メインモータ11と、前記メインモータ11により回転させられて回転エネルギーを蓄積可能なフライホイール12と、前記フライホイール12により回転させられるクランク軸13と、前記フライホイール12からクランク軸13への回転動力を伝達状態または遮断状態に切り替え可能なクラッチ14と、前記クランク軸13の回転を減速または停止させるブレーキ15と、前記クランク軸13の回転動に連動して往復昇降動する、下面に鍛造プレスのための金型を取り付け可能なスライド16と、前記スライド16の下方に対向して配置され、その上面に鍛造プレスのための金型を取り付け可能なボルスタ18と、を備え、前記メインモータ11がサーボモータである鍛造プレス機。前記クラッチ14を切った状態で前記メインモータ11により前記フライホイール12に回転エネルギーを蓄積させたうえで、前記クラッチ14を入れて前記フライホイール12を前記クランク軸13に接続し前記スライド16を駆動させることにより、高負荷の鍛造プレスを可能とした請求項1に記載の鍛造プレス機。そこで本発明の解決すべき課題は、鍛造プレス機において、高負荷のプレス加工時におけるプレス速度の素早く精度の高い調整を簡単な構造で安価に可能とすることである。上記した課題を解決するため、本発明の鍛造プレス機では、フライホイールを回転させるメインモータにサーボモータを用いたのである。より詳しくは、本発明の鍛造プレス機は、メインモータと、前記メインモータにより回転させられて回転エネルギーを蓄積可能なフライホイールと、前記フライホイールにより回転させられるクランク軸と、前記フライホイールからクランク軸への回転動力を伝達状態または遮断状態に切り替え可能なクラッチと、前記クランク軸の回転を減速または停止させるブレーキと、前記クランク軸の回転動に連動して往復昇降動する、下面に鍛造プレスのための金型を取り付け可能なスライドと、前記スライドの下方に対向して配置されその上面に鍛造プレスのための金型を取り付け可能なボルスタと、を備える構成を採用したのである。そして、前記メインモータがサーボモータである構成を採用したのである。本発明の鍛造プレス機は、前記クラッチを切った状態で前記メインモータにより前記フライホイールに回転エネルギーを蓄積させたうえで、前記クラッチを入れて前記フライホイールを前記クランク軸に接続し前記スライドを駆動させることにより、高負荷の鍛造プレスを可能としているのが好ましい。サーボモータは汎用モータに比べて、応答性、停止精度等が優れるため、これを鍛造プレス機のフライホイールを回転させるメインモータに使用すると、プレス加工時のプレス速度の素早く精度の高い調整が可能となる。サーボモータを直接クランク軸に連結して駆動させるのではなく、フライホイールとクラッチを介在させることで、クラッチを切ってフライホイールに十分に回転エネルギーを蓄積させたうえで、クラッチを入れてクランク軸に接続しスライドを駆動させることができるため、高負荷のプレス加工が可能である。またこのことから、サーボモータとしては、特別に高価な高出力のものを用いる必要がないため、コストを抑えることができる。以下、図面を参照しつつ本発明の実施形態について説明する。図1のように、実施形態の鍛造プレス機10は、メインモータ11と、フライホイール12と、クランク軸13と、クラッチ14と、ブレーキ15と、スライド16と、コンロッド17と、ボルスタ18と、を備える。この鍛造プレス機10では、メインモータ11にサーボモータを用いている。サーボモータは、応答性、停止精度等に優れており、過渡状態における制御を、素早く精度が高く実現するのに適している。ここでは、比較的低出力の廉価なサーボモータを用いる。当然ながら駆動状態と空転停止状態を自由に切り替えられるようになっているものとする。図示のように、メインモータ11とフライホイール12とは、Vベルト11aを介して連結され、メインモータ11の回転動力が、フライホイール12に伝達され、回転エネルギーが蓄積されるようになっている。フライホイール12は、サーボモータの容量と要求されるプレス能力に応じて、その回転速度を制御しやすい大きさのGD2GDスクウェアを有するものが適宜選択される。すなわち、GD2が大きくなると速度変化率が小さくなり制御が困難となり、GD2が小さくなると速度変化率が大きくなって制御が容易となる一方で、GD2が小さすぎると蓄積可能な回転エネルギーが小さくなってしまうため、その均衡から決定される。フライホイール12とクランク軸13の一端とは、クラッチ14を介して連結され、そのクラッチ14の入り切りによって、フライホイール12からクランク軸13へ回転が伝達される状態と回転が遮断される状態とに切り替え可能となっている。クランク軸13は、主軸受13aに回転可能に支持されている。一方、クランク軸13の他端には、ブレーキディスク型15が連結され、そのブレーキ15の操作により回転するクランク軸13を減速または停止できるようになっている。クランク軸13とスライド16とは、コンロッド17を介して連結されている。このスライド16は、直立する複数のフレームストレートサイドフレーム16a内に昇降可能に収められている。このためクランク軸13の回転は、コンロッド17を介してスライド16の昇降往復動に変換されるようになっている。スライド16は、上方の待機位置上死点付近と下方のプレス位置下死点付近との間で昇降する。またスライド16の下面には、鍛造プレスする際に用いられる金型の上型が取り付け可能となっており、この上型はワークの種類に応じて取り換え可能となっている。さらにスライド16の下方には、ボルスタ18がスライド16と上下に対向するように配置されている。ボルスタ18の上面には、金型の下型が取り付け可能となっており、かつワークの種類に応じて取り換え可能となっている。実施形態の鍛造プレス機10の構成は、以上のようであり、つぎに図2を参照しつつこの鍛造プレス機を用いた鍛造プレス方法の一例を説明する。蓄積ステップS1いまスライドが待機位置にありクラッチ14が切られた状態で、メインモータ11を規定トルクで駆動させながら、その回転数を所定の回転数まで増加させてゆくと、これに伴いVベルト11aを介してフライホイール12の回転数が増加する図2では45SPM→70SPM。図2のステップS1に示すように、フライホイールが予め定められた回転数になり、所定の回転エネルギーが蓄積されるまでこの状態が継続される。メインモータ11にサーボモータを使用していることから、回転数やトルクの調整が容易となっている。このフライホイール12の加速は、たとえばワークの順送りまたはセッティングの際におこなう。下降ステップS2フライホイール12に所定の回転エネルギーが蓄積された状態で、クラッチ14を入れてフライホイール12とクランク軸13を接続する。これによりクランク軸13の回転が開始され、図2のステップS2に示すように、コンロッド17を介して動力が伝達されてスライド16が待機位置から下降をはじめる。この間、メインモータ11は駆動状態を継続させておく。加圧ステップS3スライド16がプレス位置まで下降すると、メインモータ11の駆動を停止しそのまま空転状態とする。プレス位置においてワークはスライド16の上型とボルスタ18の下型によりプレス加工され、これに伴いフライホイール12の回転エネルギーが消費される。メインモータ11が空転状態にあるため、メインモータ11からフライホイール12にエネルギーが補充されることはない。そのため図2のステップS3に示すように、エネルギーの消費によりフライホイール12の回転数が減少しながらプレス作業がおこなわれる。ちなみに、フライホイール12のGD2が小さいほど、この減少量は大きなものとなる。ここで、プレス加工時のスライドの速度を比較的遅くするほうが、成型品にしわや亀裂が発生しにくく成型の精度が高まるという知見もあることから、実施形態のようにスライド16が自動的に減速することで、成型精度の向上が期待できる。この実施形態では、加圧ステップS3でメインモータ11を空転させているため、メインモータ11の制御が容易になっている。上昇ステップS4プレス作業が終了すると、図2に示すように、メインモータ11を空転させたままで、フライホイール12に残存する回転エネルギーを利用してスライド16を待機位置まで上昇させる。スライド16が待機位置まで上昇すると、クラッチ14を切ってフライホイール12からクランク軸13への回転動力を遮断する。そしてブレーキ15によりクランク軸13を停止させる。待機位置において残存するスライド16のエネルギーが小さいため、ブレーキ15によりクランク軸13を停止させる際に要する力が小さくすむことになり、ブレーキ15の容量設計の低減化およびブレーキライニングの高寿命化が図られる。このステップS1~S4が繰り返されることで、プレス作業が連続的におこなわれることになる。つぎに図3を参照して、実施形態の鍛造プレス機10を用いた鍛造プレス方法の他の例を説明する。先の例の鍛造プレス方法と同様の構成ステップについては、説明を省略する。図示のように、この例では、実施形態と異なり、加圧ステップS3においてメインモータ11を駆動させて、その出力の範囲でフライホイール12の回転数の減少量を適宜増減させている。フライホイール12の回転数の減少量をメインモータ11によりさらに大きくしたり、逆にメインモータ11により回転数の減少量を小さくしたりして、成形精度の向上を図ることが可能である。これにより、低出力のモータを用いた場合でも、ワークの種類に応じて最適のプレス速度に調節することができる。たとえば、鍛造プレス機のプレス能力を1600tで設計する場合、従来の鍛造プレス機では、クランク軸の減速を10以内に留める設計とし、これにより150kw程度の比較的高出力のメインモータを必要としていた。これに対して、上記各実施形態の鍛造プレス機10の場合、クランク軸13の減速を50程度まで許容する設計とし、これにより100kw程度の比較的低出力のメインモータ11が採用可能である。今回開示された実施形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考慮されるべきである。本発明の範囲は以上の実施形態ではなく、特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての修正と変形を含むものであることが意図される。たとえば実施形態の鍛造プレス機10では、Vベルトを用いてメインモータ11の回転をフライホイール12に伝達しているが、回転伝達機構はこれに限定されず、ギヤを用いたり、タイミングベルトを用いたりしてもよい。実施形態では、フレーム16aをストレートサイドフレーム門型フレームとしているが、フレーム16aの構造はこれに限定されず、ギャップフレームC型フレームとしてもよい。実施形態では、ブレーキ15をディスク型ブレーキとしているが、これに限定されない。フライホイール12の回転動をスライド16の昇降動に変換する機構は、コンロッド17に限定されない。また本明細書でいうクランク軸13には、エキセン軸も含まれるものとする。また実施形態の鍛造プレス機10を用いた鍛造プレス方法の両例では、下降ステップS2においてメインモータ11を駆動させているが、空転させてもよい。また上昇ステップS4においてメインモータ11を空転させているが、駆動させてもよい。なお鍛造プレス方法の他例の加圧ステップS3における減速量の調整度合いは、図3に示されるものに限定されない。