"タービンに燃焼ガスを供給するために燃料と空気の混合気を燃焼させる燃焼筒と、一端側から供給された燃料と空気を混合して他端側から前記燃焼筒内に供給する予混合管と、前記予混合管に設けられて前記予混合管の内部に燃料を供給する燃料供給手段とを有するガスタービン燃焼器において、前記予混合管が、空気を内部に導いて旋回流を生じさせる複数の孔が形成された上部周壁と、前記上部周壁を前記燃焼筒に連通させる下部周壁とから構成されており、一端側から空気の直進流が流入する貫通した筒状の内壁を、前記上部周壁と所定間隔をおいて前記予混合管の内部に設けることにより、前記内壁の一端側が閉止されて前記内壁の他端側が前記燃焼筒に連通する筒状の隙間を前記内壁と前記上部周壁の間に構成し、第1の前記燃料供給手段として、前記予混合管の軸線方向に沿って内部に燃料を供給する単一の第1圧力噴射ノズルを前記内壁の一端側の前記開口の中心に設け、第2の前記燃料供給手段として、前記予混合管の中心軸に向けて内部に燃料を供給する複数の第2圧力噴射ノズルを周方向に間隔をおいて前記下部周壁に設けたことを特徴とするガスタービン燃焼器。前記第2圧力噴射ノズルを、前記内壁の他端側に近接して周方向に等間隔で配置したことを特徴とする請求項1記載のガスタービン燃焼器。しかしながら、前述した従来のガスタービン燃焼器によれば、予混合管の周壁面の孔から内部に供給される旋回流が予混合管の中心方向に侵入することにより、予混合管中心部の軸方向流れの一様性が乱され、火炎の安定化が困難な状態に陥りやすいという問題があった。また、前述した従来のガスタービン燃焼器で採用されているノズル部によれば、エアブラストされてフィルマから出る燃料の液膜の周りには直進的な空気の流れしかないため、この液膜を微粒化するのに十分なせん断力が得られないという問題もあった。そこで本件発明者は、上記の課題を解決するため、ガスタービン燃焼器について鋭意研究を重ねた結果、図5及び図6に示すように、従来の装置には見られない新規な構造のガスタービン燃焼器50を開発するに至った。以下、このガスタービン燃焼器50を、本願発明のガスタービン燃焼器に先駆けて本発明者が案出した発明であることに因み、本願明細書においては先行のガスタービン燃焼器50と呼ぶことにする。図5に示すように、この先行のガスタービン燃焼器50は、燃料と空気の混合気を燃焼器で燃焼させ、得られた燃焼ガスをタービンに供給するための装置である。図5及び図6に示すように、燃焼筒51の上部には予混合管52が接続されている。予混合管52は、燃料と空気を混合して前記燃焼筒51内に供給するための部分であり、前記燃焼筒51に連通する下部周壁53と、前記下部周壁53に連通する上部周壁54を備えている。上部周壁54には、多数の孔55が接線方向に沿って形成されており、内部に空気の旋回流を導入できるようになっている。この上部周壁54の内部には、逆円錐台形で筒形の内壁56が設けられている。この内壁56の上端面には、図示しない多数の孔を有する板体57が設けられており、その中心には燃料噴射装置58が軸方向に沿って下向きに配置されている。また、内壁56の下端面は開口59となっており、板体57の上方から孔を経て流入した空気と、燃料噴射装置58から噴射された燃料を、下部周壁53内に供給できるようになっている。また、内壁56は、上部周壁54と同芯状に配置されるとともに、その上端部が上部周壁54の上端部に対して全周にわたって固定接続されているため、上部周壁54との間に略筒状で下方に開放された隙間Sが構成されている。従って、上部周壁54の孔55から流入した空気は、隙間Sの内部で旋回しながら下部周壁53内に供給され、内壁56の開口59から供給される空気及び燃料の流れと合流するようになっている。なお、前記燃料噴射装置58は、1個の燃料噴射ノズルで噴射可能な流量と、装置全体として必要となる流量から、この例では5本の燃料噴射ノズルを同心円状に配置した構成の装置となっており、そのために単一の燃料噴射ノズルに比して外径が大きくなっている。以上説明した先行のガスタービン燃焼器50によれば、予混合管52の上部周壁54の孔55から内部に入った空気は、上部周壁54と内壁56の間の筒状の隙間Sで旋回流となり、燃焼筒51に送り込まれる。一方、燃料噴射装置58から噴射された燃料は、予混合管52の上端にある板体57の孔から供給される空気と混合されて内壁56の軸線方向に沿った直進流となり、前記旋回流の干渉を受けることなく燃焼筒51に送り込まれて燃焼に供される。このように、予混合管52内における混合気の直進流は、予混合管52の上部周壁54の孔55から流入した空気の旋回流によって流路断面積を減少させられることがなく、従ってその流速が過剰に上昇することもないため、火炎は燃焼筒51内の適切な位置に安定的に保持され、熱による燃焼筒51の耐久性悪化が防止されるとともに、燃焼の安定化や低エミッションが実現されるものとされている。しかしながら、本件発明者は、先行のガスタービン燃焼器50についてさらに検討を重ねた結果、この先行のガスタービン燃焼器50は、課題解決について一定の成果を挙げてはいるものの、以下図7及び図8を参照して説明するように、さらに解決すべき課題を有していると考えるに至った。図7及び図8は、先行のガスタービン燃焼器50に燃料と空気を供給して非燃焼で駆動した場合のシミュレーションにおいて、燃料粒子の移動軌跡とその温度変化を示した図であり、図7は斜視図、図8はガスタービン燃焼器50の軸線と平行な視線で見た図である。このようなシミュレーションによる解析をCFD解析ComputationalFluidDynamics解析と呼ぶ。各図中下部に示したコンターは、これらの図における燃料粒子の軌跡の温度を示すものであり、本件明細書に添付した単色の図面においては明度でしか現れないが、実際には左端の濃紺が示す25°Cから、青の90°C、緑の155°C、黄緑の220°C、黄色の285°Cを経て、右端の赤が示す350°Cに至るまで、連続した彩度の変化に対応した温度の変化を示している。これらの図において、燃料粒子が蒸発した場合には、軌跡を示す線が消失する。これらのCFD解析図を得るために行なったシミュレーションの条件を説明する。燃料については、種類は灯油であり、噴射量は0.025kg/sec、噴射角度は60度である。空気については、流入量は4.5kg/sec、温度350°C、圧力0.7MPaである。図7中、予混合管52と燃焼筒51の各範囲を、引き出し線と矢印で示す。燃焼筒51の最下流よりもさらに下流の部分は、シミュレーション結果の安定性を得るために外径を絞って計算した部分であり、実際には燃焼筒51の外になる。図7及び図8から分かるように、先行のガスタービン燃焼器50では、燃料が燃焼筒51内の内径方向に広がらず、分散範囲が狭いままで燃焼筒51の下流に流れていた。すなわち、図7及び図8において、領域X1は予混合管52の内部であり、燃料粒子は予混合管52内にある内壁56の出口径に近い外径の流れとなって直進し、内壁56の出口59から予混合管52の出口に向けて直進している。その温度は、所により部分的に200°C程度となっている部分もあるが、大部分では約25°Cから100°C程度の低温である。そして、この燃料粒子の流れは、燃焼筒51の上部に当たる領域X2に入ってからも大部分が直進流で構成され、旋回流はほとんど見られないため、噴霧された燃料は燃焼筒51の中心軸から半径方向にあまり分散しない。そして、この燃焼筒51の上部の領域X2では、燃料粒子の温度は約155°Cから260°C程度の範囲であり、完全には蒸発しきっていない。そして、燃料粒子は、燃焼筒51の下部に当たる領域X3において、ようやく285°C程度まで温度上昇している。このように、先行のガスタービン燃焼器50では、燃料が燃焼筒51内の半径方向に広がらず、分散範囲が狭いままで燃焼筒51の下流に流れるので、燃焼筒51の内部には前述した領域X2のように燃料が蒸発せずに高密度で存在する領域が生じるとともに、燃料に着火しうる位置が燃焼筒51の出口付近になってしまう。そのため、燃焼筒51内では完全燃焼が行なわれにくく、カーボンからなる煤や、炭化水素、NOXが生じてしまい、これらを含んだ黒煙が環境中に排出されてしまうという問題があった。さらに、先行のガスタービン燃焼器50では、予混合管52の中央に5本の燃料噴射ノズルを束にした大径の燃料噴射装置58を配置している。このため、図5及び図6に示すように、単に1本の燃料噴射ノズルを設ける場合よりも、予混合管52に空気を取り入れる孔を形成した板体57の有効面積が狭くなっており、運転時には予混合管52の内部において燃料噴射装置58の付近に空気の滞留域が生じやすくなる。その結果、予混合管52の内壁56の出口59では、中央部分の速度が遅くなるため、空気及び燃料の速度分布が均一になりにくい状態にあった。従って、運転時には燃料及び空気の直進流が均一にならず、このため不安定燃焼が生じてしまう。前述した黒煙の問題については、その原因の少なくとも一部がこの不安定燃焼に起因するとも考えられる。本発明は、以上説明した従来の技術における火炎の安定化等の課題と、これを解決するために本発明者が発明した先行のガスタービン燃焼器における課題、すなわち燃焼筒内において燃料が十分に分散しないために生じる不完全燃焼の問題煤、未燃の炭化水素、NOXの発生、排出の問題を同時に解決することを目的としている。前記の課題を解決するために、請求項1に記載されたガスタービン燃焼器は、タービンに燃焼ガスを供給するために燃料と空気の混合気を燃焼させる燃焼筒と、一端側から供給された燃料と空気を混合して他端側から前記燃焼筒内に供給する予混合管と、前記予混合管に設けられて前記予混合管の内部に燃料を供給する燃料供給手段とを有するガスタービン燃焼器において、前記予混合管が、空気を内部に導いて旋回流を生じさせる複数の孔が形成された上部周壁と、前記上部周壁を前記燃焼筒に連通させる下部周壁とから構成されており、一端側から空気の直進流が流入する貫通した筒状の内壁を、前記上部周壁と所定間隔をおいて前記予混合管の内部に設けることにより、前記内壁の一端側が閉止されて前記内壁の他端側が前記燃焼筒に連通する筒状の隙間Sを前記内壁と前記上部周壁の間に構成し、第1の前記燃料供給手段として、前記予混合管の軸線方向に沿って内部に燃料を供給する単一の第1圧力噴射ノズルを前記内壁の一端側の前記開口の中心に設け、第2の前記燃料供給手段として、前記予混合管の中心軸に向けて内部に燃料を供給する複数の第2圧力噴射ノズルを周方向に間隔をおいて前記下部周壁に設けたことを特徴としている。請求項2に記載されたガスタービン燃焼器は、請求項1記載のガスタービン燃焼器において、前記第2圧力噴射ノズルを、前記内壁の他端側に近接して周方向に等間隔で配置したことを特徴としている。請求項1に記載されたガスタービン燃焼器によれば、第1圧力噴射ノズルから燃料を噴射し、予混合管の一端側から空気を流入させ、これら燃料と空気が混合した混合気の直進流に着火した後、第2圧力噴射ノズルから燃料を噴射して燃焼筒での燃焼を行なう。第2圧力噴射ノズルから予混合管の中心に向けて噴射された燃料は、上部周壁と内壁の隙間Sから燃焼筒に向かう空気の旋回流に乗って旋回し、燃焼器の上部において半径方向の広い領域に分散するので、滞留時間が増大し、早期に蒸発して着火することができる。その結果、燃料は完全燃焼することができるので、煤等の未燃焼成分が減少する。また火炎が燃焼器内で半径方向に大きく広がり、特定箇所に高温の火炎が集中することがないので、NOXの発生も抑制される。請求項2に記載されたガスタービン燃焼器によれば、複数の第2圧力噴射ノズルから、予混合管の周方向について均等に燃料を供給することができるので、燃焼器の上部において半径方向に分散する燃料の滞留範囲を周方向に均一にして完全燃焼をより確実にするとともに、特定箇所への火炎の集中をより確実に防止することができる。以下本発明の最良の実施の形態につき、添付図面を参照して詳細に説明する。まず、図1を参照して本実施形態のガスタービン燃焼器1の全体構成を説明する。このガスタービン燃焼器1は大略円筒形状の燃焼筒2を有している。燃焼筒2の頂部には予混合管3が取り付けられている。詳細は後述するが、予混合管3には、空気を取り入れる孔4が形成されており、また頂部及び下部周壁には圧力噴射ノズル7,8がそれぞれ取り付けられている。そして、燃焼筒2と予混合管3は、図示しないターボ圧縮機の圧縮空気取入口に連通する外筒体9に包囲されており、燃焼筒2の下部の開口は図示しないガスタービンの排気側に連通されている。また圧力噴射ノズル7,8に接続された燃料供給系は、この外筒体9を貫通して外部に導かれ、図示しない燃料供給源に接続されている。なお、図1中、12は点火プラグであり、13は燃焼筒2を外筒体9に対して位置決め固定する固定具である。図1乃至図2に示すように、前記予混合管3は、燃焼筒2の頂部中心位置に燃焼筒2と同軸で配置されている。予混合管3は、燃料と空気を混合して前記燃焼筒2内に供給する装置であり、前記燃焼筒2に連通する下部周壁5と、該下部周壁5と略同内径で、これに連通する上部周壁6とを備えている。上部周壁6には、多数の孔4が接線方向に沿って形成されており、内部に空気の旋回流を導入できるようになっている。上部周壁6の内部には、逆円錐台形で筒形の内壁10が設けられている。内壁10は、上部周壁6と同芯状に配置されており、その上端部は上部周壁6の上端部に対して全周にわたって固定接続されている。このため、上部周壁6と内壁10の間には、略筒状で下方に開放された隙間Sが構成されており、上部周壁6の孔4から内部に取り入れられた空気が隙間S内で旋回流を生じるようになっている。また内壁10の上端面には、空気を取り入れるために、図示しない多数の孔が形成された略円形の板体11が設けられている。板体11の中心には、1本の第1圧力噴射ノズル7パイロットノズルが軸方向に沿って下向きに配置されている。内壁10の下端面は開口12となっており、板体11の上方から孔を経て流入した空気の直進流と、第1圧力噴射ノズル7から噴射された燃料が、この開口12から下部周壁5内を経て燃焼筒2内に供給されるようになっている。また下部周壁5には、複数本本実施形態では5本の第2圧力噴射ノズル8メインノズルが予混合管3の軸線と直角かつ中心を向いた姿勢で周方向に等角度間隔72度間隔で設けられている。上部周壁6の孔4から流入した空気は、上部周壁6と内壁10の隙間Sで旋回しながら下部周壁5内に供給され、下部周壁5の第2圧力噴射ノズル8から供給された燃料を旋回させるとともに、内壁10の開口から来る混合気の直進流の少なくとも一部と合流して燃焼筒2に入り、半径方向に広く拡散するようになっている。予混合管3に設けられている第1及び第2圧力噴射ノズル7,8としては、燃料を旋回させて遠心力を与えることによりオリフィス等の孔から押し出し、拡散させて中空円錐膜を形成して高度に微粒化するホロコーンタイプ等が採用可能である。このようなホロコーンタイプの圧力噴射ノズルとしては、例えばシンプレックス噴射弁と称されるものが知られている。次に、以上のように構成された本実施形態のガスタービン燃焼器1の作用について説明する。図示しないターボ圧縮機からは、例えば300°C程度の圧縮空気が外筒体9の内部に供給される。この状態で第1圧力噴射ノズル7から燃料を噴射して点火プラグ12で着火し、その後、第2圧力噴射ノズル8からも燃料を供給して着火させ、その後は第1及び第2圧力噴射ノズル7,8による燃料噴射を継続して燃焼を続行する。この燃焼の状態について詳述すると、まず外筒体9の内部に供給された空気は、予混合管3の板体11の孔から内部に入り、第1圧力噴射ノズル7から噴射された燃料と混合して直進流となり、着火後は第2圧力噴射ノズル8からの燃料を着火させるための火炎となる。また外筒体9の内部に供給された空気は、予混合管3の上部周壁6に設けられた孔4から内部に流入し、上部周壁6と内壁10の間の筒状の隙間Sで旋回流となり、下部周壁5の内周面に沿って下降する。そして、下部周壁5に設けられた第2圧力噴射ノズル8から噴射される燃料は、この旋回流に乗って旋回するとともに、内壁10の開口12から下部周壁5の内部に送り込まれる混合気の直進流と一部が合流しつつ、大部分は旋回しながら燃焼筒2に送り込まれる。図1中に示すように、燃焼筒2に送り込まれた混合気は、予混合管3に近接した燃焼筒2の上部の燃焼領域Z2において半径方向の全域に広がって大部分が速やかに蒸発し、第1圧力噴射ノズル7による火炎により着火して均一な態様で完全燃焼し、800~900°C程度の燃焼ガスとなって燃焼筒2の下部の開口からガスタービンの排気側に供給される。なお、以上の説明における空気やガスの温度は一例であり、燃料の種類や燃焼条件等によって異なることは言うまでもない。本実施形態によれば、燃焼筒2から排出される燃焼ガスに含まれる煤や、炭化水素、NOX等の含有量は低いレベルに抑えられる。これは、このガスタービン燃焼器1では、燃料と空気が、燃焼筒2内の広い燃焼領域内で均一に混合して完全燃焼しているためである。このような燃料の燃焼状態を確認するために、[発明が解決しようとする課題]の項で説明した燃料分散のシミュレーションにおけるCFD解析を、本実施形態のガスタービン燃焼器1においても、同様の条件で行なった。図3及び図4は、本実施形態のガスタービン燃焼器1に燃料と空気を供給して非燃焼で駆動した場合のシミュレーションにおいて、燃料粒子の移動軌跡とその温度変化を示したCFD解析図であり、図3は斜視図、図4はガスタービン燃焼器1の軸線と平行な視線で見た図である。各図中下部に示したコンターの意味や、軌跡の消失が燃料粒子の蒸発を意味する点も、[発明が解決しようとする課題]での説明と同一である。図3及び図4から分かるように、本実施形態のガスタービン燃焼器1では、第2圧力噴射ノズル8から噴射されたメインの燃料は、噴射直後における下部周壁5の内部の領域Z1では概ね100°C以下であるが、内壁10と上部周壁6の隙間Sから来る空気の旋回流に乗って燃焼筒2に入ると、予混合管3に近接した燃焼筒2の上部の燃焼領域Z2において半径方向の全域に広がって300°C以上の温度になり、ここで大部分が蒸発して燃焼する。そして、これよりも下流では燃料粒子の軌跡がほとんど消えていることから、第2圧力噴射ノズル8からの燃料は、局所的に高温になることもなく、燃焼筒2の上部の燃焼領域Z2から下流の開口に至るまで均一な態様で完全燃焼しており、その後で排出されていると考えられる。このように、第2圧力噴射ノズル8によって噴射されるメインの燃料は、内壁10と上部周壁6の隙間Sから来る空気の旋回流に乗って燃焼筒2に入ることにより、燃焼筒2の上部の燃焼領域Z2で半径方向の全域に広がることができる。このため、第2圧力噴射ノズル8を取り付ける位置は、下部周壁5の最上部、すなわち内壁10と上部周壁6の隙間Sから来る空気の旋回流が最初に下部周壁5の内部に入る位置が好ましい。他方、内壁10の内部に入った圧縮空気及び第1圧力噴射ノズル7から噴射された燃料は、その内の一部が、上部周壁6と内壁10の隙間Sで形成された圧縮空気の旋回流と下部周壁5の内部で合流するが、その一部は当該旋回流に干渉されることなく、内壁10の軸線方向に沿った直進流となって燃焼筒2に送り込まれ、点火プラグ12で着火して、第2圧力噴射ノズル8からの燃料に点火する火炎が生成される。このように、予混合管3内における混合気の直進流は、旋回流によって大きく乱されることはなく、予混合管3の中心部には一定の流速による軸方向流れが確保される。このため、第1圧力噴射ノズル7からの燃料噴射による着火の確実性が保証され、第2圧力噴射ノズル8からの燃料の上述した安定した燃焼につなげることができる。このように、本実施形態のガスタービン燃焼器1では、燃料が燃焼筒2内の上部において半径方向の広い領域内に分散し滞留するので、十分に蒸発してから着火することとなり、完全燃焼が行なわれるので、不完全燃焼による未燃成分のカーボンからなる煤や炭化水素を含んだ黒煙が発生することはない。また、燃料が燃焼筒2内の上部において半径方向の広い領域内に分散するので、燃焼筒2の内部の一部に、蒸発しない燃料が高密度で存在するような領域が生じることはない。このため、また局所的な火炎集中による高温箇所でNOXが発生してしまうこともない。また、予混合管3の板体11に形成された孔から流入した空気は、一般に圧力噴射ノズルの下方の内壁10内の空間で渦を巻いて滞留し、低速度域を構成するため、通常は空気の円滑な流入に対する障害となる。しかしながら、本実施形態では、メインの燃料は予混合管3の側周面に設けた複数本の第2圧力噴射ノズル8によって供給しており、予混合管3の頂部に設ける圧力噴射ノズルはパイロット用の1本の第1圧力噴射ノズル7だけでよい。このため、本実施形態によれば、予混合管3の板体11の孔から空気が流入する際の障害が図5及び図6で示した先行のガスタービン燃焼器1よりも少なくなり、円滑に直進成分の空気を流入させることができる。また、本実施形態のガスタービン燃焼器1によれば、圧力噴射ノズル7,8がホロコーンタイプの圧力噴射ノズルであるため、燃料を空洞状の円錐形に噴射することが可能となり、空気の流れとは関係なく、ノズル自体の効果として燃料を良好な状態で微粒化することができ、相乗効果により燃焼状態をさらに一層安定化することができる。"