二酸化珪素SiO2、酸化アルミニウムAl2O3及び酸化チタンTiO2を必須成分として含有し、さらに酸化リチウムLi2O、酸化ナトリウムNa2O及び酸化カリウムK2Oの少なくとも1種を含有し、各成分の含有量が質量で表して、45≦SiO2≦65、0.1≦Al2O3≦15、9≦Li2ONa2OK2O≦25及び15≦TiO2≦25であることを特徴とするガラス組成物。さらに酸化カリウムK2Oを含有し、該成分の含有量が質量で表して、4≦K2O≦25である請求項1に記載のガラス組成物。さらに酸化マグネシウムMgO及び酸化カルシウムCaOの少なくとも1種を含有し、両成分の合計含有量が質量で表して、0.1≦MgOCaO≦10である請求項1又は請求項2に記載のガラス組成物。さらに三酸化二ホウ素B2O3を含有し、該成分の含有量が質量で表して、0.1≦B2O3≦10である請求項1から請求項3のいずれか1項に記載のガラス組成物。前記ガラス組成物の屈折率ndが1.575~1.595である請求項1から請求項4のいずれか1項に記載のガラス組成物。前記ガラス組成物のアッベ数νdが30~44である請求項1から請求項5のいずれか1項に記載のガラス組成物。前記ガラス組成物の作業温度が1100~1300°Cである請求項1から請求項6のいずれか1項に記載のガラス組成物。前記ガラス組成物の作業温度から失透温度を差し引いた温度差ΔTが0~150°Cである請求項1から請求項7のいずれか1項に記載のガラス組成物。請求項1から請求項8のいずれか1項に記載のガラス組成物より形成されることを特徴とするポリカーボネート樹脂用ガラスフィラー。前記ガラス組成物を溶融し、鱗片状ガラス、チョップドストランド、ミルドファイバー、ガラス粉末及びガラスビーズから選ばれる少なくとも1種の形態に加工してなる請求項9に記載のポリカーボネート樹脂用ガラスフィラー。ポリカーボネート樹脂に請求項9又は請求項10に記載のポリカーボネート樹脂用ガラスフィラーを配合してなることを特徴とするポリカーボネート樹脂組成物。しかしながら、特許文献1に開示されているガラス繊維組成物には、酸化バリウムが必須成分として2~10含まれている。この酸化バリウムは比重が大きいため、ポリカーボネート樹脂に配合されるガラスフィラーとして使用した場合には、ポリカーボネート樹脂に対する分散性が悪くなり、ポリカーボネート樹脂成形体の透明性を損なう原因となる。また、特許文献2に開示されているガラス繊維においては、ガラス組成物のアッベ数がポリカーボネート樹脂のアッベ数に比べて高くなる場合があり実施例の試料No.2では、アッベ数が45、ガラス組成物をポリカーボネート樹脂に配合するガラスフィラーとして使用した場合には、ポリカーボネート樹脂成形体の透明性が不十分となる。加えて、このガラス繊維には、フッ素が含まれている場合があり実施例の試料No.1、その場合にはガラスの溶融時に飛散してガラスの組成変動が生じ、ガラスの成形に支障を来たすとともに、ガラスの物性が変化するという問題があった。さらに、特許文献3に開示されているポリカーボネート樹脂組成物中のガラスフィラーには酸化チタンが必須成分として含まれているが、その含有量は10質量以下である。このため、ガラスフィラーのアッベ数はポリカーボネート樹脂のアッベ数に比べて大きくなり、ポリカーボネート樹脂に配合するガラスフィラーとして使用した場合には、ポリカーボネート樹脂成形体の透明性が不足するという問題があった。そこで本発明の目的は、ガラスの失透を抑え、ガラスの成形を良好に行うことができるとともに、ポリカーボネート樹脂に配合されるガラスフィラーとして好適に用いられ、屈折率及びアッベ数をポリカーボネート樹脂のそれらに近づけてポリカーボネート樹脂成形体の透明性を向上させることができるガラス組成物及びその用途を提供することにある。上記目的を達成するために、請求項1に記載の発明のガラス組成物は、二酸化珪素SiO2、酸化アルミニウムAl2O3及び酸化チタンTiO2を必須成分として含有し、さらに酸化リチウムLi2O、酸化ナトリウムNa2O及び酸化カリウムK2Oの少なくとも1種を含有し、各成分の含有量が質量で表して、45≦SiO2≦65、0.1≦Al2O3≦15、9≦Li2ONa2OK2O≦25及び15≦TiO2≦25であることを特徴とする。請求項2に記載の発明のガラス組成物は、請求項1に係る発明において、さらに酸化カリウムK2Oを含有し、該成分の含有量が質量で表して、4≦K2O≦25である。請求項3に記載の発明のガラス組成物は、請求項1又は請求項2に係る発明において、さらに酸化マグネシウムMgO及び酸化カルシウムCaOの少なくとも1種を含有し、両成分の合計含有量が質量で表して、0.1≦MgOCaO≦10である。請求項4に記載の発明のガラス組成物は、請求項1から請求項3のいずれか1項に係る発明において、さらに三酸化二ホウ素B2O3を含有し、該成分の含有量が質量で表して、0.1≦B2O3≦10である。請求項5に記載の発明のガラス組成物は、請求項1から請求項4のいずれか1項に係る発明において、前記ガラス組成物の屈折率ndが1.575~1.595である。請求項6に記載の発明のガラス組成物は、請求項1から請求項5のいずれか1項に係る発明において、前記ガラス組成物のアッベ数νdが30~44である。請求項7に記載の発明のガラス組成物は、請求項1から請求項6のいずれか1項に係る発明において、前記ガラス組成物の作業温度が1100~1300°Cである。請求項8に記載の発明のガラス組成物は、請求項1から請求項7のいずれか1項に係る発明において、前記ガラス組成物の作業温度から失透温度を差し引いた温度差ΔTが0~150°Cである。請求項9に記載の発明のポリカーボネート樹脂用ガラスフィラーは、請求項1から請求項8のいずれか1項に記載のガラス組成物より形成されることを特徴とする。請求項10に記載の発明のポリカーボネート樹脂用ガラスフィラーは、請求項9に係る発明において、前記ガラス組成物を溶融し、鱗片状ガラス、チョップドストランド、ミルドファイバー、ガラス粉末及びガラスビーズから選ばれる少なくとも1種の形態に加工してなるものである。請求項11に記載の発明のポリカーボネート樹脂組成物は、ポリカーボネート樹脂に請求項9又は請求項10に記載のポリカーボネート樹脂用ガラスフィラーを配合してなることを特徴とする。本発明によれば、次のような効果を発揮することができる。本発明のガラス組成物は、二酸化珪素SiO2、酸化アルミニウムAl2O3及び酸化チタンTiO2を必須成分として含有し、さらに酸化リチウムLi2O、酸化ナトリウムNa2O及び酸化カリウムK2Oの少なくとも1種を含有し、各成分の含有量が質量で表して45≦SiO2≦65、0.1≦Al2O3≦15、9≦Li2ONa2OK2O≦25及び15≦TiO2≦25に設定されている。このため、各成分及びそれらの含有量により、ガラス組成物の融点を下げることができるとともに、組成の均一化を図ることができる。また、酸化亜鉛やフッ素が必須成分として含まれていないことから、ガラスの溶融時に飛散を抑えることができ、ガラスの組成変動を抑制して所定組成のガラス組成物を構成することができる。さらに、ガラス組成物には酸化チタンが15~25質量含まれていることから、ガラスの屈折率及びアッベ数をポリカーボネート樹脂のそれらに近づけることができ、ポリカーボネート樹脂成形体の透明性を高めることができる。加えて、ガラス組成物には酸化バリウムが必須成分として含まれていないことから、ポリカーボネート樹脂に対するガラス組成物の分散性を良好に維持することができる。従って、ガラス組成物は、ガラスの失透を抑え、ガラスの成形を良好に行うことができるとともに、ポリカーボネート樹脂に配合されるガラスフィラーとして好適に用いられ、屈折率及びアッベ数をポリカーボネート樹脂のそれらに近づけてポリカーボネート樹脂成形体の透明性を向上させることができる。以下、本発明を具体化した実施形態について詳細に説明する。[ガラス組成物]本実施形態のガラス組成物は、必須成分として二酸化珪素SiO2、酸化アルミニウムAl2O3及び酸化チタンTiO2を含有し、さらに酸化リチウムLi2O、酸化ナトリウムNa2O及び酸化カリウムK2Oの少なくとも1種を含有する。そして、各成分の含有量は質量で表して、45≦SiO2≦65、0.1≦Al2O3≦15、9≦Li2ONa2OK2O≦25及び15≦TiO2≦25に設定されている。このガラス組成物には、必要によりさらに酸化カリウムK2Oを含有し、該成分の含有量が質量で表して、4≦K2O≦25である。また、ガラス組成物には、必要によりさらに酸化マグネシウムMgO及び酸化カルシウムCaOの少なくとも1種が含まれる。これらの成分の合計含有量は質量で表して、0.1≦MgOCaO≦10である。加えて、ガラス組成物には、必要によりさらに三酸化二ホウ素B2O3が含まれる。該成分の含有量は質量で表して、0.1≦B2O3≦10である。なお、ガラス組成物には、酸化ジルコニウムZrO2、鉄Fe等の成分が含まれていてもよい。このガラス組成物を構成する各成分について、以下詳細に説明する。二酸化珪素二酸化ケイ素SiO2は、ガラスの骨格を形成する主成分である。本明細書において、主成分とは含有量が最も多い成分であることを意味する。二酸化珪素は、ガラスの失透温度及び粘度を調整する成分であり、耐水性を向上させる成分でもある。二酸化珪素の含有量がガラス組成物中に45質量以上であれば、失透温度の上昇を抑制して、失透のないガラスを容易に製造できる。また、ガラスの耐水性及び耐酸性も向上する。他方、二酸化珪素の含有量が65質量以下であれば、ガラスの融点が低くなり、ガラスを均一に溶融し易くなる。従って、二酸化珪素の含有量の下限は、45質量以上であり、48質量以上が好ましく、50質量以上がより好ましく、52質量以上が最も好ましい。一方、二酸化珪素の含有量の上限は、65質量以下であり、60質量以下が好ましく、58質量以下がより好ましく、56質量未満が最も好ましい。二酸化珪素の含有量の範囲はこれら上限と下限の任意の組み合わせから選ばれるが、具体的には45~65質量であり、好ましくは48~58質量である。酸化アルミニウム酸化アルミニウムAl2O3は、ガラスの骨格を形成する成分である。また、ガラスの失透温度及び粘度を調整する成分であり、さらには耐水性を向上させる成分でもある。酸化アルミニウムの含有量がガラス組成物中に0.1質量以上であれば、失透温度及び粘度の調整が容易になる。さらには、このようなガラスであれば、アルカリイオンの溶出を抑制できるので、フィラーとしてポリカーボネート樹脂に配合してもポリカーボネート樹脂の分子量を低下させることがない。酸化アルミニウムの含有量が15質量以下であれば、ガラスの融点が低くなり、ガラスを均一に溶融し易くなる。従って、酸化アルミニウムの含有量の下限は、0.1質量以上であり、2質量以上が好ましく、3質量以上がより好ましく、4質量より大きいことが最も好ましい。一方、酸化アルミニウムの含有量の上限は、15質量以下であり、12質量未満が好ましく、10質量未満がより好ましく、8質量以下が最も好ましい。酸化アルミニウムの含有量の範囲はこれら上限と下限の任意の組み合わせから選ばれるが、具体的には0.1~15質量であり、好ましくは3~10質量である。酸化リチウム、酸化ナトリウム、酸化カリウムアルカリ金属酸化物Li2O、Na2O、K2Oは、ガラス形成時の失透温度及び粘度を調整する成分である。酸化リチウム、酸化ナトリウム及び酸化カリウムの合計含有量Li2ONa2OK2Oがガラス組成物中に9質量以上であれば、失透温度及び粘度の調整が容易になる。他方、酸化リチウム、酸化ナトリウム及び酸化カリウムの合計含有量Li2ONa2OK2Oが25質量以下であれば、失透温度の上昇を抑制して、失透のないガラスを容易に製造できる。その上、ガラス転移温度が高くなり、ガラスの耐熱性が向上する。従って、酸化リチウム、酸化ナトリウム及び酸化カリウムの合計含有量Li2ONa2OK2Oの下限は、9質量以上であり、13質量より大きいことが好ましく、15質量より大きいことがより好ましく、16質量より大きいことが最も好ましい。一方、酸化リチウム、酸化ナトリウム及び酸化カリウムの合計含有量Li2ONa2OK2Oの上限は25質量以下であり、23質量以下が好ましく、22質量以下がより好ましく、21質量以下が最も好ましい。これら酸化リチウム、酸化ナトリウム及び酸化カリウムの合計含有量の範囲はこれら上限と下限の任意の組み合わせから選ばれるが、具体的には9~25質量であり、好ましくは15~21質量である。酸化リチウムLi2Oは、ガラスの失透温度及び粘度を調整する成分である。この酸化リチウムの含有量が5質量以下であれば、ガラス転移温度が高くなり、ガラスの耐熱性が向上する。その上、失透温度に対して作業温度が高くなり、失透のないガラスを容易に製造できる。従って、酸化リチウムの含有量の上限は、5質量以下であることが好ましく、2質量以下がより好ましく、1質量以下がさらに好ましく、実質的に含有しないことが最も好ましい。酸化ナトリウムNa2Oは、ガラスの失透温度及び粘度を調整する成分である。この酸化ナトリウムの含有量が20質量以下であれば、ガラス転移温度が高くなり、ガラスの耐熱性が向上する。その上、失透温度に対して作業温度が高くなり、失透のないガラスを容易に製造できる。従って、酸化ナトリウムの含有量の下限は、0.1質量以上が好ましい。酸化ナトリウムの含有量の上限は、20質量以下であることが好ましく、15質量以下がより好ましく、10質量以下がさらに好ましく、7質量未満が最も好ましい。酸化カリウムK2Oは、ガラスの失透温度及び粘度を調整する成分であるとともに、ガラスの屈折率を調整する成分である。この酸化カリウムの含有量がガラス組成物中に4質量以上であれば、失透温度及び粘度の調整が容易になる。他方、酸化カリウムの含有量が25質量以下であれば、失透温度の上昇を抑制して、失透のないガラスを容易に製造できる。従って、酸化カリウムの含有量の下限は、4質量以上が好ましく、9質量以上がより好ましく、13質量以上がさらに好ましく、15質量より大きいことが最も好ましい。酸化カリウムの含有量の上限は、25質量以下が好ましく、23質量以下がより好ましく、21質量以下がさらに好ましく、20質量以下が最も好ましい。酸化カリウムの含有量の範囲はこれら上限と下限の任意の組み合わせから選ばれるが、具体的には4~25質量であり、好ましくは9~21質量である。酸化ナトリウム及び酸化カリウムの合計含有量Na2OK2Oがガラス組成物中に9質量以上であれば、失透温度及び粘度の調整が容易になる。他方、酸化ナトリウム及び酸化カリウムの合計含有量Na2OK2Oが25質量以下であれば、失透温度の上昇を抑制して、失透のないガラスを容易に製造できる。その上、ガラス転移温度が高くなり、ガラスの耐熱性が向上する。従って、酸化ナトリウム及び酸化カリウムの合計含有量Na2OK2Oの下限は、9質量以上が好ましく、13質量より大きいことがより好ましく、15質量より大きいことがさらに好ましく、16質量以上が最も好ましい。酸化ナトリウム及び酸化カリウムの合計含有量Na2OK2Oの上限は、25質量以下が好ましく、23質量以下がより好ましく、22質量以下がさらに好ましく、21質量以下が最も好ましい。酸化ナトリウム及び酸化カリウムの合計含有量の範囲はこれら上限と下限の任意の組み合わせから選ばれるが、具体的には好ましくは9~25質量であり、さらに好ましくは15~21質量である。酸化チタン酸化チタンTiO2は、ガラスの屈折率及びアッベ数を調整する成分である。また、ガラスの失透温度及び粘度を調整する成分であり、さらには耐水性を向上させる成分でもある。酸化チタンの含有量がガラス組成物中に15質量より大きければ、屈折率及びアッベ数の調整が容易になる。さらには、このようなガラスであれば、アルカリイオンの溶出を抑制できるので、フィラーとしてポリカーボネート樹脂に配合してもポリカーボネート樹脂の分子量を低下させることがない。他方、酸化チタンの含有量が25質量以下であれば、失透温度の上昇を抑制して、失透のないガラスを容易に製造できる。従って、酸化チタンの含有量の下限は、15質量以上であり、15質量より大きいことが好ましく、16質量以上がより好ましい。一方、酸化チタンの含有量の上限は、25質量以下であり、22質量以下が好ましく、20質量以下がより好ましく、18質量以下が最も好ましい。この酸化チタンの含有量の範囲はこれら上限と下限の任意の組み合わせから選ばれるが、具体的には15~25質量であり、好ましくは16~18質量である。酸化マグネシウム、酸化カルシウム酸化マグネシウムMgOは、ガラスの失透温度及び粘度を調整する成分である。この酸化マグネシウムは必須成分ではないが、酸化マグネシウムの含有量がガラス組成物中に10質量以下であれば、失透温度の上昇を抑制して、失透のないガラスを容易に製造できる。従って、酸化マグネシウムの含有量の下限は、0.1質量以上が好ましい。酸化マグネシウムの含有量の上限は、10質量であり、5質量以下が好ましく、4質量未満がより好ましく、3質量以下が最も好ましい。酸化マグネシウムの含有量の範囲は、これら上限と下限の任意の組み合わせから選ばれる。酸化カルシウムCaOは、ガラスの失透温度及び粘度を調整する成分である。酸化カルシウムは必須成分ではないが、酸化マグネシウムの含有量がガラス組成物中に10質量以下であれば、失透温度の上昇を抑制して、失透のないガラスを容易に製造できる。従って、酸化カルシウムの含有量の下限は、0.1質量以上が好ましい。酸化カルシウムの含有量の上限は、10質量であり、5質量以下が好ましく、2質量以下がより好ましく、1質量未満が最も好ましい。酸化カルシウムの含有量の範囲は、これら上限と下限の任意の組み合わせから選ばれる。酸化マグネシウム及び酸化カルシウムの合計含有量MgOCaOがガラス組成物中に0.1質量以上であれば、失透温度及び粘度の調整が容易になる。他方、酸化マグネシウム及び酸化カルシウムの合計含有量MgOCaOが10質量以下であれば、失透温度の上昇を抑制して、失透のないガラスを容易に製造できる。従って、酸化マグネシウム及び酸化カルシウムの合計量MgOCaOの下限は、0.1質量以上であることが好ましく、0.5質量以上がより好ましい。一方、酸化マグネシウム及び酸化カルシウムの合計含有量MgOCaOの上限は、10質量以下が好ましく、5質量以下がより好ましく、4質量未満がさらに好ましく、3質量以下が最も好ましい。酸化マグネシウム及び酸化カルシウムの合計量MgOCaOの範囲は、これら上限と下限の任意の組み合わせから選ばれるが、具体的には好ましくは0.1~10質量であり、さらに好ましくは0.5~3質量である。三酸化二ホウ素三酸化二ホウ素B2O3は、ガラスの骨格を形成する成分であり、ガラス形成時の失透温度及び粘度を調整する成分でもある。この三酸化二ホウ素は必須成分ではないが、三酸化二ホウ素の含有量が10質量を超えると、ガラスを溶融する際に溶融窯や蓄熱窯の炉壁を浸食して窯の寿命を著しく低下させる。従って、三酸化二ホウ素の含有量の下限は、0.1質量以上が好ましく、2質量以上がより好ましく、4質量以上がさらに好ましく、5質量より大きいことが最も好ましい。一方、三酸化二ホウ素の含有量の上限は、10質量以下が好ましく、8質量以下がより好ましい。この三酸化二ホウ素の含有量の範囲はこれら上限と下限の任意の組み合わせから選ばれるが、具体的には好ましくは0.1~10質量であり、さらに好ましくは4~8質量である。酸化ストロンチウム酸化ストロンチウムSrOは比重が大きく、ポリカーボネート樹脂に配合されるガラスフィラーとして使用した場合、ポリカーボネート樹脂に対する分散性が悪くなる。さらに、酸化ストロンチウムは、その原料の取扱いに配慮を要するとともに、高価である。従って、酸化ストロンチウムは実質的に含有させないことが好ましい。酸化バリウム酸化バリウムBaOは比重が大きく、ポリカーボネート樹脂に配合されるガラスフィラーとして使用した場合に、ポリカーボネート樹脂に対する分散性が悪くなる。さらに、酸化バリウムBaOは、その原料の取扱いに配慮を要するとともに、高価である。従って、酸化バリウムは実質的に含有させないことが好ましい。酸化亜鉛酸化亜鉛ZnOは、揮発しやすいため、ガラスの溶融時に飛散する可能性がある。従って、酸化亜鉛は実質的に含有させないことが好ましい。酸化ジルコニウム酸化ジルコニウムZrO2は、ガラスの失透温度及び粘度を調整する成分である。酸化ジルコニウムは必須成分ではないが、その含有量がガラス組成物中に5質量以下であれば、失透温度の上昇を抑制して、失透のないガラスを容易に製造できる。また、ガラスの融点が低くなり、ガラスを均一に溶融し易くなる。従って、酸化ジルコニウムの含有量の上限は、5質量以下が好ましく、2質量以下がより好ましく、1質量以下がさらに好ましく、実質的に含有させないことが最も好ましい。鉄通常、ガラス中に含まれる鉄Feは、Fe3又はFe2の状態で存在する。Fe3はガラスの紫外線吸収特性を向上させる成分であり、Fe2はガラスの熱線吸収特性を向上させる成分である。鉄は、意図的に含ませなくとも、他の工業用原料から不可避的にガラス組成物に混入する場合がある。鉄の含有量が少なければ、ガラスの着色を防止することができる。このようなガラスをフィラーとして用いることにより、ポリカーボネート樹脂成形体の透明性を損なうことがない。従って、鉄の含有量は少ない方が好ましく、三二酸化鉄Fe2O3に換算して0.5質量以下が好ましく、0.1質量以下がより好ましく、実質的に含有しないことがさらに好ましい。三酸化硫黄三酸化硫黄SO3は必須成分ではないが、清澄剤として使用してもよい。硫酸塩の原料を使用すると、ガラス組成物中に三酸化硫黄が0.5質量以下の量で含まれることがある。フッ素フッ素Fは、揮発し易いため、ガラスの溶融時に飛散する可能性があるとともに、ガラス中の含有量を管理し難いという問題もある。従って、フッ素は実質的に含有しないことが好ましい。また、フッ素は、その原料の取扱いに配慮を要するとともに、高価である。従って、フッ素は実質的に含有させないことが好ましい。ここで、物質を実質的に含有させないとは、例えば工業用原料から不可避的に混入される場合を除き、当該物質をガラス組成物に意図的に含ませないことを意味する。具体的には、当該物質の含有量がガラス組成物中に0.1質量未満の含有量であることをいう。この含有量は好ましくは0.05質量未満であり、より好ましくは0.03質量未満であり、さらに好ましくは0.01質量未満である。[ガラス組成物の物性]次に、ガラス組成物の物性について、以下詳細に説明する。溶融特性溶融ガラスの粘度が1000dPasec1000poiseのときの温度は、当該ガラスの作業温度と呼ばれ、ガラスの成形に最も適した温度である。鱗片状ガラスやガラス繊維を製造する場合、ガラスの作業温度が1100°C以上であれば、鱗片状ガラスの厚みやガラス繊維径のばらつきを小さくできる。他方、作業温度が1300°C以下であれば、ガラスを溶融する際の燃料費を低減できる。また、ガラス製造装置が熱による腐食を受け難くなり、装置寿命が延びる。従って、作業温度の下限は、1100°C以上が好ましく、1150°C以上がより好ましい。作業温度の上限は、1300°C以下が好ましく、1280°C以下がより好ましく、1260°C以下がさらに好ましく、1250°C以下が最も好ましい。作業温度の範囲は、これら上限と下限の任意の組み合わせから選ばれる。例えば、作業温度は1100~1300°Cが好ましく、1100~1280°Cがより好ましく、1100~1250°Cがさらに好ましい。また、作業温度から失透温度を差し引いた温度差ΔTが大きくなるほど、ガラス成形時に失透が生じ難くなり、均質なガラスを高い歩留りで製造できる。従って、ΔTは0°C以上が好ましく、20°C以上がより好ましく、40°C以上がさらに好ましく、50°C以上が最も好ましい。但し、ΔTを150°C未満とするならば、ガラス組成の調整が容易となるため好ましい。ΔTは120°C以下がより好ましく、110°C以下がさらに好ましく、100°C以下が最も好ましい。例えば、ΔTは0~150°Cが好ましく、0~100°Cがより好ましい。なお、失透とは、溶融ガラス素地中に生成して成長した結晶により、白濁を生じることをいう。このような溶融ガラス素地から製造したガラス中には、結晶化した塊が存在することがあるので、ポリカーボネート樹脂のフィラーとして用いる場合に好ましくない。光学特性ガラスフィラーとポリカーボネート樹脂の屈折率が等しければ、ガラスフィラーとポリカーボネート樹脂の界面における光の散乱がないため、ポリカーボネート樹脂の透明性を維持できる。このため、ガラス組成物の屈折率は、ポリカーボネート樹脂の屈折率に近いことが好ましい。黄色ヘリウムd線光の波長587.6nmで測定したポリカーボネート樹脂の屈折率は、通常1.585程度である。従って、ガラス組成物の屈折率ndは、1.575~1.595が好ましく、1.580~1.590がより好ましく、1.582~1.588がさらに好ましく、1.583~1.587が最も好ましい。ガラス組成物とポリカーボネート樹脂の屈折率の差としては、0.010以下が好ましく、0.005以下がより好ましく、0.003以下がさらに好ましく、0.002以下が最も好ましい。また、ガラスフィラーの屈折率は、ポリカーボネート樹脂の屈折率に近いことが好ましい。黄色ナトリウムD線光の波長589.3nmで測定したポリカーボネート樹脂の屈折率は、通常1.585程度である。従って、ガラスフィラーの屈折率nDは、1.575~1.595が好ましく、1.580~1.590がより好ましく、1.582~1.588がさらに好ましく、1.583~1.587が最も好ましい。ガラスフィラーとポリカーボネート樹脂の屈折率の差としては、0.010以下が好ましく、0.005以下がより好ましく、0.003以下がさらに好ましく、0.002以下が最も好ましい。アッベ数νdは、ガラスなどの透明体の分散の程度を表す量であり、分散能の逆数である。ガラスフィラーとポリカーボネート樹脂のアッベ数が近ければ、ポリカーボネート樹脂の透明性を維持できる。このため、ガラス組成物のアッベ数は、ポリカーボネート樹脂のアッベ数に近いことが好ましい。ポリカーボネート樹脂のアッベ数νdは、通常30程度である。従って、ガラス組成物のアッベ数νdは、44以下が好ましく、42以下がより好ましく、40未満がさらに好ましい。アッベ数νdの下限は、30程度が好ましく、35以上がより好ましい。よって、アッベ数νdは、30~44が好ましく、35~40がさらに好ましい。化学的耐久性前記ガラス組成物の組成範囲内であれば、ガラス組成物は耐酸性、耐水性、耐アルカリ性などの化学的耐久性に優れている。耐水性の指標としては、後述するアルカリ溶出量が採用され、このアルカリ溶出量が小さいほど耐水性が高いことを示す。ガラスフィラーをポリカーボネート樹脂中に分散させる場合、ガラスのアルカリ溶出量が0.4mg以下であれば、ポリカーボネート樹脂の強度低下が引き起こされることがない。従って、アルカリ溶出量は、0.4mg以下が好ましく、0.3mg以下がより好ましく、0.2mg以下がさらに好ましく、0.1mg以下が最も好ましい。従って、そのようなガラス組成物から形成されるガラスフィラーであれば、ポリカーボネート樹脂に好適に配合できる。[ガラスフィラー]前記ガラス組成物は例えば鱗片状ガラス、チョップドストランド、ミルドファイバー、ガラス粉末、ガラスビーズなどの所定形態に成形され、ガラスフィラーとして用いられる。図1aは、鱗片状ガラスを模式的に示す斜視図であり、図1bはその鱗片状ガラスを示す平面図である。図1a及びbに示すように、鱗片状ガラス10は、例えば平均厚さtが0.1~15μm、平均粒子径aが0.2~15000μm、アスペクト比平均粒子径a/平均厚さtが2~1000の薄片状粒子である。ここで、図1bに示すように、鱗片状ガラス10の平均粒子径aは、鱗片状ガラス10を平面視したときの面積Sの平方根a=S1/2として定義される。この鱗片状ガラス10は、例えば図2に示した製造装置を用いて製造できる。この図2に示すように、耐火窯槽12で溶融された前記ガラス組成を有するガラス素地11が、ブローノズル13に送り込まれたガスにより風船状に膨らみ、中空状ガラス膜14となる。この中空状ガラス膜14を一対の押圧ロール15で粉砕することにより、鱗片状ガラス10が得られる。前記チョップドストランドは、繊維径1~50μm、アスペクト比繊維長/繊維径2~1000の寸法を有するガラス繊維である。該チョップドストランドは、例えば図3及び図4に示した装置を用いて製造できる。図3に示すように、前記耐火窯槽12内で溶融された前記ガラス組成を有するガラス素地11が、底部に多数例えば2400本のノズルを有するブッシング20から引き出されて、多数のガラスフィラメント21が形成される。該ガラスフィラメント21は、冷却水を吹きかけられた後、バインダアプリケータ22の塗布ローラ23によりバインダ集束剤24が塗布される。バインダ24が塗布された多数のガラスフィラメント21は、補強パッド25により、各々が例えば800本程度のガラスフィラメント21からなる3本のストランド26として集束される。各ストランド26は、トラバースフィンガ27で綾振りされつつコレット28に嵌められた円筒チューブ29に巻き取られる。そして、ストランド26が巻き取られた円筒チューブ29をコレット28から外して、ケーキストランド巻体30が得られる。次に、図4に示すように、クリル31に前記ケーキ30を収容し、そのケーキ30からストランド26を引き出して、集束ガイド32によりストランド束33として束ねる。このストランド束33に、噴霧装置34より水又は処理液を噴霧する。さらに、このストランド束33を切断装置35の回転刃36で切断して、チョップドストランド37が得られる。前記ミルドファイバーは、繊維径が1~50μm、アスペクト比繊維長/繊維径2~500の寸法を有するガラス繊維である。このようなミルドファイバーは、公知の方法に従って製造できる。ガラス粉末としては、1~500μmの平均粒子径を有するものがガラスフィラーを形成するために好ましい。ここで、平均粒子径は、ガラス粉末粒子と同じ体積を有する球体の直径として定義するものとする。このようなガラス粉末は、公知の方法に従って製造できる。ガラスビーズとしては、1~500μmの粒子径を有するものがガラスフィラーを形成するために好ましい。ここで、粒子径は、ガラスビーズ粒子と同じ体積を有する球体の直径として定義するものとする。このようなガラスビーズは、公知の方法に従って製造できる。[ポリカーボネート樹脂組成物]前記ガラス組成物から形成されるガラスフィラーはポリカーボネート樹脂に配合されることにより、優れた性能を発揮できるポリカーボネート樹脂組成物として用いられる。ポリカーボネート樹脂組成物中におけるガラスフィラーの含有量は目的に応じて適宜設定されるが、例えば10~50質量が好ましい。前記ガラス組成物から形成されるガラスフィラーは、ポリカーボネート樹脂との屈折率の差が小さく、アルカリ成分の溶出が少なく、化学的耐久性に優れている。従って、得られるポリカーボネート樹脂組成物は、ポリカーボネート樹脂と同等の透明性と、ポリカーボネート樹脂よりも優れた機械的強度や耐熱性を兼ね備えている。ポリカーボネート樹脂組成物は、公知の方法に従って製造できる。具体的には、混合機などを用いて加熱しながらポリカーボネート樹脂とガラスフィラーを溶融混練すればよい。ポリカーボネート樹脂としては、公知のものを使用できる。ガラスフィラーの形態としては、1種類に限らず、複数種類のものを組み合わせて配合してもよい。また、ポリカーボネート樹脂組成物の性能を向上させる目的で、必要に応じて各種カップリング剤や添加剤を配合してもよい。溶融混練の温度は、ポリカーボネート樹脂の耐熱温度以下であることが好ましい。このようなポリカーボネート樹脂組成物を成形して成形体とすることにより、電気機器、自動車部品、建築材料などに好適に使用できる。成形は公知の方法に従って行えばよく、押出成形法、射出成形法、プレス成形法、カレンダー成形によるシート成形法などが採用される。なお、成形時の加熱温度は、ポリカーボネート樹脂の耐熱温度以下であることが好ましい。実施形態による効果のまとめ1本実施形態のガラス組成物は、必須成分として二酸化珪素、酸化アルミニウム及び酸化チタンを必須成分として含有し、さらに酸化リチウム、酸化ナトリウム及び酸化カリウムの少なくとも1種を含有し、各成分の含有量が前述の特定範囲に設定されている。このため、各成分及びそれらの含有量に基づいてガラス組成物の融点を下げ、かつ組成の均一化を図り、ガラスの失透を抑えてガラスの成形を円滑に行うことができる。また、酸化亜鉛やフッ素が必須成分として含まれていないことから、ガラスの溶融時に飛散を抑えることができ、ガラスの組成変動を抑制して所定組成のガラス組成物を構成することができる。さらに、ガラス組成物には酸化チタンが15~25質量含まれていることから、ガラスの屈折率及びアッベ数をポリカーボネート樹脂のそれらに近づけることができ、ポリカーボネート樹脂成形体の透明性を高めることができる。加えて、ガラス組成物には酸化バリウムが必須成分として含まれていないことから、ポリカーボネート樹脂に対するガラス組成物の分散性を良好に維持することができる。従って、ガラス組成物は、ガラスの失透を抑え、ガラスの成形を良好に行うことができるとともに、ポリカーボネート樹脂に配合されるガラスフィラーとして好適に用いることができる。そして、屈折率及びアッベ数をポリカーボネート樹脂のそれらに近づけてポリカーボネート樹脂成形体の透明性を向上させることができる。2ガラス組成物にはさらに酸化カリウムが含まれ、該成分の含有量が質量で表して、4≦K2O≦25に設定されている。従って、ガラス組成物の失透温度及び粘度の調整を容易に行うことができるとともに、ガラスの屈折率を簡易に調整することができる。3ガラス組成物にはさらに酸化マグネシウムMgO及び酸化カルシウムCaOの少なくとも1種が含まれ、両成分の合計含有量が質量で表して、0.1≦MgOCaO≦10に設定されている。このため、ガラスの溶融時における粘度の調整が容易であるとともに、ガラス組成物の失透温度の上昇を抑制して、失透のないガラスを容易に製造できる。4ガラス組成物にはさらに三酸化二ホウ素B2O3が含まれ、該成分の含有量が質量で表して、0.1≦B2O3≦10に設定されている。従って、三酸化二ホウ素がガラスの骨格を補うことができるとともに、ガラス組成物の失透温度及び粘度を容易に調整することができる。5ガラス組成物の屈折率ndが1.575~1.595であることにより、ガラスフィラーがポリカーボネート樹脂に配合されたとき、光の散乱が抑制され、ポリカーボネート樹脂成形体の透明性を保持することができる。6ガラス組成物のアッベ数νdが30~44であることにより、ガラス組成物のアッベ数がポリカーボネート樹脂のアッベ数に近づき、ポリカーボネート樹脂成形体の透明性を維持できる。7ガラス組成物の作業温度が1100~1300°Cであることにより、ガラスフィラーを製造したときその厚みや繊維径のばらつきを抑えることができるとともに、ガラス製造装置の腐食を抑制し、装置寿命を延長させることができる。8ガラス組成物の作業温度から失透温度を差し引いた温度差ΔTが0~150°Cであることにより、ガラス成形時に失透が生じ難く、均質なガラス組成物を収率良く製造することができるとともに、ガラス組成の調整を容易に行うことができる。9ポリカーボネート樹脂用ガラスフィラーは、前述のガラス組成物から容易に形成することができる。具体的には、ポリカーボネート樹脂用ガラスフィラーはガラス組成物を溶融した後、所定形状の形態に加工して成形される。ポリカーボネート樹脂用ガラスフィラーの形態としては、鱗片状ガラス、チョップドストランド、ミルドファイバー、ガラス粉末及びガラスビーズから選ばれる少なくとも1種の形態が好適に採用される。10ポリカーボネート樹脂組成物は、ポリカーボネート樹脂に上記のポリカーボネート樹脂用ガラスフィラーを配合してなるものである。このポリカーボネート樹脂組成物を成形してなる成形体は、透明性、機械的強度、耐熱性などに優れている。以下、実施例及び比較例を挙げて前記実施形態をさらに具体的に説明する。実施例1~18及び比較例1~5表1~表3に示した組成となるように、珪砂等の通常のガラス原料を調合して、実施例及び比較例毎にガラス原料のバッチを作製した。各バッチについて、電気炉を用いて1400~1600°Cまで加熱して溶融させ、組成が均一になるまで約4時間そのまま維持した。その後、溶融したガラスを鉄板上に流し出して、電気炉中で室温まで徐冷し、ガラスガラス組成物を得た。このようにして作製したガラスについて、通常の白金球引き上げ法により粘度と温度の関係を調べ、その結果から作業温度を求めた。ここで、白金球引き上げ法とは、溶融ガラス中に白金球を浸し、その白金球を等速運動で引き上げる際の負荷荷重抵抗と、白金球に働く重力や浮力などの関係を、微小の粒子が流体中を沈降する際の粘度と落下速度の関係を示したストークスStokesの法則に当てはめて粘度を測定する方法である。また、粒子径1.0~2.8mmに粉砕したガラスを白金ボートに入れ、温度勾配900~1400°Cのついた電気炉にて2時間加熱し、結晶の出現位置に対応する電気炉の最高温度から失透温度を求めた。なお、電気炉内の場所による温度は、予め測定して求めてあり、所定の場所に置かれたガラスは、その温度で加熱される。ΔTは作業温度から失透温度を差し引いた温度差である。さらに、屈折率は、前記のガラス組成物について、プルフリッヒ屈折率計にて、黄色ヘリウムd線光の波長587.6nmの屈折率ndを求めた。鱗片状ガラスについては、浸液法により、黄色ナトリウムD線光の波長589.3nmの屈折率nDを求めた。そして、アッベ数は、ガラス組成物の屈折率から、νd=nd-1/nF-nCなる式により求めた。ここで、ndはd線光の波長587.6nmの屈折率であり、nFはF線光の波長486.1nmの屈折率であり、nCはC線光の波長656.3nmの屈折率である。また、アルカリ溶出量は、日本工業規格JISの化学分析用ガラス器具の試験方法R3502‐1995に準拠した方法により測定した。ガラス試料を粉砕して得たガラス粉末をJISZ8801に規定の標準網ふるいにかけ、目開き420μmの標準網ふるいを通過し、目開き250μmの標準網ふるいにとどまったガラス粉末を、ガラスの比重と同じグラム数量秤り取った。このガラス粉末を100°Cの蒸留水50mLに1時間浸漬した後、この水溶液中のアルカリ成分を0.01Nの硫酸で滴定した。滴定に要した0.01Nの硫酸のミリリットル数に0.31を乗じることにより、Na2Oに換算したアルカリ成分のミリグラム数を求め、このミリグラム数をアルカリ溶出量とした。このアルカリ溶出量が小さいほど耐水性が高いことを示す。これらの測定結果を表1~表3に示した。なお、表中のガラス組成は、すべて質量で表示した値である。その結果、実施例1~18のガラス組成物においては、作業温度は1129°C~1250°Cであった。これは、ガラス組成物からガラスフィラーを成形する場合に好適な温度である。また、ΔT作業温度-失透温度は、1°C~71°Cであった。これは、ガラスフィラーの製造工程において、ガラスの失透が生じない温度差である。さらに、屈折率ndは、1.580~1.591であった。そして、アッベ数νdは、38~39であった。また、アルカリ溶出量は、0.02~0.08mgであった。一方、比較例1に示す従来の板ガラス組成は、SiO2及びTiO2の含有量が本発明の範囲外であったことから、屈折率ndは1.517であり、実施例1~18のものに比べて低い結果であった。また、アッベ数νdは59であり、実施例1~18のものに比べて高くなった。比較例2に示す従来のCガラスは、SiO2及びTiO2の含有量が本発明の範囲外であったことから、屈折率ndは1.523であり、実施例1~18のものに比べて低くなるとともに、アッベ数νdは60であり、実施例1~18のものに比べて高かった。比較例3に示す従来のEガラスは、Li2ONa2OK2O及びTiO2の含有量が本発明の範囲外であったことから、屈折率ndは1.561であり、実施例1~18のものに比べて低く、アッベ数νdは59であり、実施例1~18のものに比べて高くなった。比較例4のガラス組成物は、特開平5-294671号公報の実施例の試料No.2に記載されているガラス組成と同様である。この比較例4のガラス組成物は、Al2O3及びTiO2の含有量が本発明の範囲外であるとともに、B2O3の含有量も本発明の好ましい範囲外であった。このため、比較例4のガラス繊維のアッベ数νdは45であり、実施例1~18のものに比べて高かった。比較例5のガラス組成物は、特開2006-22236号公報の製造例1に記載されているガラス組成と同様である。この比較例5のガラス組成物は、Li2ONa2OK2O及びTiO2の含有量が本発明の範囲外である。このため、比較例5のガラス繊維のアッベ数νdは54であり、実施例1~18のものに比べて高かった。以上のように、実施例1~18に示す本発明のガラス組成物であれば、フィラーとしてポリカーボネート樹脂に配合する場合に適した屈折率及びアッベ数を有するとともに、ガラスフィラーの成形に適した溶融特性を有することが分かる。実施例19~36実施例1~18のガラス組成物を電気炉で再溶融し、その後冷却しながらペレットに成形した。このペレットを図2に示す製造装置に投入して、表4及び表5に示すように平均厚さが0.5~1μm及び平均粒子径が1~1000μmである実施例19~36の鱗片状ガラスを作製し、これらの鱗片状ガラスの屈折率nDを測定した。それらの測定結果を表4及び表5に示した。鱗片状ガラスの平均厚さは、電子顕微鏡株キーエンス、リアルサーフェスビュー顕微鏡、VE-7800を用い、100粒の鱗片状ガラスの断面から鱗片状ガラスの厚さを測定し、それらを平均して求めた。これらの鱗片状ガラスガラスフィラーを各々ポリカーボネート樹脂に配合し、ポリカーボネート樹脂組成物を作製したところ、鱗片状ガラスの分散性が良く、良好なポリカーボネート樹脂組成物が得られた。ポリカーボネート樹脂組成物中における鱗片状ガラスの含有量は30質量とした。表4及び表5に示した結果より、実施例19~36の屈折率nDは1.575~1.587の範囲であり、ポリカーボネート樹脂の屈折率nDが1.585に近い値を示した。実施例37~54実施例1~18のガラス組成物を電気炉で再溶融し、その後冷却しながらペレットに成形した。このペレットを図3及び図4に示す製造装置に投入して、平均繊維径が10~20μm、長さが3mmの実施例37~54のチョップドストランドガラスフィラーを作製した。これらのチョップドストランドを、各々ポリカーボネート樹脂に配合し、ポリカーボネート樹脂組成物を作製したところ、チョップドストランドの分散性が良く、良好なポリカーボネート樹脂組成物が得られた。ポリカーボネート樹脂組成物中におけるチョップドストランドの含有量は30質量とした。なお、前記実施形態を次のように変更して実施することも可能である。ガラス組成物として、二酸化珪素と酸化アルミニウムの合計含有量を規定し、ガラスの骨格を形成する成分の範囲を明らかにすることもできる。アルカリ金属酸化物として、一価のアルカリ金属の酸化物である酸化セシウムCe2O、酸化ルビジウムRb2O等を加えることも可能である。鱗片状ガラス10の厚さ方向の断面形状としては、平行状のほか、傾斜状、テーパ状等の形状であってよい。ガラスフィラーとして、鱗片状ガラス、チョップドストランド、ミルドファイバー、ガラス粉末及びガラスビーズのうち2種類以上を適宜組合せて使用することも可能である。