"約60~約85重量のトランス‐1,3,3,3‐テトラフルオロプロペンR‐1234zeEおよび約15~約40重量のフルオロエタンR‐161から本質的になる、熱伝達組成物。約65~約82重量のR‐1234zeEおよび約18~約35重量のR‐161から本質的になる、請求項1に記載の組成物。R‐1234zeE、R‐161および1,1,1,2‐テトラフルオロエタンR‐134aを含んでなる、熱伝達組成物。約50重量以下のR‐134aを含んでなる、請求項3に記載の組成物。約4~約20重量のR‐161、約25~約50のR‐134aおよび約30~約71重量のR‐1234zeEを含んでなる、請求項4に記載の組成物。R‐1234zeE、R‐161およびR‐134aから本質的になる、請求項3~5のいずれか一項に記載の組成物。組成物が、1000未満、好ましくは150未満のGWPを有している、請求項1~6のいずれか一項に記載の組成物。温度勾配が約10K未満、好ましくは約5K未満である、請求項1~7のいずれか一項に記載の組成物。組成物が、置き換えようと意図される既存の冷媒の約15以内、好ましくは約10以内の体積冷却能力を有している、請求項1~8のいずれか一項に記載の組成物。組成物がR‐161単独またはR‐1234yf単独よりも可燃性が低い、請求項1~9のいずれか一項に記載の組成物。組成物が、R‐161単独またはR‐1234yf単独と比べて:a高い可燃限界;b高い点火エネルギー;および/またはc低い火炎速度;を有している、請求項16に記載の組成物。約0.42~約0.7、好ましくは約0.46~約0.67のフッ素比F/FHを有している、請求項1~11のいずれか一項に記載の組成物。不燃性である、請求項1~12のいずれか一項に記載の組成物。組成物が、置き換えようと意図される既存の冷媒の約5以内のサイクル効率を有している、請求項1~13のいずれか一項に記載の組成物。組成物が、置き換えようと意図される既存の冷媒の約15K以内、好ましくは約10K以内の圧縮器吐出温度を有している、請求項1~14のいずれか一項に記載の組成物。潤滑剤および請求項1~15のいずれか一項に記載の組成物を含んでなる、組成物。潤滑剤が、鉱油、シリコーン油、ポリアルキルベンゼン類PAB、ポリオールエステル類POE、ポリアルキレングリコール類PAG、ポリアルキレングリコールエステル類PAGエステル、ポリビニルエーテル類PVE、ポリアルファ‐オレフィン類およびそれらの組合せから選択される、請求項16に記載の組成物。安定剤を更に含んでなる、請求項16または17に記載の組成物。安定剤が、ジエン系化合物類、ホスフェート類、フェノール化合物類およびエポキシド類とそれらの混合物から選択される、請求項18に記載の組成物。難燃剤および請求項1~19のいずれか一項に記載の組成物を含んでなる、組成物。追加の難燃剤が、トリ2‐クロロエチルホスフェート、クロロプロピルホスフェート、トリ2,3‐ジブロモプロピルホスフェート、トリ1,3‐ジクロロプロピルホスフェート、リン酸二アンモニウム、様々なハロゲン化芳香族化合物、酸化アンチモン、アルミニウム三水和物、ポリ塩化ビニル、フッ素化ヨードカーボン、フッ素化ブロモカーボン、トリフルオロヨードメタン、ペルフルオロアルキルアミン類、ブロモ‐フルオロアルキルアミン類およびそれらの混合物からなる群より選択される、請求項20に記載の組成物。冷媒組成物である、請求項1~21のいずれか一項に記載の組成物。請求項1~22のいずれか一項に記載の組成物を含有している、熱伝達装置。熱伝達装置における、請求項1~22のいずれか一項に記載の組成物の使用。冷却装置である、請求項23または24に記載の熱伝達装置。自動車空調システム、住宅用空調システム、業務用空調システム、住宅用冷蔵庫システム、住宅用冷凍庫システム、業務用冷蔵庫システム、業務用冷凍庫システム、冷却機空調システム、冷却機冷却システムと、業務用または住宅用ヒートポンプシステムからなる群より選択される、請求項25に記載の熱伝達装置。圧縮器を内蔵している、請求項25または26に記載の熱伝達装置。請求項1~22のいずれか一項に記載の組成物を含んでなる、発泡剤。発泡体を形成可能な1種以上の成分と請求項1~22のいずれか一項に記載の組成物を含んでなる発泡性組成物であって、発泡体を形成可能な1種以上の成分が、ポリウレタン類、熱可塑性ポリマーおよび樹脂、例えばポリスチレンおよびエポキシ樹脂と、それらの混合物から選択される、発泡性組成物。請求項29の発泡性組成物から得られる、発泡体。請求項1~22のいずれか一項に記載の組成物を含んでなる、請求項30に記載の発泡体。スプレーされるべき物質と、請求項1~22のいずれか一項に記載の組成物を含んでなる噴射剤とを含んでなる、スプレー用組成物。請求項1~22のいずれか一項に記載の組成物を凝縮させ、その後で冷却されるべき物品の近くで該組成物を蒸発させることを含んでなる、物品を冷却する方法。加熱されるべき物品の近くで請求項1~22のいずれか一項に記載の組成物を凝縮させ、その後で該組成物を蒸発させることを含んでなる、物品を加熱する方法。請求項1~22のいずれか一項に記載の組成物を含んでなる溶媒とバイオマスを接触させ、該溶媒から物質を分離することを含んでなる、バイオマスから物質を抽出する方法。請求項1~22のいずれか一項に記載の組成物を含んでなる溶媒と物品を接触させることを含んでなる、物品を清浄化する方法。請求項1~22のいずれか一項に記載の組成物を含んでなる溶媒と水溶液を接触させ、該溶媒から物質を分離することを含んでなる、水溶液から物質を抽出する方法。請求項1~22のいずれか一項に記載の組成物を含んでなる溶媒と粒状固体マトリックスを接触させ、該溶媒から物質を分離することを含んでなる、粒状固体マトリックスから物質を抽出する方法。請求項1~22のいずれか一項に記載の組成物を含有している、機械的動力発生装置。ランキンサイクルまたはその変法を用いて熱から動力を発生するように構成されている、請求項39に記載の機械的動力発生装置。既存の熱伝達流体を除去して、請求項1~22のいずれか一項に記載の組成物を導入する工程を含んでなる、熱伝達装置を改修する方法。熱伝達装置が冷却装置である、請求項41に記載の方法。熱伝達装置が空調システムである、請求項42に記載の方法。既存の化合物または組成物を含んでなる製品の取扱いから生じる環境影響を減らす方法であって、少なくとも部分的に既存の化合物または組成物を請求項1~22のいずれか一項に記載の組成物で置き換えることを含んでなる、方法。組成物または熱伝達装置がR‐134aを含有している、請求項1~22のいずれか一項に記載の組成物、および/または請求項23または25~27のいずれか一項に記載の熱伝達装置を製造する方法であって、R‐1243zeEおよびR‐161、ならびに場合により潤滑剤、安定剤および/または追加の難燃剤を、R‐134aである既存の熱伝達流体を含有した熱伝達装置へ導入することを含んでなる、方法。R‐1243zeEおよびR‐161、ならびに場合により潤滑剤、安定剤および/または追加の難燃剤を導入する前に、既存のR‐134aの少なくとも一部を熱伝達装置から除去する工程を含んでなる、請求項45に記載の方法。i既存の化合物または組成物を請求項1~22のいずれか一項に記載の組成物で置き換え、このとき請求項1~22のいずれか一項に記載の組成物は既存の化合物または組成物より低いGWPを有するものとし、ii該置換え工程で温室効果ガス排出権を生み出すことを含んでなる、温室効果ガス排出権を生み出す方法。本発明の組成物の使用が、既存の化合物または組成物の使用により達成される場合よりも低い総等価温暖化影響および/または低いライフサイクル炭素排出量をもたらす、請求項47に記載の方法。空調、冷却、熱伝達、発泡剤、エアロゾルまたはスプレー用噴射剤、気体誘電体、凍結手術、獣医処置、歯科処置、消火、火炎抑制、溶媒、クリーナー、エアホーン、ペレットガン、局所麻酔剤および膨張用途の分野からの製品で行われる、請求項47または48に記載の方法。製品が熱伝達装置、発泡剤、発泡性組成物、スプレー用組成物、溶媒または機械的動力発生装置から選択される、請求項44または49に記載の方法。製品が熱伝達装置である、請求項50に記載の方法。既存の化合物または組成物が熱伝達組成物である、請求項44または47~51のいずれか一項に記載の方法。熱伝達組成物が、R‐134a、R‐1234yfおよびR‐152aから選択される冷媒である、請求項52に記載の方法。場合により実施例を参照して、実質的に以上で記載されているような新規の熱伝達組成物。可燃性大気圧および管理湿度下で空気中におけるR‐161の可燃性を、ASHRAE標準34の方法論で記載されているように、試験フラスコ器具で研究した。用いられた試験温度は23°Cであった;湿度は77°F25°Cの標準温度に対して50であるように管理した。用いられた希釈剤はR‐1234zeEであり、これはこれらの試験条件下で不燃性であることがわかった。溶存空気または他の不活性ガスを試験前に除去するために、燃料および希釈ガスをシリンダーの真空パージへ付した。この試験の結果が図1で示され、そこではチャートの頂点は純粋な空気、燃料および希釈剤を表している。三角形の内側における諸点は、空気、燃料および希釈剤の混合物を表す。このような混合物の可燃性領域は実験により求められ、曲線で囲まれている。少なくとも80v/v約90w/wのR‐1234zeEを含有した、R‐161およびR‐1234zeEの二元混合物は、全割合で空気と混ぜた場合に、不燃性であることがわかった。これは図で実線により示され、それが可燃性領域との接線であり、80v/v希釈剤対20v/v燃料割合の燃料/希釈剤混合物と空気との混合線を表している。少なくとも50v/v約70w/wのR‐1234zeEを含有した、R‐161およびR‐1234zeEの二元混合物は、R‐1234yfと比べた場合に、可燃下限で測定されるような低い可燃危険性を有することが更にわかった。図で上側の実線は、50v/v希釈剤対50v/v燃料割合の燃料/希釈剤混合物が空気中で7v/vの可燃下限を有することを示している。比較として、同試験装置および同温度で空気中R‐1234yfの可燃下限は、数回の反復試験において6.0~6.5v/vと様々であることがわかった。上記方法論を用いて、我々は下記組成物が23°Cで不燃性であることを見い出した関連フッ素比も示されている。R‐161およびR‐1234zeEを含んでなる不燃性混合物は、該混合物のフッ素比が約0.56より大きければ作製されうることがわかる。我々は、空気中で少なくとも7v/vの可燃下限を有する、R‐161およびR‐1234zeEの下記混合物を更に特定した。上記表は、混合物のフッ素比が約0.42より大きければ、7v/v以上のLFLを有するR‐161およびR‐1234zeEを含んでなる混合物を作製することが可能であることを、我々が発見したことを示している。R‐161/R‐1234zeおよびR‐161/R‐1234ze/R‐134aブレンドの性能本発明の選択二元および三元組成物の性能を、理想化された蒸気圧縮サイクルと関連した熱力学性質モデルを用いて評価した。熱力学モデルでは、温度に応じた混合物の各成分の理想ガスエンタルピーの変動の多項式相関と一緒に、混合物の気相性質と気‐液平衡を表すためにPengRobinson状態方程式を用いた。熱力学性質と気液平衡をモデル化する際におけるこの状態方程式の使用の背後にある原理は、ThePropertiesofGasesandLiquidsbyBEPolingJMPrausnitzandJMO’ConnellpubMcGrawHill2000、特に第4および8章参照によりここに組み込まれるで更に詳しく説明されている。このモデルを用いるために必要な基本性質データは、臨界温度および臨界圧力;蒸気圧およびPitzer偏心因子の関連性質;理想ガスエンタルピーと、二元系R‐161/R‐1234zeEに関して測定された気液平衡データであった。R‐161に関する基本性質データ臨界性質、偏心因子、蒸気圧および理想ガスエンタルピーは、蒸気圧の測定と、HanetalIsothermalvapourliquidequilibriumofattemparaturesbetween26515Kand30315KobtainedwithrecirculatingstillJChemEngData20065112321235ChenetalGaseousPVTpropertiesofethylfluorideFluidPhaseEquilibria237111116およびBeyerleinetalPropertiesofnovelfluorinatedcompoundsanftheirmixturesasalternativerefrigerantsFluidPhaseEquilibria150151287296これらすべてが参照により組み込まれるを含めた文献から求めた。R‐1234zeEに関する臨界点および蒸気圧は実験で測定した。ある範囲の温度にわたるR‐1234zeEの理想ガスエンタルピーは、参照によりここに組み込まれる分子モデリングソフトウェアHyperchem7.5を用いて見積もりした。二元混合物に関する気液平衡データは、次のようにvanderWaal’s混合則へ組み込まれた二元相互作用定数を用いて、PengRobinson方程式へ回帰した。R‐161とR‐1234zeEに関する気液平衡データは、vanderWaal’s混合則で状態方程式を用い、相互作用定数をゼロに定めることにより、モデル化した。本発明の選択組成物の冷却性能は、下記サイクル条件を用いてモデル化した。凝縮温度°C60蒸発温度°C0準冷却K5過熱K5吸引温度°C15等エントロピー効率65クリアランス比4能力kW6吸引ライン直径mm16.2これら組成物の冷却性能データが下記表に掲載されている。性能分析によれば、少量のR‐161を配合することにより、R‐1234yfの場合より低い可燃性レベルを維持しながら、R‐1234zeEの性能と比べてかなりの改善を達成しうることを示している。特に、冷却能力と調和し、成績係数COPとして表示されるエネルギー効率でかなりの改善を達成し、システムの吸引ガスラインで予想される圧力降下を減らすことが可能である。この後者の性質は、吸引ラインの直径がビークルエンジンコンパートメントレイアウトで重要なファクターとなりうる、自動車空調システムで特に有益である。加えて、自動車a/cシステムで効率および冷却能力損失の主原因は、蒸発器と圧縮器との間における圧力降下であることが知られている;そのためこの圧力降下を減らしながら、1234yfの冷却能力を達成することが有益なのである。性能分析によれば、本発明の混合物が非共沸性であるとしても、蒸発器の温度勾配が低い典型的には2K未満であることも示している。更に、本発明の選択混合物の性能が、低い圧力降下と匹敵しうる圧縮器吐出温度を示しながら、冷却能力およびエネルギー効率の双方でR‐134aの場合に優ることがわかる。これは、R‐134a用に設計された諸成分を用いて、さほどの再設計なしに改善された性能を達成しうることを意味している。"