"C:0.1質量以下,Si:5質量以下,Mn:6質量以下,Cr:9~32質量,Ni:6~25質量,N:0.2質量以下,Mo:0~3質量,Cu:0~4質量,Al:0~5質量,残部Feおよび不可避的不純物の組成をもち、式1で定義されるA値が78以上,式2で定義されるB値が14以上に調整されていることを特徴とする電気抵抗器材料。A=0008×3-043×2803×68×109×056×092×1B=06×969×018×-011×22更にTi:0.4質量以下,Nb:0.4質量以下,B:0.005質量以下の1種又は2種以上を含む請求項1記載の電気抵抗器材料。これに対し、SUS304ステンレス鋼は、Crを18質量含んでいることから電気抵抗率が70μΩcmと普通鋼に比較して高いが、従来の電気抵抗材料に比較すると電気抵抗率の温度依存性が大きい。また、SUS304ステンレス鋼は、焼鈍ままでは非磁性であるが、加工によって強磁性化する。その結果、電気抵抗器として使用する場合、発生磁場に起因して大きな騒音が生じる。しかも、電気抵抗率向上のためにSi,Al等の合金成分を増量すると、鋼板が硬質化して曲げ加工性が低下すると共に、強磁性化の傾向が助長される。本発明は、このような問題を解消すべく案出されたものであり、電気抵抗率の上昇及び透磁率の低下を可能とする合金設計を採用することにより、電気抵抗率が高く、電気抵抗率の温度依存性が小さく、電流が流れたときに発生する磁場に起因する騒音も抑制される電気抵抗器材料を提供することを目的とする。本発明の電気抵抗器材料は、その目的を達成するため、C:0.1質量以下,Si:5質量以下,Mn:6質量以下,Cr:9~32質量,Ni:6~25質量,N:0.2質量以下,Mo:0~3質量,Cu:0~4質量,Al:0~5質量,残部Feおよび不可避的不純物の組成をもち、式1で定義されるA値が78以上,式2で定義されるB値が14以上に調整されていることを特徴とする。A=0008×3-043×2803×68×109×056×092×1B=06×969×018×-011×22この電気抵抗器材料は、更にTi:0.4質量以下,Nb:0.4質量以下,B:0.005質量以下の1種又は2種以上を含むことができる。本発明の電気抵抗器材料は、Fe-Cr-Ni系で電気抵抗率に及ぼす各合金成分の影響を取り込んだA値が78以上,非磁性化に及ぼす各合金成分の影響を取り込んだB値が14以上となる合金設計を採用しているため、電気抵抗率が高く、電気抵抗率の温度依存性が小さく、電流が流れたときに発生する磁場に起因する騒音も抑制される。したがって、大電流が流れる電力用抵抗器,車両用抵抗器を始めとして各種分野の抵抗器として使用される。本発明者等は、電気抵抗率が高く電気抵抗率の温度依存性が小さい特性を示す電気抵抗器材料を種々調査し、使用時の騒音が小さく、且つ熱間加工性、曲げ加工性の良好な材料を探求した。大電流が流れることによって400°C付近まで昇温する電力用抵抗器、車両用抵抗器等では、電気抵抗率の温度依存性が小さいこと、具体的には20~400°Cの温度域における電気抵抗率の平均温度係数が1.0007/°C以下であることが要求される。電気抵抗率と20~400°Cの温度域における平均温度係数との関係を調査したところ、図1に示すように、平均温度係数を1.0007/°C以下とするためには電気抵抗率を85μΩcm以上にする必要があることが判った。一方、磁場発生に起因する騒音を防止する上で、電気抵抗器材料には非磁性であることが要求される。そこで、非磁性が得られやすいオーステナイト系のFe-Cr-Ni合金について、成分組成と電気抵抗率Rとの関係を詳細に調査したところ、電気抵抗率Rが次式で表されることを解明した。R=0008×3-043×2083×68×109×10×092×74したがって、前掲の式1で定義されるA値を78以上にすると、85μΩcm以上の電気抵抗率Rが得られる。非磁性の指標には、透磁率μが一般に使用されている。抵抗器は抵抗器材料を一定空間に納めるためツヅラ折り状に曲げ加工されるが、曲げ加工後においても透磁率μを1.010以下にするとき、抵抗器の騒音発生が抑制される。ツヅラ折り状への曲げ加工で生じる歪量は、最大で冷間圧延率20に相当する。そこで、焼鈍ままのサンプル及び圧延率20で冷間圧延されたサンプルについて、合金成分と透磁率μとの関係を調査した。その結果、図2にみられるように、前掲の式2で定義されるB値で透磁率μを整理できることが判った。透磁率μとB値との関係から、B値を14以上に設定しておくと、圧延率20で冷間圧延した場合にあっても透磁率μが1.010以下を示し、ツヅラ折り状に曲げ加工した後でも非磁性が維持されるといえる。本発明の電気抵抗器材料に使用されるFe-Cr-Ni合金は、以上のようにA値≧78,B値≧14を満足する合金設計を採用しているが、以下に合金成分ごとに含有量及び作用効果を説明する。C:非磁性の維持に有効な合金成分であるが、0.1質量を超えると合金が硬質化し、曲げ加工性が低下する。Si:電気抵抗の上昇に有効な合金成分であるが、5質量を超える過剰量のシリコンが含まれると硬質化によって曲げ加工性が低下する。Mn:非磁性の維持に有効な合金成分であるが、6質量を超える過剰量のMn含有は精錬時に耐火物の溶損量を大きくする原因となる。Cr:電気抵抗率を上げると共に耐食性,高温での耐酸化性改善に有効な合金成分であり、9質量以上でCrの添加効果が顕著になる。しかし、32質量を超える過剰量のCrが含まれると、熱間圧延時に表面傷が発生しやすく、靭性や加工性も低下する。好ましくは、Cr含有量の上限を20質量に設定する。Ni:非磁性化,高電気抵抗化に有効な合金成分であり,添加量が増しても素材の硬度上昇が小さい。加工性を確保するためには,少なくとも6質量が必要とされる。しかし、Ni含有量が25質量を超えると、高温での変形抵抗が高くなると共に、熱間圧延時に板表面の粒界を起点とする割れが発生しやすくなる。好ましくは、Ni含有量の上限を15質量に設定する。N:非磁性の維持に有効な成分であるが、0.2質量を超える過剰量のN含有は固溶強化によって素材を硬質化しやすい。Nは、積極的に添加することなく、製鋼上から混入してくるレベル0.03質量以下にすることもできる。Mo:必要に応じて添加される合金成分であり、電気抵抗率を上昇させる作用を呈する。しかし、3質量を超える過剰量のMo添加は、固溶強化によって素材を硬質化し、加工性を低下させる。Cu:必要に応じて添加される合金成分であり、非磁性化に有効で固溶強化能は小さい。しかし、4質量を超える過剰量のCu添加は、高温延性を低下させ、熱間圧延時に耳割れ発生の原因となる。Al:必要に応じて添加される合金成分であり、電気抵抗率の上昇に最も有効な作用を呈する。しかし、5質量を超える過剰量Al添加は、Niとの金属間化合物を多量に発生させ、高温延性を低下させる。好ましくは、Al含有量の上限を2質量に設定する。Ti:必要に応じて添加される合金成分であり、曲げ加工性の改善に有効である。しかし、0.4質量を超える過剰量のTiを添加すると、連続鋳造で得られるスラブに表面傷が発生しやすくなる。Nb:必要に応じて添加される合金成分であり、高温強度の改善に有効である。しかし、0.4質量を超えるNbの過剰添加は、素材の靭性を低下させる。B:非磁性化の指標であるB値が17を超えると、熱延板表面に粒界を起点する割れが生じやすくなる。Bは、この割れ発生を抑制する作用を呈する。しかし、0.005質量を超えてBを過剰添加すると、粒界が低融点化して熱間加工性が低下する。表1の組成をもつFe-Cr-Ni合金を30kg高周波真空溶解炉で溶製し、粗熱延,仕上げ熱延,焼鈍酸洗,冷延,仕上げ焼鈍,酸洗圧延の工程を経て板厚2mmのFe-Cr-Ni合金素材を製造した。熱延に際しては、板表面の割れ,耳割れの発生状況を調査した。No.1~8本発明鋼では耳割れがなく、板の表面割れもほとんど生じなかった。他方、No.11,12比較鋼は耳割れ,表面割れとも生じなかったが、No.13比較鋼では熱延板に著しい表面割れが発生した。各Fe-Cr-Ni合金素材から試験片を切り出し,電気抵抗率,電気抵抗率の温度依存性,透磁率μを次のように測定した。電気抵抗率の測定にはJISC2526に規定されている電気抵抗-温度特性試験方法を採用し、各温度での各試験片の電気抵抗率を測定した。測定値から、20~400°Cの温度域における平均温度係数α20~400を求めた。透磁率μは、圧延率20で冷間圧延した素材から切り出された試験片を用い、磁気天秤で測定した。表2の測定結果にみられるように、本発明に従ったFe-Cr-Ni合金は、電気抵抗率の温度依存性が1.0007/°C以下であり,20冷間圧延後の透磁率μも騒音抑制に有効な1.010以下であった。これに対し、A値,B値共に小さな比較材11は、電気抵抗率の温度依存性が大きく、抵抗器として使用した場合に大きな騒音を発した。A値が85と高い比較材12は、電気抵抗率の温度依存性こそ小さいものの、B値が小さいため抵抗器に使用すると磁性化による大きな騒音が発生した。また、B値が19と高い比較材13は、非磁性が維持されているため騒音が少ないものの、A値が小さいため電気抵抗率の温度依存性が大きく抵抗器材料として不適であった。"