回転軸および弁本体を有する弁体と、前記回転軸と嵌合して前記回転軸を軸支する軸支部材を有する回転支持部と、前記回転軸と前記軸支部材のうち、嵌合状態で径方向の外側にある部材の端面と内側にある部材の表面の両方に当接可能に配置され、環状部を有する回転軸シールとを備え、前記弁体の閉弁状態で、前記回転軸シールは前記弁体の一方の側に作用する高流体圧力と他方の側に作用する低流体圧力との圧力差により前記回転軸の径方向に移動して、前記高流体圧力側において前記弁体と前記回転支持部の両方に当接するバタフライバルブの気密保持構造。前記回転支持部は、閉弁状態での前記弁体と平行かつ前記軸支部材の径方向の両端に一対の仕切板を有しており、前記回転軸シールは、前記環状部の径方向の両端において、前記環状部から突出する一対の第1係止部および前記第1係止部と平行かつ所定の間隔をおいて一対の第2係止部を有しており、前記回転軸シールは、前記第1係止部と前記第2係止部とで前記仕切板を挟み込むように配置され、前記回転軸シールが前記高流体圧力側の前記弁体および前記回転支持部と当接しているとき、前記第1係止部または前記第2係止部のうち前記高流体圧力側にある方が前記仕切板と当接している請求項1に記載のバタフライバルブの気密保持構造。前記軸支部材は、嵌合状態で前記回転軸より径方向内側にあり、前記軸支部材は外周面に前記回転軸に向かうテーパ部を有しており、前記回転軸シールは、前記テーパ部と前記回転軸の端面に当接する請求項1または2に記載のバタフライバルブの気密保持構造。前記回転軸は、嵌合状態で前記軸支部材より径方向外側にあり、前記回転軸シールは、前記回転軸の端面と面接触により当接する第1面を有しており、前記第1面は、前記回転軸の軸芯に垂直方向の面である請求項1ないし3のいずれか一項に記載のバタフライバルブの気密保持構造。前記回転軸シールは、前記流体圧力を受けたときに、前記回転軸の軸方向および径方向の移動方向への分力を発生させる第2面を有しており、前記第2面は、前記環状部の外周に形成されたテーパ面である請求項1ないし4のいずれか一項に記載のバタフライバルブの気密保持構造。前記回転軸シールが前記高流体圧力側の前記弁体および前記回転支持部と当接しているとき、前記回転軸シールは少なくとも前記低流体圧力側の前記回転支持部と当接していない請求項1ないし5のいずれか一項に記載のバタフライバルブの気密保持構造。前記回転軸シールは、前記環状部の径方向の両端において、前記環状部から突出する一対の第1係止部および前記第1係止部と平行かつ所定の間隔をおいて一対の第2係止部を有しており、前記環状部の内周面において、前記第1係止部と前記第2係止部との間に内周側平面を有しており、前記内周面の断面が長円形状である請求項6に記載のバタフライバルブの気密保持構造。しかし、弁軸が弁ホルダに挿入される弁軸支持部周辺にも二室間を連通させる隙間がある吸気制御弁バタフライバルブでは、シール材の設置が困難である。そのため、軸部分から気密漏れが発生しやすい状態となり、結果エンジンの性能を低下させる要因となる。さらに、バルブの製造誤差や温度の変化による寸法変化によってバルブ隙間が拡大し、支配的な性能低下の要因となっている。十分な封止ができない。上記問題に鑑み、本発明は、回転支持部の気密保持機能を高めたバタフライバルブを提供することを目的とする。上記目的を達成するために、本発明に係るバタフライバルブの気密保持構造の特徴構成は、回転軸および弁本体を有する弁体と、前記回転軸と嵌合して前記回転軸を軸支する軸支部材を有する回転支持部と、前記回転軸と前記軸支部材のうち、嵌合状態で径方向の外側にある部材の端面と内側にある部材の表面の両方に当接可能に配置され、環状部を有する回転軸シールとを備え、前記弁体の閉弁状態で、前記回転軸シールは前記弁体の一方の側に作用する高流体圧力と他方の側に作用する低流体圧力との圧力差により前記回転軸の径方向に移動して、前記高流体圧力側において前記弁体と前記回転支持部の両方に当接する点にある。このような特徴構成とすれば、高流体圧力側から低流体圧力側への流体が移動することにより、その流体により発生する力が回転軸シールに作用する。その結果、回転軸シールが高流体圧力側において弁体と回転支持部の両方に当接して隙間をなくするので、回転軸を支持する回転支持部周辺からの流体の漏出が低下し、気密を保持することができる。本発明に係るバタフライバルブの気密保持構造においては、前記回転支持部は、閉弁状態での前記弁体と平行かつ前記軸支部材の径方向の両端に一対の仕切板を有しており、前記回転軸シールは、前記環状部の径方向の両端において、前記環状部から突出する一対の第1係止部および前記第1係止部と平行かつ所定の間隔をおいて一対の第2係止部を有しており、前記回転軸シールは、前記第1係止部と前記第2係止部とで前記仕切板を挟み込むように配置され、前記回転軸シールが前記高流体圧力側の前記弁体および前記回転支持部と当接しているとき、前記第1係止部または前記第2係止部のうち前記高流体圧力側にある方が前記仕切板と当接していると好適である。本構成によれば、第1係止部と第2係止部が仕切板を挟み込むので、高流体圧力側が切り替わったとしてもいずれか一方の係止部が仕切板に当接して気密を保持することができる。本発明に係るバタフライバルブの気密保持構造においては、前記軸支部材は、嵌合状態で前記回転軸より径方向内側にあり、前記軸支部材は外周面に前記回転軸に向かうテーパ部を有しており、前記回転軸シールは、前記テーパ部と前記回転軸の端面に当接すると好適である。本構成によれば、回転軸シールが流体が漏出する隙間をうめるときにテーパ部に沿って動くため、確実かつ迅速に回転軸シールを軸方向および径方向に移動させることができる。本発明に係るバタフライバルブの気密保持構造においては、前記回転軸は、嵌合状態で前記軸支部材より径方向外側にあり、前記回転軸シールは、前記回転軸の端面と面接触により当接する第1面を有しており、前記第1面は、前記回転軸の軸芯に垂直方向の面であると好適である。本構成によれば、第1面は流体の流通する方向と平行な面になっているので、高圧の流体による回転軸シールの押し付けが解除され始めると、回転軸の端面に対する回転軸シールの押し付け力が直ちに解除されて弁体が開き方向に回転し始めるとすぐに回転軸の端面からかい離する。従って、第1面と回転軸の端面の摺動はほとんど発生しないので、回転軸シールは磨耗することなく長期間にわたり使用することができる。本発明に係るバタフライバルブの気密保持構造においては、前記回転軸シールは、前記流体圧力を受けたときに、前記回転軸の軸方向および径方向の移動方向への分力を発生させる第2面を有しており、前記第2面は、前記環状部の外周に形成されたテーパ面であると好適である。本構成によれば、高流体圧力を軸方向と径方向の力に変えることができるので、確実かつ迅速に回転軸シールを軸方向および径方向に移動させることができる。本発明に係るバタフライバルブの気密保持構造においては、前記回転軸シールが前記高流体圧力側の前記弁体および前記回転支持部と当接しているとき、前記回転軸シールは少なくとも前記低流体圧力側の前記回転支持部と当接していないと好適である。本構成によれば、回転軸シールが径方向に移動可能になるので、高流体圧力側が切り替わったとしても、回転軸シールが常に最適の場所に移動するので、確実に気密を保持することができる。本発明に係るバタフライバルブの気密保持構造においては、前記回転軸シールは、前記環状部の径方向の両端において、前記環状部から突出する一対の第1係止部および前記第1係止部と平行かつ所定の間隔をおいて一対の第2係止部を有しており、前記環状部の内周面において、前記第1係止部と前記第2係止部との間に内周側平面を有しており、前記内周面の断面が長円形状であると好適である。本構成によれば、第1面と端面が面接触しているときの回転軸シールの曲率を軸支部材の曲率に一致させることができるので、さらに流体の漏出を低下させることができ、気密を保持することができる。[第1実施形態]以下、本発明を実施するための形態について図面を参照しながら説明する。図1は、V型6気筒エンジンの吸気系1と6つのシリンダC1~シリンダC6との関係を示す模式図である。吸気系1は、不図示のエアフィルタを介して流体空気2が供給される吸気路3と、吸気路3と連通したサージタンク4を有する。吸気路3にはスロットル弁が設けられる。サージタンク4は隔壁6によって第1サージ室4aと第2サージ室4bに分割される。図1で上方に示す第1サージ室4aにはシリンダC1、シリンダC3、シリンダC5が吸気管5を介して延設され、下方に示す第2サージ室4bにはシリンダC2、シリンダC4、シリンダC6が吸気管5を介して延設されている。図2は、吸気系1の具体的形状を示す斜視図を示す。隔壁6の一部は流体通路6Pとして開口されており、バルブ側取付枠12をタンク側取付枠4cに気密に締結することにより、バタフライバルブ10は流体通路6Pに取り付けられる。エンジンが運転されると、図1に示すように、吸気路3を通って流体2が第1サージ室4aと第2サージ室4bに送り込まれて、シリンダC1、シリンダC3、シリンダC5の3気筒とシリンダC2、シリンダC4、シリンダC6の3気筒とで交互に吸気が行われる。よって、バタフライバルブ10が閉弁状態では、隔壁6を挟んだ第1サージ室4aと第2サージ室4bに交互に大気圧高流体圧力と負圧低流体圧力が発生する。図3にバタフライバルブ10の構成を表す斜視図を示す。バタフライバルブ10は、隔壁6の流体通路6Pと嵌合されるボディ11と、回転軸34に支持された弁体31とを有する。回転軸34は両端でボディ11の一部によって枢支されている。ボディ11は隔壁6の切り欠きに沿って全周に延びた窓枠状を呈し、その外周にはボディ11と隔壁6の切り欠きとの間の気密を保持するためのボディシール14が取り付けられている。ボディ11の内面には弁体31の回動を規制するストッパ13が形成されている。ストッパ13はボディ11のほぼ全周に亘って延設されている。図4にバタフライバルブ10の開弁状態と閉弁状態を表す断面図を示す。図3および図4に示すように、ストッパ13は半周ずつボディ11の厚み方向の反対側端部に形成されている。図4では弁体31の閉弁状態を実線で図示しており、開弁状態を二点鎖線で示している。弁体31は、回転軸34と、回転軸34に取り付けられた樹脂製板状の弁本体32と、弁本体32の周縁に配置されたゴム等の弁体シール33とを備える。閉弁動作時には、弁体31は回動し、ボディ11と平行になったところで停止する。このとき、弁体シール33がストッパ13での底面に押し付けられて弁体シール33とストッパ13との間に隙間がなくなるので、弁体31とボディ11との間の気密が保持された閉弁状態が実現される。バタフライバルブ10の弁体31はアクチュエータ7によって開弁状態と閉弁状態とを回動操作により切り替え可能である。開弁状態と閉弁状態とを切り替えることで、吸気系1の共振周波数が変更され、広いエンジン運転領域で過給効果が得られ、エンジンの出力を増大させることができる。アクチュエータ7は図1に示すECU8から送られる電気信号によって駆動される電気制御式のものを適用できる。図5に、バタフライバルブ10の部分分解図を示す。また、図7にバタフライバルブ10を回転軸34の軸芯を含み、閉弁状態の弁体31に垂直な方向に切断した時の断面図を示す。図7に示すように、回転軸34のアクチュエータ7が配置されていない側の端部は断面が円形の中空孔36になっており、端面35は軸芯に垂直になっている。回転軸34の端部には、回転軸34の端面35からはみ出ないように滑り軸受38が圧入されている。中空孔36の底部には外部と連通する通気孔37が開けられている。回転軸34の端面35と対向するボディ11側の端部には断面が円形の貫通孔15が開けられている。貫通孔15の内径は滑り軸受38の内径より大きい。貫通孔15の径方向の両端にはボディ11と一体的に形成された一対の仕切板17、17が貫通孔15のボディ11の内側の貫通孔端面18からボディ11の内側に向けて突出している。一対の仕切板17、17は貫通孔15の軸芯を含み、閉弁状態の弁体31と平行な面を含むように形成されている。貫通孔15の内周面にはボディ11の外側から円筒形の金属ブッシュ16が圧入されている。弁体31をボディ11で軸支するために、ボディ11の外側から軸支部材51を挿入する。軸支部材51は、直径の大きい円柱部分である圧入部51aと、直径の小さい円柱部分である嵌合部51cと、圧入部51aと嵌合部51cをつなぐテーパ部51bとからなる金属製の部品である。圧入部51aの直径は軸支部材51を金属ブッシュ16の内径に圧入固定できる大きさであり、嵌合部51cは滑り軸受38が滑らかに回転可能になる大きさである。軸支部材51は嵌合部51cを前方にして挿入される。軸支部材51は、貫通孔15を貫通後に回転軸シール71を貫入した後に嵌合部51cを滑り軸受38と嵌合させる。嵌合部51cの嵌合時には、通気孔37から内部の空気を逃がすことができるのでスムーズな嵌合が可能になる。嵌合部51cの滑り軸受38への嵌合と同時に圧入部51aは金属ブッシュ16に圧入される。これにより、弁体31はボディ11に軸支される。回転軸シール71は、6ナイロンなどの樹脂でできており、回転軸34とボディ11の間の隙間を小さくして以下、封止という、流体2の漏出を低下させるための部品である。ボディ11と軸支部材51を組み合わせたものが特許請求の範囲の回転支持部の一例である。図6に回転軸シール71の斜視図を示す。回転軸シール71は環状部72ならびに環状部72の径方向の両端から突出している一対の第1係止部73、73および一対の第1係止部73、73と所定の間隔をおいて環状部72の径方向の両端から突出している一対の第2係止部74、74とから構成される。回転軸シール71の軸芯を通る平面で環状部72を切断したときの切断面は五角形状である。環状部72は回転軸シール71の軸芯に垂直な第1面72aと、環状部72の内周側の面であって、軸芯に対してテーパ状に傾いている第3面72bと、環状部72の外周側の面であって、軸芯に対して第3面72bとは逆のテーパ状に傾いている第2面72cと、第3面72bと第2面72cとの間にあって軸芯に垂直な第4面72dと、第1面72aと第3面72bとの間にあって軸芯に平行な第5面72eとからなる。第5面72eの内径は軸支部材51の嵌合部51cの直径より大きく、圧入部51aの直径より小さい。第3面72bと第4面72dの交線の直径は圧入部51aの直径よりやや大きい。軸芯方向から見た第1面72aの内周側第5面72eとの境界は円形で、外周側第2面72cとの境界は内周側の円と同心かつ同じ長さの2つの円弧部72x、72xおよび同じ長さの平行な2本の直線部72y、72yからなる形状を有する。一対の第1係止部73、73のうち一方の第1係止部73と一対の第2係止部74、74のうちの一方の第2係止部74は、一方の直線部72yを含んで第1面72aと垂直かつ第4面72dの方向以下、突出方向というへ所定の間隔をおいて立設している。他方の第1係止部73と他方の第2係止部74も同様に、他方の直線部72yを含んで第1面72aと垂直かつ第4面72dの方向へ所定の間隔をおいて立設している。以下一方の第1係止部73および一方の第2係止部74のそれぞれ一部を構成し、一方の直線部72yを含み突出方向へ延出している面を第6面72fとする。他方の第1係止部73および第2係止部74のそれぞれ一部を構成し、他方の直線部72yを含み突出方向へ延出している面を第7面72gとする。一対の第1係止部73、73および一対の第2係止部74、74を構成する一部の面であって第1面72aと平行な4個の面をまとめて第8面72hとする。第1面72aと第8面72hの距離は全て等しく、その距離は第1面72aと第4面72dの距離より長い。一対の第1係止部73、73の内周側の面であって、第3面72bと第4面72dの交線部と交わり軸芯と平行な曲線である2個の面をまとめて第9面72iとする。一対の第2係止部74、74の内周側の面であって、第3面72bと第4面72dの交線部と交わり軸芯と平行な曲線である2個の面をまとめて第10面72jとする。一対の第1係止部73、73を構成する一部の面であって、第2係止部74と対向している一対の面を第11面72k、72kとする。一対の第2係止部74を構成する面であって、一対の第11面72kと対向する一対の面を第12面72l、72lとする。一対の第11面72k、72kと一対の第12面72l、72lは平行である。一対の第11面72k、72kと一対の第12面72l、72lの中で互いに向かい合う第11面72kと第12面72lとの間には、第11面72kと第12面72lに垂直かつ第1面72aからの距離が第4面72dより短い一対の第13面72m、72mが形成されている。一対の第13面72m、72mの内周側端部は共に第3面72bと交わっており、外周側は面取りが施されている。回転軸シール71は第1面72aが回転軸34の端面35と対向するような向きで軸支部材51に貫入される。そして圧入部51aが金属ブッシュ16に圧入されたときには、図7bに示すように、回転軸シール71は、第11面72kと第13面72mと第12面72lとで構成される空間に仕切板17を挿入して挟み込むように配置され、テーパ部51bと第3面72bが対向する。テーパ部51bのテーパと第3面72bのテーパとは同じ傾きである。なお、上述したように、第3面72bと第4面72dの交線による円の直径は圧入部51aの直径より大きいので、第9面72iおよび第10面72jの直径も圧入部51aの直径より大きい。図7に、第1サージ室4aと第2サージ室4bに圧力差がないときの回転軸シール71の状態を表す断面図を示す。図7aは、回転軸34の軸芯を含み、閉弁状態の弁体31と平行な方向にバタフライバルブ10を切断した時の第1サージ室4aからみた断面図で、図7bは回転軸34の軸芯を含み、閉弁状態の弁体31に垂直な方向にバタフライバルブ10を切断した時の断面図である。図7bの上側が第1サージ室4aを表し、下側が第2サージ室4bを表す。図7aにおいて、第6面72fと第7面72gとの間の距離をXとし、一対の仕切板17、17の最大幅をAとすると、X=Aの関係を満たしており、回転軸シール71は一対の仕切板17、17の幅方向図7aでは上下方向の端部を封止して流体2が漏出しない構造となっている。図7a、bにおいて、第1面72aと端面35との間に隙間があり、この隙間を通って第1サージ室4aと第2サージ室4bとの間で流体2は自由に流通する。図7bにおいて、一対の第1係止部73の一対の第11面72k、72kと対向する一対の仕切板17、17の面を一対の仕切板上面17a、17aとし、一対の第2係止部74の一対の第12面72l、72lと対向する一対の仕切板17、17の面を一対の仕切板下面17b、17bとすると、破線で示す第11面72kと仕切板上面17aとの間、第12面72lと仕切板下面17bとの間にも隙間がある。この隙間からも、第1サージ室4aと第2サージ室4bの間で流体2は自由に流通する。図7bにおいて、一対の仕切板17、17で最も回転軸34の端面35に近い面を一対の仕切板端面17c、17cとする。端面35と貫通孔端面18との距離をB、端面35と仕切板端面17cとの間の距離をCとし、第1面72aと第8面72hの間の距離をYとすると、C<Y<Bの関係を満たしている。よって、回転軸シール71は端面35と貫通孔端面18との間で軸方向に動くことはできるが、一対の第1係止部73と一対の第2係止部74による一対の仕切板17、17の挟み込みが外れることはない。図8に、第1サージ室4aが高流体圧力になり、第2サージ室4bが低流体圧力になったときの回転軸シール71の状態を表す断面図を示す。図8aは、回転軸34の軸芯を含み、閉弁状態の弁体31と平行な方向にバタフライバルブ10を切断した時の第1サージ室4aからみた断面図で、図8bは回転軸34の軸芯を含み、閉弁状態の弁体31に垂直な方向にバタフライバルブ10を切断した時の断面図である。図8bの上側が第1サージ室4aを表し、下側が第2サージ室4bを表す。図8bに示すように、第1サージ室4aが高流体圧力になり、第2サージ室4bが低流体圧力になると、最初は流体2が第1サージ室4aから第2サージ室4bに流れ込む。このとき、回転軸シール71の第2面72cは流れ込む流体2の圧力を受ける。第2面72cは第4面72dから第1面72aに向かう逆テーパ面となっている。そのため、第2面72cで受けた圧力から軸方向図面右方への分力と径方向図面下方への分力が発生する。この分力により、回転軸シール71は軸方向および径方向に動き、第1面72aと端面35が面接触し、隙間がなくなり封止される。また、破線で示す一対の第11面72k、72kと一対の仕切板上面17a、17aが面接触して隙間が封止される。面接触により封止されるので、流体2の漏出を確実に低下させることができる。上述のように、エンジンの運転中は、第1サージ室4aと第2サージ室4bには高流体圧力の状態と低流体圧力の状態が交互に発生する。図8とは逆に第2サージ室4bが高流体圧力になり第1サージ室4aが低流体圧力になったときは、図8bで下からの圧力が回転軸シール71を上に押し上げる。よって、破線で示す一対の第12面72l、72lと一対の仕切板下面17b、17bが面接触して隙間がなくなり封止される。第1面72aと端面35が面接触し、隙間がなくなることは変わりない。このように、第1サージ室4aと第2サージ室4bにおいて高流体圧力の状態と低流体圧力の状態が交互に発生したときでも、回転軸シール71が高流体圧力を受けて移動し、自動的に流体2の漏出を低下させる役割を果たす。ただし、図8aでは、圧入部51aと第9面72i、およびテーパ部51bと第3面72bとの間に隙間がある。これは上述したように、第3面72bと第4面72dの交線による円の直径が圧入部51aの直径より大きいため、図8aの状態では第9面72iの曲率と比較して圧入部51aの曲率が大きく、第3面72bの曲率と比較してテーパ部51bの曲率が大きいからである。そのため、図8bの第1サージ室4a側にある回転軸シール71が示すように、第3面72bの一部だけがテーパ部51bと接触する。流体2は第1サージ室4aからこの隙間を通って第2サージ室4bへ漏出するが、隙間は微小なので製品仕様上は問題がない。もし仕様上隙間を小さくする必要があるときは、第3面72bと第4面72dの交線による円の直径を小さくすれば、第9面72iの曲率は圧入部51aの曲率に近づき、第3面72bの曲率はテーパ部51bの曲率に近づく。完全に隙間をなくしたい場合には、図9に示すように、回転軸シール71の環状部72の断面形状を円形ではなく、長円形にするとよい。具体的には、第13面72mから内周方向につながる第3面72bと第5面72eの第11面72kと第12面72lの間を一対の内周側平面72n、72nにする。その上で図9bに示すように、第1面72aと端面35が接触した状態で第3面72bとテーパ部51bの曲率を同じにすれば、全体が面で接する。図8の状態から弁体31が開くなどして第1サージ室4aと第2サージ室4bの間に圧力差がなくなった場合は、回転軸シール71は図7の状態に戻る。このとき第1面72aと端面35は流体2の流通する方向と平行な面なので、流体2が流通し始めるとすぐにかい離する。従って、弁体31が回動しているときの第1面72aと端面35の摺動はほとんど発生せず、無視できる。本実施形態では、回転軸シール71として6ナイロンのような樹脂材料を用いたが、樹脂材料に限られることはない。ゴムのような弾性材料や金属材料など、弁体31や軸支部材51の材料に応じて適宜選択することができる。回転軸シール71が弾性材料の場合には、高流体圧力によりテーパ部51bの曲率に沿うように第3面72bの曲率が変化するのでテーパ部51bからの流体2の漏出を防止することができる。本実施形態では、軸支部材51がテーパ部51bを有しており、回転軸34が端面35を有していたが、回転軸側がテーパを有しており、軸支部材側が端面を有していてもよい。この場合、回転部シールを回転軸側に取り付けて、弁体31と共に回動するようにしてもよい。[第2実施形態]図10に本発明の第2実施形態を示す。図10aは第1サージ室4aと第2サージ室4bに圧力差がないときの回転軸シール81の状態を表す断面図である。図10bは第1サージ室4aが高流体圧力になり、第2サージ室4bが低流体圧力になったときの回転軸シール81の状態を表す断面図である。本実施形態において第1実施形態と同じところについては説明を省略する。本実施形態における回転軸シール81はその中心軸を通る平面での切断面が円形状であるところが第1実施形態の回転軸シール71と異なる。これは、本実施形態においては、軸支部材51がテーパ部51bを有しているだけでなく、回転軸34の端面35もテーパ面であるため、両方の隙間を同時にうめるためには、断面形状が円である方が確実に封止できるからである。図10aでは第1サージ室4aと第2サージ室4bに圧力差がないので、回転軸シール81はテーパ部51bおよび端面35との間に隙間を有している。この状態から第1サージ室4aが高流体圧力状態になり、第2サージ室4bが低流体圧力状態になると、回転軸シール81は隙間に流れ込む流体により径方向に移動し、テーパ部51bおよび端面35と当接する。断面が円形の回転軸シールだと、適当な径を選択すると、径方向図面で上下方向の動きだけでテーパ部51bおよび端面35との間の隙間を同時に封止して第1サージ室4aの気密を保持することができる。回転軸シール81の径方向の動きにより、同時に破線で示す一対の第11面72k、72kと一対の仕切板上面17a、17aが面接触して隙間がなくなり封止される。本発明は、バタフライバルブの回転軸を支持する支持部周辺から流体が漏出するのを低下させ気密を保持する構造に用いることが可能である。