"揺動ピストン28に一体的に設けられたブレード28bがシリンダ19に保持されて揺動しながら該揺動ピストン28がシリンダ室25内で公転し、揺動ピストン28がブレード28b側でシリンダ19と実質的に接する上死点から下死点を経て上死点に戻る360°の回転を1サイクルとして吸入行程と圧縮行程と吐出行程が行われる圧縮機構20を備えた揺動ピストン式圧縮機であって、揺動ピストン28の外周面形状及びシリンダ室25の内周面形状が、吸入開始付近で揺動ピストン28の回転角度θに対してシリンダ19と揺動ピストン28のシールポイント角度αが大きくなるように構成されるとともに、シリンダ室25の内周面形状が揺動ピストン28の揺動時における揺動ピストン28の外周面の包絡線に基づいて形成されて、揺動ピストン28の動作中にシリンダ19と揺動ピストン28の間に常に一点にシールポイントPが形成されるように構成され、上記シリンダ室25に開口する吸入ポート41が、吸入開始時の上記シールポイント角度αから上死点までを含む吸入ポート領域Sに設けられていることを特徴とする揺動ピストン式圧縮機。請求項1において、上記揺動ピストン28は、ブレード28bに対して吐出行程側に位置する第1領域28aよりも吸入行程側に位置する第2領域28aが突出した非円形形状で、かつ揺動ピストン28の動作中に常に一点に上記シールポイントPが形成される形状であることを特徴とする揺動ピストン式圧縮機。請求項1または2において、上記吸入ポート41が、上記吸入ポート領域Sに広がる非円形の吸入ポート41であることを特徴とする揺動ピストン式圧縮機。請求項3において、上記吸入ポート41は、上記圧縮機構20の軸方向への寸法よりも周方向への寸法の方が大きい形状であることを特徴とする揺動ピストン式圧縮機。一方、図6に示すように、円形の吸入ポート101を仮想線で示すようにシリンダ110の周方向に長い形状の吸入ポート102にすると、吸入ポート102がピストン111で閉じ切られて吸入行程が完了するときの駆動軸の角度である吸入閉じ切り角度が大きくなる。具体的には、図6Aにおいて、点P1を吸入ポート101が円形の場合の吸入閉じ切り角度θ1とし、点P2を吸入ポート102が横長の長円形状の場合の吸入閉じ切り角度θ2とすると、θ1<θ2となる。上記の吸入閉じ切り角度は、シリンダの内周面とピストンの外周面が実質的に接触してシリンダ室を吸入側と吐出側に区画するシールポイントを示す角度であり、シールポイント角度と言い換えてもよく、ピストンの上死点を0°としたときに上死点に対してなす角度で表される。このように吸入閉じ切り角度θ2が大きくなると、シリンダ110の押しのけ容積が小さくなり、ピストン111の1回転当たりの冷媒循環量が少なくなる。また、ピストン111が連続して回転している間に、吐出行程が完了する位置から次の吸入閉じ切り位置までの無効動力区間が長くなり、効率が低下することになる。また、図6Bに示すように、ピストン111が吐出ポート103を過ぎて、その吐出ポート103内の高圧冷媒がシリンダ室の吸入側を逆流して吸入ポート102に到達するまでの経路長が短くなるとともに逆流開始から吸入閉じ切りまでの時間が長くなるので、逆流量が多くなり、そのことも圧縮機の効率が低下する原因となる。本発明は、このような問題点に鑑みてなされたものであり、その目的は、揺動ピストン式圧縮機で吸入閉じ切り角度が大きくなる条件においても、ピストンの1回転当たりの冷媒循環量を確保し、ひいては効率の低下を防止できるようにすることである。第1の発明は、揺動ピストン28に一体的に設けられたブレード28bがシリンダ19に保持されて揺動しながら該揺動ピストン28がシリンダ室25内で公転し、揺動ピストン28がブレード28b側でシリンダ19と実質的に接する上死点から下死点を経て上死点に戻る360°の回転を1サイクルとして吸入行程と圧縮行程と吐出行程が行われる圧縮機構20を備えた揺動ピストン式圧縮機を前提としている。そして、この揺動ピストン式圧縮機は、揺動ピストン28の外周面形状及びシリンダ室25の内周面形状が、吸入開始付近で揺動ピストン28の回転角度θに対してシリンダ19と揺動ピストン28との間のシールポイント角度αが大きくなるように構成されるとともに、シリンダ室25の内周面形状が揺動ピストン28の揺動時における揺動ピストン28の外周面の包絡線に基づいて形成されて、揺動ピストン28の動作中にシリンダ19と揺動ピストン28の間に常に一点にシールポイントPが形成されるように構成され、上記シリンダ室25に開口する吸入ポート41が、吸入開始時の上記シールポイント角度αから上死点までを含む吸入ポート領域Sに設けられていることを特徴としている。この第1の発明では、揺動ピストン28を、吸入開始付近で揺動ピストン28の回転角度θに対してシリンダ19と揺動ピストン28との間ののシールポイント角度αが大きくなる。そして、揺動ピストン28の回転角度θよりも大きなシールポイント角度αに対応する吸入ポート領域Sに吸入ポート41を形成している。したがって、上記回転角度θとシールポイント角度αが同じになる圧縮機よりも吸入ポート41の開口面積を大きくすることができるため、大きな吸入ポート41からシリンダ室25に冷媒などの流体を供給できることになる。また、円形の揺動ピストン28を用いる場合には存在しなかった角度範囲α-θに対応する領域にも吸入ポート41を設けることにより、シールポイント角度に対して吸入閉じ切り角度を大きくしないでよくなり、冷媒などの流体の循環量が少なくならず、無効動力区間が長くなるのも抑えられる。そして、揺動ピストン28が吐出ポートを過ぎて吸入ポート41に逆流するときの経路長が短くなったり、逆流開始から吸入閉じ切りまでの時間が長くなったりすることもない。第2の発明は、第1の発明において、上記揺動ピストン28が、ブレード28bに対して吐出行程側に位置する第1領域28aよりも吸入行程側に位置する第2領域28aが突出した非円形形状で、かつ揺動ピストン28の動作中に常に一点に上記シールポイントPが形成される形状であることを特徴としている。この第2の発明では、揺動ピストン28を第1領域28aよりも第2領域28aが突出する非円形にするとともに、圧縮機構20の動作中に常に一点に上記シールポイントPが形成される形状にすることにより、吸入ポート41を大きくすることができ、その大きな吸入ポート41からシリンダ室25に流体を供給できる。したがって、第1の発明と同様の作用を確実に得ることができる。第3の発明は、第1または第2の発明において、上記吸入ポート41が、上記吸入ポート領域Sに広がる非円形の吸入ポート41であることを特徴としている。第4の発明は、第3の発明において、上記吸入ポート41が、上記圧縮機構20の軸方向への寸法よりも周方向への寸法の方が大きい形状であることを特徴としている。上記第3,第4の発明では、圧縮機構20の軸方向への寸法よりも周方向への寸法の方が大きい形状のような非円形の吸入ポート41を採用することで吸入開口面積を広くして、その広い吸入開口から流体をシリンダ室25に供給できる。したがって、第1,第2の発明と同様の作用を簡単な構成で得ることができる。本発明によれば、揺動ピストン28の回転角度θよりもシールポイント角度αを大きくすれば広い範囲に吸入ポート41を設けられる点に着目し、吸入ポート41の周方向寸法を大きくできるようにしている。そして、従来の円形の揺動ピストン28のように上記回転角度θとシールポイント角度αが同じ圧縮機構20では存在しなかった領域シールポイント角度と揺動ピストンの回転角度の差α-θに対応する領域を含む広い吸入ポート領域Sに吸入ポート41を設けるようにしている。従来の構成では、円形の揺動ピストン28で吸入ポート41の周方向寸法を大きくすると、シリンダ19の押しのけ容積が少なくなってピストン一回転当たりの冷媒循環量が少なくなったり無効動力区間が長くなったりすることや、逆流損失が大きくなることにより圧縮機の効率が低下するのに対して、本発明によれば、吸入ポート41の面積を大きくしても循環量が少なくなったり効率が低下するのを防止できる。上記第2の発明によれば、非円形でかつ圧縮機構20の動作中に常に一点に上記シールポイントPが形成される形状の揺動ピストン28を用いることにより、吸入ポート41を大きくすることが可能になり、その大きな吸入ポート41からシリンダ室25に流体を供給できるので、流体の循環量が少なくなったり効率が低下する問題を確実に防止することが可能になる。上記第3の発明によれば、吸入ポート41の形状を非円形にし、第4の発明によれば、吸入ポート41の形状を圧縮機構20の軸方向への寸法よりも周方向への寸法の方が大きい横長の形状にしたことにより、簡単な構成で第1,第2の発明と同様の効果を奏することが可能になる。また、横長形状の吸入ポート41を採用することにより、圧縮機構20を小容量化するためにシリンダ高さを抑える場合にも、従来のような問題を生じずに容易に対応することが可能になる。以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。《発明の実施形態1》本発明の実施形態1について説明する。図1及び図2に示すように、本実施形態1に係る揺動ピストン式圧縮機1は、ケーシング10内に、圧縮機構20と電動機30とが収納され、全密閉型に構成されている。上記揺動ピストン式圧縮機1は、例えば、空気調和装置の冷媒回路中に設けられ、冷媒を吸入、圧縮して吐出するように構成されている。ケーシング10は、円筒状の胴部11と、この胴部11の上下の端部にそれぞれ固定された鏡板12,13とによって構成されている。胴部11には、下方寄りの所定の位置に、この胴部11を貫通する吸入管14が設けられている。一方、上部の鏡板12には、ケーシング10の内外を連通する吐出管15と、図示しない外部電源に接続されて電動機30に電力を供給するターミナル16とが設けられている。圧縮機構20は、ケーシング10内の下部側に配置されている。圧縮機構20は、シリンダ19と、このシリンダ19のシリンダ室25の内部に収納された揺動ピストン28とを備えている。シリンダ19は、環状のシリンダ部21と、このシリンダ部21の上部開口を閉塞するフロントヘッド22と、シリンダ部21の下部開口を閉塞するリヤヘッド23とから構成されている。そして、シリンダ部21の内周面と、フロントヘッド22の下端面と、リヤヘッド23の上端面との間に、シリンダ室25が区画形成されている。電動機30は、ステータ31とロータ32とを備えている。ステータ31は、圧縮機構20の上方でケーシング10の胴部11に固定されている。ロータ32には駆動軸33が連結されていて、ロータ32と共に駆動軸33が回転する。駆動軸33は、シリンダ室25を上下方向に貫通している。フロントヘッド22とリヤヘッド23には、駆動軸33を支持するための軸受部22a,23aがそれぞれ形成されている。また、駆動軸33には、その軸方向に縦貫する給油路図示省略が設けられている。さらに、駆動軸33の下端部には、油ポンプ36が設けられている。そして、この油ポンプ36によって、ケーシング10内の底部に貯留されている潤滑油を、上記給油路内を流通させて圧縮機構20の摺動部へ供給するように構成されている。駆動軸33には、シリンダ室25の中に位置する部分に偏心部33aが形成されている。偏心部33aは、駆動軸33よりも大径に形成され、駆動軸33の軸心から所定量偏心している。そして、偏心部33aには、圧縮機構20の揺動ピストン28が摺動自在に嵌め込まれている。揺動ピストン28には、図2に示すように、環状の本体部28aと、本体部28aの外周面の1箇所から径方向外側に突出して延びる板状のブレード28bとが一体的に形成されている。揺動ピストン28の本体部28aとブレード28bとは、一体形成か、または別部材を一体的に固着することにより形成されている。本体部28aはシリンダ室25の内部で駆動軸33を中心として公転するように構成され、ブレード28bはシリンダ19に揺動可能に保持されている。上記シリンダ部21には、駆動軸33の軸方向と平行に断面円形状のブッシュ孔21bが貫通形成されている。ブッシュ孔21bは、シリンダ部21の内周面側に形成され、かつ一部分がシリンダ室25と連通するように形成されている。ブッシュ孔21bの内部には、断面が略半円形状の一対のブッシュ5152が挿入されている。ブッシュ5152は、シリンダ室25内の吐出側に配設される吐出側ブッシュ51と、シリンダ室25内の吸入側に配設される吸入側ブッシュ52とから構成されている。そして、揺動ピストン28のブレード28bは、これらのブッシュ5152を介してシリンダ部21のブッシュ孔21bに挿入されている。両ブッシュ5152は、フラットな面同士が対向するように配置されている。そして、この両ブッシュ5152の対向面の間のスペースがブレード溝29として形成されている。ブレード溝29には、揺動ピストン28のブレード28bが挿入されている。ブッシュ5152は、ブレード溝29にブレード28bを挟んだ状態で、ブレード28bがその面方向にブレード溝29を進退するように構成されている。同時に、ブッシュ5152は、ブレード28bと一体的にブッシュ孔21bの中で揺動するように構成されている。駆動軸33が回転すると、揺動ピストン28は、ブレード28がブレード溝29内を進退しながらシリンダ側の一点ブッシュ孔21bの中心を中心として揺動し、本体部28aが駆動軸33を中心とする旋回軌道上を公転する。この動作により、揺動ピストン28の外周面とシリンダ部21の内周面との接触点が、図2においてA図からE図へ順に時計周り方向へ移動する。このとき、上記揺動ピストン28本体部28aは駆動軸33の周りを公転するが、自転はしない。なお、図2A~Eは、揺動ピストン28が上死点にあるときの駆動軸33の回転角度を0°として、駆動軸33の角度がそれぞれ20°、40°、75°、120°、175°になったときの状態を示している。上記ブレード28bは、例えば図2Eに示すように、シリンダ室25を吸入室25aと圧縮室25bに区画している。シリンダ部21には吸入ポート41が形成されている。この吸入ポート41は、シリンダ部21をその径方向に貫通しており、一端が吸入室25aに臨むように開口している。一方、吸入ポート41の他端には上記吸入管14の端部が接続されている。また、フロントヘッド22には吐出ポート42が形成されている。この吐出ポート42は、フロントヘッド22をその軸方向に貫通しており、一端が圧縮室25bに臨むように開口している。一方、吐出ポート42の他端は、該吐出ポート42を開閉する吐出弁46図2a参照を介してケーシング10内の吐出空間に連通している。上記圧縮機構20は、揺動ピストン28に設けられたブレード28bがシリンダ19に保持されて揺動しながら該揺動ピストン28がシリンダ室25内で公転するとともに、揺動ピストン28がブレード28b側の外周面でシリンダ19の内周面と実質的に接する上死点から下死点を経て再び上死点に戻る360°の回転を1サイクルとして、吸入行程と圧縮行程と吐出行程が行われるように構成されている。図3は揺動ピストンの形状を示す模式図であり、図3Aが円形揺動ピストンの比較例、図3Bが本実施形態の形状を示している。本実施形態の揺動ピストン28の外周面は、ブレード28bに対して吐出行程側に位置する第1領域図3Bの左側の部分28aがほぼ半円形状に形成されている。また、揺動ピストン28の外周面は、この第1領域28aに対して、吸入行程側に位置する右側の第2領域28aが径方向外側へ突出している。以上により、揺動ピストン28の外周面は非円形形状いわゆる卵形に形成されている。図3Aに示すように、揺動ピストン28が真円形状であると、駆動軸の回転角度θと、シールポイント角度αが等しくなる。シールポイント角度αは、シリンダ19の内周面と揺動ピストン28の外周面が実質的に接触してシリンダ室25を高圧側と低圧側に区画するシールポイントPの位置を示す角度であり、ピストンの上死点の位置を0°としたときに、上死点に対してなす角度を表すものとする。一方、図3Bに示すように、本実施形態の揺動ピストン28では、ブレード28bに対して第2領域28aを第1領域28aよりも径方向外側へ突出させている。したがって、本実施形態の揺動ピストン28の外周面形状及びシリンダ室25の内周面形状は、吸入行程が開始する吸入閉じ切り位置付近で、揺動ピストン28駆動軸33の回転角度θに対して上記シールポイント角度αが大きくなる。また、シリンダ室25の内周面形状は、該揺動ピストン28の揺動時における該揺動ピストン28の外周面の包絡線に基づいた形状に形成されている。つまり、シリンダ室25の内周面形状は、揺動ピストン28の動作中にシリンダ部材21と揺動ピストン28の間に常に一点にシールポイントが形成されるように構成されている。本実施形態では、上記吸入ポート41は、吸入開始時の上記シールポイント角度αから上死点までを含む吸入ポート領域Sに設けられている。つまり、揺動ピストン式圧縮機では、吸入ポート41の閉じ切られた位置が吸入開始時のシールポイント位置であり、そのときの角度が、図3Aに示す円形の揺動ピストンを用いる構成であればα=θになるのに対して、本実施形態では、図3Bに示すように吸入開始時のシールポイント角度αが駆動軸の回転角度θよりも大きくなり、上死点とシールポイント位置Pとの間に形成される領域Sが図3Aの場合よりも広くなる。本実施形態では、このシールポイント角度αに対応する従来よりも広い吸入ポート領域Sに吸入ポート41を形成するようにしている。上記吸入ポート41は、本実施形態では、上記吸入ポート領域Sに広がる非円形のポートである。具体的には、図4に示すように、吸入ポート41は、上記圧縮機構20の軸方向への寸法よりも周方向への寸法の方が大きい形状であり、図4Aのように楕円形状、図4Bのように長円形状、図4Cのように複数の円形孔をオーバーラップさせた形状などを採用できる。なお、吸入ポートを複数の円形孔で構成する場合、必ずしも各円形孔をオーバーラップさせなくてもよい。-圧縮動作-次に、この揺動ピストン式圧縮機1の運転動作について説明する。電動機30を起動してロータ32が回転すると、該ロータ32の回転が駆動軸33を介して圧縮機構20の揺動ピストン28に伝達される。これによって、揺動ピストン28のブレード28bがブッシュ5152に対して往復直線運動の摺動を行い、且つブッシュ5152が上記ブッシュ孔21b内で往復回転運動を行うことで、揺動ピストン28はブレード28bがブッシュ孔21bを中心として揺動しながら、本体部28aがシリンダ室25内で駆動軸33を中心として公転し、圧縮機構20が所定の圧縮動作を行う。具体的に、図2において、B図に示すように吸入口41のすぐ右側でシリンダ部21の内周面と揺動ピストン28の外周面とが一点で実質的に接触する状態から説明する。この状態でシリンダ室25の吸入室25aの容積が概ね最小となる。揺動ピストン28が図の右回りに公転すると、吸入室25aの容積が徐々に拡大し、該吸入室25aに低圧の冷媒ガスが吸入口41を介して吸入される。この吸入行程において、揺動ピストン28が下死点に達する前に吸入室25aの容積は圧縮室25bの容積よりも大きくなる。そして、揺動ピストン28が公転を続け、吸入室25aの容積がさらに拡大しながらシリンダ部21の内周面と揺動ピストン28の外周面との接触位置が吸入口41にまで達すると、この吸入室25aは今度は冷媒が圧縮される圧縮室25bとなり、ブレード28bを隔てて新たな吸入室25aが形成される。また、上記揺動ピストン28がさらに公転すると、吸入室25aへの冷媒の吸入が繰り返される一方、圧縮室25bの容積が減少していき、該圧縮室25bでは冷媒が圧縮される。圧縮室25bの圧力が所定値となって圧縮機構20の外側空間との差圧が設定値に達すると、圧縮室25bの高圧冷媒によって吐出弁46が開き、高圧冷媒が圧縮室25bからケーシング10の内部に吐出される。そして、本実施形態では、揺動ピストン28の吸入側の部分28aを吐出側の部分28aよりも径方向外側へ突出した形状にしているので、駆動軸33の回転角度θよりもシールポイント角度αが大きくなる。そして、駆動軸33の回転角度θよりも大きなシールポイント角度αに対応する吸入ポート領域Sに吸入ポート41を形成している。したがって、吸入ポート41を大きくすることができるため、大きな吸入ポートからシリンダ室25に冷媒が供給される。-実施形態1の効果-本実施形態においては、揺動ピストン28の吸入側の部分28aを吐出側の部分28aよりも径方向外側へ突出した形状にすると駆動軸33の回転角度θよりもシールポイント角度αが大きくなることに着目し、吸入ポート41の周方向寸法を大きくできるようにしている。そして、従来の円形の揺動ピストンを用いる圧縮機構では存在しなかった領域α-θに対応する領域を含む広い吸入ポート領域Sに吸入ポート41を設けるようにしている。従来の構成では、円形の揺動ピストン28で吸入ポート41の周方向寸法を大きくすると、シリンダ19の押しのけ容積が少なくなってピストン一回転当たりの冷媒循環量が少なくなったり無効動力区間が長くなることや、逆流損失に起因して圧縮機1の効率が低下するのに対して、本実施形態では、循環量が少なくなったり効率が低下する問題を防止することが可能になる。また、横長形状の吸入ポート41を採用することにより、圧縮機構20を小容量化するためにシリンダ高さを抑える場合にも容易に対応することができる。《発明の実施形態2》本発明の実施形態2について説明する。この実施形態2は、圧縮機構20の構成を実施形態1とは異なるようにした例である。この実施形態2では、図5に示すように、2つのシリンダ19A19Bが同心上に配置されている。各シリンダ19A19Bは、実施形態1と同様の非円形の揺動ピストン2828を収納し、それに対応する形状のシリンダ室25A25Bを各シリンダ部材19A19Bが有している。そして、この実施形態2では、各揺動ピストン2828は、その吸入側28a同士が、互いに180°位相のずれた位置となるように配置されている。つまり、2つの揺動ピストン2828は、駆動軸33の回転中心に対して、吸入側28a同士が常に180°の角度で相対する状態を保ちながら回転する。この実施形態2においても、吸入ポート41は、図3Bで説明したのと同様に、吸入開始時の上記シールポイント角度αから上死点までを含む吸入ポート領域Sに設けられている。その他の部分の構成は上記各実施形態と同様である。この実施形態2においては、各揺動ピストン2828の吸入側28aが駆動軸33の回転中心を挟んで対向する位置に配置されており、駆動軸33が回転しても、常にこの関係が維持される。したがって、駆動軸33の回転時のバランスが良好で、安定した動作を行うことが可能となる。そして、この実施形態においても、吸入ポート41を吸入開始時の上記シールポイント角度αから上死点までを含む吸入ポート領域Sに設けるようにしているので、冷媒の循環量が少なくなったり効率が低下する問題を防止することが可能になる。また、圧縮機構20をこの実施形態2のように多気筒化する場合ためにシリンダ高さを小さくする場合でも、この実施形態では吸入ポートを軸方向寸法よりも周方向寸法の方が大きな横長形状にしているので、シリンダ高さを小さくするのに容易に対応できる。《その他の実施形態》上記実施形態については、以下のような構成としてもよい。例えば、上記実施形態では、揺動ピストン28の形状を、ブレード28bに対して吐出行程側に位置する第1領域28aよりも吸入行程側に位置する第2領域28aが突出した非円形形状卵形で、かつ圧縮機構20の動作中に常に一点に上記シールポイントPが形成される形状にしているが、揺動ピストン28の形状は、吸入開始時に揺動ピストン28の回転角度θに対してシリンダ19と揺動ピストン28の間のシールポイント角度Pが大きくなるとともに、揺動ピストン28の動作中にシリンダ19と揺動ピストン28の間に常に一点にシールポイントPが形成され、かつシリンダ室25の内周面形状が揺動ピストン28の揺動時における該揺動ピストン28の外周面の包絡線に基づいて形成されていれば、上記実施形態で図示した形状以外の形状を採用してもよい。また、上記実施形態では、吸入ポート41の形状を、圧縮機構20の軸方向寸法よりも周方向寸法の方が大きな横長の非円形形状にしているが、シリンダ高さを小さくする必要のない圧縮機構などでは、吸入ポート41の形状を円形にして、その軸方向寸法と周方向寸法を同じにしてもよい。なお、以上の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。"