"歯の人工器官を製造する方法において、a粒状フィラーと、硬化させることによりバインダー相を形成するのに適切である樹脂とを混合することによりペーストを用意する段階;b段階aにおいて用意された該ペーストを任意的に成形した後に、それを硬化させて固体の複合材料の塊を形成する段階;c少なくとも1の複合材料ブロックを形成するように任意的に該固体の複合材料の塊を切断する段階;及びd歯の人工器官を形成するように任意的に該複合材料ブロックを機械加工する段階を含み、段階bにおいて500barよりも高い圧力において硬化が行われ、かつ該樹脂の全てが硬化されたら該圧力が大気圧にもどされる、前記方法。該圧力が1000barよりも高い、請求項1に記載の方法。該圧力が2000barよりも高い、請求項2に記載の方法。該固体の複合材料の塊の最大寸法が15mm超であり、該固体の複合材料の塊の最小寸法が30mm未満である、請求項1~3のいずれか1項に記載の方法。段階bにおいて60°Cよりも高い温度が施与される、請求項1~4のいずれか1項に記載の方法。段階bにおいて150°Cよりも高い温度が施与される、請求項5に記載の方法。段階bにおいて220°Cよりも低い温度が施与される、請求項1~6のいずれか1項に記載の方法。段階aにおいて該ペーストに触媒が添加されず、かつ段階bにおいて150°C~220°Cの範囲の温度が施与される、請求項1~7のいずれか1項に記載の方法。段階aにおいて該ペーストに触媒が添加され、かつ段階bにおいて60°C~150°Cの範囲の温度が施与される、請求項1~7のいずれか1項に記載の方法。段階bにおいて、樹脂の全てが硬化したときに該圧力が大気圧にもどされる、請求項1~9のいずれか1項に記載の方法。該粒状フィラーが段階aの前にシラン化処理に付される、請求項1~10のいずれか1項に記載の方法。コンピュータ-支援デザイン-コンピュータ-支援機械加工デバイスによる機械加工の段階dを含む、請求項1~11のいずれか1項に記載の方法。該固体の複合材料の塊が、段階aにおいて用意された、圧力下において重合化されたペーストから得られ、該複合材料の塊は、次に段階cにおいて少なくとも3の複合材料ブロックに切断される、請求項1~12のいずれか1項に記載の方法。段階aにおいて、該樹脂が化学重合可能、熱重合可能、又は熱可塑性である、請求項1~13のいずれか1項に記載の方法。段階aにおいて該粒状フィラーが、シリカ、バリウムアルミノシリケートガラス、フッ化イッテルビウムを含むガラス、曹長石、マイカテトラフルオロシリケート、リチウムジシリケート、アパタイト、石英、MgAl2O4スピネル、ムライト、及びジルコンから選択された物質の粒子を含み;及び/又は該樹脂はビニルエステル、アクリル、又はメタクリルのモノマー樹脂である、請求項1~14のいずれか1項に記載の方法。現存の方法を使用して製造された複合材料ブロックは、それでも低い機械的強度を示し、該強度は歯の人工器官としての寿命を制限する。本発明の目的は、特にその機械的強度及び化学的安定性を増加させることにより歯の人工器官の性質が改善されることを可能にする新規な方法を提供することである。本発明に従うと、この目的は、歯の人工器官を製造する方法において、a粒状フィラーと、硬化させることによりバインダー相を形成するのに適切である樹脂とを混合することによりペーストを用意する段階;b段階aにおいて用意された該ペーストを任意的に成形した後に、それを硬化させて固体の複合材料の塊を形成する段階;c少なくとも1の複合材料ブロックを形成するように任意的に該固体の複合材料の塊を切断する段階;及びd歯の人工器官を形成するように任意的に該複合材料ブロックを機械加工する段階を含む、前記方法により達成されることができる。この方法は、段階bにおいて500barよりも高い圧力において少なくとも部分的に及び好ましくは完全に硬化が行われる点において顕著である。以下の詳細な説明において詳細に説明されるように、本発明の方法は、単純な方法で、非常に高い機械的強度を示す複合材料ブロックを製造することを可能にする。この特定の理論に結び付けられることなく、本発明者は、段階bにおいて施与される圧力は樹脂の硬化の間に起きる収縮を補うのに適切である応力を作り出すのに役立つという事実により、得られる性能を説明する。これは欠点の数の減少をもたらす。本発明は、固体の複合材料の塊、複合材料ブロック、及び本発明の方法のそれぞれ段階b、段階c、又は段階dから得られる又はそのような段階を実行することにより製造されるのに適切である歯の人工器官をもまた提供する。定義用語歯の人工器官は、患者の歯を完全に又は部分的に該患者の自然な形状に戻すために該患者の歯に混ざって設置するための任意のピースを一般的な態様において意味するために使用される。すなわち、本発明により製造される歯の人工器官は、例えば、自然な歯の基部に設置される周辺のキャップ又はクラウン、あるいは物質を失った歯から生じた空洞を同じ形状を有し、かつ補綴専門医により製造された部品で充填することにより歯への部分的な損傷を再構築するのに役立つインレイ又はオンレイと一般的に呼ばれる種類の人工器官又は実際には、おそらく1以上の失われた歯を補う、少なくとも2の歯の残っている部分に同時にもたれる人工器官であるところのブリッジであり得る。反対に特定されない限り、用語圧力は段階bにおいて施与される上記の高い圧力を意味するために使用される。従って、初期設定では、用語圧力は大気圧を意味しない。用語~を含むは、少なくとも1の~を含むと理解されるべきである。詳細な説明本発明の歯の人工器官は、上記の段階a~dを含む方法により製造され得る。段階aにおいて、周知の方法を使用して、ペーストが、粒状フィラーと、硬化させることによりバインダー相を形成するのに適する樹脂とを混合することにより用意される。粒状フィラーは、好ましくは該ペーストの重量の60重量よりも多く、70重量よりも多く、又は80重量さえよりも多く、及び/又は90重量よりも少ない。好ましくは、樹脂及び粒状フィラーは、一緒になって該ペーストの90重量超、95重量超、98重量超、99重量超、又は実施には実質的に100重量を占める。粒状フィラー歯の人工器官を製造するために現在使用されている粒状フィラー及び樹脂を特に射出により実行することが可能である。好ましくは粒状フィラーは、ビトロセラミック又はガラスの形又は結晶性セラミックの形の金属酸化物、例えばシリカ、石英、アルミナ、又はムライトから選択される物質の粒子を含む又は実際には該物質の粒子により構成されている。また好ましくは、該粒状フィラーは、バリウムアルミノシリケートガラス、フッ化イッテルビウムを含むガラス、曹長石、マイカテトラフルオロシリケート、リチウムジシリケート、アパタイト、石英、MgAl2O4スピネル、ムライト、及びジルコンから選択された物質の粒子又はそのような粒子の混合物を含む又は実際にはそのような粒子により又はそのような粒子の混合物により構成されている。粒状フィラーの粒子は、それらの表面が液状状態における樹脂により濡らされる能力を高めるために、特に該表面をより疎水性にする目的のために、シラン化処理に付され得る。このシラン化処理は、アルコキシシラン、ハロシラン、好ましくは3-メタクリロキシプロピルトリメトキシシラン、によるシラン化を好ましくは含む。シラン化剤を施与した後、該粒子は慣用的には数時間、好ましくは100度~200°Cの範囲の温度において乾燥される。例えば、該シラン化処理は、米国特許第5869548号明細書に記載された方法に従って実行され得る。樹脂樹脂の性質は制限的ではない。好ましくは、該樹脂は化学重合可能、熱重合可能、又は熱可塑性である。特に、該樹脂は重合可能な樹脂、特に米国特許第5869548号明細書、米国特許第5843348号明細書、及び欧州特許出願公開第0701808号明細書に記載のものから選択され得る。好ましくは、該樹脂は、以下のリストから選択される。化学重合可能又は熱重合可能なモノマー樹脂、好ましくは、ビニルエステル又はアクリル樹脂。該樹脂は特に2-ヒドロキシエチルメタクリレート、CAS868-77-9HEMA;テトラエチレングリコールジメタクリレート、CAS109-17-1TEGDMA;2,2-ビス-4-2-ヒドロキシー3-メタクリロイルオキシ-プロポキシフェニルプロパン、CAS1565-94-2BIS-GMA;ウレタンジメタクリレート1,6-ビスメタクリロキシ-2エトキシカルボニルアミノ-2,4,4-トリメチルヘキサン,CAS72869-86-4UDMA;エチレン-グリコール-ジメタクリレートEGDMA;ジエチレン-グリコール-ジメタクリレートDEGDMA;及びビスフェノールA-ジメタクリレート、CAS109-17-1BADMA;によって形成される群から選択され得る。熱可塑性樹脂、特に飽和ポリエステル、特にポリエチレンテレフタレートPET及びポリ1,4-ブチレンテレフタレートCAS24968-12-5PBT;ポリカーボネート;ポリビスフェノールAカーボネート、CAS25037-45-0PC;ビスフェノールAカーボネート;及びポリアミドから選択される。特に、化学重合可能な樹脂を触媒するために、過酸化物、特にジベンゾイルパーオキサイド、CAS94-36-0;メチルエチルケトンパーオキサイド、CAS1338-23-4;ジ-tert-アミルパーオキサイドCAS10508-09-5、ジ-tert-ブチルパーオキサイド、CAS110-05-4;又はクメンヒドロパーオキサイドCAS80-15-9を使用することが可能である。ジベンゾイルパーオキサイドCAS94-36-0の硬化を促進するために、ジメチル-アニリンDMA,ジエチル-アニリンDEA,又はジメチル-パラ-トルイジンDMPTを使用することが可能である。メチルエチルケトンパーオキサイドCAS1338-23-4の硬化を促進させるために、特にコバルトII2-エチルヘキサノエートを使用することが可能である。慣用の態様では、該ペーストは、その硬化を制御することをより容易にする添加剤、例えば触媒及び/又は促進剤をもまた含み得る。好ましくは、添加剤の合計含有量は該ペーストの2重量未満である。任意的に、該ペーストは成形される、即ちレンガ、板、又は特に円盤の形に成形される。本発明の板の最大厚さは、好ましくは30mmよりも小さく、好ましくは20mmよりも小さく、好ましくは15mmよりも小さく及び/又は5mmよりも大きく、8mmよりも大きい。段階bにおいて、段階aにおいて用意されたペーストは硬化されて、固体の複合材料の塊を形成する。該ペーストの硬化を制御するために、慣用の態様において、以下のパラメータの1以上に作用することが可能である。該ペースト中の促進剤及び/又は触媒の濃度;温度及び時間の長さ該温度は維持される;及び該樹脂、特にモノマー、の化学的性質。先行技術において、該樹脂は、慣用的には環境圧力において重合される。環境温度において重合させることから生じる収縮は、慣用的にはその初期体積の6~15の範囲の、該樹脂により占有される体積の減少をもたらし得る。この収縮は35マイクロメートルμm~100μmの範囲のサイズを一般的に示す欠点のある外観をもたらす。本発明に従うと、少なくとも該ペーストの画分が、そして好ましくは全てが硬化するまで該ペーストは高圧、500barよりも高い圧力、に付される。該高圧は少なくとも部分的に収縮を補うのに役立つ。これは、非常に大きな均一性、密度の増加、及び欠点の数及びサイズの減少、欠点の消失までの減少さえをもたらす。そうすることにより機械的強度はかなり改善される。段階bにおいて、圧力は好ましくは600barよりも高く、好ましくは800barよりも高く、1000barよりも高く、2000barよりも高く、又は3000barよりも高くさえあり、又は4000barよりも高くさえある。好ましくは該圧力はそれにもかかわらず5000barよりも低く、好ましくは4000barよりも低い。好ましい実施態様において、該圧力は2000bar~3000barの範囲である。該圧力は、樹脂の硬化から生じる収縮から大気圧において生じる減少以上である、該ペーストの体積の減少をもたらすような態様で好ましくは決定される。目安として、該樹脂の場合、20°Cにおいて測定された収縮の関数として該圧力は以下のように設定され得る。慣用の射出法は、そのような高圧を施与することに適合されていない。さらに、高圧下の射出は、金型の充填を改善するためにだけしばしば実施される。好ましくは、該圧力は平衡状態又は単軸の態様において加えられる。圧力を施与する任意の公知の方法が使用され得る。該圧力は該樹脂が、少なくとも部分的に、そして好ましくは完全にまだ液状状態にある間に、そして少なくとも部分的にそれが硬化するまで該ペーストに加えられなければならない。大気圧に戻す前に、好ましくは、該樹脂の全てが硬化され、好ましくは30重量超まで、好ましくは50重量超まで、好ましくは80重量超まで、好ましくは99重量超まで、そして好ましくは実質的に100重量まで重合される。好ましくは該圧力は樹脂の全てが硬化するまで実質的に一定に維持される。重合は化学的であり得る。重合は好ましくは熱的である。段階bにおいて、60°Cよりも高く、又は80°Cさえよりも高く、又は100°Cよりも高く、及び/又は220°Cよりも低く、好ましくは200°Cよりも低く、好ましくは160°Cよりも低く、好ましくは150°Cよりも低い温度を施与することが好ましい。触媒が該ペーストに添加されるとき、重合は好ましくは60°C~160°C、好ましくは60°C~150°Cの範囲の温度において好ましくは行われる。触媒が該ペーストに添加されないときは、重合は好ましくは150°C~220°Cの範囲、好ましくは150°C~200°Cの範囲、好ましくは160°C~200°Cの範囲の温度において行われる。温度及び/又は圧力は0.25時間よりも長く、好ましくは0.5時間よりも長く及び/又は2時間よりも短く、好ましくは0.75時間よりも短い持続期間の間、維持される。150°Cよりも高く、好ましくは160°Cよりも高く、及び好ましくは220°Cよりも低く、好ましくは200°Cよりも低い温度において高圧を施与することは、特に該樹脂がメタクリレート又は液状状態にあるポリアクリレートであるときには特に、即ち樹脂が沸騰又は蒸発することなしに樹脂のモノマーにおける炭素二重結合を有利に開かせることに役立つ。即ち、触媒を添加することなくそれを重合させることが可能である、このことは触媒はしばしば潜在的に毒性があるので、特に有利である。熱間等方加圧法HIPを使用する熱重合化による硬化は最も好ましい技術である。好ましくは、段階bにおいて、該圧力は実質的に一定に維持され、圧力の変動は、最大の施与圧力の好ましくは20未満、好ましくは10未満である。好ましくは、該樹脂が30重量まで、好ましくは50重量まで、好ましくは80重量まで、好ましくは99重量まで、好ましくは実質的に100重量まで重合するまで、該圧力は実質的に一定に維持される。好ましくは、該樹脂は、環境圧力に戻ることなく圧力を施与する1だけの操作を行うことにより硬化される。好ましくは、環境圧力に戻ることは、硬化された複合材料の塊が冷却するまで、好ましくは環境温度に下がるまで行われない。適切な場合には、該固体の複合材料の塊は、例えば、150°C~180°Cの範囲の温度における、重合を終えるための熱処理に付され得る。好ましくは、該固体の複合材料の塊は、圧力下において熱重合された該ペーストから生じる。本発明の段階bの終わりに得られる該固体の複合材料の塊は、Vickersの尺度で好ましくは100よりも大きく、好ましくは120Vickersよりも大きく又は140Vickersさえよりも大きい硬度を示す。好ましくは、段階bの終わりにおいて得られる該固体の複合材料の塊は、ISO10477標準の適用において測定されて5ギガパスカルGPaよりも大きいヤング率及び/又はISO6872標準の適用において測定されて100メガパスカルMPaよりも大きく,好ましくは150MPaよりも大きく、又は200MPaよりも大きい3点曲げ弾性率を示す。さらに、該固体の複合材料の塊の光学的性質は、該塊を、歯の人工器官を製造するのに完全に適切にする。好ましくは、段階b~cの間に、中間段階は行われない。段階cにおいて、該固体の複合材料の塊は、以下の段階のために使用される機械に適合された1以上の複合材料ブロックを形成するように切断される。該固体の複合材料の塊は、板、好ましくは実質的に一定の厚さの板、の形であり得る。好ましくは、該固体の複合材料の塊は、棒の形である。該棒の断面は正方形又は長方形又は円形であり得る。好ましくは、該固体の複合材料の塊は、平面である少なくとも1の面を呈する。好ましくは、該固体の複合材料の塊は、凸状である形状を示す。好ましくは該固体の複合材料の塊は、少なくとも2の平行な平面を呈する。該固体の複合材料の塊の最小寸法は、好ましくは30mmよりも小さく、好ましくは20mmよりも小さく、好ましくは15mmよりも小さく及び/又は好ましくは5mmよりも大きい。該固体の複合材料の塊の最大寸法、又は実際にその寸法のそれぞれは、好ましくは15mmよりも大きく、好ましくは50mmよりも大きく、好ましくは100mmよりも大きい。該固体の複合材料の塊の体積は、好ましくは20,000mm3よりも大きく、好ましくは50,000mm3よりも大きく、好ましくは100,000mm3よりも大きい。好ましくは、該固体の複合材料の塊は、複数の複合材料ブロックに、好ましくは少なくとも1の複合材料ブロックに、少なくとも3の複合材料ブロックに、好ましくは少なくとも5の複合材料ブロックに、好ましくは少なくとも10の複合材料ブロックに、好ましくは少なくとも20の複合材料ブロックに切断され得る。好ましくは、共通の固体の複合材料の塊から由来する該複合材料ブロックの全てが実質的に同じである。好ましくは、該固体の複合材料の塊は段階aにおいて用意された、圧力してにおいて熱重合された該ペーストの結果であり、該複合材料の塊は次に少なくとも3つの複合材料ブロックに切断される。好ましくは、複合材料ブロックは、凸状の形状を呈する。好ましくは、複合材料ブロックは、平面である少なくとも1の表面を呈し、該表面は例えば縫うことによる切断の操作から生じる縞を呈し得る。好ましくは、複合材料ブロックは型で作ることにより得られる歯の形状を呈しない。複合材料ブロックは好ましくは長方形の形状、好ましくは立方体の形状である。円筒の形状又はプリズムの形状であってもよい。好ましくは、複合材料ブロックの最小寸法又は実際にはその寸法のそれぞれは、5mmよりも大きく、好ましくは10mmよりも大きく、好ましくは20mmよりも大きく、及び/又は好ましくは40mmよりも小さく、好ましくは30mmよりも小さい。複合材料ブロックの体積は好ましくは125mm3よりも大きく、好ましくは1000mm3よりも大きく、好ましくは5000mm3よりも大きく、好ましくは10,000mm3よりも大きく、及び/又は好ましくは100,000mm3よりも小さく、好ましくは50,000mm3よりも小さい。好ましくは、段階cは、得られる複合材料ブロックがCAD-CAM、特に機械加工デバイス、例えば供給元Mikrona製のCelay商標システム又は供給元Sirona製のCerec3、により機械加工されるのに適切であるような態様で行われる。適切な場合には、そのようなデバイスにより該複合材料ブロックが支えられるのを容易にするように、1以上の部材が該複合材料ブロックに取り込まれる。好ましくは、該カッターデバイスは、複数の複合材料ブロック、例えば全てが同一の形状、例えば全てが立方体の形状を有するもの、を形成するのに適切である。一つの実施態様において、該カッターデバイスは、種々の寸法の複数の複合材料の塊を切断することにより同一の形状の複合材料ブロックを、例えば複数の操作において形成することを可能にする。好ましくは、複合材料ブロックの面の一つは、金属部品に接着的に結合されており、該金属部品はCAD-CAMデバイスのチャックにおいて固定されるための棒を含み、該棒は参照し、複合材料のブロックを調整するのに役立つ平面を呈する。段階dにおいて、該複合材料のブロックは、歯の人工器官を形成するように機械加工される。歯の人工器官の機械加工は好ましくは、ケア及び/又は回復及び/又は再構築のために該人工器官が患者の1本の歯又は複数の歯に嵌合するように調整される。歯の人工器官を形成するために、機械加工により該複合材料ブロックから除去される物質の量:機械加工前の該複合材料ブロックの物質の量の比は、好ましくは10よりも大きく、好ましくは30よりも大きく、好ましくは50よりも大きく、好ましくは70よりも大きく、及び/又は好ましくは90よりも小さく、好ましくは80よりも小さい。製造される歯の人工器官の性質に依存して、本発明の複合材料ブロックは他の部品、例えば金属をベースとする部品、に固定され得る。一連の段階a、b、及びcは、好ましくは段階cの終わりに基準化された寸法の複合材料ブロックを得るような態様において全く同じに繰り返され得る。例えば、段階a、b、及びcは同じ場所、例えば工場の工房、において行われ得る。1以上の複合材料ブロックが包装されて、段階dにおいて記載されたような機械加工のための場所まで出荷され得る。例えば、この場所は、段階dを行うための機械加工用デバイスを有する歯の人工器官の工房であり得る。以下の実施例は説明及び非制限的な目的のために与えられる。粒状フィラーは、80重量については、0.1μm~5μmの範囲の粒子サイズを有するバリウムアルミノシリケートシリケートガラスから構成されている物質であり、100までの残部は20ナノメートルnm~50nmの範囲の粒子サイズを有するコロイド状シリカ粉末であった。該粒状フィラーは連続的に重量百分率で以下の組成を示す溶液を使用するシラン化処理:メトキシプロパノール:93.8水:5酢酸:0.2シラン:1150°Cにおける4時間の乾燥に付される。樹脂は重量百分率で以下の組成を示した。UDMA:80TEGDMA:19.2ベンゾイルパーオキサイド:0.8ペーストは、75重量の該粒状フィラーと25重量の樹脂とを混合することにより得られた。そのような方法で得られたペーストは、次に100°Cにおける1時間の熱重合により500barの圧力において硬化された。粒状フィラーは、70重量については0.1μm~2μmの範囲の粒子サイズを有するSiO2石英粉末から構成された混合物であり、100までの残部は5nm~75nmの範囲の粒子サイズを有するコロイド状シリカ粉末であった。該粒状フィラーは実施例1のシラン化処理と同じ処理に付された。樹脂は、重量百分率で以下の組成を示した。BIS-GMA:40UDMA:28TEGDMA:30MEKP:2ペーストは、80重量の該粒状フィラーを20重量の該樹脂と混合することにより得られた。そのような方法で得られたペーストは、次に80°Cにおける2時間の熱重合により1000barの圧力において硬化された。粒状フィラーは、50重量については、約10μmの範囲の粒子サイズを有するNaAlS3O8曹長石ビトロセラミック粉末から、そして20重量については0.4μm~1μmの範囲の粒子サイズのバリウムアルミノシリケートガラス粉末から構成された混合物であり、100までの残部は50nm~100nmの範囲の粒子サイズのコロイド状シリカ粉末であった。この粒状フィラーは実施例1のシラン化処理と同じ処理に付された。樹脂は、重量百分率で以下の組成を示した。EBADMA:99.68ベンゾイルパーオキサイド:0.3DMPT:0.02ペーストは、70重量の該粒状フィラーと30重量の該樹脂とを混合することにより得られた。そのような方法で得られた該ペーストは、次に130°Cにおける0.5時間の熱重合により2000barの圧力において硬化された。粒状フィラーは、70重量については、約1μmの粒子サイズを有するバリウムアルミノシリケートガラス粉末から、そして10重量については、約3μmの粒子サイズを有するYbF3フッ化イッテルビウム粉末から構成されている物質であり、100までの残部は20nm~50nmの範囲の粒子サイズを有するコロイド状シリカ粉末である。この粒状フィラーは実施例1のシラン化処理と同じ処理に付された。樹脂は、重量百分率で以下の組成を示した。BIS-GMA:50DEGDMA:50ペーストは、60重量の該粒状フィラーと40重量の該樹脂とを混合することにより得られた。そのような方法で得られたペーストは、次に180°Cにおける1.5時間の熱重合により3000barの圧力において硬化された。粒状フィラーは、80重量については、0.3μm~5μmの範囲の粒子サイズを有するアルミナ粉末から構成された混合物であり、100までの残部は50nm~100nmの範囲の粒子サイズのコロイド状シリカ粉末であった。この粒状フィラーは実施例1のシラン化処理と同じ処理に付された。樹脂は、UDMA樹脂であった。ペーストは、90重量の該粒状フィラーと10重量の該樹脂とを混合することにより得られた。そのような方法で得られたペーストは、次に200°Cにおける0.5時間の熱重合により4000barの圧力において硬化された。粒状フィラーは、60重量については、1μm~10μmの範囲の粒子サイズを有するムライト粉末から、そして20重量については、0.1μm~1μmの範囲の粒子サイズのシリカ粉末から構成された混合物であり、100までの残部は20nm~50nmの範囲の粒子サイズのコロイド状シリカ粉末であった。この粒状フィラーは実施例1のシラン化処理と同じ処理に付された。該樹脂は、重量百分率で以下の組成を示した。EBADMA:80EGDMA:19.16ベンゾイルパーオキサイド:0.8DMPT:0.04ペーストは、75重量の該粒状フィラーと25重量の該樹脂とを混合することにより得られた。そのような方法で得られた該ペーストは、次に60°Cにおける2時間の熱重合により3000barの圧力において硬化された。粒状フィラーは、60重量については1μm~5μmの範囲の粒子サイズのフルオロテトラマイカシリケートのビトロセラミック粒子の粉末から、そして20重量については、0.1μm~0.5μmの範囲の粒子サイズのジルコニウムシリケート粉末から構成された混合物であり、100までの残部はコロイド状シリカ粉末であった。この粒状フィラーは実施例1のシラン化処理と同じ処理に付された。樹脂は、重量百分率で以下の組成を示した。UDMA:69EGDMA:30MEKP:1ペーストは、70重量の該粒状フィラーと30重量の該樹脂とを混合することにより得られた。そのような方法で得られた該ペーストは、次に90°Cにおける1時間の熱重合により2500barの圧力において硬化された。以下の実施例において、市販入手可能であるペーストからではあるが、本発明に従う方法を使用し段階bにおいて2500barの圧力、また、慣用の方法を使用して1barの圧力生成物が製造された。得られた複合材料の塊の性質が比較された。以下の表は、考慮下のペーストに関係なく、本発明の方法の顕著な効果を示す。出発ペースト:Grandio、供給元VOCOGmbHCuxahaven,ドイツにより販売されている光重合可能な歯の複合材料。出発ペースト:Gradia、供給元GCコーポレーション東京、日本により販売されている光重合可能な歯の複合材料。出発ペースト:Z100、供給元3MESPEセントポール、ミネソタ州、米国により販売されている光重合可能な歯の複合材料。上から明らかに見られるように、本発明は、特に機械的に強い複合材料ブロック及び人工器官が製造されることを可能にする方法を提供する。これらの複合材料ブロックは、化学的にもまた安定であり、改善された光学的性質を呈し、先行技術の複合材料ブロックより機械加工しやすい。当然、本発明は記載された実施態様に制限されない。特に、本発明はペーストの化学的性質により又は固体の塊の形状により制限されない。"