パイプ状の少なくとも1つのノズルによって放出される空気ジェットによってガラス板を冷却する装置にして、前記ノズルに空気を供給するボックスを備える装置であって、ノズルの放出オリフィスから放出される空気流は、内部断面が空気流の流れ方向に向かって次第に小さくなる円錐状部と、その後、放出オリフィスを備える円筒状部で、内部断面が円錐の最も小さい内部断面および放出オリフィスの内部断面と一致する円筒状部とを連続して通過し、ノズルの円筒状部の長さは放出オリフィスの直径の6倍以上の長さであることを特徴とする、装置。ノズルの円筒状部の長さが、放出オリフィスの直径の8倍以上であることを特徴とする、請求項1に記載の装置。ノズルの円筒状部の長さが、放出オリフィスの直径の20倍未満であることを特徴とする、請求項1または請求項2に記載の装置。放出オリフィスの直径が、4mmより大きく、20mm未満であることを特徴とする、請求項1から3のうちの1項に記載の装置。放出オリフィスの直径が、6mm~15mmであることを特徴とする、請求項1から4のうちの1項に記載の装置。円錐状部の長さが、10mmより長いことを特徴とする、請求項5に記載の装置。円錐状部の長さが、270mm未満であることを特徴とする、請求項1から6のうちの1項に記載の装置。円錐状部の先端の半角が、7°~35°であることを特徴とする、請求項1から7のうちの1項に記載の装置。円錐状部の先端の半角が、10°~25°であることを特徴とする、請求項8に記載の装置。ノズルが、円錐状部の大きい底面とボックスとの間に配置される追加のチューブ状部を備えることを特徴とする、請求項1から9のうちの1項に記載の装置。追加のチューブ状部が、非線形であることを特徴とする、請求項10に記載の装置。複数の前記ノズルを備えることを特徴とする、請求項1から11のうちの1項に記載の装置。ガラス板を搬送するローラ台を備え、放出オリフィスの軸は2つのローラ間を通ることを特徴とする、請求項1から12のうちの1項に記載の装置。ガラス板を加熱するステップと、その後、請求項1から13のうちの1項に記載の装置を使用して空気を放出することによって前記ガラス板を冷却するステップとを含む、ガラス板の調製方法。硬化が、冷却プロセスによって得られることを特徴とする、請求項14に記載の方法。冷却プロセスが、焼き戻しプロセスであることを特徴とする、請求項15に記載の方法。ガラス板が、空気が放出されている間に移動することを特徴とする、請求項14から16のうちの1項に記載の方法。本発明のノズルにより、ガラス板が冷却される時に高水準の熱交換が得られる。このことにより、ガラスの強化効果を高めることができ、および/またはノズルを通して空気を運ぶのに使用されるファンの出力を低減することができる。強化効果が増大するということは、すなわち、例えば、ECER43規則に従う破壊試験で、単位表面当りのガラス片の数が増加するということである。ノズルによって得られる熱交換係数は、ノズルから空気を放出させるためのオリフィスの真向かいに位置するガラスの表面上の点で高いだけでなく、この点の周囲の一定距離、特に、30cmまでの範囲で高い。ノズルは、ガラスより冷たい温度の空気を吹き付けることでガラス板を冷却する器具として使用されるものである。冷却により、表面の硬化が得られる用語硬化は、半硬化および焼き戻しを含む。この冷却プロセスでは、ガラスが少なくとも580°C、一般には、少なくとも610°Cの温度になった時に空気の吹き付けが開始される。吹き付けプロセスの開始時は、ガラスは、一般に、610°C~650°Cの温度である。ノズルによって放出される空気は、一般に、周囲温度の空気、またはわずかに加熱されたファンによって送られる時にわずかに加熱された空気である吹き付けられる空気の温度は、一般に、0°C~60°Cである、または動作条件に応じてそれよりも高い。本発明はさらに、本発明の複数のノズルを備える装置に関する。前記ノズルは、空気が供給される少なくとも1つのボックスに取り付けられる。ノズルは、ボックスから冷却用空気を受け取る。少なくとも1つのファンが、空気をボックスからノズルに循環させる。本発明は、主に、パイプ状の少なくとも1つのノズルによって放出される空気ジェットによってガラス板を冷却する装置にして、前記ノズルに空気を供給するボックスを備える装置であって、ノズルの放出オリフィスから放出される空気流は、内部断面が空気流の流れ方向に向かって次第に小さくなる円錐状部と、その後に、放出オリフィスを備える円筒状部で、内部断面が円錐の最も小さい内部断面および放出オリフィスの内部断面と一致する円筒状部とを連続して通過することを特徴とする装置に関する。本発明のノズルは、少なくとも2つの部分がパイプ状のノズルである。本発明のノズルは、内径が空気流の流れ方向に向かって次第に小さくなる円錐状部と、それに続いて、内径が取り付けられる円錐の最も小さい内径と一致する円筒状部とを備える。この場合、ノズルはパイプである、すなわち、一般に、厚さ0.5mm~5mm、より一般には、0.5mm~2mmの壁で分離された外部エンベロープと内部エンベロープとを備えるチャネルである。外部エンベロープは、一般に、パイプの内部エンベロープと同じ形であるが、当然、壁の厚さがあるので内部エンベロープより大きい。複数のノズルは、実質的に同じ方向に吹き付けるために吹き付け装置の中にまとめられる。ノズルがパイプ状であるということは、ノズルが自由空間によって互いに分離されているということである。一般に、ノズルがガスを放出するオリフィスに面する側に取り付けられるボックスは別として、1つのノズルを別のノズルに結合する接続片はない。特に、ノズルは、ノズルの円錐状部の大きい直径部分大きい円錐底面でボックスに取り付けられる。ノズルはさらに、ガスを供給するボックスとノズルの円錐状部の大きい底面との間にチューブ状部を備える。一般に、チューブ状部の内部断面は、円錐の大きい底面の領域で円錐状部の内部断面以上の大きさである。ノズルが互いにはっきりと分離されているということは、以下の利点がある:―吹き付けられた空気を排出しやすい。―ガラス板が破砕した場合には、ガラス片は、次のガラス板の移動を妨げることなく前記自由空間に落ちる。本発明は、基本的には、長さが、通常、50mmより長い、好ましくは、100mmより長いパイプ状のノズルに関する。一般に、ノズルの長さは、300mm未満である。上述の長さは、冷却ガスを放出するオリフィスに前記ガスを供給するボックスからのノズルの全長である。ガスを放出するオリフィスを含むノズルの円筒状部の長さは、ガスを放出するためのオリフィスの直径の6倍以上であり、好ましくは、放出オリフィスの直径の8倍以上である。一般に、ノズルの円筒状部の長さは、放出オリフィスの直径の20倍未満である。放出オリフィスの直径は、一般に、4mmより大きい。放出オリフィスの直径は、一般に、20mm未満である。好ましくは、放出オリフィスの直径は、6mm~15mmであり、より一般的には、8mm~12mmである。当然、放出オリフィスの直径は、放出オリフィスの領域のパイプの内径になる。円錐状部は、円筒状部に対してノズルの長さの残りの部分になる。前記円錐状部の長さは、一般に、10mmより長い。前記円錐状部の長さは、一般に、270mm未満である。一般に、円錐状部の小さい直径に対する大きい直径の比は、1.2より大きい。一般に、円錐状部の小さい直径に対する大きい直径の比は、4未満である。一般に、円錐状部の大きい直径は、40mm以下である。一般に、円錐状部の先端の半角は、7°~35°であり、より一般的には、10°~25°である。さらに、ノズルは、ガスを供給するボックスと円錐状部の大きい底面との間に位置する追加のチューブ状部を備えてもよい。一般に、前記チューブ状部の内部断面は、円錐の大きい底面の領域の円錐状部の内部断面以上の大きさである。一般に、前記追加のチューブ状部の内部断面は、均一であり、円錐の大きい底面の領域の円錐状部の内部断面に等しい。前記追加のチューブ状部は、正確な位置で空気ジェットを当てることができるように非線形にしてもよい。特に、前記追加のチューブ状部の形状を利用して、ガラス板の搬送台のローラ間に放出オリフィスを配置するように、またはノズルの放出オリフィスの軸前記軸はノズルからの吹き付け方向に走るが2つの搬送ローラ間を通るようにして、吹き付け空気が前記ローラによって搬送されるガラス板に直接当たるようにすることができる。この搬送ローラ台は、軸が平行である、または軸が、一般に、30°C未満の角度隣接するローラの軸間の角度を成す複数のローラを備える。一般に、前記追加のチューブ状部の長さ輪郭に沿って測定した長さ、すなわち、チューブ状部が直線状でない場合は真っ直ぐにした長さは、チューブ状部の内径の10倍未満である。上述の直径の値は、パイプの断面が全体的に円形断面でない場合は、同等の直径同じ表面積の円の直径とする。しかし、一般に、パイプノズルは、全長にわたって円形断面を有する。ガラス板は、特に、移動される時に、本発明のノズルによって吹き付けられる空気によって冷却されてもよい。特に、ガラス板は、毎秒100mm~600mmの速さで移動されてもよい。一般に、空気を放出するオリフィスは、ガラスから前記放出オリフィスの直径の0.5~10倍に相当する距離だけ離間される。本発明はさらに、ガラス板を製造する方法であって、前記ガラス板を加熱するステップと、その後に、本発明の装置によってガラス板を冷却するステップとを含む方法に関する。特に、硬化は、焼き戻しの場合、冷却プロセスで得られる。ガラス板は、空気が放出されている間に移動することができる。図1は、本発明の種々のノズルを示す図である。前記ノズルは、円錐状部1と、それに続いて円筒状部2とを備えるパイプから成る。空気は、放出オリフィス3からガラスに向けて排出される。ノズルは、ボックス4に取り付けられる。図1aのノズルの場合、ノズルは、円錐状部の大きい底面の領域でボックス4に取り付けられる。図1bのノズルの場合、空気通路より上で円錐状部の前に追加の円筒状チューブ状部5が配置される。前記追加の円筒状部5の内径は、円錐状部の円錐の大きい底面の内径と一致する同じことが内部断面についても言える。図1bのノズルでは、円筒状部の長さ20、円錐状部の長さ21、さらに円錐状部の先端の半角αとして示されている。前記半角は、一般に、7°~35°、より一般的には、10°~25°である。図1cのノズルの場合、空気通路より上で円錐状部の前に追加の非線形のチューブ状部6が配置される。この追加のチューブ状部6の内部断面は、均一であり、円錐状部の大きい底面の内部断面と一致する。前記追加のチューブ状部6の形状を利用して、ガラス板を搬送するローラ台の2つの搬送ローラ間に放出オリフィスを位置決めすることができる。ボックス4内の矢印は、冷却用空気の循環を表す。図2は、特に、実施例1~実施例3に関して、本発明のノズルの効率を測定するのに使用される装置を示す図である。3つのノズル10は、同じボックス11によって、周囲温度の空気が供給される。空気は、金属プレート12に吹き付けられる。金属プレート12は、加熱され、プレート12に形成されたオリフィス13に配置されるフラックスメータセンサ14が取り付けられる。フラックスメータ14は、プレート12と面一となる。前記装置により、吹き付けられる空気とプレートとの間の熱交換係数を推定することができる。図1および図2に示されている装置は、正確な縮尺ではない。実施例1~実施例3異なる3つのタイプのノズルを、表面を冷却する効率について比較した。前記ノズルは以下の形態である:実施例1冷却ガスが通過する順に空気を放出オリフィスに供給するボックスからの方向に沿って、長さ110mm、出口内径10mm、入口内径22mmの円錐状部と、それに続いて、長さ110mm、内径10mmの円筒状部とを組み合わせた本発明のノズル。実施例2先行技術のノズルであって、内径10mm、長さ220mmの円筒状部から成るストレートノズル比較例。実施例3先行技術のノズルであって、長さ220mm、出口オリフィスの直径10mm、空気入口直径22mmの円錐状部から成る円錐ノズル比較例。それぞれの試験では、約20個の同じ形状のノズルが、ファンによって空気が供給されるボックスを塞ぐプレートに垂直に取り付けられた。ノズルは、列を成し、互いに一列になって軸から軸まで40mmだけ離間された。列間は、互いに60mm離間され、ノズルが互い違いになるように配置された。ボックス内の空気圧は、2500水柱ミリメートルmmWCとした。空気は、ヒートフラックスメータセンサが取り付けられた鋼製プレートに垂直に吹き付けられた。フラックスメータセンサは、プレートと面一にすなわち、プレートから突出しないように取り付けられた。次に、プレートはひいては、フラックスメータセンサも同様に、吹き付け軸に対する距離に応じた冷却効率を測定するために空気流の流れ方向に対して横断方向にずらされた。その結果は、表1に示されている。結果は、ノズルアレイの中心からの距離0.8mmと16mmとに関して示されている。値は、熱交換係数W/m2K空気温度とプレートの表面温度との間の熱流速/差である。実施例4~実施例66つの焼き戻し用ボックスには、それぞれのボックスに160個のノズルが取り付けられている。3つのボックスは、ガラス板の上面に吹き付ける第1のグループとし、3つのボックスはガラス板の下面に吹き付ける第2のグループとした。ガラス板は、ローラ台によって2つのグループのボックス間を通過するように水平に移動された。2つの以下のタイプのノズルを2つの別個の試験で比較した:a実施例4冷却ガスが通過する順に、高さ20mm、出口直径10mm、入口直径16mmの円錐状部と、それに続いて、長さ110mm、直径10mmの円筒状部とを組み合わせた本発明のノズルで、円錐状部の上流側に直径16mm、長さ90mmの円筒状部が配置され、放出オリフィスの直径に対する円筒状部の長さの比が11であるノズル。b実施例5先行技術のノズルであって、内径10mm、長さ220mmの円筒状部から成るストレートノズル比較例。c実施例6冷却ガスが通過する順に、高さ50mm、出口直径10mm、入口直径16mmの円錐状部と、それに続いて、長さ50mm、直径10mmの円筒状部とを有する円錐状部を組み合わせたノズルで、円錐状部の上流側に直径16mm、長さ120mmの円筒状部が配置され、放出オリフィスの直径に対する円筒状部の長さの比が5であるノズル比較例。ノズルは、互い違いに配置された。ボックス内の空気圧は、2700水柱ミリメートルmmWCとした。ガラス板の寸法は、50cm×50cm、厚さ3.15mmとした。ガラス板は、630°Cの温度、毎秒230mmの速度で、上部ボックスと下部ボックスとの間に達するようにした。ボックスによって生じる冷却領域は、水平方向に1mとした。ノズルから空気を放出するオリフィスは、ガラスから20mm離間された。焼き戻し後、ECER43規則に従って、焼き戻しされたガラス板の破砕試験が行われた。同じ数の破片数にするには、実施例5と実施例6のノズルと比べて、本発明のノズルの場合、回転速度を6減少させることができる。これにより、電気エネルギーは25低減する。同じファン速度を維持した場合、破壊試験時に、本発明のノズルの場合、約60多い破片が生じることになる。実施例5および実施例6は、実質的に同じ結果となる。