"対象材料をクリープ試験して、クリープひずみの時間依存曲線を求める第1工程と、得られたクリープ曲線からクリープひずみとひずみ速度の関係を求める第2工程と、対数ひずみ速度をひずみの関数とみなして差分又は近似して得た曲線から、任意のひずみにおける微分値を求めて、これを係数dとなす第3工程と、前記の差分又は近似して得た曲線から、任意のひずみにおける曲率を求めて、これをひずみ加速因子αとなす第4工程と、ひずみ加速因子αの定義式から得られる下記微分方程式に、工程3、4で求めたd、αの値を代入して、この式を初期条件のもとで積分することによって、クリープ曲線を得る第5工程と、からなることを特徴とするクリープ曲線の予測方法。ここで、d、α、微分方程式は、以下のとおりである。dα微分方程式上記した式において、bはひずみ加速因子αを評価した任意のひずみ、cはその任意のひずみにおける対数ひずみ速度、Aは定数でloge10である。請求項1に記載の方法によって得られたクリープ曲線からひずみ速度が急激に大となる時間を破断時間とみなして、クリープ寿命を求めることを特徴とするクリープ寿命の予測方法。上記したように、発明者らは、ひずみ速度変化をひずみ加速因子αとして定量化する方法を開発し、最小ひずみ速度とひずみ加速因子αからクリープ曲線の再構築、クリープ寿命の予測が可能であることを見出した。この方法を拡張すると、クリープ曲線の任意の部分からクリープ曲線全体の再構築及び寿命予測が可能となる。したがって、短時間の試験で得られたクリープ曲線からクリープ寿命の予測が可能となる。本発明は、クリープ曲線の任意の部分からひずみ速度変化を評価し、クリープ曲線全体とクリープ寿命を予測する方法を提供することを課題とする。上記の課題を解決するためになされた本発明のクリープ曲線の予測方法は、対象材料をクリープ試験して、クリープひずみの時間依存曲線を求める第1工程と、得られたクリープ曲線からクリープひずみとひずみ速度の関係を求める第2工程と、対数ひずみ速度をひずみの関数とみなして差分又は近似して得た曲線から、任意の部分における微分値を求めて、これを係数dとなす第3工程と、前記の差分又は近似して得た曲線から、任意の部分における曲率を求めて、これをひずみ加速因子αとなす第4工程と、ひずみ加速因子αの定義式から得られる下記微分方程式に、工程3、4で求めたd、αの値を代入して、この式を初期条件のもとで積分することによって、クリープ曲線を得る第5工程と、からなることを特徴とするものである。ここで、d、α、微分方程式は、以下のとおりである。dα微分方程式上記した式において、bはひずみ加速因子αを評価した任意の部分におけるひずみ、cはその部分におけるひずみ速度、Aは定数でloge10である。また、本発明のクリープ寿命の予測方法は、請求項1に記載の方法によって得られたクリープ曲線からひずみ速度が急激に大となる時間を破断時間とみなして、クリープ寿命を求めることを特徴とするものである。本発明のクリープ曲線の予測方法は、例えば最小ひずみが得られるひずみの半分のひずみ、または最小ひずみが得られる時間の半分の時間におけるクリープ曲線の実測値からクリープ曲線を予測することができる。よって、長時間の遷移クリープが現れて、最小ひずみ速度の評価が困難な合金や条件においても、短時間の実験データからクリープ曲線を予測することができる。また、実用耐熱合金のクリープ曲線においては、1次クリープと2次クリープがごく短いか全く観察されずに、3次クリープ加速クリープのみが現れる場合がある。本発明方法は、このようなクリープ曲線からもクリープ曲線を外挿できるという大きな利点がある。また、本発明のクリープ寿命の予測方法は、短時間の実験データを基にして迅速にクリープ寿命を評価することができるし、3次クリープのみが現れる場合においても、クリープ寿命を予測することができる。以下に、本発明の実施の形態を詳細に説明する。本発明においては、ひずみ加速因子αを下記の4式で定義する。この値は、クリープ曲線の任意の部分における、対数ひずみ速度-ひずみ線図の曲率に相当する。式4時間t、ひずみεにおけるひずみ速度は、ひずみ-時間線図の勾配で、実験によって得られたひずみと時間の関係から、差分又は近似を用いて計算される。近似として最小自乗スプライン近似、スプライン近似、最小自乗近似を用いることができる。ひずみ加速因子αは、ひずみ速度の二階微分で、実験によって得られるひずみ-時間の関係からは、三階の微分量の計算が必要になる。既記したように、最小自乗スプライン近似法を用いてひずみ加速因子αを求める。あるいは、対数ひずみ速度ひずみ線図を二次の多項式で近似して、その係数からひずみ加速因子αを求める。ひずみ加速因子αの定義式4から式5が得られる。式5ここで、bはひずみ加速因子αを評価した任意の部分におけるひずみεany、cはその部分におけるひずみ速度の対数、dはその部分における対数ひずみ速度の変化率であり、以下の式6で表される。式6すなわち、時間t、ひずみのほかにα、dの二つの量を求めて、式5に代入すればひずみとひずみ速度の関係を求めることが可能となる。以下に、本発明のクリープ曲線予測方法を図面に基づき説明する。初めに、クリープ試験を行ってクリープ曲線を実測する。試験は遷移領域の一部でもよいが、予測値と突き合わせるために、図7に示すように最終破断までのクリープ曲線を求めた。図7からひずみεとひずみ速度εドットの関係を求めたうえ、対数ひずみ速度をひずみの関数とみなして最小自乗スプライン近似曲線を求める図8。図15には、単純微分して得られた曲線から最小自乗スプライン近似して得られた曲線の例を示す。近似には、最小スプライン近似のほか2次以上の曲線近似を用いることもできる。この近似曲線を微分してひずみと、logの微分値の関係を求めて、任意のひずみ部分εanyにおけるlogの微分値を求めて、係数dとなす。近似曲線に代えて単純微分、差分によって得られた曲線を用いることもできる。また、ひずみとして、図9に示したように、1次クリープのひずみを用いることもできるし、2次クリープ、3次クリープにおけるひずみを用いることができる。さらにひずみとlogの微分値の関係から、前記任意のひずみ部分εanyにおける接線の傾きを求めて、ひずみ加速因子αとなす。任意のひずみ部分における時間t、その部分におけるひずみb、その部分における対数ひずみ速度c、および求めたd、αの値を式に代入して、初期条件のもとで数値的に積分することによって、予測クリープ曲線を得ることができる。積分の方法として、ハミング法又はミルン法又はルンゲッタ法又はオイラー法を用いることができる。任意のひずみ部分として、例えば、最小ひずみ速度をとるひずみの半分のひずみの部分を用いることができる。ひずみと時間の関係は、図7において求められているので、任意のひずみ部分に代えて、最小ひずみ速度をとる時間の半分の時間の部分を用いることができる。Mg3Al合金について550K40MPaの条件、および600K50MPaの条件で試験した実測値と予測値の対比を、図11,12に示す。図中□minimumは最小ひずみ速度を用いたSAPα法によって求めた予測値であり、halfstrainは最小ひずみ速度をとるひずみの12の位置を用いて求めた予測値であり、▽halftimeは最小ひずみ速度をとる時間の12の位置を用いて求めた予測値である。図13には,Mg3Al合金について、600K30MPaでの実験値と予測値を比較して示す。予測クリープ曲線は実測クリープ曲線とよく一致している。図11,12、13の実測曲線、予測曲線等から求めたクリープ寿命の予測値実測値の比を図13に示すが、予測値は実測値を超えることはなく、予測される偏差は安全側にあることが確かめられた。以下に3次クリープからの予測法の実施例を説明する。図16には実験によって得られたクリープ曲線を示すが、初期の時間から3次クリープが現れている。これを差分して図17に示すひずみと対数ひずみ速度の関係を得る。そして、任意のひずみとして、例えば3次クリープ域におけるひずみb=0.0207をとると、この時の対数ひずみ速度c5.911であり、この点における曲線の微分値d=9.478となった図18。さらにひずみとlogの微分値の関係曲線、図19を求めて、任意のひずみbにおける接線の傾きを求めて、これをひずみ加速因子αとなす。この場合のαは416.2となった。任意のひずみ部分における時間t、その部分におけるひずみb、その部分における対数ひずみ速度c、および求めたd、αの値を式に代入して、初期条件のもとで数値的に積分することによって、図20に示す予測クリープ曲線を得ることができた。クリープ曲線の予測値は実測値とよく一致した。また、クリープひずみが急激に大となる時間、即ちクリープ寿命は約41ksと見積もられ、実験値とよく一致している。なお、図20において、任意のひずみεanyに対応する時間tは2046ksとなっており、積分にはこの値を用いた。ひずみ加速指数αを求める方法として、図21に示すように、評価の範囲を2次式で最小自乗法にて近似して求めることもできる。"