"水素化処理用担持型触媒組成物であって、表面にモリブデンおよび/またはタングステンの少なくとも1種の酸化物を有し、かつ、グラム当たり少なくとも80m2の表面積、水銀圧入式多孔率測定で測定して少なくとも0.25cm3/gの細孔容積、7N/mm超の側面圧壊強度、および600~1200kg/m3の範囲のタップかさ密度を有する成形チタニア担持体の形の、担持型触媒組成物。前記担持体は、該担持型触媒組成物の全重量に基づいて計算して、80~100重量の範囲の二酸化チタンを含有することを特徴とする、請求項1に記載の触媒組成物。該担持型触媒組成物の全重量に基づいて計算して、三酸化物換算で、9.0~16.0重量、好ましくは10~16重量、より好ましくは12~16重量の範囲のモリブデンおよび/またはタングステンを含有することを特徴とする、請求項1または2に記載の触媒組成物。該担持型触媒組成物の全重量に基づいて計算して、Co3O4またはNiO換算で、0~6.5重量、より好ましくは2~4重量の範囲の合計量のコバルトおよびニッケルの少なくとも1種をさらに含有することを特徴とする、請求項1から3のいずれか1項に記載の触媒組成物。焼成後に存在する触媒活性酸化物の担持型前駆体粒子のうち、少なくとも20重量は、50nmより小さく、好ましくは20nmより小さいことを特徴とする、請求項1から4のいずれか1項に記載の触媒組成物。モリブデンおよび/またはタングステンの少なくとも1種の塩の水溶液を成形チタニア担持体に添加し、生成体を続いて乾燥および焼成することによって得られる、請求項1から5のいずれか1項に記載の水素化処理用触媒組成物。モリブデンおよび/またはタングステンの少なくとも1種の塩の溶液は、極性溶媒の存在下、および随意にアルカリ化合物の存在下で、チタニア担持体に添加され、形成される触媒体は、沈殿形成ならびに前記生成体の乾燥および焼成の後に回収されることを特徴とする、請求項1から6のいずれか1項に記載の触媒組成物の調製プロセス。二酸化硫黄を水素化して硫化水素にするプロセスにおける、請求項1から6のいずれか1項に記載の触媒組成物の使用であって、二酸化硫黄を含有する反応ガスは水素化工程に供されることを特徴とする、触媒組成物の使用。前記水素化工程は、250°C未満、好ましくは240°C未満、および、200°C超、好ましくは215°C超の温度で行われる、請求項8に記載の使用。水素処理により原油留分から硫黄化合物および窒素化合物を除去するプロセスにおける、請求項1から6のいずれか1項に記載の触媒組成物の使用。水素処理により原油留分から金属を除去するプロセスにおける、請求項1から6のいずれか1項に記載の触媒組成物の使用。使用後の請求項1から6のいずれか1項に記載の触媒組成物から、コバルトおよびモリブデンから選択される金属を再生するプロセスであって、空気中、400~700°Cの範囲の温度で前記触媒組成物を焼成する工程、および続いて焼成した前記触媒組成物をアンモニアおよび炭酸アンモニウム水溶液で処理する工程を含む、プロセス。前記アンモニアを蒸発させて生成した炭酸コバルトを回収する工程、をさらに含む、請求項12に記載のプロセス。炭酸コバルトの分離後、水を蒸発させてモリブデン酸塩としてモリブデン金属を得る工程をさらに含む、請求項13に記載のプロセス。本発明者らは、最初に、モリブデンまたはタングステンを単独で、あるいはコバルトまたはニッケルのいずれかと組み合わせて、チタニアに添加しても、自動的には活性の改善された水素化脱硫触媒にならないことを見いだした。上記のとおり、活性成分の添加により表面積および細孔容積が一般に急降下するために、チタニアを担体として用いることでの活性の上昇および低下の両方が報告されていることは、現状技術で既知である。本発明者らは、触媒の単位体積当たりの表面積が専用反応器中でのその活性を決定することから、チタニア担持型水素化脱硫触媒の単位反応体積当たりの表面積単位重量およびかさ密度当たりの表面積で求められるが最重要因子であると考えた。驚いたことに、本発明者らは、得られる触媒体の利用可能な表面積、利用可能な細孔容積、および機械強度にそれほど影響を及ぼすことなく、活性成分であるモリブデンまたはタングステンを、随意にコバルトまたはニッケルと組み合わせて、EuroSupportManufacturingAmersfoort,TheNetherlandsから市販されているチタニア担持体に添加できることを見いだした。そのような担持体は、通常、10N/mmの機械強度、225m2/gの表面積、および水銀圧入式多孔率測定で測定して0.4cm3/gの細孔容積を有する。本発明者らの理解によれば、水銀圧入式多孔率測定で測定される大きい細孔が本発明の脱硫触媒に最も重要であることから、本発明者らは、水銀圧入式多孔率測定で測定される細孔容積に焦点を置いた。上記の現状技術に照らすと、市販されているチタニア担体に活性成分を添加して得られる生成体の表面積、細孔容積、および機械強度が、依然として顕著に高いことは、驚くべきことであり、かつ予期せぬことである。本発明は、水添処理触媒、ならびにこの触媒組成物を用いた化学原料および石油原料の水添処理に関し、この水添処理触媒は、Moおよび/またはW、ならびに随意にNiおよび/またはCo、ならびに不活性難分解性酸化物を含有し、不活性難分解性酸化物の80重量以上はチタニアであって、残部は二酸化ケイ素である。より詳細には、本発明は、表面にモリブデンおよび/またはタングステンの少なくとも1種の酸化物を有し、かつ、グラム当たり少なくとも80m2の表面積、水銀圧入式多孔率測定で測定して少なくとも0.25cm3/gの細孔容積、7N/mm超の側面圧壊強度、および600~1200kg/m3の範囲のタップかさ密度を有する成形チタニア担持体の形の、水素化処理用担持型触媒組成物を提供する。焼成したばかりの触媒は、一般に、グラム当たり少なくとも80m2、好ましくはグラム当たり少なくとも125m2、より好ましくはグラム当たり少なくとも135m2、さらにより好ましくはグラム当たり少なくとも150m2の表面積、水銀圧入式多孔率測定で測定して少なくとも0.25cm3/g、好ましくは少なくとも0.30cm3/g、より好ましくは0.34cm3/gの細孔容積、少なくとも7N/mm、好ましくは少なくとも8N/mm、より好ましくは少なくとも10N/mmの側面圧壊強度、および600~1200kg/m3、より好ましくは800~1200kg/m3の範囲のタップかさ密度を有する。現状技術で現状知られているとおり、例えば、CatalystHandbook2ndEditionbyMartynV.Twigg,1989またはFundamentalsofIndustrialCatalyticalProcessesbyRobertJ.FarrautoandCalvinH.Bartholomew1997に記載のとおり、側面圧壊強度およびかさ密度についての触媒の性質は、反応器中で触媒として有用であるかどうかについての重要なパラメーターである。側面圧壊強度は、圧縮力に対する成形触媒の抵抗として定義される。側面圧壊強度の測定は、取り扱い中および使用中に触媒が自身の物理的完全性を維持する能力の指標を提供することを意図している。押出成形した触媒および触媒担体粒子の半径方向の圧壊強度の標準試験法は、ASTMD6175-032008に記載されており、以下に詳細に記載されるとおり、この方法も本明細書に適用される。タップ密度の測定は、多数の標準法に形式化されており、例えば触媒については、ASTM4164に成形触媒および触媒担体の機械的にタップされた充填密度を測定する標準試験法StandardTestMethodforMechanicallyTappedPackingDensityofFormedCatalystandCatalystCarriersとして形式化されている。以下に詳細に記載されるとおり、この方法を本明細書に適用する。本発明の水素化処理用担持型触媒組成物は、モリブデンおよび/またはタングステンの少なくとも1種の塩の水溶液をチタニア担持体に添加し、生成体を焼成することで得ることができる。水添処理という用語は、本明細書中で用いられる場合、供給炭化水素を水素と接触させて重要な物理的および化学的性質を修飾する、広範囲の水素化処理プロセスを包含するものとする。モリブデンおよび/またはタングステンの少なくとも1種の塩の水溶液をチタニア担体に添加するために、一般に、水溶性塩の形のモリブデンおよび/またはタングステンの溶液が用いられる。モリブデン酸塩および/またはタングステン酸塩、または金属リン錯体例えばヘテロポリ酸の水溶液が好適である。添加工程中に、水和した形の金属成分がチタニア担体に沈着する。より詳細には、金属塩などの適した前駆体を、乾燥含浸、乾燥、および焼成の結果所望の量の金属が担持されるような濃度で水に溶解させる。好適な例は、塩基性の炭酸コバルトまたは炭酸ニッケル、モリブデン酸またはタングステン酸のアンモニウム塩である。これらの塩は、例えばヘテロポリ酸構造に変換される。この変換は、化合物の水溶液を、場合によりリン酸などの錯体化剤の存在下で、加熱することで達成できる。最初に、機械的に成形したチタニア担体を、適した容器ブレンダー、例えばコーンブレンダーなどに投入することができる。細孔への含浸は、0.01~0.1ml/分/g担体の割合で含浸液を用いて行った。この量は、目的とする担持量によって変わり得る。含浸液の添加後、含浸した成形体を、好ましくは少なくとも12時間、より好ましくは少なくとも24時間熟成させる。次いで、生成物を乾燥工程および焼成工程に供する。乾燥前に、含浸したばかりの材料を熟成させる工程が、材料の細孔に沈着した金属材料の分布をより均一にする目的で、長くて36時間、好ましくは12時間から24時間の長さで行われることが好ましい。乾燥工程は、溶媒を除去する目的で、100°C~150°Cの範囲の温度で、長くて数時間の間、行われる。その後、焼成は、典型的には、300°C~600°Cの範囲の温度で、30分~240分間、行われる。金属酸化物を対応する硫化物に変換する硫化工程を経て、活性化触媒が得られる。硫化は、硫黄化合物および当業者に既知のプロセスを用いて、反応系外で予備硫化工程として行うことも、水素化処理容器に触媒を投入した後に反応系内で行うことも可能である。担持型または担持するという用語により、触媒組成物が、あらかじめ成形された成形触媒担体を有し、この担体に含浸または沈着によって金属化合物が担持されていることを表すものとする。一般に、この担持型触媒組成物において、担体は、組成物内の独立した明瞭な材料である、すなわち担体は、一般に、成形プロセスにおいて、すでに金属化合物を担持している粉末材料から調製されることはない。この成形は、例えば、ペースト様材料を押出しすることで機械的に達成できる。成形体は、一般に、1~10mmの範囲で数ミリメートルの直径を有する。成形体の形状は、機械的性質が維持されていれば、円筒状でも三つ葉状でも、四葉状でもよい。1つの実施形態において、本発明のチタニア担体は、70~100重量、好ましくは80~100重量のTiO2、および最大30重量、好ましくは最大20重量のシリカを含有することができ、これによりチタニアの熱安定性を高めることができる。1つの実施形態において、本発明の触媒組成物は、モリブデンおよび/またはタングステンの含有量が、焼成した触媒の全重量に対して、三酸化物換算で、9.0~25.0重量、好ましくは10~16重量、より好ましくは12~16重量の範囲である。別の実施形態において、本発明の触媒組成物は、モリブデンおよび/またはタングステンの他に、担持型触媒組成物の全重量に対してCo3O4またはNiO換算で最大10重量、好ましくは6.5重量、より好ましくは2~4重量のコバルトおよびニッケルの少なくとも1つを含有する。適したニッケル化合物は、モリブデンと同様な基準に基づいて、炭酸ニッケル、酸化ニッケル、水酸化ニッケル、リン酸ニッケル、ギ酸ニッケル、硫化ニッケル、モリブデン酸ニッケル、またはそれらの2種以上の混合物である。さらに、硝酸ニッケル、硫酸ニッケル、または酢酸ニッケルなどの可溶性塩を、これらの化合物の1種以上および/またはお互いと組み合わせて用いることができる。対応するコバルト化合物も適している。好ましくは、本発明の触媒組成物は、モリブデンとコバルトの組み合わせを、各金属について上記の含量範囲で、含有する。本発明は、上記金属化合物を担持した担体に関するものであるが、本発明は、水素化反応および酸化反応のような触媒プロセス用の担持型触媒組成物であって、表面に、白金、パラジウム、ロジウム、レニウム、銀、および金から選択されるまたはそれらの混合物である少なくとも1種の触媒活性材料を、焼成した触媒の全重量に基づいて計算して最大8重量、好ましくは5重量の量で担持し、かつ、グラム当たり少なくとも80m2の表面積、水銀圧入式多孔率測定で測定して少なくとも0.25cm3/gの細孔容積、7N/mm超の側面圧壊強度、および600~1200kg/m3の範囲のタップかさ密度を有する成形チタニア担持体の形の、担持型触媒組成物にも関するものである。活性成分は、チタニア担体に、細かく分割して添加され、これにより活性種の前駆体酸化物は、有利には、50nmより小さく、好ましくは20nmより小さくなる。好ましくは走査型透過電子顕微鏡による元素分析を用いて、活性成分の大きさを分析する。驚いたことに、本発明による触媒は、二酸化硫黄を水素化して硫化水素にするのに、特にいわゆるSCOTプロセスでクラウス法テールガスを処理するのに必要な水素化工程に、非常に良く適していることが、見いだされた。多工程クラウス法は、未処理天然ガスに存在する気体の硫化水素から、ならびに原油精製および他の工業プロセスに由来する硫化水素を含む副生成ガスから、硫黄を回収する。副生成ガスは、主に、精製所、天然ガス処理プラント、およびガス化または合成ガスプラントの、ガスの物理および化学処理設備Selexol式、Rectisol式、Purisol式、およびアミンスクラバから発生する。こうした副生成ガスは、シアン化水素、炭化水素、二酸化硫黄、またはアンモニアも含有することがある。H2S含有量が25を超えるガスは、直流型クラウスプラントで硫黄を回収するのに適している。クラウスプロセスに由来するテールガスには、可燃性成分および硫黄化合物H2S、H2、およびCOがまだ含まれており、このテールガスは、焼却設備で燃焼させられるか、テールガス処理設備の下流でさらに脱硫されるかのいずれかである。このようなSCOTシェルクラウス排ガス処理プロセスにおいて、最後のクラウス触媒反応器から排出されるガス流は冷却されて、硫黄単体が凝結し、その後ガス流は、残留二酸化硫黄を硫化水素に水素化するのに必要な温度を確立するために、再加熱されなければならない。硫化水素は、アルカノールアミンを含有する液体に吸収させることにより、選択的に除去できる。硫化水素が熱的に脱着可能であるのとは対照的に、残留二酸化硫黄は、アルカノールアミンと不可逆的に反応する。したがって、二酸化硫黄は完璧に除去しなければならない。硫黄凝縮器から排出されるガス流を蒸気で再加熱するというのは、商業的に非常に魅力的であり、そして驚いたことに、本発明による触媒は、200°C~240°Cの温度範囲で高い活性を有する。それより低い温度、例えば200°Cであっても、二酸化硫黄の完全な変換が達成可能であることは、特に驚くべきことである。蒸気で確立させることができる温度は約240°Cであることから、本発明の触媒が200°C~240°Cで、特に215°C~240°Cですでに十分高い活性を有することを考えると、本発明の触媒は、SCOTプロセスに特に有利である。SCOTプロセスなどからの最終的な硫黄の回収効率は、二酸化硫黄の水素化中に形成されるメルカプタンの量、ならびに処理ガスに含まれる水を用いた加水分解によるCOSおよびCS2の同時除去の有効性によって主に決定される。本発明のチタニア担持型触媒を用いた場合のメルカプタン生成量は、アルミナ担持型触媒で生成する量よりも実質的に少ないことが観測されている。本発明による触媒を用いると、アルミナ担持型製品および細孔容積の小さいチタニア系触媒に比べて、非常に高い加水分解効率が達成できる。原油留分からの金属除去にも、本発明によるチタニア担持型触媒は非常に魅力的である。担体および本発明の触媒の高い細孔容積およびマクロ/メソ細孔性のおかげで、細孔が塞がれることによる活性の急降下を起こすことなく、大量の金属を触媒体に担持させることができる。そのうえ、活性成分が表面に非常に細かく分散されているため、本発明の触媒は金属汚染物質をより大量に捕捉すると言える。本発明の触媒に関しては、驚いたことに、さらなる利点が見いだされている。すなわち、非常に魅力的な方法で、使用済みチタニア担持型触媒を処理して金属を回収することができるのである。本発明者らは、水素化処理工程で触媒体の内外に沈着した炭素を燃焼させた後、原油留分から触媒に沈着した金属類、すなわちモリブデン、タングステン、コバルト、ニッケル、ならびにバナジウムを、濃アンモニアと炭酸アンモニウムの混合物に容易に溶解させることができることを見いだした。溶解率を上げるため、この反応を加圧下で行うことができる。チタニア担体は、アルカリ溶液に溶解しないが、一方、モリブデン、タングステン、およびバナジウムは、モリブデン酸イオン、タングステン酸イオン、およびバナジン酸イオンとして溶液に溶出し、コバルトおよびニッケルは、アンモニア錯体として溶解する。チタニア担体から分離した後、コバルトおよびニッケルはアンモニアの熱脱着により分離することができ、これにより、対応する炭酸塩が沈殿する。オキシアニオンとして存在するその他の金属は、溶解したままであり、その後の処理工程で回収することができる。したがって、本発明は、使用後の本発明の触媒組成物から金属、特にコバルトおよび/またはモリブデンを再生するプロセスにも関し、このプロセスは、空気中、400~700°Cの範囲の温度で触媒組成物を焼成する工程、および続いて焼成した触媒組成物を金属化合物用溶媒、コバルトおよびモリブデン用のアンモニアおよび炭酸アンモニウム水溶液で処理する工程、および溶解した金属を溶液から回収する工程を含む。コバルトおよびモリブデンに関しては、さらなる処理として、アンモニアを蒸発させて生成した炭酸コバルトを回収する工程、および炭酸コバルトの分離後、水を蒸発させてモリブデン酸塩おそらくいずれかのモリブデン酸アンモニウムとなっているとしてモリブデン金属を得る工程を構想に入れている。本発明の触媒の調製および試験に関する以下の実施例により、本発明をさらに例示する。実施例本発明の担持型触媒組成物を調製するのに、EuroSupportManufacturingが販売している三葉状のTiO2材料を用い、この材料に金属塩の溶液を含浸させた。概して言えば、今回は例として2種A、Bの含浸溶液を用いるが、金属の比率が異なる他の溶液を用いて担体の担持量を変えてもよい。ただし、比率は、あくまで請求項に定義されるとおりの担持量を与えるものである。以下の成分系の含浸溶液を以下の実施例で用いた:Aポリオキシアニオンとして溶解している複合モリブデン酸塩および硝酸コバルトBモリブデン-リン酸系ヘテロポリ酸および硝酸コバルト溶液調製:溶液Aの調製:60°C、52.4mlの脱塩水に、撹拌しながら、27.86グラムのNH42Mo2O7を加えた。その温度で5分間撹拌した後、3.81グラムのMoO3を加えた。MoO3が溶解したところで、溶液を30°Cに冷却した。37.6グラムのCoNO32を含む溶液Co含量:13.4を加えた。得られる溶液の最終pHは4.7、全体積は100mlであった。溶液Bの調製:65°C、85.9mlの水に、撹拌しながら、42.66グラムのMoO3を加えた。20分後、3.27グラムのH3PO4濃度:85重量を加えた。続いて、14.27グラムの炭酸コバルトCo含量:45.3を少しずつ加えた。炭酸コバルトを全量加えた後、1.19グラムのHNO3濃度:65を加え、溶液を室温に冷却した。得られる溶液の最終pHは4.1、全体積は100mlであった。含浸手順:Mirkat200、300、および400という商品名でEuroSupportが販売しているチタニア担体それぞれ100グラム表1中、S-1およびS-2と表示するをコーンブレンダーに投入した。ここでは、含浸溶液AまたはBを0.5ml/分の速度で42ml加えて、細孔の含浸を行った。加える量は、担体に担持させようとする量に応じて変えることができる。含浸溶液の添加後、含浸した成形体を24時間熟成した。次に、触媒を120°Cで一晩乾燥させ、400°Cで1時間焼成した。担体S-1およびS-2ならびに含浸した触媒の特性評価の詳細を、以下の表1および表2に示す。表に使用した略号は、以下のとおりである:BET-SA:全比表面積、Brunauer、Emmet、およびTellerが構築した理論に従って窒素吸着法により求めたもの。PVHg:細孔容積、圧の上限2000barで水銀圧入法により測定したもの。TBD:タップかさ密度、ASTM米国材料試験協会方法第D4164-03号に従って測定したもの。CS:側面圧壊強度N/mm、半径方向で押出成形体が壊れるまで加えられる力。用いた方法は、2枚の平板の代わりに、2mmアンビルおよび1枚の平板を用いた点でASTM方法第D6175-03号と異なっている。2つの担体S-1およびS-2に溶液Bを添加して処理し、得られた本発明の触媒C-1およびC-2について表2に示すように、以下の特性が観察された。比較例として、本発明による上記の2つのチタニア系触媒C-1およびC-2を用いて、供給原料として硫黄および窒素の含量が少ないLGO、ならびに硫黄および窒素の含量が多い重い供給原料混合物をそれぞれ用いたHDS/HDN試験を行った。含浸触媒ならびに参照用のアルミナ担持型触媒RC-1およびRC-2の特性評価特性を表3にまとめた。以下の表4に、試験反応器中、単位体積当たりの利用可能なBET表面積を示す。試験手順:以下の実験では、等温反応器内径30mmに触媒100mlを積載した。触媒は、DMDSジメチルジスルフィドを用いて予備スルフィド化した。この予備スルフィド化手順は、当業者に既知である。別の比較例として、触媒C-1およびその参照触媒RC-1を予備スルフィド化した後、表5に記載の供給物を用いて試験した。試験条件は、以下のとおりであった:圧H2:3MPa;WHSV:1.0kgfeed/lcat/h;H2/供給物:350ln/kgfeed平均;温度:350°C、360°C、370°C。触媒のHDS活性およびHDN活性は、表6にまとめたとおりであった。さらに別の比較例として、触媒C-2およびその参照触媒RC-2を予備スルフィド化した後、表7に記載の供給物を用いて試験した。試験条件は、以下のとおりであった:圧H2:6MPa;WHSV:1.0kg/l触媒/h;H2/供給物:330m3/m3;温度計画:370-390-405-420°C。触媒のHDS活性およびHDN活性を、表8にまとめた。SO2水素化および加水分解反応を試験するために、一連の触媒を調製した。表9および表10にまとめたとおりの様々なチタニア担体材料を用いて、調製法AまたはB実施例1により触媒を調製した。表11は、クラウス法テールガスでのSO2水素化ならびにCS2およびCOSの加水分解について、参照用の市販のアルミナ系CoMo触媒RC-3およびRC-4の特性をまとめたものであり、一方は操作温度240°C未満専用であり、他方は、260°C超専用である。以下の表に、試験反応器中、単位体積当たりの利用可能なBET表面積を示す。本発明による上記の触媒C-3~C-8を、様々な温度で、2つの参照用触媒RC-3およびRC-4と対比させて、試験した。触媒は、試験前に、1モルのH2S、4モルのH2、残余のN2を含有する、650Nm3/m3/hの空間速度GHSVのガス流中、375°Cの温度で16時間、予備スルフィド化した。予備スルフィド化後、供給ガスを、1モルのH2S、0.5モルのSO2、1.5モルのH2、1.1モルのCO、16.7モルのCO2、0.025モルのCOS、0.025モルのCS2、22モルのH2O、および残余のN2を含有するガスに切り替えた。ガスの空間速度は、825Nm3/m3/hまたは1500Nm3/m3/hのいずれかとした。触媒は、290°C、260°C、230°C、220°C、215°C、および200°Cで、それぞれの温度で約12時間試験した。触媒活性は、SO2、CS2、COS、およびCOの変換率、ならびにメチルメルカプタン、CH3SHの生成量で特性評価した。空間速度825Nm3/m3/hでの試験結果を表13にまとめる。データは、それぞれの温度で12時間試験した後の変換率およびメルカプタン生成量を示す。空間速度1500Nm3/m3/hでの試験結果を表14にまとめる。上記の実施例からわかるとおり、本発明による触媒組成物は、HDS活性およびHDN活性が優れており、水素処理によって原油留分から硫黄化合物および窒素化合物を除去するプロセスに有利に用いられる。本発明による触媒は、クラウス法排ガスのようなガス中で100の変換率でSO2を水素化するのにも非常に適している。215~230°Cの中温では、本発明による触媒は、アルミナ担持型触媒と比較して、高い水素化活性および加水分解活性と十分に低いメルカプタン生成量とを併せ持つ。"