"透明基材の少なくとも一面に膜構成が多層の無機蒸着膜を備えた光学要素であって、前記無機蒸着膜が、前記透明基材の表面側から順に熱線カット複合層および光学複合層を備え、前記熱線カット複合層が、周期表10族の群から選択される1種以上の金属元素からなる又は該金属元素を基とする金属層と該金属層の上下に隣接してチタニア複合酸化物を含む。からなる接着層とで構成されていることを特徴とする光学要素。前記金属層がAg又はAg基合金からなることを特徴とする請求項1記載の光学要素。前記透明基材が有機ガラス製であることを特徴とする請求項1又は2記載の光学要素。分光光度計にて測定された透過率曲線以下透過率曲線において、780~2500nmの近赤外波長域における、全体平均透過率が25以下であるとともに、視感透過率τVが60以上であることを特徴とする請求項3記載の光学要素。前記透明基材が無機ガラス製であることを特徴とする請求項1又は2記載の光学要素。分光光度計にて測定された透過率曲線以下透過率曲線において、780~2500nmの近赤外波長域における、全体平均透過率が30以下であるとともに、視感透過率τVが50以上であることを特徴とする請求項5記載の光学要素。本発明は、上記にかんがみて、眼鏡レンズ等に適用した場合、近赤外線の広い波長域における熱線カット作用を奏して、目眼の保護の観点から望ましく、また、酷暑等における熱線カットによる涼感も得られる光学要素を提供することを目的とする。本発明者らは、上記課題を解決するために、鋭意開発に努力をした結果、下記各構成の光学要素に想到した。透明基材の少なくとも一面に膜構成が多層の無機蒸着膜を備えた光学要素であって、前記無機蒸着膜が、前記透明基材の表面側から順に熱線カット複合層および光学複合層を備え、前記熱線カット複合層が、周期表10族の群から選択される1種以上の金属元素からなる又は該金属元素を基とする金属層と該金属層の上下に隣接してチタニア複合酸化物を含む。からなる接着層とで構成されていることを特徴とする。以下、本発明の実施形態光学要素について、熱線カットレンズを例に採り説明する。ここでは、偏光素子レスの光学要素としての熱線カットレンズを、例に採り説明する。薄板状の偏光素子の片面又は両面に透明基材層を有している複層構造の偏光レンズにも本発明は、適用可能である。本実施形態の熱線カットレンズは、射出成形法又は注型成形法で成形する。そして、熱線カットレンズ形成材である透明基材は、有機ガラス基材透明合成樹脂材料でも無機ガラス基材でもよい。有機ガラス基材としては、ポリメチルメタクリレートPMMA、ポリカーボネートPC、ポリエチレンテレフタレートPET:ポリエステル、ポリウレタン、脂肪族アリルカーボネート樹脂、芳香族アリルカーボネート樹脂、ポリチオウレタン、エピスルフィド樹脂、ノルボルネン系樹脂、ポリイミド、ポリオレフィン系等を挙げることができる。より具体的には、CR-39PPGCO.社製脂肪族アリルカーボネート樹脂、nD:1.50、MR-20三井化学株式会社製ポリチオウレタン、nD:1.60、MR-10三井化学株式会社製ポリチオウレタン、nD:1.67、MR-174三井化学株式会社製エピスルフィド樹脂、nD:1.74、等を好適に使用可能である。上記無機ガラス基材としては、度無しレンズとする場合は、汎用の硼珪酸ガラスを使用する。度有りレンズとする場合は、屈折率nD1.55以上のものを得易い、バリウムクラウンガラスBaK1.54~1.60、重クラウンガラスSK>1.54、特重クラウンガラスSSK>1.60、軽バリウムフリントBaLF>1.55、バリウムフリントBaF>1.56、重バリウムフリントBaSF>1.585等が好適である。なお、各有機ガラス及び無機ガラスの各略号の後の数字は、各基材ガラスの屈折率nDを示す。そして、有機ガラス基材の場合、耐擦傷性の見地から、通常、ハードコート14を形成し、該ハードコート14を形成する場合には、耐衝撃性を高めるため、プライマー層12を基材10との間に介在させることが望ましい図1参照。本発明の熱線カットレンズ有機ガラス基材の注型成形による製造に際して、レンズ基材の材料である重合性液状材料に、種々の添加剤、例えば、紫外線吸収剤、染料、青味付けブルーイング剤、内部離型剤、消臭剤、酸化防止剤、安定剤、重合開始剤等を必要に応じて添加してもよい。特に、紫外線吸収剤は、有害光線である紫外線カット400nm以下の作用を奏し、本発明の熱線カットと相乗して眼保護作用が顕著となり有効である。なお、樹脂硬化重合は、熱硬化重合、紫外線硬化重合等で行う。ここで、上記紫外線吸収剤としては、慣用のものを使用できる。例えば、ベンゾフェノン系、ジフェニルアクリレート系、立体障害アミン系、サリチル酸エステル系、ベンゾトリアゾール系、ヒドロキシベンゾエート系、シアノアクリレート系、ヒドロキシフェニルトリアジン系等を挙げることができる。これらの内で、下記構造式1で示されるベンゾトリアゾール系のもの及びそれらの誘導体が望ましい。なお、紫外線吸収剤の配合量は、樹脂100部に対して、01~6部望ましくは1~4部とする。紫外線吸収剤の配合量が過少では、紫外線カットが困難となる。他方、過多では、全体透過率が低くなり、視認性を確保し難くなる。また、本発明の有機ガラス基材のレンズの表面は、一般的に行われている強化塗膜ハードコートを塗布し、硬度等の改質処理することが望ましい。ハードコートは、汎用のシリコーン系塗膜で形成する。該ハードコートは、通常、プライマー層を介する。プライマー層は、ウレタン系やエステル系の熱可塑性エラストマーで形成することが望ましく、通常、金属酸化微粒子等を添加して屈折率を上げて使用する。上記ハードコートおよびプライマー層には、紫外線吸収剤や、塗膜の平滑性を向上させるためにシリコーン系界面活性剤、フッ素系界面活性剤等を含むレベリング剤、その他改質剤の添加も可能である。なお、紫外線吸収剤は、前述の有機ガラス基材に配合したものと同様なものを使用可能である。塗布コーティング方法としては、ディッピング法、スピンコート法の公知の方法から選ばれる。そして、本実施形態の眼鏡用レンズでは、上記有機ガラス基材上にプライマー層を介して形成したハードコート上に、ハードコート側から順に、熱線カット複合層および光学複合層を備えている。光学複合層と熱線カット複合層の順を逆にすると、熱線カット作用を得がたいとともに、必要な可視光線透過率を確保し難くなる。即ち、熱線カット膜の反射が大きいため、高反射ミラー膜となってしまい、ファッション性の観点からも好ましくない。熱線カット複合層の上に光学複合層を設けることにより、熱線カット作用およびファッション性に優れた反射防止及び低反射ミラー膜とすることができる。上記熱線カット複合層は、周期表10族の元素群Cu、Ag、Auからなる又は基とする金属層と、該金属層の上下に隣接してチタニア酸化チタン;複合酸化物を含む。からなる接着層とで構成されている。このときの金属としては、Agが、薄層で熱線カット率が高くて望ましい。なお、熱線カット複合層は、さらに、基材の上面にハードコート層を形成する場合、シリカ介在層を形成してもよい。ハードコート層密着性接着性を確保し易くなる実施例膜構成E。金属層の厚みは、要求される熱線カット熱線反射率と可視光線透過率とのバランス要求度から設定する。Agからなる金属層の場合、例えば、10~20nm、望ましくは12~16nmとする。また、Agは、Pd,In,Cu等を微量含有する改質Ag基合金とすることが望ましい。Ag単体では、湿気、薬品塩化物等の影響を受けやすいためである。また、チタニア複合酸化物は接着層の作用を奏し、その厚みは、可及的に薄い方が望ましく、通常1~50nm、望ましくは5~30nmとする。光学複合層光学フィルターの膜構成設計は、眼鏡レンズに要求される可視光線波長域の反射乃至透過特性に応じて行なう。即ち、適宜反射防止膜やミラー膜を形成する。反射防止膜の設計は、通常、光学膜厚をλ/4例えば、λ:500nmの整数倍に選び、無反射条件から所要の屈折率を計算し、該屈折率を有する材料からなる層、又は、複層等価膜で置き換えることにより行う小瀬他編光工学ハンドブック朝倉書店、19962、p170参照。また、ミラー膜の設計は、透明な高屈折率、低屈折率のλ/4繰り返し光学複合層とする同p171参照。ここで、上記光学複合層の形成材料としては、下記のものを挙げることができる。Ti,Ta,Zr,Nb,SbY,In、SnLaCeMgAlSiのいずれか、又は2種以上を金属成分とする無機酸化物、MgLaAlLi等の無機ハロゲン化物特にフッ化物が望ましい。、上記多層の無機蒸着膜の形成方法は、特に限定されないが、真空蒸着法イオンアシスト法を含む。、スパッタリング法、イオンプレーティング法、アーク放電法などの乾式メッキ法PVD法を使用して形成する。そして、上記の多層の無機蒸着膜のうちの1層又は、複数層を、イオンアシストを行って蒸着成膜してもよい特開2003-202407号段落00060007等参照。代表的な蒸着材料の屈折率nDを以下に示す表示のものを除く。SiO2:1.43~1.47TiO2:2.2~2.4ZrO2:1.90~2.1Ta2O5:2.0~2.3ITO:2.0本実施形態では、多層の無機蒸着膜の最上層の上に、防汚性などの見地から、表面保護膜例えば撥水防汚膜を形成することが望ましい。撥水防汚膜としては、汎用のもの例えば、KP-801M信越化学工業社製を使用可能であるが、フッ素変性有機基と反応性のシリル基を有するフッ素有機基導入シラン化合物を膜成分主剤とするコーティング剤からなり、水に対する接触角が80°以上であるもので形成することが望ましい。このフッ素有機基導入シラン化合物は、防汚性及び耐擦傷性が良好である。撥水防汚膜の膜厚は、通常0001~005μm、好ましくは0001~003μm、さらに好ましくは0001~002μmとする。撥水防汚膜の膜厚が0001μm未満では、撥水防汚性能が期待できず、耐擦傷性や耐薬品性能に問題を生じる。また、005μmを超えると撥水防汚膜の表面光散乱による透過率の低下が生じ易くなる。撥水防汚膜の塗布方法は、ディッピング法スピンコーティング法刷毛塗り法スプレー法など任意である。そして、上記の如く調製した各光学要素は、各透過率曲線において、基材が有機ガラスの場合、下記特性を有するものとすることが望ましい。780~2500nmの近赤外波長域における、全体平均透過率が25さらには20以下であるとともに、視感透過率τVが60さらには65以上である。また、基材が無機ガラスの場合、下記特性を有するものとすることが望ましい。780~2500nmの近赤外波長域における、全体平均透過率が30以下であるとともに、視感透過率τVが50さらには55以上である。以下、本発明の効果を確認するために、比較例とともに行なった実施例について説明する。図1に実施例/比較例の光学要素のモデル断面図を示す。1光学基材は、下記のレンズ基材を使用した。なお、レンズ基材の寸法仕様は、外径75mmΦ、中心厚1.2mmtとした。屈折率nD1.52:BK-7商品名SchottAG社製、硼珪酸ガラス、屈折率1.60:MR-20商品名三井化学株式会社製;ポリチオウレタン系樹脂100gに対して下記UV-01商品名を1.0gを他の副資材とともに添加して調製したもの、屈折率1.67:MR-10商品名三井化学株式会社製;ポリチオウレタン系、樹脂100gに対して下記UV-02を2.0g添加したもの、屈折率1.74:MR-174商品名三井化学株式会社製;エピスルフィド系、樹脂100gに対して下記UV-02を2.0g添加したもの。各基材は、前処理として40°Cの10水酸化ナトリウム水溶液に3分浸漬させ、次いで水洗、乾燥させたものを使用した。なお、紫外線吸収剤は、下記化合物名の市販品を使用した。UV-0124エトキシ2ヒドロキシフェニル2HベンゾトリアゾールUV-0222Hベンゾトリアゾール2イル41133テトラメチルブチルフェノールUV-0322ヒドロキシ5tブチルフェニル2Hベンゾトリアゾール2各プライマー組成物は下記の如く調製したものを使用した。<プライマー組成物1>市販のTPEEペスレジンA-160P100部に、チタニア系酸化金属微粒子オプトレイク1120ZS-7.G57部、希釈剤としてメチルアルコール350部、及びシリコーン系界面活性剤L-70011部を混合し、均一な状態になるまで撹拌して、プライマー組成物を調製した。<プライマー組成物2>チタニア系酸化金属微粒子オプトレイク1120ZS-7,Gを210部に変更する以外はプライマー組成物1と同様にして調製した。なお、上記プライマー組成物及び下記ハードコート組成物の塗布は、ディッピング法引き上げ速度:105mm/minで行った。3各ハードコート組成物は下記の如く調製したものである。<ハードコート組成物1>γ-グリシドキシプロピルトリメトキシシラン150部、テトラエトキシシラン25部に、メチルアルコール150部を加え、撹拌しながら0.01Nの塩酸40部を滴下して一昼夜加水分解を行って加水分解物を調製した。該加水分解物に、チタニア系酸化金属微粒子オプトレイク1130F-2A-8170部、シリコーン系界面活性剤L-70011部と、触媒としてアセチルアセトンアルミニウム1.0部を混合し、一昼夜撹拌し、ハードコート組成物を調製した。<ハードコート組成物2>チタニア系酸化金属微粒子オプトレイク1130F-2A-8を350部に変更する以外はハードコート組成物1と同様にして調製した。多層の無機蒸着膜熱線カット複合層光学複合層は下記の如く形成したものである。真空室を60°Cに加熱しながら、圧力1.33×10-3Pa以下まで排気し、イオンクリーニングを行った後、同真空蒸着を行った。なお、上記イオンクリーニングは、下記条件で行なった。真空室内温度:60°C、加速電圧:500kV、ガス導入量:Ar;20sccm、5撥水防汚膜は、下記の如く形成したものである。1薬品調製フッ素系コーティング剤信越化学工業社製KY-130をフッ素系溶剤信越化学工業社製FRシンナーで希釈して固形分3となるように調製したものを、スチールウール日本スチールウール社製、0、線径0025mm0.5gを上方が開放の円筒形の銅容量:内径16mm×内高さ6mmに詰めた容器に充填薬品充填量1.0gした後、120°Cで1h乾燥させた。2成膜薬品を充填した上記容器を真空蒸発装置内にセットし、001Paの真空とした後、加熱源としてモリブデン製抵抗加熱ボートで06Åsの成膜速度で蒸発させ0005μmの撥水防汚膜を各被処理要素表面に形成した。6各実施例/比較例の光学要素レンズの調製は、下記の如く行った。1それぞれのレンズ基材に、プライマー組成物を塗布して、100°C×20min硬化後、ハードコート組成物を塗布し、120°C×2hの条件で硬化させ、プライマー/ハードコートを形成した。各実施例/比較例における、基材レンズ、プライマー組成物およびハードコート組成物の組合わせを表1に示す。2該プライマーコート/ハードコートを施した各レンズを回転するレンズドームにセットし、各実施例は表2-1に、各比較例は表2-2にそれぞれ示す膜構成設計に従って、多層の無機蒸着膜を前述の真空蒸着条件で形成した後、最表面に前述の条件で撥水防汚膜を成膜した。なお、熱線カット複合層は、物理膜厚nm表示とした。<試験方法及び結果>上記で調製した各実施例比較例の眼鏡用レンズ光学要素について、以下の1~3の評価試験を行った。なお、分光透過率の測定は分光光度計U-4100日立製作所製を用いて、測定波長350~2500nm、スキャンスピード1200nm/min、サンプリング間隔5nmの条件にて行った。1密着性評価各試験体は、カッターナイフでクロスハッチ縦横共に10本線を引くを罫書いた後、市販のセロハンテープニチバン製を貼り付けて、勢いよく引き剥がす作業を10回繰り返し、膜の密着性を評価した。2近赤外線域透過率評価波長λ=780~2500nmでの平均透過率を計算し評価を行った。3可視光域透過率評価視感透過率τV視感度透過率を、JIST7333に規定する測定方法に準じて求めた。ここでは、実施例及び比較例における試験結果の透過率曲線を図2~10に示すとともに、評価試験の結果を表3-1、3-2に示す。表3-1、3-2から下記のことが分かる。1熱線カット複合層を備えない比較例膜構成I図10の場合は、赤外線カット作用が殆どない。2熱線カット複合層が本発明の膜構成例でない比較例膜構成F~Iとした各比較例1~4群の場合は、熱線カット作用を奏するが、密着性において問題がある表3-2。3熱線カット複合層が本発明の実施例膜構成F~Iとした各実施例1~4の場合は、熱線カット作用とともに、密着性においても問題がない。なお、基材は、無機ガラス基材実施例1比較例1より、有機ガラス基材実施例2~4比較例2~4とした方が、熱線カット作用を得やすいことが分かる。"