"高品質の潤滑油基油の製造方法であり、i600°Fを超える沸点を有し、なおかつ多環式の芳香族を含む潤滑油供給原料を、水素および水素化分解触媒の存在下で水素化分解して、600°Fを超える沸点を有し、なおかつ前記潤滑油供給原料に含まれる多環式の芳香族よりも少ない量で多環式の芳香族を含む水素化分解物を生成する工程と、ii液体連続反応器において、芳香族飽和触媒の存在下で、芳香族の飽和に有効な条件下で、前記水素化分解物の少なくとも一部を水素化精製して、蝋質パラフィン系成分を含む水素化精製された水素化分解物を形成する工程と、iii水素および脱蝋触媒の存在下、有効な脱蝋条件下で、なおかつ触媒への供給物の有効な接触時間で、前記水素化精製された水素化分解物を接触脱蝋に付す工程であって、前記有効な脱蝋条件では、温度が500°F~750°Fであり、なおかつ圧力が2200psig以下であり、前記有効な接触時間では、前記蝋質パラフィン系成分の少なくとも一部を、蝋質の少ないイソパラフィン系成分へと異性化して除去し、それにより、少なくとも90重量の飽和物と0.03重量未満の硫黄とを含み、なおかつ粘度指数が少なくとも80である潤滑油基油を生成する工程とを含む方法。前記潤滑油供給原料が、減圧軽油、水素化分解された軽油、水素化分解された減圧軽油、脱アスファルト油、スラックワックス、ろう下油、コーカー塔残油、常圧蒸留残油、減圧塔残油、脱アスファルト減圧蒸留残油、流動接触分解塔残油およびサイクル油からなる群から選択される請求項1に記載の方法。前記潤滑油供給原料が、減圧軽油である請求項2に記載の方法。前記水素化精製された水素化分解物の一部が、前記液体連続反応器へと循環され、新たな水素化分解物とともに再び水素化精製に付される請求項1に記載の方法。前記循環される水素化精製された水素化分解物と、前記液体連続反応器への新たな水素化分解物との容量比が、0.5:1~5:1である請求項4に記載の方法。前記循環される水素化精製された水素化分解物と、前記液体連続反応器への新たな水素化分解物との容量比が、1:1~3:1である請求項4に記載の方法。前記液体連続反応器から、前記水素化精製された水素化分解物の一部が回収され、水素で飽和され、次いで前記液体連続反応器へと循環されて戻される請求項1に記載の方法。前記芳香族飽和触媒が1またはそれよりも多くの触媒金属を含み、前記触媒金属は、元素の周期表の第VIB族および第VIII族から選択され、前記触媒金属がアモルファスまたは結晶性の耐熱性の支持体上にある請求項1に記載の方法。前記支持体が、メソポーラス材料である請求項8に記載の方法。前記メソポーラス材料が、MCM-41である請求項9に記載の方法。前記触媒金属が、PtおよびPdからなる群から選択される請求項9に記載の方法。前記工程iの水素化分解によって、芳香族は、前記潤滑油供給原料の芳香族の量と比べて、少なくとも50減少する請求項1に記載の方法。前記水素化精製の間に芳香族を飽和させる処理条件において、温度は400°F~750°Fであり、圧力は500psig~2500psigである請求項1に記載の方法。前記接触脱蝋の温度が、500°F~750°Fである請求項1に記載の方法。前記接触脱蝋触媒が、結晶性のアルミノシリケートおよびシリコアルミノホスフェートからなる群から選択される請求項1に記載の方法。前記接触脱蝋触媒が、ZSM-22、ZSM-23、ZSM-35およびZSM-48ならびにこれらの組み合わせからなる群から選択される結晶性のアルミノシリケートである請求項15に記載の方法。前記接触脱蝋触媒が、アルミナ、チタニア、シリカ、シリカ-アルミナ、ジルコニアおよびこれらの組み合わせからなる群から選択されるバインダ材料を含む請求項16に記載の方法。前記接触脱蝋触媒が、Pt、PdおよびNiからなる群から選択される少なくとも1つの金属を含む請求項16に記載の方法。前記接触脱蝋触媒が、WおよびMoから選択される金属をさらに含む請求項18に記載の方法。前記脱蝋された潤滑油が、水素および水素化仕上げ触媒の存在下、300°F~675°Fの温度および400~3000psigの全圧での水素化仕上げに供される請求項1に記載の方法。前記水素化仕上げ触媒が、元素の周期表の第VIII族および第VIB族から選択される1またはそれよりも多くの金属を含む請求項20に記載の方法。前記水素化仕上げ触媒が、第VIII族の少なくとも1つの金属と、第VIB族の少なくとも1つの金属とを含む請求項21に記載の方法。前記水素化仕上げ触媒が、PtおよびPdから選択される貴金属を含み、前記貴金属がメソポーラスの結晶性の支持体上にある請求項21に記載の方法。前記メソポーラスの結晶性の支持体が、MCM-41である請求項23に記載の方法。高品質の潤滑油基油の製造方法であり、i600°Fを超える沸点を有し、なおかつ多環式の芳香族を含む潤滑油供給原料を、水素および水素化分解触媒の存在下で水素化分解して、600°Fを超える沸点を有し、なおかつ前記潤滑油供給原料に含まれる多環式の芳香族よりも少ない量で多環式の芳香族を含む水素化分解物を生成する工程と、ii液体連続反応器において、芳香族飽和触媒の存在下で、芳香族の飽和に有効な条件下で、前記水素化分解物の少なくとも一部を水素化精製して、蝋質パラフィン系成分を含む水素化精製された水素化分解物を形成する工程と、iii水素および脱蝋触媒の存在下、有効な脱蝋条件下で、なおかつ触媒への供給物の有効な接触時間で、前記水素化精製された水素化分解物を接触脱蝋に付す工程であって、前記有効な脱蝋条件では、温度が500°F~750°Fであり、なおかつ圧力が2200psig以下であり、前記有効な接触時間では、前記蝋質パラフィン系成分の少なくとも一部を、蝋質の少ないイソパラフィン系成分へと異性化して除去する工程と、iv前記水素化精製され、脱蝋された水素化分解物を、水素および水素化仕上げ触媒の存在下、水素化仕上げ条件で水素化仕上げに供し、それにより、少なくとも90重量の飽和物と0.03重量未満の硫黄とを含み、なおかつ粘度指数が少なくとも80である潤滑油基油を与える工程とを含む方法。前記潤滑油供給原料が、減圧軽油、水素化分解された軽油、水素化分解された減圧軽油、脱アスファルト油、スラックワックス、ろう下油、コーカー塔残油、常圧蒸留残油、減圧塔残油、脱アスファルト減圧蒸留残油、流動接触分解塔残油およびサイクル油からなる群から選択される請求項25に記載の方法。前記潤滑油供給原料が、減圧軽油である請求項26に記載の方法。前記水素化精製された水素化分解物の一部が、前記液体連続反応器へと循環され、新たな水素化分解物とともに再び水素化精製に付される請求項26に記載の方法。前記循環される水素化精製された水素化分解物と、前記液体連続反応器への新たな水素化分解物との容量比が、0.5:1~5:1である請求項28に記載の方法。前記循環される水素化精製された水素化分解物と、前記液体連続反応器への新たな水素化分解物との容量比が、1:1~3:1である請求項28に記載の方法。前記液体連続反応器から、前記水素化精製された水素化分解物の一部が回収され、水素で飽和され、次いで前記液体連続反応器へと循環されて戻される請求項25に記載の方法。前記芳香族飽和触媒が1またはそれよりも多くの触媒金属を含み、前記触媒金属は、元素の周期表の第VIB族および第VIII族から選択され、前記触媒金属がアモルファスまたは結晶性の耐熱性の支持体上にある請求項25に記載の方法。前記支持体が、メソポーラス材料である請求項32に記載の方法。前記メソポーラス材料が、MCM-41である請求項33に記載の方法。前記触媒金属が、PtおよびPdからなる群から選択される請求項33に記載の方法。前記工程iの水素化分解によって、芳香族は、前記潤滑油供給原料の芳香族の量と比べて、少なくとも50減少する請求項25に記載の方法。前記水素化精製の間に芳香族を飽和させる処理条件において、温度は400°F~750°Fであり、圧力は500psig~2500psigである請求項25に記載の方法。前記接触脱蝋の温度が、500°F~750°Fである請求項25に記載の方法。前記接触脱蝋触媒が、結晶性のアルミノシリケートおよびシリコアルミノホスフェートからなる群から選択される請求項25に記載の方法。前記接触脱蝋触媒が、ZSM-22、ZSM-23、ZSM-35およびZSM-48ならびにこれらの組み合わせからなる群から選択される結晶性のアルミノシリケートである請求項39に記載の方法。前記接触脱蝋触媒が、アルミナ、チタニア、シリカ、シリカ-アルミナ、ジルコニアおよびこれらの組み合わせからなる群から選択されるバインダ材料を含む請求項40に記載の方法。前記接触脱蝋触媒が、Pt、PdおよびNiからなる群から選択される少なくとも1つの金属を含む請求項40に記載の方法。前記接触脱蝋触媒が、WおよびMoから選択される金属をさらに含む請求項42に記載の方法。前記水素化仕上げ触媒が、元素の周期表の第VIII族および第VI族から選択される1またはそれよりも多くの金属を含む請求項25に記載の方法。前記水素化仕上げ触媒が、第VIII族の少なくとも1つの金属と、第VIB族の少なくとも1つの金属とを含む請求項44に記載の方法。前記水素化仕上げ触媒が、PtおよびPdから選択される貴金属を含み、前記貴金属がメソポーラスの結晶性の支持体上にある請求項44に記載の方法。前記メソポーラスの結晶性の支持体が、MCM-41である請求項46に記載の方法。グループIIまたはグループIIIの基原料ベースストックの仕様スペックによって、芳香族の全含有量は10重量未満に制限される。しかしながら、かかる原料に対する市場の特別な要求によって、芳香族の含有量は5、あるいは5よりもさらに少ない量に制限されることがさらに求められ得る。さらに重くより多くの芳香族の供給原料を処理するためには、水素化分解ゾーンおよび脱蝋ゾーンにおいて、芳香族のより高度な転化コンバージョンが求められるが、これは、従来の潤滑油処理技術では困難である。グループIIおよびグループIIIの基原料の製造には、より重い多くの供給物の使用を可能とする改良された処理技術に対する当該分野での要請がある。要旨本明細書の開示によれば、潤滑油の基油又はベースオイルの製造方法が提供され、当該方法は、以下の工程を含む。i600°Fを超える沸点を有し、なおかつ多環式の芳香族を含む潤滑油供給原料又は潤滑油フィードストックを、水素および水素化分解触媒の存在下で水素化分解して、600°Fを超える沸点を有し、なおかつ前記潤滑油供給原料に含まれる多環式の芳香族よりも少ない量で多環式の芳香族を含む水素化分解物を生成する工程、ii液体連続反応器において、芳香族飽和触媒の存在下で、芳香族の飽和に有効な条件下で、前記水素化分解物の少なくとも一部を水素化精製又は水素化処理して、蝋質パラフィン系成分を含む水素化精製された水素化分解物を形成する工程、およびiii水素および脱蝋触媒の存在下、有効な脱蝋条件下で、なおかつ触媒への供給物又はフィードの有効な接触時間で、前記水素化精製された水素化分解物を接触脱蝋に付す工程であって、前記有効な脱蝋条件では、温度が550°F~800°Fであり、なおかつ圧力が2200psig以下であり、前記有効な接触時間では、前記蝋質パラフィン系成分の少なくとも一部を、蝋質の少ないイソパラフィン系成分へと異性化して除去し、それにより、少なくとも90重量の飽和物と0.03重量未満の硫黄とを含み、なおかつ粘度指数が少なくとも80である潤滑油基油を生成する工程。好ましい実施形態では、脱蝋された後の液体流出物は水素化仕上げに付され、水素の存在下、かつ有効な水素化仕上げの条件で、上記液体流出物を水素化仕上げ触媒で処理することによって、水素化仕上げされる。なお、上記の有効な水素化仕上げの条件では、結果的に、任意の残存する芳香族、ヘテロ原子、またはその両方の少なくとも一部が除去される。詳細な説明本明細書中の詳細な説明および特許請求の範囲に記載の全ての数値は、表示の値が約またはおよそで修飾され、なおかつ、当業者によって予測され得る実験誤差や偏差が考慮されるものである。本明細書の開示は、グループIIおよびグループIIIの潤滑油基油の製造に関する。APIPublication1509EngineOilLicensingandCertificationSystemのAppendixE-APIBaseOilInterchangeabilityGuidelinesforPassengerCarMotorOilandDieselEngineOilsには、基原料ベースストックのカテゴリーが記載されている。グループIIの基油は、90重量以上の飽和物と、0.03重量以下の硫黄とを含み、粘度指数VIが80以上かつ120未満のものである。グループIIIの基油は、90重量以上の飽和物と、0.03重量以下の硫黄とを含み、粘度指数VIが120以上のものである。オイルの粘度指数VIは、不定の相対的な測定値であり、温度によるオイルの粘度変化の測定値である。所定の温度におけるオイルの粘度変化が小さければ小さいほど、このオイルのVIの値は大きくなる。高品質のエンジンオイルにとって、大きなVIが望ましい。用語粘度指数VIは、ASTMD2270によって規定される測定値を意味する。潤滑油の水素化処理の精製業者には、処理量又はスループットを増大させること、ならびに、より耐熱性の供給原料フィードストックを処理することが絶えず求められている。これらの目的を達成しようとする精製業者に課せられた制約は、次第に、供給物フィード中の芳香族を転化する精製所の能力をグループIIの仕様最大10重量あるいは特別な市場の要求に合致させることとなってきている。処理量の増加と供給物の増加の両立は困難であり、これらは芳香族の高転化に対抗するように働く。処理量および供給物の芳香族が増加すると、温度が増加し、かかる温度で水素化分解を操作しなければならない。それにより、起こり得る芳香族の転化の量が制限される。なぜなら平衡による制約があるからである。脱蝋ゾーン/水素化精製ゾーンに入る原料の芳香族の含有量が増加する一方で、さらに、処理量が増加し、かつ供給物の品質が低下すると、このステージへの窒素スリップの程度も増加する。芳香族と窒素の両方が増加すると、脱蝋触媒の寿命が低下し、脱蝋触媒の作用温度が高くなり、水素化分解ゾーンからの残存芳香族を転化させる脱蝋ステージの能力が低下することとなる。米国特許第5,951,848号明細書は、脱蝋反応器における脱蝋触媒の上流での水素化精製触媒の使用を教示している。典型的には、アモルファスの支持体アルミナまたはシリカ-アルミナ上に貴金属を含むこの水素化精製触媒の目的は、a芳香族が脱蝋触媒の寿命に悪影響を及ぼすことが示されているので、脱蝋触媒に到達するオイルの芳香族含有量を減少させること、および、b芳香族の転化に関与した発熱物が、脱蝋触媒芳香族を飽和させる能力を有するものから隔離された状態となるようにして、芳香族の飽和と脱蝋とを分離することにある。これにより、脱蝋触媒がより一定の温度で作用し、その寿命と基油製造の選択性を増大させることが可能となる。速度および供給物の耐熱性が増大すると、サイクルの長さを維持するため、より大きな容量の脱蝋触媒が必要となる。従来の構成では、これにより、脱蝋反応器において、水素化精製触媒の一部が排除され、その結果、芳香族を転化する能力が低下することとなる。本明細書の開示により、脱蝋の上流に水素化分解反応器、特に液体連続反応器を追加するという1つの解決策が提示される。減圧軽油からグループIIの基油を製造する典型的なプロセススキームは、典型的には、潤滑油の供給原料フィードストックを2,000~10,000標準立方フィート/バレルscf/bblの速度で水素と混合し、典型的には、多床式反応器または多段式反応器において、水素および水素化分解触媒の存在下でこれを水素化分解することを含む。水素化分解は、典型的には、600~850°Fの温度で操作され、このとき、水素化分解触媒の容量に対する液体の流速は、0.2~5の液空間速度である。水素化分解触媒の性質は、当業者には公知であり、典型的には、少なくとも1つの第VIII族金属を含み、少なくとも1つの第VIB族金属と組み合わされて含まれる。第VIII族金属としては、CoおよびNiなどの非貴金属、ならびにPtおよびPdなどの貴金属が挙げられ、第VIB族金属は、好ましくはMoおよびWから選択される。これらの金属は、アルミナ、アモルファスのシリカ-アルミナ、構造体化されたアルミノシリケートゼオライトなど、または支持体のこれらの組み合わせなど、耐熱性の支持体上に支持されている。このような触媒は、米国特許第3,852,207号明細書に記載されており、この特許明細書は、本明細書中に参照として援用される。非貴金属ニッケル-モリブデンなどは、通常、最終の触媒組成中に酸化物として存在する。好ましい非貴金属の触媒組成は、モリブデンおよび/またはタングステンを5重量を超えて、好ましくは5重量~40重量で含み、ニッケルおよび/またはコバルトを少なくとも0.5重量、一般には1重量~15重量で含み、これらは対応する酸化物で決定されるものであり、硫化物の形態に変換した後に使用する。貴金属プラチナなどの触媒は、金属を0.01重量を超えて含み、好ましくは金属を0.1重量~1重量で含む。プラチナとパラジウムの混合物など、貴金属の組み合わせを使用してもよい。本明細書中にて言及されている族は全て、元素周期表の族であり、例えば、サージェントウェルチ元素周期表1968年にSargent-WelchScientificCompany社により版権が取得されているものである。水素化分解反応の生成物は、気体生成物、液体生成物、および重い水素化分解物に分離される。水素化分解プロセスからのオフガスアンモニアおよびH2Sなどの混入ガス又はコンタミナントガスのオフガスは、通常、循環リサイクルされる前に精製される。水素化分解物の液体は、次に処理される前に、タンクに貯蔵されるか、あるいはプロセスの第2ステージに直接供給される。この水素化分解ステージの間における芳香族の減少は、操作温度によって変動する。なぜなら、操作温度は、その操作サイクルにおける供給物の品質および触媒の寿命によって設定されるからである。芳香族の減少は、供給物における全ての芳香族類の少なくとも50であるのが好ましい。水素化分解物の流動点は、典型的には、80°Fを超えるものであり、しばしば、120°Fを超えるものであってもよい。水素化分解反応器の操作は、主として、最終の基油製品のVIの目標値に合致するように制御される。芳香族と窒素の転化コンバージョンもパラメータ要素であるが、水素化分解ステージの制御では、副次的な重要度となる。水素化分解ステージおよび脱蝋ステージは、しばしば、凝縮した芳香族種の転化に好ましくない高温で操作されるので、典型的には、最終的な低温の水素化仕上げ工程を採用して、多核芳香族の含有量を減少させて、酸化安定性と色調とを改善する。水素化仕上げステージは、低温で操作するので、全ての芳香族を減少させるという点において、これは特に有効ではない。上述のように、芳香族の全体の転化は、触媒による潤滑油の精製プロセスの各工程において起こる。供給原料の耐熱性の性質が増大するか、あるいは処理量が増加すると、水素化分解ステージと脱蝋ステージとの両方で必要とされる温度が増加する。これによって、従来の処理技術で芳香族を転化するのがより困難となる。本発明で使用するのに適した供給原料フィードストックは、少なくとも600°F316°Cの標準沸点を有する石油精製ストリームの1つ、またはそれらの組み合わせでもよい。なお、当該プロセスは、435°F224°C程度の低い初期沸点のオイルに対しても有用である。少なくとも600°F316°Cの標準沸点を有するとは、供給原料の85容量が少なくとも600°F316°Cの沸点を大気圧で有することを意味する。より高い沸点の潤滑油の供給原料を本明細書の開示に従って処理することができる。ただし、好ましい供給原料は、供給原料の少なくとも85容量が、最大で1250°F677°C、より好ましくは最大で1100°F593°Cで標準沸点を有するような沸点範囲を有するものである。このような供給原料、特に減圧軽油は、35重量~70重量の芳香族を含み、そのうち少なくとも40は、二環式およびそれよりも多環式の芳香族である。本発明の方法又はプロセスを使用して処理することができる代表的な供給原料としては、軽油および減圧軽油VGO、水素化分解された軽油および水素化分解された減圧軽油、脱アスファルト油、スラックワックス、ろう下油、コーカー塔残油又はコーカータワーボトム、常圧蒸留残油、減圧塔残油又は減圧塔ボトム、脱アスファルト減圧蒸留残油、流動接触分解FCC塔残油およびサイクル油又はサイクルオイル、溶剤抽出プロセスからの抽残液又はラフィネートが挙げられる。これらの供給物における窒素、硫黄および飽和物の含有量は、多数の要因に依存して変動する。本明細書の開示において、好ましい供給原料では、混入したオイルエントレインドオイルの粘度指数は30を超える。より好ましい実施形態では、供給原料に混入したオイルの粘度指数は、40~60の範囲である。本明細書に添付の図面を参照すれば、本明細書に開示の方法は、より良く理解される。図は、本明細書の開示内容を実施する設備の主要な部分を示しており、例えば、バルブ、ポンプ、コンプレッサ、熱交換器、ヒータなどの補助的な設備は示していない。このような設備の機能は、当業者には周知である。潤滑油の供給原料は、ライン10を介して水素化分解反応器100へと送られる。補給水素を、必要に応じてライン11を介して加えることができる。供給物の分子は、再成形され、そのうち一部は、水素化分解反応器100において、より小さな分子へと分解クラッキングされる。硫黄および窒素の殆ど全てが除去され、芳香族化合物は、水素で飽和される。イソパラフィンおよび飽和された環状化合物が形成されるので、分子の再成形が行われる。これらの化合物のVIは高く、流動点は低い。しかしながら、蝋状の化合物、主として直鎖状のパラフィン類は、水素化分解によって大きく影響を受けないので、後続のプロセスで除去され、流動点を減少しなければならない。生じた水素化分解器からの流出物は、ライン12を介して第1分離ゾーン200に送られ、第1分離ゾーン200は、好ましくは、高温で高圧の分離器であり、この分離器において、液体流出物のフラクションから、気体流出物のフラクションが分離される。ライン14を介して、気体流出物のフラクションは、処理されて酸性成分が除去され、水素化分解反応器100へと循環され得る。第1分離ゾーン200からの水素化分解物の液体流出物は、ライン16を介して、液体連続式での芳香族の飽和化の反応器300へと送られる。補給水素を、必要に応じて、ライン17を介して導入することができる。補給水素を任意の適切な箇所で供給物ラインに、または反応器300内に直接加えることができることが理解される。また、本明細書の開示の範囲内において、分離ゾーン200からの液体流出物は、液体連続式で芳香族を飽和する反応器300から循環された液体流出物のフラクションと接触させてもよく、反応器から直接接触させても、あるいは低圧の分離器図示せずから接触させてもよい。また、分離ゾーン200からの液体流出物は、適切な芳香族飽和触媒の存在下で、水素が豊富な十分な量の処理ガスと接触させて、反応器300に入る液体流出物の芳香族の少なくとも一部フラクションを飽和させる。液体連続式で芳香族を飽和させる反応器300での使用に適した触媒は、支持体成分と、1または触媒金属成分とを含み、触媒金属成分は、第VIB族の金属Mo、W、Crおよび/または第VIII族の非貴金属Co、Moおよび貴金属Pt、Pdなどであってもよい。この金属単数または複数は、貴金属については、触媒組成の0.1重量程度の少ない量から存在してもよく、支持された非貴金属については、触媒組成の40重量程度までの高い量で存在していてもよい。好ましい支持材料は、酸が少ないもの、例えば、アモルファスまたは結晶性の金属酸化物が挙げられ、例えば、アルミナ、シリカ、シリカアルミナ、チタニア、ジルコニア、シリカ-アルミナならびにメソポーラスの結晶性の材料として知られる超大型孔の結晶性材料であり、そのなかでも、MCM-41が好ましい支持成分である。MCM-41の調製および使用方法は、例えば、米国特許第5,098,684号明細書、同第5,227,353号明細書および同第5,573,657号明細書に開示されており、これらは、いずれも、本明細書中に参照として援用される。また、本明細書に開示のものを実施する際において、嵩高多金属触媒バルクマルチメタリック触媒を芳香族の飽和化に使用してもよい。このような触媒は、米国特許第6,156,695号明細書、同第6,162,350号明細書および同第6,299,760号明細書に記載されており、これら全ての明細書が本明細書中に参照として援用される。これらの特許に記載されている触媒は、少なくとも1つの第VIII族の非貴金属と、少なくとも2つの第VIB族の金属とを含む嵩高多金属触媒であり、この触媒において、第VIB族の金属と、第VIII族の非貴金属との比第VIB族の金属:第VIII族の非貴金属は、10:1~1:10である。かかる触媒は、以下の式を有する前駆体から調製される。XaMobWdOz式中、Xは、第VIII族の非貴金属であり、式中、a、bおよびcのモル比ならびにa、bおよびcは、0.1<bc/b<10の通りであり、zは、z=[2a6bc]/2である。前駆体は、d=2.53および1.70オングストロームにX線回析のピークを有する。この前駆体をスルフィド化して、対応する活性化状態の触媒を得る。また、液体連続式で芳香族化を飽和化する反応器300への気体および液体の流れフローが、スタティックな混合条件下でブレンドされることも本明細書の開示の範囲内である。スタティックな混合条件とは、1以上、好ましくは1よりも多くの幾何学的な混合要素が、移動するストリームのエネルギーを使用して2以上の流体を混合するパイプの内側に固定されていることを意味する。本明細書に開示のスタティックミキサーのダイナミックミキサーに対する利点は、スタティックミキサーには可動部がないという点事実に加えて、スタティックミキサーが、何百回、または何千回もストリームを分けて、それによって、不連続相の非常に細かな滴を含む連続相が得られる点にある。その結果、ダイナミックミキサーと比べた場合、かなり大きな表面積が得られる。また、気体および液体の混合物は、反応器300に入る前に適切な容器でフラッシュされ、過剰の気体があればその少なくとも一部を任意に除去してもよい。あるいは、過剰の気体は、反応器300から直接排気してもよい図示せず。反応の液相内に十分な水素が存在することを確保し、かつコーキングを軽減するために、液体連続式で芳香族を飽和させる反応器300からの液体生成物を循環リサイクルさせることが必要であってもよい。この循環する液体は、さらなる可溶性水素の担体として役立つ。あるいは、反応器に沿った1以上の箇所で、好ましくは1以上の軸線方向の箇所で液体を回収し、この回収した液体を水素で再飽和し、これを反応器内に再注入して戻すことによって、水素を反応器に加えてもよい。また、これは、上記の液体の循環と組み合わせてもよい。このアプローチは、必要とされる液体の循環量を減少させるのに使用してもよい。反応器300からの液体流出物は、溶解したガスのみを含むので、反応器の下流において高圧での分離工程を設ける必要はない。溶解したガスおよび過剰のガスを、生成物を分留フラクショネーションする前に排気するためには、低圧でのフラッシュ工程が必要とされるだけである。高圧の生成物の回収容器を省略することにより、隘路打開デボトルネッキングにかかるコストが顕著に減少する。上述のように反応器300を操作することで、反応器内で液相が連続相を示すようになる。従来では、芳香族の飽和化を含む水素化処理は、トリクルベッド反応器内で行われ、そこで過剰のガスが反応器内で連続した気相となる。液体連続反応器では、供給原料は、1またはそれよりも多くの触媒床に曝される。液体の水素化分解物は、好ましくは、反応器の頂部または上部から入り、反応器を通って下方に流れる。この液体の下方への流れは、触媒がこの触媒床の適切な位置に留まることができるのを助けることができる。水素化処理の工程プロセスは、典型的には、水素化処理の有効な条件で、水素の存在下で、供給物を適切な触媒に曝すことを含んでいてもよい。あらゆる特定の理論に拘束されることなく、従来のトリクルベッド反応器において、反応器を操作して、反応器内で3つの相を存在させてもよい。水素化処理触媒は、固相に対応する。反応器容量の実質的な別の部分は、気相によって占められる。この気相第2の相は、水素化処理のための水素と、任意の幾らかの希釈ガスと、その他のガス水素化処理の間に形成される混入ガスコンタミナントガスなどとを含む。気相中の水素ガスの量は、典型的には、水素化処理反応に必要とされる量に対して実質的に過剰に存在する。従来のトリクルベッド反応器では、固体の水素化処理触媒および気相が、反応器容量の少なくとも80、あるいは少なくとも85、あるいは少なくとも90を占めていてもよい。第3の相は、液体の供給原料に対応し得るものである。従来のトリクルベッド反応器では、供給原料は、20未満、あるいは10未満、あるいは5未満など、反応器容量の小さな部分を占めているだけであってもよい。結果、液体の供給原料は、連続相を形成しなくてもよい。その代わり、液体の相は、例えば、水素化処理触媒の粒子を覆う供給原料の薄膜を含んでもよい。あらゆる特定の理論に拘束されることなく、液体連続反応器は、トリクルベッド反応器と比較して、異なる種類の処理環境を提供する。液体連続反応器において、反応ゾーンは、主として、2つの相から構成される。第1の相は、固相であり、これは水素化処理触媒に対応し、この場合には芳香族飽和ASAT触媒に対応する。第2の相は、液相であり、これは水素化分解物の供給原料に対応する。液体の供給原料の相は、本明細書に開示の液体連続反応器では連続相として存在する。1つの実施形態では、芳香族飽和反応の間に消費される水素は、液相中に溶解されたものである。また、水素の使用量に応じて、一部の水素は、液相中にて水素の泡の形態であってもよい。この水素は、液相中に溶解した水素に追加添加した水素に対応する。別の実施形態では、反応は液体連続反応器中で進行するので、液相中に溶解した水素を使い尽くしてもよい。このような実施形態では、水素は、まず、ガス状の泡の形態で存在し、このような水素が液相中に溶解して液相を再飽和することができ、反応器中で進行する反応に水素を追加して提供することができる。種々の実施形態において、液体連続反応器において気相が占める容量は、反応器容量の10未満、あるいは5未満であってもよい。反応器300への液体供給物は、好ましくは、水素を含む処理ガスと混合される。この水素を含む処理ガスは、好ましくは、少なくとも50容量、より好ましくは少なくとも80容量、さらにより好ましくは少なくとも90容量、最も好ましくは少なくとも95容量の水素を含む。過剰なガスは、それが反応器に入る前に混合物から排気され得るか、あるいは過剰なガスは、反応器から直接排気され得る。好ましくは、反応器内における液位を制御して、反応器中の触媒を完全に湿潤させる。いくつかの実施形態では、床ベッド、ステージおよび/または反応器における水素化処理反応は、多くの水素を必要としていてもよく、その量は液体中に溶解し得る量よりも多いものであってもよい。このような実施形態では、1またはそれよりも多くの技術を使用して、水素化処理反応のために水素を追加して提供してもよい。1つの選択肢は、反応器から生成物の一部を循環させることである。生成物が循環する部分は、既に水素化処理ステージを通過しているので、水素の消費が減少するものと思われる。なぜなら、これが水素化処理ステージを再び通過するからである。さらに、循環する供給物の溶解度は、未処理の同等の供給物よりも大きくすることができる。結果、循環する生成物の一部を新たな供給物とともに含むことによって、新たな供給物とともに反応に利用することができる水素の量を増加させることができる。別の選択肢として、水素の追加のストリームを反応器内に直接導入することもできる。1またはそれよりも多くの追加の水素ストリームを反応器内の任意の都合のよい箇所に導入してもよい。追加の水素ストリームとしては、補給水素のストリーム、循環される水素のストリーム、または任意の他の都合のよい水素を含むストリームを挙げることができる。いくつかの実施形態では、生成物の循環と、反応器の軸線方向の寸法に沿った追加の水素ストリームの注入との両方を使用して、十分な水素を反応に提供してもよい。液体連続式での芳香族飽和ゾーン300からの生成物の循環を包含する実施形態では、液体連続式での芳香族飽和ゾーンすなわち反応器300への投入量の一部として使用することができる。生成物を循環する量と、ゾーン300への新たな供給物の量との容量比生成物を循環する量:ゾーン300への新たな供給物の量は、少なくとも0.5:1、あるいは少なくとも1:1、あるいは少なくとも1.5:1であってもよい。この生成物を循環する量と、ゾーン300への新たな供給物の量との容量比は、5:1またはそれ未満、あるいは3:1またはそれ未満、あるいは2:1またはそれ未満としてもよい。芳香族の飽和化は、芳香族の飽和に有効な条件下で供給原料を芳香族飽和触媒に曝すことによって行われる。芳香族の飽和に有効な条件では、温度が、少なくとも400°F204°C、あるいは少なくとも450°F232°C、あるいは少なくとも500°F260°Cであってもよい。あるいは、温度は、750°F399°C以下、もしくは700°F371°C以下、もしくは650°F343°C以下としてもよい。圧力は、少なくとも500psig3.3MPa、あるいは少なくとも800psig5.3MPa、あるいは少なくとも1000psig6.6MPaであってもよい。あるいは、圧力は、2500psig16.6MPa以下、もしくは2000psig13.3MPa以下、もしくは1500psig10MPa以下とすることができる。脱蝋触媒での液空間速度LHSVは、少なくとも0.25/時、あるいは少なくとも0.5/時、あるいは少なくとも0.75/時であってもよい。あるいは、LHSVは、15/時以下、もしくは10/時以下、もしくは5/時以下であってもよい。さらに別の実施形態では、液体連続反応器の温度、圧力およびLHSVは、トリクルベッド反応器での使用に適した条件であってもよい。液体流出物から過剰のガスが排気される実施形態では、反応器内で利用可能な水素は、液体中に溶解した水素の量に対応する。従って、処理ガスの速度が大きくなると、利用可能な水素の量が増加しないこともある。このような状況では、反応器内での有効な処理ガス速度は、供給原料の溶解限度に依存してもよい。典型的な炭化水素供給原料の水素の溶解限度は、30scf/bbl~200scf/bblである。液体連続反応器の1つの利点は、大過剰の水素が反応器に供給されないことである。大過剰の水素を使用すると、典型的には、過剰な水素を回収してしばしば循環し得るので、複雑で高価な分離設備を必要とする。典型的には、トリクルベッド反応器においては、水素の循環に使用される循環コンプレッサは、処理ユニットの全コストの10~15重量に相当する。その代わりに、液体連続反応器は、望ましいことに、水素化処理反応に必要とされる量と同等の水素量のみを供給して、触媒のコーキングを軽減するので望ましい。ここで、添付の図面を参照すると、300からの流出物ストリームは、ライン18を介して精留塔フラクショネーター400に送られ、そこで潤滑油の液体流出物のフラクションが分離され、ライン20を介して接触脱蝋ステージ500へと送られる。補給水素を含む処理ガスは、必要に応じてライン24を介して導入され得る。任意の所定の付随のフラクションは、分離することができ、精留塔400からライン22を介して回収される。また、接触脱蝋ステージ500も液体連続モードで操作できることが理解される。液体連続式で芳香族を飽和化するゾーンから液体流出物を接触脱蝋に直接送ることができ、接触脱蝋からの流出物を分留してもよいことは、本明細書の開示の範囲内である。接触脱蝋は、有効な接触脱蝋条件下で供給原料を脱蝋触媒に曝すことによって行うことができる。有効な脱蝋条件では、温度が、少なくとも500°F260°C、あるいは少なくとも550°F288°C、あるいは少なくとも600°F316°C、あるいは少なくとも650°F343°Cであってもよい。あるいは、温度は、750°F399°C以下、もしくは700°F371°C以下、もしくは650°F343°C以下であってもよい。圧力は、少なくとも200psig1.4MPa、あるいは少なくとも400psig2.8MPa、あるいは少なくとも750psig5.2MPa、あるいは少なくとも1000psig6.9MPaであってもよい。あるいは、圧力は、1500psig10.3MPa以下、もしくは1200psig8.2MPa以下、もしくは1000psig6.9MPa以下、もしくは800psig5.5MPa以下であってもよい。脱蝋触媒での液空間速度LHSVは、少なくとも0.1/時、あるいは少なくとも0.2/時、あるいは少なくとも0.5/時、あるいは少なくとも1.0/時、あるいは少なくとも1.5/時であってもよい。あるいは、このLHSVは、10.0/時以下、もしくは5.0/時以下、もしくは3.0/時以下、もしくは2.0/時以下であってもよい。さらに別の実施形態では、液体連続反応器の温度、圧力およびLHSVは、トリクルベッド反応器において典型的に使用されるものと同じ条件であってもよい。接触脱蝋は、供給物から長鎖パラフィン系分子を除去することおよび/または異性化することを包含する。接触脱蝋は、これら直鎖状の分子を選択的に分解または水素化異性化することによって達成することができる。水素化脱蝋触媒は、結晶性のアルミノシリケートゼオライトまたはシリコ-アルミノホスフェートSAPOなどのモレキュラーシーブから選択することができる。ある実施形態では、モレキュラーシーブは、1-Dまたは3-Dのモレキュラーシーブであってもよい。別の実施形態では、モレキュラーシーブは、10員環の1-Dモレキュラーシーブであってもよい。文献において脱蝋活性が示されているモレキュラーシーブの例としては、ZSM-48、ZSM-22、ZSM-23、ZSM-35、Beta、USY、ZSM-5、およびこれらの組み合わせを挙げることができる。ある実施形態では、モレキュラーシーブは、ZSM-22、ZSM-23、ZSM-35、ZSM-48、またはこれらの組み合わせであってもよい。さらに別の実施形態では、モレキュラーシーブは、ZSM-48、ZSM-23、ZSM-5、またはこれらの組み合わせであってもよい。さらに別の実施形態では、モレキュラーシーブは、ZSM-48、ZSM-23、またはこれらの組み合わせであってもよい。必要に応じて、脱蝋触媒は、モレキュラーシーブ用のバインダを含んでいてもよく、アルミナ、チタニア、シリカ、シリカ-アルミナ、ジルコニア、またはこれらの組み合わせなどのバインダを含んでいてもよい。モレキュラーシーブの活性に影響を与え得るモレキュラーシーブの1つの特徴は、モレキュラーシーブにおけるシリカとアルミナの比である。ある実施形態では、モレキュラーシーブのシリカとアルミナの比シリカ:アルミナは、200:1またはそれ未満、あるいは120:1またはそれ未満、あるいは100:1またはそれ未満、あるいは90:1またはそれ未満、あるいは75:1またはそれ未満であってもよい。ある実施形態では、モレキュラーシーブのシリカとアルミナの比シリカ:アルミナは、少なくとも30:1、あるいは少なくとも50:1、あるいは少なくとも65:1であってもよい。また、脱蝋触媒は、金属水素化成分を含んでいてもよい第VIII族金属など。適切な第VIII族金属としては、Pt、Pd、Ni、またはこれらの組み合わせを挙げることができる。脱蝋触媒は、少なくとも0.1重量、あるいは少なくとも0.3重量、あるいは少なくとも0.5重量、あるいは少なくとも1.0重量、あるいは少なくとも2.5重量、あるいは少なくとも5.0重量の第VIII族金属を含んでいてもよい。あるいは、脱蝋触媒は、10.0重量以下、もしくは5.0重量以下、もしくは2.5重量以下、もしくは1.5重量以下、もしくは1.0重量以下の第VIII族金属を含んでいてもよい。また、いくつかの実施形態では、脱蝋触媒は、少なくとも1つの第VIB族金属を含んでいてもよいWまたはMoなど。このような第VIB族金属は、典型的には、NiまたはCoなどの少なくとも1つの第VIII族金属と組み合わされて使用される。このような実施形態の一例が、NiおよびW、Mo、あるいはWとMoとの組み合わせを含む脱蝋触媒である。このような実施形態では、脱蝋触媒は、少なくとも0.5重量、あるいは少なくとも1.0重量、あるいは少なくとも2.5重量、あるいは少なくとも5.0重量の第VIB族金属を含んでいてもよい。あるいは、脱蝋触媒は、20.0重量以下、もしくは15.0重量以下、もしくは10.0重量以下、もしくは5.0重量以下、もしくは1.0重量以下の第VIB族金属を含んでいてもよい。ある実施形態では、脱蝋触媒は、Pt、Pdまたはこれらの組み合わせを含んでいてもよい。別の実施形態では、脱蝋触媒は、CoおよびMo、NiおよびW、NiおよびMo、あるいはNi、W、ならびにMoを含んでいてもよい。接触脱蝋器は、水素化分解器よりも顕著に低い圧力で操作することができる。すなわち、水素化分解ステージと比べて、少なくとも300psi低い圧力、あるいは少なくとも500psi低い圧力、あるいは少なくとも1000psi低い圧力である。両方のステージが高圧であることは、ごく普通であり、高品質の潤滑油の製造と整合している。再び添付の図面を参照すると、接触脱蝋ステージ500からの流出物は、水素化仕上げハイドロフィニッシングステージ600に送られる。脱蝋に引き続く水素化仕上げ工程は、生成物の品質を向上させる更なる機会を提供し、その流動点には著しい影響は及ばさない。水素化仕上げは、穏やかな比較的に低温の水素化精製プロセスであり、触媒、水素および穏やかな反応条件を用いて、痕跡量のヘテロ原子化合物、芳香族およびオレフィン類を除去し、主として酸化安定性と色調とを改善する。水素化仕上げの反応条件では、温度が、300°F~675°F149°C~357°C、好ましくは300°F~480°F149°C~249°Cであり、全圧が、400~3000psig2859~20786kPaであり、液空間速度LHSV/時が、0.1~5/時、好ましくは0.5~3/時の範囲である。水素化精製触媒は、支持成分と、1またはそれよりも多くの触媒金属成分とを含む。1またはそれよりも多くの金属は、第VIB族Mo、W、Crおよび第VIII族Ni、Coおよび貴金属PtおよびPdから選択される。金属単数または複数は、貴金属については触媒組成の0.1重量程度の少ない量から存在していてもよく、非貴金属については触媒組成の30重量程度までの高い量で存在していてもよい。好ましい支持材料は、酸が少ないもの、例えば、アモルファスまたは結晶性の金属酸化物が挙げられ、例えば、アルミナ、シリカ、シリカアルミナ、およびメソポーラスの結晶性材料として知られる超大型孔の結晶性材料であり、そのなかでも、MCM-41が好ましい支持成分である。また、支持されていない塩基性の金属非貴金属の触媒も、水素化仕上げ触媒として適用できる。水素化仕上げゾーン600からの流出物ストリームは、ライン26を介して第2分離ゾーン700に送られ、第2分離ゾーン700において、得られる液相の潤滑油の基原料ベースストックから、気体の流出物ストリームが分離される。気体流出物ストリームは、その一部が未反応の水素を含む処理ガスであり、これは、ライン28を介して、水素化分解ステージ100へと循環され得る。結果として得られる潤滑油の基原料ベースストックは、基油ベースオイルのグループIIまたはグループIIIの要件に合致し、ライン30を介して回収される。本明細書中に引用された全ての特許および特許出願、試験手順例えば、ASTM法、UL法など、ならびにその他の文献は、その全てが参照として援用され、その開示内容が本明細書の開示内容と矛盾しない程度まで、かかる援用が認められる全ての法のもとで援用される。数値の下限および数値の上限が本明細書中に記載されている場合、任意の下限から任意の上限までの範囲が企図される。本明細書中に開示の例示的な実施形態について特別に説明してきたが、当業者には、本明細書の開示の趣旨および範囲から逸脱することなく、様々な他の改変が明らかであり、これは容易に行われ得るものと理解される。従って、本明細書に添付の[特許請求の範囲]の範囲が、本明細書中に記載の実施例および説明したものに限定されることは意図されない。また、特許請求の範囲は、本明細書の開示内容に存する特許性のある新規性の特徴の全てを含むものとして解釈され、かかる特徴には、それと均等なものとして、本発明の開示内容に関連する当業者によってみなされ得る特徴の全てが含まれることを意図する。以上、複数の実施形態および特定の実施例を参照して本明細書の開示内容について説明してきた。上記の詳細な説明の範囲内で、当業者には多くのバリエーションが示唆される。このような明らかなバリエーションの全てが、添付の[特許請求の範囲]の意図した範囲内に全て含まれる。"