"質量で、C:≦015Si:≦1Mn:≦1Cr:5~20未満Mo,W,Reの一種又は二種以上でMo12:5~17未満W:≦10Al:01~25Ti:010~095Nb12Ta:≦15B:0001~002Zr:0001~02Fe:≦40AlTiNbTa:原子で20~65残部不可避的不純物及びNiから成る低熱膨張Ni基超合金。請求項1に加えて、質量で、Co:05~50未満を含んでいることを特徴とする低熱膨張Ni基超合金。本発明は以上のような事情を背景とし、フェライト系12Cr鋼と同等程度の熱膨張係数を有するとともに優れた高温強度と耐食,耐酸化性,良好な熱間加工性を有し、且つ溶接性に優れたγ ́析出硬化型の低熱膨張Ni基超合金を提供することを目的としてなされたものである。而して請求項1の合金は、質量で、C:≦015,Si:≦1,Mn:≦1,Cr:5~20未満,Mo,W,Reの一種又は二種以上でMo12:5~17未満,W:≦10,Al:01~25,Ti:010~095,Nb12Ta:≦15,B:0001~002,Zr:0001~02,Fe:≦40,AlTiNbTa:20~65原子残部不可避的不純物及びNiから成ることを特徴とする。請求項2の合金は、請求項1に加えて、質量で、Co:05~50未満を含んでいることを特徴とする。表1に示す組成の合金を真空溶解し50kgのインゴットに鋳造した。そのインゴットから平行部径45mmの試験片を採取し、1200°Cで16時間の均熱化処理を行った後、1100°C~1200°Cで引張速度508mm秒にて引張試験を行い、そのときの平均破断絞り値で大型部材の製造性熱間加工性を評価した。またインゴットを1200°Cで16時間の均質化処理した後、直径15mmの丸棒まで鍛伸した。その丸棒に固溶化熱処理1100°Cで2時間加熱した後水冷と時効処理750°Cで24時間加熱を施し、平均熱膨張係数を測定した。この熱膨張係数の測定は、理学電気製熱機械分析装置TMAで、標準試料に石英を用い、示差膨張方式によって、昇温速度5°Cminの条件で室温から700°Cまでの平均熱膨張係数を測定した。また700°Cにおける引張強さを測定した。更に平行部64mmの試験片を用い700°C×343MPaの条件下でクリープ破断試験を行い、破断寿命を評価した。またJISZ2281に準拠した700°C×200hrの連続酸化試験及び700°C×1000hrの水蒸気酸化試験を行い、酸化増量を測定することで耐酸化性を評価した。尚試験環境は常圧で、蒸気濃度83,水蒸気流量743mlsとした。本発明において重要な特性である溶接性については、次のようにして評価を行った。表2に示すTIG溶接条件で、図1に示す形状のTIG溶接継手を製作し、溶接性の評価を行った。ここで溶加材は母材と同成分のものを用いた。溶接割れの有無は、溶接後断面組織調査を実施し、割れの有無を確認した。尚、表1中比較合金1は上述のA286であり、比較合金2はInconel617、比較合金3はInconel625、比較合金4はInconel706である。比較合金5は、Tiの添加量が本発明の上限を超えて多いものであり、また比較合金6は、Wの添加量が本発明の上限を超えて多いものである。上記各評価の結果が表3に示してある。また高温引張試験結果において本発明合金は50以上の絞り値を示し、熱間加工性に優れていることが確認できた。一方Ti量が1以上の比較合金5及びWを過剰に添加した比較合金6の延性平均破断絞りは、1100~1200°Cの試験において50以下であり、熱間加工性に劣るものであった。従来合金の比較合金1,2よりも低い値を示している。更に700°Cの引張強さ及びクリープ破断強度とも、本発明合金の場合には従来合金である比較合金1~3以上であった。また700°Cの水蒸気酸化増量は、本発明合金の場合には比較合金1~4と同等であって、良好な耐食性を有している。一方重要な特性である溶接性については、Ti量が1以上の比較合金5では、TIG溶接の際に割れが認められたが、095以下の本発明合金では割れは認められなかった。次にTiの添加量と溶接性との関係を更に詳しく調べるべく、表4に示す組成の合金を製造して、表5に示す条件でトランスバレストレイン試験を実施し、溶接性の評価を行った。但しここでは最大割れの長さを求めた。その結果が図2に示してある。図2に示しているように、溶接性はTiの添加量が多くなるのに伴って低下して行くこと、またTiの添加量を095以下とすることで目標値とする最大割れ長さ1mm以下とすることができることを確認した。"