立方晶窒化硼素粒子と結合相で構成される立方晶窒化硼素焼結体を少なくとも刃先に有する立方晶窒化硼素焼結体工具であって、前記立方晶窒化硼素焼結体中の立方晶窒化硼素含有率が20体積以上60体積以下であり、前記結合相に少なくともAl2O3、及びZr化合物を含み、前記立方晶窒化硼素焼結体中の任意の直線上において、Al2O3が占める連続する距離の平均値が0.1μm以上1.0μm以下であり、かつ該Al2O3が占める連続する距離の標準偏差が0.8以下であり、当該直線上において、Al2O3とZr化合物との接点の数をX、Al2O3と立方晶窒化硼素との接点の数と、Al2O3とAl2O3及びZr化合物以外の結合相成分との接点の数との合計をYとした場合、X/Yが0.1以上1以下であり、Zr化合物の平均粒径が0.01μm以上0.1μm以下であることを特徴とする立方晶窒化硼素焼結体工具。前記立方晶窒化硼素焼結体中に含まれるZr化合物として、ZrC及びZrO2を合計で0.5体積以上5体積以下含むことを特徴とする請求項1に記載の立方晶窒化硼素焼結体工具。前記立方晶窒化硼素焼結体の任意の直線上において、X/Yが0.5以上0.9以下であることを特徴とする請求項1に記載の立方晶窒化硼素焼結体工具。本発明は、上記問題点に鑑みて、前記の被削性が悪いデンドライト組織やバラ状組織が混在した遠心鋳造製鋳鉄の切削において、切削性能が高く、かつ工具寿命に優れたcBN焼結体工具を提供することを課題とする。デンドライト組織やバラ状組織を有する鋳鉄をcBN焼結体工具で切削した際の摩耗形態を詳細に観察した結果、Ti化合物やAl化合物で構成される結合相の中でも、耐熱性に優れるAl2O3粒子の界面又は粒界で亀裂が発生し、同亀裂が伝播することにより摩耗が進行し、場合によっては欠損に至っていることを突き止めた。従来技術では、Al2O3、cBN、ZrO2、TiCで構成されるcBN焼結体は、Al2O3の平均厚みが厚すぎるため、耐欠損性に劣っていた。また、結合相の厚みと標準偏差を適正値に規定した技術は公知であるが、Al2O3含有量が小さく、遠心鋳造鋳鉄の加工では耐摩耗性が不足していた。そこで、発明者らは、亀裂の起点となるAl2O3粒子の界面又は粒界の最適配置及びAl2O3を強化する効果が期待できるZr化合物の最適配置を見極めるために、各成分の粒度と含有率及び混合方法を変化させたcBN焼結体を作製し、切削性能との相関を調査した。その結果、Zr化合物とcBN粒子をAl2O3中に最適配置させることにより、耐熱性に優れるが靭性に劣るAl2O3を分断し、Al2O3の平均厚みと標準偏差を最適な範囲に設定することによって、耐熱性と靭性を高次元で両立させることに成功した。すなわち、本発明は以下の構成を有する。1立方晶窒化硼素粒子と結合相で構成される立方晶窒化硼素焼結体を少なくとも刃先に有する立方晶窒化硼素焼結体工具であって、cBN含有率が20体積以上60体積以下であり、結合相に少なくともAl2O3、及びZr化合物を含み、焼結体中の任意の直線上において、Al2O3が占める連続する距離の平均値が0.1μm以上1.0μm以下であり、かつ該Al2O3が占める連続する距離の標準偏差が0.8以下であり、当該直線上において、Al2O3とZr化合物との接点の数をX、Al2O3とcBNとの接点の数と、Al2O3とAl2O3及びZr化合物以外の結合相成分との接点の数との合計をYとした場合、X/Yが0.1以上1以下であり、Zr化合物の平均粒径が0.01μm以上0.1μm以下であることを特徴とする立方晶窒化硼素焼結体工具。2前記の焼結体中に含まれるZr化合物として、ZrC及びZrO2を合計で0.5体積以上5体積以下含むことを特徴とする上記1に記載の立方晶窒化硼素焼結体工具。3前記の焼結体の任意の直線上において、X/Yが0.5以上0.9以下であることを特徴とする上記1又は2に記載の立方晶窒化硼素焼結体工具。本発明により、切削性能が高く、かつ工具寿命に優れたcBN焼結体工具を提供することができる。すなわち、Zr化合物とcBN粒子をAl2O3中に最適配置させることにより、耐熱性に優れるが靭性に劣るAl2O3を分断し、Al2O3の平均厚みと標準偏差を最適な範囲に設定することによって、耐熱性と靭性を高次元で両立させることに成功した。また、Al2O3とcBN粒子は結合力が弱いため、Al2O3以外の結合力に優れる高反応性化合物例えばTiAl、Ti、Al、TiZr、Zr等を介してcBN粒子とAl2O3粒子を結合させ、Al2O3中にZr化合物を分散させることによって、より耐摩耗性と耐欠損性を高めることができる。特に、ZrやTiZrをcBN粒子に事前に被覆しておくことが好ましい。本発明に係るcBN焼結体工具は、cBN粒子と結合相で構成されるcBN焼結体を少なくとも刃先に有するcBN焼結体工具であって、cBN含有率が20体積以上60体積以下、結合相にAl2O3、Zr化合物を含み、焼結体中の任意の直線上において、Al2O3が占める距離の平均値と標準偏差がそれぞれ0.1μm以上1.0μm以下及び0.8以下であり、当該直線上において、Al2O3とZr化合物との接点の数をX、Al2O3とcBNとの接点の数と、Al2O3とAl2O3及びZr化合物以外の結合相成分との接点の数との合計をYとした場合、X/Yが0.1以上1以下であり、Zr化合物の平均粒径が0.01μm以上0.1μm以下であることを特徴とする。上記cBN焼結体工具は、超硬合金製の基材の少なくとも刃先となる部分にcBN焼結体を有するcBN焼結体工具であっても、又はcBN焼結体のみで構成されるcBN焼結体工具であってもよい。また、刃先となるcBN焼結体表面に硬質セラミックス被覆層を有していても構わない。以下、cBN焼結体部分について詳述する。上記cBN焼結体は、cBN含有率が20体積以上60体積以下であることを特徴とする。cBN含有率が20体積未満であると焼結体の耐欠損性が低下し、60体積を超えると耐摩耗性が低下する。cBN含有率は、より好ましくは40体積以上50体積以下である。また、結合相には少なくとも、Al2O3、及びZr化合物を含むことを特徴とする。これにより耐摩耗性と耐欠損性を向上させることができる。上記cBN焼結体は、焼結体中の任意の直線上において、Al2O3が占める連続した距離の平均値が0.1μm以上1.0μm以下であることを特徴とする。当該平均値が0.1μm未満であると耐熱性が低下し、1.0μmを超えると耐欠損性が低下する。該平均値は、より好ましくは0.3μm以上0.6μm以下である。また、当該任意の直線上において、Al2O3が占める連続した距離の標準偏差は0.8以下であることを特徴とする。当該標準偏差が0.8を超えると、耐欠損性のバラツキが大きくなる。該標準偏差は、より好ましくは0.2以上0.6以下である。更に、上記直線上において、Al2O3とZr化合物との接点の数をXとし、Al2O3とcBNとの接点の数と、Al2O3とAl2O3及びZr化合物以外の結合相成分との接点の数との合計をYとした場合に、X/Yが0.1以上1以下であることを特徴とする。当該X/Yが0.1未満であるとZr化合物によるAl2O3の靭性向上効果が得られず、1を超えるとAl2O3による耐熱性向上効果が低下する。上記cBN焼結体において、Zr化合物の平均粒径が0.01μm以上0.1μm以下であることを特徴とする。Zr化合物の平均粒径が0.01μm未満の場合、Zr化合物によるAl2O3の靭性向上効果が得られず、0.1μmを超えるとZr化合物自体の破砕が発生しやすくなり、焼結体の耐欠損性が低下する。Zr化合物の平均粒径は、より好ましくは0.03μm以上0.06μm以下である。本発明は、上記の構成により、cBN焼結体においてZr化合物とcBN粒子をAl2O3中に最適配置させることによって耐熱性には優れるが靭性に劣るAl2O3を分断し、更に、Al2O3の平均厚みと標準偏差を最適な範囲に設定することによって、焼結体の耐熱性と靭性を高次元で両立させることを可能にした。また、前記の焼結体に含まれるZr化合物として、ZrC及びZrO2を合計で0.5体積以上5体積以下含むことにより、耐欠損性と耐摩耗性をさらに改善できる。すなわち、本発明に係るcBN焼結体工具は、前記の焼結体に含まれるZr化合物として、ZrC及びZrO2を合計で0.5体積以上5体積以下含むことが好ましい。より好ましくは、1.5体積以上4.5体積以下である。ZrCとZrO2は特に、Al2O3の靭性を改善する効果が高く、両化合物が焼結体中で合計0.5体積未満の場合は、靭性向上効果が得られず、5体積超の場合は、相対的にAl2O3の含有量が低下し、耐熱性が低下する。さらに、前記の焼結体の任意の直線上において、X/Yが0.5以上0.9以下であることで、欠損に対する信頼性が増す。すなわち、本発明に係るcBN焼結体工具は、前記の焼結体の任意の直線上において、X/Yが0.5以上0.9以下であることが好ましい。[cBN焼結体工具の作製]cBN焼結体の作製平均粒径が50nm以下一部の実施例および比較例を除くの表1に示すZr化合物と、平均粒径が300nm以下のTi化合物と、平均粒径が200nm以下のAl2O3とを、事前にφ0.2mmのZrO2製ボールメディアで、流速0.2~0.5L/minのエタノールの溶媒中で30~120分間、上記化合物を混合微粉砕し、同メディアを取り除くことにより、超微粒のZr化合物がAl2O3中に均一に分散した特殊結合材を作製した。X/Yの値を制御するためには、実験的に上記範囲内で粉砕混合条件を変更するか、Zr化合物の含有量を変更することにより達成できる。実施例1~11については、cBN粒子と上記結合材とをφ3mmのZrO2製ボールメディアでボールミル混合法により均一混合した混合粉末を超硬合金製支持板に積層してMo製カプセルに充填後、超高圧装置によって、圧力7.0GPa、温度1600度で30分間焼結した。実施例12、13については、RFスパッタリングPVD装置を用いて、予めcBN粒子にそれぞれTiZr及びZrを平均膜厚30nmで被覆し、上記と同様の方法で充填、焼結した。各実施例及び比較例におけるcBN焼結体の組成を表1に示す。工具の作製得られた焼結体を所定の形状に切断し、超硬合金製工具母材に市販のロウ材を用いて接合し、所定の工具形状に研削加工を施した。[評価]cBN焼結体特性の測定上記により得た各実施例及び比較例におけるcBN焼結体について、焼結体中の任意の直線上のAl2O3の占める連続した距離の、平均値及び標準偏差を、次に説明する方法により測定した。まず、cBN焼結体を鏡面研磨して、任意の領域のcBN焼結体組織を電子顕微鏡にて反射電子像を10000倍で写真撮影した。組成に対応した濃淡のコントラストが観察され、付属のEDXエネルギー分散型X線分析により各種元素の重なり状態から化合物を推定した。その結果、黒色領域はcBN粒子、灰色領域と白色領域は結合相であることが確認された。さらに、濃い灰色領域はAl2O3であり、濃度の薄い白色領域はZr化合物酸化物、炭化物、窒化物、硼化物、窒硼化物であることが特定された。次に、同写真に任意の直線を引き、当該直線上における、Al2O3とZr化合物との接点の数をXとし、Al2O3とcBNとの接点の数と、Al2O3とAl2O3及びZr化合物以外の結合相成分との接点の数との合計をYとして、X/Yの値を求めた。ここで、当該直線上の接点の合計数は、組織の均一性を考慮し、少なくとも50点以上となるように直線数を決めた。また、その直線数の直線において、上記Al2O3が連続して占める距離長さを測定し、その平均値および標準偏差を求めた。cBN含有率は、前記の焼結体組織写真から、cBN粒子領域と結合相領域を画像処理により2値化し、cBN粒子の占有面積を体積含有率とした。結合相組成に関しては、XRDX線回折により同定した。Zr化合物とTi化合物の含有率に関しても、前記の焼結体組織写真の濃淡コントラストから、それぞれの占有面積を画像処理により算出し、体積含有率とした。Zr化合物の平均粒径に関しては、仕込みの原料粉の平均粒度を記載しており、前記の焼結体組織写真から、概ね、原料粉の粒径を維持していることを確認した。結果を表1に示す。切削試験上記で作製した各工具について、以下の条件で切削試験を行った。被削材:FC250遠心鋳造鋳鉄スリーブの内径加工、硬度:HB230工具形状:CNGA120408切削条件:切削速度Vc=700m/min.送り量f=0.3mm/rev.切り込み量ap=0.05mm切削液あり工具寿命:逃げ面摩耗量又はチッピングが0.2mmに到達した時点を工具寿命と判断した。結果を表2に示す。表2より明らかなように、実施例の工具は、比較例の工具に比し、優れた切削性能を示した。以上のように本発明の実施の形態及び実施例について説明を行なったが、今回開示された実施の形態及び実施例はすべての点で例示であって、制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明だけではなくて請求の範囲によって示され、請求の範囲と均等の意味及び範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。