"透明シートと、活性化エネルギー線硬化型樹脂組成物により形成された回折格子とを有する回折型集光シートであって、前記活性化エネルギー線硬化型樹脂組成物が、前記活性化エネルギー線硬化型樹脂組成物の硬化膜上でビッカース圧子を30mNの荷重にて10秒間押し込んだ時、硬化膜への最大押し込み深さが4.0μm以下であり、最終押し込み深さが1.2μm以下である樹脂組成物であることを特徴とする回折型集光シート。曲げ角度の波長依存性が小さく、斜め方向から入射した白色光の分光を抑えて垂直方向に曲げて出射することを特徴とする請求項1に記載の回折型集光シート。回折格子が透過型回折格子であって、0.46≦λ1≦0.50μm、0.53≦λ2≦0.57μm、0.60≦λ3≦0.64μmの範囲にあるλ1、λ2、λ3の3波長の光を角度θiで入射させた時、各波長の回折効率が最大となる回折角度が、-5度から5度の範囲に含まれることを特徴とする請求項1または2に記載の回折型集光シート。回折格子が、0.46≦λ1≦0.50μm、0.53≦λ2≦0.57μm、0.60≦λ3≦0.64μmの範囲にあるλ1、λ2、λ3の3波長の光を角度θiで入射させた時、各波長の回折効率が最大となる回折次数がmm0、m、m-m0、但し、m0=1、2、である透過型回折格子において、mが式1及び式2を満たす範囲にあり、平均周期dが式3を満たすことを特徴とする請求項1ないし3のいずれかに記載の回折型集光シート。m×λ2×-λ1≦m0×λ1≦m×λ2×-λ1..1m×λ3-λ2×≦m0×λ3≦m×λ3-λ2×..2ただしδは、0≦δ≦5の範囲d=m×λ2/sinθi..3格子の断面が鋸歯形状であって、歯の先端をはさむ二辺の長さが10以上異なり、夾角が60°以下であることを特徴とする請求項1ないし4のいずれかに記載の回折型集光シート。回折型集光シートにおける格子断面形状をNレベルN=4,5,6,7,8,の階段状に近似した格子断面形状を持つことを特徴とする請求項5に記載の回折型集光シート。回折格子が透過型回折格子であって、回折格子が屈折率nの材料から形成されており、格子溝の平均の深さhが、h=α×d/n-1但し、0.4≦α≦1.0、dは回折格子の平均周期であることを特徴とする請求項5または6に記載の回折型集光シート。回折格子が透過型回折格子であって、格子溝が円弧状に形成されていることを特徴とする請求項1ないし7のいずれかに記載の回折型集光シート。回折格子が透過型回折格子であり、入射角θiが60°±15°の可視領域の白色光を垂直方向に曲げるために使用する回折型集光シートであって、m1,m2=1,2,3としたとき、平均の周期dがm1×6.0±2.0μm、平均の深さhがm2×5.0±1.0μmである鋸歯形状、あるいはこの鋸歯形状をNレベルN=4,5,6,7,8,で近似した表面形状を持つことを特徴とする請求項1ないし8のいずれかに記載の回折型集光シート。フィルムまたは板状であることを特徴とする請求項1ないし9のいずれかに記載の回折型集光シート。偏光分離、色分離、または反射防止機能を有する膜が回折型集光シートに隣接して配置されているか、または、回折型集光シートの表裏にあることを特徴とする請求項1ないし10のいずれかに記載の回折型集光シート。請求項1ないし11のいずれかに記載の回折型集光シートを面光源の光出射面上に配置したことを特徴とする面光源装置。面光源装置において、回折型集光シートを配置しない場合には、面光源の光出射面の法線方向に対して20°から70°の角度範囲に光が出射され、回折型集光シートを設置した場合には、面光源からの全出射光の60以上が、面光源の光出射面の法線方向に対して-10°から10°の角度範囲に出射されることを特徴とする請求項12に記載の面光源装置。回折型集光シートに加え、さらに拡散体を用いることを特徴とする請求項12または13に記載の面光源装置。拡散体が入射光を空間内の特定角度範囲内に限定して拡散するホログラム拡散体であることを特徴とする請求項14に記載の面光源装置。導光板の一側端面に接して光源が配置された面光源であって、導光板の裏面は板中を伝播する光の向きと略垂直な複数の溝が形成されていることを特徴とする請求項12ないし15のいずれかに記載の面光源装置。そこで本発明は、微細な回折格子を有する回折型集光シートであっても、外部応力により変形、破損が発生しない、微細形状維持性に優れ、かつ、傷が付きにくい回折型集光シートを提供することを目的とし、また、これを用いた面光源装置を提供することを目的とする。本発明における第1の実施の形態は、透明シートと、活性化エネルギー線硬化型樹脂組成物により形成された回折格子とを有する回折型集光シートであって、前記活性化エネルギー線硬化型樹脂組成物が、前記活性化エネルギー線硬化型樹脂組成物の硬化膜上でビッカース圧子を30mNの荷重にて10秒間押し込んだ時、硬化膜への最大押し込み深さが4.0μm以下であり、最終押し込み深さが1.2μm以下である樹脂組成物であることを特徴とする回折型集光シートに関する。本発明における回折型集光シートの他の実施の形態として、例えば、以下の回折型集光シートが挙げられる。第2の実施の形態の回折型集光シートは、曲げ角度の波長依存性が小さく、斜め方向から入射した白色光の分光を抑えて垂直方向に曲げて出射することを特徴とする上記の回折型集光シート、第3の実施の形態の回折型集光シートは、回折格子が透過型回折格子であって、0.46≦λ1≦0.50μm、0.53≦λ2≦0.57μm、0.60≦λ3≦0.64μmの範囲にあるλ1、λ2、λ3の3波長の光を角度θiで入射させた時、各波長の回折効率が最大となる回折角度が、-5度から5度の範囲に含まれることを特徴とする上記の回折型集光シート、第4の実施の形態の回折型集光シートは、回折格子が0.46≦λ1≦0.50μm、0.53≦λ2≦0.57μm、0.60≦λ3≦0.64μmの範囲にあるλ1、λ2、λ3の3波長の光を角度θiで入射させた時、各波長の回折効率が最大となる回折次数がmm0、m、m-m0、但し、m0=1、2、である透過型回折格子において、mが式1及び式2を満たす範囲にあり、平均周期dが式3を満たすことを特徴とする上記の回折型集光シート、m×λ2×-λ1≦m0×λ1≦m×λ2×-λ1..1m×λ3-λ2×≦m0×λ3≦m×λ3-λ2×..2ただしδは、0≦δ≦5の範囲d=m×λ2/sinθi..3第5の実施の形態の回折型集光シートは、格子の断面が鋸歯形状であって、歯の先端をはさむ二辺の長さが10以上異なり、夾角が60°以下であることを特徴とする上記の回折型集光シート、第6の実施の形態の回折型集光シートは、回折型集光シートにおける格子断面形状をNレベルN=4,5,6,7,8,の階段状に近似した格子断面形状を持つことを特徴とする上記の回折型集光シート、第7の実施の形態の回折型集光シートは、回折格子が透過型回折格子であって、回折格子が屈折率nの材料から形成されており、格子溝の平均の深さhが、h=α×d/n-1但し、0.4≦α≦1.0、dは回折格子の平均周期であることを特徴とする上記の回折型集光シート、第8の実施の形態の回折型集光シートは、回折格子が透過型回折格子であって、格子溝が円弧状に形成されていることを特徴とする上記の回折型集光シート、第9の実施の形態の回折型集光シートは、回折格子が透過型回折格子であり、入射角θiが60°±15°の可視領域の白色光を垂直方向に曲げるために使用する回折型集光シートであって、m1,m2=1,2,3としたとき、平均の周期dがm1×6.0±2.0μm、平均の深さhがm2×5.0±1.0μmである鋸歯形状、あるいはこの鋸歯形状をNレベルN=4,5,6,7,8,で近似した表面形状を持つことを特徴とする上記の回折型集光シート、第10の実施の形態の回折型集光シートは、フィルムまたは板状であることを特徴とする上記の回折型集光シート、第11の実施の形態の回折型集光シートは、偏光分離、色分離、または反射防止機能を有する膜が回折型集光シートに隣接して配置されているか、または、回折型集光シートの表裏にあることを特徴とする上記の回折型集光シート、に関する。また、本発明における第12の実施の形態は、上記の回折型集光シートを面光源の光出射面上に配置したことを特徴とする面光源装置に関する。本発明における面光源装置の他の実施の形態として、例えば、以下の面光源装置が挙げられる。第13の実施の形態の面光源装置は、面光源装置において、回折型集光シートを配置しない場合には、面光源の光出射面の法線方向に対して20°から70°の角度範囲に光が出射され、回折型集光シートを設置した場合には、面光源からの全出射光の60以上が、面光源の光出射面の法線方向に対して-10°から10°の角度範囲に出射されることを特徴とする上記の面光源装置、第14の実施の形態の面光源装置は、回折型集光シートに加え、さらに拡散体を用いることを特徴とする上記の面光源装置、第15の実施の形態の面光源装置は、拡散体が入射光を空間内の特定角度範囲内に限定して拡散するホログラム拡散体であることを特徴とする上記の面光源装置、第16の実施の形態の面光源装置は、導光板の一側端面に接して光源が配置された面光源であって、導光板の裏面は板中を伝播する光の向きと略垂直な複数の溝が形成されていることを特徴とする上記の面光源装置、に関する。本発明によれば、微細な形状を有する回折格子を有していても、外部応力による変形破損、又は傷の発生が抑えられ、微細形状維持性および低傷付き性に優れた回折型集光シートを提供することができる。また、本発明によれば、ムラや表示異常の発生を抑えた面光源装置を提供することができる。本発明に係る回折格子を有する回折型集光シート及びそれを用いた面光源装置の実施の形態について説明する。なお、本発明の形態はこれに制限されない。第1の実施の形態の回折型集光シートは、透明シートと、活性化エネルギー線硬化型樹脂組成物により形成された回折格子とを有する。回折型集光シートは、多数の凹凸形状を透過した回折光の多重干渉により出射光を制御しているので、ひとつの凹凸形状が欠損したり、異物が存在したりしても出射光への影響は少ない。すなわち冗長性に優れるという特徴がある。したがって、取扱いや加工が、従来のプリズムシートより楽になる。また、回折型集光シートを用いることで、曲げるだけでなく、集光の機能など他の光制御機能を付加することも可能である。回折格子の設計方法については、例えば、前記ビクトールソイファー他の文献に記載されている。回折型集光シートとしては、回折格子が透明シートの片面にあっても両面にあっても、または、重ねられていてもよい。さらに、透過型でも反射型でもよい。幾何光学的な原理に基づくプリズムと組み合わせても良い。回折型集光シートにおいては、従来の幾何光学的屈折を利用したプリズムシートよりも、三角形状をより微細に配列し、かつ三角形状の頂角を小さくする必要がある。そのため、回折格子に用いられる活性化エネルギー線硬化型樹脂組成物の硬化膜は、外部応力による変形、破損や傷が生じにくい硬度強靭性が求められる。具体的には、活性化エネルギー線硬化型樹脂組成物として、その硬化膜にビッカース圧子を30mNの荷重にて10秒間押し込んだ時、硬化膜への最大押し込み深さが4.0μm以下であり、かつ最終押し込み深さが1.2μm以下である樹脂組成物を用いる。最大押し込み深さが4.0μmを超えると硬化膜の硬度が弱く、外部応力によって回折型集光シートが変形してしまうため好ましくない。また、最大押し込み深さが4.0μm以下であっても、最終押し込み深さが1.2μmを超える場合は硬化膜が脆く、持続的な外部応力が加わると、経時によって変形、破損や傷が助長されてしまうため好ましくない。活性化エネルギー線硬化型樹脂組成物の硬化膜の押し込み深さは、活性化エネルギー線硬化型樹脂組成物により形成した回折型集光シートそのものを用いて測定することも可能である。最大押し込み深さは、より好ましくは3.5μmm以下、さらに好ましくは3.0μm以下であり、最終押し込み深さは、より好ましくは1.0μm以下、さらに好ましくは0.7μm以下である。硬化膜の最大押し込み深さ及び最終押し込み深さは、測定装置としてビッカース硬さ試験機例えば、フィッシャーインスツルメンツ社製商品名フィッシャースコープH100Cを、圧子として対面角136°の正四角錐圧子を用いて測定することができる。圧子の先端を硬化膜の表面に対して、荷重30mN、押し込み時間10秒、測定環境23±5°Cの条件にて荷重を負荷して押し込み、最大押込み深さおよび最終押し込み深さを測定する。なお、第1の実施の形態の回折型集光シートは、測定環境23±5°Cのいずれかの温度において、最大押し込み深さが4.0μm以下であり、かつ最終押し込み深さが1.2μm以下であればよい。活性エネルギー線硬化型樹脂組成物により得た硬化膜において、一般には、同種の樹脂組成物においては架橋密度が高いほど押し込み深さが小さくなる傾向がある。したがって、本実施の形態においては、硬化した際に架橋密度が高くなる樹脂組成物を選択して用いることができる。第1の実施の形態でいう活性化エネルギー線とは、紫外線、α線、β線、γ線、中性子線、加速電子線のようなものをいう。紫外線の場合、波長範囲は約180~460nmであり、適当な発生源としては、メタルハライドランプ、低圧~超高圧の水銀ランプ、水銀アークなどがある。設備投資のコスト、安全性、管理の容易さ等を考慮すると、活性化エネルギー線の中でも紫外線が最も好ましい。第1の実施の形態でいう活性化エネルギー線硬化型樹脂としては、ラジカル重合系樹脂、カチオン重合系樹脂などがある。紫外線硬化型樹脂としては、アクリル樹脂、エポキシ樹脂、ポリエステル樹脂、ウレタン樹脂、ポリブタジエン樹脂等をベースポリマとし、各々にラジカル重合性あるいはカチオン重合性官能基を付与した材料が例示できる。これらの材料において、ラジカル重合性あるいはカチオン重合性官能基が多い場合には、得られる硬化膜の押し込み深さが小さくなる傾向がある。ラジカル重合性官能基として、アクリル基アクリロイル基、メタクリル基メタクリロイル基、ビニル基、アリル基などの炭素-炭素二重結合があり、反応性の良好なアクリル基アクリロイル基が好適に用いられる。カチオン重合性官能基としては、エポキシ基グリシジルエーテル、グリシジルアミン基が代表的であり、高反応性の脂環エポキシ基が好適に用いられる。具体的な材料としては、ウレタンメタアクリレート、エポキシメタアクリレート、エポキシ変性ポリブタジエン、エポキシ変性ポリエステル、ポリブタジエンメタアクリレート、アクリル変性ポリエステル等が挙げられるが特に限定されるものではない。また、活性化エネルギー線硬化型樹脂組成物には、上記樹脂の他に、必要に応じて光増感剤、光開始剤等が含まれる。活性化エネルギー線が紫外線である場合、樹脂組成物に添加される光増感剤あるいは光開始剤としては、ベンゾフェノン系、アントラキノン系、ベンゾイン系、スルホニウム塩、ジアゾニウム塩、オニウム塩、ハロニウム塩等の公知の材料を使用することができる。また、本発明における回折型集光シートを作製する方法としては、特に限定されるものではないが、例えば後述する図12に示す製造装置88を用いて作製することができる。また第1の実施の形態における透明シートとしては、光透過性を有するものであれば特に限定されないが、例えば、ポリエチレンテレフタレートなどのポリエステル樹脂フィルム、アクリル樹脂フィルム、ポリカーボネート樹脂フィルム、塩化ビニル樹脂フィルム、ポリメタクリルアミド樹脂フィルム、種々の透明合成樹脂フィルムなどの公知の材料を使用することができる。第2の実施の形態の回折型集光シートは、上述の実施の形態の回折型集光シートにおいて、曲げ角度の波長依存性が小さく、斜め方向から入射した白色光の分光を抑えて垂直方向に曲げて出射するものである。回折格子においては、一般に格子断面形状を鋸歯形状とすることが回折効率を高くするのに有効である。さらに形状を最適化すれば、白色光を分光や拡散を抑えて曲げることが可能である。単色の光を回折型集光シートに通すと、1次光、2次光といった複数の回折が生じ、それぞれの回折角に光が伝播するので光の曲げ効率が落ちるという傾向がある。また、白色光を回折で曲げようとすると、一般には波長によって、回折角が異なるので色が分散するという傾向がある。しかし、回折型集光シートを適切に設計することで分散や光曲げ効率の低下を抑えることができる。ここで、白色光とは青緑赤の3原色を含む光を意味し、垂直方向に曲げるとは、回折干渉効果をもつ回折型集光シートの面に斜めから入射した光を、面の法線方向に向きを変えて出射させることを意味している。第3の実施の形態の回折型集光シートは、回折格子が透過型回折格子である上述の実施の形態の回折型集光シートにおいて、0.46≦λ1≦0.50μm青色光、0.53≦λ2≦0.57μm緑色光、0.60≦λ3≦0.64μm赤色光の範囲にあるλ1、λ2、λ3の3波長の平行光に近い充分にコリメートされた光、例えばλ1=0.48μm、λ2=0.55μm、λ3=0.62μmを角度θiで入射させた時、各波長の回折効率が最大となる回折角度が、-5度から5度の範囲に含まれるものである。このような回折型集光シートは、透過型回折格子における波長による回折角度の違いの許容できる範囲を具体的に規定するものである。青色、緑色、赤色の3原色に対応するλ1=0.48μm、λ2=0.55μm、λ3=0.62μmの3波長の平行光に近い充分にコリメートされた光を角度θiで入射させた時、各波長の回折効率が最大となる回折角度が、-5度から5度0度が回折格子出射面の法線方向の範囲に含まれるようにすれば、この3波長以外の波長成分を含む白色光についても分光を抑えて垂直方向に曲げることができる。第4の実施の形態の回折型集光シートは、回折格子が透過型回折格子である上述の実施の形態の回折型集光シートにおいて、0.46≦λ1≦0.50μm青色光、0.53≦λ2≦0.57μm緑色光、0.60≦λ3≦0.64μm赤色光の範囲にあるλ1、λ2、λ3の3波長の平行光に近い充分にコリメートされた光、例えばλ1=0.48μm、λ2=0.55μm、λ3=0.62μmの3波長の光を角度θiで入射させた時、各波長の回折効率が最大となる回折次数がmm0、m、m-m0、但し、m0=1、2、であり、mが式1及び式2を満たす範囲にあり、平均周期dが式3を満たすものである。m×λ2×-λ1≦m0×λ1≦m×λ2×-λ1..1m×λ3-λ2×≦m0×λ3≦m×λ3-λ2×..2ただしδは、0≦δ≦5の範囲d=m×λ2/sinθi..3これらの式によって、分光を抑えて白色光を垂直方向に曲げる実施の形態の回折型集光シートのより具体的な形が示される。λ1=0.48μm、λ2=0.55μm、λ3=0.62μmの3波長の光を角度θiで入射させた時、各波長の回折効率が最大となる回折次数がmm0、m、m-m0、m0=1、2、である平均周期dの透過型回折格子を考える。この時、λ2=0.55μmに対するm次の回折角をθ2とすると、式4が成り立つ。d×=m×λ2..4したがって、λ2の波長の光を垂直方向、すなわちθ2=0、に曲げるには、d=m×λ2/sinθi..5であることが必要である。この時、λ1に対するmm0次の回折角をθ1、λ3に対するm-m0次の回折角をθ3、とすると、d×=m×λ2×=×λ1..6d×=m×λ2×=×λ3..7分光を抑えるためには、δを、0≦δ≦5degの範囲の定数として、-δ≦θ1、θ3≦δ..8であることが必要である。式6、7、8から、mが満たすべき式として、m×λ2×-λ1≦m0×λ1≦m×λ2×-λ1..9m×λ3-λ2×≦m0×λ3≦m×λ3-λ2×..10が導かれる。式5、9、10を満たせば、波長λ1、λ2、λ3の光は±δ度以内の範囲に回折されることになる。たとえばθi=65度、m0=1、δ=1度として、適合する透過型回折格子を求めてみる。この場合、式9、10から7.69≦m≦8.08..11となるので、これを満たす整数としては、m=8しかない。したがって、平均周期dは式5より、約4.85μmとすればよい。格子の断面形状は、λ1=0.48μmに対しては9次の、λ2=0.55μmに対しては8次の、λ3=0.62μmに対しては7次の回折効率が最大となるように適宜選べばよい。図3には回折次数と回折角度の関係を示した。回折型集光シートからの出射光の中で入射光と同じ方向に伝播するのが0次光である。これより出射面の法線方向に近づく方向に出るのが正の次数の回折光であり、反対側が負の次数の回折光である。したがって、出射面の法線方向に出射される光は必ず正の次数の回折光となる。第5の実施の形態の回折型集光シートは、上述の実施の形態のいずれかの回折型集光シートにおいて、格子の断面が鋸歯形状であって、歯の先端をはさむ二辺の長さが10以上異なり、夾角が60°以下であるものである。第6の実施の形態の回折型集光シートは、上述の実施の形態の回折型集光シートにおいて、格子断面形状をNレベルN=4,5,6,7,8,の階段状に近似した格子断面形状を持つものである。第5又は第6の実施の形態の回折型集光シートは、白色光を垂直方向に曲げるために使用される透過型回折格子の格子断面形状にとって好ましい形状を有している。先端のとがった鋸歯形状あるいは、それをNレベルの階段状に近似した形状にすることで、効率よく垂直方向に曲げることができる。なお格子断面形状は、理想的な鋸歯形状から図4に示したようにずれてもかまわない。この時、直線からのずれ量図4の28の最大値が0.2μm以下であることが好ましい。条件によっては、鋸歯形状から少しずれたところで回折効率が最大になる場合もある。最適な格子形状は、入射角度、波長、周期、深さ、屈折率によって異なる。周期的回折格子の回折効率の厳密解を求める方法で、格子形状を試行錯誤で変えて数値計算すれば、最適な形状の一つが得られる。第7の実施の形態の回折型集光シートは、透過型回折格子である上述の実施の形態の回折型集光シートにおいて、回折格子が屈折率nの材料から形成されており、格子溝の平均の深さhが、h=α×d/n-1但し、0.4≦α≦1.0、dは回折格子の平均周期であるものである。前記関係式によって、第7の実施の形態の回折型集光シートにおける、白色光を垂直方向に曲げるために使用される透過型回折格子の格子溝の深さの好ましい範囲が示されている。回折格子の深さと周期および鋸歯の位置ずれの関係を図5に示した。回折格子の格子溝の平均の深さhは深すぎても浅すぎても、垂直方向に光が届く効率は落ちる。このように、回折格子の屈折率をnとしたとき格子溝の平均の深さhがα×d/n-1但し、0.4<α<1.0の条件のとき、効率が高い。このとき、最適な深さhは、周期dと鋸歯の山の位置ずれuに依存する。たとえば周期が5μmでu/dが20のときは5.5μmが最適な深さの一つである。第8の実施の形態の回折型集光シートは、透過型回折格子である上述の実施の形態のいずれかの回折型集光シートにおいて、格子溝が円弧状に形成されているものである。この回折型集光シートは、導光板のコーナー部にLEDを設置する方式のバックライトに適した回折格子の格子溝配置を有している。格子溝を円弧状にすることで、コーナー部のLEDから伝播する光を効率良く垂直方向に曲げることができ、正面方向の輝度を高くすることができる。図6に示したように格子断面は鋸歯形状とし、ある一点を中心とする同心円状に格子溝を形成するのが好ましい。円弧状の格子溝は必ずしも連続した溝である必要はない。第9の実施の形態の回折型集光シートは、入射角θiが60°±15°の可視領域の白色光を垂直方向に曲げるために使用する透過型回折格子を有する上述の実施の形態のいずれかの回折型集光シートにおいて、m1,m2=1,2,3としたとき、平均の周期dがm1×6.0±2.0μm、平均の深さhがm2×5.0±1.0μmである鋸歯形状、あるいはこの鋸歯形状をNレベルN=4,5,6,7,8,で近似した表面形状を持つものである。上記関係式によっては、第9の実施の形態の回折型集光シートにおける、特に入射角θiが60°±15°の範囲にある場合に好適な透過型回折格子の周期、格子溝深さ、断面形状が示されている。上述の実施の形態のいずれの回折型集光シートにおいても、透過型回折格子の溝の向きは、入射光に対して、垂直でも平行でも良い。また、縦横に切ってあっても良い。回折格子への入射角と出射角の関係を図2に示した。液晶表示に使われる導光板のように面状に発光する面光源から、赤緑青の3原色を含む白色光が出射される。そのとき、面光源装置の設計の都合上、回折格子入射面の法線方向と入射光のなす角度、つまり入射角θiは20~70度の範囲になることが多い。このとき、回折格子を通過した白色光が±10°の範囲内の垂直方向つまり観察者から見て正面方向に、60以上の光が集まれば、垂直方向に曲げられたと言える。また、回折角の波長依存性は差が10°以下のとき小さい。前記波長分散の他に偏波分散についても考慮する必要がある。最も垂直に近い次数の回折効率について、回折効率の大きい偏波をA、小さい偏波をBとすると、A-B/Aが20以下であるとき偏波依存性が小さいといえる。偏波依存性が5以上のときには、液晶表示装置で回折効率の高い方の偏波を用いるようにするのが望ましい。回折格子は光を曲げる機能だけでなく、集光や拡散の機能を付加してもよく、また、回折格子の作製される面は平面だけでなく、光学的な機能を付加するために曲面の上に作製されても良い。さらに、回折格子は、プリズムシートと一緒に用いられても良い。たとえば、xyz空間を考えたとき、回折格子でx方向に光を曲げ、y方向にはプリズムシートで曲げるということも考えられる。第10の実施の形態の回折型集光シートは、上述の実施の形態のいずれかの回折型集光シートにおいて、フィルムまたは板状であるものである。このように、回折型集光シートの形状はフィルムまたは板状である方が、立方体や球であるよりもかさばらないですむ。第11の実施の形態の回折型集光シートは、上述の実施の形態のいずれかの回折型集光シートにおいて、偏光分離、色分離、または反射防止機能を有する膜が回折型集光シートに隣接して配置されているか、または、回折型集光シートの表裏にあるものである。第12の実施の形態は、上述の実施の形態のいずれかの回折型集光シートを面光源の光出射面上に配置したことを特徴とする面光源装置である。本実施の形態の回折型集光シートは図7のように面光源から斜めに出た光を垂直方向に曲げる。第12の実施の形態のように、回折型集光シートを使うことで面光源から出射される白色光を効率よく曲げることができ、正面方向の輝度が高く、分光による色づきの小さい面光源装置が得られる。第13の実施の形態は、上述の実施の形態の面光源装置において、回折型集光シートを配置しない場合には、面光源の光出射面の法線方向に対して20°から70°の角度範囲に光が出射され、回折型集光シートを設置した場合には、面光源からの全出射光の60以上、好ましくは70以上が、面光源の光出射面の法線方向に対して-10°から10°の角度範囲に出射されるものである。回折型集光シートの格子断面形状が鋸歯形状の透過型回折格子の場合には、面光源からの出射光が、図5の18に示す鋸歯の歯の向きの歯の長い方の辺に沿った方向とおおむね平行になるようにして、回折格子に入射させた方が回折効率が高くなり好ましい。また一般に光が膜の斜めから入射出射するとフレネル損失が増大する。したがって鋸歯形状を有する格子面を面光源側に向ける方が、逆向きに設置する場合よりもフレネル損失を低減できる。また、板状の回折格子であれば出射光は面に垂直に出ることになり、これによっても、フレネル損失は低減する。第13の実施の形態のように、-10°から10°の角度範囲に60以上、好ましくは70以上の光を出射させることにより、液晶表示装置の正面方向輝度を高められ、かつ分光が少なく高品位の表示を可能にするバックライト用の面光源装置が実現できる。第14の実施の形態は、上述の実施の形態の面光源装置において、回折型集光シートに加えさらに拡散体を用いるものである。人の目にはわずかな色分散でも認識されるので、このように拡散体を入れてもよい。拡散体と回折型集光シートの組み合わせ方としては、特願2002-23797号公報の方法を使用することができる。回折型集光シートと拡散体の配置組み合わせは、一枚のフィルムの両面でもよく、回折型集光シート2枚と拡散体1枚でもよい。図1のように導光板12、回折型集光シート10、拡散体32の順に配置しても、図8のように導光板12、拡散体32、回折型集光シート10の順に配置しても良い。また、導光板、拡散体、回折型集光シート、拡散体の構成でもよい。拡散体の拡散は表面の凹凸によるものでも、フィルム内部の屈折率分布によるものでもよい。第15の実施の形態は、上述の実施の形態の面光源装置において、ホログラム拡散体が入射光を空間内の特定角度範囲内に限定して拡散するものである。このように、拡散体としては、拡散角度が規定でき、かつ拡散効率の高い、ホログラム拡散体が好ましい。光がz方向に伝播するとき、回折格子の溝と平行な向きをxとする。図9のように拡散体による光の散乱方向を単位ベクトルSx、Sy、Szで定義する。また、Sx、Syの最大値はそれぞれ、sinθ1、sinθ2で定義する。この場合色分散はy方向に生じるので、θ1の範囲をなるべく小さくして、θ2の範囲を色分散を消すのに最低限必要な角度に設定する。このようなホログラム拡散体の製法としては、特開2002-71959号公報の実施例に記載の方法を採用することができる。ホログラム拡散体は表面レリーフ型でも体積位相型でもよい。また、ホログラム拡散体の拡散特性は場所により異なっていてもかまわない。第16の実施の形態は、上述の実施の形態のいずれかの面光源装置において、導光板の一側端面に接して光源が配置された面光源であって、導光板の裏面は板中を伝播する光の向きと略垂直な複数の溝が形成されているものである。図10で左の端面から入射した光は導光板の裏面50で反射され、次に、導光板表面の拡散体46で拡散され、さらに回折型集光シートで曲げられて、垂直方向へと出射する。このような配置において、導光板の裏面からの反射角度と導光板表面での拡散角度および回折型集光シートの曲げ角度を最適に調整することで、垂直方向での輝度を高くすることができる。以下、実施例により本発明を具体的に説明するが、本発明の範囲を限定するものではない。<活性化エネルギー線硬化型樹脂の合成>回折型集光シートを形成するための活性化エネルギー線硬化型樹脂として、紫外線硬化型樹脂を用いた。その紫外線硬化型樹脂の詳細は下記のとおりである。オリゴマー1の合成撹拌機、温度計、冷却管および空気ガス導入管を500mlの三口フラスコに取りつけ、空気ガスを導入した後、アルコール成分としてペンタエリスリトールトリアクリレート275.20g、重合禁止剤としてp-メトキシキノン0.5g、触媒としてジブチル錫ジラウレート0.3gを混合した。70~75°Cに昇温後、イソホロンジイソシアネート住化バイエルウレタン株製商品名デスモジュールI222.0gを2時間かけて撹拌しながら均一滴下して反応させた。滴下終了後、約5時間撹拌したところで、IR測定を行い、イソシアネート基が消失したことを確認して反応を終了し、オリゴマー4UA4を得た。実施例1~5および比較例1~6の紫外線硬化型樹脂組成物表1に示すとおり、前述のUA1~4及び下記の材料を混合して、実施例1~5および比較例1~6の各紫外線硬化型樹脂組成物を調製した。OEA1:ジペンタエリスリトールペンタアクリレート/ポリカプロラクトンからなるポリエステル系アクリレート日立化成工業株製EA1:エポキシアクリレートオリゴマー日立化成工業株製商品名HA7981PE-200:テトラエチレングリコールジアクリレート第一工業製薬株製PE-300:ヘキサエチレングリコールジアクリレート第一工業製薬株製9-ND-A:1.9-ノナンジオールジアクリレート共栄社化学株製V150D:テトラフルフリルアルコールオリゴアクリレート大阪有機化学工業株製Irg184:1-ヒドロキシシクロヘキシルフェニルケトンチバジャパン社製<回折型集光シートの作製>回折型集光シートの形状は図5において、h=6.2μm、d=5μm、u=1μmとした。回折型集光シートは、回折型集光シートの製造装置を用いて製造した。図12において、回折型集光シートの製造装置88及び製造方法について説明する。金型ロール82には、前述の紫外線硬化型樹脂組成物活性エネルギー線硬化型樹脂組成物70を供給する供給ヘッド68が対向して配置されており、金型ロール82の回転方向下流には、メータリングロール78、ニップロール80、紫外線照射装置活性エネルギー線照射装置86、離型ロール84が、この順序で設けられている。金型ロール82には、その周面に回折格子溝が形成されており、紫外線硬化型樹脂組成物70の表面に回折格子溝を転写するようになっている。回折格子溝の形成は、ダイヤモンドバイトを製作し、金型ロール82の表面にダイヤモンドバイトと精密加工機により溝加工を施した。この金型ロール82は真鍮の材質で製作し、ダイヤモンドバイトで溝加工後、速やかにクロム無電解メッキを行い表面の酸化、光沢、機械強度保護を行った。製造時には、紫外線硬化型樹脂組成物70を樹脂タンク64から圧力制御装置66、供給ヘッド68を介して金型ロール82に供給する。供給の際には、紫外線硬化型樹脂組成物70の供給圧力を圧力センサで検知しながら、圧力制御装置66で制御し、金型ロール82に塗布する圧力を調整している。金型ロール82に塗布した紫外線硬化型樹脂組成物70は、メータリングロール78により膜厚を一定に調節している。メータリングロール78には、ドクターブレード72が設けられており、メータリングロール78に付着した樹脂を掻き取り、金型ロール82に塗布された樹脂組成物を均一化している。メータリングロール78の下流にあるニップロール80と金型ロール82との間には、ポリエチレンテレフタレート東洋紡株製商品名A4300、膜厚50μm74以下PETと略記が供給されており、PET74をニップロール80と金型ロール82とで挟み込んで、紫外線硬化型樹脂組成物70にPET74を密着させている。紫外線硬化型樹脂組成物70にPET74が密着した状態で紫外線照射装置86に到達すると、紫外線照射装置86から発せられた紫外線により紫外線硬化型樹脂組成物70が硬化するとともに、PET74に接着し、一体のシートとした後、離型ロール84により金型ロール82から一体のシート76を剥離する。次いで、剥離したフィルムシート76を巻取り、長尺のフィルムシート76を連続的に得ることができる。このようにして製造したフィルムシート76を所定の寸法に裁断して回折格子を有する回折型集光シートのサンプルを得た。尚、本実施例における紫外線照射装置86の光源は、メタルハライドランプ5Kwを用い、フィルムシート76の送り速度は、5m/分で製作した。送り速度は、紫外線硬化型樹脂組成物70の硬化特性、PET74の光吸収特性により変化するが、Wワット数の高いメタルハライドランプを用いることにより、送り速度を速めることが可能である。また、回折型集光シートの巻取張力は2.0kgで行った。巻取張力は任意に変更することができるが、巻取張力を強くすると回折型集光シートに変形が生じやすく、また弱くすると巻緩みによるズレが生じやすいため、送り速度やシート幅等の条件に合わせて適宜調製が必要である。<試験方法>前述のようにして得られた各実施例および比較例の紫外線硬化型樹脂組成物および回折型集光シートサンプルについて、下記のとおり評価し、その結果を表1にまとめて示した。<ビッカース圧子による押し込み深さの評価>評価用サンプルの作製シリコンPET東洋紡績製、E7002、38μmの軽剥離面側に前述の紫外線硬化型樹脂組成物を膜厚500μmとなるように塗布した後、シリコンPETの軽剥離面側を紫外線硬化型樹脂組成物からなる層にラミネートし、メタルハライドランプで300mJcm2300mWcm2の紫外線を照射して、シリコンPET/紫外線硬化型樹脂組成物の硬化膜/シリコンPETの測定用サンプルを作製した。次いで、得られたサンプルからシリコンPETを剥がして硬化膜単層を得た。測定方法測定装置としてビッカース硬さ試験機フィッシャーインスツルメンツ社製商品名フィッシャースコープH100Cを、圧子として対面角136°の正四角錐圧子を用いた。圧子の先端を、各硬化膜の表面に対して下記条件にて荷重を負荷して押し込み、最大押込み深さおよび最終押し込み深さを測定した。荷重:30mN、押し込み時間:10秒、測定環境:23±5°C<微細形状転写性の評価>転写性は、金属顕微鏡にて前述の回折型集光シートサンプルの形状を確認することで評価した。評価基準は以下のとおりである。○:良好△:転写不十分金型ロールへの樹脂付着又は回折型集光シートの頂角の局所的な倒れあり×:転写不可<微細形状維持性の評価>微細形状維持性の評価においては、まず、金型ロールから剥離した回折型集光シートをロール状に巻き取ったままの状態で24時間放置した。その後、目視により回折型集光シートの外観を確認した。外観の確認方法としては、蛍光灯下において回折型集光シートを透過で観察し、点状または線状のムラの有無を確認した。評価基準は以下のとおりである。○:良好×:点状または線状のムラあり<低傷付き性の評価>所定の寸法に裁断した回折型集光シート側の表面を、指サック藤本化学株製、天然ゴム指サックを装着した指で5往復擦り、その後目視により、蛍光灯下において回折型集光シートを透過で観察し、回折型集光シートの表面に傷がないか確認した。評価基準は以下のとおりである。○:良好×:複数本の傷が発生実施例6図10は、導光板48を用いたバックライト構造を示しており、このバックライト構造は、携帯電話等の小型液晶表示装置用のものである。バックライトは、図の下から反射板56、導光板48、ホログラム拡散体46、回折型集光シート10からなり、導光板48とホログラム拡散板46は一体成形されている。導光板48の入光端面52側には、LED光源54が設けられている。この構成により、LED光源54から発せられた光を導光板48の入光端面52から入射させ、導光板の裏面50に形成した反射グルーブに何度か全反射した後、出射面に形成したホログラム拡散体46から出射させる。回折型集光シート10により光を垂直方向に回折させ、図示しない液晶面に対して略均一な輝度の分布光束を伝達するものである。導光板48は、ポリカーボネートを用いて、射出成型法により作製した。厚み0.8mm、裏面の反射グルーブは図11に示す構造で、周期は液晶パネルの画素とのモアレを防止するため120~150μmの範囲でランダムとなっている。また出射面に形成したホログラム拡散体46は、入光端面52に平行な方向に60度光強度が半分になる拡散角度が60度、入光端面52に垂直な方向に1度の拡散特性とした。回折型集光シート10を形成するための活性エネルギー線硬化型樹脂組成物としては、実施例1で得られた樹脂組成物を用いた。回折格子の形状は図5において、h=6.2μm、d=5μm、u=1μmとした。このように作製した面光源装置は、表示面にムラや表示異常がなく、充分な正面方向輝度を有しており、モアレによるムラや分光による色づきも見られず液晶表示装置用のバックライトとして優れた特性を示した。以上説明したように、本発明の回折型集光シートは、変形、破損、又は傷が発生しにくいため、回折型集光シートを面光源装置に用いた時に、表示面にムラや表示異常の発生を抑えることができる。また、本発明の回折型集光シートは、多数の凹凸形状を透過した回折光の多重干渉により出射光を制御しているので、ひとつの凹凸形状が欠損したり、異物が存在しても出射光への影響は少なく、取扱いや加工が、従来のプリズムシートより容易になる。また、高透過率と薄型化を同時に実現することができる。この回折型集光シートを面光源装置に用いることで斜め方向から入射した白色光の分光を抑えて垂直方向に効率的に曲げて出射することができ、正面方向での輝度を上げることができる。"