スケール上に、測定方向に沿って互いに異なるスケールピッチで多数配列された2列以上のスケールコイルと、前記スケールに対して測定方向に相対移動自在なグリッド上に、前記スケールコイルと対向するように配設された送信コイル及び受信コイルとを備え、前記送信コイルを励磁した時に、前記スケールコイルを経由して前記受信コイルで検出される磁束の変化から、前記スケールに対する前記グリッドの絶対位置測定を可能とする2つ以上のトラックを有する電磁誘導式絶対位置測定用エンコーダにおいて、少なくとも1つのトラックの前記スケールコイルの間に、ループ状のスケールコイルを少なくとも1つ追加したことを特徴とする電磁誘導式絶対位置測定用エンコーダ。前記受信コイルの形状が、元のスケールコイルと追加したスケールコイルの両方をカバーする、測定方向に長い8の字型であることを特徴とする電磁誘導式絶対位置測定用エンコーダ。しかしながら図5の構成では、グリッド12上における送信コイル24-1、24-2から受信コイル20-2、20-1への直接のクロストーク量を低減するため、受信コイル20-120-2と送信コイル24-124-2を離した位置に配置する必要があるので、スケール10上のスケールコイルの長さスケールコイル14-1aの長さスケールコイル14-2aの長さ接続コイル14-3の長さが長くなり、発生する誘導電流Iaがスケールコイル自身のインピーダンスによって減衰してしまい、強い信号が得難いという問題点を有していた。また、図5の構成で、スケールコイル14-1aと14-2aとの間隔を短くする等してエンコーダ幅の小型化を図ろうとすると、送信コイルの駆動によって発生する磁界が、直接、受信コイルに正対しているスケールコイルにも影響を与えるため、本来のスケールコイルに流れる誘導電流とは逆方向の誘導電流成分が発生する事で、スケールコイルに発生する誘導電流が減少することになり、受信コイルで検出する信号が減少してしまう不都合が起こる。以下に、その説明を示す。図5上側のスケールピッチλ1のスケールコイル14-1aを受信コイル20-1で検出する動作を図6に示す。図に示すように、本来、駆動電流IDによる送信コイル24-1の駆動によって発生する磁界により、スケールコイル14-2aに誘電電流Iaが発生し、接続コイル14-3を介してスケールコイル14-1aに流れる誘導電流Iaによって発生する磁界を受信コイル20-1で検出する原理であるが、送信コイル24-1にスケールコイル14-1aが接近するに従って、送信コイル24-1の駆動により発生する磁界によってスケールコイル14-1aには、誘導電流Iaと逆方向の誘導電流成分Idが発生するため、スケールコイル14-1aの全誘導電流はIa-Idとなり、Id分だけ減少する。言い換えると、スケールコイル14-1aには、スケールコイル14-2a経由の誘導電流成分Iaと、送信コイル24-1からスケールコイル14-1aに直接入る磁界により発生する誘導電流成分IdIaとは逆方向の差分の誘導電流Ia-Idが発生する。一方、図5下側のスケールピッチλ2のスケールコイル14-2aを受信コイル20-2で検出する動作を図7に示す。図に示すように、本来、駆動電流IDによる送信コイル24-2の駆動によって発生する磁界により、スケールコイル14-1aに誘導電流Iaが発生し、接続コイル14-3を介してスケールコイル14-2aに流れる誘導電流Iaによって発生する磁界を受信コイル20-2で検出する原理であるが、送信コイル24-2にスケールコイル14-2aが接近するに従って、送信コイル24-2の駆動により発生する磁界によってスケールコイル14-2aには、誘導電流Iaと逆方向の誘導電流成分Idが発生するため、スケールコイル14-2aの全誘導電流はIa-Idとなり、Id分だけ減少する。言い換えると、スケールコイル14-2aには、スケールコイル14-1a経由の誘導電流成分Iaと、送信コイル24-2からスケールコイル14-2aに直接入る磁界により発生する誘導電流成分IdIaとは逆方向の差分の誘導電流Ia-Idが発生する。更に、図5の構成で、スケールコイル14-1aとスケールコイル14-2aとの間隔を短くする等してエンコーダ幅の小型化を図ろうとすると、次のような不都合も発生する。即ち図8に示す如く、スケールコイル14-2aに流れる誘導電流Ia-Idにより発生する磁界が、直接、受信コイル20-1に影響を与え、受信コイル20-1にクロストーク電流成分Ic図8の左のスケール左端側ではIc1が流れる。図5のように、スケールピッチが異なる2トラック構成のスケールの場合、受信コイル20-1に発生するクロストーク電流成分はスケールの位置で変化する図8の右のスケール右端側ではIc2ことにより、本来の位置検出信号に、スケールの位置で変化するクロストーク電流成分が重畳するので、スケール全長に渡って測定精度特に広範囲精度に影響を与えてしまう不都合が起こる。図5のスケールピッチλ1とスケールピッチλ2のトラックをもつスケール例では、λ1<λ2において、図8の例のように、スケールピッチλ1のスケールを受信コイル20-1で検出測定する場合、スケールピッチλ2のスケールの影響で、広範囲精度が図9に示す如くプラス方向の誤差を生じる。その反対に、スケールピッチλ2のスケールを受信コイル20-2で検出測定する場合、上記と同様な原因でスケールピッチλ1のスケールの影響で、広範囲精度が図9に示す如くマイナス方向の誤差を生じる。本発明は、前記従来の問題点を解消するべくなされたもので、送信コイルを励磁した時の、スケールコイルでの誘導電流を増加することによって、受信コイルでの検出信号強度を向上して、S/Nの向上による測定の高精度化、及び/又は、スケール幅、ひいてはエンコーダ幅の縮小によるエンコーダの小型化を図ると共に、クロストーク磁界による誘導電流を低減して、広範囲精度の向上を図ることを課題とする。本発明は、スケール上に、測定方向に沿って互いに異なるスケールピッチで多数配列された2列以上のスケールコイルと、前記スケールに対して測定方向に相対移動自在なグリッド上に、前記スケールコイルと対向するように配設された送信コイル及び受信コイルとを備え、前記送信コイルを励磁した時に、前記スケールコイルを経由して前記受信コイルで検出される磁束の変化から、前記スケールに対する前記グリッドの絶対位置測定を可能とする2つ以上のトラックを有する電磁誘導式絶対位置測定用エンコーダにおいて、少なくとも1つのトラックの前記スケールコイルの間に、ループ状のスケールコイルを少なくとも1つ追加することにより、前記課題を解決したものである。ここで、前記受信コイルの形状を、元のスケールコイルと追加したスケールコイルの両方をカバーする、測定方向に長い8の字型とすることができる。本発明によれば、図5の構成に比べ、スケールコイル間に追加したスケールコイルの誘導電流によって、送信コイルを励磁した時の受信コイルでの信号検出強度を増加すると共にクロストーク磁界による誘導電流を低減することができる。従って、12つ以上のトラック間の間隔を狭めることが可能となり、スケール幅、ひいてはエンコーダ幅を縮小してエンコーダを小型化できる、2S/N向上により測定精度を向上できる、3グリッドとスケール間のギャップを拡大できる、4スケールコイルの幅を縮小することが可能となり、スケール幅、ひいてはエンコーダ幅を縮小してエンコーダを小型化できる、5クロストーク磁界による影響を低減して、広範囲精度を向上することができる、等の効果を有する。以下図面を参照して、本発明の実施形態を詳細に説明する。本発明の第1実施形態は、図10に示す如く、図5と同様の元からあるスケールコイル本体14-1a本体コイルとも称するの間に、図中に破線で示すスケールコイル追加コイルとも称する14-1bを追加してスケールコイル14-1とすると共に、同じく図5と同様の元からあるスケールコイル本体14-2a本体コイルとも称するの間に、図中に破線で示すスケールコイル追加コイルとも称する14-2bを追加してスケールコイル14-2としたものである。上記の構成により、スケールコイル14-1aと14-2aとの間隔を短くする等してエンコーダ幅を小型化しても、受信コイルで検出する信号強度が増加することを以下に説明する。まず、図10上側のスケールピッチλ1のスケールコイル14-1を受信コイル20-1で検出する時は、図11に示す如く、駆動電流IDによる送信コイル24-1の駆動によって発生する磁界により、本体コイル14-1aには、本体コイル14-2a経由の誘導電流成分Iaと、送信コイル24-1から本体コイル14-1aに直接入る磁界により発生する誘導電流成分IdIaとは逆方向の差分の誘導電流Ia-Idが発生する。又、追加コイル14-1bには、送信コイル24-1から直接入る磁界により発生する誘導電流Ib本体コイル14-1aの誘導電流Ia-Idとは逆方向が発生する。誘導電流Idと誘導電流Ibの大きさを比較すると、スケールコイル14-1a14-2a14-3のコイル長は、追加コイル14-1bのコイル長の2倍以上あるため、誘導電流Id<誘導電流Ib/2となる。受信コイル20-1は、本体コイル14-1aと追加コイル14-1bの両方をカバーする8の字型のコイル形状をしているため、受信コイル20-1の検出信号電流は、本体コイル14-1aの電流Ia-Idによる受信コイル20-1の誘導信号電流に、追加コイル14-1bの電流Ibによる受信コイル20-1の誘導信号電流が加わることになる。よって、次式に示す如く、受信コイル20-1で検出する信号強度Aは、追加コイル14-1bを追加しない場合の信号強度Bに比べ、IaId/Ia-Id倍以上増加する。A∝Ia-IdIb≒Ia-Id2Id=IaIdB∝Ia-Id∴A/B≒IaId/Ia-Id一方、図10下側のスケールピッチλ2のスケールコイル14-2を受信コイル20-2で検出する時は、図12に示す如く、駆動電流IDによる送信コイル24-2の駆動によって発生する磁界により、本体コイル14-2aには、本体コイル14-1a経由の誘導電流成分Iaと、送信コイル24-2から本体コイル14-2aに直接入る磁界により発生する誘導電流成分IdIaとは逆方向の差分の誘導電流Ia-Idが発生する。又、追加コイル14-2bには、送信コイル24-2から直接入る磁界により発生する誘導電流Ib本体コイル14-2aの誘導電流Ia-Idとは逆方向が発生する。誘導電流Idと誘導電流Ibの大きさを比較すると、スケールコイル14-2a14-1a14-3のコイル長は、追加コイル14-2bのコイル長の2倍以上あるため、誘導電流Id<誘導電流Ib/2となる。受信コイル20-2は、本体コイル14-1aと追加コイル14-1bの両方をカバーする8の字型のコイル形状をしているため、受信コイル20-2の検出信号電流は、本体コイル14-2aの電流Ia-Idによる受信コイル20-2の誘導信号電流に、追加コイル14-2bの電流Ibによる受信コイル20-2の誘導信号電流が加わることになる。よって、上記説明と同様に、次式に示す如く、受信コイル20-2で検出する信号強度Cは、追加コイル14-2bを追加しない場合の信号強度Bに比べ、IaId/Ia-Id倍以上増加する。C∝Ia-IdIb≒Ia-Id2Id=IaIdB∝Ia-Id∴C/B≒IaId/Ia-Id更に、ループ状のスケールコイル14-1b、14-2bを付加することにより、図13に示すように、図10上側のスケールピッチλ1のスケールコイル14-1を受信コイル20-1で検出する時、スケールコイル14-2から受信コイル20-1へのクロストーク磁界がスケール位置によらないで、ほぼ均一になるため、クロストーク磁界による誘導電流の差が小さくIc1≒Ic2なるため、図14に示すように、広範囲精度の向上も図られる。図10下側のスケールピッチλ2のスケールコイル14-2を受信コイル20-2で検出する時も、同様の作用で、図14に示すように広範囲精度の向上が図られる。特に受信コイルが8の字型では、クロストーク磁界による誘導電流が打ち消し合うため、受信コイル20-1に発生する誘導電流が大幅に低減することになり、一層の広範囲精度の向上も図られる。付加したスケールコイル14-1b、14-2bの配線の太さを調整することにより、上記の誘導電流を完全に打ち消すことも可能であるし、スケール位置によってコイルの配線の太さを変えることによりIc1=Ic2にすることも可能となり、より高精度にすることもできる。本発明の適用対象は、図10に示した2列のトラックを有するものに限定されず、図15に示す第2実施形態のように、例えばスケールピッチλ2のスケールコイル14-2の上下両側にスケールピッチλ1のスケールコイル14-1を配置した3列のトラックを有するものにも適用することができる。この第2実施形態においては、上下両側のスケールコイル14-1の本体コイル14-1aの間のみにスケールコイル14-1bが追加されており、中央のスケールコイル14-2にはスケールコイルが追加されていない。このように一部のスケールコイルの追加を省略することもできる。尚、前記実施形態においては、いずれも、スケールコイルの形状が矩形の枠状とされていたが、スケールコイルの形状は、これに限定されず、例えば、矩形内に電極が存在する板状、あるいは逆に矩形部分を抜いた板状とすることも可能である。