重量で、C:0.5~1.2、Si:0.15~2.0、Mn:0.05~0.45、P:0.025以下0は除く、S:0.025以下0は除く、Cr:0.1~1.6、Ce:0.01~0.3、残りはFe及び不可避な不純物を含む高炭素クロム軸受鋼。前記軸受鋼は接種剤を含み、前記接種剤としてCe化合物を含む請求項1に記載の高炭素クロム軸受鋼。前記Ce化合物はCe酸化物、Ce窒化物及びCe炭化物からなる群から選択された1種以上である請求項2に記載の高炭素クロム軸受鋼。前記Ce化合物はAlCeO3、Ce2O3、Ce2O2S、Ce2S3、CeS、Ce2O3及びCeO2からなる群から選択された1種以上である請求項2に記載の高炭素クロム軸受鋼。前記Ce化合物は、前記軸受鋼の鋳造組織と格子不一致LatticeMisfitが15以下である請求項2に記載の高炭素クロム軸受鋼。前記Ce化合物は球形であり、平均粒径が20μm以下である請求項2に記載の高炭素クロム軸受鋼。前記Ce化合物は、1mm2当たりに5~200個の分布で分散している請求項2に記載の高炭素クロム軸受鋼。溶銑を精錬した後鋳造して軸受鋼を製造する方法において、接種剤としてCe化合物を利用して軸受鋼を製造する高炭素クロム軸受鋼の製造方法。前記精錬時にCeを含む化合物を投入し、重量で、C:0.5~1.2、Si:0.15~2.0、Mn:0.05~0.45、P:0.025以下0は除く、S:0.025以下0は除く、Cr:0.1~1.6、Ce:0.01~0.3、残りはFe及び不可避な不純物を含む溶鋼を製造する段階と、前記溶鋼を鋳造する段階と、を含む請求項8に記載の高炭素クロム軸受鋼の製造方法。前記Ceを含む化合物はCe酸化物、Ce窒化物、Ce炭化物及びFe-Al-Ce系合金鉄からなる群から選択された1種以上である請求項8に記載の高炭素クロム軸受鋼の製造方法。本発明の一側面は、偏析発生を減少し、偏析帯における巨大炭化物の生成を抑制させ、疲労寿命に優れた軸受鋼及びその製造方法を提供する。本発明は、重量で、C:0.5~1.2、Si:0.15~2.0、Mn:0.05~0.45、P:0.025以下0は除く、S:0.025以下0は除く、Cr:0.1~1.6、Ce:0.01~0.3、残りはFe及び不可避な不純物を含む高炭素クロム軸受鋼を提供する。また、本発明は、溶銑を精錬した後鋳造して軸受鋼を製造する方法において、接種剤としてCe化合物を利用して軸受鋼を製造する高炭素クロム軸受鋼の製造方法を提供する。本発明によると、既存の軸受鋼の代りに、Mnの添加を減らすことができ、別途の亀裂熱処理をしないため、経済性を高めることができ、偏析帯で等軸晶結晶粒の微細化を図って偏析の発生を低減し、巨大炭化物の大きさを著しく減少させて疲労寿命に優れた軸受鋼を提供することができる。以下では、本発明について詳しく説明する。本発明者は、軸受鋼鋳造時の偏析を最小化し、偏析帯における巨大炭化物の生成を低減させて疲労寿命に優れた軸受鋼を得るためには、鋳造時に偏析が発生する可能性のある偏析帯に微細な等軸晶を多量形成させる方法が効果的であることを見出して本発明に至った。本発明において、偏析帯とは、鋳造により鋳造材で偏析が発生する可能性のある部位を意味し、鋳造の種類、同一鋳造であっても工程により相違する。例えば、インゴット鋳造時には、インゴットの頂点部分に偏析帯が形成され、連続鋳造時には、鋳造材の中心部に偏析帯が形成される。本発明者は、鋳造された軸受鋼の微細な等軸晶を多量形成するために、接種剤inoculantを利用する方案を考案した。上記接種剤は、不均一な核生成を促すもので、接種剤中の特定成分が速かに凝固相と格子不一致LatticeMisfitの少ない化合物や析出物を形成し、該化合物や析出物は、固液界面の界面エネルギーの増加を最小化し、不均一な核生成を促す。これにより、微細な等軸晶の形成を促す。このような接種剤としては、オーステナイトと格子不一致の小さい化合物や析出物であることが好ましく、AlCeO3、CeO2、Ce2O3、Ce2O2S、CeS、Ce2S3、TiC、TiN、TiO2、Al2O3などを使用することができ、CeO2やCe2O3が好ましい。オーステナイトとの格子不一致はCeO2が6.7であるが、Ce2O3は11.0であるため、軸受鋼の鋳造時に微細な等軸晶の形成を促すための接種剤としてはCeO2がより好ましい。以下、本発明の軸受鋼の組成に対して詳しく説明する重量。炭素C:0.5~1.2炭素は軸受鋼の強度を確保する極めて重要な元素である。炭素の含量が低いと、軸受の強度と疲労強度が低くて軸受部品に相応しくないため、炭素の含量は0.5以上添加することが好ましい。一方、炭素の含量が高すぎると、溶解されない巨大炭化物が残存して疲労強度を低下させるだけでなく、焼き入れ前の加工性が低下するため、上記炭素含量の上限は1.2にすることが好ましい。ケイ素Si:0.15~2.0ケイ素は硬化能に影響を与える元素であって、その含量が低すぎると、硬化能に問題が生じることがあるため、0.15以上添加することが好ましい。但し、ケイ素の含量が高すぎると、炭素との位置競争反応により脱炭が起きる恐れがあり、炭素と同様に焼き入れ前の加工性が低下するだけでなく、偏析が増加するため、上記ケイ素含量の上限は2.0にすることが好ましい。マンガンMn:0.05~0.45マンガンは鋼の焼き入れ性を改善して強度を確保するのに重要な元素であって、その含量は0.05以上であることが好ましい。但し、マンガンの含量が高すぎると、焼き入れ前の加工性が低下するだけでなく、偏析及び疲労寿命に悪影響を及ぼすMnSの析出が増加するため、上記マンガンの含量は0.45以下にすることが好ましい。リンP:0.025以下0は除くリンは結晶粒系に偏析されて鋼材の靭性を低下させる元素である。よって、その含量を積極的に制限することが好ましい。製鋼過程などの負荷を考慮すると、その含量を0.025以下に制限することが好ましい。硫黄S:0.025以下0は除く硫黄は鋼の被削性を高める作用をするが、リンと同様に粒界に偏析されて靭性を低下させるだけでなく、マンガンと結合してMnS硫化物を形成することで、疲労寿命を低下させる悪影響を及ぼすため、その含量を制限することが好ましい。従って、製鋼過程などの負荷を考慮すると、その含量は0.025以下にすることが好ましい。クロムCr:0.1~1.6クロムは鋼の焼き入れ性を改善して硬化能を付与し、鋼の組織を微細化するのに効果的な元素であるため、0.1以上添加することが好ましい。しかし、クロムの含量が多すぎると、その効果が飽和するため、その含量を1.6以下にすることが好ましい。セリウムCe:0.01~0.3セリウムは接種剤として作用するために添加され、鋼の組織を微細化するのに効果的な元素であるため、0.01以上添加することが好ましい。しかし、セリウムの含量が多すぎると、製鋼工程の安全性がかなり低下し、酸化物の形成が急激に進行されて等軸晶形成促進効果が飽和するため、上記セリウムの含量は0.3以下にすることが好ましい。上記組成以外の残りは、Fe及び不可避な不純物からなる。但し、上記組成に制限されず、上記組成以外に他の組成を含んでもよい。上述のように、上記Ceは本発明の軸受鋼の製造時にCe化合物を形成し、オーステナイト結晶粒が不均一核生成されるようにする接種剤として作用する。上記Ce化合物は、Ce酸化物、Ce炭化物、Ce窒化物、Ce硫化物などであってもよく、具体的には、AlCeO3、CeO2、Ce2O3、Ce2O2S、CeS及びCe2S3などであってもよい。中でも、CeO2またはCe2O3が好ましく、CeO2であることがより好ましい。上記Ce化合物は、上記鋳造による鋳造組織と格子不一致LatticeMisfitが15以下であることが好ましい。上記格子不一致が15を超えると、Ce化合物を基点とするオーステナイト結晶粒の不均一核生成が困難となり、等軸晶の微細化効果が期待できないため、鋳造組織との格子不一致が15以下であることが好ましい。上記Ce化合物がオーステナイト結晶粒の不均一核生成サイトとして作用するためには球形であることが好ましく、その平均粒径は20μm以下であることが好ましい。また、上記Ce化合物は5~200個/mm2で均一に分布されていることが好ましい。上記Ce化合物の平均粒径が20μmを超えると、オーステナイト結晶粒の不均一核生成サイトとしての接種剤効果が僅かである。また、Ce化合物の個数が5個/mm2未満であれば、生成された等軸晶が微細化せずに粗大化し、その個数が200個/mm2を超えると、その効果が重なって飽和するため、その個数を200個/mm2以下にすることが好ましい。以下、本発明の軸受鋼の製造方法に対して詳しく説明する。本発明の軸受鋼は、溶銑を精錬した後鋳造して製造する方法において、接種剤としてCe化合物を利用して製造する。上記Ce化合物は、軸受鋼の製造時に接種剤として作用し、不均一核生成を通じてオーステナイト結晶粒が微細化される。本発明は、上記溶銑の精錬時にCeを含む化合物を投入し、重量で、C:0.5~1.2、Si:0.15~2.0、Mn:0.05~0.45、P:0.025以下0は除く、S:0.025以下0は除く、Cr:0.1~1.6、Ce:0.01~0.3、残りはFe及び不可避な不純物を含む溶鋼を製造する。上記Ceを含む化合物は、上記接種剤として説明したCe化合物とは区別される。上記Ceを含む化合物は、接種剤として作用するCe化合物、具体的には、Ce酸化物、Ce炭化物、Ce窒化物、Ce硫化物などであってもよく、精錬中に投入され、反応を通じて上記Ce化合物を形成することができる物質まで含む。このような物質は種類が多様であり、具体的な一例としては、Fe-Al-Ce系合金鉄を挙げることができる。また、上記Fe-Al-Ce系合金鉄もその含量によって多様にできる。上記組成を満たす溶鋼を鋳造する段階を含む。上記鋳造は通常の軸受鋼の製造方法で行われ、その方法は特に限定されない。通常、適用されるインゴット鋳造IngotCasting方法と連続鋳造ContinuousCasting方法を全て適用することができる。以下では、本発明の実施例に対して詳しく説明する。実施例下記表1の組成を満たす軸受鋼を鋳造した。上記鋳造は通常の連続鋳造方法で行った。比較例は従来最も多く使用される軸受鋼で、発明例1~3は比較例に比べてMnの含量を減らし、Ceを添加したもので、Mnは偏析及びMnS析出量を減少させるために少量添加した。上記比較例と発明例2の鋳造材偏析帯の等軸晶微細組織を観察し、それぞれ図2のa及びbに示した。図2のaとbを比較すると、比較例より発明例2で等軸晶組織がさらに微細であることが分かる。一方、上記比較例と発明例2の等軸晶結晶粒の大きさ分布を観察し、その結果をそれぞれ図3のa及びbに示した。図3のaの比較例は、凝固組織の等軸晶結晶粒の平均大きさが約496μmであるが、図3のbの発明例2では、等軸晶結晶粒の平均大きさが約325μmと遥かに微細であることが分かる。Ceの添加による軸受鋼鋳造材偏析帯の等軸晶結晶粒微細化効果が偏析の低減により現れることを確認するために、比較例と発明例2の各合金元素の分布様相を分析する電子探針微小分析ElectronProbeX-rayMicroAnalysisを行い、その結果をそれぞれ図4のa及びbに示した。図4のaの結果から分かるように、比較例ではMn、Cr、Cの偏析が酷く、図4のbに示した発明例2では、比較例に比べて偏析が遥かに低減することが分かる。上記のように、添加されたCeが溶鋼内で化合物を形成してオーステナイト結晶粒が不均一核生成されるようにする接種剤の役割をするため、等軸晶結晶粒微細化効果とこれを通じた偏析の低減効果が得られる。上記発明例2においてオーステナイト結晶粒の間の三重点triplejunctionで観察されたCeO2酸化物を観察して図5に示した。また、Ceの添加による等軸晶結晶粒微細化と偏析低減により、鋳造材偏析帯で巨大炭化物の生成が大きく減少した。図6のa、bはそれぞれ比較例と発明例2における偏析帯で巨大炭化物微細組織を観察した写真であり、図6のaに示したように、比較例では約125μmの巨大炭化物が観察されたが、図6のbに示した発明例2では約43μmの巨大炭化物が観察された。