"たばこ原料を100~160°Cの水蒸気流と接触させてたばこ原料を湿潤、膨潤させる工程と、前記湿潤、膨潤後の前記たばこ原料を前記水蒸気より高い温度の過熱水蒸気流に接触させて前記たばこ原料を乾燥する工程とを含むたばこ原料の膨化方法。前記水蒸気流との接触前のたばこ原料は、15~50重量に調湿される請求項1記載のたばこ原料の膨化方法。湿潤、膨潤した前記たばこ原料は、前記水蒸気流との接触前のたばこ原料と同じ水分量またはそれより5重量以内に増加した水分量を有する請求項1記載のたばこ原料の膨化方法。前記湿潤、膨潤工程は、前記たばこ原料を前記水蒸気流と共に旋回することによりなされる請求項1記載のたばこ原料の膨化方法。前記旋回による滞留時間は、0.5~5秒間である請求項4記載のたばこ原料の膨化方法。前記乾燥工程後に、前記たばこ原料を再調湿する請求項1記載のたばこ原料の膨化方法。前記再調湿は、前記たばこ原料に水を噴霧することによりなされる請求項6記載のたばこ原料の膨化方法。前記再調湿は、前記乾燥工程により10重量以下の水分量に減少したたばこ原料に対して実行される請求項6記載のたばこ原料の膨化方法。前記たばこ原料が中骨刻である請求項1ないし8いずれか1項記載のたばこ原料の膨化方法。流入口、排気口および排出口を有する第1サイクロンと、前記第1サイクロンの流入口に接続された第1供給側ダクトと、前記第1サイクロンの排気口に接続される第1排気側ダクトと、前記第1供給側ダクトに接続される第1水蒸気供給部と前記第1水蒸気供給部の接続部と前記第1サイクロンの流入口の間に位置する前記第1供給側ダクトに接続される第1のたばこ原料供給部と、流入口、排気口および排出口を有する第2サイクロンと、前記第2サイクロンの流入口に接続された第2供給側ダクトと、前記第2サイクロンの排気口に接続される第2排気側ダクトと、前記第2供給側ダクトに配置される加熱部材と、前記加熱部材より下流側に位置する前記第2供給側ダクトに接続される第2水蒸気供給部と、前記第2サイクロンの流入口と前記加熱部材との間に位置する前記第2供給側ダクトに接続され第2のたばこ原料供給部と、前記第1サイクロンの排出口から排出されたたばこ原料を前記第2のたばこ原料供給部に搬送するための搬送部材とを備えるたばこ原料の膨化装置。前記第1サイクロンに接続される前記第1供給側ダクトと前記第1排気側ダクトが繋がって第1循環ダクトを形成し、かつ前記第2サイクロンに接続される前記第2供給側ダクトと前記第2排気側ダクトが繋がって第2循環ダクトを形成し、前記第1サイクロンの排気口近傍に位置する前記第1循環ダクトと前記第2サイクロンの排気口近傍の前記第2循環ダクトとを連結ダクトで接続する請求項10記載のたばこ原料の膨化装置。以下、本発明の実施形態に係るたばこ原料の膨化方法を説明する。第1工程たばこ原料を100~160°Cの水蒸気流と接触させてたばこ原料を湿潤、膨潤させる。たばこ原料は、例えば中骨刻を用いることができる。中骨刻は、たばこ葉から棒状中骨を分離し、この棒状中骨原料を常法に従って圧展、裁刻することにより得られる。具体的には、棒状中骨原料を例えば15~50重量の水分量、好ましくは20~40重量の水分量、に調湿する。調湿棒状中骨原料を例えばロール間隔0.5~1.2mmのロール圧延機で圧展した後、幅0.1~0.3mmに裁刻して中骨刻を作製する。水蒸気は、100~160°Cの温度を有することによって、たばこ原料を乾燥することなく、湿潤、膨潤させることができる。より好ましい水蒸気の温度は、110~150°Cである。たばこ原料を水蒸気流と接触させるには、例えばたばこ原料を前記水蒸気流と共に旋回することにより行うことができる。旋回は、例えばサイクロンを用いて行うことができる。旋回による滞留時間は、0.5~5秒間であることが好ましい。たばこ原料を前記温度および滞留時間で水蒸気流と接触させることにより、たばこ原料への水蒸気の凝縮熱伝達が生じる。凝縮熱伝達によって、たばこ原料の水分および温度品温が上昇し、たばこ組織が柔軟になって湿潤膨潤が引き起こされる。たばこ原料を前記温度および滞留時間で水蒸気流と接触させると、湿潤膨潤後のたばこ原料は乾燥することなく、たばこ原料の水分量が水蒸気流と接触する前と同等、もしくは5重量以内に増加する。第2工程湿潤、膨潤させたたばこ原料を前記第1工程の水蒸気の温度より高い温度の過熱水蒸気流に接触させて前記たばこ原料を乾燥し、これによって膨化する。過熱水蒸気は、前記第1工程の水蒸気の温度より高い温度を有することによって、湿潤、膨潤させたたばこ原料を効率よく乾燥することが可能になる。過熱水蒸気は、前記第1工程の水蒸気の温度より高い温度で、160~280°Cの温度範囲を有することが好ましい。例えば、過熱水蒸気の温度を160°Cとした場合には前記第1工程の水蒸気温度は160°C未満の温度とし、過熱水蒸気の温度がその水蒸気温度より高くなるように設定する。より好ましい過熱水蒸気の温度は、180~270°Cである。湿潤、膨潤させたたばこ原料を前記過熱水蒸気流と接触させるには、既存の種々の方法を採用することができる。特に、たばこ原料を前記過熱水蒸気流と共に旋回することが好ましい。旋回は、例えばサイクロンを用いて行うことができる。旋回による滞留時間は、2~15秒間であることが好ましい。前記乾燥工程により、たばこ原料の水分量を例えば3~15重量まで減少させることができる。実施形態において、前記乾燥工程後にたばこ原料をさらに再調湿することを許容する。再調湿は、例えば前記たばこ原料に水を噴霧することによりなされる。再調湿は、前記乾燥工程により10重量以下の水分量に減少したたばこ原料に対して実行されることが望ましい。以上説明した実施形態に係るたばこ原料の膨化方法によれば、最初に、たばこ原料を100~160°Cの水蒸気流と接触させることによって、調湿時のたばこ原料の水分量を維持、もしくは5重量以内に増加した状態、すなわち非乾燥状態、でたばこ原料例えば中骨刻の組織を十分に湿潤、膨潤させることができる。その後、湿潤、膨潤させたたばこ原料を前記工程の水蒸気より高い温度で、好ましくは160~280°Cの温度範囲の過熱水蒸気流に接触させ、前記たばこ原料を乾燥する。これによって、従来のように調湿したたばこ原料を過熱水蒸気で直接乾燥したものに比べて高い膨嵩性を有する膨化たばこ原料例えば膨化中骨刻を得ることができる。乾燥後のたばこ原料の水分量を12重量よりさらに低くすることによって、膨嵩性が格段に増加した膨化たばこ原料を得ることができる。特に、湿潤、膨潤工程でたばこ原料を水蒸気流と接触させる際、たばこ原料を水蒸気流と共に旋回することにより、たばこ原料を損傷せずに、その湿潤性、膨潤性をより増大させることが可能になる。また、乾燥工程でたばこ原料を過熱水蒸気流と接触させる際、湿潤、膨潤したたばこ原料を過熱水蒸気流と共に旋回することにより、たばこ原料を損傷せずに、より一層効率よく乾燥することが可能になる。実施形態において、乾燥工程後のたばこ原料例えば水分量が10重量以下をさらに再調湿、例えば水分量を12重量に再調湿、することによって、調湿したたばこ原料を過熱水蒸気で直接、水分量を12重量に乾燥したものに比べて高い膨嵩性を有する膨化たばこ原料を得ることができる。この理由は、たばこ原料を一旦低水分まで乾燥すると、たばこ原料組織たとえば中骨組織の剛性が増加し、膨化状態を強固に固定できること、膨化たばこ原料が再調湿を行ってもその組織の収縮が生じ難いこと、に起因する。次に、実施形態に係るたばこ原料の膨化装置を図1を参照して説明する。第1サイクロン1は側壁に流入口2、上部に排気口3および底部に排出口4をそれぞれ有する。第1循環ダクト5は、一端が第1サイクロン1の流入口2に、他端が第1サイクロン1の排気口3にそれぞれ接続されている。逆止弁6は、第1循環ダクト5にその長さの中間付近に位置するように配置されている。逆止弁6は、水蒸気流を第1循環ダクト5内を第1サイクロン1の排気口3から流入口2に向かって流し、逆方向に流れるのを制限する。第1ヒータ7は、逆止弁6と第1サイクロン1の流入口2の間に位置する第1循環ダクト5部分に配置されている。第1水蒸気供給管8は、逆止弁6と第1ヒータ7の間に位置する第1循環ダクト5部分に接続されている。第1水蒸気供給管8は、水蒸気の供給量を調節するための開閉弁9が設けられている。第1のたばこ原料供給部10は、第1ヒータ7と第1サイクロン1の流入口2の間に位置する第1循環ダクト5部分に第1エアロッカ11と通して接続されている。ドレンセパレータ12および排気ファン13は、第1循環ダクト5に第1サイクロン1の排気口3から逆止弁6に向けてこの順序で配置されている。第1サイクロン1の排出口4は、第1排出ダクト14に接続され、この第1排出ダクト14には第2エアロッカ15が介装されている。第2サイクロン21は、前記第1サイクロン1と隣接して配置されている。第2サイクロン21は側壁に流入口22、上部に排気口23および底部に排出口24をそれぞれ有する。第2循環ダクト25は、一端が第2サイクロン21の流入口22に、他端が第2サイクロン21の排気口23にそれぞれ接続されている。循環ファン26および加熱部材である第2ヒータ27は、第2循環ダクト25に第2サイクロン21の排気口23から流入口22に向けて、つまり過熱水蒸気流の流れ方向に向けて、この順序で配置されている。排気ダクト28は、循環ファン26と第2ヒータ27の間に位置する第2循環ダクト25部分に接続されている。排気ダクト28は、第2循環ダクト25を流れる過熱水蒸気流の量を必要に応じて排気する。排気ダクト28には、排気量を調節するための開閉弁29が設けられている。第2水蒸気供給管30は、排気ダクト28の接続部と第2ヒータ27の間に位置する第2循環ダクト25部分に接続されている。第2水蒸気供給管30は、水蒸気の供給量を調節するための開閉弁31が設けられている。第2のたばこ原料供給部32は、第2ヒータ27と第2サイクロン21の流入口22の間に位置する第2循環ダクト25部分に第3エアロッカ33と通して接続されている。搬送部材34は、一端が第1サイクロン1の第1排出ダクト14側に、他端が第2のたばこ原料供給部32に位置する。搬送部材34は、第1サイクロン1から排出されたたばこ原料を第2のたばこ原料供給部32に搬送する。第2サイクロン21の排出口24は、第2排出ダクト35に接続され、この第2排出ダクト35には第4エアロッカ36が介装されている。連結ダクト37は、排気ファン13近傍に位置する前記第1循環ダクト5部分と第2サイクロン21の排気口23近傍に位置する前記第2循環ダクト25部分とを接続する。ダイヤフラム弁38は、連結ダクト37に配置されている。圧力計39は、ダイヤフラム弁38から第2循環ダクト25側に位置する連結ダクト37に接続されている。ダイヤフラム弁38はその開度が圧力計39からの圧力検出データ圧力検出信号に基づいて制御される。次に、前述した図1に示すたばこ原料の膨化装置によるたばこ原料の膨化方法を説明する。まず、たばこ原料例えば中骨刻を準備する。中骨刻は、棒状中骨原料を水分量15~50重量湿物基準に調湿した後、ロール間隔0.5~1.2mmのロール圧延機で圧展し、さらに幅0.1~0.3mmで裁刻することにより得られる。第1水蒸気供給管9からゲージ圧で1~7バールの乾き飽和水蒸気を第1循環ダクト5に噴射する。なお、水蒸気流は必要に応じて第1循環ダクト5の第ヒータ7で加熱される。この後、前記中骨刻を第1のたばこ原料供給部10から第1エアロッカ11を通して第1循環ダクト5に連続的に供給する。排気ファン13を予め駆動することにより、中骨刻は温度100~160°Cの水蒸気流と共に第1循環ダクト5から第1サイクロン1内に流入し、水蒸気流と共に旋回する。このとき、中骨刻は水分量が供給前のそれと同等か、もしくは5重量増加し、十分な湿潤、膨潤がなされる。第1循環ダクト5での流通と第1サイクロン1での旋回の時間は、例えば0.5~5秒間にすることが好ましい。旋回後の中骨刻は、水蒸気流と分離される。分離された中骨刻は、第1サイクロン1の第1排出口14に接続した第1排出ダクト14から第2エアロッカ15を通して搬送部材34に排出される。一方、水蒸気流は排気ファン13の駆動により第1サイクロン1の第1排気口3から第1循環ダクト5に排出され、第1流入口2に向けて循環される。この水蒸気流の循環において、水蒸気流中で凝縮した水はドレンセパレータ12から排出される。湿潤された中骨刻は、搬送部材34で第2のたばこ原料供給部32に搬送され、第3エアロッカ33を通して第2循環ダクト25に導入される。第2水蒸気供給管30から飽和水蒸気を第2循環ダクト25に噴射し、飽和水蒸気流が第2ヒータ27を通過する間に加熱されて前記第1サイクロン1に供給した水蒸気に比べて高い温度で、160~280°Cの温度範囲の過熱水蒸気流になる。循環ファン26を予め駆動することにより、第2循環ダクト25に導入された湿潤中骨刻は、過熱水蒸気流と共に第2循環ダクト25から第2サイクロン21内に流入し、過熱水蒸気流と共に旋回する。このとき、湿潤中骨刻は乾燥され、膨化される。第2循環ダクト25での流通と第2サイクロン21での旋回の時間は、例えば2~15秒間にすることが好ましい。旋回後の中骨刻膨化中骨刻は、過熱水蒸気流と分離される。分離された膨化中骨刻は、第2サイクロン1の第2排出口24に接続した第2排出ダクト35から第4エアロッカ36を通して排出、回収される。一方、過熱水蒸気流は循環ファン26の駆動により第2サイクロン21の第2排気口23から第2循環ダクト25に排出され、第2流入口22に向けて循環される。得られた膨化中骨刻は、水分量が3~15重量である。また、膨化中骨刻は膨嵩性が5.8~7.5cc/gであり、裁刻直後の未乾燥中骨刻の膨嵩性4.5cc/gに比べて約30~70の充填能力を高めることが可能になる。このような中骨刻の調湿、乾燥処理おいて、連結ダクト37に配置したダイヤフラム弁38の開度を圧力計39からの圧力検出データ圧力検出信号に基づいて制御し、第1循環ダクト5を流通する所望量の水蒸気流を連結ダクト37を通して第2循環ダクト25に導入し、過熱水蒸気の一部として利用する。なお、第2サイクロン21および第2循環ダクト25の系による中骨刻の乾燥工程において、水分量が例えば10重量以下になった場合には公知の方法、例えば水の噴霧により中骨刻を再調湿することを許容する。以上説明したように実施形態に係るたばこ原料の膨化装置によれば、たばこ原料例えば中骨刻の湿潤および乾燥をそれぞれ第1、第2のサイクロン1,21およびこれらのサイクロン1,21に接続される第1、第2の循環ダクト5,25を用いることによって、中骨刻を損傷することなく、中骨刻と水蒸気流、過熱水蒸気流との接触機会を増大できる。その結果、中骨刻を効率よく湿潤、膨潤し、その後効率よく乾燥できるため、膨嵩性を増大した膨化中骨刻を得ることができる。また、膨化装置に組み込まれる第1、第2のサイクロン1,21および第1、第2の循環ダクト5,25は、極めて簡素化した構造で、従来装置のような回転部品、メッシュスクリーンを必要としないため、耐久性に優れ、中骨刻を連続して湿潤、乾燥の処理を行うことが可能になる。さらに、第1循環ダクト5と第2循環ダクト25を連結ダクト37で連結すれば、第1循環ダクト5を循環する水蒸気を第2循環ダクト25の過熱水蒸気の一部として有効に利用でき、省エネルギー運転を実現できる。以下、本発明の実施例を前述した図1に示すたばこ原料の膨化装置を参照して詳細に説明する。例1;比較例この例1では、乾燥工程を図1の第2サイクロンおよび第2循環ダクトの系を用いて行った。まず、黄色種70重量とバーレー種30重量の割合で混合した棒状中骨原料を当業者が既知の方法、例えば水または水蒸気の噴霧、により水分量を37重量に調湿した。この棒状中骨を0.8mmの間隙を持つ一対のローラで圧展した後、0.2mmの幅に裁刻してたばこ原料である中骨刻を準備した。第2水蒸気供給管30から飽和水蒸気を第2循環ダクト25直径:約100mm、長さ:約22mに40kg/時間供給し、第2ヒータ27を通過する間に加熱した。調湿中骨刻を第2のたばこ原料供給部32から第3エアロッカ33を通して第2循環ダクト25に調湿重量基準で25kg/時間の流量で連続的に導入した。このとき、第2循環ダクト25を流通する水蒸気流は、蒸気割合が90体積過熱水蒸気流としてほぼ見做せる、流速が25m/秒、大気圧、温度が260°Cの飽和水蒸気であった。循環ファン26を予め駆動することにより、調湿中骨刻は第2循環ダクト25から過熱水蒸気流と共に第2サイクロン直径:約460mm、分離部有効高さ1.4m内に導入され、過熱水蒸気流と共に旋回して乾燥し、膨化した。旋回の滞留時間は5秒であった。例2,3;比較例第2循環ダクト25において、調湿中骨刻と共に流通する過熱水蒸気流の温度をそれぞれ230°C、210°Cにした以外、例1と同様な方法で調湿中骨刻を乾燥し、膨化した。例4:実施例この例4では、前述した図1に示すたばこ原料の膨化装置を用いた。例1と同様な処理を施した調湿中骨刻水分量:37重量、幅:0.2mmを準備した。第1水蒸気供給管8のノズル部直径3mmからゲージ圧5バールの飽和水蒸気を水平状態に配置した第1循環ダクト5直径:約250mm、長さ:約0.6mに約20kg/時間の流量で噴出した。調湿中骨刻を第1のたばこ原料供給部10から第1エアロッカ11を通して第1循環ダクト5に調湿重量基準で36kg/時間の流量で連続的に導入した。このとき、第1循環ダクト5を流通する水蒸気流は温度が125°Cの飽和水蒸気であった。排気ファン13を予め駆動することにより、調湿中骨刻は第1循環ダクト5から水蒸気流と共に第1サイクロン1直径:約50mm、分離部有効高さ約0.75m内に導入され、水蒸気流と共に旋回して湿潤、膨潤した。第1循環ダクト5と第1サイクロン1滞留時間は1.5秒との通過時間は約1.8秒間であった。湿潤した中骨刻の水分量は、調湿時の水分量37重量から2重量増加した39重量であった。次いで、第1サイクロン1から排出された湿潤した中骨刻を搬送部材34および第2のたばこ原料供給部32を通して第2循環ダクト25に連続して導入し、第2循環ダクト25および第2サイクロン21を用い、前述した例1と同様な条件で湿潤中骨刻を過熱水蒸気流にて乾燥し、膨化した。なお、過熱水蒸気の温度は270°Cとした。例5,6;実施例第2循環ダクト25において、湿潤した中骨刻と共に流通する過熱水蒸気流の温度をそれぞれ240°C、220°Cにした以外、例4と同様な方法で湿潤した中骨刻を乾燥し、膨化した。得られた例1~例6の膨化中骨刻を温度22.0°C、相対湿度60の恒温恒湿室に1週間蔵置調和し、平衡水分にした後、膨嵩性を測定した。膨嵩性は、たばこ刻を喫煙可能な紙巻き状態にした場合の充填能力を示すものである。この測定は、ドイツのBorgwaldt社製のDD60Aを使用した。試験は、膨化中骨刻の膨嵩性を5回繰り返して測定し、平均値を算出した。また、膨化中骨刻の水分量は約2gの膨化中骨刻を秤量ビンに入れ、温度100°Cの自然対流型オーブン内で1時間乾燥させた後、乾燥前後の重量差から算出し、5点の平均値として求めた。例1~例6の膨化中骨刻の膨嵩性および水分量を下記表1に示す。前記表1から明らかなように調湿中骨刻を過熱水蒸気流による乾燥前に125°Cの温度の水蒸気による湿潤を施した例4~例6は、調湿中骨刻を過熱水蒸気流による乾燥前に水蒸気流による湿潤を施さない例1~例3に比べてそれぞれ膨嵩性が1.0cc/g以上の増加向上することが分かる。このような1.0cc/g以上の膨嵩性の向上はその率で表わすと約20に相当する。乾燥前調湿、裁刻後の未処理中骨刻の膨嵩性が4.5cc/gであることから、例えば例4では膨化率が62に増大し、非常に優れた膨化方法であることが確認される。例7:実施例この例7では、前述した図1に示すたばこ原料の膨化装置を用いた。例1と同様な処理を施した調湿中骨刻水分量:37.0重量、幅:0.2mmを準備した。調湿中骨刻を第1循環ダクト5および第1サイクロン1を用いて例4と同様な条件で湿潤、膨潤させた。湿潤した中骨刻の水分量は、調湿時の水分量37.0重量から2重量増加した39.0重量であった。次いで、第1サイクロン1から排出された湿潤した中骨刻を搬送部材34および第2のたばこ原料供給部32を通して第2循環ダクト25に連続して導入し、湿潤中骨刻を第2循環ダクト25および第2サイクロン21を用いて前述した例1と同様な条件で過熱水蒸気流温度:270°Cにて乾燥し、膨化した。その後、膨化中骨刻に水を噴霧して水分量を12.5重量に再調湿した。例8:実施例第2循環ダクト25において、湿潤した中骨刻と共に流通する過熱水蒸気流の温度を250°Cにした以外、例7と同様な方法で湿潤した中骨刻を乾燥し、膨化した。その後、膨化中骨刻に水を噴霧して水分量を12.5重量に再調湿した。得られた例7、例8の膨化中骨刻乾燥後を温度22.0°C、相対湿度60の恒温恒湿室に1週間蔵置調和し、平衡水分にした後、前述した例1~例6と同様な方法で膨嵩性を測定した。また、再調湿後の膨化中骨刻の膨嵩性を前述した例1~例6と同様な方法で測定した。さらに、膨化中骨刻乾燥後の水分量を前述した例1~例6と同様な方法で求めた。これらの結果を下記表2に示す。前記表2から明らかなように調湿中骨刻を過熱水蒸気流による乾燥前に125°Cの温度の水蒸気流による湿潤を施し、乾燥後に再調湿を行った例7、例8は、それぞれ膨嵩性が乾燥後再調湿前の中骨刻に比較して約4低下するに留まる。このような例7、例8の再調湿中骨刻の膨嵩性を前述した比較例としての例3の膨化中骨刻乾燥後のそれと比較すると、いずれも膨嵩性が上回ることが分かる。したがって、中骨刻を水分量12重量を目標に膨化処理する場合、例3のように調湿中骨刻を乾燥処理のみで水分量を11重量にするよりも、調湿中骨刻を過熱水蒸気流による乾燥前に水蒸気流による湿潤を施し、乾燥後に再調湿で水分量を12重量にする例7、例8の方が膨嵩性を有意に向上できることが分かる。また、例7、例8の再調湿中骨刻と例1の膨化中骨刻との膨嵩性を比較すると、例7、例8の再調湿中骨刻は調湿中骨刻を乾燥処理のみで水分量を5.4重量まで乾燥した例1の膨化中骨刻表1参照より膨嵩性を増加できる。したがって、本発明のように調湿中骨刻を過熱水蒸気流による乾燥前に所定温度の水蒸気流による湿潤を施すことによって、乾燥後に水分を増加させる再調湿を行っても、調湿中骨刻を乾燥処理のみ施す従来方法に比べて膨嵩性を有意に向上できることを確認した。"