"C:035質量超050質量未満、Si:175質量超300質量以下、Mn:02質量以上10質量以下、Cr:001質量以上004質量以下、P:0025質量以下、S:0025質量以下、Mo:01質量以上10質量以下およびO:00015質量以下を、下記1式で算出されるPC値が33超80以下の条件下に含有し、残部不可避的不純物およびFeの成分組成を有し、さらに、マルテンサイト分率が90以上の組織を有し、かつ引張強さが1900MPa以上であることを特徴とするばね鋼。記PC=42×CMn01×1Si1Mo203×Cr0001×1N1但し、[]は該括弧内成分の含有量質量前記成分組成が、さらに、下記2式を満足することを特徴とする請求項1に記載のばね鋼。記Cr/Mo≦0352但し、[]は該括弧内成分の含有量質量前記成分組成は、さらに、Al:001質量以上050質量以下、Cu:0005質量以上10質量以下およびNi:0005質量以上20質量以下のうちから選ばれる1種または2種以上を含有することを特徴とする請求項1または2に記載のばね鋼。前記成分組成は、さらに、W:0001質量以上20質量以下、Nb:0001質量以上01質量以下、Ti:0001質量以上02質量以下およびV:0002質量以上05質量以下のうちから選ばれる1種または2種以上を含有することを特徴とする請求項1ないし3のいずれかに記載のばね鋼。前記成分組成は、さらに、B:00002質量以上0005質量以下を含有することを特徴とする請求項1ないし4のいずれかに記載のばね鋼。前記成分組成は、さらに、N:0005質量以上0020質量以下を含有することを特徴とする請求項1ないし5のいずれかに記載のばね鋼。C:035質量超050質量未満、Si:175質量超300質量以下、Mn:02質量以上10質量以下、Cr:001質量以上004質量以下、P:0025質量以下、S:0025質量以下、Mo:01質量以上10以下およびO:00015質量以下を、下記1式で算出されるPC値が33超80以下の条件下に含有する成分組成を有する鋼素材を、Ac3点以上Ac3点200°C以下の温度域に加熱し、10°C/s以上の冷却速度で200°C以下まで冷却し、その後、150°C以上500°C以下の温度域まで加熱し、冷却することを特徴とするばね鋼の製造方法。記PC=42×CMn01×1Si1Mo203×Cr0001×1N1但し、[]は該括弧内成分の含有量質量前記成分組成が、さらに、下記2式を満足することを特徴とする請求項7に記載のばね鋼の製造方法。記Cr/Mo≦0352但し、[]は該括弧内成分の含有量質量前記成分組成は、さらに、Al:001質量以上050質量以下、Cu:0005質量以上10質量以下およびNi:0005質量以上20質量以下のうちから選ばれる1種または2種以上を含有することを特徴とする請求項7または8に記載のばね鋼の製造方法。前記成分組成は、さらに、W:0001質量以上20質量以下、Nb:0001質量以上01質量以下、Ti:0001質量以上02質量以下およびV:0002質量以上05質量以下のうちから選ばれる1種または2種以上を含有することを特徴とする請求項7ないし9のいずれかに記載のばね鋼の製造方法。前記成分組成は、さらに、B:00002質量以上0005質量以下を含有することを特徴とする請求項7ないし10のいずれかに記載のばね鋼の製造方法。前記成分組成は、さらに、N:0005質量以上0020質量以下を含有することを特徴とする請求項7ないし11のいずれかに記載のばね鋼の製造方法。上述の通り、自動車の燃費向上、ならびに二酸化炭素排出量の削減の観点から、自動車の足回り部品の1つである懸架ばねの更なる高強度化が課題となっていた。しかしながら、高強度化に伴い素材の割れ感受性が高まるため、素材の耐孔食性が劣る場合には腐食疲労損傷性が低下することが問題となっていた。本発明は、このような課題を解決すべくなされたものであり、従来の高強度ばね鋼に対して、C、Si、Mn、CrおよびMoの添加量の適正化を行うことによって、腐食時に発生する孔食の深さを抑制し、高強度でありながら、耐孔食性ならびに腐食疲労特性に優れた高強度のばね鋼をその好ましい製造方法とともに提供することを目的とする。発明者らは、前記課題を解決するため、C、Si、Mn、CrおよびMoの添加量を変化させ、かつ下記1式で表されるPC値を変化させた高強度ばね鋼を製作し、耐孔食性および耐腐食疲労特性について鋭意調査した。記PC=42×CMn01×1Si1Mo203×Cr0001×1N1但し、[]は該括弧内成分の含有量質量その結果、C、Si、Mn、CrおよびMoの添加量の最適化、並びにPC値を適正範囲に制御することによって、素材の耐孔食性並びに耐腐食疲労特性が向上することを見出し、本発明を完成するに至った。すなわち、本発明の要旨構成は、以下のとおりである。1.C:035質量超050質量未満、Si:175質量超300質量以下、Mn:02質量以上10質量以下、Cr:001質量以上004質量以下、P:0025質量以下、S:0025質量以下、Mo:01質量以上10質量以下およびO:00015質量以下を、下記1式で算出されるPC値が33超80以下の条件下に含有し、残部不可避的不純物およびFeの成分組成を有し、さらに、マルテンサイト分率が90以上の組織を有し、かつ引張強さが1900MPa以上であることを特徴とするばね鋼。記PC=42×CMn01×1Si1Mo203×Cr0001×1N1但し、[]は該括弧内成分の含有量質量なお、Nは積極的に添加しなくとも、N量:0005質量未満の範囲にて不可避的不純物として含有される。従って、上記1式におけるN含有量[N]については、不可避的不純物として含有されるNの含有量質量あるいは、後述する積極的に添加した場合にはその含有量質量、の値を用いるものとする。2.前記成分組成が、さらに、下記2式を満足することを特徴とする前記1に記載のばね鋼。記Cr/Mo≦0352但し、[]は該括弧内成分の含有量質量3.前記成分組成は、さらに、Al:001質量以上050質量以下、Cu:0005質量以上10質量以下およびNi:0005質量以上20質量以下のうちから選ばれる1種または2種以上を含有することを特徴とする前記1または2に記載のばね鋼。4.前記成分組成は、さらに、W:0001質量以上20質量以下、Nb:0001質量以上01質量以下、Ti:0001質量以上02質量以下およびV:0002質量以上05質量以下のうちから選ばれる1種または2種以上を含有することを特徴とする前記1ないし3のいずれかに記載のばね鋼。5.前記成分組成は、さらに、B:00002質量以上0005質量以下を含有することを特徴とする前記1ないし4のいずれかに記載のばね鋼。6.前記成分組成は、さらに、N:0005質量以上0020質量以下を含有することを特徴とする前記1ないし5のいずれかに記載のばね鋼。7.C:035質量超050質量未満、Si:175質量超300質量以下、Mn:02質量以上10質量以下、Cr:001質量以上004質量以下、P:0025質量以下、S:0025質量以下、Mo:01質量以上10質量以下およびO:00015質量以下を、下記1式で算出されるPC値が33超80以下の条件下に含有する成分組成を有する鋼素材を、Ac3点以上Ac3点200°C以下の温度域に加熱し、10°C/s以上の冷却速度で200°C以下まで冷却し、その後、150°C以上500°C以下の温度域まで加熱し、冷却することを特徴とするばね鋼の製造方法。記PC=42×CMn01×1Si1Mo203×Cr0001×1N1但し、[]は該括弧内成分の含有量質量8.前記成分組成が、さらに、下記2式を満足することを特徴とする前記7に記載のばね鋼の製造方法。記Cr/Mo≦0352但し、[]は該括弧内成分の含有量質量9.前記成分組成は、さらに、Al:001質量以上050質量以下、Cu:0005質量以上10質量以下およびNi:0005質量以上20質量以下のうちから選ばれる1種または2種以上を含有することを特徴とする前記7または8に記載のばね鋼の製造方法。10.前記成分組成は、さらに、W:0001質量以上20質量以下、Nb:0001質量以上01質量以下、Ti:0001質量以上02質量以下およびV:0002質量以上05質量以下のうちから選ばれる1種または2種以上を含有することを特徴とする前記7ないし9のいずれかに記載のばね鋼の製造方法。11.前記成分組成は、さらに、B:00002質量以上0005質量以下を含有することを特徴とする前記7ないし10のいずれかに記載のばね鋼の製造方法。12.前記成分組成は、さらに、N:0005質量以上0020質量以下を含有することを特徴とする前記7ないし11のいずれかに記載のばね鋼の製造方法。本発明によれば、従来の高強度ばね鋼に比べて遥かに優れた耐孔食性および腐食疲労特性を有する高強度のばね鋼を、安定して製造することが可能となる。更には自動車の軽量化にも寄与するため、産業上有益な効果がもたらされる。次に、本発明のばね鋼の成分組成並びにその製造条件について説明する。C:035質量超050質量未満Cは、必要な強度を確保するために必須の元素であり、035質量以下では所定の強度確保が難しく、また所定強度を確保するためには、合金元素の多量添加が必要となって、合金コストの上昇を招くことから、035質量超とする。一方、050質量以上の添加は、鋼中に炭化物が多量に生成し、炭化物母相界面の優先腐食により耐孔食性が低下し、腐食疲労特性の低下や靭性の低下を招く。以上のことから、C量は035質量超050質量未満とする。Si:175質量超300質量以下Siは、脱酸剤として、また、固溶強化や焼戻し軟化抵抗を向上させることにより鋼の強度を高め、鋼の耐へたり性を向上する。さらに、耐孔食性も向上するため添加される元素であり、本発明では、175質量超で添加する。しかし、300質量を超える添加は、延性が低下し、鋳造時に素材に割れが発生するため、素材の手入れが必要となり製造コストの増加を招く。また、鋼が高強度化するために、靭性およびコイリング性が著しく低下する。よって、Siの上限は300質量とする。以上のことから、Si量は175質量超300質量以下とする。Mn:02質量以上10質量以下Mnは、鋼の焼入れ性を向上させ強度増加に有益であるため、02質量以上添加する。しかし、10質量を超える添加は、鋼を高強度化するため、母材靭性の低下を招く。また、鋼の腐食速度を増加させて、孔食深さも深くなるため、腐食疲労特性の低下を招く。よって、Mnの上限は、10質量とする。以上のことから、Mn量は、02質量以上10質量以下とする。P、S:0025質量以下PおよびSは、粒界に偏析して鋼の母材靭性の低下を招く。また、腐食速度を増加させ、それに伴い、孔食深さも深くなる。とくに、SはMnSとして鋼中に存在するため、MnSの溶解による孔食深さが深くなる。以上のことから、これらの元素はできるかぎり低減するのが好ましい。よって、PおよびSはいずれも0025質量以下とする。Cr:001質量以上004質量以下Crは、鋼の焼入れ性を向上させ強度を増加させる元素である。そのため、001質量以上は添加する。また、表層部に生成する錆を緻密化して腐食を抑制する元素である。一方で、孔食部のpH値を低下させるため、孔食深さを増大させ、耐腐食疲労特性を低下させる元素である、そのため、本発明では、耐孔食性を向上させるために、Cr量は004質量以下に制御する。以上のことから、Cr量は001質量以上004質量以下とする。Mo:01質量以上10質量以下Moは、本発明において特に重要な元素である。Moは不動態皮膜の形成により腐食抑制機能ならびに耐孔食性を向上させる元素であり、01質量以上で添加する必要がある。しかし、10質量を超えて添加すると、高強度化による靭性の低下をまねき、また合金コストの上昇をも招く。以上のことから、Mo量は01~10質量とする。O:00015質量以下Oは、SiやAlと結合し、硬質な酸化物系非金属介在物を形成して、疲労寿命特性の低下を招くため、可能な限り低い方が良いが、本発明では、00015質量までは許容される。PC値上記1式:33超80以下さらに、発明者らは、成分組成並びにPC値を変化させてばね鋼を作製し、その孔食深さおよび耐腐食疲労特性を調査した。なお、孔食深さならびに腐食疲労特性は、後述する試験方法で実施した。表1に成分組成を、表2に孔食深さ並びに耐腐食疲労特性の評価結果を、それぞれ示す。また、図1および図2に、孔食深さ並びに耐腐食疲労特性の評価結果を、PC値に関して整理して示した。ここで、ばね鋼の製造条件は、基準となる鋼以外は同じにした。すなわち、製造条件は、次の通りである。まず、真空溶解で溶製したビレットを1100°Cに加熱後、熱間圧延を行い、直径25mmの丸棒にした。その後、950°Cで1時間のノルマライジング処理を行ってから、直径15mmまで伸線加工を行った。得られた線材に対して、高周波加熱による、焼入れ-焼戻し処理を行った。この熱処理条件は、1000°Cまで100°C/秒の加熱速度で加熱を行い、5秒保持後、50°C/秒で50°Cまで冷却した。焼戻し条件は、300°Cまで50°C/秒の加熱速度で加熱を行い、20秒保持後に空冷した。但し、基準となる鋼A-1:SUP7準拠については、直径15mmの伸線加工後、焼入れ-焼戻し処理を実施した。焼入れ条件は、840°Cに電気炉加熱以下、単に炉加熱とも言うを行い、05時間保持後、60°Cの油にて焼入れを行った。焼戻し条件は、焼入れ後の鋼を510°Cに加熱し、1時間保持後、放冷した。表2、図1および図2に示すように、PC値が80超になると孔食深さが深くなり、耐腐食疲労特性が低下した。一方、PC値を33以下としても、孔食深さの低減および耐腐食疲労特性の顕著な向上は認められなかった。しかも、PC値が33以下の場合には、添加する合金元素が増加するため、合金コストが増加することになる。以上のことから、PC値は、33超80以下の範囲に調整することによって、耐孔食性および耐腐食疲労特性が向上することが判明した。Cr/Mo≦035但し、[]は該括弧内成分の含有量質量比Cr/Mo以下、AR値というは、CrとMoの添加量の比で表される。ここに、Crは添加量の増加に伴い孔食深さを深くする元素であり、Moは添加量の増加に伴い孔食深さを浅くする元素である。そのため、その添加量比も重要になる。すなわち、AR値が035超になると、Crによる孔食深さが深くなり、Moによる孔食深さの抑制効果が低下するため、AR値は035以下とすることが好ましい。Al:001質量以上050質量以下、Cu:0005質量以上10質量以下およびNi:0005質量以上20質量以下のうちの1種または2種以上CuおよびNiは、焼入れ性や焼戻し後の強度を高め、更には、鋼の耐食性を向上させる元素であり、選択して添加することができる。このような効果を得るためには、CuおよびNiは0005質量以上で添加することが好ましい。しかし、Cuは10質量およびNiは20質量を超えて添加すると、却って合金コストが上昇するため、Cuは10質量およびNiは20質量を上限として添加するのが好ましい。また、Alは脱酸剤として不可欠であり、さらに、焼入れ時のオーステナイト粒成長を抑制することによって、強度の維持に有効な元素であるため、好ましくは001質量以上で添加する。しかしながら、050質量を超えて添加しても、その効果は飽和してコスト上昇を招く不利が生じる上、冷間でのコイリング性も低下する。よって、Alは050質量を上限として添加することが好ましい。さらに、本発明のばね鋼は、強度を高めたり、鋼の耐孔食性や腐食疲労特性を向上させたりするため、上記成分に加えて、以下の成分を含有することができる。W:0001質量以上20質量以下、Nb:0001質量以上01質量以下、Ti:0001質量以上02質量以下およびV:0002質量以上05質量以下のうちの1種または2種以上W、Nb、TiおよびVは、いずれも焼入れ性や焼戻し後の鋼の強度を高める元素であり、必要とする強度に応じて選択して添加することができる。さらに、Wは、鋼の耐孔食性も向上させる元素である。このような効果を得るためには、W、NbおよびTiは、それぞれ0001質量以上、Vは0002質量以上添加することが好ましい。しかし、Vは05質量、Nbは01質量およびTiは02質量を超えて添加すると、鋼中に炭化物が多量に生成し、炭化物-母相界面の優先腐食により耐孔食性が低下するため、耐腐食疲労特性の低下を招く。Nb、TiおよびVは、それぞれ上記の値を上限として添加するのが好ましい。また、Wは20質量を超えて添加すると、高強度化して靭性が低下し、合金コストの上昇を招く。よって、Wは、20質量を上限として添加するのが好ましい。B:00002質量以上0005質量以下Bは、焼入れ性の増大により焼戻し後の鋼の強度を高める元素であり、必要に応じて含有することができる。上記効果を得るためには、00002質量以上で添加するのが好ましい。しかし、0005質量を超えて添加すると、冷間での加工性が劣化する。よって、Bは00002~0005質量の範囲で添加することが好ましい。N:0005質量以上0020質量以下Nは、鋼材の腐食抑制機能ならびに耐孔食性を向上させる元素であり、この効果を発現させるために0005質量以上で添加することができる。しかし、0020質量を超えて添加すると、粒界に窒化物が形成され易くなり、粒界腐食が起こり、鋼の耐食性が低下する。また、窒化物-母相界面の優先腐食により耐孔食性が低下し、腐食疲労特性の低下や、靭性の低下を招く。以上のことからNを積極的に添加する場合のN量は0005~0020質量とする。なお、上記したように、本発明においては、Nを積極的に添加しない場合を含み、この場合はN量が0005質量未満にて不可避的不純物として含有される。上記1式におけるN含有量[N]については、不可避的不純物として含有されるNの含有量質量あるいは、積極的に添加した場合にはその含有量質量、の値を用いるものとする。以上説明した元素以外の残部は、Feおよび不可避的不純物である。以上の成分組成を有する鋼塊は、転炉による溶製においても真空溶製によるものでも使用できる。そして、鋼塊、スラブ、ブルームまたはビレットなどの素材は、加熱されて熱間圧延され、酸洗してスケール除去された後に伸線されて所定の太さに整えられ、ばね用鋼に供される。さらに、得られた伸線材に焼入れ-焼戻し処理を施すことによって、次の組織および機械的特性を付与する。マルテンサイト分率:90以上マルテンサイトは、強度を得るために必要な組織である。本発明の場合には、体積率で90以上のマルテンサイト組織とすることによって、優れた特性が得られる。すなわち、マルテンサイトの体積率が90未満では、強度の上昇に寄与しない残留オーステナイト相などの未変態相や、炭化物などの析出物の量が多くなりすぎて、引張強さ1900MPa以上という高強度化の達成は困難となる。以上の成分組成および鋼組織を有し、且つ引張強さで1900MPa以上が必要である。すなわち、引張強さが1900MPa未満では、ばね鋼の高強度化に対応できないため、1900MPa以上とする。次に、上記の組織および引張強さを得るための製造条件について説明する。前述した鋼を得るためには、前述した成分組成の鋼素材に、焼入れ-焼戻し処理を施すことが有効である。すなわち、Ac3点以上に加熱して焼き入れることにより、マルテンサイト分率を90以上とできるが、Ac3点200°Cを超える温度域での加熱は、旧オーステナイト粒を粗大化させることになる。そこで、鋼素材のサイズにもよるが、Ac3点以上Ac3点200°C以下の温度域に保持して10°C/s以上の冷却速度で200°C以下まで冷却して焼き入れする工程が、上述したマルテンサイト分率90以上を達成する上で最も有効である。また、焼戻し処理では、粒内炭化物をできるだけ細かく分散させることが重要となる。粗大な炭化物が形成されると、母相と局部電池を形成して、炭化物が溶解して孔食が形成され、孔食底部で腐食が促進し孔食深さが深くなる。孔食深さが深くなることで腐食疲労特性が低下する。さらに、上記の引張強さを達成するためにも、焼戻し条件が重要である。このためには、150~500°Cの温度域にて、焼戻しを行い、その後冷却することが有効である。なお、鋼素材は、熱間圧延により線材または棒鋼とされ、酸洗によるデスケーリング、さらに伸線処理を経たものが好適であり、ばねへの成形は、上述した焼入れ-焼戻し処理前、焼入れ-焼戻し処理後または焼入れ処理後に実施するのが好ましい。かくして得られた高強度ばね鋼は、安価に製造できるにも関わらず、高強度と、優れた耐孔食性および耐腐食疲労特性とを有し、1900MPa以上の高強度を必要とする、例えば自動車の足回り部品である懸架ばねへの適用が可能である。表3に示した成分組成を有する鋼を真空溶解炉で溶製し、これらの鋼から製造したビレットを、1100°Cに加熱後、熱間圧延を行い、直径25mmの丸棒にした。その後、950°Cで1時間のノルマライジング処理を行ってから、直径15mmまで伸線加工を行った。得られた線材に対して、表4に示す条件で高周波加熱による焼入れ-焼戻し処理を施した。かくして得られた線材を、以下に示す、引張試験、腐食試験、孔食深さ測定、腐食疲労試験およびへたり試験に供した。また、線材のマルテンサイト分率の測定を、次のように行った。[マルテンサイト分率]マルテンサイト分率は、線材14D部Dは線材の直径付近より採取した薄膜状のサンプルを透過型電子顕微鏡により、2万倍の倍率で20視野観察し、セメンタイトの析出していない領域の面積を測定し、その測定面積の全体に対する割合に基づいて、マルテンサイト分率として求めた。[引張試験]引張試験は、平行部の直径6mmφ×長さ32mm、つかみ部12mmφの引張試験片を12DDは線材の径を中心として採取し、評点間距離25mmおよび引張速度5mm/分にて試験を実施した。[腐食試験]耐孔食性並びに耐腐食疲労特性を評価するには、実際にばねを製造し、実車試験を実施するのが好ましいが、それでは多大な時間と費用を要する。そのため、図3に示す試験片を採取し、腐食試験に供した。この腐食試験は、塩水噴霧-恒温恒湿サイクル試験とした。試験片は、前処理として、全試験片について、アセトン中で10分間超音波洗浄し、全試験片について、端部および掴み部をポリエステルテープにてマスキングを行った。マスキング後の試験片を、塩水噴霧8時間→恒温恒湿35°C,50下で16時間保持を1サイクルとし、7サイクルにわたり実施した。なお、塩水噴霧試験は、JISZ2371に準拠して実施した。試験の詳細は下記の通りである。噴霧塩水:5塩水50±5g/l、比重1029~1036、pH65~72試験槽内温度:35°C噴霧量:15±05ml/80cm2/1h試験槽内温度35°C試験槽内湿度:50RHスガ試験機製塩乾湿複合サイクル試験機CYP90上述した腐食試験終了後、JISZ2371参考表1化学的腐食生成物除去方法に準拠し、20クエン酸水素二アンモニウム水溶液-80°C-20分浸漬にて除錆した。その後、平行部を、図6に示すように切り出し、孔食の深さを測定し、一番深い孔食の深さを最大孔食深さと定義した。[腐食疲労試験]上述した腐食試験終了後、JISZ2371参考表1化学的腐食生成物除去方法に準拠し、20クエン酸水素二アンモニウム水溶液-80°C-20分浸漬にて除錆した。その後、島津製作所製島津小野式回転曲げ疲れ試験機H7型試験機により、疲労限を導出した。腐食疲労特性は、それぞれの鋼の疲労限の値を基準材の疲労限の値で除して規格化を行い、導出した数値が11以上になった場合に腐食疲労特性が向上したと判断した。[へたり試験]ばね鋼の重要特性である耐へたり性は、実車試験で評価するのが好ましいが、それでは多大な時間と費用を要する。そのため、耐へたり性は、ねじりクリープ試験で評価した。すなわち、直径15mmに伸線加工を行ったサンプルから、図4に示す試験片を採取し、へたり試験に供した。へたり試験は、ばねのセッティングを模擬して1の予歪を負荷した後、試験片にねじり応力を錘で負荷し、錘の降下量へたり量を計測して、96時間試験後のへたり量をもって耐へたり性を評価した。図5に、へたり試験の概要を示す。表5に、引張強さ、マルテンサイト分率、最大孔食深さ、耐腐食疲労特性および耐へたり試験の各結果を示した。本発明の成分組成およびPC値を満たす、B-1~4、B-6~10、B-14~15、B-17~18およびB-21~25の鋼は、最大孔食深さが浅く、かつ良好な耐腐食疲労特性を有していることが分かる。これに対して、成分組成が本発明範囲内であっても、PC値が本発明の範囲を満たさないB-5の鋼は、最大孔食深さが深く、耐腐食疲労特性が低下していることが分かる、また、成分組成が本発明の範囲を満たさないB-11~13、B-19~20およびB-27の鋼は、最大孔食深さが深く、腐食疲労特性が低下していることが分かる。また、B-16のようにPC値が本発明の範囲より小さい場合、耐孔食性および腐食疲労特性の向上代が小さく、飽和していることが分かる。さらに、C量が本発明の範囲外であるため、引張強さが本発明範囲外となっている。また、B-23のように、AR値が035以下を満足しない場合、他の発明例に比較して最大孔食深さが深く、腐食疲労特性も低めである。表6に示した成分組成を有する鋼を真空溶解炉で溶製して製造した。これらの鋼から製造したビレットを1100°Cに加熱後、熱間圧延を行い、直径25mmφの丸棒にした。その後、950°Cで1時間のノルマライジング処理を行ってから、直径15mmφまで伸線加工を行った。得られた線材に対して、表7に示す条件で高周波加熱による焼入れ-焼戻し処理を施した。得られた線材に対して、上述した試験を実施し、それぞれ評価を行った。表8に、引張強さ、マルテンサイト分率、最大孔食深さ、腐食疲労特性およびへたり試験の結果を示した。本発明の成分組成およびPC値を満たす、C-1~4、C-6~10、C-14~15、C-17~18、C-21~24およびC-27の鋼は、最大孔食深さが浅く、かつ良好な腐食疲労特性を有していることが分かる。これに対して、成分組成が本発明範囲内であっても、PC値が本発明の範囲を満たさないC-5の鋼は、最大孔食深さが深く、腐食疲労特性が低下していることが分かる。また、成分組成が本発明の範囲を満たさない、C-11~13、C-19~20およびC-26の鋼は、最大孔食深さが深く、腐食疲労特性が低下していることが分かる。また、C-16のようにPC値が本発明の範囲より小さい場合、耐孔食性および耐腐食疲労特性の向上代が小さく、飽和していることが分かる。また、添加する合金元素も多いため、却って合金コストの上昇を招く。C-25は、焼戻し温度が本発明の範囲外であるため、引張強度が低く、最大孔食深さが深く、腐食疲労特性が低下していることが分かる。また、C-23のように、AR値が035以下を満足しない場合、他の発明例に比較して最大孔食深さが深く、腐食疲労特性も低めである。表9に示した成分組成を有する鋼を真空溶解炉で溶製して製造した。これらの鋼から製造したビレットを1100°Cに加熱後、熱間圧延を行い、直径25mmの丸棒にした。その後、950°Cで1時間のノルマライジング処理を行ってから、直径15mmまで伸線加工を行った。得られた線材に対して、表10に示す条件で電気炉加熱以下、炉加熱と略すを行い、焼入れ-焼戻し処理を施した。得られた線材に対して、上述した試験を実施し、それぞれ評価を行った。表11に、引張強さ、マルテンサイト分率、最大孔食深さ、腐食疲労特性およびへたり試験の結果を示した。本発明の成分組成およびPC値を満たす、D-1~4、D-6~10、D-14~15、D-17~18、D-21~29およびD-31の鋼は、最大孔食深さが浅く、かつ良好な腐食疲労特性を有していることが分かる。これに対して、成分組成が本発明範囲内であっても、PC値が本発明の範囲を満たさないD-5の鋼は、最大孔食深さが深く、腐食疲労特性が低下していることが分かる。また、成分組成が本発明の範囲を満たさない、D-11~13およびD-19~20の鋼は、最大孔食深さが深く、腐食疲労特性が低下していることが分かる。また、D-16のようにPC値が本発明の範囲より小さい場合、耐孔食性および耐腐食疲労特性の向上代が小さく、飽和していることが分かる。また、添加する合金元素も多いため、却って合金コストの上昇を招く。D-30の鋼は、焼戻し温度が本発明の範囲外であり、引張強度が低く、最大孔食深さが深く、腐食疲労特性が低下していることが分かる。また、D-23のように、AR値が035以下を満足しない場合、他の発明例に比較して最大孔食深さが深く、腐食疲労特性も低めである。"