"Mg:0.75~0.95質量、Si:0.43~0.73質量、Fe:0.22~0.38質量、Cu:0.20~0.40質量、Mn:0.01~0.21質量、Cr:0.17~0.35質量、Ti:0.001~0.10質量、残部がAlと不可避不純物とからなり、Si量-Mg量/1.73Fe量×0.25の計算式から得られる数値が-0.10~0.10の範囲内であり、結晶粒の押出方向の長さと該押出方向に沿う厚さ方向の長さとのアスペクト比が3を超える繊維状組織の前記厚さ方向断面内での面積占有率が85以上であり、内部に存在するAl-Fe-Si系金属間化合物のうち、β相の存在率が20未満であることを特徴とするAl-Mg-Si系合金押出材。請求項1記載のAl-Mg-Si系合金押出材の製造方法であって、熱間押出加工の押出比が15~60の範囲内であることを特徴とするAl-Mg-Si系合金押出材の製造方法。熱間押出加工前に540°C以上575°C以下の温度で均質化処理を施すことを特徴とする請求項2記載のAl-Mg-Si系合金押出材の製造方法。この特許文献1記載の押出材は、切り屑の分断性向上のために従来必要とされていたPbやBi等の低融点金属元素を添加含有させることなく、切り屑の分断性を向上させることができるが、この切削加工における加工精度が低くなり易く、改善の余地が残されていた。本発明は、前記事情に鑑みてなされたもので、切り屑の分断性を向上させつつ、切削加工における加工精度も向上させることができる表面性状及び切削加工性に優れたAl-Mg-Si系合金押出材を提供することを目的とする。本発明者はAl-Mg-Si系合金押出材の切り屑分断性と加工精度との関係を鋭意研究した結果、以下の知見を得た。特許文献1記載のAl-Mg-Si系合金押出材の場合、β相が20以上と多く存在しているため、切り屑の分断性には優れるものの、押出加工時に押出材の表面に肌荒れが生じ易い。この種の押出材を切削加工する場合、その表面の一部を工作機械の取付け面に固定する必要があるが、押出材の表面の肌荒れが大きいと、工作機械に取り付けたときの基準面が定まらず、その結果、加工精度が悪くなる。その改善策として、β相を少なくすることが考えられるが、β相を少なくすると切り屑の分断性を損なうことになる。そこで、このβ相を少なくする分、他の因子により切り屑分断性の向上を図ることを考え、その因子として合金組織に着目した。その結果、合金組織を繊維状にすると、切り屑分断性の向上に有効であり、表面性状も良好であることを見出した。また、その製造方法としては、熱間押出加工時の押出比を所定範囲にすることが有効であり、さらに熱間押出加工前の均質化処理を高い温度で実施するとより有効である。本発明はかかる知見の下、以下の解決手段とした。本発明のAl-Mg-Si系合金押出材は、Mg:0.75~0.95質量、Si:0.43~0.73質量、Fe:0.22~0.38質量、Cu:0.20~0.40質量、Mn:0.01~0.21質量、Cr:0.17~0.35質量、Ti:0.001~0.10質量、残部がAlと不可避不純物とからなり、Si量-Mg量/1.73Fe量×0.25の計算式から得られる数値が-0.10~0.10の範囲内であり、結晶粒の押出方向の長さと該押出方向に沿う厚さ方向の長さとのアスペクト比が3を超える繊維状組織の前記厚さ方向断面内での面積占有率が85以上であり、内部に存在するAl-Fe-Si系金属間化合物のうち、β相の存在率が20未満であることを特徴とする。このAl-Mg-Si系合金押出材は、各成分の組成を上記の範囲内とし、そのうちのFe、Mg、Siの含有量を上記の関係式を満たす範囲に設定することにより、β相の増加を抑えつつ押出材の表面性状を良好にすることができる。Feは鋳造組織を微細にする効果があるが、その含有量が多いとβ相が増えるおそれがあり、このFeを含めてMgとSiとの関係式により得られる数値が-0.10未満であっても、0.10を超えても、押出材の表面性状の悪化や押出材のコーナー割れを招く。結晶粒の押出方向の長さと厚さ方向の長さとのアスペクト比が3を超える繊維状の粒子が多いと切り屑分断性が向上する。その面積占有率としては85以上が好ましい。アスペクト比が3以下のものが多いと、所望の繊維状組織を得られないため、切り屑が長くなって切削性が低下する。前述したように、β相が20以上と多く存在していると、押出材の表面に肌荒れが生じ易くなり、切削時の加工精度が悪くなる。このβ相は15以下がより好ましい。本発明のAl-Mg-Si系合金押出材の製造方法は、熱間押出加工の押出比が15~60の範囲内であるとよい。押出比は小さい方が繊維状組織になり易いが、15未満では工業的に採算がとれにくい。押出比が60を超えると結晶粒が粗大化して所望の繊維状組織が得られにくくなる。このため、押出比は15~60とした。本発明のAl-Mg-Si系合金押出材の製造方法において、熱間押出加工前に540°C以上575°C以下の温度で均質化処理を施すとよい。熱間押出加工前の均質化処理を高い温度で実施すると、押出材の表面性状を良好にしかつ繊維状組織を得るのに有効であるが、540°C未満ではβ相が増えて押出材の表面性状が悪化し易く、575°Cを超えると所望の繊維状組織が得られにくくなる。このため、均質化処理温度としては540~575°Cが好ましい。本発明によれば、切り屑の分断性を向上させつつ、切削加工における加工精度も向上させることができる表面性状及び切削加工性に優れたAl-Mg-Si系合金押出材を得ることができる。以下、本発明に係るAl-Mg-Si系合金押出材及びその製造方法の実施形態を説明する。実施形態のAl-Mg-Si系合金押出材は、車両等の油圧回路中に設けられるほぼ直方体断面のブロック状の油圧部品であり、その直方体断面形状で押出加工される。<成分組成>このAl-Mg-Si系合金押出材は、Mg:0.75~0.95質量、Si:0.43~0.73質量、Fe:0.22~0.38質量、Cu:0.20~0.40質量、Mn:0.01~0.21質量、Cr:0.17~0.35質量、Ti:0.001~0.10質量、残部がAlと不可避不純物とからなり、Si量-Mg量/1.73Fe量×0.25の計算式から得られる数値が-0.10~0.10の範囲内とされる。Mgは、合金の強度を向上させるための元素であり、好ましい含有量は0.75~0.95質量の範囲である。0.75質量未満ではその効果が十分でなく、0.95質量を超えると押出加工時のプレス圧力が上昇して、押出加工性が低下する。また、押出材表面性状も悪化する。Siは、Mgと結合することによって金属間化合物を形成し、合金の強度を向上させるとともに、Al及びFeと結合することによってAl-Fe-Si系の金属間化合物を形成する。合金強度の向上のために好ましい含有量は0.43~0.73質量であり、0.43質量未満ではその効果が十分でなく、0.73質量を超えると押出加工時のプレス圧力が上昇して、押出加工性が低下する。また、押出材表面性状も悪化する。Feは、鋳造組織を微細化する作用がある。また、AlおよびSiと結合することによってAl-Fe-Si系の金属間化合物を形成する。鋳造組織を微細化するために好ましい含有量は0.22~0.38質量であり、0.22未満ではその効果が十分でなく、また溶解原料としての繰返し材が使用できずコストアップする。0.38質量を超えると押出加工時のプレス圧力が上昇して、押出加工性が低下する。また、押出材表面性状も悪化する。また、AlとFe、Siの化合物であるAl-Fe-Si系金属間化合物のうち、β相が多いと、押出材の表面に肌荒れが生じるため、Fe、Si及びMgの含有量質量の関係について、Si量-Mg量/1.73Fe量×0.25の計算式から得られる数値が-0.10~0.10の範囲内であることが重要である。この関係式により得られる数値が-0.10未満であっても、0.10を超えても、押出材の表面性状の悪化を招く。Cuは,強度向上に寄与する元素であり、好ましい含有量は0.20~0.40質量である。0.20質量未満ではその効果が十分でなく、0.40質量を超えると押出加工時のプレス圧力が上昇して、押出加工性が低下する。Mn、Crは、結晶粒を微細化するとともに強度を向上させる作用がある。好ましい含有量は、Mnが0.01~0.21質量、Crが0.17~0.35質量である。いずれも下限値未満ではその効果が十分でなく、上限値を超えると焼入れ感受性が高まり、強度低下の原因となる。Tiは、結晶粒を微細化させる作用がある。好ましい含有量は0.001~0.10質量である。0.001質量未満ではその効果が十分でなく、0.10質量を超えると、粗大な晶出物が形成され易くなり、押出材表面性状が悪化する。<結晶組織>このAl-Mg-Si系合金押出材は、結晶粒の押出方向の長さと押出方向に沿う厚さ方向の長さとのアスペクト比が3を超える繊維状組織の厚さ方向断面内での面積占有率が85以上である。3を超える繊維状の粒子が多いと切り屑分断性が向上する。その面積占有率としては85以上が好ましい。アスペクト比が3以下のものが多いと、所望の繊維状組織を得られないため、切削加工時の切り屑が長くなって切削性が低下する。また、内部に存在するAl-Fe-Si系金属間化合物のうち、β相の存在率が20未満である。前述したように、β相が20以上と多く存在していると、押出材の表面に肌荒れが生じ易くなり、切削時の加工精度が悪くなる。<製造方法>このAl-Mg-Si系合金押出材の製造方法は、上記の組成に調整されたアルミニウム合金を溶解し、半連続鋳造法により、所定の径のビレットを作製し、このビレットを540~575°Cの温度で均質化処理した後、熱間で押出比が15~60の範囲内で押出加工する。均質化処理を高い温度で実施すると、押出材の表面性状を良好にしかつ繊維状組織を得るのに有効であるが、540°C未満ではβ相が増えて押出材の表面性状が悪化し易く、575°Cを超えると所望の繊維状組織を得にくくなる。このため、均質化処理温度としては540~575°Cが好ましい。処理時間としては2~8時間程度でよい。熱間押出加工は、例えば480~540°Cの温度で実施される。押出比は、押出加工前のビレットの断面積A1と押出加工後の押出材の断面積A2との比A1/A2であり、小さい方が繊維状組織になり易いが、15未満では工業的に採算がとれにくい。押出比が60を超えると結晶粒が粗大化して所望の繊維状組織を得にくくなる。このため、押出比は15~60とした。押出加工後、常法による時効処理等が施され、表面の全面又は一部の切削加工等、必要な機械加工がなされて製品となる。以下、本発明の実施例について説明する。表1に示す組成を有するアルミニウム合金を溶解し、半連続鋳造法により直径229mmのビレットを作製した。このビレットを表1又は表2に示す温度で均質化処理を5時間実施した後、510°Cで表1に示す押出比で押出加工し、押出後水冷した。表2の組成中の-はその元素を添加しなかったことを示す。得られた押出材につき、アスペクト比が3を超える結晶粒の面積占有率、β相存在率を測定し、表面性状、切り屑分断性を評価した。アスペクト比が3を超える結晶粒の面積占有率は、押出材の押出方向と平行な厚さ方向の断面を光学顕微鏡で観察して測定した。β相は、X線回折の積分強度率により計算され、α相及びα ́相はd=3.98Å、β相はd=5.19Åのピークを用い、各ピークの積分強度の比率を各相の存在率とすることにより求めた。表面性状は、押出材のコーナー部の健全性を割れ発生有無で判断し、また、表面の十点平均粗さRzを測定した。Rzが20以下の場合を○、20を超え30以下の場合を△、30を超えていたものを×とした。切り屑分断性は、押出材に10mm径のドリルで回転数3000rpm、送り速度0.2mm/回転により孔あけ加工した際の切り屑1個当たりの長さを100個測定して、その平均値を求めた。その長さが47mm以上であると、切り屑分断性に劣ると言える。また、JIS4号試験片を押出材中央部から採取し、引張試験で0.2耐力、伸びを測定した。これらの結果から明らかなように、実施例の押出材は、繊維状組織の占有率が高く、Al-Fe-Si系金属間化合物のうちのβ相の存在率が低く抑えられることにより、表面性状が良好で、コーナー割れがなく、切り屑分断性に優れている。したがって、切削加工における加工精度を向上させることができる。なお、本発明は上記実施形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において種々の変更を加えることが可能であり、実施形態では車両の油圧回路中の部品を挙げたが、各種機械部品に本発明を適用することができる。"