チタンまたはチタン合金の焼結体で構成されたチタン部材と、酸化物系セラミックスで構成されたセラミックス部材とを有し、前記チタン部材は、凹部を有するものであり、前記セラミックス部材は、前記凹部に嵌合された凸部を有するものであり、前記凸部は、前記凹部の奥部に向かって、その横断面積が増大する部位を有するものであり、前記チタン部材は、前記セラミックス部材に嵌合された状態で、焼結することにより、前記セラミックス部材に固着一体化されたものであることを特徴とする歯科用インプラント。前記セラミックス部材は、前記チタン部材を構成する材料とは異なる組成の金属が当接する当接面を有するものである請求項1に記載の歯科用インプラント。本発明の目的は、歯科用インプラントを口腔内に適用した際における金属の溶出が確実に防止されるとともに、装着時における不適合がたつき等の発生を確実に防止することができる歯科用インプラントを提供することにある。このような目的は、下記の本発明により達成される。本発明の歯科用インプラントは、チタンまたはチタン合金の焼結体で構成されたチタン部材と、酸化物系セラミックスで構成されたセラミックス部材とを有し、前記チタン部材は、凹部を有するものであり、前記セラミックス部材は、前記凹部に嵌合された凸部を有するものであり、前記凸部は、前記凹部の奥部に向かって、その横断面積が増大する部位を有するものであり、前記チタン部材は、前記セラミックス部材に嵌合された状態で、焼結することにより、前記セラミックス部材に固着一体化されたものであることを特徴とする。これにより、歯科用インプラントを口腔内に適用した際における金属の溶出が確実に防止されるとともに、装着時における不適合の発生を確実に防止することができる歯科用インプラントを提供することができる。また、チタン部材とセラミックス部材との密着性、接合強度を特に優れたものとすることができ、装着時における不適合の発生をより効果的に防止することができる。本発明の歯科用インプラントでは、前記セラミックス部材は、前記チタン部材を構成する材料とは異なる組成の金属が当接する当接面を有するものであることが好ましい。これにより、歯科用インプラントを口腔内に適用した際における金属の溶出を確実に防止することができる。以下、本発明の好適な実施形態について、添付図面を参照しつつ説明する。図1は、本発明の歯科用インプラントの好適な実施形態を示す図であり、1aは、フィックスチャーとアバットメントとを螺合させた状態の正面図、1bは、フィックスチャーとアバットメントとを螺合させていない状態での正面図、1cは、フィックスチャーとアバットメントとを螺合させていない状態での縦断面図である。また、図2は、歯科用インプラントを用いた手術方法術式を説明するための図、図3は、本発明の歯科用インプラントの製造方法の好適な実施形態を示す工程図、図4は、組み立て状態にあるチタン成形体とセラミックス部材との嵌合部付近の状態、および、焼結工程を行った後のチタン部材とセラミックス部材との接合部付近の状態を説明するための縦断面図である。なお、本明細書で参照する図面は、構成の一部を誇張して示したものであり、実際の寸法等を正確に反映したものではない。<歯科用インプラント>まず、本発明の歯科用インプラントについて説明する。歯科用インプラント10は、顎骨に固定されるフィックスチャー1と、フィックスチャー1に螺設するアバットメント2とを備えている。[1]フィックスチャーフィックスチャー1は、歯科用インプラント10を用いた術式において、顎骨に固定される部材である。フィックスチャー1は、有底筒状をなすものであり、フィックスチャー1の外周面には、雄ねじ部11が設けられている。これにより、フィックスチャー1を、切削等によりねじ切りされた顎骨に、螺合により固定することができる。また、雄ねじ部11の一部には、フィックスチャー1の軸方向に、らせん状の溝が設けられていない所定長さの切り欠き部111が設けられている。これにより、手術時においては、フィックスチャー1の顎骨への螺設を容易かつ確実に行うことができるとともに、手術後においては、切り欠き部111に対応する部位で骨芽細胞による骨形成が進行させることができるため、ねじの緩み等が生じてしまうのを効果的に防止することができる。また、フィックスチャー1の筒状部12には、後述するアバットメント2が挿入される。フィックスチャー1の内周面には、アバットメント2チタン部材21の雄ねじ部211と螺合可能な雌ねじ部13が設けられている。フィックスチャー1は、いかなる材料で構成されたものであってもよいが、生体適合性、強度等の観点から、チタンまたはチタン合金で構成されたものであるのが好ましい。[2]アバットメントアバットメント2は、歯科用インプラント10を用いた術式において、フィックスチャー1に固定される部材であり、また、審美的外観の向上や優れた噛み合わせを得る目的等で用いられる歯冠修復物3により、被覆される部材である。アバットメント2は、チタンまたはチタン合金で構成されたチタン部材21と、酸化物系セラミックスで構成されたセラミックス部材22とを有するものである。[2.1]チタン部材チタン部材21は、アバットメント2を構成する部材のうち、前述したフィックスチャー1の雌ねじ部13に螺合する部材であり、フィックスチャー1の雌ねじ部13に螺合する雄ねじ部211を有している。チタン部材21は、チタンまたはチタン合金で構成されたものであるが、フィックスチャー1の構成材料と同一の組成を有する材料で構成されたものであるのが好ましい。これにより、フィックスチャー1とアバットメント2との密着性を、特に優れたものとすることができるとともに、フィックスチャー1の構成材料とアバットメント2の構成材料との電位差により、ガルバノ電池が形成されてしまい、口腔内における金属材料が溶出する等の問題が発生するのを確実に防止することができる。また、チタン部材21は、後述するセラミックス部材22に嵌合する凹部212を有している。凹部212は、後述するセラミックス部材22が有する凸部222に対応する形状を有するものであり、チタン部材21は、後述するセラミックス部材22に固着一体化されたものである。このため、チタン部材21とセラミックス部材22との密着性は、非常に優れている。[2.2]セラミックス部材セラミックス部材22は、後述する歯冠修復物3により被覆される部材である。セラミックス部材22は、前述したチタン部材21に嵌合する凸部222を有している。凸部222は、前述したチタン部材21が有する凹部212に対応する形状を有するものであり、チタン部材21とセラミックス部材22との密着性は、非常に優れている。また、凸部222は、その基端部から頂点方向、言い換えると、チタン部材21の凹部212の奥部に向かって、その横断面積が増大する横断面積増大部223を有している。横断面積増大部223を有することにより、チタン部材21とセラミックス部材22との密着性、接合強度を特に優れたものとすることができ、歯科用インプラント10の装着時における不適合がたつき等の発生をより効果的に防止することができる。横断面積増大部223は、凸部222の頂点方向に向かって、凸部222の横断面積が、連続的に増大するものであっても、非連続的に増大するものであってもよいが、図示のように、連続的に増大するものであるのが好ましい。これにより、チタン部材21とセラミックス部材22との密着性、接合強度を特に優れたものとすることができ、歯科用インプラント10の装着時における不適合の発生等をより効果的に防止することができる。横断面積増大部223における表面と、凸部222の高さ方向の軸とのなす角θは、特に限定されないが、0.3~5°であるのが好ましく、1~4°であるのがより好ましい。これにより、前述したチタン部材21が有する凹部212付近において、チタン部材21の肉厚が極端に薄くなってしまうのを防止しつつ、横断面積増大部223を有することによる効果がより顕著に発揮される。すなわち、チタン部材21の強度を十分に高いものとしつつ、チタン部材21とセラミックス部材22との密着性、接合強度を特に優れたものとすることができ、結果として、歯科用インプラント10の耐久性を十分に優れたものとしつつ、歯科用インプラント10の装着時における不適合の発生をより効果的に防止することができる。これに対し、θが前記下限値未満であると、横断面積増大部223を有することによる効果が十分に発揮されない可能性がある。また、θが前記上限値を超えると、チタン部材21が、セラミックス部材22の凸部222に嵌合する凹部付近に、十分な肉厚を有していない部位肉厚の薄い部位を有するものとなってしまい、歯科用インプラント10の強度、耐久性が低下する可能性がある。また、図示の構成では、横断面積増大部223は、凸部222の高さ方向の全長にわたって設けられている。これにより、チタン部材21とセラミックス部材22との密着性、接合強度を特に優れたものとすることができ、歯科用インプラント10の装着時における不適合の発生をより効果的に防止することができる。また、凸部222は、その横断面形状が非円形状の部位を有するものであるのが好ましい。これにより、チタン部材21とセラミックス部材22とが回転により相対的に移動してしまうことをより確実に防止することができ、歯科用インプラント10の装着時における不適合の発生をより効果的に防止することができる。ここで、非円形状の具体的な例としては、三角形状、四角形状、六角形状等の略多角形状、一部を切り欠きした円形状、楕円形状等が挙げられる。凸部222の高さは、特に限定されないが、2~5mmであるのが好ましく、3~4mmであるのがより好ましい。これにより、アバットメント2の強度、耐久性を特に優れたものとすることができる。また、セラミックス部材22は、歯科用インプラントが後述するような歯冠修復物3で被覆される際に、歯冠修復物3の金属部32と接触する金属接合面当接面224を有している。上述したように、セラミックス部材22は、酸化物系セラミックスで構成されたものである。酸化物系セラミックスは、各種材料特に、各種セラミックス材料の中でも、特に優れた生体適合性を有し、生体為害性が極めて低い材料であるとともに、汚れ等の付着が生じにくく、高硬度で強度に優れる等の特性を有する材料である。セラミックス部材22を構成する酸化物系セラミックスとしては、例えば、ジルコニア酸化ジルコニウム、酸化ケイ素シリカ、酸化アルミニウムアルミナ、酸化カルシウム、酸化ナトリウム、酸化カリウム、酸化ホウ素、酸化亜鉛、酸化マグネシウムマグネシア、酸化リチウム、酸化スズ、酸化インジウム、酸化チタン等が挙げられ、これらから選択される1種または2種以上を組み合わせて用いることができる。中でも、セラミックス部材22は、主としてジルコニウムで構成されたものであるのが好ましい。ジルコニアは、各種酸化物系セラミックスの中でも、生体親和性や強度等が、特に優れたものである。したがって、セラミックス部材22が、主としてジルコニアで構成されたものであると、歯科用インプラント10の安全性を特に優れたものとすることができ、歯科用インプラント10適用後における歯ぐきの退縮等の問題の発生をより確実に防止することができるとともに、歯科用インプラント10の耐久性を特に優れたものとすることができる。また、ジルコニアは、各種酸化物系セラミックスの中でも、チタン、チタン合金との密着性が特に低い材料であるため、接着剤等を用いた方法では、チタン、チタン合金で構成された部材と、ジルコニアで構成された部材との密着性、接合強度は非常に低いものとなるが、本発明によれば、チタン部材とセラミックス部材との密着性、接合強度を十分に優れたものとすることができる。すなわち、セラミックス部材が主としてジルコニアで構成されたものであると、本発明による効果は、より顕著なものとして発揮される。なお、本明細書中、主としてとは、対象とする部材、組成物を構成する材料のうち最も含有量の多い成分のことを指し、その含有量は特に限定されないが、対象とする部材、組成物を構成する材料の50wt以上であることが好ましく、55wt以上であることがより好ましく、60wt以上であることがさらに好ましい。<歯科用インプラントを用いた手術方法術式>次に、上記のような歯科用インプラント10を用いた手術術式について、図2を参照しつつ説明する。[フィックスチャー埋設処理]患者に麻酔処理を施した後、ねじ切りされた顎骨50に、フィックスチャー1を螺合させる2a。その後、必要に応じて、フィックスチャー1を歯ぐき歯肉60で覆う。[アバットメント螺合処理]フィックスチャー埋設処理から、所定期間通常、3~6ヶ月程度経過し、骨芽細胞による骨形成が十分に進行し、フィックスチャー1と顎骨50との結合オッセオインテグレーションが十分に進行した後に、アバットメント2を、顎骨50に固定されたフィックスチャー1に螺合する2b。なお、フィックスチャー1が歯肉60で覆われている場合等には、アバットメント2の螺合に先立ち、必要に応じて、歯肉60の切開を行い、フィックスチャー1を露出させる。[歯冠修復物被覆処理]次に、型取りにより成形された歯冠修復物3を、アバットメント2のセラミックス部材22に固定する2c。歯冠修復物3は、本手術を行った後に外観上視認されるセラミックスで構成されたセラミックス部31と、その内表面側に設けられ金属材料で構成された金属部32とを有している。歯冠修復物3がこのような構成であることにより、手術後の外観を優れたものとしつつ、噛み合わせを改善したり、歯冠修復物3の割れ等を確実に防止することができる。セラミックス部31を構成するセラミックスとしては、例えば、酸化ケイ素シリカ、酸化アルミニウムアルミナ、酸化カルシウム、酸化ナトリウム、酸化カリウム、酸化ホウ素、酸化亜鉛、酸化マグネシウムマグネシア、酸化リチウム、酸化スズ、酸化インジウム、酸化チタン等が挙げられる。また、金属部32を構成する金属材料は、一般に、チタン部材21の構成材料とは異なる組成を有するものであり、通常、金または金合金が用いられる。金属部32が、金または金合金で構成されたものであると、噛み合わせを改善したり、歯冠修復物3の割れ等を防止する効果がより顕著に発揮される。歯冠修復物3は、金属部32が、セラミックス部材22の金属接合面224に当接するように、アバットメント2上に被覆される。この際、金属部32は、セラミックス部材22金属接合面224には当接するものの、チタン部材21やフィックスチャー1には接触しない。なお、アバットメント2と歯冠修復物との接合には、必要に応じて、歯科用セメント等を用いてもよい。なお、アバットメント螺合処理の際に、歯肉60の切開を行った場合には、通常、アバットメント螺合処理の後、1~6週間程度の期間をおき、歯ぐき60の腫れが治まったのを確認してから、本処理を行う。<歯科用インプラントの製造方法>次に、上述したような歯科用インプラント10の製造方法について説明する。[チタン成形体製造工程]まず、チタンまたはチタン合金で構成された粉末と結合材とを含むチタン成形体形成用組成物を成形して、チタン成形体21’を得る3a。以下、チタン成形体形成用組成物について、詳細に説明する。粉末チタン成形体形成用組成物を構成する粉末金属粉末の平均粒径は、特に限定されないが、0.3~100μmであるのが好ましく、0.5~50μmであるのがより好ましい。粉末の平均粒径が前記範囲内の値であることにより、優れた成形性成形のし易さでチタン成形体21’、およびかかる成形体を脱脂、焼結してなるチタン部材焼結体21を製造することができる。また、得られるチタン部材21の密度をより高いものとすることができ、焼結体の機械的強度、寸法精度等の特性をより優れたものとすることができる。これに対し、粉末の平均粒径が前記下限値未満であると、チタン成形体21’の成形性が低下する。また、粉末の平均粒径が前記上限値を超えると、チタン部材21の密度を十分に高めるのが困難となり、チタン部材21の特性が低下するおそれがある。なお、本発明において、平均粒径とは、対象となる粉末の粒度分布において、体積の累積で50の部分に分布する粉末の粒径を指す。このような粉末としては、いかなる方法で製造されたものでもよいが、例えば、水アトマイズ法等の液体アトマイズ法例えば、高速回転水流アトマイズ法、回転液アトマイズ法等、ガスアトマイズ法等の各種アトマイズ法や、粉砕法、水素化法、水素化-脱水素法等で得られたものを用いることができる。チタン成形体形成用組成物チタン成形体21’中における粉末の含有率は、特に限定されないが、60~97wtであるのが好ましく、65~95wtであるのがより好ましい。粉末の含有率が下限値未満であると、得られるチタン部材21の機械的強度、寸法安定性が低下する可能性がある。一方、粉末の含有率が上限値を超えると、相対的に後述する結合材の含有率が低くなり、成形時等におけるチタン成形体形成用組成物の流動性が低くなり、操作性が低下する可能性があるとともに、最終的に得られるアバットメント2において、セラミックス部材22に対するチタン部材21の固着強度を十分に優れたものとするのが困難となる可能性がある。結合材結合材は、チタン成形体形成用組成物の成形性成形のし易さ、チタン成形体21’およびチタン脱脂体21’’の形状の安定性保形性に大きく寄与する成分である。チタン成形体形成用組成物が、このような成分を含むことにより、寸法精度に優れた焼結体としてのチタン部材21を容易かつ確実に製造することができる。結合材としては、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン-酢酸ビニル共重合体等のポリオレフィン、ポリメチルメタクリレート、ポリブチルメタクリレート等のアクリル系樹脂、ポリスチレン等のスチレン系樹脂、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、ポリアミド、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート等のポリエステル、ポリエーテル、ポリビニルアルコール、ポリプロピレンカーボネート、またはこれらの共重合体等の各種樹脂や、各種ワックス、パラフィン、高級脂肪酸例:ステアリン酸、高級アルコール、高級脂肪酸エステル、高級脂肪酸アミド等が挙げられ、これらのうち1種または2種以上を組み合わせて用いることができる。また、チタン成形体形成用組成物チタン成形体21’中における結合材の含有率は、3~40wtであるのが好ましく、5~35wtであるのがより好ましい。結合材の含有率が下限値未満であると、成形時等におけるチタン成形体形成用組成物の流動性が低くなり、操作性が低下する可能性があるとともに、最終的に得られるアバットメント2において、セラミックス部材22に対するチタン部材21の固着強度を十分に優れたものとするのが困難となる可能性がある。一方、結合材の含有率が上限値を超えると、得られるチタン部材21の機械的強度、寸法安定性が低下する可能性がある。その他の成分また、チタン成形体形成用組成物中には、上記以外の成分が含まれていてもよい。このような成分としては、例えば、分散剤滑剤、可塑剤、酸化防止剤等が挙げられ、これらのうちの1種または2種以上を組み合わせて用いることができる。これにより、各成分が有する種々の機能をチタン成形体形成用組成物に発揮させることができる。中でも、チタン成形体形成用組成物が分散剤を含むものであると、粉末の周囲に分散剤を付着させ、チタン成形体形成用組成物中における粉末の分散性を向上させることができ、後述する工程で得られるチタン脱脂体21’’、チタン焼結体チタン部材21は、各部位での組成、特性の均一性が、特に優れたものとのなる。また、チタン成形体形成用組成物が分散剤を含むことにより、チタン成形体21’を成形する際における、チタン成形体形成用組成物の流動性を特に優れたものとすることができ、成形型内への充填性を高めることができ、均一な密度のチタン成形体21’をより確実に得ることができる。分散剤としては、例えば、ステアリン酸、ジステアリン酸、トリステアリン酸、リノレン酸、オクタン酸、オレイン酸、パルミチン酸、ナフテン酸のような高級脂肪酸、ポリアクリル酸、ポリメタクリル酸、ポリマレイン酸、アクリル酸-マレイン酸共重合体、ポリスチレンスルホン酸等のアニオン性有機分散剤、4級アンモニウム塩等のカチオン性有機分散剤、ポリビニルアルコール、カルボキシメチルセルロース、ポリエチレングリコール等の非イオン性有機分散剤、燐酸三カルシウム等の無機系分散剤等が挙げられる。これらの中でも、分散剤としては、高級脂肪酸を主成分とするものが好ましい。高級脂肪酸は、粉末の分散性等に特に優れるものである。また、高級脂肪酸は、その炭素数が16~30であるのが好ましく、16~24であるのがより好ましい。高級脂肪酸の炭素数が前記範囲内であることにより、チタン成形体形成用組成物は、成形性の低下を防止しつつ、保形性に優れたものとなる。また、炭素数が前記範囲内であることにより、高級脂肪酸は、比較的低温でも容易に分解し得るものとなる。また、チタン成形体形成用組成物が可塑剤を含むものであると、チタン成形体形成用組成物の柔軟性を特に優れたものとすることができ、チタン成形体形成用組成物の成形性を特に優れたものとすることができる。その結果、成形型内への充填性を高めることができ、均一な密度のチタン成形体21’をより確実に得ることができる。可塑剤としては、例えば、フタル酸エステル例:DOP、DEP、DBP、アジピン酸エステル、トリメリット酸エステル、セバシン酸エステル等が挙げられる。また、酸化防止剤は、結合材を構成する樹脂の酸化を防止する機能を有するものである。酸化防止剤としては、例えば、ヒンダードフェノール系酸化防止剤、ヒドラジン系酸化防止剤等が挙げられる。上記のような各成分を含むチタン成形体形成用組成物は、例えば、各成分に対応する粉末等を混合することにより調製することができる。また、必要に応じて、混合の後に、混練等を行ってもよい。これにより、例えば、チタン成形体形成用組成物の流動性が高くなり、組成の均一性も向上するため、チタン成形体21’をより高密度で均一性の高いものとして得ることができ、チタン脱脂体21’’、チタン焼結体チタン部材21の寸法精度も向上する。混合物の混練は、例えば、加圧または双腕ニーダー式混練機、ロール式混練機、バンバリー型混練機、1軸または2軸押出機等の各種混練機を用いて行うことができる。混練条件は、用いる粉末の粒径、結合材の組成、およびこれらの配合量等の諸条件により異なるが、その一例を挙げると、混練温度:50~200°C、混練時間:15~210分とすることができる。また、得られた混練物コンパウンドは、必要に応じ、粉砕されてペレット小塊化される。ペレットの粒径は、例えば、1~10mm程度とされる。混練物のペレット化には、ペレタイザ等の粉砕装置を用いて行うことができる。上記のようなチタン成形体形成用組成物を、所定の方法により成形することにより、チタン成形体21’が得られる。チタン成形体21’の成形方法は、特に限定されないが、成形すべきチタン成形体21’は、微小で複雑な形状を有するものであるため、通常、射出成形が用いられる。なお、射出成形後に、得られた成形体に対しては、例えば、ばり取りや、溝等の微小構造の形成等の目的で、機械加工、放電加工、レーザー加工、エッチング等を施してもよい。チタン成形体形成用組成物を用いて成形される成形体は、比較的高い含有率で、結合剤を含むものであるため、後述するチタン脱脂体21’’やチタン焼結体チタン部材21に比べて、加工が容易であるため、このような加工も容易に行うことができる。[組立工程]次に、上記のようにして得られたチタン成形体21’を、酸化物系セラミックスで構成されたセラミックス部材22と組み立て、組立体を得る3b。本工程では、図44aに示すように、セラミックス部材22の凸部222が、チタン成形体21’が有する凹部212’チタン部材21が有する凹部212に対応する凹部212’に挿入されるようにして、チタン成形体21’と、セラミックス部材22とを組み立てる。なお、チタン成形体21’の凹部212’とセラミックス部材22の凸部222との間には十分な幅の空隙クリアランスがあるため、凹部212’に凸部222を挿入する際に、チタン成形体21’に不本意な変形が生じてしまうことが確実に防止されている。本工程で用いるセラミックス部材22は、いかなる方法で製造されたものであってもよいが、酸化物系セラミックスで構成された粉末セラミックス粉末と結合材とを含むセラミックス成形体形成用組成物を成形して、セラミックス成形体を得る成形工程セラミックス成形体製造工程と、前記セラミックス成形体に対して脱脂処理を施すことにより、前記セラミックス成形体中に含まれる前記結合材を除去し、前記セラミックス成形体をセラミックス脱脂体とする脱脂工程セラミックス成形体脱脂工程と、前記セラミックス脱脂体に対して焼結処理を施す焼結工程セラミックス脱脂体焼結工程とを有する方法により製造されたものであるのが好ましい。酸化物系セラミックスは、一般に、高融点材料であり、鋳造等による成形が困難な材料であるが、上記のような方法を用いることにより、微細な構造を有する歯科用インプラント10に用いられるセラミックス部材22であっても、容易に、かつ、寸法精度よく成形することができる。また、セラミックス部材22を上記のような方法により製造することにより、セラミックス部材22を、微小な空孔を有する多孔質体として得ることができる。これにより、チタン成形体21’を脱脂、焼結する際に、チタン成形体21’を構成するチタンまたはチタン合金の一部をセラミックス部材22の空孔内に拡散させることができる。その結果、チタン部材21とセラミックス部材22との密着性、接合強度をさらに優れたものとすることができる。セラミックス部材22を上記のような方法で製造する場合、セラミックス成形体は、チタンまたはチタン合金で構成された粉末の代わりに酸化物系セラミックスで構成された粉末を用いる以外は上述したようなチタン成形体と同様にして、製造することができる。また、セラミックス成形体に対する脱脂処理、および、その後に行われる焼結処理は、好ましい処理温度が異なる以外は、後に詳述するチタン成形体に対する脱脂処理、および、その後に行われる焼結処理と同様にして行うことができる。なお、セラミックス成形体に対する脱脂処理における処理温度は、100~780°Cであるのが好ましく、150~720°Cであるのがより好ましい。また、セラミックス脱脂体に対する焼結処理における処理温度は、1250~1900°Cであるのが好ましく、1300~1800°Cであるのがより好ましい。また、セラミックス部材22を上記のような方法で製造する場合、例えば、その製造工程において、セラミックス成形体、セラミックス脱脂体、焼結体に対して、機械加工、放電加工、レーザー加工、エッチング等を施してもよい。[脱脂工程チタン成形体脱脂工程]次に、チタン成形体21’とセラミックス部材22との組立体に対して脱脂処理を施す。これにより、チタン成形体21’中に含まれる結合材を除去し、チタン成形体21’をチタン脱脂体21’’とする3c。この脱脂処理は、特に限定されないが、非酸化性雰囲気中、例えば真空または減圧状態下例えば1×10-1~1×10-6Torr13.3~1.33×10-4Pa、または、窒素ガス、アルゴンガス等のガス中で、熱処理を行うことによりなされる。また、脱脂工程熱処理における処理温度は、特に限定されないが、100~750°Cであるのが好ましく、150~700°Cであるのがより好ましい。また、脱脂工程熱処理における処理時間熱処理時間は、0.5~20時間であるのが好ましく、1~10時間であるのがより好ましい。また、このような熱処理による脱脂は、種々の目的例えば、脱脂時間の短縮等の目的で、複数の工程段階に分けて行ってもよい。この場合、例えば、前半を低温で、後半を高温で脱脂するような方法や、低温と高温を繰り返し行う方法等が挙げられる。また、上記のような脱脂処理後に、得られたチタン脱脂体21’’に対して、例えば、ばり取りや、溝等の微小構造の形成等の目的で、機械加工、放電加工、レーザー加工、エッチング等を施してもよい。チタン脱脂体21’’は、チタン部材焼結体21に比べて加工が容易である。なお、結合材は、脱脂処理によってチタン成形体21’から完全に除去されなくてもよく、例えば、脱脂処理の完了時点で、その一部が残存していてもよい。[焼結工程チタン脱脂体焼結工程]次に、脱脂処理が施された組立体に対して焼結処理を施すことにより、チタン脱脂体21’’をチタン部材焼結体21として、セラミックス部材22に固着させる3d。これにより、チタン部材21とセラミックス部材22とが接合したアバットメント2が得られる。上記のように、本発明では、セラミックス部材とチタン成形体とを組み立てた組立体に対して脱脂処理および焼結処理を施すことにより、セラミックス部材に対して、チタン部材を強力に固着させることに特徴を有するものである。これに対し、例えば、歯科用セメントを用いて、それぞれ別々に作製したセラミックス部材とチタン部材とを接合することも考えられるが、一般に、チタン、チタン合金は、セラミックスとの接合性接着性に劣るものである。したがって、単に、セラミックス部材とチタン部材とを歯科用セメントで接合しただけでは、十分な接合強度が得られず、生体に適用した後に、歯科用インプラントが崩壊してしまう可能性がある。また、セラミックス部材とチタン部材との接合に、一般的な歯科用セメントよりも強力な接着剤を用いることも考えられるが、このような場合、接着剤中に含まれる成分が、歯科用インプラントが適用された生体に対して悪影響を及ぼす危険性がある。本工程で形成されるチタン部材21は、チタン成形体21’を脱脂、焼結することに伴う収縮で、図44bに示すように、セラミックス部材22の凸部222の表面形状に追従するような形状の凹部212を有するものとなり、凸部222は凹部212に嵌合した状態となる。言い換えると、チタン成形体21’とセラミックス部材22とを組み立てる際には存在していた、チタン成形体21’凹部212’とセラミックス部材22凸部222と間の空隙が、チタン成形体21’の脱脂、焼結により消失し、得られるチタン部材21は、セラミックス部材22に密着したものとなる。これにより、セラミックス部材22に強固に固定され、チタン部材21とセラミックス部材22とは、着脱不能になる。特に、本実施形態では、セラミックス部材22が上述したような横断面積増大部223を有するものであるため、凸部222の高さ方向凹部212の深さ方向に平行な方向に、比較的大きな引張りの力が加わった場合等においても、チタン部材21とセラミックス部材22との接合状態を保持することができる。この焼結処理は、特に限定されないが、非酸化性雰囲気中、例えば真空または減圧状態下例えば1×10-2~1×10-6Torr133~1.33×10-4Pa、または、窒素ガス、アルゴンガス等のガス中で、熱処理を行うことによりなされる。なお、焼結工程を行う雰囲気は、工程の途中で変化してもよい。例えば、最初に減圧雰囲気とし、途中で不活性雰囲気に切り替えるようにしてもよい。また、焼結工程は、2段階またはそれ以上に分けて行ってもよい。これにより、焼結の効率が向上し、より短い焼結時間で焼結を行うことができる。また、焼結工程は、前述の脱脂工程と連続して行うのが好ましい。これにより、脱脂工程は、焼結前工程を兼ねることができ、脱脂体チタン脱脂体21’’に予熱を与えて、脱脂体をより確実に焼結させることができる。また、焼結工程熱処理における処理温度は、特に限定されないが、1000~1400°Cであるのが好ましく、1050~1260°Cであるのがより好ましい。チタン、チタン合金は、一般に、セラミックス部材22を構成する酸化物系セラミックスよりも、十分に融点が低いものであるため、上記のような比較的低い温度で焼結処理を行うことができ、この際におけるセラミックス部材22の不本意な変形等が確実に防止される。したがって、寸法精度の高いアバットメント2が得られる。また、焼結工程熱処理における処理時間熱処理時間は、0.5~20時間であるのが好ましく、1~15時間であるのがより好ましい。また、このような熱処理による焼結は、種々の目的例えば、焼結時間の短縮等の目的で、複数の工程段階に分けて行ってもよい。この場合、例えば、前半を低温で、後半を高温で脱脂するような方法や、低温と高温を繰り返し行う方法等が挙げられる。また、上記のような焼結処理後に、得られた焼結体に対して、例えば、ばり取りや、溝等の微小構造の形成等の目的で、機械加工、放電加工、レーザー加工、エッチング等を施してもよい。焼結体は、チタン成形体21’やチタン脱脂体21’’に比べて、製造すべきチタン部材21に近い形状、大きさを有するものである。このため、チタン成形体21’やチタン脱脂体21’’に対して機械加工、放電加工、レーザー加工、エッチング等を施す場合に比べて、最終的に得られるチタン部材21を、より寸法精度の高いものとすることができる。[フィックスチャーの製造]上記のように、アバットメント2を製造する一方で、フィックスチャー1の製造を行う。フィックスチャー1の製造方法は、特に限定されないが、フィックスチャー1の構成材料で構成された粉末と結合材とを含む成形体形成用組成物を成形して、フィックスチャー用成形体を得る成形工程フィックスチャー用成形体製造工程と、前記フィックスチャー用成形体に対して脱脂処理を施すことにより、前記フィックスチャー用成形体中に含まれる前記結合材を除去し、前記フィックスチャー用成形体をフィックスチャー用脱脂体とする脱脂工程フィックスチャー用成形体脱脂工程と、前記フィックスチャー用脱脂体に対して焼結処理を施す焼結工程フィックスチャー用脱脂体焼結工程とを有する方法により製造されたものであるのが好ましい。上記のような方法を用いることにより、微細な構造を有する歯科用インプラント10に用いられるフィックスチャー1であっても、容易に、かつ、寸法精度よく成形することができる。上記のような方法でフィックスチャー1を製造する場合、フィックスチャー用成形体は、上述したチタン成形体と同様にして、製造することができる。また、フィックスチャー用成形体に対する脱脂処理、および、その後に行われる焼結処理は、上記の脱脂工程チタン成形体脱脂工程、焼結工程チタン脱脂体焼結工程で説明したのと同様な方法、条件により行うことができる。上記のようにして、フィックスチャー1およびアバットメント2を製造することにより、インプラント10が得られる3e。以上、本発明の好適な実施形態について説明したが、本発明はこれに限定されるものではない。例えば、歯科用インプラント特に、アバットメントの製造方法では、必要に応じて、任意の工程を追加することもできる。また、前述した実施形態では、歯科用インプラントが、フィックスチャーとアバットメントとを備えるものとして説明したが、チタン部材とセラミックス部材とが上述したように接合した構造を有するものであればよく、例えば、本発明の歯科用インプラントは、チタン部材およびセラミックス部材のみからなるものであってもよい。また、前述した実施形態では、組立体を得るのに用いるセラミックス部材は、脱脂処理、焼結処理が施されることにより製造されたものとして説明したが、セラミックス部材はいかなる方法で製造されたものであってもよい。また、組立体を得るのに用いるセラミックス部材は、例えば、焼結処理が不十分なもの仮焼結体であってもよい。このような場合であっても、組立体の状態でチタン成形体に対して施す脱脂処理、焼結処理により、セラミックス部材における焼結も進行させることができる。次に、本発明の具体的実施例について説明する。1.歯科用インプラントの製造実施例11-1.フィックスチャーの製造まず、ガスアトマイズ法により製造された平均粒径20μmのTi粉末を用意した。このTi粉末:91wtに、ポリスチレンPS:2.7wt、エチレン-酢酸ビニル共重合体EVA:2.7wtおよびパラフィンワックス:2.3wtから構成される結合材と、ジブチルフタレート可塑剤:1.3wtとを混合し、これらを加圧ニーダー混練機にて100°C×60分の条件で混練した。この混練は、窒素雰囲気中で行った。次に、この混練物を粉砕して、平均粒径5mmのペレットとし、該ペレットを用い、材料温度:130°C、射出圧力:10.8MPa110kgf/cm2という成形条件で、射出成形機にて射出成形を繰り返し行い、所定数量のフィックスチャー用成形体を得た。次に、上記のようにして得られたフィックスチャー用成形体に対し、温度:450°C、時間:1時間、雰囲気:窒素ガス大気圧という脱脂条件で脱脂処理を施すことにより、フィックスチャー用成形体中に含まれる結合材を除去し、フィックスチャー用成形体をフィックスチャー用脱脂体とした。次に、温度:1200°C、時間:3時間、雰囲気:真空という焼結条件で、フィックスチャー用脱脂体に焼結処理を施し、焼結体を得た。その後、得られた焼結体に対して、機械加工を施し、切り欠き部図11a参照を形成することにより、目的とするフィックスチャーを得た。1-2.アバットメントの製造<チタン成形体製造工程>まず、ガスアトマイズ法により製造された平均粒径20μmのTi粉末を用意した。このTi粉末:91wtに、ポリスチレンPS:2.7wt、エチレン-酢酸ビニル共重合体EVA:2.7wtおよびパラフィンワックス:2.3wtから構成される結合材と、ジブチルフタレート可塑剤:1.3wtとを混合し、これらを加圧ニーダー混練機にて100°C×60分の条件で混練した。この混練は、窒素雰囲気中で行った。次に、この混練物を粉砕して、平均粒径5mmのペレットとし、該ペレットを用い、材料温度:130°C、射出圧力:10.8MPa110kgf/cm2という成形条件で、射出成形機にて射出成形を繰り返し行い、所定数量のチタン成形体を得た図33a参照。<組立工程>次に、上記のようにして得られたチタン成形体と、別途作製したセラミックス部材とを組み立て、組立体とした図33b参照。セラミックス部材としては、主としてジルコニアで構成されたものを用いた。以下、セラミックス部材の製造方法について説明する。まず、共沈法により製造された平均粒径0.5μmのジルコニア粉末を用意した。このジルコニア粉末:84wtに、ポリスチレンPS:4.8wt、エチレン-酢酸ビニル共重合体EVA:3.8wtおよびパラフィンワックス:4.8wtから構成される結合材と、ジブチルフタレート可塑剤:2.6wtとを混合し、これらを加圧ニーダー混練機にて100°C×60分の条件で混練した。この混練は、窒素雰囲気中で行った。次に、この混練物を粉砕して、平均粒径3mmのペレットとし、該ペレットを用い、材料温度:140°C、射出圧力:10.8MPa110kgf/cm2という成形条件で、射出成形機にて射出成形を繰り返し行い、所定数量のセラミックス成形体を得た。次に、温度:500°C、時間:2時間、雰囲気:窒素ガス大気圧という脱脂条件で脱脂処理を施すことによりセラミックス脱脂体とし、引き続き、セラミックス脱脂体に対し、温度:1450°C、時間:3時間、雰囲気:大気空気という焼結条件で焼結処理を施すことにより、セラミックス部材を得た。上記のようにして得られたセラミックス部材は、その横断面形状が非円形状長方形状である凸部を有するものであった。また、セラミックス部材は、凸部の高さ方向の全長にわたって横断面積増大部を有するものであった。また、横断面積増大部における表面と、凸部の高さ方向の軸とのなす角θは、1.5°であった。<脱脂工程>次に、上記のようにして得られた組立体に対し、温度:450°C、時間:1時間、雰囲気:窒素ガス大気圧という脱脂条件で脱脂処理を施すことにより、チタン成形体中に含まれる結合材を除去し、チタン成形体をチタン脱脂体とした図33c参照。<焼結工程>次に、温度:1200°C、時間:3時間、雰囲気:アルゴンガス大気圧という焼結条件で焼結処理を施すことにより、チタン脱脂体をチタン部材として、セラミックス部材に固着させた図33d参照。<機械加工工程>その後、チタン部材に対し機械加工を施し、雄ねじ部の形状を調整することにより、目的とするアバットメントが得られた。このようにして得られたアバットメントは、チタン部材の凹部に、セラミックス部材の凸部が嵌合し、チタン部材とセラミックス部材とが強固に固定されたものであった。そして、上記のようにフィックスチャーとアバットメントとからなる歯科用インプラントを得た。実施例2~6アバットメントチタン部材、セラミックス部材の製造に用いる組成物混練物の組成を変更するとともに、フィックスチャーの製造に用いる組成物混練物として、チタン成形体に用いた組成物を同一のものを用い、さらに、表1に示すように、アバットメントの製造条件を変更した以外は、前記実施例1と同様にして、歯科用インプラントを製造した。比較例1アバットメントを、前記各実施例で製造したものと同様の外形を有し、かつ、チタンで一体的に形成された部材として製造した以外は、前記実施例1と同様にして歯科用インプラントを製造した。以下、本比較例でのアバットメントの製造方法について、より詳細に説明する。まず、ガスアトマイズ法により製造された平均粒径20μmのTi粉末:91wtに、ポリスチレンPS:2.7wt、エチレン-酢酸ビニル共重合体EVA:2.7wtおよびパラフィンワックス:2.3wtから構成される結合材と、ジブチルフタレート可塑剤:1.3wtとを混合し、これらを加圧ニーダー混練機にて100°C×60分の条件で混練した。この混練は、窒素雰囲気中で行った。次に、この混練物を粉砕して、平均粒径5mmのペレットとし、該ペレットを用い、材料温度:130°C、射出圧力:10.8MPa110kgf/cm2という成形条件で、射出成形機にて射出成形を繰り返し行い、目的とするアバットメントに対応する形状を有する成形体を、所定数量製造した。なお、この際、後の脱脂工程、焼結工程での収縮分を考慮して、成形体の大きさを決定した。次に、上記のようにして得られた成形体に対し、温度:450°C、時間:1時間、雰囲気:窒素ガス大気圧という脱脂条件で脱脂処理を施すことにより、成形体中に含まれる結合材を除去し、成形体を脱脂体とした。次に、脱脂体に対し、温度:1200°C、時間:3時間、雰囲気:アルゴンガス大気圧という焼結条件で焼結処理を施すことにより、焼結体を得た。その後、得られた焼結体に対し機械加工を施し、雄ねじ部の形状を調整することにより、目的とするアバットメントが得られた。比較例2アバットメントを、前記各実施例で製造したものと同様の外形を有し、かつ、ジルコニアで一体的に形成された部材として製造した以外は、前記実施例1と同様にして歯科用インプラントを製造した。以下、本比較例でのアバットメントの製造方法について、より詳細に説明する。まず、共沈法により製造された平均粒径0.5μmのジルコニア粉末:84wtに、ポリスチレンPS:4.8wt、エチレン-酢酸ビニル共重合体EVA:3.8wtおよびパラフィンワックス:4.8wtから構成される結合材と、ジブチルフタレート可塑剤:2.6wtとを混合し、これらを加圧ニーダー混練機にて100°C×60分の条件で混練した。この混練は、窒素雰囲気中で行った。次に、この混練物を粉砕して、平均粒径3mmのペレットとし、該ペレットを用い、材料温度:140°C、射出圧力:10.8MPa110kgf/cm2という成形条件で、射出成形機にて射出成形を繰り返し行い、目的とするアバットメントに対応する形状を有する成形体を、所定数量製造した。なお、この際、後の脱脂工程、焼結工程での収縮分を考慮して、成形体の大きさを決定した。次に、上記のようにして得られた成形体に対し、温度:500°C、時間:2時間、雰囲気:窒素ガス大気圧という脱脂条件で脱脂処理を施すことにより、成形体中に含まれる結合材を除去し、成形体を脱脂体とした。次に、脱脂体に対し、温度:1450°C、時間:3時間、雰囲気:大気空気という焼結条件で焼結処理を施すことにより、焼結体を得た。その後、得られた焼結体に対し機械加工を施し、雄ねじ部の形状を調整することにより、目的とするアバットメントが得られた。比較例3それぞれ別々に作製されたチタン部材焼結体とセラミックス部材焼結体とを歯科用セメントを用いて接合することにより、アバットメントを製造した以外は、前記実施例1と同様にして歯科用インプラントを製造した。なお、アバットメントの外形は、前記各実施例で製造したものと同様になるようにした。以下、本比較例でのアバットメントの製造方法について、より詳細に説明する。<チタン部材の製造>まず、ガスアトマイズ法により製造された平均粒径20μmのTi粉末:91wtに、ポリスチレンPS:2.7wt、エチレン-酢酸ビニル共重合体EVA:2.7wtおよびパラフィンワックス:2.3wtから構成される結合材と、ジブチルフタレート可塑剤:1.3wtとを混合し、これらを加圧ニーダー混練機にて100°C×60分の条件で混練した。この混練は、窒素雰囲気中で行った。次に、この混練物を粉砕して、平均粒径5mmのペレットとし、該ペレットを用い、材料温度:130°C、射出圧力:10.8MPa110kgf/cm2という成形条件で、射出成形機にて射出成形を繰り返し行い、図5に示すようなアバットメントの下部側フィックスチャーに螺合する部材に対応する形状のチタン成形体を、所定数量製造した。なお、この際、後の脱脂工程、焼結工程での収縮分を考慮して、チタン成形体の大きさを決定した。次に、上記のようにして得られたチタン成形体に対し、温度:450°C、時間:1時間、雰囲気:窒素ガス大気圧という脱脂条件で脱脂処理を施すことにより、チタン成形体中に含まれる結合材を除去し、チタン成形体をチタン脱脂体とした。次に、チタン脱脂体に対し、温度:1200°C、時間:3時間、雰囲気:アルゴンガス大気圧という焼結条件で焼結処理を施すことにより、チタン焼結体を得た。その後、得られたチタン焼結体に対し機械加工を施し、雄ねじ部の形状を調整することにより、目的とするチタン部材が得られた。<セラミックス部材の製造>まず、共沈法により製造された平均粒径0.5μmのジルコニア粉末:84wtに、ポリスチレンPS:4.8wt、エチレン-酢酸ビニル共重合体EVA:3.8wtおよびパラフィンワックス:4.8wtから構成される結合材と、ジブチルフタレート可塑剤:2.6wtとを混合し、これらを加圧ニーダー混練機にて100°C×60分の条件で混練した。この混練は、窒素雰囲気中で行った。次に、この混練物を粉砕して、平均粒径3mmのペレットとし、該ペレットを用い、材料温度:140°C、射出圧力:10.8MPa110kgf/cm2という成形条件で、射出成形機にて射出成形を繰り返し行い、図5に示すようなアバットメントの上部側歯冠修復物で被覆される部材に対応する形状を有するセラミックス成形体を、所定数量製造した。なお、この際、後の脱脂工程、焼結工程での収縮分を考慮して、セラミックス成形体の大きさを決定した。次に、上記のようにして得られたセラミックス成形体に対し、温度:500°C、時間:2時間、雰囲気:窒素ガス大気圧という脱脂条件で脱脂処理を施すことにより、セラミックス成形体中に含まれる結合材を除去し、セラミックス成形体をセラミックス脱脂体とした。次に、セラミックス脱脂体に対し、温度:1450°C、時間:3時間、雰囲気:大気空気という焼結条件で焼結処理を施すことにより、セラミックス部材を得た。<チタン部材とセラミックス部材との接合アバットメントの完成>その後、上記のように、別々に作製されたチタン部材焼結体とセラミックス部材焼結体とを歯科用セメントGC社製、グラスアイオノマーを用いて接合することにより、アバットメントを製造した。各実施例および各比較例についてのフィックスチャー、アバットメントの製造条件を表1にまとめて示し、各実施例および各比較例の歯科用インプラントの構成を表2にまとめて示した。なお、表1中、比較例2については、セラミックス粉末を含む成形体の製造条件をチタン成形体製造工程の欄に示し、比較例3については、歯科用セメントでチタン部材に接合されるセラミックス部材の条件を、組立工程の欄に、チタン成形体の脱脂処理の条件を脱脂工程の欄に、チタン脱脂体の焼結処理の条件を焼結工程の欄に、チタン焼結体に対する機械加工の有無を機械加工工程の欄に、それぞれ示した。また、表2中、比較例1、2については、フィックスチャーに螺合される部位本発明でのチタン部材に対応する部位についての条件をチタン部材の欄に示し、歯冠修復物で被覆される部位本発明でのセラミックス部材に対応する部位についての条件をセラミックス部材の欄に示した。2.歯冠修復物の接着前記各実施例で得られた歯科用インプラントについて、フィックスチャーとアバットメントを螺合した状態で、アバットメントのフィックスチャーに螺合している側とは反対の面金属接合面図1参照に、歯科用セメントサンメディカル社製、スパーボンドを介して、歯冠修復物を接着した。歯冠修復物としては、内表面側アバットメントに対向する面側に金Auで構成された金属層を有し、外表面側にアバットメントに対向する面とは反対の面側に、酸化ケイ素シリカおよび酸化アルミニウムアルミナで構成されたセラミックス部を有するものを用いた。その後、歯科用セメントを硬化させることにより、歯冠修復物を歯科用インプラントに固定した。また、前記各比較例で得られた歯科用インプラントについても、上記と同様に、前記各実施例のアバットメントの金属接合面に対応する部位に、歯科用セメントサンメディカル社製、スーパーボンドを介して、歯冠修復物を接着し、その後、歯科用セメントを硬化させた。3.評価3-1.金属イオンの溶出量の測定上記のようにして歯冠修復物を接着した前記各実施例および各比較例の歯科用インプラントについて、それぞれ、以下のような方法で、金属イオンの溶出量を求めた。歯冠修復物を接着したアバットメントを1wt乳酸溶液80mL中に3ヶ月間浸漬した。その後、溶液中へのチタンの溶出量を、プラズマ発光分析装置を用いて分析した。3-2.固定強度の測定上記のようにして歯冠修復物を接着した前記各実施例および各比較例の歯科用インプラント上記の3-1.金属イオンの溶出量の測定に用いたものとは異なるものについて、それぞれ、以下のような方法で、歯科用インプラントと歯冠修復物との固定強度接合強度を求めた。図6に示すような治具を用い、アバットメントを固定台に取り付け雄ねじ部にチャックを装着した。これを引張試験機に装着し、引き抜き法による強度試験を行った。3-3.落下試験上記のようにして歯冠修復物を接着した前記各実施例および各比較例の歯科用インプラント上記の3-1.金属イオンの溶出量の測定、3-2.固定強度の測定に用いたものとは異なるものについて、それぞれ、以下のような方法で、落下試験を行った。歯冠修復物を接着した前記各実施例および各比較例の歯科用インプラント各10個を、高さ2mから、厚さ2cmのステンレス鋼製の板材上に、100回繰り返し落下させ、その際の外観を目視により観察し、以下の4段階の基準に従い評価した。A:歯科用インプラントの割れ、欠け等が一切認められない。B:1~5個の歯科用インプラントにおいて、わずかな割れ、欠け等が認められる。C:1~5個の歯科用インプラントにおいて、顕著な割れ、欠け等が認められる。または、6~10個の歯科用インプラントにおいて、わずかな割れ、欠け等が認められる。D:6~10個の歯科用インプラントにおいて、顕著な割れ、欠け等が認められる。これらの結果を、表3にまとめて示す。表3から明らかなように、本発明では、いずれも、金属イオンの溶出量が十分に少ないものであった。また、本発明の歯科用インプラントは、歯冠修復物との固定強度接合強度に優れていた。また、本発明の歯科用インプラントは、歯冠修復物との間での不適合、チタン部材とセラミックス部材との間での不適合等がなかった。これに対し、各比較例では、満足のいく結果が得られなかった。すなわち、アバットメントがチタンのみで構成された比較例1では、金属イオンの溶出量が非常に多かった。また、アバットメントがセラミックスジルコニアのみで構成された比較例2では、ねじ部の機械的強度が低く、落下試験の評価が非常に低かった。また、比較例2では、フィックスチャーと、アバットメントの螺合が非常に緩みやすいという問題も発生した。また、アバットメントが、チタン部材とセラミックス部材とが単に歯科用セメントで接合されたものである比較例3では、チタン部材とセラミックス部材との接合強度が不十分で、比較的弱い力で、チタン部材とセラミックス部材とが分離してしまった。また、比較例3では、機械的強度が低く、落下試験の評価が非常に低かった。また、比較例1については、歯科用インプラントアバットメントと歯冠修復物との接合に用いる歯科用セメントの利用量を増やし、アバットメントと歯冠修復物とが直接接触しないようにして、前記と同様な評価を行ったところ、歯科用インプラントと歯冠修復物との固定強度接合強度が著しく低下すること接合強度:9MPaが確認された。また、このように、歯科用セメントの利用量を増やした場合、歯冠修復物をアバットメントに接着する際、歯科用インプラントに固定される歯冠修復物の高さや角度等を、設計通りに調整するのが非常に困難であった。