ガスタービンの燃焼器の内筒に設けられ、内筒を貫通する貫通部と、前記貫通部に挿入され、前記燃焼器の外筒の外側まで導く導管とを有し、前記導管の外側の端部に取り付けられた圧力センサを用いて、前記燃焼器の内部の圧力を測定する圧力測定構造であって、前記貫通部の開口部分に多孔質の金具を設けたことを特徴とする圧力測定構造。図5、図6を参照して、ガスタービンの燃焼器の圧力測定構造とその問題点を説明する。ガスタービンの燃焼器は、主な構成として、軸心に配置され、拡散燃焼を行うパイロットノズルと、パイロットノズルの外周側の周方向に、所定の間隔をおいて複数配置され、予混合燃焼を行うメインノズルと、パイロットノズル及び複数のメインノズルの周囲を囲む円筒形状の内筒と、この内筒を囲む外筒を有している。そして、圧力測定構造として、図5の断面図に示すように、燃焼器11の内筒12にボス15を設け、このボス15に外筒を貫通した導管16を挿入し、この導管16の外側の端部に圧力センサ図示省略を取り付けることで、燃焼器11内部の高温の影響を受けずに、圧力を測定することができる。なお、図5においては、パイロットノズル14と、その周囲に配置された筒部材13も図示している。内筒12の内側には圧縮空気が流れfの方向に流れている。燃焼器11の内部は複雑な構造となっており、内筒12の内周側に配置された筒部材13も、その表面が必ずしも平坦とは限らず、凹凸等の不連続な部分が存在する。そのため、例えば、筒部材13の外周面の凸部13aにおいては、圧縮空気の流れfが筒部材13の外周面表面から剥離し、その結果、渦が発生することになる。このような渦が発生する場合、渦の放出周波数と導管16の固有値が一致すると、測定している圧力変動のレベルが大きく突然変動突変してしまう。例えば、音速に対する渦の放出周波数と導管16における圧力変動の周波数を調べると、図6aに示す関係が得られる。そして、渦の放出周波数と導管16における圧力変動の周波数とが一致又は近接した領域図6a中の点線で囲んだ領域に対応して、図6bに示す音速に対する圧力変動のグラフに、圧力変動が突変する領域が表れており図6b中の点線で囲んだ領域、これがノイズとなって、正確な圧力測定を阻害している。このように、ガスタービンの燃焼器の圧力測定構造においては、燃焼振動の影響だけではなく、渦の影響も考慮した構造とすることが望ましい。本発明は上記課題に鑑みなされたもので、従来構造を大きく変更することなく、導管のノイズを低減させる圧力測定構造を提供することを目的とする。上記課題を解決する第1の発明に係る圧力測定構造は、ガスタービンの燃焼器の内筒に設けられ、内筒を貫通する貫通部と、前記貫通部に挿入され、前記燃焼器の外筒の外側まで導く導管とを有し、前記導管の外側の端部に取り付けられた圧力センサを用いて、前記燃焼器の内部の圧力を測定する圧力測定構造であって、前記貫通部の開口部分に多孔質の金具を設けたことを特徴とする。本発明によれば、ガスタービンの燃焼器の構造を大きく変えることなく、渦と導管固有値の共振現象を回避することができ、その結果、圧力測定時における導管ノイズを低減させることができる。以下、本発明に係る圧力測定構造の実施形態のいくつかを、図1~図4を参照して、説明する。なお、ここでは、一例として、ガスタービンの燃焼器における圧力測定構造を例示する。実施例1ガスタービンの燃焼器は、主な構成として、軸心に配置され、拡散燃焼を行うパイロットノズルと、パイロットノズルの外周側の周方向に、所定の間隔をおいて複数配置され、予混合燃焼を行うメインノズルと、パイロットノズル及び複数のメインノズルの周囲を囲む円筒形状の内筒と、この内筒を囲む外筒を有している。そして、燃焼器1の内部の圧力を測定する圧力測定構造として、図1aの断面図に示すように、燃焼器1の内筒2に、内筒2を貫通するボス5貫通部を設け、このボス5に挿入されて、燃焼器1の外筒を貫通して外側まで導く導管6を設けており、導管6の外側の端部に取り付けられた圧力センサ図示省略を用いて、燃焼器1の内部の圧力を測定するようにしている。このような圧力測定構造により、燃焼器1内部の高温の影響を受けずに、圧力を測定することができる。なお、図1においては、パイロットノズル4と、その周囲に配置された筒部材3も図示している。内筒2の内側には圧縮空気が流れfの方向に流れており、内筒2の内周側に配置された筒部材3には、凹凸等の不連続な部分が存在する。そのため、例えば、筒部材3の外周面の凸部3aにおいては、圧縮空気の流れfが筒部材3の外周面表面から剥離し、渦が発生する。そして、渦の放出周波数と導管6の固有値が一致すると、前述したように、測定している圧力変動のレベルが大きく突変してしまう。特に、ボス5及び導管6が凸部3aの近傍や下流側にある場合、渦の影響は避けられない。そこで、本実施例においては、ボス5の開口部分に多孔質の貫通金具7を設けている。そのため、導管6に導かれる圧縮空気が多孔質の貫通金具7に整流されて、渦の影響を極力小さくすることができる。その結果、導管6において、渦の放出周波数との共振を回避して、燃焼器1の内部の正確な圧力測定を行うことができる。実施例2本実施例は、図1に示す実施例1と略同等の構成であるが、内筒を貫通する貫通部ボスの構成が実施例1とは相違する。従って、実施例1と同等の構成には同じ符号を付し、重複する構成の説明は省略し、図2~図3を参照して説明を行う。前述したように、渦が発生する場所の近傍や下流側にボス及び導管がある場合、渦の影響は避けられない。そこで、本実施例においては、渦が発生する場所、例えば、凸部3aより上流側にボス8貫通部を設け、このボス8に導管6を挿入して、燃焼器1の内部の圧力を測定するようにしている。つまり、凸部3aで渦が発生しても、その渦の影響が上流側にあるボス8及び導管6に及ぶことはない。その結果、導管6において、渦の放出周波数との共振を回避して、燃焼器1の内部の正確な圧力測定を行うことができる。本実施例の効果を確認するために行った測定結果が、図3a、bに示すグラフである。なお、図3a、bに示すグラフにおいては、比較のため、従来構造での測定結果も併記している。又、この測定において、本実施例は、従来より110mm程度上流へボス8を配置して測定を行った。図8aは、起動後の時間経過に伴う圧力変動を測定したグラフである。従来は、起動後は、全体的に圧力変動が大きかったが、本実施例では、起動後は、全体的に圧力変動が抑制され、特に、起動直後の時間帯Aにおいて、圧力変動が顕著に抑制されている。図8bは、起動後の時間経過に伴う圧力変動の周波数を測定したグラフである。従来は、起動後は、渦の放出周波数と一致する周波数帯Bに圧力変動の周波数があるが、本実施例では、起動後は、渦の放出周波数と一致する周波数帯Bに圧力変動の周波数はなく、渦の放出周波数との共振を回避できていることがわかる。このように、導管6において、渦との共振を回避することで、純粋な音響特性を取得することができる。実施例3本実施例も、図1に示す実施例1、図2に示す実施例2と略同等の構成であるが、内筒を貫通する貫通部ボスの周囲の構成が実施例1、2とは相違する。従って、実施例1、2と同等の構成には同じ符号を付し、重複する構成の説明は省略し、図4を参照して説明を行う。前述したように、筒部材3には凹凸等の不連続な部分が存在し、そのため、例えば、凸部3aにおいては、圧縮空気の流れfが筒部材3の外周面表面から剥離し、渦が発生する。そして、渦が発生する場所の近傍や下流側にボス及び導管がある場合、渦の影響は避けられない。そこで、本実施例においては、渦が発生する場所、例えば、凸部3aの直ぐ下流に、複数枚の整流板9を設けている。この整流板9により、凸部3aにおける渦の発生を抑制し、渦の影響を極力小さくしている。その結果、近傍又は下流側にある導管6ボス5において、渦の放出周波数との共振を回避して、燃焼器1の内部の正確な圧力測定を行うことができる。