音響振動を軸方向に生じる音響筒に取り付けられ、前記音響筒の内側から外側へ抜けて軸方向の異なる位置で再び内側へ戻る通気管を有し、前記通気管は、前記音響筒の内側で前記音響筒の軸方向に向いた入口開口と、前記音響筒の内側で前記音響筒の径方向に向いた出口開口とを有することを特徴とする熱音響機関用熱交換器。前記通気管を複数有し、前記複数の通気管は、前記音響筒の軸方向の同じ位置で前記音響筒の周方向に間隔を隔てて配置されることを特徴とする請求項1記載の熱音響機関用熱交換器。前記音響筒の内側で前記出口開口に臨む位置に、蓄熱材を有することを特徴とする請求項1又は2記載の熱音響機関用熱交換器。ところで、熱音響機関は、電熱ヒータのようにエネルギを消費して熱を発生する熱源を使用するのではなく、他のシステムで生じた廃熱を利用することができれば、省エネルギ効果が大きい。排気を熱源とする熱音響機関の一部を図5に示す。この熱音響機関では、加熱側熱交換器51は、音響筒42の外周に取り付けられた外部フィン52と、音響筒42の内部に組み込まれた内部フィン44とを有する。冷却側熱交換器45と再生器48は、図4のものと同じとする。図5の加熱側熱交換器51では、熱源として、内燃機関の排気、ボイラーの排気、焼却炉の排気などが利用できるが、排気の温度は電熱ヒータに比べると低温であるため、大きな温度差は得られない。一方、外部フィン52は、複数の突起53が音響筒42の外周から放射状に伸び、さらに各突起53の表面から複数の枝状突起54が突き出ていることで、排気に対する伝熱面積が大きい。しかし、排気に対する伝熱面積をより大きくするために突起53の長さを長くすると、突起53や枝状突起54の先端から音響筒42の外周までの伝熱距離が長くなる。また、排気に対する伝熱面積をより大きくするために突起53の数を増やすと、突起肉厚音響筒42の周方向が薄くなり、突起53の先端から音響筒42の外周に向かう熱流路の伝熱面積が小さくなる。このように、外部フィン52を備えた加熱側熱交換器51には、排気熱をより多く取り入れようと外部フィン52を増大させると、伝熱距離が長くなったり、伝熱面積が小さくなったりするというジレンマがある。外部フィン52の代わりにヒートパイプを設けることも考えられる。しかし、ヒートパイプは、内部で熱を搬送する作動流体として水を使用している。このため、使用温度範囲が常温から200°Cまでに限定される。排気熱の温度は、常温から200°Cまでのみならず、200°C以上のこともあり、しかも、温度は安定しない。したがって、排気熱を搬送するにはヒートパイプは不向きである。そこで、本発明の目的は、上記課題を解決し、伝熱量が大きくできる熱音響機関用熱交換器を提供することにある。上記目的を達成するために本発明の熱音響機関用熱交換器は、音響振動を軸方向に生じる音響筒に取り付けられ、前記音響筒の内側から外側へ抜けて軸方向の異なる位置で再び内側へ戻る通気管を有し、前記通気管は、前記音響筒の内側で前記音響筒の軸方向に向いた入口開口と、前記音響筒の内側で前記音響筒の径方向に向いた出口開口とを有するものである。前記通気管を複数有し、前記複数の通気管は、前記音響筒の軸方向の同じ位置で前記音響筒の周方向に間隔を隔てて配置されてもよい。前記音響筒の内側で前記出口開口に臨む位置に、蓄熱材を有してもよい。本発明は次の如き優れた効果を発揮する。1伝熱量が大きくできる。以下、本発明の一実施形態を添付図面に基づいて詳述する。図1に示されるように、本発明に係る熱音響機関用熱交換器以下、熱交換器1は、音響振動を軸方向に生じる音響筒2に取り付けられ、音響筒2の内側から外側へ抜けて軸方向の異なる位置で再び内側へ戻る通気管3を有する。通気管3は、音響筒2の内側で音響筒2の軸方向に向いた入口開口4と、音響筒2の内側で音響筒2の径方向に向いた出口開口5とを有する。通気管3は、音響筒2よりも十分に径が小さい細管からなる。通気管3は、入口開口4から音響筒2の内周に至るエルボ部6と、音響筒2を内側から外側へ貫通して音響筒2の径方向外方に伸びる往路部7と、音響筒2と平行に伸びるU字部8と、音響筒2の径方向内方に伸びて音響筒2を外側から内側へ貫通して出口開口5に至る復路部9とを有する。エルボ部6は、音響筒2の軸方向に向いた入口開口4から音響筒2の内周までの90度の角度を曲線的に屈曲する。往路部7の長さは、例えば、実験により得られた適切な値とされる。U字部8は、U字状あるいはコ字状に屈曲して音響筒2の軸と平行な方向に、所定の長さ伸びる。U字部8の長さは、例えば、実験により得られた適切な値とされる。復路部9は、音響筒2の内周より内側には突き出ておらず、出口開口5は音響筒2の内周と同一面の位置に形成される。通気管3は、音響筒2の軸方向の同じ位置で音響筒2の周方向に間隔を隔てて複数個配置される。ここでは、12個の通気管3が音響筒2の周方向に等間隔で配置されている。熱交換器1は、音響筒2の内側で出口開口5に臨む位置加熱部に相当するに、複数の金属メッシュ材料を積層してなる蓄熱材10が充填される。本実施形態では、熱交換器1は、加熱側熱交換器を構成するものであり、音響筒2の外側の通気管3は排気の雰囲気中に配置される。排気の流路については、ここでは特に限定しない。冷却側熱交換器45と再生器48は、図4、図5のものと同じとする。図2を用いて本発明の熱交換器1の原理を説明する。音響筒2では音響振動が軸方向に生じる。音響振動とは、作動流体が繰り返し反転移動することである。図2aのように作動流体が音響筒2の軸方向一方向に移動する周期と、図2bのように作動流体が音響筒2の軸方向反対方向に移動する周期とが、交互に繰り返される。図2aの状態では、入口開口4の周辺では、入口開口4に対向して作動流体が移動しているため、動圧がそのまま入口開口4に作用し、入口開口4における圧力PAは、PA=静圧動圧となる。出口開口5の周辺では、出口開口5の開口面が作動流体の移動方向に沿っているため、動圧が作用せず、出口開口5における圧力PBは、PB=静圧となる。図2bの状態では、入口開口4の周辺では、入口開口4の裏側から作動流体が移動しているため、入口開口4における圧力PAは、PA=静圧-動圧×C2C2は、1より小さい正の実数となる。動圧成分が小さくなるのは、移動している作動流体の一部が入口開口4に巻き込まれるからである。出口開口5の周辺では、出口開口5の開口面が作動流体の移動方向に沿っているため、動圧が作用せず、出口開口5における圧力PBは、PB=静圧となる。入口開口4における圧力PAを音響振動の周期より十分に長い時間平均すると、平均圧力MPAは、MPA=静圧動圧×1-C2/2となる。C2が1より小さい正の実数であるから、1-C2/2は正の実数となり、入口開口4における平均圧力MPAは、静圧よりも大きくなる。一方、出口開口5における平均圧力MPBは、静圧に等しいので、入口開口4における平均圧力MPAが出口開口5における平均圧力MPBよりも大きくなる。これにより、通気管3においては、入口開口4から出口開口5に向かって作動流体が移動することになる。図1に戻って熱音響機関の動作を説明する。前述のようにして通気管3を移動する作動流体は、通気管3の管壁を介して外部の排気から熱を受け取り、高温となる。外部の排気から作動流体への伝熱量を考察すると、伝熱面積は通気管3の表面積に相当し、伝熱距離は通気管3の管壁肉厚に相当する。よって、外部の排気から通気管3内の作動流体への伝熱量は十分に大きい。このとき通気管3において作動流体が得た熱量は、作動流体の移動によって音響筒2内に運ばれる。熱音響機関の音響振動においては、作動流体の変位振幅が大きく、また、周波数が高いので、通気管3内での作動流体の移動速度は大きい。このように、本発明の熱交換器1は、図5の加熱側熱交換器51に比べると、外部の排気から通気管3内の作動流体への伝熱量が大きく、通気管3内での作動流体の移動速度が大きいため、外部から音響筒2内への伝熱量が向上する。通気管3において高温となった作動流体が出口開口5から音響筒2内に戻ると、出口開口5の付近が高温となり、出口開口5の付近が加熱器として熱音響機関の動作に寄与する。このとき、出口開口5に臨ませて蓄熱材10が設けられていると、蓄熱材10が作動流体から熱を受け取って高温を保持するので、熱音響機関の動作が安定する。以上説明したように、本発明の熱交換器1によれば、音響筒2の内側から外側へ抜けて軸方向の異なる位置で再び内側へ戻る通気管3を有し、通気管3は、音響筒2の内側で音響筒2の軸方向に向いた入口開口4と、音響筒2の内側で音響筒2の径方向に向いた出口開口5とを有するので、音響筒2の作動流体が通気管3を移動することで外部の熱が熱音響機関の加熱器に届けられ、伝熱量が大きくできる。図3a~図3dに通気管3の他の実施形態を示す。図3aに示されるように、通気管31は、音響筒2から放射状に伸びる途中で屈曲し、各通気管31が平行になる。通気管31は、熱交換器1の設置スペースが図の左右に狭いときに有効である。図3bに示されるように、通気管32は、音響筒2から放射状に伸びる途中で音響筒2の周方向に繰り返し屈曲してジグザグ状を呈する。通気管32は、直径の小さい設置スペースで伝熱面積を大きくすることができる。図3cに示されるように、通気管33は、音響筒2から放射状に伸びる途中で音響筒2の軸方向に繰り返し屈曲してジグザグ状を呈する。通気管33は、音響筒2の軸方向に伸びた設置スペースに対して有効である。図3dに示されるように、通気管34は、音響筒2の軸方向に伸びる途中で音響筒2の径方向に繰り返し屈曲してジグザグ状を呈する。通気管3の形状は、排気の流路の形状に合わせて選択するのが好ましい。ここまでの実施形態では、通気管3にはフィンを形成しなかったが、通気管3の外周面や内周面にフィンを形成したり、溝を形成することで表面積を増加させてもよい。通気管3の入口開口4と出口開口5の距離が長いと、出口開口5の近傍熱音響機関の加熱器から入口開口4に作動流体が移動するときに出口開口5から入口開口4までの音響筒2が作動流体の熱を奪って音響筒2の外部排気流路外に放出し、通気管3に流れ込む作動流体の温度が低下する。通気管3における排気からの熱量が作動流体の温度低下分を補うのに消費されるので、熱音響機関にとって損失となる。したがって、入口開口4と出口開口5の距離はできるだけ短いのがよい。ただし、出口開口5から音響筒2に流入した高温の作動流体が蓄熱材10に十分に熱を伝導させてから入口開口4に吸い込まれるよう、入口開口4と出口開口5の距離を所定長さ以上に確保するのが好ましい。通気管3の径について考察すると、通気管径=音響筒径×π/通気管本数-通気管同士の隙間となる。通気管3は、入口開口4の部分が最も密に集まるので、通気管3同士が互いに干渉しないように隙間を設定するとよい。通気管3の設計条件としては、外部から通気管3の管壁を介して入る熱量と通気管3の中を流れる作動流体が獲得する熱量とが等しいことから、熱抵抗係数×通気管表面積/管壁厚さ×排気温度-作動流体温度=通気管断面積×通気管内流速×作動流体の単位体積当たりの熱容量×出口開口温度-入口開口温度という関係を満たすことが好ましい。図1の実施形態では、通気管3の本数を12本としたが、本発明はこれに限定されず、通気管3の本数は1本~11本でもよく、13本以上でもよい。通気管3の径を一定とした場合、通気管3の本数が多ければ、熱音響機関の加熱部に流れ込む作動流体の量が多くなり、加熱部への伝熱量が多くなる。また、通気管3での作動流体の移動速度を一定とした場合、通気管3の本数が多ければ、加熱部に流れ込む作動流体の量が多くなり、加熱部への伝熱量が多くなる。図1の実施形態では、音響筒2の内側で出口開口5に臨む位置に、蓄熱材10を有するものとしたが、蓄熱材10の代わりに、従来と同様の内部フィンを有してもよい。図1の実施形態では、熱交換器1を加熱側熱交換器に用いたが、熱交換器1を冷却側熱交換器45にも用いることができる。この場合、熱交換器1は冷却筒46図4参照の内部に設け、冷却水と作動流体との熱交換を行う。