"切削工具用インサート用のセラミック材料であって、前記セラミック材料が、β-サイアロンSi6zALzOzN8zと、α-サイアロンYxSi12AlOnN16nと、TiN、TiC,N、TiC、周期表のIVb族、Vb族、およびVIb族のうちの1つの元素の炭化物、もしくは周期表のIVb族、Vb族、およびVIb族のうちの1つの元素の窒化物、または、これらのうちの1つ以上の組み合わせを含んでなる耐火硬質相と、粒界非晶質または部分的に結晶性の相と、上記の元素以外のいずれかの元素0.15質量未満と、を含んでなるサイアロン系のものであり、0.01<Yeq<0.03となるようにイットリウムを、0.03<Oeq<0.06となるように酸素を、0.04<Aleq<0.055となるようにアルミニウムを含んでなる原料から作製されるセラミック材料。前記セラミック材料が、α-サイアロン、β-サイアロン、および前記硬質相以外のいずれかの結晶質相を1質量未満含んでなる、請求項1に記載のセラミック材料。前記粒界相が非晶質である、請求項1または2に記載のセラミック材料。0.3≦z≦0.5である、請求項1~3に記載のセラミック材料。5~25質量の前記硬質相を含んでなる、請求項1~4に記載のセラミック材料。前記硬質相がTiNを含んでなる、請求項1~5に記載のセラミック材料。前記硬質相の最大粒度が10μm未満である、請求項1~6に記載のセラミック材料。請求項1~7のいずれかに記載のセラミック材料から作られた切削工具用インサート。サイアロン材料から作られたセラミック切削工具用インサートを作製する方法であって、0.01<Yeq<0.03となるようにイットリウムを、0.03<Oeq<0.06となるように酸素を、0.04<Aleq<0.055となるようにアルミニウムを含んでなる原料から前記サイアロン材料を作製する方法。前記原料が、Si3N4、Al2O3、Y2O3、ならびに、21-RF、12H、27R、15R、およびAlNの群から選択した少なくとも1つを含んでなる、請求項9に記載の方法。前記原料がさらにTiNを含んでなる、請求項10に記載の方法。前記原料が、64~83質量のSi3N4、0~2.7質量のAl2O3、5.6~7.2質量のY2O3、0~6.4質量のSiAl6O2N6、および5~25質量の硬質相を含んでなる、請求項9に記載の方法。原料を液体中で粉砕してスラリーを形成させる工程と、前記スラリーを噴霧乾燥して顆粒を形成させる工程と、少なくとも1つの型に顆粒を充填し、前記顆粒を前記型で加圧成形して成形体を形成させる工程と、前記成形体を1700-1900°Cで窒素圧下にて焼結し、それによってサイアロン系材料から作られたセラミック切削工具用インサートを形成させる工程を含んでなる、請求項9に記載の方法。前記液体が水であり、前記原料がSi3N4、Al2O3、Y2O3、SiAl6O2N6、およびTiNからなる、請求項13に記載の方法。下記の実施例は、本発明の新規特徴を例示する役割を果たすが、本発明の範囲を限定することは意図していない。例示組成による粉末原料は表Aに示されている。表Aに示されている原料組成は、実施例においてスラリーに加えられる粉末の質量比による量を示す。原料の21R-Fは、SiAl6O2N6の粉末である。空気および水分との接触による酸化のため、Si3N4および21-RFの粉末は、追加的な酸素を含む21-RFの場合、その粉末の化学量論的組成よりも過剰に含む。Al2O3およびY2O3の酸化物粉末は、加えられると、完全に酸化されると思われる。メーカーによれば、Si3N4粉末は、約0.01質量の酸素を含んでなり、この値は、元素組成の算出に用いられる値である。21RF粉末の元素組成にについてLECO製の装置による分析で調べた。表Aに示されているAl、O、およびYの元素組成は、少し高めの酸素値に基づいており、21-RFについてはLECO製装置による測定、Si3N4についてはメーカー仕様によるものである。LECO分析法は、LECOTC436DRで、酸素含有量を測定するための標準的手順に従って、酸素分析器LECORO416DRを取り付けた状態で行う。21-RFの酸素測定値は典型的には、化学量論的な値よりも約20高い。実施例Aでは、酸素測定値は12質量パーセントであるが、算出値は10質量パーセントである。サイアロン焼結体を粉砕媒体として用いて、粉末原料を水中で粉砕してスラリーにした。有機バインダーをスラリーに混合してから、噴霧乾燥によって造粒した。造粒した粉末を一軸方向にコールド加圧成形して成形体を形成させ、続いて、別個に650°Cで燃えつくさせた。続いて、燃えつくさせた成形体を窒素圧下にて、最高焼結温度1810°Cで焼結した。焼結したセラミック材料を金属組織的に分析し、気孔率を割り出した。X線回折パターンを用いてz値を割り出し、理論上のXRDスペクトルと測定したスペクトルとの比較に基づくリートベルト解析によって、結晶質相の質量パーセントを割り出した。リートベルト解析には、Bruker製のコンピュータプログラムTopasv21を用いた。アルキメデスの原理に基づき密度を測定する。これらのサイアロン系セラミック材料の硬度およびKlc値は、サイアロン材料において典型的なレベル以上と予想される。分析結果は表Bに示されており、組成物Aの構造を示すSEM顕微鏡写真は、図2に示されている。1ISO4505StandardonMetallographicDeterminationofPorosityによる値背景技術の部分で開示されているいくつかの実施例、および本発明による実施例のAleq、Oeq、およびYeqは、図3のAleq、Oeq、およびYeqの座標系でプロットされている。表Aに示されており、表Bの材料特性を有する例示組成A、D、E、およびHによるセラミック材料を研削して、ISORPGX120700T01020タイプのインサートにし、切削試験を行った。前記切削試験は、速度280m/分、送り量0.2mm/rev、および各切削方向の切り込み深さ2.5mmを用いて、Inconel718で肩部に対するダブルフェーシング操作を行うことを含んでいた。クーラントを使用し、インサートに対して試験サイクル1試験サイクルは説明したフェーシング操作に当たるを3回の並行試験で、毎回新しいインサート群を用いて行った。各インサートの寿命期間、すなわち、刃先破損または1.0mm以上の横逃げ面磨耗深さVBが記録されるまでに各インサートが耐えたサイクル数を記録した。結果は、3回の並行試験の平均として、表Cに示されている。実施例AおよびDは、実施例EおよびHよりも高い性能を発揮する。実施例Eおよび実施例Hは、実施例AおよびDと比べてOeqが高く、Aleqが高く、α/αβの値が高い材料の例である。実施例Aは、他のすべての実施例に比べて、横逃げ面磨耗および刃先破損に対する耐性の面で明らかに有利であることを示している。AleqおよびYeqの値がほぼ同じである実施例AおよびDは、Oeqの値が異なる。これにより、α-サイアロンの量が異なることになるのみならずz値の0.1単位の変化は、測定の誤差限界内である、図1に示されている相図における位置としての粒界相の量および組成も異なることになる。上述のとおり、粒界相の量および組成の変化は、測定するのが困難であるが、差異は、表Cに示されているような切削試験の結果で明らかに見てとれる。実施例D、E、およびGよりも実施例Aが改良されているのは、α-サイアロンの量が異なることのみに起因するはずはない。当量で表される原料組成は、結晶質相と粒界サイアロン相が適切に組み合わされた焼結材料を開示する1つの方法であるという知見に本発明は基づいている。様々な例示的実施形態と関連させて本発明を説明してきたが、本発明は、開示されている例示的実施形態に限定されるものではなく、むしろ、添付の特許請求の範囲内における様々な修正形態および均等な構成を網羅するよう意図されていると理解されたい。"