熱間圧延後の厚鋼板のデスケーリング設備であって、前記デスケーリング設備を構成するヘッダの幅方向のノズルピッチLpが、Lw/2<Lp≦LwH-δ/Hを満たすことを特徴とする厚鋼板のデスケーリング設備。ここで、Lw:パスラインにある厚鋼板に対するノズル1個当たりの厚鋼板幅方向の衝突領域幅、H:パスラインにある厚鋼板からノズル先端までの高さ、δ:厚鋼板に発生する最大反り量熱間圧延後の厚鋼板のデスケーリング設備であって、前記デスケーリング設備を構成するヘッダが搬送方向に2本以上並べて配置され、各ヘッダの幅方向のノズルピッチLpが、nLw/2<Lp≦nLwH-δ/Hを満たすことを特徴とする厚鋼板のデスケーリング設備。ここで、n:搬送方向のヘッダ本数、Lw:パスラインにある厚鋼板に対するノズル1個当たりの厚鋼板幅方向の衝突領域幅、H:パスラインにある厚鋼板からノズル先端までの高さ、δ:厚鋼板に発生する最大反り量各ノズルの衝突領域が、厚鋼板搬送方向に対して90°をなして形成されることを特徴とする請求項2に記載の厚鋼板のデスケーリング設備。前記デスケーリング設備は、熱間矯正機よりも厚鋼板搬送方向下流側でかつ、加速冷却設備の厚鋼板搬送方向上流側にあることを特徴とする請求項1乃至3のいずれかに記載の厚鋼板のデスケーリング設備。熱間圧延後の厚鋼板のデスケーリング方法であって、厚鋼板に発生する最大反り量δを予め定めておき、デスケーリング設備を構成するヘッダの幅方向のノズルピッチLpを、Lw/2<Lp≦LwH-δ/Hを満たすようにすることを特徴とする厚鋼板のデスケーリング方法。ここで、Lw:パスラインにある厚鋼板に対するノズル1個当たりの厚鋼板幅方向の衝突領域幅、H:パスラインにある厚鋼板からノズル先端までの高さ熱間圧延後の厚鋼板のデスケーリング方法であって、厚鋼板に発生する最大反り量δを予め定めておき、デスケーリング設備を構成するヘッダを厚鋼板搬送方向に2本以上並べて配置し、各ヘッダの幅方向のノズルピッチLpを、nLw/2<Lp≦nLwH-δ/Hを満たすようにすることを特徴とする厚鋼板のデスケーリング方法。ここで、n:厚鋼板搬送方向のヘッダ本数、Lw:パスラインにある厚鋼板に対するノズル1個当たりの厚鋼板幅方向の衝突領域幅、H:パスラインにある厚鋼板からノズル先端までの高さ各ノズルの衝突領域を、厚鋼板搬送方向に対して90°をなして形成することを特徴とする請求項6に記載の厚鋼板のデスケーリング方法。前記デスケーリング設備を、熱間矯正機よりも厚鋼板搬送方向下流側でかつ、加速冷却設備の厚鋼板搬送方向上流側に設置することを特徴とする請求項5乃至7のいずれかに記載の厚鋼板のデスケーリング方法。しかしながら、特許文献1に記載のような従来技術には、鋼板表裏全面にわたるデスケーリングを必ずしも適切に行えないという問題がある。すなわち、特許文献1においては、パスライン上の鋼板に対して、各デスケーリングノズルの噴射範囲噴射領域、衝突領域が隣り合うデスケーリングノズルの噴射範囲噴射領域、衝突領域と幅方向で10程度ラップするようになっているが、鋼板が反った場合は、パスラインから離れた鋼板に対して、各デスケーリングノズルの衝突領域が幅方向でラップしなくなり、均一なデスケーリングができなくなるという問題がある。つまり、図2aに示すように、鋼板10が全く平坦で、パスライン上に位置している鋼板10aであれば、その鋼板1010aに対して各デスケーリングノズル上デスケーリングノズル12、下デスケーリングノズル14からの噴射水デスケーリング水の衝突領域が幅方向で全てラップしラップ部15、均一なデスケーリングができる。しかし、例えば、図2bに示すように、鋼板10が上反り反り量δをした場合、パスラインから上方に離れた部分の鋼板1010bの上面側のデスケーリングノズル12と鋼板10bの上面との距離が短くなって、上デスケーリングノズル12からの噴射水デスケーリング水が衝突しない部分非衝突部16が幅方向の一部にできてしまい、均一なデスケーリングができなくなる。鋼板10の形状が悪い場合も同様で、デスケーリングノズル12、14の噴射距離が短くなると、均一なデスケーリングができなくなる。このようにして均一なデスケーリングができなくなると、均一な冷却ができなくなるから、鋼板面内で温度むらが大きくなって、材質が大きくばらつくという問題が生じる。本発明は、上記のような事情に鑑みてなされたものであり、熱間圧延後の厚鋼板のデスケーリングを行うに際して、厚鋼板に反りが生じている場合であっても、厚鋼板の幅方向全面にわたりデスケーリングを行うことができ、均一な冷却を行って材質ばらつきの小さい厚鋼板を製造可能にする厚鋼板のデスケーリング設備およびデスケーリング方法を提供することを目的としている。前記課題を解決するために、本発明は以下の特徴を有している。[1]熱間圧延後の厚鋼板のデスケーリング設備であって、前記デスケーリング設備を構成するヘッダの幅方向のノズルピッチLpが、Lw/2<Lp≦LwH-δ/Hを満たすことを特徴とする厚鋼板のデスケーリング設備。ここで、Lw:パスラインにある厚鋼板に対するノズル1個当たりの厚鋼板幅方向の衝突領域幅、H:パスラインにある厚鋼板からノズル先端までの高さ、δ:厚鋼板に発生する最大反り量[2]熱間圧延後の厚鋼板のデスケーリング設備であって、前記デスケーリング設備を構成するヘッダが搬送方向に2本以上並べて配置され、各ヘッダの幅方向のノズルピッチLpが、nLw/2<Lp≦nLwH-δ/Hを満たすことを特徴とする厚鋼板のデスケーリング設備。ここで、n:搬送方向のヘッダ本数、Lw:パスラインにある厚鋼板に対するノズル1個当たりの厚鋼板幅方向の衝突領域幅、H:パスラインにある厚鋼板からノズル先端までの高さ、δ:厚鋼板に発生する最大反り量[3]各ノズルの衝突領域が、厚鋼板搬送方向に対して90°をなして形成されることを特徴とする前記[2]に記載の厚鋼板のデスケーリング設備。[4]前記デスケーリング設備は、熱間矯正機よりも厚鋼板搬送方向下流側でかつ、加速冷却設備の厚鋼板搬送方向上流側にあることを特徴とする前記[1]乃至[3]のいずれかに記載の厚鋼板のデスケーリング設備。[5]熱間圧延後の厚鋼板のデスケーリング方法であって、厚鋼板に発生する最大反り量δを予め定めておき、デスケーリング設備を構成するヘッダの幅方向のノズルピッチLpを、Lw/2<Lp≦LwH-δ/Hを満たすようにすることを特徴とする厚鋼板のデスケーリング方法。ここで、Lw:パスラインにある厚鋼板に対するノズル1個当たりの厚鋼板幅方向の衝突領域幅、H:パスラインにある厚鋼板からノズル先端までの高さ[6]熱間圧延後の厚鋼板のデスケーリング方法であって、厚鋼板に発生する最大反り量δを予め定めておき、デスケーリング設備を構成するヘッダを厚鋼板搬送方向に2本以上並べて配置し、各ヘッダの幅方向のノズルピッチLpを、nLw/2<Lp≦nLwH-δ/Hを満たすようにすることを特徴とする厚鋼板のデスケーリング方法。ここで、n:厚鋼板搬送方向のヘッダ本数、Lw:パスラインにある厚鋼板に対するノズル1個当たりの厚鋼板幅方向の衝突領域幅、H:パスラインにある厚鋼板からノズル先端までの高さ[7]各ノズルの衝突領域を、厚鋼板搬送方向に対して90°をなして形成することを特徴とする前記[6]に記載の厚鋼板のデスケーリング方法。[8]前記デスケーリング設備を、熱間矯正機よりも厚鋼板搬送方向下流側でかつ、加速冷却設備の上流側に設置することを特徴とする前記[5]乃至[7]のいずれかに記載の厚鋼板のデスケーリング方法。本発明を用いることにより、熱間圧延後の厚鋼板のデスケーリングを行うに際して、厚鋼板に反りが発生している場合であっても、厚鋼板の全面にわたって均一なデスケーリングを行うことができる。これによって、厚鋼板全面の均一な冷却を行うことができ、材質のばらつきの小さい厚鋼板を製造することができる。本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。本発明の実施形態では、前述の図1に示した厚鋼板を製造するプロセス厚鋼板の製造ラインにおいて、熱間圧延後の厚鋼板のデスケーリングを行う。すなわち、この実施形態では、図1に示すような製造設備製造ラインにおいて、スラブを加熱炉1で加熱し、圧延機2で熱間圧延粗圧延、仕上圧延を行った後、加速冷却設備5で水冷または空冷を行って組織を制御しているが、その際に、圧延機2で熱間圧延された鋼板をプリレベラ第1熱間矯正機3で矯正し、デスケーリング設備4でデスケーリングを行うようにしている。また、加速冷却設備5で冷却後の鋼板をホットレベラ第2熱間矯正機6で矯正するようにしているが、本発明は、加速冷却設備5の形式や、ホットレベラ第2熱間矯正機6の有無に限定されるものではない。そして、まず、本発明の実施形態1として、デスケーリング設備4において、鋼板の搬送方向にデスケーリングヘッダが1本設置されている場合について述べる。次に、本発明の実施形態2として、デスケーリング設備4において、鋼板の搬送方向にデスケーリングヘッダが2本2列以上設置されている場合について述べる。[実施形態1]図3は、本発明の実施形態1における厚鋼板のデスケーリング設備の側面図を示すものである。図3に示すように、この実施形態1では、加速冷却設備5の鋼板搬送方向上流側に設置されているデスケーリング設備4において、鋼板10の搬送方向に1本のデスケーリングヘッダ上デスケーリングヘッダ11、下デスケーリングヘッダ13が設けられている。そして、上デスケーリングヘッダ11には上デスケーリングノズル12が取り付けられており、下デスケーリングヘッダ13には下デスケーリングノズル14が取り付けられている。なお、加速冷却設備5は、上面ラミナー冷却ヘッダ21、上ラミナーノズル22、下面ラミナー冷却ヘッダ23、下ラミナーノズル24、水切りロール26を備えている。図3中の25は滞留冷却水、31はテーブルローラーである。その上で、この実施形態1においては、上デスケーリングヘッダ11における上デスケーリングノズル12の幅方向ピッチLpが、以下の1式を満たすようになっている。Lw/2<Lp≦LwH-δ/H1ここで、Lwはパスラインにある鋼板に対するデスケーリングノズル1本1個当たりの鋼板幅方向の噴射領域幅衝突領域幅、Hは鋼板の反りがない場合の噴射高さパスラインにある鋼板からデスケーリングノズル先端までの高さ、δは鋼板の最大反り量である。このように、この実施形態1においては、図4aに正面図、図4bに上面図を示すように、鋼板10が上に反って、その上に反った部分の鋼板10bに対する上デスケーリングノズル12の噴射高さがHからH-δに短くなった場合、上デスケーリングノズル12の幅方向の衝突領域幅がLwからLwH-δ/Hに縮小するのに対応できるように、上デスケーリングヘッダ11におけるノズルピッチLpをLwH-δ/H以下にすることで、鋼板10が反ったときにも、図2bに示したような非衝突部16を生じることがなくなる。ただし、図5aに正面図、図5bに上面図を示すように、ノズルピッチLpがLw/2以下であると、鋼板10の反りがない場合、その鋼板10aに対して鋼板幅方向全体でラップすることになり、隣り合う上デスケーリングノズル12の噴射水に干渉されるだけでなく、使用水量も増大し、設備コストが高くなって問題である。したがって、ラップする領域ラップ部15が鋼板幅方向全体にならないように、ノズルピッチLpをLw/2超えにしている。なお、実施形態1では、ヘッダが1本設置されている場合について述べたが、前記1式を満たすノズルピッチを有するヘッダを2本以上設置してもよい。[実施形態2]図6は、本発明の実施形態2における厚鋼板のデスケーリング設備の側面図を示すものである。図6に示すように、この実施形態2では、加速冷却設備5の鋼板搬送方向上流側に設置されているデスケーリング設備4において、鋼板10の搬送方向に2本2列のデスケーリングヘッダ上デスケーリングヘッダ11a、11b、下デスケーリングヘッダ13a、13bが設けられている。そして、上デスケーリングヘッダ11a、11bにはそれぞれ上デスケーリングノズル12a、12bが取り付けられており、下デスケーリングヘッダ13a、13bにはそれぞれ下デスケーリングノズル14a、14bが取り付けられている。ちなみに、図6では、鋼板10の搬送方向に2本のデスケーリングヘッダを設けているが、鋼板10の搬送方向に3本以上のデスケーリングヘッダを設けてもよい。なお、実施形態1と同様に、加速冷却設備5は、上面ラミナー冷却ヘッダ21、上ラミナーノズル22、下面ラミナー冷却ヘッダ23、下ラミナーノズル24、水切りロール26を備えている。図6中の25は滞留冷却水、31はテーブルローラーである。その上で、この実施形態2においては、それぞれの上デスケーリングヘッダ11a、11bにおける上デスケーリングノズル12a、12bの幅方向ピッチLpが、以下の2式を満たすようになっている。nLw/2<Lp≦nLwH-δ/H2ここで、Lwはパスラインにある鋼板に対するデスケーリングノズル1本1個当たりの鋼板幅方向の噴射領域幅衝突領域幅、Hは鋼板の反りがない場合の噴射高さパスラインにある鋼板からデスケーリングノズル先端までの高さ、δは鋼板の最大反り量、nは鋼板搬送方向のデスケーリングヘッダ本数ここでは、n=2である。その際に、この実施形態2においては、図7aに正面図、図7bに上面図を示すように、上デスケーリングヘッダ11a、11bの2本を配置した場合に、上デスケーリングノズル12aからの噴射パターン衝突領域12Aと上デスケーリングノズル12bからの噴射パターン衝突領域12Bが千鳥になるように配置されている。このようにして、この実施形態2においては、図7に示すように、鋼板10が上に反って、その上に反った部分の鋼板10bに対する上デスケーリングノズル12a、12bの噴射高さがHからH-δに短くなった場合、上デスケーリングノズル12a、12bの幅方向の衝突領域幅がLwからLwH-δ/Hに縮小するのに対応できるように、それぞれの上デスケーリングヘッダ11a、11bにおけるノズルピッチLpを2LwH-δ/H以下にすることで、デスケーリング装置4全体でみたときのノズルピッチLp/2がLwH-δ/H以下となり、鋼板10が反ったときにも、その反った部分の鋼板10bの幅方向で非衝突部を生じることがなくなる。また、それぞれの上デスケーリングヘッダ11a、11bにおけるノズルピッチLpが、パスラインにある鋼板に対するデスケーリングノズル1個当たりの幅方向の噴射領域幅Lwより大きいと、鋼板10の反りがない場合、噴射領域を搬送方向に対して90°の角度をなして、ノズル12a、12bを設置しても、隣り合うノズルの噴射水が空中でぶつかることなく鋼板10に到達することができ、隣り合うノズルの噴射水に干渉されることなくデスケーリングできる。一方、ノズルピッチLpがnLw/2以下であると、鋼板10の反りがない場合、デスケーリングヘッダ1列で鋼板全幅にデスケーリング水が噴射されることになり、隣り合うデスケーリングノズルの噴射水に干渉されるだけでなく、使用水量も増大し、設備コストが高くなって問題である。したがって、ノズルピッチLpをnLw/2超えにしている。なお、実施形態1においては、隣り合うデスケーリングノズルからの噴射水が衝突しないように、デスケーリングノズルからの噴射領域が鋼板搬送方向に対して、θ=75~85°の角度をなして形成されるのがよい。一方、実施形態2の場合には、図8に示すように、各デスケーリングヘッダの隣り合うデスケーリングノズルからの噴射水によるラップや干渉がないため、θ=75~90°の角度をなして形成されるのがよく、θ=90°が最もよい。また、実施形態2においては、図9に示すように、デスケーリング水は、鋼板搬送方向に対向するように鉛直下向きよりφ=5°~15°の角度をなして噴射することが良い。角度φが5°より小さいと、2本目の上デスケーリングヘッダ11bの噴射水デスケーリング水のバックフローが多く、搬送方向下流側の水切りロール26でスケールが噛み込み、鋼板10や水切りロール26に疵をつけるという問題が発生する恐れがある。一方、角度φが15°より大きいと、噴射距離が長くなって、衝突圧が低下するだけでなく、1本目の上デスケーリングヘッダ11aの噴射水デスケーリング水のバックフローが小さくなりすぎて、2本目の上デスケーリングヘッダ11bの噴射水の干渉を受けやすくなってしまい、デスケーリング性能が著しく低下する。なお、実施形態1、2においては、デスケーリングノズルの幅方向ピッチは、必ずしも鋼板10の上面側と下面側で同じにする必要はない。例えば、製造ラインの特性として鋼板10が上に反る傾向が強ければ、上面側のデスケーリングノズルのピッチを下面側のデスケーリングノズルのピッチよりも小さくしておけばよい。また、実施形態1、2においては、プリレベラ第1熱間矯正機3で鋼板10の反りや形状をある程度矯正してから、デスケーリング設備4でデスケーリングを行うことが好ましい。あらかじめ、プリレベラ第1熱間矯正機3で熱間矯正後の反り量を把握しておき、その反り量に応じたノズルピッチとすることで、デスケーリングノズルからの噴射領域衝突領域を幅方向で完全にラップさせることができるからである。また、実施形態1、2においては、デスケーリングヘッダが幅方向に複数分割して配置されていてもよい。例えば、板幅方向中央に噴射幅が狭いデスケーリングヘッダを配置し、その両外側に広幅鋼板用のデスケーリングヘッダを配置するなどしてもよい。本発明の実施例を述べる。この実施例では、図1に示した厚鋼板の製造設備において、加熱炉1から抽出されたスラブを、圧延機2によって熱間圧延粗圧延、次いで仕上圧延を行った。製品鋼板の板厚は20mm、板幅は3.2mであり、目標とする強度は590MPa以上であった。圧延機2での仕上圧延の後、プリレベラ第1熱間矯正機3によって形状を矯正した後、デスケーリング設備4によってデスケーリングを行った。その際に、パスラインにある鋼板とデスケーリングノズルとの距離は90mmとし、噴射領域が搬送方向に対してなす角θを90°とした時に、パスラインにある鋼板に対する幅方向の噴射領域幅Lwは80mmであり、鋼板10表面での衝突圧は1.5MPaであった。そして、先端の反り量がそれぞれ0mm、10mm、20mm、30mmであった鋼板A、B、C、Dに対してデスケーリング設備4によってデスケーリングを行った後、加速冷却設備5によって、Ar3変態点以上の温度から、板厚方向の平均温度が500°Cになるまで加速冷却を行った。表1に、実施した条件と結果を示す。まず、比較例1として、図3に示したような、搬送方向にデスケーリングヘッダが1本設置されているデスケーリング設備を用いてデスケーリングを行う際に、噴射領域を幅方向にラップさせるために、噴射領域が搬送方向に対してなす角θを75°とし、パスラインにある鋼板に対する幅方向の噴射領域幅Lwは77.2mmとなり、ノズルピッチLpを70mmとした。その結果、比較例1では、前記1式を満足せず、反りがある鋼板B、鋼板C、鋼板Dについては、噴射領域が幅方向でラップせず、一部でスケール残りがあった。このため、加速冷却で温度むらが発生し、得られた厚鋼板の幅方向の強度のばらつきは60MPaと大きかった。また、比較例2として、図6に示したような、搬送方向にデスケーリングヘッダが2本設置されているデスケーリング設備を用いてデスケーリングを行う際に、噴射領域が搬送方向に対してなす角θを90°とし、パスラインにある鋼板に対する幅方向の噴射領域幅Lwは80mmとなり、ノズルピッチLpを120mmとした。なお、両デスケーリングヘッダから噴射したデスケーリング水の鋼板への衝突位置が搬送方向に700mm離れるようにした。その結果、比較例2では、前記2式を満足せず、反り量が30mmある鋼板Dについては、噴射領域が幅方向でラップせず、一部でスケール残りがあった。このため、加速冷却で温度むらが発生し、得られた厚鋼板の幅方向の強度のばらつきは60MPaと大きかった。これに対して、本発明例1として、上記の本発明の実施形態1に基づいてデスケーリングを行った。すなわち、図3に示したような、搬送方向にデスケーリングヘッダが1本設置されているデスケーリング設備を用いてデスケーリングを行う際に、噴射領域を幅方向にラップさせるために、噴射領域が搬送方向に対してなす角θを75°とし、パスラインにある鋼板に対する幅方向の噴射領域幅Lwは77.2mmとなり、前記1式を満足するように、ノズルピッチLpを50mmとした。その結果、本発明例1では、鋼板A~Dの全てについて、噴射領域が幅方向でラップして、全面で均一な冷却を行うことができた。このため、500°Cまで加速冷却しても得られた厚鋼板の幅方向の強度のばらつきが30MPaと小さかった。また、本発明例2として、上記の本発明の実施形態2に基づいてデスケーリングを行った。すなわち、図6に示したような、搬送方向にデスケーリングヘッダが2本設置されているデスケーリング設備を用いてデスケーリングを行う際に、噴射領域が搬送方向に対してなす角θを90°とし、パスラインにある鋼板に対する幅方向の噴射領域幅Lwは80mmとなり、前記2式を満足するように、ノズルピッチLpを100mmとした。なお、両デスケーリングヘッダから噴射したデスケーリング水の鋼板への衝突位置が搬送方向に700mm離れるようにした。その結果、本発明例2では、鋼板A~Dの全てについて、噴射領域が幅方向でラップして、全面で均一な冷却を行うことができた。このため、500°Cまで加速冷却しても得られた厚鋼板の幅方向の強度のばらつきが20MPaと小さかった。以上の結果より、厚鋼板に発生する最大反り量を予め把握しておき、前記1式または2式を満足するようにデスケーリングヘッダの幅方向のノズルピッチを定めることにより、鋼板に反りが発生した場合であっても厚鋼板の全面にわたって均一なデスケーリングを行うことができることがわかり、これによって、本発明の有効性が確認された。