金属部品の表面上に、アルミニウムおよびアルミニウムを含む保護コーティングを形成するプロセスであって、前記部品およびアルミニウム合金からなるセメントは、処理チャンバ内で処理温度でガスと接触され、ガスは、搬送ガスおよび活性剤を含み、活性剤は、セメントと反応してガス状のハロゲン化アルミニウム形成し、ハロゲン化アルミニウムは、部品の表面で分解してその上に金属アルミニウムを付着し、活性剤は、ジルコニウム塩顆粒から得られたZrOCl2などのジルコニウム塩を含み、前記ジルコニウム塩の解離反応は、部品の表面でZr金属の析出物の形成をともなう解離温度間隔で起こり、部品、セメント、およびジルコニウム塩顆粒は、大気温度から処理温度までチャンバ内で徐々にともに加熱され、処理チャンバは、ジルコニウム塩の解離反応に対応する温度間隔にわたって、搬送ガスの循環なしで過剰圧力で維持されることを特徴とする、プロセス。温度上昇が、200°C~700°Cの間、特に、300°C~600°Cの間でのホールドを含む、請求項1に記載のプロセス。加熱ホールドの継続時間は5~30分である、請求項2に記載のプロセス。搬送ガスが、チャンバの温度が前記温度間隔を超えた後に、チャンバを循環される、請求項1から3のうちの一項に記載のプロセス。加熱が、毎分4°C~20°Cの温度上昇率で徐々に行われる、請求項1から4のうちの一項に記載のプロセス。前記活性剤が、さらに、少なくとも1つのハロゲン化アンモニウムを含む、請求項1から5のうちの一項に記載のプロセス。搬送ガスが、H2などの還元ガス、またはアルゴンなどの中性ガスである、請求項1から6のうちの一項に記載のプロセス。部品が、ニッケル系超合金からなる、請求項7に記載のプロセス。ジルコニウム元素が、ハフニウムまたはイットリウムで少なくとも部分的に置換される、請求項1から8のうちの一項に記載のプロセス。前記処理温度が、950°C~1200°Cの間、好ましくは約1100°Cである、請求項1から9のうちの一項に記載のプロセス。本発明は、良好な耐用年数挙動を有するために、ジルコニウムがアルミナイドサブ層内に選択的に位置されるべきであるので、上記プロセスを改善することを再び目標とする。特許出願における上記プロセスは、濃度ピークを備えた層全体にわたるジルコニウムの付着を可能にするが、このピークは追加層内に位置され続ける。さらに、上記引用された仏国特許第2853329号明細書のプロセスは、産業設備に適用する教示を少しももたらさない。本発明によれば、金属部品の表面上に、アルミニウムおよびジルコニウムを含む保護コーティングを形成するプロセスであって、前記部品およびアルミニウム合金からなるセメントは、処理チャンバ内で処理温度でガスと接触され、ガスは、搬送ガスおよび活性剤を含み、活性剤は、セメントと反応してガス状のハロゲン化アルミニウム形成し、ハロゲン化アルミニウムは、部品の表面で分解してその上に金属アルミニウムを付着し、活性剤は、ジルコニウム塩顆粒から得られたZrOCl2などのジルコニウム塩を含み、前記ジルコニウム塩の解離反応は、部品の表面でZr金属の析出物の形成をともなう解離温度間隔で起こり、部品、セメント、およびジルコニウム塩顆粒は、大気温度から処理温度までチャンバ内で徐々にともに加熱されるプロセスは、処理チャンバが、ジルコニウム塩の解離反応に対応する温度間隔にわたって、搬送ガスの循環なしで過剰圧力で維持されることを特徴とする。本発明のプロセスは、このように、熱処理の様々な段階で起こる化学反応を行うことによって、拡散層-付加層界面でジルコニウムの付着を確保することを可能とする。より具体的には、所望の結果を得るのに適切な温度および搬送ガスが規定される。本発明のプロセスは、単独または組み合わせて得られる次の特徴を任意に含む:温度上昇は、200°C~700°Cの間、特に、300°C~600°Cの間でのホールドを含む。この間隔は、活性剤の解離反応の温度に相当する。加熱ホールドの継続時間は5~30分である。チャンバを形成する処理容器は半密閉されている。過剰圧力はわずかに大気圧より高く、遷移ガスが反応域から駆動されないようにすることを可能にする。搬送ガスは、チャンバの温度が前記温度間隔を超えた後に、チャンバを循環される。加熱は、毎分4°C~20°Cの温度上昇率で徐々に行われる。前記活性剤は、さらに、少なくとも1つのハロゲン化アンモニウムを含む。搬送ガスは、H2などの還元ガス、またはアルゴンなどの中性ガスである。部品は、少なくともニッケルを含み、アルミニウムと結合して、コーティング中に、アルミニウムがジルコニウムによって部分的に置換されたNiAl金属間化合物を形成する。部品は、ニッケル系超合金からなる。ジルコニウム元素は、ハフニウムまたはイットリウムで少なくとも部分的に置換される。アルミニウム合金はクロムを含む。前記処理温度は、950°C~1200°Cの間、好ましくは約1100°Cである。他の特徴および利点は、添付図面を参照して次の記載から明らかとなる。上記報告されたように、プロセスは、タービンの回転翼またはノズル羽根の処理に有利に適用する。アルミニウムドナーセメントが、クロムアルミニウム合金からなり、半密閉容器内に、処理される部品とともに設置され、半密閉容器は、それ自体、制御雰囲気中で作動することができるように、閉鎖されたチャンバ内に設置される。30アルミニウムを含むセメントが使用された。アルミニウムの他の含有量は、異なる構造および異なる厚さを有するコーティングを得ることを可能にする。また、活性剤を形成するオキシ塩化ジルコニウムが数パーセントのセメントに対する割合で導入され、大気温度で固体である。チャンバは、次いで、初期のアルゴンまたは水素雰囲気を構成する搬送ガスを導入する前にパージされる。処理サイクルは、添付グラフで分かるように、第1の加熱ステップを含む。温度上昇は徐々である。温度上昇率は毎分4°C~20°Cである。温度が300~600°Cに達すると、この温度は、オキシ塩化ジルコニウム顆粒の蒸発を確保するように、5~30分の期間、一定に保たれる。分解後の温度上昇は、アルミニウムの析出とともにジルコニウムの析出を確保するように決定される。サイクルのこの段階の間に、チャンバ内の圧力は、大気圧よりわずかに上の値で維持される。圧力の維持は、濃度がかなり低いので、ここでは、遷移ガスが処理容器から駆動されないことを可能にし、遷移ガスは、Zr203O2およびZrCl4である。これらのガスは次の反応から始まった:2ZrOCl2H2O→Zr2O3Cl22HClgZr2O3Cl2→1/2ZrCl4g3/2ZrO2ZrCl42H2g→Zrs4HCl一旦、活性剤が解離され析出されると、雰囲気は変更され、処理の残りはチャンバを横断する搬送ガスの流れで行われ、流量は、有利には5~30L/分であり、圧力は、大気圧で、または大気圧よりわずかに上のままである。チャンバが1080°C~1180°Cの間のアルミニウム処理温度に達した場合には、この温度は、アルミニウムの析出および部品へのその拡散を可能にするように4~16時間維持される。本発明によって処理された部品の表面から、ppmで付与された厚さに応じて、ppmで付与されるZr濃度の一例が、図2に表される。含有量の変化は、雰囲気、ホールド温度、および温度上昇率などのパラメーターの関数である。ジルコニウム濃度のピークは、追加層と拡散層との間の境界ゾーンではっきりと観察され、ここでは、タングステンの増加を特徴とする。