"ロータの周方向に離間して配置される3つのレゾルバコイルと、同3つのレゾルバコイルに電圧を誘起させるべく通電に基づき磁界を生成する励磁コイルとを有して、前記ロータの回転に伴い前記励磁コイルから前記3つのレゾルバコイルに付与される磁界が変化したときに前記3つのレゾルバコイルに誘起される電圧が変化することにより、前記ロータの回転角に対して振幅が正弦波状に変化する3相の信号を出力するレゾルバにおいて、前記励磁コイルと前記3つのコイルとの間のそれぞれの変圧比を全て異なる値に設定したことを特徴とするレゾルバ。ロータの周方向に離間して配置される3つの磁気検出部と、これら3つの磁気検出部に付与する磁界を生成する磁界生成部とを有して、前記ロータの回転に伴い前記磁界生成部から前記3つの磁気検出部に付与される磁界が変化することで前記ロータの回転角に対して正弦波状に変化する3相の信号を出力する回転センサにおいて、前記3相の信号のそれぞれの最大出力レベルを全て異なるレベルに設定したことを特徴とする回転センサ。回転センサから出力される3相の信号に基づいてロータの電気角を検出する回転角検出装置において、前記回転センサとして請求項1に記載のレゾルバ、あるいは請求項2に記載の回転センサを用いるとともに、前記回転センサから出力される3相の信号から演算可能な3つのロータ電気角を第1~第3の演算電気角とするとき、これら第1~第3の演算電気角のうちのいずれか2つの差分値に基づき前記回転センサの異常を検出する制御手段とを備えることを特徴とする回転角検出装置。ところで、レゾルバコイル23~25の配線系に発生する異常としては、上述した断線や地絡などの他、例えばレゾルバコイル23~25に対応する信号線23a~25aの短絡がある。そして、信号線23a~25aが短絡した場合、これを出力信号振幅値Sa~Scの二乗和Sに基づいて検出することは困難である。以下、その詳細を説明する。はじめに、図9、図12、及び図13を参照して、信号線23a~25aが短絡したときに制御部3を通じて検出されるロータ20の電気角について説明する。図9に二点差線で示すように、例えば第1のレゾルバコイル23に対応する信号線23aと第2のレゾルバコイル24に対応する信号線24aとが短絡したとする。この場合、レゾルバ2の出力端子Ta,Tbからそれぞれ出力される信号Va,Vbは、第1及び第2のレゾルバコイル23,24にそれぞれ誘起される電圧の平均値となる。これにより、制御部3により検出される出力信号振幅値Sa,Sbの波形は、先の図10に例示した形から図12に示す形に変化する。このとき、制御部3により上記式1~式3を用いて演算されるロータ20の電気角θe1~θe3は図13に示すようになる。すなわち、演算電気角θe1~θe3は、30°及び210°のいずれかの値となって、実際のロータ20の電気角と大きく異なる値となる。図14aは、先の図11に例示した正常時の演算電気角θe1から図13に例示した信号線短絡異常時の演算電気角θe1を減算した電気角誤差Δθdと、ロータの機械角θとの関係を、それぞれ縦軸及び横軸にとって示したグラフである。図14aに示すように、信号線の短絡異常時に演算されるロータ20の電気角と実際のロータ20の電気角との間には、-90°から90°の範囲といった大きな誤差が生じることとなる。一方、出力信号振幅値Sa~Scが先の図12に示すように推移する場合、それらの二乗和Sは、図14bに示すように、ロータ20の機械角θに対して正弦波状に推移する。ここで、二乗和Sの理論値0.24に対して、その下限閾値Sminが0.1176=0.24×0.72に、また上限閾値が0.4056=0.24×1.32に設定されているとする。なお、図14bでは、便宜上、上限閾値の図示を割愛する。この場合、制御部3は、図14cに示すように、二乗和Sが下限閾値Smin以下の値であるときに異常を検出することができるのに対し、二乗和Sが下限閾値Sminよりも大きい値であるときには異常を検出することができない。そして、制御部3は、二乗和Sが下限閾値Smin以下となるロータ20の回転角範囲A1~A9においてロータ20の電気角θe1~θe3を演算すると、これを正常な電気角として検出してしまう。したがって、制御部3により誤検出されるロータ20の電気角と実際のロータ20の電気角との誤差は、図14dに示すようになる。そして、例えばパワーステアリング装置において、こうした誤差の大きい電気角に基づいて電動モータの駆動が制御されると、電動モータの挙動が大きく変化するなどの不都合が生じるおそれがある。なお、このような課題は、レゾルバに限らず、ロータの周方向に離間して配置される3つの磁気検出部からロータの回転角に応じた3相の信号が出力される回転センサにおいても共通する課題である。本発明は、こうした実情に鑑みてなされたものであり、その目的は、信号線の短絡異常をより的確に検出することのできるレゾルバ、回転センサ、及び回転角検出装置を提供することにある。上記課題を解決するために、請求項1に記載の発明は、ロータの周方向に離間して配置される3つのレゾルバコイルと、同3つのレゾルバコイルに電圧を誘起させるべく通電に基づき磁界を生成する励磁コイルとを有して、前記ロータの回転に伴い前記励磁コイルから前記3つのレゾルバコイルに付与される磁界が変化したときに前記3つのレゾルバコイルに誘起される電圧が変化することにより、前記ロータの回転角に対して振幅が正弦波状に変化する3相の信号を出力するレゾルバにおいて、前記励磁コイルと前記3つのコイルとの間のそれぞれの変圧比を全て異なる値に設定したことを要旨とする。この発明にあたって、発明者は種々の実験等を通じて次のことを新たに見いだした。すなわち、上記構成によれば、3つのレゾルバコイルに対応する3つの信号線のうちのいずれか2つの信号線が短絡したときに、レゾルバの3相の出力信号から演算可能な3つのロータ電気角が互いに異なる値を示しやすくなる。このため、例えば第1~第3の演算電気角のうちのいずれか2つの差分値を求めるなどすれば、求められた差分値に基づいて信号線の短絡異常をより的確に検出することが可能となる。請求項2に記載の発明は、ロータの周方向に離間して配置される3つの磁気検出部と、これら3つの磁気検出部に付与する磁界を生成する磁界生成部とを有して、前記ロータの回転に伴い前記磁界生成部から前記3つの磁気検出部に付与される磁界が変化することで前記ロータの回転角に対して正弦波状に変化する3相の信号を出力する回転センサにおいて、前記3相の信号のそれぞれの最大出力レベルを全て異なるレベルに設定したことを要旨とする。同構成によれば、3つの磁気検出部に対応する3つの信号線のうちのいずれか2つの信号線が短絡したときに、回転センサの3相の出力信号から演算可能な3つのロータ電気角が互いに異なる値を示しやすくなる。このため、例えば第1~第3の演算電気角のうちのいずれか2つの差分値を求めるなどすれば、求められた差分値に基づいて信号線の短絡異常をより的確に検出することが可能となる。請求項3に記載の発明は、回転センサから出力される3相の信号に基づいてロータの電気角を検出する回転角検出装置において、前記回転センサとして請求項1に記載のレゾルバ、あるいは請求項2に記載の回転センサを用いるとともに、前記回転センサから出力される3相の信号から演算可能な3つのロータ電気角を第1~第3の演算電気角とするとき、これら第1~第3の演算電気角のうちのいずれか2つの差分値に基づき前記回転センサの異常を検出する制御手段とを備えることを要旨とする。同構成によれば、差分値を演算するだけで、レゾルバあるいは回転センサの信号線の短絡異常を検出することができるため、制御手段の演算負担を軽減することができるようになる。本発明にかかるレゾルバ、回転センサ、及び回転角検出装置によれば、信号線の短絡異常をより的確に検出することができるようになる。以下、本発明にかかる回転角検出装置の一実施形態について図1~図6を参照して説明する。なお、本実施形態にかかる回転角検出装置は、例えば車両のステアリングシャフトなどの回転軸の回転角を検出するものである。はじめに、図1を参照して、本実施形態の回転角検出装置の概略構成について説明する。なお、図1に示す回転角検出装置も、回転軸1の回転角を検出するための構成は、先の図9に例示した回転角検出装置と基本的に同様である。すなわち、この回転角検出装置も、回転軸1の回転角に応じてレゾルバ2から出力される3相の出力信号Va~Vcに基づいてロータ20の回転角を検出する装置であり、その動作も基本的には先の図9を参照して説明した通りである。なおここでも、レゾルバ2の軸倍角が1Xに設定されている場合について例示している。また、図1において先の図9に示した要素と同一の機能を有する要素には各々同一の符号を付しており、それらの要素についての重複する説明は割愛する。図1に示すように、本実施形態では、励磁コイル22とレゾルバコイル23~25との間のそれぞれの変圧比Ka~Kcが全て異なる値に設定されている。具体的には、励磁コイル22と第1のレゾルバコイル23との間の変圧比Kaが0.4、励磁コイル22と第2のレゾルバコイル24との間の変圧比Kbが0.06、励磁コイル22と第3のレゾルバコイル25との間の変圧比Kcが0.24に設定されている。そして、レゾルバ2では、励磁コイル22において生成される交番磁束がロータ20を介して第1~第3のレゾルバコイル23~25に付与されることで、電磁誘導作用により第1~第3のレゾルバコイル23~25にロータ20の電気角θe及び変圧比Ka~Kcに応じた以下のb1~b3に示す電圧がそれぞれ誘起される。なおここでは、発振回路4から励磁コイル22に交流電圧Vr=E×sinωtが印加されているとしている但し、Eは振幅、ωは角周波数、tは時刻。b1第1のレゾルバコイル23には、電圧Va=Ka×E×sinθe×sinωtが誘起される。b2第2のレゾルバコイル24には、電圧Vb=Kb×E×sinθe120°×sinωtが誘起される。b3第3のレゾルバコイル25には、電圧Vc=Kc×E×sinθe240°×sinωtが誘起される。一方、制御部制御手段3は、レゾルバ2の出力信号Va~Vcからそれらの振幅成分を抽出する信号処理を行う。これにより、制御部3は、出力信号Vaからその振幅値Sa=Ka×E×sinθeを取得する。また、出力信号Vbからその振幅値Sb=Kb×E×sinθe120°を取得する。さらに、出力信号Vcからその振幅値Sc=Kc×E×sinθe240°を取得する。図2は、出力信号振幅値Sa~Scとロータ20の機械角θとの関係を、それぞれ縦軸及び横軸にとって示したグラフである。なお、図2では、レゾルバ2の軸倍角が4X、励磁コイル22に印加される交流電圧Vrのピーク間の電位差Vpp=2×Eが4[V]に設定されている場合について例示している。そして、制御部3は、図2に例示するように変化する出力信号振幅値Sa~Scから以下の式7~9を用いてロータ20の電気角θeを3通りの方法で演算する。ここでは、式7~9のそれぞれの式から算出される電気角をθe1~θe3としている。なお、式7~式9は、出力信号振幅値Sa~Scを正弦値及び余弦値の関係にそれぞれ変換し、それらの逆正接値からロータ20の電気角を求める式となっている。θe1=tan-1√3×Sa×Ka/Ka/-2×Sb×Ka/Kb-Sa×Ka/Ka7θe2=tan-1√3×Sb×Ka/Kb/-2×Sc×Ka/Kc-Sb×Ka/Kb-120°8θe3=tan-1√3×Sc×Ka/Kc/-2×Sa×Ka/Ka-Sc×Ka/Kc-240°9図3は、式7~式9により演算されるロータ20の電気角θe1~θe3とロータ20の機械角θとの関係を、それぞれ縦軸及び横軸にとって示したグラフである。このように、本実施形態の回転角検出装置でも、先の図9に例示した回転角検出装置と同様に、正常時の演算電気角θe1~θe3は全て同じ値で推移する。一方、レゾルバコイル23~25の変圧比Ka~Kcを先の図1に示すように設定することにより、第1~第3のレゾルバコイル23~25に対応する信号線23a~25aのうちのいずれか2つの信号線が短絡したときに、演算電気角θe1~θe3が互いに異なる値を示しやすくなることが発明者によって確認されている。以下、発明者によって確認された内容を図4及び図5を参照して説明する。図1に二点鎖線で示すように、例えば第1のレゾルバコイル23に対応する信号線23aと第2のレゾルバコイル24に対応する信号線24aとが短絡したとする。この場合、出力信号振幅値Sa,Sbの波形は先の図2に例示した形から図4に示す形へとそれぞれ変化する。このとき、制御部3により上記式7~式9に基づき演算される電気角θe1~θe3は図5に示すようになる。なお、図中の実線は演算電気角θe1、一点鎖線は演算電気角θe2、二点鎖線は演算電気角θe3、破線は演算電気角θe1~θe3の平均値θeaを示す。同図5と先の図3を比較して明らかなように、信号線23aと信号線24aとが短絡すると、演算電気角θe1~θe3が互いに異なる値となる。そこで、本実施形態では、演算電気角θe1~θe3のうちのいずれか2つの差分値に基づいてレゾルバ2の信号線の短絡異常を検出することとしている。具体的には、制御部3は、以下のc1~c3に示す電気角差分値Δθe1~Δθe3の絶対値|Δθe1|~|Δθe3|をそれぞれ演算する。c1演算電気角θe1,θe2の差分値Δθe1=θe1-θe2の絶対値|Δθe1|。c2演算電気角θe2,θe3の差分値Δθe2=θe2-θe3の絶対値|Δθe2|。c3演算電気角θe3,θe1の差分値Δθe3=θe3-θe1の絶対値|Δθe3|。また、制御部3は、演算された絶対値|Δθe1|~|Δθe3|のいずれかが予め定められた異常判定閾値θth>0よりも大きい場合には、レゾルバ2の信号線の短絡異常が発生していると判定する。次に、図6を参照して、制御部3によりレゾルバ2の信号線の短絡異常が検出される様子について説明する。なおここでは、異常判定閾値θthが5°に設定されている場合について例示している。例えば、レゾルバ2の信号線の短絡異常により演算電気角θe1~θe3が先の図5に示すように推移するようになったとする。このとき、制御部3により演算される電気角差分値Δθe1~Δθe3は、ロータ20の機械角θに対して図6aに示すように推移する。なお、図中の実線は電気角差分値Δθe1、一点鎖線は電気角差分値Δθe2、二点鎖線は電気角差分値Δθe3を示す。制御部3は、電気角差分値Δθe1~Δθe3のいずれかが5°よりも大きいとき、あるいは電気角差分値Δθe1~Δθe3のいずれかが-5°よりも小さいときにレゾルバ2の信号線の短絡異常を検出する。これにより、図6bに示すように、ロータ20の回転角θが角度範囲B1~B9であるときにレゾルバ2の信号線の短絡異常が検出されるため、制御部3による異常検出がより的確に行われるようになる。また、図6cは、先の図3に示した正常時の演算電気角θe1から先の図5に例示した異常時の演算電気角θe1~θe3の平均値θeaを減算することにより求められる電気角誤差Δθdの推移を示したものである。ここで、制御部3は、ロータ20の回転角が角度範囲B1~B8であるときにはレゾルバ2の信号線の短絡異常を検出することができるため、実際に誤差を含む電気角が誤検出されるのは、ロータ20の回転角θが、角度範囲B1~B8以外であるとき、すなわち図中の角度範囲C1~C8であるときである。したがって、制御部3によって誤検出されるロータ20の電気角と実際のロータ20の電気角との誤差は、図6dに示すようになる。この図6dと先の図14dとを比較して明らかなように、本実施形態にかかる回転角検出装置によれば、制御部3により誤検出されるロータ20の電気角と実際の電気角との誤差を小さくすることができる。これは、回転角検出装置を通じて検出されるロータ20の電気角に基づいて電動モータの駆動を制御する装置、例えば車両のパワーステアリング装置などにおいて有効となる。すなわち、仮にレゾルバ2に信号線の短絡異常が発生したとしても、回転角検出装置を通じて誤検出されるロータ20の電気角の誤差が小さいため、電動モータの挙動が大きく変化するような事態を未然に回避することができる。なお、例えば第2のレゾルバコイル24に対応する信号線24aと第3のレゾルバコイル25に対応する信号線25aとが短絡した場合や、第3のレゾルバコイル25に対応する信号線25aと第1のレゾルバコイル23に対応する信号線23aとが短絡した場合にも、同様に制御部3により異常を検出可能であることは言うまでもない。以上説明したように、本実施形態にかかるレゾルバ及び回転角検出装置によれば、以下のような効果が得られるようになる。1第1~第3のレゾルバコイル23~25の変圧比Ka~Kcを全て異なる値に設定することとした。これにより、信号線23a~25aのうちのいずれか2つの信号線が短絡したときに、その異常をより的確に検出することができるようになる。2上記式7~9により演算されるロータ20の電気角θe1~θe3のうちのいずれか2つの差分をとることにより求められる電気角差分値Δθe1~Δθe3に基づいてレゾルバ2の信号線の短絡異常を検出することとした。これにより、差分値を演算するだけでレゾルバ2の信号線の短絡異常を検出することができるため、制御部3の演算負担を軽減することができるようになる。なお、上記実施形態は、これを適宜変更した以下の形態にて実施することもできる。上記実施形態では、演算電気角θe1~θe3のうちのいずれか2つの差分をとることにより求められる電気角差分値Δθe1~Δθe3に基づいてレゾルバ2の信号線の短絡異常を検出することとした。これに代えて、例えば演算電気角θe1~θe3の平均値θeaと、演算電気角θe1~θe3との差分値に基づいてレゾルバ2の信号線の短絡異常を検出することも可能である。要は、演算電気角θe1~θe3が先の図5に示すように変化していることを検知したときに異常を検出するものであればよい。第1~第3のレゾルバコイル23~25の変圧比Ka~Kcは、全て異なる値であれば、適宜変更可能である。本発明は、ホール素子や磁気抵抗素子などの磁気検出部を利用してロータの回転を検出する回転センサにも適用可能である。図7に、こうした回転センサの一例を示す。図7に示すように、この回転センサ5は、永久磁石からなるロータ50と、ロータ50の周方向R1に離間して配置される3つの磁気検出部51~53とを備えている。なおここでは、ロータ50が磁界生成部となっている。そして、ロータ50の回転に伴ってロータ50から磁気検出部51~53に付与される磁界が変化すると、磁気検出部51~53からロータの回転角電気角θに対して正弦波状に変化する信号がそれぞれ出力される。また、磁気検出部51~53の出力は、信号線51a~53a及び端子Ta~Tcを介して制御部3に取り込まれる。こうした回転センサ5では、例えば磁気検出部51~53の最大出力レベルを調整するなどして、回転センサ5から出力される3相の出力信号Vd~Vfの最大出力レベルを全て異なるレベルに設定すれば、回転センサ5の出力信号Vd~Vfを図8に示すように推移させることができる。すなわち、回転センサ5の出力信号Vd~Veを、ロータ50の機械角θに対して先の図2に例示した出力信号振幅値Sa~Scと同様の態様で推移させることができる。これにより、制御部3では、上記実施形態に準じた異常検出方法を用いることにより、出力信号Vd~Veから回転センサ5の信号線の短絡異常を検出することができる。上記実施形態では、レゾルバ2の軸倍角を1Xや4Xに設定する場合について例示したが、レゾルバ2の軸倍角に限定があるわけではない。本発明にかかる回転角検出装置は、車両のステアリングシャフトの回転角を検出する装置に限らず、適宜の回転軸の回転角を検出する装置に適用することが可能である。"