"回転軸の一端を天井面に固定する取付手段と、前記回転軸を中心に回転する電動機と、前記電動機の全部または一部を内包する回転体と、前記電動機または前記回転体に固定される複数のブレードとを有し、前記電動機とともに前記ブレードが回転し送風を行う天井扇において、前記ブレードは、前記ブレードの内周側に上反角が0度となる傾斜部と、前記ブレードの外周側に上反角が0度より大きい反り部と、からなり、前記傾斜部の取付角が一定であり、前記反り部の取付角は、前記傾斜部の取付角より小さく、かつ前記ブレードの外周側に向かうにつれ、その取付角が漸次減少する捻り形状を有することを特徴とする天井扇。前記傾斜部の半径方向の距離は、前記ブレードの半径方向の距離の70以内であることを特徴とする請求項1に記載の天井扇。前記反り部の最大弦長は、前記傾斜部の最大弦長よりも小さいことを特徴とする請求項1または2のいずれか1項に記載の天井扇。前記反り部の弦長は、前記ブレードの外周側に向かうにつれ、その長さが漸次減少することを特徴とする請求項1から3のいずれか1項に記載の天井扇。前記ブレードの断面の一部が、翼型形状であることを特徴とする請求項1から4のいずれか1項に記載の天井扇。前記傾斜部の最大肉厚が、前記反り部の最大肉厚よりも大きいことを特徴とする請求項1から5のいずれか1項に記載の天井扇。前記傾斜部の最大肉厚が、前記ブレードの外周側に向かうにつれ、漸次減少することを特徴とする請求項6に記載の天井扇。このような従来の天井扇において、周速に応じた取付角を採用している捻りブレード105は、一般的な軸流ファンのように、羽根回転面に対して垂直方向の流れを生成するのであれば効率的な昇圧が可能となる。しかしながら、天井扇のように、吸込側が回転面に対して斜め横方向、吹出側が回転面に対して垂直方向となるような場合には、周速に応じた取付角を採用すると、主に捻りブレード105の根元側で行う昇圧作用が気流吸込時の圧損増大に影響し、ファン効率が低下して、消費電力の増加や風量の低下を招くという課題があった。ファン効率とはファン仕事量全圧風量を軸動力で除した値を指す。そこで本発明は、上記従来の課題を解決するものであり、省エネ性に優れ、かつ大風量となる天井扇を提供することを目的とする。そして、この目的を達成するために、本発明は、回転軸の一端を天井面に固定する取付手段と、前記回転軸を中心に回転する電動機と、前記電動機の全部または一部を内包する回転体と、前記電動機または前記回転体に固定される複数のブレードとを有し、前記電動機とともに前記ブレードが回転し送風を行う天井扇において、前記ブレードは、前記ブレードの内周側に上反角が0度となる傾斜部と、前記ブレードの外周側に、上反角が0度以上となる反り部と、からなり、前記傾斜部の取付角が一定であり、前記反り部の取付角は、前記傾斜部の取付角より小さく、かつ前記ブレードの外周側に向かうにつれ、その取付角が漸次減少する捻り形状を有するとしたものであり、これにより所期の目的を達成するものである。本発明によれば、回転軸の一端を天井面に固定する取付手段と、前記回転軸を中心に回転する電動機と、前記電動機の全部または一部を内包する回転体と、前記電動機または前記回転体に固定される複数のブレードとを有し、前記電動機とともに前記ブレードが回転し送風を行う天井扇において、前記ブレードは、前記ブレードの内周側に上反角が0度となる傾斜部と、前記ブレードの外周側に、上反角が0度以上となる反り部と、からなり、前記傾斜部の取付角が一定であり、前記反り部の取付角は、前記傾斜部の取付角より小さく、かつ前記ブレードの外周側に向かうにつれ、その取付角が漸次減少する捻り形状を有するという構成にしたことにより、傾斜部と反り部の境界付近にファン仕事量の最大値が存在するようになるため、気流吸込時の圧損を低減し、低消費電力で大風量を得ることができる。また、ブレードの反り部により昇圧された気流は、その風速ベクトルが八の字型に傾くため、送風面積を拡大し、風量を増加させることができるので、省エネルギーで気流による清涼感が得られるという効果を得ることができる。本発明の請求項1記載の天井扇は、回転軸の一端を天井面に固定する取付手段と、前記回転軸を中心に回転する電動機と、前記電動機の全部または一部を内包する回転体と、前記電動機または前記回転体に固定される複数のブレードとを有し、前記電動機とともに前記ブレードが回転し送風を行う天井扇において、前記ブレードは、前記ブレードの内周側に上反角が0度となる傾斜部と、前記ブレードの外周側に、上反角が0度以上となる反り部と、からなり、前記傾斜部の取付角が一定であり、前記反り部の取付角は、前記傾斜部の取付角より小さく、かつ前記ブレードの外周側に向かうにつれ、その取付角が漸次減少する捻り形状を有するという構成を有する。これにより、傾斜部と反り部の境界付近にファン仕事量の最大値が存在するようになるため、気流吸込時の圧損を低減し、低消費電力で大風量を得ることができる。また、ブレードの反り部により昇圧された気流は、その風速ベクトルがハの字型に傾くため、送風面積を拡大し、風量を増加させることができるので、省エネルギーで気流による清涼感が得られるという効果を奏する。また、前記傾斜部の半径方向の距離は、前記ブレードの半径方向の距離の50~80であるという構成にしてもよい。これにより、最大風速値を創出する傾斜部と反り部との境界位置を最適化できる。また、前記反り部の最大弦長は、前記傾斜部の最大弦長よりも小さいという構成にしてもよい。これにより、反り部にかかる抗力を低減することができる。また、前記反り部の弦長は、前記ブレードの外周側に向かうにつれ、その長さが漸次減少するという構成にしてもよい。これにより、反り部にかかる抗力を低減することができる。また、前記ブレードの断面の一部が、翼型形状であるという構成にしてもよい。これにより、ブレードが効率的に昇圧することができる。また、前記傾斜部の最大肉厚が、前記反り部の最大肉厚よりも大きいという構成にしてもよい。これにより、送風性能を維持したまま、ブレードのたわみ及び応力を強化することができるので、たわみによる外観の低下を防止するとともに、耐衝撃性を高めるという効果を奏する。また、前記傾斜部の最大肉厚が、前記ブレードの外周側に向かうにつれ、漸次減少するという構成にしてもよい。これにより、送風性能を維持したまま、最小限の樹脂量でブレードのたわみ及び応力を強化することができるので、たわみによる外観の低下を防止するとともに、耐衝撃性を高めるという効果を奏する。以下、本発明の実施の形態について図面を参照しながら説明する。実施の形態1図1に示すように、本実施の形態の天井扇は、回転軸の一端を天井面に固定する取付手段1と、回転軸を中心に回転する電動機2と、電動機2の全部または一部を内包する回転体3と、回転体3に固定される複数のブレード4とを有している。本実施の形態では、一例として天井扇の直径を1500mm、ブレード枚数を5枚としている。図2に示すように、ブレード4は、その内周側ブレードのRE側に上反角が0度となる傾斜部5と、外周側ブレードのTE側に上反角が0度より大きい反り部6を有している。ここで、図3を用いて上反角について説明する。図3は、回転軸を通り、かつREの弦長の中点と同じ高さに位置する点を原点としたXYZ座標を定義した場合の各平面YZ平面、XY平面、XZ平面から見たブレード4を示している。原点及びブレード4の各半径方向の位置における弦長の中点を○で示し、○をXZ平面に平行な投影面に転写した点を●で示す。上反角とは、原点の転写点●と、傾斜部あるいは反り部のいずれか1つの転写点●とを結ぶ直線と、水平線とのなす角度を示している。本実施の形態では一例として、傾斜部5と反り部6との境界位置を原点から450mmとしている。また、反り部6のTE位置まで上反角が漸次増加しており、TE位置における上反角をθとすると、θ=2度としている。また、図4は電動機2側からみたブレード4の断面図を示したものである。図4に記載している数値は、各半径方向の原点からの距離を示す。図4に示すように、傾斜部5の取付角は、ブレード4の各半径方向の位置に関わらず一定であるが、反り部6の取付角は、いずれの半径方向の位置においても傾斜部5の取付角より小さく、かつブレード4の外周側に向かうにつれ、漸次減少する捻り形状を有している。ここで取付角とは、半径方向に垂直な各ブレード断面における前縁LEと後縁TREとを結ぶ直線である弦長と、回転面とのなす角度を示す。本実施の形態では一例として、傾斜部5の取付角を20°、反り部6の半径方向525mmにおける取付角を17°、600mmでは15°、675mmは13°、713mmは12°としている。このような構成によれば、傾斜部5と反り部6の境界付近にファン仕事量の最大値が存在することにより、気流吸込時の圧損を低減し、低消費電力で大風量を得ることができる。また、ブレード4の反り部6により昇圧された気流は、その風速ベクトルがハの字型に傾くため、送風面積を拡大し、風量を増加させることができるので、省エネルギーで気流による清涼感を得ることができる。図5に示すように、傾斜部5の半径方向の距離はブレード4の半径方向の距離の50~80としている。本実施の形態では一例として、傾斜部5はブレード4半径方向の距離の60としている。これにより、最大風速値を創出する傾斜部5と反り部6の境界位置を最適化できる。また、反り部6の最大弦長は、傾斜部5の最大弦長よりも小さくしている。本実施の形態では一例として、傾斜部5の最大弦長を114mm、反り部6の最大弦長を105mmとしている。これにより、反り部6にかかる抗力を低減することができる。また、反り部6の弦長は、ブレード4の外周側に向かうにつれ、その長さが漸次減少している。本実施の形態では一例として、反り部6の半径方向525mmにおける弦長を105mm、600mmでは弦長100mm、675mmは弦長95mm、713mmは弦長90mmとしている。これにより、反り部6にかかる抗力を低減することができる。図6に示すように、ブレード4の断面の一部を翼型形状としている。これにより、ロスなく効率的に昇圧することができる。また、同じく図6に示すように、傾斜部5の最大肉厚FTは、反り部6の最大肉厚WTよりも大きい。本実施の形態では一例として、傾斜部5のFTを8mm、反り部6のWTを6mmとしている。これにより、送風性能を維持したまま、ブレード4のたわみ及び応力を強化することができるので、たわみによる外観の低下を防止するとともに、耐衝撃性を高めることができる。なお、RE位置における傾斜部5のFTを8mmとして、反り部6に近づくにつれ、FTが漸次減少するような構成にしてもよい。実施の形態1に示した天井扇改善モデルについて、その性能を実測した。その比較対象として、従来の天井扇のようにブレード4の根元から先端まで連続的に捻った構造としたものを評価し、これを比較モデルとする。改善モデル、比較モデルの各パラメータを表1に示す。なお、表1以外のパラメータブレードの距離D1や上反角等はすべて同一とする。上記天井扇について、IEC規格に基づいて測定した結果を表2に示す。なお、モータはパナソニックエコシステムズ社製天井扇品番:V60WK,定格電圧240Vを用いた。表2に示すように、比較モデルに対して改善モデルでは、風速、風量ともに良化した。トルクは比較モデルより大きいものの、ファン効率で比較すると、比較モデルより良化していることが確認された。なお、本実施例で示した改善モデル、比較モデルにおける取付角を、同比率で寝かせ、トルクを低下させた評価を行ったところ、本実施例で示したものと同様の結果が得られたことを付記する。さらに、天井扇の省エネ性能を示すCOPについて、本改善モデルと、従来例にて示したHamptonBay社製天井扇品番:92856,品面:GossamerIndustrialを比較すると、改善モデルでは3.6、従来例では2.7となり、改善モデルの優位性が示された。"