"エンジンの排ガス中のパティキュレートを捕集するフィルタの排ガス通路壁に、捕集したパティキュレートを燃焼除去する触媒が担持されている触媒付きパティキュレートフィルタであって、上記触媒は、触媒金属としてのPtを備えているとともに、該Ptを担持する酸化物として、Ce系酸化物にRhがドープされてなるRhドープCe系酸化物、Ceを含有しないZr系酸化物、及び活性アルミナの3種を備え、上記3種の酸化物のうちの2種は互いに混ざり合って凝集してなる複合粒子材を形成し、上記3種の酸化物のうちの残り1種の酸化物粒子材と上記複合粒子材の各々に上記Ptが担持されていることを特徴とする触媒付きパティキュレートフィルタ。請求項1において、上記複合粒子材の平均粒子径は200nm以上600nm以下であり、上記酸化物粒子材の平均粒子径は20nm以上150nm以下であることを特徴とする触媒付きパティキュレートフィルタ。請求項2において、上記複合粒子材にPtを担持してなるPt担持複合粒子材は、上記排ガス通路壁に担持され、上記酸化物粒子材にPtが担持されてなるPt担持酸化物粒子材は、上記排ガス通路に露出した状態で上記Pt担持複合粒子材の上に分散して担持されていることを特徴とする触媒付きパティキュレートフィルタ。請求項1乃至請求項3のいずれか一において、上記複合粒子材は、上記RhドープCe系酸化物と上記活性アルミナとよりなることを特徴とする触媒付きパティキュレートフィルタ。請求項1乃至請求項3のいずれか一において、上記複合粒子材は、上記Zr系酸化物と上記活性アルミナとよりなることを特徴とする触媒付きパティキュレートフィルタ。請求項1乃至請求項3のいずれか一において、上記複合粒子材は、上記RhドープCe系酸化物と上記Zr系酸化物とよりなることを特徴とする触媒付きパティキュレートフィルタ。ところで、従来の触媒付きパティキュレートフィルタでは、触媒層表面のPM堆積量が少ないときは、そのPMが比較的効率良く燃焼除去されるが、PM堆積量が多くなると、PMの燃焼除去に時間がかかる傾向がみられる。その理由は、本発明者の実験研究に基づく知見によれば、次のとおりである。すなわち、図1のグラフは触媒層に堆積したPMが燃焼していくときのPM残存割合の経時変化を模式的に示す。当初はPMの燃焼が急速に進むが、その急速燃焼域例えば、PM残存割合が100から50なるまでの燃焼前期を経た後、PMの燃焼が緩慢になる緩慢燃焼域PM残存割合が50から0なるまでの燃焼後期に移る。この点を以下詳述する。図2の写真に示すように、燃焼当初はPMがフィルタの表面に担持された触媒層に接触している。このため、例えば触媒層がCe系酸化物粒子やZr系酸化物粒子を含んでいる場合、図3に模式的に示すように、それら酸化物粒子から放出される活性な内部酸素が触媒層に接触しているPMに高活性状態で供給される。その結果、触媒層表面のPMが急速に燃焼していく。しかし、上述の如く、触媒層表面のPMが燃焼除去される結果、図4の写真に示すように、触媒層とPM堆積層との間に隙間を生ずる。そのため、図5に模式的に示すように、酸化物粒子内部から放出される活性酸素は、ごく短時間であれば活性を維持するが、隙間を通る間に活性が低下し、例えば、気相中の酸素と同じ通常の酸素となる。その結果、PMの燃焼が緩慢になる。もちろん、図5左上及び左下に示すように排ガス中の酸素もPMの燃焼に寄与するが、上述の活性酸素による燃焼に比べると、その燃焼は緩慢である。そこで、本発明は、フィルタに堆積したPMの急速燃焼域及び緩慢燃焼域双方において、その燃焼が効率良く進むようにする。本発明は、上記課題を解決するために、Ptを担持する酸化物として、アルミナ、Ce系酸化物及びZr系酸化物の3種を採用するとともに、Ce系酸化物としてはRhドープCe系酸化物を採用した。さらに、上記3種の酸化物のうちの2種については、互いに混ざり合って凝集してなる複合粒子材とした。すなわち、ここに開示する触媒付きパティキュレートフィルタは、エンジンの排ガス中のパティキュレートを捕集するフィルタの排ガス通路壁に、捕集したパティキュレートを燃焼除去する触媒が担持されているものであって、上記触媒は、触媒金属としてのPtを備えているとともに、該Ptを担持する酸化物として、Ce系酸化物にRhがドープされてなるRhドープCe系酸化物、Ceを含有しないZr系酸化物、及び活性アルミナの3種を備え、上記3種の酸化物のうちの2種は互いに混ざり合って凝集してなる複合粒子材を形成し、上記3種の酸化物のうちの残り1種の酸化物粒子材と上記複合粒子材の各々に上記Ptが担持されていることを特徴とする。ここに、上記RhドープCe系酸化物は、酸素過剰雰囲気では酸素を吸蔵し、雰囲気の酸素濃度が下がったときに吸蔵していた酸素を放出する酸素吸蔵放出能を有するとともに、周囲の酸素を粒子内に取り込んで内部から活性な酸素を放出する酸素交換反応を起こす。特にCe系酸化物粒子にRhがドープされていることにより、酸素の吸蔵放出及び酸素交換反応が促進される。また、上記Zr系酸化物は、酸素イオン伝導性を有し、上述の酸素交換反応を起こすものである。具体的なメカニズムは定かでないが、PMが触媒に接触している条件下急速燃焼域では、主として、Ptを担持したZr系酸化物から放出される活性酸素がPMの燃焼を促進し、触媒とPMとの間に隙間ができた後の非接触条件緩慢燃焼域では、Ptを担持したRhドープCe含有複合酸化物から放出される活性酸素がPMの燃焼を促進すると考えられる。また、Ptを担持した活性アルミナは、PMの不完全燃焼により生じるCOのCO2への酸化や、排ガス中のHCやCOの酸化に有効に働く。上記2種の酸化物の複合粒子材は、上記RhドープCe系酸化物と上記活性アルミナとよりなるRhドープCe系酸化物活性アルミナ複合粒子材、上記Zr系酸化物と上記活性アルミナとよりなるZr系酸化物活性アルミナ複合粒子材、並びに上記RhドープCe系酸化物と上記Zr系酸化物とよりなるRhドープCe系酸化物Zr系酸化物複合粒子材のいずれであってもよい。そうして、本発明によれば、RhドープCe系酸化物及びZr系酸化物の少なくとも一方が、他の酸化物と混ざり合って複合粒子材を形成し、該複合粒子表面において、酸化物粒子材を広く分散した状態になる。そのため、PMの急速燃焼域或いは緩慢燃焼域において、Ptを担持したZr系酸化物又はRhドープCe系酸化物から放出される活性酸素がPMの燃焼に効率良く利用される。従って、フィルタの速やかな再生に有利になるとともに、フィルタ再生のためのエンジンの燃料噴射制御を短時間で終了させることができ、燃費向上に有利になる。好ましい実施形態では、上記2種の酸化物の複合粒子材の平均粒子径個数平均粒子径のこと。以下、同じ。が200nm以上600nm以下であり、上記残り1種の酸化物粒子材の平均粒子径が20nm以上150nm以下である。好ましい実施形態では、上記2種の酸化物の複合粒子材にPtを担持してなるPt担持複合粒子材が上記排ガス通路壁に担持され、上記残り1種の酸化物粒子材にPtが担持されてなるPt担持酸化物粒子材が、上記排ガス通路に露出した状態で上記Pt担持複合粒子材の上に分散して担持されている。まず、Ptを担持したRhドープCe系酸化物活性アルミナ複合粒子材の上にPt担持Zr系酸化物粒子材が担持されている第1ケースについて説明する。この第1ケースでは、PMがPt担持Zr系酸化物粒子材に接触した状態で堆積し易くなる。このため、上記急速燃焼域において、Pt担持Zr系酸化物粒子材がPMの燃焼に効率良く働き、該急速燃焼域のPM燃焼速度が大きくなる。また、複合粒子材においては、RhドープCe系酸化物が当該複合粒子の表面に広く分散している。このため、上記緩慢燃焼域において、RhドープCe系酸化物から放出される活性酸素がPMの燃焼に有効に使われ、該緩慢燃焼域のPM燃焼速度が大きくなる。次に、Ptを担持したZr系酸化物活性アルミナ複合粒子材の上にPt担持RhドープCe系酸化物粒子材が担持されている第2ケースについて説明する。この第2ケースでは、複合粒子材のZr系酸化物の一部がRhドープCe系酸化物粒子材で覆われた状態になるため、上記第1ケースに比べて、Zr系酸化物による急速燃焼域のPM燃焼促進効果はやや小さくなる。しかし、この第2ケースでは、Zr系酸化物が複合粒子の表面に広く分散し、多くのRhドープCe系酸化物粒子材が複合粒子材のZr系酸化物に接触した状態になっている。このため、複合粒子材のZr系酸化物がRhドープCe系酸化物粒子材への良好な酸素供給源となる。その結果、RhドープCe系酸化物粒子材からの活性酸素の放出量が多くなり、急速燃焼域においては、このRhドープCe系酸化物粒子材に接触しているPMの燃焼が効率良く進み、PM燃焼速度が大きくなる。また、緩慢燃焼域においても、Zr系酸化物が酸素供給源となってRhドープCe系酸化物粒子材からの活性酸素の放出が盛んになるため、PMの燃焼が促進され、PM燃焼速度が大きくなる。次に、Ptを担持したRhドープCe系酸化物Zr系酸化物複合粒子材の上にPt担持活性アルミナ粒子材が担持されている第3ケースについて説明する。この第3ケースでは、第2ケースと同じく、複合粒子材のZr系酸化物の一部が活性アルミナ粒子材で覆われた状態になるため、Zr系酸化物による急速燃焼域のPM燃焼促進効果はやや小さくなる。しかし、この第3ケースでは、RhドープCe系酸化物とZr系酸化物と混じり合って複合粒子材を形成しているため、Zr系酸化物は上記第2ケースよりもさらに良好な酸素供給源となり、RhドープCe系酸化物粒子材の活性酸素放出量が多くなる。その結果、急速燃焼域及び緩慢燃焼域の双方において、特に緩慢燃焼域において、PMの燃焼が進み易くなり、PMの燃焼速度が大きくなる。本発明によれば、パティキュレートフィルタの触媒が、触媒金属としてのPtと、Ptを担持する酸化物としてのRhドープCe系酸化物、Zr系酸化物及び活性アルミナを備え、この3種の酸化物のうちの2種が互いに混ざり合って複合粒子材を形成しているから、PMの急速燃焼域或いは緩慢燃焼域において、Ptを担持したZr系酸化物又はRhドープCe系酸化物から放出される活性酸素がPMの燃焼に効率良く利用され、フィルタの速やかな再生に有利になるとともに、燃費向上にも有利になる。以下、本発明を実施するための形態を図面に基づいて説明する。以下の好ましい実施形態の説明は、本質的に例示に過ぎず、本発明、その適用物或いはその用途を制限することを意図するものではない。<パティキュレートフィルタの構造>図6はディーゼルエンジンの排ガス通路11に配置されたパティキュレートフィルタ以下、単にフィルタという。1を示す。フィルタ1よりも排ガス流の上流側の排ガス通路11には、活性アルミナ等のサポート材にPt、Pd等に代表される触媒金属を担持した酸化触媒図示省略を配置することができる。このような酸化触媒をフィルタ1の上流側に配置するときは、該酸化触媒によって排ガス中のHC、COを酸化させ、その酸化燃焼熱でフィルタ1に流入する排ガス温度を高めてフィルタ1を加熱することができ、PMの燃焼除去に有利になる。また、NOが酸化触媒でNO2に酸化され、該NO2がフィルタ1にPMを燃焼させる酸化剤として供給されることになる。図7及び図8に模式的に示すように、フィルタ1は、ハニカム構造をなしており、互いに平行に延びる多数の排ガス通路2,3を備えている。すなわち、フィルタ1は、下流端が栓4により閉塞された排ガス流入路2と、上流端が栓4により閉塞された排ガス流出路3とが交互に設けられ、排ガス流入路2と排ガス流出路3とは薄肉の隔壁5を介して隔てられている。なお、図7においてハッチングを付した部分は排ガス流出路3の上流端の栓4を示している。フィルタ1は、上記隔壁5を含むフィルタ本体がコージェライト、SiC、Si3N4、サイアロンのような無機多孔質材料から形成されている。排ガス流入路2内に流入した排ガスは図8において矢印で示したように周囲の隔壁5を通って隣接する排ガス流出路3内に流出する。すなわち、図9に示すように、隔壁5は、多数の無機多孔質粒子6が結合されて形成されており、上記排ガス流入路2と排ガス流出路3とを連通する微小な細孔7を有する。そうして、この排ガス通路排ガス流入路2及び細孔7を構成する壁に触媒8が担持されている。この触媒8が担持された排ガス流入路2及び細孔7の壁にPMが捕捉されて堆積する。<触媒について>触媒8は、Ptを担持した複合粒子材9と、Ptを担持した酸化物粒子材10とを備えている。図9に示すように、酸化物粒子材10は、排ガス通路排ガス流入路2及び細孔7に露出した状態で、複合粒子材9の上に担持されている。複合粒子材9は、Ce系酸化物にRhがドープされてなるRhドープCe系酸化物、Ceを含有しないZr系酸化物、及び活性アルミナとよりなる3種の酸化物のうちの2種が互いに混ざり合って凝集してなるものである。酸化物粒子材10は上記3種の酸化物のうちの残り1種の酸化物よりなる。この場合、複合粒子材9は、RhドープCe系酸化物と活性アルミナとよりなるRhドープCe系酸化物活性アルミナ複合粒子材、Zr系酸化物と活性アルミナとよりなるZr系酸化物活性アルミナ複合粒子材、並びにRhドープCe系酸化物とZr系酸化物とよりなるRhドープCe系酸化物Zr系酸化物複合粒子材のいずれであってもよい。3種の酸化物について上記RhドープCe系酸化物として好ましいのは、Ceと、Zrと、Ce以外の希土類金属例えば、Nd、Pr等との複合酸化物にRhがドープされてなるRhドープCeZr系複合酸化物である。このRhドープCeZrNd複合酸化物を以下では適宜RhドープCZNの記号で表す。上記Zr系酸化物は、酸素イオン伝導性を有し、上述の酸素交換反応を起こすものである。このZr系酸化物として好ましいのは、Zrと、Ce以外の希土類金属例えば、La,Nd,Y,Prから選ばれる少なくとも一種との複合酸化物であり、例えば、ZrNdPr複合酸化物である。このZrNdPr複合酸化物を以下では適宜ZNPの記号で表す。上記活性アルミナとして好ましいのは、例えば、La2O3を4質量含有するLa含有活性アルミナである。この活性アルミナを以下では適宜Al2O3の記号で表す。-RhドープCZNの調製法-上記RhドープCZNは例えば共沈法によって調製することができる。すなわち、硝酸セリウム6水和物とオキシ硝酸ジルコニル溶液と硝酸ネオジム6水和物と硝酸ロジウム溶液とをイオン交換水に溶かす。この硝酸塩溶液に塩基性溶液として28質量アンモニア水の8倍希釈液を混合して中和させることにより、共沈物RhドープCZN複合酸化物前駆体を得る。この共沈物を含む溶液を遠心分離器にかけて上澄み液を除去する脱水、そこにさらにイオン交換水を加えて撹拌する水洗、という脱水水洗の操作を必要回数繰り返すことで、余剰な塩基性溶液を除去する。最終的に脱水を行なった後の共沈物について、大気中において150°Cの温度で一昼夜乾燥させ、粉砕した後、大気中において500°Cの温度に2時間保持する焼成を行なう。これにより、RhドープCZN粒子材を得ることができる。-ZNPの調製法-上記ZNPも共沈法によって調製することができる。すなわち、オキシ硝酸ジルコニル溶液と硝酸ネオジム6水和物と硝酸プラセオジウムをイオン交換水に溶かした溶液から共沈法によってZNP前駆体を沈殿させる。この共沈物に対して、上記RhドープCZNの場合と同様の脱水水洗の操作、乾燥、粉砕、焼成を行なうことにより、ZNPを得ることができる。-Al2O3の調製法-上記Al2O3も共沈法によって調製することができる。すなわち、硝酸アルミニウム及び硝酸ランタンをイオン交換水に溶かした溶液から共沈法によってAl2O3前駆体を沈殿させ、上記RhドープCZNの場合と同様の脱水水洗の操作、乾燥、粉砕、焼成を行なうことにより、Al2O3を得ることができる。-3種の酸化物の粒子径-上述した調製法により、CeO2:ZrO2:Nd2O3=24:72:4モル比、Rhドープ量0.2質量のRhドープCZN、並びにZrO2:Nd2O3:Pr2O3=70:12:18モル比のZNPを調製した。透過電子顕微鏡を用いたTEM像観察によれば、そのRhドープCZN、ZNP及びAl2O3各々の平均粒子径は、約110nm、約30nm、及び約90nmであった。複合粒子材の調製上記複合粒子材の調製法を、RhドープCe系酸化物活性アルミナ複合粒子材を例にとって説明する。なお、Zr系酸化物活性アルミナ複合粒子材及びRhドープCe系酸化物Zr系酸化物複合粒子材も、RhドープCe系酸化物活性アルミナ複合粒子材と同様の方法で調製することができる。-方法1-上述の共沈法によって得られるRhドープCe系酸化物前駆体及び活性アルミナ前駆体を充分に混合し、大気中において150°Cで乾燥させ、粉砕した後、大気中において500°Cの温度に2時間保持する焼成を行なう。これにより、RhドープCe系酸化物活性アルミナ複合粒子材を得ることができる。-方法2-上述の共沈法によって得られるRhドープCe系酸化物前駆体及び活性アルミナ前駆体各々を水洗し、大気中において150°Cで乾燥させた後、ボールミルによって平均粒子径100nm程度まで粉砕する。しかる後に両者を混合して大気中において500°Cの温度に2時間保持する焼成を行なう。これにより、RhドープCe系酸化物活性アルミナ複合粒子材を得ることができる。-方法3-上述の共沈法によって得られるRhドープCe系酸化物前駆体を水洗し、大気中において150°Cで乾燥させ、さらに500°Cの温度に2時間保持する焼成を行ない、次いでボールミルによって平均粒子径100nm程度まで粉砕する。そうして、上述の共沈法によって得られる活性アルミナ前駆体を水洗し、上記粉砕物と混合した後、大気中において150°Cで乾燥させ、さらに500°Cの温度に2時間保持する焼成を行なう。これにより、RhドープCe系酸化物活性アルミナ複合粒子材を得ることができる。-複合粒子材の粒子径-上述の方法1によって、RhドープCZNAl2O3複合粒子材、ZNPAl2O3複合粒子材、並びにRhドープCZNZNP複合粒子材を調製した。ここに、RhドープCZNAl2O3複合粒子材は、CeO2:ZrO2:Nd2O3=24:72:4モル比、Rhドープ量0.2質量のRhドープCZNとAl2O3とよりなり、RhドープCZN:Al2O3=1:1質量比である。ZNPAl2O3複合粒子材は、ZrO2:Nd2O3:Pr2O3=70:12:18モル比のZNPとAl2O3とよりなり、ZNP:Al2O3=1:1質量比である。RhドープCZNZNP複合粒子材は、CeO2:ZrO2:Nd2O3=24:72:4モル比、Rhドープ量0.2質量のRhドープCZNと、ZrO2:Nd2O3:Pr2O3=70:12:18モル比のZNPとよりなり、RhドープCZN:ZNP=1:1質量比である。RhドープCZNAl2O3複合粒子材、ZNPAl2O3複合粒子材及びRhドープCZNZNP複合粒子材各々の平均粒子径は、透過電子顕微鏡を用いたTEM像観察によれば、約490nm、約520nm及び、約260nmであった。<実施例及び比較例>実施例A~C及び比較例の触媒付きパティキュレートフィルタを得るべく、Pt担持RhドープCZNAl2O3複合粒子材、Pt担持ZNPAl2O3複合粒子材、及びPt担持RhドープCZNZNP複合粒子材、並びにPt担持RhドープCZN粒子材、Pt担持ZNP粒子材及びPt担持Al2O3粒子材を調製した。上記粒子材は、上記RhドープCZNAl2O3、ZNPAl2O3及びRhドープCZNZNPの各複合粒子材、並びに上記RhドープCZN、ZNP及びAl2O3の各酸化物粒子材にPtを担持してなるものであり、それらのPtの担持は、ジニトロジアミン白金硝酸溶液を用い、蒸発乾固法によって行なった。Pt担持量はいずれの粒子材も3.1質量である。-実施例A-上記Pt担持RhドープCZNAl2O3複合粒子材とZrO2バインダーとイオン交換水とを混合し、スラリーを調製した。このスラリーにフィルタの一端を浸漬し、他端からアスピレータにてスラリーを吸引する方法によって、Pt担持RhドープCZNAl2O3複合粒子材をフィルタに担持した。これを大気中150°Cで乾燥した後、同じく大気中で加熱焼成500°Cの温度に2時間保持した。次に、酸化物粒子材としての上記Pt担持ZNP粒子材とZrO2バインダーとイオン交換水とを混合してなるスラリーを用い、上記Pt担持ZNP粒子材を、上記Pt担持RhドープCZNAl2O3複合粒子材を担持したフィルタに対して、先と同様の方法で担持し、乾燥及び焼成を行なった。従って、図10に示すように、Pt担持ZNP粒子材ZNPはPt担持RhドープCZNAl2O3複合粒子材CZNAl2O3の上に担持されて排ガス通路に露出した状態になる。Pt担持RhドープCZNAl2O3複合粒子材とPt担持ZNP粒子材とを合わせた担持量はフィルタ1L当たり20g/Lである。Ptを除く両粒子材の担持比率は、RhドープCZNAl2O3複合粒子材:ZNP粒子材=3:2質量比である。この場合、RhドープCZN:Al2O3:ZNP=1:2:2質量比となる。フィルタとしては、セル壁厚さ16mil4.064×10-1mm、1平方インチ645.16mm2当たりのセル数178のSiC製ハニカム状フィルタ容量2.5Lを採用した。-実施例B-複合粒子材としてPt担持ZNPAl2O3複合粒子材を採用し、酸化物粒子材としてPt担持RhドープCZNを採用する他は、実施例Aと同じ方法で実施例Bに係る触媒付きパティキュレートフィルタを作製した。実施例Bでは、図11に示すように、Pt担持RhドープCZN粒子材CZNはPt担持ZNPAl2O3複合粒子材ZNPAl2O3の上に担持されて排ガス通路に露出した状態になる。Pt担持ZNPAl2O3複合粒子材とPt担持RhドープCZNとを合わせた担持量はフィルタ1L当たり20g/Lである。Ptを除く両粒子材の担持比率は、ZNPAl2O3複合粒子材:RhドープCZN=4:1質量比であり、ZNP:Al2O3:RhドープCZN=2:2:1質量比である。-実施例C-複合粒子材としてPt担持RhドープCZNZNP複合粒子材を採用し、酸化物粒子材としてPt担持Al2O3を採用する他は、実施例Aと同じ方法で実施例Cに係る触媒付きパティキュレートフィルタを作製した。実施例Cでは、図12に示すように、Pt担持Al2O3粒子材Al2O3はPt担持RhドープCZNZNP複合粒子材CZNZNPの上に担持されて排ガス通路に露出した状態になる。Pt担持RhドープCZNZNP複合粒子材とPt担持Al2O3とを合わせた担持量はフィルタ1L当たり20g/Lである。Ptを除く両粒子材の担持比率は、RhドープCZNZNP複合粒子材:Al2O3=3:2質量比であり、RhドープCZN:ZNP:Al2O3=1:2:2質量比である。-比較例-Ptを担持していないRhドープCZN、ZNP及びAl2O3の酸化物粒子材を物理混合し、該混合物にPtを上述の蒸発乾固法で担持することにより、Pt担持RhドープCZNZNPAl2O3物理混合粒子材を得た。この物理混合粒子材をZrO2バインダー及びイオン交換水と混合してなるスラリーを調製し、実施例Aと同様の方法で、その物理混合粒子材をフィルタに担持し、乾燥及び焼成を行なうことにより、比較例に係る触媒付きパティキュレートフィルタを作製した。Pt担持RhドープCZNZNPAl2O3物理混合粒子材の担持量はフィルタ1L当たり20g/Lであり、Ptを除く各酸化物粒子材の担持比率は、RhドープCZN:ZNP:Al2O3=1:2:2質量比である。<PM燃焼性能の評価>実施例A~C及び比較例の各触媒付きパティキュレートフィルタをエンジンの排気管に装着し、該エンジンを運転することによって実排ガス中のPMをフィルタに堆積させた。PM堆積量はフィルタ1L当たり7g/Lである。このフィルタから11.3cc直径17mm、長さ50mmのサンプルフィルタを切り取り、図7及び図8に示すように排ガス通路の目封じを施した。得られた各サンプルフィルタを模擬ガス流通反応装置に取り付け、N2ガスを流通させながらそのガス温度を上昇させた。フィルタ入口温度が580°Cで安定した後、N2ガスから模擬排ガスO2;7.5,残N2に切り換え、該模擬排ガスを空間速度40000/hで流した。そして、PMが燃焼することにより生じるCO及びCO2のガス中濃度をフィルタ出口においてリアルタイムで測定し、それらの濃度から、下記の計算式を用いて、所定時間ごとに、PM燃焼速度単位時間当たりのPM燃焼量を計算した。PM燃焼速度=ガス流速×濃度×12224上記所定時間毎のPM燃焼速度に基いてPM燃焼量積算値の経時変化を求め、PM燃焼率が50に達するまでに要した時間とその間のPM燃焼量の積算値とから急速燃焼域のPM燃焼速度フィルタ1Lでの1分間当たりのPM燃焼量を求め、PM燃焼率から50から90に達するまでに要した時間とその間のPM燃焼量の積算値とから緩慢燃焼域のPM燃焼速度を求めた。結果を図13に示す。急速燃焼域PM燃焼率;0~50に関しては、実施例AのPM燃焼速度が最も大きく、そして、実施例B、実施例C及び比較例の順でPM燃焼速度が小さくなっている。急速燃焼域では、ZNPから放出される活性酸素がPMの燃焼に効率良く働くと考えられるところ、実施例Aでは、複合粒子材の上にZNP粒子材が担持されているため、PMがZNP粒子材に接触した状態で堆積し易い。このため、実施例AのPM燃焼速度が最も大きくなっていると考えられる。これに対して、実施例B及び実施例Cでは、ZNPが複合粒子材を構成しており、そのZNPの一部がRhドープCZN粒子材又はAl2O3粒子材で覆われた状態になる。そのため、実施例B及び実施例Cは、実施例Aに比べて、ZNPによるPM燃焼促進効果が十分に得られず、急速燃焼域のPM燃焼速度が小さくなっていると考えられる。また、実施例B及び実施例Cでは、ZNPに接触していないPMはRhドープCZNから放出される活性酸素によって燃焼が進むことになるが、実施例Bでは、複合粒子材の上にRhドープCZN粒子材が担持されているため、PMがRhドープCZNに接触し易く、その結果、実施例Cに比べて、急速燃焼域のPM燃焼速度が大きくなっていると考えられる。一方、緩慢燃焼域PM燃焼率;50~90に関しては、実施例CのPM燃焼速度が最も大きく、そして、実施例B、実施例A及び比較例の順でPM燃焼速度が小さくなっている。緩慢燃焼域では、RhドープCZNから放出される活性酸素がPMの燃焼に効率良く働くと考えられ、ZNPはRhドープCZNに対する酸素供給源となる。そうして、実施例Cでは、実施例A及び実施例Bとは違って、RhドープCZNとZNPとが混じり合っているから、ZNPがRhドープCZNへの酸素供給源になり易く、RhドープCZNからの活性酸素放出量が多くなる。その結果、実施例CのPM燃焼速度が最も大きくなっていると考えられる。また、実施例Bは、RhドープCZN粒子材が複合粒子材の上に担持されているため、RhドープCZNとAl2O3とが混じり合っている実施例Aよりも、RhドープCZNから放出される活性酸素がPMの燃焼に使われやすく、PM燃焼速度が最も大きくなっていると考えられる。なお、上記実施形態では、フィルタの排ガス通路壁に対して先にPt担持複合粒子材を担持し、そのPt担持複合粒子材の上にPt担持酸化物粒子材を担持したが、Pt担持複合粒子材とPt担持酸化物粒子材とを混合して担持してもよい。この場合でも、少なくとも一部の粒子径が小さなPt担持酸化物粒子材は、粒子径が大きなPt担持複合粒子材の上に担持されて排ガス通路に露出した状態になり、PMを効率良く燃焼除去することができる。"