"放射性汚染水にゼオライトの粉末を投入する工程と、投入したゼオライトに放射性汚染水中の放射性物質を吸着させる工程と、放射性物質が吸着したゼオライトと処理水とを固液分離する工程と、を備え、放射性汚染水を連続的に処理することを特徴とする放射性汚染水の処理方法。前記固液分離工程は、ゼオライトを凝集させる凝集剤を、ゼオライトの粉末を含む放射性汚染水に投入する工程と、放射性物質が吸着したゼオライトを凝集沈降させる工程と、を備えることを特徴とする請求項1に記載の放射性汚染水の処理方法。前記固液分離工程は、さらに、前記凝集沈降により形成された前記ゼオライトのケーキをフィルタープレスによりろ過する工程と、を備えることを特徴とする請求項2に記載の放射性汚染水の処理方法。前記凝集剤がポリ塩化アルミニウム溶液であることを特徴とする請求項1~3いずれか1項に記載の放射性汚染水の処理方法。前記ゼオライトの粉末の粒度が100メッシュより小さいことを特徴とする請求項1~4いずれか1項に記載の放射性汚染水の処理方法。放射性汚染水にゼオライトの粉末を投入する投入装置と、放射性物質を投入したゼオライトに吸着させるための吸着槽と、放射性物質が吸着したゼオライトと処理水とを固液分離する固液分離装置と、を備えたことを特徴とする放射性汚染水の処理システム。しかしながら、特許文献1の放射性物質を含有した廃液の処理方法及び装置や、前述の原発事故現場で行われている方法にあっては、カートリッジに入れたゼオライト等の固体吸着材に放射性汚染水を通水処理するため、ゼオライト等の固体吸着材の表面に放射性物質が吸着すると、固体吸着材の吸着能力が徐々に低下していき、固体吸着材の利用率が低いものとなる。また、このような処理方法は、高度な装置を必要とするにもかかわらず処理効率が低いという問題がある。本発明は、上記問題に着目してなされたもので、固体吸着材の吸着能力低下の問題がなく放射性汚染水から効率よく放射性物質を除去できる放射性汚染水の処理方法および処理システムを提供することを目的とする。上記目的を達成するため、本発明に係る放射性汚染水の処理方法は、放射性汚染水にゼオライトの粉末を投入する工程と、投入したゼオライトに放射性汚染水中の放射性物質を吸着させる工程と、放射性物質が吸着したゼオライトと処理水とを固液分離する工程と、を備え、放射性汚染水を連続的に処理することを特徴とする。ここで、前記固液分離工程が、前記凝集沈降により形成された前記ゼオライトのスラッジをフィルタープレスにより脱水する工程と、を備えていてもよい。さらに、前記凝集剤がポリ塩化アルミニウム溶液であってもよく、前記ゼオライトの粉末の粒度が100メッシュ網目の孔径150μm以下であってもよい。本発明に係る放射性汚染水の処理システムは、放射性汚染水にゼオライトの粉末を投入する投入装置と、放射性物質を投入したゼオライトに吸着させるための吸着槽と、放射性物質が吸着したゼオライトと処理水とを固液分離する固液分離装置と、を備えたことを特徴とする。本願での固液分離工程とは、主としてゼオライト粉末からなる固相とその他の液相とを分離する工程をいう。従って、例えば凝集沈殿工程、脱水工程フィルタープレス等を行う工程のいずれか1つでも固液分離工程であるし、それらを組み合わせたものも固液分離工程である。本発明によれば、放射性汚染水にゼオライトの粉末を投入する工程と、投入したゼオライトに放射性汚染水中の放射性物質を吸着させる工程と、放射性物質が吸着したゼオライトと処理水とを固液分離する工程と、を備え、放射性汚染水を連続的に処理するものである。すなわち、福島原発で使用されたアレバ社製のカートリッジタイプの吸着塔のような連続的な通水処理方法と異なり、常に新しいゼオライトを投入して放射性物質の吸着に用い、これを固液分離して放射性汚染水中の放射性物質の濃度を低減するものであるから、ゼオライトの使用効率の低下という問題が発生することがない。また、カートリッジのような吸着装置を使用することなく放射性汚染水を浄化することができる。また、前記固液分離工程が、前記凝集沈降により形成された前記ゼオライトのスラッジをフィルタープレスにより脱水する工程を備えるものであれば、主に放射性物質のセシウム137が吸着したゼオライトのブロックとすることができ、ブロックの体積をより小さいものとすることができる。そのため、ブロックの地中埋設スペースが極力少なくすむ。フィルタープレスの圧縮段階で、通常では毛細管現象で入りにくい多孔質のゼオライト内部空間にも処理水が入り込んで残存する放射性物質の最終的な吸着がなされるので、よりゼオライトの利用効率が高まることとなる。前記凝集剤としてポリ塩化アルミニウム溶液を用いることとすれば、ゼオライトの粒子同士が好適に架橋されて沈殿を生じやすくなる。ここで、ゼオライトのイオン吸着性はpH非依存性の傾向が強いため、ポリ塩化アルミニウム溶液を使用して放射性汚染水のpHが低下しても、放射性物質の吸着性が低下しにくい。前記ゼオライトの粉末の粒度が100メッシュ網目の孔径150μm以下であれば、より効率よく放射性物質を吸着することができる。本発明に係る放射性汚染水の処理システムは、放射性汚染水にゼオライトの粉末を投入する投入装置と、放射性物質を投入したゼオライトに吸着させるための吸着槽と、放射性物質が吸着したゼオライトと処理水とを固液分離する固液分離装置と、を備えているので、上述したように、放射性汚染水を連続処理するものであるため、ゼオライトの使用効率の低下という問題が発生することがない放射性汚染水の浄化システムを提供することができる。以下、本発明に係る放射性汚染水の処理方法について、図1~4を参照しながら説明する。本発明に係る放射性汚染水の処理方法は、放射性汚染水にゼオライトの粉末を投入する工程と、投入したゼオライトに放射性物質を吸着させる工程と、放射性物質が吸着したゼオライトと処理水とを固液分離する工程と、を有し、放射性汚染水を連続的に処理するものである。上記各工程を行なって、ゼオライト粉末を用いて放射性汚染水を連続処理することにより、特に高度な浄化装置を使用せずとも、より効率的に放射性物質で汚染された水を浄化することができる。<放射性汚染水>ところで、放射性物質で汚染された水が発生するのは、原子力発電所で原子炉が損壊する事故がおきた場合や、核実験で漏れ出た放射性物質が偏西風等で飛散した場合等である。また、汚染ガレキ洗浄等による排水、汚染土壌洗浄等による排水、高濃度洗浄排水等も含まれる。このうち、特に原子力発電所で発生した放射性汚染水については、セシウム137の放射性物質が多く含まれ、効率よく放射性物質を除去する必要がある。放射性物質としては、セシウム137半減期30年、ストロンチウム90半減期28.9年、ヨウ素131半減期8日、キセノン133半減期5.3日、クリプトン88半減期2.8時間等があるが、半減期が30年近くある点で特に問題となるのはセシウム137やストロンチウム90である。特にストロンチウム89、90はヒトの生育期に摂取されると骨組織等に蓄積され内部被爆の原因となる。<ゼオライト>ゼオライトは、セシウム137やストロンチウム89、90のイオン種に高い親和性を示す。ここで、交換性の各陽イオン種の親和性については、セシウムCs>ルビジウムRb>カリウムK>アンモニアNH4>バリウムBa>ストロンチウムSr>ナトリウムNa>カルシウムCa>鉄Fe>アルミニウムAl>マグネシウムMg>リチウムLIとなっている。ゼオライトは、結晶構造中に分子レベルの大きさの孔をもった、アルミノ珪酸塩である。その構成要素中である酸素4面体のSi4イオンをAl3イオンで置き換えられていることにより、1価の電荷が不足した状態となっている。これを補うためにNaイオン等の交換性陽イオンが動きやすい形で存在することとなるため、ゼオライトは、陽イオンを吸着するいわゆる陰イオン交換樹脂としての機能を発揮する。ここで、ゼオライト1kgCEC:160meq100gでセシウムCs:原子量133の最大吸着量理論値は212gである。CECmeqはイオン交換容量を示す。しかし、ゼオライトは多孔質の鉱物であり、ゼオライト内部の各孔内の反応基の箇所まで放射性汚染水が入り込みにくいこと等の理由から、実際のイオン交換容量は理論値より低いものとなる。1.0有効であればゼオライト1kgあたりセシウム137を約2.13g、同様に0.1有効であれば約0.21g、0.01有効であれば0.021gイオン交換できることとなる。ゼオライトの種類によっては多少変動し、例えばイズモゼオライトでは上記理論値の約80程度のイオン交換容量となる。そこで、ゼオライトを粉末化することで表面積を増加させて吸着効率を高めることができる。吸着効率と各粒子径との関係から、100メッシュ網目の孔径150μm以下のゼオライト粉末が特に好ましい。<凝結剤>本発明に使用可能な凝結剤は、放射性汚染水に投入されたゼオライト粒子同士を凝結する、つまり団粒化させやすくするものであり、固液分離作用がある。例えば、ポリ塩化アルミニウムPAC、塩化アルミニウム、硫酸バン土、ポリアミン、DADMAC、メラミン酸コロイド等を用いることができる。<高分子凝集剤>高分子凝集剤は、放射性汚染水に投入された個々のゼオライト粒子を不安定化させ、架橋、凝集沈殿を促進させるものである。高分子凝集剤が放射性汚染水中のゼオライト粒子に吸着し、粒子と粒子が架橋されて凝集し、更に巨大なフロックの形成が促進される。ノニオン系、アニオン系、カチオン系のいずれの高分子凝集剤を使用することができる。汚染水の処理フロー以下に、図2を参照しながら主な処理工程について処理フロー順に説明する。<前処理工程>放射性汚染水に粒状物等の不純物が含まれている場合、前処理工程で沈殿処理等をすることで、不純物を除去してゼオライトの利用効率の低下を防止することができる。しかし、放射性汚染水に不純物が含まれていない等、その水質が既に分かっているような場合には、この前処理工程は行う必要はない。<ゼオライトの粉末の混合、攪拌及び吸着工程>この工程は、ゼオライトの粉末を放射性汚染水に混合し、均一となるまで攪拌し、放射性物質をゼオライトに吸着させる工程である。放射性汚染水中のセシウム137の濃度や放射性汚染水中のストロンチウム89、90の濃度はおよそ約1~10mgLであり、実際のイオン交換基容量を考慮すると、放射性汚染水に対して約5,000~20,000mgLのゼオライト粉末が懸濁するように投入することが好ましい。ゼオライト粉末を凝集沈殿させることでゼオライトが汚泥塊となるが、汚泥塊となりやすさフロック性を高めるために、ゼオライト粉末は20,000mgL程度とするのが特に好ましい。フロック性が高ければ、凝集沈殿のみでも、ある程度の固液分離が可能となり、また、フィルタープレスでのフィルタろ過の効率も高いものとなる。また、ゼオライトに吸着させる時間については、吸着時間に比例してセシウム137やストロンチウム89,90の放射性物質の吸着量が増えて放射性物質の除去率が高まるが、およそ20時間以上とした場合は、それ以上の放射性物質の除去率が望めないことから、20時間未満とすることが望ましい。放射性物質の吸着については、ゼオライト粉末を投入した懸濁水を吸着槽にて見かけ対流時間30分程度として対流させる。例えば、吸着槽の攪拌羽根をプロペラ式又はタービン式として360rpmで周速6~9m/秒で懸濁水を連続攪拌する。また、放射性物質を吸着させたゼオライトであっても、全てのイオン交換基が使用されていないことが多い。このようなゼオライトは依然として吸着性能を有していることから、新たな放射性汚染水と混合させることで、未使用のイオン交換基にさらにセシウム137やストロンチウム89,90を吸着させることができ、ゼオライトの利用効率を高めることができる。具体的には、一回使用したゼオライトをさらに複数回、上記処理に供することが望ましい。<pH調整工程>pH調整工程は、ゼオライトの表面にある電荷を調整してセシウム137やストロンチウム89,90を吸着させやすくするものである。また、pH調整工程は、ゼオライト粒子の凝結と凝集の前処理として行われ、一般に、凝結や凝集には最適のpH範囲があり、このpH範囲内に原水を調整するために行われる。放射性汚染水のpHとしては、後述の交換容量を確保する観点からpH6.0~8.0程度に調整するのが好ましい。これは、ゼオライトのイオン交換能は基本的にpH非依存性であるが、使用するゼオライトの種類によって放射性汚染水のpHに依存して陽イオン交換容量が変化するものもあるためである。このようなゼオライト種の場合には、放射性汚染水のpH8付近と比較的に高めに設定しておくことで、ゼオライトの陽イオン交換容量が増える。上述したポリ塩化アルミニウムを投入した後の放射性汚染水の中和は、例えば炭酸ガスをバブリングすることにより行う。炭酸ガスのバブリングは、徐々に炭酸ガスが溶け込むことでpHを微調整できるので、後述の凝集沈殿に最も好適なpHに調整できる点で有利である。ポリ塩化アルミニウム投入後の中和では、放射性汚染水のpHを7.5~8.0の中性領域に推移させてゼオライト粒子を団粒化し沈殿させやすくするが、pHを6.5~7.0であれば、さらに好適に凝集沈殿がなされることとなる。ここで、ポリ塩化アルミニウム溶液の混合や中和によって放射性汚染水のpHが変動するが、ゼオライトの性質上、交換容量は基本的にpH非依存性であるため、吸着した放射性物質が遊離しにくい。<凝集沈殿工程>凝集沈殿工程は、ゼオライトを含む放射性汚染水に各種の凝結剤および凝集剤を投入することにより、放射性汚染水中のゼオライト粒子を凝結、凝集そして沈殿させる工程である。具体的には、例えば無機凝集剤であるポリ塩化アルミニウムPACを上記した所定量となるように投入し、この投入により低下したpHを中和することで水酸化アルミニウムを生成させる。これにより放射性汚染水中のゼオライト粒子同士を凝結させる。さらに、高分子凝集剤を投入して、これにゼオライト粒子を高分子凝集剤により凝集させて、次第に大きな重いゼオライトのフロックに成長させる。凝集沈殿工程後の上澄液については、放射線量を計測する装置により計測を行い、90ベクレルのWHO基準値以下であれば、排水として放流することができる。したがって、これを上回る上澄液となる場合は再びゼオライトの吸着処理に供されることとなる。<脱水工程>脱水工程は、凝集沈殿したゼオライトのスラッジを脱水できる公知の方法であればどの脱水でもよいが、特に、フィルタープレスを用いるのが好ましい。これは、脱水後に放射性物質を吸着したゼオライトがより容量が小さいブロック状となり、その後に例えば安全な地中等に、セシウム等の放射性物質の殆どが放射能を失う約60年程度埋設しておくことを考慮すると、より埋設スペースを確保できる方が望ましいからである。ここで、濾布自体も使い捨てとすれば、そのまま搬送して地中に埋設することも可能となる。フィルタープレスする際の条件については、例えばろ過圧5~8kg/cm2、脱水時間1時間程度、最終的なケーキの厚さ30mmとすることができる。この脱水工程でろ布から滲出するろ液について、放射線量を計測する装置で放射線を測定し、90ベクレルのWHO基準値以下であれば、排水として放流することができる。したがって、これを上回る上澄液となる場合は再びゼオライトの吸着処理に供されることとなる。ゼオライトの利用効率の観点から、フィルタープレスの圧縮段階で、通常では毛細管現象で入りにくい多孔質のゼオライト内部空間にも処理水が入り込んで残存する放射性物質の最終的な吸着がなされるので、よりゼオライトの利用効率が高まることとなる。また、ゼオライトを大量に脱水処理することができる点で有利となる。この脱水処理で得られたゼオライトケーキはケーキコンテナに集められて、コンテナごと埋め立て箇所等に搬送することができる。以下、本発明に係る実施の形態の放射性汚染水の処理システムを、図面を参照しながら説明する。図1に本発明に係る放射性汚染水の処理システムを示す。この放射性汚染水の処理システム1は、図1に示すように、放射性汚染水を一時的に貯留する介所枡2からの放射性汚染水を前処理する前処理水槽3と、前処理水槽3からの放射性汚染水とゼオライトとを混合して放射性物質をゼオライトに吸着させる放射性物質の吸着槽4と、この吸着槽4に所定の粒度分布のゼオライト粉末を投入するゼオライト投入装置11と、放射性物質の吸着槽4からの濁水を中和等する中和原水槽5と、中和原水槽5からの濁水にポリ塩化アルミニウムPACを投入するPAC投入装置13と、同様に炭酸ガスをバブリングする炭酸ガス投入装置14と、同様に高分子凝集剤の溶液を投入混合する高分子凝集剤投入装置15と、各種薬剤が投入された放射性汚染水を混合する混合塔6と、混合塔6からの濁水を濁水処理する凝集沈殿槽7と、沈降したゼオライトスラッジを脱水するフィルタープレス10等とを有している。まず、図1の示すように、設備外から引き込まれた管aから介所枡2に放射性汚染水を流入させ、一時的に放射性汚染水を貯留する。この介所枡2には、貯留している放射性汚染水の放射線量を計測する放射線計測装置不図示と、送水ポンプ2Aとが設けられている。そして、放射性汚染水を一定期間、介所枡2に貯留して放射線量を計測したり、安全性の確保や半減期が比較的短いヨウ素131の量を減らしたりすることができるようになっている。次に、介所枡2の放射性汚染水は送水ポンプ2Aにより管bを介して前処理水槽3に送水される。この前処理水槽3は、タンク隔壁3Cを介して左右に2つの槽左:前処理槽、右:原水槽に区切られ、前処理槽と原水槽は、槽の上部に設けられたオーバーフロー管図示省略により互いに連通している。そして、前処理槽に流入した放射性汚染水は、沈殿により砂や砂利の不純物3Bが取り除かれて原水槽から送水ポンプ3Aにより管bを通じて吸着槽4に送水される。この吸着槽4にはゼオライト投入装置11が併設されており、このゼオライト投入装置11は、ゼオライトの貯蔵サイロ11C,ゼオライトを安定的に供給するためのサービスタンク11Bと、ゼオライトを搬出搬送する搬送装置11Aと、この搬出搬送を制御する制御装置図示省略等を有している。貯蔵サイロ11C,サービスタンク11Bから取り出されたゼオライト粉末が搬送装置11Aにより搬送され、放射性汚染水中のゼオライト濃度が上記所定値となるように、搬送速度が制御されて吸着槽4に投下される。吸着槽4には攪拌装置4Aが設けられており、ゼオライト粉末を均一に懸濁分散させることができるようになっている。この一連の動作により、既に上で述べたゼオライトの粉末の混合、攪拌及び吸着工程が行われることとなる。次に、吸着槽4と中和原水槽5を繋ぐように管cが設けられており、ゼオライトが懸濁された放射性汚染水は、管cを介して中和原水槽5に送られる。この中和原水槽5には、攪拌装置5Aと、pHメータ5B、送水ポンプ5Cが設けられ、さらに、苛性ソーダ投入装置12が併設されている。苛性ソーダ投入装置12は、苛性ソーダ槽12Aと、苛性ソーダ槽12Aから苛性ソーダを送出するための送出可変ポンプ12Bと、開閉可能なストップ弁V2等を有しており、中和原水槽5中の放射性汚染水のpH範囲が所定のpHとなるように、ストップ弁V2を開成した状態で送出可変ポンプ12Bを制御して管eを介して中和原水槽5に苛性ソーダを投入するものである。所定のpHに調整された放射性汚染水は、送水ポンプ5Cにより管fとストップ弁V4’等を介して、混合塔6に送られる。この管fには、PAC投入装置13と、炭酸ガス投入装置14とがそれぞれ併設されている。また、混合塔6には高分子凝集剤投入装置15が併設されている。PAC投入装置13は、PAC槽13A、開閉可能なストップ弁V4、送出可変ポンプ13B等を有し、ストップ弁V4を開成した状態で送出可変ポンプ13Bを制御して、混合塔6内部の放射性汚染水のPAC濃度が上記所定の濃度となるように、管gを介して送水中の放射性汚染水にPACを投入するものである。この混合塔6内で放射性汚染水とPACとが十分に混合されることで、ゼオライト同士の凝集反応の効率が高まる。一方、炭酸ガス投入装置14は、炭酸ガス貯留タンク14A、開閉可能なストップ弁V5、気化器14B、および管hに設けられた電磁弁V6等を有し、ストップ弁V5を開成した状態で電磁弁V6を制御して、混合塔6内部の放射性汚染水のpHが上記所定のpHとなるように、管hを介して送水中の放射性汚染水に炭酸ガスをバブリング投入するものである。ここで、電磁弁V6は後述する凝集沈殿槽7のpHメータ7Eに接続され、凝集沈殿槽7の放射性汚染水の上澄水のpH値に応じて、その開閉時間を調整することができるようになっている。高分子凝集剤投入装置15は、攪拌装置15A、粉末の高分子凝集剤を溶解攪拌させるための攪拌槽15B、手動切換弁V15,V16及び送出可変ポンプ15C等を有している。そして、攪拌槽15Bの上流側は、管j、ポンプ8Aを介して処理水槽8に接続されている。つまり、放射性物質の濃度が低い処理水槽8からの還流水を水源として所定濃度の高分子凝集剤の原液を調製するものである。そして、高分子凝集剤投入装置15は、手動切換弁V15,V16、送出可変ポンプ15Cを制御して、混合塔6内の放射性汚染水中の高分子凝集剤が上記所定の濃度となるように、管iを通じて混合塔6内に原液を投入する。一方、凝集沈殿槽7は、混合塔6に接続され、混合塔6からの放射性汚染水を吐き出すジェット式ノズル7A図1A参照と、このジェット式ノズル7Aの吐き出しにより大きくフロック化されたゼオライトを含有する処理水をさらに固液分離処理する貯留槽7Bと、貯留槽7Bの底部に設けられ搬送用のスクリュー羽根を有してモータMの回転により貯留槽7Bの底部に溜まったスラッジを搬送する搬送装置7Cと、搬送装置7Cの下流側に連結されて引き出されたスラッジの送出管kと、送出管kに設けられ管内のスラッジの送出を制御するためのバルブV14や送出ポンプ7D等と、を有している。この送出管kは管Iに接続され混合塔6の上流と後述の汚泥貯留槽9に接続されている。なお、貯留槽7Bには、傾斜板7Gが複数設けられており、この複数の傾斜板7Gは所定間隔を置いて平行配置され、下方から上方へ流れる水流に対して所定の角度だけ傾斜している。この複数の傾斜板7Gの上方には、オーバーフロー樋7Fが併設されている。ジェット式ノズル7Aは、図1Aに示すように、下端が開口した中空の胴体部7Acと、混合塔6からのゼオライト粉末や各薬剤等を含む放射性汚染水を下端開口から胴体部7Acに流入させる1次ノズル7Abと、胴体部7Acの外方向へ屈曲形成して設けられた複数の2次ノズル7Aaを有している。1次ノズル7Abから流入した放射性汚染水は胴体部7Acを通じて2次ノズル7Aaから吐出する。このときのエネルギーにより、ゼオライトが大きくフロック化図1AaのスラッジSG参照され、放射性汚染水が処理水とスラッジ主としてゼオライトからなる汚泥に分離し、貯留層7Bに流入する。このとき、上方に分離移動する処理水は上記傾斜板7Gを通過して整流され、微小フロックはこの傾斜板7Gの表面に沈殿する。傾斜板7Gを通過した処理水は傾斜板7Gより上方に設置されたオーバーフロー樋7Fに集水される。その一方で、分離したスラッジは泥分として下方に移動して貯留槽7Bの底部に貯留される。また、貯留槽7Bのオーバーフロー樋7Fは処理水槽8に接続されており、貯留槽7Bの上部に貯留された処理水が処理水槽8に移動するようになっている。送出管kで貯留槽7Bから搬出されたスラッジの大部分は、後述の汚泥貯留槽9に搬送されるが、図1に示すように、その一部は管IのバルブV10,V9を通って混合塔6の上流に還流されるようになっている。この作用については後述する。処理水槽8では、処理水の放射線量を計測する放射線計測装置図示省略が設けられており、処理水の放射線量を計測する。そして、WHO基準値上記参照以下である場合には排水として設備外へ放流する。また、WHO基準値を超える場合には、前処理槽3の原水槽図1において右側に再度循環させ、基準を下回るまで処理を繰り返す。一方、処理水槽8の搬出装置7Cで搬出されたゼオライトは、送出ポンプ7D等により汚泥貯留槽9に送られる。この汚泥貯留槽9には、時間の経過とともに貯留槽内部のゼオライトのスラッジが不均一となるのを防止するために、攪拌装置9Aや電極棒式レベル計9B等が設けられている。この汚泥貯留槽9の下部はフィルタープレス10に開閉可能なストップ弁V19、送出ポンプ9C等を介して接続されており、送出ポンプ9Cによって、均一化させられたゼオライトのスラッジがフィルタープレス10に送られる。フィルタープレス10は、一般的なものであり、送出されたゼオライトのスラッジをフィルタろ過するものである。フィルタープレス10は、ゼオライトスラッジに含まれる固形分をフィルタろ過可能なメッシュサイズのろ布10Aと、このフィルタろ過により得られるゼオライトケーキを搬送する搬送装置10Bと、フィルタろ過時のろ液を回収するろ液回収装置10Cを有している。フィルタろ過によりゼオライトのスラッジがより容積の小さなゼオライトケーキとされ、搬送装置10Bにより、ゼオライトケーキを保管するためのアームロールコンテナ等10Dに搬送される。一方、フィルタープレス10によりプレスされて滲出したろ液は、ろ液回収装置10Cにより回収され、管hを通じて再び前処理水槽3の原水槽に送られる。また、フィルタープレスに用いたろ布はろ布洗浄ポンプ17により洗浄される。以下、本発明に係る実施の形態の放射性汚染水の処理方法と処理システムについての作用を説明する。ゼオライトの高効率利用作用安価に大量に得られるゼオライト粉末を放射性汚染水に投入して連続処理することから、カートリッジ式のように常に同じゼオライトに通水処理する場合と異なり、新しいゼオライトが使用され放射性物質の吸着効率が高いものとなる上に、処理時間も短縮される。放射性処理水へのゼオライト添加量が少ない場合、原水中のゼオライト濃度が低くフロック形成効率が低いが、貯留層7Bから搬出されるスラッジの一部を、管Iを通じて混合塔6の上流側に還流させて、原水中のゼオライト粒子の濃度を高めることにより、ゼオライトの衝突確率が高まりフロック形成しやすくさせることができる。また、凝集沈殿槽7の複数の傾斜板7Gにより沈降面積が増加する。さらに、傾斜板7Gの上方にオーバーフロー桶7Fを併設することにより、傾斜板7Gを通過する処理水の上昇流が均一化される。これにより、オーバーフロー桶7Fへの微小フロックの混入が極力抑えられるとともに、傾斜板7Gに付着したゼオライトに均一に放射性物質が処理吸着される。フィルタープレスによる作用フィルタープレスにより、ゼオライトのスラッジが好適に脱水されて、より小容積のゼオライトケーキとなるので、ゼオライトのスラッジより格段に取り扱いやすくなる。また、フィルタープレスは、他の固液分離装置よりも効率的である。また、フィルタープレスにより、ゼオライト内部の未使用のイオン交換基の存在箇所にまで水分が行き渡り、イオン交換基の使用効率が高まり、ゼオライトに吸着される放射性物質量が増える。既に説明した本発明に係る実施の形態の放射性汚染水の処理方法を用いて、放射性汚染水の処理を行なった。実施例1まず、ゼオライトを含む原水の凝集沈殿試験とろ過試験をおこなった。a.使用材料ゼオライト粉末イズモゼオライト工業用、200メッシュ、グリーンタフ凝灰岩10gポリ塩化アルミニウムPAC50mg高分子凝集剤クリフロック社製、製品名PA3312.5mg放射性汚染水500ml手順放射性汚染水D500mlにゼオライト粉末A10gを混合し、この混合液を30分間、室温で攪拌した。さらに攪拌後の混合液にポリ塩化アルミニウムB50mgを混合した。その後、500ccビーカを使用し、ジャーテスターにて150rpm、60秒間撹拌した。その後、高分子凝集剤C25mgを添加して500ccビーカを使用しジャーテスターにて120rpm、60秒間撹拌し、放射性物質が吸着したゼオライト粉末を凝集沈殿させた。この凝集沈殿は、添加から60秒間静置することにより行い、また、静置しているときのゼオライト粉末の沈降速度、フロック性、上澄水pH及び上澄濁度を計測した。この計測結果を図4に示す。さらに、凝集沈殿後の処理液について、スラッジの量図3e参照を測定し、固形分と水分とを調べるとともに図3a~c参照、ヌッチェ試験をおこなった図3d参照。実施例2実施例2では、PAC濃度を200mgLとした以外は実施例1と同様に試験を行い、そのときのゼオライト粉末の沈降速度、フロック性、上澄水pH及び上澄濁度を計測等した。この結果を図4に示す。実施例3実施例3では、ゼオライト濃度を10,000mgLとした以外は実施例1と同様に試験を行い、そのときのゼオライト粉末の沈降速度、フロック性、上澄水pH及び上澄濁度を計測等した。この結果を図4に示す。実施例4実施例4では、ゼオライト濃度を10,000mgL、PAC濃度を200mgLとした以外は実施例1と同様に試験を行い、そのときのゼオライト粉末の沈降速度、フロック性、上澄水pH及び上澄濁度を計測等した。この結果を図4に示す。実施例5実施例5では、ゼオライト濃度を5,000mgLとした以外は実施例1と同様に試験を行い、そのときのゼオライト粉末の沈降速度、フロック性、上澄水pH及び上澄濁度を計測等した。この結果を図4に示す。実施例6実施例6では、ゼオライト濃度を5,000mgL、PAC濃度を200mgLとした以外は実施例1と同様に試験を行い、そのときのゼオライト粉末の沈降速度、フロック性、上澄水pH及び上澄濁度を計測等した。この結果を図4に示す。凝集沈殿試験の結果図4に示すように、ゼオライト濃度に比例して汚泥化しやすくなりフロック性が高まり、ゼオライト濃度を20,000mgLとした実施例1,2では、沈降速度が20mh、フロック性が実施例1~6の中で最高となり好適な結果が得られた。ここで、図4中、フロック性について、記号◎は高、記号〇は中、記号△は低を意味する。一方、凝集沈殿後の上澄水の濁度については、PAC濃度を200mgLとした実施例2において特に低いものとなった。以上より、実施例2のゼオライト20,000mgL、PAC濃度200mgLとする条件が最も好ましい結果となった。なお、上記実施例で用いた200メッシュのゼオライトを、より小さいメッシュサイズより大径のゼオライトとした結果、図4と似た傾向の結果が得られた図示省略。一方、図3に示すように、各処理段階における放射性汚染水中の固形分と水分を見てみると、ゼオライトを混合した原水では、固形分が約1、水分が約99となっている図3a参照。そして、凝集沈殿工程を経たものでは、固形分が約15、水分が約85となり図3b参照、フィルタープレスを経たものでは、固形分が約50、水分が約50となる図3c参照。なお、図3に関する放射性汚染水中の固形分と水分の計測結果について、実施例2~6では最終的に実施例1と同一となることから図示を省略した。凝集沈殿工程のみを経た放射性汚染水であっても、ある程度の固液分離されるといえるが、さらにフィルタープレスを行うことで、好適に脱水処理を行うことができる。したがって、一連の工程を経る固液分離が望ましい。ところで、フィルタープレスを経たものであっても水分が約50残存し、この水分に含まれる放射性物質についてはフィルタープレスにより最終的な吸着としてゼオライト内部の未使用のイオン交換基に吸着されることとなる。以上、本発明の放射性汚染水の処理方法および処理システムを実施の形態及び実施例1~6に基づき説明してきたが、具体的な構成については、これらの実施の形態及び実施例に限られるものではなく、特許請求の範囲の各請求項に係る発明の要旨を逸脱しない限り、設計の変更や追加等は許容される。例えば、互いに異なる平均粒度のゼオライト粉末の複数群を用いてもよい。これらを同時にフィルタープレスすることで小径で粒が揃っているゼオライトの汚泥をろ過する場合よりも、ゼオライトブロックを濾布からの剥離性を高めることができる。フィルタープレス後のゼオライトのケーキについて、例えば6Mの塩酸で30min,そして1NaCl01、NaCl溶液で30minさらに純水で30minの洗浄する条件で洗浄し、この洗浄で溶出される洗浄液をさらに濃縮分離して埋め立て等の処理をしてもよい。この場合には、処理したゼオライトケーキは再利用することができる。また、さらに、使用後のゼオライト粒子をより小径に粉砕してゼオライト粒子内部の未使用のイオン交換基を露出させて再利用してもよい。貯留層7Bにその内部に貯留される放射性汚染水の濁度を検出する濁度計を設けて、放射性汚染水の濁度を運転最中に監視するとともに、この濁度に応じて、バルブV10,V9の開度や送出ポンプ14 ́の送出量を制御して、貯留層7Bから管Iを通じて混合塔6の上流側に還流させるスラッジの量を自動的に調整するようにしてもよい。さらに、PAC投入装置13の送出可変ポンプ13Bを凝集沈殿槽7のpHメータ7Eに接続して、凝集沈殿槽7の放射性汚染水の上澄水のpH値に応じて、このpH値が6.5に近づくように送出可変ポンプ13Bの送出量を調整するようにしてよい。"