"iトランス-1,3,3,3-テトラフルオロプロペンR-1234zeE、シス-1,3,3,3-テトラフルオロプロペンR-1234zeZ及びそれらの混合物から選択される第一成分、ii二酸化炭素R-744、及びiiiプロピレンR-1270、プロパンR-290、n-ブタンR-600、イソブタンR-600a及びそれらの混合物から選択される第三成分を含んでなる、熱伝達組成物。第一成分がR-1234zeEを含んでなる、請求項1に記載の組成物。少なくとも約15重量のR-1234zeEを含んでなる、請求項1又は2に記載の組成物。約35重量までのR-744、好ましくは約30重量のR-744を含んでなる、請求項1~3のいずれか一項に記載の組成物。約4~約30重量、好ましくは約4~約28重量、又は約8~約30重量、又は約10~約30重量のR-744を含んでなる、請求項4に記載の組成物。約20重量まで、好ましくは約12重量までの第三成分を含んでなる、請求項1~5のいずれか一項に記載の組成物。約50~約95重量のR-1234zeE、約2~約30重量のR-744及び約3~約20重量の第三成分を含んでなる、請求項1~6のいずれか一項に記載の組成物。約65°Cより高い、好ましくは約70°Cより高い臨界温度を有する請求項1~7のいずれかに記載の組成物。第三成分は、プロピレン、プロパン、イソブタン及びそれらの混合物から選択される、請求項1~8のいずれか一項に記載の組成物。約60~約95重量のR-1234zeE、約4~約30重量のR-744及び約1~約10重量のプロピレンを含んでなる、請求項9に記載の組成物。約64~約88重量のR-1234zeE、約10~約28重量のR-744及び約2~約8重量のプロピレンを含んでなる、請求項10に記載の組成物。約60~約95重量のR-1234zeE、約4~約30重量のR-744及び約1~約10重量のプロパンを含んでなる、請求項9に記載の組成物。約64~約88重量のR-1234zeE、約10~約28重量のR-744及び約2~約8重量のプロパンを含んでなる、請求項12に記載の組成物。約60~約95重量のR-1234zeE、約4~約30重量のR-744及び約1~約10重量のイソブタンを含んでなる、請求項9に記載の組成物。約64~約88重量のR-1234zeE、約10~約28重量のR-744及び約2~約8重量のイソブタンを含んでなる、請求項14に記載の組成物。約60~約95重量のR-1234zeE、約4~約30重量のR-744及び約1~約10重量のn-ブタンを含んでなる、請求項9に記載の組成物。約64~約88重量のR-1234zeE、約10~約28重量のR-744及び約2~約8重量のn-ブタンを含んでなる、請求項16に記載の組成物。R-1234zeE、R-744及び第三成分から本質的になる、請求項1~17のいずれか一項に記載の組成物。ペンタフルオロエタンR-125をさらに含んでなる、請求項1~17のいずれか一項に記載の組成物。約70°Cよりも高い臨界温度を有する請求項19のいずれか一項に記載の組成物組成物が1000未満、好ましくは150未満のGWPを有している、請求項1~20のいずれか一項に記載の組成物。組成物が、置き換えようと意図される既存の冷媒の約15以内、好ましくは約10以内の体積冷却能力を有している、請求項1~21のいずれか一項に記載の組成物。組成物が、プロピレン単独、プロパン単独、n-ブタン単独、イソブタン単独又はR-1234yf単独よりも可燃性が低い、請求項1~22のいずれか一項に記載の組成物。組成物が、プロピレン単独、プロパン単独、n-ブタン単独、イソブテン単独又はR-1234yf単独と比べて、a高い可燃限界、b高い点火エネルギー、及び/又はc低い火炎速度、を有している、請求項17に記載の組成物。約0.42~約0.7、好ましくは約0.44~約0.67のフッ素比F/FHを有してなる、請求項1~24のいずれか一項に記載の組成物。不燃性である、請求項1~25のいずれか一項に記載の組成物。組成物が、置き換えようと意図される既存の冷媒の約5以内のサイクル効率を有している、請求項1~26のいずれか一項に記載の組成物。組成物が、置き換えようと意図される既存の冷媒の約15K、好ましくは約10K以内の圧縮機吐出温度を有している、請求項1~27のいずれか一項に記載の組成物。潤滑剤及び請求項1~28のいずれか一項に記載の組成物を含む組成物。潤滑剤は、鉱油、シリコーンオイル、ポリアルキルベンゼンPABs、ポリオールエステルPOEs、ポリアルキレングリコールPAGs、ポリアルキレングリコールエステルPAGエステル、ポリビニルエーテルPVEs、ポリα-オレフィン及びそれらの組み合わせから選択される、請求項29に記載の組成物。安定剤をさらに含んでなる、請求項29又は30に記載の組成物。安定剤が、ジエン系化合物類、ホスフェート類、フェノール化合物類及びエポキシド類並びにそれらの混合物から選択される、請求項31に記載の組成物。難燃剤及び請求項1~32のいずれか一項に記載の組成物を含む組成物。難燃剤が、トリ-2-クロロエチル-ホスフェート、クロロプロピルホスフェート、トリ-2,3-ジブロモプロピル-ホスフェート、トリ-1,3-ジクロロプロピル-ホスフェート、リン酸二アンモニウム、様々なハロゲン化芳香族化合物、酸化アンチモン、アルミニウム三水和物、ポリ塩化ビニル、フッ素化ヨードカーボン、フッ素化ブロモカーボン、トリフルオロヨードメタン、パーフルオロアルキルアミン類、ブロモフルオロアルキルアミン及びそれらの混合物からなる群から選択される請求項33に記載の組成物。冷媒組成物である請求項1~34のいずれか一項に記載の組成物。請求項1~35のいずれか一項に記載の組成物を含有している、熱伝達装置。熱伝達装置における、請求項1~35のいずれか一項に記載の組成物の使用。冷却装置である、請求項36又は37に記載の熱伝達装置。自動車空調システム、住宅用空調システム、業務用空調システム、住宅用冷蔵庫システム、住宅用冷凍庫システム、業務用冷蔵庫システム、業務用冷凍庫システム、冷却機空調システム、冷却機冷却システム、業務用又は住宅用ヒートポンプシステムからなる群より選択され、好ましくは熱伝達装置が自動車空調システムである、請求項38に記載の熱伝達装置。圧縮器を内蔵している、請求項38又は39に記載の熱伝達装置。請求項1~35のいずれか一項に記載の組成物を含んでなる、発泡剤。発泡体を形成可能な1種以上の成分と、請求項1~35のいずれか一項に記載の組成物とを含んでなる発泡性組成物であって、発泡体を形成可能な1種以上の成分が、ポリウレタン類、熱可塑性ポリマー及び樹脂、例えばポリスチレン、及びエポキシ樹脂、並びにそれらの混合物から選択される、発泡性組成物。請求項42に記載の発泡性組成物から得られる、発泡体。請求項1~35のいずれか一項に記載の組成物を含んでなる、請求項43に記載の発泡体。スプレーされるべき物質と、請求項1~35のいずれか一項に記載の組成物を含んでなる噴射剤とを含んでなる、スプレー用組成物。請求項1~35のいずれか一項に記載の組成物を凝縮させ、その後、冷却されるべき物品の近くで該組成物を蒸発させることを含んでなる、物品を冷却する方法。加熱されるべき物品の近くで請求項1~35のいずれか一項に記載の組成物を凝縮させ、その後、該組成物を蒸発させることを含んでなる、物品を加熱する方法。請求項1~35のいずれか一項に記載の組成物を含んでなる溶媒とバイオマスを接触させ、該溶媒から物質を分離することを含んでなる、バイオマスから物質を抽出する方法。物品を請求項1~35のいずれか一項に記載の組成物を含んでなる溶媒と接触させることを含んでなる、物品を清浄化する方法。請求項1~35のいずれか一項に記載の組成物を含んでなる溶媒と水溶液を接触させ、該溶媒から物質を分離することを含んでなる、水溶液から物質を抽出する方法。粒状固体マトリックスを請求項1~35のいずれか一項に記載の組成物を含んでなる溶媒と接触させ、該溶媒から物質を分離することを含んでなる、粒状固体マトリックスから物質を抽出する方法。請求項1~35のいずれか一項に記載の組成物を含有している、機械的動力発生装置。ランキンサイクル又はその変法を用いて熱から仕事を発生するように構成されている、請求項52に記載の機械的動力発生装置。既存の熱伝達流体を除去して、請求項1~35のいずれか一項に記載の組成物を導入する工程を含んでなる、熱伝達装置を改修する方法。熱伝達装置が冷却装置である、請求項54に記載の方法。熱伝達装置が空調システムである、請求項55に記載の方法。既存の化合物又は組成物を含んでなる製品の取扱いから生じる環境影響を減らす方法であって、少なくとも部分的に既存の化合物又は組成物を請求項1~35のいずれか一項に記載の組成物で置き換えることを含んでなる、方法。R-134aを含有する、請求項1~35のいずれか一項に記載の組成物及び/又は請求項36又は38~40のいずれか一項に記載の熱伝達装置を製造する方法であって、R-1234zeE、R-744、第三成分、並びに所望によりR-125、潤滑剤、安定剤及び/又は難燃剤を、R-134aである既存の熱伝達流体を含有した熱伝達装置へ導入することを含んでなる、方法。R-1234zeE、R-744、第三成分、並びに所望によりR-125、潤滑剤、安定剤及び/又は追加の難燃剤を導入する前に、既存のR-134aの少なくとも一部を熱伝達装置から除去する工程を含んでなる、請求項58に記載の方法。i既存の化合物又は組成物を請求項1~35のいずれか一項に記載の組成物で置き換え、このとき請求項1~35のいずれか一項に記載の組成物は既存の化合物又は組成物より低いGWPを有するものとし、ii該置き換え工程で温室効果ガス排出権を得ることを含んでなる、温室効果ガス排出権を生み出す方法。本発明の組成物の使用が、既存の化合物又は組成物の使用により達成される場合と比べて、より低い総等価温暖化影響及び/又はより低いライフサイクル炭素排出量をもたらす、請求項60に記載の方法。空調、冷却、熱伝達、発泡剤、エアロゾル又はスプレー用噴射剤、気体誘電体、凍結手術、獣医処置、歯科処置、消火、火炎抑制、溶媒、クリーナー、エアホーン、ペレットガン、局所麻酔剤及び拡張用途の分野からの製品で行われる、請求項60又は61に記載の方法。製品が熱伝達装置、発泡剤、発泡性組成物、スプレー用組成物、溶媒又は機械的動力発生装置から選択される、請求項57又は62に記載の方法。製品が熱伝達装置である、請求項63に記載の方法。既存の化合物又は組成物が熱伝達組成物である、請求項55又は58~62のいずれか一項に記載の方法。熱伝達組成物が、R-134a、R-1234yf、R-152a、R-404A、R-410A、R-507、R-407A、R-407B、R-407D、R-407E、及びR-407Fから選択される冷媒である、請求項65に記載の方法。所望により実施例を参照しつつ、実質的にここまでに記載されるような、あらゆる新規の熱伝達組成物。R-1234yf単独又は第三成分プロパン、プロピレン、n-ブタン及び/又はイソブタン単独と比較して、R-744/第三成分/R-1234zeEの三元非共沸混合物が低い可燃性を有する冷媒流体として使用可能であるとともに、優れた能力とエネルギー効率を示すことが判明した。モデル化された性能データ正確な物性モデルの生成冷却サイクル性能、すなわち臨界点、蒸気圧、液体及び蒸気エンタルピー、液体及び蒸気密度と蒸気と液体の熱容量のモデル化に必要とされるR-1234yf及びR-1234zeEの物性は、圧力範囲0~200bar及び温度範囲-40~200°Cにわたる実験方法によって正確に決定され、その結果得られるデータを用いてNISTREFPROPバージョン8.0ソフトウェアこれはユーザーガイドwwwnistgovsrdPDFfilesREFPROP8PDFにより詳しく記述されており、参照により本明細書に組み込まれるにおける流体のためのスパンワグナーSpan-Wagnerタイプの状態モデルのヘルムホルツ自由エネルギーの方程式を生成する。温度による両流体の理想的な気体のエンタルピー変化は、分子モデリングソフトウェアHyperChemバージョン7.5参照により本明細書に組み込まれるを用いて試算され、その結果得られる理想気体エンタルピー関数は、これらの流体の状態方程式の回帰に使用された。R-1234yfとR-1234zeEのためのこのモデルの予測は、REFPROPバージョン9.0参照により本明細書に組み込まれるに収録されるR-1234yfとR-1234zeEの標準ファイルを使用して得られた予測と比較された。各流体の特性に関して近い一致が得られることが判明した。R-1234zeEの気液平衡挙動は、大抵の冷却及び空調システムの実用動作範囲を包含する-40~60°Cの温度範囲にわたって、二酸化炭素、R-32、R-125、R-134a、R-152a、R-161、プロパン及びプロピレンとの一連の二成分の対で検討した。組成物は、実験プログラムの二成分ごとに、すべての組成空間にわたって変化し、各二成分の対の混合パラメータは、実験的に得られたデータに回帰され、パラメータもREFPROPソフトウェアモデルに組み込まれた。次に、ハイドロフルオロカーボン、R-32、R-125、R-152a、R-161及びR-152aとの二酸化炭素の気液平衡挙動に関するデータを調べるために学術文献を検索した。そして、RAkasakaによる記事Applicationsofthesimplemulti-fluidmodeltocorrelationsofthevapour-liquidequilibriumof35refrigerantmixturescontainingcarbondioxideJournalofThermalScienceandTechnology159-168412009参照により本明細書に組み込まれるで言及される情報源から入手したVLEデータが、関連する二成分混合物のための混合パラメータを生成するために用いられ、その後REFPROPモデルに組み込まれた。プロパン及びプロピレンを伴った二酸化炭素に関する標準REFPROP混合パラメータもまたこのモデルに組み込まれた。結果として得られたソフトウェアモデルを使用して、本発明の選択された流体の性能をヒートポンピングサイクル用途においてR-134aと比較した。ヒートポンプサイクル比較最初の比較では、冬の低い大気温度における自動車のポンピング負荷による典型的な状況での単純な蒸気圧縮サイクルについて流体の挙動を評価した。この比較では、代表的な予想圧力降下を基準流体R-134aに割り当てることによって圧力降下の影響がモデルに組み込まれた後、同じ加熱能力の同じ装置で本発明の混合冷媒に関する同等の圧力降下の試算が行われた。比較は、基準流体R-134a及び本発明の混合流体のために、熱交換器の同等の領域に基づいて行われた。このモデルに使用される手法が、冷媒凝縮、冷媒蒸発、冷媒過冷及び冷媒蒸気過熱プロセスに関して実効総括熱伝達係数が等しいとの仮定を用いて導き出されて、このプロセス用のいわゆるUAモデルを導き出した。ヒートポンプサイクルの非共沸冷媒混合物のようなモデルの導出は、RRadermacherYHwangによるVaporCompressionHeatPumpswithrefrigerantmixturesなる参照テキストTaylorFrancis2005第3章でさらに詳しく説明されており、参照により本明細書に組み込まれる。簡単に言えば、このモデルは、冷媒混合物に関する凝縮及び蒸発圧力の初期試算から始まり、凝縮器での凝縮過程と蒸発器での蒸発過程における開始時と終了時に対応する温度を試算する。これらの温度は、その後、凝縮器と蒸発器の空気温度で特定の変化に関連して使用されて、凝縮器及び蒸発器の各々について所要の全体的な熱交換面積を試算する。これは反復計算であって、凝縮及び蒸発圧力は、全体の熱交換器面積が基準流体及び混合冷媒について確実に同じとなるように調整される。比較のために、自動車用途のヒートポンピングに関する最悪の場合が、空気温度及びR-134aのサイクル条件について以下の仮定で推定された。サイクル条件凝縮器と蒸発器の周囲の大気温度-15°C蒸発器から出る空気の温度-25°C凝縮器から出る空気の温度乗員室空気45°CR-134aの蒸発温度-30°CR-134aの凝縮温度50°C凝縮器内での冷媒の過冷1K蒸発器内での冷媒の過熱5K圧縮器吸引温度0°C圧縮器等エントロピー効率66乗用空気加熱負荷2kWR-134aの蒸発器内の圧力降下0.03barR-134aの凝縮器内の圧力降下0.03barR-134aの吸引管の圧力低下0.03barモデルでは、各熱伝達プロセスに関する有効温度差の計算において各熱交換器につき向流を仮定した。組成物の凝縮温度及び蒸発温度は、基準流体と熱交換面積の同等の使用を供するように調整された。以下の入力パラメータを使用した。パラメータ基準冷媒R-134a平均凝縮器温度°C50平均蒸発器温度°C-30°C凝縮器過冷K1蒸発器過熱K5吸引径mm16.2加熱能力kW2蒸発器圧力降下bar0.03吸引管圧力降下bar0.03凝縮器圧力降下bar0.03圧縮機吸引温度°C0等エントロピー効率66オンの蒸発器空気°C-15.00オフの蒸発器空気°C-25.00オンの凝縮器空気°C-15.00オフの凝縮器空気°C45.00凝縮器面積100.0100.0蒸発器面積100.0100.0上記のモデルを使用して、基準流体R-134aの性能データを以下に示す。COP加熱2.11基準流体に対するCOP加熱100吸引時の体積加熱能力kJ/m3879基準流体に対する容量100臨界温度°C101.06臨界圧力bar40.59凝縮エンタルピー変化kJ/kg237.1圧力比16.36冷媒質量流kJ/hr30.4圧縮機吐出温度°C125.5蒸発器入口圧力bar0.86凝縮器入口圧力bar13.2蒸発器入口温度°C-29.7蒸発器露点°C-30.3蒸発器出口ガス温度°C-25.3蒸発器平均温度°C-30.0蒸発器勾配出-入K-0.6圧縮機吸引圧力bar0.81圧縮機吐出圧力bar13.2吸引管圧力降下Pa/m292基準流体に対する圧力降下100凝縮器露点°C50.0凝縮器沸点°C50.0凝縮器出口液体温度°C49.0凝縮器平均温度°C50.0凝縮器勾配入-出K0.1本発明の選択された組成物に関して生成された性能データは、以下の表に詳しく示されている。表は動作圧力、体積加熱能力、エネルギー効率加熱COPの性能係数として表される、圧縮機吐出温度及び配管内の圧力低下を含めて、ヒートポンプサイクルの主要パラメータを示す。冷媒の体積加熱能力は、一定の速度で作動する圧縮機の所与の体積で得ることができる加熱量の大きさである。性能係数COPは、圧縮機によって消費される仕事量に対する、ヒートポンプサイクルの凝縮器に供給される熱エネルギー量の比率である。R-134aの性能は、加熱能力、エネルギー効率及び圧力低下の比較のための基準点とされる。この流体は、自動車用複合空調及びヒートポンプシステムのヒートポンプモードで使用されるための、本発明の流体の能力を比較するための基準として使用される。因みに、本発明の流体の有用性は自動車用システムに限定されない点に留意されるべきである。実際、これらの流体は、いわゆる据置型機器住宅又は商業用途で使用することができる。現在このような据置型機器で使用される主な流体は、R410A2100のGWPを有する又はR221800のGWPと0.05のオゾン破壊係数を有するである。そのような据置型機器で本発明の流体を使用すれば、同様の有用性を実現する能力を提供するが、流体はオゾン層破壊係数を全く有せず且つR410Aと比較して著しく低減されたGWPを有する。本発明の流体は、R-134a又はR-410Aに比べて、エネルギー効率の改善をもたらすことができるのは明らかである。本発明の冷媒に二酸化炭素を添加することで、他の混合成分の混合がR-134aよりも劣るエネルギー効率を有する流体をもたらす場合であっても、結果として得られるサイクルのCOPをR-134aのCOPよりも増大できることが予想外に判明した。さらに、本発明のすべての流体について、臨界温度が約70°C又はそれ以上の冷媒流体をもたらす、CO2が最大約30w/wまでの組成物を使用できることが判明した。これは、R-410Aが現在使用されている据置型ヒートポンプ用途に特に重要である。蒸気圧縮プロセスの基本的な熱力学的効率は、臨界温度が凝縮温度に近いことで影響される。R-410Aは受け入れられており、この用途のための許容可能な流体であると考えることができ、その臨界温度は71°Cである。かなりの量のCO2臨界温度31°Cを本発明の流体に含有させて、R-410Aと同等以上の臨界温度を有する混合物を得ることができることが予想外に判明している。したがって、本発明の好ましい組成物は、臨界温度が約70°C以上である。本発明の好適な液体の加熱能力は、典型的にはR-134aの加熱能力を超えている。R-134a単独では、自動車空調及びヒートポンプシステムで稼働される場合、ヒートポンプモードにおける潜在的な乗用暖房需要のすべてを提供することができるのではないと考えられる。したがって、乗用空調及びヒートポンプ用途での潜在的な使用には、R-134aよりも高い加熱能力が好まれる。本発明の流体は、空調及び冷却モードの両方に改良された全体的なエネルギー効率をもたらすように、空調と冷却モードの両方について流体容量とエネルギー効率を最適化する性能を提供する。参考のために、同じサイクル条件で、R-410Aの加熱能力はR-134aの値の約290であると試算され、対応するエネルギー効率はR-134aの基準値の約106であることが判明した。表の検証により、本発明の流体がR-410Aと同等の加熱能力とエネルギー効率を有することが発見され、もしそのように望むのであれば、本発明の流体を使用するために既存のR-410A技術を採用可能であることが明らかである。本発明の流体のいくつかの更なる利点を、以下により詳細に述べる。同等の冷却能力で、本発明の組成物は、R-134aと比較して低減された圧力降下を示す。この低減された圧力降下特性は、実際のシステムで圧力損失の低減を通じてエネルギー効率の更なる向上をもたらすものと考えられる。圧力降下の効果は、自動車用空調及びヒートポンプ用途には特に重要であり、これらの流体はこの用途に特別な利点を与える。本発明の組成物中の炭化水素成分の使用例えばCO2/R-1270/R-1234zeEとCO2/R-290/R-1234zeEのブレンドは、冷媒と潤滑油との改善された溶解性及び混和性をもたらす。特に、炭化水素を含有させることにより、そうでない場合にはR-134aのようなハイドロフルオロカーボンと乏しい混和性と低い相互溶解性とを示しうる合成炭化水素又は鉱油タイプの潤滑剤との関係におけるこれらの特性が改善される。驚くべきことに、好ましい量の炭化水素を用いることによっても、おおよその概算手法を用いて予測され得た以上に、冷媒の冷却能力の増加がもたらされた。理論に束縛されるものではないが、R-1234zeEと炭化水素の非理想的な気液平衡の相互作用が、この改善に寄与するものと考えられる。その用途に関連する全温度範囲-40~60°Cにおいて、プロペンとR-1234zeEとの間で存在する気液平衡の測定において共沸混合物は見いだされなかったことから、その効果が共沸混合物の存在に関係するとは思われない。前述したヒートポンプサイクルにおける性能の試算を可能にするため、前述の実施例に記載したように、REFPROP計算エンジンによって試算されたR-600aを伴ったR-1234zeEの既定の混合パラメータを使用して、R-600aが2~10w/wの範囲で本発明の選択された三元組成物の特性を推定した。その結果も、添付の表に示す。R-1234zeEにR-600aを追加することで、混合されたR-744の任意の所定量について混合物の特定の圧力降下と体積能力を改善することが判明した。また、同等の体積能力を有するR-744/R-1234zeE二元混合物と比べて、三元混合物の臨界温度が上昇するであろうことも判明した。上昇した臨界温度は、暑い周囲気候で空調機器として作動する、例えば、デュアルモード空調/ヒートポンプシステムの性能を向上させるのに重要である。混合物のエネルギー効率COPは、混合物中のR-600aの所与のレベルに対して最適なR-744含有量に対応する極大値を示した。このような混合物にR-600aを使用することで、PAG、POE、アルキルベンゼン及び鉱油潤滑剤との冷媒の混和性が改善されることが分かった。R-1234zeE中に約10未満のR-600aを含む混合物の可燃性は、R-1234yfの可燃性よりも低いことが予見された。本発明の流体の性能をCO2/1234zeEの二元混合物と比較した。本発明のすべての三元組成物について、三元混合物のエネルギー効率が同等のCO2含有量を有する二元混合物に対して向上した。したがって、これらの混合物は、少なくとも30w/w未満のCO2含有量に関して、CO2/1234zeE二元冷媒混合物と比較して改善された溶体を表す。潤滑剤の混和性データ本発明の組成物の混和性を、ポリアルキレングリコールPAG潤滑剤YN12を用いて試験した。潤滑剤は、4w/wの濃度で存在していた。この濃度は、空調システムに存在する典型的な油濃度の代表的なものである。これらの実験結果を、純粋R-1234yfの混和性と比較した。以下に示される結果は、本発明の組成物がR-1234yfよりもPAG潤滑剤と混和性がより高いことを実証している。要約すると、本発明は、例えばR-134aや提案された冷媒R-1234yfのような既存の冷媒に比べて、良好な冷却性能、低燃焼性、低GWP、及び/又は潤滑剤との混和性も含めて有利な特性の驚くべき組み合わせを示す新たな組成物を提供する。炭化水素と二酸化炭素及びR-1234zeEとの組み合わせは、R-1234zeEそれ自体の可燃性の危険性を増大させることなく、改善された冷却性能、圧縮器潤滑剤の選択及び用途の点で更なる多様性をもたらす。利点のこの組み合わせは全く予想外である。本発明は下記請求項により規定されている。"