"カソード2、アノード4及び前記カソードと前記アノードとの間に介在する電解質6から形成される少なくとも一つの基本電気分解セル並びに、少なくとも一つの平板P1によって区分された金属部80からなる電気的及び流体的相互接続部を形成する第一のデバイス8.0を備え、前記金属部が、一方が他方の上に重ねられた二つの内部チャンバー81,82及び、表面に渡って配置され、前記平板に対してほぼ垂直であり、二つのグループに分けられる複数の穴810、820を備え、穴のグループの一方810が、前記平板P1上で、隣接する前記チャンバー81に直接開口し、穴のグループのもう一方820が、前記平板P1上でチャネル83を通して最も遠い前記チャンバー82に開口し、第一の前記相互接続部の前記平板P1が、前記カソード2の平板と機械的に接触している、高温水電気分解のためのデバイス。隣接する前記チャンバーが、それを通して水蒸気が導入されるチャンバーであり、最も遠い前記チャンバーが、それを通して、電気分解によって発生した水素が収集されるチャンバーである、請求項1に記載の水電気分解のためのデバイス。隣接する前記チャンバーが、それを通して、電気分解によって発生した水素が収集されるチャンバーであり、最も遠い前記チャンバーが、それを通して水蒸気が導入されるチャンバーである、請求項1に記載の水電気分解のためのデバイス。前記穴810,820が、0.5から5mmの間の直径であり、好適には1.25mmから2.5mmの間の直径である円形断面を有する、請求項1から3のいずれか一項に記載の水電気分解のためのデバイス。二つの隣接する前記穴の中心の間の距離が、7mmから28mmの間であり、好適には7mmから14mmの間である、請求項1から4のいずれか一項に記載の水電気分解のためのデバイス。前記穴が、平行な線に沿って、等しい間隔で配置されている、請求項1から5のいずれか一項に記載の水電気分解のためのデバイス。前記平板P1上で、隣接する前記チャンバーに直接開口する配列された穴のグループの一方810が、前記平板P1上で、最も遠い前記チャンバーに開口する配列された穴のグループのもう一方820と交互に配置される、請求項6に記載の水電気分解のためのデバイス。前記交互配置が、ともに前記平板P1上で、隣接する前記チャンバーに直接開口する前記グループ810の前記穴が、ともに前記平板P1上で、最も遠い前記チャンバーに開口する前記穴820に対して互い違いに配置され、ともに前記平板P1上で、隣接する前記チャンバーに直接開口する前記グループ810の穴のそれぞれが、ともに前記平板P1上で最も遠い前記チャンバーに開口するグループの4つの前記穴820の中心に位置し、またその反対でもある、請求項7に記載の水電気分解のためのデバイス。一方のグループの4つの前記穴810が正方形を形成し、もう一方のグループの前記穴820が、前記正方形の中心に位置する、請求項8に記載の水電気分解のためのデバイス。少なくとも一つの平板P2によって区分された金属部84からなる電気的及び流体的相互接続部を形成する第二のデバイス8.1を備え、前記金属部が、内部チャンバー85及び、表面全体に渡って分布し、前記平板にほぼ垂直であり、この平板P2上で前記チャンバー85に開口する複数の穴850を備え、前記第二の相互接続部8.1の前記平板P2が、前記アノード4の平板と機械的に接触している、請求項1から9のいずれか一項に記載の水電気分解のためのデバイス。前記平板P2が、前記アノードの平板と直接機械的に接触している、請求項10に記載の水電気分解のためのデバイス。前記平板P2が、導電性材料からなるゲートと直接機械的に接触しており、前記ゲートそれ自体が、前記アノードの平板と直接機械的に接触している、請求項10に記載の水電気分解のためのデバイス。カソード、アノード及び前記カソードと前記アノードとの間に配置された電解質からそれぞれ形成された基本電気分解セルの積層体並びに、二つの隣接した前記基本セルの間に形成された第一の相互接続部8.0及び第二の相互接続部8.1を備える相互接続プレートを備え、前記第一の相互接続部の平板P1が、二つの前記基本セルのうち一方のカソードと機械的に接触し、前記第二の相互接続部の平板P2が、二つの前記基本セルのうち他方のアノードと機械的に接触した、請求項10から12のいずれか一項に記載の高温水電気分解のためのデバイス。請求項13に記載の電気分解デバイスを複数備える、水素発生アッセンブリー。本発明の目的は、高温水電気分解デバイスのカソードにおける既存の相互接続プレートの欠点の全てまたはいくつかを克服できる解決手段を開示することである。これを達成するために、本発明の目的は、カソード、アノード及び前記カソードと前記アノードとの間に介在する電解質から形成される少なくとも一つの基本電気分解セル並びに、少なくとも一つの平板P1によって区分された金属部からなる電気的及び流体的相互接続部を形成する第一のデバイスを備え、前記金属部が、一方が他方の上に重ねられた二つの内部チャンバー及び、表面に渡って配置され、前記平板に対してほぼ垂直であり、二つのグループに分けられる複数の穴を備え、穴のグループの一方が、前記平板P1上で、隣接する前記チャンバーに直接開口し、穴のグループのもう一方が、前記平板P1上でチャネルを通して最も遠い前記チャンバーに開口し、第一の前記相互接続部の前記平板P1が、前記カソードの平板と機械的に接触している、高温水電気分解デバイスである。そのため、本発明に従う、水蒸気がその中を通して導入されるカソード室の一部が、二つのチャンバー及び穴の一方のグループから構成される。本発明に従う穴の他方のグループ及び二つのチャンバーの他方は、カソードにおいて発生する水素がそれを通して再生されるカソード室の他の部分を形成する。全てのさまざまな形状の穴が、本発明の範囲に含まれるとみなすことができ、円形または長方形の断面または細長いスリットを有する穴を含む。本発明の目的に関して、流体的及び電気的相互接続部は、電流及び流体を、電気分解セルの電極へ及び電極から導入しまたは収集するシステムを指す。そのため、本発明に従う電気分解デバイスは、カソードと接触する第一の相互接続部及びアノードと接続する後述する第二の相互接続部を有する単一の電気分解セルを備えるものであってもよい。同様に、後述するように、本発明に従う電気分解セルの積層体における相互接続プレートは、一つの基本電気分解セルのカソードと接触する第一の相互接続部及び隣接した電気分解セルのアノードと接触する第二の相互接続部を備えていてもよい。このことは、前文において開示されたような従来技術に従う相互接続チャネルプレートの従来の構造の欠点を克服するものである。そのため、本発明に従えば、それぞれの電気分解セルからの発生密度は、より均一になり、水蒸気使用または変換率は、従来技術に従うHTE電気分解デバイスの構造を用いて可能である率よりも向上する。複数の穴がカソード平板上に開口するという事実は、第一にセルの表面全体の電気的な振る舞いを、カソードと第一の相互接続部との間の制限された電気接触抵抗を有する全ての点において均一にすることができることを意味している。換言すれば、カソードにおける電流分布が最適化される。同様に、チャンバーの重なり及び複数の穴によって、水蒸気を均一かつ直接にカソードのどの点にも、従来技術とは異なり過電圧の集中を制限することができる穴のグループを通して注入することができる。二つの変形を、水蒸気の注入に関して選択することができる。第一の変形に従えば、隣接するチャンバーはその内部を水蒸気が導入されるチャンバーであり、最も遠いチャンバーは、それを通して、電気分解によって発生した水素が収集されるチャンバーである。第二の変形に従えば、隣接するチャンバーは、それを通して、電気分解によって発生した水素が収集されるチャンバーであり、最も遠いチャンバーは、それを通して水蒸気が導入されるチャンバーである。穴は0.5から5mmの間、好適には1.25mmから2.5mmの間の直径である円形断面を有することが好ましい。また、二つの隣接した穴の中心間の距離は、7mから28mmの間、好適には7mmから14mmの間であることが好ましい。そのような距離では、下記の例を参照して計算で用いられるような電気分解セルにおいて、圧力損失を200ミリバールよりも小さくすることができる。穴は好適には平行な線に沿って、等しい間隔で配列される。カソードにおける動作は、平板P1上で、隣接するチャンバーに直接開口する配列された穴の一方のグループを、平板P1上で最も遠いチャンバーに開口する配列された穴の他方のグループと交互に配置されるように好適に提供することにより、より均一にすることさえできる。平板P1上で、隣接するチャンバーに直接どちらも開口するグループの穴が、平板P1上で最も遠いチャンバーにどちらも開口する穴と互い違いに配置され、平板P1上で、隣接するチャンバーに直接どちらも開口するグループのそれぞれの穴が、平板P1上で最も遠いチャンバーにどちらも開口するグループの4つの穴の中心、またその反対に配置されて、交互配置を達成することもできる。また好適には、一方のグループの4つの穴は正方形を形成し、他方のグループの穴は正方形の中心にある。互い違いの交互配置により繰り返す原則は、流体工学水蒸気の導入及び発生した水素の収集、熱電気分解セルの全ての点で均一に分布される熱及び電気化学セル内の全ての点で同一な電気分解反応の観点から、セル全体に渡ってより均一な動作さえもたらす。さらに、第一の相互接続部は、容易に実現可能な大きさを有する。本発明に従う電気分解デバイスは、少なくとも一つの平板によって区分される金属部からなる電気的及び流体的相互接続部を形成する第二のデバイスを備えてもよく、金属部は、内部チャンバー及び、表面全体に渡って分布し、平板に対してほぼ垂直であり平板上でチャンバーに開口する複数の穴を備え、第二の相互接続部の平板はアノードの平板と機械的に接触していてもよい。第二の相互接続部の平板P2は、アノードの平板と直接機械的に接触することができる。本発明に従う水電気分解デバイスは、それぞれがカソード、アノード及びカソードとアノードとの間に配置された電解質から形成される基本電気分解セルの積層体並びに、二つの隣接する基本セルの間に形成される第一および第二の相互接続部を備える相互接続プレートを備えてもよく、第一の相互接続部の平板P1が二つの基本セルのうち一方のカソードと機械的に接触し、第二の相互接続部の平板が二つの基本セルのうち他方のアノードと機械的に接触する。最後に、本発明は、前述したような電気分解デバイスを複数備える水素発生アッセンブリーに関する。他の利点及び特徴は、図を参照しながら下記の説明を読むことにより、より明確になるであろう。従来技術に従う、図1、1A、1B及び2に示されたHTE電気分解デバイスの相互接続プレート1及び1’は、背景技術において既に述べられている。従って、これらは以下において説明されない。水蒸気、水素及び酸素の経路を表すシンボル及び矢印は、全ての図において、明確さの理由で示される。本発明に従う高温電気分解は、少なくとも450°C、典型的には700°Cから1000°Cの間の温度で行われうる。図3及び4に示されるような本発明に従う電気分解デバイスは、カソード2、アノード4及びカソードとアノードとの間の電解質6から形成される基本電気分解セルを含む。本発明に従えば、少なくとも一つの平板P1によって区分される金属部からなる電気的及び流体的相互接続部を形成する第一のデバイス8.0が存在する。金属部80は、一方が他方の上に重ねられた二つの内部チャンバー81、82並びに平板P1に対してほぼ垂直であり、二つのグループに分けられる複数の穴810及び820を備える。穴のグループの一方810は、平板P1上で、隣接するチャンバー81に直接開口し、穴のグループの他方820は、直接平板P1上で、チャネル83を通して最も遠いチャンバー82へ開口する。第一の相互接続部8.0の平板P1は、カソード2の平板に機械的に接触している。図3に示されるように、水蒸気は、電気分解反応のために、平板P1からもっとも遠いチャンバー82を通して直接注入される。図3において矢印並びにH2及びH2Oのシンボルによって示されるように、このチャンバー82を通して注入された水蒸気は、次いでチャネル83を通して循環し、その後、カソード2の細孔内で、相互接続部8.0によるセル表面全体への電流の均一な導入のために、次第に水素に変換される。水素のうち一部は他のグループの穴810のそれぞれを通して均一に抽出され、次いで穴810が開口するチャンバー81を通して排出される。図3に示された本発明に従う電気分解デバイスは、アノード4の側に第二の相互接続部8.1を備える。この相互接続部8.1もまた、アノード4の平板と直接機械的に接触する平板P2によって区分された金属部84を備える。金属部84は、内部チャンバー85及び、表面に渡って分布し、平板に対してほぼ垂直であり、平板P2上でチャンバー85内にともに開口する複数の穴850を備える。図3において矢印及びO2のシンボルによって示されるように、アノード4において発生した酸素は、穴850のそれぞれを通して収集され、次いでチャンバー85を通して排出される。図4は、本発明に従う第一の相互接続部8.1の例示的な実施形態を示す。金属部80は、互いに平行な三つのプレート80A、80B及び80Cのアセンブリーから構成される。プレートの一つ80Aは、互いに平行な線に沿って一定間隔で配置された穴の二つのグループ810及び820によって開口されている。第二のプレート80Bもまた開口されているが、チャネル83を形成する管状スペーサを通して第一のプレート80Aの穴のグループ820に連通する穴のただ一つのグループ800Bを有する。第一のプレート80Aと第二のプレート80bとの間の空間は、水素収集チャンバー81を形成する。第三のプレート80Cは開口がなく、他の水蒸気導入チャンバー81を形成する空間によって第二のプレート80Bから隔てられている。図5に見られるように、穴810及び穴820は互い違いに配置され、四つの穴810が正方形を形成し、正方形の中心に穴820を有する。図6は、本発明に従う相互接続部を有する三つの電気分解セルC1、C2及びC3の積層体を図面的に示している。より正確には、電流が積層体の端子において導入及び収集され、積層体の端子は、第一にセルC1のカソードと接触する第一の相互接続デバイス8.0及び第二にセルC3と接触する第二の相互接続デバイス8.1によって構成される。第二の相互接続部8.1及び第一の相互接続部8.0からなる相互接続プレートは、セルC1とセルC2との間に配置され、第二の相互接続部8.1は、セルC1のアノードの平板P2と接触し、第一の相互接続部8.0は隣接するセルC2のカソードの平板P1と接触する。これは、二つの隣接するセルC2及びC3の間においても正確に同じ方法でなされる。発明者は、ANSYSFLUENTバージョン12.0有限要素解析ソフトウェアを用いて、本発明に従う穴の大きさ、数および分布を負荷作動圧力の関数として実証する設計計算を行った。計算は図5に示すような繰り返しパターンに基づいて行われ、繰り返しパターンは、パターンの間隔を規定する辺長Lを有する二等辺三角形とし、この二等辺三角形は、それを通して水蒸気が導入される穴820の中心と一致する一つの頂点及び、それを通して、発生した水素が排出される穴810の中心と一致するもう一つの頂点を有するものとしたことに注意しなければならない。また、それぞれの計算に関して、水蒸気の導入、発生した水素の排出及び発生した酸素の排出のためのそれぞれの穴820、810及び850は全て同一の半径Rを有することに注意しなければならない。これらの計算の結果を下記に示す。初めに、作動条件は以下のとおりであることに注意しなければならない。それぞれの電気分解セルの電圧は1.17Vである。チャンバー82に注入される流体の取入温度は800°Cである。カソード2における注入された混合流体の組成は、10H2及び90H2Oであり、電流密度i=1A/cm2に関して10H2Oの化学量論に対応する流れであり、すなわち水蒸気の分子流は、次の式で表される。この方程式において、Lは上述した計算のパターンの間隔でありcmで表され、Fはクーロン/molで表されるファラデー定数である。アノード側4には、排出ガスはない。全てのガスは、非圧縮性であると仮定されている。電気分解セルの特性は下記の表に規定される。例1第二の相互接続部8.1を形成する金属部84は、図3に示すようにアノード4に直接機械的に接触している。この第二の相互接続部8.1の平板P2は、図3に示すように、アノードの平板に直接機械的に接触している。発生した酸素の収集のための穴850は、それぞれ水蒸気導入及び酸素収集の穴810及び820のセットと正確に同じ方法で一列に並び、互い違いに配置されている。1バールの同一の圧力が、水素収集チャンバー81からの排出口及び酸素収集チャンバー85からの排出口において印加されている。この例1に関する計算結果は、次のとおりである。この例1は、次のことを示している。電流密度は、間隔Lの値に対してあまり敏感ではない。電流密度は、穴の半径Rに対して、より敏感である。穴の半径Rが小さいほど電流分布が良好である。反対に、Rが大きいほど、酸素がより排出され、アノード4における圧力が減少しアノード4における圧力損失ΔPが増大し、このことはネルンストポテンシャルを低くすることに寄与する。従って、電流密度は、Rに対して増大する。カソード2における圧力損失ΔPは、相対的に高い。間隔Lが大きくなるほど、または穴の半径Rが小さくなるほど、圧力損失は増大する。例2例2は、印加圧力が30バールであり、水素収集チャンバー81からの排出口及び酸素収集チャンバー85からの排出口において同じであることを除いて、例1と正確に同じである。この例2に関する計算は、次のとおりである。この例2において、例1に関して観察された変化は、カソードにおける圧力損失がより低いことを除いて、30バールにおいて同じであることがわかる。例3例3は、アノードの平板が図3において示されたような開口プレートの部分84の代わりに導電材料からなるゲートと直接機械的に接触していることを除いて、例1と正確に同じである。従ってこの場合、この導電ゲートが部分84とアノードの平板との間に挿入されている。ゲートは、カソードの全領域に渡って均一に電流を導入するように選択される。導電ゲートはまたその存在による圧力損失が無視できるように透過性として形成される。この例3に関する計算は、次のとおりである。この例3において、次のことがわかる。ゲートがアノードと直接機械的に接触するように置かれた場合、電流密度は、例1の場合よりもわずかに高くなる。このことは、ゲート素子を有する場合に得られる酸素圧力がより低く、従ってネルンストポテンシャルが低くなるという事実によって説明される。例1及び2のように、電流密度は、間隔Lの値に対してあまり敏感ではない。穴の半径Rが小さくなると、カソードにおける電流分布が向上するため、電流密度は増加する。アノードにおける圧力損失ΔPは低い。カソードにおける圧力損失ΔPは相対的に高い。間隔Lが大きくなると、または穴の半径Rが小さくなると、圧力損失は増大する。例4例4は、印加される圧力が30バールであり、水素収集チャンバー81からの排出口及び酸素収集チャンバー85からの排出口において同じであることを除いて、例3と正確に同じである。この例4に関する計算は、次のとおりである。この例4において、例3に関して観察された変化は、カソードにおける圧力損失が低くなることを除いて、30バールの圧力においても同一であることがわかる。上述の例1から4から引き出すことのできる結論は、排出口における水素のモル分率χH2がほぼ一定のままであるため、電気分解性能自体は基本的なパターン間隔Lの値のレイアウトに対してかなり無反応であるということである。反対に、圧力が低いほど例においては1バール圧力損失が大きくなるため、水圧的性能は印加される圧力に敏感であるようである。従って、発明者は、本発明に従う電気分解デバイスを、高い圧力で作動させることが好適なようであると結論付けた。その他の改良は、発明の範囲を逸脱しない限りにおいて行うことができる。詳細には説明されなかったが、水蒸気がチャンバー81を通して供給され、発生した水素がチャンバー2を通して再生されるような実施形態も可能であることは明らかである。"