"既存コンクリートとこれに打ち継がれる新設コンクリートとの間の打継面の構造であって、既存コンクリート表面に設けた逆錐形状の凹部と、この凹部を介して一端を既存コンクリートに埋め込み、他端を新設コンクリートに埋め込んだアンカー筋とからなることを特徴とするコンクリート打継面の構造。請求項1に記載のコンクリート打継面の構造を施工する方法であって、先端に穿孔用の切削刃を有するとともに外周に円錐台形状の切削刃を有するドリルで既存コンクリート表面を穿孔することにより、アンカー筋を埋め込むための孔と逆錐形状の凹部とを同時に形成することを特徴とするコンクリート打継面の構造の施工方法。請求項1に記載のコンクリート打継面の構造のせん断耐力を評価する方法であって、打継面の構造が新設コンクリート側に想定した想定破壊面でせん断破壊すると仮定した場合のせん断耐力を、新設コンクリートへのアンカー筋の埋め込み長さに応じて求める第一ステップと、打継面の構造が支圧破壊すると仮定した場合のせん断耐力を、打継面における力の釣り合い式に基づいて最小二乗法で求める第二ステップとを有し、第一ステップおよび第二ステップにより求められたせん断耐力のうちいずれか小さい方のせん断耐力を求めることを特徴とするコンクリート打継面の構造のせん断耐力評価方法。請求項1に記載のコンクリート打継面の構造のせん断耐力を評価する方法であって、以下の関係式によりせん断耐力を求めることを特徴とするコンクリート打継面の構造のせん断耐力評価方法。Qu/Qst=β1[β2β3Qβ4Q2]ただし、Q=γ1γ2σB’γ3d0’γ4dp’γ5ασB’:既存コンクリートと新設コンクリートの圧縮強度比d0’:凹部の底面の径とアンカー筋の径の比dp’:凹部の深さとアンカー筋の径の比α:凹部のテーパー角β1~β4:打継面における力の釣り合い式に基づいて決定される係数γ1~γ5:打継面における力の釣り合い式に基づいて決定される係数Qst:凹部の影響を無視したせん断耐力Qu:せん断耐力請求項1に記載のコンクリート打継面の構造を設計する方法であって、打継面の構造のせん断耐力を請求項3または4に記載の方法により求め、この求めたせん断耐力に基づいて新設コンクリートへのアンカー筋の埋め込み長さを設計することを特徴とするコンクリート打継面の構造の設計方法。請求項1に記載のコンクリート打継面の構造を設計する方法であって、以下の関係式により新設コンクリートへのアンカー筋の埋め込み長さおよび径、凹部の寸法、新設コンクリートの強度を設計することを特徴とするコンクリート打継面の構造の設計方法。hst’=δ1[δ2δ3σB’δ4d0’δ5dp’δ6α]ただし、hst’:新設コンクリートへのアンカー筋の埋め込み長さと径の比σB’:既存コンクリートと新設コンクリートの圧縮強度比d0’:凹部の底面の径とアンカー筋の径の比dp’:凹部の深さとアンカー筋の径の比α:凹部のテーパー角δ1~δ6:打継面における力の釣り合い式に基づいて決定される係数ところで、上記の図12等の従来の打継面において、一旦せん断すべりが発生すると、あと施工アンカー筋等のダボ効果によってこのすべりはある程度抑制されるものの、見かけのせん断剛性が確保しにくいという構造上の問題があった。この見かけのせん断剛性はすべり量で規定されるが、打継面の固着力付着力については制御が難しいことから設計的には考慮しないのが通常であり、この見かけのせん断剛性の定量的評価が難しいという側面もあった。また、コンクリート間の一体性を確保するために、既存コンクリートの打継面をチッピング等により目荒らしするのが一般的であるが、このチッピング等の衝撃により既存コンクリートにひび割れが発生して強度低下を起こしたり、施工中に固体振動音や騒音が発生するという問題があった。本発明は、上記に鑑みてなされたものであって、高いせん断剛性を確保することができるコンクリート打継面の構造、この構造の施工方法、せん断耐力評価方法および設計方法を提供することを目的とする。上記した課題を解決し、目的を達成するために、本発明の請求項1に係るコンクリート打継面の構造は、既存コンクリートとこれに打ち継がれる新設コンクリートとの間の打継面の構造であって、既存コンクリート表面に設けた逆錐形状の凹部と、この凹部を介して一端を既存コンクリートに埋め込み、他端を新設コンクリートに埋め込んだアンカー筋とからなることを特徴とする。また、本発明の請求項2に係るコンクリート打継面の構造の施工方法は、上述した請求項1に記載のコンクリート打継面の構造を施工する方法であって、先端に穿孔用の切削刃を有するとともに外周に円錐台形状の切削刃を有するドリルで既存コンクリート表面を穿孔することにより、アンカー筋を埋め込むための孔と逆錐形状の凹部とを同時に形成することを特徴とする。また、本発明の請求項3に係るコンクリート打継面の構造のせん断耐力評価方法は、上述した請求項1に記載のコンクリート打継面の構造のせん断耐力を評価する方法であって、打継面の構造が新設コンクリート側に想定した想定破壊面でせん断破壊すると仮定した場合のせん断耐力を、新設コンクリートへのアンカー筋の埋め込み長さに応じて求める第一ステップと、打継面の構造が支圧破壊すると仮定した場合のせん断耐力を、打継面における力の釣り合い式に基づいて最小二乗法で求める第二ステップとを有し、第一ステップおよび第二ステップにより求められたせん断耐力のうちいずれか小さい方のせん断耐力を求めることを特徴とする。また、本発明の請求項4に係るコンクリート打継面の構造のせん断耐力評価方法は、上述した請求項1に記載のコンクリート打継面の構造のせん断耐力を評価する方法であって、以下の関係式によりせん断耐力を求めることを特徴とする。Qu/Qst=β1[β2β3Qβ4Q2]ただし、Q=γ1γ2σB’γ3d0’γ4dp’γ5ασB’:既存コンクリートと新設コンクリートの圧縮強度比d0’:凹部の底面の径とアンカー筋の径の比dp’:凹部の深さとアンカー筋の径の比α:凹部のテーパー角β1~β4:打継面における力の釣り合い式に基づいて決定される係数γ1~γ5:打継面における力の釣り合い式に基づいて決定される係数Qst:凹部の影響を無視したせん断耐力Qu:せん断耐力また、本発明の請求項5に係るコンクリート打継面の構造の設計方法は、上述した請求項1に記載のコンクリート打継面の構造を設計する方法であって、打継面の構造のせん断耐力を請求項3または4に記載の方法により求め、この求めたせん断耐力に基づいて新設コンクリートへのアンカー筋の埋め込み長さを設計することを特徴とする。また、本発明の請求項6に係るコンクリート打継面の構造の設計方法は、上述した請求項1に記載のコンクリート打継面の構造を設計する方法であって、以下の関係式により新設コンクリートへのアンカー筋の埋め込み長さおよび径、凹部の寸法、新設コンクリートの強度を設計することを特徴とする。hst’=δ1[δ2δ3σB’δ4d0’δ5dp’δ6α]ただし、hst’:新設コンクリートへのアンカー筋の埋め込み長さと径の比σB’:既存コンクリートと新設コンクリートの圧縮強度比d0’:凹部の底面の径とアンカー筋の径の比dp’:凹部の深さとアンカー筋の径の比α:凹部のテーパー角δ1~δ6:打継面における力の釣り合い式に基づいて決定される係数本発明に係るコンクリート打継面の構造によれば、既存コンクリートとこれに打ち継がれる新設コンクリートとの間の打継面の構造であって、既存コンクリート表面に設けた逆錐形状の凹部と、この凹部を介して一端を既存コンクリートに埋め込み、他端を新設コンクリートに埋め込んだアンカー筋とからなるので、凹部への新設コンクリートの打設を確実に行える上に、打継面のせん断力を効率的に伝達でき、高いせん断剛性を確保することができるという効果を奏する。また、本発明に係るコンクリート打継面の構造の施工方法によれば、先端に穿孔用の切削刃を有するとともに外周に円錐台形状の切削刃を有するドリルで既存コンクリート表面を穿孔することにより、アンカー筋を埋め込むための孔と逆錐形状の凹部とを同時に形成するので、少ない工程で簡単に穿孔作業を行えるという効果を奏する。また、本発明に係るコンクリート打継面の構造のせん断耐力評価方法によれば、打継面の構造が新設コンクリート側に想定した想定破壊面でせん断破壊すると仮定した場合のせん断耐力を、新設コンクリートへのアンカー筋の埋め込み長さに応じて求める第一ステップと、打継面の構造が支圧破壊すると仮定した場合のせん断耐力を、打継面における力の釣り合い式に基づいて最小二乗法で求める第二ステップとを有し、第一ステップおよび第二ステップにより求められたせん断耐力のうちいずれか小さい方のせん断耐力を求めるので、この打継面の構造のせん断耐力を評価することができるという効果を奏する。また、本発明に係る他のコンクリート打継面の構造のせん断耐力評価方法によれば、以下の関係式によりせん断耐力を求める。Qu/Qst=β1[β2β3Qβ4Q2]ただし、Q=γ1γ2σB’γ3d0’γ4dp’γ5ασB’:既存コンクリートと新設コンクリートの圧縮強度比d0’:凹部の底面の径とアンカー筋の径の比dp’:凹部の深さとアンカー筋の径の比α:凹部のテーパー角β1~β4:打継面における力の釣り合い式に基づいて決定される係数γ1~γ5:打継面における力の釣り合い式に基づいて決定される係数Qst:凹部の影響を無視したせん断耐力Qu:せん断耐力この関係式を利用することで、打継面の構造のせん断耐力を簡便かつ迅速に得ることができるという効果を奏する。また、本発明に係るコンクリート打継面の構造の設計方法によれば、打継面の構造のせん断耐力を請求項3または4に記載の方法により求め、この求めたせん断耐力に基づいて新設コンクリートへのアンカー筋の埋め込み長さを設計するので、この打継面の構造のアンカー筋の長さを設計することができるという効果を奏する。また、本発明に係る他のコンクリート打継面の構造の設計方法によれば、以下の関係式により新設コンクリートへのアンカー筋の埋め込み長さおよび径、凹部の寸法、新設コンクリートの強度を設計する。hst’=δ1[δ2δ3σB’δ4d0’δ5dp’δ6α]ただし、hst’:新設コンクリートへのアンカー筋の埋め込み長さと径の比σB’:既存コンクリートと新設コンクリートの圧縮強度比d0’:凹部の底面の径とアンカー筋の径の比dp’:凹部の深さとアンカー筋の径の比α:凹部のテーパー角δ1~δ6:打継面における力の釣り合い式に基づいて決定される係数この関係式を利用することで、打継面の構造諸元を簡便かつ迅速に設計することができるという効果を奏する。また、この関係式に様々な値を代入することで複数の設計案を比較検討することもできる。このため、打継面の構造諸元の最適化設計を容易に行うことができる。以下に、本発明に係るコンクリート打継面の構造、この構造の施工方法、せん断耐力評価方法および設計方法の実施の形態を図面に基づいて詳細に説明する。なお、この実施例によりこの発明が限定されるものではない。[コンクリート打継面の構造]まず、本発明に係るコンクリート打継面の構造の実施の形態について図1~図3を参照しながら説明する。図1および図2に示すように、本発明に係るコンクリート打継面の構造100は、既存コンクリート10とこれに打ち継がれる新設コンクリート12との間の打継面の構造であって、既存コンクリート表面10a以下、打継面ということがある。に設けた逆錐形状の凹部14と、この凹部14を介して下端16aを既存コンクリート10に埋め込み、上端16bを新設コンクリート12に埋め込んだあと施工アンカー筋16とからなる。凹部14は、底面14aとテーパー面14bとを有しており、底面14aに穿孔した孔にアンカー筋16が埋め込まれる。テーパー面14bのテーパー角度αは、30~60°程度の傾斜角とすることができる。このように、シアキーとなる凹部14を逆錐形状に形成することで、後打ちの新設コンクリートの材料が充填され易くなり、その打設を確実に行うことができ、また、打継面のせん断伝達を効率的に行うことができる。アンカー筋16の上端16b側には、ナット18のような定着金物を装着することができる。この定着金物の装着位置は、打継面10aよりも高い位置新設コンクリート12側にする。こうすることで、図3に示すように、打継面10aに作用するせん断力による支圧力Pの鉛直成分Pvをアンカー筋16に負担させ易くする。この打継面の構造100においては、凹部14とアンカー筋16とによってせん断すべりがほとんど発生しないことから、打継面10aにおけるせん断剛性初期剛性は、母材コンクリートのせん断剛性とほぼ同程度となる。このように、本発明のコンクリート打継面の構造100によれば、凹部14への新設コンクリートの打設を確実に行える上に、打継面10aのせん断力を効率的に伝達でき、高いせん断剛性を確保することができる。なお、この打継面10aにおけるせん断耐力は、後打ちの新設コンクリート12が凹部14に入り込んで形成されるコーン状のシアキーの支配面積、深さ、アンカー筋16の引抜耐力等によって、従来の設計方法で評価することが可能である。[施工方法]次に、本発明に係るコンクリート打継面の構造の施工方法の実施の形態について図4を参照しながら説明する。図4a、bに示すように、本発明のコンクリート打継面の構造の施工方法は、先端に穿孔用の切削刃20aを有するとともに外周に円錐台形状の切削刃20bを有するドリル20で既存コンクリート表面10aを穿孔する。これにより、図4cに示すように、既存コンクリート10に、アンカー筋を埋め込むための孔22と逆錐形状の凹部14とを同時に形成する。なお、既存コンクリート表面10a打継面においては、目荒らし等の面処理を行う必要はない。続いて、この孔22にアンカー筋を挿入配置し、このアンカー筋と既存コンクリート10との間の隙間に接着剤を充填する。なお、アンカー筋の上端側にはナット等の定着金物を装着しておく。最後に、既設コンクリート表面10a上に新設コンクリート12を打設する。以上の施工手順により、図1に示すような打継面の構造100が得られる。このため、本発明の施工方法によれば、円錐台形状の切削刃20bを有するドリル20を用いて逆錐形状の凹部14を形成することができるので、凹部14を単独で形成するといった余計な工程が生じない。したがって、少ない工程で簡単に穿孔作業を行える。なお、このように凹部14と孔22を同時穿孔する代わりに、孔22の穿孔を先行実施して、凹部14の穿孔については、この孔22の穿孔完了後に別途実施するようにしても構わない。上記のコンクリート打継面の構造および施工方法の実施の形態においては、打継面10aが水平面である場合について説明したが、水平面のほか、既存コンクリート10と新設コンクリート12との境界面であれば鉛直面であってもよいし、水平に対して傾斜した面であっても構わない。[せん断耐力評価方法]次に、本発明に係るコンクリート打継面の構造のせん断耐力評価方法の実施の形態について説明する。本発明のコンクリート打継面の構造のせん断耐力評価方法は、第一ステップと第二ステップとからなる。第一ステップは、打継面の構造が新設コンクリート側に想定した想定破壊面でせん断破壊すると仮定した場合のせん断耐力Qu後述のqu1を、新設コンクリートへのアンカー筋の埋め込み長さhstに応じて求めるものである。第二ステップは、打継面の構造が支圧破壊すると仮定した場合のせん断耐力Qu後述のqu2を、打継面における力の釣り合い式に基づいて最小二乗法で求めるものである。そして、第一ステップおよび第二ステップで求めたせん断耐力qu1、qu2のうちいずれか小さい方のせん断耐力を求める。これにより、この打継面の構造のせん断耐力を評価することができる。以下に、このせん断耐力評価方法の手順について、図5および図6を参照しながらより具体的に説明する。図5は、打継面における作用反力および寸法を示した図であり、図6は、凹部シアコッタ内の支圧応力作用領域を示した図である。図5中の寸法等を表す記号については、それぞれ以下を示している。d0:凹部の底面の直径dp:凹部の深さde:Rbの作用位置アンカー筋中心からの水平距離hst:アンカーの突出長新設コンクリートへのアンカー筋の埋め込み長さdst:アンカー筋の径Qu:せん断伝達力Minqu1,qu2qu1:想定破壊面で破壊する場合のせん断耐力qu2:支圧破壊する場合の耐力Mind0/2,hst/2:Raの作用位置アンカー筋中心からの水平距離e:Quの作用位置想定破壊面からの鉛直距離本実施例では、このせん断耐力評価にあたり、以下のような仮定を行っている。すなわち、摩擦はテーパー面のみに考慮し、新設コンクリートの破壊等による耐力qu1は想定破壊面の耐力を累加するものとする。支圧等による耐力qu2は力の釣り合いの式に基づき最小二乗法で求める。また、剛性については、高耐力となるものにおいて高剛性が確保できるものと仮定する。鉛直方向の力の釣り合い図5および図6において、鉛直方向の力の釣り合い式は次式1のようになる。-TRaRbcosα-Sbsinα=01ここに、T:凹部の底面に作用する支圧力Ra:凹部の底面の反力Rb:テーパ面の支圧反力Sb:テーパ面の摩擦力α:テーパー角度モーメントの釣り合いまた、モーメントの釣り合い式は次式2のようになる。-qsedpRaMind0/2,hst/2Rb{decosα-edp/2sinα}-Sb{desinαedp/2cosα}=02ここに、qsはせん断力である。また、Minは、引数のいずれか小さい方の値をとる演算子である。例えば、Minx,yはx、yのいずれか小さい方の値をとる。各構成式と強度との関係式上記の式1および式2により、以下の式3~式5が得られる。T=RaRbcosα-Sbsinα≦Astσy≡πdst2/4σy3qs={Mind0/2,hst/2/edp}Ra[{decosα-edp/2sinα}/edp]Rb-[{desinαedp/2cosα}/edp]Sb≦0.5Ast√σBEc≡0.5πdst2/4√σBEc4ここで、上記の式4の不等号の右辺0.5Ast√σBEcは、凹部の影響を無視したせん断耐力後述のQstである。Sb≦μRbS0,Rb≦αpσBS5ただし、μ:摩擦係数=0.4αp:支圧強度係数=2.0S:凹部シアコッタ支圧有効面積S0:付着力Ast:アンカー筋の断面積σy:アンカー筋引張降伏強度σB:既存コンクリートの圧縮強度Ec:既存コンクリートの弾性係数また、S=π/4dpd0dptanα/cosα,de=8/3πd0/2dptanαせん断伝達耐力評価式せん断伝達耐力Quを評価する式は、次式6のようになる。Qu=Minqu1,qu26ここで、qu1については、アンカー筋の埋め込み長さhstの値で場合分けして算定する。ihst≦dpの場合qu1=Acτciidp<hst≦dp4dpの場合qu1=Acτc{0.5πdst2/4√σBEc}{hst-dp/4dst}iiihst>dp4dpの場合qu1=Acτc0.5Ast√σBEcただし、Ac=π/4d02dptanα2Ac:想定破壊面における断面積τc:新設コンクリートのせん断強度また、qu2=qsRbsinαSbcosα支圧等によるせん断耐力評価方法次に、上記の式3~5の条件より、次式7で表す目的関数Gの各要素が0以下となるように反力ベクトルRを最小二乗法により求める。GR=BR-f7ここで、B=B1B2B3R=RaRbSbTf=Astσy0.5Ast√σBEcS0αpσBST上記の行列要素B1、B2、B3については、以下に示すとおりである。B1=1qs100TB2=cosαqs2-μ1TB3=-sinαqs300Tただし、qs1=Mind0/2,hst/2/edpqs2={decosα-edp/2sinα}/edpqs3=-[{desinαedp/2cosα}/edp]上記の式7より、次式8で示される残差の二乗総和Δを最小とする最適ベクトルRoptを求め、各条件を満足する解を最終解Ransとする。Δ=GRTGR=[BR-f]T[BR-f]8∴Ropt=[BTB]-1BTf9上記の式9によって得られる最終解Ransに基づいて、式3および式4より、T、qsを求めることができる。これにより、アンカー筋の埋め込み長さhstおよびテーパー角度αに応じてせん断耐力qu1、qu2、Quを算定することができる。図7~図10に、上記の演算で求めたせん断耐力とアンカー筋の埋め込み長さの関係図を例示する。これらの図はいずれも、e=10mm、d0=100mm、dp=10mm、dst=φ19mm、σy=235N/mm2として計算を行ったものであり、既存コンクリートと新設コンクリートの圧縮強度比は各図で変えている。また、各図においては、αが30°、45°、60°の場合を示しており、実線付のプロットはqu1を、破線付のプロットはqu2を示している。Quはqu1とqu2のいずれか小さいほうの値をとる。また併せて凹部の影響を無視したせん断耐力として0.5Ast√minσBEcを破線で示してある。ここで、図7のケース1は、既存コンクリート圧縮強度13.5N/mm2、新設コンクリート圧縮強度24N/mm2の場合である。図8のケース2は、既存コンクリート圧縮強度13.5N/mm2、新設コンクリート圧縮強度30N/mm2の場合である。図9のケース3は、既存コンクリート圧縮強度13.5N/mm2、新設コンクリート圧縮強度36N/mm2の場合である。図10のケース4は、既存コンクリート圧縮強度30N/mm2、新設コンクリート圧縮強度30N/mm2の場合である。また、本発明のコンクリート打継面の構造100のせん断耐力は、上記の実施の形態によるほか、以下の関係式10によっても求めることができる。この関係式10に、凹部の寸法、アンカー筋の径、コンクリートの強度等を入力すれば、コンクリート打継面の構造100のせん断耐力Quを簡便かつ迅速に得ることができる。Qu/Qst=β1[β2β3Qβ4Q2]10ただし、Q=γ1γ2σB’γ3d0’γ4dp’γ5ασB’:既存コンクリートと新設コンクリートの圧縮強度比d0’:凹部の底面の径とアンカー筋の径の比dp’:凹部の深さとアンカー筋の径の比α:凹部のテーパー角β1~β4:打継面における力の釣り合い式に基づいて決定される係数γ1~γ5:打継面における力の釣り合い式に基づいて決定される係数Qst:凹部の影響を無視したせん断耐力Qu:せん断耐力ここで、σB’=σB0/σB1ただし、σB0:既存コンクリート強度、σB1:新設コンクリート強度d0’=d0/dstdp’=dp/dstQstの値としては、Qst=0.5πdst2/4√σBEcを用いることができる。また、σy=295N/mm2、e=10mmの条件で計算する場合には、係数β1~β4、γ1~γ5は、β1=0.9、β2=1.74、β3=-1.54、β4=0.89、γ1=1.33、γ2=-0.31、γ3=0.08、γ4=0.60、γ5=-0.009の値を用いることができる。この場合、せん断強度を高めるためには、1σB1を大きくすること、2dpを大きくすること、3d0を大きくすること、4αを小さくすることがこの順序で効果的である。なお、上記の関係式10は、図11に示すプロットの近似式図中の破線の式Y=0.9Xとして得たものである相関係数R2=0.892。各プロットは上記の式1~式9の算出過程に基づき以下の条件のもと求めている。このことから、β1~β4、γ1~γ5については、上記の数値のほか、計算条件によって異なる近似式が得られた場合にはその係数値を用いることができる。プロットの計算条件σB0:13.5、18、21N/mm2σB1:24、30、36N/mm2d0:φ75、φ100、φ125mmdp:5、10、20mmdst:φ19、φ22mmα:75、45、30°[設計方法]次に、本発明に係るコンクリート打継面の構造の設計方法の実施の形態について説明する。本発明のコンクリート打継面の構造の設計方法は、打継面の構造のせん断耐力を上記のせん断耐力評価方法により求め、この求めたせん断耐力に基づいて新設コンクリートへのアンカー筋の埋め込み長さを設計するものである。この設計方法は、コンピュータによる設計装置として実現することも可能である。すなわち、この設計装置を、せん断耐力評価手段と設計手段とにより構成する。これら各手段はコンピュータを利用して演算処理を行う。せん断耐力評価手段は、打継面の構造のせん断耐力を上記のせん断耐力評価方法により求める処理を行う。設計手段は、このせん断耐力評価手段で求めたせん断耐力に基づいて新設コンクリートへのアンカー筋の埋め込み長さを設計する処理を行う。この設計装置によれば、打継面の構造諸元凹部の寸法、アンカー筋の径等を入力して、新設コンクリートへのアンカー筋の埋め込み長さなどの他の構造諸元を求めることができる。例えば、せん断耐力評価手段が図7のような関係図を作成し、設計手段がこの図から0.5Ast√minσBEcを超える最小のアンカー筋の埋め込み長さhstを読み取るようにしてもよい。この図7においては、α=30°の場合、hst=45mm程度以上に設計すればよいことが判る。また、本発明のコンクリート打継面の構造100の設計方法においては、上記の実施の形態によるほか、以下の関係式11によっても、新設コンクリートへのアンカー筋の埋め込み長さおよび径、凹部の寸法、新設コンクリートの強度を設計することができる。hst’=δ1[δ2δ3σB’δ4d0’δ5dp’δ6α]11ただし、hst’:新設コンクリートへのアンカー筋の埋め込み長さと径の比σB’:既存コンクリートと新設コンクリートの圧縮強度比d0’:凹部の底面の径とアンカー筋の径の比dp’:凹部の深さとアンカー筋の径の比α:凹部のテーパー角δ1~δ6:打継面における力の釣り合い式に基づいて決定される係数ここで、hst’=hst/dstσB’=σB0/σB1ただし、σB0:既存コンクリート強度、σB1:新設コンクリート強度d0’=d0/dstdp’=dp/dstまた、σy=295N/mm2、e=10mmの条件で計算する場合には、係数δ1~δ6については、δ1=1.1、δ2=1.42、δ3=2.77、δ4=-0.24、δ5=0.46、δ6=0.009の値を用いることができる。この場合、アンカー筋の埋め込み長さを短くするには、1σB1を大きくすること、2dpを小さくすること、3d0を大きくすること、4αを小さくすることがこの順序で効果的である。なお、上記の関係式11は、図11に示すプロットの近似式図中の実線の式Y=1.1Xとして得たものである相関係数R2=0.936。各プロットは上記の式1~式9の算出過程に基づき上述の条件のもと求めている。このことから、δ1~δ6については、上記の数値のほか、計算条件によって異なる近似式が得られた場合にはその係数値を用いることができる。上記の関係式11を利用することで、打継面の構造諸元を簡便かつ迅速に設計することができる。また、この関係式に様々な値を代入することで複数の設計案を比較検討することもできる。このため、打継面の構造諸元の最適化設計を容易に行うことができる。以上説明したように、本発明に係るコンクリート打継面の構造によれば、既存コンクリートとこれに打ち継がれる新設コンクリートとの間の打継面の構造であって、既存コンクリート表面に設けた逆錐形状の凹部と、この凹部を介して一端を既存コンクリートに埋め込み、他端を新設コンクリートに埋め込んだアンカー筋とからなるので、凹部への新設コンクリートの打設を確実に行える上に、打継面のせん断力を効率的に伝達でき、高いせん断剛性を確保することができる。また、本発明に係るコンクリート打継面の構造の施工方法によれば、先端に穿孔用の切削刃を有するとともに外周に円錐台形状の切削刃を有するドリルで既存コンクリート表面を穿孔することにより、アンカー筋を埋め込むための孔と逆錐形状の凹部とを同時に形成するので、少ない工程で簡単に穿孔作業を行える。また、本発明に係るコンクリート打継面の構造のせん断耐力評価方法によれば、打継面の構造が新設コンクリート側に想定した想定破壊面でせん断破壊すると仮定した場合のせん断耐力を、新設コンクリートへのアンカー筋の埋め込み長さに応じて求める第一ステップと、打継面の構造が支圧破壊すると仮定した場合のせん断耐力を、打継面における力の釣り合い式に基づいて最小二乗法で求める第二ステップとを有し、第一ステップおよび第二ステップにより求められたせん断耐力のうちいずれか小さい方のせん断耐力を求めるので、この打継面の構造のせん断耐力を評価することができる。また、本発明に係る他のコンクリート打継面の構造のせん断耐力評価方法によれば、以下の関係式によりせん断耐力を求める。Qu/Qst=β1[β2β3Qβ4Q2]ただし、Q=γ1γ2σB’γ3d0’γ4dp’γ5ασB’:既存コンクリートと新設コンクリートの圧縮強度比d0’:凹部の底面の径とアンカー筋の径の比dp’:凹部の深さとアンカー筋の径の比α:凹部のテーパー角β1~β4:打継面における力の釣り合い式に基づいて決定される係数γ1~γ5:打継面における力の釣り合い式に基づいて決定される係数Qst:凹部の影響を無視したせん断耐力Qu:せん断耐力この関係式を利用することで、打継面の構造のせん断耐力を簡便かつ迅速に得ることができる。また、本発明に係るコンクリート打継面の構造の設計方法によれば、打継面の構造のせん断耐力を請求項3または4に記載の方法により求め、この求めたせん断耐力に基づいて新設コンクリートへのアンカー筋の埋め込み長さを設計するので、この打継面の構造のアンカー筋の長さを設計することができる。また、本発明に係る他のコンクリート打継面の構造の設計方法によれば、以下の関係式により新設コンクリートへのアンカー筋の埋め込み長さおよび径、凹部の寸法、新設コンクリートの強度を設計する。hst’=δ1[δ2δ3σB’δ4d0’δ5dp’δ6α]ただし、hst’:新設コンクリートへのアンカー筋の埋め込み長さと径の比σB’:既存コンクリートと新設コンクリートの圧縮強度比d0’:凹部の底面の径とアンカー筋の径の比dp’:凹部の深さとアンカー筋の径の比α:凹部のテーパー角δ1~δ6:打継面における力の釣り合い式に基づいて決定される係数この関係式を利用することで、打継面の構造諸元を簡便かつ迅速に設計することができる。また、この関係式に様々な値を代入することで複数の設計案を比較検討することもできる。このため、打継面の構造諸元の最適化設計を容易に行うことができる。"