上側に孔312a、412a、下側側面に排出口311a、411a、排出口の周囲に排出口開閉用プレートのシート311b、411bを含む水槽31、41と、シートに装着されて、排出口を開閉するプレート321、421に取っ手322、422が結合された排出口バルブ32、42と、端部に水槽入口34a、44dが形成され、他端部は上水供給管と連結されて、水槽内部に上水を供給する上水通路34、44と、水槽入口を開閉するフロートバルブ33、43とを含むことを特徴とする流体排出装置。従来の冷温水混合機能がさらに含まれたもので、上水通路44は2つで、冷温水混合バルブ45と混合バルブ用レバー423とをさらに含むことを特徴とする請求項1に記載の流体排出装置。配管の側面に形成された排出口2aと配管の内部に装着されて、配管の上流側の圧力の変化または流体による抗力の変化によって、配管に沿って移動しながら排出口の開放断面積を変化させる排出口バルブ21と、配管の内部に形成された排出口バルブシート2bを含むことを特徴とする流体排出装置。前面左右に一対以上のエアフォイル221cと前面中央に深い溝221aとを含む開閉部221と、開閉部と一体で、ピンが挿入される孔222aが形成されている支持台222とを含む排出口バルブ22、排出口バルブの装着及び回転軸の機能をするピン2e、ピン固定用溝2d及び排出口2aを含むことを特徴とする流体排出装置。排出口バルブは開閉部の前面中央の深い溝の下に浅い溝221bがさらに含まれ、排出口の周囲には配管の内部に突出された形状2cがさらに含まれることを特徴とする請求項4に記載の流体排出装置。前面中央に深い溝231aが形成された開閉部231と、抗力を発生させる抗力体233と、開閉部と抗力体とを連結する支持台232と、スプリング234とを含む排出口バルブ23、及び排出口2aを含むことを特徴とする流体排出装置。排出口バルブ23は開閉部の前面中央の深い溝の下に浅い溝231bがさらに含まれ、排出口の周囲には配管の内部に突出された形状2fがさらに含まれることを特徴とする請求項6に記載の流体排出装置。前面中央に深い溝241aが形成された開閉部241と、揚力を発生させるエアフォイル243と、開閉部とエアフォイルとを連結する支持台242と、スプリング244とを含む排出口バルブ24、ピン2e、ピン固定用溝2d、排出口2aを含むことを特徴とする流体排出装置。排出口バルブは、開閉部の前面中央の深い溝の下に浅い溝241bがさらに含まれ、排出口の周囲には配管の内部に突出された形状2gがさらに含まれることを特徴とする請求項8に記載の流体排出装置。従来の上水道栓は、流量調節バルブの開放程度によって、排出口での水の排出速度が異なり、排出口は下側方向に向けるしかない。従って、水を飲んだり嗽ぎをする場合、コップなどの道具が必要となり、また、蛇口の一定部分が洗面台や浴槽などの中央に沈積して、使用が不便になり、負傷の危険もある。本発明は、流量調節バルブの開放程度に関係なく、流体排出口での排出速度を一定に保持させて、このような問題点を解消しようとする技術である。i連続の法則従来の蛇口を図1のように設置した場合、排出口で排出される水道水の軌跡を調べる。排出口2の断面積A2は固定され、流量調節バルブ1以下Tバルブの上流側1次側、流入部の水圧Paが一定する場合、Tバルブでの流速v1が一定である。Tバルブと排出口に対して連続の法則を適用すれば、式1、2排出口での流速v2はTバルブの開放程度A1に比例して変化する図1、v2’、v2、...iiトリチェリの法則Torricelli’slawとベルヌーイの定理大気中に露出された大きい貯水槽で噴出される液体図1の排出速度は、式3トリチェリの法則のようである。これは、ベルヌーイ方程式の応用例として適用しても同じく表現される。建物の屋上に設置された水槽から水が供給される住宅やアパートの上水道供給装置は、この法則によってTバルブでの流速図1v1が決められる。iii原理の適用フロートバルブによって所定水位を保持する貯水槽に排出口バルブを装置して、トリチェリ法則を直接利用する方法、揚力と抗力などを利用して排出口の断面積を変化させる方法即ち、式1でA2をA1に比例させるを利用して課題を解決する。1使用の便利性、2デザインの多様性、3負傷の防止流体排出口が水平または水平上向きに洗面台または浴槽に向けて設置して、蛇口として用いることができる。この場合、従来の蛇口と異なって、排出流量調節バルブの開放程度と関係なく、排出流速が一定するので、全く不便を感じることなく用いることができ、非常に便利である。1トリチェリの法則を直接利用図2、3、3a、4、5取っ手322、422とプレート321、421が結合された排出口バルブA32、42以下、Aバルブは、水槽31、41に形成されたシート311b、411bに装着されて、上下に動きながら排出口311a、411aを開閉する。水槽の内部に上水または混合水を供給する通路の端部に水槽入口34a、44dが形成され、この水槽入口は、フロートバルブ33、43によって開閉される。水槽の上部には水槽の内部空間の大気圧を保持させるための孔312a、412aが形成され、外部は低く、内部は高く孔312aを形成すれば、異物の流入を抑制する効果がある。フロートバルブの浮力F、水槽入口の断面積と傾斜角度θなどは、フロートバルブの上流側の水圧との関係を考慮して適切に設計する。傾いた左右対称面に同じ水槽入口を形成した場合であれば、フロートバルブが諸機能をするために、Fの最大値Fmaxが2F1sinθより大きくなければならないので、水槽入口の最大許容断面積は、他の条件が同じである場合、傾斜角度と関連がある図3。フロートバルブの上流側の水圧をPa、水槽入口の一側断面積をA3とすれば、A3とθの関係は、式7のように表現される。従って、水槽入口の最大許容断面積は傾斜角度が90 ゚の時、最小値を有する。フロートバルブの開閉部332、432closurememberが水槽入口の上流側に位置すれば、高い水圧の場合にも比較的低い浮力でバルブを動作させることができる図3a。フロートバルブによって、水槽内の水面は常に所定高さに保持されるので、Aバルブ取っ手322、422を上にあげて水槽の排出口を開放した時、水の排出速度vはトリチェリの法則である式3によって所定値に決められる。ただ排出口の各地点で水位h1、h2が違うので、これによるvの差はあるが、平均水位hを排出口の上下間隔Δhmax=h1-h3に比べて非常に大きくすれば、h≫Δhmax、このような差異は無視することができる。水位はフロートバルブの溝331aと突出部位332aの結合位置によって調節されることができる。図4、5は前述した原理に従来の冷温水混合機能を付け加えたものである。上水入口44aと上水出口44bは、冷温水を区分することができるようにそれぞれ別途に作り、冷温水の割合を調節して混合することができる混合バルブ45と、混合バルブを動かすことができるレバー423を付け加える。上部蓋の孔412aに挿入された取っ手422は再びレバーの一側端部に形成された多角形、楕円形または歯車状の孔423aに挿入され、最後にボール形状の端部422aは、プレートの上部に形成された同一形状の溝421aに装着される。取っ手は上下で動くことができ、この時、プレートは一緒に動くが、レバー423と上部蓋412は動かないように結合する。取っ手も時計回りまたは反時計回りに回転することができ、この時、レバーの孔423aと取っ手の中間部分が噛み合って、レバーが一緒に回転することができるようにするが、上部蓋とプレートは回転しないように結合する。混合バルブの下部には、冷温水に分けられた2つの上水出口44bを相互補完的に開閉して、冷水、温水またはこれを混合した混合水を混合水出口44cに連結させる溝45aが形成されている。レバーの他側端部は、混合バルブの上部溝45bに装着されて、レバーが回転する時、混合バルブを左右に移動させて、冷温水の混合割合を決める機能をする図5、A-A断面図。混合バルブは、図2、3の上水通路34の中間部分に3方向mixingtypeTportプラグバルブなどの形式で付加されることもできる。冷温水は上水管と連結された上水入口44aから上水通路を経て上水出口44bで混合バルブ下部の溝45aに供給されて、ここで適切に混合される。この混合水は、混合水出口44cからフロートバルブによって開閉される水槽入口44dを通じて水槽内に供給される。図4で上部蓋412の下部を混合バルブの下部と同じ形状にし、混合バルブとレバーを取り除けば図2の実施例のようになる。Aバルブは、図のように必ずゲートバルブである必要はなく、排出口311a、411aでトリチェリの法則を適用することができる構造であれば、プラグバルブ、ボールバルブ、ピンチバルブなどでも構わない。本発明は、水槽内部の流体は液体で、外部は気体の状態で、水槽内部の液体を外部に排出する流体排出口に限って適用する。2抗力と重力を利用図6、7、8、9、18以下の発明は従来の蛇口の排出口図1の2部分に関するもので、図面でTバルブ図1の1部分の図示は省略する以下、3、4、5は同一。Tバルブの下流側2次側、流出部に連結された配管2に、排出口2aとバルブシート2bとを形成し、配管の内部に配管に沿って動いて、排出口を開閉する排出口バルブB21以下、Bバルブを装置する。排出口は、Bバルブの大きさなどを考慮して、配管の端部と適切な間隔を保持する。Bバルブシート2bは排出口の上流側または下流側に選択的に形成し、Bバルブの形状、流動範囲などを考慮して適切な位置を設定する。Bバルブシートは、図と異なって複数の突出形状をすることもできる。Bバルブは、下から上まで断面の形状と面積を同じく形成することもでき、中間部分21bの断面積が下部分21aより小さく、上部分21cは下部分と同じくするか、複数突出するように形成するか、複数の突出形状を一回り挿入する形状にするなど様々な形態に変形することもできる。排出口の付近の配管は垂直に配置することもでき即ち、排出口が水平方向に向けるように、水平面と適切な角度を保持即ち、排出口が水平で45 ゚上向きするなどのようにすることもできる。以下、動作原理は、垂直に配置した場合を例に記述する。Tバルブ1が開放されて排出口で水が排出される時、Bバルブによる圧力PbとBバルブ上部空間の大気圧P0の和PbP0が排出口水圧Pnと同じくなればPn=PbP0、圧力が平衡する。この時、排出口で配管内外の圧力差ΔPはPbになり式8、式4を適用すれば、vは所定値を有する式9。PbはBバルブの重量、体積、形態などが決まれば所定値を有する。以後Tバルブをさらに開放すれば、連続の法則によって配管内の流速v2が増加し、これは、ΔPとPnの増加を意味する式4、8。Pnが大きくなりながら、Pn>PbP0になって、平衡は壊れ、Bバルブは上方へ力を受けて移動して、排出口の断面積は広くなる。これにより、同時多発的に排出流速v、ΔP、Pnの減少が発生し、Pn=PbP0になる新しい平衡位置でBバルブは止まる。この新しい平衡位置で再び式9が成り立って、排出口で流体排出速度はTバルブの開放程度と関係なく所定値を保持する。ただTバルブの開放程度によって排出口の断面積が変わるので、単位時間当り排出流量だけ変わるだけである。Bバルブと配管の接触面で発生する摩擦力Fsは排出流速の誤差を発生させる。摩擦力による誤差が無視するほどに小さい場合でなければ、摩擦力を減少させる必要がある。一般的に、摩擦力は接触面の表面加工技術で相当部分減らすことができる。さらに、摩擦力の減少のために、Bバルブと配管との間に微細な間隔を保持すれば、これにより漏水が発生する。これに対する影響は後述する。Cバルブ、Dバルブ、Eバルブ同一Bバルブの移動は抗力でも説明することができる。Bバルブと配管との摩擦力による排出流速vの変化を最小化するために、微細な間隔を保持した場合、この隙間を通じて流体は上方へ漏出され、Bバルブは流体による抗力Dbを受ける。Bバルブの重力と浮力の合力であるFbFbは一定である。後で説明するが下方へ作用し、大きさが抗力と同じになれば、力の平衡状態でBバルブは停止する。この状態で、Tバルブの開放程度が変わって流速が変われば、抗力が変わって、Bバルブは上または下方向に移動する。Bバルブの移動で排出口の断面積、排出流速v、抗力Dbが変わって、Db=Fbである新しい平衡位置でBバルブは停止する。結局、排出流速は式10のように一定する値を有する。式9、10は右辺の表現方法のみ違うだけ排出流速で同じ値になる。今まで動作原理はBバルブの上部空間が大気圧を保持することを前提に説明したが、これに対して詳しく説明する。Bバルブと配管が密着されて漏水がない場合には図6の断面図、Bバルブの中間部分21bまたは上部と排出口の上部の隙間を通じてBバルブの上部空間が大気圧を保持する。摩擦力を減らすために、Bバルブと配管との間に微細な間隔を保持した場合、ここで漏水が発生するので、その影響も一緒に説明する図7、8。第1、Bバルブの上下部断面積が同じである場合、Bバルブの側面に沿って、流速vで水面が上昇される漏水は、Bバルブの排出口の側の空間で開水路流動voopen-channelflowを形成して外へ排出される。この時、開水路流動による排出水量が水面を上昇させる漏水量に及ばない場合、Bバルブは水に浸ってしまう。Bバルブが水に浸った後には、水面の上昇速度が減少v’するようになり連続の法則、開水路流動vo排出水量が増加して、漏水量と開水路流動による排出水量が同じになる地点で、水面の上昇は止まる図面で矢印の長さは特別な意味を有するのではない。以下同一。この時、排出口での最高水位が排出口の上部より低く保持される限度内で上部空間は大気圧を保持する。第2、Bバルブの中間部分断面積と上部断面積が下部断面積より小さい場合、Bバルブ側面の水面上昇速度vは排出流速vより小さく、Bバルブが沈まない一定水位で水面の上昇は止まる。この最高水位状態で、排出口側の水面が排出口の最上部より低く保持されると、Bバルブの上部空間は大気圧を保持することができる。最高水位の高さはBバルブの下部分21a、中間部分21b、配管2の内部、それぞれの断面積の差、及び排出口の大きさなどによって変わることができる。このように、一定水位で平衡を取れば、流体に沈むBバルブの嵩が一定するので、Bバルブが受ける浮力も一定で、Bバルブの重力と浮力の合力であるFbも一定である。摩擦力を考慮すれば、Bバルブが下降する時v-と上昇する時vの流速は、式11、12の通りである。v-、vの差を減らすために、FsをFbに比べて無視することができるほどに減らす必要があり、このために、Bバルブと配管との間に間隔を形成する方法の外にも、Bバルブをボール球、ローラまたはこれらとの結合形状とする方法などもある。この外に、開水路流動流路を排出口の中央に誘導するBバルブの変形、排出流線を円滑にするために、下部を曲面にするBバルブの変形、配管内への異物流入を防止するために、排出口を網または複数の小孔にする変形などが図8、9、18に示されている。一般的に、水圧の高い地域では、Tバルブの上流側に減圧弁をさらに設置する。また、Tバルブの下流側に安全弁を追加設置すれば、異物などによって排出口で流速が急増する突発状況に備えることができる。本発明は、排出される流体が気体である場合にも適用されることができるが、ただ排出口側面で上昇する流体が排出口側の空間で開水路流動を形成するためには、排出される流体が外部の流体に比べて重くなければならないので、本発明はこのような場合に限って適用する。3揚力と重力を利用図10、11、12Tバルブの下流側に連結された配管に排出口2aを形成し、配管の内部に開閉部221、支持台222で構成された排出口バルブC22以下、Cバルブを装置する。Cバルブの開閉部の前面には左右一対または二対以上のエアフォイル221cを形成する。エアフォイルは、キャンバーエアフォイルCamberedAirfoilまたは対称型エアフォイルSymmetricalAirfoilを陽刻または陰刻にすることができ、対称型エアフォイルの場合、揚力が発生することができるように、迎角angleofattackを0 ゚を超えるようにする。Cバルブの開閉部の前面中央部位は深い溝221aを形成し、その下側はこれより浅い溝221bを付加的に形成することができる。Cバルブは、支持台に形成された孔222aと配管の内部の凹溝2dまたは貫通溝に挿入されたピン2e、ねじなどで配管に固定するが、これを軸回転軸で自在に回転可能に結合する。Cバルブのモーメントは、質量、モーメントアームの長さによって決められるので、質量、回転軸の位置、質量中心の位置などを単独または複合的に調節する方法で変更させることができる。例えば、支持台に移動式振り子222bを設置して位置を移動させると、質量中心が移動し、これによってモーメントアームの長さが変わってモーメントが変わる。Cバルブの前面と配管は漏水がないように密着させたり、摩擦力の減少のための間隔を保持させたりすることができ、互いに対向する二つの面の縦断面線は、Cバルブの回転軸を中心にする同心円周上に置かれるようにする。配管の排出口の周囲には配管の内部に突出された形状2cを付け加えることができる。Cバルブと配管の互いに対向する面に形成された凹凸は図12参照Tバルブが開放されると、エアフォイル部位マル3、そして排出口マル1で流体が排出される図11。この時、エアフォイルは揚力Lを発生させ、Cバルブは揚力によるモーメントr2Lとバルブの重力と浮力によるモーメントTが一致する地点で平衡して止める摩擦力は無視するほどに非常に小さいと仮定。Tバルブの開放程度が変わると、それによって排出口で流速の変化、揚力の変化、Cバルブの移動、流速の変化、揚力の変化が連鎖的に順次に起きて、新しい平衡点で止まる。この時、流速は式15で表示され、Tバルブの開放程度、即ち単位時間当り排出流量と直接的な関係はない。Cバルブ、エアフォイル、回転中心などが決められると、式15の右辺でT以外の因子は常数になる。Cバルブの質量中心が回転中心の水平線上で±θ範囲内で移動し、Cバルブの質量がm、回転中心から質量中心までの長さをr1とすると、Tとvの変動幅は、式16、17の通りである揚力Lは回転中心の同心円上で接線方向に作用するので、θとは関係ない。浮力は便宜上省略する。。これは、Cバルブが上下15 ゚の範囲で動く時、流速は約1.7の変動を有することを意味する。Cバルブの作動範囲はバルブ、排出口などの大きさ、形状、単位時間当り最大排出量などの目標値によって調節されることができる。図11でマル2Cバルブと配管との間に間隔がある場合、マル3方向に流出される流体は、Cバルブと配管との摩擦力の減少、揚力発生などを意図したもので、マル1方向に排出される流体と自然に合流するが、最終的に最小限の流速変化と円滑な流線を保持するようにする必要がある。これのために、Cバルブと排出口の凹凸を図12のように形成することができる。排出口の周囲の突出部分2cは、マル2、マル3方向に流出された流体が排出口の上部に直接排出されないようにする機能をする。突出部分2cがなくても排出口を網状図9に変形すれば、類似する効果を期待することができる。マル2、マル3の方向に流出された流体vは、マル4部分で流速が非常に遅くなりv’、連続の法則、マル5部分で開水路流動形態voでマル1と合流する。この時、マル2、マル3の流量がマル1の排出流量より非常に少なければ、最終的にマル1の流速と流線は大きい変化はない。本発明は、排出される流体が液体または気体である場合に適用する。ただ排出される流体が外部流体に比べて重い場合に限って適用し、以下、全ての発明で同じである。4抗力と弾性体の復元力を利用図13、14、15Tバルブの下流側に連結された配管に排出口2aを形成し、配管の内部に排出口バルブD23以下、Dバルブを装置する。Dバルブは開閉部231、抗力体233、これらを連結する支持台232、及びスプリング234で構成され、抗力体は排出口より上流側に位置するように結合する。スプリングの復元力を容易に調節する装置として、スプリングの一側端部にボルト236、ナット235を付け加えることもできる。摩擦力を減少するために、Dバルブと配管との間に間隔を置く場合、Dバルブの開閉部の前面中央部位は深い溝231aを、その下側はこれより浅い溝231bを、そして配管の排出口の周囲に配管の内部に突出された形状2fを付け加えることができる。Dバルブの開閉部と配管の排出口が接する部位の凹凸は、図14の通りであるt2>t1。この時、微細な間隔による漏水が開水路流動形態で、排出口で排出される流体と合流する過程は、Cバルブでエアフォイル部位の漏水を除いた部分と同じである。Dバルブに作用する抗力は排出口の流速と関係なく、排出口より上流側の配管の内部抗力体が位置する部分の流速と関係がある。スプリングの復元力をFx、Dバルブが流体から受ける抗力をDdとすれば、その大きさはそれぞれ式18、19のように表れる。Dバルブは抗力とスプリングの復元力が平衡になると停止し、この時、バルブの移動距離はv22に比例する。式21排出口の開放断面積Sはxの関数で、式22のように表示される。Sを式23で仮定して、式21を代入して連続の法則を適用すれば、排出口の流速は式25のように所定の値になる。式22、23を満足するfxは式26の形式になり、排出口の開閉方向形状がfx関数式によれば排出口で排出流速は一定になる。Dバルブの初期位置と排出口の初期開放断面積をx’、S’とすればのように設定すればいい図15。5揚力、抗力と弾性体の復元力を利用図16、17Tバルブの下流側に連結された配管に排出口2aを形成し、配管の内部に排出口バルブE24以下、Eバルブを装置する。Eバルブは開閉部241、エアフォイル243airfoil、これらを連結する支持台242、及びスプリング244で構成され、エアフォイルは排出口より上流側に位置するように結合する。摩擦力を減少するためにEバルブと配管との間に間隔を置く場合、Eバルブの開閉部の前面中央部位は深い溝241aを、その下側はこれより浅い溝241bを、そして配管の排出口の周囲に配管の内部に突出された形状2gを付け加えることができる。この時、漏水の排出過程は前述した通りである。エアフォイルは対称型にする場合、揚力が発生することができるように、迎角angleofattackを0 ゚を超えるようにする。支持台と配管、支持台とエアフォイルは、ピン2e、ねじなどで連結するが、支持台とエアフォイルはピンを中心軸に自在に回転することができるように結合する。スプリングは支持台と配管を連結するピンを中心にトーションスプリングtorsionspring、M=Kδを装置することもでき、Eバルブと配管との間の適切な地点にコイルスプリングcoilspringを装置することもできる。トーションスプリングを用いる場合は、固定用ピンにトーションスプリング装着溝を形成して、ピンを回転させることによって、復元力を調節する機能を付加することができる。エアフォイルと配管の一側面に、それぞれ2つずつの地点即ち、対称される両側面に総8つの地点に連結ピンが用いられる場合図16、一側面にある4つの点が平行四辺形の頂点になれば、エアフォイルの迎角はバルブの開放程度と関係なく一定であり、そうではなければエアフォイルの迎角はバルブを開放するほど大きくなることもできまたはその反対になることもできる。エアフォイルと配管の一側面にそれぞれ1つずつの地点即ち、両側面に総4つの地点に連結ピンが用いられた場合図17、エアフォイルの連結ピンを回転中心に質量と浮力によるエアフォイル自体のモーメントが発生し、このモーメントが平衡状態で、翼弦線と流線の成す角度が初期迎角αになる。質量と浮力の大きさと中心はエアフォイル密度、密度の不均一性有無、エアフォイルの形状などによって変わるので、このような性質を利用して初期迎角がαになるように設計することができる。そして、エアフォイルの回転中心が圧力中心CP、CenterofPressureであれば、揚力と抗力が発生しても、これによるエアフォイル自体のモーメントは発生しないので、初期迎角は続いて保持されるはずだが、そうではなければ、揚力と抗力はエアフォイル自体のモーメントを発生させて質量と浮力によるモーメントと平衡になるように回転するので、迎角は大きくなるか小さくなる。揚力と抗力によるモーメントが質量と浮力によるモーメントより大きすぎる場合、エアフォイルは諸機能を喪失する。図17は回転中心がCPと一致しながら質量中心CM、CenterofMass、浮力中心CB、CenterofBuoyancyと一直線上にある例を示したが、この三点が必ず一直線上にある必要はない。CMとCBは回転中心から互いに反対方向に遠く離れるほどエアフォイルの姿勢は安定するので、このためにエアフォイルの両端やその他適切な地点に補助形状を付け加えることができる。平衡状態でTバルブの開放程度が変わる場合、配管の流速変化、エアフォイルの揚力と抗力の変化、Eバルブの移動、スプリングの復元力の変化、新しい平衡の保持などはDバルブで説明した原理通りである。ただ、揚力が付加的に作用するという点で差がある。また、このような原理に対して、近似式解釈、コンピューターシミュレーション、実験的方法などを適用すれば、Eバルブの回転角度δと配管流速v2との関係を分かることができ、これによって排出流速が一定になるように排出口の形状を決めることができる。図面で、エアフォイルを迎角が0 ゚の対称型にするかボール球形状などにすれば、揚力は受けないで抗力のみ受けるのでEバルブではないDバルブの実施例として見ることができる。この時、抗力は流線方向に作用するので、これをよく考慮して支持台の回転中心、抗力体また開閉部などの位置を設定しなければならない。