"少なくともBa、Bi、Nbの金属元素を含み、前記金属元素がモル換算で以下の条件を満たすタングステンブロンズ構造金属酸化物を含有する圧電材料であって、前記圧電材料にWが含有されており、前記Wの含有量が前記タングステンブロンズ構造金属酸化物100重量部に対して金属換算で0.40重量部以上3.00重量部以下であり、前記タングステンブロンズ構造金属酸化物がc軸配向を有することを特徴とする圧電材料。Ba/Nb=aとしたときのaが:0.30≦a≦0.40Bi/Nb=bとしたときのbが:0.012≦b≦0.084X線回折法において、前記圧電材料の前記c軸配向の度合いを示すロットゲーリングファクターFが0.56以上1.00以下である請求項1に記載の圧電材料。前記タングステンブロンズ構造金属酸化物が少なくともBa、Bi、Nb、Naの金属元素を含み、前記金属元素が以下の条件を満たす請求項1または2に記載の圧電材料。Na/Nb=cとしたときのcが:0.012≦c≦0.075Bi/Na=dとしたときのdが:0.90≦d≦1.1前記タングステンブロンズ構造金属酸化物がBae、Caf、Big、Nah5Nb10O300.60≦e≦0.80、0≦f≦0.25、0.012≦g≦0.15、0.012≦h≦0.15、efgh=1.00からなる請求項3に記載の圧電材料。前記タングステンブロンズ構造金属酸化物がBa1-x、Bi2x/35Nb10O300.20≦x≦0.25からなる請求項1または2に記載の圧電材料。前記圧電材料にMnが含有されており、前記Mnの含有量が前記タングステンブロンズ構造金属酸化物100重量部に対して金属換算で0.16重量部以上0.48重量部以下である請求項1乃至5のいずれかに記載の圧電材料。第一の電極、圧電材料および第二の電極を少なくとも有し、前記圧電材料が請求項1から請求項6のいずれかに一項に記載の圧電材料である圧電素子。請求項7に記載の圧電素子を用いた液体吐出ヘッド。請求項7に記載の圧電素子を用いた超音波モータ。請求項7に記載の圧電素子を用いた塵埃除去装置。本発明は鉛を含まず、配向度の高いニオブ酸バリウムビスマス系のタングステンブロンズ構造金属酸化物の圧電材料を提供する。また、それを用いた圧電素子、液体吐出ヘッド、超音波モータおよび塵埃除去装置を提供する。前記課題を解決するための圧電材料は、少なくともBa、Bi、Nbの金属元素を含み、前記金属元素がモル換算で以下の条件を満たすタングステンブロンズ構造金属酸化物を含有する圧電材料であって、前記圧電材料にWが含有されており、前記Wの含有量が前記タングステンブロンズ構造金属酸化物100重量部に対して金属換算で0.40重量部以上3.00重量部以下であり、前記タングステンブロンズ構造金属酸化物がc軸配向を有することを特徴とする。Ba/Nb=aとしたときのaが:0.30≦a≦0.40Bi/Nb=bとしたときのbが:0.012≦b≦0.084前記課題を解決するための圧電素子は、第一の電極、前記圧電材料および第二の電極を少なくとも有することを特徴とする。前記課題を解決するための液体吐出ヘッドは、前記圧電素子を用いることを特徴とする。前記課題を解決するための超音波モータは、前記圧電素子を用いることを特徴とする。前記課題を解決するための塵埃除去装置は、前記圧電素子を用いることを特徴とする。本発明は、配向度の高いニオブ酸バリウムビスマス系のタングステンブロンズ構造金属酸化物の圧電材料を提供することができる。また、本発明の圧電材料は鉛を使用していないため、生態系への負荷が少ない圧電材料を提供することができる。さらに、耐久性のよい圧電素子、液体吐出ヘッド、超音波モータおよび塵埃除去装置を提供することができる。以下、本発明を実施するための形態について説明する。本発明の圧電材料は、少なくともBa、Bi、Nbの金属元素を含み、前記金属元素がモル換算で以下の条件を満たすタングステンブロンズ構造金属酸化物を含有する圧電材料であって、前記圧電材料にWが含有されており、前記Wの含有量が前記タングステンブロンズ構造金属酸化物100重量部に対して金属換算で0.40重量部以上3.00重量部以下であり、前記タングステンブロンズ構造金属酸化物がc軸配向を有する。Ba/Nb=aとしたときのaが:0.30≦a≦0.40Bi/Nb=bとしたときのbが:0.012≦b≦0.084本発明においてタングステンブロンズ構造とは、エレクトロクロミック現象で知られるHxWO3タングステンブロンズや、六方晶タングステンブロンズ構造HexagonalTungstenBronze、HTBではなく、一般にいう正方晶タングステンブロンズ構造TetragonalTungstenBronze、TTBを指す。前記圧電材料はタングステンブロンズ構造であり、少なくともBa、Bi、Nbから構成される。ここでBaとBiはAサイトを占有し、NbはBサイトを占有すると考えられる。タングステンブロンズ構造がBa、BiおよびNbから構成されると、高い機械的品質係数と高い圧電性を有する。圧電材料がタングステンブロンズ構造であることは、例えば、X線回折から判断することが出来る。タングステンブロンズ構造は、2θ-θ測定の際に、2θ=22.5°付近に001面の回折が、2θ=32.1°付近に211面の回折が、2θ=46.2°付近に002面の回折が、それぞれ現れることが特徴的である。モル換算とは、タングステンブロンズ構造型金属酸化物から蛍光X線分析、ICP発光分光分析、原子吸光分析などにより測定された、Ba、BiおよびNbといったタングステンブロンズ構造を構成する元素の物質量をモル比に換算することを表す。ここで、モル換算のBaとNbの比であるaは、0.30≦a≦0.40である。モル換算のBaとNbの比であるaは、0.30より小さいとキュリー温度が低くなり室温領域での圧電材料として機能しなくなる恐れがあり、0.40より大きいと圧電特性が低くなる可能性がある。また、モル換算のBiとNbの比であるbは、0.012≦b≦0.084である。モル換算のBiとNbの比であるbは、0.084より大きいとキュリー温度が低くなり室温領域での圧電材料として機能しなくなる恐れがある。また、モル換算のBiとNbの比であるbが0.012より小さいと圧電特性が低くなる恐れがある。金属換算とは、タングステンブロンズ構造型金属酸化物から蛍光X線分析、ICP発光分光分析、原子吸光分析などにより測定されたBa、Bi、NbおよびWの各金属の含有量から、Ba、Bi、Nbといったタングステンブロンズ構造を構成する元素を酸化物換算し、その総重量に対するW重量の比によって求められた値を表す。結晶を構成する単位格子の辺に沿った三つの軸を、a軸、b軸、c軸と言う。一般に、タングステンブロンズ構造は直方体状の単位格子をもち、三つの軸は互いに直交する。ここで、各軸の長さを軸長と言う。タングステンブロンズ構造のc軸長は、a軸長、b軸長に比べて約3分の1程度と短い。また、本明細書中における00l面とは、c軸を法線とする面のことである。本明細書中における配向とは、対象とする結晶面の全部もしくは一部分が、特定の方向に揃っている状態のことを指す。また、本明細書中における配向度とは、前記配向の程度を表しており、対象とする結晶面が特定の方向に揃っている部分が多いほど、配向度が高い状態といえる。ここで、c軸配向とはc軸方向に存在する結晶面が揃っていることであり、00l面が揃っている状態を指す。すなわち、本明細書ではc軸配向と00l面配向とは同義である。また、圧電材料としてのタングステンブロンズ構造の機能発生軸である分極軸方向は、c軸方向に存在する。そのため、タングステンブロンズ構造金属酸化物は、c軸配向することにより圧電特性が増大する。一般に、タングステンブロンズ構造金属酸化物は、A4~6B10O30の化学式で表現される。前記化学式中のAはAサイトのことであり、A1サイト12配位であり、c軸方向から眺めて四角形のサイトとA2サイト15配位であり、c軸方向から眺めて五角形のサイトの両者を区別せずに指す。Ba、Biは、酸素八面体の周囲に存在するA1サイトまたはA2サイトと呼ばれる二種類の特定位置のいずれかを主に占める。ここで、A1サイトとA2サイトの和は6が最大値である。また、前記化学式中のBはBサイトのことであり、5価の元素が主に存在する。本発明においてBは主にNbであり、酸素八面体の内部に存在する。本発明においてWはBサイトを一部占有することがある。ただし、Wは必ずしもサイトを占有しなくても構わない。また、Wの含有形態は酸化物、金属、金属イオンのいずれの状態でも構わない。本発明の圧電材料にWを含有することにより、タングステンブロンズ構造金属酸化物の比誘電率は増大し、それに伴い圧電定数も増大する。また、Wを含有することにより磁気感受性の異方性エネルギーが増大し、磁場を印加した際に配向度が向上する。これは、WがBサイトのNbを部分置換することにより、単位格子の各方位の磁気感受性もしくは磁気モーメントが変化した結果、結晶の各方位間の磁気感受性の差異より、異方性が増大するためであると考えられる。この現象は、6価のWイオンのイオン半径0.062nmが、Nbのイオン半径0.069nmと似た大きさをもつことが原因であると思われる。すなわち、Wを含有することにより、比誘電率の増大と磁気感受性の向上という2つの効果がある。その結果、本発明の圧電材料は高いc軸配向を有するため、圧電定数は大幅に増大する。なお、Wの含有量は、前記タングステンブロンズ構造金属酸化物100重量部に対して金属換算で0.40重量部以上3.00重量部以下である。Wの含有量が3.00重量部より多いと、キュリー温度が著しく低下する恐れがある。そして、キュリー温度が低下すると、分極処理が困難になり、圧電材料が本来持っている圧電特性を発揮できなくなる恐れがある。また、Wの含有量が0.40重量部より少ないと、Wを含有しないときと特性が変わらない恐れがある。好ましくは、0.40重量部以上2.40重量部以下であり、さらに好ましくは1.20重量部以上2.40重量部以下である。さらに本発明の圧電材料は、X線回折法において、前記タングステンブロンズ構造金属酸化物のc軸配向の度合い=00l面の配向度を示すロットゲーリングファクターFが0.56以上1.00以下であることが好ましい。配向度を示す指標はいくつかあるが、本明細書中ではロットゲーリングファクターFを用いる。ロットゲーリングファクターFは、0より大きければ対象とする結晶面が配向していることを意味する。ロットゲーリングファクターFは0.56より小さいと、圧電に寄与できる有効なドメインが少なく、圧電特性が十分ではない。また、ロットゲーリングファクターFは、F=1に近付くほど、圧電に寄与できる有効なドメインが多くなるので、圧電定数が増大する。ここで、ロットゲーリングファクターFがF=1であるときは、検出されるピークが対象とする結晶面からの回折ピークのみであることを示す。つまり、X線回折法で検出できるレベルの結晶の全てが、対象とする方位に揃って、配向していることを示す。ロットゲーリングファクターFは、X線回折の2θ-θ測定により算出される。2θが10°から70°の範囲で、対象とする結晶面から回折されるX線の積分ピーク強度を用いて、式1により計算する。F=ρ-ρ0/1-ρ0式1ここで、ρ0は無配向サンプルのX線の回折強度I0を用いて計算され、c軸配向の場合、全回折強度の和に対する00l面c軸と垂直な全ての面、l=1、2の回折強度の合計の割合として、式2により求める。ρ0=ΣI000l/ΣI0hkl式2ρは配向サンプルのX線の回折強度Iを用いて計算され、c軸配向の場合は全回折強度の和に対する00l面の回折強度の合計の割合として、上式2と同様に式3により求める。ρ=ΣI00l/ΣIhkl式3さらに本発明の圧電材料は、前記タングステンブロンズ構造金属酸化物が少なくともBa、Bi、Nb、Naの金属元素を含み、前記金属元素が以下の要件を満たすことが好ましい。Ba/Nb=aとしたときのaが:0.30≦a≦0.40Bi/Nb=bとしたときのbが:0.012≦b≦0.084Na/Nb=cとしたときのcが:0.012≦c≦0.075Bi/Na=dとしたときのdが:0.90≦d≦1.1ここで、モル換算のBaとNbの比であるaは、0.30≦a≦0.40である。モル換算のBaとNbの比であるaは、0.30より小さいとキュリー温度が低くなり室温領域での圧電材料として機能しなくなる恐れがあり、0.40より大きいと圧電特性が低くなる可能性がある。また、モル換算のBiとNbの比であるbは、0.012≦b≦0.084である。モル換算のBiとNbの比であるbは、0.084より大きいとキュリー温度が低くなり室温領域での圧電材料として機能しなくなる恐れがあり、0.012より小さいと圧電特性が低くなる可能性がある。また、モル換算のNaとNbの比であるcは、0.012≦c≦0.075である。モル換算のNaとNbの比であるcは、0.075より大きいとキュリー温度が低くなり室温領域での圧電材料として機能しなくなる恐れがあり、0.012より小さいと圧電特性が低くなる可能性がある。さらに、モル換算のBiとNaの比であるdは、0.90≦d≦1.1である。モル換算のBiとNaの比であるdの理想的な値はd=1.00である。Biに対して、Naが1:1からずれると、過剰分が結晶粒界に析出したり、不足分が欠陥サイトとなり酸素欠陥を生成するため、絶縁性や圧電特性に悪影響が出ることがある。前記タングステンブロンズ構造金属酸化物はAサイトをBa、Bi、Naが占有し、BサイトをNbが占有すると考えられ、BiとNaの組み合わせの効果により高い圧電性を有するので、本発明の圧電材料に適する。本発明の圧電材料は、前記タングステンブロンズ構造金属酸化物がBae、Caf、Big、Nah5Nb10O300.60≦e≦0.80、0≦f≦0.25、0.012≦g≦0.15、0.012≦h≦0.15、efgh=1.00からなることが好ましい。Aサイトを占めるBaのモル比を示すeは、0.60≦e≦0.80である。Aサイトを占めるBaのモル比を示すeは、0.60より小さいとキュリー温度が低くなり室温領域での圧電材料として機能しなくなる恐れがある。また、0.80より大きいとタングステンブロンズ構造単相にならない恐れがある。本発明の圧電材料がタングステンブロンズ構造単相であることは、例えば、X線回折から判断することが出来る。Aサイトを占めるCaのモル比を示すfは、0≦f≦0.25である。前記タングステンブロンズ構造金属酸化物中にCaが含有されると、機械的品質係数が向上する。Aサイトを占めるCaのモル比を示すfは、0.25より大きいと、焼結の際に異常粒成長を起こし易くなる恐れがある。異常粒成長した焼結体は、ひびや割れが容易に入り、破壊強度が弱いため、デバイスの使用に適さない。Aサイトを占めるBiのモル比を示すgは、0.012≦g≦0.15である。Aサイトを占めるBaのモル比を示すgは、0.15より大きいとキュリー温度が低くなり室温領域での圧電材料として機能しなくなる恐れがある。また、Aサイトを占めるBiのモル比を示すgが0.012より小さいと、圧電特性が低くなる恐れがある。Aサイトを占めるNaのモル比を示すhは、0.012≦h≦0.15である。Aサイトを占めるNaのモル比を示すhは、0.15より大きいとキュリー温度が低くなり室温領域での圧電材料として機能しなくなる恐れがある。また、Aサイトを占めるNaのモル比を示すhが0.012より小さいと、圧電特性が低くなる恐れがあるが、圧電材料として実用上問題のない場合は用いて良い。本発明の圧電材料は、前記タングステンブロンズ構造金属酸化物がBa1-x、Bi2x/35Nb10O300.20≦x≦0.25からなることが好ましい。Aサイトを占めるBiのモル比を示すxは、0.20≦x≦0.25である。Aサイトを占めるBiのモル比を示すxは、0.20より小さいと圧電特性が低くなる可能性がある。また、0.25より大きいと、キュリー温度が低くなり室温領域での圧電材料として機能しなくなる恐れがある。本発明の圧電材料は、前記圧電材料にMnが含有されており、前記Mnの含有量が前記タングステンブロンズ構造金属酸化物100重量部に対して金属換算で0.16重量部以上0.48重量部以下であるとさらに好ましい。本発明の圧電材料は、Mnを含有することにより、ロットゲーリングファクターFを損なうことなく、機械的品質係数を向上させることが出来る。Mnの含有量は0.16重量部以上0.48重量部以下である。Mnの含有量が0.16重量部より少ないと、Mnを含有しないときと特性が変わらない恐れがある。また0.48重量部より多いと、圧電特性が劣化する恐れや、非タングステンブロンズ構造が発生する恐れがある。好ましくは0.16重量部以上0.32重量部以下である。ここで、機械的品質係数Qmとは圧電材料を振動子として評価した際に振動による弾性損失を表す係数であり、機械的品質係数の大きさを電気的に測定すると、共振曲線の鋭さとして観察される。つまり振動子の共振の鋭さを表す定数である。本発明の圧電材料において、Mnが存在する領域は限定されない。前記Mnがサイトを占有していても、サイトを占有せずに粒界に存在していても構わない。また、Mnの含有形態は酸化物、金属、金属イオンのいずれの状態でも構わない。金属イオンの場合、価数は2価、3価、4価および6価のいずれでも構わない。本発明の圧電材料の製造を容易にしたり、本発明の圧電材料の物性を調整したりする目的で、タングステンブロンズ構造金属酸化物のAサイトにSr、Mgを、BサイトにNb以外の元素を含ませても良い。Bサイトに含ませる元素はTaやVといった5価の金属元素だけでなく、3価もしくは4価の金属元素も好ましい。例えば、Fe、Al、Ti、Zrが挙げられる。Bサイトに含ませる前記元素の含有量は、Bサイト元素のうちの20モル以下であることが望ましい。更に好ましくは5モル以下である。Bサイト元素の総価数の減少分は、Aサイト元素量を増やすことで相殺することが望ましい。本発明の圧電材料の製造を容易にしたり、本発明の圧電材料の物性を調整したりする目的で、圧電材料にCu、Zn、Coなどの元素を添加しても良い。添加元素の量は、タングステンブロンズ構造金属酸化物100重量部に対して、5重量部以下であることが望ましい。5重量部よりも多く添加すると、非タングステンブロンズ構造が発生したり、絶縁性が低下したりするからである。本発明の圧電材料の各サイトを占める金属元素は、例えばリートベルト法を用いて判別することができる。リートベルト法では各サイトを占める金属種だけでなく、その割合も特定することができる。本発明の圧電材料の製造方法は、特定の方法に限定されない。上記の圧電材料を構成する金属の酸化物、硝酸塩や蓚酸塩等の原料を用いて作製した粉体やスリップキャスト法を用いた成型体を常圧下で焼結する一般的な方法で行うことができる。これ以外にも通電加熱法やマイクロ波焼結法、ミリ波焼結法、熱間等方圧プレスといった手法も採用することが出来る。磁場配向に適しているという観点では、スラリーを用いるスリップキャスト法を用いた成型体を常圧下で焼結する方法が好ましい。本発明の圧電材料の配向方法は、特定の方法に限定されない。例えば、ドクターブレードを用いた粒子配向法や強磁場を用いた磁場配向法を用いることが出来る。c軸配向の成型体を得やすいという観点では、磁場配向法が好ましく、回転磁場法による磁場配向がより好ましい。また、WやMn等をタングステンブロンズ構造金属酸化物に含ませる方法は、特定の方法に限定されない。例えば、タングステンブロンズ構造金属酸化物を構成する元素のみを混合、仮焼し、反応させた後にWやMnを含有させても構わないし、タングステンブロンズ構造金属酸化物を構成する元素とともにWやMnを混合、仮焼させて同時に反応させても構わない。図2は、本発明の圧電素子を示す概略図である。本発明の圧電材料は圧電素子に設けられた第一の電極、第二の電極からなる。第一、及び第二電極は圧電材料の一つの面にそれぞれ設けても良いし、圧電材料を挟持して備えられていてもよい。図3は、本発明の液体吐出ヘッドの構成の一実施態様を示す概略図である。図3abに示すように、本発明の液体吐出ヘッドは、本発明の圧電素子101を有する液体吐出ヘッドである。圧電素子101は、第一の電極1011、圧電材料1012、第二の電極1013を少なくとも有する圧電素子である。圧電材料1012は、図3bの如く、必要に応じてパターニングされている。図3bは液体吐出ヘッドの模式図である。液体吐出ヘッドは、吐出口105、個別液室102、個別液室102と吐出口105をつなぐ連通孔106、液室隔壁104、共通液室107、振動板103、圧電素子101を有する。図において圧電素子101は矩形状だが、その形状は、楕円形、円形、平行四辺形等の矩形以外でも良い。一般に、圧電材料1012は個別液室102の形状に沿った形状となる。本発明の液体吐出ヘッドに含まれる圧電素子101の近傍を図3aで詳細に説明する。図3aは、図3bに示された液体吐出ヘッドの幅方向での圧電素子の断面図である。圧電素子101の断面形状は矩形で表示されているが、台形や逆台形でもよい。図中では、第一の電極1011が下部電極、第二の電極1013が上部電極として使用されている。しかし、第一の電極1011と、第二の電極1013の配置はこの限りではない。例えば、第一の電極1011を下部電極として使用しても良いし、上部電極として使用しても良い。同じく、第二の電極1013を上部電極として使用しても良いし、下部電極として使用しても良い。また、振動板103と下部電極の間にバッファ層108が存在しても良い。なお、これらの名称の違いはデバイスの製造方法によるものであり、いずれの場合でも本発明の効果は得られる。前記液体吐出ヘッドにおいては、振動板103が圧電材料1012の伸縮によって上下に変動し、個別液室102の液体に圧力を加える。その結果、吐出口105より液体が吐出される。本発明の液体吐出ヘッドは、プリンタ用途や電子デバイスの製造に用いる事が出来る。振動板103の厚みは、1.0μm以上15μm以下であり、好ましくは1.5μm以上8μm以下である。振動板の材料は限定されないが、好ましくはSiである。振動板のSiにBやPがドープされていても良い。また、振動板上のバッファ層、電極層が振動板の一部となっても良い。バッファ層108の厚みは、5nm以上300nm以下であり、好ましくは10nm以上200nm以下である。吐出口105の大きさは、円相当径で5μm以上40μm以下である。吐出口105の形状は、円形であっても良いし、星型や角型状、三角形状でも良い。次に、本発明の圧電素子を用いた超音波モータについて説明する。図4は、本発明の超音波モータの構成の一実施態様を示す概略図である。本発明の圧電素子が単板からなる超音波モータを、図4aに示す。超音波モータは、振動子201、振動子201の摺動面に不図示の加圧バネによる加圧力で接触しているロータ202、ロータ202と一体的に設けられた出力軸203を有する。前記振動子201は、金属の弾性体リング2011、本発明の圧電素子2012、圧電素子2012を弾性体リング2011に接着する有機系接着剤2013エポキシ系、シアノアクリレート系などで構成される。本発明の圧電素子2012は、不図示の第一の電極と第二の電極によって挟まれた圧電材料で構成される。本発明の圧電素子に位相がπ/2異なる二相の交流電圧を印加すると、振動子201に屈曲進行波が発生し、振動子201の摺動面上の各点は楕円運動をする。この振動子201の摺動面にロータ202が圧接されていると、ロータ202は振動子201から摩擦力を受け、屈曲進行波とは逆の方向へ回転する。不図示の被駆動体は、出力軸203と接合されており、ロータ202の回転力で駆動される。圧電材料に電圧を印加すると、圧電横効果によって圧電材料は伸縮する。金属などの弾性体が圧電素子に接合している場合、弾性体は圧電材料の伸縮によって曲げられる。ここで説明された種類の超音波モータは、この原理を利用したものである。次に、積層構造を有した圧電素子を含む超音波モータを図4bに例示する。振動子204は、筒状の金属弾性体2041に挟まれた積層圧電素子2042よりなる。積層圧電素子2042は、不図示の複数の積層された圧電材料により構成される素子であり、積層外面に第一の電極と第二の電極、積層内面に内部電極を有する。金属弾性体2041はボルトによって締結され、圧電素子2042を挟持固定し、振動子204となる。圧電素子2042に位相の異なる交流電圧を印加することにより、振動子204は互いに直交する2つの振動を励起する。この二つの振動は合成され、振動子204の先端部を駆動するための円振動を形成する。なお、振動子204の上部にはくびれた周溝が形成され、駆動のための振動の変位を大きくしている。ロータ205は、加圧用のバネ206により振動子204と加圧接触し、駆動のための摩擦力を得る。ロータ205はベアリングによって回転可能に支持されている。次に、本発明の圧電素子を用いた塵埃除去装置について説明する。図5aおよび図5bは本発明の塵埃除去装置の一実施態様を示す概略図である。塵埃除去装置310は板状の圧電素子330と振動板320より構成される。振動板320の材質は限定されないが、塵埃除去装置310を光学デバイスに用いる場合には透光性材料や光反射性材料を振動板320として用いることができる。前述したように本発明の圧電素子は、液体吐出ヘッドや、超音波モータ等に好適に用いられる。液体吐出ヘッドとしては、タングステンブロンズ構造金属酸化物を含む非鉛圧電材料により、鉛系と同等以上のノズル密度、吐出力を有するヘッドを提供できる。また、超音波モータとしては、タングステンブロンズ構造金属酸化物を含む非鉛圧電材料により、鉛系と同等以上の駆動力及び耐久性のあるモータを提供できる。さらに、塵埃除去装置としては、タングステンブロンズ構造金属酸化物を含む非鉛圧電材料により、鉛系と同等以上の塵埃除去効率を有する塵埃除去装置を提供できる。本発明の圧電材料は、液体吐出ヘッド、モータに加え、超音波振動子、圧電アクチュエータ、圧電センサ、強誘電メモリといったデバイスに用いることができる。以下に実施例を挙げて本発明の圧電材料をより具体的に説明するが、本発明は、以下の実施例により限定されるものではない。実施例1から13原料には、炭酸バリウム、酸化ビスマス、炭酸ナトリウム、酸化ニオブおよび酸化タングステン粉末を用いた。各粉末を秤量し、乳鉢を用いて乾式混合した。混合した粉末はアルミナ製の坩堝に入れ、大気中900~1100°Cで2~5時間かけて仮焼した。次に仮焼粉からスラリーを作製した。スラリーは仮焼粉を粉砕した後に、純水とディスパーサントを所定量加えて混合し、ポットミルを用いて、分散処理を行なうことにより得た。続いて、前記スラリーに対して磁場を印加して磁場処理を行なった。磁場処理には、超電導マグネットJMTD-10T180:ジャパンスーパーコンダクタテクノロジー株製を用いた。超電導マグネットにより10Tの磁場を発生させ、磁界中で回転駆動が可能な非磁性型超音波モータを用いてテーブルを磁界方向に対し、垂直方向に30rpmで回転させた。このテーブル上に石膏を静置し、回転駆動中に、テーブル上の石膏中へスラリーを流し込むことでスリップキャスト法による成型を行なった。そして、この成型体を、電気炉を用いて、大気中、1250°Cから1330°C、6hの条件で焼成を行なった。得られた焼結体は、表面切削後、X線回折による構造解析と蛍光X線分析による組成分析を行った。図1に2θ-θ測定のX線回折の結果を示す。図1の上段aが実施例10の圧電材料の測定結果で、下段bが比較例1の材料の測定結果である。この結果より、どちらのサンプルもタングステンブロンズ構造が単相であることが分かった。ここで、タングステンブロンズ構造の結晶が焼結体のほぼ全てを占めることを単相と呼ぶことにする。更に、磁場処理を行なった実施例10は、00lに帰属するピーク強度が強く、c軸方向に配向されていることが分かった。このX線回折の結果から、00l面の配向度を評価するため、ロットゲーリングファクターFの算出を行なった。また、組成分析の結果から得られた圧電材料はBa、Bi、Na5Nb10O30の式で表されるタングステンブロンズ構造であることが分かった。次に、焼結体を厚さ1mmに研磨し、500~1000°Cで空気中1時間熱処理することで、表面の有機物成分を除去した。その後にAu電極をDCスパッタリング法で表裏両面に500μm厚で形成し、切断装置を用いて2.5mm×10mmに切断し、各種電気特性の評価を行なった。分極処理は、温度120~200°C、印加電界2~5kV/mm、印加時間10minの条件でシリコンオイル中にて行なった。圧電特性はd33メータPiezoMeterSystem:PIEZOTEST社製を用いて評価した。得られた圧電材料の組成、F、d33の結果を、表1に示す。ここでaはモル換算のBaとNbの比、bはモル換算のBiとNbの比、cはモル換算のNaとNbの比、dはモル換算のBiとNaの比をそれぞれ表す。また、W重量部とは、Ba、Bi、Na、Nbといったタングステンブロンズ構造を構成する元素を酸化物換算し、その総重量に対するW金属の重量の比を表す。そして、Fは00l面の配向度を示すロットゲーリングファクターF、d33は圧電定数d33を表す。比較例1実施例1から13のサンプルと同様の方法で、スラリーを作製した。続いて、磁場処理は行なわずに、テーブル上に石膏を設置し、回転駆動中に、テーブル上の石膏中へスラリーを流し込むことでスリップキャスト法による成型を行なった。その後、実施例1から13のサンプルと同様の条件で焼結を行い、比較例1のサンプルを得た。比較例1のサンプルの電気特性評価は、実施例1から13のサンプルと同様に評価した。得られた圧電材料の組成、F、d33の結果を、表1に示す。比較例2、3および比較例5から比較例7酸化タングステン粉末を使用しなかった以外は、磁場処理も含めて実施例1から13のサンプルと同様の方法で、成型体を得た。その後、実施例1から13のサンプルと同様の条件で焼結を行い、比較例2、3およびから比較例5から7のサンプルを得た。比較例2、3および比較例5から7のサンプルの電気特性評価は、実施例1から13のサンプルと同様に評価した。得られた圧電材料の組成、F、d33の結果を、表1に示す。比較例4実施例1から13のサンプルと磁場処理も含めて同様の方法で、成型体を得た。その後、実施例1から13のサンプルと、磁場処理も含めて同様の条件で焼結を行い、比較例4のサンプルを得た。比較例4のサンプルの電気特性評価は、実施例1から13のサンプルと同様に評価した。得られた圧電材料の組成、F、d33の結果を、表1に示す。まず、W重量部も含めて同じ組成であった実施例10磁場処理有りと比較例1磁場処理無しを比較すると、実施例10のほうが磁場配向を行なうことにより圧電定数d33が大幅に増加していることが分かる。また、W重量部が1.20重量部である実施例1磁場処理有りとWを含有していない比較例2磁場処理有りを比較すると、実施例1の方がロットゲーリングファクターFが向上し、圧電定数d33も増大していることが分かる。これらの結果から、Wを含有することにより、磁場処理によってロットゲーリングファクターFと圧電定数d33が増大することが示唆された。次に、実施例3から実施例7すべて磁場処理有りと比較例3磁場処理有りを比較する。実施例3から実施例7はW重量部以外の組成が全て同じサンプルであり、W重量部のみ違いがある。これらを比較すると、W重量部が増えるに従って、ロットゲーリングファクターFと圧電定数d33が増大していることが分かる。これらの結果からも、Wを含有することにより、ロットゲーリングファクターFと圧電定数d33が増大することが示唆された。また、Wの含有量が3.20重量部のサンプルでは、キュリー温度が70°Cまで低下してしまった。このサンプルを分極処理したが、圧電定数d33は40[pC/N]であり、充分な特性ではなかった。したがって、Wの含有量が3.00重量部より多いと、キュリー温度が著しく低下してしまい実用に適さなかった。さらに、実施例8から10すべて磁場処理有りと比較例4磁場処理有りを比較する。これらはW重量部以外の組成が全て同じサンプルである。これらを比較すると、W重量部が増えるに従って、ロットゲーリングファクターFと圧電定数d33が増大していることが分かる。また、W重量部が0.20である比較例4はWを含有しているにも関わらず、ロットゲーリングファクターFがW重量部が0の時とあまり変化していないことが分かる。以上の結果より、W重量部は0.40重量部から3.00重量部が好ましいことが示唆された。最後に、実施例11磁場処理有りと比較例5磁場処理有りならびに実施例12磁場処理有りと比較例6磁場処理有りを比較する。これらはモル換算のBiとNaの比であるdが1.00からずれたサンプルである。これらの結果からも、Wを含有することにより、ロットゲーリングファクターFと圧電定数d33が増大することが示唆された。以上、表1より、Ba、Bi、NaおよびNbを含んだ材料系にWを含有することにより、ロットゲーリングファクターFと圧電定数d33が増大することが示唆された。実施例14から17以下に説明する圧電材料は、前述した実施例の圧電材料に対して、さらにMnを含有している点が異なる。原料には、炭酸バリウム、酸化ビスマス、炭酸ナトリウム、酸化ニオブ、酸化マンガンおよび酸化タングステン粉末を用いた。各粉末を秤量し、乳鉢を用いて乾式混合した。混合した粉末はアルミナ製の坩堝に入れ、大気中900~1100°Cで2~5時間かけて仮焼した。スラリーの作製工程から成型工程は磁場処理も含めて実施例1から13と同様の方法で行なった。そして、この成型体を、電気炉を用いて、大気中、1250°Cから1330°C、6hの条件で焼成を行なった。構造解析、組成分析および電気特性評価は、実施例1から13と同様の方法で行なった。組成分析の結果から得られた圧電材料はBa、Bi、Na5Nb10O30の式で表されるタングステンブロンズ構造であることが分かった。得られた圧電材料の組成、F、d33の結果を、表2に示す。ここでaはモル換算のBaとNbの比、bはモル換算のBiとNbの比、cはモル換算のNaとNbの比、dはモル換算のBiとNaの比をそれぞれ表す。また、W重量部とは、Ba、Bi、Na、Nbといったタングステンブロンズ構造を構成する元素を酸化物換算し、その総重量に対するW金属の重量の比を表す。さらに、Mn重量部とは、Ba、Bi、Na、Nbといったタングステンブロンズ構造を構成する元素を酸化物換算し、その総重量に対するMn金属の重量の比を表す。そして、Fは00l面の配向度を示すロットゲーリングファクターF、d33は圧電定数d33を表す。比較例8から比較例10酸化タングステン粉末を使用しなかった以外は実施例14から17のサンプルと磁場処理も含めて同様の方法で、成型体を得た。その後、実施例14から17のサンプルと同様の条件で焼結を行い、比較例8から比較例10のサンプルを得た。比較例8から比較例10のサンプルの電気特性評価は、実施例14から17のサンプルと同様に評価した。得られた圧電材料の組成、F、d33の結果を、表2に示す。まず、実施例15、16と比較例9を比較する。これらはW重量部以外の組成が全て同じサンプルである。これらを比較すると、実施例15,16はW重量部が増えるに従って、ロットゲーリングファクターFと圧電定数d33が増大していることが分かる。また、実施例14と比較例8、実施例17と比較例10でも同様な傾向の結果が得られた。これらの結果から、Ba、Bi、Na、Mn、NbおよびMnを含んだ材料系でもWを含有することにより、ロットゲーリングファクターFと圧電定数d33が増大することが示唆された。次に、実施例14、16、17を比較する。これらはMn重量部以外の組成が全て同じサンプルである。これらを比較すると、Mn重量部が増えるに従って、ロットゲーリングファクターFが増大していることが分かる。しかし、圧電定数d33は単純増加していないことが分かる。これらの結果からMn重量部が0.16重量部から0.48重量部の範囲で効果を確認することが出来たが、より好ましい範囲が0.16重量部から0.32重量部であることが示唆された。ここで機械的品質係数に着目をする。実施例14から17および比較例8から10のいずれのサンプルにおいても、機械的品質係数が500以上であることが分かる。一方、Mnを含まない前述の実施例6の機械的品質係数は278である。これより、Mnを含む材料系は、Mnを含まない材料系に比べて機械的品質係数が優れることが分かる。実施例18から22原料には、炭酸バリウム、炭酸ストロンチウム、酸化ビスマス、炭酸ナトリウム、酸化ニオブおよび酸化タングステン粉末を用いた。各粉末を秤量し、乳鉢を用いて乾式混合した。混合した粉末はアルミナ製の坩堝に入れ、大気中900~1100°Cで2~5時間かけて仮焼した。スラリーの作製工程から成型工程は磁場処理も含めて実施例1から13と同様の方法で行なった。そして、この成型体を、電気炉を用いて、大気中、1250°Cから1330°C、6hの条件で焼成を行なった。構造解析、組成分析および電気特性評価は、実施例1から13と同様の方法で行なった。組成分析の結果から得られた圧電材料はBa、Sr、Bi、Na5Nb10O30の式で表されるタングステンブロンズ構造であることが分かった。得られた圧電材料の組成、F、d33の結果を、表3に示す。ここでaはモル換算のBaとNbの比、bはモル換算のBiとNbの比、cはモル換算のNaとNbの比、dはモル換算のBiとNaの比、Sr/Nbはモル換算のSrとNbの比をそれぞれ表す。また、W重量部とは、Ba、Bi、Na、Sr、Nbといったタングステンブロンズ構造を構成する元素を酸化物換算し、その総重量に対するW金属の重量の比を表す。そして、Fは00l面の配向度を示すロットゲーリングファクターF、d33は圧電定数d33を表す。なおbの値は若干小さくても圧電特性に大きな影響を与えなかった。比較例11から比較例14酸化タングステン粉末を使用しなかった以外は、実施例18から22のサンプルと磁場処理も含め同様の製造方法で成型体を得た。その後、実施例18から22のサンプルと同様の条件で焼結を行い、比較例11から比較例14のサンプルを得た。比較例11から比較例14のサンプルの電気特性評価は、実施例18から22のサンプルと同様に評価した。得られた圧電材料の組成、F、d33の結果を、表3に示す。まず、実施例18と比較例11を比較する。これらはW重量部以外の組成が全て同じサンプルである。これらを比較すると、Wを含有することにより、ロットゲーリングファクターFと圧電定数d33が増大していることが分かる。また、実施例19と比較例12、実施例20と比較例13、さらには実施例21と比較例14でも同様な傾向の結果が得られた。これらの結果から、Ba、Bi、Na、SrおよびNbを含んだ材料系でもWを含有することにより、ロットゲーリングファクターFと圧電定数d33が増大することが示唆された。実施例23から26原料には、炭酸バリウム、炭酸カルシウム、酸化ビスマス、炭酸ナトリウム、酸化ニオブおよび酸化タングステン粉末を用いた。各粉末を秤量し、乳鉢を用いて乾式混合した。混合した粉末はアルミナ製の坩堝に入れ、大気中900~1100°Cで2~5時間かけて仮焼した。スラリーの作製工程から成型工程は磁場処理も含めて実施例1から13と同様の方法で行なった。そして、この成型体を、電気炉を用いて、大気中、1290°Cから1350°C、6hの条件で焼成を行なった。構造解析、組成分析および電気特性評価は、実施例1から13と同様の方法で行なった。組成分析の結果から得られた圧電材料はBa、Ca、Bi、Na5Nb10O30の式で表されるタングステンブロンズ構造であることが分かった。得られた圧電材料の組成、F、d33の結果を、表4に示す。ここでaはモル換算のBaとNbの比、bはモル換算のBiとNbの比、cはモル換算のNaとNbの比、dはモル換算のBiとNaの比、Ca/Nbはモル換算のCaとNbの比をそれぞれ表す。また、W重量部とは、Ba、Bi、Na、Ca、Nbといったタングステンブロンズ構造を構成する元素を酸化物換算し、その総重量に対するW金属の重量の比を表す。そして、Fは00l面の配向度を示すロットゲーリングファクターF、d33は圧電定数d33を表す。比較例15から比較例18酸化タングステン粉末を使用しなかった以外は磁場処理も含めて実施例23から26のサンプルと同様の方法で、成型体を得た。その後、実施例23から26のサンプルと同様の条件で焼結を行い、比較例15から比較例18のサンプルを得た。比較例15から比較例18のサンプルの電気特性評価は、実施例23から26のサンプルと同様に評価した。得られた圧電材料の組成、F、d33の結果を、表4に示す。まず、実施例23と比較例15を比較する。これらは互いにW重量部以外の組成が全て同じサンプルである。これらを比較すると、Wを含有することにより、ロットゲーリングファクターFと圧電定数d33が増大していることが分かる。また、実施例24と比較例16、実施例25と比較例17、さらには実施例26と比較例18でも同様な傾向の結果が得られた。これらの結果から、Ba、Bi、Na、CaおよびNbを含んだ材料系でもWを含有することにより、ロットゲーリングファクターFと圧電定数d33が増大することが示唆された。実施例27から実施例30原料には、炭酸バリウム、酸化ビスマス、酸化ニオブおよび酸化タングステン粉末を用いた。各粉末を秤量し、乳鉢を用いて乾式混合した。混合した粉末はアルミナ製の坩堝に入れ、大気中900~1100°Cで2~5時間かけて仮焼した。スラリーの作製工程から成型工程は実施例1から13と磁場処理も含めて同様の方法で行なった。そして、この成型体を、電気炉を用いて、大気中、1290°Cから1370°C、6hの条件で焼成を行なった。構造解析、組成分析および電気特性評価は、実施例1から13と同様の方法で行なった。組成分析の結果から得られた圧電材料はBa、Bi5Nb10O30の式で表されるタングステンブロンズ構造であることが分かった。得られた圧電材料の組成、F、d33の結果を、表5に示す。ここでaはモル換算のBaとNbの比、bはモル換算のBiとNbの比をそれぞれ表す。また、W重量部とは、Ba、Bi、Nbといったタングステンブロンズ構造を構成する元素を酸化物換算し、その総重量に対するW金属の重量の比を表す。そして、Fは00l面の配向度を示すロットゲーリングファクターF、d33は圧電定数d33を表す。比較例19、20酸化タングステン粉末を使用しなかった以外は実施例27、28のサンプルと磁場処理も含めて同様の方法で、成型体を得た。その後、実施例27から実施例30のサンプルと磁場処理も含めて同様の条件で焼結を行い、比較例19、20のサンプルを得た。比較例19、20のサンプルの電気特性評価は、実施例27から実施例30のサンプルと同様に評価した。得られた圧電材料の組成、F、d33の結果を、表5に示す。まず、実施例27と比較例19を比較する。これらはW重量部以外の組成が全て同じサンプルである。これらを比較すると、Wを含有することにより、ロットゲーリングファクターFと圧電定数d33が増大していることが分かる。また、実施例28と比較例20でも同様な傾向の結果が得られた。これらの結果から、Ba、BiおよびNbを含んだ材料系でもWを含有することにより、ロットゲーリングファクターFと圧電定数d33が増大することが示唆された。また、実施例27から実施例30のBa、BiおよびNbの組成を化学式Ba1-x、Bi2x/35Nb10O30の形で表すと、それぞれx=0.20、0.25となる。よって、BaとBiの比を表すxの好ましい範囲は、0.20≦x≦0.25であることが示唆された。表1から表5によると、本発明の圧電材料はどれも高いFとd33を有しており、比較例の圧電材料よりも圧電特性が優れていることが示唆された。実施例10、16による液体吐出ヘッド、超音波モータおよび塵埃除去装置実施例10および実施例16と同じ圧電材料を用いて、図3に示される液体吐出ヘッド、図4に示される超音波モータおよび図5に示される塵埃除去装置を作製した。液体吐出ヘッドでは、入力した電気信号に追随したインクの吐出が確認された。超音波モータでは、交番電圧の印加に応じたモータの回転挙動が確認された。塵埃除去装置では、プラスチック製ビーズを散布し、交番電圧を印加したところ、良好な塵埃除去率が確認された。"