上下二枚のサイドレールと、それらの間に介在し内周部に前記サイドレールの内周面を押圧する耳部を有するスペーサエキスパンダよりなる組合せオイルコントロールリングにおいて、前記耳部のサイドレール押圧面に略軸方向に延長する凹凸部を有し、前記凹凸部の凸面が角部を含むことを特徴とする組合せオイルコントロールリング。請求項1に記載の組合せオイルコントロールリングにおいて、前記角部がスパイク波形により構成されることを特徴とする組合せオイルコントロールリング。請求項1又は2に記載の組合せオイルコントロールリングにおいて、前記凸面が周方向の一方に傾斜し、前記角部が前記凸面の端部及び/又はスパイク波形により構成されていることを特徴とする組合せオイルコントロールリング。請求項3に記載の組合せオイルコントロールリングにおいて、前記凸面の傾斜角度が1~30°の範囲にあることを特徴とする組合せオイルコントロールリング。請求項1乃至4のいずれかに記載の組合せオイルコントロールリングにおいて、前記凹凸部の断面形状が略台形波形形状であることを特徴とする組合せオイルコントロールリング。請求項5に記載の組合せオイルコントロールリングにおいて、前記凹凸部の凸面の端部から構成される角部が鈍角であることを特徴とする組合せオイルコントロールリング。請求項1乃至6のいずれかに記載の組合せオイルコントロールリングにおいて、前記凹凸部の前記凸面と凹面を繋ぐ面が外に凸形状であることを特徴とする組合せオイルコントロールリング。請求項1乃至7のいずれかに記載の組合せオイルコントロールリングにおいて、前記凸面の前記凹面からの高さhの前記凹凸部の凸部底面の幅mに対する比hmが05~10であることを特徴とする組合せオイルコントロールリング。請求項1乃至7のいずれかに記載の組合せオイルコントロールリングにおいて、前記凸面の前記凹面からの高さhが05~20μmであることを特徴とする組合せオイルコントロールリング。請求項1乃至7のいずれかに記載の組合せオイルコントロールリングにおいて、前記凸面の前記凹面からの高さhが05μm以上6μm未満であることを特徴とする組合せオイルコントロールリング。請求項1乃至10のいずれかに記載の組合せオイルコントロールリングにおいて、前記耳部に含まれる前記凸面の周方向長さの合計が前記耳部の周方向長さの30~70であることを特徴とする組合せオイルコントロールリング。請求項1乃至10のいずれかに記載の組合せオイルコントロールリングにおいて、前記耳部に含まれる前記凸面の周方向長さの合計が前記耳部の周方向長さの20~50であることを特徴とする組合せオイルコントロールリング。請求項1乃至10のいずれかに記載の組合せオイルコントロールリングにおいて、前記耳部に含まれる前記凸面の周方向長さの合計が前記耳部の周方向長さの15~25であることを特徴とする組合せオイルコントロールリング。本発明は、上記問題を解決するためになされたものであり、その課題は、組合せオイルコントロールリングにサイドレールの単独回転を防止する機能を付与し、さらにその機能を長期間持続させることにある。また、近年、サイドレールの回転には、シリンダライナの真円度、ピストンとシリンダライナのクリアランス、及びピストンの形状等に起因して起こるピストンの首振り現象が影響していることが分かってきた。このピストンの首振り現象により、耳部に突起を有するオイルコントロールリングは、振動、繰り返し応力、変動応力などを受け、すなわちフレッティング疲労を受け、損傷部から疲労亀裂が発生、進展して突起部を破損してしまうという問題にも繋がっていた。本発明は、このフレッティング疲労に対する対策も提供することを課題とする。さらに本発明は、低張力の組合せオイルコントロールリングにおいても、サイドレールの単独回転を防止できる組合せオイルコントロールリングを提供することも課題とする。本発明では、基本的に、耳部が組合せオイルコントロールリングの略軸方向に延長する凹凸部を有し、凸面が角部を含むことによって摩擦抵抗を増大し、サイドレールの回転運動を阻止するものとする。本発明者らは、万が一、角部が摩耗したとしても接触面積を所定の値以上に増加させない形状の凹凸形状とし、またフレッティング疲労にも強い本発明の特徴的形状とすることによって突起部の破損を防ぎ、さらに低張力仕様においても、サイドレールの単独回転を防止できることに想到した。すなわち、本発明の組合せオイルコントロールリングは、上下二枚のサイドレールと、それらの間に介在し内周部に前記サイドレールの内周面を押圧する耳部を有するスペーサエキスパンダよりなる組合せオイルコントロールリングにおいて、前記耳部のサイドレール押圧面に略軸方向に延長する凹凸部を有し、前記凹凸部の凸面が角部を含むことを特徴とする。前記角部は、スパイク波形により構成されることが好ましく、周方向の一方に傾斜し、前記角部が前記凸面の端部及び/又はスパイク波形により構成されていることがより好ましい。また、前記凸面の傾斜角度θは、1~30°の範囲にあることが好ましく、1~20°の範囲がより好ましく、1~10°の範囲がさらに好ましい。ここで、傾斜角度θは、耳部のサイドレール押圧面に接する面方向との角度とする。さらに、前記凹凸部の断面は略台形波形形状であることが好ましく、前記凹凸部の凸面の端部から構成される角部は鈍角であることがより好ましく、前記凹凸部の凸面と凹面を繋ぐ面が外に凸形状であることがさらに好ましい。また、前記凸面の前記凹面からの高さhの前記凹凸部の凸部底面の幅mに対する比hmが05~10であることが好ましく、実際の寸法としては、前記凸面の前記凹面からの高さhが05~20μmであることが好ましく、05μm以上6μm未満がより好ましい。さらに、本発明の組合せオイルコントロールリングは、設定される張力に応じて、前記耳部に含まれる前記凸面の周方向長さの合計が前記耳部の周方向長さの30~70であることが好ましい場合、20~50であることが好ましい場合、又は15~25であることが好ましい場合がある。本発明の組合せオイルコントロールリングは、耳部に組合せオイルコントロールリングの略軸方向に延長する凹凸部を有し、前記凹凸部の凸面に角部を含むことによって摩擦抵抗を増大し、サイドレールの回転運動を阻止することが可能となる。凸面が周方向の一方に傾斜していれば、凸面の一端の角部では理屈上確実にサイドレールに線接触し、回転運動の阻止効果が高まり、スパイク波形を含めば、サイドレールとの摩擦抵抗をさらに増大するという観点でより効果的である。万が一、鋭い先端部を有するスパイク波形の角部が摩耗したとしても、凸面の一端の線状の角部は容易に摩耗しない。また凸部の比率を所定の範囲に制御することにより、接触面圧を高くし、サイドレールの回転運動を阻止し続けることが可能となる。さらに前記凹凸部の断面が略台形波形形状、又は略台形波形形状であって前記凹凸部の凸面と凹面を繋ぐ面が外に凸形状とすれば、使用中のフレッティング運動に起因する凸部の摩耗、特に凸部の破損を阻止することが可能となる。さらに、低張力の組合せオイルコントロールリングにおいても、凸面の比率を所定の範囲に制御することにより、接触面圧を高くし、サイドレールの回転運動を阻止し続けることが可能となる。以下に本発明の組合せオイルコントロールリングの実施の形態について図面を参照しながら説明する。図1は、ピストンのオイルリング溝に、組合せオイルコントロールリングを装着した状態を示し、スペーサエキスパンダと、その上下に装着された一対のサイドレールが、収納されている。スペーサエキスパンダの耳部は、サイドレールの内周面をシリンダ内壁に向かって押圧してピストン外周面とシリンダ内壁との間をシールするだけでなく、オイルリング溝の側面のシールも行えるように傾斜面に形成されている。図2は、スペーサエキスパンダを内周側から見た図であり、軸方向に波形形状をしており、その波形の上下に、一方のサイドレールを押圧する上部耳部と、他方のサイドレールを押圧する下部耳部が形成されている。耳部には、略軸方向に延長する凹凸部が形成されており、凸面の接触面積を小さくして接触圧力を高めているので、サイドレールの単独回転を防止することができる。さらにA-A断面は、図3に示すように、略矩形波形形状を示し、凹面、凸面及び凹面と凸面を繋ぐ面以下側面という。からなり、凸面は角部を含んでいる。角部がピン留めのようにサイドレールの動きを止める働きをして、サイドレールの回転運動が阻止される。凸部が角部を含むという観点では、凸部が一方に傾斜していて角部を端部としてもよいし、スパイク波形を含んでもよい。スパイク波形の高さは、最大で1~5μmのものが好ましく、1~3μmがより好ましい。端部の場合は、角部が長さをもち線状の角部となるため理屈上はサイドレールに線接触し、スパイク波形の角部に比べて破損しにくい。図3の凹凸形状を略矩形波形形状と呼ぶのは、凸面がスパイク波形を含み平面でない場合や一方に傾斜した場合を考慮してのことである。後に示す加工ローラによる塑性加工に起因して凸面の幅が凸部底面の幅に対し僅かに小さくなるが、意図して略台形波形形状としないかぎり略矩形波形形状と呼ぶこととする。図3aでは凸面は傾斜していないが、図3b及びcでは凸面が一方に傾斜している。傾斜角度を図中に定義しているが、その傾斜角度は1~30°が好ましく、1~20°がより好ましく、1~10°がさらに好ましい。すなわち、端部は角部といっても、その角度は先端部の破損しにくい60°以上であることが好ましく、70°以上がより好ましく、80°以上がさらに好ましい。さらにA-A断面は、図4に示すように略台形波形形状を示し、側面は平面又は凸面形状であることが好ましい。凸部が略台形形状で、側面が平面又は凸面形状をしているため、フレッティング運動による振動、繰り返し応力、変動応力などを受けても、応力集中を回避し、凸部の破損や摩耗を防ぐことができる。凸面形状は、当然に、曲面形状でも多面形状でも凸面であればよい。例えば、断面が円弧状の場合、任意の曲率半径をもつ円弧形状とする。端部の角度は鈍角であることが好ましいが、端部が角部であるためには凸面が円弧に接する場合を除く。図4において、凹凸部の断面を略台形波形形状と呼ぶのは、側面が平面でない場合や、凸面そのものも一方に傾斜していたりスパイク波形を含んでいたりする場合を考慮してのことである。また、従来技術例えば、特許文献6は凸面の凹面に対する高さhが大きいほど長寿命であることを示しているが、本発明者らの鋭意研究の結果、逆に、サイドレールの単独回転が防止できれば、高さhが小さいほど長寿命であることに想到した。凸面の凹面に対する高さhが小さいほど、フレッティング運動による凸部の受ける応力が小さいからである。凸面の凹面からの高さhの凸部底面の幅mに対する比hmが05~10であることが好ましく、実際の寸法としては、凸面の凹面からの高さhが05~20μmであることが好ましく、05μm以上6μm未満がより好ましい。ここで凸面の凹面からの高さhは、凸面が傾斜している場合は高いほうの高さとし、スパイク波形の高さは含まない。これらの凹凸形状や、ピッチ、m、m’、n、h等の寸法は、接触式又は非接触式例えば、レーザーの形状測定装置表面粗さ測定装置も含むを用いて測定できる。耳部の周方向長さに対する凸面の周方向長さの比率は、組合せオイルコントロールリングの張力を考慮して決めればよい。すなわち、低張力の場合ほど、凸面の周方向長さの比率を小さくして所定の接触面圧が得られるようにすればよい。組合せオイルコントロールリングの張力に応じて、耳部に含まれる凸面の周方向長さの合計が耳部の周方向長さの30~70、20~50、又は15~25とすることが好ましい。図5は、耳部に含まれる凸面の周方向長さの比率を変えた実施態様を示すが、aは耳部に含まれる凸面の周方向長さmの合計Σmが耳部の周方向長さΣの約40、bは耳部に含まれる凸面の周方向長さmの合計Σmが耳部の周方向長さΣの約20の場合の凹凸形状を示すものである。本発明の組合せオイルコントロールリングに使用されるスペーサエキスパンダの耳部は、基本的に、特許文献4によって教示される図6に示す方法で加工される。すなわち、耳部のサイドレール押圧面に、所望の凹凸を形成した加工ローラを圧接し、加工ローラ加工面の凹凸を耳部のサイドレール押圧面に転写形成以下ロール成形という。する。耳部の凹凸形状は、加工ローラの凹凸形状を反転した形状となるので、凸部や凹部の周方向長さ、傾斜角度θ、側面の曲率、スパイク波形等は、加工ローラの凹凸形状、表面性状及び加工時の潤滑条件によって決まる。ここで、m’は周方向に平行な距離とし、傾斜角度θに依らないものとして扱うこととする。また、凸面の高さhは加工ローラの圧接深さによって決まる。加工ローラに設けた凹部の深さが加工ローラの圧接深さよりも深い場合は、凸面はロール成形前の耳部表面、すなわち耳部成形時の剪断加工面のままとなる。傾斜角度θが小さい場合は、傾斜していない凸面すなわち、θ=0の矩形波形形状の凹凸形状の加工ローラを用いても、図6のスペーサエキスパンダのセットされた下部ローラの回転軸と、加工ローラの両方の回転軸が、スペーサエキスパンダの流動方向に垂直な軸上から平行にオフセットすることによっても、凸面が一方向に傾斜した台形波形形状の凹凸部を形成することができる。また、耳部の凸面のスパイク波形は、耳部成形時の剪断加工由来のスパイク波形を残すこと、又は加工ローラの加工面の表面性状及びスペーサエキスパンダ耳部と加工ローラ間加工面の潤滑条件を無潤滑とすることによって形成可能となる。実施例1組合せオイルリングの呼び径75mm、組合せ呼び径20mm、組合せ厚さ25mmとなるSUS304製のスペーサエキスパンダと幅04mmのSUS440製サイドレールを成形した。スペーサエキスパンダは、SUS304製の帯材からギア成形による局部的な曲げと剪断による耳長さ耳部の周方向長さ128mmの耳部成形の後、耳部に凹凸形状がピッチ:018mm、h:002mm、m009mmなる略矩形形状となるように、また加工ローラの加工面の表面粗さRvが32μm、無潤滑の加工条件でロール成形を行い、最後にコイリングにより真円に成形された。得られた組合せオイルリングは、図7に示すサイドレール単独回転評価装置を用いて評価した。この評価装置は、疑似オイルリング溝を有するホルダーピストンに、組合せオイルリングを装着し、円筒擬似シリンダ内で、支柱に設けた支点を中心に首振り運動させ、サイドレールの単独回転を評価するものである。試験は、スペーサエキスパンダのジョイント位置に対して、上下二枚のサイドレールを、スペーサエキスパンダのジョイント位置からそれぞれ反対方向に30°ずらして組み付けた組合せオイルコントロールを上記ホルダー擬似ピストンに装着し、首振り角度αを05°毎に、05°から75°まで、10往復秒の速度で10分間ずつ首振り運動させることによって行い、サイドレールの単独回転が起こる首振り角度によって、サイドレール単独回転防止能力を評価するものである。回転が開始する首振り角度が大きいほどサイドレールが回転しづらい構造であると評価できる。実施例1の組合せオイルコントロールリングのサイドレール単独回転開始角度は65°であった。実施例2~6耳部の凸面が表1に示す角度θ3~34°だけ、一方に傾斜させた加工ローラを用いた以外は、実施例1と同様にスペーサエキスパンダを製作し、実施例1と同様にサイドレール単独回転の評価試験を行った。試験結果を実施例1の結果も含め、表1に示す。傾斜角度が3~27°では、サイドレール単独回転評価試験装置の上限の首振り角度75°でもサイドレールは単独回転しなかった。実施例7~11ロール成形の加工条件を潤滑条件とした以外は、実施例2~6と同様に、スペーサエキスパンダを製作し、実施例1と同様にサイドレール単独回転の評価試験を行った。試験結果を表1に示す。傾斜角度θが3~27°では、サイドレール単独回転評価試験装置の上限の首振り角度75°でもサイドレールは単独回転しなかった。比較例1ロール成形の加工条件を潤滑条件とした以外は、実施例1と同様に、スペーサエキスパンダを製作し、実施例1と同様にサイドレール単独回転の評価試験を行った。試験結果を表1にも示すが、サイドレール単独回転開始角度は55°だった。実施例12~16耳部の凹凸形状がピッチ:018mm、h:0001~001mm、m:009~012mm、m’:0078~0102mm、θ:9°、側面:外に凸、となるような加工条件でロール成形を行った以外は、実施例1と同様にスペーサエキスパンダを製作し、実施例1と同様にサイドレール単独回転の評価を行った。耳部凹凸形状の仕様凸面高さh、凸部底面の幅m、凸面の周方向長さm’、パラメータhm、接触面積率等と試験結果である単独回転開始角度を表2に示す。いずれの実施例においても、サイドレール単独回転評価試験装置の上限の首振り角度75°で、サイドレールは単独回転しなかった。実施例17~21耳部の凹凸形状がピッチ:018mm、h:0001~001mm、m:0059~0078mm、m’:0049~0060mm、θ:9°、側面:外に凸、となるような加工条件でロール成形を行った以外は、実施例1と同様にスペーサエキスパンダを製作し、実施例1と同様にサイドレール単独回転の評価を行った。但し、スペーサエキスパンダの張力は、実施例1~16よりもやや小さめに調整した。耳部凹凸形状の仕様凸面高さh、凸部底面の幅m、凸面の周方向長さm’、パラメータhm、接触面積率等と試験結果である単独回転開始角度を表3に示す。何れの実施例においても、サイドレール単独回転評価試験装置の上限の首振り角度75°で、サイドレールは単独回転しなかった。実施例22~26耳部の凹凸形状がピッチ:018mm、h:0001~001mm、m:0037~0053mm、m’:0028~0039mm、θ:9°、側面:外に凸、となるような加工条件でロール成形を行った以外は、実施例1と同様にスペーサエキスパンダを製作し、実施例1と同様にサイドレール単独回転の評価を行った。但し、スペーサエキスパンダの張力は、実施例17~21よりもさらに小さめに調整した。耳部凹凸形状の仕様凸面高さh、凸部底面の幅m、凸面の周方向長さm’、パラメータhm、接触面積率等と試験結果である単独回転開始角度を表4に示す。何れの実施例においても、サイドレール単独回転評価試験装置の上限の首振り角度75°で、サイドレールは単独回転しなかった。実施例27~33及び比較例2実施例1実施例27、実施例3実施例28、実施例8実施例29、実施例14実施例30、実施例19実施例31、実施例24実施例32、実施例25実施例33、及び比較例2比較例1の組合せオイルコントロールリングについて、排気量が1500cm3の4気筒ガソリンエンジンを用いて、耳部及びサイドレールの内周面の摩耗とオイル消費量を評価した。ここで、トップリングは外周バレルフェイス、セカンドリングは外周テーパーフェイスのリングを用いた。試験条件は、5000rpm、全負荷WOT:WideOpenThrottle、48時間の条件とした。試験結果を表5に示す。hmが10以下の実施例30、31、33では、摩耗量1μm以下、オイル消費量10ghr以下であった。