少なくとも1層以上のフェルト層を有する成形プレス用クッション材であって、前記フェルト層の両外周面に耐熱クロスを配置し、更にその両外周面にテトラフルオロエチレン系フィルムを表層材として配置したことを特徴とする、成形プレス用クッション材。前記フェルト層と耐熱クロスとの間にテトラフルオロエチレン系フィルムを配置させたことを特徴とする、請求項1に記載の成形プレス用クッション材。前記フェルト層が、パラ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーまたはメタ系芳香族ポリアミドのステープルファイバーの何れか、またはこれらの混合したステープルファイバーを使用したフェルト層であることを特徴とする、請求項1から請求項2のいずれかに記載の成形プレス用クッション材。前記耐熱クロスが、ガラス繊維、シリカ繊維、アルミナ繊維、セラミックス繊維から選択される繊維の織布クロスであることを特徴とする、請求項1から請求項3のいずれかに記載の成形プレス用クッション材。前記耐熱クロスが、100μm以上で300μm以下の厚み、かつ質量が100g/m2から300g/m2の範囲を有することを特徴とする、請求項4に記載の成形プレス用クッション材。前記耐熱クロスが、150μm以上で250μm以下の厚み、かつ質量が150g/m2から250g/m2の範囲を有することを特徴とする、請求項4に記載の成形プレス用クッション材。前記テトラフルオロエチレン系フィルムが、テトラフルオロエチレンエチレン共重合体ETFE、テトラフルオロエチレンパーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体PFA、テトラフルオロエチレンヘキサフルオロプロピレン共重合体FEPポリテトラフルオロエチレンPTFEから選択されるフィルムであることを特徴とする、請求項1から請求項6のいずれかに記載の成形プレス用クッション材。成形プレス用クッション材の表面粗さRaが、3μm以上で30μm以下の粗さを有することを特徴とする、請求項1から請求項7のいずれかに記載の成形プレス用クッション材。本発明は、上述した欠点に鑑み、成形プレス用クッション材として優れたクッション性と、しかも積層板に加える熱と圧力がクッション材の全面において均一であり、熱盤に当接するクッション材表面が平滑になり過ぎず、よってクッション材が熱盤及び/または鏡面板に貼り付くことがない成形プレス用クッション材を提供する。本発明の基本構成は、少なくとも1層以上のフェルト層を有する成形プレス用クッション材であって、前記フェルト層の両外周面に耐熱クロスを配置し、更にその両外周面にテトラフルオロエチレン系フィルムを表層材として配置したことを特徴とする、成形プレス用クッション材である。ここで、本発明に係る実施の態様を、図3に基づき説明する。図3において、10は本発明のクッション材であり、基体10Bと、基体10Bの熱盤側面1Eに第1のフェルト層1Aと、その反対側に第2のフェルト層1Bと、第1のフェルト層1Aの外周面に第1の耐熱クロス例えばガラスクロス1Cと、第2のフェルト層1Bの外周面に第2の耐熱クロス例えばガラスクロス1Dとが配置している。第1のフェルト層1Aと第1の耐熱クロス例えばガラスクロス1Cとの接合、および第2のフェルト層1Bと第2の耐熱クロス例えばガラスクロス1Dとの接合は、耐熱性樹脂による接合接着が使用できる。そして、第1の耐熱クロス例えばガラスクロス1Cと第2の耐熱クロス例えばガラスクロス1Dとには、それぞれその外周面に表層材として、テトラフルオロエチレン系フィルムP1とP2とが配置している。このようなクッション材10は、熱盤に当接するクッション材表面1Eと、鏡面板に当接するクッション材表面2Eとで構成されている。なお、図3におけるクッション材10は、第1のフェルト層1Aと第2のフェルト層1Bとが、基体10Bに接合している。図3の本発明では、基体10Bの外周面に耐熱性のステープルファイバーの短繊維をニードルパンチして、第1のフェルト層1Aと第2のフェルト層1Bとをそれぞれ基体10Bに接合している。しかし、基体10Bを使用せずに、前もって耐熱性のステープルファイバーの短繊維をニードルパンチして成るフェルト層を1層または複数層を使用することができる。一方、図3において、第1の耐熱クロス例えばガラスクロス1Cと第2の耐熱クロス例えばガラスクロス1Dの両外周面には、テトラフルオロエチレン系フィルムP1とP2とが配置された構成になっているが、テトラフルオロエチレン系フィルムは、その溶融温度以上で熱プレスすることで第1の耐熱クロス例えばガラスクロス1Cと第2の耐熱クロス例えばガラスクロス1Dの両外周面に接合することができる。さらに本発明に係る実施の別の態様を、図4に基づき説明する。図4において、20は本発明のクッション材であり、基体10Bと、基体10Bの熱盤側面1Eに第1のフェルト層21Aと、その反対側に第2のフェルト層21Bと、第1のフェルト層21Aの外周面にテトラフルオロエチレン系フィルムP3を介して第1の耐熱クロス例えばガラスクロス21Cと、第2のフェルト層21Bの外周面にテトラフルオロエチレン系フィルムP4を介して第2の耐熱クロス例えばガラスクロス21Dとが配置している。そして、第1の耐熱クロス例えばガラスクロス21Cと第2の耐熱クロス例えばガラスクロス21Dとには、それぞれその外周面に表層材として、テトラフルオロエチレン系フィルムP1とP2とが配置している。このようなクッション材20は、熱盤に当接するクッション材表面1Eと、鏡面板に当接するクッション材表面2Eとで構成されている。なお、図4におけるクッション材20は、第1のフェルト層21Aと第2のフェルト層21Bとが、基体10Bに接合している。図4の本発明では、基体10Bの外周面に耐熱性のステープルファイバーの短繊維をニードルパンチして、第1のフェルト層21Aと第2のフェルト層21Bとをそれぞれ基体10Bに接合している。しかし、基体10Bを使用せずに、前もって耐熱性のステープルファイバーの短繊維をニードルパンチして成るフェルト層を1層または複数層を使用することができる。一方、図4において、第1のフェルト層21Aと第2のフェルト層21Bの両外周面には、テトラフルオロエチレン系フィルムP3とP4とが配置された構成になっている。テトラフルオロエチレン系フィルムは、その溶融温度以上で熱プレスすることで第1のフェルト層21Aと第2のフェルト層21Bの両外周面に接合することができる。あるいは、予め耐熱クロス例えばガラスクロスの両外周面に2枚のテトラフルオロエチレン系フィルムを熱プレスして接合した後で、前記ガラスクロスをフェルト層の外周面に接合することもできる。以下、本発明の成形プレス用クッション材について、実施例を用いてさらに詳しく説明するが、これらは本発明を何ら限定するものではない。まず、実施例および比較例において、次の構成は全て共通のものを使用した。1クッション材に配置される基体:メタ系芳香族ポリアミドのスパン糸[6dtexデシテックスの50mmカット長の短繊維からなるスパン糸]で織製した織布を使用した。なお具体的な繊維としては、コーネックス商品名/帝人製を使用した。織布の質量は200g/m2であった。2ニードルパンチの条件フェルト層の作成;前記織布の両外周面表裏に、パラ系芳香族ポリアミドであるケブラー商品名/デュポン製のステープルファイバーで2dtexデシテックスの50mmカット長の短繊維を使用し、1稜当たり6バーブの針を使用して、ニードルパンチ回数を50回/cm2に設定してフェルト層を設けた。よって、織布の質量200g/m2と表面側フェルト質量250g/m2と裏面側フェルト質量250g/m2とで、合計質量が700g/m2のフェルト層となる。上記のニードルパンチを施したあと、更に前記フェルト層の両外周面表裏にメタ系芳香族ポリアミドであるコーネックス商品名/帝人製のステープルファイバーで2dtexデシテックスの50mmカット長の短繊維を使用し、1稜当たり6バーブの針を使用して、ニードルパンチ回数を50回/cm2に設定して、追加のフェルト層を設けた。追加のフェルト層は表面側に質量150g/m2と裏面側に質量150g/m2とが追加されて、合計質量が1000g/m2のフェルト層となった。上記のニードルパンチを施したあと、更に前記フェルト層の両外周面表裏を、2稜当たり18バーブの針を使用して、ニードルパンチ回数を80回/cm2に設定して、仕上げのニードルパンチを施して、本発明のフェルト層を作成した合計質量は1000g/m2。前記フェルト層の両外周面表裏にフッ素ゴム系接着剤を塗布し、続いてその表裏に耐熱クロスとしてガラスクロスを接合し、更にその表裏にテトラフルオロエチレン系フィルムを表層材として、この順序に配置して実施例1の成形プレス用クッション材を作成した。なお、テトラフルオロエチレン系フィルムおよびガラスクロスの詳細と、配置後の加工条件は下記のとおりである。テトラフルオロエチレン系フィルム表層材;テトラフルオロエチレンヘキサフルオロプロピレン共重合体FEPで厚み25μm。ガラスクロス;質量200g/m2で厚み200μm。加工条件;前記成形プレス用クッション材を280°Cで加圧10kg/cm2、時間20分間の熱プレスを実施した。実施例1のフッ素ゴム系接着剤に代えて、テトラフルオロエチレン系フィルムFEPで厚み25μmのものを接合材として配置し、その他は同じ条件で実施例2の成形プレス用クッション材を作製した。実施例2の表層材テトラフルオロエチレン系フィルムFEPを厚み50μmに代え、その他は同じ条件で実施例3の成形プレス用クッション材を作製した。実施例2の表層材テトラフルオロエチレン系フィルムFEPを厚み100μmに代え、その他は同じ条件で実施例4の成形プレス用クッション材を作製した。実施例2のガラスクロスを質量150g/m2で厚み150μmに代え、その他は同じ条件で実施例5の成形プレス用クッション材を作製した。実施例2のガラスクロスを質量250g/m2で厚み250μmに代え、その他は同じ条件で実施例6の成形プレス用クッション材を作製した。実施例2のガラスクロスを質量100g/m2で厚み100μmに代え、その他は同じ条件で実施例7の成形プレス用クッション材を作製した。実施例2のガラスクロスを質量300g/m2で厚み300μmに代え、その他は同じ条件で実施例8の成形プレス用クッション材を作製した。実施例2の表層材テトラフルオロエチレン系フィルムを、テトラフルオロエチレンエチレン共重合体ETFEで厚み25μmに代え、その他は同じ条件で実施例9の成形プレス用クッション材を作製した。実施例2の表層材テトラフルオロエチレン系フィルムを、テトラフルオロエチレンパーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体PFAで厚み25μmに代え、加工条件の内、加熱温度を315°Cに変えた。その他は同じ条件で実施例10の成形プレス用クッション材を作製した。実施例2の表層材テトラフルオロエチレン系フィルムを、ポリテトラフルオロエチレンPTFEで厚み25μmに代え、加工条件の内、加熱温度を330°Cに変えた。その他は同じ条件で実施例11の成形プレス用クッション材を作製した。比較例1前記フェルト層の表裏に、表層材としてテトラフルオロエチレン系フィルムを配置して比較例1の成形プレス用クッション材を作成した。なお、テトラフルオロエチレン系フィルムと、配置後の加工条件は下記のとおりである。テトラフルオロエチレン系フィルム表層材;テトラフルオロエチレンヘキサフルオロプロピレン共重合体FEPで厚み25μm。加工条件;前記比較例1の成形プレス用クッション材を280°Cで加圧10kg/cm2、時間20分間の熱プレスを実施した。比較例2前記フェルト層の表裏に、接合材としてテトラフルオロエチレン系フィルムの厚み25μmのもの、およびガラスクロスを、この順序に配置して比較例2の成形プレス用クッション材を作成した。なお、テトラフルオロエチレン系フィルムおよびガラスクロスの詳細と、配置後の加工条件は下記のとおりである。テトラフルオロエチレン系フィルム接合材;テトラフルオロエチレンヘキサフルオロプロピレン共重合体FEPで厚み25μm。ガラスクロス;質量200g/m2で厚み200μm。加工条件;前記成形プレス用クッション材を280°Cで加圧10kg/cm2、時間20分間の熱プレスを実施した。これらの実施例と比較例で作製したサンプルを、図1に示すものと同様の構造を有する試験機を用いて、クッション材の性能を測定した。なお、クッション材は、温度190°C、加圧40kg/cm2を60分保持し、その後水冷15分、加圧開放15分を1サイクルとし、これを300サイクル繰り返し、プレス回数毎に次の測定を実施した。クッション変位量μmの測定:180°Cの加熱下において、0.2kgにてプレスした場合と、50kgにてプレスした場合のクッション材の厚みを測定した。そして、50kg時から0.2kg時の差を求め、クッション変位量μmとした。評価としては、クッション量が300μm以上を優れる、200μm以上で300μm未満を良好、200μm未満を不良とした。表面粗さμmの測定:クッション材の外周面の粗さRaを測定した。評価としては、粗さRaが3μm以上で30μm以下を適合、それ以外を不適合とした。貼り付きの有無:熱盤または鏡面板に貼り付くか否か、目視で貼り付きの有無を確認した。貼り付きがないものを優れる、貼り付きがあっても5秒以下で剥がれるものを良好、5秒以上貼り付くか、または密着して剥がれないものを不良とした。上記の試験機を用いたクッション材の性能の結果を、表に示す。このことから、本発明に係る実施例においては、クッション材として優れたクッション性と貼り付き防止効果を有することが確認された。粗さRaが3μm未満の比較例1では、クッション材表面が平滑になり過ぎ熱盤及び鏡面板に貼り付いてしまった。また、粗さRaが30μmを超えた比較例2では、積層板に加える熱と圧力がクッション材の全面において均一にならなかった。