"ジフルオロメタンHFC-321~19質量パーセント、ペンタフルオロエタンHFC-12525~60質量パーセント、1,1,1,2-テトラフルオロエタンHFC-134a24~60質量パーセント、並びに、n-ブタン、イソブタン、n-ブタンと2-メチルブタン、n-ブタンとn-ペンタン、イソブタンと2-メチルブタン、およびイソブタンとn-ペンタンからなる群から選択される炭化水素1~4質量パーセントからなり、100°Cでの標準の引火性試験法ASTM681に基づいて蒸気および液体の相のいずれにおいても非引火性であることを特徴とする共沸様組成物。前記組成物は、ジフルオロメタンHFC-32、ペンタフルオロエタンHFC-125、1,1,1,2-テトラフルオロエタンHFC-134a、並びに、n-ブタン、n-ブタンと2-メチルブタン、n-ブタンとn-ペンタン、イソブタンと2-メチルブタン、およびイソブタンとn-ペンタンからなる群から選択される炭化水素から実質的になることを特徴とする請求項1に記載の共沸様組成物。前記組成物は、ジフルオロメタンHFC-32、ペンタフルオロエタンHFC-125、1,1,1,2-テトラフルオロエタンHFC-134a、並びに、n-ブタン、n-ブタンと2-メチルブタン、およびn-ブタンとn-ペンタンからなる群から選択される炭化水素から実質的になることを特徴とする請求項1に記載の共沸様組成物。前記組成物は、ジフルオロメタンHFC-32、ペンタフルオロエタンHFC-125、1,1,1,2-テトラフルオロエタンHFC-134a、および、n-ブタンと2-メチルブタンから実質的になることを特徴とする請求項1に記載の共沸様組成物。請求項1~4のいずれか一項に記載の組成物を凝縮し、その後冷却される物の近傍で前記組成物を蒸発させることを含むことを特徴とする冷却を生じさせる方法。請求項1~4のいずれか一項に記載の組成物を熱せられる物の近傍で凝縮し、その後前記組成物を蒸発させることを含むことを特徴とする熱を生じさせる方法。ジフルオロメタンHFC-32、ペンタフルオロエタンHFC-125および1,1,1,2-テトラフルオロエタンHFC-134aからなる冷媒組成物の蒸発の間の蒸気圧の変化を少なくする方法であって、全組成物質量の1~4質量パーセントのn-ブタン、イソブタン、n-ブタンおよび2-メチルブタン、n-ブタンおよびn-ペンタン、イソブタンおよび2-メチルブタン、ならびにイソブタンおよびn-ペンタンからなる群から選択される炭化水素の存在下で前記組成物を除去することを含むことを特徴とする方法。本発明の組成物は、前記の冷却産業が直面する必要を満たす。本組成物は冷媒として、特にHCFC-22の代替品として有用である。プロパンおよびペンタンを含む組成物と違い、本発明の組成物は、最初に配合されたときおよび漏れている間、液体および気体のいずれの相でも非引火性である。本発明は、本質的に、ジフルオロメタンHFC-321~19質量パーセント、ペンタフルオロエタンHFC-12525~60質量パーセント、1,1,1,2-テトラフルオロエタンHFC-134a24~60質量パーセントおよび炭化水素0.5~5質量パーセントからなる共沸様組成物に関し、前記炭化水素は、n-ブタン、イソブタン、n-ブタンと2-メチルブタン、n-ブタンとn-ペンタン、イソブタンと2-メチルブタン、およびイソブタンとn-ペンタンからなる群から選択される。本発明の共沸様組成物は本質的に、ジフルオロメタンHFC-32、CH2F2、標準沸点-51.7°C、ペンタフルオロエタンHFC-125、CF3CHF2、標準沸点-48.5°C、1,1,1,2-テトラフルオロエタンHFC-134a、CF3CH2F、標準沸点-26.1°C、並びに、n-ブタンCH3CH2CH2CH3、標準沸点-0.5°C、イソブタンCHCH33、標準沸点-11.8°C、n-ブタンと2-メチルブタンCH3CH2CHCH32、標準沸点27.9°C、n-ブタンとn-ペンタンCH3CH2CH2CH2CH3、標準沸点35.9°C、イソブタンと2-メチルブタン、および、イソブタンとn-ペンタンからなる群から選択される炭化水素からなる。本発明の共沸様組成物は、本質的に、ジフルオロメタン1~19質量パーセントと、ペンタフルオロエタン25~60質量パーセントと、1,1,1,2-テトラフルオロエタン24~60質量パーセントと、n-ブタン、イソブタン、n-ブタンと2-メチルブタン、n-ブタンとn-ペンタン、イソブタンと2-メチルブタン、およびイソブタンとn-ペンタンからなる群から選択される炭化水素0.5~5質量パーセントとからなる。好ましい本発明の共沸様組成物は、本質的に、ジフルオロメタン1~15質量パーセント、ペンタフルオロエタン30~50質量パーセント、1,1,1,2-テトラフルオロエタン30~50質量パーセントおよび前記炭化水素1~4質量パーセントからなる。最も好ましい本発明の共沸様組成物は、本質的に、ジフルオロメタンHFC-321~9質量パーセント、ペンタフルオロエタンHFC-12530~50質量パーセント、1,1,1,2-テトラフルオロエタンHFC-134a30~50質量パーセントおよび前記炭化水素1~4質量パーセントからなる。共沸様組成物とは、単一物質としてふるまう一定沸点、または実質的に一定沸点の2種以上の物質の液体混合物を意味する。共沸様組成物の特徴を表す1つの方法は、液体の部分蒸発または蒸留によって生成した蒸気が、そこからその蒸気が蒸発または蒸留された液体と実質的に同じ組成をもつということである。本質的に、その混合物は実質的な組成の変化なしに蒸留され/還流する。共沸様組成物の特徴を表す別の方法は、特定の温度での組成物の泡立ち点蒸気圧および結露点蒸気圧が実質的に同じであるということである。ここでは、組成物の50質量パーセントが蒸留または沸騰などによって取り除かれた後、元の組成物およびその元の組成物の50質量パーセントが取り除かれた後の残りの組成物との間の蒸気圧の違いが10パーセントより小さければ、組成物は共沸様組成物である。有効量とは、一緒にされたとき結果として共沸様組成物を生成する本発明の組成物の各成分の量を意味する。この定義は各成分の量を含み、その量は共沸様組成物が、可能な異なる沸点を有してだが、異なる圧力で存在し続ける限りは組成物に加えられる圧力に依存して変化してもよい。従って有効量は、本明細書に記載されるようなもの以外の温度および圧力で共沸様組成物を生成する本発明の組成物の各成分の、例えば質量パーセントで表されるような量を含む。本発明の共沸様組成物は、有効量の成分を混合することまたは合わせることを含むどのような適切な方法によっても調製できる。好ましい方法は所望の成分量を計量しそれからそれらを適当な容器で合わせることである。驚くべき結果、および本組成物の重要な特徴は、容器から組成物が漏れる前および後で、蒸気および液体の相のいずれにおいてもそれらが非引火性のままであることである。100°Cでの標準の引火性flammability試験法ASTM681に基づいて、以下の引火限界flammabilitylimitを測定した。組成引火限界質量HFC-125/HFC-3257HFC-32HFC-134a/HFC-3233HFC-32HFC-125/n-ブタン6n-ブタンHFC-134a/n-ブタン3n-ブタンデータは、より多量のHFC-125を含む組成がより多くの炭化水素を許容することができ、なお非引火性でありうることを示している。また、HFC-32は炭化水素より約10倍引火性が小さい。混合物の引火性の指標を与えるために、HFC-32と炭化水素の両方を含む混合物中に存在する全炭化水素当量TEHの近似値を以下の式で表す。TEH=HCR32/10、ここでTEH=質量パーセントで表した全炭化水素当量、HC=混合物中の炭化水素の質量パーセント、R32=混合物中のHFC-32の質量パーセントである。HFC-125にはある程度の燃焼抑制作用があるので、本発明の組成物に対して、混合物中のHFC-125の量を引火性に関連づけることは有益である。表1はHFC-125の組成およびTEHに基づくHFC-32および炭化水素の両方を含む混合物の引火限界を示す。所期の用途の本発明の組成物に不都合な影響を及ぼさず、特許請求の範囲に記載された本発明の基本的で新規な特性を変えなければ、潤滑剤、腐食防止剤、界面活性剤、安定剤、消泡剤、染料および他の適当な材料など、冷媒の分野において公知の添加剤は様々な用途の本発明の組成物に加えてもよくまたその存在下に用いてもよい。本明細書は圧縮冷媒としての本発明の共沸様組成物の利用を対象とするが、本組成物は、洗浄剤、ポリオレフィンおよびポリウレタンの膨張剤ポリマー発泡体発泡剤、エアロゾル噴霧体、熱交換媒体、気体誘電体、出力サイクル作動流体、重合媒体、粒子除去流体、キャリア流体、バフ研磨剤、置換乾燥剤として有用であることが見いだされ得る。本発明を例示する具体的実施例を以下に記載する。特に言及がなければ、すべてのパーセンテージは質量パーセントである。実施例1:25°Cで蒸気の漏れが、HFC-32、HFC-125、HFC-134a、n-ブタン、および任意選択で2-メチルブタンまたはn-ペンタンの組成物の組成変化に及ぼす影響25°Cで容器にHFC-32、HFC-125、HFC-134a、n-ブタン、および任意選択で2-メチルブタンまたはn-ペンタンの初期の組成物を90体積まで十分に入れる。この初期の液体および蒸気の組成をガスクロマトグラフィで測定する。温度を25°Cで一定に保ち、初期組成物の50質量パーセントが漏れてしまうまで組成物を容器から漏らし、その時点で容器に残っている液体および蒸気の組成を再び測定する。次いで液体がなくなるまで容器を漏れるままにする。すべてのケースで、約97wtが漏れてしまった後、液体は消滅した。結果を下の表2にまとめる。全ての組成を質量で表す。この実施例のTEHの値を表1と比較すると、結果は本発明の組成物が、初期および内容物が完全に容器から漏れたとき、本質的に非引火性であることを示している。データはまた、2-メチルブタンなどのより沸点の高い炭化水素を加えると、n-ブタンのみを用いる場合に比べて初期蒸気相の引火性が低下することを示している。プロパンを含む組成物は、初期に蒸気相で引火性であり、n-ペンタンを含む組成物は液体が漏れたとき液体および/または蒸気の相において引火性になる。実施例2:25°Cで蒸気の漏れが、HFC-32、HFC-125、HFC-134a、イソブタン、および任意選択で2-メチルブタンまたはn-ペンタンの組成物の組成変化に及ぼす影響25°Cで容器にHFC-32、HFC-125、HFC-134a、イソブタン、および任意選択で2-メチルブタンまたはn-ペンタンの初期組成物を90体積まで十分に入れる。この初期の液体および蒸気の組成をガスクロマトグラフィで測定する。温度を25°Cで一定に保ち,50質量の初期組成物が漏れてしまうまで組成物を容器から漏らし、その時点で容器に残っている液体および蒸気の組成を再び測定する。次いで液体がなくなるまで容器を漏れるままにする。すべてのケースで、約97質量が漏れてしまった後、液体は消滅した。結果を下の表3にまとめる。全ての組成を質量で表す。この実施例のTEHの値を表1と比較すると、結果は、組成物が、初期および内容物が完全に容器から漏れたとき、本質的に非引火性であることを示している。データはまたn-ペンタンなどのより高い沸点の炭化水素を加えると、イソブタンのみを用いる場合に比べて初期蒸気相の引火性が低下することを示している。実施例3:25°Cで、蒸気の漏れが蒸気圧に及ぼす影響25°Cで容器に初期組成物を入れ、組成物の初期蒸気圧を測定する。温度を25°Cで一定に保ち,50質量パーセントの初期組成物が漏れてしまうまで組成物を容器から漏らし、その時点で容器に残っている組成物の蒸気圧を測定する。結果を下の表4にまとめる。この実施例の結果は、25°Cで元の組成物の50質量が漏れてしまった後、本発明の共沸様組成物が存在し、残っている組成物の蒸気圧変化は元の組成物蒸気圧の約10より少ないということを示す。組成物中のHFC-32の量を減らすと結果としてより共沸様混合物となる。プロパンを含む組成物は共沸様組成物ではない。実施例4:炭化水素の添加が分別に及ぼす効果25°Cで、容器に初期組成物を90体積まで十分に入れ、この組成物の初期の蒸気圧を測定する。温度を25°Cで一定に保ち、50質量パーセントの初期組成物が漏れてしまうまで組成物を容器から漏らし、その時点で容器に残っている組成物の蒸気圧を測定する。結果を下の表5にまとめる。この実施例の結果は、分別の程度が減少していることを示している。すなわち組成物は、HFC-32が本発明の炭化水素で置き換えられるとより共沸様組成物になる。本発明の組成物は冷媒組成物R407Cより分別も少ない。実施例5:冷媒性能以下の表は本発明の組成物の性能を示す。データは以下の条件に基づく。蒸発器温度8.9°C凝縮器温度46.1°Cサブクール温度39.4°C戻り気体温度18.3°Cコンプレッサクリアランス体積は4である。コンプレッサ等エントロピー効率は75である。容量とは、循環冷媒1ポンド0.454kg当りの蒸発器内冷媒のエンタルピー変化、すなわち時間当たりに蒸発器内で冷媒によって奪われる熱を意味するとされる。成績係数COPとは容量と圧縮仕事の比であり、冷媒のエネルギー効率の尺度であるとされる。結果を下の表6に示す。本発明の組成物がHFC-32を含まない組成物に比べてより高い容量、効率のいずれかまたは両方を示すということを、この実施例の結果は示している。実施例6:本組成物でのオイル戻り試験オイルの戻りをオイル戻り装置で以下のようにして試験した。液体冷媒を加圧シリンダから銅管を通してヒータへ導入しそれを気化させた。次に冷媒蒸気を圧力調整器と計量バルブに通し、1分間1000~1100ccの一定の流量および1気圧に制御した。その冷媒蒸気を、恒温槽中に設置され、U字型に成形された長さ180cmで外径0.635cmのもう1つの銅管に導入した。そのU字型管U字管はまず37cmのまっすぐな垂直部分で始まり、次に恒温槽の底部で27cmの水平部分をなすように曲がっていた。次にその管は23cmの4つの部分でジグザグ状に垂直に上昇し、その後に23cmの垂直でまっすぐな部分になっていた。そのU字管を任意選択でオイル戻し剤およびオイル戻し剤キャリアを含む10gのオイルで満たし、オイルは37cmの垂直部分からU字管に加えた。冷媒蒸気をU字管内のオイルを通してゆっくり流した。U字管から出てきた冷媒とオイルを受器に集め、冷媒は蒸発させた。冷媒によってどれだけU字管からオイルが運ばれたかを測定するためにオイルを秤量した。冷媒R407C23質量HFC-32、25質量HFC-125、52質量HFC-134aを冷媒シリンダに入れた。Suniso登録商標3GS鉱油を銅製U字管に入れた。ここでオイル、オイル戻し剤およびオイル戻し剤キャリアの合計は10gであった。恒温槽の温度は0°Cに保った。冷媒蒸気を1分間1100立方cmの流量でU字管内に流し、受器内のオイルの質量を6、10および20分の時間間隔で測定した。次に本発明の冷媒組成物をSuniso登録商標3GSで試験した。データを下の表7に示す。実施例6からの結果は、あらゆる場合に本発明の組成物のオイル戻りはR407Cに対して改善されていることを示している。オイル戻りは炭化水素濃度の増加につれて増加する。3GSオイルにポリマーオイル戻し剤Zonyl登録商標PHSを添加するとさらにオイル戻りは改善される。"