内燃機関の排ガス通路に設けられ、排ガスが通過可能な連通孔を有する排ガス絞り弁であって、前記排ガス絞り弁が閉じた状態において、当該連通孔を通過した排ガスが旋回流を形成するように前記連通孔の中心軸は前記排ガス通路の中心軸に対して傾斜していることを特徴とする排ガス絞り弁。前記排ガス通路には、排ガスに含まれるパティキュレートを捕捉するパティキュレートフィルタが設けられており、前記排ガス絞り弁は、前記パティキュレートフィルタに流入する排ガスを昇温するための燃料を供給する燃料供給箇所の直上流に設けられていることを特徴とする請求項1に記載の排ガス絞り弁。前記排ガス通路には、排ガスに含まれるNOxを還元する還元触媒が設けられており、前記排ガス絞り弁は、前記還元触媒に流入する排ガスに尿素水を供給する尿素水供給箇所の直上流に設けられていることを特徴とする請求項1に記載の排ガス絞り弁。前記連通孔の中心軸に直交する前記連通孔の直交断面は、楕円形又は矩形の形状を有することを特徴とする請求項1~3のうち何れか一項に記載の排ガス絞り弁。前記連通孔は1以上設けられ、前記1以上の連通孔の前記直交断面の総面積は、排ガス絞り弁を閉じたときの排ガス通路内に所定の圧力損失を生じさせる大きさに形成されることを特徴とする請求項1~4のうち何れか一項に記載の排ガス絞り弁。前記連通孔は、前記排ガス絞り弁の中心軸に対して点対称となる位置に複数設けられ、前記排ガス絞り弁が閉じた状態において、前記排ガス絞り弁の中心軸に対して点対称となる位置に設けられた一対の連通孔は、それぞれ互いに異なる水平方向へ所定角度で傾斜していることを特徴とする請求項1~5のうち何れか一項に記載の排ガス絞り弁。前記排ガス絞り弁が閉じた状態において、前記連通孔は、その高さが排ガス通路の中心軸に沿って平行に形成されていることを特徴とする請求項1~6のうち何れか一項に記載の排ガス絞り弁。しかしながら、特許文献1に記載の排ガス絞り弁の閉鎖時において、排ガスは、排ガス絞り弁と排ガス通路の内壁面との隙間及び中央部付近のみに設けられた連通路から通過するため、図8に示すように、排ガス絞り弁の直下流の排ガス通路内に排ガスの流れが滞留する滞留領域が広く生成される。また、特許文献2に記載の排ガス絞り弁を通過する排ガスも同様に、排ガス絞り弁の閉鎖時において、排ガスは、排ガス絞り弁と排ガス通路の内壁面との隙間から通過するため、図9に示すように、排ガス絞り弁の直下流の排ガス通路内に排ガスの流れが滞留する滞留領域が広く生成される。これにより、特許文献1及び特許文献2に記載の排ガス絞り弁を用いて、排ガス絞り弁の直下流に液状の燃料や尿素水等を噴射すると、燃料や尿素水等の一部が滞留領域に流入して滞留してしまう場合があった。したがって、浄化装置に所望量の燃料や尿素水等を供給できないという問題点があった。そこで、本発明は、このような問題を解決するものであって、排ガス絞り弁の直下流に排ガスが滞留する滞留領域を低減可能な排ガス絞り弁を提供することを目的とする。上述した課題を解決する本発明に係る排ガス絞り弁は、内燃機関の排ガス通路に設けられ、排ガスが通過可能な連通孔を有する排ガス絞り弁であって、前記排ガス絞り弁が閉じた状態において、当該連通孔を通過した排ガスが旋回流を形成するように前記連通孔の中心軸は前記排ガス通路の中心軸に対して傾斜していることを特徴とする。上記排ガス絞り弁によれば、連通孔が排ガス通路の中心軸に対して傾斜しているため、連通孔を通過した後の排ガスは旋回流を形成することができる。これにより、排ガス絞り弁の直下流の排ガス通路内に排ガスの流れが滞留する滞留領域の発生を低減することができる。また、前記排ガス通路には、排ガスに含まれるパティキュレートを捕捉するパティキュレートフィルタが設けられており、前記排ガス絞り弁は、前記パティキュレートフィルタに流入する排ガスを昇温するための燃料を供給する燃料供給箇所の直上流に設けられていてもよい。このように、排ガス絞り弁は、燃料供給箇所の直上流に設けられているため、排ガス絞り弁の直下流に液体の燃料が噴射された場合に、燃料の滞留を防止することができる。さらに、連通孔を通過した排ガスの旋回流によって燃料の拡散を促進できる。また、前記排ガス通路には、排ガスに含まれるNOxを還元する還元触媒が設けられており、前記排ガス絞り弁は、前記還元触媒に流入する排ガスに尿素水を供給する尿素水供給箇所の直上流に設けられていてもよい。このように、排ガス絞り弁は、還元触媒の直上流に設けられているため、排ガス絞り弁の直下流に尿素水が噴射された場合に、尿素水の滞留を防止することができる。さらに、連通孔を通過した排ガスの旋回流によって尿素水等の拡散を促進でき、下流側に配置された触媒に効率良く尿素水を供給することができる。また、前記連通孔の中心軸に直交する前記連通孔の直交断面は、楕円形又は矩形の形状を有してもよい。このように、連通孔の中心軸に直交する直交断面の形状が楕円形の場合は、ドリル等の削孔機で容易に穿孔することができる。また、連通孔の中心軸に直交する直交断面の形状が矩形の場合は、旋回流を発生させる能力を向上させることができる。また、前記連通孔は1以上設けられ、前記1以上の連通孔の前記直交断面の総面積は、排ガス絞り弁を閉じたときの排ガス通路内に所定の圧力損失を生じさせる大きさに形成されていてもよい。このように、1以上の連通孔の直交断面の総面積は、排ガス絞り弁を閉じたときの排ガス通路内に所定の圧力損失を生じさせる大きさに形成されているため、内燃機関に必要以上の負荷をかけない。これにより、内燃機関の損傷を防止できる。また、前記連通孔は、前記排ガス絞り弁の中心軸に対して点対称となる位置に複数設けられ、前記排ガス絞り弁が閉じた状態において、前記排ガス絞り弁の中心軸に対して点対称となる位置に設けられた一対の連通孔は、それぞれ互いに異なる水平方向へ所定角度で傾斜してもよい。このように、排ガス絞り弁の中心軸に対して点対称となる位置に設けられた一対の連通孔は、それぞれ互いに異なる水平方向へ所定角度で傾斜しているため、排ガス絞り弁を通過した後の排ガスを効率良く旋回流にすることができる。また、前記排ガス絞り弁が閉じた状態において、前記連通孔は、その高さが排ガス通路の中心軸に沿って平行に形成されていてもよい。このように、連通孔は、その高さが排ガス通路の中心軸に沿って平行に形成されているため、排ガスが連通孔を通過する際の圧力損失を低減することができる。本発明によれば、排ガス絞り弁の直下流に排ガスが滞留する滞留領域を低減可能な排ガス絞り弁を提供することができる。以下、本発明に係る内燃機関の排ガス浄化装置及び当該排ガス浄化装置を用いた浄化方法について図面を用いて詳細に説明する。なお、以下の実施例に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、その相対配置などは特に特定的な記載がない限り、この発明の範囲をそれのみに限定する趣旨ではなく、単なる説明例にすぎない。図1は、本発明の第一実施形態に係る排ガス絞り弁が適用されたエンジンシステムの概略全体構成図である。図1に示すように、ディーゼルエンジン以下、エンジン1というの排ガス通路16には、ターボチャージャ7のタービン7aと、排ガス絞り弁2と、前段酸化触媒4と、パティキュレートフィルタ以下フィルタ6というと、SCRSelectiveCatalystReduction触媒8と、後段酸化触媒10と、が設けられている。エンジン1は、燃料の噴射時期及び噴射量がECUElectronicControlUnit12によって電子制御されており、かかる噴射時期及び噴射量にてシリンダ毎に設けられた燃料噴射弁3から燃焼室5内に燃料が噴射される。各燃料噴射弁3はコモンレール9に接続されており、コモンレール9には燃料供給装置11が接続されている。燃料供給装置11は、燃料を貯留する燃料タンク13と、燃料タンク13内の燃料を供給する燃料ポンプ15と、を備えており、燃料ポンプ15は、コモンレール9内の燃料圧力が所定圧力となるようにECU12にて制御されている。また、ECU12は、図示しないCPU、ROM及びRAMから構成されるマイクロコンピューターを備えている。そして、ECU12は、エンジン1の運転条件や運転者の要求に応じてエンジン1の運転状態を制御する。ターボチャージャ7のタービン7aはコンプレッサ7bと機械的に連結されており、タービン7aが排ガス通路16内を流動する排気を受けてコンプレッサ7bを駆動する。タービンの7aの直下流に設けられた排ガス絞り弁2は、バタフライバルブからなり、円盤状の弁体2aと、当該弁体2aの略中心を貫通する回転軸2bとから構成されている。回転軸2bの両端部がそれぞれ排ガス通路16に回動可能に支持されている。通常運転時には全開に保持され、主にフィルタ6の再生時に所定開度に制御されて、前段酸化触媒4に流入する排ガスの流量を減少させることができる。排ガス絞り弁2の開度は、ECU12によって制御される。図2A及び図2Bは、それぞれ排ガス絞り弁2及び燃料インジェクタ30付近を示す側面図及び平面図である。図2A及び図2Bは、排ガス絞り弁2が全閉状態を示し、このとき弁体2aは、下半部が上半部よりも下流側に位置するように傾斜している。全閉状態において、弁体2aの周縁部は排ガス通路16の内壁面に密着している。弁体2aの周端部は、閉止時に内壁面と良好に密着できるように斜めに形成されている。なお、通常運転時等、排ガス絞り弁2が全開とされるときは、弁体2aが図2において時計回りに回転され、弁体2aが排ガス通路16の軸方向に沿うように保持される。排ガス絞り弁2には、排ガスが通過可能な連通孔22a~22dが弁体2aの上半部及び下半部にそれぞれ複数、形成されている。具体的には、連通孔22aと連通孔22dとは、排ガス絞り弁2の中心軸に対して点対称となる位置に設けられている。また、連通孔22bと連通孔22cとは、排ガス絞り弁2の中心軸に対して点対称となる位置に設けられている。そして、排ガス絞り弁2を閉じた状態において、図2Aに示すように、各連通孔22a~22dの高さは、排ガス通路16の中心軸に沿って平行に形成されている。さらに、各連通孔22a~22dの中心軸は、排ガス絞り弁2を閉じた状態において、図2Bに示すように、排ガス通路16の中心軸に対して水平方向へ所定角度θで傾斜している。また、上半部に形成された連通孔22a、22bと下半部に形成された連通孔22c、22dは、互いに異なる水平方向へ所定角度θで傾斜している。具体的には、図2Bに示すように、弁体2aの上半部の連通孔22a、22bの排ガス流入口は、弁体2aの上半部中央付近に開口し、排ガス流出口は、弁体2aの上半部周縁部に開口している。即ち連通孔22a、22bの中心軸と排ガス通路16の中心軸とは平面視において進行方向に向かって右側へ所定角度θで交差している。一方、下半部の連通孔22c、22dの排ガス流入口は、弁体2aの下半部中央付近に開口し、排ガス流出口は、弁体2aの下半部周縁部に開口している。即ち連通孔22c、22dの中心軸と排ガス通路16の中心軸とは平面視において進行方向に向かって左側へ所定角度θで交差している。なお、所定角度θは、0°よりも大きく、90°よりも小さい角度から任意に選択することができる。これにより、各連通孔22a~22dを通過した後の排ガスが排ガス通路16の内壁面に衝突することにより、排ガス絞り弁2を通過した後の排ガスに、排ガスの流れる方向から見て時計回りの旋回流が形成される。なお、旋回流の回転方向は当該時計回りに限定されるものではなく、反時計回りであってもよい。係る場合には、各連通孔22a~22dの傾斜角度を変更する必要がある。また、各連通孔22a~22dの軸直交断面は、円形の形状を有している。複数の連通孔22a~22dの軸直交断面を合算した総面積は、排ガス絞り弁2を閉じたときの排ガス通路16内に所定の圧力損失を生じさせる大きさに形成されている。これにより、エンジン1に必要以上の負荷をかけないので、エンジン1の損傷を防止できる。所定の圧力損失は、予め設計等により決定される。円形の各連通孔22a~22dは、ドリル等の削孔機で容易に穿孔することができる。なお、各連通孔22a~22dの軸直交断面の形状は円形に限定されるものではなく、楕円形でもよい。排ガス絞り弁2の直下流には、図1に示すように、燃料を排ガス通路16内に噴射する燃料インジェクタ30が設けられている。燃料インジェクタ30の噴射口は、排ガス通路16の下流側に向けられ、且つ排ガス通路16の中心軸に向かって斜め上向きに配置されている。燃料インジェクタ30には、燃料ポンプ15から燃料配管28を通して燃料が供給される。燃料インジェクタ30には開閉弁が設けられており、当該開閉弁の開閉は、ECU12によって制御される。開閉弁を開放しているときに燃料を排ガス通路16内に噴射することができる。このように、燃料インジェクタ30をタービン7aの直下流、即ちエンジン1に近接する位置に配置したので、燃料ポンプ15からの燃料を供給する燃料配管28の長さを短くすることができる。これにより、燃料漏れ等が生じる可能性を低減することができる。前段酸化触媒4及びフィルタ6は、排ガス通路16に設けられた筒状の上流側ケーシング14内に内包されている。フィルタ6は、排ガス中のPMPaticulateMatter:粒子状物質を捕集する。また、前段酸化触媒4は排ガス中のNO一酸化窒素を酸化させてNO2二酸化窒素を生成するので、前段酸化触媒4の下流にフィルタ6を配置することにより、フィルタ6に捕集され堆積しているPMは、前段酸化触媒4から供給されたNO2と反応して酸化し、これによってフィルタ6の連続再生が行われる。そして、SCR触媒8及び後段酸化触媒10は、上流側ケーシング14の下流側に連通路17を介して接続された筒状の下流側ケーシング18内に内包されている。SCR触媒8は、アンモニアを還元剤として、排ガス中のNOxを選択還元して排ガスを浄化する。また、後段酸化触媒10は、SCR触媒8を通過したアンモニアを排ガス中から除去する。連通路17には、尿素水を噴射する噴射装置20が接続されている。噴射装置20は、フィルタ6の直下流の連通路17に設けられた尿素水インジェクタ24と、尿素水インジェクタ24に尿素水を供給する尿素水供給用ポンプ25と、尿素水を貯留する尿素水タンク26と、を備えている。尿素水インジェクタ24から噴射された尿素水は排ガス中で霧化し、排ガスの熱により加水分解してアンモニアとなってSCR触媒8に供給される。上述したように、本実施形態に係る排ガス絞り弁2によれば、各連通孔22a~22dが排ガス通路16の中心軸に対して傾斜するように設けられているため、連通孔22a~22dを通過した後の排ガスが排ガス通路16の内壁面に衝突することで、旋回流を形成することができる。また、排ガス絞り弁2の弁体2aの上半部に配置された連通孔22a、22bと、下半部に配置された連通孔22c、22dとは、互いに異なる水平方向へ所定角度θで傾斜しているため、排ガス絞り弁2を通過した後の排ガスを効率良く旋回流にすることができる。これにより、排ガス絞り弁2の直下流の排ガス通路16内に滞留領域が発生することを低減できる。したがって、排ガス絞り弁2の直下流に燃料を噴射した場合、その燃料の滞留を防止することができる。さらに、噴射した燃料を旋回流によって拡散できるため、下流側に配置された前段酸化触媒4に効率良く燃料を供給することができる。したがって、燃料の供給量を従来よりも低減することができる。そして、排ガス絞り弁2を通過した後の排ガスは旋回流を形成しているため、噴射された燃料の分散性を向上できる。これにより、前段酸化触媒4へ均等に燃料を供給可能となるので、前段酸化触媒4の機能を向上させることができる。また、排ガス流量が少ないエンジン1の低回転域においても、燃料を前段酸化触媒4へ確実に送給することができる。また、各連通孔22a~22dは、その高さが排ガス通路16の中心軸に沿って平行に形成されているため、排ガスが連通孔22a~22dを通過する際の圧力損失を低減することができる。なお、各連通孔22a~22dの排ガス流入口及び排ガス流出口は、上述した位置に限定されるものでは無く、以下に示すような位置に設けられていてもよい。例えば、図3A及び図3Bに示すように、弁体2aの上半部の連通孔32a、32bの排ガス流入口が、弁体2aの上半部中央より進行方向に向かって左側端部に開口し、排ガス流出口が、弁体2aの上半部中央付近に開口していてもよい。即ち連通孔32a、32bの中心軸と排ガス通路16の中心軸とは平面視において進行方向に向かって右側へ所定角度θで交差していてもよい。一方、下半部の連通孔32c、32dの排ガス流入口が、弁体2aの下半部中央より進行方向に向かって右側端部に開口し、排ガス流出口が、弁体2aの下半部中央付近に開口していてもよい。即ち連通孔32c、32dの中心軸と排ガス通路16の中心軸とは平面視において進行方向に向かって左側へ所定角度θで交差していてもよい。なお、連通孔32aと連通孔32dと、連通孔32bと連通孔32cとは、排ガス絞り弁2の中心軸に対して点対称となる位置に設けられている。また、図4A及び図4Bに示すように、弁体2aの上端部の連通孔42aの排ガス流入口が、弁体2aの上半部中央より進行方向に向かって左側端部に開口し、排ガス流出口が、弁体2aの上半部中央付近に開口していてもよい。また、排ガスの進行方向に向かって右側端部の連通孔42bの排ガス流入口が、弁体2aの中央寄りに開口し、排ガス流出口が、弁体2aの右側周縁部に開口していてもよい。即ち連通孔42a、42bの中心軸と排ガス通路16の中心軸とは平面視において進行方向に向かって右側へ所定角度θで交差していてもよい。一方、下端部の連通孔42dの排ガス流入口が、弁体2aの下半部中央より進行方向に向かって右側端部に開口し、排ガス流出口が、弁体2aの下半部中央付近に開口していてもよい。また、排ガスの進行方向に向かって左側端部の連通孔42cの排ガス流入口が、弁体2aの中央寄りに開口し、排ガス流出口が、弁体2aの左側周縁部に開口していてもよい。即ち連通孔42c、42dの中心軸と排ガス通路16の中心軸とは平面視において進行方向に向かって左側へ所定角度θで交差していてもよい。要するに、排ガス絞り弁2を通過した後の排ガスが旋回流を形成できるように各連通孔22a~22d、32a~32d、42a~42dが所定角度θで傾斜していればよい。次に、本発明の第二実施形態について説明する。以下の説明において、上記の実施形態に対応する部分には同一の符号を付して説明を省略し、主に相違点について説明する。第二実施形態の連通孔の軸直交断面は、矩形の形状を有するものである。図5A及び図5Bは、それぞれ本発明の第二実施形態に係る排ガス絞り弁2及び燃料インジェクタ30付近を示す側面図及び平面図である。図5A及び図5Bに示すように、排ガス絞り弁2には、排ガスが通過可能な連通孔52a、52bが弁体2aの上半部及び下半部にそれぞれ形成されている。連通孔52a、52bの軸直交断面は、長方形の形状を有している。複数の連通孔52a、52bの軸直交断面の総面積は、排ガス絞り弁2を閉じたときの排ガス通路16内に所定の圧力損失を生じさせる大きさに形成されている。なお、連通孔52a、52bの軸直交断面の形状は、長方形に限定されるものではなく、多角形であればよい。上半部に形成された連通孔52aと下半部に形成された連通孔52bは、互いに異なる水平方向へ所定角度θで傾斜している。具体的には、上半部の連通孔52aの排ガス流入口が、弁体2aの上半部中央より進行方向に向かって左側端部に開口し、排ガス流出口が、弁体2aの上半部中央付近に開口している。即ち連通孔52aの中心軸と排ガス通路16の中心軸とは平面視において進行方向に向かって右側へ所定角度θで交差している。一方、下半部の連通孔52bの排ガス流入口が、弁体2aの下半部中央より進行方向に向かって右側端部に開口し、排ガス流出口が、弁体2aの下半部中央付近に開口している。即ち連通孔52bの中心軸と排ガス通路16の中心軸とは平面視において進行方向に向かって左側へ所定角度θで交差している。上述したように、本実施形態に係る排ガス絞り弁2によれば、連通孔52a、52bの軸直交断面が長方形の形状を有しているため、連通孔52a、52bを通過した後の排ガスが排ガス通路16の内壁面に衝突することで、旋回流を形成することができる。このとき、排ガスが排ガス通路16の内壁面に面的に衝突するため、旋回流を発生させる能力を向上させることができる。なお、本実施形態においても、第一実施形態と同様の効果を得ることができる。なお、連通孔52a、52bの排ガス流入口及び排ガス流出口は、上述した位置に限定されるものでは無く、例えば、図6A及び図6Bに示すように、上半部の連通孔62a、62bの排ガス流入口は、弁体2aの上半部中央付近に開口し、排ガス流出口は、弁体2aの上半部周縁部に開口していてもよい。即ち連通孔62a、62bの中心軸と排ガス通路16の中心軸とは平面視において進行方向に向かって右側へ所定角度θで交差していてもよい。一方、下半部の連通孔62c、62dの排ガス流入口は、弁体2aの下半部中央付近に開口し、排ガス流出口は、弁体2aの下半部周縁部に開口していてもよい。即ち連通孔62c、62dの中心軸と排ガス通路16の中心軸とは平面視において進行方向に向かって左側へ所定角度θで交差していてもよい。なお、上述した各実施形態においては、排ガス絞り弁2が全閉状態において、弁体2aの全周縁部が排ガス通路16の内壁面に密着する場合について説明したが、これに限定されるものでは無く、排ガス絞り弁2が全閉状態において、図7に示すように、弁体2aの下半部周縁部が排ガス通路16の内壁面との間に三日月上の隙間以下、絞り隙間31というが形成されていてもよい。係る場合においては、燃料インジェクタ30の噴射口が排ガス通路16の下盤壁面に設けられているため、絞り隙間31を通過した排ガスの流れ中に燃料を噴射することとなる。これによって、効率良く燃料を下流側へ流すことができる。さらに、排ガス絞り弁2は、連通孔22a~22d、32a~32d、42a~42d、52a、52b、62a~62d及び絞り隙間31を有することとなり、排ガス中に含まれる煤等が何れか一方に詰まっても、他方により排ガスを通過させることができる。これにより、排ガス絞り弁2によって排ガス通路16が完全に閉塞されることを防止できる。また、上述した各実施形態においては、排ガス絞り弁2をタービン7aの直下流に配置した場合について説明したが、この位置に限定されるものではなく、例えば、SCR触媒8に還元剤として供給される尿素水の拡散を目的として連通路17に設けてもよい。具体的には、図1の尿素水インジェクタ24の直上流に配置することにより、上側ケーシング14を通過した排ガスに旋回流を発生させることができる。これにより、噴射された尿素水の分散性を向上できるため、SCR触媒8へ均等に尿素水を供給することができる。