下記の工程:R2Fe14B粉末を作成する工程;上記R2Fe14B粉末に水素化分解処理を施してNdH2、Fe、Fe2Bの3相に分解する工程;上記3相の粉末に別のR2Fe14B粉末を混合する工程;得られた混合粉末を磁場中で圧粉成形する工程;次いで加圧成形する工程;および脱水素再結合処理を行なう工程を含むことを特徴とする希土類磁石の製造方法。請求項1において、上記加圧成形を静水圧加圧により行なうことを特徴とする希土類磁石の製造方法。請求項2において、上記静水圧加圧を圧力0.094~0.187MPaで行なうことを特徴とする希土類磁石の製造方法。請求項1において、上記加圧成形を一軸加圧により行なうことを特徴とする希土類磁石の製造方法。請求項4において、上記一軸加圧を圧力402~1005MPaで行なうことを特徴とする希土類磁石の製造方法。本発明は、HDDR処理を用いて希土類磁石を製造する際に、上記従来の方法よりも高い磁化を実現できる製造方法を提供することを目的とする。上記の目的を達成するために、本発明によれば、下記の工程:R2Fe14B粉末を作成する工程;上記R2Fe14B粉末に水素化分解処理を施してNdH2、Fe、Fe2Bの3相に分解する工程;上記3相の粉末に別のR2Fe14B粉末を混合する工程;得られた混合粉末を磁場中で圧粉成形する工程;次いで加圧成形する工程;および脱水素再結合処理を行なう工程を含むことを特徴とする希土類磁石の製造方法が提供される。本発明によれば、水素化分解HD処理後、磁場中圧粉成形し、更に加圧成形した後に、脱水素DR処理する。磁場中圧粉成形と次の加圧成形により、添加粉末Nd2Fe14Bの結晶方位の影響を受ける範囲内に存在する分解相NdH2、Fe、Fe2Bの量が増加し、脱水素DR処理時の異方化効果が大きくなり、磁化が向上する。本発明のプロセスを従来のプロセスと比較して説明する。本発明:HD処理→混合→磁場中圧粉配向→加圧成形配向促進→DR処理従来:HD処理――――――――――――――――――――――――→DR処理すなわち、従来は下記のプロセスであった。1Nd2Fe14B粉末を作成2水素化分解:Nd2Fe14B→NdH2、Fe、Fe2B3脱水素再結合:NdH2、Fe、Fe2B→Nd2Fe14B微細化NdH2、Fe2B、Feの結晶方位がバラバラになっているため、最終的に製造されるNdFeB磁石の結晶方位もバラバラで配向が弱い。すなわち、異方性が低く大きな磁化が得られない。これに対して、本発明では、下記のプロセスを行なう。1Nd2Fe14B粉末を作成2水素化分解:Nd2Fe14B→NdH2、Fe、Fe2B3Nd2Fe14B粉末と混合:NdH2、Fe、Fe2BNd2Fe14B4磁場中圧粉配向5加圧成形配向促進6脱水素再結合:NdH2、Fe、Fe2B→Nd2Fe14B微細化工程1において希土類磁石組成の粉末作成し、工程2においてこれを水素化分解して3相NdH2、Fe、Fe2Bとするまでは従来と同じである。本発明の特徴は、工程345にある。工程3においてNd2Fe14Bの水素化分解HDにより相分解したNdH2、Fe、Fe2Bの粉末に、Nd2Fe14Bの粉末を添加してから、工程4において混合粉末を磁場中で圧粉する圧粉配向を行なった後に、工程5で加圧成形して配向を更に促進させる。ただし、工程4の磁場中圧粉による配向および工程5の加圧成形による配向促進の配向および配向促進が実際に起きるのは、最後の工程6における脱水素再結合DRの過程である。すなわち、工程6において脱水素再結合DRの際に生成される再結合核の結晶方位が、工程3で混合したNd2Fe14B相との相互作用で揃うことにより配向が起きる。しかし、HD処理により相分解した状態で、一つの粉末粒子内にNdH2、Fe、Fe2Bの3相が共存しており、添加したNd2Fe14Bの粉末と混合されても、Nd2Fe14Bの周囲でその方位の影響を受ける範囲内にこれら3相が均一に分散せず、結局、DR処理時にNd2Fe14Bの影響を受けずに残る分解相が多くなる。そのため、異方性を十分に高めることができず、磁化の大きな向上を得るには、更に配向促進が必要である。そこで、工程5において更に加圧成形することにより、添加粉末Nd2Fe14Bの結晶方位の影響を受ける範囲内に存在する分解相NdH2、Fe、Fe2Bの量が増加し、工程6において脱水素再結合DR処理時の異方化効果が大きくなり、磁化が大幅に向上する。本発明において、工程5の加圧成形は、静水圧加圧により行なうことが望ましい。その際に荷重は2.94kN~5.88kNとする。荷重が2.94kN未満であると成形が不十分であり、例えば冷間静水圧加圧CIP装置から崩さずに取り出すのが困難である。荷重が5.88kNを超えると粉末粒子同士の接触によって、添加したNd2Fe14B粉末粒子が割れてペレット内のNd2Fe14B粒子の向きにバラツキが生じるため、再結合後の異方性が低下してしまい配向が不十分になり飽和磁化が低下する。ここで規定した荷重は、荷重負荷面積0.0314m2の使用装置の場合であり、荷重値は装置に依存する。装置に依存しない単位荷重負荷面積当たりの圧力は、下記式により換算される。換算式:圧力値=荷重値/上記荷重負荷面積値したがって、上記荷重範囲2.94kN~5.88kNは圧力範囲0.094MPa~0.187MPaと換算される。上記加圧成形は、一軸加圧で行なってもよい。その場合、荷重範囲は20kN~50kNとする。下限値および上限値の限定理由は、上記静水圧加圧について説明した理由と同じである。ここで規定した荷重は、荷重負荷面積4.98×10-5m2の使用装置の場合であり、荷重値は装置に依存する。装置に依存しない単位荷重負荷面積当たりの圧力は、下記式により換算される。換算式:圧力値=荷重値/上記荷重負荷面積値したがって、上記荷重範囲20kN~50kNは圧力範囲402MPa~1005MPaと換算される。実施例1本発明により下記の手順および条件にてNd2Fe14B希土類磁石を作製した。1Nd2Fe14B合金の作製Nd2Fe14B組成に応じた配合でNd、FeB、Feの各試薬高純度化学社製を秤量し、アーク溶解して合金インゴットを得た。上記インゴットに、Ar雰囲気中にて、昇温速度200°C/時間で1000°Cに加熱して20時間保持し、降温速度200°C/時間で室温まで冷却した。カッターミルおよび乳鉢などにより粉砕して、粒径50~100μmのNd2Fe14B粉末を得た。2水素化分解HD処理上記のNd2Fe14B粉末を真空容器に装入し、真空度1×10-7MPaに真空引きしながら、昇温速度25°C/分で850°Cに加熱して水素雰囲気0.5気圧で1時間保持した後、炉冷で室温まで冷却した。3混合処理上記HD処理後の3相分解粉末3gに、Nd2Fe14B粉末1gを添加し、ボールミルFRITSCH社製遊星型ボールミルにて400rpmで60分間混合した。4磁場中配向圧粉得られた混合粉末をペレット作製冶具に装入し、1000Oeの磁場を印加しながら手動にてプレスした。荷重は1kNであった。その際、ペレットの縦横長さが同程度の方が、次の加圧成形において高い静水圧を負荷できるので好ましい。これにより、添加したNd2Fe14B粉末の磁化容易軸と印加磁場方向が平行になるようにNd2Fe14B粉末粒子が回転する。5加圧成形得られたペレットを4個用い、冷間静水圧加圧装置CIPでそれぞれ0.3ton2.94kN、0.6ton5.88kN、1ton9.8kN、2ton19.6kNの荷重を負荷して成形した。荷重負荷面積は0.0314m2であったので、圧力換算するとそれぞれ0.094MPa、0.187MPa、0.312MPa、0.624MPaであった。6脱水素再結合DR処理加圧成型した試料を真空容器に装入し、真空度1×10-9MPaに真空引きしながら、昇温速度25°C/分で750°Cに加熱し、放出水素量を水上捕集で測定し、水素放出が無くなった時点で加熱を停止し、炉冷で室温まで冷却した。実施例2上記5加圧成形を一軸加圧で行なった以外は実施例1と同様な手順および条件でNd2Fe14B希土類磁石を作製した。<加圧成形条件>加圧様式:一軸加圧負荷荷重:10kN、20kN圧力換算:201MPa、402MPa荷重負荷面積=4.98×10-5m2比較例実施例1とほぼ同一条件で1Nd2Fe14B合金の作製、2水素化分解HD処理、6脱水素再結合DR処理を行なってNd2Fe14B希土類磁石を作製した。実施例1と異なる条件2HD処理において、水素雰囲気1気圧で4時間保持。6DR処理において、加熱温度850°C。<磁気特性の評価>実施例1、2、比較例のDR処理後の試料を乳鉢で粉砕して粉末試料とし下記の試験に供した。粉末試料を粉末測定用ケース内に液体状に溶かしたパラフィンと共に装入した。試料に磁場20000Oeを印加しながら再度パラフィンを温めて溶かし、試料を配向させた。すなわち、液状パラフィン中にある粉末試料の磁化容易軸と印加磁場方向とが平行になるように試料粉末粒子が回転する。振動式磁束計VSMにより磁化曲線を測定した。測定結果を図1にまとめて示す。図1から、本発明による実施例1、2共に従来法による比較例に比べて飽和磁化が向上していることが分かる。更に、本発明の実施例1、2の間で、加圧成形の荷重様式により大きな差が認められる。すなわち、加圧成形を一軸加圧で行なった実施例2に比べて、加圧成形を静水圧加圧で行なった実施例1は、飽和磁化の増加が非常に大きい。一軸加圧実施例2の場合、10kNの荷重では試料ペレット内での加圧状態にバラツキが避けられないため、添加混合したNd2Fe14B粉末の影響を受ける部分と受けない部分とが存在し、磁化の向上が小さい。静水圧加圧実施例1の場合、2.94kNの荷重でも試料ペレットに対して等方的に圧力が負荷されるため、試料ペレット内での加圧状態にバラツキが少なく、添加混合したNd2Fe14B粉末による磁化向上効果がペレット全体に亘って均一に有効に現れたため、磁化が顕著に向上したものと考えられる。荷重5.88kN以上で磁化が減少しているのは、過大な荷重を負荷されたペレット内で、添加Nd2Fe14B粒子が割れてしまい、磁場中圧粉配向5で揃えた結晶方位が維持されず、ペレット内における異方性配向度が低下したためと考えられる。