磁極数をPとする永久磁石を有するロータと、前記永久磁石に空隙を介して対向するように周方向にM個のティースを配置したステータとを備えたモータであって、前記ステータは、前記M個のティースを備えたステータコアと、前記ティースそれぞれに巻回した巻線とを含み、前記磁極数Pと前記ティース数Mとの関係を、2/3M<P<4/3M、かつM≠Pとし、ステータ内径DSに対するティース先端部幅t1の比t1/DSを、0.18<t1/DS<0.25としたことを特徴とするモータ。前記ステータコアは、複数の磁性薄板を厚さ方向に積層して構成したことを特徴とする請求項1に記載のモータ。前記ティースに巻回されている巻線は、占積率が60以上であることを特徴とする請求項1に記載のモータ。前記ステータは樹脂でモールドされていることを特徴とする請求項1に記載のモータ。前記永久磁石は、リング磁石であることを特徴とする請求項1に記載のモータ。前記永久磁石は、希土類ボンド磁石であることを特徴とする請求項1に記載のモータ。前記永久磁石は周方向に表面磁束波形が略矩形上に着磁されていることを特徴とする請求項1に記載のモータ。請求項1から請求項7のいずれか1項に記載のモータを搭載したことを特徴とする電気機器。以下、本発明の実施の形態について図面を参照しながら説明する。実施の形態1図1は、本発明の実施の形態1におけるモータ10を説明する図である。図1では、回転軸の長手方向から見た断面を示している。本実施の形態ではインナロータ型のブラシレスモータの一例を挙げて説明する。図1に示すように本実施の形態のモータ10は、ステータ11とロータ20とを備えている。ステータ11は、ステータコア12に巻線13を巻回している。ロータ20は、このステータ11の内周側に回転自在に配置される。ステータコア12は、環状のヨーク14と、ヨーク14から内周側に突出し、それぞれが等間隔で周方向に配置された複数のティース15とを含む。ティース15のそれぞれの先端部には、周方向に広がったティース幅広部15aを形成している。また、ヨーク14からの内周側において、隣接するティース15間にスロット16とする開口部が形成される。このスロット16の開口スペースを利用して、それぞれのティース15に巻線13が巻回される。図1では、1つのティース15のみの巻線13を示しているが、具体的には、各ティースに巻線13が集中的に巻回されて、例えば、一般的にU、V、W相と呼ばれる3相の巻線が形成されている。本実施の形態では、ティース15の数、すなわちスロット16の数を12個とした例を挙げている。また、本実施の形態では、ステータコア12を、従来の連結型分割コアではなく、ステータ一体コア構造としている。さらに、ステータコア12は、複数の磁性薄板を厚さ方向に積層して構成している。このような構成とすることにより、分割部位の隙間ギャプがなくなるため、トルク低下がなく、分割コアより出力が大きくなる。本実施の形態では、このようなステータ一体コア構造の利点を利用して、モータ効率の向上を図っている。また、分割コアによる内径段差などの製造誤差の影響が大幅低減するため、実際のコギングトルクが小さくなり、モータの高効率化低騒音化低振動化を図っている。ロータ20は、S極とN極とが交互に等間隔で周方向に配置されるように、複数の磁極数の永久磁石22をロータコア21の外周に保持する。ロータ20は、永久磁石22を磁極ごとに個々に保持、あるいは円筒状のリング磁石を保持するように構成されている。ロータ20は、ティース15の内周側に所定の空隙を介して、ティース15と永久磁石22とが対向するように配置されている。本実施の形態では、永久磁石22による磁極の数を10極とした例を挙げている。そして、ロータ20が、ロータコア21を介して回転軸24に連結され、ステータ11に対面して周方向に回転するように、回転軸24を回転中心として回転自在に保持されている。以上のように、本実施の形態のモータ10は、磁極数Pを10極、ティース数Mを12とした、10極12ティースの構成である。このような構成において、ステータ11の巻線13に交流電流を印加すると、永久磁石22とティース15との間に磁気による吸引力と反発力が生じる。この吸引力と反発力によって、ロータ20は、回転軸24を中心に回転する。次に、本実施の形態のステータコア12の詳細な構成について説明する。図2は、本発明の実施の形態におけるステータコア12を説明する図である。図2に示すように、本実施の形態では、ステータコア12の内径であるステータ内径DSと、ティース15先端のティース幅広部15aの周方向幅であるティース先端部幅t1とが、所定の関係を満たすようにそれぞれの大きさを規定している。具体的には、本発明では、ステータ内径DSに対するティース先端部幅t1の比t1/DSが、0.18<t1/DS<0.25となるようにしている。すなわち、比t1/DSが0.18よりも大きく、かつ0.25よりも小さくなるような範囲内となるように設定している。次に、本実施の形態の詳細について説明する。本発明は、上述したように、コギングトルクを小さくするとともに、モータの効率低下も抑制したモータの提供を目的としている。そこで、まず、コギングトルクを小さくするため、モータ10の構成を、磁極数を10極、ティース数を12とした、10極12ティースの構成としている。コギングトルクは、無通電時のトルク脈動で、ステータのスロットとロータとの間のパーミアンス磁気抵抗の逆数変化で発生し、1回転当りのスロット数と磁極数との最小公倍数となる。すなわち、この最小公倍数が大きいと1回の脈動のパーミアンス変化が小さくなるから、最小公倍数が大きいほどコギングトルクが小さくなる。本実施の形態では、最小公倍数が大きくなるように、10極12ティースの構成最小公倍数は60を選択し、これによって、コギングトルクを小さく抑えている。なお、本実施の形態では、10極12ティースの構成例を挙げて説明するが、磁極数Pとティース数Mとの関係において、2/3M<P<4/3M、かつM≠Pとしてもよく、本実施の形態と同様の効果を奏することができる。図3は、本実施の形態のモータ10と比較例であるモータとのコギングトルクの比較を示す図である。図3において、本実施の形態としては、10極12ティースの構成のモータ10である。比較例としては、8極12ティースの構成最小公倍数は24のモータである。そして、図3は、ステータ内径DSに対するティース先端部幅t1の比t1/DSを横軸とし、比t1/DSを変化させたときのコギングトルクの振幅を縦軸として、比t1/DSとコギングトルク振幅との関係の解析計算結果を示している。図3では、比t1/DSを0.16から0.26まで変化させたときのコギングトルクを示している。なお、ここでの比較例のような8極12ティースの構成は、従来、一般的にエアコン用ファンモータのブラシレスモータとして使われている。図3から明らかなように、本実施の形態のモータ10の比t1/DSと比較例のモータの比t1/DSとが同一値のとき、本実施の形態によるモータ10のコギングトルクが、比較例のモータのコギングトルクより小さいことがわかる。また、比t1/DSを0.16から0.26まで変化させたとき、比較例のモータのコギングトルクが約4倍変化するのに対して、本実施の形態によるモータ10のコギングトルクは約2倍変化する。エアコン用ファンモータにおいては、一般的にコギングトルクが約2mNm以下なら、コギングトルクによる騒音は実用上ほぼ問題ないということから、比t1/DS>0.175であることが特に好ましいことがわかる。それに対して、比t1/DSのほぼ同じ範囲0.175<t1/DS<0.25で、比較例のモータのコギングトルクが2mNmより大きくなり、比t1/DSが0.19付近で約5倍悪化することがわかる。すなわち、比較例のモータでは、比t1/DSのほぼ同じ範囲0.175<t1/DS<0.25での低振動低騒音の実現が困難である。以上の比較より、10極12ティースの構成とすることによって、コギングトルクの少ないモータを構成することができる。さらに、本実施の形態のモータ10のような10極12ティースの構成の場合、コギングトルクによる影響を低減するには、比t1/DSが0.175を超えるように構成することが好ましい。次に、本実施の形態において、モータの効率低下を抑制した構成について説明する。一般的に、モータの効率を低下させる要因としては、銅損と鉄損とによる損失が知られている。まず、銅損Wcuは、電流Iの2乗の値と抵抗値Rと比例関係にある。具体的には、銅損Wcuと電流Iおよび抵抗値Rとの関係は、Wcu=RI2で表される。そうすると、銅損Wcuは、同じ銅線を使用する場合には、電流Iの2乗の値が変化する場合に変化する。また、モータのトルクTは、簡易的には磁束量Φと電流Iと比例関係にある。ここで、ティース幅広部15aの幅を広くすると、永久磁石22に対する対向面積が増えて、ステータコア12への磁束量Φが大きくなる。そうすると、トルクTが同トルクである場合には、ティース幅広部15aの幅が広いほど、モータの電流Iは小さくなる。このため、ティース幅広部15aの幅が広いほど、銅損Wcuも小さくなる。次に、鉄損Wfeは、磁束密度Bと回転数fと比例関係にある。そうすると、鉄損Wfeは、同じ回転数fである場合には、磁束密度Bの値が変化する場合に変化する。ここで、ティース幅広部15aの幅が広いほど磁束を取り込みやすくなり、磁束密度Bが大きくなる。そして、鉄損Wfeは磁束密度Bと比例関係にあるため、ティース幅広部15aの幅が広いほど鉄損Wfeも大きくなる。モータの効率は、このような銅損と鉄損とを総合した損失に依存する。すなわち、損失で考えると、ティース幅広部15aの幅が狭いときには銅損による損失が支配的であり、ティース幅広部15aの幅が広いときには鉄損による損失が支配的となる。本実施の形態では、ステータ内径DSに対するティース先端部幅t1の比t1/DSが所定の範囲内となるように、ステータ内径DSおよびティース先端部幅t1の大きさを規定している。すなわち、ステータ内径DSを大きくすると、ロータ20の径も大きくでき、永久磁石22からステータコア12への磁束量も大きくなるとともに、ティース先端部幅t1も大きくできる。このため、ステータ内径DSを大きくすれば、ティース幅広部15aの永久磁石対向面積を増やすことができ、上述の銅損を抑制することができる。一方、ステータ内径DSを大きくするのに合わせて、ティース先端部幅t1も大きくしていくと、ステータコア12への磁束密度が大きくなり上述の鉄損が増加することになる。このことより、比t1/DSを適切に設定することにより、銅損および鉄損のそれぞれを抑えて、モータの効率を最適にすることが可能となる。図4は、本実施の形態のモータ10において、モータの効率と比t1/DSとの関係の解析結果を示す図である。図4からわかるように、比t1/DSが0.215付近において、最高効率となる。そして、その最高点を境にして、比t1/DSが小さくなるに従ってモータ効率が低下し、比t1/DSが大きくなるに従ってもモータ効率の値が低下している。一般的には、効率競争の激しいエアコン用ファンモータにおいて、モータ効率の値が0.2以上を低下するとかなり大きな性能低下であることが知られている。つまり、本実施の形態においては、モータ効率の低下が最高効率から0.2以内となる0.18<t1/DS<0.25の範囲は、特に好ましいことがわかる。以上、本実施の形態では、10極12ティースの構成とすることで、コギングトルクを小さく抑えている。さらに、比t1/DSが0.18よりも大きく、かつ0.25よりも小さくなるような範囲内に設定し、モータ効率の低下を抑制している。なお、ティース15に巻回されている巻線13は、占積率が60以上であることが好ましい。すなわち、ステータ11に巻回されている巻線13はスロット面積に対する巻線の占積率を60以上とすることで、同じ形状の分割コアモータと同等以上のモータ効率が実現できる。さらに、モータ10のステータ11は、樹脂でモールドされていることが好ましい。すなわち、モータ10のステータ11を樹脂でモールドすることにより、ステータ全体の剛性を高め、モータの共振振動を低減し、モータのさらなる高効率化低騒音化低振動化を図ることができる。また、本実施の形態では、永久磁石22として円筒状のリング磁石を保持するような構成例を挙げて説明したが、これに限定されるものでなく他の形状の磁石、例えばセグメント磁石であってもよい。ただし、リング磁石はロータが単一磁石で構成されるため、磁石固定が容易で信頼性が高く、また組立コストの低減が可能である。さらに、磁極間の寸法誤差や、組立誤差などによる磁気アンバランスが少ないため、複数のセグメント磁石を使用するよりも、低コストで低騒音低振動のモータを提供することができる。このため、永久磁石はリング状磁石であることが好ましい。また、永久磁石22は、希土類ボンド磁石であることが好ましい。永久磁石22を、希土類ボンド磁石とすることにより、焼結フェライト磁石より磁力が強いため、出力の向上ができ、モータの小型高効率化を図ることができる。また、永久磁石22は、周方向に表面磁束波形が略矩形上に着磁されていることが好ましい。すなわち、図5に示すように、永久磁石22に対して、周方向に表面磁束波形を略矩形上に着磁することで、略正弦波着磁より磁束量を多めに取り込めるため、磁石の磁力を有効に活用でき、さらにモータの高効率化を図ることができる。また、上記構成のモータを電気機器に搭載することより、電気機器は、低振動低騒音高効率化の実現が可能となる。以上説明したように、本発明のモータは、磁極数Pとティース数Mとの関係を2/3M<P<4/3M、かつM≠Pとしている。これによって、モータのコギングトルクが低くなるような構成としている。さらに、本発明のモータは、ステータ内径DSに対するティース先端部幅t1の比t1/DSを、0.18<t1/DS<0.25としている。これによって、モータの効率化を図っている。このように、本発明は、コギングトルクを小さくするとともに、モータの効率低下が少ない高効率なモータを実現している。実施の形態2本発明にかかる電気機器の例として、まず、空調機の室内機の構成を実施の形態2として、詳細に説明する。図6において、室内機210の筐体211内にはモータ201が搭載されている。そのモータ201の回転軸にはクロスフローファン212が取り付けられている。モータ201は駆動装置213によって駆動される。駆動装置213からの通電により、モータ201が回転し、それに伴いクロスフローファン212が回転する。そのクロスフローファン212の回転により、室内機用熱交換器図示せずによって空気調和された空気を室内に送風する。ここで、モータ201は、例えば、上記実施の形態1のモータ10が適用できる。本発明の電気機器は、モータと、そのモータが搭載された筐体とを備え、モータとして上記構成の本発明のモータを採用したものである。なお、上述の説明では、本発明にかかる電気機器の実施例として、空調機の室内機に搭載されるモータを取り上げたが、その他、空調機の室外機、給湯器や洗濯機などのモータとしても適用でき、また、各種情報機器に搭載されるモータや、産業機器に使用されるモータにも適用できる。