"2種の異なるベースオイル、100°Cで2~16mm2/秒の動粘度を有するグループIIベースオイル、グループIIIベースオイルおよびグループIVベースオイルからなる群から選択される1種以上の油である第1ベースオイルと100°Cで少なくとも38mm2/秒の動粘度を有するグループIVベースオイルからなる群から選択される1種以上の油から選択される第2ベースオイルとの二峰性ブレンドであって、前記二峰性ブレンド中の前記第1ベースオイルと第2ベースオイルとの間の動粘度の差は、少なくとも30mm2/秒である二峰性ブレンドを含むベースオイル、並びに潤滑油の総重量を基準として、6重量より多く40重量まで活性成分の量の全処理レベルで、アルカリおよび/またはアルカリ土類金属サリチレート、フェノレート、カルボキシレート、スルホネート、フェノレートとサリチレートとの混合物またはフェノレートとカルボキシレートとの混合物から選択される清浄剤を含む、100°Cで13~30mm2/秒の動粘度および少なくとも5mgKOH/gの塩基価を有する潤滑油を、エンジンオイルとして用いることにより、エンジンを潤滑するために使用されるエンジンオイルのトラクション係数を低下させることによって、エンジンオイルにより潤滑され、少なくとも約3mm/秒の表面速度に達する、大きい低速、中速および高速エンジンの燃料経済性を向上させる方法であって、燃料経済性の前記向上が、二峰性ブレンドではない又はグループIおよび/またはグループIIベースオイルのみに基づく又は100°Cで少なくとも38mm2/秒のKVを有するグループIVベースオイルをまったく含有しないエンジンオイルのトラクション係数より、その二峰性ブレンドを用いるそのエンジンオイルのトラクション係数は低いことによって立証される方法。2種の異なるベースオイル、100°Cで2~16mm2/秒の動粘度を有するグループIIベースオイル、グループIIIベースオイルおよびグループIVベースオイルからなる群から選択される1種以上の油である第1ベースオイルと100°Cで少なくとも38mm2/秒の動粘度を有するグループIVベースオイルからなる群から選択される1種以上の油から選択される第2ベースオイルとの二峰性ブレンドであって、前記二峰性ブレンド中の前記第1ベースオイルと第2ベースオイルとの間の動粘度の差は、少なくとも30mm2/秒である二峰性ブレンドを含むベースオイル、並びに用いられる清浄剤の総量が、潤滑油の総重量を基準として、6重量より多く40重量まで活性成分の範囲にある、アルカリおよび/またはアルカリ土類金属サリチレート、フェノレート、スルホネート、カルボキシレートおよびそれらの混合物からなる群から選択される清浄剤を含む、100°Cで6~30mm2/秒の動粘度および少なくとも5mgKOH/gの塩基価を有する潤滑油を、エンジンオイルとして用いることにより、エンジンを潤滑するために使用されるエンジンオイルのトラクション係数を低下させることによって、エンジンオイルにより潤滑され、少なくとも約30mm/秒の表面速度に達する、大きいエンジンの燃料経済性を向上させる方法であって、燃料経済性の前記向上が、二峰性ブレンドではない又はグループIおよび/またはグループIIベースオイルのみに基づく又は100°Cで少なくとも38mm2/秒のKVを有するグループIVベースオイルをまったく含有しないエンジンオイルのトラクション係数より、その二峰性ブレンドを用いるそのエンジンオイルのトラクション係数が低いことによって立証される方法。2種の異なるベースオイル、100°Cで2~16mm2/秒の動粘度を有するグループII、グループIIIおよびグループIVベースオイルからなる群から選択される1種以上の油である第1ベースオイルと100°Cで38から300mm2/秒未満の動粘度を有するグループIVベースオイルからなる群から選択される1種以上の油から選択される第2ベースオイルとの二峰性ブレンドであって、前記二峰性ブレンド中の前記第1ベースオイルと第2ベースオイルとの間の動粘度の差は、少なくとも30mm2/秒である二峰性ブレンドを含むベースオイル、並びに清浄剤の総量が、潤滑油の総重量を基準として、6重量を超えて40重量まで活性成分の範囲にある、アルカリおよび/またはアルカリ土類金属スルホネートまたはフェノレートとスルホネートとの混合物からなる群から選択される清浄剤を含む、100°Cで13~30mm2/秒の動粘度および少なくとも5mgKOH/gの塩基価を有する潤滑油を、エンジンオイルとして用いることにより、エンジンを潤滑するために使用されるエンジンオイルのトラクション係数を低下させることによって、エンジンオイルにより潤滑され、少なくとも約3mm/秒の表面速度に達する、大きい低速、中速および高速エンジンの燃料経済性を向上させる方法であって、燃料経済性の前記向上が、二峰性ブレンドではない又はグループIおよび/またはグループIIベースオイルのみに基づく又は100°Cで少なくとも38mm2/秒のKVを有するグループIVベースオイルをまったく含有しないエンジンオイルのトラクション係数より、その二峰性ブレンドを用いるそのエンジンオイルのトラクション係数が低いことによって立証される方法。前記第1ベースオイルは、グループIIIおよびグループIV基油から選択される請求項1に記載の方法。前記第1ベースオイルは、グループIIIおよびグループIV基油から選択される請求項2に記載の方法。前記第1ベースオイルは、グループIIIおよびグループIV基油から選択される請求項3に記載の方法。前記清浄剤が、8~40重量活性成分の量の範囲で存在する請求項1~3のいずれかに記載の方法。100°Cでの前記潤滑油動粘度は、16~30mm2/秒の範囲にある請求項1に記載の方法。100°Cでの前記潤滑油動粘度は、18~25mm2/秒の範囲にある請求項1に記載の方法。100°Cでの前記潤滑油動粘度は、8~25mm2/秒の範囲にある請求項2に記載の方法。100°Cでの前記潤滑油動粘度は、16~30mm2/秒の範囲にある請求項3に記載の方法。100°Cでの前記潤滑油動粘度は、18~25mm2/秒の範囲にある請求項3に記載の方法。前記第2ベースオイルがPAOベースオイルである請求項1~3のいずれかに記載の方法。前記PAOベースオイルがメタロセン触媒を用いて製造される請求項13に記載の方法。前記PAOベースオイルが、45,000ダルトンを超える分子量を有するポリマーが5.0重量以下ので特徴付けられる請求項13に記載の方法。本発明は、インターフェイス面又は接触面速度が少なくとも約3mm/秒、好ましくは少なくとも約10mm/秒に達する、潤滑油を使用して潤滑される、大きい低速、中速および高速エンジンの燃料経済性を、前記エンジンを潤滑することによりそのエンジンオイルのトラクション係数を低下させることによって向上させる方法に向けられている。これは、100°Cで、13~30mm2/秒、好ましくは16~30mm2/秒、より好ましくは18~25mm2/秒、最も好ましくは20~25mm2/秒の動粘度、および少なくとも5mgKOH/g、好ましくは40~100mgKOH/g、より好ましくは40~70mgKOH/gの塩基価BNを有し、2つの異なるベースオイル、100°Cで、2~16mm2/秒、好ましくは2~12mm2/秒の動粘度を有する、グループIIベースオイル、グループIIIベースオイルおよびグループIVベースオイル、好ましくはグループIIIおよびグループIVベースオイル、より好ましくはグループIIIベースオイルからなる群から選択される1種以上の油である第1ベースオイルと、100°Cで、少なくとも38mm2/秒、好ましくは38~1200mm2/秒、より好ましくは38~600mm2/秒、さらにより好ましくは38~300mm2/秒未満、最も好ましくは38~150mm2/秒の動粘度を有するグループIVベースオイルから選択される1種以上の油から選択される第2ベースオイルとの二峰性ブレンドを含むベースオイル、並びに活性成分に基づいて潤滑油の6重量を超えて40重量まで、好ましくは8~40重量、より好ましくは10~30重量の全処理レベルで、アルカリおよび/またはアルカリ土類金属、好ましくはアルカリ土類金属、より好ましくはカルシウムサリチレート、フェノレート、カルボキシレート、スルホネート、サリチレートとフェノレートとの混合物もしくはフェノレートとカルボキシレートとの混合物、好ましくはフェノレート、サリチレートおよびカルボキシレートまたはフェノレートとカルボキシレートとの混合物もしくはフェノレートとサリチレートとの混合物から選択される清浄剤を含有する潤滑油を、エンジンオイルとして使用することによって達成され、ここで、燃料経済性の向上は、二峰性ではない又はグループIおよび/またはグループII基油のみに基づく又は100°Cで少なくとも38mm2/秒のKVを有するグループIV基油をまったく含有しない又は異なる清浄剤もしくは清浄剤混合物を含有するエンジンオイルのトラクション係数と比較して、その二峰性ブレンドを用いるそのエンジンオイルのトラクション係数がより低いことによって立証される。表面速度とは、エンジン中のインターフェイス面、たとえばシリンダー壁およびピストン、またはベアリングのインターフェイス面が、エンジンが動作するときに互いに通りすぎる速度を意味する。この表面速度は、インターフェイス面についての潤滑レジームが境界、流体力学的または混合境界/流体力学的であるかどうかに影響を及ぼす主な因子である。少なくとも約30mm/秒、好ましくは少なくとも60mm/秒、より好ましくは少なくとも75mm/秒、最も好ましくは少なくとも100mm/秒の表面速度に達するエンジンについては、第1ベースオイルは、100°Cで、2~16mm2/秒、好ましくは2~12mm2/秒の動粘度を有するグループII、グループIIIおよびグループIV基油、好ましくはグループIIIおよびグループIV基油の1種以上であり、第2ベースオイルは、少なくとも38mm2/秒、好ましくは38~1200mm2/秒、より好ましくは38~600mm2/秒、さらにより好ましくは38~300mm2/秒の動粘度を有するグループIVベースオイルの1種以上であり、清浄剤は、あらゆるアルカリおよび/またはアルカリ土類金属、好ましくはアルカリ土類金属、より好ましくはカルシウム、サリチレート、フェノレート、スルホネート、カルボキシレートおよびそれらの混合物であることが可能であり、用いられる清浄剤の総量は、活性成分に基づいて潤滑油の6重量を超えて40重量まで、好ましくは8~40重量、より好ましくは10~30重量、最も好ましくは12~25重量の範囲にあり、潤滑油は、少なくとも5mgKOH/g、好ましくは40~100mgKOH/g、より好ましくは40~70mgKOH/gのTBNおよび、100°Cで6~30mm2/秒、好ましくは8~25mm2/秒、より好ましくは12~20mm2/秒の動粘度を有する。少なくとも3mm/秒の表面速度に達するエンジンについての別の実施形態においては、第1ベースオイルは、100°Cで2~16mm2/秒、好ましくは2~12mm2/秒のKVを有する、1種以上のグループII、グループIIIおよびグループIV基油、好ましくはグループIIIおよびグループIV基油であり、第2ベースオイルは、100°Cで38mm2/秒から300mm2/秒未満、好ましくは38~150mm2/秒のKV又は動粘度を有する1種以上のグループIVベースオイルであり、清浄剤は、アルカリおよび/またはアルカリ土類金属、好ましくはアルカリ土類金属、より好ましくはカルシウム、スルホネート清浄剤またはアルカリおよび/またはアルカリ土類金属、好ましくはアルカリ土類金属、より好ましくはカルシウム、フェノレートとスルホネートとの混合物であり、清浄剤の総量は、活性成分に基づいて潤滑油の6重量を超えて40重量まで、好ましくは8~40重量、より好ましくは10~30重量、さらにより好ましくは12~25重量の範囲にあり、ここで、フェノレートは、潤滑油の総重量を基準として、5~30重量、好ましくは8~30重量、より好ましくは10~30重量の範囲の量で存在し、スルホネートは、1~10重量、好ましくは2~10重量、より好ましくは3~10重量の範囲の量で存在し、潤滑油は、少なくとも5mgKOH/g、好ましくは40~100mgKOH/g、より好ましくは40~70mgKOH/gのBN、および100°Cで13~30mm2/秒、好ましくは16~30mm2/秒、より好ましくは18~25mm2/秒の動粘度を有する。別の実施形態において本発明は、第1ベースオイルと第2ベースオイルとの間の動粘度の差が少なくとも30mm2/秒であり、100°Cで2~16mm2/秒の動粘度を有するグループIIベースオイル、グループIIIベースオイルおよびグループIVベースオイルからなる群から選択される第1ベースオイルと、100°Cで少なくとも38mm2/秒の動粘度を有するグループIVベースオイルから選択される第2ベースオイルと、並びに潤滑油の総重量を基準として、6重量を超えて40重量まで活性成分の量での全処理レベルでアルカリおよび/またはアルカリ土類金属サリチレート、フェノレート、カルボキシレート、スルホネート、フェノレートとサリチレートとの混合物もしくはフェノレートとカルボキシレートとの混合物から選択される清浄剤を含み、100°Cで6~30mm2/秒、好ましくは13~30mm2/秒の動粘度、および少なくとも5mgKOH/gの塩基価を有する潤滑油を、エンジンオイルとして用いることにより、エンジンを潤滑するために使用されるエンジンオイルのトラクション係数を低下させることによって、エンジンオイルにより潤滑され、少なくとも約3mm/秒、好ましくは少なくとも約30mm/秒の表面速度に達する、大きい低速、中速および高速エンジンの燃料経済性を向上させる方法であって、燃料経済性の向上は、グループIIベースオイル、グループIIIベースオイルもしくはグループIVベースオイルの単一ベースオイル成分を含む、又は30mm2/秒未満の第1ベースオイルと第2ベースオイルとの間の動粘度の差を有する同等の又は相当するベースオイルのブレンドを含む又はグループIおよび/またはグループIIベースオイルのみに基づく又は100°Cで少なくとも38mm2/秒の動粘度を有するグループIVベースオイルをまったく含有しない、100°Cで同じ動粘度のエンジンオイルのトラクション係数より、そのエンジンオイルがより低いトラクション係数を有することによって立証される方法に向けられている。本発明の方法は、基油の二峰性混合物を利用する。本明細書において二峰性とは、それぞれが100°Cで異なる動粘度を有する少なくとも2つの基油の混合物であって、二峰性ブレンド中の少なくとも2つの基油間の100°Cでの動粘度の差が少なくとも30mm2/秒である混合物を意味する。少なくとも2つの基油の混合物は、少なくとも38mm2/秒の100°CでのKVを有する1種以上の高動粘度グループIV基油と組み合わせて、その基油がAPI分類を用いてグループII、グループIIIおよびグループIV基油からなる群から選択される、2~16mm2/秒、好ましくは2~12mm2/秒の100°Cでの動粘度を有する1種以上の低動粘度基油を含む。本明細書でおよび添付特許請求の範囲で用いるところでは、用語基油およびベースオイルは、同意語としておよび同じ意味で用いられる。グループII基油は、90以上の飽和物、0.03重量以下の硫黄ならびに80以上および120未満の粘度指数を含有する油とAmericanPetroleumInstitute米国石油協会によって分類されている。グループIII基油は、90以上の飽和物、0.03以下の硫黄および120以上の粘度指数を含有する油とAmericanPetroleumInstituteによって分類されている。グループIII基油は通常、減圧ガスオイル又は軽油などの、油原料油を水素化分解して不純物を除去し、かつ、存在する可能性があるすべての芳香族化合物を飽和させて非常に高い粘度指数の高パラフィン系潤滑油基材油を生成する工程、水素化分解基材油を、ノルマルパラフィンを異性化することによって分岐パラフィンへ転化する選択的接触水素化脱ロウ処理にかける工程、引き続き水素化精製してあらゆる残存芳香族化合物、硫黄、窒素またはオキシゲネートを除去する工程を含む3段階プロセスを用いて製造される。グループIII基材油はまた、11つ以上のガス液化GTL物質;ならびに2合成ワックス、天然ワックスまたはワックス質原料から誘導される、水素化脱ロウ処理された、または水素異性化された/接触および/または溶媒脱ロウ処理された基油および/またはベースオイルであって、ワックス質原料が、ガスオイル又は軽油、スラックワックス天然油、鉱油もしくは合成油、たとえば、Fischer-Tropschフィッシャー-トロプシュ原料油の溶媒脱ロウ処理に由来するなどの鉱油および/または非鉱油ワックス質原料油ならびにワックス質燃料ハイドロクラッカーボトム、ワックス質ラフィネート、水素化分解物、熱分解物、フ-ツ油もしくはその他の鉱物、鉱油などのワックス質基材油、または石炭液化もしくはシェール油から回収されるワックス質物質、約20個以上の、好ましくは約30個以上の炭素数の線状もしくは分岐ヒドロカルビル化合物などの非石油由来ワックス質物質さえならびにそのような基油および/またはベースオイルの混合物を含む基油および/またはベースオイルから誘導される基油および/またはベースオイルの1つまたは混合物を含む非従来的なまたは一般的でない基油および/またはベースオイルを包含する。GTL物質は、水素、二酸化炭素、一酸化炭素、水、メタン、エタン、エチレン、アセチレン、プロパン、プロピレン、プロピン、ブタン、ブチレンおよびブチンなどのガス状炭素含有化合物、水素含有化合物および/または原料油としての成分から1つ以上の合成、結合、変換、転位、および/または分解/破壊的プロセスによって誘導される物質である。GTL基油および/またはベースオイルは、炭化水素;たとえば、それら自体、より簡単なガス状炭素含有化合物、水素含有化合物および/または原料油としての成分から誘導されるワックス質合成炭化水素から一般に誘導される潤滑粘度のGTL物質である。GTL基油および/またはベースオイルとしては、潤滑油沸点範囲で沸騰する油1たとえば、蒸留によってなど合成GTL物質から分離された/分留された、そしてその後低下した/低い流動点の潤滑油を製造するために、接触脱ロウ処理プロセス、または溶媒脱ロウ処理プロセスのどちらかまたは両方を含む最終ワックス処理工程にかけられた;2たとえば、水素化脱ロウ処理されたもしくは水素異性化された接触および/または溶媒脱ロウ処理された合成ワックスまたはワックス質炭化水素を含む、合成ワックス異性化体;3水素化脱ロウ処理されたもしくは水素異性化された接触および/または溶媒脱ロウ処理されたFischer-TropschF-T物質すなわち、炭化水素、ワックス質炭化水素、ワックスおよび可能な類似オキシゲネート;好ましくは水素化脱ロウ処理されたもしくは水素異性化された/引き続き接触および/または溶媒脱ロウ脱ロウ処理されたF-Tワックス質炭化水素、または水素化脱ロウ処理されたもしくは水素異性化された/引き続き接触および/または溶媒脱ロウ脱ロウ処理されたF-Tワックス、またはそれらの混合物が挙げられる。GTL物質に由来するGTL基油および/またはベースオイル、とりわけ、水素化脱ロウ処理されたもしくは水素異性化された/引き続き接触および/または溶媒脱ロウ処理されたワックスまたはワックス質原料、好ましくはF-T物質由来基油および/またはベースオイルは、100°Cで約2mm2/秒~約50mm2/秒の動粘度ASTMD445を有するとして典型的には特徴付けられる。それらは、-5°C~約-40°C以下の流動点ASTMD97を有するとして典型的にはさらに特徴付けられる。それらはまた、約80~約140以上の粘度指数ASTMD2270を有するとして典型的には特徴付けられる。加えて、GTL基油および/またはベースオイルは典型的には高パラフィン性>90飽和物であり、非環状イソパラフィンと組み合わせてモノシクロパラフィンとマルチシクロパラフィンとの混合物を含有してもよい。そのような組み合わせにおけるナフテン系すなわち、シクロパラフィン含有率の比は、使用される触媒および温度とともに変動する。さらに、GTL基油および/またはベースオイルは典型的には、非常に低い硫黄および窒素含有率を有し、一般に約10ppm未満、より典型的には約5ppm未満のこれらの元素のそれぞれを含有する。F-T物質、とりわけF-Tワックスから得られるGTL基油および/またはベースオイルの硫黄および窒素含有率は、本質的に皆無である。加えて、リンおよび芳香族化合物の不在は、この物質を低SAP製品の調合にとりわけ好適にする。用語GTL基油および/またはベースオイルおよび/またはワックス異性化体基油および/またはベースオイルは、ターゲット動粘度を示すブレンドを製造するために製造プロセスにおいて回収されるような幅広い粘度範囲のそのような物質、そのような留分の2種以上の混合物、ならびに1種または2種以上の低粘度留分と1種又は2種以上のより高い粘度留分との混合物の各々の留分を包含すると理解されるべきである。GTL基油および/またはベースオイルが誘導される、GTL物質は好ましくは、F-T物質すなわち、炭化水素、ワックス質炭化水素、ワックスである。好ましい実施形態においては、GTL基油および/またはベースオイルが誘導されるGTL物質は、F-T物質すなわち、炭化水素、ワックス質炭化水素、ワックスである。スラリーF-T合成プロセスが、COおよび水素ならびに特に、より望ましいより高分子量パラフィンを製造するための高いSchultz-Flory速度論的アルファを提供するための触媒コバルト成分を含むF-T触媒を用いるものから原料を合成するために都合よく用いられてもよい。本プロセスはまた、当業者によく知られている。GTL基油および/またはベースオイル、水素化脱ロウ処理されたもしくは水素異性化された/接触および/または溶媒脱ロウ処理されたF-T物質由来基油、ならびにワックス異性化体または水素化脱ロウ処理体などの、ワックス由来の水素化脱ロウ処理された、もしくは水素異性化された/接触および/または溶媒脱ロウ処理された基油の有用な組成物は、たとえば、米国特許第6,080,301号明細書;同第6,090,989号明細書、および同第6,165,949号明細書に列挙されている。本発明においてグループIII基材油としての使用にまた好適である、ワックス質原料から誘導される基油および/またはベースオイルは、鉱油、非鉱油、非石油、もしくは天然発生源、たとえばガスオイル、スラックワックス、ワックス質燃料ハイドロクラッカーボトム、炭化水素ラフィネート、天然ワックス、水素化分解物、熱分解物、フ-ツ油、石炭液化からのもしくはシェール油からのワックスの1つ以上などの原料油、またはその他の好適な鉱油、非鉱油、非石油、もしくは天然源由来ワックス質物質、約20個以上の、好ましくは約30個以上の炭素数の線状もしくは分岐ヒドロカルビル化合物、およびそのような異性化体/イソ脱ロウ体基油および/またはベースオイルの混合物の水素化脱ロウ処理された、または水素異性化された/接触および/または溶媒脱ロウ処理されたワックス質原料油から誘導される潤滑粘度のパラフィン系流体である。スラックワックスは、溶媒または自動冷却脱ロウ処理によってF-Tワックス質油などの合成油または石油を含むあらゆるワックス質炭化水素油から回収されるワックスである。溶媒脱ロウ処理は、メチルエチルケトンMEK、メチルイソブチルケトンMIBK、MEK/MIBKの混合物、MEKとトルエンとの混合物などの冷却された溶媒を用いるが、自動冷却脱ロウ処理は、プロパンまたはブタンなどの加圧液化低沸点炭化水素を用いる。F-Tワックス質油などの合成ワックス質油から確保されるスラックワックスは通常、ゼロまたは皆無の硫黄および/または窒素含有化合物含有率を有するであろう。石油から確保されるスラックワックスは、硫黄および窒素含有化合物を含有する可能性がある。そのようなヘテロ原子化合物は、水素異性化触媒のその後の被毒/不活性化を回避するためにたとえば水素化脱硫HDSおよび水素化脱窒素HDNによるような、水素化処理そして水素化分解ではないによって除去されなければならない。ワックス質基材油、たとえばスラックワックス、F-Tワックスまたはワックス質原料から潤滑油基油を製造するプロセスは、異性化プロセスと特徴付けられてもよい。スラックワックスが原料として使用される場合、それらは、さもなければ次工程で使用される水素異性化または水素化脱ロウ処理触媒を不活性化するであろう硫黄-および窒素-含有化合物を触媒被毒または不活性化を効果的に回避するであろうレベルまで下げるためにまたは除去するために当業者に既によく知られている条件下で予備水素化処理工程にかけられる必要がある可能性がある。F-Tワックスが使用される場合、そのようなワックスが痕跡量約10ppm未満、またはより典型的には約5ppm未満~皆無の硫黄または窒素化合物含有率を有するにすぎないので、そのような予備処理は必要とされない。しかし、F-Tワックスを供給されるある水素化脱ロウ処理触媒は、オキシゲネートの除去のための前水素化処理から恩恵を受ける可能性があり、一方その他のものはオキシゲネート処理から恩恵を受ける可能性がある。水素異性化または水素化脱ロウ処理プロセスは、触媒の組み合わせ上で、または単一触媒上で行われてもよい。あらゆる必要とされる水素化脱窒素または水素化脱硫の後に、そのようなワックス質原料からの基油の製造のために用いられる水素処理は、潤滑油水素化分解LHDC触媒などの、非晶質の水素化分解/水素異性化触媒、たとえば、酸化物担体、たとえば、アルミナ、シリカ、シリカ/アルミナ上にCo、Mo、Ni、W、Moなどを含有する触媒、または結晶質の水素化分解/水素異性化触媒、好ましくはゼオライト系触媒を使用してもよい。イソパラフィン系炭化水素ベースオイルを形成するための本明細書において開示されるn-パラフィンワックス質原料油の転化に有用な炭化水素転化触媒は、米国特許第4,906,350号明細書において開示されているような、ZSM-5、ZSM-11、ZSM-23、ZSM-35、ZSM-12、ZSM-38、ZSM-48、Offretite、フェリエライト、ゼオライトベータ、ゼオライトシータ、およびゼオライトアルファなどの、ゼオライト触媒である。これらの触媒は、VIII族金属、特にパラジウムまたは白金と組み合わせて使用される。VIII族金属は、イオン交換などの、従来技法によってゼオライト触媒中へ組み入れられてもよい。一実施形態においては、ワックス質原料油の転化は、水素の存在下でPt/ゼオライトベータとPt/ZSM-23触媒との組み合わせ上で、または連続して使用されるそのような触媒上で行われてもよい。別の実施形態においては、潤滑油基油の製造プロセスは、Pt/ZSM-35などの、単一触媒上での水素異性化および脱ロウ処理を含む。その上別の実施形態においては、ワックス質原料は、1ステージか2ステージかのどちらかでVIII族金属担持ZSM-48、好ましくはVIII族貴金属担持ZSM-48、より好ましくはPt/ZSM-48を含む触媒上に供給することができる。あらゆる場合に、有用な炭化水素ベースオイル生成物を得ることができる。触媒ZSM-48は、米国特許第5,075,269号明細書に記載されている。脱ロウ処理工程は、必要なとき、溶媒脱ロウ処理、接触脱ロウ処理もしくは水素化脱ロウ処理プロセスの1つ以上または任意の順番でのそのようなプロセスの組み合わせを用いて成し遂げられてもよい。溶媒脱ロウ処理において、水素異性化体は、アセトン、メチルエチルケトンMEK、メチルイソブチルケトンMIBK、ME/MIBKの混合物、またはMEK/トルエンの混合物などの冷却された溶媒と接触させられ、そしてさらに、より高い流動点物質をワックス質固体として沈澱させるためにさらに冷却され、ワックス質固体は次に、ラフィネートである溶媒含有潤滑油留分から分離される。ラフィネートは典型的には、より多くのワックス固形分を除去するためにキサゲ面冷却装置でさらに冷却される。その少なくとも一部が水素異性化体を冷却してワックスを沈澱させるためにフラッシュされる、たとえば、液体プロパンと水素異性化体が混合される、プロパンなどの、低分子量炭化水素を使用する自動冷却脱ロウ処理をまた用いることができる。ワックスは、濾過、膜分離または遠心分離によってラフィネートから分離される。溶媒は次に、ラフィネートからストリップされ、ラフィネートは次に、本発明に有用な好ましい基油を製造するために分留される。接触脱ロウ処理において水素異性化体は、水素異性化体の流動点を下げるのに有効な条件で好適な脱ロウ処理触媒の存在下で水素と反応させられる。接触脱ロウ処理はまた、水素異性化体の一部をより低沸点物質に転化し、低沸点物質はより重質の基油留分から分離される。この基油留分は次に分留して2つ以上の基油にすることができる。より低沸点物質の分離は、所望の基油への重質基油留分物質の分留前か分留中かのどちらかに成し遂げられてもよい。水素異性化体の流動点を下げるであろうあらゆる脱ロウ処理触媒、および好ましくは水素異性化体からの潤滑油基油の大収量を提供するものが使用されてもよい。これらとしては、少なくとも1つの触媒金属成分と組み合わせられたときに、石油留分を脱ロウ処理するために有用と実証されている形状選択的なモレキュラーシーブが挙げられ、たとえば、フェリエライト、モルデナイト、ZSM-5、ZSM-11、ZSM-23、ZSM-35、シータワンまたはRONとしても知られるZSM-22、およびSAPOとして知られるシリコアルミノホスフェートが挙げられる。意外にも特に有効であることが分かった脱ロウ処理触媒は、H-モルデナイトと複合した、貴金属、好ましくはPtを含む。脱ロウ処理は、固定床、流動床またはスラリー床での触媒で成し遂げられてもよい。典型的な脱ロウ処理条件としては、約400~600°Fの範囲の温度、500~900psigの圧力、フロースルー反応器について1500~3500SCF/BのH2処理比率および0.1~10、好ましくは0.2~2.0のLHSVが挙げられる。脱ロウ処理は典型的には、650~750°Fの範囲の初期沸点を有する水素異性化体の40重量以下、好ましくは30重量以下をその初期沸点より下で沸騰する物質に転化するために行われる。二峰性混合物の第1基油はまた、本明細書および添付された特許請求の範囲の目的のためにポリアルファオレフィンと同定されるグループIV基油であることができる。ポリアルファオレフィンPAOは、一般に典型的には、ポリアルファオレフィンの比較的低分子量の水素化ポリマーまたはオリゴマーからなり、C2~約C32アルファオレフィンを含み、1-オクテン、1-デセン、1-ドデセンなどのC8~約C16アルファオレフィンが好ましいが、それらに限定されるものではない。好ましいポリアルファオレフィンは、ポリ-1-オクテン、ポリ-1-デセンおよびポリ-1-ドデセンならびにそれらの混合物および混合オレフィン由来ポリオレフィンである。PAO流体は、たとえば、三塩化アルミニウム、三フッ化ホウ素または三フッ化ホウ素と水、エタノール、プロパノールもしくはブタノールなどのアルコール、カルボン酸または酢酸エチルもしくはプロピオン酸エチルなどのエステルとの錯体を含むFriedel-Craftsフリーデル-クラフツ触媒などの重合触媒の存在下でのアルファオレフィンの重合によって便利に製造されてもよい。たとえば、米国特許第4,149,178号明細書または米国特許第3,382,291号明細書によって開示されている方法が本明細書において便利に用いられてもよい。PAO合成のその他の記載は、次の米国特許:第3,742,082号明細書、第3,769,363号明細書、第3,876,720号明細書、第4,239,930号明細書、第4,367,352号明細書、第4,413,156号明細書、第4,434,408号明細書、第4,910,355号明細書、第4,956,122号明細書、および第5,068,487号明細書に見いだされる。C14~C18オレフィンの二量体は、米国特許第4,218,330号明細書に記載されている。本発明に有用なPAOはまた、メタロセン触媒作用によって製造することができる。メタロセン触媒PAOmPAOは、メタロセン触媒系による少なくとも2つのアルファオレフィンもしくはそれ以上から製造されたコポリマー、または単一のアルファオレフィン原料から製造されたホモポリマーであることができる。メタロセン触媒は、たとえば、メチルアルミノキサンMAOまたはN,N-ジメチルアニリニウムテトラキスパーフルオロフェニルボレートまたはその他の等価の非配位アニオンなどの、非配位アニオンによって活性化されたまたは促進された単純メタロセン、置換メタロセンまたは架橋メタロセン触媒であることができる。mPAOおよびメタロセン触媒作用を用いるmPAOの製造方法は、国際公開第2009/123800号パンフレット、国際公開第2007/011832号パンフレット、および米国特許出願公開第2009/0036725号明細書に記載されている。コポリマーmPAO組成物は、C3~C30範囲の少なくとも2つのアルファオレフィンから製造され、モノマーがポリマー中にランダムに分配されている。平均炭素数は少なくとも4.1であることが好ましい。有利には、エチレンおよびプロピレンは、原料中に存在する場合、個々に50重量未満または好ましくは合わせて50重量未満の量で存在する。本発明のコポリマーは、アイソタクチック、アタクチック、シンジオタクチックポリマーまたは適切な立体規則性のあらゆるその他の形態であることができる。mPAOはまた、C3~C30線状アルファオレフィンから選択される少なくとも2つおよび26以下の異なる線状アルファオレフィンを含む混合原料線状アルファオレフィンLAOから製造することができる。好ましい実施形態においては、混合原料LAOは、アルミニウム触媒またはメタロセン触媒を使用するエチレン成長処理から得られる。成長オレフィンは、ほとんどC6~C18LAOを含む。その他のプロセスからのLAOもまた使用することができる。ホモポリマーmPAO組成物は、C3~C30範囲、好ましくはC3~C16、最も好ましくはC3~C14またはC3~C12から選択される単一のアルファオレフィンから製造される。ホモポリマーは、アイソタクチック、アタクチック、シンジオタクチックポリマーまたは適切な立体規則性のあらゆるその他の形態であることができる。多くの場合立体規則性は、選択された重合触媒および重合反応条件によってまたは選択された水素化条件によって慎重に調整することができる。アルファオレフィンは、通常のLAO製造施設からかまたは製油所からのあらゆる成分から選択することができる。それは、ホモポリマーを製造するために単独で、またはプロピレン、1-ブテン、1-ペンテンなどを含む、製油所もしくは化学プラントから入手可能な別のLAOと、または専用の製造施設から製造された1-ヘキセンもしくは1-オクテンと一緒に使用することができる。別の実施形態においては、アルファオレフィンは、Fischer-Tropsch合成米国特許第5,382,739号明細書に報告されているようなから製造されたアルファオレフィンから選択することができる。たとえば、C3~C16アルファオレフィン、より好ましくは線状アルファオレフィンがホモポリマーを製造するために好適である。C4-およびC14-LAO、C6-およびC16-LAO、C8-、C10-、C12-LAO、またはC8-およびC14-LAO、C6-、C10-、C14-LAO、C4-およびC12-LAOなどの、その他の組み合わせがコポリマーを製造するために好適である。C3~C30LAOから選択されるLAOの混合物またはC3~C16LAOから選択される単一のLAOを含む原料は、潤滑油成分でのまたは機能性流体としての使用に好適な液体生成物を提供するためにオリゴマー化条件下で活性化メタロセン触媒と接触させられる。本発明はまた、C3~C30範囲の少なくとも2つのアルファオレフィンから製造された、そしてモノマーがポリマー中にランダムに分配されたコポリマー組成物に関する。語句少なくとも2つのアルファオレフィンは、少なくとも2つの異なるアルファオレフィンを意味すると理解されるであろうそして同様に少なくとも3つのアルファオレフィンは少なくとも3つの異なるアルファオレフィンなどを意味する。得られた生成物は、少なくとも2つのアルファオレフィンを含む本質的にランダムの液体コポリマーである。本質的にランダムのとは、生成物がランダムコポリマーであると当業者が考えるであろうことを意味する。同様に、用語液体は、周囲温度および圧力などの、温度および圧力の通常条件下で液体を意味すると当業者によって理解されるであろう。本プロセスは、非配位アニオンNCA式2、下記またはメチルアルミノキサンMAO1111式3、下記などの活性化剤と一緒にメタロセン化合物式1、下記を含む触媒系を用いる。用語触媒系は、メタロセン/活性化剤ペアなどの、触媒前駆体/活性化剤ペアを意味すると本明細書では定義される。触媒系が活性化前のそのようなペアを記載するために用いられるとき、それは、活性化剤および、任意選択的に、共活性化剤トリアルキルアルミニウム化合物などのと一緒の活性化されていない触媒プレ触媒を意味する。それが活性化後のそのようなペアを記載するために用いられるとき、それは、活性化触媒および活性化剤またはその他の電荷バランス部分を意味する。さらに、この活性化触媒系は、共活性化剤および/またはその他の電荷バランス部分を任意選択的に含んでもよい。任意選択的におよび多くの場合、トリアルキルアルミニウム化合物などの、共活性化剤はまた、不純物捕捉剤として使用される。メタロセンは、上の式1に従った1つ以上の化合物から選択される。式1において、Mは、4族遷移金属、好ましくはジルコニウムZr、ハフニウムHfおよびチタンTiから選択され、L1およびL2は独立して、置換されていても非置換であってもよい、そして部分的に水素化されていてもよい、シクロペンタジエニルCp、インデニル、およびフルオレニルから選択される。Aは、存在する場合、好ましい実施形態においてはジアルキルシリル、ジアルキルメチル、ジフェニルシリルまたはジフェニルメチル、エチレニル-CH2-CH2、アルキルエチレニル-CR2-CR2ここで、アルキルは独立して、C1~C16アルキルラジカルまたはフェニル、トリル、キシリルラジカルなどであることができるから選択され、そして式中、2つのX基、XaおよびXbのそれぞれは独立して、ハライド、ORRは、好ましくはC1~C5直鎖もしくは分岐鎖アルキル基から選択される、アルキル基である、水素、C1~C16アルキルまたはアリール基、ハロアルキルなどから選択される。通常、比較的より高度に置換されたメタロセンは、より高い触媒生産性およびより広い生成物粘度範囲を与え、したがって多くの場合より好ましい。ポリアルファオレフィンのどれも好ましくは、ASTMD1159によって測定されるように1.8以下、好ましくは1.7以下、好ましくは1.6以下、好ましくは1.5以下、好ましくは1.4以下、好ましくは1.3以下、好ましくは1.2以下、好ましくは1.1以下、好ましくは1.0以下、好ましくは0.5以下、好ましくは0.1以下の臭素価を有する。必要ならば、ポリアルファオレフィンは、低臭素価を達成するために水素化することができる。本明細書において記載されるm-ポリアルファオレフィンmPAOはいずれも、すべての規則正しい1、2-結合に加えて式4:式中、j、kおよびmはそれぞれ、独立して、3、4、5、6、7、8、9、10、11、12、13、14、15、16、17、18、19、20、21または22であり、nは、プロトンNMRによって測定されるように1~350好ましくは1~300、好ましくは5~50の整数であるで表されるモノマー単位を有してもよい。本明細書において記載されるmポリアルファオレフィンmPAOのどれもが好ましくは、100,000以下、好ましくは100~80,000、好ましくは250~60,000、好ましくは280~50,000、好ましくは336~40,000g/モルのMw重量平均分子量を有する。本明細書において記載されるmポリアルファオレフィンmPAOのどれもが好ましくは、50,000以下、好ましくは200~40,000、好ましくは250~30,000、好ましくは500~20,000g/モルのMn数平均分子量を有する。本明細書において記載されるmポリアルファオレフィンmPAOのどれもが好ましくは、1超および5未満、好ましくは4未満、好ましくは3未満、好ましくは2.5未満の分子量分布MWD-Mw/Mnを有する。mPAOのMWDは常に流体粘度の関数である。あるいは、本明細書において記載されるポリアルファオレフィンのどれもが好ましくは、流体粘度に依存して、1~2.5、あるいは1~3.5のMw/Mnを有する。重量平均MWと数平均MWとの比=Mw/Mnと定義される、分子量分布MWDは、PrinciplesofPolymerSystemsFerdinandRodrigues,McGraw-HillBook,1970によるにおいて、p.115-144,Chapter6,TheMolecularWeightofPolymersに記載されているように、ポリスチレン標準を使用するゲル浸透クロマトグラフィーGPCによって測定することができる。GPC溶媒は、30°Cのカラム温度、1ml/分の流量、および1重量の試料濃度で、安定剤なしのHPLCGradeテトラヒドロフランであった、そしてColumnSetは、Phenogel500A,Linear,10E6Aである。本明細書において記載されるm-ポリアルファオレフィンmPAOのどれもが、分子量分布の実質的に小部分の高エンドテールを有してもよい。好ましくは、mPAOは、45,000ダルトン超の分子量を有するポリマーが5.0重量以下である。さらにまたはあるいは、45,000ダルトン超の分子量を有するmPAOの量は、1.5重量以下、または0.10重量以下である。さらにまたはあるいは、60,000ダルトン超の分子量を有するmPAOの量は、0.5重量以下、または0.20重量以下、または0.1重量以下である。45,000~60,000の分子量での質量分率は、上記のような、GPCによって測定することができる。本発明の好ましい実施形態においては、本明細書において記載されるあらゆるPAOは、0°C未満ASTMD97によって測定されるように、好ましくは-10°C未満、好ましくは20°C未満、好ましくは-25°C未満、好ましくは-30°C未満、好ましくは-35°C未満、好ましくは-50°C未満、好ましくは-10°C~-80°C、好ましくは-15°C~-70°Cの流動点を有してもよい。メタロセン触媒作用を用いて製造されるポリアルファオレフィンは、ASTMD445によって測定されるように約1.5~約5,000cSt、好ましくは約2~約3,000cSt、好ましくは約3cSt~約1,000cSt、より好ましくは約4cSt~約1,000cSt、その上より好ましくは約8cSt~約500cStの100°Cでの動粘度を有してもよい。本発明に有用なPAOとしては、米国特許第4,827,064号明細書および米国特許第4,827,073号明細書に開示されているプロセスによって製造されるものが挙げられる。低原子価状態クロム触媒を用いて製造される、それらのPAO物質は、潤滑油基油としておよび、より高い粘度グレードで、VI又は粘度指数向上剤として有用であるための非常に望ましい特性をそれらに与える非常に高い粘度指数で特徴付けられるポリマーのオレフィンオリゴマーである。それらは、高粘度指数PAOまたはHVI-PAOと言われる。比較的低い分子量の高粘度PAO物質が潤滑油基油として有用であることが分かったが、より高い粘度の、典型的には100cSt以上、たとえば100~1,000cStの範囲のPAOは従来のPAOおよびその他の合成および鉱油由来基油用の粘度指数向上剤として非常に有効であることが分かった。これらの高粘度PAO物質の様々な修正および変形がまた、言及される次の米国特許:第4,990,709号明細書、第5,254,274号明細書、第5,132,478号明細書、第4,912,272号明細書、第5,264,642号明細書、第5,243,114号明細書、第5,208,403号明細書、第5,057,235号明細書、第5,104,579号明細書、第4,943,383号明細書、第4,906,799号明細書に記載されている。これらのオリゴマーは、低原子価状態での担持金属である金属オリゴマー化触媒の存在下で1-オレフィンのオリゴマー化によって製造されるとして手短に要約することができる。好ましい触媒は、一酸化炭素を還元剤として使用するクロムの還元によって調製される、シリカ担体上の低原子価状態クロムを含む。オリゴマー化は、米国特許第4,827,064号明細書および同第4,827,073号明細書に記載されているように、生じるオリゴマーにとって望ましい粘度に応じて選択される温度で実施される。より高粘度物質は、約90°Cより下のオリゴマー化温度がより高分子量オリゴマーを製造するために用いられている米国特許第5,012,020号明細書および米国特許第5,146,021号明細書に記載されているように製造されてもよい。すべての場合に、残存不飽和を減らすために必要なときに水素化後の、オリゴマーは、0.19未満の分岐指数米国特許第4,827,064号明細書および同第4,827,073号明細書に定義されているようなを有する。概して、HVI-PAOは普通は約12~5,000cStの範囲の粘度を有する。さらに、HVI-PAOは一般に、下記:C30~C1300炭化水素は、0.19未満の分岐率、300~45,000の重量平均分子量、300~18,000の数平均分子量、1~5の分子量分布を有する1つ以上で特徴付けることができる。特に好ましいHVI-PAOは、5~5000mm2/秒の範囲の100°C粘度の流体である。別の実施形態においては、100°Cで測定されるHVI-PAOオリゴマーの粘度は、3mm2/秒~15,000mm2/秒の範囲である。さらに、3mm2/秒~5000mm2/秒の100°Cでの粘度の流体は、130超のASTM方法D2270によって計算されるVIを有する。通常それらは130~350の範囲である。流体はすべて-15°Cより下の低い流動点を有する。HVI-PAOは、C6~C20の1-アルケンからなる群から取られる、それだけでか混合物形態でかのどちらかでの、1-アルケンから製造されるポリマーまたはオリゴマーを含む炭化水素組成物としてさらに特徴付けることができる。原料の例は、1-ヘキセン、1-オクテン、1-デセン、1-ドデセン、1-テトラデセンなど、またはC6~C14の1-アルケンの混合物もしくはC6~C20の1-アルケン、C6およびC12の1-アルケン、C6およびC14の1-アルケン、C6およびC16の1-アルケン、C6およびC18の1-アルケン、C8およびC10の1-アルケン、C8およびC12の1-アルケン、C8、C10およびC12の1-アルケン、ならびにその他の適切な組み合わせの混合物であることができる。潤滑油生成物は通常、600°Fより下で沸騰するもの、またはC20未満の炭素数のものなどのあらゆる低分子量組成物を、それらが重合反応から生成するかまたは出発原料から持ち込まれている場合に、除去するために蒸留される。重合またはオリゴマー化プロセスから直接製造される潤滑油流体は通常、不飽和二重結合を有するかまたはオレフィン分子構造を有する。二重結合または不飽和またはオレフィン成分の量は、臭素価ASTMD1159、臭素指数ASTMD2710などの、幾つかの方法、またはNMR、IRなどの、その他の好適な分析方法によって測定することができる。二重結合の量またはオレフィン組成物の量は、幾つかの因子-重合度、重合プロセス中に存在する水素の量および重合プロセスの停止工程に関与するその他の促進剤の量、またはプロセスにおいて存在するその他の試剤に依存する。通常、二重結合の量またはオレフィン成分の量は、重合のより高い程度、重合プロセスにおいて存在する水素ガスのより高い量、または停止工程に関与する促進剤のより高い量によって減少する。他のPAOと同様に、HVI-PAO流体の酸化安定性および光またはUV安定性は、不飽和二重結合の量またはオレフィン含有率が低下するときに向上する。それ故、ポリマーを、それらが高度の不飽和を有する場合にはさらに水素化処理することが必要である。通常、ASTMD1159によって測定されるような、5未満の臭素価の流体は、高品質基油用途向けに好適である。もちろん、臭素価が低ければ低いほど、潤滑油品質はより良好である。3または2未満の臭素価の流体が一般的である。最も好ましい範囲は、1未満または0.1未満である。不飽和度を下げるための水素化処理方法は、文献においてよく知られている米国特許第4,827,073号明細書、実施例16。あるHVI-PAO製品においては、重合から直接製造された流体は、100°Cで150cSt超の粘度のものなど、非常に低い不飽和度を既に有する。それらは、5未満または2より下さえの臭素価を有する。これらの場合には、それは、水素化処理なしでそのまま使用することができるか、またはそれは、基油特性をさらに向上させるために水素化処理することができる。それらの製造に用いられるプロセスもしくは技法にかかわらず、PAO流体が本発明において有用な二峰性混合物の第1基油を構成する流体の唯一のものとしてか混合物の1つとして使用される場合、そのPAO流体は、低動粘度流体、2~16mm2/秒、好ましくは2~12mm2/秒の範囲の100°CでのKVのPAOである。低動粘度流体は、列挙された動粘度レベルを満たす単一基油で構成することができるかまたはそれぞれが列挙された動粘度限度を満たす、2種以上の基油/油で構成することができる。さらに、低動粘度流体は、生じた混合物ブレンドが、第1低動粘度基材油の粘度範囲として列挙された2~16mm2/秒のターゲット低動粘度を示すという条件で、1種又は2種以上の高動粘度基材油/油、たとえば、100°Cで100mm2/秒以上の動粘度の基材油/油などの、100°Cで16mm2/秒超の動粘度の基材油/油と組み合わせられた、1種又は2種以上の低粘度基材油/油、たとえば100°Cで2~16mm2/秒の範囲の動粘度の基材油/油の混合物で構成することができる。二峰性ブレンドに使用される第2油は、高動粘度グループIV流体、すなわち、少なくとも38mm2/秒、好ましくは38~1200mm2/秒、より好ましくは38~600mm2/秒、さらにより好ましくは38~300mm2/秒、最も好ましくは38~150mm2/秒の範囲の100°Cでの動粘度のPAOである。PAOを議論するとき、たとえばPAO150のようなPAOの呼称は、名目上150mm2/秒の100°Cでの動粘度のPAOを意味する。第2高動粘度油に関して、それは、列挙された動粘度限度を満たす単一PAO基油/油で構成することができるか、またはそれは、そのそれぞれが列挙された動粘度限度を満たす、2種以上のPAO基油/油で構成されてもよい。逆に、この第2高動粘度基油/油は、生じた混合物ブレンドが100°Cで少なくとも38mm2/秒のターゲット高動粘度を満たすという条件で、1種又は2種以上の高動粘度PAO基油/油と混合された、1種又は2種以上のより低い動粘度PAO基油/油、たとえば100°Cで38mm2/秒未満の動粘度の基材油/油の混合物であることができる。そのようなより高い動粘度PAO流体は、低動粘度PAO流体二峰性混合物の第1油の製造について前に列挙された同じ技法を用いて製造することができる。好ましくは、二峰性混合物の第2流体である高動粘度PAO流体は、メタロセン触媒作用または米国特許第4,827,064号明細書もしくは米国特許第4,827,073号明細書に記載されているプロセスを用いて製造される。PAOを製造するために用いられる技法またはプロセスにかかわらず、二峰性ブレンドの第2基油として使用されるPAO流体は、少なくとも38mm2/秒の100°CでのKVを有する高動粘度PAOである。本発明は、二峰性ブレンドの第1基油と第2基油との間に少なくとも30mm2/秒のKVの差が存在するという条件で、2種の異なるベースオイル、100°Cで2~16mm2/秒、好ましくは2~12mm2/秒のKVを有する、1種以上のグループII、グループIIIまたはグループIVベースオイル、好ましくはグループIIIまたはグループIVベースオイルである第1と、100°Cで少なくとも38mm2/秒のKVを有する1種以上のグループIVベースオイルである第2との二峰性ブレンドを含む潤滑油を用いてトラクション係数のその低下を達成する。上に列挙された二峰性基油ブレンドを用いるトラクション係数の低下は、本明細書において前に提供されたような1種以上のアルカリおよび/またはアルカリ土類金属、好ましくはアルカリ土類金属、より好ましくはカルシウム、フェノレート、スルホネート、サリチレートまたはカルボキシレート清浄剤の必要な存在に依存する。清浄剤は単一金属の塩である必要がなく、金属塩の混合物、たとえば、単に例として、限定されずに、ナトリウム塩および/またはリチウム塩および/またはカルシウム塩および/またはマグネシウム塩の混合物であることができる。本発明において、異なる表面速度でのトラクション係数は第1基油と第2基油とのおよび清浄剤との様々な組み合わせを使用することによって改善されることが発見された。少なくとも3mm/秒、好ましくは少なくとも10mm/秒の表面速度について、潤滑油の基油は、2~16mm2/秒、好ましくは2~12mm2/秒の100°Cでの動粘度を有するグループIIベースオイル、グループIIIベースオイルおよびグループIVベースオイル、好ましくはグループIIIおよびグループIVベースオイル、より好ましくはグループIIIベースオイルからなる群から選択される1種以上の油である第1基油と、少なくとも38mm2/秒、好ましくは38~1200mm2/秒、より好ましくは38~600mm2/秒、さらにより好ましくは38mm2/秒から300mm2/秒未満、最も好ましくは38~150mm2/秒の100°Cでの動粘度を有するグループIVベースオイルからなる群から選択される1種以上の油から選択される第2ベースオイルと、活性成分に基づいて6重量を超えて40重量まで、好ましくは8~40重量、より好ましくは10~30重量の量でのアルカリおよび/またはアルカリ土類金属、好ましくはアルカリ土類金属、より好ましくはカルシウムサリチレート、フェノレート、カルボキシレート、スルホネート、アルカリおよび/またはアルカリ土類金属、好ましくはアルカリ土類金属、より好ましくはカルシウムサリチレートおよびフェノレートの混合物またはアルカリおよび/またはアルカリ土類金属、好ましくはアルカリ土類金属、より好ましくはカルシウムフェノレートおよびカルボキシレート、好ましくはフェノレート、サリチレートおよびカルボキシレートの混合物ならびにフェノレートおよびカルボキシレートのまたはフェノレートおよびサリチレートの混合物から選択される清浄剤との二峰性ブレンドであり、ここで、清浄剤混合物についてフェノレートとカルボキシレートとの重量比又はフェノレートとサリチレートとの重量比は、6:1~1:6、好ましくは3:1~1:3、より好ましくは2:1~1:2、最も好ましくは1:1である。潤滑油の総重量を基準として、潤滑油は、少なくとも5mgKOH/g、好ましくは40~70mgKOH/g、より好ましくは40~70mgKOH/gのTBN、および100°Cで13~30mm2/秒、好ましくは16~30mm2/秒、より好ましくは18~25mm2/秒、最も好ましくは20~25mm2/秒の動粘度を有する。別の実施形態においては、少なくとも3mm/秒、好ましくは少なくとも10mm/秒の表面速度について、基油は、100°Cで2~16mm2/秒、好ましくは2~12mm2/秒の動粘度を有する、グループIIベースオイル、グループIIIベースオイルおよびグループIVベースオイル、好ましくはグループIIIベースオイルからなる群から選択される1種以上の油である第1基油と、100°Cで38mm2/秒から300mm2/秒未満、好ましくは38~250mm2/秒、より好ましくは38~150mm2/秒の動粘度を有するグループIVベースオイルから選択される1種以上の油から選択される第2ベースオイルと、潤滑油の総重量を基準として、6重量を超え40重量まで、好ましくは8~40重量、より好ましくは10~30重量、さらにより好ましくは12~25重量のアルカリおよび/またはアルカリ土類金属、好ましくはアルカリ土類金属、より好ましくはカルシウム、スルホネートの混合物または、フェノレートとスルホネートとの重量比が5:1~1:3、好ましくは4:1~1:2、最も好ましくは4:1~1:1の範囲にあるアルカリおよび/またはアルカリ土類金属、好ましくはアルカリ土類金属、より好ましくはカルシウム、フェノレートおよびスルホネートの混合物から選択される清浄剤との二峰性ブレンドであり、この潤滑油は、少なくとも5mgKOH/g、好ましくは40~100mgKOH/g、より好ましくは40~70mgKOH/gのTBN、および100°Cで13~30mm2/秒、16~30mm2/秒、より好ましくは18~25mm2/秒の動粘度を有する。別の実施形態においては、少なくとも30mm/秒、好ましくは少なくとも60mm/秒、より好ましくは少なくとも75mm/秒、さらにより好ましくは少なくとも100mm/秒の表面速度について、潤滑油の基油は、100°Cで2~16mm2/秒、好ましくは2~12mm2/秒の動粘度を有する、グループIIベースオイル、グループIIIベースオイルおよびグループIVベースオイル、好ましくはグループIIIベースオイルからなる群から選択される1種以上の油である第1基油と、100°Cで少なくとも38mm2/秒、好ましくは38~1200mm2/秒、より好ましくは38~600mm2/秒、さらにより好ましくは38~300mm2/秒、最も好ましくは38~100mm2/秒の動粘度を有するグループIVベースオイルから選択される1種以上の油から選択される第2ベースオイルと、潤滑油の重量を基準として6重量を超え40重量まで、好ましくは8~40重量、より好ましくは10~30重量、最も好ましくは12~25重量活性成分のアルカリおよび/またはアルカリ土類金属、好ましくはアルカリ土類金属、より好ましくはカルシウム、サリチレート、フェノレート、スルホネート、カルボキシレートおよびそれらの混合物から選択される清浄剤との二峰性ブレンドであり、この潤滑油は、少なくとも5mgKOH/g、好ましくは40~100mgKOH/g、より好ましくは40~70mgKOH/gのTBN、および100°Cで6~30mm2/秒、好ましくは8~25mm2/秒、より好ましくは12~20mm2/秒の動粘度を有する。本方法は、基油が必須の二峰性ブレンド基油および前記清浄剤を含むという条件で、追加の性能添加剤を含有するエンジン潤滑油を使用することができる。示されたように、用いられる清浄剤は、単独で又は様々に組み合わせて使用されるアルカリおよび/またはアルカリ土類金属、好ましくはアルカリ土類金属、より好ましくはカルシウム、サリチレート、フェノレート、スルホネート、カルボキシレートである。これらの清浄剤は、低、中または高TBN清浄剤、すなわち、約5~500mgKOH/g、好ましくは約5~約400mgKOH/gほどに高い範囲の塩基価の清浄剤であることが可能である。本発明に有用な調合潤滑油は、分散剤、追加のその他の清浄剤、腐食防止剤、防錆剤、金属不活性化剤、その他の摩耗防止および/または極圧添加剤、膠着防止剤、ワックス改質剤、粘度指数向上剤、粘度調整剤、フルイドロス添加剤、シール融和性剤、その他の摩擦改良剤、潤滑剤、汚染防止剤、発色剤、消泡剤、乳化破壊剤、乳化剤、増密度剤、湿潤剤、ゲル化剤、粘着剤、着色剤などを含むがそれらに限定されないその他の一般的に使用される潤滑油性能添加剤の1種以上をさらに含有してもよい。多くの一般的に使用される添加剤のレビューについては、LubricantsandRelatedProducts,VerlagChemie,DeerfieldBeach,FL;ISBN0-89573-177-0におけるKlamannを参照されたい。NoyesDataCorporationofParkridge,NJ1973によって出版された、M.W.RanneyによるLubricantAdditivesも参照されたい。潤滑油組成物に本発明と組み合わせて使用される性能添加剤のタイプおよび量は、例示として本明細書において示される例によって制限されない。粘度改良剤粘度改良剤粘度指数調整剤、およびVI改良剤としても知られるは、高温および低温操作性を潤滑油に提供する。これらの添加剤は、低温で限定された影響を粘度に及ぼしながら、高められた温度で油組成物の粘度を増大させ、膜厚を増加させる。好適な粘度改良剤としては、高分子量炭化水素、ポリエステルならびに粘度指数向上剤および分散剤の両方として機能する粘度指数向上剤分散剤が挙げられる。これらのポリマーの典型的な分子量は、約1,000~1,000,000、より典型的には約2,000~500,000、さらにより典型的には約2,500~200,000である。好適な粘度改良剤の例は、メタクリレート、ブタジエン、オレフィン、またはアルキル化スチレンのポリマーおよびコポリマーである。ポリイソブチレンは一般的に使用される粘度改良剤である。別の好適な粘度指数向上剤は、ポリメタクリレートたとえば、様々な鎖長アルキルメタクリレートのコポリマーであり、その幾つかの調合物はまた流動点降下剤としても役立つ。その他の好適な粘度指数向上剤としては、エチレンとプロピレンとのコポリマー、スチレンとイソプレンとの水素化ブロックコポリマー、およびポリアクリレートたとえば、様々な鎖長アクリレートのコポリマーが挙げられる。具体的な例としては、50,000~200,000分子量のスチレン-イソプレンまたはスチレン-ブタジエンベースのポリマーが挙げられる。粘度調整剤の量は、活性成分に基づいて、および使用される具体的な粘度調整剤に依存してゼロ~10重量、好ましくはゼロ~6重量、より好ましくはゼロ~4重量の範囲であってもよい。酸化防止剤典型的な酸化防止剤としては、フェノール系酸化防止剤、アミン系酸化防止剤および油溶性の銅錯体が挙げられる。フェノール系酸化防止剤としては、硫化および非硫化フェノール系酸化防止剤が挙げられる。本明細書で用いられる用語フェノール型またはフェノール系酸化防止剤には、それ自体単環、たとえば、ベンジル、または多環、たとえば、ナフチリルおよびスピロ芳香族化合物であってもよい芳香環に1個または2個以上のヒドロキシル基が結合した化合物が含まれる。したがって、フェノール型には、フェノールそれ自体、カテコール、レゾルシノール、ヒドロキノン、ナフトールなど、ならびにそれらのアルキルもしくはアルケニルおよび硫化アルキルもしくはアルケニル誘導体、およびアルキレン架橋、硫黄架橋または酸素架橋によって連結されたそのようなビフェノール化合物を含むビスフェノール型化合物が含まれる。アルキルフェノールとしては、アルキルもしくはアルケニル基が約3~100個の炭素、好ましくは4~50個の炭素を含有する、モノ-およびポリ-アルキルもしくはアルケニルフェノールならびにそれらの硫化誘導体が挙げられ、芳香環に存在するアルキルもしくはアルケニル基の数は、1から芳香環に結合したヒドロキシル基の数を数えた後に残る芳香環の利用可能な不充足結合価までの範囲である。一般に、それ故、フェノール系酸化防止剤は、一般式:Rx-Ar-OHyで表されてもよく、ここで、Arは、からなる群から選択され、式中、Rは、C3~C100アルキルもしくはアルケニル基、硫黄置換アルキルもしくはアルケニル基、好ましくはC4~C50アルキルもしくはアルケニル基または硫黄置換アルキルもしくはアルケニル基、より好ましくはC3~C100アルキルまたは硫黄置換アルキル基、最も好ましくはC4~C50アルキル基であり、Rgは、C1~C100アルキレンまたは硫黄置換アルキレン基、好ましくはC2~C50アルキレンまたは硫黄置換アルキレン基、より好ましくはC2~C2アルキレンまたは硫黄置換アルキレン基であり、yは、少なくとも1からArの利用可能な結合価までであり、xは、0からArの利用可能な結合価-yまでの範囲であり、zは1~10の範囲であり、nは0~20の範囲であり、mは0~4であり、pは0または1であり、好ましくはyは1~3の範囲であり、xは0~3の範囲であり、zは1~4の範囲であり、nは0~5の範囲であり、pは0である。好ましいフェノール系酸化防止化合物は、立体障害のヒドロキシル基を含有するヒンダードフェノール化合物であり、これらとしては、ヒドロキシル基が互いにo-またはp-位にあるジヒドロキシアルール化合物のそれらの誘導体が挙げられる。典型的なフェノール系酸化防止剤としては、C1アルキル基で置換されたヒンダードフェノールおよびこれらのヒンダードフェノールのアルキレン結合誘導体が挙げられる。このタイプのフェノール系物質の例2-t-ブチル-4-ヘプチルフェノール;2-t-ブチル-4-オクチルフェノール;2-t-ブチル-4-ドデシルフェノール;2,6-ジ-t-ブチル-4-ヘプチルフェノール;2,6-ジ-t-ブチル-4-ドデシルフェノール;2-メチル-6-t-ブチル-4-ヘプチルフェノール;2-メチル-6-t-ブチル-4-ドデシルフェノール;2,6-ジ-t-ブチル-4メチルフェノール;2,6-ジ-t-ブチル-4-エチルフェノール;および2,6-ジ-t-ブチル4アルコキシフェノール。フェノール型酸化防止剤は潤滑業界においてよく知られており、Ethanox登録商標4710、Irganox登録商標1076、Irganox登録商標L1035、Irganox登録商標1010、Irganox登録商標L109、Irganox登録商標L118、Irganox登録商標L135などの商業例は当業者におなじみである。上記は、使用することができるフェノール系酸化防止剤のタイプに関して例示の目的で提示されているにすぎず、限定するものではない。芳香族アミン酸化防止剤としては、次の分子構造:式中、Rzは、水素またはC1~C14線状もしくはC3~C14分岐アルキル基、好ましくはC1~C10線状もしくはC3~C10分岐アルキル基、より好ましくは線状もしくは分岐C6~C8であり、nは、1~5の範囲の整数、好ましくは1であるで表されるフェニル-α-ナフチルアミンが挙げられる。特定例はIrganoxL06である。その他の芳香族アミン酸化防止剤としては、式R8R9R10N[式中、R8は、脂肪族、芳香族もしくは置換芳香族基であり、R9は、芳香族もしくは置換芳香族基であり、R10は、H、アルキル、アリールまたはR11SOxR12ここで、R11は、アルキレン、アルケニレン、もしくはアラルキレン基であり、R12は、高級アルキル基、またはアルケニル、アリール、もしくはアルカリール又はアルキルアリール基であり、xは0、1または2であるである]の芳香族モノアミンなどのその他のアルキル化および非アルキル化芳香族アミンが挙げられる。脂肪族基R8は、1~約20個の炭素原子を含有してもよく、好ましくは約6~12個の炭素原子を含有する。脂肪族基は飽和脂肪族基である。好ましくは、R8およびR9の両方が芳香族もしくは置換芳香族基であり、芳香族基は、ナフチルなどの縮合環芳香族基であってもよい。芳香族基R8およびR9は、Sなどのその他の基と結合していてもよい。典型的な芳香族アミン酸化防止剤は、少なくとも約6個の炭素原子のアルキル置換基を有する。脂肪族基の例としては、ヘキシル、ヘプチル、オクチル、ノニル、およびデシルが挙げられる。一般に、脂肪族基は、約14個超の炭素原子を含有しないであろう。存在してもよいそのようなその他の追加アミン酸化防止剤の一般タイプとしては、ジフェニルアミン、フェノチアジン、イミドジベンジルおよびジフェニルフェニレンジアミンが挙げられる。そのようなその他の追加芳香族アミンの2つ以上の混合物がまた存在してもよい。ポリマーアミン酸化防止剤もまた使用することができる。潤滑油組成物に使用される、そして必要なフェニル-α-ナフチルアミンに加えて存在してもよい別のクラスの酸化防止剤は、油溶性銅化合物である。あらゆる油溶性の好適な銅化合物が潤滑油に混ぜ込まれてもよい。好適な銅酸化防止剤の例としては、銅ジヒドロカルビルチオ-またはジチオ-ホスフェートおよびカルボン酸天然起源または合成のの銅塩が挙げられる。その他の好適な銅塩としては、銅ジチオカルバメート、スルホネート、フェノレート、およびアセチルアセトネートが挙げられる。アルケニルコハク酸または酸無水物から誘導される塩基性、中性、または酸性銅CuIおよびまたはCuII塩が特に有用であることが知られている。そのような酸化防止剤は、約0.10~5重量、好ましくは約0.30~3重量到着ベースでの量で使用されてもよい。分散剤エンジン運転の間ずっと、油不溶性酸化副生物が生成する。分散剤は、これらの副生物を溶液に保つのに役立ち、こうして金属表面上へのそれらの沈着を減らす。分散剤は本来、無灰であっても灰形成性であってもよい。好ましくは、分散剤は無灰である。いわゆる無灰分散剤は、燃焼時に灰を実質的にまったく形成しない有機物質である。たとえば、金属を含有しないかまたはホウ素化された金属を含まない分散剤が無灰と考えられる。対照的に、上に議論された金属含有清浄剤は、燃焼時に灰を形成する。好適な分散剤は、比較的高分子量の炭化水素鎖に結合した極性基を典型的には含有する。極性基は、窒素、酸素、またはリンの少なくとも1つの元素を典型的には含有する。典型的な炭化水素鎖は50~400個の炭素原子を含有する。特に有用なクラスの分散剤は、長鎖置換アルケニルコハク酸化合物、通常は置換無水コハク酸と、ポリヒドロキシまたはポリアミノ化合物との反応によって典型的には製造される、アルケニルコハク酸誘導体である。油への溶解性を与える分子の親油性部分を構成する長鎖基は、普通はポリイソブチレン基である。このタイプの分散剤の多くの例が、商業的におよび文献においてよく知られている。ヒドロカルビル置換コハク酸化合物がポピュラーな分散剤である。特に、スクシンイミド、スクシネートエステル、または少なくとも50個の炭素原子を炭化水素置換基中に好ましくは有する炭化水素置換コハク酸化合物と、少なくとも1当量のアルキレンアミンとの反応によって製造されるスクシネートエステルアミドが特に有用である。スクシンイミド類は、アルケニル無水コハク酸とアミンとの縮合反応によって形成される。モル比は、ポリアミンに依存して変動することができる。たとえば、アルケニル無水コハク酸とTEPAとのモル比は、約1:1~約5:1で変動することができる。スクシネートエステルは、アルケニル無水コハク酸とアルコールまたはポリオールとの縮合反応によって形成される。モル比は、使用されるアルコールまたはポリオールに依存して変動することができる。たとえば、アルケニル無水コハク酸とペンタエリスリトールとの縮合生成物は有用な分散剤である。スクシネートエステルアミドは、アルケニル無水コハク酸とアルカノールアミンとの縮合反応によって形成される。たとえば、好適なアルカノールアミンとしては、エトキシル化ポリアルキルポリアミン、プロポキシル化ポリアルキルポリアミンおよびポリエチレンポリアミンなどのポリアルケニルポリアミンが挙げられる。一例は、プロポキシル化ヘキサメチレンジアミンである。アルケニル無水コハク酸の分子量は典型的には800~2,500の範囲であろう。上記の生成物は、硫黄、酸素、ホルムアルデヒド、オレイン酸などのカルボン酸、およびボレートエステルまたは高ホウ素化分散剤などのホウ素化合物などの様々な試薬と後反応させることができる。分散剤は、分散剤反応生成物の1モル当たり約0.1~約5モルのホウ素でホウ素化することができる。Mannichマンニッヒ塩基分散剤は、アルキルフェノール、ホルムアルデヒド、およびアミンの反応から製造される。オレイン酸およびスルホン酸などの、加工助剤および触媒はまた、反応混合物の一部であることができる。アルキルフェノールの分子量は、800~2,500の範囲である。典型的な高分子量脂肪酸変性Mannich縮合生成物は、高分子量アルキル置換ヒドロキシ芳香族化合物またはHNR2基含有反応剤から製造することができる。高分子量アルキル置換ヒドロキシ芳香族化合物の例は、ポリプロピルフェノール、ポリブチルフェノール、およびその他のポリアルキルフェノールである。これらのポリアルキルフェノールは、平均600~100,000の分子量を有するフェノールのベンゼン環上にアルキル置換基を与えるための高分子量ポリプロピレン、ポリブチレン、およびその他のポリアルキレン化合物でのフェノールの、BF3などの、アルキル化触媒の存在下での、アルキル化によって得ることができる。HNR2基含有反応剤の例は、アルキレンポリアミン、主にポリエチレンポリアミンである。Mannich縮合生成物の製造での使用に好適な少なくとも1つのHNR2基を含有するその他の代表的な有機化合物はよく知られており、モノ-およびジ-アミノアルカンおよびそれらの置換類似体、たとえば、エチルアミンおよびジエタノールアミン;芳香族ジアミン、たとえば、フェニレンジアミン、ジアミノナフタレン;複素環アミン、たとえば、モルホリン、ピロール、ピロリジン、イミダゾール、イミダゾリジン、およびピペリジン;メラミンおよびそれらの置換類似体を含む。アルキレンポリアミン反応剤の例としては、エチレンジアミン、ジエチレントリアミン、トリエチレンテトラアミン、テトラエチレンペンタアミン、ペンタエチレンヘキサミン、ヘキサエチレンヘプタアミン、ヘプタエチレンオクタアミン、オクタエチレンノナアミン、ノナエチレンデカミン、およびデカエチレンウンデカミンならびに、前述の、式H2N-Z-NH-nHの、アルキレンポリアミンに相当する窒素含有率を有するそのようなアミンの混合物が挙げられ、前述の式のZは二価エチレンであり、nは1~10である。プロピレンジアミンおよびジ-、トリ-、テトラ-、ペンタプロピレントリ-、テトラ-、ペンタ-およびヘキサアミンなどの相当するプロピレンポリアミンもまた好適な反応剤である。アルキレンポリアミンは通常、アンモニアとジクロロアルカンなどの、ジハロアルカンとの反応によって得られる。このように、2~11モルのアンモニアと2~6個の炭素原子および異なる炭素上に塩素を有する1~10モルのジクロロアルカンとの反応から得られるアルキレンポリアミンが好適なアルキレンポリアミン反応剤である。本発明に有用な高分子生成物の製造に有用なアルデヒド反応剤としては、ホルムアルデヒドまた、パラホルムアルデヒドおよびホルマリンとして、アセトアルデヒドおよびアルドールβ-ヒドロキシブチルアルデヒドなどの脂肪族アルデヒドが挙げられる。ホルムアルデヒドまたはホルムアルデヒド生成反応剤が好ましい。好ましい分散剤としては、ヒドロカルビルスクシンイミドが、約500~約5000のMnを有するポリイソブチレンなどのヒドロカルビレン基またはそのようなヒドロカルビレン基の混合物から誘導される、モノ-スクシンイミド、ビス-スクシンイミド、および/またはモノ-とビス-スクシンイミドとの混合物からのそれらの誘導体を含む、ホウ素化および非ホウ素化スクシンイミドが挙げられる。その他の好ましい分散剤としては、コハク酸エステルおよびアミド、アルキルフェノール-ポリアミン結合Mannich付加体、それらのキャップド誘導体、ならびにその他の関連成分が挙げられる。そのような添加剤は、全潤滑油の重量を基準として約0.1~20重量、好ましくは約0.1~8重量、より好ましくは約1~6重量到着ベースでの量で使用されてもよい。流動点降下剤通常の流動点降下剤潤滑油流動性向上剤としても知られるがまた存在してもよい。流動点降下剤は、流体が流れるであろうまたは注ぐことができる最低温度を低くするために添加されてもよい。好適な流動点降下剤の例としては、アルキル化ナフタレン、ポリメタクリレート、ポリアクリレート、ポリアクリルアミド、ハロパラフィンワックスと芳香族化合物との縮合生成物、ビニルカルボキシレートポリマー、およびジアルキルフマレートと、脂肪酸のビニルエステルとアリルビニルエーテルとのターポリマーが挙げられる。そのような添加剤は、到着ベースで約0.0~0.5重量、好ましくは約0~0.3重量、より好ましくは約0.001~0.1重量の量で使用されてもよい。腐食防止剤/金属不活性化剤腐食防止剤は、潤滑油組成物と接触している金属部品の分解を減らすために使用される。好適な腐食防止剤としては、アリールチアジン、アルキル置換ジメルカプトチオジアゾールチアジアゾールおよびそれらの混合物が挙げられる。そのような添加剤は、潤滑油組成物の総重量を基準として約0.01~5重量、好ましくは約0.01~1.5重量、より好ましくは約0.01~0.2重量、さらにより好ましくは約0.01~0.1重量到着ベースでの量で使用されてもよい。シール融和性添加剤シール融和性剤は、流体における化学反応またはエラストマーにおける物理的変化を引き起こすことによってエラストマーシールを膨潤させるのに役立つ。潤滑油のための好適なシール融和性剤としては、有機ホスフェート、芳香族エステル、芳香族炭化水素、エステルたとえば、ブチルベンジルフタレート、およびポリブテニル無水コハク酸が挙げられる。そのような添加剤は、到着ベースで約0.01~3重量、好ましくは約0.01~2重量の量で使用されてもよい。消泡剤消泡剤が潤滑油組成物に有利に添加されてもよい。これらの試剤は安定な泡の形成を阻害する。シリコーンおよび有機ポリマーが典型的な消泡剤である。たとえば、シリコンオイルまたはポリジメチルシロキサンなどの、ポリシロキサンが消泡特性を提供する。消泡剤は商業的に入手可能なであり、乳化破壊剤などのその他の添加剤と一緒に慣例の少量で使用されてもよく;通常、組み合わせたこれらの添加剤の量は、潤滑油組成物の総重量を基準として1パーセント未満、好ましくは0.001~約0.5重量、より好ましくは約0.001~約0.2重量、さらにより好ましくは約0.0001~0.15重量到着ベースでである。阻害剤および防錆添加剤防錆添加剤または腐食防止剤は、潤滑される金属表面を水またはその他の汚染物質による化学攻撃から防護する添加剤である。1つのタイプの防錆添加剤は、優先的に金属表面を湿らせ、それを油膜で防護する極性化合物である。別のタイプの防錆添加剤は、油だけが表面に触れるように、油中水エマルジョンにそれを組み入れることによって水を吸収する。その上別のタイプの防錆添加剤は、金属に化学的に付着して非反応性表面を生成する。好適な添加剤の例としては、ジチオリン酸亜鉛、金属フェノレート、塩基性金属スルホネート、脂肪酸およびアミンが挙げられる。そのような添加剤は、到着ベースで約0.01~5重量、好ましくは約0.01~1.5重量の量で使用されてもよい。摩耗防止添加剤もまた有利に存在することができる。摩耗防止添加剤は、金属が亜鉛またはモリブデンであることができる金属ジチオホスフェート、金属ジチオカルバメート、金属ジアルキルジチオホスフェート、金属ザンテートで例示される。トリクレジルホスフェートは別のタイプの摩耗防止添加剤である。そのような摩耗防止添加剤は、到着ベースで約0.05~1.5重量、好ましくは約0.1~1.0重量、より好ましくは約0.2~0.5重量到着ベースでの量で存在することができる。比較例および実施例一連のエンジンオイルを、基油組成物および清浄剤タイプがトラクション係数に及ぼす影響に関して評価した。エンジンオイルは、商業的に入手可能な油対照油ARef.Aか異なる動粘度の第1基油と異なる動粘度の第2基油との組み合わせのみを使用する基油ブレンド対照油BRef.Bか異なる動粘度の潤滑油を生成する、異なる使用量/処理レベルでの異なる清浄剤または清浄剤の混合物と組み合わせての基油ブレンドかのどれかであり、すべての調合物は40または70mgKOH/gの塩基価BNを有する清浄剤を含有した。トラクション係数は、完全自動MiniTractionMachineトラクション測定機器であるMTMTractionRigを用いて測定した。このリグは、PCSInstrumentsによって製造され、ModelMTMと特定される。試験検体および装置構成は、非常に大きい負荷、モーターまたは構造体を必要とすることなく、現実的な圧力、温度および速度を達成できるようなものである。流体の小試料50mlを試験セルに入れ、機械は、操作介入なしに試験流体についての包括的なトラクションマップを作成するために様々な速度、スライド対ロール比、温度および負荷にわたって自動的に作動する。標準試験検体は、AISI52100軸受鋼から製造された研磨19.05mm球および50.0mm直径ディスクである。検体は、一回使用の、使い捨て品であるように設計されている。球をディスクの面を背にしてロードし、球とディスクとをDCサーボモーターおよび駆動装置によって独立して駆動して、特に低いスライド/ロール比で高精度の速度制御を可能にする。各検体を、小さいステンレススチール試験流体浴中でシャフト上に末端で取り付ける。ディスク試験検体を支える垂直シャフトおよび駆動システムを固定する。しかし、球試験検体を支えるシャフトおよび駆動システムは、それが2つの直交軸回りを回転できるようにジンバル配置で支える。1つの軸は負荷適用方向に垂直であり、もう1つはトラクション力方向に垂直である。球およびディスクを同じ方向に駆動する。負荷の適用およびトラクション力の抑制を、ジンバル配置に適切に取り付けた高剛性力変換器によって行って全体支持システム偏向を最小限にする。これらの力変換器からの出力をパソコンによって直接監視する。トラクション係数は、トラクション力と適用負荷との比である。図1~9に示されるように、トラクション係数を様々な速度にわたって測定した。図1~9において、x軸上の速度は、球およびディスク速度の合計の半分である、エントレインメント速度である。これらのエントレインメント速度は、エンジンが動作中であるときに達する、表面速度の範囲、または表面速度の範囲の少なくとも一部をシミュレートしている。本明細書において示される試験結果は、次の試験条件下で生み出された:同じモデル、ModelMTMの2つの異なる機械をこれらの評価に用い、用いた機械の同一性機械1または機械2を図上に示す。潤滑油を表1及び表1続きに記載する。異なるベースオイル、ベースオイルと清浄剤との混合物に加えて調合物はまたすべて、添加剤をまったく含有しなかった対照油Bを除いて、すべての調合物中に同じ量の、分散剤、酸化防止剤および極圧/摩耗防止添加剤などのその他の添加剤を含有した。異なる速度でのトラクション係数の観点からの調合変数の潤滑油性能への影響は、図を参照することによって理解される。下記において、グループIIIオイルを含有すると認定されるそれらの油について、使用されたグループIIIオイルは、あらゆる硫黄および窒素化合物を除去するためにスラックワックスを水素化処理にかけ、その脱硫および脱窒されたスラックワックスを次に水素異性化し、引き続き水素化精製することによって製造されたスラックワックス異性化体であった。グループIVベースオイルはPAOであった。動粘度は呼称によって特定され、たとえば、PAO150は、PAOが名目上150mm2/秒の100°CでのKVを有すると特定する。図1において、油I-A、I-B、IIおよびIIIを対照油Aに対して比較する。すべての4つの調合物および対照油は、対照油AがグループIベースオイルとPIBとのブレンドであるが、油I-A~IIIがグループIIIベースオイルとグループIVベースオイルPAOとのブレンドを含有する調合物であることを除いて同じ清浄剤およびその他の添加剤を有する。図1から、グループIII6.5mm2/秒/グループIV150mm2/秒の二峰性ブレンドとブレンドされた、油、I-A~IIIのすべてが80mm/秒以上の速度で対照油Aと比べてトラクション係数の大きい改善を生み出したことが分かる。対照油Aに対して異なる速度でのトラクション係数への影響はまた、ブレンド油の最終動粘度、およびブレンドの第2高粘度油の動粘度に依存する。20mm2/秒の動粘度のブレンドおよびフェノレート清浄剤とスルホネート清浄剤との混合物を用いる調合油I-AおよびI-Bについては、トラクション係数は、ブレンドの第2高粘度成分が150mm2/秒の100°Cでの動粘度を有するときはすべての速度で対照油のそれより低かった。16mm2/秒の100°Cでの動粘度のブレンドおよびフェノレートとスルホネートとの混合物を用いる調合油IIについては、トラクション係数は、約60mm/秒以上のより高い速度でのみ対照油Aのそれより一貫して低かった。最後に、20mm2/秒の100°Cでの動粘度のブレンドであって、ブレンドの第2高粘度油成分が300mm2/秒の100°Cでの動粘度を有するブレンドを用いる、そしてフェノレート清浄剤とスルホネート清浄剤との混合物を含有する調合油IIIについては、トラクション係数は、約70mm/秒以上のより高い速度でのみ対照油Aのそれより一貫して低かった。図2において、調合油IV~VIIを互いにならびに対照油Aおよび対照油Bに対して比較する。図2は、異なる速度での単一清浄剤タイプの調合油トラクション係数への影響を示す。すべて100°Cで20mm2/秒の動粘度を有するブレンドをベースとし、すべてグループIII6.5mm2/秒基油とグループIV基油PAO150の同じ組み合わせを使用して製造され、すべて単一清浄剤添加剤のみと同じ量のその他の添加剤を含有する調合油IV~VIIについて、調合油IV、VIおよびVIIのトラクション係数は、単一清浄剤がサリチレート、カルボキシレートまたはフェノレートであるかどうかにかかわらず全エンジン速度範囲にわたって対照油Aのそれより低かったことが分かる。調合油IV、VIおよびVIIはすべて、全速度範囲にわたって対照油Aよりも優れていたが、最良に機能する調合油はサリチレート油IVおよびカルボキシレート油VI清浄剤を含有した。スルホネート清浄剤を含有する調合油油Vは低速約3~60mm/秒で対照油より良好に機能し、そしてより高い速度約100mm/秒以上で性能の変動を示し、この調合物が連続的でより高速運転条件100mm/秒以上または連続的低速運転条件3~50-60mm/秒下でのみ使用に最適であることを示唆する。サリチレート油IV、スルホネート油Vまたはカルボキシレート油VIを含有する調合油はすべて、対照油B基油のみより低速約3~12mm2/秒でより良好に機能した。図3Aおよび3Bは、異なる速度でトラクション係数にフェノレート清浄剤とサリチレート清浄剤との同じ組み合わせ、およびその他の添加剤を使用するブレンドの様々なブレンド動粘度および第2油成分動粘度が及ぼす影響ならびに調合物BNが及ぼす影響を示す。図3Bにおいて、調合油VIII-A、XIおよびXII100°Cで20~25mm2/秒のブレンドKV、100°Cで40または150mm2/秒の第2高粘度油KVならびに調合油XXX100°Cで20mm2/秒のブレンドKV、100°Cで150mm2/秒の第2高粘度油KV、フェノレート清浄剤とサリチレート清浄剤の同じ混合物およびその他の添加剤を含有する40の調合ブレンドBNは、トラクション係数を低下させるという観点からすべての速度で対照油Aより一貫して性能が優れていたことが分かる。調合油XIおよびXIIはまた、低速3~10mm/秒条件下で対照油BRef.B基油のみより性能が優れていた。図3Aにおいて、サリチレート清浄剤とフェノレート清浄剤の同じ混合物およびその他の添加剤を含有する調合油IX-AおよびIX-B100°Cで13および16.5mm2/秒のブレンドKV、100°Cで150mm2/秒の第2高粘度油KVは、約50mm/秒以上油IX-Bまたは100mm/秒以上油IX-Aのより高い速度でのみ対照油Aより一貫して性能が優れていたことが分かる。サリチレート清浄剤とフェノレート清浄剤との同じ混合物およびその他の添加剤を含有する調合油X100°Cで20mm2/秒のブレンドKV、100°Cで300mm2/秒のKVでの第2高粘度は同様に約20mm/秒以上のより高い速度でのみ対照油Aより一貫して性能が優れていた。このように、図3Aおよび3Bでの調合物はすべて、より高い速度で対照油Aより性能が優れていたが、調合油VIII-A、IX-B、XI、XIIおよびXXXは、これらの調合油のすべてがサリチレート清浄剤とフェノレート清浄剤と同じ混合物を含有し、そして100°Cで20~25mm2/秒の動粘度を有し、第2のグループIVベースオイルPAO40またはPAO150ブレンディング成分を用いる状態で、両図の全速度範囲にわたって対照油Aに匹敵するかまたはそれより性能が優れていた。図4において、調合油XIII~XVを互いにならびに対照油Aおよび対照油Bに対して比較する。図4は、すべての調合物が70のBNの、異なるブレンド動粘度で同じフェノレート/サリチレート清浄剤混合物およびその他の添加剤入りベースオイルのグループI/グループIおよびグループIV/グループIV組み合わせを使用することが異なる速度でトラクション係数に及ぼす影響を示す。100°Cで21mm2/秒動粘度にブレンドされたグループIVPAO8ベースオイルとグループIVベースオイルPAO40との混合物を用いる調合油XIVのみが、全速度範囲にわたってのトラクション係数の観点から対照油Aより性能が優れていたが、低速3~12mm2/秒条件下で対照油Bベースオイルのみよりまた性能が優れていた。22mm2/秒にブレンドされた、グループI8mm2/秒/グループI32mm2/秒基油の混合物中に同じフェノレート/サリチレート清浄剤組み合わせを使用する、調合油XIIIは、低~中速3~50mm/秒条件下でのみ対照油Aより性能が優れていた。それが21mm2/秒よりもむしろ100°Cで13mm2/秒のKVにブレンドされたことを除いて油XIVと同じものである、調合油XVは、中~高速80mm/秒以上条件下でのみ対照油Aより性能が優れていた。図5において、調合油XVI、XVII、XVIIIおよびXIXを互いにならびに対照油Aおよび対照油Bに対して比較する。図5は、すべてが70の調合塩基価の、そして100°Cで20mm2/秒のKVにブレンドされた、同じフェノレート/サリチレート清浄剤組み合わせおよびその他の添加剤入りグループI/グループIVおよびグループII/グループIVベースオイル組み合わせを使用する影響を示す。調合油XIX、グループII3mm2/秒ベースオイルとグループIVベースオイルPAO40とのベースオイル組み合わせを用いる調合物のみが、全速度範囲にわたって摩擦係数の観点から対照油Aより性能が優れていた。それはまた、低~中速範囲3~20mm2/秒において対照油BグループIII/グループIVベースオイル組み合わせのみより性能が優れていた。第2ベースオイル成分がPAO40の代わりにグループIVベースオイルPAO150であることを除いて油XIXと同じものである調合油XVIIIは、中~高速領域約20mm/秒以上においてのみ対照油Aより性能が優れ、油XVIグループI/グループIV調合物より優れていた。それが第1ベースオイル成分として調合油XVIIIの3mm2/秒グループII基油の代わりにより高い動粘度グループII12mm2/秒基油を使用したことを除いて油XVIIIと同じものである、油XVIIは、低~中速条件3~10mm/秒下で対照油Aよりもわずかなトラクション係数利益を、高速100mm/秒条件下で非常に僅かな利益を示したにすぎなかった。12mm2/秒未満の動粘度のグループIIベースオイルが、それ故、より高い100mm/秒以上速度で有意のトラクション係数利益を得るために好ましい。図6Aおよび6Bは、すべての調合物がBN70の、100°Cで20mm2/秒のブレンドKVにブレンドされたグループIII6.5mm2/秒基油/グループIV基油PAO150混合物中の異なるフェノレート/共清浄剤ブレンドの比較であって、互いにおよび対照油AおよびBに対してである比較を示す。図6Aは、油I-Aフェノレート/スルホネートおよび油VIII-Aフェノレート/サリチレートの両方が全速度範囲にわたって対照油AグループI/PIBブレンド中のフェノレート/スルホネートと比べてトラクション係数の大きい改善を提供することを示す。油VIII-Aは、低~中速約3~80-90mm2/秒で油I-Aより性能が優れている。図6Bは、グループIII6.5mm2/秒ベースオイル/グループIVベースオイルPAO150ブレンド中のフェノレート/カルボキシレート清浄剤組み合わせがまた全速度範囲にわたって対照油Aと比べてトラクション係数の大きい改善を提供することを示す。しかし、非常に低い速度条件約3~7mm/秒下で、フェノレート/カルボキシレート清浄剤組み合わせは依然として有効であるが、フェノレート/サリチレート組み合わせほどに多くの利益を提供しない。図7において、調合油IV、VIII-A、XXI、XXII、XXIIIおよびVIIを互いにならびに対照油Aおよび対照油Bに対して比較する。図7は、フェノレート、サリチレートおよびスルホネート清浄剤の組み合わせを含有するブレンドに用いられるサリチレートおよびスルホネート清浄剤の量を変えることがトラクション係数に及ぼす影響を示す。これらの調合物はすべて、同じ低いKVおよびより高いKVの第1および第2基油を使用して100°Cで20mm2/秒の同じ動粘度にブレンドされた。理解することができるように、サリチレート清浄剤のみを含有する、調合油IVは全速度範囲にわたってトラクション係数の最大の低下を示したが、サリチレート、フェノレートおよびスルホネート清浄剤の混合物サリチレートがスルホネート清浄剤の一部と置き換わったを含有するそれらの調合物は、少なくとも1.5重量のサリチレートが低~中速3~50mm/秒下で対照油Aよりも改善を示すために必要とされる状態で、存在するサリチレートの量とともに変わる性能を示した。サリチレートのみまたはサリチレートとフェノレートとの混合物もしくはスルホネートとフェノレートとの混合物を含有する調合物は、サリチレート、フェノレートおよびスルホネートの混合物を含有する調合物より好ましい。図8において、調合油VII、XXIV、VIII-A、XXV、XXVIおよびIVを互いにならびに対照油Aおよび対照油Bに対して比較する。図8は、フェノレート清浄剤に対してサリチレート清浄剤の量を変えることがブレンドKVのならびに使用される低いKVおよびより高いKVベースオイルの観点から別の点では同じ調合物に関するトラクション係数に及ぼす影響を示す。理解できるように、サリチレート/フェノレート比が大きければ大きいほど、トラクション係数性能はより良好である。しかし、調合物中のフェノレート濃度を最高にすることがその他の性能特性にとって重要である。約7.5重量のサリチレートおよび7.4重量のフェノレート清浄剤重量比約1:1を含有する、調合油XXVは、対照油Aと比べて最良の全体トラクション係数改善をとりわけ示した。約4.7重量のサリチレートおよび11.5重量のフェノレートサリチレート:フェノレート重量比約1:2.5を含有する油VIII-A中でわずかにサリチレート/フェノレート比を下げると、油XXVおよび油XXVIと比べて低速3~10mm/秒でトラクション係数性能を劣化させた。それ故、フェノレート含有率と1:1~1:2.5のサリチレート/フェノレートの重量比を用いるサリチレート/フェノレート清浄剤ブレンドを用いることによってトラクション係数への影響とを最大にすることが望ましい。調合物がすべて、すべての速度でのそれらのトラクション係数への影響の観点から対照油Aを超えたことが指摘されなければならず、油VII、XXV、XXVIおよびIVは、低速条件3~10mm/秒下で対照油B、基油のみのトラクション係数を超える。100フェノレート調合物油VIIが、低~中速約8~70-100mm/秒下で油XXIV2.5重量のサリチレート/14.7重量のフェノレート、油VIII-A4.7重量のサリチレートおよび11.5重量のフェノレート、ならびに油XXVI10重量のサリチレートおよび3.7重量のフェノレートより良好なトラクション係数性能を提供したことが指摘されるべきである。図9において、調合油V、VII、XXVII、XXVIIIおよびXXIXを互いにならびに対照油Aおよび対照油Bに対して比較する。図9は、フェノレート清浄剤に対してスルホネート清浄剤の量を変えることがブレンドKVのならびに使用される低いKVおよびより高いKVベースオイルの観点から別の点では同じ調合物におけるトラクション係数に及ぼす影響を示す。スルホネート清浄剤とフェノレート清浄剤との混合物を含有する調合物について、試験されたスルホネート/フェノレート比が高ければ高いほど、すべての速度下で対照油Aと比べてトラクション係数性能はより良好である。しかし、スルホネートのみの清浄剤は、フェノレートがまったく存在しないからのみならず、全スルホネート油、油Vが低速3~12mm/秒および高速100mm/秒で対照油Aよりも大きいトラクション係数利益を提供するが、この利益がフェノレートとスルホネートとの混合物を含有する油と比べてはるかに減少するか、または中速20~100mm/秒で対照油Aと比べて皆無でさえあることを図9が示すので望ましくない。フェノレートのみの清浄剤調合物油VIIは、低~中速約3~10mm/秒でスルホネート/フェノレートブレンドのそれより性能が優れている。油XXIX6重量スルホネート/5重量フェノレートのみが、高速100mm/秒下に油VIIよりわずかに性能が優れている。"