第1の回転軸を有すると共に、この第1の回転軸と一体に回転して周方向に極性が異なる複数の界磁極を形成する第1回転子と、この第1回転子と同心に配置される固定子鉄心を有し、この固定子鉄心に形成されるスロットに固定子導体を収納して構成される固定子と、前記第1の回転軸と同一軸線上に第2の回転軸を有すると共に、前記第1回転子と前記固定子との間にそれぞれ空隙を有して配置される回転子コアを有し、この回転子コアが前記第2の回転軸に連結されて一体に回転する第2回転子とを備える回転電機であって、前記第1回転子と径方向に対向する前記回転子コアの対向面を第1対向面、前記固定子と径方向に対向する前記回転子コアの対向面を第2対向面と定義した時に、前記回転子コアは、軟磁性材である第1鉄心歯が前記第1対向面の周方向に所定の間隔を有して複数配置される第1の鉄心歯列と、軟磁性材である第2鉄心歯が前記第2対向面の周方向に所定の間隔を有して複数配置される第2の鉄心歯列と、前記第1の鉄心歯列と前記第2の鉄心歯列とを磁気的に接続する連結部とを有し、前記第1の鉄心歯列と前記第2の鉄心歯列は、少なくとも一部の前記第1鉄心歯と前記第2鉄心歯とが前記第2回転子の周方向に転位した位置で前記連結部により磁気的に接続され、前記第1回転子の回転により複数の前記第1鉄心歯が前記第1回転子の回転方向に順次磁化されて移動磁界を形成する時に、その移動磁界の回転方向とは逆方向に、複数の前記第2鉄心歯が順次磁化されて移動磁界を形成することを特徴とする回転電機。請求項1に記載した回転電機において、前記第1対向面の周方向に隣り合う二つの前記第1鉄心歯のうち、前記第2回転子の反回転方向側に配置される方を第1鉄心歯a、前記第2回転子の回転方向側に配置される方を第1鉄心歯bと定義し、前記第2対向面の周方向に隣り合う二つの前記第2鉄心歯のうち、前記第2回転子の反回転方向側に配置される方を第2鉄心歯a、前記第2回転子の回転方向側に配置される方を第2鉄心歯bと定義した時に、前記第1鉄心歯aと前記第2鉄心歯bとを磁気的に接続する第1の前記連結部と、前記第1鉄心歯bと前記第2鉄心歯aとを磁気的に接続する第2の前記連結部とを有し、第1の前記連結部と第2の前記連結部は、前記第2回転子を軸方向から見て交差した状態に配置され、且つ、前記第2回転子の軸方向に隙間を隔てて異なる位置に設けられていることを特徴とする回転電機。請求項1または2に記載した回転電機において、前記第2回転子は、前記第1の鉄心歯列と前記第2の鉄心歯列との間で前記回転子コアの周方向に環状の磁気回路を形成するバスリングを有し、このバスリングが前記連結部として使用されることを特徴とする回転電機。請求項1~3に記載した何れか一つの回転電機において、前記固定子導体は、かご型短絡導体であることを特徴とする回転電機。請求項1~4に記載した何れか一つの回転電機において、前記第1の鉄心歯列と前記第2の鉄心歯列は、前記第1鉄心歯の数より前記第2鉄心歯の数の方が多く設けられていることを特徴とする回転電機。請求項1~5に記載した何れか一つの回転電機において、前記第2回転子は、前記第1の鉄心歯列と前記第2の鉄心歯列との間に非磁性の金属材料を介在させ、この金属材料によって前記回転子コアを固定していることを特徴とする回転電機。請求項6に記載した回転電機において、前記非磁性の金属材料は、前記第1鉄心歯および前記第2鉄心歯の周囲を取り囲んで電気的に短絡導体を形成していることを特徴とする回転電機。ところが、特許文献1の回転電機は、第1回転子の回転に伴って第2回転子の内周側に発生する回転磁界を一旦電流に転換した後、その電流を内周側の回転磁界と逆方向の回転磁界に置き換えている。このため、第2回転子は、回転磁界を電流に置き換えるために内周側と外周側とにそれぞれ多相の巻線銅線を組み込み、且つ、内周側と外周側の巻線銅線を逆相関係に結線する必要がある。その結果、巻線構造が複雑になると共に、多相の巻線銅線を二組み使用することで重量が重くなるため、コストや信頼性の面で解決すべき課題が残る。また、二組みの巻線銅線は、逆相関係に結線するために、線径が細く多巻数とする必要が生じる。このため、巻線銅線の抵抗値が大きくなり、電流による発熱損失が大きくなる問題を抱えている。本発明は、上記事情に基づいて成されたもので、その目的は、第2回転子に巻線を使用することなく、簡素な構成で電気的なトルク変換機能を有する回転電機を提供することにある。請求項1の発明本発明の回転電機は、第1の回転軸を有すると共に、この第1の回転軸と一体に回転して周方向に極性が異なる複数の界磁極を形成する第1回転子と、この第1回転子と同心に配置される固定子鉄心を有し、この固定子鉄心に形成されるスロットに固定子導体を収納して構成される固定子と、第1の回転軸と同一軸線上に第2の回転軸を有すると共に、第1回転子と固定子との間にそれぞれ空隙を有して配置される回転子コアを有し、この回転子コアが第2の回転軸に連結されて一体に回転する第2回転子とを備える。回転子コアは、第1回転子と径方向に対向する対向面を第1対向面、固定子と径方向に対向する対向面を第2対向面と定義した時に、軟磁性材である第1鉄心歯が第1対向面の周方向に所定の間隔を有して複数配置される第1の鉄心歯列と、軟磁性材である第2鉄心歯が第2対向面の周方向に所定の間隔を有して複数配置される第2の鉄心歯列と、第1の鉄心歯列と第2の鉄心歯列とを磁気的に接続する連結部とを有している。第1の鉄心歯列と第2の鉄心歯列は、少なくとも一部の第1鉄心歯と第2鉄心歯とが第2回転子の周方向に転位した位置で連結部により磁気的に接続され、第1回転子の回転により複数の第1鉄心歯が第1回転子の回転方向に順次磁化されて移動磁界を形成する時に、その移動磁界の回転方向とは逆方向に、複数の第2鉄心歯が順次磁化されて移動磁界を形成することを特徴とする。本発明の回転電機は、第2回転子が停止している状態で、第1の回転軸に動力が伝達されて第1回転子が回転を開始すると、回転子コアの第1の鉄心歯列を構成する複数の第1鉄心歯が第1回転子の回転方向に順次磁化されて移動磁界を生じる。第1の鉄心歯列と第2の鉄心歯列は、複数の第1鉄心歯が順次磁化される方向とは逆方向に複数の第2鉄心歯が順次磁化されるように、少なくとも一部の第1鉄心歯と第2鉄心歯とが第2回転子の周方向に転位した位置で連結部を介して磁気的に接続されている。これにより、第2の鉄心歯列では、第1の鉄心歯列に生じる移動磁界の方向とは逆方向に複数の第2鉄心歯が順次磁化されて移動磁界を生じる。上記の構成によれば、複数の第1鉄心歯が順次磁化されると、その第1鉄心歯と連結部によって磁気的に接続された複数の第2鉄心歯が順次磁化されるので、第1の鉄心歯列に生じる移動磁界を電流に転換することなく、第1の鉄心歯列に生じる移動磁界の回転方向と逆方向の移動磁界を第2の鉄心歯列に生じさせることができる。これにより、本発明の回転電機は、特許文献1に記載した従来技術と比較して、第2回転子に複雑な巻線構造を採用する必要がないので、第2回転子を軽量化でき、且つ、簡素に構成できるので、信頼性の向上および低コスト化を図ることができる。また、第2回転子に巻線銅線を使用しないため、巻線を電流が流れることによる発熱損失が発生することはなく、効率の良い回転電機を提供できる。請求項2の発明請求項1に記載した回転電機において、第1対向面の周方向に隣り合う二つの第1鉄心歯のうち、第2回転子の反回転方向側に配置される方を第1鉄心歯a、第2回転子の回転方向側に配置される方を第1鉄心歯bと定義し、第2対向面の周方向に隣り合う二つの第2鉄心歯のうち、第2回転子の反回転方向側に配置される方を第2鉄心歯a、第2回転子の回転方向側に配置される方を第2鉄心歯bと定義した時に、第1鉄心歯aと第2鉄心歯bとを磁気的に接続する第1の連結部と、第1鉄心歯bと第2鉄心歯aとを磁気的に接続する第2の連結部とを有し、第1の連結部と第2の連結部は、第2回転子を軸方向から見て交差した状態に配置され、且つ、第2回転子の軸方向に隙間を隔てて異なる位置に設けられていることを特徴とする。上記の構成によれば、第2回転子の反回転方向側に第1鉄心歯a、回転方向側に第1鉄心歯bが隣り合って配置されるので、第1の鉄心歯列を構成する複数の第1鉄心歯が順次磁化される時に、第1鉄心歯a→第1鉄心歯bの順に磁化される。ここで、第1鉄心歯aは、第1の連結部を介して第2回転子の回転方向側に配置される第2鉄心歯bと磁気的に接続され、第1鉄心歯bは、第2の連結部を介して第2回転子の反回転方向側に配置される第2鉄心歯aと磁気的に接続されるので、第2の鉄心歯列では、第2鉄心歯b→第2鉄心歯aの順に磁化される。これにより、第1の鉄心歯列に生じる移動磁界の回転方向に対し、第2の鉄心歯列に生じる移動磁界の回転方向を逆向きに出来る。請求項3の発明請求項1または2に記載した回転電機において、第2回転子は、第1の鉄心歯列と第2の鉄心歯列との間で回転子コアの周方向に環状の磁気回路を形成するバスリングを有し、このバスリングが連結部として使用されることを特徴とする。この構成によれば、バスリングに対して、回転子コアの第1対向面側に第1鉄心歯を設け、第2対向面側に第2鉄心歯を設けることができるので、第1の鉄心歯列および第2の鉄心歯列の極数、つまり、第1鉄心歯の数と第2鉄心歯の数を自在に選定できる。よって、様々な設計仕様に対応できるので、個々のケースにおいて、小型で高性能且つ高効率な回転電機を提供することが可能である。請求項4の発明請求項1~3に記載した何れか一つの回転電機において、固定子導体は、かご型短絡導体であることを特徴とする。この場合、固定子導体を単純なかご型短絡導体とすることで、固定子の構造を簡素化できるので、固定子の製造が容易であり、低コストにできる。また、固定子鉄心にアルミダイカストを鋳込む等の絶縁に気を使う必要もなく、シンプルな構成にできるので、耐振動性が向上する。請求項5の発明請求項1~4に記載した何れか一つの回転電機において、第1の鉄心歯列と第2の鉄心歯列は、第1鉄心歯の数より第2鉄心歯の数の方が多く設けられていることを特徴とする。第1鉄心歯の数より第2鉄心歯の数の方が多い、つまり、第1の鉄心歯列の極数より第2の鉄心歯列の極数の方が多いと、第1の鉄心歯列に生じる移動磁界の速度より、第2の鉄心歯列に生じる移動磁界の速度の方が遅くなる。第2回転子が回転を始める起動時には、第2の鉄心歯列に生じる移動磁界の速度、つまり、固定子に対する回転磁界の速度が遅い方が、固定子との相対速度が小さくなって滑りが小さくなるため、第2回転子に作用するトルクは大きくなる。従って、第1回転子に入力される高速低トルクの動力を低速高トルクの動力に変換しやすく出来る。請求項6の発明請求項1~5に記載した何れか一つの回転電機において、第2回転子は、第1の鉄心歯列と第2の鉄心歯列との間に非磁性の金属材料を介在させ、この金属材料によって回転子コアを固定していることを特徴とする。上記の構成によれば、第1の鉄心歯列と第2の鉄心歯列との間に熱及び電気の良導体である金属材料を介在させることで、第1の鉄心歯列と第2の鉄心歯列との間で磁束の漏れを防止でき、且つ、鉄損による発熱に対して冷却効果を得ることもできる。また、第1の鉄心歯列と第2の鉄心歯列との間に非磁性の金属材料を介在させることで回転子コアを固定できる。請求項7の発明請求項6に記載した回転電機において、非磁性の金属材料は、第1鉄心歯および第2鉄心歯の周囲を取り囲んで電気的に短絡導体を形成していることを特徴とする。第2回転子に使用される非磁性の金属材料には、第1回転子の回転磁界の変化に対して電磁誘導により誘導電流を生じる。このため、第1回転子の回転方向に連れ回される第2回転子に対して誘導トルクが加わることになり、第1の回転軸から第2の回転軸へのトルク変換効率が向上する。この非磁性の金属材料は、巻き数が1の巻線と考えることが出来るので、抵抗値は非常に低くなり原理的には特許文献1の従来技術に対して、巻数の二乗の逆比程度以下、ジュール損は激減することになる。本発明を実施するための形態を以下の実施例により詳細に説明する。実施例1本実施例の回転電機1は、例えば、車両のエンジンと変速機との間に配置され、エンジンが発生する高速低トルクの動力を低速高トルクの動力へ電気的に変換する電気変速機としての基本的な機能を有している。この回転電機1は、図1に示す様に、入力軸2を有する第1回転子3と、出力軸4を有する第2回転子5と、回転電機1のハウジング6に固定される固定子7と、第1回転子3と第2回転子5との間に介在されるクラッチ図示せず等より構成される。入力軸2は、軸受図示せずを介して前記ハウジング6に回転自在に支持され、エンジンのクランク軸図示せずに連結されている。第1回転子3は、図2に示す様に、入力軸2の外周に嵌合して固定される円筒状のコア部8と、そのコア部8の外周に固着される二個の永久磁石9とを有し、この二個の永久磁石9は、それぞれ半円弧状に設けられて、一方がN極、他方がS極に着磁されている。出力軸4は、軸受図示せずを介して前記ハウジング6に回転自在に支持され、車両の駆動輪図示せずに動力を伝達する車輪駆動系例えば、変速機のギヤ軸に連結されている。なお、入力軸2と出力軸4は、図1に示す様に、軸方向に対向して同一軸線上に配置されている。第2回転子5は、第1回転子3の径方向外側に空隙エアギャップを有して第1回転子3と同芯に配置される回転子コア10図4参照を有し、この回転子コア10が、非磁性の金属材料例えば、アルミダイカスト材によって形成されたディスク部11図1参照を介して出力軸4に連結されている。固定子7は、図2に示す様に、回転子コア10の径方向外側に空隙を有して回転子コア10と同芯に配置される固定子鉄心12と、この固定子鉄心12に形成されるスロット12a図3参照に収納される固定子導体13とで構成される。固定子鉄心12は、例えば、複数枚の薄板鉄板を積層して形成される。固定子導体13は、図6に示す様に、互いに短絡された三相のかご型導体として形成されている。クラッチは、例えば、電子制御式の多板クラッチであり、第1回転子3と第2回転子5との間を機械的に連結するオン状態と、第1回転子3と第2回転子5との間を機械的に切り離すオフ状態とを切り替えることができる。このクラッチの作動は、例えば、エンジンの運転状態を制御する電子制御装置であるECU図示せずによって制御される。次に、第2回転子5の構造について詳述する。第2回転子5の回転子コア10は、図2および図3に示す様に、第1回転子3と対向する内周側に軟磁性材である複数の第1鉄心歯14を周方向に所定の間隔に配置して構成される第1の鉄心歯列と、固定子7と対向する外周側に軟磁性材である複数の第2鉄心歯15を周方向に所定の間隔に配置して構成される第2の鉄心歯列と、第1の鉄心歯列と第2の鉄心歯列とを磁気的に接続する連結部16とで構成され、第1の鉄心歯列と第2の鉄心歯列との間に非磁性の金属材料17が充填されている。非磁性の金属材料17は、第1の鉄心歯列および第2の鉄心歯列の歯列間ピッチ、つまり、周方向に隣り合う第1鉄心歯14同士の間隔および第2鉄心歯15同士の間隔を確定すると共に、第1の鉄心歯列と第2の鉄心歯列との相対位置を確定することにより、回転子コア10の形状を保持している。この非磁性の金属材料17は、例えば、アルミダイカスト材であり、前述のディスク部11と一体に設けることができる。実施例1に示す回転子コア10は、それぞれ同一形状に設けられた6個の反転コア18を図4に示す様に組み合わせて構成される。反転コア18は、図5aに示す様に、1個の第1鉄心歯14の両側に2個の第2鉄心歯15をそれぞれ連結部16により接続して構成される。連結部16は、図5bに示す様に、第1鉄心歯14と第2鉄心歯15とを軸方向図示上下方向の一端側で連結している。なお、図5aは反転コア18を第2回転子5の軸方向から見た平面図であり、同図bは反転コア18を第2回転子5の径方向外側固定子7側から見た側面図である。6個の反転コア18は、図4に示す様に、互いの第1鉄心歯14が周方向に等間隔に配置され、且つ、周方向に隣り合う二つの反転コア18は、周方向に向かい合う側の連結部16同士が軸方向から見て交差した状態に配置される。但し、周方向に隣り合う二つの反転コア18は、互いの連結部16が干渉しない様に、軸方向に反転した状態、つまり、互いの連結部16が軸方向の反対側に配置された状態で組み合わされる。次に、回転電機1の作動を説明する。車両の停止状態、すなわち、第2回転子5が停止している状態で、エンジンの回転が入力軸2に伝達されて第1回転子3の回転が上昇を始めると、第1回転子3に設けられた界磁極N極とS極の永久磁石9が、第2回転子5の内周側に配置される第1の鉄心歯列に対面した状態で回転するため、第1の鉄心歯列を構成する複数の第1鉄心歯14が順次磁化されて、第1回転子3の回転方向に移動磁界を生じる。第1鉄心歯14が磁化されると、第2回転子5の外周側、すなわち、第2の鉄心歯列では、第1の鉄心歯列に生じる移動磁界の方向とは逆方向に複数の第2鉄心歯15が順次磁化されて移動磁界を生じる。第2の鉄心歯列に生じる移動磁界は、固定子7に対して回転磁界となり、固定子鉄心12のスロット12aに収納された固定子導体13短絡されたかご型導体に鎖交する磁束が変化するため、固定子導体13に誘導電流が流れ、その誘導電流と回転磁界との間に電磁力が発生する。この電磁力は、固定子導体13を有する固定子7が回転することはないので、第2回転子5を回転させるトルクとして働く。この第2回転子5に働くトルクは、第2の鉄心歯列に生じる移動磁界を妨げようとする作用、すなわち、第1の鉄心歯列に生じる移動磁界を妨げようとする作用であり、言い換えると、第1回転子3の回転を妨げようとする作用となる。よって、第1回転子3から見ると、第2回転子5が回転抵抗として作用するため、第2回転子5を連れ回そうとするトルクとなる。これにより、第2回転子5は、第1回転子3により連れ回され、且つ、固定子7からは誘導モータの作用によって回転助勢されるため、図7に示す様に、第2回転子5の速度Nbは、第1回転子3の速度Naに徐々に接近していく作動となる。この作動は、一般の流体トルクコンバータのように、入力軸2と出力軸4とのトルク比で見ると、図8に示す様に、トルク比が1以上、つまり、トルク増幅する機能を持つ。よって、図7に示した様に、第2回転子5の速度Nbが第1回転子3の速度Naに追随しながら接近すると共に、第1回転子3の軸トルクTaと第2回転子5の軸トルクTbとのトルク比Tb/Taが1に接近する作動となる。第2回転子5の速度Nbが第1回転子3の速度Naに接近し、且つ、トルクも接近すると、クラッチをオンして第1回転子3と第2回転子5とを機械的に直結する、つまり、入力軸2と出力軸4とを結合する。これにより、図8に太実線で示した様に、多少不連続的にトルク比Tb/Ta=1の特性に乗る。すなわち、車両停止状態からエンジン動力により起動する際は、力強く起動され、起動が完了すると、高速で車輪を駆動するモードへと移行することで、電気的なトルクコンバータとしての作動を果たすことができる。実施例1の効果本実施例の回転電機1は、入力軸2に伝達されるエンジンの高速低トルクの動力を低速高トルクの動力へ電気的に変換して出力軸4に伝達する電気変速機の機能を果たすことができる。特に、第2回転子5は、軟磁性材から成る6個の反転コア18を組み合わせた回転子コア10によって構成され、巻線がないにも係わらず、特許文献1に記載された従来技術と同様に作動する。この場合、第2回転子5に巻線がないので、巻線を電流が流れることによる発熱損失が発生しないことは明らかであり、効率の良い回転電機1を提供できる。さらに、第2回転子5に複雑で重い巻線構造を採用する必要がないので、第2回転子5を軽量化でき、且つ、簡素に構成できることから、信頼性の向上および低コスト化を図ることができる。また、第2回転子5は、第1の鉄心歯列と第2の鉄心歯列との間に非磁性の金属材料17実施例1ではアルミダイカスト材を充填して回転子コア10を保持する構造としている。言い換えると、6個の反転コア18を相互に固定することで回転子コア10の形状を保持している。この場合、第1の鉄心歯列と第2の鉄心歯列との間に非磁性の金属材料17が介在することで磁束の漏れを静的に防止できるだけでなく、漏れ磁束により非磁性の金属材料17に渦電流が生じると、その渦電流による逆方向磁束漏れ磁束とは逆向きの磁束が漏れ磁束に反発することにより、動的にも磁束の漏れを防止できる。さらに、熱的に良導体である金属材料17を第2の回転子5に充填させることで、鉄損による発熱に対して冷却効果を得ることもできる。また、第2の回転子5に充填される非磁性の金属材料17は、第1鉄心歯14および第2鉄心歯15の周囲を取り囲んで電気的に短絡導体を形成することができる。この場合、非磁性の金属材料17には、第1回転子3の回転による磁界の変化に対して誘導電流が生じるため、第1回転子3の回転方向に連れ回される第2回転子5に対して誘導トルクが加わることになり、入力軸2から出力軸4へのトルク変換効率が向上する。この非磁性の金属材料17は、巻き数が1の巻線と考えることが出来るので、抵抗値は非常に低くなり原理的には特許文献1の従来技術に対して、巻数の二乗の逆比程度以下、ジュール損は激減することになる。さらに、実施例1に記載した第2回転子5は、第1の鉄心歯列より第2の鉄心歯列の方が極数が多く設定されている。つまり、第1鉄心歯14の数をP1、第2鉄心歯15の数をP2とすると、P1<P2である。実施例1では、P1=6、P2=12の例を記載している。以下、P1<P2による作用および効果について詳述する。第1回転子3の回転角速度をωa、これが第2回転子5の内周側第1の鉄心歯列に作る回転磁界の回転角速度をωm1、第2回転子5の回転角速度をωb、第2回転子5の外周側第2の鉄心歯列に生じる回転磁界の回転角速度をωm2、第1回転子3の極数および第2回転子5の内周側の極数をP1、固定子7の極数および第2回転子5の外周側の極数をP2、第1回転子3の軸トルクをTa、第2回転子5の軸トルクTbとすると、次の関係式1を導くことができる。ωm1=ωa..............................................................................1つまり、ωm1は、第2回転子5の回転速度に係わらず、界磁極永久磁石9を備える第1回転子3の回転そのものに依存して決まる。次に、第2回転子5の第1回転子3側である第1の鉄心歯列への磁界交番は、前記ωm1と第2回転子5の回転角速度ωbとの回転差に依存した交番数となる。その交番磁束は、固定子7側である第2の鉄心歯列に伝えられ、回転磁界となるに当たって、その方向が逆になると共に、両面内周側と外周側の鉄心歯の数、極数の逆比で速度変換され、且つ、その回転磁界の速度は、第2回転子5のωbなる回転角速度上での現象であるので、絶対空間から見た角速度であるωm2は、上記からωbを差し引く必要があり、次の2式で表される。ωm2=ωm1-ωb×{P1/-P2}ωb..................2次に、第2回転子5の回転方向とは逆方向に移動するωm2により、第2回転子5に対して固定子7から第2回転子5の回転を助勢する方向にトルクが作用するには、電機子の速度よりωm2が小さいことが必要であるが、この場合、電機子=固定子7であり、速度ゼロであるので、このトルク助勢要件は次のようになる。ωm2<0.................................................................................3以上の1~3式をまとめると、第1回転子3の軸トルクに対する第2回転子5の軸トルクの比、すなわちトルク増幅比γは、次のようになる。γ≒ωa/ωb=P1P2/P1..........................................4すなわち、P1=P2のときは、γ=2であるが、P2=kP1、k>1とすると、γ=1k>2となり、P1=P2のときの2よりも増幅比率を向上させることができる。これにより、第2回転子5の磁気反転、磁束連通を高能率に果たすことができる。実施例2この実施例2は、図9に示す様に、実施例1に記載した回転子コア10の軸方向長さを短縮して二段構造とした一例である。実施例1に記載した回転子コア10は、例えば、図5bに示される様に、反転コア18を形成する第1鉄心歯14および第2鉄心歯15の軸方向長さ図示上下方向の長さが長いため、磁気通路が長くなる。その結果、第1鉄心歯14から連結部16を通って第2鉄心歯15へ磁束が流れる際に、軸方向に蛇行する磁束が多くなる。これに対し、図9に示す様に、第1鉄心歯14および第2鉄心歯15の軸方向長さを短縮した回転子コア10を軸方向に二段に配置した構成であれば、第1鉄心歯14と第2鉄心歯15との間で軸方向に蛇行する磁束が少なくなり、比較的ストレートに磁束を通すことができるので、より性能向上を図ることができる。また、回転子コア10を軸方向に二段に配置した構成としたことで、磁束通路をスリムにできる。つまり、径方向の磁束授受量が分割されて半減するので、回転子コア10の配列を入り組ませた転位構造を形成しやすくできる。これにより、反転コア18同士を接近させることなく回転子コア10を形成できるので、漏れ磁束が少なくなり、より小型で高性能な回転電機1を提供できる。実施例3実施例1では、固定子導体13をかご型短絡導体として記載しているが、この実施例3では、図10、図11に示す様に、固定子導体13を三相巻線とし、その巻線端子がインバータ19に接続され、インバータ19には電源20が接続されている。実施例1に記載したかご型導体では、ここに発生する二次電力が銅損となって失われるだけであるが、この実施例3の構成によれば、固定子導体13三相巻線に発生した二次電力がインバータ19を介して電源20に回収できる。また、その電圧と電流との位相差を調整することで、固定子7と第2回転子5との間の磁束鎖交数を極大に出来るので、より大きな誘導トルクを得ることが可能となる。また、電源20に回収した電力を適切な位相と速度で固定子導体13三相巻線に加えることにより、電源電力を活用したトルクも加算でき、より高性能化を図ることができる。実施例4この実施例4は、図12に示す様に、第2回転子5の内周側に設けられる第1の鉄心歯列の極数と、外周側に設けられる第2の鉄心歯列の極数、つまり、第1鉄心歯14の数P1と第2鉄心歯15の数P2を同数P1=P2として構成した一例である。第1の鉄心歯列の極数と第2の鉄心歯列の極数とが同一であっても、上述した様に、トルク増幅比を2までは確保できるので、入力軸2の高速回転を低速高トルクの動力へ電気的に変換する電気変速機としての機能を保持できる。また、第1鉄心歯14の数P1と第2鉄心歯15の数P2を同数に設定することで、P1<P2に設定した実施例1と比較して、反転コア18をより簡単に構成できる。この実施例4の回転子コア10に使用できる反転コア18の具体的な構造を図13を参照して説明する。図12に示される第1の鉄心歯列において周方向に隣り合う二つの第1鉄心歯14のうち、第2回転子5の反回転方向側図示左側に配置される図中Vで示される鉄心歯を第1鉄心歯14v、回転方向側に配置される図中Wで示される鉄心歯を第1鉄心歯14wとし、第2の鉄心歯列において周方向に隣り合う二つの第2鉄心歯15のうち、第2回転子5の反回転方向側図示左側に配置される図中Wで示される鉄心歯を第2鉄心歯15w、回転方向側に配置される図中Vで示される鉄心歯を第2鉄心歯15vとした時に、第1鉄心歯14vと第2鉄心歯15vとを第1の連結部16によって接続し、第1鉄心歯14wと第2鉄心歯15wとを第2の連結部16によって接続する。図13に示す2個一組の反転コア18は、第1の連結部16によって接続される第1鉄心歯14vと第2鉄心歯15vとで一つの反転コア18を形成し、同様に、第2の連結部16によって接続される第1鉄心歯14wと第2鉄心歯15wとで一つの反転コア18を形成し、その二つの反転コア18を互いの連結部16第1の連結と第2の連結部16が交差する状態で組み合わされる。なお、第1の連結部16と第2の連結部16は、第2回転子5を軸方向から見てX字状に交差しているが、その交差部で第1の連結部16と第2の連結部16とが互いに接触することはない。すなわち、第1の連結部16と第2の連結部16は、第2回転子5の軸方向に隙間を隔てて異なる位置に設けられている。上記の構成によれば、第1の鉄心歯列では、第1鉄心歯14v→第1鉄心歯14wの順に磁化され、第2の鉄心歯列では、第2鉄心歯15v→第2鉄心歯15wの順に磁化される。但し、図12に示す回転子コア10は、第1鉄心歯14vと第1鉄心歯14wの並び順に対し、第2鉄心歯15vと第2鉄心歯15wの並び順が逆になっているので、第1の鉄心歯列と第2の鉄心歯列とで互いの移動磁界が反転する回転子コア10の構造を容易に作ることができる。また、図13に示す反転コア18に対し、例えば、図14に示す様に、第1の連結部16および第2の連結部16を太く形成して、磁路断面積を大きく確保する形状とすることもできる。この場合、磁気抵抗が小さく抑えられるので、入力軸2から出力軸4へのトルク変換効率が向上して、より高性能なトルク変換を行うことができる。実施例5この実施例5に示す第2回転子5は、図15に示す様に、第1の鉄心歯列と第2の鉄心歯列との間に磁気回路を形成する軟磁性材のバスリング21を設けた一例である。このバスリング21は、第2回転子5の周方向に環状に設けられ、本発明の連結部16として機能する。つまり、バスリング21から回転子コア10の内周側に第1鉄心歯14が突出して設けられ、回転子コア10の外周側に第2鉄心歯15が突出して設けられる。また、図中U、V、Wで示される第1鉄心歯14および第2鉄心歯15を磁気的に接続するU、V、Wの各バスリング21u、21v、21wは、図16に示す様に、第2回転子5の軸方向図中上下方向に隙間を隔てて異なる位置に設けられている。なお、図16aは、回転子コア10を径方向の外周側固定子7側から見た周方向展開図であり、同図bは、回転子コア10を径方向の内周側第1回転子3側から見た周方向展開図である。上記の構成によれば、第1の鉄心歯列と第2の鉄心歯列の極数、つまり、第1鉄心歯14の数P1と第2鉄心歯15の数P2とを自在に選定できる。実施例1に記載した連結部16によって第1鉄心歯14と第2鉄心歯15とを磁気的に接続する構成では、第1の鉄心歯列と第2の鉄心歯列の極数比率を3以上に設定することは構造的に困難であるが、本実施例のバスリング21を使用する場合は、P1=P2は言うまでもなく、P1<P2とする場合でも、その極数比率を3以上、すなわち、第2鉄心歯15の数P2を第1鉄心歯14の数P1の3倍以上に設定することも容易である。また、整数倍比率でなくても、分数倍比率でも取り得ることができるので、設計要求仕様への最適な極数比で対応することが可能である。なお、図15、図16では、U、V、Wの各磁極に対して全てバスリング21を磁気回路として使用しているが、実施例1~4に記載した連結部16の構造をバスリング21と組み合わせて使用することも可能である。例えば、Uの磁極にバスリング21を使用し、V、Wの磁極に連結部16を使用する構成も可能である。変形例実施例1に記載した回転電機1は、第2回転子5の内周側に第1回転子3、第2回転子5の外周側に固定子7を配置している、つまり、径方向の内側から外側に向かって第1回転子3、第2回転子5、固定子7の順に配置しているが、この配置を逆にしても良い。つまり、径方向の内側から外側に向かって固定子7、第2回転子5、第1回転子3の順に配置する構成でも良い。また、実施例1では、第1回転子3の界磁極に2個の永久磁石9を使用しているが、2個に限定する必要はなく、4個以上但し、偶数個使用することもできる。この場合、周方向に交互に磁極が異なる、すなわち、N極とS極とが交互に配置されることは言うまでもない。さらに、永久磁石9に替えて電磁石を使用することも可能である。