"基材と、該基材上に配置された下層と、該下層上に配置された上層と、を備える排ガス浄化用触媒であって、前記上層は、担体と、該担体に担持された貴金属としてPtを備えており、且つ、実質的にPdを備えておらず、前記下層は、担体と、該担体に担持された貴金属としてPt及びPdを備えており、前記上層がさらに、炭化水素吸着材を備えている、排ガス浄化用触媒。前記下層に含まれる貴金属を100質量としたとき、前記下層における貴金属のうちPtの含有率が少なくとも50質量である、請求項1に記載の排ガス浄化用触媒。前記下層が、炭化水素吸着材をさらに備える、請求項1または2に記載の排ガス浄化用触媒。前記上層の厚さが、30μm以上100μm以下である、請求項1~3のいずれか一項に記載の排ガス浄化用触媒。前記上層及び前記下層の合計の厚さが150μm以上250μm以下である、請求項1~4のいずれか一項に記載の排ガス浄化用触媒。前記炭化水素吸着材としてゼオライト粒子を備えている、請求項1~5のいずれか一項に記載の排ガス浄化用触媒。ディーゼルエンジンの排ガスを浄化するために用いられる、請求項1~6のいずれか一項に記載の排ガス浄化用触媒。上記特許文献1に記載の技術は、貴金属のS被毒の発生を未然に防止するものではない。すなわち、上記構成では、内燃機関を運転させている間、S被毒により貴金属の触媒活性が低下している期間が存在する。さらに、HCの酸化反応による酸化熱は排ガスが高温になったときに生じるため、エンジン始動時などの低温条件下においては、S被毒した金属触媒から硫黄成分が脱着しにくい。加えて、純度が低い燃料を燃焼した場合、排ガスには多量の硫黄成分が含まれるため、S被毒によって金属触媒の触媒活性が大幅に低下する。このような純度の低い燃料が頻繁に用いられるような地域使用環境においては、上述の構成ではS被毒による触媒活性の低下を十分に抑制できるとは言い難い。本発明は、上述の問題に鑑みてなされたものであり、貴金属の被毒特にS被毒の発生を防止することによって、貴金属が好適な触媒活性を維持できる排ガス浄化用触媒を提供することを目的とする。上記目的を実現するべく、本発明によって以下の構成の排ガス浄化用触媒が提供される。即ち、ここで開示される排ガス浄化用触媒は、基材と、該基材上に配置された下層と、該下層上に配置された上層と、を備える排ガス浄化用触媒である。上記上層は、担体と、該担体に担持された貴金属として白金Ptを備えており、且つ、実質的にパラジウムPdを備えていない。また、上記下層は、担体と、該担体に担持された貴金属として白金Pt及びパラジウムPdを備えている。さらに、ここで開示される排ガス浄化用触媒は、上記上層が炭化水素吸着材を備えている。ここで開示される排ガス浄化触媒では、基材上に配置された下層と、該下層上に配置された上層とを備えている。これによって、下層に含まれる貴金属Pt及びPdには、排ガスに含まれている硫黄成分が接触しにくくなっているため、下層に含まれる貴金属特にPdのS被毒が好適に防止されている。また、上層に含まれる貴金属には、下層に比べて硫黄成分が接触し易くなっている。これに対して、ここで開示される排ガス浄化用触媒では、上層の貴金属としてPtを備えているが、Pdを実質的に備えていない。すなわち、上層には、耐S被毒性に優れた硫黄成分によって触媒活性が低下しにくいPtが含まれており、且つ、相対的にPtよりも硫黄の被覆の影響を受けやすいPdが実質的に含まれていない。したがって、S被毒による上層の貴金属の触媒活性の低下が抑制されている。このように、ここで開示される排ガス浄化用触媒によれば、上層と下層の両方においてS被毒による触媒活性の低下を好適に防止できる。なお、本明細書において、実質的にPdを備えていないとは、触媒の作製にあたり人為的な意図的なPdの混入を行わないことを意味しており、触媒作製時若しくは触媒使用段階における他方の層からの意図しない及び/又は不可避的な僅かな量の混入を許容する用語である。また、ここで開示される排ガス浄化用触媒では、下層に含まれる貴金属としてPtとPdを備えている。Ptは、高温環境に晒されることによってシンタリング粒成長が生じ易く、結果、触媒活性が低下する虞がある。しかし、PtとPdの両方を担体に担持させることによって、上記Ptのシンタリングを抑制できる。このため、ここで開示される排ガス浄化用触媒によれば、高温環境に晒されても下層の貴金属の触媒活性を高い状態で維持することができる。また、ここで開示される排ガス浄化用触媒では、上層がさらに炭化水素吸着材を備えている。このような排ガス浄化用触媒では、排ガス中のHCが効果的に上層中の炭化水素吸着材に吸着される。よって、続いて排ガスが接触する下層にまで到達するHC量は減少しており、下層における触媒のHC被毒が抑制される。すなわち、ここで開示される排ガス浄化用触媒によれば、下層に含まれる貴金属にHCが接触し難くなっているため、下層の貴金属のHC被毒を好適に防止できる。ここで開示される排ガス浄化用触媒によれば、貴金属の触媒活性を低下させる複数の要因S被毒、下層におけるPtのシンタリング、下層の貴金属のHC被毒を好適に防止することによって、貴金属の触媒活性を高い状態で維持できるため、低温条件下においても高い不純物除去能力を発揮することができる。また、ここで開示される排ガス浄化用触媒の好ましい一態様では、上記下層に含まれる貴金属を100質量としたとき、上記下層における貴金属のうちPtの含有率が少なくとも50質量である。Ptは低HC濃度環境下において高い酸化性能を有する。ここで開示される排ガス浄化用触媒では、上述したように、上層に炭化水素吸着材を備えていることにより、下層にHCが到達し難くなっているため、下層が低HC濃度環境になりやすい。したがって、上記数値範囲のように、少なくとも50質量のPtを含む貴金属を下層が有している即ちPtリッチな下層を構成することによって、触媒全体として高い排ガス浄化性能、特にCOやHCに対する高い酸化性能を発揮できる。また、ここで開示される排ガス浄化用触媒の好ましい一態様では、上記下層が、炭化水素吸着材をさらに備える。上記構成の排ガス浄化用触媒では、下層が炭化水素吸着材を備えていることによって、上層の炭化水素吸着材で吸着されなかったHCを下層で吸着させることができる。従って、上記構成の排ガス浄化用触媒によれば、より好適に排ガス中からHCを捕捉することができる。また、下層が備える炭化水素吸着材には、ZSM-5型ゼオライトや、該ZSM-5型ゼオライトに鉄Feを導入したFe/ZSM-5型ゼオライト、β-ゼオライトなどを好ましく用いることができる。これらのゼオライトは、比較的に分子径が小さいHC例えば、炭素原子が6個以下の低級オレフィン系炭化水素を好適に吸着できるため、上層の炭化水素吸着材で吸着しにくいような分子径が小さいHCを好適に吸着させることができる。また、ここで開示される排ガス浄化用触媒の好ましい一態様では、上記上層の厚さ平均厚さをいう。以下同じ。が、30μm以上100μm以下である。上層の厚さが上記範囲内である排ガス浄化用触媒の場合、硫黄成分やHCが下層に到達し難く、且つ、下層においてCOを十分に拡散させることができる。このため、上記構成の排ガス浄化用触媒は、下層に含まれる貴金属Pt,Pdが高いCO浄化性能を発揮できる。また、ここで開示される排ガス浄化用触媒の好ましい一態様では、上記上層及び上記下層の合計の厚さ平均厚さをいう。以下同じ。が150μm以上250μm以下である。上記構成の排ガス浄化用触媒によると、上層と下層の合計の厚さが上記数値範囲内であることによって、十分な量の貴金属を上層及び下層に含ませることができるため、高い浄化性能を発揮できる。また、上層及び下層の全体に排ガスを好適に拡散させることができるため、上層及び下層に担持された貴金属を効率的に利用することができ、コスト面で有利である。また、ここで開示される排ガス浄化用触媒の好ましい一態様では、上記炭化水素吸着材としてゼオライト粒子を備えている。ゼオライト粒子は、所定の物質を選択して吸着させることができ、種々のHC例えば、炭素原子が6個以下の低級オレフィン、炭素原子が7個以上の高級炭化水素などを効率よく吸着できる。このため、上記構成の排ガスの浄化性能が向上していることに加えて、下層にHCが到達し難くなっているため、下層の貴金属のHC被毒をより好適に防止できる。また、ここで開示される排ガス浄化用触媒は、ディーゼルエンジンの排ガスを浄化するために好適に用いられる。一般的に、ディーゼルエンジンから排気される排ガスは、ガソリンエンジンなどに比べて低温である。このため、ディーゼルエンジン用の排ガス浄化用触媒は、低温条件下でも不純物COなどを好適に浄化できるように、貴金属の触媒活性が高い状態で維持されていることが求められる。ここで開示される排ガス浄化用触媒は、貴金属の触媒活性が長期間に亘って高い状態で維持されているため、ディーゼルエンジン用の排ガス浄化用触媒として好適に用いることができる。以下、本発明の好適な実施形態を説明する。なお、本明細書において特に言及している事項以外の事柄であって本発明の実施に必要な事柄は、当該分野における従来技術に基づく当業者の設計事項として把握され得る。本発明は、本明細書に開示されている内容と当該分野における技術常識とに基づいて実施することができる。<排ガス浄化装置>ここでは、先ず、本発明の一実施形態に係る排ガス浄化用触媒50を備えた排ガス浄化装置100について図1を参照しながら説明する。図1に示すように、かかる排ガス浄化装置100は、エンジン部1と制御部ECU:EngineControlUnit30図2参照と排ガス浄化部40とを備えている。A.エンジン部図1に示す構成の排ガス浄化装置100では、エンジン部1は、ディーゼルエンジンを主体として構成されているエンジン部1には、エンジンを駆動するためのアクセルやその他の操作系を含む。。以下、かかるディーゼルエンジン1の構成を簡単に説明する。なお、以下に説明するディーゼルエンジン1は、上記エンジン部1の一例に過ぎない。本発明に係る排ガス浄化装置100は、エンジン部1としてディーゼルエンジン1以外の内燃機関例えばガソリンエンジン等を用いることができる。エンジン部1は、複数の燃焼室2と、各燃焼室2に燃料を噴射する燃料噴射弁3とを備えている。各燃焼室2は、吸気マニホルド4および排気マニホルド5と連通している。吸気マニホルド4は吸気ダクト6を介して、排気ターボチャージャ7のコンプレッサ7aの出口に接続されている。コンプレッサ7aの入口は、吸入空気量検出器8を介してエアクリーナ9に接続されている。吸気ダクト6内にはスロットル弁10が配置されている。吸気ダクト6の周りには、吸気ダクト6内を流れる空気を冷却するための冷却装置インタークーラー11が配置されている。排気マニホルド5は、排気ターボチャージャ7の排気タービン7bの入口に接続されている。排気タービン7bの出口は、排ガスが流通する排気通路排気管12に接続されている。排気マニホルド5と吸気マニホルド4とは、排ガス再循環通路以下、EGR通路と称する。18を介して互いに連結されている。EGR通路18内には、電子制御式の制御弁19が配置されている。また、EGR通路18の周りには、EGR通路18内を流れるEGRガスを冷却するためのEGR冷却装置20が配置されている。各燃料噴射弁3は、燃料供給管21を介してコモンレール22に接続されている。コモンレール22は、燃料ポンプ23を介して燃料タンク24に接続されている。ここでは燃料ポンプ23は、吐出量可変な電子制御式の燃料ポンプである。ただし、燃料ポンプ23の構成は特に限定される訳ではない。B.制御部ECU図2に示すように、制御部30は、エンジン部1と、後述の排ガス浄化部40に電気的に接続されている。かかる制御部30は、主としてデジタルコンピュータから構成されており、排ガス浄化装置100の稼働における制御装置として機能する。制御部30は、例えば、読み込み専用の記憶装置であるROM、読み書き可能な記憶装置であるRAM、任意の演算や判別を行うCPUを有している。また、制御部30には入力ポートが設けられており、エンジン部1及び排ガス浄化部40の各部位図1においては排気通路12に設置されているセンサ例えば、差圧センサや温度センサ15と電気的に接続されている。これによって、センサで検知した情報は、上記入力ポートを経て、電気信号としてROM、RAM、CPUに伝達される。また、制御部30には出力ポートも設けられている。制御部30は、該出力ポートを介して、エンジン部1及び排ガス浄化部40に制御信号を送信することによって各部材の稼働を制御している。なお、上述の制御部30自体は、本発明を特徴付けるものではなく、従来この種の内燃機関自動車用エンジンで採用されるものであればよいため、これ以上の詳細な説明は省略する。C.排ガス浄化部排ガス浄化部40は、上記エンジン部1に連通する排気系ここでは、排気通路12に設けられている図1参照。この排ガス浄化部40は、排ガス浄化用触媒50を備えている。なお、排ガス浄化用触媒50については、後述の排ガス浄化用触媒の構成の項で詳しく説明する。また、排ガス浄化部40は、上記排ガス浄化用触媒50の他に、パティキュレートフィルタ80を備えていてもよい。図1に示す構成の排ガス浄化装置100では、排ガスが流れる方向において、排ガス浄化用触媒50よりも下流にパティキュレートフィルタ80が設けられている。パティキュレートフィルタ80は、排ガス中に含まれる炭素微粒子、硫酸塩サルフェート等のイオン系微粒子などの粒状物質パティキュレートを排ガスから除去するためのフィルタである。パティキュレートフィルタ80は、ハニカム構造に形成された多孔質基材例えば、コージェライトを有しており、排ガスが流れる方向に沿って複数の流路が設けられている。かかるパティキュレートフィルタ80の流路は、排ガスが流れる方向における上流側若しくは下流側の何れかが封止されているため、上記パティキュレートフィルタ80の流路内を通過する排ガスは、上記多孔質基材を透過してから下流側へ排出される。これによって、排ガスに含まれる粒状物質を多孔質基材に捕捉できる。多孔質基材に捕捉された粒状物質は、排ガスが高温例えば、600°C程度、且つ、空気過剰リーンの状態になったときに、酸化されることにより分解される。また、排ガス浄化部は、NOx吸蔵還元触媒NSRを備えていてもよい。NOx吸蔵還元触媒は、窒素酸化物NOxを排ガスから除去するために設けられる。かかるNOx吸蔵還元触媒は、例えば、図1におけるパティキュレートフィルタ80の代わりに、排ガス浄化用触媒50の下流に設けられていてもよいし、図1における排ガス浄化用触媒50とパティキュレートフィルタ80の間に設けられていてもよい。次に、本発明を特徴付ける排ガス浄化部40に備えられた排ガス浄化用触媒50について図3及び図4を参照しながら説明する。図3は排ガス浄化用触媒50を模式的に示した斜視図であり、図4は排ガス浄化用触媒50の基材54を模式的に示した拡大断面図である。なお、以下で説明する排ガス浄化用触媒50は、本発明の一実施形態であり、本発明の目的を達成し得る範囲内において、その構成に種々の変更を行ってもよい。<排ガス浄化用触媒の構成>図3に示すように、排ガス浄化用触媒50は基材54を備えており、該基材54はケース52内に収容されている。また、図4に示すように、基材54の表面には、上層62と下層66を含む触媒層60が形成されている。1.基材基材54には、従来公知の排ガス浄化用触媒の基材と同じものを用いることができる。例えば、基材54は、多孔質構造を有した耐熱性素材で構成されていると好ましい。かかる耐熱性素材としては、コージェライト、炭化ケイ素シリコンカーバイド:SiCや、ステンレス鋼などの耐熱性金属やその合金などが挙げられる。また、基材は、ハニカム構造、フォーム形状、ペレット形状などを有していると好ましい。図3に示す構成の排ガス浄化用触媒50では、基材54は、ハニカム構造を有した円筒形状の部材であり、その筒軸方向排ガスが流れる方向に沿った複数の流路56を有している。なお、基材全体の外形は、円筒形状に代えて、楕円筒形、多角筒形を採用してもよい。また、基材54の容量基材54内の流路56の体積は、0.1L以上好ましくは0.5Lであり、5L以下好ましくは3L以下、より好ましくは2L以下であるとよい。2.触媒層触媒層60は、上記基材54の表面に形成されており、下層66と上層62を含む多層構造を有している。図4に示すように、下層66は上記基材54上に配置されており、上層62は該下層66の上に配置されている。この上層62及び下層66の合計の厚さ触媒層60の厚さは、100μm以上、又は150μm以上、又は175μm以上、又は200μm以上であって、300μm以下、又は250μm以下、又は225μm以下例えば150μm~250μm、好ましくは175μm~225μmであるとよい。この場合、十分な量の貴金属を触媒層60に含ませることができるため、高い浄化性能を発揮できる。また、触媒層60全体に排ガスが行きわたりやすくなるため、上記貴金属を効率的に利用することができ、コスト面で有利である。なお、触媒層は、少なくとも上層と下層とを備えていればよく、本発明の目的を達成し得る範囲内において、その他の層をさらに備えていてもよい。3.下層下層66は、上記基材54上に配置されており、担体67と、該担体に担持された貴金属として白金Pt68及びパラジウムPd69を備えている。3-1.下層の担体下層66の担体67は、比表面積がある程度大きい多孔質担体であるとよい。この場合、金属触媒である貴金属68,69を、担体67中に高分散させることができる。また、担体67には、耐熱性素材を好ましく用いることができる。かかる担体67としては、例えば、酸化アルミニウムアルミナ:Al2O3,酸化ジルコニウムジルコニア:ZrO2,酸化マグネシウムマグネシア:MgO,酸化ケイ素シリカ:SiO2,酸化チタンチタニア:TiO2,酸化セリウムセリア:CeO2などの金属酸化物や、上記金属酸化物の固溶体例えばセリア-ジルコニアCeO2-ZrO2複合酸化物、および、これらの組み合わせからなる群より選択される金属酸化物などが挙げられる。上述した金属酸化物の中でも、酸化アルミニウムを好ましく用いることができ、吸着表面積が大きく活性が高いγアルミナを特に好ましく用いることができる。また、下層66の担体67には、上述のような金属酸化物の他に、タングステンW,プラセオジムPr,ランタンLa,イットリウムY,ネオジムNd,マグネシウムMg,鉄Feからなる群より選択される元素の酸化物が含まれていてもよい。かかる添加物は、担体67を構成する金属元素全体に対して、50mol以下、40mol以下、30mol以下、20mol以下、10mol以下の割合で含まれているとよい。3-2.下層に含まれる貴金属ここで開示される排ガス浄化用触媒50では、金属触媒として機能する貴金属として、白金Pt68及びパラジウムPd69が下層66の担体67に担持されている。下層66に担持されている貴金属68,69の含有量は、0.1g/L以上、0.5g/L以上、1g/L以上であって、5g/L以下、4g/L以下、3g/L以下例えば0.1g/L~5g/L、好ましくは0.5g/L~4g/L、より好ましくは1g/L~3g/Lであるとよい。なお、本明細書において、含有量g/Lとは、基材54の容量流路56の体積1Lあたりに含まれる重量gを指す値である。この場合、貴金属の含有量が多すぎることによるシンタリングの発生を防止できるとともに、好適な量の貴金属が含まれているため好適な触媒活性を得ることができる。また、この貴金属68,69は、粒子の状態で担体67に担持されていると好ましい。この場合、下層66に担持されている貴金属Pt68,Pd69の平均粒径は、1nm以上、5nm以上であって、20nm以下、10nm以下例えば1nm~20nm、好ましくは5nm~10nmであるとよい。この場合、低温環境下であっても、好適な触媒活性が得られるため好ましい。3-2-1.下層の白金Pt下層66のPt68は、白金Ptで構成されていてもよいし、白金を主体として含む複合材料や、白金と他の金属との合金などで構成されていてもよい。下層66におけるPt68の含有量は、0.1g/L以上、0.5g/L以上、1g/L以上であって、2g/L以下、1.5g/L以下例えば0.1g/L~2g/L、好ましくは0.5g/L~2g/L、より好ましくは1g/L~1.5g/Lであるとよい。また、下層66に含まれる貴金属Pt,Pdを100質量としたとき、上記下層における貴金属のうちPtの含有率が少なくとも50質量例えば50質量~90質量、好ましくは50質量~70質量であるとよい。この場合、触媒全体として高い排ガス浄化性能、特に高い酸化性能を発揮できる。3-2-2.パラジウムPdPd69は、パラジウムPdで構成されていてもよいし、パラジウムを主体として含む複合材料や、パラジウムと他の金属との合金などで構成されていてもよい。下層66におけるPd69の含有量は、0.1g/L~1.5g/L好ましくは0.1g/L~1g/L、より好ましくは0.5±0.25g/Lであるとよい。Pd69の含有量が上記数値範囲内である場合、適切な量のパラジウムが下層66に含まれているため、Ptのシンタリングを好適に防止することができる。3-3.下層に含まれる炭素吸着材ここで開示される排ガス浄化用触媒50では、下層66は、炭化水素吸着材をさらに備えていてもよい。炭化水素吸着材には、炭化水素HCを好適に吸着できる多孔質材料を好ましく用いることができる。かかる炭化水素吸着材としては、例えば、A型ゼオライト、フェリエライト型ゼオライト、ZSM-5型ゼオライト、モルデナイト型ゼオライト、β型ゼオライト、X型ゼオライト、Y型ゼオライト、BEA型ゼオライトなどからなるゼオライト粒子や、上述したゼオライトを複数組み合わせることによって形成された複合粒子などを用いることができる。下層66に炭化水素吸着材が備えられている場合、上層62の炭化水素吸着材65で吸着されなかったHCを下層66で吸着させることができるため、より好適に排ガスからHCを除去できる。下層66に炭化水素吸着材が含まれている場合、基材の容量1Lに含まれる炭化水素吸着材の含有量は、1g/L以上好ましくは10g/L以上、より好ましくは50g/L以上であり、200g/L以下好ましくは150g/L以下、より好ましくは100g/L以下であるとよい。4.上層上層62は、担体63と、貴金属としての白金Pt64と、炭化水素吸着材65とを備えている。4-1.上層の担体上層62の担体63は、特に制限されないが、下層66の担体67と同じように、触媒種を高分散させる目的から、比表面積がある程度大きい多孔質担体を好適に用いることができる。上層62の担体63の詳細については、上記3-1.下層の担体の項で述べているため、ここでの説明を省略する。また、上層62の担体63と、下層66の担体67は、異なる素材で構成してもよいが、同じ素材で構成されているとより好ましい。上層62の担体63と、下層66の担体67とを同じ素材で構成することによって、上層62と下層66との境界の接合性を向上させることができる。4-2.上層に含まれる貴金属ここで開示される排ガス浄化用触媒50の上層62は、貴金属として白金Pt64を備えている。また、上層62は、実質的にパラジウムPdを備えていない。4-2-1.上層の白金Pt上層62のPt64は、下層66のPt68と同様の素材で構成することができる。上層62のPt64の平均粒径は、1nm以上であって、20nm以下、又は10nm以下例えば1nm~20nm、好ましくは1nm~10nmであるとよい。また、上層62のPt68の含有量は、0.1g/L以上、0.5以上であって、2g/L以下、1.5g/L例えば0.1g/L~2g/L以下、好ましくは0.5g/L~1.5g/Lであるとよい。4-3.上層に含まれる炭化水素吸着材上層62は、炭化水素吸着材65をさらに備えている。かかる炭化水素吸着材65には、HCを好適に吸着できる多孔質材料を好ましく用いることができる。かかる炭化水素吸着材としては、例えば、A型ゼオライト、フェリエライト型ゼオライト、ZSM-5型ゼオライト、モルデナイト型ゼオライト、β型ゼオライト、X型ゼオライト、Y型ゼオライト、BEA型ゼオライトなどからなるゼオライト粒子や、上述したゼオライトを複数組み合わせることによって形成された複合粒子などを用いることができる。ゼオライト粒子は、所定の物質を選択して吸着させることができるため、種々のHC例えば、炭素原子が6個以下の低級オレフィン、炭素原子が7個以上の高級炭化水素などを効率よく吸着できる。例えば、低級オレフィンを吸着させる際には、β型ゼオライトやZSM-5型ゼオライトFe原子を導入したFe/ZSM-5型ゼオライトを含むなどを好ましく用いることができる。一方、高級炭化水素を吸着させる場合には、β型ゼオライト、BEA型ゼオライトなどを好ましく用いることができる。また、上層62の炭化水素吸着材65の含有量は、1g/L以上、10g/L以上、50g/L以上であって、200g/L以下、150g/L以下、100g/L以下例えば1g/L~200g/L、好ましくは10g/L~150g/L、より好ましくは50g/L~100g/Lであるとよい。以上、ここで開示される排ガス浄化用触媒50の構成について説明した。ここで開示される排ガス浄化触媒50では、基材54上に配置された下層66と、該下層66上に配置された上層62とを備えているため、下層66の貴金属68,69に硫黄成分が接触することを防止できるため、下層の貴金属68,69のS被毒による触媒活性の低下を防止できる。一方、上層62は、排ガス中の硫黄成分と接触し易い。しかし、上層62には、S被毒による触媒活性の低下が顕著なPdが実質的に含まれていない。さらに、上層66に含まれるPtは、耐S被毒耐性に優れているため、S被毒による触媒活性の低下が生じにくい。すなわち、ここで開示される排ガス浄化用触媒50によれば、上層62と下層66の両方において、S被毒による貴金属の触媒活性の低下が好適に防止されているため、純度の低い燃料を用いたことにより排ガス中に大量の硫化物が混入した場合例えば、硫化物濃度が50ppm以上であっても、好適な排ガス浄化能力を維持することができる。また、ここで開示される排ガス浄化用触媒50では、上層62に、炭化水素吸着材65が含まれている。当該炭素吸着材65は、上層62においてHCを吸着できるため、下層66にHCが到達することを防止している。すなわち、ここで開示される排ガス浄化用触媒によれば、下層66に含まれる貴金属Pt68,Pd69のHC被毒を好適に防止できる。<排ガス浄化用触媒の製造方法>本実施形態に係る排ガス浄化用触媒50は、例えば以下のようにして製造することができる。ただし、以下の製造方法は一例に過ぎず、本発明に係る排ガス浄化用触媒は、他の方法によって製造されてもよい。まず、下層形成用のペースト状組成物ペースト状組成物にはスラリー状組成物及びインク状組成物が包含される。を調製する。具体的には、上述の担体と、白金を含む溶液と、パラジウムを含む溶液とを混合させた後、乾燥及び焼成を行い、Pt-Pd担持粉末を作製する。このPt-Pd担持粉末を溶媒例えば水中に分散させて下層形成用のペースト状組成物下層用組成物を調製する。次に、上層形成用のペースト状組成物を調製する。具体的には、上述の担体と、白金Ptを含む溶液とを混合させた後、乾燥及び焼成を行い、Pt担持粉末を作製する。このPt担持粉末と、炭化水素吸着材とを溶媒例えば水中に分散させて上層形成用のペースト状組成物上層用組成物を調製する。その後、上述の基材例えばコージェライトの表面に下層用組成物を塗布して乾燥した後に所定の温度例えば500°Cで焼成することにより、下層を作製する。次に、下層の表面に上層用組成物を塗布して乾燥した後に所定の温度で焼成することにより、上層を作製する。これにより、二層構造の排ガス浄化用触媒を製造することができる。また、排ガス浄化用触媒50を製造する際、触媒層60の形成を容易にするなどの目的で、上層形成用ペーストや下層形成用ペーストに各種添加物を加えてもよい。かかる添加物としては、例えば、バインダなどが挙げられる。バインダは、担体63、67を構成する素材同士や、上層62と下層65との境界における接合性を向上させるために添加される。かかるバインダとしては、上述の担体の素材を構成する金属元素と同種の金属元素を含んだ化合物を好ましく用いることができる。具体的には、当該担体に含まれる金属元素の硝酸化合物などを用いることができる。例えば、担体63,67として酸化アルミニウムを用いている場合、硝酸アルミニウムなどを好ましく用いることができる。以上、本発明の一実施形態に係る排ガス浄化用触媒50について説明した。一般的に、ディーゼルエンジンから排気される排ガスは、ガソリンエンジンなどに比べて低温である。このため、ディーゼルエンジン用の排ガス浄化用触媒は、低温条件下でも不純物COなどを好適に浄化できるように、貴金属の触媒活性が高い状態で維持されていることが求められる。ここで開示される排ガス浄化用触媒50は、上層62と下層66の両方において貴金属Pt,Pdの触媒活性が高い状態で維持されているため、ディーゼルエンジン用の排ガス浄化用触媒をして好適に用いることができる。<実施例>次に、本発明に関する実施例を説明する。なお、以下で説明する実施例は、本発明を限定することを意図したものではない。触媒金属の評価この実施例では、先ず、排ガス浄化用触媒の触媒金属貴金属として用いられ得る白金PtとパラジウムPdの耐熱性と耐S被毒性を評価した。具体的には、1mass白金担持アルミナサンプル1と1massパラジウム担持アルミナサンプル2を作製し、各々のサンプルに対して熱劣化処理と硫黄S被毒処理とを実施し、かかる試験後の触媒活性を評価した。[サンプル1]ここでは、先ず、γアルミナAl2O3粉末を純水に分散させた分散液に、Pt薬液ジニトロジアンミン白金硝酸塩を添加し、2時間攪拌した。そして、かかる分散液を130°Cで乾燥させて得られた析出物を焼成温度:500°C、時間:1hすることによって、1mass白金担持アルミナサンプル1を得た。[サンプル2]サンプル2では、Pt薬液ジニトロジアンミン白金硝酸塩の代わりに、Pd薬液硝酸パラジウム水溶液を添加した。そして、Pd薬液の添加を除いて、上記サンプル1と同様のプロセスと実施することによって、1massパラジウム担持アルミナサンプル2を得た。[熱劣化処理]ここでは、上記サンプル1,21gを電気炉内に収容し、当該炉内で熱処理温度:750°C、時間:5時間を実施した。そして、炉内温度が100°C以下まで低下した後に、CO含有ガスを10L/minで供給しながら20°C/minで昇温し、CO含有ガス中の一酸化炭素COが50まで減少したときの温度CO50浄化温度を求めた。ここで、CO含有ガスは、O2:10、CO2:10、H2O:3、N2:Balanceの混合気体に、CO:1500ppm、C3H6:1000ppmC、NO:200ppmを混入させることによって得られたガスである。[硫黄被毒処理]次に、上記熱劣化処理後のサンプル1,2に対して硫黄被毒処理を行った。具体的には、上記熱劣化処理を行った後のサンプル1,2を電気炉内に収容し、電気炉内を400°Cに維持しながら、下記組成のSO2含有ガスを炉内に供給流量:15L/min、時間:25分した。これによって、サンプル1,2を、原子量換算で0.05gの硫黄原子を含む硫黄成分に曝露させた。このときのSO2含有ガスは、O2:10、CO2:10、H2O:5、N2:Balanceの混合気体に、SO2:100ppm、C3H6:500ppmC、NO:130ppmを混入させることによって得られたガスである。そして、上述の熱劣化処理のときと同様に、硫黄被毒処理後のサンプル1,2にCO含有ガスを供給しながら昇温し、CO含有ガス中の一酸化炭素COが50まで減少したときの温度を求めた。上記熱劣化処理および硫黄被毒処理後のCO50浄化温度を図5に示す。図5に示すように、白金担持アルミナであるサンプル1では、熱劣化処理と、該熱劣化処理の後に実施した硫黄被毒処理とを比べると、CO50浄化温度がほとんど変化していなかった両方とも240°C付近であった。。このことから、白金Ptは、硫黄成分に晒された場合でも、触媒活性がほとんど低下しない耐S被毒性に優れていることがわかった。一方、パラジウム担持アルミナであるサンプル2では、熱劣化処理後のCO50浄化温度が230°C程度であったのに対し、硫黄被毒処理後のCO50浄化温度が280°C程度となり、硫黄被毒処理によってCO50浄化温度が高くなった。この結果から、パラジウムは、白金に比べて相対的に耐熱性に優れている反面、S被毒によって触媒活性が大きく低下することが分かった。排気浄化装置の評価次に、組成の異なる4種類の排ガス浄化用触媒サンプル3~6を作製し、サンプル3~6のCO浄化性能を測定した。[サンプル3]サンプル3では、γアルミナからなる担体にパラジウムPdと白金Ptを担持させてなる単層の触媒層をコージェライト製の基材の表面に形成した。具体的には、105gのγアルミナ粉末を純水に分散させてなる分散液に、2gの白金を含有するPt薬液ジニトロジアンミン白金硝酸塩と、1gのパラジウムを含有するPd薬液硝酸パラジウム水溶液とを添加し、当該分散液を2時間攪拌した。そして、攪拌後の分散液を130°Cで乾燥し、得られた析出物に焼成処理温度:500°C、時間:1hを行うことによってPt-Pd担持γアルミナを得た。次に、上記Pt-Pd担持γアルミナ108gと、BEA型ゼオライト60gと、バインダ硝酸アルミニウムと、純水とを混ぜ合わせて、触媒層用スラリーを調製した。ここで、バインダの添加量は、後述の焼成処理後に35gのγアルミナが生じるように調整した。上記触媒層用スラリーをコージェライト製の基材容量2Lの表面に付与した。そして、表面に付与された触媒層用スラリーを通風乾燥させた後に、焼成処理温度:500°C、時間:1時間を行うことによって、上記基材上に触媒層を形成した。なお、触媒層用スラリーを付与する量は、焼成処理後に基材の容量1Lあたりに203gの触媒層が形成されるように調整した。以上の工程を経て得られた排ガス浄化用触媒は、コージェライト製の基材の表面にPt-Pd担持γアルミナからなる触媒層が形成されている。この触媒層の厚さは、165μmであった。以下、かかる排ガス浄化用触媒をサンプル3と称する。[サンプル4]サンプル4を作製するにあたり、先ず、パラジウムと白金を担持させたγアルミナからなる下層をコージェライト製の基材の表面に形成した。具体的には、80gのγアルミナ粉末を純水に分散させてなる分散液に、1.33gの白金を含有するPt薬液ジニトロジアンミン白金硝酸塩と、0.67gのパラジウムを含有するPd薬液硝酸パラジウム水溶液とを添加し、当該分散液を2時間攪拌した。そして、攪拌後の分散液を130°Cで乾燥し、得られた析出物に焼成処理温度:500°C、時間:1hを行うことによってPt-Pd担持γアルミナを得た。次に、上記Pt-Pd担持γアルミナ82gとバインダ硝酸アルミニウムと純水とを混ぜ合わせて、下層用スラリーを調製した。ここで、バインダの添加量は、後述の焼成処理後に17.5gのγアルミナが得られるように調整した。次に、上記下層用スラリーをコージェライト製の基材容量2Lの表面に付与した。そして、表面に付与された下層用スラリーを通風乾燥させた後に、焼成処理温度:500°C、時間:1時間を行うことによって、上記基材上に下層を形成した。なお、下層用スラリーを付与する量は、焼成後に基材の容量1Lあたりに99.5gの下層が形成されるように調整した。次に、上記下層の上に、パラジウムと白金を担持させたγアルミナからなる上層を形成した。具体的には、25gのγアルミナAl2O3粉末を純水に分散させてなる分散液に、0.67gの白金を含有するPt薬液ジニトロジアンミン白金硝酸塩と、0.33gのパラジウムを含有するPd薬液硝酸パラジウム水溶液とを添加し、当該分散液を2時間攪拌した。そして、分散液を130°Cで乾燥し、得られた析出物に焼成処理温度:500°C、時間:1hを行うことによってPt-Pd担持γアルミナを得た。そして、上記Pt-Pd担持γアルミナ26g、BEA型ゼオライト60g、バインダ硝酸アルミニウム、純水を混ぜ合わせて、上層用スラリーを調製した。ここで、バインダの添加量は、後述の焼成処理後に17.5gのγアルミナが得られるように調整した。次に、上記下層の表面に上層用スラリーを塗布した。そして、上層用スラリーを通風乾燥させた後に、焼成処理温度:500°C、時間:1時間を行うことによって、下層の上に上層を形成した。なお、上層用スラリーを塗布する量は、焼成後に基材の容量1Lあたりに103.5gの上層が形成されるように調整した。以上の工程を経て得られた排ガス浄化用触媒は、コージェライト製の基材の表面にPt-Pd担持γアルミナからなる下層が形成されており、該下層の上にPt-Pd担持γアルミナからなり、BEA型ゼオライトを含む上層が形成されている。この排ガス浄化用触媒の上層の厚さは61μm、下層の厚さは131μmであった。以下、かかる排ガス浄化用触媒をサンプル4と称する。次に、サンプル5,6について説明する。なお、サンプル5,6の作製において、特に言及していないプロセスについては、上記サンプル4と同様のプロセスを行っている。[サンプル5]サンプル5においては、サンプル4と同様の構成を有する下層の上に、パラジウムPdのみを担持させたγアルミナPd担持γアルミナからなる上層を形成している。具体的には、25gのγアルミナAl2O3粉末を純水に分散させてなる分散液に、1gのパラジウムを含有するPd薬液硝酸パラジウム水溶液を添加し、当該分散液を乾燥焼成することによってPd担持γアルミナを得た。そして、このPd担持γアルミナを用いて上層を形成することによって、基材の表面にPt-Pd担持γアルミナからなる下層が形成されており、該下層の上にPd担持γアルミナからなり、BEA型ゼオライトを含む上層が形成された排ガス浄化用触媒サンプル5を得た。この排ガス浄化用触媒の上層の厚さは59μm、下層の厚さは130μmであった。[サンプル6]サンプル6においては、サンプル4と同様の構成を有する下層の上に、白金Ptを担持させたγアルミナPt担持γアルミナからなる上層を形成している。具体的には、25gのγアルミナAl2O3粉末を純水に分散させてなる分散液に、1gの白金を含有するPt薬液ジニトロジアンミン白金硝酸塩を添加し、当該分散液を乾燥焼成することによってPt担持γアルミナを得た。そして、このPt担持γアルミナを用いて上層を形成することによって、基材の表面にPt-Pd担持γアルミナからなる下層が形成されており、該下層の上にPt担持γアルミナからなり、BEA型ゼオライトを含む上層が形成された排ガス浄化用触媒サンプル6を得た。この排ガス浄化用触媒の上層の厚さは57μm、下層の厚さは131μmであった。以上、本実施例で作製したサンプル3~6について説明した。サンプル3~6に係る排ガス浄化用触媒の構成を表1にまとめる。各サンプルの性能評価上述の各サンプル3~6の性能を評価するために、熱劣化処理と硫黄被毒処理を行い、それぞれの処理後におけるCO浄化率を測定した。[熱劣化処理]ここでは、上記サンプル3~6を電気炉内に収容し、当該炉内で加熱処理温度:750°C、時間:37時間を行った。そして、上記加熱処理後のサンプル3~6に対して、2.2リットルのディーゼルエンジンベンチから排ガスを供給し、かかる排ガスに対するサンプル3~6のCO浄化率を測定した。具体的には、上記ディーゼルエンジンベンチを用いて、NEDCNewEuropeanDrivingCycleモード図6参照を再現した。そして、図6の領域2~4において排ガスの平均温度が150°Cになるように、回転数を調整し、領域2~4平均温度150°CにおけるCO浄化率を算出した。[硫黄被毒処理]ここでは、上記熱劣化処理素後のサンプル3~6に対して硫黄被毒処理を行い、当該処理後のCO浄化率を算出した。具体的には、上記熱劣化処理素後のサンプル3~6を電気炉内に収容し、電気炉内を400°Cに維持させた状態で、SO2含有ガスを炉内に供給した。これによって、サンプル3~6を、原子量換算で10gの硫黄S原子を含む硫黄成分に曝露させた。なお、上記SO2含有ガスは、上記サンプル1,2に対して硫黄被毒処理を行ったときと同様の組成のSO2含有ガスである。次に、各サンプル3~6に対して500°Cで10分間の熱処理を行うことによって、上記二酸化硫黄を曝露させた際に各サンプルに付着した不純物を除去した。そして、上記熱劣化処理の時と同様の手順を経て、硫黄被毒処理後のサンプル3~6のCO浄化率を測定した。[性能評価の結果]上記熱劣化処理および硫黄被毒処理後のCO浄化率を図7に示す。図7に示すように、熱劣化処理後の各サンプル3~6では、サンプル5が最も高いCO浄化率を示した。これは、サンプル5の上層に耐熱性に優れたパラジウムが多く含まれているためと解される。一方、硫黄被毒処理後の各サンプル3~6では、サンプル6が最も高いCO浄化率を示した。このことから、耐S被毒性に優れた白金のみを上層に含ませることによって、S被毒による触媒活性の低下を好適に防止できることが分かった。使用環境の評価上述のように、上記性能評価の結果から、サンプル5が耐熱性に優れ、サンプル6が耐S被毒性に優れた排ガス浄化用触媒であることがわかった。これを受けて、本発明者は、排ガス中の硫黄成分の量を変化させながら、サンプル5とサンプル6のCO浄化率を測定することによって、サンプル5及びサンプル6のそれぞれが好適に使用できる条件を調べた。具体的には、サンプル5,6に対して、上記硫黄被毒処理と同様のプロセスの処理を硫黄成分の曝露量を変えて実施した。ここでは、サンプル5,6に対して原子量換算で0g,2g,5g,10gの硫黄原子を含む硫黄成分主としてSO2を曝露させた。そして、各曝露量におけるサンプル5,6のCO浄化率を測定した。このときの測定結果を図8に示す。図8に示すように、硫黄原子の原子量換算で0g以上2g未満の硫黄成分を曝露させた場合、上層にPdを含むサンプル5の方が高いCO浄化率を有していた。このことから、排ガスに含まれる硫黄成分が少ない場合には、耐熱性に優れているなどの理由から上層にPdを含むサンプル5の方が好適な触媒活性を有していることがわかった。一方、2gを上回る硫黄成分を曝露させた場合、上層に白金Ptを含むサンプル6の方が高いCO浄化率を有するようになった。このことから、高濃度の硫黄成分が排ガスに含まれている場合、耐S被毒性に優れたPtを上層に含むサンプル6の方が好適な触媒活性を有していることがわかった。さらに、2gの硫黄成分を曝露させた場合、サンプル5とサンプル6のCO浄化率がほぼ同等であった。このときの曝露量を、燃費が20km/L、PM再生サイクルが1000kmの排ガス浄化装置に、比重0.8kg/Lの軽油を燃料として供給した場合に換算すると、燃料中の硫黄濃度が50ppmである場合にサンプル5とサンプル6のCO浄化率がほぼ同等になることが分かった。すなわち、サンプル5は、燃料中の硫黄濃度が50ppmを下回るような環境において好適に用いることができ、サンプル6は、硫黄濃度が50ppmを上回るような使用環境において好適に用いることができることが分かった。"