‐24~26、特に25のコバルトCo、‐12~15、特に12~14、さらに特に好ましくは13のクロムCr、‐10.5~11.5、特に11のアルミニウムAl、‐0.1~0.7の、スカンジウムSc及び/又は所定の希土類元素、特にイットリウムYを備える群からの少なくとも1つの金属、‐任意に0.1~3のタンタルTa、及び/又は‐任意に0.05~0.6のケイ素Si、‐ニッケルNi、特に43.2~53.4のニッケルNi、さらに特に好ましくは残部がニッケルNi、を重量で含み、レニウムReを含まない、合金。0.2重量~0.4重量、特に0.3重量のイットリウムを含む請求項1に記載の合金。ケイ素Si、特に少なくとも0.1重量のケイ素Siを含む請求項1又は2の1項以上に記載の合金。0.2重量~0.4重量のケイ素Si、特に0.3重量のケイ素Siを含む請求項1~3の1項以上に記載の合金。タンタルTa、特に少なくとも0.5重量のタンタルTa、さらに特に好ましくは少なくとも1.0重量のタンタルTaを含む請求項1~4のいずれか一項に記載の合金。‐ジルコニウムZrを含まず、及び/又は‐チタンTiを含まず、及び/又は‐ガリウムGaを含まず、及び/又は‐ゲルマニウムGeを含まず、及び/又は‐プラチナPtを含まず、及び/又は‐ハフニウムHfを含まず、及び/又は‐セリウムCeを含まない、請求項1~5の一項以上に記載の合金。‐コバルト、クロム、アルミニウム、イットリウム、ニッケル、及び‐ケイ素及び/又はタンタルの任意の構成元素からなる請求項1~6の一項以上に記載の合金。コバルト、クロム、アルミニウム、イットリウム、ニッケル、及びケイ素から成る請求項1~7の一項以上に記載の合金。コバルト、クロム、アルミニウム、イットリウム、ケイ素、タンタル、及びニッケルから成る請求項1~7の一項以上に記載の合金。コバルト、クロム、アルミニウム、イットリウム、ニッケル、及びタンタルから成る請求項1~7の一項以上に記載の合金。ニッケルNiが母組織を形成していることを特徴とする請求項1~10の一項以上に記載の合金。請求項1~11の一項以上に記載の合金成分を有する、特に高温における腐食及び/又は酸化に対して部品1を保護するための保護層7。プラズマスプレー、特にAPS又は高速スプレーHVOFによって設けられる請求項12に記載の保護層7。部品、特にガスタービン100の部品120、130、155であって、特に前記部品120、130、155の基材4がニッケル基又はコバルト基である部品において、請求項12又は13に記載の保護層7を備え、それによって高温における腐食及び酸化に対して保護し、特にセラミック熱遮蔽層10が前記保護層7上に設けられている、部品。したがって、本発明の目的は、高温において良好な耐酸化性及び耐腐食性を有し、長期間の安定性と、特に高温におけるガスタービンに予想される機械的負荷に対して特によく適用される、合金及び保護層を提供することである。この目的は請求項1に記載の合金と、請求項13に記載の保護層とによって達成される。本発明の別の目的は、腐食及び酸化に対する強化された保護を有する部品を提供することである。この目的は同様に、請求項15に記載された部品、特にガスタービン又は蒸気タービンの部品によって達成され、この部品は、高温における腐食及び酸化に対する保護のための上述のタイプの保護層を備えている。望ましい方法で有利に互いに組み合わせることができるさらなる有利な手段が従属請求項に記載されている。本発明は以下にさらに詳述される。図面及び詳細な説明は、単に本発明の実施形態例を表しているにすぎない。本発明によれば、部品を高温における腐食及び酸化に対して保護する保護層7図1は、本質的に以下の元素重量で示すからなる。ニッケル、Co:24~26、Cr:12~15、Al:10.5~11.5、0.1~0.7のレアアース元素イットリウム等、及び/又はスカンジウムSc、及び任意にSi:0.05~0.4、Ta:0.1~3。合金元素Ni、Co、Cr、Al、Y、Si、Taのリストは、絶対的なものではない。ニッケルは好ましくは母組織を形成する。Ni、Co、Cr、Al、Y、Si、Taのリストは、好ましくは絶対的なものである。この合金元素の含有量は、以下の利点を有する。適度に高いCo含有量‐例えばα相のような脆い相を回避するβ/γ領域の拡大適度なCr含有量‐Al2O3の形成のためのAlの活性を増加させるために十分高い‐脆い相アルファクロム又はシグマ相を避けるために十分低い適度なAl含有量‐Al2O3層の形成のためのAlの活性に対して十分高い‐脆化効果を避けるために十分低い低いY含有量‐酸素による汚染の少ないY含有ペグの形成のために十分なイットリウムアルミネイトを依然として形成するように十分高い‐Al2O3層の酸化層成長を減速するために十分低い低いSi含有量‐酸化物層の接着力をわずかに改善するために十分高い‐層の脆性を生じさせないために十分低い個々の元素の比率がこれら元素の効果を目的として特に添加されていることに注意すべきであり、このことは特にケイ素元素に関して理解される。これら比率が、シリコン析出物が形成されないように決められている場合には、好都合なことに脆い相が保護層の使用中に生成されることはなく、よって作動時の性能が改善され、拡大される。このことは、低いクロム含有量を通じてだけでなく、相形成におけるアルミニウムの影響を考慮する際にアルミニウムの含有量の正確な決定によって生じる。特に機械的特性に悪影響を有する脆い相の削減に関しては、選択されたニッケル含有量による機械的応力の低下が機械的特性を改善する。良好な耐腐食性とともに、保護層は特に良好な耐酸化性を有し、特に良好な延性特性によって際立っており、よって吸気温度のさらなる増加を伴うガスタービン100図3における使用のために特に適格とされる。作動中には、層が、使用の過程で脆化するクロム‐シリコン析出物をほとんど含まないので、脆化はほとんど起こらない。同様に重要な役割は、スプレーされる紛体中の、析出物を形成し、それによって脆化を示す極微量元素によって果たされる。これら紛体は、例えばプラズマスプレーAPS、LPPS、VPS等によって適用されて保護層を形成する。他の方法が同様に考えられるPVD、CVD、SPPS等。また、記載された保護層7は、超合金に対する接着性を改善する層としても作用する。更なる層、特にセラミック熱遮蔽層10をこの保護層7上に適用することができる。部品1において、保護層7は、ニッケル基又はコバルト基の超合金から成る基材4上に有利に適用されている図2。以下の組成が基材として特に好適であるデータは重量で示す。‐0.1~0.15の炭素‐18~22のクロム‐18~19のコバルト‐0~2のタングステン‐0~4のモリブデン‐0~1.5のタンタル‐0~1のニオブ‐1~3のアルミニウム‐2~4のチタン‐0~0.75のハフニウム‐任意に少量のボロン及び/又はジルコニウム‐残部のニッケルこの種の組成は、GDT222、IN939、IN6203、及びUdimet500に参照される鋳造合金として知られている。部品1、120、130、155の基材4図2のための他の選択肢が図2に記載されている。部品1の保護層7の厚みは好ましくは約100μm~300μmとされる。保護層7は、部品1、120、130、155が航空機用タービンにおいて約950°Cの材料温度又はさらに約1100°Cの材料温度で排気ガスにさらされている間の腐食及び酸化から保護するのに特に好適である。したがって、本発明に係る保護層7は、ガスタービン100の部品、特にガイドベーン120、ロータブレード130、若しくは熱遮蔽要素155を保護するために特に適格とされており、これら部品は、ガスタービン100又は蒸気タービンの、タービンの前または中で高温ガスに曝される。保護層7は、オーバーレイ保護層は最外層又はボンドコート保護層は内層として使用することができる。図1は部品としての層システム1を示す。層システム1は基材4を有する。基材4は、金属及び/又はセラミックとすることができる。特にタービンの部品、例えばタービンロータブレード120図4若しくはガイドベーン130図3、4、熱遮蔽要素155図5、又は蒸気タービン若しくはガスタービン100図3の他のハウジング部品の場合には、基材4は、ニッケル基超合金、コバルト基超合金、又は鉄基超合金を有し、特にニッケル基超合金、コバルト基超合金、又は鉄基超合金からなる。ニッケル基超合金図2が好ましく使用される。本発明に係る保護層7はこの基材4上に設けられる。この保護層7は、好ましくはプラズマスプレーVPS、LPPS、APS等によって適用される。保護層7は外層図示されず又は内層図1として使用することができる。好ましくは、保護層7上にはセラミック熱遮蔽層10が設けられる。好ましくは、層システムは、基材4、保護層7、及びセラミック熱遮蔽層10、任意に熱遮蔽層10の下のTGOから成る。保護層7は、新しく生産された部品及び改修部品上に設けることができる。改修とは、部品1が必要な場合にはその使用後に層熱遮蔽層から分離され、腐食及び酸化生成物が、例えば酸処理酸剥離によって除去されることを意味する。クラックを修復することが必要な場合もある。このような部品は、基材4が非常に高価であるために、引き続いて再びコーティングされる場合がある。図3は、ガスタービン100を例えば長手方向部分断面図によって示している。ガスタービン100は内部にロータ103を備え、このロータ103はタービンロータとして参照されており、回転軸102の周りに回転するように取り付けられているとともにシャフト101を有している。ロータ103に沿って連続して、吸入マニホールド104と、圧縮機105と、例えばトロイダル型燃焼チャンバ110、特に同軸に配置された複数のバーナ107を有する、リング型燃焼チャンバと、タービン108と、排出マニホールド109と、が存在している。リング型燃焼チャンバ110は、例えば環状の高温ガス通路111と連通している。例えば4つの連続して接続されたタービン段階112がタービン108を形成している。タービン段階112それぞれは、例えば2つのブレードリングによって形成されている。作動媒体113の流れ方向に見ると、ガイドベーンの列115には、高温ガスチャネル111においてロータブレード120によって形成された列125が続いている。ガイドベーン130は、固定子143の内部ハウジング138に固定されており、一方で列125のロータブレード120は、例えばタービンディスク133の手段によって、ロータ103に固定されている。ロータ103に連結された状態で、発電機又は作動エンジン図示せずがある。ガスタービン100の作動中には、空気135は吸気マニホールド104を通じて吸気され、コンプレッサ105によって圧縮される。コンプレッサ105のタービン側端部に提供された圧縮空気はバーナ107に供給され、そこで燃料と混合される。この混合物は次いで燃焼して、燃焼チャンバ110における作動媒体113を形成する。燃焼チャンバから、作動媒体113は高温ガスチャネル111に沿って、ガイドベーン130及びロータブレード120を超えて流れる。ロータブレード120において、作動媒体113は付与モーメントによって膨張し、これによってロータブレード120は、ロータ103と、ロータ103に連結された作動エンジンとを駆動する。高温の作動媒体113に曝された部品は、ガスタービン100の作動中に熱負荷をかけられる。リング状の燃焼チャンバ110を裏打ちしている熱遮蔽要素は別として、第1のタービン段階112のガイドベーン130及びロータブレード120は、作動媒体113の流れ方向に見た場合に、最も加熱される。そこで一般的である温度に耐えるために、ガイドベーン130及びロータブレード120は冷媒の手段によって冷却することができる。基材は同様に一方向構造を備える、すなわち単結晶であるSX構造か、又は長さ方向に配向した結晶粒を備えるDS構造。鉄基、ニッケル基、又はコバルト基の超合金は、例えば部品、特にタービンブレード120、130及び燃焼チャンバ110の部品用の材料として使用される。このような超合金は、例えば特許文献4、特許文献5、特許文献6、特許文献7、又は特許文献8から既知である。ガイドベーン130は、タービン108の内部ハウジング138に面するここでは示していないガイドベーンルートと、このガイドベーンルートに対向しているガイドベーンヘッドとを備える。ガイドベーンヘッドはロータ103に面しているとともに、固定子143の固定リング140上に固定されている。図4は、ターボマシンのロータブレード120又はガイドベーン130の斜視図を示しており、ロータブレード120又はガイドベーン130は長手軸121に沿って延在している。ターボマシンは、航空機又は電気発生用の発電設備のガスタービン、蒸気タービン、又はコンプレッサとすることができる。ブレード120、130は、長手軸121に沿って連続して、固定領域400、この固定領域に隣接するブレードプラットホーム403、及びブレード表面406、並びにブレード先端415を備える。ガイドベーン130として、ベーン130は、そのベーン先端415に示されていない更なるプラットホームを有することができる。ブレードルート183は、ロータブレード120、130をシャフト上またはディスク上に固定するように使用され、固定領域400に形成される。ブレードルート183は、例えばハンマーの頭部状に構成されている。モミの木又は鳩の尾状のような別の構成が可能である。ブレード120、130は、ブレード表面406を超えて流れる媒体のための最先端409及び後端412を備える。従来のブレード120、130においては、例えば固体の金属材料、特に超合金がブレード120、130のすべての領域400、403、406に使用される。このような超合金は、例えば特許文献4、特許文献5、特許文献6、特許文献7、特許文献8から既知である。ブレード120、130はこの場合、鋳造法によって製造することができ、一方向性凝固の手段によって、鍛造法によって、機械加工法によって、又はこれら方法の組み合わせによっても製造することができる。単結晶構造を有する加工対象物は、作動中の深刻な機械的、熱的、及び/又は化学的負荷にさらされる機械用の部品として使用される。このような単結晶加工対象物は、例えば一方向性凝固によって溶融物から製造される。これらは、液体状金属が凝固して単結晶構造を形成する、すなわち単結晶加工対象物を形成するか、又は一方向性凝固する鋳造法である。デンドライト結晶はこの場合、熱流束に沿って整列し、棒状の結晶粒構造円柱状、ずなわち、加工対象物の長さ全体に亘って延在する、この場合には一般的な用語の使用による結晶粒が一方向性凝固として参照されるを形成するか、又は単結晶構造、すなわち加工対象物が単結晶から成る。無方向性成長が横方向及び長手方向の結晶粒界を必然的に形成し、これらの結晶粒界が一方向性凝固した、又は単結晶の部品の有益な特性を無効にしてしまうので、これら方法においては、球状の多結晶の凝固への転移を避ける必要がある。一般的に一方向性凝固した構造が参照される場合、これは、結晶粒界を有さないか、又はせいぜい小角の結晶粒界しか有さない単結晶と、長手方向に延びる結晶粒界を有するにもかかわらず横方向の結晶粒界を有さない棒状結晶構造との両方を意味することを意図している。これら棒状の結晶構造もまた、一方向性凝固した構造として参照される。このような方法は、特許文献9及び特許文献10から既知である。また、ブレード120、130は、本発明の腐食又は酸化に対して保護する層7を有することができる。密度は、好ましくは理論的な密度の好ましくは95である。酸化アルミニウム保護層TGO:熱成長酸化物層は、内層又は最外層としてのMCrAlX上に形成される。MCrAlX上にはさらに熱遮蔽層があり、この熱遮蔽層は好ましくは最外層であり、例えばZr02、Y203‐Zr02からなる、すなわち、安定化されていないか、又は酸化イットリウム及び/又は酸化カルシウム、及び/又は酸化マグネシウムによって部分的に若しくは完全に安定化されている。熱遮蔽層はMCrAlX層全体を覆っている。棒状の結晶粒は、好適なコーティング法、例えば電子ビーム堆積EB-PVDによって熱遮蔽層中に生成される。別のコーティング法、例えば大気圧プラズマスプレーAPS、LPPS、VPS、又はCVDを想定することができる。熱遮蔽層は、より良好な熱衝撃耐性のために、多孔の、マイクロクラックを有するか若しくはマクロクラックを有する結晶粒を備えることができる。したがって、熱遮蔽層はMCrAlX層よりも多孔であることが好ましい。ブレード120、130は、中空又は中実に設計することができる。ブレード120、130が冷却されることを意図されている場合には、ブレード120、130は中空であり、任意にフィルム冷却孔418破線によって示されているをも備える。図5は、ガスタービン100の燃焼チャンバ110を示している。燃焼チャンバ110は、例えばいわゆる環状燃焼チャンバとして設計されており、この燃焼チャンバにおいては、火炎156を生成するとともに回転軸102の周りに周縁方向に配置された複数のバーナ107が、共通の燃焼チャンバ空間154中に開口している。このために、燃焼チャンバ110は全体として、回転軸102の周りに配置された環状構造として設計されている。比較的高い効率を達成するために、燃焼チャンバ110は作動媒体Mの比較的高い温度、1000°C~1600°Cに対して設計される。材料に対して好適ではないこれら作動パラメータの下においてさえ比較的長い作動時間を許容するために、燃焼チャンバの壁部153には、作動媒体Mに面する側に熱遮蔽要素155によって形成された内側下張りを設けられる。また、燃焼チャンバ110の内側の高温の故に、冷却システムを熱遮蔽要素155用に、若しくは熱遮蔽要素の保持要素用に設けることができる。したがって、熱遮蔽要素155は例えば中空とされ、任意に燃焼チャンバ空間154中に開口する図視されない冷却孔をも有することができる。合金から成る熱遮蔽要素155それぞれには、作動媒体の側に耐熱保護層MCrAIX層及び/又はセラミックコーティングが設けられるか、又は熱遮蔽要素155それぞれは耐火材料固体セラミック煉瓦からなる。これら保護層7は、タービンブレードと同様とすることができる。MCrAIX上には、さらに例えばZr02、Y203‐Zr02から成る例えばセラミックの熱遮蔽層を設けることができ、すなわち、安定化されていないか、若しくは酸化イットリウム及び/又は酸化カルシウム、及び/又は酸化マグネシウムによって部分的に又は完全に安定化されている。棒状形状の結晶粒は、好適なコーティング法、例えば電子ビーム堆積EB-PVDによって熱遮蔽層中に生成される。別のコーティング法、例えば大気圧プラズマスプレーAPS、LPPS、VPS、又はCVDを想定することができる。熱遮蔽層は、より良好な熱衝撃耐性のために、多孔の、マイクロクラックを有するか若しくはマクロクラックを有する結晶粒を備えることができる。改修は、タービンブレード120、130又は熱遮蔽要素155が保護層を例えばサンドブラストによって使用後に剥がされなければならない場合があることを意味している。腐食及び/又は酸化層が次いで除去される。また任意に、タービンブレード120、130又は熱遮蔽要素155におけるクラックが修復される。タービンブレード120、130又は熱遮蔽要素155が次いで再度コーティングされて、タービンブレード120、130又は熱遮蔽要素155は再度、使用される。