"圧縮機21、26、熱源側熱交換器35、膨張機56、及び、利用側熱交換器7a、7bが接続されており、冷媒を循環させることで冷凍サイクルを行う冷媒回路を備えた冷凍装置1、201であって、前記利用側熱交換器の一端に対して接続された利用側膨張弁8a、8bと、前記膨張機の下流側に接続され、内部の冷媒を気相領域と液相領域に分ける冷媒貯留タンク60と、前記冷媒貯留タンクの前記気相領域の冷媒を減圧して前記圧縮機の下流側に送るための回収回路81、281、及び、前記冷媒貯留タンクの前記液相領域の冷媒を減圧して前記圧縮機の下流側に送るための過冷却回路83、283、を有する吸入側回路81、83、78、281、283と、前記冷媒貯留タンクの前記液相領域から供給される冷媒を、前記回収回路を流れる冷媒及び前記過冷却回路を流れる冷媒の両方と熱交換させる過冷却回収熱交換器71、264、271と、前記過冷却回収熱交換器を通過した液冷媒を前記利用側膨張弁に送るための冷媒連絡配管5と、を備えた冷凍装置。前記過冷却回収熱交換器71は、前記冷媒貯留タンクの前記液相領域から供給される冷媒が前記回収回路を流れる冷媒と熱交換する部分と、前記冷媒貯留タンクの前記液相領域から供給される冷媒が前記過冷却回路を流れる冷媒と熱交換する部分と、が一体化している、請求項1に記載の冷凍装置1。前記回収回路を流れる減圧された冷媒と、前記過冷却回路を流れる減圧された冷媒と、は合流点Sで合流した後に前記過冷却回収熱交換器71に流入している、請求項2に記載の冷凍装置1。前記回収回路は、前記冷媒貯留タンクの前記気相領域と前記合流点の間に回収膨張弁82を有しており、前記過冷却回路は、前記冷媒貯留タンクの前記液相領域と前記合流点の間に過冷却膨張弁84を有している、請求項3に記載の冷凍装置1。前記冷媒連絡配管の長さが長ければ長いほど、前記回収膨張弁の弁開度が狭くなるように前記回収膨張弁を制御する制御部3をさらに備えた、請求項4に記載の冷凍装置1。前記過冷却回収熱交換器は、前記冷媒貯留タンクの前記気相領域から流入する冷媒と前記回収回路を流れる冷媒とを熱交換させる回収熱交換器264と、前記冷媒貯留タンクの前記液相領域から供給されており前記回収熱交換器を通過した後に流入してくる冷媒と前記過冷却回路を流れる冷媒とを熱交換させる過冷却熱交換器271と、を有している、請求項1に記載の冷凍装置201。前記利用側熱交換器7a,7bは、並列接続されるようにして複数設けられており、前記利用側膨張弁8a、8bは、複数の前記利用側熱交換器毎に対応するように複数設けられている、請求項1から6のいずれか1項に記載の冷凍装置1,201。ところが、上述の特許文献1特開2009-8350号公報に記載されているような内部熱交換器では、冷媒貯留タンク内の飽和状態の液冷媒は、ガス冷媒との間で熱交換を行うだけである。そして、このガス冷媒は、冷媒密度が低いものであるため、保有している熱量が小さい。このため、上記熱回収によって冷媒貯留タンク内の飽和状態の液冷媒を冷却することができたとしても、その冷却程度が不十分になる場合がある。多少の過冷却状態にすることができたとしても、例えば、室内側の回路に分配されるまでの冷媒配管長さが長い場合等は、圧力損失が大きくなるため、液状態を維持したままで室内側の回路側に到達させることができず、気液二相状態となって到達する場合がある。このように室内側の回路に到達させる冷媒が気液二相状態になってしまうと、室内側の回路での流量の制御性が困難になってしまう。本発明は上述した点に鑑みてなされたものであり、本発明の目的は、気液分離されたガス相の冷媒が有する熱を液相の冷媒が回収できるようにすること、及び、利用側熱交換器の直前の膨張弁の制御性を向上させること、の両方を可能な冷凍装置を提供することにある。本発明の第1観点に係る冷凍装置は、圧縮機、熱源側熱交換器、膨張機、及び、利用側熱交換器が接続されており、冷媒を循環させることで冷凍サイクルを行う冷媒回路を備えた冷凍装置であって、利用側膨張弁と、冷媒貯留タンクと、吸入側回路と、過冷却回収熱交換器と、冷媒連絡配管と、を備えている。利用側膨張弁は、利用側熱交換器の一端に対して接続されている。冷媒貯留タンクは、膨張機の下流側に接続され、内部の冷媒を気相領域と液相領域に分ける。吸入側回路は、冷媒貯留タンクの気相領域の冷媒を減圧して圧縮機の下流側に送るための回収回路、及び、冷媒貯留タンクの液相領域の冷媒を減圧して圧縮機の下流側に送るための過冷却回路、を有している。過冷却回収熱交換器は、冷媒貯留タンクの液相領域から供給される冷媒を、回収回路を流れる冷媒及び過冷却回路を流れる冷媒の両方と熱交換させる。冷媒連絡配管は、過冷却回収熱交換器を通過した液冷媒を利用側膨張弁に送るための配管である。この冷凍装置では、冷媒貯留タンクで分離されたガス冷媒の熱回収が可能になるだけでなく、室内膨張弁に送られる冷媒を液状態に保つことで室内膨張弁の制御性を向上させることができる。本発明の第2観点に係る冷凍装置は、第1観点に係る冷凍装置において、過冷却回収熱交換器は、冷媒貯留タンクの液相領域から供給される冷媒が回収回路を流れる冷媒と熱交換する部分と、冷媒貯留タンクの液相領域から供給される冷媒が過冷却回路を流れる冷媒と熱交換する部分と、が一体化している。この冷凍装置では、部費点数を少なく抑え、過冷却回収熱交換器を設置するために要するスペースを小さくすることができる。本発明の第3観点に係る冷凍装置は、第2観点に係る冷凍装置において、回収回路を流れる減圧された冷媒と、過冷却回路を流れる減圧された冷媒と、は合流点で合流した後に過冷却回収熱交換器に流入している。この冷凍装置では、冷媒が流れる回路構成を簡素化させることができる。本発明の第4観点に係る冷凍装置は、第3観点に係る冷凍装置において、回収回路は、冷媒貯留タンクの気相領域と合流点の間に回収膨張弁を有している。過冷却回路は、冷媒貯留タンクの液相領域と合流点の間に過冷却膨張弁を有している。この冷凍装置では、回収回路から回収過冷却熱交換器への冷媒の供給量と、過冷却回路から回収過冷却熱交換器への冷媒の供給量と、を調節することが可能になる。本発明の第5観点に係る冷凍装置は、第4観点に係る冷凍装置において、制御部をさらに備えている。制御部は、冷媒連絡配管の長さが長ければ長いほど、回収膨張弁の弁開度が狭くなるように回収膨張弁を制御する。冷凍装置においては、冷媒連絡配管の長さが長い回路構成では、当該冷媒連絡配管を通過する際に生じる圧力損失が大きくなり、冷媒の圧力が大きく低下する。これに対して、この冷凍装置では、このように冷媒連絡配管の長さが長い回路構成の場合であっても、利用側膨張弁に供給する冷媒の状態を液にすることが可能になる。本発明の第6観点に係る冷凍装置は、第1観点に係る冷凍装置において、過冷却回収熱交換器は、回収熱交換器と、過冷却熱交換器と、を有している。回収熱交換器は、冷媒貯留タンクの気相領域から流入する冷媒と回収回路を流れる冷媒とを熱交換させる。過冷却熱交換器は、冷媒貯留タンクの液相領域から供給されており回収熱交換器を通過した後に流入してくる冷媒と過冷却回路を流れる冷媒とを熱交換させる。この冷凍装置では、回収熱交換器において冷却された冷媒を、過冷却熱交換器においてさらに冷却することにより、利用側膨張弁に供給される冷媒の状態を、より確実に液状態にすることが可能になる。本発明の第7観点に係る冷凍装置は、第1観点から第6観点のいずれかに係る冷凍装置において、利用側熱交換器は、並列接続されるようにして複数設けられている。利用側膨張弁は、複数の利用側熱交換器毎に対応するように複数設けられている。この冷凍装置では、各利用側膨張弁まで冷媒が液状態で供給されるため、互いに並列に接続されている利用側熱交換器毎に対する冷媒供給量の制御性が向上する。本発明の第1観点に係る冷凍装置では、冷媒貯留タンクで分離されたガス冷媒の熱回収が可能になるだけでなく、室内膨張弁の制御性を向上させることができる。本発明の第2観点に係る冷凍装置では、部費点数を少なく抑え、過冷却回収熱交換器を設置するために要するスペースを小さくすることができる。本発明の第3観点に係る冷凍装置では、冷媒が流れる回路構成を簡素化させることができる。本発明の第4観点に係る冷凍装置では、回収回路から回収過冷却熱交換器への冷媒の供給量と、過冷却回路から回収過冷却熱交換器への冷媒の供給量と、を調節することが可能になる。本発明の第5観点に係る冷凍装置では、冷媒連絡配管の長さが長い回路構成の場合であっても、利用側膨張弁に供給する冷媒の状態を液にすることが可能になる。本発明の第6観点に係る冷凍装置では、利用側膨張弁に供給される冷媒の状態を、より確実に液状態にすることが可能になる。本発明の第7観点に係る冷凍装置では、互いに並列に接続されている利用側熱交換器毎に対する冷媒供給量の制御性が向上する。1第1実施形態以下、図面を参照しつつ、本発明の一実施形態が採用された冷凍装置1を説明する。1-1冷凍装置の全体構成図1に、冷凍装置1の冷媒回路概略図を示す。図2に、当該冷媒回路のモリエル線図を示す。冷凍装置1は、第1吸入側回路98、第2吸入側回路99、圧縮機構としての第1圧縮機21および第2圧縮機26と、第1四路切換弁24および第2四路切換弁29と、熱源側熱交換器35と、インタークーラ30と、ブリッジ回路40と、第1冷媒配管58と、インジェクション回路50と、エコノマイザ熱交換器51と、エコノマイザ膨張弁52と、膨張機56と、膨張機バイパス回路55と、バイパス膨張弁57と、気液分離機構60としての第1気液分離器61、第1気相配管62、第1液相配管63および第2気液分離器65と、第2冷媒配管70と、過冷却回収熱交換器71と、回収回路81と、回収膨張弁82と、過冷却回路83と、過冷却膨張弁84と、過冷却回収回路78と、液冷媒連絡配管5と、第1利用側膨張弁8aと、第2利用側膨張弁8bと、第1利用側熱交換器7aと、第2利用側熱交換器7bと、ガス冷媒連絡配管6と、各逆止弁22、25、27、31と、を備えた冷媒回路と、第1利用側ファン9aと、第2利用側ファン9bと、熱源側ファン36と、を備えている。冷媒回路には、冷媒として、例えば、二酸化炭素冷媒が封入されている。冷媒回路内では、この冷媒を循環させることにより冷凍サイクルが行われる。なお、図1において、第1四路切換弁24および第2四路切換弁29は、熱源側熱交換器35を冷媒の放熱器として、第1利用側熱交換器7aおよび第2利用側熱交換器7bを冷媒の蒸発器として機能させる運転すなわち、冷房運転を実行する際の接続状態の例を実線で示しており、第1利用側熱交換器7aおよび第2利用側熱交換器7bを冷媒の放熱器として熱源側熱交換器35を冷媒の蒸発器として機能させる運転すなわち、暖房運転を実行する際の接続状態を点線で示している。以下の冷媒回路構成の接続状態の説明は、冷房運転の接続状態について説明する。第1吸入側回路98は、第2四路切換弁29のポートの1つと、第1圧縮機21の吸入側を接続している。第1圧縮機21は、第1吸入側回路98を通じてガス冷媒を吸入し、圧縮して第1四路切換弁24側に向けて吐出する。第1圧縮機21の吐出側のポイントと、第1四路切換弁24との間に、当該第1四路切換弁24側に流れる冷媒流れのみを許容する逆止弁22が設けられている。第2吸入側回路99は、第1四路切換弁24のポートの1つと、第2圧縮機26の吸入側とを接続しており、途中にインタークーラ30と、インタークーラ30と第2圧縮機26の吸入側との間において第2圧縮機26への吸入流れのみを許容する逆止弁31と、を有している。この冷房運転では、第1圧縮機21から吐出されて第1四路切換弁24を通過した冷媒は、第2吸入側回路99内を流れて、インタークーラ30を通過し点C、逆止弁31を通過して後述するインジェクション回路50からの冷媒と合流した後点D第2圧縮機26に吸入される。第2圧縮機26の吸入部と、第2吸入側回路99とインジェクション回路50との合流点点Dと、の間に対して、第1四路切換弁24のポートの1つから延びる配管が接続されており、当該配管には、第2吸入側回路99側に向かう冷媒流れのみを許容する逆止弁25が設けられている。第2圧縮機26の吐出側と、第2四路切換弁29との間には、第2圧縮機26の吐出側から第2四路切換弁29側に向かう冷媒流れのみを許容する逆止弁27が設けられている。熱源側熱交換器35は、第2四路切換弁29の1つのポートと、ブリッジ回路40とを繋ぐ配管の途中に設けられている。熱源側ファン36は、熱源側熱交換器35とインタークーラ30との両方に、冷却用の流体を送る。この熱源側ファン36は、例えば、熱源側熱交換器35やインタークーラ30が屋外に設置されている場合に、屋外空気を熱源側熱交換器35やインタークーラ30に対して送ることになる。ブリッジ回路40は、第1ポートH1、第2ポートH2、第3ポートH3、第4ポートH4の4つの接続ポートを有している。第1ポートH1と第2ポートH2とは、第2ポートH2側に向かう冷媒流れのみを許容する逆止弁42を介して接続されている。第3ポートH3と第4ポートH4とは、第4ポートH4側に向かう冷媒流れのみを許容する逆止弁44を介して接続されている。第1ポートH1と第3ポートH3とは、ブリッジ膨張弁41を介して接続されている。第4ポートH4と第2ポートH2とは、第2ポートH2側に向かう冷媒流れのみを許容する逆止弁43を介して接続されている。第1ポートH1と第4ポートH4とは接続されていない。また、第2ポートH2と第3ポートH3も接続されていない。第1冷媒配管58は、ブリッジ回路40の第2ポートH2から気液分離機構60まで延びている冷媒配管であり、途中にエコノマイザ熱交換器51と、膨張機56、バイパス膨張弁57を有している。インジェクション回路50は、第1冷媒配管58におけるブリッジ回路40の第2ポートH2とエコノマイザ熱交換器51との間点Iから分岐し、第2吸入側回路99の点Dで合流するように延びている回路である。エコノマイザ熱交換器51は、このインジェクション回路50の途中に設けられたエコノマイザ膨張弁52で減圧された冷媒点Jと、第1冷媒配管58を流れる冷媒と、の間で熱交換を行わせる。膨張機56は、第1冷媒配管58のうち、エコノマイザ熱交換器51において熱交換を終えた冷媒を膨張させる装置であり、膨張によって動力回収を行う。膨張機56は、回収する動力もしくは冷媒の減圧程度を回転数制御されている。なお、膨張機56において回収された動力は、図示しない装置を用いて電力に変換され、冷凍装置1の各構成機器例えば、第1圧縮機21や第2圧縮機26において電力として利用される。膨張機バイパス回路55は、第1冷媒配管58のうち、膨張機56の上流側点Kと膨張機56の下流側点Lとを接続しており、途中にバイパス膨張弁57が設けられている。気液分離機構60は、第1冷媒配管58に接続された第1気液分離器61と、第2気液分離器65と、第1気液分離器61と第2気液分離器65とを接続する第1気相配管62および第1液相配管63を有しており、冷媒回路中における余剰冷媒を蓄えるレシーバとしても機能する。図3に、気液分離機構の概略図を示す。また、図4に、サイクロン式気液分離器である第1気液分離器61の径方向視断面概略図を示す。図5に、第1気液分離器61の軸方向視概略図を示す。第1気相配管62は、図3および図4に示すように、第1気液分離器61内のうち気相状態の冷媒の比率が高い領域である第1気相領域61aから、第2気液分離器65の上方の空間まで延びる冷媒配管である。第1気相配管62の下流側端部は、水平方向に延びるようにして第2気液分離器65の第2気相領域65aに接続されている。第1液相配管63は、図3および図4に示すように、第1気液分離器61内のうち液相状態の冷媒の比率が高い領域である第1液相領域61bから、第2気液分離器65内の気相状態の冷媒の多い第2気相領域において、第1気相配管62の先端位置よりも下方に先端位置が位置するように延びる冷媒配管である。また、第1液相配管63の下流側端部は、水平方向に延びるようにして第2気液分離器65の第2気相領域65aに接続されている。なお、この第1液相配管63の出口先端は、第2気液分離器65の設計最高液面高さよりも高い位置に配置されている。この設計最高液面高さとは、第1圧縮機21、第2圧縮機26および膨張機56等の運転状態および使用される環境条件に基づいて予め定められるものである。第1気液分離器61は、径方向視断面概略図である図4、および、軸方向視概略図である図5に示すように、サイクロン式の気液分離器である。第1気液分離器61は、同心の配置関係となっており互いに内部空間が連通している、導入室10と、増速室14と、導出室17とを有している。導入室10は、側壁12と周壁13とを有する円筒形状である。第1冷媒配管58は、導入室10の周壁13の一部に対して、当該一部の周方向接線方向に接続されており、導入室10内に冷媒の渦流れを形成させることを可能にしている。この導入室10の側壁12は、円形状であり、周面に形成された冷媒導入口11を介して第1気相配管62が延びだしている。第1冷媒配管58を介して導入室10に流入した冷媒は、周壁13の内壁面に沿って旋回し、ガス冷媒が中心部に集まっていく。そして、中心部に集まったガス冷媒は、第1気相配管62に抽出されていく。増速室14は、導入室10から離れるにつれて半径が短くなる絞り周壁15を有しており、部分的な円錐形状となっている。増速室14の入口側の半径は、導入室10の半径と同一である。増速室14の出口側には、増速室14のうち導入室10側とは反対側の端部に形成され、入口側よりも半径が小さい連絡口16が設けられている。導出室17は、周方向の壁面を構成する周壁18と、導入室10側とは反対側の側面を構成する側壁19と、を有しており、円筒形状に形成されている。導出室17の周壁18の内径は、増速室14の連絡口16の内径よりも大きく、かつ、第1液相配管63の内径よりも大きくなるように形成されている。導出室17の側壁19は、円形状であり、その円心部分からは、第1液相配管63が延び出している。導出室17の中心には、導入室10に導入された冷媒と比べて液冷媒の比率が増大した冷媒が、第1液相配管63に抽出されていく。第2気液分離器65は、図3に示すように、容積式の気液分離器であり、内部空間のうち上方に第2気相領域65aを、内部空間のうち下方に第2液相領域65bを、それぞれ有している。なお、第2気液分離器61内における内容積は、第1気液分離器61の内容積の2倍から10倍の範囲であり、例えば、7倍の大きさになっている。第2冷媒配管70は、第2気液分離器65の第2液相領域65bのうちの下方の領域から延び出している冷媒配管であり、ブリッジ回路40の第3ポートH3と接続されている。過冷却回収熱交換器71は、第2冷媒配管70の途中に設けられている。回収回路81は、第2気液分離器65の第2気相領域65aのうち、上方の壁面から延び出しており、後述する過冷却回路83と合流する合流点点Sまで延びている。回収膨張弁82は、回収回路81の途中に設けられている。過冷却回路83は、第2冷媒配管70のうち、第2気液分離器65と過冷却回収熱交換器71との間の分岐点点Nから分岐し、回収回路81と合流する合流点点Sまで延びている。過冷却膨張弁84は、過冷却回路83の途中に設けられている。過冷却回収回路78は、回収回路81と過冷却回路83との合流点点Sから第1吸入側回路98の合流点点Xまで延びている。過冷却回収熱交換器71では、第2冷媒配管70を流れる冷媒と、過冷却回収回路78を流れる冷媒と、の間で熱交換が行われる。ここでの第2冷媒配管70の冷媒流れと、過冷却回収回路78の冷媒流れとは、互いに対向流の関係となっている。液冷媒連絡配管5は、熱源側の端部が冷媒配管を介してブリッジ回路40の第4ポートH4と接続されている。この液冷媒連絡配管5は、50~200mのような非常に長い配管である。また、液冷媒連絡配管5の利用側の端部は、冷媒配管を介して、第1利用側膨張弁8aと第2利用側膨張弁8bのそれぞれに向けて分岐する分岐点点Uと接続されている。第1利用側熱交換器7aは、第1利用側膨張弁8aに対して接続されている。第1利用側ファン9aは、第1利用側熱交換器7aに対して流体を供給する。第2利用側熱交換器7bは、第2利用側膨張弁8bに対して接続されている。第2利用側ファン9bは、第2利用側熱交換器7bに対して流体を供給する。ここで、例えば、第1利用側熱交換器7aや第2利用側熱交換器7bが室内に配置されており、室内空気の温度調節のために用いられる場合には、第1利用側ファン9a第2利用側ファン9bは、室内の空気を取り込んで第1利用側熱交換器7a第2利用側熱交換器7bに通じて、温度調節された空気を再び室内に供給するための空気流れを形成させる。ガス冷媒連絡配管6は、利用側の端部が、第1利用側熱交換器7aのうち第1利用側膨張弁8aとは反対側に向けて延びる冷媒配管と、第2利用側熱交換器7bのうち第2利用側膨張弁8bとは反対側に向けて延びる冷媒配管と、の合流点点Wに対して、冷媒配管を介して接続されている。ガス冷媒連絡配管6は、熱源側の端部が、第2四路切換弁29のポートの1つに対して、冷媒配管を介して接続されている。このガス冷媒連絡配管6についても、液冷媒連絡配管5と同様に、50~200mのような非常に長い配管である。なお、第1圧縮機21および第2圧縮機26の駆動状態、第1四路切換弁24および第2四路切換弁29の接続切換状態、ブリッジ回路40のブリッジ膨張弁41の弁開度、エコノマイザ膨張弁52の弁開度、膨張機56の動力回収程度、バイパス膨張弁57の弁開度、回収膨張弁82の弁開度、過冷却膨張弁84の弁開度、第1利用側膨張弁8aおよび第2利用側膨張弁8bの弁開度、第1利用側ファン9aと第2利用側ファン9bと熱源側ファン36の流体供給量例えば、風量は、制御部3によってコントロールされる。1-2第1気液分離器における気液分離動作上述したように構成された第1気液分離器61は、以下に述べるようにして気液二相流状態の冷媒からガス冷媒を分離させる。まず、円筒形状の導入室10に対し、図4に示すように、導入室10内を旋回するのに十分な流速を持たせた気液二相流を、周壁13の内壁面に沿って導入させる。そうすると、気液二相冷媒のうち比重が大きな液冷媒は、遠心力によってほぼ周壁13の内壁面に沿って集まり、比重の小さなガス冷媒は、旋回流の中央部に集まることになる。ここで、導入室10で生成された旋回流は、導入室10、増速室14および導出室17を貫通する軸心上に旋回流の中心が形成されるようになると、旋回流が安定し好ましい状態となるが、当初は、導入室10で生成される冷媒旋回流の中心は、必ずしも軸心と一致しない。これに対して、増速室14に流入した冷媒は、増速されることにより、周壁の内壁面部と中心部の分離がより明確にされるとともに、冷媒旋回流の中心が導出室17の中心に近づき、液膜が安定化される。また、増速室14は、先細の円錐状に形成されているので、この増速室14を通過する冷媒旋回流の旋回径が出口に向かうにつれて小さくなり、冷媒の旋回速度が高まる。また、このように冷媒の旋回径が小さくなるとともに増速されることにより増速室14内における冷媒旋回流が安定する。特に、冷媒流れに間欠的な変化が生じているスラグ流等の気液二相流が冷媒導入口11から導入される状態であっても、その冷媒の密度分布の不連続性が低減される。また、出口の連絡口16に向かうにつれ冷媒の旋回径を小さくすることにより、冷媒旋回流の中心を中心軸に近付けることができる。また、冷媒旋回流が安定すると、増速室14内における冷媒密度が、この増速室14と中心を同一とする円形の等高線状に分布するようになる。したがって、この増速室14の形状によって冷媒の旋回速度の増加及び冷媒の密度分布の安定化の両方を実現することができるとともに、冷媒の旋回速度増加及び冷媒の密度分布の安定化のための特別な器具等を省略することができ、これにより第1気液分離器61の構成を簡略化することができる。また、導入室10から増速室14への冷媒は、導入室10においてガス冷媒が分離された後の冷媒であるため、冷媒中のガス冷媒の割合が減少している。このため、液膜が均一化され易くなり、増速室14における気液分布が安定し、導入室10及び増速室14における冷媒旋回流が安定する。そして、増速室14からの冷媒は、増速室14の先端に形成された連絡口16から比較的小さい直径の導出室17に導入される。増速室14から導出室17への冷媒噴流は、連絡口16の半径が、導出室17の半径よりも小さいので、液冷媒が旋回流の遠心力で周壁18の内壁面に吹き飛ばされ、ガス冷媒が中心部から噴出される。このため、導出室17においては、周壁18の内壁面に沿って液混じりの冷媒旋回流が形成される。これにより前述の導入室10および増速室14における旋回流を安定化させることができる。さらに、導入室10でも、一旦ガス冷媒が第1気相配管62に流入され始めると、吸込まれる流速が早いため密度の小さいガス冷媒はさらに中心に集まり易くなる。これによっても、冷媒旋回流が安定化されるので、導入室10の中央部からガス冷媒を安定的に抽出することができる。一方、導出室17の側壁19の中心部に設けられた第1液相配管63からは液冷媒の比率が高められた冷媒が導出される。1-3冷房運転以下、第1四路切換弁24および第2四路切換弁29を図1に実線で示す接続状態に切り換えて、熱源側熱交換器35を冷媒の放熱器として機能させ、第1利用側熱交換器7aおよび第2利用側熱交換器7bを冷媒の蒸発器として機能させる冷房運転を実行する際の冷媒状態の変化を説明する。なお、図1に示す冷媒回路で冷房運転を行った場合における、冷媒回路の各ポイントの冷媒の状態は、図2のモリエル線図上に同じアルファベット記号として示されている状態に対応するものとする。第1吸入側回路98を介して吸入されたガス冷媒点Aは、第1圧縮機21に吸入されて加圧される。第1圧縮機21から吐出した冷媒点Bは、第1四路切換弁24を通じてインタークーラ30まで導かれ、熱源側ファン36から供給される流体によって冷やされる点C。インタークーラ30を流出した冷媒は、後述するインジェクション回路50の出口冷媒と合流し点D、上述した点Eを通過して、第2圧縮機26に吸入される。第2圧縮機26に吸入された冷媒は、加圧され高圧高温冷媒となって点G、第2四路切換弁29を通過して、熱源側熱交換器35まで送られる。熱源側熱交換器35を通過する冷媒は、熱源側ファン36から供給される流体によって冷やされることで、冷媒が保持している熱を放熱する。熱源側熱交換器35で放熱を終えた冷媒は、ブリッジ回路40の第1ポートH1、第2ポートH2を通過した後点I、一部がインジェクション回路50側に分岐し、一部がエコノマイザ熱交換器51に流入する。なお、ブリッジ回路40のブリッジ膨張弁41は、冷房運転時は、全閉状態に制御されている。エコノマイザ熱交換器51を通過する冷媒は、インジェクション回路50のエコノマイザ膨張弁52において減圧された冷媒点Jと熱交換し、冷却される点K。他方、インジェクション回路50においてエコノマイザ熱交換器51を通過して暖められた冷媒は、第2吸入側回路99の合流点Dに送られる。エコノマイザ熱交換器51を流出した冷媒点Kは、膨張機56に流入し、減圧されることで気液二相状態となる点L。この際、膨張機56で回収された動力は、電力に変換され、冷凍装置1の各構成機器で消費される電力となる。なお、バイパス膨張弁57の弁開度を開ける制御を行っている場合には、膨張機バイパス回路55を流れ、バイパス膨張弁57によって減圧されることで気液二相状態の冷媒となる。このバイパス膨張弁57の弁開度を開ける制御は、冷媒回路を流れる冷媒の循環量が不足している状況や、膨張機56の回転数が最低回転数まで下げられている状態であっても循環量が多すぎる場合に、制御部3によって行われている。このように気液二相状態になった冷媒は、気液分離機構60の第1気液分離器61に送られる。第1気液分離器61の第1気相領域61aの冷媒は、第1気相配管62を介して、第2気液分離器65の第2気相領域65aの上方空間に送られる。第1気液分離器61の第1液相領域61bの冷媒は、第1液相配管63を介して、第2気液分離器65の第2気相領域65aの下方空間に送られる。第2気液分離器65の第2気相領域65aの飽和ガス冷媒は、回収回路81に流入し、回収膨張弁82において減圧される点Q。第2気液分離器65の第2液相領域65bの飽和液冷媒は、第2冷媒配管70の途中に設けられている過冷却回収熱交換器71を通過して、ブリッジ回路40の第3ポートH3に送られる。ここで、第2気液分離器65の第2液相領域65bの冷媒は、過冷却回収熱交換器71に送られる前に、分岐点Nにおいて分岐し、過冷却回路83に流入し、過冷却膨張弁84において減圧される点R。回収膨張弁82において減圧された冷媒点Qと、過冷却膨張弁84において減圧された冷媒点Rと、は合流点Sにおいて合流し、過冷却回収回路78に流入する。過冷却回収回路78を流れる冷媒は、過冷却回収熱交換器71において、第2冷媒配管70側を流れる冷媒との間で熱交換を行って、暖められ点T、第1吸入側回路98の合流点Xに送られる。第2冷媒配管70側を流れる冷媒は、過冷却回収熱交換器71において、過冷却回収回路78を流れる冷媒と熱交換を行って冷却され、過冷却状態となり、ブリッジ回路40の第3ポートH3、第4ポートH4、および、液冷媒連絡配管5を介して利用側に送られる。液冷媒連絡配管5を通過した冷媒は、分岐点Uにおいて分岐され、第1利用側膨張弁8aと第2利用側膨張弁8bとに分けて送られる。第1利用側膨張弁8aにおいて減圧された冷媒点Vaは、第1利用側熱交換器7aにおいて、第1利用側ファン9aから供給される流体によって蒸発する。第2利用側膨張弁8bにおいて減圧された冷媒点Vbについても同様に、第2利用側熱交換器7bにおいて、第2利用側ファン9bから供給される流体によって蒸発する。これらの蒸発した冷媒は、合流点Wにおいて合流した後、第2四路切換弁29および第1吸入側回路98、点Yを通過して第1圧縮機21に吸入される。このようにして、冷房運転の冷凍サイクルが繰り返されることになる。1-4暖房運転暖房運転では、第1四路切換弁24および第2四路切換弁29を図1に点線で示す接続状態に切り換えて、第1利用側熱交換器7aおよび第2利用側熱交換器7bを冷媒の放熱器として機能させ、熱源側熱交換器35を冷媒の蒸発器として機能させる。暖房運転では、第1圧縮機21からの吐出冷媒が、インタークーラ30に供給されないように、第1四路切換弁24を通過した冷媒を逆止弁25を通過させることで、第2圧縮機26の吸入側に送る。第1利用側熱交換器7aにおいて放熱して第1利用側膨張弁8aにおいて減圧された冷媒、および、第2利用側熱交換器7bにおいて放熱したて第2利用側膨張弁8bにおいて減圧された冷媒は、合流点Uで合流し、液冷媒連絡配管5を通過して、ブリッジ回路40の第4ポートH4、第2ポートH2を通過し、エコノマイザ熱交換器51に流入する。なお、暖房運転においては、インジェクション回路50におけるエコノマイザ膨張弁52は全閉状態に制御されている。エコノマイザ熱交換器51を流出した冷媒は、膨張機56もしくはバイパス膨張弁57を通過して、気液分離機構60に流入する。第2気液分離器65の第2気相領域65aの冷媒が回収回路81、過冷却回路83および過冷却回収回路78を通過していく様子は、上記冷房運転時と同様である。第2気液分離器65の第2液相領域65bは、第2冷媒配管70に流入し、過冷却回収回路78を通過して、ブリッジ回路40の第3ポートH3に送られる。第3ポートH3に送られた冷媒は、ブリッジ膨張弁41において減圧されて、第1ポートH1を介して熱源側熱交換器35に流入する。熱源側熱交換器35を通過する冷媒は、熱源側ファン36によって供給される流体によって蒸発し、第2四路切換弁29および第1吸入側回路98を介して第1圧縮機21からの吸入側に送られる。このようにして、暖房運転の冷凍サイクルが繰り返されることになる。1-5第1実施形態の特徴1-5-1上記実施形態の冷凍装置1では、膨張機56において冷媒を減圧するとともに、動力回収を行うことで、サイクルのCOPを向上させることができている。1-5-2ここで、膨張機56を通過して気液二相状態となった冷媒は、気液分離機構60において気相冷媒と液相冷媒に分けられた後、液相冷媒については、第2冷媒配管70を通じて利用側まで送っている。この第2冷媒配管70を流れる冷媒は、気液分離機構60において分離された気相冷媒であって減圧された後のガス冷媒と、過冷却回収回路78において熱交換するため、気相冷媒のエンタルピを回収することができるとともに、利用側に送る冷媒の過冷却度を多く確保することができている。さらに、第2冷媒配管70を流れる冷媒は、気液分離機構60において分離された液相冷媒の一部の分岐された冷媒であって減圧された後の液冷媒と、過冷却回収回路78において熱交換するため、利用側に送る冷媒の過冷却度をより多く確保できる。しかも、第2冷媒配管70において分岐した冷媒は、ガス状態ではなく、液状態であるため、過冷却回収回路78における熱交換量が多い。このため、利用側に送る冷媒の過冷却度をより十分に確保することが可能になっている。これにより、第2冷媒配管70の過冷却回収回路78で冷却された後、第1利用側膨張弁8aおよび第2利用側膨張弁8bに送られるまでの間に、長配管である液冷媒連絡配管5を経由し、輸送時の圧力損失によって減圧が生じる場合であったとしても、第1利用側膨張弁8aおよび第2利用側膨張弁8bに届く冷媒の状態を液状態にすること過冷却度のある状態にさせることが可能になる。これにより、第1利用側膨張弁8aおよび第2利用側膨張弁8bを通過する冷媒の状態を、気液二相状態ではなく、液状態に維持することができるため、第1利用側膨張弁8aおよび第2利用側膨張弁8bの通過冷媒量の制御等の制御性を向上させることができる。1-5-3しかも、上記実施形態の冷凍装置1では、回収回路81を流れた冷媒と第2冷媒配管70を流れる冷媒と間で熱交換させる熱交換器と、過冷却回路83を流れた冷媒と第2冷媒配管70を流れる冷媒との間で熱交換させる熱交換器と、の両方を別々に設けることなく、一体化された1つの過冷却回収熱交換器71によってそれぞれの熱交換を行わせることができている。このため、必要な設置スペースを狭小化させることが可能になっている。1-5-4上記実施形態の冷凍装置1では、膨張機56において冷媒が気液二相状態となるまで大幅に減圧することで、回収することができる動力をより多く確保することができている。これに対して、図6に示すように、膨張機56における回収動力を大きくし過ぎると冷媒の減圧幅を、ΔP1よりも大きいΔP2だけ減圧すると、点L→点L’、点N→点N’、点P→点P’、点U→点U’、点R→点R’、点Q→点Q’のように冷凍サイクルの冷媒状態が変化する。すなわち、膨張機56の出口の冷媒温度および冷媒圧力は低下し点L→点L’、過冷却回路83の過冷却膨張弁84で減圧された冷媒のエンタルピは減少し点R→点R’、回収回路81の回収膨張弁82で減圧された冷媒のエンタルピは増大する点Q→点Q’。ここで、膨張機56における減圧程度をΔP1とした場合には、過冷却回収熱交換器71では、主として、点N→点Uの冷媒流れと、点Q→点Aの冷媒流れと、の間で熱交換が行われる。これに対して、膨張機56における減圧程度を上げて、ΔP2とした場合には、過冷却回収熱交換器71では、主として、点N’→点U’の冷媒流れと、点Q’→点A’の冷媒流れと、の間で熱交換が行われる。そうすると、膨張機56における減圧程度がΔP1の場合と比べて、膨張機56における減圧程度がより大きなΔP2の場合には、過冷却回収熱交換器71を通過する冷媒の温度差は小さく、熱交換量が少なくなってしまう。また、膨張機56における減圧程度がΔP1の場合と比べて、膨張機56における減圧程度がより大きなΔP2の場合には、過冷却回収熱交換器71のうち過冷却回収回路78を流れる冷媒の圧力が下がっているため、冷媒密度が小さく、熱交換量が少なくなってしまう。このため、第2冷媒配管70のうち過冷却回収熱交換器71を通過した冷媒の過冷却度を十分に確保することが困難になることがある。このように、膨張機56での回収動力と、第2冷媒配管70のうち過冷却回収熱交換器71を通過した冷媒の過冷却度と、はトレードオフの関係にある。このため、単純に両方とも同時に増大させることはできない。これに対して、上記実施形態の冷凍装置1では、膨張機56における減圧程度と、回収膨張弁82における減圧程度と、過冷却膨張弁84における減圧程度と、を制御部3が調節する。具体的には、制御部3は、液冷媒連絡配管5の長さが長ければ長いほど、回収膨張弁82の弁開度が狭くなるように回収膨張弁82を制御する。これにより、液冷媒連絡配管5における冷媒のフラッシュを防止するのに十分な程度の過冷却度を確保し、当該フラッシュを防止する条件の範囲内でできるだけ多くの動力を膨張機56において回収することでサイクルのCOPを上げることが可能になる。なお、液冷媒連絡配管5の配管長や、液冷媒連絡配管5における冷媒の圧力損失は、公知の手法によって把握し、把握された配管長に応じて膨張機56の減圧程度を制御部3が調節するようにしてもよい。1-5-5上記実施形態の冷凍装置1では、第1気液分離器61としてサイクロン式の気液分離器を採用している。このため、導入室10内における冷媒旋回流を重力の影響を受けにくくして安定化させることができ、第1気液分離器61を冷凍装置内への組み込みする際の取付方向に関する制約を緩和させ、取扱いを容易することが可能になっている。1-5-6上記実施形態の冷凍装置1では、蒸発器として機能する熱交換器の冷媒通路で蒸発した冷媒は、過冷却回収回路78を通過する冷媒と合流して圧縮機1に戻る。このため、この過冷却回収回路78を通過する冷媒量の調整により、混合後の冷媒を適切な過熱度にすることができる。これにより、蒸発器として機能する熱交換器から流出する冷媒の過熱度を小さくすることが可能になる。したがって、蒸発器として機能する熱交換器では、熱交換効率を大きく向上させることができる。2第2実施形態2-1冷凍装置の全体構成図7に、冷凍装置201の冷媒回路概略図を示す。図2に、当該冷媒回路のモリエル線図を示す。冷凍装置201は、上記実施形態における過冷却回収熱交換器71が回収熱交換器264と過冷却熱交換器271に分かれている点が主として異なり、他の構成は概ね同一であるため、説明を省略する。上記第1実施形態の第2冷媒配管70に対応する第2冷媒配管270は、第2気液分離器65の第2液相領域65bのうちの下方の領域から延び出している冷媒配管であり、回収熱交換器264および過冷却熱交換器271を通過した後、ブリッジ回路40の第3ポートH3に接続されている。上記第1実施形態の回収回路81に対応する回収回路281は、第2気液分離器65の第2気相領域65aのうち、上方の壁面から延び出しており、後述する過冷却回路283と合流する合流点点Saまで延びている。回収回路281は、第2気液分離器65の第2気相領域65aの冷媒点Pを、回収回路281の途中に設けられている回収膨張弁282で減圧させた後点Qa、回収熱交換器264において第2冷媒配管270を流れる冷媒と熱交換し、自身は暖められて点Qb、合流点Saまで送られる。第2気液分離器65の第2液相領域65bから回収熱交換器264に向けて第2冷媒配管270を流れる冷媒点Mは、回収熱交換器264において上記回収回路281を流れる冷媒によって冷却される点N。第2冷媒配管270を流れる冷媒のうち、回収熱交換器264において冷却された冷媒は点N、一部が過冷却熱交換器271側に送られ、他の一部が過冷却回路283に分岐して流れる。過冷却回路283に分岐された冷媒は、過冷却膨張弁284において減圧された後、過冷却熱交換器271を通過して合流点Saまで延びている。過冷却回路283は、第2冷媒配管270において回収熱交換器264を通過した冷媒点Nを、過冷却回路283の途中に設けられている過冷却膨張弁284において減圧させた後点Ra、過冷却熱交換器271において第2冷媒配管270を流れる冷媒と熱交換し、自身は暖められて点Rb、合流点Saまで送られる。なお、回収回路281と過冷却回路283とが合流点Saで合流した冷媒は、上記第1実施形態と同様に、第1吸入側回路98との合流点Xまで送られる。第2冷媒配管270を流れる冷媒のうち、過冷却熱交換器271において、さらに、冷却された冷媒は、ブリッジ回路40の第3ポートH3、第4ポートH4および液冷媒連絡配管5を介して利用側まで送られる。2-2第2実施形態の特徴以上の第2実施形態の冷凍装置201では、第2気液分離器65の第2液相領域65bから第2冷媒配管270に流入した冷媒点Mは、回収熱交換器264において回収回路281を流れるガス冷媒によって冷却され点N、過冷却熱交換器271において過冷却回路283を流れる液冷媒によってさらに冷却されるH3。これにより、上記実施形態と同様に、第1利用側膨張弁8aおよび第2利用側膨張弁8bに届けられる冷媒を液の状態に保つことが可能になっている。なお、上記第1実施形態の過冷却回収熱交換器71のように一体化させたことによる特徴を除いて、他の特徴については、第1実施形態の冷凍装置1と同様である。3他の実施形態上記第1実施形態や第2実施形態においては、本発明の一実施形態を例に挙げて説明した。しかし、本発明はこれらに限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で適宜変更して得られる実施形態も当然に含まれる。A上記第1実施形態では、第2冷媒配管70から過冷却回路83に分岐する分岐点Nが、過冷却回収熱交換器71と第2気液分離器65の第2液相領域65bとの間に位置している場合を例に説明した。しかし、本発明は、これに限られるものではなく、例えば、図9に示すように、第2冷媒配管70のうち、過冷却回収熱交換器71とブリッジ回路40の第3ポートH3との間に分岐点N2が設けられ、この分岐点N2から過冷却回路283が延び出している構成であってもよい。B上記第2実施形態では、第2冷媒配管270を冷媒が流れる場合に、回収熱交換器264での熱交換を終えた後に、分岐点Nを通過し、その後に過冷却熱交換器271での熱交換を行う、という順すなわち、回収熱交換器264→分岐点N→過冷却熱交換器271の順の構成を例に挙げて説明した。しかし、本発明は、これに限られるものではなく、例えば、回収熱交換器264→過冷却熱交換器271→分岐点Nの順であってもよいし、分岐点N→回収熱交換器264→過冷却熱交換器271の順であってもよいし、分岐点N→過冷却熱交換器271→回収熱交換器264の順であってもよいし、過冷却熱交換器271→回収熱交換器264→分岐点Nの順であってもよいし、過冷却熱交換器271→分岐点N→回収熱交換器264の順であってもよい。"