質量で、C:0.01~0.18、Si:0.4~2.0、Mn:1.0~3.0、Al:0.001~1.0、P:0.005~0.060、S≦0.01を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる鋼板を連続焼鈍する際に、昇温過程では、焼鈍炉内温度:600°C以上A°C以下の温度域において、昇温速度を8°Cs以上、かつ、雰囲気中の水素濃度を22vol以上とすることを特徴とする化成処理性に優れた高強度鋼板の製造方法。ただし、A:700≦A≦900である。前記鋼鈑は、成分組成として、質量で、さらに、B:0.001~0.005、Nb:0.005~0.05、Ti:0.005~0.05、Cr:0.001~1.0、Mo:0.05~1.0、Cu:0.05~1.0、Ni:0.05~1.0の中から選ばれる1種以上の元素を含有することを特徴とする請求項1に記載の化成処理性に優れた高強度鋼板の製造方法。前記連続焼鈍を行った後、硫酸を含む水溶液中で電解酸洗を行うことを特徴とする請求項1または2に記載の化成処理性に優れた高強度鋼板の製造方法。請求項1~3のいずれか一項に記載の製造方法により製造され、鋼板表面から100μm以内の鋼板表層部に生成したFe、Si、Mn、Al、P、B、Nb、Ti、Cr、Mo、Cu、Niの中から選ばれる一種以上の酸化物が、片面あたり0.050g/m2以下であることを特徴とする化成処理性に優れた高強度鋼板。本発明は、かかる事情に鑑みてなされたものであって、Si含有量が多く、高温≧700°Cでの連続焼鈍時間が長い≧100s場合でも、優れた化成処理性及び電着塗装後の耐食性を有する高強度鋼板およびその製造方法を提供することを目的とする。従来は、化成処理性を改善する目的で積極的に鋼板の内部を酸化させていた。しかし、同時に、電着塗装後の耐食性が劣化する。そこで、本発明者らは、従来の考えにとらわれない新たな方法で課題を解決する方法を検討した。その結果、焼鈍工程の雰囲気と温度を適切に制御することで、鋼板表層部において内部酸化の形成を抑制し、優れた化成処理性と、より高い耐食性が得られることを知見した。具体的には、昇温過程では、焼鈍炉内温度:600°C以上A°C以下A:700≦A≦900の温度域において、昇温速度を8°C/s以上、かつ、雰囲気中の水素濃度を22vol以上となるように制御して焼鈍し、化成処理を行う。焼鈍炉内温度:600°C以上A°C以下の温度域の昇温速度を8°C/s以上とすることで易酸化性元素Si、Mn等の選択的表面酸化以後、表面濃化と呼ぶを極力抑制する。さらに、焼鈍炉内温度:600°C以上A°C以下の温度域において雰囲気中の水素濃度を22vol以上とすることで、鋼板と雰囲気の界面の酸素ポテンシャルを低下させ、内部酸化を形成させずに、表面濃化を抑制する。このように雰囲気中の限られた領域の水素濃度を制御することにより、内部酸化物を形成させず、表面濃化を極力抑制し、スケやムラのない、化成処理性及び電着塗装後の耐食性に優れる高強度鋼板が得られることになる。そして、以上の方法により得られる高強度鋼板は、鋼板表面から100μm以内の鋼板表層部において、Fe、Si、Mn、Al、P、B、Nb、Ti、Cr、Mo、Cu、Niのうちから選ばれる1種以上の酸化物の形成が抑制され、その形成量は合計で片面あたり0.050g/m2以下に抑制される。これにより、化成処理性に優れ、電着塗装後の耐食性が著しく向上することになる。本発明は上記知見に基づくものであり、特徴は以下の通りである。[1]質量で、C:0.01~0.18、Si:0.4~2.0、Mn:1.0~3.0、Al:0.001~1.0、P:0.005~0.060、S≦0.01を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる鋼板を連続焼鈍する際に、昇温過程では、焼鈍炉内温度:600°C以上A°C以下の温度域において、昇温速度を8°C/s以上、かつ、雰囲気中の水素濃度を22vol以上とすることを特徴とする化成処理性に優れた高強度鋼板の製造方法。ただし、A:700≦A≦900である。[2]前記鋼鈑は、成分組成として、質量で、さらに、B:0.001~0.005、Nb:0.005~0.05、Ti:0.005~0.05、Cr:0.001~1.0、Mo:0.05~1.0、Cu:0.05~1.0、Ni:0.05~1.0の中から選ばれる1種以上の元素を含有することを特徴とする前記[1]に記載の化成処理性に優れた高強度鋼板の製造方法。[3]前記連続焼鈍を行った後、硫酸を含む水溶液中で電解酸洗を行うことを特徴とする前記[1]または[2]に記載の化成処理性に優れた高強度鋼板の製造方法。[4]前記[1]~[3]のいずれかに記載の製造方法により製造され、鋼板表面から100μm以内の鋼板表層部に生成したFe、Si、Mn、Al、P、B、Nb、Ti、Cr、Mo、Cu、Niの中から選ばれる一種以上の酸化物が、片面あたり0.050g/m2以下であることを特徴とする化成処理性に優れた高強度鋼板。なお、本発明において、高強度とは、引張強度TSが340MPa以上である。また、化成処理性に優れるとは、化成処理後のスケ、ムラのない外観を有することである。また、本発明の高強度鋼板は、冷延鋼板、熱延鋼板のいずれも含むものである。本発明によれば、Si含有量が多く、高温域≧700°Cでの連続焼鈍時間が長い≧100s場合でも、優れた化成処理性及び電着塗装後の耐食性を有する高強度鋼板が得られる。以下、本発明について具体的に説明する。なお、以下の説明において、鋼成分組成の各元素の含有量の単位はいずれも質量であり、以下、特に断らない限り単にで示す。先ず、本発明で最も重要な要件である、鋼板表層の構造を決定する焼鈍雰囲気条件について説明する。鋼中に多量のSiおよびMnが添加された高強度鋼板において、耐食性を満足させるためには、腐食の起点となる可能性がある鋼板表層の内部酸化を極力少なくすることが求められる。SiやMnの内部酸化を促進させることにより化成処理性を向上させることは可能ではあるが、これは逆に耐食性や加工性の劣化をもたらすことになってしまう。このため、SiやMnの内部酸化を促進させる方法以外で、良好な化成処理性を維持しつつ、内部酸化を抑制して耐食性を向上させる必要がある。検討した結果、本発明では、化成処理性を確保するために、焼鈍工程において酸素ポテンシャルを低下させ易酸化性元素であるSiやMn等の鋼板表層部における活量を低下させる。そして、これらの元素の表面濃化を抑制し、結果的に化成処理性を改善する。そして、鋼板表層部に形成する内部酸化も抑制され、電着塗装後の耐食性が改善することになる。このような効果は、連続式焼鈍設備において焼鈍を施すに際し、昇温過程で、焼鈍炉内温度:600°C以上A°C以下の温度域において、昇温速度を8°C/s以上、かつ、雰囲気中の水素濃度を22vol以上となるように制御することにより得られる。焼鈍炉内温度:600°C以上A°C以下の温度域において、昇温速度を8°C/s以上となるように制御することにより、表面濃化物の生成を極力抑制する。さらに、焼鈍炉内温度:600°C以上A°C以下の温度域において、雰囲気中の水素濃度を22vol以上となるように制御することにより、鋼板と雰囲気の界面の酸素ポテンシャルを低下させ、内部酸化を形成させずに、Si、Mnなどの選択的表面拡散、表面濃化を抑制する。そして、スケ、ムラのない優れた化成処理性とより高い電着塗装後の耐食性が得られることになる。昇温速度および水素濃度を制御する温度域を600°C以上とした理由は以下の通りである。600°Cを下回る温度域では、スケ、ムラの発生、耐食性の劣化等が問題になる程度の表面濃化や内部酸化は起こらない。よって、本発明の効果が発現する温度域である600°C以上とする。また、温度域をA°C以下A:700≦A≦900とした理由は以下の通りである。700°Cを下回る温度域では、昇温速度を8°C/s以上に制御する時間が短く、本発明の効果が小さい。水素濃度を22vol以上にしたとしても、表面濃化の抑制効果が十分でない。このため、700°C以上とする。また、900°C超えの場合、本発明の効果に何ら問題はないが、焼鈍炉内設備ロールなどの劣化、及びコスト増大の観点から、不利となる。したがって、900°C以下とする。昇温速度を8°C/s以上、水素濃度を22vol以上とした理由は以下の通りである。表面濃化の抑制効果が認めはじめられるのが、昇温速度が8°C/s以上であり水素濃度が22vol以上である。昇温速度の上限は特には設けないが、500°C/s超えでは効果は飽和し、コスト的に不利となるため、500°C/s以下が望ましい。水素濃度の上限は特に設けないが、75vol超えでは効果が飽和し、コスト的に不利となるため、75vol以下が好ましい。なお、昇温速度を8°C/s以上とするには、ラジアントチューブ、インダクションヒーター等の加熱を適用することができる。次いで、本発明の対象とする高強度鋼板の鋼成分組成について説明する。C:0.01~0.18Cは、鋼組織としてマルテンサイトなどを形成させることで加工性を向上させる。そのためには0.01以上必要である。一方、0.18を超えると伸びが低下し材質が劣化し、さらに溶接性が劣化する。したがって、C量は0.01以上0.18以下とする。Si:0.4~2.0Siは鋼を強化し伸びを向上させ良好な材質を得るのに有効な元素であり、本発明の目的とする強度を得るためには0.4以上が必要である。Siが0.4未満では本発明の適用範囲とする強度が得られず、化成処理性についても特に問題とならない。一方、2.0を超えると鋼の強化能や伸び向上効果が飽和してくる。さらに、化成処理性の改善が困難となってくる。したがって、Si量は0.4以上2.0以下とする。Mn:1.0~3.0Mnは鋼の高強度化に有効な元素である。機械特性や強度を確保するためは1.0以上含有させることが必要である。一方、3.0を超えると溶接性や、強度と延性のバランスの確保が困難になる。したがって、Mn量は1.0以上3.0以下とする。Al:0.001~1.0Alは溶鋼の脱酸を目的に添加されるが、その含有量が0.001未満の場合、その目的が達成されない。溶鋼の脱酸の効果は0.001以上で得られる。一方、1.0を超えるとコストアップになる。さらに、Alの表面濃化が多くなり、化成処理性の改善が困難になってくる。したがって、Al量は0.001以上1.0以下とする。P:0.005~0.060以下Pは不可避的に含有される元素のひとつであり、0.005未満にするためには、コストの増大が懸念されるため、0.005以上とする。一方、Pが0.060を超えて含有されると溶接性が劣化する。さらに、化成処理性の劣化が激しくなり、本発明をもってしても化成処理性を向上させることが困難となる。したがって、P量は0.005以上0.060以下とする。S≦0.01Sは不可避的に含有される元素のひとつである。下限は規定しないが、多量に含有されると溶接性及び耐食性が劣化するため0.01以下とする。なお、下記の理由により、B:0.001~0.005、Nb:0.005~0.05、Ti:0.005~0.05、Cr:0.001~1.0、Mo:0.05~1.0、Cu:0.05~1.0、Ni:0.05~1.0の中から選ばれる1種以上の元素を必要に応じて添加してもよい。これらの元素を添加する場合における適正添加量の限定理由は以下の通りである。B:0.001~0.005Bは0.001未満では焼き入れ促進効果が得られにくい。一方、0.005超えでは化成処理性が劣化する。よって、含有する場合、B量は0.001以上0.005以下とする。なお、機械的特性を改善する目的で添加する必要がないと判断される場合は添加する必要はない。Nb:0.005~0.05Nbは0.005未満では強度調整の効果が得られにくい。一方、0.05超えではコストアップを招く。よって、含有する場合、Nb量は0.005以上0.05以下とする。Ti:0.005~0.05Tiは0.005未満では強度調整の効果が得られにくい。一方、0.05超えでは化成処理性の劣化を招く。よって、含有する場合、Ti量は0.005以上0.05以下とする。Cr:0.001~1.0Crは0.001未満では焼き入れ促進効果が得られにくい。一方、1.0超えではCrが表面濃化するため、溶接性が劣化する。よって、含有する場合、Cr量は0.001以上1.0以下とする。Mo:0.05~1.0Moは0.05未満では強度調整の効果が得られにくい。一方、1.0超えではコストアップを招く。よって、含有する場合、Mo量は0.05以上1.0以下とする。Cu:0.05~1.0Cuは0.05未満では残留γ相形成促進効果が得られにくい。一方、1.0超えではコストアップを招く。よって、含有する場合、Cu量は0.05以上1.0以下とする。Ni:0.05~1.0Niは0.05未満では残留γ相形成促進効果が得られにくい。一方、1.0超えではコストアップを招く。よって、含有する場合、Ni量は0.05以上1.0以下とする。上記以外の残部はFeおよび不可避的不純物である。次に、本発明の高強度鋼板の製造方法とその限定理由について説明する。上記化学成分を有する鋼を熱間圧延した後、冷間圧延し鋼板とし、次いで、連続式焼鈍設備において焼鈍を行った後、化成処理を行う。なお、熱間圧延終了後、冷間圧延を施さずにそのまま連続焼鈍を行う場合もある。この時、本発明においては、焼鈍時の昇温過程では、焼鈍炉内温度:600°C以上A°C以下の温度域において、昇温速度を8°C/s以上、かつ、雰囲気中の水素濃度を22vol以上となるように制御する。これは本発明において、最も重要な要件である。熱間圧延通常、行われる条件にて行うことができる。酸洗熱間圧延後は酸洗処理を行うのが好ましい。酸洗工程で表面に生成した黒皮スケールを除去し、しかる後冷間圧延する。なお、酸洗条件は特に限定しない。冷間圧延40以上80以下の圧下率で行うことが好ましい。圧下率が40未満では再結晶温度が低温化するため、機械特性が劣化しやすい。一方、圧下率が80超えでは高強度鋼板であるため、圧延コストがアップするだけでなく、焼鈍時の表面濃化が増加するため、化成処理性が劣化する。冷間圧延した鋼板もしくは熱間圧延した鋼板に対して、連続焼鈍した後、好ましくは電解酸洗処理を行う。次いで、化成処理を施す。焼鈍炉では、前段の加熱帯で鋼板を所定温度まで昇温する昇温工程を行い、後段の均熱帯で所定温度に所定時間保持する均熱工程を行う。そして、上述したように、昇温工程昇温過程では、焼鈍炉内温度:600°C以上A°C以下の温度域において、昇温速度を8°C/s以上、かつ、雰囲気中の水素濃度を22vol以上となるように制御して焼鈍し、化成処理を行う。ただし、A:700≦A≦900である。上記水素濃度を制御する領域以外の加熱炉内雰囲気中の水素濃度は特に限定しない。22volより低い濃度でも構わない。通常の水素濃度である5~10volでも問題ない。ただし、1vol未満では還元による活性化効果が得られず化成処理性が劣化する場合がある。50vol超えではコストアップとなり、かつ効果が飽和する。よって、水素濃度は1vol以上50vol以下が好ましい。なお、焼鈍炉内の気体成分は、窒素、水素及び不可避的不純物からなる。本発明効果を損するものでなければ他の気体成分を含有してもよい。上記昇温速度を制御する領域以外の昇温速度は特に限定しないが、1°C/s以下の場合、昇温に時間がかかりすぎてしまい製造効率が低下する場合がある。120°C/sを超えると、効果が飽和しコストアップとなる場合がある。冷却後、必要に応じて焼入れ、焼き戻しを行っても良い。この条件は特に限定しないが、焼き戻しは150~400°Cの温度で行うのが好ましい。150°C未満では伸びが劣化傾向にあり、400°C超えでは硬度が低下する傾向にあるためである。本発明においては、電解酸洗を実施しなくとも良好な化成処理性は確保可能であるが、焼鈍時に不可避的に発生する微量な表面濃化物を除去し、より良好な化成処理性を確保する目的で、電解酸洗を行うことが好ましい。電解酸洗の条件は特に限定しないが、焼鈍後に形成された不可避的に表面濃化したSiやMnの酸化物を効率的に除去するため、電流密度が1A/dm2以上の交番電解とすることが好ましい。交番電解とする理由は、鋼板を陰極に保持したままでは酸洗効果が小さく、逆に鋼板を陽極に保持したままでは電解時に溶出するFeが酸洗液中に蓄積し、酸洗液中のFe濃度が増大してしまい、鋼板表面に付着すると乾き汚れ等の問題が発生してしまうためである。さらに、電解酸洗に用いる酸洗液は特に限定しないが、硝酸やフッ化水素酸は設備に対する腐食性が強く取り扱いに注意を要するため、好ましくない。また塩酸は陰極から塩素ガスを発生する可能性があり好ましくない。このため、腐食性や環境を考慮すると硫酸の使用が好ましい。硫酸濃度は5質量以上20質量以下が好ましい。硫酸濃度が5質量未満では導電率が低くなることから電解時の浴電圧が上昇し、電源負荷が大きくなってしまう場合がある。一方、20質量超えの場合は、ドラッグアウトによる損失が大きくコスト的に問題となる。電解液の温度は40°C以上70°C以下が好ましい。連続電解することによる発熱で浴温が上昇することから、40°C未満では酸洗効果が低下する場合がある。また、40°C未満に温度を維持することが困難な場合がある。また、電解槽のライニングの耐久性の観点から温度が70°Cを超えることは好ましくない。以上により、本発明の高強度鋼板が製造される。そして、以下のように、鋼板表層構造に特徴を有することになる。鋼板表面から100μm以内の鋼板表層部では、Fe、Si、Mn、Al、P、B、Nb、Ti、Cr、Mo、Cu、Niの中から選ばれる1種以上の酸化物の形成が合計で片面あたり0.050g/m2以下に抑制される。鋼中にSi及び多量のMnが添加された高強度鋼板において、耐食性を満足させるためには、腐食の起点になる可能性がある鋼板表層の内部酸化を極力少なくすることが求められる。そこで、本発明では、まず、化成処理性を確保するために焼鈍工程において酸素ポテンシャルを低下させることで易酸化性元素であるSiやMn等の地鉄表層部における活量を低下させる。そして、これらの元素の表面濃化を抑制し、結果的に化成処理性を改善する。さらに、鋼板表層部に形成する内部酸化も抑制され、耐食性が改善することになる。このような効果は、下地鋼板表面から100μm以内の鋼板表層部に、Fe、Si、Mn、Al、P、B、Nb、Ti、Cr、Mo、Cu、Niの中から選ばれる一種以上の酸化物の形成量を合計で0.050g/m2以下に抑制することで認められる。酸化物形成量の合計以下、内部酸化量と称すが0.050g/m2超えでは、耐食性が劣化する。また、内部酸化量を0.0001g/m2未満に抑制しても、耐食性改善効果は飽和するため、内部酸化量の下限は0.0001g/m2が好ましい。以下、本発明を、実施例に基いて具体的に説明する。表1に示す鋼組成からなる熱延鋼板を酸洗し、黒皮スケールを除去した後、冷間圧延し、厚さ1.0mmの冷延鋼板を得た。なお、一部は冷間圧延を実施せず、黒皮スケール除去後の熱延鋼板厚さ2.0mmままの物も用意した。次いで、上記で得た冷延鋼板及び熱延鋼板を、連続焼鈍設備に装入した。焼鈍設備では、表2に示す通り、600°C以上A°C以下A:700≦A≦900の昇温速度および水素濃度を制御し通板して焼鈍した後、水焼入れ後に300°C×140s間の焼き戻しを行った。引き続き、40°C、5質量の硫酸水溶液中、表2に示す電流密度条件にて電解酸洗を行い、供試材を得た。電解酸洗は陽極、陰極の順に3秒ずつの交番電解で行った。なお、水素濃度を制御する領域以外の雰囲気中の水素濃度は10volとした。また、雰囲気の気体成分は窒素ガスと水素ガスおよび不可避的不純物気体からなる。焼鈍炉ではオールラジアントチューブによる加熱とインダクションヒーターによる加熱を併用して昇温速度を8°C/s以上とした。以上により得られた供試材に対してJISZ2241金属材料引張試験方法に従い、引張強度TS、伸びElを測定した。また、化成処理性及び電着塗装後の耐食性を調査した。鋼板表層直下の100μmまでので鋼板表層部に存在する酸化物の量内部酸化量を測定した。測定方法および評価基準を下記に示す。化成処理性化成処理性の評価方法を以下に記載する。化成処理液は日本パーカライジング株製の化成処理液パルボンドL3080登録商標を用い、下記方法で化成処理を施した。日本パーカライジング株製の脱脂液ファインクリーナー登録商標で脱脂したのち、水洗し、次に日本パーカライジング株製の表面調整液プレパレンZ登録商標で30s表面調整を行い、43°Cの化成処理液パルボンドL3080に120s浸漬した後、水洗し、温風乾燥した。化成処理後の供試材を走査型電子顕微鏡SEMで倍率500倍で無作為に5視野を観察し、化成処理皮膜のスケ面積率を画像処理により測定し、スケ面積率によって以下の評価を行った。○が合格レベルである。○:10以下×:10超電着塗装後の耐食性上記の方法で得られた化成処理を施した供試材より寸法70mm×150mmの試験片を切り出し、日本ペイント株製のPN-150G登録商標でカチオン電着塗装焼付け条件:170°C×20分、膜厚25μmを行った。その後、端部と評価しない側の面をAlテープでシールし、カッターナイフにて地鉄に達するクロスカットクロス角度60°を入れ、供試材とした。次に、供試材を5質量NaCl水溶液55°C中に、240時間浸漬後に取り出し、水洗、乾燥後にクロスカット部をテープ剥離し、剥離幅を測定し、以下の評価を行った。○が合格レベルである○:剥離幅が片側2.5mm未満×:剥離幅が片側2.5mm以上加工性加工性は、供試材から圧延方向に対して90°方向にJIS5号引張試験片を採取し、JISZ2241の規定に準拠してクロスヘッド速度10mm/min一定で引張試験を行い、引張り強度TS/MPaと伸びElを測定し、TSが650MPa未満の場合は、TS×El≧22000のものを良好、TS×El<22000のものを不良とした。TSが650MPa以上900MPa未満の場合は、TS×El≧20000のものを良好、TS×El<20000のものを不良とした。TSが900MPa以上の場合は、TS×El≧18000のものを良好、TS×El<18000のものを不良とした。鋼板表層100μmまでの領域における内部酸化量内部酸化量は、インパルス炉溶融-赤外線吸収法により測定した。ただし、素材すなわち焼鈍を施す前の高強度鋼板に含まれる酸素量を差し引く必要があるので、本発明では、連続焼鈍後の高強度鋼板の両面の表層部を100μm以上研磨して鋼中酸素濃度を測定し、その測定値を素材に含まれる酸素量OHとし、また、連続焼鈍後の高強度鋼板の板厚方向全体での鋼中酸素濃度を測定して、その測定値を内部酸化後の酸素量OIとした。このようにして得られた高強度鋼板の内部酸化後の酸素量OIと、素材に含まれる酸素量OHとを用いて、OIとOHの差=OI-OHを算出し、さらに片面単位面積すなわち1m2当たりの量に換算した値g/m2を内部酸化量とした。以上により得られた結果を製造条件と併せて表2に示す。表2から明らかなように、本発明例は、Si、Mn等の易酸化性元素を多量に含有する高強度鋼板であるにもかかわらず、化成処理性、電着塗装後の耐食性、加工性に優れることがわかる。一方、比較例では、化成処理性、電着塗装後の耐食性、加工性のいずれか一つ以上が劣る。