"少なくとも1個の燃焼室を備えたガスタービン用バーナー装置108であって、中央に配置される1つのパイロットバーナー106と、前記パイロットバーナーを取り囲んでいる複数のメインバーナー107と、を備え、前記メインバーナー107のそれぞれが、液体燃料用の1つの燃料通路16を有する1つのンス部14を中央に内設した円筒状の1つのハウジング12を含み、前記ランス部14が複数の旋回羽根17を介して前記ハウジング12で支持され、前記燃焼室の方向に1つのキャップ13が前記ランス部14に設けられ、少なくとも1個の液体燃料ノズルが前記キャップ13内に好ましくは前記旋回羽根17の下流側に配置されて、前記燃料通路16と連通している、前記バーナー装置において、前記少なくとも1個の液体燃料ノズルがフルジェットノズル1として構成され、該少なくとも1個のフルジェットノズル1が長さ32と直径33とを有し、前記長さ32と前記直径33との比率が少なくとも1.5である、ことを特徴とするバーナー装置。前記キャップ13が、円筒状部分130と、前記燃焼室の方へ円錐状に移行している部分140とを有していることを特徴とする、請求項1に記載のバーナー装置108。前記円錐状部分140が10~20 ゚の円錐角を有していることを特徴とする、請求項2に記載のバーナー装置108。前記キャップ13が1つの中心軸線18を含み、前記少なくとも1個のフルジェットノズル1が1つの中心軸線19を含み、前記少なくとも1個のフルジェットノズル1は、該少なくとも1個のフルジェットノズル1の前記中心軸線19が前記キャップ13の前記中心軸線18に対し90 ゚の角度20を有するように、前記キャップ13に配置されていることを特徴とする、請求項1から3のいずれか1つに記載のバーナー装置108。前記キャップ13が1つの中心軸線18を含み、前記少なくとも1個のフルジェットノズル1が1つの中心軸線19を含み、前記少なくとも1個のフルジェットノズル1は、該少なくとも1個のフルジェットノズル1の前記中心軸線19が前記キャップ13の前記中心軸線18に対し90 ゚±30 ゚の角度20を有するように、前記キャップ13に配置されていることを特徴とする、請求項1から3までのいずれか1つに記載のバーナー装置108。前記キャップ13がキャップ表面を有し、前記少なくとも1個のフルジェットノズル1が1つの中心軸線19を含み、該少なくとも1個のフルジェットノズル1は、該少なくとも1個のフルジェットノズル1の前記中心軸線19が前記キャップ表面に対し垂直であるように、前記キャップ13に配置されていることを特徴とする、請求項1から3までのいずれか1つに記載のバーナー装置108。前記キャップ13がキャップ表面を有し、前記少なくとも1個のフルジェットノズル1が中心軸線19を含み、該少なくとも1個のフルジェットノズル1は、該少なくとも1個のフルジェットノズル1の前記中心軸線19が前記キャップ表面の表面法線23と-10度ないし10度の角度をなすように、前記キャップ13に配置されていることを特徴とする、請求項1から3までのいずれか1つまたは請求項5に記載のバーナー装置108。複数のメインバーナー107のそれぞれのために、1つの直径33を備えた8個ないし12個のフルジェットノズル1が設けられ、前記直径33が0.55mm~0.8mmであることを特徴とする、請求項1から7のいずれか1つに記載のバーナー装置108。0.6mm~0.7mmの直径33を備えた10個のフルジェットノズル1が設けられていることを特徴とする、請求項8に記載のバーナー装置108。0.55mm~0.65mmの直径33を備えた12個のフルジェットノズル1が設けられていることを特徴とする、請求項8に記載のバーナー装置108。0.7mm~0.8mmの直径33を備えた8個のフルジェットノズル1が設けられていることを特徴とする、請求項8に記載のバーナー装置108。前記複数のメインバーナー107の少なくとも1個において、前記複数のフルジェットノズル1が前記キャップ13のまわりに延びている少なくとも1個の周線11に沿って配置されていることを特徴とする、請求項1から11のいずれか1つに記載のバーナー装置108。前記複数のメインバーナー107の少なくとも1個において、前記キャップ13の前記パイロットバーナー106側には、前記キャップ13の前記パイロットバーナー106とは逆の側よりも多くのフルジェットノズル1が配置されていることを特徴とする、請求項12に記載のバーナー装置108。前記複数のフルジェットノズル1の個数密度が前記少なくとも1個の周線11に沿って周方向22に変化していることを特徴とする、請求項12または13の少なくとも1つに記載のバーナー装置108。前記複数のフルジェットノズル1の前記中心軸線19の傾斜が前記キャップ中心軸線18の方向で前記周方向22に変化するように前記少なくとも1個の周線11に沿って前記フルジェットノズル1が配置されていることを特徴とする、請求項12から14までの少なくとも1つに記載のバーナー装置108。前記周線11に沿って配置される前記複数のフルジェットノズル1の前記複数の中心軸線19が交互に配向され、この場合前記中心軸線19は、前記キャップ中心軸線18に対し垂直に延びている態様と、これからずれて約20度だけ前記キャップ中心軸線18の方向に傾斜している態様とが交互になっていることを特徴とする、請求項15に記載のバーナー装置108。少なくとも1個のフルジェットノズル1の前記中心軸線19が前記キャップ中心軸線18に対し垂直な1つの位置を起点として前記周方向22に傾斜を有するように、前記複数のフルジェットノズル1が少なくとも1個の周線11に沿って配置されていることを特徴とする、請求項12から16までの少なくとも1つに記載のバーナー装置108。前記複数のフルジェットノズル1が少なくとも1個の周線11に沿って異なる直径33を有していることを特徴とする、請求項12から17までの少なくとも1つに記載のバーナー装置108。前記複数のフルジェットノズル1が少なくとも1個の周線11に沿って同じ直径33を有していることを特徴とする、請求項12から17までの少なくとも1つに記載のバーナー装置108。前記複数のフルジェットノズル1が少なくとも2つの周線11に沿って配置されていることを特徴とする、請求項12から19までの少なくとも1つに記載のバーナー装置108。前記少なくとも2つの周線11が軸線方向の異なる位置でリング状に且つ前記キャップ中心軸線18に対し垂直に延びていることを特徴とする、請求項20に記載のバーナー装置108。上流側の1つの周線11に沿って配置される前記複数のフルジェットノズル1が、下流側の1つの周線11に沿って配置される前記複数のフルジェットノズル1よりも大きな直径33を有していることを特徴とする、請求項21に記載のバーナー装置108。上流側の1つの周線11に沿って配置される前記複数のフルジェットノズル1が、下流側の1つの周線11に沿って配置される前記複数のフルジェットノズル1よりも小さな直径33を有していることを特徴とする、請求項21に記載のバーナー装置108。前記下流側の周線11に沿って配置される複数のフルジェットノズル1と前記上流側の周線11に沿って配置される複数のフルジェットノズル1とが、1つの共通の流線27上に配置され、空気が前記複数の旋回羽根17を貫流するときに空気が前記流線27に沿って旋回可能であることを特徴とする、請求項22または23に記載のバーナー装置108。前記下流側の周線11に沿って配置される複数のフルジェットノズル1と前記上流側の周線11に沿って配置される複数のフルジェットノズル1とは、空気が前記複数の旋回羽根17を貫流するときに空気が旋回され、前記複数のフルジェットノズル1のうちのそれぞれ1個のみがこの流線上に配置されるように、互いにずらして配置されていることを特徴とする、請求項22または23に記載のバーナー装置108。前記下流側の周線11に沿って配置される複数のフルジェットノズル1が、前記上流側の周線11に沿って配置される複数のフルジェットノズル1と同じ半径方向の位置で燃料を噴射することを特徴とする、上記請求項20から25までの少なくとも1つに記載のバーナー装置108。前記複数のフルジェットノズル1が少なくとも1つの螺旋状周線11に沿って配置されていることを特徴とする、上記請求項12から17までの少なくとも1つに記載のバーナー装置108。前記少なくとも1つの螺旋状周線11に沿って配置されている前記複数のフルジェットノズル1の直径33が流動方向に増大するように構成されていることを特徴とする、請求項27に記載のバーナー装置108。前記少なくとも1つの螺旋状周線11に沿って配置されている前記複数のフルジェットノズル1の直径33が流動方向とは逆の方向に増大するように構成されていることを特徴とする、請求項27に記載のバーナー装置108。前記複数のフルジェットノズル1が2つの螺旋状周線11に沿って配置されていることを特徴とする、上記請求項27から29までの少なくとも1つに記載のバーナー装置108。1個の周線11に沿って配置される複数のフルジェットノズル1が互いに複数の相互間隔を有し且つ複数の直径33を有し、その順番が前記周線11に沿って反復していることを特徴とする、請求項1から27までの少なくとも1つに記載のバーナー装置108。前記周線11に沿って、同じ直径33のそれぞれ2個のフルジェットノズル1の間に、より小さな直径33の1個のフルジェットノズル1が配置されていることを特徴とする、請求項31に記載のバーナー装置108。より小さな直径33の前記フルジェットノズル1が同一の大直径33を有する前記2個のフルジェットノズル1のうちの一方に近づけて配置されていることを特徴とする、請求項32に記載のバーナー装置。少なくとも1個の周線11に沿って配置される前記複数のフルジェットノズル1は、該フルジェットノズル1により噴射される燃料が前記キャップ中心軸線18のまわりに半径方向の燃料分布を生じさせるように構成され、前記燃料分布が、第1の燃料分布のリング状ゾーン28と第2の燃料分布のリング状ゾーン29とを含んでいることを特徴とする、請求項31から33までの少なくとも1つに記載のバーナー装置108。第1の燃料分布の前記リング状ゾーン28と第2の燃料分布の前記リング状ゾーン29とが互いにオーバーラップしていることを特徴とする、請求項34に記載のバーナー装置108。第1の燃料分布の前記リング状ゾーン28と第2の燃料分布の前記リング状ゾーン29とが互いに離れていることを特徴とする、請求項34に記載のバーナー装置108。それ故、本発明の課題は、上記問題を解決する、冒頭で述べた様式のバーナー装置を提示することである。この課題は、本発明によれば、冒頭で述べた様式のバーナー装置において、少なくとも1個の液体燃料ノズルがフルジェットノズルとして構成され、該少なくとも1個のフルジェットノズルが長さと直径とを有し、前記長さと前記直径との比率が少なくとも1.5であることによって解決される。他の従属項は本発明の有利な構成を含んでいる。複数のフルジェットノズルを使用することにより、燃料分布プロファイルの調整、特に半径方向の燃料分布の調整を非常に効果的に変更することができる。フルジェットノズルは、妨害性の乱流がないフルジェット流を発生させる。圧力旋回ノズルに比べてフルジェットノズルには、より高い燃料予圧がより深い侵入深さに転換されるという利点がある。圧力旋回ノズルの場合、予圧が高ければ多くのより小さな滴が形成され、これらの小さな滴の侵入深さは浅くなる。その結果、圧力旋回ノズルにおいて侵入深さを深くするには、フルジェットノズルの場合よりもかなり高い圧力が必要である。従って、フルジェットノズルを用いると、たとえばより高い燃料予圧を与えることができる高価なポンプ或いは高圧力段を備えた配管システムを回避することができる。フルジェットノズルはキャップ内に延在している孔として構成することができる。フルジェットノズルとして構成された液体燃料ノズルは、本発明によれば、直径に対し少なくとも1.5の比率の長さを有している。これにより、本発明によれば、複数の旋回羽根によって旋回せしめられた空気と最適に混合する、ノズルから流出する液体燃料流が提供される。長さと直径との少なくとも1.5の比率は、たとえば液体燃料流内での蒸気泡形成が確実に回避され、噴射流内で十分に低レベルの乱流が維持されることを保証する。また、これにより、燃料流の十分な侵入深さが保証され、且つ噴射流とそのそばを流れる空気との良好な混合とが保証される。長さと直径との比率は6ないし14の範囲に選定すると有利である。長さと直径とのこの比率を有するフルジェットノズルによって生成される液体燃料流は、最適な侵入深さと混合特性とを有する。メインバーナー主旋回流発生器と呼ぶこともできるにも、パイロットバーナーにも、キャップに、それぞれ少なくとも1個のこの種のフルジェットノズルを配置することができる。ランス部に設けられるキャップは、ランス部とは異なる部品であってよい。しかしキャップは複数の部品から構成されていてよく、或いは、ランス部と一体に形成されていてもよい。本発明にとって重要なことは、パイロットコーンを備えた1個の中央のパイロットバーナーと該パイロットバーナーの周囲に配置される複数個のメインバーナーとからなる燃焼システムの全体的コンセプトを検討することである。基本的には、有利な半径方向の燃料分布を得るために、燃料の侵入深さはノズル直径を適合させることによって目的に応じて変化させることができる。さらに、中央のパイロットバーナーとの協働のためには、とりわけパイロットコーンに対する噴射位置の相対的なアラインメントに応じて、燃料分布および滴のサイズ分布の最適化が必要であり、このようにして有利な時間遅延を伴った燃料/空気混合気の点火設定することができる。この、侵入位置と燃料の燃焼との間の時間遅延は、燃焼室脈動を生じさせる熱音響的フィードバックの形成に関して決定的に重要である。この場合、半径方向の燃料分布プロファイル以外に、滴の局所的サイズ分布および空気/燃料比率、軸線方向の噴射位置も燃焼空気の局所的流動条件に応じて適合すべき主影響パラメータである。このように、本発明によれば、適切に構成した複数のフルジェットノズルを用いて周方向における燃料分布および滴のサイズ分布が最適化され、これにより、有利な時間遅延のもとで燃料/空気混合気の点火を達成させることができる。本発明の有利な構成によれば、このキャップが1つの中心軸線を含み、少なくとも1個のフルジェットノズルが1つの中心軸線を含み、この少なくとも1個のフルジェットノズルは、該少なくとも1個のフルジェットノズルの中心軸線が該キャップの中心軸線に対し90 ゚の角度を有するように、キャップに配置されている。フルジェットノズルの中心軸線は該フルジェットノズルの長手方向に延びている。本発明の前記有利な構成によれば、燃料は空気の流動方向に対しほぼ横方向に噴射され、これによって特に深い侵入深さが達成される。これにより、そばを通過する空気との好ましい混合が可能になる。また、キャップが1つの中心軸線を含み、少なくとも1個のフルジェットノズルが1つの中心軸線を含み、少なくとも1個のフルジェットノズルは、該少なくとも1個のフルジェットノズルの中心軸線が該キャップ中心軸線に対し90 ゚±30 ゚の角度を有するように、キャップに配置されているのも有利である。この角度表示は、キャップ中心軸線方向での前記中心軸線の傾斜である。角度範囲は、滴のサイズ分布および燃料の噴射量がほぼ同じである場合、少なくとも1個のフルジェットノズルの中心軸線の傾斜により侵入深さの変位を調整できるように、選定されている。これにより、バーナー装置全体に対する半径方向の燃料分布プロファイルの調整が可能になり、特にパイロットバーナーに対する1個のメインバーナーの半径方向燃料分布プロファイルの調整が可能になる。キャップが1つの表面を有し、少なくとも1個のフルジェットノズルが中心軸線を含み、該少なくとも1個のフルジェットノズルは、該少なくとも1個のフルジェットノズルの中心軸線がキャップ表面に対し垂直であるように、キャップに配置されていることも有利とみなすことができる。本発明の上記の有利な構成により、キャップの尖端の方へ円錐状に移行している領域に対し、流動方向に対し横方向の液体燃料の噴射が可能になり、これにより、キャップのこの領域に配置されている複数のフルジェットノズルに対し、燃料の最大限の侵入深さが可能になる。キャップが1つの表面を有し、少なくとも1個のフルジェットノズルが1つの中心軸線を含み、該少なくとも1個のフルジェットノズルは、該少なくとも1個のフルジェットノズルの中心軸線がキャップ表面の表面法線と-10度~10度の角度をなすように、キャップに配置されているのも有利とみなすことができる。表面法線はキャップ表面に対し垂直であり、中心軸線とキャップ表面との交点の領域に在る。このため、中心軸線は、表面法線を起点としてキャップ中心軸線の方向にも、周方向方位角にも傾斜させることができる。前記した、中心軸線の傾斜に対する-10度~10度の角度範囲は、滴のサイズ分布または噴射された燃料量を変化させることなく、燃料線の大きな侵入深さを保証する。これにより、ランス部のまわりに生成される燃料分布プロファイルの調整がランス部の半径方向においても周方向においても可能になる。これによって、個々のメインバーナーの燃料分布プロファイルをバーナー装置全体に関し互いに調整することができる。さらに、複数個のメインバーナーのそれぞれに、0.55mm-0.8mmの直径を備えた8個ないし12個のフルジェットノズルが設けられていると有利である。8個ないし12個のフルジェットノズル個数が有利である。1個のメインバーナーにつき6個ないし16個のフルジェットノズル個数も有利とみなすことができる。また、8個ないし20個のフルジェットノズル個数も有利とみなすことができる。0.6mm~0.7mmの直径を備えた複数のフルジェットノズルが設けられているのも有利とみなすことができる。さらに、0.55mm~0.65mmの直径を備えた複数のフルジェットノズルが設けられているのが有利である。本発明の他の有利な構成によれば、0.7mm~0.8mmの直径を備えた複数のフルジェットノズルが設けられている。本発明の他の有利な構成によれば、複数個のメインバーナーの少なくとも1個において、複数のフルジェットノズルがキャップのまわりに延びている少なくとも1個の周線に沿って配置されている。この場合、この周線は実体的なものである必要はなく、複数個のフルジェットノズルの配置を説明するために用いるにすぎない。少なくとも1個の周線はたとえば平滑に且つランス部のまわりで閉じていてよい。たとえばこの周線はリング状に且つキャップ中心軸線に対し垂直に延びていてよい。周方向におけるノズルの配置およびノズル直径を変えることにより、圧力脈動を抑止させるのに適した燃料分布プロファイルを生成させることができる。本発明にとって重要なことは、パイロットコーンを備えた1つの中央のパイロットバーナーと該パイロットバーナーの周囲に配置される複数個のメインバーナーとからなる燃焼システムの全体的コンセプトを検討することである。中央のパイロットバーナーとの協働のためには、とりわけパイロットコーンに対する噴射位置の相対的なアラインメントに応じて、燃料分布および滴のサイズ分布の最適化が必要であり、このようにして有利な時間遅延を伴った燃料/空気混合気の点火を設定することができる。複数個のメインバーナーの少なくとも1個において、キャップのパイロットバーナー側には、キャップのパイロットバーナーとは逆の側よりも多くのフルジェットノズルが配置されているのも有利とみなされる。特に、2つの特殊なケースパイロット流パイロットコーン流とも呼ぶことができるの方向での噴射位置と、これとは逆の燃焼室外壁方向を向いた噴射位置に対して、最適な条件を設定することが肝要である。第1のケースでは、強い妨害流によって、混合気形成と噴霧メカニズムとが第2のケースの場合とは異なって推移するので、燃料分布プロファイルを設定する際にこのことを考慮する必要がある。半径方向の燃料分布プロファイルが同じである場合、従って侵入深さが等しい場合、パイロットバーナーの側のフルジェットノズルの個数を増やすことによって、パイロットバーナーの方向での燃料濃度をより高くすることができる。これにより火炎位置を調整することができる。本発明による構成は1個のメインバーナーまたは複数個のメインバーナーにおいて実施することができる。たとえば、1つのパイロットバーナーのまわりに配置される複数のメインバーナーの1つおきに実施してもよい。本発明の他の有利な構成によれば、複数個のフルジェットノズルの個数密度を少なくとも1個の周線に沿って周方向に変化することができる。本発明の有利な他の構成の1実施態様によれば、周線はリング状に且つキャップ中心軸線に対し垂直に延びており、この場合周線に沿って配置されている複数個のフルジェットノズルはすべて同じ直径を有している。この実施態様によれば、周線に沿ったフルジェットノズルの個数密度はパイロットバーナーの側で増大している。これにより、半径方向の燃料分布プロファイルが同じであれば、パイロットバーナーの方向により高い燃料濃度を達成できる。複数のフルジェットノズルの中心軸線の傾斜がキャップ中心軸線の方向において周方向に変化するように少なくとも1個の周線に沿って複数のフルジェットノズルが配置されているのも有利であるとみなされる。これにより、侵入深さを周方向において変化させることができる。キャップ中心軸線方向での傾斜角は、たとえば90度±20度の間で選定することができ、この場合の角度の記載は、キャップ中心軸線の方向に傾斜している中心軸線とキャップ中心軸線との間の角度である。このようにして鈍角の取り付け角も可能である。前記角度範囲内で、滴サイズ分布および噴射量に関係なく、侵入深さを周方向に変化させることができる。前記周線に沿って配置される複数のフルジェットノズルの中心軸線を交互に配向することも有利であり、この場合複数の中心軸線は、キャップ中心軸線に対し垂直に延びている態様と、これからずれて最大で20度だけキャップ中心軸線の方向に傾斜している態様とが交互になっている。換言すれば、周線上の1つおきのフルジェットノズルの中心軸線はキャップ中心軸線に対し垂直であり、その間に配置されるフルジェットノズルの中心軸線はそれぞれキャップ中心軸線方向に傾斜している。たとえば、表面法線から流動方向においてキャップ中心軸線の方へ10度傾斜している。周線はたとえばキャップ中心軸線に対し垂直にランス部のまわりにリング状に延びていてよい。さらに、少なくとも1個のフルジェットノズルの中心軸線がキャップ中心軸線に対し垂直な1つの位置を起点として周方向に傾斜を有するように、複数個のフルジェットノズルが少なくとも1個の周線に沿って配置されているのが有利である。この本発明の構成により、キャップ中心軸線方向での中心軸線の傾斜の代わりに、或いは、これに加えて、周方向での傾斜方位角が可能になる。これにより、噴霧に関する燃料フルジェット流と旋回流との相互作用を調整することができる。その際、境界領域にわたって、半径方向の侵入深さを著しく変化することなく、滴サイズ分布を独立して広範囲に整合することができる。この、少なくとも1個のフルジェットノズルの中心軸線の方位角調整は、周線に沿って配置されるたとえばすべてのフルジェットノズルに対し同一に選定できる。しかし、中心軸線の方位傾斜角を、たとえば周長の関数として選定してもよい。本発明の1つの有利な実施態様によれば、周線はキャップ中心軸線に対し垂直にランス部のまわりにリング状に延びており、この場合複数のフルジェットノズルは周線に沿って同一直径を有している。複数のフルジェットノズルの中心軸線は交互に変化しており、この場合1つおきのフルジェットノズルの中心軸線はキャップ表面に対し垂直に延び、その間に配置されるフルジェットノズルの中心軸線は表面法線に対し20度の方位角を有している。複数のフルジェットノズルが少なくとも1個の周線に沿って異なる直径を有しているのも有利とみなすことができる。直径が異なることにより、周方向での燃料の異なる侵入深さが生じる。これにより、バーナー装置全体に関し、1個のメインバーナーの半径方向の燃料分布プロファイルの適合が可能になる。さらに、複数のフルジェットノズルが少なくとも1個の周線に沿って同じ直径を有しているのが有利である。本発明の他の有利な構成によれば、複数のフルジェットノズルが少なくとも2個の周線に沿って配置されている。複数のフルジェットノズルを少なくとも2列に配置することにより、1列配置とは著しく異なる燃料分布プロファイルが可能になる。本発明の有利な他の構成によれば、少なくとも2個の周線が軸線方向の異なる位置でリング状に且つキャップ中心軸線に対し垂直に延びている。2個の周線に沿って同数または異なる個数のフルジェットノズルを配置することができる。たとえば、1個の周線につき4個ないし10個のノズルを配置することができる。周線を少なくとも二重に配置することにより、燃料の噴霧を改善することができる。加えて、軸線方向の2つの面内に複数のフルジェットノズルを配置することにより、軸線方向の2つの位置で、そばを通過する空気の同じ流線に侵入する深さが異なるように噴射されることで、同じ周方向位置で燃料を半径方向に均一に配分することが可能になる。上流側の周線に沿って配置される複数のフルジェットノズルが、下流側の周線に沿って配置される複数のフルジェットノズルよりも大きな直径を有しているのも有利であるとみなされる。本発明のこの構成は、半径方向の均一な分布を達成すべき場合に有利である。上流側の周線に沿って配置される複数のフルジェットノズルが、下流側の周線に沿って配置される複数のフルジェットノズルよりも小さな直径を有しているのも有利とみなされる。本発明のこの構成は、半径方向の幅狭の分布を達成すべき場合に有利である。さらに、下流側の周線に沿って配置される複数のフルジェットノズルと上流側の周線に沿って配置される複数のフルジェットノズルとが、1つの共通の流線上に配置され、空気が旋回羽根を貫流するときに空気が流線に沿って旋回可能であるのが有利である。本発明のこの構成は、特に下流側に配置されている複数のフルジェットノズルから噴射される燃料の侵入深さが上流側に配置されている複数のフルジェットノズルから噴射される燃料の侵入深さよりも浅い場合、或いは、著しく深い場合に、半径方向の均一な燃料分布を達成させるうえで有利である。特に侵入深さがより浅ければ有利とみなされる。しかし上記構成により、半径方向に狭い燃料分布を得ることができ、この場合には、下流側に配置されている複数のフルジェットノズルから噴射される燃料は上流側に配置されている複数のフルジェットノズルから噴射される燃料と同じ半径方向位置に噴射される。なおこの半径方向位置は、時間遅延が燃焼システム内で起こらない位置での火炎が安定であるように選定される。さらに、下流側の周線に沿って配置される複数のフルジェットノズルと上流側の周線に沿って配置されている複数のフルジェットノズルとは、空気が旋回羽根を貫流するときに、空気が旋回可能であり、複数のフルジェットノズルのうちのそれぞれ1個のみがこの流線に沿って配置されるように、互いにずらして配置されているのが有利である。本発明のこの構成は、燃料分布プロファイルの均一な周方向分布を達成させるうえで特に有利である。燃料分布プロファイルの周方向分布は、たとえば幅狭の分布または半径方向および軸線方向の均一な分布と組み合わせることができる。特に、均一な半径方向の分布および軸線方向の分布が有利とみなされる。さらに、下流側の周線に沿って配置される複数のフルジェットノズルが、上流側の周線に沿って配置されている複数のフルジェットノズルと同じ半径方向の位置に燃料を噴射するのが有利である。この場合、半径方向位置は、時間遅延が燃焼システム内で起こらない位置での火炎が安定であるように選定される。複数のフルジェットノズルは少なくとも1つの螺旋状周線に沿って配置されているのが有利である。さらに、周方向、軸線方向および半径方向での燃料分布および滴サイズ分布の最適化を可能にする複数のフルジェットノズルによる、周方向および軸線方向での噴射誘導の上記バリエーションに加えて、複数のフルジェットノズルの螺旋状配置を付加することにより、時間遅延スペクトルを更に拡張することができる。燃料の噴射をたとえばただ1つの螺旋状周線に沿って行い、この周線が旋回している空気流の流線に沿って延びていれば、複数のフルジェットノズルの直径が同じである場合、均一な半径方向の燃料分布プロファイルを得ることができる。この構成は、時間遅延スペクトルが可能な限り大きくシフトしたときに周方向の交互の燃料分布が必要である場合に有利である。その際、異なる直径のフルジェットノズルを配置することにより、種々の半径方向の燃料分布プロファイルの設定が可能になる。なお、均一な半径方向のプロファイルが有利であるとみなされる。少なくとも1つの螺旋状周線に沿って配置されている複数個のフルジェットノズルの直径が流動方向に増大するように構成されているのが有利である。この構成は、軸線付近の濃度を濃縮することにより半径方向のプロファイルを均一化する必要がある場合に有利である。また、少なくとも1個の螺旋状周線に沿って配置されている複数のフルジェットノズルの直径が流動方向とは逆の方向に増大するように構成されているのも有利である。本発明のこの構成は、幅狭の半径方向の燃料分布が好ましい場合に有利である。本発明の他の構成によれば、螺旋状周線は流線に沿って延びていない。この構成により、周方向の均一な燃料分布が可能になり、この場合周線に沿って配置される複数のフルジェットノズルの直径は、所望の半径方向の燃料分布プロファイルに応じて、流動方向に増大してもよく、または減少してもよい。また、空気の旋回流と燃料フルジェット流との噴霧に関する相互作用をノズル位置に依存して調整するため、複数のフルジェットノズルの中心軸線の傾斜を、流動方向においてキャップ中心軸線のほうへ変化させることができ、および/または、周方向において螺旋状周線に沿って変化させることができる。さらに、複数のフルジェットノズルが2個の螺旋状周線に沿って配置されているのが有利であるとみなされる。これは、とりわけ、ノズル装置を軸線方向に可能な限り大きく分布させる必要がある場合に、短いキャップに対し有利である。二重螺旋は平行配置以外にも、非平行に延在していてもよく、これによってより均一な周方向分布を達成できる。本発明の他の有利な構成によれば、燃料濃度を周方向において濃縮すべく、複数のフルジェットノズルが1つの螺旋状周線に沿って配置され、その際この螺旋状周線は部分的にオーバーラップしている。この場合、複数のフルジェットノズルの直径はすべて同じ大きさに選定されていてよい。燃料濃度を濃縮することにより、パイロットバーナーと1つのメインバーナーとの間での剪断流を強めることができる。本発明の他の有利な構成によれば、1個の周線に沿って配置される複数のフルジェットノズルは複数の相互間隔を有し且つ複数の直径を有し、その順番がこの周線に沿って反復している。前記1個の周線に沿って配置される複数個のフルジェットノズルは規則的な複数の相互間隔を有していてよく、すべて同じ直径を有していてよい。しかし、前記複数の相互間隔および/または前記複数の直径は規則的な順番で変化していてもよい。これにより半径方向の燃料分布プロファイルを補助的に調整することが可能になる。半径方向の燃料分布は、噴射と燃焼との間の時間遅延を決定するので、熱音響的安定性のうえで重要である。時間遅延は、どの燃焼室周波数を励起できるかを決定する。本発明の有利な構成の1実施態様によれば、前記1個の周線に沿った複数のフルジェットノズルの種々の直径の組合せにより、侵入深さと燃料の分布とを独立に変化させることができる。たとえば、2つのまたはそれ以上の異なる直径を規則的な順番で組み合わせることができる。複数のフルジェットノズルの直径のサイズ比率を選定することにより、複数の異なるノズル直径による燃料分布が重畳している半径方向領域を設定することができる。さらに、複数のフルジェットノズルの周方向位置、特にそれらの相互の間隔を選定することにより、重畳している度合いを調整することができる。本発明の他の有利な構成によれば、第1の燃料分布のリング状ゾーンと第2の燃料分布のリング状ゾーンとを備えた燃料分布プロファイルを生成させるため、同一直径のそれぞれ2個のフルジェットノズルの間に、より小さな直径を備えた1個のフルジェットノズルが周線に沿って配置されている。たとえば、有利な構成の1実施態様によれば、8個ないし16個のフルジェットノズルをランス部上に配置することができる。前記より小さな直径のフルジェットノズルに対しては、0.5mm~0.7mmの直径を選定してよく、より大きなフルジェットノズルに対しては、0.6mm~0.8mmの直径を選定してよい。本発明の他の有利な構成によれば、たとえば前記のより小さな直径の1つのフルジェットノズルがより大きな直径を有する2個のフルジェットノズルのうちの一方に近づけて配置されていることにより、前記2つのゾーンをオーバーラップすることができる。少なくとも1個の周線に沿って配置される複数のフルジェットノズルが、該フルジェットノズルにより噴射される燃料がキャップ中心軸線のまわりに半径方向の燃料分布を生じさせるように構成され、その燃料分布が、第1の燃料分布のリング状ゾーンと第2の燃料分布のリング状ゾーンとを含んでいることも有利であるとみなされる。有利な燃料分布は、前記間隔、前記直径、前記傾斜角および/または周線の延在態様を変化させることによって生じさせることができる。すでに上述したように、この種の燃料分布プロファイルはキャップ中心軸線に対して垂直に延びるリング状の周線を用いて生成させることができ、この周線に沿って互いに等間隔で複数のフルジェットノズルが配置され、これらフルジェットノズルの直径は交互に2つの互いに異なる大きさを有している。第1の燃料分布のリング状ゾーンと第2の燃料分布のリング状ゾーンとが互いにオーバーラップしていることも有利であるとみなされる。第1の燃料分布の記リング状ゾーンと第2の燃料分布のリング状ゾーンとが互いに離れていることも有利であるとみなされる。次に、本発明の他の利点、構成、特徴を、添付の図面を参照していくつかの実施形態に関し詳細に説明する。なお、これら実施形態の構成は個別に有利であるが、互いに組み合わせても有利である。図1は、本発明によるバーナー装置のメインバーナー107の領域の詳細図である。メインバーナー107のハウジング12内には、ランス部のまわりに複数の旋回羽根17が配置されている。これらの旋回羽根17はランス部の周に沿ってハウジング12内に配置されている。これらの旋回羽根17により、バーナー107の、燃焼室に通じている部分に、圧縮空気流15が誘導される。該空気は旋回羽根17によって旋回運動が与えられる。ランス部は、さらに、燃料通路16を含んでいる。バーナー107は、さらに、燃焼室に通じている側に、1つのキャップ13を含んでいる。このキャップ13はたとえばランス部と溶接またはねじ止めすることができる。複数の燃料ノズルがキャップ13内に好ましくは旋回羽根17の下流側に配置され、ここではオイル通路として図示されている燃料通路16と連通している。有利には、本発明によるバーナー装置にはこのような8個のメインバーナー107が円形状に配置されている図12を参照。この場合、これらのメインバーナー107はパイロットコーンを備えた1つのパイロットバーナー図12を参照のまわりに配置されている。従来技術で使用される従来の圧力旋回ノズルは高い圧力脈動を有する。しかし、特にベースロード運転時に大きな問題が発生する。これは本発明により解消される。このため、複数の燃料ノズルが、本発明によればフルジェットノズル1として構成されている。これらノズルをフルジェットノズルとして構成することにより、またフルジェットノズルのサイズ、およびその配置によっても、燃料の侵入深さを、有利な燃料分布プロファイルが生じるように調整することができる。この場合、パラメータとして、フルジェットノズル1の直径とフルジェットノズル1の個数とを使用する。その際、燃料分布は、中央のパイロットバーナーとの協働で、燃料空気混合気の点火が有利な時間遅延をもって行われるように調整される。燃料の噴射と燃焼との間の時間遅延は、燃焼室脈動を発生させかねない熱音響的フィードバックループを形成させるのに重要である。フルジェットノズル1は或る長さを有し、この長さと直径との比率は、良好な混合を得るために少なくとも1.5である。すなわち、これによってフルジェット流の発散は十分小さく、望ましくない滴の飛散は生じない。このように、複数のフルジェットノズル1を使用することにより、燃料分布プロファイルの設定を、とりわけ半径方向の燃料分布の設定を、非常に効果的に変化させることができる。フルジェットノズル1には、圧力旋回ノズルに比べて、より高い燃料予圧がとりわけ、より深い侵入深さに転換されるという利点がある。従来技術の圧力旋回ノズルの場合、より高い予圧によって多くのより小さな滴が形成され、これらの滴の侵入深さは浅くなる。その結果、圧力旋回ノズルにおいて侵入深さを深くするには、フルジェットノズルの場合に比べてはるかに高い圧力が必要である。従って、フルジェットノズル1を用いると、たとえばより高い燃料予圧を提供しうる高価なポンプ或いは高圧力段を有する配管システムを回避することができる。図2はキャップ13の断面斜視図である。キャップ13の中心軸線は参照符号18で示した。キャップ13は燃焼室側へ向う円錐形状であり、先が尖っているように構成されている。このキャップは複数の、本実施形態では4個のフルジェットノズル1を含んでいる。フルジェットノズル1はキャップ13の外周部に配置されている。これらフルジェットノズル1の複数の中心軸線を参照符号19で示した。フルジェットノズル1のこれらの中心軸線19はキャップ13の中心軸線18に対し角度20を有している。燃料は参照符号26で示した流動方向に沿って燃料通路16を通ってキャップ13内へ進入する。その後燃料は、複数のフルジェットノズル1を通って、方向25に複数の旋回羽根17から来る空気流内へ噴射される。フルジェットノズル1の中心軸線19は該フルジェットノズル1のキャップ中心軸線18に対しほぼ垂直90度に配置される。ノズル1の中心軸線19がキャップ表面に対し垂直であってもよい。従って、流線は空気流内へ垂直に送入される。その結果非常に良好な混合が生じる。しかし、前記軸線18に対する、または、キャップ表面に対するフルジェットノズル1の中心軸線19の90 ゚±30 ゚の配置、特に90 ゚±10 ゚の配置も非常に有利な配置構成を生じさせる。キャップ13は、円筒状部分130と、燃焼室の方へ円錐状に移行している部分140とを含んでいる。この場合、円錐状部分140は10~20 ゚の円錐角を有することができる。この構成により、キャップ尖端では流れの剥離は生じない。この場合、複数のフルジェットノズル1をキャップ13の円錐状に移行している部分140上に配置することができる。これらフルジェットノズル1の位置は混合気の自己点火時間に応じて変化することができる。良好な燃料分配を達成するため、1個のキャップ13につき有利には8個ないし12個のフルジェットノズルが使用されると有利である図示せず。6個ないし16個のフルジェットノズル1も有利である図示せず。これらはキャップ13の周囲に均等に分布されている。良好な燃料分布は、排出限界値を維持し、煤形成を回避するために必要である。フルジェットノズル1はキャップ13に設けた複数の孔として形成してもよい。混合に関して有利なのは、特に長さと直径との比率が6ないし14であることである。フルジェットノズルの長さは参照符号32で示している。フルジェットノズルの直径は参照符号33で示した。有利には、フルジェットノズル1の直径は0.55~0.8mmであり、0.5~1mmも有利である図示せず。同様に図示していないが、特に0.7~0.8mmの直径を持った8個のノズルの組み合わせも有利であり、或いは、0.6~0.7mmの直径を持った10個のノズルの組み合わせおよび0.55~0.65mmの直径を持った12個のノズルの組み合わせも有利である。さらに、フルジェットノズル1の直径33を適切に適合させることで、これらのフルジェットノズル1により、たとえば空気横方向流動速度、空気密度または燃料質量流の変化から生じる他の熱力学的条件に問題なく適合させることができる。加えて、フルジェットノズル1の直径33を適合させることにより、水成分に対する最適な設計を提供することができる。これは、たとえば、特にNOxに対する排出限界値が高くなる場合に興味深いであろう。これは、たとえば、ガスタービン1が上水処理に対しても使用される水の乏しい地域で発生する。図3は本発明によるバーナー装置のメインバーナー107部分の詳細図である。メインバーナー107は円筒状のハウジング12を含み、該円筒状のハウジング内には中央に1つのランス部14が配置され、該ランス部は主旋回翼部10によって囲まれている。図示した主旋回翼部10は複数の旋回羽根17図示せずを有し、これらの旋回羽根はランス部14をハウジング12で支持している。主旋回翼部10により圧縮機空気流15は燃焼室図示せずの方向に流れる。ランス部14はキャップ中心軸線18に沿って延在し、該キャップ中心軸線上には燃焼室図示せずの方向に1つのキャップ13が配置されている。キャップ13は1つの円筒状部分130を有し、燃焼室に向かって1つの円錐状部分140に移行している。キャップ13の円錐状移行部分140には、円で示唆した複数のフルジェットノズル1があり、これらフルジェットノズルは、キャップ中心軸線18に対し垂直に且つ該キャップ中心軸線18のまわりにリング状に延びる周線11に沿って配置されている。換言すれば、複数のフルジェットノズルの、キャップ表面の方へ開いている複数の出口は、キャップ表面上に延びている1つの周線11に沿って配置され、この場合周線11は周方向22においてキャップ13のまわりに延びている。この断面図では、周線11のうちその半分が認められる。周方向22はキャップ中心軸線18に対し必ずしも垂直には延びていない。この場合重要なことは、周方向22においてキャップ表面上に延びている周線11がキャップ中心軸線18のまわりを周回するように延びていることである。図3に図示した周線11は実体的に対応してはおらず、複数のフルジェットノズルの配置を説明するためのものにすぎない。本発明によるバーナー装置の図示した第2実施形態によれば、周方向22におけるフルジェットノズル1の個数密度が変化している。これは、キャップ中心軸線18上方におけるフルジェットノズル1の個数密度がキャップ中心軸線18下方におけるよりも大きいからである。パイロットバーナー図示せずとメインバーナー107との間での燃料濃度を高めるため、キャップ13の、キャップ中心軸線18の上方に図示した側は、パイロットバーナー図示せず側を向いている。図示した実施形態によれば、複数のフルジェットノズル1の複数の中心軸線19はキャップ表面に対し垂直に延びている。すなわち各中心軸線19は表面法線23の方向に延びている。表面法線という概念を明らかにするため、任意に選びだした表面法線23a,23b,23cを図3に図示しており、その際表面法線23bはフルジェットノズル1の出口領域に図示した。図4は、本発明によるバーナー装置の、第3実施形態によるメインバーナー107部の詳細断面図である。このメインバーナーの構成は、フルジェットノズル1の配置を除いて、図3に図示した実施形態に対応している。この第3実施形態によれば、複数のフルジェットノズル1は、キャップ主軸線18に対し垂直に延びているリング状の周線11に沿って配置されている。この場合、これらフルジェットノズルの中心軸線19の傾斜は周線11に沿って交互に変化している。第1のフルジェットノズルにおいては、中心軸線19は、すなわち燃料噴射線がこのフルジェットノズルから離れる方向25も、キャップ表面に対し垂直に延びており、従って表面法線23の方向に延びている。周線11上でこれに続いているフルジェットノズル1の中心軸線19は、これからキャップ中心軸線18の方向において圧縮機空気流15の流動方向に10度傾斜している。このように、複数のフルジェットノズル1の複数の中心軸線19の傾斜は周方向22において周線11に沿って変化している。図に記入した角度φは、中心軸線19とキャップ表面との間の角度を表わしている。図5は図4に図示した実施形態を説明するためのグラフである。いくつかのフルジェットノズル1の中心軸線19とキャップ表面との間の角度φが周線11に沿った周方向位置の関数として例示してある。角度φは取り付け角で表わされている。図6は第4実施形態によるメインバーナー107の断面図である。メインバーナー107の構成は、フルジェットノズル1の配置を除いて、図3に図示した実施形態に対応している。この第4実施形態によれば、複数のフルジェットノズル1は、キャップ主軸線18に対し垂直に延びているリング状の周線11に沿って配置されている。この場合、これらフルジェットノズルの中心軸線19の傾斜は周線11に沿って交互に変化している。第1のフルジェットノズルにおいては、中心軸線19は、すなわち燃料噴射線がこのフルジェットノズルから離れる方向25も、キャップ表面に対し垂直に延びており、従って表面法線23の方向に延びている。周線11上でこれに続いているフルジェットノズル1の中心軸線19は、これから周方向22において20度傾斜している。周方向22での傾斜角は方位角とも呼ぶことができる。図7は図6に図示した第4実施形態を説明するために周線11の軸線方向の高さで切断したキャップ13の横断面図である。周線11に沿って配置される複数のフルジェットノズル1は円によって示されている。換言すれば、複数のフルジェットノズルの開口部が周線11に沿って配置されている。複数のフルジェットノズルの中心軸線19は、すなわち該フルジェットノズルから離れる燃料噴射線の方向25も、キャップ表面に対し垂直方向に交互に変化しており、従って表面法線23の方向に傾斜しており、或いは、これを起点として周方向22に20度傾斜している。表面法線23と中心軸線19との間の角度はΨで示されている。図8は図6に図示した第4実施形態を説明するためのグラフである。いくつかのフルジェットノズル1の周方向における中心軸線19と表面法線23との間の角度方位角Ψが周線11に沿った周方向位置の関数として例示してある。図9は第5実施形態によるメインバーナー107の断面図である。メインバーナー107の構成は、フルジェットノズル1の配置を除いて、図3に図示した実施形態に対応している。複数のフルジェットノズル1が螺旋状周線11に沿って配置され、この場合複数のフルジェットノズル1の直径は圧縮機空気流15の流動方向とは逆の方向に増大している。主旋回翼10を貫流する際に旋回された空気は、キャップ13に沿った流線27に沿って燃焼室図示せずの方向に流動する。この場合、螺旋状周線11は、複数のフルジェットノズル1が1個の共通の流線27上に配置されるように延びている。図10は第6実施形態によるメインバーナー107の断面図である。メインバーナー107の構成は、フルジェットノズル1の配置を除いて、図3に図示した実施形態に対応している。複数のフルジェットノズル1は、キャップ中心軸線に対し垂直に延びているリング状の周線11に沿って配置され、この場合複数のフルジェットノズル1は周線11に沿って複数の相互間隔を有し且つ複数の直径を有し、その順序が周線11に沿って反復している。図示した実施形態によれば、複数のフルジェットノズルは互いに等間隔で位置し、この場合同じ直径を持ったそれぞれ2個のフルジェットノズル1の間に、より小さな直径の1個のフルジェットノズル1が配置されている。複数のフルジェットノズル1の中心軸線図示せずはキャップ中心軸線18に対し垂直に半径方向に向いている。図11は図10に図示した複数個のフルジェットノズル1を用いて生成可能な燃料分布プロファイルを示している。噴射された燃料はキャップ中心軸線18と燃料通路16とキャップ13とのまわりに半径方向の燃料分布を生じさせ、この場合燃料分布は、複数の大直径のフルジェットノズルから生じる第1の燃料分布のリング状ゾーン28と、複数個の小直径のフルジェットノズルから生じる第2の燃料分布のリング状ゾーン29とを含んでいる。大直径の個別のフルジェットノズルから生じる燃料分布が、参照符号30で示されている。小直径の個別のフルジェットノズルから生じる燃料分布が、参照符号31で示されている。複数のフルジェットノズル1間の選定した複数の相互間隔と、直径のサイズ比率とにより、第1の燃料分布のリング状ゾーン28と第2の燃料分布のリング状ゾーン29とが互いにオーバーラップする。図12は、パイロットコーン109を備えた1つのパイロットバーナー106と、そのまわりに配置される多数のメインバーナー107とを備えた本発明によるバーナー装置108を示している。メインバーナー107のそれぞれはほぼ円筒状の1つのハウジング12を含み、該ハウジング内の中央に1つのランス部が配置されている。この場合、燃焼室図示せずの方向にはキャップ13がランス部に配置されている。"