"太陽熱複合発電所10を運転するための方法であって、水-蒸気循環サイクル20を備えており、この水と蒸気の回路が、蒸気タービン21とガスタービン11からの高温排ガスが流れる熱回収蒸気発生器26を有しており、その際、水-蒸気循環サイクル20が、太陽電池アレイ33から熱を補助的に供給される様式の方法において、前記水-蒸気循環サイクル20が、ガスタービン11にかかる全負荷のためにだけ構成されていること、補助的な負荷を太陽電池アレイ33から水-蒸気循環サイクル20内に供給する場合に、太陽熱複合発電所10の総出力電力がほぼ一定のままである程度に、太陽電池アレイ33から補助的に供給される電力に基づいて、ガスタービン11にかかる負荷が各場合において低減されることを特徴とする方法。太陽熱複合発電所10が部分負荷に減少されていると、太陽電池アレイ33から補助的に供給される電力が維持され、ガスタービン11にかかる負荷が相応して減ることを特徴とする請求項1記載の方法。太陽電池アレイ33にかかる全負荷が、各々の場合において水-蒸気循環サイクル20内に供給されることを特徴とする請求項1または2に記載の方法。日中の間に利用できる平均電力が、太陽電池アレイ33にかかる全負荷として太陽電池アレイ33から引出されることを特徴とする請求項3に記載の方法。追い焚きバーナ34が水-蒸気循環サイクル20内での蒸気発生のために設けられていること、および追い焚きバーナ34が過渡的段階において一時的にだけ使用されることを特徴とする請求項1~4のいずれか一つに記載の方法。二段燃焼部14~17を備えたガスタービンがガスタービン11として使用されることを特徴とする請求項1~5のいずれか一つに記載の方法。請求項1~6のいずれか一つに記載の方法を実施するための太陽熱複合発電所10であって、太陽熱複合発電所10が蒸気タービン21とガスタービン11からの高温排ガスが流れる熱回収蒸気発生器26を有する水-蒸気循環サイクル20とを備えており、その際、熱が太陽電池アレイ33から水-蒸気循環サイクル20に補助的に供給される様式の太陽熱複合発電所において、前記水-蒸気循環サイクル20が、ガスタービン11にかかる全負荷のためにだけ構成されていること、および制御装置35がガスタービン11のために設けられており、太陽熱複合発電所10の総出力電力がほぼ一定のままであるように、太陽電池アレイ33から補助的に供給される電力に基づいて、制御装置35が各々の場合において、ガスタービン11にかかる負荷を制御していることを特徴とする太陽熱複合発電所10。ガスタービン11が二段燃焼部14~17を備えたガスタービンとして使用されていることを特徴とする請求項7に記載の太陽熱複合発電所。ガスタービン11にかかる全負荷における状態でかつ太陽電池アレイ33からのいかなる補助的電力も無い状態での太陽熱複合発電所10の出力電力が、太陽電池アレイにかかる全負荷における状態でかつスタービン11にかかる全負荷のたった85~90の状態での出力電力と同じであるように、水-蒸気循環サイクル20と太陽電池アレイ33が設計されていることを特徴とする請求項7または8に記載の装置。太陽電池アレイ33が放射状の集熱器37から形成されていること、および水-蒸気循環サイクル20内のフレッシュ蒸気温度を上昇させるための手段が設けられていることを特徴とする請求項7または8に記載の太陽熱複合発電所。従って本発明の課題は、公知の方法の短所を避け、かつ特に経済、性能および環境上の見地に対して等しい重要性をもたらすことにより認められる太陽熱複合発電所を運転するための方法と、この方法を実施するための太陽熱複合発電所を特定することである。この課題は請求項1および7の特徴の全体により達せられる。水-蒸気循環サイクルがガスタービンにかかる総負荷に対してだけ設計されていること、および太陽電池アレイから水-蒸気循環サイクル内に補助の電力を供給する場合に、ガスタービンにかかる負荷が、太陽電池アレイから補助的に供給される電力を基にして、太陽熱複合発電所の総出力電力がほぼ一定のままであるような程度まで、各々の場合において減ることが本発明による方法にとって真髄である。本発明による方法の改良点の一つは、太陽熱複合発電所が部分負荷に減少されていると、太陽電池アレイから補助的に供給される電力が維持され、ガスタービンにかかる負荷が相応して減ることを特徴とする。太陽電池アレイにかかる全負荷は、各々の場合において水-蒸気循環サイクル内に供給されるのが好ましく、その場合、日中の間に利用できる平均電力は太陽電池アレイにかかる全負荷として太陽電池アレイから引出されるのが有利である。本発明による方法の別の改良点は、追い焚きバーナが水-蒸気循環サイクル内での蒸気発生のために設けられていること、および追い焚きバーナが過渡的段階において一時的にだけ使用されることを特徴とする。本発明による方法の場合、この方法自体が特に部分負荷際に効率が高いので、二段燃焼部sequentialcombustionを備えたガスタービンがガスタービンとして使用されるのが好ましい。本発明による太陽熱複合発電所は、蒸気タービンと、ガスタービンからの高温排ガスが流れる熱回収蒸気発生器を有する水-蒸気循環サイクルを備えており、その際、熱が太陽電池アレイから水-蒸気循環サイクルに補助的に供給される様式の太陽熱複合発電所において、前記水-蒸気循環サイクルが、ガスタービンにかかる全負荷のためにだけ構成されていること、および制御装置がガスタービンのために設けられており、太陽熱複合発電所の総出力電力がほぼ一定のままであるように、太陽電池アレイから補助的に供給される電力に基づいて、制御装置が各々の場合において、ガスタービンにかかる負荷を制御していることを特徴とする。本発明による太陽熱複合発電所の改良点の一つは、ガスタービンが二段燃焼部を備えたガスタービンとして使用されていることを特徴とするガスタービンにかかる全負荷における状態でかつ太陽電池アレイからのいかなる補助的電力も無い状態での太陽熱複合発電所の出力電力が、太陽電池アレイにかかる全負荷における状態でかつスタービンにかかる全負荷のたった85~90の状態での出力電力と同じであるように、水-蒸気循環サイクルと太陽電池アレイが設計されているのが好ましい。別の改良点は、太陽電池アレイが放射状の集熱器から形成されていること、および水-蒸気循環サイクル内のフレッシュ蒸気温度freshsteamtemperatureを上昇させるための手段が設けられていることを特徴とする。本発明を代表的な実施例に関して、また図について以下の文章の中で詳細に説明する。本発明は太陽熱複合発電所の基本設計のための斬新な構想に関し、この構想により総合効率が最大限に活用されるメガワット当たり最小のCO2排出量一方で、同時に総コストは最小になる最小の発電コスト。この構想の真髄は、電力、効率そして経済変数の面での、太陽熱と燃料天然ガスの最も効率的な利用である。追い焚きバーナの使用は、連続運転中は避けるのが常である。追い焚きバーナ34はせいぜい過渡的な相の間暫定的に使用される。水-蒸気循環サイクル20は、ガスタービン11にかかる負荷が、例えば約120バールあるいは標準総負荷圧の約75に対して100である場合に、熱回収蒸気発生器26内の低ピーク圧のために設計されている。相応する運転ポイントは図3の参照符号Aで示してある。全体的に、過剰設計の極めて低いレベルに相当する。しかしながら、熱回収蒸気発生器、シャフト、蒸気タービン、変圧器および高圧スイッチパネルhighvoltageswitchpanelが使用される。言い換えれば、これらは過剰設計ではない。図3に示したような水-蒸気循環サイクル20は、100の太陽熱およびガスタービンにかかる85~90の負荷のために設計されている。これは88のガスタービン発電のために示した図3に注釈した運転ポイントCに相当する。太陽電池アレイ33は最大レベルのためにではなく、太陽光発電手段solarmeansにより発生した電力のコストのために設計されている。太陽光発電手段により発生された電力とガスタービン-蒸気タービン複合発電所CCPSからの電力は、この結果として全負荷での出力電力がほぼ一定である出力電力が図3のポイントCとAの間でほぼ一定であるように設定されている。すなわちポイントAにおける全負荷出力cc,ベースロードでのガスタービン-蒸気タービン複合発電所の出力電力と、ポイントCでの太陽電池アレイを備えた複合発電所の出力電力太陽光cc,部分負荷と、ポイントAとCの間のガスタービン負荷ポイントでの出力電力太陽光cc,部分負荷は、破線で示したようにほぼ同じである。太陽光発電手段により生産される電力出力の変化は、ガスタービンにかかる適当な負荷の変化により補正される。極端な状態で例えば夜間でかつ備蓄が無い状態、発電所は100負荷のガスタービンにより運転される。目的が部分負荷だけの発電所を運転することである場合、太陽光発電の電力thesolarcomponentはその全体に対して維持され、ガスタービンからの電力だけが低減される。この構想は、ガスタービン制御とみなすことができる。太陽光発電の全負荷は、太陽電池アレイの最大可能な太陽電力に相当する必要はない。実際、太陽光発電の全負荷は日中に達成可能な平均電力に相当してもよい。太陽電池アレイの最大可能な太陽電力は、総時間の所定の期間の間にだけ達する。平均電力を基準変量として使用すると、発電所は長い期間の間、公称運転ポイント近くで運転する。本発明による構想の長所は、図3から明らかである。一定の出力電力は常にガスタービンの単純な制御により達せられる。総合効率はガスタービンにかかる負荷の関数としてわずかに変動するにすぎない。例えば、ポイントBでの効率ηcc,部分負荷は、ポイントAでの効率ηcc,ベースロードに比べて約0.1低いだけである。発電所の効率は、太陽電力が最大限使用されると増大する。例えば、ポイントCでの効率η太陽光cc,部分負荷は、ポイントAでの効率ηcc,ベースロードに比べて6.5高い。本発明による構想の長所は、従来の解決手段と直接比べられる場合に、さらにいっそう明瞭になる。従来タイプの水-蒸気循環サイクルが設計領域DS1すなわち100ガスタービン負荷100追い焚きバーナにおけるポイントA’のために設計されているが、太陽エネルギーが不足しているために、水-蒸気循環サイクルは実際のところポイントB’でしか相当な長さの時間約50の運転を行わないことが図4からわかる。さらにたとえ効率を下げる追い焚きバーナを停止したとしても、従来の発電所は、発電所のコストが高いので電気代が高くなるポイントC’で運転する。対照的に、本発明はより狭い出力電力範囲図4の設計領域DS2をカバーする発電所の設計を提案しているが、それにより総合効率は高くなり、かつ電気代は下がる。ここで提案した新しい構想の別の長所は、図1に示したように二段燃焼を用いたガスタービンを使用した場合、ガスタービンにかかる負荷が100から88に低減されると、第二燃焼室図1の符号16から運転下流側のタービン入口温度TITが下がることである。このことは燃焼室およびタービン図1の符号17にかかる熱負荷が減少すること、および図3に示したように太陽熱が工程内にますます増えるように導入されると燃焼室およびタービンの寿命が長くなることを意味する。図5には本発明による方法を実施するためのガスタービン制御系の一実施例が示してある。水-蒸気循環サイクル20はガスタービン11と太陽電池アレイ33の双方から熱を受取り、かつ出力時に電力を放出する。同様にガスタービン11はその発電機でもって電力を発生する。双方の電力とも、電力センサ36により測定され、値はガスタービン11のための制御装置35に渡される。同時に制御装置35は太陽電池アレイ33により生産された太陽熱の値を太陽電池アレイから受取る。太陽熱が増えると、制御装置35によりガスタービン11にかかる負荷は減少し、逆に出力電力は全体的にほぼ一定に維持される。太陽光発電に依存しているコストのかなりの割合は、熱交換器図1の参照符号32によるものと見られており、この熱交換器は太陽電池アレイと水-蒸気循環サイクルの間の連結要素を形成する。太陽光電力コストを分析すると、すなわち太陽熱回収兼処理のための補足的発電所部分によりかかるコストを分析すると、熱交換器に対するコストが急激に上昇するために、太陽熱複合発電所に対する太陽エネルギーの貢献が限定されているはずであることを覚えておかねばならない。重要なのは、このような限定が従来技術において提案された解決手段の場合に比べて少ないことである。放射状集熱器37が太陽電池アレイ図1の参照符号33に使用されると、熱油は太陽電池回路solarcircuit30内の放射状集熱器37を通って流れ、太陽水蒸気は熱回収蒸気発生器26の高圧過熱器内において380°Cで供給することができる。しかしながら、蒸気タービン21に対する入口でのフレッシュ蒸気の温度が80°Cよりも多く下がったのはそのためであり、従って発電所の効率は低下し、電力コストは増大する。従って、これを達するために、新水蒸気温度を580°Cへと上げることは有利であり、熱回収蒸気発生器の高圧区間の表面積は、早々して拡張される。さらに、二段燃焼部を備えたガスタービンが夜間低負荷の範囲で低負荷運転コンセプトLLOC使用されると、発電所を運転するのが有利である。電力の販売が価格が低いと、これにより電力の発生のための燃料の消費を避けられる。その場合、太陽エネルギーが日中再度利用と同時に出力電力を増やすことができる。さらに、補助的太陽エネルギー‘ソーラーブースト’を加えたガスタービン/蒸気タービン複合発電所部分において100負荷のための発電所を設計することは可能である。その際、発電所の構成要素発電器、シャフト、変圧器、高圧スイッチパネルは、より高い電力を得るために設計されている。図3に示したようなガスタービンの調整に加えて、追い焚きバーナも調整できる。二つのタイプの調整の間の移行は円滑になる。"