一対の電極が配置された発光管の両端に封止部が形成され、当該封止部内にはガラスロッドが埋設されるとともに、該ガラスロッドの表面に金属箔が配設され、該金属箔が前記電極に電気的に接合されてなる放電ランプにおいて、前記ガラスロッドを構成するガラス部材の熱膨張係数は、前記封止部を構成するガラス部材の熱膨張係数よりも小さいことを特徴とする放電ランプ。前記封止部は溶融石英ガラスから成り、前記ガラスロッドは合成石英ガラスから成ることを特徴とする請求項1に記載の放電ランプ。前記ガラスロッドを構成するガラス部材のOH基含有量は、前記封止部を構成するガラス部材のOH基含有量より多いことを特徴とする請求項1に記載の放電ランプ。この発明が解決しようとする課題は、封止部にガラスロッドを用いた箔構造の封止部を有する放電ランプにおいて、特に、フルスタンバイ点灯などにより、封止部に熱応力の増減が繰り返し加わっても、ガラスロッドにクラックが入り破損してしまったり、更には、金属箔とガラスロッドが常に密着し箔浮きを生じることのない放電ランプを提供することにある。上記課題を解決するために、本の発明に係る放電ランプは、発光管両端の封止部内にガラスロッドの表面に金属箔を備えた放電ランプにおいて、前記ガラスロッドを構成するガラス部材の熱膨張係数は、前記封止部を構成するガラス部材の熱膨張係数よりも小さいことを特徴とする。また、前記封止部は溶融石英ガラスから成り、前記ガラスロッドは合成石英ガラスから成ることを特徴とする。また、前記ガラスロッドを構成するガラス部材のOH基含有量は、前記封止部を構成するガラス部材のOH基含有量より多いことを特徴とする。この発明の放電ランプによれば、フルスタンバイ点灯などにより、ランプの封止部に繰り返しの熱応力変動が負荷されても、熱収縮時に封止部によってガラスロッドに圧縮応力が作用して、ガラスロッドに金属箔による引張応力が作用してもクラックが発生せず破損することがない。また、金属箔とガラスロッドの密着性が高く、箔が剥がれて箔浮きしてしまうこともない。図1に示すものは、図5に示したようなロングアーク型放電ランプの封止部3の断面図であって、この例ではガラスロッド5は扁平な4角形状断面であり、その上下面に金属箔6、6が配設されていて、封止部3はシュリンクシールにより封止されている。そして、前記ガラスロッド5を構成するガラス部材の熱膨張係数Kaは、該封止部3を構成するガラス部材の熱膨張係数Kbよりも小さくKa<Kbされている。そのための具体例が図3の表1に示されており、実施例1では、ガラスロッド5は合成石英ガラスからなり、封止部発光管3は溶融石英ガラスからなる。合成石英ガラスと溶融石英ガラスは、製法の違いによりガラスの結晶構造が異なるため、その熱的性質や物理的性質が異なる。具体的には、合成石英ガラスの結晶構造は、溶融石英ガラスの結晶構造よりもより完全なアモルファス構造に近いため、合成石英ガラスの熱膨張係数は、溶融石英ガラスの熱膨脹係数よりも低く、また合成石英ガラスの粘性は、溶融石英ガラスの粘性よりも低い。そして、一例として、それぞれの熱膨張係数1/Kは、図3<表1>に表記したように、合成石英ガラスからなるガラスロッド5は4.7×10-7で、溶融石英ガラスからなる封止部3は5.9×10-7であって、ガラスロッド5の熱膨張係数Kaのほうが封止部3側の熱膨張係数Kbよりも小さくなっている。封止部3とガラスロッド5の熱膨張係数を変化させる手段としては、上記実施例1のように材料そのものを変えるほかに、ガラス部材中のOH基含有量を変えることによっても実現できる。このOH基含有量は、電気炉溶融法、酸水素火炎溶融法、気相合成法などのガラス製法を変えることや、ガラス製造後の熱処理例えば、真空中で加熱し、脱水処理するなどにより、容易に制御できる。実施例2および実施例3がその例であって、封止部3とガラスロッド5はともに溶融石英ガラスからなり、そのOH基含有量をそれぞれ表3のように変えたものであって、その結果、それぞれの熱膨張係数が相違している。つまり、実施例2では、ガラスロッド5のOH基含有量は150ppmで、封止部3の含有量は1ppm未満であり、それぞれの熱膨張係数は、5.3×10-7と5.9×10-7である。また、実施例3では、ガラスロッド5の含有量は50ppmであり、封止部3の含有量は10ppmであり、それぞれの熱膨張係数は、5.5×10-7と5.7×10-7である。つまり、ガラスロッド5側のOH基含有量を封止部3側のOH基含有量より多くして、ガラスロッド5側の熱膨張係数Kaを、封止部3側の熱膨張係数Kbよりも小さくしている。なお、熱膨張係数の測定はレーザ熱膨脹計を用いて、室温から1000度までの平均熱膨張係数を測定して調べたものである。このように、ガラスロッド5と封止部3の熱膨張係数を変化させたので、図1に示すように、封止部3に熱変化が生じた場合、特に、フル点灯からスタンバイ点灯に移行した場合や、点灯から消灯に移行した場合のように、封止部3が加熱状態から冷却されるとき、封止部3の収縮量は、ガラスロッド5の収縮量よりも大きくなる。ところでこのときに、金属箔6とガラスロッド5との収縮量に相違があって、その結果ガラスロッド5に引張力が働くことは、図6に基づいて前述した通りであるが、上記したように、封止部3の収縮量がガラスロッド5の収縮量よりも大きいので、該ガラスロッド5に対してその周囲から圧縮力Mとして作用する。これにより、前記引張力を打ち消すように作用して、ガラスロッド5が引き剥がされるようにクラックが入ることが防止される。また同時に、金属箔6がガラスロッド5の表面から浮き上がる箔浮きも防止される。なお、封止3が加熱されて膨張する時は、金属箔6の熱膨張量がガラスロッド5の熱膨張量よりも大きいので、該ガラスロッド5に引張力が作用することはなく、前記クラックが発生することはない。これらの実施例1~3と、封止部とガラスロッドを同種材料で構成した従来例とを、金属箔の厚さを20μm~50μmまで変化させたものをそれぞれ5本ずつ作製して、実験を行った。<ランプ仕様>ランプ形態:図5に示すロングアーク型放電ランプ発光管:内径22mm、外径26mm電極間距離:500mm電極材料:トリエーテッドタングステンガラスロッド:幅6mm、長さ16mm、厚さ17mmMo箔2枚箔:幅4mm、長さ24mm<点灯条件>定常点灯フル点灯:9kW待機点灯スタンバイ点灯:4kW照射時間:30秒、待機時間:30秒、24時間毎に1回消灯し、再点灯。箔溶接部温度概略試算温度:定常点灯時850°C、待機点灯時600°Cその結果が図4の表2であって、5000時間点灯後の評価基準として、金属箔断線の有無と、ガラスロッドにクラックが発生したか否かと、該クラックに基づくシール部の割れ気密封止破れが発生したか否かを検証した。その具体的な評価基準は、同図の箔断線とシール部割れの基準の通りである。金属箔の断線に関しては、当然の帰結として、箔の厚さが増すにつれて断線が起こらず、25~30μmでは金属箔に変色は見られたものの、断線には至っていない。厚さが30μm以上になると変色も断線も発生していない。シール部の割れ評価では、従来構造では30μになるとガラスロッドにクラックの発生が見られ、40μm以上で気密封止が破れてしまったのに対して、実施例1では45μmまでは全くクラックの発生がなく、50μmでクラックが発生したものの気密封止破れには至っていない。また、実施例2および実施例3に関しても、同様に従来構造との比較において改善されており、その効果が実証された。なお、上記においては、図5にみられるような、ロングアーク型放電ランプの封止部について記載してきたが、図8にみられるような、ショートアーク型放電ランプの封止部においても、同様であって、図2にその断面図が示されている。この実施形態では、封止部13内には円柱状のガラスロッド15が配置され、その外周面に金属箔16が配設されているものであり、これら封止部13とガラスロッド15の熱膨張係数の関係は、上記図1のものと同様である。この場合も、封止部13が温度降下により収縮する際に、円柱状ガラスロッド15を、金属箔16を含めてその周囲から圧縮することになり、該ガラスロッド15のクラックを防止するものである。また、図2では、金属箔は2枚のものを示したが、3枚以上であってもよい。以上のように、封止部内にガラスロッドを有し、該ガラスロッドの表面に金属箔を配設してなる放電ランプにおいて、前記ガラスロッドを構成するガラス部材の熱膨張係数を、該封止部を構成するガラス部材の熱膨張係数よりも小さくしたことにより、封止部が温度降下する際、封止部の収縮量がガラスロッドの収縮量よりも大きくなり、該ガラスロッドを周囲から圧縮するように作用するので、ガラスロッドにクラックが発生することがない。また、金属箔をガラスロッドに押し付けるように作用して、箔浮きを生じることもない。