一酸化二窒素と燃料との混合物の分解および燃焼から仕事を取り出す機関であって、前記混合物内の前記一酸化二窒素は、窒素と酸素とに、窒素は2、酸素は1となる割合で分解し、前記混合物の燃焼および分解から発生した使用済ガスは、1kWhの仕事量当たり0.7kg以下の二酸化炭素を含有する機関。前記混合物は、前記一酸化二窒素を、質量で表現すると、燃料1ごとに、一酸化二窒素が10より大きくなる割合で含有する請求項1に記載の機関。前記混合物内の前記燃料の燃焼は、前記一酸化窒素が窒素と酸素とに分解することを助ける請求項1に記載の機関。前記一酸化二窒素の、前記燃料に対する質量比は、燃料1につき、一酸化二窒素が10より大きくなる割合である請求項1に記載の機関。前記一酸化二窒素の、前記燃料に対する質量比は、燃料1につき、一酸化二窒素が9より大きくなる割合である請求項1に記載の機関。前記一酸化二窒素の、前記燃料に対する質量比は、燃料1につき、一酸化二窒素が8より大きくなる割合である請求項1に記載の機関。前記一酸化二窒素の、前記燃料に対する質量比は、燃料1につき、一酸化二窒素が7より大きくなる割合である請求項1に記載の機関。前記一酸化二窒素の、前記燃料に対する質量比は、燃料1につき、一酸化二窒素が6より大きくなる割合である請求項1に記載の機関。前記一酸化二窒素の、前記燃料に対する質量比は、燃料1につき、一酸化二窒素が5より大きくなる割合である請求項1に記載の機関。前記一酸化二窒素の、前記燃料に対する質量比は、燃料1につき、一酸化二窒素が4より大きくなる割合である請求項1に記載の機関。当該機関は、それの動力のうちの50より多い部分を、前記一酸化二窒素の分解から取り出す請求項1に記載の機関。前記燃料は、炭化水素である請求項1に記載の機関。前記混合物は、さらに、水を、質量で表現すると、一酸化二窒素100ごとに、水が30未満となる割合で含有し、前記水は、当該機関の作動温度を低下させる請求項1に記載の機関。前記一酸化二窒素および前記燃料は、互いに異なるコンテナ内に貯蔵されるとともに、当該機関へのインジェクションに先立って混合される請求項1に記載の機関。前記一酸化二窒素および前記燃料は、別々に当該機関内にインジェクトされる請求項1に記載の機関。自動車に組み込まれる請求項1に記載の機関。回転シャフトの仕事を発生させる発電所に組み込まれる請求項1に記載の機関。一酸化二窒素と燃料との混合物である一酸化二窒素混合燃料であって、前記一酸化二窒素を、質量で表現すると、燃料1ごとに、一酸化二窒素が9より大きくなる割合で含有し、前記混合物内の前記一酸化二窒素は、窒素と酸素とに、窒素は2、酸素は1となる割合で分解するとともに、エネルギーを放出するように構成される一酸化二窒素混合燃料。前記混合物内の前記燃料の燃焼および前記一酸化二窒素の分解により、1kWhの仕事量当たり0.7kg未満の二酸化炭素が発生する請求項18に記載の一酸化二窒素混合燃料。前記混合物内の前記燃料の燃焼が、前記一酸化二窒素が窒素と酸素とに分解するための触媒として作用する請求項18に記載の一酸化二窒素混合燃料。前記燃料は、炭化水素である請求項18に記載の一酸化二窒素混合燃料。さらに、水を、質量で表現すると、一酸化二窒素100ごとに、水が30未満となる割合で含有する請求項18に記載の一酸化二窒素混合燃料。一酸化二窒素と燃料との混合物を機関に供給する供給工程と、前記燃料を前記機関内において点火して燃焼させる点火/燃焼工程と、前記一酸化二窒素を前記機関内において分解する分解工程と、前記分解する一酸化二窒素と前記燃焼する燃料から仕事を取り出す取出し工程と、1kWhの仕事量当たり0.7kg以下の二酸化炭素を含有する使用済ガスを排出する排出工程とを含む方法。さらに、窒素分子および酸素分子を含有する使用済ガスを排出する排出工程を含む請求項23に記載の方法。前記一酸化二窒素は、窒素と酸素とに、窒素は2、酸素は1となる割合で分解する請求項23に記載の方法。前記燃料の燃焼は、前記一酸化窒素が窒素と酸素とに分解することを助ける請求項23に記載の方法。前記燃料は、炭化水素である請求項23に記載の方法。前記混合物は、前記一酸化二窒素を、質量で表現すると、燃料1ごとに、一酸化二窒素が9より大きくなる割合で含有する請求項23に記載の方法。前記供給工程は、前記機関へのインジェクションに先立ち、前記一酸化二窒素と前記燃料とを混合する混合工程を含む請求項23に記載の方法。前記供給工程は、前記一酸化二窒素と前記燃料とを前記機関内に別々にインジェクトするインジェクション工程を含む請求項23に記載の方法。この燃焼機関は、燃料例えば、化石燃料が酸化剤例えば、空気により燃焼チャンバ内で燃焼する機関である。一般の燃焼機関においては、燃焼によって生成される高温高圧ガスの膨張が、当該機関のうちの少なくとも一つの部品に直接力を作用させ、そのような部品は、例えば、少なくとも一つのピストン、少なくとも一つのタービンブレードまたは少なくとも一つのノズルである。その力は、前記少なくとも一つの部品をある距離にわたり移動させ、有用な機械的エネルギーを発生させる。いくつかの機関においては、燃焼が間欠的に行われ、そのような機関は、例えば、4ストロークピストン機関および2ストロークピストン機関であり、これに付随する同様ないくつかの変形として、例えば、ワンケル熱機関に対して適用することも可能であり、そのような機関は、例えば、分解性の過酸化水素を用いるロケット機関である。その燃料は、例えば、ガソリン、ディーゼル燃料、液化石油ガス、圧縮天然ガス、エタン、エチレン、アセチレン、ジェット燃料、航空燃料、燃料油と、酸素を含有する酸化剤との燃焼による典型的な副生物は二酸化炭素であり、これは、温室効果ガスであるため、有害である。機関内の燃焼を代替するかまたはそれに追加されるものは、次の関係に従い、一酸化二窒素が窒素、酸素および熱エネルギーに分解されることである。2N2O→2N2O2エネルギー1一実施態様においては、その取り出されるエネルギーは、1kmol当たり81.6MJにほぼ等しい。本明細書において述べられているように、酸化剤/燃料比すなわち、O/F比は、与えられたシステムにおいて、酸化剤の質量の、燃料の質量に対する比率である。従来の燃焼機関は、使用される燃料および酸化剤につき、化学量論比100であって標準的な地表大気化学組成で作動するものを示している。上述のように、大気102は、窒素と酸素を約2:0.54の割合で含有し、さらに、体積で表現すると、1未満の他の気体を含有し、その他の気体は二酸化炭素を含有する。分解型機関100は、一酸化二窒素を貯蔵タンク104から取り入れる。その一酸化二窒素は、貯蔵タンク104内に、液体および/または気体の状態で収容することが可能である。分解型機関100は、一酸化二窒素が窒素と酸素に分解するときにその一酸化二窒素から放出されるエネルギー106を利用する。エネルギー106は、例えば、移動体を推進させたり、発電機に動力を与えることを目的としてシャフトを回転させるために使用することが可能である。分解型機関100は、上述のように、種々の内燃機関または外燃機関に類似した形態を有することが可能である。一酸化二窒素が窒素と酸素に分解することにより、窒素と酸素が2:1の割合で発生する。大気102が窒素を酸素を約2:0.54の割合で含有し、さらに、体積で、1未満の他の気体を含有するために、分解型機関100の排気ガスの化学組成は、酸素を高濃度に含有するが大気102の化学組成に類似している。その結果、分解型機関100の如き機関が普及しても、酸素の量が増加することを除くと、大気に対する影響がほとんど与えられない。さらに、分解型機関100の排気ガスは、温室効果ガスとして識別される化学的組成物を含有しない。一実施態様においては、エネルギー生成プラントが、本明細書に記載されている低エミッション一酸化二窒素分解型機関に使用されるために一酸化二窒素内にエネルギーを生成して貯蔵することを目的として、大気から窒素と酸素を回収することが可能である。この種の実施態様においては、大気中の過剰な酸素があれば、その酸素を、低エミッション一酸化二窒素分解/燃焼型機関を普及させることによって除去したりほぼ相殺することが可能である。一酸化二窒素は、標準的な大気状態において化学的に安定している。その結果、一酸化二窒素は、窒素と酸素に分解するとともにエネルギー106を放出することを目的として、かなり加熱および/または加圧することが必要である。一実施態様においては、一酸化二窒素が、約800°Cまで圧縮加熱されると、自発的に分解することが可能である。別の実施態様においては、一酸化二窒素が、着火源ignitionsource、発火源、着火のための熱源により、圧縮されて着火させられることが可能である。別の実施態様においては、一酸化二窒素が、前記機関からの廃熱wasteheatによって予熱され、それにより、圧縮加熱、スパーク点火またはグロープラグ点火によって点火することを容易にすることが可能である。圧力、温度および点火エネルギーのそれぞれの値の多くの組合せを、一酸化二窒素を分解型機関100内で分解させるために用いることが可能である。一実施態様においては、燃料が一酸化二窒素に添加され、それにより、その一酸化二窒素が急速に分解することが容易となる。その燃料は、一酸化二窒素の分解によって発生する過剰な酸素と反応することも行い、それにより、分解型機関100が利用可能な化学的エネルギーが増加する。図2は、例示的な低エミッションN2O-燃料分解/燃焼機関200であって吸入行程にあるものを示している。この機関200は、分解/燃焼チャンバ214を有し、そのチャンバ214の底部はピストン208によって仕切られ、そのチャンバ214の側部はシリンダ210によって仕切られ、そのチャンバ214の頭部はシリンダヘッド212によって仕切られる。ピストン208は、シリンダ210内において往復運動するとともに、コネクティングロッド216を介してクランクシャフト図示しないに連結されるように構成されている。ピストン208の往復運動により、クランクシャフトが回転して仕事が生成される。機関200は、さらに、吸入ポート218であってそれに対応する吸入バルブ220を有するものと、排気ポート222であってそれに対応する排気バルブ224を有するものとを備えている。ピストン208が吸入行程にある状態で図示されているため、吸入バルブ220は開いているすなわち、シリンダヘッド212から離れる向きに延び出しているが、排気バルブ224は閉じているすなわち、シリンダヘッド212に着座している。さらに、ピストン208が、シリンダヘッド212から離れる向きに運動し、それにより、チャンバ214の容積を拡大させる。一酸化二窒素が吸入ポート218および開状態にある吸入バルブ220を経由してチャンバ214内に流入する。さらに、機関200は、燃料取入れポート226を有する。その燃料取入れポート226は、図示されているように、燃料を吸入ポート218内にインジェクトするinject、射出する、注入する、噴射することが可能である。別の実施態様においては、燃料取入れポート226が、燃料をシリンダ210内に直接インジェクトすることが可能である。さらに別の実施態様においては、燃料取入れポート226が、一酸化二窒素と燃料をインジェクトすることが可能である。さらにまた別の実施態様においては、吸入ポート218を、燃料を機関200内にインジェクトするために使用するとともに、燃料取入れポート226を、一酸化二窒素を機関200内に直接インジェクトするために使用することが可能である。一酸化二窒素は、高い蒸気圧で貯蔵される。例えば、室温例えば、約20°Cから約29°Cの近傍では、一酸化二窒素の蒸気圧は、500psiaより高い。一酸化二窒素が比較的高い圧力下で貯蔵されるため、いくつかの実施態様においては、その一酸化二窒素を、パワー工程図3参照の直前において一酸化二窒素の密度を高めるための圧縮行程を必要とすることなく、機関200内に直接インジェクトすることが可能である。同様に、天然ガス、エタン、エチレンのように、高い蒸気圧を有する燃料を、そのための圧縮行程を省略するために使用することが可能である。圧縮行程およびポンプは、機関200から機械的エネルギーを奪い、よって、パワー工程に先立って、一酸化二窒素を圧縮することを省略して、燃料チャージ投入を行うことが望ましい可能性がある。低い蒸気圧を有する他の燃料を、機関200へのインジェクションに先立ち、ポンプを用いて予圧prepressurizeすることが可能である。二元推進剤燃焼/分解型機関においては、燃料および一酸化二窒素が、図2に示すように、燃焼チャンバ214内において燃焼のために燃料と酸化剤とが混合される着火点まで、分離された状態で維持される。単元推進剤燃焼/分解型機関図示しないにおいては、燃料と一酸化二窒素が予め混合され、その後、燃焼チャンバ214内において燃焼のために着火点まで移動させられる。本明細書に開示されている技術は、二元推進剤を用いる機関および単元推進剤を用いる機関の双方に適用することが可能である。図3は、例示的な低エミッションN2O-燃料分解/燃焼機関300であってパワー行程にあるものの断面を示している。この機関300は、分解/燃焼チャンバ314を有し、そのチャンバ314の底部はピストン308によって仕切られ、そのチャンバ314の側部はシリンダ310によって仕切られ、そのチャンバ314の頭部はシリンダヘッド312によって仕切られる。ピストン308は、シリンダ310内において往復運動するとともに、コネクティングロッド316を介してクランクシャフト図示しないに連結されるように構成されている。ピストン308の往復運動により、クランクシャフトが回転して仕事が生成される。機関300は、さらに、吸入ポート318であってそれに対応する吸入バルブ320を有するものと、排気ポート322であってそれに対応する排気バルブ324を有するものとを備えている。ピストン308がパワー行程にある状態で図示されているため、吸入バルブ320も排気バルブ324も閉じているすなわち、シリンダヘッド312に着座している。さらに、チャンバ314内にチャージ投入された一酸化二窒素と燃料との混合物の分解および燃焼によって発生する高い圧力に応答して、ピストン308が、シリンダヘッド312から離れる向きに運動している。その高い圧力がピストン308を押し、熱エネルギーを、膨張するとともに冷却されるガスから取り出すことが可能となる。一酸化二窒素は、ひとたびチャンバ314内に投入注入、インジェクトされると、加熱され、加圧され、および/または点火させられ、それにより、一酸化二窒素の分解が誘発される。例えば、チャンバ314は、極度に高温であるととも熱伝導的であるため、一酸化二窒素がチャンバ314内に注入されると、その一酸化二窒素を急速に加熱することが可能である。さらに、機関300の圧縮行程図示しないも、図3に示すパワー行程に先立ち、チャンバ314内の一酸化二窒素を圧縮するために利用することが可能である。さらに、機関300は、一酸化二窒素の分解の開始をさらに助けるために、スパークプラグ、グロープラグまたは他の点火源図示しないをチャンバ314内に有することが可能である。一酸化二窒素の分解により、チャンバ314内において圧力が急速に上昇し、それにより、ピストン308に大きな下向きの力が発生する。必要な仕事を生成するために、機関300内において一酸化二窒素が分解するという現象は、予定された用途につき、2ストローク、3ストローク、4ストロークまたはそれらより多数のストロークを有する機関サイクルを用いて達成することが可能である。さらに、機関300は、燃料取入れポート326を、一酸化二窒素と燃焼との混合のために有する。機関300において燃料を使用すると、チャンバ314内における一酸化二窒素の分解に加えて、燃料の燃焼も行われる。燃料の燃焼は、一酸化二窒素の分解を誘発する温度、圧力および/または着火の実現を助けることが可能である。一実施態様においては、前述のスパークプラグ、グロープラグまたは他の点火源図示しないを、チャンバ314内における燃料の燃焼を誘発するために使用することが可能である。その燃焼により、その後、チャンバ314内における温度および/または圧力が、一酸化二窒素の分解を誘発するのに十分な高さまで上昇する。燃料を用いるいくつかの実施態様においては、一酸化二窒素の、燃料に対する比率が、二酸化炭素、一酸化炭素、水および他の排出物例えば、NOx排出物が最小化されるように、選択される。他のいくつかの実施態様においては、機関300が、燃料を吸入するためのポートを有せず、動力取出しのために、一酸化二窒素の分解のみに依存する。一酸化二窒素および燃料を燃焼チャンバ314内に注入するとともに、使用済みガスを燃焼チャンバ314から排出するための吸入排気構造部の説明は、例示のみを目的としている。一酸化二窒素と燃料とのうちのいずれか一方または両方を燃焼チャンバ314内に直接インジェクトすることを可能にする他の構造部も、本明細書に適用される対象である。一酸化二窒素の分解を誘発するのに必要な極度の高温は、チャンバ314を包囲する断熱性材料であってチャンバ314内の熱に耐えられるとともにその熱を保持できるものの効果として得ることが可能である。例えば、断熱性のピストン308であれば、チャンバ314から負のy方向下向きのピストン軸方向に伝播する熱流に対する耐熱性を実現し、断熱性のシリンダ310であれば、y軸に対して直角な方向であって、チャンバ314から離れる向きにおいて耐熱性を実現し、また、断熱性のシリンダヘッド312であれば、正のy方向上向きのピストン軸方向において耐熱性を実現する。機関についての種々の用途においては、上述の断熱性のピストン308、シリンダ310およびシリンダヘッド312のうちの少なくとも1つを用いることが可能である。それら断熱性のピストン308、シリンダ310およびシリンダヘッド312のすべてを用いる一実施態様においては、チャンバ314が、すべての方向において断熱され、それにより、そのチャンバ314が、一酸化二窒素の分解のために非常に高い作用温度に到達することが可能となる。高断熱性材料は、高気孔率を有することも可能である。その結果、ピストン308、シリンダ310および/またはシリンダヘッド312であってそれぞれチャンバ314に隣接するものを構成するその高断熱性材料は、低気孔率シール構造体によって被覆し、それにより、チャンバ314内の化学的成分がそれらピストン308、シリンダ310および/またはシリンダヘッド312内に浸透しないようにすることが可能である。さらに、チャンバ314内の化学的成分は、上述の断熱性材料および/または低気孔率シール構造体に対する反応性が高いものであることも可能である。その結果、それらピストン308、シリンダ310および/またはシリンダヘッド312であってそれぞれチャンバ314に隣接するものを、低反応性被膜をも含むことが可能である。例えば、それらピストン308、シリンダ310および/またはシリンダヘッド312は、高気孔率断熱性材料例えば、炭素発泡体、高気孔率シリコンカーバイド発泡体の固まりであって低気孔率シール構造体例えば、金属および/または酸化セラミック例えば、酸化アルミニウム、酸化マグネシウム、酸化ジルコニウム、炭素繊維強化炭素、熱分解黒鉛、ニオブ、タングステン、レニウム、モリブデン、コーディエライト、およびアルミナジルコニアを有する。それらピストン308、シリンダ310および/またはシリンダヘッド312は、さらに、低反応性被膜例えば、耐酸化性耐熱金属、イリジウムもしくはイリジウム/レニウム共融共晶混合物、金属酸化物化学気相、および/またはシリコンカーバイドを有することが可能である。その被膜は、さらに、上述の複数の材料のうちの少なくとも1つから成る2またはそれより多数のレイヤを有することが可能である。他の材料であって、前述の断熱材料、シール構造体および/または被膜のために望ましい構造的性質、断熱性、浸透性および反応性を有するものを、それら断熱材料、シール構造体および/または被膜のために用いることが可能である。図4は、例示的な低エミッションN2O-燃料分解/燃焼機関400であって排気行程にあるものの断面を示している。この機関400は、分解/燃焼チャンバ414を有し、そのチャンバ414の底部はピストン408によって仕切られ、そのチャンバ414の側部はシリンダ410によって仕切られ、そのチャンバ414の頭部はシリンダヘッド412によって仕切られる。ピストン408は、シリンダ410内において往復運動するとともに、コネクティングロッド416を介してクランクシャフト図示しないに連結されるように構成されている。ピストン408の往復運動により、クランクシャフトが回転して、シャフトが回転する仕事が生成される。機関400は、さらに、吸入ポート418であってそれに対応する吸入バルブ420を有するものと、排気ポート422であってそれに対応する排気バルブ424を有するものとを備えている。ピストン408が排気行程にある状態に図示されているため、吸入バルブ420は閉じているすなわち、シリンダヘッド412に着座しているが、排気バルブ424は開いているすなわち、シリンダヘッド412から離れる向きに延び出している。さらに、ピストン408が、シリンダヘッド412に接近する向きに運動し、それにより、チャンバ414の容積を減少させる。一酸化二窒素の分解から形成される窒素および酸素であって、窒素が2、酸素が1の割合のものは、排気ポート422と、開いている排気バルブ424を通過してチャンバ414から排出されることが可能である。機関400内における一酸化二窒素の分解であって有用な仕事を生成するためのものは、予定された用途につき、2ストローク、3ストローク、4ストロークまたはそれより多数のストロークを有する機関サイクルを用いて達成することが可能である。さらに、機関400は、燃料取入れポート426を有する。機関400において燃料を使用すると、チャンバ414内における一酸化二窒素の分解に加えて、燃料の燃焼も行われる。燃料の燃焼は、一酸化二窒素の分解を誘発する温度、圧力および/または着火の実現を助けることが可能である。燃料を用いるいくつかの実施態様においては、一酸化二窒素の、燃料に対する比率が、二酸化炭素、一酸化炭素、水および他の排出物例えば、NOx排出物が最小化されるように、選択される。他のいくつかの実施態様においては、機関400が、燃料を吸入するためのポートを有せず、動力取出しのために、一酸化二窒素の分解のみに依存する。一酸化二窒素の分解を誘発するのに必要な極度の高温は、チャンバ414を包囲する断熱性材料であってチャンバ414内において熱に耐えられるとともにその熱を保持できるものの効果として得ることが可能である。機関についての種々の用途においては、上述の断熱性のピストン408、シリンダ410およびシリンダヘッド412のうちの少なくとも1つを用いることが可能である。それら断熱性のピストン408、シリンダ410およびシリンダヘッド412のすべてを用いる一実施態様においては、チャンバ414が、すべての方向において断熱され、それにより、そのチャンバ414が、一酸化二窒素の分解のために非常に高い作用温度に到達することが可能となる。しばしば、高断熱性材料は、高気孔率を有することも可能である。その結果、ピストン408、シリンダ410および/またはシリンダヘッド412であってそれぞれチャンバ414に隣接するものを構成するその高断熱性材料は、低気孔率シール構造体によって被覆し、それにより、チャンバ414内の化学的成分がそれらピストン408、シリンダ410および/またはシリンダヘッド412内に浸透しないようにすることが可能である。さらに、チャンバ414内の化学的成分は、上述の断熱性材料および/または低気孔率シール構造体に対する反応性が高いものであるようにすることも可能である。その結果、それらピストン408、シリンダ410および/またはシリンダヘッド412であってそれぞれチャンバ414に隣接するものを、低反応性被膜をも含むことが可能である。前述のように、従来の燃焼機関は、使用される燃料および酸化剤につき、化学量論比O/F比に制限される。本明細書に開示されている技術は、主に、一酸化二窒素の分解であって、燃料を酸化剤で燃焼することに追加されるかまたはそれを置き換えるものにより、すべての従来の燃焼機関のO/F比より高いO/F比を実現するとともに、依然として、利用可能な動力の取出しを達成することを目的とする。続いて、例示的な低エミッションN2O-燃料分解/燃焼機関のサイクルにつき、1次サイクル解析が、次の仮定のもとに行われる。そのN2O-燃料サイクルは、パワー行程powerstrokeパワー出力行程と排気行程とを有する2ストロークサイクルである。N2O-燃料は、上死点近傍位置において、往復シリンダ機関のシリンダ内に急速にインジェクトされると仮定される。そのN2O-燃料は、ある密度、すなわち、そのN2O-燃料が等積状態非常に高速な燃焼反応機構が減少することになるものを有すると仮定されている。排気ガスの排気ポートにおける化学組成は、圧力が1バールであって、排気ガス温度が上述の膨張行程を経験していることに関連する化学的平衡状態のもとにあると仮定される。上述のいくつかの仮定のもと、N2O-エチレン混合物についてあるO/F比が与えられた状態で、比仕事量および排気ガス排出物の化学組成を推定することを目的として、N2O-燃料の密度の初期推定値が、化学平衡論解析CEAのコードは、排気ガスの内部エネルギーの、インジェクトされたN2O-燃料の投入量に対する差である。排気バルブが開いている状態での圧縮による仕事損失量は、無視できると仮定される。図5は、例示的な低エミッションN2O-燃料分解/燃焼機関から生成された主要な複数の排気ガス成分のそれぞれの量が酸化剤-燃料O/F質量比に応じて変化する様子を表す例示的なグラフ500である。図5は、上述のいくつかの仮定および解析結果を組み込んでいる。図5は、上述の主要な複数の排気ガス成分のすべてであって、N2O-エチレンを用いた前述の機関から生成されるものを示している。約10:1であるO/F比より高い場合には、二酸化炭素の排出量が急速に減少する一方、窒素および酸素の排出量が増加する。図6は、例示的な低エミッションN2O-燃料分解/燃焼機関から生成された主要な複数の排気ガス成分であって、通常、地表大気内では高濃度で存在しないもののそれぞれの量が酸化剤-燃料O/F質量比に応じて変化する様子を表す例示的なグラフ600である。それら排気ガス成分は、大気に多量に追加されることになる汚染物質すなわち有害な化学的成分であると考えられる。例えば、二酸化炭素CO2は、自然界に存在するが、温室効果ガスである。この主要な排気ガス成分が大気に放出される濃度をかなり低下させるためのいくつかの試行が行われている。約10:1NO2を酸化剤として用いる場合には、約15:1より高いO/F比のもと、すべての汚染成分の排出量が急速に減少する。図7は、例示的な低エミッションN2O-燃料分解/燃焼機関およびN2O-燃料貯蔵システムについての仕事貯蔵密度と、22の変換効率とを有すると想定されると比較される。前記N2O-燃料分解/燃焼機関の仕事貯蔵密度は、リチウムイオン電池セルと、より伝統的な自動車用ガソリン機関との間に存在する。図8は、例示的な低エミッションN2O-燃料分解/燃焼機関の内部のピークガス温度および排気ガス温度が酸化剤-燃料O/F質量比に応じて変化する様子を表す例示的なグラフ800である。このグラフ800は、一酸化二窒素/燃料という作動流体の燃焼後、およびその作動流体の膨張後、圧力が1バール約1atmに低下するまで、酸化剤-燃料O/F質量比に応じた変化を表している。約3970Kケルビンというピーク燃焼ガス温度が、O/F比が約7であるときに発生している。約2140Kケルビンというピーク排気ガス温度が、O/F比が約9.5であるときに発生している。それら温度は、上述の、関連する化学組成と一緒に、当該機関であって、高温燃焼ガスを、燃焼シリンダまたはそれと同等のものおよび排気システム内に収容するものの熱設計に影響を与える。図9は、例示的な低エミッションN2O-燃料分解/燃焼機関から生成される、機械的エネルギーの出力の1単位当たりの比CO2排出量が酸化剤-燃料O/F質量比に応じて変化する様子を表す例示的なグラフ900である。このグラフ900は、前述のN2O-燃料サイクルについて表している。O/F比が約9.5:1であるとき、二酸化炭素の仕事量当たり排出量単位仕事量当たりのCO2排出量、比CO2排出量、CO2排出係数が、約0.27kgCO2/kWhrに等しい。それらの仕事量当たり二酸化炭素排出量比CO2排出量の数字は、最も効率が高い、空気/炭化水素を用いるコンバスタ燃焼室、燃焼器にさえ匹敵し、そのコンバスタは、最も効率が高い個人住宅サイズの船舶用ディーゼル機関であって、約0.505kgCO2/kWhrにあるもの、通常の自動車用ガソリン機関であって、約0.72kgCO2/kWhrと約0.89kgCO2/kWhrとの間にあるもの、および、現代のターボプロップ型航空機であって、1.7kgCO2/kWhrというように高いものに及んでいる。図10は、例示的な低エミッションN2O-燃料分解/燃焼機関から生成される、機械的エネルギーの出力の1単位当たりの比CO排出量が酸化剤-燃料O/F質量比に応じて変化する様子を表す例示的なグラフ1000である。このグラフ1000は、前述のN2O-燃料サイクルについて表している。O/F比が10未満であるとき、一酸化炭素の仕事量当たり排出量単位仕事量当たりのCO排出量、比CO排出量、CO排出係数が、この例示的なN2O-燃料サイクルについては、急激に上昇し、米国EPA連邦環境保護庁のCO排出規制値約0.05kgCO/kWhrを簡単に超えることが可能である。図11は、例示的な低エミッションN2O-燃料分解/燃焼機関から生成される、機械的エネルギーの出力の1単位当たりの複数の比NOx排出量が酸化剤-燃料O/F質量比に応じて変化する様子を表す例示的なグラフ1100である。このグラフ1100は、前述のN2O-燃料サイクルについて表している。このサイクルについては、ピークNOx排出量が、O/F比が約9と約30との間の領域で発生する。燃焼ガスの反応機構kinetics動態、動特性、速度のために、当該機関内で形成されるNOxが完全に平衡状態にならない場合には、より多いNOx排出量が発生し得る。図11に示すNOx排出量は、米国EPAの排出規制値より低いが、実際のNOx排出量は、その排出規制値より多い可能性がある。そのように多いNOx排出量は、それが、図11に示す値よりかなり多い場合には、標準的な炭化水素-空気型機関においてNOx排出量を制御するために用いられるメカニズム例えば、触媒コンバータ、空気を排気ガス内に混入させることなどと同様なものを用いて対処することが可能である。上述のように行われた分析は、エチレンを燃料として用いるために行われたが、それとは異なる前述の燃料および他の炭化水素型燃料を用いても、非常に似た結果が得られる。さらに、上述のように行われた分析は、例示的な2ストローク機関について行われたが、同様な熱力学的なサイクル分析を、他のサイクルについての比仕事量および排気ガス排出物特性を求めるために行うことが可能である。一実施例においては、本明細書において説明されているように、一酸化二窒素/燃料混合物であって、O/F比が10:1より低い燃料が濃いものは、タンクが貯蔵できる体積もしくは質量が制限されている用途や、排気ガスの出力、特に、一酸化炭素の排出が、一酸化二窒素および燃料の混合物の単位質量当たりに生成されるエネルギー密度より関心が低い用途に適している。しかし、O/F質量比が高い燃料が薄い場合に、多量のエネルギーが、非常に低い燃料消費量と、二酸化炭素および一酸化炭素についての非常に低い比排出量排出係数、仕事量当たりの排出量とを伴って生成される。その生成されたエネルギーは、主に、一酸化二窒素の化学組成に由来し、ここに、燃料は、一酸化二窒素が分解するのに最低限必要な活性化エネルギーを効果的に低下させることと、燃焼反応機構combustionkinetics、燃焼速度を高速化することとを主な目的として作用する。再び図7を参照するに、O/F比が1000に近い場合に、一酸化二窒素と燃料とが組み合せられた混合物のエネルギー密度は、漸近的に一酸化二窒素のみが分解する場合のエネルギー密度に接近する。N2Oの熱分解から生成される初期化学エネルギーは、約1.9MJ/kgである。その結果、いくつかの実施態様においては、N2O/燃料混合物に対する希薄限界が、N2O/燃料混合物からエネルギーを取り出す機関の温度限界および圧力限界である。機関が対応可能な圧力比が高いほど、初期化学エネルギーのうちのより大きな部分が、その機関によって取り出すことが可能となる。一実施例においては、熱力学的に、一酸化炭素の生成および二酸化炭素の生成はそれぞれ、1×10-50kgCO/kWhrおよび5×10-6kgCO2/kWhrである。別の実施態様においては、一酸化窒素nitricoxideの生成が、それの初期生成段階に限り行われるまで加熱することによる可能性がある。例示的な点火メカニズムとしては、スパークプラグを使用する方法、グロープラグを使用する方法、ガス圧縮を使用する方法、点火前もしくは点火中における推進剤の予熱を使用する方法、および/または、それらの方法の組合せもしくはそれら方法に類似する複数の方法の組合せがあるが、それらに限定されない。燃料の燃焼により、温度および圧力が当該機関の内部すなわち、往復ピストン型内燃機関内の燃焼チャンバ内で上昇する。分解/燃焼工程1215が、当該機関内において一酸化二窒素を分解するとともに、当該機関内において燃料を燃焼する。点火工程1210によって上昇させられた温度および圧力は、分解/燃焼工程1215にとっての触媒である。一酸化二窒素は、窒素と酸素とに、窒素分子または原子が2、酸素分子または原子が1の割合で分解する。酸素分子は、点火工程1210に戻る矢印1217によって図示するように、分解する作動流体内において別の燃料未燃焼部分を燃焼させるために作用することが可能である。さらに、一酸化二窒素の分解により、エネルギーが放出される。前記往復ピストン型内燃機関の用途においては、放出されたエネルギーが、燃焼チャンバ内において別の圧力および温度に変換される燃焼チャンバ内においては、燃焼による圧力および温度の上昇に加えて、分解による圧力および温度の上昇が行われる。取出し工程1220が、分解/燃焼ガス内の圧力であって出口状態に対する相対的な圧力を利用することにより、分解/燃焼反応から仕事を取り出し、それにより、分解/燃焼ガスから熱および化学エネルギーを取り出すとともに、このエネルギーを、有用な形態例えば、機械的な力に変換する。前記往復ピストン型内燃機関の用途においては、分解工程1215によって生成される別の圧力分解による圧力上昇分が、クランクシャフトに連結されたピストンに押し当てられる。ピストン容積シリンダ容積が膨張すると、そのピストンのシリンダ内の燃焼ガスの温度が下降し、その際、熱エネルギーが機械的エネルギーに変換される。ピストンの直線運動が、クランクシャフトの回転運動に変換される。そのクランクシャフトは、例えば、発電のために発電機を回転させたり、自動車を駆動させるために使用することが可能である。排気工程1225が、主に窒素分子と酸素分子とを含有する使用済ガスを排気する。一酸化二窒素が、窒素と酸素とに、窒素分子が2、酸素分子が1の割合で分解するとともに、一酸化二窒素と燃料との混合物の大部分が窒素酸化物であるという理由で、その排気ガスは、質量で見ると、二酸化炭素成分をほとんど含有しない。以上説明した仕様、いくつかの例およびデータにより、本発明のいくつかの例示的な実施形態につき、構成および作用が完全に説明される。本発明の多くの実施形態を、本発明の主旨および範囲を逸脱することなく、実現可能であるため、本発明は、後続する特許請求の範囲の欄に記載される。さらに、記載された特許請求の範囲から逸脱することなく、それら互いに異なる複数の実施形態の構造的特徴を組み合せてさらに別の実施形態とすることが可能である。