"中性子吸収材料を含む少なくとも一つの制御棒と、制御棒駆動機構CRDMユニットと、前記少なくとも一つの制御棒のグレイ棒制御及びシャットダウン棒制御の少なくとも一つを提供するように前記制御棒と前記CRDMユニットを連結する制御棒/CRDMユニット連結器と、を備え、前記制御棒/CRDM連結器が、室温でのステンレス鋼の密度よりも大きい平均密度を有する、装置。前記制御棒/CRDM連結器が、室温でのステンレス鋼の密度よりも大きい平均密度の連結棒を備える、請求項1に記載の装置。前記連結棒が、中空又は部分的に中空の連結棒筒、及び前記中空又は部分的に中空の連結棒筒内に配置された充填材を備え、当該充填材が、室温でのステンレス鋼の密度よりも大きい密度の材料を含む、請求項2に記載の装置。前記中空又は部分的に中空の連結棒筒が、ステンレス鋼製である、請求項3に記載の装置。前記充填材が、室温で少なくとも16.2グラム/立方センチメートルの密度を有する、請求項3に記載の装置。前記中空又は部分的に中空の連結棒筒が、第1密度の材料を含み、前記充填材を構成する材料が、前記第1密度の少なくとも2倍の密度を有する、請求項3に記載の装置。前記連結棒が、前記中空又は部分的に中空の連結棒筒内に配置された追加要素を更に備え、当該追加要素が、室温でのステンレス鋼の密度よりも大きい密度の材料を含む充填材ではなく、当該追加要素が、前記中空又は部分的に中空の連結棒筒内で前記充填材が移動することを抑止する、請求項3に記載の装置。前記連結棒が、前記中空又は部分的に中空の連結棒筒内に配置され、かつ前記充填材を押圧する圧縮スプリングを更に備える、請求項3に記載の装置。前記スプリングが前記中空又は部分的に中空の連結棒筒内の前記充填材の下に配置され、当該スプリングがスクラム過程で前記充填材により発生の運動エネルギーを消散するのに少なくとも寄与する、請求項8に記載の装置。前記制御棒/CRDM連結器が、室温で第1密度の第1材料を含む第1部分、及び室温で前記第1密度よりも大きい第2密度の第2材料を含む第2部分を備える、請求項1に記載の装置。前記第2密度が、前記第1密度の少なくとも2倍である、請求項10に記載の装置。前記第1材料がステンレス鋼であり、前記第1部分が前記第2部分を囲む囲みを含む、請求項10に記載の装置。前記第1材料が、ステンレス鋼であり、前記第1部分が、前記第2部分を囲んで前記制御棒/CRDM連結器が配される原子炉の周囲冷媒への露出から第2部分を封止する囲みを含む、請求項10に記載の装置。原子炉の制御棒アセンブリの連結棒を備える装置であって、前記連結棒が、室温で第1密度の第1材料を含む中空又は部分的に中空の連結棒筒と、前記中空又は部分的に中空の連結棒筒内に配置された充填材と、を備え、前記充填材が、室温で前記第1密度よりも大きい第2密度の第2材料を含む、装置。前記連結棒が、前記中空又は部分的に中空の連結棒筒内に配置され、かつ前記充填材を押圧する圧縮スプリングを更に備える、請求項14に記載の装置。前記連結棒が、更に、前記中空又は部分的に中空の連結棒筒内で前記充填材が移動することを抑止するべく、前記中空又は部分的に中空の連結棒筒内に配置された低密度の充填材を更に含み、前記低密度の充填材が、室温で前記第1密度以下の第3密度を有する、請求項14に記載の装置。前記第2密度が、前記第1密度の少なくとも2倍である、請求項14に記載の装置。前記第2密度が、室温で少なくとも16.2グラム/立方センチメートルである、請求項14に記載の装置。前記第1材料がステンレス鋼である、請求項14に記載の装置。前記第2材料が、タングステン、劣化ウラン、モリブデン、及びタンタルから成る群から選択される、請求項19に記載の装置。前記第2材料が、タングステン、劣化ウラン、モリブデン、及びタンタルから成る群から選択される、請求項14に記載の装置。前記充填材が、前記中空又は部分的に中空の連結棒筒内の配置された第2材料を含む複数のロッド又はスラグを含む、請求項14に記載の装置。原子炉圧力容器と、中性子吸収材料を含む少なくとも一つの移動可能な制御棒、前記少なくとも一つの制御棒の移動を制御するための制御棒駆動機構CRDM、及び前記少なくとも一つの制御棒及び前記CRDMを動作可能に連結する連結器を含む制御棒アセンブリと、を備え、前記連結器が、少なくとも一つの連結棒を備え、当該連結棒が、室温で第1密度の第1材料を含む中空又は部分的に中空の連結棒筒、及び前記中空又は部分的に中空の連結棒筒内に配置された充填材を備え、当該充填材が、室温で前記第1密度よりも大きい第2密度の第2材料を含む、装置。前記連結棒が、前記中空又は部分的に中空連結棒筒内に配置され、前記充填材を押圧する圧縮スプリングを更に備える、請求項23に記載の装置。前記第2密度が、前記第1密度の少なくとも2倍である、請求項23に記載の装置。前記第2密度が、室温で少なくとも16.2グラム/立方センチメートルである、請求項23に記載の装置。前記第1材料がステンレス鋼である、請求項23に記載の装置。前記第2材料が、タングステン、劣化ウラン、モリブデン、及びタンタルから成る群から選択される、請求項23に記載の装置。原子炉圧力容器と、中性子吸収材料を含む少なくとも一つの移動可能な制御棒、前記少なくとも一つの制御棒の移動を制御するための制御棒駆動機構CRDM、及び前記少なくとも一つの制御棒及び前記CRDMを動作可能に連結する連結器を含む制御棒アセンブリと、を備え、前記連結器が、室温で第1密度の第1材料を含む第1部分、及び室温で前記第1密度よりも大きい第2密度の第2材料を含む第2部分を含む、装置。前記第2密度が、前記第1密度の少なくとも2倍である、請求項29に記載の装置。前記第1材料がステンレス鋼であり、前記第2材料が室温で少なくとも16.2グラム/立方センチメートルの密度を有する、請求項29に記載の装置。前記第2部分が、前記第1部分により画定される少なくとも一つのキャビティー内に配置される、請求項29に記載の装置。前記第2部分が、前記第1部分により画定される少なくとも一つのキャビティー内に封止される、請求項29に記載の装置。本開示のある側面において、装置が、中性子吸収材料を含む少なくとも一つの制御棒と、制御棒駆動機構CRDMユニットと、前記少なくとも一つの制御棒のグレイ棒制御及びシャットダウン棒制御の少なくとも一つを提供するように前記制御棒と前記CRDMユニットを連結する制御棒/CRDMユニット連結器と、を備え、前記制御棒/CRDM連結器が、室温でのステンレス鋼の密度よりも大きい平均密度を有する。本開示の別の側面において、装置が、原子炉の制御棒アセンブリの連結棒を備える。前記連結棒が、室温で第1密度を有する第1材料を含む中空又は部分的に中空の連結棒筒と、前記中空又は部分的に中空の連結棒筒に配置された充填材を備え、前記充填材が、室温で前記第1密度よりも大きい第2密度の第2材料を含む。本開示の別の側面において、装置が、原子炉圧力容器と、中性子吸収材料を含む少なくとも一つの移動可能な制御棒、前記少なくとも一つの制御棒の移動を制御するための制御棒駆動機構CRDM、及び前記少なくとも一つの制御棒及び前記CRDMを動作可能に連結する連結器を含む制御棒アセンブリを備える。前記連結器が、少なくとも一つの連結棒を備え、当該連結棒が、室温で第1密度の第1材料を含む中空又は部分的に中空の連結棒筒、及び前記中空又は部分的に中空の連結棒筒内に配置された充填材を備え、当該充填材が、室温で前記第1密度よりも大きい第2密度の第2材料を含む。本開示の別の側面において、装置が、原子炉圧力容器と、中性子吸収材料を含む少なくとも一つの移動可能な制御棒、前記少なくとも一つの制御棒の移動を制御するための制御棒駆動機構CRDM、及び前記少なくとも一つの制御棒及び前記CRDMを動作可能に連結する連結器を含む制御棒アセンブリと、を備える。前記連結器が、室温で第1密度の第1材料を含む第1部分、及び室温で前記第1密度よりも大きい第2密度の第2材料を含む第2部分を含む。制御棒/CRDM連結器アセンブリのパラダイムシフトが本明細書に開示される。既存の制御棒/CRDM連結器アセンブリでは、最小限の重量とスクラム方向に広い側が配向された表面積の軽量のクモの脚のようなspideryスパイダーにより制御棒が終端される。スパイダーは、スクラム過程の液圧抵抗に寄与する小さな実在actual領域ではなく、制御棒の取付のための広い有効effective領域を提供するように構成される。スパイダーと連結棒の両方がステンレス鋼部材であり、強度及び頑丈さ、低コスト、製造性、及び原子炉容器環境への適合性といった利益がもたらされる。本明細書に開示の制御棒/CRDM連結器アセンブリが次の観点の一つ又は両方を包含する:i末端重み付け部材による従来の軽量スパイダーの置換、及び/又はiiオプションとして粉末又は粒子状のタングステン、モリブデン、タンタル等の高密度材料による制御棒/CRDM連結器アセンブリのステンレス鋼の大部分の置換。開示の制御棒/CRDM連結器アセンブリが従来の連結棒/スパイダーアセンブリよりも実質的に重く、これにより、重力影響誘起のスクラムの速度や信頼性が有利に向上される。開示の末端重み付け部材を採用する制御棒/CRDM連結器アセンブリでは、従来の軽量スパイダーと比べて末端重み付け部材により増加の重量により、末端重み付け部材が、オプションとして、従来のスパイダーと比較して例えば、追加の重量を提供するためスクラム方向に垂直broadsideの大きい実在の表面積を有することができる。図1を参照すると、説明用の圧力容器10の関連部分が、圧力容器10の底の近くに設けられた炉心形成部12を含む。炉心形成部12は、説明例としては、濃縮された酸化ウランすなわち、235U/238U比が高められるように処理されたUO2といった放射性物質を含有又は包含する反応性コア不図示を包含又は含有する。制御棒駆動機構CRDMユニット14を概略的に示す。図示のCRDM14が、圧力容器10内に配置される内部CRDMであり、代替的に外部CRDMが採用され得る。図1は、図示の例として単一の図示のCRDMユニット14を示すが、より一般的には、典型的な多数のCRDMユニットが設けられ、それぞれが異なる複数の制御棒に連結されるこれらの追加のCRDMユニットが図1では図示されていないが、そのような追加のCRDMユニットのための空間を示すように圧力容器10が描かれている。。CRDMユニット14の下には制御棒ガイドフレーム16があり、図1では不図示の制御棒/CRDM連結器アセンブリの図示が図1の斜視図により妨げられる。複数の制御棒18が、ガイドフレーム16の下に延びる。図1は、制御棒18が炉心形成部12内に最大限に挿入されるその完全挿入位置にある制御棒18を示す。完全挿入位置においては、末端重み付け部材又は、別の実施形態においては、スパイダーが、またここでも図1では視認できない制御棒ガイドフレーム16の下側位置20に位置付けられる。図1で説明の実施形態では、CRDMユニット14と制御棒ガイドフレーム16がスタンドオフ支え;standoff22により離間され、スタンドオフ22が、CRDMユニット14とガイドフレーム16各々に連結される両端を有する中空筒を備え、これを介して図1では不図示の連結棒が通過する。図1は、図示の圧力容器10の下部のみを示す。稼働の原子炉では、図面の開放上端24が、1以上の上部圧力容器部分に連結され、これは、図示の圧力容器10の下部と共に、図示の炉心形成部12により示される炉心、制御棒18、ガイドフレーム16、及び内部CRDMユニット14を包含する密閉の圧力容積を形成する。別の実施形態では、CRDMユニットが、外部の原子炉の圧力容器の上に設けられる。そのような実施形態では、圧力容器の上部の入口を介して連結棒が延在する制御棒/CRDM連結器アセンブリにより外部CRDMユニットが制御棒に連結される。図2を参照すると、CRDMユニット14、制御棒ガイドフレーム16、中継のスタンドオフ22、及び制御棒18を含む制御アセンブリが、原子炉の圧力容器から隔離されて図示される。再び、図2の図面の制御棒ガイドフレーム16とスタンドオフ22により制御棒/CRDM連結器アセンブリが隠されている。図3を参照すると、制御棒ガイドフレーム16とスタンドオフ22が再び図示されるが、CRDMユニットが除かれており、スタンドオフ22上を上方へ延びる連結棒30の上端が露呈される。CRDMユニットがグレイ棒機能を有するならば、この図示の連結棒30の上端がCRDMユニットに係合し、連結棒30及び、それ故、取り付けられた図3で不図示の制御棒18をCRDMユニットで上げ又は下げできる。CRDMユニットがシャットダウン棒機能を有するならば、この図示された上端がスクラム過程でCRDMユニットから脱着可能である。各図1~4にスクラム時に落下する制御棒が加速する下向き方向のスクラム方向Sが図示される。図4を参照すると、どの閉鎖部材を伴うことなく例えば、ガイドフレーム、スタンドオフ、又はCRDMユニットを伴うことなく、制御棒18と連結棒30が図示される。図4の図面においては、図示の末端重み付け部材32が図示され、連結棒30の下端への複数の制御棒18の連結が提供される。従来のスパイダーとは異なり、末端重み付け部材32がスクラム方向Sに沿って実質的に伸長することが分かる。図示の末端重み付け部材32は、増加された重量を提供する利点を有し、迅速なスクラムを促進する。しかしながら、従来のクモの脚のようなスパイダーで図示の末端重み付け部材32を置換することも考えられる。図5及び6を参照すると、末端重み付け部材32の斜視図及び側断面斜視図が各々図示される。末端重み付け部材32は、上部及び下部ケーシングカバープレート42、44により封鎖された上及び下端を有する実質的に中空のケーシング40を含む。4つの上部ケーシングカバープレート42が図5に図示され、2つの上部ケーシングカバープレート42が図6の側断面斜視図に図示される。図5の斜視図の傾斜により下部カバープレートが図面から除かれるが、図6の側断面図にて2つの下部カバープレート44が端上に見ることができる。図示の末端重み付け部材32は、図5に図示された4つの上部ケーシングカバープレート42と同様に配置された4つの下部ケーシングカバープレート44を含む。カバープレートが除かれた中空ケーシング40の上面図を示す図7が、図示の末端重み付け部材32の更なる図示を提供する。図7に見られるように、中空ケーシング40は、スクラム方向Sに平行なシリンダー軸を有し、またシリンダー軸に交差する断面にて均一である円筒状である。断面は複雑であり、中央通路50、及び中央通路50の周りに90°間隔で周方向に離間する4つのキャビティー52を画定する。中空ケーシング40の断面は、24個の小さいつまり、中央通路50よりも小さい通路54も画定し、24個の小さな通路54の幾つかのみが図7において明示的に符号付けされている。図7と図5及び6の対比により、各通路50、54がケーシング40を完全に通過し、上部又は下部カバープレート42、44により被覆されないことが分かる。24個の小さな通路54についてはじめに説明すると、複数の制御棒18を固定するための構造がこれらにより提供される。幾つかの実施形態では、24個の各小さい通路54が制御棒18を保持し、複数の制御棒18が正確に24個の制御棒から構成される。他の実施形態では、24個の小さい通路54の1個以上が空若しくは別の目的のために用いられ、例えば、コア内計測配線の管として用いられ、この場合、複数の制御棒18が24個の制御棒よりも少なく構成される。末端重み付け部材32が単に説明例であるものと更に理解されるべきであり、重み付け部材は、例えば、24個よりも多く又は少ない制御棒の異なる数を提供する別の断面構成を有し得る。中央通路50の周りに90°間隔で放射状に離間した4個のキャビティー52について次に説明する。実質的に中空のケーシング40と上部及び下部カバープレート42、44は、他の材料も考えられるが、好適にはステンレス鋼製である。上部及び下部カバープレート42、44が、4個のキャビティー52を封止する。図6の側断面図に示すように、4個のキャビティー52が重い材料を含有する充填材56で充填され、ここで、用語重い材料が、中空ケーシング40を構成するステンレス鋼又は他の材料よりも高い密度を有する材料を意味する。例えば、充填材56は、幾つかの説明例として、オプションとして粉末又は粒子状のタングステン、劣化ウラン、モリブデン、又はタンタルといった重い材料を含有し得る。説明例としては、ステンレス鋼が約7.5~8.1グラム/立方センチメートルの密度を有し、他方、タングステンが約19.2グラム/立方センチメートルの密度を有し、タンタルが約16.6グラム/立方センチメートルの密度を有する。幾つかの好適な実施形態においては、充填材56を構成する重い材料が、ケーシング40を構成する材料の密度の少なくとも2倍の密度を有する。ステンレス鋼を含むケーシング40の幾つかの好適な実施形態では、充填材56を構成する重い材料が、好適には、少なくとも16.2グラム/立方センチメートルの密度を有する。本明細書で特定の全ての定量的な密度が室温のものである。幾つかの実施形態では、充填材56は、末端重み付け部材32の構造的な強度又は硬さに寄与しない。従って、充填材56を構成する重い材料が、その機械的特性の考慮無しに選択可能である。同じ理由のため、充填材56は、キャビティー52に適合するサイズ及び形状の固体挿入物の態様であり得、若しくは、充填材56は、粉末、粒子、又は他の構成であり得る。カバープレート42、44がキャビティー52を封止し、そのために充填材56を構成の重い材料が圧力容器10の主要冷媒流に適合しない材料であることも考えられる。代替的に、充填材56を構成する重い材料が、圧力容器10の主要冷媒流に適合する材料であるならば、上部カバープレート42を省略することも考えられ、この場合、キャビティー52が封止されない。もちろん、充填材56がキャビティー52内に強固に保持された固体材料であるならば、上部カバープレート42と下部カバープレート44の両方を省略することも考えられる。図5~7を引き続き参照し、また図8を更に参照すると、CRDMユニット14の動作により制御棒18が上げ又は下げられると、末端重み付け部材32が制御棒ガイドフレーム16を通過する。スクラム方向Sに沿う末端重み付け部材32の長さに亘り一定の断面の円筒構成によりこのデザイン観点が簡素化される。これに加えて、制御棒ガイドフレーム16が各制御棒18に対してカムすべきであり、所望の制御棒の案内が提供される。この帰結として、末端重み付け部材32の断面が、図7にて幾つかが符号付けされている凹み58を有するように設計される。図8に示すように、これらの凹み58が、制御棒ガイドフレーム16の嵌合拡張部60に嵌合する。図8にも示された間隙Gにより、末端重み付け部材32の外面と制御棒ガイドフレーム16の隣接面との間に小さい寸法公差が提供される。末端重み付け部材32の24個の小さい通路54を包囲するガイドフレーム16の24個の部分的な円形の開口が、制御棒18に対してカムできるようにサイズされる。完全のため、図8は、末端重み付け部材32の中央通路50内に配置された連結棒30も示す。図5~7は、4つのキャビティー52の空間を設けることにより、これらの4つのキャビティー52を有せずに達成される実在の断面領域と比較して、末端重み付け部材32の実在の断面領域つまり、スクラム方向Sに垂直なその領域が実質的に増加する。幾つかの実施形態では、カバープレート42、44により包囲された領域を含むスクラム方向Sに垂直な断面のフィルファクターfillfactorが、少なくとも50であり、図7は、図示の末端重み付け部材のフィルファクターが、実質的に50を超えることを実証する。従って、末端重み付け部材32の設計は、スクラム方向Sに垂直な実際の表面積が最小化されるように最適化され、また液圧抵抗を低減するべく実質的に50未満のフィルファクターを一般的に有するクモの脚のような設計の典型的なスパイダーとは区別される。一般的に、末端重み付け部材32の重量により獲得されるスクラム力は、4個のキャビティー52により課されるより広い実際の垂直の表面積の増加した液圧抵抗をオフセットする以上である。液圧抵抗を克服する追加の重量とスクラム速度の増大が、スクラム方向Sの末端重み付け部材32の伸長により獲得される。この別の方法では、スクラム方向Sに垂直に配向した最大寸法に対するスクラム方向Sの末端重み付け部材32の長さの比が、オプションとして1以上であり、またより好適には1.2以上である。図示の末端重み付け部材32は、典型的なスパイダーのような概して平面的な部材ではなく、むしろ連結棒30の下端に実質的な末端重量を提供する立体部材である。図示の末端重み付け部材32は、図1に示すように圧力容器10の底の近くに配置された炉心形成部12内に収容又は保持される放射性コアとCRDMユニット14の間に重い材料を含む充填材56を配置するという点で実質的な利益を有する。充填材56を構成する重い材料は、炉心により生成された放射線を高く吸収することが一般的に予期されている高密度材料である。高い放射線吸収は、説明例として、タングステン、劣化ウラン、モリブデン、又はタンタルといった重い材料の特性である。従って、重い材料を含む充填材56が放射線遮蔽を提供し、実施形態に依存し、また様々な程度で高価で放射線感知のCRDMユニット14を保護する。スクラム方向Sの末端重み付け部材32の伸長が、重量の提供とは無関係であるという追加の利益を有する。スクラム方向Sのその伸長により、末端重み付け部材32に各制御棒18が固定可能であるより長い長さが提供され、同様に、末端重み付け部材32に連結棒30が固定可能であるより長い長さが提供される。これにより良好な機械的結合が提供され、安定化トルクの向上も提供されて制御棒18が傾斜から阻止される。一般的には、スクラム方向Sの末端重み付け部材32の伸長により、連結棒/末端重み付け部材/制御棒アセンブリの問題となる又は破壊的な変形の確率を低減するより強固な機械的構造が提供される。スクラム方向Sの末端重み付け部材32の伸長の別の利点は、それによりスクラム方向Sに末端重み付け部材32を流線形とすることがオプションにて許容されることである。この変形は図示しないが、説明例として狭い下方の断面を有し、かつ広い上方の断面を有するように図5の構成を変更することが考えられ、狭い下方の断面から広い上方の断面に向かって径が増大する円錐面を有することになる。制御棒を固定するための小さい通路54がスクラム方向Sに正確に平行に配向された状態は変わらないだろうまた、従って、最も外側の位置に配置された制御棒には短くなるだろう。そのような流線形が、流線形により低減される液圧抵抗と流線形により生じる重量の低減の間のトレードオフを象徴する。上述のオプションの流線形に代えて、末端重み付け部材の断面が、液圧抵抗を低減するように別の態様で構成可能である。例えば、小さい通路54に類似の追加の通路不図示を断面が含むことができるが、制御棒又は別のものにより充填されず、スクラム過程で末端重み付け部材の液圧抵抗を低減する流量通路を代わりに提供する。図示の末端重み付け部材32は、末端重み付け部材32の平均密度を増加してステンレス鋼の平均密度よりも大きな値にする重い材料を含む充填材56と末端重み付け部材32の全体体積を増加させる末端重み付け部材32の伸長の組み合わせにより、所望の重量を提供する。体積と平均密度の積により重量に同等の全体質量が算出される。所望の重量を獲得するため、1充填材56のサイズ又は量又は体積、2充填材56を含む重い材料の密度、及び3末端重み付け部材32の伸長の中で様々な設計のトレードオフが可能である。幾つかの実施形態においては、末端重み付け部材を伸長させること無く、重い材料を含む充填材を活用することで所望の重量を達成することが考えられる。そのような実施形態においては、末端重み付け部材32は、オプションとして従来の実質的に平坦でクモの脚のようなスパイダー構成を有し、ここで、筒又はスパイダーの別の連結要素が、部分的又は全体的に中空であり、重い材料を含む充填材を収容するキャビティーを画定する。そのような末端重み付け部材を重量スパイダーと考えることができる。別の実施形態においては、充填材材料を完全に省略し、また代わりに完全に伸長に依存して所望の重量を提供することが考えられる。例えば、4個のキャビティー52と充填材56を省略することにより図示の末端重み付け部材32を修正可能である。この構成においては、ケーシング40と同じ外周を有する単一の固体ステンレス鋼要素でケーシング40を代替可能であり、単一の固体ステンレス鋼要素の頂部と底部が、上部及び下部ケーシングカバープレート42、44を画定する若しくは、より正確には代替する。完全にステンレス鋼から成る伸長された末端重み付け部材32が十分な重量を提供する場合、重い材料を含む充填材が省略のそのような実施形態が好適に採用される。末端要素の重量が考慮事項ではないが、制御棒及び/又は連結棒30との連結を確保するより長い長さを提供する、若しくは流線形に適合するスクラム方向Sに長い形状寸法を提供するといった伸長の末端要素の別の利益が望まれる場合も、そのような実施形態が好適に採用される。開示の末端重み付け部材の種々の実施形態が、制御棒を連結棒の下端に連結する適切な構造を提供する主要機能を有しないステンレス鋼ケーシングを用いる。同時に、ステンレス鋼ケーシングが、空隙又はキャビティー体積を十分に残存させ、重い材料を含む充填材の挿入が許容される。ケーシングの好適な材料としてステンレス鋼が言及されるが、所望の構造的な特徴や原子炉圧力容器適合性を有する別の材料も使用可能であると理解される。重い材料を含む充填材は、好適には、タングステン、劣化ウラン、又は別の適切な高密度材料である。開示の末端重み付け部材の多様な実施形態が、スクラム方向Sの伸長も有する。この伸長の設計は、ガイドフレームの如何なる再設計例えば、広くするを無くして制御棒ガイドフレームに適合するように難なく構成され、また従って制御棒アセンブリ全体の包囲空間に影響しない。伸長は調整可能な設計パラメーターであり、また所望の重量を提供するべく大きく又は小さく設定可能である。伸長を増加することにより制御棒アセンブリの高さが概して増加し、またこれにより特定の原子炉設計の伸長に上限が課されるこれは、連結棒の長さを減じることで少なくとも部分的に補償されるが、連結棒は、所望の最大移動距離により課される最小の長さを有する。開示の末端重み付け部材の別の利点が、調整可能な重量を提供することである。例えば、幾つかの実施形態においては、異なるCRDMユニットが異なる高さに設けられ、若しくは異なる質量の制御棒を保持し、異なるCRDMユニットに関連の異なる平行移動アセンブリが同一ではない。様々なCRDMユニットに関連の全ての平行移動アセンブリが同一の重量を有することが有益であると考えられるならば、重い材料を含む充填材の異なる量が異なる末端重み付け部材32のキャビティー52に包含され、平行移動アセンブリの重量が均等にされる。場合によっては、これにより、幾つかのキャビティー52が充填材56によりただ部分的に充填される。必要に応じて、キャビティー52の未充填の空間が、ステンレス鋼スラグ不図示といった軽量充填材材料により充填され、若しくは圧縮された荷重スプリング不図示を含んで重い材料を含む充填材56がキャビティー52内で移動することを抑止する。所望の全体重量を達成するべく重い材料の充填材56の量を選択する際に軽量充填材の重量又は荷重スプリングが適切に考慮される。多種の平行移動アセンブリの重量の均等化の利用価値が高く、一例として、各平行移動アセンブリの共通プラグの使用又は別の運動エネルギー吸収要素の使用が許容される。制御棒が完全つまり最大挿入点に達する時にスクラム下の平行移動アセンブリにソフトストップを提供するように運動エネルギー吸収要素図5~8では不図示が設計される。図示の末端重み付け部材32のケーシング40が、機械的保持を提供する構造部分として機能する。連結棒30と制御棒18の間の連結に関連する全ての荷重が、各制御棒の取付位置として機能するケーシング40に伝達される。図9、10、及び11を参照すると、末端重み付け部材32のケーシング40の取付通路50内に連結棒30を固定するため、多種の取付構成が用いられる。そのような取付構成の一つの説明例においては、ケーシング40の中央通路50が、ケーシング40の中央通路50内に好適に同軸に配置されたJロック雌取付アセンブリ70を収容する。図9は、Jロック雌取付アセンブリ70の側断面図を図示し、他方、図10は、連結されたアセンブリの側方図を示し、また図11は、連結されたアセンブリの側断面図を示す。図9を参照すると、図示のJロック雌取付アセンブリ70は、説明の実施形態においてケーシング40の中央通路50内に溶接又は別の方法で同軸に固定された丸い円筒のハブ72を含む。代替的に、ハブが中央通路50の内面に一体若しくはそれにより画定される。ハブ72が、ケーシング40とJロック雌取付要素の間のインターフェースとして働き、それは、ハブ72の内部に設けられた3つのJロックピン74図9の断面図においてそのうち2つが見えるを含む。3つのピン74により、連結棒30の下端に設けられたJロック雄取付アセンブリ80図11参照の連結点が提供される。Jロックプランジャー76とJロックスプリング84により、それが末端重み付け部材32に係合するやいなや、連結棒30のJロック雄取付アセンブリが定位置に保たれる。図11に示すロックされた配置。図示のJロック雌取付アセンブリ70は、下側プランジャー82、内側スプリング78、及びスプリングワッシャ86を更に含み、スクラム過程で平行移動アセンブリの下部すなわち、制御棒18、末端重み付け部材32、連結棒30、及びオプションとしてリードスクリュー不図示の平行移動の連合体のインパクトを吸収するように協働する。連結棒30の下端と末端重み付け部材32の間の図示のJロック連結は一例である。より一般的には、脱着連結の別のタイプ又は永久的な溶接連結若しくは一体的な配置を含む相当に任意の種類の連結が考えられる。Jロック配置は、簡単な押し及び回しpush-and-twist操作で連結棒30を末端重み付け部材32から並びに従って制御棒18から脱着することを可能にする利点を有する。これにより、原子炉の燃料交換過程で平行移動アセンブリの残部すなわち、末端重み付け部材32及び取り付けられた制御棒18とは別に連結棒30を移動することが許容される。末端重み付け部材32のケーシング40は様々な技術を活用して製造可能である。幾つかの実施形態においては、放電加工EDMを採用した製造が考えられる。EDM方法がステンレス鋼の固体ブロックに施され、次に、スパイダーのケーシング40を画定するようにこれが切断される。有利には、EDMが迅速かつ正確である。別の考えられる方法が鋳造技術又は押出を含み、両者とも迅速かつ材料コストが低い。制御棒18、末端重み付け部材32、連結棒30、及びオプションのリードスクリュー不図示を含む平行移動アセンブリは、緊急原子炉シャットダウンの発生時の炉心に向かう平行移動アセンブリの迅速かつ信頼性高いスクラムを促進するべく、有利には重い。この結果のため、末端重み付け部材32が重く構成される。これを達成するために本明細書に開示の一つの方法は、重い材料を含む充填材56の追加により、末端重み付け部材32の平均密度をステンレス鋼のものよりも大きい値に増加する若しくは、より一般的には、その平均密度をケーシング40の構成材料のものよりも大きい値に増加するここで、重いとは、ステンレス鋼又はケーシング40を構成する別の材料のものよりも大きい密度を意味する。本明細書に開示の別の方法は、これを達成するため、スクラム方向Sに末端重み付け部材32を伸長させる。図示の末端重み付け部材32は、充填材56による平均密度の増加とスクラム方向Sの伸長の両方を採用する。図10及び11を参照すると、平行移動アセンブリの追加の重量が、連結棒30の密度を高めることにより追加的又は代替的に獲得される。このため、図示の連結棒30が、重い材料を含む充填材92を含む中空又は部分的に中空の連結棒筒90図11の断面図に見られるを含む。従って、連結棒筒90が、末端重み付け部材32のケーシング40に類似する構造的効果として働き、他方、重い材料を含む充填材92が、末端重み付け部材32の充填材56に類似する重み付け又は平均密度の増大効果として働く。中空の連結棒筒90を多種の技術で製造でき、例えば、EDMこの方法には長い筒の長さが問題になり得る、鋳造、押出、製粉等である。ある好適な実施形態においては、重い材料を含む充填材92は、各々が、連結棒筒90の内径に実質的に合致する径を有し、かつ連結棒筒90内に積まれたタングステンスラグの態様にあり、所望の重量を達成するためにタングステンスラグの積層数が選択される。連結棒筒90の内部空間を充填するのにタングステンスラグの数が不十分であり、かつこれらのスラグの変位を避けることが望まれるならば、オプションとして、適切なバイアス構成により、又は連結棒筒90の内部空間の残余空間をステンレス鋼スラグといった軽量材料で充填することにより充填材92の変位が抑制される。図11の説明例では、バイアス構成が採用され、ここで、連結棒筒90の内部空間が上部及び下部溶接プラグ94、96により封鎖され、圧縮されたスプリング98が充填材92による連結棒筒90の内部空間の不完全な充填により生じる任意のたるみをスクラム方向Sに沿って取り除く。タングステンに代えて、充填材を構成する重い材料が、幾つかの他の説明例として、劣化ウラン、モリブデン、タンタル、等である。充填材92は、1以上の固体スラグ又は棒、粉末、粒子等を含む。連結棒30に照らして、用語重い材料が、ステンレス鋼又は連結棒筒90を構成する他の材料の密度よりも大きい密度を有する材料を意味する。説明例としては、ステンレス鋼が約7.5~8.1グラム/立方センチメートルの密度を有し、他方、タングステンが約19.2グラム/立方センチメートルの密度を有し、タンタルが約16.6グラム/立方センチメートルの密度を有する。幾つかの好適な実施形態においては、充填材92を構成する重い材料が、連結棒筒90を構成する材料の密度の少なくとも2倍の密度を有する。ステンレス鋼を含む中空の連結棒筒90の幾つかの好適な実施形態においては、充填材92を構成する重い材料が、好適には、少なくとも16.2グラム/立方センチメートルの密度を有する。本明細書で特定の全ての定量的な密度が室温のものである。図10及び11を引き続き参照すると、図示の連結棒30が、CRDMユニット14のラッチを固定するための環状の溝100ラッチ不図示と、制御棒位置センサ不図示と協働に用いられるマグネット102を含む上端を有する。連続的なグレイ棒調整及びリードスクリューがモーターに動作可能に連結されたままのCRDMユニット14からの連結棒30の脱着のためのラッチ解除のためのモータ/リードスクリュー構成を含むCRDMユニット14の好適な実施形態が、関連出願シリアル番号12/722,662、原子炉のための制御棒駆動機構、2010年3月12日出願、及び関連出願シリアル番号12/722,696、原子炉のための制御棒駆動機構、2010年3月12日出願に開示されており、これら両方がその全体において本明細書に参照により組み込まれる。代替的に、別の実施形態においては、リードスクリュー不図示が連結棒筒90に固定若しくは一体化され、またリードスクリューが連結棒/末端重み付け部材又はスパイダー/制御棒と一緒にスクラムする換言すれば、リードスクリューが、スクラム過程で平行移動アセンブリの一部を形成する。幾つかのそのような代替の実施形態においては、リードスクリューを放出してスクラムを開始する分離可能なボールナットにより、リードスクリューにモータが好適に結合される。図示の連結棒30は、8個の部品を含む。連結棒30アセンブリの重量が、中空の連結棒筒90を用いて増加される。部分的のみの中空、例えば、下部のみが中空であるかもしれない。重い材料を含む充填材92が中空の連結棒筒90内に設けられる。幾つかの実施形態においては、充填材92が、タングステンの幾つかの小さい棒又はスラグを含む。中空の連結棒筒90内のタングステン棒又はスラグの数は、所望の重量を達成するために選択される。異なるCRDMユニットに異なる平行移動アセンブリが採用されるならば、各中空の連結棒筒90内のタングステン棒又はスラグの数が異なり、幾つかのCRDMユニットの各連結棒が同一の重量を有することを確保するように選択される。連結棒の長さ、制御棒の組成等といったファクターとは独立に単一の重量を持ち上げるように全てのCRDMユニットを設計できることになるため、このことは好都合である。既に述べたように、そのような重量チューニングが、末端重み付け部材32内の充填材56を調整することによっても達成可能である。もし両方の充填材56、92が用いられるならば、充填材56、92のいずれか一つ又は両方の量及び/又は密度を調整することにより、充填材56、92の合計重量がチューニングされる。重量チューニングの量が小さく見積もられるならば、そのような幾つかの実施形態においては、充填材56、92が、標準化されたサイズ/重量の固体要素であり、全体重量が、粉末、粒子、小さいスラグ又はスラグ群等の態様の重い材料を含む追加の充填材の追加により微調整される。中空の連結棒筒90の内部体積が充填材92によりただ部分的に充填されるのであれば、ステンレス鋼棒又は幾つかの他の軽量充填材不図示が、残りの内部空間に挿入されて充填を完全にする。追加的又は代替的に、スプリング98又は別の機械的なバイアス構成が採用される。棒筒90内でゆるく充填材92を配置することが考えられる。しかしながら、そのような配置によりスクラム降下の終了時の運動エネルギーの吸収が複雑化される。充填材92は、概して、中空の連結棒筒90のステンレス鋼又は他の材料よりも熱膨張係数が低い。連結棒30が室温で組み立てられ、そしてその動作温度まで加熱される。連結棒が、例えば250センチメートル以上の長さを有するため、熱膨張により、僅かなセンチメール又はこれ以上の程度の長さの増加が棒筒90に生じる。充填材92の熱膨張係数が低いことにより、充填材92の長さの増加が相当に低くなる。スプリング98が好適にこの影響を補償する。加えて、もしスプリング98が図11に示すように充填材92の下に設けられるならば、スクラム降下の終わりに充填材92の運動エネルギーを消散させるのを補助できる。図11に図示した図示の実施形態に示されるように、中空の連結棒筒90が、連結棒30の全体長さ未満である。図示の場合、連結棒30が、Jロック雄取付アセンブリ80に対応の棒筒90の下の追加の長さを有し、ラッチ溝100を含み、かつ位置指標マグネット102を収容する上部筒に対応する棒筒90の上の追加の長さも含む。上部及び下部溶接プラグ94、96は、オプションとして、連結棒筒90の内部空間を封鎖するように設けられる。これらのプラグ94、96は、中空の連結棒筒90の各々の上及び下端に取付けられ、内部の充填材92とオプションのスプリング98を封止する。図示の実施形態では、プラグ94、96の外端が、各々、上部連結棒とJロック雄取付アセンブリ80の連結を促進するように構成される。連結棒30は、図1に示すように、圧力容器10の底の近傍に設けられた炉心形成部12内に収容又はそれにより保持された放射性の炉心とCRDMユニット14の間に重い材料を含む充填材92を配置することに相当な利益も有する。充填材92を構成する重い材料が高密度材料であり、概して炉心により生成される放射線を高く吸収することが見込まれる。高い放射線吸収は、説明例としては、タングステン、劣化ウラン、モリブデン、又はタンタルといった重い材料の特性である。従って、重い材料を含む充填材92により、高価で幾つかの実施形態及び様々な程度で放射線を感知するCRDMユニット14を保護する放射線遮蔽体が提供される。両方の充填材56、92が用いられるならば、両方の充填材が、この有利なCRDM遮蔽効果に寄与する。図示の制御棒/CRDM連結器が、1伸長と充填材56を含む末端重み付け部材32、及び2充填材92を含む連結棒30の組み合わせを含む。別の制御棒/CRDM連結の実施形態では、伸長と充填材56を含むが、充填材92を含まない従来の固体ステンレス鋼連結棒に結合した末端重み付け部材32の組み合わせを包含することも考えられる。別の制御棒/CRDM連結の実施形態では、伸長を含むが充填材56が無く、i充填材92を含む連結棒30又はii従来の固体ステンレス鋼連結棒充填材92が無いのいずれかに連結した末端要素これは、重み付け部材又はそうでないかもしれないの組み合わせを包含することも考えられる。別の制御棒/CRDM連結の実施形態では、伸長を有しない例えば、従来のスパイダーに似たクモの脚のような連結形態を有するが、末端重み付け部材の筒又は他の部材の中空領域に配置された充填材56を含み、i充填材92を含む連結棒30又はii従来の固体のステンレス鋼の連結棒充填材92が無いのいずれかに連結した末端重み付け部材の組み合わせを包含することが考えられる。別の制御棒/CRDM連結の実施形態では、I伸長が無く、かつ充填材56が無い従来のスパイダーとII充填材92を含む連結棒30の組み合わせを包含することが考えられる。好適な実施形態を図示及び説明した。当然ながら、上述の詳細な説明を読んで理解し、変更や改変が他に生じるだろう。添付請求項又はこの均等範囲内に含まれる限りにおいて、そのような全ての変更や改変が発明に包含されると解釈されることが意図される。"