"放電用電源と、交流電力を供給する交流電源と、一次コイル及び二次コイルを有し、前記一次コイルに印加される前記放電用電源の電圧を昇圧して前記二次コイルに高電圧の二次電圧を発生させる点火コイルと、前記二次コイルに電気的に接続される点火プラグと、を備えた点火装置であって、前記交流電源と電気的に接続される交流電極と、前記二次コイルと前記点火プラグとの間に位置し、前記二次コイル及び前記点火プラグに電気的に接続される高電圧電極と、前記高電圧電極、及び、前記交流電極の間に配置される絶縁体と、前記交流電極、前記高電圧電極、及び、前記絶縁体により形成されるコンデンサ、並びに、前記点火コイルを覆う第2絶縁体とを備え、前記高電圧電極を介して、前記二次電圧と前記交流電力とが前記点火プラグに対して供給されることを特徴とする点火装置。前記二次コイルの両端部のうち、より高い電圧が発生する側の端部に、前記コンデンサが接続されることを特徴とする請求項1に記載の点火装置。前記交流電力の発振周波数は50kHz以上100MHz以下であり、前記絶縁体の誘電率が、前記第2絶縁体の誘電率よりも大きく、前記コンデンサの静電容量をCFとし、前記交流電力の発振周波数をfHzとしたとき、C≧0.0005FHz/fを満たすことを特徴とする請求項1又は2に記載の点火装置。前記高電圧電極、及び、前記交流電極のうち一方の電極は筒状をなし、当該一方の電極の内周に、筒状の前記絶縁体が配置され、前記絶縁体の内周に、前記両電極のうち他方の電極が配置されることを特徴とする請求項1乃至3のいずれか1項に記載の点火装置。前記高電圧電極の少なくとも一部は板状をなすとともに、前記交流電極のうち、少なくとも前記高電圧電極の板状部分と対向する部位は板状をなし、前記高電圧電極の板状部分と前記交流電極の板状部分との間に前記絶縁体が配置されることを特徴とする請求項1乃至3のいずれか1項に記載の点火装置。前記高電圧電極の長手方向と直交する断面において、前記高電圧電極の少なくとも一部は渦巻き状をなすとともに、前記交流電極のうち、少なくとも前記高電圧電極の渦巻き状部分と対向する部位は渦巻き状をなし、前記高電圧電極の渦巻き状部分と前記交流電極の渦巻き状部分との間に前記絶縁体が配置されることを特徴とする請求項1乃至3のいずれか1項に記載の点火装置。前記高電圧電極は、長手方向に沿って延びる第1主電極板と、前記第1主電極板から延び、長手方向と直交する方向に沿って並ぶ複数の第1補助電極板とを備え、前記交流電極は、長手方向に沿って延びる第2主電極板と、前記第2主電極板から延び、長手方向と直交する方向に沿って並ぶ複数の第2補助電極板とを備え、前記第1主電極板と前記第2主電極板とが対向するとともに、前記第1補助電極板と前記第2補助電極板とが交互に並ぶように、前記高電圧電極及び前記交流電極が配置され、前記絶縁体は、前記両補助電極板の間に配置されることを特徴とする請求項1乃至3のいずれか1項に記載の点火装置。前記絶縁体は、セラミックにより形成されることを特徴とする請求項1乃至7のいずれか1項に記載の点火装置。前記絶縁体は、セラミックと、樹脂又はゴムとの複合材料により形成されることを特徴とする請求項1乃至7のいずれか1項に記載の点火装置。前記セラミックは、チタン酸バリウムであることを特徴とする請求項8又は9に記載の点火装置。前記高電圧電極、及び、前記交流電極のうち少なくとも前記絶縁体を挟んで対向する部位は、体積抵抗率が0.1μΩm以下で、かつ、磁性を持たない金属材料により形成されることを特徴とする請求項1乃至10のいずれか1項に記載の点火装置。前記金属材料は、銅、銀、金、アルミニウム、亜鉛、又は、これらのうちいずれかを主成分とする合金であることを特徴とする請求項11に記載の点火装置。前記交流電源と前記交流電極との間に、前記交流電源から前記交流電極に対する交流電力の供給停止を切替可能な半導体素子を設けたことを特徴とする請求項1乃至12のいずれか1項に記載の点火装置。請求項1乃至13のいずれか1項に記載の点火装置における点火プラグを、内燃機関の取付孔に取付けてなる点火装置の取付構造であって、前記内燃機関に設けられ前記点火プラグが挿設される筒状のプラグホール内に、前記コンデンサが配置されることを特徴とする点火装置の取付構造。しかしながら、上記技術においては、交流電力のみにより火花を生じさせるため、燃焼室内の状態によっては要求電圧を出力できないことがある。従って、高周波電力を投入しているにも関わらず、火花放電が生じないという事態いわゆる失火が発生してしまいやすい。これに対して、失火の発生を防止すべく、交流電力を増大させ、要求電圧をより確実に出力することが考えられるが、例えば、出力を増大させるためには、交流電力を2乗倍増大させる必要があり、非効率的にしか状態を改善することができない。それどころか、電力の増大により、中心電極や接地電極がより損耗しやすくなってしまうおそれがある。本発明は、上記事情を鑑みてなされたものであり、その目的は、失火の発生を抑制しつつ、優れた着火性を実現することができる点火装置、及び、その取付構造を提供することにある。以下、上記目的を解決するのに適した各構成につき、項分けして説明する。なお、必要に応じて対応する構成に特有の作用効果を付記する。構成1.本構成の点火装置は、放電用電源と、交流電力を供給する交流電源と、一次コイル及び二次コイルを有し、前記一次コイルに印加される前記放電用電源の電圧を昇圧して前記二次コイルに高電圧の二次電圧を発生させる点火コイルと、前記二次コイルに電気的に接続される点火プラグと、を備えた点火装置であって、前記交流電源と電気的に接続される交流電極と、前記二次コイルと前記点火プラグとの間に位置し、前記二次コイル及び前記点火プラグに電気的に接続される高電圧電極と、前記高電圧電極、及び、前記交流電極の間に配置される絶縁体と、前記交流電極、前記高電圧電極、及び、前記絶縁体により形成されるコンデンサ、並びに、前記点火コイルを覆う第2絶縁体とを備え、前記高電圧電極を介して、前記二次電圧と前記交流電力とが前記点火プラグに対して供給されることを特徴とする。上記構成1によれば、二次電圧により点火プラグにて火花を生じさせた上で、当該火花に対して交流電源からの交流電力が投入されるように構成されている。従って、交流電力により火花が強化されて、火花をより大きく成長させることができ、その結果、着火性を飛躍的に向上させることができる。また、電圧の印加により火花を生じさせるため、交流電力のみを投入して火花を生じさせる場合のように、要求電圧を出力できないといった事態が生じにくく、失火の発生をより確実に防止することができる。ところで、点火プラグに対して二次電圧及び交流電力の双方を投入するにあたっては、放電用電源から交流電源側へ、又は、交流電源から放電用電源側へと電流が流れてしまい、点火プラグに対して十分な電圧や交流電力を投入できないことが懸念される。この点、上記構成1によれば、点火プラグと交流電源との間に、高電圧電極、交流電極、及び、両電極に挟まれた絶縁体により形成されたコンデンサが介在され、また、点火プラグと放電用電源との間には、点火コイル二次コイルが介在されている。従って、発振周波数が比較的高周波数の交流電力については、前記コンデンサを透過して点火プラグに投入される一方で、二次コイルから出力される比較的低周波数の電流については、前記コンデンサの存在により交流電源側への流入が抑制されることとなる。さらに、二次コイルの存在により、交流電源から供給された交流電力の放電用電源側への流入が防止されることとなる。従って、点火プラグに対して十分な電圧を加えることができるとともに、十分な交流電力を投入することができる。その結果、火花をより確実に発生させることができるとともに、その火花をより確実に成長させることができ、上述した着火性の向上効果をより確実に発揮させることができる。また、上記構成1によれば、前記コンデンサ及び点火コイルを覆う第2絶縁体が設けられている。従って、コンデンサ交流電極に投入された交流電力が、低電位側例えば、点火プラグの取付けられたエンジンなどへと伝送されてしまうといった事態をより確実に防止することができる。構成2.本構成の点火装置は、上記構成1において、前記二次コイルの両端部のうち、より高い電圧が発生する側の端部に、前記コンデンサが接続されることを特徴とする。尚、より高い電圧が発生する側の端部とあるのは、電圧の絶対値が大きい側の端部を意味する。二次コイルの両端部のうち、より低い電圧が発生する側の端部には、点火プラグに対する二次電圧の供給停止を制御するイグナイタ等の機器が設けられることがある。ここで、イグナイタ等の機器が、二次電圧の印加や交流電力の供給がされる前記コンデンサに接近していると、コンデンサにおいて発生したノイズの影響で前記機器に誤作動が生じてしまうおそれがある。この点、上記構成2によれば、二次コイルの両端部のうち、より高い電圧が発生する側の端部にコンデンサが接続されている。これにより、コンデンサにおいて発生したノイズによる機器の誤作動をより確実に防止することができる。構成3.本構成の点火装置は、上記構成1又は2において、前記交流電力の発振周波数は50kHz以上100MHz以下であり、前記絶縁体の誘電率が、前記第2絶縁体の誘電率よりも大きく、前記コンデンサの静電容量をCFとし、前記交流電力の発振周波数をfHzとしたとき、C≧0.0005FHz/fを満たすことを特徴とする。上記構成3によれば、交流電力の発振周波数が100MHz以下と十分に小さなものとされている。従って、例えば、交流電力の発振周波数を極めて大きくした場合には、交流電力の波長が極めて短くなり、その結果、点火プラグの内部にて共振が生じ、交流電力の投入等に支障が生じてしまうことが懸念されるが、上記構成3によれば、交流電力の波長を十分に大きくすることができ、前述の懸念を払拭することができる。すなわち、上記構成3によれば、点火プラグの内部における共振の発生をより確実に防止することができ、上述した着火性の向上効果をより一層確実に発揮させることができる。また、点火プラグ等の設計を細かく調節することなく共振の発生を防止できるため、点火プラグ等における設計の自由度を十分に確保でき、さらに、従前から一般に利用されてきた点火プラグを特別な調節を施すことなくそのまま用いることができる。併せて、上記構成3によれば、コンデンサの静電容量CFが、交流電力の発振周波数fHzに対して、C≧0.0005FHz/fを満たすように設定されている。従って、交流電力がコンデンサを透過するにあたって、交流電力の損失がより一層低減することとなり、ひいては着火性の更なる向上を図ることができる。さらに、コンデンサの一部を構成する絶縁体の誘電率が、コンデンサ及び点火コイルを覆う第2絶縁体の誘電率よりも大きなものとされている。従って、コンデンサ交流電極に投入された交流電力が、第2絶縁体を介して、低電位側例えば、点火プラグの取付けられたエンジンなどへと伝送されてしまうといった事態をより確実に防止することができる。その結果、伝送時における交流電力の損失をより一層確実に低減させることができ、火花を一層効果的に成長させることができる。構成4.本構成の点火装置は、上記構成1乃至3のいずれかにおいて、前記高電圧電極、及び、前記交流電極のうち一方の電極は筒状をなし、当該一方の電極の内周に、筒状の前記絶縁体が配置され、前記絶縁体の内周に、前記両電極のうち他方の電極が配置されることを特徴とする。上記構成4によれば、基本的には上記構成1等と同様の作用効果が奏される。構成5.本構成の点火装置は、上記構成1乃至3のいずれかにおいて、前記高電圧電極の少なくとも一部は板状をなすとともに、前記交流電極のうち、少なくとも前記高電圧電極の板状部分と対向する部位は板状をなし、前記高電圧電極の板状部分と前記交流電極の板状部分との間に前記絶縁体が配置されることを特徴とする。上記構成5によれば、基本的には上記構成1等と同様の作用効果が奏される。構成6.本構成の点火装置は、上記構成1乃至3のいずれかにおいて、前記高電圧電極の長手方向と直交する断面において、前記高電圧電極の少なくとも一部は渦巻き状をなすとともに、前記交流電極のうち、少なくとも前記高電圧電極の渦巻き状部分と対向する部位は渦巻き状をなし、前記高電圧電極の渦巻き状部分と前記交流電極の渦巻き状部分との間に前記絶縁体が配置されることを特徴とする。上記構成6によれば、基本的には上記構成1等と同様の作用効果が奏される。構成7.本構成の点火装置は、上記構成1乃至3のいずれかにおいて、前記高電圧電極は、長手方向に沿って延びる第1主電極板と、前記第1主電極板から延び、長手方向と直交する方向に沿って並ぶ複数の第1補助電極板とを備え、前記交流電極は、長手方向に沿って延びる第2主電極板と、前記第2主電極板から延び、長手方向と直交する方向に沿って並ぶ複数の第2補助電極板とを備え、前記第1主電極板と前記第2主電極板とが対向するとともに、前記第1補助電極板と前記第2補助電極板とが交互に並ぶように、前記高電圧電極及び前記交流電極が配置され、前記絶縁体は、前記両補助電極板の間に配置されることを特徴とする。上記構成7によれば、基本的には上記構成1等と同様の作用効果が奏される。構成8.本構成の点火装置は、上記構成1乃至7のいずれかにおいて、前記絶縁体は、セラミックにより形成されることを特徴とする。上記構成8によれば、絶縁体が耐熱性及び耐電圧性に優れるセラミックにより形成されているため、コンデンサの耐久性を高めることができる。その結果、優れた着火性をより長期間に亘って維持することができる。構成9.本構成の点火装置は、上記構成1乃至7のいずれかにおいて、前記絶縁体は、セラミックと、樹脂又はゴムとの複合材料により形成されることを特徴とする。上記構成9によれば、セラミックと樹脂又はゴムとからなる複合材料により絶縁体が形成されている。従って、機械的な衝撃や熱衝撃に対して樹脂やゴムが緩衝材として機能することとなり、衝撃に伴う高電圧電極や交流電極からのセラミックの剥離をより確実に防止することができる。その結果、コンデンサの耐久性をより一層高めることができ、優れた着火性を一層長期間に亘って維持することができる。構成10.本構成の点火装置は、上記構成8又は9において、前記セラミックは、チタン酸バリウムBaTiO3であることを特徴とする。上記構成10によれば、絶縁体を構成するセラミックとして、セラミックの中でも耐熱性等の面で特に優れるBaTiO3が用いられている。従って、コンデンサの耐久性をより向上させることができ、優れた着火性をより一層長期間に亘って維持できる。また、BaTiO3は極めて高い誘電率を有するため、コンデンサの静電容量をより一層増大させることができる。そのため、交流電力がコンデンサを透過する際の交流電力の透過率をより一層向上させることができ、着火性を一層向上させることができる。構成11.本構成の点火装置は、上記構成1乃至10のいずれかにおいて、前記高電圧電極、及び、前記交流電極のうち少なくとも前記絶縁体を挟んで対向する部位は、体積抵抗率が0.1μΩm以下で、かつ、磁性を持たない金属材料により形成されることを特徴とする。上記構成11によれば、伝送時における交流電力の損失を一層低減させることができ、火花に投入される交流電力をより増大させることができる。その結果、着火性をより一層向上させることができる。構成12.本構成の点火装置は、上記構成11において、前記金属材料は、銅、銀、金、アルミニウム、亜鉛、又は、これらのうちいずれかを主成分とする合金であることを特徴とする。上記構成12によれば、コンデンサを形成する電極のうち、絶縁体を挟んで対向する部位が、CuやAg等の体積抵抗率が極めて小さい金属材料により形成されている。そのため、交流電力の損失をより効果的に防止することができ、着火性の更なる向上を図ることができる。構成13.本構成の点火装置は、上記構成1乃至12のいずれかにおいて、前記交流電源と前記交流電極との間に、前記交流電源から前記交流電極に対する交流電力の供給停止を切替可能な半導体素子を設けたことを特徴とする。交流電極に対する交流電力の供給停止を切替えるにあたっては、例えば、ディストリビュータを用いる手法が考えられる。しかしながら、ディストリビュータを用いた場合には、交流電力のオンオフの切り替えを繰り返し行うことで、ディストリビュータの構成部品が磨耗してしまうおそれがある。この点、上記構成13によれば、交流電源と交流電極との間に、交流電力の供給停止を切替可能な半導体素子が設けられている。これにより、ディストリビュータを用いる場合に生じ得る構成部品の磨耗といった事態を防止することができ、ひいては点火装置の長寿命化を図ることができる。構成14.本構成の点火装置の取付構造は、上記構成1乃至13のいずれかに記載の点火装置における点火プラグを、内燃機関の取付孔に取付けてなる点火装置の取付構造であって、前記内燃機関に設けられ前記点火プラグが挿設される筒状のプラグホール内に、前記コンデンサが配置されることを特徴とする。上記構成14によれば、プラグホールがノイズシールドとして機能することとなり、ノイズの影響によりコンデンサの動作に異常が生じてしまうという事態をより確実に防止することができる。以下に、一実施形態について図面を参照しつつ説明する。図1は、点火装置100の概略構成を示す概略構成図である。尚、図1では、点火プラグ1を1つのみ示しているが、実際のエンジンENには複数の気筒が設けられており、各気筒に対応して点火プラグ1が設けられている。そして、次述する放電用電源2や交流電源3からの電力が、図示しないディストリビュータを介して各点火プラグ1に供給されるようになっている。点火装置100は、点火プラグ1と、放電用電源2と、交流電源3と、混合装置4とを備えている。点火プラグ1は、図2に示すように、軸孔14を有する筒状の絶縁碍子12と、軸孔14に挿通された中心電極15及び端子電極16と、絶縁碍子12の外周に配置された筒状の主体金具13と、主体金具13の先端部に固定された接地電極17とを備えている。そして、中心電極15と端子電極16とは、導電性のガラスシール層18により絶縁碍子12に固定されるとともに、電気的に接続されている。また、中心電極15の先端部と接地電極17の先端部との間には間隙19が形成されている。尚、点火プラグ1は、エンジンENに形成された取付孔SHに取付けられており、その結果、主体金具13はエンジンENと接触し、接地された状態となっている。また、主体金具3は比較的小径とされており、主体金具3の外周に設けられた雄ねじのねじ径が比較的小径M10以下とされている。さらに、主体金具3の小径化に伴い、絶縁碍子2も小径化されており、その結果、絶縁碍子2は比較的薄肉とされている。図1に戻り、放電用電源2は、混合装置4の後述する一次コイル41Aに電圧を供給するものであり、交流電源3は、混合装置4の後述する交流電極43に交流電力を供給するものである。尚、本実施形態では、交流電源3から供給される交流電力の発振周波数が50kHz以上100MHz以下例えば、13MHz以上42MHz以下に設定されている。前記混合装置4は、点火コイル41と、高電圧電極42と、交流電極43と、絶縁体44と、イグナイタ45と、シールド部材46と、第2絶縁体47と、半導体素子としてのトライアック48とを備えている。点火コイル41は、一次コイル41Aと、二次コイル41Bと、コア41Cとを備えている。一次コイル41Aは、コア41Cを中心に巻回されており、その一端が放電用電源2に接続されるとともに、その他端がイグナイタ45に接続されている。また、二次コイル41Bは、コア41Cを中心に巻回されており、その一端が一次コイル41A及び放電用電源2間に接続されるとともに、その他端が高電圧電極42に接続されている。高電圧電極42は、二次コイル41Bと点火プラグ1との間に位置し、二次コイル41Bと点火プラグ1とを電気的に接続している。また、高電圧電極42は、板状をなすとともに、体積抵抗率が0.1μΩm以下で、かつ、磁性を持たない金属材料により形成されている。尚、本実施形態では、前記金属材料として、銅Cu、銀Ag、金Au、アルミニウムAl、亜鉛Zn、又は、これらのうちいずれかを主成分とする合金が用いられている。また、高電圧電極42と点火プラグ1端子電極16とは、導電線7を介して接続されており、当該導電線7として、高電圧電極42と点火プラグ1とを電気的に接続する内部導体71と、内部導体71の外周を覆う筒状の外部導体72とを備えた同軸ケーブルが用いられている。そして、外部導体72のうち、その一端部は前記シールド部材46に接続され、その他端部は、エンジンENに接触し接地された状態にある主体金具13の後端部に接触している図2参照。前記交流電極43は、板状の金属により形成されるとともに、トライアック48を介して交流電源3と電気的に接続されている。また、交流電極43は、上述した高電圧電極42と同様に、体積抵抗率が0.1μΩm以下で、かつ、磁性を持たない金属材料により形成されており、当該金属材料として、Cu、Ag、Au、Al、Zn、又は、これらのうちいずれかを主成分とする合金が用いられている。さらに、交流電極43は、絶縁体44を挟んで高電圧電極42と対向しており、高電圧電極42、交流電極43、及び、絶縁体44によってコンデンサ49が形成されている。尚、本実施形態では、点火プラグ1が内燃機関ENの取付孔SHに取付けられた際に、混合装置4のうち少なくともコンデンサ49が、内燃機関ENに設けられた筒状のプラグホールHO内に配置されるように混合装置4の形状等が設定されている。加えて、絶縁体44は、絶縁性のセラミックにより形成されており、本実施形態では、絶縁性のセラミックとしてチタン酸バリウムBaTiO3が用いられている。尚、他のセラミック例えば、PbTiO3やAl2O3等や耐熱性樹脂等を用いて絶縁体44を形成することとしてもよい。また、図3a,bに示すように、絶縁体をセラミック単体により構成することなく、セラミック8182と、樹脂例えば、エポキシ樹脂等又はゴム例えば、シリコーンゴムやフッ素ゴム等8384との複合材料により絶縁体8586を構成することとしてもよい。尚、セラミックと樹脂等とは、図3aに示すように、それぞれを積層して配置してもよいし、図3bに示すように、それぞれを交互に並べて配置してもよい。図1に戻り、前記イグナイタ45は、所定のトランジスタにより形成されており、自動車の電子制御装置ECU6から入力される通電信号に応じて、放電用電源2から一次コイル41Aに対する電力の供給及び供給停止を切り替えるものである。高電圧電極42を介して点火プラグ1に高電圧を印加する場合には、放電用電源2から一次コイル41Aに電流を流し、前記コア41Cの内部に磁界を形成した上で、ECU6からの通電信号をオンからオフに切り替えることで、放電用電源2から一次コイル41Aに対する電流を停止する。電流の停止により、前記コア41Cの磁界が変化し、自己誘電作用によって一次コイル41Aに一次電圧が生じるとともに、二次コイル41Bに負極性かつ比較的低周波数の高圧数~数十kVの二次電圧が発生する。この二次電圧が高電圧電極42を介して点火プラグ1端子電極16に印加されることで、点火プラグ1の間隙19において火花放電が発生する。尚、本実施形態では、二次コイル41Bの両端部のうち高電圧電極42と接続される側の端部において、より高い電圧が発生する。すなわち、前記コンデンサ49は、二次コイル41Bの両端部のうち、より高い電圧が発生する側の端部に接続された状態となっている。さらに、前記シールド部材46は、点火コイル41、イグナイタ45、第2絶縁体47、トライアック48、及び、コンデンサ49を覆う筐体であり、所定の金属材料により形成されている。当該シールド部材46と前記外部導体72とにより、電力の反射や外部への電磁波ノイズの放射が防止され、点火プラグ1に対する交流電力のより確実な供給が図られている。尚、シールド部材46の外周に、樹脂等からなるカバー部材を設けることとしてもよい。第2絶縁体47は、シールド部材46の内部に設けられており、点火コイル41やコンデンサ49を覆うようにして配置されている。第2絶縁体47は、誘電率の比較的小さい所定の絶縁材料例えば、樹脂やゴム等により構成されており、その結果、絶縁体44の誘電率が、第2絶縁体47の誘電率よりも大きなものとされている。トライアック48は、交流電源3と交流電極43との間に設けられており、ECU6から入力される通電信号に応じて、交流電源3から交流電極43に対する交流電力の供給停止を切替えるものである。加えて、本実施形態では、上述の通り、交流電源3から供給される交流電力の発振周波数が50kHz以上100MHz以下に設定されているが、この発振周波数に対応して前記コンデンサ49の静電容量が設定されている。すなわち、コンデンサ49の静電容量をCFとし、交流電力の発振周波数をfHzとしたとき、C≧0.0005FHz/fを満たすように、コンデンサ49の静電容量が設定されている。以上詳述したように、本実施形態によれば、二次電圧により点火プラグ1にて火花を生じさせた上で、当該火花に対して交流電源3から供給される交流電力を投入できるように構成されている。従って、交流電力により火花が強化されて、火花をより大きく成長させることができ、その結果、着火性を飛躍的に向上させることができる。また、電圧の印加により火花を生じさせるため、交流電力のみを投入して火花を生じさせる場合のように、要求電圧を出力できないといった事態が生じにくく、失火の発生をより確実に防止することができる。さらに、点火プラグ1と交流電源3との間にコンデンサ49が介在され、また、点火プラグ1と放電用電源2との間には、点火コイル41二次コイル41Bが介在されている。従って、発振周波数が50kHz以上と比較的高周波数の交流電力については、コンデンサ49を透過して点火プラグ1に投入される一方で、二次コイル41Bから出力される比較的低周波数の電流については、コンデンサ49の存在により交流電源3側への流入が抑制される。さらに、二次コイル41Bの存在により、交流電源3から供給された交流電力の放電用電源2側への流入が防止される。従って、点火プラグ1に対して十分な電圧を加えることができるとともに、十分な交流電力を投入することができる。その結果、火花をより確実に発生させることができるとともに、その火花をより確実に成長させることができ、上述した着火性の向上効果をより確実に発揮させることができる。加えて、交流電力の発振周波数が100MHz以下と十分に小さなものとされているため、点火プラグ1の内部における共振の発生をより確実に防止することができ、着火性の向上効果がより一層確実に奏されることとなる。また、点火プラグ1等の設計を細かく調節することなく共振の発生を防止できるため、点火プラグ1等における設計の自由度を十分に確保でき、さらに、従前から一般に利用されてきた点火プラグを特別な調節を施すことなくそのまま用いることができる。また、交流電力の発振周波数が50kHz以上とされているため、交流電力の投入に伴い点火プラグ1中心電極15に印加される電圧を十分に小さくすることができる。その結果、上述のように絶縁碍子12が比較的薄肉であっても、電圧の印加に伴う絶縁碍子12の貫通をより確実に防止することができる。併せて、コンデンサ49の静電容量CFが、交流電力の発振周波数fHzに対して、C≧0.0005FHz/fを満たすように設定されている。従って、交流電力がコンデンサ49を透過するにあたって、交流電力の損失がより一層低減することとなり、ひいては着火性の更なる向上を図ることができる。さらに、絶縁体44の誘電率が、第2絶縁体47の誘電率よりも大きなものとされている。従って、コンデンサ49交流電極43に投入された交流電力が、第2絶縁体47を介して、低電位エンジンEN側へと伝送されてしまうといった事態をより確実に防止することができる。その結果、伝送時における交流電力の損失をより一層確実に低減させることができ、火花を一層効果的に成長させることができる。また、二次コイル41Bの両端部のうち、より高い電圧が発生する側の端部にコンデンサ49が接続されている。従って、二次コイル41Bの両端部のうち、より低い電圧が発生する側の端部に接続されたイグナイタ45が、コンデンサ49において発生したノイズにより誤作動してしまうという事態をより確実に防止できる。加えて、絶縁体44が耐熱性及び耐電圧性の面で非常に優れるBaTiO3により形成されているため、コンデンサ49の耐久性を飛躍的に高めることができる。その結果、優れた着火性をより長期間に亘って維持することができる。また、BaTiO3は極めて高い誘電率を有するため、コンデンサ49の静電容量をより一層増大させることができる。従って、交流電力がコンデンサ49を透過する際の交流電力の透過率をより一層向上させることができ、着火性を一層向上させることができる。さらに、絶縁体をセラミックと樹脂又はゴムとの複合材料により形成した場合には、機械的な衝撃や熱衝撃に対して樹脂やゴムが緩衝材として機能することとなり、コンデンサの耐久性をより一層高めることが可能となる。併せて、高電圧電極42、及び、交流電極43は、体積抵抗率が0.1μΩm以下で、かつ、磁性を持たない金属材料により形成されている。このため、伝送時における交流電力の損失を一層低減させることができ、火花に投入される交流電力をより増大させることができる。その結果、着火性をより一層向上させることができる。また、交流電源3と交流電極43との間に設けられたトライアック48により、コンデンサ49交流電極43への交流電力の供給停止を高速に切替えることができる。さらに、本実施形態では、プラグホールHO内にコンデンサ49が配置されている。従って、プラグホールHOがノイズシールドとして機能することとなり、ノイズの影響によりコンデンサ49の動作に異常が生じてしまうという事態をより確実に防止できる。次に、上記実施形態によって奏される作用効果を確認すべく、コンデンサの静電容量を種々変更した点火装置のサンプルを作製し、各サンプルについて着火性評価試験を行った。着火性評価試験の概要は次の通りである。すなわち、各サンプルの点火プラグを排気量2000cc、4気筒DOHCエンジンに取付けた上で、空燃比A/Fを17に設定した。そして、交流電源の電力を300Wとした上で、交流電力の発信周波数を100MHz、10MHz、1MHz、又は、50kHzと変化させて各サンプルに対して1000回電力を投入し、1000回中に発生した失火異常放電の回数を測定するとともに、失火の発生割合失火率を算出した。図4に、当該試験の試験結果を示す。尚、図4においては、発信周波数を100MHzとした際の試験結果を丸印で示し、発信周波数を10MHzとした際の試験結果を三角で示す。また、発信周波数を1MHzとした際の試験結果を四角で示し、発信周波数を50kHzとした際の試験結果をバツ印で示す。図4に示すように、発信周波数を100MHzとした場合には、コンデンサの静電容量を5pF以上とすることで、発信周波数を10MHzとした場合には、コンデンサの静電容量を50pF以上とすることで、発信周波数を1MHzとした場合には、コンデンサの静電容量を500pF以上とすることで、発信周波数を50kHzとした場合には、コンデンサの10000pF以上とすることで、すなわち、発信周波数をfHzとし、コンデンサの静電容量をCFとしたとき、C≧0.0005FHz/fを満たすようにコンデンサの静電容量等を設定することで、失火率が3未満となり、優れた着火性を実現できることが明らかとなった。これは、コンデンサの静電容量を大きくしたことで、交流電力がコンデンサをより確実に透過することとなり、ひいては火花に対して交流電力がより確実に投入されたためであると考えられる。以上の試験結果より、着火性の向上を図るべく、C≧0.0005FHz/fを満たすようにコンデンサの静電容量等を設定することが好ましいといえる。次いで、絶縁体をポリフェニレンサルファイド樹脂PPS、チタン酸鉛PbTiO3、チタン酸バリウムBaTiO3、又は、BaTiO3とシリコーンゴムSiゴムとの複合材料により形成した点火装置のサンプルを作製し、各サンプルについて耐久性評価試験を行った。耐久性評価試験の概要は次の通りである。すなわち、サンプルの点火プラグを排気量2000ccの4気筒DOHCエンジンに取付けた上で、全開状態=4000rpmで30分間エンジンを動作させた後、30分間アイドリング状態とすることを繰り返し行い、絶縁体のうち高電圧電極及び交流電極に挟まれた部位つまり、コンデンサを形成する部位に貫通が生じるまでの時間耐久時間を測定した。図5に、当該試験の試験結果を示す。尚、各サンプルともに、コンデンサの静電容量を200pFとした。また、交流電源の出力電力を300Wとし、交流電力の発振周波数を50MHzとした。さらに、サンプルの混合装置をエンジンのプラグホール内に配置した。図5に示すように、絶縁体を耐熱性に優れるセラミックPbTiO3、又は、BaTiO3や複合材料により形成したサンプルは、優れた耐久性を有し、特に絶縁体をBaTiO3により形成したサンプルは、耐久時間が約400時間となり、非常に優れた耐久性を有することが確認された。また、絶縁体をセラミックとゴムとの複合材料により形成したサンプルは、耐久時間が1000時間を超え、極めて優れた耐久性を有することが確認された。これは、ゴムが振動や電極等の熱膨張に対する緩衝材として機能し、コンデンサの機械的な衝撃や熱衝撃に対する強度が向上したことによると考えられる。尚、上記試験では、セラミック及びゴムからなる複合材料を用いて試験を行ったが、ゴムに代えて樹脂を用いた場合であっても、同様の結果が得られると考えられる。以上の試験結果より、耐久性の向上を図るべく、絶縁体をセラミックにより形成することが好ましく、特にBaTiO3やセラミック及びゴム等の複合材料により絶縁体を形成することがより好ましいといえる。次に、高電圧電極、及び、交流電極のうち絶縁体を挟んで対向する部位を構成する金属を種々変更した点火装置のサンプルを作製し、各サンプルについて上述の着火性評価試験を行った。図6に、当該試験の試験結果を示す。また、表1に、各金属における体積抵抗率及び磁性の有無を示す。尚、コンデンサの静電容量、及び、交流電力の発信周波数は、C≧0.0005FHz/fを満たすように設定した。図6及び表1に示すように、各サンプルともに失火率が3.0未満となり、優れた着火性を有していたが、特に体積抵抗率が0.10μΩm以下であり、かつ、磁性を持たない金属を用いたサンプルは、失火率が1.0未満となり、着火性に極めて優れることが明らかとなった。これは、伝送時における交流電力の損失が抑制され、火花に投入される交流電力がより増大したためであると考えられる。また特に、金属材料として、Cu、Ag、Au、Al、又は、Znを用いたサンプルは、一層優れた着火性を実現できることが確認された。以上の試験結果より、着火性の更なる向上を図るべく、高電圧電極、及び、交流電極のうち少なくとも絶縁体を挟んで対向する部位を体積抵抗率が0.1μΩm以下で、かつ、磁性を持たない金属材料により形成することが好ましいといえる。また、このような金属材料の中でも、より一層優れた着火性を実現するという点において、体積抵抗率が比較的低いCuやAg等、又は、これらのうちいずれかを主成分とする金属を用いることが一層好ましいといえる。尚、上記実施形態の記載内容に限定されず、例えば次のように実施してもよい。勿論、以下において例示しない他の応用例、変更例も当然可能である。a上記実施形態では、高電圧電極42及び交流電極43は板状をなしているが、高電圧電極42の少なくとも一部が板状をなすとともに、交流電極43のうち少なくとも高電圧電極42の板状部分と対向する部位が板状をなすように構成することとしてもよい。b上記実施形態において、コンデンサ49は、板状の高電圧電極42と交流電極43が対向してなる構成とされているが、コンデンサ49の構成は特に限定されるものではない。従って、例えば、図7に示すように、筒状の交流電極87と、当該交流電極87の内部に配置された筒状の絶縁体88と、当該絶縁体88の内部に配置された筒状棒状であってもよいの高電圧電極89とを有するコンデンサ90を用いることとしてもよい。また、この場合においては、交流電極を内周側に設け、高電圧電極を外周側に設けてもよい。さらに、図8に示すように、長手方向と直交する断面において、少なくとも一部が渦巻き状をなす高電圧電極91と、少なくとも高電圧電極91の渦巻き状部分と対向する部位が渦巻き状をなす交流電極92と、高電圧電極91の渦巻き状部分及び交流電極92の渦巻き状部分の間に配置される絶縁体93とを備えるコンデンサ94を用いてもよい。加えて、図9に示すように、第1主電極板95A、及び、第1主電極板95Aから延び、第1主電極板95Aの長手方向と直交する方向に沿って並ぶ複数の第1補助電極板95Bを備える高電圧電極95と、高電圧電極95の長手方向図9の奥行方向に沿って延びるとともに第1主電極板95Aと対向する第2主電極板96A、及び、第2主電極板96Aから延び、第2主電極板96Aの長手方向と直交する方向に沿って第1補助電極板95Bと交互に並ぶ複数の第2補助電極板96Bを備える交流電極96と、両補助電極板95B,96Bの間に配置される絶縁体97とを有するコンデンサ98を用いてもよい。c上記実施形態では、交流電源3から交流電極43に対する交流電力の供給停止を切替可能な半導体素子としてトライアック48が例示されているが、例えば、図10aに示すように、トライアック48に代えて、トランジスタ112,113が並列に配置されてなる半導体素子111を設け、前記両トランジスタ112,113のベースに接続されたトランジスタ114へと送られるECU6からの通電信号に応じて、交流電極43に対する交流電力の供給停止を切替可能に構成することとしてもよい。また、図10bに示すように、FET116,117が並列に配置されてなる半導体素子115を設け、前記両FET116,117のゲートに接続されたトランジスタ118へと送られるECU6からの通電信号に応じて、交流電極43に対する交流電力の供給停止を切替可能に構成することとしてもよい。d上記実施形態では、放電用電源2や交流電源3からの電力がディストリビュータを介して各点火プラグ1に供給されているが、各点火プラグ1ごとに放電用電源2や交流電源3を設けることとしてもよい。"