クロム、チタン、およびジルコニウムからなる群より選ばれた少なくとも1種を0.01質量以上0.5質量以下含み、残部がアルミニウムと不可避不純物とからなる、アルミニウム合金。0.0001質量以上0.03質量以下の銅と、0.0005質量以上0.2質量以下のシリコンと、0.5質量以上4質量以下のマンガンと、0.5質量以上3質量以下の鉄とを含む、請求項1に記載のアルミニウム合金。0.7質量以上1.2質量以下の鉄を含む、請求項1または2に記載のアルミニウム合金。請求項1に記載のアルミニウム合金からなり、前記アルミニウム合金は、厚さが50μm以上200μm以下であり、厚さをXμmとしたとき、耐力YSN/mm2と厚さXμmとの関係が不等式YS>28.7lnX-30を満足し、かつ伸びElと厚さXμmとの関係が不等式El>0.15X3.5を満足するように選ばれた厚さと耐力と伸びとを有する、アルミニウム合金箔。アルミニウム合金の鋳塊を350°C以上580°C以下の温度まで昇温するステップと、昇温後、前記アルミニウム合金の鋳塊を350°C以上530°C以下の開始温度で熱間圧延して板材を得るステップと、熱間圧延後、前記板材を冷間圧延するステップと、冷間圧延後、前記板材を軟化処理するステップと、を備え、前記軟化処理するステップは、前記板材を270°C以上380°C以下の温度で1時間以上20時間以下保持することを含む、請求項4に記載のアルミニウム合金箔の製造方法。前記昇温するステップの後、前記アルミニウム合金の鋳塊を350°C以上580°C以下の温度で15時間以下保持するステップをさらに備え、前記保持するステップの後、前記熱間圧延して板材を得るステップを行なう、請求項5に記載のアルミニウム合金箔の製造方法。前記昇温するステップの後直ちに、前記熱間圧延して板材を得るステップを行なう、請求項5に記載のアルミニウム合金箔の製造方法。請求項4に記載のアルミニウム合金箔からなる、容器。しかしながら、皮材として高純度アルミニウムを用いる場合には、高純度アルミニウムが軟らかすぎるため、成形時に微粉が発生しやすく、汚れの問題が起きる。また、亜鉛や錫を添加すると、孔食を防止することはできるが、材料が全面腐食する。そのため、腐食される量が多く、食品などの容器には適してない。さらに、食品容器としてクラッド材を使用することはコスト面から採算が合わない場合が多い。また、飲料、食品用等の容器として用いるアルミニウム合金には、強度と成形性が必要とされるが、上述の公報に記載されたものでは、これらの特性を十分に満たすものは得られなかった。容器用以外の、すなわち厚さ50μm以下で使用される分野、たとえば、断熱材として使用される建材用、食品や薬品の劣化防止等を目的とした包材用、家庭用および装飾用のアルミニウム合金箔にも、高い耐食性と高い強度が要求される。しかし、上記のJIS呼称3003、3004および5052などのアルミニウム合金では、圧延時の加工硬化が大きく、厚さ50μm以下の箔に圧延することは困難であった。特に、20μm以下のアルミニウム合金箔を得ることは事実上不可能であった。これらの薄箔には、表1に示す通常、JIS呼称8021、8079のようなアルミニウム-鉄合金が用いられる。しかし、これらの合金は、アルミニウム-鉄系の金属間化合物の存在が耐食性の低下をもたらすとともに、十分な強度を得るための結晶粒の微細化を抑制する。したがって、これらのアルミニウム合金は、強度が不十分であり、決して満足のいくものではなかった。そこで、この発明は上述のような問題点を解決するためになされたものであり、この発明の目的は、クラッド材の形態に加工することなく孔食および全面腐食を防止することができ、かつ強度、成形性および加工性に優れたアルミニウム合金と、そのアルミニウム合金からなるアルミニウム合金箔およびその製造方法と、そのアルミニウム合金箔を用いた容器を提供することである。上述の課題を解決するために、本発明者らは種々検討した結果、弱酸性の環境では、銅とシリコンがアルミニウム合金の耐孔食性を極端に低下させる元素であり、亜鉛と錫がアルミニウム合金の全面腐食を起こす元素であることが判明した。したがって、それらのいずれかの元素がアルミニウム合金に添加されていると、アルミニウム合金の耐食性が低下する。また、マンガン、鉄、クロム、チタン、ジルコニウムは、アルミニウム合金の耐食性を損なうことなく強度を高め、また適切な含有率と加工方法を選択することにより、成形性を良好にするための十分な伸びと、薄い箔を得るための高い圧延性を付与できる元素であることも判明した。これらの知見によって、耐食性、強度、成形性および圧延性に優れたアルミニウム合金の開発に成功した。これらの知見によりなされた、この発明の1つの局面に従ったアルミニウム合金は、クロム、チタン、およびジルコニウムからなる群より選ばれた少なくとも1種を0.01質量以上0.5質量以下含み、残部がアルミニウムと不可避不純物とからなる。好ましくは、アルミニウム合金は、0.0001質量以上0.03質量以下の銅と、0.0005質量以上0.2質量以下のシリコンと、1.0質量以上3.0質量以下のマンガンと、0.5質量3質量以下の鉄とを含む。好ましくは、アルミニウム合金は、0.7質量以上1.2質量以下の鉄とを含み、残部がアルミニウムと不可避不純物とを含む。この発明に従ったアルミニウム合金箔は、上述のいずれかの組成を有するアルミニウム合金からなり、アルミニウム合金は、厚さが50μm以上200μm以下であり、厚さをXμmとしたとき、耐力YSN/mm2と厚さXμmとの関係が不等式YS>28.7lnX-30を満足し、かつ伸びElと厚さXμmとの関係が不等式El>0.15X3.5を満足するように選ばれた厚さと耐力と伸びとを有する。また、この発明に従ったアルミニウム合金箔で上記の機械的特性を有するものの製造方法は、以下のステップを備える。aアルミニウム合金の鋳塊を350°C以上580°C以下の温度まで昇温するステップ。b昇温後、アルミニウム合金の鋳塊を350°C以上530°C以下の開始温度で熱間圧延して板材を得るステップ。c熱間圧延後、板材を冷間圧延するステップ。d冷間圧延後、板材を軟化処理するステップ。好ましくは、上記の製造方法は、昇温するステップの後、アルミニウム合金の鋳塊を350°C以上580°C以下の温度で15時間以下保持するステップをさらに備え、この保持ステップの後、熱間圧延して板材を得るステップを行なう。また、好ましくは、上記の製造方法において、昇温するステップの後直ちに、熱間圧延して板材を得るステップを行なう。軟化処理するステップは、板材を270°C以上380°C以下の温度で1時間以上20時間以下保持することによって行なわれるのが好ましい。この発明に従ったより好ましいアルミニウム合金箔は、0.0001質量以上0.01質量以下の銅と、0.0005質量以上0.1質量以下のシリコンと、1.0質量以上3.0質量以下のマンガンと、0.7質量以上1.2質量以下の鉄とを含み、残部がアルミニウムと不可避不純物とを含むアルミニウム合金からなり、厚さをXμmとしたとき、耐力YSN/mm2と厚さXμmとの関係が不等式YS>28.7lnX-30を満足し、かつ伸びElと厚さXμmとの関係が不等式El>0.15X3.5を満足するように選ばれた厚さと耐力と伸びとを有する。また、この発明に従った容器は、上述のアルミニウム合金箔からなる。以下、それぞれの元素を添加した理由、その添加量の範囲、その製造方法の条件等について詳細に説明する。1銅Cu:0.0001質量以上0.03質量以下銅はアルミニウム合金内に微量に存在してもアルミニウム合金の耐食性を低下させる。そのため、銅の含有率は0.03質量以下とする。銅の含有率を0.0001質量以上としたのは、銅の含有率を0.0001質量未満としても、耐孔食性向上の効果は飽和する一方、コスト高になるためである。好ましくは、銅の含有率は0.02質量以下であり、さらに好ましくは0.01質量以下である。2シリコンSi:0.0005質量以上0.2質量以下シリコンがアルミニウム合金中に存在すると、食塩水や弱酸性食品に対するアルミニウム合金の耐孔食性を大幅に低下させる。また、シリコンの含有率を小さくすると、アルミニウム合金の結晶粒径が小さくなる。これにより、アルミニウム合金の耐力、すなわち強度が大きくなるとともに、アルミニウム合金の伸び、すなわち成形性をも向上させることができる。これらの特性を発揮させるためには、シリコンの含有率を0.0005質量以上0.2質量以下とする必要がある。シリコンの含有率を0.0005質量以上としたのは、シリコンの含有率を0.0005質量未満としても、上述の耐孔食性向上の効果や、成形性および強度の上昇の効果が飽和する一方、コスト高になるからである。好ましくは、シリコンの含有率は0.1質量以下である。3マンガンMn:0.5質量以上4質量以下マンガンは、アルミニウム合金の耐食性を大きく低下させることなく、強度を向上させる元素である。マンガンの含有率が0.5質量未満であると十分な強度が得られない。また、マンガンの含有率が4質量を超えると、伸び、成形性が低下する。そのため、マンガンの含有率を0.5質量以上4質量以下にする必要がある。アルミニウム合金の耐食性、強度、成形性および圧延性を兼ね備えるためには、マンガンの含有率を1.0質量以上3.0質量以下とするのがさらに好ましい。なお、アルミニウム合金に鉄を添加すると、アルミニウム-鉄の金属間化合物が形成される。このアルミニウム-鉄の金属間化合物の存在は耐食性の低下をもたらす。この場合、マンガンを添加すると、耐食性を低下させるアルミニウム-鉄の金属間化合物の形成を阻止することができる。言換えれば、アルミニウム合金に鉄とマンガンを添加することにより、アルミニウム-鉄-マンガンの金属間化合物を形成することによって耐食性の低下を防止することができる。4鉄Fe:0.5質量以上3質量以下上述のマンガンを単独でアルミニウム合金に添加すると、マンガンはアルミニウム合金内に固溶するために、アルミニウム合金の軟化温度が大幅に上昇する。これにより再結晶温度も上昇し、再結晶粒が必要以上に大きくなる。再結晶粒が大きくなりすぎると、アルミニウム合金の伸びや耐力が低下するので、成形性および強度が低下するという問題がある。アルミニウム合金に鉄を添加すると、アルミニウム内に固溶するマンガンの量が大幅に低減する。これにより、アルミニウム合金の再結晶温度を必要以上に上昇させることがないため、再結晶粒が微細化する。さらに、鉄は、アルミニウム-鉄-マンガンの金属間化合物を形成することによって、再結晶粒を微細化する。具体的には、再結晶粒の大きさは数μmとなる。これにより、アルミニウム合金の伸びや耐力が大幅に向上するので、成形容器の成形性および強度が向上する。さらに、マンガンが添加されているので、鉄を添加しても、アルミニウム合金の耐食性を大きく低下させることがない。また、微細でかつ硬度の高いアルミニウム-鉄-マンガンの金属間化合物は、容器を成形する際の耐焼付性および微粉の発生を大幅に減らすため、成形性をさらに向上させることができる。鉄の含有率が0.5質量未満であれば、上述の特性を十分に発揮することができない。また、鉄の含有率が3質量を超えると、アルミニウム-鉄-マンガンの金属間化合物が粗大化し、耐力や伸びなどの機械的特性が低下するとともに圧延性も低下する。そのため、鉄の含有率を0.5質量以上3質量以下とする必要がある。また、上述の特性を十分に発揮させるためには、鉄の含有率を0.7質量以上1.2質量以下とするのが好ましい。5クロムCr:0.01質量以上0.5質量以下クロムは、アルミニウム合金の耐食性を大きく低下させることなく、アルミニウム合金の強度を向上させる。クロムの含有率が0.01質量未満では、強度を向上させる効果が十分に得られない。クロムの含有率が0.5質量を超えると、成形性が低下する。そのため、クロムの含有率を0.01質量以上0.5質量以下とする必要がある。優れた成形性を実現するためには、クロムの含有率を0.25質量以下とすることが好ましい。6チタンTi:0.01質量以上0.5質量以下チタンは、アルミニウム合金の耐食性を大きく低下させることなく、アルミニウム合金の強度を向上させる。特に、チタンを添加すると、成形の欠陥となる、粗大なアルミニウム-鉄-マンガンの金属間化合物を微細化する。また、これにより、アルミニウム合金に靭性を与えることができる。チタンの含有率が0.01質量未満では、強度の向上や靭性の付与などの効果が十分に得られない。チタンの含有率が0.5質量を超えると、成形性が低下する。そのため、チタンの含有率を0.01質量以上0.5質量以下とする必要がある。また、上述の効果をさらに発揮させるためには、チタンの含有率を0.25質量以下とすることが好ましい。7ジルコニウムZr:0.01質量以上0.5質量以下ジルコニウムもアルミニウム合金の耐食性を大きく低下させることなく、強度を向上させるが、この効果はクロムやチタンよりも顕著である。これは、ジルコニウムの添加が再結晶粒の微細化に非常に有効であるためであり、その結果、強度の向上と伸びの確保が両立できるとともに圧延性も低下しない。ジルコニウムの含有率が0.01質量未満であれば、上記の効果を発揮できず、0.5質量を超えると伸びが低下し、成形性が悪くなる。優れた強度、伸びおよび圧延性を実現するためには、ジルコニウムの含有率を0.35質量以下とすることが好ましい。以上のようにこの発明に従えば、アルミニウム内に上述のような添加元素を最適量添加するため、アルミニウム合金の再結晶組織が超微細化する。これにより、アルミニウム合金の強度と成形性を同時に改善することができるのが、この発明に従ったアルミニウム合金の特徴である。なお、本発明のアルミニウム合金は、上記の特性や効果に影響を与えない程度の含有率で、バナジウムV、ニッケルNi等の遷移元素、マグネシウムMg、ホウ素B、ガリウムGa、亜鉛Zn、ビスマスBi等の元素を含んでいてもよい。8アルミニウム合金箔の機械的特性厚さをXμmとしたとき、耐力YSN/mm2と厚さXμmとの関係が不等式YS>28.7lnX-30を満足する。また、伸びElと厚さXμmとの関係が不等式El>0.15X3.5を満足する。上記の2つの不等式を満足するようにアルミニウム合金箔の厚さと耐力と伸びとが選ばれる。アルミニウム合金箔の強度と伸びは箔の厚さにより変化する。通常、材料の強度を高くすると伸びが小さくなり、伸びを大きくすると強度が低下する。また、箔の強度と伸びはその厚さの減少とともに低下する。このような関係に基づいて、本発明者らは、アルミニウム合金箔の機械的特性として耐力と厚さとの関係、伸びと厚さとの関係が上記の2つの不等式を満足すれば、容器用箔、建材用箔、食品包材用箔、家庭用および装飾用箔等に必要な強度と伸びを兼ね備えることができるという知見を得た。言換えれば、アルミニウム合金箔の機械的特性が上述の不等式の範囲内にないと、容器等の用途において良好な成形性と強度を維持することができない。なお、本発明のアルミニウム合金箔の耐力は最大でも160N/mm2程度であり、伸びは30程度である。9アルミニウム合金箔の製造方法9-1アルミニウム合金の鋳塊の均質化処理温度:350°C以上580°C以下マンガンを微細に析出させることにより、焼鈍時の粒成長を抑制し、再結晶粒を微細化するため、均質化処理温度を350°C以上580°C以下とする。鋳造状態のままで、あえて均質化処理を行なわなくてもよいが、その場合は次工程の熱間圧延工程で圧延割れ等の問題が生じる。このため、後工程の熱間圧延工程で割れが生じないように、その工程の前にアルミニウム合金の鋳塊を350°C以上に昇温させて均質化処理するのが望ましい。580°Cを超える温度にアルミニウム合金の鋳塊を昇温させると、マンガンの析出密度が低下し、強度が低下する。好ましくは、均質化処理温度は380°C以上500°C以下である。9-2均質化処理の保持時間:0時間以上15時間以下アルミニウム合金の鋳塊を350°C以上580°C以下の温度に昇温させた後、保持する時間は短い方が好ましい。上記の所定の温度にアルミニウム合金の鋳塊を昇温させた後、直ちに、熱間圧延を行なってもよく、すなわち均質化処理のための保持時間をほぼ0時間にしてもよい。また、均質化処理のための保持時間が15時間を超えると、マンガンの析出密度が低下し、強度が下がる。好ましくは、均質化処理のための保持時間は10時間以下である。9-3熱間圧延の開始温度:350°C以上530°C以下熱間圧延後の冷間圧延の加工性と焼鈍後の結晶粒微細化のため、熱間圧延開始温度を350°C以上530°C以下とする。この開始温度が350°Cより低くても、アルミニウム合金の特性としては特に問題はないが、熱間圧延時に割れが生じるため、350°C以上とする。開始温度が530°Cを超えると、熱間圧延終了時の結晶粒が粗大化し、最終的に得られるアルミニウム合金箔において再結晶粒の微細化が不十分となり、強度が低下する。好ましくは、熱間圧延開始温度の範囲は380°C以上480°C以下である。9-4軟化処理条件:270°C以上380°C以下の温度で1時間以上20時間以下熱間圧延後、冷間圧延することによって得られたアルミニウム合金箔を軟化処理し、軟質箔とする。軟化処理の条件として軟化処理の温度が270°C未満、または保持時間が1時間未満では再結晶が十分に行なわれず、十分な伸びを得ることができない。逆に軟化処理の温度が380°Cを超えると、または保持時間が20時間を超えると、再結晶粒が粗大化し、強度と伸びが低下する。所望の伸びと強度を両立させる軟化処理として、アルミニウム合金箔を270°C以上380°C以下の温度で1時間以上20時間以下行なうことが必要とされる。なお、軟化処理を行なう前に上記の9-1~9-3の条件を外れた均質化処理、熱間圧延の工程を行なえば、軟化処理の条件を変化させても、所望の伸びと強度を兼ね備えたアルミニウム合金箔を得ることはできない。10アルミニウム合金箔の厚み:50μm以上200μm以下アルミニウム合金箔の厚みが50μm未満であれば、食品などの容器としての強度を保てなくなる。また、厚みが200μmを超えると、成形が困難になる。そのため、アルミニウム合金箔の厚みを50μm以上200μm以下とする必要がある。さらに好ましくは、アルミニウム合金箔の厚みは50μm以上100μm以下である。なお、この発明において、銅の含有率を0.03質量以下とし、シリコンの含有率を0.2質量以下とする方法としては、たとえば、純度99.3質量の普通地金に高品位の1次電解地金や偏析法、三層電解法による高純度アルミニウム地金を適宜成分調整用として添加する方法などが挙げられる。以上のようにこの発明によれば、孔食および全面腐食のいずれも起こりにくく、かつ強度と伸びを同時に改善することができるアルミニウム合金を提供することができる。このアルミニウム合金をクラッド材の形態に加工しなくても、このままアルミニウム合金箔に加工し、容器に用いることにより、耐食性に優れ、かつ成形性および強度の高い容器を低コストで提供することができる。また、本発明で開発されたアルミニウム合金からなる箔は、容器用としてのみならず、耐食性が要求される薄い箔の分野、すなわち、断熱材としての建材用、食品や薬品の劣化防止を目的とした包材用、家庭用および装飾用の分野にも十分な効果を発揮することができる。さらに、このアルミニウム合金の組成は、箔地や箔の分野での使用に限らず、耐食性が要求されるさらに厚い板材の組成としても、あるいは粉末冶金用の組成としても十分な効果を発揮するものである。以下、この発明の実施例について説明する。まず、さまざまな組成のアルミニウム合金組成No.1~23を通常の方法に従い、溶解鋳造することによってアルミニウム合金の鋳塊を準備した。なお、組成No.24~26は、それぞれJIS呼称の3003、3004、5052の組成を有する。これらの組成を表2に示す。これらの組成No.1~23のアルミニウム合金の鋳塊に均質化処理を温度480°Cで5時間実施し、炉から鋳塊を取出した後、直ちに熱間圧延を開始し、厚さ3mmの板材を得た。その後、この板材に冷間圧延加工を施すことにより、厚さ85μmの箔とし、さらに軟化処理として温度300°Cで10時間焼鈍した。なお、組成No.24~26の従来のアルミニウム合金の鋳塊は、通常の方法により厚さ85μmの軟質箔に加工した。得られたアルミニウム合金箔の機械的性質耐力および伸びを測定するとともに、3質量の食塩と25質量の醤油を含む温度50°Cの水溶液に300時間浸して腐食状態を観察した。また、これらのアルミニウム合金箔の組成No.1~26をそれぞれ用いて、直径が30cmのシートを1000枚ずつ作製した。次に、複合ダイを用いてそれぞれのシートを加工することにより、食品用容器を1000個ずつ作製した。それぞれの容器について、ピンホール検出器を用いて不良品を検出し、成形不良率を計算した。以上の測定結果を表3に示す。表3より、この発明に従った組成No.4~14のアルミニウム合金箔は、従来のJIS呼称3003、3004および5052のアルミニウム合金組成No.24~26より、耐力、伸び、耐食性および成形不良率のすべてにおいて優れていることがわかる。また、本発明の範囲外の組成を有する組成No.15~26のアルミニウム合金箔に対しても、本発明に従った組成No.4~14のアルミニウム合金箔は、耐力、伸び、耐食性および成形不良率の総合評価において優れていることがわかる。実施例1で準備した組成No.1と11のアルミニウム合金の鋳塊を種々の製造条件で加工し、厚さ85μmの箔にした後、280~340°Cの温度範囲で軟化処理を施した。このときの製造条件と、これらの軟化処理後のアルミニウム合金箔の機械的性質と、実施例1に記載の方法で評価した成形不良率とを表4に示す。表4より、本発明に従った工程A、B、CおよびDで製造されたアルミニウム合金箔は、耐力、伸びおよび成形性で良好な結果を示したが、本発明の範囲外の工程E、F、GおよびHで製造されたアルミニウム合金箔は、圧延工程において問題が生じたり、強度が低い等の問題点を有することがわかる。実施例1および2で採用した組成と工程の組合せで、それぞれ厚さの異なるアルミニウム合金箔を製造し、280~340°Cの温度範囲で軟化処理を施した。その後、それぞれのアルミニウム合金箔について機械的性質を測定した。その結果を表5に示す。表5に示す結果から、本発明に従った組成と工程で製造したアルミニウム合金箔は、加工硬化し難いことから圧延加工性に優れ、いわゆる薄箔と称する10μm程度の厚さまで問題なく圧延加工することができるとともに、それぞれの厚さにおいて耐力と伸びのバランスが優れていることがわかる。図1は表5に示した各サンプルの厚さと耐力との関係、図2は表5に示した各サンプルの厚さと伸びの関係を示す。図1と図2において○印は本発明例のサンプルを示し、×印は比較例のサンプルを示し、△印は参考例のサンプルを示す。○印および△印の左側に添えられた数字、×印の右側に添えられた数字は、それぞれサンプルNo.を示す。また、図1に示される曲線は、アルミニウム合金箔の厚さをXμmとした場合の式、耐力YSN/mm2=28.7lnX-30で表わされる曲線に相当し、図2に示される直線は、アルミニウム合金箔の厚さをXμmとした場合の式、延びEl=0.15X3.5で表わされる直線に相当する。図1と図2から、本発明例のサンプルNo.4~12は、耐力と厚さの関係を示す不等式、YS>28.7lnX-30と、伸びと厚さの関係を示す不等式、El>0.15X3.5を満足し、比較例のサンプルNo.13~18は上記の2つの不等式のいずれかを満足しないことがわかる。また、従来、薄箔用として用いられてきた、JIS呼称8021、8079のアルミニウム合金の耐力と伸びは、厚さ10μmでそれぞれ高々40N/mm2、8程度であり、しかも本発明のアルミニウム合金のような耐食性を全く示さないことから、本発明で開示されたアルミニウム合金は薄箔用としても非常に有効であることがわかる。今回開示された実施例はすべての点で例示であって制限的なものではないと考慮されるべきである。本発明の範囲は以上の実施例ではなく、特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての修正や変形を含むものであることが意図される。