基材上に、感熱記録層と保護層とが形成された感熱記録体であって、前記感熱記録層よりも上層の前記保護層は、ベース樹脂を含有すると共に、ウレタン変性ポリエーテルを含有する、ことを特徴とする感熱記録体。傾斜したスライド面上に、複数層の塗料の流れを形成し、前記スライド面から自然落下させて、移動する基材上に複数層の塗工膜を積層するカーテン塗工による感熱記録体の製造方法であって、前記複数層の塗工膜が、感熱記録層と、該感熱記録層よりも上層の保護層とを含み、前記保護層の塗料は、ベース樹脂を含有すると共に、ウレタン変性ポリエーテルを含有する、ことを特徴とする感熱記録体の製造方法。前記保護層の塗料には、前記ベース樹脂よりも比重の大きな成分を含まない、請求項2に記載の感熱記録体の製造方法。上記グラビア塗工等とは異なり、カーテン塗工は、基材に非接触の塗工であるので、上記欠点は発生しにくく、また、基材に塗料膜を多層同時塗工して塗工速度を高めることができる。この多層同時塗工では、各層に対応する塗料をスライド傾斜面上で積層すると共にその積層状態でカーテン状にして、移動する基材上に落下させて、多層同時塗工するようにしている。しかしながら、この多層同時塗工では、得られる感熱記録体の印字保存性が低下する場合がある。そこで、この原因について鋭意研究したところ、各層の塗料を積層させて流下させる際に、上層の保護層の塗料のうち、主成分であるベース樹脂より比重が大きい成分が、下層の感熱記録層まで沈降して印字保存性を低下させているのではないかとの知見が得られた。本発明は、上述のような知見に基づいて為されたものであって、感熱記録体の印字保存性の低下を防止できるようすることを目的としている。本発明の感熱記録体は、基材上に、感熱記録層と保護層とが形成された感熱記録体であって、前記感熱層よりも上層の前記保護層は、ベース樹脂を含有すると共に、ウレタン変性ポリエーテルを含有することを特徴とする。本発明の感熱記録体の製造方法は、傾斜したスライド面上に、複数層の塗料の流れを形成し、前記スライド面から自然落下させて、移動する基材上に複数層の塗工膜を積層するカーテン塗工による感熱記録体の製造方法であって、前記複数層の塗工膜が、感熱記録層と、該感熱記録層よりも上層の保護層とを含み、前記保護層の塗料は、ベース樹脂を含有すると共に、ウレタン変性ポリエーテルを含有することを特徴とする。前記保護層の塗料には、前記ベース樹脂よりも比重の大きな成分を含まないのが好ましい。本発明では、感熱記録層よりも上層の保護層は、ベース樹脂を含有すると共に、ウレタン変性ポリエーテルを含有しており、このウレタン変性ポリエーテルは、サーマルヘッドとの滑りなどのマッチング性を向上させる機能を有するので、ベース樹脂に比べて比重の大きな成分であるステアリン酸亜鉛などに代えて用いることによって、保護層の塗料の比重の大きい成分であるステアリン酸亜鉛などが、下層の感熱記録層の塗料まで沈降することがなくなり、感熱記録体の印字保存性の低下を防止することができる。以下、添付した図面を参照して、本発明の実施の形態に係る感熱記録体およびその製造方法を詳細に説明する。この実施形態の製造方法は、後述のように、基材上に、感熱記録層、バリア層および保護層としてのトップ層を有する3層構造の感熱記録体を、同時多層塗工のカーテン塗工方法によって製造する。図1は、前記同時多層塗工に用いるカーテンコーターの概略構成図である。このカーテンコーターは、スライドダイ1を備えており、このスライドダイ1は、その上面に下り勾配に傾斜したスライド傾斜面3を有する。スライド傾斜面3には、上記感熱記録体の上記各層それぞれを形成するための塗料Sa~Scを吐出するスロット5a~5cが設けられている。各スロット5a~5cの上流側には、塗料溜まり7a~7cが設けられている。各スロット5a~5cの下端には、塗料供給管9a~9cが接続され、塗料溜まり7a~7cへは、塗料供給管9a~9cに設けたポンプ10a~10cを介して塗料Sa~Scが供給される。上記塗料Sa~Scのうち、塗料Saは、感熱記録体のトップ層の形成に用いる塗料であり、後述のステアリン酸亜鉛等を除き、従来と同様に、主成分であるベース樹脂中に顔料等の各種成分が含有されている。塗料Sbは、バリア層の形成に用いる塗料であり、従来と同様に主に樹脂からなる。塗料Scは、感熱記録層の形成に用いる塗料であり、発色剤、顕色剤、バインダ、その他を含み、後述のバインダ含有量を除き、従来の感熱記録層形成用の塗料と同様である。スライド傾斜面3の先端のリップ13は、各層塗料膜17a~17cがスライド傾斜面3上からカーテン塗膜19になって自由落下を開始する箇所である。カーテン塗膜19の両端をガイドするエッジガイド15は、リップ13の幅方向両側で鉛直下方に延びるように配置されている。カーテン塗膜19は、リップ13から自由落下する間に幅が狭くなって、いわゆるネックインと称される現象が発生する。エッジガイド15は、こうしたネックイン現象を防止し、カーテン塗膜19の幅を安定化させるようカーテン塗膜19の幅方向両端をガイドする。また、エッジガイド15下方には、基材21が矢印水平方向に連続走行し、基材21上に、3層の塗工膜が積層される。カーテン塗膜19は、リップ13からエッジガイド15でガイドされて、連続走行する基材21上に落下して、前記矢印方向に移動し、乾燥等の所要の処理を施される。塗料Sa~Scは、スライド傾斜面3のスロット5a~5cの上端開口からスライド傾斜面3上に吐出されると共に、スライド傾斜面3を流下する過程で、3層塗料膜17a~17cに積層される。この場合、スライド傾斜面3上で各層塗料膜17a~17cの積層状態が崩れないようにするために、各層塗料膜17a~17cそれぞれの粘度や表面張力、スライド傾斜面3上への吐出量、その他を後述する条件を満たすように設定している。図2は、上記カーテンコーターを用いて製造される本実施形態の感熱記録体23の断面図である。この実施形態の感熱記録体23は、基材21に3層の多層塗膜25を形成する。この多層塗膜25は、上層のトップ層25a、中間層のバリア層25b、下層の感熱記録層25cの合計3層から構成される。この実施形態の感熱記録体23は、上記3層からなるが、感熱記録層25cと、その上に積層され、感熱記録層25cを保護する保護層との2層構成としてもよいし、必要に応じて3層以上の構成としてもよい。また、3層以上の構成とする場合には、カーテンコータ-による同時多層塗工の層数を増加させてもよいし、カーテンコーターによる同時多層塗工とは別に、基材上に、アンダーコート層などの層を形成してもよい。この実施形態では、図2に示す感熱記録体23を、上記のようにトップ層25a、バリア層25b、感熱記録層25cそれぞれの形成に用いる塗料Sa~Scをスライド傾斜面3で塗料膜17a~17cにして積層することで製造する。このような各層塗料膜17a~17cのうち、トップ層塗料膜17aの形成に用いる塗料Saは、熱記録時のサーマルヘッドとのマッチング性の向上、保護層の耐水性の向上等の目的で、主成分であるベース樹脂中に、顔料、ワックス、等が添加され、また、感熱記録層やバリア層上にトップ層を均一に形成させるための界面活性剤、粘度調整のための増粘剤等が添加されている。かかる塗料Saにより形成されるトップ層塗料膜17aの場合、その顔料やワックス等に、例えばステアリン酸亜鉛のような、ベース樹脂より比重が大きい成分が含まれていると、各層塗料膜17a~17cが、スライド傾斜面3上で積層される過程で、トップ層塗料膜17a中の比重が大きい成分が感熱記録層塗料膜17cに沈降してくる場合がある。このようにワックスなどの比重が大きい成分が、感熱記録層塗料膜17cに入り込むと、得られる感熱記録体の印字保存性が低下する。そこで、この実施形態では、かかる印字保存性の低下を防止するために、各塗料Sa~Scの内、保護層であるトップ層の形成に用いる塗料Saからステアリン酸亜鉛を除去している。すなわち、この実施形態では、トップ層塗料膜17aの形成に用いる塗料Saには、ステアリン酸亜鉛を配合していない。下記表1に、感熱記録体の感熱記録層の塗料配合時に、感熱記録層に含有する各成分を個別に除去し、その成分が含有されていないときの印字保存性を評価した結果を示す。この印字保存性の確認は、マクベス濃度計ビジュアルフィルタで1.30以上の発色サンプルを用意して行った。厚み15μmの塩化ビニル製のラップを、3枚重ねで、発色サンプル表裏面を挟み込む。ついで、300g/cm2の荷重をかけて、40°C15時間の環境下に放置する。そして、塩化ビニル製のラップを剥がした後の印字濃度が、試験前の75以上に残存していれば、印字保存性良好とした。表1で×は不良、○は良好を示す。塗料には、感熱記録層のベース樹脂、顔料、ワックスとしてのステアリン酸亜鉛、界面活性剤、増粘剤が配合されている。表1に示すように、塗料にステアリン酸亜鉛を配合し、顔料、界面活性剤、増粘剤を除去すると、いずれも印字保存性は不良であったが、ステアリン酸亜鉛のみを除去すると、印字保存性は良好となった。この表1に示されるように、感熱記録層25cよりも上層のトップ層25aの塗料Saには、主成分であるベース樹脂よりも比重の大きな成分であるステアリン酸亜鉛を配合していないので、カーテン塗工による製造の際に、ステアリン酸亜鉛が、それよりも下層の感熱記録層25cの塗料Scまで沈降することがなく、これによって、得られる感熱記録体23の印字保存性の低下を防止することができる。ステアリン酸亜鉛は、一般に、トップ層塗料膜17aに、ワックスとしてサーマルヘッドとの滑りなどのマッチング性向上などのため配合される。そのためトップ層塗料膜17aにステアリン酸亜鉛を配合しないと、サーマルヘッドとのマッチング性が低下する。このため、塗料にサーマルヘッドとのマッチング性の低下を防止するための添加剤を配合するのが好ましい。この実施形態では、トップ層塗料膜17aの形成に用いる塗料Saには、前記添加剤としてウレタン変性ポリエーテルを配合している。このウレタン変性ポリエーテルには、例えばサンノプコ株製で商品名SNシックスナー621を使用することができる。塗料Saに配合するウレタン変性ポリエーテルは、塗料の主成分であるベース樹脂よりも比重が小さいので、ステアリン酸亜鉛とは異なり、スライド傾斜面3上でトップ層塗料膜17aから感熱記録層塗料膜17cに沈降してくることはないため、感熱記録体の印字保存性を良好に保つことができる。下記表2に、トップ層塗料膜17aの形成に用いる塗料Saに、ステアリン酸亜鉛を8.0重量、4.0重量配合したときの印字適正と、ステアリン酸亜鉛とウレタン変性ポリエーテルを共に配合していないときの印字適正と、ウレタン変性ポリエーテルを4.0重量配合したときの印字適正を示す。この表2に示すように、ウレタン変性ポリエーテルは、トップ層塗料膜17aに添加したとき、ステアリン酸亜鉛と同様に印字適正を良好にすることが判る。また、ポリエチレンワックスなどを更に添加すると、印字適正を一層良好にすることができる。このように、トップ層塗料膜17aの形成に用いる塗料Saには、ステアリン酸亜鉛に代えてウレタン変性ポリエーテルを配合しているので、カーテン塗工による製造の際に、ステアリン酸亜鉛が、それよりも下層の感熱記録層25cの塗料Scまで沈降することがなく、これによって、得られる感熱記録体23の印字保存性の低下を防止することができると共に、印字適正を良好に保つことができる。この実施形態では、ベース樹脂よりも比重の大きい成分として、ステアリン酸亜鉛について説明したが、例えば、カルナバワックス、モンタン酸エステルワックス、ステアリン酸アマイド等が、含有される場合は、ステアリン酸亜鉛と同様に除去してもよい。このように印字保存性の低下を防止するために、ステアリン酸亜鉛に代えてウレタン変性ポリエーテルを配合しているのであるが、更に、この実施形態では、トップ層塗料膜17aの塗料Sa中の比重が大きい成分が、下層側の感熱記録層塗料膜17cに沈降しないように、スライド傾斜面3上におけるトップ層塗料膜17aの塗料Saの粘度、すなわち、低せん断速度10S1時のローシェア粘度を、それより直下の塗料膜17bの塗料Sbのローシェア粘度よりも高くすることが好ましい。このローシェア粘度は、せん断速度10s1時のせん断粘度である。具体的には、トップ層塗料膜17aの塗料Saのローシェア粘度は、その直下の層である塗料膜17bの塗料Sbのローシェア粘度の1倍以上、10倍以下の範囲に設定するのが好ましく、トップ層塗料膜17aの塗料Saのローシェア粘度は、その直下の層である塗料膜17bの塗料Sbのローシェア粘度の1倍以上、8倍以下の範囲に設定するのがより好ましい。このようにトップ層塗料膜17aの塗料Saのローシェア粘度を、上記のように設定することによって、トップ層塗料膜17aの塗料Saに含まれる比重の大きな成分が、下層側に沈降して感熱記録層塗料膜17cに入り込むのを阻止することができる。この実施形態の場合、下記表3に示すように、トップ層塗料膜17a直下の層であるバリア層塗料膜17bの塗料Sbのローシェア粘度を一定とし、トップ層塗料膜17aの塗料Saのローシェア粘度を、トップ層塗料膜17aの塗料Saのローシェア粘度のバリア層塗料膜17bの塗料Sbのローシェア粘度に対する比の値=トップ層塗料膜粘度/下層側粘度が、No.1では0.16、No.2では1.00、No.3では5.00、No.4では8.33、No.5では10.00となるように変化させたときの感熱記録体としての印字保存性と塗工適性とを評価した。この印字保存性の評価は、上述の表1と同様に行った。塗工適性は、カーテン塗膜の正面形状の目視観察により行った。表3で×は不良、△はやや不良、○は良好、◎は非常に良好を示す。表3に示すように、前記比の値が0.16では、印字保存性は不良であり、比の値が1.00~10.00で、印字保存性が良好ないしは非常に良好である。このことから、トップ層塗料膜17aの塗料Saのローシェア粘度は、その直下の層のバリア層塗料膜17bの塗料Sbのローシェア粘度の1倍以上、10倍以下の範囲に設定するのが印字保存性を良好にする上で好ましい。なお、塗工適正については、表3に示すように、前記比の値が、5.00以下、すなわち、5倍以下では良好であったが、8倍以上である8.33ではやや不良、10倍である10.00では不良であった。この実施形態では、トップ層塗料膜17aの塗料Saのローシェア粘度をバリア層塗料膜17bの塗料Sbのローシェア粘度よりも1倍以上、10倍以下と高くしているので、トップ層塗料膜17aの塗料Saに、顔料やワックス等にベース樹脂より比重が大きい成分が含まれていても、その成分が、下層の感熱記録層まで沈降するのを阻止することができ、得られる感熱記録体の印字保存性の低下を防止することができる。なお、この実施形態では、3層構成の感熱記録体であるが、バリア層が無く、感熱記録層とその上層であるトップ層との2層からなる感熱記録体にも同様に適用することができ、この場合は、スライド傾斜面3上で上層のトップ層塗料膜17aの塗料Saのローシェア粘度を、感熱記録層塗料膜17cの塗料Scの1倍以上、10倍以下にすることが好ましい。次に、図1のカーテンコーターにおいて、上記感熱記録体23を製造するための各種条件、例えば、感熱記録層のバインダ含有量、各塗料Sa~Scの動的表面張力、その他の条件について、以下に説明する。1感熱記録層のバインダ含有量について感熱記録層では、一般に、感熱記録体の層の強度を高めるなどのためにバインダが含有される。このバインダは、感熱記録層の発色性能を低下させてしまうので、低減することが好ましい。感熱記録体を感熱記録紙等の製品として使用するときの、形成された層の強度は、一般に、70g/25mm以上が必要とされている。理由として、70g/25mm以上の層強度であれば、通常の印刷において、塗工層の脱落が生じにくいからである。従来の塗工方式として主に採用されるグラビア塗工による感熱記録体では、形成された層の強度を製品として必要とする70g/25mm以上にしようとすると、バインダ含有量は、10.0重量程度以上必要である。3層構成の実施形態の感熱記録体では、カーテン塗工により、形成された層の強度を必要とする70g/25mm以上確保すると共に、感熱記録層におけるバインダの含有量を8.0重量未満に低減している。この感熱記録体23の層強度とバインダ含有量の関係を表4に示す。表4のバインダ含有量は、乾燥処理後の感熱記録層のバインダ含有量、いわゆるドライ状態のバインダ含有量であり、感熱記録層の形成に用いる塗料の配合時に、異なるバインダ含有量となるように調合したものである。この表4では、比較例として、従来のグラビア塗工方式の感熱記録体についても同様に、バインダ含有量を変化させた場合の層強度を示している。表4に示す層強度の測定データを得るための試験は、テスター産業株製の高速剥離試験機を用いて次のようにして行った。この試験機では、感熱記録体の一部25mm幅、200mm長を試験片として用いた。試験片は、感熱記録層厚み約4.5μmドライ状態の塗布量約4.5g/m2、バリア層厚み約1.5μmドライ状態の塗布量約1.5g/m2、トップ層厚み約1.5μmドライ状態の塗布量約1.52g/m2の感熱記録体とした。基材は上質紙を用いた。試験片にはPETテープを2kg/25mmの圧力で2kgのローラで1往復させて貼り合せ、PETテープを一部剥がしその先端を固定具につけた。そして、PETテープ先端を固定した状態で試験片を剥離角度180度角で、且つ、毎分80mの剥離速度で剥離し、この場合の剥離強度を層強度として測定した。表4に示すように、カーテン塗工方式の感熱記録体では、その感熱記録層のバインダ含有量が12.0重量、8.0重量のときには、基材が破壊するほどの層強度が得られた。さらに、バインダ含有量が6.0重量、4.5重量、3.0重量のときには、層強度は、それぞれ、100g/25mm、75g/25mm、63g/25mmであった。従って、カーテン塗工方式による感熱記録体の場合、バインダ含有量は4.0重量以上あれば、製品として使用するのに必要な70g/25mm以上の層強度を得ることができると推定される。グラビア塗工方式の感熱記録体では、感熱記録層のバインダ含有量が12.0重量、8.0重量のときには、基材が破壊する程の層強度は得られず、層強度は75g/25mm、40g/25mmであった。さらに、バインダ含有量が低くなると、層強度が低下しすぎて、測定できなかった。従って、グラビア塗工方式による感熱記録体の場合、バインダ含有量は10.0重量以上あれば、製品として使用するのに必要な70g/25mm以上の層強度を得ることができると推定される。このことにより、カーテン塗工方式の感熱記録体では、製品として一般に必要とされる層強度を得るための感熱記録層のバインダ含有量を、グラビア塗工の感熱記録体よりも大幅に低減できる。また、バインダ含有量の低減により、感熱記録層の発色性能を向上させることができる。各塗料の粘度についてカーテンコーターによる塗工方式では、スライド傾斜面3に吐出した各塗料Sa~Scを塗料膜17a~17cにして流下させつつ上下に積層させる必要がある。このスライド傾斜面3における各層塗料膜17a~17cの粘度は、上述のローシェア粘度、すなわち、せん断速度10s1時のせん断粘度である。このスライド傾斜面3における各層塗料膜17a~17cでは、例えば、上層側塗料膜の塗料の粘度が、下層側塗料膜の塗料の粘度よりも低いと、スライド傾斜面3上で、上層側塗料膜の塗料が、下層側塗料膜の塗料を追い越して下層側塗料膜に混じり、その結果、積層形態が崩れてしまう。このような積層形態の崩れを防止するために、各層塗料膜17a~17cにおいては、相対的に、上層側の塗料膜の塗料の粘度は、下層側の塗料膜の塗料の粘度の1倍以上、15倍以下とするのが好ましい。この実施形態では、3層の構成であるので、各層塗料膜17a~17cの粘度を、表5に示す割合となるように設定している。なお、この表5には、後述する動的表面張力のデータも併せて示している。表5では、感熱記録層塗料膜17cの塗料Scの粘度mPasの低い方の値を、基準の1とした割合で示しており、この感熱記録層塗料膜17cの塗料Scの粘度の割合が1~2、バリア層塗料膜17bの塗料Sbの粘度の割合が2~6、トップ層塗料膜17aの塗料Saの粘度の割合が6~30となっている。トップ層塗料膜17aの塗料Saの粘度の割合は、6~30であり、バリア層塗料膜17bの塗料Sbの粘度の割合は、2~6であるから、上層側のトップ層塗料膜17aの塗料Saの粘度は、下層側のバリア層塗料膜17bの塗料Sbの粘度の1倍以上、15倍以下である。バリア層塗料膜17bの塗料Sbの粘度の割合は、2~6であり、感熱記録層塗料膜17cの塗料Scの粘度の割合は、1~2であるので、上層側のバリア層塗料膜17bの塗料Sbの粘度は、下層側の感熱記録層塗料膜17cの塗料Scの粘度の1倍以上、6倍以下である。いずれも、各層塗料膜17a~17c間では、上層側の塗料膜の塗料の粘度は、下層側の塗料膜の塗料の粘度の1倍以上、15倍以下となっている。3各塗料の動的表面張力について各層塗料膜17a~17cのスライド傾斜面3上での相互の接触面には、その流下する過程で動的表面張力が作用している。こうした動的表面張力に関して、上層側の塗料膜の動的表面張力と下層側の塗料膜の動的表面張力との差が大き過ぎると、各層塗料膜17a~17cの膜厚とか膜形状とかの積層形態が崩れ易くなるので、各層塗料膜17a~17c間で動的表面張力をバランスさせることは、積層状態を良好にする上で重要である。この積層状態を良好にするためには、下層側の塗料膜の塗料の動的表面張力は、上層側の塗料膜の塗料の動的表面張力の0.8倍以上、1.1倍以下であるのが好ましい。この実施形態では、3層の構成であるので、各層塗料膜17a~17cの塗料Sa~Sc間の動的表面張力を、上述の表5に示す割合になるように調整している。表5では、トップ層塗料膜17aの塗料Saの動的表面張力mN/mの低い方の値を、基準の1とした割合で示しており、トップ層塗料膜17aの塗料Saの動的表面張力の割合は1~1.13、バリア層塗料膜17bの塗料Sbの動的表面張力の割合は1.07~1.13、感熱記録層塗料膜17cの塗料Scの動的表面張力の割合は1.10~1.16としている。この動的表面張力の割合は、界面寿命が50msでの動的表面張力の割合である。トップ層塗料膜17aとバリア層塗料膜17bとの間では、下層側のバリア層塗料膜17bの塗料Sbの動的表面張力の割合が、1.07~1.13であり、上層側のトップ層塗料膜17aの塗料Saの動的表面張力の割合が、1~1.13であるから、下層側のバリア層塗料膜17bの塗料Sbの動的表面張力は、上層側のトップ層塗料膜17aの塗料Saの動的表面張力の0.88倍以上、1.06倍以下である。バリア層塗料膜17bと感熱記録層塗料膜17cとの間では、下層側の感熱記録層塗料膜17cの塗料Scの動的表面張力の割合が、1.10~1.16であり、上層側のバリア層塗料膜17bの塗料Sbの動的表面張力の割合が、1.07~1.13であるから、下層側の感熱記録層塗料膜17cの塗料Scの動的表面張力は、上層側のバリア層塗料膜17bの塗料Sbの動的表面張力の0.92倍以上、1.03倍以下である。いずれも、各層塗料膜17a~17c間では、相対的に、下層側となる塗料膜の塗料の動的表面張力は、上層側となる塗料膜の塗料の動的表面張力の0.8倍以上、1.1倍以下の範囲となっている。4各塗料の吐出量についてスライド傾斜面3上に各層塗料膜17a~17cの塗料Sa~Scを吐出する場合、相対的に下層側の塗料よりも上層側の塗料の吐出量が多すぎると、上層側の塗料膜がスライド傾斜面3上で下層塗料膜を追い越し、これら層の塗料膜が混じり、各層塗料膜17a~17cが所要の積層状態に積層できなくなる。その逆に、下層側の塗料より、上層側の塗料の吐出量が少なすぎると、下層側の塗料膜上に上層側の塗料膜を積層することができなくなる。そのため、スライド傾斜面3上へは、各層塗料膜17a~17cに対応して各塗料Sa~Scを適正な吐出量で吐出させる必要がある。そこで、この各塗料Sa~Scの吐出量については、下層側の塗料の吐出量を、上層側の塗料の吐出量の1倍以上、5倍以下、好ましくは、1倍以上、4倍以下に設定することが、スライド傾斜面3上で各層塗料膜17a~17cの積層状態を良好に保つ上で好ましい。この実施形態では、3層の構成であるので、各塗料Sa~Scそれぞれの吐出量の割合を、表6の塗工例1と、表7の塗工例2に示される割合とした。なお、表6、表7の各塗工例では、吐出量は、トップ層塗料膜17aの形成に用いる塗料Saの吐出量L/minを、基準の1とした割合で示している。また、塗布量は、乾燥処理後のドライ状態の塗布量であって、トップ層塗料膜17aの形成に用いる塗料Saの塗布量g/m2を、基準の1とした割合で示している。表6に示す塗工例1では、トップ層塗料膜17a、バリア層塗料膜17b、感熱記録層塗料膜17cそれぞれの形成に用いる各塗料Sa~Scの吐出量の割合は、それぞれ、1.0、1.18、1.87であった。この場合、トップ層塗料膜17aとバリア層塗料膜17bとの間では、下層側のバリア層塗料膜17bの塗料Sbの吐出量の割合は、1.18であり、上層側のトップ層塗料膜17aの塗料Saの吐出量の割合は、1.0であり、したがって、下層側のバリア層塗料膜17bの塗料Sbの吐出量は、上層側のトップ層塗料膜17aの塗料Saの吐出量の約1.2倍である。また、バリア層塗料膜17bと感熱記録層塗料膜17cとの間では、下層側の感熱記録層塗料膜17cの塗料Scの吐出量の割合は、1.87であり、上層側のバリア層塗料膜17bの塗料Sbの吐出量の割合は、1.18であり、したがって、下層側の感熱記録層塗料膜17cの塗料Scの吐出量は、上層側のバリア層塗料膜17bの塗料Sbの吐出量の約1.6倍である。いずれも、各層塗料膜17a~17c間では、下層側となる塗料膜の塗料の吐出量が、上層側となる塗料膜の塗料の吐出量の1倍以上、4倍以下となっている。表7に示す塗工例2では、トップ層塗料膜17a、バリア層塗料膜17b、感熱記録層塗料膜17cそれぞれの吐出量の割合は、1.0、1.68、3.75であった。この場合、トップ層塗料膜17aとバリア層塗料膜17bとの間では、下層側のバリア層塗料膜17bの塗料Sbの吐出量の割合は、1.68であり、上層側のトップ層塗料膜17aの塗料Saの吐出量の割合は、1.0であり、したがって、下層側のバリア層塗料膜17bの塗料Sbの吐出量は、上層側のトップ層塗料膜17aの塗料Saの吐出量の約1.7倍である。また、バリア層塗料膜17bと感熱記録層塗料膜17cとの間では、下層側の感熱記録層塗料膜17cの塗料Scの吐出量の割合は、3.75であり、上層側のバリア層塗料膜17bの塗料Sbの吐出量の割合は、1.68であり、したがって、下層側の感熱記録層塗料膜17cの塗料Scの吐出量は、上層側のバリア層塗料膜17bの塗料Sbの吐出量の約2.2倍である。いずれの塗工例でも、下層側の塗料の吐出量は、上層側の塗料の吐出量の1倍以上、4倍以下となっている。5エッジガイド水とカーテン塗膜との表面張力差についてエッジガイド15は、上記したように、カーテン塗膜19の幅を規制すると同時に、カーテン塗膜19の両端をガイドして安定化させるものであり、このエッジガイド15には、その表面に、潤滑用のエッジガイド水が給水されている。このエッジガイド水の表面張力とカーテン塗膜19の端部の表面張力との差が大きくてバランスされていないと、カーテン塗膜19の端部が、エッジガイド水側に入り込んでその端部厚みが薄く変形したり、あるいは、その逆に、その端部にエッジガイド水が浸入してくるようになる。そこで、エッジガイド水の表面張力とカーテン塗膜19の端部の表面張力との差を、絶対値で、4mN/m以下としてほぼバランスさせるのが好ましい。このように上記両表面張力の差を絶対値で4mN/m以下とすると、両表面張力がほぼバランスしてカーテン塗膜19は、膜厚が幅方向全体にほぼ均等となって、基材21上に落下し、これにより塗工適正が良好となる。図3、図4、表8を参照して、上記したエッジガイド水とカーテン塗膜19の端部との表面張力関係等を、説明する。図3は、エッジガイド15とカーテン塗膜19とを正面から見た図を示し、図4abcは、図3のA-A線に沿う断面を示し、エッジガイド水の表面張力を変化させた場合のエッジガイド水とカーテン塗膜端部との境界部分の状態を示す。これらの図において、エッジガイド15は、一対の金属板材15a間にポーラスガラス15bが挟持された構成になっており、ポーラスガラス15bに表面張力調整のための界面活性剤入りのエッジガイド水15cが給水される。この界面活性剤には、例えば、アセチレングリコール系の界面活性剤を使用することができる。表8は、カーテン塗膜19とエッジガイド水15cとの表面張力の差を絶対値で示している。なお、カーテン塗膜19を構成する各塗料Sa~Scの表面張力は、同じ表面張力となるように調整した。この表8では、カーテン塗膜19の表面張力を一定とし、エッジガイド水15cの表面張力を変化させて、これら両表面張力の差を絶対値で35mN/m、11mN/m、2mN/m、5mN/mと変化させたときのカーテン塗膜の状態を記載している。ただし、35mN/m、11mN/mは、エッジガイド水15cの表面張力がカーテン塗膜19の表面張力よりも大きい場合の表面張力差であり、2mN/m、5mN/mは、エッジガイド水15cの表面張力がカーテン塗膜19の表面張力よりも小さい場合の表面張力差である。表8に示すように、両表面張力差が、絶対値で、35mN/m、11mN/mであると、カーテン塗膜19の端部19aは、図4aで示すように、エッジガイド水15c表面に濡れ広がり、部分的に薄くなる。したがって、上記両表面張力は上記差ではバランスしないことが判る。両表面張力差が、絶対値で2mN/mであると、カーテン塗膜19の端部19aは、図4bで示すように、エッジガイド水15c表面に濡れ広がらず、エッジガイド水15cとカーテン塗膜19の端部19aはバランスされ、カーテン塗膜19は幅方向全体に膜厚均等になった。上記両表面張力は上記差でバランスすることが判る。両表面張力差が、絶対値で5mN/mであると、図4cで示すように、エッジガイド水15cがカーテン塗膜19の端部19aへ入り込むから、上記両表面張力は上記差ではバランスしないことが判る。このことから、エッジガイド水15cとカーテン塗膜19の端部19aがバランスして、塗工適正がよくなるのは、両表面張力差が、絶対値で4mN/m以下のときである。