"エンジンの排ガスによって駆動されるターボチャージャのタービンハウジングに該ターボチャージャの回転軸の軸線に沿ってフロントスクロールおよび、リヤスクロールの2個の排ガス導入流路が形成されたツインスクロールターボチャージャであって、前記フロントスクロールおよび前記リヤスクロールを形成するタービンハウジングと、半径方向断面中心線が前記軸線に対して略直角に配設される前記リヤスクロールと、半径方向断面中心線が前記軸線に対して前記動翼出口側に傾斜して配設される前記フロントスクロールと、前記リヤスクロールと前記フロントスクロールとを仕切る隔壁と、前記回転軸に装着され、排ガスによって該回転軸を回転させる動翼と、を備え、前記フロントスクロールのハウジング側の傾斜面の延長線が前記動翼入口の中央部位置で交差すると共に、前記動翼の外周部と一定幅の隙間を有した前記タービンハウジングの内周面と前記傾斜面の延長線とが交差する交差部が、前記動翼入口幅の内側で且つ、前記動翼入口より大径側に位置するように前記フロントスクロールの出口部分が形成されたことを特徴とするツインスクロールターボチャージャ。前記リヤスクロール又は前記フロントスクロールの一方のスクロールの出口面積と、前記動翼入口部流路の面積と、前記動翼出口の面積とを順次拡大させ、面積拡大率が略直線状に増大するようにしたことを特徴とする請求項1記載のツインスクロールターボチャージャ。前記リヤスクロール又は、前記フロントスクロールの一方のスクロールの出口幅に対し、前記動翼入口部流路の軸方向幅との比率を、1.2倍以上1.4倍以下とすることを特徴とする請求項1又は2に記載のツインスクロールターボチャージャ。前記交差部は円弧状に形成され、該円弧状の中心は、前記回転軸線からの半径方向位置が前記動翼入口と同じか、又は大きくしたことを特徴とする請求項1乃至3のいずれか一項記載のツインスクロールターボチャージャ。特許文献1によると、フロントスクロールとリヤスクロールとを仕切っている中仕切りの表面に中仕切り近傍を流れる排ガスの方向を調整する案内板を設けているが、案内板を設けることにより、ターボチャージャの製作工数及び、製作金型の複雑形状等によるコスト上昇が生じる。そこで、本発明はこのような不具合に鑑み成されたもので、スクロール出口から噴出した排ガスが、動翼入口付近で急膨張しないようにして、動翼内での流動抵抗を抑えることにより過給効率向上と低コストの、ターボチャージャを提供することを目的とする。本発明はかかる目的を達成するもので、エンジンの排ガスによって駆動されるターボチャージャのタービンハウジングに該ターボチャージャの回転軸の軸線に沿ってフロントスクロールおよび、リヤスクロールの2個の排ガス導入流路が形成されたツインスクロールターボチャージャであって、前記フロントスクロールおよび前記リヤスクロールを形成するタービンハウジングと、半径方向断面中心線が前記軸線に対して略直角に配設される前記リヤスクロールと、半径方向断面中心線が前記軸線に対して前記動翼出口側に傾斜して配設される前記フロントスクロールと、前記リヤスクロールと前記フロントスクロールとを仕切る隔壁と、前記回転軸に装着され、排ガスによって該回転軸を回転させる動翼と、を備え、前記フロントスクロールのハウジング側の傾斜面の延長線が前記動翼入口の中央部位置で交差すると共に、前記動翼の外周部と一定幅の隙間を有した前記タービンハウジングの内周面と前記傾斜面の延長線とが交差する交差部が、前記動翼入口幅の内側で且つ、前記動翼入口より大径側に位置するように前記フロントスクロールの出口部分が形成されたことを特徴とするツインスクロールターボチャージャ。かかる発明によれば、スクロール出口から動翼入口までの間が動翼入口幅より小さく形成されることにより、リヤスクロールからの排ガスがスクロール出口から動翼入口までの間で急膨張するのを抑制して、排ガスの動翼通過中における流れの乱れを抑制でき、ツインスクロールターボチャージャの過給効率を向上させることができる。また、本願発明において好ましくは、前記リヤスクロール又は前記フロントスクロールの一方のスクロールの出口面積と、動翼入口部流路面積と、前記動翼出口の面積とを順次拡大させ、面積拡大率が略直線状に増大するとよい。このような構成にすることにより、リヤスクロール又はフロントスクロールの一方のスクロール出口面積から動翼出口面積までを略直線状に増大するようにしたので、流通中の排ガスの急膨張が生起されないので、排ガスの乱流を抑制し、流通抵抗を抑えてターボチャージャの性能向上を図ることができる。また、本願発明において好ましくは、前記リヤスクロール又は、前記フロントスクロールの一方のスクロール出口幅に対し、前記動翼入口部流路の軸方向幅との比率を、1,2倍以上1,4倍以下にするとよい。このような構成にすることにより、スクロール出口幅に対し、動翼入口部流路の幅との比率λを1,2倍以上1,4倍以下としたので、スクロール出口から動翼入口までの排ガスの増速を抑制し、動翼内部での急膨張を防止して、動翼内での排ガスの乱流を防ぎ、ターボチャージャの効率向上を図ることができる。また、本願発明において好ましくは、前記交差部は円弧状に形成され、該円弧状の円弧中心は、前記回転軸線からの半径方向位置が前記動翼入口と同じか、又は大きくするとよい。このような構成にすることにより、接続Rの中心位置を動翼外周端縁と同じか、又は大きくしたので、動翼とハウジングとの隙間が動翼の外周端縁まで一定にすることができ、動翼入口での排ガス拡大が防止でき、ターボチャージャの効率が向上できる。本発明によれば、動翼入口幅を小さくすることにより、リヤスクロールからの排ガスがスクロール出口から動翼入口までの間で急膨張するのを抑制して、排ガスの動翼通過中における流れの乱れが抑制でき、ツインスクロールターボチャージャの過給効率を向上させることができる。以下、本発明を図に示した実施例を用いて詳細に説明する。但し、この実施例に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、その相対配置などは特に特定的な記載がない限り、この発明の範囲をそれのみに限定する趣旨ではなく、単なる説明例にすぎない。第1実施形態図1に、本発明の実施形態にかかるツインスクロールターボチャージャの作動概略図を示し、1はツインスクロールターボチャージャを示し、図1においては、排気タービン4側の断面図を示している。5は4気筒気筒の図示省略のエンジンを示し、仮に、図上左から第1気筒5a、第2気筒5b、第3気筒5c、第4気筒5dとし、エンジン5から排出される排ガスは、第1気筒5aと第4気筒5dの排ガスを同一排気マニホールドにまとめたA排気マニホールド51と、第2気筒5bと第3気筒5cの排ガスを同一排気マニホールドにまとめたB排気マニホールド52とに分割して、夫々の排気マニホールドに導入される。ツインスクロールターボチャージャ1は、排ガスの圧力を受ける動翼3が周囲に配設された排気タービン4と、該排気タービン4と一体的に形成された軸部61が軸受62を介して軸支されている軸受ハウジング6と、軸部61の排気タービン4と反対側に装着されているコンプレッサ図示省略と、排ガス導入口23と、該排ガス導入口23に導入された排ガスを、排気タービン4に噴出するスクロール部とを備えている。スクロール部はタービンハウジング2に形成され、軸部61の軸線方向に独立した2個の排ガス流路を有し、排気タービン4の動翼3の外周部に流路断面積を変化させながら渦巻状に形成されている。渦巻状の内周部から動翼3に向け排ガスが噴出される。スクロール部の2個の排ガス流路は、軸部61の軸線CLに沿って排気タービン4側からフロントスクロール21、リヤスクロール22の順に形成されている。そして、フロントスクロール21とリヤスクロール22は隔壁25によって仕切られている。また、フロントスクロール21は、該フロントスクロール21のラジアル方向断面図の中心線CLf図3参照が排気タービン4側に傾斜しており、リヤスクロール22は、該リヤスクロール22のラジアル方向断面図の中心線CLr図3参照が軸線CLに対して略直角に配設されている。排ガス導入口23には、2個の排ガス導入口が設けられており、一方の排ガス導入口は、フロントスクロール21に連通し、他方の排ガス導入口はリヤスクロール22に連通している。エンジン5から排出された排ガスは、A排気マニホールド51及び、B排気マニホールド52を介して夫々フロントスクロール21及び、リヤスクロール22に導入され、動翼3に噴射され排気タービン4を回転させる。排気タービン4の回転により、該排気タービン4と一体的に形成された軸部61に装着されているコンプレッサ図示省略によって吸気が加圧され、エンジン5に供給される。図2は4気筒4サイクルエンジン5から排出される排ガスが各スクロールから動翼3に入る圧力状況を図にしたもので、は各スクロールから動翼3に導かれる排ガスの圧力変化を示したもので、実線がフロントスクロール21、破線がリヤスクロール22を示す。従って、4気筒4サイクルエンジン5から排出される排ガスは、エンジン5が2回転する間に、フロントスクロール21及び、リヤスクロール22夫々に圧力の高い山形が2回づつ排ガス脈動現れる。図2Bは、フロントスクロール21及び、リヤスクロール22夫々から動翼3に入る圧力の高さを模式的に表わしたもので、矢印の大きさが大きいと圧力が高いことを示したものである。aのタイミングの時は、フロントスクロール21から山形波形の頂部に相当する圧力が動翼3に噴射される。cのタイミングの時は、リヤスクロール22から山形波形の頂部に相当する圧力が動翼3に噴射される。そして、aからcに移る時はbの状態になり、排気マニホールド51および、B排気マニホールド52内に残存している排ガス圧力が、両方の排気マニホールド51,52から動翼3に低い圧力の排ガスが噴射される。ツインスクロールターボチャージャシングルスクロールも同じの過給圧を向上させるには、動翼3に噴射する排ガス圧力が高い方が、過給圧向上には効率がよい。図3Aは、本実施形態における動翼入口部流路27におけるタービンハウジング2側の形状を変えたもので、Bは動翼入口部流路27の拡大図を示す。フロントスクロール21のスクロールスロート部24を形成する隔壁25と対向した面タービンハウジング2の傾斜の延長線Mが動翼入口3a動翼の外周端縁の中央部位置L8/2動翼入口3aの軸線CL方向中間部で交差する傾斜面28と、動翼3の外周部と一定幅の隙間αを有したタービンハウジング2の内周面26との交差部Pにおける円弧状の接続Rは、一定幅の隙間αが動翼入口3aの位置まで連続するようにした形状になっている。従って、交差部Pは動翼3とタービンハウジング2との隙間αの動翼3側端縁から、該動翼3の中央部位置L8/2側内側に寄った位置L7になる。交差部Pは、動翼入口3aより軸部61の軸線CLから半径方向においてL5の長さ分大径位置に位置することになる。即ち、交差部Pにおける接続Rの中心位置CPは、軸部61の軸線CLから半径方向において、動翼入口3aと略同じ、又はそれより大径L6の長さにすることによって一定幅の隙間αが動翼入口3aまで形成される。このような構造にすることにより、動翼入口部流路27の幅L1タービンハウジング側が従来の動翼入口部流路の幅L2斑点部分を取り除いた部分に対し狭くなり、当該部の排ガス流通断面積が小さくなる。動翼入口部流路27の幅L1部分の斑点部分Qは本発明において従来形状に対し改良した部分である。その結果を図4に、発明形状と、従来形状との各流路の断面積比較を示したもので、従来は動翼入口部流路27の断面積が動翼出口3bの断面積と近い面積を有している。一方、発明形状においては、スクロール出口、動翼入口部流路及び、動翼出口まで略一直線上に増大する形状になしている。図6は本実施形態と従来形状図3の斑点部分Qを除いた形状における排ガスの流れを解析したものである。尚、スクロール出口22aから動翼入口部流路27までの距離が長い排ガスの膨張範囲が大きいリヤスクロール側で実施した。また、図6Aは、リヤスクロール出口22aの幅L3に対して動翼入口部流路27の幅L1が1.2から1.4倍の範囲で、図6Bはリヤスクロール出口22aの幅L3に対して従来の動翼入口部流路の幅L2が1.8の条件で実施した。[幅L2従来>L1発明実施]尚、フロントスクロール出口21aの幅L4に対しても動翼入口部流路27の幅L1が1.2から1.4倍の範囲となっている。図6Aは本発明の場合を示し、動翼3内動翼と動翼の間において排ガスの渦巻W1が小さくなっており、排ガスの流通抵抗が小さいことを示している。一方、図6Bは、動翼3内において排ガスの渦巻W2が図6Aより大きくなっており、排ガスの流通抵抗が大きいことを示している。その結果、各スクロール出口から動翼入口の間の空間が小さくなるので、排ガスの膨張が抑制され、動翼3内で渦巻状の流れの発生が抑制され、動翼3内における排ガスの流通抵抗が小さくなり、排気タービン4の回転力が向上し、ターボチャージャとしての過給効率が向上する。第2実施形態本実施形態では、スクロール出口部と動翼入口部流路27の形状に関するものであり、当該部以外は第1実施形態と同じなので、同じ部品は同じ符号を付して、説明は省略する。第2実施形態は、リヤスクロール出口22aの幅L3又はフロントスクロール出口21aの幅L4に対し、動翼入口部流路27の幅L1軸方向幅の比率γを1.2倍から1.4倍の範囲に規定したものである。尚、比率γが1.2の場合は、軸部61の軸線CLに対し、動翼入口部流路27CL方向幅L1の半径Rinに対し、リヤスクロール出口22aCL方向幅L3の半径Routとの差に伴う周方向の開口長さの差により、動翼入口部流路27の面積とリヤスクロール出口部22aの面積との面積比率が略1になる。従って、比率γを1.2倍以下とすると動翼入口部通路27の面積がスクロール出口22aの面積より小さくなるため,排ガス流が動翼入口3aまで増速し,その後、動翼内部で出口まで面積が急拡大するため乱れが発生してしまう。排ガス流れの乱れは損失を増加させるため,過給機効率が低下する。従って前記比率は1.2倍以上1.4倍以下が望ましい。これは、図4に示すように、スクロール出口の流路面積に、動翼入口部流路27の流路面積を近づけることにより、流路断面積の急拡大を防止して、動翼3内での排ガス流の乱れを抑制するものである。従って、その結果、各スクロール出口21a,22aから動翼入口3aの間の空間が小さくなるので、排ガスの膨張が抑制され、動翼3内で渦巻状の流れの発生が抑制され、動翼3内における排ガスの流通抵抗が小さくなり、排気タービン4の回転力が向上し、ターボチャージャとしての過給効率が向上する。本実施形態によると、リヤスクロール出口22a又はフロントスクロール出口21aの幅と、動翼入口部流路27との拡大比率を小さくすることにより、排ガス流の急膨張を抑制して、動翼3内動翼と動翼の間を流れる排ガスの流動抵抗を抑え、ターボチャージャの過給効率を向上させることができる。"