液化ガスからなる燃料を貯蔵する燃料タンクと、前記燃料タンク内の燃料を加圧し、加圧した燃料を内燃機関に向けて圧送するポンプ手段と、前記ポンプ手段からの圧送燃料の一部を前記内燃機関に噴射する燃料噴射弁であって、前記圧送燃料の残部である余剰燃料を排出する排出部を有する燃料噴射弁と、前記燃料噴射弁に接続されるリターン流路形成部材であって、前記排出部から排出された前記余剰燃料を前記燃料タンクに戻すリターン流路を形成するリターン流路形成部材と、前記リターン流路内の燃料圧力をリターン圧力として検出するリターン圧力検出手段と、前記リターン流路内の燃料温度をリターン温度として検出するリターン温度検出手段と、前記リターン温度検出手段により検出された前記リターン温度に基づいて前記リターン流路内の燃料蒸気圧をリターン蒸気圧として算出するリターン蒸気圧算出手段と、前記リターン流路内への前記ポンプ手段からの燃料供給、および前記リターン流路内からの燃料排出を制御する制御手段と、を備え、前記制御手段は、前記燃料噴射弁内および前記リターン流路内の許容圧力未満において、前記リターン流路内燃料を液体状態にする温度範囲を、前記リターン圧力、前記リターン温度および前記リターン蒸気圧に基づき設定し、その温度範囲を保つように、前記燃料供給および前記燃料排出を制御することを特徴とする燃料供給装置。前記リターン圧力検出手段により検出された前記リターン圧力が前記許容圧力以上であり、かつリターン蒸気圧以上となっている場合、前記制御手段は、前記ポンプ手段からの燃料の前記リターン流路内への供給を停止するとともに、前記リターン流路内から燃料を強制的に排出することを特徴とする請求項1に記載の燃料供給装置。前記リターン温度検出手段により検出された前記リターン温度が前記所定温度範囲の上限温度以上となっており、かつ前記リターン圧力検出手段により検出された前記リターン圧力が前記リターン蒸気圧を下回っている場合、前記制御手段は、前記ポンプ手段からの燃料を前記リターン流路内に供給するとともに、前記リターン流路内から燃料を強制的に排出することを特徴とする請求項1または2に記載の燃料供給装置。前記ポンプ手段は、前記燃料タンク内の燃料を前記燃料タンク外に送出するフィードポンプ、および前記フィードポンプからの燃料の一部を加圧して、前記内燃機関に向けて圧送するとともに、前記フィードポンプからの燃料の残部を調圧燃料として排出する高圧ポンプを備えており、前記ポンプ手段から前記リターン流路へ供給される燃料は、前記高圧ポンプから排出される前記調圧燃料であり、前記制御手段は、前記高圧ポンプから排出される前記調圧燃料を前記リターン流路内へ供給する際、前記フィードポンプの送出量を最大とすることを特徴とする請求項3に記載の燃料供給装置。前記リターン温度検出手段により検出された前記リターン温度が前記所定温度範囲の上限温度を下回っており、かつ前記リターン圧力検出手段により検出された前記リターン圧力が前記リターン蒸気圧以下となっている場合、前記制御手段は、前記ポンプ手段からの燃料を前記リターン流路内に供給するとともに、前記リターン流路内からの燃料の強制的な排出を停止することを特徴とする請求項1から4のいずれか一項に記載の燃料供給装置。前記ポンプ手段は、前記燃料タンク内の燃料を前記燃料タンク外に送出するフィードポンプ、および前記フィードポンプからの燃料の一部を加圧して、前記内燃機関に向けて圧送するとともに、前記フィードポンプからの燃料の残部を調圧燃料として排出する高圧ポンプを備えており、前記ポンプ手段から前記リターン流路へ供給される燃料は、前記高圧ポンプから排出される前記調圧燃料であり、前記高圧ポンプから排出される前記調圧燃料を前記リターン流路内へ供給する際、前記フィードポンプの送出量を最大とすることを特徴とする請求項5に記載の燃料供給装置。前記リターン圧力検出手段により検出された前記リターン圧力が前記リターン蒸気圧を上回るとともに前記許容圧力を下回っており、かつ前記リターン温度検出手段により検出された前記リターン温度が前記所定温度範囲の下限温度以下となっている場合、前記制御手段は、前記ポンプ手段からの燃料の前記リターン流路内への供給を停止するとともに、前記リターン流路内からの燃料の強制的な排出を停止することを特徴とする請求項1から6のいずれか一項に記載の燃料供給装置。前記ポンプ手段に吸引される燃料、または前記リターン流路を経由して前記燃料タンクに戻る燃料を、冷却する冷却手段を備えていることを特徴とする請求項1から7のいずれか一項に記載の燃料供給装置。前記ポンプ手段内の燃料の圧力をポンプ圧力として検出するポンプ圧力検出手段と、前記ポンプ手段内の燃料の温度をポンプ温度として検出するポンプ温度検出手段と、前記ポンプ温度検出手段により検出された前記ポンプ温度に基づいて前記ポンプ手段内の燃料蒸気圧としてのポンプ蒸気圧を算出するポンプ蒸気圧算出手段と、前記ポンプ圧力検出手段により検出された前記ポンプ圧力と、前記ポンプ蒸気圧算出手段により算出された前記ポンプ蒸気圧とを比較することにより、前記ポンプ手段内の燃料に気化した燃料が混入されているか否かを判定するポンプ燃料状態判定手段と、前記ポンプ手段から圧送される燃料を前記燃料噴射弁に供給する供給流路を形成する供給流路形成部材と、を備え、前記内燃機関の始動中に前記ポンプ燃料状態判定手段が前記ポンプ手段内の燃料に気化した燃料が混入されていると判定した場合、前記制御手段は、前記ポンプ手段からの燃料を前記リターン流路に供給するとともに、前記供給流路内から燃料を強制的に排出することを特徴とする請求項1から8のいずれか一項に記載の燃料供給装置。前記ポンプ手段から圧送される燃料を前記燃料噴射弁に供給する供給流路を形成する供給流路形成部材と、前記供給流路内の燃料の圧力を供給圧力として検出する供給圧力検出手段と、前記供給流路内の燃料の温度を供給温度として検出する供給温度検出手段と、前記供給温度検出手段により検出された前記供給温度に基づいて前記供給流路内の燃料蒸気圧としての供給蒸気圧を算出する供給蒸気圧算出手段と、前記供給圧力検出手段により検出された前記供給圧力と、前記供給蒸気圧算出手段により算出された前記供給蒸気圧とを比較することにより、前記供給流路内の燃料に気化した燃料が混入されているか否かを判定する供給燃料状態判定手段と、を備え、前記内燃機関の始動中に前記供給燃料状態判定手段が前記供給流路内の燃料に気化した燃料が混入されていると判定した場合、前記制御手段は、前記ポンプ手段からの燃料を前記リターン流路内に供給するとともに、前記供給流路内から燃料を強制的に排出することを特徴とする請求項1から8のいずれか一項に記載の燃料供給装置。上述した特許文献1、2の燃料供給装置は、高圧ポンプの入口側に設けられたセンサによって検出される圧力が、DMEが気化しない程度の圧力となるようにフィードポンプを制御するものである。ここで、内燃機関に噴射されることなく燃料噴射弁から排出される燃料を燃料タンクに戻すリターン流路を有する燃料供給装置が知られている。上記リターン流路を特許文献1、2の燃料供給装置に適用した場合、高圧ポンプの入口側の燃料は液体状態の燃料以下、適宜液化燃料というとなるが、内燃機関に噴射されることなく燃料噴射弁の排出部から排出される燃料を燃料タンクに戻すリターン流路内の燃料の状態は液体状態とは限らない。このリターン流路は特に内燃機関の付近に設置されることが多く、高圧ポンプの入口側の配管よりも内燃機関からの熱を多く受ける可能性が高いからである。このようにリターン流路内の燃料温度が高いと、たとえ高圧ポンプの入口側の燃料圧力をDMEが気化しない程度の圧力に制御したとしても、リターン流路内の燃料圧力が燃料蒸気圧を下回ってしまい、リターン流路内の燃料に気体状態の燃料以下、気化燃料というが混入するおそれがある。このようにリターン流路内の燃料圧力が燃料蒸気圧を下回り当該流路内燃料に気体状態の燃料が混入されていると、その気体状態の燃料が燃料噴射弁に流入し、燃料噴射弁を開弁したときの燃料噴射弁の動作が安定せず、噴射量が開弁時間に応じたものとならなくなるおそれがある。こうした問題に対し、リターン流路内の燃料を液体状態にするには、当該燃料の温度を低下させ、燃料蒸気圧を下げればよい。燃料蒸気圧を下げることにより、リターン流路内の燃料を液体状態にすることができる。しかし、燃料を液体状態にすべく過度に低下させると、その燃料によってリターン流路を形成する部材および燃料噴射弁が冷却されることとなる。また、リターン流路を形成する部材および燃料噴射弁は冷却されると、その体積が変化する。したがって、リターン流路内の燃料を液体状態にすべく、当該燃料温度を低下させると、リターン流路を形成する部材リターン流路および燃料噴射弁の排出部との接続部分に隙間が形成されやすくなり、その形成された隙間から燃料が漏洩するおそれがある。本発明は、上述の問題点に鑑みてなされたものであって、その目的は、液化ガス燃料を使用する内燃機関に搭載される燃料噴射弁の動作を安定させ、噴射量を開弁時間に応じたものとするとともに、燃料噴射弁およびリターン流路からの燃料の耐漏洩機能を高める燃料供給装置を提供することである。請求項1の発明は、液化ガスからなる燃料を貯蔵する燃料タンクと、燃料タンク内の燃料を加圧し、加圧した燃料を内燃機関に向けて圧送するポンプ手段と、ポンプ手段からの圧送燃料の一部を内燃機関に噴射する燃料噴射弁であって、圧送燃料の残部である余剰燃料を排出する排出部を有する燃料噴射弁と、燃料噴射弁に接続されるリターン流路形成部材であって、排出部から排出された余剰燃料を燃料タンクに戻すリターン流路を形成するリターン流路形成部材と、リターン流路内の燃料圧力をリターン圧力として検出するリターン圧力検出手段と、リターン流路内の燃料温度をリターン温度として検出するリターン温度検出手段と、リターン温度検出手段により検出されたリターン温度に基づいてリターン流路内の燃料蒸気圧をリターン蒸気圧として算出するリターン蒸気圧算出手段と、リターン流路内へのポンプ手段からの燃料供給、およびリターン流路内からの燃料排出を制御する制御手段と、を備え、制御手段は、燃料噴射弁内およびリターン流路内の許容圧力未満において、リターン流路内燃料を液体状態にする温度範囲を、リターン圧力、リターン温度およびリターン蒸気圧に基づき設定し、その温度範囲を保つように、燃料供給および燃料排出を制御することを特徴としている。この発明では、内燃機関に燃料を噴射する燃料噴射弁には、ポンプ手段によって加圧された燃料が圧送される。これによれば、燃料噴射弁の内部を液化燃料で満たして、開弁時間に応じた液化燃料を燃料噴射弁から内燃機関に噴射可能となる。ここで、リターン流路において、燃料噴射弁に近い部分は、内燃機関からの熱を多く受けることとなるから、リターン流路内の燃料温度は上昇することとなる。その上、燃料噴射弁の排出部から排出される余剰燃料は、リターン流路を通って燃料タンクに戻るようになっているから、リターン流路内の燃料圧力は、ポンプ手段によって加圧される燃料圧力よりも低くなる。このように、リターン流路内の燃料圧力が低い状態で燃料温度が上昇すると、リターン流路内の燃料の一部が気化する。その結果、リターン流路内の燃料に気化燃料が混入することになると、その気化燃料は排出部を通じて燃料噴射弁内部に流入することがある。燃料噴射弁内部に気化燃料が流入すると、燃料噴射弁が液化燃料で満たされた場合に比べ、燃料噴射弁の動作が不安定となり、噴射量が安定しなくなるおそれがある。こうした問題に対し、リターン流路内の燃料を液体状態に保つには、当該燃料の温度を低下させ、燃料蒸気圧を下げればよい。燃料蒸気圧を下げることにより、リターン流路内の燃料を液体状態にすることができる。しかし、燃料を液体状態にすべく過度に低下させると、その燃料によってリターン流路形成部材および燃料噴射弁が冷却されることとなる。このように、リターン流路形成部材および燃料噴射弁が冷却されると、リターン流路形成部材および燃料噴射弁の体積が変化する。そうすると、リターン流路形成部材および燃料噴射弁との接続部分に隙間が形成されやすくなり、その形成された隙間から燃料が漏洩するおそれがある。そこで、この発明は、リターン流路内へのポンプ手段からの燃料供給、およびリターン流路内からの燃料排出を制御手段により制御するから、それら燃料供給および燃料排出を適宜行って、リターン流路内のリターン圧力およびリターン温度を制御可能となる。ここで特に、制御手段は、燃料噴射弁内およびリターン流路内の許容圧力未満において、リターン流路内燃料を液体状態にする温度範囲をリターン圧力、リターン温度、およびリターン蒸気圧に基づき設定し、その温度範囲を保つように、リターン流路内への燃料供給およびリターン流路内からの燃料排出を制御する。このような制御手段による制御により、リターン流路内燃料は、液体状態となるので、燃料噴射弁の動作が不安定になるという問題を回避することが可能となる。また、制御手段による制御により、リターン流路内燃料圧力は、燃料噴射弁内およびリターン流路内の許容圧力未満となるから、許容圧力を超えることによる燃料噴射弁およびリターン流路からの燃料漏洩を抑制可能となる。加えて、制御手段による制御により、リターン流路内燃料温度は、特定の温度範囲内に保たれるから、リターン流路形成部材および燃料噴射弁の過度の温度低下を抑制でき、過度の温度低下によるリターン流路形成部材および燃料噴射弁の接続部分からの燃料漏洩を抑制可能となる。以上により、請求項1の発明では、液化ガス燃料を使用する燃料噴射弁の動作を安定させ、噴射量を開弁時間に応じたものとするとともに、燃料噴射弁およびリターン流路からの燃料の耐漏洩機能を高めることができるのである。請求項2の発明は、リターン圧力検出手段により検出されたリターン圧力が許容圧力以上であり、かつリターン蒸気圧以上となっている場合、制御手段は、ポンプ手段からの燃料のリターン流路内への供給を停止するとともに、リターン流路内から燃料を強制的に排出することを特徴としている。リターン圧力が許容圧力以上であり、かつリターン蒸気圧以上となっている場合、燃料噴射弁およびリターン流路からの燃料漏洩が懸念される。そこで、この発明では、リターン圧力が許容圧力以上となることによる燃料漏洩が懸念される状況に対応するために、制御手段は、ポンプ手段からの燃料のリターン流路内への供給を停止するとともに、リターン流路内から燃料を強制的に排出する。このことによれば、リターン流路内へのポンプ手段からの燃料の流入が阻止されるとともに、リターン流路内から許容圧力以上となった燃料が強制的に排出されるから、リターン流路内のリターン圧力を、許容圧力を下回る値にまで素早く低下させることが可能となる。請求項3の発明は、リターン温度検出手段により検出されたリターン温度が所定温度範囲の上限温度以上となっており、かつリターン圧力検出手段により検出されたリターン圧力がリターン蒸気圧を下回っている場合、制御手段は、ポンプ手段からの燃料をリターン流路内に供給するとともに、リターン流路内から燃料を強制的に排出することを特徴としている。リターン温度が所定温度範囲の上限温度以上となっており、かつリターン圧力がリターン蒸気圧を下回っている場合、リターン流路内の燃料は、比較的高温でありながら気化燃料を混入したものとなる。この場合、リターン圧力を、リターン蒸気圧を超える値とすれば気化燃料を液体状態にすることができる。しかし、リターン温度が上限温度以上となっている場合では、リターン蒸気圧は許容圧力以上となっていることがあるため、たとえ燃料を液体状態にすることができたとしても、リターン圧力は許容圧力以上となるおそれがある。これでは、燃料噴射弁内およびリターン流路内からの燃料漏洩の問題を解消することができない。そこで、この発明では、リターン流路内燃料の圧力を高めて、当該燃料を液体状態としても、なお燃料漏洩の問題を解消できない状況に対応するために、制御手段は、ポンプ手段からの燃料をリターン流路内に供給するとともに、リターン流路内から燃料を強制的に排出する。このことによれば、リターン流路内へポンプ手段から新たな燃料が供給されるとともに、上限温度以上となった燃料がリターン流路内から強制的に排出されるから、リターン温度を、上限温度を下回る値にまで低下させることが可能となる。このようにリターン温度を、上限温度を下回る値にまで素早く低下させることができれば、気化燃料を液体状態にすべくリターン圧力を高めたときに、リターン圧力が許容圧力以上となることを抑制することが可能となる。請求項4の発明は、ポンプ手段は、燃料タンク内の燃料を燃料タンク外に送出するフィードポンプ、およびフィードポンプからの燃料の一部を加圧して、内燃機関に向けて圧送するとともに、フィードポンプからの燃料の残部を調圧燃料として排出する高圧ポンプを備えており、ポンプ手段からリターン流路へ供給される燃料は、高圧ポンプから排出される調圧燃料であり、制御手段は、高圧ポンプから排出される調圧燃料をリターン流路内へ供給する際、フィードポンプの送出量を最大とすることを特徴としている。この発明のポンプ手段において、高圧ポンプは、フィードポンプからの燃料の一部を加圧して、内燃機関に向けて圧送するとともに、フィードポンプからの燃料の残部を調圧燃料として排出するする。そして、この高圧ポンプからの調圧燃料は、リターン流路内へ供給される燃料として利用される。したがって、リターン流路内へ供給される燃料の量は、高圧ポンプへのフィードポンプの送出量に依存することとなる。ここで、特に制御手段は、フィードポンプの送出量を最大にして、リターン流路内へ調圧燃料を供給する。これにより、大量の調圧燃料がリターン流路へ供給されることとなるから、リターン温度を素早く低下させることが可能となる。請求項5の発明は、リターン温度検出手段により検出されたリターン温度が所定温度範囲の上限温度を下回っており、かつリターン圧力検出手段により検出されたリターン圧力がリターン蒸気圧以下となっている場合、制御手段は、ポンプ手段からの燃料をリターン流路内に供給するとともに、リターン流路内からの燃料の強制的な排出を停止することを特徴としている。リターン温度が上限温度を下回っており、かつリターン圧力がリターン蒸気圧以下となっている場合、リターン流路内の燃料は気化燃料が混入した状態となり、噴射量が安定しなくなることが懸念される。そこで、この発明では、リターン流路内燃料に気化燃料が混入する状況に対応するために、制御手段は、ポンプ手段からの燃料をリターン流路内に供給し、リターン流路内から燃料の強制的な排出を停止する。このことによれば、ポンプ手段からリターン流路内に燃料が供給されるにもかかわらず、リターン流路内からの燃料の強制的な排出が停止するから、リターン圧力をリターン流路内へ供給される燃料量分だけ上昇させることができ、リターン蒸気圧を上回る値にまで素早く上昇させることが可能となる。請求項6の発明は、ポンプ手段は、燃料タンク内の燃料を燃料タンク外に送出するフィードポンプ、およびフィードポンプからの燃料の一部を加圧して、内燃機関に向けて圧送するとともに、フィードポンプからの燃料の残部を調圧燃料として排出する高圧ポンプを備えており、ポンプ手段からリターン流路へ供給される燃料は、高圧ポンプから排出される調圧燃料であり、高圧ポンプから排出される調圧燃料をリターン流路内へ供給する際、フィードポンプの送出量を最大とすることを特徴としている。この発明のポンプ手段において、高圧ポンプは、フィードポンプからの燃料の一部を加圧して、内燃機関に向けて圧送するとともに、フィードポンプからの燃料の残部を調圧燃料として排出する。そして、この高圧ポンプからの調圧燃料は、リターン流路内へ供給される燃料として利用される。したがって、リターン流路内へ供給される燃料の量は、高圧ポンプへのフィードポンプの送出量に依存することとなる。ここで、特に制御手段は、フィードポンプの送出量を最大にして、リターン流路内へ調圧燃料を供給する。これにより、大量の調圧燃料がリターン流路へ供給されることとなるから、リターン圧力を、素早く上昇させることが可能となる。請求項7の発明は、リターン圧力検出手段により検出されたリターン圧力がリターン蒸気圧を上回るとともに許容圧力を下回っており、かつリターン温度検出手段により検出されたリターン温度が所定温度範囲の下限温度以下となっている場合、制御手段は、ポンプ手段からの燃料のリターン流路内への供給を停止するとともに、リターン流路内からの燃料の強制的な排出を停止することを特徴としている。リターン圧力がリターン蒸気圧を上回るとともに許容圧力を下回っており、かつリターン温度が所定温度範囲の下限温度以下となっている場合、リターン流路内燃料によりリターン流路形成部材および燃料噴射弁が冷却されることにより、リターン流路形成部材および燃料噴射弁の接続部分に形成される隙間から燃料が漏洩することが懸念される。そこで、この発明では、リターン流路形成部材および燃料噴射弁との接続部分からの燃料漏洩が懸念される状況に対応するために、制御手段は、ポンプ手段からの燃料のリターン流路内への供給を停止するとともに、リターン流路内からの燃料の強制的な排出を停止する。これによれば、リターン流路への燃料の供給、およびリターン流路燃料排出手段による強制的な燃料の排出が行われないから、リターン流路内での燃料の移動が極力抑えられることとなり、リターン温度は、内燃機関からの熱を受けて上昇し易くなる。請求項8の発明は、ポンプ手段に吸引される燃料、またはリターン流路を経由して燃料タンクに戻る燃料を、冷却する冷却手段を備えていることを特徴としている。請求項8の発明によれば、リターン流路を経由して燃料タンクに戻る燃料が比較的高温であっても、冷却手段によって確実に燃料を冷却することができるから、燃料タンク内の燃料、又は燃料タンクからポンプ手段に送出される燃料の温度を下げることが可能となる。よって、ポンプ手段からリターン流路内へ供給される燃料の温度を下げることができ、リターン温度の低下を素早くすることができる。請求項9の発明は、ポンプ手段内の燃料の圧力をポンプ圧力として検出するポンプ圧力検出手段と、ポンプ手段内の燃料の温度をポンプ温度として検出するポンプ温度検出手段と、ポンプ温度検出手段により検出されたポンプ温度に基づいてポンプ手段内の燃料蒸気圧としてのポンプ蒸気圧を算出するポンプ蒸気圧算出手段と、ポンプ圧力検出手段により検出されたポンプ圧力と、ポンプ蒸気圧算出手段により算出されたポンプ蒸気圧とを比較することにより、ポンプ手段内の燃料に気化した燃料が混入されているか否かを判定するポンプ燃料状態判定手段と、ポンプ手段から圧送される燃料を燃料噴射弁に供給する供給流路を形成する供給流路形成部材と、を備え、内燃機関が始動する際にポンプ燃料状態判定手段がポンプ手段内の燃料に気化した燃料が混入されていると判定した場合、制御手段は、ポンプ手段からの燃料をリターン流路に供給するとともに、供給流路内から燃料を強制的に排出することを特徴としている。また、請求項10の発明は、ポンプ手段から圧送される燃料を燃料噴射弁に供給する供給流路を形成する供給流路形成部材と、供給流路内の燃料の圧力を供給圧力として検出する供給圧力検出手段と、供給流路内の燃料の温度を供給温度として検出する供給温度検出手段と、供給温度検出手段により検出された供給温度に基づいて供給流路内の燃料蒸気圧としての供給蒸気圧を算出する供給蒸気圧算出手段と、供給圧力検出手段により検出された供給圧力と、供給蒸気圧算出手段により算出された供給蒸気圧とを比較することにより、供給流路内の燃料に気化した燃料が混入されているか否かを判定する供給燃料状態判定手段と、を備え、内燃機関が始動する際に供給燃料状態判定手段が供給流路内の燃料に気化した燃料が混入されていると判定した場合、制御手段は、ポンプ手段からの燃料をリターン流路内に供給するとともに、供給流路内から燃料を強制的に排出することを特徴としている。内燃機関の運転を停止すると、燃料供給装置の動作も停止する。燃料供給装置の動作が停止すると、燃料供給装置の内部を流通する燃料の流れも停止することとなる。内燃機関は停止後も熱を帯びているため、その熱によって燃料供給装置内の燃料の温度が上昇する。このため、燃料供給装置の至る所の燃料、例えばポンプ手段内、供給流路内、およびリターン流路内の燃料の温度が上昇し、気化することがある。その後、燃料が気化した状態で内燃機関を始動すると、ポンプ手段は燃料を十分に加圧しないまま、気化燃料を供給流路に圧送してしまう。そして、供給流路に圧送された気化燃料は、燃料噴射弁に供給されることとなる。また、リターン流路内燃料に気化燃料が混入されている場合では、リターン流路内の気化燃料も、燃料噴射弁の排出部を介して燃料噴射弁内に流入することとなる。このように、ポンプ手段、供給流路、およびリターン流路から気化燃料が燃料噴射弁に流入すると、燃料噴射弁は適切な燃料噴射が行えず、内燃機関の始動までの時間が長くなるおそれがある。そこで、請求項9および請求項10の発明では、内燃機関が始動する際に、ポンプ手段内の燃料、または供給流路内の燃料に気化燃料が混入されているか否かをポンプ燃料状態判定手段、または供給燃料状態判定手段によって判定している。そして、これらの発明では、ポンプ手段内の燃料、または供給流路内の燃料に気化燃料が混入されていると判定された場合、制御手段は、ポンプ手段が駆動した状態で、供給流路内から燃料を強制的に排出する。この制御によれば、供給流路内にある気化燃料は強制的に排出されるとともに、ポンプ手段からの気化燃料は供給流路から強制的に排出される。ポンプ手段内、および供給流路内の燃料の気化燃料は、燃料噴射弁に供給されることなく排出される。また、このときポンプ手段は駆動しているため、燃料タンクからの冷えた燃料がポンプ手段および供給流路に供給されることとなる。このことによれば、ポンプ手段内の燃料、および供給流路内の燃料は冷却され、ポンプ手段内の燃料、および供給流路内の気化燃料を液化燃料に変化させることが可能となる。そして、これらの発明では、供給流路からの燃料の強制排出制御に加え、制御手段は、リターン流路内にポンプ手段からの燃料を供給する。このことによれば、リターン流路内に、ポンプ手段を介して燃料タンクから冷えた燃料が供給されることとなるため、リターン流路内の燃料は冷却され、リターン流路内の燃料を液化燃料に変化させることが可能となる。これら請求項9および請求項10の発明では、ポンプ手段内の燃料、供給流路内の燃料、およびリターン流路内の燃料を液化燃料で満たすことが可能となるため、内燃機関始動時の燃料噴射を安定させることができ、内燃機関が始動するまでの時間を大幅に短縮することが可能となる。なお、これら請求項9および請求項10において内燃機関の始動中にとは、内燃機関を始動させるためのスイッチが投入されてから、内燃機関が完爆するまでの間を意味している。以下、本発明の複数の実施形態を図面に基づいて説明する。なお、各実施形態において対応する構成要素には同一の符号を付与することにより、重複する説明を省略する。第1実施形態本発明の第1実施形態について図1~図8を用いて説明する。図1は、第1実施形態における燃料供給装置の概略を示す全体構成図である。本実施形態の燃料供給装置20は、液化ガスの一種であるDMEジメチルエーテルを燃料とした内燃機関10の燃料供給装置である。図1に示すように、燃料供給装置20は、燃料タンク21、フィードポンプ25、高圧ポンプ29、コモンレール36、燃料噴射弁44、燃料クーラー42、43などを主な構成要素として備えている。なお、これらの構成要素は、燃料配管80~85で互いに接続されている。燃料タンク21は、液化ガスからなる燃料としてのDME以下、単に燃料と記すを貯蔵するものである。燃料タンク21内の燃料は、燃料蒸気圧に応じた圧力で加圧されている。これにより、燃料タンク21内の燃料は液体状態となる。燃料タンク21は、燃料タンク21を保護するために、燃料タンク21の許容圧力を超える圧力を逃がす安全弁22を有している。なお、本実施形態の安全弁22の開弁圧力Psvは、2MPaとなっている。タンク圧力Ptankが2MPaを超えると、安全弁22が開弁し、燃料蒸気が燃料タンク21外に排出される。これにより、タンク圧力Ptankを2MPa以下に保つことが可能となる。また、燃料タンク21は、圧力センサ23および温度センサ24を有している。圧力センサ23は、制御装置90と電気的に接続されており、燃料タンク21内の燃料圧力を検出し、検出した燃料圧力をタンク圧力Ptankとして制御装置90に出力する。温度センサ24は、燃料タンク21内の燃料温度を検出し、検出した燃料温度をタンク温度Ttankとして制御装置90に出力する。また、燃料タンク21内には、フィードポンプ25が配置されている。フィードポンプ25は、燃料タンク21内の燃料を高圧ポンプ29に供給する。フィードポンプ25は、電動ポンプであり、制御装置90と電気的に接続されている。フィードポンプ25は、制御装置90からの指令信号に基づいて駆動することにより、燃料タンク21内の燃料のタンク圧力Ptankにフィード圧力Pfを加えて、高圧ポンプ29に向けて燃料を送出する。フィードポンプ25と高圧ポンプ29とを接続する燃料配管80には、調圧弁26が接続されている。調圧弁26は、フィード圧力Pfが所定圧力以下となるように調整するものである。また、フィード圧力Pfは、制御装置90からの指令信号により変化する。本実施形態においてフィードポンプ25の最大吐出圧力は、フィード圧力Pf=3MPaとなっている。また、燃料配管80には、調圧弁26の下流側に遮断弁27が設けられている。遮断弁27は、制御装置90と電気的に接続されており、制御装置90からの指令信号に基づいて燃料配管80を開閉する。また、燃料配管80には、遮断弁27のさらに下流側に燃料クーラー42が設けられている。燃料クーラー42は、高圧ポンプ29へ供給される燃料を冷却するものであり、燃料と送風空気とを熱交換させて燃料を冷却する熱交換器と、制御装置90と電気的に接続され、制御装置90からの指令信号により駆動する冷却ファンとを有している。さらに、燃料配管80には、燃料クーラー42の下流側に、高圧ポンプ29に送られる燃料を濾過する燃料フィルタ28が設けられている。高圧ポンプ29は、フィードポンプ25からの燃料を加圧して、その加圧した燃料をコモンレール36に供給するものである。本実施形態の高圧ポンプ29は、内燃機関10の駆動力によって駆動される。なお、高圧ポンプ29の駆動源は、電動モータの駆動力であってもよい。高圧ポンプ29は、フィードポンプ25からの燃料を一時的に蓄積するポンプギャラリー30、ポンプギャラリー30内の燃料を加圧する加圧部31などを備えている。加圧部31によって加圧された燃料は、吐出弁32の弁体を押し上げて、コモンレール36に接続される燃料配管81に吐出される。高圧ポンプ29は、ポンプギャラリー30内の燃料圧力が所定圧力以上となった場合に、燃料を高圧ポンプ29外に排出する調圧弁33を有している。調圧弁33から排出された燃料は、燃料配管82を経由して燃料タンク21に戻る。また、高圧ポンプ29は、圧力センサ34および温度センサ35を有している。圧力センサ34は、制御装置90と電気的に接続されており、ポンプギャラリー30内の燃料圧力を検出し、検出した燃料圧力をポンプ圧力Ppgとして制御装置90に出力する。温度センサ35は、制御装置90と電気的に接続されており、ポンプギャラリー30内の燃料温度を検出し、検出した燃料温度をポンプ温度Tpgとして制御装置90に出力する。コモンレール36は、高圧ポンプ29で加圧された燃料を高圧に維持したまま蓄積するものであり、燃料配管83を介して燃料噴射弁44と接続されている。コモンレール36は、圧力センサ37および温度センサ38を有している。圧力センサ37は、制御装置90と電気的に接続されており、コモンレール36内の燃料圧力を検出し、検出した燃料圧力をレール圧力Pcとして制御装置90に出力する。温度センサ38は、制御装置90と電気的に接続されており、コモンレール36内の燃料温度を検出し、検出した燃料温度をレール温度Tcとして制御装置90に出力する。コモンレール36に設けられているプレッシャリミッタ39は、コモンレール36の燃料圧力をその許容圧力以下に維持する。プレッシャリミッタ39は、許容圧力以下に設定された開弁圧力Pprvを超えると開弁し、コモンレール36内の燃料を外部に排出する。排出された燃料は、燃料配管84を経由して燃料タンク21に戻る。燃料配管84において燃料タンク21側の端部は、燃料配管82に接続されている。また、プレッシャリミッタ39は、コモンレール36内の燃料圧力によって開閉するだけでなく、制御装置90からの指令信号によって開閉するように構成されてもいる。これによれば、コモンレール36内の燃料を強制的に排出させることが可能となる。燃料噴射弁44は、高圧ポンプ29からコモンレール36を介して圧送された燃料の一部を内燃機関10の各気筒内に供給するものである。燃料噴射弁44は、制御装置90と電気的に接続されており、制御装置90からの駆動信号により、所定時期に所定期間開弁するように構成されている。燃料噴射弁44は、シリンダヘッド11に形成されている貫通孔11aに挿入されることにより、シリンダヘッド11に固定される。貫通孔11aは、各気筒に通じており、燃料噴射弁44を先端側から挿入することにより、噴孔55が各気筒の燃焼室に配置される。また、燃料噴射弁44は、高圧ポンプ29からの圧送燃料の残部を余剰燃料として燃料噴射弁44の外部に排出するアウトレット47を有している。ここで、上記圧送燃料の残部余剰燃料とは、高圧ポンプ29からコモンレール36を介して燃料噴射弁44に圧送されたが噴孔55から噴射されなかった燃料のことを意味する。このアウトレット47は、複数の貫通孔11a同士を接続するようにシリンダヘッド11に形成されたヘッドギャラリー11bに連通している。これにより、各燃料噴射弁44のアウトレット47から排出された燃料は、一旦ヘッドギャラリー11bに収容されることとなる。また、燃料噴射弁44とヘッドギャラリー11bとの接続部分、つまり燃料噴射弁44と貫通孔11aとの接続部分には、図1に示すように、ゴム製のOリング12が配置されている。このOリング12の配置により、ヘッドギャラリー11b内に収容された燃料が貫通孔11aを通じて外部に漏洩しないようにすることができる。また、シリンダヘッド11は、圧力センサ13および温度センサ14を有している。圧力センサ13は、制御装置90と電気的に接続されており、ヘッドギャラリー11b内の燃料圧力を検出し、検出した燃料圧力をギャラリー圧力Phgとして制御装置90に出力する。温度センサ14は、制御装置90と電気的に接続されており、ヘッドギャラリー11b内の燃料温度を検出し、検出した燃料温度をギャラリー温度Thgとして制御装置90に出力する。また、ヘッドギャラリー11bには、ヘッドギャラリー11b内の燃料圧力が所定圧力以上となった場合に、燃料をヘッドギャラリー11b外に排出するギャラリー背圧弁15が接続されている。ギャラリー背圧弁15を介して排出される燃料は、燃料配管84を経由して燃料タンク21に戻る。また、ヘッドギャラリー11bとギャラリー背圧弁15との間には、背圧切替弁16が設けられている。背圧切替弁16は、二つの流路を切替える三方向弁からなっている。背圧切替弁16は、制御装置90と電気的に接続されており、制御装置90からの指令信号により、ヘッドギャラリー11b内の燃料を燃料配管84においてギャラリー背圧弁15よりも下流側に位置する部位に排出する第一流路と、ヘッドギャラリー11b内の燃料をギャラリー背圧弁15に排出する第二流路とを切替える。流路が第一流路に切替えられると、ヘッドギャラリー11b内の燃料は、ギャラリー背圧弁15を経由せずに、燃料配管84においてギャラリー背圧弁15よりも下流側に排出される。このことによれば、ヘッドギャラリー11b内の燃料は、強制的に燃料タンク21に向けて排出されることとなる。流路が第二流路に切替えられると、ヘッドギャラリー11b内の燃料は、ギャラリー背圧弁15に向かって排出される。このことによれば、ヘッドギャラリー11b内の燃料圧力は、設定されるギャラリー背圧弁15の開弁圧力Pgbvに維持されることとなる。燃料配管82には、燃料配管84との接続部位よりも下流側に燃料タンク21からの逆流を防ぐための逆止弁41が設けられている。逆止弁41の開弁圧力Pcvは、ギャラリー背圧弁15の開弁圧力Pgbvよりも小さい値に設定されている。また、燃料配管82において逆止弁41の下流側には、燃料クーラー43が設けられている。燃料クーラー43は、燃料配管82、燃料配管84を経由して燃料タンク21に向かう燃料を冷却するものであり、燃料と送風空気とを熱交換させて燃料を冷却する熱交換器と、制御装置90と電気的に接続され、制御装置90からの指令信号により駆動する冷却ファンとを有している。燃料配管82において燃料配管84との接続部位と、高圧ポンプ29の調圧弁33との間に、フィード切替弁40が設けられている。フィード切替弁40は、二つの流路を切替える三方向弁からなっている。フィード切替弁40は、制御装置90と電気的に接続されており、制御装置90からの指令信号により、調圧弁33から排出された燃料を燃料配管85を介してヘッドギャラリー11bに供給する第一流路と、調圧弁33から排出された燃料を燃料配管82を経由して燃料タンク21に戻す第二流路とを切替える。流路が第一流路に切替えられると、調圧弁33から排出された燃料はヘッドギャラリー11bに供給されることとなる。また、流路が第二流路に切替えられると、調圧弁33から排出された燃料は燃料タンク21に戻ることとなる。制御装置90は、電子制御ユニット91、および駆動回路92から構成されている。電子制御ユニットECU:ElectronicControlUnit91は、CPU、ROM、RAM、フラッシュメモリなどを中心とするマイクロコンピュータにて構成されている。ECU91は、圧力センサ13、23、34、37、温度センサ14、24、35、38と電気的に接続されており、圧力センサ13、23、34、37のそれぞれから燃料圧力に関する検出信号を受信するとともに、温度センサ14、24、35、38のそれぞれから燃料温度に関する検出信号を受信する。また、ECU91は内燃機関10を運転するのに必要な各種センサからの検出信号も受信する。そして、ECU91は、これら検出信号に基づき、ROMまたはフラッシュメモリに記憶されている制御プログラムにより、各種構成要素フィードポンプ25、遮断弁27、燃料クーラー42、43、高圧ポンプ29、プレッシャリミッタ39、燃料噴射弁44、背圧切替弁16への指令信号を生成し、各構成要素に当該指令信号を出力する。駆動回路EDU:ElectricDriveUnit92は、燃料噴射弁44と電気的に接続され、ECU91から送信される指令信号に基づき、燃料噴射弁44内の電磁弁を駆動するための駆動信号を生成し、出力するものである。次に、燃料噴射弁44の詳細を図2に基づいて説明する。図2は、燃料噴射弁44の断面図である。燃料噴射弁44は、ハウジング45、弁ボディ54、ハウジング45と弁ボディ54との間に介在するチップパッキン62、およびこれら部材を外側から締結するリテーニングナット65を備えている。ハウジング45には、インレット46およびアウトレット47が形成されている。インレット46は燃料配管83と接続され、アウトレット47はヘッドギャラリー11b内に配置される。インレット46から供給される燃料は、通路48を経由し、その後、分岐する。一方は、通路49を経由して弁ボディ54側へ導かれ、主として噴射に利用される。他方は、通路50を経由して後述する油圧制御に利用される。弁ボディ54の先端には、燃料を噴射する噴孔55が形成されている。この弁ボディ54の内部には通路56が形成されており、チップパッキン62の内部には通路63が形成されている。これら通路48、49、56、63は、インレット46側から通路48、通路49、通路63、通路56という順序で接続され、これにより、燃料が噴孔55へ導かれる。以下、適宜、燃料噴射弁44の噴孔55側を燃料噴射弁44の先端側と記す。また、燃料噴射弁44は、その長手方向に亘り内部に収容される弁部材59を備えている。弁部材59は、先端側からニードル60およびコマンドピストン61によって構成されている。ニードル60は、弁ボディ54の孔57とチップパッキン62の孔64に収容され、孔57、64の軸に沿って往復動することにより、噴孔55を開閉する。孔57は通路56と接続されている。ニードル60の先端側とは反対側以下、適宜、基端側と記すに配置されるスプリング52は、コマンドピストン61を介して付勢力をニードル60に付与する。また、弁ボディ54の孔57とニードル60との間には燃料溜まり室58が形成されている。これにより、燃料溜まり室58には通路56を通じて孔57に流入する燃料が蓄積されることとなる。そして、孔57とニードル60との間には、燃料溜まり室58の他にも隙間が形成されており、その隙間は、ニードル60の先端部にまで達している。当該隙間は燃料溜まり室58と連通している。よって、この隙間にも燃料溜まり室58と同様に燃料が蓄積されることとなる。ニードル60の段差部に燃料溜まり室58内の燃料圧力を作用させるとともに、ニードル60の先端部に隙間の燃料圧力を作用させることにより、ニードル60に基端側への推力が発生する。ニードル60の先端側の端部が、孔57内の先端側の内壁に当接することにより、噴孔55からの燃料噴射が停止する。ニードル60が孔57内を基端側にリフトすることにより、孔57内に供給される燃料が噴孔55から噴射される。コマンドピストン61は、ハウジング45の孔53とチップパッキン62の孔64に収容されている。弁ボディ54の孔57、チップパッキン62の孔64およびハウジング45の孔53は、同軸上に配置されている。ハウジング45の孔53の基端側には、オリフィスプレート66が設けられている。孔53においてコマンドピストン61の基端側の端部と、オリフィスプレート66との間には背圧室67が形成される。オリフィスプレート66には、インオリフィス68およびアウトオリフィス69が形成されている。インオリフィス68は、通路50と接続されており、通路48から燃料噴射弁44に供給される燃料を常に背圧室67に供給するように構成されている。アウトオリフィス69は、背圧室67内の燃料を外部に排出するように構成されている。ハウジング45には、アウトレット47に連通する通路51が形成されている。この通路51はアウトオリフィス69とも接続されている。アウトオリフィス69から排出された燃料は通路51を介してアウトレット47から排出され、燃料噴射弁44の外部に排出される。インオリフィス68およびアウトオリフィス69は、アウトオリフィス69を介して背圧室67から排出される燃料の排出量よりも、インオリフィス68を介して背圧室67に供給される燃料の供給量が少なくなるようにそれぞれの内径および長さが設定されている。コマンドピストン61の基端側の端部は背圧室67内の燃料圧力が作用するようになっている。また、ハウジング45の孔53には、コマンドピストン61を先端側に向かって付勢するスプリング52が配置されている。このように孔53および孔64に収容されたコマンドピストン61に、背圧室67の燃料圧力とスプリング52の付勢力とを足し合わせた先端側への推力が発生することとなる。オリフィスプレート66の基端側には、電磁弁部70が設けられている。電磁弁部70は、ハウジング45に対し、ナット78で締結されている。電磁弁部70は、端子71、コイル72、アーマチャ73、ストッパ74、スプリング75、ボディ76、断面視T字状の制御弁77などで構成されている。端子71は、コイル72へ通電するための端子である。EDU92図1を参照により、内燃機関10の運転条件に応じた駆動信号が端子71を介してコイル72に供給される。この駆動信号の供給により、コイル72に磁気吸引力が発生することになる。アーマチャ73は、その中心部に円筒状のコップ型ストッパ74を有している。そのストッパ74は、先端側へ開口する形状であり、その内部には、スプリング75が配置されている。スプリング75によって付勢されるのが、ボディ76に支持された制御弁77である。制御弁77は、駆動信号の供給によりコイル72に磁気吸引力が発生すると、スプリング75の付勢力に抗して基端側へ移動する。EDU92により、駆動信号がコイル72に供給されておらず、コイル72に磁気吸引力が発生していないとき、スプリング75の付勢力によって、制御弁77は、オリフィスプレート66に当接する。制御弁77がオリフィスプレート66に当接することにより、アウトオリフィス69が閉塞される。したがって、背圧室67内の燃料は、背圧室67に留まることとなる。よって、背圧室67の燃料圧力は、通路50、インオリフィス68を介して供給されるコモンレール36のレール圧力Pcとなる。このとき、コマンドピストン61に発生する先端側への推力は、ニードル60の基端側への推力よりも大きいため、ニードル60の先端は孔57の内壁に当接し、噴孔55が閉弁される。したがって、噴孔55から燃料は噴射されない。EDU92により、駆動信号がコイル72に供給され、コイル72に磁気吸引力が発生し、制御弁77がスプリング75の付勢力に抗して基端側に移動すると、アウトオリフィス69が開放され、背圧室67の燃料はアウトオリフィス69から排出される。アウトオリフィス69から排出された燃料は、通路51を介してアウトレット47から排出される。これにより、背圧室67の燃料圧力は、アウトオリフィス69が閉塞している場合に比べ低下することとなる。背圧室67の燃料圧力の低下により、コマンドピストン61の先端側への推力がニードル60の基端側への推力よりも低下すると、ニードル60はコマンドピストン61の推力に抗してリフトする。これにより、ニードル60の先端が孔57の内壁から離間し、噴孔55が開弁し、噴孔55から燃料が噴射される。以上説明したように、本実施形態の燃料噴射弁44では、比較的高圧状態となっている背圧室67内の燃料を外部に排出して、背圧室67内の燃料圧力を低下させることにより、ニードル60のリフトを制御している。この燃料噴射弁44では、背圧室67内の燃料排出を背圧室67内の燃料圧力を利用して行っている。このため、アウトオリフィス69よりも下流側、即ち通路51、アウトレット47、ヘッドギャラリー11b、燃料配管84の燃料圧力は背圧室67内の燃料圧力よりも低くなっている。ここで、アウトレット47と接続されるヘッドギャラリー11bはシリンダヘッド11に形成されているため、ヘッドギャラリー11bに排出された燃料は内燃機関10からの熱により加熱される。特に、内燃機関10の燃料としてDMEを使用する場合では、比較的低圧状態となっている燃料が加熱されることにより、燃料の一部が気化し、その気化燃料が燃料噴射弁44の内部に流入するおそれがある。気化燃料が燃料噴射弁44のアウトオリフィス69とアウトレット47との間に流入すると、アウトオリフィス69を開弁したときの背圧室67の圧力変化が液化燃料で満たされている場合に比べ変化し、ニードル60の開閉動作も変化することとなる。これは、同じ燃料であっても、液化燃料と気化燃料では粘性が異なるからである。これでは、液化燃料で満たされている場合と同じようにEDU92による駆動信号の供給をコイル72に行うと、燃料噴射量が変化するおそれがある。なお、背圧室67内の燃料圧力は高圧ポンプ29によって加圧された燃料が流入するため、比較的燃料圧力が高く、内燃機関10の熱により加熱されても気化することはほとんどない。このように燃料噴射量が変化してしまうと、内燃機関10を適切に運転させることができなくなる場合がある。このことから、燃料噴射を安定させるためには、燃料噴射弁44からの排出燃料を燃料タンク21に戻す流路特に、ヘッドギャラリー11bでの燃料を液体状態に維持することが必要であることが分かる。次に、燃料供給装置20においてヘッドギャラリー11b内の燃料について、所定温度範囲で、所定圧力未満での液体状態を保つための制御について、図3~図8を用いて説明する。図3は、燃料供給装置20の制御用のフローチャートである。図4は、燃料供給装置20で使用する燃料の状態変化を示す蒸気圧線図である。図5~図8は、図3におけるステップS40での制御の内容を説明するためのフローチャートである。図3に示すように、ステップS10では、図示しない各種センサの出力信号から内燃機関10の運転目標を読み取る。そして、ステップS20では、図示しない各種センサの出力信号から内燃機関10の運転状態を読み取る。続いて、ステップS30では、ステップS10およびステップS20読み取った運転目標および運転状態に基づき、ヘッドギャラリー11b内の燃料のギャラリー圧力Phgおよびギャラリー温度Thgの制御目標値を算出する。制御目標値とは、これらギャラリー圧力Phgおよびギャラリー温度Thgを図4に示す破線で囲った部分を規定するものである。そして、ステップS40では、算出された制御目標値を実現すべく、各構成要素フィードポンプ25、遮断弁27、フィード切替弁40、背圧切替弁16、プレッシャリミッタ39などを制御する。次に、図3に示すS40について、図5に示すフローチャートを用いて説明する。図5に示すように、まず、ステップS110では、圧力センサ13、および温度センサ14からのギャラリー圧力Phg、およびギャラリー温度Thgを読み込む。そして、ステップS120では、圧力センサ23、および温度センサ24からのタンク圧力Ptank、およびタンク温度Ttankを読み込む。ステップS130では、ステップS110で読み込んだギャラリー温度Thgでのヘッドギャラリー11b内の燃料の蒸気圧Pvを算出する。蒸気圧Pvは、予めECU91のROMなどの記憶媒体に記憶された、図4に示すような蒸気圧線図を用いて算出することができる。また、蒸気圧Pvは、実験等で求めた計算式を用いて算出することもできる。続いて、ステップS140では、ステップS110で読み込んだギャラリー圧力Phgが、Pv<Phg<Pmaxを満たしているか否かを判定する。Pmaxは、燃料噴射弁44やヘッドギャラリー11bを含むリターン側の最大許容圧力を意味している。燃料噴射弁44やヘッドギャラリー11bを含むリターン側の燃料圧力がこの最大許容圧力Pmaxを上回ると、例えば、燃料噴射弁44内のシール部分、または燃料噴射弁44とシリンダヘッド11の貫通孔11aとの間に配置されるOリング12などから燃料が漏れることが懸念される。なお、本実施形態では、最大許容圧力Pmaxは3MPaに設定されている。ステップS140において、ギャラリー圧力Phgが、上記条件を満たしていると判定されると、処理はステップS150に進む。ステップS140において、ギャラリー圧力Phgが、上記条件を満たしていないと判定されると、処理は後述するステップS210に進む図6を参照。ステップS150では、ステップS110で読み込んだギャラリー温度Thgが、Tmin<Thg<Tmaxを満たしているか否かを判定する。ここで、温度Tminは、ヘッドギャラリー11b内の燃料の下限温度である。また、ギャラリー温度Thgが比較的低い温度となると、低温となった燃料により燃料噴射弁44、シリンダヘッド11、およびOリング12は冷却される。これらの要素44、11、12は過度に冷却されると収縮する。また、特にゴム製のOリング12は冷却されることにより、収縮するとともに硬化し、シール性能が低下する。ゆえに、これらの要素44、11、12間に隙間が発生し、その隙間より燃料が漏れるおそれがある。本実施形態では、このような燃料漏洩するような隙間が形成されることのない温度のうち、最も低い温度を下限温度Tminとしている。また、本実施形態のようにシリンダヘッド11にヘッドギャラリー11bが形成されている例では、ギャラリー温度Thgが比較的低い温度となると、ヘッドギャラリー11が過冷却され、内燃機関10の熱損失が増大するおそれがある。下限温度Tminはこの点も考慮して決定することも可能である。なお、本実施形態では、シール性能の確保、および内燃機関10の熱損失の増大を抑制できるような温度に下限温度Tminを設定している。具体的には、下限温度Tminは12°Cに設定されている。また、温度Tmaxは、最大許容圧力Pmax以下でヘッドギャラリー11b内の燃料を液体状態とすることが可能な上限温度である。この上限温度Tmaxは、図4に示すように、上述した最大許容圧力Pmaxと蒸気圧Pvとが交差するときの温度となっている。図4から分かるように、ギャラリー温度Thgが、この上限温度Tmaxを上回ると、ギャラリー圧力Phgを、最大許容圧力Pmax以上にしなければ、ヘッドギャラリー11b内の燃料を液体状態に保つことが困難となる。なお、本実施形態では、上限温度Tmaxは約90°Cに設定されている。なお、この上限温度Tmaxは、使用する燃料によって変化する。使用する燃料によって蒸気圧曲線が変化するからである。ステップS150において、ギャラリー温度Thgが、上記条件を満たしていると判定されると、処理はステップS160に進む。ステップS150において、ギャラリー温度Thgが、上記条件を満たしていないと判定されると、処理は後述するステップS310に進む図7を参照。ステップS160では、フィード切替弁40の流路を第二流路に切替えるようフィード切替弁40を制御するとともに、背圧切替弁16の流路を第二流路に切替えるよう背圧切替弁16を制御する。このことにより、フィード切替弁40の流路が第二流路に切替えられると、調圧弁33から排出された燃料は、燃料配管82を通り、逆止弁41を通過して燃料タンク21に戻る。背圧切替弁16の流路が第二流路に切替えられると、ヘッドギャラリー11b内の燃料は、ギャラリー背圧弁15に供給される。ステップS150、およびステップS160がともに肯定判定される場合では、ギャラリー圧力Phg、およびギャラリー温度Thgは、図4に示す破線の範囲内となっており、ヘッドギャラリー11b内の燃料は液体状態となっている。また、この状態では、ギャラリー圧力Phgは、最大許容圧力Pmaxよりも下回っているため、燃料噴射弁44、ヘッドギャラリー11b、および燃料噴射弁44とシリンダヘッド11の貫通孔11aとの接続部分に配置されるOリング12から燃料が漏れることもない。また、ギャラリー温度Thgは、下限温度Tminよりも上回っているため、Oリング12のシール性能が低下することを抑制できる。したがって、シール性能低下によるOリング12からの燃料漏れの発生を抑制できる。また、ギャラリー温度Thgは、下限温度Tminよりも上回っているため、内燃機関10の過冷却による熱損失の増大を抑制することができる。なお、本実施形態では、逆止弁41の開弁圧力Pcv、調圧弁33の開弁圧力Pofvおよびギャラリー背圧弁15の開弁圧力Pgbvは、10≦Pcv<Pofv20≦Pcv<Pgbv30<PtankPcvPofv≦3MPa40<PtankPcvPgbv≦3MPaの四つの関係を全て満たすように設定されている。本実施形態では、例えば、タンク圧力Ptankを安全弁22の開弁圧力Psvである2MPaとし、逆止弁41の開弁圧力PcvをPcv=0とした場合、開弁圧力Pofvおよび開弁圧力Pgbvはそれぞれ、0<Pofv≦1MPa、0<Pgbv≦1MPaを満たすように設定されることとなる。これによれば、ギャラリー圧力Phgは最大許容圧力Pmaxである3MPaを超えることがなくなる。このように逆止弁41、調圧弁33、およびギャラリー背圧弁15の各開弁圧力Pcv、Pofv、Pgbvが設定されているので、ステップS160が実行されている場合、ギャラリー圧力Phgはほぼ開弁圧力Pgbvとなる。続く、ステップS170では、Pv<PtankPf≦Pmaxという条件を満たした上で、内燃機関10の回転数および負荷に応じてフィード圧力Pfが決定され、その決定されたフィード圧力Pfに基づいてフィードポンプ25を制御する。最大許容圧力Pmaxを3MPaとする本実施形態の場合では、0≦Pf≦3MPaを満たすようにフィードポンプ25は制御される。そして、続くステップS180では、タンク温度Ttankおよびフィードポンプ25から送出される燃料の温度が、10°C以上、40°C以下となるように、燃料クーラー42、43を制御して、制御フローを終了する。この燃料クーラー42、43の冷却動作により、高圧ポンプ29内のポンプギャラリー30内の燃料温度、および燃料タンク21内の燃料温度が10°C以上、40°C以下となる。以上、ギャラリー圧力Phgおよびギャラリー温度Thgがともに制御目標値の範囲内に制御されている場合について説明した。以下、ギャラリー圧力Phgまたはギャラリー温度Thgが図4に破線で囲んだ制御目標値の範囲から逸脱した場合について説明する。本実施形態では、上記制御目標値の範囲の外側の領域を四つの領域に分け、それぞれの領域ごとにフィード切替弁40、背圧切替弁16、フィードポンプ25、燃料クーラー42、43などを適切に制御している。ギャラリー圧力Phgおよびギャラリー温度Thgが第一領域にある場合続いて、ステップS140において否定判定がなされた場合について、図6を用いて説明する。ステップS140において否定判定がなされたときに進むステップS210では、ギャラリー圧力Phgが、Pmax≦Phg、かつPv≦Phgを満たしているか否かを判定する。ステップS210において、上記二つの条件を満たしていると判定されると、処理はステップS220に進む。ステップS210において、上記二つの条件を満たしていないと判定されると、処理は後述するステップS310に進む。このステップS210における判定によれば、ギャラリー圧力Phg、およびギャラリー温度Thgが図4に示す第一領域に存在しているか否かを判定することができる。即ち、このステップS210における判定によれば、燃料噴射弁44内のシール部分、または燃料噴射弁44とシリンダヘッド11の貫通孔11aとの間に配置されるOリング12から燃料が漏れるおそれがあることを判定することができる。ギャラリー圧力Phgが第一領域に存在している場合では、燃料噴射弁44内のシール部分、または燃料噴射弁44とシリンダヘッド11の貫通孔11aとの間に配置されるOリング12から燃料が漏れるおそれがあるので、速やかにギャラリー圧力Phgを下げなければならない。ステップS220では、フィード切替弁40の流路を第二流路に切替えるようフィード切替弁40を制御するとともに、背圧切替弁16の流路を第一流路に切替えるよう背圧切替弁16を制御する。フィード切替弁40の流路が第二流路に切替えられると、調圧弁33から排出された燃料は、燃料配管82を通り、逆止弁41を通過して燃料タンク21に戻る。背圧切替弁16の流路が第一流路に切替えられると、ヘッドギャラリー11b内の燃料は、ギャラリー背圧弁15には供給されずに、強制的に燃料タンク21に排出される。このような各切替弁40、16の動作によると、ヘッドギャラリー11bへの高圧ポンプ29からの燃料の供給がなく、比較的高圧の燃料がヘッドギャラリー11bから強制的に排出されることとなるため、ギャラリー圧力Phgが速やかに低下することとなる。これにより、燃料噴射弁44内のシール部分、または燃料噴射弁44とシリンダヘッド11の貫通孔11aとの間に配置されるOリング12からの燃料の漏れを抑制することができる。続く、ステップS230では、Pv<PtankPf≦Pmaxという条件を満たした上で、内燃機関10の回転数および負荷に応じてフィード圧力Pfが決定され、その決定されたフィード圧力Pfに基づいてフィードポンプ25を制御する。最大許容圧力Pmaxを3MPaとする本実施形態の場合では、0≦Pf≦3MPaを満たすようにフィードポンプ25は制御される。そして、続くステップS240では、タンク温度Ttankおよびフィードポンプ25から送出される燃料の温度が、10°C以上、40°C以下となるように、燃料クーラー42、43を制御して、制御フローを終了する。この燃料クーラー42、43の冷却動作により、高圧ポンプ29内のポンプギャラリー30内の燃料温度、および燃料タンク21内の燃料温度が10°C以上、40°C以下となる。ギャラリー圧力Phgおよびギャラリー温度Thgが第四領域にある場合続いて、ステップS210において否定判定がなされた場合について、図7を用いて説明する。ステップS210において否定判定がなされたときに進むステップS310では、ギャラリー温度Thgが、Thg≦Tminを満たしているか否かを判定する。ステップS310において、上記条件を満たしていると判定されると、処理はステップS320に進む。ステップS310において、上記条件を満たしていないと判定されると、処理は後述するステップS410に進む。このステップS310における判定によれば、ギャラリー圧力Phg、およびギャラリー温度Thgが図4に示す第四領域に存在しているか否かを判定することができる。即ち、このステップS310における判定によれば、Oリング12のシール性能の低下、または内燃機関10の熱損失の増大のおそれがあることを判定することができる。ギャラリー温度Thgが第四領域に存在している場合では、Oリング12のシール性能の低下、または内燃機関10の熱損失の増大のおそれがあるので、燃料を液体状態に保ちながら燃料温度を上昇させなければならない。ステップS320では、フィード切替弁40の流路を第二流路に切替えるようフィード切替弁40を制御するとともに、背圧切替弁16の流路を第二流路に切替えるよう背圧切替弁16を制御する。フィード切替弁40の流路が第二流路に切替えられると、調圧弁33から排出された燃料は、燃料配管82を通り、逆止弁41を通過して燃料タンク21に戻る。背圧切替弁16の流路が第二流路に切替えられると、ヘッドギャラリー11b内の燃料は、ギャラリー背圧弁15に供給される。このような各切替弁40、16の動作によると、ヘッドギャラリー11bへの高圧ポンプ29からの燃料の供給がなく、ヘッドギャラリー11bからの強制的な燃料の排出がなくなるため、ヘッドギャラリー11b内の燃料の移動が極力抑えられることとなる。これにより、ヘッドギャラリー11b内の燃料は、内燃機関10から熱を受けて上昇し易くなり、ギャラリー温度Thgが上昇することとなる。続く、ステップS330では、Pv<PtankPf≦Pmaxという条件を満たした上で、内燃機関10の回転数および負荷に応じてフィード圧力Pfが決定され、その決定されたフィード圧力Pfに基づいてフィードポンプ25を制御する。最大許容圧力Pmaxを3MPaとする本実施形態の場合では、0≦Pf≦3MPaを満たすようにフィードポンプ25は制御される。そして、続くステップS340では、タンク温度Ttankおよびフィードポンプ25から送出される燃料の温度が、10°C以上、40°C以下となるように、燃料クーラー42、43を制御して、制御フローを終了する。この燃料クーラー42、43の冷却動作により、高圧ポンプ29内のポンプギャラリー30内の燃料温度、および燃料タンク21内の燃料温度が10°C以上、40°C以下となる。ギャラリー圧力Phgおよびギャラリー温度Thgが第二領域にある場合続いて、ステップS210またはステップS310において否定判定がなされた場合について、図8を用いて説明する。ステップS210またはステップS310において否定判定がなされたときに進むステップS410では、ギャラリー温度Thgが、Tmax≦Thgを満たしているか否かを判定する。ステップS410において、上記条件を満たしていると判定されると、処理はステップS420に進む。ステップS410において、上記条件を満たしていないと判定されると、処理は後述するステップS450に進む。このステップS410における判定よれば、ギャラリー圧力Phg、およびギャラリー温度Thgが図4に示す第二領域に存在しているか否かを判定することができる。第二領域では、ヘッドギャラリー11b内の燃料の蒸気圧Pvは最大許容圧力Pmaxを超えることになるため、燃料を液体状態とするためにギャラリー圧力Phgを蒸気圧Pv以上とする制御を行っても、最大許容圧力Pmaxを超える状態は解消されず、燃料噴射弁44やヘッドギャラリー11bからの燃料漏れを抑制することができないおそれがある。このステップS410における判定によれば、こういった懸念事項を判定することができる。したがって、ギャラリー温度Thgが第二領域に存在している場合では、上述した懸念事項を解消するために、まずは、ギャラリー温度Thgを下げなければならない。ステップS420では、フィード切替弁40の流路を第一流路に切替えるようフィード切替弁40を制御するとともに、背圧切替弁16の流路を第一流路に切替えるよう背圧切替弁16を制御する。フィード切替弁40の流路が第一流路に切替えられると、調圧弁33から排出された燃料は、燃料配管85を通じてヘッドギャラリー11b内に流入する。背圧切替弁16の流路が第一流路に切替えられると、ヘッドギャラリー11b内の燃料は、ギャラリー背圧弁15には供給されずに、強制的に燃料タンク21に排出される。このような各切替弁40、16の動作によると、ヘッドギャラリー11bには、調圧弁33からの比較的温度の低い燃料が流入するとともに、比較的高温となった燃料がヘッドギャラリー11bから強制的に排出されることとなり、ギャラリー温度Thgが素早く低下することとなる。続く、ステップS430では、内燃機関10の運転状態に関係なく、フィードポンプ25を最大吐出圧力Pf=3MPaで運転させる。これにより、大量の比較的低温状態にある燃料を高圧ポンプ29に供給することができる。その結果、高圧ポンプ29から調圧弁33を介してヘッドギャラリー11bに比較的低温状態にある燃料が大量に供給されることとなる。このことによれば、より早くギャラリー温度Thgを低下させることができる。続く、ステップS440では、タンク温度Ttankおよびフィードポンプ25から送出される燃料の温度が、10°C以上、40°C以下となるように、燃料クーラー42、43を制御して、制御フローを終了する。この燃料クーラー42、43の冷却動作により、高圧ポンプ29内のポンプギャラリー30内の燃料温度、および燃料タンク21内の燃料温度が10°C以上、40°C以下となる。ギャラリー圧力Phgおよびギャラリー温度Thgが第三領域にある場合続いて、ステップS410において否定判定がなされた場合について、図8を用いて説明する。ステップS410において否定判定がなされる場合では、ギャラリー圧力Phg、およびギャラリー温度Thgが図4に示す第三領域に存在していることとなる。この場合では、ギャラリー圧力Phgが蒸気圧Pvを下回った状態となっており、ヘッドギャラリー11b内の燃料の一部が気体状態となっているおそれがある。これでは、燃料噴射弁44の噴射量が不安定となるため、ギャラリー圧力Phgを上昇させて、ヘッドギャラリー11b内の燃料を液体状態とする必要がある。ステップS450では、フィード切替弁40の流路を第一流路に切替えるようフィード切替弁40を制御するとともに、背圧切替弁16の流路を第二流路に切替えるよう背圧切替弁16を制御する。フィード切替弁40の流路が第一流路に切替えられると、調圧弁33から排出された燃料は、燃料配管85を通じてヘッドギャラリー11b内に流入する。背圧切替弁16の流路が第二流路に切替えられると、ヘッドギャラリー11b内の燃料は、ギャラリー背圧弁15に供給される。このような各切替弁40、16の動作によると、ヘッドギャラリー11b内には調圧弁33からの燃料が供給される一方、ヘッドギャラリー11bからの強制的な燃料排出が行われなくなるため、ギャラリー圧力Phgを速やかに上昇させることができる。続く、ステップS460では、内燃機関10の運転状態に関係なく、フィードポンプ25を最大吐出圧力Pf=3MPaで運転させる。これにより、比較的高圧状態にある燃料を高圧ポンプ29に供給することができる。その結果、高圧ポンプ29から調圧弁33を介してヘッドギャラリー11bに比較的高圧状態にある燃料が供給されることとなる。このことによれば、より早くギャラリー圧力Phgを上昇させることができる。続く、ステップS470では、タンク温度Ttankおよびフィードポンプ25から送出される燃料の温度が、10°C以上、40°C以下となるように、燃料クーラー42、43を制御して、制御フローを終了する。この燃料クーラー42、43の冷却動作により、高圧ポンプ29内のポンプギャラリー30内の燃料温度、および燃料タンク21内の燃料温度が10°C以上、40°C以下となる。以上述べたように、本実施形態の制御フローを実行することにより、燃料噴射弁44内およびヘッドギャラリー11b内の最大許容圧力Pmax未満において、ヘッドギャラリー11b内の燃料を液体状態にする温度範囲下限温度Tmin<ギャラリー温度Thg<上限温度Tmaxを、ギャラリー圧力Thg、ギャラリー温度Thg、およびギャラリー蒸気圧Pvに基づき設定し、その温度範囲を保つように、ヘッドギャラリー11bへの燃料供給およびヘッドギャラリー11bからの燃料排出を制御する。このような制御により、ヘッドギャラリー11b内の燃料は、液体状態となるので、液化ガス燃料を使用する燃料噴射弁の動作を安定させ、噴射量を開弁時間に応じたものとすることができ、燃料噴射弁44の動作が不安定となるという問題を回避することが可能となる。また、本実施形態の制御フローによる制御により、ヘッドギャラリー11b内のギャラリー圧力Phgは、燃料噴射弁44内およびヘッドギャラリー11b内の最大許容圧力Pmax未満となるから、最大許容圧力Pmaxを超えることによる燃料噴射弁44およびヘッドギャラリー11bからの燃料漏洩を抑制可能となる。加えて、本実施形態の制御フローによる制御により、ヘッドギャラリー11b内のギャラリー温度Thgは、下限温度Tminを上回り、かつ上限温度Tmaxを下回る範囲内に保たれるから、燃料噴射弁44とシリンダヘッド11との接続部分からの燃料漏洩を抑制可能となる。以上により、液化ガス燃料を使用する燃料噴噴射弁44の動作を安定させ、噴射量を開弁時間に応じたものとするとともに、燃料噴射弁44およびヘッドギャラリー11bからの燃料の耐漏洩機能を高めることができるのである。なお、以上において、フィードポンプ25および高圧ポンプ29が特許請求の範囲に記載のポンプ手段に相当し、シリンダヘッド11が特許請求の範囲に記載のリターン流路形成部材に相当し、ヘッドギャラリー11bが特許請求の範囲に記載のリターン流路に相当する。そして、燃料噴射弁44のアウトレット47が特許請求の範囲に記載の排出部に相当する。また、圧力センサ13が特許請求の範囲に記載のリターン圧力検出手段に相当し、温度センサ14が特許請求の範囲に記載のリターン温度検出手段に相当する。さらに、ステップS130を実行する制御装置90が特許請求の範囲に記載のリターン蒸気圧算出手段に相当し、ステップS140~470を実行する制御装置90が特許請求の範囲に記載の制御手段に相当する。第2実施形態以下、本発明の第2実施形態を図面に基づいて説明する。第2実施形態による燃料供給装置20の制御は、第1実施形態による燃料供給装置20における制御の変形例である。第1実施形態による制御では、ギャラリー圧力Phg、およびギャラリー温度Thgの制御範囲について、燃料圧力を蒸気圧Pvを超え、かつ最大許容圧力Pmaxを下回る範囲とし、燃料温度を下限温度Tminを超え、かつ上限温度Tmaxを下回る範囲としていた。このような範囲でギャラリー圧力Phg、およびギャラリー温度Thgを制御すると、安定してヘッドギャラリー11b内の燃料の状態を液体状態とすることができないおそれがある。これに対し、この変形例では、制御変動を見越して、PvΔPvt<Phg<Pmax-ΔPmtを満たすようにギャラリー圧力Phgを制御し、Tmin<Thg<Tmax-ΔTmtを満たすようにギャラリー温度Thgを制御とした図4の一点鎖線の範囲内。このように制御目標値を定めることによれば、安定してヘッドギャラリー11b内の燃料の状態を液体状態に保つことができる。このように制御目標値を定める場合、図5~図8における判定ステップを下記のようにする必要がある。図5のフローチャートでは、ステップS140を、PvΔPvt<Phg<Pmax-ΔPmtとする。ここで、ΔPvtは、最低圧制御公差であり、本実施形態では0.3MPaに設定されている。また、ΔPmtは最高圧制御公差であり、本実施形態では0.2MPaに設定されている。さらに、ステップS150を、Tmin<Thg<Tmax-ΔTmtとする。ここで、ΔTmtは、最高温度公差であり、本実施形態では10°Cに設定されている。また、図6のフローチャートでは、ステップS210を、Pmax-ΔPmt≦PhgかつPv-ΔPvt≦Phgとする。そして、図8のフローチャートでは、ステップS410を、Tmax-ΔTmt≦Thgとする。さらに、この実施形態では、各判定ステップを上記のようにした場合、ステップS170、S230、S330のフィードポンプ25の制御を下記のようにする。具体的には、各ステップS170、S230、S330では、PvΔPvt<PtankPf≦Pmax-ΔPmtという条件を満たした上で、内燃機関10の回転数および負荷に応じてフィード圧力Pfが決定され、その決定されたフィード圧力Pfに基づいてフィードポンプ25を制御する。最大許容圧力Pmaxを3MPaとし、ΔPmtを0.2MPaとする本実施形態の場合では、0≦Pf≦3MPa-0.2MPaを満たすようにフィードポンプ25は制御される。なお、この実施形態では、PvΔPvtが特許請求項の範囲に記載のリターン蒸気圧に相当し、Pmax-ΔPmtが特許請求の範囲に記載の許容圧力に相当する。また、Tmax-ΔTmtが特許請求の範囲に記載の上限温度に相当する。第3実施形態以下、本発明の第3実施形態を図面に基づいて説明する。図9に示す第3実施形態による燃料供給装置120は、燃料噴射弁44からの排出燃料をヘッドギャラリー11bにではなく、フィード切替弁40から背圧弁115まで延長した燃料配管85に燃料噴射弁44からの排出燃料を排出させる点で、第一実施形態による燃料供給装置20と異なっている。この場合、燃料配管85は、内燃機関10に接近して設けられることとなるため、内燃機関10からの熱を受け易くなり、燃料配管85内の燃料に気化燃料が混入する可能性がある。なお、この実施形態では、燃料配管85内の燃料の状態を検出する圧力センサ13、および温度センサ14が燃料配管85に設けられることとなる。また、本実施形態では、背圧切替弁16に代えて背圧切替弁116を使用している。背圧切替弁116は、二方向弁であり、制御装置90によって制御される。背圧切替弁116は、燃料配管85から分岐し、燃料配管84において背圧弁115の下流側に接続される配管途中に設けられている。背圧切替弁116が開弁することにより、燃料配管85の燃料が燃料配管84において背圧弁115の下流側に排出される。背圧切替弁116が閉弁することにより、燃料配管85の燃料は、背圧弁115に供給される。背圧切替弁116の開弁状態が、第1実施形態の背圧切替弁16の流路が第一流路に切替えられた状態に相当し、背圧切替弁116の閉弁状態が、当該背圧切替弁16の流路が第二流路に切替えられた状態に相当する。このような燃料供給装置120であっても、図5~図8に示すフローチャートを実行することによれば、第1実施形態と同様に、燃料配管85内の燃料の圧力および温度を図4に示す破線の範囲内に制御することができる。また、この燃料供給装置120においても、第2実施形態と同様の制御を行うこともできる。また、第1実施形態の背圧切替弁16に代えて、本実施形態の背圧切替弁116を採用しても良い。第4実施形態以下、本発明の第4実施形態を図面に基づいて説明する。なお、この実施形態で使用する燃料供給装置は、第1実施形態の燃料供給装置20とする。この実施形態は、内燃機関10の始動時における燃料供給装置20の制御に関する実施形態である。内燃機関10の運転を停止すると、燃料供給装置20の動作も停止する。燃料供給装置20の動作が停止すると、燃料供給装置20の内部を流通する燃料の流れも停止することとなる。内燃機関10は停止後も熱を帯びているため、その熱によって燃料供給装置20内の燃料の温度が上昇する。このため、燃料供給装置20の至る所の燃料、例えば、高圧ポンプ29のポンプギャラリー30内、コモンレール36内、およびヘッドギャラリー11b内の燃料温度が上昇し、気化することがある。これらポンプギャラリー30内、コモンレール36内、およびヘッドギャラリー11b内の燃料が気化燃料となった状態で、内燃機関10を始動すると、高圧ポンプ29は燃料を十分に加圧しないまま、気化燃料をコモンレール36に圧送してしまう。そして、コモンレール36に圧送された気化燃料は、燃料配管83を通じて燃料噴射弁44に供給されることとなる。また、ヘッドギャラリー11b内の気化燃料も、燃料噴射弁44のアウトレット47を介して燃料噴射弁44内に流入することとなる。このように、ポンプギャラリー30、コモンレール36、およびヘッドギャラリー11bから気化燃料が燃料噴射弁44に流入すると、燃料噴射弁44は適切な燃料噴射が行えず、内燃機関10の始動までの時間が長くなるおそれがある。以下、内燃機関10の始動時における燃料供給装置20の制御を図10に示すフローチャートを用いて説明する。この制御フローは、内燃機関10を始動させるためのエンジンスイッチが運転者によりオンされると開始される。まず、ステップS510では、圧力センサ34、および温度センサ35かのポンプ圧力Ppg、およびポンプ温度Tpgを読み込む。続く、ステップS520では、ステップS510で読み込んだポンプ温度Tpgでのポンプギャラリー30内の燃料の蒸気圧Pvpgを算出する。蒸気圧Pvpgの算出は、第1実施形態の蒸気圧Pvの算出と同じである。その後、ステップS530では、圧力センサ37、および温度センサ38からのレール圧力Pc、およびレール温度Tcを読み込む。続く、ステップS540では、ステップS530で読み込んだレール温度Tcでのコモンレール36内の燃料の蒸気圧Pvcを算出する。蒸気圧Pvcの算出は、第1実施形態の蒸気圧Pvの算出と同じである。ステップS550では、ステップS510で読み込んだポンプ圧力PpgがステップS520で算出した蒸気圧Pvpgを上回っているか否かを判定する。ポンプ圧力Ppgが蒸気圧Pvpgを上回っていれば、ポンプギャラリー30内の燃料は液体状態であるとみなすことができるので、処理をステップS560に進める。ポンプ圧力Ppgが蒸気圧Pvpg以下であれば、ポンプギャラリー30内の燃料に気化燃料が混入されているとみなすことができるので、処理を後述するステップS600に進める。ステップS560では、ステップS530で読み込んだレール圧力PcがステップS540で算出した蒸気圧Pvcを上回っているか否かを判定する。レール圧力Pcが蒸気圧Pvcを上回っていれば、コモンレール36内の燃料は液体状態であるとみなすことができるので、処理をステップS570に進める。レール圧力Pcが蒸気圧Pvc以下であれば、コモンレール36内の燃料に気化燃料が混入されているとみなすことができるので、処理を後述するステップS600に進める。続く、ステップS570では、フィード切替弁40の流路を第二流路に切替えるようフィード切替弁40を制御するとともに、背圧切替弁16の流路を第二流路に切替えるよう背圧切替弁16を制御する。このように各切替弁40、16を制御するのは、ポンプギャラリー30やコモンレール36内の燃料が液体状態となっていれば、ヘッドギャラリー11b内の燃料も液体状態となっているとみなすことができるからである。ヘッドギャラリー11b内の燃料が液体状態であれば、ヘッドギャラリー11bに高圧ポンプ29から比較的低温の燃料を供給したり、ヘッドギャラリー11bから燃料を強制的に排出したりする必要が無いからである。そして、ステップS580では、Pv<PtankPf≦Pmaxという条件を満たした上で、内燃機関10の回転数および負荷に応じてフィード圧力Pfが決定され、その決定されたフィード圧力Pfに基づいてフィードポンプ25を制御する。さらに、プレッシャリミッタ39の弁を強制的に開弁せずに、設定された開弁圧力Pprvに応じた開閉動作となるようにプレッシャリミッタ39を制御する。そして、ステップS590において、スタータ図示しないを起動させる制御を行って、この始動時に行われる制御フローは終了する。スタータが起動することにより、内燃機関10がクランキングされる。その後、図5~図8に示す制御フローに移行する。なお、この実施形態では、ポンプギャラリー30内、およびコモンレール36内に気化燃料が混入されていないことをステップS550、ステップS560によって判定した後にスタータを起動させるようにしているが、スタータの起動タイミングは、フィードポンプ25の駆動と同時としても良いし、フィードポンプ25を駆動させた後でも良い。スタータの起動をフィードポンプ25の駆動と同時とすることによれば、より早く内燃機関10を始動させることができる。次に、ステップS550、またはステップS560において否定判定がなされ、ステップS600を実行する場合について説明する。このステップS600の処理が実行される場合とは、ポンプギャラリー30内の燃料、またはコモンレール36内の燃料に気化燃料が混入されている場合である。ステップS600では、フィード切替弁40の流路を第一流路に切替えるようフィード切替弁40を制御するとともに、背圧切替弁16の流路を第二流路に切替えるよう背圧切替弁16を制御する。そして、ステップS610では、プレッシャリミッタ39を強制的に開放するように制御する。さらに、ステップS620では、内燃機関10の運転状態に関係なく、フィードポンプ25を最大吐出圧力Pf=3MPaで運転させる。これら、ステップS600~ステップS620の処理が実行されることによれば、フィードポンプ25から比較的低温で高圧3MPaの燃料がポンプギャラリー30に流入する。これにより、ポンプギャラリー30内の燃料は冷却されることとなる。また、ポンプギャラリー30内に気化燃料が混入されている場合では、その気化燃料が加圧部31および吐出弁32を通過して、コモンレール36に至るので、高圧ポンプ29から気化燃料が強制的に排出されることとなる。これらのことにより、ポンプギャラリー30内の燃料は液体状態に変化し易くなる。このとき、プレッシャリミッタ39は強制的に開放されているため、ポンプギャラリー30からの気化燃料は、プレッシャリミッタ39から強制的に排出される。また、コモンレール36内の燃料に気化燃料が混入されている場合でも、プレッシャリミッタ39から強制的に排出されることとなる。また、それと同時に、フィードポンプ25からの比較的低温な燃料がコモンレール36に流入することとなるため、コモンレール36内の燃料が冷却されることとなる。これらのことにより、コモンレール36内の燃料は液体状態に変化し易くなる。また、フィード切替弁40の流路が第一流路に切り替わっているため、調圧弁33からの比較的低温の燃料がヘッドギャラリー11bに流入する。これにより、ヘッドギャラリー11b内の燃料は冷却される。これにより、ヘッドギャラリー11b内の燃料は液体状態に変化し易くなる。ステップS620の処理が実行された後、処理は再びステップS510に戻る。そして、ステップS520が再び実行されることとなる。ステップS600~ステップS620の処理は、ステップS550およびステップS560において肯定判定がなされるまで続けられる。以上、ステップS600~ステップS620の処理が実行されることによれば、ポンプギャラリー30、コモンレール36、ヘッドギャラリー11b内の燃料を液体状態とすることが可能となるため、燃料噴射弁44の燃料噴射が安定し、内燃機関10の始動を確実なものとするとともに、始動までの時間を短縮することができる。その他の実施形態以下、その他の実施形態を説明する。このその他の実施形態では、第1実施形態における燃料供給装置20に設けられた各種弁の制御について説明する。ここでは、特に内燃機関10の停止時における制御について説明する。内燃機関10を停止するときは、フィードポンプ25の駆動を停止するとともに、遮断弁27を閉弁する。これにより、燃料タンク21から高圧ポンプ29への燃料供給が停止することとなる。また、このとき、フィード切替弁40の流路を第二流路に切替えるとともに、背圧切替弁16の流路を第一流路に切替える。これにより、ヘッドギャラリー11bを含む燃料配管82、84、85内の比較的高圧の燃料が燃料タンク21に排出されることとなる。また、プレッシャリミッタ39を一旦開弁し、約30秒後に閉弁する。これにより、コモンレール36内の比較的高圧の燃料は排出される。また、アイドルストップなど内燃機関10の停止時間が比較的短い場合では、フィードポンプ25の駆動を停止するとともに、フィード切替弁40の流路を第一流路または第二流路に切替え、さらに背圧切替弁16の流路を第二流路に切替える。これにより、高圧ポンプ29のポンプギャラリー30およびヘッドギャラリー11b内の燃料圧力は、ギャラリー背圧弁15の開弁圧力Pgbv程度に維持されることとなる。また、このとき、上の例とは異なり、プレッシャリミッタ39は強制的に開弁させないようにする。これによれば、レール圧力Pcは高圧状態のまま維持される。