第1ディフューザ壁と、前記第1ディフューザ壁と対向し、前記第1ディフューザ壁との間にディフューザ流路を形成する第2ディフューザ壁と、前記第1ディフューザ壁から前記ディフューザ流路に突出可能な案内羽根と、前記ディフューザ流路の空気流量に応じて、前記案内羽根と前記第2ディフューザ壁との距離を変更可能な可変手段と、を具備する遠心圧縮機であって、前記遠心圧縮機の中心軸から見て、隣り合う複数の前記案内羽根は重ならず、前記可変手段が前記案内羽根と前記第2ディフューザ壁との距離を最大にした場合、前記案内羽根と前記第2ディフューザ壁との距離は、前記第1ディフューザ壁と前記第2ディフューザ壁の前記案内羽根に対向する領域との距離よりも小さいことを特徴とする遠心圧縮機。第1ディフューザ壁と、前記第1ディフューザ壁と対向し、前記第1ディフューザ壁との間にディフューザ流路を形成する第2ディフューザ壁と、前記第1ディフューザ壁から前記ディフューザ流路に突出可能な案内羽根と、前記ディフューザ流路の空気流量に応じて、前記案内羽根と前記第2ディフューザ壁との距離を変更可能な可変手段と、を具備する遠心圧縮機であって、隣り合う複数の前記案内羽根の間にスロートが形成されず、前記可変手段が前記案内羽根と前記第2ディフューザ壁との距離を最大にした場合、前記案内羽根と前記第2ディフューザ壁との距離は、前記第1ディフューザ壁と前記第2ディフューザ壁の前記案内羽根に対向する領域との距離よりも小さいことを特徴とする遠心圧縮機。前記案内羽根の弦節比は1以下であることを特徴とする請求項1又は2記載の遠心圧縮機。前記可変手段は、電動アクチュエータであることを特徴とする請求項1から3いずれか一項記載の遠心圧縮機。前記可変手段は、ソレノイド式アクチュエータであることを特徴とする請求項4記載の遠心圧縮機。前記ディフューザ流路の空気流量が所定の値以上である場合、前記可変手段は前記案内羽根と前記第2ディフューザ壁との距離を第1の距離にし、前記ディフューザ流路の空気流量が所定の値以下である場合、前記可変手段は前記案内羽根と前記第2ディフューザ壁との距離を、前記第1の距離より小さい距離とすることを特徴とすることを特徴とする請求項1から5いずれか一項記載の遠心圧縮機。前記空気流量が前記所定の値以上である状態が所定時間継続した場合、前記可変手段は、前記案内羽根と前記第2ディフューザ壁との距離を前記第1の距離から変化させた後、前記第1の距離に戻すことを特徴とする請求項1から6いずれか一項記載の遠心圧縮機。前記空気流量が前記所定の値以上である状態が所定時間継続した場合、前記可変手段は、前記案内羽根と前記第2ディフューザ壁との距離を前記第1の距離より大きくした後、前記第1の距離に戻すことを特徴とする請求項7記載の遠心圧縮機。ベーンを移動させるアクチュエータとして、例えばダイアフラム式アクチュエータ及びソレノイド式アクチュエータがある。ダイアフラム式アクチュエータとは、負圧を利用してベーンを移動させるものである。ソレノイド式アクチュエータとは、例えばコイル内に鉄心を配置し、コイルに電流を流した際に発生する電磁力によりベーンを移動させるものである。従来の技術では、ベーンの移動距離が大きいため、ハウジングの外部に装着する、外付けのダイアフラム式アクチュエータを用いることがある。しかし、外付けのダイアフラム式アクチュエータを用いると、遠心圧縮機が大型化する。また、ソレノイド式アクチュエータを用いると、消費電力が大きくなる可能性がある。本発明は、上記課題に鑑み、小型化可能で、かつ消費電力の低減が可能な遠心圧縮機を提供することを目的とする。本発明は、第1ディフューザ壁と、前記第1ディフューザ壁と対向し、前記第1ディフューザ壁との間にディフューザ流路を形成する第2ディフューザ壁と、前記第1ディフューザ壁から前記ディフューザ流路に突出可能な案内羽根と、前記ディフューザ流路の空気流量に応じて、前記案内羽根と前記第2ディフューザ壁との距離を変更可能な可変手段と、を具備する遠心圧縮機であって、前記遠心圧縮機の中心軸から見て、隣り合う複数の前記案内羽根は重ならず、前記可変手段が前記案内羽根と前記第2ディフューザ壁との距離を最大にした場合、前記案内羽根と前記第2ディフューザ壁との距離は、前記第1ディフューザ壁と前記第2ディフューザ壁の前記案内羽根に対向する領域との距離よりも小さい遠心圧縮機である。本発明によれば、コンプレッサの小型化及び消費電力の低減が可能である。本発明は、第1ディフューザ壁と、前記第1ディフューザ壁と対向し、前記第1ディフューザ壁との間にディフューザ流路を形成する第2ディフューザ壁と、前記第1ディフューザ壁から前記ディフューザ流路に突出可能な案内羽根と、前記ディフューザ流路の空気流量に応じて、前記案内羽根と前記第2ディフューザ壁との距離を変更可能な可変手段と、を具備する遠心圧縮機であって、隣り合う複数の前記案内羽根の間にスロートが形成されず、前記可変手段が前記案内羽根と前記第2ディフューザ壁との距離を最大にした場合、前記案内羽根と前記第2ディフューザ壁との距離は、前記第1ディフューザ壁と前記第2ディフューザ壁の前記案内羽根に対向する領域との距離よりも小さい遠心圧縮機である。本発明によれば、コンプレッサの小型化及び消費電力の低減が可能である。上記構成において、前記案内羽根の弦節比は1以下である構成とすることができる。この構成によれば、効果的に高い圧縮効率を得ることができる。上記構成において、前記可変手段は、電動アクチュエータである構成とすることができる。この構成によれば、効果的に小型化及び消費電力の低減が可能である。上記構成において、前記可変手段は、ソレノイド式アクチュエータである構成とすることができる。この構成によれば、効果的に小型化及び消費電力の低減が可能である。上記構成において、前記ディフューザ流路の空気流量が所定の値以上である場合、前記可変手段は前記案内羽根と前記第2ディフューザ壁との距離を第1の距離にし、前記ディフューザ流路の空気流量が所定の値以下である場合、前記可変手段は前記案内羽根と前記第2ディフューザ壁との距離を、前記第1の距離より小さい距離とする構成とすることができる。この構成によれば、低空気流量及び高空気流量、両方の場合において、高い圧縮効率を得ることができる。上記構成において、前記空気流量が前記所定の値以上である状態が所定時間継続した場合、前記可変手段は、前記案内羽根と前記第2ディフューザ壁との距離を前記第1の距離から変化させた後、前記第1の距離に戻す構成とすることができる。この構成によれば、案内羽根の動作を円滑にすることができる。上記構成において、前記空気流量が前記所定の値以上である状態が所定時間継続した場合、前記可変手段は、前記案内羽根と前記第2ディフューザ壁との距離を前記第1の距離より大きくした後、前記第1の距離に戻す構成とすることができる。この構成によれば、高い圧縮効率を維持し、かつ案内羽根の動作を円滑にすることができる。本発明によれば、上記課題に鑑み、小型化可能で、かつ消費電力の低減が可能な遠心圧縮機を提供することができる。図面を用いて、本発明の実施例について説明する。図1は、実施例1に係るコンプレッサの概略を例示する断面図である。図1に示すように、実施例1に係るコンプレッサ11遠心圧縮機は、コンプレッサハウジング12、インペラ13、シャフト14、アクチュエータ19可変手段、エアフローメータ20、及びスライド式ベーン機構50を備える。コンプレッサハウジング12はコンプレッサ11の筐体をなしている。コンプレッサハウジング12はインペラ収容部12aを備えている。インペラ収容部12aにはインペラ13が収容されている。インペラ13はシャフト14により回転駆動される。シャフト14は例えばタービンと連結できる。すなわち、コンプレッサ11は例えばターボ過給機に用いることができる。コンプレッサハウジング12内には、吸入口12bから流体が吸入される。吸入された流体はインペラ13に向かって流通し、インペラ13の回転により外側に向けて送り出される。インペラ13の外側にはスクロール部15が設けられている。インペラ13により外側に向けて送り出された流体は、スクロール部15を介して例えばエンジンの吸気マニホルド等に供給される。インペラ13とスクロール部15との間には、ディフューザ流路を有するディフューザ部16が設けられている。ディフューザ部16はインペラ13の周囲に隣接して設けられている。ディフューザ部16は、インペラ13が送り出す流体の運動エネルギを圧力に変換する。ここでスライド式ベーン機構50について説明する。図2は、スライド式ベーン機構の分解構成図である。図2に示すように、スライド式ベーン機構50は、ハブ側壁部プレート51、及びベーン53を備える。ハブ側壁部プレート51のハブ側壁51b第1ディフューザ壁と、図1に示したシュラウド側壁17第2ディフューザ壁とは対向し、ディフューザ流路を形成する。ディフューザプレート54は、例えば6個のベーン53を有している。ベーン53は、端面がシュラウド側壁17と対向するように、案内羽根部分の長手方向をインペラ13のシャフト14の方向に対して所定の角度をつけて配置される。この場合、ベーン53はピボット機構等を採用することによって案内羽根部分の角度を変更可能な構成であってもよい。なお、ベーン53は、本発明の案内羽根の一構成例である。ハブ側壁部プレート51は例えば6個のスリット51aを有している。スリット51aは、ベーン53と相似形状に貫通した孔である。スリット51aは、複数のベーン53毎に複数設けられており、ベーン53がディフューザ流路へ突出することを可能にする。ディフューザプレート54が図2中の矢印の方向に移動することで、ベーン53の突出量が変動する。スライド式ベーン機構50は、図2に図示された側が、図1に示したシュラウド側壁17と対向するように、コンプレッサハウジング12に組み付けられる。図1に示すアクチュエータ19がディフューザプレート54を駆動することにより、ベーン53のディフューザ流路への突出量は変化する。言い換えれば、アクチュエータ19は、ベーン53と、シュラウド側壁17との距離を可変にする。アクチュエータ19は、例えばソレノイド式アクチュエータである。ECU10は、アクチュエータ19を制御する。例えばECU10は、アクチュエータ19が有するコイルへの電力の供給を制御し、アクチュエータ19がディフューザプレート54に加える力を制御する。エアフローメータ20は、ディフューザ流路を流れる空気の流量空気流量を測定することができる。ECU10は、エアフローメータ20により測定された空気流量を取得し、空気流量に応じてアクチュエータ19を制御することができる。ディフューザ流路の空気流量が小さい場合低空気流量、ベーン53のディフューザ流路への突出量が増大することにより、言い換えれば、ベーン53とシュラウド側壁17との距離が小さくなることにより、コンプレッサ11の圧縮効率を高めることができる。また、ディフューザ流路の空気流量が大きい場合高空気流量、ベーン53の突出量が小さくなる、言い換えればベーン53とシュラウド側壁17との距離が大きくなることにより、ベーン53と空気との衝突損失を低減させ、圧縮効率を高めることができる。次に、ディフューザプレート54に設けられたベーン53について説明する。図3aは、実施例1に係るコンプレッサが備えるディフューザプレートを例示する正面図である。図3bは、比較例に係るコンプレッサが備えるディフューザプレートを例示する正面図である。図3a及び図3bでは、ディフューザプレート54の上半分を図示している。図中の点線は、ディフューザプレート54の中心軸A、言い換えればコンプレッサ11の中心軸Aと、ベーン53の端部を結ぶ線である。なお、中心軸Aとは例えば図1に示したシャフト14の中心軸である。図3aに点線で示すように、実施例1においては、ディフューザプレート54の中心軸A、言い換えればコンプレッサ11の中心軸Aから見て、隣り合うベーン53は重ならない。また、隣り合うベーン53間には、スロートが形成されない。隣り合うベーン53間の距離ベーン間ピッチをP1とし、ベーン53の長さをLとすると、ベーン53の弦節比L/P1は1以下である。図3bに示すように、比較例は、実施例1と比較してベーン53の枚数を2倍とし、ベーン53間のピッチをP1より小さいP2とした例である。この場合、弦節比L/P2は実施例1の弦節比L/P1より大きくなる。図中に格子斜線で示すように、隣り合うベーン53は中心軸Aからみて重なる。また破線の円で示すように、ベーン53間にはスロートSが形成される。次に、実施例1に係るコンプレッサ11の制御について説明する。図4は、実施例1に係るコンプレッサの制御を例示するフローチャートである。図4に示すように、ECU10は、エアフローメータ20からディフューザ流路を通過する空気流量を取得し、空気流量が所定の値V以上であるか判断するステップS10。Yesの場合、いわゆる高空気流量の場合、アクチュエータ19はディフューザプレート54を駆動し、ベーン53の突出量を減少させるステップS11。言い換えれば、アクチュエータ19は、ベーン53とシュラウド側壁17との距離を大きくし、L1第1の距離とする。距離L1は、空気流量に応じてアクチュエータ19が変化させるベーン53とハブ側壁部プレート51との距離のうち、最大の距離である。ステップS11の後、ECU10は、ベーン53とシュラウド側壁17との距離がL1である状態が、所定の時間T継続したか判断するステップS12。Noの場合、制御は終了する。Yesの場合、アクチュエータ19は、ベーン53の突出量を減少させた後、突出量をステップS11の大きさまで増大させるステップS13。言い換えれば、アクチュエータ19は、ベーン53とシュラウド側壁17との距離をL1より大きくした後、L1に戻す。ステップS13の後、制御は終了する。ステップS10においてNoの場合、いわゆる低空気流量の場合、アクチュエータ19は、ベーン53の突出量を増大させるステップS14。言い換えれば、アクチュエータ19は、ベーン53とシュラウド側壁17との距離を小さくする。ベーン53の突出量が最大の場合、ベーン53はシュラウド側壁17に当接する。ステップS14の後、制御は終了する。なお、ステップS11及びステップS14については、図5a及び図5bにおいて説明する。ステップS13については、図9a及び図9bにおいて後述する。次に、ベーン53の突出状態について説明する。図5aは、低空気流量時のベーンを模式的に例示する説明である。図5bは、高空気流量時のベーンを模式的に例示する説明である。図5a及び図5bではスリット51aを省略している。既述したように、低空気流量時とは、図4におけるステップS14に対応する。高空気流量時とは、図4におけるステップS11に対応する。図5aに示すように、ハブ側壁部プレート51のハブ側壁51bと、シュラウド側壁17のベーン53に対向する領域17aとの距離はL2である。なお実施例1においては、シュラウド側壁17が平面であるため、ハブ側壁51bと領域17aとの距離L2は、ハブ側壁51bとシュラウド側壁17との距離にほぼ等しい。低空気流量時においては、ベーン53はシュラウド側壁17に当接する図4のステップS14。つまり、ベーン53の突出量はL2である。これにより、低空気流量時のコンプレッサ11の圧縮効率を高めることができる。図5bに示すように、高空気流量時においては、ベーン53が、スリット51aから突出し、かつシュラウド側壁17から距離L1だけ離れている図4のステップS11。距離L1は距離L2より小さく、例えば距離L2の半分以下である。このように、高空気流量時においても、ベーン53は、スリット51a内に完全に退避せず、ディフューザ流路に残存する。言い換えれば、ベーン53の突出量はゼロにならない。このとき、ベーン53の上面は、例えばディフューザ流路の中央付近であって、ハブ側壁51bに近い側に位置する。次に実施例1に係るコンプレッサ11の圧縮効率について説明する。図6は、ベーンの突出量の違いによる、コンプレッサの圧縮効率及び空気流量の違いを例示するグラフである。横軸は空気流量、縦軸は圧縮効率を表す。図中の印のうち、丸はベーン53がディフューザ流路に突出していない状態ベーン無の圧縮効率を表す。三角はベーン53がディフューザ流路の幅全体にわたって突出し、シュラウド側壁17に当接した状態ベーン全出の圧縮効率を表す。ベーン全出は図5aの状態に対応する。四角はベーン53がディフューザ流路に突出し、かつシュラウド側壁17に当接していない状態ベーン半出の圧縮効率を表す。ベーン半出は図5bの状態に対応する。図6に示すように、ベーン全出の場合は、空気流量が増大するほどコンプレッサの圧縮効率が低下する。一方、ベーン無又はベーン半出の場合では、空気流量に関わらずほぼ一定のコンプレッサの圧縮効率が得られる。また、図中の左側のように、空気流量が低い場合低空気流量の場合、ベーン全出の方が、ベーン無及びベーン半出よりも、圧縮効率が高くなる。これに対し、図中の右側のように、空気流量が高い場合高空気流量の場合、ベーン無及びベーン半出の方が、ベーン全出よりも圧縮効率が高くなる。従って、低空気流量時では、ベーン全出、すなわちベーン53がシュラウド側壁17に当接するまで突出させることが好ましい。高空気流量時では、ベーン無又はベーン半出が好ましい。次に、低空気流量時の圧縮効率について説明する。図7aは、低空気流量時における圧縮効率を例示するグラフである。横軸はベーン53の枚数又は弦節比を表す。縦軸は圧縮効率を表す。なお、ベーン全出の状態を考える。図7aに示すように、ベーン53の枚数が少ない場合又はベーン53の弦節比が小さい場合、ディフューザ流路を通過する空気の流れを最適化できないため、圧縮効率は低下する。また例えば図3bに示した比較例のように、ベーン53の枚数が多い場合又はベーン53の弦節比が大きい場合、圧縮効率が低下する。これは、気流の大部分がベーン53に衝突し、圧力の損失が生じるためである。高い圧縮効率を得るためには、ベーン53の枚数及び弦節比を適切な範囲とすることが求められる。例えば図2及び図3aに示したように、ベーン53の枚数を6枚、かつ弦節比を1以下とすることで、高い圧縮効率を得ることができる。次に高空気流量時の圧縮効率について説明する。図7bは、高空気流量時におけるベーンの突出量とコンプレッサの圧縮効率との関係を例示するグラフである。横軸は、ベーン53の突出量を表す。縦軸は圧縮効率を表す。実線は、実施例1における圧縮効率を表す。破線は比較例における圧縮効率を表す。図7bに示すように、比較例の場合、ベーン53の突出量が大きいほど圧縮効率は低下する。従って、高い圧縮効率を得るためには、ベーン53の突出量をゼロ、又はゼロ付近まで小さくすることが求められる。このため、ベーン53の移動距離は大きくなる。これに対し、実施例1の場合、ベーン53の突出量が所定の値以下の範囲では、圧縮効率がほぼ一定である。このことは、図6においてベーン無とベーン半出とで、圧縮効率がほぼ同程度であることと対応する。また、突出量が所定の値以上の範囲では、突出量の増大と共に、圧縮効率は低下する。図7bに点線で囲んだように、突出量に関わらず圧縮効率がほぼ一定であるベーン53の突出量の範囲を不感帯とする。不感帯が存在する仕組みについて説明する。図8aは、比較例におけるベーンを例示する模式図であり、図8bは、実施例1におけるベーンを例示する模式図である。図8a及び図8bでは、ベーン半出の状態における、ベーン53の平面図を図示している。また矢印は、インペラ13側図1参照からスクロール部15側図1参照に向かう流体空気の流れを表す。図8aに示すように、比較例においては、ベーン53の間に、気流が直進可能な隙間は生じない。このため、気流はベーン53に衝突しながら流れることになり、衝突損失が大きくなる、従って、ベーン53が突出している場合、圧縮効率は低下する。図8bに示すように、実施例1においては、ベーン53の間に隙間が存在し、気流の一部は隙間を通過することができる点線の円参照。言い換えれば、気流の一部はベーン53に衝突せずに、ベーン53の間を流れることができる。従って、ベーン53が突出している場合でも、圧縮効率は高く維持される。このとき、図7bに示した不感帯の状態が実現する。このように、実施例1に係るコンプレッサ11では、図3aに示したように、コンプレッサ11の中心中心軸Aから見て、隣り合うベーン53は重ならない。また隣り合うベーン53間にはスロートが形成されない。このため、高空気流量時において、図7bに示した不感帯が存在する。図4のステップS11、及び図5bに示したように、空気流量に応じてアクチュエータ19が、ベーン53とシュラウド側壁17との距離を最大の距離L1にした場合でも、L1はハブ側壁部プレート51とシュラウド側壁17のベーン53に対向する領域17aとの距離L2より小さい。このため、高い圧縮効率を維持し、かつベーン53の移動距離を小さくすることができる。ベーン53の移動距離が小さい場合、アクチュエータ19の消費電力は低減される。従って、例えば外付けのダイアフラム式アクチュエータに代えてソレノイド式アクチュエータ等を用いることができるため、アクチュエータ19が小型化可能となる。このように実施例1によれば、コンプレッサ11の小型化可能で、かつ消費電力の低減が可能である。コンプレッサ11を効果的に小型化し、かつ消費電力を低減するためには、アクチュエータ19は、ソレノイド式アクチュエータであることが好ましい。またアクチュエータ19は、ソレノイド式アクチュエータ以外の電動アクチュエータとすることができる。電動アクチュエータとは、電気エネルギを機械的な力に変換し、当該力によりベーン53の突出量を変化させるものである。ベーン53の配置を、例えば中心から見て隣り合うベーン53が重ならず、かつスロートが形成される配置してもよい。また、ベーン53の配置を、例えばスロートが形成されず、かつ中心から見て隣り合うベーン53が重なる配置としてもよい。さらに、弦節比が1より大きいとしてもよい。しかし、効果的に高い圧縮効率を得るためには、ベーン53の配置は、中心から見て隣り合うベーン53が重ならず、かつスロートが形成されない配置であることが好ましい。また弦節比が1以下であることが好ましい。弦節比は、例えば0.9以下、又は0.8以下としてもよい。ベーン53の枚数は6枚としたが、例えば5枚又は7枚等としてもよい。このように、ベーン53の長さL、ベーン間ピッチP1、及びベーン53の枚数等は、変更可能である。図4のステップS10及びS14において説明したように、低空気流量時では、アクチュエータ19がベーン53とシュラウド側壁17との距離をL1より小さくする。その一方、図4のステップS10及びS11において説明したように、高空気流量時では、アクチュエータ19がベーン53とシュラウド側壁17との距離を大きくし、L1とする。これにより、低空気流量及び高空気流量、両方の場合において、高い圧縮効率を得ることができる。図5bに示したように、高空気流量時において、ベーン53はハブ側壁51bからディフューザ流路に突出した状態を維持する。ディフューザ流路を通過する流体空気の速度は、壁シュラウド側壁17又はハブ側壁51b側よりも、ディフューザ流路の中央付近の方が大きい。ベーン53の上面は、ディフューザ流路の中央付近に位置するため、ベーン53の上面及び上面付近にはデポジットが堆積しにくい。このため、ベーン53の動作が円滑になる。しかし、ベーン53のハブ側壁51bに近い側にはデポジットが堆積する可能性がある。特に、ベーン53の突出量が一定のまま、ある程度の時間が経過した場合には、デポジットが堆積する可能性がある。例えば、ベーン53とシュラウド側壁17との距離がL1の状態が、時間T経過した場合を考える。これは、図4のステップS12においてYesの場合に対応する。図9aは、デポジットが堆積した場合のベーン53を模式的に例示する説明図である。図9bは、デポジットを除去するベーン53の動作を模式的に例示する説明である。図9aに示すように、デポジットDがベーン53の下部に堆積することがある。堆積したデポジットDが固着すると、ベーン53の動作が困難となる可能性がある。図9bに示すように、ベーン53とシュラウド側壁17との距離がL1である状態が、所定の時間T継続した場合図4のステップS12においてYes、アクチュエータ19はベーン53を下方向に動かした後、元の位置に戻す図4のステップS13。言い換えれば、アクチュエータ19は、ベーン53とシュラウド側壁17との距離をL1より大きいL3とした後、L1に戻す。これにより、デポジットDは除去され、ベーン53の動作は円滑となる。時間Tは、固着前にデポジットを除去することができる程度の任意の時間とすることができる。このとき、アクチュエータ19は、ベーン53を上方向に動かした後、元の位置に戻してもよい。このようにアクチュエータ19は、ベーン53とシュラウド側壁17との距離を変化させた後、L1に戻せばよい。しかしながら、図7bに示したように、ベーン53の突出量が大きくなると、ベーン53は不感帯から逸脱し、圧縮効率が低下する恐れがある。これに対し、ベーン53の突出量が小さくなってもベーン53は不感帯にあるため、圧縮効率は高いまま維持される。従ってアクチュエータ19は、ベーン53とシュラウド側壁17との距離をL1より大きくした後、L1に戻すことが好ましい。なお、実施例1においては、ハブ側壁51bからシュラウド側壁17に向けてベーン53が突出する構成としたが、コンプレッサ11は他の構成としてもよい。例えばベーン53がシュラウド側壁17からハブ側壁51bに向けて突出する構成してもよい。図10a及び図10bは、実施例2に係るコンプレッサのベーンを模式的に例示する説明図である。図1から図3aにおいて既述した構成については説明を省略する。図10a及び図10bに示すように、シュラウド側壁17のベーン53と対向する領域にキャビティ17bが形成されている。ハブ側壁部プレート51のハブ側壁51bとキャビティ17bの底面との距離はL4である。図10aに示すように、低空気流量時においては、ベーン53は、キャビティ17bの底面に当接する。図10bに示すように、高空気流量時においては、ベーン53が、スリット51aから突出し、かつキャビティ17bの底面から距離L5だけ離れている。距離L5は、距離L4より小さく、例えば距離L4の半分以下である。言い換えれば、ベーン53とシュラウド側壁17との距離L5は、ハブ側壁51bと、シュラウド側壁17のベーン53と対向する領域であるキャビティ17bの底面との距離L4より小さい。実施例2に係るコンプレッサ11の制御は、図4に示したものと同じであるため、説明を省略する。実施例2によれば、実施例1と同様に、小型化可能で、かつ消費電力の低減が可能である。また、高い圧縮効率を維持することができる。なお、ベーン53はシュラウド側壁17からハブ側壁51bに向けて突出し、ハブ側壁51bのベーン53と対向する領域にキャビティが設けられていてもよい。以上、本発明の実施例について詳述したが、本発明はかかる特定の実施例に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載された本発明の要旨の範囲内において、種々の変形変更が可能である。