"基準光源と、基準ファイバと、少なくとも1つのレーザダイオードとを有するレーザ装置であって、前記基準ファイバは、屈折率n1を有するコア及び屈折率n2を有する第1クラッドを備え、前記第1クラッドは屈折率n3を有する第2クラッドにより囲まれており、屈折率n1は屈折率n2よりも大きく、屈折率n2は屈折率n3よりも大きく、前記レーザダイオードは、前記基準ファイバの前記第1クラッドの中を通って導かれるレーザ光を放射し、前記基準光源は、所定の波長を有する基準光を放射し、前記基準光は、前記基準ファイバの前記コアの中を通って前記レーザダイオードへ導かれ、前記基準ファイバの前記コアの中を通って前記レーザダイオードへ導かれる前記基準光は、前記レーザダイオードの注入同期閾値よりも大きい前記所定の波長における出力を有しており、それによって前記レーザダイオードを注入同期する、レーザ装置。前記基準光源は、前記所定の波長におけるその出力と、前記基準光源から前記レーザダイオードまでの伝搬において前記基準光によって経験される第1損失との積が、前記レーザダイオードによって放射される前記レーザ光の出力の少なくとも0.5である請求項1に記載のレーザ装置。前記レーザダイオードから前記基準光源までの伝搬において前記レーザ光によって経験される第2損失は、前記第2損失と、前記レーザダイオードによって放射される前記レーザ光の出力との積が、前記基準光源によって放射される前記基準光の出力の10よりも小さい請求項1又は2に記載のレーザ装置。前記基準光を前記コアから前記基準ファイバの前記第1クラッドへ結合するカプラを有する請求項1~3の何れか一項に記載のレーザ装置。前記結合器は、ブレーズドファイバブラッグ回折格子である請求項4に記載のレーザ装置。波長分割多重化器を有する請求項1~5の何れか一項に記載のレーザ装置。増幅手段を有する請求項1~6の何れか一項に記載のレーザ装置。前記増幅手段は、ファイバ増幅器である請求項7に記載のレーザ装置。前記基準ファイバ及び前記ファイバ増幅器は、前記基準ファイバの前記第1クラッドによって導かれた前記レーザ光が前記ファイバ増幅器の中に結合し且つ前記ファイバ増幅器を励起できるように、それらの長さの一部に沿って光学的に接触している請求項8に記載のレーザ装置。前記ファイバ増幅器は、ペデスタルを有する請求項8又は9に記載のレーザ装置。前記ファイバ増幅器は、少なくとも1つの希土類ドーパントを有する請求項8~10の何れか一項に記載のレーザ装置。前記レーザダイオードは、前記ファイバ増幅器を逆方向励起するように配置される請求項8~11の何れか一項に記載のレーザ装置。前記基準ファイバは、単一モードファイバである請求項1~12の何れか一項に記載のレーザ装置。前記レーザダイオードは、マルチモードのレーザダイオードである請求項1~13の何れか一項に記載のレーザ装置。複数の前記レーザダイオードを有しており、複数の前記レーザダイオードは、結合器によって結合されている請求項1~14の何れか一項に記載のレーザ装置。図1を参照して、基準光源2と、基準ファイバ3と、少なくとも1つのレーザダイオード4とを有し、基準ファイバ3は、屈折率n1を有するコア5及び屈折率n2を有する第1クラッド6を備え、第1クラッド6は屈折率n3を有する第2クラッド7により囲まれているレーザ装置1が示される。屈折率n1は屈折率n2よりも大きく、屈折率n2は屈折率n3よりも大きい。レーザダイオード4は、基準ファイバ3の第1クラッド6の中を通って導かれるレーザ光8を放射する。基準光源2は、所定の波長λR10を有する基準光9を放射する。基準光9は、基準ファイバ3のコア5の中を通ってレーザダイオード4へ導かれる。基準ファイバ3のコア5の中を通ってレーザダイオード4へ導かれる基準光9は、所定の波長λR10における出力11を有しており、出力11はレーザダイオード4の注入同期閾値Pth180よりも大きい。出力11が注入同期閾値Pth180よりも大きくなるように構成することは、レーザダイオード4が基準光源2に注入同期されることを確保する。注入同期は、レーザダイオードの波長λLD181を、所定の波長λR10と実質的に等しくさせる。特定の応用に対する出力11の最適量は、実験によって決定され得る。一般に、出力11が注入同期閾値Pth180よりも高い程、レーザダイオード4がより速く注入同期するだろう。注入同期閾値Pth180を低減し且つレーザダイオード4が注入同期するのに要する時間を低減する効果を有するので、レーザダイオード4のスイッチが入るよりも前か又は同時に、基準光9がレーザダイオード4によって受け取られていることが好ましい。レーザ光8及び基準光9は、第1レンズ12及び第2レンズ13によって、基準ファイバ3の中に結合されていることが示される。基準光源2及びレーザダイオード4は、互いに独立してレーザ用として使える。レーザダイオード4を注入同期するために、レーザダイオード4によって受け取られる出力11は、レーザダイオード4によって放射されるレーザ光8の出力の少なくとも0.5であることが好ましい。基準光9は、基準光源2からレーザダイオード4までの伝搬において、第1損失15を経験する。基準光源2は、第1損失15と、所定の波長λR10で基準光源2によって放射される出力との積が、レーザダイオード4によって放射されるレーザ光8の出力の少なくとも0.5であるべきというものである。多くのレーザダイオード4では、基準光源2が、上記積が少なくとも1であるというものであることが好ましい。あるレーザダイオード4では、基準光源2が、上記積が少なくとも5であるというものであることが好ましい。これらの値は、レーザダイオード4に入射してレーザダイオード4を確実に且つ繰り返して注入同期する十分な基準光9があるということを確保する。好ましくは、レーザ装置1は、第1損失15を最小化してレーザダイオード4によって受け取られる基準光9を最大にするように設計される。第2損失16が、レーザダイオード4から基準光源2までの伝搬において、レーザ光8によって経験される損失として定義され得る。レーザ装置1は、第2損失16と、レーザダイオード4によって放射されるレーザ光8の出力との積が、基準光源2によって放射される基準光9の出力の高々10であるというものであり得る。好ましくは、レーザ装置1は、上記積が高々5、より好ましくは高々1であるというものである。これらの値は、レーザ光8が基準光源2にダメージを与えないことを確保する。好ましくは、レーザ装置1は、第2損失16を増加又は最大化して基準光源2によって受け取られるレーザ光8を最小化するように設計される。レーザ出力17は、分離手段14を用いて基準光9からレーザ光8を分離することによって供給される。分離手段14は、レーザ光8が基準光源2にダメージを与えることを防止する。分離手段14は、カプラ、反射器、回折格子、空間フィルタ、光学スイッチ、光変調器、音響光学変調器、アイソレータ及び吸収器の内の少なくとも1つを有し得る。好ましくは、分離手段14は、レーザ出力17が、レーザダイオード4によって放射されるレーザ光8の出力の内の少なくとも60であるというものである。より好ましくは、分離手段14は、レーザ出力17が、レーザ光8の出力の内の少なくとも90又は少なくとも95であるというものである。これは、大部分のレーザ光8を励起増幅器及びレーザに対して利用可能とするので、有利である。図1に示される分離手段14は、基準光9が通過し得るアパーチャaperture:開口部19を有する空間フィルタ18である。空間フィルタ18は、アパーチャ19を通過しないレーザ光8を反射するというものである。大きなアパーチャ19は、中を通過するレーザ光8及び基準光9の量を増加して、レーザ出力17におけるレーザ光8の量を減少する。十分な基準光9がアパーチャ19の中を通過することを許容してレーザダイオード4を注入同期するのに応じて、アパーチャ19の寸法を低減してレーザ出力17におけるレーザ光8の量を増加することが望ましい。図2は、レーザ装置20を示しており、レーザ装置20では、分離手段14が、基準光9をコア5から基準ファイバ3の第1クラッド6に結合するカプラ21である。カプラ21は、コア5内を伝搬して前方に進む波を、第1クラッド6内を伝搬して後方に進む波と結合するブレーズドファイバブラッグ回折格子blazedfibreBragggrating28であり得る。ブレーズドファイバブラッグ回折格子28は、コア5に沿って伝搬する基準光9を第1クラッド6内を伝搬する基準光29に反射する反射器と考えることができる。図2のギザギザに示すように、ブレーズドファイバブラッグ回折格子28は、光ファイバ3のコア5内又は近傍に位置する個々の回折格子線gratingline27を有し得る。ブレーズドファイバブラッグ回折格子28は、所定の波長λR10を有する基準光9を反射するように設計され得る。ブレーズドファイバブラッグ回折格子は、感光性ファイバを、紫外光を用いて得られた干渉パターンの中に角度をつけて配置することによって製造され得る。また、図2は、レーザダイオード4からのレーザ光8と、基準光源2からの基準光9とを合成するカプラ22を示す。レーザ光8は、レーザダイオード4から光ファイバ24を介してカプラ22まで導かれていることが示される。光ファイバ24は、好ましくは多モードファイバであり、低屈折率のコーティングcoating:被覆を有する純シリカコアファイバであり得る。そのようなファイバは、ファイバレーザ及び固体レーザにおいて励起光を導くために良く使用される。基準ファイバ3は、カプラ21からカプラ22を通って基準光源2まで延出し得る。より都合の良いことは、基準ファイバ3はカプラ22内又は近傍において終端し、基準光9は、単一モード又は多モードファイバであり得る光ファイバ23を介してカプラ22へ導かれる。クラッドモードストリッパcladdingmodestripper26が、光ファイバ23のクラッド内を伝搬し得るレーザ光8を除去するために配置され得る。代わりに又は追加して、光ファイバ23は、クラッドモードを除去する高屈折率のコーティングを有する標準の単一モード又は多モード光ファイバであり得る。光ファイバ23のクラッド内を伝搬し得るレーザ光8を除去することは、第2損失図1参照を増加するので有益であり、それによって、レーザダイオード4が、基準光源2にダメージを与えるか又は基準光源2を不安定にするリスクを低減する。カプラ22は出力結合器Powercombinerであり得る。3,7又は19本のファイバからの光を結合する出力結合器は、ファイバレーザ及び光増幅器での使用のために、USA、ニュージャージ州サマセットの古河電工北アメリカ社のOFS特殊フォトニクス部によって販売されている。そのような出力結合器は、入力ファイバ例えばファイバ23の1つとしての単一モード導波路と、出力ファイバ例えば、基準ファイバ3としての単一モード導波路を含む1つの2重クラッドファイバとを有し得る。そのような出力結合器は、1個と18個との間のレーザダイオード4、又は、好ましくは2個,6個又は18個のレーザダイオード4からのレーザ光8と、基準光源2からの基準光2とを合成するために使用され得る。基準ファイバ3の遠方端25は、レーザ出力17を供給する。遠方端25は、後方に反射する光を低減するために劈開された角度を有するか、又は、他の光ファイバに対して接続又は溶融接合され得る。図3は、波長分割多重化器34を有するレーザ装置30を示す。波長分割多重化器34は、基準光9と波長λs32を有する信号31とを合成する。信号31は、光ファイバ33を介して、波長分割多重化器34に入力する。信号31及び基準光9は、カプラ22においてレーザ光8と合成される。カプラ21は、基準光9を基準ファイバ3のコア5から基準ファイバ3の第1クラッド6へ結合するというものであり、基準光9は第1クラッド6からレーザダイオード4へ導かれる。カプラ21は、信号31及びレーザ光8をファイバ増幅器35へ通過させる。ファイバ増幅器35は、レーザ光8によって励起されて、信号31を増幅して、増幅された信号36を放射する。ファイバ増幅器35は、接合部37で基準ファイバ3と溶融接合されて示されている。図4は、レーザ装置40を示しており、レーザ装置40では、分離手段14が、それらの長さの少なくとも一部に沿って互いに光学的に接触している基準ファイバ3及び第2ファイバ42を有する複合ファイバ41である。光学的接触によって、基準ファイバ3の第1クラッド6によって導かれたレーザ光8が第2ファイバ42へ結合できることが意味される。基準ファイバ3及び第2ファイバ42は、低屈折率のポリマであり得る同じ第2クラッド7を共有する。基準光9は、基準ファイバ3のコア5に沿ってレーザダイオード4まで導かれ、それによって、レーザダイオード4を注入同期する。レーザ光8は、基準ファイバ3の第1クラッド6に沿って導かれて、第2ファイバ42と結合する。そして、レーザ光8は、第2ファイバ42沿って導かれてレーザ出力17を形成する。第2ファイバ42に交わって結合するレーザ光8の比率は、第2ファイバ42の断面積と、第2ファイバ42及び基準ファイバ3の断面積の和との比にほぼ等しいだろう。そして、第2ファイバ42が基準ファイバ3と同じ断面積を有するならば、ほぼ半分のレーザ光8が交わって結合するだろう。レーザ光8が基準光源2に到ることを防止するために、ファイバ23のコーティング内に交わって結合しないレーザ光8を吸収するか、又は、より好ましくは、クラッドモードストリッパ26を用いてレーザ光8を除去することが望ましい。基準ファイバ3から第2ファイバ42へより多くの割合のレーザ光8を結合するために、第2ファイバ42の断面積を基準ファイバ3の断面積よりも大きくすることが望ましい。しかし、これは、第2ファイバ42内を伝搬するレーザ光8の輝度を低下する。代わりに又は追加して、図5に示すように、2つ以上の分離手段14が用いられ、それらの相対的長さが調整されて、それぞれから放射される相対的なレーザ光17を調整し得る。図6は、分離手段14が複合ファイバ61であるレーザ装置60を示す。複合ファイバ61は、互いに光学的に接触している基準ファイバ3及びファイバ増幅器35を有する。ファイバ増幅器35及び基準ファイバ3は第2クラッド7を共有し、第2クラッド7は、好ましくは製造中に複合ファイバ61を引き出す際に塗布されるポリマコーティングであり得る。ファイバ増幅器35に交わって結合するレーザ光8は、ファイバ増幅器35を励起するために使用され得る。ファイバ増幅器35によるレーザ光8の吸収は、複合ファイバ61に沿って伝搬するレーザ光8の量を低減する。複合ファイバ61の長さを選択することによって例えば、計算又は縮小実験によって、レーザ光8の少なくとも90、好ましくは95を吸収することが可能である。基準ファイバ3内に残っているレーザ光8は、クラッドモードストリッパ26によって吸収されるか又は散乱されることが好ましい。代わりに又は追加して、残っているレーザ光8は、ファイバ23における高屈折率ポリマコーティングのようなクラッドによって吸収されるか又は散乱され得る。複合ファイバ41及び61を製造する装置及び方法は、US特許第6,826,335号に記載されており、この特許は参照して本明細書に組み込まれる。ファイバ増幅器35は、図7に描かれるファイバ増幅器70であり得る。ファイバ増幅器70は、コア71、少なくとも1つのクラッド72、及び少なくとも1つの希土類ドーパント73を有する。コア71は、クラッド72の中央に位置しているか、又は、オフセットされ得る。クラッド72は、円形又は非円形であり得る。希土類ドーパント73は、コア71内に存在するように示されている。代わりに又は追加して、希土類ドーパント73は、クラッド72内に位置し得る。希土類ドーパント73は、イッテルビウム、エルビウム、ネオジウム、プラセオジウム、ツリウム、サマリウム、ホルミウム、テルビウム及びジスプロシウムを有する群から選択され得る。ファイバ増幅器70は、図6を参照して示される第2クラッド7のようなポリマコーティングを用いて被覆されることが好ましい。コア71の屈折率は、クラッド72の屈折率よりも高く、クラッド72の屈折率は、ポリマコーティングの屈折率よりも高い。クラッド72の目的は、レーザ光8が希土類ドーパント73によって吸収されるように、レーザ光8を導くことにある。ファイバ増幅器70は、図1~6に示される装置と共に使用され得る。ファイバ増幅器70は、同方向励起又は逆方向励起され得る。ファイバ増幅器35は、図8を参照して示されるファイバ増幅器80であり得る。ファイバ増幅器80は、ペデスタル81を有し得る。ペデスタルは、コア71を囲み、コア71の屈折率よりも低い屈折率を有し、クラッド72の屈折率よりも高い屈折率を有する。ペデスタル81の目的は、例えば曲げ又は後方反射の結果として、コア71から逃げる光放射を導くことにあり、それによって、レーザダイオード4又は基準光源2へ伝搬し得る光の量を低減する。ファイバ増幅器35は、固体のコア71及び固体のクラッド72図7及び8を参照して示されるように、又は、クラッド72内で長手方向に延びる孔によって規定されるコアを含む、いわゆるホーリーファイバholeyfibreを有し得る。ファイバ増幅器35は、単一モードファイバ、大モード面積ファイバ又は多モードファイバであり得る。代わりに又は追加して、ファイバ増幅器35は、偏波保持ファイバであり得る。複合ファイバ61は、図9を参照して示される複合ファイバ91であり得る。複合ファイバ91は、第2クラッド7によって囲まれる基準ファイバ3及びファイバ増幅器80を有する。図10は、図9に示す断面の水平軸にわたる複合ファイバ91の屈折率プロファイル100を示す。基準ファイバ3及びファイバ増幅器80は、鎖線101によって接触しているように示されている。コア5は屈折率n1103を有し、第1クラッド6は屈折率n2104を有し、第2クラッド7は屈折率n3105を有する。図では、ファイバ増幅器80のクラッド72の屈折率は、基準ファイバ3の第1クラッド6の屈折率と、実質的に同じであると仮定される。これは、基準ファイバ3からファイバ増幅器80へのレーザ光8の移行を支援する。ペデスタル81は、クラッド72の屈折率よりも大きい屈折率nped107を有する。コア71は、ペデスタル81の屈折率nped107よりも大きい屈折率nco106を有する。ファイバ増幅器80の直径は、基準ファイバ3の直径よりも小さくして、出来るだけレーザ光8の輝度を維持することが好ましい。より高い輝度は、同じ吸収に対してより短いファイバ増幅器を許容するので、自己位相変調、誘導ブリルアン散乱及び誘導ラマン散乱のような非線形効果の低減を導く。レーザ光8がファイバ増幅器35に沿って信号31左から右へと同じ方向に伝搬する図3を参照して示すように、レーザダイオード4は、ファイバ増幅器35を同方向励起するように配置され得る。代わりに又は追加して、レーザ光8がファイバ増幅器35に沿って信号31とは逆方向に伝搬する図6を参照して示すように、レーザダイオード4は、ファイバ増幅器35を逆方向励起するように配置され得る。図1~6に示される基準光源2は、図11を参照して示すように、半導体レーザ110であり得る。半導体レーザ110によって放射される基準光9は、図11を参照して示すように、反射器111によって安定化する。反射器111は、所定の波長λR10と好ましくは等しい波長λB112で光を反射する。反射器111は、好ましくはファイバブラッグ回折格子である。好ましくは、基準光源2は、ファイバ23と結合する単一横モードにおいて基準光9を放射する。ファイバ23は、単一モードファイバであることが好ましい。基準ファイバ3は、単一モードファイバであることが好ましい。基準光源2は、偏波多重されて単一の出力を供給する2つの半導体レーザであり得る。これは、特に、1つの半導体レーザのみを用いた注入同期が達成されないか又は信頼できないならば、レーザダイオード4によって受け取られる基準光9の量を増加するために有用である。代わりに又は追加して、基準光源2は、基準光9を増幅するための光増幅器を含み得る。これは、多くのレーザダイオード4が注入同期される必要がある時に有用である。基準光源2は、分布帰還型半導体レーザ又は分布帰還型ファイバレーザであり得る。基準光源2は、外部キャビティを有する半導体レーザか又はエタロン若しくは回折格子によって安定化する半導体レーザであり得る。また、基準光源2は、ガスレーザ又は固体レーザのような異なるタイプのレーザであり得る。図12は、その出力が出力結合器122によって一緒に合成される3つのレーザダイオード4を有するレーザダイオード光源121を示す。レーザダイオード4は、波長λLD124を有する多モードレーザ光8をファイバ123中へ放射する半導体レーザダイオードであることが好ましい。多モードレーザ光8は、出力結合器122を用いて一緒に合成されて、光ファイバ24を介して出力される。3、7又は19本のファイバからの光を合成する出力結合器は、ファイバレーザ及び光増幅器での使用のために、USA、ニュージャージ州サマセットの古河電工北アメリカ社のOFS特殊フォトニクス部によって販売されている。代わりに又は追加して、レーザダイオード4は、ダイオードバー又はダイオードスタックであり得る。図13は、図7を参照して示される希土類ドーパント73が添加された代表的なファイバ増幅器70に対する吸収130の波長による変化を示す。ピーク吸収波長132を有する吸収ピーク133がある。イッテルビウムが添加されたファイバに対しては、ピーク吸収波長132は、約976nmであり、吸収ピーク133は、約5nmの幅であり、915nmあたりの広い吸収ピーク134よりも著しく狭い。所定の波長λR10を吸収ピーク133と一致させることにより、レーザダイオード4によって放射されるレーザ光8が吸収ピーク133と一致する出力波長124を有するようにレーザダイオード4を注入同期することができる。これは、ピーク吸収波長132と等しい反射波長112を有するファイバブラッグ回折格子を選択することによって、図11に示す装置において達成され得る。所定の波長λR10は、ファイバ増幅器35における熱散逸を低減するように選択され得る。これは、所定の波長λR10と信号の波長λs32との間の波長分離を低減することによって達成され得る。例えば、イッテルビウムが添加されたファイバでは、所定の波長λR10が1030nmであるように選択され、信号の波長λs32が1060nmであるように選択され得る。そのような選択は、ファイバ増幅器35において、976nmで励起することよりも少ない熱散逸をもたらす。これは、所定の波長λR10と等しいブラッグ反射波長λB112を有するファイバブラッグ回折格子を選択することによって、図11に示す装置において達成され得る。そして、装置110は、図1~6を参照して示される装置の内の1つにおける基準光2として使用され得る。レーザダイオード4のスイッチが1回又は繰り返してオンオフされる装置に対して、基準光源2は連続したままであり、レーザダイオード4のスイッチが入る度に基準光9が存在していることを確保し得る。代わりに、基準光源2は、レーザダイオード4のスイッチを入れる前に、スイッチを入れるか又は好ましくは安定化され得る。どちらのソリューションも、レーザ光8レーザダイオード4を注入同期するを速やかに安定化する利点がある。図14は、光増幅器140の形のレーザ装置を示す。ファイバ増幅器35は、イッテルビウムが添加されたファイバである。ピーク吸収波長132は、約976nmである。所定の波長λR10は約976nmとして、ファイバ増幅器35においてイッテルビウムを添加することによって、レーザ光8の最大吸収を確保することが好ましい。基準光源は、半導体レーザ110であり、反射器111によって波長が安定化される単一モードレーザである。反射器111は、ファイバブラッグ回折格子であり、この例では976nmである所定の波長λR10におけるピーク反射率、約0.1nm~5nmの範囲の帯域幅、及び2~20の範囲の反射率を有し得る。半導体レーザ110は、反射器111によって波長が同期されて、約976nmで基準光9を放射する。好ましくは、半導体レーザ110は、熱電冷却器しばしば、半導体レーザ110のパッケージ内に含まれるを用いて温度が安定化される。半導体レーザ110は、出力モニタとしてのフォトダイオードしばしば、半導体レーザ110のパッケージ内に含まれるを用いて、その出力パワーが安定化されることが好ましい。半導体レーザ110は、約100mW~1Wの出力パワーをファイバ23の中へ放射する。通常、ファイバ23は、約6μmのモードフィールド径、約0.14の開口数、及び約900nmの第2モードカットオフを有する単一モードファイバである。ファイバ23は、偏波保持ファイバであり得る。ファイバ23は、複合ファイバ61の一部を形成する基準ファイバ3と接合する。基準ファイバ3は、基準光9をファイバ24に導くコア5を有する。コア5は、ファイバ23と同じモードフィールド径を有して、接合損失を最小化することが好ましい。基準ファイバ3内のコア5のおかげで、基準光9は、ファイバ増幅器35内の希土類ドーパント73によって吸収されることなく、複合ファイバ3に沿って導かれ得る。複数のレーザダイオード4は、それぞれが約10Wのレーザ光8をファイバ123の中へ放射する多モード励起ダイオードである。ファイバ123は、105μmの直径及び0.16~0.22の範囲の開口数のシリカコアを有する。好ましくは、レーザダイオード4は、温度制御される。出力結合器122は、3つの多モードファイバ123に沿って伝搬する出力がファイバ24の中へ合成される3対1の出力結合器である。ファイバ24は、シリカ又はドープされたシリカコア及び約0.22の開口数を有する多モードファイバであることが好ましい。好ましくは、多モードファイバ24は、大きなシリカコア内に単一モード又は少数モードコアを含まない。その結果として、基準ファイバ3から多モードファイバ24の中に結合した基準光9は、ほぼ等しい出力でそれぞれのレーザダイオード4へ伝搬する。接合損失の注意深い管理によって、約100mW~200mWの基準光9をそれぞれのレーザダイオード4へ結合することができる。これは、それぞれによって放射される10Wのレーザ光8の内の約1~2である。そのような出力は、複数のレーザダイオード4が、ファイバ増幅器35のピーク吸収波長132に設定され得る所定の波長λR10におけるレーザ光8を放射するように、レーザダイオード4を注入同期するのに十分である。レーザ光8は、基準ファイバ3の第1クラッド6の中に結合し、基準ファイバ3において、ファイバ増幅器35に結合して、イッテルビウムドーパントによって吸収される。レーザ光8からの吸収されない出力は、クラッドモードストリッパ26及び/又はファイバ23上のポリマコーティングによって除去され得る。このコーティングは、シリカの屈折率よりも高い屈折率を有することが好ましい。いくらかのレーザ光8は、ファイバ24から基準ファイバ3のコア5の中に結合するという点に留意されたい。その比率は、コア5内を伝搬できる導波モードの数とファイバ24内を伝搬しているモードの数との比にほぼ等しいだろう。その比率は小さい数であり、レーザダイオード4がレーザ110にダメージを与える可能性は非常に小さいだろう。ファイバ増幅器35のコア71の中へ結合する光信号31は増幅されて、増幅された出力信号36を生成する。好ましくは、パルスレーザのような、高いピーク出力の増幅器ピーク出力が約100Wよりも大きく、好ましくは5kWよりも大きいに対して、増幅器140は、図14に示すように、逆方向励起される。逆方向励起は、自己位相変調のような非線形効果を最小化し、また、信号31又はコア5から逃れる増幅された信号36例えば、後方反射が、基準光源2又はレーザダイオード4の内の一方にダメージを与えるリスクを低減する。より好ましくは、ファイバ増幅器35は、図8を参照して示されるようなペデスタル81を含んでいて、信号31又は増幅された信号36が基準光源2又はレーザダイオード4に向かって伝搬して、それらの内の一方にダメージを与える可能性を更に低減する。追加の励起ダイオード4が、より高い平均出力を有する増幅器に対して使用され得る。入力ファイバ123と出力ファイバ24コア無しとの比が3:1、7:1、12:1、19:1を有する多モードファイバ出力結合器122が、USA、ニュージャージ州サマセットの古河電工北アメリカ社のOFS特殊フォトニクス部のような供給者から入手可能である。レーザダイオード4の数又は出力が増加するにつれて、比例して少ない基準光9が、それらに注入されるだろう。偏波合成を用いて2つの半導体レーザ110からの出力パワーを合成するか、又は光増幅器を用いることによって、出力増加が達成され得る。そして、図14に示される増幅器140は、多モードレーザ励起ダイオードの良くない波長の制御性及び再現性の問題、即ち、装置間の良くない波長再現性±10nm、波長の強い温度依存性0.3nm/K及び波長の強い出力依存性lnm/Wを解決する。光増幅器の形のレーザ装置が、例示のみを目的として、図14を参照して上述された。図1~5に示されるレーザ装置を用いて、等価の配置が設計され得る。本発明は、希土類ドーパント73の励起を、そのピーク吸収波長132において可能とする。これは、高出力の光放射中にコア内で高い光強度を必要とすることなく、増幅された光信号36が、最適な材料加工能力のために高いビーム品質及び高いピーク出力を有することを許容する。それは、短いファイバ長が使用されることを許容して、望ましくない光非線形性を回避する。それは、10W~50Wの平均出力及び5kWを超えるピーク出力を有するパルスファイバレーザにおける自己位相変調及び誘導ブリルアン散乱によるパルスの歪みを低減するために有用である。また、それは、高出力の単一モード又は少数モード10より小さいV値、又は、2~約20の範囲のビーム品質Mの100W、400W、1kW又は好ましくは4kWを超える出力レベルを有する連続波レーザにおける誘導ラマン散乱のような非線形効果を低減するためにも有用である。図15を参照して、レーザ装置150が示される。レーザ装置150は、レーザ出力17を有する波長安定化光源151を備える。レーザ出力17は、ファイバ増幅器35であり得る増幅手段152を励起できる。代わりに、増幅手段152は、ロッドレーザにおいて用いられるような増幅ロッド又は、ディスクレーザにおいて用いられるような増幅ディスク、増幅器、ファイバレーザ、ロッドレーザ、ディスクレーザ、又はレーザであり得る。波長安定化光源151は、基準光源2、レーザダイオード4及び分離手段4を含む。本発明は、多モードレーザダイオードに注入するために特に適用される。波長安定化光源151の例は、図1~6及び14に示されている。本発明のある長所は、基準光9が高い安定性のファイバブラッグ回折格子を用いて波長が同期される単一モード放射から生じていることであり、レーザダイオード4のスイッチが入る時に基準光9が存在するように構成されて、低コストで信頼できるシングル放射の多モード励起ダイオードが使用され得る。そして、本発明は、基準光源2の所定の波長10の選択によって決定される注入同期波長の広い選択幅を有する高出力レーザ光8の出力の60よりも大きい、より好ましくは約90又は95よりも大きいを備えたレーザ出力17を提供して、多モードレーザダイオードを迅速に且つ簡単に注入同期する手段を提供する。適切な所定の波長10は、希土類がドープされたファイバレーザ、ロッドレーザ又はディスクレーザのピーク吸収波長、ファイバレーザ、ロッドレーザ又はディスクレーザにおいて熱散逸が低減されるか又は好ましくは最小化された波長、及び、ファイバレーザ、ロッドレーザ内での効率を最適化する波長を含む。これらの特徴は、ファイバレーザ、ロッドレーザ又はディスクレーザにおいて迅速な処理制御に対して必要とされる、波長が同期される励起光の高速な変調速度を達成することと調和する。更に、それは、そのような高速な変調速度が、向上した効率及び低減されたファイバ増幅器の長さと共に達成されることを許容し、これらの組み合わせは、ファイバ増幅器から得られるより低い非線形効果自己位相変調のような及び/又はより高いピーク出力を導く。添付の図面を参照して上述した本発明の実施形態は、例示のみを目的として与えられており、変更及び追加の構成要素が提供されて性能が向上することを認識されたい。本発明は、単独又は任意の組み合わせにおいて上述した特徴にまで及ぶ。"