"溶湯の吹錬中に発生する排気ガスの成分に基づいて、該溶湯の酸化反応に使用された酸素量を酸化反応量として算出するステップと、前記酸化反応量に基づいて、溶湯を構成する各成分の酸化に使用された酸素量の組を複数生成し、生成された各組について反応平衡評価値を算出するステップと、前記反応平衡評価値が所定範囲内にある組を抽出し、抽出された組に基づいて溶湯を構成する各成分の濃度範囲を算出するステップと、を含むことを特徴とする溶湯成分推定方法。前記反応平衡評価値は、溶湯情報、吹錬処理の操作量情報、排気ガス情報、及びスラグ情報のうちの少なくとも一つを説明変数として含むことを特徴とする請求項1に記載の溶湯成分推定方法。前記反応平衡評価値を算出するステップは、成分の濃度範囲を算出する前の溶湯情報、吹錬処理の操作量情報、排気ガス情報、及びスラグ情報のうちの少なくとも一つに関して処理対象のチャージに類似する過去のチャージを抽出し、抽出された過去のチャージの説明変数を用いて該反応平衡評価値を算出するステップを含むことを特徴とする請求項2に記載の溶湯成分推定方法。溶湯の吹錬中に発生する排気ガスの成分に基づいて、該溶湯の酸化反応に使用された酸素量を酸化反応量として算出する酸化反応量算出手段と、前記酸化反応量に基づいて、溶湯を構成する各成分の酸化に使用された酸素量の組を複数生成し、生成された各組について反応平衡評価値を算出する反応平衡評価値算出手段と、前記反応平衡評価値が所定範囲内にある組を抽出し、抽出された組に基づいて溶湯を構成する各成分の濃度範囲を算出する濃度範囲算出手段と、を備えることを特徴とする溶湯成分推定装置。ところで、溶湯中には、炭素C、シリコンSi、リンP、マンガンMn、酸素O等の複数の不純物成分が含まれ、吹錬処理の際には、これらの複数の不純物成分を推定し、推定結果に基づいて不純物成分の濃度を所定の範囲内に制御する必要がある。しかしながら、特許文献1には、スラグ中の酸素ポテンシャルから各不純物成分の濃度を推定する方法は開示されていない。また、特許文献2には、シリコン以外の不純物成分の濃度を推定する方法は開示されていない。このため、溶湯中の各不純物成分の濃度を精度高く推定し、推定結果に基づいて吹錬処理を精度高く制御可能な方法の提供が期待されていた。本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであって、その目的は、吹錬中の溶湯の成分を精度高く推定可能な溶湯成分推定方法及び溶湯成分推定装置を提供することにある。上記課題を解決し、目的を達成するために、本発明に係る溶湯成分推定方法は、溶湯の吹錬中に発生する排気ガスの成分に基づいて、該溶湯の酸化反応に使用された酸素量を酸化反応量として算出するステップと、前記酸化反応量に基づいて、溶湯を構成する各成分の酸化に使用された酸素量の組を複数生成し、生成された各組について反応平衡評価値を算出するステップと、前記反応平衡評価値が所定範囲内にある組を抽出し、抽出された組に基づいて溶湯を構成する各成分の濃度範囲を算出するステップと、を含む。上記課題を解決し、目的を達成するために、本発明に係る溶湯成分推定装置は、溶湯の吹錬中に発生する排気ガスの成分に基づいて、該溶湯の酸化反応に使用された酸素量を酸化反応量として算出する酸化反応量算出手段と、前記酸化反応量に基づいて、溶湯を構成する各成分の酸化に使用された酸素量の組を複数生成し、生成された各組について反応平衡評価値を算出する反応平衡評価値算出手段と、前記反応平衡評価値が所定範囲内にある組を抽出し、抽出された組に基づいて溶湯を構成する各成分の濃度範囲を算出する濃度範囲算出手段と、を備える。本発明に係る溶湯成分推定方法及び溶湯成分推定装置によれば、吹錬中の溶湯の成分を精度高く推定することができる。以下、図面を参照して、本発明の一実施形態である溶湯成分推定装置の構成及びその動作について説明する。吹錬プロセス始めに、図1を参照して、本発明の一実施形態である溶湯成分推定装置が適用される吹錬プロセスについて説明する。図1に示すように、本発明の一実施形態である溶湯成分推定装置が適用される吹錬プロセスでは、転炉100内の溶鋼101上にランス102が配置され、ランス102の先端部から溶鋼101に向かって高圧酸素が噴出される。この高圧酸素によって溶鋼101内の不純物成分は酸化されてスラグ103内に取り込まれる吹錬処理。転炉100の上部には、排気ガス導煙用のダクト104が設置されており、ダクト104の内部には吹錬処理に伴い排出される排気ガスの成分例えばCO,CO2,O2,N2,H2O等を検出するための排気ガス検出部105が設けられている。転炉100内の溶鋼101には、転炉100の底部に形成された通気孔106を介して不活性ガスが吹き込まれ、不活性ガスによって溶鋼101を攪拌することにより、高圧酸素と溶鋼101との反応が促進されるようになっている。溶鋼101の温度は吹錬途中で一度計測され、計測された温度に基づいて高圧酸素の供給量送酸量及び速度送酸速度や不活性ガスの流量攪拌ガス流量等が決められる。また、吹錬開始直前と吹錬後には、溶湯101の温度と成分との分析が行われる。吹錬制御システムの構成次に、図1を参照して、本発明の一実施形態である溶湯成分推定装置が適用される吹錬制御システムの構成について説明する。図1に示すように、本発明の一実施形態である溶湯成分推定装置が適用される吹錬制御システムは、制御端末10,溶湯成分推定装置20,及び表示装置30を主な構成要素として備える。制御端末10は、パーソナルコンピュータやワークステーション等の情報処理装置によって構成され、溶鋼101の成分濃度が所望の範囲内になるように送酸量,送酸速度,攪拌ガス流量を制御すると共に、送酸量,送酸速度,及び攪拌ガス流量の実績値のデータを収集する。溶湯成分推定装置20は、パーソナルコンピュータやワークステーション等の情報処理装置によって構成されている。溶湯成分推定装置20は、演算処理部21と操業データベースDB22とを主な構成要素として備える。演算処理部21は、CPU等の演算処理装置によって構成され、成分推定装置20全体の動作を制御する。演算処理部21は、本発明に係る酸化反応量算出手段,反応平衡評価値算出手段,及び濃度範囲算出手段として機能する。操業DB22は、後述する溶鋼成分推定処理を実行するために必要な各種情報を記憶する。具体的には、操業DB22には、完了吹錬チャージ情報23,モデル推定計算情報24,及び未完了吹錬チャージ情報25が格納されている。図2に示すように、完了吹錬チャージ情報23及び未完了吹錬チャージ情報25は、吹錬が完了した若しくは吹錬が未完了のチャージ転炉1杯分の溶鋼に関する時系列情報及び時系列以外の情報を含む。時系列情報には、送酸量,送酸速度,攪拌ガス流量,ランス高さ,原料主原料,副原料投入量等の吹錬処理の操作量情報、排気ガスの成分や流量等の排気ガス情報、及び溶鋼101の温度等の溶鋼情報が含まれる。時系列以外の情報には、送酸量実績情報又は送酸量予定情報,原料投入実績情報又は原料投入予定情報,及び吹錬前後の溶鋼101の温度や成分等の吹錬前後溶鋼情報が含まれる。図3に示すように、モデル推定計算情報24は、後述する成分推定処理によって推定された溶鋼101やスラグ103の成分に関する情報や酸化反応量に関する情報を含む。成分推定処理このような構成を有する吹錬制御システムでは、成分推定装置20が、以下に示す成分推定処理を実行することによって、吹錬途中の温度計測時に溶鋼101の成分を推定する。以下、図4に示すフローチャートを参照して、この成分推定処理を実行する際の成分推定装置20の動作について説明する。図4は、本発明の一実施形態である成分推定処理の流れを示すフローチャートである。図4に示すフローチャートは、制御端末10を介して成分推定装置20に対し成分推定処理の実行指令が入力されたタイミングで開始となり、成分推定処理はステップS1の処理に進む。ステップS1の処理では、演算処理部21が、操業DB22から現在吹錬処理を行っているチャージに関する未完了吹錬チャージ情報25を取得する。これにより、ステップS1の処理は完了し、成分推定処理はステップS2の処理に進む。ステップS2の処理では、演算処理部21が、ステップS1の処理によって取得された未完了吹錬チャージ情報25及び排気ガス検出部105によって検出された排気ガスの成分に基づいて、溶鋼101中の成分の酸化反応に使用された酸素量を酸化反応量Ototalとして算出する。具体的には、始めに、演算処理部21は、ステップS1の処理によって取得された未完了吹錬チャージ情報25に基づいて、溶鋼101に供給した高圧ガスの総量吹き込み酸素量と投入済みの原料及び副原料に含まれる酸素量との和をINPUT酸素量として算出する。以下に示す表1は、吹き込み酸素量の時系列データの一例を示している。例えば、以後の処理において、吹き込みを開始してから時間が26だけ経過した時刻吹き込み経過時間=26における成分の濃度を予測する場合、表1に示すように、吹き込み酸素量体積の累積値は255である。また、副原料中の酸素量が100kgである場合、副原料中の酸素量は体積換算で70=100/32×22.4Nm3となる。従って、この場合、演算処理部21は、吹き込み酸素量の累積値と体積換算した副原料に含まれる酸素量との和=25570をINPUT酸素量として算出する。なお、吹き込み経過時間、累積吹き込み酸素量は、各々例えば分及びNm3の単位で表されるものである。次に、演算処理部21は、排気ガス検出部105によって検出された排気ガスの成分に基づいて、排気ガス中の酸素O2,一酸化炭素CO,及び二酸化炭素CO2に含まれる酸素量をOUTPUT酸素量として算出する。そして、演算処理部21は、INPUT酸素量からOUTPUT酸素量を減算した値を酸化反応量Ototalとして算出する。なお、OUTPUT酸素量を算出する際、演算処理部21は、排気ガス成分のサンプリング時刻と排気ガス成分の算出時刻との差や転炉に流入する外気に含まれる酸素量を考慮してOUTPUT酸素量を補正することが望ましい。OUTPUT酸素量の具体的な計算方法を以下に示す。以下に示す表2は、単位時間あたりの排気ガス流量の時系列データの一例を示し、吹き込み経過時間が1つ増える間にどれだけの流量の排気ガスが排出されたかを示しており、例えばNm3の単位で表されるものである。また、以下に示す表3は、排気ガス成分の計測値の時系列データを示しており、各成分の体積濃度を示す。なお、排気ガスは導管によって分析計まで移動させて計測されるために、排気ガス成分の計測値は吹き込み経過時間に対する遅れ時間を考慮して保存される。具体的には、遅れ時間が5である場合には、吹き込み経過時間10の時点で成分分析を行った結果は吹き込み経過時間5の成分データとして保存される。始めに、演算処理部21は、吹き込み経過時間をτ、吹き込み経過時間τにおける成分iの成分比0~1をρi,τ、吹き込み経過時間τにおける排気ガスの流量をVτとして、吹き込み経過時間26までの排気ガス中の成分iの累積流量Xi,26を以下に示す数式1により算出する。なお、数式1中のΣi,τΣ下部のiは記載を省略は全ての成分比ρi,τの合計値であり、誤差等の原因によってこの値が1にならない場合に補正が行われる計算になっている。ここで、ρi,τは表3から得られる値であり、例えば、ρCO,τは吹き込み経過時間におけるCO濃度41体積を100で割った0.41である。次に、演算処理部21は、累積流量Xi,26を用いて以下に示す数式2によりOUTPUT酸素量を算出する。なお、数式2では、各成分の累積流量には係数が掛けられている。例えばCOの場合、1Nm3のCO中に含まれる酸素から生成可能な酸素は0.5Nm3であるので、これを係数としている。また、転炉の排気ガスには、吹き込み酸素や原料及び副原料中に含まれる酸素以外の酸素も含まれている。これは、流入した外気中に含まれる酸素であり、この酸素が排気ガス中で反応してCOやCO2等になっていることもある。そこで、この流入量を考慮してOUTPUT酸素量を補正する方法の一例を以下に示す。底吹き攪拌ガスにN2を使っていない場合、排気ガス中に含まれるN2量は全て外気から流入したと考えられる。空気の窒素及び酸素の比を78:21とすると、流入酸素量は以下に示す数式3より計算できるので、この値を使ってOUTPUT酸素量は以下に示す数式4のように補正できる。このため、演算処理部21は、上記の値を利用して酸化反応量Ototalを以下に示す数式5のように算出する。これにより、ステップS2の処理は完了し、成分推定処理はステップS3の処理に進む。ステップS3の処理では、演算処理部21が、ステップS2の処理によって算出されたに酸化反応量Ototal対する成分の反応量の組を複数生成する。具体的には、溶鋼101中に含まれる成分が鉄Fe,炭素C,リンPのみであり、酸化反応量Ototalで使用された酸素は一酸化鉄FeO,五酸化リンP2O5のみを生成する場合例えば、脱珪、脱燐処理が予備処理設備で完了済みの場合、この状態になる、演算処理部21は、以下のようにして酸化反応量Ototalに対する成分の反応量の組を生成する。始めに、成分推定装置20は、吹錬前のリン濃度と原料及び副原料の投入量とを用いて、五酸化リンP2O5の生成に使用された酸素量の最大値OPmax及び最小値OPminを算出する。なお、最大値OPmax及び最小値OPminは、最小値OPminを0、最大値OPmaxを溶鋼101中の全てのPを酸化させるために必要な酸素量として計算してもよいし、このときに制約条件を付けて最小値OPminをより大きく、最大値OPmaxをより小さくしてもよい。次に、演算処理部21は、以下に示す数式6を用いてリンの酸化に使用された酸素量OPt但し、0≦t≦1を算出する。次に、演算処理部21は、パラメータtにn個の値t1,t2,...,tnを代入して、リンの酸化に使用された複数の酸素量OPt1,OPt2,...OPtnを算出する。そして最後に、演算処理部21は、以下に示す数式7に各酸素量を代入することによって、FeOの生成に使用された酸素量OFeOを算出する。この結果、複数の反応量の組[OPt1,OFeOt1],[OPt2,OFeOt2],...,[OPtn,OFeOtn]を生成することができる。例えば、最小値OPminを0、最大値OPmaxを5、酸化反応量Ototalを15として、パラメータtがt1=0,t2=0.1,t3=0.3,...,t10=0.9,t11=1.0と0.1刻みで設定されていたとすると、反応量の組は以下に示す8のように生成される。リンの酸化に使用された酸素量OPtとFeOの生成に使用された酸素量OFeOとの合計値は酸化反応量Ototalと等しくなっており、反応量の組は使用される比率を変えた組になっている。これにより、ステップS3の処理は完了し、成分推定処理はステップS4の処理に進む。ステップS4の処理では、演算処理部21が、ステップS3の処理によって生成された反応量の各組について反応平衡評価値を算出する。本明細書において、反応平衡評価値とは、吹錬時に酸化反応と逆反応が平衡状態になっていると仮定して、平衡状態になっている時に0に近い値をとるような数式を実績データから導出し、数式に含まれる変数を計測値や操作量等を代入することによって計算された、吹錬毎の平衡状態への近さを評価する値のことを意味する。具体的には、リンの酸化反応は、以下に示す化学反応式9で与えられる。また、この化学反応式9における左辺から右辺への反応速度V1は以下に示す数式10のように表され、右辺から左辺への反応速度V2は以下に示す数式11のように表される。なお、数式10,11中における[P],[Fe]はそれぞれ、溶鋼中のリン及び鉄の濃度を示し、FeO,CaO,P2O5はそれぞれ、スラグ中の一酸化鉄,一酸化カルシウム,及び五酸化リンの濃度を示す。平衡状態では、左辺から右辺の反応速度V1と右辺から左辺の反応速度V2とが等しくなっていると考えられるので、以下に示す数式12が成立する。この数式12の両辺の自然対数を計算すると以下に示す数式13が得られ、この数式13を用いて以下の数式14に示すパラメータEqを定義すると、パラメータEqの値が0に近づいた時に反応が平衡状態に達していると考えることができる。そこで、本実施形態では、このパラメータEqを反応平衡評価値と定義する。上述の数式14においてリン濃度[P],鉄濃度[Fe],一酸化鉄濃度FeO,及び五酸化リン濃度P2O5は反応量の組[OPt,OFeOt]から計算することができる。例えば、反応量の組[OPt2,OFeOt2]=[0.5,14.5]の場合、[生成されたP2O5に含まれる酸素量]=0.5、及び[生成されたFeOに含まれる酸素量]=14.5として計算する。上述の[生成されたP2O5に含まれる酸素量]及び[生成されたFeOに含まれる酸素量]をそれぞれ用いて、P2O5及びFeOの重量を算出することができる。算出されたP2O5及びFeOの重量をそれぞれスラグ中P2O5重量及びスラグ中FeO重量とする。また、原料投入実績から炉内に入ったCaOの重量がわかる。CaOの重量に定数歩留まり率を掛けたものをスラグ中のCaO重量とし、CaO以外の投入原料のうち、スラグ内に入り込む重量を原料投入量×スラグ内に入り込む成分の比×歩留まりで計算すると、スラグのトータル重量は以下に示す数式15により算出される。また、対象時刻例えば吹き込み経過時間26における溶鋼中成分の濃度は以下に示す数式16により算出できる。他の反応量の組についても[生成されたP2O5に含まれる酸素量]及び[生成されたFeOに含まれる酸素量]を変えることによって同様に計算できる。演算処理部21は、後述する反応平衡評価値算出処理を実行することによって数式14の係数a,b,c,d,e,及び定数項lnk1-lnk2以下、fと表記を決定することによって、各反応量の組毎に反応平衡評価値Eqを計算することができる。なお、化学反応式9に示す反応は、スラグや温度等の変化にも影響を受けるので、これらの説明変数について以下に示す数式17のように関数fxを加えた形で反応平衡評価値Eqを設定してもよい例えば、説明変数を溶鋼温度T、係数をαとして、関数部分をα/T等とすることが可能である。これにより、ステップS4の処理は完了し、成分推定処理はステップS5の処理に進む。ステップS5の処理では、演算処理部21が、ステップS4の処理によって算出された反応平衡評価値Eqに基づいて、反応平衡評価値Eqの絶対値が所定値未満になる反応量の組を抽出し、抽出された反応量の組に基づいて溶鋼101に含まれる成分の濃度の上限値及び下限値を算出する。具体的には、反応量の組[OPt5,OFeOt5],[OPt6,OFeOt6],[OPt7,OFeOt7]について求められた反応平衡評価値Eqの絶対値が所定値未満であり、五酸化リンP2O5及び一酸化鉄FeOの生成に使用された酸素量OP,OFeOが以下に示す数式18,19を満たす場合、演算処理部21は、OPt7及びOPt5から計算されるリン濃度をそれぞれリン濃度の下限値及び上限値として計算する。これにより、ステップS5の処理は完了し、成分推定処理はステップS6の処理に進む。ステップS6の処理では、演算処理部21が、ステップS5の処理によって算出された成分濃度に関する情報を表示装置30に出力する。以後、オペレータは、吹錬終了後の成分濃度が所定の範囲内になるように、表示装置30に出力された情報に基づいて吹錬制御の操作量を調整する。これにより、ステップS6の処理は完了し、一連の成分推定処理は終了する。反応平衡評価値算出処理次に、図5に示すフローチャートを参照して、上記ステップS4の処理において数式14の係数a,b,c,d,e,fを決定する処理の流れについて説明する。図5は、本発明の一実施形態である反応平衡評価値算出処理の流れを示すフローチャートである。図5に示すフローチャートは、ステップS3の処理が完了したタイミングで開始となり、反応平衡評価値算出処理はステップS11の処理に進む。ステップS11の処理では、演算処理部21が、対象チャージの説明変数Y1,Y2,...,Ymの値を取得する。具体的には、反応平衡評価値Eqが上述の数式17のように表される場合、演算処理部21は、対象チャージのln[P],lnFeO,lnCaO,lnP2O5,及びlnFeの値を取得する。ここで、説明変数の値をy1,y2,...,ymと表現すると、反応平衡評価値Eqは以下に示す数式20のように表現することができる。ここで、y1,y2,...,ymの説明変数のうち、値がほとんど変化しないものや他の説明変数と相関の強いものは取り除いてもよい。また、数式20中のパラメータajj=0,...,mが決定すべき係数であるが、以下に示す数式20によれば、パラメータajが全て0になる場合、反応平衡評価値Eqの値は0になってしまう。このため、以下に示す数式21のように、右辺をいずれかのパラメータaj本例ではa1で割った値を反応平衡評価値Eqとしてもよい。なお、数式21では、ln[P]に対応する説明変数がy1になっているものとする。これにより、ステップS11の処理は完了し、反応平衡評価値算出処理はステップS12の処理に進む。ステップS12の処理では、演算処理部21が、処理対象のチャージと完了吹錬チャージとの類似度を計算するために、操業DB22に格納されている完了吹錬チャージ情報23に基づいて、以下に示す数式22を用いて説明変数の重み付きノルムNrziを計算する。なお、数式22中、パラメータZjは対象チャージの初期溶湯成分、初期溶湯温度、吹き込み済みの酸素量、投入済み原料量、及び投入済み副原料量を示し、パラメータzjiはi番目の完了吹錬チャージのパラメータZjに対する値を示し、パラメータwは各説明変数に掛けられる重みを示す。そして、演算処理部21は、重み付きノルムNrziの値が小さいものから順に完了吹錬チャージ情報を設定数だけ抽出する。すなわち、演算処理部21は、処理対象のチャージの説明変数と類似する説明変数を有する完了吹錬チャージ情報を設定数だけ抽出する。これにより、ステップS12の処理は完了し、反応平衡評価値算出処理はステップS13の処理に進む。ステップS13の処理では、演算処理部21が、完了吹錬チャージ情報23から過去チャージに関する情報時系列情報、吹錬前後溶湯情報を収集し、吹錬前後溶湯情報に入っている各成分の分析情報の中から吹錬前後又は吹錬途中のリン濃度の情報を取得する。また、演算処理部21は、取得したリン濃度の情報を用いて以下に示す数式23より吹錬後のP2O5の量を算出する。次に、演算処理部21は、時系列情報を用いてステップS2の処理と同様の処理により、リン及び鉄の酸化に使用された酸素量の合計値を算出する。吹錬後のP2O5の量からリンの酸化に使用された酸素量が得られ、リンの酸化に使用された酸素量が求まることにより鉄の酸化に使用された酸素量が決まり、FeOの生成量を計算できる。スラグ中のCaOの量は、完了吹錬チャージ23情報の原料投入実績情報から計算される。このようにして、lnP2O5、lnFeO、lnCaO、ln[P]、及びln[Fe]の値が算出される。すなわち、これ以外のパラメータが反応平衡評価値Eqの説明変数に入っている場合であっても、必要な値を完了チャージ情報から抽出することによって、全ての説明変数を得ることができる。次に、演算処理部21が、ステップS12の処理によって抽出された過去チャージの説明変数を数式21に代入した時の反応平衡評価値Eqの二乗和ΣWeqiEq2yiが最小になるように、最適化計算を用いてパラメータajj=0,...,m、j≠1の値を決定する。ここで、二乗和ΣWeqiEq2yi中のパラメータWeqiは完了吹錬チャージにつけられた重み係数である。なお、パラメータy1はリン濃度Pの非線形関数ln[P]であるため、リン濃度Pの値によって反応平衡評価値Eqとリン濃度[P]の変化量比が大きく異なる。このため、リン濃度Pの値を基準にして反応平衡評価値Eqの値を評価する場合には、重み係数WeqiをdP/dEq2とするとよい。また、dP/dEqは近似的に[P]となるので、重み係数Weqiを2としてもよい。最適化計算の手法としては、反応平衡評価値Eqが1次式であれば通常の回帰計算、非線形関数であれば非線形計画法例えばニュートン法,共役勾配法,準ニュートン法,逐次二次計画法等。詳しくは参考文献最適化の手法茨木、福島著、共立出版を参照を用いることができる。これにより、ステップS13の処理は完了し、一連の反応平衡評価値算出処理は終了する。以上の説明から明らかなように、本発明の一実施形態である成分推定処理では、演算処理部21が、溶鋼101の吹錬中に発生する排気ガスの成分に基づいて、溶鋼101の酸化反応に使用された酸素量を酸化反応量として算出し、算出された酸化反応量に基づいて、溶鋼101を構成する各成分の酸化に使用された酸素量の組を複数生成し、生成された各組について反応平衡評価値を算出し、算出された反応平衡評価値が所定範囲内にある組を抽出し、抽出された組に基づいて溶鋼101を構成する各成分の濃度範囲を算出するので、溶鋼101の成分を精度高く推定することができる。以上、本発明者によってなされた発明を適用した実施の形態について説明したが、本実施形態による本発明の開示の一部をなす記述及び図面により本発明は限定されることはない。すなわち、本実施形態に基づいて当業者等によりなされる他の実施の形態、実施例及び運用技術等は全て本発明の範疇に含まれる。"