"上流位置にNOx吸蔵触媒を有しそれに続いてN2O減少触媒を有する排気ガス後処理システムを使用して、リーンバーン内燃機関からの有害な排気ガスを減少させる方法であって、a通常運転中に、前記NOx吸蔵触媒に希薄燃焼排気ガスを渡すステップと、bステップcの開始の直前にまたはそれと同時に、λ≦1の排気ガスを前記N2O減少触媒に供給するステップと、c前記NOx吸蔵触媒が十分に再生されるまで、前記NOx吸蔵触媒にλ≦1の排気混合ガスを渡すステップと、d通常運転を確立するステップと、を含む方法。前記N2O減少触媒が、三元触媒、NOx減少触媒、NOx吸蔵触媒および酸化触媒からなる群から選択される触媒であることを特徴とする請求項1に記載の方法。ステップbが、ステップcの開始の約0.1秒~15秒前に開始されることを特徴とする請求項1または2に記載の方法。ステップbにおけるλ≦1の前記排気混合ガスの前記供給が、前記NOx吸蔵触媒の周囲の前記排気ガスに対する調整されたバイパスラインによって行われることを特徴とする請求項1~3のいずれか一項に記載の方法。ステップbにおけるλ≦1の前記排気混合ガスの前記供給が、前記NOx吸蔵触媒と前記N2O減少触媒との間の前記排気ガスに二次還元剤注入によって行われることを特徴とする請求項1~4のいずれか一項に記載の方法。ステップbが、実質的に完全に還元されるべきN2O導入ステップcに対して前記N2O減少触媒の上流に、λ≦1の十分な排気ガスが存在するまでしか続かないことを特徴とする請求項4または5に記載の方法。ステップbにおけるλ≦1の前記排気混合ガスの前記供給が、2列のシリンダと各々がNOx吸蔵触媒を有する2つの別個の排気ガストレインとを備えるエンジンの場合に、前記NOx吸蔵触媒の下流かつ共通の排気ガストレインに位置する前記N2O減少触媒の上流で、前記排気ガストレインを結合することによって、そして以下のように、すなわちi前記第1排気ガストレインにおける前記排気混合ガスを約1.005~1.20のλに設定し、ii前記第2排気ガストレインにおける前記排気混合ガスを、≦1のλに設定し、それにより、≦1のλによって前記N2O減少触媒の上流にすべての排気ガスがもたらされるようにし、iii前記第2排気ガストレインにおける前記NOx吸蔵触媒が十分に再生されるまで、iおよびiiの下での設定を維持し、iv前記第2排気ガストレインにおける前記排気混合ガスを約1~1.25のλに調整し、v前記第1排気ガストレインにおける前記排気混合ガスを≦1のλに設定し、それにより、≦1のλによって前記N2O減少触媒の上流にすべての排気ガスがもたらされるようにし、vi前記第1排気ガストレインにおける前記NOx吸蔵触媒が十分に再生されるまで、ivおよびvの下での設定を維持して、前記それぞれのNOx吸蔵触媒の再生のために主排気ガス排出物を調整することによって行われる、ことを特徴とする請求項1~3のいずれか一項に記載の方法。前記NOx吸蔵触媒の上流に、前記エンジンに近い酸化触媒、前記エンジンに近い三元触媒、またはさらなるNOx吸蔵触媒が存在することを特徴とする請求項1~7のいずれか一項に記載の方法。前記排気ガス系の前記調整が、ラムダセンサ、NOxセンサおよび温度センサからなる群から選択されたセンサにより、または部分的にもしくは排他的にECUに格納されたデータにより行われることを特徴とする請求項1~8のいずれか一項に記載の方法。前記N2O減少触媒が粒子フィルタ上のコーティングとして存在することを特徴とする請求項1~9のいずれか一項に記載の方法。前記N2O減少触媒が、温度がその着火温度より低くなった場合に加熱されることを特徴とする請求項1~10のいずれか一項に記載の方法。NOx吸蔵触媒と、前記NOx吸蔵触媒の周囲の調整されたバイパスと、前記NOx吸蔵触媒の下流のN2O減少触媒とを有する請求項1~11のいずれか一項に記載の方法を動作させる排気ガス系。前記N2O減少触媒が、三元触媒、NOx還元触媒、NOx吸蔵触媒および酸化触媒からなる群から選択される触媒であることを特徴とする請求項12に記載の排気ガス系。前記NOx吸蔵触媒の上流に、前記エンジンに近い酸化触媒、前記エンジンに近い三元触媒、またはさらなるNOx吸蔵触媒が存在することを特徴とする請求項12または13に記載の排気ガス系。前記N2O減少触媒が粒子フィルタ上のコーティングとして存在することを特徴とする請求項12~14のいずれか一項に記載の排気ガス系。前記排気ガス系の前記調整が、ラムダセンサ、NOxセンサおよび温度センサからなる群から選択されたセンサにより、または部分的にもしくは排他的にECUに格納されたデータにより行われることを特徴とする請求項12~15のいずれか一項に記載の排気ガス系。前記N2O減少触媒が加熱可能であることを特徴とする請求項12~16のいずれか一項に記載の排気ガス系。全体にわたり、従来技術からは、リーンバーン内燃機関からの排気ガスにおける温室効果ガスN2Oを還元する不十分な方法しか知られていないと言うことができる。したがって、本発明の目的は、排気ガス、たとえば炭化水素HC、一酸化炭素COおよび窒素酸化物NOxにおいて一次ガス状汚染物質成分を減少させるたけでなく、排気ガス浄化ユニットにおいてのみかなりの程度まで形成されるN2OまたはアンモニアNH3等の二次排気ガスの量も低減することができる、排気ガス後処理の有利な方法および対応する排気ガス後処理システムを提供することである。この問題に対する解決法は、可能な限り安価であり、それにも関らず効率的かつ頑強であるべきである。これらの目的と、詳細には言及されていないが従来技術から明白に導出することができるさらなる目的は、本請求項1の特徴を有する方法によって達成される。本方法のさらなる実施形態を、請求項1~請求項11に見ることができる。本発明の対応する排気ガス後処理システムは、本請求項12の特徴によって上述した目的を達成する。本発明のシステムの有利な実施形態を、請求項13~請求項17に見ることができる。ディーゼルエンジン、好ましくは希薄燃焼状態下で動作されるガソリンエンジンSGDI等のリーンバーン内燃機関からの有害な排気ガスを、上流位置に第1NOx吸蔵触媒を有しそれに続いてN2O減少触媒を有する排気ガス後処理システムを使用して減少させる方法であって、a通常運転中に、NOx吸蔵触媒に希薄燃焼排気ガスを渡すステップと、bステップcの開始の直前またはそれと同時に、λ≦1の排気ガスをN2O減少触媒に供給するステップと、cNOx吸蔵触媒が十分に再生されるまで、NOx吸蔵触媒にλ≦1の排気混合ガスを渡すステップと、d通常運転を確立するステップと、を含む方法の提案は、極めて意外なことにただしそれにもかかわらず有利には、上述した目的を達成する。N2O減少depletion触媒の上流にλ≦1の排気ガス値を先にまたは少なくとも同時に設定することにより、この二次排気ガスを排気ガスから効率的にかつ簡単に除去することが可能となり、それにより、N2O排出に関する将来の排気ガス制限値に対する厳守が、リーンバーン内燃機関に対してさえも依然として達成可能となる。N2O減少触媒として、原則的に、示した状態下でN2Oの濃度を十分な程度まで低減することができるいかなる触媒も採用することができる。これは、好ましくは、三元触媒、NOx還元触媒およびNOx吸蔵触媒ならびに酸化触媒からなる群から選択された触媒である。N2O減少触媒の上流にλ≦1の還元雰囲気を提供することは、好ましくはすべてのN2Oを還元することができる時点に行われるべきである。これは、N2Oが、λ≦1の排気ガスが再生の目的でこの触媒に達する瞬間に、上流のNOx吸蔵触媒から大量に生成されるためである。しかしながら、この時点で、わずかに希薄な排気ガスは依然として、NOx吸蔵触媒の下流に位置する触媒を流れる。しかしながら、NOx吸蔵触媒は、正確に再生段階の開始時にN2Oの大部分を形成する。その後、これは、下流に配置されている触媒に渡され、一方で、過剰な還元剤は当分の間、下流のN2O減少触媒に達する前に、NOx還元触媒に存在する吸蔵された窒素酸化物およびあらゆる酸素と反応するNOx吸蔵触媒の再生。それにより、N2Oおよび還元剤は、通常、連続して下流のN2O減少触媒に入る。N2Oが下流触媒に達した時点で、N2Oの還元に対して本質的にいかなる還元剤も存在せず利用可能ではなく、したがって、本質的に、触媒でいかなるN2Oも反応させることができない。当業者には、本発明にしたがって、N2Oの最適な減少を達成することができるように排気ガス浄化システムを調整することが課題である。これは、還元剤が、N2O減少触媒にN2O濃度ピークと少なくとも同時に達する場合に達成されることが分かった。しかしながら、来るべきN2O濃度ピークの低減に対してN2O減少触媒を用意するために、N2O減少触媒を予め還元環境にさらすことが有利である可能性がある。これは、特にNOx還元触媒が使用される場合、さらに特に、三元触媒が使用される場合に、有利であることが分かった。したがって、本発明によれば、ステップbを、ステップcの約0.1秒~15秒前に開始することが好ましい。ステップbは、特に好ましくは、ステップcの0.1秒~10秒前に、さらに特に好ましくは0.1秒~5秒前に行われる。当業者は、排気ガス還元環境を、少なくとも来るべきN2O濃度ピークと同時に下流側のN2O減少触媒の上流で確立することができるようにする、さまざまな実施形態を考えることができる。好ましい実施形態は、図1に示すものである。ここでは、ステップbにおいて、排気ガスによるNOx吸蔵触媒の調整されたバイパスにより、λ≦1の排気混合ガスが提供される。調整されたバイパスにより、エンジンから来る排気ガスを、全体としてまたは部分的に、NOx吸蔵触媒を通過してN2O減少触媒まで直接運ぶことが可能になる。最も単純な場合、これは、排気ガス系の好適な場所に追加される単純なバイパス管によってもたらされ、このバイパス管は調整可能弁である。しかしながら、調整可能弁がバイパス管に取り付けられておらず、排気トレインのバイパス管の流入端または流出端に直接位置している実施形態も考えられる。調整可能弁は、有利な実施形態では、排気ガストレインに対し、またはバイパス管に対し、完全に閉鎖された位置かまたは完全に開放された位置になることができる。しかしながら、排気ガス系が満足させなければならない要件に応じて、それぞれの排気ガス管に対してより多いかまたは少ない開放位置があることも同様に考えられる。当業者は、エンジン、運転状況および排気ガス調整に応じて、排気ガストレインにおける調整可能弁の位置およびその調整に対して最適な解決法を見つけかつ設定することができるであろう。当業者に対してさらに有利な可能性は、ステップbにおいてλ≦1である排気混合ガスの提供が、NOx吸蔵触媒とN2O減少触媒との間の排気ガスへの還元剤の二次導入によって達成される図2、本発明の実施形態では、このように、触媒の上流の所望の排気ガス雰囲気を、比較的目標を定めた方法で、正確な時点に設定することができる。還元剤の二次導入を行うことができる2つの触媒の間の位置は、当業者には明らかとなろう。還元剤を注入する装置は、当業者には周知である。可能性としては、たとえば、液体もしくは予め気化した形態でまたはキャリアガス/還元剤混合物の注入物の形態で、排気ガストレインに還元剤を直接注入するというものがある。還元剤は、還元剤の早期の破過breakthroughを回避し、触媒における還元剤の非常に均一な分散を確実にするために、本質的に入口領域全体にわたってN2O減少触媒に供給されるように導入される。これを達成するために、還元剤導入装置を、N2O減少触媒から可能な限り離れて配置するか、または排気ガス混合機を間に配置することが有用であり得る。有利な還元剤は、内燃機関、たとえばディーゼル、ガソリン、メタン、エタノールまたは他のバイオ燃料に対して同様に使用される燃料である。それはまた、アンモニアまたは尿素を導入するためにも有用であり得る。本明細書に記載する2つの変形では、上記提示によれば、N2O減少触媒の上流に還元雰囲気が設定される期間を制限することが有用である。したがって、ステップbは、λ≦1の十分な排気ガスが、形成されたN2Oが理想的に完全に還元されるようにN2O減少触媒の上流に存在するまでしか続かない。本発明を実施する第3変形図3では、ステップbにおけるλ≦1の排気混合ガスの供給が、2列のシリンダと各々がNOx吸蔵触媒を有する2つの別個の排気ガストレインとを備えるエンジンの場合に、NOx吸蔵触媒の下流かつ共同の排気ガストレインに位置するN2O減少触媒の上流で、排気ガストレインを結合することによって、そして、以下のように、それぞれのNOx吸蔵触媒の再生のために主排気ガス排出物を調整することによって行われる。すなわちi第1排気ガストレインにおける排気混合ガスを約1.005~1.25のλに設定し、ii第2排気ガストレインにおける排気混合ガスを、≦1のλに設定し、それにより、≦1のλによってN2O減少触媒の上流にすべての排気ガスがもたらされるようにし、iii第2排気ガストレインにおけるNOx吸蔵触媒が十分に再生されるまで、iおよびiiの下での設定を維持し、iv第2排気ガストレインにおける排気混合ガスを約1~1.25のλに調整し、v第1排気ガストレインにおける排気混合ガスを≦1のλに設定し、それにより、≦1のλによってN2O減少触媒の上流にすべての排気ガスがもたらされるようにし、vi第1排気ガストレインにおけるNOx吸蔵触媒が十分に再生されるまで、ivおよびvの下での設定を維持する。特に、ステップiiおよびステップvにおいて、ラムダ値を、0.7から0.99の範囲、特に好ましくは0.8から0.95の範囲に設定することが好ましい。ステップiおよびステップivにおいて、ラムダを1.005から1.2の範囲に、特に好ましくは1.01から1.05の範囲に設定することが有利である。ステップiiiおよびステップviの間のN2O減少触媒の上流のλは、0.85~1、好ましくは0.9~1、さらに特に好ましくは0.95~1の範囲であるべきである。本明細書に提示する変形を、任意に、NOx吸蔵触媒とN2O減少触媒との間の二次還元剤の追加により支援することができる。第2還元剤注入に関して上述したことがここで同様に適用される。本明細書に記載する方法を、特に有利には、上流NOx吸蔵触媒が、エンジンに近い酸化触媒、エンジンに近いさらなるNOx吸蔵触媒、またはエンジンに近い三元触媒によって先行される場合に実施することができる。この意味で近いとは、排気トレインに対してエンジン出口から1m以下、好ましくは10cmと80cmとの間、より好ましくは15cmと50cmとの間の距離を意味する。こうした場合、コールドスタート中に形成されるHC排出物およびCO排出物を、初期の時点で転換することができることが確実になり、それは、エンジンに近い触媒がその位置のために迅速に加熱されるためである。本明細書に記載する方法の調整を、当業者には既知である手段を用いて行うことができる。排気ガス系の調整および設定を支援するために、常に特定の構成要素に関して排気ガスの状態を測定し、これらの値をエンジン制御ユニットECUに送信するセンサを使用することが可能である。しかしながら、コストを考慮することにより、排気ガス系の調整および設定が、ECUマップとして知られるに格納されたデータを用いて部分的にまたは排他的に行われる実施形態が、特に好ましいことが分かる。本明細書で問題となるセンサとして、ラムダセンサ、NOxセンサおよび温度センサからなる群から選択されるものについて言及することができる。ディーゼルエンジンまたはガソリンエンジンのいずれかによって操作される自動車は、関連する法律によって同様に規制されるすす粒子を発生する。たとえば都心部における細塵汚染物質に関してすす粒子の排出を制限することが特に重要である。この背景に鑑みて、こうしたエンジンを用いて操作される車両の排気ガス系において粒子フィルタを使用することが有利である。当業者は、対応する排気ガス系においてこれらをいかに有利に配置すべきかが分かるであろう。たとえば、比較的低温の排気ガスを発生するディーゼル車両の場合、必然的に、車両の車体底面における排気ガス系にあり得るより多くの熱が発生する排気ガス系の正面領域に、ディーゼル粒子フィルタを取り付けることが適切である。高熱は、ディーゼル粒子フィルタの十分な再生に特に有利である。一方、ガソリンエンジンを有する車両は、比較的高温の排気ガスを発生する。この場合、車両の車体下面に粒子フィルタを取り付けることが同様に考えられる。粒子フィルタを、N2O減少触媒の上流または下流に有利に取り付けることができる。しかしながら、本発明の特に好ましい実施形態では、粒子フィルタは、粒子フィルタにおけるコーティングとして存在しているN2O減少触媒によりN2O減少触媒と結合されている。この実施形態は、ガソリンエンジンを有する車両に非常に好ましい。特に有利な実施形態では、N2O減少触媒は、温度がその着火温度を下回ると加熱される。これを、当業者に既知である手段によって達成することができる。代替形態の1つとして、外部加熱手段電気加熱、熱交換機等を用いて加熱を行うことが有利である。しかしながら、ステップbにおいて、変形1におけるN2O減少触媒を、N2O減少触媒がその着火温度に達するまで、高温排気ガスを、バイパスラインを介してN2O減少触媒に直接送ることにより加熱することができる。代替形態として、変形2により還元剤注入が存在する場合、関係する熱のためにN2O減少触媒がその着火温度に達するまで、ステップbにおいて還元剤をN2O減少触媒の上流の希薄燃焼排気ガスに導入することによって、N2O減少触媒を加熱することができる。提示する第3変形では、関係する熱の結果としてN2O減少触媒がその着火温度に達するまで、ステップiおよびステップiiを互いに突き合わせてそれらを行うことにより、N2O減少触媒を加熱することができる。本発明は、同様に、本発明の方法を動作させる排気ガス系を提供し、それは、図1に概略的に示すように、NOx吸蔵触媒と、NOx吸蔵触媒の周囲の調整されたバイパスと、NOx吸蔵触媒の下流のN2O減少触媒とを備えている。図1に関して上述した手段は、排気ガス系の好ましい実施形態に同様に適用される。図1において、図示するセンサを、任意であるとみなすべきであり、それらは、本方法を行うために絶対的に必要ではない。本発明の目的で、N2O減少触媒という用語は、上述したように、λ≦1状態下で全排気ガスにおけるN2Oの濃度を低減することに寄与することができる触媒を指す。これを、たとえば、高表面積金属酸化物酸化触媒上の貴金属または遷移金属交換ゼオライトのみを含む触媒とすることができ、それは、こうした触媒が、排気ガスにおいてかつ還元環境において主流となっている状態の下で十分にN2Oを還元することができるためである。さらなるこうした触媒は、NOx吸蔵触媒または三元触媒として当業者には既知である。しかしながら、この種類の触媒には、NOx還元触媒として、希薄燃焼排気ガスにおけるNOxを還元することができる触媒、特に上述したHC-DeNOx触媒およびSCR触媒も含まれる。特に、三元触媒またはNOx吸蔵触媒を使用することが好ましい。これに関して、後述するように、Pd豊富な触媒が、特に有効であることが分かった。本明細書に提示する排気ガス系のN2O減少触媒が、三元触媒、NOx還元触媒、NOx吸蔵触媒および酸化触媒からなる群から選択された触媒であることが特に有利である。任意に粒子フィルタ上のコーティングとして、エンジンの近くに酸化触媒を配置するか、エンジンの近くに三元触媒を配置するか、またはNOx吸蔵触媒の上流にさらなるNOx吸蔵触媒を配置することが同様に有利である。少なくとも、ガソリンエンジンを有する自動車の場合、好ましくは、粒子フィルタの上のコーティングとしてN2O減少触媒が存在する。さらに、排気ガス系の調整を、有利には、ラムダセンサ、NOxセンサ、温度センサからなる群から選択されるセンサを用いて、または部分的にもしくは排他的にECUに格納されたデータを用いて行うことができる。本発明の排気ガス後処理システムの特に有利な実施形態では、N2O減少触媒を加熱することができる。この手段のさらなる詳細に関して、当業者が装置に関する好適な実施形態においていかに実施するかを知る上述した加熱手段を参照することができる。研究により、NOx吸蔵触媒の再生によって形成されるN2ONH3も同様を、特定の触媒、特に三元触媒によって、ラムダλが1以下である排気ガス状態下で窒素酸化物と同様の程度まで転換することができることが分かった。しかしながら、この試みの問題は、NOx吸蔵触媒の再生が開始された時にNOx吸蔵触媒の下流でラムダ≦1状態を得ることである。この時点で、下流側触媒の上流では、希薄燃焼排気ガス状態が依然として主流となっている。したがって、本発明の目的は、NOx吸蔵触媒によって形成されるN2OがN2O減少触媒に達するとすぐに、ラムダ≦1状態下でNOx吸蔵触媒の下流に配置されたN2O減少触媒を操作するということであった。以下の図1は、本発明の方法に対して採用することができる排気ガス後処理ユニットを示す。シリンダ2を備えた内燃機関1が排気ガスを発生し、排気ガスは、排気ガスマニホルド3を介して排気ガス系に運ばれる。排気ガス系は、任意に、エンジンの近くに位置する触媒4、たとえば三元触媒、酸化触媒またはNOx吸蔵触媒を備えている。任意の触媒4の下流において、排気ガス系は2つの要素strandに分かれ、一方の要素8は遮断弁7を有し、他方の要素9はNOx吸蔵触媒5を含んでいる。2つの要素は再び下流で結合し共通の排気ガストレイン10を形成し、それは、λ≦1状態下のN2Oの減少、任意に還元用の触媒6を含む。プロセスを制御するためにさまざまなセンサ、たとえばラムダセンサ11、12、14、16、NOxセンサ13および温度センサ15もまた使用することができる。これらのセンサの位置および数は、最適な調整および監視を達成するためかつコスト態様を鑑みて、当業者によって設計される。N2Oを還元する方法は、以下のサブステップから構成される。希薄燃焼排気ガスは、NOx吸蔵触媒5を介して排気ガスサブトレイン9通して運ばれ、サブトレイン8の弁7は閉鎖しており、NOx吸蔵触媒は排気ガスからの窒素酸化物を吸蔵している。NOx吸蔵触媒を再生するために、エンジンはまず、希薄燃焼λ>1運転からλ≦1の運転まで切り換えられ、弁7が開放されて、それにより、この時、排気ガスの少なくとも大部分がサブトレイン8を通して運ばれ、N2O減少触媒6がλ≦1の排気ガスと接触する。たとえば、N2O減少触媒6の下流のラムダセンサ16からのラムダ信号がλ<1を検出すると、弁7が閉鎖され、λ≦1の排気ガスがNOx吸蔵触媒5を流れ、それにより、この触媒が再生される。NOx吸蔵触媒5によって放出されたN2OまたはNH3は、N2O減少触媒内に渡され、N2O減少触媒は、そこで主流となっているラムダ≦1状態下で、N2Oを還元することができる。ここで、NOxの過還元によって形成されたNH3、および部分的にNOx吸蔵触媒から脱着したNOxも同様に、主流となっている状態下で減少することは、有利でありかつ特に意外なことである。再生が完了した後それを、たとえば、ラムダセンサ13によってNOx吸蔵触媒の下流でラムダ信号<1を介して検出することができる、エンジンは希薄燃焼運転に戻るように切り換えられ、吸蔵段階が新たに開始する。用途に応じて、当業者は、消費される燃料の量を最小限にし、第2に、全排気ガス成分が可能な限り有効に転換されるように、過濃段階の長さとともに設定されるべきラムダならびに弁7の切換えを調整する。N2O減少触媒においてλ≦1の雰囲気を生成する過濃段階の持続時間は、少なくとも、N2Oが、N2O減少触媒にλ≦1の混合ガスと同時に到着することが確実であるような長さであるべきであり、N2O減少触媒の下流で過濃燃排気ガスが検出される期間を超えて維持されるべきではなく、それは、これは、本来HCおよびCOの破過を示し、これは不都合であるためである。最適には、N2O減少触媒のλ≦1段階の持続時間が、N2O減少触媒における任意のOSC物質に酸素が約半分添加されているように選択され、それは、それにより、触媒が、ラムダ変動に対して最大の許容範囲を有し、その結果、減少させるすべての成分、たとえばHC、CO、NOx、N2O、NH3、H2Sの活性に対して最適な妥協点に達するためである。したがって、過濃期間の持続時間は、エージングの状態および排気ガス温度の関数である、N2O減少触媒の酸素吸蔵容量によって決まる。希薄段階が終了すると、弁7は、図1に示すような排気ガス系が使用される場合、最適には、希薄燃焼排気混合ガスからλ≦1の排気混合ガスへのエンジンの切換えと同時に開放される。弁の開放が早すぎる場合、希薄燃焼排気ガスおよびそこに存在する窒素酸化物は、N2O減少触媒に直接渡され、この触媒は希薄燃焼雰囲気において窒素酸化物を転換することができない。弁の開放が遅すぎる場合、λ≦1の排気混合ガスは、NOx吸蔵触媒5内に流れ込み、N2Oの形成が開始し、その後、N2Oは、λ≦1状態がそこで主流になる前にN2O減少触媒の上に渡される。これにより、N2Oを転換することができなくなる。したがって、弁の正しい切換えは、この方法またはシステムにおいて非常に重要である。λ=0.8等、ラムダが低いことにより、より迅速な再生が可能になる。この場合、N2O減少触媒を通してHCおよびCOが漏れるのを防止するために、弁7は迅速に切り換えられなければならないが、これを調整することは困難である可能性がある。ラムダがそれほど低くない、たとえば0.97であることにより、再生が長くなり、COおよびHCの漏れはより低くなるが、燃料消費量が上昇する。まず、再生の開始時に、エンジンをλ=1に調整して、弁7が開放すると、弁が閉鎖されるまで、N2O減少触媒6が高温のλ=1の排気ガスによってその着火温度を超えるまで加熱され、NOx吸蔵触媒を再生するために排気ガスが過濃燃焼排気混合ガスに切り換えられるようにすることが有用である場合もある。特に、たとえば、エンジンのコールドスタートの直後、または長時間のアイドリング段階の間の場合であり得るように、N2O減少触媒が依然として非常に低温である場合、この手続きは意味がある。再生中にλ=1から約λ=0.7の範囲のさまざまなラムダ値で動作することが有用である場合もある。たとえば、可能な限り再生を効率的にするために、かつHCおよびCOの破過を低いままに維持するように、ラムダ値をλ=1の方向において再生の最後に向かって調整するために、再生の開始時に低いラムダ値を設定することができる。弁7は、λ≦1の排気混合ガスがN2O減少触媒6の少なくとも一部またはすべてを流れた時に閉鎖されるべきである。最適には、N2O減少触媒は幾分かの酸素吸蔵物質を含み、その結果、まず、弁が開放された時にHCおよびCOの過度に高速な破過が防止される。第2に、還元酸素吸蔵物質は、弁が再び閉鎖された時に排気ガスライン9に存在する依然として酸素が豊富な残留ガスから酸素を除去し、それにより、N2O減少触媒が希薄燃焼雰囲気下で短時間操作されるこれによりN2Oおよび窒素酸化物が漏れることになるのを防止することができる。したがって、N2O減少触媒の下流に位置するラムダセンサ16を介して、すなわちこのセンサが過濃排気ガスを検出した場合、弁7の閉鎖を調整するか、またはエンジン制御系に格納されたモデルによって閉鎖を制御することが有用である。このモデルでは、触媒の温度およびエージングの状態の関数としてのN2O減少触媒によって吸蔵された酸素の量を記憶することができ、還元排気ガス成分によって特定の量の酸素吸蔵物質が還元された時に弁が閉鎖される。必然的に、所与の環境下で弁が開放される所定時間のみをモデルに組み込むことも可能である。NOx吸蔵触媒の再生は、NOx吸蔵触媒の下流に位置するラムダセンサ13が過濃排気混合ガスを検出した時に適切に停止する。この再生の終了を、必然的に、エンジン制御系におけるモデルによって制御することも可能である。本方法のさらなる実施形態は、図2に例として示すように、NOx吸蔵触媒の上流の還元剤導入装置17によって還元剤を導入することに基づく。ここで、希薄燃焼段階の最後に、エンジンは、まずλ=1での運転に切り換えられ、同時に、還元剤、特に燃料は、N2O減少触媒6の上流の排気ガスをλ≦1の値にするために還元剤導入装置を介して排気ガストレインに導入される。これらの状態が達成されると、NOx吸蔵触媒を再生するために、エンジンを過濃運転に切り換えることができる。したがって、過濃段階の開始時に形成されたN2Oを、同様に、下流に位置するN2O減少触媒において転換することができる。本発明の好ましい実施形態では、エンジンを、希薄燃焼段階の最後に、排気混合ガスが、ラムダ値が1から約2の範囲になる運転モードに切り換えることも可能である。これらの状態下で、還元剤は、N2O減少触媒の上流で排気ガスに注入され、N2O減少触媒において発熱反応で酸化する。このように、N2O減少触媒の上流でλ≦1状態が設定され、NOx吸蔵触媒の再生が開始される前に、N2O減少触媒をその動作状態にすることができる。本発明のさらなる実施形態は、図3に例として示すような排気ガス系構成である。ここでは、各々がNOx吸蔵触媒を含む2つの別個の排気ガストレインが結合されて、NOx吸蔵触媒の下流で共通排気ガストレインを形成している。N2O減少触媒は、共通の排気ガストレインに位置している。図2に示すものに類似するように、NOx吸蔵触媒が再生される時に還元剤導入装置17により還元剤を導入することによって、N2O減少触媒におけるλ≦1状態をもたらすことができる。しかしながら、還元剤をさらに導入するかまたはバイパスラインを取り付けることなく、熟練した操作によりN2O減少触媒においてN2Oを減少させることも可能である。この目的で、まず、一方の排気ガストレイン3のみに、再生のためにエンジンから過濃排気混合ガスが供給され、一方で他方の排気ガストレイン3’は、NOx吸蔵触媒5’によってN2Oがまだ放出されていない排気ガス状態下で動作している。この場合、排気ガストレイン3には、λ<1の排気混合ガスが好ましくは設定されている。排気ガストレイン3’には、同時に、好ましくは、λ>1の排気混合ガス、特に好ましくはわずかに希薄な排気混合ガスが供給される。目的は、N2O減少触媒の上流でわずかに過濃な排気混合ガス1弱のλを生成することである。NOx吸蔵触媒5の再生中に形成されるN2Oは、N2O減少触媒6においては減少しないか、または非常にわずかな程度までしか減少せず、それは、排気混合ガスは、N2Oが最初に通過する時にN2O減少触媒6では依然としてわずかに希薄であるためである。NOx吸蔵触媒5が完全に再生された場合のみ、排気ガストレイン3の過濃排気混合ガスがN2O減少触媒6に達する。この時点で、排気ガストレイン3の排気混合ガスは、排気ガストレイン3’の排気混合ガスが依然としてλ>1となる場合であっても、過濃排気混合ガスが共通の排気ガストレイン10で得られるように過濃であるべきである。N2O減少触媒6の下流のラムダセンサ16が過濃排気ガスを検出した場合、N2O減少触媒がλ≦1の排気ガスを使用して作動され、したがってN2O減少触媒6においてN2Oの転換が発生することができることが確実になる。そして、第2排気ガストレイン3’の排気混合ガスは、NOx吸蔵触媒5’を再生するために過濃ラムダに切り換えられる。NOx吸蔵触媒5’において形成されたN2Oは、下流のN2O減少触媒において転換されることが可能となる。この動作モードの結果として、少なくとも2つのNOx吸蔵触媒5または5’のうちの一方で形成されたN2Oは、再生中にN2O減少触媒6において減少することができる。N2O減少触媒6は、位置がエンジンから非常に遠いため、200°Cから350°Cの範囲では平均して幾分か低い排気ガス温度で操作される。N2O減少触媒は、その着火温度を超えて作動される場合にしか十分な量のN2Oを転換することができないため、特定の条件下で触媒を加熱する必要がある場合がある。これは、特に、エンジンのコールドスタート後かまたは低負荷/回転群での運転中に当てはまる。N2O減少触媒6を、電気的に、または触媒における発熱反応により加熱することができる。後者を、図2に示すように還元剤導入装置17を介してN2O減少触媒6の上流で希薄排気ガスに還元剤を導入することにより、または図3のように排気ガストレイン3および3’から過濃排気混合ガスおよび希薄排気混合ガスを適合させることにより、達成することができる。排気ガストレイン3および3’における排気混合ガスの2つのラムダ値の差が大きいほど、共通の排気ガストレイン10におけるN2O減少触媒6に関与する熱が高くなる。上述した実施形態はすべて、同様に魅力のあるものであり、コストおよび利用可能な取付空間が考慮されて設計されなければならない。ラムダ=1状態下でのN2Oの還元には、Pd豊富な触媒が最も有利であり、あり得る過濃な破過を回避するために、この触媒は十分な酸素吸蔵容量を有しているべきであることが分かった米国特許第6585944号明細書、同第6468941号明細書。また、NOx吸蔵触媒の再生中に脱着する窒素酸化物を、これらの方法で同様に部分的に転換することができ、その結果、システム全体にわたりNOxのさらなる低減が達成されることも分かった。さらに、NOx吸蔵触媒の再生中のアンモニア、炭化水素および一酸化炭素の排出を、本方法の動作の最適化により、説明した方法ではない場合より高い程度まで、低減することができる。しかしながら、希薄段階中に上流のNOx吸蔵触媒におけるあり得るNOxの漏れを防止するために、NOx吸蔵触媒の下流においてN2O減少触媒としてNOx吸蔵触媒を配置することが有用である場合もある。使用することができる触媒は以下の通りである。NOx吸蔵触媒排気ガスにおける窒素酸化物は、定義により、一酸化窒素および二酸化窒素から構成されており、窒素酸化物は、エンジンの運転状態に応じて、リーンバーンエンジンの排気ガスにおける一酸化窒素として約50~90の程度まで存在する。リーンバーンエンジンの排気ガスにおいて酸素含有量が高いため、燃焼中に形成される窒素酸化物NOxを、化学量論的に運転する火花点火エンジンの場合のように炭化水素および一酸化炭素が同時に酸化して、三元触媒により窒素に連続的に還元することができない。これらの触媒還元は、過濃排気混合ガスに対して化学量論的にしかうまく発生しない。希薄排気ガスにおいて窒素酸化物を連続的に還元することができるためには、特定のNOx還元触媒、たとえばHC-DeNOx触媒またはSCR触媒が利用される。希薄排気ガスにおいて窒素酸化物を還元するさらなるあり得る方法は、窒素酸化物吸蔵触媒の使用である。希薄、すなわち酸素豊富な雰囲気では、HC成分およびCO成分両方ならびに窒素酸化物は、NOx吸蔵触媒における貴金属の存在下で触媒により酸化し、硝酸バリウム等の硝酸塩の形成により触媒に吸収され、したがって排気ガス流から除去される。NOx吸蔵触媒の取込容量が使い尽くされると、過濃な還元排気混合ガスが、エンジン電子機器によって短時間で設定される通常最大約10秒間の過濃運転。規則的な短時間の濃縮の結果、反応は反対方向に進行し、それにより、吸着された窒素酸化物が再び排気ガス流に放出され、好ましくは、過濃雰囲気に存在する還元成分、たとえばHC不完全燃焼炭化水素またはCOによって窒素N2に還元される。この動作段階中、吸蔵触媒は、三元触媒として作用する。それにより、次の吸蔵サイクルに対して触媒が再生される。この手続きにより、経済的なリーンバーンエンジンの汚染物質排出を最小限にし、法律的に規定される排出制限に準拠することが可能になる。窒素酸化物吸蔵触媒の取込容量を、NOxセンサによって監視することができる。窒素酸化物吸蔵触媒の動作モードは、SAE文書SAE950809に包括的に記載されている。適切なNOxセンサは、文書Autoabgaskatalysatoren、Grundlagen-Herstellung-Entwicklung-Recycling-Oekologie、2005、ExpertVerlag、第2版に見ることができる。NOx吸蔵触媒は、希薄排気ガス状態下で排気ガス流から窒素酸化物を除去することができ、ラムダ=1または過濃排気ガス状態下の窒素酸化物を脱着し転換することができる材料を含む本明細書で使用する窒素酸化物吸着触媒は、当業者には十分に知られている欧州特許第0982066号明細書、同1317953号明細書、国際公開第2005/092481号パンフレット。窒素酸化物吸着触媒NSCの構造および組成に関して、欧州特許第1911506号明細書および欧州特許第1101528号明細書ならびにそこに引用されている参照文献における情報をさらに参照することができる。対応する触媒材料は、合わせてまたは互いに別個にコーティングの形態で、当業者に既知の方法により、セラミックたとえば菫青石または金属からなるモノリシック不活性4面または6面ハニカム体に付与される。ハニカム体は、排気ガスが浄化されるための流路を有し、それらは、ハニカム構造体の断面にわたって近接パターンで配置され、ハニカム体の長手方向軸に対して並行に伸びている。触媒活性コーティングが、流路の境界を画す隔壁の壁領域に、ハニカム体の体積の50グラム/リットルg/l~450g/l、好ましくは200g/l~400g/l、さらに特に好ましくは250g/l~350g/lの濃度で堆積する。触媒物質は、窒素酸化物吸蔵物質および触媒活性成分を含む。そして、窒素酸化物吸蔵物質は、最終的に担持材料から分割されて堆積する実際の窒素酸化物吸蔵成分を含む。使用される吸蔵成分は、主に、二酸化窒素と反応して対応する硝酸塩を形成する、アルカリ金属、アルカリ土類金属、特に酸化バリウム、および希土類金属、特に酸化セリウムの塩基性酸化物である。好ましい吸蔵物質は、Mg、Ba、Sr、La、Ce、MnおよびKを含む化合物である。触媒活性成分として、通常、概して担持材料の上に吸蔵成分とともに堆積する白金族の貴金属たとえばPt、Pd、Rhが利用される。担持材料としては、主に、活性高表面積酸化アルミニウムが利用される。N2O減少触媒TWC:三元触媒TWCは、化学量論的排気混合ガスλ=1状態か3つの汚染物質成分HC、COおよびNOxを同時に除去することができる。さらに、過濃排気ガス状態下で窒素の酸化物を転換することができる。それらは通常、触媒活性成分として、白金族の金属、たとえばPt、PdおよびRh、特に好ましくはPdおよびRhを含む。触媒活性金属は、La、Y、Pr等のさらなる遷移元素によって安定化することができる、アルミニウム、ジルコニウムおよびチタンまたはそれらの混合物の高表面積酸化物の上に、細かく分離された形態で堆積することが多い。さらに、三元触媒は、酸素吸蔵物質を含み、それは、大部分セリウムの酸化物を含み、他の金属酸化物たとえばCe/Zr混合酸化物との熱的に安定した混合相として使用される可能性がある。これらは、希薄排気ガス状態下で排気ガスから酸素を除去し、過濃排気ガス状態下ではそれを再び放出することができる。これにより、TWCでのNOx転換の低減、およびラムダ=1から希薄状態への短時間の燃料/空気比のずれの場合にNOx破過の発生が防止される。さらに、排気ガスが短時間に過濃状態になる場合に、全酸素吸蔵によりHCおよびCOの破過の発生が防止され、それは、過濃排気ガス状態下では、破過が発生する前に吸蔵された酸素がまず過剰なHCおよびCOと反応するためである。この場合、酸素吸蔵体は、ラムダ=1からの変動に対する緩衝材としての役割を果たす。半分halffull窒素吸蔵体は、ラムダ=1からの短時間のずれに適合するために最良の性能を示す。動作中の酸素吸蔵体の充填状態を確定することができるために、ラムダセンサが使用される。好適な三元触媒コーティングは、たとえば、参照により本明細書に援用される本出願人による欧州特許第1181970号明細書、国際公開第2008-113445号パンフレット、国際公開第2008-000449号パンフレットに記載されている。NOx還元触媒HC-Denox、SCR本発明の目的で、NOx還元触媒はSCR触媒かまたはHC-DeNOx触媒である。SCR触媒は、当業者には既知である国際公開第2007/137675号パンフレット、米国特許第4961917号明細書、独国特許第10335785号明細書。SCR触媒は、希薄排気ガス状態下で、アンモニア等の還元剤が追加された場合に窒素酸化物を選択的に窒素に転換する触媒である。これらの触媒は、酸性酸化物を含み、還元状態下で先行するNOx吸蔵触媒によって生成される可能性があるアンモニアを吸蔵することができる。典型的なSCR触媒は、たとえば、酸化チタンの上に酸化バナジウムおよび/または酸化タングステンを含む。あり得る代替的な触媒は、H形で使用されるか、または銅および/または鉄等の金属で交換することができる、ゼオライトである。こうした触媒は、通常、いかなる触媒活性白金金属も含まず、それらは、これらの金属は、希薄排気ガスにおけるアンモニアを窒素酸化物に酸化するためである。好ましくは、本発明の排気ガス浄化システムに対してゼオライトを含むSCR触媒が使用される。ゼオライトは、アンモニアに対しかつ酸化水素に対し特に大きい吸蔵容量を有している。したがって、それらは、窒素酸化物を含む排気ガスにおけるこれらの成分の吸蔵および転換に極めて適している。NOx吸蔵触媒を下流SCR触媒と組み合わせることは、当業者に既知である独国特許第69804371T2号明細書、米国特許出願公開第2004076565号明細書。HC-DeNOx触媒欧州特許出願公開第1227232A2号明細書、同第2115277A1号明細書は、SCR触媒と同様に、還元剤として炭化水素を用いて、希薄排気ガスから窒素酸化物を選択的に除去することができる。ここで既知である触媒は、まず第一に、高表面積酸化物に担持された白金金属を有する酸化触媒である。これに関して特に活性である触媒は、Pt含有触媒およびPt/Pd含有触媒であるが、また金含有触媒および銀含有触媒でもある。後者は、還元材としてアルコールが使用される場合に特に活性である。さらにFe、Co、NiまたはMn等の遷移金属酸化物と交換されたゼオライトに基づくHC-DeNOx触媒もあり、350°Cを超える温度でのみHC-DeNOx反応に対して活性である。酸化触媒酸化触媒は、特に炭化水素および一酸化炭素の酸化に触媒作用を及ぼすことができる触媒である。それらは、通常、ディーゼル排気ガスの浄化に使用され、触媒活性成分として白金族の金属、特にPtおよびPdを含む。さらに、金、銀、鉄、銅およいコバルトならびにさまざまな酸化セリウムもまた、酸化反応を促進することができる。触媒活性金属は、アルミニウム、ジルコニウム、チタン、セリウム、シリコンまたはそれらの混合物の高表面積酸化物の上に細かく分離された形態で堆積することが多い。酸化触媒には、HC吸蔵物質が組み込まれることが多い米国特許出願公開第2009246109号明細書、同第2008045405号明細書、米国特許第7381682号明細書。N2O減少触媒の特定の実施形態として、高表面積金属酸化物、好ましくはランタン安定化酸化アルミニウムに担持された触媒活性金属としてのパラジウムが提案されており、それは、エージング後のこの触媒に対し、λ≦1状態下でN2O反応に対して最低着火温度が確定されているためである。実施例1に示すように、Pt、RhおよびIrもまた、これらの状態下でN2Oの転換に対して触媒作用を及ぼす。したがって、Ru、Os、Re、Au、Ag、Fe、Co、Ni、Zn、Cu等の他の遷移元素もまた、この反応に対して触媒作用を及ぼすことができ、それらを、本発明の方法に対するN2O減少触媒として採用することができることが明らかである。N2O減少触媒は、本発明の方法を実施する場合に希薄破過および過濃破過を防止するために酸素吸蔵物質をさらに含むべきである。以下の触媒作用または非触媒作用を、N2O減少触媒に同様に組み込むことができる。-H2Sバリア触媒-炭化水素吸蔵HC吸蔵-酸素吸蔵OSC物質-SCR触媒。これらの機能をすべて、N2O減少触媒のコーティングと直接結合することができ、またはそれらの機能は、触媒の上に重なって配置されたさまざまな層の形態で、もしくは直列に配置されたさまざまなゾーンの形態で、またはそれらの組合せとして存在することができる。H2Sバリア触媒硫化水素は、非常に低濃度の不快な臭いを有する気体であり、高濃度では高い毒性がある。したがって、これらの二次排出物は、車両の排気ガス系において完全に除去されなければならない。この目的で、従来技術において、さまざまなH2Sバリア触媒またはこうしたバリア機能がさらに備えられた排気ガス触媒が提案されてきた独国特許出願公開第102004029202A1号明細書。これらの硫化水素吸蔵体は、三元触媒または好ましくはNOx吸蔵触媒の下流に配置され、硫化水素が未処理で雰囲気に入るのを防止するように意図されている。硫化水素トラップは、過濃排気ガス状態下で硫化水素に対する高吸蔵容量を有し、希薄雰囲気下では吸蔵された硫化水素を脱着し、それを硫黄酸化物に酸化することができる。本明細書で使用する触媒は、元素の周期表の遷移族IおよびIIならびに遷移族VI~VIIIの遷移金属、好ましくは元素Cu、Zn、Cr、Mn、Fe、Co、Ni、Ag、Pb、Pd、特に好ましくはNi、Mn、Fe、Cuを含む触媒である。これらの金属を、ドープされた高表面積酸化アルミニウムまたは混合酸化物等の金属酸化物上に堆積させることができ、またはゼオライトと組み合わせて使用することができる。炭化水素吸蔵HC吸蔵機能は、N2O減少触媒と組み合わせて有用である可能性があり、それは、N2O減少触媒が、エンジンから離れて位置しており、したがって、炭化水素の吸蔵が特に有効である低排気ガス温度で操作されるためである。上述した加熱可能性およびN2O減少触媒に存在する貴金属により、単価水素を非常によく脱着させることができ、その後、即座に転換することができる。こうしたHC吸蔵物質は、当業者に周知である韓国特許第20040042177号明細書。炭化水素を吸蔵するために、通常、ゼオライト含有物質が採用される。炭化水素は、排気ガスが低温である間たとえばコールドスタート時に吸収され、高い排気ガス温度に達すると、脱着し転換される。炭化水素の転換は、通常、触媒領域、たとえば貴金属で発生する。したがって、通常、触媒活性領域がまた活性でない時に炭化水素を吸蔵し、触媒領域がそれらの着火温度に達した時にそれらを脱着させるために、酸化触媒または三元触媒に炭化水素吸蔵物質を組み込む。炭化水素用の吸蔵物質として、微孔性固体、すなわち、モレキュラーシーブが使用される。好ましくは、モルデン沸石MOR、Y-ゼオライトFAU、ZSM-5MFIおよびβ-ゼオライトBEAまたはそれらの混合物等のゼオライト含有物質を用いる。これらは、好ましくは、H形またはNH4形で使用されるが、遷移金属と交換することも可能である。特定の場合、Pt、Pd、Ru、Re、IrおよびRh等の貴金属でドープすることも可能である。特に好ましくは、ZSM-5MFIおよびβ-ゼオライトBEAを使用する。酸素吸蔵酸素吸蔵物質は、レドックス特性を有し、酸化物雰囲気における酸素または窒素酸化物等の酸化成分と、または還元雰囲気における水素または一酸化炭素等の還元成分と反応することができる。酸素吸蔵物質の例としては、セリウムおよびプラセオジウム、またはジルコニウム、ネオジム、イットリウムおよびランタンからなる群から選択される成分をさらに含むことができる対応する混合酸化物が含まれる。これらの酸素吸蔵物質には、Pd、Rhおよび/またはPt等の貴金属がドープされることが多く、それにより、吸蔵容量および吸蔵特性を変更することができる。欧州特許第1911506号明細書は、本質的に化学量論的領域で運転している内燃機関用の排気ガス後処理の設計を記載している。そこでは、酸素吸蔵物質が提供されている粒子フィルタが使用される。こうした酸素吸蔵物質は、有利には、セリウム/ジルコニウム混合酸化物に基づく。特に希土類金属のさらなる酸化物が存在することができる。したがって、本発明による粒子フィルタの好ましい実施形態は、酸化ランタンまたは酸化ネオジウムをさらに含む。Ce2O3としてまたはCeO2として存在することができる酸化セリウムは、最も頻繁に使用される。これに関して、米国特許第6605264号明細書および同6468941号明細書の開示もまた参照することができる。こうした酸素吸蔵物質は、好ましくは三元触媒で採用される。三元触媒は、通常セリウムの酸化物を含む酸素吸蔵物質を含み、他の金属酸化物たとえばCe/Zr混合酸化物との熱的に安定した混合相として合わせて使用され得る。これらは、希薄状態下で排気ガスから酸素を除去し、過濃排気ガス状態下でそれを再び放出することができる。これにより、TWCでN2O転換が低減し、ラムダ=1から希薄状態への燃料/空気比の短時間のずれの場合にNOx破過が発生するのが防止される。さらに、排気ガスが短時間に過濃状態になる場合に、全酸素吸蔵によりHCおよびCOの破過の発生が防止され、それは、過濃排気ガス状態下では、破過が発生する前に吸蔵された酸素がまず過剰なHCおよびCOと反応するためである。この場合、酸素吸蔵体は、ラムダ=1からの変動に対する緩衝材としての役割を果たす。半分窒素吸蔵体は、ラムダ=1からの短時間のずれに適合することができるために最良の性能を示す。動作中の酸素吸蔵体の充填状態を確定することができるために、ラムダセンサが使用される。酸素吸蔵容量は、全体的な三元触媒のエージングの状態に相関する。吸蔵容量の確定は、車載式故障診断装置onboarddiagnosisOBDの枠組みにおいて実際の活性、したがって触媒のエージングの状態を見つけるように作用する。刊行物に記載されている酸素吸蔵物質は、有利には、それらの酸化状態の変化を可能にする物質である。このタイプのさらなる吸蔵物質および三元触媒は、たとえば、国際公開第05113126号パンフレット、米国特許第6387338号明細書、同第585944号明細書、同第7041622号明細書、欧州特許第2042225号明細書、米国特許出願公開第2009093796号明細書に記載されている。基体N2O減少触媒を、モノリシック流路流担体または壁面流基体または壁面流気体または粒子フィルタの上に配置することができる。フロースルーモノリスは、従来技術において一般に、上述したフィルタ材料の場合に金属またはセラミック材料を含むことができる触媒担体である。菫青石等の耐火セラミックを使用することが好ましい。セラミック製のフロースルーモノリスは、通常、貫通している流路を備えたハニカム構造を有しており、それが、フロースルーモノリスが流路流モノリスとも呼ばれる理由である。排気ガスは、流路内を流れることができ、プロセスにおいて、触媒活性物質および場合によっては吸蔵物質でコーティングされている流路壁と接触する。単位面積当たりの流路の数は、セル密度によって特徴付けられ、それは通常、300セル/平方インチcpsi~900セル/平方インチの範囲である。流路壁の壁厚さは、セラミックの場合は0.5mm~0.05mmである。粒子フィルタとして、従来技術において通例である金属および/またはセラミック材料からなるすべてのフィルタ体を使用することができる。これらは、たとえば、金属製織および編フィルタ体、焼結金属体、およびセラミック材料からなる発泡体構造を含む。菫青石、炭化ケイ素またはチタン酸アルミニウムから構成される多孔性壁面流フィルタ基体を使用することが好ましい。これらの壁面流フィルタ基体は、流入流路および流出流路を有し、流入流路の流出側端部および流出流路の流入側端部は、気密ストッパによって閉鎖されている。このように、フィルタ基体を流れる、浄化されるべき排気ガスは、流入流路と流出流路との間の多孔性壁を強制的に流され、多孔性壁は優れた粒子濾過を引き起こす。粒子用の濾過特性を、有孔率、孔/半径分布および壁の厚さを介して設計することができる。触媒物質は、流入流路と流出流路との間の多孔性壁の中および/または上にコーティングの形態で存在することができる。対応する触媒物質から直接かまたは結合剤を利用して押出成形されたフィルタを使用することも可能であり、すなわち、たとえばバナジウムに基づくSCR触媒の場合であり得るように、多孔性壁が触媒物質を直接含む。使用されることが好ましいフィルタ材料を、欧州特許第1309775号明細書、同第2042225明細書、米国特許出願公開第2009093796号明細書または欧州特許第1663458号明細書に見ることができる。コーティングコーティングという用語は、上述した壁面流フィルタまたはフロースルーモノリスのように構成することができる大部分不活性の担体に触媒活性物質および/または吸蔵成分を施すことを指す。コーティングは、実際の触媒機能を呈し、通常、熱的に安定した高表面積金属酸化物の上に細かく分離された形態で堆積した、吸蔵物質および/または触媒活性金属を含む。コーティングは、通常、不活性担体の壁の上または中にウォッシュコートとも呼ばれる、吸蔵物質および触媒活性成分の水性懸濁液を施すことによって行われる。懸濁液を施した後、担体は乾燥して、任意に高温でか焼される。コーティングは、担体の上で、1つの層から構成されるか、または重ねて付与することができ多層かつ/または互いに対してずれることができるゾーンに分割される複数の層から構成され得る。本明細書に提示する本発明の目的は、N2O形成NOx吸蔵触媒の下流に、有利には三元触媒であり得るN2O減少触媒を取り付け、N2O減少触媒を、λ≦1状態下でNOx吸蔵触媒によって生成される二次排出物を転換することができるように操作することによって、達成される。これは、従来技術からは容易に予測することはできず、それにも関らず有利である。本発明を以下の実施例でより詳細に説明する。しかしながら、これは保護の範囲の限定を構成するようには意図されていない。実施例1ラムダ=1状態下でN2O転換を検査するために、さまざまな貴金属触媒を使用してモデルガス試験を行う。この目的で、体積が0.085lの触媒を反応器に搭載し、以下のモデルガス条件下で6200l/時の総モデルガス流量および72000l/時の体積流量を用いて検査した。すなわち、CO2が14、H2Oが10、C3H6が595ppm、N2Oが500ppmである。同時に、以下のガスを、1Hzの過濃/希薄頻度で混合物に導入した。すなわち、過濃は、COが1.38、H2が4600ppm、O2が0.57であり、希薄は、COが0.24、H2が800ppm、O2が0.66である。30°C/分で100°Cから500°Cまでの温度勾配を採用する。測定前の16時間、炉内で800°Cの空気ですべてエージングされた以下のモデル触媒を検査する。A:Pd含有触媒1:水酸化バリウムを水に懸濁させる。その後、酸化ランタンで安定化した酸化アルミニウムを添加する。そして、連続的に撹拌している間に、硝酸パラジウム溶液を添加する。セラミック担体への付与および500°Cでのか焼の後、触媒は、酸化ランタンで安定化した215.8g/lの酸化アルミニウムと、4.24g/lのパラジウムと、20g/lの酸化バリウムとを含む欧州特許第1181970号明細書に記載されているように生成。B:Pd含有触媒2:水酸化ストロンチウムを水に懸濁させる。その後、酸化ジルコニウム含有量が重量で68であるCe/Zr混合酸化物を添加する。そして、連続的に撹拌している間に、硝酸パラジウム溶液を添加する。その後、酸化ランタンで安定化した酸化アルミニウムを添加する。セラミック担体への付与および500°Cでのか焼の後、触媒は、酸化ランタンで安定化した131.8g/lの酸化アルミニウムと、100g/lのCe/Zr混合酸化物と、4.24g/lのパラジウムと、4g/lの酸化ストロンチウムとを含む。C:Pt含有触媒:酸化ジルコニウム含有量が重量で47であるCe/Zr混合酸化物を水に懸濁させる。そして、連続的に撹拌している間に、白金溶液EA2PtOH6を添加する。その後、酸化ランタンで安定化した酸化アルミニウムを添加する。セラミック担体への付与および500°Cでのか焼の後、触媒は、酸化ランタンで安定化した138.6g/lの酸化アルミニウムと、100g/lのCe/Zr混合酸化物と、1.41g/lの白金を含む。D:Rh含有触媒:酸化ジルコニウム含有量が重量で80のCe/Zr混合酸化物を水に懸濁させる。そして、連続的に撹拌している間に、硝酸ロジウム溶液を添加する。水を新たに追加した後、酸化ランタンで安定化した酸化アルミニウムを添加する。セラミック担体への付与および500°Cでのか焼の後、触媒は、酸化ランタンで安定化した138.6g/lの酸化アルミニウムと、100g/lのCe/Zr混合酸化物と、0.35g/lのロジウムとを含む。E:Ir含有触媒:酸化ランタンで安定化した酸化アルミニウムを水に懸濁させる。そして、連続的に撹拌している間に、ヘキサクロロイリジウム酸を添加する。セラミック担体への付与および500°Cでのか焼の後、触媒は、1.41g/lのイリジウムとともに、酸化ランタンで安定化した238.6g/lの酸化アルミニウムを含む。F:貴金属含有量が2.44g/lのPt、0.81g/lのPdおよび0.27g/lのRhである、Umicoreの完全に配合された市販のNOx吸蔵触媒UNC-S8。貴金属添加量を、すべてのモデル触媒の貴金属コストが、2008年の平均貴金属価格に基づいて同様であるように選択する。このように、さまざまな貴金属の活性を、コストに中立な観点から検査することができる。触媒Fの場合のみ、2.44g/lのPt、0.81g/lのPdおよび0.27g/lのRhというより高い貴金属添加量が選択されている、完全に配合されたNOx吸蔵触媒である。図4は、示した条件下でのN2Oの転換曲線を示す。N2Oに関して、2つのPd触媒AおよびBが、最良の転換性能を有しており、担持材料の影響はわずかな役割しか果たしていないことが明らかに分かる。3つの異なる貴金属を有するNOx吸蔵触媒Fも同様に、化学量論的条件下でN2Oの還元に対して高活性を有している一方で、Rh触媒、Ir触媒およびPt触媒の活性は比較的低い。この理由で、本発明によれば、N2O減少触媒に対し、本発明の方法を実施する場合に還元剤の破過を防止するために、好ましくは酸素吸蔵物質を有するPd含有触媒が推奨される。しかしながら、希薄段階中に下流のNOx吸蔵触媒でNOx漏れをさらに捕集するために、NOx吸蔵触媒の下流でN2O減少触媒としてNOx吸蔵触媒を配置することも有用であり得る。実施例2本発明の方法を、希薄燃焼運転が可能であり、直噴であって排気量が3.5lであるV6ガソリンエンジンで行う。排気ガス系を、図1に示すように構成する。しかしながら、V6エンジンの1つの段からの排気ガスのみが排気ガス系に供給され、それは、排気ガス系に、6シリンダの場合に3つからの排気ガスしか供給されないことを意味する。エンジンに近い触媒4として、体積が0.83lであり、貴金属含有量がPt/Pd/Rh=0.32/6.1/0.1g/lである三元触媒を使用する。NOx吸蔵触媒5は、体積が2lであり、貴金属添加量がPt/Pd/Rh=2.22/0.74/0.25g/lである。N2O減少触媒6は、体積が0.66lであり、6.4g/lのパラジウムおよび酸素吸蔵物質を含む。三元触媒TWC4およびNOx吸蔵触媒NSC5は、測定前に、32時間のオーバーラン燃料カットオフで経年変化したそれは、約30,000kmの走行の触媒の経年変化の程度に対応する。一方、測定前にN2O触媒N20還元触媒6はエージングしなかった。測定では、エンジンを、エンジン回転数を16001/秒でかつ負荷を50Nmで一定の動作点で動作させる。この動作点において、希薄/過濃サイクルを操作し、希薄時間は約5分間であり、過濃時間は30秒から18秒に変化させた。三元触媒4の過濃段階の開始時の平均温度は約360°Cであり、NOx吸蔵触媒5においては約305°Cであり、N2O減少触媒6では約260°Cである。4回試験を行う。本発明の方法を、以下のように行うことができる。希薄排気ガスが、NOx吸蔵触媒5を介して排気ガスサブトレイン9に渡され、サブトレイン8の弁7は閉鎖され、NOx吸蔵触媒は排気ガスからの窒素酸化物を吸蔵している。NOx吸蔵触媒の再生のために、エンジンは、希薄燃焼運転からラムダ=0.9の運転に、または第2試験ではラムダ=0.85の運転に切り換えられ、弁7が開放されて、排気ガスの大部分がこの時サブトレイン8を通して運ばれ、過濃排気ガスはN2O減少触媒6を流れる。N2O減少触媒の下流のバイナリラムダセンサ16が、650mVを超える電位を測定し、それにより、過濃排気ガスが触媒を通過それは5秒後の場合であり、第2試験では3秒後の場合であるしたことを検出すると、弁7は閉鎖され、それにより、過濃排気ガスがNOx吸蔵触媒5を流れこの触媒を再生する。NOx吸蔵触媒5から放出されるN2Oが、N2O減少触媒に供給され、N2O減少触媒は、そこで主流となっているラムダ≦1状態下でN2Oを還元する。NOx吸蔵触媒の下流のラムダセンサ13が<1のラムダ信号を検出すると、再生が終了し、エンジンが再び希薄燃焼運転に切り換えられ、吸蔵段階が再び開始する。比較測定では、弁7は常に閉鎖されたままであり、それにより、排気ガスのすべてが常に排気ガスサブトレイン9を通過するが、バイパスライン8は通過しない。この手続きは、再生が弁のあるさらなるバイパスラインを使用せずに行われる従来技術に対応する。表1では、この実験はエントリ弁開放=0秒によって示されている。試行の結果を図5および表1に示す。図5のグラフAにおいて、弁は、過濃段階の開始時に5秒間正確に開放されている線4が、図5のグラフBでは、弁は閉鎖されたままであることが分かる。バイナリラムダセンサ16からの電位信号線5が、N2O減少触媒6の下流のラムダの値の過程を示す。図5のグラフAでは、λ≦1状態電位値>600mVが、バイパスラインを開放することによりわずか約5秒後に達成されていることが分かる。バイパスラインが閉鎖されると、この状態は、約20秒後にのみ達成される図5、グラフB。しかしながら、この時点まで、N2O図5、グラフDおよびNOx図5、グラフFの大部分が、主流となっている希薄排気ガス状態下で転換され得ることなく、N2O減少触媒を通過している。図5のグラフCおよびDでは、N2O減少触媒6の上流におけるN2O濃度は、両実験においておよそ等しく高い図5、グラフCおよびD、線1が、N2O減少触媒6の下流のN2O濃度は、比較測定の場合図5、グラフD、線2より本発明の方法の場合図5、グラフC、線2の方が大幅に低いことが明らかに分かる。表1から、N2O減少触媒でのN2O転換は、本発明の方法では84であり、比較測定では、N2O減少触媒6においてより多くのN2Oが形成されており、それにより、-14の負の転換がもたらされることが分かる。N2O減少触媒6が、本発明の方法における弁の短時間の開放の結果として過濃段階の開始時にラムダ≦1で操作されているため、この触媒は、排気ガスからN2Oを高い効率で除去することができる。N2O減少触媒がNOx吸蔵触媒の下流に配置されている場合、N2O減少触媒は、従来技術において記載されているNOx吸蔵触媒の再生時にNOx吸蔵触媒によって形成されるN2Oを転換することができず、それは、N2O減少触媒においてN2O転換が必要である時点で、排気ガスが依然として>1のラムダであるためである。図5のグラフEは、再生の時点でNOx吸蔵触媒5を離れる窒素酸化物を、本方法を採用する場合にN2O減少触媒6で大幅に転換することができることを示す。一方、図5のグラフFは、従来技術において記載されているように、再生が行われる時に窒素酸化物のわずかな割合しかN2O減少触媒6で転換されないことを示す。表1から、本発明の方法が使用される場合、N2O減少触媒でのNOx転換が約60であり、したがって、本発明の方法がない場合のおよそ2倍高いことが分かる。さらに、本明細書で使用するN2O減少触媒はまた、炭化水素HCおよびN2O減少触媒によって形成されるアンモニアNH3もまた転換することができる。表1から分かるように、N2O減少触媒でのHCおよびNH3の転換は、本発明の方法を使用する場合、比較測定の場合のように有効に発生する。これは、両HCおよびNH3が、本発明による化学量論的状態下で、かつ希薄状態下比較測定でも転換されることが可能であるためである。各場合における本発明の方法による2回の測定と各場合における2回の比較測定の結果とを、表1に要約する。2回の測定は、過濃段階中は所定の一定ラムダ値が異なっている。再生が0.9の一定ラムダで行われる場合、過濃段階は、0.85の一定ラムダの場合より幾分か長くかかる。燃料消費量を低く維持するために、NOx吸蔵触媒NSC5の非常に迅速な再生が望ましい。両条件下で、N2O転換およびNOx転換の著しい利点を、比較測定に比較して達成した。興味深いことに、過濃段階の持続時間は、本発明の方法の結果として長くはなっておらず、それは、本発明の方法を実施する結果として、より高い燃料消費量が予測されないことを示す。図5の左側のグラフA、C、E、Gは、本発明の方法の結果を示し、再生の開始時に5秒間弁が開放され一定エンジンラムダが0.9である。右側のグラフB、D、F、Hは、弁の開放がない従来技術による対応する比較測定の結果を示す。すべてのグラフにおいて、時、分、秒の時間はX軸にプロットされており、ラムダまたは対応する排気ガス濃度はY軸にプロットされている。グラフAおよびBは、1~5によって示す信号を示す。線1:ラムダ=0.75~1.1の左側のY軸においてプロットされた三元触媒4の上流の広帯域ラムダセンサ11のラムダ信号線2:ラムダ=0.75~1.1の左側のY軸においてプロットされた三元触媒4の下流の広帯域ラムダセンサ12のラムダ信号線3:ラムダ=0.75~1.1の左側のY軸においてプロットされたNOx吸蔵触媒触媒5の下流のNOxセンサ13のラムダ信号線4:左側Y軸にプロットされた弁7の開放の二値信号、すなわち0=弁閉鎖、1=弁開放線5:0mV~900mVの右側Y軸にプロットされたN2O減少触媒6の下流のリニアラムダセンサ16のmV単位の電位信号。グラフCおよびDは、FTIRによって測定されたppm単位のN2Oの排気ガス濃度を示す。1によって示す灰色線は、共通の排気ガストレイン10におけるN2O減少触媒6の上流のN2Oの濃度を示し、2によって示す黒色線は、N2O減少触媒6の下流のN2O濃度を示す。グラフEおよびFは、ppm単位の排気ガスのNOx濃度を示す。1によって示す灰色線は、共通の排気ガストレイン10におけるN2O減少触媒6の上流のNOxの濃度を示し、2によって示す黒色線は、N2O減少触媒6の下流のNOxの濃度を示す。グラフGおよびHは、FTIRによって確定されるppm単位の排気ガスのNH3濃度を示す。1によって示す灰色線は、共通の排気ガストレイン10におけるN2O減少触媒6の上流のNH3の濃度を示し、2によって示す黒色線は、N2O減少触媒6の下流のNH3濃度を示す。概して、空気/燃料比の測定を、既知のラムダセンサまたは酸素センサを用いて行うことができる。ラムダセンサに応じて、信号は、mV単位で与えられるLSFと呼ばれる、バイナリラムダセンサまたはステップセンサか、またはラムダ値として与えられるLSUと呼ばれる、リニアラムダセンサまたは広帯域ラムダセンサ。本発明によれば、ラムダλは、空気および燃料の混合物の組成を記述する数である。この数により、燃焼の過程、温度、汚染物質組成および効率に関して結論を引き出すことができる。他の項目は、空気比、空気比数、空気数、過剰空気および過剰空気数である。燃焼空気比は、燃焼に対して実際に利用可能な空気の質量mA,act対完全燃焼に対して必要な空気の最小化学量論的質量mA,stである。λ=1である場合、比は、mA,act=mA,stである化学量論関燃焼空気比であり、これは、酸素が不十分であるかまたは未燃焼酸素が残っていることなく、すべての分子が理論的に空気中の酸素と完全に反応する場合である。内燃機関に対しλ<1たとえば0.9は空気の不足、すなわち過濃混合物を意味し、λ>1たとえば1.1は空気の過剰、すなわち希薄混合物を示す。ただし、λ=1.1は、化学量論的反応に必要であるより燃焼における10を超える空気粒子を意味する。これは、同時に空気の過剰である。"