"希薄燃焼機関から排出される排気ガスに、窒素酸化物の還元剤として尿素またはアンモニアを添加し選択還元型触媒SCRにより窒素酸化物を選択的に還元する際に、余剰のアンモニアを酸化除去するためのアンモニア酸化触媒において、一体構造型担体の表面に、チタニア及びシリカを主成分とする複合酸化物Aの無機母材に貴金属元素を担持した触媒を含む触媒層下層と、実質的に酸化タングステン、セリア、及びジルコニアからなる複合酸化物Cを含む触媒層上層を有する、少なくとも二層の触媒層を被覆してなり、複合酸化物Cの組成が、酸化タングステン:1~50重量、セリア:1~60重量、及びジルコニア:30~90重量であることを特徴とするアンモニア酸化触媒。複合酸化物Aの組成が、チタニア:60~99重量及びシリカ:1~40重量であることを特徴とする請求項1記載のアンモニア酸化触媒。複合酸化物Aが、さらに、ジルコニア、又はアルミナから選ばれる一種以上を含み、その含有量が、0~30重量であることを特徴とする請求項1又は2に記載のアンモニア酸化触媒。複合酸化物Cの組成が、酸化タングステン:3~30重量、セリア:5~40重量、及びジルコニア:50~90重量であることを特徴とする請求項1記載のアンモニア酸化触媒。複合酸化物Aに担持される貴金属元素が、白金を含み、その含有量が、一体構造型担体の単位体積あたり0.01~1.0g/Lであることを特徴とする請求項1~3のいずれかに記載のアンモニア酸化触媒。触媒層下層の複合酸化物Aの被覆量が、一体構造型担体の単位体積あたり10~120g/Lであることを特徴とする請求項1~3、又は5のいずれかに記載のアンモニア酸化触媒。触媒層上層の複合酸化物Cの被覆量が、一体構造型担体の単位体積あたり30~150g/Lであることを特徴とする請求項1又は4に記載のアンモニア酸化触媒。排気ガス流路に、一酸化窒素、炭化水素の酸化機能を有する酸化触媒DOCと、パティキュレートマターを捕集し燃焼除去するフィルターDPFと、尿素水溶液もしくはアンモニア水溶液を供給する噴霧手段と、選択還元型触媒SCRと、請求項1~7のいずれかに記載のアンモニア酸化触媒AMOXをこの順序で配置したことを特徴とする排気ガス浄化装置。選択還元型触媒SCRが、少なくとも鉄元素を含むゼオライトDと、酸化タングステン、セリア、及びジルコニアからなる複合酸化物Cを含む触媒層を一体構造型担体の表面に被覆してなることを特徴とする請求項8記載の排気ガス浄化装置。請求項8に記載の排気ガス浄化装置を用いて、希薄燃焼機関から排出される排気ガスを酸化触媒DOCとフィルターDPFに通過させ、排気ガス中の炭化水素成分、一酸化炭素を浄化するとともに、一酸化窒素の多くを二酸化窒素に転化した後、尿素水溶液またはアンモニア水溶液を噴霧供給して、選択還元型触媒SCRを通過させて排気ガス中の窒素酸化物を還元し、余剰のアンモニアをアンモニア酸化触媒AMOXで酸化除去することを特徴とする排気ガス浄化方法。本発明の目的は、上記従来の課題に鑑み、選択還元触媒に還元成分として尿素水やアンモニア水を噴霧供給することで、ボイラー、ガスタービン、またリーンバーン型ガソリンエンジン、ディーゼルエンジン等の希薄燃焼機関から排気される窒素酸化物NOやNO2を浄化する際に、選択還元触媒からスリップしたアンモニアを空間速度SVとしては高SVから超高SV下でも効果的にN2Oの副生を抑制しつつ酸化浄化することが可能なアンモニア酸化触媒において、耐熱性に優れ圧力損失が小さくかつ使用する貴金属量を低減可能なアンモニア酸化触媒、およびそれを用いた排気ガス浄化装置並びに排気ガス浄化方法を提供することにある。本発明者らは、このような上記課題を解決するために鋭意研究を重ねた結果、NH3成分を還元剤としてNOx成分を選択還元型触媒により浄化する際、選択還元型触媒の後段に、一体構造型担体の表面に、チタニア及びシリカを主成分とする複合酸化物Aに貴金属元素を担持した触媒を含む触媒層下層と、実質的に酸化タングステン、セリア、及びジルコニアからなる複合酸化物Cを含む触媒層上層を有する、少なくとも二層の触媒層を被覆した触媒を配置することで、選択還元型触媒からのスリップNH3を低貴金属担持量でも高貴金属担持量と同等レベルで酸化浄化可能になることを確認して、本発明を完成するに至った。すなわち、本発明の第1の発明によれば、希薄燃焼機関から排出される排気ガスに、窒素酸化物の還元剤として尿素またはアンモニアを添加し選択還元型触媒SCRにより窒素酸化物を選択的に還元する際に、余剰のアンモニアを酸化除去するためのアンモニア酸化触媒において、一体構造型担体の表面に、チタニア及びシリカを主成分とする複合酸化物Aに貴金属元素を担持した触媒を含む触媒層下層と、実質的に酸化タングステン、セリア、及びジルコニアからなる複合酸化物Cを含む触媒層上層を有する、少なくとも二層の触媒層を被覆してなり、複合酸化物Cの組成が酸化タングステン:1~50重量、セリア:1~60重量、及びジルコニア:30~90重量であることを特徴とするアンモニア酸化触媒が提供される。また、本発明の第2の発明によれば、第1の発明において、複合酸化物Aの組成が、チタニア:60~99重量及びシリカ:1~40重量であることを特徴とするアンモニア酸化触媒が提供される。また、本発明の第3の発明によれば、第1又は2の発明において、複合酸化物Aが、さらに、ジルコニア、又はアルミナから選ばれる一種以上を含み、その含有量が、0~30重量であることを特徴とするアンモニア酸化触媒が提供される。また、本発明の第4の発明によれば、第1の発明において、より好ましくは、複合酸化物Cの組成が、酸化タングステン:3~30重量、セリア:5~40重量、及びジルコニア:50~90重量であることを特徴とするアンモニア酸化触媒が提供される。また、本発明の第5の発明によれば、第1~3のいずれかの発明において、複合酸化物Aに担持される貴金属元素が白金を含み、その含有量が、一体構造型担体の単位体積あたり0.01~1.0g/Lであることを特徴とするアンモニア酸化触媒が提供される。また、本発明の第6の発明によれば、第1~3、又は5のいずれかの発明において、触媒層下層の複合酸化物Aの被覆量が、一体構造型担体の単位体積あたり10~120g/Lであることを特徴とするアンモニア酸化触媒が提供される。また、本発明の第7の発明によれば、第1又は4の発明において、触媒層上層の複合酸化物Cの被覆量が、一体構造型担体の単位体積あたり30~150g/Lであることを特徴とするアンモニア酸化触媒が提供される。また、本発明の第8の発明によれば、排気ガス流路に、一酸化窒素、炭化水素の酸化機能を有する酸化触媒DOCと、パティキュレートマターを捕集し燃焼除去するフィルターDPFと、尿素水溶液もしくはアンモニア水溶液を供給する噴霧手段と、選択還元型触媒SCRと、第1~7のいずれかの発明のアンモニア酸化触媒AMOXをこの順序で配置したことを特徴とする排気ガス浄化装置が提供される。さらに、本発明の第9の発明によれば、第8の発明において、選択還元型触媒SCRが、少なくとも鉄元素を含むゼオライトDと、酸化タングステン、セリア、及びジルコニアからなる複合酸化物Cを含む触媒層を一体構造型担体の表面に被覆してなることを特徴とする排気ガス浄化装置が提供される。一方、本発明の第10の発明によれば、第8または9の発明の排気ガス浄化装置を用いて、希薄燃焼機関から排出される排気ガスを酸化触媒DOCとフィルターDPFに通過させ、排気ガス中の炭化水素成分、一酸化炭素を浄化するとともに、一酸化窒素の多くを二酸化窒素に転化した後、尿素水溶液またはアンモニア水溶液を噴霧供給して、選択還元型触媒SCRを通過させて排気ガス中の窒素酸化物を還元し、余剰のアンモニアをアンモニア酸化触媒AMOXで酸化除去することを特徴とする排気ガス浄化方法が提供される。本発明のアンモニア酸化触媒によれば、各種希薄燃焼機関から排出される排気ガス中のNOxに対して、還元剤としてNH3成分を選択還元型触媒により、例えば130~560°Cという低温から高温にかけての広い温度範囲で処理した場合に、スリップしたNH3を従来技術に比べて低貴金属担持量で高い効率で浄化し、かつN2Oの副生やNH3の酸化に伴う新たなNOxの発生を抑制することができる。また、触媒成分として、バナジウム等有害な重金属が含まれないことから、安全性が高い。さらに、圧力損失も軽減できることから低燃費化高出力化の要請にも応えることができる。以下、本発明のアンモニア酸化触媒、およびそれを用いた排気ガス浄化装置並びに排気ガス浄化方法について、主に自動車に使用されるディーゼルエンジンを例にして詳細に説明する。1.アンモニア酸化触媒AMOX本発明のアンモニア酸化触媒以下、本触媒ともいうは、希薄燃焼機関から排出される排気ガスに、窒素酸化物の還元剤として尿素またはアンモニアを添加し選択還元型触媒SCRにより窒素酸化物を選択的に還元する際に、余剰のアンモニアを酸化除去するためのアンモニア酸化触媒において、一体構造型担体の表面に、チタニア及びシリカを主成分とする複合酸化物Aに貴金属元素を担持した触媒を含む触媒層下層と、実質的に酸化タングステン、セリア、及びジルコニアからなる複合酸化物Cを含む触媒層上層を有する、少なくとも二層の触媒層を被覆してなり、複合酸化物Cの組成が、酸化タングステン:1~50重量、セリア:1~60重量、及びジルコニア:30~90重量であることを特徴とする。1下層触媒層本発明のアンモニア酸化触媒において、下層触媒層はチタニア及びシリカを主成分とする複合酸化物Aに貴金属元素を担持した触媒を含んでおり、アンモニア酸化機能を有する。1-1貴金属成分本発明において、貴金属成分とは、白金、パラジウム、ロジウムなどから選ばれる一種以上の元素である。このうち白金は酸化活性が高く、優れたNH3酸化性能を発揮するので、主要な貴金属成分として、下層触媒層に含有することが望ましい。ここで、主要な貴金属成分とは、本発明の触媒に使用される貴金属の総量に対して50wt以上含有させる成分をいい、貴金属の全てが白金であっても良い。この場合、白金の使用量は、本発明の下層触媒層成分を一体構造型担体上に被覆した場合、一体構造型担体の単位体積あたり、0.01~1.0g/Lである事が好ましく、0.02~0.5g/Lである事がより好ましい。0.01g/L未満では白金の活性を充分に利用できず、1.0g/Lを超える場合は貴金属使用量の低減幅が十分でない。下層触媒層を形成する触媒成分は、貴金属が特にPt、Pdであると優れた酸化性能を発揮する。上記のとおりPtは優れた酸化性の触媒活性種であるから、その比表面積を高く維持することで活性面が増え、高い活性を発揮することができる。そのため、本発明では、チタニア及びシリカを主成分とする複合酸化物Aに少なくとも白金が担持されることが好ましい。これにより貴金属を高分散に担持することができ、また耐熱性が高いので貴金属成分が焼結し難くなり、使用時における貴金属の高分散を長期間維持しうる。1-2複合酸化物A複合酸化物Aは、比表面積値が高く、耐熱性にも優れたチタニア及びシリカを主成分として含む無機母材であり、白金などの貴金属成分を高分散に担持することができる。複合酸化物Aの組成は、チタニア:60~99重量及びシリカ:1~40重量であることが好ましい。複合酸化物Aは、さらに、ジルコニア、アルミナの少なくとも一種以上を含み、複合酸化物Aに占めるジルコニア、アルミナの少なくとも一つの割合が0~30重量であることがより好ましい。すなわち、本発明では複合酸化物Aとしてチタニアとシリカを必須とし、30重量以下のジルコニア、アルミナの少なくとも一つを含む複合酸化物、例えばチタニア-シリカ、チタニア-シリカ-ジルコニア、チタニア-シリカ-アルミナ、チタニア-シリカ-ジルコニア-アルミナ、などの無機酸化物が使用できる。このような無機酸化物無機母材は、貴金属成分の分散性の点からいえば、比表面積BET法による、以下同様が30m2/g以上であることが好ましく、更に100m2/g以上であるものがより好ましい。比表面積値が30m2/g以上であれば貴金属を高分散状態で安定に担持させることができる。上記の無機母材に貴金属を担持させるには、塩化白金IV酸、亜硝酸ジアンミン白金II、水酸化白金酸アミン溶液、塩化白金酸、硝酸白金、ジニトロジアンミンパラジウム、硝酸パラジウム、塩化パラジウム、塩化ロジウムIII、硝酸ロジウムIIIなど金属塩との水溶液と、無機母材とを混合して乾燥、焼成を行う等、適宜公知の方法により行うことができる。下層触媒層中の複合酸化物Aの含有量は、一体構造型担体の単位体積あたり10~120g/Lであり、特に15~100g/Lであることが望ましい。その理由は、複合酸化物Aが多すぎるとPtの分散性を向上させるために過剰量を担持させることとなり、結果として圧損上昇や高価格となる場合があり、逆に少な過ぎるとPtの分散度が確保できずNH3酸化が促進されずNH3スリップを起こす場合があるからである。また、本発明の一体型触媒担体に被覆される下層には、上記無機母材である複合酸化物Aとは別に、NOxの浄化機能を有する材料を有してもよい。NOxの浄化機能を有する材料としては後述する複合酸化物C、ゼオライトDの他、チタニア、ジルコニア、酸化タングステン等の遷移金属酸化物、セリア、ランタン、プラセオジム、サマリウム、ガドリニウム、ネオジム等の希土類酸化物、酸化ガリウム、酸化スズ等の碑金属酸化物、またはこれらの複合酸化物等があげられる。2上層触媒層本発明において、上層触媒層は、実質的に酸化タングステン、セリア、及びジルコニアからなる複合酸化物Cを必須成分とし貴金属成分を含まずに構成され、スリップNH3と存在するNOx、すなわちスリップNH3の酸化により生成したNOxあるいはSCR触媒で十分浄化し切れなかったNOxと反応し、NOx浄化を促進する機能を有する。2-1複合酸化物C本触媒において、複合酸化物Cは、酸化タングステン:1~50重量、セリア:1~60重量、及びジルコニア:30~90重量であり、より好ましくは、酸化タングステン:3~30重量、セリア:5~40重量、及びシルコニア:50~90重量の組成となるようにする。ここで、酸化タングステンとは、タングステンの酸化物のほか、タングステン元素単体で存在するものも含むものとする。複合酸化物C中の各成分の機能については定かでないが、例えば次のように考えられる。セリアは、NOx吸着機能材料として知られており、本材料系においてもNOx吸着を促進することでNH3とNOxのSCR反応を促進できる機能を有する。ジルコニアは、その他成分を熱的に安定な状態で高分散させる為の分散保持材料としての効果を期待できる。一方、タングステンの酸化物は、酸性が強く、アルカリ成分である尿素やアンモニアの吸着力が大きいので、タングステンの酸化物を使用することで脱硝性能が高くなるという作用効果を期待できる。本触媒は、なかでもタングステン酸化物として、あるいはタングステン元素単体でも存在しうるタングステンWの役割が重要であり、セリウムCeとWの界面がDeNOx反応を促進するような構造にすることが好ましい。これは、複合酸化物Cを構成するW/Ce/Zr材料の内、Zrを除いたW/Ce材料と、Ceを除いたW/Zr材料の3種類の材料粉末を用い、触媒化せず粉末のままでアンモニア-SCRのモデルガス浄化性能を評価すると、W/Zr材料よりもW/Ce材料のNOx浄化性能が高くなるからである。この複合酸化物Cは、上記の組成、構造になれば、製法によって特に限定されない。例えば、珪素、タングステン、セリウム、ジルコニウムを含む硝酸塩、硫酸塩、炭酸塩、酢酸塩、塩化物等の形態を有する出発原料を一度に水溶液中に可溶させた後、混合し、pH調整等により沈殿物として沈降させるか蒸発乾固させるかして得られた固形物を焼成してもよいし、単一もしくは複数の金属塩に上記処理を行うことにより酸化物を形成させた後、残りの金属塩を一度にまたは逐次に担持してもよい。一度にすべての元素を加えて製造するか、最初に核となる粉末を単数もしくは数種類の元素から製造した後、残りの元素を一度にまたは逐次に担持させるにより、各々の元素を最適な組成で含有する複合酸化物Cを調製することができる。複合酸化物Cの被覆量は、一体構造型担体の単位体積あたり30~150g/Lであり、より好ましくは30~120g/Lとする。30g/Lよりも少ないと、NH3とNOxの反応が低下し、SCR機能が不十分となり、またNH3吸着容量が少なくなるので下層触媒層でPtと接触できなかったNH3がスリップすることがある。逆に150g/Lよりも多いと、圧損上昇や高コストとなるので好ましくない。また、本発明の一体型触媒担体に被覆される上層には、上記複合酸化物Cとは別に、NOxの浄化機能を有する材料を含有させてもよい。NOxの浄化機能を有する材料としては後述するゼオライトDの他、チタニア、ジルコニア、酸化タングステン等の遷移金属酸化物、セリア、ランタン、プラセオジム、サマリウム、ガドリニウム、ネオジム等の希土類酸化物、酸化ガリウム、酸化スズ等の碑金属酸化物、またはこれらの複合酸化物等があげられる。3一体構造型担体本発明における一体構造型担体は、その種類によって特に制限されない。ハニカム構造型担体をはじめ、細い繊維状物を編んだシート状構造体、比較的太い繊維状物からなるフェルト様の不燃性構造体が使用できる。中でもハニカム構造型担体が好ましく、このようなハニカム構造型担体の表面に触媒成分を被覆したものを、以下、ハニカム構造型触媒ということがある。ハニカム構造型担体は、特に限定されるものではなく、公知のハニカム構造型担体の中から選択可能である。このようなものには、フロースルー型担体や、DPF、CSFに用いられるウォールフロー型担体があるが、本発明では、選択還元触媒SCRの後段にスリップNH3の浄化のみを目的として使用されるので、フロースルー型担体が好ましい。また、このようなハニカム構造体はその全体形状も任意であり、円柱型、四角柱型、六角柱型など、適用する排気系の構造に応じて適宜選択できる。さらに開口部の孔数についても処理すべき排気ガスの種類、ガス流量、圧力損失あるいは除去効率などを考慮して適正な孔数が決められるが、通常、ディーゼル自動車の排気ガス浄化用では、1平方インチ当たり10~1500個程度、特に100~900個であることが好ましい。1平方インチ当たりのセル密度が10個以上であれば、排気ガスと触媒の接触面積を確保でき、充分な排気ガスの浄化機能が得られ、1平方インチ当たりのセル密度が1500個以下であれば、著しい排気ガスの圧力損失が生じないので内燃機関の性能を損なう事がない。また、下層については、本発明の触媒成分を、セラミックス等の浸透性の構造担体に被覆して使用する場合、下層の成分が構造担体に浸透し、下層の全て、またはその一部が構造担体と一体化していてもよい。また、構造担体を下層の成分で構成し、その上に上層の成分を被覆しても良い。なお、下層と構造担体の間に、触媒層の密着性の向上などを目的としてボトム層を設ける場合もあるが、この場合、ボトム層と下層の関係は、前記構造担体と下層の関係に同じである。また、このようなハニカム構造型担体は、セルの壁の厚みを2~12milミリインチとすることが好ましく、4~8milがより好ましい。また、ハニカム構造型担体の材質としては、ステンレス等の金属、コーディエライト等のセラミックスがある。なお、本発明では、細い繊維状物を編んだシート状構造体、比較的太い繊維状物からなるフェルト様の不燃性構造体も使用できるが、これらハニカム構造担体とは異なる一体構造型担体は、背圧が高まる恐れはあるものの、触媒成分の担持量が大きく、また排気ガスとの接触面積が大きいので、他の構造型担体よりも処理能力が高くなる場合がある。本触媒の成分が上記フロースルー型ハニカム担体に被覆して使用される場合、その被覆量は、1平方インチ当たりの開口部の孔数200~900個、セルの壁の厚みが4~8milの担体において、上層は下層の50以上の被覆量で、上層下層の合計の被覆量は単位体積あたり40g/L以上であることが好ましく50g/L以上であることがより好ましい。なお、被覆量の上限は、生産コストが上昇したり、ハニカムの孔が目詰まりを起したり、排気ガスの背圧が著しく上昇しない程度であれば特に限定されないが、前記フロースルー型ハニカム担体において、凡そ230g/L以下が望ましく、170g/L程度に留める事がより望ましい。使用する担体のセル密度にもよるが、現実的なセル密度のハニカム構造体を使用する場合には、230g/Lを超える量の触媒を担時すると背圧が上昇し、燃焼機関の性能を阻害する場合がある。本発明の触媒には、下層又は上層を構成する材料として上記した材料の他、固体酸、あるいはバインダーなども混合して用いる事ができる。このような固体酸としてはWO3/ZrO2、WO3/TiO2、SO3/ZrO2、メタロシリケート等が挙げられ、バインダーとしては、アルミナ、シリカ、チタニア、シリカ-アルミナ、ジルコニア及びそれらのゾルゲル溶液状の物などが使用されることが好ましい。各層の厚さは、特に制限されず、例えば1~430μmであればよく、特に20~250μmの範囲が好ましい。上層の厚さは、40~250μm、下層の厚さは1~180μmであることが望ましい。各層の厚みは不均一であっても差し支えないが、平均値が上記範囲内であることが好ましい。各層の厚みが薄すぎると触媒成分が不足し層としての機能を発揮しづらくなる。各層の厚みが厚すぎると、ガス拡散性が低下し、物質移動が阻害されるので好ましくない。2.アンモニア酸化触媒の製造方法本発明の触媒を調製するには、まず、下層触媒材料、上層触媒材料、一体構造型担体を用意する。触媒材料は必要に応じてバインダーや界面活性剤などの添加剤を水系媒体と混合してスラリー状混合物にしてから、一体構造型担体へ塗工した後、乾燥、焼成する事により製造される。すなわち、触媒材料と水系媒体を所定の比率で混合してスラリー状混合物を得る。本発明においては、水系媒体は、スラリー中で各触媒成分が均一に分散できる量を用いれば良い。下層触媒材料は、少なくとも白金を含む貴金属成分、チタニア及びシリカを主成分とする複合酸化物Aを無機母材として含んでいる。貴金属成分は、予め無機母材に担持させておくこともできる。金属触媒成分と無機母材を水系媒体中で混合してスラリーを調製しておく。下層触媒材料を調製するにあたり、貴金属を、予め無機母材に担持させておく場合、適宜公知の方法を採用できるが、その一例を示すと以下のとおりである。まず、貴金属成分の原料として硝酸塩、硫酸塩、炭酸塩、酢酸塩等の化合物、具体的には塩化白金IV酸、亜硝酸ジアンミン白金II、水酸化白金酸アミン溶液、塩化白金酸、硝酸白金、ジニトロジアンミンパラジウム、硝酸パラジウム、塩化パラジウム、塩化ロジウムIII、硝酸ロジウムIIIとして用意する。これらから選択して水、有機溶媒に溶解して貴金属成分原料の溶液を用意する。なお、水または水に水溶性有機溶媒を加えた溶媒については以下水系媒体という。次に、この貴金属成分原料の溶液を、水系媒体と共に無機母材と混合した後、50~200°Cで乾燥して溶媒を除去した後、300~1200°Cで焼成する。なお、上記成分以外に、バインダー等として公知の触媒材料を配合してもよい。このような公知の触媒材料としてはアルミナ、シリカ、チタニア、ジルコニア、シリカ-アルミナ、セリア、アルカリ金属材料、アルカリ土類金属材料、遷移金属材料、希土類金属材料、銀、銀塩等が挙げられ、必要に応じて分散剤、pH調整剤を合わせて使用することができる。触媒組成物を一体構造型担体に被覆するには触媒組成物をスラリー状混合物として塗工する。塗工方法は、特に限定されないが、ウオッシュコート法が好ましい。塗工した後、乾燥、焼成を行う事により触媒組成物が担持された一体構造型触媒が得られる。なお、乾燥温度は、100~300°Cが好ましく、100~200°Cがより好ましい。また、焼成温度は、300~700°Cが好ましく、特に400~600°Cが好ましい。乾燥時間は0.5~2時間、焼成時間は1~3時間が好ましい。加熱手段については、電気炉やガス炉等の公知の加熱手段によって行う事ができる。上記のようにして一体構造型担体へ下層触媒材料を塗工した後に乾燥、焼成し、次に、この層の上に上層触媒材料を塗工し、乾燥、焼成して本発明のアンモニア酸化触媒を調製する。上層触媒材料は、実質的に酸化タングステン、セリア、及びジルコニアからなる複合酸化物Cを含み、これとは別に、上層触媒原料としてゼオライトを必要により配合することができる。このほか、ウオッシュコート法により下層触媒材料、上層触媒材料を2回続けて塗工した後に、一度で乾燥、焼成したり、あるいは、ウオッシュコート法により下層触媒材料を塗工した後に乾燥し、その上に二層目以降の材料を被覆した後乾燥し、一度に焼成してもよい。ハニカム型一体構造型担体に触媒組成物を被覆する場合、ハニカム形状が多角形であると、層の厚みはハニカムの部位により異なることがあるが、実質的に殆どの部位で上層、下層とも、1~250μmの範囲、特に20~250μmの範囲である事がより好ましい。上層が薄すぎて5μm未満であると、先のガス拡散性が低下することがあり、トータルの層が厚すぎて430μmを超えると、通常使われるハニカム型一体構造型担体に本発明の触媒組成物を被覆した場合に、圧損上昇によるエンジンへの負荷が懸念される。特に好ましい厚さは、上層:40~250μm、下層:1~180μmである。3.排気ガス浄化触媒装置、それを用いた浄化方法本発明では、排気ガス流路に、一酸化窒素、炭化水素の酸化機能を有する酸化触媒DOCと、パティキュレートマターを捕集し燃焼除去するフィルターDPFと、尿素水溶液もしくはアンモニア水溶液を供給する噴霧手段と、選択還元型触媒SCRと、前記のアンモニア酸化触媒AMOXをこの順序で配置することで排気ガス浄化触媒装置が構成される。ディーゼルエンジンは、その構造上の特徴からガソリンエンジンと比べると比較的排気ガスの温度が低く、その温度は概ね室温~700°Cである。特に始動時や低負荷時には排気ガス温度が低い。しかし、排気ガスの温度が低い場合には触媒の温度も充分に上昇せず、浄化性能が充分に発揮されず、排気ガス中のNOxが充分に浄化されずに排出されやすい。排気ガス中のNOxの浄化においては、排気ガス中のNOとNO2の比が1:1の状態でSCR触媒に接触させる事が望ましい。前述の脱硝反応式3の反応速度が最も速いためである。そのため、排気ガス流れに対し、本触媒の前段にNO酸化機能を配置する酸化手段として、排気ガス中のHC、COを酸化するために配置する酸化触媒DOCや、排気ガス中に含まれる可燃性粒子成分を捕集するフィルターDPFを配置するのである。酸化触媒としては、公知の白金、またはパラジウムのうち少なくとも一種が担持された活性アルミナを主成分とする触媒を用いることができる。なおその酸化触媒としては、活性アルミナがLaを含むものを使用することもできる。さらにセリウムでイオン交換したβ型ゼオライトを含有する触媒を用いても良い。このようにDOCには、貴金属成分として白金成分またはパラジウム成分を含むことが好ましく、この貴金属成分の量は金属換算で0.1~4g/L含む事が好ましく、0.5~3g/L含むことがより好ましい。貴金属成分が多すぎると高コストとなってしまい、少なすぎると好適なNO2/NOx比にならない事がある。また、この貴金属成分には金属換算で30~100wの白金を含む事が好ましく、50~100wの白金を含む事がより好ましい。ディーゼル自動車の燃料に使用される軽油には硫黄成分を50ppm以上含むものも少なくなく、このような硫黄成分を含む燃料を使用して排出される排気ガスにより、触媒成分中の貴金属が被毒してしまうことがあるが、パラジウムは硫黄被毒し易い傾向が知られており、これに対し白金は硫黄被毒し難い傾向が知られている。そのため、本発明に使用されるDOCには貴金属成分として白金を主成分として使用する事が好ましい。なお、DPFで捕集した可燃性粒子成分は、その後燃焼して除去され、DPF機能が再生される。DPFにおける煤の燃焼にはNO2を使用する。NO2による煤の燃焼は酸素に比べて穏やかであり、燃焼熱によるDPFの破損を誘発し難い。DPFにはこの燃焼再生を促進する目的で酸化触媒を被覆したものがあり、CSFといわれている。本発明では特に断りの無い限り、DPFはCSFを包含するものとする。これらDOC、DPFの後段には、SCR触媒が配置される。本発明が適用される燃焼機関は、ディーゼルエンジンの場合、排気量1L程度の小型自動車から、排気量50Lを超えるような重機用ヘビーデューティーディーゼルエンジンまであり、また、それらディーゼルエンジンから排出される排気ガス中のNOxは、その稼動状態、また燃焼制御の方法等により大きく異なる。そして、これらディーゼルエンジンから排出される排気ガス中のNOxを浄化するために使用されるSCR触媒も、1L程度から50Lを超えるディーゼルエンジン排気量の多様性にあわせて選定できる。また、排気ガス中のNOxを浄化する手段として、SCRとは別にNOx吸蔵触媒を使用する場合があり、LNTLeanNOxTrapといわれる。LNTに吸蔵されたNOxは、排気ガス中の還元成分であるHCやCOを還元剤としてNOxを浄化するが、SCRはこのようなLNTと組み合わせても良い。本発明では、SCRとして、少なくとも鉄元素を含むゼオライトと、実質的に酸化タングステン、セリア、及びジルコニアからなる複合酸化物を含む触媒層を一体構造型担体の表面に被覆してなる選択還元型触媒SCRを使用することが好ましい。複合酸化物としては、本触媒の成分である複合酸化物Cのほか、この複合酸化物Cにシリカが添加された材料も使用できる。このSCR触媒の成分であるゼオライトとしては次に記載するゼオライトDが好ましい。本発明においてゼオライトDは、例えば三次元の細孔構造を有するβ型、MFI型のゼオライトをはじめ、A、X、Y、MOR、CHA、SAPOなどのゼオライトが挙げられる。中でも好ましいのは、β型ゼオライト、又はMFI型のゼオライトである。本触媒において好ましく使用されるβ型ゼオライトは、例えば、単位胞組成が下記の平均組成式で表され、かつ正方晶系の合成ゼオライトとして分類される。Mm/x[AlmSi64-mO128]pH2O式中、Mはカチオン種であり、xは前記Mの価数であり、mは0を越え64未満の数であり、pは0以上の数であるこのβ型ゼオライトは、比較的大きな径を有する一方向に整列した直線的細孔とこれに交わる曲線的細孔とからなる比較的複雑な3次元細孔構造を有し、イオン交換時のカチオンの拡散、およびNH3等のガス分子の拡散が容易である。また、このような構造はモルデナイト、ホージャサイト等が一方向に整列した直線的な空孔のみを有するのに対して、特異な構造であり、このような複雑な空孔構造であるがゆえに、βゼオライトは、熱による構造破壊が生じ難く安定性が高く、自動車用触媒にとって有効な材料である。一般にゼオライトは、NH3のような塩基性化合物が吸着できる酸点を有していることが必要であるが、そのSi/Al比に応じてその酸点の数が異なる。一般的にはSi/Al比が低いゼオライトは酸点の数が多いが、水蒸気共存での耐久において劣化度合いが大きく、逆にSi/Al比が高いゼオライトは耐熱性に優れている。本触媒において、ゼオライトの酸点にNH3が吸着し、そこが活性点となってNO2などの窒素酸化物を還元除去するので、酸点が多い方Si/Al比が低い方が脱硝反応には有利である。Si/Al比に相当する指標として、成分分析によりSiO2とAl2O3のモル比以下でSARと略記するが一般的に使用される。上述のようにSARについては耐久性と活性がトレードオフの関係であるが、これらを考慮すると、ゼオライトのSARは15~300が好ましく、17~60がより好ましい。このような特性はβ型ゼオライト、そしてMFI型ゼオライトも同様に有している。本触媒のゼオライトDには、鉄元素を含むゼオライトが主成分として含有されることが好ましい。通常、ゼオライトには固体酸点として、カチオンがカウンターイオンとして存在する。カチオンとしては、アンモニウムイオンやプロトンが一般的であるが、本触媒に使用されるβ型ゼオライトにはカチオン種として鉄元素が添加され、以下、本発明ではFe-βということがある。鉄元素でイオン交換されたβ型ゼオライトによって本発明の作用が向上する理由は定かではないが、ゼオライト表面においてNOをNO2に酸化してNH3との反応活性を高め、ゼオライトの骨格構造が安定化され、耐熱性の向上に寄与していると考えられる。ゼオライトに対するFeの添加量は、Fe2O3換算で0.1~5wtが好ましく、0.5~4.5wtがより好ましい。鉄元素の量がFe2O3換算で5wtを超えると、活性な固体酸点の数が確保できなくなり活性が下がる。鉄元素の量がFe2O3換算で0.1wt未満では、充分なNOx浄化性能が得られず排気ガスの浄化性能が低下するので好ましくない。なお、イオン交換種として添加される鉄元素は、その全てがイオン交換されても良いが、その一部が酸化鉄の状態で存在していても良い。すなわち、鉄元素以下、これを金属触媒成分ともいうの担持の方法は、イオン交換でも含浸による方法でも構わない。本発明では、ゼオライトの少なくとも一部が、金属触媒成分によりイオン交換されていることが望ましい。適切にイオン交換されることにより、ゼオライトの骨格構造が安定化され、ゼオライトそのものの耐熱性が向上する。なお、金属触媒成分は、完全にイオン交換されなくてもよく、その一部が酸化物として存在しても良い。ゼオライトへの鉄元素の担持方法については特に制限はない。このような鉄元素を添加したゼオライトは、主要なゼオライトメーカーから様々なグレードのものが購入でき、また、特開2005-502451号公報などに記載された要領で製造できる。一般的な担持方法としては、イオン交換法の他、鉄元素を含む硝酸塩、酢酸塩、塩化物等を水溶液に可溶させた後、ゼオライトを加えて含浸法で担持してもよいし、アルカリ等でpH調整することにより得られた沈殿物を乾燥焼成してもよいし、ゼオライトに上記鉄元素を含む硝酸塩、酢酸塩、塩化物等を可溶させた水溶液に浸漬した後、蒸発乾固させてもよい。焼成温度は、300~800°Cが好ましく、400~600°Cがより好ましい。加熱手段については、電気炉やガス炉等の公知の加熱手段によって行う事ができる。本触媒のゼオライトとして好ましい三次元細孔構造を有するゼオライトとして、例えばMFI型ゼオライトもSCR成分として知られている。ここでMFI型ゼオライトのSi/Al比も上述したβ型ゼオライトと同様である。MFI型ゼオライトは、β型ゼオライト同様に鉄元素が含まれていることが好ましい。このうち、鉄元素が含まれるMFI型ゼオライトについては、以下Fe-MFIということがある。また、ゼオライト種としては上記のゼオライトに加え、他にA、X、Y、MOR、CHA、SAPO等様々なタイプのゼオライトの一種以上と組み合わせて使用してもよい。本触媒を他のタイプのゼオライトと併用する場合には、全ゼオライト中、前記各種β型ゼオライト若しくはMFI型ゼオライトのトータルの比率が50~100であることが好ましい。また、ゼオライトは、前記鉄元素の他に、他の遷移金属、希土類金属、また貴金属などを含んでいてもよい。具体的には、ニッケル、コバルト、ジルコニウム、銅などの遷移金属、セリウム、ランタン、プラセオジム、ネオジウムなどの希土類金属、などを挙げることができる。また、金、銀、白金、パラジウム、ロジウム、イリジウム、ルテニウム等の貴金属やニオブ、タングステン、タンタル、セリア、セリウムジルコニウム複合酸化物、酸化ランタン、アルミナ、シリカ、ジルコニア、バナジアや、スズ、ガリウムなどアルカリ元素、アルカリ土類元素など一般に触媒材料として使用可能な材料を、本発明の目的を阻害しない範囲で適宜添加することができる。また、複合酸化物Cにシリカを添加した材料系の組成は、シリカ:20重量以下、酸化タングステン:1~50重量、セリア:1~60重量、及びジルコニア:30~90重量であり、より好ましくは、シリカ:5重量以下、酸化タングステン:3~30重量、セリア:5~40重量、及びジルコニア:50~90重量である。複合酸化物Cの場合には前述の通りである。その被覆量は、触媒層の全体に対して、10~80重量とすることが好ましい。また、還元剤が尿素である場合は、SCR触媒には、前記の脱硝成分であるゼオライトD、あるいは複合酸化物Cに加え、尿素成分の加水分解成分として複合酸化物Eを含有することが望ましい。複合酸化物Eは、実質的にチタニア、シリカ、及びジルコニアからなる複合酸化物であることが好ましい。また、その組成が、チタニア:70~95重量、シリカ:1~10重量、及びジルコニア:5~20重量であることがより好ましい。また、触媒層を構成する脱硝成分D、複合酸化物C及び尿素加水分解成分Eの被覆量が、200~350g/Lであることが好ましく、220~330g/Lがより好ましい。被覆量が少なすぎると、脱硝効果が充分に得られない場合があり、多すぎるとハニカムの孔が目詰まりを起たり、排気ガスの背圧が著しく上昇し、エンジンの性能を低下させる恐れがある。そして、ゼオライトDの被覆量が、触媒層の全体に対して、10~80重量であること、複合酸化物Cの被覆量が、触媒層の全体に対して、10~80重量であること、複合酸化物Eの被覆量が、触媒層の全体に対して、1~30重量であることが好ましい。また、SCR触媒は、一体構造型担体の上に一層構造で被覆してもよいが、二層構造以上を被覆し積層したものでもよい。一体構造型担体の表面に、少なくとも鉄元素を含むゼオライトDと、酸化タングステン、セリア、及びジルコニアからなり、シリカを含みうる複合酸化物Cと、実質的にチタニア、シリカ、及びジルコニアからなる複合酸化物Eを含む触媒層が上下二層に被覆されていることが好ましい。そして、下層がゼオライトD50~90重量、複合酸化物C10~40重量、及び複合酸化物E1~30重量を含むこと、一方、上層がゼオライトD10~40重量、複合酸化物C50~90重量、及び複合酸化物E1~30重量を含むことがより好ましい。このように、下層でゼオライトDの比率を高め、上層では複合酸化物Cの比率を高めることで、排気ガス中のNOxの浄化性能を向上させることができる。特に、下層の被覆量が全体の20~50重量であり、上層の被覆量が全体の50~80重量であることが好ましい。このように下層の被覆量に対して、上層の被覆量を多くすることで、十分に高い脱硝性能をあげることができる。下層の被覆量が全体の30~45重量であり、上層の被覆量が全体の55~70重量であることがより好ましい。上記のSCR触媒は、優れた脱硝性能を有することから、従来よりもアンモニアを効率的に活用することができる。本発明では、SCR触媒の後段に、NH3浄化機能を有する本触媒が配置される。本触媒は、NH3浄化性能に優れることから、排気ガス流れに対し、SCR触媒からスリップしてくるNH3を効率的に酸化することができる。このように、本発明のアンモニア酸化触媒AMOXをSCR触媒後段に配置し、スリップNH3を酸化浄化する。更に、SCR触媒から流出するNOxあるいはNH3酸化により生じるNOxを、酸化反応にまだ使用されていないスリップNH3と反応させNOx浄化を促進する。すなわち、排気ガス中のNO、NO2がAMOXの上層に流入し、供給されるNH3と反応し、窒素に還元された後に、余剰のアンモニアが本触媒の上層に供給され、一部吸着保持される。また、上層を通過して下層に届いたNOが貴金属成分PtによってNO2に酸化され、このNO2が上層に移行して、上層に吸着保持されたNH3と反応し、N2とH2Oとして排出される。そして、下層では貴金属によってNOからNO2に酸化されたNO2が下層に吸着保持されたNH3と反応し、N2とH2Oとして排出される。このようにしてAMOXでNOxの浄化が更に向上する場合がある。本発明によれば、NH3酸化触媒の性能が高いので、従来触媒技術と同貴金属担持量ではより低温からNH3の酸化浄化が可能であり、従来触媒と同等のNH3酸化浄化性能を得る為にはより少ない貴金属担持量でその性能が得られることとなる。また、自動車用ディーゼルエンジンから排出される排気ガスの温度は広範囲にわたり、これを概ね150~250°Cを低温域として、また概ね300~600°Cを高温域として分けた場合、本発明のNH3酸化触媒は、低温域のNOx浄化活性に優れ、しかも耐熱性も優れることから、高温域の脱硝性能に優れたSCR触媒を選択して前段に配置すれば、低温域から高温域まで、広い温度範囲で高い脱硝性能を発揮することができる。以下に実施例及び比較例を示し、本発明の特徴を一層明確にする。なお、本発明は、これら実施例の態様に限定されるものではない。なお、本実施例、並びに比較例に使用する触媒は次に示す方法によって調製した。[実施例1]NH3酸化触媒AMOX1の製造;=下層NH3酸化機能を有する触媒層;=貴金属成分原料としての塩化白金水溶液を、母材としてのチタニア粉末A87wtTiO2/10wtZrO2/3wtSiO2に含浸担持させてPt担持チタニア粉末Pt換算0.332wtを得た。次に、得られたPt担持チタニア粉末1003gと水をボールミルに投入し、所定の粒径となるまでミリングして、NH3酸化触媒層用スラリーAを得た。続いて、このスラリーAに一体型構造担体、すなわちハニカムフロースルー型コージェライト担体300セル5ミル、φ25.4mm×24mm長さを浸漬させ、単位体積あたりの触媒担持量が30g/Lとなるようにウォッシュコート法で塗布した。その後、150°Cで1時間乾燥させ、大気雰囲気下、500°Cで2時間焼成して下層塗布済み触媒Bを得た。=上層SCR機能層=W/Ce/Zr材料10wtWO3/23wtCeO2/67wtZrO2893gと、バインダー107gを水とともにボールミルに投入し、所定の粒径となるまでミリングして、SCR機能層用スラリーCを得た。続いて、このスラリーCに前記の下層塗布済み触媒Bを浸漬させ、単位体積あたりの触媒担持量が110g/Lとなるようにウォッシュコート法で塗布した。その後、150°Cで1時間乾燥させ、大気雰囲気下、500°Cで2時間焼成して、表1に示すAMOX1を得た。なお、表1の数値は、W/Ce/Zr材料を100重量部としたときの、各成分の含有量を重量部で示している。その後、得られたNH3酸化触媒を用いて、以下の触媒性能評価を実施した。この触媒性能の評価結果を図1~3に示す。<触媒性能評価>NOxNH3-スリップ評価以下に記載の測定条件のもと、触媒入口出口のNH3、NO、NO2、N2Oのガス濃度を計測し、NH3転化率、NOx排出濃度、N2O排出濃度の3つの指標でAMOX1の触媒性能を評価した。その結果を図1~3に示した。なお、ガス計測は所定温度に到達し所定濃度ガス流通開始後20分経過した後に、各種ガス成分の濃度が安定した状態で測定した。なおNH3転化率、NOx排出濃度は次の算出式に基づき計算した。NH3転化率[]={入口NH3濃度-出口NH3濃度}/入口NH3濃度×100NOx排出濃度[ppm]=出口NO濃度出口NO2濃度<測定条件>評価装置;モデルガス試験装置菱明技研製定量分析装置;FTIRサーモエレクトロン製NEXUS-670、2mガスセル触媒サイズ;φ25.4mm×24mm、300セル/5ミル、12.2mL/unit空間速度;100,000/h全ガス流量;20.3L/minモデルガス組成表2参照[実施例2]NH3酸化触媒AMOX2の製造;=下層NH3酸化機能を有する触媒層;=実施例1に記載した要領で、貴金属成分原料としての塩化白金水溶液を、母材としてのチタニア粉末D90wtTiO2/10wtSiO2に含浸担持させてPt担持チタニア粉末Pt換算0.332wtを得た。得られたPt担持チタニア粉末と水をボールミルに投入し、所定の粒径となるまでミリングして、NH3酸化触媒層用スラリーFを得た。続いて、このスラリーFに一体型構造担体、すなわちハニカムフロースルー型コージェライト担体300セル5ミル、φ25.4mm×24mm長さを浸漬させ、単位体積あたりの触媒担持量が30g/Lとなるようにウォッシュコート法で塗布した。その後、150°Cで1時間乾燥させ、大気雰囲気下、500°Cで2時間焼成して下層塗布済み触媒Gを得た。=上層SCR機能層=W/Ce/Zr材料10wtWO3/23wtCeO2/67wtZrO2893gと、バインダー107gを水とともにボールミルに投入し、所定の粒径となるまでミリングして、SCR機能層用スラリーHを得た。続いて、このスラリーHに前記の下層塗布済み触媒Gを浸漬させ、単位体積あたりの触媒担持量が110g/Lとなるようにウォッシュコート法で塗布した。その後、150°Cで1時間乾燥させ、大気雰囲気下、500°Cで2時間焼成して、表1に示すAMOX2を得た。その後、得られたNH3酸化触媒を用いて、実施例1の要領で触媒性能評価を実施した。この触媒性能の評価結果を図1~3に示す。[実施例3]NH3酸化触媒AMOX3の製造;貴金属担持用の母材としたチタニア粉末D90wtTiO2/10wtSiO2の代わりに、チタニア粉末E80wtTiO2/15wtSiO2/5wtAl2O3を用いた以外は実施例2に記載の方法と同様にして、表1に示すAMOX3を得た。その後、得られたNH3酸化触媒を用いて、実施例1の要領で触媒性能評価を実施した。この触媒性能の評価結果を図1~3に示す。[実施例4]NH3酸化触媒AMOX4の製造;実施例3で上層の触媒担持量を110g/Lとしたところを55g/Lに変更した以外は同様にして、表1に示すAMOX4を得た。その後、得られたNH3酸化触媒を用いて、実施例1の要領で触媒性能評価を実施した。この触媒性能の評価結果を図1~3に示す。[比較例1]上記のアンモニア酸化触媒AMOX1に代えて、下記の方法で調製したアンモニア酸化触媒AMOX5を用い、同様にモデルガス試験装置に設置し、触媒性能を評価した。この触媒性能の評価結果を図1~3に示す。NH3酸化触媒AMOX5の製造;=下層NH3酸化機能を有する触媒層=貴金属成分原料としての塩化白金水溶液を、母材としてのチタニア粉末D90wtTiO2/10wtSiO2,BET値:100m2/gに含浸担持させPt担持チタニア粉末Pt換算2.1wtを得た。得られたPt担持チタニア粉末540gと、鉄元素でイオン交換したβ型ゼオライトFeイオン交換量;1.76wtFe2O3換算、SAR=28115gと、鉄元素でイオン交換したMFI型ゼオライトFeイオン交換量;1.35wtFe2O3換算、SAR=23230gと、バインダー115gを水と一緒にボールミルに投入し、所定の粒径となるまでミリングして、NH3酸化触媒層用スラリーLを得た。続いて、このスラリーLを一体型構造担体、すなわちハニカムフロースルー型コージェライト担体300セル/5ミル、φ25.4mm×24mm長さに浸漬させ、単位体積あたりの触媒担持量が85g/Lとなるようにウォッシュコート法で塗布した。その後、150°Cで1時間乾燥させ、大気雰囲気下、500°Cで2時間焼成して下層塗布済み触媒Hを得た。このようにして得た下層塗布済み触媒Hには単位体積あたりPtが1.0g/L担持されることとなる。=上層SCR層=鉄元素でイオン交換したβ型ゼオライトFeイオン交換量;1.76wtFe2O3換算、SAR=28355gと、鉄元素でイオン交換したMFI型ゼオライトFeイオン交換量;1.35wtFe2O3換算、SAR=23535gと、酸化セリウムBET値:150m2/g20gと、バインダー90gと水を一緒にボールミルに投入し所定の粒径となるまでミリングして、SCR機能層塗布用スラリーIを得た。続いて、このスラリーIに下層塗布済み触媒Hを浸漬させ、単位体積あたりの触媒担持量が115g/Lとなるようにウォッシュコート法で塗布した。その後、150°Cで1時間乾燥させ、大気雰囲気下、500°Cで2時間焼成して表1に示す比較用のAMOX5を得た。なお、表1の数値は、Feゼオライトを100重量部としたときの、各成分の含有量を重量部で示している。[比較例2]比較例1において、アンモニア酸化触媒AMOX5の下層のPt担持チタニア粉末の貴金属濃度を変更し、最終的な触媒の単位体積あたりのPt担持量を0.7g/Lとする以外は、アンモニア酸化触媒AMOX5と同様にしてアンモニア酸化触媒AMOX6を得た。同様にモデルガス試験装置に設置し、触媒性能を評価した。この触媒性能の評価結果を図1~3に示す。[比較例3]比較例1において、アンモニア酸化触媒AMOX5の下層のPt担持チタニア粉末の貴金属濃度を変更し、最終的な触媒の単位体積あたりのPt担持量を0.5g/Lとする以外は、アンモニア酸化触媒AMOX5と同様にしてアンモニア酸化触媒AMOX7を得た。同様にモデルガス試験装置に設置し、触媒性能を評価した。この触媒性能の評価結果を図1~3に示す。[比較例4]比較例1において、アンモニア酸化触媒AMOX5の下層のPt担持チタニア粉末の貴金属濃度を変更し、最終的な触媒の単位体積あたりのPt担持量を0.1g/Lとする以外は、アンモニア酸化触媒AMOX5と同様にしてアンモニア酸化触媒AMOX8を得た。[評価]図1に示すとおり、実施例1~4では、アンモニア酸化触媒AMOX1~4が本発明の触媒成分として特定の複合酸化物を含んでいるために、Pt量が少ないにもかかわらず図1に示すとおり、230°CでのNH3転化率が優れている。また、図2に示すとおり、N2O排出濃度が低く、N2O生成抑制能に優れることがわかる。さらに、図3に示したように、Pt量が少ないにもかかわらずNOx排出濃度も遜色がないことがわかる。これに対して、比較例1~4では、アンモニア酸化触媒AMOX5~8が本発明とは異なり特定の複合酸化物を含んでいないために、Pt量が多いにもかかわらず図1に示すとおり、230°CでのNH3転化率が低く、図2に示すとおり、N2O排出濃度が高く、N2O生成抑制能に劣り、さらに、図3に示したように、Pt量が多いのでNOx排出濃度が比較的低くなっていることがわかる。"