Siを2~7質量含有する帯状鋼板を一方向に沿って延在させ、前記帯状鋼板に対して前記一方向に沿って延在するヨーク部と、このヨーク部の幅方向の一側縁より前記幅方向に向かって突出する複数のティース部とを形成する平面加工工程と、前記平面加工工程後の400~750°Cに加熱された前記帯状鋼板を、前記幅方向に向かって湾曲するように曲げて螺旋状に加工する螺旋加工工程とを備えることを特徴とする回転電機用螺旋コアの製造方法。前記螺旋加工工程後に、前記帯状鋼板を焼鈍して歪を取り除く焼鈍工程をさらに含むことを特徴とする請求項1に記載の回転電機用螺旋コアの製造方法。Siを2~7質量含有する帯状鋼板を一方向に沿って延在させ、前記帯状鋼板に対して前記一方向に沿って延在するヨーク部と、このヨーク部の幅方向の一側縁より前記幅方向に向かって突出する複数のティース部とを形成する形状加工ユニットと、前記形状加工ユニットにより前記ヨーク部と前記ティース部とが形成された前記帯状鋼板を加熱する加熱ユニットと、前記加熱ユニットにより加熱された400~750°Cの前記帯状鋼板を、前記幅方向に向かって湾曲するように曲げて螺旋状に加工する螺旋加工ユニットとを備えることを特徴とする回転電機用螺旋コアの製造装置。前記螺旋加工ユニットにより螺旋状に加工された前記帯状鋼板を焼鈍して、前記帯状鋼板の歪を取り除く焼鈍ユニットをさらに備えることを特徴とする請求項3に記載の回転電機用螺旋コアの製造装置。しかしながら、従来の螺旋コアに用いられる鋼板では、より一層、鉄損を低減するとともに、より一層加工性を向上させることが要求されていた。本発明は、このような問題点に鑑みてなされたものであり、鉄損が少なく、所定の形状を有する螺旋コアを容易に高精度で形成できる回転電機用螺旋コアの製造方法および回転電機用螺旋コアの製造装置を提供することを目的とする。1Siを2~7質量含有する帯状鋼板を一方向に沿って延在させ、前記帯状鋼板に対して前記一方向に沿って延在するヨーク部と、このヨーク部の幅方向の一側縁より前記幅方向に向かって突出する複数のティース部とを形成する平面加工工程と、前記平面加工工程後の400~750°Cに加熱された前記帯状鋼板を、前記幅方向に向かって湾曲するように曲げて螺旋状に加工する螺旋加工工程とを備えることを特徴とする回転電機用螺旋コアの製造方法。2前記螺旋加工工程後に、前記帯状鋼板を焼鈍して歪を取り除く焼鈍工程をさらに含むことを特徴とする上記1に記載の回転電機用螺旋コアの製造方法。3Siを2~7質量含有する帯状鋼板を一方向に沿って延在させ、前記帯状鋼板に対して前記一方向に沿って延在するヨーク部と、このヨーク部の幅方向の一側縁より前記幅方向に向かって突出する複数のティース部とを形成する形状加工ユニットと、前記形状加工ユニットにより前記ヨーク部と前記ティース部とが形成された前記帯状鋼板を加熱する加熱ユニットと、前記加熱ユニットにより加熱された400~750°Cの前記帯状鋼板を、前記幅方向に向かって湾曲するように曲げて螺旋状に加工する螺旋加工ユニットとを備えることを特徴とする回転電機用螺旋コアの製造装置。4前記螺旋加工ユニットにより螺旋状に加工された前記帯状鋼板を焼鈍して、前記帯状鋼板の歪を取り除く焼鈍ユニットをさらに備えることを特徴とする上記3に記載の回転電機用コアの製造装置。本発明の回転電機用螺旋コアの製造方法および製造装置では、回転電機用螺旋コアとなる材料として、Siを2~4質量含有する帯状鋼板を用いているので、鉄損の低減された螺旋コアが得られる。しかも、本発明の回転電機用螺旋コアの製造方法では、ヨーク部とティース部とを形成する平面加工工程後の400~750°Cに加熱された前記帯状鋼板を、幅方向に向かって湾曲するように曲げて螺旋状に加工する螺旋加工工程を備えているので、帯状鋼板が加熱されることによって、螺旋状に加工される帯状鋼板の降伏応力が低減され、帯状鋼板の加工性が良好になるとともに、より一層鉄損の低減されたものとなる。また、本発明の回転電機用螺旋コアの製造装置は、形状加工ユニットにより前記ヨーク部と前記ティース部とが形成された前記帯状鋼板を加熱する加熱ユニットと、前記加熱ユニットにより加熱された400~750°Cの前記帯状鋼板を、前記幅方向に向かって湾曲するように曲げて螺旋状に加工する螺旋加工ユニットとを備えているので、螺旋加工ユニットは、加熱されて400~750°Cとされた降伏応力の低い帯状鋼板を、螺旋状に加工するものとなる。したがって、本発明の回転電機用螺旋コアの製造装置は、帯状鋼板を螺旋状に加工する際の帯状鋼板の加工性が良好で、より一層鉄損の低減されたものとなる。このように本発明の回転電機用螺旋コアの製造方法および製造装置によれば、回転電機用螺旋コアとなる材料として、Siを2~4質量含有する帯状鋼板を用いるにもかかわらず、帯状鋼板を螺旋状に加工する際の加工性が良好となり、鉄損が少なく、所定の形状を有する螺旋コアを容易に高精度で形成できる。以下、図面を参照して本発明を適用した実施形態について詳細に説明する。螺旋コアまず、本実施形態に係る回転電機用螺旋コアの製造方法を用いて製造された螺旋コアの一例について説明する。図1は、回転電機用螺旋コアの適用例としての回転電機の一例を示した概略図であり、回転電機を、その回転軸に垂直な方向から切った断面図である。図1に示す回転電機10は、回転電機用螺旋コア固定子11と、回転子ロータ12と、ケース13と、回転軸14とを備えている。なお、図1においては、図示の都合上、コイル等の部材を省略している。固定子11は、図1に示すように、回転電機10の周方向に延在するヨークAと、ヨークAの内周側の端部端面から回転軸14の方向に延在するティースBとを備えている。回転電機10の周方向において相互に隣接するティースBの間の領域であるスロットには、ティースBに巻き回されるようにコイル不図示が挿入されるようになっている。なお、図1においては、ティースBの数が12である場合を例に挙げて示しているが、ティースBの数は、図1に示した例に限定されない。回転子12は、その外周面が、固定子11のティースBの先端面すなわち固定子11の内周面と所定の間隔を有して相互に対向する位置に配置されている。また、回転子12の軸心回転軸14は、固定子11の軸心重心と略一致している。なお、本実施形態では、回転子12の構成を簡略化して示している。ケース13は、焼き嵌め等の組立加工を行うことにより、固定子11の周囲外周から固定子11に密接して配置され、固定子11を固定している。ケース13は、例えば、鉄等の磁性体強磁性体、或いはステンレス鋼等の非磁性体により構成されている。製造装置次に、図1に示す回転電機に備えられている回転電機用螺旋コア固定子11を製造する製造装置および製造方法の一例について図面を用いて説明する。図2は、平面加工工程後の帯状鋼板の形状の一例を説明するための概略図であり、帯状鋼板を、その板面に垂直な方向から見た図である。また、図3は、本発明の回転電機用螺旋コア固定子11の製造装置の一例を示した概略図である。なお、図3に示す白抜きの矢印は、帯状鋼板が移動する方向を示す。図3に示す回転電機用螺旋コアの製造装置は、形状加工ユニット31と、加熱ユニット32と、螺旋加工ユニット33とを備えている。この回転電機用螺旋コアの製造装置は、帯状鋼板34を連続的に通板させて図1に示す固定子11を形成するものであり、図3に示すように、形状加工ユニット31と加熱ユニット32と螺旋加工ユニット33は、帯状鋼板34を通板させるライン上に配置されている。このことにより、図3に示す回転電機用螺旋コアの製造装置は、高い生産性を有するものとなっている。図3に示す帯状鋼板34は、Siを2~7質量含有する電磁鋼板である。帯状鋼板34に含まれるSiの含有量が2未満であると、鉄損の充分に低減された螺旋コアが得られない。帯状鋼板34に含まれるSiの含有量は、より鉄損を低減するために、3質量以上であることがより好ましい。また、帯状鋼板34に含まれるSiの含有量が7質量を超えると、帯状鋼板34の加工性が不充分となり、所定の形状を有する固定子11の形成が困難となる。帯状鋼板34に含まれるSiの含有量は、より優れた加工性が得られるように、4質量以下であることがより好ましい。なお、最良の鉄損特性を得るために多少の加工性の低下を犠牲にする場合には、6.5質量以上のSiを含有する電磁鋼板とすることが好ましい。帯状鋼板34としては、具体的に例えば、Si:2~7質量、Al:0~2質量、Mn:0~1質量の化学成分を含有し、残部がFe及び不可避的不純物である電磁鋼板があげられる。帯状鋼板34の厚みは、特に限定されるものではないが、0.10mm~0.65mmであることが、固定子11を形成するために好ましい。帯状鋼板34は、例えば、Si:3質量、Al:0.5質量、Mn:0.3質量、残部Fe、および不可避的不純物を含有する鋼を溶製し、鋳造によって250mm厚の鋼塊とした後、熱間圧延によって2.5mm厚の熱延板とし、結晶粒調整のために1000°Cの熱延板焼鈍を施し、冷間圧延によって0.35mmの最終板厚とした後、950°C×1分間の最終仕上げ焼鈍を施すことにより再結晶結晶粒成長を行い、表面に鋼板間の絶縁を目的とした絶縁被膜を塗布する方法により製造できる。形状加工ユニット31は、帯状鋼板34を一方向に沿って延在させ、帯状鋼板34に対して一方向に沿って延在するヨーク部22と、このヨーク部22の幅方向の一側縁より幅方向に向かって突出する複数のティース部23とを形成し、図2に示す帯状鋼板21とするものである。形状加工ユニット31は、帯状鋼板34に対して、ロール刃によるスリッター切断加工、打ち抜き加工、レーザによる加工等などの切断加工を行うものである。加熱ユニット32は、形状加工ユニット31によりヨーク部22とティース部23とが形成された帯状鋼板21を、螺旋状に加工される際の加工される部分の温度が400~750°C、好ましくは500~600°Cとなるように加熱するものである。したがって、加熱ユニット32を用いて帯状鋼板21を加熱する温度は、帯状鋼板21が螺旋状に加工される際の加工される部分の温度よりも高い温度とされる。加熱ユニット32を用いて帯状鋼板21を加熱する温度は、加熱ユニット32と螺旋加工ユニット33との距離や、帯状鋼板21の成分、厚みなどに応じて適宜決定される。加熱ユニット32は、帯状鋼板21の螺旋状に加工される際の加工される部分の温度を所定の温度に加熱できるものであれば、如何なるものであってもよく、例えば、炉加熱、赤外加熱、誘導加熱、通電加熱、等を用いて加熱する装置とすることができる。螺旋加工ユニット33は、加熱ユニット32により加熱された帯状鋼板36を、幅方向通板方向および板厚方向に垂直な方向に向かって湾曲するように曲げて螺旋状に加工し、芯金不図示を中心として回転しながら鉛直方向下向きに移動して、螺旋状に加工された帯状鋼板36を螺旋加工ユニット33の芯金に巻き回して積層するものである。このような螺旋加工ユニット33を用いることで、帯状鋼板34の通板高さを変更することなく帯状鋼板34を通板させて、螺旋状に加工された帯状鋼板36が積層されてなる固定子11を製造できる。螺旋加工ユニット33としては、ヨーク部22の長手方向周方向の長さが、ティース部23の幅方向周方向の長さよりも長くなるように、不均圧ロールで帯状鋼板36を螺旋状に加工したり、帯状鋼板36を後述するガイドに沿わせて強制的に螺旋状に加工したりするものなどを用いることができる。製造方法図3に示す回転電機用螺旋コアの製造装置を用いて回転電機用螺旋コア固定子11を製造するには、まず、帯状鋼板34を一方向に沿って延在させて、形状加工ユニット31を用いて、スリッター切断加工、打ち抜き加工、レーザによる加工等などの切断加工を行うことにより、ヨーク部22と複数のティース部23とを形成し、図2に示す帯状鋼板21とする平面加工工程。なお、本実施形態においては、平面加工工程において、1枚の帯状鋼板34から図2に示す1枚の帯状鋼板21を形成した。平面加工工程後に得られた一方向に沿って延在する帯状鋼板21には、図2示すように、図1に示す固定子11のヨークAに対応するヨーク部22と、図1に示す固定子11のティースBに対応するティース部23a~23e23とが形成されている。なお、図2においては、図面を見やすくするために、ティース部23を5つしか示していないが、実際には、固定子11のティースBの数に対応する数のティース部23が帯状鋼板21に形成されている。図2に示すように、ティース部23は、ヨーク部22の幅方向の一側縁端部から幅方向に向かって突出するように帯状鋼板21の長手方向延在方向に沿って等間隔で形成されている。また、帯状鋼板21のヨーク部22の外側の端部ヨーク部22の幅方向における他端であり、かつヨーク部22にティース部23が形成されていない側の端部には、例えば、固定子11をケース13に取付ける際に用いられる溝を形成しても良い。図2に示す帯状鋼板21では、ヨーク部22の外側の端部は、直線状とされている。帯状鋼板21のヨーク部22の外側の端部を直線状にすることにより、帯状鋼板21を螺旋状に加工する際における不均一な変形および予期せぬずれを防止でき、固定子11の形状精度を高めることができる。このため、帯状鋼板21のヨーク部22の外側の端部一端は、曲線状であってもよいが、少なくとも一部が直線状であることが好ましい。また、図2に示す帯状鋼板21のヨーク部22の外側の端部の全部が直線状である場合、1枚の帯状鋼板34から1枚の図2に示す帯状鋼板21を形成する際に、帯状鋼板21のヨーク部22の外側の端部に曲線状である部分が含まれている場合と比較して、不要となる部分を少なくすることができ、好ましい。次に、図3に示すように、平面加工工程後の帯状鋼板21を、加熱ユニット32を用いて加熱し、400~750°Cに加熱された帯状鋼板36を、螺旋加工ユニット33により幅方向に向かって湾曲するように曲げて螺旋状に加工螺旋加工工程し、鉛直方向下向きに移動させながら、螺旋加工ユニット33の芯金不図示に巻き回して積層する。その後、螺旋加工ユニット33によって積層された帯状鋼板36を、例えば、カシメ、接着、溶接等の結合方法によって所定の部分例えば、積層方向で結合し、必要に応じて所定の処理を行ない、固定子11とする。本実施形態においては、螺旋加工工程において、400~750°Cの帯状鋼板36を螺旋状に加工するので、帯状鋼板36の加工性が一時的に改善される。したがって、帯状鋼板36を効率良く、かつ高精度で所定の螺旋状に加工できる。螺旋加工工程において螺旋状に加工される帯状鋼板36の温度は、500~600°Cであることが好ましく、帯状鋼板36に含まれるSiの含有量などに応じて適宜決定できる。螺旋状に加工される帯状鋼板36の温度を400°C以上とすることにより、帯状鋼板36の降伏応力を低減させて、帯状鋼板36の加工性を向上させる効果と、鉄損を低減させる効果とが得られる。また、螺旋状に加工される帯状鋼板36の温度を500°C以上とすることにより、帯状鋼板36の降伏応力をより効果的に低減させて、帯状鋼板36の加工性と、鉄損を低減させる効果とをより一層向上させることができる。しかし、螺旋状に加工される帯状鋼板36の温度が750°Cを超えると、鋼板表面の酸化が著しくなるため、好ましくない。また、高温となった鋼板が過度に軟化してコアの反り等、加工時の制御が難しくなることを防止して、容易に高精度で加工できるように、螺旋状に加工される帯状鋼板36の温度を600°C以下にすることがより好ましい。本実施形態の回転電機用螺旋コアの製造方法および製造装置では、回転電機用螺旋コアとなる材料として、Siを2~7質量含有する帯状鋼板34を用いるので、鉄損の低減された螺旋コアが得られる。しかも、本実施形態の回転電機用螺旋コアの製造方法および製造装置では、400~750°Cに加熱された帯状鋼板36を螺旋状に加工するので、帯状鋼板36を螺旋状に加工する際の加工性が良好となる。その結果、本実施形態の回転電機用螺旋コアの製造装置および製造方法によれば、鉄損が少なく、磁気特性に優れ、なおかつ、真円度や波高さ等の寸法精度に優れた固定子11が得られる。他の例本発明は、本実施形態の回転電機用螺旋コアの製造方法及び製造装置に限定されるものではなく、以下の構成を含んでいてもよい。例えば、本発明の回転電機用螺旋コアの製造方法では、図4に示すように、平面加工工程において、1枚の帯状鋼板34aから2枚の帯状鋼板41、42を形成してもよい。図4は、平面加工工程において、1枚の帯状鋼板から2枚の帯状鋼板を形成した場合の帯状鋼板の形状の一例を説明するための概略図であり、帯状鋼板を、その板面に垂直な方向から見た図である。図4に示す例では、平面加工工程において、一方の帯状鋼板41のティース部23の先端側が、他方の帯状鋼板42のスロットに対応する領域に配置されるようにすなわち、一方の帯状鋼板4142のティース部23と他方の帯状鋼板4241のティース部23とが互い違いに配置されるように、帯状鋼板34aを切断加工している。この場合、帯状鋼板34aの不要な部分を可及的に少なくすることができる。なお、図4に示すように、平面加工工程において、1枚の帯状鋼板34aから2枚の帯状鋼板41、42を形成する場合、一方の帯状鋼板41の形状と、他方の帯状鋼板42の形状とは、同じであってもよいし、異なってもよい。具体的には例えば、一方の帯状鋼板41と他方の帯状鋼板42とで、ティース部23の長手方向の長さやヨーク部22の幅の寸法が異なっていてもよい。さらに、図4に示すように、平面加工工程において、1枚の帯状鋼板34aから2枚の帯状鋼板41、42を形成する場合、帯状鋼板34aを通板させるラインが形状加工ユニット31よりも下流において2本に分離される。したがって、平面加工工程において、1枚の帯状鋼板34aから2枚の帯状鋼板41、42を形成する場合、図5~図7に示すように、形状加工ユニット31よりも下流の帯状鋼板34aを通板させる2本のライン上にそれぞれ、加熱ユニット3232a、32bと、螺旋加工ユニット3333a、33bとを備えることが好ましい。図5~図7に示す回転電機用螺旋コアの製造装置においては、加熱ユニット32aおよび加熱ユニット32bとして、図3に示す回転電機用螺旋コアの製造装置と同じものを用いている。なお、本発明においては、加熱ユニット32aおよび加熱ユニット32bは、図3に示す回転電機用螺旋コアの製造装置と異なるものであってもよいし、加熱ユニット32aと加熱ユニット32bとが、それぞれ異なるものであってもよい。また、図5~図7に示す回転電機用螺旋コアの製造装置においては、螺旋加工ユニット33aおよび螺旋加工ユニット33bとして、図3に示す回転電機用螺旋コアの製造装置と同じものを用いている。なお、本発明においては、螺旋加工ユニット33aおよび螺旋加工ユニット33bは、図3に示す回転電機用螺旋コアの製造装置と異なるものであってもよいし、螺旋加工ユニット33aと螺旋加工ユニット33bとが、それぞれ異なるものであってもよい。例えば、螺旋加工ユニット33aと螺旋加工ユニット33bとは、芯金の直径が異なっていてもよい。図5は、本発明の回転電機用螺旋コアの製造装置の他の例を鉛直方向の上方から見た概略図である。図5に示す回転電機用螺旋コアの製造装置では、2つの螺旋加工ユニット33a、33bが水平方向に並べて配置され、各螺旋加工ユニット33a、33bの上流の帯状鋼板34aを通板させる2本のライン上にそれぞれ、加熱ユニット32a、32bが配置されている。図5に示す回転電機用螺旋コアの製造装置を用いて固定子11螺旋コアを製造する場合、形状加工ユニット31により形成された帯状鋼板41、42は、個々に分離され、それぞれ異なる方向に搬送され、それぞれ図3に示す回転電機用螺旋コアの製造装置を用いた場合と同様にして、加熱ユニット32a、32bおよび螺旋加工ユニット33a、33bによって加工され、固定子11が製造される。図6は、本発明の回転電機用螺旋コアの製造装置の他の例を水平方向から見た概略図である。図6に示す回転電機用螺旋コアの製造装置では、2つの螺旋加工ユニット33a、33bが鉛直方向に並べて配置され、各螺旋加工ユニット33a、33bの上流の帯状鋼板34aを通板させる2本のライン上にそれぞれ、加熱ユニット32a、32bが配置されている。図6に示す回転電機用螺旋コアの製造装置においては、螺旋加工ユニット33aおよび螺旋加工ユニット33bによって製造される固定子11の鉛直方向の中心位置を一致させることができる。このため、螺旋加工ユニット33aおよび螺旋加工ユニット33bの芯金不図示を1つの動力を用いて回すことができ、回転電機用螺旋コアの製造装置を小型化および簡素化できる。図7は、本発明の回転電機用螺旋コアの製造装置の他の例を水平方向から見た概略図である。図7に示す回転電機用螺旋コアの製造装置では、2つの螺旋加工ユニット33a、33bが水平方向および鉛直方向で重なり合わないようにずらして配置され、各螺旋加工ユニット33a、33bの上流の帯状鋼板34aを通板させる2本のライン上にそれぞれ、加熱ユニット32a、32bが配置されている。なお、図5~図7に示す回転電機用螺旋コアの製造装置では、帯状鋼板41と帯状鋼板42とが分離されて、それぞれ異なる方向に搬送されるため、形状加工ユニット31から螺旋加工ユニット33a33bまでの搬送距離を短くすると、帯状鋼板41および帯状鋼板42が変形して螺旋コアの磁気特性および形状が悪化することがある。そのため、分離された帯状鋼板41および帯状鋼板42の搬送方向がなす角度を十分低減できるように、形状加工ユニット31から螺旋加工ユニット33a33bまでの搬送距離を充分に確保することが好ましい。また、図8は、本発明の回転電機用螺旋コアの製造装置の他の例を示した概略図である。本発明の回転電機用螺旋コアの製造装置は、図8に示すように、螺旋加工ユニット33により螺旋状に加工された帯状鋼板36を焼鈍して、帯状鋼板36の歪を取り除く焼鈍ユニット39をさらに備えていてもよい。螺旋加工ユニット33により螺旋状に加工された帯状鋼板36には、歪例えば、打抜き歪や曲げ歪が生じる。この歪は、固定子11螺旋コアの磁気特性を低下させるものである。このため、螺旋加工工程後に、螺旋状に加工された帯状鋼板36を、焼鈍ユニット39を用いて焼鈍SRAし、帯状鋼板36の歪を取り除く焼鈍工程ことが好ましい。焼鈍工程は、固定子11に要求される特性及び帯状鋼板36の鋼種などに応じて、必要により行われる。焼鈍工程における焼鈍温度は、例えば、700~800°Cとすることが好ましく、750°C程度とすることがより好ましい。図8に示す焼鈍ユニット39は、誘導加熱炉などからなるものであり、帯状鋼板34を通板させるライン上に配置されている。より詳細には、図8に示す焼鈍ユニット39は、螺旋加工ユニット33により螺旋状に加工され、螺旋加工ユニット33の芯金に巻き付けられている帯状鋼板36上に配置されている。なお、焼鈍ユニット39は、図8に示すように、帯状鋼板34を通板させるライン上に配置され、螺旋状に加工されて積層された帯状鋼板36を焼鈍するものであってもよいが、螺旋状に加工されて積層された帯状鋼板36が結合されてなる固定子11を焼鈍するものであってもよい。この場合、焼鈍ユニット39を用いて帯状鋼板36を焼鈍することにより、帯状鋼板36を結合する際に生じた歪も取り除くことができ、好ましい。また、帯状鋼板36が結合されてなる固定子11を焼鈍する焼鈍ユニット39は、帯状鋼板34を通板させるライン上とは別の位置に配置できる。また、本発明の回転電機用螺旋コアの製造装置は、図8に示すように、帯状鋼板21、36の変形を抑制するガイド37を備えていてもよい。ガイド37は、少なくとも鉛直方向下側から帯状鋼板21、36を支持するように、形状加工ユニット31と螺旋加工ユニット33との間に配置されていることが好ましい。すなわち、ガイド37は、図8に示すように、加熱ユニット32と螺旋加工ユニット33との間に配置されていてもよいし、形状加工ユニット31と加熱ユニット32との間に配置されていてもよいし、加熱ユニット32を含む領域に配置されていてもよい。また、ガイド27は、鉛直方向の上側及び下側から帯状鋼板36を支持するものであってもよい。以上説明した本発明の実施形態は、何れも本発明を実施するにあたっての具体例を示したものに過ぎず、これらのみによって本発明の技術的範囲が限定的に解釈されてはならない。すなわち、本発明は、その主要な特徴から逸脱することなく、様々な形で実施できる。実験例1表1に示す1~3の化学組成からなる鋼塊を真空溶解によって溶製し、厚み1.0mmの鋼板状の供試材を切断、切削により切出し、該供試材より、厚み1.0mm、平行部の幅10mm、評点間距離35mmの特殊形状引っ張り試験片を得た。その後、得られた試験片に対して、100°C~1000°Cの範囲で引張り試験を行い、鋼板の降伏応力を調べた。その結果を図9に示す。図9は、鋼板の降伏応力と引張り試験温度との関係を示したグラフである。図9に示すように、鋼板の降伏応力は、温度を400°C以上とすることにより低減し、500°C以上とすることにより大きく低減している。実験例2図5に示す回転電機用螺旋コアの製造装置を用いて、図1に示す固定子11を製造した。すなわち、表2に示す化学組成からなる厚み05mm、幅45mmの帯状鋼板を一方向に沿って延在させ、形状加工ユニット31によって、帯状鋼板に対して一方向に沿って延在するヨーク部と、ヨーク部の幅方向の一側縁より幅方向に向かって突出する複数のティース部とを形成平面加工工程し、図4に示す帯状鋼板41、42を形成した。この際、ヨーク部22の幅は12mmであった。そして、形状加工ユニット31により形成された帯状鋼板41、42を、それぞれ異なる方向に搬送しながら、それぞれ図5に示す加熱ユニット32a、32bを用いて加熱し、表2に示す温度に加熱された帯状鋼板36を、それぞれ螺旋加工ユニット33a、33bにより幅方向に向かって湾曲するように曲げて螺旋状に加工螺旋加工工程し、鉛直方向下向きに移動させながら、螺旋加工ユニット33の芯金不図示に巻き回して積層した。そして、螺旋加工ユニット33により積層された帯状鋼板36を、溶接によって積層方向で結合し、実施例1~実施例4、比較例1~比較例2の固定子11を得た。なお、比較例3は、螺旋加工工程中に破断したため、固定子11を作製できなかった。また、螺旋加工ユニット33a、33bにより螺旋状に加工され、螺旋加工ユニット33a、33bの芯金に巻き付けられている帯状鋼板36上に、帯状鋼板36の歪を取り除く焼鈍ユニットが配置されている製造装置を用いて、実施例5~実施例6、比較例4~比較例5の固定子11を得た。すなわち、表2に示す化学組成からなる帯状鋼板を用いて実施例1と同様にして平面加工工程を行い、図4に示す帯状鋼板41、42を形成した。そして、形状加工ユニット31により形成された帯状鋼板41、42を、それぞれ異なる方向に搬送しながら、それぞれ図5に示す加熱ユニット32a、32bを用いて加熱し、表2に示す温度に加熱された帯状鋼板36を、それぞれ螺旋加工ユニット33a、33bにより幅方向に向かって湾曲するように曲げて螺旋状に加工螺旋加工工程し、鉛直方向下向きに移動させながら、螺旋加工ユニット33の芯金不図示に巻き回して積層し、焼鈍ユニットにより螺旋状に加工された帯状鋼板36を、焼鈍ユニットを用いて表2に示す温度で焼鈍した。そして、螺旋加工ユニット33により積層された帯状鋼板36を実験例1と同様にして積層方向で結合し、実施例5~実施例6、比較例4~比較例5の固定子11を得た。このようにして得られた実施例1~実施例6、比較例1、比較例2、比較例4、比較例5の固定子11について、以下に示す方法により、磁気特性および加工性を評価した。その結果を表3に示す。磁気特性の評価作製した固定子11のコアバック部22に一次巻線励磁巻線と二次巻線サーチコイルを施し、一次巻線に交流の励磁電流Iを流し、二次巻線に誘導される起電力からコアバック部22に流れる磁束量φを測定した。コアバック部22の磁束密度Bは磁束量をコアバック部22の断面積Sで割ることによって求めた。また鉄損Pは、一次巻線の励磁電流Iと二次巻線の起電力とから電力計を用いて測定した。ここでP15/50は周波数50Hz、最大磁束密度1.5Tにおける鉄損を、P10/400は周波数400Hz、最大磁束密度1.0Tにおける鉄損を示す。螺旋加工時はもっぱらコアバック部が加工を受けるため、上記の評価で充分であるが、一部の固定子コアについては、回転子コアを組み込んでモータとしての損失を評価した。モータ構造としては、誘導モータとした。加工性の評価作製した固定子11を円周方向に回転させながら、変位計を用いて最上層の高さ変化を連続的に測定し、最大高さと最小高さの差△Hを以って加工性の評価とした。すなわち螺旋加工性が良好な時には△Hが小さくなる。高さ変化はコアバック部22の内周側、中心、外周側で行った。表3に示すように、実施例1~実施例6では、磁気特性に優れ、なおかつ、寸法精度に優れた固定子11が得られた。これに対し、比較例1~比較例2、比較例4では、螺旋状に加工される帯状鋼板の温度が400°C未満であるため、帯状鋼板の降伏応力を充分に低減させることができず、磁気特性および加工性の評価が悪かった。また、比較例5では、螺旋状に加工される帯状鋼板の温度が750°Cを超え、鋼板が過度に酸化したため、実施例1~実施例6と比較して、鉄損の評価が悪かった。また、帯状鋼板に含まれるSiの含有量が7質量を超える比較例3は、螺旋状に加工される帯状鋼板の温度を750°Cに加熱したにも関わらず、加工性が悪く、螺旋加工工程中に破断した。