取付支柱の円周上に4基のバットウィングが略90°開角で取付けられるVHF帯用のスーパーターンスタイルアンテナにおいて、前記4基のバットウィングと前記取付支柱との間に設けられて給電インピーダンスが72Ωの前記各バットウィングに給電する第1ないし第4の給電管を備え、前記4基の各バットウィングは、前記取付支柱に沿って所定の間隔で略垂直に配置される内側導体と、前記内側導体に装着されるウィング素子と、前記内側導体と前記ウィング素子の中央位置との間に略水平に設けられる中央放射素子と、前記ウィング素子の上部位置に略水平に設けられる上部放射素子と、前記ウィング素子の下部位置に略水平に設けられる下部放射素子と、前記上部放射素子と前記下部放射素子との間に所定の間隔で平行に設けられる複数の中間放射素子とを具備し、前記中央放射素子の長さを約0.076波長、前記上部放射素子及び前記下部放射素子の長さ約0.178波長、前記ウィング素子の全長を約0.657波長、前記取付支柱と前記内側導体との間隔を約0.05波長、に設定したことを特徴とするアンテナ装置。請求項1に記載のアンテナ装置において、前記取付支柱の円周上で、前記バットウィングの上下にそれぞれ4本の無給電のパターン調整素子を90°開角で、且つ前記4基の各バットウィングとの開角が略45°となるように放射状に配置し、前記パターン調整素子は、前記バットウィングの中心との間隔を約0.36波長、前記取付支柱の中心と素子先端との長さを約0.434波長、に設定して水平面内の全方向に対するレベル偏差が小さくなるようにしたことを特徴とするアンテナ装置。上記のように従来のスーパーターンスタイルアンテナ10は、バットウィング寸法の最適化が充分でなく、このため取付支柱11の径が細い場合には、対向するバットウィングの間隔が狭くなって水平面内のレベル偏差を小さく抑えることが可能であるが、取付支柱11の径が太くなると、対向するバットウィングの間隔が広くなって水平面内のレベル偏差が大きくなってしまうという問題がある。また、上記従来のスーパーターンスタイルアンテナ10は、72Ω系のインピーダンスで整合されており、72Ω系の分岐ケーブルを使用する必要があった。72Ω系の分岐ケーブルは、50Ωの一般的な分岐ケーブルに比較して高価であり、また、購入時には絶縁体ヘッド容量を指定する必要があり、購入から数十年経過してしまってから部品保守のため、新品に交換しようとしても、設置当時の資料を紛失してしまい、絶縁体ヘッド容量を確認できない場合も多々あった。本発明は上記の課題を解決するためになされたもので、取付支柱の中段等、径の太い位置にアンテナを設置する場合においても、アンテナ素子寸法の最適化により、水平面内の全方向に対して水平面指向性のレベル偏差を小さく抑えることができるアンテナ装置を提供することを目的とする。第1の発明に係るアンテナ装置は、取付支柱の円周上に4基のバットウィングが略90°開角で取付けられるVHF帯用のスーパーターンスタイルアンテナにおいて、前記4基のバットウィングと前記取付支柱との間に設けられて給電インピーダンスが72Ωの前記各バットウィングに給電する第1ないし第4の給電管を備え、前記4基の各バットウィングは、前記取付支柱に沿って所定の間隔で略垂直に配置される内側導体と、前記内側導体に装着されるウィング素子と、前記内側導体と前記ウィング素子の中央位置との間に略水平に設けられる中央放射素子と、前記ウィング素子の上部位置に略水平に設けられる上部放射素子と、前記ウィング素子の下部位置に略水平に設けられる下部放射素子と、前記上部放射素子と前記下部放射素子との間に所定の間隔で平行に設けられる複数の中間放射素子とを具備し、前記中央放射素子の長さを約0.076波長、前記上部放射素子及び前記下部放射素子の長さ約0.178波長、前記ウィング素子の全長を約0.657波長、前記取付支柱と前記内側導体との間隔を約0.05波長、に設定したことを特徴とする。第2の発明は、前記第1の発明に係るアンテナ装置において、前記取付支柱の円周上で、前記バットウィングの上下にそれぞれ4本の無給電のパターン調整素子を90°開角で、且つ前記4基の各バットウィングとの開角が略45°となるように放射状に配置し、前記パターン調整素子は、前記バットウィングの中心との間隔を約0.36波長、前記取付支柱の中心と素子先端との長さを約0.434波長、に設定して水平面内の全方向に対するレベル偏差が小さくなるようにしたことを特徴とする。本発明によれば、取付支柱の中段等、径の太い位置にアンテナを設置する場合においても、アンテナ素子寸法の最適化により、水平面内の全方向に対して水平面指向性のレベル偏差を小さく抑えることができる。また、取付支柱の円周上で、バットウィングの上下にそれぞれ4本の無給電のパターン調整素子を放射状に配置することにより、水平面指向性のレベル偏差を更に小さく抑えることができる。以下、本発明の実施の形態について図面を参照して詳細に説明する。図1は本発明の実施例1に係るアンテナ装置、すなわち取付支柱の中段に1段のスーパーターンスタイルアンテナ30を設置した場合の側面図、図2は同スーパーターンスタイルアンテナ30の上面図である。図1において、31は鉄柱等の取付支柱で、充分な強度を保つために直径Dが上部では細く、下方に行くに従って順次太くなるように設定されている。この取付支柱31には、中段位置にVHF帯例えば200MHz帯の電波を送信するスーパーターンスタイルアンテナ30が装着される。スーパーターンスタイルアンテナ30は、4基のバットウィング32aN面:北面、32bE面:東面、32cS面:南面、32dW面:西面で構成され、図2に示すように取付支柱31の円周上に上部取付金具33a及び下部取付金具33bにより90°開角の等間隔で垂直にかつ同一の高さで取付けられる。上記バットウィング32a~32dの詳細については後述する。また、取付支柱31と各バットウィング32a~32dとの間に給電管34a~34dが設けられる。各給電管34a~34dは、下端部に給電用コネクタ37a~37dを備え、図3に示すように送信機41からの送信信号を4基のバットウィング32a~32dに対し時計方向に90°ずつ位相が回転するように給電する。従って、対向配置されて対をなすバットウィング32a、32c間、及びバットウィング32b、32d間は、それぞれ180°の位相差で給電される。図3は上記スーパーターンスタイルアンテナ30の各バットウィングへの給電系統例を示すブロック図である。送信機41から出力される送信信号は、給電線42、4分配器43、分岐ケーブル44a~44dを介して給電管34a~34dへ送られ、この給電管34a~34dにより各バットウィング32a~32dに給電される。上記バットウィング32a~32dの給電インピーダンスは、72Ωとなっている。上記分岐ケーブル44a~44dは、例えばN面バットウィング32aに給電する分岐ケーブル44aを基準0°給電とし、E面バットウィング32bへの分岐ケーブル44bを1/4λ長く-90°給電、S面バットウィング32cへの分岐ケーブル44cを2/4λ長く-180°給電、W面バットウィング32dへの分岐ケーブル44dを3/4λ長く-270°給電設定し、バットウィング32a~32dに対して時計方向に90°ずつ位相が回転するように給電する。上記λは使用周波数帯の中心周波数における波長を示している。次にバットウィング32a~32dの詳細について説明する。バットウィング32a~32dは、同様の構成であるので、以下、N面のバットウィング32aについて図4を参照して説明する。図4はバットウィング32aの詳細な構成を示し、aは側面図、bは上面図である。バットウィング32aは、取付支柱11と平行して略垂直に設けられる所定長さの略角棒状の内側導体51を備え、この内側導体51に対し、略Mの字状に形成されたウィング素子52がMの字を横にした状態で上下両端において取付けられる。上記ウィング素子52は、上部ウィング52aと下部ウィング52bとが上下対称線対称に構成され、両ウィング間の中央位置と内側導体51との間に中央放射素子53aが設けられる。また、上部ウィング52aの最上部において水平方向に位置する素子部分は、上部放射素子53dとして作用する。更に上部ウィング52aには、中央放射素子53aと平行し、且つウィング素子52と内側導体51との間を接続する2つの中間放射素子53b、53cが所定の間隔で設けられる。また、下部ウィング52bにおいても、上部ウィング52aと同様に構成される。すなわち、下部ウィング52bの最下部において水平方向に位置する素子部分は、下部放射素子53d’として作用する。なお、中央放射素子53aは、上部ウィング52aと下部ウィング52bに共通の放射として設けられる。そして、下部ウィング52bには、中央放射素子53aと平行し、且つウィング素子52と内側導体51との間を接続する2つの中間放射素子53b’、53c’が所定の間隔で設けられる。上記上部ウィング52aと下部ウィング52bとは、各部の寸法が同じ値に設定される。そして、上記のように構成されたバットウィング32aは、内側導体51の上下両端部が取付金具図示せずにより取付支柱31に所定の間隔W0で取付けられる。また、内側導体51と取付支柱31との間に給電管34aが設けられる。この給電管34aの下端部には、給電用コネクタ37aが取付けられている。上記給電管34aは、外導体35の上下両端が取付金具38a、38bにより内側導体51に取付けられ、外導体35と内側導体51との間が電気的に接続される。また、給電管34aの中心導体36は、ジャンパー39及び取付金具40図1参照を介して取付支柱31に取付けられる。上記バットウィング32aの各部の寸法、すなわち、放射素子53a~53dの長さh1、h2、h3、h4、放射素子53a~53dの各間隔d1、d2、d3、ウィング素子52の全高H0、内側導体51と取付支柱31との間隔W0は、次のように設定される。なお、各放射素子の直径は、例えば約16mmのものが使用される。中央放射素子53aの長さh1:約0.076λ中間放射素子53bの長さh2:約0.109λ中間放射素子53cの長さh3:約0.143λ上部放射素子53dの長さh4:約0.178λ放射素子53a、53bの間隔d1:約0.106λ放射素子53b、53cの間隔d2:約0.110λ放射素子53c、53dの間隔d3:約0.112λウィング素子52の全高H0:約0.657λ内側導体51と取付支柱31との間隔W0:約0.05λ上記実施例1に係るスーパーターンスタイルアンテナ30は、4基のバットウィング32a~32dの素子寸法を最適化したもので、中央放射素子53aの長さh1は約0.076λで従来と同じ長さとなっているが、上部放射素子53d及び下部放射素子53d’の長さh4を約0.178λとして従来の長さ約0.238λより短く設定すると共に、それに合わせて中間放射素子53b、53cの長さh2、h3を短く設定している。放射素子53a~53d、53a、53b’~53d’の各間隔d1~d3及びウィング素子52の全高H0は従来と同じである。そして、バットウィング32aの内側導体51と取付支柱31との間隔W0を約0.05λとし、従来の約1/2の値に設定している。図5は、上記実施例1に示したようにバットウィング寸法を最適化したスーパーターンスタイルアンテナ30を直径Dが318.5mmの取付支柱31に取付けた場合の水平偏波水平面指向性を示している。この実施例1に係るスーパーターンスタイルアンテナ30では、図5から明らかなように水平面内のレベル偏差を約3.5dBに抑えることが可能である。上記実施例1に係るスーパーターンスタイルアンテナ30によれば、取付支柱31の径が太くなっても水平面内の全方向に対してレベル偏差を小さくすることが可能となり、例えば直径Dが318.5mmの取付支柱31に取付けた場合には水平面内のレベル偏差を約3.5dBに抑えることができる。次に本発明の実施例2に係るアンテナ装置について説明する。図6は本発明の実施例2に係るアンテナ装置の側面図、図7は同アンテナ装置における素子の概略的な配置構成を示す上面図である。この実施例2に係るアンテナ装置は、図6及び図7に示すように、実施例1に係るスーパーターンスタイルアンテナ30の上下に2段の例えば棒状の導電性部材からなる無給電のパターン調整素子61a~61dを90°開角で、且つ4基の各バットウィング32a~32dとの開角が45°となるように取付金具62a、62bにより取付け、水平面内のレベル偏差が更に小さくなるように改善したものである。上記パターン調整素子61a~61dは、例えば直径が約10~20mmの棒状の導電性部材を用いて構成したもので、バットウィング32a~32dの中心との間隔H1が約0.360λ±0.078λに設定される。上記パターン調整素子61a~61dとしては、例えば直径が約10~20mmの棒状の導電性部材が使用されるが、指向性とは無関係である。また、パターン調整素子61a~61dは、取付支柱31の中心と素子先端との長さL1が約0.434λに設定される。そして、上記4基のバットウィング32a~32dには、実施例1の図3に示したように送信機41から出力される送信信号が給電線42、4分配器43、ウィング給電用分岐ケーブル44a~44d、給電管34a~34dを介して時計方向に90°ずつ位相が回転するように給電される。上記のようにスーパーターンスタイルアンテナ30の上下に2段のパターン調整素子61a~61dを90°開角で、且つ各バットウィング32a~32dとの開角が45°となるように配置することにより、水平面内のレベル偏差を実施例1の場合より更に小さくすることができる。図8は、上下に2段のパターン調整素子61a~61dを備えたスーパーターンスタイルアンテナ30を直径Dが318.5mmの取付支柱31に取付けた場合の水平偏波水平面指向性を示したもので、水平面内のレベル偏差は約2.5dBに抑えられている。上記実施例2に係るアンテナ装置によれば、取付支柱31の径が太くなっても水平面内の全方向に対してレベル偏差を小さくすることが可能となり、スーパーターンスタイルアンテナ30を例えば直径Dが318.5mmの取付支柱31に取付けた場合においても水平面内のレベル偏差を約2.5dB以内に抑えることができる。次に本発明の実施例3に係るアンテナ装置について説明する。この実施例3は、実施例1に示したアンテナ装置、すなわちバットウィング寸法を最適化したスーパーターンスタイルアンテナ30において、給電インピーダンスが72Ωのバットウィング32a~32dを給電管34a~34dにより50Ωのインピーダンスで整合させ、実施例1の図3に示した4分配器43及び分岐ケーブル44a~44dを50Ω系の標準的なものを使用できるようにしたものである。図9は、上記スーパーターンスタイルアンテナ30の各バットウィング32a~32dへの給電系統例を示すブロック図である。給電管34a~34dは、同様の構成であるので、図9では給電管34aの給電系統について示している。給電管34aは、50Ωのインピーダンスを72Ωに変換するインピーダンス変換機能を備えている。このインピーダンス変換機能は、入力側に設けられるインピーダンス50Ωの中心導体361と、出力側すなわちバットウィング接続側に設けられて50Ωと72Ωのインピーダンスを整合する中心導体362が直列に接続されており、この中心導体362の直径及び長さにより50Ωと72Ωのインピーダンスを整合する。また、4分配器43としては50Ω系の標準的な分配器を使用し、この4分配器43と給電管34a~34dとの間は50Ωの標準的な分岐ケーブル44a~44dにより接続する。上記4分配器43は、入力インピーダンスが50/4Ω、各分配端子のインピーダンスが50Ωに設定されている。そして、送信機41と4分配器43との間を接続する給電線42は、4分配器43側にインピーダンス変換部42Aを備えている。インピーダンス変換部42Aは、2段編成でのインピーダンス変換を行う場合、インピーダンスの長さaが約λ/4の同軸ケーブル421と、インピーダンスの長さbが約λ/4の同軸ケーブル422が直列に接続されてなり、同軸ケーブル421、422の太さと長さa、bによって50Ωと50/4Ωのインピーダンスを整合する。図10は、上記実施例3に示したアンテナ装置のVSWR特性であり、横軸に周波数をとり、縦軸にVSWRをとって示した。図10において、マーカーm1は中心周波数f0-7.0、マーカ-m2は中心周波数f0-3.5、マーカ-m3は中心周波数f0、マーカ-m4は中心周波数f03.5、マーカーm5は中心周波数f07.0の周波数を示している。具体的な周波数としては、例えばマーカーm1が200MHz、マーカ-m2が207.5MHz、マーカ-m3が214MHz、マーカ-m4が222MHz、マーカ-m5が230MHzであり、207.5MHzm2~222MHzm4の範囲が使用周波数帯となっている。この使用周波数帯におけるVSWRは、1.06以下であり、良好な値が得られている。上記実施例3に示したように各バットウィング32a~32dの給電管34a~34dに分岐ケーブル44a~44dのインピーダンス50Ωとバットウィング32a~32dのインピーダンス72Ωを整合するインピーダンス変換機能を設けることにより、インピーダンスが50Ω系の安価で標準的な4分配器43及び分岐ケーブル44a~44dを使用することが可能となる。また、4分配器43により4分配した信号を分岐ケーブル44a~44d及び給電管34a~34dを介してバットウィング32a~32dに給電することにより、分岐ケーブル44a~44dに絶縁体ヘッド容量を設ける必要はなく、一般的な同軸ケーブルを使用することが可能となり、部品の保守管理が容易となる。なお、本発明は、上記実施の形態そのままに限定されるものではなく、実施段階ではその要旨を逸脱しない範囲で構成要素を変形して具体化できるものである。