"下記式1で示されるジエステルを主成分とすることを特徴とする潤滑油基油。式中、R1、R2は、独立に1エチルペンチル基、nヘプチル基又はnヘキシル基であり、R1及びR2が共にnヘプチル基又はnヘキシル基であるものをA、R1及びR2の一方が1エチルペンチル基であるものをB、そしてR1及びR2が共に1エチルペンチル基であるものをCとするとき、これらのモル比A:B:Cは、25~65:30~50:3~25の範囲である。式1において、A:B:Cが、35~50:40~50:5~15の範囲にあることを特徴とする請求項1記載の潤滑油基油。式1で示されるジエステルが、基油の50wt以上であることを特徴とする請求項1記載の潤滑油基油。40°Cでの動粘度が9mm2s未満であり、粘度指数100以上のネオペンチルグリコール骨格を有したポリオールエステルである低粘度油を5~30wt含むことを特徴とする請求項1に記載の潤滑油基油。低粘度油が、カプリル酸又はカプリン酸と、ネオペンチルグリコールから得られるポリオールエステルである請求項4記載の潤滑油基油。請求項1~5のいずれかに記載の潤滑油基油を用いて得られることを特徴とする潤滑油組成物。本発明の実施の形態について、以下に説明する。本発明の潤滑油基油は、上記式1で示されるジエステルを主成分とする。好ましくは式1で示されるジエステルを50wt以上含有する。式1において、R1及びR2は、1エチルペンチル基、nヘプチル基又はnヘキシル基である。R1及びR2は、同一であっても、異なっていてもよい。ここで、1エチルペンチル基は分岐アルキル基であり、nヘプチル基及びnヘキシル基は直鎖アルキル基である。上記ジエステルにおいて、R1及びR2は、カルボン酸に由来する成分であり、具体的には、2-エチルヘキサン酸、カプリル酸又はエナント酸に由来する。また、上記ジエステルにおいて、アルコールに由来する成分は2-メチル-1,8-オクタンジオールである。このジエステルは、過度に分岐鎖を有さないため、粘度指数が高く、特に低温領域において低粘性である。また、低蒸発性に優れる。式1で示されるジエステルは、単独の化合物ではなく上記の範囲でR1及びR2が変化したジエステルの混合物とすることにより、低温における粘性、蒸発性及び低温流動性を向上させることが可能となる。ジエステルの混合物とする場合、式1におけるA:B:Cのモル比が25~65:30~50:3~25の範囲、好ましくは35~50:40~50:5~15の範囲にある。ここで、A、B、Cは上記した意味を有するが、Aは直鎖アルキル基のみの場合、Bは直鎖アルキル基と分岐アルキル基の両方を含む場合、そしてCは分岐アルキル基のみの場合であり、これらの割合を制御することにより、特性を向上性させることができる。本発明の潤滑油基油において、上記ジエステルの含有量は、基油の50wt以上、好ましくは65wt以上、更に好ましくは70wt以上であれば、潤滑油の低温における低粘性、低蒸発性を十分に向上させることができる。他の基油成分と混在させる方法として、合成による方法では、2-メチル-1,8-オクタンジオール以外のジオールを混在させてエステル化する方法や、2-エチルヘキサン酸、カプリル酸、エナント酸以外の酸を混在させてエステル化する方法が挙げられる。混合による方法ではエステル、ポリアルファオレフィンなど、既存の基油と混合する方法が挙げられる。他の基油成分の中でも、40°Cでの動粘度が9mm2s未満であり、粘度指数100以上のネオペンチルグリコール骨格を有したポリオールエステルである低粘度油を含むことは、潤滑油の低温における低粘性、低蒸発性を維持しながら、さらなる低温流動性を付与できる点で好ましい。この低粘度油を含む場合、5~30wtの範囲であることが好ましい。そして、この低粘度油は、ネオペンチルグリコールと、カプリン酸又はカプリル酸のエステル化物であることが好ましい。本発明の潤滑油基油の主成分とするジエステルは、2-メチル-1,8-オクタンジオールからなるアルコール成分と、2-エチルヘキサン酸と、カプリル酸及び/又はエナント酸からなる酸成分を反応させることにより得られる。この場合、酸成分としては、分岐鎖を有する2-エチルヘキサン酸を必須成分として含む必要があるが、カプリル酸及びエナント酸はいずれか一方を含めばよく、両方を含んでもよい。酸成分の使用割合を制御することにより上記モル比を満足するジエステルを得ることができる。しかし、2-メチル-1,8-オクタンジオールと2-エチルヘキサン酸から得られるような単独のジエステルをそれぞれ配合して得ることもできる。上記ジエステルは、上記の酸成分とアルコール成分とを常法に従って、好ましくは窒素等の不活性ガス雰囲気下、エステル化触媒の存在下又は無触媒下で加熱撹拌等によってジエステル化することにより調製される。具体的な方法として、高温下、縮合反応で生成する水を除去しながらエステル化を進行させる合成方法が挙げられる。この反応には無触媒でも、あるいは硫酸、パラトルエンスルホン酸、テトラキスアルコキシチタネートなどの触媒を用いることが可能であるし、またトルエン、エチルベンゼン、キシレンなどの脱水溶媒を併用することも可能である。エステル化反応を行うに際し、酸成分は、例えばアルコール成分1モルに対して2.0モル以上、好ましくは2.01~45モルが用いられる。本発明の潤滑油基油は、液状潤滑油及びグリース等の潤滑油組成物の基油となる。本発明の潤滑油組成物は、この基油を使用し、これに潤滑油組成物の性能を向上させるための成分を配合したものであり、かかる成分としては公知の酸化防止剤、油性剤、摩耗防止剤、極圧剤、金属不活性剤、防錆剤、粘度指数向上剤、流動点降下剤、消泡性等の添加剤や増ちょう剤がある。かかるの添加剤は、1種以上を適宜配合することができる。これらの添加剤は、潤滑油基油に対して好ましくは0.01~10wt、更に好ましくは0.03~5wt添加される。本発明の潤滑油組成物がグリースである場合、それに使用される増ちょう剤は、特に限定されず、通常のグリースに使用されているものを適宜使用できる。例えば、金属石けん、複合石けん、ウレア、有機ベントナイト、シリカ等が挙げられる。グリース中の増ちょう剤の含有量は、通常3~30wtが適当である。また、グリースには一般に配合される酸化防止剤、極圧剤、防錆剤、金属腐食防止剤、油性剤、粘度指数向上剤、流動点降下剤、付着性向上剤等の添加剤の1種又は2種以上を適宜配合することができる。これらの添加剤は、通常グリース基油に対して好ましくは0.01~10wt、更に好ましくは0.03~5wt添加される。本発明の潤滑油基油を使用した潤滑油組成物は、作動油、ギヤ油、スピンドル油、軸受油などの工業用潤滑剤をはじめ、動圧軸受油、焼結含油軸受油、ヒンジ油、ミシン油、摺動面油などの各種用途に適用できる。グリースとしては、軸受部ボール、コロ、ニードル、摺動部、ギヤ部などの各種潤滑部に適用することができる。特に、流体軸受ユニット、流体動圧軸受ユニット、多孔質含油軸受ユニット、及びこれらのユニットを備えたスピンドルモータに有利に適用することができる。本発明の潤滑油組成物が好適に使用される例を以下に示す。1流体軸受ユニット:軸外周面とスリーブ内周面のすきまに介在する潤滑油の油膜圧力によって回転軸を支持する軸受部を設け、潤滑剤として本発明の潤滑油組成物を用いた軸受ユニットである。2流体動圧軸受ユニット:軸外周面とスリーブ内周面の何れか一方に動圧発生溝を設け、潤滑剤として本発明の潤滑油組成物を用いた軸受ユニットである。3多孔質含油軸受ユニット:本発明の潤滑油組成物を含浸した多孔質含油軸受を有するものである。4多孔質含油軸受:本発明の潤滑油組成物を含浸した軸受である。この多孔質含油軸受としては、動圧型多孔質含油軸受が好ましく挙げられる。5スピンドルモータ:上記の軸受ユニットを備えたスピンドルモータである。以下に実施例を挙げて本発明を詳しく説明するが、本発明は下記の実施例に何ら限定されるものではない。なお、は特に断らない限りwtである。実施例1300cc四つ口フラスコ、加熱装置、撹拌装置、温度計、窒素通気管及び窒素ライン、ディーンスターク管、冷却管と冷却ラインから構成される反応装置に、脂肪族2価アルコールとして2-メチル-1,8-オクタンジオール24.05g、飽和脂肪族モノカルボン酸以下、カルボン酸というとしてカプリル酸32.01g、2-エチルへキサン酸54.51gを入れ、テトラキスIV2-エチル-1-ヘキシロキシチタネート0.1gを触媒とし、窒素雰囲気にて170°C、48時間攪拌しフルエステル化まで反応させた。反応油中に残ったカルボン酸の大部分を10Torr、170°Cにて留去し、その後触媒を失活せしめ、エステル中に残った酸を中和、吸着処理にてエステル中の未反応物や不純物を除去し、ジエステルD1を得た。ジエステル組成の決定は、ガスクロマトグラフィーにおける面積比からモル比を、算出した。ジエステルD1は、式1におけるR1R2の両方が分岐アルキル鎖でないものをA、いずれか一方が分岐アルキル鎖であるものをB、両方が分岐アルキル鎖であるものをCとするとき、A:B:C=47.9:42.7:9.4モル比であり、A、B、Cの合計は全組成の96.0であった。実施例2実施例1と同様の方法で、2-メチル-1,8-オクタンジオール24.05gと、カルボン酸としてカプリル酸31.04g、2-エチルへキサン酸58.65gを原料としたものをエステル化し、ジエステルD2を得た。ジエステルD2の組成はA:B:C=45.0:44.1:10.9であり、A、B、Cの合計は全組成の96.0であった。実施例3実施例1と同様の方法で、2-メチル-1,8-オクタンジオール24.05gと、カルボン酸としてカプリル酸30.10g、2-エチルへキサン酸59.53gを原料としたものをエステル化し、ジエステルD3を得た。ジエステルD3の組成はA:B:C=42.9:45.8:11.3であり、A、B、Cの合計は全組成の95.5であった。実施例4実施例1と同様の方法で、原料に2-メチル-1,8-オクタンジオール83、1,9-ノナンジオール15で構成されるジオール24.05gを用い、それとカルボン酸としてカプリル酸29.04g、2-エチルへキサン酸59.53gを原料としたものをエステル化し、ジエステルD4を得た。ジエステルD4の組成はA:B:C=39.4:46.6:14.0であり、A、B、Cの合計は全組成の82.8であった。実施例5実施例2で合成したジエステルD295wtと、ネオペンチルグリコールのジエステルHatco社製を5wtを混合し、ジエステルD5を得た。実施例6実施例2で合成したジエステルD2を70wtと、H2962を30wt混合し、ジエステルD6を得た。実施例7実施例1と同様の方法で、2-メチル-1,8-オクタンジオール32.05gと、カルボン酸としてエナント酸46.87g、2-エチルへキサン酸68.50gを原料としたものをエステル化し、ジエステルD11を得た。ジエステルD11の組成はA:B:C=57.2:37.3:5.5であり、A、B、Cの合計は全組成の99.2であった。実施例8実施例1と同様の方法で、2-メチル-1,8-オクタンジオール32.05gと、カルボン酸としてエナント酸47.01g、2-エチルへキサン酸58.73gを原料としたものをエステル化し、ジエステルD12を得た。ジエステルD12の組成はA:B:C=62.4:33.2:4.4であり、A、B、Cの合計は全組成の99.2であった。比較例1実施例1と同様の方法で、2-メチル-1,8-オクタンジオールと、カルボン酸としてカプリル酸、2-エチルへキサン酸を原料としたものをエステル化し、ジエステルD7を得た。ジエステルD7の組成はA:B:C=74.5:23.5:2.0であり、A、B、Cの合計は全組成の98.0であった。比較例2実施例4と同様の方法で、原料に2-メチル-1,8-オクタンジオール83、1,9-ノナンジオール15で構成されるジオールを用い、それとカルボン酸としてカプリル酸、2-エチルへキサン酸を原料としたものをエステル化し、ジエステルD8を得た。ジエステルD8の組成はA:B:C=22.9:49.9:14.0であり、A、B、Cの合計は全組成の83.7であった。比較例3実施例1と同様の方法で、1,8-オクタンジオールと2-エチルへキサン酸を原料としてエステル化し、ジエステルD9を得た。比較例4実施例1と同様の方法で、2,4-ジエチル-1,5-ペンタンジオールとカプリル酸を原料としたものをエステル化し、ジエステルD10を得た。実施例及び比較例で得られたジエステルD1~D12のA、B、Cの合計及び各種物性を表1に示す。表1において、動粘度は、-10°Cにおける値である。蒸発減量は、ジエステルを熱天秤中で、窒素雰囲気中、120°Cで8h保持した後の重量減量である。上記で得たジエステルに、下記添加剤を配合して潤滑油組成物とした。添加剤及び略号L57:アルキルジフェニルアミンBASF社製イルガノックスL57、酸化防止剤IR39:ベンゾトリアゾール誘導体BASF製イルガメット39、金属不活性剤OAS1200:コハク酸イミドシェブロンケミカル製OAS1200、無灰系分散剤実施例9~11実施例2、5又は6で得たジエステルD2、D5又はD6を基油とし、L57を0.5wt、IR39を0.03wt、及びOAS1200を1.5wt配合して潤滑油組成物とした。比較例5比較例3で得たジエステルD9を基油とし、L57を0.5wt、IR39を0.03wt、及びOAS1200を1.5wt配合して潤滑油組成物とした。上記の潤滑油組成物について、蒸発試験と、含油軸受に使用したときの軸受トルクをシミュレーションする目的で-10°Cにおける回転粘度の評価を行った。蒸発試験は、100°C、6000時間の条件で実施した。なお、蒸発試験はラボランスクリュー管瓶3容積9mlに試料を2g入れて行った。n数は2とし、その平均値を蒸発減量として求めた。添加剤を配合した潤滑油組成物については、100°C、6000時間の条件下で蒸発減量が0.5以下を合格とした。0.5以上の蒸発減量を示す潤滑油は、6000時間以上になると指数関数的に蒸発減量が増加する傾向にあることが知られている。含油軸受に使用する際に問題となる回転特性は低温トルクである。特に-10°Cにおける回転トルクが大きいとバッテリーへの負担が増加する。そのため、-10°Cにおける回転粘度を測定して実機械における軸受トルクをシミュレーションした。なお、モーターメーカーより、-10°Cの回転粘度が100mPas以下であるという要求仕様がある。この粘度以下を合格とした。測定機器はアントンパール製SVM3000を用いた。上記の潤滑油組成物について、実態に近い評価試験を実施した結果を表2に示す。動粘度は-10°Cにおける値である。いずれの実施例においても、比較例の半分の蒸発減量で0.5以下の値を示した。また、同時に回転特性も基準値以下であることが確認され、今までトレードオフの関係にあり両立が困難であった低温-低トルクと高温-低蒸発の潤滑油組成物を得ることができた。具体的には、実施例9の潤滑油組成物の蒸発減量が最も少なく、回転粘度も基準値以下である。また、基油の一部にポリオールエステルを使用した実施例10及び11も蒸発減量を大きく阻害することなく、粘度を低下させることが確認できた。なお、比較例5の潤滑油組成物は既存基油の中で最もバランスが良いとされ、多くの小型モーターで採用されているが、これを凌駕する性能を持つ潤滑油を開発したことは、小型モーターの高性能化長寿命、省エネに寄与するものといえる。本発明に係る潤滑油基油は、低揮発性で低温流動性に優れる特長を持ち、低温から高温までの広い領域で潤滑性を長期間発現できる潤滑油組成物を提供することが出来る。特に情報機器関連の小型スピンドルモータ用軸受の耐久性を損なうことなく、低トルク化特に低温駆動性を実現することができる。"