"固体電解質で形成された閉空間の内部に設けられた内側電極と、前記固体電解質の外面に設けられた外側電極と、前記内側電極の内側に設けられたガス流路と、前記内側電極と電気的に接続されたインターコネクタを有するセルを備えた固体酸化物形燃料電池において、前記内側電極を挟んで前記インターコネクタと対向する位置に流量制御部を有し、前記流量制御部は前記ガス流路よりもガス透過率が小さいことを特徴とする固体酸化物形燃料電池。請求項1において、前記流量制御部は、気孔率が50未満の多孔質部材で構成され、断面が円を含む半楕円形または長方形,正方形,三角形,菱形等の多角形を有する形状、もしくは半球状または三角錐を持つ形状であることを特徴とする固体酸化物形燃料電池。請求項1において、前記流量制御部の気孔率が、ガス流路の入口から出口に向かって、徐々に小さくなることを特徴とする固体酸化物形燃料電池。請求項1において、前記ガス流路及び流量制御部が多孔質材で構成され、前記ガス流路を構成する多孔質材の気孔率よりも流量制御部を構成する多孔質材の気孔率の方が小さいことを特徴とする固体酸化物形燃料電池。請求項4において、前記ガス流路を構成する多孔質材の気孔率が90以上であり、前記流量制御部を構成する多孔質材の気孔率が50未満であることを特徴とする固体酸化物形燃料電池。固体電解質で形成された閉空間の内部に設けられた内側電極と、前記固体電解質の外面に設けられた外側電極と、前記内側電極の内側に設けられたガス流路と、前記内側電極と電気的に接続されたインターコネクタを有するセルを備えた固体酸化物形燃料電池において、前記インターコネクタが複数個に分割して配置され、前記ガス流路に沿って千鳥状またはランダムに配置されていることを特徴とする固体酸化物形燃料電池。請求項6において、ガス流路の入口から出口に向かって前記インターコネクタと内側電極が接する面積が徐々に小さくなるように前記インターコネクタが配置されていることを特徴とした固体酸化物形燃料電池。固体電解質で形成された閉空間の内部に設けられた内側電極と、前記固体電解質の外面に設けられた外側電極と、前記内側電極の内側に設けられたガス流路と、前記内側電極と電気的に接続されたインターコネクタを有するセルを備えた固体酸化物形燃料電池において、前記内側電極を挟んで前記インターコネクタと対向する位置に流量制御部を有し、前記流量制御部は前記ガス流路よりもガス透過率が小さく、前記インターコネクタが複数個に分割して配置され、前記インターコネクタ及び前記流量制御部が前記ガス流路に沿って千鳥状またはランダムに配置されていることを特徴とする固体酸化物形燃料電池。燃料電池は起電力が10V程度と小さいため、複数個の燃料電池セルを直列に接続し使用する場合が多く、熱応力に対する強度やガスのシール性を考慮すると、円筒形の燃料電池セルを用いる事例が多いが、平板形の燃料電池セルは単にセルを積層すれば良いのに対し、円筒形燃料電池セルはセルとセルを接続するインターコネクタと呼ばれる接続部分を介して積層する必要が有る。図16に示すように、隣接する燃料電池セルをインターコネクタで接続する場合、インターコネクタは、燃料電池セルの固体電解質外面の外側電極と隣接する燃料電池セルの内側電極とを接続するため、インターコネクタが接続する領域では固体電解質外面の外側電極が張れず、この領域では発電が行われない。この結果、燃料ガスや酸化剤ガスが消費されず濃度勾配が生じ、電極に均一にガスが行き渡らない結果を生ずる。その結果、ガスの消費斑による濃度過電圧が生じ、ガス利用率および発電効率の低下を招く。従来技術では、このインターコネクタ接続領域に起因するガス濃度勾配に関しては考慮されていない。本発明の目的は、円筒形の燃料電池セルのように固体電解質で形成された閉空間の内部に内側電極が形成されたセル構造の固体酸化物形燃料電池において、燃料利用率を改善し、発電効率を高めることにある。本発明の固体酸化物形燃料電池は、固体電解質で形成された閉空間の内部に設けられた内側電極と、前記固体電解質の外面に設けられた外側電極と、前記内側電極の内側に設けられたガス流路と、前記内側電極と電気的に接続されたインターコネクタを有するセルを備え、前記内側電極を挟んで前記インターコネクタと対向する位置に流量制御部を有し、前記流量制御部が前記ガス流路よりもガス透過率が小さいことを特徴とする。本発明により、固体酸化物形燃料電池の燃料利用率が改善され、発電効率を高めることができる。以下に、本発明の実施例を、図面を参照して説明する。図1は本発明に関する第1の実施形態を示した固体酸化物形燃料電池の断面模式図である。本発明は、セル形状が平板形状ではなく、円筒形状,扁平円筒形状,楕円形状,直方体形状あるいは立方体形状等のように、閉空間を形成している形状のセルを対象とする。すなわち、筒状の固体電解質の筒の内側と外側に電極が形成された構造のセルを対象とする。アノード及びカソードは、固体電解質によって形成された閉空間の内部或いは外部のどちらに設けても良いが、以下の実施例では、内部にアノードを設け、外部にカソードを設けた場合について説明する。図1において、燃料電池セル100は、固体電解質104の外面にカソード電極105を有し、固体電解質で囲まれた閉空間の内部にアノード電極103を有している。アノード電極103の電流を外部に取り出すために電気的に接続されたインターコネクタ101が設けられている。アノード電極103の内部にはガス流路102が設けられている。アノード電極103のガス流路側にはガス流路よりガス透過率の小さい多孔質部材106が設置されている。多孔質部材106の設置箇所はアノード電極103を挟んでインターコネクタ101と対向する位置になるようにする。燃料ガスはガス流路102を流れ、酸化剤ガスはカソード電極105に沿って燃料電池セル100の外周側を流れる。ここで、インターコネクタ101と接続された領域のアノード電極103では、発電作用に必要な固体電解質およびカソード電極が存在しないため、発電反応は起こらない。したがって、インターコネクタ101近傍のアノード電極103に供給される燃料が消費されないことから、アノード電極103の面内で燃料ガスの消費斑が生じる。この消費斑が発電効率低下の原因となる。本発明では、アノード電極103を挟んでインターコネクタ101と対向する位置にガス流路よりガス透過率の小さい多孔質部材106を設置したことを特徴とする。この多孔質部材106により、インターコネクタ101と接続された領域のアノード電極103近傍への燃料ガス供給が削減され、その分、燃料が消費されるアノード電極103の他の領域への流量が増え、アノード電極103面内における燃料ガスの消費斑が低減される。これにより、消費斑による濃度過電圧が低減され、ガス利用率および発電効率を高めることができる。固体電解質104は、円筒形セルの袋管になっており、材質としては例えばイットリウム安定化ジルコニアYSZを用いることができる。他の構成部材は、例えばアノード電極103にはニッケルとYSZからなる多孔質のサーメット、カソード電極105にはランタンマンガネイト、インターコネクタ101にはランタンクロマイドを用いることが望ましい。ガス流路102は中空かもしくはガス拡散性の向上を改善するために多孔質材を用いても良く、多孔質材料としてはニッケルを含む多孔体が好ましい。これは、アノード電極材料にニッケルとYSZからなる多孔質のサーメットが用いられることが多く、ガス流路102がアノード電極103と接触しているので、ガス流路102の多孔質材にニッケルを含む材料を使用することで、両者の接合が容易になるからである。また、ニッケルは、電気抵抗が小さく、改質触媒としても働くので、この点からもガス流路102の材料として好ましい。多孔質部材106は、燃料が消費されないインターコネクタ101と接続された領域のアノード電極103近傍のガス流路領域に配置され、ガスが消費される他の領域に燃料ガスが行き渡るようにガス流量を制御するものである。多孔質部材106はアノード電極103と接合されるため、ニッケルを含む多孔体が好ましい。ガス流路102に多孔質材を用いた場合、ガス流路102を構成する多孔質材の気孔率は90以上が望ましく、多孔質部材106の気孔率は50未満が望ましい。この様に気孔率に相対的な格差を設けることでガスの流れ易さを変えて、インターコネクタ101と接続された領域のアノード電極103近傍のガス流路領域におけるガスの流れを抑制する。これにより、燃料が消費される領域にガスが多く供給されるので、消費斑による濃度過電圧が低減され、ガス利用率および発電効率を高めることができる。また、多孔質部材106は、気孔を持たないニッケルを含む構造部材でも良い。なお、ここで言う多孔質の気孔率は、連通孔で構成される気孔の体積比率を指すものであり、ガスが流れない閉塞した気孔は含めないものとする。次に、数値シミュレーションを用いた解析により、本発明の効果について説明する。シミュレーション解析による本発明の効果についての検証は、扁平円筒形状の燃料電池セルを用いて実施した。図2および図3に扁平円筒形燃料電池セルの概念図を示す。図2において、扁平円筒形燃料電池セル200は、内側電極をアノード電極、外側電極をカソード電極とし、内側電極で閉じられた空間を燃料ガスが通る構成とした。扁平円筒形燃料電池セル200は、アノード電極の電流を取り出すための電気的接続要素部であるインターコネクタ220が6個設置され、アノード電極との電流パスを短くし、電気抵抗が小さくなるように工夫されている。A-A線における扁平円筒形燃料電池セル200の断面図を図3に示す。図3において、扁平円筒形燃料電池セル200は、固体電解質305の外面にカソード電極306を有し、固体電解質305で囲まれた閉空間の内部にアノード電極304を有している。アノード電極304の電流を外部に取り出すために、インターコネクタ321,322,323がアノード電極304と電気的に接続されている。アノード電極304の内部はガス流路302である。ガス流路302には、インターコネクタ321,322,323と接続された領域のアノード電極304の近傍を覆うように多孔質部材311,312,313が設置されている。燃料ガスはガス流路302を流れ、酸化剤ガスはカソード電極306の外周面に沿って流れる。シミュレーションで用いた扁平円筒形燃料電池セルの形状モデルについて説明する。基本構成は図3に示した構造と同じである。アノード電極の開口部の寸法が幅36mm,高さ2mm,長さ200mmの扁平円筒形とし、厚さを10μmとした。アノード電極の内部には内側電極と同じ形状のガス流路が形成されている。ガスは図2に示した入口411から流れ、出口412から排出される。固体電解質およびカソード電極を、アノード電極の外側に形成し、軸方向の長さをそれぞれ170mm、固体電解質の厚さを5μm、カソード電極の厚さを10μmとした。固体電解質およびカソード電極には、インターコネクタ設置のため、幅4mm,長さ60mmの窓が6つ設けられており、インターコネクタはこの窓を通じてアノード電極と接続されている。インターコネクタは6つ設置され、それぞれの寸法は、幅3mm,長さ58mm,厚さ15μmとした。図3に示したように、シミュレーションで用いる扁平円筒形燃料電池セルの形状モデルに、インターコネクタと接続された領域のアノード電極の近傍を覆うように、幅3mm,長さ58mm,厚さ500μmの多孔質部材を6つ設置した。次に各要素の材質および物性値について説明する。本シミュレーションでは、ガス流路には、密度8900Kg/m3,比熱4606J/KgK,熱伝導率9174W/mK,気孔率095,厚さ2mmのNiフォーム多孔質材を用いることを想定し、アノード電極には、密度7430Kg/m3,比熱456J/KgK,熱伝導率11W/mK,気孔率03のNiSCSZ材を、固体電解質にはSCSZ材を、カソード電極には、密度4500Kg/m3,比熱566J/KgK,熱伝導率22W/mK,気孔率03のLa,SrMnO3材を用いることを想定した。また、インターコネクタは、密度6300Kg/m3,比熱500J/KgK,熱伝導率2W/mKのLa,CaCrO3材を、多孔質部材にはガス流路と同じ材質で、厚さ05mmの気孔率03のNiフォーム多孔質材を用いることを想定した。この形状モデルをCASEBとし、比較のために、多孔質部材の気孔率をガス流路に用いた多孔質部材と同じ095に設定した形状モデルをCASEAとして作成し、多孔質部材による性能向上を検証した。シミュレーションには、ANSYS社の汎用熱流体解析シミュレータFluentを用い、SOFCサブモジュールを組み込んで電気化学反応をシミュレーションし、ガス流路における燃料ガス濃度分布を解析した。シミュレーションによる解析では、アノード電極内部のガス流路を流す燃料ガスには純水素を用い、カソード電極の外周側に沿って流す酸化剤ガスには空気を用いた。燃料電池の運転条件は、燃料利用率を90、酸素利用率を20になるように、ガス流量を設定し、燃料ガスおよび空気の入口ガス温度を800°Cとした。燃料電池セルを断熱材で覆うことを想定し、燃料電池セルからの熱流速をゼロW/cm2とした。シミュレーションの解析結果を説明する。電流密度04A/cm2におけるガス流の燃料ガス中の水素の濃度分布モル分率により評価した。その結果、CASEAに対して、CASEBの方が、インターコネクタと接続された領域のアノード電極近傍における水素濃度が高く、その領域が大きくなることが分かった。図2のA-A断面での水素H2の濃度分布モル分率の傾向を図4に示す。図4において、CASEAでは、多孔質部材、すなわち、インターコネクタと接続されたアノード電極304近傍のガス流路302の領域の水素濃度が高く、その領域が広範囲に及んでいる。したがって、この領域では燃料が消費されておらず、消費斑による性能低下を引き起こす懸念がある。一方、多孔質部材に気孔率03を用いたCASEBでは、多孔質部材、すなわち、インターコネクタと接続するアノード電極近傍のガス流路領域において、水素濃度が高い部分が存在するが、その領域はCASEAに比べて、大幅に小さくなっており、他のガス流路領域との濃度差が解消されていることが分かる。この解析結果を具体的な数値で示したものを図5に示す。図5において、多孔質部材にガス流路と同じ気孔率095を用いたCASEAの解析結果では、ガス流路における水素濃度を示すモル分率は1004であり、多孔質部材、即ちインターコネクタと接続するアノード電極近傍のガス流路領域における水素のモル分率は1136と高く、多孔質部材周辺では燃料が消費されず、燃料が濃くなり消費斑があることが分かる。一方、多孔質部材に気孔率03を用いたCASEBの解析結果では、ガス流路にけるおける水素燃料の濃度を示すモル分率は1021と、CASEAの場合に比べ17上昇し、多孔質部材、即ちインターコネクタと接続するアノード電極近傍のガス流路領域における水素のモル分率は1064とガス流路に近い値になり、多孔質部材周辺部における、燃料の消費斑が解消されていることが分かる。このように、固体電解質で形成された閉空間の内部に設けられた内側電極と、固体電解質の外面に設けられた外側電極と、内側電極の内側に設けられたガス流路と、内側電極と電気的に接続されたインターコネクタを有するセルを備えた固体酸化物形燃料電池において、内側電極を挟んでインターコネクタと対向する位置にガス流路よりもガス透過率の小さい流量制御部を設けたことで、インターコネクタ部と接続する内側電極部近傍のガスの流れが抑制され、燃料ガスまたは酸化剤ガスが消費される領域へ供給されるガス流量が増えるため消費斑による濃度過電圧が低減され、ガス利用率および、発電効率を高めることができる。次に、上述のシミュレーション解析により、固体電解質305における電流密度の分布について評価した。電流密度はガス流路の入口1601付近が最も大きく、ガス流の出口に向かって徐々に小さくなっており、入口から出口に向かって発電量が減少する結果となった。即ち、入口1601付近では燃料ガスや酸化剤ガスが多く消費され、出口に向かって徐々に少なくなっていることを示している。そこで、次に、ガス流路の上流と下流における燃料消費斑を解決する手段を示した燃料電池の概念図を図6に示す。図6において、インターコネクタと接続された内側電極部近傍のガス流路領域に配置した流量制御部材810,820に対して、ガス流路入口801側の流量制御部材810の気孔率を高めにし、ガス流路入口801から離れた側の流量制御部材820の気孔率を低めに設定する。例えば、入口からの距離と流量制御部材の気孔率の関係を図11に示すように設定し、上流側の流量制御部材810ではガスが流れ、この領域では発電が行われないため、燃料または酸化剤ガスが消費されず、ガスが流れた分、下流の領域に回すことができる。また下流に行くに従い発電されない領域にガスが流れにくくなり、下流部の発電領域に燃料または酸化剤ガスが多く流れるので燃料または酸化剤ガスの消費が増加される。この様に、上流から下流にかけて燃料または酸化剤ガスの消費量が均一になるように図11に示す流量制御部材の気孔率を設定することで、下流に進むに従い燃料または酸化剤ガスの消費が減少する課題が改善され、ガス利用率および発電効率を向上することができる。図7の燃料電池900は、隣り合う燃料電池セルを電気的に接続するインターコネクタを、複数のインターコネクタ部材910,920,930で構成し、ガス流路の流れ方向901に対し、千鳥状に配置したことで、インターコネクタ部と接続する内側電極部近傍において、ガスが消費されない領域が分散され、消費斑による濃度過電圧を低減することができる。この結果、ガス利用率および発電効率を高めることが可能となる。また、図8に示す燃料電池1000は、隣り合う燃料電池セルを電気的に接続するインターコネクタを、円を含む楕円形、または多角形のインターコネクタ部材1010で構成し、ガス流路の流れ方向1001に対し、千鳥状または不規則に配置したことで、インターコネクタ部と接続する内側電極部近傍において、ガスが消費されない領域を分散し、消費斑による濃度過電圧を低減することにより、ガス利用率および発電効率を高めるものである。図12の燃料電池1400は、隣り合う燃料電池セルを電気的に接続するインターコネクタを複数のブロックに分割して配置した実施例である。複数のインターコネクタ部材を1510,1520,1530の3つのブロックで構成し、各ブロック内でガス流路の流れ方向1401に対し、ガス流速が最も早い流路中央部に集まるようにインターコネクタ部材を配置した。この構成により、インターコネクタ部と接続する内側電極部近傍において、ガスが消費されない領域が均一に分散され、消費斑による濃度過電圧を低減することができる。この結果、ガス利用率および発電効率を高めることが可能となる。また図13に示す燃料電池1500は、隣り合う燃料電池セルを電気的に接続するインターコネクタ1510を、複数の楕円形で構成しランダムに分散させて配置したものである。インターコネクタの形状は円を含む楕円形、または長方形,正方形,三角形,菱形等の多角形であってもよい。また、図12および図13で示されるようにインターコネクタ部材は、流れ方向1401および1501に対し、上流から下流に向かうに従い、流路に占めるインターコネクタの割合が減少するように配置している。この結果、インターコネクタと内側電極が接する面積が徐々に小さくなるので、発電できる領域が下流に行くに従い多くなり、ガス流路上流で燃料または酸化剤ガスが徐々に多く消費されるようになる。この結果、ガス流路上流で、燃料または酸化剤ガスが多く消費され、下流では少なくなる問題を改善し、燃料または酸化剤ガス消費の均一化が可能となる。図14および図15は、内側電極の面積に占めるインターコネクタと内側電極とが接続する面積の割合の変化を、流路の入口から出口に向かって示したものである。図14は、図12に示した燃料電池1400についての内側電極面積に占めるインターコネクタと内側電極の接続面積割合を示したものである。図14において、入口に近いインターコネクタ配置ブロック1410の内側電極面積に占めるインターコネクタと内側電極の接続面積割合1701が05であり、中央のインターコネクタ配置ブロック1420の内側電極面積に占めるインターコネクタと内側電極の接続面積割合1702が03、出口に近いインターコネクタ配置ブロック1430の内側電極面積に占めるインターコネクタと内側電極の接続面積割合1703が01となっている。このように下流に行くに従い、内側電極面積に占めるインターコネクタと内側電極の接続面積割合を小さくすることで、発電可能な領域を上流では少なく、下流では多く割り当てることができる。この結果、上流での過度な消費や下流で消費が少なくなる課題を解消することができ、燃料または酸化剤ガスの消費を上流と下流で均一化できる。また、インターコネクタ配置ブロックごとに内側電極面積に占めるインターコネクタと内側電極の接続面積割合を設定することで、上流から下流にいたるまでのガス消費の均一化設定が容易となる。図15は、図13に示した燃料電池1500についての内側電極面積に占めるインターコネクタと内側電極の接続面積割合を示したものである。図15において、入口から出口に向かって連続的に内側電極面積に占めるインターコネクタと内側電極の接続面積割合が減少し、下流に行くに従い、内側電極面積に占めるインターコネクタと内側電極の接続面積割合を小さくなるように設定されている。このようにすることで、発電可能な領域を上流では少なく、下流では多く割り当てることができるので、上流での過度な消費や下流で消費が少なくなる課題を解消することができ、燃料または酸化剤ガスの消費を上流と下流で均一化が可能となる。図9は、図4で示したCASEAの水素燃料の濃度分布モル分率で水素濃度が高い領域1103についての拡大図901を示したものである。拡大図901において、特に水素濃度が高い領域の形状を見てみると1102の様に半楕円形の形をしている。燃料の消費斑を解消するためにインターコネクタ部と接続する内側電極部近傍にガス透過率の小さい流量制御部材を配置するが、流量制御部材の容積が大きくなるとガス流路全体のガスの流れが悪くなり圧力損失が増加する。したがって、できるだけ流量制御部材の容積を少なくするために、流量制御部材は、燃料未消費領域に合わせた形状にすることが好ましい。そこで、インターコネクタ部1202と接続する内側電極部近傍に配置するガス透過率の小さい流量制御部材1203の形状を、図10に示すように断面が半楕円形をした1210のような形状や、断面が三角形である1220のような形状であることが望ましい。一方、図8で説明したように、隣り合う燃料電池セルを電気的に接続するインターコネクタの形状が円を含む楕円形、または多角形で構成されている場合、インターコネクタ部1202と接続する内側電極部近傍に配置するガス透過率の小さい流量制御部材1203の形状は、断面が半楕円形をした1230のような半球状の形状や、断面が三角形である1240のような三角錐のような形状であることが望ましい。また、本流量制御部材1203の下流で渦が発生し不具合が生じないように1211に示すように、本流量制御部材を流線形にし、流量制御部の前後で渦ができないようにするのが好ましい。以上の実施例では、内部にアノードを設け、外部にカソードを設けた場合を説明したが、内部にカソードを設け、外部にアノードを設けた場合でも同様の効果を有する。"