"燃料電池であって、ガス拡散層と、セパレータと、前記ガス拡散層と前記セパレータとの間に配置され、エキスパンドメタルからなる酸化剤ガス流路と、を備え、前記エキスパンドメタルは、前記ガス拡散層側を流れる酸化剤ガスと、前記セパレータ側を流れる酸化剤ガスが互いに連通する開口を有しない上流側の第1エキスパンドメタルと、前記開口を備える下流側の第2エキスパンドメタルと、を有することを特徴とする燃料電池。燃料電池であって、ガス拡散層と、セパレータと、前記ガス拡散層と前記セパレータとの間に配置され、エキスパンドメタルからなる酸化剤ガス流路と、を備え、前記エキスパンドメタルは、前記ガス拡散層側を流れる酸化剤ガスと、前記セパレータ側を流れる酸化剤ガスが互いに連通する開口が相対的に小さい上流側の第1エキスパンドメタルと、前記開口が相対的に大きい下流側の第2エキスパンドメタルと、を有することを特徴とする燃料電池。請求項1,2のいずれかに記載の燃料電池において、前記第1エキスパンドメタルの全体に対する比率は、1/3以上1/2以下であることを特徴とする燃料電池。請求項1,2のいずれかに記載の燃料電池において、さらに、前記酸化剤ガス流路に酸化剤ガスを供給するカソードマニホールドと、前記カソードマニホールドと前記第1エキスパンドメタルとの間に配置され、前記カソードマニホールドからの酸化剤ガスを拡散して前記第1エキスパンドメタルに流入させるガス拡散部材と、を有することを特徴とする燃料電池。請求項4記載の燃料電池において、前記ガス拡散部材は、第2エキスパンドメタルと同一のエキスパンドメタルから構成されることを特徴とする燃料電池。請求項2記載の燃料電池において、第1エキスパンドメタルは、隣接するメッシュが直線上に配置されたエキスパンドメタルであり、第2エキスパンドメタルは、隣接するメッシュが互い違いに配置されたエキスパンドメタルであることを特徴とする燃料電池。燃料電池であって、ガス拡散層と、セパレータと、前記ガス拡散層と前記セパレータとの間に配置され、エキスパンドメタルからなる酸化剤ガス流路と、を有し、前記エキスパンドメタルは、上流側においてせん断刃を平板の送り方向と垂直方向に搖動させずにせん断することで隣接するメッシュが直線上に配置するように形成され、下流側においてせん断刃を送り方向と垂直方向に搖動させてせん断することで隣接するメッシュが互い違いに配置するように形成されることを特徴とする燃料電池。燃料電池の製造方法であって、前記燃料電池は、ガス拡散層とセパレータとの間に配置され、エキスパンドメタルからなる酸化剤ガス流路を有し、前記エキスパンドメタルは、上流側においてせん断刃を平板の送り方向と垂直方向に搖動させずにせん断することで隣接するメッシュが直線上に配置するように形成され、下流側においてせん断刃を送り方向と垂直方向に搖動させてせん断することで隣接するメッシュが互い違いに配置するように形成されることを特徴とする燃料電池の製造方法。メッシュが千鳥配置されたエキスパンドメタルでは、ガス拡散層表面及びセパレータ表面との間にガス流路が配置されるため、ガス拡散層側に流れるガスと、セパレータ側に流れるガスのガス交換が可能である。一方、カソード側の空気等の酸化剤ガスの入口側は、未だ酸素が消費されていないため相対的にガス量が多く、生成の持ち去りが多いため乾きやすい。特に、無加湿状態で空気等の酸化剤ガスを供給する場合に顕著に乾きやすくなり、高温時において酸化剤ガスの入口側で発電性能が低下し、ガス出口側で発電が集中することとなり、発電面内で不均一な発電分布が生じてしまう。エキスパンドメタルのガス拡散層とのコンタクト率あるいはコンタクト面積を増大させてガス拡散層からの生成水の蒸散を抑制することが考えられるが、この場合には高温性能は確保できるものの、常温時においては酸素欠による濃度過電圧が増大するため出力電圧が低下してしまう問題がある。本発明の目的は、ガス入口での乾燥による出力低下を抑制するとともに、常温時及び高温時のいずれにおいても必要な出力電圧を確保することができる燃料電池及びその製造方法を提供することにある。本発明は、燃料電池であって、ガス拡散層と、セパレータと、前記ガス拡散層と前記セパレータとの間に配置され、エキスパンドメタルからなる酸化剤ガス流路とを備え、前記エキスパンドメタルは、前記ガス拡散層側を流れる酸化剤ガスと、前記セパレータ側を流れる酸化剤ガスが互いに連通する開口を有しない上流側の第1エキスパンドメタルと、前記開口を備える下流側の第2エキスパンドメタルとを有することを特徴とする。また、本発明は、燃料電池であって、ガス拡散層と、セパレータと、前記ガス拡散層と前記セパレータとの間に配置され、エキスパンドメタルからなる酸化剤ガス流路とを備え、前記エキスパンドメタルは、前記ガス拡散層側を流れる酸化剤ガスと、前記セパレータ側を流れる酸化剤ガスが互いに連通する開口が相対的に小さい上流側の第1エキスパンドメタルと、前記開口が相対的に大きい下流側の第2エキスパンドメタルとを有することを特徴とする。本発明の1つの実施形態では、前記第1エキスパンドメタルの全体に対する比率は、1/3以上1/2以下である。また、本発明の他の実施形態では、さらに、前記酸化剤ガス流路に酸化剤ガスを供給するカソードマニホールドと、前記カソードマニホールドと前記第1エキスパンドメタルとの間に配置され、前記カソードマニホールドからの酸化剤ガスを拡散して前記第1エキスパンドメタルに流入させるガス拡散部材とを有する。また、本発明の他の実施形態では、前記ガス拡散部材は、第2エキスパンドメタルと同一のエキスパンドメタルから構成される。また、本発明の他の実施形態では、第1エキスパンドメタルは、隣接するメッシュが直線上に配置されたエキスパンドメタルであり、第2エキスパンドメタルは、隣接するメッシュが互い違いに配置されたエキスパンドメタルである。また、本発明は、燃料電池であって、ガス拡散層と、セパレータと、前記ガス拡散層と前記セパレータとの間に配置され、エキスパンドメタルからなる酸化剤ガス流路とを有し、前記エキスパンドメタルは、上流側においてせん断刃を平板の送り方向と垂直方向に搖動させずにせん断することで隣接するメッシュが直線上に配置するように形成され、下流側においてせん断刃を送り方向と垂直方向に搖動させてせん断することで隣接するメッシュが互い違いに配置するように形成される。さらに、本発明は、燃料電池の製造方法であって、前記燃料電池は、ガス拡散層とセパレータとの間に配置され、エキスパンドメタルからなる酸化剤ガス流路を有し、前記エキスパンドメタルは、上流側においてせん断刃を平板の送り方向と垂直方向に搖動させずにせん断することで隣接するメッシュが直線上に配置するように形成され、下流側においてせん断刃を送り方向と垂直方向に搖動させてせん断することで隣接するメッシュが互い違いに配置するように形成される。本発明によれば、ガス入口での乾燥による出力低下を抑制するとともに、常温時及び高温時のいずれにおいても必要な出力電圧を確保することができる。以下、図面に基づき本発明の実施形態について説明する。但し、以下の実施形態は例示にすぎず、本発明は以下の実施形態に限定されるものではない。1.基本構成及び基本原理まず、本実施形態の基本構成及び基本原理について説明する。本実施形態の固体高分子型燃料電池は、従来と同様に単セルを複数個積層したスタック構造である。各セルは、膜電極接合体MEAの両面に、ガス拡散層、ガス流路、セパレータがそれぞれ配置され、カソード側のガス流路はエキスパンドメタル成形の多孔体から構成される。従来のエキスパンドメタルは、平板を送りながら上刃と下刃でせん断することによりメッシュを形成しており、平板の送り方向に隣接するメッシュは互い違いに配置されており、ガス拡散層側を流れるガスとセパレータ側を流れるガスが互いに連通する開口が存在している。このため、ガス上流側においては相対的にガス流量が多く、発電反応により生じた生成水を持ち去る量が多くなり、特に高温時の運転においてガスを無加湿状態で供給する場合において乾燥し易くなる。このように、ガス上流側におけるガス流量が相対的に多いため生成水の持ち去り量が多くなって乾燥することから、これを抑制ないし解消するためには、ガス上流側におけるガス流量を従来よりも減少させればよい。一方、単にガス流量を減少させたのでは、特にガス下流側や常温時において酸素欠による出力電圧の低下を招く。そこで、本実施形態では、ガス上流側と下流側とでエキスパンドメタルの開口量を変化させ、ガス上流側においては開口量を相対的に小さくし、ガス下流側においては開口量を相対的に大きくする。ガス上流側の開口量を相対的に小さくすることで、ガス拡散層側を流れるガスとセパレータ側を流れるガスとが分離され、ガス拡散層側を流れるガスが実質的に減少し、結果としてガス上流側における生成水の持ち去りを抑制することができる。すなわち、ガス流路に供給されるガスの総流量は変化しないものの、ガス上流側においてガス拡散層側に流れるガスの流量が減少することで生成水の持ち去りが低減する。したがって、ガス上流側における乾燥が抑制ないし防止され、特に高温時における発電分布を均一化できる。また、ガス下流側の開口量を相対的に大きくすることで、ガス拡散層側を流れるガスとセパレータ側を流れるガスの連通を可能とし、酸素欠による出力電圧低下を抑制できる。本実施形態におけるガス流路を構成するエキスパンドメタルの開口量は、上記のようにガス上流側とガス下流側とで相対的に異なるが、開口量をガス上流側からガス下流側に沿って連続的に変化させる他、不連続的あるいは段階的に変化させることが可能である。開口量を不連続的あるいは段階的に変化させる場合、セル構成の簡易化及び製造の容易性を考慮すると、2段階あるいは3段階程度に変化させることが望ましい。例えば2段階で変化させる場合、ガス上流側におけるエキスパンドメタルの開口量を一定値S1、ガス下流側におけるエキスパンドメタルの開口量を一定値S2として、S1<S2となるように設定する。開口量S1の一例はゼロ、すなわちS1=0であり、これはガス拡散層側を流れるガスとセパレータ側を流れるガスが完全に分離されていることを意味する。本実施形態では、ガス上流側におけるガス流量をガス下流側に比べて相対的に減少させることで生成水の持ち去りを低減することが基本原理であるから、この基本原理の範囲内においてガス上流側における開口量を適宜設定することができる。以下、本実施形態について、具体的に説明する。2.第1実施形態図1aに、本実施形態におけるセル10の平面図を示す。セル10を構成するセパレータの左右端部には、アノードマニホールド12が形成され、燃料ガスとしての水素ガスが供給される。また、セル10を構成するセパレータの上下端部には、カソードマニホールドが形成される。カソードマニホールドは、図においてはカソードマニホールド入口14及びカソードマニホールド出口16として示されている。酸化剤ガスとしての空気は、図中、下部のカソードマニホールド入口14から供給され、図中、上部のカソードマニホールド出口16から排出される。すなわち、燃料ガスとしての水素ガスは図中横方向に流れ、酸化剤ガスとしての空気は、水素ガスの流れと垂直な上下方向に流れる。また、セパレータの左右端部には、冷却水マニホールド18が形成され、冷却水が供給される。一方、カソード側のガス流路を構成するエキスパンドメタルは、単一の構成ではなく、2つの部分から構成される。すなわち、カソードマニホールド入口14側に形成された第1エキスパンドメタル20と、それ以外の第2エキスパンドメタル22である。第1エキスパンドメタル20及び第2エキスパンドメタル22は、それぞれ亀甲型のメッシュが形成されているが、そのメッシュの配置が異なっている。図1bに、第2エキスパンドメタル22の構成を示す。第2エキスパンドメタル22は、従来と同様に亀甲型のメッシュが互い違いに配置された連続構造をなす。図1cに、第1エキスパンドメタル20の構成を示す。第1エキスパンドメタル20は、第2エキスパンドメタル22と異なり、亀甲型のメッシュが一列に整列している。図2aに、第2エキスパンドメタル22の一部拡大図を示す。また、図2bに、ガス拡散層30とセパレータ32との間に第2エキスパンドメタル22が配置された状態の断面図を示す。図2bにおいて、酸化剤ガスとしての空気は、紙面に垂直な方向に流れる。第2エキスパンドメタル22は、メッシュが互い違いに配置されているため、図2bの斜線部23においてガスが連通する。すなわち、ガス拡散層30側のガスはこの斜線部23を通ってセパレータ32側に流入し、セパレータ32側のガスも斜線部32を通ってガス拡散層30側に流入する。斜線部23が本実施形態における開口に相当する。また、図3aに、第1エキスパンドメタル20の一部拡大図を示す。また、図3bに、ガス拡散層30とセパレータ32との間に第1エキスパンドメタル20が配置された状態の断面図を示す。図3bにおいて、酸化剤ガスとしての空気は、紙面に垂直な方向に流れる。第1エキスパンドメタル20は、メッシュが直線上に配置されているため、ガス流路が互いに分離される。すなわち、第2エキスパンドメタル22における斜線部23のようなガス連通が存在せず、ガス拡散層30側のガスはガス拡散層30側を流れ続け、セパレータ32側のガスはセパレータ32側を流れ続ける。したがって、カソードマニホールド入口14側に第1エキスパンドメタル20が配置され、それ以外に第2エキスパンドメタル22が配置されると、図4に示すように、第1エキスパンドメタル20が配置された領域でガスはガス拡散層30側とセパレータ32側で分離された状態で流れ、第2エキスパンドメタル22が配置された領域でガスは互い違いに流れ、ガス拡散層30側とセパレータ32側がガス連通しつつ流れるようになる。カソードマニホールド入口14側では、第1エキスパンドメタル20によりガスがガス拡散層30側とセパレータ32側に分離して流れるため、カソード側ガス入口側ではガス拡散層30側に流れるガスの流量が実質的に半減することとなり、カソード側ガス入口側でガス流量が相対的に大きいことから生成水の持ち去りが多くなり乾燥が生じてしまう事態を有効に防止できる。その一方で、カソード側ガス出口側では、第2エキスパンドメタル22によりガスがガス拡散層30側とセパレータ32側とでガス連通可能となっているので、濃度過電圧による出力電圧低下を抑制することができる。本実施形態との比較のため、図5に、従来のセル構造を示す。本実施形態と同様に、セル10は、アノードマニホールド12、冷却水マニホールド18が形成され、上下端にそれぞれカソードマニホールド出口16、カソードマニホールド入口14が形成される。一方、従来においては、ガス流路は単一のエキスパンドメタル、すなわち本実施形態における第2エキスパンドメタル22のみでガス流路が形成される。したがって、図6に示すように、カソードマニホールド入口14から流入したガスは、互い違いに流れるとともに、ガス拡散側のガスとセパレータ側のガスが相互に連通してガス交換されることとなり、カソード側ガス入口ではガス流量が相対的に大きいため生成水の持ち去り量が多くなり、乾燥し易い。特に、高温時に無加湿でガスを供給する場合にその傾向が顕著となる。図4と図6とを対比することで、本実施形態と従来技術とのガスの流れの相違が明らかとなろう。本実施形態においては、図1に示すように、ガス流路を第1エキスパンドメタル20と第2エキスパンドメタル22で構成しているが、第1エキスパンドメタル20が占める領域の割合、あるいは領域のガス流路に沿った方向の長さは、出力電圧特性から最適の範囲に設定することが望ましい。すなわち、第1エキスパンドメタル20の領域があまりに小さいと、第2エキスパンドメタル22のみでガス流路を構成する従来の構造と大差なく、カソード側ガス入口における乾燥防止の効果も期待できない。すなわち、高温時における出力電圧低下を防止できない。一方、第1エキスパンドメタル20の領域があまりに大きいと、今度はガス拡散層側のガスとセパレータ側のガスとでガス連通が行われる割合が小さくなり、ガス流量が小さくなって常温時における濃度過電圧による出力低下が生じ得る。このように、高温時における出力電圧特性と常温時における出力電圧特性は、一般にトレードオフの関係にあるので、第1エキスパンドメタル20の領域の割合、あるいはガス流路に沿った方向の長さは、高温時における出力電圧と常温時における出力電圧を考慮し、両者の均衡を図ることができる範囲に設定する。図7に、第1エキスパンドメタル20の領域図ではメッシュが直線上に配置していることに着目してストレート領域と称すのガス流路に沿った方向の長さを変化させたときの高温時及び常温時の出力電圧特性を示す。図において、横軸は、ガス流路の全長を1とした場合の第1エキスパンドメタル20の領域の長さの比率を示す。また、縦軸は出力電圧Vを示す。また、図中、実線は常温性能を示し、破線は高温性能を示す。高温性能に着目すると、比率が増大すると出力電圧が増大し、比率が0.5の近傍で出力電圧はピークとなり、その後、比率が増大すると出力電圧は逆に低下する傾向を示す。一方、常温性能に着目すると、比率が増大すると出力電圧はほぼ一定か若しくは微増し、比率が0.3の近傍で出力電圧は最大となり、その後、比率が増大すると出力電圧は逆に低下する傾向を示す。比率が0.5を超える場合の出力電圧の低下は、高温時よりも常温時の方が顕著であるが、その理由は、濃度過電圧によるものと考えられる。図7より、比率が1/3より小さい範囲では、高温性能は増大するものの十分な増大とは言い難く出力電圧も十分な値を確保することが困難であり、比率が1/2より大きい範囲では、高温時の出力電圧は十分であるものの常温時の出力電圧が著しく低下してしまうことがわかる。したがって、第1エキスパンドメタル20の領域としては、ガス流路の全体に対する比率を1/3~1/2とするのが望ましいといえ、この範囲に設定することで常温時及び高温時のいずれにおいても十分な出力電圧を確保することができる。3.第2実施形態上記の実施形態では、カソードマニホールド入口14の近傍に第1エキスパンドメタル20を配置しているが、第1エキスパンドメタル20の他にも、他のエキスパンドメタルを配置することも可能である。図8に、第1エキスパンドメタル20に代わる、他のエキスパンドメタル24を示す。このエキスパンドメタル24は、第1エキスパンドメタル20のようにメッシュが直線上に配置しているのではなく、送り方向に隣接する2個のメッシュを組にして直線上に配置し、組同士は互い違いに配置したものである。エキスパンドメタルは、既述したように、平板材料を送りながら金型によって一段ずつ切れ込みを入れることによりメッシュを形成して構成されるが、エキスパンドメタル24は、上刃の位置を固定して2段連続して切れ込みを入れ、その後に送り方向と垂直方向に搖動させて再び2段連続して切れ込みを入れる作業を繰り返すことで形成される。このように、エキスパンドメタル24は、隣接する2段の切れ込みが直線上に配置しているため、この部分においてはガス拡散層側のガスとセパレータ側のガスとが分離してガス交換しないため、ガス流量が実質的に減少して第1エキスパンドメタル20と同様に高温時におけるガス入口側の乾燥を抑制することができる。また、ガス拡散層とのコンタクト率あるいはコンタクト面積に着目すると、エキスパンドメタル24は第2エキスパンドメタル22に比べてコンタクト率あるいはコンタクト面積が増大するため、ガス拡散層からの生成水の蒸散を抑制することもできる。エキスパンドメタル24は、2段の切れ込みが直線上に配置する構成であるため、送り量を従来よりも2倍に増大したものということもできる。4.第3実施形態第1実施形態では、カソードマニホールド入口14の近傍に第1エキスパンドメタル20を配置しているが、この第1エキスパンドメタル20の領域ではガスが直線的に流れるため、カソードマニホールド入口14の形成位置によってはガスが流入しにくい領域が生じ得る。例えば、図9に示すように、カソードマニホールド入口14がセパレータの下端に複数形成され、中央部においてカソードマニホールド入口14の間隔が他の部分に比べて相対的に大きい場合、カソードマニホールド入口14から流入したガスは第1エキスパンドメタル20内を直線的に流れるため、結果としてカソードマニホールド入口14の存在しない中央部分、図中領域40においてガスが流れず、この部分において発電できないことになる。そこで、図10に示すように、第1エキスパンドメタル20とカソードマニホールド入口14との間に、カソードマニホールド入口14から流入したガスを拡散させるための拡散部材を形成することが望ましく、具体的には、第1エキスパンドメタル20とカソードマニホールド入口14との間に、第2エキスパンドメタル22を配置することが望ましい。第2エキスパンドメタル22では、ガスが互い違いに流れるため、カソードマニホールド入口14から流入したガスは領域40にも流入することとなる。第1エキスパンドメタル20とカソードマニホールド入口14との間の第2エキスパンドメタル22は、非発電面、すなわち膜電極接合体MEAが存在していない領域に配置することができる。もちろん、第1エキスパンドメタル20とカソードマニホールド入口14との間に配置する拡散部材としては、第2エキスパンドメタル22以外も可能であり、焼結多孔体や拡散層を配置してもよく、あるいはセパレータ側にディンプルを形成してもよい。5.変形例以上、本発明の実施形態について説明したが、本発明はこれに限定されるものではなく、種々の変形が可能である。例えば、本実施形態では、図1に示すようなメッシュが直線上に配置された第1エキスパンドメタル20、及び図8に示すようにメッシュが2段1組で直線上に配置されたエキスパンドメタル24を示したが、図11に示すように、メッシュの形成位置のずれを搖動量Ywとした場合に、搖動量Ywを種々変化させたエキスパンドメタルをカソードマニホールド入口14の近傍に配置することができる。この場合、第1エキスパンドメタル20は搖動量Ywを0とした場合に等しく、第2エキスパンドメタル22は搖動量を最大もしくはそれに近い値とした場合に等しい。例えば、エキスパンドメタルの1波長を0.8mmとした場合、搖動量の最大値は0.4mmとなり、この場合に開口であるメッシュ同士が最もずれた状態となる。第2エキスパンドメタル22は、搖動量が最大の0.4mmのみならず、これよりも小さい0.2mmであってもよい。そして、第1エキスパンドメタル20の代わりに、搖動量Ywが0に近い値、例えば0.05mmや0.1mmとすることができる。図12に、搖動量Ywを第1エキスパンドメタル20の搖動量0mmと第2エキスパンドメタル22の搖動量0.2mmの間の0.1mmとした場合のエキスパンドメタルの構成を示す。このエキスパンドメタルは、第1エキスパンドメタル20と第2エキスパンドメタル22の中間の特性を示すこととなる。図13に、第1エキスパンドメタル20を用いた場合これを第1と略称する、第1エキスパンドメタル20の代わりに図12に示すエキスパンドメタルを用いた場合これを微小ずらしと略称する、及び第2エキスパンドメタル22を用いた場合これを第2と略称するの出力電圧特性を示す。微小ずらしは、常温特性及び高温特性ともに第1と第2のほぼ中間の特性を示す。したがって、高温特性において、第1程度の出力電圧が要求されない場合において、第1に代えて微小ずらしを用いることができる。要約すると、本実施形態では、カソード側ガスの上流側と下流側とで異なるエキスパンドメタルを用い、ガス上流側では下流側に比べて相対的にメッシュの搖動量が小さいエキスパンドメタルを用いることができる。メッシュの搖動量は、ガス拡散層側とセパレータ側を連通するガス開口量に比例するから、ガス上流側では下流側に比べてガス開口量を相対的に小さくすると言うことができる。但し、エキスパンドメタルの製造工程においてメッシュの搖動量を順次変化させることは比較的煩雑であり、かつ高出力電圧が得られることから、搖動量ゼロ、すなわち第1エキスパンドメタル20と、搖動量が所定値、すなわち第2エキスパンドメタル22の組み合わせが望ましいといえる。図14に、本実施形態における第1エキスパンドメタル20及び第2エキスパンドメタル22を製造する装置の一例を示す。製造装置は、ダイ200、上刃202、下刃204を備える金型と、平板材料150をFD方向に送るローラを備える。上刃202は、FD方向と直交するTD方向に搖動可能であり、かつ、上下方向のWD方向に昇降する。上刃202の下面には、台形状の突起206がTD方向に一定間隔をあけて形成される。平板材料150は、ローラにより所定の送り量で金型へと送り込まれ、台形状の突起206とダイ200とにより部分的にせん断され、上刃202と下刃204により挟持されることで台形状の切り起こしが形成される。この際、TD方向の搖動量をゼロに設定することで第1エキスパンドメタル20の元となるラスカットメタル160が形成され、上刃202の上昇の都度、上刃202がTD方向に所定量だけ搖動することで第2エキスパンドメタル22の元となるラスカットメタル160が形成される。因みに、上刃202の上昇の都度ではなく、2回に1回の割合で上刃202がTD方向に所定量だけ搖動することで、図8に示すエキスパンドメタル24の元となるラスカットメタル160が形成される。このようにして階段状のメッシュを有するラスカットメタル160を形成した後、圧延ローラで圧延することにより、第1エキスパンドメタル20や第2エキスパンドメタル22が製造される。搖動量を段階的に変化させるだけで、第1エキスパンドメタル20と第2エキスパンドメタル22を連続的に製造することが可能である。このことは、図1に示すセルを備える燃料電池が効率的に製造され得ることを意味する。なお、第1エキスパンドメタル20は搖動量がゼロとしているが、必ずしも厳密な意味でのゼロでなく、実質的にゼロの場合、つまり公差の範囲内において微小な搖動量がある場合も第1エキスパンドメタル20の範囲内に含まれる。また、本実施形態では、カソード側のガス流路をエキスパンドメタルで構成したが、アノード側のガス流路は溝あるいはエキスパンドメタルのいずれで構成してもよい。すなわち、少なくともカソード側のガス流路がエキスパンドメタルで構成される任意の燃料電池に適用することができる。"