流体の不均一触媒反応のための化学反応器であって、流体が流れる粒子80、100用保持装置を含み、流体の流れの方向から見た場合に上流に位置する保持装置の側は、ニットワイヤーメッシュ編織布50を含み、およびニットワイヤー編織布50の平均クリヤーメッシュ幅は、粒子80、100の平均粒径x50.3より小さいことを特徴とする、化学反応器。ニットワイヤー50の平均クリヤーメッシュ幅は、粒径80、100の平均粒径x50.3の≧20~≦80である、請求項1に記載の反応器。ニットワイヤーメッシュ編織布50の進展性は、平面方向における機械および/または熱応力への暴露下で≧1である、請求項1に記載の反応器。ニットワイヤーメッシュ編織布50のワイヤー径は、≧0.03mm~≦1mmである、請求項1に記載の反応器。ニットワイヤーメッシュ編織布50の高さは、粒子用保持装置において≧3mm~≦100mmである、請求項1に記載の反応器。ニットワイヤーメッシュ編織布50は、機械的作用により変形したニットワイヤーメッシュ編織布である、請求項1に記載の反応器。ニットワイヤーメッシュ編織布50は、担体30上に配置され、および担体30は、流体の流れの方向において連続的開口40を含む、請求項1に記載の反応器。ニットワイヤーメッシュ編織布60は、担体30および反応器の壁10の間に更に配置されている、請求項7に記載の反応器。触媒粒子80は、保持装置においてニットワイヤーメッシュ編織布50上に配置されている、請求項1に記載の反応器。流体に対して不活性である粒子100の層は、保持装置においてニットワイヤーメッシュ編織布50上に配置され、触媒粒子80は、該層上に配置される、請求項1に記載の反応器。流体の反応のための方法であって、該反応を、請求項1~10のいずれかに記載の反応器において不均一触媒粒子80の存在下で行い、および触媒粒子80を、触媒粒子80用保持装置において配置することを特徴とする、方法。反応が終了したときに、反応器を、≧200°C~≦400°Cの温度にて酸素の存在下で加熱することを継続する、請求項11に記載の方法。流体は、芳香族ニトロ化合物および水素を含む、請求項11に記載の方法。反応は断熱的に行う、請求項11に記載の方法。化学反応器における触媒粒子80および/または不活性粒子100用保持装置としてのニットワイヤーメッシュ編織布50の使用。従って、本発明の目的は、担体構造物が高価ではなく、メンテナンスについての費用が低く、バルク触媒での反応器の充填が簡単である、触媒用担体構造物の逆からの触媒の通過が繰り返しの熱応力の場合においても防止される反応器を提供することであった。上記目的は、流体が流れる粒子用保持装置を含み、流体の流れの方向から見た場合に上流に位置する保持装置の側面は、ニットワイヤーメッシュ編織布を含み、ニットワイヤー編織布の平均クリヤーメッシュ幅は、DIN661651987年4月のバージョンにおいて規定の振動ふるい機により行われたふるい分析により決定された平均粒径x50.3より小さい、流体の不均一な触媒反応のための化学反応器により達成される。メッシュ編織布は、例えば繊維製品および装飾品工業から既知である。極めて一般には、メッシュ編織布は、スレッドまたは幾つかのスレッドにより形成されたループが、他のループへ輪になり、メッシュが形成されている平らな構造を記載する。これと平坦構造が2つのスレッド系の交差により作られる織物とは区別される。メッシュ編織布は、編織布より高い伸展性および弾性を有する。メッシュ編織布は、ニット、ワープニットおよびクーリエcoulier編織布へ分けることができる。原則として、3つ全ては、本発明を行うために適当である。しかしながら、ニットおよび/またはクーリエ編織布は、ワープニット編織布いずれの場合にも既に弾性であるよりさらに弾性であるので特に好ましく用いられる。本発明では、ニットワイヤーメッシュ編織布が用いられるが、すなわち、本発明のメッシュ編織布は、ワイヤーおよび/または金属スレッドから製造される。ここで、本発明における用語ニットワイヤー編織布は、全ての型のメッシュ編織布、すなわちワープニット編織布をも包含する。ニットワイヤー編織布は、例えば自動車工業、処理工学および環境工学例えばワイヤーニット機における使用のために通常使用されるようなそれ自体既知のワイヤー処理機で製造される。例えばDHD技術からのニットワイヤー編織布は、本発明を行うために適当である。メッシュ編織布の柔軟性は、異なった温度での周期的操作において損傷を受けないことを確保する。同時に、メッシュ編織布の3次元構造は、余りに多くのメッシュが粒子で閉塞されることおよびガス流が妨げられることを防止する。本発明では、粒子は、触媒粒子例えば酸化アルミニウム球体上に担持された貴金属触媒および不活性粒子例えば酸価アルミニウム球体をいずれも意味すると理解される。少なくとも本質的に球状であり、すなわち、存在する理想的な球体形状からの任意の偏差は非常に小さく、実際に理想的な球体である粒子を好ましく用いる。しかしながら、原則として、本発明は、非対称的な形をした粒子に適用することもできる。製造者の情報は、平均粒径の最初の表示として働く。平均粒径の性格な決定のために、粒径分析は必要である。本発明では、これはふるい分析により行われる。ここで、本発明によれば、重量に基づく値x50.3を、平均粒径として用いる。本発明における平均粒径の決定のために、担持される粒子の代表的試料を最初にふるい分析にかけ、その結果を重量に基づいて評価する手順に従う。ここでふるい分析は、振動ふるい機例えばRetschからの型AS200digitを用いて行い、分析ふるいは、メッシュ幅を増加させながら上下に配置してふるい設定を形成する。分析ふるい直径およびメッシュ幅の選択は、ふるいのための物質の量および予想される粒径分布予備実験を必要とし得るに主に依存する。ふるいの数および見かけの開口幅の目盛りは、可能な限り試料の全粒子スペクトルが少量へ分けられるように選択すべきである。ふるい分析を行う場合、ふるい分けされた物質の最大通過最適ふるい性能が得られることを確保する。必要な場合には例えば操作実験が未だ行うことができない新規粒子を用いる場合、適当なふるい時間および大きさを予備実験において実験的に決定しなければならない。大きさの最初の表示は、ふるい分けされる物質の運動の観察から得られる。これは、弱すぎ、または激しすぎるべきではない。最適ふるい時間は、ふるいを1分間に通過する重量が導入量の0.1未満変化する場合に得られるDIN66165、1987年4月のバージョン。当業者には、ここに簡単に概説されるだけの方法によく知られている。ふるい分け分析は、測定粒子の粒径分布により供給される。結果は、好ましくは、個々の分率の重量含有量p3を棒グラフにおいてプロットすることによりグラフの形態でおよび公称ふるい開口幅xに対する百分率含有量からの累積合計曲線Q3の形態で表される。当業者は、手動または好ましくはコンピューターを使った評価プログラムにより平均粒径x50.3すなわち、粒子の50重量は対応する値xより小さいを容易に計算することができる。この最初の結果が試料の十分な均質性を示す場合には、こうして決定された平均粒径x50.3が本発明を行うために必要な値である。ここで、十分な均質性は、粒径分布が単峰性であること、およびいずれの場合にも全ての粒子の0.1重量の最大値が、1/2x50.3および2/3x50.3の間の範囲にあるかまたは11/3x50.3および11/2x50.3の間の範囲にあることを意味すると理解される。さらに、粒子は、1/2x50.3より小さいかまたは11/2x50.3より大きくあるべきではない。この最初の結果が試料の十分な均質性を上記の意味において示さない場合には、担持される粒子は、工業規模でのふるい分けにより均質化され、すなわち、もはや用いることができないダスト含有量および断片が分離される。これは、記載の均質性用件を充足するまで行う。化学反応器は、例えばアニリンを与えるニトロベンゼンの水素化に用いるような軸流での固定床反応器であってよい。反応器中で反応させる流体は、液体、気体状または超臨界的であってよい。これは、1つの反応物または幾つかの反応物の混合物を含有してよい。より詳細に後に説明される通り、ニットワイヤーメッシュ編織布により保有された粒子は、触媒粒子および不活性粒子はいずれもあり得る。ニットワイヤーメッシュ編織布の性質は、初めは更に特定されない。これは、任意の所望の方法で編まれた単一フィラメントまたはマルチフィラメントワイヤーから出来ていてよい。従って、例えばニット編織布は、5周まで、平坦で滑らかなおよび/または波形のスレッドを含有してよい。ニット物質は、とりわけ、鋼、高純度鋼、例えば1.4571等、銅、モネル2.4360またはアルミニウム等であってよい。平床機械からのニットワイヤー編織布に加えて、例えばニットワイヤーチューブをつぶすことより形成され、循環編み機で、ニットワイヤーチューブの中央軸より伸びる折り畳み平面について製造された2層ニットワイヤーウェッブを用いることも可能である。本発明によれば、ニットワイヤー編織布の平均クリヤーメッシュ幅は、保持装置に適合することを目的とした粒子の平均粒径x50.3より小さい。これは、メッシュの最も大きい伸びの点において2つの隣接メッシュアームの内部距離ワイヤーミドルからワイヤーミドルへの距離ではないを定義する。好ましくは、メッシュ長さ、すなわち、2つの隣接メッシュヘッドの間の距離およびメッシュ幅の間の比は、4:1および0.5:1、特に好ましくは2:1および1:1の間である。次いで平均クリヤーメッシュ幅は、ニットワイヤーメッシュ編織布の個々のメッシュの全クリヤー幅の平均値を定義する。平均クリヤー幅は、ニットワイヤーメッシュ編織布の製造中に当業者に既知の方法例えばニットヘッド上のニードルの数、その間の距離および厚み、ワイヤーの数および厚み等により確立される。非均一メッシュ幅すなわち、通常の製造関連許容差を超えるメッシュ幅における差のメッシュ編織布の使用は好ましくないが、原則として可能である。この場合には、最も大きいメッシュのクリヤーメッシュ幅は、好ましくは、平均粒径x50.3より小さい。最も簡単な場合には、粒子用保持装置は、反応器において固定されたニットワイヤーメッシュ編織布単独により形成することができる。しかしながら、ニットワイヤーメッシュ編織布を、機械応力の発生に耐えるために担体により保持することが好ましい。次いで担体およびニットワイヤーメッシュ編織布はいずれも粒子用保持装置の部分である。これから触媒粒子と共に触媒床は形成される。流体が流れる反応器における粒子用保持装置におけるニットワイヤーメッシュ編織布の位置は、粒子を保持するメッシュ編織布の機能に由来する。従って、これは保持装置の上流側である。本発明の反応器では、簡単な溝孔付スクリーンを担体として用いることを可能とすることが有利である。製造するために費用がかかる溝孔付スクリーンの使用は、必要ではなく、簡単な格子を用いることもできる。メッシュ編織布は、溝孔付スクリーンまたは格子上にあり、必要であれば固定される。格子上にあるメッシュ編織布は、触媒を保持する機能を有する。その結果、溝孔付スクリーンへの損傷に耐えることができるだけでなく、溝孔付スクリーンにおける開口は、始めからより大きく設計することができる。これは、更なる利点をもたらす:より大きい開口により、閉塞のおそれがない溝孔付スクリーンまたは格子の厚みを増加させることが可能である。その結果、次に、メッシュ編織布を保持する構造物の合成が増加し、より多くの量の触媒を保持することができ、より高い圧力損失および得られる荷重を管理することができる。不活性物質を有するバルクを用いずに済み、その結果、より多くの量の触媒を再び用いることができる。本発明の実施態様を以下に記載するが、実施態様を互いに自由に組み合わせることが、その逆が明らかに生じない場合に可能である。本発明の反応器の1つの実施態様では、ニットワイヤー編織布の平均クリヤーメッシュ幅は、平均粒径x50.3の≧20~≦80である。好ましくは、この値は、≧30~≦60、より好ましくは≧40~≦50である。このようにして、特に、メッシュにおいて閉じ込められた粒子に起因する反応器の操作中の望ましくない圧力損失が防止される。本発明の反応器の更なる実施態様では、ニットワイヤーメッシュ編織布の進展性は、機械および/または熱応力下で平面方向において≧1、好ましくは≧2である。平面方向における進展性は、50、好ましくは25、より好ましくは10を超えるべきではない。この方法では、特にメッシュ編織布を、損傷を伴わずおよび粒子がメッシュから落ちることなく反応器の熱膨張へ適合させることが確実となる。本発明の反応器の更なる実施態様では、ニットワイヤーメッシュ編織布のワイヤー径は、≧0.03mm~≦1mmである。好ましくは、メッシュ編織布を編むワイヤーの直径は、≧0.1mm~≦0.5mm、より好ましくは≧0.2mm~≦0.3mmである。この方法では、とりわけ、ワイヤーは適切な安定性と同時に低重量および流体の通過のための広い面積を有することを確保する。本発明の反応器の更なる実施態様では、粒子用保持装置におけるニットワイヤーメッシュ編織布の高さは、≧3mm~≦100mmである。これは、例えばメッシュ編織布を担体上に何回か折り畳んで置くことにより得られる。好ましくは、その高さは≧5mm~≦80mm、より好ましくは≧10mm~≦50mmである。メッシュ編織布の下流側への粒子の通過は、特にこのようにして確実に防止され、空いている経路は常に流体が流れたままである。本発明の反応器の更なる実施態様では、ニットワイヤーメッシュ編織布は、機械的作用により変形したニットワイヤーメッシュ編織布である。これについて、メッシュ編織布は巻くことができ、または2つの円筒ロールまたは歯車間を通過させることができる。この方法で変形したメッシュ編織布は、反応器中の触媒が利用可能な空間を最大化するために低い高さを有するか巻かれる、またはより3次元的な構造が得られ歯車により、メッシュ編織布のより高いカバー性が、材料について低い費用で得られる。次いで、これは、特に低い圧力損失および特に低いメッシュの閉塞に対する傾向を有する。本発明によれば反応器の更なる実施態様では、ニットワイヤーメッシュ編織布は、担体上に配置され、担体は、流体の流れの方向において連続開口を含む。既に記載の通り、好ましい担体は、溝孔付スクリーンおよび格子である。担体は、操作中の熱膨張を補うために反応壁の内側に担体環上に浮遊式で取り付けることができる。好ましくは、この場合、ニットワイヤーメッシュ編織布は、担体および反応器の壁の間に更に配置される。このようにして、熱膨張について補うために存在するギャップは、粒子の通過に対して固定される。好ましくは、このニットワイヤーメッシュ編織布は、メッシュ編織布の金属ガスケットである。これは、担体上のメッシュ編織布と同じ物質でできていることが好ましい。本発明の反応器の特に好ましい実施態様では、担体および反応器の間に更に存在するニットワイヤーメッシュ編織布は、U形形態で配置され、弾性的に予備引張した更なるニットワイヤーメッシュ編織布を、これにより形成された窪みに組み込む。例えば、これは、メッシュ編織布の金属ガスケットであってよい。Uのアームはそれぞれ単独でまたは共に、反応器壁の形状に適合するために垂直であってよい。しかしながら、アームが少なくとも部分的に水平方向をとることも可能である。この場合、これらは、溝孔付スクリーンまたは格子上に置くことができる。この場合、更なるメッシュ編織布をこの上に置くことができる。予備引張の特性は、圧縮または伸びのいずれかであり得る。好ましくは、ガスケットは、導入前に圧縮し、次いで膨張する。次いで立ったままのUの2つの側は、担体および/または担体環上へおよび反応器壁上へ押し付けられる。これは、担体、担体環および反応器壁または単体環の間の任意の欠陥からの不活性または触媒粒子の通過または担体環の表面の接触を確実および恒久的に防止する。ここで、金属ガスケットは、弾性的なスプリングであり、一方では溝孔付スクリーンおよび反応器壁の間での適合の精度を、および他方では、溝孔付スクリーンおよび反応器壁の間のギャップの幅の変化を温度変化の間で補う。本発明の反応器の更なる実施態様では、触媒粒子は、保持装置におけるニットワイヤーメッシュ編織布上に配置される。適当な触媒は、とりわけEP0011090A1に記載され、以下が挙げられる:20m2/g未満のBET表面面積を有する酸化アルミニウム担体上にa1~100g/リットルの元素の周期表の族8~12の少なくとも1つの金属の担体、およびb0~100g/リットルの元素の周期表の族4~6および12の少なくとも1つの遷移金属の担体、およびc0~100g/リットルの元素の周期表の族14および15の種族元素の少なくとも1つの金属の担体。本発明の反応器の更なる実施態様では、流体に対して不活性である粒子の層を、保持装置中にニットワイヤーメッシュ編織布上に配置し、触媒粒子をこの層上に配置する。流体に対して不活性である粒子は、触媒的に不活性であり、流体と反応しない。このような粒子は、メッシュ編織布上に中間体層として存在し、より小さい、従ってより活性な触媒粒子を用いることが可能である。本発明はまた、反応を、本発明の反応器において、不均一触媒粒子の存在下で行い、触媒粒子を触媒粒子用保持装置中に配置する、流体の反応のための方法を提供する。不活性粒子の中間体層が触媒床に存在する場合も包含される。本発明の方法の優位性は、特に、新たなメンテナンスが必要となる前のより長い寿命期間である。本発明の方法の1つの実施態様では、反応が終了した場合、反応器は、酸素の存在下で≧200°C~≦400°Cの温度で加熱し続ける。また、本発明の反応器は有利には、この炭素堆積の燃焼に耐える。本発明の方法の更なる実施態様では、流体は、芳香族ニトロ化合物および水素を含む。特に、アニリンを与えるニトロベンゼンの水素化であってよい。本発明の方法は、増加したニトロベンゼンン含有量ニトロベンゼンのブレイクスルーが最終生成物中に生じる前に長期間行うことができる。本発明の方法の更なる実施態様では、反応は断熱的に行う。この方法は、例えばEP0696573A1およびEP0696574A1に記載されている。本発明の方法は、有利には断熱反応において生じる温度の急上昇に耐える。本発明の更なる態様は、ニットワイヤーメッシュ編織布の、化学反応における触媒粒子および/または不活性粒子用保持装置としての使用である。詳細および好ましい実施態様について、繰り返しを避けるために、本発明の反応器の説明について参照されたい。本発明を、以下の図面および実施例により更に説明するが、これに限定されない。図を以下に示す:図1本発明の化学反応器図2本発明の更なる化学反応器図3本発明の更なる化学反応器図4本発明の更なる化学反応器図5本発明の更なる化学反応器図6本発明の更なる化学反応器図7図6に示す反応器の詳細図1は、例えばアニリンを与えるニトロベンゼンの水素化のための軸流での固定床反応器として用いることができるような本発明の化学反応器の断面図の概略を示す。図面において、反応流体の流れの方向は、上部から下流へ垂直に流れる。担体環20は、反応器壁10の内側に円周方向に構築される。溝孔付スクリーンとして構築された担体30は、担体環20上に浮遊式に取り付けられる。この溝孔付スクリーンの溝40は、流れの方向から見た場合に広くなる。溝孔付スクリーンは、円周方向の担体環により区切ることができる。ニットワイヤーメッシュ編織布50は、担体30上に存在し、担体30および反応器壁10の間のギャップにおいて、更なるニットワイヤーメッシュ編織布60を組み込む。担体30により形成された保持装置およびニットワイヤーメッシュ編織布50、60は、領域70において触媒粒子を受け入れることができる。ここで、ニットワイヤーメッシュ編織布50は、反応流体の流れの方向から見た場合に上流に存在する保持装置の側にある。図2は、図1として化学反応器の同じ断面を示すが、触媒粒子80をニットメッシュ編織布50上に配置している点が異なっている。ここで、ニットメッシュ編織布50の平均クリヤーメッシュ幅は、触媒粒子80を保持する幅である。図3は、図1および2における上記の化学反応器の更なる実施態様を示す。ここで、更なるニットワイヤーメッシュ編織布60が、U形様式で担体30および反応器壁10の間のギャップに置かれる。更に、弾性予備引張ニットワイヤーメッシュ編織布90、例えばメッシュ編織布の金属ガスケットは、これにより形成されたくぼみに置かれる。ニットワイヤーメッシュ編織布60は、予備引張により固定される。不活性粒子100の層は、触媒粒子80およびニットワイヤーメッシュ編織布50の層の間に更に存在する。図4は、担体30上に存在するニットワイヤーメッシュ編織布50がいずれの場合にも、反応器壁10まで連続的に構築された図1に示した反応器と同じ装置を示す。更なる円形構造物のニットワイヤーメッシュ編織布60は、この下部に配置され、同様に担体30および反応器壁10の間のギャップを封止する。この配置は、上部に存在するニットワイヤーメッシュ編織布50の層が、メンテナンスおよび検査目的のためにより容易に持ち上げられることができる利点を有する。図5における配置は、図4における配置に相当するが、図2と同様に、触媒粒子80の層を、ニットワイヤーメッシュ編織布50上に配置している点で異なっている。図6は、図3と同様の反応器を示し、触媒粒子80は、不活性粒子100の層上に配置される。担体30および反応器壁10の間の中間体空間は、更なるメッシュ編織布60により封止される。このメッシュ編織布60は、U形様式で置かれ、反応器壁10に面するUの側は垂直であり、Uの他の側は、担体30の形状の方向に従い、すなわち、まず垂直であり、次いで担体30上に更に水平に伸びる。次いで、ニットワイヤーメッシュ編織布50がこの上に置かれる。より良好な概観のために、この方向を図7に示す。図6に対応するこの図は、反応器壁10、担体環20、担体30、溝40および更なるメッシュ編織布60のみを示す。弾性予備引張ニットワイヤーメッシュ編織布90はまた、図6にみられる通り、更なるメッシュ編織布60のUにより形成されたくぼみに置くことができる。気化器より遊離体を投入した高純度鋼製反応器は、実施例の反応断熱反応条件下でアニリンを与えるニトロベンゼンの水素化のための実験設備として働いた。ニトロベンゼンは、計量ポンプにより上部から気化器中へ供給した。水素を、底部から約250°Cへ加熱した気化器中へ通過させ、上部からポンプで供給したニトロベンゼンを逆流において気化することが可能であった。水素の供給は、質量流調節器により気化器の上流で調節した。実験設備は、4バール下で操作し、反応ガスは、反応器中へ入る前に熱交換機において240°Cにて温度制御した。触媒の400mm高バルクを、反応チューブ内に設置した。各実験前に更新される担体構造物の特定の構造の詳細は、対応する実施例の記載に見出される。反応器から出た後、反応生成物を水で冷却した。こうして不揮発性成分を凝縮し、気体状成分から下流の分離器において分離した。液体成分は、分離器から生成物収集容器中へ導入し、そこで収集した。収集容器の上流は、試料採取地点であり、ここにおいて、生成物の試料を、規則的な間隔の時間にて採取することが可能であった。これらは、ニトロベンゼンの存在についてガスクロマトグラフィにより分析した。組成生成物におけるニトロベンゼン含有量は500ppmを超え、反応を終了し、触媒を再生した。全ての実施例実験において、処理量を、1gニトロベンゼン/mL触媒時にて設定し、水素:ニトロベンゼン比を約80:1にて設定した。触媒は、9g/L担体のPd、9g/L担体のV、3g/L担体のPbをα-アルミニウム酸化物上に含む酸化アルミニウム-担持金属触媒であった。触媒粒子の平均粒径x50.3および必要な場合には不活性粒子をふるい分析により決定した。ここで、1.25mm、1.4mm、1.6mm、1.7mmおよび1.8mm小さいビーズ、触媒粒子、1mmおよび2mmの間の粒径または2.5mm、3.0mm、3.5mm、4.0mmおよび4.5mm大きいビーズ、不活性材料、3.0mmおよび5.0mmの間の粒径の公称ふるい開口幅を有するふるいを用いた。触媒粒子および不活性粒子のための特定のX50.3値をそれぞれ、1.5mmおよび4mmとして決定した。反応を行うために、反応器はいずれの場合にも、窒素で不活性にし、および240°Cにて48時間にわたり水素で充填した。次いでニトロベンゼン供給を開始し、5時間にわたり上記値へ増加させた。再生を行うために、反応器を再び窒素で不活性にし、270°Cへ加熱し、次いでコーキング堆積物を燃焼させるために空気の流れで充填した。これは、更なる熱の放出が検出されなくなるまで行い、排ガス流におけるCO2含有量は0.2未満IR測光法により決定へ降下した。まず、反応および再生を含む8循環を各実施例において行い、反応器およびその含有量をまず、周囲温度から加熱し、次いで200および500°Cの間の幾つかの温度変化へ暴露した。引き続きの循環以下では試験循環と呼ぶでは、ニトロベンゼンブレークスルーの時点を記録し、再生後に、反応器を周囲温度へ冷却し、検査のために開放した。比較例C-1:Euroslot溝孔付スクリーン、触媒この実施例では、アニリンを与えるニトロベンゼンの断熱的水素化を、触媒床のための自己支持溝孔付スクリーンを有する反応器中で行った。溝孔付スクリーンのVプロファイルワイヤーは、1.8mmの幅および3.7mmの高さを有し、Vプロファイルワイヤー間の溝幅は、0.65mmであった。Vプロファイルワイヤーの構造物は通常であり、すなわち、反転していない。溝孔付スクリーンは、平行に配置されたセグメントから構築した。各セグメントは、担体構造上に位置し、次の担体へねじで留めた。連結部は、スクリーン表面を超えて突出した。プロファイルおよび支持プロファイルの腐食および曲げは、オーステナイト鋼を用いることにより防止した。スクリーンの外側の担体環は、浮遊式で反応器壁上に軌道輪上に取り付けた。これにより、低温状態では、約1cmのギャップが担体環および反応器壁の間に存在する。触媒固定床は、その触媒粒子は1.5mmの平均粒径x50.3を有し、溝孔付スクリーン上に位置した。試験循環では、ニトロベンゼンは、4日後に反応生成物中に500ppmの濃度で既に見出された。反応器の検査により、重大な血栓が触媒床において見出された。閉塞下で、溝孔付スクリーンのVプロファイルワイヤーは分離し始めた。触媒床は同様に、反応器壁に沿ってくぼみを示した。触媒固定床からの触媒の不足した量を、反応器ベース上の溝孔付スクリーンの下でおよび設備の下流装置において見出した。比較例C-2:Euroslot溝孔付スクリーン、不活性物質、触媒実験手順は、実施例C-1からの実験手順に対応し、支持スクリーンは、不活性物質の2つの5cm高さの層で更に覆った。最初のスクリーン上に位置する層は、6mm径の酸化アルミニウムビーズから出来ており、この上に位置する層は、4mm径の酸化アルミニウムビーズから出来ている。この2番目の層上にのみバルク触媒は見出され、この触媒粒子は、1.5mmの平均粒径x50.3を有した。試験循環では、ニトロベンゼンは、約36日後に反応生成物中に500ppmを超える濃度で見出した。反応器の検査により、血栓は、触媒床中に見出されなかったが、損傷が再び支持スクリーン上で観測された。触媒床は、反応器壁に沿ってくぼみを示さなかった。触媒も不活性物資も反応器ベース上および下流装置中に見出されなかった。本発明の実施例E-1:溝孔付スクリーン、ニットワイヤー編織布、不活性物質、触媒実験手順は、実施例C-1の実験手順に対応し、溝孔付スクリーンは、連続ワイヤーのニットワイヤーメッシュ編織布で更に覆った。メッシュ編織布は、0.23mmの直径を有し、二重編みされ、3つの層に折り畳まれた。メッシュ編織布は、高純度鋼から製造され、平均クリヤーメッシュ幅は、0.65mmであった。メッシュ編織布は、ボルトにより溝孔付スクリーンへ固定された。メッシュ編織布は、4mmの平均粒径x50.3を有する酸化アルミニウムビーズの不活性物質の5cm高さ層で覆われた。触媒固定床は、不活性物質上に位置することとなり、その触媒粒子は、1.5mmの平均粒径x50.3を有した。試験循環では、ニトロベンゼンは、約38日後に反応生成物中に500ppmを超える濃度で見出された。反応器の検査により、血栓は触媒床に見出されなかったが、損傷は、支持スクリーン上に再び観測された。触媒床は、反応器壁に沿ってくぼみを示さなかった。触媒も不活性物質も、反応器ベース上におよび下流の装置において見出されなかった。本発明の実施例E-2:溝孔付スクリーン、ニットワイヤー編織布、不活性物質、金属ガスケット、触媒実験手順は、実施例E-1に対応し、ニットワイヤーメッシュ編織布の金属ガスケットは、そのワイヤー径は、0.23mmであり、その平均透明メッシュ幅は0.65mmであり、溝孔付スクリーンの外側の担体環と反応器壁の間のギャップに位置する。ガスケットは、反応条件下でさえなお軟質であり、1.2cmの直径を有し、ギャップにおいてそのばね張力により固定した。試験循環では、ニトロベンゼンは、約38日後に反応生成物中に500ppmを超える濃度で見出された。反応器の検査により、血栓は、触媒床に見出されなかったが、損傷は、支持スクリーン上に再び観測された。触媒床は、反応器壁に沿ってくぼみを示さなかった。触媒も不活性物質も、反応器ベース上におよび下流の装置において見出されなかった。本発明の実施例E-3:単純格子、ニットワイヤー編織布、金属ガスケット、触媒この実施例では、アニリンを与えるニトロベンゼンの断熱的水素化を、触媒床のための単純格子を有する反応器中で行った。格子の平均メッシュ幅は、30×10mmであった。プロファイルおよび支持プロファイルの腐食および曲げは、オーステナイト鋼を用いることにより防止した。格子の外側担体環は、浮遊式で反応器壁上に軌道輪上に取り付けた。これにより、低温状態では、約1cmのギャップが担体環および反応器壁間に存在した。ニットワイヤーメッシュ編織布の金属ガスケットは、そのワイヤー径は、0.23mmであり、その平均透明メッシュ幅は0.65mmであり、このギャップに位置する。ガスケットは、反応条件下でさえなお軟質であり、1.2cmの直径を有し、ギャップにおいてそのばね張力により固定した。格子は、連続ワイヤーのニットワイヤーメッシュ編織布で覆った。メッシュ編織布は、0.23mmのワイヤー直径を有し、二重編みされ、3つの層に折り畳まれた。メッシュ編織布は、高純度鋼から製造され、平均クリヤーメッシュ幅は、0.65mmであった。メッシュ編織布は、ボルトにより格子へ固定された。メッシュ編織布は、4mmの平均粒径x50.3を有する酸化アルミニウムビーズの不活性物質の5cm高さ層で覆われた。触媒固定床は、不活性物質上に位置することとなり、その触媒粒子は、1.5mmの平均粒径x50.3を有した。試験循環では、ニトロベンゼンは、約900時間後に反応生成物中に500ppmの濃度で見出された。反応器の検査により、血栓が触媒床において見出されず、担体格子の平均クリヤーメッシュ幅は、触媒粒子および不活性物質粒子の直径より大きかった。反応器壁に沿って、触媒床はくぼみを示さなかった。触媒も不活性物質も、反応器ベース上におよび下流の装置において見出されなかった。本発明の実施例4:増加したバルク触媒によるが実施例E-3として実験手順は、実施例E-3に対応するが、バルク触媒の高さが50cmへ増加していることが異なっている。比較例および実施例E-1乃至E-3と同じニトロベンゼンの単位時間当たりの量を、反応させた。この場合、これにより1gニトロベンゼン/mL触媒時の代わりに0.8gニトロベンゼン/mL触媒時だけの触媒の体積処理量が得られた。試験循環では、ニトロベンゼンは、約46日後に反応生成物中に500ppmを超える濃度で見出された。反応器の検査により、血栓は触媒床において見出されず、担体格子の平均クリヤーメッシュ幅は、触媒粒子および不活性物質粒子の直径より大きかった。反応器壁に沿って、触媒床はくぼみを示さなかった。触媒も不活性物質も、反応器ベース上におよび下流の装置において見出されなかった。より良い概観のために、結果を以下の表にまとめる: