"i少なくとも18.0重量のCr及び少なくとも10.0重量のNiを含む水蒸気分解装置合金から形成される外管層;ii5.0~10.0重量のAl、18.0重量~25.0重量のCr、0.5重量未満のSi、及び少なくとも35.0重量のFeを含み、残余がNiであるアルミナ形成バルク合金から形成される内管層であって、前記アルミナ形成バルク合金を前記外管層の内面上にプラズマ粉体溶接することによって形成される内管層;及びiii前記内管層の表面上に形成される酸化物層であって、アルミナ、クロミア、シリカ、ムライト、スピネル、又はそれらの組み合わせを含む酸化物層を含む、石油化学プロセス及び/又は製油所プロセス装置における炭化水素原料の移送のための加熱炉管及び/又は移送ライン交換器用のバイメタル管。前記外管層が、HP45Nb、HP16Nb、HN10NiNb、HP40Mod、PompeyHP40W、PompeyManauriteXM、ManauriteXTM、およびKubotaKHR45Aから選択される水蒸気分解装置合金である、請求項1に記載のバイメタル管。前記内管層が0.01重量未満のカーボンをさらに含む、請求項1または2に記載のバイメタル管。前記内管層が、Ga、Ge、As、In、Sn、Sb、Pb、Pd、Pt、Cu、Ag、Au及びそれらの組み合わせから選択される少なくとも1種の元素を0.1重量~2.0重量更に含む、請求項1~3のいずれかに記載のバイメタル管。前記内管層が、Re、Ru、Rh、Ir、Pd、Pt、Cu、Ag、Au及びそれらの組み合わせから選択される少なくとも1種の元素を0.1重量~2.0重量更に含む、請求項1~4のいずれかに記載のバイメタル管。前記内管層が、Sc、La、Y、Ce及びそれらの組み合わせから選択される少なくとも1種の元素を0.01重量~2.0重量更に含む、請求項1~5のいずれかに記載のバイメタル管。前記内管層が、Al、Si、Sc、La、Y、Ce及びそれらの組み合わせから選択される少なくとも1種の元素の酸化物粒子を0.01重量~2.0重量更に含む、請求項1~6のいずれかに記載のバイメタル管。前記内管層が、Mn、Ti、Zr、Hf、V、Nb、Ta、Mo、W及びそれらの組み合わせから選択される少なくとも1種の元素を0.01重量~4.0重量更に含む、請求項1~7のいずれかに記載のバイメタル管。前記内管層が、Ni3Al、NiAl、シグマ相及びそれらの組み合わせから選択される少なくとも1種の金属間化合物析出物を0.1重量~30.0重量更に含む、請求項1~8のいずれかに記載のバイメタル管。前記内管層が、酸化物、炭化物、窒化物、炭窒化物、及びそれらの組み合わせから選択される少なくとも1種の内包物を0.01重量~5.0重量更に含む、請求項1~9のいずれかに記載のバイメタル管。i外管層を供給する工程であって、前記外管層が少なくとも18.0重量のCr及び少なくとも10.0重量のNiを含む水蒸気分解装置合金から形成される工程;ii内管層を前記外管層の内面上にプラズマ粉体溶接する工程であって、前記内管層が、5.0~10.0重量のAl、18.0重量~25.0重量のCr、0.5重量未満のSi、及び少なくとも35.0重量のFeを含み、残余がNiであるアルミナ形成バルク合金から形成される工程;及びiii酸化物層を前記内管層の表面上に形成する工程であって、前記酸化物層がアルミナ、クロミア、シリカ、ムライト、スピネル、又はそれらの組み合わせを含む工程を含む、石油化学プロセス及び/又は製油所プロセス装置における炭化水素原料の移送のための加熱炉管及び/又は移送ライン交換器用のバイメタル管の製造方法。前記内管層の表面上への前記酸化物層の形成が、石油化学又は精製プロセス装置において炭化水素プロセス流れに曝されるときに、前記アルミナ形成バルク合金の使用中に、その場で起こる請求項11に記載の方法。前記内管層の表面上への前記酸化物層の形成が、前記バイメタル管材料を制御された低酸素分圧環境に暴露することによって、使用前に起こる、請求項11に記載の方法。前記制御された低酸素分圧環境が、製油所プラントスチーム、石油化学プラントスチーム、ガス状H2O:H2混合物、及びガス状CO2:CO混合物から選択される、請求項13に記載の方法。前記制御された低酸素分圧環境が、CH4、NH3、N2、O2、He、Ar、炭化水素及びそれらの組み合わせから選択される1種以上の他のガスを更に含む、請求項13又は14に記載の方法。前記制御された低酸素分圧環境温度が500°C~1200°Cであり、そして前記制御された低酸素分圧環境暴露時間が1時間~500時間である、請求項13~15のいずれかに記載の方法。ポストアニーリング、焼戻し、レーザー溶融及びそれらの組み合わせから選択される方法によって、前記内管層の密度を高くする工程を更に含む、請求項11~16のいずれかに記載の方法。機械研磨、電解研磨、ラップ仕上げ及びそれらの組み合わせから選択される方法によって、前記内管層の表面粗さを低減する工程を更に含む、請求項11~17のいずれかに記載の方法。加熱炉管及び/又は移送ライン交換器用のバイメタル管を提供する工程であって、前記バイメタル管が、i少なくとも18.0重量のCr及び少なくとも10.0重量のNiを含む水蒸気分解装置合金から形成されている外管層;ii5.0~10.0重量のAl、18.0重量~25.0重量のCr、0.5重量未満のSi、及び少なくとも35.0重量のFeを含み、残余がNiであるアルミナ形成バルク合金から形成されている内管層であって、前記アルミナ形成バルク合金を前記外管層の内面上にプラズマ粉体溶接することによって形成される内管層;及びiii前記内管層の表面上に形成された酸化物層であって、アルミナ、クロミア、シリカ、ムライト、スピネル、又はそれらの組み合わせを含む酸化物層を含む工程を含む、製油所及び石油化学プロセス操作での炭化水素原料の移送のための加熱炉管及び移送ライン交換器における腐食、コーキング及び/又は汚れの低減方法。それ故、現行技術に関連した欠点を有しない、製油所処理操作における加熱炉管での腐食および汚れを顕著に低減する必要がある。本開示によれば、石油化学プロセス製造工程又は製造過程および/または製油所プロセス装置における炭化水素原料の移送又は輸送のための加熱炉管firedheatertube:加熱炉チューブ、加熱ヒーターチューブ、燃焼ヒーターチューブ又は直火式ヒーターチューブおよび/または移送ライン交換器用の有利なバイメタル管は、i少なくとも18.0重量のCrおよび少なくとも10.0重量のNiを含む水蒸気分解装置合金から形成されている外管層outertubelayer:外側管層又は外側管状層と;ii5.0~10.0重量のAl、18.0重量~25.0重量のCr、0.5重量未満のSi、および少なくとも35.0重量のFeを含み、残余がNiであるアルミナ形成バルク合金から形成されている内管層であって、アルミナ形成バルク合金を外管層の内面上にプラズマ粉体溶接することによって形成される内管層innertubelayer:内側管層又は内側管状層と、iii内管層の表面上に形成された酸化物層であって、アルミナ、クロミア、シリカ、ムライト、スピネル、またはそれらの組み合わせを含む酸化物層とを含む。本開示のさらなる態様は、i少なくとも20.0重量のCrおよび少なくとも30.0重量のNiを含む水蒸気分解装置合金から形成されている外管層と;ii5.0重量~8.0重量のAl、19.0重量~24.0重量のCr、0.5重量未満のSi、および少なくとも35.0重量のFeを含み、残余がNiであるアルミナ形成バルク合金から形成されている内管層であって、アルミナ形成バルク合金を外管層の内面上にプラズマ粉体溶接することによって形成される内管層と、iii内管層の表面上に形成された酸化物層であって、アルミナ、クロミア、シリカ、ムライト、スピネル、またはそれらの混合物を含む酸化物層とを含む、石油化学プロセスおよび/または製油所プロセス装置における炭化水素原料の移送のための加熱炉管および/または移送ライン交換器用の有利なバイメタル管に関する。本開示の別の態様は、i外管層を提供する工程であって、前記外管層が少なくとも18.0重量のCrおよび少なくとも10.0重量のNiを含む水蒸気分解装置合金から形成される工程と;ii内管層を外管層の内面上にプラズマ粉体溶接する工程であって、内管層が、5.0~10.0重量のAl、18.0重量~25.0重量のCr、0.5重量未満のSi、および少なくとも35.0重量のFeを含み、残余がNiであるアルミナ形成バルク合金から形成される工程と;iii酸化物層を内管層の表面上に形成する工程であって、酸化物層がアルミナ、クロミア、シリカ、ムライト、スピネル、またはそれらの組み合わせを含む工程とを含む、石油化学プロセスおよび/または製油所プロセス装置における炭化水素原料の移送のための加熱炉管および/または移送ライン交換器用のバイメタル管の有利な製造方法に関する。本開示のさらに別の態様は、i少なくとも20.0重量のCrおよび少なくとも30.0重量のNiを含む水蒸気分解装置合金から形成されている外管層を提供する工程と;ii内管層を外管層の内面上にプラズマ粉体溶接する工程であって、内管層が、5.0重量~8.0重量のAl、19.0重量~24.0重量のCr、0.5重量未満のSi、および少なくとも35.0重量のFeを含み、残余がNiであるアルミナ形成バルク合金から形成される工程と;iii酸化物層を内管層の表面上に形成する工程であって、酸化物層がアルミナ、クロミア、シリカ、ムライト、スピネル、またはそれらの組み合わせを含む工程とを含む、石油化学プロセスおよび/または製油所プロセス装置における炭化水素原料の移送のための加熱炉管および/または移送ライン交換器用のバイメタル管の有利な製造方法に関する。本開示のまたさらに別の態様は、加熱炉管および/または移送ライン交換器用のバイメタル管を提供する工程であって、バイメタル管が、i少なくとも18.0重量のCrおよび少なくとも10.0重量のNiを含む水蒸気分解装置合金から形成されている外管層と;ii5.0~10.0重量のAl、18.0重量~25.0重量のCr、0.5重量未満のSi、および少なくとも35.0重量のFeを含み、残余がNiであるアルミナ形成バルク合金から形成されている内管層であって、アルミナ形成バルク合金を外管層の内面上にプラズマ粉体溶接することによって形成される内管層と、iii内管層の表面上に形成された酸化物層であって、アルミナ、クロミア、シリカ、ムライト、スピネル、またはそれらの組み合わせを含む酸化物層とを含む工程を含む製油所および石油化学プロセス操作での炭化水素原料の移送のための加熱炉管および移送ライン交換器における腐食、コーキングおよび/または汚れの有利な低減方法に関する。本開示のまたさらに別の態様は、加熱炉管および/または移送ライン交換器用のバイメタル管を提供する工程であって、バイメタル管が、i少なくとも20.0重量のCrおよび少なくとも30.0重量のNiを含む水蒸気分解装置合金から形成されている外管層と;ii5.0重量~8.0重量のAl、19.0重量~24.0重量のCr、0.5重量未満のSi、および少なくとも35.0重量のFeを含み、残余がNiであるアルミナ形成バルク合金から形成されている内管層であって、アルミナ形成バルク合金を外管層の内面上にプラズマ粉体溶接することによって形成される内管層と、iii内管層の表面上に形成された酸化物層であって、アルミナ、クロミア、シリカ、ムライト、スピネル、またはそれらの組み合わせを含む酸化物層とを含む工程を含む製油所および石油化学プロセス操作での炭化水素原料の移送のための加熱炉管および移送ライン交換器における腐食、コーキングおよび/または汚れの有利な低減方法に関する。バイメタル管用の開示される組成物ならびに本開示の製造および使用方法のこれらのおよび他の特徴および特性、ならびに有利な用途および/または使用は、以下の詳細な説明から、特にそれに関連する図と併せて読まれるときに、特に明らかとなるであろう。関連技術分野の当業者を、本明細書の主題を製造および使用することを支援するために、添付図面に言及する。本明細書での詳細な説明およびクレーム内のすべての数値について、示された値は約またはおおよそによって修飾されるものであり、当業者によって予期されるであろう実験誤差およびばらつきを考慮に入れている。本開示は、水蒸気分解装置煙管、移送ライン交換器、およびコーキングする傾向があり得る、炭化水素プロセス流れを移送するまたは搬送するための水蒸気分解装置プラントでの他の構成要素における高温腐食およびコーキングに抵抗するために、安定した、耐久性のある表面を達成するための新規組成物および方法を提供する。本開示はまた、加熱炉管における、製油所プロセス装置および汚れの傾向があり得る、プロセス流れを移送するまたは搬送するために用いられる他の構成要素における高温腐食および汚れに抵抗するために、安定した、耐久性のある表面を達成するための新規組成物および方法を提供する。非限定的で例示的な一形態においては、本開示は、i少なくとも18.0重量のCrおよび10.0重量のNiを含む水蒸気分解装置合金から形成されている外管層と;ii5.0重量~10.0重量のAl、18.0重量~25.0重量のCr、0.5重量未満のSi、および少なくとも35.0重量のFeを含み、残余がNiであるアルミナ形成バルク合金から形成されている内管層であって、外管層の内面上へのPPWプロセスによって形成される内管層と、iii内管層の表面上に形成された酸化物層であって、アルミナ、クロミア、シリカ、ムライト、スピネル、またはそれらの混合物から実質的になる酸化物層とを含む石油化学プロセスおよび/または製油所プロセス装置における炭化水素原料の移送のための加熱炉管および/または移送ライン交換器用のバイメタル管であって、炭化水素原料が流れるバイメタル管を提供する。酸化物層は有利にはアルミナである。代替的例示的な一形態においては、本開示は、i少なくとも20.0重量のCrおよび少なくとも30.0重量のNiを含む水蒸気分解装置合金から形成されている外管層と;ii5.0重量~8.0重量のAl、19.0重量~24.0重量のCr、0.5重量未満のSi、および少なくとも35.0重量のFeを含み、残余がNiであるアルミナ形成バルク合金から形成されている内管層であって、外管層の内面上にPPWプロセスによって形成される内管層と、iii内管層の表面上に形成された酸化物層であって、アルミナ、クロミア、シリカ、ムライト、スピネル、またはそれらの混合物から実質的になる酸化物層とを含む石油化学プロセスおよび/または製油所プロセス装置における炭化水素原料の移送のための加熱炉管および/または移送ライン交換器用のバイメタル管であって、炭化水素原料が流れるバイメタル管を提供する。本明細書に開示されるバイメタル管は、以下に詳細に説明される、酸化物層、内管層および外管層を含む。酸化物層一形態においては、酸化物層は、単分子層または多層であり、アルミナ、クロミア、シリカ、ムライト、スピネルおよびそれらの混合物を含み、アルミナ形成バルク合金を構成する元素から形成されるいくらかの不純物酸化物を含有してもよい。有利な一酸化物層は実質的にアルミナである。アルミナ層は有利には、アルミナ形成バルク合金の総重量を基準として、5.0重量~10.0重量のAl、18.0重量~25.0重量のCr、0.5重量未満のSi、および少なくとも35.0重量のFeを含むアルミナ形成バルク合金からできている。酸化物層の厚さは、少なくとも1nm~100μm、または少なくとも10nm~50μm、または少なくとも100nm~10μmの範囲であってもよい。アルミナ形成バルク合金の表面上の酸化物層は、石油化学または精製プロセス装置において炭化水素プロセス流れに曝されるときにアルミナ形成バルク合金の使用中にその場でできる。あるいは、アルミナ形成バルク合金の表面上の酸化物層は、バイメタル管材料を制御された低酸素分圧環境に曝すことによって使用前にできる。別の形態においては、本明細書に記載されるアルミナ形成バルク合金の表面上の酸化物層はまた、アルミナ形成バルク合金を制御された低酸素分圧環境に曝すことによってアルミナ形成バルク合金上に形成されてもよい。制御された低酸素分圧環境は、空気のそれを下回る熱力学的な酸素分圧を有するガス状環境である。制御された低酸素分圧環境の非限定的な例は、製油所または石油化学プラントスチーム、ガス状H2O:H2混合物およびガス状CO2:CO混合物である。制御された低酸素分圧環境は、アルミナ、クロミア、シリカ、ムライト、スピネル、およびそれらの混合物をアルミナ形成バルク合金上に含む安定した酸化物層の形成をさらに可能にし得る、CH4、NH3、N2、O2、He、Arおよび炭化水素などの他のガスをさらに含有してもよい。それ故、防護酸化物層は、石油化学および製油所プロセス装置における炭化水素プロセス流れへのアルミナ形成バルク合金の暴露前に形成されてもよい。制御された低酸素分圧環境の非限定的で例示的な温度範囲は、500°C~1200°C、または600°C~1100°Cであってもよい。非限定的で例示的な暴露時間は、1時間~500時間、または1時間~300時間、または1時間~100時間の範囲であってもよい。内管層一形態においては、アルミナ形成バルク合金は、5.0重量~10.0重量のAl、18.0重量~25.0重量のCr、0.5重量未満のSi、および少なくとも35.0重量のFeを含み、残余はNiである。本開示のアルミナ形成バルク合金組成物は、石油化学および製油所プロセス装置において炭化水素流れに曝されるときに加熱炉管の腐食およびコーキングを軽減するためのバイメタル管としての使用のための先行技術合金組成物と比べて著しい利点を提供する。特に、アルミナ形成バルク合金組成物中のFeおよびSi含有量が両方とも、水蒸気分解装置合金を使って亀裂のないバイメタル管を製造するのに有益であることが予想外にも見いだされた。一形態においては、アルミナ形成バルク合金は、アルミナ形成バルク合金の総重量を基準として少なくとも35.0重量の鉄を含む。アルミナ形成バルク合金中の鉄の存在により、本開示の亀裂のないバイメタル管を製造するための水蒸気分解装置合金との熱的および機械的相溶性が改善される。本開示の別の形態においては、鉄含有量は35.0重量~40.0重量である。アルミナ形成バルク合金は、5.0重量~10.0重量のアルミニウム、または5.0重量~9.0重量のアルミニウム、または6.0重量~8.0重量のアルミニウム、または5.0重量~8.0重量のアルミニウム、または6.0重量~6.5重量のアルミニウムを含む。アルミナ形成バルク合金は、18.0重量~25.0重量のクロム、または19.0重量~24.0重量のクロム、または20.0重量~22.5重量のクロムをさらに含む。アルミナ形成バルク合金はまた、0.5重量未満のケイ素、または0.45重量未満のケイ素、または0.40重量未満のケイ素を含んでもよい。アルミナ形成バルク合金中の過剰量のケイ素たとえば、0.6重量超のケイ素は、凝固誘発亀裂を促進する可能性がある。一形態においては、アルミナ形成バルク合金は、0.1重量未満のカーボン、または0.08重量未満のカーボン、または0.05重量未満のカーボンを含んでもよい。カーボンは炭化物析出物の形態としてアルミナ形成バルク合金中に存在することができ、これによりアルミナ形成バルク合金が長期間高温に曝されるときに、アルミナ形成バルク合金のクリープ強度が得られる。たとえば、Ga、Ge、As、In、Sn、Sb、Pb、Pd、Pt、Cu、AgおよびAuなどの、合金化元素は、これらの元素が表面カーボン転移反応に対して非触媒的であるので、コーキングの低減が得られる。たとえば、Re、Ru、Rh、Ir、Pd、Pt、Cu、AgおよびAuなどの、合金化元素により、コーティング完全性、安定性および耐久性が増し、アルミナ層が5.0重量~10.0重量のAl、18.0重量~25.0重量のCr、0.5重量未満のSi、および少なくとも35.0重量のFを含むアルミナ形成バルク合金からできるときに欠陥のないアルミナ層を提供する。一形態においては、本明細書に開示されるアルミナ形成バルク合金は、Ga、Ge、As、In、Sn、Sb、Pb、Pd、Pt、Cu、Ag、Auおよびそれらの組み合わせから選択される0.1重量~2.0重量の少なくとも1つの元素を含む。別の形態においては、本明細書に開示されるアルミナ形成バルク合金は、Re、Ru、Rh、Ir、Pd、Pt、Cu、Ag、Auおよびそれらの組み合わせから選択される0.1重量~2.0重量の少なくとも1つの元素を含む。アルミナ形成バルク合金は、Sc、La、Y、Ceおよびそれらの組み合わせから選択される0.01重量~2.0重量の少なくとも1つの元素をさらに含んでもよい。さらに別の形態においては、アルミナ形成バルク合金は、58.5重量のニッケル、10.0重量の鉄、6.0重量のアルミニウム、25.0重量のクロム、および0.5重量のイットリウムを含んでもよい。もっと別の形態においては、アルミナ形成バルク合金は、35.0重量のニッケル、34.5重量の鉄、5.0重量のアルミニウム、25.0重量のクロム、および0.5重量のイットリウムを含む。アルミナ形成バルク合金は、Al、Si、Sc、La、Y、Ceおよびそれらの組み合わせから選択される少なくとも1つの元素の0.01重量~2.0重量の酸化物粒子をさらに含んでもよい。さらに別の形態においては、アルミナ形成バルク合金は、58.5重量のニッケル、10.0重量の鉄、6.0重量のアルミニウム、25.0重量のクロム、および0.5重量のY2O3を含む。もっとさらに別の形態においては、アルミナ形成バルク合金は、35.0重量のニッケル、34.5重量の鉄、5.0重量のアルミニウム、25.0重量のクロム、および0.5重量のY2O3を含む。アルミナ形成バルク合金は、Mn、Ti、Zr、Hf、V、Nb、Ta、Mo、W、およびそれらの組み合わせから選択される0.01重量~4.0重量の少なくとも1つの元素をさらに含んでもよい。有利な一形態においては、アルミナ形成バルク合金は、21.0重量のCr、6.3重量のAl、38.7重量のFe、0.41重量のSiを含み、残余はNiである。さらに別の有利な形態においては、アルミナ形成バルク合金は、21.0重量のCr、6.2重量のAl、38.9重量のFe、0.43重量のSiを含み、残余はNiである。さらに別の有利な形態においては、アルミナ形成バルク合金は、22.1重量のCr、6.9重量のAl、36.3重量のFe、0.20重量のSiを含み、残余はNiである。別の有利な形態においては、アルミナ形成バルク合金は、20.0重量~22.5重量のCr、6.0重量~8.0重量のAl、35.0重量~40.0重量のFe、0.45重量未満のSiを含み、残余はNiである。もっとさらに別の有利な形態においては、アルミナ形成バルク合金は、20.0重量~22.0重量のCr、6.0重量~6.5重量のAl、37.0重量~40.0重量のFe、0.45重量未満のSiからなり、残余はNiである。もっとさらに別の有利な形態においては、アルミナ形成バルク合金は、19.0重量~24.0重量のCr、5.0重量~7.0重量のAl、35.0重量~40.0重量のFe、0.3重量未満のSiからなり、残余はNiである。アルミナ形成バルク合金は、Ni3Al、NiAlおよびシグマ相を含むが、それらに限定されない、金属間化合物析出物を0.1重量~30.0重量でさらに含んでもよい。アルミナ形成バルク合金は、酸化物、炭化物、窒化物および炭窒化物内包物又は包接体を含むが、それらに限定されない、内包物を0.01重量~5.0重量でさらに含んでもよい。これらの金属間化合物析出物および内包物は、Fe、Ni、Cr、AlおよびSiを含むが、それらに限定されない、アルミナ形成バルク合金の構成元素から形成される。金属間化合物析出物と酸化物、炭化物、窒化物および炭窒化物内包物とは両方とも、高温クリープ強度を改善し得る。本開示のアルミナ形成バルク合金は気孔率が低く、これは、石油化学および精製プロセス装置において炭化水素流れに曝されたときの耐腐食性および耐コーキング性の改善に寄与する。アルミナ形成バルク合金は、2.0容積未満の気孔率、または1.0容積未満の気孔率、または0.5容積未満の気孔率、または0.1容積未満の気孔率を有する。アルミナ形成バルク合金における過度の気孔率は、石油化学および精製プロセス装置における炭化水素流れのガス状分子のための通路として機能してガス状分子をアルミナ形成バルク合金内部へ移動させる。ガス状分子の移動は、アルミナ形成バルク合金における腐食および機械的強度の劣化を引き起こす。したがって、最小限の量の気孔率を含むアルミナ形成バルク合金を達成することが有利である。有利な一形態においては、アルミナ形成バルク合金の低い気孔率は、粉体プラズマ溶接PPW法によって形成されることがある。PPWは、溶射のようなコーティング技術ではなく、溶接オーバーレイ技術である。PPWで、金属粉体は溶融させられ、ベース管の内面上にプラズマトーチで溶接される。1.0~3.0mm、1.5~2.5mm、または1.75~2.25mmの厚さを有する金属オーバーレイは、ベース管に強く接合し、ほとんど穴のない層を提供する。アルミナ形成バルク合金は、より高密度材料を達成するために任意選択的にポストアニールされ、焼き戻され、レーザー溶融されてもよいしまたはそれらの組み合わせであってもよい。対照的に、プラズマ、HVOFおよびデトネーションガンなどの従来の溶射コーティング法は一般に、より気孔率の高いコーティング金属層をもたらす。従来の溶射コーティングは、融解または軟化粒子が基材への衝突で適用されるプロセスによって製造される。コーティングは多くの場合、冷たい表面を高速で打つことから平らになる、小さい小球の迅速な凝固から生じる網様または層状粒子構造を含有する。すべての粒子がまったく同じサイズであり、そして同じ温度および速度を達成することを保証することは困難である。したがって、溶射プロセス中に衝突時の個別粒子の条件のばらつきは、過度の気孔率を含む、不均一構造をもたらす。本開示の一態様にしたがって、本明細書に開示されるアルミナ形成バルク合金から形成されている加熱炉管の壁の内部表面は、40マイクロインチ1.1μm未満、または20マイクロインチ0.5μm未満、または10マイクロインチ0.25μm未満の平均表面粗さRaを有することがある。様々な形態において、本明細書に開示される複数の加熱炉管の内面は、上述の表面粗さを有することがある。そのような表面粗さは、コーキングをさらに低減し得る。加熱炉管の内径内の平滑表面は、管を通って流れる炭化水素流のコーキングを低減し得る。表面粗さを低減する例示的で非限定的な手段には、機械研磨、電解研磨、ラップ仕上げおよびそれらの組み合わせが含まれてもよい。コーテッド金属の表面粗さを低減するという追加の利益がある。利益の1つは、ファウラント堆積の連続的肥大をもたらす、ファウラントの線形成長速度から、有限厚さに達し、そして次に肥大を停止する漸近成長速度にシフトすることである。外管層本開示の別の態様に従って、アルミナ形成バイメタル管の外管層は、少なくとも18.0重量のCrおよび10.0重量のNi、そして有利には少なくとも20.0重量のCrおよび30.0重量のNiを含む水蒸気分解装置合金から形成されてもよい。そのような合金の非限定的な例としては、表1にリストされるようなHP45Nb、HP16Nb、HN10NiNb、HP40Mod、PompeyHP40W、PompeyManauriteXM、ManauriteXTM、およびKubotaKHR45Aが挙げられる。したがって、本開示のアルミナ形成バルク合金は、低い気孔率および冶金的接合を確保するためにPPW法によって水蒸気分解装置合金の内部表面に適用されてもよい。使用中にまたは炭化水素流れへの暴露前に、防護アルミナ層がアルミナ形成バルク合金の表面上にでき、耐腐食性および耐コーキング性が得られる。他の例示的な実施形態したがって、本開示は、i少なくとも18.0重量のCrおよび10.0重量のNiを含む水蒸気分解装置合金から形成されている外管層と;ii5.0~10.0重量のAl、18.0重量~25.0重量のCr、0.5重量未満のSi、および少なくとも35.0重量のFeを含み、残余がNiであるアルミナ形成バルク合金から形成されている内管層であって、外管層の内面上にPPWプロセスによって形成される内管層と、iii内管層の表面上に形成された酸化物層であって、アルミナ、クロミア、シリカ、ムライト、スピネル、またはそれらの混合物を実質的に含み、炭化水素原料が流れる酸化物層とを含む、石油化学プロセスおよび製油所プロセス装置での使用のためのバイメタル管を提供する。代替的形態においては、本開示はまた、i少なくとも20.0重量のCrおよび少なくとも30.0重量のNiを含む水蒸気分解装置合金から形成されている外管層と;ii5.0重量~8.0重量のAl、19.0重量~24.0重量のCr、0.5重量未満のSi、および少なくとも35.0重量のFeを含み、残余がNiであるアルミナ形成バルク合金から形成されている内管層であって、外管層の内面上にPPWプロセスによって形成される内管層と、iii内管層の表面上に形成された酸化物層であって、アルミナ、クロミア、シリカ、ムライト、スピネル、またはそれらの混合物から実質的になる酸化物層とを含む、石油化学プロセスおよび製油所プロセス装置での使用のためのバイメタル管であって、炭化水素原料が流れるバイメタル管を提供する。本開示はまた、石油化学プロセスおよび/または製油所プロセス装置における炭化水素原料の移送のための加熱炉管および/または移送ライン交換器の腐食およびコーキングの低減方法を提供する。本方法は、i少なくとも18.0重量のCrおよび10.0重量のNiを含む水蒸気分解装置合金から形成されている外管層と;ii5.0重量~10.0重量のAl、18.0重量~25.0重量のCr、0.5重量未満のSi、および少なくとも35.0重量のFeを含み、残余がNiであるアルミナ形成バルク合金から形成されている内管層であって、外管層の内面上にPPWプロセスによって形成される内管層と、iii内管層の表面上に形成された酸化物層であって、アルミナ、クロミア、シリカ、ムライト、スピネル、またはそれらの混合物から実質的になる酸化物層とを含む、石油化学プロセスおよび製油所プロセス装置での使用のためのバイメタル管であって、炭化水素原料が流れるバイメタル管を提供する。代替的形態においては、石油化学プロセスおよび/または製油所プロセス装置における炭化水素原料の移送のための加熱炉管および/または移送ライン交換器の腐食およびコーキングの低減方法は、i少なくとも20.0重量のCrおよび少なくとも30.0重量のNiを含む水蒸気分解装置合金から形成されている外管層と;ii5.0重量~8.0重量のAl、19.0重量~24.0重量のCr、0.5重量未満のSi、および少なくとも35.0重量のFeを含み、残余がNiであるアルミナ形成バルク合金から形成されている内管層であって、外管層の内面上にPPWプロセスによって形成される内管層と、iii内管層の表面上に形成された酸化物層であって、アルミナ、クロミア、シリカ、ムライト、スピネル、またはそれらの混合物から実質的になる酸化物層とを含む石油化学プロセスおよび製油所プロセス装置での使用のためのバイメタル管であって、炭化水素原料が流れるバイメタル管を提供する工程を含む。本開示はまた、i外管層を提供する工程であって、前記外管層が少なくとも18.0重量のCrおよび少なくとも10.0重量のNiを含む水蒸気分解装置合金から形成される工程と;ii内管層を外管層の内面上にプラズマ粉体溶接する工程であって、内管層が、5.0~10.0重量のAl、18.0重量~25重量のCr、0.5重量未満のSi、および少なくとも35.0重量のFeを含み、残余がNiであるアルミナ形成バルク合金から形成される工程と;iii酸化物層を内管層の表面上に形成する工程であって、酸化物層がアルミナ、クロミア、シリカ、ムライト、スピネル、またはそれらの組み合わせを含む工程とを含む、石油化学プロセスおよび/または製油所プロセス装置における炭化水素原料の移送のための加熱炉管および/または移送ライン交換器用のバイメタル管の製造方法を提供する。代替的形態においては、石油化学プロセスおよび/または製油所プロセス装置における炭化水素原料の移送のための加熱炉管および/または移送ライン交換器用のバイメタル管の製造方法は、i少なくとも20.0重量のCrおよび少なくとも30.0重量のNiを含む水蒸気分解装置合金から形成されている外管層を提供する工程と;ii内管層を外管層の内面上にプラズマ粉体溶接する工程であって、内管層が、5.0重量~8.0重量のAl、19.0重量~24.0重量のCr、0.3重量未満のSi、および少なくとも35.0重量のFeを含み、残余がNiであるアルミナ形成バルク合金から形成される工程と;iii酸化物層を内管層の表面上に形成する工程であって、酸化物層がアルミナ、クロミア、シリカ、ムライト、スピネル、またはそれらの組み合わせを含む工程とを含む。利点および用途石油化学および精製プロセス装置において炭化水素流れに曝される加熱炉管の腐食、汚れおよびコーキングを低減するための金属表面は、本明細書に開示されるアルミナ形成バルク合金で構築されてもよい。本開示の開示されるバイメタル管の利点としては、とりわけ、製油所処理操作での加熱炉管における腐食の低減および/または汚れの低減ならびに石油化学処理操作での加熱炉管における腐食の低減および/またはコーキングの低減の1つ以上が挙げられる。より具体的には、本明細書に開示される組成物の利点としては、石油化学処理施設、製油所プロセス装置での加熱炉管における、ならびに合成燃料プロセスたとえば、石炭液化、石炭ガス化およびガスツーリキッドなどの他の付随および関連産業および、腐食およびコーキングの傾向があり得る、炭化水素プロセス流れを移送するまたは搬送するために用いられる他の構成要素における浸炭および硫化腐食の低減ならびにコーキングの低減が挙げられるが、それらに限定されない。本開示はまた、石油化学プロセスにおいて遭遇する炭化水素原料流れを含むが、それらに限定されない、プロセス流れに関連した腐食およびコーキングの低減に関する。それはより具体的には、アルミナ形成バイメタル管を用いる水蒸気分解炉での加熱炉管における腐食およびコーキングの低減方法に関する。本明細書に記載される本開示のバイメタル管は、以下の非限定的なタイプの用途および使用に利用されてもよい。本開示のアルミナ形成バルク合金から恩恵を受けるであろう加熱炉管の表面としては、使用中の任意の時間に炭化水素プロセス流れと接触する装置、反応器系および単位装置が挙げられる。石油化学プロセス用途においては、これらの装置、反応器系および単位装置としては、水蒸気分解装置炉における放射コイル、対流コイルおよび移送ライン交換器TLEならびに、腐食およびコーキングの傾向があり得る、炭化水素プロセス流れを移送するまたは搬送するために用いられる他の構成要素が挙げられるが、それらに限定されない。精製プロセス用途においては、これらの装置、反応器系および単位装置としては、製油所処理施設での常圧および減圧蒸留パイプスチル、コーカーおよびビスブレーカーならびに、腐食および汚れの傾向があり得る、プロセス流れを移送するまたは搬送するために用いられる他の構成要素が挙げられるが、それらに限定されない。試験方法化学組成は、電子プローブマイクロアナライザEPMAによって測定されてもよい。EPMAは、化学分析の追加能力を持った走査電子顕微鏡法SEMと基本的に同じものである。EPMAの最重要点は、波長分散型分光法WDSによる正確な、定量的な元素分析結果を取得する能力である。分析の空間スケールは、試料の詳細な画像を生み出す能力と組み合わせて、材料をその場で分析し、そして複雑な化学変動を単相内で分析することを可能にする。粗さは、算術平均粗さRaとして通常表される。平均線からの不規則さの粗さ成分の算術平均高さが、試料長さL内で測定される。標準カットオフは、4.8mmの測定長さで0.8mmである。この測定は、ANSI/ASMEB46.1表面性状-表面粗さ、波形および形状SurfaceTexture-SurfaceRoughness,WavinessandLayに従い、これは、本開示に従って表面粗さを測定するのに用いられた。下記は、本開示の実施例であり、限定的なものと解釈されるべきではない。実施例1:HP45Nb水蒸気分解装置合金でできた亀裂のないアルミナ形成バイメタル管水蒸気分解装置管を、HP45Nb合金を用いて遠心鋳造によって調製した。3.03インチOD×2.0インチID×12.0インチLのサイズの小管断片を調製し、この管の内部表面をPPWプロセスのために機械加工した。アルミナ形成PPW粉体Nをアルゴンガス原子化法によって製造した。粉体を、PPWプロセスの間流れやすいようにできるよう一定サイズに篩い分けした。粉体Nの化学組成は、重量単位で残余Ni:19.82Cr:7.36Al:39.30Fe:0.25Siであった。バイメタル管を、PPW法によってHP45Nb合金管の内部表面上へ粉体Nを適用することによって製造した。得られたバイメタル管は、iHP45Nb合金の25mm厚さの外管層と;iiアルミナ形成バルク合金から形成されている1.4mm厚さの内管層と;iii内管層の表面上に形成された50nm厚さの天然アルミナ薄膜とを含んだ。外側HP45Nb合金層および内側アルミナ形成PPW層を明らかにするバイメタル管の断面画像を図1に示す。アルミナ形成バルク合金の化学組成は、重量単位で残余Ni:21.00Cr:6.33Al:38.70Fe:0.41Siであった。0.45重量未満のSiおよび37重量~40重量のFeのために、亀裂のないアルミナ形成バイメタル管が製造された。SEMによる詳細な顕微鏡検査により、PPWプロセスによるアルミナ形成バルク合金から形成されている内管層の柱状粒子構造が明らかとなった。Alに富むNi3AlまたはNiAl型粒子、窒化アルミニウム内包物およびCrに富む炭化物析出物も微細構造において観察された。バイメタル管完全性を証明するために、150kgダイヤモンドインデントを、外側HP45Nb合金層と内側アルミナ形成PPW層との間の界面に沿って作った。界面に沿った亀裂も剥離もまったく目に見えなかった。これは、バイメタル管が十分接合したことの定性的指標である。実施例2:HP16Nb水蒸気分解装置合金でできた亀裂のないアルミナ形成バイメタル管水蒸気分解装置管を、HP16Nb合金を用いて遠心鋳造によって調製した。3.03インチOD×2.0インチID×12.0インチLのサイズの小管断片を調製し、この管の内部表面をPPWプロセスのために機械加工した。アルミナ形成PPW粉体Nをアルゴンガス原子化法によって製造した。粉体を、PPWプロセスの間流れやすいようにできるよう一定サイズに篩い分けした。粉体Nの化学組成は、重量単位で残余Ni:19.82Cr:7.36Al:39.30Fe:0.25Siであった。バイメタル管を、PPW法によってHP16Nb合金管の内部表面上へ粉体Nを適用することによって製造した。得られたバイメタル管は、iHP16Nb合金の25mm厚さの外管層と;iiアルミナ形成バルク合金から形成されている1.3mm厚さの内管層と;iii内管層の表面上に形成された50nm厚さの天然アルミナ薄膜とを含んだ。アルミナ形成バルク合金の化学組成は、重量単位で残余Ni:20.97Cr:6.19Al:38.91Fe:0.43Siであった。0.45重量未満のSiおよび37重量~40重量のFeのために、亀裂のないアルミナ形成バイメタル管が製造された。SEMによる詳細な顕微鏡検査により、PPWプロセスによるアルミナ形成バルク合金から形成されている内管層の柱状粒子構造が明らかとなった。Alに富むNi3AlまたはNiAl型粒子、窒化アルミニウム内包物およびCrに富む炭化物析出物も微細構造において観察された。バイメタル管完全性を証明するために、150kgダイヤモンドインデントを、外側HP16Nb合金層と内側アルミナ形成PPW層との間の界面に沿って作った。界面に沿った亀裂も剥離もまったく目に見えなかった。これは、バイメタル管が十分接合したことの定性的指標である。実施例3比較例:HP45Nb水蒸気分解装置合金でできた亀裂のあるアルミナ形成バイメタル管水蒸気分解装置管を、HP45Nb合金を用いて遠心鋳造によって調製した。3.03インチOD×2.0インチID×12.0インチLのサイズの小管断片を調製し、この管の内部表面をPPWプロセスのために機械加工した。アルミナ形成PPW粉体Mをアルゴンガス原子化法によって製造した。粉体を、PPWプロセスの間流れやすいようにできるよう一定サイズに篩い分けした。粉体Mの化学組成は、重量単位で残余Ni:20.19Cr:6.76Al:32.60Fe:0.31Siであった。バイメタル管を、PPW法によってHP45Nb合金管の内部表面上へ粉体Mを適用することによって製造した。得られたバイメタル管は、iHP45Nb合金の25mm厚さの外管層と;iiアルミナ形成バルク合金から形成されている1.4mm厚さの内管層と;iii内管層の表面上に形成された50nm厚さの天然アルミナ薄膜とを含んだ。アルミナ形成バルク合金の化学組成は、重量単位で残余Ni:21.95Cr:5.25Al:34.06Fe:0.64Siであった。0.45重量を超えるより高い量のSiおよびより低い量のFeのために、得られたアルミナ形成バイメタル管は、標準貫入試験後に小さい亀裂を示した。この結果により、アルミナ形成PPW層中の0.45重量未満のSiおよび37重量~40重量のFeが両方とも本開示の亀裂のないバイメタル管を製造するために決定的に重要であることが裏付けられる。実施例4比較例:HP16Nb水蒸気分解装置合金からできた亀裂のあるアルミナ形成バイメタル管水蒸気分解装置管を、HP16Nb合金を用いて遠心鋳造によって調製した。3.03インチOD×2.0インチID×12.0インチLのサイズの小管断片を調製し、この管の内部表面をPPWプロセスのために機械加工した。アルミナ形成PPW粉体Mをアルゴンガス原子化法によって製造した。粉体を、PPWプロセスの間流れやすいようにできるよう一定サイズに篩い分けした。粉体Mの化学組成は、重量単位で残余Ni:20.19Cr:6.76Al:32.60Fe:0.31Siであった。バイメタル管を、PPW法によってHP16Nb合金管の内部表面上へ粉体Mを適用することによって製造した。得られたバイメタル管は、iHP16Nb合金の25mm厚さの外管層と;iiアルミナ形成バルク合金から形成されている1.4mm厚さの内管層と;iii内管層の表面上に形成された50nm厚さの天然アルミナ薄膜とを含んだ。アルミナ形成バルク合金の化学組成は、重量単位で残余Ni:21.80Cr:4.95Al:33.70Fe:0.61Siであった。0.45重量を超えるより高い量のSiおよびより低い量のFeのために、得られたアルミナ形成バイメタル管は、標準貫入試験後に小さい亀裂を示した。この結果により、アルミナ形成PPW層中の0.45重量未満のSiおよび37重量~40重量のFeが両方とも本開示の亀裂のないバイメタル管を製造するために決定的に重要であることが裏付けられる。出願人は、合理的に予測することができる開示主題のすべての実施形態および用途を開示するように試みてきた。しかし、依然として等価物である、予測できない、ごくわずかな修正形態が存在し得る。本発明は、その具体的な、例示的な実施形態に関連して記載されてきたが、多くの変更形態、修正形態、および変形形態が、本開示の精神または範囲から逸脱することなく前述の説明を踏まえて当業者に明らかであろうことは明白である。したがって、本開示は、上に詳述された説明のすべてのそのような変更形態、修正形態、および変形形態を包含することを意図する。すべての特許、試験手順、および優先公文書などの、本明細書に引用される他の公文書は、そのような開示が本発明と矛盾しない程度までおよびそのような援用が許されるすべての権限のために参照により完全に援用される。数に関する下限および数に関する上限が本明細書に挙げられるとき、任意の下限から任意の上限までの範囲が考慮される。"