"内燃機関の減速時に前記機関への燃料供給を停止する燃料カット運転を実行し、前記機関の回転数が燃料供給再開回転数まで低下したときに前記燃料カット運転を終了して燃料供給を再開する燃料カット制御手段を備える内燃機関の制御装置において、前記機関により駆動される空調手段のコンプレッサの作動状態を検出する作動状態検出手段と、前記空調手段の冷媒圧に相関する冷媒圧相関値を算出する冷媒圧相関値算出手段と、前記冷媒圧相関値に応じて前記燃料供給再開回転数を設定する燃料供給再開回転数設定手段とを備え、前記燃料供給再開回転数設定手段は、前記燃料カット運転中に前記コンプレッサが非作動状態から作動状態へ移行したときは、該移行時点から安定期間が経過するまでは、前記冷媒圧相関値を代替値に切り換えて前記燃料供給再開回転数の設定を行い、前記安定期間は前記移行時点から前記冷媒圧が安定するまでの期間として設定されることを特徴とする内燃機関の制御装置。外気温度に相関する外気温相関温度を取得する外気温相関温度取得手段をさらに備え、前記安定期間は、前記外気温相関温度に応じて設定されることを特徴とする請求項1に記載の内燃機関の制御装置。前記空調手段の冷媒圧を取得する冷媒圧取得手段をさらに備え、前記安定期間は、前記外気温相関温度が高くなるほど長く設定され、かつ前記コンプレッサ作動開始直後の冷媒圧が低いほど長く設定されることを特徴とする請求項2に記載の内燃機関の制御装置。前記代替値は、前記外気温相関温度が高くなるほど増加するように設定されることを特徴とする請求項2に記載の内燃機関の制御装置。前記安定期間は、前記冷媒圧相関値と前記代替値との差が所定値より小さくなるまでの期間であることを特徴とする請求項4に記載の内燃機関の制御装置。前記冷媒圧相関値は、前記冷媒圧に基づいて推定される、前記コンプレッサの駆動トルクであることを特徴とする請求項3に記載の内燃機関の制御装置。前記空調手段の冷媒圧を取得する冷媒圧取得手段をさらに備え、前記冷媒圧相関値は、前記冷媒圧に基づいて推定される、前記コンプレッサの駆動トルクであることを特徴とする請求項4または5に記載の内燃機関の制御装置。前記コンプレッサは、固定容量型のコンプレッサであって、前記冷媒圧取得手段は、前記空調手段のコンプレッサ下流側の高圧側冷媒圧を取得するものであり、前記コンプレッサの上流側の低圧側冷媒圧を取得する低圧側冷媒圧取得手段と、前記低圧側冷媒圧に基づいて算出される前記コンプレッサ上流側における冷媒のエンタルピと、前記高圧側冷媒圧に基づいて算出される前記コンプレッサ下流側における冷媒のエンタルピとの差を算出するエンタルピ差算出手段と、前記機関の回転数を検出する回転数検出手段と、前記機関の回転数に基づいて前記冷媒の流量を算出する冷媒流量算出手段とをさらに備え、前記冷媒圧相関値算出手段は、前記エンタルピ差、前記機関回転数、及び前記冷媒流量に基づいて前記コンプレッサの駆動トルクを推定することを特徴とする請求項6または7に記載の内燃機関の制御装置。前記コンプレッサは可変容量型のコンプレッサであって、前記冷媒圧取得手段は、前記コンプレッサの下流側に設けられるコンデンサの上流側冷媒圧である第1高圧側冷媒圧を検出する第1高圧側冷媒圧検出手段と、前記コンデンサの下流側冷媒圧である第2高圧側冷媒圧を検出する第2高圧側冷媒圧検出手段とからなり、前記コンプレッサの上流側の低圧側冷媒圧を取得する低圧側冷媒圧取得手段と、前記低圧側冷媒圧に基づいて算出される前記コンプレッサ上流側における冷媒のエンタルピと、前記第1または第2高圧側冷媒圧に基づいて算出される前記コンプレッサ下流側における冷媒のエンタルピとの差を算出するエンタルピ差算出手段と、前記機関の回転数を検出する回転数検出手段と、前記第1高圧側冷媒圧と前記第2高圧側冷媒圧との差圧に応じて前記冷媒の流量を算出する冷媒流量算出手段とをさらに備え、前記冷媒圧相関値算出手段は、前記エンタルピ差、前記機関回転数、及び前記冷媒流量に基づいて前記コンプレッサの駆動トルクを推定することを特徴とする請求項6または7に記載の内燃機関の制御装置。空調装置がオンされると、コンプレッサに機関駆動力を伝達するクラッチが係合され、冷媒圧が高められる。しかしながら、冷媒圧が安定するまでには遅れがあるため、冷媒圧センサにより検出される冷媒圧は、空調装置が作動を開始した直後において機関に加わる負荷を正確に示していない。そのため、検出される冷媒圧に応じて燃料供給再開回転数の設定を行うと、燃料供給再開が遅れて再開前に機関が停止するおそれがある。本発明はこの点に着目してなされたものであり、燃料カット運転中に空調装置のコンプレッサが作動開始した場合において燃料供給再開回転数を適切に設定し、燃料カット運転による燃費向上効果を得るとともに、機関停止を確実に回避することができる内燃機関の制御装置を提供することを目的とする。上記目的を達成するため請求項1に記載の発明は、内燃機関の減速時に前記機関への燃料供給を停止する燃料カット運転を実行し、前記機関の回転数NEが燃料供給再開回転数NFCEまで低下したときに前記燃料カット運転を終了して燃料供給を再開する燃料カット制御手段を備える内燃機関の制御装置において、前記機関により駆動される空調手段23のコンプレッサ32,32aの作動状態を検出する作動状態検出手段と、前記空調手段の冷媒圧Pdに相関する冷媒圧相関値TDCPを算出する冷媒圧相関値算出手段と、前記冷媒圧相関値TDCPに応じて前記燃料供給再開回転数NFCEを設定する燃料供給再開回転数設定手段とを備え、前記燃料供給再開回転数設定手段は、前記燃料カット運転中に前記コンプレッサ32,32aが非作動状態から作動状態へ移行したときは、該移行時点から安定期間TSTBLが経過するまでは、前記冷媒圧相関値TDCPを代替値TDCTAに切り換えて前記燃料供給再開回転数NFCEの設定を行い、前記安定期間TSTBLは前記移行時点から前記冷媒圧Pdが安定するまでの期間として設定されることを特徴とする。請求項2に記載の発明は、請求項1に記載の内燃機関の制御装置において、外気温度に相関する外気温相関温度TAを取得する外気温相関温度取得手段をさらに備え、前記安定期間TSTBLは、前記外気温相関温度TAに応じて設定されることを特徴とする。請求項3に記載の発明は、請求項2に記載の内燃機関の制御装置において、前記空調手段の冷媒圧Pdを取得する冷媒圧取得手段をさらに備え、前記安定期間TSTBLは、前記外気温相関温度TAが高くなるほど長く設定され、かつ前記コンプレッサ作動開始直後の冷媒圧Pdが低いほど長く設定されることを特徴とする。請求項4に記載の発明は、請求項2に記載の内燃機関の制御装置において、前記代替値TDCTAは、前記外気温相関温度TAが高くなるほど増加するように設定されることを特徴とする。請求項5に記載の発明は、請求項4に記載の内燃機関の制御装置において、前記安定期間は、前記冷媒圧相関値TDCPと前記代替値TDCTAとの差が所定値DTDXより小さくなるまでの期間であることを特徴とする。請求項6に記載の発明は、請求項3に記載の内燃機関の制御装置において、前記冷媒圧相関値TDCPは、前記冷媒圧Pdに基づいて推定される、前記コンプレッサの駆動トルクであることを特徴とする。請求項7に記載の発明は、請求項4または5に記載の内燃機関の制御装置において、前記空調手段の冷媒圧Pdを取得する冷媒圧取得手段をさらに備え、前記冷媒圧相関値TDCPは、前記冷媒圧Pdに基づいて推定される、前記コンプレッサの駆動トルクであることを特徴とする。請求項8に記載の発明は、請求項6または7に記載の内燃機関の制御装置において、前記コンプレッサは、固定容量型のコンプレッサ32であって、前記冷媒圧取得手段は、前記空調手段のコンプレッサ下流側の高圧側冷媒圧Pdを取得するものであり、前記コンプレッサの上流側の低圧側冷媒圧Psを取得する低圧側冷媒圧取得手段と、前記低圧側冷媒圧Psに基づいて算出される前記コンプレッサ上流側における冷媒のエンタルピEPsと、前記高圧側冷媒圧Pdに基づいて算出される前記コンプレッサ下流側における冷媒のエンタルピEPdとの差DENを算出するエンタルピ差算出手段と、前記機関の回転数NEを検出する回転数検出手段と、前記機関の回転数NEに基づいて前記冷媒の流量Grを算出する冷媒流量算出手段とをさらに備え、前記冷媒圧相関値算出手段は、前記エンタルピ差DEN、前記機関回転数NE、及び前記冷媒流量Grに基づいて前記コンプレッサの駆動トルクTDCPを推定することを特徴とする。請求項9に記載の発明は、請求項6または7に記載の内燃機関の制御装置において、前記コンプレッサは可変容量型のコンプレッサ32aであって、前記冷媒圧取得手段は、前記コンプレッサの下流側に設けられるコンデンサ33の上流側冷媒圧である第1高圧側冷媒圧Pdaを検出する第1高圧側冷媒圧検出手段と、前記コンデンサ33の下流側冷媒圧である第2高圧側冷媒圧Pdを検出する第2高圧側冷媒圧検出手段とからなり、前記コンプレッサの上流側の低圧側冷媒圧Psを取得する低圧側冷媒圧取得手段と、前記低圧側冷媒圧Psに基づいて算出される前記コンプレッサ上流側における冷媒のエンタルピEPsと、前記第1または第2高圧側冷媒圧Pda,Pdに基づいて算出される前記コンプレッサ下流側における冷媒のエンタルピEPdとの差DENを算出するエンタルピ差算出手段と、前記機関の回転数NEを検出する回転数検出手段と、前記第1高圧側冷媒圧Pdaと前記第2高圧側冷媒圧Pdとの差圧DPHに応じて前記冷媒の流量Grを算出する冷媒流量算出手段とをさらに備え、前記冷媒圧相関値算出手段は、前記エンタルピ差DEN、前記機関回転数NE、及び前記冷媒流量Grに基づいて前記コンプレッサの駆動トルクTDCPを推定することを特徴とする。請求項1に記載の発明によれば、燃料カット運転中に空調手段のコンプレッサが非作動状態から作動状態へ移行したときは、該移行時点から冷媒圧の安定化に要する安定期間が経過するまでは、冷媒圧相関値を代替値に切り換えて燃料供給再開回転数の設定が行われる。冷媒圧相関値に応じて燃料供給再開回転数が設定される。したがって、代替値をコンプレッサの作動開始によって機関に加わる負荷に応じた値に設定することにより、空調手段のコンプレッサが非作動状態から作動状態へ移行した直後の過渡状態において、燃料供給再開回転数を適切に設定することができる。その結果、燃料カット運転による燃費向上効果を得るとともに、機関停止を確実に回避することができる。請求項2に記載の発明によれば、外気温度に相関する外気温相関温度が取得され、外気温相関温度に応じて安定期間が設定される。空調手段の冷媒圧が安定化するまでの期間は、外気温度に依存して変化するので、外気温相関温度に応じて設定することにより、安定期間を適切に設定し、燃費向上効果を高めることができる。請求項3に記載の発明によれば、冷媒圧が取得され、安定期間は、外気温相関温度が高くなるほど長く設定され、かつコンプレッサ作動開始直後の冷媒圧が低いほど長く設定される。外気温が高いほど、またコンプレッサ作動開始直後の冷媒圧が低いほど、冷媒圧が安定化するまでの時間が長くなるので、安定期間を、外気温相関温度が高くなるほど長く設定し、かつ冷媒圧が低下するほど長く設定することにより、安定期間を適切に設定し、燃費向上効果を高めるとともに機関停止を確実に回避することができる。請求項4に記載の発明によれば、代替値は外気温相関温度が高くなるほど増加するように設定される。空調手段のコンプレッサが作動を開始したときに加わる機関負荷は、外気温が高くなるほど大きくなるので、外気温相関温度が高くなるほど増加するように算出することにより、過渡状態における燃料供給再開回転数を適切に設定し、燃費向上効果を高めるとともに機関停止を確実に回避することができる。請求項5に記載の発明によれば、安定期間は、冷媒圧相関値と代替値との差が所定値より小さくなるまでの期間とされる。冷媒相関値は、冷媒圧と相関し、冷媒圧は機関に加わる負荷と相関するので、冷媒圧相関値と代替値との差が所定値より小さくなったとき、冷媒圧が安定化したと判定することにより、安定期間をより適切に設定することができる。請求項6または7に記載の発明によれば、冷媒圧相関値は、冷媒圧に基づいて推定されるコンプレッサの駆動トルクとされる。コンプレッサ駆動トルクは、冷媒圧と相関がありかつ機関に加わる負荷を直接的に示すので、これを用いることにより燃料供給再開回転数を適切に設定することができる。請求項8に記載の発明によれば、空調手段のコンプレッサは、固定容量型のコンプレッサとされ、コンプレッサ下流側の高圧側冷媒圧及びコンプレッサの上流側の低圧側冷媒圧が取得され、低圧側冷媒圧に基づいて算出されるコンプレッサ上流側における冷媒のエンタルピと、高圧側冷媒圧に基づいて算出されるコンプレッサ下流側における冷媒のエンタルピとの差が算出される。さらに検出される機関回転数に基づいて冷媒の流量が算出され、エンタルピ差、検出される機関回転数、及び冷媒流量に基づいてコンプレッサの駆動トルクが推定される。コンプレッサ駆動トルクは、エンタルピ差及び冷媒流量に比例し、コンプレッサ回転数、すなわち機関回転数に反比例するので、請求項8の構成により、これらのパラメータ値を正確に算出し、コンプレッサ駆動トルクを精度よく推定することができる。固定容量型コンプレッサでは、高圧側冷媒圧と低圧側冷媒圧との差圧に応じて冷媒流量を正確に算出することができる。請求項9に記載の発明によれば、空調手段のコンプレッサは可変容量型のコンプレッサであって、コンプレッサの下流側に設けられるコンデンサの上流側冷媒圧である第1高圧側冷媒圧と、コンデンサ下流側冷媒圧である第2高圧側冷媒圧とが検出されるとともに、コンプレッサの上流側の低圧側冷媒圧が取得され、低圧側冷媒圧に基づいて算出される前記コンプレッサ上流側における冷媒のエンタルピと、第1または第2高圧側冷媒圧に基づいて算出されるコンプレッサ下流側における冷媒のエンタルピとの差が算出される。さらに第1高圧側冷媒圧と第2高圧側冷媒圧との差圧に応じて冷媒の流量が算出され、エンタルピ差、機関回転数、及び冷媒流量に基づいてコンプレッサの駆動トルクが推定される。これにより請求項8の発明と同様にコンプレッサ駆動トルクを精度よく推定することができる。可変容量型コンプレッサでは、コンデンサの上流側における第1高圧側冷媒圧とコンデンサの下流側における第2高圧側冷媒圧との差圧に応じて冷媒流量を正確に算出することができる。以下本発明の実施の形態を図面を参照して説明する。図1は本発明の一実施形態にかかる内燃機関及び該機関により駆動される空調装置と、それらの制御装置の構成を示す図である。内燃機関以下単にエンジンという1の吸気管2の途中にはスロットル弁3が配置されている。スロットル弁3には、スロットル弁3の開度THを検出するスロットル弁開度センサ4が設けられており、その検出信号がエンジン制御用電子制御ユニット以下EG-ECUという5に供給される。スロットル弁3には、スロットル弁3を駆動するアクチュエータ7が接続されており、アクチュエータ7は、EG-ECU5によりその作動が制御される。燃料噴射弁6は図示しない吸気弁の少し上流側に各気筒毎に設けられており、各噴射弁は図示しない燃料ポンプに接続されていると共にEG-ECU5に電気的に接続されて当該EG-ECU5からの信号により燃料噴射弁6の開弁時間が制御される。また各気筒の点火プラグ13は、EG-ECU5に接続されており、点火信号がEG-ECU5から供給される。吸気管2のスロットル弁3の上流側には吸入空気量GAIR[g/sec]を検出する吸入空気量センサ14が装着され、エンジン1の本体にはエンジン冷却水温TWを検出する冷却水温センサ9が取り付けられており、これらのセンサの検出信号はEG-ECU5に供給される。EG-ECU5には、エンジン1のクランク軸8の回転角度を検出するクランク角度位置センサ10が接続されており、クランク軸の回転角度に応じた信号がEG-ECU5に供給される。クランク角度位置センサ10は、エンジン1の特定の気筒の所定クランク角度位置でパルス以下CYLパルスというを出力する気筒判別センサ、各気筒の吸入行程開始時の上死点TDCに関し所定クランク角度前のクランク角度位置でTDCパルスを出力するTDCセンサ及びTDCパルスより短い一定クランク角周期例えば6度周期でCRKパルスを発生するCRKセンサから成り、CYLパルス、TDCパルス及びCRKパルスがEG-ECU5に供給される。これらの信号パルスは、燃料噴射時期、点火時期等の各種タイミング制御及びエンジン回転数エンジン回転速度NEの検出に使用される。EG-ECU5には、外気温TAを検出する外気温センサ11、エンジン1により駆動される車両のアクセルペダルの踏み込み量以下アクセルペダル操作量というAPを検出するアクセルセンサ12、及びエンジン1により駆動される車両の車速VPを検出する車速センサ13が接続されており、これらのセンサの検出信号がEG-ECU5に供給される。クランク軸8はロックアップクラッチを備える自動変速機図示せずに接続されており、エンジン1の駆動力は自動変速機及び他の動力伝達機構を介して当該車両の駆動輪に伝達される。EG-ECU5は、各種センサからの入力信号波形を整形し、電圧レベルを所定レベルに修正し、アナログ信号値をデジタル信号値に変換する等の機能を有する入力回路、中央演算処理回路以下CPUという、CPUで実行される各種演算プログラム及び演算結果等を記憶する記憶回路、アクチュエータ7、燃料噴射弁6、点火プラグ13などに駆動信号を供給する出力回路から構成される。EG-ECU5は、上述したセンサの検出信号に基づいて、燃料噴射弁6の開弁時間の制御燃料供給制御及び点火時期制御を行うとともに、スロットル弁3の目標開度THCMDを算出し、検出したスロットル弁開度THが目標開度THCMDに一致するようにアクチュエータ7を駆動するスロットル弁開度制御を行う。エンジン1のクランク軸8は、伝達機構21及びシャフト22を介して空調装置以下エアコンという23に接続されており、エアコン23のコンプレッサ32は、エアコンクラッチ31を介してシャフト22によって駆動できるよう構成されている。エアコン23は、エアコン制御用電子制御ユニット以下AC-ECUという20により、その作動が制御される。AC-ECU20には、オンオフスイッチ、温度設定スイッチ図示せずなどが接続されており、それらのスイッチの切換信号がAC-ECU20に供給される。AC-ECU20は、EG-ECU5と同様に、入力回路、CPU、記憶回路、及び出力回路を備えている。AC-ECU20は、EG-ECU5と接続されており、相互に必要な情報の伝達を行う。検出される外気温TAを示す信号は、EG-ECU5からAC-ECU20に供給される一方、後述する冷媒圧力などを示す信号が、AC-ECU20からEG-ECU5に供給される。AC-ECU20は、外気温TA、室内温度、設定温度などに基づいてエアコン23の制御を行う。図2は、エアコン23の冷媒循環系の構成を示す図であり、この冷媒循環系は、コンプレッサ32と、コンデンサ33と、エバポレータ34と、これらを接続する第1、第2、及び第3冷媒通路36,37,及び38と、第3冷媒通路38に設けられた膨張弁39とを備えている。本実施形態では、コンプレッサ32は固定容量型のコンプレッサである。エバポレータ34には、エバポレータ34の表面温度TSRFを検出する表面温度センサ41が設けられている。第1冷媒通路36には、コンプレッサ32の上流側における冷媒圧以下低圧側冷媒圧というPsを検出する第1冷媒圧センサ42が設けられ、第3冷媒通路38には、膨張弁39より上流側における冷媒圧以下高圧側冷媒圧というPdを検出する第2冷媒圧センサ43が設けられている。これらのセンサ41~43の検出信号は、AC-ECU20に供給される。図3は、図2に示す冷媒循環系の動作を説明するために、モリエル線図を簡略化して示す。図3の横軸はエンタルピEN[kJ/kg]であり、縦軸は冷媒圧PCM[MPa]である。また図3に示す曲線L1及びL2は、それぞれ冷媒の飽和蒸気線及び飽和液線であり、状態点PC1,PC2,及びPC3は、それぞれ第1冷媒通路36、第2冷媒通路37、及び第3冷媒通路膨張弁39の上流側における冷媒の状態を示す。飽和蒸気線L1より右側では、冷媒は気体であり、飽和液線L2の左側では冷媒は液体である。コンプレッサ32によって圧縮されることにより、冷媒のエンタルピEN及び圧力PCMがともに増加して、状態点PC1からPC2へ移行する。コンデンサ33において冷媒は液化し、エンタルピENが大きく減少するとともに冷媒圧PCMが若干減少して、状態点PC2からPC3へ移行する。膨張弁39で冷媒圧PCMが急激に低下し、エバポレータ34でエンタルピENが増加して、状態点PC3からPC1へ戻る。後述するようにコンプレッサ32の駆動トルクエンジン1に加わる負荷トルクの推定値である推定駆動トルクTDCPの算出には、状態点PC1における低圧側エンタルピEPsと、状態点PC2における高圧側エンタルピEPdとのエンタルピ差DEN=EPd-EPsが適用される。図4は、エンジン1の減速時にエンジン1への燃料供給を一時的に停止する燃料カット運転の制御を行う処理のフローチャートであり、この処理はEG-ECU5のCPUで実行される。ステップS11では、アクセルペダルオフフラグFAPOFFが1であるか否かを判別する。アクセルペダルオフフラグFAPOFFは、アクセルペダルが踏み込まれていないときアクセルペダル操作量APが0であるとき、1に設定される。ステップS11の答が肯定YESであるときは、エンジン回転数NEが燃料カット開始回転数NFCS以下であるか否かを判別するステップS12。この答が肯定YESであるときはさらにロックアップクラッチ係合フラグFLCONが1であるか否かを判別する。ロックアップクラッチ係合フラグFLCONは、自動変速機のロックアップクラッチが係合状態にあるとき1に設定される。ステップS11~S13の何れかの答が否定NOであるときは、燃料カット運転実行条件が不成立と判定し、燃料カットフラグFFCを0に設定してステップS14、本処理を終了する。ステップS13の答が肯定YESであるときは、燃料カット運転実行条件が成立していると判定し、燃料カットフラグFFCが1であるか否かを判別するステップS15。最初はこの答は否定NOであるので、燃料カットフラグFFCを1に設定するステップS16。以後はステップS15の答が肯定YESとなるので、直ちにステップS17に進む。ステップS17では、エアコンオンフラグFACONが1であるか否かを判別する。エアコンオンフラグFACONは、エアコン23が作動状態にあるとき1に設定される。ステップS17の答が否定NOであるときは、燃料カット運転を終了するエンジン回転数、すなわち燃料供給を再開するエンジン回転数である燃料供給再開回転数NFCEを最小再開回転数NFCEMINに設定しステップS18、ステップS30に進む。ステップS17の答が肯定YES、すなわちエアコン作動中であるときは、センサ故障フラグFSFAILが1であるか否かを判別するステップS19。センサ故障フラグFSFAILは、エアコン23に設けられている各種センサの何れかの故障が検出されると1に設定される。ステップS19の答が肯定YESであるときは、燃料供給再開回転数NFCEを最大再開回転数NFCEMAXに設定しステップS20、ステップS30に進む。ステップS19の答が否定NOであるときは、エアコンクラッチオン変化フラグFCLONCNGが1であるか否かを判別するステップS21。エアコンクラッチオン変化フラグFCLONCNGは、エアコンクラッチ31が非係合状態から係合状態へ移行した直後のみ1に設定される。ステップS21の答が肯定YESであって、エアコンクラッチ31が係合した直後であるときは、外気温TA及び高圧側冷媒圧Pdに応じて図6aに示すTSTBLマップを検索し、安定期間TSTBLを算出するステップS22。安定期間TSTBLは、エアコンクラッチ31が係合された時点から冷媒圧が安定するまでに要する期間として、外気温TA及び高圧側冷媒圧Pdに応じて設定されたものである。図6aに示すP1~P3は、所定冷媒圧であり、P1<P2<P3なる関係を満たす。TSTBLマップは、外気温TAが高いほど安定期間TSTBLが長くなり、かつ高圧側冷媒圧Pdが低いほど安定期間TSTBLが長くなるように設定されている。ステップS23では、ダウンカウントタイマTMSTBLを安定期間TSTBLにセットしてスタートさせる。ステップS25では、外気温TAに応じて図6bに示すTDCTAテーブルを検索し、外気温相関推定トルクTDCTAを算出する。外気温相関推定トルクTDCTAは、エアコンクラッチ31が係合されたときに発生するコンプレッサ駆動トルクエンジン1の負荷となるトルクの推定値である。外気温相関推定トルクTDCTAは、外気温TAに応じて推定され、高圧側冷媒圧Pdの変化遅れの影響を受けない推定トルクである。TDCTAテーブルは、外気温TAが高くなるほど外気温相関推定トルクTDCTAが増加するように設定されている。ステップS26では、コンプレッサ駆動トルクTDCMPを外気温相関推定トルクTDCTAに設定し、ステップS29に進む。エアコンクラッチ31が係合された直後のみステップS21の答が肯定YESとなるが、その後はステップS21の答が否定NOとなり、ステップS24に進んで、タイマTMSTBLの値が0であるか否かを判別する。最初はこの答が否定NOであるので、前記ステップS25に進む。エアコンクラッチ31の係合時点から安定期間TSTBLが経過すると、ステップS24の答が肯定YESとなり、ステップS27に進んで、図5に示すTDCP算出処理を実行し、冷媒圧相関推定トルクTDCPを算出する。冷媒圧相関推定トルクTDCPは、検出される冷媒圧Ps及びPdに基づいて算出されるコンプレッサ駆動トルクの推定値である。冷媒圧相関推定トルクTDCPは、安定期間TSTBL経過後は冷媒圧変化遅れの影響がなくなるため、正確な推定トルクを示す。ステップS28では、コンプレッサ駆動トルクTDCMPを冷媒圧相関推定トルクTDCPに設定する。ステップS29では、コンプレッサ駆動トルクTDCMPに応じて図6cに示すNFCEテーブルを検索し、燃料供給再開回転数NFCEを算出する。NFCEテーブルは、コンプレッサ駆動トルクTDCMPが増加するほど燃料供給再開回転数NFCEが高くなるように設定されている。ステップS29で算出される燃料供給再開回転数NFCEは、最小再開回転数NFCEMIN以上でかつ最大再開回転数NFCEMAX以下である。ステップS30では、エンジン回転数NEが燃料供給再開回転数NFCE以下であるか否かを判別し、その答が否定NOである間は直ちに処理を終了する。したがって、燃料カット運転が継続される。ステップS30の答が肯定YESとなると、燃料カットフラグFFCを0に戻し、燃料供給を再開する燃料カット運転を終了する。図5は、図4のステップS27で実行されるTDCP算出処理のフローチャートである。ステップS41では、低圧側冷媒圧Psに応じて低圧側エンタルピEPsを算出する。具体的には、図7に示すモリエル線図の飽和蒸気線L1及び等温度線細い破線で示すをマップ化したエンタルピ算出マップを用いて、以下のように低圧側エンタルピEPsを算出する。図7においてTCM1~TCM6は、所定の冷媒温度であり、TCM1<TCM2<TCM3<TCM4<TCM5<TCM6なる関係を満たす。1低圧側冷媒圧Psに対応する飽和蒸気線L1上の状態点PCS1を求める。2状態点PCS1に対応する第1低圧冷媒温度TCMS1を、等温度線に対応する冷媒温度TCM1,TCM2の補間演算を行うことにより算出する。3第1低圧冷媒温度TCMS1に所定低圧側加算温度TADDSを加算して、第2低圧冷媒温度TCMS2=TCMS1TADDSを算出する。4低圧側冷媒圧Ps及び第2低圧冷媒温度TCMS2に対応する状態点PCS2を求める。状態点PCS2に対応するエンタルピが低圧側エンタルピEPsに相当する。所定低圧側加算温度TADDSは、エンジン1から受ける熱を考慮して例えば0度から20度程度の範囲の値に予め設定されるものであり、エアコン23とエンジン1の位置関係に依存する。ステップS42では、高圧側冷媒圧Pdに応じて高圧側エンタルピEPdを算出する。算出手法は低圧側エンタルピEPsと同様である。すなわち、高圧側冷媒圧Pdに応じて図7に示す状態点PCD1を求め、状態点PCD1に対応する第1高圧冷媒温度TCMD1を算出し、第1高圧冷媒温度TCMD1に所定高圧側加算温度TADDDを加算して、第2高圧冷媒温度TCMD2=TCMD1TADDDを算出し、第2高圧冷媒温度TCMD2に対応する状態点PCD2を求めて、高圧側エンタルピEPdを算出する。所定高圧側加算温度TADDDは、コンプレッサ32の動作特性に依存するパラメータであり、例えば20度から50度程度の範囲内で設定される。ステップS43では、下記式1及び2により、エンタルピ差DEN及び圧力差DPを算出する。DEN=EPd-EPs1DP=Pd-Ps2ステップS44では、エンジン回転数NE及び圧力差DPに応じたマップ図示せずを検索することにより、冷媒流量Grを算出する。冷媒流量Grは、エンジン回転数NEが高くなるほど増加し、圧力差DPが増加するほど増加するように算出される。ステップS45では、下記式3によりコンプレッサ回転数NCを算出する。式3のKCは伝達機構21の伝達比に応じた変換係数である。NC=NE×KC3ステップS46では、エンタルピ差DEN、コンプレッサ回転数NC、及び冷媒流量Grを下記式4に適用し、冷媒圧相関推定トルクTDCPを算出する。式4のηmは、コンプレッサ32の機械効率定数である。TDCP=DEN×Gr×ηm/NC4図5の処理により、定常状態におけるコンプレッサ駆動トルクを精度よく近似する冷媒圧相関推定トルクTDCPを算出することができる。図8は、本実施形態における燃料カット制御を説明するためのタイムチャートであり、エアコンクラッチ31が時刻t0において係合された例が示されている。図8aは、高圧側冷媒圧Pd破線、冷媒圧相関推定トルクTDCP、及び外気温相関推定トルクTDCTAの推移を示し、図8bは、エンジン回転数NEの推移を示す。図8aに示す一点鎖線は、実コンプレッサ駆動トルクTDCACTを参考のために示す。図8bに示す破線は、燃料供給再開回転数NFCEが、冷媒圧相関推定トルクTDCPあるいは冷媒圧Pdそのものに応じて算出される第1再開回転数NFCE1に設定され、時刻t2において燃料供給が再開される場合のエンジン回転数NEの推移を示す。この場合には、燃料供給再開時期が遅すぎてエンジンストールが発生する。なお、図8bのNECEAは、実コンプレッサ駆動トルクTDCACTに応じて設定した燃料供給再開回転数を示し、この場合には時刻t1において燃料供給が再開される。本実施形態では、時刻t0において外気温相関推定トルクTDCTAが算出され、外気温相関推定トルクTDCTAは実コンプレッサ駆動トルクTDCACTの定常値時刻t0から安定期間TSTBL経過後の値の近似値をとるように設定され、外気温相関推定トルクTDCTAに応じて燃料供給再開回転数NFCEが第2再開回転数NFCE2に設定される。これにより、時刻t1より少し前の時刻t1aにおいて燃料供給が再開され、エンジンストールを回避することができる。以上のように本実施形態では、エアコン23の冷媒圧に相関する冷媒圧相関値として、冷媒圧相関推定トルクTDCPが算出され、冷媒圧が安定しているとき例えばコンプレッサが作動している状態で燃料カット運転が開始されたような場合は、冷媒圧相関推定トルクTDCPに応じて燃料供給再開回転数NFCEが設定される。燃料カット運転中にエアコンクラッチ31が係合され、コンプレッサ32が非作動状態から作動状態へ移行したときは、コンプレッサ32の作動によってエンジン1に加わる負荷に相関する代替値として、外気温相関推定トルクTDCTAが算出され、コンプレッサ作動開始時点t0から冷媒圧の安定化に要する安定期間TSTBLが経過するまでは、冷媒圧相関推定トルクTDCPに代えて外気温相関推定トルクTDCTAを用いて燃料供給再開回転数NFCEの設定が行われる。したがって、コンプレッサ32が非作動状態から作動状態へ移行した直後の過渡状態において、外気温相関推定トルクTDCTAに応じて燃料供給再開回転数NFCEが設定され、燃料供給再開回転数NFCEを適切に設定することができる。その結果、燃料カット運転による燃費向上効果を得るとともに、エンジンストールを確実に回避することができる。また安定期間TSTBLは、外気温TAが高くなるほど長く設定され、かつコンプレッサ作動開始直後の高圧側冷媒圧Pdが低いほど長く設定される。外気温TAが高いほど、またコンプレッサ作動開始直後の高圧側冷媒圧Pdが低いほど、冷媒圧Pdが安定化するまでの時間が長くなるので、安定期間TSTBLを、外気温TAが高くなるほど長く設定し、かつコンプレッサ作動開始直後の高圧側冷媒圧Pdが低いほど長く設定することにより、安定期間TSTBLを最適値に設定し、燃費向上効果を高めるとともにエンジンストールを確実に回避することができる。また外気温相関推定トルクTDCPは、外気温TAが高くなるほど増加するように算出される。コンプレッサ32が作動を開始したときに加わるエンジン負荷は、外気温TAが高くなるほど大きくなるので、外気温相関推定トルクTDCPを、外気温TAが高くなるほど増加するように算出することにより、過渡状態における燃料供給再開回転数NFCEを適切に設定し、燃費向上効果を高めるとともにエンジンストールを確実に回避することができる。本実施形態では、エアコン23が空調手段に相当し、クランク角度位置センサ10が回転数検出手段に相当し、第2冷媒圧センサ43が冷媒圧取得手段に相当し、第1冷媒圧センサ42が低圧側冷媒圧取得手段に相当し、外気温センサ11が外気温相関温度取得手段に相当し、EG-ECU5が、燃料カット制御手段、作動状態検出手段、冷媒圧相関値算出手段、燃料供給再開回転数設定手段、エンタルピ差算出手段、及び冷媒流量算出手段を構成する。具体的には、図4の処理が燃料カット制御手段に相当し、図5の処理が冷媒圧相関値算出手段に相当し、図4のステップS21~S26,ステップS28,及びS29が燃料供給再開回転数設定手段に相当し、図5のステップS41~S43がエンタルピ差算出手段に相当し、ステップS43及びS44が冷媒流量算出手段に相当する。[変形例1]図4に示す処理は、図9に示す処理に代えてもよい。図9の処理は、図4のステップS22及びS23を削除し、ステップS24をステップS24aに変更するとともに、ステップS21a,S24b,及びS26aを追加したものである。ステップS21の答が肯定YES、すなわちエアコンクラッチ31が係合された直後であるときは、直ちにステップS25及びS26を実行し、次いで安定期間中であることを示す安定期間フラグFPSTBLを1に設定するステップS26a。その後ステップS29に進む。ステップS21の答が否定NOであるときは、ステップS21aに進み、安定期間フラグFPSTBLが1であるか否かを判別する。最初はこの答が肯定YESであるので、ステップS24aに進み、冷媒圧相関推定トルクTDCPと外気温相関推定トルクTDCTAとの差の絶対値が、所定トルク差DTDXより小さいか否かを判別する。ステップS24aの答が否定NOであるときは、前記ステップS25に進む。高圧側冷媒圧Pdが上昇してステップS24aの答が肯定YESとなると、ステップS24bに進んで安定期間フラグFPSTBLを0に戻す。したがって、その後はステップS21aの答が否定NOとなり、ステップS21aから直ちにステップS27に進む。図9の処理によれば、エアコンクラッチ31が係合された時点から冷媒圧相関推定トルクTDCMPと外気温相関推定トルクTDCTAとの差の絶対値が、所定トルク差DTDXより小さくなるまでの期間が、上述した実施形態における安定期間TSTBLに相当する。冷媒圧相関推定トルクTDCPは、高圧側冷媒圧Pdと相関し、高圧側冷媒圧Pdはエンジン1に加わるコンプレッサ負荷と相関するので、冷媒圧相関推定トルクTDCPと外気温相関推定トルクTDCTAとの差の絶対値が、所定トルク差DTDXより小さくなったとき、高圧側冷媒圧Pdが安定化したと判定することにより、安定期間TSTBLをより適切に設定することができる。[変形例2]図5のステップS44では、エンジン回転数NE及び圧力差DPに応じて冷媒流量Grを算出するようにしたが、エンジン回転数NEのみ基づいて冷媒流量Grを算出するためのGrテーブルを予めメモリに格納しておき、エンジン回転数NEに応じてGrテーブルを検索することにより冷媒流量Grを算出するようにしてもよい。Grテーブルは、エンジン回転数NEが高くなるほど冷媒流量Grが増加するように設定される。[第2の実施形態]本実施形態は、第1の実施形態における固定容量型コンプレッサ32を図10に示すように可変容量型コンプレッサ32aに代え、さらに第2冷媒通路37コンデンサ33の上流側に第3冷媒圧センサ44を設けたものである。以下に説明する点以外は、第1の実施形態と同一である。第3冷媒圧センサ44は、第2冷媒通路37における冷媒圧以下第1高圧側冷媒圧というPdaを検出し、その検出信号をAC-ECU20に供給する。本実施形態では、第2冷媒圧センサ43により検出される冷媒圧Pdを第2高圧側冷媒圧Pdという。図11は本実施形態におけるTDCP算出処理のフローチャートである。この処理は、図5に示す処理のステップS43及びS44を、それぞれステップS43a及びS44aに変更したものである。ステップS43aでは、エンタルピ差DENを算出するとともに、下記式5により、高圧側圧力差DPHを算出する。DPH=Pda-Pd5ステップS44aでは、高圧側圧力差DPHに応じて図12に示すGrテーブルを検索し、冷媒流量Grを算出する。可変容量型コンプレッサ32aが使用されるため、冷媒流量Grは第1の実施形態と同様に算出することはできない。そこで本実施形態では、図11の処理により、コンデンサ33の上流側における第1高圧側冷媒圧Pdaと、下流側における第2高圧側冷媒圧Pdとの圧力差DPHに応じて、冷媒流量Grを算出するようにしている。本実施形態では、第3冷媒圧センサ44及び第2冷媒圧センサ43が、それぞれ第1高圧側冷媒圧検出手段及び第2高圧側冷媒圧検出手段に相当し、図11の処理が冷媒圧相関値算出手段に相当し、図11のステップS43a及び44aが冷媒流量算出手段に相当する。[変形例]高圧側エンタルピEPdは、第2高圧側冷媒圧Pdに代えて第1高圧側冷媒圧Pdaに応じて算出するようにしてもよい。なお本発明は上述した実施形態に限るものではなく、種々の変形が可能である。例えば、上述した実施形態では、第1冷媒圧センサ42を設けて低圧側冷媒圧Psを検出するようにしたが、低圧側冷媒圧Psは、エバポレータ34の表面温度TSRFと相関があるので、表面温度TSRFに応じて図13aに示すPsテーブルを検索することにより、低圧側冷媒圧Psを算出推定するようにしてもよい。この場合には、表面温度センサ41及びEG-ECU5が低圧側冷媒圧取得手段を構成する。また冷媒圧相関推定トルクTDCPは、高圧側冷媒圧Pdに応じて図13bに示すTDCPテーブルを検索することにより算出するようにしてもよい。また上述した実施形態では、冷媒圧相関推定トルクTDCPの代替値は、外気温TAに応じて算出するようにしたが、例えばコンプレッサ作動開始時において想定される最大負荷トルクに相当する所定トルク値に設定するようにしてもよい。また、安定期間TSTBLにおいて冷媒圧相関推定トルクTDCPを代替値に切り換えることに代えて、燃料供給再開回転数NFCEを、例えば最大再開回転数NFCEMAXに固定するようにしてもよい。また上述した実施形態では、冷媒圧相関値として冷媒圧相関推定トルクTDCPを用いてが、高圧側冷媒圧Pdそのものを用いてもよい。また外気温TAに代えて、例えば特許第3417035公報に示されるようにエンジン冷却水温TWに基づいて推定される推定外気温を外気温相関温度として用いてもよい。その場合には、冷却水温センサ9が外気相関温度取得手段の一部を構成する。"