"第1電磁鋼板からなる複数の第1コアシートが積層されたローターコアと、第2電磁鋼板からなる複数の第2コアシートが積層されたステーターコアと、前記ローターコアとステーターコアとが対向することによって形成されたエアギャップと、を備えた回転電機の製造方法であって、前記第1電磁鋼板および第1電磁鋼板を第1コアシートの形状に打ち抜く第1金型を準備する工程と、前記第1電磁鋼板を第1金型で打ち抜いて、第1コアシートを形成する工程と、複数の前記第1コアシートを積層して、ローターコアを形成する工程と、前記第2電磁鋼板および第2電磁鋼板を第2コアシートの形状に打ち抜く第2金型を準備する工程と、前記第2電磁鋼板を第2金型で打ち抜いて、第2コアシートを形成する工程と、複数の前記第2コアシートを積層して、ステーターコアを形成する工程と、前記ローターコアとステーターコアとによってエアギャップを形成しながら、ローターコアとステーターコアを配置する工程と、を備え、前記第1金型には、第1円弧を備えた第1可動金型を含み、前記第1コアシートを形成する工程が、1または所定数の第1電磁鋼板を第1可動金型で打ち抜くたびに、第1円弧の位置を第1電磁鋼板の平面内で移動させ、大きさの異なる第1コアシートを形成し、前記ローターコアを形成する工程が、第1円弧によってエアギャップを形成する面を形成し、かつ該面を第1コアシートの積層方向に対して傾斜させて第1コアシートを積層し、前記第2金型には、第2円弧を備えた第2可動金型を含み、前記第2コアシートを形成する工程が、1または所定数の第2電磁鋼板を第2可動金型で打ち抜くたびに、第2円弧の位置を第2電磁鋼板の平面内で移動させ、大きさの異なる第2コアシートを形成し、前記ローターコアを形成する工程が、第2円弧によってエアギャップを形成する面を形成し、かつ該面を第2コアシートの積層方向に対して傾斜させて第2コアシートを積層し、前記ローターコアとステーターコアを配置する工程が、ローターコアの第1円弧によって形成された面とステーターコアの第2円弧によって形成された面とを対向させ、第1コアシートおよび第2コアシートの積層方向に対して傾斜したエアギャップを形成する回転電機の製造方法。前記複数の第1コアシートの中で最小の第1コアシートの外形が円形であり、前記第1円弧の曲率が該円形の曲率と同じである請求項1の回転電機の製造方法。前記ステーターコアが環状のバックヨークと、前記バックヨークの内周面からローターコアへ向いたティースと、を含み、前記複数の第2コアシートの中で最小のティースの外形がローターコアの回転軸を中心とした円形に一致し、前記第2円弧の曲率が該円形の曲率と同じである請求項1または2の回転電機の製造方法。前記ローターコアにフラックスバリアが形成されており、前記フラックスバリアの形状を有する第3可動金型を準備する工程と、前記第1電磁鋼板を第3可動金型で打ち抜いて、フラックスバリアを形成する工程と、を含み、前記フラックスバリアを形成する工程が、1または所定数の第1電磁鋼板を第3可動金型で打ち抜くたびに、第3可動金型の位置を第1電磁鋼板の平面内で移動させ、大きさの異なるフラックスバリアを形成する請求項1から3のいずれかの回転電機の製造方法。前記ローターコアとステーターコアを配置する工程は、エアギャップの幅が第1電磁鋼板の厚みと第2電磁鋼板の厚みよりも大きくなるようにおこなう請求項1から4のいずれかの回転電機の製造方法。前記回転電機が圧縮機構に取り付けられており、前記ローターコアとステーターコアを配置する工程が、圧縮機構に近づくほどローターコアの回転中心からエアギャップまでの距離を短くしてローターコアとステーターコアを配置する請求項1から5のいずれかの回転電機の製造方法。第1電磁鋼板からなる複数の第1コアシートが積層されたローターコアと、第2電磁鋼板からなる複数の第2コアシートが積層されたステーターコアと、前記ローターコアとステーターコアとが対向することによって形成されたエアギャップと、を備えた回転電機であって、前記ローターコアは、1または所定数の第1コアシートごとに該第1コアシートの大きさが異なり、全ての第1コアシートに第1円弧を有し、前記ステーターコアは、1または所定数の第2コアシートごとに該第2コアシートの大きさが異なり、全ての第2コアシートに第2円弧を有し、前記エアギャップが、ローターコアにおける第1円弧によって形成された面とステーターコアにおける第2円弧によって形成された面が対向して形成され、第1コアシートおよび第2コアシートの積層方向に対して傾斜した回転電機。前記エアギャップの幅は、ローターコアまたはステーターコアの磁極側部よりも磁極中心が狭い請求項7の回転電機。前記第1電磁鋼板および第2電磁鋼板の厚みが、エアギャップの幅よりも小さい請求項7または8の回転電機。前記回転電機が圧縮機構に取り付けられており、圧縮機構に近づくほどローターコアの回転中心からエアギャップまでの距離を短くした請求項7から9のいずれかの回転電機。本発明は、ローターとステーターとをテーパー状にした回転電機を簡単に製造できる方法および回転電機を提供することを目的とする。回転電機は、第1電磁鋼板からなる複数の第1コアシートが積層されたローターコアと、第2電磁鋼板からなる複数の第2コアシートが積層されたステーターコアと、前記ローターコアとステーターコアとが対向することによって形成されたエアギャップとを備える。前記ローターコアは、1または所定数の第1コアシートごとに該第1コアシートの大きさが異なり、全ての第1コアシートに第1円弧を有する。前記ステーターコアは、1または所定数の第2コアシートごとに該第2コアシートの大きさが異なり、全ての第2コアシートに第2円弧を有する。前記エアギャップが、ローターコアにおける第1円弧によって形成された面とステーターコアにおける第2円弧によって形成された面が対向して形成され、第1コアシートおよび第2コアシートの積層方向に対して傾斜する。前記エアギャップの幅は、ローターコアまたはステーターコアの磁極側部よりも磁極中心が狭い。前記第1電磁鋼板および第2電磁鋼板の厚みが、エアギャップの幅よりも小さい。前記回転電機が圧縮機構に取り付けられており、圧縮機構に近づくほどローターコアの回転中心からエアギャップまでの距離が短くなる。上記回転電機の製造方法は、前記第1電磁鋼板および第1電磁鋼板を第1コアシートの形状に打ち抜く第1金型を準備する工程と、前記第1電磁鋼板を第1金型で打ち抜いて、第1コアシートを形成する工程と、複数の前記第1コアシートを積層して、ローターコアを形成する工程と、前記第2電磁鋼板および第2電磁鋼板を第2コアシートの形状に打ち抜く第2金型を準備する工程と、前記第2電磁鋼板を第2金型で打ち抜いて、第2コアシートを形成する工程と、複数の前記第2コアシートを積層して、ステーターコアを形成する工程と、前記ローターコアとステーターコアとによってエアギャップを形成しながら、ローターコアとステーターコアを配置する工程とを備える。前記第1金型には、第1円弧を備えた第1可動金型を含み、前記第1コアシートを形成する工程が、1または所定数の第1電磁鋼板を第1可動金型で打ち抜くたびに、第1円弧の位置を第1電磁鋼板の平面内で移動させ、大きさの異なる第1コアシートを形成する。前記ローターコアを形成する工程が、第1円弧によってエアギャップを形成する面を形成し、かつ該面を第1コアシートの積層方向に対して傾斜させて第1コアシートを積層する。前記第2金型には、第2円弧を備えた第2可動金型を含み、前記第2コアシートを形成する工程が、1または所定数の第2電磁鋼板を第2可動金型で打ち抜くたびに、第2円弧の位置を第2電磁鋼板の平面内で移動させ、大きさの異なる第2コアシートを形成する。前記ローターコアを形成する工程が、第2円弧によってエアギャップを形成する面を形成し、かつ該面を第2コアシートの積層方向に対して傾斜させて第2コアシートを積層する。前記ローターコアとステーターコアを配置する工程が、ローターコアの第1円弧によって形成された面とステーターコアの第2円弧によって形成された面とを対向させ、第1コアシートおよび第2コアシートの積層方向に対して傾斜したエアギャップを形成する。前記複数の第1コアシートの中で最小の第1コアシートの外形が円形であり、前記第1円弧の曲率が該円形の曲率と同じである。前記ステーターコアが、環状のバックヨークと、前記バックヨークの内周面からローターコアへ向いたティースとを含む。前記複数の第2コアシートの中で最小のティースの外形がローターコアの回転軸を中心とした円形に一致し、前記第2円弧の曲率が該円形の曲率と同じである。前記ローターコアにフラックスバリアが形成されている。前記フラックスバリアの形状を有する第3可動金型を準備する工程と、前記第1電磁鋼板を第3可動金型で打ち抜いて、フラックスバリアを形成する工程とを含む。前記フラックスバリアを形成する工程が、1または所定数の第1電磁鋼板を第3可動金型で打ち抜くたびに、第3可動金型の位置を第1電磁鋼板の平面内で移動させ、大きさの異なるフラックスバリアを形成する。前記ローターコアとステーターコアを配置する工程は、エアギャップの幅が第1電磁鋼板の厚みと第2電磁鋼板の厚みよりも大きくなるようにおこなう。前記回転電機が圧縮機構に取り付けられている。前記ローターコアとステーターコアを配置する工程が、圧縮機構に近づくほどローターコアの回転中心からエアギャップまでの距離を短くしてローターコアとステーターコアを配置する。本発明は、ローターコアおよびステーターコアはそれぞれ1つの金型で製造でき、製造が複雑にならない。ローターコアおよびステーターコアの製造で研磨をおこなわないため、渦電流損を増大させることはない。エアギャップを回転軸に対して傾斜させたため、高精度の位置決めをおこなうことができる。エアギャップは磁極の中心ほど狭くなっており、ローターの回転時に徐々に磁束を変化させることができ、コギングトルクが低減される。本発明について図面を用いて説明する。空気調和機などで使用する冷媒用ロータリー圧縮機に使用する回転電機を例に挙げて説明する。図1、図2に示す回転電機10は、密閉された容器12、容器12に収納された環状のステーター14、ステーター14の内方に配置された円柱状のローター16を備える。図1に示す回転電機10はIPMInteriorPermanentMagnetモーターであるが、他のモーターであっても良い。容器12は円筒形のパイプ18を備える。パイプ18は、例えば鋼板を絞り加工して成形することができる。パイプ18の両端は、それぞれキャップ状のトップ20およびボトム22によって塞がれている。パイプ18の内方にステーター14およびローター16が収納される。回転電機10を圧縮機に適用しているため、パイプ18内におけるステーター14およびローター16の下方には、圧縮機構24が設けられる。圧縮機構24の下方にボトム22が配置される。ボトム22に潤滑油が貯められる。アキュムレーターから圧縮機構24に冷媒を供給する管26がパイプ18の接続口28に取り付けられる。ローター16が回転すると、ガス状の冷媒がアキュムレーターから圧縮機構24に吸入される。圧縮機構24は、シリンダ室30およびローター16の回転軸40に取り付けられたピストン32を備える。ピストン32が偏心回転運動することにより、シリンダ室30に冷媒を吸入し、冷媒を圧縮する。シリンダ室30およびピストン32が2段構造になった圧縮機構であっても良い。圧縮された冷媒は、ステーター14とローター16の隙間などからトップ20まで上昇する。トップ20には、圧縮機構24によって圧縮された冷媒を容器12の外に出すための吐出管34が取り付けられている。吐出管34は熱交換器などにつなげられる。また、ステーター14のコイル62に接続される端子36がトップ20に設けられている。容器12の外部では、端子36はインバータ回路に接続される。ローター16は、ローターコア38、ローターコア38の中心に取り付けられた回転軸40、およびローターコア38に埋設された複数の永久磁石42を備える図2。複数の永久磁石42は、円周方向に隣り合う磁極が異なるように並べられる。円周方向に並ぶ永久磁石42の数は偶数であり、回転軸40を中心にして対象な位置に配置される。そのため、ローター16は周方向に沿ってS極とN極が交互に形成される。ローターコア38は複数の第1コアシート39を積層したものである。第1コアシート39は軟磁性体の電磁鋼板を打ち抜き加工によって形成したものである。第1コアシート39を形成するための電磁鋼板を第1電磁鋼板とする。各第1コアシート39の表面に絶縁層を形成し、層間に絶縁層を挟む。絶縁層がローターコア38の層間の渦電流損を防止する。図2に示すように、第1コアシート39は分割ローターコア44で構成される。図2に示す第1コアシートは6枚の分割ローターコア44で形成されている。分割ローターコア44は環状の第1コアシート39を周方向に均等に分割した扇形状である。分割数は、偶数であれば6に限定されない。ローターコア38は、複数の分割ローターコア44を環状にして、さらに複数層になるように積層したものである。複数の分割ローターコア44でローターコア38の1層第1コアシート39を形成したとき、円形の軸孔46が形成される。回転軸40が軸孔46にはめ込まれて固定される。軸孔46の内周形状と回転軸40の外周形状は一致する。回転軸40は軸受け47に回転可能に取り付けられる。各分割ローターコア44には、分割ローターコア44の厚み方向に貫通する磁石用スロット48が設けられる。分割ローターコア44を積層してローターコア38を形成したとき、磁石用スロット48の位置が一致する。磁石用スロット48がローターコア38の一端から他端まで貫く。磁石用スロット48に永久磁石42が埋設される。永久磁石42は板状であり、磁石用スロット48が永久磁石42の形状に合わせて形成される。永久磁石42によって、分割ローターコア44の外周円弧面には1磁極が形成される。各分割ローターコア44には、磁石用スロット48の両端またはその付近から外周円弧面に伸びる溝フラックスバリア50が設けられる。フラックスバリア50が磁束を遮る。磁石用スロット48の端部とフラックスバリア50の端部の間にブリッジ52が設けられる。ブリッジ52によって1つの分割ローターコア44が分離するのを防止する。ローターコア38の端部には、各磁石用スロット48の一部または全部を覆う端板図示省略が取り付けられる。端板によって永久磁石42の飛び出しを防止する。端板は非磁性体で構成する。また、必要に応じてローターコア38の端部にバランスウェイトを取り付け、偏芯したピストン32の回転により、回転がぶれないようにする。ローターコア38は、回転軸方向にボルト孔が設けられる。ボルトとナット、あるいはリベットなどの締結具がボルト孔に入れられ、端板および分割ローターコア44が一体になる。また、カシメによって積層された分割ローターコア44が離れないようにする。図3にローターコア38の最下層、中間層、最上層の分割ローターコア44a、44b、44cを示す。全ての分割ローターコア44a、44b、44cの外周円弧面54の曲率は同一である。分割ローターコア44a、44b、44cは、ローターコア38の1層ごとに、扇形状の両端の径方向の寸法56a、56b、56cが異なる。最下層の分割ローターコア44aの径方向の寸法56aが一番短く、最上層の分割ローターコア44cの径方向の寸法56cが一番長い。図3の長さの関係は56a<56b<56cとなる。径方向の寸法が一番短い分割ローターコア44aでローターコア38の1層を形成したときに、外周円弧面54は回転軸40の中心線Oを中心とした円となるようにする。さらに全ての分割ローターコア44a、44b、44cの外周円弧面54は、その円と同じ曲率になるようにする。外周円弧面54によってローターコア38の側面が形成される。最も径方向の寸法が短い分割ローターコア44a以外の外周円弧面54は、回転軸40の中心線Oを中心とし、かつ外周円弧面54の両端を通過する円58に対して、中心が膨らんだ形状になる図4。円58よりも外周円弧面54の曲率が大きい。径方向の寸法が長くなるほど、回転軸40を中心とした円58の曲率と外周円弧面54の曲率との差が大きくなる。なお、図4では、曲率の違いを示すために外周円弧面54を誇張して示している。図4のように、径方向の寸法が一番短い分割ローターコア44a以外は、ローターコア38の1層を形成したとき、完全な円形になはならない。径方向の寸法が一番短い分割ローターコア44a以外は、外周円弧面54の中心が外方に向かって膨らんでいる。各分割ローターコア44の外周円弧面54の中心がステーター14のティース66に向かって膨らんだ形状になる。分割ローターコア44の外周円弧面54の中心が磁極中心となるため、磁極中心がステーター14のティース66に最も近くなる。ローターコア38を形成したとき、径方向の寸法が一定割合で変化するように分割ステーターコア44を積層する。図1では圧縮機構24に向けて径方向の寸法が一定割合で短くなっている。ステーター14は、環状のステーターコア60とコイル62を備える。ステーターコア60は、環状のバックヨーク64、バックヨーク64の内周面からローター16の中心へ向いた複数のティース66、隣り合うティース66同士の間に形成されたスロット68で構成される。コイル62は、ティース66に巻き回され、スロット68に配置される。コイル62とステーターコア60の間にスロットセル図示省略を配置する。スロットセルがステーターコア60とコイル62を絶縁する。スロットセルとしては、PETpolyethyleneterephthalateフィルムなどの絶縁フィルムが挙げられる。バックヨーク64の外周面がパイプ18に取り付けられる。バックヨーク64の取り付け方法として焼き嵌めが挙げられる。焼き嵌めは、パイプ18を熱膨張させてステーターコア64を嵌め入れ、パイプ18を冷却させて固着させ方法である。また、パイプ18に小径の穴を形成し、穴を介して溶接しても良い。ステーターコア60は複数の第2コアシート61を積層したものである。第2コアシート61は軟磁性体の電磁鋼板を打ち抜き加工して形成したものである。第2コアシート61の電磁鋼板を第2電磁鋼板とする。各第2コアシート61の表面に絶縁層を形成し、層間に絶縁層を挟む。絶縁層がステーターコア60の層間の渦電流損を防止する。第1コアシート39と第2コアシート61の厚みは同じであっても良い。図2に示す第2コアシート61は9枚の分割ステーターコア70で形成されている。分割ステーターコア70は第2コアシート61を円周方向に均等に分割したものである。分割ステーターコア70にティース66が含まれるように分割されている。ティース60の内周円弧面がローターコア38にエアギャップを介して対向する。複数の分割ステーターコア70で環状を形成すると、ステーターコア60の1層第2コアシート61になる。ステーターコア60は複数の分割ステーターコア70を環状にして、さらに複数層になるように積層したものである。図2では、ティース66の形状はT字形状になっている。バックヨーク64とティース66の位置が一致するように分割ステーターコア70を積層する。全ての分割ステーターコア70のティース66の内周円弧面72の曲率は同一である図5。また、ステーターコア60の1層ごとに、バックヨーク64からティース66の内周円弧面72までの長さ71a、71b、71cが異なる。図5にステーターコア60の最上層、中間層、最下層の分割ステーターコア70a、70b、70cを示す。最上層の分割ローターコア70aのバックヨーク64から内周円弧面72までの長さ71aが一番短く、最下層の分割ローターコア70cのバックヨーク64から内周円弧面72までの長さ71cが一番長い。図5の長さの関係は、71a<71b<71cとなる。バックヨーク64から内周円弧面72までの長さ71aが最も短い分割ステーターコア70aでステーターコア60の1層を形成したときに、内周円弧面72の曲率は回転軸40の中心線Oを中心とした円の曲率と同じにする。その曲率が、全てのティース66の内周円弧面72の曲率となる。なお、各層のステーターコア60のバックヨーク64の形状は同じである。バックヨーク64から内周円弧面72までの長さ71aが最も短い分割ステーターコア70a以外は、ステーターコア60の1層を形成したとき、内周円弧面72が回転軸40を中心とした円74に一致しない。バックヨーク64から内周円弧面72までの長さ71aが最も短い分割ステーターコア70a以外の内周円弧面72は、回転軸40の中心線Oを中心とした円74よりも曲率が小さくなる。内周円弧面72は、ステーターコア60の外方向にくぼんだ円弧である。また、回転軸40の中心線Oを中心とし、かつ各ティース66の内周円弧面72の両端を通過する円74よりも、各ティース66の内周円弧面72の中心が回転軸40方向に配置される図6。したがって、ティース66の内周円弧面72の中心が最もローター16に近い形状である。なお、図6は曲率の違いを示すために、内周円弧面72を誇張して示している。以下の種々の実施例でもティース66の中心が最もローター16に近くなる。磁束が徐々に変化し、コギングトルクが低減される。ステーターコア60を形成したときに、一定割合でバックヨーク64から内周円弧面72までの長さ71a、71b、71cが変化するように分割ステーターコア70を積層する。圧縮機構24に近づくにしたがって、バックヨーク64から内周円弧面72までの長さ71a、71b、71cが長くなるように積層する。ローターコア38とステーターコア60との間にはエアギャップ76が形成される図7。エアギャップ76は、ローターコア38の側面である外周円弧面54とティース66の側面である内周円弧面72が対向する空間である。上記のように、ローターコア38は圧縮機構24に近づくほど径方向の寸法56a、56b、56cが短くなっている。また、ステーターコア60は圧縮機構24に近づくほどバックヨーク64から内周円弧面72までの長さ71a、71b、71cが長くなる。したがって、エアギャップ76は回転軸40に対して傾斜する図1。エアギャップ76は圧縮機構24に近づくほど回転軸40に近づくように傾斜する。なお、実際には第1電磁鋼板78および第2電磁鋼板86の厚みがあるため、図7に示すように拡大すると階段状になるが、エアギャップ76が回転軸40に対して一定割合で変化しているため、回転軸40に対して傾斜しているとする。エアギャップ76が回転軸40に対して傾斜しているため、後述するように電磁鋼板78、86を打ち抜きによって製造する際に公差が発生しても、その電磁鋼板78、86の上下に積層された電磁鋼板78、86によって公差が解消され、エアギャップ76を狭く保つことができるため、ローター16の回転効率が良い。また、ローターコア38の径方向の寸法56a、56b、56cが圧縮機構24に近づくほど小さくなっており、ローターコア38が圧縮機構24に向けて押さえられる力が発生し、ピストン32の上下振動を抑えることで音を低減できる。上記のようにティース66の内周円弧面72とローターコア38の各磁極の外周円弧面54は、回転軸40の中心軸Oを中心とした円58、74と曲率が異なる。ティース66の内周円弧面72の曲率に対してローターコア38の外周円弧面54の曲率が大きくなる。ティース66の中心とローターコア38の磁極中心とが対向したとき、磁極中心で最も距離が短く、ローターコア38の磁極の両端で最も距離が長くなる図8。ローター16が回転して磁極中心がティース66に近づいたとき、ティース66に対して徐々に磁束が大きくなる。ローター16が回転してティース66から磁極中心が離れるとき、ティース66に対して徐々に磁束が小さくなる。磁束の変化が極端にならず、コギングトルクを小さくすることができる。また、高調波磁束を低減でき、鉄損が低減できる。特にエアギャップ76の幅が短くなるほどこの効果が大きくなる。次に回転電機10の製造方法、特に分割ローターコア44および分割ステーターコア70の製造方法について説明する。分割ローターコア44と分割ステーターコア70の製造順は、いずれかが先または同時であっても良い。先ず分割ローターコア44の製造方法について説明する。1-1分割ローターコア44を製造するための第1電磁鋼板78を準備する図9。また、分割ローターコア44の形状に打ち抜くための金型80、84を準備する。金型80、82には、磁石用スロット48、フラックスバリア50、径方向の側面および軸孔46の部分を打ち抜く第1固定金型80、およびくぼんだ第1円弧84を備えた第1可動金型82が含まれる。第1円弧84の曲率は、回転軸40の中心線Oから最小の分割ローターコア44aの外周円弧面54までの長さを半径とした円の曲率と同じである。1-2第1固定金型80で第1電磁鋼板78を打ち抜いて、磁石用スロット48、フラックスバリア50、径方向の側面および軸孔46の部分を形成する図9a。第1固定金型80は全ての分割ローターコア44を同じ位置で打ち抜く。なお、磁石用スロット48、フラックスバリア50、径方向の側面および軸孔46の部分は同時に形成せず、順番に形成しても良い。図9aでは、第1電磁鋼板78の外周と第1固定金型80の外周が同一になっているが、所望形状に打ち抜けるのであれば、第1電磁鋼板78の大きさと形状は限定されず、帯状になった第1電磁鋼板78を打ち抜いても良い。後述する第2電磁鋼板86についても同様である。1-3第1固定金型80で打ち抜かれた第1電磁鋼板78を第1可動金型82で打ち抜いて、外周円弧面54を形成する図9b。第1円弧84によって外周円弧面54が形成される。第1固定金型80および第1可動金型82によって第1電磁鋼板78を打ち抜くことによって、第1コアシート39の中の分割ローターコア44が形成される。第1可動金型82は、ローターコア38の1層分の分割ローターコア44を打ち抜き終わるたびに、第1電磁鋼板78の平面内で一定距離を移動させて打ち抜く。第1可動金型82は、扇形状の中心線の方向に沿って移動させる。ローターコア38の1層ごとに、分割ローターコア44の外周円弧面54が平行移動されていく。図9bでは第1可動金型82を矢印Aの方向に移動させているが、逆方向に移動させる構成であっても良い。次に分割ステーターコア70の製造方法について説明する。2-1分割ステーターコア70を製造するための第2電磁鋼板86を準備する。また、分割ステーターコア70の形状に打ち抜くための金型88、90を準備する図10。金型88、90には、ティース66の内周円弧面72以外の部分を形成する第2固定金型88、および第2円弧92を備えた第2可動金型90が含まれる。第2円弧92の曲率は、ティース66の長さが最小の分割ステーターコア70aにおける、回転軸40の中心線Oからティース66の内周円弧面72までを半径とした円の曲率と同じである。2-2第2固定金型88で第2電磁鋼板86を打ち抜いて、ティース66の内周円弧面72以外を形成する図10a。第2固定金型88は、全ての分割ステーターコア70を同じ位置で打ち抜くように構成されている。2-3第2固定金型88で打ち抜かれた第2電磁鋼板86を第2可動金型90で打ち抜いて、ティース66の内周円弧面72を形成する図10b。第2円弧92が内周円弧面72と一致する。第2固定金型88および第2可動金型90によって第2電磁鋼板86を打ち抜くことによって、第2コアシート61の中の分割ステーターコア70が形成される。ステーターコア60の1層を形成するたびに第2可動金型90を移動させる。第2可動金型90は、ティース66の内周円弧面72からバックヨーク64に向かう方向に移動させる。なお、移動させる方向は、図10bの矢印Bの方向と逆方向であっても良い。さらに回転電機10の製造方法について説明する。3分割ローターコア44を積層する。このとき、徐々に分割ローターコア44の径方向の寸法56a,56b,56cが短くまたは長くなるようにする。さらに、積層された分割ローターコア44の径方向同士を接続して、環状のローターコア38を形成する。接続は溶接などでおこなっても良い。また、磁石用スロット48には永久磁石42を埋設し、ローターコア38の両端に端板を配置する。なお、上記1-2において、ボルト孔やカシメを形成しておき、分割ローターコア44および端板をボルトなどで固定する。さらに、ローターコア38の中央に回転軸40を固定する。4分割ステーターコア70を積層する。このとき、徐々に分割ステーターコア70のティース66の内周円弧面72からバックヨーク64までの長さ71a、71b、71cが短くまたは長くなるようにする。さらに、積層された分割ステーターコア70のバックヨーク64同士を接続して、環状のステーターコア60を形成する。接続は溶接などでおこなっても良い。ステーターコア60のスロットセル68にはコイル62を配置する。5ステーターコア60とローターコア38を容器12の中に配置する。ステーターコア60の内側にローターコア38を配置する。ステーターコア60とローターコア38との間にはエアギャップ76を形成する。エアギャップ76は回転軸40に対して傾斜する。図1のように回転電機10を圧縮機に適用した場合、回転軸40が圧縮機構24に接続される。圧縮機構24に近づくほど分割ローターコア44の径方向の長さ56a,56b,56cが短くなるようにする。以上のように、分割ローターコア44および分割ステーターコア70を形成するとき、それぞれ同一の金型80,82,88,90で形成している。ローターコア38およびステーターコア60の1層ごとに金型80,82,88,90を変更する必要はない。金型80,82,88,90を変更しないため、生産が複雑にならず、生産コストも安くなる。実施例1の分割ローターコア44を図11の分割ローターコア94に変更しても良い。実施例1の分割ローターコア44は、磁石用スロット48とフラックスバリア50の間にブリッジ52が設けられた。図11の分割ローターコア94は、磁石用スロット48とフラックスバリア50が連なっている。分割ローターコア94の外周部にブリッジ52を設けた構成である。図4に示す分割ローターコア44と同様に、回転軸40の中心線Oを中心とした円58に対して、磁極中心が外方に向けて膨らんだ形状になっている。第1固定金型98は、磁石用スロット48、フラックスバリア50における磁石用スロット48付近、径方向の側面および軸孔46の部分を形成する図12a。第1可動金型100外周円弧面54を形成する図12b。また、第3可動金型101を準備し、第3可動金型101でフラックスバリア50を形成する。実施例1と同様に第1固定金型98で打ち抜いて第1可動金型100と第3可動金型101で打ち抜く。実施例1と異なり、フラックスバリア50は、第1固定金型98とフラックスバリア用の第3可動金型101の両方で形成される。フラックスバリア50が最長の分割ローターコア94以外は、第1固定金型98と第3可動金型101の位置が一部重なる。図12bで矢印C2の方向に第3可動金型101を移動させると、長さの異なるフラックスバリア50が形成できる。フラックスバリア50が最長の分割ローターコア94は、第1固定金型98の磁石用スロット48付近の端部98’と第3可動金型100のフラックスバリア50の端部100’が一致する。図12bに示すように、第1可動金型100の曲率は変化せず、扇形状の中心線の方向に移動している。実施例1と同様に、全ての分割ローターコア94は、外周円弧面54が同一曲率となる。分割ローターコア94の径方向の寸法が長くなるにしたがって、フラックスバリア50の長さも長くなる。外周円弧面54を形成する第1可動金型100とフラックスバリア50を形成する第3可動金型101が同時または別々に動いても良い。図12bでは矢印C1,C2の方向に各金型100,101が移動しているが、逆方向であっても良い。ローターコア38の1層分である第1コアシート39が分割ローターコア44で構成されず、1枚で構成されたものに変更しても良い。図13では、径方向の寸法の異なる3層分の第1コアシート102a,102b,102cを重ねて示している。最小の第1コアシート102aは外周が円形であり、その他の第1コアシート102b,102cはq軸の外周部に三角状の切り欠き104が形成されている。磁極ごとの外周円弧面54の曲率は、全て同じである。その曲率は、最小の第1コアシート102aの外周円弧面54の曲率と同じである。第1コアシート102a,102b,102cの製造は、1枚の第1電磁鋼板78に対して複数の可動金型106で打ち抜く図14。全ての可動金型106は、内周部分が第1円弧面82になっている。打ち抜くとき、ローターコア38の1層を打ち抜いた後、各可動金型106を径方向Dに一定ピッチ移動させた上で新たな第1電磁鋼板78を打ち抜く。径方向の寸法の異なる第1コアシート102a,102b,102cを製造することができる。第1コアシート102a,102b,102cを積層することによってローターコア38が形成できる。また、フラックスバリア50も実施例2と同様に、第1コアシート102a,102b,102cの1枚ごとに可動金型を径方向に移動させ、打ち抜いて形成する。磁石用スロット48、フラックスバリア50における磁石用スロット48付近、軸孔46の部分および切り欠き104は、ローターコア38の各層に対して固定金型で同位置に形成する。最小の第1コアシート102aは切り欠き104が形成されない。第1コアシート102a,102b,102cの積層は、実施例1と同様に径方向の寸法が徐々に短くまたは長くなるように積層する。分割ローターコア44でなくても、全ての磁極の外周円弧面52が同一曲率になる。上記5におけるステーターコア60の内側にローターコア38を配置するとき、エアギャップ76の幅が第1電磁鋼板78の厚みと第2電磁鋼板86の厚みよりも大きくなるようにする。すなわち、第1電磁鋼板78の厚みと第2電磁鋼板86の厚みがエアギャップ76の幅よりも小さくなる。エアギャップ76は、各電磁鋼板78,86の厚みによって段差が生じているが、エアギャップ76の方が大きいため、段差は無視しうる。第1電磁鋼板78および第2電磁鋼板86を打ち抜くときに、打ち抜いた方向にダレが生じる場合がある。各電磁鋼板78,86を積層するときに、打ち抜いた方向を揃えることにより、ダレ108が同じ方向を向くように積層される図15。ダレ108は、ローターコア38の径方向の寸法およびステーターコア60のティース66の長さが長くなる方向に向くようにする。各電磁鋼板78、86を一面から他面に向けて金型で打ち抜いた場合、他面の側にローターコア38の径方向の寸法およびステーターコア60のティース66の長さが長い電磁鋼板78、86が配置されることとなる。ダレ108を利用して、ローターコア38およびステーターコア60の円弧面がなだらかになるようにする。シンクロナスリラクタンスモーターのローターコア110に本発明を適用しても良い図16。ローターコア110は複数の第1コアシート111a,111b,111cが積層されている。図16では、最下層、中間層、最上層に配置される第1コアシート111a,111b,111cを示している。各第1コアシート111a,111b,111cは、分割ローターコア110a,110b,110cで構成される。磁石用スロット48の途中にブリッジ52が設けられている。第1固定金型112で第1電磁鋼板78を打ち抜いて、磁石用スロット48、径方向の側面および軸孔46の部分を形成する図17a。第1固定金型112は全ての分割ローターコア110a,110b,110cを同じ位置で打ち抜く。次に、第1固定金型112で打ち抜かれた第1電磁鋼板78を第1可動金型114で打ち抜いて、外周円弧面54を形成する図17b。1層分の分割ローターコア110a,110b,110cを打ち抜き終わるたびに、第1可動金型114を矢印Eの方向に一定距離移動させて打ち抜く。ローターコア110は、分割ローターコア110a、110b、110cの径方向の寸法が徐々に短くまたは長くなるように積層して形成する。射出成形によって磁石用材料を磁石用スロット48に充填し、磁化させる。また、ローターコア110の中心に回転軸40を取り付ける。ステーターコア60は実施例1と同じである。シンクロナスリラクタンスモーターであっても、他の実施例と同様に第1可動金型114を移動させて簡単にローターコア110を製造することができる。エアギャップを76回転軸40に対して傾斜させることができ、ギャップ幅を狭くできる。他の実施例と同様にローター16の磁極中心がステーター14のティース66に近くなっており、コギングトルク、高調波磁束および鉄損が低減される。図18に示すシンクロナスリラクタンスモーターのローターコア116であっても良い。ローターコア116の外周部分にブリッジ52が形成されている。磁石用スロット48は、第1固定金型ではなく、第1可動金型で形成する。図18では各層の磁石用スロット48が見えているが、実際には各層の大きさが徐々に変化するため、ブリッジ52によって磁石用スロット48が側部から見えない。上記の実施例ではローターコア38およびステーターコア60の1層ごとに大きさを変化させていたが、所定数の層ごとに大きさを変化させても良い図19。回転軸40とエアギャップ76との距離が所定数の層ごと変化する。上記の実施例では1層ごとに第1可動金型82および第2可動金型90を移動させていたが、所定数の層を打ち抜くごとに第1可動金型82および第2可動金型90を移動させる。上記の各実施例で示したIPMモーターは磁極中心のエアギャップ76が狭くなっていた。q軸のインダクタンスとd軸のインダクタンスの差LqーLdを大きくするのであれば、ローターコア38の磁極間が磁極中心よりも外方に膨らむようにする。q軸の磁束が通りやすく、d軸の磁束が通りにくくなる。上記実施例では、第1可動金型82の第1円弧面84が、最小の第1コアシート39の外周が円になるように構成されていた。反対に、第1円弧面84が最大径方向の寸法が最大の第1コアシート39の外周が円になるように構成する。回転軸40の中心線Oを中心とした円に対して、磁極の両端が膨らみ、磁極の中心が回転軸側に配置されることになる。上記の各実施例はIPMモーターであったが、SPMSurfacePermanentMagnetモーターであっても良い。ローター16の磁極中心が磁極の両端よりも膨らむようにして、エアギャップ76を小さくすることが好ましい。図1では下方になるほどローターコア38の径方向の寸法が短くなっている。回転電機10を他の機器に適用した場合、ローターコア38の径方向の寸法が上方になるほど短くなるようにしても良い。回転電機10の適用される装置によって、押しつけ力が必要な方向に沿って、ローターコア38の径方向の寸法が短くなるようにする。回転電機10はモーターに限らず、発電機であっても良い。その他、本発明は、その主旨を逸脱しない範囲で当業者の知識に基づき種々の改良、修正、変更を加えた態様で実施できるものである。各実施例は独立的または排他的なものではなく、適宜組み合わせて実施されても良い。"