質量で、C:0.02~0.07、Si:0.5以下0を含まない、Mn:1.25~1.70、P:0.015以下0を含まない、S:0.006以下0を含まない、Cr:0.8~2.0、Ni:0.5以下0を含まない、Nb:0.005~0.050、B:0.0050以下0を含まない、Ti:0.005~0.02、N:0.0030~0.0060を含有し、残部が鉄および不可避的不純物でなると共に、[sol.Nb]93/10×[sol.B]で定義されるsol.Nb当量が0.014~0.050の範囲にあり、且つ、金属組織中に占めるベイナイト分率が90面積以上、フェライト分率が10面積以下であると共に、旧γ粒の平均結晶粒径が円相当径で5~50μmであり、更に、0.2耐力YPが500MPa以上であることを特徴とする厚鋼板。但し、前式中、[]は質量を示す。更に、質量で、Cu:0.5以下0を含まない、Mo:0.3以下0を含まない、V:0.03以下0を含まないよりなる群から選ばれる1種以上を含有する請求項1に記載の厚鋼板。更に、質量で、Al:0.2以下0を含まないおよび/またはCa:0.0010~0.0035を含有する請求項1または2に記載の厚鋼板。本発明は、上記従来の実情を鑑みてなされたもので、板厚32mm以下の比較的薄い鋼板であっても板反りを防止しつつ、0.2耐力YP500MPa以上を満足でき、橋梁や建築用構造物などの大型構造物に好適に用いることができる厚鋼板を提供することを課題とするものである。請求項1記載の発明は、質量で、C:0.02~0.07、Si:0.5以下0を含まない、Mn:1.25~1.70、P:0.015以下0を含まない、S:0.006以下0を含まない、Cr:0.8~2.0、Ni:0.5以下0を含まない、Nb:0.005~0.050、B:0.0050以下0を含まない、Ti:0.005~0.02、N:0.0030~0.0060を含有し、残部が鉄および不可避的不純物でなると共に、[sol.Nb]93/10×[sol.B]で定義されるsol.Nb当量が0.014~0.050の範囲にあり、且つ、金属組織中に占めるベイナイト分率が90面積以上、フェライト分率が10面積以下であると共に、旧γ粒の平均結晶粒径が円相当径で5~50μmであり、更に、0.2耐力YPが500MPa以上であることを特徴とする厚鋼板である。尚、上記記載を含め、本発明で説明する円相当径とは、旧γ粒の大きさに着目して、その面積が等しくなるように想定した円の直径を求めたものであり、光学顕微鏡で観察し、画像解析することで求めることができる。請求項2記載の発明は、更に、質量で、Cu:0.5以下0を含まない、Mo:0.3以下0を含まない、V:0.03以下0を含まないよりなる群から選ばれる1種以上を含有する請求項1に記載の厚鋼板である。請求項3記載の発明は、更に、質量で、Al:0.2以下0を含まないおよび/またはCa:0.0010~0.0035を含有する請求項1または2に記載の厚鋼板である。本発明の厚鋼板によると、化学組成並びに金属組織が適切に制御されているので、空冷程度の比較的遅い冷却速度であっても所望の組織を造りこむことができ、優れた母材特性を有する。よって、橋梁や建築用構造物などの大型構造物に好適に用いることができる。本発明者らは、0.2耐力YP、引張り強度TS、並びに母材靭性に優れ、橋梁や建築用構造物などの大型構造物に好適に用いることができる厚鋼板を開発するにあたり、成分組成、金属組織といった様々な角度から鋭意研究を行った。その結果、厚鋼板の成分組成を規定したうえで、[sol.Nb]93/10×[sol.B]というsol.Nb当量式で定義することができるsol.Nb当量を適宜範囲とし、また、金属組織中に占めるベイナイトとフェライトの割合面積を適切に制御し、更に、金属組織中に存在する旧γ粒の大きさを適切な大きさとすることで、所望の厚鋼板を得ることができることを見出し、本発明の完成に至った。以下、本発明を実施形態に基づき詳細に説明する。前記したように、本発明では、厚鋼板の成分組成と、[sol.Nb]93/10×[sol.B]というsol.Nb当量式で定義されるsol.Nb当量、金属組織中に占めるベイナイトとフェライトの割合面積、金属組織中の旧γ粒の平均結晶粒径、更にそれら要件に加えて、厚鋼板の0.2耐力YPを規定するが、まず、成分組成について詳細に説明する。以下、各元素化学成分の含有率については単にと記載するが、全て質量を示す。成分組成C:0.02~0.07Cは、鋼板の強度を確保するための必須元素である。Cの含有量が0.02未満の場合は、鋼板が必要とする強度を確保できなくなる。Cの含有量の好ましい下限は0.03である。一方で、Cの含有量が過剰になると、ベイナイトが生成されなくなり、硬質な島状マルテンサイトMAが多く生成して靭性劣化を招くことになる。従って、Cの含有量は0.07以下とする。Cの含有量の好ましい上限は0.06である。Si:0.5以下0を含まないSiは、Cと同様に鋼板の強度を確保するために有用な元素であるが、その含有量が過剰になると、硬質な島状マルテンサイトMAの生成を促し、鋼板の靭性劣化を招くことになる。従って、Siの含有量は0.5以下とする。好ましい上限は0.4である。尚、Siの含有量の下限は特に規定しないが、好ましい下限は0.01である。Mn:1.25~1.70Mnも、鋼板の強度を確保するのに有用な元素であり、こうした効果を有効に発揮させるには1.25以上含有させる必要がある。Mnの含有量の好ましい下限は1.35である。一方、1.70を超えて過剰に含有させると強度が上昇しすぎて靭性が劣化するので、Mnの含有量は1.70以下とする。Mnの含有量の好ましい上限は1.60である。P:0.015以下0を含まないPは、粒界破壊を起こし易く靭性に悪影響を及ぼす不純物元素であるので、その含有量はできるだけ少ないことが好ましい。靭性を確保するという観点からは、Pの含有量は0.015以下に抑制する必要があり、好ましくは0.010以下とする。Pの含有量の下限については特に規定しないが、工業的に鋼中のPを0にすることは困難である。S:0.006以下0を含まないSは、Mn硫化物を形成して靭性を劣化させる元素であるので、その含有量はできるだけ少ないことが好ましい。靭性を確保するという観点からは、Sの含有量は0.006以下に抑制する必要があり、好ましくは0.005以下とする。Sの含有量の下限については特に規定しないが、工業的に鋼中のSを0にすることは困難である。Cr:0.8~2.0Crは、焼入れ性を確保し、また、Bs点を下げるためにも必要な元素である。Crを添加することで、圧延後の冷却の冷却速度が遅くてもベイナイト組織を十分に得ることが可能となりCCT曲線におけるBs点のフラットな領域を広げることができる、鋼板の強度-靭性バランスを確保することが可能となる。この効果を有効に発揮させるためには、Crを0.8以上含有させる必要がある。Crの含有量の好ましい下限は1.0である。このCrの含有量が少なすぎるとフェライト変態を抑制できなくなる。一方、Crの含有量が過剰になると、鋼板の強度が上昇しすぎて靭性を確保できなくなる。従って、Crの含有量の上限を2.0とする。好ましい上限は1.8である。Ni:0.5以下0を含まないNiは、Crと同様に焼入れ性を確保し、Bs点を下げる元素であり、また、旧γ粒の下部組織サイズを小さくすることなどで、強度-靭性バランスを向上させる作用も発揮する。一方で、コストの観点から多量添加は望ましくはない。以上の理由から、Niの含有量の上限を0.5とする。好ましい上限は0.4である。Nb:0.005~0.050Nbは、sol.Nbを確保するためには必須の元素である。また固溶Nを固定する作用も有するため、Bと結合するNの量を減らすことができ、sol.Bを確保するためにも有用な元素である。必要量のsol.Nbおよびsol.Bを確保し、[sol.Nb]93/10×[sol.B]で定義されるsol.Nb当量を適宜範囲内に収めるためには、Nbの含有量は0.005~0.050の範囲としなければならない。Nbの含有量の好ましい下限は0.010、好ましい上限は0.040である。B:0.0050以下0を含まないBは、sol.Bを確保するためには必須の元素である。必要量のsol.Nbおよびsol.Bを確保し、[sol.Nb]93/10×[sol.B]で定義されるsol.Nb当量を適宜範囲内に収めるためには、Bの含有量は0.0050以下の含有量としなければならない。Nbの含有量の好ましい上限は0.0040である。Ti:0.005~0.02Tiは、固溶Nを固定する作用を有するため、NbやBと結合するNの量を減らすことができ、sol.Nbおよびsol.Bを確保するために有用な元素である。必要量のsol.Nbおよびsol.Bを確保するためには、Tiの含有量は0.005~0.02の範囲としなければならない。Tiの含有量の好ましい下限は0.008、好ましい上限は0.018である。N:0.0030~0.0060Nは、不可避的に混入する不純物元素であるが、sol.Nbおよびsol.Bを確保するために必要なNbやBと結合してNb含有窒化物やB含有窒化物を形成してしまう。従って、必要量のsol.Nbおよびsol.Bを確保するために、Nの含有量が多いことは好ましくない。一方、窒化物形成に消費される量を見込んだ上でsol.Nbおよびsol.Bを所定範囲内に収めるためには、Nの含有量が少なすぎることも好ましくない。従って、Nの含有量は0.0030~0.0060の範囲とする必要がある。以上が本発明で規定する必須の含有元素であって、残部は鉄および不可避的不純物である。不可避的不純物としては、原料、資材、製造設備等の状況によって持ち込まれるSn、As、Pb等の元素の混入が許容される。また、更に以下に示す元素を積極的に含有させることも有効であり、含有される化学成分元素の種類によって厚鋼板の特性が更に改善される。Cu:0.5以下0を含まない、Mo:0.3以下0を含まない、V:0.03以下0を含まないよりなる群から選ばれる1種以上これらの元素はいずれも鋼板の強度確保に有用な元素である。こうした効果を有効に発揮させるためには、Cuの場合で0.1以上、Moの場合で0.05以上、Vの場合で0.005以上含有させることが好ましい。しかし、それらを過剰に含有させると、強度が上昇しすぎて靭性が低下するため、Cuを添加する場合で0.5以下、Moを添加する場合で0.3以下、Vを添加する場合で0.03以下に抑える必要がある。Al:0.2以下0を含まないおよび/またはCa:0.0010~0.0035Alは、固溶Nを固定し、sol.Nbおよびsol.Bを確保するために有用な元素である。また、Caは、靭性を確保するために少量添加することが好ましく、MnSを無害化させる作用もある。こうした効果を有効に発揮させるためには、Alの場合で0.005以上含有させることが好ましく、Caの場合で0.0010以上含有させる必要がある。しかし、それらを過剰に含有させると、Al、Caの場合ともに靭性を低下させるため、Alを添加する場合で0.2以下、Caを添加する場合で0.0035以下に抑える必要がある。sol.Nb当量本発明では、厚鋼板が含有する各元素の含有量に加えて、sol.Nbとsol.Bの含有量から求められるsol.Nb当量も規定する必要がある。具体的にはsol.Nb当量は、[sol.Nb]93/10×[sol.B]というsol.Nb当量式で定義され前式中、[]は質量を示す。、本発明の厚鋼板では、このsol.Nb当量を0.014~0.050の範囲とする必要がある。尚、sol.Nb、およびsol.Bについては、厚鋼板の製造プロセス中での以下の現象によって決定される。すなわち、1先ず、加熱時に固溶Nの一部がTiに固定されて析出する。2続いて、1で固定されなかった固溶Nの一部がNbに固定されて析出する。3最後に、2で固定されなかったNがBに固定されて析出する。つまり、2において析出Nb以下の式ではinsol.Nbと記載/固溶Nb以下の式ではsol.Nbと記載量が決定され、3でinsol.B/sol.B量が決定される。具体的には、以下の経験式で算出する。[sol.N=[totalN]-[totalTi]14/47.9[insol.Nb]=0.379×[sol.N]0.156×[totalNb]-0.00031[sol.Nb]=[totalNb]-[insol.Nb][insol.B]=0.976×102×[totalB]×[sol.N]-0.26×10-6×FRT°C-1×1.015×10-44.8×10-4[sol.B]=[totalB]-[insol.B]尚、前式で[]は質量を意味する。sol.Nb当量を0.014~0.050の範囲とすることで、鋼板の焼入れ性を確保し、また、Bs点を下げることができる。このように、NbやBを添加してsol.Nb当量を0.014~0.050の範囲とすることで、圧延後の冷却速度が遅くなってもベイナイト組織を得ることが可能となりCCTにおけるBs点のフラットな領域を広げることができる、鋼板の強度-靭性バランスを確保することが可能となる。sol.Nb当量が小さすぎると、フェライト変態を抑制できなくなり、逆にsol.Nb当量が大きすぎると、鋼板の強度が上昇しすぎて靭性を確保できなくなる。sol.Nb当量の好ましい下限は0.015、sol.Nb当量の好ましい上限は0.045である。ベイナイト分率、フェライト分率本発明の厚鋼板では、金属組織中に占めるベイナイトの割合、すなわちベイナイト分率を90面積以上、フェライトの割合、すなわちフェライト分率を10面積以下とする。ベイナイト分率を90面積以上とすることで、0.2耐力YPと靭性のバランスを確保することができる。また、フェライト分率を10面積以下とすることで、0.2耐力YPを高くすることができる。フェライト分率が10面積を超えると、所望の0.2耐力YPを確保することができなくなる。尚、本発明の厚鋼板の金属組織の大部分は、ベイナイト組織とフェライト組織が占めるが、残部は、パーライト、擬似パーライト、マルテンサイトとオーステナイトよりなる混合組織MA組織を含む場合がある。旧γ粒の平均結晶粒径本発明の厚鋼板の金属組織には旧γ粒が存在するが、本発明では、旧γ粒の平均結晶粒径を円相当径で5~50μmの範囲とする。旧γ粒の平均結晶粒径が5μm未満であると、金属組織のフェライト変態が促進され、フェライト分率が10面積を超えてしまう。その結果、0.2耐力YPが低下し、所望のYPを確保することができなくなる。一方、旧γ粒の平均結晶粒径が50μmより大きくなると、旧γ粒および旧γ粒内の下部組織のサイズが粗大化し、靭性低下を招いてしまう。尚、前記した円相当径とは、旧γ粒の大きさに着目して、その面積が等しくなるように想定した円の直径を求めたものであり、光学顕微鏡で観察し、画像解析することで求めることができる。<製造要件>本発明の厚鋼板は、前記成分組成を満足する鋼を用い、通常の溶製法により溶製し、スラブとした後、通常の加熱、熱間圧延、冷却、焼戻しという工程を経ることで得ることができるが、特に、加熱温度、スラブから仕上げまでのトータル圧下率に対する粗圧延時の圧下率の割合、圧延後の冷却、冷却停止温度、焼戻し温度を、夫々以下に説明する条件とすることで、確実に本発明の要件を満足する厚鋼板を製造することができる。加熱温度熱間圧延前のスラブの加熱温度を、1000~1300°Cとすることで固溶Nbの必要量を確保することができる。加熱温度が1000°C未満の場合は、固溶Nbを確保できないために焼入れ性を確保できず、0.2耐力YPを確保できなくなる。一方、加熱温度が1300°Cを超えた場合は、加熱中にγ粒が粗大化し、靭性に悪影響をもたらす。粗圧延時の圧下率/トータル圧下率スラブから仕上げまでのトータル圧下率が80以上の場合は、スラブから仕上げまでのトータル圧下率に対する粗圧延時の圧下率の割合を0.75未満とする。スラブから仕上げまでのトータル圧下率が80以上の場合は、スラブから仕上げまでのトータル圧下率に対する粗圧延時の圧下率の割合が0.75以上であると、旧γ粒が小さくなりすぎて焼入れ性が不足するため、フェライト変態が進行し、0.2耐力YPが低下してしまう。圧延後の冷却圧延後の冷却は空冷により行う。具体的には、800~500°Cまでの平均冷却速度を、0.1°C/sec以上、3.0°C/sec未満とする。また、CCT曲線におけるベイナイト変態点Bs点のフラットな領域でベイナイト変態させるため、冷却速度を特に、0.2°C/sec以上、2.0°C/sec以下とすることが望ましい。尚、冷却速度が3.0°C/sec以上であると、水冷の場合と同様に鋼板が反る確率が高くなってしまう。反りは、特に板厚が32mm以下の厚鋼板の場合に顕著に現れる。逆に0.1°C/sec未満であると、フェライト変態が進行し、0.2耐力YPが低下してしまう。冷却停止温度圧延後に冷却を停止する冷却停止温度は200°C以下とする。200°Cに到達するまでに冷却を停止すると、適切な温度でベイナイト変態を進行させることができず、MAの形成を促す場合がある。このMAが多量に形成されると靭性が低下してしまう。焼戻し温度焼戻し温度は500°C以上、Ac1以下とする。これは、可動転位を低減し、0.2耐力YPを確保するためであるが、焼戻し温度が500°C未満であると、可動転位が十分に低減せず、0.2耐力YPを確保できない場合がある。一方、焼戻し温度がAc1を超えると、圧延で得られた組織が一度γへ逆変態した後に、再び、ベイナイト、フェライトなどへ正変態するなどして、所望の組織が得られなくなる。以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に説明するが、本発明はもとより下記実施例によって制限を受けるものではなく、本発明の趣旨に適合し得る範囲で適宜変更を加えて実施することも可能であり、それらは何れも本発明の技術的範囲に含まれる。表1および表2に示す各成分組成の鋼を用い、通常の溶製法により溶製し、スラブとした後、加熱、熱間圧延、冷却、焼戻しNo.48は焼戻しは行っていないという工程を経ることで仕上げ板厚:32mmNo.4のみ12mmの厚鋼板を得た。加熱温度、スラブから仕上げまでのトータル圧下率、その圧下率に対する粗圧延時の圧下率の割合、FRT圧延仕上げ温度、圧延後の冷却、焼戻し温度は、表3および表4に示す条件とした。尚、冷却停止温度は全て200°Cとし、圧延後の冷却については全て空冷とした。以上の要件で製造した各厚鋼板の、ベイナイト分率、フェライト分率、旧γ粒の平均結晶粒径円相当径、更に、0.2耐力YP、引張り強度TS、母材靭性vE-5を、測定等によって求めた。これらの測定結果を表3および表4に示す。ベイナイト分率、フェライト分率各厚鋼板の表面から深さt/4t:板厚の位置から試験片を切り出し試験片の軸心がt/4の位置を通るように採取、圧延方向に平行な断面において、ナイタール2液によりエッチングを行い、800μm×600μmの範囲を100倍で5箇所撮影し、画像分析装置によって、金属組織中に占めるベイナイト分率面積およびフェライト分率面積を求めた。尚、本実施例では、100倍で観察した際に、円相当径が10μm以上であってアスペクト比が3以下と小さく、且つ、周囲の圧延組織と比較して結晶粒内のサブバウンダリが少なく、更に、MAなどと推測される円相当径で2μm以上の黒いコントラスト部の個数密度が0.01個/μm2以下0を含むという条件を満たす白いコントラスト部を、フェライト組織と定義した。旧γ粒の平均結晶粒径各厚鋼板の表面から深さt/4t:板厚の位置から試験片を切り出し試験片の軸心がt/4の位置を通るように採取、圧延方向に平行な断面において、ナイタール2液によりエッチングを行い、800μm×600μmの範囲を100倍で5箇所撮影し、比較法で粒度番号測定し、μmに単位換算して、旧γ粒の平均結晶粒径を求めた。尚、ベイナイト分率およびフェライト分率が本発明の要件を満足しない試験片については、旧γ粒の平均結晶粒径は測定していない。0.2耐力および引張り強度の評価各厚鋼板の表面から深さt/4t:板厚の位置から、圧延方向に直角にJISZ2201の4号試験片を採取し、JISZ2241の引張り試験を実施して、試験片の圧延方向の0.2耐力YP、および引張り強度TSを測定により求めた。本実施例では、YPが500MPa以上、TSが520~720MPaという条件を満たす厚鋼板を、合格条件を満足するものと評価した。母材靭性の評価各厚鋼板の表面から深さt/4t:板厚の位置から、シャルピー衝撃試験片JISZ2201の4号試験片を3本ずつ採取試験片の軸心が前記t/4の位置を通るように採取してシャルピー衝撃試験を行い、吸収エネルギーvE5を測定してそれらの平均値を求め、その平均値を各厚鋼板の母材靭性とした。本実施例では、求められたvE-5の平均値が200J以上の厚鋼板を、合格条件を満足するものと評価した。合格と評価した。試験結果No.1~25は、本発明の要件を満足する発明例であり、成分組成のほか、ベイナイト分率、フェライト分率、旧γ粒の平均結晶粒径が本発明の要件を満足している。その結果、0.2耐力YP、引張り強度TS、母材靭性vE-5が、全て本実施例の評価基準を満足する結果となった。また、全て圧延後の冷却を空冷で行っているので、いずれの場合にも板反りは発生しなかった。これに対し、No.26~44は、成分組成が本発明で規定する要件を外れる比較例である。その結果、0.2耐力YP、引張り強度TS、母材靭性vE-5の何れか1項目以上で、本実施例の評価基準を満足しない結果となった。また、No.45~48は、成分組成は本発明で規定する要件を満足するものの、製造要件が本発明で推奨する要件を外れる比較例である。その結果、No.45~47では、ベイナイト分率、フェライト分率、旧γ粒の平均結晶粒径の何れかで本発明の要件を満足しないこととなり、0.2耐力YP、引張り強度TS、母材靭性vE-5の何れか1項目以上で、本実施例の評価基準を満足しないという結果となった。No.48は、製造時に焼戻しを行っていない比較例であるが、その結果、本発明の要件でもある0.2耐力YPが本実施例の評価基準を満足しないという結果となった。