"使用済み核燃料を再処理するためのプロセスであって、少なくとも以下の工程:a硝酸中でのこの使用済み核燃料の溶解から生じる、硝酸水相中に存在するウランおよびプルトニウムを、この硝酸水相中にこれも含まれる、アメリシウム、キュリウムおよびほとんどの核分裂生成物から除染する工程であって、この除染工程は少なくとも酸化状態VIのウランと酸化状態IVのプルトニウムを、水と非混和性であって、かつ酸性水相からアクチニドIIIおよび核分裂生成物よりもウランVIおよびプルトニウムIVをより抽出できる第一の抽出剤を含んでいる有機相中で少なくとも共抽出する工程を包含する、除染工程と;b工程aにおいて共抽出したウランおよびプルトニウムを硝酸の水相中で共逆抽出する工程であって、このウランは、酸化状態VIで逆抽出され、このプルトニウムは、酸化状態IVおよびVIで逆抽出されて、この共逆抽出の間に、プルトニウムIVの不均化によるプルトニウムVIをさらに形成する工程と;c工程bから生じる硝酸水相中に存在するウランおよびプルトニウムを、ウランなしのプルトニウム、またはウランおよびプルトニウムの混合物のいずれかを含有する第一の水相、ならびにプルトニウムなしでウランを含有する第二の水相に分配する工程であって、少なくとも以下の工程を包含する分配工程と:-ウランの全てまたは一部を酸化状態VIで、水と非混和性であって、該第一の抽出剤とは異なりかつ酸性水相からプルトニウムIVよりもウランVIをより抽出できる第二の抽出剤を含んでいる有機相中で選択的に抽出する工程であって、この抽出工程は、この相に存在するプルトニウムVIをプルトニウムIVに還元するための工程bから生じる硝酸水相の処理の後および/またはその処理と組み合わせて行われる工程;および-このように抽出されたウランVIを硝酸水相中で逆抽出する工程;d工程cの抽出から生じる水相中に存在するプルトニウムまたはウランとプルトニウムとの混合物を精製して、この相に依然として存在し得る核分裂生成物を除去する工程と;を包含する方法。請求項1に記載のプロセスであって、少なくとも以下の工程:a前記燃料の溶解から生じる、硝酸水相中に存在するウラン、プルトニウムおよびネプツニウムを除染して、この相にこれも含まれる、アメリシウム、キュリウムおよびほとんどの核分裂生成物を除去する工程であって、この除染工程は、ウランVI、プルトニウムIVおよびネプツニウムを、酸化状態VIで、第一の抽出剤を含んでいる有機相中で共抽出する工程を少なくとも包含する、除染工程と;b工程aにおいて共抽出したウラン、プルトニウムおよびネプツニウムを、硝酸の水相中で共逆抽出する工程であって、該ウランは、酸化状態VIで逆抽出され、該プルトニウムは、酸化状態IVおよびVIで逆抽出され、該ネプツニウムは、酸化状態VおよびVIで逆抽出される工程と;c工程bから生じる硝酸水相中に存在するウラン、プルトニウムおよびネプツニウムを、ウラン、プルトニウムおよびネプツニウムの混合物を含有する第一の水相、ならびにプルトニウムもネプツニウムもなしでウランを含有する第二の水相に分配する工程であって、少なくとも以下の工程を包含する分配工程と:-ウランの画分を、酸化状態VIで、第二の抽出剤を含んでいる有機相中で選択的に抽出する工程であって、この抽出工程は、この工程bから生じる硝酸水相を処理した後に行われて、この相に存在するプルトニウムVIをプルトニウムIVに還元する工程;および-このように抽出されたウランVIを硝酸水相中で逆抽出する工程;d工程cの抽出から生じる水相中に存在するウラン、プルトニウムおよびネプツニウムの混合物を精製して、この相に依然として存在し得る核分裂生成物を除去する工程と;を包含するプロセス。請求項2に記載のプロセスであって、前記工程dが少なくとも以下の工程:-工程cの抽出から生じる水相中に存在するウラン、プルトニウムおよびネプツニウムの混合物を、それぞれ酸化状態VI、IVおよびVIで、水と非混和性であって、かつ前記第二の抽出剤とは異なっており酸性水相から核分裂生成物よりもウランVIおよびプルトニウムIVをより抽出できる第三の抽出剤を含んでいる有機相中で抽出する工程と;-硝酸水相中で、このように抽出されたウランVI、プルトニウムIVおよびネプツニウムVIの混合物を逆抽出する工程と;を包含するプロセス。請求項3に記載のプロセスであって、工程dの抽出の間、工程cの抽出から生じる硝酸水相を処理して、ネプツニウムの酸化状態VとVIとの間に存在する酸化還元平衡をネプツニウムVIの形成へと移動させる工程を包含する、プロセス。請求項1に記載のプロセスであって:a前記燃料の溶解から生じる、硝酸水相中に存在するウランおよびプルトニウムを除染して、この相にこれも含まれる、ネプツニウム、アメリシウム、キュリウムおよびほとんどの核分裂生成物を除去する工程であって、この除染工程は、ウランVIおよびプルトニウムIVを、第一の抽出剤を含んでいる有機相中で少なくとも共抽出する工程を包含し、この共抽出工程は、該硝酸水相の処理の後および/またはその処理と組み合わせて行われて、ネプツニウムの酸化状態VとVIとの間に存在する酸化還元平衡をネプツニウムVの形成の方向に移動させる工程と;b工程aにおいて共抽出したウランおよびプルトニウムを、硝酸の水相中で共逆抽出する工程であって、該ウランは、酸化状態VIで逆抽出され、かつ該プルトニウムは、酸化状態IVおよびVIで逆抽出される工程と;c工程bから生じる硝酸水相中に存在するウランおよびプルトニウムを、ウランおよびプルトニウムの混合物を含有する第一の水相、ならびにプルトニウムなしでウランを含有する第二の水相に分配する工程であって、少なくとも以下の工程を包含する分配工程と:-ウランの画分を、酸化状態VIで、第二の抽出剤を含んでいる有機相中で選択的に抽出する工程であって、この抽出工程は、この工程bから生じる水相を処理した後に行われて、この相に存在するプルトニウムVIをプルトニウムIVに還元する工程;および-このように抽出されたウランVIを硝酸水相中で逆抽出する工程;d工程cの抽出から生じる水相中に存在するウランおよびプルトニウムの混合物を精製して、この相に依然として存在し得る核分裂生成物を除去する工程と;を包含するプロセス。請求項5に記載のプロセスであって:前記工程dが少なくとも:-工程cの前記抽出から生じる水相中に存在するウランおよびプルトニウムの混合物を、それぞれ酸化状態VIおよびIVで、水と非混和性であって、かつ第二の抽出剤とは異なり酸性水相から核分裂生成物よりもウランVIおよびプルトニウムVIをより抽出できる第三の抽出剤を含んでいる有機相中で抽出する工程と;-このように抽出されたウランVIおよびプルトニウムIVの混合物の、硝酸水相中での逆抽出工程と、を包含するプロセス。請求項1に記載のプロセスであって、少なくとも以下の工程:a前記燃料の溶解から生じる、硝酸水相中に存在するウランおよびプルトニウムを除染して、この相にこれも含まれる、ネプツニウム、アメリシウム、キュリウムおよびほとんどの核分裂生成物を除去する工程であって、この除染工程は少なくとも、ウランVIおよびプルトニウムIVを、第一の抽出剤を含有する有機相中で共抽出する工程を包含し、この共抽出工程は、該硝酸水相を処理した後および/またはその処理と組み合わせて行い、ネプツニウムの酸化状態VとVIとの間に存在する酸化還元平衡をネプツニウムVの形成の方向に移動させる工程と;b硝酸水相中で、工程aで共抽出されたウランおよびプルトニウムの共逆抽出の工程であって、該ウランは、酸化VIで逆抽出され、かつ該プルトニウムは、酸化状態IVおよびVIで逆抽出される、工程と;c工程bから生じる硝酸水相中に存在するウランおよびプルトニウムを、ウランなしでプルトニウムを含有する第一の水相およびプルトニウムなしでウランを含有する第二の水相に分配する工程であって、少なくとも以下を包含する該分配工程と:-全てのウランを、酸化状態VIで、第二の抽出剤を含有する有機相中で選択的に抽出する工程であって、この抽出工程は、工程bから生じる水相を処理した後に行われて、この相に存在するプルトニウムVIをプルトニウムIVに還元する工程;および-このように抽出されたウランVIを硝酸水相中で逆抽出する工程;d工程cの抽出から生じる水相中に存在するプルトニウムを精製して、この相に依然として存在し得る核分裂生成物を除去する工程と、を包含する、プロセス。請求項7に記載のプロセスであって、前記工程dが少なくとも:-工程cの抽出から生じる水相中に存在するプルトニウムを、酸化状態IVで、水と非混和性であって、かつ前記第二の抽出剤とは異なっており酸性水相から核分裂生成物よりもプルトニウムIVをより抽出できる第三の抽出剤を含んでいる有機相中で抽出する工程と;-硝酸水相中で、このように抽出されたプルトニウムIVを逆抽出する工程と;を包含するプロセス。請求項1に記載のプロセスであって、少なくとも以下の工程:a前記燃料の溶解から生じる、硝酸水相中に存在するウラン、プルトニウムおよびネプツニウムを除染して、この相にこれも含まれる、アメリシウム、キュリウムおよびほとんどの核分裂生成物を除去する工程であって、この除染工程は、ウランVI、プルトニウムIVおよびネプツニウムを、酸化状態VIで、第一の抽出剤を含んでいる有機相中で共抽出する工程を少なくとも包含する、除染工程と;b工程aにおいて共抽出したウラン、プルトニウムおよびネプツニウムを、硝酸水相中で共逆抽出する工程であって、該ウランは、酸化状態VIで逆抽出され、該プルトニウムは、酸化状態IVおよびVIで逆抽出され、かつ該ネプツニウムは、酸化状態VおよびVIで逆抽出される工程と;c工程bから生じる硝酸水相中に存在するウラン、プルトニウムおよびネプウツニウムを、ウランなしでプルトニウムおよびネプツニウムの混合物を含有する第一の水相、ならびにプルトニウムもネプツニウムもいずれもなしでウランを含有する第二の水相に分配する工程であって、少なくとも以下の工程を包含する分配工程と:-全てのウランを、酸化状態VIで、第二の抽出剤を含んでいる有機相中で選択的に抽出する工程であって、この抽出工程は、工程bから生じる水相を処理した後に行われて、この相に存在するプルトニウムVIをプルトニウムIVに還元する工程;および-このように抽出されたウランVIを硝酸水相中で逆抽出する工程;d工程cの抽出から生じる水相中に存在するプルトニウムおよびネプツニウムの混合物を精製して、この相に依然として存在し得る核分裂生成物を除去する工程と;を包含するプロセス。請求項9に記載のプロセスであって、前記工程dが少なくとも:-工程cから生じる水相中に存在するプルトニウムおよびネプツニウムの混合物を、それぞれ酸化状態IVおよびVIで、水と非混和性であって、かつ前記第二の抽出剤とは異なっており酸性水相から核分裂生成物よりもプルトニウムIVをより抽出できる第三の抽出剤を含んでいる有機相中で抽出する工程とを包含する、抽出工程と;-このように抽出されたプルトニウムIVおよびネプツニウムVIの混合物を硝酸水相中で逆抽出する工程と;を包含するプロセス。請求項10に記載のプロセスであって、工程dの抽出の間、工程cの抽出から生じる硝酸水相を処理して、ネプツニウムの酸化状態VとVIとの間に存在する酸化還元平衡をネプツニウムVIの形成の方向に移動させる工程を包含する、プロセス。第一および第三の抽出剤として同じ抽出剤が用いられる、請求項3~11のいずれかに記載のプロセス。トリ-n-ブチルホスフェートが第一および第三の抽出剤として用いられる、請求項12に記載のプロセス。前記第二の抽出剤が、N,N-ジアルキルアミド類から選択される、請求項1~13のいずれかに記載のプロセス。前記第二の抽出剤がN,N-ジ-2-エチル-ヘキシルイソブタンアミドである、請求項14に記載のプロセス。前記工程cが前記工程bから生じる硝酸水相に対して亜硝酸を添加する工程を包含する、請求項1~15のいずれかに記載のプロセス。前記工程dの抽出の間に行われる、前記処理が、亜硝酸を添加する工程を包含する、請求項4または請求項11に記載のプロセス。前記工程bとcとの間に、工程bから生じる硝酸水相を濃縮する工程をさらに包含する、請求項1~17のいずれかに記載のプロセス。前記工程cとdとの間に、工程cの前記抽出から生じる硝酸水相を濃縮する工程をさらに包含する、請求項1~18のいずれかに記載のプロセス。前記使用済み核燃料が、酸化ウラン燃料またはウランプルトニウム混合酸化物燃料である、請求項1~19のいずれかに記載のプロセス。従って、使用済み核燃料の再処理のために開発された新しいプラントを念頭において、本発明者らは、ウランおよびプルトニウムの回収および除染に関してPUREXおよびCOEX商標プロセスと同じ能力をもたらしながら、特にウランおよびプルトニウムの分配を達成するために、プルトニウム還元逆抽出操作を必要としないプロセスを提供するという目的を自身で設定した。本発明者らはまた、このプロセスを用いて以下を可能にするという目標を自身で設定した:-一方は精製されたプルトニウム、ウランおよび必要に応じてネプツニウムの混合物を含有し、他方は精製されたウランを含有する、2つの流れを、COEX商標プロセスのように、生成するか、-または、一方は精製されたプルトニウムを含有し、他方は精製されたウランを含有する、2つの流れを、PUREXプロセスのように、生成するか、-または一方は精製されたプルトニウムおよびネプツニウムの混合物を含有し、他方は精製されたウランを含有する、2つの流れを生成する。本発明者らはまた、このプロセスを用いて、精製されたプルトニウム、ウランおよび必要に応じてネプツニウムの混合物を含有する流れを生成する場合、生成される流に存在するプルトニウムとウランの量の間の比を調節するとき、かなりの可塑性を得ることができるようにするという目標を自身で設定した。本発明者らはさらに、このプロセスの少なくとも一部において、PUREXプロセスについて得られる知識および方法を用いることで、その使用を産業レベルで短期または中期で可能にするという目標を自身で設定した。発明の要旨これらの目的および他の目的は、本発明で達成され、本発明は、少なくとも以下の工程を含む使用済み核燃料を再処理するためのプロセスを提案する:a硝酸中でのこの使用済み核燃料の溶解から生じる、硝酸水相中に存在するウランおよびプルトニウムを除染して、この水相中に含まれる、アメリシウム、キュリウムおよびほとんどの核分裂生成物を除去する工程であって、この除染工程は、酸化状態VIのウランおよび酸化状態IVのプルトニウムを、水と非混和性であって、かつ酸性水相からアクチニドIIIおよび核分裂生成物よりもウランVIおよびプルトニウムIVをさらに抽出できる第一の抽出剤を含んでいる有機相中で少なくとも共抽出する工程とを包含する、除染工程と;b工程aにおいて共抽出したウランおよびプルトニウムを硝酸の水相中で共逆抽出する工程であって、このウランは、酸化状態IVで逆抽出され、このプルトニウムは、酸化状態IVおよびVIで逆抽出されて、この共逆抽出の間に、プルトニウムIVの不均化によるプルトニウムVIをさらに形成する工程と;c工程bから生じる硝酸水相中に存在するウランおよびプルトニウムを、ウランなしのプルトニウム、またはウランおよびプルトニウムの混合物のいずれかを含有する第一の水相、ならびにプルトニウムなしでウランを含有する第二の水相に分配する工程であって、少なくとも以下の工程を包含する分配工程と:-ウランの全てまたは一部を酸化状態VIで、水と非混和性であって、上記第一の抽出剤とは異なりかつ酸性水相からプルトニウムIVよりもウランVIをより抽出できる第二の抽出剤を含んでいる有機相中で選択的に抽出する工程であって、この抽出工程は、この相に存在するプルトニウムVIをプルトニウムIVに還元するための工程bから生じる硝酸水相の処理の後および/またはその処理と組み合わせて行われる工程と;-このように抽出されたウランVIを硝酸水相中で逆抽出する工程と;d工程cの抽出から生じる水相中に存在するプルトニウムまたはウランとプルトニウムとの混合物を精製して、この相に依然として存在し得る核分裂生成物を除去する工程。従って、本発明のプロセスでは、ウランおよびプルトニウムの2相への分配は、上記除染工程から生じる有機相に含まれるプルトニウムを還元するための逆抽出操作に基づくのではなく、除染工程で共抽出されたウランおよびプルトニウムを含む、硝酸水相中に含まれるウランの全てまたは一部の選択的な抽出に基づく。これは、以下を通じて可能になる:除染工程と分配工程との間で、硝酸水相において、除染工程から生じる有機相中に存在するウランおよびプルトニウムを共に逆抽出する工程からなり、ただし、この相に存在するプルトニウムの還元反応に頼ることのない工程、すなわち工程bを第一に行うことと;上記分配工程で、酸性相からプルトニウムIVよりもウランVIを抽出できて、従って、酸性の水相に最初に存在するウランの全てまたは一部のこの有機相中への移動を可能にし、一方でプルトニウムIVをこの相に残す抽出剤を含有する有機相を第二に用いることと。本明細書において前述で、および後半で、抽出剤は、この抽出が行われる作動条件にかかわらず、この抽出剤で行われた抽出の間に得られたウランVIの分配係数が、同じ抽出の間に得られるプルトニウムIVの分配係数よりも大きい場合に、酸性の水相からプルトニウムIVよりもウランVIを抽出できるとみなされる。同様に、この抽出が行われる作動条件にかかわらず、ある抽出剤で行われる抽出の間に得られたウランVIおよび/またはプルトニウムIVの分配係数が、同じ抽出の間に得られるアメリシウム、キュリウムおよび/または核分裂生成物の分配係数よりも大きい場合に、この抽出剤は、酸性の水相からアメリシウム、キュリウムおよび/または核分裂生成物よりもウランVIおよび/またはプルトニウムIVを抽出できるとみなされる。これに関して、液-液抽出では、DMと示される金属元素Mの分配係数は、平衡状態における有機相中のその濃度対水相中のその濃度の比、すなわち、[M]org/[M]aqに相当することが想起される。使用済み核燃料に含まれるネプツニウムは、この燃料の溶解から生じる硝酸水相中で、主に酸化状態VおよびVIで見いだされる。ウランVIおよびネプツニウムVIの水溶液および有機溶液における、挙動における類似性を考慮すれば、後者は、第一の抽出剤によって有機相中で抽出されることが不可避であり、その効果は、ネプツニウムの酸化状態VとVIとの間に存在する酸化還元平衡を、ネプツニウムVIの形成の方向に移動させることである。結果として、工程aでのウランおよびプルトニウムの共抽出は、この共抽出操作の間または前に、ネプツニウムが酸化状態Vにされるという条件でない限り、ネプツニウムの抽出により達成され、その結果、これは、第一の抽出剤によってほとんど抽出されないか、または全く抽出されなくなる。他方では、ネプツニウムの酸化状態のVとVIとの間に存在する酸化還元平衡は、工程bから生じる水相が含有するプルトニウムVIをプルトニウムIVに還元するためにこの水相に施す処理を介して、ネプツニウムVの形成の方向に移動されることが不可避であり、その効果は、この相に存在するネプツニウムが第二の抽出剤によってほとんど抽出されないか、または全く抽出できないようにすることである。これは有利なことに、工程dの後に、以下を含む水相を得るために有利であり得る:-精製されたネプツニウムも含有する精製されたプルトニウムおよびウランの混合物;-精製されたプルトニウムおよびウランのネプツニウムなしの混合物;-またはウランおよびネプツニウムなしの精製されたプルトニウム;-または精製されたプルトニウムおよびネプツニウムのウランなしの混合物。従って、本発明のプロセスの第一の好ましい実施形態では、少なくとも以下の工程を包含する:a燃料の溶解から生じる、硝酸水相中に存在するウラン、プルトニウムおよびネプツニウムを除染して、この相にさらに含まれる、アメリシウム、キュリウムおよびほとんどの核分裂生成物を除去する工程であって、この除染工程は、ウランVI、プルトニウムIVおよびネプツニウムを、酸化状態VIで、第一の抽出剤を含んでいる有機相中で少なくとも共抽出する工程を包含する、除染工程と;b工程aにおいて共抽出したウラン、プルトニウムおよびネプツニウムを硝酸の水相中で共逆抽出する工程であって、このウランは、酸化状態VIで逆抽出され、このプルトニウムは、酸化状態IVおよびVIで逆抽出されて、このネプツニウムは、酸化状態VとVIで逆抽出される工程と;c工程bから生じる硝酸水相中に存在するウラン、プルトニウムおよびネプツニウムを、ウラン、プルトニウムおよびネプツニウムの混合物を含有する第一の水相、ならびにプルトニウムもネプツニウムもいずれもなしでウランを含有する第二の水相に分配する工程であって、少なくとも以下の工程を包含する分配工程と:-ウランの画分を酸化状態VIで、第二の抽出剤を含んでいる有機相中で選択的に抽出する工程であって、この抽出工程は、工程bから生じる硝酸水相の処理の後に行われて、この相に存在するプルトニウムVIをプルトニウムIVに還元する工程;および-このように抽出されたウランVIを硝酸水相中で逆抽出する工程;d工程cの抽出から生じる水相中に存在するウラン、プルトニウムおよびネプツニウムの混合物を精製して、この相に依然として存在し得る核分裂生成物を除去する工程。このような場合、工程dは好ましくは少なくとも以下を包含する:-工程cの抽出から生じる水相中に存在するウラン、プルトニウムおよびネプツニウムの混合物を、それぞれ酸化状態VI、IVおよびVIで、水と非混和性であって、かつ上記第二の抽出剤とは異なっており酸性水相から核分裂生成物よりもウランVIおよびプルトニウムIVをより抽出できる第三の抽出剤を含んでいる有機相中で抽出する工程と;-硝酸水相中で、このように抽出されたウランVI、プルトニウムIVおよびネプツニウムVIの混合物を逆抽出する工程。この目的のために、本発明のプロセスは有利には、工程dの抽出の間、工程cの抽出から生じる硝酸水相を処理して、ネプツニウムの酸化状態VとVIとの間に存在する酸化還元平衡をネプツニウムVIの形成の方向に移動させ、それによって第三の抽出物によるネプツニウムの抽出を容易にすることを包含する。本発明のプロセスの第二の好ましい実施形態では、これは、少なくとも以下の工程を包含する:a上記燃料の溶解から生じる、硝酸水相中に存在するウランおよびプルトニウムを除染して、この相にこれも含まれる、ネプツニウム、アメリシウム、キュリウムおよびほとんどの核分裂生成物を除去する工程であって、この除染工程は、ウランVIおよびプルトニウムIVを、第一の抽出剤を含んでいる有機相中で少なくとも共抽出する工程を包含し、この共抽出工程は、この硝酸水相の処理の後および/またはその処理と組み合わせて行われて、ネプツニウムの酸化状態VとVIとの間に存在する酸化還元平衡をネプツニウムVの形成の方向に移動させる工程と;b工程aにおいて共抽出したウランおよびプルトニウムを、硝酸水相中で共逆抽出する工程であって、このウランは、酸化状態VIで逆抽出され、かつこのプルトニウムは、酸化状態IVおよびVIで逆抽出される工程と;c工程bから生じる硝酸水相中に存在するウランおよびプルトニウムを、ウランおよびプルトニウムの混合物を含有する第一の水相、ならびにプルトニウムなしでウランを含有する第二の水相に分配する工程であって、少なくとも以下の工程を包含する分配工程と:-ウランの画分を、酸化状態VIで、第二の抽出剤を含んでいる有機相中で選択的に抽出する工程であって、この抽出工程は、この工程bから生じる水相を処理した後に行われて、この相に存在するプルトニウムVIをプルトニウムIVに還元する工程;および-このように抽出されたウランVIを硝酸水相中で逆抽出する工程;d工程cの抽出から生じる水相中に存在するウランおよびプルトニウムの混合物を精製して、この相に依然として存在し得る核分裂生成物を除去する工程。この例では好ましくは、工程dは少なくとも:-工程cの上記抽出から生じる水相中に存在するウランおよびプルトニウムの混合物を、それぞれ酸化状態VIおよびIVで、水と非混和性であって、かつ第二の抽出剤とは異なり酸性水相から核分裂生成物よりもウランVIおよびプルトニウムVIをより抽出できる第三の抽出剤を含んでいる有機相中で抽出する工程と;-このように抽出されたウランVIおよびプルトニウムIVの混合物の、硝酸水相中での逆抽出工程と、を包含する。本発明のプロセスの第三の好ましい実施形態では、これは、少なくとも以下の工程:a上記燃料の溶解から生じる、硝酸水相中に存在するウランおよびプルトニウムを除染して、この相にこれも含まれる、ネプツニウム、アメリシウム、キュリウムおよびほとんどの核分裂生成物を除去する工程であって、この除染工程は少なくとも、ウランVIおよびプルトニウムIVを、第一の抽出剤を含有する有機相中で共抽出する工程を包含し、この共抽出工程は、この硝酸水相を処理した後および/またはその処理と組み合わせて行い、ネプツニウムの酸化状態VとVIとの間に存在する酸化還元平衡をネプツニウムVの形成の方向に移動させる工程と;b硝酸水相中で、工程aで共抽出されたウランおよびプルトニウムの共逆抽出工程であって、このウランは、酸化VIで逆抽出され、かつこのプルトニウムは、酸化状態IVおよびVIで逆抽出される、工程と;c工程bから生じる硝酸水相中に存在するウランおよびプルトニウムを、ウランなしでプルトニウムを含有する第一の水相およびプルトニウムなしでウランを含有する第二の水相に分配する工程であって、少なくとも以下を包含するこの分配工程と:-全てのウランを、酸化状態VIで、第二の抽出剤を含有する有機相中で選択的に抽出する工程であって、この抽出工程は、工程bから生じる水相を処理した後に行われて、この相に存在するプルトニウムVIをプルトニウムIVに還元する工程;および-このように抽出されたウランVIを硝酸水相中で逆抽出する工程;d工程cの抽出から生じる水相中に存在するプルトニウムを精製して、この相に依然として存在し得る核分裂生成物を除去する工程と、を包含する。その場合には、上記工程dは好ましくは、少なくとも:-工程cの抽出から生じる水相中に存在するプルトニウムを、酸化状態IVで、水と非混和性であって、かつ上記第二の抽出剤とは異なっており酸性水相から核分裂生成物よりもプルトニウムIVをより抽出できる第三の抽出剤を含んでいる有機相中で抽出する工程と;-硝酸水相中で、このように抽出されたプルトニウムIVを逆抽出する工程と;を包含する。本発明のプロセスの第四の好ましい実施形態では、これは、少なくとも以下の工程:a上記燃料の溶解から生じる、硝酸水相中に存在するウラン、プルトニウムおよびネプツニウムを除染して、この相にこれも含まれる、アメリシウム、キュリウムおよびほとんどの核分裂生成物を除去する工程であって、この除染工程は、ウランVI、プルトニウムIVおよびネプツニウムを、酸化状態VIで、第一の抽出剤を含んでいる有機相中で少なくとも共抽出する工程を包含する、除染工程と;b工程aにおいて共抽出したウラン、プルトニウムおよびネプツニウムを、硝酸水相中で共逆抽出する工程であって、このウランは、酸化状態VIで逆抽出され、このプルトニウムは、酸化状態IVおよびVIで逆抽出され、このネプツニウムは、酸化状態VおよびVIで逆抽出される工程と;c工程bから生じる硝酸水相中に存在するウラン、プルトニウムおよびネプウツニウムを、ウランなしでプルトニウムおよびネプツニウムの混合物を含有する第一の水相、ならびにプルトニウムもネプツニウムもいずれもなしでウランを含有する第二の水相に分配する工程であって、少なくとも以下の工程を包含する分配工程と:-全てのウランを、酸化状態VIで、第二の抽出剤を含んでいる有機相中で選択的に抽出する工程であって、この抽出工程は、工程bから生じる水相を処理した後に行われて、この相に存在するプルトニウムVIをプルトニウムIVに還元する工程;および-このように抽出されたウランVIを硝酸水相中で逆抽出する工程;d工程cの抽出から生じる水相中に存在するプルトニウムおよびネプツニウムの混合物を精製して、この相に依然として存在し得る核分裂生成物を除去する工程と;を包含する。その場合には、上記工程dが好ましくは少なくとも:-工程cの抽出から生じる水相中に存在するプルトニウムおよびネプツニウムの混合物を、それぞれ酸化状態IVおよびVIで、水と非混和性であって、かつ上記第二の抽出剤とは異なっており酸性水相から核分裂生成物よりもプルトニウムIVをより抽出できる第三の抽出剤を含んでいる有機相中で抽出する工程と;-このように抽出されたプルトニウムIVおよびネプツニウムVIの混合物を硝酸水相中で逆抽出する工程と;を包含する。この目的のために、本発明のプロセスは、上記工程dの抽出の間、工程cの抽出から生じる硝酸水相を処理して、ネプツニウムの酸化状態VとVIとの間に存在する酸化還元平衡をネプツニウムVIの形成の方向に移動させる工程を包含することが有利である。本発明のプロセスの用いられる実施形態にかかわらず、好ましくは、抽出剤が生成する有機流出物の管理を簡易にするために、同じ抽出剤が、第一および第三の抽出剤として用いられる。この抽出剤は好ましくは、リン酸トリアルキルおよびさらによいのは、トリ-n-ブチルホスフェートすなわちTBPであり、これは典型的には、炭化水素混合物型の有機希釈剤中で、特にPUREXプロセスにおいてのように、水素化テトラプロピレンTPH中で、30v/vの割合で用いられる。しかし、2つの異なる抽出剤を用いること、ならびに一般式RCONR’2ここでRは、例えば、N,N-ジ2-エチルヘキシル-n-ブタンアミドすなわちDEHBAまたはN,N-ジ-2-エチルヘキシル-3,3-ジメチルブタンアミドすなわちDEHDMBAのようなカルボニル基のβ位で分岐したアルキル基であるを有するN,N-ジアルキルアミドファミリーの抽出剤からのこれらの抽出剤の一方および/または他方を選択することも可能である。第二の抽出剤は好ましくは、前出と同じ式を有するが、プルトニウムIVに対してよりもウランVIに対してより親和性を有することが公知である、例えば、N,N-ジ-2-エチルヘキシルイソブタンアミドすなわちDEHiBAまたはN,N-ジ-2-エチルヘキシル-2,2-ジメチルプロパンアミドDEHDMPAのような、Rがカルボニル基のα位で分岐したアルキル基であるN,N-ジアルキルアミドから選択される。しかし、ここでもやはり、例えば、トリ-tert-ブチルホスフェートのような分岐アルキル基を有するリン酸トリアルキルから第二の抽出剤を選択することが可能である。N,N-ジアルキルアミド類のうちでも、特に好ましいのは、そのウランVI選択性は特に高い、DEHiBAである。なぜなら、一例として、この抽出剤で得られる分配係数DUVIおよびDPuIVは、3Mの窒素媒体の存在下で、それぞれ、2.7および0.03すなわち、約90という分配比partitioningfactorであり、好ましくは、0.5~2モル/L、さらに好ましくは1~1.5モル/Lにおよぶ濃度で、有機希釈剤中で用いられるからである。この希釈剤は、トルエン、キシレン、t-ブチルベンゼン、トリイソプロピルベンゼン、ケロシン、ドデカン類n-ドデカン、水素化テトラプロピレン、...、イソパラフィン類例えば、IsaneIP185、メタニトロベンゾトリフルオリドおよび5,5’-[オキシ-ビス-メチレンオキシ]ビス-1,1,2,2,3,3,4,4-オクタフルオロペンタンのような放射線を浴びた核燃料を再処理するためにその使用が提案された多数の極性または脂肪族の有機希釈剤から差別せずに選択され得る。しかし、ここでもやはり、本発明のプロセスの実行を簡略化する目的で、好ましくは第一および第三の抽出剤についてと同じ希釈液を用い、従って、これは、TBPが第一および第三の抽出剤として用いられる場合は、TPHのような炭化水素の混合物である。また、本発明のプロセスの実施形態とはかかわりなく、プルトニウムVIをプルトニウムIVに還元するために工程bから生じる硝酸水相に加えられる処理は、例えば、亜硝酸の蒸気を注入することによる、この相への亜硝酸の添加を包含することが好ましい。同様に、このプロセスの以前に記載された異なる実施形態では、ネプツニウムの酸化状態を制御するために加えられた処理には、例えば、亜硝酸の蒸気を注入することによる、亜硝酸の思慮深く選択された添加を包含することが有利である。例えば、このプロセスの第一および第四の実施形態ではここでは、工程dの後に、ネプツニウムをウランおよびプルトニウムと一緒に、またはプルトニウムのみと一緒に含有する混合物を得ることが所望される、工程dの抽出操作の間の、適切な量の、典型的には10-4~10-3M程度の量の亜硝酸の添加によって、ネプツニウムの酸化状態VとVIとの間に存在する酸化還元平衡をネプツニウムVIの形成の方向に移動させ、これによって、第三の抽出剤によるその抽出を行うことが可能になる。この添加は、工程aの共抽出には必要でなく、このプロセスのこの段階で、亜硝酸は処理されている亜硝酸水溶液の強力な活性という理由で十分な量で存在することが、経験によって効果的に示されている。このプロセスの第二および第三の実施形態ここでは、それどころか、工程dの後に、ウランおよびプルトニウムの混合物またはネプツニウムなしでプルトニウムのみを得ることが所望されるでは、工程aの共抽出を開始する前、および/またはこの共抽出の間の十分な量の亜硝酸の添加典型的には0.01~0.1M程度によって、ネプツニウムの酸化状態VとVIとの間に存在する酸化還元平衡を、第一の抽出剤では抽出できない、ネプツニウムVの形成の方向に移動させることが可能になる。有利には、本発明のプロセスは、工程cおよびdを行うために必要な有機相の容積を減らすために、工程bから生じる硝酸水相を濃縮するための操作、および/または工程cの抽出から生じる硝酸水相を濃縮するための操作をさらに包含する。本発明の他の利点および特徴は、以下にあって、このプロセスの実施形態の工業規模での例を指す詳細な説明の残りを読めば明らかになる。明らかに、これらの例は、本発明の例示を示すに過ぎず、決して限定ではない。これらの図では、1~11と参照番号を付けた長方形は、使用済み核燃料を再処理するために慣習的に用いられるものと同様の多段階の抽出装置を示すミキサセトラ、パルスカラム、遠心抽出装置。これらの抽出装置に入っていく有機相および出ていく有機相は二本線で記しており、一方で、これらの抽出器に入っていく水相および出ていく水相は、単線で記している。特定の実施形態の詳細な説明最初に図1を参照のこと、これは、使用済み核燃料の溶解液、例えばUO2から、最初に、混合酸化物U、Pu、NpO2に変換できるウラン、プルトニウムおよびネプツニウムの混合物を生成し、二番目に、UO2に変換できるウランを生成するように設計された、本発明のプロセスの1つの好ましい実施形態のフロー図である。濃縮された硝酸6~10M中に使用済み核燃料を溶解すること、続いて得られた混合物を沈降させることによって得られるこの溶解液は典型的には、2~3g/Lのプルトニウムあたり200~300g/Lのウランを含む。この液はまた、わずかなアクチニド類、例としては、ネプツニウム、アメリシウムおよびキュリウム、ならびに核分裂生成物ランタン、セリウム、プラセオジム、ネオジム、サマリウム、ユウロピウム、イットリウム、モリブデン、ジルコニウム、ルビジウム、ルテニウム、パラジウム、ストロンチウムなどを含む。この実施形態では、本発明のプロセスは、第一工程として、アクチニド類IIIアメリシウムおよびキュリウムおよびほとんどの核分裂生成物からウラン、プルトニウムおよびネプツニウムを除染するための工程を包含し、これは、ラアーグLaHagueのUP2-800プラントで行われるようなPUREXプロセスでの除染工程と同じ方式で行われることが好ましい。従って、この工程は、必要に応じて、溶解液の酸度を調整してこの酸度を4~6Mの値にした後、以下を包含する:U/Pu/Np共抽出と呼ばれる操作であって、ウラン、プルトニウムおよびネプツニウムを一緒に、第一は酸化状態VIで、第二は酸化状態IVおよび第三は酸化状態VIで、溶解液から、この液を、有機希釈液、例えばTPH中に30v/vのTBPを含有する有機相と接触させることによって抽出することを意図しており、この間に、水相中のネプツニウムの酸化状態VとVIとの間に存在する酸化還元平衡は、この有機相によるその抽出という理由でネプツニウムVIの形成の方向に移動され、これはネプツニウムVの酸化反応動力学が十分に早い場合、定量的であり得るネプツニウムの抽出をもたらす、操作と;FP洗浄と呼ばれる操作であって、U/Pu/Np共抽出操作から生じる有機相から、核分裂生成物、および詳細には、この共抽出の間に抽出されたルテニウムおよびジルコニウムを、この有機相を適度な酸性度の硝酸水相、例えば、0.5~3Mの硝酸の水溶液と接触させることによって、除去することを意図している操作と;Tc洗浄と呼ばれる操作であって、FP洗浄から生じる有機相から、U/Pu/Np共抽出の間に抽出されたテクネチウムを、この有機相を高い酸性度の硝酸水相、例えば、4~5Mの硝酸溶液と接触させることによって、除去することを意図している操作と;U/Pu/Np補完的共抽出と呼ばれる操作であって、有機相中にウラン、プルトニウムおよびネプツニウムの画分を、続いてテクネチウムをTc洗浄の間に水相中に、この水相を、TPH中の30v/vのTBPからこれも形成される有機相と接触させることによって、回収することを意図している操作。この方式では、以下の4つの相が得られる:●U/Pu/Np共抽出およびU/Pu/Np補完的共抽出から生じる2つの水相またはラフィネートであって、この一方には、アクチニド類IIIおよび種々の核分裂生成物が含まれ、そしてもう一方には、テクネチウムが含まれ、これらはこのサイクルから排除される相;●U/Pu/Np補完的抽出から生じる有機相であって、抽出装置1に送られて、この抽出装置で循環する有機相に添加される、有機相●Tc洗浄から生じる有機相であって、ウランVI、プルトニウムIV、ネプツニウムVIおよび微量の核分裂生成物を含む、有機相。この後者の有機相は、抽出装置5に向かって送られ、ここでこのプロセスの第二の工程が行われる。図1でU/Pu/Np共逆抽出と呼ばれる、この第二の工程は、プルトニウム還元反応になんら償還することなく、Tc洗浄から生じる有機相から、ウラン、プルトニウムおよびネプツニウムを一緒に逆抽出することを意図する。従って、これは、この有機相を、抽出装置5に入る極めて低い酸性度例えば、0.01~0.05Mであるが、その酸性度が、プルトニウムの加水分解を防ぐために抽出装置5を出る際に0.3~0.6M程度であるように、操作を通じて例えば、12Mの硝酸の添加を通じて増大される硝酸水相と接触させることよって行われる。この水相は、TBPによって、ウラン、プルトニウムおよびネプツニウムの抽出率を減少し、それによって水相中のこれらの元素の移動を促進するために、例えば、50°C程度の温度まで加熱されてもよい。この工程の終わりには、従って以下が得られる:●もはや、ウランも、プルトニウムも、ネプツニウムも、核分裂生成物も含まず、かつ一連の抽出装置図1に図示されないここで、有機相が、そのリサイクルのための精製に供されるに向けられる有機相;および●ウランVI、ほとんどが酸化状態IVであって、ただしある画分は酸化状態VIである水性媒体中で、加熱されかつ低酸性度である媒体中ではなおいっそう、プルトニウムIVが不均化する傾向という理由でプルトニウム、ネプツニウムV、ネプツニウムVIおよび微量の核分裂生成物を含む水相。次いで、この水相は、例えば、エバポレーションによってその容積を減少するために濃縮される。次いで、この相は、プロセスの第三工程、すなわち分配工程が行われる、抽出装置6から8へ向かって向けられる前に、例えば、これが含まれる容器への亜硝酸HNO2の添加を通じて、還元操作に供される。例えば、亜硝酸蒸気を注入することによって行われる、亜硝酸の添加は、プルトニウムVIからプルトニウムIVへの還元、およびネプツニウムの酸化状態VとVIとの間に存在する酸化還元平衡のネプツニウムVの形成の方向への移動を可能にし、この効果は、分配工程を行うために選択された抽出剤であるDEHiBAによるプルトニウムおよびネプツニウムの抽出率を低下し、それによってこの分配工程の間にそれらがウランに追随することを防ぐことである。図1から分かるように、分配工程は、必要に応じて、還元操作から生じる水相の酸性度を調節して、この酸性度を4~6Mという値にした後に以下を包含する:U抽出と呼ばれる操作であって、この水相から、含んでいるウランVIの画分を、TPHのようなドデカン中にDEHiBAを例えば、0.5~2モル/L含有する有機相と接触させることによって抽出することを意図する操作と;FP洗浄と呼ばれる操作であって、有機相から、核分裂生成物、ならびにU抽出の間に抽出されたプルトニウムおよびネプツニウムの画分を、この有機相を中程度の酸性度、例えば、0.5~3Mの硝酸水相と接触させることによって除去することを意図しており、万一のために、ネプツニウムVIこれは、ネプツニウムの酸化状態VとVIとの間に存在する酸化還元平衡に起こり得る移動という理由で有機相中に存在し得るをネプツニウムVに還元するための亜硝酸の添加を包含する操作を包含する、操作と;U逆抽出と呼ばれる操作であって、FP洗浄から生じる有機相中に存在するウランを、この有機相と低酸性度の硝酸水相、例えば、0.01~0.03Mの硝酸溶液とを接触させることによって逆抽出することを意図する、操作。ここでまた、この水相は、DEHiBAによって、ウランの抽出率を減少し、それによって水相中のその移動を促進するために、例えば、50°C程度の温度まで加熱されてもよい。この方式では、以下の3つの相が得られる:●U逆抽出から生じる有機相であって、もはや、ウランも、プルトニウムも、ネプツニウムも、核分裂生成物も含まず、かつ一連の抽出装置図1には図示していないに向けられ、ここで、有機相が、そのリサイクルのための精製に供される、有機相;●U逆抽出から生じる水相であって、ウランVIその純度の程度が、十分であり、その結果、最終生成物であるとみなされ得、なんら追加の精製操作なしに酸化ウランに変換できて、従って、このサイクルを出るを含む、水相;および●U抽出から生じる水相であって、ウランVI、プルトニウムIVおよびネプツニウムVならびに微量の核分裂生成物を含む水相。次いでこの水相は、例えば、エバポレーションによってその容積を減少するために濃縮される。この濃縮後、この水相は、ウランVI、ほとんどが酸化状態IVであって、ただしある部分は水相中でプルトニウムIVが不均化する傾向のせいで酸化状態VIである、プルトニウム、ネプツニウムV、ネプツニウムVIを含む。その酸性度を4~5Mという値にさせるための任意の酸性化後、この相は、抽出装置9から11へ向けられ、ここでこのプロセスの第四の工程、すなわち、精製工程が起きる。図1から分かるように、この精製工程は、以下を包含する:U/Pu/Np共抽出と呼ばれる操作であって、上記濃縮操作から生じる上記水相から、ウランVI、プルトニウムIV、プルトニウムVIおよびネプツニウムを一緒に抽出することを意図し、TPH中に30v/vのTBPを含有する有機相とこの水相とを接触させることによって行われ、そしてこの間に、ネプツニウムが、除染工程のU/Pu/Np共抽出に関与する機構と同じだが、ただしネプツニウムVのネプツニウムVIへの酸化を触媒することを可能にする量で硝酸を追加する例えば、抽出装置9への亜硝酸蒸気の注入による機構によってネプツニウムVIの形成において定量的に抽出される、操作;FP洗浄と呼ばれる操作であって、上記の有機相から、U/Pu/Np共抽出の間に抽出された核分裂生成物を、この有機相を、抽出装置10に入る場合、中程度の酸性度、例えば、硝酸の1~3M溶液であるが、その酸性度は、抽出装置10を出ていく際に3~5Mであるように、例えば、12Mの硝酸の添加を通じて、操作を通じて増大される、硝酸水相と接触させることによって除去することを意図している、操作と;U/Pu/Np共逆抽出と呼ばれる操作であって、FP洗浄から生じる有機相から、ここでもやはりプルトニウム還元反応に頼らずに、ウラン、プルトニウムおよびネプツニウムを一緒に逆抽出することを意図しており、従って、この有機相と、これが抽出装置11に入るとき、極めて低酸性度、例えば、0.01~0.05Mであり、その酸性度が、抽出装置11を出る際に0.3~0.5M程度であるように、例えば、12Mの硝酸の添加を通じて、操作全体にわたって増大される水相とを、接触させることによって行われる、操作。前述のとおり、この水相は、TBPによって、ウランおよびプルトニウムの抽出率を減少するために、例えば、50°C程度の温度まで加熱されてもよい。この方式では、以下の3つの相が得られる:●U/Pu/Np共抽出またはラフィネートから生じる水相であって、核分裂生成物を含み、このサイクルから排除される、水相と;●U/Pu/Np共逆抽出から生じる有機相であって、もはやウランも、プルトニウムも、ネプツニウムも、核分裂生成物も含まず、TBPを含有する有機相の精製に供された一連の抽出装置に向けられる、有機相と;●U/Pu/Np共逆抽出から生じる水相であって、ウランVI、プルトニウムIV、プルトニウムVI、ネプツニウムVおよびネプツニウムVIの混合物を含み、その純度の程度は、硝酸ウラニルの添加および/または任意の貯蔵を通じてそのウランVI含量の任意の調節後に、この混合物を混合酸化物U、Pu、NpO2に変換できるプラント施設に向かって、この相を送るのに十分である水相。本発明のプロセスの安全な実行に関する理由に関して、プルトニウムが、それぞれ抽出装置5と11において行われるU/Pu/Np共逆抽出操作から生じる有機層に取り込まれないということが保証されることが好ましい。この目的のために、各々のこれらの共逆抽出操作と、これらの有機層からそれらが含み得る微量のプルトニウムこれらはほとんどの場合、プルトニウムおよびTBP分解産物、例えば、ジ-n-ブチルホスフェートから形成される複合体に相当するを除去する工程からなる操作図1に図示されないとを完結することが可能である。この場合、この操作は、以下から構成されてもよい:-上述のU/Pu/Np共逆抽出操作から生じる有機層を、例えば、硝酸ウランのようなプルトニウムIVをプルトニウムIIIに還元できる剤、および抗亜硝酸剤、例えば、ヒドラジンを含む、低~中程度の酸性度の硝酸水相、例えば、0.05~2Mの硝酸溶液と接触させる工程;-これらの有機相を、硝酸水相これもまた低~中度の酸性度であるが、ラクナールヘテロポリアニオンおよび詳細にはWO2005/052950引用文献[2]として公開されるPCT国際出願に記載されるような、P2W17O6110-、As2W17O6110-、SiW11O398-、GeW11O398-またはPW11O397-型のヘテロタングステン酸塩を含むと接触させる工程。この種の操作はまた、適用可能である場合、また有機層がネプツニウムから除染されることを可能にすることにも注意のこと。この工程が、抽出剤としてトリアルキルホスフェートを用いて行われない限り、分配工程に関して同様の条件を行うことは通常は必要ではない。この場合、ちょうど記載された操作と類似の操作は、U逆抽出から生じる水相に微量のプルトニウムおよびネプツニウムもないことを保証するために、この工程のFP洗浄の下流およびU洗浄の上流の両方で行われることが有利である下流および上流という用語はここでは、有機相の循環の方向に関して考えられる。硝酸ウランのような還元剤が、ある相に微量のプルトニウムが含まれることを防ぐことだけを意図した操作で用いられる場合、これらの操作に用いられる還元剤の流れは、PUREXプロセスの第一および第二のサイクルにおける水相中でプルトニウムを逆抽出するために必要であるもの、またはCOEX商標プロセスにおいてこれらの逆抽出操作を行うのに必要である還元剤の流れとは比較にならないことに注意すべきである。従って、それらでは、これらのプロセスに関して以前に示された制約が生じない。また、本発明のプロセスの安定な操作を保証するためには、同じ抽出剤を用いないこのプロセスの工程の間、すなわち、第二工程と第三工程との間、および第三工程と第四工程との間の抽出剤の輸送を妨げることもまた好ましい。この目的のために、以下の準備をすることが可能である:水相に存在する抽出剤の有機相中の抽出のために、この水相が濃縮される前の、TPHを用いて抽出装置5中で起きるU/Pu/Np共逆抽出工程から生じる水相の洗浄操作図1に図示される;および水相が濃縮される前の、TPHを用いて抽出装置6中で行われるU抽出から生じるこの水相の洗浄操作図1に図示される;両方の場合とも、次には、洗浄された水相が濃縮されるという事実によって、蒸気取り込みを介する除去、およびさらには、残留する微量の抽出剤の破壊さえ可能になるということを心にとめておくこと。図1では、TPHによるこれらの洗浄は、抽出装置5および6における有機相の導入の上流のTPHの添加によって図示される。希釈剤での洗浄はまた、これらの流れ中の抽出剤の取り込みを減少するために、このスキーム中に示されるように最終生成物およびラフィネートを含む水相で行われてもよい。図1に図示される実施形態の第一の変化型のフロー図を示す図2をここで参照、これによって、混合酸化物U、PuO2に変換できるウランおよびプルトニウムの混合物を最初に生成し、第二に、UO2に変換できるウランを生成することが可能である。この変化型は、図1に図示される実施形態とは、ネプツニウムの酸化状態VとVIとの間に存在する酸化還元平衡を、ネプツニウムVの方向に移動させることを可能にする量で、例えば、溶解液を含む容器中へのおよびこの抽出装置への亜硝酸蒸気の注入を通じて、抽出装置1で起きる共抽出操作が亜硝酸の添加を行うことによって行われ、それによって有機相のTBPによるその抽出を妨げるという点で異なる。このような理由で、この変化型では、ネプツニウムは、溶解液から抽出されないが、除染工程の直後に、アクチニドIIIと一緒にこのサイクルから排除され、そしてこの除染工程の下流の全ての操作は、ネプツニウムなしで行われる。従って:-U/Pu/Np共逆抽出工程図1で図示されるは、Tc洗浄から生じる有機層からウランおよびプルトニウムを一緒に逆抽出することを意図しており、かつ図1に図示されるU/Pu/Np共逆抽出工程と同じ方式で行われる、いわゆるU/Pu共逆抽出工程で置き換えられる;-還元操作は、図1に例示される分配工程の直前に配置され、従って先行する濃縮操作から生じる水相に含まれるプルトニウムVIをプルトニウムIVに還元する目的だけを有し;一方で-図1に図示される精製工程の操作は、以下によって置き換えられる:U/Pu共抽出と呼ばれる操作であって、濃縮操作から生じる水相からウランVI、プルトニウムIVおよびプルトニウムVIを一緒に抽出することを意図する、操作;FP洗浄と呼ばれる操作であって、有機相から、U/Pu抽出の間に抽出された核分裂生成物を除去することを意図する、操作;およびU/Pu共逆抽出と呼ばれる操作であって、FP洗浄から生じる有機相から、ウラン、プルトニウムおよびプルトニウムを一緒に逆抽出することを意図する、操作;これらの3つの操作は、U/Pu共抽出操作が、亜硝酸添加なしに行われるということを除けば、図1に図示される精製工程のU/Pu/Np共抽出、FP洗浄およびU/Pu/Np共逆抽出操作と同じ方式で行われる。この方式では、U/Pu共逆抽出の終わりに、ウランVI、プルトニウムIVおよびプルトニウムVIの混合物を含む、水相を得、その純度の程度は、この相を、硝酸ウランの添加および/または必要に応じた貯蔵を通じたそのウランVI含量の任意の調節後に、この混合物を混合酸化物U、PuO2に変換できるプラント施設に向けて送るのに十分である。ここで図3を参照、これは、図1に図示される実施形態の第二の変化型のフロー図を示しており、これによって、最初に、PuO2に変換できるプルトニウムを生成し、第二にUO2に変換できるウランを生成することが可能になる。この変化型は、図1に図示される実施形態とは以下の点で異なる:-抽出装置1で行われる共抽出操作が、例えば、溶解液を含む容器中へおよびこの抽出装置中へ亜硝酸蒸気を注入することにより、亜硝酸の添加によって行われ、この液中に存在するネプツニウムVIをネプツニウVに還元し、それによってその有機相のTBPによるそれらの抽出を予防するだけでなく、-さらに、抽出装置6で行われるU抽出操作が、還元操作から生じる水相中に存在する全てのウランを抽出することを意図しており、十分な数の理論段階および十分な有機相流量を用いて可能である。従って、例えば、8抽出段階を用い抽出装置6および、U抽出から生じる水相中で0.55のU/Pu比がもたらされる有機相の流速を有する8洗浄段階抽出装置7を用いる下の実施例に示されるスキームと同様のスキームについては、ウランを定量的に抽出し、この抽出装置の出力で、プルトニウムのみを含む水相を得るためには、抽出層6に入る有機相DEHiBAの流速を10だけ増大すれば十分である他の全てのパラメーターは等しくてよい。従って、除染工程の下流で行うすべての操作がネプツニウムなしで行われるだけでなく図2に図示される変化型においてのように、さらには、図1に図示される精製工程の操作が以下によって置き換えられる:Pu抽出と呼ばれる操作であって、濃縮操作から生じる水相からプルトニウムIVを抽出することを意図する、操作;FP洗浄と呼ばれる操作であって、Pu抽出の間に抽出された核分裂生成物を有機相から除去することを意図している、操作;およびPu逆抽出と呼ばれる操作であって、FP洗浄から生じる有機相からプルトニウムを逆抽出することを意図する、操作;これらの操作は、U/Pu抽出操作が亜硝酸の添加なしに行われることを除けば、図1に図示される精製工程のU/Pu/Np共抽出、Fp洗浄、およびU/Pu/Np共逆抽出と同じ方式で行われる。従って、Pu洗浄工程の後、プルトニウムIVおよびプルトニウムVIその純度は、任意の貯蔵後に、このプルトニウムをPuO2に変換できるプラントに向けてこの相を送るのに十分であるを含む水相が得られる。図1に図示される実施形態の第三の変化型のフロー図を示す図4をここで参照、これは、最初に、Pu、NpO2に変換できるプルトニウムおよびネプツニウムを生成して、第二に、UO2に変換できるウランを生成する。この変化型は、図1に図示される実施形態とは、抽出装置6中で起こるU抽出操作が、先行の変化型においてのように、還元操作から生じる水相中に存在する全てのウランを抽出することを意図するという点で、異なる。このような理由で、図1に図示される精製工程の操作は、以下によって置き換えられる:Pu/Np共抽出と呼ばれる操作であって、プルトニウムIVおよびネプツニウムを、濃縮操作から生じる水相から抽出することを意図する、操作;Fp洗浄と呼ばれる操作であって、Pu/Np共抽出の間に抽出された核分裂生成物を有機相から除去することを意図する、操作;およびPu/Np共逆抽出と呼ばれる操作であって、Fp洗浄から生じる有機相からプルトニウムおよびネプツニウムを一緒に逆抽出することを意図する、操作;これらの操作は、図1に図示される精製工程のU/Pu/Np共抽出、FP洗浄、およびU/Pu/Np共逆抽出操作と同じ方式で行われる。この方式では、Pu/Np共逆抽出の後、プルトニウムIV、プルトニウムVI、ネプツニウムVおよびネプツニウムVIの混合物その純度は、任意の貯蔵後に、この混合物を混合酸化物Pu、NpO2に変換できるプラント施設にこの相を送るのに十分であるを含む水相が得られる。例えば、シミュレーションは、COMMISSARIATAL’ENERGIEATOMIQUEによるPAREXソフトウェアを用いて、図1に図示される本発明のプロセスの実施形態について行われる。このシミュレーションのデータは以下のとおりである:溶解液:[U]=250g/L[Pu]=3.02g/L[Np]=0.24g/L[HNO3]=4.5M抽出装置1への入力流速=637L/h除染工程:抽出装置1に入る有機相:1272L/hの流速で循環するTPH中の30v/vTBP;抽出装置2に入る水相:273L/hの流速で循環するHNO3の2M溶液;抽出装置3に入る水相:304L/hの流速で循環するHNO3の1.5M水溶液、次いで、243L/hの流速で循環する、HNO3の12Mの溶液の添加によって酸化される抽出装置4に入る有機相:545L/hの流速で循環するTPH中の30v/vTBP;ウランおよびプルトニウムの共逆抽出工程:抽出装置5に入る有機相:2317L/hの流速で循環するHNO3の0.01M溶液、次いで、75L/hの流速で循環する、HNO3の12Mの溶液の添加によって酸化される;温度=50°C;抽出装置5を出る水相:[U]=65g/L;[Pu]=0.78g/L;[Np]=0.062g/L;PuVIの存在;流速=2450L/h;精製工程:抽出装置6に入る水相:[U]=314g/L;[PuIV]=3.8g/L;[Np]=0.3g/L;[HNO3]=5M;流速=508L/h;抽出装置6に入る有機相:1379L/hの流速で循環するTPH中の1.5MのDEHiBAv/v;抽出装置7に入る水相:226L/hの流速で循環するHNO3の1.5M溶液;HNO2の添加;抽出装置8に入る水相:735L/hの流速で循環するHNO3の0.01M溶液;温度=50°C;抽出装置8を出る水相:[U]=200g/L;抽出装置6を出る水相:[U]=1.56g/L;[Pu]=2.85g/L;[Np]=0.228g/L;677.7L/hの流速;精製工程:この工程は、先行する工程から生じる産生流の濃縮操作および酸調節後に行う。抽出装置9に入る水相:[U]=23.6g/L;[Pu]=43g/L;[Np]=3.45g/L;[HNO3]=4.8M;流速=44.9L/h;抽出装置9に入る有機相:60L/hの流速で循環するTPH中の30v/vのTBP;抽出装置10に入る水相:HNO3の1.5M水溶液が12L/hの流速で循環し、次いで、3L/hの流速で循環する、HNO3の10Mの溶液の添加によって酸化される;抽出装置11に入る水相:HNO3の0.01M溶液が66.9L/hの流速で循環し、次いで、2.1L/hの流速で循環する、HNO3の10Mの溶液の添加によって酸化される;温度=40°C;抽出装置11を出る水相:[U]=15g/L;[Pu]=27.4g/L;[Np]=2.2g/L;[HNO3]=0.5M;流速=70.6L/h。この方式では、核分裂生成物から完全に除染された、15g/Lのウラン、27.4g/Lのプルトニウム、および2.2g/Lのネプツニウムを含んでおり、かつウラン、プルトニウムおよびネプツニウムの混合酸化物U、Pu、NpO2に変換できる混合物を含む、水相が得られる。引用文献[1]WO2007/135178A[2]WO2005/052950A"