カリウム又は/及びナトリウムと、カルシウムとを含む溶液をイオン交換樹脂に通過させ、該カリウム又は/及びナトリウムと、カルシウムとを分離することを特徴とするカルシウムの除去方法。前記溶液は、セメント焼成工程で発生した塩素バイパスダストを水洗して得られたろ液であることを特徴とする請求項1に記載のカルシウムの除去方法。前記イオン交換樹脂への前記ろ液の供給量と、該イオン交換樹脂への再生水の供給量を調整し、分離されたカルシウム含有水の量と、前記ろ液の供給量を同等とすることを特徴とする請求項2に記載のカルシウムの除去方法。前記イオン交換樹脂への前記ろ液の供給量と、該イオン交換樹脂への再生水の供給量を調整し、分離されたカルシウム含有水の量を、前記ろ液の供給量より多くすることを特徴とする請求項2に記載のカルシウムの除去方法。前記イオン交換樹脂への前記ろ液の供給量の調整、該イオン交換樹脂への再生水の供給量の調整、該イオン交換樹脂から排出される液の切替タイミングの制御の少なくとも一つを、該イオン交換樹脂から排出される液体のカルシウム又は塩素の濃度の測定結果、電気伝導度及びpHからなる群から選択される一つ以上の測定結果に基づいて行うことを特徴とする請求項3又は4に記載のカルシウムの除去方法。前記溶液は、最終処分場の浸出水であることを特徴とする請求項1に記載のカルシウムの除去方法。カリウム又は/及びナトリウムと、カルシウムとを含む溶液を通過させ、該カリウム又は/及びナトリウムと、カルシウムとを分離することを特徴とするイオン交換樹脂。しかし、上記特許文献2に記載のセメントキルン燃焼ガス抽気ダストの処理方法においては、薬液反応槽66で重金属類を除去した後、薬液反応槽68で炭酸カリウムを添加して2次ろ液中のカルシウムを除去するが、この炭酸カリウムの添加に要する費用が嵩み、運転コストが高騰するという問題があった。そこで、本発明は、上記従来の技術における問題点に鑑みてなされたものであって、カルシウムの除去のための薬剤費を低減し、運転コストを低く抑えることのできるカルシウムの除去方法等を提供することを目的とする。上記目的を達成するため、本発明は、カルシウムの除去方法であって、カリウム又は/及びナトリウムと、カルシウムとを含む溶液をイオン交換樹脂に通過させ、該カリウム又は/及びナトリウムと、カルシウムとを分離することを特徴とする。そして、本発明によれば、イオン交換樹脂を用いてカリウム又は/及びナトリウムと、カルシウムと分離することができるため、従来のように炭酸カリウムを添加する必要がなく、運転コストを大幅に低減することができる。上記カルシウムの除去方法において、前記溶液をセメント焼成工程で発生した塩素バイパスダストを水洗して得られたろ液とすることができ、塩素バイパスシステムの運転コストを低減することができる。上記カルシウムの除去方法において、前記イオン交換樹脂への前記ろ液の供給量と、該イオン交換樹脂への再生水の供給量を調整し、分離されたカルシウム含有水の量と、前記ろ液の供給量を同等とすることができる。これにより、分離されたカルシウム含有水の全量を水洗工程に戻すことができ、系外への排出を回避することができる。また、この際、カリウム又は/及びナトリウムと、カルシウムとを高精度に分離することができる。上記カルシウムの除去方法において、前記イオン交換樹脂への前記ろ液の供給量と、該イオン交換樹脂への再生水の供給量を調整し、分離されたカルシウム含有水の量を、前記ろ液の供給量より多くすることができる。これにより、分離されたカルシウム含有水の一部又は全量をセメント製造工程で使用することができる。また、上記カルシウムの除去方法において、前記イオン交換樹脂への前記ろ液の供給量の調整、該イオン交換樹脂への再生水の供給量の調整、該イオン交換樹脂から排出される液の切替タイミングの制御の少なくとも一つを、該イオン交換樹脂から排出される液体のカルシウム又は塩素の濃度の測定結果、電気伝導度及びpHからなる群から選択される一つ以上の測定結果に基づいて行うことができる。また、前記溶液を最終処分場の浸出水とすることができ、最終処分場における有害な浸出水の処理を低コストで行うことができる。さらにまた、本発明は、イオン交換樹脂であって、カリウム又は/及びナトリウムと、カルシウムとを含む溶液を通過させ、該カリウム又は/及びナトリウムと、カルシウムとを分離することを特徴とする。これによって、上記発明と同様に、運転コストを大幅に低減することができる。以上のように、本発明によれば、カルシウムの除去のための薬剤費を低減し、運転コストを低く抑えることのできるカルシウムの除去方法等を提供することができる。次に、本発明を実施するための形態について、図面を参照しながら説明する。図1は、本発明にかかるカルシウムの除去方法の第1の実施形態として、セメントキルン燃焼ガス抽気ダストの処理システムに適用した場合を示し、この処理システム1は、セメントキルンの窯尻等から抽気した燃焼排ガスに含まれる塩素バイパスダストを水洗した後、有効利用するため、水洗工程2と、カルシウム及び重金属を除去するカルシウム等除去工程3と、塩回収工程4とで構成される。水洗工程2は、タンク21に貯留した塩素バイパスダストD中の塩素分を溶解させる溶解槽22と、溶解槽22から排出されたスラリーS1をケーキC1とろ液L1とに固液分離するろ過機23と、溶解槽22に温水Hを供給する温水槽24と、ろ液L1を貯留する貯槽25とで構成される。温水槽24は、後述するカルシウム等除去工程3のカルシウム含有水タンク37に貯留されたカルシウム含有水L3を塩回収工程4のバグフィルタ42から排出された熱ガスG3にて加熱された、工業用として利用される温水Hを貯留し、溶解槽22にて循環使用するために備えられる。カルシウム等除去工程3は、貯槽25から供給されたろ液L1中の重金属を除去する薬液反応槽3232A、32Bと、薬液反応槽32から排出されたスラリーS2をケークC2とろ液L2とに固液分離するフィルタープレス33と、フィルタープレス33から排出されたろ液L2をろ過する砂ろ過機34と、砂ろ過機34から供給されたろ液L2に含まれるカルシウムを除去するイオン交換樹脂35と、イオン交換樹脂35に供給する再生水L5を貯留する再生水タンク36と、イオン交換樹脂35から排出されたカルシウム含有水L3、塩水L4を各々貯留するカルシウム含有水タンク37、塩水タンク38とで構成される。薬液反応槽32Aは、ろ液L1に水硫酸ソーダNaHSを添加して硫化鉛PbS、硫化タリウムTl2S等を生成するために備えられる。薬液反応槽32Bは、薬液反応槽32Aから供給されたろ液L1に塩化第一鉄FeCl2を添加し、生成した硫化鉛や硫化タリウム等を凝縮させて固液分離を容易に行うとともに、溶解しているセレンを還元して析出させ固液分離を行うために備えられる。フィルタープレス33は、薬液反応槽32Bから排出されたスラリーS2を固液分離し、硫化タリウム及び硫化鉛を含むケークC2と、ろ液L2とに分離するために備えられる。イオン交換樹脂35は、砂ろ過機34から排出されたろ液L2に含まれるカルシウムを除去するために備えられ、両性イオン交換樹脂等を用いることができる。両性イオン交換樹脂とは、母体を架橋ポリスチレン等とし、同一官能基鎖中に四級アンモニウム基とカルボン酸基等を持たせて、陽イオン陰イオンの両方とイオン交換をさせる機能を持たせた樹脂のことである。例えば、三菱化学株式会社製の両性イオン交換樹脂、ダイヤイオン登録商標、AMP03を用いることができる。このイオン交換樹脂35は、水溶液中の電解質と非電解質の分離を行うことができ、電解質の相互分離を行うこともできる。塩回収工程4は、上記セメントキルンに付設されたクリンカクーラ不図示から排出された熱ガス以下クーラ排ガスというG1を用いて塩水タンク38に貯留する塩水L4を乾燥させて工業塩SLを得るスプレードライヤー41と、スプレードライヤー41から排出される排ガスG2中の工業塩SLを集塵するバグフィルタ42と、スプレードライヤー41及びバグフィルタ42で回収された工業塩SLを造粒する造粒機43とで構成される。スプレードライヤー41は、以下図示を省略するが、微粒化装置、熱風導入装置、乾燥チャンバー、乾燥粉分離捕集装置、排気処理装置及び製品冷却装置を備え、乾燥チャンバーに熱風導入装置を介して導入したクーラ排ガスG1に、微粒化装置より塩水L4を噴霧して乾燥させる。次に、上記構成を有する処理システム1の動作について、図1を参照しながら説明する。タンク21に貯留した塩素バイパスダストDを溶解槽22に供給し、塩素バイパスダストDに含まれる水溶性塩素分を、温水槽24から供給された温水Hに溶解させる。溶解槽22から排出したスラリーS1をろ過機23でろ液L1とケーキC1とに固液分離し、塩素分が除去されたケーキC1をセメント原料として利用する。一方、塩素分を含むろ液L1を薬液反応槽32Aに供給し、薬液反応槽32A中のろ液L1に硫化剤として水硫化ソーダを添加し、ろ液L1中の鉛及びタリウムを硫化して硫化鉛及び硫化タリウムを生成する。次に、薬液反応槽32Aからろ液L1を薬液反応槽32Bに供給し、ろ液L1に塩化第一鉄を添加し、生成した硫化物とセレンを凝集させる。次いで、薬液反応槽32Bから排出されたスラリーS2を、フィルタープレス33でケークC2とろ液L2とに固液分離し、硫化鉛及び硫化タリウム、セレン等の重金属を含有するケークC2をセメント原料等として再利用する。一方、フィルタープレス33から排出されたろ液L2を砂ろ過機34を用いてろ過する。次に、砂ろ過機34でろ過したろ液L2をイオン交換樹脂35に供給し、ろ液L2に含まれるカルシウムを除去する。図2に示すように、このイオン交換樹脂35は、バッチ処理を連続的に行うものであって、予め水を充填し図2a、その後、砂ろ過機34よりイオン交換樹脂35にろ液原水L2を導入し、次にイオン交換樹脂35の再生を行うための再生水を導入する図2b。すると、図2cに示すように、まず塩水L4が排出され、その後、カルシウム含有水L3が時間経過とともにこの順序で排出される。ここで、このカルシウム含有水L3、塩水L4の切換タイミングを、イオン交換樹脂35から排出される液体のカルシウム又は塩素の濃度の測定結果、電気伝導度及びpHからなる群から選択される一つ以上の測定結果に基づいて制御することができる。図1に示すように、上述のようにしてイオン交換樹脂35から排出されたカルシウム含有水L3を温水槽24に戻し、塩水L4を後段の塩回収工程4で乾燥させる。塩回収工程4において、スプレードライヤー41に、クーラ排ガスG1を導入し、塩水タンク38に貯留した塩水L4をスプレードライヤー41に供給し、所定のノズル圧にてろ液を噴霧し、クーラ排ガスG1にて乾燥させる。工業塩SLの乾燥に用いた熱ガスG2は、バグフィルタ42で集塵され、捕集された工業塩SLは、スプレードライヤー41にて気流中で乾燥された工業塩SLとともに造粒機43で造粒する。このようにして得られた工業塩SLは、KCl及びNaClに加え、微量のK2SO4及びNa2SO4を含む。一方、バグフィルタ42から排出された熱ガスG3によって工水を昇温させ、得られた温水Hを温水槽24に貯留する。以上のように、本実施の形態によれば、カルシウムを除去するにあたり、従来のように炭酸カリウムを添加する必要がないため、運転コストを大幅に削減することができる。次に、上記処理システム1に用いたカルシウムの除去方法の第1実施例について説明する。イオン交換樹脂35として、上述の三菱化学株式会社製の両性イオン交換樹脂、ダイヤイオンAMP03を用い、原水として、塩素バイパスダストを水洗して得られたろ液L2をイオン交換樹脂35に通液し、再生水L5としてろ液L2の3倍の量の新水を通液し、通液量と、イオン交換樹脂35を通過した処理液に含まれる塩化物、SO4、Ca及びPbの濃度の関係及びその際の処理システム1における水バランスを各々図3及び図4に示す。図4において、楕円中の数字が各水の重量比を示し、処理システム1の構成を簡略化して示している。図3に示したグラフおいて、通水量/原水量0.8~2.0までが塩水L4、通水量/原水量2.0以降がカルシウム含有水L3となる。同グラフより明らかなように、塩水L4にCl、Naに加え、SO4を回収することができる。このときの水バランスは、図4に示すように、重量3のろ液L2と重量12の再生水L5をイオン交換樹脂35に供給すると、重量12のカルシウム含有水L3と重量3の塩水L4とが発生し、重量12のカルシウム含有水L3のうち、重量3が温水Hとして溶解槽22に戻され、残りの重量9をセメント製造工程で使用することができる。上記実施例によれば、重量9のカルシウム含有水L3を処理システム1の系外のセメント製造工程等で使用するが、カルシウム含有水L3を処理システム1の系外に排出しないようにしたのが次の第2実施例である。本実施例においても、第1実施例の場合と同様、イオン交換樹脂35として、上述の三菱化学株式会社製の両性イオン交換樹脂、ダイヤイオンAMP03を用い、原水として塩素バイパスダストを水洗して得られたろ液をイオン交換樹脂35に通液した。本実施例では、図5aに示すように、再生水L5としてろ液L2と同量の新水を通液し、通液量と、イオン交換樹脂35を通過した処理液に含まれるCl、K及びNaの濃度の関係及びその際の処理システム1における水バランスを各々図5b及び図6に示す。図5の横軸に時刻を示し、図6において、楕円中の数字が各水の重量比を示し、処理システム1の構成を簡略化して示している。図5bのグラフより明らかなように、塩水L4にCl及びNaを回収することができるグラフには記載されていないがKも回収することができるとともに、原水量と略々同量のカルシウム含有水L3及び塩水L4を回収することができる。従って、このときの水バランスは、図6に示すように、重量3のろ液L2と重量3の再生水L5をイオン交換樹脂35に供給すると、重量2.7のカルシウム含有水L3と重量3.3の塩水L4とが発生し、重量2.7のカルシウム含有水L3全量を溶解槽22に戻し、新たに重量0.3の新たな溶解水を溶解槽22に供給することで運転が継続され、カルシウム含有水L3の処理システム1の系外への排出を回避することができる。上記第2実施例では、カルシウム含有水L3の系外への排出を回避することができることに加え、カリウム又は/及びナトリウムと、カルシウムとを高精度に分離することができるという効果がある。以下、この点について詳述する。図7は、本発明にかかるカルシウムの除去方法の比較例を示すグラフである。塩素Clと同様の挙動を示すカリウムKがイオン交換樹脂35から排出され始めると横軸の時刻で11:18頃、カルシウムが反発して検出されなくなる。また、横軸の時刻で12:45以降は、カリウムの排出量が0ゼロで反発がないため、カルシウムの排出量が0ゼロとならずに、少しずつ排出されている。そこで、本実施例では、原水としての塩素バイパスダストの水洗ろ液L2の通液タイミングを早めることで、図5に示すように、カリウムKによるカルシウムの反発を利用し、カリウム又は/及びナトリウムと、カルシウムとを高精度に分離することができる。次に、本発明にかかるカルシウムの除去方法の第2の実施形態として、最終処分場の浸出水の処理に適用した場合について、図8を参照しながら説明する。この処理システム51は、最終処分場50の浸出水Wからカルシウム及び重金属を除去し、CODを低減した後放流することなどを目的とし、図1に示したものと同様のイオン交換樹脂35~塩水タンク38と、重金属除去装置52と、COD処理装置53とを備える。重金属除去装置52は、鉛等の重金属を除去するために備えられ、図1に示す薬液反応槽32、フィルタープレス33等を用いることもでき、その他一般的に用いられる装置を利用することもできる。また、COD処理装置53についても、一般的な除去装置を利用することができる。本実施形態においても、イオン交換樹脂35~塩水タンク38は、図1に示した処理システム1と同様に機能し、最終処分場50に持ち込まれたフライアッシュ、飛灰等に含まれるカルシウムをイオン交換樹脂35によって除去し、カルシウム含有水L3を安定化促進のために最終処分場50に戻し、塩水L4について、重金属除去装置52を用いて重金属を除去し、さらにCOD処理装置53でCODを低減した後、放流する。以上のように、本実施の形態においては、イオン交換樹脂35を利用して最終処分場50の浸出水Wからカルシウムを除去し、無害化した上で放流するとともに、カルシウム含有水L3を最終処分場50へ戻し、最終処分場50の安定化を促進することができる。