"ノズルボディの先端内部の燃料受け部となる空間を有するサック部に燃料の噴孔が当該ノズルボディの中心軸から偏倚する態様で設けられ、同ノズルボディ内にリフト動作可能に支持されたニードル弁のリフト動作に伴い、ノズルボディに充填供給される燃料を前記サック部に設けられた噴孔を介して内燃機関に噴射供給する内燃機関の燃料噴射弁において、前記サック部を形成する空間形状と前記ニードル弁の先端形状とにより形成される容積が、前記ノズルボディの中心軸よりも前記噴孔がある側に比べて、同ノズルボディの中心軸よりも前記噴孔がない側で大きいことを特徴とする内燃機関の燃料噴射弁。前記ニードル弁は、その先端形状が、前記ノズルボディの中心軸よりも前記噴孔がない側に凹みを有する請求項1に記載の内燃機関の燃料噴射弁。前記ニードル弁は、その先端部に、前記ノズルボディの中心軸よりも前記噴孔がある側に偏倚する態様で突起が設けられてなる請求項1に記載の内燃機関の燃料噴射弁。前記ノズルボディと前記ニードル弁とは同一の中心軸を有し、当該中心軸によるそれらノズルボディとニードル弁との相対回転を規制する回転規制機構をさらに備える請求項2または3に記載の内燃機関の燃料噴射弁。前記サック部は、その空間形状が、前記ノズルボディの中心軸よりも前記噴孔がない側に凹みを有する請求項1~4のいずれか一項に記載の内燃機関の燃料噴射弁。上述のように、開弁時のサック部111内の燃料圧力が均等に保たれることにより、内燃機関の気筒内で燃料の燃焼により生成される燃焼生成物デポジットDPのこのサック部111への付着なども効果的に抑制されるようになる。ただし、この生成された燃焼生成物は、気筒内の圧力が高まることによって噴孔110H内に侵入するようになる。しかも、噴孔110Hは、これも上述のように、ノズルボディ110の中心軸に対して角度θだけ偏倚して設けられていることから、上記燃料噴射装置を長期間使用するにつれて、燃焼生成物DPは、噴孔110H内の燃料の流量が多い流速が速い部分では除去されるものの、燃料の流量が少ない流速が遅い部分では次第に積層されるようになる。そして、図4bに併せて示すように、噴孔110H内に燃焼生成物DPが付着することによって、燃料の噴出方向が少しずつ偏倚していくばかりか、噴孔110Hでの流路抵抗も増大し、燃料の噴射特性に本来不要な経時劣化をもたらすようになる。本発明は、こうした実情に鑑みてなされたものであり、その目的は、ノズルボディの中心軸から所定の角度だけ偏倚して設けられた噴孔への燃焼生成物の付着を抑制可能とする構造を有する内燃機関の燃料噴射弁を提供することにある。以下、上記課題を解決するための手段およびその作用効果について記載する。請求項1に記載の発明は、ノズルボディの先端内部の燃料受け部となる空間を有するサック部に燃料の噴孔が当該ノズルボディの中心軸から偏倚する態様で設けられ、同ノズルボディ内にリフト動作可能に支持されたニードル弁のリフト動作に伴い、ノズルボディに充填供給される燃料を前記サック部に設けられた噴孔を介して内燃機関に噴射供給する内燃機関の燃料噴射弁であって、前記サック部を形成する空間形状と前記ニードル弁の先端形状とにより形成される容積が、前記ノズルボディの中心軸よりも前記噴孔がある側に比べて、同ノズルボディの中心軸よりも前記噴孔がない側で大きいことを要旨とする。このようにサック部内の容積バランスを設定することにより、サック部の内部では燃料の流れに偏りが生じるようになる。すなわち、ノズルボディの中心軸よりも噴孔がある側を流れる燃料量が、同ノズルボディの中心軸よりも前記噴孔がない側を流れる燃料量よりも少なくなる。ところが、噴孔の中心軸はノズルボディの中心軸に対して所定角度だけ偏倚されているために、噴孔内の燃料の流れについてはこれを、該噴孔の中心軸に対して対称な流れとすることができるようになる。そのため、噴孔内にて燃焼生成物が付着し難くなり、ひいては上記燃料噴射装置の燃料噴射特性の経時劣化を抑制することができるようになる。請求項2に記載の発明は、請求項1に記載の内燃機関の燃料噴射弁において、前記ニードル弁は、その先端形状が、前記ノズルボディの中心軸よりも前記噴孔がない側に凹みを有することを要旨とする。請求項3に記載の発明は、請求項1に記載の内燃機関の燃料噴射弁において、前記ニードル弁は、その先端部に、前記ノズルボディの中心軸よりも前記噴孔がある側に偏倚する態様で突起が設けられてなることを要旨とする。このようにサック部内の容積バランスを維持することにより、すなわち噴孔の角度の設定方向に応じてニードル弁の先端形状を変更することにより、サック部内の燃料の流れに意図的に上述のような偏りを生じさせることができるようになる。請求項4に記載の発明は、請求項2または3に記載の内燃機関の燃料噴射弁において、前記ノズルボディと前記ニードル弁とは同一の中心軸を有し、当該中心軸によるそれらノズルボディとニードル弁との相対回転を規制する回転規制機構をさらに備えることを要旨とする。このようにすれば、噴孔の角度の設定方向とニードル弁の先端形状を形状変更した部分との位置関係が固定されるため、サック部内の燃料の流れに上記噴孔の角度の設定方向に応じた偏りを安定して生じさせることができるようになる。請求項5に記載の発明は、請求項1~4のいずれか一項に記載の内燃機関の燃料噴射弁において、前記サック部は、その空間形状が、前記ノズルボディの中心軸よりも前記噴孔がない側に凹みを有することを要旨とする。このようにサック部内の容積バランスを維持することにより、すなわち噴孔の角度の設定方向に応じてサック部の空間形状を変更することにより、サック部内の燃料の流れに意図的に上述のような偏りを生じさせることができるようになる。第1の実施の形態以下、本発明にかかる内燃機関の燃料噴射弁の第1の実施の形態について、図1a,bを参照して詳細に説明する。まず、図1aを参照して、本実施の形態の燃料噴射弁の構造について説明する。図1aに示すように、この燃料噴射弁は、先端側に小径部を備えかつ基端側に大径部を備える2段筒状のハウジング1を備えている。このうち、前記小径部の先端には、有底筒状かつ底部に噴孔10Hを有するノズルボディ10が、該底部が突出する態様で内嵌されている。また、前記大径部には、磁性体からなる円筒状のコア2が嵌合固定されている。なお、大径部の内周面には、溝状のアーマチャガイド1DRが、ハウジング1の中心軸に沿う方向に延びかつ径方向外側に向けて凹む態様で少なくとも一つ図では一対、複数も可設けられている。また、コア2の中心部には、基端側に小径孔を備えかつ先端側に大径孔を備える貫通孔となる態様で燃料圧入孔2Hが形成されており、そのうちの大径孔には、小径孔との段差面を当たり面規制面としつつコア2の先端側の端面から突出する態様でコイルスプリング3が挿設されている。なお、コア2内には、電磁コイル4が例えば同心状に巻装されている。また、コイルスプリング3の先端側には、磁性体からなる円板状のアーマチャ5がハウジング1の前記大径部の内周面に沿って摺動可能に設けられている。このアーマチャ5には、上記アーマチャガイド1DRによって案内される被案内突部5PHが、同アーマチャガイド1DRをなす溝内に向けて突出する態様で設けられている。さらにアーマチャ5には、その両端面の間を貫通する複数の燃料導入孔5Hが、当該アーマチャ5の中心軸の周りに同心円状に設けられている。そして、アーマチャ5の先端側には、その中央部から突出する態様で、すなわちハウジング1の前記小径部を貫通しつつノズルボディ10内に遊挿される態様でニードル弁20が連結されている。ここで、ノズルボディ10の内周面とニードル弁20の外周面との間の空間には、横断面が環状である燃料供給路6が形成されており、上記ニードル弁20は、その先端部がこの燃料供給路6を開閉する弁部となっている。すなわち、ニードル弁20は、上記コイルスプリング3からの先端方向閉弁方向への付勢力を、アーマチャ5を介して常時受けている。このとき、上記噴孔10Hから燃料が噴射されることはない。そして、上記電磁コイル4への通電に伴って発生させる磁力により、アーマチャ5が上記付勢力に抗してコア2に吸引されると、ニードル弁20も基端側にリフトして開弁状態となり、上記燃料供給路6に充填供給されている燃料が噴孔10Hから噴射される。次に、上記燃料噴射弁の先端部分におけるノズルボディ10の内部構造及びニードル弁20の構造について、図1bを参照して詳しく説明する。図1bに示すように、有底筒状のノズルボディ10の先端をなす底部には、噴孔10Hが、その中心軸と前記ノズルボディ10の中心軸とが角度θをなす態様で設けられている。また、ノズルボディ10の内部には、その先端筒内最深部に噴孔10Hが開口するサック部11が、前記燃料供給路6から流出した燃料を受け止める半球状の空間燃料受け部として設けられている。このようなサック部11の基端側には、逆円錐台状のテーパ面逆テーパ面からなる上述したノズルボディ10のシート部12が設けられており、該シート部12の基端側には、上記燃料供給路6となる円柱状の筒内空間13が連設されている。また、本実施の形態において、上記ニードル弁20の先端部分から突設された弁部21、すなわちシート部12の逆テーパ面に着座する部分には、その円錐形状の一部に凹みをなす切欠き部21Dが設けられている。この凹みをなす切欠き部21Dは、上記噴孔10Hと対向しない側、すなわちノズルボディ10及びニードル弁20の共通中心軸CL1よりも噴孔10Hがない側にて、該共通中心軸CL1に沿いつつ噴孔10Hの中心軸CL2にも沿う縦断面に対して面対称な形状を弁部21から切欠く態様で設けられている。次に、このように構成される燃料噴射弁の作用について説明する。図1bに示したように、ノズルボディ10のサック部11及びシート部12は、共通中心軸CL1に対し対称な空間として形成されているのに対し、上述のような切欠き部21Dを凹みとして備えるニードル弁20の弁部21は、共通中心軸CL1に対し非対称な形状として形成されている。すなわち、サック部11及びシート部12の内部では、それらの空間形状と弁部21の形状とによって形成される空間容積が、共通中心軸CL1よりも噴孔10Hがある側に比べて、同共通中心軸CL1よりも噴孔10Hがない側で大きくなる容量バランスとなるように、換言すると、流路抵抗が小さくなるように形成されている。そのため、シート部12及びサック部11の内部では、共通中心軸CL1よりも噴孔10Hがある側を流れる燃料の流れのエネルギーが、同共通中心軸CL1よりも噴孔10Hがない側を流れる燃料の流れのエネルギーよりも小さくなるように、燃料供給路6から供給される燃料の流れに偏りが生じるようになる。一方、噴孔10Hの中心軸CL2は、そもそも上記共通中心軸CL1に対して所定角度だけ偏倚されている。すなわち、燃料供給路6から共通中心軸CL1よりも噴孔10Hがある側を流れる燃料の経路長が、燃料供給路6から同共通中心軸CL1よりも噴孔10Hがない側を流れる燃料の経路長よりも短くなるように形成されている。その結果、燃料供給路6から噴孔10Hに到るまでに、共通中心軸CL1よりも噴孔10Hがない側を流れる燃料からは、同共通中心軸CL1よりも噴孔10Hがある側を流れる燃料の流れのエネルギーから消費されるエネルギーよりも多くのエネルギーが消費される。そのため、上述のように燃料の流れに偏りが生じていたとしても、サック部11内にて噴孔10Hに到達する燃料の流れのエネルギーから偏りが解消されるようになり、燃料が噴孔10H内をその中心軸CL2に対して対称に流れるようになる。それゆえに、噴孔10H内での燃焼生成物の付着等も抑制されるようになる。なお、図1bに示した切欠き部21Dの共通中心軸CL1及び中心軸CL2に沿う縦断面形状は、あくまでも一例である。実際は、燃料の噴射量、燃料供給路6に供給される燃料の供給圧、並びに噴孔10Hの傾き量、すなわち共通中心軸CL1と中心軸CL2とがなす角度等によって、上記切欠き部21Dの縦断面形状が適宜決定される。要は、コンピュータによる数値シミュレーションや実験等を通じて、共通中心軸CL1及び中心軸CL2に沿う縦断面に対して面対称な形状となるように、かつ燃料が噴孔10H内をその中心軸CL2に対して対称に流れるように、切欠き部21Dの形状を決定すればよい。加えて、サック部11の内周面上及び弁部21の外面上を燃料が均一に流れるように切欠き部21Dの形状を決定することが望ましい。これにより、サック部11内に燃料生成物が残留することが抑制されるようになる。しかも、図1aに示したように、ハウジング1の上記大径部の内周面にアーマチャガイド1DRを設け、アーマチャ5の外周面に被案内突部5PHを設けたことにより、ハウジング1に対するアーマチャ5の相対的な軸回転が規制されるようになる。その結果、ノズルボディ10に対するニードル弁20の相対的な軸回転も規制されるようになり、ひいてはノズルボディ10の設けられている噴孔10Hとニードル弁20の弁部21に設けられている切欠き部21Dとの相対的な位置関係の変動が規制されるようになる。それゆえに、サック部11内の燃料の流れに噴孔10Hの角度の設定方向に応じた偏りを安定して生じさせることができるようになる。以上説明したように、第1の実施の形態にかかる内燃機関の燃料噴射弁によれば、以下のような効果が得られるようになる。1ニードル弁20の弁部21に、ノズルボディ10とニードル弁20との共通中心軸CL1よりも噴孔10Hがない側で凹みをなすように、切欠き部21Dを設けるようにした。すなわち、サック部11の空間形状と弁部21とにより形成される容積のバランスが、共通中心軸CL1よりも噴孔10Hがある側に比べて、同共通中心軸CL1よりも噴孔10Hがない側で大きくなるようにした。そのため、サック部11の内部では、燃料の流れに偏りが生じるようになり、この偏りが噴孔10Hに到達する燃料の流れから偏りを解消するようになる。すなわち、燃料が噴孔10H内をその中心軸CL2に対して対称に流れるようになる。それゆえに、噴孔10H内にて燃焼生成物が付着し難くなり、ひいては燃料噴射弁としての経時劣化等も抑制されるようになる。2被案内突部5PHは、アーマチャガイド1DRによって上記共通中心軸CL1と平行な方向にリフトスライド動作可能に案内されるようにした。そのため、アーマチャ5にその中心軸をなすように連結されるニードル弁20のノズルボディ10に対する相対的な軸回転も規制されるようになり、ひいては噴孔10Hと切欠き部21Dとの相対的な位置関係の変動が規制されるようになる。それゆえに、サック部11内の燃料の流れに噴孔10Hの角度の設定方向に応じた偏りを安定して生じさせることができるようになる。第2の実施の形態以下、本発明にかかる内燃機関の燃料噴射弁の第2の実施の形態について、図2a,bを参照して詳細に説明する。なお、第2の実施の形態は、第1の実施の形態と異なり、ニードル弁20の弁部21の形状に切欠き部21Dがなく、サック部11の空間が共通中心軸CL1に対し非対称な形状とされている。すなわち、アーマチャ5のハウジング1に対する相対的な軸回転を規制する回転規制機構が不要となっている。その他の基本的な構造は第1の実施の形態と同じであるため、以下ではその変更点について主に説明する。まず、上記燃料噴射弁の突端部分におけるノズルボディ10の内部構造及びニードル弁20の構造について、図2bを参照して詳しく説明する。図2bに示すように、本実施の形態において、ノズルボディ10の内部の先端筒内最深部に燃料受け部として設けられているサック部11は、その空間形状が上記共通中心軸CL1よりも噴孔10Hがない側により大きな凹みを有する形状となるように形成されている。また、ニードル弁20の先端部分には、例えば図4に例示した従来の燃料噴射弁と同様、テーパ面を有してシート部12の逆テーパ面に着座する弁部21が突設されている。このため、図2aに示すように、この燃料噴射弁には、アーマチャ5、ひいてはニードル弁20に軸回転を規制する回転規制機構の配設が不要となっている。次に、このように構成される燃料噴射弁の作用について説明する。図2bに示したように、サック部11は、その空間形状が上記共通中心軸CL1よりも噴孔10Hがない側により大きな凹みを有する形状として形成されている。そのため、ニードル弁20の弁部21の形状が円錐形状と均等であっても、サック部11の空間形状と弁部21の形状とによって形成される空間の容積バランスは、共通中心軸CL1よりも噴孔10Hがある側に比べて、同共通中心軸CL1よりも噴孔10Hがない側で大きくなる。すなわち、上記第1の実施の形態と同様に、シート部12内において、共通中心軸CL1よりも噴孔10Hがある側に比べて、同共通中心軸CL1よりも噴孔10Hがない側の流路抵抗が小さくなるように形成されている。一方、本実施の形態においても、噴孔10Hの中心軸CL2は、上記共通中心軸CL1に対して所定角度だけ偏倚されている。すなわち、燃料供給路6から共通中心軸CL1よりも噴孔10Hがある側を流れる燃料の経路長が、燃料供給路6から同共通中心軸CL1よりも噴孔10Hがない側を流れる燃料の経路長よりも短くなるように形成されている。そのため、上述のように燃料の流れに偏りが生じていたとしても、上記第1の実施の形態と同様に、サック部11内にて噴孔10Hに到達する燃料の流れのエネルギーから偏りが解消されるようになり、ひいては燃料が噴孔10H内をその中心軸CL2に対して対称に流れるようになる。それゆえに、噴孔10H内での燃焼生成物の付着等も抑制されるようになる。さらに、本実施の形態では、サック部11の空間形状によって一意に燃料の流れに上述のような偏りをつけることができるがために、ニードル弁20の弁部21の形状についてはこれを円錐形状のままとすることができる。すなわち、ニードル弁20がノズルボディ10に対して相対的に軸回転する場合であっても、サック部11内を流れる燃料の流れには何ら影響は及ばない。そのためここでは、前述のような回転規制機構を設ける必要がなくなり、ハウジング1やアーマチャ5の簡素化を図ることができるようになる。なお、ここでも図2bに示したサック部11の共通中心軸CL1及び中心軸CL2に沿う縦断面形状は、あくまでも一例である。実際は、燃料の噴射量、燃料供給路6に供給される燃料の供給圧、並びに噴孔10Hの傾き量、すなわち共通中心軸CL1と中心軸CL2とがなす角度等によって、上記第1の実施の形態と同様に、サック部11の凹み形状や凹み量等の縦断面形状が適宜決定される。要は、コンピュータによる数値シミュレーションや実験等を通じて、サック部11の空間形状を決定すればよい。これにより、サック部11内に燃料生成物が残留することが抑制されるようになる。以上説明したように、第2の実施の形態にかかる内燃機関の燃料噴射弁によれば、以下のような効果が得られるようになる。3弁部21の形状を円錐形状としたまま、サック部11の空間形状を、共通中心軸CL1よりも噴孔10Hがない側により大きな凹みを有する形状として形成した。すなわち、サック部11の空間形状と弁部21とにより形成される容積のバランスが、共通中心軸CL1よりも噴孔10Hがある側に比べて、同共通中心軸CL1よりも噴孔10Hがない側で大きくなるようにした。そのため、サック部11の内部では、燃料の流れに偏りが生じるようになり、この偏りが噴孔10Hに到達する燃料の流れから偏りを解消するようになる。すなわち、燃料が噴孔10H内をその中心軸CL2に対して対称に流れるようになる。それゆえに、噴孔10H内にて燃焼生成物が付着し難くなり、ひいては燃料噴射弁としての経時劣化等も抑制されるようになる。4サック部11の空間形状を上述のような偏りのある形状としたことで、ニードル弁の回転規制機構を設ける必要がなくなる。そのため、ハウジング1やアーマチャ5の簡素化を図ることができるようにもなる。変形例なお、上記各実施の形態は、以下のような態様をもって実施することもできる。上記第1の実施の形態においては、先の図1bに対応する図として図3に示すように、ニードル弁20の先端部分の形状、すなわち弁部21の形状を、基端側から先端側に向けて順に噴孔10Hのある側に偏心した円錐形状をなす形状としてもよい。このようにしても、ニードル弁20に燃料供給路6の開閉機能を持たせつつ、サック部11の空間形状と弁部21とにより形成される容積のバランスが、共通中心軸CL1よりも噴孔10Hがある側に比べて、同共通中心軸CL1よりも噴孔10Hがない側で大きくなるように形成することができる。上記第2の実施の形態においては、弁部21の形状を円錐形状としたが、これに限らない。サック部11の空間形状を共通中心軸CL1よりも噴孔10Hがない側により大きな凹みを有する形状として形成するとともに、弁部21の形状についても、上記第1の実施の形態のように、共通中心軸CL1よりも噴孔10Hがない側で凹みをなすように切欠き部21Dを設けるようにしてもよい。あるいは、図3に示したように、ニードル弁20の先端部分の弁部21の形状を偏心した円錐形状としてもよい。要は、サック部11の空間形状とニードル弁20の先端部分の形状とによって形成される容積のバランスが、共通中心軸CL1よりも噴孔10Hがある側に比べて、同共通中心軸CL1よりも噴孔10Hがない側で大きくなるように形成されるのであればよい。また、サック部11の空間形状と弁部21の形状とを共に変更するために、すなわち燃料がサック部11内を流れる流路形状を調整する自由度が増えるために、燃料を噴孔10H内でその中心軸CL2に対して対称に流れるように調整しやすくなる。なお、この場合は、上記第1の実施の形態のような回転規制機構を設けることが望ましい。上記第1の実施の形態においては、ニードル弁20の軸回転、すなわちノズルボディ10とニードル弁20との相対回転を規制する回転規制機構として、ハウジング1の大径部の内周面にアーマチャガイド1DRを設け、アーマチャ5の外周面に被案内突部5PHを設けるとしたが、これに限らない。例えば、ハウジング1の内周面の横断面形状及びアーマチャ5の外周面の横断面形状を同じ多角形例えば、共に正四角形、正五角形、あるいは正六角形等としてもよい。また例えば、ハウジング1内部の大径部と小径部との段差面に基端側に向けて共通中心軸CL1に沿ってピンを突設するとともに、アーマチャ5の先端側の端面から基端側の端面に向けて共通中心軸CL1に沿って孔を凹設して、これらピン及び孔が互いに緩嵌合するようにしてもよい。また、機械的ではなく電気的に回転を規制してもよい。要は、アーマチャ5とハウジング1との相対的な軸回転が規制され、ひいてはニードル弁20とノズルボディ10との相対的な軸回転が規制されるのであれば足りる。上記各実施の形態では、ニードル弁20の先端部分は一つのテーパ面を有する弁部21によって形成されるとしたが、これに限らない。すなわち、ニードル弁20の先端形状は、例えば複数段のテーパ面を備える多段円錐台であってもよい。要は、弁部21の外周面テーパ面と、シート部12のテーパ面あるいは該テーパ面とサック部11の内周面との境界縁が、コイルスプリング3による付勢力によって、通常時閉弁時に互いに密着する形状であればよい。"