燃料ガスの一部を循環可能な燃料ガス戻りラインを備え、燃料ガスの一部を循環しながら燃料ガスの圧縮を行う燃料ガス圧縮機、燃料ガスを燃焼させる燃焼器及び該燃焼器に圧縮空気を送る空気圧縮機を含み構成されるガスタービン発電装置と、排熱回収ボイラー及び蒸気タービンを含み構成される汽力発電装置と、を備えるガスタービン複合発電システムにおいて、前記燃料ガス戻りラインを流通する、前記燃料ガス圧縮機で圧縮され高温、高圧となった燃料ガスを利用して前記排熱回収ボイラーの給水温度を上昇させる給水加熱手段を備えることを特徴とするガスタービン複合発電システム。前記排熱回収ボイラーは、節炭器を備え、前記給水加熱手段は、前記燃料ガス戻りラインを流通する燃料ガスと前記排熱回収ボイラーの給水とを熱交換させる熱交換器であり、該熱交換器を用いて前記排熱回収ボイラーの給水温度を上昇させた後、該給水を前記節炭器へ送ることを特徴とする請求項1に記載のガスタービン複合発電システム。前記排熱回収ボイラーは、節炭器を備え、前記給水加熱手段は、ヒートパイプであり、該ヒートパイプを用いて前記燃料ガス戻りラインを流通する燃料ガスから熱を回収し、この回収した熱を用いて前記排熱回収ボイラーの給水温度を上昇させた後、該給水を前記節炭器へ送ることを特徴とする請求項1に記載のガスタービン複合発電システム。高炉ガスなどの低圧低発熱量燃料を使用するガスタービン発電装置、又はガスタービン発電装置を備える複合発電システムであって、圧縮した燃料ガスの一部を循環しながら運転を行う発電システムにおいては、図7に示したように燃料ガス戻りラインの高温、高圧の循環ガスの有するエネルギが十分に利用、回収されていない。これは循環ガスが発電システムの運転上、重要な役割を果し、循環ガスを安定的に循環させることが必要なこと、循環ガスを十分に冷却し、かつ大気圧近傍まで減圧した後、燃料ガス圧縮機へ戻さなければならないという制約を伴うことによる。これら発電システムにおいて、エネルギを有効に利用、あるいは回収することができれば、これら発電システムにとって有用であることは言うに及ばない。特許文献1に記載の技術は、高炉ガスなどの低圧低発熱量燃料を使用するガスタービン発電システムにとって有用な技術であるが、エネルギの有効利用、又はエネルギの回収に関する技術ではない。エネルギを有効に利用する技術、あるいはエネルギを効率的に回収する技術を備えた、高炉ガスなどの低圧低発熱量燃料を使用するガスタービン発電装置、ガスタービン発電装置を備える複合発電システムは、他の文献等にも開示されておらず、開発が待たれている。本発明の目的は、簡便な構成で効率的にエネルギを有効利用可能な、又はエネルギを回収可能なガスタービン複合発電システムを提供することである。本発明は、燃料ガスの一部を循環可能な燃料ガス戻りラインを備え、燃料ガスの一部を循環しながら燃料ガスの圧縮を行う燃料ガス圧縮機、燃料ガスを燃焼させる燃焼器及び該燃焼器に圧縮空気を送る空気圧縮機を含み構成されるガスタービン発電装置と、排熱回収ボイラー及び蒸気タービンを含み構成される汽力発電装置と、を備えるガスタービン複合発電システムにおいて、前記燃料ガス戻りラインを流通する、前記燃料ガス圧縮機で圧縮され高温、高圧となった燃料ガスを利用して前記排熱回収ボイラーの給水温度を上昇させる給水加熱手段を備えることを特徴とするガスタービン複合発電システムである。また本発明は、前記ガスタービン複合発電システムにおいて、前記排熱回収ボイラーは、節炭器を備え、前記給水加熱手段は、前記燃料ガス戻りラインを流通する燃料ガスと前記排熱回収ボイラーの給水とを熱交換させる熱交換器であり、該熱交換器を用いて前記排熱回収ボイラーの給水温度を上昇させた後、該給水を前記節炭器へ送ることを特徴とする。また本発明は、前記ガスタービン複合発電システムにおいて、前記排熱回収ボイラーは、節炭器を備え、前記給水加熱手段は、ヒートパイプであり、該ヒートパイプを用いて前記燃料ガス戻りラインを流通する燃料ガスから熱を回収し、この回収した熱を用いて前記排熱回収ボイラーの給水温度を上昇させた後、該給水を前記節炭器へ送ることを特徴とする。本発明のガスタービン複合発電システムは、燃料ガスの一部を循環可能な燃料ガス戻りラインを備え、燃料ガスの一部を循環しながら燃料ガスの圧縮を行う燃料ガス圧縮機を備えるガスタービン発電装置と、排熱回収ボイラー及び蒸気タービンを含み構成される汽力発電装置とを備え、燃料ガス戻りラインを流通する、燃料ガス圧縮機で圧縮され高温、高圧となった燃料ガスを利用して排熱回収ボイラーの給水温度を上昇させる給水加熱手段を備えるので、給水加熱により排熱回収ボイラーでの蒸気発生量が増大し、発電量を増加させることができる。従来回収されることなく無駄に放出されていたエネルギを回収し、有効に利用することができる。また本発明のガスタービン複合発電システムは、排熱回収ボイラーが節炭器を備え、給水加熱手段が、燃料ガスと排熱回収ボイラーの給水とで熱交換を行う熱交換器であり、熱交換器を用いて排熱回収ボイラーの給水温度を上昇させた後、給水を節炭器へ送るので、節炭器の熱負荷を低減させることができる。この結果、排熱回収ボイラーでの蒸気発生量が増大し、発電量を増加させることができる。また節炭器への給水温度が高いので、節炭器の腐食を防止するために必要な節炭器循環ラインの熱負荷が低減し、節炭器循環ラインの循環量を低減することが可能となる。よって節炭器循環ポンプの動力、又は節炭器循環ポンプの台数、容量を抑えることができる。また本発明のガスタービン複合発電システムは、排熱回収ボイラーが節炭器を備え、給水加熱手段がヒートパイプであり、ヒートパイプを用いて排熱回収ボイラーの給水温度を上昇させた後、給水を節炭器へ送るので、節炭器の熱負荷を低減させることができる。この結果、排熱回収ボイラーでの蒸気発生量が増大し、発電量を増加させることができる。また、節炭器への給水温度が高いので、節炭器の腐食を防止するために必要な節炭器循環ラインの熱負荷が低減し、節炭器循環ラインの循環量を低減させることができる。その結果、節炭器循環ポンプの動力、又は節炭器循環ポンプの台数、容量を抑えることができる。図1は本発明の第一の実施形態としてのガスタービン複合発電システム30の概略的な構成を示す図である。本ガスタービン複合発電システム30は、製鉄所で生成する高炉ガスなどを燃料とするものである。ガスタービン複合発電システム30は、ガスタービン発電装置と、汽力発電装置とに大別される。ガスタービン発電装置は、高炉ガスなどの燃料を燃焼させた燃焼ガスで、ガスタービン、ガスタービンに連結される発電機を駆動させ発電を行う。一方、汽力発電装置は、ガスタービンを出た燃焼ガスの熱を、排熱回収ボイラーで回収し、蒸気を発生させ、蒸気タービン、発電機を駆動させ発電を行う。このように燃焼ガスの熱を回収することで熱効率を高めるシステムとなっている。製鉄所から送られてくる高炉ガスは、燃料受入管路31を通じて燃料ガス圧縮機32へ送られる。燃料受入管路31の途中には、燃料ガスに含まれる酸化鉄などの粉じんを除去するため湿式電気集じん装置33が設けられている。製鉄所から送られてくる高炉ガスは、圧力が約0.105MPaと低いため、燃料ガス圧縮機32で所定の圧力まで昇圧され、ガス供給管路34を通じて、燃焼器35へ送られる。ガス供給管路34には、管路途中に燃焼器35への燃料供給を遮断する燃料遮断弁36が設けられている。また燃焼器35には、空気圧縮機37から高圧の空気が供給される。空気圧縮機37は、吸込管38に備えられる吸気フィルタ39を介して外気を吸気し、所定圧力まで圧縮する。高圧の燃料ガスは、燃焼器35で高圧の空気と混合、燃焼し高温、高圧の燃焼ガスを形成する。高温、高圧の燃焼ガスは、ガスタービン40に導かれ、ガスタービン40を駆動する。ガスタービン40には、空気圧縮機37及び発電機41が連結され、ガスタービン40の駆動に伴い、空気圧縮機37及び発電機41も駆動される結果、発電が行われる。本ガスタービン複合発電システム30に用いられる燃料ガス圧縮機32は、軸流式圧縮機である。軸流式圧縮機は、サージングの範囲が広く、燃料ガスの流量が所定量以下になるとサージングが発生する。このためこれを回避する目的で、燃料ガスの流量が所定の流量以下とならないように、燃料ガス戻りライン50を通じて燃料ガスの一部を循環運転している。燃料ガス戻りライン50は、燃料ガス圧縮機32の吐出側に設けられるガス供給管路34を分岐し、この分岐部51に設けられている。燃料ガス戻りライン50は、管路、ガス戻量制御弁、膨張タービン、ガス冷却器などを含み構成される。ガス供給管路34の分岐部51に連結された管路52は、一端にガスの循環量を制御する第一のガス戻量制御弁53を備える。第一のガス戻量制御弁53の出口には管路54が連結され、管路途中に膨張タービン55が装着されている。膨張タービン55が連結する管路56、57には、各々燃料ガスを遮断するための遮断弁として、入口弁58、出口弁59が設けられている。膨張タービン55には、発電機60が連結され、膨張タービン55を駆動させることで、発電機60で発電を行うことができる。後述のように膨張タービン55がエネルギ回収装置として機能する。膨張タービン55の出口側の管路57には、出口弁59のほか循環ガスを冷却するための、ガス冷却器65が装着されている。循環ガスを冷却するのは、ガス密度を大きくし、燃料ガス圧縮機の圧縮効率を高めるためである。ガス冷却器65の出口には管路66が配設され、管路66の一端は、燃料受入管路31と連結する。これにより冷却された燃料ガスは、再び燃料ガス圧縮機32へ送られる。燃料ガス戻りライン50には、さらに膨張タービン55をバイパスする膨張タービンバイパスライン70が設けられている。膨張タービンバイパスライン70は、第一のガス戻量制御弁53と入口弁58とを連結する管路54を分岐させ、この分岐部71に連結されている。膨張タービンバイパスライン70は、膨張タービン55が不調などの場合に、膨張タービン55をバイパスさせ、燃料ガスを循環させるためのものである。膨張タービンバイパスライン70の管路72の途中には、バイパス弁73が設けられ、管路72の一端は、大量の戻りガスを処理するための第二のガス戻量制御弁80を有する第一のガス戻量制御弁バイパスライン81の管路82と連結する。膨張タービンバイパスライン70の管路72と、第一のガス戻量制御弁バイパスライン81の管路82との連結部83には、さらに別の管路84が連結され、この管路84は、一端を膨張タービン55の出口弁59が配設された管路57と連結する。第二のガス戻量制御弁80は、第一のガス戻量制御弁53に比較して、多量の戻りガスを流通させることが可能なため、第一のガス戻量制御弁バイパスライン81は、ユニットトリップなど流量変動の大きい場合に使用される。なお第二のガス戻量制御弁80は、燃料ガス戻りライン50が連結するガス供給管路34の分岐部51よりも、上流燃料ガス圧縮機側のガス供給管路34の分岐部85に連結する管路の途中に設けられている。上記のように、本発明の燃料ガス戻りライン50は、膨張タービン55のバイパスライン70、及び第一のガス戻量制御弁53のバイパスライン81を有するので、膨張タービン55、又は第一のガス戻量制御弁53に不調が生じた場合であっても、バイパスライン70、81を通じて、燃料ガスを確実に循環させることができる。燃料ガスの循環が停止すると、ガスタービン複合発電システム30全体を停止させる必要が生じるが、このような構成を採用することで、ガスタービン複合発電システム30を安定的に運転させることができる。燃料ガス戻りライン50に設けられるガス冷却器65は、熱交換器の一種であり外部から供給される冷却水で燃料ガスを冷却する。ガス冷却器65への冷却水供給は、ガス冷却器冷却水ポンプ90、ガス冷却水冷却器91、及び管路92を含み構成される冷却水循環ライン93を通じて行われる。ガス冷却器冷却水ポンプ90は、ガス冷却器65へ冷却水を送水するものであり、ガス冷却水冷却器91は、冷却水循環ライン93を循環する冷却水を冷却する冷却器である。冷却水循環ライン93は、バイパス弁94を含み構成されるバイパスライン95も有している。ガス冷却水冷却器91への冷却水海水供給は、海水供給管路97に設けられた海水ポンプ98により行う。海水供給管路97は、数台の取水ポンプ9696a、96b、96c、96dで海水を取水し、復水器133に送られる海水供給管路99の途中より分岐させている。ガス冷却水冷却器91に供給された海水は、冷却水循環ライン93を循環する冷却水を冷却し、温度が高くなった海水は、海に戻される。以上のガスタービン発電装置は、膨張タービン55、膨張タービンに連結する発電機60、膨張タービンの入口弁58、出口弁59、膨張タービンバイパスライン70を除けば、従来のガスタービン発電装置の構成と類似している。本実施形態のガスタービン発電装置の特徴は、燃料ガス戻りライン50の途中に、膨張タービン55を備え、循環中の燃料ガスからエネルギを回収する点にある。詳細については、後述する。本ガスタービン複合発電システム30は、さらに汽力発電装置を有している。ガスタービンを出た燃焼ガスの温度は、スチームを発生させるには十分に高い温度であるため、ガスタービンを出た燃焼ガスの熱を、排熱回収ボイラーで回収している。排熱回収ボイラーを出た燃焼ガスは、煙突98から排出される。排熱回収ボイラー100は、低圧節炭器101、高圧節炭器102、低圧蒸発器103、高圧蒸発器104、低圧ドラム105、高圧ドラム106、低圧過熱器107、高圧過熱器108を備える。排熱回収ボイラー100への給水は低圧給水ポンプ110を通じて行われる。低圧給水ポンプ110の吐出水は、管路111を通じて低圧節炭器101へ導かれ、ここで予熱される。予熱された給水の大半は、管路112を通じて高圧給水ポンプ113へ導かれ、昇圧された後、高圧節炭器102でさらに予熱される。また低圧節炭器101で予熱された給水の一部は、低圧ドラム105へ送られる。低圧節炭器101には、節炭器の腐食を防止するため、節炭器循環ライン120が設けられ、低圧節炭器101で予熱され温度の高くなった給水の一部が、節炭器循環ポンプ121を介して循環されている。温度の高い給水の一部を循環することで、低圧節炭器101を加熱する燃焼ガス中の亜硫酸ガスの露点以上に、給水の温度を高め、低圧節炭器101の腐食を防止している。よって低圧節炭器101へ供給される管路111を通過する給水の温度が低いほど、節炭器循環ライン120の循環量を多くする必要が生じる。高圧節炭器102で温度を高めた給水は、高圧ドラム106、高圧蒸発器104、高圧過熱器108へ送られ、過熱蒸気となった後、高圧蒸気ライン130を通じて蒸気タービン131へ送られ、蒸気タービン131を駆動する。低圧ドラム105に送られた給水も、低圧蒸発器103、低圧過熱器107へ送られ、過熱蒸気となった後、低圧蒸気ライン132を通じて蒸気タービン131へ送られ、蒸気タービン131を駆動する。蒸気タービン131を駆動し、圧力、温度を低下させた蒸気は、復水器133へ送られ、ここで冷却され復水となる。蒸気タービン131は発電機41と連結し、発電機41を駆動し発電を行う。復水器133は、管路134を通じて復水を復水ポンプ135へ送り、復水ポンプ135は、復水を昇圧した後、管路136を通じて、低圧給水ポンプ110に送水する。これにより排熱回収ボイラー100へ送られる給水は、蒸気、復水を経由しながら循環使用される。本実施形態の汽力発電装置は、従来から使用されている汽力発電装置と類似の構成となっている。以上のことから、第一の実施形態としてのガスタービン複合発電システム30の特徴は、ガスタービン発電装置を構成する燃料ガス戻りライン50に、エネルギ回収装置である膨張タービン55を備える点にあると言える。次に、ガスタービン発電装置を構成する燃料ガス戻りライン50に設けられる、エネルギ回収装置である膨張タービン55、及び膨張タービン55を用いたエネルギの回収メカニズムについて説明する。高炉ガスなどを燃料ガス圧縮機32で圧縮した燃料ガスは、ガス温度が約410°C、圧力が約1.5MPaと、高温、高圧の状態にある。従来のガスタービン発電装置では、この状態の燃料ガスを、ガス戻量制御弁で断熱膨張させ圧力、温度を低下させていた。これは高温、高圧の状態では、燃料ガス圧縮機へ燃料ガスを返送できないことに起因していた。本発明の第一の実施形態に示すガスタービン複合発電システム30では、燃料ガス戻りライン50の高温、高圧の燃料ガスが有するエネルギを、膨張タービン55を用いて回収しようとするものである。管路を通じて膨張タービン55に導かれた高温、高圧の燃料ガスは、膨張タービン55で断熱的に膨張することで、膨張タービンを駆動する。膨張タービン55には発電機60が連結されており、膨張タービン55の駆動に伴い、発電機60が駆動され発電を行う。このことは、燃料ガス戻りライン50の高温、高圧の燃料ガスが有するエネルギを、電気エネルギとして回収することを意味する。本発明の実施形態においては、燃料ガスが有するエネルギを、電気エネルギとして回収するので、回収したエネルギを使用しやすい。本発明では、膨張タービン55でエネルギを回収するため、膨張タービン55の入口部における燃料ガスの温度、圧力は高いことが望ましい。よって、第一のガス戻量制御弁53などにより、燃料ガスの温度、圧力ができるだけ低下しないように、弁の型式などを選定する必要がある。膨張タービン55で断熱的に膨張した高温、高圧の燃料ガスは、温度、圧力を低下させ膨張タービン55から吐出される。温度、圧力を低下させた燃料ガスは、従来技術と同様にさらにガス冷却器65で冷却され、燃料ガス圧縮機32へ返送される。この際、従来のガス戻量制御弁に比較して、膨張タービン55は、より低温まで燃料ガスを膨張させることが可能なため、ガス冷却器65の熱負荷を低減することができる。これにより従来のガスタービン複合発電システムに比較して、海水ポンプ98、取水ポンプ96の動力又は運転台数を低減させることができる。次に、膨張タービンで回収できるエネルギを、ガスタービン複合発電システム30に当てはめ、計算した結果の一例を示す。燃料ガス圧縮機の吐出ガス燃料ガス量は、約30万m3N/hで、ガス戻りガス循環量は、約1.6万m3N/hとした。この値は、現在当社が使用中の燃料ガス圧縮機の処理量である。計算は、下記の条件下で、断熱膨張の理論式例えば、機械工学便覧、基礎編、応用編、2001年、B5-6である式1、及び式2で示される熱収支の式を用いて行った。その結果、1700~1800kW程度のエネルギを回収することができることが分かった。以上のように、ガスタービン発電装置を構成する燃料ガス戻りライン50に膨張タービン55を装着することで、燃料ガスの有するエネルギを効率的に回収することができる。また、膨張タービン55を装着し、燃料ガスを断熱膨張させることで、従来のガスタービン発電装置以上に燃料ガスの温度を低下させることができるので、ガス冷却器65の熱負荷を低下させることが可能で、エネルギを有効に利用することができる。第一の実施形態では、ガスタービン複合発電システムの例を示したけれども、ガスタービン発電装置であってもよいことは、言うまでもない。図2は、本発明の第二の実施形態としてのガスタービン複合発電システム200の概略的な構成を示す図である。図1と同一の部材、個所には、同一の符号を付して詳細な説明を省略する。本ガスタービン複合発電システム200も、第一の実施形態に示したガスタービン複合発電システム30と同様、ガスタービン発電装置が、燃料ガス圧縮機の燃料ガスの一部を循環させる燃料ガス戻りラインを備え、この燃料ガス戻りラインを流通する燃料ガスからエネルギを回収するエネルギ回収装置を有する点に特徴を有する。第二の実施形態では、燃料ガス戻りライン50からエネルギを回収する装置として、給水加熱器210を用いる。第一の実施形態と本実施形態とを比較すると、概略的には第一の実施形態での膨張タービン55、及び発電機60が、給水加熱器210に変更されたものとなっている。給水加熱器210は、隔壁式の熱交換器であり、燃料ガス戻りライン50を流通する高温、高圧の燃料ガスと、排熱回収ボイラー100の給水と、を固体壁を隔てて熱交換することで、燃料ガス戻りライン50を流通する高温、高圧の燃料ガスから熱回収を行うものである。復水ポンプ出口部の管路220には、分岐管230が設けられ、分岐管230には給水加熱器入口弁231が配設されている。給水加熱器入口弁231出口には、一端を給水加熱器210と接続する管路232が配設されている。一方、給水加熱器210出口には、管路233が配設され、管路233の出口部には給水加熱器出口弁234が連結されている。さらに給水加熱器出口弁234は、管路235と連結し、管路235は一端を管路221と連結する。管路240と管路241とは、バイパス弁242を介して連結されている。通常、バイパス弁242は、閉じられており、給水は管路230、232などを通じて給水加熱器210へ導かれ加温される。温度を高めた給水は、管路233、235を通じて、管路221へ導かれ、低圧給水ポンプ110で低圧節炭器101へ送られる。これにより、排熱回収ボイラー100の給水温度が高まり、低圧節炭器101の熱負荷を低減させることができる。低圧節炭器101には、低圧節炭器101の腐食を防止するために、節炭器循環ライン120が設けられ、低圧節炭器101で予熱され温度の高くなった給水の一部が、節炭器循環ポンプ121を介して循環されていることは、第一の実施形態で記述した通りである。温度の高い給水の一部を循環することで、低圧節炭器101を加熱する燃焼ガス中の亜硫酸ガスの露点以上に、給水の温度を高める。このような構成を採用することで、低圧節炭器101の腐食を防止する。本第二の実施形態のように低圧節炭器101への給水温度を高めると、節炭器循環ライン120の循環量を低減させることができる。節炭器循環ライン120の循環は、節炭器循環ポンプ121で行っているため、第二の実施形態を採用することで、節炭器循環ポンプ121の動力、又は運転台数などを低減することができる。また、低圧節炭器101への給水温度を高めるとことで、排熱回収ボイラーでの蒸気発生量が増大し、発電量を増加させることができる。一方、給水加熱器210で熱を奪われ温度を低下させた燃料ガスは、第一の実施形態と同様、管路57を通じてガス冷却器65に導かれ冷却される。給水加熱器210は、給水との熱交換により燃料ガスの温度を十分に低下させるため、第一の実施形態と同様、ガス冷却器65の熱負荷を低減することができる。これにより従来のガスタービン複合発電システムに比較して、海水ポンプ98、取水ポンプ96の動力又は運転台数を低減させることができる。なお、給水加熱器210は、気体―液体の熱交換を行うことが可能な隔壁式の熱交換器であれば、特に型式は問われないので、例えば多管式熱交換器を使用することができる。給水加熱器で回収できるエネルギを、ガスタービン複合発電システム200に当てはめ、計算した結果の一例を示す。燃料ガス圧縮機の吐出ガス燃料ガス量は、約30万m3N/hで、ガス戻りガス循環量は、約1.6万m3N/hとした。この値は、現在当社が使用中の燃料ガス圧縮機の処理量である。物性値は、式1で使用した物性値を使用した。従来、復水ポンプ135の入口温度が20~40°Cに対し、低圧給水ポンプ110の出口部での給水温度は、40~65°Cと約20°Cの温度上昇であった。これに対して、第二の実施形態のガスタービン複合発電システム200においては、復水ポンプ135の入口温度が20~40°Cに対し、低圧給水ポンプ110の出口部での給水温度は、48~73°Cと約30°Cの温度上昇となる。第二の実施形態では、給水加熱器210で燃料ガスの有するエネルギを回収するため、給水加熱器210の入口部における燃料ガスのエンタルピは、高いことが望ましい。よって、第一のガス戻量制御弁53などにより、燃料ガスのエンタルピができるだけ低下しないように、弁の型式などを選定する必要がある。以上のように、ガスタービン複合発電システム200は、給水加熱器210を有するので、燃料ガス戻りライン50を流通する燃料ガスのエネルギを有効に回収、利用することができる。図3は、本発明の第三の実施形態としてのガスタービン複合発電システム300の概略的な構成を示す図である。図1、図2と同一の部材、個所には、同一の符号を付して詳細な説明を省略する。本ガスタービン複合発電システム300も、第一の実施形態に示したガスタービン複合発電システム30と同様、ガスタービン発電装置が、燃料ガス圧縮機の燃料ガスの一部を循環させる燃料ガス戻りラインを備え、この燃料ガス戻りラインを流通する燃料ガスからエネルギを回収するエネルギ回収装置を有する点に特徴を有する。第三の実施形態では、燃料ガス戻りライン50からエネルギを回収する装置として、ヒートパイプ310を用いる。燃料ガス戻りライン50は、ヒートパイプの蒸発部に熱を与える循環ガスクーラー320を備えている。燃料ガス戻りライン50を流通する高温、高圧の燃料ガスで、ヒートパイプ310内の作動液を蒸発させ、この蒸気を排熱回収ボイラー100の給水で冷却する。これにより燃料ガスの有するエネルギを、排熱回収ボイラー100の給水温度を高めるかたちで回収することができる。ヒートパイプ310は、蒸発部311を、燃料ガス戻りライン50の管路56に設けられた循環ガスクーラー320と接触させ、凝縮部312を、復水ポンプ135出口部に設けられた給水加熱器210と接触するように配設されている。循環ガスクーラー320からの受熱で、ヒートパイプ310の蒸発部311が加熱され、ヒートパイプ310内の作動液が蒸発する。この蒸気はヒートパイプを構成する金属パイプ313内を移動し、復水ポンプ135出口部に設けられている給水加熱器210で、熱を放出して液体となる。液体となった作動液は、金属パイプ313内を移動し、蒸発部311に戻り再度加熱される。上記動作を繰り返すことで、燃料ガスの有するエネルギを有効に回収することができる。一方、循環ガスクーラー320を通じて熱を奪われ、温度を低下させた燃料ガスは、第二の実施形態と同様、管路57を通じてガス冷却器65に導かれ冷却される。第三の実施形態も第二の実施形態と同様、燃料ガス戻りラインの燃料ガスから熱回収を行い、排熱回収ボイラー100の給水温度を高めるものであるから、これに伴う効果は、第二の実施形態と同一である。さらに、ヒートパイプ310の蒸発部311に熱を与えることで燃料ガスの温度を十分に低下させるため、ガス冷却器65の熱負荷を低減することができる点においても、第一及び第二の実施形態と同様である。これにより従来のガスタービン複合発電システムに比較して、海水ポンプ98、取水ポンプ96の動力又は運転台数を低減させることができる。さらに、第三の実施形態は、燃料ガス戻りライン50の管路56、57と給水加熱器210との距離が離れている場合であっても、適用することができる利点がある。第三の実施形態では、循環ガスクーラー320と給水加熱器210との間の熱の移動を、ヒートパイプ310を用いて行っているが、ヒートパイプ310の代わりに、循環ガスクーラー320と給水加熱器210を結ぶ循環管路を設け、循環管路内の流体を循環ポンプで循環させることで、熱回収を行うこともできる。図4は、本発明の第四の実施形態としてのガスタービン複合発電システム400の概略的な構成を示す図である。図1から図3と同一の部材、個所には、同一の符号を付して詳細な説明を省略する。本ガスタービン複合発電システム400も、第一から第三の実施形態に示したガスタービン複合発電システムと同様、ガスタービン発電装置が、燃料ガス圧縮機の燃料ガスの一部を循環させる燃料ガス戻りラインを備え、この燃料ガス戻りラインを流通する燃料ガスからエネルギを回収するエネルギ回収装置を有する点に特徴を有する。第四の実施形態では、燃料ガス戻りライン50からエネルギを回収する装置として、第一の実施形態と同様、膨張タービン55、及び膨張タービン55に連結する発電機60を有する。さらに第四の実施形態では、燃料ガス圧縮機32の吸気ガスを冷却するための燃料ガス冷却用クーラー418、排熱回収ボイラー100の給水温度を高めるための給水加熱器210を含み構成される蒸気圧縮式冷凍装置410を備える点に特徴を有する。蒸気圧縮式冷凍装置410は、冷媒を圧縮するための冷媒圧縮機411を備える。冷媒圧縮機411で圧縮され圧力、温度が高くなった冷媒は、管路412を通じて、給水加熱器210に送られる。給水加熱器210は、第二及び第三の実施形態に示したように、排熱回収ボイラー100の給水の温度を高める。一方で、給水加熱器210は、管路412を通じて送られてくる冷媒を冷却し、凝縮させる凝縮器としても機能する。給水加熱器210で凝縮した冷媒は、管路413を通じて受液器414に送られる。冷媒は、受液器414で気液分離され、液化した冷媒が、管路415を通じて膨張弁416に導かれる。膨張弁416は、液化した冷媒を等エンタルピ的に減圧する。冷媒は、それにより温度を低下させた湿り蒸気となる。湿り蒸気となった冷媒は、管路417を通じて、燃料ガス圧縮機32の吸気ガスを冷却するための燃料ガス冷却用クーラー418に導かれる。燃料ガスは、燃料ガス冷却用クーラー418を介して、湿り蒸気に熱を奪われて温度を低下させる。一方、湿り蒸気は、燃料ガス冷却用クーラー418を介して燃料ガスから熱を受け、飽和蒸気となる。よって燃料ガス冷却用クーラー418は、燃料ガスの温度を低下させる冷却器として機能する一方、冷媒の湿り蒸気を飽和蒸気にする蒸発器として機能する。燃料ガス冷却用クーラー418で熱を受け、飽和蒸気となった冷媒は、管路419を通じて冷媒圧縮機411に送られる。蒸気圧縮式冷凍装置410は、概略的には以上の構成からなる。冷媒圧縮機411の駆動源は、燃料ガス戻りライン50に設けられている膨張タービン55であり、膨張タービンの回転を、流体継手420を通じて受けて駆動する。蒸気圧縮式冷凍装置410によるエネルギ回収は、以下のように行うことができる。夏季など外気温の高い時期においては、必然的に燃料ガス圧縮機32の吸気ガスの温度が高くなる。吸気ガスの温度が高くなると、ガス密度が低下し、燃料ガス圧縮機32の圧縮効率が低下する。本実施形態によれば、蒸気圧縮式冷凍装置410を構成する燃料ガス冷却用クーラー418により、吸気ガスの温度を低下させることが可能なため、燃料ガスのガス密度が大きくなり、燃料ガス圧縮機32の圧縮効率を高めることができる。これにより燃料ガス圧縮機32の駆動動力が低減ガスタービン作動流体としての燃焼ガス量が増加され、結果的に発電機41による発電量が増加する。さらに蒸気圧縮式冷凍装置410は、蒸気圧縮式冷凍装置410を構成する給水加熱器210により、排熱回収ボイラー100の給水温度を高めることができる。排熱回収ボイラー100の給水温度を高めた効果は、第二及び第三の実施形態で述べた通りである。また、膨張タービン55は、従来のガスタービン複合発電システムに比較して、より低温まで燃料ガスを膨張させることが可能なため、ガス冷却器65の熱負荷を低減することができる。これに伴う効果は第一の実施形態に示した通りである。第四の実施形態では、膨張タービン55は、発電機60と連結するとともに、流体継手420を介して冷媒圧縮機411と連結しているので、発電機60での発電と、蒸気圧縮式冷凍装置410によるエネルギ回収と、を選択することができる。発電機60で発電を行う場合には、冷媒圧縮機411を切り離して行い、蒸気圧縮式冷凍装置410でエネルギ回収を行う場合は、発電機60を切り離して行う。必要に応じて、発電機60と蒸気圧縮式冷凍装置410とを同時に稼動させることも可能である。また第四の実施形態では、膨張タービン55に発電機60を連結させているけれども、発電機60を備えることなく、蒸気圧縮式冷凍装置410のみ具備する構成であってもよいことは言うまでもない。図5は、本発明の第五の実施形態としてのガスタービン複合発電システム500の概略的な構成を示す図である。図1から図4と同一の部材、個所には、同一の符号を付して詳細な説明を省略する。本ガスタービン複合発電システム500も、第一から第四の実施形態に示したガスタービン複合発電システムと同様、ガスタービン発電装置が、燃料ガス圧縮機の燃料ガスの一部を循環させる燃料ガス戻りラインを備え、この燃料ガス戻りラインを流通する燃料ガスからエネルギを回収するエネルギ回収装置を有する点に特徴を有する。第五の実施形態は、第四の実施形態と類似の構成を採用する。燃料ガス戻りライン50からエネルギを回収する装置として、第四の実施形態と同様、膨張タービン55、及び膨張タービン55に連結する発電機60を有する。さらに第四の実施形態と同様、吸気ガスを冷却するためのクーラー、排熱回収ボイラー100の給水温度を高めるための給水加熱器を含み構成される蒸気圧縮式冷凍装置510を備える。第五の実施形態と第四の実施形態との基本的な構成は同一であり、相違点は、蒸気圧縮式冷凍装置510を構成するクーラー空気冷却用クーラー421の設置場所にある。第四の実施形態では、燃料ガス圧縮機32の吸気ガスを冷却する構成を採用したけれども、第五の実施形態では、空気圧縮機37の吸気エアーを冷却する構成を採用する。これにより、吸気エアーの密度が大きくなり、空気圧縮機37の圧縮効率が増加する。これにより空気圧縮機37の駆動動力が低減ガスタービン作動流体としての燃焼ガス量が増加され、結果的に発電機41による発電量が増加する。排熱回収ボイラー100の給水温度を高める効果については、第二から第四の実施形態に示した通りである。さらに、膨張タービン55は、従来のガスタービン複合発電システムに比較して、より低温まで燃料ガスを膨張させることが可能なため、ガス冷却器65の熱負荷を低減することができる。これに伴う効果は第一及び第四の実施形態に示した通りである。また、発電機60と蒸気圧縮式冷凍装置510によるエネルギ回収が選択可能な点などについても第四の実施形態に同じである。図6は、本発明の第六の実施形態としてのガスタービン複合発電システム600の概略的な構成を示す図である。図1から図5と同一の部材、個所には、同一の符号を付して詳細な説明を省略する。本ガスタービン複合発電システム600も、第一から第五の実施形態に示したガスタービン複合発電システムと同様、ガスタービン発電装置が、燃料ガス圧縮機の燃料ガスの一部を循環させる燃料ガス戻りラインを備え、この燃料ガス戻りラインを流通する燃料ガスからエネルギを回収するエネルギ回収装置を有する点に特徴を有する。第六の実施形態は、第四及び第五の実施形態と類似の構成を採用する。燃料ガス戻りライン50からエネルギを回収する装置として、第四及び第五の実施形態と同様、膨張タービン55、及び膨張タービン55に連結する発電機60を有する。さらに第四及び第五の実施形態と同様、吸気ガスを冷却するためのクーラー、排熱回収ボイラー100の給水温度を高めるための給水加熱器を含み構成される蒸気圧縮式冷凍装置610を備える。第六の実施形態と第四及び第五の実施形態との相違点は、蒸気圧縮式冷凍装置610を構成するクーラー418、421にある。第四の実施形態では、燃料ガス圧縮機32の吸気ガスを冷却するため、管路31の途中に燃料ガス冷却用クーラー418が設けられている。一方、第五の実施形態では、空気圧縮機37の吸気ガスを冷却するため、管路38の途中に空気冷却用クーラー421が設けられている。これらに対して、第六の実施形態においては、燃料ガス圧縮機32の吸気ガスを冷却するための燃料ガス冷却用クーラー418、空気圧縮機37の吸気エアーを冷却するための空気冷却用クーラー421の両方を備えている。膨張弁416の出口に連結された管路417は、分岐部を有し、管路422、管路423と連結する。管路422は、一端に燃料ガス冷却用クーラー入口弁424を備え、燃料ガス冷却用クーラー入口弁424は連結する管路425を通じて、冷媒を燃料ガス冷却用クーラー418へ送る。燃料ガス冷却用クーラー418で熱を受けて飽和蒸気となった冷媒は、燃料ガス冷却用クーラー出口弁426、管路427を通じて輸送された後、管路419を通じて冷媒圧縮機411に返送される。空気冷却用クーラー421も、管路423の一端に連結される空気冷却用クーラー入口弁428、空気冷却用クーラー入口弁428に連結される管路429を通じて、冷媒を受入れる。空気冷却用クーラー421で熱を受けて飽和蒸気となった冷媒は、空気冷却用クーラー出口弁430、管路431を通じて輸送された後、管路419を通じて冷媒圧縮機411に返送される。第六の実施形態においては、吸気ガスクーラーとして、燃料ガス圧縮機32の吸気ガスを冷却する燃料ガス冷却用クーラー418、空気圧縮機37の吸気エアーを冷却する空気冷却用クーラー421を備え、各々入口弁424、428、出口弁426、430を有するので、燃料ガス冷却用クーラー418、及び空気冷却用クーラー421を選択的に使用することができる。さらに必要に応じて燃料ガス冷却用クーラー418、及び空気冷却用クーラー421を同時に使用することも可能である。さらに第六の実施形態においても、第四及び第五の実施形態と同様、排熱回収ボイラー100の給水温度を高めるための給水加熱器210を備えている。吸気ガス温度を低下させることの利点、給水加熱器210で排熱回収ボイラー100の給水温度を高めることの利点、さらにガス冷却器65の熱負荷を低減することができる利点は、第四及び第五の実施形態に示した通りである。燃料ガス圧縮機の燃料ガスの一部を循環させる燃料ガス戻りラインを備えるガスタービン発電システム、ガスタービン複合発電システムにおいて、燃料ガス戻りラインは、発電システム上、必須の構成要件であり、燃料ガス戻りラインが正常に機能しない場合は、発電システムを正常に安定的に稼動させることができない。このため燃料ガス戻りラインを流通する燃料ガスからエネルギを回収するエネルギ回収装置は、燃料ガス戻りラインの機能を損なうことなく、燃料ガスの有するエネルギを回収するものでなければならない。例えば、エネルギを効率的に回収することが可能な装置であっても、燃料ガス戻りラインの圧力損失を必要以上に高めたり、燃料ガスの循環流量を低下させるようなものであってはならない。この点に関し、本発明のエネルギ回収装置は、燃料ガス戻りラインの機能を損なうことなくエネルギを回収することができる。本発明は、第一から第六の実施形態に限定されるものではなく、燃料ガス戻りラインの機能を損なうことなくエネルギを回収することができる装置、方法であれば使用可能なことは当然である。また、第一から第六の実施形態に示したように本発明のガスタービン複合発電システムのプロセスフローは、既存のガスタービン発電装置、又はガスタービン複合発電システムのプロセスフローと類似する。このため既存のガスタービン発電装置、又はガスタービン複合発電システムに容易に適用することができる。