"ポリイソシアネートにより架橋されたポリ乳酸を、不活性ガスの雰囲気下で、せん断力を加えることにより機械的に粉砕して得られたポリ乳酸組成物であって、前記粉砕により得られたポリ乳酸組成物の190°C、荷重21.6kgのJISK7210に準拠して計測されたMI値が0.05以上5以下であることを特徴とするポリ乳酸組成物。前記粉砕により得られたポリ乳酸組成物の、GPCにより測定されたポリスチレン換算の数平均分子量が150万より小さいことを特徴とする請求項1に記載のポリ乳酸組成物。ポリイソシアネートがトリイソシアネートまたはテトライソシアネートまたはジイソシアネートであり、または、前記ポリイソシアネートのアダクト体のいずれかを含む請求項1または請求項2のポリ乳酸組成物。ポリイソシアネートがポリ乳酸に対して0.4から5重量配合された請求項1から3のいずれかに記載のポリ乳酸組成物。炭酸カルシウムまたはタルク微粒子を0.5から5重量含有する請求項1から4のいずれかに記載のポリ乳酸組成物。請求項1から5のいずれかに記載のポリ乳酸組成物からなる発泡成型品。90°Cの熱水を注入後、形態を保持している請求項6の発泡成型品。ポリイソシアネートにより架橋されたポリ乳酸を、不活性ガスの雰囲気下で、せん断力を加えることにより機械的に粉砕して得られるポリ乳酸組成物の製造方法であって、前記粉砕により得られたポリ乳酸組成物の190°C、荷重21.6kgのJISK7210に準拠して計測されたMI値が0.05以上5以下であることを特徴とするポリ乳酸組成物の製造方法。請求項1から5のいずれか1項に記載のポリ乳酸組成物からなる発泡成型品を製造する方法であって、射出成型機B若しくは押出し成型機Gと、オリフィス部Sと、発泡金型Pとを備えた装置を使用して、発泡ガス雰囲気下において、オリフィス部Sにおいてせん断力を加えて、前記ポリ乳酸組成物を機械的に粉砕する工程を含むことを特徴とする発泡成型品の製造方法。請求項9の製造方法で製造された発泡成型品。[発明が解決しようとする課題]本発明の目的は高倍率発泡成形に適した安定した高粘度ポリ乳酸組成物の製造方法および装置、およびそれからなる高倍率発泡成形品を廉価に提供することを課題とする。[課題を解決するための手段]本発明のポリ乳酸組成物は、ポリイソシアネートにより架橋されたポリ乳酸を、不活性ガスの雰囲気下で、せん断力を加えることにより機械的に粉砕して得られたポリ乳酸組成物であって、前記粉砕により得られたポリ乳酸組成物の190°C、荷重21.6kgのJISK7210に準拠して計測されたMI値が0.05以上5以下であることを特徴とするものである。また好ましい本発明の1形態としてポリ乳酸発泡成形品の製造方法は、射出成型機B若しくは押出し成型機Gと、オリフィス部Sと、発泡金型Pとを備えた装置を使用して、発泡ガス雰囲気下において、オリフィス部Sにおいてせん断力を加えて、前記ポリ乳酸組成物を機械的に粉砕する工程を含むことを特徴とする発泡成型品の製造方法である。[発明の効果]本発明のポリ乳酸組成物は高倍率発泡の際に阻害要因となるゲル化部分や著しく大きい分子量のポリ乳酸部がないため発泡セル膜を薄くすることが可能であり、高倍率発泡成形品を安定して廉価に供給することができる。また、多価アルコールや多価カルボン酸を加えることがなく安定した高溶融粘度のポリ乳酸組成物を使用した本発明の発泡成形品は実用的に熱水に耐えられる発泡成形品シートおよび容器である。オリフィス部Sの模式図であり、上下の押さえ板の間に透間ゲージを挟みボルトナットでノズルに取り付ける構造になっている。実験で使用した透間ゲージは0.1mm厚さ、間隔0.1mm、長さ150mmである。直接押出し発泡射出する実施例に使用した加工機システムの概略模式図である。直接押出し発泡シート成形する実施例に使用した加工機システムの概略模式図である。中空部厚さ可変発泡金型断面の中空部厚さが薄い充填時A、凸部を移動し中空部を拡張した発泡時Bの概略模式図である。図2または図3に示す射出成型機B又は押出し機Gに備えられるスクリュー先端部の形状A、およびそのリードの50mm、12条の溝構成例Bを示したものである。本発明のポリ乳酸組成物は、ポリイソシアネートにより架橋されたポリ乳酸を、不活性ガスの雰囲気下で、せん断力を加えることにより機械的に粉砕して得られたポリ乳酸組成物であって、前記粉砕により得られたポリ乳酸組成物の190°C、荷重21.6kgのJISK7210に準拠して計測されたMI値が0.05以上5以下であることを特徴とするものである。また、本発明の1形態は前記ポリイソシアネートがトリイソシアネートまたはテトライソシアネートまたはジイソシアネートであり、または、前記のポリイソシアネートのアダクト体のいずれかを含むポリ乳酸組成物である。また本発明の1形態はポリイソシアネートがポリ乳酸に対して0.4から5重量配合された前記ポリ乳酸組成物である。また本発明の1形態は炭酸カルシウムまたはタルク微粒子を0.5から5重量含有する前記ポリ乳酸組成物である。また本発明の1形態は前記ポリ乳酸組成物からなる発泡成形品である。発泡成形品にはプレ発泡ビーズを成形発泡する成形品とビーズを作らずに直接押出し成型する発泡成形品がある。また本発明の1形態は90°Cの熱水を成形品容器に注入3分後、変形せず容器形態を保持している耐熱性に優れた発泡成型品である。本発明の1形態のポリ乳酸発泡成型品の製造方法は、射出成型機B若しくは押出し成型機Gと、オリフィス部Sと、発泡金型Pとを備えた装置を使用して、発泡ガス雰囲気下において、オリフィス部Sにおいてせん断力を加えて、前記ポリ乳酸組成物を機械的に粉砕する工程を含むことを特徴とする発泡成型品の製造方法である。本発明の別の1形態はポリイソシアネートがトリイソシアネートまたはテトライソシアネートまたはジイソシアネートであり、または、前記ポリイソシアネートのアダクト体のいずれかにより架橋増粘されたポリ乳酸組成物発泡成形品を製造する方法である。本発明の別の1形態はポリイソシアネートがポリ乳酸に対して0.4から5重量配合された前記増粘されたポリ乳酸組成物から発泡成形品を製造する方法である。本発明の別の1形態は炭酸カルシウムまたはタルク微粒子を0.5から5重量含有する前記増粘されたポリ乳酸組成物から発泡成形品を製造する方法である。イソシアネートは反応性が大きいため低分子量の多価アルコールや多価カルボン酸と反応し、ゲル化物を生成する。高分子との反応は末端基との反応であり、イソシアネート量が過剰でなければゲル化の網目構造を生成するまでには至らない。しかし、不融となる巨大な網目構造までは生成はしないが不均一反応となり分子量の著しく大きい高分子を生成する。GPC測定でのポリスチレン換算分子量200万以上の高分子が部分的に存在すると発泡セル膜の延伸斑が生じ、高倍率発泡が困難になる。より好ましくはポリスチレン換算分子量が150万以上の高分子を含まない組成である。特許文献1ではこの著しく大きな高分子が粘度の安定性を欠くため、多価アルコールや多価カルボン酸を加え、平衡反応を生起し、著しく大きな高分子の分子量を小さくし安定した発泡セル膜を得るようにしていると推察される。多価アルコールや多価カルボン酸でなくモノアルコールやモノカルボン酸を使用すると分子量低下が著しくなり、本末転倒となる。本発明者は上記イソシアネートとの不均一反応により生起した著しく大きな高分子を不活性ガス超臨界条件下超流動により破砕することにより、著しく大きな高分子の分子量を小さくし安定した発泡セル膜を得ることを見出し、さらに、ポリイソシアネートがポリ乳酸に対して5重量配合しても、超臨界下、亜臨界下における架橋反応においてはゲルが確認されないことを見出し、本発明の完成に至った。本発明ではこのような大きなせん断力を発生するために、窒素ガスの超臨界状態下、ポリ乳酸組成物を、図5で示す例えばスクリュー径50mmの場合の先端の粉砕部の形状であり、および図1で示すような1、2、3からなるスリットにより構成されたオリフィス部S、例えば縦横0.1mm、長さ150mmのスリット部を高速で通過させる。この速度は例えば10mlの組成物を30秒間のストロークで押し出すと100,000cm/30秒33m/秒という高速である。仮にオリフィス部Sが無く、スクリュー先端の粉砕部だけで構成する場合、粉砕能力は極端に低下する。スクリュー外径が50mmで原料がポリ乳酸の場合、使用する不活性ガスに関係なく、この部の設定温度は160から180°Cの範囲が望ましく、通常、この部の圧力は6から12MPaの範囲で原料の投入量と平衡する。ただし、不活性ガスの量が不足すると原料のポリ乳酸はオリフィスSを高速で通過することが出来ず、当然スクリューに原料が食い込みせず、少量がオリフィスSから漏れこぼれるだけになる。結論として、160°C以上、6MPa以上の条件は窒素の超臨界条件-147°C、3.39MPaを十分に満足する数値であることが確認され、本発明の超臨界に関係するこの部の温度、および圧力の条件は160から170°C、6から12MPaを確認して運転される。ポリ乳酸ビーズに発泡剤を含浸させる時には加温し高圧下で含浸させる。ポリ乳酸が結晶性であるとこの時に結晶化が起こり、微結晶ネットワークができる。ポリ乳酸の融点は通常160°C以上であり、最終発泡成型時に使用する常圧の水蒸気100°C以下である。発泡剤を含浸する時に生成した微結晶が高発泡倍率になるための発泡セル膜の延伸を阻害する。従って、非晶性ポリ乳酸を使用する。一方、非晶性ポリ乳酸は耐熱性が低く、熱水を入れる容器に使用することができない。結晶性のポリ乳酸であれば微結晶によるネットワークが耐熱性を向上させて熱水容器に使用することができる。ちなみにPETボトルの口の部分が白いのは結晶化させて球晶ができているためである。ボトルの口の部分は延伸ができないため結晶化しない。ブロー成形した後、加熱結晶化させ耐熱性を付与している。耐熱性は分子の動き易さに反比例する。分子量が大きくなると耐熱性は向上する。流動パラフィンは常温で液状であるが、分子量が少し大きくなったパラフィンは常温で固体である。さらに分子量が大きくなったポリエチレンは融点が130°Cほどになる。超高分子量ポリエチレンの融点は150°Cまで上昇する。小さな雪達磨を転がすのと大きな雪達磨を転がすのに必要な力との違いと原理は同じことである。ポリ乳酸は縮重合物であるために平衡水分量により分子量が変化する。高分子量のポリ乳酸であっても吸湿後、熔融されると急激に分子量低下を起こし、水分量に見合う平衡分子量まで低下する。したがって、押出し機の熔融初期段階にベント孔を設け真空ポンプにより水分を吸収するのが望ましい。本発明に使用するポリ乳酸は結晶性ポリ乳酸であっても非晶性ポリ乳酸であってもよい。発泡剤を含浸させるプレ発泡ビーズの場合にはDL体が共重合された非晶性ポリ乳酸を使用する。押出し発泡成型の場合には結晶性ポリ乳酸の方が耐熱性が向上し好ましい。また、D体とL体を混合したコンプレックスポリ乳酸はより耐熱性が向上し好ましい。前記原料ポリ乳酸原料の数平均分子量は1,000以上が好ましく、より好ましくは5,000以上、さらに好ましくは1万以上である。原料ポリ乳酸の分子量が小さいほど高発泡倍率成型時に必要な粘度を得るために反応させるポリイソシアネート配合量が多くなり、経済的に不利になる。また、予め乳酸2量体から開環溶液重合するポリ乳酸が数平均分子量1万以下の時点でポリイソシアネート液または低温熱溶解液を0.5から5重量添加し、LDPEのように枝分かれさせた数平均分子量50万以上に重合したポリ乳酸を本発明使用のポリ乳酸原料として使用することができる。原料ポリ乳酸は予め真空乾燥などの定法により乾燥され、水分率をコントロールしておく。原料ポリ乳酸水分率は好ましくは500ppm以下であり、さらに好ましくは100ppm以下である。より好ましくは50ppm以下である。ポリイソシアネートは水とも反応し、炭酸ガスを出し、不活性となるため、ポリイソシアネートの効率が悪くなる。原料ポリ乳酸の水分率が多すぎると経済的に不利である。本発明に使用するポリイソシアネートは2価以上のポリイソシアネートであり、好ましくはトリイソシアネートまたはテトライソシアネートまたはジイソシアネートのアダクト体を含有する。3価以上のポリイソシアネートを使用するとポリ乳酸高分子鎖に分岐が生じ、膜強度が強固になり、発泡倍率を向上させることができる。ポリイソシアネートは、分子中に2以上のイソシアネート基を有するイソシアネート化合物であればよい。ポリイソシアネートとしては、例えば1,6-ヘキサメチレンジイソシアネート、3-イソシアネートメチル-3,5,5-トリメチルシクロヘキシルイソシアネートイソホロンジイソシアネート、1,4-テトラメチレンジイソシアネート、2,4,4-トリメチルヘキサメチレンジイソシアネート、2,2,4-トリメチルヘキサメチレンジイソシアネート、ジシクロヘキシルメタン-4,4’-ジイソシアネート、メチルシクロヘキシル-2,4-ジイソシアネート、メチルシクロヘキシル-2,6-ジイソシアネート、キシリレンジイソシアネート、1,3-ビスイソシアネートメチルシクロヘキサン、テトラメチルキシリレンジイソシアネート、トランスシクロヘキサン-1,4-ジイソシアネート、リジンジイソシアネート等の脂肪族ジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、水添ジフェニルメタンジイソシアネート、水添トリレンジイソシアネート、水添キシリレンジイソシアネート、水添テトラメチルキシリレンジイソシアネート、シクロヘキサンジイソシアネート等の脂環族ポリイソシアネート、2,4-トルイレンジイソシアネート、2,6-トルイレンジイソシアネート、ジフェニルメタン-4,4’-イソシアネート、1,5’-ナフテンジイソシアネート、トリジンジイソシアネート、ジフェニルメチルメタンジイソシアネート、テトラアルキルジフェニルメタンジイソシアネート、4,4’-ジベンジルジイソシアネート、1,3-フェニレンジイソシアネート等の芳香族ジイソシアネート、リジンエステルトリイソシアネート、トリフェニルメタントリイソシアネート、1,6,11-ウンデカントリイソシアネート、1,8-イソシアネート-4,4-イソシアネートメチルオクタン、1,3,6-ヘキサメチレントリイソシアネート、ビシクロヘプタントリイソシアネート、トリメチロールプロパンと2,4-トルイレンジイソシアネートとのアダクト体、トリメチロールプロパンと1,6-ヘキサメチレンジイソシアネートなどジイソシアネートとのアダクト体等のトリイソシアネート化合物、およびグリセリン、ペンタエリストール等の多価アルコールとを前記の脂肪族及び芳香族ジイソシアネート化合物および前記のトリイソシアネート化合物などと反応させて得られる変性ポリイソシアネート化合物などがある。これらは1種を単独で又は2種以上を混合して使用することができる。ポリイソシアネートは3価以上のポリイソシアネートを使用することにより、ポリ乳酸分子鎖に分岐が生じ、発泡セル膜強度が増加し好ましい。この現象はポリエチレンをフィルム化する場合、直鎖状である高密度ポリエチレンより、高分子鎖に分岐のある低密度ポリエチレンが適していることと同じである。ポリイソシアネートの配合量は原料ポリ乳酸の分子量によって異なる。また、ポリ乳酸の分子量分布によっても異なる。低分子量ポリ乳酸が多くなるとより多くのポリ乳酸配合量が発泡に適した溶融粘度を得るために必要となる。概ねポリ乳酸に対して0.5重量から5重量が好ましい。ポリイソシアネートの配合量が少な過ぎると発泡に適した溶融粘度が得られず発泡倍率が低下する。また、多すぎてもゲル化が生じ発泡倍率が低下する。本発明のポリ乳酸組成物の製造法としてポリ乳酸とポリイソシアネートによるカップリング反応によるポリ乳酸組成物の分子量増加後、不活性ガスの超臨界条件下で機械的に大きなせん断力を加えて著しく大きいポリ乳酸分子を破砕する工程を必須とする。この工程がないと著しく大きいポリ乳酸分子が局部的に発泡セル膜の膨張を阻害し、高倍率発泡成形品を得ることができない。本発明で言うポリ乳酸に反応しない不活性ガスとしては窒素ガス、ヘリウムガス、アルゴンガス、メタンガス、エタンガス、プロパンガス、ブタンガス、エチレンガス、プロピレンガスなどがあげられる。中では超臨界条件に達しやすく、廉価で引火性がない窒素ガスが好ましい。これらのガスを併用することもある。窒素ガスの超臨界点は-147°C、3.39MPa、メタンガスは-83°C、4.6MPaである。エタンガスは32.4°C、4.88MPaである。プロパンガスは93.8°C、4.25MPaである。ブタンガスは152°C、3.38MPaである。ビーズを製造する際には不活性ガスは原料ポリ乳酸に対して0.1から2重量配合するように定量供給されるが、水分をトラップした後、回収して再使用される。超臨界点の圧力以上に加圧する一般的な方法は例えばプランジャーポンプ、ギアポンプ、スクリューなどの加圧装置があり、超臨界点の温度以上に加温することは鋳込みヒーターやジャケットヒーターなどの加熱装置がある。ポリ乳酸の融点は共重合度によっても異なるが、概ね170°C以下である。本発明では使用するポリ乳酸原料の融点以上でポリイソシアネートと反応させる。本発明では常温液状でないポリイソシアネートは加温溶融し、半溶融状態のポリ乳酸原料にプランジャーポンプなどで定量的に添加され、ポリ乳酸と反応する。高粘度反応物と低粘度化合物を混合する場合、高粘度物を低温で、半溶融状態で混合する方が予めよく分散し、より均一反応が期待できる。本発明のポリ乳酸組成物には他の生分解性のポリマーを発泡成形品に発泡成形品の物性に著しく悪い影響を与えない範囲で配合して使用してもよい。他の生分解性ポリマーとしては、例えばポリカプロラクタム、ポリブチレンサクシネート、ポリヒドロキシブチレート、ポリブロックコポリマー、ポリ、ポリ、ポリ、ポリ、などがある。均一で微細な発泡セルを形成させるために発泡核剤を配合することが好ましい。発泡核剤としては、例えば、タルク、シリカ、カオリン、ゼオライト、マイカ、アルミナ等の無機粒子、炭酸カルシウムなどの炭酸または重炭酸塩、カルボン酸のアルカリ金属塩などがある。この中でも炭酸カルシウム、タルクは柔らかく、微細粒子が廉価に得られ好ましい。高倍率発泡では発泡セル膜厚が小さくなるので発泡核剤の粒径は1μm以下が好ましく、より好ましくは0.5μm以下である。発泡核剤の配合量はポリ乳酸組成物に対して0.5から5重量が好ましい。発泡核剤の配合量が少な過ぎるとセルの大きさが不均一になりやすく、多過ぎると高発泡倍率が得難くなる。本発明では窒素ガスなどの発泡不活性ガスを溶融状態の本発明ポリ乳酸組成物にサイドインジェクションし、発泡させる。その際に窒素ガスなどの発泡不活性ガスの超臨界点または亜臨界条件以上の高温、高圧条件で発泡成形するとより微細なセルの発泡成形品が得られ好ましい。発泡不活性ガスは窒素ガス以外に発泡剤として例えばプロパン、n-ブタン、イソブタン、n-ペンタン、イソペンタン、ネオペンタン、シクロペンタン、ヘキサン、ブタン等の炭化水素、塩化メチル、塩化メチレン、ジクロロジフルオロメタン等のハロゲン化炭化水素類、ジメチルエーテル、メチルエチルエーテル等のエーテル類などがある。また発泡助剤として炭素数1~4のアルコール、ケトン類、エーテル、ベンゼン、トルエン等が用いられる。これらの発泡剤は混合して使用してもよい。本発明の発泡成形品製造システムは、図2で示すような簡便なシステム例として、射出成型機B、ヘンシェルミキサーL、ホッパーA、オリフィス部S、発泡金型Pの構成となる。本発明で使用する発泡金型Pは中空部が可動式である。製品形状が単純なものに向き、製品形状が複雑なものには向かない。第1段階、中空部の厚さが薄い状態例えば、0.1mm、図4Aで熔融ポリマーを注入を開始し、第2段階、徐々に最終形状図4Bに広げる。ポリマーの温度が100°C以下の適当な温度に低下しながら、ポリマーが固化し、この間、規定の発泡倍率になるようにポリマーが計量注入される。30秒から1分の時間をかけ、ポリマーの軟化点以上で発泡させ、冷却して固定することにより、所定の発泡製品を得る。この射出成型サイクルではサイクルに発泡および冷却時間があるため、射出成型サイクルが一般的な冷却だけのサイクルより長くなる。本発明成形品が連続発泡シートである場合の製造システムは、図3に示す、アダプターFおよび発泡金型Pの代わりに、一般に知られたTダイが連結される構成になる。前記成形品には一般的に使用される例えば顔料、難燃剤、消臭剤、安定剤、抗菌剤、防かび剤などの添加剤を生分解性や発泡成形品の品質に影響ない範囲で使用してもよい。本発明のMI値の測定はポリイソシアネート反応後のポリ乳酸組成物をオリフィス径2mm、オリフィス長さ10mm、190°C、荷重21.6kg、原料ポリ乳酸をオリフィス径1mm、オリフィス長さ10mm荷重2.16kgの条件でJISK7210に準拠して10分間にフローした重量gまたは10分間換算重量gを測定した。発泡倍率測定は発泡成形品1mlを切り出し、重量g1を測定し、本発明ポリ乳酸組成物1mlを切り出し、重量g2を測定し、g2をg1で除した商として求めた。原料ポリ乳酸などの水分率はカールフィッシャー法で測定した。発泡成形品の耐熱性は箱型成形品に90°Cの熱水を80深さまで注入し、3分後も変形しない場合に良と判定した。沸騰水を同様に注入し、3分後も変形しない場合に優と判定した。熱水注入後変形が見られた場合は不良とした。著しく大きい高分子の測定はGPCでPSt換算分子量分布を測定した。さらに詳細については実施例にて説明する。製造例1市販のL-ラクチド、D-ラクチドをエチルアセテートで再結晶して精製した。精製したL-ラクチド90重量部、D-ラクチド10重量部及び触媒としてオクチル酸スズ0.5重量部を攪拌機付きオートクレーブに仕込み、減圧脱気した後、N2雰囲気下で190°C、0.5時間、1時間、2時間の重合条件で開環重合した。反応終了後、オートクレーブよりポリマーを策状で取り出し、クエンチ後、ロータリーカッターでカットし原料ポリ乳酸ペレットを製造した。このペレットを80°C、24時間真空乾燥機中で乾燥した後、窒素シールしたアルミ袋に入れて保管し使用した。水分率が100ppm以下のものを原料ポリ乳酸として使用した。重合時間0.5時間、1時間、1.5時間サンプルP05、P1、P15の荷重2.16kgのMI値はそれぞれ800、420、88であった。本発明のポリ乳酸組成物は、ポリイソシアネートにより架橋されたポリ乳酸を、不活性ガスの雰囲気下で、せん断力を加えることにより機械的に粉砕して得られたポリ乳酸組成物であって、前記粉砕により得られたポリ乳酸組成物の190°C、荷重21.6kgのJISK7210に準拠して計測されたMI値が0.05以上5以下であることを特徴とするものである。また、本発明の1形態は前記ポリイソシアネートがトリイソシアネートまたはテトライソシアネートまたはジイソシアネートであり、または、前記のポリイソシアネートのアダクト体のいずれかを含むポリ乳酸組成物である。また本発明の1形態はポリイソシアネートがポリ乳酸に対して0.4から5重量配合された前記ポリ乳酸組成物である。また本発明の1形態は炭酸カルシウムまたはタルク微粒子を0.5から5重量含有する前記ポリ乳酸組成物である。また本発明の1形態は前記ポリ乳酸組成物からなる発泡成形品である。発泡成形品にはプレ発泡ビーズを成形発泡する成形品とビーズを作らずに直接押出し成型する発泡成形品がある。また本発明の1形態は90°Cの熱水を成形品容器に注入3分後、変形せず容器形態を保持している耐熱性に優れた発泡成型品である。本発明の1形態のポリ乳酸発泡成型品の製造方法は、射出成型機B若しくは押出し成型機Gと、オリフィス部Sと、発泡金型Pとを備えた装置を使用して、発泡ガス雰囲気下において、オリフィス部Sにおいてせん断力を加えて、前記ポリ乳酸組成物を機械的に粉砕する工程を含むことを特徴とする発泡成型品の製造方法である。本発明の別の1形態はポリイソシアネートがトリイソシアネートまたはテトライソシアネートまたはジイソシアネートであり、または、前記ポリイソシアネートのアダクト体のいずれかにより架橋増粘されたポリ乳酸組成物発泡成形品を製造する方法である。本発明の別の1形態はポリイソシアネートがポリ乳酸に対して0.4から5重量配合された前記増粘されたポリ乳酸組成物から発泡成形品を製造する方法である。本発明の別の1形態は炭酸カルシウムまたはタルク微粒子を0.5から5重量含有する前記増粘されたポリ乳酸組成物から発泡成形品を製造する方法である。イソシアネートは反応性が大きいため低分子量の多価アルコールや多価カルボン酸と反応し、ゲル化物を生成する。高分子との反応は末端基との反応であり、イソシアネート量が過剰でなければゲル化の網目構造を生成するまでには至らない。しかし、不融となる巨大な網目構造までは生成はしないが不均一反応となり分子量の著しく大きい高分子を生成する。GPC測定でのポリスチレン換算分子量200万以上の高分子が部分的に存在すると発泡セル膜の延伸斑が生じ、高倍率発泡が困難になる。より好ましくはポリスチレン換算分子量が150万以上の高分子を含まない組成である。特許文献1ではこの著しく大きな高分子が粘度の安定性を欠くため、多価アルコールや多価カルボン酸を加え、平衡反応を生起し、著しく大きな高分子の分子量を小さくし安定した発泡セル膜を得るようにしていると推察される。多価アルコールや多価カルボン酸でなくモノアルコールやモノカルボン酸を使用すると分子量低下が著しくなり、本末転倒となる。本発明者は上記イソシアネートとの不均一反応により生起した著しく大きな高分子を不活性ガス超臨界条件下超流動により破砕することにより、著しく大きな高分子の分子量を小さくし安定した発泡セル膜を得ることを見出し、さらに、ポリイソシアネートがポリ乳酸に対して5重量配合しても、超臨界下、亜臨界下における架橋反応においてはゲルが確認されないことを見出し、本発明の完成に至った。本発明ではこのような大きなせん断力を発生するために、窒素ガスの超臨界状態下、ポリ乳酸組成物を、図5で示す例えばスクリュー径50mmの場合の先端の粉砕部の形状であり、および図1で示すような1、2、3からなるスリットにより構成されたオリフィス部S、例えば縦横0.1mm、長さ150mmのスリット部を高速で通過させる。この速度は例えば10mlの組成物を30秒間のストロークで押し出すと100,000cm/30秒33m/秒という高速である。仮にオリフィス部Sが無く、スクリュー先端の粉砕部だけで構成する場合、粉砕能力は極端に低下する。スクリュー外径が50mmで原料がポリ乳酸の場合、使用する不活性ガスに関係なく、この部の設定温度は160から180°Cの範囲が望ましく、通常、この部の圧力は6から12MPaの範囲で原料の投入量と平衡する。ただし、不活性ガスの量が不足すると原料のポリ乳酸はオリフィスSを高速で通過することが出来ず、当然スクリューに原料が食い込みせず、少量がオリフィスSから漏れこぼれるだけになる。結論として、160°C以上、6MPa以上の条件は窒素の超臨界条件-147°C、3.39MPaを十分に満足する数値であることが確認され、本発明の超臨界に関係するこの部の温度、および圧力の条件は160から170°C、6から12MPaを確認して運転される。ポリ乳酸ビーズに発泡剤を含浸させる時には加温し高圧下で含浸させる。ポリ乳酸が結晶性であるとこの時に結晶化が起こり、微結晶ネットワークができる。ポリ乳酸の融点は通常160°C以上であり、最終発泡成型時に使用する常圧の水蒸気100°C以下である。発泡剤を含浸する時に生成した微結晶が高発泡倍率になるための発泡セル膜の延伸を阻害する。従って、非晶性ポリ乳酸を使用する。一方、非晶性ポリ乳酸は耐熱性が低く、熱水を入れる容器に使用することができない。結晶性のポリ乳酸であれば微結晶によるネットワークが耐熱性を向上させて熱水容器に使用することができる。ちなみにPETボトルの口の部分が白いのは結晶化させて球晶ができているためである。ボトルの口の部分は延伸ができないため結晶化しない。ブロー成形した後、加熱結晶化させ耐熱性を付与している。耐熱性は分子の動き易さに反比例する。分子量が大きくなると耐熱性は向上する。流動パラフィンは常温で液状であるが、分子量が少し大きくなったパラフィンは常温で固体である。さらに分子量が大きくなったポリエチレンは融点が130°Cほどになる。超高分子量ポリエチレンの融点は150°Cまで上昇する。小さな雪達磨を転がすのと大きな雪達磨を転がすのに必要な力との違いと原理は同じことである。ポリ乳酸は縮重合物であるために平衡水分量により分子量が変化する。高分子量のポリ乳酸であっても吸湿後、熔融されると急激に分子量低下を起こし、水分量に見合う平衡分子量まで低下する。したがって、押出し機の熔融初期段階にベント孔を設け真空ポンプにより水分を吸収するのが望ましい。本発明に使用するポリ乳酸は結晶性ポリ乳酸であっても非晶性ポリ乳酸であってもよい。発泡剤を含浸させるプレ発泡ビーズの場合にはDL体が共重合された非晶性ポリ乳酸を使用する。押出し発泡成型の場合には結晶性ポリ乳酸の方が耐熱性が向上し好ましい。また、D体とL体を混合したコンプレックスポリ乳酸はより耐熱性が向上し好ましい。前記原料ポリ乳酸原料の数平均分子量は1,000以上が好ましく、より好ましくは5,000以上、さらに好ましくは1万以上である。原料ポリ乳酸の分子量が小さいほど高発泡倍率成型時に必要な粘度を得るために反応させるポリイソシアネート配合量が多くなり、経済的に不利になる。また、予め乳酸2量体から開環溶液重合するポリ乳酸が数平均分子量1万以下の時点でポリイソシアネート液または低温熱溶解液を0.5から5重量添加し、LDPEのように枝分かれさせた数平均分子量50万以上に重合したポリ乳酸を本発明使用のポリ乳酸原料として使用することができる。原料ポリ乳酸は予め真空乾燥などの定法により乾燥され、水分率をコントロールしておく。原料ポリ乳酸水分率は好ましくは500ppm以下であり、さらに好ましくは100ppm以下である。より好ましくは50ppm以下である。ポリイソシアネートは水とも反応し、炭酸ガスを出し、不活性となるため、ポリイソシアネートの効率が悪くなる。原料ポリ乳酸の水分率が多すぎると経済的に不利である。本発明に使用するポリイソシアネートは2価以上のポリイソシアネートであり、好ましくはトリイソシアネートまたはテトライソシアネートまたはジイソシアネートのアダクト体を含有する。3価以上のポリイソシアネートを使用するとポリ乳酸高分子鎖に分岐が生じ、膜強度が強固になり、発泡倍率を向上させることができる。ポリイソシアネートは、分子中に2以上のイソシアネート基を有するイソシアネート化合物であればよい。ポリイソシアネートとしては、例えば1,6-ヘキサメチレンジイソシアネート、3-イソシアネートメチル-3,5,5-トリメチルシクロヘキシルイソシアネートイソホロンジイソシアネート、1,4-テトラメチレンジイソシアネート、2,4,4-トリメチルヘキサメチレンジイソシアネート、2,2,4-トリメチルヘキサメチレンジイソシアネート、ジシクロヘキシルメタン-4,4’-ジイソシアネート、メチルシクロヘキシル-2,4-ジイソシアネート、メチルシクロヘキシル-2,6-ジイソシアネート、キシリレンジイソシアネート、1,3-ビスイソシアネートメチルシクロヘキサン、テトラメチルキシリレンジイソシアネート、トランスシクロヘキサン-1,4-ジイソシアネート、リジンジイソシアネート等の脂肪族ジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、水添ジフェニルメタンジイソシアネート、水添トリレンジイソシアネート、水添キシリレンジイソシアネート、水添テトラメチルキシリレンジイソシアネート、シクロヘキサンジイソシアネート等の脂環族ポリイソシアネート、2,4-トルイレンジイソシアネート、2,6-トルイレンジイソシアネート、ジフェニルメタン-4,4’-イソシアネート、1,5’-ナフテンジイソシアネート、トリジンジイソシアネート、ジフェニルメチルメタンジイソシアネート、テトラアルキルジフェニルメタンジイソシアネート、4,4’-ジベンジルジイソシアネート、1,3-フェニレンジイソシアネート等の芳香族ジイソシアネート、リジンエステルトリイソシアネート、トリフェニルメタントリイソシアネート、1,6,11-ウンデカントリイソシアネート、1,8-イソシアネート-4,4-イソシアネートメチルオクタン、1,3,6-ヘキサメチレントリイソシアネート、ビシクロヘプタントリイソシアネート、トリメチロールプロパンと2,4-トルイレンジイソシアネートとのアダクト体、トリメチロールプロパンと1,6-ヘキサメチレンジイソシアネートなどジイソシアネートとのアダクト体等のトリイソシアネート化合物、およびグリセリン、ペンタエリストール等の多価アルコールとを前記の脂肪族及び芳香族ジイソシアネート化合物および前記のトリイソシアネート化合物などと反応させて得られる変性ポリイソシアネート化合物などがある。これらは1種を単独で又は2種以上を混合して使用することができる。ポリイソシアネートは3価以上のポリイソシアネートを使用することにより、ポリ乳酸分子鎖に分岐が生じ、発泡セル膜強度が増加し好ましい。この現象はポリエチレンをフィルム化する場合、直鎖状である高密度ポリエチレンより、高分子鎖に分岐のある低密度ポリエチレンが適していることと同じである。ポリイソシアネートの配合量は原料ポリ乳酸の分子量によって異なる。また、ポリ乳酸の分子量分布によっても異なる。低分子量ポリ乳酸が多くなるとより多くのポリ乳酸配合量が発泡に適した溶融粘度を得るために必要となる。概ねポリ乳酸に対して0.5重量から5重量が好ましい。ポリイソシアネートの配合量が少な過ぎると発泡に適した溶融粘度が得られず発泡倍率が低下する。また、多すぎてもゲル化が生じ発泡倍率が低下する。本発明のポリ乳酸組成物の製造法としてポリ乳酸とポリイソシアネートによるカップリング反応によるポリ乳酸組成物の分子量増加後、不活性ガスの超臨界条件下で機械的に大きなせん断力を加えて著しく大きいポリ乳酸分子を破砕する工程を必須とする。この工程がないと著しく大きいポリ乳酸分子が局部的に発泡セル膜の膨張を阻害し、高倍率発泡成形品を得ることができない。本発明で言うポリ乳酸に反応しない不活性ガスとしては窒素ガス、ヘリウムガス、アルゴンガス、メタンガス、エタンガス、プロパンガス、ブタンガス、エチレンガス、プロピレンガスなどがあげられる。中では超臨界条件に達しやすく、廉価で引火性がない窒素ガスが好ましい。これらのガスを併用することもある。窒素ガスの超臨界点は-147°C、3.39MPa、メタンガスは-83°C、4.6MPaである。エタンガスは32.4°C、4.88MPaである。プロパンガスは93.8°C、4.25MPaである。ブタンガスは152°C、3.38MPaである。ビーズを製造する際には不活性ガスは原料ポリ乳酸に対して0.1から2重量配合するように定量供給されるが、水分をトラップした後、回収して再使用される。超臨界点の圧力以上に加圧する一般的な方法は例えばプランジャーポンプ、ギアポンプ、スクリューなどの加圧装置があり、超臨界点の温度以上に加温することは鋳込みヒーターやジャケットヒーターなどの加熱装置がある。ポリ乳酸の融点は共重合度によっても異なるが、概ね170°C以下である。本発明では使用するポリ乳酸原料の融点以上でポリイソシアネートと反応させる。本発明では常温液状でないポリイソシアネートは加温溶融し、半溶融状態のポリ乳酸原料にプランジャーポンプなどで定量的に添加され、ポリ乳酸と反応する。高粘度反応物と低粘度化合物を混合する場合、高粘度物を低温で、半溶融状態で混合する方が予めよく分散し、より均一反応が期待できる。本発明のポリ乳酸組成物には他の生分解性のポリマーを発泡成形品に発泡成形品の物性に著しく悪い影響を与えない範囲で配合して使用してもよい。他の生分解性ポリマーとしては、例えばポリカプロラクタム、ポリブチレンサクシネート、ポリヒドロキシブチレート、ポリブロックコポリマー、ポリ、ポリ、ポリ、ポリ、などがある。均一で微細な発泡セルを形成させるために発泡核剤を配合することが好ましい。発泡核剤としては、例えば、タルク、シリカ、カオリン、ゼオライト、マイカ、アルミナ等の無機粒子、炭酸カルシウムなどの炭酸または重炭酸塩、カルボン酸のアルカリ金属塩などがある。この中でも炭酸カルシウム、タルクは柔らかく、微細粒子が廉価に得られ好ましい。高倍率発泡では発泡セル膜厚が小さくなるので発泡核剤の粒径は1μm以下が好ましく、より好ましくは0.5μm以下である。発泡核剤の配合量はポリ乳酸組成物に対して0.5から5重量が好ましい。発泡核剤の配合量が少な過ぎるとセルの大きさが不均一になりやすく、多過ぎると高発泡倍率が得難くなる。本発明では窒素ガスなどの発泡不活性ガスを溶融状態の本発明ポリ乳酸組成物にサイドインジェクションし、発泡させる。その際に窒素ガスなどの発泡不活性ガスの超臨界点または亜臨界条件以上の高温、高圧条件で発泡成形するとより微細なセルの発泡成形品が得られ好ましい。発泡不活性ガスは窒素ガス以外に発泡剤として例えばプロパン、n-ブタン、イソブタン、n-ペンタン、イソペンタン、ネオペンタン、シクロペンタン、ヘキサン、ブタン等の炭化水素、塩化メチル、塩化メチレン、ジクロロジフルオロメタン等のハロゲン化炭化水素類、ジメチルエーテル、メチルエチルエーテル等のエーテル類などがある。また発泡助剤として炭素数1~4のアルコール、ケトン類、エーテル、ベンゼン、トルエン等が用いられる。これらの発泡剤は混合して使用してもよい。本発明の発泡成形品製造システムは、図2で示すような簡便なシステム例として、射出成型機B、ヘンシェルミキサーL、ホッパーA、オリフィス部S、発泡金型Pの構成となる。本発明で使用する発泡金型Pは中空部が可動式である。製品形状が単純なものに向き、製品形状が複雑なものには向かない。第1段階、中空部の厚さが薄い状態例えば、0.1mm、図4Aで熔融ポリマーを注入を開始し、第2段階、徐々に最終形状図4Bに広げる。ポリマーの温度が100°C以下の適当な温度に低下しながら、ポリマーが固化し、この間、規定の発泡倍率になるようにポリマーが計量注入される。30秒から1分の時間をかけ、ポリマーの軟化点以上で発泡させ、冷却して固定することにより、所定の発泡製品を得る。この射出成型サイクルではサイクルに発泡および冷却時間があるため、射出成型サイクルが一般的な冷却だけのサイクルより長くなる。本発明成形品が連続発泡シートである場合の製造システムは、図3に示す、アダプターFおよび発泡金型Pの代わりに、一般に知られたTダイが連結される構成になる。前記成形品には一般的に使用される例えば顔料、難燃剤、消臭剤、安定剤、抗菌剤、防かび剤などの添加剤を生分解性や発泡成形品の品質に影響ない範囲で使用してもよい。本発明のMI値の測定はポリイソシアネート反応後のポリ乳酸組成物をオリフィス径2mm、オリフィス長さ10mm、190°C、荷重21.6kg、原料ポリ乳酸をオリフィス径1mm、オリフィス長さ10mm荷重2.16kgの条件でJISK7210に準拠して10分間にフローした重量gまたは10分間換算重量gを測定した。発泡倍率測定は発泡成形品1mlを切り出し、重量g1を測定し、本発明ポリ乳酸組成物1mlを切り出し、重量g2を測定し、g2をg1で除した商として求めた。原料ポリ乳酸などの水分率はカールフィッシャー法で測定した。発泡成形品の耐熱性は箱型成形品に90°Cの熱水を80深さまで注入し、3分後も変形しない場合に良と判定した。沸騰水を同様に注入し、3分後も変形しない場合に優と判定した。熱水注入後変形が見られた場合は不良とした。著しく大きい高分子の測定はGPCでPSt換算分子量分布を測定した。さらに詳細については実施例にて説明する。製造例1市販のL-ラクチド、D-ラクチドをエチルアセテートで再結晶して精製した。精製したL-ラクチド90重量部、D-ラクチド10重量部及び触媒としてオクチル酸スズ0.5重量部を攪拌機付きオートクレーブに仕込み、減圧脱気した後、N2雰囲気下で190°C、0.5時間、1時間、2時間の重合条件で開環重合した。反応終了後、オートクレーブよりポリマーを策状で取り出し、クエンチ後、ロータリーカッターでカットし原料ポリ乳酸ペレットを製造した。このペレットを80°C、24時間真空乾燥機中で乾燥した後、窒素シールしたアルミ袋に入れて保管し使用した。水分率が100ppm以下のものを原料ポリ乳酸として使用した。重合時間0.5時間、1時間、1.5時間サンプルP05、P1、P15の荷重2.16kgのMI値はそれぞれ800、420、88であった。実施例1射出発泡成形図2に示す構成の製造システムを使用した。混合撹拌用ヘンシェルミキサーL、原料供給用ホッパーA、射出成型機B、発泡ガス供給用プランジャーポンプE、オリフィスS、発泡金型Pで構成される加工機を使用した。図2で示す簡便な加工機システムを使用し、製造例1で製造したMI値800、420、88の原料ポリ乳酸ペレット100重量部に常温液体の1,6-ヘキサメチレンジイソシアネートとトリメチロールプロパンとのアダクト体をそれぞれ1.5重量部、1重量部、0.5重量部、平均粒径0.4μmのタルク微粉末1重量部を定量的にヘンシェルミキサーLに供給し、混合し、窒素ガスシールしたホッパーAから射出成型機Bに一定量供給した。窒素ガス供給サイドプランジャーポンプEから窒素ガスをポリ乳酸組成物に対して2重量インジェクトし、170°Cで図1で示すスリット寸法が縦横0.1mm長さ150mmのオリフィス部Sから40°Cに保持した厚さ10mm、深さ90mm、外寸縦横100mmの箱型成型金型Pにストローク30秒で押し出し、本発明の射出発泡成形品T1、T2、T3を製造した。上記工程におけるオリフィス部の温度圧力は約170°C8MPaであり、オリフィス部における窒素は超臨界状態に達する。前記ポリ乳酸組成物は、この窒素超臨界下、オリフィス部から押し出される際のせん断力により、機械的に粉砕されるとともに、タルク粉末により発泡される。T1、T2、T3の発泡倍率は22倍であった。耐熱性は全て優であった。T1、T2、T3を脱泡後に荷重21.6kgで測定したMI値はそれぞれ、0.5、0.2、0.1であった。また、T1、T2、T3のGPC測定によりポリスチレン換算150万以上の著しく大きい高分子量物は検知されなかった。実施例2ビーズと発泡成形品日本国特許第4044952号により製作された50mmスクリュー式加工装置に、一般的な水中カッターを取付け使用した。本装置に使用したスクリューのオリフィス溝は無く、この部はスクリュー外径のまま使用し、この部のシリンダーにスクリュー外径より0.2mm内径が大きいスリーブを挿入しオリフィスを構成した。製造例1で製造したMI値88の原料ポリ乳酸100重量部に常温液体の1,6―ヘキサメチレンジイソシアネートとトリメチロールプロパンとのアダクト体を0.5重量部、平均粒径0.4μmのタルク微粉末1重量部の配合をヘンシェルミキサーLで混合攪拌しホッパーAにバッチ供給し、ポリ乳酸組成物に対して0.2重量の窒素ガスを断続的に定量供給し、オリフィスから押し出して、水中で冷却し、水中カッターにより丸ペレットを得た。なお、実施例1と同様、オリフィス部において不活性ガス窒素が超臨界状態となるように温度圧力を設定した。このペレットを80°C、24時間真空乾燥機中で乾燥した後、窒素シールしたアルミ袋に入れて保管し、本発明のポリ乳酸組成物丸ペレットを製造した。前記丸ペレット100重量部とイソブタン、メタノール2:1溶液5重量部をオートクレーブに入れ、70°Cで1時間保持した後、常温まで冷却し、本発明の発泡ビーズを製造した。前記ビーズ所定量を金型に入れ水蒸気で1分間加熱発泡させ、本発明のポリ乳酸組成物発泡成形品T4を製造した。この発泡成形品の発泡倍率は28倍であった。耐熱性は全て優であった。この発泡成形体を荷重21.6kgで測定したMI値は0.2であった。GPC測定によりポリスチレン換算150万以上の著しく大きい高分子量物は検知されなかった。比較例1射出発泡成形比較のため、実施例1のせん断力を与えるオリフィス部Sを取り外し、その他条件は同一にして製造した比較品C1、C2、C3はいずれも5倍未満の発泡倍率であり、部分的に発泡倍率が不均一であった。発泡倍率が所定まで上がらないため、箱型に成型することができなかった。GPC測定によりポリスチレン換算200万を越える著しく大きい高分子量物が1重量以上測定された。これはせん断力を与えるオリフィス部Sを取り外したため著しく分子量の大きいポリ乳酸組成物が発泡セル膜の延伸を妨げたため発泡倍率が上がらなかったと推察される。比較例2ビーズ発泡成形比較のため、実施例2で使用したスリーブを外し、スクリュー外径より2mm大きなスリーブを挿入し使用した。その他条件は実施例2と同一条件にして製造した比較品は5倍未満の発泡倍率であり、部分的に発泡倍率は不均一であった。発泡倍率が所定まで上がらないため、箱型に成型することができなかった。GPC測定によりポリスチレン換算200万を超える著しく大きい高分子量物が1重量以上測定された。比較例3射出成型製造例1で製造した荷重2.16kgのMI値800の原料ポリ乳酸を使用し、実施例1と同様にして1,6-ヘキサメチレンジイソシアネートとトリメチロールプロパンとのアダクト体の配合量を0.3重量部に変更した発泡成形品C33の荷重21.6kgのMI値は8であり、粘度が不足し発泡倍率が低く、箱型に成型することができなかった。比較例4射出発泡成型製造例1で製造した荷重2.16kgのMI値88の原料ポリ乳酸を使用し、実施例1と同様にして1,6-ヘキサメチレンジイソシアネートとトリメチロールプロパンとのアダクト体の配合量を3重量部に変更した発泡成形品C43の荷重21.6kgのMI値は0.003であり、粘度が高過ぎ発泡倍率が低く、箱型に成型することができなかった。実施例3射出発泡成形品図2に示す構成の製造システムを使用した。混合撹拌用ヘンシェルミキサーL、原料供給用ホッパーA、射出成型機B、発泡ガス供給用プランジャーポンプE、オリフィスS、発泡金型Pで構成される加工機を使用した。図2で示す簡便な加工機システムを使用し、製造例1で製造したP05、P1、P15、MI値800、420、88の原料ポリ乳酸ペレット100重量部に常温液体の1,6-ヘキサメチレンジイソシアネートとトリメチロールプロパンとのアダクト体をそれぞれ1.5重量部、1重量部、0.5重量部、平均粒径0.4μmのタルク微粉末1重量部を定量的にヘンシェルミキサーLに供給し、混合し、窒素ガスシールしたホッパーAから射出成型機Bに一定量供給した。窒素ガス供給サイドプランジャーポンプEから窒素ガスとメタノール容量比2:1混合ガスをポリ乳酸組成物に対して2重量インジェクトし、170°Cで図1で示すオリフィス寸法が縦横0.1mm長さ150mmのオリフィス部S付き100°Cに保持した発泡成型金型Pに厚さ0.2mmの中空部状態の発泡金型図4Aに射出し、注入したポリ乳酸の温度が100°Cになった後、図4Bに示すように、金型の中空部の厚さを4mmに変更し30秒間で発泡させ中空部を満たした後、金型を40°Cに冷却し、30秒間保持し、本発明の射出発泡成形品T11、T12、T13を製造した。なお、オリフィス部における不活性ガス窒素ガスとメタノールの混合ガスが、超臨界状態となるように、温度と圧力を調整した。上記と同様にしてタルク微粉末を0.3重量部にのみ変更して製造した本発明の発泡成形体T33の荷重21.6kgのMI値は0.1と変わらなかったが、耐熱性は良であった。T11、T12、T13の発泡倍率は20倍であった。耐熱性は全て優であった。T11、T12、T13の荷重21.6kgで測定したMI値はそれぞれ、0.5、0.2、0.1であった。また、T1、T2、T3のGPC測定によりポリスチレン換算150万以上の著しく大きい高分子量物は検知されなかった。実施例4押出し発泡シート図3に示す、アダプターF、および発泡金型Pの代わりに、一般に知られたシート成形用Tダイを連結した構造の加工システムを使用し、製造例1で製造したMI値88の原料ポリ乳酸ペレットP15を100重量部に常温液体の1,6-ヘキサメチレンジイソシアネートとトリメチロールプロパンとのアダクト体を1.5重量部、平均粒径0.4μmのタルク微粉末1重量部を定量的にヘンシェルミキサーLに連続供給混合し、ホッパーAから定量供給し、窒素ガス供給サイドプランジャーポンプEからポリ乳酸組成物に対して1.0重量の窒素ガスとメタノール重量比2:1を断続的に定量供給し、せん断力を与えるオリフィス部Sを経由し、100°Cに冷却された厚さ0.5mm、幅30cmのシート状で100°Cに保持された厚さ10cmに設定されたシート引き取り部に押し出した。30秒間100°Cで保持された発泡成形部分の後、40°Cの冷却部分を通過させ、ポリ乳酸のTgより5°C低く冷却された状態で定長カットし、本発明の発泡成形シートを製造した。なお、オリフィス部における不活性ガス窒素ガスとメタノールの混合ガスが、超臨界状態となるように、温度と圧力を調整した。このシートの耐熱性は優であった。この発泡成形体を荷重21.6kgで測定したMI値は0.2であった。GPC測定によりポリスチレン換算150万以上の著しく大きい高分子量物は検知されなかった。比較例5射出発泡成形比較のため、実施例3のせん断力を与えるオリフィス部Sを取り外し、その他条件は同一にして製造した比較品C1、C2、C3はいずれも5倍未満の発泡倍率であり、部分的に発泡倍率が不均一であった。GPC測定によりポリスチレン換算200万を越える著しく大きい高分子量物が1重量以上測定された。これはせん断力を与えるオリフィス部Sを取り外したため著しく分子量の大きいポリ乳酸組成物が発泡セル膜の延伸を妨げたため発泡倍率が上がらなかったと推察される。比較例6押出し発泡成形比較のため、実施例4のせん断力を与えるオリフィス部Sを取り外し、その他条件は同一にして製造した比較品C4は5倍未満の発泡倍率であり、部分的に発泡倍率が不均一であった。発泡倍率が所定まで上がらないため、箱型に成型することができなかった。GPC測定によりポリスチレン換算200万を越える著しく大きい高分子量物が1重量以上測定された。実施例5実施例3のT3と同様にしてタルク微粉末を0.3重量部にのみ変更して製造した本発明の発泡成形体T33の荷重21.6kgのMI値は0.1と変わらなかったが、耐熱性は良であった。実施例6製造例1で製造した荷重2.16kgのMI値800の原料ポリ乳酸P05を使用し、実施例3と同様にして1,6-ヘキサメチレンジイソシアネートとトリメチロールプロパンとのアダクト体の配合量を0.5重量部に変更した発泡成形品C33の荷重21.6kgのMI値は4.2であり、耐熱性は良であった。比較例7押出し発泡成形製造例1で製造した荷重2.16kgのMI値800の原料ポリ乳酸P05を使用し、実施例4と同様にして1,6-ヘキサメチレンジイソシアネートとトリメチロールプロパンとのアダクト体の配合量を0.25重量部に変更した発泡成形品C33の荷重21.6kgのMI値は7であり、最適条件を探したが発泡倍率が3.8倍に止まった。比較例8製造例1で製造した荷重2.16kgのMI値88の原料ポリ乳酸を使用し、実施例2と同様にして1,6-ヘキサメチレンジイソシアネートとトリメチロールプロパンとのアダクト体の配合量を3重量部に変更した発泡成形品C43の荷重21.6kgのMI値は0.003であり、粘度が高過ぎ、押し出しが容易でなく適当な発泡倍率条件を見出せなかった。"