粗還元鉄粉、アトマイズ鉄粉などの粗製鉄粉を貯蔵し、供給するためのホッパと、前記粗製鉄粉に脱炭、脱酸、脱窒のうちの少なくとも一つの仕上還元処理を施すための連続式移動床炉とを有する還元鉄粉の製造設備において、前記ホッパの供給口部より上部にあるホッパ内の位置に、熱媒体ガスが流通可能な加熱用パイプと底角が45°以上である二等辺三角形状の整流板とを設けたことを特徴とする還元鉄粉の製造設備;ここで、ホッパの供給口部とはホッパ下端にある供給口と同じ断面形状を有する部位のことをいう。整流板が、熱媒体ガスが流通可能な整流板であることを特徴とする請求項1に記載の還元鉄粉の製造設備。加熱用パイプを設けた位置に、不活性ガス吹き込み手段を設けたことを特徴とする請求項1または2に記載の還元鉄粉の製造設備。請求項1または2に記載の還元鉄粉の製造設備を用い、加熱用パイプに熱媒体ガスを流通させて粗製鉄粉を200°C超え300°C以下の温度範囲に加熱後、連続式移動床炉で脱炭、脱酸、脱窒のうちの少なくとも一つの仕上還元処理を施すことを特徴とする還元鉄粉の製造方法。請求項3に記載の還元鉄粉の製造設備を用い、不活性ガス吹き込み手段から不活性ガスを吹き込みながら、加熱用パイプに熱媒体ガスを流通させて粗製鉄粉を200°C超え350°C以下の温度範囲に加熱後、連続式移動床炉で脱炭、脱酸、脱窒のうちの少なくとも一つの仕上還元処理を施すことを特徴とする還元鉄粉の製造方法。熱媒体ガスの熱源として、仕上還元処理時の排ガスを用いることを特徴とする請求項4または5に記載の還元鉄粉の製造方法。しかしながら、特許文献1、2に記載の予熱器を用いた加熱方法では、粗製鉄粉を100~200°C程度にしか加熱できず、仕上還元処理の効率化を十分に図ることができない。本発明は、粗還元鉄粉、アトマイズ鉄粉などの粗製鉄粉を効率よく仕上還元処理できる還元鉄粉の製造設備および製造方法を提供することを目的とする。本発明者等は、上記の目的を達成すべく鋭意検討を行った結果、以下の知見を得た。iホッパの供給口部において粗製鉄粉を加熱しても、高々200°C程度までしか加熱できない理由は、供給口部の構造上加熱時間を十分に確保できないためである。iiホッパの供給口部より上部にあるホッパ内の位置に、熱媒体ガスが流通可能な加熱用パイプと底角が45°以上である二等辺三角形状の整流板を設けて、粗製鉄粉を加熱すれば、200°Cを超える温度に均一加熱でき、仕上還元処理の効率化を図ることができる。本発明は、このような知見に基づきなされたもので、粗還元鉄粉、アトマイズ鉄粉などの粗製鉄粉を貯蔵し、供給するためのホッパと、前記粗製鉄粉に脱炭、脱酸、脱窒のうちの少なくとも一つの仕上還元処理を施すための連続式移動床炉とを有する還元鉄粉の製造設備において、前記ホッパの供給口部より上部にあるホッパ内の位置に、熱媒体ガスが流通可能な加熱用パイプと底角が45°以上である二等辺三角形状の整流板とを設けたことを特徴とする還元鉄粉の製造設備を提供する。ここで、ホッパの供給口部とはホッパ下端にある供給口と同じ断面形状を有する部位のことをいう。本発明である還元鉄粉の製造設備では、整流板が、熱媒体ガスが流通可能な整流板であったり、加熱用パイプを設けた位置に、不活性ガス吹き込み手段を設けることが好ましい。本発明は、また、上記の還元鉄粉の製造設備を用い、加熱用パイプに熱媒体ガスを流通させて粗製鉄粉を200°C超え300°C以下の温度範囲に加熱後、連続式移動床炉で脱炭、脱酸、脱窒のうちの少なくとも一つの仕上還元処理を施すことを特徴とする還元鉄粉の製造方法を提供する。本発明は、さらに、上記の還元鉄粉の製造設備を用い、不活性ガス吹き込み手段から不活性ガスを吹き込みながら、加熱用パイプに熱媒体ガスを流通させて粗製鉄粉を200°C超え350°C以下の温度範囲に加熱後、連続式移動床炉で脱炭、脱酸、脱窒のうちの少なくとも一つの仕上還元処理を施すことを特徴とする還元鉄粉の製造方法を提供する。これらの還元鉄粉の製造方法では、熱媒体ガスの熱源として、仕上還元処理時の排ガスを用いることができる。本発明により、粗還元鉄粉、アトマイズ鉄粉などの粗製鉄粉を効率よく仕上還元処理できるようになった。本発明の製造方法で製造された還元鉄粉は、焼結機械部品、焼結磁性部品、磁性鉄粉などに好適である。上述したように、ホッパの供給口部において粗製鉄粉を加熱しても、供給口部の構造上加熱時間を十分に確保できないため、高々200°C程度までしか加熱できない。そのため、粗製鉄粉を200°Cを超える温度に加熱するには、加熱時間を確保できるホッパの排出口部より上部にある位置で加熱する必要がある。しかし、ホッパの外部から加熱すると、ホッパ内の中心部と外壁近傍部にある粗製鉄粉を均一加熱することができず、そのために還元鉄粉の粒径のバラツキも大きくなりやすい。そこで、本発明では、ホッパの供給口部より上部にある位置に、熱媒体ガスが流通可能な加熱用パイプを設け、ホッパ内で粗製鉄粉を200°Cを超える温度に均一加熱できるようにした。以下に、その詳細を説明する。図3に、本発明の還元鉄粉の製造設備の特徴であるホッパの一例を模式的に示す。ホッパ8aの供給口部17より上部にあるホッパ8a内の位置に、熱媒体ガスが流通可能な加熱用パイプ21を這わせ、この加熱用パイプ21に熱媒体ガスを流通させて粗製鉄粉7を加熱する必要がある。このとき、粗製鉄粉7の加熱温度は200°C超え300°C以下とする。これは、200°C以下では仕上還元処理の効率化が図れず、300°Cを超えると酸化により加熱用パイプ21表面に粗製鉄粉7が付着固化し、熱伝導を悪化させるとともに、粗製鉄粉7の円滑な流出を阻害するためである。しかし、加熱用パイプ21を設けた位置に、不活性ガス吹き込み手段23を設け、不活性ガスを吹き込みながら加熱すれば、350°Cまでは酸化による加熱用パイプ21表面における粗製鉄粉7の付着固化は起こらず、仕上還元処理の効率化を促進できる。なお、加熱用パイプ21の配置の仕方は、ホッパ8aの大きさに依存するので、所望の温度に粗製鉄粉を均一加熱できるように適宜決定すればよい。また、本発明では、特許文献1や2にあるようにホッパ8aの供給口部17に予熱器15を設ける必要はないが、設けても本発明の効果が損なわれることはない。熱媒体ガスには、窒素ガス等の不活性ガスを用いることが好ましいが、その熱源には、図3に示すように、仕上還元処理で排出される燃焼排ガスや雰囲気ガスなどの排ガスを用いることができ、熱交換器20を設けて熱媒体ガスを加熱できる。また、図4に示すように、一般に、ホッパ8a内の粗製鉄粉7は→→→の位置にある粗製鉄粉7から順に移動床へ流出するので、粗製鉄粉7がホッパ内に装入された位置により粗製鉄粉7のホッパ内での滞留時間が変わり、粗製鉄粉7を均一加熱できない。そのため、粗製鉄粉7をホッパ8a内に装入された順序で流出させる、いわゆるピストンフローを形成させる必要があるが、それには、図3に示すように、ホッパ8a内に整流板22を設けることが効果的である。本発明者等が粗製鉄粉の安息角を調査したところ、30~40°であることがわかったので、底角が45°以上である二等辺三角形状の整流板22を設ければ、整流板22上における粗製鉄粉7の滞留を防止でき、粗製鉄粉7を均一加熱できることになる。なお、整流板22の数やその配置は、ホッパ8aの大きさに依存するので、粗製鉄粉7のピストンフローを形成できるように適宜決定すればよい。また、整流板22自体を、熱媒体ガスが流通可能な構造とすれば、粗製鉄粉7を所望の温度に短時間で加熱でき、仕上還元処理の効率化を図る上で好ましい。それには、図3に示すように、整流板22を中空構造とし、加熱用パイプ21に付随するように設けることが簡便である。炭素量が05質量、酸素量が08質量で、粒径が100μmの粗還元鉄粉を、図3に示す本発明の還元鉄粉の製造設備に設けたホッパと図2に示す従来の還元鉄粉の製造設備に設けたホッパを用いて、加熱しながら連続式移動床炉の移動床に堆積高さが40mmとなるように供給し、連続式移動床炉内で導入量150m3hrの露点35°Cの水素ガス雰囲気中、温度950°Cで脱炭および脱酸の仕上還元処理を行った。そして、ホッパから移動床に供給された直後における粗還元鉄粉の温度と粒径の経時変化と、仕上還元処理後の炭素および酸素の含有量を調査した。ホッパから移動床に供給された直後における粗還元鉄粉の温度と粒径の経時変化を、図5、6に示す。本発明の還元鉄粉の製造設備に設けたホッパを用いた場合には、粗還元鉄粉の温度が250~280°C、粒径が92~98μmで、従来の還元鉄粉の製造設備に設けたホッパを用いた場合の粗還元鉄粉の温度120~200°C、粒径83~105μmに比べ、温度や粒径の経時変化が小さく、より高温に均一加熱されており、粒径も均一であることがわかる。そのため、処理後の炭素量は001質量以下、酸素量が03質量以下で、両者の場合で変わりはなかったが、処理量は、本発明の還元鉄粉の製造設備に設けたホッパを用いた場合は81tonhrで、従来の還元鉄粉の製造設備に設けたホッパを用いた場合の77tonhrに比べ、増加しており、仕上還元処理の効率化が図られていることがわかる。