"相対動作する2つの物の一方に連結されるハウジングと、前記2つの物の他方に連結されて前記ハウジング内を摺動可能なピストンと、前記ハウジングと前記ピストンとによって区画形成されたチャンバの内部に収容された多数の細孔を有する多孔質体および作動液とを備え、前記2つの物のうちの上方側に位置する物を、前記多孔質体の細孔に前記作動液が流入した状態によって生じる前記チャンバの内圧に依存して支持するとともに、前記2つの物の相対動作に応じて前記多孔質体の細孔へ流入している前記作動液の量が変化することによって、それら2つの物の相対動作を減衰させ、コロイダルダンパとして機能するシリンダ装置の設計方法であって、前記2つの物のうちの上方側に位置する物の重量に応じて、前記多孔質体の細孔に作動液が流入し始める時の前記チャンバの内圧であるクラッキング圧の目安となる基準クラッキング圧を設定するクラッキング圧設定プロセスと、前記チャンバの内圧と前記多孔質体の細孔の内圧との釣り合いに基づいて定まる前記クラッキング圧と前記多孔質体の細孔径との関係を根拠に、前記基準クラッキング圧に基づいて、前記多孔質体の細孔径の目安となる基準細孔径を決定する細孔径決定プロセスとを含むシリンダ装置設計方法。前記クラッキング圧設定プロセスにおいて、前記ピストンの受圧面積の目安となる基準受圧面積を設定し、その基準受圧面積と、前記2つの物のうちの上方側に位置する物の重量とに基づいて、前記基準クラッキング圧を設定する請求項1に記載のシリンダ装置設計方法。相対動作する2つの物の一方に連結されるハウジングと、前記2つの物の他方に連結されて前記ハウジング内を摺動可能なピストンと、前記ハウジングと前記ピストンとによって区画形成されたチャンバの内部に収容された多数の細孔を有する多孔質体および作動液とを備え、前記2つの物のうちの上方側に位置する物を、前記多孔質体の細孔に前記作動液が流入した状態によって生じる前記チャンバの内圧に依存して支持するとともに、前記2つの物の相対動作に応じて前記多孔質体の細孔へ流入している前記作動液の量が変化することによって、それら2つの物の相対動作を減衰させ、コロイダルダンパとして機能するシリンダ装置の設計方法であって、前記多孔質体の細孔に作動液が流入し始めるまでの当該シリンダ装置のストローク量に対する前記チャンバの内圧の変化勾配である初期圧縮時ばね定数を設定する初期圧縮時ばね定数設定プロセスと、前記作動液を選定するとともに前記ピストンの受圧面積を設定し、その選定された作動液の体積弾性率,設定された前記ピストンの受圧面積,および前記設定された初期圧縮時ばね定数に基づき、前記初期圧縮時ばね定数が前記作動液の体積弾性率と前記ピストンの受圧面積の2乗との積を前記作動液の量で除した値に等しいことを根拠に、前記作動液の量を決定する作動液量決定プロセスとを含むシリンダ装置設計方法。相対動作する2つの物の一方に連結されるハウジングと、前記2つの物の他方に連結されて前記ハウジング内を摺動可能なピストンと、前記ハウジングと前記ピストンとによって区画形成されたチャンバの内部に収容された多数の細孔を有する多孔質体および作動液とを備え、前記2つの物のうちの上方側に位置する物を、前記多孔質体の細孔に前記作動液が流入した状態によって生じる前記チャンバの内圧に依存して支持するとともに、前記2つの物の相対動作に応じて前記多孔質体の細孔へ流入している前記作動液の量が変化することによって、それら2つの物の相対動作を減衰させ、コロイダルダンパとして機能するシリンダ装置の設計方法であって、前記多孔質体の細孔に作動液が流入し始めるまでの当該シリンダ装置のストローク量に対する前記チャンバの内圧の変化勾配である初期圧縮時ばね定数を設定する初期圧縮時ばね定数設定プロセスと、前記ピストンの受圧面積,前記作動液の量を設定し、その設定された前記ピストンの受圧面積,前記作動液の量,および前記設定された初期圧縮時ばね定数に基づき、前記初期圧縮時ばね定数が前記作動液の体積弾性率と前記ピストンの受圧面積の2乗との積を前記作動液の量で除した値に等しいことを根拠に算出される体積弾性率を、設計体積弾性率として決定する体積弾性率決定プロセスと、体積弾性率が前記作動液の体積弾性率と異なる物質をチャンバ内に収容して、前記チャンバに加わる力に対する前記チャンバの容積変化の逆数である前記チャンバの体積弾性率を前記設計体積弾性率に調整すべく、そのチャンバ内に収容する物質を決定する体積弾性率調整物質決定プロセスとを含むシリンダ装置設計方法。前記初期圧縮時ばね定数設定プロセスにおいて、前記初期圧縮時ばね定数を、水の体積弾性率に依拠して定まるばね定数より小さい値に設定する請求項3また請求項4に記載のシリンダ装置設計方法。相対動作する2つの物の一方に連結されるハウジングと、前記2つの物の他方に連結されて前記ハウジング内を摺動可能なピストンと、前記ハウジングと前記ピストンとによって区画形成されたチャンバの内部に収容された多数の細孔を有する多孔質体および作動液と、可撓性を有し、前記チャンバの内部に密封空間を区画形成するとともにその密封空間に前記多孔質体と前記作動液の一部とをそれらが混合した状態で密封し、自身が変形することによって、前記密封空間の容積の変化を許容する密封部材とを備え、前記多孔質体の細孔に前記作動液が流入した状態によって生じる前記密封空間内の圧力に依存して、前記2つの物のうちの上方側に位置する物を支持するとともに、前記2つの物の相対動作に応じて、前記多孔質体の細孔へ流入している前記作動液の量が変化することによって、それら2つの物の相対動作を減衰させることで、コロイダルダンパとして機能するシリンダ装置であって、当該シリンダ装置が、さらに、前記チャンバの内部における前記密封空間の外部に収容され、体積弾性率が前記作動液の体積弾性率と異なる物質を備え、前記作動液が、水であり、前記物質が、体積弾性率が水の体積弾性率より低いものであるシリンダ装置。前記密封部材を、第1密封部材とした場合に、当該シリンダ装置が、可撓性を有して前記物質を内部に密封する第2密封部材を備えた請求項6に記載のシリンダ装置。相対動作する2つの物の一方に連結されるハウジングと、前記2つの物の他方に連結されて前記ハウジング内を摺動可能なピストンと、前記ハウジングと前記ピストンとによって区画形成されたチャンバの内部に収容された多数の細孔を有する多孔質体および作動液と、可撓性を有し、前記チャンバの内部に密封空間を区画形成するとともにその密封空間に前記多孔質体と前記作動液の一部とをそれらが混合した状態で密封し、自身が変形することによって、前記密封空間の容積の変化を許容する密封部材とを備え、前記多孔質体の細孔に前記作動液が流入した状態によって生じる前記密封空間内の圧力に依存して、前記2つの物のうちの上方側に位置する物を支持するとともに、前記2つの物の相対動作に応じて、前記多孔質体の細孔へ流入している前記作動液の量が変化することによって、それら2つの物の相対動作を減衰させることで、コロイダルダンパとして機能するシリンダ装置であって、当該シリンダ装置が、さらに、前記ハウジングに連結され、自身の内部が前記ハウジングの内部と連通して前記チャンバを区画形成するサブハウジングを備え、そのサブハウジングの容積が、前記ハウジングの容積から前記多孔質体の体積を除いた部分の容積の45パーセント以上100パーセント以下とされたシリンダ装置。当該シリンダ装置が、前記2つの物が停止している状態から、収縮側にストローク可能な量が、伸張側にストローク可能な量に比較して大きくなるように構成された請求項6ないし請求項8のいずれか1つに記載のシリンダ装置。上記のコロイダルダンパおよびスプリングとして機能するシリンダ装置は、それが支持する物やそれが使用される状況等に応じて要求される特性とされることが望ましい。つまり、使用状況に応じて要求される特性を有するシリンダ装置を設計し、そのようなシリンダ装置を実現することによって、そのコロイダルダンパおよびスプリングとして機能するシリンダ装置の実用性が向上すると考えられる。本発明は、そのような実情に鑑みてなされたものであり、実用性の高いコロイダルダンパとして機能するシリンダ装置を提供することを課題とし、その実用性の高いシリンダ装置を実現すべく、使用状況等に応じて要求される特性とするためのシリンダ装置の設計方法を提供することを課題とする。上記課題を解決するため、本発明の第1の観点に従うシリンダ装置設計方法は、相対動作する2つの物のうちの上方側に位置する物の重量に応じて、多孔質体の細孔に作動液が流入し始める時のチャンバの内圧であるクラッキング圧の目安となる基準クラッキング圧を設定し、その基準クラッキング圧に基づき、チャンバの内圧と多孔質体の細孔の内圧との釣り合いに基づいて定まるクラッキング圧と多孔質体の細孔径との関係を根拠に、多孔質体の細孔径の目安となる基準細孔径を決定するものとされる。また、本発明の第2の観点に従うシリンダ装置設計方法は、多孔質体の細孔に作動液が流入し始めるまでのシリンダ装置のストローク量に対するチャンバの内圧の変化勾配である初期圧縮時ばね定数,作動液,ピストンの受圧面積を設定し、その定められた作動液の体積弾性率,設定されたピストンの受圧面積,および設定された初期圧縮時ばね定数に基づき、初期圧縮時ばね定数が作動液の体積弾性率とピストンの受圧面積の2乗との積を作動液量で除した値に等しいことを根拠に、作動液の量を決定するものとされる。さらに、本発明の第3の観点に従うシリンダ装置設計方法は、初期圧縮時ばね定数,ピストンの受圧面積,ハウジングの容積,多孔質体の体積を設定し、設定されたピストンの受圧面積,ハウジングの容積から多孔質体の体積を除いた部分の容積,および設定された初期圧縮時ばね定数に基づき、第2の発明と同様の関係を根拠に算出される体積弾性率を設計体積弾性率として決定し、体積弾性率が作動液の体積弾性率と異なる物質をチャンバ内に収容してチャンバの体積弾性率を設計体積弾性率に調整するために、そのチャンバ内に収容する物質を決定するものとされる。さらにまた、本発明の第4の観点に従うシリンダ装置は、体積弾性率が作動液である水の体積弾性率より低い物質がチャンバの内部に収容された構成とされる。本発明の第5の観点に従うシリンダ装置は、ハウジングに連結されて自身の内部がハウジングの内部と連通してチャンバを区画形成するサブハウジングを備え、そのサブハウジングの容積が、ハウジングの容積から多孔質体の体積を除いた容積の46パーセント以上100パーセント以下とされたことを特徴とする。本発明の第1から第3の観点に従う3つのシリンダ装置設計方法によれば、コロイダルダンパの特性であるクラッキング圧および初期圧縮時ばね定数のいずれかを、シリンダ装置が使用される状況等に応じたものとすることが可能である。つまり、本発明のシリンダ装置設計方法によって設計されたシリンダ装置は、実用性の高いものとなる。なお、上記第4の観点に従うシリンダ装置は、上記第3の観点に従うシリンダ装置設計方法により決定された設計体積弾性率を実現するのに好適なシリンダ装置であり、上記第5の観点に従うシリンダ装置は、上記第3の観点に従うシリンダ装置設計方法により決定された量の作動液を収容するのに好適なシリンダ装置である。以下、請求可能発明の代表的な実施形態を、実施例として、図を参照しつつ詳しく説明する。なお、請求可能発明は、下記実施例の他、前記発明の態様の項に記載された態様を始めとして、当業者の知識に基づいて種々の変更、改良を施した種々の態様で実施することができる。<シリンダ装置設計方法の概念>本実施例のシリンダ装置設計方法の説明の前に、まず、図1に示す簡便な構成のコロイダルダンパとして機能するシリンダ装置10を例に、コロイダルダンパの特性について詳しく説明する。シリンダ装置10は、ハウジング12と、そのハウジング12内を摺動するピストン14とを含んで構成される。そして、シリンダ装置10は、それらハウジング12とピストン14とによって形成されるチャンバ16内に、多孔質体20と作動液22とが混合されたコロイド溶液24が充填されたものである。図2に、多孔質体20の断面図を模式的に示す。多孔質体20は、外径Dが数μm~数十μmオーダの球形状の粒子であり、内径dが数nm~数十nmオーダの多数の細孔30を有するものである。図3に、ハウジング12とピストン14との相対動作量Sシリンダ装置10のストロークと、チャンバ16の内圧Pとの関係を示す。なお、以下の説明において、ストロークSの変化量に対する内圧Pの変化量、つまり、ストロークSに対する内圧Pの変化勾配を、ばね定数と呼ぶ。以下に、その図3に示す点AからF-Bまでの各特性を、順に説明するとともに、本実施例のシリンダ装置設計方法の概念となる式を導出する過程を説明する。iA-B点Aから点Bまでは、シリンダ装置10の組付時等にチャンバ16内に混入してしまう空気、複数の多孔質体20の間の空気、および、シール部間隙の空気等の存在によって生じるストローク、つまり、無駄ストロークである。iiB-C初期圧縮時ばね定数の算出点Bから点Cまでは、シリンダ装置10の収縮ストロークに伴って、シリンダ装置10が有するゴム,樹脂,シールや、チャンバ16内の作動液22,混入してしまった空気等が圧縮することにより、チャンバ16の内圧Pが上昇する過程である。なお、その主な要素は、作動液22の圧縮によるものであるため、このB-C間のばね定数を、作動液22の圧縮率βfに基づいて算出する。その作動液22の圧縮率βfは、下記の1式で表せすことができる。βf=dVf/Pintr1/Vf1ここで、Vfが作動液量であり、dVfがその作動液22の体積変化であり、Pintrが、後に詳しく説明するが、作動液22が多孔質体20内に流入する際のチャンバ16の内圧である。また、上記1式を変形し、作動液22の体積変化dVfを表した式が、下記の2式である。dVf=βfPintrVf2次に、B-C間のばね定数である初期圧縮時ばね定数K1は、下記の3式で表すことができる。K1=PintrAp/dVf/Ap3ここで、Apは、ピストン14の受圧面積である。この3式に、上記2式を代入すると、以下の式が得られる。K1=PintrAp2/βfPintrVf=1/βfAp2/Vf4上記4式の1/βは、作動液22の圧縮率βの逆数であり、作動液22の体積弾性率G1である。つまり、下記5式に示すように、初期圧縮時ばね定数K1は、作動液22の体積弾性率G1とピストンの受圧面積Apの2乗との積を作動液量Vfで除した値に等しくなるのである。K1=G1Ap2/Vf5iii点Cクラッキング圧点Cは、多孔質体20が有する細孔30内に、作動液22が流入し始めるポイントである。以下、この細孔30内に作動液22が流入し始める時のチャンバ16の内圧をクラッキング圧Pintrと呼ぶこととする。このクラッキング圧Pintは、図4の概念図に示すように、チャンバ16の内圧と細孔30の内圧毛管の圧力,ラプラス圧力との釣り合い式から求められ、次式で表される。Pintr=-2σcosθin/rPG6ここで、σは作動液22の表面張力であり、θinは作動液22の流入時の接触角であり、rは細孔30の半径であり、PGは細孔30内の空気が圧縮されたことによる圧力である。ちなみに、そのPGの大きさは、作動液22の表面張力に依拠した成分の大きさに比較して非常に小さいため、無視することが可能である。つまり、クラッキング圧Pintrを定める際に支配的なパラメータは、細孔30の半径r細孔径dであることが分かる。そして、シリンダ装置10を、細孔30内に作動液22が流入した状態によって生じるチャンバ16の内圧Pによって、自身の上方に位置する物を支持するように構成する場合、このクラッキング圧Pintrとピストン14の受圧面積Apとによって、シリンダ装置10が支持することが可能なおおよその重量が定まることになるのである。ivC-D付近コロイド溶液に依拠したばね特性チャンバ16の内圧がクラッキング圧に到達し、さらに、シリンダ装置10をストロークさせると、作動液22がさらに圧縮するとともに、それによる液圧の上昇によって多孔質体20の細孔30への作動液22の流入量が増加することになる。そして、その多孔質体20への作動液22の流入によって、コロイド溶液24の体積が減少し、シリンダ装置10が収縮するようにストロークすることになる。つまり、点CからD付近までの区間においては、シリンダ装置10は、上述した作動液22の体積弾性率G1に依存した特性のばねと、多孔質体20の細孔30に作動液22が流入することによる特性のばねとが直列に配置されたばね特性を有すると考えることができる。つまり、多孔質体20の細孔30に作動液22が流入することに依拠したばね特性のばね定数をK2とすれば、この点CからD付近までの区間のばね定数Kallは、次式によって表すことができる。Kall=1/1/K11/K27この点CからD付近までの区間においては、多孔質体20の細孔30に作動液22が流入することによるばね特性以下、コロイド溶液のばね特性と呼ぶ場合がある。が、主な特性であるため、以下に、そのコロイド溶液のばね特性であるばね定数K2以下、コロイド溶液のばね定数K2と呼ぶ場合がある。を算出する。点CからD付近までの区間においては、シリンダ装置10の収縮ストロークに応じて、チャンバ16の内圧は増加し、それによってシリンダ装置10が持つ位置エネルギも増加することになる。その位置エネルギEと、多孔質体20の細孔30内における作動液22の接触面積の変化dΩとの関係は、次式で表される。そして、その次式を使用して、上記コロイド溶液のばね定数K2を導出する。E=-σdΩcosθin8上記の接触面積の変化dΩは、シリンダ装置10のストロークにより流入する作動液22の量をdVを用いて、次式で表すことができる。dΩ=2dV/r9また、その作動液22の流入量dVは、点Cからのハウジング12に対するピストン14の変位量Xpを用いて、次式で表すことができる。dV=ApXp10それら8式に9式および10式を代入すると、次式が得られる。E=-2σcosθinApXp/r11一方、シリンダ装置10がばね定数K2のスプリングとして機能すると考えた場合に、そのシリンダ装置10が持つ位置エネルギは、次式であらわすことができる。E=1/2K2Xp212これら11式および12式から、次式が得られる。-2σcosθinApXp/r=1/2K2Xp213この13式を、コロイド溶液のばね定数K2について変形すれば、次式となる。K2=-4σApcosθin/rXp14なお、点Cからの線形領域とする変位量有効ストロークをXprとすれば、その有効ストロークXprは、多孔質体20の量Vpm,その多孔質体20の細孔容積率δvp,多孔質体の密度ρ,ピストン14の受圧面積Apを用いて、次式で表すことができる。Xpr=Vpmδvpρ/Ap15この15式を14式に代入して、有効ストローク範囲のコロイド溶液のばね定数を算出したものが、次式である。K2=-4σAp2cosθin/rVpmδvpρ16この16式のうちの多孔質体20および作動液22が持つ固有値のみで定まる要素をG2とすれば、16式は、以下のようにまとめることができる。K2=G2Ap2/Vpm17G2=-4σcosθin/rδvpρ18つまり、このG2は、コロイド溶液の体積弾性率G2に相当するものと考えることができる。v点D付近~点E非線形領域点D付近~点E非線形領域においては、作動液22が、流入できる限界付近まで多孔質体20内に流入すると、作動液22の液圧が大きく上昇し始める。ちなみに、この領域において非線形となる要因は明らかにはなっていないが、例えば、多孔質体20の重量に対する細孔容積率、細孔径の勾配、多孔質体20が疎水化されたものである場合の疎水化処理の濃淡等が起因するのではないかと考えられている。vi点E~点F~点B復路の特性点Eにおいて、シリンダ装置10のストロークが収縮側から伸張側に反転するポイントである。また、点Fは、多孔質体20が有する細孔30内から、作動液22が流出し始めるポイントである。この点Fでのチャンバ内の圧力は、図4の概念図に示すように、チャンバ16の内圧と細孔30の内圧との釣り合い式から求められ、次式で表される。Pextr=-2σcosθex/rPG19ここで、θexは作動液22の流出時の接触角である。その流出時の接触角θexは、流入時の接触角θinより90degに近い値となるためcosθexが小さく、作動液22が細孔30内から流出しようとする力も小さくなる。そのことにより、点Eから点Fまでの区間においては、シリンダ装置10が有するゴム,樹脂,シールや、チャンバ16内の作動液22,混入してしまった空気等が圧縮した状態から解放されて、急激にチャンバ16の内圧が低下することになる。そして、チャンバ16の内圧が低下すると、点Fから点Bまでの区間において、多孔質体20の細孔30から作動液22が流出し、コロイド溶液24の体積が増加し、シリンダ装置10が伸張するようにストローク動作することになる。vii減衰特性シリンダ装置10は、相対動作する2つの物が停止している状態における位置である中立位置からの1サイクルの動作におけるチャンバ16の内圧の変化を、シリンダ装置10のストロークSとの関係で示せば、図3に示す破線のようになる。シリンダ装置10は、先にも説明したように、作動液流入時収縮時のチャンバ16の内圧と、作動液流出時伸張時のチャンバ16の内圧とに差が生じ、図3に示すように、シリンダ装置10のストロークSの変化に対するチャンバ16の内圧の変化に、ヒステリシスが生じる。そして、その図3の二点鎖線によって囲まれた面積が、1サイクルの動作において散逸したエネルギに相当する。なお、上記の破線は、静的な特性であり、動的な特性は、楕円化するため、減衰効率は落ちることになる。次に、第1実施例のシリンダ装置設計方法について、詳しく説明する。まず、本設計方法の対象となるシリンダ装置50は、図5に示すように、車両用サスペンション装置の一構成要素であり、車体を懸架する懸架シリンダである。詳しく言えば、その車両用サスペンション装置は、車両が有する車輪52の各々に対応して設けられる独立懸架式のものであり、マルチリンクサスペンション装置とされる。サスペンション装置は、それぞれがサスペンションアームである第1アッパアーム60,第2アッパアーム62,第1ロアアーム64,第2ロアアーム66,トーコントロールアーム68を備えている。5本のアーム60,62,64,66,68のそれぞれの一端部は、車体に回動可能に連結され、他端部は、車輪52を回転可能に保持する車輪保持部材としてのアクスルキャリア70に回動可能に連結されている。それら5本のアーム60,62,64,66,68により、アクスルキャリア70は、車体に対して一定の軌跡に沿った上下動が許容されている。そして、本シリンダ装置50は、車体の一部であるタイヤハウジングに設けられたマウント部72と、上記第2ロアアーム66との間に配設される。本シリンダ装置50には、疎水化多孔質シリカゲルと作動液としての水とが混合されたコロイド溶液を用いる。つまり、本シリンダ装置50においては、疎水化多孔質シリカゲルの粒子の各々を、多孔質体として機能させるようになっている。<クラッキング圧,細孔径,受圧面積の決定>iクラッキング圧設定プロセスまず、疎水化多孔質シリカゲル粒子の細孔内に水が流入した状態におけるチャンバの内圧によって、車体の分担荷重Wcf=6000Nを受け持つように、シリンダ装置50を設計する。シリンダ装置50が発生させる力は、チャンバの内圧Pとピストンの受圧面積Apとの積によって定まるため、まず、一般的な車両用のシリンダ装置の受圧面積を考慮して、ピストンの受圧面積の目安となる基準受圧面積Ap=201cm2を設定した。その基準受圧面積Apに基づけば、中立位置におけるチャンバの内圧PとしてWcf/Ap=299MPaだけ必要である。また、車体と車輪との相対動作範囲,図3の点CからD付近までの区間のばね定数Kallを一般的な車両のばね定数を目標値とすることを考慮し、クラッキング圧の目安となる基準クラッキング圧Pintr=25MPaを設定した。ii細孔径決定プロセスクラッキング圧Pintは、上述したように、チャンバ16の内圧と細孔30の内圧毛管の圧力,ラプラス圧力との釣り合い式に基づいて、6式で表される。Pintr=-2σcosθin/rPG6ちなみに、PGの大きさは、作動液22の表面張力に依拠した成分の大きさに比較して非常に小さいため、無視することが可能である。そして、σおよびθinは、作動液である水が持つ固有値であるため、クラッキング圧Pintrと多孔質体の細孔の半径rとの間には定められた関係がある。つまり、その6式を根拠に、水の表面張力σ=728mNm,水の表面張力の流入時の接触角θin=1285deg,上記の基準クラッキング圧Pintrに基づき、多孔質体である疎水化多孔質シリカゲルの細孔径の目安となる基準細孔半径r=-2σcosθin/Pintr=362nmを決定した。iii設計値決定プロセス次に、疎水化多孔質シリカゲルの細孔径が異なるものを3種類用意した。細孔半径が、35nm,50nm,75nmのものである。それらのストローク量とシリンダ力との関係を実測したものを、図6に示す。なお、実測に用いたシリンダ装置のピストンは、上記基準受圧面積Apとされたものである。図6からも、基準細孔半径rに近い細孔半径35nmのものが、分担荷重Wcf=6000Nを受け持つのに、最適であることが分かる。したがって、多孔質シリカゲルの細孔径の設計値を、7nm半径35nmと決定した。なお、上記の細孔半径35nmの疎水化多孔質シリカゲルを用いたシリンダ装置のクラッキング圧の実測値は、2555MPaN9の平均値であった。つまり、上記基準クラッキング圧Pintrとほぼ同じ大きさであるため、その基準クラッキング圧Pintrを算出するのに用いた基準受圧面積Apを、ピストンの受圧面積Apの設計値とした。<目安となる疎水化多孔質シリカゲルの量の決定>また、本設計方法においては、シリンダ装置50を、収縮側にストロークする全範囲において、つまり、フルリバウンドからフルバウンドまでの間において、チャンバの内圧Pが疎水化多孔質シリカゲルの細孔への水の流入量に比例する範囲内でストロークするように設計する。シリンダ装置50を、そのような構成とするために、疎水化多孔質シリカゲルの量体積と水の量体積を設定する。まず、シリンダ装置50において、標準状態例えば、車両に一人も乗車しておらず、かつ、何も積載しておらず、さらに、水平面上において停車している状態における中立位置から、バウンド方向にストローク量Sb=70mm,リバウンド方向にストローク量Sr=70mmだけストロークできるようにすると、フルリバウンドからフルバウンドまでのチャンバの容積変化ΔVは、次式のように求まる。ΔV=ApSbSrそして、本シリンダ装置50においては、この容積変化ΔVに等しい量の水が、疎水化多孔質シリカゲルに流入できるようにする。つまり、疎水化多孔質シリカゲルの体積に対する疎水化多孔質シリカゲルの水を流入できる限界量の比をηとすれば、疎水化多孔質シリカゲルの必要最低量体積であるVSminが、次式によって定まる。VSmin=ΔV/ηなお、疎水化多孔質シリカゲルは、疎水化処理の際に、全てが疎水化されずに吸水性を有するシリカゲルが残ってしまう場合がある。例えば、疎水化処理を行った全量に対する、疎水化されなかったシリカゲルの量を除いた疎水化されたシリカゲルの量の割合を、疎水化率αと定義すれば、その疎水化率のばらつき等に対応するために、目安となる疎水化多孔質シリカゲルの量体積であるVSを、次式によって決定した。VS=VSmin/α<初期圧縮時ばね定数,設計体積弾性率の決定>i初期圧縮時ばね定数設定プロセス次に、本設計方法においては、図3に示す点Bから点Cまでのばね定数である初期圧縮時ばね定数K1を設定する。後に詳しく説明するが、この初期圧縮時ばね定数K1は、シリンダ装置50の動特性に大きく影響するため、これを設定する必要があるのである。本設計方法においては、初期圧縮時ばね定数K1を、水の体積弾性率Gw=1/βw,βw:水の圧縮率に依拠したばね定数より小さな値となるように、具体的には、水の体積弾性率Gw=1/βw,βw:水の圧縮率に依拠したばね定数の60程度の値となるように設定したii体積弾性率決定プロセス先に述べたように、初期圧縮時ばね定数K1は、5式で表される。K1=G1Ap2/Vf5その作動液量は、シリンダ装置のハウジングの容積の設定値VHから、先に設定された疎水化多孔質シリカゲルの量VSを引いた容積である。そして、その目安となる作動液量Vf=VH-VSと、先に決定されたピストンの設計受圧面積Ap==201cm2とに基づけば、上記5式を根拠に、チャンバの体積弾性率の設計値である設計体積弾性率G1を決定する。つまり、本設計方法においては、初期圧縮時ばね定数K1を、水の体積弾性率Gw=1/βw,βw:水の圧縮率に依拠したばね定数の60程度の大きさとなるように、設計体積弾性率G1を、水の体積弾性率Gwの60の大きさに設定した。ii体積弾性率調整物質決定プロセス本設計方法においては、シリンダ装置50を、上記設計体積弾性率G1=06Gwを実現するために、作動液としての水の弾性率を低下させる物質をチャンバ内に収容するように構成する。具体的には、後に詳しく説明するが、密封容器内に圧縮した空気を封入させ、その圧縮空気が密封された容器をチャンバ内に収容させることで、水の弾性率を低下させる。なお、チャンバの体積弾性率が、上記設計体積弾性率G1となるように、密封容器内の圧縮空気の初期圧を調整する。<コロイダル溶液のばね定数,疎水化多孔質シリカゲルの量の決定>iコロイド溶液ばね定数決定プロセス次に、上記の7式を利用して、コロイダル溶液のばね定数K2を決定する。Kall=1/1/K11/K27図3に示した点Cから点D付近のばね定数Kallは、一般的な車両に用いられるサスペンションスプリングのばね定数Ktc=36010Nmに設定した。そして、コロイダル溶液のばね定数K2を、そのばね定数Ktcと、先に決定された初期圧縮時ばね定数K1とに基づき、7式を利用して決定した。ii疎水化多孔質シリカゲル量決定プロセス先に述べたように、コロイダル溶液のばね定数K2は、上記の17式で表される。K2=G2Ap2/Vpm17このG2は、上記の18式で表されるものであり、多孔質体としての疎水化多孔質シリカゲルおよび作動液としての水が持つ固有値のみで定まるものである。G2=-4σcosθin/rδvpρ18つまり、このコロイド溶液の体積弾性率と、先に決定されたピストンの設計受圧面積Ap=201cm2、および、上記のように決定されたコロイダル溶液のばね定数K2に基づき、17式を根拠に、疎水化多孔質シリカゲルの量VSを決定した。<設計されたシリンダ装置の構成>上記のシリンダ装置設計方法により決定された設計値をもとに構成されたシリンダ装置50を、図7に示す。図7は、シリンダ装置50の正面断面図であり、その図7を参照しつつ、シリンダ装置50の構成を詳しく説明する。シリンダ装置50は、概して円筒状のハウジング80と、そのハウジング80に対して摺動可能に配設されたピストン82とを含んで構成されている。ピストン82は、ピストン本体90を有しており、そのピストン本体90が、ハウジング80の内部を、自身を挟んで2つのチャンバである上室92と下室94とに区画している。ピストン82は、さらに、ピストンロッド98を有しており、そのピストンロッド98は、下端部においてピストン本体90に連結されるとともに、ハウジング80の上端部に設けられた蓋部から延び出している。そして、ピストンロッド98は、上端部において防振ゴム100を含んで構成されるアッパサポート102を介してマウント部72の下面側に連結されている。一方、ハウジング80は、それの下端部において、ブシュ104を介して第2ロアアーム66に連結されている。つまり、ハウジング80と、ピストンロッド98およびそれに連結されたピストン本体90とは、車体マウント部72と車輪52アクスルキャリア70との接近離間に応じて軸線方向に相対移動可能とされている。換言すれば、シリンダ装置50は、車体と車輪52との接近離間に応じて伸縮可能とされているのである。ちなみに、シリンダ装置50は、カバーチューブ110を備えており、そのカバーチューブ110は、上記ピストンロッド98およびハウジング80の上部を収容し、外部からの塵埃,泥等の侵入を防止するようにされている。ハウジング80内の下端部には、ベローズ120が固定されており、下室94に収容されている。そのベローズ120には、疎水化多孔質シリカゲル122と、水124とが混合されたコロイド溶液126が充填された状態で密封されている。なお、ベローズ120は、ハウジング80内に固定された状態において、上下方向に伸縮するようになっている。したがって、ベローズ120は、容器状に形成されたものであり、自身のみによって密封空間を形成してその内部にコロイド溶液126を密封する第1密封部材として機能するものとなっており、本シリンダ装置50は、ベローズ120とコロイド溶液124とを含んで構成されたコロイド溶液密封体130を備えたものとなっている。また、上記のコロイド溶液密封体130には、もう1つのべーローズ140が固定されている。このベローズ140には、先の設計方法により決定された体積弾性体調整物質としての圧縮空気142が密封されている。つまり、そのベローズ140は、第2密封部材として機能するものとなっている。なお、下室94には、上記コロイド溶液密封体130および体積弾性率調整物質が収容された状態で、水150が充填されている。また、上室92にも、水150が充填されている。先に述べたピストン本体90には、それを軸方向に貫通し、上室92と下室94とを連通させる複数の連通路152が設けられている。つまり、ハウジング80に対するピストン82の摺動に伴って上室92および下室94の容積が変化する場合に、上記連通路152によって、上室92と下室94との間で、水150の流通が許容されるのである。なお、ハウジング80の内部は高圧になるため、ハウジング80の上端部の蓋部、および、下端部の蓋部には、水150の漏れを防止するために、複数の高圧シール154が設けられている。特に、ピストンロッド98が摺動する上端部の蓋部には、そのピストンロッド98の摺動面に接する2つのシール156が設けられている。それら2つのシール156の間にグリースが密封されており、シール性が高められている。シリンダ装置50は、車体と車輪52との接近離間動作を規制する機構、いわゆるバウンドストッパ、および、リバウンドストッパを有している。具体的には、バウンドストッパは、カバーチューブ110の内側の上端に貼着された環状の緩衝ゴム160を含んで構成され、ハウジング80の上端部が、緩衝ゴム160を介してカバーチューブ110に当接するように構成されている。また、リバウンドストッパは、ハウジング80の上方側の蓋部の下面に貼着された環状の緩衝ゴム162を含んで構成され、ピストン本体90の上面とハウジング80の上方側の蓋部とが、緩衝ゴム162を介して当接するように構成されている。なお、上述したように、本シリンダ装置50は、コロイド溶液126がベローズ120内に密封されているが、外部から加えられた力は、水150を介してコロイド溶液密封体130に伝達される。つまり、外部から加えられた力によって、水150の液圧が上昇させられ、それとともに、ベローズ120内に収容された水124の液圧も上昇する。そして、水124の液圧が、ある高さまで上昇すると、その水124は、表面張力に抗して疎水化多孔質シリカゲル122の細孔内に流入する。それに伴って、ベローズ120は収縮しつつ、コロイド溶液密封体130は、体積が減少することになるのである。一方、自身に加わる力がなくなると、水124の液圧が低下し、疎水化多孔質シリカゲル122の細孔から水124が流出する。それに伴って、ベローズ120は伸張しつつ、コロイド溶液密封体130は、体積が増加することになる。<本シリンダ装置の特性>本シリンダ装置50は、上述した設計方法によって、初期圧縮時ばね定数K1が適切化されている。図8に、体積弾性率調整物質を備えていないシリンダ装置、つまり、初期圧縮時ばね定数が水の体積弾性率Gwに依拠した大きさとされているシリンダ装置を加振した場合のストローク量とシリンダ力との関係を示す。加振条件は、加振振幅Aが、±15mm,±25mm,±35mmで、周波数は053Hzで一定である。図8から分かるように、振幅が小さい場合ほど、疎水化多孔質シリカゲルへの水の流入流出がなく、作動液である水の体積変化に依拠したストロークしか行われていない。特に、加振振幅が±15mmである場合には、動的なばね定数が、初期圧縮時ばね定数である水の体積弾性率Gwに依拠したばね定数と、ほぼ同程度となってしまっている。つまり、コロイダルダンパとして機能するシリンダ装置は、振幅の小さな振動が生じている場合に動的なばね定数が、初期圧縮時ばね定数の影響を大きく受けることになる。それに対して、本シリンダ装置50は、初期圧縮時ばね定数K1が、体積弾性率調整物質によって、水の体積弾性率に依拠したばね定数より小さくされており、振幅の小さな振動が生じている場合の減衰性能の悪化が抑制されたものとなっている。また、本シリンダ装置50のストローク量とシリンダ力との関係を図9の実線に示す。本シリンダ装置は、車両が停止している状態から、バウンドストローク可能な量が、リバウンドストローク可能な量に比較して大きくされている。換言すれば、分担荷重Wcfと同じ大きさのシリンダ力を発生させる位置が、ストローク可能範囲の中央よりリバウンド側に位置している。つまり、停止状態おける車高が高めに設定されている。具体的には、ピストン82に設定された圧力を加えた状態でハウジング80の上蓋を閉じることで、ハウジング80内に初期圧が加えられている。それによって、ストローク可能範囲の中央よりリバウンド側で、シリンダ力が分担荷重Wcfと釣り合うようになっている。本シリンダ装置50において、停止状態からバウンド側にストロークを開始し、その後に2サイクルした場合のシリンダ力の変化を二点鎖線に示している。1サイクル目のバウンド側へのストロークが、実線で示した静特性に沿って動作しているのに対して、2サイクル目のバウンド側へのストロークにおいて、シリンダ力の増加に遅れが生じているのが分かる。このことによって、車体と車輪52との間で相対動作しつけている場合には、車高が停止状態より低下したような状態となる。本シリンダ装置50は、上述したように、停止状態における車高が高めに設定されているため、走行中に車高が低下することで、バウンド側,リバウンド側の両方向へのストローク可能量が適切化されることになる。次に、第2実施例のシリンダ装置設計方法について説明する。第2実施例のシリンダ装置設計方法は、第1実施例の設計方法と、初期圧縮時ばね定数設定プロセスによって設定された初期圧縮時ばね定数K1を実現する方法が異なる。そのため、第2実施例の設計方法については、その方法のみを説明し、その後、第2実施例の設計法により設計されたシリンダ装置200について説明する。<作動液量決定プロセス>先に述べたように、初期圧縮時ばね定数K1は、5式で表される。K1=G1Ap2/Vf5本シリンダ装置200の作動液は、第1実施例のシリンダ装置50と同様に水であるため、チャンバの体積弾性率G1は、水の体積弾性率Gwと等価と考える。そして、その水の体積弾性率Gw、先に決定されたピストンの設計受圧面積Ap、および、水の体積弾性率Gwに依拠したばね定数の60程度の大きさに設定された初期圧縮時ばね定数K1に基づき、上記5式を根拠に、作動液量Vf、つまり、チャンバ内のトータルの水の量を決定した。<設計されたシリンダ装置の構成>上記第2実施例のシリンダ装置設計方法により決定された設計値をもとに構成されたシリンダ装置200を、図10の正面断面図に示す。なお、このシリンダ装置200は、第1実施例のシリンダ装置50と同じ構成要素を含むため、それらの説明は省略するものとする。本シリンダ装置200は、第1実施例のシリンダ装置50とほぼ同様の構成であるが、第1実施例のシリンダ装置が備えていた体積弾性率調整物質である圧縮空気120は、チャンバ内に収容されていない。本実施例のシリンダ装置200は、サブハウジング210を備えている。そのサブハウジング210は、ハウジング80の下端に連結され、自身の内部が、ハウジング80の下室94に連通している。そして、サブハウジング210内も、作動液である水150が充填されている。そして、そのサブハウジング210は、それの容積が、上述した設計法により決定された作動液量Vfに基づいて、定められている。つまり、サブハウジング210の容積は、その作動液量Vfから、ハウジング80内に収容された水の量と、コロイド溶液密封体130内の水の量とを引いた量を、収容できるように決定されているのである。本実施例のシリンダ装置200も、第1実施例のシリンダ装置50と同様に、初期圧縮時ばね定数K1が水の体積弾性率Gwに依拠したばね定数より小さくされており、振幅の小さな振動が生じている場合の減衰性能の悪化が抑制されたものとなっている。"