互いに直列に接続された複数の圧縮機構21~24151152を有し、低段側の圧縮機構212223151が吐出した冷媒を高段側の圧縮機構222324152が吸入して圧縮する複数段圧縮部20150と、隣り合う二つの上記圧縮機構21222324151152の間に設けられて低段側の圧縮機構212223151から高段側の圧縮機構222324152へ向かう冷媒を室外空気と熱交換させて冷却する中間熱交換部414243と、最も高段側の圧縮機構24152から吐出された冷媒を室外空気と熱交換させる室外熱交換部44162と、側面に空気の吸入口123164が、上面に空気の吹出口124165がそれぞれ形成され、上記圧縮機構21~24151152、中間熱交換部414243161および室外熱交換部44162を収容するケーシング121163とを備える冷凍装置の室外機であって、上記中間熱交換部414243161と上記室外熱交換部44162が上記ケーシング121163の吸入口123164に沿って起立した状態で設置されると共に、上記室外熱交換部44162が上記中間熱交換部414243161よりも上方に配置されていることを特徴とする冷凍装置の室外機。請求項1において、上記複数段圧縮部20は、三つ以上の圧縮機構21~24を有する一方、最も高段側の中間熱交換部43は、他の中間熱交換部4142よりも上方、且つ上記室外熱交換器44よりも下方に配置されていることを特徴とする冷凍装置の室外機。請求項2において、複数の上記中間熱交換部414243は、流入する冷媒の圧力が高いものほど上方に配置されていることを特徴とする冷凍装置の室外機。請求項1~3の何れか1つにおいて、上記中間熱交換部414243161は、側面が対向するように上下に配列され、内部に管長さ方向に沿って延びる複数の流体通路232が形成される複数の扁平管231と、隣り合う上記扁平管231の間を空気が流れる複数の通風路に区画する複数のフィン235235とを備えていることを特徴とする冷凍装置の室外機。請求項4において、上記室外熱交換部44162は、側面が対向するように上下に配列され、内部に管長さ方向に沿って延びる複数の流体通路232が形成される複数の扁平管231と、隣り合う上記扁平管231の間を空気が流れる複数の通風路に区画する複数のフィン235235とを備えていることを特徴とする冷凍装置の室外機。ところで、上記特許文献1に示された側方から空気を吸い込んで上方に向かって空気を吹き出す、いわゆる上吹きタイプに構成された熱源ユニットcでは、図21に示すように、下方よりも上方のほうが空気の流速が速くなるため、上方に配置される中間冷却器aの熱交換能力が高くなる。このため、熱源ユニットcにおいて、中間冷却器aを上方に配置することで小型化を図ることができる。ここで、中間冷却器aを流れる冷媒圧力は、熱源側熱交換器bを流れる冷媒圧力よりも低いため、中間冷却器aを流れる冷媒密度は、熱源側熱交換器bを流れる冷媒密度よりも低くなる。このため、中間冷却器aと熱源側熱交換器bをそれぞれ流れる冷媒の質量流量が同等程度であれば、中間冷却器aにおける冷媒の体積流量は、熱源側熱交換器bを流れる冷媒の体積流量よりも大きくなる。中間冷却器aと熱源側熱交換器bの冷媒パスの数が同等程度であっても、中間冷却器aを流れる冷媒流速は、熱源側熱交換器bの冷媒流速よりも大きくなるため、中間冷却器aにおける冷媒の圧力損失は、熱源側熱交換器bよりも大きくなる。これにより、上述したように、中間冷却器aを小型化して冷媒パスの数が減ると、中間冷却器aの冷媒の圧力損失が大きくなってしまうという問題があった。その一方、冷媒の圧力損失の増大を抑えることを目的として、中間冷却器aを大型化すると、熱源ユニットcが大型化してしまうという問題があった。本発明は、斯かる点に鑑みてなされたものであり、中間冷却器の冷媒の圧力損失の増大を抑えつつ、熱源ユニットの大型化を抑えることを目的とする。本発明は、冷凍装置の室外機において、室外熱交換部44162を中間熱交換部414243161よりも上方に配置するようにしたものである。第1の発明は、互いに直列に接続された複数の圧縮機構21~24151152を有し、低段側の圧縮機構212223151が吐出した冷媒を高段側の圧縮機構222324152が吸入して圧縮する複数段圧縮部20150と、隣り合う二つの上記圧縮機構21222324151152の間に設けられて低段側の圧縮機構212223151から高段側の圧縮機構222324へ向かう冷媒を室外空気と熱交換させて冷却する中間熱交換部414243161と、最も高段側の圧縮機構24152から吐出された冷媒を室外空気と熱交換させる室外熱交換部44162と、側面に空気の吸入口123164が、上面に空気の吹出口124165がそれぞれ形成され、上記圧縮機構21~24151152、中間熱交換部414243161および室外熱交換部44162を収容するケーシング121163とを備える冷凍装置の室外機であって、上記中間熱交換部414243161と上記室外熱交換部44162が上記ケーシング121163の吸入口123164に沿って起立した状態で設置されると共に、上記室外熱交換部44162が上記中間熱交換部414243161よりも上方に配置されている。上記第1の発明では、複数段圧縮部20150は、低段側の圧縮機構212223151が吐出した冷媒を高段側の圧縮機構222324152が吸入して圧縮する。中間熱交換部414243161は、複数の圧縮機構21~24151152のうち、隣り合う二つの圧縮機構21222324151152の間に設けられている。そして、中間熱交換部414243161は、低段側の圧縮機構212223151から高段側の圧縮機構222324へ向かう冷媒を室外空気と熱交換させて冷却する。室外熱交換部44162は、最も高段側の圧縮機構24152から吐出された冷媒を室外空気と熱交換させる。ケーシング121163は、その側面に空気の吸入口123164が形成され、その上面に空気の吹出口124165がそれぞれ形成されている。そして、ケーシング121163は、圧縮機構21~24151152、中間熱交換部414243161および室外熱交換部44162を内部に収容している。また、ケーシング121163の内部では、吸入口123164に沿って起立した状態で室外熱交換部44162と中間熱交換部414243161が設置され、室外熱交換部44162が中間熱交換部414243161よりも上方に配置されている。吸入口123164からケーシング121163の内部に取り込まれた空気は、中間熱交換部414243161および室外熱交換部44162において熱交換されてケーシング121163の上方に流れて吹出口124165から吹き出される。ここで、本発明の室外機は、側面の吸入口123164から空気を吸い込んで吹出口124165から上方に向かって空気を吹き出す、いわゆる上吹きタイプに構成されているため、吸入口123164の下方よりも上方のほうが空気の流速が速くなる。中間熱交換部414243161を流れる冷媒圧力は、室外熱交換部44162を流れる冷媒圧力よりも低いため、中間熱交換部414243161を流れる冷媒密度は、室外熱交換部44162を流れる冷媒密度よりも低くなる。このため、中間熱交換部414243161と室外熱交換部44162をそれぞれ流れる冷媒の質量流量が同等程度であれば、中間熱交換部414243161における冷媒の体積流量は、室外熱交換部44162を流れる冷媒の体積流量よりも大きくなる。中間熱交換部414243161と室外熱交換部44162の冷媒パスの数が同等程度であっても、中間熱交換部414243161を流れる冷媒流速は、室外熱交換部44162の冷媒流速よりも大きくなるため、中間熱交換部414243161における冷媒の圧力損失は、室外熱交換部44162の冷媒の圧力損失よりも大きくなる。ケーシング121163内における空気流速の大きい上方に配置した室外熱交換部44162では、熱交換性能が高くなるため、その大きさを小型化することができる。その一方、ケーシング121163内における空気の流速の小さい下方に配置した中間熱交換部414243161では、熱交換能力が低くなる。このため、熱交換量を大きくしようとすると、中間熱交換部414243161は、上方に配置する場合に比べて大きくなる。したがって、室外熱交換部44162および中間熱交換部414243161の大型化によって室外機が大型化することはない。また、中間熱交換部414243161を大型化すると、中間熱交換部414243161の冷媒パス数が増える。このため、中間熱交換部414243161では、各冷媒パスにおける冷媒の流速が低下し、各冷媒パスを通過する際の冷媒の圧力損失が減少する。中間熱交換部414243161を流れる冷媒の流速は、もともと高いため、冷媒パス数が増えて流速が低下すると、それによって圧力損失が比較的大幅に減少する。一方、室外熱交換部44162が小型化すると、室外熱交換部44162の冷媒パス数が減る。冷媒パスの数が減ると、各冷媒パスにおける冷媒の流速が上昇し、各冷媒パスを通過する際の冷媒の圧力損失が増加する。しかし、室外熱交換部44162を流れる冷媒の流速は、もともと低いため、冷媒パス数の減少によって流速が多少上昇しても、それに起因する圧力損失の増加量は、比較的小さい。したがって、室外熱交換部44162を中間熱交換部414243161の上方に配置した場合は、室外機の大型化を抑えつつ、中間熱交換部414243161の冷媒の圧力損失を低減することができる。第2の発明は、上記第1の発明において、上記複数段圧縮部20は、三つ以上の圧縮機構21~24を有する一方、最も高段側の中間熱交換部43は、他の中間熱交換部4142よりも上方、且つ上記室外熱交換部44よりも下方に配置されている。上記第2の発明では、複数段圧縮部20は、三つ以上の圧縮機構21~24を有し、低段側の圧縮機構212223が吐出した冷媒を高段側の圧縮機構222324が吸入して圧縮している。このため、中間熱交換部414243は、複数設けられ、最も高段側の中間熱交換部43は、他の中間熱交換部4142よりも上方に配置されている。また、最も高段側の中間熱交換部43は、室外熱交換部44よりも下方に配置されている。最も高段側の中間熱交換部43を流れる冷媒圧力は、他の中間熱交換部4142を流れる冷媒圧力よりも高いため、他の中間熱交換部4142を流れる冷媒密度は、最も高段側の中間熱交換部43を流れる冷媒密度よりも低くなる。このため、他の中間熱交換部4142と最も高段側の中間熱交換部43をそれぞれ流れる冷媒の質量流量が同等程度であれば、他の中間熱交換部4142における冷媒の体積流量は、最も高段側の中間熱交換部43を流れる冷媒の体積流量よりも大きくなる。他の中間熱交換部4142と最も高段側の中間熱交換部43の冷媒パスの数が同等程度であっても、他の中間熱交換部4142を流れる冷媒流速は、最も高段側の中間熱交換部43の冷媒流速よりも大きくなるため、他の中間熱交換部4142における冷媒の圧力損失は、最も高段側の中間熱交換部43の冷媒の圧力損失よりも大きくなる。ケーシング121内における空気流速の大きい上方に配置した高段側の中間熱交換部43では、熱交換性能が高くなるため、その大きさを小型化することができる。その一方、ケーシング121内における空気の流速の小さい下方に配置した他の中間熱交換部4142では、熱交換能力が低くなる。このため、熱交換量を大きくしようとすると、他の中間熱交換部4142は、上方に配置する場合に比べて大きくなる。したがって、高段側の中間熱交換部43および他の中間熱交換部4142の大型化によって室外機が大型化することはない。また、他の中間熱交換部4142を大型化すると、他の中間熱交換部4142の冷媒パス数が増える。このため、他の中間熱交換部4142では、各冷媒パスにおける冷媒の流速が低下し、各冷媒パスを通過する際の冷媒の圧力損失が減少する。他の中間熱交換部4142を流れる冷媒の流速は、もともと高いため、冷媒パス数が増えて流速が低下すると、それによって圧力損失が比較的大幅に減少する。一方、高段側の中間熱交換部43が小型化すると、高段側の中間熱交換部43の冷媒パス数が減る。冷媒パスの数が減ると、各冷媒パスにおける冷媒の流速が上昇し、各冷媒パスを通過する際の冷媒の圧力損失が増加する。しかし、高段側の中間熱交換部43を流れる冷媒の流速は、もともと低いため、冷媒パス数の減少によって流速が多少上昇しても、それに起因する圧力損失の増加量は、比較的小さい。したがって、高段側の中間熱交換部43を他の中間熱交換部4142の上方に配置した場合は、室外機の大型化を抑えつつ、他の中間熱交換部4142の冷媒の圧力損失を低減することができる。第3の発明は、上記第2の発明において、複数の上記中間熱交換部414243は、流入する冷媒の圧力が高いものほど上方に配置されている。第3の発明では、複数の上記中間熱交換部414243は、流入する冷媒の圧力が高いものほど上方に配置されている。流入する冷媒圧力が高い中間熱交換部42は、その冷媒密度が、流入する冷媒圧力が低い中間熱交換部41の冷媒密度よりも高くなる。このため、低圧側の中間熱交換部41と高圧側の中間熱交換部42をそれぞれ流れる冷媒の質量流量が同等程度であれば、低圧側の中間熱交換部41における冷媒の体積流量は、高圧側の中間熱交換部42を流れる冷媒の体積流量よりも大きくなる。低圧側の中間熱交換部41と高圧側の中間熱交換部42の冷媒パスの数が同等程度であっても、低圧側の中間熱交換部41を流れる冷媒流速は、高圧側の中間熱交換部42の冷媒流速よりも大きくなるため、低圧側の中間熱交換部41における冷媒の圧力損失は、高圧側の中間熱交換部42の冷媒の圧力損失よりも大きくなる。ケーシング121内における空気流速の大きい上方に配置した高圧側の中間熱交換部42では、熱交換性能が高くなるため、その大きさを小型化することができる。その一方、ケーシング121内における空気の流速の小さい下方に配置した低圧側の中間熱交換部41では、熱交換能力が低くなる。このため、熱交換量を大きくしようとすると、低圧側の中間熱交換部41は、上方に配置する場合に比べて大きくなる。したがって、高圧側の中間熱交換部42および低圧側の中間熱交換部41の大型化によって室外機が大型化することはない。また、低圧側の中間熱交換部41を大型化すると、低圧側の中間熱交換部41の冷媒パス数が増える。このため、低圧側の中間熱交換部41では、各冷媒パスにおける冷媒の流速が低下し、各冷媒パスを通過する際の冷媒の圧力損失が減少する。低圧側の中間熱交換部41を流れる冷媒の流速は、もともと高いため、冷媒パス数が増えて流速が低下すると、それによって圧力損失が比較的大幅に減少する。一方、高圧側の中間熱交換部42が小型化すると、高圧側の中間熱交換部42の冷媒パス数が減る。冷媒パスの数が減ると、各冷媒パスにおける冷媒の流速が上昇し、各冷媒パスを通過する際の冷媒の圧力損失が増加する。しかし、高圧側の中間熱交換部42を流れる冷媒の流速は、もともと低いため、冷媒パス数の減少によって流速が多少上昇しても、それに起因する圧力損失の増加量は、比較的小さい。したがって、高圧側の中間熱交換部42を低圧側の中間熱交換部41の上方に配置した場合は、室外機の大型化を抑えつつ、低圧側の中間熱交換部41の冷媒の圧力損失を低減することができる。第4の発明は、上記第1~第3の発明の何れか1つにおいて、上記中間熱交換部414243161は、側面が対向するように上下に配列され、内部に管長さ方向に沿って延びる複数の流体通路232が形成される複数の扁平管231と、隣り合う上記扁平管231の間を空気が流れる複数の通風路に区画する複数のフィン235235とを備えている。上記第4の発明では、扁平管231とフィン235235とが複数ずつ設けられる。上下に並んだ扁平管231の間には、フィン235235が配置される。中間熱交換部414243161では、上下に並んだ扁平管231の間を空気が通過し、この空気が扁平管231内の流体通路232を流れる流体と熱交換する。中間熱交換部414243161では、通風抵抗が小さくなるため、流れる空気の流速が大きくなる。また、扁平管231によって冷媒の伝熱面積が増加するため、冷媒の熱交換性能が向上する。このため、冷凍装置のCOP成績係数が向上する。扁平管231は、従来の伝熱管と比較して管径が小さくなるため、管内流速が増加する。このため、流体通路232を通過する冷媒の圧力損失が大きくなる。しかしながら、ケーシング121163内における空気の流速の小さい下方に配置した中間熱交換部414243161では、熱交換能力が低くなる。このため、熱交換量を大きくしようとすると、中間熱交換部414243161は、上方に配置する場合に比べて大きくなる。大きくなると中間熱交換部414243161の流体通路232の数が増えるため、中間熱交換部414243161では、各流体通路232における冷媒の流速が低下し、各流体通路232を通過する際の冷媒の圧力損失が減少する。したがって、扁平管231による管径の小径化によっても冷媒の圧力損失の増加は比較的小さくなる。第5の発明は、上記第4の発明において、上記室外熱交換部44162は、側面が対向するように上下に配列され、内部に管長さ方向に沿って延びる複数の流体通路232が形成される複数の扁平管231と、隣り合う上記扁平管231の間を空気が流れる複数の通風路に区画する複数のフィン235235とを備えている。上記第5の発明では、扁平管231とフィン235235とが複数ずつ設けられる。上下に並んだ扁平管231の間には、フィン235235が配置される。室外熱交換部44162では、上下に並んだ扁平管231の間を空気が通過し、この空気が扁平管23144162内の流体通路232を流れる流体と熱交換する。室外熱交換部44162では、通風抵抗が小さくなるため、流れる空気の流速が大きくなる。また、扁平管231によって冷媒の伝熱面積が増加するため、冷媒の熱交換性能が向上する。このため、冷凍装置のCOP成績係数が向上する。扁平管231は、従来の伝熱管と比較して管径が小さくなるため、管内流速が増加する。このため、流体通路232を通過する冷媒の圧力損失が大きくなる。しかし、室外熱交換部44162を流れる冷媒の流速は、もともと低いため、扁平管231で管径を小径化して流速が多少上昇しても、それに起因する圧力損失の増加量は、比較的小さい。上記第1の発明によれば、室外熱交換部44162をケーシング121163内において空気流速の大きい上方に配置したため、室外熱交換部44162の熱交換性能を高めることができる。また、冷媒流速の小さい室外熱交換部44162をケーシング121163内において空気流速の大きい上方に配置したため、冷媒の圧力損失を増加させることなく、室外熱交換部44162を小型化することができる。一方、中間熱交換部414243161をケーシング121163内において空気流速の小さい下方に配置して冷媒パスの数を増やすことで、中間熱交換部414243161の冷媒の圧力損失が増加するのを確実に防止することができる。以上より、冷媒の圧力損失が増加し難い室外熱交換部44162を上方に配置して小型化することで、室外機のサイズアップを抑えつつ、中間熱交換部414243161での冷媒の圧力損失を抑えることができる。上記第2の発明によれば、最も高段側の中間熱交換部43をケーシング121内において空気流速の高い上方に配置したため、最も高段側の中間熱交換部43の熱交換性能を向上させることができる。また、冷媒流速の小さい最も高段側の中間熱交換部43をケーシング121内において空気流速の大きい上方に配置したため、冷媒の圧力損失を増加させることなく、最も高段側の中間熱交換部43を小型化することができる。一方、冷媒流速の小さい他の中間熱交換部4142をケーシング121内において空気流速の小さい下方に配置して冷媒パスの数を増やすことで他の中間熱交換部4142の冷媒の圧力損失が増加するのを確実に防止することができる。以上より、冷媒の圧力損失が増加し難い最も高段側の中間熱交換部43を上方に配置して小型化することで、室外機のサイズアップを抑えつつ、他の中間熱交換部4142での冷媒の圧力損失を抑えることができる。上記第3の発明によれば、高圧側の中間熱交換部42をケーシング121内において空気流速の高い上方に配置したため、高圧側の中間熱交換部42の熱交換性能を向上させることができる。また、冷媒流速の小さい高圧側の中間熱交換部42をケーシング121内において空気流速の大きい上方に配置したため、冷媒の圧力損失を増加させることなく、高圧側の中間熱交換部42を小型化することができる。一方、冷媒流速の小さい低圧側の中間熱交換部41をケーシング121内において空気流速の小さい下方に配置して冷媒のパス数を増やすことで低圧側の中間熱交換部41の冷媒の圧力損失が増加するのを確実に防止することができる。以上より、冷媒の圧力損失が増加し難い高圧側の中間熱交換部42を上方に配置して小型化することで、室外機のサイズアップを抑えつつ、低圧側の中間熱交換部41での冷媒の圧力損失を抑えることができる。上記第4の発明によれば、複数の流体通路232が形成される複数の扁平管231と、複数のフィン235235とを備えたため、通風抵抗が小さくすることができる。このため、通風路を流れる空気流速が大きくなる。また、扁平管231によって冷媒の伝熱面積が増加するため、冷媒の熱交換性能が向上する。このため、冷凍装置のCOP成績係数を向上させることができる。上記第5の発明によれば、複数の流体通路232が形成される複数の扁平管231と、複数のフィン235235とを備えたため、通風抵抗が小さくすることができる。このため、通風路を流れる空気流速が大きくなる。また、扁平管231によって冷媒の伝熱面積が増加するため、冷媒の熱交換性能が向上する。このため、冷凍装置のCOP成績係数を向上させることができる。以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。発明の実施形態1-空気調和装置の冷媒回路-図1に示すように、本実施形態1に係る空気調和装置1について説明する。この空気調和装置1は、冷媒の流れを可逆に切換可能に構成された冷媒回路10を備え、冷暖に切換可能に構成されている。この空気調和装置1は、屋外に設置された室外ユニット3と屋内に設置された室内ユニット2とを備えている。上述した空気調和装置1の冷媒回路10は、室外ユニット3が有する室外回路11と室内ユニット2が有する室内回路12とがガス側連絡配管13及び液側連絡配管14で接続されてなる。この冷媒回路10には二酸化炭素以下、冷媒という。が封入され、この冷媒が冷媒回路10を循環することにより、多段圧縮式の超臨界冷凍サイクルを行うことが可能に構成されている。室外回路上記室外回路11には、図1に示すように、四段圧縮機20と、室外熱交換ユニット40と、第1から第4の四路切換弁93949596と、第1から第3の過冷却熱交換器100101102と、第1から第5の膨張弁80~84と、膨張機87と、気液分離器88とが接続されている。上記室外熱交換ユニット40は、第1から第3の中間熱交換器414243と、室外熱交換器44とを備えている。尚、上記室外熱交換器44は、本発明に係る室外熱交換部を構成し、第1~第3の中間熱交換器414243は、本発明に係る中間熱交換部を構成している。また、第1および第2の中間熱交換器4142は、本発明に係る他の中間熱交換部を構成し、第3の中間熱交換器43は、本発明に係る最も高段側の中間熱交換部を構成している。また、上記構成要素の他に、4つの油分離器89909192、分流器18、キャピラリチューブ15、ブリッジ回路17、および逆止弁CV1~CV13が接続されている。本実施形態1では、第1から第4の四路切換弁93949596を切り換えることにより、上記冷媒回路10を冷房運転又は暖房運転に切り換える。上記四段圧縮機20は、第1から第4の圧縮部21222324を備え、本発明に係る複数段圧縮部を構成している。第1から第4の圧縮部21222324の吐出側に第1から第4の吐出管25262728が接続され、第1から第4の圧縮部21222324の吸入側に第1から第4の吸入管29303132が接続されている。各圧縮部21222324では、各吸入管29303132を通じて吸入されたガス冷媒を所定の圧力まで圧縮し、この冷媒を各吐出管25262728から吐出する。上記第1の四路切換弁93は、その第1ポートが第1の圧縮部21の第1吐出管25に接続され、その第2ポートが合流管67の一端側に接続され、その第3ポートが第1の中間熱交換器41の一端側に接続され、その第4ポートが第2の圧縮部22の第2吸入管30に接続されている。この第1の四路切換弁93は、第1ポートが第3のポートと連通し、且つ第2のポートが第4のポートと連通する第1状態図1に実線で示す状態と、第1のポートが第4のポートと連通し、且つ第2のポートが第3のポートと連通する第2状態図1に破線で示す状態とに切り換わる。上記第2の四路切換弁94は、その第1ポートが第2の圧縮部22の第2吐出管26に接続され、その第2ポートが合流管67の途中に接続され、その第3ポートが第2の中間熱交換器42の一端側に接続され、その第4ポートが第3の圧縮部23の第3吸入管31に接続されている。この第2の四路切換弁94は、第1ポートが第3のポートと連通し、且つ第2のポートが第4のポートと連通する第1状態図1に実線で示す状態と、第1のポートが第4のポートと連通し、且つ第2のポートが第3のポートと連通する第2状態図1に破線で示す状態とに切り換わる。上記第3の四路切換弁95は、その第1ポートが第3の圧縮部23の第3吐出管27に接続され、その第2ポートが合流管67の途中に接続され、その第3ポートが第3の中間熱交換器43の一端側に接続され、その第4ポートが第4の圧縮部24の第4吸入管32に接続されている。この第3の四路切換弁95は、第1ポートが第3のポートと連通し、且つ第2のポートが第4のポートと連通する第1状態図1に実線で示す状態と、第1のポートが第4のポートと連通し、且つ第2のポートが第3のポートと連通する第2状態図1に破線で示す状態とに切り換わる。上記第4の四路切換弁96は、その第1ポートが第4の圧縮部24の第4吐出管28に接続され、その第2ポートが連絡管66の一端側に接続され、その第3ポートが室外熱交換器44の一端側に接続され、その第4ポートがガス側連絡配管13に接続されている。この第4の四路切換弁96は、第1ポートが第3のポートと連通し、且つ第2のポートが第4のポートと連通する第1状態図1に実線で示す状態と、第1のポートが第4のポートと連通し、且つ第2のポートが第3のポートと連通する第2状態図1に破線で示す状態とに切り換わる。ここで、第2から第4の吸入管303132の途中には逆止弁CV1CV2CV3が接続されている。各逆止弁CV1CV2CV3は、第1から第3の四路切換弁939495から上記四段圧縮機20へ向かう冷媒の流通を許容し、逆方向への冷媒の流通を阻止している。また、第1から第4の吐出管25262728の途中には、それぞれ油分離器89909192が接続されている。この油分離器89909192は、該吐出管25262728を流れる冷媒に含まれる潤滑油を該冷媒から分離するためのものである。この油分離器89909192には、該油分離器89909192内で分離した潤滑油を該油分離器89909192の外部へ流出させる油流出管16161616が接続されている。具体的に、上記第1吐出管25に係る第1油分離器89の油流出管16は上記第2吸入管30に接続されている。上記第2吐出管26に係る第2油分離器90の油流出管16は上記第3吸入管31に接続されている。上記第3吐出管27に係る第3油分離器91の油流出管16は上記第4吸入管32に接続されている。上記第4吐出管28に係る第4油分離器92の油流出管16は上記第1吸入管29に接続されている。尚、各油流出管16161616の途中には、それぞれにキャピラリチューブ15が接続されている。上記第1から第3の中間熱交換器414243および室外熱交換器44はフィンアンドチューブ型の熱交換器に構成されている。これらの熱交換器41424344は、その近傍に室外ファン122が設けられ、該室外ファン122によって送られた屋外の空気と各熱交換器41424344の伝熱管52を流れる冷媒との間で熱交換が行われるように構成されている。尚、各熱交換器41424344の詳細な構造は、後述する。ここで、上記第1の中間熱交換器41の一端が上記第1の四路切換弁93の第3ポートに接続され、上記第2の中間熱交換器42の一端が上記第2の四路切換弁94の第3ポートに接続され、上記第3の中間熱交換器43の一端が上記第3の四路切換弁95の第3ポートに接続され、上記室外熱交換器44の一端が上記第4の四路切換弁96の第3ポートにそれぞれ接続されている。一方、上記第1から第3の中間熱交換器414243の他端は第1から第3の冷媒配管707172に接続され、室外熱交換器44の他端は、第4冷媒配管73に接続されている。上記第4冷媒配管73の他端は分岐して一方が上記ブリッジ回路17に接続されて他方が上記分流器18の第4流出ポートP4に接続されている。尚、上記第4冷媒配管73の分岐部と上記分流器の第4流出ポートP4との間には逆止弁CV7およびキャピラリチューブ15が設けられている。この逆止弁CV7は、上記分流器18から上記第4冷媒配管73の分岐部へ向かう冷媒の流通を許容し、逆方向への冷媒の流通を阻止している。上記第3冷媒配管72の他端は分岐して一方が上記第4吸入管32の途中逆止弁CV3と第4の圧縮部24との間に接続されて他方が上記分流器18の第3流出ポートP3に接続されている。尚、上記第3冷媒配管72の分岐部と上記分流器18の第3流出ポートP3との間には逆止弁CV6およびキャピラリチューブ15が設けられている。この逆止弁CV6は、上記分流器18から上記第3冷媒配管72の分岐部へ向かう冷媒の流通を許容し、逆方向への冷媒の流通を阻止している。また、上記第3冷媒配管72の分岐部と上記第4吸入管32の接続部との間に逆止弁CV10が設けられている。この逆止弁CV10は、上記第3冷媒配管72の分岐部から上記第4吸入管32の接続部へ向かう冷媒の流通を許容し、逆方向への冷媒の流通を阻止している。上記第2冷媒配管71の他端は分岐して一方が上記第3吸入管31の途中逆止弁CV2と第3の圧縮部23との間に接続されて他方が上記分流器18の第2流出ポートP2に接続されている。また、上記第2冷媒配管71の分岐部と上記分流器18の第2流出ポートP2との間には逆止弁CV5およびキャピラリチューブ15が設けられている。この逆止弁CV5は、上記分流器18から上記第2冷媒配管71の分岐部へ向かう冷媒の流通を許容し、逆方向への冷媒の流通を阻止している。また、上記第2冷媒配管71の分岐部と上記第3吸入管31の接続部との間に逆止弁CV9が設けられている。この逆止弁CV9は、上記第2冷媒配管71の分岐部から上記第3吸入管31の接続部へ向かう冷媒の流通を許容し、逆方向への冷媒の流通を阻止している。上記第1冷媒配管70の他端は分岐して一方が上記第2吸入管30の途中逆止弁CV1と第2の圧縮部22との間に接続されて他方が上記分流器18の第1流出ポートP1に接続されている。また、上記第1冷媒配管70の分岐部と上記分流器18の第1流出ポートP1との間には逆止弁CV4およびキャピラリチューブ15が設けられている。この逆止弁CV4は、上記分流器18から上記第1冷媒配管70の分岐部へ向かう冷媒の流通を許容し、逆方向への冷媒の流通を阻止している。また、上記第1冷媒配管70の分岐部と上記第2吸入管30の接続部との間に逆止弁CV8が設けられている。この逆止弁CV8は、上記第1冷媒配管70の分岐部から上記第2吸入管30の接続部へ向かう冷媒の流通を許容し、逆方向への冷媒の流通を阻止している。上記ブリッジ回路17は、逆止弁CV11CV12CV13および第5膨張弁84をブリッジ状に接続した回路である。ブリッジ回路17では、逆止弁CV13の流入側及び第5膨張弁84の他端側に位置する接続端が、第1流出管61に接続され、逆止弁CV13の流出側及び逆止弁CV12の流入側に位置する接続端が、液側連絡配管14に接続されている。尚、液側連絡配管14と、第1の室内熱交換器110とを繋ぐ冷媒配管には、開度可変の第1室内膨張弁85が設けられている。また、液側連絡配管14と、第2の室内熱交換器111とを繋ぐ冷媒配管には、開度可変の第2室内膨張弁86が設けられている。逆止弁CV12の流出側及び逆止弁CV11の流出側に位置する接続端が、流入管60に接続されている。また、第5膨張弁84の一端側には分流器18が接続され、逆止弁CV11の流入端は、第4冷媒配管73に接続されている。上記流入管60は、その途中に、第1の過冷却熱交換器100と、第2の過冷却熱交換器101と、膨張機87と、気液分離器88と、第3の過冷却熱交換器102とが順に接続されている。上記第1の過冷却熱交換器100は、高圧側流路100aと低圧側流路100bとを備えている。第1の過冷却熱交換器100は、高圧側流路100aおよび低圧側流路100bを流れる冷媒同士が熱交換して、高圧側流路100aを流れる冷媒が過冷却されるように構成されている。上記高圧側流路100aの流入端には、流入管60が接続され、低圧側流路100bの流入端には、過冷却用の通路として第1分岐管62が接続されている。この第1分岐管62には、過冷却用の第2膨張弁81が設けられている。この第2膨張弁81は、開度が調節可変な電子膨張弁で構成されている。また、低圧側流路100bの流出端には、インジェクション管106の一端が接続されている。上記インジェクション管106は、一端が第1の過冷却熱交換器100の低圧側流路100bに接続され、他端が第2冷媒配管71に接続されている。尚、インジェクション管106の他端は、第2冷媒配管71における逆止弁CV9の流出側に接続されている。上記第2の過冷却熱交換器101は、高圧側流路101aと低圧側流路101bとを備えている。第2の過冷却熱交換器101では、高圧側流路101aおよび低圧側流路101bを流れる冷媒同士が熱交換して、高圧側流路101aを流れる冷媒が過冷却されるように構成されている。上記高圧側流路101aの流入端には、流入管60が接続されている。また、低圧側流路101bは、その流入端に連絡管66の他端側が接続され、その流出端に第1吸入管29が接続されている。上記連絡管66は、その一端側が第4の四路切換弁96の第2ポートに接続され、その他端側が第2の過冷却熱交換器101の低圧側流路101bの流入端に接続されている。また、連絡管66の途中には、合流管67の他端が接続されている。上記合流管67は、その一端側が第1の四路切換弁93の第2ポートに接続され、その他端側が連絡管66の途中に接続されている。また、合流管67の途中には、第2の四路切換弁94の第2ポートと第3の四路切換弁95の第2ポートと連通する配管が接続されている。上記膨張機87は、縦長の円筒形に形成された膨張機ケーシングを備え、流入管60における第2の過冷却熱交換器101と気液分離器88との間に設けられている。膨張機ケーシングの内部には、冷媒を膨張させて動力を発生させる膨張機構が設けられている。膨張機87は、いわゆるロータリ式の容積型流体機械を構成している。膨張機87は、流入した冷媒を膨張させ、膨張後の冷媒を再び流入管60へ送り出すように構成されている。上記流入管60には、上記膨張機87をバイパスするバイパス管64が設けられている。バイパス管64は、その一端側が膨張機87の流入側に接続され、その他端側が膨張機87の流出側に接続されて膨張機87をバイパスしている。このバイパス管64には、第1膨張弁80が設けられている。この第1膨張弁80は、開度が調節可変な電子膨張弁で構成されている。上記気液分離器88は、縦長で円筒状の密閉容器により構成されている。気液分離器88には、流入管60と第1流出管61と第2流出管65とが接続されている。流入管60は、気液分離器88の内部空間の上方に開口している。第1流出管61は、気液分離器88の内部空間の下方に開口している。第2流出管65は、気液分離器88の内部空間の上方に開口している。気液分離器88では、流入管60から流入した冷媒が飽和液と飽和ガスとに分離され、飽和液が第1流出管61から流出し、飽和ガスが第2流出管65から流出する。上記第2流出管65は、その一端側が気液分離器88に接続され、その他端側が戻り管68の途中に接続されている。この第2流出管65には、第4膨張弁83が設けられている。この第4膨張弁83は、開度が調節可変な電子膨張弁で構成されている。上記第1流出管61は、その途中に、第3の過冷却熱交換器102が接続されている。この第3の過冷却熱交換器102は、高圧側流路102aと低圧側流路102bとを備えている。第3の過冷却熱交換器102は、高圧側流路102aおよび低圧側流路102bを流れる冷媒同士が熱交換して、高圧側流路102aを流れる冷媒が過冷却されるように構成されている。上記高圧側流路102aは、その流入端に気液分離器88の流出側が接続され、その流出端にブリッジ回路17が接続されている。また、低圧側流路102bの流入端には、過冷却用の通路として第2分岐管63が接続され、低圧側流路102bの流出端には、戻り管68の他端側が接続されている。上記第2分岐管63は、その一端側が第1流出管61における気液分離器88と第3の過冷却熱交換器102との間に接続され、その他端側が第3の過冷却熱交換器102の低圧側流路102bの流入端に接続されている。この第2分岐管63には、第3膨張弁82が設けられている。この第3膨張弁82は、開度が調節可変な電子膨張弁で構成されている。上記戻り管68は、その一端が連絡管66の他端と接続され、その他端が第3の過冷却熱交換器102の低圧側流路102bの流出端に接続され、その途中に第2流出管65が接続されている。室内回路室内回路12では、その液側端からガス側端へ向かって順に、第1室内膨張弁85および第1の室内熱交換器110と第2室内膨張弁86および第2の室内熱交換器111とが並列に設けられている。各室内膨張弁8586は、開度が調節可能な電子膨張弁により構成されている。また、各室内熱交換器110111は、クロスフィン式のフィンアンドチューブ型熱交換器により構成されている。各室内熱交換器110111の近傍には、図示はしないが、各室内熱交換器110111に室内空気を送る室内ファンがそれぞれに設けられている。そして、各室内熱交換器110111では、冷媒と室内空気との間で熱交換が行われる。室外ユニットの構成図3~図5に示すように、室外ユニット3は、本発明に係るケーシングを構成する室外ケーシング121を備えている。室外ケーシング121は、縦長の矩形状の箱体に形成され、正面の下方に空気の吸込口123が形成される一方、上面に空気の吹出口124が形成されている。尚、この吸込口123は、本発明に係る吸入口を構成している。室外ケーシング121の内部には、室外熱交換ユニット40を構成する室外熱交換器44と、第1の中間熱交換器41と、第2の中間熱交換器42と、第3の中間熱交換器43と、室外ファン122とが配置されている。各熱交換器41424344は、平面視で略コの字状に形成され、吸込口123に沿って起立して配置されている。上記室外ファン122は、室外ケーシング121内に取り込んだ空気を各熱交換器41424344に送るためのファンであって、いわゆるシロッコファンに構成されている。室外ファン122は、室外ケーシング121内の各熱交換器41424344の上方に配置されている。そして、室外ファン122は、吸込口123から吸い込んだ空気を各熱交換器41424344に通過させた後、吹出口124から外部へ吹き出している。図5に示すように、室外ケーシング121の内部では、下側から上側に向かって第1の中間熱交換器41、第2の中間熱交換器42、第3の中間熱交換器43および室外熱交換器44の順に重ねられて配置されている。尚、第1の中間熱交換器41、第2の中間熱交換器42とは互いを上下に入れ替えて設置してもよい。上記第1の中間熱交換器41は、いわゆるクロスフィン型のフィンアンドチューブ熱交換器によって構成されている。第1の中間熱交換器41は、それぞれが複数の伝熱管52および複数のU字管を有する複数の伝熱管群50と、伝熱フィン51とを備えている。上記複数の伝熱管群50は、7つの伝熱管群50が上下に順に並んで配置されて構成されている。各伝熱管群50は、複数の伝熱管52図5では6本が空気の流れ方向に沿って上下に2本ずつ3列に配列され、図5における左側すなわち、風上側に第1管列53、図5における中央に第2管列54、および図5における右側すなわち、風下側に第3管列55が構成されている。すなわち、各伝熱管群50は、各列に伝熱管52が2段になるように配置されている。各伝熱管群50は、上記複数の伝熱管52のうち、第1管列53における上段の伝熱管52の一端第1端と、第3管列55における下段の伝熱管52の一端第2端とを除く伝熱管52の端部同士を上記U字管で接続することにより、上記第1端と上記第2端とを両端とする一本の冷媒パスが形成される。各伝熱管群50の第1管列53の第1端は、ヘッダを介して冷媒回路10の第1冷媒配管70に接続されている。また、各伝熱管群50の第3管列55の第2端は、第1の四路切換弁93の第3ポートと連通している。上記各伝熱フィン51は、図5に示すように、略長方形状の薄板に形成されている。伝熱フィン51は、伝熱管群50の伸長方向に沿って所定間隔ごとに並べて配置されている。各伝熱フィン51には、伝熱管52が貫通するための複数の貫通孔が3列に形成され、該貫通孔に伝熱管52が貫通される。こうすることで、伝熱管52の周囲に伝熱フィン51が設けられ、伝熱面積が増えて熱伝達が促進される。上記第2の中間熱交換器42は、いわゆるクロスフィン型のフィンアンドチューブ熱交換器によって構成されている。第2の中間熱交換器42は、それぞれが複数の伝熱管52および複数のU字管を有する複数の伝熱管群50と、伝熱フィン51とを備えている。上記複数の伝熱管群50は、7つの伝熱管群50が上下に順に並んで配置されて構成されている。各伝熱管群50は、複数の伝熱管52図5では6本が空気の流れ方向に沿って上下に2本ずつ3列に配列され、図5における左側すなわち、風上側に第1管列53、図5における中央に第2管列54、および図5における右側すなわち、風下側に第3管列55が構成されている。すなわち、各伝熱管群50は、各列に伝熱管52が2段に配置されるように構成されている。各伝熱管群50は、上記複数の伝熱管52のうち、第1管列53における上段の伝熱管52の一端第1端と、第3管列55における下段の伝熱管52の一端第2端とを除く伝熱管52の端部同士を上記U字管で接続することにより、上記第1端と上記第2端とを両端とする一本の冷媒パスが形成される。各伝熱管群50の第1管列53の第1端は、ヘッダを介して冷媒回路10の第2冷媒配管71に接続されている。また、各伝熱管群50の第3管列55の第2端は、第2の四路切換弁94の第3ポートと連通している。上記各伝熱フィン51は、図5に示すように、略長方形状の薄板に形成されている。伝熱フィン51は、伝熱管群50の伸長方向に沿って所定間隔ごとに並べて配置されている。各伝熱フィン51には、伝熱管52が貫通するための複数の貫通孔が3列に形成され、該貫通孔に伝熱管52が貫通される。こうすることで、伝熱管52の周囲に伝熱フィン51が設けられ、伝熱面積が増えて熱伝達が促進される。上記第3の中間熱交換器43は、いわゆるクロスフィン型のフィンアンドチューブ熱交換器によって構成されている。第3の中間熱交換器43は、それぞれが複数の伝熱管52および複数のU字管を有する複数の伝熱管群50と、伝熱フィン51とを備えている。上記複数の伝熱管群50は、6つの伝熱管群50が上下に順に並んで配置されて構成されている。各伝熱管群50は、複数の伝熱管52図5では6本が空気の流れ方向に沿って上下に2本ずつ3列に配列され、図5における左側すなわち、風上側に第1管列53、図5における中央に第2管列54、および図5における右側すなわち、風下側に第3管列55が構成されている。すなわち、各伝熱管群50は、各列に伝熱管52が2段に配置されるように構成されている。各伝熱管群50は、上記複数の伝熱管52のうち、第1管列53における上段の伝熱管52の一端第1端と、第3管列55における下段の伝熱管52の一端第2端とを除く伝熱管52の端部同士を上記U字管で接続することにより、上記第1端と上記第2端とを両端とする一本の冷媒パスが形成される。各伝熱管群50の第1管列53の第1端は、ヘッダを介して冷媒回路10の第3冷媒配管72に接続されている。また、各伝熱管群50の第3管列55の第2端は、第3の四路切換弁95の第3ポートと連通している。上記各伝熱フィン51は、図5に示すように、略長方形状の薄板に形成されている。伝熱フィン51は、伝熱管群50の伸長方向に沿って所定間隔ごとに並べて配置されている。各伝熱フィン51には、伝熱管52が貫通するための複数の貫通孔が3列に形成され、該貫通孔に伝熱管52が貫通される。こうすることで、伝熱管52の周囲に伝熱フィン51が設けられ、伝熱面積が増えて熱伝達が促進される。上記室外熱交換器44は、いわゆるクロスフィン型のフィンアンドチューブ熱交換器によって構成されている。室外熱交換器44は、それぞれが複数の伝熱管52および複数のU字管を有する複数の伝熱管群50と、伝熱フィン51とを備えている。上記複数の伝熱管群50は、8つの伝熱管群50が上下に順に並んで配置されて構成されている。各伝熱管群50は、複数の伝熱管52図5では6本が空気の流れ方向に沿って上下に2本ずつ3列に配列され、図5における左側すなわち、風上側に第1管列53、図5における中央に第2管列54、および図5における右側すなわち、風下側に第3管列55が構成されている。すなわち、各伝熱管群50は、各列に伝熱管52が2段に配置されるように構成されている。各伝熱管群50は、上記複数の伝熱管52のうち、第1管列53における上段の伝熱管52の一端第1端と、第3管列55における下段の伝熱管52の一端第2端とを除く伝熱管52の端部同士を上記U字管で接続することにより、上記第1端と上記第2端とを両端とする一本の冷媒パスが形成される。各伝熱管群50の第1管列53の第1端は、ヘッダを介して冷媒回路10の第4冷媒配管73に接続されている。また、各伝熱管群50の第3管列55の第2端は、第4の四路切換弁96の第3ポートと連通している。上記各伝熱フィン51は、図5に示すように、略長方形状の薄板に形成されている。伝熱フィン51は、伝熱管群50の伸長方向に沿って所定間隔ごとに並べて配置されている。各伝熱フィン51には、伝熱管52が貫通するための複数の貫通孔が3列に形成され、該貫通孔に伝熱管52が貫通される。こうすることで、伝熱管52の周囲に伝熱フィン51が設けられ、伝熱面積が増えて熱伝達が促進される。-運転動作-次に、空気調和装置1の運転動作について説明する。この空気調和装置1では、第1~第4の四路切換弁93949596を切り換えることにより、上記冷媒回路10を冷房運転又は暖房運転に切り換える。尚、図1および図2における1~26は、冷媒の圧力状態を示すものである。-冷房運転-空気調和装置1の冷房運転について、図1および図2を参照しながら説明する。図1では、この冷房運転時の冷媒の流れを実線の矢印で示している。冷房運転では、室外熱交換器44が放熱器として動作し、各室内熱交換器110111が蒸発器として動作することにより四段圧縮式の超臨界冷凍サイクルが行われる。又、第1から第3の中間熱交換器414243は、各圧縮部212223から吐出された高圧冷媒を冷却する冷却器として動作する。冷房運転では、すべての四路切換弁93949596が第1状態に設定され、四段圧縮機20が駆動する。四段圧縮機20が駆動すると、各圧縮部21222324で冷媒が圧縮される。第1の圧縮部21で圧縮された冷媒は、第1吐出管25へ吐出される図1および図2の2。尚、このとき第1吐出管25の第1油分離器89では、該第1吐出管25を流れるガス冷媒に含まれる潤滑油が分離される。分離された潤滑油は油流出管16から第2吸入管30へ送られる。そして、第1吐出管25を流れる冷媒は、第1の四路切換弁93を通過して第1の中間熱交換器41に流入する。第1の中間熱交換器41では、冷媒が室外空気に放熱して冷却される。第1の中間熱交換器41で冷却された冷媒は、第1冷媒配管70へ流入する。第1冷媒配管70を流れる冷媒は、逆止弁CV8を通過して第2吸入管30へ流入して第2の圧縮部22へ吸入される図1および図2の3。第2の圧縮部22で圧縮された冷媒は、第2吐出管26へ吐出される図1および図2の4。尚、このとき第2吐出管26の第2油分離器90では、該第2吐出管26を流れるガス冷媒に含まれる潤滑油が分離される。分離された潤滑油は油流出管16から第2吸入管30へ送られる。そして、第2吐出管26を流れる冷媒は、第2の四路切換弁94を通過して第2の中間熱交換器42に流入する。第2の中間熱交換器42では、冷媒が室外空気に放熱して冷却される。第2の中間熱交換器42で冷却された冷媒は、第2冷媒配管71へ流入する図1および図2の5。第2冷媒配管71を流れる冷媒は、逆止弁CV9を通過してインジェクション管106を流れる冷媒と合流し、第3吸入管31へ流入して第3の圧縮部23へ吸入される図1および図2の6。第3の圧縮部23で圧縮された冷媒は、第3吐出管27へ吐出される図1および図2の7。尚、このとき第3吐出管27の第3油分離器91では、該第3吐出管27を流れるガス冷媒に含まれる潤滑油が分離される。分離された潤滑油は油流出管16から第4吸入管32へ送られる。そして、第3吐出管27を流れる冷媒は、第3の四路切換弁95を通過して第3の中間熱交換器43に流入する。第3の中間熱交換器43では、冷媒が室外空気に放熱して冷却される。第3の中間熱交換器43で冷却された冷媒は、第3冷媒配管72へ流入する。第3冷媒配管72を流れる冷媒は、逆止弁CV10を通過して第4吸入管32へ流入して第4の圧縮部24へ吸入される図1および図2の8。第4の圧縮部24で圧縮された冷媒は、第4吐出管28へ吐出される図1および図2の9。このように圧縮と冷却とを交互に繰り返すことにより、上記四段圧縮機20の圧縮行程を等温圧縮へ近づけて、上記四段圧縮機20に必要な圧縮動力の低減を図っている。尚、このとき第4吐出管28の第4油分離器92では、該第4吐出管28を流れるガス冷媒に含まれる潤滑油が分離される。分離された潤滑油は油流出管16から第1吸入管29へ送られる。第4吐出管28を流れる冷媒は、第4の四路切換弁96を通過して室外熱交換器44に流入する。室外熱交換器44では、冷媒が室外空気に放熱して冷却される。室外熱交換器44で冷却された冷媒は、第4冷媒配管73へ流入する。第4冷媒配管73を流れる冷媒は、逆止弁CV11を通過して流入管60へ流入する。流入管60を流れる冷媒は、その一部が第1分岐管62に流入する。第1分岐管62を流れる冷媒図1および図2の10は、第2膨張弁81で減圧される。第2膨張弁81で減圧された冷媒図1および図2の11は、第1の過冷却熱交換器100の低圧側流路100bに流入する。一方、流入管60を流れる冷媒の残りは、第1の過冷却熱交換器100の高圧側流路100aに流入する図1および図2の10。第1の過冷却熱交換器100では、高圧側流路100aおよび低圧側流路100bを流れる冷媒同士が熱交換して、高圧側流路100aを流れる冷媒が過冷却される。第1の過冷却熱交換器100の高圧側流路100aを流出した冷媒は、再び流入管60を流れ図1および図2の13、第2の過冷却熱交換器101の高圧側流路101aに流入する。一方、第1の過冷却熱交換器100の低圧側流路100bを流出した冷媒図1および図2の12は、インジェクション管106に流入する。インジェクション管106を流れる冷媒は、第2冷媒配管71に流入し、第2冷媒配管71の冷媒と合流する図1および図2の6。つまり、インジェクション管106へ流れた冷媒は、第3の圧縮部23の吸入側へインジェクションされる。第2の過冷却熱交換器101では、高圧側流路101aおよび低圧側流路101bを流れる冷媒同士が熱交換して、高圧側流路101aを流れる冷媒が過冷却される。第2の過冷却熱交換器101の高圧側流路101aを流出した冷媒は、再び流入管60を流れ図1および図2の14、その一部が膨張機87に流入する。膨張機87では、流入した冷媒を膨張させ図1および図2の14から16、膨張後の冷媒を再び流入管60へ送り出す。一方、第2の過冷却熱交換器101の高圧側流路101aを流出した冷媒の残りは、分岐してバイパス管64に流れる。バイパス管64を流れる冷媒は、第1膨張弁80で減圧図1および図2の15されて再び流入管60に戻る。膨張機87を流出した冷媒と、バイパス管64を流出した冷媒は、流入管60で合流図1および図2の17して気液分離器88に流入する。気液分離器88では、流入した冷媒をガス冷媒図1および図2の22と、液冷媒図1および図2の18とに分離される。気液分離器88を流出した液冷媒図1および図2の18は、第1流出管61を流れ、その一部が第2分岐管63に流入する。第2分岐管63を流れる冷媒は、第3膨張弁82で減圧される。第3膨張弁82で減圧された冷媒図1および図2の19は、第3の過冷却熱交換器102の低圧側流路102bに流入する。一方、流入管60を流れる冷媒の残りは、第3の過冷却熱交換器102の高圧側流路102aに流入する。第3の過冷却熱交換器102では、高圧側流路102aおよび低圧側流路102bを流れる冷媒同士が熱交換して、高圧側流路102aを流れる液冷媒が過冷却される。第3の過冷却熱交換器102の高圧側流路102aを流出した液冷媒図1および図2の20は、再び第1流出管61を流れ、ブリッジ回路17の逆止弁CV13を通過して液側連絡配管14に流入する。一方、第3の過冷却熱交換器102の低圧側流路102bを流出した冷媒は、戻り管68を流れる。そして、戻り管68を流れる冷媒図1および図2の24は、その途中で第2流出管65から流出したガス冷媒図1および図2の23と合流してさらに流れる。戻り管68を流出した冷媒は、連絡管66を流出した冷媒と合流する。合流した冷媒図1および図2の26は、第2の過冷却熱交換器101の低圧側流路101bに流入する。液側連絡配管14を流れる液冷媒は、その一部が分岐して第1室内膨張弁85で減圧される。減圧された冷媒図1および図2の21aは、第1の室内熱交換器110に流入する。第1の室内熱交換器110では、液冷媒が室内空気から吸熱して蒸発する。蒸発したガス冷媒図1および図2の25aは、ガス側連絡配管13に流入する。液側連絡配管14を流れる液冷媒の残りは、第2室内膨張弁86で減圧される。減圧された冷媒図1および図2の21bは、第2の室内熱交換器111に流入する。第2の室内熱交換器111では、液冷媒が室内空気から吸熱して蒸発する。蒸発したガス冷媒図1および図2の25bは、ガス側連絡配管13に流入する。ガス側連絡配管13では、第1の室内熱交換器110から流出した冷媒と第2の室内熱交換器111から流出した冷媒が合流する。ガス側連絡配管13を流れる冷媒は、第4の四路切換弁96を通過して連絡管66に流入する。連絡管66を流れる冷媒は、その一部が合流管67から分岐して第1から第3の四路切換弁929394のそれぞれに分流する。第1の四路切換弁93の第2ポートを通過した冷媒は、第2吸入管30に流入する。第2吸入管30を流れる冷媒は、逆止弁CV1を通過して第1冷媒配管70を流れる冷媒と合流して第2の圧縮部22に吸入される。第2の四路切換弁94の第2ポートを通過した冷媒は、第3吸入管31に流入する。第3吸入管31を流れる冷媒は、逆止弁CV2を通過して第2冷媒配管71を流れる冷媒と合流して第3の圧縮部23に吸入される。第3の四路切換弁95の第2ポートを通過した冷媒は、第4吸入管32に流入する。第4吸入管32を流れる冷媒は、逆止弁CV3を通過して第3冷媒配管72を流れる冷媒と合流して第4の圧縮部24に吸入される。連絡管66を流れる冷媒の残りは、戻り管68を流れる冷媒と合流する。合流した冷媒図1および図2の26は、第2の過冷却熱交換器101の低圧側流路101bを通過して第1吸入管29に流入する。第1吸入管29を流れる冷媒は、図1および図2の1は、再び四段圧縮機20の第1の圧縮部21で圧縮される。-暖房運転-次に、この空気調和装置1の暖房運転について図7を参照しながら説明する。図7では、この暖房運転時の冷媒の流れを破線の矢印で示している。この暖房運転では、各室内熱交換器110111が放熱器として動作し、第1から第3の中間熱交換器414243および室外熱交換器44が蒸発器として動作することにより四段圧縮式の超臨界冷凍サイクルが行われる。暖房運転では、すべての四路切換弁93949596が第2状態に設定され、四段圧縮機20が駆動する。四段圧縮機20が駆動すると、各圧縮部21222324で冷媒が圧縮される。第1の圧縮部21で圧縮された冷媒は、第1吐出管25へ吐出される。そして、第1吐出管25を流れる冷媒は、第1の四路切換弁93を通過して第2の圧縮部22に吸入される。第2の圧縮部22でさらに圧縮された冷媒は、第2の四路切換弁94を通過して第3の圧縮部23に吸入される。第3の圧縮部23でさらに圧縮された冷媒は、第3の四路切換弁95を通過して第4の圧縮部24に吸入される。第4の圧縮部24でさらに冷媒が圧縮される。このように、暖房運転の場合には、冷房運転とは違って冷却を伴わずに四段圧縮が行われる。これにより、冷却を伴いながら四段圧縮する場合に比べて、四段圧縮機20から吐出される冷媒の温度が下がらない。この結果、冷却を伴いながら四段圧縮する場合に比べて、暖房運転時の暖房能力が大きくなる。第4の圧縮部24を吐出した冷媒は、第4の四路切換弁96を通過して第1および第2の室内熱交換器110111へ送られる。第1および第2室内熱交換器110111では、冷媒が室内空気に放熱して冷却される。各室内熱交換器110111で冷却された冷媒は、第1および第2室内膨張弁8586で減圧された後、ブリッジ回路17に送られる。そして、この冷媒は、逆止弁CV12を通過して流入管60へ流入する。流入管60を流れる冷媒は、その一部が第1分岐管62に流入する。第1分岐管62を流れる冷媒は、第2膨張弁81で減圧される。第2膨張弁81で減圧された冷媒は、第1の過冷却熱交換器100の低圧側流路100bに流入する。一方、流入管60を流れる冷媒の残りは、第1の過冷却熱交換器100の高圧側流路100aに流入する。第1の過冷却熱交換器100では、高圧側流路100aおよび低圧側流路100bを流れる冷媒同士が熱交換して、高圧側流路100aを流れる冷媒が過冷却される。第1の過冷却熱交換器100の高圧側流路100aを流出した冷媒は、再び第1流出管61を流れ、第2の過冷却熱交換器101の高圧側流路101aに流入する。一方、第1の過冷却熱交換器100の低圧側流路100bを流出した冷媒は、インジェクション管106に流入する。インジェクション管106を流れる冷媒は、第2冷媒配管71に流入し、第2冷媒配管71の冷媒と合流する。つまり、インジェクション管106へ流れた冷媒は、第3の圧縮部23の吸入側へインジェクションされる。第2の過冷却熱交換器101では、高圧側流路101aおよび低圧側流路101bを流れる冷媒同士が熱交換して、高圧側流路101aを流れる冷媒が過冷却される。第2の過冷却熱交換器101の高圧側流路101aを流出した冷媒は、再び第1流出管61を流れ、その一部が膨張機87に流入する。膨張機87では、流入した冷媒を膨張させ、膨張後の冷媒を再び流入管60へ送り出す。一方、第2の過冷却熱交換器101の高圧側流路101aを流出した冷媒の残りは、分岐してバイパス管64に流れる。バイパス管64を流れる冷媒は、第1膨張弁80で減圧されて再び流入管60に戻る。膨張機87を流出した冷媒と、バイパス管64を流出した冷媒は、流入管60で合流して気液分離器88に流入する。気液分離器88では、流入した冷媒をガス冷媒と、液冷媒とに分離される。気液分離器88を流出した液冷媒は、第1流出管61を流れ、その一部が第2分岐管63に流入する。第2分岐管63を流れる冷媒は、第3膨張弁82で減圧される。第3膨張弁82で減圧された冷媒は、第3の過冷却熱交換器102の低圧側流路102bに流入する。一方、流入管60を流れる冷媒の残りは、第3の過冷却熱交換器102の高圧側流路102aに流入する。第3の過冷却熱交換器102では、高圧側流路102aおよび低圧側流路102bを流れる冷媒同士が熱交換して、高圧側流路102aを流れる液冷媒が過冷却される。第3の過冷却熱交換器102の高圧側流路102aを流出した液冷媒は、再び第1流出管61を流れ、ブリッジ回路17の第5膨張弁84で減圧された後、分流器18へ送られる。分流器18で分配された冷媒は、キャピラリチューブ15および逆止弁CV4CV5CV6CV7を通過して第1から第3の中間熱交換器414243および室外熱交換器44に流入する。第1から第3の中間熱交換器414243および室外熱交換器44では、液冷媒が室外空気から吸熱して蒸発する。第1の中間熱交換器41から流出した冷媒は、第1の四路切換弁93を通過して合流管67に流入する。第2の中間熱交換器42から流出した冷媒は、第2の四路切換弁94を通過して合流管67に流入する。第3の中間熱交換器43から流出した冷媒は、第3の四路切換弁95を通過して合流管67に流入する。そして、第1から第3の中間熱交換器414243から流出した冷媒は、合流管67を通過して連絡管66に流入する。また、室外熱交換器44から流出した冷媒は、第4の四路切換弁96を通過して連絡管66に流入し、第1から第3の中間熱交換器414243から流出した冷媒と合流する。合流した冷媒は、連絡管66を流れて戻り管68を流れる冷媒と合流する。合流した冷媒は、第1吸入管29に流入する。第1吸入管29を流れる冷媒は、再び四段圧縮機20の第1の圧縮部21で圧縮される。-室外ユニット-次に、室外ユニットについて説明する。図3に示すように、吸込口123から室外ケーシング121の内部に取り込まれた空気は、第1から第3の中間熱交換器414243および室外熱交換器44において熱交換されて室外ケーシング121の上方に流れて吹出口124から吹き出される。ここで、上記室外ユニット3は、図6に示すように、側面の吸込口123から空気を吸い込んで吹出口124から上方に向かって空気を吹き出す、いわゆる上吹きタイプに構成されているため、吸込口123の下方よりも上方のほうが空気の流速が高くなる。図2に示すように、第1から第3の中間熱交換器414243を流れる冷媒圧力は、室外熱交換器44を流れる冷媒圧力よりも低いため、第1から第3の中間熱交換器414243を流れる冷媒密度は、室外熱交換器44を流れる冷媒密度よりも低くなる。このため、第1から第3の中間熱交換器414243と室外熱交換器44をそれぞれ流れる冷媒の質量流量が同等程度であれば、第1から第3の中間熱交換器414243における冷媒の体積流量は、室外熱交換器44を流れる冷媒の体積流量よりも大きくなる。第1から第3の中間熱交換器414243と室外熱交換器44の冷媒パスの数が同等程度であっても、第1から第3の中間熱交換器414243を流れる冷媒流速は、室外熱交換器44の冷媒流速よりも大きくなるため、第1から第3の中間熱交換器414243における冷媒の圧力損失は、室外熱交換器44の冷媒の圧力損失よりも大きくなる。室外ケーシング121内における空気流速の大きい上方に配置した室外熱交換器44では、熱交換性能が高くなるため、その大きさを小型化することができる。その一方、室外ケーシング121内における空気の流速の小さい下方に配置した第1から第3の中間熱交換器414243では、熱交換能力が低くなる。このため、熱交換量を大きくしようとすると、第1から第3の中間熱交換器414243は、上方に配置する場合に比べて大きくなる。したがって、室外熱交換器44および第1から第3の中間熱交換器414243の大型化によって室外熱交換ユニット40が大型化することはない。また、第1から第3の中間熱交換器414243を大型化すると、第1から第3の中間熱交換器414243の冷媒パス数が増える。このため、第1から第3の中間熱交換器414243では、各冷媒パスにおける冷媒の流速が低下し、各冷媒パスを通過する際の冷媒の圧力損失が減少する。第1から第3の中間熱交換器414243を流れる冷媒の流速は、もともと高いため、冷媒パス数が増えて流速が低下すると、それによって圧力損失が比較的大幅に減少する。一方、室外熱交換器44が小型化すると、室外熱交換器44の冷媒パス数が減る。冷媒パスの数が減ると、各冷媒パスにおける冷媒の流速が上昇し、各冷媒パスを通過する際の冷媒の圧力損失が増加する。しかし、室外熱交換器44を流れる冷媒の流速は、もともと低いため、冷媒パス数の減少によって流速が多少上昇しても、それに起因する圧力損失の増加量は、比較的小さい。したがって、室外熱交換器44を第1から第3の中間熱交換器414243の上方に配置した場合は、室外熱交換ユニット40の大型化を抑えつつ、第1から第3の中間熱交換器414243の冷媒の圧力損失を低減することができる。また、図2に示すように、第3の中間熱交換器43を流れる冷媒圧力は、第1および第2の中間熱交換器4142を流れる冷媒圧力よりも高いため、第1および第2の中間熱交換器4142を流れる冷媒密度は、第3の中間熱交換器43を流れる冷媒密度よりも低くなる。このため、第1および第2の中間熱交換器4142と第3の中間熱交換器43をそれぞれ流れる冷媒の質量流量が同等程度であれば、第1および第2の中間熱交換器4142における冷媒の体積流量は、第3の中間熱交換器43を流れる冷媒の体積流量よりも大きくなる。第1および第2の中間熱交換器4142と第3の中間熱交換器43の冷媒パスの数が同等程度であっても、第1および第2の中間熱交換器4142を流れる冷媒流速は、第3の中間熱交換器43の冷媒流速よりも大きくなるため、第1および第2の中間熱交換器4142における冷媒の圧力損失は、第3の中間熱交換器43の冷媒の圧力損失よりも大きくなる。室外ケーシング121内における空気流速の大きい上方に配置した第3の中間熱交換器43では、熱交換性能が高くなるため、その大きさを小型化することができる。その一方、室外ケーシング121内における空気の流速の小さい下方に配置した第1および第2の中間熱交換器4142では、熱交換能力が低くなる。このため、熱交換量を大きくしようとすると、第1および第2の中間熱交換器4142は、上方に配置する場合に比べて大きくなる。したがって、第3の中間熱交換器43および第1および第2の中間熱交換器4142の大型化によって室外熱交換ユニット40が大型化することはない。また、第1および第2の中間熱交換器4142を大型化すると、第1および第2の中間熱交換器4142の冷媒パス数が増える。このため、第1および第2の中間熱交換器4142では、各冷媒パスにおける冷媒の流速が低下し、各冷媒パスを通過する際の冷媒の圧力損失が減少する。第1および第2の中間熱交換器4142を流れる冷媒の流速は、もともと高いため、冷媒パス数が増えて流速が低下すると、それによって圧力損失が比較的大幅に減少する。一方、第3の中間熱交換器43が小型化すると、第3の中間熱交換器43の冷媒パス数が減る。冷媒パスの数が減ると、各冷媒パスにおける冷媒の流速が上昇し、各冷媒パスを通過する際の冷媒の圧力損失が増加する。しかし、第3の中間熱交換器43を流れる冷媒の流速は、もともと低いため、冷媒パス数の減少によって流速が多少上昇しても、それに起因する圧力損失の増加量は、比較的小さい。したがって、第3の中間熱交換器43を第1および第2の中間熱交換器4142の上方に配置した場合は、室外熱交換ユニット40の大型化を抑えつつ、第1および第2の中間熱交換器4142の冷媒の圧力損失を低減することができる。また、図2に示すように、流入する冷媒圧力が高い第2の中間熱交換器42は、その冷媒密度が、流入する冷媒圧力が低い第1の中間熱交換器41の冷媒密度よりも高くなる。このため、第1の中間熱交換器41と第2の中間熱交換器42をそれぞれ流れる冷媒の質量流量が同等程度であれば、第1の中間熱交換器41における冷媒の体積流量は、第2の中間熱交換器42を流れる冷媒の体積流量よりも大きくなる。第1の中間熱交換器41と第2の中間熱交換器42の冷媒パスの数が同等程度であっても、第1の中間熱交換器41を流れる冷媒流速は、第2の中間熱交換器42の冷媒流速よりも大きくなるため、第1の中間熱交換器41における冷媒の圧力損失は、第2の中間熱交換器42の冷媒の圧力損失よりも大きくなる。室外ケーシング121内における空気の流速の小さい下方に配置した第1の中間熱交換器41では、熱交換能力が高くならないため、その大きさを小型化することはない。第1の中間熱交換器41の各冷媒パスの数が減らないため、冷媒の圧力損失は増加しない。以上より、第1の中間熱交換器41での冷媒の圧力損失の増加を抑えることができる。-実施形態1の効果-上記実施形態1によれば、室外熱交換器44を室外ケーシング121内において空気流速の大きい上方に配置したため、室外熱交換器44の熱交換性能を高めることができる。また、冷媒流速の小さい室外熱交換器44を室外ケーシング121内において空気流速の大きい上方に配置したため、冷媒の圧力損失を増加させることなく、室外熱交換器44を小型化することができる。一方、第1から第3の中間熱交換器414243を室外ケーシング121内において空気流速の小さい下方に配置して冷媒パスの数を増やすことで、第1から第3の中間熱交換器414243の冷媒の圧力損失が増加するのを確実に防止することができる。以上より、冷媒の圧力損失が増加し難い室外熱交換器44162を上方に配置して小型化することで、室外熱交換ユニット40のサイズアップを抑えつつ、第1から第3の中間熱交換器414243での冷媒の圧力損失を抑えることができる。また、第3の中間熱交換器43を室外ケーシング121内において空気流速の高い上方に配置したため、第3の中間熱交換器43の熱交換性能を向上させることができる。また、冷媒流速の小さい第3の中間熱交換器43を室外ケーシング121内において空気流速の大きい上方に配置したため、冷媒の圧力損失を増加させることなく、第3の中間熱交換器43を小型化することができる。一方、冷媒流速の小さい第1および第2の中間熱交換器4142を室外ケーシング121内において空気流速の小さい下方に配置して冷媒のパス数を増やすことで、第1および第2の中間熱交換器4142の冷媒の圧力損失が増加するのを確実に防止することができる。以上より、冷媒の圧力損失が増加し難い第3の中間熱交換器43を上方に配置して小型化することで、室外熱交換ユニット40のサイズアップを抑えつつ、他の中間熱交換器4142での冷媒の圧力損失を抑えることができる。また、冷媒流速の小さい第1の中間熱交換器41を室外ケーシング121内において空気流速の小さい下方に配置して冷媒パスんお数を増やすことで、第1の中間熱交換器41の冷媒の圧力損失が増加するのを確実に防止することができる。これにより、第1の中間熱交換器41での冷媒の圧力損失を抑えることができる。発明の実施形態2次に、本発明の実施形態2について説明する。図8に示すように、本実施形態2に係る空気調和装置1は、上記実施形態1に係る空気調和装置1とは、冷媒回路の構成が異なっている。尚、本実施形態2では、上記実施形態1と異なる構成についてのみ説明すると共に、共通する部材については共通する符号を付している。具体的には、上記本実施形態2に係る冷媒回路10は、第1aの過冷却熱交換器103と、第1bの過冷却熱交換器104と、第1cの過冷却熱交換器105との3つの過冷却熱交換器が設けられている。-回路の構成-上記第1aの過冷却熱交換器103は、高圧側流路103aと低圧側流路103bとを備えている。第1aの過冷却熱交換器103は、高圧側流路103aおよび低圧側流路103bを流れる冷媒同士が熱交換して、高圧側流路103aを流れる冷媒が過冷却されるように構成されている。上記高圧側流路103aの流入端には、流入管60が接続され、低圧側流路103bの流入端には、過冷却用の通路として第1a分岐管62aが接続されている。この第1a分岐管62aには、過冷却用の第2a膨張弁81aが設けられている。この第2a膨張弁81aは、開度が調節可変な電子膨張弁で構成されている。また、低圧側流路103bの流出端には、第1インジェクション管107の一端が接続されている。上記第1インジェクション管107は、一端が第1aの過冷却熱交換器103の低圧側流路103bに接続され、他端が第3冷媒配管72に接続されている。尚、第1インジェクション管107の他端は、第3冷媒配管72における逆止弁CV10の流出側に接続されている。上記第1aの過冷却熱交換器103と第2a膨張弁81aとは、いわゆるエコノマイザ回路を構成している。上記第1bの過冷却熱交換器104は、高圧側流路104aと低圧側流路104bとを備えている。第1bの過冷却熱交換器104は、高圧側流路104aおよび低圧側流路104bを流れる冷媒同士が熱交換して、高圧側流路104aを流れる冷媒が過冷却されるように構成されている。上記高圧側流路104aの流入端には、流入管60が接続され、低圧側流路104bの流入端には、過冷却用の通路として第1b分岐管62bが接続されている。この第1b分岐管62bには、過冷却用の第2b膨張弁81bが設けられている。この第2b膨張弁81bは、開度が調節可変な電子膨張弁で構成されている。また、低圧側流路104bの流出端には、第2インジェクション管108の一端が接続されている。上記第2インジェクション管108は、一端が第1bの過冷却熱交換器104の低圧側流路104bに接続され、他端が第2冷媒配管71に接続されている。尚、第2インジェクション管108の他端は、第2冷媒配管71における逆止弁CV9の流出側に接続されている。上記第1bの過冷却熱交換器104と第2b膨張弁81bとは、いわゆるエコノマイザ回路を構成している。上記第1cの過冷却熱交換器105は、高圧側流路105aと低圧側流路105bとを備えている。第1cの過冷却熱交換器105は、高圧側流路105aおよび低圧側流路105bを流れる冷媒同士が熱交換して、高圧側流路105aを流れる冷媒が過冷却されるように構成されている。上記高圧側流路105aの流入端には、流入管60が接続され、低圧側流路105bの流入端には、過冷却用の通路として第1c分岐管62cが接続されている。この第1c分岐管62cには、過冷却用の第2c膨張弁81cが設けられている。この第2c膨張弁81cは、開度が調節可変な電子膨張弁で構成されている。また、低圧側流路105bの流出端には、第3インジェクション管109の一端が接続されている。上記第3インジェクション管109は、一端が第1cの過冷却熱交換器105の低圧側流路105bに接続され、他端が第1冷媒配管70に接続されている。尚、第3インジェクション管109の他端は、第1冷媒配管70における逆止弁CV8の流出側に接続されている。上記第1cの過冷却熱交換器105と第2c膨張弁81cとは、いわゆるエコノマイザ回路を構成している。-回路の運転動作-次に、各過冷却熱交換器103104105と各膨張弁81a81b81cの運転動作について図8および9を参照して説明する。尚、上記実施形態1と共通する動作については説明を省略する。上記四段圧縮機20の第4の圧縮部24で圧縮された冷媒は、第4吐出管28へ吐出される。四段圧縮機20、第1から第3の中間熱交換器414243において圧縮と冷却とを交互に繰り返すことにより、上記四段圧縮機20の圧縮行程を等温圧縮へ近づけて、上記四段圧縮機20に必要な圧縮動力の低減を図っている。第4吐出管28を流れる冷媒は、第4の四路切換弁96を通過して室外熱交換器44に流入する。室外熱交換器44では、冷媒が室外空気に放熱して冷却される。室外熱交換器44で冷却された冷媒は、第4冷媒配管73へ流入する。第4冷媒配管73を流れる冷媒は、逆止弁CV11を通過して流入管60へ流入する。流入管60を流れる冷媒は、その一部が第1a分岐管62aに流入する。第1a分岐管62aを流れる冷媒図8および図9の27。は、第2a膨張弁81aで減圧される。第2a膨張弁81aで減圧された冷媒図8および図9の28は、第1aの過冷却熱交換器103の低圧側流路103bに流入する。一方、流入管60を流れる冷媒の残りは、第1aの過冷却熱交換器103の高圧側流路103aに流入する図8および図9の27。第1aの過冷却熱交換器103では、高圧側流路103aおよび低圧側流路103bを流れる冷媒同士が熱交換して、高圧側流路103aを流れる冷媒が過冷却される。第1aの過冷却熱交換器103の高圧側流路103aを流出した冷媒は、再び流入管60を流れ図8および図9の31、第1bの過冷却熱交換器104の高圧側流路104aに流入する。一方、第1aの過冷却熱交換器103の低圧側流路103bを流出した冷媒図8および図9の29は、第1インジェクション管107に流入する。第1インジェクション管107を流れる冷媒は、第3冷媒配管72に流入し、第3冷媒配管72の冷媒図8および図9の30と合流する図8および図9の8。つまり、第1インジェクション管107へ流れた冷媒は、第4の圧縮部24の吸入側へインジェクションされる。次に、第1aの過冷却熱交換器103を流出して流入管60を流れる冷媒は、その一部が第1b分岐管62bに流入する。第1a分岐管62aを流れる冷媒図8および図9の31は、第2b膨張弁81bで減圧される。第2b膨張弁81bで減圧された冷媒図8および図9の32は、第1bの過冷却熱交換器104の低圧側流路104bに流入する。一方、流入管60を流れる冷媒の残りは、第1bの過冷却熱交換器104の高圧側流路104aに流入する図8および図9の31。第1bの過冷却熱交換器104では、高圧側流路104aおよび低圧側流路104bを流れる冷媒同士が熱交換して、高圧側流路104aを流れる冷媒が過冷却される。第1bの過冷却熱交換器104の高圧側流路104aを流出した冷媒は、再び流入管60を流れ図8および図9の34、第1cの過冷却熱交換器105の高圧側流路105aに流入する。一方、第1bの過冷却熱交換器104の低圧側流路104bを流出した冷媒図8および図9の33は、第2インジェクション管108に流入する。第2インジェクション管108を流れる冷媒は、第2冷媒配管71に流入し、第2冷媒配管71の冷媒図8および図9の5と合流する図8および図9の6。つまり、第2インジェクション管108へ流れた冷媒は、第3の圧縮部23の吸入側へインジェクションされる。次に、第1bの過冷却熱交換器104を流出して流入管60を流れる冷媒は、その一部が第1c分岐管62cに流入する。第1c分岐管62cを流れる冷媒図8および図9の34。は、第2c膨張弁81cで減圧される。第2c膨張弁81cで減圧された冷媒図8および図9の35は、第1cの過冷却熱交換器105の低圧側流路105bに流入する。一方、流入管60を流れる冷媒の残りは、第1cの過冷却熱交換器105の高圧側流路105aに流入する図8および図9の34。第1cの過冷却熱交換器105では、高圧側流路105aおよび低圧側流路105bを流れる冷媒同士が熱交換して、高圧側流路105aを流れる冷媒が過冷却される。第1cの過冷却熱交換器105の高圧側流路105aを流出した冷媒は、再び流入管60を流れ図8および図9の38、第2の過冷却熱交換器101の高圧側流路101aに流入する。一方、第1cの過冷却熱交換器105の低圧側流路105bを流出した冷媒図8および図9の36は、第1インジェクション管107に流入する。第1インジェクション管107を流れる冷媒は、第1冷媒配管70に流入し、第1冷媒配管70の冷媒図8および図9の37と合流する図8および図9の3。つまり、第3インジェクション管109へ流れた冷媒は、第2の圧縮部22の吸入側へインジェクションされる。その他の構成、作用効果は実施形態1と同様である。発明の実施形態3次に、本発明の実施形態3について説明する。図10に示すように、本実施形態3に係る空気調和装置140は、上記実施形態1に係る空気調和装置1とは、冷媒回路の構成が異なっている。尚、本実施形態3では、上記実施形態1と異なる構成についてのみ説明する。具体的に、本実施形態3に係る空気調和装置140について説明する。この空気調和装置140は、冷媒の流れを可逆に切換可能に構成された冷媒回路143を備え、冷暖に切換可能に構成されている。この空気調和装置140は、屋外に設置された室外ユニット142と屋内に設置された室内ユニット141とを備えている。上述した空気調和装置140の冷媒回路143は、室外ユニット142が有する室外回路144と室内ユニット141が有する室内回路145とがガス側連絡配管146及び液側連絡配管147で接続されてなる。この冷媒回路143には二酸化炭素以下、冷媒という。が封入され、この冷媒が冷媒回路143を循環することにより、多段圧縮式の超臨界冷凍サイクルを行うことが可能に構成されている。室外回路上記室外回路144には、図10に示すように、二段圧縮機150と、室外熱交換ユニット160と、1および第2の四路切換弁175176と、第1および第2の過冷却熱交換器191192と、第1から第5の膨張弁201~205と、膨張機193と、気液分離器194とが接続されている。上記室外熱交換ユニット160は、中間熱交換器161と、室外熱交換器162とを備えている。また、上記構成要素の他に、2つの油分離器174174、分流器173、キャピラリチューブ170、ブリッジ回路172、および逆止弁CV1~CV7が接続されている。本実施形態3では、第1および第2四路切換弁175176を切り換えることにより、上記冷媒回路143を冷房運転又は暖房運転に切り換える。上記二段圧縮機150は、第1および第2の圧縮部151152を備え、本発明に係る複数段圧縮部を構成している。第1および第2の圧縮部151152の吐出側に第1および第2の吐出管153154が接続され、第1および第2の圧縮部151152の吸入側に第1および第2の吸入管155156が接続されている。各圧縮部151152では、各吸入管155156を通じて吸入された低圧ガス冷媒を所定の圧力まで圧縮して高圧ガス冷媒とし、この高圧ガス冷媒を各吐出管153154から吐出する。上記第1の四路切換弁175は、その第1ポートが第1の圧縮部151の第1吐出管153に接続され、その第2ポートが合流管187の一端側に接続され、その第3ポートが中間熱交換器161の一端側に接続され、その第4ポートが第2の圧縮部152の第2吸入管156に接続されている。この第1の四路切換弁175は、第1ポートが第3のポートと連通し、且つ第2のポートが第4のポートと連通する第1状態図10に実線で示す状態と、第1のポートが第4のポートと連通し、且つ第2のポートが第3のポートと連通する第2状態図10に破線で示す状態とに切り換わる。上記第2の四路切換弁176は、その第1ポートが第2の圧縮部152の第2吐出管154に接続され、その第2ポートが連絡管186の一端側に接続され、その第3ポートが室外熱交換器162の一端側に接続され、その第4ポートがガス側連絡配管146に接続されている。この第1の四路切換弁175は、第1ポートが第3のポートと連通し、且つ第2のポートが第4のポートと連通する第1状態図10に実線で示す状態と、第1のポートが第4のポートと連通し、且つ第2のポートが第3のポートと連通する第2状態図10に破線で示す状態とに切り換わる。ここで、第2吸入管156の途中には逆止弁CV1が接続されている。逆止弁CV1は、第1の四路切換弁175から上記二段圧縮機150へ向かう冷媒の流通を許容し、逆方向への冷媒の流通を阻止している。また、第1および第2の吐出管153154の途中には、それぞれ油分離器174174が接続されている。この油分離器174174は、該吐出管153154を流れる高圧ガス冷媒に含まれる潤滑油を該高圧ガス冷媒から分離するためのものである。この油分離器174174には、該油分離器174174内で分離した潤滑油を該油分離器174174外へ流出する油流出管171171が接続されている。具体的に、上記第1吐出管153に係る油分離器174の油流出管171は上記第2吸入管156に接続されている。上記第2吐出管154に係る油分離器174の油流出管171は上記第1吸入管155に接続されている。尚、各油流出管171171の途中には、それぞれにキャピラリチューブ170170が接続されている。上記中間熱交換器161および室外熱交換器162は、フィンアンドチューブ型の熱交換器に構成されている。この中間熱交換器161は、本発明に係る中間熱交換部を構成し、室外熱交換器162は、本発明に係る室外熱交換部を構成している。各熱交換器161162は、その近傍に室外ファン122が設けられ、該室外ファン122によって送られた屋外の空気と中間熱交換器161の伝熱管を流れる冷媒との間で熱交換が行われるように構成されている。ここで、上記中間熱交換器161の一端が上記第1の四路切換弁175の第3ポートに接続され、上記室外熱交換器162の一端が上記第2の四路切換弁176の第3ポートにそれぞれ接続されている。一方、上記中間熱交換器161の他端は、第1冷媒配管181に接続され、室外熱交換器162の他端は、第2冷媒配管182に接続されている。上記第2冷媒配管182の他端は分岐して一方が上記ブリッジ回路172に接続されて他方が上記分流器173の第2流出ポートP2に接続されている。尚、上記第2冷媒配管182の分岐部と上記分流器の第2流出ポートP2との間には逆止弁CV3およびキャピラリチューブ170が設けられている。この逆止弁CV3は、上記分流器173から上記第2冷媒配管182の分岐部へ向かう冷媒の流通を許容し、逆方向への冷媒の流通を阻止している。上記第1冷媒配管181の他端は分岐して一方が上記第2吸入管156の途中逆止弁CV1と第2の圧縮部152との間に接続されて他方が上記分流器173の第1流出ポートP1に接続されている。尚、上記第1冷媒配管181の分岐部と上記分流器173の第1流出ポートP1との間には逆止弁CV2およびキャピラリチューブ170が設けられている。この逆止弁CV2は、上記分流器173から上記第1冷媒配管181の分岐部へ向かう冷媒の流通を許容し、逆方向への冷媒の流通を阻止している。また、上記第1冷媒配管181の分岐部と上記第2吸入管156の接続部との間に逆止弁CV4が設けられている。この逆止弁CV4は、上記第1冷媒配管181の分岐部から上記第2吸入管156の接続部へ向かう冷媒の流通を許容し、逆方向への冷媒の流通を阻止している。上記ブリッジ回路172は、逆止弁CV5CV6CV7および第5膨張弁205をブリッジ状に接続した回路である。ブリッジ回路172では、逆止弁CV7の流入側及び第5膨張弁205の他端側に位置する接続端が、第1流出管180に接続され、逆止弁CV7の流出側及び逆止弁CV6の流入側に位置する接続端が、液側連絡配管147に接続されている。尚、液側連絡配管147と、第1の室内熱交換器211とを繋ぐ冷媒配管には、開度可変の第1室内膨張弁206が設けられている。また、液側連絡配管147と、第2の室内熱交換器212とを繋ぐ冷媒配管には、開度可変の第2室内膨張弁207が設けられている。逆止弁CV6の流出側及び逆止弁CV5の流出側に位置する接続端が、流入管179に接続されている。また、第5膨張弁205の一端側には分流器173が接続され、逆止弁CV5の流入端は、第2冷媒配管182に接続されている。上記流入管179は、その途中に、第1の過冷却熱交換器191と、膨張機193と、気液分離器194と、第2の過冷却熱交換器192とが順に接続されている。上記第1の過冷却熱交換器191は、高圧側流路191aと低圧側流路191bとを備えている。第1の過冷却熱交換器191は、高圧側流路191aおよび低圧側流路191bを流れる冷媒同士が熱交換して、高圧側流路191aを流れる冷媒が過冷却されるように構成されている。上記高圧側流路191aの流入端には、流入管179が接続され、低圧側流路191bの流入端には、過冷却用の通路として第1分岐管177が接続されている。この第1分岐管177には、過冷却用の第2膨張弁202が設けられている。この第2膨張弁202は、開度が調節可変な電子膨張弁で構成されている。また、低圧側流路191bの流出端には、インジェクション管188の一端が接続されている。上記インジェクション管188は、一端が第1の過冷却熱交換器191の低圧側流路191bに接続され、他端が第1冷媒配管181に接続されている。尚、インジェクション管188の他端は、第1冷媒配管181における逆止弁CV4の流出側に接続されている。上記膨張機193は、縦長の円筒形に形成された膨張機ケーシングを備え、流入管179における第1の過冷却熱交換器191と気液分離器194との間に設けられている。膨張機ケーシングの内部には、冷媒を膨張させて動力を発生させる膨張機構が設けられている。膨張機193は、いわゆるロータリ式の容積型流体機械を構成している。膨張機193は、流入した冷媒を膨張させ、膨張後の冷媒を再び流入管179へ送り出すように構成されている。上記流入管179には、上記膨張機193をバイパスするバイパス管183が設けられている。バイパス管183は、その一端側が膨張機193の流入側に接続され、その他端側が膨張機193の流出側に接続されて膨張機193をバイパスしている。このバイパス管183には、第1膨張弁201が設けられている。この第1膨張弁201は、開度が調節可変な電子膨張弁で構成されている。上記気液分離器194は、縦長で円筒状の密閉容器により構成されている。気液分離器194には、流入管179と第1流出管180と第2流出管184とが接続されている。流入管179は、気液分離器194の内部空間の上方に開口している。第1流出管180は、気液分離器194の内部空間の下方に開口している。第2流出管184は、気液分離器194の内部空間の上方に開口している。気液分離器194では、流入管179から流入した冷媒が飽和液と飽和ガスとに分離され、飽和液が第1流出管180から流出し、飽和ガスが第2流出管184から流出する。上記第2流出管184は、その一端側が気液分離器194に接続され、その他端側が第2分岐管178の途中に接続されている。この第2流出管184には、第4膨張弁204が設けられている。この第4膨張弁204は、開度が調節可変な電子膨張弁で構成されている。上記第1流出管180は、その途中に、第2の過冷却熱交換器192が接続されている。この第2の過冷却熱交換器192は、高圧側流路192aと低圧側流路192bとを備えている。第2の過冷却熱交換器192は、高圧側流路192aおよび低圧側流路192bを流れる冷媒同士が熱交換して、高圧側流路192aを流れる冷媒が過冷却されるように構成されている。上記高圧側流路192aは、その流入端に気液分離器194の流出側が接続され、その流出端にブリッジ回路172が接続されている。また、低圧側流路192bの流入端には、過冷却用の通路として第2分岐管178が接続され、低圧側流路192bの流出端には、戻り管185の他端側が接続されている。上記第2分岐管178は、その一端側が第1流出管180における気液分離器194と第2の過冷却熱交換器192との間に接続され、その他端側が第2の過冷却熱交換器192の低圧側流路102bの流入端に接続され、その途中に第2流出管184が接続されている。この第2分岐管178には、第3膨張弁203が設けられている。この第3膨張弁203は、開度が調節可変な電子膨張弁で構成されている。上記戻り管185は、その一端が連絡管186の他端と接続され、その他端が第2の過冷却熱交換器192の低圧側流路192bの流出端に接続されている。上記連絡管186は、その一端側が第2の四路切換弁176の第2ポートに接続され、その他端側が戻り管185の一端および第1吸入管155の他端と接続され、その途中には、合流管187の他端が接続されている。上記合流管187は、その一端側が第1の四路切換弁175の第2ポートに接続され、その他端側が連絡管186の途中に接続されている。室内回路室内回路145では、その液側端からガス側端へ向かって順に、第1室内膨張弁206および第1の室内熱交換器211と第2室内膨張弁207および第2の室内熱交換器212とが並列に設けられている。各室内膨張弁206207は、開度が調節可能な電子膨張弁により構成されている。また、各室内熱交換器211212は、クロスフィン式のフィンアンドチューブ型熱交換器により構成されている。各室内熱交換器211212の近傍には、図示はしないが、各室内熱交換器211212に室内空気を送る室内ファンがそれぞれに設けられている。そして、各室内熱交換器211212では、冷媒と室内空気との間で熱交換が行われる。室外ユニットの構成図12に示すように、室外ユニット142は、室外ケーシング163を備えている。室外ケーシング163は、縦長の矩形状の箱体に形成され、正面の下方に空気の吸込口164が形成される一方、上面に空気の吹出口165が形成されている。室外ケーシング163の内部には、室外熱交換ユニット160と室外ファン166とが配置されている。上記室外ファン166は、室外ケーシング163内に取り込んだ空気を各熱交換器161162に送るためのファンであって、いわゆるシロッコファンに構成されている。室外ファン166は、室外ケーシング163内の各熱交換器161162の上方に配置されている。そして、室外ファン166は、吸込口164から吸い込んだ空気を各熱交換器161162に通過させた後、吹出口165から外部へ吹き出している。図12に示すように、室外ケーシング163の内部では、室外熱交換ユニット160が下側から上側に向かって中間熱交換器161、室外熱交換器162の順に重ねられて配置されている。つまり、室外熱交換器162が中間熱交換器161の上方に配置されている。上記各熱交換器161162は、いわゆるクロスフィン型のフィンアンドチューブ熱交換器によって構成されている。各熱交換器161162は、それぞれが複数の伝熱管および複数のU字管を有する複数の伝熱管群と、伝熱フィンとを備えている。上記複数の伝熱管群は、上下に順に並んで配置されて構成されている。各伝熱管群は、複数の伝熱管が空気の流れ方向に沿って上下に2本ずつ3列に配列され、における風上側に第1管列、中央に第2管列、および風下側に第3管列が構成されている。すなわち、各伝熱管群は、各列に伝熱管が2段になるように配置されている。-運転動作-次に、空気調和装置140の運転動作について説明する。この空気調和装置140では、第1および第2四路切換弁175176を切り換えることにより、上記冷媒回路143を冷房運転又は暖房運転に切り換える。尚、図10および図11における1~18は、冷媒の圧力状態を示すものである。-冷房運転-空気調和装置140の冷房運転について、図10を参照しながら説明する。図10では、この冷房運転時の冷媒の流れを実線の矢印で示している。冷房運転では、室外熱交換器162が放熱器として動作し、各室内熱交換器211212が蒸発器として動作することにより二段圧縮式の超臨界冷凍サイクルが行われる。又、中間熱交換器161は、第1の圧縮部151から吐出された高圧冷媒を冷却する冷却器として動作する。冷房運転では、すべての四路切換弁175176が第1状態に設定され、二段圧縮機150が駆動する。二段圧縮機150が駆動すると、各圧縮部161162で冷媒が圧縮される。第1の圧縮部151で圧縮された冷媒は、第1吐出管153へ吐出される図10および図11の2。尚、このとき第1吐出管153の油分離器174では、該第1吐出管153を流れるガス冷媒に含まれる潤滑油が分離される。分離された潤滑油は油流出管171から第2吸入管156へ送られる。そして、第1吐出管153を流れる冷媒は、第1の四路切換弁175を通過して中間熱交換器161に流入する。中間熱交換器161では、冷媒が室外空気に放熱して冷却される。中間熱交換器161で冷却された冷媒は、第1冷媒配管181へ流入する。第1冷媒配管181を流れる冷媒図10および図11の3は、逆止弁CV4を通過してインジェクション管188を流れる冷媒と合流し、第2吸入管156へ流入して第2の圧縮部152へ吸入される図10および図11の4。第2の圧縮部152で圧縮された冷媒図10および図11の5は、第2吐出管154へ吐出される。このように圧縮と冷却とを交互にすることにより、上記二段圧縮機150の圧縮行程を等温圧縮へ近づけて、上記二段圧縮機150に必要な圧縮動力の低減を図っている。尚、このとき第2吐出管154の油分離器174では、該第2吐出管154を流れるガス冷媒に含まれる潤滑油が分離される。分離された潤滑油は油流出管171から第1吸入管155へ送られる。第2吐出管154を流れる冷媒は、第2の四路切換弁176を通過して室外熱交換器162に流入する。室外熱交換器162では、冷媒が室外空気に放熱して冷却される。室外熱交換器162で冷却された冷媒は、第2冷媒配管182へ流入する。第2冷媒配管182を流れる冷媒は、逆止弁CV5を通過して流入管179へ流入する。流入管179を流れる冷媒図10および図11の6は、その一部が第1分岐管177に流入する。第1分岐管177を流れる冷媒は、第2膨張弁202で減圧される。第2膨張弁202で減圧された冷媒図10および図11の7は、第1の過冷却熱交換器191の低圧側流路191bに流入する。一方、流入管179を流れる冷媒の残りは、第1の過冷却熱交換器191の高圧側流路191aに流入する図10および図11の6。第1の過冷却熱交換器191では、高圧側流路191aおよび低圧側流路191bを流れる冷媒同士が熱交換して、高圧側流路191aを流れる冷媒が過冷却される。第1の過冷却熱交換器191の高圧側流路191aを流出した冷媒は、再び流入管179を流れる一方、第1の過冷却熱交換器191の低圧側流路100bを流出した冷媒は、インジェクション管188に流入する。インジェクション管188を流れる冷媒図10および図11の8は、第1冷媒配管181に流入し、第1冷媒配管181の冷媒と合流する図10および図11の4。つまり、インジェクション管188へ流れた冷媒は、第2の圧縮部152の吸入側へインジェクションされる。第1の過冷却熱交換器191の高圧側流路191aを流出した冷媒は、再び流入管179を流れ図1および図2の9、その一部が膨張機193に流入する。膨張機193では、流入した冷媒を膨張させ図10および図11の9から11、膨張後の冷媒を再び流入管179へ送り出す。一方、第1の過冷却熱交換器191の高圧側流路191aを流出した冷媒の残りは、分岐してバイパス管183に流れる。バイパス管183を流れる冷媒は、第1膨張弁201で減圧図10および図11の9から10されて再び流入管179に戻る。膨張機193を流出した冷媒と、バイパス管183を流出した冷媒は、流入管179で合流図10および図11の12して気液分離器194に流入する。気液分離器194では、流入した冷媒をガス冷媒図10および図11の15と、液冷媒図10および図11の13とに分離される。気液分離器194を流出した液冷媒図10および図11の13は、流入管179を流れ、その一部が第2分岐管178に流入する。一方、流入管179を流れる冷媒の残りは、第2の過冷却熱交換器192の高圧側流路192aに流入する。気液分離器194を流出したガス冷媒図10および図11の15は、第2流出管184を流れて第4膨張弁204で減圧図10および図11の18された後、第2分岐管178に流入する。そして、第2分岐管178を流れる冷媒は、第3膨張弁203で減圧される。第3膨張弁203で減圧された冷媒図10および図11の17は、第2流出管184を流れる冷媒と合流する。合流した冷媒は、第2の過冷却熱交換器192の低圧側流路192bに流入する。第2の過冷却熱交換器192では、高圧側流路192aおよび低圧側流路192bを流れる冷媒同士が熱交換して、高圧側流路192aを流れる液冷媒が過冷却される。第2の過冷却熱交換器192の高圧側流路192aを流出した液冷媒図10および図11の14は、再び第1流出管180を流れ、ブリッジ回路172の逆止弁CV7を通過して液側連絡配管147に流入する。一方、第2の過冷却熱交換器192の低圧側流路192bを流出した冷媒は、戻り管185を流れる。戻り管185を流出した冷媒は、連絡管186を流出した冷媒と合流する。合流した冷媒は、第1の圧縮部151の吸入側に流入する。液側連絡配管147を流れる液冷媒は、その一部が分岐して第1室内膨張弁206で減圧される。減圧された冷媒図10および図11の16aは、第1の室内熱交換器211に流入する。第1の室内熱交換器211では、液冷媒が室内空気から吸熱して蒸発する。蒸発したガス冷媒は、ガス側連絡配管146に流入する。液側連絡配管147を流れる液冷媒の残りは、第2室内膨張弁207で減圧される。減圧された冷媒図10および図11の16bは、第2の室内熱交換器212に流入する。第2の室内熱交換器212では、液冷媒が室内空気から吸熱して蒸発する。蒸発したガス冷媒は、ガス側連絡配管146に流入する。ガス側連絡配管146では、第1の室内熱交換器211から流出した冷媒と第2の室内熱交換器212から流出した冷媒が合流する。ガス側連絡配管146を流れる冷媒は、第2の四路切換弁176を通過して連絡管186に流入する。連絡管186を流れる冷媒は、戻り管185を流れる冷媒と合流して第1吸入管155に流入する。第1吸入管155を流れる冷媒図10および図11の1は、再び二段圧縮機150の第1の圧縮部151で圧縮される。-暖房運転-次に、この空気調和装置140の暖房運転について図13を参照しながら説明する。図13では、この暖房運転時の冷媒の流れを破線の矢印で示している。この暖房運転では、各室内熱交換器211212が放熱器として動作し、中間熱交換器161および室外熱交換器162が蒸発器として動作することにより二段圧縮式の超臨界冷凍サイクルが行われる。暖房運転では、すべての四路切換弁175176が第2状態に設定され、二段圧縮機150が駆動する。二段圧縮機150が駆動すると、各圧縮部151152で冷媒が圧縮される。第1の圧縮部151で圧縮された冷媒は、第1吐出管153へ吐出される。尚、このとき第1吐出管153の油分離器174では、該第1吐出管153を流れるガス冷媒に含まれる潤滑油が分離される。分離された潤滑油は油流出管171から第2吸入管156へ送られる。そして、第1吐出管153を流れる冷媒は、第1の四路切換弁175を通過して第2の圧縮部152に吸入される。第2の圧縮部152でさらに冷媒が圧縮される。このように、暖房運転の場合には、冷房運転とは違って冷却を伴わずに二段圧縮が行われる。これにより、冷却を伴いながら四段圧縮する場合に比べて、二段圧縮機150から吐出される冷媒の温度が下がらない。この結果、冷却を伴いながら二段圧縮する場合に比べて、暖房運転時の暖房能力が大きくなる。第2の圧縮部152を吐出した冷媒は、第2の四路切換弁176を通過して第1および第2の室内熱交換器211212へ送られる。第1および第2室内熱交換器211212では、冷媒が室内空気に放熱して冷却される。各室内熱交換器211212で冷却された冷媒は、第1および第2室内膨張弁206207で減圧された後、ブリッジ回路172に送られる。そして、この冷媒は、逆止弁CV6を通過して流入管179へ流入する。流入管179を流れる冷媒は、その一部が第1分岐管177に流入する。第1分岐管177を流れる冷媒は、第2膨張弁202で減圧される。第2膨張弁202で減圧された冷媒は、第1の過冷却熱交換器191の低圧側流路191bに流入する。一方、流入管179を流れる冷媒の残りは、第1の過冷却熱交換器191の高圧側流路191aに流入する。第1の過冷却熱交換器191では、高圧側流路191aおよび低圧側流路191bを流れる冷媒同士が熱交換して、高圧側流路191aを流れる冷媒が過冷却される。第1の過冷却熱交換器191の高圧側流路191aを流出した冷媒は、再び流入管179を流れる一方、第1の過冷却熱交換器191の低圧側流路191bを流出した冷媒は、インジェクション管188に流入する。インジェクション管188を流れる冷媒は、第1冷媒配管181に流入し、第1冷媒配管181の冷媒と合流する。つまり、インジェクション管188へ流れた冷媒は、第2の圧縮部152の吸入側へインジェクションされる。第1の過冷却熱交換器191の高圧側流路191aを流出した冷媒は、再び流入管179を流れ、その一部が膨張機193に流入する。膨張機193では、流入した冷媒を膨張させ、膨張後の冷媒を再び流入管179へ送り出す。一方、第1の過冷却熱交換器191の高圧側流路191aを流出した冷媒の残りは、分岐してバイパス管183に流れる。バイパス管183を流れる冷媒は、第1膨張弁201で減圧されて再び流入管179に戻る。膨張機193を流出した冷媒と、バイパス管183を流出した冷媒は、流入管179で合流して気液分離器194に流入する。気液分離器194では、流入した冷媒をガス冷媒と、液冷媒とに分離される。気液分離器194を流出した液冷媒は、第1流出管180を流れ、その一部が第2分岐管178に流入する。一方、流入管179を流れる冷媒の残りは、第2の過冷却熱交換器192の高圧側流路192aに流入する。気液分離器194を流出したガス冷媒は、第2流出管184を流れて第4膨張弁204で減圧された後、第2分岐管178に流入する。そして、第2分岐管178を流れる冷媒は、第3膨張弁203で減圧される。第3膨張弁203で減圧された冷媒は、第2流出管184を流れる冷媒と合流する。合流した冷媒は、第2の過冷却熱交換器192の低圧側流路192bに流入する。第2の過冷却熱交換器192では、高圧側流路192aおよび低圧側流路192bを流れる冷媒同士が熱交換して、高圧側流路192aを流れる液冷媒が過冷却される。第2の過冷却熱交換器192の高圧側流路192aを流出した液冷媒は、再び第1流出管180を流れ、ブリッジ回路172の第5膨張弁205で減圧された後、分流器173へ送られる。分流器173で分配された冷媒は、キャピラリチューブ170および逆止弁CV2CV3を通過して中間熱交換器161および室外熱交換器162に流入する。中間熱交換器161および室外熱交換器162では、液冷媒が室外空気から吸熱して蒸発する。中間熱交換器161から流出した冷媒は、第1の四路切換弁175を通過して合流管187に流入し、その後、連絡管186に流入する。また、室外熱交換器162から流出した冷媒は、第2の四路切換弁176を通過して連絡管186に流入し、中間熱交換器161から流出した冷媒と合流する。合流した冷媒は、連絡管186を流れて戻り管185を流れる冷媒と合流する。合流した冷媒は、第1吸入管155に流入する。第1吸入管155を流れる冷媒は、再び二段圧縮機150の第1の圧縮部151で圧縮される。-室外ユニット-図12に示すように、吸込口164から室外ケーシング163の内部に取り込まれた空気は、中間熱交換器161および室外熱交換器162において熱交換されて室外ケーシング163の上方に流れて吹出口124から吹き出される。ここで、上記室外ユニット3は、側面の吸込口164から空気を吸い込んで吹出口124から上方に向かって空気を吹き出す、いわゆる上吹きタイプに構成されているため、吸込口164の下方よりも上方のほうが空気の流速が高くなる。図11に示すように、中間熱交換器161を流れる冷媒圧力は、室外熱交換器162を流れる冷媒圧力よりも低いため、中間熱交換器161を流れる冷媒密度は、室外熱交換器162を流れる冷媒密度よりも低くなる。このため、中間熱交換器161と室外熱交換器162をそれぞれ流れる冷媒の質量流量が同等程度であれば、中間熱交換器161における冷媒の体積流量は、室外熱交換器162を流れる冷媒の体積流量よりも大きくなる。中間熱交換器161と室外熱交換器162の冷媒パスの数が同等程度であっても、中間熱交換器161を流れる冷媒流速は、室外熱交換器162の冷媒流速よりも大きくなるため、中間熱交換器161における冷媒の圧力損失は、室外熱交換器162の冷媒の圧力損失よりも大きくなる。室外ケーシング163内における空気流速の大きい上方に配置した室外熱交換器162では、熱交換性能が高くなるため、その大きさを小型化することができる。その一方、室外ケーシング163内における空気の流速の小さい下方に配置した中間熱交換器161では、熱交換能力が低くなる。このため、熱交換量を大きくしようとすると、中間熱交換器161は、上方に配置する場合に比べて大きくなる。したがって、室外熱交換器162および中間熱交換器161の大型化によって室外熱交換ユニット160が大型化することはない。また、中間熱交換器161を大型化すると、中間熱交換器161の冷媒パス数が増える。このため、中間熱交換器161では、各冷媒パスにおける冷媒の流速が低下し、各冷媒パスを通過する際の冷媒の圧力損失が減少する。中間熱交換器161を流れる冷媒の流速は、もともと高いため、冷媒パス数が増えて流速が低下すると、それによって圧力損失が比較的大幅に減少する。一方、室外熱交換器162が小型化すると、室外熱交換器162の冷媒パス数が減る。冷媒パスの数が減ると、各冷媒パスにおける冷媒の流速が上昇し、各冷媒パスを通過する際の冷媒の圧力損失が増加する。しかし、室外熱交換器162を流れる冷媒の流速は、もともと低いため、冷媒パス数の減少によって流速が多少上昇しても、それに起因する圧力損失の増加量は、比較的小さい。したがって、室外熱交換器162を中間熱交換器161の上方に配置した場合は、室外熱交換ユニット160の大型化を抑えつつ、中間熱交換器161の冷媒の圧力損失を低減することができる。-実施形態3の効果-上記実施形態3によれば、室外熱交換器162を室外ケーシング163内において空気流速の大きい上方に配置したため、室外熱交換器162の熱交換性能を高めることができる。また、冷媒流速の小さい室外熱交換器162を室外ケーシング163内において空気流速の大きい上方に配置したため、冷媒の圧力損失を増加させることなく、室外熱交換器162を小型化することができる。一方、中間熱交換器161を室外ケーシング163内において空気流速の小さい下方に配置して冷媒パス数を増やすことで、中間熱交換器161の冷媒の圧力損失が増加するのを確実に防止することができる。以上より、冷媒の圧力損失が増加し難い室外熱交換器162を上方に配置して小型化することで、室外熱交換ユニット160のサイズアップを抑えつつ、中間熱交換器161での冷媒の圧力損失を抑えることができる。その他の構成、作用効果は実施形態1および2と同様である。-実施形態3の変形例-次に本発明の実施形態3の変形例について図面に基づいて説明する。本変形例に係る空気調和装置は、上記実施形態3に係る空気調和装置140の熱交換器の構成が異なっているものである。尚、本変形例では、上記実施形態3と異なる構成についてのみ説明する。具体的に、図14および図15に示すように、室外ユニット142は、室外ケーシング163を備えている。室外ケーシング163は、縦長の矩形状の箱体に形成され、正面の下方に空気の吸込口164が形成される一方、上面に空気の吹出口165が形成されている。室外ケーシング163の内部には、室外熱交換ユニット160と、室外ファン166とが配置されている。室外熱交換ユニット160は、室外熱交換器162と、中間熱交換器161とを備えている。上記室外ファン166は、室外ケーシング163内に取り込んだ空気を各熱交換器161162に送るためのファンであって、いわゆるシロッコファンに構成されている。室外ファン166は、室外ケーシング163内の各熱交換器161162の上方に配置されている。そして、室外ファン166は、吸込口164から吸い込んだ空気を各熱交換器161162に通過させた後、吹出口165から外部へ吹き出している。図14に示すように、室外ケーシング163の内部では、下側から上側に向かって中間熱交換器161および室外熱交換器162の順に重ねられて配置されている。-熱交換器の構成-図14および図15に示すように、本変形例の各熱交換器161162は、一つの第1ヘッダ集合管240と、一つの第2ヘッダ集合管250と、多数の扁平管231と、多数のフィン235とを備えている。第1ヘッダ集合管240、第2ヘッダ集合管250、扁平管231、及びフィン235は、何れもアルミニウム合金製の部材であって、互いにロウ付けによって接合されている。第1ヘッダ集合管240と第2ヘッダ集合管250は、中空の細長い管状に形成されている。各熱交換器161162では、扁平管231の一端側に第1ヘッダ集合管240が立設され、扁平管231の他端側に第2ヘッダ集合管250が立設されている。つまり、第1ヘッダ集合管240と第2ヘッダ集合管250は、それぞれの軸方向が鉛直方向となるように上下に延びている。第1ヘッダ集合管240は、その上端部および下端部が閉塞され、下端部には、第1接続管240bが接続している。第1接続管240bは、冷媒回路143の液側と連通している。つまり、第1ヘッダ集合管240は、液を含んだ冷媒液単相冷媒や気液二相冷媒が流れる液側ヘッダを構成している。第2ヘッダ集合管250は、その上端部及び下端部が閉塞され、上方に第2接続管250bが接続している。第2接続管250bは、冷媒回路143のガス側と接続している。つまり、第2ヘッダ集合管250は、ガス冷媒が流れるガス側ヘッダを構成している本変形例の各熱交換器161162は、複数の扁平管231を有している。扁平管231は、その軸直角断面形状が扁平な長円形あるいは矩形となっている伝熱管である。各熱交換器161162において、複数の扁平管231は、その伸長方向が左右方向となり、且つそれぞれの平坦な側面が互いに向かい合う姿勢で配置されている。また、複数の扁平管231は、互いに一定の間隔をおいて上下に並んで配置されている。各扁平管231は、その一端部が第1ヘッダ集合管240に挿入され、その他端部が第2ヘッダ集合管250に挿入されている。図15に示すように、各扁平管231には、複数の冷媒パス232が形成されている。各冷媒パス232は、扁平管231の伸長方向に延びる通路である。各扁平管231において、複数の冷媒パス232は、扁平管231の伸長方向と直交する幅方向に一列に並んでいる。各扁平管231の冷媒パス232は、その一端が第1ヘッダ集合管240の内部空間に連通し、その他端が第2ヘッダ集合管250の内部空間に連通している。尚、上記冷媒パス232は、本発明に係る流体通路を構成している。フィン235は、上下に蛇行するコルゲートフィンであって、上下に隣り合う扁平管231の間に配置されている。フィン235には、扁平管231の伸長方向に配列される複数の伝熱部236が形成されている。伝熱部236は、隣り合う扁平管231の一方から他方に亘る板状に形成されている。伝熱部236には、該伝熱部236の一部を切り起こして形成される複数のルーバ237が設けられている。これらのルーバ237は、伝熱部236の前縁即ち、風上側の端部と実質的に平行となるように、上下に延びている。伝熱部236では、各ルーバ237が風上側から風下側に向かって並んで形成されている。伝熱部236の風下側端部には、更に風下側に突出する突出板部238が連接している。突出板部238は、伝熱部236よりも上下に張り出した台形板状に形成されている。各熱交換器161162では、上下に隣り合う突出板部238238が厚さ方向に重複し、実質的に接触している。扁平管231とフィン235235とが複数ずつ設けられる。上下に並んだ扁平管231の間には、フィン235235が配置される。中間熱交換部414243161では、上下に並んだ扁平管231の間を空気が通過し、この空気が扁平管231内の流体通路232を流れる流体と熱交換する。中間熱交換器161では、通風抵抗が小さくなるため、流れる空気の流速が大きくなる。また、扁平管231によって冷媒の伝熱面積が増加するため、冷媒の熱交換性能が向上する。このため、冷凍装置のCOP成績係数が向上する。扁平管231は、従来の伝熱管と比較して管径が小さくなるため、管内流速が増加する。このため、冷媒パス232を通過する冷媒の圧力損失が大きくなる。しかしながら、室外ケーシング163内における空気の流速の小さい下方に配置した中間熱交換器161では、熱交換能力が低くなる。このため、熱交換量を大きくしようとすると、中間熱交換器161は、上方に配置する場合に比べて大きくなる。大きくなると中間熱交換器161の冷媒パス232の数が増えるため、中間熱交換器161では、各冷媒パス232における冷媒の流速が低下し、各冷媒パス232を通過する際の冷媒の圧力損失が減少する。したがって、扁平管231による管径の小径化によっても冷媒の圧力損失の増加は比較的小さくなる。室外熱交換部162では、通風抵抗が小さくなるため、流れる空気の流速が大きくなる。また、扁平管231によって冷媒の伝熱面積が増加するため、冷媒の熱交換性能が向上する。このため、冷凍装置のCOP成績係数が向上する。扁平管231は、従来の伝熱管と比較して管径が小さくなるため、管内流速が増加する。このため、冷媒パス232を通過する冷媒の圧力損失が大きくなる。しかし、室外熱交換部162を流れる冷媒の流速は、もともと低いため、扁平管231で管径を小径化して流速が多少上昇しても、それに起因する圧力損失の増加量は、比較的小さい。上記本変形例によれば、複数の冷媒パス232が形成される複数の扁平管231と、複数のフィン235235とを備えて中間熱交換器161および室外熱交換部162を構成したため、通風抵抗が小さくすることができる。このため、通風路を流れる空気流速が大きくなる。また、扁平管231によって冷媒の伝熱面積が増加するため、冷媒の熱交換性能が向上する。このため、空気調和装置のCOP成績係数を向上させることができる。その他の構成、作用効果は実施形態3と同様である。参考例次に、参考例について説明する。本参考例では、図18および図19に示すように、室内ユニット内の風速分布が上下方向に一様に分布している。本参考例に係る室外熱交換ユニット40は、下側から上側に向かって室外熱交換器44、第1の中間熱交換器41、第2の中間熱交換器42、第3の中間熱交換器43の順に重ねられて配置されている。尚、第1の中間熱交換器41、第2の中間熱交換器42とは互いを上下に入れ替えて設置してもよい。また、各熱交換器の大きさは、室外熱交換器44、第3の中間熱交換器43、第1の中間熱交換器41および第2の中間熱交換器42の順に大きくなるように形成されている。上記各熱交換器41424344は、いわゆるクロスフィン型のフィンアンドチューブ熱交換器によって構成されている。各熱交換器41424344は、それぞれが複数の伝熱管52および複数のU字管を有する複数の伝熱管群50と、伝熱フィン51とを備えている。上記複数の伝熱管群50は、上下に順に並んで配置されて構成されている。各伝熱管群50は、複数の伝熱管52が空気の流れ方向に沿って上下に2本ずつ3列に配列され、図19における左側すなわち、風上側に第1管列53、図19における中央に第2管列54、および図19における右側すなわち、風下側に第3管列55が構成されている。すなわち、各伝熱管群50は、各列に伝熱管52が2段になるように配置されている。その他の実施形態本発明は、上記実施形態1および2について、以下のような構成としてもよい。上記実施形態1および2では、四段圧縮機20を用いたが、本発明はこの構成に限られず、二段圧縮機を2つ設けてるようにしてもよい。上記実施形態1~4では、二段圧縮式の超臨界冷凍サイクルおよび四段圧縮式の超臨界冷凍サイクルとしたが、本発明はこれに限られず、例えば三段圧縮機の超臨界冷凍サイクルやその他の多段圧縮式の冷凍サイクルにおいて適用することができる。上記実施形態1および2では、熱交換器の構成をフィンアンドチューブ型としたが、本発明はこれに限られない。具体的には、図16に示すように、室外ユニット3は、室外ケーシング121を備えている。室外ケーシング121は、縦長の矩形状の箱体に形成され、正面の下方に空気の吸込口123が形成される一方、上面に空気の吹出口124が形成されている。室外ケーシング121の内部には、室外熱交換ユニット40と、室外ファン122とが配置されている。室外熱交換ユニット40は、室外熱交換器44と、第1の中間熱交換器41と、第2の中間熱交換器42と、第3の中間熱交換器43とを備えている。図16に示すように、室外ケーシング121の内部では、下側から上側に向かって第1の中間熱交換器41、第2の中間熱交換器42、第3の中間熱交換器43、および室外熱交換器162の順に重ねられて配置されている。つまり、室外熱交換器162が第1から第3の中間熱交換器414243よりも上方に配置されている。尚、このとき、第1の中間熱交換器41、第2の中間熱交換器42とを互いに上下に入れ替えて設置してもよい。-熱交換器の構成-図16および図17に示すように、本形態の各熱交換器41424344は、それぞれが一つの第1ヘッダ集合管240と、一つの第2ヘッダ集合管250と、多数の扁平管231と、多数のフィン235とを備えている。第1ヘッダ集合管240、第2ヘッダ集合管250、扁平管231、及びフィン235は、何れもアルミニウム合金製の部材であって、互いにロウ付けによって接合されている。第1ヘッダ集合管240と第2ヘッダ集合管250は、中空の細長い管状に形成されている。各熱交換器41424344では、扁平管231の一端側に第1ヘッダ集合管240が立設され、扁平管231の他端側に第2ヘッダ集合管250が立設されている。つまり、第1ヘッダ集合管240と第2ヘッダ集合管250は、それぞれの軸方向が鉛直方向となるように上下に延びている。第1ヘッダ集合管240は、その上端部および下端部が閉塞され、その下端部には、第1接続管240bが接続している。第1接続管240bは、冷媒回路10の液側と連通している。つまり、第1ヘッダ集合管240は、液を含んだ冷媒液単相冷媒や気液二相冷媒が流れる液側ヘッダを構成している。第2ヘッダ集合管250は、その上端部及び下端部が閉塞され、その上方には、第2接続管250bが接続している。第2接続管250bは、冷媒回路10のガス側と接続している。つまり、第2ヘッダ集合管250は、ガス冷媒が流れるガス側ヘッダを構成している本形態の各熱交換器41424344は、複数の扁平管231を有している。扁平管231は、その軸直角断面形状が扁平な長円形あるいは矩形となっている伝熱管である。各熱交換器41424344において、複数の扁平管231は、その伸長方向が左右方向となり、且つそれぞれの平坦な側面が互いに向かい合う姿勢で配置されている。また、複数の扁平管231は、互いに一定の間隔をおいて上下に並んで配置されている。各扁平管231は、その一端部が第1ヘッダ集合管240に挿入され、その他端部が第2ヘッダ集合管250に挿入されている。図17に示すように、各扁平管231には、複数の冷媒パス232が形成されている。各冷媒パス232は、扁平管231の伸長方向に延びる通路であって、本発明に係る流体通路に構成されている。各扁平管231において、複数の冷媒パス232は、扁平管231の伸長方向と直交する幅方向に一列に並んでいる。各扁平管231の冷媒パス232は、その一端が第1ヘッダ集合管240の内部空間に連通し、その他端が第2ヘッダ集合管250の内部空間に連通している。フィン235は、上下に蛇行するコルゲートフィンであって、上下に隣り合う扁平管231の間に配置されている。フィン235には、扁平管231の伸長方向に配列される複数の伝熱部236が形成されている。伝熱部236は、隣り合う扁平管231の一方から他方に亘る板状に形成されている。伝熱部236には、該伝熱部236の一部を切り起こして形成される複数のルーバ237が設けられている。これらのルーバ237は、伝熱部236の前縁即ち、風上側の端部と実質的に平行となるように、上下に延びている。伝熱部236では、各ルーバ237が風上側から風下側に向かって並んで形成されている。伝熱部236の風下側端部には、更に風下側に突出する突出板部238が連接している。突出板部238は、伝熱部236よりも上下に張り出した台形板状に形成されている。各熱交換器41424344では、上下に隣り合う突出板部238238が厚さ方向に重複し、実質的に接触している。その他の構成、作用効果は実施形態3の変形例と同様である。尚、以上の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。