"メタリン酸ナトリウムの含有割合が、立方晶窒化ホウ素原料粉末との合量に占める重量割合で0.1~5となるように、メタリン酸ナトリウム水溶液中に立方晶窒化ホウ素原料粉末を分散させ、立方晶窒化ホウ素原料粉末中の二次粒子を解膠した後、この分散液を乾燥して水分を除去した後成形体を作製し、次いで、該成形体を真空中で加熱して残留するメタリン酸ナトリウムを除去し、その後、該成形体を超臨界流体源とともに、5GPa以上かつ1400°C以上の高圧高温条件下で焼結することを特徴とする立方晶窒化ホウ素焼結体の製造法。上記超臨界流体源は、固体のポリ塩化ビニリデン、ポリ塩化ビニル及びポリエチレンの1種または2種以上からなることを特徴とする請求項1に記載の立方晶窒化ホウ素焼結体の製造法。cBNは、ダイヤモンドに匹敵する硬度を持つほか、熱的、化学的にも安定であることから、現在、高速度鋼、ダイス鋼、鋳鉄等の鉄系被削材の切削加工用の工具材料として用いられており、優れた耐摩耗性を発揮している。しかし、最近では、例えば、自動車用部材の軽量化を図るために異種複合材料が使用されるようになってきたが、このような異種複合材料例えば、ダクタイル鋳鉄-アルミニウム合金の複合材の切削工具材料としてcBN焼結体を用いた場合には、工具に作用する高負荷とともに、cBN焼結体の不均質性を主たる原因として、切削工具にチッピング、欠損等が発生し、これが原因で破損に至り、工具寿命が短くなるという問題があった。そこで、この発明は、高硬度で均質性、緻密性に優れたcBN焼結体を、簡易にかつ低コストで得ることができる新たな製造方法を提供することを目的とするものである。本発明者らは、cBN焼結体を製造する際の原料粉末の処理条件等について鋭意研究したところ、次のような知見を得た。まず、前記特許文献1に開示される焼結体の製造方法においては、原料用粉末として、粒径幅0.5~2μmのcBN粉末を用い、酸素を含有しない流体からなり、流体源として固体のポリ塩化ビニリデン、ポリ塩化ビニル及びポリエチレンの1種または2種以上を使用する超臨界流体で清浄化し、焼結助剤を添加せずに5GPa,1400°C以上の高圧高温条件下で焼結することによりcBN焼結体を得ていたが、この方法によって得られたcBN焼結体の断面について、その組織観察を行ったところ、cBN焼結体の原料粉末中の二次粒子の存在により、超臨界流体が二次粒子間には均一に分散しておらず、焼結を行った際に、部分的な異常粒成長と不均一組織が形成されることを見出した。さらに、原料粉末における二次粒子の解膠が十分でないため、塩素成分を含有する超臨界流体ポリ塩化ビニリデン、ポリ塩化ビニル等による清浄化を行った場合には、塩素成分がcBN焼結体中に不均一に残存し、これがcBN焼結体の組織、特性の不均質性をもたらすことを見出した。そこで、cBN焼結体の原料粉末中の二次粒子を解膠する方策についてさらに検討を進めた。そして、ポリ塩化ビニリデン、ポリ塩化ビニル及びポリエチレンの1種または2種以上を使用する超臨界流体で清浄化し、焼結するに先立って、前処理として、cBN原料粉末を、メタリン酸ナトリウム水溶液に分散させ、cBN原料粉末中の二次粒子を解膠し、分散液の乾燥、水分除去を行った後、例えば、予備成形体を作製し、この予備成形体を真空加熱して、分散剤であるメタリン酸ナトリウムを除去するという前処理を行った場合には、二次粒子の解膠が十分に行われるとともに、予備成形体中には分散剤成分がほとんど残存せず、その結果、二次粒子が存在しないcBN原料粉末相互の隙間にまで超臨界流体が均一にいきわたり、粉末粒子表面が十分に清浄化されるために、これを焼結した場合には、組織、特性の均質性、緻密性に優れ、かつ、高硬度のcBN焼結体が得られることを見出したのである。そして、本発明によって製造されたcBN焼結体は、組織、特性が均質、緻密で、かつ、高硬度であることから、例えば、耐欠損性、耐摩耗性等に優れ長寿命な工具材料として好適であると言える。本発明は、上記知見に基づいてなされたものであって、1メタリン酸ナトリウムの含有割合が、立方晶窒化ホウ素原料粉末との合量に占める重量割合で0.1~5となるように、メタリン酸ナトリウム水溶液中に立方晶窒化ホウ素原料粉末を分散させ、立方晶窒化ホウ素原料粉末中の二次粒子を解膠した後、この分散液を乾燥して水分を除去した後成形体を作製し、次いで、該成形体を真空中で加熱して残留するメタリン酸ナトリウムを除去し、その後、該成形体を超臨界流体源とともに、5GPa以上かつ1400°C以上の高圧高温条件下で焼結することを特徴とする立方晶窒化ホウ素焼結体の製造法。2上記超臨界流体源は、固体のポリ塩化ビニリデン、ポリ塩化ビニル及びポリエチレンの1種または2種以上からなることを特徴とする前記1に記載の立方晶窒化ホウ素焼結体の製造法。を特徴とするものである。本発明について、以下に詳細に説明する。cBN原料粉末の前処理:この発明では、cBN原料粉末として微粒の原料粉末を使用するが、粒径が大きくなると焼結が困難になることから、その粒径は、2μm以下であることが望ましい。このような微粒のcBN原料粉末を、分散剤としてのメタリン酸ナトリウムを含有する水溶液中に分散させて、分散水溶液を調製し、cBN原料粉末の二次粒子を解膠する。メタリン酸ナトリウムの含有量は、cBN原料粉末との合量に占める重量割合で、0.1~5wtとする。メタリン酸ナトリウムの含有量が0.1wt未満では、cBN原料粉末の分散効果が得られず、二次粒子の解膠を十分に行えず、一方、メタリン酸ナトリウムの含有量が5wtを超えると、その後の真空加熱によりメタリン酸ナトリウムの除去を十分に行えず、焼結体中に、メタリン酸ナトリウムの成分であるリン、ナトリウムの残留量が増加し、焼結プロセスの障害になるとともに、焼結体の組織、特性の不均一化を招くことになるので、メタリン酸ナトリウムの含有量は、cBN原料粉末との合量に占める重量割合で、0.1~5wtとする。メタリン酸ナトリウムを含有する分散剤水溶液に、所定量の微粒のcBN原料粉末を加え、加熱撹拌し、cBN原料粉末中の二次粒子を解膠した後、分散液を加熱して水分をとばし、乾燥する。その後、得られた乾燥粉末を、例えば、金型に充填して成形体を作製し、これを、真空中で、例えば、1000°Cで30分程度加熱することにより、成形体中に残存するメタリン酸ナトリウムを除去する。なお、メタリン酸ナトリウムの除去に好適な真空加熱条件は、800~1300°Cで20~60分の加熱である。また、真空度は1×10-2Pa以下に保たれるのが好ましい。上記の前処理により、成形体中に二次粒子が存在せず、かつ、残留する分散剤メタリン酸ナトリウムが微量で、かつ、その中に二次粒子が存在しない成形体を得る。清浄化:上記前処理で得た成形体を、例えば、固体のポリ塩化ビニリデン、ポリ塩化ビニル及びポリエチレンの1種または2種以上からなる超臨界流体源と一緒Zrカプセルに装填し、cBNの熱力学安定領域である5GPa以上かつ1400°C以上の条件従来条件に比して、比較的低圧低温条件で超臨界流体で清浄化しつつ焼結すると、成形体中に二次粒子が存在しないために、cBN微粒の隙間にまで超臨界流体が浸透し、cBN粒子表面が十分に活性化され、焼結助剤を添加することなく、均質でかつcBN微粒子相互が強固に結合した緻密な高硬度を有するcBN焼結体が形成される。固体のポリ塩化ビニリデン、ポリ塩化ビニル及びポリエチレンの1種または2種以上からなる超臨界流体源の添加量は、その添加量がcBN原料粉末に対して0.02wt未満では清浄化効果が少なく、一方、0.2wtを超えると、異常粒成長が生じるとともに、超臨界流体源が焼結体中に残留し、これがクラック等の発生の原因になることから、超臨界流体源の添加量は、cBN原料粉末に対して、重量割合で0.02~0.2wtとすることが望ましい。焼結条件:従来のcBN焼結体の製造においては、6GPa以上かつ1700°C以上の超高圧高温条件下で焼結が行われていたが、この発明では、焼結助剤を添加することなく、しかも、従来技術に比して比較的緩和された条件、即ち、5GPa以上かつ1400°C以上好ましくは、5~7GPa、1400~1900°Cで焼結時間5~30分という、従来条件に比して、比較的低圧低温条件においても焼結を行うことができ、しかも、このような緩和された条件で焼結することによって、異常粒成長が生じることもなく、均質、緻密、微粒な焼結組織を有し、高硬度を有するcBN焼結体を得ることができる。ただ、圧力条件が5GPa未満であると、焼結時に六方晶窒化ホウ素hBNに逆変換し、焼結が困難になり、また、温度条件が1400°C未満ではcBN微粒子の直接結合が起こらず焼結が困難になることから、その焼結条件は、5GPa以上かつ1400°C以上好ましくは、5~7GPa、1400~1900°Cで焼結時間5~30分とすることが必要である。図1に、本発明によるcBN焼結体の製造にあたり、前処理を行った成形体を充填するためのカプセルの一例を示す。Zrカプセル1の内部に、前処理を行った粒径が2μm以下のcBN粉末からなる成形体2、Zr箔3、超臨界流体源であるポリ塩化ビニリデン4を交互に重ね、上下に黒鉛円盤5を配置している。具体例では、試料容器にZrカプセルを使用し、カプセルの下部に黒鉛円盤を配置した。黒鉛円盤上にZr箔を3枚を配置後、前処理を行った粒径が2μm以下のcBN粉末からなる成形体、この前処理を行った粒径が2μm以下のcBN粉末からなる成形体上に超臨界流体源であるポリ塩化ビニリデンを積層し、このポリ塩化ビニリデン上に上記と同じ成形体を充填して成形体上にZr箔の円板を3枚のせた。さらに、成形体間にポリ塩化ビニリデンをサンドイッチ状に配置し、成形体上をZr箔で覆った。なお、流体源としては、ポリ塩化ビニリデンばかりでなく、ポリ塩化ビニリデン、ポリ塩化ビニル及びポリエチレンの1種または2種以上を使用する事ができる。上記のとおり、本発明は、cBN焼結体の製造に際し、cBN原料粉末を、予めメタリン酸ナトリウム分散水溶液で処理して二次粒子を解膠した後、真空加熱によりメタリン酸ナトリウムを除去し、その後、超臨界流体で清浄化し、焼結助剤を添加することなくcBNの熱力学安定条件である5GPa以上かつ1400°C以上で焼結することによって、均質かつ緻密で、異常粒成長がなく粒子粉末が強固に結合した微粒な焼結組織を有する高硬度cBN焼結体を得ることができる。そして、この製造法によって得たcBN焼結体を、例えば、ダクタイル鋳鉄とアルミニウム合金の複合材からなる異種複合材料の切削加工用の工具材料として用いた場合には、被削材の仕上げ面精度を向上させるばかりか、工具のチッピング、欠損破損の恐れなく長期の使用にわたってすぐれた耐摩耗性を発揮し、切削特性の向上を図ることができるとともに、工具寿命の延長を図ることができる。以下に、本発明の均質性、緻密性が高くかつ高硬度のcBN焼結体の製造法を実施例に基づいて具体的に説明する。前処理分散剤としてのメタリン酸ナトリウムを、表1に示す所定量、蒸留水200mlに添加し、ホットスターラーにて、回転数:150rpm,プレート温度100°Cで1時間加熱撹拌する。次いで、粒径が2μm以下のcBN原料粉末を、表1に示す所定量、上記メタリン酸ナトリウム水溶液に添加し、所定のメタリン酸ナトリウム含有割合メタリン酸ナトリウムの添加量g/cBN原料粉末gメタリン酸ナトリウムの添加量gのメタリン酸ナトリウム水溶液を調製し、これを、ホットスターラーにて、回転数:150rpm,プレート温度200°Cで1時間加熱撹拌する。次いで、上記cBN原料粉末を含有する上記メタリン酸ナトリウム水溶液を、ホットスターラーにて、回転数:150rpm,プレート温度350°Cで加熱撹拌して水分を除去し、さらに、約10~12時間乾燥機中で乾燥する。次いで、乾燥によって得られた粉末0.5gを、φ12.5の成形金型に入れ、成形圧3ton/cm2で成形体を作製し、この成形体を真空中で表1に示す温度×時間で加熱し、残存するメタリン酸ナトリウムを除去した成形体を作製する。焼結:上記で得られた成形体をそれぞれ0.2g、表2に示す所定量の超臨界流体源ポリ塩化ビニリデンと一緒に、図1に示すZrカプセルに充填し、ベルト型超高圧発生装置にて、表3に示すcBNの熱力学安定領域である所定圧力、所定温度で焼結することにより、本発明のcBN焼結体1~10以下、本発明焼結体1~10というを製造した。製造した上記本発明焼結体1~10について、ブルカー製AXSMXP18VAHFを用いてXRD測定を行い、cBNの逆変換の有無を調査した。また、上記本発明焼結体1~10について、その表面を研削後、ダイヤモンドペーストを研摩剤として研摩し、研摩後の本発明焼結体1~10の表面の加重1kgにおけるヴィッカース硬さHvを測定した。さらに、上記本発明焼結体1~10について、EPMAの面分析により、超臨界流体源ポリ塩化ビニリデンに由来する焼結体中に残留する塩素の分布を調査した。表3に、本発明焼結体1~10についてのcBNの逆変換の有無、ヴィッカース硬さ、残留塩素量およびその分布を示す。また、図2には、一例として、本発明焼結体1について、ブルカー製AXSMXP18VAHFにより測定したX線回折チャートを、図3には、本発明焼結体1についてのヴィッカース硬さHv測定における圧痕跡を、また、図4には、本発明焼結体1についての残留塩素のEPMA面分析画像写真を、それぞれ示す。比較のために、表1,2に示す本発明の製造条件から外れた条件で比較例焼結体1~10を作製した。比較例焼結体1~10の製造条件は、表4,5に示す。さらに、得られた比較例焼結体1~10について、本発明1~10の場合と同様に、XRD測定によるcBNの逆変換の有無、ヴィッカース硬さ、残留塩素量およびその分布を調査測定した。表6に、cBNの逆変換の有無、ヴィッカース硬さ、残留塩素の分布調査測定結果を示す。さらに、図5には、一例として、比較例焼結体7についてのヴィッカース硬さHv測定における圧痕跡を、また、図6には、比較例焼結体7についての残留塩素のEPMA面分析画像写真を、それぞれ示す。本発明焼結体1~10と比較例焼結体1~10のX線回折チャートは、いずれも、図2とほぼ同様に、cBN位置にピーク強度を示しており、これらの焼結体にcBNの逆変換は生じておらず、いずれもcBN焼結体であることがわかる。また、表3、表6のヴィッカース硬さの比較および図3、図5の圧痕跡の大きさの比較から、本発明焼結体1~10はいずれも高硬度を示すのに対して、比較例焼結体1~10のヴィッカース硬さは本発明焼結体1~10より小さく、十分な硬さが得られていないことがわかる。さらに、表3、表6の残留塩素量の比較および図4、図6の面分析による残留塩素の分布の比較から、本発明焼結体1~10においては、超臨界流体源の残留量は少ないばかりか、焼結体の特定部分への凝集は少なく焼結体全体にわたりほぼ均一に分布しているため、焼結体の組織成分特性の均質性が維持されているのに対して、比較例焼結体1~10では、残留塩素量が高く、しかも、焼結体の特定領域に凝集しているため、焼結体の成分特性はそれぞれの箇所によって不均一であり、また、焼結体の組織も粗密が混じり合い不均質であることがわかる。上記のとおり、本発明は、cBN焼結体の製造に際し、cBN原料粉末を、予めメタリン酸ナトリウム分散水溶液で処理して二次粒子を解膠した後、真空加熱によりメタリン酸ナトリウムを除去し、その後、超臨界流体で清浄化し、焼結助剤を添加することなくcBNの熱力学安定条件である5GPa以上かつ1400°C以上で焼結することによって、均質かつ緻密で、異常粒成長がなく粒子粉末が強固に結合した微粒な焼結組織を有する高硬度cBN焼結体を得ることができる。"