ケーシング内に、複数の翼を円周上に配置した羽根車が収容されるとともに、前記ケーシングの内周壁面と前記羽根車との間に前記羽根車の回転により吸込口から吐出口へ空気を導くための風路が形成され、前記吸込口は、前記円周とほぼ同心円状に形成されるとともに、該吸込口の縁部から前記ケーシングの内周壁面に向かってベルマウスが設けられ、前記複数の翼は、翼間の空気の流れが転向する形状であり、該翼間の空気の流れが転向する位置が前記ベルマウスの内径よりも外周側であることを特徴とする多翼ファン。請求項1に記載の多翼ファンにおいて、前記複数の翼のそれぞれの端部は、前記円周とほぼ同心円状に配置されたリング状のリング部により連結され、該リング部と前記羽根車の回転軸方向に対向するように円盤状の主板が配置され、該主板により前記複数の翼の前記端部と反対側が固定され、前記翼間の空気の流れが転向する位置が、前記複数の翼のそれぞれにおける前記リング部から前記主板にかけて同一線上にあることを特徴とする多翼ファン。請求項1又は2に記載の多翼ファンにおいて、前記複数の翼は、内周側の内径部と外周側の外径部とから構成され、該内径部と外径部とはそれぞれ曲率が異なり、該曲率が変化する変曲点において前記翼間の空気の流れが転向することを特徴とする多翼ファン。請求項1に記載の多翼ファンにおいて、前記複数の翼のそれぞれの端部は、前記円周とほぼ同心円状に配置されたリング状のリング部により連結され、該リング部と前記羽根車の回転軸方向に対向するように円盤状の主板が配置され、該主板により前記複数の翼の前記端部と反対側が固定され、前記複数の翼は、前記リング部側から前記主板側にかけて翼長さが長くなるように構成されたことを特徴とする多翼ファン。請求項2に記載の多翼ファンにおいて、前記複数の翼は、前記リング部側から前記主板側にかけて翼長さが長くなるように構成されたことを特徴とする多翼ファン。請求項3に記載の多翼ファンにおいて、前記内径部の翼長さの方が前記外径部の翼長さよりも長くなるように構成されたことを特徴とする多翼ファン。請求項3に記載の多翼ファンにおいて、前記外径部の曲率よりも前記内径部の曲率の方が大きくなるように構成されたことを特徴とする多翼ファン。請求項6に記載の多翼ファンにおいて、前記外径部の曲率よりも前記内径部の曲率の方が大きくなるように構成されたことを特徴とする多翼ファン。請求項1又は2に記載の多翼ファンにおいて、前記複数の翼のそれぞれの端部は、前記円周とほぼ同心円状に配置されたリング状のリング部により連結され、該リング部と前記羽根車の回転軸方向に対向するように円盤状の主板が配置され、該主板により前記複数の翼の前記端部と反対側が固定され、前記複数の翼は、内周側の内径部と外周側の外形部とから構成され、該内径部と外径部とはそれぞれ曲率が異なり、該曲率が変化する変曲点において前記翼間の空気の流れが転向するように構成され、さらに前記複数の翼は、前記リング側における前記内径部の翼長さが前記外径部の翼長さよりも大きいか、又はほぼ同一となるように構成されることを特徴とする多翼ファン。吸込口及び吹出口を有する筐体と、該筐体内に配置された熱交換器と、該熱交換器の上流側または下流側に配置され、筐体外部の空気を吸込口より吸い込み、吐出口から吹き出す多翼ファンと、を備えた空気調和機において、前記多翼ファンは、請求項1から9の何れかに記載の多翼ファンであることを特徴とする空気調和機。図14に従来の多翼ファンにおける回転軸Oを通る平面のベルマウス56付近の流れ場、図15に従来の多翼ファンにおける回転軸Oに垂直な平面のリング59付近の翼間流れ場を示す。多翼ファンではベルマウス56付近で、図14に示すようにケーシング壁面に沿う方向の流れPと回転軸O方向の流れQが合流し、流れRのように流れの向きが急激に変化する。一方で、図15に示すように、翼間では翼が流れに運動量を与えるために流れSのように流れの向きが急激に変化する。そのため従来の多翼ファンでは、図14に表される回転軸Oを通る平面と、図15に表される回転軸Oに垂直な平面と、において同時に流れの向きが変化していた。このような異なる平面で同時に流れの向きが急激に変化すると、流れの乱れと損失の原因となり、多翼ファンの騒音効率低下を招くという問題があった。上記特許文献1及び2では、ベルマウス付近における回転軸を通る平面と回転軸に垂直な平面での同時的な流れの向きの急激な変化に関する考慮はされていない。特許文献1に記載の多翼ファンは、翼の形状を工夫することにより低騒音高効率化を実現するものであるが、翼の形状と吸込口の関係に関する記述はない。さらに吸込口はベルマウス形状ではない。特許文献2は羽根車の最小内径寸法と吸込口の開口径寸法の位置関係を規定しているが、翼の形状と吸込口の関係に関する記述はない。そこで本発明は、ベルマウス付近における回転軸を通る平面と回転軸に垂直な平面での流れの向きの急激な変化が同時に起こることを抑制し、低騒音、高効率化を図る多翼ファンを提供することを目的とする。上記課題を解決するために、例えば特許請求の範囲に記載の構成を採用する。本願は上記課題を解決する手段を複数含んでいるが、その一例を挙げるならば、ケーシング内に、複数の翼を円周上に配置した羽根車が収容されるとともに、前記ケーシングの内周壁面と前記羽根車との間に前記羽根車の回転により吸込口から吐出口へ空気を導くための風路が形成され、前記吸込口は、前記円周とほぼ同心円状に形成されるとともに、該吸込口の縁部から前記ケーシングの内周壁面に向かってベルマウスが設けられ、前記複数の翼は、翼間の空気の流れが転向する形状であり、該翼間の空気の流れが転向する位置が前記ベルマウスの内径よりも外周側であることを特徴とする多翼ファンである。また、複数の翼のそれぞれの端部は、前記円周とほぼ同心円状に配置されたリング状のリング部により連結され、該リング部と前記羽根車の回転軸方向に対向するように円盤状の主板が配置され、該主板により前記複数の翼の前記端部と反対側が固定され、前記翼間の空気の流れが転向する位置が、前記複数の翼のそれぞれにおける前記リング部から前記主板にかけて同一線上にある多翼ファンであることが望ましい。また、前記複数の翼は、内周側の内径部と外周側の外径部とから構成され、該内径部と外径部とはそれぞれ曲率が異なり、該曲率が変化する変曲点において前記翼間の空気の流れが転向する多翼ファンであることが望ましい。また、前記複数の翼のそれぞれの端部は、前記円周とほぼ同心円状に配置されたリング状のリング部により連結され、該リング部と前記羽根車の回転軸方向に対向するように円盤状の主板が配置され、該主板により前記複数の翼の前記端部と反対側が固定され、前記複数の翼は、前記リング部側から前記主板側にかけて翼長さが長くなるように構成された多翼ファンであることが望ましい。前記内径部の翼長さの方が前記外径部の翼長さよりも長くなるように構成された多翼ファンであることが望ましい。また、前記外径部の曲率よりも前記内径部の曲率の方が大きくなるように構成された多翼ファンであることが望ましい。また、前記複数の翼のそれぞれの端部は、前記円周とほぼ同心円状に配置されたリング状のリング部により連結され、該リング部と前記羽根車の回転軸方向に対向するように円盤状の主板が配置され、該主板により前記複数の翼の前記端部と反対側が固定され、前記複数の翼は、内周側の内径部と外周側の外形部とから構成され、該内径部と外径部とはそれぞれ曲率が異なり、該曲率が変化する変曲点において前記翼間の空気の流れが転向するように構成され、さらに前記複数の翼は、前記リング側における前記内径部の翼長さが前記外径部の翼長さよりも大きいか、又はほぼ同一となるように構成される多翼ファンであることが望ましい。また、吸込口及び吹出口を有する筐体と、該筐体内に配置された熱交換器と、該熱交換器の上流側または下流側に配置され、筐体外部の空気を吸込口より吸い込み、吐出口から吹き出す多翼ファンと、を備えた空気調和機において、前記多翼ファンは、上記した多翼ファンである空気調和機であることが望ましい。本発明によれば、多翼ファン及びこれを用いた空気調和機の低騒音高効率化を実現できる。以下、本発明の実施例について図面を用いて説明する。本発明の実施例1を図1~図4を用いて説明する。本実施例の多翼は幅広く製品に適用されるものであり、たとえば室内機と室外機を備えた空気調和機などにおける室内機に搭載される。図1に本実施例の多翼ファン51の斜視図を示す。この多翼ファン51は円板状の主板3ハブの外周部に複数の翼1を円筒状に配置した羽根車54と、羽根車54の回りを囲み、多翼ファン51への空気の吸込口63と羽根車54から吐き出された空気の吐出流路を備えたスクロールケーシング55と羽根車54を回転駆動させるための図示しないモータとで構成される。ここでスクロールケーシング55は上下に分割することで羽根車54が組み込みできる構造となっている。スクロールケーシング55の両側面には吸込口63を構成するベルマウス4が設けられており、また正面に設けられた吐出口57の下部には吐出側と吸入側との境界となる舌部58が設けられている。なお、この図は両側面から空気を吸い込む形式の多翼ファンであるが、吸込口63を片側のみに設け、反対側の側面は塞いで片側からのみ空気を吸い込む形式の多翼ファンについても本実施例の適用が可能である。翼1は回転軸5を中心として回転方向に複数枚、並んで配置され、中央部で主板3ハブと一体に成形されシャフトに固定されるものに固定される。この主板3は図1に示されるように両側に吸込口63がある場合には、それぞれの吸込口63と対向するようにたとえば回転軸5の中央部に配置され円盤形状で構成されるものである。2はリングであり、主板3から吸込口63側に吸込口63とほぼ同心円状のリング形状で構成され、主板3で固定された翼のそれぞれ端部を主板3と反対側にて固定する。図2に多翼ファン51を羽根車54の回転軸に垂直な平面で切断し、吸込口63側ベルマウス4側から見た断面図を示す。スクロールケーシング55はその吐出口57近傍を除いて、羽根車54の回転軸5を中心とし、スクロールケーシング55の吐出口上面57aに垂直で羽根車54の回転軸を通る直線Z上の点をスクロールケーシングの螺旋の起点60とする一定の拡大角を持った対数螺旋に沿った形状となっており、舌部58から吐出口57に向かって空間が徐々に拡大するように構成されている。ここで舌部58は直線Zから所定の角度θとなる舌部の端点61でスクロールケーシング55の螺旋と接し、更に吐出口下面57bとも接する円弧として形成される。図3は本実施例における多翼ファン51の回転軸5を通る平面の断面図である。なお、図3において、上部が吸込口63であり、この図では片側の吸込口63しか示していないが、下部にも吸込口を有する両側吸込みの多翼ファンであってもよい。また図3では片側の吸込口図3の上部しか示していないが図1のように両側に吸込口を有する場合にはリング2を回転軸5方向の両側に有する。9は翼1の変曲点を示し、ベルマウス4の内径よりも外周側図3の右側に位置するようにしている。詳細は後で説明する。図4は実施例1における多翼ファン51の回転軸5の軸線方向と垂直な平面図のうちリング付近の翼1を示す図である。D1は羽根車54の内径、D2は羽根車54の外径であり、6は羽根車の回転方向を示す。翼1は内径部7と外径部8とから変曲点9を介して構成される。R1は翼1の内径部7の曲率、R2は翼1の外径部8の曲率である。曲率R1とR2は翼のキャンバー線10で定義され、曲率R1≠曲率R2とする。本実施例において、内径部7と外径部8の形状はそれぞれに異なる役割分担をさせるように構成する。具体的には、内径部7の形状は翼入口から流入する流れの向きに合わせた角度になるようにする。一方で外径部8の形状は多翼ファンが必要とされる流量と圧力を満足するための運動量を流れに与える角度に構成する。ここでは図2に示すように曲率R1>曲率R2とすることで、この条件を満足することができる。これにより翼間では変曲点9付近で流れは流れYのように適正に転向する、すなわち、翼入口の内径部7曲率R1においては空気の流れの向きと合っているため、流れの乱れと損失を低減し、さらに外径部8曲率R2において必要な流量と圧力を満足することができるものである。ここで本実施例においては、さらに変曲点9の位置がベルマウス内径よりも外周側に位置するようにする。すなわち変曲点の径Diはベルマウス内径Dbよりも大きくするものである。このように変曲点の径Di>ベルマウス内径Dbとすることにより、図3の流れXと図4の流れYは同時に変化せずに、流れX⇒流れYの順番で変化する。これにより、流れXと流れYが同時的に変化する従来の多翼ファンに比べて流れの乱れと損失が低減するため、多翼ファンの低騒音高効率化を実現できる。以上に説明したように本実施例の多翼ファンは、ケーシングスクロールケーシング55内に、複数の翼1を円周上に配置した羽根車54が収容されるとともに、ケーシングスクロールケーシング55の内周壁面と羽根車54との間に羽根車54の回転により吸込口63から吐出口57へ空気を導くための風路が形成される。また吸込口63は、羽根車54の円周とほぼ同心円状に形成されるとともに、吸込口63の縁部からケーシングスクロールケーシング55の内周壁面に向かってベルマウス4が設けられる。そして複数の翼1は、翼間の空気の流れが転向する形状であり、翼間の空気の流れが転向する位置がベルマウス4の内径Dbよりも外周側であることを特徴とするものである。また、複数の翼1は、内周側の内径部7と外周側の外径部8とから構成され、該内径部7と外径部8とはそれぞれ曲率が異なりR1≠R2、曲率が変化する変曲点9において翼間の空気の流れが転向するものである。本実施例について図5を用いて説明する。図5は本実施例における多翼ファン51の回転軸5を通る平面の断面図である。その他の基本的な構成は図1と同様であり、ここでの詳細な説明は省略する。11は変曲点9をリング2側から主板3側にかけてつなげた線である。線11の変曲点の径Diはリング2から主板3にかけて同一とする。このような構成とすることにより、翼の断面形状が2次元的になるので羽根車54を金型により一体成型することが可能になる。具体的には、金型を回転軸と平行な金型の抜き方向αに抜くことが可能となる。これにより、複雑な金型を用いることなく低コストで羽根車54を製作できる。以上に説明したように、本実施例の多翼ファン51は、複数の翼1のそれぞれの端部が、羽根車54の円周とほぼ同心円状に配置されたリング状のリング部リング2により連結され、リング部リング2と54羽根車の回転軸方向に対向するように円盤状の主板3が配置され、主板3により複数の翼1の端部と反対側が固定され、翼間の空気の流れが転向する位置が、複数の翼1のそれぞれにおけるリング部リング2から主板3にかけて同一線上にある。このようにすることで多翼ファン51の製造コストを低減することができ、実施例1の構成と組み合わせれば、さらに低騒音高効率化を図ることが可能である。本実施例では、多翼ファン51の低騒音高効率化に加えて、羽根車54の回転数を増加することなく流量と圧力を増加できる実施例について説明する。図6は本実施例における多翼ファン51の回転軸5を通る平面の断面図である。図7は本実施例における多翼ファン51の回転軸5に垂直な平面の翼断面図である。図7aは主板3側の翼断面、図7bはリング2側の翼断面である。Shは主板3側の翼長さ、Srはリング2側の翼長さを示す。翼長さは翼に沿った長さで定義する。図6及び図7において、主板側の翼長さSh>リング側の翼長さSrとする。その他の基本的な構成は図1~図4と同様であり、ここでの詳細な説明は省略する。以上の通り、本実施例の多翼ファンは、複数の翼1のそれぞれの端部は、円周とほぼ同心円状に配置されたリング状のリング部リング2により連結され、リング部リング2と羽根車54の回転軸5方向に対向するように円盤状の主板3が配置され、該主板3により複数の翼1の端部と反対側が固定され、複数の翼1は、リング部リング2側から主板3側にかけて翼長さが長くなるように構成されたものである。このような構成とすることにより、主板側の翼長さShを長くなり、翼1は流れに運動量を与えることから、回転数を増加しない場合には与えられる運動量の大きさは翼長さが長いほど大きい。そのため羽根車の回転数を増加することなく多翼ファンの流量と圧力を増加することが可能である。なお、本実施例では翼長さを翼に沿った長さで定義したが、前縁と後縁を直線で結んだ翼長さ、いわゆる翼弦長で定義しても同様の効果が得られる。本実施例では、多翼ファンの低騒音高効率化に加えて、低流量域への動作流量範囲を拡大できる実施例について説明する。図8は本実施例における多翼ファン51の回転軸5に垂直な平面の翼断面図である。その他の基本的な構成は図1~図4と同様であり、ここでの詳細な説明は省略する。図8は主板3からリング2にかけての任意の翼断面である。Slは内径部7の翼長さ、Stは外径部8の翼長さを示す。翼長さは翼に沿った長さで定義する。図8において内径部7の翼長さSl>外径部8の翼長さStとする。図9に本実施例における翼間流れを示す。図9は設計流量よりも流量が小さい場合、すなわち、低流量域での翼間流れを示す。設計流量から動作流量が低流量域に変化する場合には、翼入口での流れは内径部7の翼の形状角度に沿わなくなる。そのため図9に示すように流れは剥離する。低流量域の図9の場合、流れUは負圧面12側で剥離する。しかし、内径部7の翼長さSl>外径部8の翼長さStとすることにより、剥離した流れは点Sで再付着して剥離する領域Aは狭くなり、外径部8の翼1の翼間では流れは翼に沿って流れることができる。図10に内径部の翼長さSl<外径部の翼長さStの場合の翼間流れを示す。図10では流れVにより剥離する領域Bは外径部8の翼間にまで影響を及ぼす。そのため外径部8の翼間の流れが有効に確保できなくなるため騒音が増大し効率が低下する。以上により内径部の翼長さSl>外径部の翼長さStとすることにより、動作流量が低流量域に変化した場合での低騒音高効率の効果を得ることができる。なお、本実施例では翼長さを翼に沿った長さで定義したが、前縁と変曲点及び変曲点と後縁を直線で結んだ翼長さ、いわゆる翼弦長で定義しても同様の効果が得られる。本実施例では、多翼ファンの低騒音高効率化に加えて、低コスト化と強度信頼性を考慮した実施例について説明する。図11に実施例5における多翼ファン51の回転軸5に垂直な平面のリング2付近と主板3付近の翼断面の投影図である。実施例5は実施例2、実施例3及び実施例4を組み合わせた事例である。図11において、リング2側内径部の翼長さSrl≒リング側外径部の翼長さSrt、主板側内径部の翼長さShl>主板側外径部の翼長さShtとする。更に主板側翼長さSh>リング側翼長さSrとする。図11では内径部7の翼長さと外径部8の翼長さの和が全体の翼長さである。すなわち、Sr=SrlSrt、Sh=ShlShtとする。また、実施例2により変曲点9を主板3からリング2にかけてつなげた線11の径Diはリング2から主板3にかけて同一とする。図11では外径D2もリングから主板にかけて同一とするのでSrt=Shtである。実施例3と実施例4を組み合わせると、内径部の翼長さはリング側Srlと主板側Shlの両方が増加する傾向となる。一方で、外径部の翼8により流れを転向させる必要があるため、外径部の翼長さSrtとShtの長さも確保する必要がある。その結果、実施例4と実施例5を組み合わせるとリング側と主板側の翼長さSrとShは増加することになる。翼長さの増加は流れの向きを流量と圧力を増加できる利点があるが、その反面、翼長さの増加は翼の質量が増加する。翼の質量増加はコスト増加の要因ともなる。さらに翼1のリング側は主板側に比べて羽根車の回転による遠心力の影響を受けやすく変形しやすい。羽根車の回転数が大きい場合には変形量が大きくなるため、翼とスクロールケーシングとの間の隙間が狭まり、最悪の場合、翼とスクロールケーシングとが接触する可能性がある。本実施例はこのようなコスト増加を抑制し、強度信頼性を確保しつつ、翼間での流れの剥離を再付着させる作用を得るために、リング側内径部の翼長さSrlの増加を必要最低限にとどめたものである。図12は実施例5における多翼ファンと従来の多翼ファンの性能を比較した結果を示す図である。従来の多翼ファンは図14、図15に示す形状である。図12により動作流量において従来の多翼ファンに比べて騒音で55dB低減、消費電力で16低減の効果が得られたことを確認した。本実施例では、実施例1~5のいずれかの要件を備えた多翼ファンを用いた空気調和機について説明する。図13は実施例6における空気調和機の断面図である。この空気調和機は天井吊下げ形と呼ばれる空気調和機の室内機で、筐体31内に設けられた仕切り板32に設置されたスクロールケーシング55とスクロールケーシング55内に配置された羽根車54と羽根車54の中心に回転軸を設置した図示しないモータとで構成される多翼ファン51を備えている。また、多翼ファン51の上流側には空気の吸込口となるフィルタ35と吸込みグリル36が配置されている。多翼ファン51の下流側には熱交換器37と熱交換器37に生じる結露水を受けるためのドレンパン38とを備え、吹き出し空気の向きを変えるための風向板39を配置した吹出口40を備えている。この空気調和機は、モータで羽根車54を回転させることで、室内空気を吸込みグリル36に設けられたフィルタ35を通してスクロールケーシング55のベルマウス4から吸込み、多翼ファン51にて昇圧された後、スクロールケーシング55の吐出口から吹き出し、熱交換器37で冷却又は過熱された後、吹出口40から室内に吹き出される。ここで、多翼ファン51には実施例1~5のいずれかに記載の多翼ファン51を用いているため、低騒音高効率な空気調和機を得ることができる。なお、本実施例では天井吊下げ形の室内機について説明したが、空気調和機は他の型式でも、室外機でも、多翼ファンを用いるものであれば本発明は共通して使用できる技術である。また、以上に説明した実施例1~6については、それぞれの実施例の構成を組み合わせることにより、それぞれの実施例で得られる効果が相乗的に得られることは明らかである。