"天然ガス混合物からメタンを分離する方法であって、天然ガス混合物をガス分離ユニット中に差し向けるステップであって、前記ガス分離ユニットが少なくとも1つの容器を有し、該少なくとも1つの容器が、前記天然ガス混合物を受け入れるガス入口と、第1のガス出口と、メタンに対する汚染物質に関する動的選択度が5を超える吸着材料であって、その結果、前記汚染物質が前記吸着材料内に動的に吸着されたガスになる吸着材料と、前記吸着材料を貫通し、前記ガス入口と前記第1のガス出口を流体連通状態にする少なくとも2つの主フローチャネルと、前記吸着材料を貫通した少なくとも1つの副フローチャネルであって、前記主フローチャネルと流体連通状態にある副フローチャネルと、を有している、差し向けるステップと、前記少なくとも1つの容器を圧力下に置いて汚染物質を前記吸着材料に吸着するステップと、前記第1のガス出口から少なくとも95体積のメタンを含む生成物流を放出するステップと、熱を前記少なくとも1つの容器に加えることなく前記少なくとも1つの容器内の圧力を減少させることにより、前記吸着材料から前記汚染物質ガスを脱着し、それにより少なくとも95体積の前記汚染物質ガスを含む排ガス流を放出するステップと、を備えている、ことを特徴とする方法。汚染物質は、CO2、H2S、H2O、重炭化水素、VOC、メルカプタン又はこれらの組み合わせを含む、請求項1記載の方法。前記少なくとも1つの容器は、前記排ガス流を前記ガス入口から放出するよう構成されている、請求項2記載の方法。前記少なくとも1つの容器は、前記排ガス流を前記ガス出口から放出するよう構成されている、請求項2記載の方法。前記少なくとも1つの吸着容器は、前記ガス入口と前記第1のガス出口との中間に位置する第2のガス出口を更に有し、前記汚染物質ガスを脱着することにより前記排ガス流の第1の部分を前記第1のガス出口から放出すると共に前記排ガス流の第2の部分を前記第2のガス出口から放出する、請求項2記載の方法。前記容器は、複数のロッドを更に有し、前記少なくとも2つの主フローチャネルの各々は、前記複数のロッド相互間に且つ前記複数のロッドの主要軸線に沿って形成され、前記複数のロッドは、実質的に等距離間隔を置いて配置され、それにより前記主フローチャネルに実質的に一様な容積を提供している、請求項2記載の方法。前記少なくとも1つの主フローチャネルは、前記ロッドのそれぞれに沿って複数の段付き表面によって形成されている、請求項6記載の方法。前記複数のロッドの各々にはボアが設けられ、前記複数のロッドの各々は、前記ボアに沿って配置された強磁性体から成り、前記方法は、磁界を前記複数のロッドに加えて前記複数のロッドの一様な間隔を生じさせるステップを更に有する、請求項6記載の方法。イオン性流体を吸着剤として選択して前記吸着材料の吸着性を高めるステップと、前記天然ガス混合物を前記ガス入口に差し向ける前に前記選択したイオン性流体を前記段付き表面上に配置するステップと、を更に有する、請求項6記載の方法。前記少なくとも1つの吸着容器は、前記ガス入口と前記第1のガス出口との中間に位置する第2のガス出口を更に有し、前記少なくとも1つの副フローチャネルは、前記少なくとも2つの主フローチャネルと交差すると共に前記ガス入口と前記第2のガス出口を流体連通状態にするフローチャネルによって形成されている、請求項6記載の方法。前記少なくとも1つの副フローチャネルは、前記少なくとも2つの主フローチャネルに対して横方向である、請求項10記載の方法。前記汚染物質ガスを脱着することにより、前記排ガス流の第1の部分を第1の期間中放出すると共に前記排ガス流の第2の部分を第2の期間中に放出する、請求項2記載の方法。前記排ガス流の前記第1の部分は、少なくとも98体積のCO2を含む、請求項12記載の方法。前記排ガス流の前記第2の部分は、窒素、水素、メタン、H2O又はこれらの組み合わせを含む、請求項13記載の方法。前記放出ステップ及び前記脱着ステップは、1分未満の複合サイクルで行われる、請求項2記載の方法。前記吸着材料は、前記少なくとも1つの容器の内周部に沿って設けられた環状リングを更に構成する、請求項2記載の方法。前記吸着材料は、前記少なくとも2つの主フローチャネルを形成する長手方向貫通開口部を備えた一体形本体を構成する、請求項2記載の方法。前記天然ガス混合物を前記ガス分離ユニット中に差し向ける前に前記天然ガス混合物を脱水するステップを更に有する、請求項2記載の方法。天然ガス混合物からメタンを分離する分留容器であって、ハウジングと、前記天然ガス混合物を少なくとも100psigの圧力で前記ハウジング中に受け入れさせるガス入口と、前記天然ガス混合物の少なくとも一部分を前記ハウジングから放出する第1のガス出口であって、前記ハウジング内に設けられた吸着材料を有し、前記吸着材料は、メタンに対する汚染物質に関する動的選択度が5を超え、その結果、前記汚染物質は、気相で前記吸着材料内に動的に吸着状態になる、第1のガス出口ハウジングと、前記吸着材料を貫通している少なくとも2つの主フローチャネルを有し、前記ガス入口と前記第1のガス出口を流体連通状態にする少なくとも2つの主フローチャネルと、前記吸着材料を貫通した少なくとも1つの副フローチャネルを有し、前記主フローチャネルと流体連通状態にある少なくとも1つの副フローチャネルと、を備えている、ことを特徴とする分留容器。1分未満の複合サイクルでの順次放出及び脱着段階により前記天然ガス混合物をサイクル動作させるマニホルドを更に有し、前記マニホルドは、弁調節インターフェースを有する、請求項19記載の分留容器。前記弁調節インターフェースは、回転弁、非回転弁又はこれらの組み合わせを含む、請求項20記載の分留容器。前記弁調節インターフェースは、圧力スイング吸着システムを形成するよう他の分留容器と協働し、前記圧力スイング吸着システムは、吸着を可能にする少なくとも1つの常用床と、再生の際、減圧を受ける少なくとも1つの床と、前記少なくとも1つの常用床が実質的に飽和状態になったときに前記吸着システムで使用可能に取っておかれる少なくとも1つの再生済み床と、を有する、請求項20記載の分留容器。前記ガス入口と前記第1のガス出口との中間に設けられていて、前記容器を脱着させるときに排ガス流の一部分を放出する第2のガス出口を更に有する、請求項19記載の分留容器。前記第2のガス出口は、前記主フローチャネルに対して実質的に直交している、請求項23記載の分留容器。前記少なくとも1つの副フローチャネルは、前記少なくとも2つの主フローチャネルと交差すると共に前記ガス入口と前記第2のガス出口を流体連通状態にするフローチャネルによって形成されている、請求項19記載の分留容器。前記少なくとも2つの主フローチャネルの各々は、前記複数のロッド相互間に且つ前記複数のロッドの主要軸線に沿って形成され、前記複数のロッドは、実質的に等距離間隔を置いて配置され、それにより前記主フローチャネルに実質的に一様な容積を提供している、請求項19記載の分留容器。前記少なくとも2つの副フローチャネルは、前記ロッドのそれぞれに沿って設けられた複数の段付き表面、前記ロッドのそれぞれに沿って設けられた螺旋状表面又はこれら表面の組み合わせによって形成されている、請求項26記載の分留容器。前記複数のロッドの各々にはボアが設けられ、前記複数のロッドの各々は、前記ボアに沿って配置された強磁性体から成る、請求項26記載の分留容器。前記少なくとも1つの副フローチャネルは、前記少なくとも2つの主フローチャネルに対して横方向である、請求項28記載の分留容器。前記吸着材料は、前記吸着材料の吸着特性を高めるようイオン性流体で少なくとも部分的に覆われた外面を構成する、請求項19記載の分留容器。前記吸着材料は、前記少なくとも1つの容器の内周部に沿って設けられた環状リングを構成する、請求項19記載の分留容器。前記吸着材料は、前記少なくとも2つの主フローチャネルを形成する長手方向貫通開口部を備えた一体形本体を構成する、請求項19記載の分留容器。既存のPSA及びRCPSAプロセスは、平衡分離又は温度スイング操作に大きく依存している。これら操作により、長いサイクル時間及び大きな機器フットプリントが生じる。したがって、吸着容器の加熱又は温度スイング操作を不要にして高純度産出物分離が得られるよう圧力スイング吸着を採用したプロセスが要望されている。メタンを天然ガス混合物から分離する方法が本明細書において提供される。このような方法は、1つ又は2つ以上の容器で圧力スイング吸着を採用する。各容器は、メタンに対する汚染物質に関する動的選択度が5を超える値を有する吸着材料を収容している。このように、天然ガス混合物中の汚染物質は、吸着材料内で動的に吸着されたガスになる。汚染物質は、CO2、H2S、H2O、重炭化水素、VOC又はこれらの組み合わせであるのが良い。各容器は、ガス入口及び第1のガス出口を有する。更に、各容器は、吸着材料を貫通した少なくとも2つの主フローチャネルを有する。主フローチャネルは、ガス入口と第1のガス出口を流体連通状態にする。本発明によれば、この方法は、天然ガス混合物をガス分離ユニット中に差し向けるステップを更に有する。この方法は、少なくとも1つの容器を圧力下に置いて天然ガス混合物中の汚染物質が吸着材料に吸着されるようにするステップを更に有する。汚染物質は、圧力下において、吸着材料の表面及びミクロ細孔内に滞留する。この方法は、次に、少なくとも95体積のメタンを含む生成物流を放出するステップを有する。生成物流は、容器の第1のガス出口から放出される。生成物流は、水素、窒素又はこれらの組み合わせを更に含む場合がある。この方法は、容器内の圧力を減少させることにより汚染物質ガスを吸着材料から脱着するステップを更に有する。脱着ステップは、熱を容器に加えることなく行われる。それにより、少なくとも95体積の汚染物質ガスを含む排ガス流が送り出される。好ましくは、放出及び脱着ステップは、1分未満の複合サイクルで行われる。脱着ステップからの排ガス流は、ガス入口から送り出されるのが良い。変形例として、弁装置が排ガス流をガス出口から送り出すよう構成されても良い。一観点では、少なくとも1つの吸着容器は、ガス入口と第1のガス出口との中間に位置する第2のガス出口を更に有する。この場合、汚染物質ガスを脱着することにより排ガス流の第1の部分を第1のガス出口から放出すると共に排ガス流の第2の部分を第2のガス出口から放出する。追加的に又は代替的に、幾つかの具体化例では、汚染物質ガスの脱着ステップは、排ガス流の第1の部分を第1の期間中放出すると共に排ガス流の第2の部分を第2の期間中に放出するステップを含む。排ガス流の第1の部分は、少なくとも98体積のCO2を含むのが良く、排ガス流の第2の部分は、窒素、水素、メタン、H2O又はこれらの組み合わせを含むのが良い。かくして、第1の排ガス流部分と第2の排ガス流部分は、互いに異なる組成を有するのが良い。天然ガス混合物からメタンを分離する分留容器も又、本明細書において提供される。幾つかの実施例では、この分留容器は、ハウジングを有する。分留容器は、天然ガス混合物をハウジング中に受け入れさせるガス入口及び天然ガス混合物の少なくとも一部分をハウジングから放出する第1のガス出口を更に有する。ガス入口は、天然ガス混合物を少なくとも100psigの圧力でハウジング中に受け入れさせる。分留容器は、ハウジング内に設けられた吸着材料を更に有する。吸着材料は、メタンに対する汚染物質に関する動的選択度が5を超える。このようにすると、汚染物質は、気相で吸着材料内に動的に吸着状態になる。分留容器は、吸着材料を貫通している少なくとも2つの主フローチャネルを更に有する。主フローチャネルは、ガス入口と第1のガス出口を流体連通状態にする。分留容器は、吸着材料を貫通した少なくとも1つの副フローチャネルを更に有する。副フローチャネルは、主フローチャネルと流体連通状態にある。一観点では、分留容器は、第2のガス出口を更に有する。第2のガス出口は、ガス入口と第1のガス出口との中間に位置する。第2のガス出口は、容器を脱着させるときに排ガス流の一部分を放出する。幾つかの具体化例では、少なくとも2つの主フローチャネルの各々は、複数のロッド相互間に且つ複数のロッドの主要軸線に沿って形成される。さらに、複数のロッドは、実質的に等距離間隔を置いて配置され、それにより主フローチャネルに実質的に一様な容積を提供している。一観点では、少なくとも2つの副フローチャネルは、ロッドのそれぞれに沿って設けられた複数の段付き表面によって形成されている。別の観点では、少なくとも2つの副フローチャネルの各々は、少なくとも2つの主フローチャネルと交差すると共にガス入口と第2のガス出口を流体連通状態にするフローチャネルによって形成されている。本発明を良好に理解できるように、或る特定の図解、図表及び/又はフローチャートが本明細書に添付されている。しかしながら、図面は、本発明の選択された実施形態のみを示しており、従って、本発明の範囲を限定するものと解されてはならないことは注目されるべきである。というのは、本発明は、他の同様に効果的な実施形態及び用途に利用できる余地があるからである。定義本明細書で用いられる炭化水素という用語は、主として元素としての水素及び炭素これらが全てであるというわけではないを含む有機化合物を意味している。炭化水素は、一般に、2つの種類、即ち、脂肪族又は直鎖炭化水素及び環状テルペンを含む環状又は閉リング炭化水素に分類される。炭化水素含有物質の例としては、任意形式の天然ガス、石油、石炭及び燃料として使用でき又は燃料にアップグレードできるビチューメンが挙げられる。本明細書で用いられる炭化水素流体という用語は、気体又は液体である炭化水素又は炭化水素の混合物を意味している。例えば、炭化水素流体は、地層条件において、処理条件において又は周囲条件15°C及び1気圧において気体又は液体である炭化水素又は炭化水素の混合物を含むのが良い。炭化水素流体としては、例えば、石油、天然ガス、炭層メタン、頁岩油シェールオイル、熱分解油、熱分解ガス、石炭の熱分解生成物及び気体状又は液体状の他の炭化水素が挙げられる。本明細書で用いられる流体という用語は、気体、液体及び気体と液体の組み合わせ並びに気体と固体の組み合わせ及び液体と固体の組み合わせを意味している。本明細書で用いられる凝縮性炭化水素という用語は、約15°C及び1絶対気圧で凝縮する炭化水素を意味している。凝縮性炭化水素としては、例えば、炭素数が4を超える炭化水素の混合物が挙げられる。本明細書で用いられる地下という用語は、地球の表面の下に存在する地質学的層を意味している。本明細書で用いられる圧力スイング吸着という用語は、パージサイクルのために圧力の変化を採用した方法例えば、PSA、PPSA、RCPSA及びRCPPSAのうちの任意の1つ又は2つ以上を含むものと理解されるべきである。本明細書で用いられるウェルボアという用語は、掘削又は地下中への導管の挿入により作られた地下の穴を意味している。ウェルボアは、実質的に円形の断面又は他の断面形状を有する場合がある。本明細書で用いられる坑井という用語は、地層中の開口部を意味する場合、用語ウェルボアと区別なく用いられる場合がある。本発明を或る特定の実施形態と関連して本明細書において説明する。しかしながら、以下の詳細な説明が特定の実施形態又は特定の使用に特有である程度まで、このような説明は、例示であるに過ぎず、本発明の範囲を限定するものと解されてはならない。本発明は、炭化水素ガス流からの望ましくないガス成分の除去のための新規な圧力スイング吸着法本明細書では、吸着プロセスとも称し、これらは区別なく用いられるに関する。このような成分としては、例えば、CO2、H2S、H2O、重炭化水素、VOC、メルカプタン又はこれらの組み合わせが挙げられる。これら成分は、天然ガス混合物中の汚染物質である。選択された特定の実施形態の説明本発明の方法は、添付の図面の図を参照すると良好に理解できる。まず最初に、図1は、圧力スイング吸着容器100の斜視図である。容器100は、天然ガス混合物を受け入れ、このような混合物を少なくとも2つの実質的に純粋な成分に分離する目的で働く接触容器又は接触器である。これら成分のうちの1つは、CH4、即ちメタンである。地下貯留層からの天然ガス流原料のままの天然ガスの組成は、産出現場ごとに様々であろう。原料のままの天然ガス流を構成する場合のある成分の非限定的な例としては、水、凝縮物高分子量有機物、メタン、エタン、プロパン、ブタン、CO2、N2、He、H2S、Hg及びメルカプタンが挙げられる。水及び凝縮物は、典型的には、天然ガスを容器100中に差し向ける前に除去され、そして凝縮物は、製油所に送られる。容器100は、細長い圧力格納本体を構成する。容器100は、ハウジング105を有している。好ましくは、容器105は、鉄又は鋼で作られている。図1の構成では、容器100は、実質的に水平の向きで示されている。しかしながら、変形例として、容器100は、垂直の向きで動作可能である。いずれの場合においても、容器100は、種々の支持脚部又はパッド115を有するのが良い。容器100は、天然ガスの処理で利用される入口圧力に対応するよう高圧で動作することができる。例えば、各入口圧力は、200psigを超える場合があり、より頻繁には、約1,000psigを超え又はそれどころか3,000psigを超える場合がある。内部圧力をモニタするため、容器100は、計器又は他の圧力モニタ装置を有する。代表的な計器が図1に符号150で示されている。当然のことながら、最新式の圧力モニタ装置は、主として、弁、クロック及び動作制御ソフトウェアと対話するディジタルシステムとして動作することは言うまでもない。容器100は、符号102で示されている第1の端部及び符号104で示されている第2の端部を有する。ガス入口110が第1の端部102に設けられ、第1のガス出口130が第2の端部104に設けられている。オプションとして、第2のガス出口120が第1の端部102と第2の端部104との中間又はガス入口110と第1のガス出口130との中間に設けられている。動作原理を説明すると、容器100は、動的分留器又は吸着剤接触器としての役目を果たす。天然ガス混合物又は供給物流がガス入口110を通って容器100中に導入される。矢印Iは、容器100内への流体の流れを表している。天然ガスを容器100内で吸着剤床図1には示されていないに接触させる。吸着剤床は、動的吸着を利用して汚染物質を捕捉する。それと同時に、吸着剤床は、第1のガス出口130を通って天然ガス生成物流を放出する。この構成では、生成物流は、少なくとも95体積のメタンを含む。容器100からの天然ガス生成物流の流れは、矢印O1で示されている。理解されるように、容器100は、大型ガス分離ユニット図示せずの一部である。ガス分離ユニットは、吸着剤床の再生及び分離されたガス成分の捕捉を実施するよう必要に応じて弁装置、容器及び計器を含む。再生は、圧力スイング吸着を利用して行われる。より好ましくは、再生は、迅速サイクルPSAを利用して行われる。図6Aは、迅速サイクルPSAのために本発明の方法において使用できる圧力スイング吸着容器600Aの一部分を示している。この場合、回転弁装置が天然ガス混合物を迅速にサイクル動作させるために設けられている。天然ガス混合物は、矢印Iで容器600Aに流入している状態で示されている。弁装置は、第1に、回転マニホルド610を有する。このマニホルドは、容器600Aの第1の端部602の近くで回転する。弁装置は、入口フローチャネル620を更に有する。この場合、入口フローチャネル620は、マニホルド610に対して回転する。図6Bは、迅速サイクルPSAのために本発明の方法で利用できる第2の圧力スイング吸着容器600Bの一部分を示している。この場合、非回転弁装置が天然ガス混合物の迅速サイクル動作のために回転弁装置と一緒に設けられている。弁装置は、この場合も又、回転マニホルド610を有する。このマニホルドは、容器600Bの第1の端部602の近くで回転する。弁装置は、入口フローチャネル620を更に有する。この場合、入口フローチャネル620は、マニホルド610に対して往復動する。図6A及び図6Bに示されている弁装置インターフェースは、例示である。理解されるように、回転及び非回転パイプ及びマニホルドの種々の組み合わせを採用できる。さらに、弁装置は、サイクル全体を実施するよう多数の容器マニホルドに利用できるよう拡張可能である。容器100及び容器600A,600Bは、微孔質吸着材料の表面上及びこの吸着材料中の細孔空間に沿って存在する汚染物質を捕捉するよう吸着剤床を利用する。図2Aは、一具体化例としての吸着剤床200の斜視図である。この場合、図示の吸着剤床200は、環状吸着剤リング205を有している。吸着剤リング205は、図1の容器100のハウジング105の内周部に沿って嵌まるよう寸法決めされている。吸着剤リング205内には複数の吸着剤ロッド215が設けられている。吸着剤ロッド215は、実質的に吸着剤床200の長さに沿って延びている。このことは、ロッド215が本質的に容器100の第1の端102から第2の端104まで延びていることを意味している。フローチャネル210が吸着剤ロッド215相互間に設けられている。吸着剤リング205及び吸着剤ロッド215は、望ましくないガスを優先的に吸着する材料で作られている。望ましくないガスは、CO2、H2S、メルカプタン、気相の状態にある重炭化水素又はこれらの組み合わせである場合がある。吸着材料は、好ましくは、Si:Al比が、約1:1から約1,000:1まで、又は好ましくは約10:1から約500:1まで、又はより好ましくは約50:1から約300:1までの8リング型ゼオライト8ringzeoliteから選択される。本明細書で用いられるSi:Al比という用語は、ゼオライト構造のシリカとアルミナのモル比を意味している。サワーガスの捕捉のための好ましい8リング型ゼオライトとしては、DDR、Sigma‐1及びZSM‐58が挙げられる。重炭化水素の除去のための適当な孔径を備えたゼオライト材料としては、MFI、ファージャサイトfaujasite、MCM‐41及びBetaが挙げられる。重炭化水素除去のために利用されるゼオライトのSi:Al比は、吸着剤の過度のファウリングを阻止するためには約20:1から約1,000:1まで、好ましくは約200:1から約1,000:1までであることが好ましい。脱水供給物流が硫化水素を含んでいる場合、吸着剤をスタノシリケートと調合することが有利な場合がある。具体的に言えば、8リング型ゼオライトは、スタノシリケートを含んだ状態で作られるのが良い。8リング型材料のこのクラスの動的選択度により、H2Sを迅速にゼオライト結晶中に移すことができ、他方、メタンの移動は阻止される。これにより、H2Sとメタンの混合物からのH2Sの選択的分離が向上する。ゼオライトは、吸着剤リング205及び吸着剤ロッド215中に任意適当な形態で存在する場合がある。例えば、ゼオライト材料は、吸着材料を形成するよう詰め込まれたビードの形態をしている場合がある。スイング吸着法のための吸着剤ビード又は凝集体は、当該技術分野において知られており、球形又は不規則形状を含む任意適当な形状のものであって良い。微孔質ゼオライト結晶を結合剤と一緒にくっつけることによって吸着剤凝集体を形成することができる。ミクロ細孔は、ゼオライト、この場合好ましくは8リング型ゼオライトの結晶構造に起因して存在する。結合剤は、代表的には、吸着特性を備えていないが、ゼオライト結晶を結合させるために用いられる高密度材料である。結合剤粒子のサイズは、効率的に機能するためには、個々のゼオライト結晶のサイズよりも小さくなければならない。圧力スイング吸着法の実施中、供給物流Iは、接触器100内に注入され、そして吸着材料を横切って通される。好ましくは、吸着材料は、8リング型ゼオライト材料である。8リング型ゼオライトにより、CO2又は他のサワーガス成分は、CO2及びメタンの単一成分拡散係数の比即ち、DCO2/DCH4が5を超え、好ましくは約10を超え、より好ましくは約50を超え、更により好ましくは100を超えるような仕方で8リング型窓を通って内部細孔構造に接近することができる。供給物流がH2Sを含んでいる場合、8リング型ゼオライトにより、H2Sは、H2S及びメタンの単一成分拡散係数の比即ち、DH2S/DCH4が5を超え、好ましくは約20を超え、より好ましくは約50を超え、更により好ましくは100を超えるような仕方で8リング型窓を通って内部細孔構造に接近することができる。単一成分拡散係数は、吸着等温線に関するヘンリーの法則の形式において純粋ガスについて測定された輸送拡散係数であるとみなされる。ゼオライト中への分子の装填は、ヘンリーの法則の形態では低く、この形態では、フィック及びステファン‐マクスウェル拡散係数がほぼ等しい。拡散係数の分析を裏付ける数学的表現については以下により十分に説明する。吸着剤床200の幾つかの具体化例では、磁性材料が吸着剤ロッド215中に混ぜ込まれる場合がある。例えば、各ロッド215は、内部ボアを有するのが良く、磁性材料が内部ボアに沿って配置されるのが良い。この場合、ロッド215は、詰め込み中、磁界又は電磁界を受ける場合がある。磁界により、ロッド215は、互いに反発し、それによりロッド215相互間に一様な間隔が確保される。ロッド215の一様な詰め込みは、動的な且つ迅速サイクル動作の吸着プロセスにとって特に重要であり、その結果、ガス成分が別のフローチャネルよりも或る1つのフローチャネル210を通って優先的に駆動されることがないようになっている。一観点では、磁界又は電磁界が各吸着剤装填サイクル中に加えられる。これは、ロッド215の離隔を助ける。さらに、磁界の印加により、ゼオライト材料の均等な配向状態が得られる。オプションとして、磁界をサイクルそれ自体の間に加えても良い。再び図2Aを参照すると、環状吸着剤リング205内に且つ吸着剤ロッド215相互間に複数のフローチャネルが設けられている。フローチャネルは、符号210で示されている。フローチャネル210は、吸着剤床200の主要軸線に沿って延びる主要フローチャネルを構成している。フローチャネル210は、並列チャネル型接触器と呼ばれる一種の構造化吸着剤接触器を形成する。並列チャネル型接触器は、実質的に平行なフローチャネルが吸着剤構造体中に組み込まれた構造化工学的に設計された吸着剤を含む吸着剤接触器のサブセットである。フローチャネル210は、種々の手段で形成でき、これらのうちの幾つかは、米国特許出願公開第2008/0282887号明細書発明の名称:RemovalofCO2N2andH2SfromGasMixturesContainingSameに記載されている。環状リング205及びロッド215を形成する吸着材料は、2つ又は3つ以上のガス成分に関する動的選択度を有している。本明細書で用いられる動的選択度という用語は、2つの互いに異なる化学種についての単一成分拡散係数D単位は、m2/秒の比として定義される。単一成分拡散係数は、所与の純粋ガス成分に関する所与の吸着剤について測定されたステファン‐マクスウェル輸送拡散係数としても知られている。したがって、例えば、成分Bに対する成分Aについての特定の吸着剤に関する動的選択度は、DA/DBに等しい。材料に関する単一成分拡散係数を吸着材料技術分野において知られている試験によって求めることができる。動的拡散係数を測定する好ましい手法は、レイエス,他Reyesetal,フリクエンシーモジュレーションメソッドフォアディフュージョンアンドアドソープションメジャーメンツインポーラスソリッズFrequencyModulationMethodsforDiffusionandAdsorptionMeasurementsinPorousSolids,ザジャーナルオブフィジカルケミストリーB101JPhysChemB101,1997年,p.614‐622に記載された周波数応答技術によるものであり、この非特許文献を参照により引用し、その記載内容を本明細書の一部とする。容器100に関する動的に制御された分離では、第2の成分例えば、メタンに対する第1の成分例えば、CO2に関する選択された吸着剤の動的選択度即ち、DA/DBが5を超えることが好ましい。本明細書で用いられる選択度という用語は、供給物流中の成分のモル濃度と特定のシステム動作条件及び供給物流組成のもとでプロセスサイクルの吸着ステップ中に特定の吸着剤により吸着されたこれら成分のモルの総数についての2進比較に基づいている。成分A、成分B及びオプションとして追加の成分を含む供給物の場合、成分Bよりも成分Aの方が大きな選択度を有する吸着剤は、スイング吸着プロセスサイクルの吸着ステップの終わりに、次の比を有することになり、即ち、UA=吸着剤中のAの総モル数/供給物中のAのモル濃度であり、この比は、UB=吸着剤中のBの総モル数/供給物中のBのモル濃度という比よりも大きく、上式において、UAは、成分Aの吸着量であり、UBは、成分Bの吸着量である。したがって、成分Bに対する成分Aに関する選択度が1を超える吸着剤の場合、選択度=UA/UB但し、UA>UB。天然ガス供給物流中の種々の成分の比較のうちで、吸着剤中にピックアップされた総モル数と供給物流中のそのモル濃度の最も小さな比を備えた成分は、スイング吸着法における最も軽い成分である。軽い成分は、吸着プロセスにおいて吸着剤により優先的に拾い上げられることのない化学種又は分子成分であるとみなされる。これは、吸着ステップ中に出る流れ中の最も軽い成分のモル濃度が供給物流中のその最も軽い成分のモル濃度よりも高いことを意味している。本発明では、吸着剤接触器100は、第2の成分例えば、メタンに対する第1の成分例えば、CO2に関する選択度が少なくとも5であり、より好ましくは、第2の成分に対する第1の成分に関する選択度が少なくとも10であり、最も好ましくは、第2の成分に対する第1の成分に関する選択度が少なくとも25である。注目されるように、2種類又は3種類以上の汚染物質を同時に除去することが可能であるが、便宜上、選択的吸着により除去されるべき1つ又は複数の成分を大抵は本明細書においては単一成分又は重成分と称する。軽成分の回収率は、相対的流量によっても特徴付けられる。メタンの回収率は、生成物流第1の入口130にO1で示されている中のメタンの時間平均モル流量を供給物流ガス入口110として示されている中のメタンの時間平均モル流量で除算した値として定義できる。同様に、二酸化炭素及び他の重成分の回収率は、汚染物質流第2のガス出口120にO2で示されている中の重成分の時間平均モル流量を供給物流ガス入口110として示されている中の重成分の時間平均モル流量で除算した値として定義される。ガス分離プロセスの効率を高めるため、本発明では、副フローチャネルを容器100内に提供することが提案される。副フローチャネルは、ロッド215に沿う吸着材料の露出表面積を増大させる。図2Bは、図2Aの吸着剤床200の分解組立図である。吸着剤床200は、オプションとしての第2のガス出口120を横切って切断されている。この場合も又、吸着剤床200を貫通して延びる主フローチャネル210が見える。更に、横方向フローチャネルが符号220で示されている。横方向フローチャネル220は、副フローチャネルとしての役目を果たす。フローチャネル220は、部分的に吸着剤床200中に延びた状態で示されている。しかしながら、横方向フローチャネル220は、オプションとして、環状吸着剤リング205の周囲に沿ってぐるりと大部分にわたって延びるのが良い。図2Bの構成では、単一の副フローチャネル220しか示されていない。しかしながら、吸着剤床200は、複数の副フローチャネル220を有することができる。これら副フローチャネルは、オプションとして、第2のガス出口120に集まる流れと一緒にマニホルド連結されるのが良い。図2Cは、図2Aの吸着剤床200の縦断面図である。この図は、図2AのC‐C線に沿った断面である。長手方向吸着剤ロッド215が図2Cに示されている。更に、主フローチャネル210がロッド215相互間に見える。一連の段付き表面225が吸着剤ロッド215に沿って見える。段付き表面225は、副フローチャネルとしての役目も果たす。段付き表面225に代えて、表面225は、螺旋又は渦巻き状表面であっても良い。いずれの構成においても、段付き表面225は、表面積を増大させると共に大型且つ高価な熱伝達ユニットを必要としないで動的選択度を高めるよう横方向フローチャネル220に加えて又はこれに代えて用いられるのが良い。主フローチャネル210及び副フローチャネル220,225は、接触器200内に設けられていて、ガスを流通させることができる経路を提供する。一般に、フローチャネル210,220,225は、比較的大きな表面積と結合された比較的低い流れ抵抗をもたらす。フローチャネル長さは、所望の物質移動ゾーンを提供するのに十分であるべきであり、このフローチャネル長さは、少なくとも、流体速度及び表面積とチャネル容積の比の関数である。フローチャネル210,220,225は、好ましくは、容器100内における圧力降下を最小限に抑えるよう構成されている。かくして、曲がりくねった流路が最小限に抑えられ又は回避されている。床200前後で生じる圧力降下が大きすぎる場合、高い、例えば100cpmを超えるオーダのサイクル周波数が容易には達成されない。更に、ロッド215は、或る程度のチャネル一様性を生じさせるよう等間隔を置いて配置されることが好ましい。一観点では、フローチャネル210は、一般に、クロスフローが殆どなく又は全く生じないよう分割される。この場合、チャネル210に接触器100の第1の端部102のところで流入する流体フローフラクションは、別のチャネル210に第1の端部102のところで流入する任意他の流体フラクションとそれほど交わることはなく、最終的には、これらフラクションは、第2の端部104のところで出る際に再結合する。この構成では、主フローチャネル210の容積は、チャネル210の実質的に全てが十分に利用されているようにすると共に接触器容器100の内容積部により定められる物質移動ゾーンが実質的に等しく収容されるようにするよう実質的に等しい。フローチャネル210の寸法を接触器容器100に沿う圧力降下を検討することによりコンピュータ計算することができる。フローチャネル210は、約5~約1,000ミクロン、好ましくは約50~約250ミクロンのチャネル隙間を有することが好ましい。本明細書で用いられるフローチャネル210のチャネル隙間という用語は、流路に直角に見てフローチャネル210の最小寸法を横切る線の長さとして定義される。例えば、フローチャネル210の断面が円形である場合、チャネル隙間は、円の内径である。しかしながら、チャネル隙間の断面が長方形である場合、フロー又はチャネル隙間は、長方形の2つの最も長い辺長辺に垂直であり且つこれらを結ぶ線の距離即ち、長方形の最も短い辺短辺の長さである。注目されるべきこととして、主フローチャネル210は、任意断面形状又は幾何学的輪郭形状のものであって良い。図2A及び図2Bでは、主フローチャネル210は、星型である。形状とは無関係に、吸着材料の体積と吸着剤接触器100内のフローチャネル容積の比は、約0.5:1から約100:1まで、より好ましくは約1:1から約50:1までであることが好ましい。幾つかの圧力スイング用途では、特にRCPSA用途では、フローチャネルは、吸着剤シートが互いに貼り合わされたときに形成される。シート内のフローチャネルは、スペーサ又はスペーサとして働くメッシュを有するであろう。しかしながら、スペーサは、スペースを非常に多く必要とする。したがって、貼り合わせシートは、本発明の接触器100及び関連の方法では望ましい訳ではない。貼り合わせシートに代えて、吸着剤ロッドを貫通して複数の小径の横方向副フローチャネルを機械加工により形成するのが良い。図3は、図1の圧力スイング吸着容器用の吸着剤床300を改造構成で示す斜視図である。吸着剤床300は、外面305を有する。外面305は、図1の容器100のハウジング105の内周部に沿って嵌まるよう寸法決めされている。主フローチャネル310が一体形吸着材料315中に設けられている。主フローチャネル310は、吸着剤床300の主要軸線に沿って形成されている。しかしながら、吸着剤ロッドに沿う表面積を一段と増大させるため、小径の横方向チャネル320が一体形吸着材料315を貫通して形成されている。これらチャネルは、副フローチャネル320としての役目を果たす。副フローチャネル320は、例えば直径が約25ミクロン以下の極めて細い管状チャネルであるのが良い。副フローチャネル320は、吸着剤ロッド315を完全に分断するほど大径ではない。このように、スペーサを支持する必要性が回避される。副フローチャネル320は、主フローチャネル310相互間の圧力均衡を容易にする。生産性とガス純度の両方は、過度のチャネル不整合が存在する場合には不利になる場合がある。この点に関し、或る1つのフローチャネルが隣のフローチャネルよりも大径である場合又は別のフローチャネルよりも多くのガス流を受け入れる場合、時期尚早な製品ブレークスルーが起こる場合がある。これにより、製品ガスの純度の低下が受け入れることができないほどの純度レベルになる。さらに、毎分約50サイクルcpm以上のサイクル周波数で動作する装置は、これよりも低い毎分のサイクル数で動作する装置よりも高いフローチャネル一様性及び低い圧力降下を必要とする。次に図1及び図2に戻ってこれらを参照すると、図1の容器100は、筒体として示されており、この容器内の吸着剤ロッド215は、管状部材として示されている。しかしながら、スイング吸着プロセス機器に用いられるのに適した他の形状を採用することができる。容器構成の非限定的な例としては、一端から他端まで延びる複数の実質的に平行なチャネルを備えた種々の形状のモノリス一体物、複数の管状部材、間にスペーサを備えた吸着剤シートの積み重ね層、中空ファイバの多層螺旋ロール又は束及び実質的に平行な中実ファイバの束が挙げられる。図4は、変形構成例としての圧力スイング吸着容器400の断面図である。この構成では、容器400は、半円形である。容器400は、この場合も又、細長い圧力格納本体を構成している。容器400は、ハウジング401を有する。好ましくは、ハウジング401は、鉄又は鋼で作られている。容器400は、符号402で示されている第1の端部及び符号404で示されている第2の端部を有する。ガス入口410が第1の端部402に設けられ、第1のガス出口430が第2の端部404に設けられている。オプションとして、第2のガス出口420が第1の端部402と第2の端部404との中間又はガス入口410と第1のガス出口430との中間に設けられている。複数の吸着剤ロッド415が容器400の主要軸線に沿って設けられている。換言すると、ロッド415又はファイバは、容器400の曲線形状に適合している。好ましくは、吸着剤リング405も又、容器400内に且つその内面に沿って設けられている。吸着剤ロッド415相互間には、主フローチャネル450が設けられている。脱水状態の原料のままのガス流がガス分離のために主フローチャネル450を通って流れる。図4には、5本の吸着剤ロッド415が示されているが、理解されるように、容器400は、数十本又はそれどころか数百本又はそれどころか数千本の小径ロッド415を収容する。ロッド415相互間の主フローチャネル450は、直径が好ましくは50~100ミクロンである。理解されるように、図4の構成では、弁装置インターフェース例えば、回転又は非回転弁装置インターフェースとインターフェースを取るポートの別々の互いに平行なマニホルドを多数の吸着剤ホルダの両側に配置するのが良く、かくして、死空間デッドボリュームを生じさせる空の連結管を用いることなく、サイクルを吸着材料に送ることができる。また、理解されるように、図3に示されているようにフローチャネル450及びロッド415の配置場所を逆にしても良い。図4の容器400では、副フローチャネルも又設けられている。これら副フローチャネルは、図2Bの横方向チャネル220、図2Cの段付き又は、螺旋状表面225又はこれら両方によるものであるのが良い。これら構成例のいずれにおいても、吸着材料を容器200/400及びロッド215/415に被着させるのが良い。変形例として、ロッド215/415は、吸着材料から直接適当な結合剤により形成されても良い。吸着剤に結合剤を加えて直接形成される幾何学的形状の一例は、モノリスの状態へのゼオライト/ポリマー複合材の押し出しである。吸着剤から直接形成される幾何学的形状の別の例は、ゼオライト/ポリマー複合材から作られた押し出し又はスパン中空ファイバである。好ましい圧力スイング吸着法では、ガス状混合物を第1の容器内の第1の吸着床上を通す。軽成分富化生成物流が少なくなった状態で床から出、他方、汚染物質又は重成分は床中に吸着されたままである。所定の時間後又は変形例として汚染物質又は重成分のブレークスルーが観察されると、ガス状混合物の流れを浄化が続くようにするために第2の容器内の第2の吸着床に切り替える。第2の床が吸着使用状態にある間、吸着された汚染物質又は重成分は、減圧によって第1の吸着床から除去される。幾つかの実施形態では、圧力の減少に伴って、重成分を脱着するのを助けるガスの逆流が生じる。容器内の圧力を減少させると、床内に先に吸着された重成分は、順次脱着されて重成分富化生成物流になる。脱着が完了すると、吸着床を不活性ガス流、例えば窒素又はプロセスガスの浄化流でパージするのが良い。第1の床を再生してこれが再びいつでも吸着使用可能な状態になった後、ガス状混合物の流れを第2の床から第1の床に切り替え、そして第2の床を再生する。全サイクル時間は、ガス状混合物を、まず最初に、第1のサイクルにおいて第1の床に導いた時点からガス状混合物が最初にすぐ次のサイクルにおいて、即ち、第1の床の1回の再生後に第1の床に導いた時点までの長さである。第2の容器に追加して第3、第4、第5等の容器を用いることは、床に関する吸着サイクル時間が床に関する脱着及びパージサイクルのためのサイクル時間よりも短い場合にサイクル時間を長くするのに役立ち得る。接触器容器100の使用を説明するため、動的迅速サイクル圧力スイング脱着RCPSA法のモデルに基づいて実施例が提供されている。このモデルは、連続向流定常状態CCSと呼ばれる。実施例においては、水素、メタン及び二酸化炭素を含む供給物流が仮想容器内に導入される。次に、2つの別々の生成物流が放出され、1つは、吸着剤装填後における生成物流1を表し、もう1つは、パージ又はブローダウン後における生成物流2を表している。CCSモデルは、プロセスがその定期的定常状態に達したときにRCPSAユニットを出る分離状態の生成物流の組成の計算に入れている。CCS表示は、周期的状態では、RCPSAが製品の一定組成即ち、純度を生じさせるという観察結果を利用している。任意の個々のサイクルにわたり、吸着剤床上への付着物即ち、吸着材料は、生成物流について2つの固定された極値相互間を揺れ動く。CCSシミュレーションにより、同時微分方程式の解として周期的状態の軸方向プロフィール及び製品組成を計算する。このモデルは、技術文献、例えばエムスズキMSuzuki,アメリカンインスティテュートオブケミカルエンジニアズシンポジウムシリーズ81AIChESymposiumSer81,242,1985年,p.67、及びファルークFarooq,ルスベンRuthven,アメリカンインスティテュートオブケミカルエンジニアズジャーナルAIChEJ,362,1990年,p.310において議論されている。この方式を用いて、成分ガス分離の実施例を実演する。実施例1最初に、非温度スイングPSA即ち、熱的ステップが行われないを用いた動的分離が表1に示されている。分離により、CO2、CH4及びH2を含む供給物流から高純度でCO2及びCH4の回収が可能である。この分離では、供給物流は、25体積のCO2、72体積のCH4及び残りの3.0体積のH2を含んでいる。成分は、吸着材料に対する動的分離、例えば、Takeda3A炭素分子シーブにより分離される。吸着中、二酸化炭素が分子シーブ上に吸着され、他方、メタン及び水素は、第1の生成物として放出される。表1で理解できるように、生成物流1に示されている第1の生成物は、95.0CH4を含む。これは、高純度の流れを表している。生成物流2に示されている第2の生成物は、パージサイクル中回収される。生成物流2は、99.76体積のCO2を含む。これも又、高純度の流れを表している。表1に示されている純度及び回収率は、1991年に欧州特許第0426937号明細書で公開されたウラノ等Uranoetalにより意図的に達成された純度及び回収率と同等である。この欧州特許は、サイボガスカンパニーリミティッドSaiboGasCoLtd及びミツビシペトロケミカルエンジニアリングカンパニーリミティッドMitsubishiPetrochemicalEngineeringCoLtdにより共有されている。ウラノ等は、以下の分離方式をクレーム請求している。しかしながら、ウラノ等は、熱的又は温度ステップを利用している。これとは対照的に、本発明の方法は、迅速サイクル運動学を利用して、再生中、温度スイングを用いないで実質的に同一の分離を行うことができる。したがって、ウラノ等が必要としているような熱交換器及び関連機器が不要である。本発明の方法は、機器を少なくした状態で高い物質移動及び動的サイクル動作を利用することができる。実施例2本明細書において、ガス成分分離の第2の実施例も又提供される。この追加の実施例では、この場合も又、非温度スイングPSA即ち、熱的又は温度ステップなしを利用した動的分離が提供され、その結果が表3に示されている。このような分離により、CO2、CH4及びH2を含む供給物流からCO2及びCH4を高純度で回収することができる。この分離では、供給物流は、50.0体積のCO2、48.5体積のCH4、及び残りの1.5体積のH2を含んでいる。この場合、この実施例2における供給物流は、実施例1と比較してCO2の相対量の2倍を含んでいることが注目される。成分は、この場合も又、成分は、吸着材料に対する動的分離、例えば、Takeda3A炭素分子シーブにより分離される。吸着中、二酸化炭素が分子シーブ上に吸着され、他方、メタン及び水素は、第1の生成物として放出される。生成物流1に示されている第1の生成物は、96.04CH4を含む。これは、高純度の流れを表している。生成物流2に示されている第2の生成物は、パージサイクル中回収される。表2に示されているように、生成物流2は、99.95体積のCO2を含んでいる。これは、極めて高い純度の流れを表している。この場合も又、表3の純度は、表2に示されているウラノ等により達成された純度とほぼ同じである。しかしながら、開示したプロセスは、迅速サイクル運動学を利用して、ウラノ等の必要とする熱的又は温度ステップ及び関連機器を用いないで同一の分離を行うことができる。また、成分分離を予測すると共にPSA接触器を設計する別個のモデルを用いることができる。このモデルは、吸着等温線を利用している。この点に関し、良好に設計された動的に制御されるスイング吸着法の場合、吸着材料のミクロ細孔中の重成分の量を接触器内のその局所気相濃度と平衡状態にある重成分の吸着等温線から近似的にコンピュータ計算することができる。同様に、良好に設計された平衡制御スイング吸着法の場合、ミクロ細孔中の重成分の量を接触器内の重成分及び軽成分の局所気相と平衡状態にある重成分及び軽成分の競合的吸着等温線から近似的にコンピュータ計算することができる。これら近似は、良好に設計されたスイング吸着法では、接触器が接触器のミクロ細孔中の気相と吸着相との間の良好な物質移動特性を提供するので、可能である。接触器のマクロ細孔又は自由容積部内の重成分の達成可能な最大装填量は、qsと呼ばれるqsについての単位は、微孔質又はポリマー材料のミリモル/m3である。低圧では、重成分に関する吸着等温線は、通常、ヘンリーの法則に従う。したがって、微孔質又はポリマー材料中に吸着される重成分の量は、次式で表せる。qHeavy=KHeavyPHeavyqs単位は、ミリモル/m3上式において、KHeavyは、ヘンリーの定数であり、PHeavyは、重成分の部分圧力である。ヘンリーの定数KHeavyは、温度に依存し、通常、次式に従って変化する。上式において、K0は、プレエキスポネンシャルpreexponentialであり、ΔHは、吸着熱単位、ジュール/モルである。動的制御式スイング吸着法に関する選択度及び回収率を向上させるため、入口温度及び入口圧力は、吸着ステップの終了時に、供給物流が接触器に導入される箇所の近くにおけるミクロ細孔内への重成分の装填量は、0.15qsを超え、好ましくは0.3qsを超え、更により好ましくは0.6qsを超えるよう選択されるべきである。この要件により、入口圧力には下限が課され、入口温度には上限が課される。吸着剤のミクロ細孔内への重成分の装填量の増大につれ、接触器内に選択的に吸着される材料の量が増加し、吸着ステップで選択的に放出できる材料の量が増加する。装填量をこの範囲を超えて著しく増大させると、軽成分の回収率が減少する。というのは、吸着等温線の勾配が圧力の増大につれて減少しがちだからである。軽成分の回収率を最大にするため、供給物流が接触器に導入される箇所の近くにおいて、重成分に関する吸着等温線の勾配は、次式であるに足るほど大きいことも又好ましい。上式において、α=1/50、又はより好ましくはα=1/25、又はより好ましくはα=1/8である。この不等性により、入口圧力には上限が課され、入口温度には下限が課される。したがって、これら要件は、軽成分の回収率が最適化される供給物流の温度及び圧力に関する窓即ち、最大及び最小を定める。この窓は、天然ガス分離において重要である。というのは、幾分かの天然ガスが通常、1,500~7,000psiの圧力で産出されるからである。これら供給物圧力は、通常、非常に高いのでスイング吸着分離において軽成分として作用するメタンに関する最適回収率窓内に収まることができない。ここで注目されるように、有効拡散率比又は選択度を固有拡散率と平衡等温線の勾配の両方を考慮に入れる仕方で表すことができる。平衡等温線の勾配は、次の通りである。上式において、Δqは、成分の装填量の変化であり、Δcは、その成分の濃度の変化である。この勾配は、低成分濃度におけるヘンリーの定数と同一である。化学種2に優先する吸着剤による化学種1の有効拡散率比又は選択度この場合、化学種1は重、例えば、CO2であり、化学種2は軽、例えばCH4であるを導き出すことができ、その結果は次の通りである。上式において、D1は、重化学種の拡散率であり、D2は、軽化学種の拡散率であり、D1/D2は、関心のある動的吸着剤に関する取り込み速度の差を評価する固有拡散率比である。この値は、100~500のオーダである場合があり、場合によってはこれよりもはるかに大きい。Slope2勾配2は、軽化学種の濃度の変化量である。Slope1勾配1は、重化学種の濃度の変化量である。勾配の比の控えめな値典型的なヘンリーの領域を用いるは、関心のある動的吸着剤について0.3のオーダのものである。したがって、選択度は、100×0.3×0.3=9のオーダのものである。注目されるように、軽化学種が吸着傾向が小さくなった場合即ち、Slope2が減少した場合、そのD2値も又、取り込みの減少を反映するよう減少する。天然ガスをターボ膨張機で事前調整することによって大抵の重成分例えば、CO2、N2及びH2S分離のために最適軽成分回収窓に接近することが可能である。ターボ膨張機は、ガス膨張からエネルギーを回収する。次に、ガス膨張から回収されたエネルギーを発電のために用いることができ又は分離された酸性ガス成分例えば、CO2又はH2Sを再圧縮するのを助けるよう用いることができ、その結果、このような酸性ガス成分を地下地層中に処分することができる。CO2及びH2Sの処分/隔離に適した地下地層としては、注入された酸性ガス成分の相当な損失を阻止するトップシールを備えた帯水層、油層、ガス層、劣化油リザーバ及び劣化ガスリザーバが挙げられる。代表的には、酸性ガス注入のためには、分離したCO2及びH2Sを2,000psiを超える圧力、多くの場合、5,000psiを超える圧力まで再圧縮しなければならない。かくして、再圧縮のためにターボ膨張機から回収したエネルギーを再使用できることが有用である。ターボ膨張機のコストは、同じ量の電力を生じさせるガス燃焼タービンよりも少ない。したがって、ターボ膨張機を使用して最適メタン回収窓のために天然ガスを調整するために用いられるガス膨張からエネルギーを捕捉することが経済的に有利である。このエネルギーをシャフト結合発電機かシャフト結合圧縮機かのいずれかによって回収することができる。上述の技術及び改良型接触容器100,600A,600Bを利用して、本明細書において、天然ガス混合物からメタンを分離する方法500が提供されている。図5は、天然ガス混合物からメタンを分離する方法500のステップを示すフローチャートである。この方法500は、パージサイクル中、容器の熱的加熱を行わないで1つ又は2つ以上の容器内での圧力スイング吸着を採用している。このような方法500で用いられる圧力スイング吸着という用語は、従来型圧力スイング吸着PSA並びに所謂部分圧力スイング又は置換パージ吸着PPSA技術を含む。スイング吸着法は、オプションとして、迅速サイクルで実施されるのが良く、この場合、スイング吸着法は、迅速サイクル圧力スイング吸着RCPSA及び迅速サイクル部分圧力スイング又は置換パージ吸着RCPPSA技術と呼ばれる。方法500は、まず最初に、天然ガス混合物をガス分離ユニット中に差し向けるステップを有する。これは、ボックス510に示されている。ガス分離ユニットは、少なくとも1つの圧力スイング吸着容器を有する。容器は、メタンに対する汚染物質に関する動的選択度が5を超える吸着材料を利用している。汚染物質は、CO2、H2S、H2O、重炭化水素、VOC又はこれらの組み合わせであるのが良い。各容器は、ガス入口及び第1のガス出口を有する。更に、各容器は、吸着材料を貫通した少なくとも2つの主フローチャネルを有する。主フローチャネルは、ガス入口と第1のガス出口を流体連通状態にする。このような容器は、これらが吸着材料を貫通した少なくとも2つの副フローチャネルを更に有している点で特徴的である。副フローチャネルは、主チャネルと流体連通状態にある。副フローチャネルは、吸着材料の表面積を増大させ、それにより吸着効果が高められている。幾つかの具体化例では、少なくとも2つの主フローチャネルの各々は、複数のロッドで形成されると共に/或いはこれら複数のロッドの主要軸線に沿って形成されている。複数のロッドは、実質的に等距離間隔を置いて配置され、それにより主フローチャネルに実質的に一様な容積を提供している。一実施形態では、少なくとも2つの副フローチャネルは、ロッドのそれぞれに沿って設けられた複数の段付き表面又は螺旋状表面によって形成されている。変形例として、少なくとも2つの副フローチャネルの各々は、少なくとも2つの主フローチャネルと交差すると共にガス入口と第2のガス出口を流体連通状態にするフローチャネルによって形成されている。好ましくは、少なくとも2つの副フローチャネルは、少なくとも2つの主フローチャネルに対して横方向である。方法500は、少なくとも1つの容器を圧力下に置いて天然ガス混合物中の汚染物質が吸着材料に吸着されるようにするステップを更に有する。これは、ボックス520に示されている。方法500によれば、天然ガス混合物中の汚染物質は、吸着材料中に気相で動的に吸着状態になる。汚染物質は、圧力下において、吸着材料の表面及びミクロ細孔内に滞留する。方法500は、少なくとも95体積のメタンを含む生成物流を容器の第1のガス出口から放出するステップを更に有する。これは、ボックス530に示されている。生成物流は主としてメタンを含むが、生成物流は、水素、窒素又はこれらの組み合わせを更に含む場合がある。方法500は、汚染物質ガスを吸着材料から脱着し又はパージするステップを更に有する。これは、容器内の圧力を減少させることにより行われる。脱着ステップは、ボックス540に示されている。ボックス540の脱着ステップは、熱を容器に加えることなく行われる。ボックス540の脱着ステップから、少なくとも95体積の1種類又は複数種類の汚染物質ガスを含む排ガス流を送り出す。好ましくは、吸着ステップ520及び脱着ステップ540は、1分未満の複合サイクルで行われる。このように、方法500は、迅速サイクル圧力スイング吸着法を提供する。RCPSA接触器は、回転弁装置又は弁調節システムを利用してガス流を回転吸着剤モジュール中に導くことができ、但し、非回転弁装置も又使用可能である。吸着剤モジュールは、円形経路に沿ってぐるりと角度間隔を置いて設けられた弁調節要素を含む。回転吸着剤モジュールは、通常、モジュールの各端部に設けられた2枚のシールプレート相互間に保持された多数の管を更に含む。シールプレートは、別々のマニホルドで構成されたステータと接触状態にあり、入口ガスは、RCPSA管に導かれ、そして処理されて精製された生成物ガスは、モジュールから導き出される。シールプレート及びマニホルドの適当な配置によって、多くの個々のコンパートメント又は管がサイクルを通過することができる。具体的に説明すると、各管又はコンパートメントは、適正な方向で且つ適正な圧力下でガス流路中に次々に移されてRCPSAサイクル全体中の小刻みな圧力/流れ方向ステップのうちの1つを達成する。管又はコンパートメントは、弁調節をもたらすよう動くか静止しているかのいずれかを取るのが良い。RCPSAを用いて方法500を実施することが好ましい。RCPSAでは、管の各々は、回転モジュールが1回の動作サイクルを完了しているときに吸着ステップ520及び脱着ステップ540を通って次々にサイクル動作される。サイクル動作プロセスにより、RCSPA技術は、吸着材料の効果的な使用を提供することができる。RCPSA技術で必要とされる吸着材料の量は、同一の分離量及び品質を達成するのに従来型PSA技術に必要な吸着材料の量よりもはるかに少ないと言える。その結果、RCPSAに必要なフットプリント、投資及び活性吸着剤の量は、代表的には、同量のガスを処理する従来型PSAユニットに必要なフットプリント、投資及び活性吸着剤の量よりも著しく少ない。ステップ540に戻ってこれを参照すると、二酸化炭素又は他の汚染物質ガスを吸着材料から脱着するため、排ガス流をガス入口に送り込むのが良い。変形例として、弁装置が排ガス流を第1のガス出口から送り出すよう構成されるのが良い。一観点では、少なくとも1つの吸着剤容器は、ガス入口と第1のガス出口との中間に位置した第2のガス出口を更に有する。この場合、ボックス540に示されているように汚染物質ガスを脱着すると、排ガス流の第1の部分を第1のガス出口から放出すると共に排ガス流の第2の部分を第2のガス出口から放出することができる。方法500の幾つかの具体化例では、汚染物質ガスを脱着するステップ540は、排ガス流の第1の部分を第1の期間中放出すると共に排ガス流の第2の部分を第2の期間中に放出するステップを含む。排ガス流の第1の部分は、少なくとも98体積のCO2を含むのが良く、排ガス流の第2の部分は、窒素、水素、メタン、H2O又はこれらの組み合わせを含むのが良い。注目されるように、特定の排気順序を逆にしても良く又はこれを操作することができる。幾つかの具体化例では、方法500は、イオン性流体を吸着剤として選択するステップを更に有する。これは、ボックス550に示されている。イオン性流体は、吸着材料の吸着特性を高めるために用いられる。方法500は、次に、天然ガス混合物をガス入口中に差し向ける前に選択されたイオン性流体を主フローチャネル及び/又は副フローチャネルに沿って吸着材料の表面上に配置するステップを有する。これは、ボックス560に示されている。イオン性流体を陽イオン変換ゼオライトの液相バージョンとみなすことができる。別の観点では、方法500は、磁界を容器内の吸着材料に加えるステップを更に有する。これは、ボックス570に示されている。電界は、吸着剤ロッドに沿って配置されるのが良い強磁性体を付勢し、本質的にロッドが互いに反発するようにする。これにより、供給物流について一様なフローチャネルが形成される。細長い主フローチャネル軸線を形成する吸着材料を用いることによって、本発明の方法は、天然ガスを高圧で、例えば約50psigを超える入口圧力で、好ましくは約150psigを超える入口圧力で、より好ましくは約500psigを超える入口圧力で、更により好ましくは約1,000psigを超える入口圧力で供給したときであっても、約80体積を超え、より好ましくは約85体積を超え、更により好ましくは約90体積を超え、最も好ましくは約95体積を超えるメタン回収率を得ることができる。確かに、本発明の方法は、ガス流が約3,000psigという異常に高い圧力状態にある場合であっても利用できる。本明細書において説明した本発明は、上述の利益及び利点を達成するよう十分に計算されていることが明らかであるが、本発明の精神から逸脱することなく本発明の改造例、変形例及び変更例を想到できることは理解されよう。"