静的反応性ジェットミキサであって、ホスゲンを含む第1の成分及びアミンを含む第2の成分を混合するための流体収容チャンバと、入口部から出口部に前記第1の成分を輸送するために、前記流体収容チャンバを通って延在する第1の導管であって、前記入口部及び前記出口部の間に前記第1の導管に沿って第1のノズルの列を有する、第1の導管と、前記流体収容チャンバの中の混合点において第1の成分の中の不足を解決するための富化システムとを有する、静的反応性ジェットミキサ。前記流体収容チャンバは、前記第1の導管によって中空にされた連続的な円筒であり、前記第1の導管は、前記チャンバの外部範囲と前記チャンバの内部範囲との間に外部円周方向壁部を有しており、前記外部範囲から前記内部範囲の中へ前記第2の成分を通過させて前記第1の成分と混合させるために、前記第1のノズルの列が前記外部壁部を貫通している、請求項1に記載の静的反応性ジェットミキサ。前記富化システムは、前記第1の導管に沿って、前記入口部と前記出口部との間にあり、前記外部円周方向壁部を通る第2のノズルの列である、請求項2に記載の静的反応性ジェットミキサ。前記第2のノズルの列は、前記第1の成分の第2の供給源の流れ、または冷却流体が前記外部円周方向壁部を通ることを可能にする、請求項3に記載の静的反応性ジェットミキサ。前記第2のノズルの列は、前記第1のノズルの列からオフセットされている、請求項4に記載の静的反応性ジェットミキサ。前記第2のノズルの列のそれぞれのノズルは、前記第1のノズルの列のノズルの内側に配置されている、請求項4に記載の静的反応性ジェットミキサ。前記第2のノズルの列は、前記第1のノズルの列からオフセットされている、請求項6に記載の静的反応性ジェットミキサ。前記第1のノズルの列の少なくとも1つのノズルは、円形、楕円形、三角形、長方形、ダイヤモンド形、および涙滴形からなる群から選択された開口部形状を有しており、前記第1の列の前記ノズルの周りの関連する前記ノズルは、異なる開口部形状を有している、請求項6に記載の静的反応性ジェットミキサ。前記第2のノズルの列は、前記第1のノズルの列からオフセットされている、請求項8に記載の静的反応性ジェットミキサ。前記外部円周方向壁部は、第2のノズルの列に連通する第3の導管を前記壁部の中に含む、請求項2に記載の静的反応性ジェットミキサ。前記流体収容チャンバは、前記第1の導管によって中空にされた連続的な円筒であり、前記第1の導管は、前記チャンバの外部範囲と前記チャンバの内部範囲との間の外部円周方向壁部を有しており、前記外部円周方向壁部は、前記チャンバの前記内部範囲に両方とも連通する少なくとも1つの前記第1のノズルの列および第2のノズルの列を含んでおり、前記外部円周方向壁部は、前記第1のノズルの列を通して少なくとも前記第2の成分を通過させるために、第2の導管および第3の導管を含む、請求項1に記載の静的反応性ジェットミキサ。前記第2のノズルの列は、前記第1の成分の第2の供給源の流れを可能にする、請求項10に記載の静的反応性ジェットミキサ。前記第2のノズルの列は、前記第1のノズルの列から固定距離だけオフセットされている、請求項10に記載の静的反応性ジェットミキサ。前記第1のノズルの列の少なくとも1つのノズルは、円形、楕円形、三角形、長方形、ダイヤモンド形、および涙滴形からなる群から選択された開口部形状を有しており、前記第1の列の前記ノズルの周りの関連する前記ノズルは異なる開口部形状を有している、請求項10に記載の静的反応性ジェットミキサ。アミン-ホスゲン混合プロセス間の混合方法であって、静的ミキサの流体収容チャンバの内側に第1の導管を通して第1の成分を通過させるステップであって、前記第1の導管は、第1のノズルの列および第2のノズルの列を含み、前記第2のノズルの列は、前記第1のノズルの列から前記第1の導管に沿って長手方向にオフセットされている、ステップと、前記第1のノズルの列を通して第2の成分を通過させるステップと、前記第1の導管の中で前記第1の成分と第2の成分を迅速に混合するために、前記第2のノズルの列を通して前記第1の成分を通過させるステップとを含む、方法。アミン-ホスゲン混合プロセス間の混合方法であって、静的ミキサの前記流体収容チャンバの内側に第1の導管を通して第1の成分を通過させるステップであって、前記第1の導管は、第1のノズルの列および第2のノズルの列を含む、ステップと、前記第2のノズルの列を通して前記第1の成分を通過させるステップと、前記第1のノズルの列を通して第2の成分を通過させるステップと、前記第1の導管の中で前記第1の成分と第2の成分を迅速に混合するステップとを含む、方法。前記第2のノズルの列は、前記第1のノズルの列からオフセットされている、請求項15に記載の方法。前記第2の列のそれぞれのノズルは、前記第1の列のノズルの内側に配置されている、請求項15に記載の方法。少なくとも1つのノズルは、円形、楕円形、三角形、長方形、ダイヤモンド形、および涙滴形からなる群から選択された開口部形状を有している、請求項15に記載の方法。前記第1のノズルの列の少なくとも1つのノズルは、円形、楕円形、三角形、長方形、ダイヤモンド形、および涙滴形からなる群から選択された開口部形状を有しており、前記第1の列の前記ノズルの周りの関連する前記ノズルは、異なる開口部形状を有している、請求項15に記載の方法。明細書で開示されている本発明および原理の理解を促進する目的で、ここで、図面に図示された好適な実施形態が参照され、それを説明するために特定の用語が使用されている。しかし、それによって、本発明の範囲の限定が意図されているのではないことを理解されたい。図示されているデバイスのそのような代替例およびさらなる修正例、ならびに、本明細書で図示されているように開示されている原理のさらなる適用は、この開示に関する当業者に通常思い付くはずのものとして企図されている。特定の図面は、水平方向の流れの中へ入る、ミキサ壁部の上部部分に配置された垂直方向の流れの入口部を図示しており、水平方向の流れは、入口部の下方に配置され、左から右へ移動している。水平方向の流れの下方には、平坦な壁部または線が図示されることが可能である。1つの図示的な代表例が示されているが、当業者は、図1、図2、図3、図6、図7、および図10は、ミキサの周辺部全体の周りに入口部が対称的に存在することができる構造全体を図示しており、一方、図3など他の図面では、流れの下方の水平方向の構造は、流れのスペースを画定するのに有用であり、対称線、他の構造体などを表していることを理解するであろう。多くの静的反応性ジェットミキサでは、溶媒を含有するアミン流が、通常、ノズルを通ってホスゲンの主要なクロスフローの中へ流れる。このクロスフローは、アミンのジェットが、異なる角度、方向、速度、および貫通特性でホスゲン流に進入する、多数の異なる構成および関連する幾何形状を指すことが可能である。図1および図2に示されているように、アミンジェットは、導入の下流で乱流後流をさらに作り出し、ホスゲン-不足領域および加熱領域をもたらす。いくつかの新奇なジェットの設計が、ホスゲンのクロスフローの中のアミンの分布を改善するように示されている。これらの設計は、ホスゲン-不足領域をホスゲンによって富化し、アミン-ホスゲン境界面の温度を低減する。いくつかの構成、すなわち、アミン流の導入のための、またはホスゲンのためのテーパー付きのノズルまたはテーパーなしのノズルの多数の列を使用すること、ホスゲンの流れの中に入ってくるアミンジェットの分布を変更するために成形されたノズルを使用すること、および、同心円状に、または偏心させられて、または不規則に成形された二次的なノズルからの流れによってノズルの主要な流れが取り囲まれているジェットインジェットjetinjetハイブリッドノズルを使用することが企図されている。図1および図2は、混合するための流体収容チャンバの中を移動する第1の成分の中の第2の成分の流れの体積分布および温度分布を図示している。示されているものは、図1の中でLとして示されている固定距離に、ホスゲン不足がどのように存在するかとういうことであり、この領域の近辺は、この不足を緩和するために、第2のノズルの列が加えられることが可能な場所である。図2は、アミンジェットの下流の距離L1において温度が上昇していることを示している。この開示の1つの目的は、第1のノズルからL2だけ離れた点にホスゲンの二次的なジェットを導入し、ホスゲン不足領域においてホスゲンを富化することである。図3は、矢印10~14および17によって、第1の実施形態による静的反応性ジェットミキサ1の中の、溶媒を伴うまたは伴わない第1の成分および第2の成分それぞれホスゲンおよびアミンなどの流れを図示している。この実施形態では、第2のノズルの列16が、ミキサ1の本体に沿って第1のノズルの列15から距離L2だけオフセットされた位置に設置されている。ホスゲン、または、溶媒を伴うホスゲンなど第1の成分が、矢印10で図示されているように、ミキサ1の中を流れる。次いで、アミン11、または、溶媒を伴うアミンなど第2の成分が、第1のノズルの列15において矢印13で示されているように、第1の成分と混合される。T字形状のノズルが示されているが、企図されているのは、それだけに限定されないが例えば図6に示されているようなテーパー付きノズル、または、図8~図9に示されているような異なる形状を有するノズルを含む、任意のノズル形状および角度の使用である。図4および図5の斜視図に示されているようなミキサ1では、第2のノズルの列16は、図4に示されているような互い違いの構成、または、図5に示されているような長手方向に単にオフセットされた構成のいずれかにおいて、第1のノズルの列15から距離L2の位置に下流に設置されている。第1の成分12の第2の流れが、14において、第2の成分の第1の導入部からL2だけオフセットされた距離において、ノズル16を介して混合物に加えられ、図1および図2に図示されているような混合流れの中で、特定の範囲の濃度または温度の流れを希釈および冷却する。一実施形態では、ホスゲン、または、ホスゲンおよび溶媒から作られた成分が、ミキサ1の中に挿入される。好適な一実施形態では、ノズル11において、アミンの流れが挿入され、ホスゲンの第2の流れが、ノズル12において混合物に加えられ、任意の不足を補うことを助ける。図4に示されているような別の実施形態では、第1の成分12の第2の流れが、16において、または、第1の導入部からL2だけオフセットされた距離において、および、2つのノズル15の間の互い違いの中間において、混合物に加えられる。固定距離L2が示されているが、第1の成分が欠乏した範囲を富化するために、または範囲を希釈するために、および、第1の成分の濃度を局所的に富化し、主要な反応から望ましくない副生成物の形成を低減する流れを作り出すために、ノズル15の基本のセットと比較されたとき、成分の異なる特性に基づいて、ノズル15の第1のセットから固定距離または可変的な距離だけオフセットされたノズル16の設置が企図されていることを、混合の分野の当業者は理解する。例えば、溶媒、または、ホスゲンなど任意の他の元素もしくは添加剤が、第1の成分の主要な流れに加えられたとすれば、流れ10の速度が増加されることが可能であり、したがって、欠乏した範囲の位置の変更および距離Lの増加が引き起こされる。第2の成分のための入口ノズルにおいて第2の成分の圧力が増加されるとすれば、流れを変化させることが可能であり、したがって、距離Lも変えることが可能である。したがって、当業者は、混合物のそれぞれの構成について効果的な距離L2を決定する必要性を理解するであろう。図4および図5に図示されているようなミキサ1は、円筒形状本体で作られることが可能であり、円筒形状本体では、示されているような長い円筒形状導管の一端部4から反対端部5へ長手方向にホスゲンが流れる。次いで、アミンが、第2の成分として、図4および図5に示されているような垂直ノズル15、16を通して挿入されることが可能である。他の実施形態には、図6、図7、図10、および図12に示されているような、垂直方向ノズルまたはテーパー付きノズルを伴うまたは伴わないミキサ1の外部シェル壁部7の中に作られた長手方向の導管の使用が含まれる。例えば、図7のミキサ1は、長手方向の流れ導管62および垂直方向の流れ導管60の両方を含む。図6に示されている実施形態では、ミキサ1は、インターフェース44において連結された対向する端部シェル40、41から作られており、それぞれの端部シェル40、41は、第1のノズルの列15または第2のノズルの列16のいずれかに成分を輸送するために、二次的な導管64および三次的な導管63をそれぞれ含む。2つのタイプの導管垂直方向のノズル導管および長手方向のノズル導管が、図示された異なる実施形態で示されているが、第1のノズルの列および第2のノズルの列に第1および第2の成分を供給するために任意の迎え角の、任意のタイプおよび幾何形状の導管の使用が企図されている。図8は、円形状ノズル16の出口開口部形状を図示する、図4から取り出された詳細図である。第2のノズルの列16のノズルが示されているが、以下に見られる説明は、第1の列15のノズルに同様に適用可能である。図7に示されているような開口部は、テーパーを付けられることが可能であり、例えば、入口開口部は、出口開口部の形状よりもサイズが小さくなっている。図9は、第1のノズルの列または第2のノズルの列のいずれかの入口開口部または出口開口部として使用されることが可能な、様々な異なる形状を図示している。図9に示されているように、矢印10は、ミキサ1の中の第1の成分の流れに関連して設置されているような異なるノズル16の配向を図示している。図12は、ミキサ1の内側表面および/または外側表面を図示しており、ミキサ1では、図7で長手方向の流れ導管62および垂直方向の流れ導管60で記載されているように、第1のノズルの列60が、第2のノズルの列62の中にジェットインジェットに配置されている。第1の導管の内部表面は、図10~図11に示されているように、第1の開口部101および第2の開口部100を含む。表面は、第1のノズル102の端部表面をさらに含む。本発明者は、特定の点において、ホスゲンなど第1の成分を富化することが、副生成物および/または尿素の形成を低減するのに役立つことを究明した。異なる内部開口部または外部開口部を、第1のノズルの列15または第2のノズルの列16の中で様々な幾何形状で使用することによって、第1の成分または第2の成分のいずれかの異なる量をジェットインジェットの構成で導入することが可能になる。代替的な実施形態では、単一のノズルの列15が、成分を混合するために使用されるが、入口開口部または出口開口部の形状を変化させることによって、アミンの流れは、アミンがホスゲンの流れの中の好適な範囲に送られるように変形されることが可能である。例えば、図9に示されているようにホスゲンの流れの方向の中に設置された涙滴形状の開口部は、ホスゲンの流れの中へより深く貫通するジェットを作り出す。図11A~図11Dは、様々な可能な構成を示しており、第1のノズル15は、第2のノズル16の中に、ジェットインジェットの構成で配置されており、図11Bに示されているように、両方のノズルは、互いに、オフセットされ、同心円状にされ、偏心させられ、または互い違いにされることが可能であり、他の成分よりも1つの成分をより多量に放出する範囲を作り出す。例えば、図10は、図11A~図11Dの様々な可能な構成のうちの一実施形態、すなわち、図11Bの実施形態を示しており、第2のノズルまたは内側ノズル16が、第1のノズルまたは外側ノズル15からオフセットされて配設されており、外側ノズル15は、内側ノズル16の前方側または上流側の開口部100aと比較して、内側ノズル16の背面側または下流側により大きな開口部100bを有するようになっており、内側ノズル16は、開口部101へ向けてテーパーの付いた壁部102を有している。一定の圧力のレベルにおいて、より多量の1つの成分が、図7に示されているようなノズルインノズル62の背面側に送達される。開口部100a、100b、および101の下方には、水平方向の流れが示されていないが、当業者は、図7に関連して記載されているような流れが、図10についても企図されていることを理解するであろう。また、本開示は、ホスゲンを含む第1の成分10とアミンを含む第2の成分11を混合するための流体収容チャンバ2と、第1の成分10を入口部4から出口部5に輸送するための、流体収容チャンバ1を通って延在する第1の導管3であって、第1の導管3に沿って入口部4と出口部5との間に第1のノズルの列15を有する、第1の導管3と、流体収容チャンバ1の中の混合点L2において第1の成分10の中の不足を解決する直すための、第2のノズルの列16など富化エンリッチメント、強化、濃度改善システムとを有する静的反応性ジェットミキサ1を記載している。一実施形態では、流体収容チャンバ1は、図6、図7、および図10に部分的に示されているような連続的な円筒であり、円筒は、図12に示されているような、チャンバの外部範囲7とチャンバの内部範囲8との間の外部円周方向壁部140を有する第1の導管3によって中空にされており、第1の導管3を形成している。図3は、外部範囲7から内部範囲8へ第2の成分11を通過させて第1の成分10と混合させるために、垂直方向の構成で外部壁部140を貫通する第1のノズルの列15を図示している。図9に示されているように、第1のノズルの列15の少なくとも1つのノズルは、円形、楕円形、三角形、長方形、ダイヤモンド形、および涙滴形状からなる群から選択された開口部形状を有している。第1の列15のノズルは、例えば図11Cに示されているような異なる開口部形状を有することが可能であり、ノズル102の端部表面は円形であり、第2の開口部100は菱形形状である。図11A~図11Dに示されている様々な構成は、図10に示されているようなジェットインジェットの可能な構成を図示している。図6に示されているように、外部円周方向壁部は、第2のノズルの列16に連通する三次的な導管または第3の導管63を壁部40の中に含む。この第3の導管63は、壁部40の様々な部分に設置されることが可能であり、第2のノズルの列16は、第3の導管63を通して第2の成分の第2の供給源を通過させるためのもの、または、第1の成分の二次的な流れによって第1の成分を希釈するためのものである。ミキサ1は、インターフェース44のそれぞれの反対側に示されているように、対向する端部シェルの中に、二次的な導管64、および三次的な導管または第3の導管63を含むことが可能である。さらなる別の実施形態では、上述のようなミキサ1は、アミン-ホスゲン混合プロセスの間に混合する方法を実施するために使用され、本方法は、流体収容チャンバ2を通して延在する第1の導管3を通して第1の成分10を通過させるステップと、第1のノズルの列15を通して第2の成分11を通過させるステップと、第1の導管3の流体収容チャンバ2の中で第1の成分と第2の成分10、11、および/または12を迅速に混合するために、第2のノズルの列16を通して第1の成分12を通過させるステップとを含む。別の企図されている方法では、本ステップは、静的反応性ジェットミキサ1の流体収容チャンバ2を通して延在する第1の導管3を通して第1の成分10を通過させるステップと、図3~図7に示されているような第2のノズルの列16を通してホスゲンなど第1の成分を通過させるステップと、第1のノズルの列15を通して第2の成分11を通過させるステップと、第1の導管3の流体収容チャンバ2の中で第1の成分と第2の成分10、11、または12が迅速に混合されることを可能にするステップとを含む。互い違いの構成、ジェットインジェットの構成の組み合わせ。一連のパイロットプラント実験が行われ、本明細書に記載された、ジェットインジェットの構成と互い違いのジェットの構成の実施形態との組み合わせが試験された。パイロットスケールのミキサは、図12に示されているようなジェットインジェットの構成と、図4に示されているような互い違いのジェットの構成を組み合わせている。内側ジェットの直径は、2.1mmである。それぞれの外側ジェットは、図7および図10に示されているように、内側ジェットと同じ吐出面積を有しているが、内側ジェット中央軸線から0.2mmだけ下流方向に向かってオフセットされている。ジェットは、中心線の上で10mm離れた2つの列において互い違いになっている。導管直径は、11mmである。3つの流量条件が試験された。試験1では、ホスゲンの総流量は、104°Cで3.6kg/sであり、アミン/溶媒流量は、165°Cで2.4kg/sである。ホスゲン流量は、2つの供給流に分割され、メインのホスゲン流ホスゲン流れ全体の80は、11mmの直径の導管を通して導かれ、側方のホスゲン流ホスゲン流れ全体の20は、環状ジェットを通して導かれる。供給流の温度、およびホスゲンの供給分割80:20は、他の2つの試験についても、変化されずに維持されている。試験2では、供給流量が2倍にされている。試験3では、試験2の流量が変化されずに保持されるが、アミン/溶媒の供給流の中のアミンは、試験1および試験2の34から68へ増加されている。比較の目的のために、同じ3つの試験が、ベースラインのパイロットスケールミキサについて繰り返され、ベースラインのパイロットスケールミキサは、単一の列の中に均一に分布されたテーパー付きのジェットを伴ってアミンジェットが設置されていること以外は、互い違いのジェットインジェットのミキサと同じである。両方のミキサについて、穴の直径、テーパー角度、およびジェットの総数は、同じである。表1は、試験結果を要約しており、試験結果は、相対的な変化を図示するために試験1ベースラインに関して正規化されている。副生成物の濃度を最小化するという観点では、互い違いのジェットインジェットのミキサの利点は、全ての3つの試験において一貫している。副生成物の濃度は、試験1のベースラインミキサよりも29低く、試験2ではさらに低く落ちるが、これは、圧力損失のかなりの増加の代償を伴うことになる。副生成物の濃度は、試験1よりも試験3で高くなっているが、これは、かなり高いアミンのパーセンテージに起因するものと思われる。圧力損失は、同じ試験条件の2つのミキサについてほとんど同じである。試験2では、流量の増加に起因して圧力損失が増加している。二次的なジェット。一連のパイロットプラント実験が行われ、ホスゲン化反応性流れおよび混合においての二次的なジェットの利点が示されている。図3で示されているのと同様の構成が使用された。ホスゲンの総流量は、2つの流れに分割され、メインのホスゲンは、1インチの導管を通って流れ、側方のホスゲンは、約1/2インチのアミンジェットの下流において二次的なジェットとして導入され、3/16インチノズルを通して導かれる。ホスゲンの総流量は、0.11kg/sであり、ホスゲン流の温度は、50°Cである。0.04kg/sのアミン流オルソジクロロベンゼンODCB溶媒の中の15w-トルエンジアミンTDAまたは脂肪族ジアミンADAが、図3に図示されたものと同様のクロスフロー配置の1インチの導管の中へ100°Cで導入された。反応性混合物は、20barの圧力で容器の中へ排出される。表2および表3は、2つの異なるアミン種TDA、ADAについて、生成物の中の望ましくない副生成物の形成を側方のホスゲンジェット流量の関数として比較している。報告されている値は、全てのホスゲンがメイン導管を通って流れる構成に対応する値に関して正規化されている。ホスゲンは、冷温溶媒に交換されることが可能である。試験は、側方のホスゲンジェットの代わりに冷温溶媒ODCBを用いて実施された。冷温溶媒の温度は20°Cであり、流量は、アミンと共に導入された流量の25であった。結果として、副生成物の形成は、4.5低減された。試験は、下流のジェットの中のホスゲンに代えて、冷温溶媒ODCBを用いて実施された。冷温溶媒の温度は20°Cであり、流量は、アミンと共に導入された流量の25であった。結果として、副生成物の形成は、4.5低減された。この開示の教示は、特定の実施形態および方法に関連付けて示されているが、そのような実施形態および方法に本発明を限定する意図はないことを、当業者は理解する。反対に、この開示の意図は、この開示の教示の範囲内に適正に入る全ての修正例および実施形態をカバーすることである。