電解質を挟んで配置した燃料極及び酸化剤極に燃料及び酸化剤をそれぞれ供給して発電する燃料電池を備え、該発電出力を負荷に供給可能な燃料電池発電システムにおいて、前記燃料電池の発電開始時に前記燃料極に燃料を供給すると共に前記燃料電池の出力電圧を0.01V未満とする第1の操作手順と、前記第1の操作手順の直後に前記燃料電池の出力電圧を通常発電時よりも上昇させる第2の操作手順と、を含むことを特徴とする燃料電池発電システムの運転方法。前記燃料電池の出力電圧を0.01V未満とする第1の操作手順は、酸化剤の供給を停止した状態で前記燃料電池に負荷接続を行うこと特徴とする請求項1に記載の燃料電池システムの運転方法。前記燃料電池の出力電圧を0.01V未満とする第1の操作手順は、前記燃料電池に直流電源を接続して酸化剤極から負荷を介して燃料極の向きに強制的に直流電流を流すことを特徴とする請求項1に記載の燃料電池発電システムの運転方法。前記燃料電池の出力電圧を通常発電時より上昇させる第2の操作手順は、前記燃料電池に直流圧発生装置を接続することを特徴とする請求項1に記載の燃料電池発電システムの運の運転方法。前記直流電圧発生装置の設定電圧は、0.9V以上1.6V以下であることを特徴とする請求項4に記載の燃料電池発電システムの運転方法。前記操作手順を室温または発電中の温度よりも低い温度において実施することを特徴とする請求項1に記載の燃料電池発電システムの運転方法。燃料電池の性能に大きな影響を与える酸化剤極の触媒活性低下の要因として、酸化剤による触媒の酸化皮膜の生成だけでなく、反応ガスや燃料電池の構成部材に起因する触媒への不純物分子の吸着も挙げられる。しかしながら、酸化剤極に供給する酸化剤を欠乏させる電圧回復方法を用いた場合には、酸化剤極の酸化皮膜除去による効果に限定されるため、従来の技術では燃料電池スタックの経時的な電圧低下を十分に抑制できないという課題があった。本発明は上記課題を解決するためになされたものであり、長期に亘り燃料電池スタックの電圧回復効果を持続し、優れた電圧低下抑制効果を発揮する燃料電池発電システムの運転方法を提供することを目的とする。前記目的を達成するため、請求項1に対応する発明は、電解質を挟んで配置した燃料極及び酸化剤極に燃料及び酸化剤をそれぞれ供給して発電する燃料電池を備え、該発電出力を負荷に供給可能な燃料電池発電システムにおいて、前記燃料電池の発電開始時に前記燃料極に燃料を供給すると共に前記燃料電池の出力電圧を0.01V未満とする第1の操作手順と、前記第1の操作手順の直後に前記燃料電池の出力電圧を通常発電時よりも上昇させる第2の操作手順と、を含むことを特徴とする燃料電池発電システムの運転方法である。本発明によれば、長期に亘り燃料電池スタックの電圧回復効果を持続し、優れた電圧低下抑制効果を発揮する燃料電池発電システムの運転方法を提供することができる。以下本発明の実施形態について図面を参照して説明する。第1の実施形態図1は本発明による燃料電池発電システムの第1の実施形態を示す燃料電池発電システムの構成図であり、図中の実線はガス配管、破線は電気配線の結線図をそれぞれ示している。この実施形態は、電解質を挟んで配置した燃料極1a及び酸化剤極1bに燃料及び酸化剤をそれぞれ供給して発電する燃料電池燃料電池スタック1を備え、該発電出力を電気制御装置3を介して外部負荷7に供給可能な燃料電池発電システムにおいて、次に述べる構成を具備したものである。酸化剤極1aの電位を例えば測定により求める第1の手段例えば電位検出器8と、電位検出器8により検出した酸化剤極1bの電位を燃料極1bの水素標準電位近傍まで低下させた直後に、酸化剤極1bの電位を通常発電時の電位よりも高い電位まで上昇させる、いわゆる電圧回復操作機能を備えた第2の手段例えばシステム制御装置10を具備したものである。システム制御装置10は、例えばマイコンで構成され、この内部に有するメモリに燃料電池発電システムの運転に必要なプログラムが格納され、また改質装置2及び空気ブロワ5に対して制御指令が与えられるようになっている。さらに、システム制御装置10は、燃料電池1を外部負荷7に対して接続又は切離し遮断させるための指令が与えられるようになっている。燃料極1aに供給する燃料は、例えば都市ガス4を改質装置2により改質して得られる改質水素ガスを使用している。酸化剤極1bに供給する酸化剤は、例えば空気6を空気ブロワ5により吹き付けられる空気からなる酸化剤ガスを使用している。なお、酸化剤極1aの電位は、電位検出器8により測定せず、燃料電池1の平均セル電圧出力電圧を基にして演算するようにしてもよい。このように構成された燃料電池発電システムにおける作用について、図2のフローチャート及び図3のタイムチャートを参照して説明する。このシステムにおける、燃料中の水素濃度は、例えばドライベースで78、酸化剤極1bへ供給する空気中に含まれる不純物の平均濃度は硫黄酸化物が体積換算で例えば18ppb、窒素酸化物が例えば46ppbとなっている。このようなシステムにおいて、通常発電時に負荷電流密度を0.2A/cm2一定となるように電気制御装置3で負荷7に供給する電力を制御して発電している際に、例えば100時間経過毎に発電を中断して以下に示すような電圧回復操作が実施される。まず、燃料極1aに改質装置2からの改質ガスを供給した状態で、酸化剤極1bへの酸化剤空気を停止しS1、かつ負荷電流密度を0.2A/cm2一定の条件で発電を継続した。次に酸化剤極の電位Pが燃料極の標準電位PL以下になるかどうかをマイコンの演算処理回路が判断しS2、該条件を満たしたと判断したとき、負荷を遮断しS3、酸化剤の供給を再開するS4。その後、酸化剤極の電位Pが通常発電時の電位PH以上になるかどうかを演算処理回路が判断しS5、該条件を満たしたとき、電気制御装置3に対して接続指令を与えて燃料電池1と負荷7を再び接続するS6。以上のような電圧回復操作が行われることで、燃料電池1の電圧低下速度を低減できるので、燃料電池発電システムの発電効率の低下を抑制できる。この結果、長期に亘り燃料電池スタックの電圧回復効果を持続し、優れた電圧低下抑制効果を発揮する燃料電池発電システムの運転方法及び燃料電池発電システムを提供することができる。第2の実施形態図4は本発明による燃料電池発電システムの第2の実施形態を示す燃料電池発電システムの構成図であり、図中の実線はガス配管、破線は電気配線の結線図をそれぞれ示している。この実施形態は、図1に示す燃料電池燃料電池スタック1の出力電圧を検出する電圧検出手段例えば電圧検出器9を設け、この電圧検出器9の検出値を、図1のごとき例えばマイコンからなるシステム制御装置10aに入力させ、システム制御装置10a内で所定の演算処理を行い、その演算処理結果により、改質装置2、空気ブロワ5に対して指令を与えたり、電気制御装置3に指令を与えるように構成したものである。システム制御装置10aは、燃料電池1の発電中に、酸化剤極1に供給する酸化剤の流量を低減または停止することにより、電圧検出器9で検出された燃料電池の出力電圧を0V近傍とし、この直後に酸化剤を復帰させると共に負荷7を遮断することにより、燃料電池1の出力電圧を所定電圧以上とする燃料電池電圧可変手段である。このように構成された燃料電池発電システムにおける作用について、図5のフローチャート及び図6のタイムチャート並びに図7、図8の特性図を参照して説明する。ここで、燃料中の水素濃度はドライベースで78、酸化剤極へ供給した空気中に含まれる不純物の平均濃度は硫黄酸化物が体積換算で18ppb、窒素酸化物が46ppbであった。上記構成の燃料電池発電システムにおいて、通常発電時に負荷電流密度を0.2A/cm2一定となるように電気制御装置3で負荷7に供給する電力を制御して発電している際に、100時間経過毎に発電を中断して以下に示すような電圧回復操作を行うものである。まず、燃料電池1に燃料極に燃料を供給した状態で、酸化剤極1bへの酸化剤供給停止しS1、負荷電流密度を0.2A/cm2一定の条件で発電を継続した。次に燃料電池1の平均セル電圧が最低電圧設定値VL=0.01V以下になるかを、パソコンに有する演算回路が判断するS7。該条件を満足したと判断した場合には電気制御装置3に対して指令を与えて燃料電池1から負荷を遮断しS3、酸化剤の供給を再開するS4。その後、燃料電池1の平均セル電圧が最高電圧設定値VH=0.96V以上となるかを判断するS8。該条件を満足したとき、発電を再開して、電気制御装置3に指令を与えて燃料電池1に負荷を接続し、電流密度を0.2A/cm2一定となるように制御するS6。次に上記構成の燃料電池発電システムについて、通常の動作を説明する。燃料電池1が発電状態、すなわち発電中燃料電池発電状態とは、燃料極1aに水素リッチな改質ガス、酸化剤極1bに酸化剤をそれぞれ供給し、かつ負荷7に対して電力を供給している状態を意味するにあるとき、酸化剤極1bへ供給する酸化剤を停止すると、燃料電池1の平均セル電圧は低下する。平均セル電圧が最低電圧設定値VL=0.01V未満まで低下した後、負荷7を遮断して酸化剤の供給を再開すると、開回路電圧近傍の最高電圧設定値VH=0.96Vになるまで負荷7に対する電力供給開始を待機され、燃料電池1の平均セル電圧は0.96Vまで上昇する。すなわち、本実施形態では、燃料電池1の電圧は操作前電圧VRから0.01Vまで低下した後、0.96Vまで上昇する。ここで、燃料電池1の平均セル電圧は酸化剤極1bの電位と燃料極1aの電位の差の平均値と等価であるため、酸化剤極1bの電位は平均セル電圧から燃料極電位を差し引いた値となる。上記操作では、燃料極1aには十分な水素が供給されているため燃料極電位は水素基準電位換算でほぼ0V近傍である。したがって、酸化剤極電位は水素基準電位換算とした場合には平均セル電圧の変化とほぼ等しく、操作前のVRから0.01V近傍まで低下したのち0.96V近傍まで変化する。酸化剤極の電位変化と各種操作のタイミングチャートを図6に示す。ここで、燃料電池1の酸化剤極1aの電位変化量に注目し、電位変化量を大きくすることで、燃料電池1の酸化剤極1bに吸着した不純物分子を脱着できることを見出した。その一例を図7に示す。図7は、不純物分子の中でも電池特性に与える影響の大きい二酸化硫黄を含有する空気を酸化剤極に供給して200時間発電した後、回復操作時のセル電圧の変化量と触媒被覆率の関係を示したものである。なお、加速評価のため、空気中に含まれる硫黄酸化物濃度の環境基準値一日平均40ppbを考慮し、空気中の二酸化硫黄濃度をドライベースで40ppbとした。図7に示したように、燃料極に水素リッチガスを供給した状態におけるセル電圧の変化量が大きいほど、すなわち酸化剤極電位の変化が大きいほど、酸化剤極の触媒に吸着した不純物分子が酸化除去され、触媒の活性が回復することがわかる。ここでは、二酸化硫黄を代表に作用を説明したが、他の硫黄化合物や窒素酸化物、アンモニア、有機溶媒等においても同様の効果が得られる。従って、本実施形態によれば、回復操作時の酸化剤極の電位変化量を1セル当たり0.95V程度まで増大させることができるので、酸化剤極に吸着した不純物分子の脱着が促進され、酸化剤極の触媒活性を回復させることができる。効果図8は、本実施形態の効果を示す図であり、燃料電池1の平均セル電圧の時間変化を示したものである。また、従来例として、燃料電池1の発電中に酸化剤を停止して電圧を0V近傍まで低下させた後、直ちに通常発電に移行した場合の平均セル電圧の時間変化も合わせて示した。従来例の場合、回復操作による電圧変化量は1セル当たり0.8V程度であった。図8から明らかなように、従来例破線で示すの電圧低下速度は1時間あたり17.0μVであるのに対し、本実施形態実施例:実線で示すの電圧低下速度は1時間あたり8.94μVとなり、従来例と比較して53に低減させることができた。すなわち本実施形態により、燃料電池1の電圧低下速度を低減できるので、燃料電池発電システムの発電効率の低下を抑制できる。本実施形態では、電圧低下速度を同一条件で比較するために負荷電流密度を一定にした例を示したが、必ずしも負荷電流密度を一定にする必要はなく、負荷電流が変動する燃料電池システムにおいても同様な効果が得られる。第2の実施形態の変形例図9は、前述した第2の実施形態の変形例を説明するためのフローチャートであり、概略次の2つの操作手順を含む運転方法である。すなわち、燃料電池1の発電中に燃料電池1の出力電圧を0V近傍とする第1の操作手順と、第1の操作手順の直後に負荷に供給する電流を第1の操作手順前の負荷電流よりも低減させる第2の操作手順を含む燃料電池発電システムの運転方法である。このことについて、図9を参照して具体的に説明する。燃料電池1に燃料極1aに燃料改質ガスを供給した状態で酸化剤極1bの酸化剤空気を停止しS1、負荷電流密度を0.2A/cm2一定の条件で発電を継続した。次に燃料電池1の平均セル電圧が最低電圧設定値VL=0.01Vを以下になるかどうかを判断するS7。これまでの操作手順は、図5と同じである。S7において、電池電圧が最低電圧設定値VLを下回った後に、負荷電流を0.01A/cm2に低減させた後、酸化剤供給を再開するS7a。その後、燃料電池1の平均セル電圧が最高電圧設定値VH=0.90Vを超えるかどうかを判断するS8。平均セル電圧が最高電圧設定値VH上回った後に電気制御装置3にて負荷電流設定を行う。この場合、電流密度を0.2A/cm2一定となるように制御するS8a。以上のような運転方法を実施することで、酸化剤電位の変化量が約0.9Vであり、第2の実施形態と比較すると若干小さいが、第2の実施形態とほぼ等しい作用効果が得られる。ここで示した変形例は、電圧回復操作時に負荷電流を遮断しない運転方法についてであり、この変形例も本発明に包含されることは言うまでもない。第3の実施形態図10に示すように、第2の実施形態に固定抵抗11及びスイッチ12a、12bを具備し、スイッチ12a、12bの開閉をシステム制御装置10aにより、負荷7と固定抵抗11の切り替えを可能な構成にしたものである。このように構成することにより、第2の実施形態と同様に通常発電時に負荷電流密度を0.2A/cm2一定となるように電気制御装置3で負荷7に供給する電力を制御して発電している際に、100時間経過毎に通常発電を中断して以下に示すような電圧回復操作を実施した。図11に示すように燃料電池1に燃料極1aに、燃料改質ガス、酸化剤極1aに酸化剤空気をそれぞれ供給した状態で、外部負荷7を遮断S9、固定抵抗8を接続するS10。次に酸化剤極1bへの酸化剤を停止しS1、その後燃料電池1の平均セル電圧が最低電圧設定値VL=0.01Vを以下になるかどうかを、システム制御装置10aが備えている演算回路が判断するS7。平均セル電圧が最低電圧設定値VLを下回った後に、固定抵抗11を遮断しS11、酸化剤供給を再開するS4。その後、燃料電池1の平均セル電圧が最高電圧設定値VH=0.96Vを上回るかどうかを前記演算回路が行うS8。平均セル電圧が最高電圧設定値VHを上回ったことを判断すると、燃料電池1の発電を再開して、電気制御装置3にて電流密度を0.2A/cm2一定となるように制御する。以上のような電圧回復操作手順を実施すると、固定抵抗11に接続して酸化剤極1bの残留酸素を消費させる際に燃料電池1の起電力の低下に伴って負荷電流が自然に低減するので、負荷電流の制御が不要となり、電気制御装置3の制御の簡素化が可能となる。これ以外の作用効果は前述の第2の実施形態と同様である。第4の実施形態本実施形態は、前述した第2の実施形態と類似しており、異なる点は図12に示す電気制御装置3aの構成であり、それ以外の点は第2の実施形態と同一である。電気制御装置3aは、燃料電池1の起電力が低い場合にも所定の電流を強制的に流す機能を備えた強制電流モード付き電気制御装置である。図13はその作用を説明するための図である。図12に示すシステム制御装置10aにより、前述の実施形態と同様に電圧回復操作手順を実施すると、酸化剤極1bへの酸化剤停止後S1も燃料電池の起電力に関係なく一定負荷電流を流すことが可能となる。従って、酸化剤極1bの残存酸素の消費速度が速まり、その結果操作に要する時間の短縮化が可能となる。なお、残存酸素が消費された時の燃料電池の平均セル電圧はそのときの負荷電流によって決まる燃料極の過電圧相当分だけ0Vよりも下回る電圧に保持される。第5の実施形態構成図14は本発明による燃料電池発電システムの第5の実施形態を示す構成図であり、図中の実線はガス配管、破線は電気配線の結線図をそれぞれ示している。前述の第2の実施形態の燃料電池発電システムにおいて、直流電圧発生装置13及びスイッチ14を具備し、直流電圧発生装置13の負極13a及び正極13bを、燃料電池1の燃料極1a及び酸化剤極1bにそれぞれ接続可能な構成とし、スイッチ14をシステム制御装置10aにより開閉を行うようにしたものである。この実施形態のシステム制御装置10aは、燃料電池1の発電中に、酸化剤極1bに供給する酸化剤の流量を低減または停止することにより、電圧検出器9で検出された燃料電池の出力電圧を0V近傍とし、この直後に前記負荷を遮断すると共に、燃料電池1に直流電圧発生装置13を接続することにより燃料電池1の出力電圧を所定電圧以上とする燃料電池電圧可変手段である。このように構成された第5の実施形態の作用について、図15のフローチャート、図16のタイムチャート、図17の特性図により説明する。図14に示す構成の燃料電池発電システムにおいて、通常発電時には負荷電流密度を0.2A/cm2一定となるように電気制御装置3で負荷7に供給する電力を制御し制御して発電している際に、100時間経過毎に通常発電を中断して以下に示すような電圧回復操作手順を実施した。まず、燃料電池1の燃料極1aに燃料を供給した状態で、酸化剤の供給を停止しS1、負荷電流密度を0.2A/cm2一定の条件で発電を継続する。次に燃料電池1の平均セル電圧が最低電圧設定値VL=0.01V以下になるかどうかを前述した演算回路が判断するS12。平均セル電圧が最低電圧設定値VL以下となった判断した後に、負荷7を遮断しS13、その後予め最高電圧設定値VHより高い電圧に設定した単位セル枚数当たりの直流電源設定電圧VS=0.97Vに印加した直流電源を接続するS14。その後、燃料電池1の平均セル電圧が最高電圧設定値VH=0.96Vを上回るかどうかを演算回路が判断するS15。平均セル電圧が最高電圧設定値VHを上回ってから5秒経過するかどうかを判断しS16、この5秒経過後に直流電圧発生装置13を遮断すると共に、前述の実施形態と同様に酸化剤を供給しS4、負荷定格負荷7接続するS6。このように燃料電池1を再開して、電気制御装置3にて電流密度を0.2A/cm2一定となるように制御する。次に上記構成の燃料電池発電システムについて、通常の動作を説明する。燃料電池スタックが発電状態にあるとき、すなわち燃料極1aに水素リッチな改質ガス、酸化剤極1bに酸化剤をそれぞれ供給し、かつ負荷7に対して電力を供給している際に、酸化剤極1bへ供給する酸化剤を停止すると、酸化剤極1bにある残留酸素が消費され、やがて酸化剤極1bの電位が水素基準電位まで低下する。このとき、燃料電池1の平均セル電圧は最低電圧設定値VLである0.01Vを下回るまで低下する。その後、平均セル電圧が単位セル枚数当たりの直流電源設定電圧VSが0.96Vとなるように設定した直流電圧発生装置13の負極13a及び正極13bを燃料電池1の燃料極1a及び酸化剤極1bにそれぞれ接続し、燃料電池1に直流電圧を印加して燃料電池1の平均電圧が最高電圧設定値VHである0.95Vを上回ってから保持時間T=5秒間待機することにより、酸化剤極電位は0.01Vから0.96Vまで変化する。酸化剤極の電位の時間変化を図16に示す。効果本実施形態によれば、第2の実施形態と同様に、燃料電池スタックの電圧低下速度を低減できるので、燃料電池発電システムのシステム効率の低下を抑制できる。さらに、本実施の形態では、図15、図16における単位セル枚数当たりの直流電源設定電圧VS、及び最高電圧設定値VHを変化させることで酸化剤極電位を任意に設定することが可能であり、一般的な開回路時の酸化剤極電位である1V以上の高電位に保持することが可能となる。図17は、図7において示した実施形態例の電圧変化と、本実施形態の直流電圧発生装置13を使用してVHを変化させた場合の触媒被覆率の変化を示したものである。この結果、硫黄酸化物等の不純物の被毒が問題となる場合においても、図15におけるVHを1.2V以上とすることでほぼ解消できることがわかる。なお、常用の範囲においては、酸化剤極の不純物分子による触媒被覆率は20以下とすることが望ましいため0.9V以上とするのが好ましい。また、1.6V以上とすると、触媒のシンタリングによって触媒の活性が低下するので1.6V以下に設定することが好ましい。したがって、直流電圧発生装置の設定電圧は0.9V以上1.6V以下が最適である。すなわち、本実施形態により、不純物の影響が大きい場合においても効果的に燃料電池スタックの電圧低下速度が低減できるので、燃料電池発電システムのシステム効率の低下を抑制できる。第6の実施形態構成本実施形態は、図18に示すように構成され、前述の第2の実施形態と異なる点は、システム制御装置10bである。具体的には、システム制御装置10bは、燃料電池1の発電開始時起動時に、燃料極1aに燃料を供給すると共に燃料電池1に負荷7を接続することにより燃料電池1の電圧を0V近傍とし、この直後に酸化剤極1bに酸化剤を供給すると共に負荷7を遮断することにより燃料電池1の電圧を所定電圧以上とする燃料電池電圧可変手段である。以上述べた点以外は、前述した第2の実施形態と同一である。作用以下、システム起動時の操作手順について、図19を参照して説明する。前述したシステム制御装置10b内に有する演算回路が、酸化剤の供給停止確認を行うS18。酸化剤の供給停止確認が行われた場合には、燃料である改質ガスの供給指令を与えS19、負荷接続を行うS21。S18において、酸化剤の供給停止確認がされない場合には、酸化剤の供給停止を行うS20。このように燃料電池1に負荷接続を行った後、演算回路で燃料電池1の平均セル電圧が最低電圧設定値VLである0V以下になるかを判断するS22。平均セル電圧が最低電圧設定値VL以下になったと判断すると、負荷遮断を行いS23、酸化剤の供給を行いS24、その後平均セル電圧が最高電圧設定値VH=0.95Vを上回るかどうかを判断するS25。平均セル電圧が最高電圧設定値VHを上回ったと判断すると、燃料電池1に定格負荷を接続するS26。効果このように、システム起動時に本操作を実施した場合も、第2の実施の形態と同様の効果が得られる。図20はフッ素系電解質膜の劣化に伴い反応ガスと共に系外に放出されるフッ化物イオンの搬出速度通常発電時を1とすると回復操作時の電池温度の関係を示したものである。従って、電解質膜の耐久性が要求される場合には、回復操作時の燃料電池スタックの温度は低い方が好ましく、操作時の燃料電池スタック温度が25°C以下で実施することにより、膜の劣化は抑制される。すなわち、燃料電池1の昇温前に回復操作を実施するのが最適である。第7の実施形態本実施形態は、図21のフローチャートに示すように、システム起動時に操作手順を実施した場合の例であり、図19と異なる点は、図19の負荷遮断を行ったS23の後に、以下の操作手順S27からS31を行う。すなわち、S23の後に、前述した図14の実施形態と同様に、燃料電池1に直流電圧発生装置を接続しS27、平均セル電圧が最高電圧設定値VH=0.95Vを上回るかどうかを判断するS28。平均セル電圧が最高電圧設定値VHを上回ったと判断すると、直流電圧発生装置遮断しS29、酸化剤供給を行いS30、定格負荷を接続するS31。本実施形態によれば、前述の第6の実施形態と同様な効果が得られる。第8の実施形態本実施形態は、図22のフローチャートに示すように、システム停止操作開始時に操作手順を実施した場合の例である。始めに、演算回路が燃料供給又は負荷接続の確認を行いS32、これが確認されると、酸化剤停止を行いS33、その後平均セル電圧が最低電圧設定値VLである0V以下になるかを判断するS35。ここで、この条件が満足していると判断すると、負荷遮断を行いS36、酸化剤の供給を行いS37、その後平均セル電圧が最高電圧設定値VH=0.95Vを上回るかどうかを判断するS38。平均セル電圧が最高電圧設定値VHを上回ったと判断すると、酸化剤の供給停止を行いS39、燃料供給停止を行うS40。なお、S32において、燃料供給又は負荷接続の確認が行われないときは、停止操作を終了するS34。以上述べた実施形態のように、システム停止時に本操作を実施した場合にも、実施形態1と同等な作用効果が得られる。さらに、改質装置を備えた発電システムの場合、電圧回復操作時に負荷に供給する電力が大きく変化するために、改質装置が所定の温度領域を外れてCO濃度が上昇する場合があり、改質器の制御が必要である。しかし、停止操作時にはCOの上昇は問題とならないため、制御の簡素化が可能となる。第9の実施形態本実施形態は、前述した第2の実施形態の燃料電池発電システムにおいて、図23に示した操作手順を実施すると、図24に示すように、停止操作完了時に酸化剤極の酸素分圧の低減により酸化剤極電位が低下するので、停止保管時の触媒のシンタリングが抑制されるのでより好ましい。図23において、図22と異なる点は、S38の後に、負荷接続を行いS42、酸化剤供給停止を行いS43、その後平均セル電圧が最低電圧設定値VLである0V以下になるかを判断するS44。ここで、この条件が満足していると判断すると、負荷遮断を行いS45、燃料供給停止を行うS46。このようにシステム停止時に本操作を実施した場合も、前述の第2の実施形態と同等な作用効果が得られる。第10の実施形態本実施形態は、前述した第2の燃料電池発電システムにおいて、図25に示すフローチャートのように、システム停止時に操作手順を実施した。図25において、図22と異なる点は、S36の後に、燃料電池1に直流電圧発生装置を接続しS47、平均セル電圧が最高電圧設定値VH=0.95Vを上回るかどうかを判断するS48。平均セル電圧が最高電圧設定値VHを上回ったと判断すると、直流電圧発生装置遮断しS49、燃料供給停止を行うS50。このようにシステム停止時に本操作を実施した場合も、前述の第2の実施形態と同等な作用効果が得られる。