燃料ガスと酸化剤ガスにより発電を行う固体酸化物形燃料電池システムにおいて、複数の管状の固体酸化物形の燃料電池セルを有し、前記複数の燃料電池セルをそれらの間に配置される集電部材によって電気的に接続して構成され、燃料ガスと酸化剤ガスを反応させて発電する燃料電池セル集合体と、前記燃料電池セル集合体を外側面から押圧することで前記燃料電池セルと前記集電部材との電気的接続を維持させる集電維持部材と、前記管状の燃料電池セルの内側に燃料ガス又は酸化剤ガスの何れか一方を内部ガスとして供給する内部ガス供給手段と、前記燃料電池セル集合体の外側面と前記集電維持部材との間に燃料ガス又は酸化剤ガスの何れか一方を外部ガスとして供給する外部ガス供給手段と、前記内部ガス供給手段及び外部ガス供給手段を制御し、前記固体酸化物形燃料電池システムにける運転状態の制御を行う制御手段と、を備え、前記制御手段は、前記燃料電池セル集合体を発電可能な温度まで昇温させる起動工程の実行中において、外部ガスによって前記集電維持部材に供給される単位時間当たりの熱量を、内部ガスによって前記燃料電池セルに供給される単位時間当たりの熱量よりも小さくすることを特徴とする固体酸化物形燃料電池システム。前記起動工程の初期においては、外部ガスおよび/または内部ガスによって供給される単位時間当たりの熱量は、前記起動工程の後期よりも小さいことを特徴とする請求項1に記載の固体酸化物形燃料電池システム。燃料ガスと酸化剤ガスにより発電を行う固体酸化物形燃料電池システムにおいて、複数の管状の固体酸化物形の燃料電池セルを有し、前記複数の燃料電池セルをそれらの間に配置される集電部材によって電気的に接続して構成され、燃料ガスと酸化剤ガスを反応させて発電する燃料電池セル集合体と、前記燃料電池セル集合体を外側面から押圧することで前記燃料電池セルと前記集電部材との電気的接続を維持させる集電維持部材と、前記管状の燃料電池セルの内側に燃料ガス又は酸化剤ガスの何れか一方を内部ガスとして供給する内部ガス供給手段と、前記燃料電池セル集合体の外側面と前記集電維持部材との間に燃料ガス又は酸化剤ガスの何れか一方を外部ガスとして供給する外部ガス供給手段と、前記内部ガス供給手段及び外部ガス供給手段を制御し、前記固体酸化物形燃料電池システムにける運転状態の制御を行う制御手段と、を備え、前記制御手段は、前記燃料電池セル集合体を発電状態から発電を停止し燃料電池セル集合体を降温させる停止工程の実行中において、外部ガスによって前記集電維持部材に供給される単位時間当たりの冷却熱量を、内部ガスによって前記燃料電池セルに供給される単位時間当たりの冷却熱量よりも小さくすることを特徴とする固体酸化物形燃料電池システム。前記停止工程の初期においては、外部ガスおよび/または内部ガスによって供給される単位時間当たりの冷却熱量は、前記停止工程の後期よりも小さいことを特徴とする請求項3に記載の固体酸化物形燃料電池システム。前記燃料電池セルはその一端が開放されるとともに他端を封止する底を有する管状に形成され、前記一端側から前記燃料電池セルの内部に挿入され前記底に向けて内部ガスを供給する内部ガス供給管を有し、前記外部ガスは前記燃料電池セルの他端側から一端側に向けて供給されることを特徴とする請求項1から4のいずれかに記載の固体酸化物形燃料電池システム。しかし、固体酸化物形燃料電池システムの運転状態を、燃料電池セルの温度が室温程度である停止状態から600°C~1000°Cとなる発電運転まで移行させる起動工程と、発電運転から停止状態まで移行させる停止工程を繰り返すことで発電性能が低下する問題が発生しており、実用化に向けた大きな課題であった。起動工程と停止工程を繰り返し性能が低下した燃料電池システムを本願の発明者らが分析した結果、燃料電池スタック内の燃料電池セル間を電気的に接続する集電部材の一部が燃料電池セルから剥離していることを確認した。そこで剥離に至る原因を究明するため、起動工程における燃料電池モジュールの各部材の温度を詳細に評価した。その結果、燃料電池モジュールを構成する各部材毎の温度上昇速度が異なり、特に起動工程の初期には金属製の集電維持部材とセラミックス製の燃料電池セルの温度差が100°Cを越えるピークが存在し、この温度差から生じる各部材毎の熱膨張量の違いが集電部材の一部が燃料電池セルから剥離した原因の一つであることが判った。すなわち、比較的低温で膨張量が小さい燃料電池セルに対し、その燃料電池セルを囲む集電維持部材は比較的高温となって大きく膨張することから、集電維持部材による燃料電池スタックへの押圧が弱まり、燃料電池セル間の集電部材を燃料電池セルから剥離させていることが判明した。一方、停止工程の初期においても、集電維持部材と燃料電池セルで100°C以上の温度差が発生し、この温度差から生じる各部材毎の熱膨張量の違いが、集電部材の一部が燃料電池セルから剥離した原因の一つであることが判った。まず、発電状態から停止状態まで移行させる停止行程においては、金属製の集電維持部材は比較的早く低温となって膨張量が小さくなる収縮量が大きい。これに対し、集電維持部材に囲まれる燃料電池スタックは、セラミックス製の燃料電池セルの温度低下が緩慢で膨張量が大きいまま収縮量が小さいであることから、集電維持部材による燃料電池スタックへの押圧が強まる。そして、停止工程の初期では、燃料電池セルおよび集電部材はまだ高温域にあるため、集電維持部材による燃料電池スタックへの押圧により、集電部材は燃料電池セル間で圧縮されて塑性変形する。したがって、その後、さらに温度が低下して集電維持部材による燃料電池スタックへの押圧が弱まると、塑性変形した集電部材では燃料電池セル間での電気的な接続を維持できなくなることが判明した。本発明は、上記従来技術の課題に鑑みてなされたもので、起動工程と停止工程を繰り返しても、それに伴う燃料電池セルと集電部材の電気的な接続の不良を抑制することを目的とする。上記課題を解決するために、本発明によれば、燃料ガスと酸化剤ガスにより発電を行う固体酸化物形燃料電池システムにおいて、複数の管状の固体酸化物形の燃料電池セルを有し、前記複数の燃料電池セルをそれらの間に配置される集電部材によって電気的に接続して構成され、燃料ガスと酸化剤ガスを反応させて発電する燃料電池セル集合体と、前記燃料電池セル集合体を外側面から押圧することで前記燃料電池セルと前記集電部材との電気的接続を維持させる集電維持部材と、前記管状の燃料電池セルの内側に燃料ガス又は酸化剤ガスの何れか一方を内部ガスとして供給する内部ガス供給手段と、前記燃料電池セル集合体の外側面と前記集電維持部材との間に燃料ガス又は酸化剤ガスの何れか一方を外部ガスとして供給する外部ガス供給手段と、前記内部ガス供給手段及び外部ガス供給手段を制御し、前記固体酸化物形燃料電池システムにける運転状態の制御を行う制御手段と、を備え、前記制御手段は、前記燃料電池セル集合体を発電可能な温度まで昇温させる起動工程の実行中において、外部ガスによって前記集電維持部材に供給される単位時間当たりの熱量を、内部ガスによって前記燃料電池セルに供給される単位時間当たりの熱量よりも小さくする。このようにすることで、外部ガスによって集電維持部材に供給される単位時間当たりの熱量を、内部ガスによって燃料電池セル内部に供給される単位時間当たりの熱量よりも小さくするため、集電維持部材と燃料電池セル集合体の温度の上昇速度を近づけることができる。したがって、それらの温度差による熱膨張量の差を低減して集電維持部材による押圧を維持し、燃料電池セルと集電部材の剥離作用を抑制することができる。すなわち、起動工程において燃料電池セル集合体よりも先に集電保持部材が高温となって大きく膨張し、燃料電池セルと集電保持部材との間が広がることで燃料電池セルと集電部材の電気的な接続が損なわれることを抑制することができる。さらに望ましくは、前記起動工程の初期においては、外部ガスおよび/または内部ガスによって供給される単位時間当たりの熱量は、前記起動工程の後期よりも小さい。一般的に燃料電池セルに用いられるセラミックスの比熱と集電維持部材に用いられる金属の比熱とは、10程度の差しかない。しかし、熱伝導率は集電保持部材の方が燃料電池セルより10倍以上大きい。起動工程では各部材は加熱されたガスに接触し、部材の内部に熱を伝えていくことで部材自体の温度が上昇していく。つまり部材毎の熱伝導率の違いが起動工程における部材間温度差が生じる原因である。部材の内部で伝達される熱量は部材の内外の温度差に比例することから、加熱するガスの温度が高いほど部材内部に伝わり全体の温度が上昇する速度が大きくなる。よって、起動工程の初期は供給するガスの温度を下げて熱量を小さくすることで部材間の温度差を生じにくくしながら昇温を進めて燃料電池セルと集電部材の接続を維持し、各部材の温度がある程度高まった起動工程の後期では、供給する熱量を大きくすることで部材間の温度差を生じにくくしながら、いち早く燃料電池セル集合体を発電可能な温度まで昇温させることが可能となる。また、本発明によれば、燃料ガスと酸化剤ガスにより発電を行う固体酸化物形燃料電池システムにおいて、複数の管状の固体酸化物形の燃料電池セルを有し、前記複数の燃料電池セルをそれらの間に配置される集電部材によって電気的に接続して構成され、燃料ガスと酸化剤ガスを反応させて発電する燃料電池セル集合体と、前記燃料電池セル集合体を外側面から押圧することで前記燃料電池セルと前記集電部材との電気的接続を維持させる集電維持部材と、前記管状の燃料電池セルの内側に燃料ガス又は酸化剤ガスの何れか一方を内部ガスとして供給する内部ガス供給手段と、前記燃料電池セル集合体の外側面と前記集電維持部材との間に燃料ガス又は酸化剤ガスの何れか一方を外部ガスとして供給する外部ガス供給手段と、前記内部ガス供給手段及び外部ガス供給手段を制御し、前記固体酸化物形燃料電池システムにける運転状態の制御を行う制御手段と、を備え、前記制御手段は、前記燃料電池セル集合体を発電状態から発電を停止し燃料電池セル集合体を降温させる停止工程の実行中において、外部ガスによって前記集電維持部材に供給される単位時間当たりの冷却熱量を、内部ガスによって前記燃料電池セルに供給される単位時間当たりの冷却熱量よりも小さくすることを特徴とする固体酸化物形燃料電池システム。ここで言う冷却熱量とは、燃料電池スタックを構成する各部材の温度と供給する冷却ガスの温度差に単位時間当たりの流量と冷却ガスの比熱を掛けて算出される熱量である。このようにすることで、外部ガスによって集電維持部材に供給される単位時間当たりの冷却熱量を、内部ガスによって燃料電池セル内部に供給される単位時間当たりの冷却熱量よりも小さくするため、集電維持部材と燃料電池セル集合体の温度の降下速度を近づけることができる。したがって、停止工程の初期においてそれらの温度差による熱膨張量の差を低減して集電維持部材による必要以上の圧縮作用を抑制することができ、集電部材の塑性変形を抑え停止工程中の剥離作用を抑制することができる。さらに望ましくは、前記停止工程の初期においては、外部ガスおよび/または内部ガスによって供給される単位時間当たりの冷却熱量は、前記停止工程の後期よりも小さい。このようにすることで、停止工程の初期の集電維持部材と燃料電池セル集合体の温度差を生じにくくしながら降温を進めて燃料電池セルと集電部材の接続を維持し、それらの温度低下がある程度進んだ停止工程の後期では、冷却熱量を大きくすることで部材間の温度差を生じにくくしながら、いち早く燃料電池セル集合体を室温近くまで低下させることが可能となる。さらに望ましくは、前記燃料電池セルはその一端が開放されるとともに他端を封止する底を有する管状に形成され、前記一端側から前記燃料電池セルの内部に挿入され前記底に向けて内部ガスを供給する内部ガス供給管を有し、前記外部ガスは前記燃料電池セルの他端側から一端側に向けて供給される。起動工程においては、燃料電池セルの内側では、内部ガスが内部ガス供給管によって高温のまま燃料電池セルの底に供給されるとともに、燃料電池セルの外側では、底を有する他端側から高温の外部ガスが供給される。燃料電池セルの内外で加熱ガスの流れる方向が同方向となることで、燃料電池セルの長さ方向全体に渡って集電維持部材と燃料電池セル集合体の温度上昇速度を近づけることができ、それらの温度差による熱膨張量の差を低減して集電維持部材による押圧を維持し、燃料電池セルと集電部材の剥離作用を抑制することができる。また、停止工程においても同様に燃料電池セルの長さ方向全体に渡って集電維持部材と燃料電池セル集合体の温度低下速度を近づけることができ、部材間温度差による熱膨張量の差を低減して圧縮変形を抑制し、燃料電池セルと集電部材の剥離作用を抑制することができる。本発明によれば、起動工程と停止工程を繰り返しても、それに伴う燃料電池セルと集電部材の電気的な接続の不良を抑制することができる。以下、添付図面を参照しながら本発明の実施の形態について説明する。説明の理解を容易にするため、各図面において同一の構成要素に対しては可能な限り同一の符号を付して、重複する説明は省略する。はじめに、図1を参照しながら、本発明の一実施形態である燃料電池システムについて説明する。図1は、一実施形態としての燃料電池システムFCSの全体構成を示す概略構成図である。図1に示すように、燃料電池システムFCSは、燃料電池モジュールFCMと、補器ユニットADUと、貯水タンクWP2と、温水製造装置HWとを備えている。まず、燃料電池モジュールFCMについて説明する。燃料電池モジュールFCMは、燃料電池FCと、改質器RFと、制御ボックスCBと、一酸化炭素検知器CODと、可燃ガス検知器GD1とを備えている。燃料電池FCは、固体酸化物形の燃料電池SOFC:SolidOxideFuelCellであって、発電室FC1と燃焼室FC2とを備えている。発電室FC1には複数本の燃料電池セルCEが配置されている。燃料電池セルCEは、電解質を挟んで燃料極アノードと空気極カソードとが設けられているものであって、燃料極側に燃料ガスを通し、空気極側に酸化ガスとしての空気を通すことで発電反応を起こすことができるように構成されている。本実施形態の燃料電池FCは固体酸化物形燃料電池SOFCであるので、電解質を構成する材料としては、例えば、Y、Sc等の希土類元素から選ばれる少なくとも一種をドープしたジルコニア、希土類元素から選ばれる少なくとも一種をドープしたセリア、Sr、Mgから選ばれる少なくとも一種をドープしたランタンガレートといった酸素イオン導電性酸化物を用いている。燃料極を構成する材料は、NiOやCoO等の金属酸化物を含み、例えば、NiOと、CaやY、Sc等の希土類元素から選ばれる少なくとも一種をドープしたジルコニアとの混合体、NiOと、希土類元素から選ばれる少なくとも一種をドープしたセリアとの混合体、NiOと、Sr、Mg、Co、Fe、Cuから選ばれる少なくとも一種をドープしたランタンガレートとの混合体といった材料が用いられる。詳細は後述するように、NiO等の金属酸化物は、燃料電池システムの初回の起動工程中にNi等に還元される。空気極を構成する材料としては、例えば、Sr、Caから選ばれる少なくとも一種をドープしたランタンマンガナイト、Sr、Co、Ni、Cuから選ばれる少なくとも一種をドープしたランタンフェライト、Sr、Fe、Ni、Cuから選ばれる少なくとも一種をドープしたランタンコバルタイト、銀といった材料が用いられる。もっとも、電解質や燃料極及び空気極を構成する材料はこれらに限られるものではない。発電室FC1において発電された電気は電力取出ラインEP1によって発電電力として取り出されて利用される。燃焼室FC2は、発電室FC1に配置された燃料電池セルCEによって発電反応に利用された残余の燃料ガスを燃焼させる部分である。燃焼室FC2において燃料ガスが燃焼した結果生じる排気ガスは、改質器RFと熱交換をした後に温水製造装置HWへと供給される。温水製造装置HWへと供給された排気ガスは更に熱交換を行い、水道水を昇温して温水とした後に外部へと排出される。改質器RFは、被改質ガスを改質して燃料ガスとし、燃料電池FCの発電室FC1へと供給する部分である。被改質ガスの改質態様としては、部分酸化改質反応POX:PartialOxidationReforming、オートサーマル改質反応ATR:AutoThermalReforming、水蒸気改質反応SR:SteamReformingがあり、運転状況に応じて選択的に実行される。改質器RFは、改質部RF1と、蒸発部RF2とを備えている。蒸発部RF2は、補器ユニットADU側から供給される純水を蒸発させて水蒸気とし、その水蒸気を改質部RF1に供給する部分である。改質部RF1は、補器ユニットADU側から供給される被改質ガス、空気及び蒸発部RF2から供給される水蒸気を用いて被改質ガスを改質して燃料ガスとする部分である。改質部RF1には、改質触媒が封入されている。改質触媒としては、アルミナの球体表面にニッケルを付与したもの、アルミナの球体表面にルテニウムを付与したもの、が適宜用いられる。本実施形態の場合、これらの改質触媒は球体である。制御ボックスCBは、燃料電池システム制御部制御手段をその内部に収納し、操作装置や表示装置、報知装置が設けられているものである。燃料電池システム制御部、操作装置、表示装置、報知装置については後述する。一酸化炭素検知器CODは、燃料電池モジュールFCMの燃焼室FC2において残余の燃料ガスの不完全燃焼が起きてしまい、一酸化炭素が燃料電池モジュールFCM内に発生していないか検知するためのセンサである。可燃ガス検知器GD1は、燃料電池モジュールFCMの燃焼室FC2において残余の燃料ガスが燃え残ってしまい、いわゆる生ガスが燃料電池モジュールFCM内に発生していないか検知するためのセンサである。続いて、補器ユニットADUについて説明する。補器ユニットADUは、燃料電池モジュールFCMに水、被改質ガス、及び空気を供給するための補器を備えるユニットである。補器ユニットADUは、空気供給部として空気ブロワや流量調整弁等を含む流量調整ユニットAP1a、AP1b、及び電磁弁AP2と、燃料供給部として燃料ポンプや流量調整弁等を含む流量調整ユニットFP1、脱硫器FP2、ガス遮断弁FP4、及びガス遮断弁FP5と、水供給部として水ポンプや流量調整弁等を含む流量調整ユニットWP1と、可燃ガス検知器GD2と、を備えている。外部の空気供給源から供給される空気は、電磁弁AP2が閉じていれば流量調整ユニットAP1a、AP1bに供給されず、電磁弁AP2が開いていれば流量調整ユニットAP1a、AP1bに供給される。流量調整ユニットAP1aによって流量調整された空気は改質用空気として、ヒーターAH1によって昇温され、被改質ガスとの混合部MVに供給される。流量調整ユニットAP1bによって流量調整された空気は発電用空気として、ヒーターAH2によって昇温され、空気供給路を通って燃料電池モジュールFCMの発電室FC1に供給される。発電室FC1に供給された発電用空気は、燃料電池セルCEの空気極に供給される。外部の燃料供給源から供給される都市ガスは、2連電磁弁であるガス遮断弁FP4及びガス遮断弁FP5によってその流入が制御される。ガス遮断弁FP4、FP5のいずれもが開いていれば、都市ガスは脱硫器FP2に供給され、ガス遮断弁FP4、FP5のいずれかが閉じていれば、都市ガスは遮断される。脱硫器FP2に供給された都市ガスは、硫黄成分を除去されて被改質ガスとなり、流量調整ユニットFP1に供給される。流量調整ユニットFP1によって流量調整された被改質ガスは、改質用空気との混合部MVに供給される。混合部MVにおいて混合された被改質ガスと改質用空気とは、燃料電池モジュールFCMの改質器RFに供給される。外部の水供給源から供給される水道水は、純水とされてから貯水タンクWP2に貯水される。貯水タンクWP2に貯水されている純水は、流量調整ユニットWP1によって流量が調整されて燃料電池モジュールFCMの改質器RFへと供給される。可燃ガス検知器GD2は、燃料供給部としての系統であるガス遮断弁FP5、ガス遮断弁FP4、脱硫器FP2、流量調整ユニットFP1において、ガス漏れが発生していわゆる生ガスが外部に放出されないか検知するためのセンサである。続いて、図2を参照しながら本実施形態の燃料電池システムFCSの制御的な構成について説明する。図2は、燃料電池システムFCSの制御的な構成を示すブロック図である。図2に示すように、燃料電池システムFCSは、燃料電池モジュールFCMと、燃料電池モジュールFCMに空気を供給する空気供給部APと、燃料電池モジュールFCMに燃料ガスとなる被改質ガスを供給する燃料供給部FPと、燃料電池モジュールFCMに水を供給する水供給部WPと、燃料電池モジュールFCMから電力を取り出す電力取出部EPとを備えている。空気供給部AP、燃料供給部FP、水供給部WP、及び電力取出部EPは補器ユニットADUに収められている。燃料電池モジュールFCM、空気供給部AP、燃料供給部FP、水供給部WP及び電力取出部EPは、燃料電池システム制御部CSから出力される制御信号に基づいて制御される。燃料電池システム制御部CSは、CPU、ROM及びRAMといったメモリ、及び制御信号やセンサ信号を授受するためのインターフェイスによって構成されている。燃料電池システム制御部CSには、操作装置CS1、表示装置CS2、及び報知装置CS3が取り付けられている。操作装置CS1から入力される操作指示信号は燃料電池システム制御部CSに出力され、燃料電池システム制御部CSは、その操作指示信号に基づいて、燃料電池モジュールFCM等を制御する。燃料電池システム制御部CSが制御した情報や、所定の警告情報は、表示装置CS2及び報知装置CS3に出力される。操作装置CS1、表示装置CS2、及び報知装置CS3の具体的なハードウェア構成は特に限定されるものではなく、必要となる機能に応じて最適なハードウェア構成が選択される。一例としては、操作装置CS1として、キーボード、マウス、タッチパネルといったハードウェアが用いられる。表示装置CS2としては、CRTディスプレイ、液晶ディスプレイといった表示系のハードウェアが用いられる。報知装置CS3としては、スピーカー、点灯器といったハードウェアが用いられる。燃料電池システム制御部CSは制御ボックスCBに収められている。また操作装置CS1、表示装置CS2、報知装置CS3は、図示しないボックスに収められ屋内に配置されている。燃料電池システム制御部CSには、燃料電池システムFCSの各所に設けられたセンサからセンサ信号が出力される。燃料電池システム制御部CSに信号を出力するセンサとしては、改質器温度センサDS1、スタック温度センサDS2、排気温度センサDS3、改質器内圧力センサDS4、水位センサDS5、水流量センサDS6、燃料流量センサDS7、改質用空気流量センサDS8、発電用空気流量センサDS9、電力状態検出部DS10、貯湯状態検出センサDS11、一酸化炭素検出センサDS12、可燃ガス検出センサDS13が設けられている。改質器温度センサDS1は、改質器RFの温度を測定するためのセンサであって、本実施形態の場合は2つ設けられている。スタック温度センサDS2は、発電室FC1に配置されている燃料電池セルCEの温度を測定するためのセンサであって、複数の燃料電池セルCEからなる燃料電池セルスタック近傍に配置されている。排気温度センサDS3は、燃焼室FC2から排出される排気ガスの温度を測定するためのセンサであって、燃焼室FC2から改質器RF近傍を通って温水製造装置HWに至る経路に配置されている。改質器内圧力センサDS4は、改質器RF内の圧力を測定するためのセンサである。なお、ここでは改質器RF内の圧力をセンサで測定するようにしているが、改質器RFの前段で燃料と水が混合される部分の圧力を検出するものであっても良い。水位センサDS5は、貯水タンクWP2の水位を測定するためのセンサであって、本実施形態の場合は4つ設けられている。水流量センサDS6は、補器ユニットADUから燃料電池モジュールFCMへと供給される純水の流量を測定するためのセンサである。燃料流量センサDS7は、補器ユニットADUから燃料電池モジュールFCMへと供給される被改質ガスの流量を測定するためのセンサである。改質用空気流量センサDS8は、補器ユニットADUから燃料電池モジュールFCMの改質器RFへと供給される改質用空気の流量を測定するためのセンサである。発電用空気流量センサDS9は、補器ユニットADUから燃料電池モジュールFCMへと供給される発電用空気の流量を測定するためのセンサである。電力状態検出部DS10は、センシング手段の集合体であって、燃料電池モジュールFCMから取り出す発電電力の状態を検出する部分である。貯湯状態検出センサDS11は、センシング手段の集合体であって、温水製造装置HWの貯湯状態を検出する部分である。一酸化炭素検出センサDS12は、一酸化炭素検知器CODに備えられているセンサであって、燃料電池モジュールFCM内における一酸化炭素のハウジング内への漏れを検出するセンサである。可燃ガス検出センサDS13は、可燃ガス検知器GD1、GD2に備えられているセンサであって、燃料電池モジュールFCM及び補器ユニットADU内における可燃ガスの漏洩を検出するセンサである。続いて、図3を参照しながら本実施形態の燃料電池システムFCSを構成する燃料電池モジュールFCMの詳細な構成について説明する。図3に示すように、燃料電池モジュールFCMは、発電室FC1と、分散室FDBと、燃焼室FC2と、水蒸気改質器RFSと、部分酸化改質器RFPとを備えている。発電室FC1、分散室FDB及び燃焼室FC2は、耐熱性金属の壁体で構成されたモジュール容器MC内に収容されており、水蒸気改質器RFSはモジュール容器MCに連結され、部分酸化改質器RFPは、モジュール容器MCの外部に配設されている。燃料電池セルCEはモジュール容器MCの内部に収容されており、複数の燃料電池セルCEは集電部材EFで連結されている。連結された複数の燃料電池セルCEの1本目と最終番目には、電極ロッドRDが接続されており、電極ロッドRDはモジュール容器MCを貫通して外部に発電された電力を取り出せるようにしている。貫通部はモジュール容器MCの壁体に開設された入口部から外方に突出形成されて内部に空間を有するハウジング部CRの先端付近で電極ロッドRDとの絶縁かつ気密が保たれている。集電部材EFおよび電極ロッドRDは耐熱性および耐酸化性に優れる耐熱合金が使われる。集電部材EFおよび電極ロッドRDがアノード側に設置されているのであればニッケルを使ってもいい。分散室FDBは、発電室FC1の下部に配設されている。この分散室FDBは、水蒸気改質器RFS又は部分酸化改質器RFPで改質された燃料ガスを分散させ、発電室FC1内に燃料ガスを均一に供給するためのものであり、その上壁には、燃料ガスを発電室FC1内に供給する複数の穴が貫通形成されている。また、分散室FDBの底面には、水蒸気改質器RFS又は部分酸化改質器RFPから供給される改質ガスを導入するための燃料配管FPが接続されている。分散室FDBの底面側下側から導入された改質ガスは、ここで分散され、発電室FC1の底面側下側から発電室FC1内に導入され、発電室FC1内に立設された燃料電池セルCEの燃料極に供給される。改質器RFは、水蒸気改質器RFSと部分酸化改質器RFPとに分けて設けられている。まず、水蒸気改質器RFSの構成について説明する。水蒸気改質器RFSは、蒸発部RFS1、予熱部RFS2、及び改質部RFS3を備えている。改質部RFS3は、燃焼室FC2の上部に配設されている。改質部RFS3の上部には、予熱部RFS2が配設され、更にその上方には蒸発部RFS1が配設されている。蒸発部RFS1は、補器ユニットADU側から純水が供給され、その純水を蒸発させて水蒸気となし、その水蒸気を予熱部RFS2に送り込む。予熱部RFS2は、蒸発部RFS1から水蒸気が供給されると共に、補器ユニットADU側から被改質ガスとしての都市ガスが供給される。予熱部RFS2においては水蒸気と被改質ガスである都市ガスとが混合され、その混合されたガスは改質部RFS3に送り込まれる。改質部RFS3は、予熱部RFS2から水蒸気及び被改質ガスが供給され、改質触媒の作用によって被改質ガスを改質して改質ガスとなし、分散室FDBへと送り込んでいる。このように、水蒸気改質器RFS改質部RFS3は、モジュール容器MCに連通もしくはモジュール容器MC内に配設されており、且つ同じモジュール容器MC内に配設された燃焼室FC2の上方に配設されているため、燃焼室FC2で生じる熱を用いて吸熱反応である水蒸気改質反応を効率よく行うことができる。部分酸化改質器RFPは、モジュール容器MCの外側に断熱材を介して配設されている。部分酸化改質器RFPは、被改質ガス、空気、純水が供給されるように構成されている。部分酸化改質器RFPで改質された改質ガスは、燃料配管FPを通り分散室FDBに供給される。燃料配管FPは断熱材図示せずで包まれている。部分酸化改質器RFPは、燃料電池システムの起動工程の際と、発電工程を停止する際に、被改質ガスに部分酸化改質又は水を用いた改質を行い、燃料電池セルCEに還元ガスである改質ガスを供給する。起動工程の際に、各燃料電池セルCEに高温の酸化ガスを供給するために、触媒燃焼器CC及び空気ヘッダADBが設けられている。触媒燃焼器CCには、触媒が充填されており、空気と燃料ガスとが供給され、所定のSV空間速度値と温度の着火条件を満たした場合に着火して燃焼するように構成されている。触媒燃焼器CCには、流量調整ユニットAP1bから送出され、ヒーターAH2によって昇温された空気が供給されるように構成されている。また、触媒燃焼器CCには、都市ガスが直接供給されるように構成されている。触媒燃焼器CCによって更に昇温された空気は空気ヘッダADBに供給される。空気ヘッダADBは、複数の燃料電池セルCEそれぞれに空気を分配供給するように構成されている。図4は、本発明の燃料電池モジュールFCMを中心とした詳細な構成を示す平面断面図である。図4を参照しながら、燃料電池スタック=燃料電池セル集合体STの構造を詳細に説明する。図4の例では、燃料電池モジュールFCM内には3つの燃料電池スタックSTが収納されており、3つの燃料電池スタックSTはスタック集電部材ESで電気的に接続されている。燃料電池スタックSTは、燃料電池セルCEを直列に6本、並列に2本配設し、燃料電池セルCE間には集電部材EFが直列側と並列側に介在することで12本のセルを電気的に接続している。集電部材EFは前述したように耐熱性および耐酸化性に優れる耐熱合金が使われ、弾性力および可変性を期待して耐熱合金を多孔質や繊維、もしくは板バネ状に加工されたものが用いられる。この12本の燃料電池セルCEの周囲を集電維持部材SFで囲み、燃料電池スタックSTとして構成している。この燃料電池スタックSTを組み立てる際には、集電維持部材SFは燃料電池セルCEおよび集電部材EFを押圧した状態で組み立てられているため、燃料電池セルCEと集電部材EFに発生する接触抵抗は十分に小さくなっている。集電保持部材SFはフェライト系ステンレスが使われる。フェライト系ステンレスはセラミックス製の燃料電池セルCEと同等の線膨張係数であるため、起動工程および停止工程中に内部の燃料電池セルCEとの熱膨張差による応力を必要以上に増減させないようにしている。従来の燃料電池システムFCSでは、起動工程において燃料電池セルCEの外側CEoutを流れるガスと燃料電池セルCEの内側CEinを流れるガスの熱量は、燃料電池セルCEが発電できる600°C程度の温度となるまでの起動時間の制約や加熱機器の能力に応じて昇温加熱されてきた。図5のaに従来の起動工程において、燃料電池セル外部CEoutを流れるガスと燃料電池セルCE内部CEinを流れるガスの単位時間当たりの熱量をほぼ等しくした場合での、各部材温度および集電部材EFと燃料電池セルCE間応力を示す。起動工程の初期では燃料電池モジュールFCMを構成する各部材毎の温度上昇速度が異なり、特に、温度上昇が速い集電維持部材SFと温度上昇が遅い燃料電池セルCEの温度差は時刻t1でピークとなり100°C以上の差がついている。燃料電池スタックSTでは集電維持部材が内部の集電部材EFおよび燃料電池セルCEに対して圧縮側の押圧を与えることで電気的な接続の維持および接触抵抗の低減を図っているが、起動工程初期に熱伝導率の大きい集電維持部材SFが熱伝導率の小さい内部の燃料電池セルCEより先に温度が上昇して膨張が進むため、燃料電池セルCEと集電部材EFの押圧が弱まる方向に働き、時刻t1付近においては引張方向、つまり剥離させる応力が働いている。その結果、燃料電池セルCE間の電気的な接続が損なわれる、あるいは接触抵抗が増大して、燃料電池システムFCSの性能低下につながっていた。そこで本発明では、起動工程において、燃料電池セル外部CEoutを流れるガスによって集電維持部材SFに供給される単位時間当たりの熱量を、燃料電池セル内部CEinを流れるガスによって燃料電池セルCEに供給される単位時間当たりの熱量よりも小さくする。具体的には、図3で示す構成の場合、ヒーターAH1および部分酸化改質器RFPで発生させる単位時間当たりの熱量より、ヒーターAH2で発生させる単位時間当たりの熱量を多くする。このようにすることで、図6aに示すように、集電維持部材SFの温度上昇速度を、燃料電池セルCEの温度上昇速度に近づけることができる。よって部材間温度差が小さくなり、部材間の熱膨張量の差により燃料電池セルCEと集電部材EFの押圧が弱まる作用を抑制することができ、起動工程と停止工程を繰り返すことによる燃料電池システムの性能低下を回避することができる。さらに望ましい形態として、起動工程の初期における燃料電池セル外部CEoutを流れるガスおよび/または燃料電池セル内部CEinを流れるガスによって供給される単位時間当たりの熱量は、起動工程の後期よりも小さくする。図7に起動工程の初期から後期にかけて、燃料電池セル外部CEoutを流れるガスおよび/または燃料電池セル内部CEinを流れるガスによって供給される単位時間当たりの熱量を4段階に分けて上昇させた例を示す。起動工程初期の1段目では単位時間当たりの加熱熱量は最大値に対して40程度にしている。ここの例では燃料電池セルCEの温度上昇は400°C程度で温度上昇速度が低下し始めるが、温度上昇が速い集電維持部材SFと温度上昇が遅い燃料電池セルCEの温度差は30°C~40°C程度に抑えている。その次に加熱熱量を60程度に増加させる。そうすると燃料電池スタックSTを構成する各部材の温度が上昇し、部材間の温度差は拡大し始めるが、すでに各部材ともに蓄熱が進んでいるため集電維持部材SFと燃料電池セルCEの温度差は大きくは拡大せず40°C~50°C程度にとどまる。同様にして燃料電池セルCEの温度上昇が550°C程度で温度上昇速度が低下し始めたら、加熱熱量を80程度に増加させ、燃料電池セルCEの温度上昇が650°C程度で温度上昇速度が低下し始めたら、加熱熱量を最大値100に増加させる。その結果、時刻t3で集電維持部材SFと燃料電池セルCEの温度差は最大となるが、その値は60°C~70°C程度にとどまる。起動工程の初期は供給する熱量を小さくすることで部材間の温度差を生じにくくしながら昇温を進めて燃料電池セルと集電部材の接続を維持し、各部材の温度がある程度高まった起動工程の後期では、供給する熱量を大きくすることで部材間の温度差を生じにくくしながら、いち早く燃料電池セル集合体を発電可能な温度まで昇温させることが可能となる。図7に示す例では、起動工程の初期から後期にかけて、燃料電池セル外部CEoutを流れるガスおよび/または燃料電池セル内部CEinを流れるガスによって供給される単位時間当たりの熱量を4段階に分けて上昇させた例を示したが、段階数はより多段階にするもしくは無段階的に滑らかに熱量を上昇させることで部材間温度差のピークを抑えて、集電部材EFと燃料電池セルCE間の押圧が弱まる作用を抑制することができ、起動工程と停止工程を繰り返すことによる燃料電池システムの性能低下を回避することができる。図5のbに従来の停止工程において、燃料電池セル外部CEoutを流れるガスと燃料電池セルCE内部CEinを流れるガスの単位時間当たりの熱量をほぼ等しくした場合での、各部材温度および集電部材EFと燃料電池セルCE間応力を示す。停止工程の初期では燃料電池モジュールFCMを構成する各部材毎の温度低下速度が異なり、特に、温度低下が速い集電維持部材SFと温度低下が遅い燃料電池セルCEの温度差は時刻t1でピークとなり100°C以上の差がついている。発電運転状態で高温化にさらされた燃料電池スタックSTでは圧縮応力のかかった集電部材EFは塑性変形し、集電部材EFと燃料電池セルCE間の応力はほぼ0になっている。停止工程初期に熱伝導率の大きい集電維持部材SFが熱伝導率の小さい内部の燃料電池セルCEより先に温度が低下して収縮が進むため、燃料電池セルCEと集電部材EFを圧縮する方向に働き、時刻t2で圧縮量が最大となる。停止初期ではまだ各部材は高温となっているため素材の弾性変形域が非常に小さくなっており塑性変形する。時刻t2以降は温度低下に伴い燃料電池セルCEと集電部材EFを引張方向に働くが、t2における圧縮量が大きいほど室温に至ったときの燃料電池セルCEと集電部材EF間の引張力が強くなり、燃料電池セルCE間の電気的な接続が損なわれる、あるいは接触抵抗が増大する。そこで本発明では、停止工程において、燃料電池セル外部CEoutを流れるガスによって集電維持部材SFに供給される単位時間当たりの冷却熱量を、燃料電池セル内部CEinを流れるガスによって燃料電池セルCEに供給される単位時間当たりの冷却熱量よりも小さくする。ここで言う冷却熱量とは、燃料電池スタックSTを構成する各部材の温度と供給する冷却ガスの温度差に単位時間当たりの流量と冷却ガスの比熱を掛けて算出される熱量である。具体的には、図3で示す構成の場合、空気ヘッダADBから供給される空気より、部分酸化改質器RFPで発生させる還元ガスの温度を高くするおよび/または流量を少なくすることで、燃料電池セル外部CEoutを流れるガスによる冷却熱量を、燃料電池セル内部CEinを流れるガスによる冷却熱量よりも小さくすることができる。このようにすることで、図6bに示すように、集電維持部材SFの温度低下速度を、燃料電池セルCEの温度低下速度に近づけることができる。よって部材間温度差が小さくなり部材間の熱膨張量の差を低減して圧縮変形を抑制し、燃料電池セルCEと集電部材EFの圧縮変形を抑制することができ、起動工程と停止工程を繰り返すことによる燃料電池システムの性能低下を回避することができる。さらに望ましい形態として、停止工程の初期における燃料電池セル外部CEoutを流れるガスおよび/または燃料電池セル内部CEinを流れるガスによって供給される単位時間当たりの冷却熱量を、停止工程の後期よりも小さくすることもできる。たとえば停止工程において、燃料電池セル外部CEoutに流れる還元ガス、つまり部分酸化改質器RFPから供給される還元ガスの温度を段階的に低下させ、また一方、燃料電池セル内部CEinを流れるガス、つまり空気ヘッダADBから供給される空気を段階的に増加させることで燃料電池スタックSTを構成する各部材間の温度差を抑制することができる。図示しない起動時と同様、段階数はより多段階にするもしくは無段階的に滑らかに冷却熱量を増加させることで部材間温度差のピークを抑えて、集電部材EFと燃料電池セルCE間の圧縮変形を抑制することができ、起動工程と停止工程を繰り返すことによる燃料電池システムの性能低下を回避することができる。燃料電池セルCEの起動工程においては、加熱するガスが燃料電池セルスタックSTに接触する上流側でより多くの熱交換が行われる。よって燃料電池セル外部CEoutと燃料電池セル内部CEinの流れの方向を合わせておくことが、燃料電池スタックSTを構成する各部材間の温度差を抑制する上で効果的である。図8は燃料電池セルCEの一端が開放されるとともに他端を封止する底を有する管状に形成されている場合における燃料電池モジュールFCMの好ましい一形態を示す。ここでは燃料電池セルCEの内部には燃料電池セルCEの底に向けて内部ガスを供給する内部ガス供給管ASを有している。起動工程においては、燃料電池セルCEの内側では、内部ガスが内部ガス供給管ASによって高温のまま燃料電池セルCEの底に供給されるとともに、燃料電池セルCEの外側では、底を有する他端側から高温の外部ガスが供給される。燃料電池セルCEの内外で加熱ガスの流れる方向が同方向となることで、燃料電池セルCEの長さ方向全体に渡って各部材毎の温度上昇速度を近づけることができ、部材間温度差による熱膨張量の差を低減して集電維持部材SFによる押圧を維持し、燃料電池セルCEと集電部材EFの剥離作用を抑制することができる。また、停止工程においても同様に燃料電池セルの長さ方向全体に渡って各部材毎の温度低下速度を近づけることができ、部材間温度差による熱膨張量の差を低減して圧縮変形を抑制し、燃料電池セルCEと集電部材EFの圧縮変形を抑制することができる。よって、起動工程と停止工程を繰り返すことによる燃料電池システムFCSの性能低下を回避することができる。