"混合システムであって、A起伏のある外面を有し、かつ、単独の入口ポートおよび単独の出口ポートを有する全体として開口し中空状の本体部と、流れの方向に前記全体として開口し中空状の本体部の中を流れるバルク流れおよび前記流れの方向に前記単独の入口ポートで取り入れられた少なくとも1つの注入された添加剤流れを圧縮する手段と、前記バルク流れと前記少なくとも1つの注入された添加剤流れとの混合を促進するために、前記バルク流れおよび前記少なくとも1つの注入された添加剤流れが前記流れの方向に前記全体として開口し中空状の本体部の中を流れるときに、前記バルク流れと前記少なくとも1つの注入された添加剤流れとの間の界面面積が増大されるように、前記バルク流れおよび前記少なくとも1つの注入された添加剤流れを拡張する手段と、を備える少なくとも1台の伸張流れ混合装置と、B軸を有し、全体として開口し中空状の流れ混合装置本体部が内部に固定される流れ導管と、C前記全体として開口し中空状の流れ混合装置本体部の前記入口ポートに位置合わせされ、前記伸張流れ混合装置の出口で前記バルク流れおよび前記1次添加剤流れの混合を実現し易くさせるために、前記バルク流れが前記全体として開口し中空状の流れ混合装置本体部の中を流れるとき、前記伸張流れ混合装置の内部で前記バルク流れおよび前記添加剤流れの一体とした圧縮および拡張を可能にさせるために添加剤流れを、前記流れの方向に前記流れ混合装置の注入器の内部に注入する1次添加剤流れ注入器と、を備えており、前記伸張流れ混合装置には、D少なくとも1個の螺旋型静的混合要素が続いており、当該螺旋型静的混合要素は、前記伸張流れ混合装置の出口の下流で、流れ導管径D1の少なくとも半分である、混合システム。前記圧縮する手段および前記拡張する手段は、それぞれ、起伏のある複数の葉状部を含み、個々の葉状部は、全体的に起伏のある表面を有し、前記圧縮する手段の中の前記起伏のある複数の葉状部は、前記流れの方向にサイズが減少し、前記拡張する手段の中の前記起伏のある複数の葉状部は、前記流れの方向にサイズが増大する、請求項1に記載の混合システム。前記圧縮する手段は、圧縮平面にあり、前記拡張する手段は、前記圧縮平面に垂直な拡張平面にある、請求項1に記載の混合システム。前記圧縮する手段は、前記流れの方向に圧縮平面に沿ってサイズが減少し、前記拡張する手段は、前記流れの方向に拡張平面に沿って同時にサイズが増大する、請求項1に記載の混合システム。前記螺旋状静的混合要素は、前記伸張流れ混合装置の前記出口の下流で流れ導管径お4倍4D1より大きくない、請求項1に記載の混合システム。前記軸に対して45°の角度で配置された交差棒状の配列を備え、連続的な混合要素が軸周りに90°回転し、前記少なくとも1個の螺旋状静的混合要素の下流に設置されるように配置される少なくとも1個の高剪断高圧力損失静的混合要素をさらに備える、請求項1に記載の混合システム。前記1次添加剤流れ注入器は、前記入口ポートの中心に位置合わせされる、請求項1に記載の混合システム。前記1次添加剤流れ注入器は、前記全体として中空状の流れ混合装置本体部の縦軸に沿って位置合わせされる、請求項1に記載の混合システム。前記添加剤流れ注入器は、前記単独の入口ポートの前記中心にさらに位置合わせされる、請求項8に記載の混合システム。前記単独の入口ポートによって受け入れられた前記バルク流れは、重合体と重合体溶液とのうちの少なくとも1つを備える、請求項1に記載の混合システム。前記単独の入口ポートによって受け入れられた前記添加剤流れは、単量体と単量体溶液とのうちの少なくとも1つを備える、請求項1に記載の混合システム。前記単独の入口ポートによって受け入れられた前記添加剤流れは、添加剤または溶液中の添加剤のうちの少なくとも1つを備える、請求項1に記載の混合システム。前記単独の入口ポートによって受け入れられた前記添加剤流れは、酸化防止剤と、酸掃去剤と、触媒失活剤と、これらの溶液とからなる群から選択される、請求項12に記載の混合システム。前記添加剤流れは、単量体溶液を備え、前記単量体溶液は、溶媒中に溶解したエチレンである、請求項11に記載の混合システム。前記圧縮領域は、収縮中心入口部に集まる2つの圧縮領域葉状部を備え、前記拡張領域は、収縮中心出口部に集まる2つの拡張領域葉状部を備える、請求項1に記載の混合システム。前記伸張流れ混合装置の前記出口の長軸は、前記少なくとも1個の螺旋状静的混合要素の前縁部に垂直である、請求項1に記載の混合システム。前記少なくとも1個の螺旋状静的混合要素は、前記伸張流れ混合装置の前記出口の下流に前記流れ導管の径の半分1/2D1から前記流れ導管の径の2倍2D1までの距離に位置する、請求項1から16のいずれかに記載の混合システム。前記流れ導管は、7またはそれ以上である長さ対径の比率L1/D1を有する円筒体である、請求項1から17のいずれかに記載の混合システム。少なくとも1個の高剪断高圧力損失静的混合要素が後に続く少なくとも1個の螺旋状静的混合要素を備える、請求項1から18のいずれかに記載の混合システム。本発明は、A起伏のある曲面状の、輪郭となる外面を有し、かつ、単独の入口ポートおよび単独の出口ポートを有する全体として開口し中空状の本体部と、流れの方向に全体として開口し中空状の本体部の中を流れるバルク流れおよび流れの方向に単独の入口ポートで取り入れられた少なくとも1つの注入された添加剤流れを圧縮する手段と、バルク流れと少なくとも1つの注入された添加剤流れとの混合を促進するために、バルク流れおよび少なくとも1つの注入された添加剤流れが流れの方向に全体として開口し中空状の本体部の中を流れるときに、バルク流れと少なくとも1つの注入された添加剤流れとの間の界面面積が増大されるように、バルク流れおよび少なくとも1つの注入された添加剤流れを拡張する手段と、を備える少なくとも1つの伸張流れ混合装置と、B軸を有し、全体として開口し中空状の流れ混合装置本体部が内部に固定される流れ導管と、C全体として開口し中空状の流れ混合装置本体部の入口ポートに位置合わせされ、伸張流れ混合装置の出口でバルク流れおよび1次添加剤流れの混合を実現し易くさせるために、バルク流れが全体として開口し中空状の流れ混合装置本体部の中を流れるとき、伸張流れ混合装置の内部でバルク流れおよび添加剤流れの一体とした圧縮および拡張を可能にさせるために添加剤流れを流れの方向に流れ混合装置の注入器の内部に注入する1次添加剤流れ注入器と、を備え、伸張流れ混合装置は、伸張流れ混合装置の出口の下流に、流れ導管径D1の少なくとも半分である少なくとも1個の螺旋型静的混合要素Dが後に続けられている、混合システムを提供する。前述の通り、本発明は、A起伏のある外面を有し、かつ、単独の入口ポートおよび単独の出口ポートを有する全体として開口し中空状の本体部と、流れの方向に全体として開口し中空状の本体部の中を流れるバルク流れおよび流れの方向に単独の入口ポートで取り入れられた少なくとも1つの注入された添加剤流れを圧縮する手段と、バルク流れと少なくとも1つの注入された添加剤流れとの混合を促進するために、バルク流れおよび少なくとも1つの注入された添加剤流れが流れの方向に全体として開口し中空状の本体部の中を流れるときに、バルク流れと少なくとも1つの注入された添加剤流れとの間の界面面積が増大されるように、バルク流れおよび少なくとも1つの注入された添加剤流れを拡張する手段と、を備える少なくとも1台の伸張流れ混合装置と、B軸を有し、全体として開口し中空状の流れ混合装置本体部が内部に固定される流れ導管と、C全体として開口し中空状の流れ混合装置本体部の入口ポートに位置合わせされ、伸張流れ混合装置の出口でバルク流れおよび1次添加剤流れの混合を実現し易くさせるために、バルク流れが全体として開口し中空状の流れ混合装置本体部の中を流れるとき、伸張流れ混合装置の内部でバルク流れおよび添加剤流れの一体とした圧縮および拡張を可能にさせるために添加剤流れを流れの方向に流れ混合装置の注入器の内部に注入する1次添加剤流れ注入器と、を備え、伸張流れ混合装置は、伸張流れ混合装置の出口の下流に、流れ導管径D1の少なくとも半分である少なくとも1個の螺旋型静的混合要素Dが後に続けられている、混合システムを提供する。好ましくは、混合システムでは、圧縮する手段および拡張する手段は、それぞれ、起伏のある曲面状の、輪郭となる複数の葉状部を含み、個々の葉状部は、実質的に起伏のある表面を有し、圧縮する手段の中の起伏のある複数の葉状部は、流れの方向にサイズが減少し、拡張する手段の中の起伏のある複数の葉状部は、流れの方向にサイズが増大する。さらに好ましくは、混合システムでは、圧縮する手段は、圧縮平面にあり、拡張する手段は、圧縮平面に垂直な拡張平面にある。さらに好ましくは、混合システムでは、圧縮する手段は、流れの方向に圧縮平面に沿ってサイズが減少し、拡張する手段は、流れの方向に拡張平面に沿って同時にサイズが増大する。さらに好ましくは、混合システムでは、少なくとも1個の螺旋状静的混合要素は、伸張流れ混合装置の出口の下流で流れ導管径の4倍より大きくない。さらに好ましくは、混合システムは、軸に対して45°の角度で配置された交差棒状の配列を備え、連続的な混合要素が軸周りに90°回転し、少なくとも1個の螺旋状静的混合要素の下流に設置されるように配置されている少なくとも1個の高剪断高圧力損失静的混合要素をさらに備える。さらに好ましくは、混合システムにおいて、1次添加剤流れ注入器は、入口ポートの中心に位置合わせされている。さらに好ましくは、混合システムにおいて、1次添加剤流れ注入器は、全体として中空状の流れ混合装置本体部の縦軸に沿って位置合わせされ、特に、添加剤流れ注入器は、単独の入口ポートの中心にさらに位置合わせされている。さらに好ましくは、混合システムにおいて、単独の入口ポートによって受け入れられたバルク流れは、重合体と重合体溶液とのうちの少なくとも1つを備える。さらに好ましくは、混合システムにおいて、単独の入口ポートによって受け入れられた添加剤流れは、単量体と単量体溶液とのうちの少なくとも1つを備え、より好ましくは、単量体溶液が溶媒中に溶解したエチレンである。さらに好ましくは、混合システムにおいて、単独の入口ポートによって受け入れられた添加剤流れは、添加剤または溶液中の添加剤のうちの少なくとも1つを備え、特に、単独の入口ポートによって受け入れられた添加剤流れは、酸化防止剤と、酸掃去剤と、触媒失活剤と、これらの溶液とからなる群から選択される。さらに好ましくは、混合システムにおいて、圧縮領域は、収縮中心入口部に集まる2つの圧縮領域葉状部を備え、拡張領域は、収縮中心出口部に集まる2つの拡張領域葉状部を備える。さらに好ましくは、混合システムにおいて、伸張流れ混合装置の出口出口ポートの長軸は、少なくとも1個の螺旋状静的混合要素の前縁部に垂直である。このような混合要素の系列中の少なくとも1個の螺旋状静的混合要素の前縁部は、系列中の第1の混合要素の前縁部と呼ばれる。前縁部は、伸張流れ混合装置の出口ポートに最も近い螺旋状静的混合要素の縁部である。同様に、例えば、図1に示されるように、伸張流れ混合装置の出口の長軸は、線6-6に沿って降下することになる。好ましい実施形態では、伸張流れ混合装置と少なくとも1個の螺旋状静的混合要素とは、流れ導管の中に位置している。好ましい実施形態では、すべての混合要素は、流れ導管の中に位置している。一実施形態では、少なくとも1個の螺旋状静的混合要素は、伸張流れ混合装置の出口出口ポートの下流に流れ導管の径の半分1/2D1から流れ導管の径の2倍2D1までの距離で位置している。一実施形態では、少なくとも1個の螺旋状静的混合要素は、伸張流れ混合装置の出口の下流に流れ導管の径の半分1/2D1から流れ導管の径1D1までの距離で位置している。好ましい実施形態では、流れ導管は、円筒体である。一実施形態では、流れ導管は、7またはそれ以上である長さ対径の比率L1/D1を有する円筒体である。一実施形態では、流れ導管は、7から40である長さ対径の比率L1/D1を有する円筒体である。一実施形態では、流れ導管は、10から38である長さ対径の比率L1/D1を有する円筒体である。一実施形態では、混合システムは、少なくとも1個の高剪断高圧力損失静的混合要素が後に続く少なくとも1個の螺旋状静的混合要素を備える。一実施形態では、混合システムは、少なくとも1個の高剪断高圧力損失静的混合要素が後に続く少なくとも8個の螺旋状静的混合要素を備える。一実施形態では、混合システムは、少なくとも1個の高剪断高圧力損失静的混合要素が後に続く少なくとも10個の螺旋状静的混合要素を備える。本発明の混合システムは、本明細書に記載されているような2つまたはそれ以上の実施形態の組み合わせを備えることがある。本発明の種々の他の特徴、目的および利点は、以下の詳細な説明および図面から明らかにされるであろう。図面は、本発明を実施するため現時点で考えられる好ましいモードを例証する。図1を参照すると、伸張流れ混合装置10が示される。好ましくは、この混合装置は、静的混合装置である。流れ混合装置10は、全体として開口開口部がこの混合要素の個々の端部に存在するかつ中空形状の本体部を有し、この本体部は、入口ポート14の外周を画定する縁部12の一方の端部で終端する。流れ混合装置10は、出口ポート18伸張流れ混合装置の出口を画定する想像線で示された縁部16の遠方端部で終端する。流れ混合装置10は、圧縮領域20と拡張領域22とを含む。図示された実施形態では、圧縮領域は、2つの圧縮領域葉状部34aおよび34bで構成され、拡張領域は、2つの拡張領域葉状部36aおよび36bで構成される。圧縮領域20は、線5-5と入口ポート14から出口ポート18まで延在する縦軸とを含む圧縮平面にある。拡張領域22は、線6-6を含み、圧縮平面と縦軸を共有することにより、圧縮領域20の圧縮平面と同軸である拡張平面にある。好ましくは、圧縮領域20の圧縮平面は、拡張領域22の拡張平面に垂直である。その結果、圧縮領域葉状部34aおよび34bは、好ましくは、延長領域葉状部36aおよび36bの位置から90度に位置合わせされる。流れ混合装置10は、例えば、円筒体の一端を締め付け、円筒体を90度回転し、そして、同様の方法で他端を締め付けることによって円筒体を変形することにより実現される全体として起伏形状を有する。典型的に、流れ混合装置10は、想像線で示された流れ導管24、例えば、パイプの内部にある。流れ導管24は、層流条件の下で、典型的に高粘度をもつバルク流れを導く。しかし、流れ混合装置10は、広範囲の管レイノルズ数で有用である。重合への適用では、流れ導管24は、バルク流れとして重合体溶液を導くことになる。特別な重合体は、エチレンと、1-オクテン、1-ヘキセン、1-ブテン、4-メチル-1-ペンテン、スチレン、プロピレン、1-ペンテン、または、アルファーオレフィンとのある程度の数の共重合体のうちのいずれかを含むが、これらに限定されない。流れ導管24は、入口ポート14から出口ポート18へのフローの方向にバルク流れを流れ混合装置10に取り入れる。溶液重合への適用における本発明の利用は、シングルループまたはデュアルループ反応器図示せずにおいて行われることがあり得ると考えられる。適当な反応器は、1997年4月1日付けで出願され、OlefinSolutionPolymerizationと題するPCT出願の国際公開第WO97/36942号と、どちらも1996年4月1日付けで出願された米国仮特許出願第60/014,696号および第60/014,705号とに開示される。流れ導管24の内部にさらに存在するのは、1次添加剤流れ注入器26である。1次添加剤流れ注入器26は、流れ導管24によって運ばれたバルク流れと混合されるべき添加剤流れを担持するものとなる。典型的に、添加剤流れは、低粘度であり、容易に混合されない。多種類の添加剤が使用されてもよいと考えられる。特に、添加剤流れは、触媒溶液、単量体、溶媒中に溶解した気体、酸化防止剤、UV安定剤、熱安定剤、ワックス、色染料、および、色素を含むことがある。本発明によって考慮される適当な重合体、触媒、および、添加剤は、いずれもライLai外に発行され、ElasticSubstantiallyLinearOlefinPolymersと題する米国特許第5,272,236号、米国特許第5,278,272号、および、米国特許第5,665,800号と、チャムChumらに発行され、FabricatedarticlesMadeFromEthylenePolymerBlendsと題する米国特許第5,677,383号とに開示されたものを含む。重合工程では、添加剤流れは、入口ポート14に位置合わせされた1次添加剤流れ注入器26の出口28を通して注入された、溶媒中に溶解したエチレンのような触媒溶液、または、単量体でもよい。図示された実施形態では、単独の添加剤流れ注入器26は、この添加剤流れ注入器出口28が入口ポート14の平面とぴったり重なり、入口ポート14の中央に向けられるように位置合わせされる。1次添加剤流れ注入器26は、流れ混合装置10との物理的接触なしで流れの向きに添加剤流れを注入する。1次添加剤注入器26は、添加剤流れを正確に供給することができる限り、図示された管以外の多くの設計とすることができる。添加剤流れ注入器出口28の径は、不純物による目詰まりが回避されるように十分に大きくされるべきであるが、好ましくは、1次添加剤流れ注入器26からの流れの出口速度すなわち、噴射出口速度が平均バルク流れ速度またはそれ以上であるように十分に小さくされるべきである。圧縮領域20は、流れの方向に圧縮平面に沿ってサイズが減少し、このとき同時に、拡張領域22は、流れの方向に拡張平面に沿ってサイズが増大する。同時に起こる圧縮と拡張とがバルク流れと添加剤流れとの間の界面面積を増大するので、添加剤流れおよびバルク流れが流れ混合装置10の中を運ばれるとき、添加剤流れとバルク流れとの混合を促進する。図2を参照すると、流れの方向に下流に向かう流れ混合装置10が示される。流れ混合装置10は、実際的な方法によって、流れ導管24の中心の周りに対称的に懸架され、流れ導管24の内部に締め付けられる。図示された実施形態では、流れ混合装置10は、流れ混合装置10が流れ混合器10に対するバルク流れの流体圧力に耐えることが可能であるために実質的に安定しているように、支柱32によって締め付けられる。しかし、流れ混合装置10は、流れ導管24に接着、溶接、または、その他の方法で装着することができるので、支柱32は、必須ではない。1次添加剤流れ注入器26は、好ましくは、流れ混合装置10の縦軸の方向に向けられ、収縮された中心入口部30aおよび30bの中央で入口ポート14の中心にある。入口ポート14の中心における1次添加剤流れ注入器26の設置は、添加剤流れのための下流障害物を最小化する。この障害物の最小化は、流れが流れ混合装置10の全体として開口し中空状の本体部の中を流れるので、流れの圧力損失も低減する。圧縮領域20および拡張領域22は、それぞれ、一対の葉形状構造体34a、34bおよび36a、36bで構成される。圧縮領域葉状部34aおよび34bのサイズは、入口ポート14で最大であり、流れの方向に圧縮領域20に沿って一般にサイズが減少する。拡張領域葉状部36aおよび36bは、これに反して、入口ポート14で最小であり、流れの方向に拡張領域22に沿って一般に増大する。1次添加剤流れ注入器26は、添加剤流れが注入されたときに障害物がないように、入口ポート14に位置合わせされる。流れ導管24内を流れるバルク流れと、添加剤流れ注入器26によって注入された添加剤流れとは、圧縮領域20においてより狭くなるように、圧縮領域葉状部34aおよび34bの内面38に沿って運ばれる。圧縮領域20の葉状部34aおよび34bのサイズは、流れの一様な圧縮を促進するために同じになるべきである。圧縮領域葉状部34は、中心収縮入口部30aおよび30bで集まる。今度は図3を参照すると、流れの方向に対して上流に向かい、1次添加剤流れ注入器26の方を向く流れ混合装置10が示される。拡張領域葉状部36は、出口ポートの中心収縮出口部40aおよび40bに集まる。バルク流れおよび添加剤流れは、圧縮領域20の圧縮領域葉状部34aおよび34bから、バルク流れおよび添加剤流れが出口ポート18でこれらの最大変形に達するまで、拡張領域葉状部36aおよび36bの内面42に沿って運ばれる。圧縮領域20から拡張領域22への突然の、しかし、連続的な遷移をもたらす流れの流れパターンは、添加剤流れを変形し、付加的な表面積を作ることにより、バルク流れと添加剤流れとの混合を増強するために十分である。出口ポート18のサイズは、好ましくは、入口ポート14のサイズであるが、出口ポート18は、流れ混合装置10の内部での流れ反転を回避するために入口ポート14より小さくされるべきではない。付加的に、拡張領域22の葉状部36aおよび36bのサイズおよび形状は、流れの一様な拡張を促進するために同じにされるべきである。図4を参照すると、流れ混合装置10の側面図が示される。圧縮領域20および拡張領域22は、一体として形成される。流れ混合装置10は、好ましくは、一片の材料から構成される。特別な構成のため適しているどんな材料でも本発明によって考慮される。好ましくは、金属またはポリビニルクロライドPVCのような圧縮領域20および拡張領域22に変形することができる材料が考慮される。流れ混合装置10の長さは、可変であるが、好ましくは、この長さは、流れ混合装置10の最も幅広い点での幅に近い。想像線で示された1次添加剤流れ注入器26は、流れ混合装置10の縦軸に沿って位置合わせされる。最大混合増強のため、添加剤流れ注入器26は、好ましくは、中心に置かれ、中心縦軸に向けられる。添加剤流れ注入器26は、好ましくは、添加剤流れ注入器26と流れ混合装置10との間に直接的な接触が存在しないように位置合わせされる。添加剤流れ注入器26は、好ましくは、入口ポート14の平面とぴったり重ねて位置合わせされるが、添加剤流れ注入器出口28は、好ましくは、添加剤流れが流れ混合装置10の中心に入ることになるように、短い距離によって、入口ポート14の面の外側に搭載されることもあり得る。流れ混合装置10に沿ったバルク流れまたは添加剤流れの蓄積を引き起こすことがある鋭角とコーナー領域との可能性を低減するために、圧縮領域20の葉状部34aおよび34bから拡張領域22の葉状部36a図示せずおよび36bまで連続性がある。全体として中空形状と、鋭い内部コーナーの欠如とは、バルク流れおよび添加剤流れが流れ混合装置10の中を流れるとき、バルク流れおよび添加剤流れの圧力損失を低減する。図5を参照すると、圧縮領域20は、好ましくは、圧縮平面に沿って全体として三角形形状を有する。圧縮領域20は、流れ混合装置10に入るどんな流体流れでも流れの方向に幅が狭くなり、1次添加剤流れ注入器26から来る注入された添加剤流れの経路に向かって圧縮領域葉状部34aおよび34bの内面38に沿って運ばれることになるように、流れの方向に減少する。図6を参照すると、拡張領域22は、同様に好ましくは、拡張平面に沿って全体として三角形形状をしている。拡張領域22は、流れの方向に増大する。拡張領域22の内部の流体は、拡張領域葉状部36aおよび36bの内面42に沿って運ばれることになる。これは、拡張領域22の内部の流れの幅を広げる。その結果、1次流れ添加剤注入器26からの添加剤流れの表面積は、増大され、それによって、バルク流れとの添加剤の潜在的な界面混合面積を増大する。図7を参照すると、流れ混合システムの別の実施形態が示される。本実施形態では、バルク流れは、全体として開口し中空状の流れ混合装置10の中と周りを継続して流れる。入口ポート14に位置合わせされた1次添加剤流れ注入器26に加えて、一対の付加的な添加剤流れ注入器50aおよび50bが、好ましくは、入口ポート14の平面とぴったり重ねて位置合わせされ、全体として開口し中空状の流れ混合装置10の外部に沿って向けられる。付加的な添加剤流れ注入器50aおよび50bは、1次添加剤流れ注入器26によって注入された添加剤流れとは異なった添加剤流れを注入することがある。好ましくは、添加剤流れ注入器50aおよび50bは、1次添加剤流れ26の両側に1つずつ位置合わせされる。付加的な添加剤流れ注入器50aおよび50bの一方または両方は、バルク流れに取り込まれるべき添加剤流れの数および型に依存して、別個に、または、1次添加剤流れ注入器26と組み合わせて1つずつ使用されることがあり得るとさらに考えられる。単独の付加的な添加剤流れ注入器が使用されることがある。図8を参照すると、付加的な添加剤流れ注入器50aおよび50bは、好ましくは、添加剤流れ注入器126aおよび126bがそれぞれの添加剤流れを拡張領域22の外部領域37へ注入するために向きを合わされるように、収縮した中心入口部30aおよび30bと流れ導管24との間の中間に位置合わせされる。添加剤流れ注入器126aおよび126bから注入された個々の添加剤流れは、その後、拡張領域22の外部領域37において変形することになり、個々の添加剤流れとバルク流れとの間の界面面積を増大させ、バルク流れと添加剤流れとの混合を促進する。好ましくは、付加的な添加剤流れ注入器50aおよび50bは、これらの対応する添加剤流れを同時に注入する。添加剤流れ注入器50aおよび50bは、流れ混合装置10からより遠くに、または、より近くに位置合わせされることがあり得る。付加的な注入点は、例えば、中心収縮入口部30aおよび30bから1次添加剤流れ注入器26の両側で流れ導管24までの距離の3分の1および3分の2の距離でもよく、流れ混合装置10の外部37に沿って向けられる。今度は図9を参照すると、本発明の別の実施形態が示される。符号110によって全体的に示された伸張流れ混合装置は、全体として開口し中空状の流れ混合装置本体部112を含む。全体として開口し中空状の流れ混合装置本体部112は、起伏のある外面114と、起伏のある外面114の形状に追従する起伏のある内面116とを有する。伸張流れ混合装置110は、単独の入口ポート118および単独の出口ポート120を含む。流れの方向は、単独の入口ポート118から単独の出口ポート120への移動で定義される。前縁部126は、単独の入口ポート118の外形を形成する。全体として開口し中空状の流れ混合装置本体部112は、圧縮領域122を含む。圧縮領域122は、起伏のある葉状部124a、124bおよび124cを含む。圧縮領域122の起伏のある葉状部124a、124bおよび124cは、単独の入口ポート118の前縁部126から単独の出口ポート120までの流れの方向にサイズが減少する。全体として開口し中空状の流れ混合装置本体部112は、拡張領域128をさらに含む。拡張領域128は、起伏のある葉状部130a、130bおよび130c図示せずを同様に含む。拡張領域128内の起伏のある葉状部130a、130bおよび130cは、単独の入口ポート118から単独の出口ポート120へ進むとき、流れの方向にサイズが増大する。圧縮領域122の起伏のある葉状部124a、124bおよび124cは、全体として開口し中空状の流れ混合装置本体部112の起伏のある外面114の周りで拡張領域128の起伏のある葉状部130a、130bおよび130cと交互になる。1次添加剤流れ注入器132は、1次添加剤流れ注入器132の出口134が単独の入口ポート118の中心に位置合わせされ、単独の入口ポート118とぴったり重なるように単独の入口ポート118に位置合わせされる。今度は図10を参照すると、圧縮領域122の起伏のある葉状部124a、124bおよび124cのサイズおよび形状は、好ましくは、拡張領域128の起伏のある葉状部130a、130bおよび130cのサイズおよび形状と同じである。1次添加剤流れ注入器132は、好ましくは、障害物に出会うことなく、全体として開口し中空状の流れ混合装置本体部112を通して1次添加剤流れを注入するように位置合わせされる。運転中に、全体として開口し中空状の流れ混合装置本体部112の中を流れるバルク流れは、圧縮領域122内で収縮し、それによって、1次添加剤流れを圧縮し、1次添加剤流れの界面混合面積を増大することになる。バルク流れは、単独の入口ポート118に入り、個々の起伏のある葉状部の起伏のある内面116によって圧縮される。伸張流れ混合装置110は、好ましくは、支柱125によって、典型的に円筒体である流れ導管123に装着されるが、適当なアタッチメント法であればどれでも許容可能である。今度は図11を参照すると、1次添加剤流れ注入器132の出口134は、単独の出口ポート120から見える。単独の出口ポート120は、好ましくは、単独の入口ポート118と同じサイズであるが、単独の入口ポート118より小さくない。拡張領域128の起伏のある葉状部130a、130bおよび130cは、最大であり、単独の出口ポート120の外周を画定する後縁部136で終端する。図12を参照すると、伸張流れ混合装置110の側面図は、1次添加剤流れ注入器が伸張流れ混合器110の縦軸に沿って位置合わせされることを示す。好ましくは、1次添加剤流れ注入器132は、単独の入口ポート118の平面とぴったり重なる。圧縮領域122は、流れの方向にサイズが減少するが、拡張領域128は、流れの方向にサイズが増大する。同時に起こる圧縮領域122の収束および拡張領域128の発散がバルク流れと1次添加剤流れ注入器132によって注入された添加剤流れとの間の界面面積を増大する。今度は図13を参照すると、圧縮領域122は、起伏のある外面114が伸張流れ混合装置110の全体的な混合効率を低下することがある険しい角張った領域または階段状形態を含まないように、拡張領域128と一体として形成される。今度は図14を参照すると、付加的な添加剤流れ注入器138a、138bおよび138cは、全体として開口し中空状の流れ混合装置本体部112の起伏のある外面114の方へ向けられるように向きを合わされることがある。今度は図15を参照すると、付加的な添加剤流れ注入器138a、138bおよび138cの好ましい場所が示される。好ましくは、付加的な添加剤流れ注入器138a、138bおよび138cは、拡張領域128の起伏のある葉状部130a、130bおよび130cの1つずつの外部の方へ向けられる。より少ない付加的な添加剤流れが1次添加剤流れ注入器132と併せて利用されてもよいことが分かる。この場合も、1次添加剤流れ注入器132または付加的な添加剤流れ注入器138a、138bおよび138cと全体として開口し中空状の混合装置本体部112との間に直接的な接触が存在しないことに注意することが重要である。直接的な接触の不存在は、運転中に流れ混合装置本体部112への添加剤蓄積および汚れの可能性を低減する。今度は図16を参照すると、本発明の別の実施形態が示される。全体的に符号210によって示された伸張流れ混合装置は、全体として開口し中空状の流れ混合装置本体部212を含む。全体として開口し中空状の流れ混合装置本体部212は、起伏のある外面214と、起伏のある外面214の形状に追従する起伏のある内面216とを有する。伸張流れ混合装置210は、単独の入口ポート218および単独の出口ポート220を含む。流れの方向は、単独の入口ポート218から単独の出口ポート220への移動で定義される。全体として開口し中空状の流れ混合装置本体部212は、圧縮領域222を含む。圧縮領域222は、起伏のある葉状部224a、224b、224cおよび224dを含む。圧縮領域222の起伏のある葉状部224a、224b、224cおよび224dは、単独の入口ポート218の前縁部226から単独の出口ポート220までの流れの方向にサイズが減少する。前縁部226は、単独の入口ポート218の外形を形成する。全体として開口し中空状の流れ混合装置本体部212は、拡張領域228をさらに含む。拡張領域228は、起伏のある葉状部230a、230b、230cおよび230d図示せずを同様に含む。拡張領域228内の起伏のある葉状部230a、230b、230cおよび230dは、単独の入口ポート218から単独の出口ポート220へ進むとき、流れの方向にサイズが増大する。圧縮領域222の起伏のある葉状部224a、224b、224cおよび224dは、全体として開口し中空状の流れ混合装置本体部212の起伏のある外面214の周りで拡張領域228の起伏のある葉状部230a、230b、230cおよび230dと交互になる。1次添加剤流れ注入器232は、1次添加剤流れ注入器232の出口234が単独の入口ポート218の中心に位置合わせされ、単独の入口ポート218とぴったり重なるように、好ましくは、単独の入口ポート218に位置合わせされる。今度は図17を参照すると、圧縮領域222の起伏のある葉状部224a、224b、224cおよび224dのサイズおよび形状は、好ましくは、拡張領域228の起伏のある葉状部230a、230b、230cおよび230dのサイズおよび形状と同じである。1次添加剤流れ注入器232は、好ましくは、障害物に出会うことなく、全体として開口し中空状の流れ混合装置本体部212を通して1次添加剤流れを注入するように位置合わせされる。運転中に、他の実施形態と同様に、全体として開口し中空状の流れ混合装置本体部212の中を流れるバルク流れは、圧縮領域222内で収縮し、それによって、1次添加剤流れを圧縮し、1次添加剤流れの界面混合面積を増大することになる。バルク流れは、単独の入口ポート218に入り、個々の起伏のある葉状部の起伏のある内面216によって圧縮される。伸張流れ混合装置210は、好ましくは、支柱225によって、典型的に円筒体である流れ導管223に装着されるが、適当なアタッチメントモードであればどれでも許容可能である。今度は図18を参照すると、1次添加剤流れ注入器232の出口234は、単独の出口ポート220から見える。単独の出口ポート220は、好ましくは、単独の入口ポート218と同じサイズであるが、単独の入口ポート218より小さくない。拡張領域228の起伏のある葉状部230a、230b、230cおよび230dは、最大であり、単独の出口ポート220の外周を画定する後縁部236で終端する。図19を参照すると、伸張流れ混合装置210の側面図は、1次添加剤流れ注入器232が伸張流れ混合器210の縦軸に沿って位置合わせされることを示す。好ましくは、1次添加剤流れ注入器232は、単独の入口ポート218の平面とぴったり重なる。圧縮領域222は、流れの方向にサイズが減少するが、拡張領域228は、流れの方向にサイズが増大する。同時に起こる圧縮領域222の収束および拡張領域228の発散がバルク流れと1次添加剤流れ注入器232によって注入された添加剤流れとの間の界面面積を増大する。今度は図20を参照すると、圧縮領域222は、起伏のある外面214が伸張流れ混合装置210の全体的な混合効率を低下することがある険しい角張った領域または階段状形態を含まないように、拡張領域228と一体として形成される。今度は図21を参照すると、付加的な添加剤流れ注入器238a、238b、238cおよび238dは、全体として開口し中空状の流れ混合装置本体部212の起伏のある外面214の方へ向けられるように向きを合わされることがある。今度は図22を参照すると、付加的な添加剤流れ注入器238a、238b、238cおよび238dの好ましい場所が示される。好ましくは、付加的な添加剤流れ注入器238a、238b、238cおよび238dは、拡張領域228の起伏のある葉状部230a、230b、230cおよび230dの1つずつの外部の方へ向けられる。より少ない付加的な添加剤流れが1次添加剤流れ注入器232と併せて利用されてもよいことが分かる。1次添加剤流れ注入器232または付加的な添加剤流れ注入器238a、238b、238cおよび238dと全体として開口し中空状の混合装置本体部212との間に直接的な接触が存在しないことに注意することが重要である。直接的な接触の不存在は、運転中に流れ混合装置本体部112の汚れの可能性を低減する。本発明の方法は、添加剤流れとバルク流れとの混合を対象にする。本発明によって考えられる方法は、流れ混合装置に入る特別なバルク流れと添加剤流れとの順序に依存せず、1次添加剤流れおよび付加的な添加剤流れに対するバルク流れの相対濃度にも依存しないことに注意することが重要である。付加的に、前述の多種類のバルク流れおよび添加剤流れが本発明によって考えられる。特に、触媒、単量体、色素、染料、酸化防止剤、安定剤、ワックス、および調整剤のような添加剤は、様々な重合体および共重合体融解生成物と、溶液と、他の粘性液体とのようなバルク流れに添加される。この方法によれば、全体として開口し中空状の流れ混合装置が前述された通り提供される。添加剤流れは、全体として開口し中空状の流れ混合装置本体部の単独の入口ポートに注入される。添加剤流れおよびバルク流れは、バルクと添加剤流れとの混合を促進するために、バルク流れと添加剤流れとの間の界面面積を増大するように圧縮領域において圧縮され、拡張領域において拡張される。圧縮ステップと帽章ステップとは、好ましくは同時に行われる。この方法の別の態様では、少なくとも1つの付加的な添加剤流れを全体として中空状の流れ混合装置本体部の外部にある領域に注入することにより、少なくとも1台の付加的な添加剤注入器が少なくとも1台の1次添加剤流れ注入器と共に利用され、全体として中空状の流れ混合装置本体部の外部領域において個々の付加的な添加剤流れの変形をもたらす。付加的な添加剤流れは、全体として中空状の流れ混合装置本体部の外部により作られたバルク流れ場によって湾曲したシートに成形される。1次添加剤流れ注入器と、全体として中空状の流れ混合装置本体部の内部および外部の両方に流れを注入する添加剤流れ注入器との多数の組み合わせが存在することが認められ得る。本発明は、好ましい実施形態の観点で説明されているが、明示されたものを除く均等物、代替物、および、変形物が可能であり、請求項の範囲に含まれる。例えば、1領域当たりに5個またはそれ以上の葉状部が使用されてもよいと考えられる。1領域当たりに付加的な葉状部を有する多重葉状構造体がより多くの添加剤をバルク流れと混合するために使用されることがある。流れ混合装置本体部の内部および外部の両方で、種々の構成に配置された他の量および組み合わせの1次添加剤流れ注入器および添加剤流れ混合器が考えられる。付加的に、2台の伸張流れ混合装置は、付加的な混合能力を促進するためにおよそ流れ導管24の径をもつギャップと直列に配置されることがある。伸張流れ混合装置10は、液体に加えて、気体と気体、気体と液体、または、不混和性液体と液体とを混合するために使用されることがある。最後に、伸張流れ混合装置10は、層流条件、遷移流条件または乱流条件で使用されることがある。別の実施形態では、伸張流れ混合装置は、1台またはそれ以上の螺旋型混合要素が後に続けられる例えば、図29を参照のこと。図29に示されるように、例示的螺旋型混合装置は、1つ1つが縦軸に沿ってねじられた矩形状プレートによって表現された3個の混合要素を備える。長さl2は、ねじられたプレートの長さを表し、径d2は、ねじられたプレートの幅である。ねじれの度合いは、典型的に、120から210度であり、好ましくは、160から180度である。ねじれの度合いは、矩形状プレートの縦軸に沿っている。混合要素の系列中の第1の螺旋型静的混合要素の前縁部は、第1の混合要素の前縁部と呼ばれる。一実施形態では、螺旋型静的混合要素は、管軸に対して45°の角度で配置された交差棒状の配列で構成された高剪断高圧力損失混合要素が後に続けられる例えば、図30を参照のこと。図30は、一方の要素が縦軸に沿って隣接した混合要素と比べて90度回転するように配置された、同じ寸法をもつこのような4個の混合要素を示す。長さl2は、交差棒状の配列の長さを表し、径d2は、交差棒状の配列の幅である。螺旋型高剪断高圧力損失混合要素は、ギアポンプと、好ましくは、ペレタイザがさらに後に続けられるスクリーンパックとの間に設置することができ、サイドアーム押出機は、重合工程中に、特に、エチレン重合工程中に、0.1から最大30重量パーセントまでの主工程流れと相対的な速度でギアポンプと伸張流れ混合装置との間に添加剤濃縮物を供給することがある。螺旋型混合要素の代表例は、ケミニア社Chemineer,Inc.によるKenics型静的混合要素である。螺旋型混合要素は、ロスコフロ社RossKofloCorporationおよびスタミックスコStaMixCoによってさらに製造される。螺旋状静的混合要素は、螺旋状ねじれテープとも称される。高剪断高圧力損失混合要素の代表例は、ケミニア社Chemineer,Inc.によるSMX型静的混合要素である。高剪断高圧力損失混合要素は、螺旋型混合要素より2倍から3倍高い剪断速度と、螺旋型混合要素より少なくとも6倍高い圧力損失とを誘発するような混合装置である。一実施形態では、少なくとも1個の螺旋状静的混合要素は、伸張流れ混合装置の出口の下流に流れ導管の径の半分1/2D1から流れ導管の径の2倍2D1までの距離で位置している。一実施形態では、少なくとも1個の螺旋状静的混合要素は、伸張流れ混合装置の出口の下流に流れ導管の径の半分1/2D1から流れ導管の径1D1までの距離で位置している。一実施形態では、少なくとも1個の螺旋状静的混合要素は、伸張流れ混合装置の出口の長軸が螺旋状静的混合要素の前縁部に対して90度になるような方法で設置される。一実施形態では、添加剤流れは、主流と同軸で、伸張流れ混合装置の中心に注入される。一実施形態では、同軸注入器は、伸張流れ混合装置の入口から流れ導管の径の少なくとも0.1倍0.1D1から流れ導管の径の1倍1D1までの距離に位置している。一実施形態では、流れ導管は、長さと径との比率L1/D1が7またはそれ以上である円筒体である。一実施形態では、流れ導管は、長さと径との比率L1/D1が7から40である円筒体である。一実施形態では、流れ導管は、長さと径との比率L1/D1が10から38である円筒体である。一実施形態では、混合システムは、第1の螺旋状静的混合要素の前縁部が伸張流れ導管の出口の主軸長軸に垂直に位置するように設置された少なくとも4個の螺旋状静的混合要素を備える。一実施形態では、システムは、少なくとも1個の高剪断高圧力損失静的混合要素が後に続く少なくとも1個の螺旋状静的混合要素を備える。一実施形態では、システムは、少なくとも1個の高剪断高圧力損失静的混合要素が後に続く少なくとも1個の螺旋状静的混合要素を備える。一実施形態では、システムは、少なくとも1個の高剪断高圧力損失静的混合要素が後に続く少なくとも10個の螺旋状静的混合要素を備える。本発明の混合システムは、本明細書に記載された2つまたはそれ以上の実施形態の組み合わせを備えることがある。本発明は、重合体と重合体溶液とを混合、混和するため特に有用であるが、他の適用は、限定されることなく、食品調製と、塗料混合とを含む。例えば、重合体と重合体溶液とは、類似した粘度および類似した流速を有するときに、混和することが可能であるが、この混合システムは、粘度比率および流速比率の両方が共に1に近くないときに最も効果的である。例えば、1つの適用では、粘度比率は、主バルク流れ:添加剤流れに対して300:1から6100:1まで変化し、対応する流れ比率は、同じ2つの流れに対して300:1から600:1まで変化する可能性がある。別の適用では、粘度比率は、バルク流れ:添加剤流れに対する100:1から同じ2つの流れに対する1:100の範囲に入る可能性があり、すなわち、添加剤流れは、バルク流れより高い粘度または低い粘度をもつことが可能である。さらに、典型的な流速比率は、バルク流れ:添加剤流れに対して、重量で70:30から98:2まで変化する可能性がある。伸張流れ混合装置が使用されるときでも、最良の混合は、粘度比率および流速比率が1に近いときに達成される。伸張流れ混合装置および下流混合装置が互いに正確に並べられていない場合、問題が生じる可能性があることをさらに発見した。例えば、添加剤流れがバルク流れより低温であり、伸張流れ混合装置出口が螺旋型混合要素の前縁部と直接的に並べられていない場合、要素への衝突は、重合体をできる限り凍結し、汚し、または、沈殿させるために十分な冷却をもたらす可能性がある。本発明の出口流れシートが螺旋型混合要素の第1の下流要素の前縁部と位置が合って垂直である場合、伸張流れ混合体が最も効果的であることが今や確実である。伸張流れ混合装置は、螺旋型混合要素と一体となって、層流パイプ流れ混合システムにおいて、ほとんど連続撹拌タンク反応器混合を有していた強混合型ループ反応器より多くの改善を実証することをさらに発見した。このようにして、本発明は、反応器の後のパイプ流れ中の触媒中和剤または添加剤の混合と、例えば、ポリエチレン工程中のサイドアーム押出機混合における2つの重合体溶融物の混合とに特に有用である。伸張流れ混合装置前の注入された流れの位置および形状は、装置の性能に重要であることをさらに発見した。計算流体力学研究は、1インチから5インチの範囲内で発生する可能性がある注入ノズルと伸張流れ混合装置との間の間隔が、注入流れ径が周りの流れと平衡することを可能にするために十分である場合、性能が改善されることを示した。単独で使用される伸張流れ混合装置は、添加剤流れの平衡状態の径が伸張流れ混合装置の内壁より僅かに小さくなるように、注入の点での中心開口サイズを増大することによって所定の適用のため修正されるべきである。平衡状態の添加剤流れ径は、簡単な質量バランスに基づく添加剤流れに対する主流れの体積比率に基づいて計算することができる。伸張流れ混合装置は、主流れ粘度が添加剤流れの粘度より高くなることも低くなることもあり得る流体を混合するため効果的であることを発見した。別の適用では、この混合システムは、触媒を加水分解し、形成された酸を中和することを目的として、反応器の下流でポリエチレン溶液工程への触媒中和剤および酸化防止剤の添加に適用されることがあり得る。オンラインで混合を測定することは容易ではない。したがって、混合は、注入点の下流にあるタンクの蒸気空間で酸を測定することによって推測され、測定された酸が高いほど、混合は悪化することになる。本発明の混合システムは、本明細書に記載された2つまたはそれ以上の実施形態の組み合わせを備えることがある。概説後述されるすべての検討における伸張流れ混合装置EFMは、2つの圧縮領域葉状部および2つの拡張領域葉状部を備えた図1に示された設計からなる。同様に、図31のEFM要素を参照のこと。計算流体力学CFD;フルーエント社FluentInc.によるFLUENTソフトウェア、バージョン6.3,2006が以下の条件:2つの液体流れバルク流れおよび添加剤流れが単独流体相システム内で2つの異なる種としてモデル化されるという条件を使用する添加剤注入の典型的な事例をシミュレーションするために以下の検討の一部で使用される。各ノードでの粘度は、1/3べき乗則平均:μ1/3=x1μ11/3x2μ21/3として取得され、ここで、x1およびx2は、2つの流れの質量分率を指し、μ1およびμ2は、2つの流れの粘度を指す。質量分率および粘度は、ソフトウェアプログラムに入力され、望ましい事例に基づいている。圧力出口境界条件は、流れ導管の出口に対して選択され、大気で設定される。質量流れ入口境界条件は、両方の入口境界バルク流れおよび添加剤流れに対して選択される。添加剤流れは、この流れの質量分率値をサイド流れ入口で1になるように設定することにより定義される。伸張流れ混合装置および高剪断高圧力型静的混合要素との両方に対する構造化されていないメッシュで構成されたハイブリッド式計算グリッドが構築され、構造化されたメッシュは、螺旋型静的混合要素に対して構築される。すべての幾何学的性質1台の伸張流れ混合装置および23個の静的混合要素のための適切なグリッドサイズは、最大でおよそ1000万ノードである。混合の度合いは、個々の事例における変動係数を使用して推定される。変動係数は、個々の混合要素の端部における軸平面での平均濃度からの局所濃度の相対偏差を使用して決定される。したがって、変動係数の値が小さいほど、混合の程度が良好である。変動係数の定義:CoVは、以下の式1に表現されるように平均濃度からの局所濃度の相対偏差を使用して決定される。式中、Cは、添加剤流れの局所濃度であり、Cavgは、混合装置内の軸平面に沿った平均濃度である。平均濃度は、2つの流れの完全な混合を仮定して計算される。局所CoVが軸平面上の個々のノードに関して計算されると、この平面に対する平均CoVは、この軸平面に対する質量加重平均として計算される。CoVの低い値は、混合装置が非常に均一であることを示唆する。圧力損失本セクションで検討されている通りは、後述されるように、伸張流れ混合装置の直ぐ上流にある注入の入口から個々の混合システムにおける最後の混合要素の最終出口までの圧力差である。検討1-酸測定混合システムは、2つの葉状部をもつ伸張流れ混合装置図1を参照のこと付きの2インチ流れ導管内径1.94インチをもつパイプで構成され、添加剤は、2分の1インチのパイプを使用して伸張流れ混合装置EFMの中央で同軸上に注入されている。混合装置の下流には、主流に対して垂直に設置された別の注入器パイプがあり、パイプの先端が主流の中央にあり、先端が45°で切断され、伸張流れ混合装置から1インチの距離に設置されるように、4分の1インチから2分の1インチまでの径のパイプが設置されている。この注入器の下流には、12個の螺旋型静的混合要素がある図31を参照のこと。図31は、同軸注入器と、2インチのギャップg1と、EFMl2=1.94インチ、d2=1.94インチと、EFMと第1の螺旋状静的混合要素との間の1.0D1のギャップg2と、ギャップg2内部に設置され主流に垂直な別の注入器と、12個の螺旋状混合要素のうちの6個とを示す。個々の螺旋型混合要素は、他の混合要素と同じ寸法l2=2.90インチ、d2=1.94インチを有する。流れ導管は、L1/D1=21を有する。注入は、酸中和剤が上流同軸注入または下流注入ポート迂回のいずれかで工程に入るように実行され、その間にシステムは、定常状態条件で動いている。1組の読み取り値以下のGASTECプローブを参照のことが取得され、注入が交互の位置に切り替えられる。システムが新しい定常状態に達するための十分な時間が与えられた後、別の読み取り値の組が取得され、工程がおよそ1ヶ月に亘って繰り返される。読み取り値は、これらの平均および標準偏差に関して、JMP統計解析ソフトウェア、バージョン8JMPは、SAS社が提供するバージョン8統計ソフトウェアパッケージであるを使用して比較される。結果が図23に示され、ターキークラマーTurkey-Kramerペア比較が表1に示される。ターキークラマーTurkey-Kramer法は、等しくないサンプルサイズの平均値を比較する。酸測定値の平均値は、注入が伸張流れ混合装置の下流および上流で実行された事例に対して、それぞれ、およそ9体積百万分率および4体積百万分率である。酸を測定するすべての方法は、GASTECGV-1000手動気体サンプリングポンプと共にGASTECNo.14L検出器管の使用を伴う。サンプリング手順は、以下の通りである。下流タンクの蒸気流れからの気体が、ラインが浄化された後にチュービング接続を介して、1または3リットルのTEDLARガスバッグに集められる。管は、一端でサンプルバッグに、他端でポンプにフック留めされる。バッグが膨張されるとき、1つの試験気体サンプルがシリンジ型動作ポンプを使用して管の中に引き込まれ、別の試験気体サンプルが第1のサンプルを取得してから10~15分以内に引き込まれる。検出器の変色は、流れ中の塩酸HClの体積百万分率レベルを示唆する。すべての事例において殆ど同一である2つの読み取り値の平均が記録される。表1に示されるように、酸中和剤が同軸注入ポートを介して伸張流れ混合装置に入ったとき、低い酸レベルが観察された。検討2-混合の度合い概説セクションにおいて前述されたソフトウェアおよび技術を使用する典型的なシミュレーションは、aパイプの先端が主流の中央にあり、先端が45°で切断されるように、4分の1インチから2分の1インチ径のパイプが設置されている主流に垂直な1つの注入器を収容し、12個の螺旋型静的混合装置要素1つずつがl2=0.6858m、d2=0.4572mを有するが後に続けられ、伸張流れ混合装置を含まない混合システムと、b1台の同軸注入器を収容し、0.4D1のギャップg1が後に続けられ、1台の伸張混合器l2=0.4572m、d2=0.4572mが後に続けられ、1.0D1のギャップg2が後に続けられ、12個の螺旋型静的混合装置要素1つずつがl2=0.6858m、d2=0.4572mを有するが後に続けられている混合システムと、を備える。2つの流れの密度は、741kg/m3であると解釈され、両方の混合構成は、D1=0.4572mの流れ導管内に封入される。シミュレーションからの結果は、変動係数が螺旋型混合要素の個数に対してプロットされた図24に示される。シミュレーションは、螺旋状静的混合装置の上流に伸張流れ混合装置を追加した状態では、変動係数が0.80から0.15に低下することを予測する。検討3-混合の度合い/最小エネルギー計算流体力学前述の通りは、圧力損失の形式で最小エネルギー要件を用いる改善された混合を達成しようとして様々な事例をシミュレーションするために使用される。図25に実施例として示されるように、4つの事例は、様々な静的混合装置の系列が後に続く伸張流れ混合装置への同軸注入を含む混合システムの出口で最終的な変動係数を比較する。個々の構成は、全体的な圧力損失がすべての事例で殆ど同じであるように選ばれた。すべての事例で、流れ導管径D1は、9.75インチであり、注入器流れは、0.48インチパイプを介して入る。バルク流れは、149000kg/毎時であり、添加剤流れは、750kg/毎時である。バルク流れの粘度は、6000cpであり、添加剤流れの粘度は、1cpである。基本事例は、以下の通りである:径0.48インチの同軸注入器パイプと、後に続く0.4D1ギャップg1と、後に続く伸張流れ混合装置d2=9.75インチ、l2=9.75インチと、後に続く1.0D1ギャップg2と、後に続く12個の螺旋型静的混合要素個々の要素は、d2=9.75インチ、l2=14.625インチである。事例Iは、以下の通りである:径0.48インチの同軸注入器パイプと、後に続く0.4D1ギャップg1と、後に続く伸張流れ混合装置d2=9.75インチ、l2=9.75インチと、後に続く1.0D1ギャップg2と、管軸に対して45°の角度で配置された交差棒状の配列で構成された後に続く1個の高剪断高圧力損失静的混合要素例えば、SMX、d2=9.75インチ、l2=9.75インチと、後に続く0.5D1ギャップと、後に続く6個の螺旋型静的混合要素個々の要素は、d2=9.75インチ、l2=14.625インチである。事例IIは、以下の通りである:径0.48インチの同軸注入器パイプと、後に続く0.4D1ギャップg1と、後に続く伸張流れ混合装置d2=9.75インチ、l2=9.75インチと、後に続く1.0D1ギャップg2と、後に続く4個の螺旋型静的混合要素個々の要素は、d2=9.75インチ、l2=14.625インチであると、後に続く1.0D1ギャップと、後に続く1個の高剪断高圧力損失静的混合要素例えば、SMX、d2=9.75インチ、l2=9.75インチと、後に続く1.0D1ギャップと、後に続く2個の螺旋型静的混合要素個々の要素は、d2=9.75インチ、l2=14.625インチである。事例IIIは、以下の通りである:径0.48インチの同軸注入器パイプと、後に続く0.4D1ギャップg1と、後に続く伸張流れ混合装置d2=9.75インチ、l2=9.75インチと、後に続く1.0D1ギャップg2と、後に続く6個の螺旋型静的混合要素個々の要素は、d2=9.75インチ、l2=14.625インチであると、後に続く1.0D1ギャップと、後に続く1個の高剪断高圧力損失静的混合要素例えば、SMX、d2=9.75インチ、l2=9.75インチ。基本事例図25を参照のことは、0.15という推定変動係数式1を参照のことを有する。事例Iは、0.24という推定変動係数を有する。事例IIは、0.14という推定変動係数を有する。事例IIIは、0.085という推定変動係数を有する。これらの全事例は、非常に類似した圧力損失をもつので、事例IIIに示された構成がこれらの流れを混合するため最も望ましい。検討4-混合の度合い/様々な混合システム構成を用いるシミュレーション/2つの樹脂の混和混合システムの別の適用は、様々な粘度をもつ樹脂の混和である。より小さい流れとして主流の樹脂に添加された樹脂は、主流樹脂より粘性が高くなる低くなることもあり、または、主流樹脂と同じ粘度を有することがあり得る。計算流体力学前述を参照のことシミュレーションは、2つのシステムが圧力損失の形式で同様のエネルギー要件で比較されたとき、伸張流れ混合装置を通る同軸注入と、後に続く螺旋型混合要素と、後に続く高剪断高圧力損失混合要素管軸に対して45°の角度で配置された交差棒状の配列により構成されるとを備える混合システムが螺旋型混合要素の上流で接線型注入を使用することより優れていることを示唆する。流れ導管の内径は、D1=9.75インチであり、添加剤注入は、径0.48インチを有する。伸張流れ混合装置は、径9.75インチおよび長さ9.75インチを有する。個々の螺旋型静的混合要素は、d2=9.75インチおよびl2=14.625インチと同じである。個々の高剪断高圧力損失混合要素管軸に対して45°の角度で配置された交差棒状の配列で構成されているは、d2=9.75インチおよびl2=9.75インチを有する。さらに、混合は、2つの混合システムを同じ圧力損失要件で比較すると、混合システムが伸張流れ混合装置の上流にある同軸注入と、後に続く1パイプ径ギャップと、後に続く螺旋型混合要素とを備える方が、伸張流れ混合装置の上流にある同軸注入と、後に続く1パイプ径ギャップと、後に続く高剪断高圧力損失混合要素管軸に対して45°の角度で配置された交差棒状の配列で構成されているを備えるシステムより良好であることが期待される。図26は、主流樹脂がおよそ30500ポイズの粘度を有し、サイド流れ樹脂がおよそ20000ポイズの粘度を有する2つの樹脂の混和に対する変動係数式1に定義される通りを表す。主流れに対するサイド流れの流れ比率は、質量の観点では、8.3である。これらの事例は、図26において比較され、すべてが同じ圧力損失での混合の度合いを示し、変動係数が個々の混合システムの端部で示される。図26における事例aは、バルク流れの中に突出しないパイプを備えたバルク流れに垂直な注入と、後に続く0.5D1ギャップと、後に続く14個の螺旋型混合要素とにより構成された混合システムを備え、変動係数0.047を示す。図26における事例bは、同軸注入と、伸張流れ混合装置d2=9.75インチおよびl2=9.75インチの上流にある後に続く2インチギャップg1と、1パイプ径ギャップ1.0D1、g2と、後に続く13個の螺旋型混合要素個々の要素がd2=9.75およびl2=14.625インチを有するとを備える。事例bは、変動係数0.017を有する。図26における事例cは、同軸注入と、後に続く2インチギャップg1と、1パイプ径ギャップ1.0D1、g2が後に続く伸張流れ混合装置d2=9.75およびl2=9.75インチの上流にある後に続く2インチギャップg1と、後に続く高剪断高圧力損失混合要素管軸に対して45°の角度で配置された交差棒状の配列で構成されているSMX型混合要素、個々の要素がd2=9.75インチおよびl2=9.75インチを有し、第2の要素が第1の要素に対して90度回転していると、により構成された混合システムを備える。事例cは、変動係数0.23を有する。これらのシミュレーションは、2台の混合システムがおおよそ同じ圧力損失を提示するように、螺旋型混合要素の個数が調節された設備が螺旋型混合要素の上流に設置されたとき、伸張流れ混合装置の上流での同軸注入が混合を改善することを示す。さらに、管軸に対して45°の角度で配置された交差棒状の配列で構成された高剪断高圧力損失混合要素は、類似した圧力損失で比較されたとき、螺旋型混合要素と同様に様々な粘度をもつ樹脂を混合するために効果的ではない。検討5-混合の度合い/様々な粘度の樹脂/シミュレーションバルク流れ粘度が5000ポイズであり、少量流れ粘度が20000ポイズであり、少量流れの量が流れ全体の7.5重量パーセントになる2つの樹脂を混和する事例を比較する別のシミュレーションの組が実行される。2つの事例が混合の度合いに関して比較され、シミュレーションは、図27に示される。図27における事例aは、内径D1が2.3インチである流れ導管の中への0.25インチパイプの同軸注入を含む混合システムを備える。同軸注入は、伸張流れ混合装置d2=2.3インチ、l2=2.3インチの上流にある1インチギャップg1が後に続き、1.0D1ギャップが後に続き、その後、18個の螺旋型混合要素d2=2.3インチ、l2=3.0インチが後に続き、すべてが2.3インチ内径D1の中にある。図27における事例bは、内径D1が2.3インチである流れ導管の中への0.25インチパイプの同軸注入を含む混合システムを備える。同軸注入は、伸張流れ混合装置d2=2.3インチ、l2=2.3インチの上流にある1インチギャップg1が後に続き、1.0D1ギャップが後に続き、その後、9個の螺旋型混合要素d2=2.3インチ、l2=3.0インチが後に続き、すべてが2.3インチ内径D1の中にあり、径アダプタが導管径を内径2.3インチから3.2インチまで増大し、管軸に対して45°の角度で配置された交差棒状の配列により構成された3個の高剪断高圧力損失混合要素SMX型要素、1つずつがd2=3.2インチ、l2=3.2インチであり、1つずつが前の要素に対して90度回転し、すべてが3.2インチ導管の内側にあるが後に続く。図27における事例aは、混合システムの端部で式1に定義される通り変動係数0.0063を有し、1平方インチ当たり91ポンド力の推定圧力損失を有する。図27における事例bは、混合システムの端部で変動係数0.0019を有し、1平方インチ当たり80ポンド力の推定圧力損失を有する。検討6-混合の度合い/様々な粘度の樹脂/室内実験上記検討5に示されたシミュレーションは、室内設備において前述された設備と同じ設備を用いてさらに試験された。重合体が水中ペレタイザを用いて取得され、結果として得られた重合体ペレットが様々な分析技術を使用して試験された。混合設備の端部には、開放されているダイバータバルブが存在し、重合体は、連続的な円筒状ロープとしてシステムから流出することが許容される。流れ可視化の目的のため、添加剤注入流れ中のおよそ20重量パーセントペレットは、カーボンブラック1重量パーセントが混合されたペレットで置換された。その結果、2つの流れが混和されるので、条痕を観察し、混合の度合いを推定することが可能である。混合を観察する1つの方法は、軸方向と垂直に切断され、かつ、パイプの軸に沿って切断された重合体円筒状ロープの薄い銀を取得し、光の下でサンプルを調べることである。図28は、前述された検討5における同じ物理特性および流速と、3つの構成とに関して3つの事例を比較する。事例aは、流れの方向に垂直であるが、2.3インチ内径D1のバルク流れ導管の中へ突出しない0.25インチパイプの注入を含む混合システムを備える。垂直注入は、伸張流れ混合装置d2=2.3インチ、l2=2.3インチの上流にある1インチギャップg1が後に続き、1.0D1ギャップが後に続き、その後、18個の螺旋型混合要素d2=2.3インチ、l2=3.0インチが後に続き、すべてが2.3インチ内径の導管の中にある。事例bは、図27の事例aの場合と全く同じ混合構成である。事例cは、図27の事例bの場合と全く同じ混合構成である。図28は、前述された3事例に関する混合の度合いを表す軸方向条痕および縦方向条痕を示す。図28では、黒色材料2次流れおよび白色材料1次流れのいずれかを収容するドメインは、事例aと比べると事例bの場合より小さくなる。さらに、これらのドメインは、事例bと比べると事例cの導管の全径に沿ってより均一に分散される。図28における事例cは、事例bを上回る僅かな改善を提供する。図28における事例aの場合の推定圧力損失は、1平方インチ当たり86.5ポンド力であり、図28における事例bの場合、圧力損失は、1平方インチ当たり91ポンド力で推定される。図28における事例cの場合の圧力損失は、1平方インチ当たり80ポンド力で推定される。検討7-様々な混合構成のシミュレーション以下の検討は、物理特性および運転条件が表2に示された5つの混合構成のシミュレーションを提示し、前述のソフトウェアおよび技術を使用する。添加剤粘度は、以下の式を使用してシミュレーションされる。但し、λ=47.965s;n=0.5624;コード中で計算されたγ=剪断速度s-1;η0=38873.4;η∞=1である。比較構成Aは、流れの方向に垂直であり、そして、パイプの先端が主流の中央にあり、内径D1が23インチである流れ導管の内部で先端が45°に切断されるように設置されている2インチパイプの注入と、後に続く0.5D1ギャップと、後に続く18個の螺旋型静的混合要素個々の要素がd2=23インチおよびl2=17.7インチを有するとを含み、すべてが内径D1をもつ流れ導管の内部にある混合システムを備える。比較構成Bは、流れの方向に垂直であり、そして、パイプの先端が主流の中央にあり、内径D1が23インチである流れ導管の内部で先端が45°に切断されるように設置されている2インチパイプの注入と、後に続く0.5D1ギャップと、後に続く23個の螺旋型静的混合要素個々の要素がd2=23インチおよびl2=17.7インチを有するとを含み、すべてが内径D1をもつ流れ導管の内部にある混合システムを備える。本発明の構成1は、流れの方向をもち、そして、流れの中に4インチの長さを有し、内径D1が23インチの流れ導管の内部に設置されている2インチパイプの同軸注入と、後に続く0.5D1ギャップと、後に続く伸張流れ混合装置d2=23インチ、l2=23インチと、後に続く1.0D1ギャップと、後に続く18個の螺旋型静的混合要素個々の要素がd2=23およびl2=17.7インチを有するとを含み、すべてが内径D1をもつ流れ導管の内部にある混合システムを備える。比較構成Cは、流れの方向に垂直であり、そして、パイプの先端が主流の中央にあり、内径D1が9インチである流れ導管の内部で先端が45°に切断されるように設置されている1インチパイプの注入と、後に続く0.5D1ギャップと、後に続く18個の螺旋型静的混合要素個々の要素がd2=9インチおよびl2=13.5インチを有するとを含み、すべてが内径D1をもつ流れ導管の内部にある混合システムを備える。比較構成Dは、流れの方向に垂直であり、そして、パイプの先端が主流の中央にあり、内径D1が9インチである流れ導管の内部で先端が45°に切断されるように設置されている1インチパイプの注入と、後に続く0.5D1ギャップと、後に続く18個の螺旋型静的混合要素個々の要素がd2=9インチおよびl2=6.9インチを有するとを含み、すべてが内径D1をもつ流れ導管の内部にある混合システムを備える。混合システムの出口での変動係数CoV式1において定義去れている通りは、様々な構成において混合の度合いを決定するために使用される。比較構成Aは、この比較構成Aが最も悪い混合を有することを示唆する最高CoVを有する。シミュレーションは、比較構成Bが本発明の構成1より多くの静的混合要素を備える場合であっても本発明の構成1が比較構成AまたはBより優れていることを示す。さらに、より優れた混合は、比較構成Aより僅かに高く、かつ、比較構成Bより遙かに低い圧力損失だけを用いて達成される。比較構成CおよびDは、混合の度合いが同じ物理特性および流れ条件を有するが、しかし、流れ導管がより大きい径を有するか、または、混合要素がより低いI2/d2を有する構成より優れていることを示唆する。本発明の構成1は、本発明の構成1が比較構成Dより大きい流れ導管径と、比較構成Cより低いI2/d2を有する場合であっても、すべての比較事例より優れた混合を示す。検討8-2種類の混合構成を用いた酸測定酸測定は、上記検討1と同じ実験技術、器具、および、等価的な場所を使用して行われた。流れ導管は、10インチ流れ導管内径9.3インチであり、添加剤注入器サイズは、1インチパイプであり、バルク流れは、およそ48kg/毎秒であり、添加剤流れは、およそ0.20kg/毎秒であり、2つの流れの密度は、およそ780kg/m3であり、バルク流れの粘度は、1000cp未満からおよそ6000cpまで変化し、添加剤流れの粘度は、およそ1cpである。比較構成E:バルク流れに垂直であり、そして、パイプの先端がバルク流れ導管の中央にあり、先端が45°に切断されるように設置されている添加剤注入器と、後に続く0.4D1ギャップと、後に続く6個の螺旋型静的混合装置要素すべてが同様に9.3インチというd2および14.625インチというl2を有すると、後に続く1D1ギャップと、後に続く6個の螺旋型静的混合装置要素すべてが同様に9.3インチというd2および14.625インチというl2を有する。本発明の構成2:バルク流れに同軸状であり、流れに沿って長さ4インチをもつ添加剤注入器と、後に続く0.2D1ギャップg11と、後に続くEFMd2=9.3インチおよびl2=9.3インチと、後に続く1D1ギャップと、第1の螺旋状要素の前縁部がEFMの出口の主軸長軸と垂直に設置された、後に続く13個の螺旋型静的混合装置要素すべてが同様に9.3インチというd2および12.1インチというl2を有する。図32は、JMPソフトウェア定義済みおよびターキークラマーTurkey-Kramer試験を使用して描かれるような2つの事例比較Eおよび本発明2に対する酸測定を示す。ターキークラマーTurkey-Kramer試験は、比較構成および本発明の構成における酸測定の平均値が信頼区間95で著しく相違することを示す。以下の表3は、これらの構成に対する平均値および標準偏差に関する詳細を示す。本発明の構成2の場合、平均値は、比較構成2と比較しておよそ65低減され、標準偏差は、比較構成Eと比べて、本発明の構成2ではおよそ50低減される。これらの結果は、本発明の構成2が比較構成Eと比べて2つの流れの混合に優れていることを示唆する。検討9-添加剤注入のための様々な混合構成のシミュレーション以下の検討は、前述のソフトウェアおよび技術を使用して、表4に示された物理特性および運転条件を使用する6つの混合構成のための8つの事例のシミュレーションを提示する。2つの比較構成と4つの本発明の構成とが存在する。すべての事例に対し、流れ導管は、10インチパイプ内径9.3インチであり、注入器は、1インチパイプである。バルク流速および添加剤流速は、表4に示される。バルク流れの粘度は、表4に示され、添加剤流れの粘度は、1cpであるとみなされる。比較構成Fは、以下の通りである:バルク流れに垂直であり、そして、パイプの先端がバルク流れ導管の中央にあり、先端が45°に切断されるように設置されている添加剤注入器と、後に続く0.4D1ギャップと、後に続く9個の螺旋型静的混合装置要素すべてが同様に9.3インチというd2および14.625インチというl2を有するとであり、すべてが14.0というL1/D1を有する流れ導管の中にある。比較構成Gは、以下の通りである:バルク流れに垂直であり、そして、パイプの先端がバルク流れ導管の中央にあり、先端が45°に切断されるように設置されている添加剤注入器と、後に続く0.4D1ギャップと、後に続く12個の螺旋型静的混合装置要素すべてが同様に9.3インチというd2および14.625インチというl2を有するとであり、すべてが18.5というL1/D1を有する流れ導管の中にある。本発明の構成3:バルク流れに同軸状であり、流れに沿って長さ4インチをもつ添加剤注入器と、後に続く0.2D1ギャップg1と、後に続くEFMd2=9.3インチおよびl2=9.3インチと、後に続く1D1ギャップg2と、第1の螺旋状要素の前縁部がEFMの出口ポートの主軸長軸と垂直に設置された、後に続く8個の螺旋型静的混合装置要素すべてが同様に9.3インチというd2および11.2インチというl2を有するとであり、すべてが11.0というL1/D1を有する流れ導管の中にある。本発明の構成4:バルク流れに同軸状であり、流れに沿って長さ4インチをもつ添加剤注入器と、後に続く0.2D1ギャップg1と、後に続くEFMd2=9.3インチおよびl2=9.3インチと、後に続く1D1ギャップg2と、第1の螺旋状要素の前縁部がEFMの出口ポートの主軸長軸と垂直に設置された、後に続く13個の螺旋型静的混合装置要素すべてが同様に9.3インチというd2および11.2インチというl2を有するとであり、すべてが17.0というL1/D1を有する流れ導管の中にある。本発明の構成5:バルク流れに同軸状であり、流れに沿って長さ4インチをもつ添加剤注入器と、後に続く0.2D1ギャップg1と、後に続くEFMd2=9.3インチおよびl2=9.3インチと、後に続く1D1ギャップg2と、第1の螺旋状要素の前縁部がEFMの出口ポートの主軸長軸と垂直に設置された、後に続く18個の螺旋型静的混合装置要素すべてが同様に9.3インチというd2および11.2インチというl2を有するとであり、すべてが23.0というL1/D1を有する流れ導管の中にある。本発明の構成6:バルク流れに同軸状であり、流れに沿って長さ4インチをもつ添加剤注入器と、後に続く0.2D1ギャップg1と、後に続くEFMd2=9.3インチおよびl2=9.3インチと、後に続く1D1ギャップg2と、第1の螺旋状要素の前縁部がEFMの出口ポートの主軸長軸と垂直に設置された、後に続く11個の螺旋型静的混合装置要素すべてが同様に9.3インチというd2および11.2インチというl2を有するとであり、すべてが17.9というL1/D1を有する流れ導管の中にある。前述の5つの構成に対する8つの事例が表4に提示される。表4に示されるように、本発明の構成3は、同じ条件および圧力損失に対して、比較構成Fより遙かに優れたCoVを示す。本発明の構成4および5は、比較構成Fと比べて、最低限の圧力損失の増大で混合の度合いがさらに改善できることを実証する。事例6および7にそれぞれ対応する本発明の構成6および本発明の構成4は、これらの構成が、より低い圧力損失、または、全体として同じ圧力損失と、同じ処理条件とに対して、比較構成Gより優れた混合の度合いを有することを実証する。事例8における本発明の構成5は、同じ処理条件に対して、最低限の圧力損失の増大で比較構成Gより遙かに優れた混合の度合いを実証する。本発明は、処理実施例の中でかなり詳細に説明されているが、この詳説は、例証の目的であり、請求項に記載されるように本発明の制限として解釈されるべきではない。"