ビールテイスト飲料の製造方法であって、多管式熱交換器レーレンコッファを備えた煮沸釜を使用する煮沸工程において原料液汁の煮沸液量を煮沸釜の満量よりも減らし、かつ、原料液汁中の5-ヒドロキシメチルフルフラール5HMF濃度および揮発成分濃度を指標として原料液汁を煮沸および/または静置する、製造方法。前記煮沸工程における原料液汁の濃度を増加させる、請求項1に記載の製造方法。煮沸終了時に煮沸釜内の多管式熱交換器が露出しない範囲で原料液汁の煮沸液量を減らす、請求項1または2に記載の製造方法。原料液汁の煮沸液量を、煮沸釜の満量よりも5~30減らす、請求項1~3のいずれか一項に記載の製造方法。揮発成分濃度がジメチルスルフィドDMS濃度である、請求項1に記載の製造方法。煮沸液の冷却後または糖度調整後の原料液汁中のDMS濃度が40μg/L以下であることを指標とする、請求項5に記載の製造方法。煮沸液の冷却後または糖度調整後の5HMF濃度が16mg/L以下であることを指標とする、請求項1~6のいずれか一項に記載の製造方法。請求項1~7のいずれか一項に記載の方法により製造された、ビールテイスト飲料。ビールテイスト飲料の製造方法において、多管式熱交換器レーレンコッファを備えた煮沸釜を使用する煮沸工程において原料液汁の煮沸液量を煮沸釜の満量よりも減らし、かつ、原料液汁中の5HMF濃度および揮発成分濃度を指標として原料液汁を煮沸および/または静置することを特徴とする、該飲料の製造に使用するエネルギーの削減方法。本発明は、ビールテイスト飲料の製造方法であって、製品の香味バランスを損なわずに原料液汁の煮沸の際の使用エネルギー量を低減する製造方法を提供することを目的とする。本発明者らは、ビールテイスト飲料の製造方法における、多管式熱交換器レーレンコッファを備えた煮沸釜以下、WPということがある。を使用する煮沸工程において、原料液汁の煮沸液量を煮沸釜の満量よりも減らすことにより煮沸時の使用蒸気量を削減し、併せて原料液汁中の5-ヒドロキシメチルフルフラール以下、単に5HMFということがある濃度および揮発成分濃度を指標として原料液汁を煮沸、静置することにより、香味バランスを保ったまま、製造時の消費エネルギーを低減することが可能であることを見出した。本発明はこれらの知見に基づくものである。すなわち、本発明によれば以下の発明が提供される。1ビールテイスト飲料の製造方法であって、多管式熱交換器レーレンコッファを備えた煮沸釜を使用する煮沸工程において原料液汁の煮沸液量を煮沸釜の満量よりも減らし、かつ、原料液汁中の5HMF濃度および揮発成分濃度を指標として原料液汁を煮沸および/または静置する、製造方法。2前記煮沸工程における原料液汁の濃度を増加させる、上記1に記載の製造方法。3煮沸終了時に煮沸釜内の多管式熱交換器が露出しない範囲で原料液汁の煮沸液量を減らす、上記1または2に記載の製造方法。4原料液汁の煮沸液量を、煮沸釜の満量よりも5~30減らす、上記1~3のいずれかに記載の製造方法。5揮発成分濃度がジメチルスルフィド以下、単にDMSということがある濃度である、上記1に記載の製造方法。6煮沸液の冷却後の原料液汁中のDMS濃度が40μg/L以下であることを指標とする、上記5に記載の製造方法。7煮沸液の冷却後の5HMF濃度が16mg/L以下であることを指標とする、上記1~6のいずれかに記載の製造方法。8上記1~7のいずれかに記載の方法により製造された、ビールテイスト飲料。9ビールテイスト飲料の製造方法において、多管式熱交換器レーレンコッファを備えた煮沸釜を使用する煮沸工程において原料液汁の煮沸液量を煮沸釜の満量よりも減らし、かつ、原料液汁中の5HMF濃度および揮発成分濃度を指標として原料液汁を煮沸および/または静置することを特徴とする、該飲料の製造に使用するエネルギーの削減方法。本発明によれば、ビールテイスト飲料の製造方法において、多管式熱交換器レーレンコッファを備えた煮沸釜を使用する煮沸工程において原料液汁の煮沸液量を煮沸釜の満量よりも減らし、かつ、原料液汁中の5HMF濃度および揮発成分濃度を指標として原料液汁を煮沸または静置する製造方法が提供される。本発明は、香味バランスを崩すことなく煮沸工程の消費エネルギー量の大きな低減が達成できる点で有利である。実施例1:ビール調製の際の麦汁煮沸のための原料液汁の削減とその効果本実施例では、2kLのビールのパイロットプラントを用いて、原料液汁の煮沸液量を減らした際の煮沸時の使用蒸気量低減の効果を評価し、併せて煮沸物から得られたビールの官能評価を実施した。まず、一般的なビールの製造法に従って、麦芽をお湯に添加して糖化反応を引き起こし、得られたもろみを濾過して、原料液汁とした。原料液汁を、煮沸釜WPを用いて煮沸した。実験は3回行い、いずれの場合も、原料液汁の煮沸液量は、試験1では、対照1に対して25~26減とした表1。煮沸にあたっては、煮沸後冷却した液中の5HMFおよびDMS濃度がそれぞれ4~5mg/Lおよび40μg/L以下となるよう管理した表2。具体的には、煮沸は、煮沸前後の液量が表1に記載の液量となったところで終了させ、その後静置した。なお、煮沸による煮沸釜の焦げ付きは見られなかった。その結果、原料液汁の煮沸に使用した蒸気量は表3の通りであった。なお、煮沸時の使用蒸気量は、蒸気流量計により測定した。表3に示されるように、煮沸時の使用蒸気量は、煮沸液量を減らすことにより対照1と比較して試験1で14~19減少した。次に、煮沸して得られた原料液汁の煮沸液試験1および対照1にビール酵母を添加し、通常の方法により発酵させ、それぞれからビール試験1および対照1を調製した。得られたビール試験1および対照1の香味について、10人の社内パネラーによる官能評価を実施した。官能評価は、通常のビール対照1と同様に製造を4点とした場合の5点評価法を採用し、10人の評点の平均値を比較することにより実施した。香味の評点は、以下のように設定した。5点:通常のビールと比べて優れている4点:通常のビールと比べて遜色がない標準3点:通常のビールと比べて許容できる2点:通常のビールと比べて香味がやや悪い1点:通常のビールと比べて香味が悪い官能評価結果は表4に示される通りであった。表4に示されるように、実施例1の方法により作成したビール試験1の香味は、平均して4点であり、液量を減らさずに調製したビール対照1とほぼ同等であった。これらの結果から、煮沸後冷却した液中の5HMF濃度およびDMS濃度を監視することにより、煮沸時の使用蒸気量を低減しつつ、香味を損なわずにビールを製造することができることが分かった。実施例2:麦汁比率25未満の発泡酒製造の際の麦汁煮沸のための原料液汁の削減とその効果本実施例では、2kLの発泡酒用のパイロットプラントを用いて、原料液汁の煮沸液量を減らした際の煮沸時の蒸気使用量低減の効果を評価し、併せて煮沸物から得られた発泡酒の官能評価を実施した。まず、一般的な発泡酒の製造法に従って、麦芽水を除く原料の25重量未満をお湯に添加して糖化反応を引き起こした。得られたもろみに、糖化した大麦と、米、コーン、スターチおよび糖類とを添加し、その後濾過して、原料液汁とした。原料液汁を、煮沸釜WPを用いて煮沸した。実験は3回行い、いずれの場合も、原料液汁の煮沸液量は、試験2では、対照2に対して24~25減とした表5。煮沸にあたっては、煮沸後冷却した液中の5HMFおよびDMS濃度がそれぞれ4~5mg/Lおよび40μg/L以下となるよう管理した表6。具体的には、煮沸は、煮沸前後の液量が表5に記載の液量となった段階で終了させ、その後静置した。なお、煮沸による煮沸釜の焦げ付きは見られなかった。その結果、原料液汁の煮沸に使用した蒸気量は表7の通りであった。煮沸時の使用蒸気量は、蒸気流量計により測定した。表7に示されるように、煮沸時の使用蒸気量は、煮沸液量を減らすことにより対照2と比較して試験2で13~18減少した。次に、煮沸して得られた原料液汁の煮沸液試験2および対照2にビール酵母を添加し、それぞれ通常の方法により発酵させ、発泡酒試験2および対照2を調製した。得られた発泡酒の香味について、10人の社内パネラーによる官能評価を実施した。官能評価は、通常の発泡酒対照2と同様に製造を4点とした場合の5点評価法を採用し、10人の評点の平均値を比較することにより実施した。香味の評点は、以下のように設定した。5点:通常の発泡酒と比べて優れている4点:通常の発泡酒と比べて遜色がない標準3点:通常の発泡酒と比べて許容できる2点:通常の発泡酒と比べて香味がやや悪い1点:通常の発泡酒と比べて香味が悪い官能評価結果は表8に示される通りであった。表8に示されるように、実施例2の方法により作成した発泡酒試験2の香味は、平均して4点であり、液量を減らさずに調製した発泡酒対照2とほぼ同等であった。これらの結果から、煮沸後冷却した液中の5HMFおよびDMS濃度を監視することにより、煮沸に使用する蒸気量を低減しつつ、香味を損なわずに発泡酒を製造することができることが分かった。実施例3:麦不使用のアルコール飲料の製造の際の麦汁煮沸のための原料液汁の削減とその効果本実施例では、2kLの麦不使用のアルコール飲料用のパイロットプラントを用いて、原料液汁の煮沸液量を減らした際の煮沸時の蒸気使用量低減の効果を評価し、併せて煮沸物から得られたアルコール飲料の官能評価を実施した。まず、一般的な麦不使用の発酵アルコール飲料の製造法に従って、タンパク質分解処理済み大豆タンパク質に酵母エキスおよび糖類を添加して、原料液汁を得た。原料液汁試験3および原料液汁対照3として、上記で得られた原料液汁を用いた。原料液汁を煮沸釜WPを用いて煮沸した。実験は3回行い、いずれの場合も、原料液汁の煮沸液量は、試験3では、対照3に対して20~30減とした表9。煮沸にあたっては、煮沸後冷却した液中の5HMFおよびDMS濃度がそれぞれ5~8mg/Lおよび40μg/L以下となるよう管理した表10。具体的には、煮沸は、煮沸前後の液量が表9に記載の液量となった段階で終了させ、その後静置した。なお、煮沸による煮沸釜の焦げ付きは見られなかった。その結果、原料液汁試験3および原料液汁対照3の煮沸に使用した蒸気量は表11の通りであった。煮沸時の使用蒸気量は、蒸気流量計により測定した。表11に示されるように、煮沸時の使用蒸気量は、煮沸液量を減らすことにより対照3と比較して試験3で17~21減少した。次に、煮沸して得られた原料液汁の煮沸液試験3および対照3にビール酵母を添加し、それぞれ通常の方法により発酵させ、麦不使用の発酵アルコール飲料試験3および対照3を調製した。得られた麦不使用の発酵アルコール飲料試験3および対照3の香味について、10人の社内パネラーによる官能評価を実施した。官能評価は、通常の発酵アルコール飲料対照3と同様に製造を4点とした場合の5点評価法を採用し、10人の評点の平均値を比較することにより実施した。香味の評点は、以下のように設定した。5点:通常の麦不使用の発酵アルコール飲料と比べて優れている4点:通常の麦不使用の発酵アルコール飲料と比べて遜色がない標準3点:通常の麦不使用の発酵アルコール飲料と比べて許容できる2点:通常の麦不使用の発酵アルコール飲料と比べて香味がやや悪い1点:通常の麦不使用の発酵アルコール飲料と比べて香味が悪い官能評価結果は表12に示される通りであった。表12に示されるように、実施例3の方法により作成した麦不使用の発酵アルコール飲料試験3の香味は、平均して4点であり、液量を減らさずに調製した麦不使用の発酵アルコール飲料対照3とほぼ同等であった。これらの結果から、煮沸後冷却した液中の5HMF濃度を管理することにより、煮沸に使用する蒸気量を低減しつつ、香味を損なわずに麦不使用の発酵アルコール飲料を製造することができることが分かった。上記実施例1~3の結果から、ビール、発泡酒、その他の麦不使用のビールテイスト発酵飲料において、煮沸後冷却した液中の5HMFおよびDMS濃度を管理することにより、煮沸時の原料液汁量を減らして煮沸時の使用蒸気量の低減が可能になると共に、煮沸を行った場合に懸念される通常香味の低下の抑制が可能となることが分かった。実施例4:工場での試験結果実施例1~3では、ビール、発泡酒および麦不使用の発酵アルコール飲料の製造時に原料液汁の煮沸液量を減らした際の煮沸時の蒸気使用量低減の効果を評価し、併せて煮沸物から得られたビール、発泡酒および麦不使用の発酵アルコール飲料の官能評価を、工場の実製造ラインを用いて実施した。工場での実製造においても、煮沸液量は、WPの多管式熱交換器が露出しない範囲で減らすことが可能であり、また、煮沸時の使用蒸気量の低減が可能であった表13。官能試験の結果、煮沸液量を減らしたビール、発泡酒および麦不使用の発酵アルコール飲料では、煮沸液量を減らさないものと比較しても遜色ないことが明らかとなった。なお、実施例4では、工場試験では煮沸液量を減らす代わりに糖度の高い煮沸液を使用したため、糖度調整後のビール、発泡酒および麦不使用の発酵アルコール飲料の生産量は、煮沸液量の低減処置を行わなかったものの生産量と同等であった。この結果から、本発明により、ビールテイスト発酵飲料またはビールテイスト非発酵飲料の製造において、香味バランスを崩さずにビール、発泡酒およびその他のビールテイスト発酵飲料の製造時の使用エネルギー量を削減できることが示された。