上面に銅系合金の肉盛り部を設けたアルミニウム合金から成るエンジン用シリンダブロックにおいて、上記銅系合金が5.0~8.0Ni、0.8~1.0B、残部Cuおよび不可避不純物から成ることを特徴とするエンジン用シリンダブロック。請求項1記載のエンジン用シリンダブロックの製造方法であって、上記銅系合金の溶加材を用いてレーザ肉盛り溶接により、アルミニウム合金のエンジン用シリンダブロックの上面に上記肉盛り部を形成することを特徴とするエンジン用シリンダブロックの製造方法。請求項1記載の銅系合金から成ることを特徴とするアルミニウム合金製エンジン用シリンダブロック上面用の肉盛り材。本発明は、高い熱伝導性と肉盛り性とを兼備した、肉盛り溶接したエンジン用シリンダブロック、その製造方法および肉盛り材を提供することを目的とする。1上記の目的を達成するために、本発明は、上面に銅系合金の肉盛り部を設けたアルミニウム合金から成るエンジン用シリンダブロックにおいて、上記銅系合金が5.0~8.0Ni、0.8~1.0B、残部Cuおよび不可避不純物から成ることを特徴とするエンジン用シリンダブロックを提供する。2上記の目的を達成するために、本発明は、上記1に記載のエンジン用シリンダブロックの製造方法であって、上記銅系合金の溶加材を用いてレーザ肉盛り溶接により、アルミニウム合金のエンジン用シリンダブロックの上面に上記肉盛り部を形成することを特徴とするエンジン用シリンダブロックの製造方法を提供する。3上記の目的を達成するために、本発明は、上記1に記載の銅系合金から成ることを特徴とするアルミニウム合金製エンジン用シリンダブロック上面用の肉盛り材。本発明の組成範囲の銅合金により肉盛り部を形成することにより、高い熱伝導率と良好な肉盛り性とを同時に達成できる。本発明の肉盛り合金組成の限定理由を説明する。なお、本明細書中において、含有量を表すは質量の意味である。Ni:5.0~8.0、B:0.8~1.0Niが下限値5.0未満、Bが下限値0.8未満であると、熱伝導率は良好であるが肉盛り性が劣化するため、実用に適さない。また、Niが上限値8.0より大、Bが上限値1.0より大であると、肉盛り性は良好であるが熱伝導率が劣化するため、実用に適さない。良好な熱伝導率が得られ、かつ、十分な肉盛り性が達成されるためには、本発明の規定範囲すなわちNi:5.0~8.0、B:0.8~1.0とする必要がある。以下、実施例によって、本発明を更に詳細に説明する。表1に示す本発明例および比較例の組成の合金を作製し、熱伝導率および溶着率肉盛り性を測定した。併せて、熱拡散率、密度、比熱、硬さも測定した。各測定値もまとめて表1に示す。ここで、肉盛り性を表す溶着率とは、肉盛り部の任意の断面において、母材と肉盛り層との界面全長から未溶着長を差し引いた長さ溶着長の界面全長に対する割合である。表1に示したように、本発明例では200W/mkを超える良好な熱伝導率と、90以上の良好な溶着率とが同時に達成されている。これに対して、NiおよびBがそれぞれの下限値未満である比較例1、2では熱伝導率は優れているものの、溶着率が80以下比較例2、70以下比較例1と低下している。逆に、NiおよびBがそれぞれ上限値を超える比較例3では、溶着率は90以上と良好であるものの、熱伝導率が200W/mk未満と低下している。したがって、良好な熱伝導率と溶着率肉盛り性とを同時に達成するためには、本発明の規定範囲すなわちNi:5.0~8.0、B:0.8~1.0とする必要がある。更に、比較として、Cu-Si合金比較例4、Cu-Ni-Si合金比較例5~7の結果を示す。Cu-1Si合金比較例4は、熱伝導率は245W/mkと良好な値が得られるが、溶着率は70以下と劣っている。Cu-Ni-Si合金比較例5~7も、良好な熱伝導率と溶着率とを同時に達成することはできない。以上の結果は以下のように考えられる。一般に、Cuに合金元素を添加すると添加量の増大に伴い熱伝導率が低下し、低下の度合いはNiで小さく、Siで大きい。また、Cu-Ni-Si合金では、NiSiの析出量が増加すると熱伝導が低下する。これはCu中にNiSiが最大8も固溶するためであると推測される。また、NiSi、NiBなどの低融点化合物は、母材の表面酸化物を破壊し、肉盛り性を向上させることが知られている。したがって、比較例5~7のCu-Ni-Si合金ではNi量、Si量が増加すると肉盛り性は向上するが熱伝導率は低下するものと推測される。Cu-Ni-Si合金に対して、Cu-Ni-B合金は、BがCu中に殆ど溶解しない点が特徴である。また、BはNiと結合してNiB化合物を形成する。NiBは晶出により形成し、Cu-Niのα相中には固溶しないため、熱の流れには影響を及ぼさないと考えられる。さらに、Bは結晶格子中に侵入型元素として存在し原子半径が小さいため、Cu原子間の距離変化が小さく、格子ひずみが小さいことも熱伝導への影響が小さい原因と考えられる。すなわち、Bは適量であれば、熱伝導を殆ど低下させず、また、NiBを形成して肉盛り性を向上させることができると考えられる。また、Cu-Ni-B合金において、Ni:Bの比率については、Ni3B、Ni3B4なども形成される可能性もあり、その場合にはより多くのNiが必要とされるはずであるが、それらは溶加材粉末の生成やレーザ肉盛り溶接時に揮発蒸発等の現象が存在したためであると推察される。<Al希釈量と肉盛り層の硬さおよび溶着率との関係>肉盛り層を形成する際には、母材のAl合金から肉盛り層へAlが拡散する。図1に、肉盛り層中へのAl拡散量Al希釈量に対して、本発明の実施例1の合金Cu-5Ni-0.8Bの溶着率、純銅の溶着率、公知の肉盛り耐摩耗銅合金CuLS50の溶着率および硬さを示す。CuLS50:Cu-5Fe-6Mo-15Ni-2.8Si-7Co-1.5Cr純銅はAl希釈量6までは溶着率が殆どゼロに近く、実質的に肉盛り層は形成しない。公知の肉盛り合金CuLS50はAl希釈量7までの実測値で溶着率は98以上と良好であるが、肉盛り層の硬さは上昇しており、靭性が急激に低下し、肉盛り処理の際に、割れたり剥離を起こす。これに対して本発明の合金は、Al希釈量7までの実測値で溶着率は100を維持している。硬さ測定は行なっていないが、良好な肉盛り性が得られることは確認できた。