膨張機関を有するデバイスを開ループまたは閉ループ制御するおよび/または監視する方法であって、前記膨張機関には作動媒体の生蒸気が供給され、その生蒸気は前記膨張機関において膨張して排蒸気となり、本方法は、前記排蒸気の少なくともひとつの物理的パラメータを決定するステップと、決定された前記排蒸気の少なくともひとつの物理的パラメータに基づいて前記生蒸気の少なくともひとつの物理的パラメータを決定するステップと、決定された前記生蒸気の少なくともひとつの物理的パラメータに基づいて前記デバイスを開ループまたは閉ループ制御するおよび/または監視するステップと、を含む方法。前記膨張機関の等エントロピー効率を決定するステップをさらに含み、前記生蒸気の前記少なくともひとつの物理的パラメータは、決定された前記膨張機関の前記効率に基づいて決定される、請求項1に記載の方法。前記膨張機関に与えられる前記作動媒体の圧縮比と前記作動媒体の質量流量とを決定するステップをさらに含み、前記膨張機関の前記等エントロピー効率は、決定された前記作動媒体の付与圧縮比および前記作動媒体の質量流量に基づいて決定される、請求項2に記載の方法。前記膨張機関は、ピストン膨張機関、スクロール型膨張機またはスクリュー型膨張機などの変位型機関であり、本方法は、前記膨張機関の回転速度を決定するステップをさらに含み、前記膨張機関の前記等エントロピー効率は、決定された前記膨張機関の前記回転速度に基づいて決定される、請求項2に記載の方法。熱力学の方程式および経験的に決定されたパラメータ値に基づいて前記作動媒体を伴う前記膨張機関の動作をモデル化するステップを含み、前記膨張機関の前記等エントロピー効率は、前記膨張機関の動作のモデル化の結果に基づいて決定される、請求項2から4のいずれかに記載の方法。決定された前記排蒸気の少なくともひとつの物理的パラメータは、前記排蒸気の温度および/または圧力を含む、請求項1から5のいずれかに記載の方法。決定された前記排蒸気の温度および圧力に基づいて前記生蒸気の温度を決定するステップを含む、請求項6に記載の方法。決定された前記排蒸気の少なくともひとつの物理的パラメータに基づき決定された前記生蒸気の少なくともひとつの物理的パラメータとは異なる、前記生蒸気の圧力を決定するステップをさらに含み、前記生蒸気の前記少なくともひとつの物理的パラメータは、決定された前記生蒸気の圧力に基づいて決定される、請求項1から7のいずれかに記載の方法。決定された前記生蒸気の少なくともひとつの物理的パラメータは、前記生蒸気の温度および/または前記生蒸気のエンタルピーおよび/または前記生蒸気のエントロピーおよび/または前記生蒸気の気相と液相との体積比および/または前記生蒸気の蒸気成分および/または前記生蒸気の気相と液相との密度比を含む、請求項1から8のいずれかに記載の方法。前記作動媒体として有機作動媒体が提供され、前記膨張機関は電気エネルギを生成するための有機ランキンサイクルORCプロセスのフレームワークの中で動作する、請求項1から9のいずれかに記載の方法。前記有機作動媒体の前記生蒸気は超臨界状態にあるかまたは湿り蒸気領域にある、請求項10に記載の方法。前記デバイスは、有機ランキンサイクル蒸気発電所などの蒸気発電所であるかまたはその一部である、請求項1から11のいずれかに記載の方法。作動媒体の生蒸気が供給される膨張機関であって前記膨張機関においてその生蒸気が膨張して排蒸気となる膨張機関と、開ループまたは閉ループ制御デバイスと、を備え、前記開ループまたは閉ループ制御デバイスは、前記排蒸気の少なくともひとつの物理的パラメータを決定し、決定された前記排蒸気の少なくともひとつの物理的パラメータに基づいて前記生蒸気の少なくともひとつの物理的パラメータを決定し、決定された前記生蒸気の少なくともひとつの物理的パラメータに基づいて本火力発電所を開ループまたは閉ループ制御するおよび/または監視する、よう設計される、火力発電所。しかしながら、蒸気成分は簡単には決定できない。一方、臨界点の近傍において、蒸気の密度および液体の密度は同じ温度において漸近的に互いに近づく。膨張機関が臨界点の近くの超臨界領域において動作する場合、圧力および/または温度から決定されうる生蒸気のパラメータはかなり不正確となららざるを得ない。臨界点における等圧線はほぼ水平に走るからである。臨界点の近くでは、温度の僅かな変化が非常に大きなエンタルピー変化およびエントロピー変化を引き起こす。したがって、上述の課題が克服されるよう、信頼性高く、2相作動媒体によって作用される膨張機関の開ループ制御、閉ループ制御をそれぞれ開ループ制御または閉ループ制御するまたは監視する必要があり、したがってそうすることが本発明の目的である。上述の目的は、請求項1に係る膨張機関を有するデバイスを開ループまたは閉ループ制御するおよび/または監視する方法によって達成される。膨張機関には作動媒体の生蒸気が供給され、その生蒸気は膨張機関において膨張して排蒸気となる。本方法は、排蒸気の少なくともひとつの物理的パラメータを決定するステップと、決定された排蒸気の少なくともひとつの物理的パラメータに基づいて生蒸気の少なくともひとつの物理的パラメータを決定するステップと、決定された生蒸気の少なくともひとつの物理的パラメータに基づいてデバイスを開ループまたは閉ループ制御するおよび/または監視するステップと、を含む。本発明のひとつの特徴は、排蒸気について得られたパラメータの大きさが生蒸気のパラメータの大きさを決定するために使用されることである。この生蒸気のパラメータはデバイスの開ループ/閉ループ制御または監視について関心のあるものである。これにより、特に湿り蒸気領域においてまたは超臨界蒸気パラメータに関して、温度および圧力に基づいて生蒸気のパラメータを決めるのは技術的に不可能であるかまたは不正確となるという上述の課題をバイパスするまたは避けることができる。デバイスは特に生蒸気を膨張機関へ供給する装置を含むことができ、閉ループ制御/開ループ制御/監視は特に膨張機関への生蒸気を閉ループ制御すること/開ループ制御すること/監視することを含むことができる。デバイスは特に蒸気発電所の一部であるかまたは蒸気発電所であってもよい。そこでは、蒸発器を通過した後の作動媒体は膨張機関に入力される。そのような膨張機関は特にタービンであってもよい。例えば、これはデバイスと、蒸発器と、蒸発器への供給装置および膨張機関への供給装置と、を含んでもよい。デバイスはさらに、排蒸気を凝縮するための凝縮器と、液化された作動媒体を蒸発器へ供給するためのフィードポンプと、を含んでもよい。したがって、開ループ制御/閉ループ制御は全体的に、デバイス内の作動媒体の輸送を開ループ制御すること/閉ループ制御することに関連しうる。そこでは、特に、例えばフィードポンプをそれぞれ制御することによって、作動媒体の質量流量レートが開ループ制御/閉ループ制御される。本発明の方法によると、膨張機関および/または蒸発器の動作もまた、決定された生蒸気の少なくともひとつの物理的パラメータに基づいて開ループ制御/閉ループ制御されてもよい。特に、作動媒体は有機媒体であってもよい。この有機媒体は有機ランキンサイクルORCプロセスのフレームワークにおける蒸発器において気化され、膨張機関に供給される。本発明に係る方法はORCシステムについて特に重要である。この場合、作動媒体は膨張機関に2相的にまたは超臨界領域において供給されうるので有利であるからである。しかしながら、臨界点近傍では、作動媒体の液相の密度と気相の密度とは漸近的に互いに近づく。本発明に係る方法のさらなる実施の形態によると、膨張機関の等エントロピー効率が決定され、そのように決定された膨張機関の等エントロピー効率に基づいて生蒸気の少なくともひとつの物理的パラメータが決定される。すなわち、排蒸気のパラメータを決定例えば、測定した後に、決定された膨張機関の等エントロピー効率の知識を有しつつ、開ループ制御/閉ループ制御/監視に関連するパラメータに関する結論を引き出すことができる。したがって、排蒸気の状態から生蒸気の状態を決定することができる。このため、膨張機関の等エントロピー効率が要求される。しかしながら、それは排蒸気の状態に依存するということに起因して、反復的アプローチが必要である。この文脈で、方法は、膨張機関に付与されている作動媒体の圧縮比および作動媒体の質量流量を決定するステップを含んでもよい。この場合、決定された作動媒体に与えられる圧縮比および作動媒体の質量流量に基づいて膨張機関の等エントロピー効率が決定される。膨張機関の設計によっては、等エントロピー効率は膨張機関の回転速度に依存しうる。したがって、方法はさらに、膨張機関の回転速度を決定するステップを含み、この場合、決定された膨張機関の回転速度に基づいて膨張機関の等エントロピー効率が決定される。これは、特に膨張機関がピストン膨張機関、スクロール型膨張機またはスクリュー型膨張機である場合に有利である。上述のこれらの例のそれぞれにおいて、方法は、熱力学の方程式および経験的に決定されたパラメータ値に基づいて作動媒体を伴う膨張機関の動作をモデル化することを含んでもよい。膨張機関の等エントロピー効率は、膨張機関の動作のモデル化の結果に基づいて決定されうる。デバイスを開ループ制御/閉ループ制御/監視するために使用される生蒸気の少なくともひとつの決定された物理的パラメータは、生蒸気の温度および/または生蒸気のエンタルピー比エンタルピーおよび/または生蒸気のエントロピー比エントロピーおよび/または生蒸気の気相から液相への体積比および/または生蒸気の気相から液相への密度比を含んでもよい。特に、蒸気部分の質量と全体質量との比である蒸気成分および生蒸気の温度を導くことができ、またそれを使用して生蒸気のエントロピー/エンタルピーを導くことができる。したがって、開ループ制御/閉ループ制御/監視に関して特に適した生蒸気のパラメータが得られる。決定された排蒸気の少なくともひとつの物理的パラメータは排蒸気の温度および/または圧力を含んでもよい。特に、生蒸気の温度を決定するステップは、決定された排蒸気の温度および圧力に基づいて実行されうる。さらなる発展によると、本発明に係る方法は、決定された排蒸気の少なくともひとつの物理的パラメータに基づき決定された生蒸気の少なくともひとつの物理的パラメータとは異なる、生蒸気の圧力を決定する例えば、測定するステップを含む。生蒸気の少なくともひとつの物理的パラメータは、決定された生蒸気の圧力このパラメータとは異なるに基づいて決定される。上述の通り、作動媒体として有機作動媒体が提供されてもよく、膨張機関は電気エネルギを生成するための有機ランキンサイクルORCプロセスのフレームワークの中で動作してもよい。この点で、有機作動媒体の生蒸気は超臨界状態にあってもよいし、湿り蒸気領域にあってもよい。作動媒体としては、従来のORCシステムで使用されるR245faなどの全てのドライ媒体を考慮することができ、またエタノールなどの湿り媒体またはR134aなどの等エントロピー媒体も考慮することができる。GL160などのシリコンベースの合成作動媒体を使用してもよい。デバイスは蒸気発電所であってもよく、特に有機ランキンサイクル蒸気発電所またはその一部であってもよい。ORCプラントそのものは例えば、地熱プラントまたは太陽熱プラントであってもよく、または熱源として化石燃料の燃焼を含んでもよい。上述の例において、排蒸気のパラメータはデバイスの各測定点において測定を行うことで決定されてもよい。さらに、上述の目的を達成するために、本発明は、作動媒体の生蒸気が供給される膨張機関であって膨張機関においてその生蒸気が膨張して排蒸気となる膨張機関と、開ループまたは閉ループ制御デバイスと、を備え、開ループまたは閉ループ制御デバイスは、排蒸気の少なくともひとつの物理的パラメータを決定し、決定された排蒸気の少なくともひとつの物理的パラメータに基づいて生蒸気の少なくともひとつの物理的パラメータを決定し、決定された生蒸気の少なくともひとつの物理的パラメータに基づいて火力発電所を開ループまたは閉ループ制御するおよび/または監視する、よう設計される、火力発電所を提供する。本発明に係る方法の上記の例において説明されたような、作動媒体および物理的パラメータの性質およびそれらの決定に関する全ての事項は火力発電所のさらなる改良において実装されうる。火力発電所は特にORC発電所であってもよい。ORC発電所では、ORC回路のフレームワークにおいて、有機作動媒体は熱交換器において気化し、膨張機関に供給され、そこで膨張した後に凝縮器を使用して液化され、フィードポンプによって熱交換器へと再度供給される。この点で、熱交換器は例えば化石燃料の燃焼によって生成された煙によって作用されてもよい。本発明によると、排蒸気の少なくともひとつの物理的パラメータを決定し、それによって生蒸気の物理的パラメータを決定してもよい。図1に示されるように、ある実施の形態によると、排蒸気の圧力および温度を測定点において測定することができる、または電源エレクトロニクス/プロセス測定制御技術MSRからの情報として直接得ることができる。生蒸気1の形の作動媒体はタービンなどの膨張機関2に供給される。作動媒体の生蒸気の膨張によって得られた機械エネルギはジェネレータ3によって電気エネルギに変換される。図1は追加的に種々のパラメータを測定するための測定点を示す。一方では、図示の例によると、生蒸気圧力測定点4において生蒸気1の圧力が測定される。排蒸気圧力測定点6および排蒸気温度測定点6はそれぞれ作動媒体の膨張した排蒸気1’の圧力および温度を提供する。さらに、測定点7において膨張機関の回転速度が測定される。このように得られた測定データから、膨張機関の等エントロピー効率と、例えば膨張機関への生蒸気の供給を開ループ制御するまたは閉ループ制御するために必要な生蒸気の物理的パラメータと、を決定することができる。例えば、測定点4から7において測定されたパラメータを使用して、生蒸気のエンタルピーや生蒸気の気相から液相への体積比および/または生蒸気の蒸気成分蒸気部分の質量と全体質量との比や生蒸気の気相から液相への密度比を決定することができる。生蒸気の物理的パラメータを決定することによって、特に、飽和蒸気のみが膨張プロセスの端部に到達するように、熱交換器蒸発器への作動媒体の質量流を開ループ制御または閉ループ制御することが可能となる。図2は、膨張機関の準経験的なモデル化についての本発明の一例を示す。そのモデル化によって、例えば排蒸気の物理的パラメータの決定に基づいて、生蒸気の関連する物理的パラメータの決定が可能とされる。この目的のために、膨張機関を通じた作動媒体の流れは、その作動媒体の異なるタイプの状態変化に分割される。これは、異なるパラメータによって決定される。示される例では、膨張機関は、経験的に決定されるべき7つのパラメータを使用してモデル化されうる。まず、作動媒体の生蒸気の断熱圧力降下10FD->FD1が存在する。これは膨張機関の入口においての質量レートで供給される。この断熱圧力降下10は実質的に入口の断面積によって決定される。したがって、これはモデル化のための第1の経験的パラメータとして使用される。第2の経験的パラメータとしての作動媒体の等圧的冷却FD1->FD2は、生蒸気の熱伝達容量にしたがって生じる。作動媒体は次に20第1ステージAにおいて、ビルトインの体積比にしたがって等エントロピー膨張を行う。この体積比は第3の経験的パラメータとして考慮されるべきものである。体積動作型膨張機関はいわゆるビルトイン体積比を有する。蒸気はチャンバの中に閉じ込められ、そのチャンバが開放されると膨張しつつ排出される。体積比は、チャンバが開放されたときの蒸気の体積とチャンバが閉じられたときの蒸気の体積との比である。設計に関する排蒸気の後膨張やリターン圧縮->AD2は第2ステージBにおいて考慮される。第4の経験的パラメータとしての排蒸気の熱伝達容量によって、膨張した蒸気の加熱または冷却AD2->AD1が存在する。等圧的冷却FD2後の生蒸気の一部は膨張後の作動媒体の流れに寄与する。等圧的冷却後の生蒸気の一部は、第5の経験的パラメータとしての漏洩断面積にしたがうのレートを有する漏洩質量流として、膨張ステージを通過して流れる。この漏洩質量流について、熱損失は、等圧的に冷却された生蒸気FD2の熱伝達容量にしたがう膨張機関の等温ケーシングを介して得られる。この熱伝達容量は第6の経験的パラメータとして考慮されるべきものである。最後に、膨張機関の機械的トルク損失は第7の経験的パラメータとして考慮される。作動媒体は最終的には排蒸気ADとして膨張機関を出る。経験的パラメータを決定するために、関係する動作領域において測定値が記録される。異なる回転速度について、膨張機関の等エントロピー効率を、生蒸気の圧力および排蒸気パラメータから決定することができる。これは例えば図1において熱力学的モデル方程式に基づいて決定されるのと同様である。そのような方程式は当業者にはなじみがあるものである。決定された効率を使用して、エントロピーやエンタルピーや温度などの生蒸気の関連パラメータを導くことができる。特に、以下の反復法は生蒸気の関連パラメータを決定するものである。第1ステップでは、排蒸気の圧力および温度が決定される、例えば測定される。これにより、排蒸気のエントロピーを決定することができる。第2ステップでは、生蒸気の温度や生蒸気の蒸気成分や生蒸気のエントロピーなどの生蒸気のパラメータを、等エントロピー効率の初期値η1を使用して決定する。第3ステップでは、回転速度と生蒸気の蒸気成分と生蒸気および排蒸気の両方の温度および圧力とを使用して、反復等エントロピー効率η1nを決定する。第4ステップでは、生蒸気の温度や生蒸気の蒸気成分や生蒸気のエントロピーなどの生蒸気のパラメータの新たな値を、今度は反復等エントロピー効率η1nを使用して決定する。決定されるべき生蒸気のパラメータについての所望の所定の正確さが達成されるまで、ステップ3および4が繰り返される。等エントロピー効率は一般にいくつかのパラメータに依存する。回転速度と、生蒸気のパラメータと、排蒸気のパラメータと、の関数として等エントロピー効率を決定することができるが、また当業者に知られている通り、等エントロピー効率は膨張機関のジオメトリの関数でもある。例えば数値シミュレーションによって、特に流体シミュレーション計算によって、等エントロピー効率を決定することができる。代替的に、測定値に基づく平滑化関数によって経験的に等エントロピー効率を決定することができる。また、条件式のパラメータ化によって準経験的に等エントロピー効率を決定することができる。そこでは、パラメータは測定値から生成される。等エントロピー効率を決定するためのこれらの方法は周知である。