天然ゴムおよび/または合成ポリイソプレンゴム10~90質量部とスチレンブタジエン共重合体ゴム90~10質量部とを含んでなる加硫可能なゴム100質量部に対し、窒素吸着比表面積N2SAが50m2/g以下であるカーボンブラックを100~150質量部含む、充填剤160~220質量部、下記の樹脂溶液を、ノボラック型フェノール系樹脂の質量として0.1~10質量部、および硬化剤を0.1~10質量部配合してなることを特徴とするタイヤビードインシュレーション用ゴム組成物。前記樹脂溶液:軟化点が84°C以上であるノボラック型フェノール系樹脂を有機溶媒に溶解してなる樹脂溶液であって、前記ノボラック型フェノール系樹脂が、ノボラック型フェノール樹脂、ノボラック型クレゾール樹脂、ノボラック型レゾルシン樹脂、オイル変性フェノール樹脂のいずれかあるいはそれらの混合物であり、前記ノボラック型フェノール系樹脂と前記有機溶媒との比率が、前者:後者質量比として、1:025~1:4である。前記有機溶媒のSP値が40以下であることを特徴とする請求項1に記載のタイヤビードインシュレーション用ゴム組成物。前記有機溶媒のSP値が40以下16以上であることを特徴とする請求項2に記載のタイヤビードインシュレーション用ゴム組成物。前記硬化剤が、ヘキサメチレンテトラミン、HMMMヘキサメトキシメチロールメラミンの部分縮合物およびPMMMヘキサメチロールメラミンペンタメチルエーテルの部分縮合物からなる群から選択された1種以上であることを特徴とする請求項1~3のいずれかに記載のタイヤビードインシュレーション用ゴム組成物。請求項1~4のいずれかに記載のタイヤビードインシュレーション用ゴム組成物を使用した空気入りタイヤ。本発明の目的は、高い破断伸びおよび硬度を有し、かつ、インシュレーション作業時に低粘度を維持し、加工性の良好なタイヤビードインシュレーション用ゴム組成物およびそれを用いた空気入りタイヤを提供することにある。本発明者らは鋭意研究を重ねた結果、特定の組成を有するジエン系ゴムに対し、特定の特性を有するカーボンブラックを含む充填剤の特定量、特定の樹脂溶液の特定量および硬化剤の特定量を配合することにより、上記課題を解決できることを見出し、本発明を完成することができた。すなわち本発明は以下のとおりである。1.天然ゴムおよび/または合成ポリイソプレンゴム10~90質量部とスチレンブタジエン共重合体ゴム90~10質量部とを含んでなる加硫可能なゴム100質量部に対し、窒素吸着比表面積N2SAが50m2/g以下であるカーボンブラックを100~150質量部含む、充填剤160~220質量部、下記の樹脂溶液を、ノボラック型フェノール系樹脂の質量として0.1~10質量部、および硬化剤を0.1~10質量部配合してなることを特徴とするタイヤビードインシュレーション用ゴム組成物。前記樹脂溶液:軟化点が84°C以上であるノボラック型フェノール系樹脂を有機溶媒に溶解してなる樹脂溶液であって、前記ノボラック型フェノール系樹脂が、ノボラック型フェノール樹脂、ノボラック型クレゾール樹脂、ノボラック型レゾルシン樹脂、オイル変性フェノール樹脂のいずれかあるいはそれらの混合物であり、前記ノボラック型フェノール系樹脂と前記有機溶媒との比率が、前者:後者質量比として、1:025~1:4である。2.前記有機溶媒のSP値が40以下であることを特徴とする前記1に記載のタイヤビードインシュレーション用ゴム組成物。3.前記有機溶媒のSP値が40以下16以上であることを特徴とする前記2に記載のタイヤビードインシュレーション用ゴム組成物。4.前記硬化剤が、ヘキサメチレンテトラミン、HMMMヘキサメトキシメチロールメラミンの部分縮合物およびPMMMヘキサメチロールメラミンペンタメチルエーテルの部分縮合物からなる群から選択された1種以上であることを特徴とする前記1~3のいずれかに記載のタイヤビードインシュレーション用ゴム組成物。5.前記1~4のいずれかに記載のタイヤビードインシュレーション用ゴム組成物を使用した空気入りタイヤ。本発明によれば、特定の組成を有するジエン系ゴムに対し、特定の特性を有するカーボンブラックを含む充填剤の特定量、特定の樹脂溶液の特定量および硬化剤の特定量を配合することにより、ノボラック型フェノール系樹脂がゴム中に良好に分散し、高い破断伸びおよび硬度を有し、かつ、インシュレーション作業時に低粘度を維持し、加工性の良好なタイヤビードインシュレーション用ゴム組成物およびそれを用いた空気入りタイヤを提供することができる。以下、本発明をさらに詳細に説明する。ジエン系ゴム本発明で使用されるジエン系ゴムは、天然ゴムNRおよび/または合成ポリイソプレンゴムIR10~90質量部とスチレンブタジエン共重合体ゴムSBR90~10質量部とを含んでなる。なお、NR、IR、SBR以外にも、必要に応じてブタジエンゴムBR、アクリロニトリル-ブタジエン共重合体ゴムNBR等の他のゴム成分を併用してもよい。これらは、単独で用いてもよく、2種以上を併用してもよい。なお、NRおよび/またはIRの配合量が10質量部未満では、破断強度が悪化し、逆に90質量部を超えると押出加工性が悪化する。本発明においてさらに好適な形態は、NRおよび/またはIRが40~90質量部、SBRが60~10質量部である。カーボンブラック本発明で使用されるカーボンブラックは、窒素吸着比表面積N2SAが50m2/g以下である必要がある。50m2/gを超えると、加工性および破断伸びが悪化する。なお、窒素吸着比表面積N2SAはJISK6217-2に準拠して求めた値である。さらに好ましい窒素吸着比表面積N2SAは、20~40m2/gである。樹脂溶液本発明で使用する樹脂溶液は、軟化点が84°C以上であるノボラック型フェノール系樹脂を有機溶媒に溶解してなり、前記ノボラック型フェノール系樹脂が、ノボラック型フェノール樹脂、ノボラック型クレゾール樹脂、ノボラック型レゾルシン樹脂、オイル変性フェノール樹脂のいずれかあるいはそれらの混合物であり、前記ノボラック型フェノール系樹脂と前記有機溶媒との比率が、前者:後者質量比として、1:025~1:4であることを特徴とする。上記ノボラック型フェノール系樹脂は、本発明の効果の観点から選択したものである。なお、オイル変性フェノール樹脂としては、カシュー変性フェノール樹脂が好ましい。また本発明において、本発明の効果およびゴム中への分散性という観点から、ノボラック型フェノール系樹脂の軟化点は、87~160°Cであるのがさらに好ましい。本発明で使用するノボラック型フェノール系樹脂は、本発明の効果およびゴム中への分散性という観点から、ノボラック型フェノール系樹脂が、ノボラック型フェノール樹脂、ノボラック型クレゾール樹脂、ノボラック型レゾルシン樹脂のいずれかあるいはそれらの混合物であることが好ましい。また本発明で使用するノボラック型フェノール系樹脂は、市販されているものを利用することができ、例えば田岡化学工業株製スミカノール610、620、インドスペック社製ペナコライトレジンB-18-S、住友ベークライト株製PR-50731、PR-HF-3、PR-YR-170等が挙げられる。本発明で使用される有機溶媒は、SP値溶解度パラメーターが40以下、好ましくは40以下16以上であるものがノボラック型フェノール系樹脂の分散性の観点から好ましい。SP値が40以下の有機溶媒として、好適なものとして、例えばエチレングリコールSP値303、ジエチレングリコールSP値=266、エタノールSP値224、アセトンSP値=172、ジメチルホルムアミドSP値209、シクロヘキサノールSP値217、ビストリエトキシシリルプロピルテトラスルフィドSP値=192、ビストリエトキシシリルプロピルジスルフィドSP値=180等が挙げられる。なお、ノボラック型フェノール系樹脂の分散性の観点から、使用される有機溶媒のSP値はノボラック型フェノール系樹脂のSP値と差異が少ないことが好ましい例えばノボラック型クレゾール樹脂のSP値236。また、ノボラック型フェノール系樹脂が0°C~200°Cの範囲で溶解できる、および作業環境への配慮から非有害性の有機溶媒が好ましいので、有機溶媒としてはエチレングリコール、ジエチレングリコールが好ましい。さらにゴムと化学結合を形成する等の親和性があるとより好ましい。ビストリエトキシシリルプロピルテトラスルフィド、ビストリエトキシシリルプロピルジスルフィド等がより好ましい。本発明で使用する樹脂溶液において、軟化点が84°C以上であるノボラック型フェノール系樹脂と有機溶媒との割合は、前者:後者質量比として、1:025~4の範囲であり、1:05~3の範囲がさらに好ましい。樹脂の質量比が大きすぎると溶液の粘度が高すぎて、ゴム中での分散が良化しない。樹脂の質量比が小さすぎると溶剤を多量に配合することになり、例えば弾性率が下がりすぎたり、発熱が悪化してしまったりするので好ましくない。上記割合を採用することにより、ゴム成分に対するノボラック型フェノール系樹脂の分散性が一層向上し、本発明の効果を良好に奏することができる。硬化剤本発明のゴム組成物は、硬化剤を配合する。硬化剤としてはノボラック型フェノール系樹脂を硬化可能なものであれよく、とくに制限されないが、例えば本発明の効果の観点から、ヘキサメチレンテトラミン、HMMMヘキサメトキシメチロールメラミンの部分縮合物、PMMMヘキサメチロールメラミンペンタメチルエーテルの部分縮合物、ヘキサエトキシメチルメラミン、パラ-ホルムアルデヒドのポリマー、メラミンのN-メチロール誘導体等が挙げられ、本発明の効果の観点から、ヘキサメチレンテトラミン、HMMMおよびPMMMからなる群から選択された1種以上が好ましい。充填剤本発明のゴム組成物は、カーボンブラック以外にも各種充填剤を配合することができる。充填剤としてはとくに制限されず、適宜選択すればよいが、例えばシリカ、無機充填剤等が挙げられる。無機充填剤としては、例えばクレー、タルク、炭酸カルシウム等を挙げることができる。タイヤビードインシュレーション用ゴム組成物の配合割合本発明のタイヤビードインシュレーション用ゴム組成物は、上記ジエン系ゴム成分100質量部に対し、窒素吸着比表面積N2SAが50m2/g以下であるカーボンブラックを100~150質量部含む、充填剤160~220質量部、上記樹脂溶液を、ノボラック型フェノール系樹脂の質量として0.1~10質量部、および硬化剤を0.1~10質量部配合することを特徴とする。前記カーボンブラックの配合量が100質量部未満であると、硬度が低下する。前記カーボンブラックの配合量が150質量部を超えると、加工性および破断伸びが悪化する。前記樹脂溶液の配合量が0.1質量部未満であると、添加量が少な過ぎて本発明の効果を奏することができない。前記樹脂溶液の配合量が10質量部を超えると、破断伸びが悪化する。前記硬化剤の配合量が0.1質量部未満であると、配合量が少な過ぎて本発明の効果を奏することができない。前記硬化剤の配合量が10質量部を超えると、破断伸びが悪化する。前記充填剤の配合量が160質量部未満であると、硬度が低下する。前記充填剤の配合量が220質量部を超えると、加工性および破断伸びが悪化する。本発明において、上記特性を有するカーボンブラックのさらに好ましい配合量は、ゴム成分100質量部に対し、110~140質量部である。本発明において、樹脂溶液のさらに好ましい配合量は、ノボラック型フェノール系樹脂の質量としてゴム成分100質量部に対し、05~9質量部である。本発明において、硬化剤のさらに好ましい配合量は、ゴム成分100質量部に対し、05~9質量部である。本発明のタイヤビードインシュレーション用ゴム組成物には、前記した成分に加えて、加硫又は架橋剤、加硫又は架橋促進剤、各種充填剤、各種オイル、老化防止剤、可塑剤などのタイヤビードインシュレーション用ゴム組成物に一般的に配合されている各種添加剤を配合することができ、かかる添加剤は一般的な方法で混練して組成物とし、加硫又は架橋するのに使用することができる。これらの添加剤の配合量も、本発明の目的に反しない限り、従来の一般的な配合量とすることができる。また本発明のタイヤビードインシュレーション用ゴム組成物は従来の空気入りタイヤの製造方法に従って空気入りタイヤを製造するのに使用することができる。加硫後のゴムの硬さJISK6253に準拠し、20°CにおけるデュロメータータイプAの硬度測定は、70以上、特に硬さの求められるトラックバス用タイヤでは80~95が好ましい。以下、本発明を実施例および比較例によりさらに説明するが、本発明は下記例に制限されるものではない。実施例1~13および比較例1~8サンプルの調製表1~4に示す配合質量部において、加硫促進剤と硫黄を除く成分をBB-2型ミキサーで60°C、30rpm、放出温度150°Cで混練し、オープンロールで加硫促進剤と硫黄を投入し、左右各10回切り返しを行いナイフで切り込みを入れて逆から投入する作業を10回繰り返す、ゴム組成物を得た。次に得られたゴム組成物を所定の金型中で150°Cで40分間プレス加硫して加硫ゴム試験片を調製した。得られた加硫ゴム試験片を用いて、デュロA硬度、引張破断伸びの評価を行なった。粘度は、加硫促進剤、硫黄を加えた上記未加硫ゴム組成物を用いて測定を行なった。ムーニー粘度:JISK6300に準拠し、100°Cで小ローターを用いて測定した。比較例1を基準100として、指数が小さいほど低粘度で作業性に優れることを示す。硬度:JISK6253に準拠し、室温におけるデュロメータータイプAの硬度測定を行なった。引張破断伸び:JISK6251に準拠し、室温における引張破断伸びを測定した。比較例1を基準100として、指数が大きいほど引張破断伸びが高いことを示す。結果を表1~4に併せて示す。1:NRタイ製STR202:SBR日本ゼオン株製Nipol15023:カーボンブラック-1親日化カーボン株製ニテロンG、N2SA=30m2/g4:カーボンブラック-2東海カーボン株製シーストN、N2SA=70m2/g5:クレー日本タルク株製Tクレー6:酸化亜鉛正同化学工業株製、酸化亜鉛3種7:ステアリン酸日油株製ステアリン酸YR8:アロマオイル出光興産株製ダイアナプロセスNH-609:ナフテン酸コバルトDIC株製ナフテン酸コバルトCo-1010:ジエチレングリコール丸善石油化学株製11:ノボラック型レゾルシン樹脂インドスペック社製ペナコライトレジンB-18-S、軟化点=107°C12:樹脂溶液-1上記ノボラック型レゾルシン樹脂を上記ジエチレングリコールDEGに溶解したもの。ゴム成分100質量部に対し、樹脂2質量部およびDEG2質量部を使用した。なお表中の数値は樹脂溶液全体の質量部を表す13:樹脂溶液-2上記ノボラック型レゾルシン樹脂をビストリエトキシシリルプロピルジスルフィドエボニックデグッサ株製Si75に溶解したもの。ゴム成分100質量部に対し、樹脂を2質量部およびSi75を2質量部使用した。なお表中の数値は樹脂溶液全体の質量部を表す14:樹脂溶液-3上記ノボラック型レゾルシン樹脂を上記ジエチレングリコールDEGに溶解したもの。ゴム成分100質量部に対し、樹脂12質量部およびDEG12質量部を使用した。なお表中の数値は樹脂溶液全体の質量部を表す15:樹脂溶液-4上記ノボラック型レゾルシン樹脂を上記ジエチレングリコールDEGに溶解したもの。ゴム成分100質量部に対し、樹脂2質量部およびDEG0.4質量部を使用した。なお表中の数値は樹脂溶液全体の質量部を表す16:樹脂溶液-5上記ノボラック型レゾルシン樹脂を上記ジエチレングリコールDEGに溶解したもの。ジエン系ゴム100質量部に対し、樹脂2質量部およびDEG12質量部を使用した。なお表中の数値は樹脂溶液全体の質量部を表す17:PMMM田岡化学工業株製スミカノール507A18:ヘキサメチレンテトラミン三新化学工業株製サンセラーHT-PO19:HMMMCYTECINDUSTRIES社製CYREZ964PRC20:硫黄鶴見化学工業株製金華印油入微粉硫黄21:加硫促進剤大内新興化学工業株製ノクセラーDZ-G22:樹脂溶液-6ノボラック型フェノール樹脂田岡化学工業株製スミカノール620、軟化点=97°Cを上記ジエチレングリコールDEGに溶解したもの。ジエン系ゴム100質量部に対し、樹脂2質量部およびDEG2質量部を使用した。なお表中の数値は樹脂溶液全体の質量部を表す23:樹脂溶液-7ノボラック型クレゾール樹脂田岡化学工業株製スミカノール610、軟化点=96°Cを上記ジエチレングリコールDEGに溶解したもの。ジエン系ゴム100質量部に対し、樹脂2質量部およびDEG2質量部を使用した。なお表中の数値は樹脂溶液全体の質量部を表す24:樹脂溶液-8カシュー変性ノボラック型フェノール樹脂住友ベークライト株製PR-YR-170、軟化点=92°Cを上記ジエチレングリコールDEGに溶解したもの。ジエン系ゴム100質量部に対し、樹脂2質量部およびDEG2質量部を使用した。なお表中の数値は樹脂溶液全体の質量部を表す25:樹脂溶液-9ノボラック型フェノール樹脂住友化学工業株製PR-HF-3、軟化点=82°Cを上記ジエチレングリコールDEGに溶解したもの。ゴム成分100質量部に対し、樹脂2質量部およびDEG2質量部を使用した。なお表中の数値は樹脂溶液全体の質量部を表す上記の表1~4から明らかなように、実施例1~13で調製されたタイヤビードインシュレーション用ゴム組成物は、特定の組成を有するジエン系ゴムに対し、特定の特性を有するカーボンブラックを含む充填剤の特定量、特定の樹脂溶液の特定量および硬化剤の特定量を配合しているので、比較例1に対し、ノボラック型フェノール系樹脂がゴム中に良好に分散し、高い破断伸びおよび硬度を有し、かつ、インシュレーション作業時に低粘度を維持し、加工性が良好である。これに対し、比較例2は、カーボンブラックの配合量および充填剤の合計配合量が本発明で規定する上限を超え、またノボラック型フェノール系樹脂をDEGに溶解せず、両者を個別に添加しているだけであるので、粘度が高く加工性が悪化し、破断伸びも悪化した。比較例3は、カーボンブラックのN2SAが本発明で規定する範囲外であり、またノボラック型フェノール系樹脂をDEGに溶解せず、両者を個別に添加しているだけであるので、粘度が高く加工性が悪化し、破断伸びも悪化した。比較例4は、カーボンブラックの配合量が本発明で規定する下限未満であり、またノボラック型フェノール系樹脂をDEGに溶解せず、両者を個別に添加しているだけであるので、硬度が低下した。比較例5は、樹脂溶液におけるノボラック型フェノール系樹脂の配合量が本発明で規定する上限を超えているので、破断伸びが悪化した。比較例6は、樹脂溶液における有機溶媒の使用量が本発明で規定する下限未満であるので、粘度が悪化した。比較例7は、樹脂溶液における有機溶媒の使用量が本発明で規定する上限を超えているので、硬度が悪化した。比較例8は、ノボラック型フェノール系樹脂の軟化点が本発明で規定する下限未満であるので、硬度が低下した。