"ユニット筐体内を水平方向に仕切板で仕切り、その一方の空間を熱交換器および送風機を配置する熱交換室とし、他方の空間を圧縮機を配置する機械室とするとともに、送風機を上記熱交換室に上下方向に複数台並べて配置した熱源ユニットにおいて、上記送風機は、ファンモータと、このファンモータの回転軸に嵌着されるプロペラファンとからなり、上記プロペラファンの設置数nと、上記ユニット筐体の高さHmmおよび上記プロペラファンの直径Dmmとの関係νが次の1式と2式を満たすように構成されていることを特徴とする熱源ユニット。[数1]ν=H-50×n1/D......1n≦ν≦n0.5......2送風機は、熱交換器に対向して3台以上設けられ、上下方向に延びる同一の支持部材に固定されていることを特徴とする請求項1記載の熱源ユニット。しかしながら、この種の従来の横吹き型空気調和機用室外機では、送風機の設置台数と、そのプロペラファンの直径およびユニット筐体の高さとの関係の最適化が図られていないために、送風機の消費電力や送風騒音の低減が図られていないという課題がある。本発明は、このような事情を考慮してなされたもので、その目的は、送風機の設置台数と、そのプロペラファンの直径およびユニット筐体高さとの関係の最適化を図ることにより、送風機の入力と騒音の低減を図ることができる熱源ユニットを提供することにある。本実施形態によれば、ユニット筐体内を水平方向に仕切板で仕切り、その一方の空間を熱交換器および送風機を配置する熱交換室とし、他方の空間を圧縮機を配置する機械室とするとともに、送風機を上記熱交換室に上下方向に複数台並べて配置している。また、本実施形態によれば、上記送風機は、ファンモータと、このファンモータの回転軸に嵌着されるプロペラファンとからなり、上記プロペラファンの設置数nと、上記ユニット筐体の高さHmmおよび上記プロペラファンの直径Dmmとの関係νが次の1式と2式を満たすように構成されている。[数1]ν=H-50×n1/D......1n≦ν≦n0.5......2以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。なお、複数の図面中、同一または相当部分には同一符号を付している。図2は第1の実施形態に係る空気調和機の室外機の平面模式図である。この図2に示すように熱源ユニットの一例である空気調和機の室外機Aは、ユニット筐体の一例である板金製の室外機本体1を有する。室外機本体1は、横長矩形状の底板1a、底板1aの前面側に立設される前板1b、底板1aの図中左側部に立設される左側板1c、右側部に立設される右側板1d、背面側に立設される後板1e、およびこれら前、左右、後板1b,1c,1d,1eの上端に亘って設けられる図示省略の天板とから構成される。前板1bには、図示省略のベルマウスが形成される吹出口2が形成され、この吹出口2には図示省略のファンガードが嵌め込まれる。左側板1cには複数の補強用段部が形成され、右側板1dは冷媒配管等の配管類を挿通させるための開口部を備えており、この開口部はパックドバルブカバーによって覆われている。左側板1cと後板1eには桟部が設けられ、これら桟部相互間には吸込口1c1,1e1を形成し、図2中大矢印に示すように、外気を室外機本体1内に吸い込むように構成されている。天板は、周縁に沿って折曲加工された肩部を有する平板からなる。このようにして構成される室外機本体1内部は、板金製の仕切板3によって熱交換室4Aと機械室4Bの左右2室に区分される。熱交換室4Aは機械室4Bよりも大きい容積を有する。熱交換室4Aには、後板1eに近接する位置の底板1a上に、後板1eおよび左側板1cと並行してL形の室外熱交換器5が配置される。すなわち、室外熱交換器5は平面視でL字状に形成されている。室外熱交換器5の上端は天板と極く近接している。さらに、熱交換室4Aには、その内部に、室外送風機6と、この室外送風機6を支持する送風機支持部材7を配設している。室外送風機6は、室外熱交換器5と仕切板3と左側板1cおよび前板1bとにより囲まれて配置され、ファンモータ6Mと、このファンモータ6Mの回転軸に取り付けられるプロペラファン6Fとを有する。送風機支持部材7は、左右一対の逆L字状の支柱7a,7bを有する。図3に示すように、これら支柱7a,7bは、その上端部7a1,7b1の先端部図3では右端部を鉤状に折曲し、室外熱交換器5の上端部背面側角部に係合され、固定される。支柱7a,7bには、その横方向に架設された例えば3対の横架部材7c,7c,7cが上下方向に3段並設され、これら3対の横架部材7c,7c,7cにより、3台のファンモータ6M,6M,6Mをそれぞれ固定している。支柱7a,7bの下端部は支持台7dに立設され、支持台7dは室外機本体1の底板1a上に固定される。ファンモータ6Mは回転速度を可変としており、プロペラファン6Fは軸方向の背面側から熱交換空気を吸い込んで前面側の吹出口2から外気へ吹き出す送風作用をなす。すなわち、開口構造の後板1e側、左側板1c側が外気の吸込側となり、前板1bの吹出口2が吹出側となる。ベルマウスは、吹出口2において外気吹出を案内する。機械室4Bには、圧縮機8と図示省略の気液分離器及びこれら圧縮機8と気液分離器に接続される四方切換弁等を備えた前記配管類が収容される。圧縮機8等は、熱交換室4A内の室外熱交換器5や、図示しない室内機に収容される室内熱交換器等と、図示しない冷媒配管を介して接続されて冷凍サイクルを構成する。そして、図1,図3に示すように、室外機本体1は、その高さユニット筐体の高さH方向に所要の間隔gを置いて3台の室外送風機6A,6B,6Cを並設している。これら3台の室外送風機6A,6B,6Cは図3で示す送風機支持部材7に、上下方向にほぼ等間隔に固定支持されている。なお、室外送風機が4台以上の場合にも、上下方向に延びる同一の送風機支持部材に固定支持することにより、容易に正確な位置決めができる。これら室外送風機6A~6Cは、次の1式、2式を満たすように構成されている。[数2]ν=H-50×n1/D......1n≦ν≦n0.5......2ここで、n:室外送風機6の設置台数H:室外機本体1の高さmmD:プロペラファン6Fの直径mmなお、上記1式中の50は、室外送風機の設置台数が1台である場合に、室外機本体1の上端および下端からプロペラファン6Fの外周までの各々の間隔は、50mm以上が好ましいことと、室外送風機を上下方向に複数台設置する場合にも、隣り合うプロペラファン6F,6Fの外周同士の間隔は、送風効率向上と送風騒音低減のために50mm以上が好ましいことを、本発明者らの長年の研究開発の結果見出され、蓄積されてきた新しい知見である。したがって、例えば室外機本体1の高さHが1500mm、3台の室外送風機6A~6Cプロペラファン6FA,6FB,6FCを室外機本体1の高さ方向に並設する場合には、上記1,2式により、プロペラファン6FA~6FCの直径Dを372mm以上にすることが好ましい。また、図4に示すように2台の室外送風機6D,6E、すなわち、プロペラファン6FD,6FEを室外機本体1の高さH方向に並設する場合には、これらプロペラファン6FD,6FEの直径Dを540mm以上にすることが好ましい。図5は、室外機本体1に、室外送風機を複数台設置し、それぞれ同一風量を送風するように運転したときのνと入力との関係を示すグラフである。すなわち、図5は、上記1式で算出したときのνを横軸にし、各室外送風機のファンモータ6Mの合計の電気入力消費電力Wを縦軸にしたときの相対関係を示し、図中、曲線Aは、室外機本体1に、室外送風機を2台設置した場合2ファンの特性を示し、曲線Bは、室外送風機を3台設置した場合3ファンの特性を示し、曲線Cは、室外送風機を4台設置した場合4ファンの特性を示している。上記1式から、νの数値が大きくなるに従ってプロペラファン6Fの直径が小さくなる。上記1式と2式を満たすνは、室外送風機が2台の場合2ファンが2.0≦ν≦2.5であり、室外送風機が3台の場合3ファンは、3.0≦ν≦3.5である。また、図5中、破線で示すE領域は、2ファンの場合において、νが2.5を超える場合であって、上記2式を満たさない領域を示す。図5より、例えば2ファンでνが2.5の場合は、入力が約290W程度であるのに対し、νが2.5を超えるD領域の例えば2.8の場合は入力が約370W程度になる。一方、3ファンでνが3.0の場合は、入力が370Wより小さい約290W程度である。したがって、2ファンでνが2.5を超えるE領域よりも、3ファンでνが3.0の場合の方が入力を小さくできる。例えば、上記1式より、室外機本体1の高さHが1500mmの場合、2ファンn=2でνが2.5のときのプロペラファン6Fの直径Dは、540mmである。したがって、室外機本体1の横幅の制約等により、プロペラファン6Fの直径Dを540mm未満にする必要がある場合は、2ファンでプロペラファン6Fの直径Dを小さくするνが2.5が大きくなるようにするよりも、3ファンn=3にして、νが3.0となるようにプロペラファン6Fの直径Dを設定した方が入力を小さくすることができる。室外機本体1の高さHが1500mmの場合、3ファンでνが3.0のときのプロペラファン6Fの直径Dは、433mmである。同様に、図5から明らかなように、3ファンでνが3.5を超える場合よりも、4ファンでνが4.0の場合の方が入力を小さくできる。図6は、主に上記2ファン,3ファン,4ファンをそれぞれ同一風量で送風するように運転したときのνと騒音値dBの関係を示す。図6中、F曲線は2ファンの場合の送風騒音特性を示し、G領域は2ファンで上記2式を満たさない領域、すなわち、νが2.5を超える領域を示す。また、H曲線は3ファンの場合、I曲線は4ファンの場合の送風騒音特性を示す。図6より、例えば2ファンでνが2.5の場合は、騒音値が約62dB程度であるのに対し、νが2.5を超えるG領域の例えば2.8の場合は騒音値が約66dB程度になる。一方、3ファンでνが3.0の場合は、騒音値が約66dBより小さい約62dB程度である。したがって、2ファンでνが2.5を超えるE領域よりも、3ファンでνが3.0の場合の方が騒音値を小さくできる。同様に、図6から明らかなように、3ファンでνが3.5を超える場合よりも、4ファンでνが4.0の場合の方が騒音値を小さくできる。したがって、本実施形態によれば、複数の室外送風機を室外機本体1の高さH方向上下方向に並設する場合、上記1,2式を満たすようにすることにより、同一風量を送風する場合、室外送風機のファンモータの入力と送風騒音の低減を共に図ることができる。また、3台の室外送風機6A,6B,6Cを上下方向に延びる同一の送風機支持部材7に固定支持するようにしたので、各室外送風機6A,6B,6Cの位置決めが容易に正確にでき、各室外送風機6A,6B,6C間の間隔を均等にして、より低騒音化を図ることができる。以上、本発明の幾つかの実施形態を説明したが、これらの実施形態は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。これら新規な実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置換え、変更を行うことができる。これら実施形態やその変形は、発明の範囲や要旨に含まれるとともに、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれる。"