直流電源に接続されると共に、インバータ装置を介して直流電力を交流電力に電力変換し、インバータの交流側に接続されたリアクトルとコンデンサから構成されるフィルタ回路を介して、少なくとも1台以上の負荷に対して、定電圧定周波数の交流電力を出力する交流電源装置の制御装置において、前記制御装置は、前記負荷に供給する交流電圧の位相に対して、前記位相と同方向の電圧と、前記位相と直交する電圧との干渉を考慮して、前記位相と同方向の電圧が前記位相と同方向の電圧に対する第一の指令値に追従するように、また、前記位相と直交する電圧が前記位相と直交する電圧に対する第一の指令値に追従するように電圧制御する電圧制御部と共に、前記位相と同方向の電流と、前記位相と直交する電流との干渉を考慮して、前記位相と同方向の電流が前記位相と同方向の電流に対する第一の指令値に追従するように、また、前記位相と直交する電流が前記位相と直交する電流に対する第一の指令値に追従するように電流制御する電流制御部とを備えることを特徴とする交流電源装置の制御装置。請求項1に記載の交流電源装置の制御装置において、前記電圧制御部と前記電流制御部を直列に接続することを特徴とする交流電源装置の制御装置。請求項1または請求項2に記載の交流電源装置の制御装置において、交流電源装置の出力側に接続されたフィルタ回路の定数と、前記位相と同方向の電圧の第一の指令値と、前記位相と直交する電圧の第一の指令値に基づいて、前記位相と同方向の電流の第一の指令値を生成する手段と、前記フィルタ回路の定数と、前記位相と直交する電圧の第一の指令値と、前記位相と同方向の電圧の第一の指令値に基づいて、前記位相と直交する電流の第一の指令値を生成する手段と、前記フィルタ回路の定数と、前記位相と同方向の電圧の第一の指令値と、前記位相と直交する電圧の第一の指令値と、前記位相と同方向の電流の第一の指令値と、前記位相と直交する電流の第一の指令値に基づいて、前記位相と同方向の電圧の第二の指令値と、前記位相と直交する電圧の第二の指令値を生成する手段と、前記フィルタ回路の定数と、前記位相と同方向の電流の第一の指令値と、前記位相と直交する電流の第一の指令値に基づいて、前記位相と同方向の電圧の第三の指令値を生成する手段と、前記フィルタ回路の定数と、前記位相と直交する電流の第一の指令値と、前記位相と同方向の電流の第一の指令値に基づいて、前記位相と直交する電圧の第三の指令値を生成する手段を有し、前記位相と同方向の電圧の第二の指令値と、前記位相と直交する電圧の第二の指令値と、前記位相と同方向の電圧の第三の指令値と、前記位相と直交する電圧の第三の指令値に基づいて、インバータ装置の電圧指令を生成することを特徴とする交流電源装置の制御装置。請求項1または請求項2に記載の交流電源装置の制御装置において、交流電源装置の出力側に接続されたフィルタ回路の定数と、前記位相と同方向の電圧の第一の指令値と、前記位相と直交する電圧の第一の指令値に基づいて、前記位相と同方向の電流の第一の指令値を生成する手段と、前記フィルタ回路の定数と、前記位相と直交する電圧の第一の指令値と、前記位相と同方向の電圧の第一の指令値に基づいて、前記位相と直交する電流の第一の指令値を生成する手段と、前記フィルタ回路の定数と、前記位相と同方向の電圧の第一の指令値と、前記位相と直交する電圧の第一の指令値に基づいて、前記位相と同方向の電圧の第二の指令値と、前記位相と直交する電圧の第二の指令値を生成する手段と、前記フィルタ回路の定数と、前記位相と同方向の電流の第一の指令値と、前記位相と直交する電流の第一の指令値に基づいて、前記位相と同方向の電圧の第三の指令値を生成する手段と、前記フィルタ回路の定数と、前記位相と直交する電流の第一の指令値と、前記位相と同方向の電流の第一の指令値に基づいて、前記位相と直交する電圧の第三の指令値を生成する手段を有し、前記位相と同方向の電圧の第二の指令値と、前記位相と直交する電圧の第二の指令値と、前記位相と同方向の電圧の第三の指令値と、前記位相と直交する電圧の第三の指令値に基づいて、インバータ装置の電圧指令を生成することを特徴とする交流電源装置の制御装置。請求項1または請求項2に記載の交流電源装置の制御装置において、交流電源装置の出力側に接続されたフィルタ回路の定数と、前記位相と同方向の電圧の第一の指令値と、前記位相と直交する電圧の第一の指令値に基づいて、前記位相と同方向の電流の第一の指令値を生成する手段と、前記フィルタ回路の定数と、前記位相と直交する電圧の第一の指令値と、前記位相と同方向の電圧の第一の指令値に基づいて、前記位相と直交する電流の第一の指令値を生成する手段と、前記フィルタ回路の定数と、前記位相と同方向の電流の第一の指令値と、前記位相と直交する電流の第一の指令値に基づいて、前記位相と同方向の電圧の第二の指令値を生成する手段と、前記フィルタ回路の定数と、前記位相と直交する電流の第一の指令値と、前記位相と同方向の電流の第一の指令値に基づいて、前記位相と直交する電圧の第二の指令値を生成する手段を有し、前記位相と同方向の電圧の第二の指令値と、前記位相と直交する電圧の第二の指令値に基づいて、インバータ装置の電圧指令を生成することを特徴とする交流電源装置の制御装置。請求項1から請求項5のいずれかに記載の交流電源装置の制御装置において、出力側に接続されたフィルタ回路の定数と、前記位相と同方向の電圧を補償するゲインと、前記位相と同方向の電圧の第一の指令値と、前記位相と直交する電圧の第一の指令値に基づいて、前記交流電圧と同方向の電流の第一の指令値を生成する手段を有する交流電源装置の制御装置。請求項1から請求項6のいずれかに記載の交流電源装置の制御装置において、負荷側の回路に出力する電圧を検出する電圧検出手段と、インバータ装置より出力される電流を検出する電流検出手段を有することを特徴とする交流電源装置の制御装置。請求項1から請求項7のいずれかに記載の交流電源装置の制御装置において、入力回路と出力回路の間にトランスを具備することを特徴とする交流電源装置の制御装置。直流電源に接続されると共に、インバータ装置を介して直流電力を交流電力に電力変換し、インバータの交流側に接続されたリアクトルとコンデンサから構成されるフィルタ回路を介して、少なくとも1台以上の負荷に対して、定電圧定周波数の交流電力を出力する交流電源装置において、前記負荷に供給する交流電圧の位相に対して、前記位相と同方向の電圧と、前記位相と直交する電圧との干渉を考慮して、前記位相と同方向の電圧が前記位相と同方向の電圧に対する第一の指令値に追従するように、また、前記位相と直交する電圧が前記位相と直交する電圧に対する第一の指令値に追従するように電圧制御をすると共に、前記位相と同方向の電流と、前記位相と直交する電流との干渉を考慮して、前記位相と同方向の電流が前記位相と同方向の電流に対する第一の指令値に追従するように、また、前記位相と直交する電流が前記位相と直交する電流に対する第一の指令値に追従するように電流制御する制御装置を備えていることを特徴とする交流電源装置。従来構成のように、PI制御部407とダンピング制御部409を組み合わせてインバータ装置の電圧指令を演算する方式では、別々の制御部によりインバータより出力する電圧指令値を演算し、電圧出力の直前で加算することから、電圧指令値が互いに干渉しあい、制御応答のゲインを高くできないという課題がある。本発明による交流電源装置の制御装置は、直流電源に接続されると共に、交流フィルタを介して1台もしくは複数台の負荷に対して接続され、交流電力を供給するための電圧指令を生成する手段を有する。また、前記電圧指令を生成する手段は、負荷に供給する交流電圧およびインバータ装置の出力電流を検出する手段を有すると共に、負荷に供給する交流電圧およびインバータ装置の出力電流を、任意に定める基準位相をもとに直交二相の直流電圧および直流電流に変換する手段を有する。そして、負荷に供給する交流電圧の位相に対して、前記位相と同方向の電圧成分と、前記位相と直交する電圧成分との干渉を考慮して、交流フィルタ定数に基づき電圧制御を行う電圧制御手段を有する。さらに、インバータ装置より出力する電流を、前記位相と同方向の電流と、前記位相と直交する電流との干渉を考慮して、交流フィルタ定数に基づき電流制御を行う電流制御手段を有し、前記電圧制御手段と前記電流制御手段を直列に接続することを特徴とする。本発明によれば、交流電圧および交流電圧と直交する成分の電圧の干渉を考慮して電圧制御および電流制御を行うことにより、出力電圧制御の高応答化が実現できる。本発明における第一の実施例の制御装置1の構成を、図1を用いて説明する。同図の1は制御装置、2はベクトル制御部、3はPWM制御部、11、15は三相二相座標変換部、12、13、16、17、20、21は加算部、14は電圧制御部、18は電流制御部、19は電圧ベクトル演算部、22は二相三相座標変換部である。また、VLuv、VLvwはuv間、vw間の負荷電圧、Iiu、Iiv、Iiwはuvw相のインバータ電流、VLdp、VLqpはdq軸の負荷電圧指令値、VLd、VLqはdq軸の負荷電圧、ΔVLd、ΔVLqはdq軸の負荷電圧偏差、Iidp、Iiqpはdq軸のインバータ電流指令値、Iid、Iiqはdq軸のインバータ電流、Vidp1、Viqp1はdq軸における第一のインバータ電圧指令値、Vidp2、Viqp2はdq軸における第二のインバータ電圧指令値、Viup、Vivp、Viwpはuvw相のインバータ電圧指令値、Su、Sv、Swはuvw相のパルス指令である。dq軸負荷電圧VLdとVLqおよびVLdpとVLqpは、加算部12および加算部13で負荷電圧偏差を演算する。その後、電圧制御部14にて、負荷電流を一定にするために必要となる、インバータ電流指令Iidp、Iiqpを演算する。そして、dq軸インバータ電流Iid、IiqおよびIidp、Iiqpは、加算部16および加算部17にて、インバータ電流指令の偏差を演算する。その後、電流制御部18にて、インバータ電流を一定にするために必要となる、第二のインバータ電圧指令Vidp2およびViqp2を生成する。また負荷電圧指令値VLdp、VLqpと、インバータ電流指令値Iidp、Iiqpを電圧ベクトル演算部19に入力して、インバータ装置302より出力する必要のある、第一のインバータ電圧指令値Vidp1、Viqp1を生成する。加算部20および加算部21にて、第一のインバータ電圧指令値Vidp1、Viqp1および、第二のインバータ電圧指令値Vidp2、Viqp2を演算した後、二相三相座標変換部22で、uvw相インバータ電圧指令値Viup、Vivp、Viwpを演算する。その後、PWM制御部3で、インバータ装置302の制御指令Su、Sv、Swを演算する。該パルス指令Su、Sv、Swに従いインバータ装置302をスイッチング制御することで、入力される直流電力を三相交流電力に変換する。前述のとおり、交流電源装置は負荷電圧VLuv、VLvwを定電圧定周波数で制御するが、該負荷電圧VLuv、VLvwを一定とするために必要なインバータ電圧指令値Viup、Vivp、Viwpは、負荷電圧VLd、VLqとインバータ電流Iid、Iiq、負荷電流ILd、ILqおよび交流フィルタ回路を構成する交流フィルタリアクトル303の定数と交流フィルタコンデンサ305の定数より求めることが可能である。数式3に交流フィルタリアクトル303に対する電圧方程式を、数式4に交流フィルタコンデンサ305に対する電圧方程式を示す。ここで、ILd、ILqは負荷回路に流れる電流、Rafは交流フィルタリアクトル303の抵抗、Lafは交流フィルタリアクトル303のインダクタンス、Cafは交流フィルタコンデンサ305のキャパシタンス、ωinvは負荷電圧の角周波数、sは微分演算子である。数式3において、負荷電圧VLd、VLqの変動を補償するために必要なインバータ電流をΔIid、ΔIiqとおくと、インバータ装置302より出力すべきインバータ電圧の変化量ΔVid、ΔViqは、数式5のように表現できる。同様に、数式4においても、負荷電流ILd、ILqを補償するために必要な負荷電圧をΔVLd、ΔVLqとおくと、インバータ電流の変化量ΔIid、ΔIiqは数式6のように表現できる。これらの数式3、数式4、数式5、数式6に従いベクトル制御部2を構成することで、高精度かつ高応答な制御部を構築できる。ここで、図1の電圧ベクトル演算部19は、負荷電圧指令値VLdp、VLqp、インバータ電流指令値Iidp、Iiqpおよび交流フィルタ定数に基づき、第一の電圧指令値Vidp、Viqpを出力する。該電圧ベクトル演算部19は、インバータ装置より出力すべき電圧を演算する部であり、数式3をもとに演算することが可能である。よって、該電圧ベクトル演算部19が出力すべき第一の電圧指令値Vidp、Viqpは数式3に基づき、数式7のように表現できる。ここで、Rafは交流フィルタリアクトル303の抵抗、Lafは交流フィルタリアクトル303のインダクタンス、ωinvは負荷電圧の角周波数である。本実施例における電圧制御部14の構成を、図2を用いて説明する。同図の101はd軸比例演算部、102はd軸積分演算部、103はd軸干渉演算部、104はq軸比例演算部、105はq軸積分演算部、106はq軸干渉演算部、107、108、109、110は加算部である。ここで、負荷電圧偏差ΔVLd、ΔVLqを補償するために必要となるインバータ電流は、数式6により演算することができることから、該電圧制御部14は数式6に基づき、数式8のように構成する。ここで、ωavrは電圧制御部14の応答角周波数、kcafは積分ゲイン係数、Cafは交流フィルタコンデンサ305のキャパシタンス、ωinvは負荷電圧の角周波数、sは微分演算子である。本実施例における電流制御部18の構成を、図3を用いて説明する。同図の201はd軸比例演算部、202はd軸積分演算部、203はd軸干渉演算部、204はq軸比例演算部、205はq軸積分演算部、206はq軸干渉演算部、207、208、209、210は加算部である。ここで、インバータ電流の偏差ΔIid、ΔIiqを補償するために必要となるインバータ電圧指令は、数式5により演算できることから、該電流制御部18は数式5に基づき、数式9のように構成する。ここで、ωacrは電流制御部18の応答角周波数、Rafは交流フィルタリアクトル303の抵抗、Lafは交流フィルタリアクトル303のインダクタンス、ωinvは負荷電圧の角周波数、sは微分演算子である。図4に、従来技術におけるシミュレーション結果の比較例を示す。同図では、d軸およびq軸の負荷電圧VLd、VLq、d軸およびq軸のインバータ電流Iid、Iiq、三相の負荷電圧VLu、VLv、VLw、三相の負荷電流Iiu、Iiv、Iiwを示しており、図10の交流電源装置に、図12の制御装置401を適用した場合における、電圧および電流のステップ応答を示している。また、図5に、本実施例におけるシミュレーション結果を示す。同図では、d軸およびq軸の負荷電圧VLd、VLq、d軸およびq軸のインバータ電流Iid、Iiq、三相の負荷電圧VLu、VLv、VLw、三相の負荷電流Iiu、Iiv、Iiwを示しており、図10の交流電源装置に、図1の制御装置1を適用した場合における、電圧および電流のステップ応答を示している。図4および図5は、シミュレーションの条件として、交流電源装置の構成と負荷条件、応答角周波数を同一にして動作させた状態を表している。結果として、本実施例の方式により、制御応答の改善が確認できる。本発明における第二の実施例の構成を、図6を用いて説明する。図1と同一部分には同一符号を付す。図6は図1と比較して、該電圧ベクトル演算部19にインバータ電流指令値Iidp、Iiqpを入力しない構成となっている。ここで図6の電圧ベクトル演算部19は、負荷電圧指令値VLdp、VLqpと、交流フィルタ定数に基づき、第一の電圧指令値Vidp1、Viqp1を出力する。該電圧ベクトル演算部19は、実施例1と同様に、インバータ装置302より出力すべき電圧を演算する部である。本実施例では、負荷電圧指令値VLdpおよびVLqpから、該電圧ベクトル演算部19が出力すべき第一の電圧指令値Vidp1、Viqp1を演算する。実施例1では、該電圧ベクトル演算部19に入力するインバータ電流指令Iidp、Iiqpを用いて、交流電源装置の出力回路にある交流フィルタリアクトル303の電圧降下を演算する。その一方で、本実施例では該電圧ベクトル演算部19で交流フィルタリアクトル303の電圧降下を演算しないため、該電圧降下を電流制御部18で補償する構成としている。本発明における第三の実施例の構成を、図7を用いて説明する。図1および図6と同一部分には同一符号を付す。図7は図1より、前記電圧ベクトル演算部19と加算部20、加算部21を取り外した構成となっている。ここで、実施例1と実施例2の電圧ベクトル制御部19は、インバータ装置302より出力すべき電圧の指令値を演算する。その一方で、本実施例では、該電圧ベクトル制御部19での電圧指令演算を行わないため、インバータ出力電圧は、電圧制御部14と電流制御部18で演算する構成としている。本発明における第四の実施例の構成を、図8および図9を用いて説明する。図8は電圧制御部14の構成を示しており、図2と同一部分には同符号を付している。図9は電流制御部18の構成を示しており、図3と同一部分には同符号を付している。以下、本実施例における電圧制御部14の構成を、図8を用いて説明する。同図の111はd軸比例補償部、112と114は加算部、113はq軸比例補償部である。ここで、d軸比例補償部111とq軸比例補償部113は、電圧制御部14の比例項ゲインを補償する部である。実施例1、実施例2、実施例3では、LCフィルタ回路の定数より制御ゲインを定めるが、制御信号の追従性が悪い場合、比例項ゲインの調整により改善することが一般に知られている。そこで、電圧制御部14は数式10に示すように、比例項を補償する構成とする。ここで、kpavrは電圧制御部の比例補償部、ωavrは電圧制御部の応答角周波数、kcafは積分ゲイン係数、Cafは交流フィルタコンデンサのキャパシタンス、ωinvは負荷電圧の角周波数、sは微分演算子である。本実施例における電流制御部18の構成を、図9を用いて説明する。同図の211はd軸比例補償部、212と214は加算部、213はq軸比例補償部である。ここでd軸比例補償部211とq軸比例補償部213は、電圧制御部18の比例項ゲインを補償する部である。実施例1、実施例2、実施例3では、LCフィルタ回路の定数より制御ゲインを定めるが、制御信号の追従性が悪い場合、比例項ゲインの調整により改善することが一般に知られている。そこで、電圧制御部18は数式11に示すように、比例項を補償する構成とする。電圧制御部18は数式11のように構成する。ここで、kpacrは電流制御部18の比例補償部、ωacrは電流制御部18の応答角周波数、Rafは交流フィルタリアクトル303の抵抗、Lafは交流フィルタリアクトル303のインダクタンス、ωinvは負荷電圧の角周波数、sは微分演算子である。電圧制御部14および電流制御部18の補償項を調整することにより、制御信号の追従性を改善することができる。なお、本実施例では、比例項に補償ゲインを置いたが、制御信号の安定性が悪い場合は、積分項に補償ゲインを置き、ゲイン調整をすることで、改善が可能となる。本発明における第五の実施例の交流電源装置を、図10を用いて説明する。図12および図1と同一部分には同一符号を付している。なお、図10では制御装置1の構成を第一の実施例と同一にしているが、他の実施例の構成でも同様の動作が実現できる。本実施例における制御装置1のベクトル制御部2では、電圧センサ306より検出した負荷電圧VLuvとVLwvを、三相二相座標変換部11でdq軸からなる直交回転座標系の負荷電圧VLd、VLqに変換し、加算部12および13にて負荷電圧指令値VLdp、VLqpとの差分である負荷電圧偏差ΔVLd、ΔVLqを算出する。その後、電圧制御部14に該負荷電圧偏差ΔVLd、ΔVLqを入力し、インバータ電流指令値IidpとIiqpを数式8に従い演算する。また、電流センサ305より検出したインバータ電流Iiu、Iiv、Iiwを、三相二相座標変換部15で回転座標系のインバータ電流Iid、Iiqに変換し、加算部16および17にてIidp、Iiqpとの差分であるインバータ電流偏差ΔIid、ΔIiqを演算する。その後、該インバータ電流偏差ΔIid、ΔIiqを電流制御部18に入力し、インバータ電圧補正量ΔVidp、ΔViqpを数式9に従い演算する。電圧ベクトル演算部19は、負荷電圧指令値VLdp、VLqp、インバータ電流指令値Iidp、Iiqpおよび交流フィルタ定数に基づき、第一の電圧指令値Vidp、Viqpを数式7に従い演算する。加算部20および21にて、前記電圧ベクトル演算部より出力する第一のインバータ電圧指令値Vidp1、Viqp1と、第二のインバータ電圧指令値Vidp2、Viqp2を加算部20、21を介して、二相三相座標変換部22にて、三相電圧指令値Viup、Vivp、Viwpを演算する。PWM制御部3にて、該インバータ電圧指令値Viup、Vivp、Viwpからパルス指令Su、Sv、Swを演算し、該パルス指令Su、Sv、Swに従いインバータ装置302をスイッチング制御することで、入力される直流電力を三相交流電力に変換する。上記構成とすることで、該パルス指令Su、Sv、Swによりインバータ装置302は電源出力端子307の出力電圧VLuv、VLvwを定電圧定周波数で制御する。本発明における第六の実施例の交流電源装置を、図11を用いて説明する。同図は、図10に入力電源回路と出力負荷回路を絶縁するトランス308を追加した構成となっている。本回路構成では、負荷に出力する電流を検出していないため、トランス308による電圧降下を演算できない特徴を有するが、一般にトランス308による電圧降下が小さいこと、電圧偏差は電圧制御部14および電流制御部18により補償されることから、第三の実施例同様に電源出力端子307の出力電圧VLuv、VLvwを定電圧定周波数で制御することが可能である。