"外周部に歯部が形成され、該歯部が相互に噛合する一対の歯車と、前記一対の歯車が噛合状態で収納される液圧室を有し、該液圧室は前記各歯車の歯先外面が摺接する円弧状の内周面を有するハウジングと、前記各歯車の両端面にそれぞれ当接した状態で前記ハウジングの液圧室内に挿入されて、前記各歯車の両端面からそれぞれ外方に延出するように設けられた各回転軸を支持する支持部材とを備え、前記ハウジングは、前記一対の歯車を挟んで、前記液圧室の一方の内面に開口する取入れ流路を有するとともに、前記液圧室の他方の内面に開口する吐出し流路を有し、前記一対の歯車は、前記回転軸の軸線方向において、その歯面が相互に連続して線状に当接するとともに、一方の歯先が他方の歯底に当接するような理論歯形を備えた液圧装置において、前記各歯車の歯部端面のエッジは、少なくとも歯先と歯底との間の中間部位に面取りが施され、該中間部位の丸み又は斜面の大きさが、前記歯先及び歯底の丸み又は斜面よりも大きくなっていることを特徴とする液圧装置。前記中間部位は、前記歯車の動力伝達域部であることを特徴とする請求項1記載の液圧装置。前記中間部位は、前記歯車の歯たけをhとして、歯底から0.1h~0.9hの範囲である請求項1記載の液圧装置。前記中間部位は、前記歯車の歯たけをhとして、歯底から0.26h~0.81hの範囲である請求項1記載の液圧装置。前記一対の歯車は、はすば歯車であり、前記端面と歯面とがなす角度が鋭角となる側の前記中間部位にのみ、前記面取り加工を施したことを特徴とする請求項1乃至4記載のいずれかの液圧装置。前記中間部位に施す面取り幅を、0.05~0.8mmとしたことを特徴とする請求項1乃至5記載のいずれかの液圧装置。前記中間部位に施す面取り幅を、0.1~0.2mmとしたことを特徴とする請求項1乃至5記載のいずれかの液圧装置。ところが、上記従来の油圧装置1には、上述の如く、騒音の問題を解消することができ、高い容積効率を得ることができるというメリットがある反面、高い容積効率を得るために、歯部端面のエッジ部分の丸み又は斜面を極力小さくしていることから、一対の歯車20’,23’が噛合する際に、その当接応力が同エッジ部分に集中し易く、この応力によって、同エッジ部分が損傷し易いという問題があった。特に、歯先と歯底の間の中間部位は、駆動歯車20’から従動歯車23’に動力を伝達する作用を持つ領域であり、ここには歯先や歯底に比べて大きな応力が作用するため、同中間部位が損傷し易い。また、上記油圧装置1のように、一対の歯車20’,23’がはすば歯車の場合には、図10に示すように、上記エッジ部分が鋭角となる部分鋭角部27a’と鈍角となる部分鈍角部27b’とがあり、これらの内、特に鋭角部27a’が損傷を起こし易い。このようにエッジ部分が損傷した状態を図12に示す。尚、損傷部には、符号Cを付した。そして、上記のようにして、例えば、エッジ部分が欠損すると、この欠損によって生じた破片が、噛合する一対の歯車20’,23’に噛み込んで同噛み込み部の歯面が損傷する、即ち、損傷領域が拡大するという問題を引き起こし、ひいては、大きな異音が発生したり、或いは油圧装置1が動作不能な状態に陥ることもある。更には、発生した破片が当該油圧装置1からこれに接続される油圧機器に輸送され、この破片によって当該油圧機器が損傷するといった事態も考えられる。また、エッジ部分が欠損した場合、エッジ部分とブッシュ30,32との間のシール性が低下し、作動液体の吐出量が減少する、即ち、容積効率が低下するという問題を生じる。この問題について、図13~図15を参照しつつ説明する。尚、図13及び図15は、各歯車20’,23’の端面にブッシュ3032が当接した状態を示した断面図であり、図13はエッジ部分に欠損が生じていない場合、図15はエッジ部分に欠損が生じた場合を図示している。また、図14は、歯車20’23’がブッシュ3032及び本体3の内周面7と当接する部分を示した断面図であり、エッジ部分に欠損が生じていない場合を図示している。図13及び図14に示すように、エッジ部分に欠損が生じていない場合には、エッジ部分の丸み又は斜面を極力小さくしていることから、歯車20’,23’のエッジ部分とブッシュ3032との間の隙間40、並びに歯車20’23’と前記本体3及びブッシュ3032との間の隙間41は極めて狭く、歯車20’,23’のエッジ部分、ブッシュ3032及び本体3との間に粘性抵抗が作用するため、高圧側と低圧側との間で、当該隙間40,41を通じた作動液体のリークは起こり難い。一方、図15に示すように、例えば歯車20’のエッジ部分に欠損が生じると、歯車20’,23’のエッジ部分とブッシュ3032との間の隙間40’が広くなり、エッジ部分及びブッシュ30の近傍の作動液体には当該エッジ部分やブッシュ30との間に粘性抵抗が作用するものの、エッジ部分やブッシュ30から離れた位置にある作動液体にはそのような粘性抵抗が作用しないため、当該隙間40’を通じた作動液体の移動が起こり易く、高圧側から低圧側に向けた作動液体のリークが発生するのである。このように、上記従来の油圧装置1には、吐出量の定格を長時間維持することができないという構造的な問題があり、装置の信頼性に欠けるという問題があった。本発明は、以上の実情に鑑みなされたもので、静音でしかも高い出力効率を有する従来の液圧装置において、かかる静音性及び出力効率を長時間に亘って維持することができ、従来に比べて信頼性が高い液圧装置の提供をその目的とする。上記課題を解決するための本発明は、外周部に歯部が形成され、該歯部が相互に噛合する一対の歯車と、前記一対の歯車が噛合状態で収納される液圧室を有し、該液圧室は前記各歯車の歯先外面が摺接する円弧状の内周面を有するハウジングと、前記各歯車の両端面にそれぞれ当接した状態で前記ハウジングの液圧室内に挿入されて、前記各歯車の両端面からそれぞれ外方に延出するように設けられた各回転軸を支持する支持部材とを備え、前記ハウジングは、前記一対の歯車を挟んで、前記液圧室の一方の内面に開口する取入れ流路を有するとともに、前記液圧室の他方の内面に開口する吐出し流路を有し、前記一対の歯車は、前記回転軸の軸線方向において、その歯面が相互に連続して線状に当接するとともに、一方の歯先が他方の歯底に当接するような理論歯形を備えた液圧装置において、前記各歯車の歯部端面のエッジは、少なくとも歯先と歯底との間の中間部位に面取りが施され、該中間部位の丸み又は斜面の大きさが、前記歯先及び歯底の丸み又は斜面よりも大きくなった液圧装置に係る。本発明によれば、前記一対の歯車は、その歯部端面のエッジ部分において、少なくとも歯先と歯底との間の中間部位に面取りが施され、当該中間部位の丸み又は斜面の大きさが歯先及び歯底の丸み又は斜面よりも大きくなっている。斯くして、少なくとも歯先と歯底との間の中間部位に面取りを施すことで、当該中間部位のエッジ強度を高めることができ、これにより、一対の歯車が噛合する際の当接応力によって同部が損傷するのを防止することができる。中間部位、特に動力伝達領域には、他の部分に比べて大きな応力が作用するが、面取りを施して強度を高めることにより、その耐久性を高めることができる。一方、歯先及び歯底は、動力伝達領域ではなく、あまり大きな応力が作用しないため、そのエッジ部の丸み又は斜面の大きさを小さくしても、同部が損傷する恐れはない。そして、本発明では、歯先及び歯底の丸み又は斜面の大きさを、前記中間部位のそれに比べて小さくすることにより、歯車の端面と支持部材との間のシール性を維持するようにしている。即ち、前記歯部のエッジ部全域に、エッジ損傷が生じないような一様な面取りを施した場合には、上述のエッジ部が欠損した場合と同様に、高圧側から低圧側に向けたリークが生じるが、少なくとも歯先及び歯底の丸み又は斜面の大きさをリークが生じないような大きさとすることで、このようなリークが防止されるのである。上記のように、歯部のエッジ部の丸み又は斜面の大きさは、これが小さいとシール性が高まる反面、その強度が弱くなって損傷し易く、一方、これが大きい場合には、強度が高まって損傷し難くなるが、シール性が弱まってリークし易くなるという相反する現象をもたらす。本願発明者等は、鋭意研究の結果、歯先及び歯底の丸み又は斜面の大きさを、リークが生じないような極小さなものとする一方、前記中間部位の丸み又は斜面の大きさを損傷が生じない程度の大きさとすることで、シール性と強度との両立を図り得ることを見出したものである。また、本発明によれば、前記中間部位に面取りを施すことで、歯車端面と支持部材との間に潤滑作用を与えることもできる。以上のように、本願発明に係る液圧装置によれば、静音でしかも高い出力効率を有するという本来の性能を長時間に亘って維持することができ、従来に比べて高い信頼性を得ることができる。また、本発明では、特に、前記動力伝達領域に当たるエッジ部以下、これを動力伝達域部というに面取りを施すのが好ましい。上述したように、動力伝達域部には特に大きな応力が作用するため、同部に面取りを施すことで、その損傷を防止することができる。尚、前記動力伝達領域は、例えば、インボリュート曲線やトロコイド曲線といった一般的な歯車で用いられている理論曲線で代表され、具体的には、歯車のピッチ点近傍に配置される、一つの真円シングルアールでは表すことができない理論曲線部分をいい、一般的には、歯車の歯たけをhとして、歯底から0.1h~0.9hの範囲内に存在する。そして、本発明では、更に、前記中間部位を、歯底から0.26h~0.81hの範囲とするのが特に好ましい。また、本発明では、前記一対の歯車をはすば歯車とすることができ、この場合には、前記歯車の端面と歯面とのなす角度が鋭角となる側の前記中間部位にのみ、前記面取りを施すようにしても良い。鋭角のエッジ部分は鈍角のエッジ部分に比べてその強度が低く、鈍角のエッジ部分については損傷の恐れはないが、鋭角のエッジ部分については損傷の危険性が高い。したがって、鋭角のエッジ部分について面取りを施すことで、エッジ部全体についての損傷の危険性を低減することができる。そして、このようにして面取りを施す部位を必要最小限に抑えることで、エッジ部分と支持部材との間のシール性をより適正に維持することができる。また、本発明において、前記中間部位に施す面取り幅は、0.05~0.8mmとすることが好ましく、0.1~0.2mmとすることがより好ましい。尚、ここで言う面取り幅とは、面取りが丸みである場合には、その円弧部分の弦の長さ寸法を言い、斜面である場合には、当該斜面の幅を言うものとする。以上説明したように、本発明に係る液圧装置によれば、歯車の歯部端面のエッジ部分において、少なくとも歯先と歯底との間の中間部位に面取りを施し、当該中間部位の丸み又は斜面の大きさを歯先及び歯底の丸み又は斜面よりも大きくしているので、一対の歯車が噛合する際の当接力によって、当該エッジ部分が損傷するのを防止することができるとともに、歯車と支持部材との間を通じた作動液体のリークを防止することができる。これにより、静音でしかも高い出力効率を有するという本来の性能を長時間に亘って維持することができ、従来に比べて高い信頼性を得ることができる。以下、本発明の具体的な実施形態に係る液圧装置について、作動液体に作動油を用いる油圧装置を例にとって、図1乃至図7を参照しつつ説明する。尚、本実施形態に係る油圧装置は、図8乃至図11に示した従来の油圧装置1を構成する一対のはすば歯車20’,23’に代えて、その端面のエッジ部分に面取りを施した同様の一対のはすば歯車20,23を適用したものであり、その他の構成については前記従来の油圧装置1と同じである。したがって、従来の油圧装置1と同じ構成成分についてはその詳しい説明を省略する。上記本実施形態に係る油圧装置を構成する一対のはすば歯車20,23は、当該歯車20,23の端面におけるエッジのうち、端面と歯面とがなす角度が鋭角であるエッジ部分図2に示す鋭角部27aであり、図10に示す鋭角部27a’に相当するにのみ面取りを施したものであり、歯先から歯底にかけて面取り幅が変化し、歯先及び歯底よりも中間部位の面取り幅の方が大きくなっている図1参照。これについて、図2を参照しつつ具体的に説明する。尚、面取り加工を施した部位には、符号Mを付した。図2は、歯車20,23の端面におけるエッジ部分の面取り幅を決定する方法を説明するための模式図である。尚、図2中のhは歯部の歯たけを示している。歯底からh1までを歯底部位、h1からh2までを中間部位、h2から歯先までを歯先部位と定義し、所定の最大面取り幅を設定した場合、歯底部位には、歯底からh1にかけて面取り幅を0から最大面取り幅まで徐々に大きくする面取り加工を施し、中間部位には、その全部位の面取り幅を最大面取り幅とする面取り加工を施し、歯先部位には、h2から歯先にかけて面取り幅を最大面取り幅から0にまで徐々に小さくする面取り加工を施している。ここで、h1及びh2の値は、h1からh2までの間に前記動力伝達域部を含むように設定し、h1は0.1h~0.5h歯底から見て、歯たけの10~50の位置、h2は0.5h~0.9h歯底から見て、歯たけの50~90の位置であることが好ましい。言い換えれば、前記中間部位は、これを0.1h~0.9hの範囲内に設定するのが好ましく、より好ましい例として、h1=0.26h、h2=0.81hとした例を例示することができる。尚、上例では、歯先部位及び歯底部位の面取り幅を0としたが、実際の加工では面取り幅を0とするのは極めて困難であるので、同部については、高圧側から低圧側へ向けてのリークが許容できる程度の面取り幅を持たせることは許容される。また、中間部位についての面取り幅は、これを一様にする必要は無く、徐々に変化させても良い。要は、同部に所定の強度が得られる面取り幅を持たせることが肝要である。この意味で、中間部位の面取り幅は、0.05~0.8mmとすることが好ましく、0.1~0.2mmとすることがより好ましい。以上の構成を備えた本例の油圧装置は、歯車20,23が噛合した際に欠損が生じ易い鋭角部27aの中間部位の面取り幅を、エッジの歯先及び歯底の面取り幅よりも大きくしたことで、当該中間部位の強度が増し、その耐久性が向上している。したがって、当該油圧装置を油圧ポンプや油圧モータとして用いる際に、一対の歯車が噛合して中間部位に当接応力が集中しても同部に損傷や欠損が生じるのを防ぐことができ、従来の油圧装置に比べてその耐久性を格段に向上させることができる。一方、歯先部位及び歯底部位の面取り幅を0とするか、又は、高圧側から低圧側へのリークが許容範囲内となる面取り幅としているので、従来の油圧装置1と同様に、歯車20,23の端面とブッシュ30,32の端面との間の高いシール性を確保することができ、高い出力効率を確保することができる。即ち、歯車20,23の前記エッジに全体的に面取りを施した場合、図4及び図6に示すように、歯車20,23の歯先部位と歯底部位が噛合する部分、及び、歯車20,23の中間部位が相互に噛合する部分には、いずれも当該歯車20,23とブッシュ3032との間に大きな隙間50,52を生じ、この隙間50,52から作動液体がリークし、また、同様に、図5に示すように、歯車2023と本体3及びブッシュ3032との間に大きな隙間51を生じ、この隙間51から作動液体がリークする。したがって、この場合には、前記エッジ部分の強度を増大させることができる反面、前記エッジ部分の全体について作動液体のリークを生じるため、高いシール性については、これを確保することができないという問題がある。尚、図4は、歯車20,23の歯先部位と歯底部位が噛合する部分の断面図であり、図6は、歯車20,23の中間部位が相互に噛合する部分の断面図である。また、図5は、歯車2023と本体3及びブッシュ3032とが当接する部分の断面図である。これに対し、本実施形態に係る油圧装置では、上述のように、高い応力が作用しない歯先部位及び歯底部位の面取り幅を0とするか、又は、高圧側から低圧側へのリークが許容範囲内となる面取り幅としているので、図13及び図14から分かるように、同部については、歯車20,23とブッシュ3032との間の隙間、及び歯車2023と本体3及びブッシュ3032との間の隙間は極小さく、リークが生じたとしてもこれを許容範囲内に押さえることができる。また、歯車20,23が噛合した際に欠損が生じ易い鋭角部27aの中間部位にのみ所定の面取りを施すようにしているので、図7に示すように、歯車20,23とブッシュ3032との間に生じる隙間53は、面取りを施さない場合に比べて大きくはなるが、図6に示した隙間52よりは小さく、したがって、その分、リーク量が軽減される。尚、図7は、鋭角部27aの中間部位にのみ面取りを施した場合の、当該中間部位が相互に噛合する部分の断面図である。斯くして、本実施形態に係る油圧装置によれば、以上のことが相俟って、従来の油圧装置1に比べて、耐久性に富み、高い出力効率を長時間維持することができるという効果が奏される。因みに、本願出願人らは、歯部のエッジ部分に面取り加工を施していないはすば歯車を用いた従来の油圧装置1に相当する油圧ポンプ比較例1と、歯部のエッジ部分全域に面取り加工を施したはすば歯車を用いた油圧ポンプ比較例2と、歯部の鋭角部のエッジ部にのみ、歯先部位及び歯底部位よりもその間の中間部位の面取り幅を大きくしたはすば歯車を用いた油圧ポンプ実施例とを用いて、その性能比較実験を行った。その結果について、以下説明する。尚、図3は、上記各油圧ポンプを駆動させ、所定時間経過毎にそれぞれの吐出流量を測定した結果をまとめた表である。同図3に示すように、実施例、比較例1及び2の各油圧ポンプは、それぞれ同じ理論吐出流量を有する。そして、実施例では、初期吐出流量が107.4L/min理論値の94を計測し、200時間経過後も略同じ吐出流量、即ち、107L/minを計測した。一方、比較例1では、初期吐出流量こそ109L/min理論値の95.4を計測したが、その後は時間経過とともにその吐出流量が減少し、200時間経過時には、吐出流量が103L/min理論値の90.1と、初期吐出流量に比べて2.8減少した。また、比較例2では、初期吐出流量が95.5L/min理論値の83.6と実施例及び比較例1に比べて低いが、実施例と同じく時間経過に伴う減少は無く、200時間経過時の吐出流量は94.5L/min理論値の82.7であった。上記のように、実施例に係る油圧ポンプでは、その初期吐出流量が理論値の94であり、従来の油圧装置1比較例1と同等の高い吐出流量即ち、高い容積効率を備えている。これは、前記中間部位に面取りを施しても、容積効率に影響を与えないことを意味している。一方、前記エッジ部の全域に面取りを施した比較例2では、理論値の83.6の初期吐出流量しか得られていない。これは、歯先部位及び歯底部位のエッジ部分に面取りを施すと前記リークが極端に大きくなり、その容積効率が著しく低下することを表している。また、実施例及び比較例2では、稼働時間が経過しても、その吐出流量はあまり変化していない。これは、歯部エッジ部に面取りを施すことで、当該エッジ部の強度が向上し、同部が損傷し難くなっているため、歯車端面とブッシュ端面との間のシール性が、稼働時間が経過しても良好に維持されることを表している。一方、前記エッジ部に面取りを施していない比較例1では、時間経過とともにその吐出流量が減少し、200時間経過時には、吐出流量が初期吐出流量に比べて2.8減少している。面取りを施さない場合には、前記エッジ部が欠損し易いが、以上のことから、時間経過とともに同エッジ部が欠損し、これにより、歯車端面とブッシュ端面との間のシール性が低下し、前記リークが増大したことが分かる。このように、実施例に係る油圧ポンプによれば、高い容積効率を得ることができるとともに、これを長時間に亘って維持することができる。以上詳述したように、本実施形態に係る油圧装置は、一対のはすば歯車の歯部端面であって、その鋭角側のエッジにのみ、その中間部位に対して歯先及び歯底より大きな面取りを施しているので、当該中間部位の強度を高めることができ、当該中間部位に欠損が生じるのを防止することができる。そして、このような面取りを施すことで、従来の油圧装置1と同等の高い容積効率を確保することができるとともに、この高い容積効率が長時間に亘って維持され、従来に比べてその耐久性の向上を図ることができるとともに、高い信頼性を得ることができる。尚、上述したように、本実施形態に係る油圧装置は、前記一対のはすば歯車20,23の端面のエッジ部分に面取りを施した点を除いて、図8乃至図11に示した従来の油圧装置1と同じ構成を備えているが、本発明の採り得る具体的な態様は、何らこれに限定されるものではない。例えば、上例では、本発明に係る液圧装置を油圧ポンプとして具現化したものを例示したが、これに限られるものではなく、例えば、油圧モータとしても良い。また、作動液体についても、作動油に限られるものではなく、例えば、切削液を作動液体としても良い。この場合、本発明に係る液圧装置はクーラントポンプとして具現化される。また、上例の油圧装置は、一対のはすば歯車を用いた構成としているが、これに限られるものではなく、一対のすぐば歯車を用いた構成としても良い。この場合、歯部端面の一方側又は両側のエッジに対して、面取りを施せば良い。また、前記ブッシュ30,32と歯車20,23が直接当接するように構成したが、ブッシュ30,32と歯車20,23との間に、それぞれ板状の摺動部材例えば、サイドプレートを介在させても良い。更に、ブッシュ30,32をぞれぞれ2分割して、前記各回転軸21,24の両側を4つのブッシュにより、それぞれ単独で支持するようにしても良い。また、前記回転軸21のテーパ部にキー溝を形成するとともに、このキー溝にキーを挿入して、このキー溝とキーにより、当該回転軸21のテーパ部に適宜回転体を連結するようにしても良い。また、上例では、前記本体3に、取入れ穴5及び吐出し穴6を貫通穴として穿設するようにしたが、前記取入れ穴5及び吐出し穴6は、それぞれ液圧室4に通じるものであれば良く、したがって、当該取入れ穴5及び吐出し穴6は、それぞれその一方が本体3に形成された開口によって液圧室4に通じ、他方が第1フランジ8及び/又は第2フランジ11に形成された開口によって外部に通じる流路取入れ流路及び吐出し流路を構成するように、これら本体、並びに第1フランジ8及び/又は第2フランジ11に形成されていても良い。"