"航空機用のタイヤであって、‐トレッド1を介して路面に接触するようになっていて且つリムに接触するようになった2つのビードにサイドウォールによって連結されているクラウンと、‐前記2つのビードを互いに連結している半径方向カーカス補強材2と、‐前記トレッドの半径方向内側に位置し且つ前記半径方向カーカス補強材の半径方向外側に位置していて、実働補強材3及び保護補強材4を有するクラウン補強材とを有し、‐前記実働補強材は、前記保護補強材の半径方向内側に、前記実働補強材の少なくとも1つの層30を有し、‐各実働補強材層は、軸方向に並置された実質的に円周方向のストリップ31,231,331,431から成り、‐各ストリップは、ポリマー被覆材料33,233,333,433で被覆された相互に平行な繊維補強要素32,232,332,432で構成されている、タイヤにおいて、前記少なくとも1つの実働補強材層の各ストリップは、少なくともその半径方向内側軸方向フェースにわたって、熱伝導性材料で作られた相互に平行な実質的に円周方向の細線状要素35,235,335,435を含む熱伝達要素34,234,334,434と接触状態にあり、実質的に円周方向細線状要素の前記熱伝導性材料の熱伝導率は、前記熱伝達要素と接触状態にある前記ストリップの前記繊維補強要素の前記ポリマー被覆材料の熱伝導率の少なくとも50倍に等しく、前記熱伝達要素34,234,334,434は、前記接触状態にあるストリップに平行な周期的な幾何学的振動形態を呈する実質的に円周方向の細線状要素35,235,335,435を有する、タイヤ。前記少なくとも1つの実働補強材層30の各ストリップ31,231,331,431は、少なくともその半径方向内側軸方向フェースにわたって、熱伝導性材料で作られた相互に平行な実質的に円周方向の細線状要素35,235,335,435を含む熱伝達要素34,234,334,434と接触状態にある、請求項1記載のタイヤ。前記熱伝達要素は、少なくとも1つの実質的に円周方向のバンド34,234,334,434で構成されている、請求項1又は2記載のタイヤ。前記熱伝達要素は、軸方向幅は前記熱伝達要素と接触状態にある前記ストリップ31,231の軸方向幅に等しい単一の実質的に円周方向のバンド34,234で構成されている、請求項1~3のうちいずれか一に記載のタイヤ。前記熱伝達要素は、軸方向幅の合計が前記熱伝達要素と接触状態にある前記ストリップ331の軸方向幅にせいぜい等しい複数の軸方向に分離された実質的に円周方向のバンド434で構成されている、請求項1~3のうちいずれか一に記載のタイヤ。前記熱伝達要素は、軸方向幅の合計が前記熱伝達要素が接触状態にある前記ストリップ331の軸方向幅にせいぜい等しい複数の軸方向に並置された実質的に円周方向のバンド334で構成されている、請求項1~3のうちいずれか一に記載のタイヤ。前記熱伝達要素34,234,334,434は、前記実質的に円周方向の細線状要素35,235,335,435を被覆するポリマー被覆材料36,236,336,436を有する、請求項1~6のうちいずれか一に記載のタイヤ。前記熱伝達要素34,234,334,434の任意の実質的に円周方向細線状要素35,235,335,435は、コードである、請求項1~7のうちいずれか一に記載のタイヤ。前記熱伝達要素34,234,334,434の任意の実質的に円周方向細線状要素35,235,335,435は、金属製のコードである、請求項1~8のうちいずれか一に記載のタイヤ。前記熱伝達要素34,234,334,434の任意の実質的に円周方向細線状要素35,235,335,435は、アルミニウム製のコードである、請求項1~9のうちいずれか一に記載のタイヤ。前記熱伝達要素34,234,334,434の任意の実質的に円周方向細線状要素35,235,335,435の直径は、せいぜい0.9mmに等しく且つ少なくとも0.1mmに等しい、請求項9又は10記載のタイヤ。前記実質的に円周方向細線状要素の本数は、前記バンドの幅の1cm当たり1~10本である、請求項9~11のうちいずれか一に記載のタイヤ。前記バンドの幅の1cm当たりの前記実質的に円周方向細線状要素35,235,335,435の断面積の合計は、0.5mm2未満であることが必要である、請求項9~12のうちいずれか一に記載のタイヤ。前記熱伝達要素34,234,334,434の単位軸方向幅当たりの円周方向荷重又は分布状態の張力は、前記熱伝達要素と接触状態にある前記ストリップ31,231,331,431の単位軸方向幅当たりの円周方向荷重のせいぜい0.3倍に等しい、請求項1~13のうちいずれか一に記載のタイヤ。前記熱伝達要素34,234,334,434は、軸方向に垂直な円周方向平面内に周期的な幾何学的振動形態を有する実質的に円周方向細線状要素35,235,335,435を有する、請求項1~14のうちいずれか一に記載のタイヤ。金属化ストリップ31,34;231,234;331,334;431,434であって、ポリマー被覆材料33,233,333,433で被覆された相互に平行な繊維補強要素32,232,332,432で構成されているストリップ31,231,331,431を有する金属化ストリップにおいて、前記金属化ストリップは、少なくともその半径方向内側の軸方向フェースにわたって、少なくとも1つの熱伝導性材料を含む熱伝達要素34,234,334,434と接触状態にあり、前記熱伝達要素の熱伝導性材料の熱伝導率は、前記熱伝達要素と接触状態にある前記ストリップの前記繊維補強要素の前記ポリマー被覆材料の熱伝導率の少なくとも50倍に等しく、前記熱伝達要素は、前記接触状態にあるストリップに平行な周期的な幾何学的振動形態を有する実質的に円周方向の細線状要素を含む、金属化ストリップ。本発明者は、タイヤのクラウン全体にわたって一様な温度分布状態を得ると同時にこれが実働補強材の加重に対する影響を最小限に抑えるために一般に実働補強材層の端部のところに位置した温度の最も高い箇所から一般に実働補強材の中央領域に位置した温度の最も低い箇所への航空機用タイヤの実働補強材中に生じた熱の除去具合を向上させるという目的の達成に取り組んだ。この目的は、本発明によれば、航空機用のタイヤであって、‐トレッドを介して路面に接触するようになっていて且つリムに接触するようになった2つのビードにサイドウォールによって連結されているクラウンと、‐2つのビードを互いに連結している半径方向カーカス補強材と、‐トレッドの半径方向内側に位置し且つ半径方向カーカス補強材の半径方向外側に位置していて、実働補強材及び保護補強材を有するクラウン補強材とを有し、‐実働補強材は、保護補強材の半径方向内側に、実働補強材の少なくとも1つの層を有し、‐各実働補強材層は、軸方向に並置された実質的に円周方向のストリップから成り、‐各ストリップは、ポリマー被覆材料で被覆された相互に平行な繊維補強要素で構成されている、タイヤにおいて、少なくとも1つの実働補強材層の各ストリップは、少なくともその半径方向内側軸方向フェースにわたって、熱伝導性材料で作られた相互に平行な実質的に円周方向の細線状要素を含む熱伝達要素と接触状態にあり、実質的に円周方向細線状要素の熱伝導性材料の熱伝導率は、熱伝達要素と接触状態にあるストリップの繊維補強要素のポリマー被覆材料の熱伝導率の少なくとも50倍に等しく、熱伝達要素は、接触状態にあるストリップに平行な周期的な幾何学的振動形態を呈する実質的に円周方向の細線状要素を有することを特徴とするタイヤを用いて達成された。本発明によれば、少なくとも1つの実働補強材層の各ストリップは、少なくともその半径方向内側軸方向フェースにわたって、熱伝導性材料で作られた相互に平行な実質的に円周方向の細線状要素を含む熱伝達要素と接触状態にあり、このことは、ストリップのフェースがタイヤの回転軸線に平行であり且つタイヤの回転軸線の半径方向最も近くに位置していることを意味している。熱伝達要素は、実質的に円周方向である細線状要素を含み、このことは、細線状要素の角度が周方向に可変であるのが良く且つ円周方向に対して30°未満であることを意味している。細線状要素は、相互に平行であり、このことは、2本の隣り合う細線状要素の幾何学的曲線相互間の距離が一定であると言えることを意味しており、幾何学的曲線は、周期的起伏を呈することが可能である。細線状要素は、熱伝導性材料で構成される。細線状要素を構成する熱伝導性材料は、熱伝導率が高い材料、例えば金属材料であることを意味している。材料の熱伝導率は、Wm1K1で表される物理量であり、これは、材料が熱エネルギーを運ぶことができるという特徴を示している。熱伝導性材料の熱伝導率が高ければ高いほど、この材料は熱エネルギーをそれだけ一層良好に運搬できる。これとは対照的に、材料が熱の導体ではなく、より正確に言えば、熱の不良導体であるという表現は、材料の熱伝導率が低く、例えばタイヤに従来用いられている従来型ポリマー材料であることを意味している。実働補強材層の軸方向端部のところに生じた熱又は熱エネルギーは、実働補強材層の軸方向端部のところに位置したストリップと接触状態にある熱伝達要素によって除去される。実質的に円周方向の細線状要素で構成されたこの端部熱伝達要素は、一方において、その実質的に円周方向細線状要素を介して除去された熱エネルギーのうちの何割かを実働補強材層の周囲にわたって分布させ、他方において、軸方向内方に除去された熱エネルギーの別の部分を次の熱伝達要素に伝達する。熱は、このように、少しずつ円周方向と軸方向の両方向に除去される。円周方向における熱の伝達が有効である。というのは、かかる熱伝達は、熱伝導性材料で構成されている実質的に円周方向細線状要素によって行われるからである。これとは対照的に、軸方向における熱の伝達は、元々、円周方向における熱伝達よりも効果が低いように思われる。というのは、軸方向には連続的に熱伝導する材料が存在しないからである。しかしながら、この欠点は、実働補強材層の端部相互間に熱伝導連続性をもたらすジグザグの層によるかターンからターンへの軸方向熱伝達を可能にする螺旋の層によるかのいずれかによって補償される。目的が実働補強材層の軸方向端部と中央との間で温度を均一にすることにあるこの熱伝達が可能である。というのは、実働補強材層の軸方向端部と中央との間における温度が高く、それ故、熱の伝導を生じさせる温度勾配が作られるからである。実働補強材層を構成するストリップと接触状態にある熱伝達要素の実質的に円周方向細線状要素によって熱エネルギーを優先的に除去するためには、実質的に円周方向細線状要素の熱伝導性材料の熱伝導率は、熱伝達要素と接触状態にあるストリップの繊維補強要素が接触しているポリマー被覆材料の熱伝導率よりも著しく高いことが必要であり、ポリマー被覆材料は、性質上、熱の不良導体である。本発明者は、熱伝達要素と接触状態にあるストリップの繊維補強要素を被覆しているポリマー被覆材料の熱伝導率の少なくとも50倍に等しい熱伝達要素の熱伝導性材料の熱伝導率が実働補強材層の軸方向端部のところの熱のレベルを許容可能なレベル、即ち、関与する材料を劣化させる可能性の低いレベルまで減少させることができるのに十分な量の熱エネルギーを除去することができるということを実証した。さらに本発明によれば、熱伝達要素は、接触状態にあるストリップに平行な周期的な幾何学的振動形態を有する実質的に円周方向の細線状要素を含む。確かに、熱伝達要素の実質的に円周方向細線状要素が接触状態にあるストリップに平行に、即ち、半径方向に関して周期的な幾何学的振動形態を呈することが有利である。これら周期的な幾何学的振動形態は、交互にV字形の褶曲部又は正弦波形状の起伏部であるのが良いが、これらには限定されない。周期的な幾何学的振動形態の存在により、熱伝達要素の円周方向伸長性が増大し、かくして熱伝達要素の引張り破壊の恐れが減少する。有利には、周期的幾何学的振動形態の最高最低振幅とこの周期の波長の比は、熱伝達要素に満足のいく円周方向伸長性を与えるために0.05を超える。有利には、少なくとも1つの実働補強材層の各ストリップは、少なくともその半径方向内側軸方向フェースにわたって、熱伝導性材料で作られた相互に平行な実質的に円周方向の細線状要素を含む熱伝達要素と接触状態にある。最も高い温度を有する軸方向端部のところに生じる熱だけでなく、実働補強材層の各々の軸方向端部のところに生じる熱は、有利には、各実働補強材層中の、従って、半径方向補強材の厚さ全体における温度を均一にするよう除去される。また、有利には、熱伝達要素は、少なくとも1つの実質的に円周方向のバンドで構成される。熱伝達要素の実質的に円周方向のバンド又は帯状体は、タイヤの周囲全体に沿って延びる一方で、実働補強材層のストリップと接触関係をなしたままである要素である。実質的に円周方向バンドの子午線断面は、最も短い寸法が半径方向に差し向けられ、最も長い寸法が軸方向に差し向けられた長方形である。実質的に円周方向のバンドは、これが接触状態にあるストリップの実質的に円周方向の経路を辿る。第1の好ましい実施形態では、熱伝達要素は、軸方向幅が熱伝達要素と接触状態にあるストリップの軸方向幅に等しい単一の実質的に円周方向のバンドで構成される。単一の実質的に円周方向のバンドの軸方向幅がストリップの軸方向幅に等しいかかる実施形態は、タイヤの製造の面で有利である。というのは、ストリップと単一の実質的に円周方向のバンドをストリップの初歩的レベルで前もって組み立てることができ、次に、ストリップ及び単一の実質的に円周方向のバンドでこのようにして作られた組立体を実働補強材層を作るために用いられる円筒形製造装置に巻き付けることができるからである。さらに、円周方向及び軸方向における熱の伝導の連続性は、各単一の実質的に円周方向の金属製のバンドの連続性及びストリップの螺旋又はジグザグ円周方向巻線によって与えられる。かくして、この実施形態により、軸方向と円周方向の両方向における実働補強材層の端部のところで生じる熱を最適に除去することができる。本発明の第2の実施形態によれば、熱伝達要素は、軸方向幅の合計が熱伝達要素と接触状態にあるストリップの軸方向幅にせいぜい等しい複数の軸方向に分離された実質的に円周方向のバンドで構成される。この第2の実施形態は、単一の実質的に円周方向のバンドを備えた第1の実施形態の製造の変形形態である。本発明の第3の実施形態の特徴によれば、熱伝達要素は、軸方向幅の合計が熱伝達要素が接触状態にあるストリップの軸方向幅にせいぜい等しい複数の軸方向に並置された実質的に円周方向のバンドで構成される。かくして、この実施形態では、熱伝達要素は、軸方向に1対ずつそれぞれが次のものから分離された複数の実質的に円周方向のバンドで構成され、このことは、実質的に円周方向バンドの軸方向幅の合計が実質的に円周方向バンドと接触関係をなすストリップの軸方向幅よりも小さいことを意味している。実質的に円周方向のバンド相互間のこの幾何学的不連続性のために、熱の伝導は、軸方向には連続して行われず、円周方向に連続して行われる。しかしながら、かかる実施形態により、互いに分離された実質的に円周方向のバンドで構成された熱伝達要素が単一の実質的に円周方向のバンドで構成された熱伝達要素の剛性よりも低い剛性を持つことが可能である。第2の実施形態の場合のように、1対ずつそれぞれが次のものから分離されている複数の実質的に円周方向のバンドの半径方向における曲げ剛性は、単一の実質的に円周方向のバンドの半径方向における曲げ剛性よりも低い。加うるに、この実施形態における熱伝達要素の円周方向伸び剛性は、ストリップと熱伝達要素の組立体の円周方向伸び剛性に対する寄与の度合いが僅かであるに過ぎず、これにより、実働補強材層が製造されているときに円筒形製造装置周りのストリップと熱伝達要素の組立体の容易な巻回が可能である。熱伝達要素は、有利には、製造を容易にするため熱伝達要素の機械的健全性を得るため及び熱伝達要素が接触関係にあるストリップとのその組み立てを容易にするため、実質的に円周方向の細線状要素を被覆するポリマー被覆材料を有する。本発明によれば、熱伝達要素の実質的に円周方向の細線状要素は、工業的製造が習熟している要素細線の組立体で構成されたコードである。本発明の別の特徴によれば、熱伝達要素の実質的に円周方向の細線状要素は、金属コードであり、金属は、性質上、実働補強材層のストリップ中に含まれているポリマー被覆材料よりも著しく良好な熱の導体である。一例を挙げると、金属材料、例えばアルミニウムの熱伝導率は、200Wm1K1であり、これに対し、ポリマー材料の熱伝導率は、0.3Wm1K1である。好ましくは、熱伝達要素の実質的に円周方向の細線状要素は、アルミニウムコードである。アルミニウムは、これが接触状態にあるストリップのポリマー被覆材料にくっつくようにするためのインターフェース被膜を必要とし、これを達成するのに利用できる技術は種々あり、かかる技術としては、真鍮形式の被膜、有機形式シラン又はアミノシランの被膜、エポキシ又は市販の接着剤が挙げられる。有利には、熱伝達要素の実質的に円周方向細線状要素の直径は、せいぜい0.9mmに等しい。この断面は、熱を除去する機能を実行するに足るほど大きくなければならないが、熱伝達要素がストリップ及び熱伝達要素の組立体の円周方向伸び剛性に対してなす寄与の程度を制限するために制限されなければならない。有利には、熱伝達要素の実質的に円周方向細線状要素の直径は、工業的実現性を保証するために少なくとも0.1mmに等しい。実質的に円周方向細線状要素の本数は、実働補強材層の端部のところで生じる十分な量の熱エネルギーの円周方向における除去を保証するためにバンドの幅の1cm当たり1~10本である。バンドの幅の1cm当たりの実質的に円周方向細線状要素の断面積の合計は、熱伝達要素がストリップ及び熱伝達要素の組立体の円周方向伸び剛性に対してなす寄与の程度を制限するためには、0.5mm2未満である必要がある。熱伝達要素の単位軸方向幅当たりの円周方向荷重又は分布状態の張力は、熱伝達要素と接触状態にあるストリップの単位軸方向幅当たりの円周方向荷重のせいぜい0.3倍に等しく、それにより、熱伝達要素がストリップ及び熱伝達要素の組立体の全体的円周方向伸び剛性に対してなす寄与の程度を制限することができる。熱伝達要素は、有利には、軸方向に垂直な円周方向平面内に周期的な幾何学的振動形態を有する実質的に円周方向細線状要素を有する。これら周期的な幾何学的振動形態は、交互にV字形の曲がり部又は正弦波形状の起伏部であるのが良いが、これらには限定されない。周期的な幾何学的振動形態の存在により、熱伝達要素の円周方向伸長性が増大し、従って、熱伝達要素の引張り破壊の恐れが減少する。有利には、周期的幾何学的振動形態の最高最低振幅とこの周期の波長の比は、熱伝達要素に満足のいく円周方向伸長性を与えるために0.05を超える。本発明の別の要旨は、金属化ストリップであって、‐ポリマー被覆材料で被覆された相互に平行な繊維補強要素で構成されているストリップを有し、‐金属化ストリップは、少なくともその半径方向内側の軸方向フェースにわたって、少なくとも1つの熱伝導性材料を含む熱伝達要素と接触状態にあり、‐熱伝達要素の熱伝導性材料の熱伝導率は、熱伝達要素と接触状態にあるストリップの繊維補強要素のポリマー被覆材料の熱伝導率の少なくとも50倍に等しく、‐熱伝達要素は、接触状態にあるストリップに平行な周期的な幾何学的振動形態を有する実質的に円周方向の細線状要素を含むことを特徴とする金属化ストリップにある。本発明は又、本発明のタイヤへの上述の金属化ストリップの使用に関する。本発明の別の要旨は、本発明のタイヤに関して上述した特徴の全てを備える金属化ストリップにある。本発明の特徴及び他の利点は、添付の図1~図4bの助けを借りると良好に理解されよう。本発明を理解しやすくするために、図1~図4bは、縮尺通りには描かれていない。図1は、本発明のタイヤのクラウンの子午線断面を示しており、この子午線断面は、子午面における断面を意味している。図1は、トレッド1を介して路面に接触するようになったクラウン、半径方向カーカス補強材2、トレッドの半径方向内側に位置すると共に半径方向カーカス補強材の外側に位置したクラウン補強材を示しており、クラウン補強材は、実働補強材3及び保護補強材4を含む。実働補強材層を重ね合わせることにより形成された実働補強材3は、全体が図示されてはおらず、本発明を理解しやすくするために実働補強材30が1つしか示されていない。実働補強材層は、軸方向に並置された実質的に円周方向のストリップ31で構成されている。各ストリップは、ポリマー被覆材料33で被覆された相互に平行な繊維補強要素32で構成されている。各ストリップは、その半径方向内側軸方向フェースが熱伝達要素34と接触状態にあり、熱伝達要素は、実質的に円周方向の細線状要素35及びポリマー被覆材料36で構成されている。図2aは、実働補強材層のストリップ231と本発明の第1の実施形態としての熱伝達要素234の組立体の略図である。ポリマー被覆材料233で被覆されている相互に平行な繊維補強要素232で構成されたストリップ231は、その半径方向内側軸方向フェースにわたって、熱伝達要素234と接触状態にありつまり、ストリップ231の半径方向内側軸方向フェースが熱伝達要素234と接触状態にあり、熱伝達要素234は、実質的に円周方向の細線状要素235及びポリマー被覆材料236で構成されている。熱伝達要素234は、単一の実質的に円周方向のバンドで作られ、このバンドの軸方向幅は、接触状態にあるストリップ231の軸方向幅に等しい。図2bは、本発明の第1の実施形態としての熱伝達要素の平面図であり、この熱伝達要素は、単一の実質的に円周方向のバンド234で構成され、バンド234の軸方向幅は、2次元熱伝達ネットワーク網と接触状態にあるストリップ231の軸方向幅に等しい。単一の実質的に円周方向バンド234は、実質的に円周方向の細線状要素235及びポリマー被覆材料236で構成されている。図3aは、実働補強材層のストリップ331と本発明の第1の実施形態としての熱伝達要素334の組立体の略図である。ポリマー被覆材料333で被覆されている相互に平行な繊維補強要素332で構成されたストリップ331は、その半径方向内側軸方向フェースにわたって、熱伝達要素334と接触状態にあり、熱伝達要素334は、実質的に円周方向の細線状要素335及びポリマー被覆材料336で構成されている。熱伝達要素334は、複数本の軸方向に並置された実質的に円周方向のバンドで構成され、実質的に円周方向バンドの各々の軸方向幅の合計であるかかるバンドの全軸方向幅は、接触状態にあるストリップ331の軸方向幅に等しい。図3bは、本発明の第1の実施形態としての熱伝達要素の平面図であり、この熱伝達要素は、単一の実質的に円周方向のバンド334で構成され、バンド334の軸方向幅は、熱伝達要素と接触状態にあるストリップ331の軸方向幅に等しい。単一の実質的に円周方向バンド334は、実質的に円周方向の細線状要素335及びポリマー被覆材料336で構成されている。図4aは、実働補強材層のストリップ431と本発明の第1の実施形態としての熱伝達要素434の組立体の略図である。ポリマー被覆材料433で被覆されている相互に平行な繊維補強要素432で構成されたストリップ431は、その半径方向内側軸方向フェースにわたって、熱伝達要素434と接触状態にあり、熱伝達要素434は、実質的に円周方向の細線状要素435及びポリマー被覆材料436で構成されている。熱伝達要素434は、接触状態にあるストリップ431の軸方向幅全体にわたって分布して配置された複数本の軸方向に互いに分離された実質的に円周方向のバンドで構成されている。図4bは、本発明の第3の実施形態としての熱伝達要素の平面図であり、この熱伝達要素は、熱伝達要素と接触状態にあるストリップ431の軸方向幅全体にわたって分布して配置された複数本の軸方向に互いに分離された実質的に円周方向のバンド434で構成されている。軸方向に互いに分離された実質的に円周方向のバンド434は、実質的に円周方向の細線状要素435及びポリマー被覆材料436で構成されている。本発明者は、サイズ46×17R20の航空機用タイヤについて本発明をその第1の実施形態に従って実施したが、この航空機用タイヤの使用条件としては、15.9barの公称圧力、20473daNの公称静荷重及び225km/時の最大基準速度が挙げられる。このタイヤの実働クラウン補強材は、9個の実働補強材層を有し、これら実働補強材層は、実質的に円周方向のストリップで構成され、これらストリップのうちの3本が軸方向に並置されているターンの状態で布設され、これらストリップのうちの6本は、一巻回ターン当たり1つの周期の状態でジグザグに巻回され、ストリップの繊維補強要素の最大角度は、周方向に対して11°に等しい。各ストリップは、熱伝導率が0.3Wm1K1に等しいポリマー被覆材料で被覆されたハイブリッド型の補強要素、即ち、芳香族ポリアミドのフィラメントの紡績糸と脂肪族ポリアミドのフィラ民との紡績糸の組み合わせで構成されている。各ストリップは、その半径方向内側フェースが、単一の実質的に円周方向のバンドで構成された熱伝達要素と接触状態にあり、この単一の実質的に円周方向のバンドは、それ自体、熱伝導率が237Wm1K1のアルミニウムコード型の細線状要素で構成されている。直径がせいぜい0.9mmに等しいこれら実質的に円周方向細線状要素は、実質的に円周方向に分布して配置されている。バンドの幅の1cm当たりの実質的に円周方向細線状要素の断面積の合計は、0.5mm2未満であることが必要である。本発明者は、20.5トンの公称静荷重及び15.9barの公称圧力下で安定して10km/時の速度で走行しているタイヤについて有限要素数値シミュレーションを用いて熱伝達要素を備えていないストリップを有する基準タイヤから本発明のタイヤに切り替えたときに、最も熱負荷が大きく加えられた実働補強材層の赤道面の付近における軸方向端部と中央部分との間の温度の差が90.5°Cから78.5°Cに下がることを実証した。かくして、選択された実施例では、本発明は、クラウン補強材の端部のところでの最大温度の12°Cの減少を可能にしている。本発明は又、他の実施形態、例えば、各層が接触状態によるストリップに平行な周期的な幾何学的振動形態を呈する相互に平行な実質的に円周方向の細線状要素を含む2つの互いに重ね合わされた層を有する熱伝達要素これには限定されないにも及ぶことが可能であり、周期的な幾何学的振動形態は、2次元ネットワークを形成するよう2つの層相互間で位相ずれしている。"