動的プロセス中にモニタする方法であって、サイクルの一部で熱透過率を測定するステップと、そこから変曲点を決定するステップと、変曲点から時間遅延値及び測定持続値を決定するステップと、所望の条件を示す値が獲得されるまで時間遅延値及び測定持続値に基づいて次の動的プロセス中に熱透過率を測定するステップとを含む、方法。サイクルは回転である、請求項1に記載の方法。動的プロセスは混合機内で混合し、回転の一部は混合機の充填率、回転速度、センサ位置に基づいて決定される、請求項2に記載の方法。決定するステップはサイクル内の位置を参照する、請求項1に記載の方法。参照するステップはサイクル内の所定の位置に対応するタイミング信号を生成するステップを含む、請求項4に記載の方法。測定するステップには複数の測定がある、請求項5に記載の方法。複数の測定は同時に行われる、請求項6に記載の方法。複数の測定は測定のグループである、請求項6に記載の方法。複数の測定は、サイクルの第1の部分中の第1グループと、第1の部分と異なるサイクルの第2の部分中の第2グループとを含む、請求項6に記載の方法。動的プロセスは予測可能な動きのパターンを有し、検知用物質の相対的安定性の相対的に短い期間がある、請求項1、4~9のいずれかに記載の方法。動的プロセス中にモニタする装置であって、サイクルの一部で熱透過率を測定する手段と、そこから変曲点を決定する手段と、変曲点から時間遅延値及び測定持続値を決定する手段と、所望の条件を示す値が獲得されるまで時間遅延値及び測定持続値に基づいて次の動的プロセス中に熱透過率を測定する手段とを含む、装置。サイクルは1以上の方向の回転である、請求項11に記載の装置。動的プロセスは混合機内で混合し、回転の一部は混合機の充填率、回転速度、センサ位置に基づいて決定される、請求項12に記載の装置。決定する手段はサイクル内の位置を参照する手段を含む、請求項11に記載の装置。参照する手段はサイクル内の所定の位置に対応するタイミング信号を生成する手段を含む、請求項14に記載の装置。測定する手段は複数のセンサを含む、請求項11に記載の装置。測定する手段は複数のセンサを同時に読み出す手段を含む、請求項16に記載の装置。複数のセンサはセンサの複数のグループを含む、請求項16に記載の装置。複数のセンサは、サイクルの第1の部分中の第1のグループと、第1の部分とは異なるサイクルの第2の部分中の第2のグループとを含む、請求項16に記載の装置。計測する手段はセンサの各グループを同時に読み出す手段を含む、請求項19に記載の装置。動的プロセス中にモニタする方法であって、サイクルの一部で熱伝導率を測定するステップと、そこからの変曲点を決定するステップと、変曲点から時間遅延値及び測定持続値を決定するステップと、所望の条件を示す値が獲得されるまで時間遅延値及び測定持続値に基づいて次の動的プロセス中に熱伝導率を測定するステップとを含む、方法。サイクルは1以上の方向に回転である、請求項21に記載の方法。動的プロセスは混合機内で混合し、回転の一部は混合機の充填率、回転速度、センサ位置に基づいて決定される、請求項22に記載の方法。決定するステップはサイクル内の位置を参照する、請求項21の方法。参照するステップはサイクル内の所定の位置に対応するタイミング信号を生成するステップを含む、請求項24に記載の方法。測定するステップには複数の測定がある、請求項25の方法。複数の測定は同時に行われる、請求項26に記載の方法。複数の計測は計測のグループである、請求項24に記載の方法。複数の測定は、サイクルの第1の部分中の第1のグループと、第1の部分と異なるサイクルの第2の部分中の第2のグループとを含む、請求項26に記載の方法。動的プロセスは予測可能な動きのパターンを有し、検知用物質の相対的安定性の相対的に短い期間がある、請求項21、24~29のいずれかに記載の方法。動的プロセス中にモニタする装置であって、サイクルの一部で熱伝導率を測定する手段と、そこからの変曲点を決定する手段と、変曲点から時間遅延値及び測定持続値を決定する手段と、所望の条件を示す値が獲得されるまで時間遅延値及び測定持続値に基づいて次の動的プロセス中に熱伝導率を測定する手段とを含む、装置。サイクルは1以上の方向の回転である、請求項31に記載の装置。動的プロセスは混合機内で混合し、回転の一部は混合機の充填率、回転速度、センサ位置に基づいて決定される、請求項32に記載の装置。決定する手段はサイクル内の位置を参照する手段を含む、請求項31に記載の装置。参照する手段はサイクル内の所定の位置に対応するタイミング信号を生成する手段を含む、請求項34に記載の装置。測定する手段は複数のセンサを含む、請求項31に記載の装置。測定する手段は複数のセンサを同時に読み出す手段を含む、請求項36に記載の装置。複数のセンサはセンサの複数のグループを含む、請求項36に記載の装置。複数のセンサは、サイクル内の第1の部分中に読み出すために位置づけられたセンサの第1のグループと、第1の部分とは異なるサイクル内の第2の部分中に読み出すために位置づけられたセンサの第2のグループとを含む、請求項36に記載の装置。計測する手段はセンサの各グループを同時に読み出す手段を含む、請求項39に記載の装置。熱透過率及び熱伝導率のうち少なくとも1つを測定するセンサであって、第1のエリアヒータと、第1のエリアヒータによって生成される熱を防護するために第1のエリアヒータを囲む第2のエリアヒータとを含む、センサ。センサは円形である、請求項41に記載のセンサ。第1のエリアヒータは螺旋トラックを含む、請求項42に記載のセンサ。第1のエリアヒータは蛇行トラックを含む、請求項42に記載のセンサ。センサは長方形である、請求項41に記載のセンサ。第1のエリアヒータはシート抵抗である、請求項45に記載のセンサ。第1のエリアヒータは長方形の螺旋トラックである、請求項45に記載のセンサ。第1のエリアヒータは蛇行トラックである、請求項45に記載のセンサ。第2エリアヒータは第1のエリアヒータの最外周に配列される、請求項41に記載のセンサ。本発明の目的は、より改良された材料をモニタする方法及び装置を提供することである。本発明の局面に従うと、動的プロセス中にモニタする装置は、サイクルの一部で熱浸透率を測定する手段と、そこから変曲点を決定する手段と、変曲点から時間遅延値及び測定持続値を決定する手段と、所望の混合条件を示す値が獲得されるまで時間遅延値及び測定持続値に基づいて次の動的プロセス中に透過率を測定する手段とを備える。本発明の他の局面に従うと、動的プロセス中にモニタする方法は、サイクルの一部で透過率を測定するステップと、そこから変曲点を決定するステップと、変曲点から時間遅延値及び測定持続値を決定するステップと、所望の混合条件を示す値が獲得されるまで時間遅延値及び測定持続値に基づいて次の動的プロセス中に透過率を測定するステップとを含む。本発明の他の局面に従うと、動的プロセス中にモニタする装置は、サイクルの一部で熱伝導率を測定する手段と、そこから変曲点を決定する手段と、変曲点から時間遅延値及び測定持続値を決定する手段と、所望の混合条件を示す値が獲得されるまで時間遅延値及び測定持続値に基づいて次の動的プロセス中に熱伝導率を測定する手段とを備える。本発明の他の局面に従うと、動的プロセス中にモニタする方法は、サイクルの一部で熱伝導率を測定するステップと、そこから変曲点を決定するステップと、変曲点から時間遅延値及び測定持続値を決定するステップと、所望の混合条件を示す値が獲得されるまで時間遅延値及び測定持続値に基づいて次の動的プロセス中に熱伝導率を測定するステップとを含む。本発明は、動的プロセス中に動的に材料をモニタする有益な方法及び装置を提供する。図3に、本発明の実施の形態による材料モニタセンサが示される。センサ24は、円形の螺旋ヒータ26と、外周防護ヒータ28とを備える。電力は、接続端子30、32及び34を通じてセンサ24に供給される。したがって、螺旋ヒータ26への電力は接続端子30及び32に供給され、防護ヒータ28への電力は接続端子32及び34に供給される。防護ヒータは別の熱源となるが、別の線で形成されていてもよく、また、螺旋ヒータと一体的に形成されていてもよい。一体的に形成される場合、熱線上に3つの変曲点がある。1つは中心30、もう1つは螺旋ヒータ26の終端と防護ヒータ28の始端とを示す中心から少し離れた箇所32、そして、最後の1つは防護ヒータ28の他方の終端を示すワイヤの終端34である。図を簡略化し、かつ、防護ヒータ28が異なる形態をとる可能性を考慮し、防護ヒータ28は螺旋ヒータ26を包囲する環状リングとして示される。センサ24は、セラミック又は他の基板材料上で薄膜抵抗器又は厚膜抵抗器として製造される。この抵抗器の材料は、典型的には、数オームから数百オームまでの範囲の抵抗があり、そのため、たとえば50~150ミリアンペアの範囲内の電流が必要である。抵抗は、コイルの形状の密度、幅及び他のプロセスパラメータを変えることによって変更することができる。センサのコイル形状には、検出のために大きな奥行きがある。たとえば、センサ24は、アルミナ酸化アルミニウムベース及びガラスカバーに包まれた白金線図3には示されていないを有する厚膜技術を用いて製造することができる。典型的には、センサは、低接着性のコーティング、たとえばテフロンデュポン社の商標を有し、酸や他の物質に対してカプセル化及び抵抗をもたらす。螺旋ヒータを有する円形センサが図面に示されているが、センサは他の形状、たとえば長方形、六角形、八角形又は他の類似の多角形などの形状を有していてもよい。同様に、ヒータトラックの特定の配列は、螺旋から蛇行又は類似の配列に変更することができる。ヒータの領域上で実質的に均一な分配を行うことを主として検討すべきである。作動中、防護ヒータ28は2方向における熱の損失を補うためにより多くの熱を供給し、その形態が別々か又は螺旋ヒータの延長として一体化されているかに関係なく、そうするように調整されている。図4に、図3のセンサからの熱移動を示す。作動中、センサ24は、螺旋ヒータ26から矢印36で示される熱流と、防護ヒータ28から曲がった矢印38で示される熱流とを生成する。螺旋ヒータは、矢印40で示されるように分散する前に、従来のセンサ10よりもかなり深くまで実質的に平行な熱流36をもたらす分配熱源として機能する。センサ24の形状の結果として、この種のセンサは、紛体、液体及び気体と同様に、固体の熱透過率を測定するために使用できる。センサ24はまた、真空の透過率を測定することも可能である。その結果、較正は真空とただ1つの材料、この2つの測定のみで行うことができる。これにより、センサ較正がもはや環境要因湿度、気圧、材料試料の不純物及びセンサと材料間の接触具合真空のみに当てはまるによって影響を受けないため、誤差が少なくなる。また、これにより、較正のために必要な材料の数が1つに削減される。抵抗率の温度係数TCR;TemperatureCoefficientofResistivityの較正は、センサ抵抗対温度の較正であるが、下記の式完全な直線性と仮定で表される。R=R0AT1ここで、R=与えられた温度におけるセンサの抵抗オームR0=0°Cにおけるセンサの抵抗オームT=温度°CA=勾配オーム/°CTCR較正曲線の例を図5に示す。センサ24については、次の範囲が一般に認められる。A~0.05-0.15オーム/°Cの範囲R0~20-25オームの範囲スロープAは下記のとおり。A=R0TCR2ここで、TCR=抵抗率の温度係数で、測定した温度範囲でほぼ一定と仮定する。勾配は、概してセンサの抵抗、特にR0に左右される。そのため、2つのセンサが同じTCRを有していても、その温度較正線は、与えられた温度における抵抗が同じでなければ、依然として異なる勾配を有する。勾配が高ければ高いほど、センサは感度が高くなる。換言すれば、TCR及びセンサ抵抗が高ければ高いほど、感度は高くなる。センサ24で用いられる白金は、TCRが約0.0035°C1又は各°Cにつき0.35である。式1からセンサの表面温度を計算するには、下記の式を用いる。T=R-R0/A3抵抗は、電子機器によってセンサが加熱するのを避けるため、低電流及び短時間の使用で直接測定されるか、初期電圧V0から計算されるか、あるいは供給される電力が全てのセンサで同じなら供給される電力Pから計算される。R=V0/I4R=V02/P5ここで、Rは前記温度で測定されたセンサ抵抗、Iは電流、Pは電力である。[基本2又は3ポイント透過率較正]材料間の境界で、センサ材料1から測定される材料材料2への熱流が完全に一方向である場合、熱方程式の理論解は下記の式で表される。仮定:測定開始時に、センサと測定される材料の両方が平衡状態で、かつ、同じ温度であること。注:式6における定数は無視する。前のセクションでセンサ温度と抵抗の関係を示したが、センサの抵抗変化は次のとおり。ΔR=R-R0=AΔT7そして、センサの電圧変化は次のとおり。ΔV=IΔR=IAΔT8式6を使用すると、下記とおり表すことができる。式Eff1/IAGはセンサシステムの利点を表す式であり、センサの特性及び供給電力によってのみ左右され、較正に使用される。図7は、真空及び他の材料を使用したセンサの透過率較正曲線の例を示す。較正線は、非常に良い直線性を示している。較正線は、下記のように表すことができる。1/m=MEff2C14ここで、Mは透過率較正の勾配で、下記の式で表される。M=1/IAGm2°C/WAmpΩ15そしてCは次のとおり。なお、CはEff2がゼロ、すなわち真空時の1/m値である。式14から測定される材料の透過率を計算するために、下記の式を使用する。Eff2=1/m-C/M17ここで、1/mはこの材料のために測定される電圧対√t勾配の逆数で、M及びCはそのセンサ用の透過率較正曲線の勾配及び遮断である。現在のセンサの設計及びシステムにとって標準的な範囲は、[1ポイント透過率較正]真空をセンサ透過率の較正プロセスに用いることは前述したが、1点では十分でないため、1以上の材料を同様に使用しPDMSポリジメチルシロキサン及び場合により水ゲル、較正線を作成する。真空中の測定は、材料の変化を受けにくいため、比較的安定しているが、他の較正点は、温度や他の環境条件によって影響を受ける可能性がある。異なるセンサは、異なる時間及び条件で較正されることもあるため、較正線のオフセット誤差は、センサ間で通常生じるものである。これらのオフセット誤差は通常1~5程度である。1ポイント較正プロセスを適用することにより、同じ材料を測定するセンサ間で相対的な測定誤差又はRSDを低減することができる。センサ較正曲線は2つのパラメータM及びCを有するため、全てのセンサの計算された透過率が同じ時間及び条件で同じ単一材料を測定する際に同一になるように、どちらか1つを全てのセンサとマッチするように再計算することができる。パラメータCはセンサ/システムに固有のもので、真空中の測定された1/m値であるため、C及び較正材料の測定から生成されたパラメータMよりも本質的に正確である。そのため、Cを変えるより1ポイント較正用にMを変える傾向にある。1ポイント較正プロセスは、同じ材料上でかつ同じ時間に、異なるセンサによってなされたいくつかの測定を経て、全てのセンサが計算された同じ透過率の数をもたらし、各センサごとに、計算された新しい透過率を示すように、各センサのMを再計算する。センサ1が較正パラメータM1及びC1を有し、l/m1を測定する場合、式17より計算される透過率は次のとおり。Eff21=1/m1-C1/M126同様に、M2、C2及び1/m2を有するセンサ2の場合は次のとおり。Eff22=1/m2-C2/M227上述した理由により、Eff21はEff22とは若干異なる。これらを最新の値に等しくするには、M1のみ変更するか、代わりに、M1及びM2の両方を変更し、透過率の値を別の所望の値にするか、あるいはEff21及びEff22の値の平均にするか、してもよい。変更したMsで透過率を再計算すると、両センサは同じ数字を示す。1ポイント較正は、センサ間のオフセット誤差のみ補正するが、各センサのばらつきを補正することはできない。そのため、1ポイント較正による改良点は、このばらつきによって制限される異なるセンサのばらつきに相関性がある場合を除く。1ポイント較正は、透過率較正線を変更することにより、ある測定条件及び材料におけるセンサのばらつきを補正する。ある材料から別の材料に新たに計算された勾配を適用しないよう注意する必要がある。というのも、これはセンサ間のばらつきを増加させ、精度に悪影響を与えかねないからである。むしろ、1ポイント較正プロセスは異なる材料及び条件で繰り返す必要がある。較正は、混合物の主成分及び混合物の期待値に対して行うことができる。図8及び図9は、1ポイント較正前後における初期の動的測定を示す。3~11のRSDが1~5に改良され、約2倍に強化された。図10に、図3のセンサを有するV型混合機を示す。通常、図3のセンサを用いる測定システムの実施には、複数のセンサがV型混合機50上の異なる場所に設置される。たとえば混合機の蓋52及び54上には、外部センサ56及び58が内部センサ60及び62に沿って配置される。また、他のセンサ64、66、68及び70がV型混合機に配置されていてもよい。図10にV型混合機が示されているが、センサは、別タイプの混合機、たとえばビン混合機に取り付けることも可能もある。図11に、図10のV型混合機の上面図を示す。この図は、外部センサ56及び58、内部センサ60及び62を有する混合機の蓋52及び54を示す。図12に、図10のV型混合機の側面図を示す。図13に、図12の側面図を2つの回転位置と併せて示す。V型混合機は、軸74に沿った第1の位置から、軸76に沿った第2の位置を介して、軸78に沿った第3の位置まで、弧80を通って時計回りに回転する。センサが、センサ56、58、60及び62のように蓋52及び54に配置されている場合、あるいは任意のセンサ64及び66のような位置にある場合、弧80は、センサが安定した材料によってカバーされるときの期間を示す。そのため、弧80は、センサ56、58、60、62及び任意のセンサ64及び66の潜在的な測定時間を示す。同様に、図14に、図12の反転した側面を2つの回転位置と併せて示す。V型混合機は、弧90を通って時計回りに回転する。センサが、センサ68及び70のような位置にある場合、弧90は、センサが安定した材料によってカバーされるときの期間を示す。そのため、弧90は、センサ68及び70の潜在的な測定時間を示す。回転中の既知の点からセンサ及びセンサグループが作動するまでの遅延の同期マップは、所定の回転中、測定時間を最大限に利用するために用いられる。このようなマッピングは、回転速度及びセンサ位置に基づいて作成される。しかし、有用な測定時間の正確な位置調整もまた、混合機の充填率及び混合される材料の特性に左右される。このため、長いセンサ反応を測定し、たとえば移動する粉体によって起こる変曲点を示すのが望ましい。これを行うためには、生成可能な混合機方向信号が必要で、回転ごとの基準点を設け、センサ遅延のタイミングを起動する。たとえば加速度計チップは、混合機の特定方向にパルスを生成するのに使用される。コンピュータは、このパルスを基準点として使用する。これは、正確な同期マップや、特定の混合機、充填レベル及びRPMの他の有用なパラメータを構築するのに役立つ。図15に、図11に示した4つのセンサで作動中の混合機を5秒間10RPMで完全な回転の80まで測定した例をグラフに示す。1つのセンサには、ライン94及び96で示されるとおり、移動する紛体が原因で、約3秒離れた2つの変曲点がある。これらの測定は、同期マップの遅延値を手動で設定するように使用されるか、あるいは変曲点を決定して適切な測定時間を自動的に計算するようプログラムされたコンピュータに使用される。図16に、本発明の実施の形態による熱透過率を測定するシステムを示す。システム100は、計器応答受信器110、計器応答分析器120及び熱透過率計算器130を備える。計器応答受信器110は、センサ140から計器応答を受信する。計器応答分析器120は、受信した計器反応を分析する。熱透過率計算器130は、図5~図7を参照して上述したとおり、分析器120の出力に基づいて熱透過率を計算する。計器応答受分析器120は、較正要素を判定するための較正要素判定器122と、センサを較正して較正要素によって機器応答を補償する補償器124と、同期パルス発生器150からの同期パルスを基準とするセンサ遅延値を判定する遅延マッパ126とを備える。補償器はまた、固定電力アルゴリズムを含み、センサ温度、ひいては抵抗を上げるように補償する。以上、混合プロセス、特に回転運動を有するV型混合機の混合プロセスとの関係で本発明を説明したが、本発明は、材料とセンサとの間で比較的短時間1~2秒の相対的安定性がある予測可能な運動パターンを持った動的プロセスに適用可能である。たとえば回転運動に加え、振動運動、振り子運動、ロッキング運動など、一般的な周期運動であってもよい。請求項で定義された発明の範囲から逸脱することなく、多数の修正、変形及び応用が上述した発明の実施の形態に行われてもよい。