"第1ドラムと第2ドラムとの間に掛け渡されて、前記第1ドラムから前記第2ドラムに向かう第1方向に走行するバンド上に、ポリマが溶剤に溶解したドープを流延ダイから流延して前記バンドに流延膜を形成し、前記流延膜をバンドから剥がして乾燥させフィルムにする溶液製膜設備のバンドエッジ位置制御装置において、前記第2ドラムの両軸端部の両軸受を前記第1方向に個別に移動させる右側移動機構及び左側移動機構と、前記第2ドラムの両軸受の前記第1方向における位置を検出する第2ドラム右側位置センサ及び第2ドラム左側位置センサと、前記バンドの幅方向である第2方向におけるエッジ位置を前記第2ドラムにて検出する第2ドラムバンドエッジ位置センサと、前記右側移動機構及び左側移動機構を作動させて前記第2ドラムバンドエッジ位置センサからのバンドエッジ位置の変動を抑えるバンドエッジ位置コントローラと、前記バンドのテンションを検出するテンションセンサと、前記テンションセンサのテンション信号に基づき前記第2ドラムの軸受の位置補正信号を出力するテンション制御器とを有することを特徴とする溶液製膜設備のバンドエッジ位置制御装置。前記バンドエッジ位置コントローラは、前記第2ドラムの前記第2方向におけるバンドエッジの移動速度を検出する第2ドラムバンドエッジ移動速度検出部と、前記第2ドラムバンドエッジ移動速度検出部からの第2ドラムバンドエッジ位置移動速度に基づき第2ドラムの傾きを求める第2ドラム傾き演算部と、前記第2ドラム傾き演算部からの第2ドラムの傾きに基づき、前記右側移動機構及び左側移動機構のドラム位置差を求めるドラム位置差演算部とを有し、前記ドラム位置差に基づき前記右側移動機構及び左側移動機構を作動させ、前記バンドエッジ移動速度を0に収束させることを特徴とする請求項1記載の溶液製膜設備のバンドエッジ位置制御装置。前記第1ドラムにおける前記バンドの前記第2方向におけるエッジ位置を検出する第1ドラムバンドエッジ位置センサを有し、前記バンドエッジ位置コントローラは、前記第1ドラムバンドエッジ位置センサからの第1エッジ位置信号及び第1ドラムバンドエッジ位置センサにおける目標エッジ位置信号との差をフィードバックして、前記第2ドラムの前記軸受の位置を前記第1方向で変える第2ドラムの軸受位置補正信号を出力し、第1ドラムエッジ位置センサでのバンドエッジ位置を前記第2方向で一定にすることを特徴とする請求項1または2記載の溶液製膜設備のバンドエッジ位置制御装置。前記バンドエッジ位置コントローラは、バンドエッジ位置補償器を有し、前記バンドエッジ位置補償器は、前記第2ドラムバンドエッジ位置センサ、前記第1ドラムバンドエッジ位置センサの各信号と前記バンドの走行速度信号とに基づき、第1ドラムにおける前記バンドの前記第2方向でのエッジ位置を予測し、このエッジ位置予測値により前記差を補正することを特徴とする請求項1ないし3いずれか1項記載の溶液製膜設備のバンドエッジ位置制御装置。前記テンションセンサは、前記第2ドラムの前記両軸受にそれぞれ設けられ、前記バンドのテンションをそれぞれ検出する右側テンションセンサ及び左側テンションセンサであることを特徴とする請求項1から4いずれか1項記載の溶液製膜設備のバンドエッジ位置制御装置。前記テンションセンサは、前記第1ドラムと前記第2ドラムとの中間位置で下側のバンドの懸垂量からテンションを検出することを特徴とする請求項1から5いずれか1項記載の溶液製膜設備のバンドエッジ位置制御装置。第1ドラムと第2ドラムとの間に掛け渡されて、前記第1ドラムから前記第2ドラムに向かう第1方向に走行するバンド上に、ポリマが溶剤に溶解したドープを流延ダイから流延して前記バンドに流延膜を形成し、前記流延膜をバンドから剥がして乾燥させフィルムにする溶液製膜設備のバンドエッジ位置制御方法において、前記第2ドラムの両軸受の前記第1方向における位置を、第2ドラム右側位置センサ及び第2ドラム左側位置センサにより検出し、前記バンドの幅方向である第2方向におけるバンドエッジ位置を第2ドラムにて、第2ドラムバンドエッジ位置センサにより検出し、バンドエッジ位置コントローラにより、前記第2ドラムバンドエッジ位置センサからのバンドエッジ位置信号に基づき、第2ドラムの右側移動機構及び左側移動機構を用いて、第2ドラムの前記両軸受を前記第1方向に個別に移動させ第2ドラムバンドエッジ位置センサからのエッジ位置の変動を抑え、前記バンドのテンションを検出し、このテンション信号に基づきテンションを目標値にする前記第2ドラムの両軸受の位置補正信号を前記右側移動機構及び左側移動機構に出力することを特徴とする溶液製膜設備のバンドエッジ位置制御方法。前記第2ドラムでの前記第2方向におけるバンドエッジの移動速度を第2ドラムバンドエッジ移動速度検出部により検出し、検出した前記バンドエッジの移動速度信号に基づき、第2ドラムの第2方向における基準線に対する第2ドラムの傾きを第2ドラム傾き検出部により求め、求めた第2ドラム傾きに基づき、前記右側移動機構及び左側移動機構を作動させ、前記バンドエッジ移動速度を0に収束させることを特徴とする請求項7記載の溶液製膜設備のバンドエッジ位置制御方法。前記第1ドラムにおける前記バンドの前記第2方向におけるエッジ位置を、第1ドラムバンドエッジ位置センサにより検出し、前記バンドエッジ位置コントローラにより、前記第1ドラムバンドエッジ位置センサからの第1バンドエッジ位置信号及び第1ドラムバンドエッジ位置センサにおける目標エッジ位置信号との差をフィードバックし、前記第2ドラムの前記軸受の位置を前記第1方向で変え、第2ドラムの軸受位置補正信号を出力し、第1ドラムバンドエッジ位置センサでのバンドエッジ位置を前記第2方向で一定に保持することを特徴とする請求項7または8記載の溶液製膜設備のバンドエッジ位置制御方法。前記バンドエッジ位置コントローラはバンドエッジ位置補償器を有し、前記バンドエッジ位置補償器により、前記第2ドラム右側位置センサ、第2ドラム左側位置センサ、第2ドラムバンドエッジ位置センサ、第1ドラムバンドエッジ位置センサの各信号と前記バンドの走行速度信号とに基づき、第1ドラムにおける前記バンドの前記第2方向でのバンドエッジ位置を予測し、このエッジ位置予測値により前記差を補正することを特徴とする請求項9記載の溶液製膜設備のバンドエッジ位置制御方法。前記バンドのテンションを、前記第2ドラムの前記両軸受にそれぞれ設けられる右側テンションセンサ及び左側テンションセンサにより検出することを特徴とする請求項7から10いずれか1項記載の溶液製膜設備のバンドエッジ位置制御方法。前記テンションを、前記第1ドラムと前記第2ドラムとの中間位置で下側のバンドの懸垂量から検出することを特徴とする請求項7から11いずれか1項記載の溶液製膜設備のバンドエッジ位置制御方法。特許文献1では、以下のようにしてフィルム製造装置における蛇行を制御している。先ず、エンドレスバンドベルトが正規走行路より右方に位置ずれを起こした際に、この位置ずれを第1検知手段で検知する。第1検知手段は位置ずれを検出したときに、右側修正指令信号を出力して右側伸縮手段により右側軸受部材を固定する。この状態では左側軸受部材はフリー状態が維持されるため、位置ずれを起こしたバンドからの張力により、ターンプーリターンドラムの回転軸が傾斜する。この傾斜によりバンドが張力の小さい方に移動し、バンドの位置ずれが修正される。同様にして、バンドが正規走行路より左方に位置ずれを起こした際にも、第2検知手段がこれを検知して同様の動作を行うことにより、位置ずれが修正される。特許文献2では、エンドレスバンドを保持する第1ドラムの近くに、バンドエッジの位置を検出する第1バンド位置検出手段と、第2ドラムの近くにバンドエッジの位置を検出する第2バンド位置検出手段とを設け、各検出手段の位置検出情報と基準位置との差に応じて、バンド位置調整機構を制御する。バンド位置調整機構は、第2ドラムの一端部をシリンダによって変位させてドラム軸を傾斜させ、特許文献1と同様に蛇行を抑えている。ところで、従来は広幅の要求がなかったため、バンドの蛇行量としてはバンドの幅方向に、例えば2mのバンド幅の場合に50mm程度は許されていた。したがって、上記のような蛇行制御方法によっても対応が可能である。しかしながら、広幅化の要請によって、上記非流延領域を狭くして流延幅を広くしていくと、例えば2mのバンド幅の場合にはその蛇行量を2mm程度に抑える必要が出てくる。このため、例えば特許文献1,2に記載のように、一方の軸端部を変位させてターンドラム軸を傾斜させ、バンドの張力を利用しターンドラム上でバンドを移動させて位置ずれを修正する方法では、迅速に且つ精度良く位置ずれを修正することができず、広幅化の要請に対応することができないという問題がある。また、流延開始時には、今まで、何も流延されていない状態のバンドに対して流延膜を形成するため、ドープの温度とバンドとの間に温度差があり、バンドにおいて局部的な温度むらが発生する。この温度むらによってバンドが部分的に伸縮し、この伸縮による挙動によっても蛇行が発生する。同様にして、バンドの速度を変更したり、流延膜の乾燥温度を変更したりすることによっても、バンドにおいて局部的に温度むらが発生し、これに起因して蛇行が発生する。このようなバンドにおける局部的な温度むらは通常の蛇行発生要因とは異なるため、上記のような通常の蛇行制御方法を適用するのみでは、流延開始時の蛇行を効果的に抑えることができないという問題がある。本発明は、流延開始時の温度変動などの環境変化に起因する蛇行の発生を抑えることができる溶液製膜設備のバンドエッジ位置制御装置及び方法を提供することを目的とする。上記課題を解決するために、本発明は、第1ドラムと第2ドラムとの間に掛け渡されて、前記第1ドラムから前記第2ドラムに向かう第1方向に走行するバンド上に、ポリマが溶剤に溶解したドープを流延ダイから流延して前記バンドに流延膜を形成し、前記流延膜をバンドから剥がして乾燥させフィルムにする溶液製膜設備のバンドエッジ位置制御装置であって、前記第2ドラムの両軸端部の両軸受を前記第1方向に個別に移動させる右側移動機構及び左側移動機構と、前記第2ドラムの両軸受の前記第1方向における位置を検出する第2ドラム右側位置センサ及び第2ドラム左側位置センサと、前記バンドの幅方向である第2方向におけるエッジ位置を前記第2ドラムにて検出する第2ドラムバンドエッジ位置センサと、前記右側移動機構及び左側移動機構を作動させて前記第2ドラムバンドエッジ位置センサからのバンドエッジ位置の変動を抑えるバンドエッジ位置コントローラと、前記バンドのテンションを検出するテンションセンサと、前記テンションセンサのテンション信号に基づき前記第2ドラムの軸受の位置補正信号を出力するテンション制御器とを有する。前記バンドエッジ位置コントローラは、前記第2ドラムの前記第2方向におけるバンドエッジの移動速度を検出する第2ドラムバンドエッジ移動速度検出部と、前記第2ドラムバンドエッジ移動速度検出部からの第2ドラムバンドエッジ位置移動速度に基づき第2ドラムの傾きを求める第2ドラム傾き演算部と、前記第2ドラム傾き演算部からの第2ドラムの傾きに基づき、前記右側移動機構及び左側移動機構のドラム位置差を求めるドラム位置差演算部とを有し、前記ドラム位置差に基づき前記右側移動機構及び左側移動機構を作動させ、前記バンドエッジ移動速度を0に収束させる。前記第1ドラムにおける前記バンドの前記第2方向におけるエッジ位置を検出する第1ドラムバンドエッジ位置センサを有し、前記バンドエッジ位置コントローラは、前記第1ドラムバンドエッジ位置センサからの第1エッジ位置信号及び第1ドラムバンドエッジ位置センサにおける目標エッジ位置信号との差をフィードバックして、前記第2ドラムの前記軸受の位置を前記第1方向で変える第2ドラムの軸受位置補正信号を出力し、第1ドラムバンドエッジ位置センサでのバンドエッジ位置を前記第2方向で一定にする。前記バンドエッジ位置コントローラは、バンドエッジ位置補償器を有し、前記バンドエッジ位置補償器は、前記第2ドラムバンドエッジ位置センサ、前記第1ドラムバンドエッジ位置センサの各信号と前記バンドの走行速度信号とに基づき、第1ドラムにおける前記バンドの前記第2方向でのエッジ位置を予測し、このエッジ位置予測値により前記差を補正する。前記テンションセンサは、前記第2ドラムの前記両軸受にそれぞれ設けられ、前記バンドのテンションをそれぞれ検出する右側テンションセンサ及び左側テンションセンサであることが好ましい。また、前記テンションセンサは、前記第1ドラムと前記第2ドラムとの中間位置で下側のバンドの懸垂量からテンションを検出することが好ましい。本発明は、第1ドラムと第2ドラムとの間に掛け渡されて、前記第1ドラムから前記第2ドラムに向かう第1方向に走行するバンド上に、ポリマが溶剤に溶解したドープを流延ダイから流延して前記バンドに流延膜を形成し、前記流延膜をバンドから剥がして乾燥させフィルムにする溶液製膜設備のバンドエッジ位置制御方法であって、前記第2ドラムの両軸受の前記第1方向における位置を、第2ドラム右側位置センサ及び第2ドラム左側位置センサにより検出し、前記バンドの幅方向である第2方向におけるバンドエッジ位置を第2ドラムにて、第2ドラムバンドエッジ位置センサにより検出し、前記第2ドラムバンドエッジ位置センサからのバンドエッジ位置信号に基づき、バンドエッジ位置コントローラにより、第2ドラムの右側移動機構及び左側移動機構を用いて、第2ドラムの前記両軸受を前記第1方向に個別に移動させ第2ドラムエッジ位置センサからのエッジ位置の変動を抑え、前記バンドのテンションを検出し、このテンション信号に基づきテンションを目標値にする前記第2ドラムの両軸受の位置補正信号を前記右側移動機構及び左側移動機構に出力する。本発明によれば、右側移動機構及び左側移動機構を作動させて第2ドラムバンドエッジ位置センサからのバンドエッジ位置の変動を抑える他に、バンドのテンションを検出し、このテンション信号に基づきテンションが目標値になるように第2ドラムの軸受の位置補正信号を出力し、蛇行抑制制御に加えてテンションが目標値となるように制御するため、テンション変動に起因する蛇行を抑えることができる。したがって、流延開始時や温度条件、流延条件の変更などのように流延室の雰囲気条件が大きく変わるときでも、バンドの蛇行を抑えることができる。これにより、バンドの蛇行が大きくなって、流延膜の剥ぎ取り失敗などが発生して、流延停止に至ることがなく、効率良く流延を開始することができる。図1に示すように、溶液製膜設備10は、流延装置11と、第1テンタ12と、ローラ乾燥装置13と、第2テンタ14と、スリッタ15と、巻取装置16とを上流側から順に直列に接続して構成される。流延装置11は、ドラム21,22に掛け巡らされたバンド23と、流延ダイ24と、ダクト25と、減圧チャンバ26と、剥ぎ取りローラ27と、バンドエッジ位置BEPの制御装置以下、BEP制御装置という28とを備える。バンド23は、環状に形成されたエンドレスの流延支持体であり、第1ドラム21と第2ドラム22との周面に巻き掛けられる。第1ドラム21はモータ図2参照29により回転駆動され、これによりバンド23が矢印Aで示す第1方向に走行する。第1ドラム21の上方には流延ダイ24が配置される。流延ダイ24は、走行しているバンド23に対し、ドープ30を連続的に流す。これにより、バンド23上には流延膜31が形成される。ドープ30は、例えばセルロースアシレートを溶剤に溶解したものであり、図示しないドープ製造ラインで製造され、流延ダイ24に供給される。流延ダイ24からのビード34に対して、バンド23の走行方向における上流には、減圧チャンバ26が設けられる。この減圧チャンバ26は、ビード34の上流側エリアの雰囲気を吸引して前記エリアを減圧し、ビード34の振動を減少させる。製造速度を向上するために、剥ぎ取りローラ27に向かう流延膜31は、第2ドラム22及びバンド23により加熱される。また、流延位置では、バンド23が過度に昇温することがないように、第1ドラム21によりバンド23が冷却される。このため、各ドラム21,22は図示しない温度調節装置を有する。ダクト25はバンド23の走行路に沿って、複数が並べて設けられる。各ダクト25はそれぞれ送風機を有する温風コントローラ共に図示無しに接続され、流出口から乾燥風を吹き出す。温風コントローラは、乾燥風の温度、湿度、流量を独立して制御する。乾燥風の温度及び流量の制御と、ドラム21,22自体の温度調節装置による温度制御とにより、流延膜31の温度が調節され、流延膜31の乾燥が進行する。そして、第1テンタ12での搬送が可能な程度にまで流延膜31が固化されて自己支持性が付与される。第1ドラム21の流延ダイ24の走行方向上流側には、剥ぎ取りローラ27が設けられる。剥ぎ取りローラ27は、溶剤を含む状態の乾燥が進行した流延膜31をバンド23から剥がす際に、流延膜31を支持する。剥ぎ取られた流延膜31、すなわちフィルム32は、第1テンタ12に案内される。第1テンタ12では、クリップ33によりフィルム32の両側縁部を把持して、フィルム32を搬送しながら、矢印Bで示す第2方向フィルム幅方向への張力を付与し、フィルム32の幅を拡げる。第1テンタ12には、上流側から順に、予熱エリア、延伸エリア、及び緩和エリアが形成される。なお、緩和エリアは必要に応じて設けられる。第1テンタ12は、1対のレール及びチェーン共に図示無しを有する。レールはフィルム32の搬送路の両側に、所定の間隔で離間して配される。このレール間隔は、予熱エリアでは一定であり、延伸エリアでは下流に向かうに従って次第に広くなり、緩和エリアでは一定、または下流に向かうに従って次第に狭くなっている。チェーンには一定間隔でクリップ33が取り付けられる。予熱エリア、延伸エリア、緩和エリアは、ダクト35からの乾燥風の送り出しによって空間として形成されるもので、これら各エリアの間に明確な境界はない。ダクト35のスリットからは、所定の温度や湿度に調整した乾燥風がフィルム32に向けて送られる。ローラ乾燥装置13では、多数のローラ36にフィルム32が巻き掛けられて搬送される。ローラ乾燥装置13の内部の雰囲気は、温度や湿度などが図示しない温調機により調節されており、フィルム32が搬送されている間に、フィルム32から溶剤が蒸発する。第2テンタ14は、第1テンタ12と同様の構造であり、クリップ38及びダクト39を有する。第2テンタ14は、フィルム32をクリップ38により保持して延伸する。この延伸により、所望の光学特性を有するフィルム32となる。得られるフィルム32は、例えば液晶ディスプレイ用の位相差フィルムとして利用することができる。なお、フィルム32の光学特性によっては、第2テンタ14は用いなくてもよい。スリッタ15は、第1テンタ12や第2テンタ14の各クリップ33,38による保持跡を含む側部を切除する。側部が切除されたフィルム32は、巻取装置16によりロール状に巻き取られる。図2及び図3に示すように、BEP制御装置28は、第2ドラム22のドラム軸22aの両端部に設けられる軸受40R,40Lと、シフト機構41R,41Lと、第2ドラム22の軸受位置センサ42R,42Lと、テンションセンサ43R,43Lと、第1ドラムバンドエッジ位置センサ以下、第1ドラムBEPセンサという44、第2ドラムバンドエッジ位置センサ以下、第2ドラムBEPセンサという45、中間部テンションセンサ46、バンドエッジ位置コントローラ以下、BEPコントローラという47とを備える。なお、図2において、バンド23の走行方向である第1方向Aに向かったときを基準にして、右側にある部材には各部材の符号にRが付してあり,左側にある部材には各部材の符号にLが付してある。第1ドラム21は軸受51によってドラム軸21aの両端部が回転自在に保持される。また、一端部にはドラム回転モータ29が接続される。ドラム回転モータ29にはTGタコジェネレータ50が接続され、このTG50は第1ドラム21の回転速度を検出する。ドラム回転モータ29はドライバ49を介してシステムコントローラ48に接続される。また、TG50もシステムコントローラ48に接続される。システムコントローラ48は、バンド23が一定速度で回転するように、ドラム回転モータ29の回転を制御する。システムコントローラ48は、製膜条件に応じてバンド23の走行速度や乾燥温度を変更する。第2ドラム22のドラム軸22a回転軸の両端部は、軸受40R,40Lによって回転自在に保持される。これら軸受40R,40Lは各ドラム軸21a,22aを含む水平面内で、第1ドラム21に向かう第1方向に移動自在に設けられる。そして、シフト機構41R,41Lによって、それぞれ独自に第1方向Aに変位する。各軸受40R,40Lはシフト機構41R,41Lに水平面内で回転自在に取り付けられる。図7に示すように、第1方向への各軸受40R,40Lの独立した変位により、第2ドラム22の中心線CL2は水平面内において、基準線BL1に対して任意の傾斜角度θ1で傾斜する。この傾斜によって、第1ドラム21におけるバンド23の蛇行が修正されるとともに、バンド23の張りテンションが調節される。しかも、左右両側で、個別に各軸受40R,40Lの位置を変更することができるため、第2方向バンド幅方向Bにおけるテンションムラも解消することができる。シフト機構41R,41Lは、各軸受40R,40Lを移動させることができるものであればよく、油圧シリンダを用いたものや、ウォーム軸の回転駆動によるものなどが、適宜選択される。右側軸受40Rには右側軸受位置センサ42Rが、また左側軸受40Lには左側軸受位置センサ42Lが取り付けられる。これら軸受位置センサ42R,42Lは、各軸受40R,40Lの第1方向Aでの位置を検出し、この位置信号を出力し、第2ドラム右側位置センサ及び第2ドラム左側位置センサとして機能する。なお、軸受位置センサ42R,42Lにより各軸受位置を検出する代わりに、第2ドラム22の軸端部の変位を第1方向で検出することができるものであればよく、検出位置や検出方法については、特に限定されない。図2,図3に示すように、各軸受40R,40Lとシフト機構41R,41Lとの間には、右側テンションセンサ43R及び左側テンションセンサ43Lが取り付けられる。これら右側テンションセンサ43R及び左側テンションセンサ43Lは、バンド23のテンションをそれぞれ検出し、テンション信号として出力する。第1ドラム21近傍には第1ドラムバンドエッジ位置センサセンサ以下、第1ドラムBEPセンサという44が設けられる。また、第2ドラム22上には第2ドラムバンドエッジ位置センサ以下、第2ドラムBEPセンサという45が設けられる。これら第1及び第2ドラムBEPセンサ44,45は、バンド23の一方の側縁、例えば左エッジ位置をフィルム幅方向第2方向Bにおいて検出し、第1バンドエッジ位置信号以下、第1BEP信号という、第2バンドエッジ位置信号以下、第2BEP信号というとして出力する。第1ドラム21と第2ドラム22との中間位置で下側のバンド23の左側縁部近くには、中間部テンションセンサ46が設けられる。この中間部テンションセンサ46は、バンド23のテンションを下側バンド23の中央位置での懸垂量から求める。バンド23のテンションと懸垂量との間には、テンションが大きくなると懸垂量が小さくなる関係がある。式1はこの関係を表すもので、TはバンドのテンションN、Ldはドラム中心間の距離m、Wbはバンドの幅mm、tはバンドの厚みmm、γはバンドの密度kg/dm3、gは重力加速度9.81m/s2、Dはドラム中間位置における自然な懸垂量mmである。T=Ld2Wbtγg/8D1なお、バンド中央部の懸垂量は、上記のように、バンド自体の重みによる自然な懸垂量であってもよいし、または押さえローラなどにより下方に付勢した状態での懸垂量であってもよい。この場合には上記1式で求めたものに押圧力に応じた補正量を加味して算出する。この中間部テンションセンサ46からのテンション信号が一定になるように、各軸受40R,40Lの変位量を変化させることにより、常に一定範囲内に懸垂量を収めることができ、バンド23のテンションも略一定に保つことができる。各センサ42R,42L,43R,43L,44~46からの信号はバンドエッジ位置コントローラ以下、BEPコントローラという47に送られる。BEPコントローラ47は、各センサ42R,42L,43R,43L,44,45からの各信号及びシステムコントローラ48からの第1バンドエッジ位置指令信号以下、第1BEP指令信号という、速度指令信号、テンション指令信号に基づき、第2ドラム22の各軸受40R,40Lの位置信号を出力し、第1ドラム21におけるバンド23のエッジが第2方向で常に一定範囲内に収まるようにバンドエッジ位置を制御する。図4に示すように、BEPコントローラ47は、第1ドラムバンドエッジ位置補償器以下、第1ドラムBEP補償器という56、第2ドラムバンドエッジ位置指令制御器以下、第2ドラムBEP指令制御器という57、第2ドラム位置指令制御器58、テンション制御器59、第1加算器61、第2加算器62、第3加算器63R,63L、第4加算器64、第2ドラムバンドエッジ移動速度検出部65以下、第2ドラムBE移動速度検出部という、テンション制御器59を備えている。第1ドラムBEP補償器56は、第1ドラムBEPセンサ44からの第1ドラムバンドエッジ位置信号と、第2ドラムBEPセンサ45からの第2ドラムバンドエッジ位置信号と、システムコントローラ48からのバンド走行速度指令信号との入力を受ける。まず、第2ドラムバンドエッジ位置の変動量から第2ドラム22における第2方向Bでのバンドエッジ移動速度Ve1を求め、図5の移動速度図を作成する。バンドエッジ移動速度Ve1は、バンド23の走行速度に比例して変化するので、バンド走行速度指令信号も用いる。このバンドエッジ移動速度Ve1は、バンドが例えば1周する程度の長い期間における移動速度である。図5は、第1第2バンド相対位置とバンドエッジ移動速度Ve1との関係を表している。ここで、第1第2バンド相対位置とは、第1ドラムBEP-第2ドラムBEP/バンド走行速度から求められるもので、第2ドラム22から見たバンド23の傾斜角度を示している。実線SLで表示する比例式Y=a1Xは予め実機における実験やシミュレーションで求められている。平衡状態では、第1第2バンド相対位置が基準位置0にあり、BE移動速度Veは0となる。この平衡状態から温度上昇によるバンドの温度分布ムラなどに起因し、平衡状態が崩れると、破線BRLで示すように、比例関係が例えば上方にY成分b1だけシフトする。そして、第1第2バンド相対位置が例えば右側に変化すると、この変化に応じてBE移動速度Veも比例係数a1の比例関係で増加し、第1第2バンド相対位置が左側に変化すると、第1第2バンド相対位置が同じく比例関係で減少する。第1ドラムBEP補償器56には、第1及び第2ドラムBEPセンサ44,45から第1BEP信号、第2BEP信号が入力されており、またシステムコントローラ48からはバンド23の走行速度が入力されている。そして、第2ドラムBEPセンサ45からのBEP信号の変動量から現時点での第2ドラムバンドエッジ移動速度Ve1を求め、求めた第2ドラムバンドエッジ移動速度Ve1を、実線SLに対するシフト量b1として、Y=a1Xb1の比例式からなる破線BRLを作成する。この破線BRLから、BE移動速度Veが0となる第1第2相対位置、例えば図5の場合では-0.1を求める。次に、求めた第1第2相対位置信号-0.1に基づき、現時点の速度指令と、第1ドラムBEPセンサ44からの第1ドラムBEP信号と、第2ドラムBEPセンサ45からの第2ドラムBEP信号とから、現時点の第1BEP信号に対し目標とする第2BEP信号を求める。これは、第1第2バンド相対位置=第1ドラムBEP-第2ドラムBEP/バンド走行速度2の式に、第1第2バンド相対位置の-0.1と、現在のバンド走行速度と、現時点の第1ドラムBEP信号とを代入し、目標とする第2ドラムBEP信号を得る。そして、得られた第2BEP信号を第2ドラムにおける目標BEP信号とする。次に、この目標BEP信号と第2ドラムBEPセンサからの実際のBEP信号との偏差を求め、この偏差を位置補償値として、第2ドラムBEP指令制御器57に出力する。第1加算器61は、第1ドラムBEPセンサ44からの第1BEP信号とシステムコントローラ48からの目標値としての位置指令信号との偏差を求め、この偏差を第2ドラムBEP指令制御器57に入力する。第2ドラムBEP指令制御器57は、第1加算器61から入力された偏差信号をPID制御信号とし、このPID制御信号に第1ドラムBEP補償器56からの補償値を加算し、第2ドラムBEP指令信号として加算器62に出力する。第2加算器62は、第2ドラムBEPセンサ45からの第2BEP信号と、第2ドラムBEP指令制御器57からの第2BEP指令信号とを加算する。この加算後の信号は、第2ドラム位置指令制御器58に入力される。第2ドラムBE移動速度検出部65は、第2ドラムBEPセンサ45からのBEP信号に基づき、第2ドラム22におけるバンドエッジの第2方向における移動速度Ve2を求める。求めたBE移動速度Ve2は、第2ドラム位置指令制御器58に送られる。なお、ここで求めるBE移動速度Ve2は、第1ドラム補償器56で求めたBE移動速度Ve1に比較して、より短時間における移動速度であり、例えば第2ドラム1回転毎のデータに基づき算出される。第2ドラム位置指令制御部58は、BE移動速度Ve2と、各軸受位置センサ42R,42Lからの軸受位置信号に基づき、このBE移動速度Ve2を0にする方向に、第2ドラムの回転軸を傾斜させる各軸受位置信号をシフト機構41R,41Lに出力する。このため、第2ドラム位置指令制御器58は、第2ドラム傾き演算部58Aとドラム位置差演算部58Bとを有する。第2ドラム傾き演算部58Aは、図6に示すようなドラム角度θ1とBE移動速度Ve2との関係を示すテーブルを記憶している。上記テーブルの比例式からなる実線SLの比例係数a2は、予め実機による実験やシミュレーションなどにより求められる。この実線SLは、ドラム角度θ1が変化するときの、ドラム角度θ1に対応するBE移動速度Ve2の関係を表すものである。この実線SLを用いて、BE移動速度Ve2からこのBE移動速度Ve2を0に収束させるための目標ドラム角度θ1を求める。そして、求めた目標ドラム角度θ1をドラム位置差演算部58Bに送る。図6において、平衡状態では、第2ドラム22のドラム角度θ1が0のときにBE移動速度Ve2も0となる。この平衡状態から温度上昇によるバンドの温度分布ムラなどに起因し、平衡状態が崩れると、破線BRLで示すように、比例関係が例えば上方にY成分b2だけシフトする。そして、ドラム角度θ1が例えば右側に変化すると、この変化に応じてBE移動速度Ve2も比例係数a2の比例関係で増加し、ドラム角度θ1が左側に変化すると、BE移動速度Ve2が同じく比例関係で減少する。そこで、図6に示すように、実線SLに対するシフト量をb2とするY=a2Xb2の比例式からなる破線BRLを作成する。この破線BRLから、BE移動速度Ve2が0となるドラム角度θ1、例えば図6の場合では-0.2を求める。この求めたドラム角度θ1を目標ドラム角度信号として、ドラム位置差演算部58Bに出力する。ドラム位置差演算部58Bは、目標ドラム角度θ1=-0.2に基づき両側の軸受の位置差に基づく補正量を算出する。この場合に、本実施形態では、第2ドラムBEPセンサ45のある位置を基準にして、それぞれ右側軸受位置差補正量MR1と、左側軸受位置差補正量ML1を求め、これらを第3加算器63R,63Lに出力する。具体的には、図7に示すように、第2ドラムBEPセンサ45を基準にして右側軸受の位置差補正量MR1をから求める。同様にして、左側軸受の位置差補正量ML1をML1=LL1tanθ1から求める。なお、本実施形態では、第2ドラムBEPセンサ45の取り付け位置を基準にして各軸受の位置差補正量MR1,ML1を求めているが、第2ドラム22の第2方向における中央部を基準として、各位置差補正量MR1,ML1を求めてもよい。第3加算器63R,63Lは、テンション制御器59のテンションを一定にするための補償信号を各位置差補正量MR1,ML1に加算する。第4加算器64は、右側テンションセンサ43R及び左側テンションセンサ43Lからの左右のテンション信号の加算値と、システムコントローラ48からの目標値としてのテンション指令信号との差を求め、この信号をテンション制御器59に出力する。テンション制御器59はドラム位置補償器から構成され、テンション変動を打ち消すドラム位置補償値を出力する。このため、ドラム位置補償器には、右側軸受位置センサ42Rから右側軸受位置信号PR1が、左側軸受位置センサ42Lから左側軸受位置信号PL1が、また第4加算器64からテンション指令差信号T1がそれぞれ入力される。テンション制御器59は、図8に示すようなドラム位置PとテンションTとの関係を示すテーブルを記憶している。上記テーブルの比例式からなる実線SLの比例係数a3は、予め実機による実験やシミュレーションなどにより求められる。この実線SLは、ドラム位置Pが変化するときの、ドラム位置Pに対応するテンションTの変動を示している。この比例式SLを用いて、テンション指令差信号T1に対応するドラム位置差補正量MR2,ML2を求める。図8において、平衡状態では、第2ドラム22のドラム位置Pが0のときにテンションTも0となる。この平衡状態から温度上昇によるバンドの温度分布ムラなどに起因し、平衡状態が崩れると、破線BRLで示すように、比例関係が例えば上方にY成分b3だけシフトする。そして、ドラム位置Pが例えば右側に変化すると、この変化に応じてテンションTも比例係数a3の比例関係で増加し、ドラム位置Pが左側に変化すると、テンションTが同じく比例関係で減少する。そこで、図8に示すように、実線SLに対するシフト量をb3とするY=a3Xb3の比例式からなる破線BRLを作成する。この破線BRLから、テンションTが0となるドラム位置P、例えば図8の場合では-0.2を求め、この求めたドラム位置Pを目標ドラム位置差補正量とする。そして、右側軸受位置センサ42Rの位置信号PR1に対しドラム位置差補正量MR2,ML2を加算して右側軸受の補償値信号PR1MR2,左側軸受の補償値信号PL1ML2として、第3加算器63R,63Lに出力する。第3加算器63R,63Lは、第2ドラム位置指令制御器58からの右側軸受位置差補正量MR1、左側軸受位置差補正量ML1がそれぞれ出力されるから、各シフト機構41R,41Lには、右側軸受位置信号PR1MR1MR2と、左側軸受位置信号PL1ML1ML2とが出力される。各シフト機構41R,41Lは、右側軸受位置信号PR1MR1MR2と、左側軸受位置信号PL1ML1ML2とに基づき各軸受40R,40L図2参照を移動させる。これにより、第2ドラム22のドラム軸22aが水平面において基準線BL1に対してドラム角度θ1で傾斜し、これに対応してバンド23が傾斜分だけ第2ドラム22上で変位し、第1ドラムBEPセンサ44におけるバンドエッジ位置が目標位置に変更される。このように、左右のシフト機構41R,41Lを用いて、第2ドラム22のドラム軸を即座に変更させることができるため、バンド23の走行が高速度であっても、迅速且つ確実に蛇行を抑えることができる。以上の一連の動作によって、第2ドラム22のドラム軸22aの両端部が各信号に見合った位置に変化するため、第1ドラム21におけるバンドエッジ位置が常に一定した範囲内に保持される。したがって、第1ドラムにおけるバンドエッジ位置の変動を抑えることができ、ビードを精度良くバンドの第2方向Bの一定位置に流延させることができる。バンドエッジ位置の変動が抑えられるため、バンド23のエッジ近くまで流延することができ、フィルム32の広幅化に容易に対応することができる。特に、第1ドラムBEPセンサ44、第2ドラムBEPセンサ45を設け、第1ドラムBEP補償器56により、第2ドラムBEPセンサ45、第1ドラムBEPセンサ44の信号と前記バンド23の走行速度信号とに基づき、第1ドラム21におけるバンド23の第2方向におけるエッジを予測し、この予測値により前記差を補償しているので、蛇行が大きくなる前に蛇行を抑えることができ、且つ蛇行幅も小さく抑えることができる。したがって、第1ドラム21におけるバンド23のエッジを範囲の狭い一定位置に保持させることができる。さらに、第2ドラム22のドラム軸22aの両端部にそれぞれ設けられ、バンド23のテンションを右側及び左側でそれぞれ検出する右側テンションセンサ43R及び左側テンションセンサ43Lと、テンション制御器59とを設け、テンション制御器59により、右側テンションセンサ43R及び左側テンションセンサ43Lの各テンション信号と目標テンションとに基づき目標テンションになるように第2ドラム22の軸受位置補正信号を出力するので、テンション変動も加味した蛇行制御が可能になり、第1ドラム21におけるバンド23のエッジをほぼ一定位置に、さらに精度良く位置させることができる。また、テンション制御器59によって、バンド23の温度分布が不安定な時期でのテンション変動が効率良く抑えられるため、流延開始時や、流延速度の変更、流延膜の乾燥温度の変更などにおいてバンドの蛇行が効率よく抑えられる。このようにテンション変動も考慮した多重ループによって、流延開始時などのバンドの温度分布が変化しやすい時期であっても、第1ドラム21上のバンドエッジ位置のフィルム幅方向における変動幅を従来のものに比べて小さい一定範囲、例えばバンド幅が2000mmの場合に、2mmの変動幅に抑えることができ、この分だけ蛇行制御が精度良く行われる。以上のように、テンション変動に対する蛇行補正制御は、流延開始時に特に有効である。流延開始時は定常時と異なり、バンド23の幅方向温度分布が均一になっていないため、この温度分布の不均一によりバンド23の第1方向長さが第2方向において部分的に変動しやすい。この部分的なテンション変動を左右のテンションセンサ43R,43Lによって、蛇行要因成分としてとらえることができ、バンド23の温度分布むらに起因する蛇行を効果的に取り除くことができる。したがって、流延開始時の蛇行制御を精度良く行うことができる。なお、上記実施形態では、第2ドラム角度θそのものを用いることなく、制御因子として直接利用可能な軸受位置センサ42R,42Lの位置信号を用いて、蛇行を抑える制御を行っているが、用いる制御因子としては第2ドラム角度θを変更することができるものであればよく、第2ドラム角度θをそのまま用いて、蛇行を抑える制御を行ってもよい。上記実施形態では、図5、図6、図8において、各関係を直線で表した比例関係で説明したが、この関係は比例関係に限られず、各種曲線で表される関係であってもよい。上記実施形態では、第2ドラム22のドラム軸22aに設けたテンションセンサ43R,43Lからのテンション信号によって、バンド23の左右でのテンション変動も加味した蛇行制御を行っているが、これに代えて、バンド走行方向の中間位置における下側バンドの懸垂量に基づくテンションセンサ46からの信号に基づき、テンション変動を加味させた蛇行制御をしてもよい。この場合には、図4において、右側及び左側のテンションセンサ43R,43Lを省略して、これらからのテンション信号の代わりに、中間部テンションセンサ46のテンション信号を第4加算器64に入力する。さらには、右側及び左側のテンションセンサ43R,43Lのテンション信号の他に、中間部テンションセンサ46のテンション信号を第4加算器64に入力し、中間部テンションセンサ46のテンション信号を加味して蛇行制御してもよい。この場合には、右側及び左側のテンションセンサ43R,43Lのテンション信号と、中間部テンションセンサ46のテンション信号との重み付けを変えて、加算することで、蛇行制御をより精度よく行うことができる。図9に示すように、第2ドラムBEPが一定範囲の不感帯Z1に入っている場合には、上記各軸受位置信号を変化させないように設定する。したがって、不感帯Z1から第2ドラムBEPが出たときに、ドラム傾き制御両側の軸受位置の個別移動によるドラム傾き制御を開始する。このような不感帯Z1内での変動に対し、いちいち制御を行っていたのでは、さらに大きな変動を誘発してしまうこともあるので、不感帯Z1を超えたものに対してのみ制御を行う。これにより、大きな変動が誘発されることがなく、精度よく所定の制御幅内にバンドエッジ位置を抑えることができる。上記のようにして、流延開始時の他に、乾燥条件変更時、流延速度変更、ドープ成分切り換え時などの各種変化に対応させて蛇行制御を精度よく行うことができる。なお、流延開始や条件変更から一定時間が経過して、バンド23の温度むらや乾燥風の温度むらなどが少なくなると、蛇行も少なくなり、バンド23の走行も安定してくる。このような場合には、バンドの温度むらや乾燥風の温度むらに起因するテンション変動が無くなるため、テンション変動に起因する蛇行制御は停止してもよい。テンション変動に起因する蛇行制御を停止することにより、シフト機構の長寿命化が図れる。この場合には、図10に示すように、流延開始時や製膜条件の変更時に行う第1条件蛇行制御ステップS1から、テンション変動に起因する蛇行制御を不実施とし、第1ドラムBEPセンサ44、第2ドラムBEPセンサ45の信号に基づくBEP制御のみを実施する第2条件蛇行制御ステップS2に、自動的に切り替える。この切り換えは、バンド23の温度分布などが均一となって定常状態に移行した後に行う。定常状態への移行の検出は、経験値に基づく定常状態への移行時間に基づき行う。この第2条件蛇行制御ステップS2では、バンド23へのストレスを小さくする蛇行制御が行われる。第1条件蛇行制御ステップS1から、第2条件蛇行制御ステップS2への切り換えは、一定時間を経過したか否かに代えて、または加えて、蛇行の振幅Wm1図11参照が一定範囲内に収束し、この収束している時間が一定時間を経過したときに、第2条件蛇行制御ステップS2に切り換えてもよい。バンド23にかかるストレスはKWm/Tm2で求めることができる。Kは補正係数、Wmは蛇行の振幅、Tmは蛇行の周期である図11参照。上記式から明らかなように、振幅Wmが大きくなるとそれに比例してストレスが増加する。また、周期Tmが長くなると、周期Tmの二乗に反比例してストレスは減少する。なお、第1条件蛇行制御ステップS1と、第2条件蛇行制御ステップS2において、不感帯Z1の数値を変更してもよい。例えば、第1条件蛇行制御ステップS1で用いる数値の例えば半分または1/3の数値を第2条件蛇行制御ステップS2での不感帯の数値とすることにより、振幅Wmを小さくすることができ、その分だけバンド23へのストレスを小さくすることができる。また、逆に不感帯Z1の数値を、第1条件蛇行制御ステップS1で用いる数値の2倍、または3倍とすることにより、振幅Wmは大きくなるものの、蛇行周期Tmを長くすることができ、その分だけストレスを小さくすることができる。本実施形態では、定常状態では、テンション変動に起因する蛇行制御を停止するため、テンション変動を抑えるような軸受位置変更を発生させることがなくなるため、その分だけBEPの変動周期が長くなり、バンド23へのストレスを軽減することができる。したがって、バンド23の蛇行に起因する経年変化によって、バンド23に筋状のピークが発生することを抑えることができ、寿命を長くすることができる。図11は流延開始時のBEP信号に基づく蛇行周期Tm1と振幅Wm1とを示している。また、図12は定常状態に移行した後のBEP信号に基づく蛇行周期Tm2と振幅Wm1とを示している。このように、定常状態では蛇行周期Tm2が流延開始時の蛇行周期Tm1よりも長くなっており、ストレスが軽減される。図13は、流延開始時に、BEP制御とともにテンション制御も同時に行う本実施形態と、テンション制御をBEP制御とは別々に行う比較例とのBEP変動の一例を示している。比較例では、テンション制御をBEP制御と別に行うため、テンション制御によって新たにBEPがずれてしまい、結果として振幅が大きくなる。これに対して、本実施形態では、テンション制御をBEP制御と同時に行っているため、テンション調整分が加味されてBEP制御がなされる。したがって、振幅を小さく抑えることができる。このように、バンド23の温度分布ムラによるテンション変動分が効果的に抑えられる。上記実施態様では、流延位置が第1ドラム21に対するバンド23の巻き掛け領域上になるように流延ダイ24を設けたが、流延ダイ24の位置は適宜変更してよい。例えば、流延位置が第1ドラム21から第2ドラム22に向かうバンド23上になるように、両ドラム21,22の間に流延ダイ24を設けてもよい。この場合には、ドラム21からドラム22へ向かうバンド23の下に支持ローラを設け、支持ローラ上のバンド23に対向するように流延ダイ24を配置することが好ましい。この場合に、第1ドラムBEPセンサ44を第1ドラム21近くに設ける代わりに、流延位置近くに設けてもよい。バンド23の幅は特に限定されるものではないが、幅Wbが1500mm以上2100mm以下のものが好ましく用いられ、製造するフィルム32の広幅化の要請からは幅が広いものが用いられる。バンド23の長さは、流延速度や乾燥条件などに応じて決定される。バンド23上に流延されるドープは溶液製膜が可能なポリマを溶剤に溶解させたドープであればよいが、セルロースアシレートが好ましく用いられる。セルロースアシレートのアシル基は1種類だけでも良いし、あるいは2種類以上のアシル基を有していても良い。アシル基が2種以上であるときは、その1つがアセチル基であることが好ましい。セルロースの水酸基をカルボン酸でエステル化している割合、すなわち、アシル基の置換度が下記式I~IIIの全てを満足するものが好ましい。なお、以下の式I~IIIにおいて、A及びBは、アシル基の置換度を表わし、Aはアセチル基の置換度、またBは炭素原子数3~22のアシル基の置換度である。I2.0≦AB≦3.0II1.0≦A≦3.0III0≦B≦2.0アシル基の全置換度ABは、2.20以上2.90以下であることがより好ましく、2.40以上2.88以下であることが特に好ましい。また、炭素原子数3~22のアシル基の置換度Bは、0.30以上であることがより好ましく、0.5以上であることが特に好ましい。中でも、セルロースアシレートとしてセルロースジアセテートDACが好ましく用いられる。"