"室内側に、第1の熱交換器と、蒸発器と、凝縮器と、該第1の熱交換器と蒸発器と凝縮器とに内気を通過させる為の第1の送風機とを設け、該第1の送風機によって形成される前記内気の流れの上流側から前記凝縮器、前記第1の熱交換器、前記蒸発器の順に設けられ、室外側に、第2の熱交換器と、該第2の熱交換器に前記外気を通過させるための第2の送風機とを設け、前記蒸発器と、前記凝縮器と、前記室外側と前記室内側の何れかに設けられる膨張弁と、前記室外側と前記室内側の何れかに設けられる圧縮機とに接続する第1配管を設け、該第1配管を介して前記蒸発器、前記凝縮器、前記膨張弁、前記圧縮機に第1の冷媒を循環させることで圧縮式冷凍サイクルによる空調機を構成し、前記第1の熱交換器と前記第2の熱交換器とに接続する第2配管を設け、該第2配管を介して前記第1の熱交換器、第2の熱交換器に第2の冷媒を循環させ、該第2の冷媒と前記凝縮器を通過後の前記内気とを前記第1の熱交換器で熱交換させることで該内気を該第2の冷媒によって冷却し、前記第2の熱交換器において前記内気を冷却後の第2の冷媒と前記外気とを熱交換させることで該第2の冷媒を該外気によって冷却する、間接外気冷房機を構成することを特徴とする外気利用空調システム。内気を通過させる内気ユニットと、外気を通過させる外気ユニットとを有し、前記内気ユニットは、第1の熱交換器と、蒸発器と、凝縮器と、該第1の熱交換器と蒸発器と凝縮器とに前記内気を通過させる為の第1の送風機とを有し、該第1の送風機によって形成される前記内気の流れの上流側から前記凝縮器、前記第1の熱交換器、前記蒸発器の順に設けられる構成を有し、前記外気ユニットは、第2の熱交換器と、該第2の熱交換器に前記外気を通過させるための第2の送風機とを有し、前記蒸発器と、前記凝縮器と、前記外気ユニットと前記内気ユニットの何れかに設けられる膨張弁と、前記外気ユニットと前記内気ユニットの何れかに設けられる圧縮機とに接続する第1配管を設け、該第1配管を介して前記蒸発器、前記凝縮器、前記膨張弁、前記圧縮機に第1の冷媒を循環させることで圧縮式冷凍サイクルによる空調機を構成し、前記第1の熱交換器と前記第2の熱交換器とに接続する第2配管を設け、該第2配管を介して前記第1の熱交換器、第2の熱交換器に第2の冷媒を循環させ、該第2の冷媒と前記凝縮器を通過後の前記内気とを前記第1の熱交換器で熱交換させることで該内気を該第2の冷媒によって冷却し、前記第2の熱交換器において前記内気を冷却後の第2の冷媒と前記外気とを熱交換させることで該第2の冷媒を該外気によって冷却する、間接外気冷房機を構成することを特徴とする外気利用空調システム。前記内気ユニットに流入する、冷却対象空間において温度上昇して成る暖気としての前記内気は、前記凝縮器を通過することで該凝縮器からの放熱によって更に温度上昇すると共に前記第1の冷媒の温度を低下させることを特徴とする請求項2記載の外気利用空調システム。前記凝縮器において温度上昇した前記内気は、前記第1の熱交換器を通過する際に前記第2の冷媒との熱交換によって温度低下し、その後に前記蒸発器を通過することで冷却されて冷気となって前記冷却対象空間へ供給され、前記凝縮器において温度低下した前記第1の冷媒は、前記膨張弁、前記蒸発器の順に循環し、該蒸発器において当該蒸発器を通過する前記内気を冷却することを特徴とする請求項3記載の外気利用空調システム。前記外気ユニットに、更に、第2の凝縮器を設けると共に、前記第1配管を途中で分岐して成る分岐管を該第2の凝縮器に接続し、前記第1配管の分岐点に切換装置を設け、該切換装置によって前記第1の冷媒を、前記内気ユニット内の凝縮器と前記外気ユニット内の第2の凝縮器の何れか一方に循環させることを特徴とする請求項2~4の何れかに記載の外気利用空調システム。前記外気ユニットに更に第2の凝縮器を設け、前記第1配管を該第2の凝縮器に接続し、該第2の凝縮器の冷媒流出側において該第1配管を分岐すると共に該分岐点に切換装置を設け、該切換装置によって、前記第1の冷媒を前記内気ユニット内の凝縮器に循環させた後に前記膨張弁に循環させる第1ルートと前記内気ユニット内の凝縮器に循環させずに前記膨張弁に循環させる第2ルートとの何れか一方のルートに切換えることを特徴とする請求項2~4の何れかに記載の外気利用空調システム。前記第2の送風機によって形成される前記外気の流れの上流側に前記第2の熱交換器を設け、下流側に前記第2の凝縮器を設けることを特徴とする請求項5または6記載の外気利用空調システム。前記切換装置によって前記第1の冷媒を、外気温が高いときには前記凝縮器に循環させ、外気温が低いときには前記第2の凝縮器に循環させることを特徴とする請求項5記載の外気利用空調システム。前記切換装置によって前記第1の冷媒を、外気温度が内気温度よりも高いときには前記第1ルートで循環させることを特徴とする請求項6記載の外気利用空調システム。室外側に設けられ外気が通過する外気ユニットに対応して設けられる、室内側に設けられ内気が通過する内気ユニットであって、第1の熱交換器と、蒸発器と、凝縮器と、該第1の熱交換器と蒸発器と凝縮器とに前記内気を通過させる為の第1の送風機とを有し、該第1の送風機によって形成される前記内気の流れの上流側から前記凝縮器、前記第1の熱交換器、前記蒸発器の順に設けられる構成を有し、前記蒸発器と、前記凝縮器と、前記外気ユニットまたは前記内気ユニット内に設けられる膨張弁と、前記外気ユニットまたは前記内気ユニット内に設けられる圧縮機とに接続する第1配管の一部を有し、該第1配管を介して前記蒸発器、前記凝縮器、前記膨張弁、前記圧縮機に第1の冷媒を循環させることで圧縮式冷凍サイクルによる空調機を構成し、前記第1の熱交換器と前記外気ユニット内の第2の熱交換器とに接続する第2配管の一部を有し、該第2配管を介して前記第1の熱交換器と前記第2の熱交換器とに第2の冷媒を循環させ、該第2の冷媒と前記凝縮器を通過後の前記内気とを前記第1の熱交換器で熱交換させることで該内気を該第2の冷媒によって冷却し、前記第2の熱交換器において前記内気を冷却後の第2の冷媒と前記外気とを熱交換させることで該第2の冷媒を該外気によって冷却する、間接外気冷房機を構成することを特徴とする外気利用空調システムの内気ユニット。室内側に設けられ内気が通過する内気ユニットに対応して設けられる、室外側に設けられ外気が通過する外気ユニットであって、第2の熱交換器と、該第2の熱交換器に前記外気を通過させるための第2の送風機とを有し、前記内気ユニット内に設けられる凝縮器及び蒸発器と、前記外気ユニットまたは前記内気ユニット内に設けられる膨張弁と、前記外気ユニットまたは前記内気ユニット内に設けられる圧縮機とに接続する第1配管の一部を有し、該第1配管を介して前記蒸発器、前記凝縮器、前記膨張弁、前記圧縮機に第1の冷媒を循環させることで圧縮式冷凍サイクルによる空調機を構成し、前記第2の熱交換器と前記内気ユニット内の第1の熱交換器とに接続する第2配管の一部を有し、該第2配管を介して前記第1の熱交換器と前記外気ユニット内の第2の熱交換器とに第2の冷媒を循環させ、該第2の冷媒と前記凝縮器を通過後の前記内気とを前記第1の熱交換器で熱交換させることで該内気を該第2の冷媒によって冷却し、前記第2の熱交換器において前記内気を冷却後の第2の冷媒と前記外気とを熱交換させることで該第2の冷媒を該外気によって冷却する、間接外気冷房機を構成することを特徴とする外気利用空調システムの外気ユニット。室外側に設けられ外気が通過する外気ユニットに対応して設けられる、室内側に設けられ内気が通過する内気ユニット内に設けられ、該内気を冷却する為の構成であって、第1の冷媒を用いる圧縮式冷凍サイクルを構成する凝縮器であって、前記内気ユニットに流入する、冷却対象空間において温度上昇して成る暖気としての前記内気を通過させて、放熱によって該内気を温度上昇させると共に前記第1の冷媒を温度低下させるための凝縮器と、前記外気ユニットにおいて前記外気と熱交換された第2の冷媒と、前記凝縮器において温度上昇した前記内気とを通過させて、該第2の冷媒と該内気との間で熱交換させる第1の熱交換器と、前記凝縮器と共に前記圧縮式冷凍サイクルを構成する蒸発器と、第1の送風機とが、積層されて一体化して成る積層体。室内側に設けられ内気が通過する内気ユニットに対応して設けられる、室外側に設けられ外気が通過する外気ユニット内に設けられ、前記内気の熱を外気に移動させる為の構成であって、前記内気ユニットにおいて前記内気と熱交換された第2の冷媒と、前記外気とを通過させて、該第2の冷媒と該外気との間で熱交換させる第2の熱交換器と、第2の送風機とが、積層されて一体化して成る積層体。室内側に、第1の熱交換器と、凝縮器と、該第1の熱交換器と凝縮器とに内気を通過させる為の第1の送風機とを設け、該第1の送風機によって形成される前記内気の流れの上流側から前記凝縮器、前記第1の熱交換器の順に設け、前記凝縮器と、前記室外側と前記室内側の何れかに設けられる蒸発器と、前記室外側と前記室内側の何れかに設けられる膨張弁と、前記室外側と前記室内側の何れかに設けられる圧縮機とに接続する第1配管を設け、該第1配管を介して前記蒸発器、前記凝縮器、前記膨張弁、前記圧縮機に第1の冷媒を循環させることで圧縮式冷凍サイクルを構成し、前記第1の熱交換器と前記蒸発器とに接続する第2配管を設け、該第2配管を介して前記第1の熱交換器、前記蒸発器に第2の冷媒を循環させ、前記第1の冷媒と第2の冷媒とを該蒸発器で熱交換させることで該第2の冷媒を該第1の冷媒によって冷却し、前記第1の熱交換器において前記内気と前記冷却後の第2の冷媒とを熱交換させることで該内気を該第2の冷媒によって冷却する、間接外気冷房機を構成することを特徴とする外気利用空調システム。内気を通過させる内気ユニットと、外気を通過させる外気ユニットとを有し、前記内気ユニットは、第1の熱交換器と、凝縮器と、該第1の熱交換器と凝縮器とに内気を通過させる為の第1の送風機とを有し、該第1の送風機によって形成される前記内気の流れの上流側から前記凝縮器、前記第1の熱交換器の順に設けられる構成を有し、前記凝縮器と、前記外気ユニットと前記内気ユニットの何れかに設けられる蒸発器と、前記外気ユニットと前記内気ユニットの何れかに設けられる膨張弁と、前記外気ユニットと前記内気ユニットの何れかに設けられる圧縮機とに接続する第1配管を設け、該第1配管を介して前記蒸発器、前記凝縮器、前記膨張弁、前記圧縮機に第1の冷媒を循環させることで圧縮式冷凍サイクルを構成し、前記第1の熱交換器と前記蒸発器とに接続する第2配管を設け、該第2配管を介して前記第1の熱交換器、前記蒸発器に第2の冷媒を循環させ、前記第1の冷媒と第2の冷媒とを該蒸発器で熱交換させることで該第2の冷媒を該第1の冷媒によって冷却し、前記第1の熱交換器において前記内気と前記冷却後の第2の冷媒とを熱交換させることで該内気を該第2の冷媒によって冷却する、間接外気冷房機を構成することを特徴とする外気利用空調システム。室外側または前記外気ユニット内に、前記第2配管と接続する第2の熱交換器と、該第2の熱交換器に外気を通過させるための第2の送風機とを設け、前記第2の冷媒を、前記第2の熱交換器において外気と熱交換させた後、前記蒸発器において前記第1の冷媒と熱交換させることを特徴とする請求項14または15に記載の外気利用空調システム。前記第2配管上に、該第2配管を2つの分岐管に分岐して前記第2の冷媒を該2つの分岐管の何れか一方に流す為の切換装置を設けると共に、該2つの分岐管の何れか一方を前記第2の熱交換器に接続し、前記切換装置によって、前記第2の冷媒を前記第2の熱交換器にも循環させる状態と前記第2の熱交換器には循環させない状態との何れかの状態に切り換えることを特徴とする請求項16記載の外気利用空調システム。前記第1の熱交換器は液-ガス熱交換器であり、前記蒸発器は液-液熱交換器であることを特徴とする請求項14~17の何れかに記載の外気利用空調システム。室外側に設けられ外気が通過する外気ユニットに対応して設けられる、室内側に設けられ内気が通過する内気ユニットであって、第1の熱交換器と、凝縮器と、該第1の熱交換器と凝縮器とに内気を通過させる為の第1の送風機とを有し、該第1の送風機によって形成される前記内気の流れの上流側から前記凝縮器、前記第1の熱交換器の順に設けられる構成を有し、前記凝縮器と、前記外気ユニットと前記内気ユニットの何れかに設けられる蒸発器と、前記外気ユニットと前記内気ユニットの何れかに設けられる膨張弁と、前記外気ユニットと前記内気ユニットの何れかに設けられる圧縮機とに接続する第1配管の一部を有し、該第1配管を介して前記蒸発器、前記凝縮器、前記膨張弁、前記圧縮機に第1の冷媒を循環させることで圧縮式冷凍サイクルを構成し、前記第1の熱交換器と前記蒸発器とに接続する第2配管の一部を有し、該第2配管を介して前記第1の熱交換器、前記蒸発器に第2の冷媒を循環させ、前記第1の冷媒と第2の冷媒とを該蒸発器で熱交換させることで該第2の冷媒を該第1の冷媒によって冷却し、前記第1の熱交換器において前記内気と前記冷却後の第2の冷媒とを熱交換させることで該内気を該第2の冷媒によって冷却する、間接外気冷房機を構成することを特徴とする外気利用空調システムの内気ユニット。以下、図面を参照して本発明の実施の形態について説明する。尚、本説明における室内側は、建物内を意味するものとする。従って、室内側には、冷却対象となる室内空間だけでなく、機械室等も含まれることになる。換言すれば、室内側とは上記内気建物内の空気が存在する空間であると言うこともできる。同様に、本説明における室外側は、上記建物外を意味するものとする。換言すれば、室外側とは、上記外気建物外の空気が存在する空間であると言うこともできる。尚、室内空間は、上記室内側とは多少異なる意味となり、下記の間接外気冷房システムによる冷却対象空間冷却対象となる室内空間:狭義には更にそのなかのサーバ設置空間を意味するものとする。従って、室内空間には機械室等は含まれない。図1は、実施例1の空調システム間接外気冷房システムの構成図である。尚、図1では、間接外気冷房システムによる冷却対象空間は、図14に示す従来例と同じであるものとする。すなわち、冷却対象となる室内空間は、例えば、サーバ装置コンピュータ装置等の発熱体101を搭載したサーバラック102が多数設置されたサーバルーム等である。尚、上記室内空間は、本例では図14と同様に図示のサーバ設置空間と床下空間と天井裏空間に分けられている。勿論、この例に限らないが、本説明ではこの例を用いる。尚、この例では、冷却対象は狭義にはサーバ設置空間であると見做すこともできる。また、図14の例と同様、壁1によって建物内と建物外とに区分され、建物内の空気内気は、冷気状態と暖気状態とを繰り返しながら循環している。また、本説明では基本的には建物外の空気外気の温度は、暖気状態の内気の温度よりも低いものと見做すものとする。建物内には上記室内空間だけでなく上記機械室等も存在する。上述した通り、機械室は、例えば上記室内空間に隣接する空間であり、上記床下空間、天井裏空間に繋がっている。機械室には、後述するエアハンドリングユニット12、内気ユニット30等が設置される。概略的には、一般的な空調機10等が、上記室内空間に冷気を供給し、室内空間からのリターン空気暖気を冷却して再び冷気を生成する。但し、本システムでは、その前に、リターン空気暖気は、外気を利用して温度低下させている。図示の例では、一般的な空調機10は、床下空間に冷気を送出し、床下空間を介しサーバ設置空間に冷気を供給し、この冷気によって各発熱体101を冷却する。これによって冷気は暖気となり、この暖気は天井裏空間に流入した後、リターン空気として空調機10に戻されるが、その前段で間接外気冷房機20において外気を利用して温度低下させている。尚、空調機10は、上記従来の一般的な空調機210と同じであってよい。また、尚、以下の説明では、外気の温度が低いことを前提とする。尚、外気の温度が低いとは、具体的に何°C以下等と言えるものではなく、内気暖気の温度等に依存するものである。この事自体は、従来と同じである。ひとつの考え方としては、間接外気冷房は、外気を利用して内気暖気の温度を下げる為のものであるので、結果として上記リターン空気暖気の温度を下げることができる場合が、外気の温度が低いときと言えるものである。1例としては、上記の通り、外気の温度が、内気暖気の温度よりも低いときが、外気の温度が低い場合と見做せるが、この例に限るものではない。ここで、上記床下空間に冷気を送出する構成は、図示の一般空調機10である。この一般空調機10は、冷凍機11、エアハンドリングユニット12、膨張弁13、冷媒管14等から成る。これら冷凍機11、エアハンドリングユニット12、膨張弁13、冷媒管14は、上記図14に示す従来の冷凍機211、エアハンドリングユニット212、膨張弁213、冷媒管214と同じであってよい。つまり、一般空調機10は、上記従来の空調機210等の既存の一般的な空調装置エアコン等と同じであってよい。よって、特に詳細には図示説明しないが、エアハンドリングユニット12は、図示の蒸発器12a、送風機ファン12bを有している。また、冷凍機11は、図示の送風機ファン11aだけでなく不図示の圧縮機、凝縮器を有している。このように、一般空調機10は、一般的な空調機の構成である上記蒸発器12a、不図示の圧縮機と凝縮器、膨張弁13等を有しており、これら各構成を冷媒管14を介して冷媒が循環している。すなわち、冷媒が蒸発器→圧縮機→凝縮器→膨張弁→蒸発器という一般的な圧縮式冷凍サイクル蒸気圧縮式冷凍サイクル等で循環している。蒸発器12aにおいて冷媒が蒸発する際に周囲の熱を奪い、以って周囲の空気流入暖気を冷却する。奪った熱は、凝縮器において外気等へ放熱される。送風機ファン11aによって外気を不図示の凝縮器へと送り込み、上記のように不図示の凝縮器が外気へ放熱する。勿論、その後、この外気は冷凍機11の外へと排出される。尚、図示の壁1は、任意の建物の壁であり、この建物内には上記室内空間やこの室内空間の隣接空間機械室が存在する。上記エアハンドリングユニット12や後述する内気ユニット30等は機械室内に設置され、上記冷凍機11や後述する外気ユニット40等は建物外に設置される。建物内室内空間と機械室を内気が暖気状態と冷気状態を繰り返しながら循環し、建物外には外気が存在する。一般空調機10については上述した簡単な説明のみとするが、上記従来の空調機210の場合と同様、一般空調機10のエアハンドリングユニット12に流入させるリターン空気暖気の温度を下げることで、一般空調機10の消費電力量を低減することが望まれる。但し、当然、一般空調機10の消費電力量を低減させても、全体としての消費電力量が増えてしまっては意味がない。これより、外気を利用して内気暖気の温度を下げることが考えられ、従来では間接外気冷房機220を設けている。これに対して、本例では、図示の間接外気冷房機20を設けている。以下、間接外気冷房機20について詳細に説明する。まず、間接外気冷房機20は、内気ユニット30と外気ユニット40とから成る。内気ユニット30と外気ユニット40は、例えば、それぞれ工場等で個別に製造された後、図示のように壁1内壁、外壁それぞれに密着するように設置される。尚、壁1を境にして、室外側建物外と室内側建物内とに分けられるが、外気ユニット40は室外側に設置され、内気ユニット30は室内側に設置される。つまり、外気ユニット40は、壁1の室外側の壁面に密着するようにして設置される。内気ユニット30は、壁1の室内側の壁面に密着するようにして設置される。内気ユニット30は、例えば、図示の液-ガス熱交換器31、送風機ファン32、配管21その一部;半分程度、循環ポンプ22を有する。外気ユニット40は、例えば、図示の液-ガス熱交換器41、送風機ファン42、配管21その一部;半分程度を有する。内気ユニット30は、工場等での製造時に、例えば1面がオープン開いている;何も無い状態となった箱型の筐体の中に、図示の液-ガス熱交換器31、送風機ファン32等が設けられる。また筐体には図示の2つの孔内気流入口33、内気排出口34が空けられている。尚、図示の配管21途中に循環ポンプ22が接続された配管21は、工場等での製造時に既に液-ガス熱交換器31に接続されていてもよいし、設置時に液-ガス熱交換器31に接続してもよい。あるいは、工場では配管21のみを接続しておき、設置時に循環ポンプ22を配管21に接続するようにしてもよい。外気ユニット40は、工場等での製造時に、例えば1面がオープン開いている;何も無い状態となった箱型の筐体の中に、図示の液-ガス熱交換器41、送風機ファン42等が設けられる。尚、内気ユニット30、外気ユニット40は、何れも、上記オープンとなっている面を、壁1の壁面に合わせるようにして設置される。また外気ユニット40の筐体には図示の2つの孔外気流入口43、外気排出口44が空けられている。尚、図示の配管21は、工場等での製造時に既に液-ガス熱交換器41に接続されていてもよいし、設置時に液-ガス熱交換器41に接続してもよい。尚、設置時には壁1に上記配管21を通す為の貫通孔を2箇所開ける必要がある。また、工場での製造時に既に内気ユニット30と外気ユニット40それぞれに配管21その一部;半分程度を設けた場合には、この配管21同士を溶接する等して更に、その際、循環ポンプ22も接続する、図示の途中に循環ポンプ22が接続された配管21を形成するようにしてもよい。上記のようにして内気ユニット30、外気ユニット40を設置することで、上記間接外気冷房機20が構成されることになる。外気を内気と遮断して熱交換を行うので、上記間接外気冷房機20では、図14に示す従来と同様、外気と内気とは相互に遮断されて熱交換が行われるので、外気に含まれる外気湿度や塵埃、腐食性ガスを室内空間に取り入れないため、サーバ等の電子機器の信頼性が維持される。また、上記の通り、配管21を通す為の穴を壁1に空ける必要があるが、従来のように外気を流入排出する為の孔226,227を設ける場合に比べれば、小さな孔で済み、設置工事が容易となる。上述の例では、配管21が、外気ユニットから内気ユニットへ冷媒を流すものと、内気ユニットから外気ユニットへ冷媒を流すものとの、計2本あるものとし、壁1の貫通孔を2箇所開けることとしたが、発明の実施形態はこの例に限定されない。たとえば、2本の配管21は、大きめの貫通孔を1箇所開けて、この穴に通してもよい。上述の例では、内気ユニット30外気ユニット40は、何れも、オープンとなっている面を、壁1の壁面に合わせるようにして設置するが、発明の実施形態はこの例に限定されない。たとえば工場において、内気ユニット30外気ユニット40を配管21などの溶接を行った上で一体化した内外気ユニットとして製造し、壁1には一体化した内外気ユニットと同形の穴を設け、内外気ユニットを壁に埋め込んでもよい。上記設置後の内気ユニット30において、送風機ファン32は、上記天井裏空間の暖気を、内気流入口33から流入させ、内気ユニット30内特に液-ガス熱交換器31内を通過させた後、内気排出口34から排出させるような空気の流れ図上、一点鎖線矢印で示すを作り出す。基本的には、内気排出口34から排出する暖気の温度は、内気流入口33から流入する暖気の温度よりも低くなるようになっている。内気排出口34から排出される暖気は、エアハンドリングユニット12内に流入し、エアハンドリングユニット12内の蒸発器12a等によって冷却されて冷気となり、この冷気が送風機ファン12bによって床下空間に送出されることになる。上記のように暖気温度を下げていることで、天井裏空間の暖気がそのままエアハンドリングユニット12内に流入する場合に比べれば、一般空調機10の消費電力量が低減することになる。上記設置後の外気ユニット40において、送風機ファン42は、外気を外気流入口43から流入させ、外気ユニット40内特に液-ガス熱交換器41内を通過させた後、外気排出口44から排出させるような空気の流れ図上、点線矢印で示すを作り出す。ここで、上記配管21は、その任意の箇所に上記循環ポンプ22が接続されると共に、配管内に液体などの冷媒例えば水が封入されている。これより、上記循環ポンプ22を運転することで、この液体例えば水が配管21を介して、液-ガス熱交換器31、液-ガス熱交換器41を循環して流れることになる。液-ガス熱交換器31と液-ガス熱交換器41とは、同じものであってよい。ここで、液-ガス熱交換器31、41は、既存の構成であり、特に詳しくは説明しないが、簡単に説明する。上記従来の熱交換器221は、その内部に2種類の気体何れも空気であり、内気暖気と外気を通過させて、この2種類の気体間で熱交換させることで、特に外気温度が低い場合には外気によって内気暖気を冷却していた。液-ガス熱交換器31、41は、その内部に液体例えば水と気体ここでは空気を通過させて、液体-気体間で熱交換させることで、より温度が高い方を冷却させるものである。尚、上記気体空気は、液-ガス熱交換器31では内気暖気であり、液-ガス熱交換器41では外気となる。また、上記液体は、上記配管21、循環ポンプ22によって循環させる水等である。外気温度が低い場合、液-ガス熱交換器41では上記液体水などと外気との熱交換によって、液体水などの温度が下がり、外気の温度は上がる。これより比較的低温の液体水などは、配管21を介して液-ガス熱交換器31内に流入する。よって、液-ガス熱交換器31では、この比較的低温の液体水などと内気暖気との熱交換が行われることになる。これによって、内気暖気の温度は下がり、液体水などの温度は上がることになる。これによって比較的高温となった液体水などは、配管21を介して液-ガス熱交換器41内に流入し、再び上記のように外気によって冷却されることになる。尚、これによって温度上昇した外気は、外気排出口44から排出されることになる。尚、内気ユニット30内の空気の流れは、送風機32によって、図1では風向きは下方向上から下へ向かう方向となっているが、上方向下から上へ向かう方向にすることもできる。同様に、外気ユニット40内の空気の流れは、送風機42によって、図1では風向きは上方向となっているが、下方向にすることもできる。但し、内気ユニット30内の空気の流れは、図1に示すように下方向とすることが望ましい。このようにすると、発熱体101で暖められた暖かい空気が上方にあり、液―ガス熱交換器31で冷却された空気が下方に流れるので、内気ユニット30内での空気の通流が、自然対流に逆らうことなく自然現象に沿ったものになる。ここで、上記間接外気冷房機20の製造、及び設置工事について説明する。図1に示す例では、外気ユニット40と内気ユニット30とは、その筐体の形状大きさをほぼ同じにしてよって、壁への取付面積もほぼ同じとなる、壁1を中心にしてほぼ左右対称となるように配置して一体化することで、上記間接外気冷房機20を形成している。尚、左右とは図上における話である。これらユニットの設置時には、例えば、まず、壁1に複数の貫通孔を空ける。次に、外気ユニット40、内気ユニット30それぞれを、その筐体の骨格が壁1を挟んで左右対称となるような位置つまり、図1に示すように壁1を挟んでほぼ同じ位置に配置し、上記壁1に穿かれた複数の貫通孔を介して該複数の貫通孔の位置で外気ユニット40及び内気ユニット30をボルトナット等で固定する。更に、別の貫通孔を介して配管21を接続する。また、図1に示す例では、外気ユニット40と内気ユニット30とは、筐体だけでなくその内部構成もほぼ同じであり図示の通り、ほぼ左右対称、異なるのは循環ポンプ22の有無等である。よって、例えば工場等では外気と内気の区別なく循環ポンプ22無しの構成としてユニットを製造し、設置の際にこのユニットを外気ユニット40、内気ユニット30のどちらとしても使えるようにする。但し、内気ユニット30にする場合には設置の際に循環ポンプ22を接続する作業が必要である。しかし、工場における製造効率が向上し、以ってコストダウンの効果も期待できる。上述した間接外気冷房機20によれば、以下の効果を奏する。すなわち、間接外気冷房機20は、内部流体が液体で外部流体がガスである一対の液ガス熱交換器31,41を、建物内外を隔てる壁1を介して配置し、一方の液ガス熱交換器41の外部流体に外気を通流させ、他方の液ガス熱交換器31の外部流体に内気を通流させ、両方の液ガス熱交換器の内部流体液体を配管21を介して循環させる。これによって、外気と内気の熱交換を行う。上記間接外気冷房機20は、上述した特徴により以下の効果を奏する。1外気を通流させる液ガス熱交換器41を有する外気ユニット40と、内気を通流させる液ガス熱交換器31を有する内気ユニット30とを、壁1を中心にして左右対称に配置し一体化したことにより、これらユニット30,40でほぼ同一構造の骨格の筐体を用いることができ、製造コストを軽減できる。2また、間接外気冷房機20の設置の際に、壁1に穿かれた複数の貫通孔を介して該複数の貫通孔の位置で外気ユニット40及び内気ユニット30をボルトナット等で固定したため、施工費を少なくして、かつ、設置工事を容易にすることができる。3図14等の従来システムと比較して、ダクト部分を減らすことができ、ダクト抵抗による圧力損失を低減することが可能になる。次に、実施例2の空調システム一体型空調システムについて説明する。尚、実施例2の空調システムも、間接外気冷房システムの一種であるといえるが、一体型となっており、コンパクトな構成となっている。上記実施例1の間接外気冷房システムは、間接外気冷房機20に関しては、ダクトレスでコンパクトで設置が容易な構成を提案したが、一般空調機10に関しては従来と略同様である。実施例2においては、間接外気冷房機20の機能と一般空調機10の機能とが一体となった、一体型間接外気冷房システムを提案する。これによって、装置構成全体の簡略化を図ることができ、装置をよりコンパクトにでき、コスト低減でき、全体としての消費電力の低減も期待できる。図2は、実施例2の空調システム一体型空調システムの構成図である。また、図3は、図2の構成の一部の拡大図である。尚、図2において、一体型間接外気冷房システムによる冷却対象空間は、図1や図14に示す例と同じであるものとする。すなわち、冷却対象となる室内空間は、例えば、サーバ装置コンピュータ装置等の発熱体101を搭載したサーバラック102が多数設置されたサーバルーム等である。そして、床下空間に冷気を送出し、床下空間を介してサーバ設置空間に冷気を供給し、この冷気によって各発熱体101を冷却する。これによって冷気は暖気となり、この暖気は天井裏空間に流入する。ここで、上記床下空間に冷気を送出する構成は、図示の一体型間接外気冷房システム50である。一体型間接外気冷房システム50は、間接外気冷房機の機能と一般空調機の機能とが一体となった構成を有する。一体型間接外気冷房システム50は、上記天井裏空間の暖気を流入させて、まず間接外気冷房機の機能によって暖気の温度を下げ、続いて、一般空調機の機能によって所定温度の冷気を生成する。以下、図2、図3を参照して詳しく説明する。一体型間接外気冷房システム50は、図2、図3に示す内気ユニット60と外気ユニット70とから成る。尚、上記間接外気冷房機50の間接外気冷房機の機能では、図14に示す従来例や図1に示す構成と同様、外気と内気とは相互に遮断され、熱交換が行われるので、外気に含まれる外気湿度や塵埃、腐食性ガスを室内空間に取り入れないため、サーバ等の電子機器の信頼性が維持される。内気ユニット60と外気ユニット70は、例えば、それぞれ工場等で個別に製造された後、図示のように壁1の壁面に密着するように設置される。その際、更に、図示の配管51、冷媒管52等を設置することであるいは、略半分ずつ作っておいたもの同士を接続溶接等する、一体型間接外気冷房システム50が構成される。尚、配管51、冷媒管52を設置する為に壁1に貫通孔を設ける必要があるが、この貫通孔は図1や図14の構成と同じく、4箇所となる。尚、内気ユニット60と外気ユニット70の製造設置については、上記実施例1の内気ユニット30と外気ユニット40等と略同様であってもよく、ここではこれ以上詳細には説明しない。尚、壁1を境にして、室外側建物外と室内側建物内とに分けられるが、外気ユニット70は室外側に設置され、内気ユニット60は室内側に設置される。つまり、外気ユニット70は、壁1の室外側の壁面に密着するようにして設置される。内気ユニット60は、壁1の室内側の壁面に密着するようにして設置される。外気ユニット70と内気ユニット60とは、壁1を挟んで相互に対応する位置に設けられることが望ましい。壁1を挟んで相互に対応する位置とは、例えば図2や図3等に図示するような位置であり、例えば外気ユニット70側から見た場合、壁1の裏側に内気ユニット60が存在するような位置である。別の言い方をするならば、仮に図示のように外気ユニット70の筐体と内気ユニット60の筐体とがほぼ同じ形状大きさであったならば、これら2つの筐体が図示のように壁1でほぼ対称図上では、ほぼ左右対称の関係となるように配置されている。勿論、この様な例に限らないが、基本的には、設置し易くなるように、配管が短くなるように、設置することが望ましい。内気ユニット60は、積層体61等を有する。積層体61は、蒸発器61a、液-ガス熱交換器61b、送風機ファン61c等を有し、これらが図示のように積層されて一体となった構成となっている。尚、この様に、蒸発器、液-ガス熱交換器、送風機ファンを積層体として一体型とする構成には、少なからずメリットがあるが、この構成例に限定されるわけではない。但し、実施例2の特徴は一体型ユニットであるので、内気ユニット60内には蒸発器、液-ガス熱交換器、送風機ファンが設けられている必要がある。また、内気ユニット60の筐体例えば1面がオープンの箱型等には、図示の内気流入口62、内気排出口63等の孔が開けられている。送風機ファン61cは、上記天井裏空間の暖気を、内気流入口62から当該ユニット60内に流入させ、内気ユニット60内特に積層体61内を通過させた後、内気排出口63から排出させるような空気の流れ図上、一点鎖線矢印で示すを作り出す。上記積層体61は、この様な空気の流れの上流側に上記液-ガス熱交換器61bが設けられ、下流側に上記蒸発器61aが設けられるように構成する。従って、図示の構成例に限るものではなく、この条件を満たす構成であればなんでもよい。また、特に図示しないが、積層体一体型としない場合でも、空気の流れの上流側に液-ガス熱交換器が設けられ、下流側に蒸発器が設けられるように構成する必要がある。つまり、内気暖気に対して、液-ガス熱交換器で温度を下げた後に、蒸発器において所定温度設定温度となるように調整する構成とする必要がある。尚、上記のことは、液-ガス熱交換器61bと蒸発器61aとの相対的な位置関係の話であり、上記積層体61において送風機ファン61cの位置空気の流れに対する配置順番はどこでもよい。つまり、送風機61cは、上記空気の流れの最上流の位置、最下流の位置、中間の位置液-ガス熱交換器61bと蒸発器61aとの間の何れの位置であってもよい。これは、積層体としない場合でも同様である。また、これは後述する他の積層体71、81、91、91’、111、121、121’等に関しても略同様である。外気ユニット70は、積層体71等を有する。積層体71は、凝縮器71a、液-ガス熱交換器71b、送風機ファン71c等を有し、これらが図示のように積層されて一体となった構成となっている。但し、内気ユニット60と同様、必ずしも積層体とする例に限るものではない。しかし、内気ユニット60と同様、外気ユニット70内には凝縮器、液-ガス熱交換器、送風機ファンが設けられている必要がある。また、外気ユニット70の筐体等には、図示の外気流入口72、外気排出口73等の孔が開けられている。送風機ファン71cは、外気を外気流入口72から当該ユニット70内に流入させ、外気ユニット70内特に積層体71内を通過させた後、外気排出口73から排出させるような空気の流れ図上、点線矢印で示すを作り出す。上記積層体71は、この様な空気の流れの上流側に上記液-ガス熱交換器71bが設けられ、下流側に上記凝縮器71aが設けられるように構成する。また、既に述べたように、積層体71に関しても上記積層体61と略同様に、送風機ファン71cの位置空気の流れに対する配置順番は、どこでもよい従って、図示の構成例に限るものではなく、上記の条件を満たす構成であればなんでもよい。これは、積層体としない場合でも同様である。上述したように、内気ユニット60、外気ユニット70は、何れも、図2、図3に示す構成は、一例を示すものであり、この例に限らない。これは、図4以降の他の図面に示す構成に関しても略同様である。上記積層体61,71の構成、製造方法は、様々であってよく、ここでは詳細には説明しないが、製造し易く、または/及び、出来るだけコンパクトとなるような構成、製造方法とすることが望ましい。例えば、積層体61を例にすると、上記蒸発器61a、液-ガス熱交換器61b、送風機ファン61cの全てを、任意の筐体内に収めるユニット化すると共に、この筐体の大きさ、形状を略同一にすること等が考えられる。更に、例えば一例として、この筐体の形状を、例えばほぼ直方体とし、これら3つの直方体を積層することで、積層体61の形状をほぼ直方体とすること等も考えられる。また、この例では、上記蒸発器61a、液-ガス熱交換器61b、送風機ファン61cの積層化一体化積層体61の形成は、例えば一例としては、上記の筐体同士を相互に接続することで行われる。筐体同士の接続は、例えば、各筐体の隅に設けられた穴に棒やボルトを通してナット等で固定する等、一般的な方法であってよい。尚、勿論、上記筐体には、内気を通過させる為の多数の孔や各種配管を通す為の穴等が設けられている。ここで、液-ガス熱交換器61bと71bは、実施例1の液-ガス熱交換器31,41と略同様に、配管51を介して相互に接続されており、循環ポンプ53によって配管51内の液体水などが、液-ガス熱交換器61b、71b及び配管51内を循環している。また、液-ガス熱交換器61b、71bは、上記液-ガス熱交換器31,41と同様の構成であってよく、既存の構成であり特に詳細には説明しない。液-ガス熱交換器61b内には、上記液体水などが通過すると共に上記内気暖気が通過する。これより、液-ガス熱交換器61b内で液体水などと暖気との熱交換が行われ、基本的には暖気が冷却されて暖気の熱が液体に移動して、暖気の温度が低下することになる。但し、これは、外気と暖気の温度次第であり、暖気の温度が下がることが保証されるものではない。但し、外気の温度が高いときには、循環ポンプ53を停止すること等で対応することが考えられる。また、蒸発器61aと凝縮器71aに対して、冷媒管52、膨張弁54、圧縮機55が設けられている。これら各構成自体は、一般空調機10の各構成と略同様である。すなわち、一般空調機10において、エアハンドリングユニット12には上記蒸発器12aやファン12bが備えられており、蒸発器61aは蒸発器12aに相当する構成である。また、上述したように冷凍機11には不図示の圧縮機、凝縮器が備えられているが、これらに相当する構成が上記圧縮機55、凝縮器71aである。また、膨張弁54は、膨張弁13に相当する構成である。図示の通り、蒸発器61a、凝縮器71a、膨張弁54、及び圧縮機55は、冷媒管52に接続されている。冷媒管52を介して冷媒が蒸発器61a、凝縮器71a、膨張弁54、及び圧縮機55を循環する。すなわち、冷媒が蒸発器61a→圧縮機55→凝縮器71a→膨張弁54→蒸発器61aという一般的な圧縮式冷凍サイクル蒸気圧縮式冷凍サイクル等で循環している。蒸発器61aにおいて冷媒が蒸発する際に周囲の熱を奪い、以って周囲の空気を冷却する。奪った熱は、凝縮器71aにおいて外気等へ放熱される。膨張弁54、及び圧縮機55の機能は、従来通りであり、特に説明しない。尚、図示の通り、膨張弁54は内気ユニット60に設けられているが、外気ユニット70内に設けてもよい。圧縮機55は外気ユニット70内に設けられているが、内気ユニット60に設けてもよい。つまり、膨張弁54が内気ユニット60内に設けられ、圧縮機55が外気ユニット70内に設けられる構成と、膨張弁54が外気ユニット70内に設けられ、圧縮機55が内気ユニット60内に設けられる構成と、膨張弁54と圧縮機55の両方が内気ユニット60内に設けられる構成と、膨張弁54と圧縮機55の両方が外気ユニット70内に設けられる構成と、が有り得る。また、循環ポンプ53は、図示の例では内気ユニット60に設けられているが、外気ユニット70に設けるようにしてもよい。尚、上記液-ガス熱交換器61b、液-ガス熱交換器71bは、液体と気体との間の熱交換を行う熱交換器であるが、この例に限らない。これらの液-ガス熱交換器の代わりに、気体と気体との間の熱交換を行う熱交換器ガス-ガス熱交換器と呼ぶものとするを設けてもよい。当然、この場合には、液体の代わりに何らかの気体を用いることになる。ここで、このような液体や気体を総称して流体と呼ぶものとするならば、上記液-ガス熱交換器やガス-ガス熱交換器を総称して、流体-気体熱交換器あるいは流体-流体熱交換器などとよんでもよい。この場合、配管51には何らかの流体が流れるものと言えることになる。つまり、配管51を介して2つの熱交換器図示の例では液-ガス熱交換器61bと液-ガス熱交換器71bであるが、上記の通り、この例に限らないに、任意の流体を循環させるものと言えることになる。これは、後述する他の構成に関しても略同様である。すなわち、後述する、液-ガス熱交換器81b、91c、及び配管96や、液-ガス熱交換器111b、121c、及び配管126や、液-ガス熱交換器111b、171c、及び配管162等の構成についても、、液-ガス熱交換器をガス-ガス熱交換器等に置き換えてもよく、何らかの流体を循環させるものと言っても良い。以上、一体型間接外気冷房システム50の各構成について説明した。以下、上記各構成による一体型間接外気冷房システム50の動作について、図3を参照して説明する。すなわち、上記天井裏空間の内気暖気が、内気流入口62を介して内気ユニット60内に流入すると、まず、この暖気が液-ガス熱交換器61b内を通過することで、当該暖気と液体水などとの間で熱交換が行われ、暖気の温度が低下する。どの程度低下するのかは、外気温度液体の温度や暖気の温度に依ることになる。上記温度低下した暖気は、続いて、蒸発器61aを通過する。これによって、温度低下した暖気は、蒸発器61aで冷却されて更に温度低下し冷気となる。この冷気は、所定温度設定温度となるようにコントロールされる。その為に、当然、不図示の図3では一応示すコントローラ74も存在している。このコントローラ74は、一体型間接外気冷房システム50全体を制御するものであり、例えば各ファンの回転数制御や循環ポンプ53の制御等の各種制御も行っているが、ここでは特に説明しない。尚、コントローラ74は、CPU等の演算装置やメモリ等の記憶装置を有しており、メモリ等に予め記憶されているプログラムを実行することで、また不図示の各種センサによる計測値を随時入力することで、一体型間接外気冷房システムの制御を行うことになる。また、このコントローラ74は、内気ユニットの筐体内もしくは外気ユニットの筐体内に設けられて良いし、これらユニットの外ユニットの近傍等に設けられても良い。尚、図3では、コントローラ74に係る各種信号線等は図示していないが、実際には存在し、これらコントローラ74は、信号線を介して、上記一体型間接外気冷房システム50等の各種構成を制御する。例えば、送風機61cの吹出口付近には不図示の温度センサが設けられており、コントローラ74は、この温度センサによる計測温度を不図示の信号線を介して取得する。そして、コントローラ74は、この計測温度が設定温度となるように、不図示の信号線を介して、上記一般的な圧縮式冷凍サイクルに係る各構成を制御する。尚、既に述べた通り本例では、暖気の流れの上流側に液-ガス熱交換器61bを配置し、下流側に蒸発器61aを配置している。上記蒸発器61aで生成された冷気は、送風機61cを通過し内気排出口63から排出される。ここで、図2に示すように、内気排出口63は床下空間に繋がるように配置されている。尚、この為、一体型間接外気冷房システム50は、上記図1の間接外気冷房機20とは異なり、図2に示すように一部が床下まで入り込むようにして設置することになる。これより、内気排出口63から排出された冷気は、床下空間に流入し、床下空間を介してサーバ設置空間に流入し、発熱体101を冷却することになる。冷気は、発熱体101を冷却することで暖気となり、この暖気は天井裏空間に流入し、再び上記内気流入口62から内気ユニット60内に流入することになる。一方、外気ユニット70に関しては、外気流入口72を介して外気ユニット70内に流入した外気は、まず、液-ガス熱交換器71b内を通過することで、当該外気と液体水などとの間で熱交換が行われる。この液体水などは、上記液-ガス熱交換器61bにおいて暖気と熱交換することで温度上昇している。この様に温度が高くなっている液体水などと外気との間で熱交換が行われることで、液体水などの温度が低下する。温度低下した液体水などは、循環ポンプ53と配管51により、再び液-ガス熱交換器61b側に供給されることになる。一方、外気は、液-ガス熱交換器71b内を通過する際の上記液体水などとの熱交換によって、温度上昇することになる。この温度上昇した外気は、続いて、凝縮器71aを通過することになり、凝縮器71aは上記の様に放熱を行っていることから更に温度上昇し、その後、外気排出口73から排出されることになる。以上説明した一体型間接外気冷房システム50によれば、主に下記の効果が得られる。aコンパクト化従来や実施例1では、一般空調機と間接外気冷房機の2つの機器があったが、これら2つの機器を一体化したことで、小型化を図ることができ、以って設置スペースを削減することができ、例えば機械室等が狭い場合でも設置し易くなるあるいは、従来では設置できないほど狭かったものを設置可能とする。bダクトレス、壁面取り付けによる施工費低減この効果は、上記実施例1でも同様であり、従来のようにダクトを設ける必要はなくなる。内気ユニット、外気ユニットを予め例えば工場等で製造しておき、施工時にはこれらユニットを壁面に取り付けるだけなので配管用の孔もしくは一体化した内外気ユニットを埋め込むための孔を空ける等の作業は必要であるが施工の手間が軽減でき、以って施工費を低減することができる。c積層体によるコンパクト化と製作性の向上従来や実施例1等では、例えば建物内の構成に関しては、蒸発器、液-ガス熱交換器、ファン等がバラバラに存在していた当然、製造も個別に行っていた。これに対して、実施例2では、蒸発器、液-ガス熱交換器、ファンを積層させて一体化した積層体としたことにより、小型化を図ることができる。また、個別に製造せずにまとまって製造するので、製造し易くなる。特に、図2や図3に示すように形や大きさが略同一となるように揃えることで、製作性が更に向上することが期待できる。また、持ち運びに便利で設置し易いという効果も期待できる。dファン共通化による送風動力送風電力低減と低価格化実施例2の構成では、従来や実施例1に比べてファン数を削減でき、以って送風動力送風電力低減と低価格化を図ることができる。例えば図1に示す実施例1の構成では、ファンは、ファン11a、ファン12b、ファン32、ファン42の4つのファンが設けられていた。これに対して、図2、図3に示す実施例2の構成では、ファン71c、71cという2つのファンのみで済む。つまり、ファン数を半減できる。よって、例えばファンの購入費を半減できる。また、ファンを動作させるには電力が必要であるが、この電力も4つの場合に比べれば2つの方が少なくて済む。次に、実施例3の空調システムについて説明する。実施例3の空調システムが、上記メインの課題を解決するものである。すなわち、外気温が高い状態であっても外気を室内空間の冷房に利用できるような空調システムを提供する。図4は、実施例3の空調システムその1の構成図である。図5A、図5Bは、実施例3の空調システムその2の構成図である。図6は、実施例3の空調システムの動作モデル等を示す図である。尚、実施例3の空調システムは、上記間接外気冷房システム等にように、室内空間の冷房に外気を利用する空調システムであり、よって外気利用空調システム等と呼ぶ場合もあるものとする。以下、まず、図4を参照して説明する。図示の実施例3の空調システムその1は、例えば上記実施例1、2等と同様に、壁1を境にして建物外に設けられる外気ユニット80と建物内に設けられる内気ユニット90とから成る。但し、この例に限らない。例えば後に図10に示すような構成であってもよい。図4において、まず、外気ユニット80は、積層体81を有し、更に第2の冷媒を循環させる配管96の一部が設けられる。第2の冷媒としては、水等の冷却液やフロン等を具体例として挙げることができる。積層体81は、第2の冷媒と外気とを熱交換するための構成の一例である液-ガス熱交換器81b、送風機ファン81a等を有し、これらが図示のように積層されて一体となった構成となっている。尚、この様な積層体の形状構造や製造方法等は、既に実施例2で積層体61,71に関して説明しており、ここでの説明は省略する。尚、液-ガス熱交換器81bと送風機ファン81aは、必ずしも積層体とする必要はない。尚、図4では簡略化して示しているが、実際には上記外気ユニット70等と同様、外気ユニット80の筐体には上記外気流入口72、外気排出口73に相当する孔が設けられている。また、外気ユニット80の設置場所や設置方法工場等での製造も含むも、上記外気ユニット40、70等と略同様であってよいが、この例に限らない。これは、図示の内気ユニット90に関しても略同様である。すなわち、内気ユニット90も、その筐体には上記内気流入口62、内気排出口63に相当する不図示の孔が設けられている。また、内気ユニット90の設置場所や設置方法工場等での製造も含むも、上記外気ユニット30、60等と略同様であってよいが、この例に限らない。内気ユニット90は、積層体91を有し、更に第2の冷媒たとえば水等の冷却液を循環させる配管96の一部と、第1の冷媒たとえばフロンなどを循環させる冷媒管95図では全てであるが、一部であってもよいと、配管96の途中に設けられるポンプ94と、冷媒管95の途中に設けられる圧縮機92及び膨張弁93を有する。但し、これは一例であり、この例に限らず、例えば、ポンプ94、圧縮機92、膨張弁93の何れか1つまたは2つあるいは全てが、外気ユニット80側あるいは内気ユニット90の外側但し、建物内に設けられていてもよい。圧縮機92と膨張弁93の何れか1つでも外気ユニット80側に設けられるならば、冷媒管95もその一部が外気ユニット80側に配設されることになる。内気ユニット90の上記積層体91は、送風機ファン91a、凝縮器91b、第2の冷媒と内気とを熱交換するための構成の一例である液-ガス熱交換器91c、蒸発器91dを有し、これらが図示のように積層されて一体となった構成となっている。尚、必ずしも送風機ファン91a、凝縮器91b、液-ガス熱交換器91c、蒸発器91dの全てを積層化する必要性はない。例えば、送風機ファン91aは別途設けるようにしてもよい。あるいは、これら構成全てがバラバラに設けられていても良い。但し、既に実施例2で述べたように、積層体とすることには少なからずメリットがある。ここで、積層体とするか否かに係らず、内気ユニット90における凝縮器91bと液-ガス熱交換器91cと蒸発器91dの位置関係は、以下の通りと規定される。すなわち、内気ユニット90内を通過する空気内気の流れの上流側から順に、凝縮器91b→液-ガス熱交換器91c→蒸発器91dと成るように配置する。つまり、空気内気の流れの最上流が凝縮器91b、次が液-ガス熱交換器91c、最下流が蒸発器91dとなるように配置する。よって、図上一点鎖線矢印で示す空気内気の流れの場合は、例えば図示のように、図上左側から凝縮器91b→液-ガス熱交換器91c→蒸発器91dという順に配置される。尚、これに対して、図8に示すように送風機ファン91aによって形成される空気の流れが逆になった場合には、図8の積層体91’に示す通り、図上左側から蒸発器91d→液-ガス熱交換器91c→凝縮器91bという順に配置されることになる。つまり、図4と同様に、内気ユニット90内を通過する空気内気の流れの上流側から順に、凝縮器91b→液-ガス熱交換器91c→蒸発器91dとなるように配置されることになる。尚、図8に示すように配置が変わっても第1の冷媒の流れる順番は変わらない。すなわち、第1の冷媒は蒸発器91d→圧縮機92→凝縮器91b→膨張弁93→蒸発器91dの順番で循環している。尚、図14や図1や図2に示すような環境の場合には、上記図2、図3に示す内気ユニット60と同様の空気の流れとすることが望ましい。つまり、図4よりは図8のような空気の流れとすることが望ましい勿論、その場合、図8に示す構成となる。その理由は、既に実施例2で述べた通りである。すなわち、例えば図2において、上記外気ユニット70、内気ユニット60の代わりに、上記外気ユニット80、内気ユニット90を設置することを考える。この場合、図4では、蒸発器91dによって生成される冷気が、内気ユニット90の筐体の上側の孔不図示から送出されることになる。しかし、図2に示すように、冷気の送出先は下側の床下空間である。この為、図8に示すように、蒸発器91dによって生成される冷気が、内気ユニット90の筐体の下側の孔不図示から送出されるように構成することが望ましい。尚、理由としては、天井裏空間からのリターン空気暖気の流入に関する点もある既に述べた通りであり省略する。図4の説明に戻る。図示の通り、蒸発器91d、凝縮器91b、膨張弁93、及び圧縮機92は、冷媒管95に接続されている。冷媒管95を介して第1の冷媒が、蒸発器91d、凝縮器91b、膨張弁93、及び圧縮機92を循環する。すなわち、第1の冷媒が蒸発器91d→圧縮機92→凝縮器91b→膨張弁93→蒸発器91dという一般的な圧縮式冷凍サイクル蒸気圧縮式冷凍サイクル等で循環している。従来通り、蒸発器91dにおいて第1の冷媒が蒸発する際に周囲の熱を奪い、以って周囲の空気内気を冷却する。奪った熱は、凝縮器91bにおいて周囲に放熱される。膨張弁93、及び圧縮機92の機能も、従来通りであり、ここでは特に説明しない。ここで、図14や図1や図2、図3に示すように、通常、凝縮器は室外側建物外に設置されて外気に対して放熱するものである。一方、図4等に示すように、実施例3においては、室内側例えば内気ユニット90内であるが、この例に限らないに凝縮器を設けている。これが実施例3の特徴の1つであり、後に詳しく説明する。室内空間その天井裏空間から内気ユニット90内に流入するリターン空気暖気としての内気は、上記の通り、まず凝縮器91bを通過し、次に液-ガス熱交換器91cを通過し、最後に蒸発器91dを通過することになる。リターン空気は、凝縮器91bを通過する際に凝縮器91bからの放熱によって温度上昇し、次に液-ガス熱交換器91cを通過する際に上記第2の冷媒水などとの熱交換によって温度下降した後、蒸発器91dを通過することで冷却されて冷気となる。この冷気は、例えば冷却対象空間であるサーバルーム等へ、例えば床下空間等を介して供給されることになる。ここで、上記液-ガス熱交換器81bと液-ガス熱交換器91cは、実施例2の液-ガス熱交換器61b,71b等と略同様に、配管96を介して相互に接続されており、ポンプ94によって配管96内の第2の冷媒水などが、液-ガス熱交換器81b、91c及び配管96内を循環している。また、液-ガス熱交換器81b、91cは、上記液-ガス熱交換器31,41や液-ガス熱交換器61b,71b等と略同様の構成であってよく、ここでは特に説明しない。液-ガス熱交換器91c内には、上記第2の冷媒水などが通過すると共に上記内気暖気が通過する。これより、液-ガス熱交換器91c内で第2の冷媒水などと暖気との熱交換が行われ、基本的には暖気が冷却されて暖気の熱が液体に移動して、暖気の温度が低下することになる。但し、従来では、外気と内気の温度次第であり、暖気の温度が下がることが保証されるものではない。しかし、図4等に示す実施例3の構成では、液-ガス熱交換器91cの前段上流側で凝縮器91bによる放熱がある為、内気暖気の温度が上昇する。例えば、室内空間からのリターン空気暖気の温度が30°Cであり、外気温度が35°Cであっても、凝縮器91bを通過後の内気の温度が45°Cになっているならば、液-ガス熱交換器91cにおいて内気の温度は下げられることになる例えば、45°C→36°Cなど。つまり、従来であれば外気利用冷房間接外気冷房機能が機能不全となるような環境下であっても、機能することになる。また、内気と外気の温度差が大きくなることで、内気の冷却効率が向上することになる。ここで、例えばこの例のように、外気温が高い環境であっても実質的に外気によって内気冷却を図ることはできるが、36°Cは元々の内気の温度30°Cよりも高い。しかし、凝縮器91bにおける第1の冷媒の冷却は、従来であれば上記35°Cの外気が用いられるが、本例では上記30°Cの内気が用いられることになる。つまり、外気温がリターン空気内気の温度よりも高い状況では、従来構成よりも図4等に示す実施例3の構成の方が、凝縮器91bにおける第1の冷媒の冷却効果が高いことになる。これより、後にシミュレーションで示すように、この様な外気温が高い状況下では、従来に比べて消費電力が少なくて済む省エネ効果が高いものとなる。詳しくは後に説明する。尚、図4や後述する図8の構成は、例えば図3に示す構成と比較した場合、下記のメリットも得られる。すなわち、図4、図8の構成では、凝縮器を室内側内気ユニットに設置するので、配管取り回しが短くなる箇所がある配管96は、冷媒管52に比べて、短くて済む点や、壁1への貫通孔が減る‘4’→‘2’等のメリットが得られる。また、図4、図8の構成は、後述する図5A,図5B、図9、図11、図12の構成に対しても、壁1への貫通孔が少なくて済む‘5’→‘2’等のメリットが得られる。次に、図5A、図5Bを参照して、実施例3の空調システムその2の構成例について説明する。尚、図5Aは第1の例、図5Bは第2の例である。図5A、図5Bに示す構成は、上記図4の構成をベースにして、外気ユニット側にも凝縮器を設けて図示の三方弁112切換装置を用いた切換え制御を行うことで、更に上記実施例2図3と略同様の動作も行えるようにするものである。尚、図4や図5A、図5Bに示す空調システムその1その2による冷却対象空間は、例えば図1や図2に示す例と同じであるものとする。すなわち、冷却対象となる室内空間は、例えば、サーバ装置コンピュータ装置等の発熱体101を搭載したサーバラック102が多数設置されたサーバルーム等である。そして、床下空間に冷気を送出し、床下空間を介してサーバ設置空間に冷気を供給し、この冷気によって各発熱体101を冷却する。これによって冷気は暖気となり、この暖気は天井裏空間に流入する。この天井裏空間からのリターン空気暖気が、図4の内気ユニット90や図5A、図5Bの内気ユニット120内に流入して、これら内気ユニット内で上記冷気が生成されて床下空間に送出されることになる。以下、まず、図5Aについて説明する。図5Aに示す実施例3の空調システムその2は、内気ユニット120と外気ユニット110とから成る。これら内気ユニット120と外気ユニット110の筐体、製造/設置方法や、内外ユニット相互の位置関係などに関しては、上記内気ユニット60と外気ユニット70等と略同様であってよく、ここでは特に説明しない。以下、まず、内気ユニット120について説明する。内気ユニット120は、積層体121等を有する。この積層体121は、送風機ファン121a、凝縮器121b、液-ガス熱交換器121c、蒸発器121d等を有し、これらが図示のように積層されて一体となった構成となっている。ここで、上記積層体121は、上記図4に示す積層体91と同じものであってもよい。よって、上記積層体91と同じ条件が課される。すなわち、内気ユニット120内を通過する空気内気の流れの上流側から順に、凝縮器121b→液-ガス熱交換器121c→蒸発器121dと成るように配置する。尚、この様に、蒸発器、液-ガス熱交換器、凝縮器、送風機ファンを積層体として一体型とする構成には、既に述べたように少なからずメリットがあるが、この構成例に限定されるわけではない。例えば、これら4つの構成要素の任意の2つ以上のみが積層体となっていてもよいし、4つの構成要素の全てがバラバラに設けられていても良い但し、この場合でも、図4で説明したように、内気の流れの上流側から順に、凝縮器→液-ガス熱交換器→蒸発器と成るように配置する。また、図4では省略したが、実施例3においても実施例2等と同様に、内気ユニット120の筐体には、図示の内気流入口128、内気排出口127等の孔が開けられている。本例では、送風機ファン121aは、図上一点鎖線矢印で示す空気の流れを形成する。すなわち、上記天井裏空間の暖気を、内気流入口128から当該内気ユニット120内に流入させ、内気ユニット120内特に積層体121を通過させて冷気とした後、この冷気を内気排出口127から排出させるような空気の流れ図上、一点鎖線矢印で示すを、送風機ファン121aが作り出す。尚、内気排出口127から排出した冷気は、床下空間等を介してサーバルーム等に流入することになる。尚、図2、図3と同様に、図示の内気排出口127としての孔を内気流入口とし、図示の内気流入口128としての孔を内気排出口とするような空気の流れ図上、一点鎖線矢印で示す流れとは逆向きの流れを、送風機ファン121aに形成させるようにしてもよい。この様な構成例を図9に示す。図9に示すように、筐体の上側に内気流入口127’が設けられ、筐体の下側に内気排出口128’が設けられる。そして、この場合には、図9に示す通り、積層体121の構成が変わることになる。すなわち、上記の通り、内気ユニット内における空気内気の流れの上流側から順に、凝縮器→液-ガス熱交換器→蒸発器と成るように配置するのであるから、図5Aの凝縮器121bと蒸発器121dとを交換するような形となる。すなわち、図9に示す積層体121’のような構成となる。図示の通り、積層体121’は、図上右側から、凝縮器121b、液-ガス熱交換器121c、蒸発器121dの順に配置されている。送風機ファン121aによって形成される内気の流れは、図9において一点鎖線矢印で示す通り、内気流入口127’から筐体内に流入して内気排出口128’から排出されるものとなる。よって、この様な空気の流れの上流側から凝縮器121b→液-ガス熱交換器121c→蒸発器121dの順に、配置されていることになる。図5Aの説明に戻る。外気ユニット110は、積層体111を有する。積層体111は、送風機ファン111a、液-ガス熱交換器111b、凝縮器111c等を有し、これらが図示のように積層されて一体となった構成となっている。尚、これらの3つの構成要素は、必ずしも全てを積層体とする必要はない。尚、図4では簡略化して示したが、外気ユニット110は上記外気ユニット70等も同様、その筐体には図示の外気流入口114、外気排出口115のような孔が設けられている。送風機ファン111aは、屋外の空気外気を、外気流入口114から外気ユニット110内に流入させ、当該積層体111を通過させた後、外気排出口115から排出させるような空気の流れ図上、点線矢印で示すを作り出す。尚、積層体111自体は、上記積層体71と同じであってよい。そして、積層体71と同様、上記積層体111は、上記の様な空気の流れ図上、点線矢印で示すの上流側に上記液-ガス熱交換器111bが設けられ、下流側に上記凝縮器111cが設けられるように構成する。これは、積層体としない場合でも同様である。また、膨張弁123、圧縮機113が、それぞれ、外気ユニット110、内気ユニット120のどちらかに設けられている。図示の例では、膨張弁123は内気ユニット120内に設けられ、圧縮機113は外気ユニット110に設けられるが、この例に限らない変形例は、既に実施例2で説明しており、ここでは省略する。そして、図示の通り、蒸発器121d、膨張弁123、及び圧縮機113は、冷媒管125に接続されている。更に、冷媒管125には、その途中に切換装置の一例である三方弁112が設けられており、三方弁112から先は図示の冷媒管125aと冷媒管125bとに分岐している。冷媒管125aは上記積層体121の凝縮器121bに接続している。冷媒管125bは、上記積層体111の凝縮器111cに接続し、更にその先で冷媒管125aに合流している。これより、三方弁112の弁開閉切り替えを行うことで、第1の冷媒を、冷媒管125aと冷媒管125bのどちらか一方に流すことができる。これは、換言すれば、第1の冷媒を、凝縮器111cと凝縮器121bのどちらか一方に流すことができる。このように、第1の冷媒は、冷媒管125冷媒管125aまたは冷媒管125bを含むを介して、蒸発器121d、凝縮器111cまたは凝縮器121b、膨張弁123、及び圧縮機113を循環する。すなわち、第1の冷媒が蒸発器121d→圧縮機113→凝縮器111cまたは凝縮器121b→膨張弁123→蒸発器121dという圧縮式冷凍サイクル蒸気圧縮式冷凍サイクル等で循環する。従来と同様に、蒸発器121dにおいて第1の冷媒が蒸発する際に周囲の熱を奪い、以って周囲の空気を冷却する。奪った熱は、凝縮器111cまたは凝縮器121bにおいて周囲へ放熱される。膨張弁123、及び圧縮機113の機能も、従来通りであり、特に説明しない。上記三方弁112による冷媒切換制御は、例えば外気温や内気温度によって決定する。あるいは消費電力量に基づいて決定してもよい。すなわち、図4の構成では、特に外気温が高い場合例えば30°C以上等に、従来の空調システムに比べて顕著な効果を奏する一方で、外気温が低い場合にはかえって逆効果となる場合も有り得る。これより、例えば図示のコントローラ130が、例えば外気温が所定温度以上の場合には、あるいは外気温>内気温度で且つ外気温と内気温度との温度差が所定値以上の場合には、上記三方弁112の弁開閉切換制御を行って、第1の冷媒を冷媒管125a凝縮器121bへ流入させる。この場合の動作、効果は、図4と略同様となる。すなわち、第1の冷媒が冷媒管125a凝縮器121bへ流入する状態となった場合、凝縮器121bから内気への放熱が行われることになり、従って積層体121の機能は上記積層体91と略同様となる。尚、内気温度とは、例えば上記天井裏空間からのリターン空気の温度である。すなわち、室内空間その天井裏空間から内気流入口128を介して内気ユニット120内に流入するリターン空気暖気は、まず凝縮器121bを通過し、次に液-ガス熱交換器121cを通過し、最後に蒸発器121dを通過することになる。リターン空気は、凝縮器121bを通過する際に凝縮器121bからの放熱によって温度上昇し、次に液-ガス熱交換器121cを通過する際に上記第2の冷媒水などとの熱交換によって温度下降した後、最後に蒸発器121dを通過することで冷却されて冷気となる。尚、上記三方弁112の弁開閉切換制御を行う前後の消費電力量を計測し、消費電力量が減少したならばそのままとし、消費電力量が増加したならば再び上記三方弁112の弁開閉切換制御を行って元の状態第1の冷媒が冷媒管125b凝縮器111cへ流入する状態に戻すようにしてもよい。あるいは、上記切換後、例えば外気温が所定温度未満となった場合には、あるいは外気温≦内気温度となった場合、あるいは外気温>内気温度であるが外気温と内気温度との温度差が所定値未満となった場合には、再び上記三方弁112の弁開閉切換制御を行って元の状態第1の冷媒が冷媒管125b凝縮器111cへ流入する状態に戻すようにしてもよい。例えば外気温が所定温度未満の場合等には、上記三方弁112の弁開閉切換制御を行って、第1の冷媒を冷媒管125b凝縮器111cへ流入させる。この場合の動作は、図2、図3と同じであってよい。すなわち、室内空間その天井裏空間から内気流入口128を介して内気ユニット120内に流入するリターン空気暖気は、凝縮器121bを特に何もなく通過し、次に液-ガス熱交換器121cを通過する際に上記第2の冷媒水などとの熱交換によって温度下降した後、最後に蒸発器121dを通過することで冷却されて冷気となる。一方、蒸発器121dが周囲から奪った熱は、凝縮器111cにおいて外気へと放熱されることになる。尚、上記第2の冷媒は、配管126内を循環ポンプ124によって循環している。配管126は、上記配管51等と同様、液-ガス熱交換器111b、121cに接続している。尚、この様な三方弁112の弁開閉切換制御は、例えば図示のコントローラ130が行うが、ここでは特に詳細には説明しない。尚、コントローラ130は、CPU/MPU、メモリ等を有し、不図示の温度センサなどから温度データを入力する等して冷気の温度を調整する等の制御を行う、本空調システム全体の制御装置である。コントローラ130の設置場所は、任意であってよい。尚、図5Aの例では、冷媒管125aへ流した第1の冷媒が冷媒管125bに流入しないようにするためにその逆に、冷媒管125bへ流した第1の冷媒が冷媒管125aに流入しないようにするために、図示のように逆止弁122a、122bを設けている。すなわち、まず、図示のように、2つに分岐した冷媒管125である上記冷媒管125aと冷媒管125bとが図示の合流点Rで合流して再び1本の冷媒管125となる。冷媒管125aにおいて、図示の通り、この合流点Rの手前で逆止弁122aを設けている。冷媒管125bにおいても同様に、この合流点Rの手前で逆止弁122bを設けている。尚、図5Aを用いて図4の構成を説明するならば、まず、凝縮器111cは存在せず、それ故に、三方弁112と冷媒管125b及び逆止弁122a、122bも存在しないことになるまた、冷媒管125aは冷媒管125と見做せる。尚、その逆に、図4の構成をベースにして図5Aの構成を説明するならば、図4の構成に対して、まず、凝縮器111cを追加するとともに、冷媒管125を途中で分岐して成る分岐管である上記冷媒管125bを凝縮器111cに接続する。更に、上記冷媒管125の分岐点に切換装置の一例である三方弁112を設け、この切換装置によって第1の冷媒を、凝縮器121bと凝縮器111cの何れか一方に循環させることになる。また、上記逆止弁122a、122bも追加することになる。次に、図5Bに示す構成例について説明する。図5Bの構成は、上記図5Aの構成とほぼ同じであり、一部が異なるだけである。よって、図5Bに関しては、図5Aとは異なる点のみ説明し、図5Aと略同様の構成については説明を省略するものとする。図5Bの構成では、上記図5Aにおける三方弁112の代わりに、図示の三方弁112’を設けている。図5Aの三方弁112は凝縮器111cの前段流入側に設けられていた。これに対して、図5Bの三方弁112’は凝縮器111cの後段流出側に設けられている。三方弁112’から先は、冷媒管125が冷媒管125aと冷媒管125bとに分岐している点は、図5Aと略同様である。また、冷媒管125bは膨張弁123に接続し、冷媒管125aは凝縮器121bに接続している点も、図5Aと略同様である。図5Aの構成では、三方弁112の弁切換制御によって、冷媒を、凝縮器111cと凝縮器121bのどちらか一方に流すものであった。これに対して、図5Bの構成では、冷媒は必ず凝縮器111cに流すものであり、冷媒を更に凝縮器121bにも流すか否かを、三方弁112’の弁切換によって制御しているものである。圧縮器113の出口側の冷媒の温度は、通常、外気温度より高いため、冷媒は必ず凝縮器111cに流す構成とすることで、冷媒温度を下げることが期待できる。更に、外気温度>内気温度の場合には、三方弁112’の弁切換制御によって冷媒を冷媒管125aに流すようにする冷媒を凝縮器121bにも流す。これによって、冷媒温度を凝縮器111cで一旦下げ、更に凝縮器121bで冷媒温度を内気温度近辺まで下げることが可能となる。尚、外気温度は外気温と同義である。上記図5Bの構成によれば、凝縮器121bにおける冷媒と内気との熱交換量が減るので、凝縮器121bの小型化を図ることができる。また、熱交換器121cで取り去らなければならない熱量が減少するので、効率向上を期待できるたとえば、送風機111aの風量減少やポンプ124による循環冷媒の流量減少など。尚、上記図5Bの構成は、以下のように説明することもできる。すなわち、外気ユニット110にも凝縮器111cを設け、冷媒管125をこの凝縮器111cに接続し、更に凝縮器111cの冷媒流出側において冷媒管125を分岐すると共に該分岐点に切換装置三方弁112’を設ける。そして、この切換装置によって、第1の冷媒を内気ユニット120内の凝縮器121bに循環させた後に膨張弁123に循環させる第1ルートと、第1の冷媒を内気ユニット120内の凝縮器121bに循環させずに膨張弁123に循環させる第2ルートとの何れか一方のルートに切換える。この切換装置によるルート切換制御は、例えばコントローラ130が実行する。ここで、図6には、上記実施例3の空調システムの動作モデルとシミュレーション結果を示す。まず、図6aに示すシミュレーション動作モデルについて説明する。尚、以下の説明では、図4の構成に対応付けて説明するが、図5A、図5Bに関しても略同様である但し、図4と同様に動作させる場合。図6において、まず、太線矢印は、空気内気の流れを示す。この空気内気の流れに沿った構成、すなわち内気が通過する構成が、図示の発熱体140、凝縮器141、液-ガス熱交換器142、蒸発器143である。発熱体140は、上記冷却対象の室内空間の上記発熱体101サーバ装置等に相当する。凝縮器141は上記凝縮器91bに相当し、液-ガス熱交換器142は上記内気ユニット90内の液-ガス熱交換器91cに相当し、蒸発器143は上記蒸発器91dに相当する。また、図示の圧縮機144が上記圧縮機92に相当し、図示の膨張弁145が上記膨張弁93に相当する。これら凝縮器141、蒸発器143、圧縮機144、膨張弁145の間を繋ぐ図示の細線矢印が、第1の冷媒の流れを示す。すなわち、第1の冷媒が蒸発器143→圧縮機144→凝縮器141→膨張弁145→蒸発器143という圧縮式冷凍サイクル蒸気圧縮式冷凍サイクル等で循環している。また、図示のポンプ146が上記ポンプ94に相当し、図示の液-ガス熱交換器147が上記外気ユニット80側の液-ガス熱交換器81bに相当する。これらポンプ146、液-ガス熱交換器147と、上記液-ガス熱交換器142の間を繋ぐ図示の細線矢印が、第2の冷媒水などの流れを示す。これにより、液-ガス熱交換器142においては内気と第2の冷媒との熱交換が行われ、液-ガス熱交換器147においては外気と第2の冷媒との熱交換が行われる。よって、外気温が低い場合等には、第2の冷媒を介して、外気によって間接的に内気が冷却される間接外気冷房機能が実現されることになる。ここで、図6aには、上記サイクルの各段階における内気と第1の冷媒の温度の一例を示している。尚、これはあくまでも一例に過ぎない。また、これは、シミュレーションとしての理想的な温度を示しているのであり、現実にはこの通りにはならない。例えば、凝縮器141において第1の冷媒の温度は大きく下がるものの、図示のように内気と同じ温度32°Cまで下がることはなく、それよりも少し高い温度33°C等となる。まず蒸発器143から話を始めるものとする。図示の例では、内気は、蒸発器143において冷却されることで、18°Cの冷気となっている。この冷気によってサーバ装置等である発熱体140が冷却され、内気は32°Cの暖気となる。この32°Cの暖気は、凝縮器141を通過する。ここで、凝縮器141には、圧縮機144によって生成される高温66°Cの第1の冷媒が流入しており、周囲に放熱している。凝縮器141においては、上記32°Cの暖気によって、高温66°Cの第1の冷媒が冷却されることになる。これによって、凝縮器141の後には、第1の冷媒の温度は32°Cに低下する一方で、暖気内気の温度は55°Cに上昇している。この32°Cの第1の冷媒は、次段の膨張弁145において更に10°Cの第1の冷媒となって蒸発器143に流入し、これによって蒸発器143が上記の通り内気を冷却して18°Cの冷気を生成することになる。一方、55°Cになった暖気は、液-ガス熱交換器142を通過する際に、上記第2の冷媒と熱交換することで温度低下して、36°Cの暖気となる。そして、この36°Cの暖気は、蒸発器143を通過することで、上記の通り18°Cの冷気となる。ここで、上記の通り、室内空間からのリターン空気が32°Cであるのに対して、蒸発器143へ流入する暖気は36°Cとなっており、間接外気冷房機能を使っているにも係らず、逆に、温度上昇していることになる。しかし、間接外気冷房機能では、上記の通り、55°Cの暖気を36°Cの暖気にしており、冷却機能を果たしており、また温度差が大きいので暖気内気の冷却の効率もよい。これは、外気温が非常に高い状態例えば36°Cであっても、55°Cに比べれば非常に低いことになるためである。液-ガス熱交換器142を通過する暖気が、上記32°Cのリターン空気であったならば、外気温が36°Cの場合には、温度低下させられないばかりか逆に温度上昇する可能性がある。一方、実施例3では、外気温が非常に高くても、間接外気冷房が機能する可能性が高い。ここで、内気が上記のように55°Cの高温となるのは、内気ユニット側室内側に凝縮器141を設けて、これに内気を通過させるためである。図14や図1~図3等に示す通り、通常、凝縮器は室外側に設けて、外気に対して放熱させるものである。これは、外気温が低い場合には、何等問題ないものであり、凝縮器において外気によって第1の冷媒が十分に冷却されることになる。しかし、外気温が非常に高い状態例えば36°Cでは、凝縮器において外気によって第1の冷媒が十分に冷却されないことになり、それでも室温を設定値通りに保とうとすると消費電力が増大することになる。これに対して実施例3の空調システムでは、上記のように凝縮器141において、外気よりも温度が低い上記32°Cの内気によって、第1の冷媒が冷却されることになり、外気の場合に比べて第1の冷媒の温度をより下げることができ、消費電力低減につながることになる。図6bに、上記消費電力低減に係るシミュレーション結果を示す。図6bに示すグラフは、横軸が外気温度°C、縦軸が消費電力kWである。また、グラフ中の三角△で示すデータは間接外気冷房機能の消費電力主にファンとポンプ146の消費電力、四角◇で示すデータは冷凍サイクルの消費電力主に圧縮機144の消費電力、丸○はこれらの合計全体の消費電力を示す。また、これら各記号内が空白のもの白三角△、白四角◇、白丸○が従来の空調システム、各記号内が黒のもの黒三角▲、黒四角◆、黒丸●が実施例3の空調システムに対応するデータである。尚、従来の空調システムは、例えば上記図14の空調システムであるが、この例に限らず、例えば上記実施例1や実施例2の空調システムであってもよいと考えても構わない。図示のように、外気温が比較的低い場合は、従来の空調システムも本空調システム実施例3の空調システムも、全体としての消費電力はそれほど変わらない。しかし、外気温がある程度以上高くなると例えば30°Cを超える程度がひとつの目安となる、従来の空調システムでは間接外気冷房が実質的に機能しなくなる為、ファンとポンプ146を停止することで、図示の通り間接外気冷房機能に係わる消費電力白三角△はゼロとなる。一方、本空調システムでは、上記の通り、内気が非常に高温55°C等となるため、外気温が30°Cを越えても、更に35°Cを越えても、間接外気冷房は機能することになり、ファンとポンプ146を停止することはなく、図示の通り一定の消費電力黒三角▲があることになる。従来の空調システムでは、上記間接外気冷房の消費電力白三角△がゼロとなるような外気温の領域高温領域と言うものとするでは、図示の通り、温度が高くなるに従って全体の消費電力が急激に増大する。尚、この高温領域においては、従来の空調システムでは、全体の消費電力白丸○=冷凍サイクルの消費電力白四角◇となっている。つまり、上記高温領域では、冷凍サイクルの消費電力白四角◇が急増する為、全体の消費電力も急増している。一方、本空調システムでは、上記高温領域においても、冷凍サイクルの消費電力黒四角◆は、それまでと略同様に、外気温の増加に合わせて緩やかに増大しており、急激に増大するようなことはない。この為、図示の通り、上記高温領域では、外気温が高くなればなるほど、従来の空調システムと本空調システムとの全体の消費電力の差が、大きくなっていくことになる。この様に、外気温がある程度以上高い環境下では、実施例3の空調システムは、従来の空調システムに比べて消費電力が少なくて済み、この省エネ効果は外気温が高いほど大きくなることになる。但し、外気温が低い環境下では、省エネ効果に関して、実施例3の空調システムは逆効果となる可能性があるので、上記図5A等に示す構成とすることで、実質的に図4に示す実施例3の空調システムその1と従来の空調システムとを任意のときに切り替えることができるようにする。但し、これは、設置環境にもよるものであり、例えば設置場所が熱帯に属するのであれば、図4の構成でも何等問題はないことになる。尚、第1の冷媒の冷却度合いが大きい冷媒温度が低い;過冷却度が大きいほうが、冷凍効果および冷凍能力が大きくなる。これは、例えば参考文献特開2010-7975号公報;特にその段落0009、0038等等に記載されているように、公知の事項である。上記参考文献には、例えば、第1の冷媒の過冷却度が小さくなることで冷凍効果蒸発器における冷媒の比エンタルピー変化量が小さくなり、従って冷媒循環量が同じ場合には冷凍能力が小さくなることが開示されている。一方、冷却対象空間であるサーバルームの温度は、ほぼ設定温度通りに保つ必要があり、上記図6aの例であれば蒸発器はほぼ18°Cの冷気を生成し続ける必要がある。冷媒の過冷却度が小さくなってもほぼ18°Cの冷気を生成するためには、例えば冷媒循環量を増やす必要があり、この為、消費電力が増大することになる。本空調システムでは、外気温度が高い環境下では、従来の空調システム外気を用いて冷媒冷却に比べれば第1の冷媒の過冷却度は小さくならないで済むので、従来の空調システムに比べれば消費電力の増大が抑えられる。この様に、本空調システムでは、外気温度が高い環境下では、従来の空調システムと比較して高い省エネ効果が得られる。更に、実施例3では、図4や図5A等に示して説明したユニット構成や製造、設置等を行うようにする場合には、上記実施例2と略同様の効果を得ることもできる。すなわち、実施例2の効果として上述したaコンパクト化、bダクトレス、壁面取り付けによる施工費低減、c積層体によるコンパクト化と製作性の向上、dファン共通化による送風動力送風電力低減と低価格化の効果は、実施例3においても得ることができるものである。ここで、図7を参照して、実施例3と従来とを比較説明する。図7aは実施例3の空調システムの動作モデルを示す図である。尚、これは、上記図6aと略同様の図面であり一部省略して示している。よって、各構成には図6aと同一符号を付してあり、その詳細な説明は省略する。概略的には、図示の凝縮器141、蒸発器143、圧縮機144、及び膨張弁145によって蒸気圧縮冷凍サイクル等の冷凍サイクルを実現している。更に、図示のポンプ146、液-ガス熱交換器147、液-ガス熱交換器142によって、間接外気冷房機能を実現している。外気が通過する構成である液-ガス熱交換器147は室外側建物外に設置し、内気が通過する構成である凝縮器141、液-ガス熱交換器142、蒸発器143は室内側建物内に設置する。これら以外の構成の設置場所は、特に限定しない。また、図7cには、図7aとの比較のための従来の空調システムの動作モデルを示している。図示の通り、少なくとも図7a、cに示すモデル例に関しては、実施例3と従来とでは構成上の違いは殆どなく、凝縮器の設置位置が異なるだけである。設置位置が異なることから、図7aでは凝縮器141、図7cでは凝縮器141’というように符号を変えて示している。図7aに示す通り、実施例3の空調システムでは、凝縮器141は、発熱体140サーバ等を通過後の内気が通過する位置に設置されている。一方、図7cに示す通り、従来の空調システムにおける凝縮器141’は、外気が通過する位置に設置されている。尚、本図では示していないが、凝縮器141’は、液-ガス熱交換器147を通過後の外気を通過させるものとすることが望ましい。尚、図示の例では、例えば外気温度が非常に高い為に、間接外気冷房機能は停止している例えばポンプ146を停止している。図7bは、図7aの実施例3の空調システムに対応する温度模式図である。図7dは、図7cの従来の空調システムに対応する温度模式図である。まず、図7b、dにおいて、発熱体140サーバ等に接続して一周している矢印は、内気に係る温度変化等を示している。また、圧縮機144と膨張弁145に接続している矢印は、第1の冷媒に係る温度変化等を示している。また、QQ1a等は熱量、LLpa等は動力電力消費量を意味している。また、図7bにおいて点線が囲んで符号141aを付している部分は、上記凝縮器141内における内気や冷媒の温度変化を示すものである。同様に、図7dにおいて点線が囲んで符号141bを付している部分は、上記凝縮器141’内における冷媒の温度変化を示すものである。また、図7bにおいて点線が囲んで符号142aを付している部分は、上記液-ガス熱交換器142内における内気の温度変化を示すものである。同様に、図7dにおいて点線が囲んで符号142bを付している部分は、上記液-ガス熱交換器142内における内気の温度変化但し、図示の通り内気の温度は変化しないを示すものである。また、図7bにおいて点線が囲んで符号143aを付している部分は、上記蒸発器143内における内気や冷媒の温度変化を示すものである。同様に、図7dにおいて点線が囲んで符号143bを付している部分は、上記蒸発器143内における内気や冷媒の温度変化を示すものである。そして、まず、図7bにおいて、凝縮器141において内気と第1の冷媒との間で熱量Q1aの交換が行われ、その結果、図示の141aに示す通り、内気の温度は上昇し、第1の冷媒の温度は図示の還気RAの温度レベルまで下がる。尚、還気RAは、発熱体140サーバ等からのリターン空気としての内気である。また、尚、図6aでも説明した通り、これはシミュレーションとしての理想的な温度模式図を示しているのであり、現実にはこの通りにはならない。例えば、第1の冷媒の温度は大きく下がるものの、図示のように還気RAの温度レベルまで下がることはなく、それよりも少し高い温度となる。内気は、その後、液-ガス熱交換器142を通過することで、上記間接外気冷房機能によって熱量Q2aを奪われ間接的に外気と熱交換して、熱は室外側建物外へと放出される、その結果、内気の温度は、例えば図示の142aに示すように外気OA温度レベルまで下がることになる。そして、更に、図示の143aに示すように、内気は、蒸発器143で熱量Q3aの熱を奪われて図示の給気SAの温度レベルまで下がることになる。尚、給気SAとは、発熱体140サーバ等に供給する内気冷気である。尚、蒸発器143における冷媒の温度は、図示の‘J’のレベルまで下がっている。一方、図7dに示すように、従来では、発熱体140サーバ等において熱量QHで温度上昇した内気は、凝縮器141’を通過するわけではないので温度変化することなく141b参照、更に図7cの例では間接外気冷房機能は停止しているので液-ガス熱交換器142を通過しても温度変化することなく142b参照、図示の上記還気RAの温度レベルのままとなる。その後、図示の143bに示すように、内気は、蒸発器143で熱量Q3bの熱を奪われて図示の給気SAの温度レベルまで下がることになる。一方、第1の冷媒は、室外側建物外に設置された凝縮器141’における外気との熱量Q1bの熱量交換により、図示の外気OAの温度レベルまで温度低下する。第1の冷媒は、その後、膨張弁145を介して図示の‘J’の温度レベルまで温度低下してから、蒸発器143に供給されることになる。ここで、図7b、dに示す通り、膨張弁145に入る前の第1の冷媒の温度は、図7bではRAであり、図7dではOAであり、RA<OAである。つまり、実施例3は、従来よりも、膨張弁145の手前における第1の冷媒の温度が小さい。これより、既に述べた通り、実施例3の方が冷凍サイクルの消費電力が少なくて済む。つまり、図示のように、実施例3における冷凍サイクルの動力消費電力主に圧縮機144動力消費電力をLca、従来における冷凍サイクルの動力消費電力主に圧縮機144動力消費電力をLcbとした場合、Lcb>Lcaとなる。尚、これは、図示の例のように還気RAの温度が外気OAの温度よりも低い場合の話である。但し、図7の例では、従来では間接外気冷房機能の動力が停止しているのでその消費電力=‘0’であるのに対して、実施例3の場合は間接外気冷房機能の動力消費電力Lpaが加わることになる。よって、この例では、Lcb>LcaLpaの条件を満たす場合に、実施例3の空調システムは従来の空調システムよりも消費電力が小さいことになる。図10は、実施例3の空調システムを含む全体の概略構成図である。実施例3の空調システムは、上述した例に限らず、例えば図10に示す構成と見做すこともできる。尚、図10では、各構成要素として図4に示す例を用いるものとし、図4と同一符号を付してある。尚、上述したように、一体化積層化する例に限定されるわけではなく、それ故、例えば図10に示すような構成としてもよいものである。図10の例では、実施例3の空調システムは、図示のヒートポンプ151と熱交換器152から成るものとする。ヒートポンプ151は、上記蒸発器91d、圧縮機92、凝縮器91b、膨張弁93等から成り、これらに接続した冷媒管95を介して、冷媒が蒸発器91d→圧縮機92→凝縮器91b→膨張弁93→蒸発器91dの順番で循環している。また、熱交換器152は、特に図示しないが、上記液-ガス熱交換器91c、81bとこれらを繋ぐ配管96等から成る。ヒートポンプ151から送出された冷気内気は、床下空間を介してサーバルームに入り、サーバ装置等を冷却することで暖気となる。この暖気内気は、天井裏空間を介して、ヒートポンプ151に流入し、凝縮器91bを通過することで温度上昇してから、熱交換器152に流入する。そして、熱交換器152内で内気と外気との間接的な熱交換が行われて、内気の温度は低下する。温度低下した内気が、ヒートポンプ151に流入し、蒸発器91dを通過することで冷却されて上記冷気となり、上記のように床下空間へと送出されることになる。次に、以下、実施例4について説明する。図11は、実施例4の空調システムその1の構成図である。図12は、実施例4の空調システムその2の構成図である。図13は、実施例4の空調システムの動作モデル等を示す図である。まず、図11を参照して、実施例4の空調システムその1を説明する。尚、図11において図5Bに示す構成と略同一の構成については、図5Bに示す符号と同じ符号を付しており、その説明を省略または簡略化する。まず、図11に示す実施例4の空調システムその1は、外気ユニット160と内気ユニット170から成る。これら外気ユニット160と内気ユニット170とは、図5Bに示す外気ユニット110と内気ユニット120の場合と略同様に、壁1を挟んで室外側建物外と室内側建物内とに設けられる。また、これら外気ユニット160、内気ユニット170の製造、設置方法は、図5A、図5B等に示す外気ユニット110、内気ユニット120の製造、設置方法と略同様であってよい。これは図12に示す構成に関しても同様である。また、実施例4の空調システムは、実施例3の空調システムと略同様の効果が得られる。そして、更に後述する実施例4特有の効果も得られる。外気ユニット160は、積層体111を有する。積層体111は、送風機ファン111a、液-ガス熱交換器111b、凝縮器111c等を有し、これらが図示のように積層されて一体となった構成となっている。尚、これらは図5Bに示す積層体111の構成と同一符号を付してあり、既に述べた通りその説明は省略または簡略化する。これは、後述する三方弁112’などに係る構成についても同様である。また、膨張弁123、圧縮機113が、それぞれ、外気ユニット160、内気ユニット170のどちらかに設けられている。図示の例では膨張弁123が内気ユニット170に設けられ、圧縮機113が外気ユニット160に設けられているが、この例に限らない。そして、図5Bと同様に、上記第1の冷媒を循環させる冷媒管125上には、上記膨張弁123、圧縮機113や、凝縮器111c、凝縮器171b等が設けられている。そして、図11の構成では、冷媒管125上には更に蒸発器172が設けられている。蒸発器172については後に詳しく説明する。また、図11の構成では、図5Bと同様に、冷媒管125上には、その途中に切換装置の一例である三方弁112’が設けられている。冷媒管125は、三方弁112’から先は図示の冷媒管125aと冷媒管125bとに分岐している。三方弁112’は凝縮器111cの後段下流側に設けられている。冷媒管分岐管125aは、内気ユニット170内の凝縮器171bに接続すると共に、凝縮器171bの下流側において冷媒管分岐管125bと合流している図示の合流点Rで合流して、再び1つの冷媒管125となっている。そして、合流点Rで合流後の冷媒管125は、膨張弁123に接続している。尚、冷媒管125aと冷媒管125bには、それぞれ、合流点R手前近辺において逆支弁122a、122bが設けられている。これによって、第1の冷媒の逆流を防止する。以上、図11の構成において、主に図5Bに示す構成と略同一の構成について当然、蒸発器172等の図5Bと同一符号を付していないものは除く、簡単に説明した。そして、図11の構成では、まず、内気ユニット170側において図示の積層体171が設けられている。積層体171は、送風機ファン171a、凝縮器171b、液-ガス熱交換器171cより成る。この積層体171と上記積層体121との違いは、積層体171には上記蒸発器121dが無い点である。従って、図示の送風機ファン171a、凝縮器171b、液-ガス熱交換器171c自体は、積層体121における送風機ファン121a、凝縮器121b、液-ガス熱交換器121cと略同一であってよい。送風機ファン121aによって形成させる内気の流れ図上、一点鎖線矢印で示すによって、内気は凝縮器171b→液-ガス熱交換器171cの順にこれらを通過する。尚、図示の構成は一例であり、この例に限らない。基本的には積層体171は内気ユニット170内に設けられ、積層体111は外気ユニット160内に設けられるが、それ以外の構成は、内気ユニット170と外気ユニット160のどちらに設けてもよい。従って、例えば蒸発器172が外気ユニット160側に設けられていても構わない。そして、本構成例では、上記のように蒸発器121dが無い代わりに、図示のように蒸発器172が設けられている。つまり、図5Bにおいては、膨張弁123と圧縮機113との間勿論、冷媒管125上であることは言うまでもないには、蒸発器121dが設けられていた。これに対して、本構成では、膨張弁123と圧縮機113との間冷媒管125上には蒸発器172が設けられている。但し、蒸発器121dと蒸発器172とでは構成が異なる。蒸発器121dは、液-ガス熱交換器であるものと見做すことができ、任意の冷媒と空気内気との間の熱交換を、冷媒の蒸発を伴う形で行うものである。つまり、一般的な空調機で用いられる一般的な蒸発器である。これに対して、蒸発器172は、既存のものではあるが、上記液-ガス熱交換器ではなく、液-液熱交換器と見做せるものである。従って、蒸発器172は、ガスである空気内気との熱交換は行わない。蒸発器172は、基本的には、内気が通過する積層体171の一部を構成するようなことはない。蒸発器172の設置位置は特に規定しないが、基本的には内部ユニット170内または外部ユニット160内に設けられるものとする。蒸発器172は、上記の通り冷媒管125上に設けられており、従って特に図示しないがその内部を上記第1の冷媒が通過する。更に、図示のように蒸発器172は、上記冷媒管125だけでなく配管162にも接続している。配管162自体は、図5Bの配管126と同様に、上記第2の冷媒例えば水などを、外気ユニット160の液-ガス熱交換器111bと内気ユニット170の液-ガス熱交換器171cとの間を循環させる為の構成である。尚、図5Bの構成と同様、第2の冷媒を循環させる為の循環ポンプ124が、配管162上の任意の箇所に設けられている。そして、上記の通り配管162には更に蒸発器172が接続している。よって、蒸発器172内には、上記第1の冷媒だけでなく第2の冷媒も通過することになる。そして、基本的には図示のように、液-ガス熱交換器171cの手前上流側に蒸発器172が設けられる構成とする。これによって後述するように、蒸発器172において第1の冷媒によって冷却された第2の冷媒が、下流側にある液-ガス熱交換器171cに流入することになる。尚、図示の例では図5Bとの相違点として更に三方弁161等が設けられている等の違いもあるが、この三方弁161等は必ずしも必要ないものである。よって、三方弁161等については、後に説明する。上述したように、特に内部構成は図示しないが、蒸発器172内には第1の冷媒と第2の冷媒とが通過する。そして、蒸発器121dの場合と同様に、蒸発器172内で第1の冷媒は蒸発し、その際に周囲の熱を奪う周囲を冷却する。蒸発器121dの場合にはその内部を空気内気が通過しており、従って空気内気が冷却されることになった。これに対して、蒸発器172の場合には上記の通りその内部を第2の冷媒が通過しており、従って第1の冷媒によって第2の冷媒が冷却されることになる。ここで、図5Bの場合、第2の冷媒は、外気ユニット110の液-ガス熱交換器111bにおいて外気との熱交換によって基本的には冷却されて、当該外気による冷却後の第2の冷媒が内気ユニット120の液-ガス熱交換器121cに供給される。これによって、液-ガス熱交換器121c内で第2の冷媒と内気との熱交換が行われ、第2の冷媒によって内気が冷却される。一方、図11の構成の場合、第2の冷媒は、液-ガス熱交換器171cに供給される手前で上記の通り蒸発器172内で更に冷却されることになる。これは、1つの考え方としては、図5Bの場合には第1の冷媒によって直接的に空気内気を冷却していたのに対して、図11の場合には第2の冷媒を介して間接的に空気内気を冷却するものと見做すこともできる。図11の構成では、例えば図1に示す天井裏空間から内気流入口128を介して内気ユニット170内に流入する内気リターン空気;暖気は、まず凝縮器171bを通過することで温度上昇した後、液-ガス熱交換器171cを通過することで冷却される。この冷却された内気冷気は、内気排出口127から排出され、例えば図1に示す床下空間へと送出される。これによって、冷却対象空間サーバ設置空間に冷気が供給されることになる。そして、コントローラ130は、例えば、内気排出口127から排出される冷気の温度が、所定の設定温度例えば18°Cと略同一となるように、圧縮機113や循環ポンプ124等を制御して、第1の冷媒や第2の冷媒の流量等を制御する。尚、コントローラ130は、例えば後述する図13に示す信号線131を介して、例えば圧縮機113や循環ポンプ124等を制御することになる。また、蒸発器172は、相対的に低温の液体第1の冷媒と相対的に高温の液体第2の冷媒との間で熱交換を行う液―液の熱交換器であり、具体的には例えば所謂液―液のプレート式熱交換器等である。次に、上記三方弁161等に係る構成について説明する。図5Bの構成では、第2の冷媒は必ず液-ガス熱交換器111bに流入させて外気との熱交換を行わせていた。これに対して図11の構成では、三方弁161等を用いることで、第2の冷媒を液-ガス熱交換器111bに流入させないバイパスさせる場合も有り得るように構成した。本構成の場合、第2の冷媒は、外気との熱交換が行われない場合でも、蒸発器172において第1の冷媒によって冷却されることになる。三方弁161は、配管の流路を2つに分けるための三方弁であり、3つの配管接続口を有しており、そのうちの1つが流入用流入口と呼ぶ、2つが流出用流出口と呼ぶである。三方弁161は、上記配管162に接続しており、循環ポンプ124によって配管162内を循環している第2の冷媒を、上記流入口から流入させ、上記2つの流出口の何れか一方から流出させる。ここで、上記配管162は、三方弁161によって2つに分岐すると見做すこともでき、図示の分岐管162a、分岐管162bに分岐するものと考えるものとする。上記三方弁161の2つの流出口の何れか一方は分岐管162aに接続し、他方は分岐管162bに接続している。分岐管162aは液-ガス熱交換器111bを通過した後、図示の合流点Qで分岐管162bと合流して再び1つの配管162となって、この配管162が後段の蒸発器172に接続している。一方、分岐管162bはダイレクトに上記合流点Qで分岐管162aに接続合流している。第2の冷媒が三方弁161から分岐管162a上に流出される場合には、第2の冷媒は液-ガス熱交換器111bを通過した後、蒸発器172に流入することになる。一方、第2の冷媒が三方弁161から分岐管162b上に流出される場合には、第2の冷媒は液-ガス熱交換器111bを通過することなく、そのまま、蒸発器172に流入することになる。基本的には、液-ガス熱交換器111bにおいて外気によって第2の冷媒を冷却できる状況では、第2の冷媒は液-ガス熱交換器111bを通過させるようにする。逆に言えば、例えば外気温度>液-ガス熱交換器111bに流入する第2の冷媒の温度の状況では、第2の冷媒が三方弁161から分岐管162b上に流出されるようにする液-ガス熱交換器111bをバイパスさせる。これによって、第2の冷媒が液-ガス熱交換器111bにおいて温度上昇させられるような事態を回避できる。但し、この様な例に限らず、三方弁161を設けないよって、配管162が2つに分岐することもない構成にしてもよい。つまり、第2の冷媒に係る構成に関しては図5Bと同様の構成により、第2の冷媒が必ず液-ガス熱交換器111bにも流れるように構成してもよい。尚、図には示していないが、分岐管162aにおいて分岐管162bとの合流点Qの手前に逆止弁を設けるようにしてもよい。これによって、第2の冷媒が三方弁161から分岐管162b上に流出される場合に、この第2の冷媒が液-ガス熱交換器111b内に流入するような事態を防止できる。次に、図12に示す実施例4の空調システムその2について説明する。図12は、図11に示す構成の変形例と見做すこともでき、一部が異なるが、殆どは図11と略同一である。従って、図12に関して、図11と略同一の構成については、その説明は省略もしくは簡略化するものとする。尚、図11と図12との関係相違は、上記5Aと図5Bとの関係相違と同じであると考えても良い。すなわち、図12の構成において図11と異なる点は、冷媒管125上の三方弁の配置である。まず、図12の構成は、外気ユニット160’と内気ユニット170から成る。内気ユニットは、図11の内気ユニット170と同じであってよく、よって同一符号170を付してある。一方、外気ユニットは、図11の外気ユニット160と一部異なるものであり、よって符号160’を付与してある。図11の外気ユニット160では、図5Bと同様に、凝縮器111cの流出側下流側に三方弁112’を設けており、第1の冷媒は必ず凝縮器111cを通過させていた。そして、三方弁112’によって、第1の冷媒を更に凝縮器171bも通過させるか否かを制御していた。一方、図12の外気ユニット160’では、図5Aと同様に、凝縮器111cの流入側上流側に三方弁112を設けている。そして、三方弁112によって、第1の冷媒を、凝縮器111cを通過させるが凝縮器121bは通過させない状態と凝縮器111cは通過させないが凝縮器121bを通過させる状態の何れか一方の状態に切り換える。以上、図12の構成について、図11と異なる点のみ簡単に説明した。尚、図12の構成の機能、効果等は、図11のものと略同様である。次に、以下、図13について説明する。図13aには、上記の通り実施例4の空調システムの動作モデルを示している。また、図13bには、実施例4の消費電力低減に係るシミュレーション結果を示す。まず、図13aについて説明する。尚、図13aに示す各温度は、図6aと同様、シミュレーション結果等に基づく一例を示しているものであり、この例に限らない。ここで、図13aは、上記図12の構成例に対応するものであり、図12に示す各構成の符号が付してある。但し、図示の発熱体140は、図6aに示す発熱体140のことであり、例えば図1に示す発熱体101サーバ装置等に相当するものである。また、図13aは、図12において三方弁112によって第1の冷媒が凝縮器111c側を通過しない状態になっている場合に対応するものとする。よって、図13aには凝縮器111cは示されておらず、圧縮機113の下流側には凝縮器171bが示されている。図13aにおいて太線矢印で示すように、室内側空気内気は、発熱体140、凝縮器171b、液-ガス熱交換器171cを循環している。また、上記第1の冷媒は、図示の冷媒管125上の構成を循環している。すなわち、第1の冷媒は、図上に細線矢印で示すように、圧縮機113、凝縮器171b、膨張弁123、蒸発器液―液の熱交換器172を循環している。また、上記第2の冷媒は、図示の配管162上の構成を循環している。すなわち、第2の冷媒は、図上に細線点線矢印で示すように、循環ポンプ124、液-ガス熱交換器171c、液-ガス熱交換器111b、蒸発器液―液の熱交換器172を循環している。内気に関しては、まず図6aと略同様に、発熱体140を冷却することによって32°Cとなった内気は、凝縮器171bを通過することで55°Cに温度上昇する。この55°Cの内気は、液-ガス熱交換器171cを通過する際に、第2の冷媒との熱交換によって冷却されて温度低下する図示の例では18°Cとなる。そして、この18°Cの内気が、例えば図1に示す床下空間へと送出されることで、上記発熱体140を冷却することになる。図6aの場合でも、上記55°Cの内気は、液-ガス熱交換器142を通過する際に、第2の冷媒との熱交換によって冷却されて温度低下するが、第2の冷媒の温度は外気温度に影響されるので例では36°C、内気の温度を設定温度18°C等まで低下させることはできない。後段の蒸発器143によって内気の温度を設定温度18°C等まで低下させることになる。これに対して、図13aの例では、蒸発器液―液の熱交換器172によって第2の冷媒の温度を外気温度未満設定温度以下;本例では18°Cとすることができるので、液-ガス熱交換器171cにおいて内気の温度を設定温度18°C等まで低下させることができる。ここで、上記の通りそして図13aに示す通り、蒸発器液―液の熱交換器172には、第1の冷媒と第2の冷媒の両方が通過しており、蒸発器172内において第1の冷媒と第2の冷媒との間で熱交換が行われる。図示の例では、蒸発器172に流入する第1の冷媒の温度は、10°Cとなっている。一方、蒸発器172から流出する第2の冷媒の温度つまり、第1の冷媒と熱交換後の第2の冷媒の温度は、18°Cとなっている。ここで、蒸発器172に流入する第2の冷媒の温度は図示されていないが、第2の冷媒は液-ガス熱交換器111bにおいて外気36°Cと熱交換した後に、蒸発器172に流入する。従って、基本的に、蒸発器172に流入する第2の冷媒の温度が、外気温度36°C未満となることはない。つまり、図示の例では、蒸発器172内において10°Cの第1の冷媒と36°C以上の第2の冷媒との間で、熱交換が行われることになる。従って、当然、第2の冷媒は第1の冷媒によって冷却されることになり、上記の様に図示の例では18°Cまで冷却されることになる。また、液-ガス熱交換器171cから流出する第2の冷媒の温度温度Taと記すものとするも、図示されていないが、これは第2の冷媒の流量によって異なることになる。つまり、第2の冷媒の流量が少ない場合には、上記温度Taは例えば内気温度55°Cに近い温度50°C以上などとなることも有り得る。一方、第2の冷媒の流量が多い場合には、上記温度Taは例えば外気温度36°Cよりも低い温度となることも有り得る。この様なケースを想定して、上記三方弁161等を設ける構成例も提案している。すなわち、コントローラ130は、例えばTa<外気温度となった場合には、三方弁161を制御して第2の冷媒が液-ガス熱交換器111bをバイパスする状態とするようにしてもよい。ここで、液-ガス熱交換器171cの後段内気について下流側に、不図示の混合/攪拌ユニットを設けるようにしてもよい。この混合/攪拌ユニットは、既存の構成であるので特に図示/説明しないが、空気等の気体を内部で混合/攪拌することでその温度分布を略一様にするための構成である。つまり、上記のように液-ガス熱交換器171cから流出する内気冷気の温度は18°Cとしたが、これはその温度分布を略一様にした場合の温度を意味しており、実際には温度分布を略一様とはならずに、18°Cと比較して温度が低い部分や温度が高い部分もある状態となる場合が考えられる。この為、上記不図示の混合/攪拌ユニットを設けることで、温度分布を略一様とする構成としてもよい。但し、冷気が、床下空間等を流れる間に自然に混合することで、発熱体140に届くときには温度分布を略一様となっているケースも有り得るので、上記不図示の混合/攪拌ユニットは、必ずしも設けなくてもよい場合も有り得る。尚、第1の冷媒を循環させる冷凍サイクルに係る構成冷媒管125と上記冷媒管125上の各種構成は、蒸発器液―ガスの熱交換器143が蒸発器液―液の熱交換器172に置き換わる点以外が、図6aと略同様であると見做しても構わない。よって、簡単に説明するならば、第1の冷媒は、蒸発器液―液の熱交換器172において第2の冷媒との熱交換によって25°Cとなった後、圧縮機113で圧縮されることで66°Cとなる。この66°Cの第1の冷媒は、凝縮器171bにおいて内気との熱交換により温度低下し32°Cとなり、更に膨張弁123によって温度低下する10°Cとなる。この10°Cの第1の冷媒が、上記のように蒸発器172において第2の冷媒と熱交換することになる。ここで、図13bに示すシミュレーション結果について説明する。図13bに示すグラフは、図6bに示すグラフと同様、横軸が外気温度°C、縦軸が消費電力kWであり、グラフ中の白丸○が従来システムのデータ、黒丸●が実施例4の空調システムのデータである。尚、これらのデータは、図6bにおける全体の消費電力に相当する。また尚、従来の空調システムは、例えば上記図14の空調システムであるが、この例に限らず、例えば上記実施例1や実施例2の空調システムであってもよいと考えても構わない。図示のように、外気温が比較的低い場合は、従来の空調システムも本空調システム実施例4の空調システムも、消費電力はそれほど変わらない。しかし、外気温がある程度以上高くなると高温領域と言うものとする;例えば30°Cを超える程度がひとつの目安となる、従来の空調システムでは、図示の通り、温度が高くなるに従って全体の消費電力が急激に増大する。一方、実施例4の空調システムでは、上記高温領域においても、消費電力は、それまでと略同様に、外気温の増加に合わせて緩やかに増大しており、急激に増大するようなことはない。この為、図示の通り、上記高温領域では、外気温が高くなればなるほど、従来の空調システムと本空調システムとの全体の消費電力の差が、大きくなっていくことになる。この様に、外気温がある程度以上高い環境下では、実施例4の空調システムは、従来の空調システムに比べて消費電力が少なくて済み、この省エネ効果は外気温が高いほど大きくなることになる。尚、図11、図12に示す構成例は、一例であり、この例に限らない。例えば、上記図5Aに対して図9の変形例を示したが、図11、図12に関してもこれと同様の変形例があってよい。この変形例については特に図示しないが、上記図5Aと図9の関係から明らかに分かるものであると考えられる。上述した実施例4の空調システムその1その2によれば、上述した実施例3の空調システムと略同様の効果に加えて、更に下記の効果が得られる。他の実施例の蒸発器蒸発器121d等は、空気内気と液第1の冷媒との間で熱交換を行う液-ガスの熱交換器であるのに対して、蒸発器172は上記の通り液-液の熱交換器である。一般的に、液-液熱交換器は、液-ガス熱交換器に比べて熱交換効率が高い。したがって、熱交換性能を同じとする場合には、液-液熱交換器は、液-ガス熱交換器よりも小型化することができる一例としては、蒸発器172の体積は、蒸発器121dの5~10程度とすることができる。実施例3等では、内気が流れる経路上に、2つの熱交換器例えば図5A、図5Bでは、液-ガス熱交換器121cと蒸発器121dがあった。これに対して、図11、図12の構成では、蒸発器121dを削除しており、また蒸発器172は内気の流れる経路上には設けないようにする。このように、蒸発器121dを削除することで、内気の送風圧力損失が減少し、以って送風効率が向上することになる。これは、例えばファン171a等の省電力化につながる。蒸発器121dと蒸発器172は何れも第1の冷媒による冷却を行うが、蒸発器121dが空気を冷却するのに対して、蒸発器172は液体第2の冷媒を冷却する。冷却する媒体が、空気より熱容量が大きい液体であるので、温度変化が緩やかとなり、温度制御が安定する。例えば、何らかの原因で一時的に第1の冷媒の温度が大きく変動する場合を想定する。この場合、従来方式では第1の冷媒によって直接的に冷却される空気内気の温度も、大きく変動することになる。これに対して、本方式では、第2の冷媒の温度も変動することになるが、その温度変化は空気の場合に比べて緩やかとなり、従って第2の冷媒によって冷却される空気内気の温度変化も緩やかとなる。従って、内気温度を設定値例えば18°C付近に維持する為の温度制御を行い易いことになる。外気温が高い場合例えば、液-ガス熱交換器111bに流入する第2の冷媒の温度<外気温度の場合、上記三方弁161によって第2の冷媒を液-ガス熱交換器111bをバイパスさせる形で循環させることにより、第2の冷媒が外気によって加熱されて温度上昇するような事態を回避することができる。本発明の外気利用空調システム、その内気ユニット、外気ユニット等によれば、外気を利用して省エネで室内空間を冷却する空調システムに関わり、外気温が高い場合でも外気を利用する内気冷却を機能させることができると共に圧縮式冷凍サイクルの空調システムの省エネ化を図ることができる。"