"矩形状の入力面とこの入力面に対向する矩形状の出力面とを含み、これらを結ぶ縦方向に対して、これに直交する横断面が、この横断面に沿う長手方向に長く、上記長手方向に直交する横幅方向に短い矩形状を有する超音波ホーンと、上記長手方向に長い矩形状の駆動主面及び背面を有する矩形板状で、上記入力面に上記駆動主面が固着され、圧電セラミック材からなる駆動部材と、上記長手方向に長い矩形板状で、上記駆動部材の上記背面に固着された後背部材と、を備え、所定周波数で上記駆動部材を駆動したときに、上記縦方向に半波長共振すると共に、上記超音波ホーンが上記長手方向に共振する形態に構成されてなる超音波振動子であって、上記超音波ホーンは、自身を上記横幅方向に貫通し、上記縦方向に延びた形状の縦長貫通孔であって、上記超音波振動子を上記半波長共振させた場合に、上記縦方向に生じる節部と上記出力面との間で、かつ、上記長手方向に生じる共振の腹部に位置する、1または複数の縦長貫通孔を有し、上記縦長貫通孔は、上記縦方向の半波長共振の節部から上記出力面までの寸法をLとし、上記縦長貫通孔の上記出力面側の端から上記出力面までの寸法をL1としたとき、上記出力面側の端部が、距離L1=0.3±0.0125Lとなる部位に位置してなる超音波振動子。請求項1に記載の超音波振動子であって、前記超音波ホーンは、前記縦方向の半波長共振の節部に、前記縦方向に直交する方向に突出するフランジを有する超音波振動子。しかしながら、このように、BLTと超音波ホーンを組合せて用いる場合には、その縦方向の全長は、1波長分の大きさとなり、超音波ウェルダなどの装置全体の低背化を図ることが難しい。また、BLTと超音波ホーンの両者を用いるので、コストアップとなる。また、特許文献1の第1図を見れば理解できるように、超音波ホーンの入力面の一部例えば中央部にBLTを接続して、超音波ホーンを駆動するので、超音波ホーンの出力面の振動を、その長手方向に均一にし難い。本発明の課題は、かかる問題点に鑑みてなされたものであって、使用機器の低背化を図り得、しかも超音波ホーンの出力面の振動が、その長手方向に均一な超音波振動子を提供することである。その態様は、矩形状の入力面とこの入力面に対向する矩形状の出力面とを含み、これらを結ぶ縦方向に対して、これに直交する横断面が、この横断面に沿う長手方向に長く、上記長手方向に直交する横幅方向に短い矩形状を有する超音波ホーンと、圧電セラミック材からなり、上記長手方向に長い矩形状の駆動主面及び背面を有する矩形板状で、上記入力面に上記駆動主面が固着された駆動部材と、上記長手方向に長い矩形板状で、上記駆動部材の上記背面に固着された後背部材と、を備え、所定周波数で上記駆動部材を駆動したときに、上記縦方向に半波長共振すると共に、上記超音波ホーンが上記長手方向に共振する形態に構成されてなる超音波振動子であって、上記超音波ホーンは、自身を上記横幅方向に貫通し、上記縦方向に延びた形状の縦長貫通孔であって、上記超音波振動子を上記半波長共振させた場合に、上記縦方向に生じる節部と上記出力面との間で、かつ、上記長手方向に生じる共振の腹部に位置する、1または複数の縦長貫通孔を有し、上記縦長貫通孔は、上記縦方向の半波長共振の節部から上記出力面までの距離をLとし、上記縦長貫通孔の上記出力面側の端部から上記出力面までの距離をL1としたとき、上記出力面側の端部が、距離L1=0.3±0.0125Lとなる部位に位置してなる超音波振動子である。この超音波振動子では、全体の縦方向寸法が半波長共振の大きさとなる。このため、超音波ホーンの縦方向寸法だけで半波長の大きさに達し、BLTを含めると1波長分の寸法となる、特許文献1に記載の超音波工具ホーンを用いた場合に比して、超音波振動子全体の縦方向寸法の低背化を図ることができる。このため、これを用いた超音波ウェルダなどの装置の低背化をも図ることができる。しかも、距離L1を上述のように規定しているので、超音波ホーンの出力面の振動が、縦方向の振動で、かつその振動の振幅が長手方向に均一な超音波振動を励起できる。なお、この超音波振動子において、超音波ホーンは、その節部に縦方向に直交する方向に延びるフランジを有するものとしても、有さないものとしても良い。さらに、超音波振動子であって、前記超音波ホーンは、前記縦方向の半波長共振の節部に、前記縦方向に直交する方向に突出するフランジを有する超音波振動子とすると良い。超音波ホーンに上述のフランジを設けることで、超音波振動子の振動を妨げることなく、超音波振動子を保持することができる。本実施形態に係る超音波振動子について、図1~図3を参照しつつ説明する。本実施形態の超音波振動子1は、超音波ホーン10と圧電素子20と後背部材30とからなり、所定の共振周波数Frで共振する。なお、図1及び図2において、図中、上下方向を縦方向Zとする。また、図1において、図中、左右方向を長手方向Xとする。また図2のうち、図中、左右方向を横幅方向Yとする。この超音波振動子1のうち、超音波ホーン10は、アルミニウム材からなり、縦方向Zの一方端面図中上端面が、長手方向Xに長い矩形状の入力面11とされ、他方端面図中下端面が、長手方向Xに長い矩形状の出力面12とされている。なお、図1及び図2に示すように、入力面11は、長手方向Xの寸法が2A1、横幅方向Yの寸法がW1である。また、出力面12は、長手方向Xの寸法が同じく2A1であるが、横幅方向Yの寸法がW2W2<W1である。また、縦方向Zに直交する仮想の横断面KFが、この横断面KFに沿う長手方向Xに長く、これに直交する横幅方向Yに短い矩形状を有している。また、この超音波ホーン10は、ホーン部13と、ホーン部13の縦方向Zの図中上方に位置し、圧電素子20を固着する台座となる台座部15とを有している。加えて、ホーン部13の縦方向Zの上方端には、縦方向Zに直交する周囲に向けて、寸法W4分だけ突出してなるフランジ14が形成されている。このフランジ14は、超音波振動子1を、共振周波数Frで縦方向Zに半波長共振させた場合に、音響的に節部ZFとなる位置に設けられている。このため、超音波振動子1を縦方向Zに半波長共振させた場合でも、このフランジ14にはほとんど振動が生じないので、このフランジ14を把持しても、共振に影響を与えない。このため、このフランジ14を用いて、超音波振動子1を、適切かつ容易に保持することができる。また、圧電素子20を所定の共振周波数Frで駆動し、超音波振動子1を縦方向Zに縦振動の半波長共振させた場合、この超音波振動子1の縦方向の全長L0は、音響的にλz/2の長さに、また、このフランジ14から出力面12に至るホーン部13の縦方向Zの寸法Lは、音響的にλz/4の長さに相当している。なお、λzは、超音波振動子1に、縦方向Zに励起される超音波振動の波長を指す。加えて、この超音波ホーン10ホーン部13は、上述の共振をさせた場合に、長手方向Xにも共振するように寸法が選択されている。この超音波ホーン10のうち、ホーン部13は、出力面12側図中下方に向けて、横幅方向Yの寸法が小さくなる先細の部位の先端出力面側に、横幅方向Yの寸法が変化しない板状の部分を加えた形状を有している。加えて、このホーン部13には、このホーン部13を横幅方向Yに貫通し、縦方向Zに延び、幅長手方向X寸法A3の、縦長形状の縦長貫通孔10H本実施形態では3つを備えている。この縦長貫通孔10Hは、縦方向Zに見て、フランジ14と出力面12との間に配置されている。本実施形態では、具体的には、上端である入力面側端10H1が、縦方向Zに見て、フランジ14より僅かに出力面12側図中、下方に位置している。また、下端である出力面側端10H2から出力面12に至る縦方向Zの寸法L1は、L1=0.3Lの大きさにされている。また、縦長貫通孔10Hは、ホーン部13の長手方向Xについて、中心線X=0に対称図1において左右対称に形成されている。即ち、3つの縦長貫通孔10Hの1つは、ホーン部13の長手方向Xの中心X=0に、他の2つは長手方向Xの中心から、それぞれ距離A2だけ離れた部位に形成されている。これら3つの縦長貫通孔10Hの位置は、この超音波振動子1を縦方向Zに半波長共振させると共に、超音波ホーン10を長手方向Xに共振させたとき、この長手方向Xに生じる共振の腹部XHの位置にそれぞれ対応している。また、超音波振動子1のうち、圧電素子20は、具体的には、厚みがT1であり、長手方向X寸法がホーン部13と同じ2A1、横幅方向Y寸法がW3=W1の矩形板状で、PZT系の圧電セラミックス材からなる。この圧電素子20は、その厚み方向縦方向Zに直交する駆動主面20D及び背面20Uに、図示しない電極層が形成され、かつ、この厚み方向に分極されている。この圧電素子20は、駆動主面20Dが、前述した超音波ホーン10の台座部15の入力面11に、図示しない接着剤を介して固着されている。また、超音波振動子1のうち、後背部材30は、具体的には、厚みがT2であり、長手方向X寸法がホーン部13及び圧電素子20と同じ2A1、横幅方向Y寸法が圧電素子と同じW3=W1の矩形板状で、アルミニウム材からなる。この後背部材30は、前述した圧電素子20の背面20Uに、図示しない接着剤を介して固着されている。なお、圧電素子20の駆動主面20Dに形成された電極層図示しないは、超音波ホーン10と電気的に導通している。また、圧電素子20の背面20Uに形成された電極層図示しないは、後背部材30とそれぞれ電気的に導通している。このため、この超音波振動子1圧電素子20を駆動するには、超音波ホーン10と後背部材30との間に駆動電圧を印加すればよい。この超音波振動子1を、共振周波数Fr=40kHzで駆動した場合に、出力面12に生じる超音波振動の長手方向Xの分布の例を、図3に示す。なお、本実施形態において、各寸法は、L=400mm、L1=120mm、L0=480mm、W1=W3=120mm、W2=20mm、T1=80mm,T2=70mm、A1=500mm、A2=315mm、A330mmとした。この図3のグラフによれば、長手方向Xの原点X=0を中心に、振動分布がほぼ左右対称となっていることが判る。超音波振動子1の形態が、長手方向Xの原点X=0を中心に左右対称の形状となっているためである。また、その振動Z方向変位は、長手方向Xに見て、4.4~5.2μmppLとなる部位に位置している。この超音波振動子1では、全体の縦方向寸法L0が半波長共振の大きさとなる。このため、超音波ホーンの縦方向寸法だけで半波長の大きさに達し、BLTを含めると1波長分の寸法となる、特許文献1に記載の超音波工具ホーンを用いた場合に比して、超音波振動子1全体の縦方向寸法の低背化を図ることができる。このため、これを用いた超音波ウェルダなどの装置の低背化をも図ることができる。しかも、距離L1を上述のように規定しているので、超音波ホーンの出力面の振動が、縦方向の振動で、かつその振動の振幅が長手方向に均一な超音波振動を励起できる。さらに本実施形態では、超音波ホーン10のうち、縦方向Zの半波長共振の節部ZFに、縦方向Zに直交する方向に突出するフランジ14を有する超音波振動子1としている。このように超音波ホーン10に上述のフランジ14を設けることで、超音波振動子1の振動を妨げることなく、超音波振動子1を容易に保持することができる。次いで、本実施形態に係る超音波振動子1の製造について説明する。予め、超音波ホーン10のほか、圧電素子20及び後背部材30を用意し、超音波ホーン10の入力面11と圧電素子20の駆動主面20Dとを対向させ、接着剤で固着すると共に、圧電素子20の背面20Uと後背部材30を対向させて、接着剤で固着する。かくして、超音波振動子1が完成する。以上において、本発明を実施形態に即して説明したが、本発明は上記実施形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で、適宜変更して適用できることはいうまでもない。例えば、上述の実施形態では、寸法L1をL1=0.3Lの大きさとしたが、L1=0.175L~0.425L、即ち、L1=0.3±0.0125Lの範囲で、超音波振動子1を縦方向Zに半波長共振させた場合に、出力面12の長手方向Xの振動分布を、ほぼ均一にできることが判っている。即ち、L1=0.3±0.0125Lとすると良い。また、上述の実施形態では、超音波ホーン10のホーン部13にフランジ14を設けた例を示したが、フランジを設けない形態の超音波ホーンを用いても良い。この場合にも、超音波振動子を保持するにあたり、縦方向Zにおいてフランジ14に相当する縦方向Zの節部ZFを把持するのが好ましい。"