軸Oxに沿ってレーザービームを増幅する装置であって、-増幅棒構造体の入力面S1と出力面S2とを接続する表面Σによって画定された蛍光波長λの屈折率nCの増幅棒構造体1であって、eΦの場合、方向Oxに沿った寸法eおよびOxに垂直な平面Oyzの方向に沿った寸法Φを有し、前記軸Oxを中心とした直径Dの利得を有する媒質になるように前記軸Oxに沿って励起されるよう意図され、光学利得は、最大利得面と呼ばれる前記増幅棒構造体の面S1またはS2に沿って最大値を示す増幅棒構造体1と、-前記増幅棒構造体1をその表面Σに対して囲む屈折率nAの液体4とを含み、前記表面Σは、寄生横レージングの発生を回避するために、前記最大利得面との接合部の全部または一部にわたって面取り部の形の第1の歯2を含み、第1の歯2は、Oxに対して角度α1で向けられ、前記軸Oxに沿ってラベル表示された長さe1’を有し、e1’は所定の閾値長さを超えることと、屈折率nAの前記液体4は、励起によって誘導された熱出力を放散するように絶対温度1度当たり1キログラム当たり3000ジュールを超える熱容量を有することと、前記増幅棒構造体の前記蛍光波長λにおける吸収剤である濃密体5および/またはこの波長における吸収剤である素子は前記液体に浸漬されることとを特徴とする装置。前記表面Σは、2つの面を有する第2の歯2を含み、前記第1の歯の方へ向けられた前記面は、前記軸Oxに対して角度β1で傾斜されており、α1およびβ1は、前記最大利得面と平行に伝搬して前記第1の歯2によって反射される光子が前記第2の歯のこの面に垂直に到達するようになっていることを特徴とする、請求項1に記載のレーザービームを増幅する装置。前記利得媒質は前記増幅棒構造体の他方の面に沿って別の最大値を示すことと、前記表面Σは、この他方の最大利得面との接合部の全部または一部にわたってかつ前記軸Oxに沿ってラベル表示された長さe2’にわたって別の面取り部の形の第3の歯2を含み、e2’は所定の閾値長さを超え、この別の面取り部はOxに対して角度α2で向けられ、前記第2の歯の前記第2の面は前記軸Oxに対して角度β2で傾斜されており、α2およびβ2は、この他方の最大利得面と平行に伝搬して前記第3の歯によって反射される光子がこの面に垂直に到達するようになっていることとを特徴とする、請求項1または2に記載のレーザービームを増幅する装置。前記液体4は、水または水エチレングリコール混合物であることを特徴とする、請求項1~3のいずれか一項に記載のレーザービームを増幅する装置。前記閾値長さは前記光学利得に応じて決まることを特徴とする、請求項1~4のいずれか一項に記載のレーザービームを増幅する装置。前記角度α1は、sinα1nA/nCであるようになっていることを特徴とする、請求項1~5のいずれか一項に記載のレーザービームを増幅する装置。前記角度α2は、sinα2nA/nCであるようになっていることを特徴とする、請求項3との組合せで請求項1~6のいずれか一項に記載のレーザービームを増幅する装置。e1’=e2’、α1=α2、β1=β2であることを特徴とする、請求項3との組合せで請求項1~7のいずれか一項に記載のレーザービームを増幅する装置。前記入力面および前記出力面は円形であり、前記歯または複数の歯は前記軸Oxに対して回転対称を示すことを特徴とする、請求項1~8のいずれか一項に記載のレーザービームを増幅する装置。前記歯または複数の歯は、前記表面Σの2つの正反対の部分に生成されていることを特徴とする、請求項1~9のいずれか一項に記載のレーザービームを増幅する装置。前記入力面および前記出力面は長方形であることと、前記歯または複数の歯は、前記長方形の2つの反対側に沿って位置する、前記表面Σの2つの部分に生成されていることとを特徴とする、請求項1~10のいずれか一項に記載のレーザービームを増幅する装置。前記増幅棒構造体は、単結晶または単ドープガラスを含むことを特徴とする、請求項1~11のいずれか一項に記載のレーザービームを増幅する装置。前記結晶構造体は、歯2ごとに結晶1a、1b、1cまたはドープガラスを含むことを特徴とする、請求項1~12のいずれか一項に記載のレーザービームを増幅する装置。前記結晶はチタンサファイアであることを特徴とする、請求項12または13に記載のレーザービームを増幅する装置。請求項1~14のいずれか一項に記載のレーザービームを増幅する装置を使用する方法であって、前記装置を励起するステップを含むことと、この励起は平均100ワットを超える熱出力を誘導することとを特徴とする方法。より正確には、本発明の主題は、軸Oxに沿ってレーザービームを増幅する装置であって、-増幅棒構造体の入力面S1と出力面S2とを接続する表面Σによって画定された蛍光波長λの屈折率nCの増幅棒構造体であって、eΦの場合、方向Oxに沿った寸法eおよびOxに垂直な平面Oyzの方向に沿った寸法Φを有し、軸Oxを中心とした直径Dの光学利得媒質になるように軸Oxに沿って励起されるように意図され、光学利得は、最大利得面と呼ばれる増幅棒構造体の面S1またはS2に沿って最大値を示す増幅棒構造体と、-増幅棒構造体をその表面Σに対して囲む屈折率nAの液体と、を含む。表面Σは、寄生横レージングの発生を回避するために、最大利得面との接合部の全部または一部にわたって面取り部の形の第1の歯を含み、第1の歯は、Oxに対して角度α1で向けられ、軸Oxに沿ってラベル表示された長さe1’を有し、e1’は所定の閾値長さを超えることと、屈折率nAの液体は、励起によって誘導された熱出力を放散するように、後者が100ワットを超える場合、絶対温度1度当たり1キログラム当たり3000ジュールを超える熱容量を有することと、増幅棒構造体の蛍光波長λにおける吸収剤である濃密体および/またはこの波長における吸収剤である素子は液体に浸漬されることとを装置は主に特徴とする。好ましくは、表面Σは、2つの面を有する第2の歯を含み、第1の歯の方へ向けられた面は、軸Oxに対して角度β1で傾斜されており、α1およびβ1は、最大利得面と平行に伝搬して第1の歯によって大幅な損失即ち反射係数≦0.1で反射される光子が第2の歯のこの面に垂直に到達するようになっている。本発明の特徴によれば、利得媒質は増幅棒構造体の他方の面に沿って別の最大値を示し、表面Σは、この他方の最大利得面との接合部の全部または一部にわたってかつ軸Oxに沿ってラベル表示された長さe2’にわたって別の面取り部の形の第3の歯を含み、e2’は所定の閾値長さを超え、この別の面取り部はOxに対して角度α2で向けられ、この第3の歯の方へ向けられた第2の歯の第2の面は軸Oxに対して角度β2で傾斜されており、α2およびβ2は、この他方の最大利得面と平行に伝搬して第3の歯によって反射される光子がこの面に垂直に到達するようになっている。屈折率nAの液体は、例えば、増幅棒構造体の蛍光波長λにおける吸収剤である濃密体を浸漬する液体である。閾値長さは光学利得に応じて決まるのが有利である。本発明の別の特徴によれば、角度α1および/または角度α2により、全内面反射を回避することができ、それらはsinα1nA/nCおよびsinα2nA/nCであるようになっている。通常、e1’=e2’、α1=α2、β1=β2である。本発明の第1の実施形態によれば、入力面および出力面は円形であり、歯または複数の歯は軸Oxに対して回転対称を示す。本発明の変形実施形態によれば、歯または複数の歯は、表面Σの2つの反対の部分に生成されている。本発明の第2の実施形態によれば、入力面および出力面は長方形であり、歯または複数の歯は、長方形の2つの反対側に沿って位置する、表面Σの2つの部分に生成されている。増幅棒構造体は、結晶またはドープガラスであってもよい。増幅棒構造体は、結晶またはドープガラスを単に含んでもよい。増幅棒構造体は、1個または数個の歯を各々設けた1個または数個の結晶複数の結晶またはドープガラス複数のガラスを含むこともできる。また、本発明の主題は、上述のようなレーザービームを増幅する装置を使用する方法であって、装置を励起するステップを含むことと、この励起は平均100ワットを超える熱出力を誘導することとを特徴とする。本発明の他の特徴と利点は、添付図面を参照して、非限定的な例として与えられる下記の詳細な説明を読めば明瞭になろう。図面中で、同じ要素を同じ参照符号で表示する。以下、結晶からなる増幅棒を例にとる。結晶を、例えば、ネオジムイオンまたはイッテルビウムイオンをドープしたリン酸塩ガラスまたはケイ酸塩ガラスなどのドープガラスと交換することができる。図2は、光子の一部が反射され光子の他の部分が吸収または散乱される多くの新しい界面である、歯2を表面Σに加えることによって形状が修正された単結晶を有する結晶構造体1を示す。目的は光子の一部を伝送することであるので、結晶内で全内面反射を回避するために軸Oxに対する各歯の角度αを最適化する。従って、次式を必要とする。nAGthresh、Ox上の突起e’が少なくとも長さLGthreshを含むようになっている。Gthreshはeg0.LGthreshに比例しているので、e’≧LGthreshとなる。通常、e’は、e/20とe/6との間である。面取り部が片側のみにある場合、光子が利得ゾーンに戻らないような手段、吸収手段を設けることが好ましい。例えば、他面を部分的に覆う戻り部を形成する吸収媒質L形を設けることができる。ここで、利得が2つの面で最大値であり、α1およびe1’が面S1第1の歯の面取り部の特性を示す場合を考える。別の歯2後で第3の歯と呼ばれるを、他方の面S2および表面Σの接合部に第2の面取り部の形で設ける。この面取り部は、角度α2で結晶の外部に傾斜されており、Ox上に突起e2’≧Lgthreshを有する。これらの歯は、軸Oxに沿って示されており、S1との接合部における第1の歯、後述する第2の歯と呼ばれる裂け目部、およびS2との接合部における第3の歯がある。上述の第1および第3の歯2つの面取り部の間に設置された裂け目部とも呼ばれる2つの傾斜面を有する別の歯2を設けることも好ましい。第1の歯の角度α1は、最大利得面S1と平行に伝搬して第1の面取り部によって反射される光子10が、光子の入射角に対して90度の角度で傾斜されているこの第2の歯または裂け目部の第1の面に垂直に到達するようになっている。このようにして、この第2のジオプターに基づいて、光子は、利得が再び最大値である第2の面に到達しないように外向き行程と反対方向に戻り行程を行う。この第2の歯または裂け目部2のこの第1の面は一般的に、β1=π-2α1であるように軸Oxに対して角度β1で傾斜されている。同じ理由で、この裂け目部の第2の歯は、β2=π-2α2であるように角度β2で傾斜されている。この裂け目部のOxに沿った長さは通常、結晶の全長の半分の長さ以上である。代替形態によれば、この裂け目部を、次の2つの歯に分割できる。-β1で傾斜された面S1に向けられているを有し、他方の面に対する傾斜制約がない、S1の面取り部に近い一方の歯-β2で傾斜された面S2に向けられているを有し、他方の面に対する傾斜制約がない、S2の面取り部に近い他方の歯通常、図2に表すように3つの歯がある。S1との接合部における第1の歯、第2の歯と呼ばれる裂け目部、およびS2との接合部における第3の歯があり、次式の関係がある。α1=α2=π/4、β1=β2=π/2第2の面上で最大利得がない場合、従ってS2およびΣの接合部に第3の歯がない場合でも、この裂け目部または第2の歯を設けることができる。この場合、β2に対する制約はもはや何もない。第1の歯は、反射係数R1のジオプターを生成し、第2の歯または裂け目部は、光子を反対方向に同じように送り返す反射係数R2のジオプターを生成する一方、Eが第1の歯への入射光子のエネルギーであると考えた場合、光子は、2つのジオプター上の戻り行程の後、エネルギーE’を有する。E’は、E×R2×R12に比例している。反射係数を減らすために、表面Σをさらに艶消しすることができる。円形の断面を有する実質的に筒状即ち、歯の内部の結晶の場合、表面Σにおける歯2は、Oxに対して回転対称を有することができる。これは、例えば、光学利得Gも回転対称を有するネオジムヤグYag結晶の場合である。チタンサファイアなどの他の結晶の場合、結晶の結晶軸に基づいて方位が決まる特定の直径Dに対して利得は最大値である。長方形の断面を有する実質的に筒状即ち、歯の内部の結晶の場合、表面Σは、長方形の辺にそれぞれ対応する4つの側面を示す。ここで歯2は、利得が最大値である側面である2つの平行な反対側面上に存在することが好ましい。図5に表すのは、S1の2つの反対部分に第1の歯を面S1が示し、面取り部の軸がOyに沿っており、第1の歯と同じ形状であるが傾斜が反対の第3の歯を面S2が示す単結晶1を有する構造体である。この結晶も同様に、2つの部分に裂け目部または第2の歯を含み、Oxに沿った幅は、第1の歯と第3の歯との間の距離を含む。図6は、図5の構造体と同じ形状を示す3つの結晶、第1の歯用の第1の結晶1a、第2の歯用の第2の結晶1bおよび第3の歯用の第3の結晶1cを有する結晶構造体を示す。図2に表すような単結晶を有する増幅結晶構造体1に対して、次のような結果が得られている。より正確には、これは、歯を生成する前80mmの直径Φの円形断面を有する、厚さeが30mmのチタンサファイア結晶1である。この面S1およびS2は、各面とのΣの接合部に5mmの突起e’の面取り部を45度で示しα1=α2=45度およびe1’=e2’=e’=5mm即ち、第1および第3の歯、第2の歯2は、2つの面取り部の間に設置され、Oxに沿って、長さが15mmであり、第2の歯の面は90度で向けられている。励起レーザービームの吸収係数は、532nmで0.84cm-1であり、即ち、98の1回の通過で励起レーザービームの伝搬軸上の励起エネルギーの吸収である。励起レーザービームOxの伝搬軸に沿って得られた横光学利得は、図1に示してあり、1.46J/cm2のフルエンスを有する2つの面を通る励起に対応する。800nmでこの結晶において増幅されるべきレーザービームに対する飽和フルエンスは、1.1J/cm2と推定される。励起ビームの直径Dは、70mmである。面に平行なレーザー効果に対する界面での損失は、R12=0.04およびR2=0.02を用いて計算されている。R=R2×R12に等しい、光子の外向き行程後にキャビティに再注入されたエネルギーRの比率を、図3に表す。横レーザー効果を回避するために、利得と再注入エネルギーの比率との積G×Rは、1未満である必要がある。図4から、これらの3つの歯によって積G×Rが0.75未満であることが分かる。