るつぼ底が上下方向に駆動でき、その全長に亘り同じ内径を有する単一の水冷式銅るつぼおよび同るつぼの外周を取り巻く高周波誘導加熱コイルを使用し、真空または不活性ガス雰囲気下において、高周波誘導加熱により、上記銅るつぼの直径または短辺長さに対し1.5倍以上の長さを有する活性高融点金属含有合金の長尺鋳塊を製造する方法であって、支持体に取り付けられた棒状の溶解原料を、銅るつぼの内部に、加熱コイルの上端の高さ位置よりも下側にまで、支持体により上方から装入し、その先端部を凝固界面に接触させないように支持体により上方から保持して溶湯プールに浸漬させて、同プールからの伝熱により逐次溶解し、溶解原料を溶融状態で銅るつぼ内へ供給するとともに、銅るつぼ底部の上側に位置する加熱コイルの領域において溶湯プールを形成保持し、且つ溶湯プールの凝固界面のレベルが加熱コイルの下端と上端の間に位置した状態のもとで、るつぼ底を溶湯プールとともに引き下げ、鋳塊を毎分50mm以下の速度で引き抜いて、下方から溶湯を逐次凝固させて連続的に鋳造することを特徴とする活性高融点金属含有合金の長尺鋳塊製造法。Ti、Zr、Hf、V、Nb、Ta、Cr、Mo、W、Mn、Re、Yおよび希土類元素から選ばれる1種または2種以上の金属元素を含有する鋳塊を溶製することを特徴とする請求項1に記載の活性高融点金属含有合金の長尺鋳塊製造法。本発明は、Ti、Zr、Hf、V、Nb、Ta、Cr、Mo、W、Mn、Re、Yまたは希土類等の活性高融点金属元素を合金成分として含有する長尺の鋳塊、すなわち直径あるいは短辺長さに対する長さが1.5以上の鋳塊を、CCIM法の利用により連続的に製造するにあたって、既述したような成分偏析を鋳塊中に発生させないようにすることを課題とする。本発明は、上記課題を解決するために完成されたのであって、1るつぼ底が上下方向に駆動でき、その全長に亘り同じ内径を有する単一の水冷式銅るつぼおよび同るつぼの外周を取り巻く高周波誘導加熱コイルを使用し、真空または不活性ガス雰囲気下において、高周波誘導加熱により、上記銅るつぼの直径または短辺長さに対し1.5倍以上の長さを有する活性高融点金属含有合金の長尺鋳塊を製造する方法であって、支持体に取り付けられた棒状の溶解原料を、銅るつぼの内部に、加熱コイルの上端の高さ位置よりも下側にまで、支持体により上方から装入し、その先端部を凝固界面に接触させないように支持体により上方から保持して溶湯プールに浸漬させて、同プールからの伝熱により逐次溶解し、溶解原料を溶融状態で銅るつぼ内へ供給するとともに、銅るつぼ底部の上側に位置する加熱コイルの領域において溶湯プールを形成保持し、且つ溶湯プールの凝固界面のレベルが加熱コイルの下端と上端の間に位置した状態のもとで、るつぼ底を溶湯プールとともに引き下げ、鋳塊を毎分50mm以下の速度で引き抜いて、下方から溶湯を逐次凝固させて連続的に鋳造することを特徴とする活性高融点金属含有合金の長尺鋳塊製造法、2Ti、Zr、Hf、V、Nb、Ta、Cr、Mo、W、Mn、Re、Yおよび希土類元素から選ばれる1種または2種以上の金属元素を含有する鋳塊を溶製することを特徴とする請求項1に記載の活性高融点金属含有合金の長尺鋳塊製造法、である。本発明は、上述したように、CCIM法により、連続的に活性高融点金属合金の長尺鋳塊を溶製するに際し、溶解原料を常に溶解した状態のもとで銅るつぼ内に添加することにしたので、固形上の原料を供給する場合に見られる上述のような問題を生じない。すなわち、TiAl基合金、NbTi基合金やZr、V、Cr基各合金等の活性高融点合金の長尺鋳塊が、成分偏析や中心部における凝固欠陥のない状態で製造できる。したがって、この種合金系のさまざまの新組成の長尺高級合金鋳塊の製造に途を開くことができる本発明は、Ti、Zr、Hf、V、Nb、Ta、Cr、Mo、W、Mn、Re、Yおよび希土類から選ばれる1種または2種以上の金属元素を含有する活性高融点金属合金鋳塊の製造が目的である。たとえば、TiAl基合金、NbTi基合金、Zr基合金、V基合金、Cr基合金等であって、直径あるいは短辺長さに対し、1.5倍以上の長さを持つ円柱あるいは角柱状の長尺鋳塊を製造する。本発明は、図1に示したように、高周波誘導加熱コイル1を外装した銅るつぼ2を使用して溶解原料を溶解そして凝固させるいわゆるCCIM法を基本とする。本発明では、銅るつぼの底盤3を適当な引き抜き機構により、上下方向に駆動できるようにし、また溶解原料は別に製造しておいた固形の棒状原料4を支持体5に取り付け、銅るつぼ2の内部中心に垂下させる。なお、この装置全体は、操業に際し真空もしくは不活性ガス雰囲気下におく。棒状原料4は、成分調整した所定の合金材を事前に溶解して棒状に鋳造する方法、あるいはスクラップや原料等を機械的にプレス成形する方法により製作する。そして、上記装置および原料を用いて本発明の方法を実施するには、装入すべき溶解原料を溶融状態にて銅るつぼ内に供給し、溶湯プール6の体積をほぼ一定に保持しつつ、下方からの冷却にて凝固する鋳塊8を下方へ引きおろす。この場合必要なことは、溶湯プールの体積を一定に維持すると同時に、その凝固界面7の進行速度も一定に維持することである。そのために、冷却能力によって定まる凝固界面の進行速度に応じて鋳塊8を引き抜くと同時に、その引き抜き量に応じた量の溶解原料を供給する。この方法では、同るつぼに内接して形成される溶湯プール6の凝固界面7のレベルは、図1のように、加熱用コイル1の下端と上端との間に位置した状態のもとで、液状の溶解原料を上方から供給することが重要である。なお、液状の溶解原料を得るには、別に準備されたCCIM設備による溶解法、プラズマアーク溶解法あるいはアーク溶解法等によるのもよいが、このような専用設備は大掛かりで経済的でもない。したがって、図1に例示した手段および方法によるのがもっとも実用的であるが、本発明はこの方法に限定されない。図1の方法について説明すると、下記する初装原料が溶解して定常状態になってからは、棒状の溶解原料4を、その先端部分が凝固界面7に直接に接触することがないように、支持体5により上方から保持する。そして、溶湯プール6の上端付近のレベルで溶解原料を溶解させる。このためには、棒状の溶解原料4を加熱用コイルからの誘導加熱により溶融してもよいし、溶湯プール自身に棒状の溶解原料の先端部分を浸漬し、溶湯プールからの伝熱にて溶融させてもよい。いずれの方法によるも、溶解原料4を図1のように、加熱コイル1の上端レベルよりも下方へ下がったレベルで溶解して供給することが不可欠である。もし、このレベルより上方位置で棒状の溶解原料が早めに溶融すると、液滴になって落下するか、あるいは直接溶湯に吸収されて溶湯プールの量が増加し、前述した速度制御が困難となって成分偏析等の欠陥の原因になる。以上の操作を行なうとき、鋳塊の引き抜き速度は、直接水冷が困難なため、毎分50mm以下、よいのは30mm以下、より好ましいのは2~25mmである。実施例下記仕様のCCIM法による鋳塊引き抜き鋳造法により、TiAl系50/50atの金属間化合物の長尺鋳塊を製造した。高周波電源出力:最大400kW周波数:約3000Hz水冷銅るつぼ:内径φ210mm、使用冷却水量400L/min側面部:24本の水冷銅製セグメントで構成底部:引き抜き機構に取り付けた水冷銅底盤高周波加熱コイル:7ターンを側面水冷銅るつぼの外周部に設置真空チャンバー:10m3まず、工業用純チタン材で製作した引き抜きスタート盤を底部引き抜き機構に連結した水冷銅底盤3に取り付けて銅るつぼ2内に装入し、その上面が加熱用コイル1の下端部より10mm上方のレベルに設定した。その上に、初装原料として、TiAl組成の溶解原料15kgを塊状の形で装入した。また、追加装入すべき溶解原料は、上記組成のTiAlを直径φ150~180mmの範囲で、長さ600mmほどの円柱状棒材を、真空チャンバー図示しないの上部に設置した原料吊り下げ機構の支持体5にとりつけた。なお、この棒状原料4は、複数の鋳塊を接合して重量約40kgの棒状に製作したものを使用した。次いで、真空チャンバーを拡散ポンプで5×104Torrまで真空排気後、高純度アルゴンを200Torrまで充填し、不活性雰囲気に置換した。次に、高周波電源の出力を入れ、100kW10分間→200kW10分間→300kW10分間保持した。この操作により、初装原料のTiAl合金は溶解して銅るつぼ内に溶湯プールを形成した。そこで、棒状の溶解原料4を、溶湯プール上部の加熱コイル1の上端部よりも下側のレベルに装入されるように押し下げた。このように操作することにより、溶解原料の先端部が誘導発熱して溶解し、液滴となって落下して下方の溶湯プールに吸収され、溶解原料が溶融状態で溶湯プールに供給できることが確認できる。さらに、溶湯プールの量が増加すると、やがて棒状の溶解原料の先端部は、溶湯プールの液面と接触し、さらに溶湯プール内に浸漬した状態となり、ここからは溶湯プールからの伝熱によっても溶解できるようになる。そして、溶湯プールの量が20kgほどに増加した時点で、すでに凝固してできつつある鋳塊を引き下げ機構を操作して下方に引き抜く。本実施例では、溶湯プールの液面レベルが一定に維持できるように、引き抜き速度を毎分5mmとし、連続的に引き抜き鋳造した。このようにして製造したφ210×400~500Lmmの円柱状の鋳塊を縦方向に切断し、鋳塊の内部品質およびマクロ組織を検査に供した。なお、比較例として、50×50×20mmサイズの塊状をした溶解原料を使用し、基本的には上記と同じような設備で溶解する二種の方法を実施した。すなわち、フイーダーを使用して塊状の溶解原料を1回に2kgずつ間欠的に溶湯へ添加し、毎分2mmの速度で連続的に鋳塊を引き抜く方法Aおよび溶解原料の添加中に鋳塊の引き抜き操作を中断して溶湯プールを3分間保持したのち、添加量に相当する分量の鋳塊を引き抜く操作を20回継続する方法Bとした。以上各例の試験結果は表1に示す通りで、添加原料の溶け残りによる内部品質が、本発明の実施例では明らかに良好であり、またマクロ偏析についてみると、比較例では、凝固界面に沿って偏析をみとめるのに、本発明によるものはそれがない。ところで、CCIM法を利用して引き抜き操作により、活性高融点金属合金の長尺鋳塊を製造しようとする場合、溶解原料の溶け残りができるのを抑制するためには、操作条件の最適化をはかることが肝要である。すなわち、成分偏析の発生は、凝固界面の進行速度のはやさに反比例する傾向があって、塊状つまり固体の溶解原料を供給するとき、そのサイズの大小によって溶湯中での溶融差を生じ、そのときの溶け残りが成分偏析をもたらす。このような問題を解決しようとするひとつの手段として、凝固鋳塊の引き抜きの間欠的な停止を組み合わせたのが上記比較法Bであるが、本発明は、同法よりもこの種活性高融点金属合金の成分組成の如何を問わず、成分偏析のない高品質の長尺鋳塊を安定的に製造できる点で安定していることがわかる。