"固体電解質体と該固体電解質体の表面に設けられた一対のセンサ電極とを有するガスセンサに適用され、センサ検出対象となる被検出ガスに含まれる所定ガス成分の濃度を前記ガスセンサの検出信号に基づいて演算するガスセンサ制御装置であって、前記一対のセンサ電極の少なくともいずれかに電気的に接続され、その接続されたセンサ電極に対して定電流を供給する定電流供給手段と、前記所定ガス成分の濃度変化に対する検出応答性を含む前記ガスセンサの出力特性を変更する変更要求の有無を判定する判定手段と、前記判定手段により前記変更要求が有ると判定された場合に、その変更要求に基づいて、前記一対のセンサ電極間に流れる定電流の向きを決定し、該決定した向きで前記定電流が流れるように前記定電流供給手段を制御する電流制御手段と、を備えることを特徴とするガスセンサ制御装置。内燃機関の排気を前記被検出ガスとして空燃比を検出するガスセンサに適用され、前記判定手段は、空燃比がリッチからリーンに変化するリーン変化時の前記ガスセンサの出力特性、及び空燃比がリーンからリッチに変化するリッチ変化時の前記ガスセンサの出力特性の少なくともいずれかについて、前記変更要求の有無を判定するものであり、前記電流制御手段は、前記リーン変化時の出力特性及び前記リッチ変化時の出力特性に関する前記判定手段の判定結果に基づいて、前記一対のセンサ電極間に流れる定電流の向きを決定する請求項1に記載のガスセンサ制御装置。前記ガスセンサは、前記一対のセンサ電極として、排気に晒される排気側電極と、所定酸素濃度となる基準室内の基準ガスに晒される基準室側電極とを有し、前記電流制御手段は、前記判定手段により前記リーン変化時の出力特性として同変化時の検出応答性を高める変更要求が有ると判定された場合に、前記固体電解質体を通じて基準室側電極から排気側電極に酸素が供給される向きに定電流が流れるように前記定電流供給手段を制御し、前記判定手段により前記リッチ変化時の出力特性として同変化時の検出応答性を高める変更要求が有ると判定された場合に、前記固体電解質体を通じて排気側電極から基準室側電極に酸素が供給される向きに定電流が流れるように前記定電流供給手段を制御する請求項2に記載のガスセンサ制御装置。前記内燃機関の運転状態を検出する運転状態検出手段を備え、前記判定手段は、前記運転状態検出手段により検出された機関運転状態に基づいて、前記変更要求の有無を判定する請求項2又は3に記載のガスセンサ制御装置。前記ガスセンサによる空燃比の検出結果に基づいて、空燃比を所定の目標値に制御する内燃機関制御システムに適用され、前記判定手段は、前記運転状態検出手段により検出された機関運転状態に基づいて前記内燃機関が高負荷運転になっていると判断された場合に、前記リーン変化時の検出応答性を高める変更要求が有ると判定し、前記電流制御手段は、前記リーン変化時の検出応答性を高める変更要求に基づいて前記定電流供給手段を制御する請求項4に記載のガスセンサ制御装置。前記ガスセンサによる空燃比の検出結果に基づいて、空燃比を所定の目標値に制御する内燃機関制御システムに適用され、前記判定手段は、前記運転状態検出手段により検出された機関運転状態に基づいて前記内燃機関が冷間状態になっていると判断された場合に、前記リッチ変化時の検出応答性を高める変更要求が有ると判定し、前記電流制御手段は、前記リッチ変化時の検出応答性を高める変更要求に基づいて前記定電流供給手段を制御する請求項4又は5に記載のガスセンサ制御装置。前記定電流供給手段は、前記センサ電極間で流れる定電流の量を調整可能であり、前記電流制御手段は、前記判定手段の判定結果に基づいて、前記定電流供給手段による定電流量の調整により前記出力特性として検出応答性の応答性レベルを可変に制御する請求項2乃至6のいずれか一項に記載のガスセンサ制御装置。前記判定手段は、前記内燃機関の負荷が増加側に変化する過渡時、及びその負荷増加により高負荷となっている高負荷定常時に、前記リーン変化時の検出応答性を高める変更要求が有ると判定し、前記電流制御手段は、前記過渡時の応答性レベルを、前記高負荷定常時の応答性レベルよりも高応答とする請求項7に記載のガスセンサ制御装置。しかしながら、特許文献1の発明では、補助電気化学電池を備えていない一般的なO2センサに対してセンサ構造を大きく変更する必要があり、実用化にあたっては、O2センサの設計変更が強いられたり、O2センサの製造コストが嵩んだりする等の不都合が生じる。本発明は、簡易な構成を用いつつも、検出応答性等のガスセンサの出力特性を好適に調整することができるガスセンサ制御装置を提供することを主たる目的とするものである。以下、上記課題を解決するための手段、及びその作用効果について説明する。請求項1に記載のガスセンサ制御装置は、固体電解質体と該固体電解質体の表面に設けられた一対のセンサ電極とを有するガスセンサに適用され、センサ検出対象となる被検出ガスに含まれる所定ガス成分の濃度を前記ガスセンサの検出信号に基づいて演算する。そして、前記一対のセンサ電極の少なくともいずれかに電気的に接続され、その接続されたセンサ電極に対して定電流を供給する定電流供給手段と、前記所定ガス成分の濃度変化に対する検出応答性を含む前記ガスセンサの出力特性を変更する変更要求の有無を判定する判定手段と、前記判定手段により前記変更要求が有ると判定された場合に、その変更要求に基づいて、前記一対のセンサ電極間に流れる定電流の向きを決定し、該決定した向きで前記定電流が流れるように前記定電流供給手段を制御する電流制御手段と、を備える。被検出ガスにおいて所定ガス成分の濃度変化が生じる際被検出ガスの成分組成が変わる場合を含むにおいて、その濃度変化が実際に生じても、濃度変化前のガス組成に含まれるガス成分がセンサ周りに残っていると、新たなガス組成に含まれるガス成分の検出に対してセンサ検出信号の出力変化すなわちセンサ応答性が遅くなる。また、こうしたセンサ応答性の低下について、対処すべき内容は都度変わり得ると考えられる。この点、本発明では、検出応答性を含むガスセンサの出力特性を変更すべき状況下であることを判定するとともに、その状況下において、都度の状況変更要求に基づいて、一対のセンサ電極間に流れる定電流の向きを決定し、その決定した向きで定電流を供給することとした。そのため、所定ガス成分の濃度変化に際し、本来検出したい所定ガス成分とは異なる成分濃度検出に邪魔になる成分についてその除去を早めたり、それとは逆に遅くしたりすることができる。かかる場合、所定ガス成分の濃度変化後において本来検出したい所定ガス成分に対する検出応答性を任意に調整することが可能となる。また、濃度変化が生じない場合にあっても、本来検出したい所定ガス成分とは異なる成分濃度検出に邪魔になる成分についてその除去を促したり、それとは逆に抑えたりすることができ、ガスセンサの出力特性出力値自体を変更することが可能となる。ここで本発明では、ガスセンサの出力特性を変更するための構成として、定電流供給手段によりガスセンサに定電流を供給する構成を採用しているため、ガスセンサ自体の設計変更等が強いられるものではなく、構成の煩雑化を抑制できる。以上により、簡易な構成を用いつつも、ガスセンサの出力特性を好適に調整することができるものとなる。請求項2に記載の発明は、内燃機関の排気を被検出ガスとして空燃比を検出するガスセンサに適用される。そして、前記判定手段は、空燃比がリッチからリーンに変化するリーン変化時の前記ガスセンサの出力特性、及び空燃比がリーンからリッチに変化するリッチ変化時の前記ガスセンサの出力特性の少なくともいずれかについて、前記変更要求の有無を判定するものであり、前記電流制御手段は、前記リーン変化時の出力特性及び前記リッチ変化時の出力特性に関する前記判定手段の判定結果に基づいて、前記一対のセンサ電極間に流れる定電流の向きを決定する。内燃機関から排出される排気の場合、空燃比についてリッチ/リーンの変化切り替わりが生じる。この場合、空燃比がリッチからリーンに変化する際リーン変化時には、リーンへの変化直後においてリッチ成分であるHC等がセンサ周りに残留し、このリッチ成分により、センサ電極でのリーン成分NOx等の検出反応が妨げられる。その結果、ガスセンサにおいてリーン出力の応答性が低下する。また、空燃比がリーンからリッチに変化する際リッチ変化時には、リッチへの変化直後においてリーン成分であるNOx等がセンサ周りに残留し、このリーン成分により、センサ電極でのリッチ成分HC等の検出反応が妨げられる。その結果、ガスセンサにおいてリッチ出力の応答性が低下する。この点、請求項2の発明では、ガスセンサについてリーン変化時の出力特性やリッチ変化時の出力特性を変更するか否かを判定しており、その判定結果に基づいて、一対のセンサ電極間に流れる定電流の向きを決定するため、それら空燃比の変化時においてガスセンサの出力特性検出応答性を所望の特性に調整することが可能となる。なお、上記のとおり一対のセンサ電極間に定電流を流すことでガスセンサの出力特性を変更する構成では、リッチ/リーンの変化時だけでなく、空燃比がリーンになっている状態、リッチになっている状態でも、ガスセンサの出力特性出力値が変更できるものとなっている図7参照。この場合、リーン感度及びリッチ感度のいずれかが向上するものとなっている。定電流の供給に関して具体的には、請求項3に記載したように、前記判定手段により前記リーン変化時の出力特性として同変化時の検出応答性を高める変更要求が有ると判定された場合に、前記固体電解質体を通じて基準室側電極から排気側電極に酸素が供給される向きに定電流が流れるように前記定電流供給手段を制御し、前記判定手段により前記リッチ変化時の出力特性として同変化時の検出応答性を高める変更要求が有ると判定された場合に、前記固体電解質体を通じて排気側電極から基準室側電極に酸素が供給される向きに定電流が流れるように前記定電流供給手段を制御するとよい。つまり、リッチ→リーンの変化時に、固体電解質体を通じて基準室側電極から排気側電極に酸素が供給されるようにすることで、排気側電極の周囲に存在残留しているリッチ成分HC等をいち早く除去し、その結果リーン出力の応答性を向上させることができる。また、リーン→リッチの変化時に、固体電解質体を通じて排気側電極から基準室側電極に酸素が供給されるようにすることで、排気側電極の周囲に存在残留しているリーン成分NOx等をいち早く除去し、その結果リッチ出力の応答性を向上させることができる。また、請求項4に記載の発明では、前記内燃機関の運転状態を検出する運転状態検出手段を備え、前記判定手段は、前記運転状態検出手段により検出された機関運転状態に基づいて、前記変更要求の有無を判定する。内燃機関の運転中には、ガスセンサに求められる出力特性検出応答性が都度変化すると考えられる。この点、上記構成によれば、時々の機関運転状態に対応させつつ、ガスセンサに対して都度適した出力特性を付与することができる。請求項5に記載の発明は、前記ガスセンサによる空燃比の検出結果に基づいて、空燃比を所定の目標値に制御する内燃機関制御システムに適用され、前記判定手段は、前記運転状態検出手段により検出された機関運転状態に基づいて前記内燃機関が高負荷運転になっていると判断された場合に、前記リーン変化時の検出応答性を高める変更要求が有ると判定し、前記電流制御手段は、前記リーン変化時の検出応答性を高める変更要求に基づいて前記定電流供給手段を制御する。内燃機関の高負荷運転状態では、気筒内に吸入される新気量が増え、リーン成分NOxの排出が増えることが懸念される。この点、上記のとおりリーン変化時におけるガスセンサの検出応答性が高められることにより、空燃比制御においてリーン変化に対して高応答となる制御を実施できる。これにより、高負荷運転状態でのリーン成分NOxの排出を抑制できる。また、請求項6に記載の発明は、前記ガスセンサによる空燃比の検出結果に基づいて、空燃比を所定の目標値に制御する内燃機関制御システムに適用され、前記判定手段は、前記運転状態検出手段により検出された機関運転状態に基づいて前記内燃機関が冷間状態になっていると判断された場合に、前記リッチ変化時の検出応答性を高める変更要求が有ると判定し、前記電流制御手段は、前記リッチ変化時の検出応答性を高める変更要求に基づいて前記定電流供給手段を制御する。内燃機関の冷間状態では、燃焼室内で燃焼に供される燃料噴射量が増やされ、リッチ成分HC等の排出が増えることが懸念される。この点、上記のとおりリッチ変化時におけるガスセンサの検出応答性が高められることにより、空燃比制御においてリッチ変化に対して高応答となる制御を実施できる。これにより、冷間状態でのリッチ成分HC等の排出を抑制できる。また、本発明では、ガスセンサの検出応答性を高めるだけでなく、低めることも可能であり、検出応答性を低める構成として以下が考えられる。前記内燃機関の排気通路において排気の上流側と下流側となる位置にそれぞれ設けられた上流側触媒と下流側触媒とを備え、それら両触媒の間に前記ガスセンサが設けられており、前記内燃機関の運転中に燃料カットを実施するとともに、その燃料カットから燃料噴射への復帰時に、前記ガスセンサによる空燃比の検出結果に基づいて、前記両触媒の酸素過多の状態を解消すべく空燃比を一時的にリッチ化するリッチ噴射制御を実施する内燃機関制御システムに適用され、前記判定手段は、前記リッチ噴射制御を実施する場合に、前記リッチ変化時の検出応答性を低める変更要求が有ると判定し、前記電流制御手段は、前記リッチ変化時の検出応答性を低める変更要求に基づいて前記定電流供給手段を制御する。排気通路に上流側触媒と下流側触媒とが設けられている構成において燃料カットが実施されると、それら両触媒が酸素過多の状態極リーン状態となり、燃料カットからの復帰直後には、両触媒の酸素過多の状態をいち早く解消させるべく、すなわち両触媒を中立状態酸素適量状態にいち早く復帰させるべく、ガスセンサによる空燃比の検出結果に基づいてリッチ噴射制御が実施される。この場合、ガスセンサは両触媒の間に設けられたものであり、そのガスセンサの検出結果がリーンからリッチに変化したことに基づいてリッチ噴射制御が終了される。しかしながら、ガスセンサの設置位置において実空燃比がリーンからリッチに変化した時点では、上流側触媒のみが中立状態となっており、下流側触媒については未だ酸素過多の状態のままであることが考えられる。この点、上記構成では、リッチ噴射制御を実施する場合にリッチ変化時の検出応答性を低める構成としているため、リッチ噴射制御の実施中において実際の空燃比変化リーン→リッチの変化に対してガスセンサの出力応答が遅れることとなる。この場合、上流側触媒が中立状態となった後、それから幾分遅れてリッチ噴射制御が終了されることになる。したがって、燃料カット後において、上流側及び下流側の両触媒について適正なる中立化の制御を実施でき、ひいては燃料カット直後における排気浄化を好適に実施できる。請求項7に記載の発明では、前記定電流供給手段は、前記センサ電極間で流れる定電流の量を調整可能であり、前記電流制御手段は、前記判定手段の判定結果に基づいて、前記定電流供給手段による定電流量の調整により前記出力特性として検出応答性の応答性レベルを可変に制御する。センサ電極間に定電流を流してガスセンサの検出応答性を変更する場合、リーン変化時の検出応答性とリッチ変化時の検出応答性とのうち一方を高める状態にすると、他方が低められることとなる。そのため、リーン変化時及びリッチ変化時のいずれかの検出応答性を高める場合には、その応答性レベルを適度に調整することが望ましい。この点、上記構成によれば、定電流量の調整によりガスセンサの検出応答性の応答性レベルが制御できるため、リーン変化時の検出応答性とリッチ変化時の検出応答性とのバランスを考慮しつつ、検出応答性を可変に制御できる。請求項8に記載の発明では、前記判定手段は、前記内燃機関の負荷が増加側に変化する過渡時、及びその負荷増加により高負荷となっている高負荷定常時に、前記リーン変化時の検出応答性を高める変更要求が有ると判定し、前記電流制御手段は、前記過渡時の応答性レベルを、前記高負荷定常時の応答性レベルよりも高応答とする。内燃機関の負荷が増加側に変化する過渡時、及びその負荷増加により高負荷となっている高負荷定常時はいずれも、気筒内に吸入される新気量が増え、NOx等のリーン成分の排出が増えることが懸念されるため、NOx等の排出抑制の観点からすればリーン変化時の検出応答性を高めることが望ましい。ただし、過渡時と高負荷定常時とを比べると、過渡時の方が、NOx等の排出量が意図せず増える懸念が大きい。この点、上記構成によれば、過渡時の応答性レベルを、高負荷定常時の応答性レベルよりも高応答としているため、リーン変化時の検出応答性とリッチ変化時の検出応答性とのバランスを保ちつつ、NOx等のリーン成分の排出を好適に抑制できる。第1の実施形態以下、本発明を具体化した第1の実施の形態について図面を参照しつつ説明する。本実施形態は、車載エンジンの排気管に設けられたガスセンサを用い、そのガスセンサの出力に基づいてエンジンの各種制御等を実施するエンジン制御システムについて説明する。当該制御システムにおいては、電子制御ユニット以下、ECUというを中枢として燃料噴射量の制御や点火時期の制御等を実施する。図1は、本システムの全体概要を示す構成図である。図1において、エンジン10は、例えばガソリンエンジンであり、電子制御式のスロットルバルブ11や、燃料噴射弁12、点火装置13等を備えている。エンジン10の排気管14排気通路には排気浄化装置としての触媒15a,15bが設けられている。触媒15a,15bは、例えばいずれも三元触媒よりなり、そのうち触媒15aが上流側触媒としての第1触媒、触媒15bが下流側触媒としての第2触媒である。第1触媒15aの上流側にはA/Fセンサ16が設けられ、触媒15a,15bの間第1触媒15aの下流側でかつ第2触媒15bの上流側にはO2センサ17が設けられている。A/Fセンサ16は、排気の空燃比に略比例するA/F信号を出力する。また、O2センサ17は、排気の空燃比がリッチかリーンかに応じて異なる起電力信号を出力する。その他、本システムには、スロットルバルブ11の開度を検出するスロットル開度センサ21や、エンジンの所定クランク角毎に例えば30°CA周期で矩形状のクランク角信号を出力するクランク角センサ22、エンジン10の吸入空気量を検出する空気量センサ23、エンジン冷却水の温度を検出する冷却水温センサ24等の各種センサが設けられている。図示は省略するが、上記以外に、気筒内の燃焼圧を検出する燃焼圧センサ、アクセル開度アクセル操作量を検出するアクセル開度センサ、エンジン潤滑油の温度を検出する油温センサ等が設けられている。これらの各センサが運転状態検出手段に相当する。ECU25は、周知のCPU、ROM、RAM等よりなるマイクロコンピュータマイコンを主体として構成されており、ROMに記憶された各種の制御プログラムを実行することで、都度のエンジン運転状態に応じてエンジン10の各種制御を実施する。すなわち、ECU25は、上記各種センサ等から各々信号を入力し、それらの各種信号に基づいて燃料噴射量や点火時期を演算して燃料噴射弁12や点火装置13の駆動を制御する。特に燃料噴射量制御に関して、ECU25は、第1触媒上流側のA/Fセンサ16の検出信号と、第1触媒下流側のO2センサ17の検出信号に基づいて空燃比フィードバック制御を実施することとしている。すなわち、ECU25は、A/Fセンサ16により検出される実空燃比が、エンジン運転状態に基づいて設定される目標空燃比に一致するようにメインフィードバック制御を実施するとともに、O2センサ17の検出信号に基づいてサブフィードバック制御を実施する。このとき、例えば目標空燃比をストイキ理論空燃比として空燃比フィードバック制御を実施する。次に、O2センサ17の構成を説明する。O2センサ17はコップ型構造のセンサ素子31を有しており、図2にはセンサ素子31の断面構成を示す。実際には当該センサ素子31は素子全体がハウジングや素子カバー内に収容される構成となっており、エンジン排気管内に配設されている。センサ素子31において、固体電解質層32は断面コップ状に形成されており、その外表面には排気側電極層33が設けられ、内表面には大気側電極層34が設けられている。固体電解質層32は、ZrO2、HfO2、ThO2、Bi2O3等にCaO、MgO、Y2O3、Yb2O3等を安定剤として固溶させた酸素イオン伝導性酸化物焼結体からなる。また、各電極層33,34は共に白金等の触媒活性の高い貴金属からなり、その表面には多孔質の化学メッキ等が施されている。各電極層33,34が一対の対向電極センサ電極となっている。固体電解質層32にて囲まれる内部空間は大気室35となっており、その大気室35内にはヒータ36が収容されている。ヒータ36は、センサ素子31を活性化するに十分な発熱容量を有しており、その発熱エネルギによりセンサ素子全体が加熱される。O2センサ17の活性温度は、例えば350~400°C程度である。なお、大気室35は、大気が導入されることでその内部が所定酸素濃度に保持されている。上記センサ素子31では、固体電解質層32の外側電極層33側が排気雰囲気、同内側電極層34側が大気雰囲気となっており、これら双方の酸素濃度の差酸素分圧の差に応じて電極層33,34間で起電力が発生する。つまり、センサ素子31では、空燃比がリッチかリーンかで異なる起電力が発生する。これにより、O2センサ17は、排ガスの酸素濃度すなわち空燃比に応じた起電力信号を出力する。図3は、排気の空燃比とセンサ素子31の起電力との関係を示す起電力特性図である。図3において、横軸は空気過剰率λであり、λ=1が理論空燃比ストイキである。センサ素子31は、空燃比がリッチかリーンかで異なる起電力を発生し、理論空燃比ストイキ付近で起電力が急変する特性を有する。具体的には、燃料リッチ時のセンサ起電力は約0.9Vであり、燃料リーン時のセンサ起電力は約0Vである。図2において、センサ素子31の排気側電極層33は接地され、大気側電極層34にはマイコン26が接続されている。排気の空燃比酸素濃度に応じてセンサ素子31にて起電力が発生すると、その起電力に相当するセンサ検出信号がマイコン26に対して出力される。マイコン26は、例えばECU25内に設けられており、センサ検出信号に基づいて空燃比を算出する。なお、マイコン26は、上述した各種センサの検出結果に基づいて、エンジン回転速度や吸入空気量を算出する。ところで、エンジン10の運転時には、排気の実空燃比が逐次変化し、例えばリッチとリーンとで繰り返し変化することがある。こうした実空燃比の変化に際し、ガスセンサの検出応答性が低いと、それに起因して都度のエンジン性能に影響が及ぶことが懸念される。例えば、エンジン10の高負荷運転時において排気中のNOx量が意図よりも増えてしまう等が生じる。実空燃比がリッチとリーンとで変化する際のO2センサ17の検出応答性について説明する。エンジン10から排出される排気において実空燃比第1触媒下流側の実空燃比がリッチ/リーンで変化する際には排気の成分組成が変わる。このとき、その変化の直前における排気成分の残留により、変化後の空燃比に対するO2センサ17の出力変化すなわちセンサ出力の応答性が遅くなる。具体的には、リッチからリーンへの変化時には、図4aに示すように、リーン切替直後にリッチ成分であるHC等が排気側電極層33付近に残留し、このリッチ成分により、センサ電極でのリーン成分NOx等の反応が妨げられる。その結果、O2センサ17としてリーン出力の応答性が低下する。また、リーンからリッチへの変化時には、図4bに示すように、リッチ変化直後にリーン成分であるNOx等が排気側電極層33付近に残留し、このリーン成分により、センサ電極でのリッチ成分HC等の反応が妨げられる。その結果、O2センサ17としてリッチ出力の応答性が低下する。O2センサ17の出力変化を図5のタイムチャートで説明する。図5において、実空燃比がリッチ及びリーンで変化すると、その実空燃比の変化に応じてセンサ出力がリッチガス検出値0.9Vとリーンガス検出値0Vとで変化する。ただしこの場合、実空燃比の変化に対してセンサ出力は遅れを伴い変化する。図5では、リッチ→リーンの変化時には、実空燃比の変化に対してセンサ出力がTD1の遅れで変化し、リーン→リッチの変化時には、実空燃比の変化に対してセンサ出力がTD2の遅れで変化するようになっている。そこで本実施形態では、空燃比のリーン変化時の検出応答性、及びリッチ変化時の検出応答性の少なくともいずれかについて、O2センサ17の検出応答性に関する変更要求の有無を判定するとともに、変更要求が有ると判定された場合に、その変更要求に基づいて定電流制御を実施して、O2センサ17の検出応答性を任意に調整する。センサ応答性の制御としては、一対のセンサ電極間に所定方向で電流を流し、それによりO2センサ17の検出応答性を可変に制御することとしている。具体的には、図2に示すように、大気側電極層34に定電流供給手段としての定電流回路27を接続し、その定電流回路27による定電流Icsの供給をマイコン26により制御することとしている。この場合、マイコン26は、一対のセンサ電極間に流れる定電流Icsの向きと量とを設定し、その設定した定電流Icsが流れるように定電流回路27を制御する。詳しくは、定電流回路27は、大気側電極層34に対して、正逆両方向いずれかの向きで定電流Icsを供給するものであり、さらにその定電流量を可変に調整できるものである。つまり、マイコン26は、PWM制御により定電流Icsを可変に制御する。かかる場合、定電流回路27では、マイコン26から出力されるデューティ信号に応じて定電流Icsが調整され、その電流量調整された定電流Icsが排気側電極層33と大気側電極層34との電極間に流れることとなる。なお本実施形態では、排気側電極層33→大気側電極層34の向きに流れる定電流Icsを負の定電流-Ics、大気側電極層34→排気側電極層33の向きに流れる定電流Icsを正の定電流Icsとしている。例えば、リッチからリーンへの変化時の検出応答性リーン感度を高める場合には、図6aに示すように、固体電解質層32内を通じて大気側電極層34から排気側電極層33に酸素が供給されるように定電流Ics負の定電流Icsが流される。この場合、大気側から排気側に酸素が供給されることにより、排気側電極層33の周囲に存在残留しているリッチ成分HCについて酸化反応が促進され、それに伴いリッチ成分をいち早く除去できる。これにより、排気側電極層33においてリーン成分NOxが反応しやすくなり、結果としてO2センサ17のリーン出力の応答性が向上する。また、リーンからリッチへの変化時の検出応答性リッチ感度を高める場合には、図6bに示すように、固体電解質層32内を通じて排気側電極層33から大気側電極層34に酸素が供給されるように定電流Ics正の定電流Icsが流される。この場合、排気側から大気側に酸素が供給されることにより、排気側電極層33の周囲に存在残留しているリーン成分NOxについて還元反応が促進され、それに伴いリーン成分をいち早く除去できる。これにより、排気側電極層33においてリッチ成分HCが反応しやすくなり、結果としてO2センサ17のリッチ出力の応答性が向上する。図7は、リーン変化時の検出応答性リーン感度を高める場合、及びリッチ変化時の検出応答性リッチ感度を高める場合におけるO2センサ17の出力特性起電力特性を示す図である。リーン変化時の検出応答性リーン感度を高める場合において、上記のとおり固体電解質層32内を通じて大気側電極層34から排気側電極層33に酸素が供給されるように負の定電流Icsが流されると図6a参照、図7のaに示すように、出力特性線がリッチ側にシフトするより詳細には、リッチ側かつ起電力減少側にシフトする。この場合、実際の空燃比がストイキ近傍のリッチ域にあってもセンサ出力がリーン出力となる。これは、O2センサ17の出力特性として、リーン変化時の検出応答性リーン感度が高められていることを意味する。また、リッチ変化時の検出応答性リッチ感度を高める場合において、上記のとおり固体電解質層32内を通じて排気側電極層33から大気側電極層34に酸素が供給されるように正の定電流Icsが流されると図6b参照、図7のbに示すように、出力特性線がリーン側にシフトするより詳細には、リーン側かつ起電力増加側にシフトする。この場合、実際の空燃比がストイキ近傍のリーン域にあってもセンサ出力がリッチ出力となる。これは、O2センサ17の出力特性として、リッチ変化時の検出応答性リッチ感度が高められていることを意味する。図8は、O2センサ17の検出応答性を可変に制御するためのセンサ応答性制御の処理手順を示すフローチャートである。本処理は、マイコン26により所定の時間周期で繰り返し実行される。図8では、ステップS11~S13において、O2センサ17の検出応答性を変更するための変更要求の有無を判定し、ステップS14~S17において、実際にO2センサ17の検出応答性を変更すべく、変更要求の判定結果に基づいて定電流制御を実施する。詳しくは、ステップS11では、エンジン10が始動時等の冷間状態にあるか否かを判定する。この判定はエンジン運転状態に基づいて実施されればよく、具体的には、エンジン水温が所定温度以下であること、エンジン潤滑油の油温が所定温度以下であること、燃料経路内の燃料温度が所定温度以下であること、のいずれかが成立する場合に、エンジン10が冷間状態にあると判定される。ステップS11がYESであると判定されることは、リッチ変化時の検出応答性を高める変更要求が有ると判定されることに相当する。この場合、ステップS14に進み、リッチ変化時の検出応答性を高める変更要求に基づいて定電流Icsの供給を制御する。具体的には、定電流回路27の定電流として正の定電流Icsを設定する。このとき、マイコン26により定電流回路27が制御され、排気側電極層33から大気側電極層34に酸素が供給される向きで定電流Ics正の定電流Icsが流れることとなる。これにより、エンジン10が冷間状態にある場合においてリッチ変化時の検出応答性が高められる。なお、定電流量はあらかじめ定められた所定値であるとよい。また、ステップS12では、エンジン10が高負荷運転状態になっているか否かを判定する。この判定はエンジン運転状態に基づいて実施されればよく、具体的には、気筒内への充填空気量が所定量以上であること、気筒内での燃焼圧が所定値以上であること、アクセル開度が所定値以上であること、のいずれかが成立する場合に、エンジン10が高負荷運転状態になっていると判定される。ステップS12がYESであると判定されることは、リーン変化時の検出応答性を高める変更要求が有ると判定されることに相当する。この場合、ステップS15に進み、リーン変化時の検出応答性を高める変更要求に基づいて定電流Icsの供給を制御する。具体的には、定電流回路27の定電流として負の定電流Icsを設定する。このとき、マイコン26により定電流回路27が制御され、大気側電極層34から排気側電極層33に酸素が供給される向きで定電流Ics負の定電流Icsが流れることとなる。これにより、エンジン10が高負荷運転状態になっている場合においてリーン変化時の検出応答性が高められる。なお、定電流量はあらかじめ定められた所定値であるとよい。ここで、上記の高負荷運転時を想定すると、その高負荷運転期間には、エンジン負荷が増加側に変化する過渡時と、その負荷増加により高負荷となっている高負荷定常時とが含まれる。この場合、過渡時及び高負荷定常時にはいずれもリーン変化時の検出応答性が高められるが、その検出応答性を高めるにあたって、過渡時と高負荷定常時とで、検出応答性として要求される応答性レベルを相違させるようにするとよい。具体的には、過渡時の応答性レベルを高負荷定常時の応答性レベルよりも高応答とする。つまり、エンジン10が高負荷運転状態になっていると判定された場合ステップS12がYESの場合において、さらに過渡時であること、高負荷定常時であることをそれぞれ判定する。過渡時であると判定されることは、リーン変化時の検出応答性を高めつつも、その応答性レベルを比較的小さくする高負荷定常時よりも小さくするとの変更要求が有ると判定されることに相当し、高負荷定常時であると判定されることは、リーン変化時の検出応答性を高めつつ、その応答性レベルを比較的大きくする過渡時よりも大きくするとの変更要求が有ると判定されることに相当する。そして、過渡時である場合、高負荷定常時である場合のそれぞれにおいて、都度の変更要求に基づいて定電流Icsの供給を制御する。また、ステップS13では、現時点が燃料カットから燃料噴射への復帰直後であって、両触媒15a,15bの中立化のためのリッチ噴射制御が実施されているか否かを判定する。リッチ噴射制御は、エンジン10の燃料カットからの復帰時において、O2センサ17の検出結果に基づいて、両触媒15a,15bの酸素過多の状態極リーンの雰囲気を解消すべく空燃比を一時的にリッチ化する空燃比制御である。このリッチ噴射制御では、燃料噴射量のリッチ化により両触媒15a,15bの雰囲気が中立化されるストイキ付近で保持される状態とされる。そして、燃料カットからの復帰後においてO2センサ17の出力がリーン値からリッチ値に移行したタイミングで、そのリッチ噴射制御が終了される。本実施形態では、このリッチ噴射制御を実施する場合に、リッチ変化時の検出応答性を低めることとしている。ステップS13がYESであると判定されることは、リッチ変化時の検出応答性を低める変更要求が有ると判定されることに相当する。この場合、ステップS16に進み、リッチ変化時の検出応答性を低める変更要求に基づいて定電流Icsの供給を制御する。具体的には、定電流回路27の定電流として負の定電流Icsを設定するリーン変化時の検出応答性を高める場合と同じ。このとき、マイコン26により定電流回路27が制御され、大気側電極層34から排気側電極層33に酸素が供給される向きで定電流Ics負の定電流Icsが流れることとなる。これにより、リッチ噴射制御を実施する場合においてリッチ変化時の検出応答性が低められる。なお、定電流量はあらかじめ定められた所定値であるとよい。また、ステップS11~S13が全てNOとなる場合には、ステップS17に進み、O2センサ17の検出応答性を基準応答性に対して変更しない制御、すなわち定電流Ics=0とする制御を実施する。なお、図8のセンサ応答性制御処理では、ステップS11~S13においてそれぞれ判定処理を実施する構成としたが、このうちいずれか1つ又は2つを実施する構成としてもよい。図9は、本実施形態におけるセンサ出力の挙動を説明するためのタイムチャートであり、aは、リーン変化時の検出応答性を高める場合について示し、bは、リッチ変化時の検出応答性を高める場合について示している。図9において、実空燃比がリッチ及びリーンで交互に変化すると、その実空燃比の変化に応じてセンサ出力がリッチガス検出値0.9Vとリーンガス検出値0Vとで交互に変化する。このとき、aでは、センサ電極間に負の定電流Icsが流れており、大気側電極層34から排気側電極層33に向けて酸素が供給されている図6aの状態。そのため、タイミングt1,t2で実空燃比がリッチからリーンに変化する際には、その変化直後においてリッチ成分の除去が促され、センサ出力がリーン側に変化する際の検出応答性が改善されているリーン変化時の遅れ時間が図5のTD1よりも短縮されている。ここで、センサ出力がリッチガス検出値からリーンガス検出値に変化する際には、センサ出力変化の遅延が抑制できることに加えて、その変化の傾きが従来技術センサ電極間に電流供給しない構成に比べて急峻なものとなる。これは、以下の理由による。つまり、センサ出力がリッチガス検出値からリーンガス検出値に変化する際には、図9aのタイミングt1直後のように既に実空燃比がリーンになっているとしても、リーンガス中には若干量のリッチ成分が含まれている。この場合、センサ出力のリッチ→リーン移行期間図9のt1直後で負の定電流Icsが流れていることで、センサ出力がリッチガス検出値からリーンガス検出値にいち早く移行することとなり、従来技術よりもセンサ出力の変化の傾きが大きくなる。また、bでは、センサ電極間に正の定電流Icsが流れており、排気側電極層33から大気側電極層34に向けて酸素が供給されている図6bの状態。そのため、タイミングt3,t4で実空燃比がリーンからリッチに変化する際には、その変化直後においてリーン成分の除去が促され、センサ出力がリッチ側に変化する際の検出応答性が改善されているリッチ変化時の遅れ時間が図5のTD2よりも短縮されている。なお、センサ出力がリーン→リッチで変化する際にも、リッチ→リーンの変化時と同様に、センサ出力変化の遅延が抑制できることに加えて、その変化の傾きが従来技術センサ電極間の電流供給しない構成に比べて急峻なものとなっている。以上詳述した本実施形態によれば、以下の優れた効果が得られる。リーン変化時の検出応答性、及びリッチ変化時の検出応答性のいずれかについて、O2センサ17の検出応答性を変更するための変更要求の有無を判定し、その変更要求に基づいて、一対のセンサ電極間に流れる定電流を制御する構成とした。これにより、空燃比のリーン/リッチ変化時においてO2センサ17の検出応答性を意図的に高めたり低めたりすることができる。換言すれば、本来検出したい所定ガス成分とは異なる成分濃度検出に邪魔になる成分についてその除去を早めたり、それとは逆に遅くしたりすることができる。また本実施形態では、定電流回路27によりO2センサ17に定電流Icsを供給してセンサ応答性を調整する構成としており、O2センサ17自体の設計変更等が強いられるものではなく、構成の煩雑化を抑制できる。以上により、簡易な構成を用いつつも、O2センサ17の検出応答性を好適に調整することができるものとなる。また、リーン変化時の検出応答性とリッチ変化時の検出応答性とを択一的に高くする又は低くする場合に、いずれの検出応答性を高くすべきか又は低くすべきかは、エンジン10の運転状態によって都度相違すると考えられる。この点、エンジン運転状態に基づいて、各種の変更要求の有無を判定する構成としたため、時々のエンジン運転状態に対応させつつ、O2センサ17に対して都度適した検出応答性を付与することができる。エンジン10が高負荷運転になっていると判断された場合に、リーン変化時の検出応答性を高める変更要求が有ると判定し、その変更要求に基づいて定電流を制御する構成とした。これにより、NOxの排出が増えることが懸念される高負荷運転状態において、リーン変化に対して高応答となる空燃比フィードバック制御を実施でき、NOxの排出を抑制できる。また、エンジン10が冷間状態になっていると判断された場合に、リッチ変化時の検出応答性を高める変更要求が有ると判定し、その変更要求に基づいて定電流を制御する構成とした。これにより、HC等の排出が増えることが懸念されるエンジン冷間状態において、リッチ変化に対して高応答となる空燃比フィードバック制御を実施でき、HC等の排出を抑制できる。また、燃料カットからの復帰時にリッチ噴射制御が実施される場合に、リッチ変化時の検出応答性を低める変更要求が有ると判定し、その変更要求に基づいて定電流を制御する構成とした。これにより、リッチ噴射制御の実施中において実際の空燃比変化リーン→リッチの変化に対してO2センサ17の出力応答が遅れることになり、第1触媒15a上流側触媒が中立状態となった後、それから幾分遅れてリッチ噴射制御が終了されることになる。したがって、燃料カット後において、上流側及び下流側の両触媒15a,15bについて適正なる中立化の制御を実施でき、ひいては燃料カット直後における排気浄化を好適に実施できる。定電流量を可変に調整できる構成とし、都度の変更要求に応じて検出応答性の応答性レベルを可変に制御する構成とした。これにより、リーン変化時の検出応答性とリッチ変化時の検出応答性とのバランスを考慮しつつ、検出応答性を可変に制御できる。エンジン10の高負荷運転時において、それが過渡時か高負荷定常時かを判定し、過渡時である場合に、その過渡時の応答性レベルを、高負荷定常時の応答性レベルよりも高応答とする構成とした。つまり、過渡時と高負荷定常時とを比べると、過渡時の方が、NOx等の排出量が意図せず増える懸念が大きいことを考慮して、過渡時の応答性レベルを、高負荷定常時の応答性レベルよりも高応答とした。これにより、リーン変化時の検出応答性とリッチ変化時の検出応答性とのバランスを保ちつつ、NOx等のリーン成分の排出を好適に抑制できる。第2の実施形態次に、本発明の第2の実施形態について、上述した第1の実施形態との相違点を中心に説明する。本実施形態では、空燃比のリッチ/リーンの切り替わりが生じる際に、該切り替わり前後の空燃比に基づいて一対のセンサ電極間に所定方向で電流を流し、それによりO2センサ17の検出応答性を高めることとしている。本実施形態の構成では、空燃比がリッチ/リーンで変化するのに合わせて、定電流の向きを正負で切り替えることとしており、これは実空燃比の変動周期が比較的長い場合に特に有効なものとなっている。図10は、O2センサ17の検出応答性を高めるために実施されるセンサ制御処理を示すフローチャートである。本処理は、マイコン26により所定の時間周期で繰り返し実行される。図10において、ステップS21では、O2センサ17の出力起電力信号を取り込む。また、ステップS22では、前回のセンサ出力と今回のセンサ出力との比較により、センサ出力がリッチからリーン側に変化するリーン向け変化時であるか否かを判定し、続くステップS23では、センサ出力が所定のリーン判定値THLに到達したか否かを判定する。なお、リーン判定値THLは、センサ出力がリーンガス検出値0Vに到達したことを判定するしきい値であり、そのリーンガス検出値付近の値例えば0.1Vである。ステップS22,S23が共にYESの場合、ステップS24に進み、定電流回路27の定電流として正の定電流Icsを設定する。この場合、マイコン26により定電流回路27が制御され、排気側電極層33から大気側電極層34に酸素が供給される向きで定電流Ics正の定電流Icsが流れることとなる。その後、ステップS25では、前回のセンサ出力と今回のセンサ出力との比較により、センサ出力がリーンからリッチ側に変化するリッチ向け変化時であるか否かを判定し、続くステップS26では、センサ出力が所定のリッチ判定値THRに到達したか否かを判定する。なお、リッチ判定値THRは、センサ出力がリッチガス検出値0.9Vに到達したことを判定するしきい値であり、そのリッチガス検出値例えば0.8Vである。ステップS25,S26が共にYESの場合、ステップS27に進み、定電流回路27の定電流として負の定電流Icsを設定する。この場合、マイコン26により定電流回路27が制御され、大気側電極層34から排気側電極層33に酸素が供給される向きで定電流Ics負の定電流Icsが流れることとなる。図11は、本実施形態におけるセンサ出力の挙動を説明するためのタイムチャートである。図11において、実空燃比がリッチ及びリーンで変化すると、その実空燃比の変化に応じてセンサ出力がリッチガス検出値0.9Vとリーンガス検出値0Vとで変化する。またこのとき、センサ出力がリッチガス検出値0.9Vに収束してから、その後リーンガス検出値0Vに到達するまでの期間t10~t12の期間では、センサ電極間に負の定電流Icsが流されているとともに、センサ出力がリーンガス検出値0Vに収束してから、その後リッチガス検出値0.9Vに到達するまでの期間t12~t14の期間では、センサ電極間に正の定電流Icsが流されている。ここで、実空燃比のリッチからリーンへの切り替わりタイミング例えばタイミングt11では、センサ電極間に負の定電流Icsが流れており、大気側電極層34から排気側電極層33に向けて酸素が供給されている図6aの状態。そのため、実空燃比のリーン切り替わり直後においてリッチ成分の除去が促され、センサ出力がリーン側に変化する際の検出応答性が改善されている。その後、タイミングt12では、センサ出力がリーン判定値THLに到達することにより、定電流Icsが負の定電流Icsから正の定電流Icsに切り替えられる。また、実空燃比のリーンからリッチへの切り替わりタイミング例えばタイミングt13では、センサ電極間に正の定電流Icsが流れており、排気側電極層33から大気側電極層34に向けて酸素が供給されている図6bの状態。そのため、実空燃比のリッチ切り替わり直後においてリーン成分の除去が促され、センサ出力がリッチ側に変化する際の検出応答性が改善されている。その後、タイミングt14では、センサ出力がリッチ判定値THRに到達することにより、定電流Icsが正の定電流Icsから負の定電流Icsに切り替えられる。図11においては、空燃比がリッチからリーンに変化する場合には、センサ出力起電力電圧のリーン側への変化が収束した時点タイミングt12で、正の定電流Icsが流れる向きですなわち、センサ電極間に排気のリーン成分除去となる向きで電流供給が開始される。また、空燃比がリーンからリッチに変化する場合には、センサ出力起電力電圧のリッチ側への変化が収束した時点タイミングt14で、負の定電流Icsが流れる向きですなわち、センサ電極間に排気のリーン成分除去となる向きで電流供給が開始される。センサ出力がリッチガス検出値からリーンガス検出値に変化する際には、センサ出力変化の遅延が抑制できることに加えて、その変化の傾きが従来技術センサ電極間に電流供給しない構成に比べて急峻なものとなる。これは、以下の理由による。つまり、センサ出力がリッチガス検出値からリーンガス検出値に変化する際には、図11のタイミングt11~t12のように既に実空燃比がリーンになっているとしても、リーンガス中には若干量のリッチ成分が含まれている。この場合、センサ出力のリッチ→リーン移行期間図11のt11~t12の期間で負の定電流Icsを流すことで、センサ出力がリッチガス検出値からリーンガス検出値にいち早く移行することとなり、従来技術よりもセンサ出力の変化の傾きが大きくなる。なお、センサ出力がリーン→リッチで変化する際にも同様に、センサ出力変化の遅延が抑制できることに加えて、その変化の傾きが従来技術センサ電極間の電流供給しない構成に比べて急峻なものとなる。ここで、発明者は、センサ出力の応答性改善の効果を実験により確認した。その実験結果を図12を用いて説明する。評価条件としては、図12aに示すように、排気管内にリッチガスCH4を注入し続けた状態で、一時的にリーンガスNOを注入することにより実車両環境を模擬した。そして、上記の評価条件の下、所定の電圧値例えば0.5Vを出力変化の判定しきい値としてリーンガス応答時間、リッチガス応答時間を計測した。図12b、cは、リーンガス応答時間、リッチガス応答時間の計測結果を示す図である。これは、リッチ→リーン変化時には負の定電流Icsを流した状態/流していない状態でそれぞれ時間計測し、リーン→リッチ変化時には正の定電流Icsを流した状態/流していない状態でそれぞれ時間計測したものである。図12b、cにおいては、空燃比変化に際して所定方向に定電流Icsを流すことにより、センサ出力の応答性が改善されていることを確認できる。また、空燃比のリッチ/リーンの切り替わりに際し、吸入空気量やエンジン回転速度等のエンジン運転状態に基づいて、定電流回路27の定電流Icsを可変に制御することが可能である。例えば、エンジンの吸入空気量が多い状態では、空燃比の切り替わり時においてセンサ出力の応答性を妨げる程度が大きくなる。そこで、図13aに示すように、エンジンの吸入空気量が多いほど、定電流Icsを大きい値とする。また、エンジン回転速度が高い状態では、空燃比の切り替わり時においてセンサ出力の応答性を妨げる程度が大きくなる。そこで、図13bに示すように、エンジン回転速度が高いほど、定電流Icsを大きい値とする。吸入空気量に代えて、排気流量の検出値又は推定値を用いることも可能である。図13a,bの関係を用いて定電流Icsを設定することにより、エンジン運転状態が変わっても、O2センサ17の検出応答性を都度適切に設定できる。以上詳述した本実施形態によれば、以下の優れた効果が得られる。空燃比のリッチ/リーンの切り替わりが生じる際に、該切り替わり前後の空燃比に基づいて、すなわち空燃比の変化がリッチ→リーンか、リーン→リッチかに基づいて、センサ電極33,34間に所定方向で定電流Icsを供給する構成としたため、空燃比の切り替わり時において切り替わり先の空燃比の検出を早めることができる。また本実施形態では、定電流回路27を用いてO2センサ17に対する定電流Icsの供給を行う構成としており、O2センサ17自体の設計変更等が強いられるものではなく、構成の煩雑化を抑制できる。以上により、簡易な構成を用いつつも、O2センサ17の検出応答性の向上を図ることができる。センサ出力のリーン側への変化が収束した時点、又はセンサ出力のリッチ側への変化が収束した時点で、センサ電極33,34間に供給される定電流Icsの向きを反転させるようにした。これにより、リッチ→リーンの切り替わり時とリーン→リッチの切り替わり時とでは流すべき電流方向が逆になることを考慮しつつ、好適なる定電流の供給を実施できる。空燃比の切り替わりに際し、エンジン運転状態に基づいて、定電流Ics供給を制御する構成とした。これにより、エンジン運転状態が変わっても、O2センサ17の検出応答性を都度適切に設定できる。他の実施形態本発明は上記実施形態の記載内容に限定されず、例えば次のように実施されてもよい。上記第1の実施形態において、O2センサ17の劣化状態を検出し、その検出結果により、O2センサ17の検出応答性に関する変更要求の有無を判定する構成としてもよい。具体的には、例えば燃料カットの開始時におけるセンサ出力の減少率減少の傾きを求め、その減少率の大きさに基づいてO2センサ17の劣化状態を検出する。このとき、減少率が小さいほど減少の傾きが小さいほど、劣化が進行していると推測できる。そして、燃料カットの開始時における減少率が所定値以下である場合に、O2センサ17の検出応答性に関する変更要求が有るとして、検出応答性を変更するための定電流制御を実施する。ただしこのとき、リーン側及びリッチ側のいずれの検出応答性を高めるかは、都度のエンジン運転状態等に応じて決定するとよい。また、劣化の程度に応じて定電流を可変に制御する構成であってもよい。その際には、例えば劣化の程度が大きいほど、定電流を大きくするとよい。上記第2の実施形態において、エンジンの燃料カットからの復帰時に実空燃比がリーンからリッチに切り替わる場合には、燃料カット復帰時以外で実空燃比がリーンからリッチに切り替わる場合に比べて、定電流Icsを大きくするとよい。例えば、車両減速に伴い燃料カットが実行されている状態で車両加速が行われる場合、その車両加速の開始時点では、それ以前の燃料カットのために排気管14内に大気が充満している。この場合、燃料カットからの復帰直後加速開始時点にはセンサ周りに多量の酸素が残留することになるため、その状態を早期に解消すべく、正の定電流Ics排気側電極層33→大気側電極層34に酸素供給するための供給電流量を、燃料カット復帰時以外での場合に比べて多くする。これにより、燃料カットからの復帰時においてO2センサ17の検出応答性を高めることができる。上記第2の実施形態において、車両加速時等に触媒等の排気系部品を保護するために高負荷増量が実施される場合に、その高負荷増量の終了時に実空燃比がリッチからリーンに切り替わる際には、高負荷増量の終了時以外で実空燃比がリッチからリーンに切り替わる際に比べて、定電流Icsを大きくするとよい。車両加速時等においてエンジンの高負荷増量が実施される場合には、排気管14内にリッチ成分が充満している。この場合、高負荷増量の終了直後にはセンサ周りにリッチ成分が残留することになるため、その状態を早期に解消すべく、負の定電流Ics大気側電極層34→排気側電極層33に酸素供給するための供給電流量を、高負荷増量の終了時以外での場合に比べて多くする。これにより、高負荷増量からの復帰時においてO2センサ17の検出応答性を高めることができる。上記第2の実施形態において、実空燃比がリッチ及びリーンで切り替わる際における定電流Icsの供給態様は、上述の図11のものに限定されない。例えば、図14に示すように、実空燃比のリッチ⇔リーン変化が生じる期間過渡期間でのみ定電流Icsを流す構成としてもよい。図14では、センサ出力がリッチガス検出値0.9Vからリーン側に変化する期間図のt21~t22で負の定電流Icsを流すとともに、センサ出力がリーンガス検出値0Vからリッチ側に変化する期間図のt23~t24で正の定電流Icsを流すようにし、それ以外では定電流Ics=0としている。かかる構成であっても、上記同様、簡易な構成を用いつつも、O2センサ17の検出応答性の向上を図ることができる。また、図15に示すように定電流Icsを流す構成であってもよい。図15には、定電流Icsとして、3つの形態の定電流Ics1,Ics2,Ics3が示されている。なお、実空燃比の変化とセンサ出力の変化は上述の図11と同様であり、図示の内容を流用するとともに説明を割愛する。図15において、定電流Ics1は、センサ出力がリッチガス検出値0.9Vに収束してから、その後リーン側に変化してリーンガス検出値0Vに到達するまでの期間t10~t12の期間において負の定電流とされ、それ以外の期間ではIcs1=0となっている。この場合、リッチからリーンへの変化時のみを対象にセンサ応答性を向上させることができる。また、定電流Ics2は、センサ出力がリーンガス検出値0Vに収束してから、その後リッチ側に変化してリッチガス検出値0.9Vに到達するまでの期間t12~t14の期間において正の定電流とされ、それ以外の期間ではIcs2=0となっている。この場合、リーンからリッチへの変化時のみを対象にセンサ応答性を向上させることができる。さらに、定電流Ics3は、センサ出力のリッチ⇔リーンの切り替わりに合わせて負の定電流と正の定電流とで切り替えられることは上述の図11と同様であるが、負の定電流を流す場合の電流量ΔI1と、正の定電流を流す場合の電流量ΔI2とが異なるものとなっている。この場合、負の定電流を流すことで大気側電極層34側から排気側電極層33側に供給される酸素の量と、正の定電流を流すことで排気側電極層33側から大気側電極層34側に供給される酸素の量とを相違させ、それら前者後者のうち一方を他方よりも多くすることができる。特に図15では、ΔI1>ΔI2としている。これにより、正の定電流を流すことで排気側から大気側に供給される酸素の量を、負の定電流を流すことで大気側から排気側に供給される酸素の量よりも少なくすることができる。つまり、排気側から大気側に供給される酸素の量が制限されるようになっている。この場合、実空燃比がリーンである状態において、排気側から酸素を引きすぎてしまうことを抑制できる。ただし、図15とは逆に、ΔI1>ΔI2として定電流の制御を実施することも可能である。上記各実施形態では、O2センサ17の大気側電極層34に定電流回路27電流供給手段を接続する構成としたが、これを変更し、O2センサ17の排気側電極層33に定電流回路27を接続する構成としてもよい。また、両電極層33,34にそれぞれ定電流回路27を接続して設けることも可能である。O2センサとして、積層型構造のO2センサを用いることも可能である。図16は、積層型O2センサのセンサ素子40の断面構成を示す。実際にはセンサ素子40は図16の紙面直交方向に延びる長尺状をなし、素子全体がハウジングや素子カバー内に収容される構成となっている。センサ素子40は、長方形板状の部分安定化ジルコニア製のシートからなる固体電解質層41と、アルミナ等の高熱伝導性セラミックスからなる絶縁層42とを有し、これらが図の上下に積層されて構成されている。同素子の周囲には図示しない保護層が設けられている。固体電解質層41を挟んで上下一対の電極43,44が対向配置されている。絶縁層42には電極44に対面する部位に大気ダクト45が形成されている。また、同絶縁層42にはヒータ46が埋設されている。ヒータ46は、バッテリ電源からの通電により発熱する線状の発熱体よりなり、その発熱により素子全体を加熱する。上記構成のセンサ素子40では、固体電解質層41の外側電極43側が排気雰囲気、同内側電極44側が大気雰囲気となっており、これら双方の酸素濃度の差酸素分圧の差に応じて電極43,44間で起電力が発生する。つまり、センサ素子40では、空燃比がリッチかリーンかで異なる起電力が発生する。これにより、O2センサは、排ガスの酸素濃度すなわち空燃比に応じた起電力信号を出力する。そして、大気側電極である電極44に定電流供給手段としての定電流回路27が接続されており、その定電流回路27による定電流Icsの供給が図示しないマイコン26により制御される構成となっている。センサ制御については上述した制御が採用される。上記第1の実施形態では、エンジンの排気を検出対象とし、O2センサ17の検出応答性に関して変更要求の有無を判定する構成としたが、これ以外に、図1に示すA/Fセンサ16について本発明を適用することとし、A/Fセンサ16の検出応答性に関して変更要求の有無を判定する構成としてもよい。また、固体電解質体と該固体電解質体の表面に設けられたHC検出用の一対のセンサ電極とを有し、HC濃度を検出するHCセンサについて、そのHC濃度の変化に対するHCセンサの検出応答性を変更する変更要求の有無を判定し、更要求が有ると判定された場合に、その変更要求に基づいて、一対のセンサ電極間に流れる定電流を制御する構成としてもよい。ここで、HC検出の応答性を高める場合には、固体電解質内を通じて排気側電極層から大気側電極層に酸素が供給されるように定電流正の定電流を流すようにするとよい。或いは、固体電解質体と該固体電解質体の表面に設けられたNOx検出用の一対のセンサ電極とを有し、NOx濃度を検出するNOxセンサについて、そのNOx濃度の変化に対するNOxセンサの検出応答性を変更する変更要求の有無を判定し、更要求が有ると判定された場合に、その変更要求に基づいて、一対のセンサ電極間に流れる定電流を制御する構成としてもよい。ここで、NOx検出の応答性を高める場合には、固体電解質内を通じて大気側電極層から排気側電極層に酸素が供給されるように定電流負の定電流を流すようにするとよい。上記第2の実施形態では、エンジンの排気を検出対象とし、その排気がリッチ/リーンで切り替わる際のO2センサの検出応答性を向上させるものとしたが、これ以外の形態での具体化も可能である。要は、センサ検出対象となる被検出ガスは、ガス成分ガス組成の切り替わりが生じるものであればよく、ガスセンサの検出信号に基づいて被検出ガスに含まれる所定ガス成分の濃度を検出するものであればよい。例えば、図1のシステム構成において、第1触媒上流側のA/Fセンサ16について本発明を適用してもよい。また、固体電解質体と該固体電解質体の表面に設けられたHC検出用の一対のセンサ電極とを有し、HC濃度を検出するHCセンサについて、排気が、HCが存在する状態と存在しない状態微量な状態含むとで切り替わる際に、その状態切り替わり前のガス成分に基づいてHCセンサに対する定電流Icsの供給態様を制御する。或いは、固体電解質体と該固体電解質体の表面に設けられたNOx検出用の一対のセンサ電極とを有し、NOx濃度を検出するNOxセンサについて、排気が、NOxが存在する状態と存在しない状態微量な状態含むとで切り替わる際に、その状態切り替わり前のガス成分に基づいてNOxセンサに対する定電流Icsの供給態様を制御する。車両用エンジン以外に、焼却炉の排出ガスを検出対象とするガスセンサに適用することも可能である。また、上記のとおり記載した技術内容によれば、ガスセンサ制御装置として、以下の各技術的思想を抽出できる。手段1.固体電解質体と該固体電解質体の表面に設けられた一対のセンサ電極とを有するガスセンサに適用され、センサ検出対象となる被検出ガスはガス成分の切り替わりが生じるものであり、前記ガスセンサの検出信号に基づいて前記被検出ガスに含まれる所定ガス成分の濃度を演算するガスセンサ制御装置であって、前記一対のセンサ電極の少なくともいずれかに電気的に接続され、その接続されたセンサ電極に対して定電流を供給する定電流供給手段と、前記ガス成分の切り替わりに際し、その成分切り替わり前に前記被検出ガスに含まれているガス成分に基づいて、前記一対のセンサ電極間に所定方向で定電流が流れるように前記定電流供給手段を制御する電流制御手段と、を備えることを特徴とするガスセンサ制御装置。被検出ガスにおいてガス成分ガス組成の切り替わりが生じる際において、新たなガス成分が導入されても成分切り替わり前のガス成分がセンサ周りに残っていると、新たなガス成分の検出に対するセンサ検出信号の出力変化すなわちセンサ応答性が遅くなる。この点、上記構成によれば、ガス成分の切り替わりが生じる際に、その成分切り替わり前に被検出ガスに含まれるガス成分に基づいて、一対のセンサ電極間に所定方向で定電流が供給されるため、成分切り替わり前のガス成分をいち早く除去することができる。したがって、ガス成分の切り替わり時において新たなガス成分の検出を早めることができる。また、本発明では、定電流供給手段を用いてガスセンサに対する定電流の供給を行う構成としており、ガスセンサ自体の設計変更等が強いられるものではなく、構成の煩雑化を抑制できる。以上により、簡易な構成を用いつつも、ガスセンサの検出応答性の向上を図ることができる。手段2.内燃機関の排気を前記被検出ガスとして空燃比を検出するガスセンサに適用され、前記電流制御手段は、前記ガス成分の切り替わりとして空燃比のリッチ/リーンの切り替わりが生じる際に、該切り替わり前後の空燃比に基づいて、前記一対のセンサ電極間に所定方向で定電流が流れるように前記定電流供給手段を制御する手段1に記載のガスセンサ制御装置。内燃機関から排出される排気の場合、空燃比についてリッチとリーンとで切り替わりが生じる。この場合、空燃比がリッチからリーンに切り替わる際には、リーン切替直後にリッチ成分であるHC等がセンサ周りに残留し、このリッチ成分により、センサ電極でのリーン成分NOx等の反応が妨げられる。その結果、ガスセンサとしてリーン出力の応答性が低下する。また、空燃比がリーンからリッチに切り替わる際には、リッチ切替直後にリーン成分であるNOx等がセンサ周りに残留し、このリーン成分により、センサ電極でのリッチ成分HC等の反応が妨げられる。その結果、ガスセンサとしてリッチ出力の応答性が低下する。この点、手段2では、空燃比のリッチ/リーンの切り替わりが生じる際に、該切り替わり前後の空燃比に基づいて、すなわち空燃比の変化がリッチ→リーンか、リーン→リッチかに基づいて、一対のセンサ電極間に所定方向で定電流が供給されるため、それら空燃比の切り替わり時においてセンサ検出信号の応答性を向上させることができる。手段3.前記ガスセンサは、前記一対のセンサ電極として、排気に晒される排気側電極と、所定酸素濃度となる基準室内の基準ガスに晒される基準室側電極とを有し、前記電流制御手段は、空燃比がリッチからリーンに切り替わる際には、前記固体電解質体を通じて基準室側電極から排気側電極に酸素が供給される向きに定電流が流れるように、空燃比がリーンからリッチに切り替わる際には、前記固体電解質体を通じて排気側電極から基準室側電極に酸素が供給される向きに定電流が流れるように、前記定電流供給手段を制御する手段2に記載のガスセンサ制御装置。上記のように、リッチ→リーンの切り替わり時に、固体電解質体を通じて基準室側電極から排気側電極に酸素が供給されるようにすることで、排気側電極の周囲に存在残留しているリッチ成分HC等をいち早く除去し、その結果リーン出力の応答性を向上させることができる。また、リーン→リッチの切り替わり時に、固体電解質体を通じて排気側電極から基準室側電極に酸素が供給されるようにすることで、排気側電極の周囲に存在残留しているリーン成分NOx等をいち早く除去し、その結果リッチ出力の応答性を向上させることができる。手段4.前記内燃機関の運転状態を検出する運転状態検出手段を備え、前記定電流供給手段は、前記センサ電極への定電流量の調整が可能であり、前記電流制御手段は、前記ガス成分の切り替わりに際し、前記運転状態検出手段により検出した機関運転状態に基づいて、前記定電流供給手段による定電流量を制御する手段2又は3に記載のガスセンサ制御装置。内燃機関の運転状態が相違すると、ガス成分の切り替わり時においてセンサ出力の応答性を妨げる影響の度合いが変わると考えられる。例えば、内燃機関の吸入空気量が多い状態、又はエンジン回転速度が高い状態では、ガス成分の切り替わり時においてセンサ出力の応答性を妨げる程度が大きくなる。この場合、吸入空気量が多い状態又はエンジン回転速度が高い状態では、定電流供給手段による定電流量を多くするとよい。これにより、内燃機関の運転状態が変わっても、ガスセンサの検出応答性を都度適切に設定できる。手段5.前記内燃機関の運転中に燃料カットを実施する内燃機関制御システムに適用され、前記定電流供給手段は、前記センサ電極への定電流量の調整が可能であり、前記電流制御手段は、前記ガス成分の切り替わりに際し、その切り替わりが前記燃料カットからの復帰に伴うものであることに基づいて、前記定電流供給手段による定電流量を制御する手段2乃至4のいずれか一項に記載のガスセンサ制御装置。燃料カット時には、内燃機関の排気通路内に大気が充満し、被検出ガスである排気が酸素過多の状態となる。この場合、燃料カットからの復帰直後には、センサ周りに多量の酸素が残留することになるため、定電流供給手段による定電流量排気側電極→基準室側電極に酸素供給するための電流量を多くするとよい。これにより、燃料カットからの復帰時においてガスセンサの検出応答性を高めることができる。手段6.前記内燃機関の運転中に燃料噴射量の高負荷増量を実施する内燃機関制御システムに適用され、前記定電流供給手段は、前記センサ電極への定電流量が可能であり、前記電流制御手段は、前記ガス成分の切り替わりに際し、その切り替わりが前記高負荷増量の終了に伴うものであることに基づいて、前記定電流供給手段による定電流量を制御する手段2乃至5のいずれか一項に記載のガスセンサ制御装置。排気系部品の保護を図るべく内燃機関の高負荷増量が実施される場合には、内燃機関の排気通路内にリッチ成分が充満し、被検出ガスである排気がリッチ成分過多の状態となる。この場合、高負荷増量の終了直後には、センサ周りにリッチ成分が残留することになるため、そのリッチ残留分を排除することを目的として、定電流供給手段による定電流量基準室側電極→排気側電極に酸素供給するための電流量を多くするとよい。これにより、高負荷増量からの復帰時においてガスセンサの検出応答性を高めることができる。手段7.前記電流制御手段は、空燃比がリッチからリーンに変化する場合、センサ検出信号のリーン側への変化が収束した時点で、前記定電流供給手段により前記一対のセンサ電極間に排気のリーン成分除去となる向きで定電流の供給を開始する一方、空燃比がリーンからリッチに変化する場合、センサ検出信号のリッチ側への変化が収束した時点で、前記定電流供給手段により前記一対のセンサ電極間に排気のリーン成分除去となる向きで定電流の供給を開始する手段2乃至6のいずれか一項に記載のガスセンサ制御装置。空燃比のリッチ⇔リーンの切り替わり時には、上記のとおり定電流供給手段により所定方向で定電流を流すことでガスセンサの検出応答性の改善が可能となるが、リッチ→リーンの切り替わり時と、リーン→リッチの切り替わり時とでは、流すべき電流方向が逆になる。これを考慮すると、空燃比の切り替わりが完了した後も、それまでと同様の電流供給を継続するのは望ましくない。この点、手段7によれば、センサ検出信号のリーン側への変化が収束した時点、又はセンサ検出信号のリッチ側への変化が収束した時点で、定電流供給手段により一対のセンサ電極間に供給される定電流の向きが反転されることとなる。つまり、空燃比がリッチ→リーンに切り替わる場合には、ガスセンサの検出応答性を低下させる要因の残留成分はリッチ成分であり、さらにリーン状態になった後には次に空燃比がリーン→リッチに切り替わることを考えると、ガスセンサの検出応答性を低下させる要因の残留成分はリーン成分となる。かかる場合、空燃比変化後も同様の態様で定電流を供給し続けると、次の空燃比変化では却って不都合となるため、空燃比変化に伴いセンサ出力の変更が完了した後は、次の空燃比変化に備えて定電流の供給態様を変更するのが望ましい。"