"質量で、C:004~020、Si:010~050、Mn:010~100、P:0025以下、S:0005以下、Al:010以下、Cr:001~050、Cu:001~050、Ni:001~050、残部がFeおよび不可避不純物からなる鋼から継目無鋼管の熱間製管を行う製管工程;得られた継目無鋼管に、1回の冷間抽伸加工の減面率が40超となる冷間抽伸加工を少なくとも1回行って所定寸法の鋼管を得る冷間抽伸工程;ならびに冷間抽伸された鋼管に、50°C/s以上の昇温速度でAc3点以上の温度に加熱した後、少なくとも850~500°Cの温度範囲の冷却速度が50°C/s以上になるように冷却することにより焼き入れを施し、次いでAc1点温度以下の温度で焼き戻しを施す熱処理工程、を含むことを特徴とする、エアバッグ用鋼管の製造方法前記鋼が、Mo:010未満をさらに含有する、請求項1に記載のエアバッグ用鋼管の製造方法。前記鋼が、Nb:0050以下、Ti:0050以下およびV:020以下から選ばれた少なくとも1種を含有する、請求項1または2に記載のエアバッグ用鋼管の製造方法。前記鋼が、Ca:0005以下およびB:00030以下から選ばれた少なくとも1種を含有する、請求項1~3のいずれかに記載のエアバッグ用鋼管の製造方法。前記鋼のCu、Ni、Cr、Moの濃度が下記1式を充足する、請求項1~4のいずれかに記載のエアバッグ用鋼管の製造方法。CuNi≧CrMo2031式1における元素記号は、それらの元素の含有量を質量で示したときの数値を意味する。ただし、Moを含有しないときは、Mo=0とする。前記冷間抽伸工程終了後の鋼管の肉厚が20mm以下である、請求項1~5のいずれかに記載のエアバッグ用鋼管の製造方法。前記冷間抽伸工程が1回の冷間抽伸により行われる請求項6記載のエアバッグ用鋼管の製造方法。前記熱処理工程において焼き入れための加熱を高周波誘導加熱により行う、請求項1~7のいずれかに記載のエアバッグ用鋼管の製造方法。前記焼き入れのための加熱の前に、冷間抽伸工程で得られた鋼管を矯正する、請求項8に記載のエアバッグ用鋼管の製造方法。以下に本発明のエアバッグ用鋼管の化学組成と製造工程について、より具体的に説明する。A鋼の化学組成本明細書において、鋼の化学組成に関するは質量を意味する。以下に述べる元素を除く鋼の化学組成の残部はFeおよび不可避不純物である。C:004~020Cは、安価に鋼の強度を高めるのに有効な元素である。その含有量が004未満では高強度引張強度を得ることが困難であり、020を超えると加工性及び溶接性が低下する。したがって、Cの含有量を004以上、020以下とする。C含有量の好ましい範囲は007以上、020以下であり、より好ましい範囲は012以上、017以下である。1000MPa以上の引張強度を目標にするには、Cを006以上含有させることが望ましい。Si:010~050Siは、脱酸作用を有するほか、鋼の焼き入れ性を高めて強度を向上させる元素である。この目的でSiの含有量を010以上とする。しかし、その含有量が050を超えると靱性が低下するため、Siの含有量を050以下とする。Si含有量の好ましい範囲は020以上、045以下である。Mn:010~100Mnは、脱酸作用を有するほか、鋼の焼き入れ性を高めて強度と靱性を向上させるのに有効な元素である。しかし、その含有量が010未満では十分な強度と靱性が得られず、一方、100を超えるとMnSの粗大化が起こり、これが熱間圧延時に展伸し、靱性が低下する。このため、Mnの含有量を010以上、100以下とする。好ましいMnの含有量は030以上、080以下である。P:0025以下Pは、鋼中に不純物として含まれ、粒界偏析に起因する靱性低下をもたらす。特に、Pの含有量が0025を超えると、靱性の低下が著しくなる。したがって、Pの含有量を0025以下とする。Pの含有量は好ましくは0020以下、より好ましくは0015以下である。S:0005以下Sも、鋼中に不純物として含まれ、特に鋼管T方向鋼管の圧延方向長手方向に直交する方向の靱性を低下させる。Sの含有量が0005を超えると、鋼管T方向の靱性低下が著しくなるので、Sの含有量を0005以下とする。好ましいSの含有量は0003以下である。Al:010以下Alは、脱酸作用を有し、また鋼の靱性及び加工性を高めるのに有効な元素である。しかし、010を超える量のAlを含有させると、地疵の発生が著しくなる。したがって、Alの含有量を010以下とする。Al含有量は不純物レベルであってもよいので、その下限は特に定めないが、0005以上とすることが好ましい。本発明にいうAl含有量とは、酸可溶Al所謂solAlの含有量を指す。Cr:001~050Crは、鋼の焼き入れ性と焼き戻し軟化抵抗を高めることにより、鋼の強度と靭性を向上させる効果がある。その効果は、Crが001以上の量で含有されていれば発現する。しかし、焼き入れ性改善元素としてのCrは、熱間製管後の冷却過程で鋼の硬化を招き、1回の冷間抽伸での加工度に制約をもたらすので、間に軟化焼鈍を挟んだ複数回の冷間抽伸加工を冷間抽伸工程で行う必要性が高くなる。さらに、Cr含有量の増加は合金コストの増大にも繋がる。以上の理由で、Crの含有量を001以上、050以下とする。Crの好ましい含有量は015以上、045以下であり、より好ましい含有量は018以上、035以下である。Mo:0~010未満Moは、鋼の焼き入れ性と焼き戻し軟化抵抗を高めることにより、鋼の強度と靭性を向上させる効果がある。その効果は、001以上含有されていれば発現する。しかし、本発明では、必要な強度と靱性はNiとCuにより確保されるので、Moの添加は必須ではない。すなわち、Moは0であってもよい。Moを添加するときでも、その含有量を010未満とする。Mo含有量が高いと、熱間製管で得られた継目無鋼管を空冷しても、継目無鋼管の強度が高くなりすぎる傾向がある。その結果、次の冷間抽伸工程において、加工前に軟化焼鈍を行うことが必要となり、また冷間抽伸加工の加工度減面率が制限されて、所定の寸法の鋼管にするのに必要な冷間抽伸加工とその前の軟化焼鈍の回数が増える。この傾向はMoが010以上になると顕著となる。また、Moは、非常に高価な金属であるので、Mo含有量の増大は合金コストの著しい増大に繋がる。すなわち、010以上のMoは本発明の目的を達成する上では有害である。従って、Moを含有させる場合のMo含有量は010未満とするが、好ましい含有量は001以上、005以下である。Cu:001~050Cuは、鋼の焼き入れ性を高めることで強度と靭性を向上させる効果がある。その効果は、001以上、好ましくは003以上のCuを含有していれば発現する。しかし、050を越えてCuを含有させると、合金コストの上昇を招く。従って、Cuの含有量を001以上、050以下とする。好ましいCu含有量は003以上、特に005以上であり、より好ましくは015以上である。Cu含有量の上限は好ましくは040、より好ましくは035である。Ni:001~050Niは、鋼の焼き入れ性を高め、それにより強度と靭性を向上させる効果がある。その効果は、001以上、好ましくは003以上のNiを含有していれば発現する。しかし、050を越えてNiを含有させるのは合金コストの上昇を招く。従って、Niの含有量を001以上、050以下とする。好ましいNi含有量は003以上、特に005以上であり、より好ましくは015以上である。Ni含有量の上限は好ましくは040、より好ましくは035である。Cu及びNiの含有量の和であるCuNiは、020以上、065以下であることが好ましく、028以上、060以下であることがより好ましい。本発明の好ましい態様においては、鋼中のCu、Ni、Cr、Mo含有量が、下記式1を満足するように調整する。CuNi≧2031式1の元素記号は、それぞれの元素の含有量を質量で表したときの数値である。Moが含有されない場合、Moはゼロとする。Cr、Moは、焼き戻し時に析出するセメンタイトの球状化を妨げ、特にBが含有されている鋼では、Bと化合物硼化物を結晶粒界に形成しやすいため、特に高強度材では靭性が低下しやすい。式1を充足するようにCr、Moを抑制し、Cu、Niの含有させることで、高強度かつ高靭性のエアバッグ鋼管の製造が容易となる。本発明における好適態様においては、以下のi、iiの2群の一方または両方から選んだ少なくとも1種の元素をさらに含有させることができる。iNb、Ti、ViiCa、BNb:0050以下Nbは、鋼中で炭化物として微細に分散し、結晶粒界を強くピン止めする効果がある。その結果、結晶粒を細粒化させ、鋼の靭性を向上させる。しかし、Nbを0050より多量に含有させると、炭化物が粗大化し、かえって靭性が低下する。したがって、添加する場合のNbの含有量を0050以下とする。なお、Nbの前記効果は極微量でも認められるが、その効果を十分得るためには、0005以上含有させることが望ましい。Ti:0050以下Tiは、鋼中でNを固定し、靭性を向上させる効果を有する。微細に分散したTi窒化物は、結晶粒界を強くピン止めし、結晶粒を細粒化させ、鋼の靭性を向上させる。しかし、Tiを0050より多量に含有させると、窒化物が粗大化し、かえって靭性が低下する。したがって、添加する場合のTiの含有量を0050以下とする。Tiの効果は微量でも認められるが、その効果を十分に得るためには、0005以上含有させることが望ましい。Tiの好ましい含有量は0008~0035である。V:020以下Vは、靭性を確保するとともに、析出強化により強度を高める作用があるが、Vの含有量が020を超えると靭性の低下を招く。したがって、添加する場合のVの含有量を020以下とする。Vの作用は微量でも認めら得るが、十分な効果を得るには、002以上含有させることが望ましい。V含有量の好ましい範囲は、003~010である。Ca:0005以下Caは、鋼中に不可避不純物として存在するSを硫化物として固定し、靱性の異方性を改善して、鋼管のT方向靱性を高め、これによって耐バースト性を高める作用を有する。しかし、0005を超えてCaを含有させると、介在物が増加して、かえって靭性が低下する。したがって、添加する場合のCaの含有量を0005以下とする。前記Caの効果は極微量でも認められるが、十分な効果を得るには00005以上含有させることが望ましい。B:00030以下Bは、微量添加することにより鋼中で粒界偏析し、鋼の焼き入れ性を著しく向上させる。しかし、00030以上のBを含有させると、結晶粒界に硼化物が粗大に析出し、靭性が低下する傾向が認められる。従って、添加する場合のBの含有量を00030以下とする。Bの効果は微量でも認められるが、十分な効果を確保するには00005以上含有させることが望ましい。本発明において、1000MPa以上の引張強度を狙う場合には、Bを配合することで焼き入れ性改善による強度向上を図ることが望ましい。なお、Bは固溶状態で含有されていないと、結晶粒界に偏析しない。従って、Bと化合物を造りやすいNは、Tiによって固定されていることが好ましく、Bは、Nによって固定される量以上に含有されていることが好ましい。その意味で、B含有量は、B、Ti、Nの化学量論比から、下記の式2の関係を満たしていると好適である。B-×≧000012式2中のB、N、Tiはそれぞれの元素の含有量を質量で表したときの数値である。B製管工程上記Aに述べたように化学組成を調整した鋼からなる鋼塊を素材に用いて熱間製管により継目無鋼管を得る。熱間鋼管の素材となる鋼塊の形態および作成法は特に限定されない。例えば、円柱型の鋳型を有する連続鋳造機にて鋳込まれた鋳片ラウンドCCビレットでも良いし、或いは矩形型に鋳込んだ後に、熱間鍛造により円柱状に成形した鋼塊でも良い。本発明で使用する鋼は、CrおよびMoといったフェライト安定化元素の添加を抑制し、CuおよびNiといったオーステナイト安定化元素を添加している関係から、ラウンドCCビレットとして丸形状に連続鋳造鋳込を行った場合にも中心割れが防止できる効果が大きく、ラウンドCCへの適合性も十分高い。それにより、矩形型に鋳込んだ場合に必要となる分塊圧延等による丸ビレットへの加工工程を省略できる。継目無鋼管にするための熱間製管法も特に制限されない。例えば、マンドレル-マンネスマン法が採用される。熱間製管後の冷却は、放冷等の冷却速度が小さい方が、冷間抽伸が容易となるので好ましい。得られた継目無鋼管の形状は、特に制限されるものではないが、例えば、直径32~50mm、肉厚25~30mm程度で良い。C冷間抽伸工程熱間製管で得られた継目無鋼管は、一般に肉厚および径が大きく、寸法精度も不十分である。所定の寸法鋼管の外径および肉厚ならびに表面性状を得るために、この継目無鋼管を素管として、これに冷間抽伸を施す。本発明では、用いる鋼の特質を生かすために、冷間抽伸工程で行われる少なくとも1回の冷間抽伸加工の加工度減面率を40超とする。1回の冷間抽伸の加工度が50を超えると内面しわや割れの発生が起こりやすくなるので、好ましい加工度は42~48、より好ましくは43~46である。冷間抽伸工程において冷間抽伸加工を2回以上行う場合には、少なくとも1回の冷間抽伸における加工度が40以上であればよく、加工度が40未満の冷間抽伸を併用することは許容される。冷間抽伸における加工度は、次式で定義される減面率断面減少率と同義である。減面率=S0-Sf×100/S0但しS0:冷間抽伸工程前の鋼管の断面積Sf:冷間抽伸工程完了後の鋼管の断面積鋼管の断面積は、管断面における中空部分を除いた管壁部だけの断面積である。1回の冷間抽伸の加工度または減面率とは、中間に軟化焼鈍を介在させることなく行うものであれば、複数の冷間抽伸操作における総加工度も1回の冷間抽伸の加工度として扱う。本発明に係る鋼を用いることで、1回の冷間抽伸の加工度を40超とすることができるので、熱間製管で得られる継目無鋼管の仕上がり寸法を適宜選択すれば、所定寸法の薄肉の鋼管を1回の冷間抽伸だけで製造することが可能になる。これにより従来、2回の冷間抽伸工程を必要とし、中間に軟化焼鈍が必要であった薄肉鋼管の製造が大きく簡略化できる。冷間抽伸の加工方法は周知であり、常法に従って実施すればよい。例えば、前述のようにマンドレル-マンネスマン法で作成された継目無鋼管を素管とし、これを室温にまで放冷してから、ダイスとプラグにより引抜き加工を行い、縮径と薄肉化を行う。エアバッグ用鋼管は、例えば、直径30mm以下、肉厚2mm以下であることが好ましい。素管の継目無鋼管から必要な寸法の鋼管への冷間抽伸が実現できれば、加工方法に特に制限はないが、上記方式の引抜き加工が好ましい。本発明で用いる鋼では、1回の冷間抽伸により、例えば46の減面率で加工することが可能である。従って、エアバッグ用鋼管の最終寸法が17mm肉厚で外径25mmである場合、冷間抽伸加工を受ける素管の寸法が、例えば、外径318mm、肉厚25mmであれば、1回の冷間抽伸で所定の寸法の製品を得ることができる。D矯正本発明で製造するエアバッグ用鋼管は、引張強度が900MPa以上であることと、冷間抽伸の減面率が40以上であることから、冷間抽伸後の強度が従来鋼よりも高くなる傾向があり、場合によってはスプリングバックなどで冷間抽伸工程後の鋼管に曲がりが生じる可能性がある。後で説明するように、高い強度と高い靭性を確保するために、冷間抽伸で所定の寸法にされた鋼管を、焼き入れのために急速加熱によりAc3変態点以上に加熱するが、その急速加熱は典型的には高周波誘導加熱により行われる。焼き入れを施すべき鋼管に曲がりがあると、高周波誘導加熱に使われる高周波コイルに鋼管が真っ直ぐに通過しない問題が懸念される。従って、好ましい態様では、冷間抽伸後に矯正加工を行って、鋼管の曲がりを解消する。この矯正の方法は特に限定されず、常法により実施すればよい。例えば、2ロールタイプのスタンドを4列ぐらい設け、各列のロールギャップの中心位置を互い違いにずらしすなわち、オフセットし、さらにロールギャップ量を調整し、ロール間に鋼管を通すことによって、曲げおよび曲げ戻しの加工を加える方法が好ましい。この時の曲げおよび曲げ戻しの加工度が高いほど、矯正の効果が高くなる。その観点からは、オフセット量隣接するロール対の間のロール軸線のずれの量は鋼管の外径の1以上とし、鋼管の外径より1分小さいロールギャップ量以下とするのが好ましい。一方、鋼管の割れ等の問題を避けるには、オフセット量を鋼管の外径の50以下とし、鋼管の外径より5分小さいロールギャップ量以上としておくのが好ましい。E熱処理必要に応じて上記Dの矯正加工を実施した後、鋼管に所要の引張強度を付与するとともに、T方向靱性を高めて耐バースト性を確保するために、鋼管に熱処理を施す。鋼管に引張強度で900MPa以上の高強度と、優れた低温靭性もしくは耐バースト性とを具備させるためには、Ac3点以上の温度に加熱して焼き入れを行い、次いでAc1点以下の温度で焼き戻しを行う。急冷前の加熱温度がオーステナイト単相となるAc3点より低いと、良好なT方向靱性したがって良好な耐バースト性を確保することができない。一方、上記の加熱温度が高温すぎると、オーステナイト粒が急激に成長し始めて、粗粒となり、靭性が低下するので、1050°C以下とすることが望ましい。より望ましくは、1000°C以下である。焼き入れ時のAc3点以上の温度への加熱は、加熱速度が50°C/s以上の急速加熱により行う。この加熱速度は、200°C以上、加熱温度までの温度域における平均加熱速度の値を採用できる。加熱速度が50°C/sより小さいと、オーステナイト粒径の微細化を図ることができず、引張特性と低温靭性あるいは耐バースト性能とが低下する。引張強度が1000MPa以上、vTrs100が-80°C以下の鋼管を得るには、加熱速度を80°C/s以上とすることが好ましく、より好ましくは100°C/s以上とする。このような急速加熱は高周波誘導加熱により達成できる。この場合、加熱速度は、高周波コイルへ通す鋼管の送り速度などにより調整可能である。急速加熱によってAc3点以上の温度に加熱された鋼管は、Ac3点以上の温度に短時間保持した後、焼き入れのための急速冷却を行う。この保持時間は05~8秒の範囲が望ましい。より望ましくは1~4秒である。保持時間が短すぎると、機械的な特性の均一性が劣る場合がある。保持時間が長すぎると、特に保持温度が高めの場合、オーステナイト粒径の粗大化を招きやすい。粒径を細粒化させることは極めて高い靭性を確保するのに必要である。焼き入れのための冷却速度は、少なくとも850~500°Cの温度範囲の冷却速度が50°C/s以上となるように制御する。この冷却速度は望ましくは100°C/s以上である。引張強度1000MPa以上、vTrs100を-80°C以下とするには、冷却速度を150°C/s以上とすることが望ましい。冷却速度が小さすぎると、焼き入れが不完全になり、マルテンサイトの比率が低下し、十分な引張強度が得られない。急冷されて常温近傍まで冷却された鋼管は、900MPa以上の引張強度と十分な耐バースト性を付与するためにAc1点以下の温度で焼き戻しをする。焼き戻しの温度がAc1点を越えると、目的とする引張強度と低温靱性を安定して確実に得ることが困難になる。焼き戻しの方法は特に限定されないが、例えば、ハースローラー型連続炉等の熱処理炉、高周波誘導加熱等により均熱加熱後、冷却することにより実施すればよい。熱処理炉での好ましい均熱条件は温度350~500°C、保持時間20~30分である。焼き戻しの後、Dで述べたような方法で、適宜ストレートナー等により曲がりを矯正してもよい。このようにして製造されたエアバッグ用鋼管からエアバッグ用アキュムレータに加工するには、この鋼管を所定長さに切断して短管とした後、必要に応じて、その少なくとも一端をプレス加工やへら絞り加工などで縮径加工しこれをボトル加工と称す、イニシエータ等の装着に必要な形状に最終加工すればよい。従って、本明細書に言うエアバッグ用鋼管としての所定の寸法および寸法精度とは、管厚さと直径とに関する寸法および寸法精度を意味する。最後に鋼管の両端に蓋体が溶接で装着される。表1に示す化学組成を有する鋼Ac1点は720~735°Cの範囲内、Ac3点は835~860°Cの範囲内を転炉にて溶製し、連続鋳造ラウンドCCによって外径191mmの円柱状ビレットを製造した。このラウンドCCビレットを所望の長さに切断し、1250°Cに加熱した後、通常のマンネスマンピアサーマンドレルミル方式による穿孔と圧延により、外径318mm、肉厚25mmの第1の素管と、外径427mm、肉厚27mmの第2の素管とを得た。このようにして得た2種類の素管を、ダイスとプラグを使って引抜き加工を行う通常の方法で、1回ないしは2回の冷間抽伸加工を経て、外径250mm、肉厚17mmの鋼管に仕上げた。表1の比較鋼G、Hについて、外径318mm、肉厚25mmの第1の素管を使用して、一回の抽伸で上記形状の鋼管の製造を試みたところ、破断が発生し、製造することが出来なかった。比較例9、10では、第2の素管を用い、1回目の抽伸で外径320mm、肉厚22mmの鋼管とし、更に630°C、20分の軟化焼鈍を介して、2回目の抽伸で外径250mm肉厚17mmに仕上げた。この冷間抽伸加工を施した鋼管を、ストレートナーによって矯正した後、高周波誘導加熱装置を用いて平均昇温速度300°C/s200~900°Cの温度域の平均値にて920°Cまで加熱し、920°Cに2秒保持した後、水冷850~500°Cの温度域の平均冷却速度150°C/sを行って水焼き入れを実施した。続いて、鋼管を焼き戻しするために、光輝焼鈍炉にて350~500°Cで30分の均熱処理し、炉内自然冷却と放冷により常温まで冷却して、エアバッグ用鋼管を得た。得られた各鋼管から一定長さの管を切り出し、室温で管の長さ方向に切断して展開した。展開した管からそのT方向から採取した長さ55mm、高さ10mm、幅17mmの矩形材に2mmVノッチを導入した試験片を用いて、シャルピー衝撃試験を-40°C以下の各種温度で実施した。この試験により、延性破面率が100となる下限温度を求めた。また、鋼管のL方向から採取したJISZ2201に規定の11号試験片を用いて、JISZ2241に規定の金属材料引張試験法に準じて引張試験を行った。以上の試験結果を、鋼管の製造条件とともに表2にまとめて示す。表2から明らかなように、本発明に従った鋼の化学組成を有する鋼A~Fを用いた場合、高価なMoを全く含まないか、或いは010未満の少量しか含まず、合金コストが低いにもかかわらず、減面率46の加工度であっても1回の冷間抽伸で所定の製品寸法に加工することが可能であり、後続の焼き入れ工程において急速加熱、急速冷却を行うことで、エアバッグ用鋼管として高水準の製品性能を達成することができる。特に、前述した式1を満足する組成を有する鋼A~C、E、Fを用いた場合には、vTrs100が-100°C以下となり、低温靭性が極めて高く、低温環境での優れた耐バースト性能が期待できることが明らかである。一方、比較例の鋼F,Gは、多量のMoを含有するので合金コストが高い。その上、減面率が40以上の冷間抽伸加工を施すと、割れが発生した。そのため、冷間抽伸加工を40未満の減面率で2回以上行う必要があり、中間の軟化焼鈍が必要となって、エアバッグ用鋼管の製造コストも増大する。"