少なくとも再生ゾーンと吸着ゾーンとの2つのゾーンに分割された第一の除湿ロータと、少なくとも再生ゾーンと吸着ゾーンの2つに分割された第二の除湿ロータとを有し、外気を第一のクーラで冷却除湿して前記第一の除湿ロータの吸着ゾーンに通過させ、前記第一の除湿ロータの吸着ゾーンを通過した空気を前記第二の除湿ロータの吸着ゾーンを通過させて供給空気として供給先に供給し、前記供給先からの還気を第二のクーラで冷却して前記第一の除湿ロータの吸着ゾーンを通過した空気と混合し、前記第二の除湿ロータの吸着ゾーンを通過した空気の一部を分岐し第二のヒータで加熱して第二の除湿ロータの再生ゾーンに通し、前記第二の除湿ロータの再生ゾーンを通過した空気を第一のヒータで加熱して前記第一の除湿ロータの再生ゾーンに通し、前記第一のクーラで冷却除湿した空気の一部を前記第二の除湿ロータの再生ゾーンを通過した空気と混合するようにしたことを特徴とする除湿装置。クーラは冷凍機のエバポレータを用い、ヒータは前記冷凍機のコンデンサを用いるようにしたことを特徴とする請求項1記載の除湿装置。冷凍機としてガスヒートポンプを用いたことを特徴とする請求項2記載の除湿装置。少なくとも第二のヒータ或いは第三のヒータは、冷凍機のコンデンサとガスエンジンを冷却するラジエタの組合せであることを特徴とする請求項3記載の除湿装置。解決しようとする問題点は、省エネルギー効果を得るだけでなく、再生温度を低くして、種々のエネルギー源に対応可能にするようにする点である。つまり再生温度が低いと、電気ヒータだけでなく、重油やガスを燃料として用いるボイラーからの温水や、工場の廃熱など、多くのエネルギー源を用いることができる。本発明は、再生ゾーンと吸着ゾーンとの2つのゾーンに分割された第一の除湿ロータと、再生ゾーンと吸着ゾーンの2つに分割された第二の除湿ロータとを有し、外気を第一のクーラで冷却除湿して第一の除湿ロータの吸着ゾーンに通過させ、第一の除湿ロータの吸着ゾーンを通過した空気を第二の除湿ロータの吸着ゾーンを通過させて供給空気として供給先に供給し、供給先からの還気を第二のクーラで冷却して第一の除湿ロータの吸着ゾーンを通過した空気と混合し、第二の除湿ロータの吸着ゾーンを通過した空気の一部を分岐し第二のヒータで加熱して第二の除湿ロータの再生ゾーンに通し、第二の除湿ロータの再生ゾーンを通過した空気を第一のヒータで加熱して第一の除湿ロータの再生ゾーンに通し、第一のクーラで冷却除湿した空気の一部を第二の除湿ロータの再生ゾーンを通過した空気と混合するようにしたことを最も主要な特徴とする。本発明の除湿装置は、再生空気の温度が低いため、多くのエネルギー源が利用でき、停電などエネルギーインフラに問題が生じた場合に柔軟に対応が可能である。つまり工場で使うエネルギー源としては、電気でなければならない部分は電気とし、電気に限らずその他のエネルギーでもよい場合は、電気だけでなく多種のエネルギー源を使えるようにしておくと、緊急事態に柔軟に対応が可能となる。このためには、除湿ロータの再生空気の温度が低く出来るようにする事によって、吸着式の除湿装置で最も多くのエネルギーを必要とする再生空気の加熱に、多様なエネルギーを用いることができるようになる。また、再生に必要な温度が低いと、工場などに廃熱がある場合、それを利用することができ、このような場合にはエネルギーコストが不要になるとともに、二酸化炭素排出量の削減も可能である。工場で使う機器のエネルギー源は、電気、ガスなどできるだけ多様である方が、緊急時の対応が柔軟で好ましい。そして、再生に必要な高温空気の温度ができるだけ低い方が、工場の余熱を用いたり、太陽熱を用いたり、エネルギー源も多様になるだけでなく、省エネルギーを図ることも可能である。除湿ロータの再生空気の温度を下げ、多くのエネルギー源を利用できるようにするという目的を、再生ゾーンと吸着ゾーンとに分割された第一の除湿ロータと、再生ゾーンと吸着ゾーンに分割された第二の除湿ロータとを有し、外気を第一のクーラで冷却除湿して第一の除湿ロータの吸着ゾーンに通過させ、第一の除湿ロータの吸着ゾーンを通過した空気を第二の除湿ロータの吸着ゾーンを通過させて供給空気として供給先に供給し、供給先からの還気を第二のクーラで冷却して第一の除湿ロータの吸着ゾーンを通過した空気と混合し、第二の除湿ロータの吸着ゾーンを通過させて低露点の供給空気となり、供給先へ供給する。一方、第二の除湿ロータの吸着ゾーンを通過した空気の一部を分岐し第二のヒータで加熱して第二の除湿ロータの再生ゾーンに通し、第二の除湿ロータの再生ゾーンを通過した空気を第一のヒータで加熱して第一の除湿ロータの再生ゾーンに通し、第一のクーラで冷却除湿した空気の一部を第二の除湿ロータの再生ゾーンを通過した空気と混合するようにすることによって、供給空気の露点を上げることなく実現した。1は第一の除湿ロータであり、吸着ゾーン2及び再生ゾーン3に分割されている。4は第二の除湿ロータであり、これも吸着ゾーン5及び再生ゾーン6に分割されている。7は第一のクーラであり、この第一のクーラは外気OAを冷却除湿するものである。つまり外気の露点以下に空気を冷却するものである。第一のクーラ7を通過した空気は、第一のブロア8によって第一の除湿ロータ1の吸着ゾーン2を通過した後、第二の除湿ロータの吸着ゾーンを通過させ、更に第一のヒータ10によって温度を調整されて、乾燥空気の供給先であるドライルーム11に供給される。ドライルーム11からの還気RAは、第二のクーラ12によって冷却され、第二のブロア9の吸い込み側に導かれる。つまり第二のブロア9の吸い込み側には第一の除湿ロータ1の吸着ゾーン2を通過した空気と、ドライルーム11からの還気RAとが導かれる。第二の除湿ロータ4の吸着ゾーン5を出た空気の一部は分岐され、第二のヒータ13によって加熱され、第二の除湿ロータ4の再生ゾーン6に導かれる。第二の除湿ロータ4の再生ゾーン6を出た空気は、第一のクーラ7を通過した空気の一部と混合されて第三のヒータ14で加熱されて、第一の除湿ロータ1の再生ゾーン3に導かれる。再生ゾーン3を出た空気は第三のブロア15によって大気に放出される。以上の構成の本発明の除湿装置の動作を以下、説明する。以下の説明で、温度は全て摂氏である。また各データは、試作を行った装置を用いて測定したものである。外気OAは、第一のクーラ7によって冷却除湿される。例えば外気OAの空気条件が日本の夏条件を想定して、温度35度、絶対湿度20gkgであった場合、実験の結果、第一のクーラ7によって温度10度まで冷却され、結露によって絶対湿度が7.25gkgまで下げられる。この空気は第一のブロア8によって、第一の除湿ロータ1の吸着ゾーン2を通過し、湿気が吸着されて絶対湿度0.635gkgの乾燥空気となる。この乾燥空気は第二のクーラ12によって冷却されたドライルーム11からの還気RAと混合される。ドライルーム11からの還気RAの絶対湿度は実測値で0.079gkgであり、これが第二のクーラ12によって0度まで冷却され、上記のとおり吸着ゾーン2を出た空気と混合される。そして、混合後第二のブロア9を出た空気の温度は13.0度であり、絶対湿度は0.22gkgであった。第二のブロア9を出た空気は、第二の除湿ロータ4の吸着ゾーン5を通過して湿気が吸着され、乾燥した低露点空気となる。この低露点空気の実測値は、温度16度、絶対湿度0.0029gkgであり、露点は-66度であった。この低露点空気は第一のヒータ10によって温度調節され、温度23度となってドライルーム11に供給空気SAとして供給される。第二の除湿ロータ4の吸着ゾーン5を通過した空気の一部は分岐され、第二のヒータ13によって温度80度まで加熱されて第二の除湿ロータ4の再生ゾーン6に入る。この加熱空気によって第二の除湿ロータ4に吸着された湿気が脱着される。再生ゾーン6を通過した空気は、脱着熱によって温度が50度まで下がり、絶対湿度1.31gkgまで湿度が上昇する。第二の除湿ロータ4の再生ゾーン6を通過し湿度の上昇した空気は、第一のクーラ7によって冷却除湿された空気と混合され、温度36度、絶対湿度3.39gkgの空気となる。この空気は第三のヒータ14によって温度が80度になるまで加熱される。この温度の上昇した空気が第一の除湿ロータ1の再生ゾーン3を通過し、通過に伴って第一の除湿ロータ1に吸着された湿気を脱着する。この脱着後の多湿空気は第三のブロア15によって大気放出される。上記の一連の動作説明で明確なとおり、第一の除湿ロータ1及び第二の除湿ロータ4とも、再生空気の温度は80度である。この80度の再生空気で、最終的な供給空気SAの露点は-66であった。この露点は、例えばリチウム電池の生産工場の空気として十分な露点である。本発明の除湿装置は、上記のような動作となるが、試作した装置の動作中の熱負荷は、次のようなデータとなる。先ず、外気を冷却するとともに冷却除湿する第一のクーラ7の冷凍負荷Qc1は、Qc1=1230×1.2×1×80-45/3600=18.3Kwとなる。一方で、第一のヒータ10の熱負荷QhtはQht=4000×1.2×1×23-16/3600=9.3Kwである。また第二のヒータ13の熱負荷Qht2はQht2=800×1.2×80.42-18/3600=16.6Kwである。ここで第一のクーラ7の熱負荷よりも、第一のヒータ10と第二のヒータ13の熱負荷の合計の方が小さく、効率を考慮しても第一のクーラ7を動作させる冷凍機の排熱、即ちコンデンサの熱によって第一のヒータ10及び第二のヒータ13熱源とすることができる。ここで、コンデンサによって加熱される空気の温度が、第二のヒータ13に要求される温度に達しない場合、コンデンサを通過した空気をガスヒータ、電気ヒータ、蒸気ヒータなどで少し加温することによって、要求温度の80度まで上げることができる。また第二のクーラ12の冷凍機の熱負荷Qc2はQc2=3570×1.2×23.3-0.2/3600=27.5Kwである。これと第三のヒータ14の熱負荷Qht3を比較すると、第三のヒータ14の熱負荷の方が小さい。Qht3=1230×1.2×1×80-45/3600=18.3Kwこのため、第2のヒータ13と同様、第二のクーラ12の冷凍機の排熱、即ちコンデンサの熱によって第三のヒータ14の熱源とすることができる。この場合に、第2のヒータ13と同様要求温度に達しない場合は、ガスヒータ、電気ヒータ、蒸気ヒータによって加温することができる。上記のクーラは、冷凍機を使う例を示したが、液化天然ガスや液化石油ガスの気化熱で冷却する事もできる。つまり液化ガスは蒸発器で液体からガスに状態を変更して利用されることが多く、この場合に気化熱で蒸発器ベーパライザーの温度が下がる。この冷熱を利用することができる。この場合には、冷凍機の排熱の利用ができないが、ヒータに要求される温度は80度であるので、その他の廃熱や、ガスヒータ或いはボイラーで沸かした温水など多様な熱源を利用することができる。上記のようにヒータとクーラとの組合せを冷凍機のコンデンサとエバポレータとすることで、消費エネルギーを少なくする事ができるが、ここで、冷凍機としてガスヒートポンプGHP:ガスを燃料とする内燃機関によってコンプレッサを駆動するヒートポンプを用いると、GHPのガスエンジンの廃熱も利用する事ができる。つまり、ヒータ13やヒータ14として、コンデンサとラジエタとの組合せとし、ラジエタにはガスエンジンを冷却した冷却水を循環させる。このようにして、先ずコンデンサで空気を加熱し、次にラジエタで所望の温度まで空気を加熱するようにする。こうする事によって、他の熱源を使うことなく、本発明の除湿装置を駆動する事ができる。このようにエネルギー源として多様なエネルギーソースを利用できるため、震災などで社会インフラが破壊された場合などにも、使用可能なエネルギーソースを活用してリチウム電池工場などの生産工場を止めずに生産を維持できるというメリットがある。さらに熱源の温度が低いために、本発明の除湿装置を構成する材料として耐熱性の高い物は必要でなく、材料の入手が容易で安価なものを用いることができるという効果がある。