"下記成分[A]40~80重量、[B]0~40重量および[C]3~48重量からなり、DSC示差走査型熱量計の吸熱曲線から求めた滅菌温度での残存結晶化度が15~38重量である樹脂組成物からなる内外層と下記成分[A]60~85重量、[B]10~30重量および[C]3~30重量からなり、DSC示差走査型熱量計の吸熱曲線から求めた滅菌温度での残存結晶化度が10~22重量である樹脂組成物からなる中間層の少なくとも3層からなる多層医薬用容器。[A]:下記a~fの要件を満たすエチレンα-オレフィン共重合体、aJISK6922-1に準拠した密度が880~925kg/m3、bJISK6922-1に準拠したメルトマスフローレイトが0.1~5g/10min、cゲルパーミエーションクロマトグラフィーにより求められる重量平均分子量Mwと数平均分子量Mnの比Mw/Mnが1.5~3.0であり、dDSC示差走査型熱量計により測定された融点が1つであり、e日本薬局方に規定の強熱残分試験法による残分が0.1重量以下であり、f50°Cにおけるn-ヘプタン抽出量が2.0wt以下である。[B]:下記a~fの要件を満たすエチレンα-オレフィン共重合体、aJISK6922-1に準拠した密度が915~935kg/m3であり、[A]よりも15~40kg/m3高く、bJISK6922-1に準拠したメルトマスフローレイトが0.1~5g/10min、c日本薬局方に規定の強熱残分試験法による残分が0.1重量以下である。[C]:下記a~cの要件を満たす高密度ポリエチレン、aJISK6922-1に準拠した密度が940~967kg/m3、bJISK6922-1に準拠したメルトマスフローレイトが0.01~10g/10min、c日本薬局方に規定の強熱残分試験法による残分が0.1重量以下である。上記成分[B]のDSC示差走査型熱量計により測定された融点が1つであり、ゲルパーミエーションクロマトグラフィーにより求められる重量平均分子量Mwと数平均分子量Mnの比Mw/Mnが1.5~3.0であることを特徴とする請求項1記載の多層医薬用容器。上記成分[C]のDSC示差走査型熱量計により測定された融点が1つであり、ゲルパーミエーションクロマトグラフィーにより求められる重量平均分子量Mwと数平均分子量Mnの比Mw/Mnが1.5~3.0であることを特徴とする請求項1~2記載の多層医薬用容器。フィルムの構成が内層/中間層/外層=10~80/100~230/10~80μmであり、トータル厚みが150~320μmであること特徴とする請求項1~3いずれかに記載の多層医薬用容器。インフレーションフィルムからなることを特徴とする請求項1~4いずれかに記載の多層医薬用容器。薬液を収容した後、100~121°Cで滅菌処理を行うことを特徴とする請求項1~5いずれかに記載の多層医薬用容器。本発明の目的は、高温加熱滅菌処理を行っても変形が起こらず、しかも柔軟性および透明性に優れた医薬用容器の検討を行なった。その結果、下記の樹脂組成物が優れていることを見出し、本発明に至った。本発明は、下記成分[A]40~80重量、[B]0~40重量および[C]3~48重量からなり、DSC示差走査型熱量計の吸熱曲線から求めた滅菌温度での残存結晶化度が15~38重量である樹脂組成物からなる内外層と上記成分[A]60~85重量、[B]10~30重量および[C]3~30重量からなり、DSC示差走査型熱量計の吸熱曲線から求めた滅菌温度での残存結晶化度が10~22重量である樹脂組成物からなる中間層との少なくとも3層からなる多層医薬用容器に関するものである。[A]:下記a~fの要件を満たすエチレンα-オレフィン共重合体、aJISK6922-1に準拠した密度が880~925kg/m3、bJISK6922-1に準拠したメルトマスフローレイトが0.1~5g/10min、cゲルパーミエーションクロマトグラフィーにより求められる重量平均分子量Mwと数平均分子量Mnの比Mw/Mnが1.5~3.0であり、dDSC示差走査型熱量計により測定された融点が1つであり、e日本薬局方に規定の強熱残分試験法による残分が0.1重量以下であり、f50°Cにおけるn-ヘプタン抽出量が2.0wt以下である。[B]:下記a~fの要件を満たすエチレンα-オレフィン共重合体、aJISK6922-1に準拠した密度が915~935kg/m3であり、[A]よりも15~40kg/m3高く、bJISK6922-1に準拠したメルトマスフローレイトが0.1~5g/10min、c日本薬局方に規定の強熱残分試験法による残分が0.1重量以下である。[C]:下記a~cの要件を満たす高密度ポリエチレン、aJISK6922-1に準拠した密度が940~967kg/m3、bJISK6922-1に準拠したメルトマスフローレイトが0.01~10g/10min、c日本薬局方に規定の強熱残分試験法による残分が0.1重量以下である。また、上記成分[B]はDSC示差走査型熱量計により測定された融点が1つであり、ゲルパーミエーションクロマトグラフィーにより求められる重量平均分子量Mwと数平均分子量Mnの比Mw/Mnが1.5~3.0であることが好ましい。上記成分[C]はDSC示差走査型熱量計により測定された融点が1つであり、ゲルパーミエーションクロマトグラフィーにより求められる重量平均分子量Mwと数平均分子量Mnの比Mw/Mnが1.5~3.0であることが好ましい。フィルムの構成が内層/中間層/外層=10~80/100~230/10~80μmであり、トータル厚みが150~320μmであり、インフレーションフィルムからなることが好ましい。薬液を収容した後、100~121°Cで滅菌処理した医薬用容器が提供される。以下、本発明について詳細に説明する。本発明の医薬用容器を構成するエチレンα-オレフィン共重合体[A]は樹脂組成物の柔軟性と透明性を付与する目的で配合している。エチレンと炭素数3~20のオレフィンとの共重合体であり、α-オレフィンとしては、プロピレン、1-ブテン、1-ヘキセン、1-オクテン、4-メチル-1-ペンテン、3-メチル-1-ブテン、1-ペンテン、1-ヘプテン、1-ノネン、1-デセン、1-ウンデセン、1-ドデセン、1-トリデセン、1-テトラデセン、1-ペンタデセン、1-ヘキサデセン、1-ヘプタデセン、1-オクタデセン、1-ノナデセン、1-エイコセンを例示することができる。また、これらのオレフィンを2種類以上混合して用いることもできる。本発明の医薬用容器を構成するエチレンα-オレフィン共重合体[A]の製造方法等については特に制限はなく、例えば触媒系としてチタン系の遷移金属を主体とするチーグラー触媒、メタロセン等を主体とするカミンスキー型触媒などのいずれの触媒系を使用しても製造することができる。本発明において用いるエチレンα-オレフィン共重合体としてはMw/Mnが1.5~3.0の範囲である。特にエチレンとα-オレフィンの組成分布が均一であることから得られる容器の透明性と機械的強度が優れるメタロセン等を主体とするカミンスキー型触媒を用いて製造されたエチレンα-オレフィン共重合体が好ましい。このようなカミンスキー型触媒としては、例えばチタン、ジルコニウム、ハフニウム等の遷移金属を主体とするメタロセン化合物遷移金属化合物と有機金属化合物あるいはメタロセン化合物と反応して安定アニオンとなるイオン化合物、粘土鉱物との組み合わせからなる一般的に知られている重合触媒系を用いることができる。また、カミンスキー型触媒は、1種または2種以上混合して使用しても差し支えない。メタロセン化合物としては、例えばビスシクロペンタジエニルチタニウムジクロライド、ビスシクロペンタジエニルジルコニウムジクロライド、ビスシクロペンタジエニルハフニウムジクロライド、ビスインデニルチタニウムジクロライド、ビスインデニルジルコニウムジクロライド、ビスインデニルハフニウムジクロライド、エチレンビスインデニルチタニウムジクロライド、エチレンビスインデニルジルコニウムジクロライド、エチレンビスインデニルハフニウムジクロライド、ジフェニルメチレンシクロペンタジエニル9-フルオレニルジルコニウムジクロライド等を挙げることができ、有機金属化合物として、例えばトリメチルアルミニウム、トリエチルアルミニウム、トリイソプロピルアルミニウム等を挙げることができ、遷移金属化合物と反応して安定アニオンとなるイオン化合物として、例えばリチウムテトラキスペンタフルオロフェニルボレート、N,N-ジメチルアニリニウムテトラキスペンタフルオロフェニルボレート等からなるものが挙げられ、粘土鉱物としては、モンモリロナイト、ヘクトライト、サポナイト等を挙げることができる。また、その際の重合方法としては特に制限はなく、一般的な重合方法である気相法、スラリー法、溶液法、高圧法などいずれでも差し支えない。また、1段または2段以上で多段重合されたものでも、2種類以上の重合体を機械的にブレンドすることによっても製造できる。本発明の医薬用容器を構成するエチレンα-オレフィン共重合体[A]の密度は、JISK6922-11997に準拠して密度勾配管法で測定した値として、880~925kg/m3である。880kg/m3未満では、容器にした際の耐熱性が劣り、925kg/m3を超えると柔軟性、透明性が劣るものとなる。本発明の医薬用容器を構成するエチレンα-オレフィン共重合体[A]の190°C、2.16kg荷重におけるメルトマスフローレイトは、0.1~5g/10分、好ましくは1~5g/10分である。0.1g/10分未満の場合は溶融粘度が高すぎて押出負荷が大きいばかりでなく、フィルムの外観肌を損なう恐れがある。5g/10分を超えると溶融張力が小さくなりすぎて水冷式インフレーションフィルム成形においてはダイから押出されたチューブを吹き下げる際に自重垂れが激しく成形できない。本発明の医薬用容器を構成するエチレンα-オレフィン共重合体[A]のゲルパーミエーションクロマトグラフィーにより求められる重量平均分子量Mwと数平均分子量Mnの比Mw/Mnは1.5~3.0、好ましくは1.5~2.5である。Mw/Mnが1.5未満の場合は押出負荷が大きくなりフィルムの外観表面肌を損なう恐れがある。また3.0を越えると透明性を損なう恐れがある。本発明の医薬用容器を構成するエチレンα-オレフィン共重合体[A]のDSC示差走査型熱量計による昇温測定において得られる吸熱曲線のピークが1つであることを特徴とし、これによって得られる医薬用容器は透明性に優れる。吸熱曲線は、アルミニウム製のパンに5~10mgのサンプルを挿填し、DSCにて昇温することによって得られる。なお、昇温測定は、予め230°Cで3分間放置した後、10°C/分で-10°Cまで降温し、その後、10°C/分の昇温速度で150°Cまで昇温することにより行われる。本発明の医薬用容器を構成するエチレンα-オレフィン共重合体[A]の日本薬局方に規定の強熱残分試験法による残分が0.1重量以下である。日本薬局方に規定の強熱残分試験法による残分が0.1重量を超える場合には、薬剤等の内容液への不純物溶出が懸念され、衛生性が悪くなる恐れがある。本発明の医薬用容器を構成するエチレンα-オレフィン共重合体[A]の50°Cにおけるn-ヘプタン抽出量は2.0wt以下である。エチレンα-オレフィン共重合体の50°Cにおけるn-ヘプタン抽出量が2.0wtを超える場合、耐熱性に劣る低分子量成分が増加するため、得られたフィルムを加熱処理した際に表面へのブリードが起こり、透明性が悪化したり、ブロッキングが発生するという問題がある。発明の医薬用容器を構成するエチレンα-オレフィン共重合体[B]は樹脂組成物への透明性の付与を目的に配合している。密度の大きく異なる低密度のエチレンα-オレフィン共重合体と高密度ポリエチレンの配合系においては、高密度ポリエチレンは密度が高いため結晶化温度が高く、一度溶融させて冷却すると高密度成分が最初に結晶化し、結晶サイズが肥大化するため透明性が低下する。本発明では中密度のエチレンα-オレフィン共重合体[B]を配合することにより、高密度成分の結晶の肥大化を抑制し、樹脂組成物の透明性低下を抑制できることを見出した。エチレンα-オレフィン共重合体[B]はエチレンと炭素数3~20のオレフィンとの共重合体であり、α-オレフィンとしては、プロピレン、1-ブテン、1-ヘキセン、1-オクテン、4-メチル-1-ペンテン、3-メチル-1-ブテン、1-ペンテン、1-ヘプテン、1-ノネン、1-デセン、1-ウンデセン、1-ドデセン、1-トリデセン、1-テトラデセン、1-ペンタデセン、1-ヘキサデセン、1-ヘプタデセン、1-オクタデセン、1-ノナデセン、1-エイコセンを例示することができる。また、これらのオレフィンを2種類以上混合して用いることもできる。本発明の医薬用容器を構成するエチレンα-オレフィン共重合体[B]の製造方法等については特に制限はなく、例えば触媒系としてチタン系の遷移金属を主体とするチーグラー触媒、メタロセン等を主体とするカミンスキー型触媒などのいずれの触媒系を使用しても製造することができる。Mw/Mnは特に制限はないが、1.5~3.0が好ましい。Mw/Mnが1.5~3.0であればフィルムの外観表面肌や透明性が良好である。特にエチレンとα-オレフィンの組成分布が均一であることから得られる容器の透明性と機械的強度が優れるメタロセン等を主体とするカミンスキー型触媒を用いて製造されたエチレンα-オレフィン共重合体が好ましい。このようなカミンスキー型触媒としては、例えばチタン、ジルコニウム、ハフニウム等の遷移金属を主体とするメタロセン化合物遷移金属化合物と有機金属化合物あるいはメタロセン化合物と反応して安定アニオンとなるイオン化合物、粘土鉱物との組み合わせからなる一般的に知られている重合触媒系を用いることができる。また、カミンスキー型触媒は、1種または2種以上混合して使用しても差し支えない。メタロセン化合物としては、例えばビスシクロペンタジエニルチタニウムジクロライド、ビスシクロペンタジエニルジルコニウムジクロライド、ビスシクロペンタジエニルハフニウムジクロライド、ビスインデニルチタニウムジクロライド、ビスインデニルジルコニウムジクロライド、ビスインデニルハフニウムジクロライド、エチレンビスインデニルチタニウムジクロライド、エチレンビスインデニルジルコニウムジクロライド、エチレンビスインデニルハフニウムジクロライド、ジフェニルメチレンシクロペンタジエニル9-フルオレニルジルコニウムジクロライド等を挙げることができ、有機金属化合物として、例えばトリメチルアルミニウム、トリエチルアルミニウム、トリイソプロピルアルミニウム等を挙げることができ、遷移金属化合物と反応して安定アニオンとなるイオン化合物として、例えばリチウムテトラキスペンタフルオロフェニルボレート、N,N-ジメチルアニリニウムテトラキスペンタフルオロフェニルボレート等からなるものが挙げられ、粘土鉱物としては、モンモリロナイト、ヘクトライト、サポナイト等を挙げることができる。また、その際の重合方法としては特に制限はなく、一般的な重合方法である気相法、スラリー法、溶液法、高圧法などいずれでも差し支えない。また、1段または2段以上で多段重合されたものでも、2種類以上の重合体を機械的にブレンドすることによっても製造できる。本発明の医薬用容器を構成するエチレンα-オレフィン共重合体[B]の密度は、JISK6922-11997に準拠して密度勾配管法で測定した値として、915~935kg/m3である。915kg/m3未満では、容器にした際の耐熱性が劣り、935kg/m3を超えると柔軟性、透明性が劣るものとなる。また、[A]よりも密度が15~40kg/m3高いものである。[A]との密度差が15kg/m3未満または40kg/m3を超えると透明性が劣るものとなる。本発明の医薬用容器を構成するエチレンα-オレフィン共重合体[B]の190°C、2.16kg荷重におけるメルトマスフローレイトは、0.1~5g/10分、好ましくは1~5g/10分である。0.1g/10分未満の場合は溶融粘度が高すぎて押出負荷が大きいばかりでなく、フィルムの外観表面肌を損なう恐れがある。5g/10分を超えると溶融張力が小さくなりすぎて水冷式インフレーションフィルム成形においては溶融パリソンを吹き下げる際にドローダウン自重垂れが激しく成形できない。本発明の医薬用容器を構成するエチレンα-オレフィン共重合体[B]のDSC示差走査型熱量計による昇温測定において得られる吸熱曲線のピークが1つであることが好ましく、これによって得られる医薬用容器は弾性率の温度依存性が小さく、かつ、透明性に優れる。吸熱曲線は、アルミニウム製のパンに5~10mgのサンプルを挿填し、DSCにて昇温することによって得られる。なお、昇温測定は、予め230°Cで3分間放置した後、10°C/分で-10°Cまで降温し、その後、10°C/分の昇温速度で150°Cまで昇温することにより行われる。本発明の医薬用容器を構成するエチレンα-オレフィン共重合体[B]の日本薬局方に規定の強熱残分試験法による残分が0.1重量以下である。日本薬局方に規定の強熱残分試験法による残分が0.1重量を超える場合には、薬剤等の内容液への不純物溶出が懸念され、衛生性が悪くなる恐れがある。本発明の医薬用容器を構成するエチレンα-オレフィン共重合体[B]の50°Cにおけるn-ヘプタン抽出量は2.0wt以下であることが好ましい。エチレンα-オレフィン共重合体の50°Cにおけるn-ヘプタン抽出量が2.0wt以下であれば、耐熱性に劣る低分子量成分が少なく、得られたフィルムを加熱処理した際に表面へのブリードが起こらず、透明性が良好で、ブロッキングが発生しない。本発明の医薬用容器を構成する高密度ポリエチレン[C]は樹脂組成物への耐熱性の付与を目的に配合される。製造方法等については特に制限はなく、例えば触媒系としてチタン系の遷移金属を主体とするチーグラー触媒、クロム系触媒を主体とするフィリップス触媒、メタロセン等を主体とするカミンスキー型触媒などのいずれの触媒系を使用しても製造することができる。特にMw/Mnが1.5~3の範囲である高密度ポリエチレンは組成分布が均一であり、得られる容器の透明性が優れることからメタロセン等を主体とするカミンスキー型触媒を用いて製造された高密度ポリエチレンが好ましい。エチレン単独重合体のみならず、エチレンと少量のα-オレフィン、例えばプロピレン、1-ブテン、1-ヘキセン、1-オクテン、4-メチル-1-ペンテン、3-メチル-1-ブテン、1-ペンテン、1-ヘプテン、1-ノネン、1-デセン、1-ウンデセン、1-ドデセン、1-トリデセン、1-テトラデセン、1-ペンタデセン、1-ヘキサデセン、1-ヘプタデセン、1-オクタデセン、1-ノナデセン、1-エイコセン等を共重合させたエチレンα-オレフィン共重合体を用いることもできる。本発明の医薬用容器を構成する高密度ポリエチレン[C]の密度は、JISK6922-11997に準拠して密度勾配管法で測定した値として、940~967kg/m3、好ましくは940~950kg/m3である。940kg/m3未満では、耐熱性がないため容器にした際の耐熱性が劣り、965kg/m3を超えると柔軟性、透明性が劣るものとなる。本発明の医薬用容器を構成する高密度ポリエチレン[C]の190°C、2.16kg荷重におけるメルトマスフローレイトは、0.01~10g/10分、好ましくは0.3~5g/10分である。0.01g/10分未満の場合は溶融粘度が高すぎて押出負荷が大きいばかりでなく、フィルムの外観表面肌を損なう恐れがある。10g/10分を超えると溶融張力が小さくなりすぎて水冷式のインフレーションフィルム成形においてはドローダウンが激しく成形できない。本発明の医薬用容器を構成する高密度ポリエチレン[C]の日本薬局方に規定の強熱残分試験法による残分が0.1重量以下である。日本薬局方に規定の強熱残分試験法による残分が0.1重量を超える場合には、薬剤等の内容液への不純物溶出が懸念され、衛生性が悪くなる恐れがある。本発明の医薬用容器を構成する高密度ポリエチレン[C]のDSC示差走査型熱量計による昇温測定において得られる吸熱曲線のピークが1つであることを特徴とし、これによって得られる医薬用容器は透明性に優れる。本発明の医薬用容器を構成する樹脂組成物のエチレンα-オレフィン共重合体[A]および[B]と高密度ポリエチレン[C]の配合割合重量比は、内外層が[A]40~80重量、[B]0~40重量および[C]3~48重量からなり、DSC示差走査型熱量計の吸熱曲線から求めた滅菌温度での残存結晶化度が15~38重量の樹脂組成物であり、中間層が[A]60~85重量、[B]10~30重量および[C]3~30重量からなり、DSC示差走査型熱量計の吸熱曲線から求めた滅菌温度での残存結晶化度が10~22重量の樹脂組成物である。ここで残存結晶化度とは、滅菌温度において融解しない結晶化度を示したもので、耐熱性の目安となる。内外層は耐熱性を付与するため、滅菌温度での残存結晶化度が15~38重量、好ましくは18~30重量の樹脂組成物である。残存結晶化度が15重量未満では医療用容器の耐熱性が劣り、医療用容器を滅菌処理したときに成形体の変形や透明性の低下が生じるため好ましくない。38重量を超える場合は透明性に悪影響を及ぼす高結晶成分が存在するため、透明性および柔軟性が劣るものとなる。また、滅菌温度での残存結晶化度を得るには、[A]は40~80重量、[B]は0~40重量、[C]は3~48重量の範囲で調整する必要がある。[A]が40重量未満では柔軟性および透明性が劣り、80重量を超えると耐熱性が劣る。[B]が40重量を超えると透明性が劣る。[C]が3重量未満では耐熱性が劣り、48重量を超えると柔軟性および透明性が劣る。中間層は柔軟性および透明性を付与するため、残存結晶化度が滅菌温度での残存結晶化度が10~22重量、好ましくは10~16重量の樹脂組成物である。残存結晶化度が10重量未満では医療用容器の耐熱性が劣り、医療用容器を滅菌処理したときに成形体の変形や透明性の低下が生じるため好ましくない。22重量を超える場合は、透明性に悪影響を及ぼす高結晶成分が存在するため、透明性および柔軟性が劣るものとなる。また、滅菌温度での残存結晶化度を得るには、[A]は60~85重量、[B]は10~30重量、[C]は3~30重量の範囲で調整する必要がある。[A]が60重量未満では柔軟性および透明性が劣り、85重量を超えると耐熱性が劣る。[B]が10重量未満または30重量を超えると透明性が劣る。[C]が3重量未満では耐熱性が劣り、30重量を超えると柔軟性および透明性が劣る。本発明の[A]、[B]および[C]の樹脂組成物は、任意の方法で混合することによって得られる。混合方法としては、単軸または二軸押出機、オープンロールミル、バンバリーミキサー、ニーダー、ニーダールーダーを用いて、機械的混合条件下で混合する方法、容器成形時に混合するドライブレンドする方法等を採用することができる。本発明の医薬用容器を構成する樹脂組成物は、無添加、または、必要に応じて酸化防止剤、耐候安定剤、帯電防止剤、滑剤、ブロッキング防止剤、有機無機顔料等、通常ポリオレフィンに使用される添加剤を添加しても構わない。樹脂中に上記の添加剤を混合する方法は特に制限されるものではないが、例えば、重合後のペレット造粒工程で直接添加する方法、また、予め高濃度のマスターバッチを作製し、これを成形時にドライブレンドする方法等が挙げられる。本発明の医薬用容器の成形方法は特に制限はなく一般に知られている方法でよく、例えば水冷式または空冷式インフレーション成形、ブロー成形、チューブ成形、回転成形、射出成形、射出ブロー成形等の成形法が用いられる。特に衛生性、透明性に優れることから多層の水冷式インフレーション成形法が好ましい。例えば、シリンダおよびダイスの温度を160~230°Cに設定した三層水冷インフレーション成形機にてチューブを押出し、15~30°Cの水で冷却することによりフィルムが得られる。本発明の医薬用容器の層構成は、内外層が10~80μm、好ましくは20~60μmである。内外層が10μm未満では、フィルムの偏肉により厚みが薄くなった場合、医療用容器としての性能を満足しなくなる恐れがあり、80μmを超えると透明性や柔軟性が悪化する恐れがある。中間層は100~230μm、好ましくは140~210μmである。中間層が140μm未満では透明性や柔軟性が悪化する恐れがあり、230μmを超えるとフィルムの厚みが厚くなり、透明性や柔軟性が悪化する恐れがある。トータル厚みは150~320μmであることが好ましい。トータル厚みが150μm未満では、容器としての強度が不足する恐れがあり、320μmを超えると透明性や柔軟性が悪化する恐れがある。内外層以外の[A]、[B]、[C]の配合比率および滅菌温度での残存結晶化度が中間層の範囲内であれば、中間層は増加しても問題ない。本発明の医薬用容器を滅菌する方法としては、例えば高圧蒸気法オートクレーブ、乾熱法等の加熱滅菌法、放射線法、高周波法等の照射法、ガス法、ろ過法等が挙げられる。特に高圧蒸気滅菌処理する際の滅菌温度は耐熱性と透明性のバランスから滅菌温度は100~120°Cが好ましく、更には115~120°Cであることが好ましい。この範囲であれば滅菌時間も長くなりすぎず、耐熱性も良好である。本発明の医薬用容器は、生理食塩水、注射用水、リンゲル液、電解質液、ブドウ糖液、アミノ酸輸液、高カロリー輸液、脂肪乳剤、ビタミン剤などの輸液容器血液バッグ、採血容器、血液製剤容器、輸液容器、輸液セット、点眼剤容器、内服剤容器、排尿バッグ、外用液剤容器等に好適に利用される。本発明の医薬用容器は、耐熱性、透明性および柔軟性等に優れ、医薬用容器として好適に利用される。以下実施例によって本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。~密度の測定~密度は、JISK6922-11997に準拠して密度勾配管法で測定した。~メルトマスフローレイトの測定~メルトマスフローレイトは、JISK6922-11997に準拠して190°C、2.16kg荷重で測定した。~Mw/Mnの測定~重量平均分子量Mwおよび数平均分子量Mnは、ゲルパーミエーションクロマトグラフィーGPCによって測定した。GPC装置としては東ソー株製HLC-8121GPC/HTを用い、カラムとしては東ソー株製TSKgelGMHhr-H20HTを用い、カラム温度を140°Cに設定し、溶離液として1,2,4-トリクロロベンゼンを用いて測定した。測定試料は1.0mg/mLの濃度で調製し、0.3mL注入して測定した。分子量の検量線は、分子量既知のポリスチレン試料を用いて校正されている。~吸熱ピーク数の測定~DSCパーキンエルマー社製、商品名:DSC-7を用いて測定を行った。5~10mgのサンプルをアルミニウムパンに挿填し、DSCに設置した後、80°C/分の昇温速度で230°Cまで昇温し、230°Cで3分間放置する。その後、10°C/分の降温速度で-10°Cまで冷却し、再度10°C/分の昇温速度で-10°Cから150°Cまで昇温する手順で昇温/降温操作を行い、2回目の昇温時に観測される吸熱曲線のピーク数を評価した。~n-ヘプタン抽出量の測定~200メッシュパスの粉砕試料約10gを精秤し、400mlのn-ヘプタンを加えて50°Cで2時間抽出を行い、抽出液から溶媒を蒸発させて、乾燥固化させて得た抽出物の重量の初期重量に対する百分率を求めることによって算出した。~強熱残分の測定~日本薬局方に規定の強熱残分試験法に準拠し、試料50gを精秤した後、白金皿に入れてガスバーナーにより燃焼させ、さらに電気炉で650°C×1時間の条件で完全灰化させたときの残留物の重量を秤量し、初期重量に対する百分率を求めることによって算出した。~残存結晶化度の測定~組成物の残存結晶化度Wは上記の吸熱ピーク数の測定方法により容器の吸熱曲線を測定して容器の全融解熱量と滅菌温度以上の融解熱量を求め、次式により算出した。W重量={ρcρ-ρa/ρρc-ρa}×Q滅菌温度/Qall×100ここで、Qall:全融解熱量、Q滅菌温度:滅菌温度以上の融解熱量、ρ:試料の密度、ρc:ポリエチレンの完全結晶の密度1,000kg/m3、ρa:完全非結晶密度855kg/m3である。~耐熱性の評価~日本薬局方に準拠し、実施例1に示す方法により作製した容器をオートクレーブ内にセットした後、112°Cまたは115°Cまたは117°Cの温度で30分間加熱処理した後、室温まで冷却後、容器を取り出し、外観を以下の項目について観察して評価した。容器の波打ち状態を観察した。ほとんど波打ちが見られず変形度合いが小さかったものを○、容器の波打ちが大きく、容器の変形が大きかったものを×とした。肌荒れ状態を目視観察し、容器の表面に斑点状の模様が見られなかったものを○、容器表面に数個の斑点状の模様が見られたものを×とした。~透明性の評価~耐熱性の評価を行った後の容器の胴部の中心付近より幅9.5mm、長さ50mmのサンプルを切り出し、島津製作所製、紫外可視分光光度計商品名UV-1600を用いて、純水中で波長450nmの透過率を測定した。80以上を○、80未満を×とした。~柔軟性の評価~耐熱性の評価を行った後の容器の胴部の中心付近からサンプルを切り出し、JISK7127-1989に準拠して、5ひずみ時の引張割線弾性率以下、5モジュラスというを測定した。数値が低いほど柔軟性が良好であり、125MPa以下を合格とした。合成例1[変性粘土化合物の調製]水1,500mlに、37塩酸30mlおよびN,N-ジメチル-ベヘニルアミンを106g加え、N,N-ジメチル-ベヘニルアンモニウム塩酸塩水溶液を調製した。平均粒径7.8μmのモンモリロナイト300gクニミネ工業製、商品名クニピアFをジェット粉砕機で粉砕することによって調製したを上記塩酸塩水溶液に加え、6時間反応させた。反応終了後、反応溶液を濾過し、得られたケーキを6時間減圧乾燥し、変性粘土化合物370gを得た。[重合触媒の調製]窒素雰囲気下の20Lステンレス容器に、ヘプタン2.5L、トリエチルアルミニウムのヘプタン溶液20wt希釈品をアルミニウム原子当たり4.5mol3.6Lおよび上記で得られた変性粘土化合物300gを加えて1時間撹拌した。そこへジフェニルメチレンシクロペンタジエニル2,7-ジ-t-ブチル-9-フルオレニルジルコニウムジクロライドをジルコニウム原子当たり10mmol加えて12時間撹拌した。得られた懸濁系に脂肪族系飽和炭化水素溶媒出光石油化学製、商品名IPソルベント28358.7Lを加えることにより、触媒を調製したジルコニウム濃度0.67mmol/L。[エチレンα-オレフィン共重合体の製造]高温高圧重合用に装備された槽型反応器を用い、エチレンおよび1-ヘキセンを連続的に反応器内に圧入して、全圧を900kg/cm2、1-ヘキセン濃度を31mol、水素濃度を3molになるように設定した。そして反応器を1,500rpmで撹拌し、上記により得られた重合触媒を反応器の供給口より連続的に供給し、平均温度を200°Cに保ち重合反応を行い、エチレンヘキセン-1共重合体以下、エチレンα-オレフィン共重合体[A1]と記す。をペレット形状で得た。得られたエチレンα-オレフィン共重合体[A1]は密度=910kg/m3、MFR=2.0g/10min、Mw/Mn=2.1、n-ヘプタン抽出量=1.0重量であった。合成例2[変性粘土化合物の調製]水1,500mlに、37塩酸30mlおよびN,N-ジメチル-ベヘニルアミンを106g加え、N,N-ジメチル-ベヘニルアンモニウム塩酸塩水溶液を調製した。平均粒径7.8μmのモンモリロナイト300gクニミネ工業製、商品名クニピアFをジェット粉砕機で粉砕することによって調製したを上記塩酸塩水溶液に加え、6時間反応させた。反応終了後、反応溶液を濾過し、得られたケーキを6時間減圧乾燥し、変性粘土化合物370gを得た。[重合触媒の調製]窒素雰囲気下の20Lステンレス容器に、ヘプタン3.3L、トリエチルアルミニウムのヘプタン溶液20wt希釈品をアルミニウム原子当たり1.13mol0.9Lおよび上記で得られた変性粘土化合物50gを加えて1時間撹拌した。そこへジフェニルメチレン4-フェニル-インデニル2,7-ジ-t-ブチル-9-フルオレニルジルコニウムジクロライドをジルコニウム原子当たり1.25mmol加えて12時間撹拌した。得られた懸濁系に脂肪族系飽和炭化水素溶媒出光石油化学製、商品名IPソルベント28355.8Lを加えることにより、触媒を調製したジルコニウム濃度0.125mmol/L。[エチレンα-オレフィン共重合体の製造]高温高圧重合用に装備された槽型反応器を用い、エチレンおよび1-ヘキセンを連続的に反応器内に圧入して、全圧を900kg/cm2、1-ヘキセン濃度を25mol、水素濃度が7molになるように設定した。そして反応器を1,500rpmで撹拌し、上記により得られた重合触媒を反応器の供給口より連続的に供給し、平均温度を230°Cに保ち重合反応を行い、エチレンヘキセン-1共重合体以下、エチレンα-オレフィン共重合体[A2]と記す。をペレット形状で得た。得られたエチレンα-オレフィン共重合体[A2]は密度=900kg/m3、MFR=4g/10min、Mw/Mn=2.4、n-ヘプタン抽出量=1.8重量であった。表1に[A]として用いるエチレンα-オレフィン共重合体の物性値を示す。合成例3[変性粘土化合物の調製]水1,500mlに、37塩酸30mlおよびN,N-ジメチル-ベヘニルアミンを106g加え、N,N-ジメチル-ベヘニルアンモニウム塩酸塩水溶液を調製した。平均粒径7.8μmのモンモリロナイト300gクニミネ工業製、商品名クニピアFをジェット粉砕機で粉砕することによって調製したを上記塩酸塩水溶液に加え、6時間反応させた。反応終了後、反応溶液を濾過し、得られたケーキを6時間減圧乾燥し、変性粘土化合物370gを得た。[重合触媒の調製]窒素雰囲気下の20Lステンレス容器に、ヘプタン2.5L、トリエチルアルミニウムのヘプタン溶液20wt希釈品をアルミニウム原子当たり4.5mol3.6Lおよび上記で得られた変性粘土化合物300gを加えて1時間撹拌した。そこへジフェニルメチレンシクロペンタジエニル2,7-ジ-t-ブチル-9-フルオレニルジルコニウムジクロライドをジルコニウム原子当たり10mmol加えて12時間撹拌した。得られた懸濁系に脂肪族系飽和炭化水素溶媒出光石油化学製、商品名IPソルベント28358.7Lを加えることにより、触媒を調製したジルコニウム濃度0.67mmol/L。[エチレンα-オレフィン共重合体の製造]高温高圧重合用に装備された槽型反応器を用い、エチレンおよび1-ヘキセンを連続的に反応器内に圧入して、全圧を900kg/cm2、1-ヘキセン濃度を9mol、水素濃度を2molになるように設定した。そして反応器を1,500rpmで撹拌し、上記により得られた重合触媒を反応器の供給口より連続的に供給し、平均温度を220°Cに保ち重合反応を行い、エチレンヘキセン-1共重合体以下、エチレンα-オレフィン共重合体[B1]と記す。をペレット形状で得た。得られたエチレンα-オレフィン共重合体[B1]は密度=930kg/m3、MFR=2.0g/10min、Mw/Mn=2.5であった。表2に[B]として用いるエチレンα-オレフィン共重合体の物性値を示す。合成例4[変性粘土化合物の調製]脱イオン水4.8L、エタノール3.2Lの混合溶媒に、ジメチルベヘニルアミン;C22H45CH32N354gと37塩酸83.3mLを加え、ジメチルベヘニルアミン塩酸塩溶液を調製した。この溶液に合成ヘクトライト1,000gを加え終夜攪拌させ、得られた反応液をろ過し、固体分を水で十分洗浄した。固体分を乾燥させたところ、1,180gの有機変性粘土化合物を得た。赤外線水分計で測定した含液量は0.8であった。次に、この有機変性粘土化合物を粉砕し、平均粒径を6.0μmに調整した。[重合触媒の調製]5Lのフラスコに、[変性粘土化合物の調製]に従って合成した有機変性粘土化合物450g、ヘキサン1.4kgを加え、その後トリイソブチルアルミニウムのヘキサン20重量溶液1.78kg1.8モル、ビスn-ブチル-シクロペンタジエニルジルコニウムジクロライド7.32g18ミリモルを加え、60°Cに加熱して1時間撹拌した。反応溶液を45°Cに冷却し、2時間静置した後に傾斜法で上澄液を除去した。次に、トリイソブチルアルミニウムのヘキサン1重量溶液1.78kg0.09モルを添加し、45°Cで30分間反応させた。反応溶液を45°Cで2時間静置した後に傾斜法で上澄液を除去し、トリイソブチルアルミニウムのヘキサン20重量溶液0.45kg0.45モルを加え、ヘキサンで再希釈して全量を4.5Lとし触媒溶液を調製した。[高密度ポリエチレンの製造]内容積300Lの重合器に、ヘキサンを135kg/時、エチレンを20.0kg/時、ブテン-1を0.4kg/時、水素8NL/時および[固体触媒の調製]によって得られた固体触媒を連続的に供給した。また、助触媒として液中のトリイソブチルアルミニウムの濃度を0.93ミリモル/kgヘキサンとなるように、それぞれ連続的に供給した。重合温度は85°Cに制御した。得られた高密度ポリエチレン[C1]はMFR3.3g/10分、密度は945kg/m3であった。表3に[C]として用いる高密度ポリエチレンの物性値を示す。実施例1内外層としてエチレンα-オレフィン共重合体[A1]合成例1、メルトマスフローレイト=2.0g/10min、密度=910kg/m360重量、エチレンα-オレフィン共重合体[B1]合成例3、メルトマスフローレイト=2.0g/10min、密度=930kg/m315重量および高密度ポリエチレン[C1]合成例4、メルトマスフローレイト=3.3g/10min、密度=945kg/m325重量、中間層としてエチレンα-オレフィン共重合体[A1]70重量、エチレンα-オレフィン共重合体[B1]20重量および高密度ポリエチレン[C1]10重量をタンブラーでドライブレンド後、下記の条件で容器の製造、滅菌処理を行い、製品の物性を評価した。結果を表4に示す。容器の耐熱性、光線透過率および柔軟性は良好であった。[三層水冷インフレーション成形]三層水冷インフレーション成形機プラコー製にて、樹脂温度180°C、引取速度6m/分、冷却水温度20°Cにて、折径115mm、内外層20μm,中間層210μm、トータル厚み250μmのチューブ状の三層フィルムを得た。[容器の製造]上記操作で得られたチューブ状のフィルムから、長さ180mmのチューブ状サンプルを切り出し、一方の開口部をインパルスシーラー富士インパルス製で開口部の端から10mm幅でシールした。次に純水を300ml充填し、内部のエアー量が50ccになるようにもう一方の開口部をインパルスシーラーで開口部の端から10mm幅でシールして容器を製造した。なお、容器の製造に際しては、クラス1000に保たれたクリーンルーム内で行った。[滅菌処理]上記操作で得られた容器を日阪製作所製高温高圧調理殺菌機内にセットして112°Cまたは115°Cまたは117°Cで30分間加熱処理を行い、サンプルを室温まで冷却した。実施例2内外層としてエチレンα-オレフィン共重合体[A1]45重量、エチレンα-オレフィン共重合体[B1]15重量および高密度ポリエチレン[C1]40重量、中間層としてエチレンα-オレフィン共重合体[A1]70重量、エチレンα-オレフィン共重合体[B1]20重量および高密度ポリエチレン[C1]10重量を実施例1と同様の操作を行い、製品の物性を評価した。結果を表4に示す。容器の耐熱性、光線透過率および柔軟性は良好であった。実施例3内外層としてエチレンα-オレフィン共重合体[A1]60重量、エチレンα-オレフィン共重合体[B1]15重量および高密度ポリエチレン[C1]25重量、中間層としてエチレンα-オレフィン共重合体[A1]70重量、エチレンα-オレフィン共重合体[B1]20重量および高密度ポリエチレン[C1]10重量を層構成の変更以外は実施例1と同様の操作を行い、製品の物性を評価した。結果を表4に示す。容器の耐熱性、光線透過率および柔軟性は良好であった。実施例4内外層としてエチレンα-オレフィン共重合体[A2]合成例2、メルトマスフローレイト=4.0g/10min、密度=900kg/m360重量、エチレンα-オレフィン共重合体[B1]15重量および高密度ポリエチレン[C1]25重量、中間層としてエチレンα-オレフィン共重合体[A2]70重量、エチレンα-オレフィン共重合体[B1]20重量および高密度ポリエチレン[C1]10重量を実施例1と同様の操作を行い、製品の物性を評価した。結果を表4に示す。容器の耐熱性、光線透過率および柔軟性は良好であった。実施例5内外層としてエチレンα-オレフィン共重合体[A1]60重量、エチレンα-オレフィン共重合体[B1]15重量および高密度ポリエチレン[C1]25重量、中間層としてエチレンα-オレフィン共重合体[A1]70重量、エチレンα-オレフィン共重合体[B1]25重量および高密度ポリエチレン[C1]5重量を実施例1と同様の操作を行い、製品の物性を評価した。結果を表5に示す。容器の耐熱性、光線透過率および柔軟性は良好であった。実施例6内外層としてエチレンα-オレフィン共重合体[A1]70重量および高密度ポリエチレン[C1]30重量、中間層としてエチレンα-オレフィン共重合体[A1]70重量、エチレンα-オレフィン共重合体[B1]20重量および高密度ポリエチレン[C1]10重量を実施例1と同様の操作を行い、製品の物性を評価した。結果を表5に示す。容器の耐熱性、光線透過率および柔軟性は良好であった。実施例7内外層としてエチレンα-オレフィン共重合体[A1]60重量、エチレンα-オレフィン共重合体[B1]15重量および高密度ポリエチレン[C1]25重量、中間層としてエチレンα-オレフィン共重合体[A2]65重量、エチレンα-オレフィン共重合体[B2]東ソー株製、ニポロンーZZF230メルトマスフローレイト=2.0g/10min、密度=920kg/m320重量および高密度ポリエチレン[C1]15重量を実施例1と同様の操作を行い、製品の物性を評価した。結果を表5に示す。容器の耐熱性、光線透過率および柔軟性は良好であった。実施例8内外層としてエチレンα-オレフィン共重合体[A1]60重量、エチレンα-オレフィン共重合体[B1]15重量および高密度ポリエチレン[C2]東ソー株製、ニポロンハード4200メルトマスフローレイト=2.3g/10min、密度=960kg/m325重量、中間層としてエチレンα-オレフィン共重合体[A1]70重量、エチレンα-オレフィン共重合体[B1]25重量および高密度ポリエチレン[C2]5重量を実施例1と同様の操作を行い、製品の物性を評価した。結果を表5に示す。容器の耐熱性、光線透過率および柔軟性は良好であった。実施例9内外層としてエチレンα-オレフィン共重合体[A1]60重量、エチレンα-オレフィン共重合体[B1]15重量および高密度ポリエチレン[C2]25重量、中間層としてエチレンα-オレフィン共重合体[A1]70重量、エチレンα-オレフィン共重合体[B1]20重量および高密度ポリエチレン[C1]10重量を117°Cで滅菌処理を行った以外は、実施例1と同様の操作を行い、製品の物性を評価した。結果を表6に示す。容器の耐熱性、光線透過率および柔軟性は良好であった。実施例10内外層としてエチレンα-オレフィン共重合体[A1]60重量、エチレンα-オレフィン共重合体[B1]15重量および高密度ポリエチレン[C1]25重量、中間層としてエチレンα-オレフィン共重合体[A1]70重量、エチレンα-オレフィン共重合体[B1]25重量および高密度ポリエチレン[C1]5重量を112°Cで滅菌処理を行った以外は実施例1と同様の操作を行い、製品の物性を評価した。結果を表6に示す。容器の耐熱性、光線透過率および柔軟性は良好であった。実施例11内層としてエチレンα-オレフィン共重合体[A2]60重量、エチレンα-オレフィン共重合体[B1]15重量および高密度ポリエチレン[C1]25重量、中間層としてエチレンα-オレフィン共重合体[A1]70重量、エチレンα-オレフィン共重合体[B1]20重量および高密度ポリエチレン[C1]10重量、外層としてエチレンα-オレフィン共重合体[A1]60重量、エチレンα-オレフィン共重合体[B1]15重量および高密度ポリエチレン[C1]25重量を実施例1と同様の操作を行い、製品の物性を評価した。結果を表6に示す。容器の耐熱性、光線透過率および柔軟性は良好であった。比較例1内外層としてエチレンα-オレフィン共重合体[A1]60重量、エチレンα-オレフィン共重合体[B1]15重量および高密度ポリエチレン[C1]25重量、中間層としてエチレンα-オレフィン共重合体[A1]80重量およびエチレンα-オレフィン共重合体[B1]20重量を実施例1と同様の操作を行い、製品の物性を評価した。結果を表7に示す。容器の耐熱性が不足し、容器としての使用が難しいと判断した。比較例2内外層としてエチレンα-オレフィン共重合体[A1]70重量、エチレンα-オレフィン共重合体[B1]25重量および高密度ポリエチレン[C1]5重量、中間層としてエチレンα-オレフィン共重合体[A1]70重量、エチレンα-オレフィン共重合体[B1]20重量および高密度ポリエチレン[C1]10重量を実施例1と同様の操作を行い、製品の物性を評価した。結果を表7に示す。容器の耐熱性が不足し、容器としての使用が難しいと判断した。比較例3内外層としてエチレンα-オレフィン共重合体[A1]65重量および高密度ポリエチレン[C1]35重量、中間層としてエチレンα-オレフィン共重合体[A1]80重量および高密度ポリエチレン[C1]20重量を実施例1と同様の操作を行い、製品の物性を評価した。結果を表7に示す。容器の透明性が不足していた。比較例4内外層としてエチレンα-オレフィン共重合体[A1]60重量、エチレンα-オレフィン共重合体[B1]15重量および高密度ポリエチレン[C1]25重量、中間層としてエチレンα-オレフィン共重合体[A1]70重量、エチレンα-オレフィン共重合体[B1]20重量および高密度ポリエチレン[C3]ニポロンーZZF260メルトマスフローレイト=2.0g/10min、密度=936kg/m310重量を実施例1と同様の操作を行い、製品の物性を評価した。結果を表7に示す。容器の耐熱性が不足し、容器としての使用が難しいと判断した。"