"所定の濃度の金属水酸化物の水溶液または懸濁液と、水と、塩素ガスとを第1反応塔に連続的に供給し、金属水酸化物と塩素ガスとを反応させる第1反応工程と、前記第1反応塔から導出された反応液を貯留タンクに貯留する貯留工程と、前記貯留タンクから導出された反応液と、塩素ガスとを第2反応塔に連続的に供給し、前記貯留タンクから導出された反応液に含まれる未反応の金属水酸化物と塩素ガスとを反応させる第2反応工程と、を含み、前記第1反応工程では、前記貯留タンクに貯留する反応液の液面高さが一定となるように、前記第1反応塔への金属水酸化物の水溶液または懸濁液の供給量を制御し、前記第2反応工程では、第2反応工程での反応液の酸化還元電位が一定となるように、前記第2反応塔への前記貯留タンクから導出された反応液の供給量を制御する、ことを特徴とする次亜塩素酸塩の製造方法。前記第2反応塔における反応の時定数は、前記第1反応塔における反応の時定数よりも短いことを特徴とする請求項1に記載の次亜塩素酸塩の製造方法。前記第1反応工程において、前記金属水酸化物として水酸化ナトリウムを用い、次亜塩素酸塩として次亜塩素酸ナトリウムを得ることを特徴とする請求項1または2に記載の次亜塩素酸塩の製造方法。しかしながら、特許文献1に開示される次亜塩素酸ナトリウム水溶液の製造方法では、たとえば、反応塔に供給する塩素ガスの供給量が変動した場合、塩素化反応における水酸化ナトリウムの消費量が変動するので、製造された次亜塩素酸ナトリウム水溶液に含まれる未反応の水酸化ナトリウムの量が変動し、次亜塩素酸ナトリウム水溶液中の次亜塩素酸ナトリウムの濃度が不均一となる。特許文献1には、反応液の酸化還元電位が一定となるように塩素ガスの供給量を制御し、反応液の水酸化ナトリウムの濃度を一定にすることが記載されている。しかしながら、反応液の酸化還元電位に基づいて塩素ガスの供給量を制御する場合に、制御の応答速度が遅いと、反応塔に対する原料の供給量が変動するなどの外乱が発生したときには、反応液の水酸化ナトリウムの濃度を一定にすることが困難となり、製造された次亜塩素酸ナトリウム水溶液中の次亜塩素酸ナトリウムの濃度が不均一となってしまう。したがって本発明の目的は、塩素ガスの供給量が変動するなどの外乱が発生した場合であっても、反応液の金属水酸化物の濃度を一定に保持することができ、次亜塩素酸塩の濃度が均一な次亜塩素酸塩の水溶液または懸濁液を得ることができる製造方法を提供することである。本発明は、所定の濃度の金属水酸化物の水溶液または懸濁液と、水と、塩素ガスとを第1反応塔に連続的に供給し、金属水酸化物と塩素ガスとを反応させる第1反応工程と、前記第1反応塔から導出された反応液を貯留タンクに貯留する貯留工程と、前記貯留タンクから導出された反応液と、塩素ガスとを第2反応塔に連続的に供給し、前記貯留タンクから導出された反応液に含まれる未反応の金属水酸化物と塩素ガスとを反応させる第2反応工程と、を含み、前記第1反応工程では、前記貯留タンクに貯留する反応液の液面高さが一定となるように、前記第1反応塔への金属水酸化物の水溶液または懸濁液の供給量を制御し、前記第2反応工程では、第2反応工程での反応液の酸化還元電位が一定となるように、前記第2反応塔への前記貯留タンクから導出された反応液の供給量を制御する、ことを特徴とする次亜塩素酸塩の製造方法である。また本発明の次亜塩素酸塩の製造方法では、前記第2反応塔における反応の時定数は、前記第1反応塔における反応の時定数よりも短いことを特徴とする。また本発明の次亜塩素酸塩の製造方法では、前記第1反応工程において、前記金属水酸化物として水酸化ナトリウムを用い、次亜塩素酸塩として次亜塩素酸ナトリウムを得ることを特徴とする。本発明によれば、次亜塩素酸塩の製造方法は、第1反応工程と、貯留工程と、第2反応工程とを含む。第1反応工程では、所定の濃度の金属水酸化物の水溶液または懸濁液と、水と、塩素ガスとを第1反応塔に連続的に供給し、金属水酸化物と塩素ガスとを反応させる。貯留工程では、第1反応塔から導出された反応液を貯留タンクに貯留する。第2反応工程では、貯留タンクから導出された反応液と、塩素ガスとを第2反応塔に連続的に供給し、貯留タンクから導出された反応液に含まれる未反応の金属水酸化物と塩素ガスとを反応させる。そして、第1反応工程では、貯留タンクに貯留する反応液の液面高さが一定となるように、第1反応塔への金属水酸化物の水溶液または懸濁液の供給量を制御し、第2反応工程では、第2反応工程での反応液の酸化還元電位が一定となるように、第2反応塔への貯留タンクから導出された反応液の供給量を制御する。これによって、貯留タンクに貯留する反応液の液面高さを一定にする制御と、第2反応工程における反応液の酸化還元電位を一定にする制御とを、速い応答速度で制御することができる。そのため、たとえば、第2反応工程において、第2反応塔への塩素ガスの供給量が変動するなどの外乱が発生した場合であっても、第2反応塔における反応液の酸化還元電位が一定となるように迅速に制御することができるので、反応液の金属水酸化物の濃度を一定に保持することができ、次亜塩素酸塩の濃度が均一な次亜塩素酸塩の水溶液または懸濁液を得ることができる。また本発明によれば、次亜塩素酸塩の製造方法では、第2反応塔における反応の時定数は、第1反応塔における反応の時定数よりも短い。第2反応塔における反応の時定数が短いことによって、第2反応塔における反応液の酸化還元電位が一定となるように迅速に制御することができる。また、第1反応塔における反応の時定数が比較的長いことによって、たとえば、第1反応塔への塩素ガスの供給量が変動するなどの外乱が発生した場合であっても、その外乱が第2反応塔における反応に与える影響の伝播速度を低減することができる。そのため、外乱が第2反応塔における反応に影響を及ぼすまでの時間的余裕を確保することができ、第2反応塔における反応液の酸化還元電位を一定にする制御の精度を高い状態で維持することができる。また本発明によれば、次亜塩素酸塩の製造方法では、第1反応工程において、金属水酸化物として水酸化ナトリウムを用いることによって、次亜塩素酸塩として次亜塩素酸ナトリウムを得ることができる。図1は、本発明の実施の一形態に係る次亜塩素酸塩の製造方法の手順を説明するための図である。本実施形態の次亜塩素酸塩の製造方法は、金属水酸化物の水溶液または懸濁液に塩素ガスを通じることによって次亜塩素酸塩の水溶液または懸濁液を製造する方法であり、第1反応工程と、貯留工程と、第2反応工程とを含む。本実施形態の次亜塩素酸塩の製造方法において、塩素化反応に用いる金属水酸化物としては、水酸化リチウム、水酸化ナトリウム、水酸化カリウムなどのアルカリ金属水酸化物、水酸化カルシウム、水酸化ストロンチウム、水酸化バリウムなどのアルカリ土類金属水酸化物などを挙げることができる。この金属水酸化物の種類によって、製造される次亜塩素酸塩における塩の形態が決まる。たとえば、金属水酸化物として水酸化ナトリウムを用いた場合には、水酸化ナトリウムの水溶液に塩素ガスを通じることによって、次亜塩素酸ナトリウムの水溶液を得ることができる。その他、金属水酸化物として水酸化リチウムを用いた場合には次亜塩素酸リチウムの水溶液が得られ、水酸化カリウムを用いた場合には次亜塩素酸カリウムの水溶液が得られ、水酸化カルシウムを用いた場合には次亜塩素酸カルシウムの懸濁液が得られ、水酸化ストロンチウムを用いた場合には次亜塩素酸ストロンチウムの懸濁液が得られ、水酸化バリウムを用いた場合には次亜塩素酸バリウムの懸濁液が得られる。以下では、本実施形態の次亜塩素酸塩の製造方法について、金属水酸化物として水酸化ナトリウムを用い、次亜塩素酸塩として次亜塩素酸ナトリウムの水溶液を製造することを例として説明する。第1反応工程は、第1反応塔1で行われる。第1反応塔1には、第1配管31を介して金属水酸化物供給手段4、第2配管32を介して純水供給手段5、および第3配管33を介して第1塩素ガス供給手段6が接続されている。金属水酸化物供給手段4は、所定の濃度の金属水酸化物の水溶液または懸濁液を、第1反応塔1に供給する。本実施形態では、金属水酸化物供給手段4は、金属水酸化物の水溶液として、所定の濃度本実施形態では25重量の水酸化ナトリウムNaOH水溶液を、第1反応塔1に供給する。金属水酸化物供給手段4による第1反応塔1への水酸化ナトリウム水溶液の供給量は、第1配管31に設けられた第1開閉弁21により調整される。純水供給手段5は、純水を第1反応塔1に供給する。純水供給手段5による第1反応塔1への純水の供給量は、第2配管32に設けられた第2開閉弁22により調整される。第1塩素ガス供給手段6は、塩素ガスCl2を第1反応塔1に供給する。第1塩素ガス供給手段6による第1反応塔1への塩素ガスの供給量は、第3配管33に設けられた第3開閉弁23により調整される。第1塩素ガス供給手段6により供給される塩素ガスは、純塩素ガスでも空気が混在した塩素ガスでも用いることができる。本実施形態では、第1塩素ガス供給手段6により供給される塩素ガスは、二酸化炭素ガスCO2が混在したものである。また、第1反応塔1には、気液の接触効率を高め、水酸化ナトリウム水溶液の塩素化反応の効率を高めるために、充填物が充填されている。充填物としては、たとえば、ラシヒリング、ポールリングなどの公知のものを使用することができ、その材料は、たとえば、フッ素樹脂、塩化ビニル樹脂、セラミックス、無機ガラスなどを挙げることができる。金属水酸化物供給手段4から水酸化ナトリウム水溶液が連続的に供給され、純水供給手段5から純水が連続的に供給され、第1塩素ガス供給手段6から塩素ガスが連続的に供給された第1反応塔1では、下記式1に示すように、水酸化ナトリウムNaOHと塩素ガスCl2とが反応し、次亜塩素酸ナトリウムNaClOと塩化ナトリウムNaClと水H2Oとが生成する。また、第1塩素ガス供給手段6から供給される塩素ガスには、二酸化炭素ガスが混在しているので、第1反応塔1では、下記式2に示すように、水酸化ナトリウムNaOHと二酸化炭素ガスCO2とが反応し、炭酸ナトリウムNa2CO3と水H2Oとが生成する。式1,2で示される反応が起った第1反応塔1の塔底からは、未反応の水酸化ナトリウム、次亜塩素酸ナトリウム、塩化ナトリウム、炭酸ナトリウム、および水を含む反応液が導出される。第1反応塔1から導出された反応液は、第4配管34を流過して、貯留タンク3に導入される。貯留タンク3では、貯留工程が実行され、第1反応塔1から導出された反応液を貯留する。この貯留タンク3には、内部に貯留した反応液の液面高さを測定する液面計12が接続されている。また、第1反応塔1から導出された反応液が流過する第4配管34には、反応液の酸化還元電位を測定する酸化還元電位測定装置ORP計11が接続されている。貯留タンク3に貯留された反応液は、第5配管35を介して接続された第1ポンプ8により汲み上げられて第6配管36を流過し、第1反応塔1の塔頂側に戻され、反応が繰り返される。なお、第6配管36には、第1反応塔1における反応によって生じる熱を除去する図示されない冷却器が設けられている。第6配管36を流過して第1反応塔1に戻される反応液は、この冷却器により10°Cに冷却される。また、第1反応塔1の温度は、第1反応塔1における反応による反応発熱量と、第6配管36を流過して第1反応塔1に戻される反応液の循環液量とに応じて、適宜調整される。また、第1反応塔1による第1反応工程では、詳細は後述するが、液面計12で測定される、貯留タンク3に貯留される反応液の液面高さが一定となるように、金属水酸化物供給手段4による第1反応塔1への水酸化ナトリウム水溶液の供給量が、第1開閉弁21により調整される。また、第1反応塔1による第1反応工程では、上述の水酸化ナトリウム水溶液の供給量の調整、および、後述の第2反応塔2による第2反応工程における貯留タンク3から導出された反応液の第2反応塔2への供給量の調整に応じて、金属水酸化物供給手段4による第1反応塔1への水酸化ナトリウム水溶液の供給量に対する、純水供給手段5による純水の供給量の比率が、適宜調整される。なお、第1反応工程では、詳細は後述するが、第1反応塔1への水酸化ナトリウム水溶液の供給量に対する純水の供給量の比率を一定に制御するようにしてもよい。次に、第2反応工程は、第2反応塔2で行われる。第2反応塔2には、貯留タンク3から導出された反応液が流過する第6配管36から分岐する第7配管37が接続され、第8配管38を介して第2塩素ガス供給手段7が接続されている。第2反応塔2には、第1反応塔1と同様に、充填物が充填されている。貯留タンク3から導出されて第1ポンプ8により汲み上げられた反応液は、第6配管36および第7配管37を流過して、第2反応塔2に供給される。貯留タンク3から導出された反応液の第2反応塔2への供給量は、第7配管37に設けられた第4開閉弁24により調整される。第2塩素ガス供給手段7は、塩素ガスCl2を第2反応塔2に供給する。第2塩素ガス供給手段7による第2反応塔2への塩素ガスの供給量は、第8配管38に設けられた第5開閉弁25により調整される。第2塩素ガス供給手段7により供給される塩素ガスは、純塩素ガスでも空気が混在した塩素ガスでも用いることができる。本実施形態では、第2塩素ガス供給手段7により供給される塩素ガスは、二酸化炭素ガスCO2が混在したものである。貯留タンク3から導出された反応液が連続的に供給され、第2塩素ガス供給手段7から塩素ガスが連続的に供給された第2反応塔2では、上記式1で示したように、貯留タンク3から導出された反応液に含まれる未反応の水酸化ナトリウムと、塩素ガスとが反応し、次亜塩素酸ナトリウムと塩化ナトリウムと水とが生成する。また、第2塩素ガス供給手段7から供給される塩素ガスには、二酸化炭素ガスが混在しているので、第2反応塔2では、上記式2で示したように、水酸化ナトリウムと二酸化炭素ガスとが反応し、炭酸ナトリウムと水とが生成する。式1,2で示される反応が起った第2反応塔2の塔底からは、未反応の水酸化ナトリウム、次亜塩素酸ナトリウム、塩化ナトリウム、炭酸ナトリウム、および水を含む反応液が導出される。第2反応塔2から導出された反応液は、第9配管39を流過し、この第9配管39に接続された第2ポンプ9により汲み上げられて第10配管40を流過し、第10配管40に設けられた第6開閉弁26が開放された状態で第2反応塔2の塔頂側に戻され、反応が繰り返される。なお、第10配管40には、第2反応塔2における反応によって生じる熱を除去する図示されない冷却器が設けられている。第10配管40を流過して第2反応塔2に戻される反応液は、この冷却器により10°Cに冷却される。また、第2反応塔2の温度は、第2反応塔2における反応による反応発熱量と、第10配管40を流過して第2反応塔2に戻される反応液の循環液量とに応じて、適宜調整される。また、第10配管40には、第10配管40から分岐する第11配管41が接続されている。この第11配管41には第7開閉弁27が設けられ、端部が製品タンク10に接続されている。第2反応塔2には、塔底部における反応液の液面高さを測定する液面計14が接続されている。また、第2反応塔2から導出された反応液が流過する第9配管39には、反応液の酸化還元電位を測定する酸化還元電位測定装置ORP計13が接続されている。本実施形態では、第2反応塔2から導出された反応液が、ORP計13で測定された酸化還元電位と相関関係にある水酸化ナトリウム濃度が1重量程度になった時点で反応終点とする。このように反応終点となった場合には、第2反応塔2から導出された反応液、すなわち、製品となる次亜塩素酸ナトリウム水溶液は、第10配管40および第11配管41を流過し、製品タンク10に供給されて貯留される。また、第2反応塔2による第2反応工程では、液面計14で測定される、塔底部における反応液の液面高さが一定となるように、製品タンク10への次亜塩素酸ナトリウム水溶液の供給量が、第7開閉弁27により調整される。また、第2反応塔2による第2反応工程では、詳細は後述するが、ORP計13で測定される反応液の酸化還元電位が一定となるように、貯留タンク3から導出された反応液の第2反応塔2への供給量が、第4開閉弁24により調整される。また、本実施形態の次亜塩素酸塩の製造方法では、第2反応塔2における反応の時定数が、第1反応塔1における反応の時定数よりも短い。ここで、時定数とは、反応プロセスの応答時間を示す目安である。次亜塩素酸塩の製造方法では、水酸化ナトリウムと塩素ガスとの反応は、第1反応塔1および第2反応塔2において行われ、貯留タンク3は、第1反応塔1から導出された反応液を貯留するために設けられるので、貯留タンク3による貯留工程は、第1反応塔1による第1反応工程の一部である。そのため、第2反応塔2における反応の時定数は、第1反応塔1と貯留タンク3とをまとめて1つのものと見なした反応の時定数よりも短いことになる。なお、時定数は、第1反応塔1および貯留タンク3における液相部容積と、第2反応塔2における液相部容積との比によって、規定される。このように、第2反応塔2における反応の時定数が、第1反応塔1における反応の時定数よりも短いことによって、第2反応塔2における反応液の酸化還元電位が一定となるように迅速に制御することができる。また、第1反応塔1における反応の時定数が比較的長いことによって、たとえば、第1反応塔1への塩素ガスの供給量が変動するなどの外乱が発生した場合であっても、その外乱が第2反応塔2における反応に与える影響の伝播速度を低減することができる。そのため、外乱が第2反応塔2における反応に影響を及ぼすまでの時間的余裕を確保することができ、第2反応塔2における反応液の酸化還元電位を一定にする制御の精度を高い状態で維持することができる。次に、第1反応塔1および第2反応塔2における反応の制御について、具体的な実験例を示しながら説明する。第1実験第2反応塔2への塩素ガスの供給量が変動する外乱が発生した場合を想定し、以下に示す2つの制御方法における制御の応答性について確認した。第1実験における基本的な初期設定条件は、以下のとおりである。[第1反応塔1、第2反応塔2および貯留タンク3の内容積]第1反応塔1の内容積m3を1とした場合、第2反応塔2の内容積は0.17であり、貯留タンク3の内容積は0.80である。また、第1反応塔1および貯留タンク3における液相部容積と、第2反応塔2における液相部容積との比は、およそ5:1である。[金属水酸化物供給手段4]金属水酸化物供給手段4は、濃度が25重量の水酸化ナトリウム水溶液を供給する。[第1塩素ガス供給手段6]第1塩素ガス供給手段6が供給するガスの全供給量において、塩素ガスは2.4重量、二酸化炭素ガスは0.3重量、窒素ガスは80.8重量、酸素ガスは16.5重量である。[第2塩素ガス供給手段7]第2塩素ガス供給手段7が供給するガスの全供給量において、塩素ガスは56.7重量、二酸化炭素ガスは0.3重量、窒素ガスは43.0重量である。[原料供給量]金属水酸化物供給手段4による水酸化ナトリウム水溶液の初期供給量kg/hを1とした場合、貯留タンク3から導出された反応液以下、第1反応液というの第2反応塔2への初期供給量kg/hは1.16、第1塩素ガス供給手段6による初期全ガス供給量kg/hは1.31、第2塩素ガス供給手段7による初期全ガス供給量kg/hは0.30である。なお、塩素ガスの供給量については、第2塩素ガス供給手段7の方が、第1塩素ガス供給手段6よりも多い。また、第1反応塔1における水酸化ナトリウム水溶液の初期供給量に対する純水の初期供給量の比率は12.6とした。[外乱の入力条件]第1実験では、第2塩素ガス供給手段7による第2反応塔2へのガスの全供給量のうち、塩素ガスの供給量を6.3増加させる外乱を入力した。<第1の制御方法>第1の制御方法では、貯留タンク3に貯留される反応液の液面高さが一定となるように、金属水酸化物供給手段4による第1反応塔1への水酸化ナトリウム水溶液の供給量を、第1開閉弁21の開閉動作により制御する。また、第1の制御方法では、第2反応塔2における反応液の酸化還元電位が一定となる、すなわち、反応液の水酸化ナトリウム濃度が一定となるように、貯留タンク3から導出された反応液の第2反応塔2への供給量を、第4開閉弁24の開閉動作により制御する。さらに、第1の制御方法では、第1反応塔1への水酸化ナトリウム水溶液の供給量の制御、および、貯留タンク3から導出された反応液の第2反応塔2への供給量の制御に応じて、金属水酸化物供給手段4による第1反応塔1への水酸化ナトリウム水溶液の供給量に対する、純水供給手段5による純水の供給量の比率を一定に制御する。<第2の制御方法>第2の制御方法は、貯留タンク3に貯留される反応液の液面高さを一定にする制御と、第2反応塔2における反応液の酸化還元電位を一定にする制御とが、第1の制御方法とは異なる。第2の制御方法について、図2を用いて具体的に説明する。図2は、第1実験における第2の制御方法による次亜塩素酸塩の製造方法の手順を説明するための図である。第2の制御方法では、貯留タンク3に貯留される反応液の液面高さが一定となるように、貯留タンク3から導出された反応液の第2反応塔2への供給量を、第4開閉弁24の開閉動作により制御する。また、第2の制御方法では、第2反応塔2における反応液の酸化還元電位が一定となる、すなわち、反応液の水酸化ナトリウム濃度が一定となるように、金属水酸化物供給手段4による第1反応塔1への水酸化ナトリウム水溶液の供給量を、第1開閉弁21の開閉動作により制御する。なお、第2の制御方法では、金属水酸化物供給手段4による第1反応塔1への水酸化ナトリウム水溶液の供給量に対する、純水供給手段5による純水の供給量の比率を一定に制御する。<制御結果>図3Aおよび図3Bは、第1実験における第1の制御方法による制御結果を示すグラフである。図3Aaは、第2反応塔2における反応液以下、第2反応液というの酸化還元電位を一定にする制御性を示すグラフであり、横軸は、第2反応塔2への塩素ガスの供給量を増加させる外乱を入力してからの経過時間分を示し、右側縦軸は、貯留タンク3から導出された第1反応液の第2反応塔2への供給量経過時間が0分のときの初期供給量kg/hを1とした場合の相対比を示し、左側縦軸は、第2反応液の水酸化ナトリウム濃度重量を示す。また、図3Aaにおいて、線Aは、第1反応液の第2反応塔2への供給量の制御曲線であり、線Bは、第2反応液の水酸化ナトリウム濃度の制御性、すなわち、第2反応液の酸化還元電位の制御性を示す曲線である。図3Aaから明らかなように、第1の制御方法では、第2反応塔2への塩素ガスの供給量を増加させる外乱が入力されたにもかかわらず、線Bが直線状になっており、第2反応塔2における第2反応液の水酸化ナトリウム濃度を一定約1.0重量で一定にする、すなわち、第2反応液の酸化還元電位を一定にする制御を、速い応答速度で制御することができる。図3Abは、貯留タンク3に貯留された第1反応液の液面高さを一定にする制御性を示すグラフであり、横軸は、第2反応塔2への塩素ガスの供給量を増加させる外乱を入力してからの経過時間分を示し、右側縦軸は、水酸化ナトリウム水溶液の第1反応塔1への供給量経過時間が0分のときの初期供給量kg/hを1とした場合の相対比を示し、左側縦軸は、貯留タンク3に貯留された第1反応液の液面高さ貯留タンク3の全高に対する液面高さの割合を示す。また、図3Abにおいて、線Cは、水酸化ナトリウム水溶液の第1反応塔1への供給量の制御曲線であり、線Dは、貯留タンク3に貯留された第1反応液の液面高さの制御性を示す曲線である。図3Abから明らかなように、第1の制御方法では、第2反応塔2への塩素ガスの供給量を増加させる外乱が入力されたにもかかわらず、線Dが直線状になっており、貯留タンク3に貯留された第1反応液の液面高さを一定貯留タンク3の全高に対する液面高さの割合が約50で一定にする制御を、速い応答速度で制御することができる。図3Bcは、第1反応液の酸化還元電位の変動、すなわち、第1反応液の水酸化ナトリウム濃度の変動を示すグラフであり、横軸は、第2反応塔2への塩素ガスの供給量を増加させる外乱を入力してからの経過時間分を示し、縦軸は、第1反応液の水酸化ナトリウム濃度重量を示す。また、図3Bcにおいて、線Eは、第1反応液の水酸化ナトリウム濃度の変動、すなわち、第1反応液の酸化還元電位の変動を示す曲線である。なお、第1の制御方法では、第1反応塔1への水酸化ナトリウム水溶液の供給量に対する純水の供給量の比率は、12.6の一定に制御される。第1の制御方法では、第1反応液の水酸化ナトリウム濃度は、第1反応塔1および第2反応塔2のそれぞれに対する塩素ガスの供給量バランス、および第2反応塔2内の第2反応液の水酸化ナトリウム濃度に応じて、適宜調整される。図3Bcから明らかなように、第1の制御方法では、線Eにおける第1反応液の水酸化ナトリウム濃度は、17.6~18.6重量の範囲内で変動する。図3Bdは、第2反応液における次亜塩素酸ナトリウム濃度を示すグラフであり、横軸は、第2反応塔2への塩素ガスの供給量を増加させる外乱を入力してからの経過時間分を示し、縦軸は、第2反応液における次亜塩素酸ナトリウム濃度重量を示す。また、図3Bdにおいて、線Fは、第2反応液における次亜塩素酸ナトリウム濃度の制御性を示す曲線である。図3Bdから明らかなように、第1の制御方法では、第2反応塔2への塩素ガスの供給量を増加させる外乱が入力されたにもかかわらず、第2反応液における次亜塩素酸ナトリウム濃度を、15.7~16.3重量の範囲内に制御することができる。以上のように、第1の制御方法では、第2反応塔2への塩素ガスの供給量が変動する外乱が発生した場合であっても、第2反応塔2における第2反応液の水酸化ナトリウム濃度が一定となる、すなわち、第2反応液の酸化還元電位が一定となるように迅速に制御することができるので、次亜塩素酸ナトリウム濃度が均一な次亜塩素酸ナトリウム水溶液を得ることができる。図4は、第1実験における第2の制御方法による制御結果を示すグラフである。図4aは、第2反応液の酸化還元電位を一定にする制御性を示すグラフであり、横軸は、第2反応塔2への塩素ガスの供給量を増加させる外乱を入力してからの経過時間分を示し、右側縦軸は、水酸化ナトリウム水溶液の第1反応塔1への供給量経過時間が0分のときの初期供給量kg/hを1とした場合の相対比を示し、左側縦軸は、第2反応液の水酸化ナトリウム濃度重量を示す。また、図4aにおいて、線Gは、水酸化ナトリウム水溶液の第1反応塔1への供給量の制御曲線であり、線Hは、第2反応液の水酸化ナトリウム濃度の制御性、すなわち、第2反応液の酸化還元電位の制御性を示す曲線である。図4aから明らかなように、第2の制御方法では、線Hが直線状にはならず、第2反応塔2における第2反応液の水酸化ナトリウム濃度、すなわち、第2反応液の酸化還元電位を一定にすることができない。図4bは、貯留タンク3に貯留された第1反応液の液面高さを一定にする制御性を示すグラフであり、横軸は、第2反応塔2への塩素ガスの供給量を増加させる外乱を入力してからの経過時間分を示し、右側縦軸は、第1反応液の第2反応塔2への供給量経過時間が0分のときの初期供給量kg/hを1とした場合の相対比を示し、左側縦軸は、貯留タンク3に貯留された第1反応液の液面高さ貯留タンク3の全高に対する液面高さの割合を示す。また、図4bにおいて、線Iは、第1反応液の第2反応塔2への供給量の制御曲線であり、線Jは、貯留タンク3に貯留された第1反応液の液面高さの制御性を示す曲線である。図4bから明らかなように、第2の制御方法では、線Jが直線状にはならず、貯留タンク3に貯留された第1反応液の液面高さを一定にすることができない。第2実験第1反応塔1への塩素ガスの供給量が変動する外乱が発生した場合を想定し、以下に示す第3の制御方法における制御の応答性について確認した。第2実験における基本的な初期設定条件は、以下のとおりである。[第1反応塔1、第2反応塔2および貯留タンク3の内容積]前述の第1実験と同様である。[金属水酸化物供給手段4]前述の第1実験と同様に、金属水酸化物供給手段4は、濃度が25重量の水酸化ナトリウム水溶液を供給する。[第1塩素ガス供給手段6]第1塩素ガス供給手段6が供給するガスの全供給量において、塩素ガスは5.2重量、二酸化炭素ガスは0.3重量、窒素ガスは78.5重量、酸素ガスは16.0重量である。[第2塩素ガス供給手段7]第2塩素ガス供給手段7が供給するガスの全供給量において、塩素ガスは41.2重量、二酸化炭素ガスは0.5重量、窒素ガスは58.3重量である。[原料供給量]金属水酸化物供給手段4による水酸化ナトリウム水溶液の初期供給量kg/hを1とした場合、貯留タンク3から導出された反応液以下、第1反応液というの第2反応塔2への初期供給量kg/hは1.16、第1塩素ガス供給手段6による初期全ガス供給量kg/hは1.35、第2塩素ガス供給手段7による初期全ガス供給量kg/hは0.22である。なお、塩素ガスの供給量については、第2塩素ガス供給手段7の方が、第1塩素ガス供給手段6よりも多い。また、第1反応塔1における水酸化ナトリウム水溶液の初期供給量に対する純水の初期供給量の比率は12.6とした。[外乱の入力条件]第2実験では、第1塩素ガス供給手段6による第1反応塔1へのガスの全供給量のうち、塩素ガスの供給量を57減少させる外乱を入力した。<制御方法>第2実験における制御方法は、前述の第1実験における第1の制御方法を適用した。<制御結果>図5Aおよび図5Bは、第2実験における第1の制御方法による制御結果を示すグラフである。図5Aaは、第2反応液の酸化還元電位を一定にする制御性を示すグラフであり、横軸は、第1反応塔1への塩素ガスの供給量を低下させる外乱を入力してからの経過時間分を示し、右側縦軸は、第1反応液の第2反応塔2への供給量経過時間が0分のときの初期供給量kg/hを1とした場合の相対比を示し、左側縦軸は、第2反応液の水酸化ナトリウム濃度重量を示す。また、図5Aaにおいて、線Kは、第1反応液の第2反応塔2への供給量の制御曲線であり、線Lは、第2反応液の水酸化ナトリウム濃度の制御性、すなわち、第2反応液の酸化還元電位の制御性を示す曲線である。図5Aaから明らかなように、第1の制御方法では、第1反応塔1への塩素ガスの供給量を低下させる外乱が入力されたにもかかわらず、線Lがほぼ直線状になっており、第2反応塔2における第2反応液の水酸化ナトリウム濃度を一定約1.0重量で一定にする、すなわち、第2反応液の酸化還元電位を一定にする制御を、速い応答速度で制御することができる。図5Abは、貯留タンク3に貯留された第1反応液の液面高さを一定にする制御性を示すグラフであり、横軸は、第1反応塔1への塩素ガスの供給量を低下させる外乱を入力してからの経過時間分を示し、右側縦軸は、水酸化ナトリウム水溶液の第1反応塔1への供給量経過時間が0分のときの初期供給量kg/hを1とした場合の相対比を示し、左側縦軸は、貯留タンク3に貯留された第1反応液の液面高さ貯留タンク3の全高に対する液面高さの割合を示す。また、図5Abにおいて、線Mは、水酸化ナトリウム水溶液の第1反応塔1への供給量の制御曲線であり、線Nは、貯留タンク3に貯留された第1反応液の液面高さの制御性を示す曲線である。図5Abから明らかなように、第1の制御方法では、第1反応塔1への塩素ガスの供給量を低下させる外乱が入力されたにもかかわらず、線Nがほぼ直線状になっており、貯留タンク3に貯留された第1反応液の液面高さを一定貯留タンク3の全高に対する液面高さの割合が約50で一定にする制御を、速い応答速度で制御することができる。図5Bcは、第1反応液の酸化還元電位の変動、すなわち、第1反応液の水酸化ナトリウム濃度の変動を示すグラフであり、横軸は、第1反応塔1への塩素ガスの供給量を低下させる外乱を入力してからの経過時間分を示し、縦軸は、第1反応液の水酸化ナトリウム濃度重量を示す。また、図5Bcにおいて、線Oは、第1反応液の水酸化ナトリウム濃度の変動、すなわち、第1反応液の酸化還元電位の変動を示す曲線である。なお、第1の制御方法では、第1反応塔1への水酸化ナトリウム水溶液の供給量に対する純水の供給量の比率は、12.6の一定に制御される。第1の制御方法では、第1反応液の水酸化ナトリウム濃度は、第1反応塔1および第2反応塔2のそれぞれに対する塩素ガスの供給量バランス、および第2反応塔2内の第2反応液の水酸化ナトリウム濃度に応じて、適宜調整される。図5Bcから明らかなように、第1の制御方法では、線Oにおける第1反応液の水酸化ナトリウム濃度は、9.6~16.2重量の範囲内で変動する。図5Bdは、第2反応液における次亜塩素酸ナトリウム濃度を示すグラフであり、横軸は、第1反応塔1への塩素ガスの供給量を低下させる外乱を入力してからの経過時間分を示し、縦軸は、第2反応液における次亜塩素酸ナトリウム濃度重量を示す。また、図5Bdにおいて、線Pは、第2反応液における次亜塩素酸ナトリウム濃度の制御性を示す曲線である。図5Bdから明らかなように、第1の制御方法では、第1反応塔1への塩素ガスの供給量を低下させる外乱が入力されたにもかかわらず、第2反応液における次亜塩素酸ナトリウム濃度を、15.1~17.7重量の範囲内に制御することができる。以上のように、第1の制御方法では、第1反応塔1への塩素ガスの供給量が変動する外乱が発生した場合であっても、第2反応塔2における第2反応液の水酸化ナトリウム濃度が一定となる、すなわち、第2反応液の酸化還元電位が一定となるように迅速に制御することができるので、次亜塩素酸ナトリウム濃度が均一な次亜塩素酸ナトリウム水溶液を得ることができる。また、第1の制御方法では、第1反応塔1への水酸化ナトリウム水溶液の供給量に対する純水の供給量の比率を一定に制御する。これによって、第1反応塔1への塩素ガスの供給量が変動する外乱が発生し、第1反応塔1における水酸化ナトリウムの反応消費量が変動した場合であっても、第1反応塔1への純水の供給量をこれに応じて調整することができる。そのため、次亜塩素酸ナトリウム濃度が均一な次亜塩素酸ナトリウム水溶液を得ることができる。"