"α相とβ相でなる金属組織を有するチタン合金ビレットであって、ビレットの長手方向からY方向強圧下方向に向かって±30°以内で、且つ、ビレットの長手方向からX方向Y方向および長手方向に垂直な方向に向かって±40°~90°の範囲に、α相のc軸方向が集積しており、その集積度が3以上であることを特徴とするチタン合金ビレット。質量で、Al:5.50~6.75、V:3.50~4.50を含有し、残部がTiおよび不可避的不純物であるチタン合金で形成されていることを特徴とする請求項1記載のチタン合金ビレット。チタン合金素材を用いてチタン合金ビレットを製造するにあたり、チタン合金素材を用いて鍛造された中間素材をβ変態温度未満の温度で加熱した後に、下記式1~式3を満足する条件で鍛造を行い、チタン合金ビレットを製造することを特徴とするチタン合金ビレットの製造方法。a1×b2/a2×b1≧1.5式1a1-a2/a1≧0.4式2A2/A1≧0.6式3但し、a1,b1,A1は強圧下鍛造前の中間素材の長手方向に直交する断面形状を計測したもので、a1は強圧下方向の中間素材の長さを、b1はa1に直交する方向の中間素材の長さを、A1は断面積を、夫々示し、また、a2,b2,A2は鍛造後の中間素材の長手方向に直交する断面形状を計測したもので、a2は強圧下方向の中間素材の長さを、b2はa2に直交する方向の中間素材の長さを、A2は断面積を、夫々示す。前記チタン合金素材が、質量で、Al:5.50~6.75、V:3.50~4.50を含有し、残部がTiおよび不可避的不純物であるチタン合金であることを特徴とする請求項3記載のチタン合金ビレットの製造方法。請求項1または請求項2記載のチタン合金ビレットを用いてチタン合金鍛造材を製造するにあたり、チタン合金ビレットをβ変態点未満の温度で加熱した後に、前記強圧下方向と直交し、且つ長手方向と直交する方向から±10°の範囲内に位置する方向より下記式4および式5を満足する条件で、前記チタン合金ビレットに変形を加え、チタン合金鍛造材を製造することを特徴とするチタン合金鍛造材の製造方法。b2-b3/b2≧0.2式4b2-b4/b2≦0.6式5但し、b3,b4はチタン合金鍛造材を製造する鍛造工程後のb2請求項3で定義と平行する方向のチタン合金鍛造材の長さを示し、b3は最長部の長さを、b4は最短部の長さを、夫々示す。本発明は、上記従来の問題を解決せんとしてなされたもので、比較的簡便な鍛造工程で異方性の小さいαβ型のチタン合金製品を製造することができるチタン合金ビレット、およびそのチタン合金ビレットの製造方法、並びにそのチタン合金ビレットを用いてチタン合金鍛造材を製造するチタン合金鍛造材の製造方法を提供することを課題とするものである。請求項1記載の発明は、α相とβ相でなる金属組織を有するチタン合金ビレットであって、ビレットの長手方向からY方向強圧下方向に向かって±30°以内で、且つ、ビレットの長手方向からX方向Y方向および長手方向に垂直な方向に向かって±40°~90°の範囲に、α相のc軸方向が集積しており、その集積度が3以上であることを特徴とするチタン合金ビレットである。請求項2記載の発明は、質量で、Al:5.50~6.75、V:3.50~4.50を含有し、残部がTiおよび不可避的不純物であるチタン合金で形成されていることを特徴とする請求項1記載のチタン合金ビレットである。請求項3記載の発明は、チタン合金素材を用いてチタン合金ビレットを製造するにあたり、チタン合金素材を用いて鍛造された中間素材をβ変態温度未満の温度で加熱した後に、下記式1~式3を満足する条件で鍛造を行い、チタン合金ビレットを製造することを特徴とするチタン合金ビレットの製造方法である。a1×b2/a2×b1≧1.5式1a1-a2/a1≧0.4式2A2/A1≧0.6式3但し、a1,b1,A1は強圧下鍛造前の中間素材の長手方向に直交する断面形状を計測したもので、a1は強圧下方向の中間素材の長さを、b1はa1に直交する方向の中間素材の長さを、A1は断面積を、夫々示し、また、a2,b2,A2は鍛造後の中間素材の長手方向に直交する断面形状を計測したもので、a2は強圧下方向の中間素材の長さを、b2はa2に直交する方向の中間素材の長さを、A2は断面積を、夫々示す。請求項4記載の発明は、前記チタン合金素材が、質量で、Al:5.50~6.75、V:3.50~4.50を含有し、残部がTiおよび不可避的不純物であるチタン合金であることを特徴とする請求項3記載のチタン合金ビレットの製造方法である。請求項5記載の発明は、請求項1または請求項2記載のチタン合金ビレットを用いてチタン合金鍛造材を製造するにあたり、チタン合金ビレットをβ変態点未満の温度で加熱した後に、前記強圧下方向と直交し、且つ長手方向と直交する方向から±10°の範囲内に位置する方向より下記式4および式5を満足する条件で、前記チタン合金ビレットに変形を加え、チタン合金鍛造材を製造することを特徴とするチタン合金鍛造材の製造方法である。b2-b3/b2≧0.2式4b2-b4/b2≦0.6式5但し、b3,b4はチタン合金鍛造材を製造する鍛造工程後のb2請求項3で定義と平行する方向のチタン合金鍛造材の長さを示し、b3は最長部の長さを、b4は最短部の長さを、夫々示す。本発明のチタン合金ビレットおよびチタン合金ビレットの製造方法並びにチタン合金鍛造材の製造方法によると、チタン合金鍛造材を製造するために金型の形状に工夫を凝らす等、鍛造工程に細かな工夫を凝らすことなくても、比較的簡便な鍛造工程で異方性の小さいαβ型のチタン合金製品を製造することができる。α相とβ相でなる金属組織を有するαβ型チタン合金素材を用いて異方性の小さいチタン合金製品を鍛造により得ようとすると、従来は金型形状等に非常に複雑且つ細かな工夫を凝らす等の鍛造工程を経なければ製造することができず、それが大きな要因となりαβ型チタン合金製品のコストアップを招いていた。本発明者らは、金型形状等に工夫を凝らさなくても比較的簡便な鍛造工程で異方性の小さいαβ型のチタン合金製品チタン合金鍛造材を製造することができる発明を見出すために鋭意研究を進めた。その結果、αβ型チタン合金製品の製造工程の途中で得られるチタン合金ビレットのα相のc軸方向図1に示すをある特定の範囲に集積させてチタン合金ビレットの段階で異方性を付与しておいて、そのチタン合金ビレットをチタン合金製品の製造に用いれば、比較的簡便な鍛造工程により異方性の小さいαβ型チタン合金製品を製造することができることを知見し、本発明の完成に至った。以下、本発明を添付図面に示す実施形態に基づき詳細に説明する。まず、チタン合金製品の製造工程の途中に得られるチタン合金ビレットについて詳細に説明する。αβ型チタン合金は、その金属組織が稠密六方晶のα相と体心立方晶のβ相で構成されている。これら金属組織のうち、β相は体心立方晶であるので等方的な特性を有しているが、図1に示すような結晶構造稠密六方晶のα相は、結晶セルの方向、特にc軸方向とc軸と垂直な方向で特性が大きく異なっている。従って、αβ型のチタン合金製品は、α相の結晶セルの配向方向によっては、機械的特性を始め種々の特性に異方性を生じることがある。異方性の小さいαβ型チタン合金製品を得るための条件として最も好ましいのは、結晶方位集合組織がランダムに配向している場合である。また、たとえ結晶方位の集積が存在していたとしても、集積箇所が複数存在し、且つ、それら集積位置が空間的に分散しておればそれらの向きが様々であれば、チタン合金製品の異方性は小さくなる。すなわち、最終製品の段階で上記したどちらかの条件を満たしていることが、異方性の小さいαβ型チタン合金製品を得るための条件である。チタン合金ビレットを用いて型鍛造によりチタン合金製品を製造する際に、チタン合金ビレットのビレット径よりチタン合金製品の長さが大きい場合、チタン合金ビレットの長手方向とチタン合金製品の最大長さ方向が一致するようにしてチタン合金製品を製造することになる。この場合、チタン合金ビレットに対し、ビレットの長手方向と直交する垂直方向から主に変形を加えることとなる。主な変形を一方向に限定できれば生産性は向上するが、加工前の素材チタン合金ビレットの結晶方位集合組織がランダムに配向している場合には、加工後のチタン合金製品に特定の集合組織が形成され、結果として強い異方性が生じる可能性が高くなる。その理由は、α相のc軸は加工方向に直交する方向垂直方向に集積する傾向があるためである。チタン合金製品に生じる異方性を低減するためには、最終製品の段階で前記した2つの条件のうちどちらかの条件を満たしておく必要があるが、本発明者らはこれらの条件を満たすことができる方法を見出すために、鋭意検討を行った。前記したように、α相のc軸は加工方向に直交する方向垂直方向に集積する傾向がある。また、鍛伸方向にも集積する傾向がある。これらの傾向を踏まえ検討を行った結果、チタン合金ビレットの段階でα相のc軸方向をある特定の範囲に集積させて、敢えてチタン合金ビレットの段階では異方性を付与させておくことが、異方性の小さいαβ型チタン合金製品チタン合金鍛造材を得るために有効であることが分かった。前記したように、チタン合金製品はチタン合金ビレットから型鍛造により製造されるが、その型鍛造工程で、α相のc軸と平行、もしくはそれに近い方向に変形を加えると、α相は変形方向に対して垂直方向に配向しようとするが、全ての結晶粒が同時には配向せずに、一部の結晶粒は加工方向と平行な概ね初期状態を保ったままの状態となり、また、一部は配向途中の段階となる。また、鍛伸が加わる場合には鍛伸方向に配向する結晶粒も存在する。その結果、型鍛造段階での加工方向が一定方向であるにも係わらず、α相が極端に集積することが避けられ、異方性の小さいチタン合金製品を得ることが可能となる。例えば、図2~4に示すように、ビレットの長手方向からY方向ビレット鍛造時の強圧下方向に向かって±30°以内で図2は0°の例を示す。、且つ、ビレットの長手方向からX方向Y方向および長手方向に垂直な方向に向かって±40°~90°の範囲に、α相のc軸方向を集積させれば良い。もしこの範囲を外れてα相のc軸方向が集積しておれば、仮に集積度が3以上であっても、型鍛造工程にて一方向から主に変形を加えた際に、型鍛造後に集合組織が形成され、その結果、機械的特性に異方性を生じる。尚、α相のc軸方向を、ビレットの長手方向からY方向に向かって±10°以内の範囲に集積させることがより好ましく、また、ビレットの長手方向からX方向に向かって±60°~70°の範囲に集積させることがより好ましい。また、先に説明したように集積度は3以上とする必要がある。集積度が3未満の場合、その後の型鍛造工程で一方向に大きな歪みを加えると、その加工により別の方向にα相のc軸が集積し、機械的特性に異方性が生じる虞がある。本発明は、αβ型チタン合金であれば適用することができるが、特に、AMS4928で規定される成分で形成されていることが好ましい。つまり、Al:5.50~6.75質量、V:3.50~4.50質量を含有し、残部がTiおよび不可避的不純物であるチタン合金で形成されていることが好ましい。不可避的不純物としては、おおよそN:0.05質量、C:0.08質量、H:0.015質量、Fe:0.30質量、O:0.20質量を含有する。また、チタン合金ビレットは、AMS4981で規定されるチタン合金で形成されていても良い。AMS4981で規定されるチタン合金は、主添加元素として、Al、Sn、ZrおよびMoを含有し、その含有量は、Al:5.50~6.50質量、Sn:1.75~2.25質量、Zr:3.50~4.50質量、Mo:5.50~6.50質量であって、残部はTiおよび不可避的不純物である。不可避的不純物としては、おおよそN:0.04質量、C:0.08質量、H:0.015質量、Fe:0.15質量、O:0.15質量を含有する。次に、本発明のチタン合金ビレットの製造方法について説明する。通常、チタン合金ビレットは、aβ域鍛造→bαβ域鍛造→cβ熱処理→dαβ域鍛造という各工程を経て製造されるが、原材料の化学組成や工程の順序並びに工程毎の諸条件という複数の条件によって、製造されるチタン合金ビレットの物性や組織状態は変化するので、一連の製造工程として総合的に条件を選択して決定すべきであって、必ずしも工程の順序や工程毎の条件を厳密に規定することは適切ではない。しかしながら、本発明のチタン合金ビレットを製造するための製造条件を、本発明者らが鋭意検討したところ、以下に示す製造条件を採用することで、本発明で意図する異方性を付与したチタン合金ビレットを確実に製造することができることを確認した。その製造条件は、前記したdαβ鍛造工程において、チタン合金素材を用いて事前に鍛造された中間素材を、β変態温度未満αβ温度域の温度で加熱した後に、下記した式1~式3を満足する条件で鍛造を行うことである。各条件式は以下に示すとおりである。a1×b2/a2×b1≧1.5式1a1-a2/a1≧0.4式2A2/A1≧0.6式3但し、a1,b1,A1は強圧下鍛造前の中間素材の長手方向に直交する断面形状を計測したもので、a1は強圧下方向の中間素材の長さを、b1はa1に直交する方向の中間素材の長さを、A1は断面積を、夫々示し、また、a2,b2,A2は鍛造後の中間素材の長手方向に直交する断面形状を計測したもので、a2は強圧下方向の中間素材の長さを、b2はa2に直交する方向の中間素材の長さを、A2は断面積を、夫々示す。中間素材の鍛造を開始する前にβ変態温度以上の温度で加熱した場合、鍛造で導入される歪みが効果的に蓄積されず、チタン合金ビレットに所望の異方性を付与することができない。従って、中間素材の鍛造を開始する前の加熱温度は、β変態温度未満αβ温度域の温度とする。式1では、チタン合金ビレットが異方性を得るために必要な、強圧下方向とその方向に直交する方向の変形量の比を規定する。a1×b2/a2×b1から求められる値が1.5より小さい値であると、チタン合金ビレットに十分な異方性を付与することができない。従って、a1×b2/a2×b1≧1.5とする。式2では、中間素材の鍛造による強圧下方向の変形量を規定する。a1-a2/a1から求められる値が0.4より小さい値であると、式1による条件を満たしても、変形量そのものが小さいため、チタン合金ビレットに十分な異方性を付与することができない。従って、a1-a2/a1≧0.4とする。式3では、中間素材を鍛造した時の長手方向への素材流出量を規定する。A2/A1から求められる値が0.6より小さい値であると、式1および式に2よる条件を満たしても、強圧下鍛造により素材が長手方向に流出してしまっているため、チタン合金ビレットに所望の異方性を付与することができない。従って、A2/A1≧0.6とする。尚、式1~式3を満足する条件で中間素材に鍛造を施した後、αβ温度域で中間素材を長手方向に垂直な断面の形状が等方的に変化する鍛伸を行っても構わない。尚、この鍛伸による強圧下方向の変形量/強圧下方向に直交する方向の変形量は、1.1以内に収めなければならない。前記鍛造工程の途中及び前記鍛造工程の後に、中間素材及びチタン合金ビレットをβ変態点以上の温度で加熱してはならない。中間素材及びチタン合金ビレットをβ変態点以上に加熱すると、式1から式3を満足する条件で鍛造を施すことで付与された異方性が消失してしまう。次に、このチタン合金ビレットを用いてチタン合金鍛造材チタン合金製品を製造する方法について説明する。チタン合金鍛造材はチタン合金ビレットから型鍛造により製造されるが、型鍛造工程で、前記した強圧下鍛造による強圧下方向と平行な方向に歪みを加えると、チタン合金ビレットが既に有する集合組織強圧下方向に直交する垂直方向にα相のc軸が配向している。が更に助長されてしまう。つまり、機械的特性の異方性が助長されてしまい、異方性が更に大きくなる。これに対し、強圧下方向と直交する方向から歪みを加える場合、変形方向はα相のc軸の配向方向と略一致する。α相は変形方向に対して垂直方向に配向しようとするが、全ての結晶粒が同時には配向せずに、一部の結晶粒は加工方向と平行な概ね初期状態を保っており、また、一部は配向途中の段階となる。その結果、型鍛造段階での加工方向が一定方向であるに係わらず、α相が極端に集積することが避けられ、異方性の小さいチタン合金製品を得ることが可能となる。具体的には、この型鍛造工程では、チタン合金ビレットをβ変態点未満αβ温度域の温度で加熱した後に、前記強圧下方向と長手方向に直交する方向の±10°の範囲内に位置する方向から下記式4および式5を満足する条件で、前記チタン合金ビレットに変形を加え、チタン合金鍛造材を製造すれば良い。各条件式は以下に示すとおりである。b2-b3/b2≧0.2式4b2-b4/b2≦0.6式5但し、b3,b4はチタン合金鍛造材を製造する鍛造工程後のb2請求項3で定義と平行する方向のチタン合金鍛造材の長さを示し、b3は最長部の長さを、b4は最短部の長さを、夫々示す。チタン合金鍛造材の鍛造を開始する前にβ変態温度以上の温度で加熱した場合、式1から式3を満足する条件で鍛造を施すことで付与した異方性が消失してしまう。従って、チタン合金鍛造材の鍛造中間素材の鍛造を開始する前の加熱温度は、β変態温度未満αβ温度域の温度とする。式4では、チタン合金ビレットを用いてチタン合金鍛造材チタン合金製品が製造される過程での、結晶の分散度合いチタン合金ビレットの段階での強い異方性が低減される度合いを規定する。b2-b3/b2から求められる値が0.2より小さい値であると、チタン合金ビレットを製造する工程で強圧下方向と直交する方向に付与された強い異方性が殆ど残存することとなり、チタン合金鍛造材の異方性を軽減することができなくなる。従って、b2-b3/b2≧0.2とする。式5では、チタン合金ビレットを用いてチタン合金鍛造材チタン合金製品が製造される過程での、結晶の分散度合いを規定する。b2-b4/b2から求められる値が0.6より大きな値であると、チタン合金鍛造材を製造する型鍛造工程で、変形方向と垂直方向にc軸が配向するα相の割合が必要以上に増加し、チタン合金ビレットの状態とは異なる方向に異方性が形成されるため、チタン合金鍛造材の異方性を軽減することができなくなる。従って、b2-b4/b2≦0.6とする。以下実施例を挙げて本発明をより具体的に説明するが、本発明はもとより下記実施例によって制限を受けるものではなく、本発明の趣旨に適合し得る範囲で適宜変更を加えて実施することも可能であり、それらは何れも本発明の技術的範囲に含まれる。本実施例の試験では、まず、φ840mmのTi-6Al-4V鋳塊を用いて、aβ域鍛造→bαβ域鍛造→cβ熱処理→dαβ域鍛造という各工程を経てチタン合金ビレットを得た。具体的には、aβ域鍛造の後、bαβ域鍛造工程で、表1に示す種々の鍛造前の断面形状に仕上げて中間素材とし、続いてcβ熱処理を、1050°Cに1.5時間保持後、水冷却を行うという条件で施し、700°Cで2.5時間の条件で応力ひずみ除去を行った。その後、β熱処理後の中間素材を加熱炉でβ変態温度未満の950°Cに加熱用いたチタン合金のβ変態温度は995°Cし、3時間保持した後に加熱炉から取り出し、表1に記載の鍛造後の形状となるようにしてdαβ域鍛造を施した。その後、再度、950°Cに加熱して3時間保持した後、断面形状がφ270mmになるように鍛造加工してチタン合金ビレットを得た。尚、表2に式1~式3により求められた値を示す。集合組織評価円柱形状の各チタン合金ビレットの円周方向の中心から、図2に示すような長手方向と直交する断面を評価面とする試料を夫々切り出した。それら評価面をエメリー紙♯2400で研磨した後、鏡面研磨を実施し、測定に供した。集合組織評価は、X線正極点図測定により実施した。具体的には、リガク製X線回析装置RINT-5000を用い、Cuターゲットで、ターゲット出力40kV-200mAの条件で反射法により、α相の{0002}集合組織測定を行い、標準化処理した後、測定結果を出力した。集積度を0.5ピッチで出力し、集積位置並びにその集積度を評価した。結果を表2に示す。尚、{0002}はα相のc軸方向に直交する面である。図4は測定結果を出力した事例である。縦軸Y方向:強圧下方向および横軸X方向:強圧下方向に垂直方向の目盛りは10°ごとに付した目盛りであり、縦軸Y方向は、α相のc軸の、ビレットの長手方向からY方向に向かう傾き角を、横軸X方向は、α相のc軸の、ビレットの長手方向からX方向に向かう傾き角を、夫々示している。また、等高線から引き出した数字は集積度であり、0.5ピッチで表示している。図4によると、ビレットの長手方向からY方向強圧下方向に向かって±30°以内で、且つ、ビレットの長手方向からX方向Y方向および長手方向に垂直な方向に向かって±40°~90°の範囲に、α相のc軸方向が集積していることが分かり、また、その集積度は3以上であることが分かる。次に、前記チタン合金ビレットを950°Cに加熱保持し、長手方向および強圧下方向と直交する方向に、b2-b3=0.4を満足する条件で鍛造を行い、室温まで冷却してチタン合金鍛造材とした。その後、上記した方法と同じ要領で集合組織評価を行い、前記チタン合金ビレットと同様に集積度を求めた。ここで求めた集積度が1.5以上の領域が5箇所以上存在し、且つ夫々のピーク位置が十分離れている50°以上を合格とした場合に、マクロ的に異方性が小さく等方的なチタン合金鍛造材αβ型のチタン合金製品が得られたと判断した。結果を鍛造材として表2に示す。No.1およびNo.2は、式1~式3を満足する製造要件で製造したチタン合金ビレットである。その結果、チタン合金ビレットの集合組織集積位置と集積度は本発明の要件を満足し、そのチタン合金ビレットから製造したチタン合金鍛造材は、異方性が小さく等方的なチタン合金鍛造材となった。これに対し、No.3およびNo.4は、製造要件のうち式1および式2が本発明の要件を満足せず、No.5は、式1~式3の全てが本発明の要件を満足しない。その結果、チタン合金ビレットの集合組織集積位置と集積度が本発明の要件を満足せず、そのチタン合金ビレットから製造したチタン合金鍛造材は、異方性が大きなチタン合金鍛造材となった。"