常温で吸湿し、高温で放湿するデシカント剤と、前記デシカント剤を収容するデシカント剤保持部と、前記デシカント剤保持部に除湿対象の空気を導く吸湿流路と、折り返し部と、該折り返し部の上流側と下流側とが近接した近接部とを有し、前記デシカント剤保持部にデシカント剤を再生させる空気を導く再生流路と、前記再生流路の近接部において、吸熱面が前記再生流路の上流側に接続され、放熱面が前記再生流路の下流側に接続され、空気の流れ方向に配列された複数のペルチェ素子と、前記再生流路の近接部の上流側の下方に配置され、前記吸熱面に吸熱されて凝縮した空気中の水分を排水する排水路と、を有することを特徴とするデシカント空調機。前記デシカント剤が、ゼオライト系吸着材またはスポンジ状酸化チタンからなる低温再生除湿材であることを特徴とする請求項1に記載のデシカント空調機。上記特許文献1に記載されているように再生用加熱手段としてペルチェ素子を用いることは、省スペースで済むなどの利点がある。しかしながら、ペルチェ素子は吸熱面と放熱面の温度差が大きくなるほど成績係数が極端に低下するという特性を有している。また、印加される電流に対しては1~2A程度の位置にピークを有し、それ以上大きくなると顕著に成績係数が低下する。これより、ペルチェ素子を用いる場合には、吸熱面と放熱面の温度差を抑えなければ、成績係数がかなり低下してしまう。しかし、デシカント剤が低温で再生可能になってきているといっても、空気をデシカント剤の再生に要する60°C前後まで加熱するとなると、上記温度差を抑えることは容易ではない。印加される電流についても、空気をデシカント剤の再生に要する60°C前後まで加熱するとなると、小さな電流でまかなうことができず、ペルチェ素子を成績係数のよい領域で稼動させることが難しい。加えて、生成する高温空気が、充分に乾燥していなければ、充分にデシカント剤の湿分を取り除くことができない。空調用ヒートポンプの廃熱等を利用して、上記の温度差や電流を抑えることも想定されるが、デシカント剤の再生空気を生成する際に空調用ヒートポンプを必ずしも運転しているとは限らない。また、冬期は廃熱利用が厳しい。そのため、空調用ヒートポンプなどの廃熱に頼ることなく、充分な高温乾燥空気を生成可能な技術が望まれている。本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであり、ヒートポンプより占有面積が少ないペルチェ素子を、ヒータよりエネルギ効率がよい領域で動作させて、デシカントを再生させるのに充分な高温乾燥空気を生成可能なデシカント空調機を提供することを目的とする。上記課題を解決するために本発明にかかるデシカント空調機の代表的な構成は、常温で吸湿し高温で放湿するデシカント剤と、デシカント剤を収容するデシカント剤保持部と、デシカント剤保持部に除湿対象の空気を導く吸湿流路と、折り返し部とこの折り返し部の上流側と下流側とが近接した近接部とを有しデシカント剤保持部にデシカント剤を再生させる空気を導く再生流路と、再生流路の近接部において吸熱面が再生流路の上流側に接続され放熱面が再生流路の下流側に接続され空気の流れ方向に配列された複数のペルチェ素子と、再生流路の近接部の上流側の下方に配置され吸熱面に吸熱されて凝縮した空気中の水分を排水する排水路と、を有することを特徴とする。かかる構成によれば、再生流路に流入した空気は、まず近接部上流側の複数のペルチェ素子によって段階的に冷却され、この空気中に含まれる水分が結露する。そして、冷却され水分が低減した空気は、折り返し部を折り返して、近接部下流側の複数のペルチェ素子によって段階的に加熱される。すると、近接部の入口と出口の温度差は大きいものの、空気の流れ方向に複数配列されたペルチェ素子では、折り返し部に近いものほど段階的に温度差が小さくなる。したがって、成績係数は、複数のペルチェ素子を全体的に評価すれば、単一のペルチェ素子を用いた場合よりも飛躍的に向上させることができる。個々のペルチェ素子が移動させる熱の負担を軽減することができるので、電流も抑えることができ、エネルギ効率の高い領域に収めることができる。また、冷却時の冷熱は結露のための潜熱凝縮熱に奪われる換言すれば、潜熱が放出されるのに対し、加熱時の温熱は全て顕熱に変わるため、再生流路の出口の温度は入口の温度よりも飛躍的に高くなる。さらに、放熱面には、ペルチェ効果によって吸熱面から移動した熱に加え、電流消費によるジュール熱が加わる。これより、デシカントを再生させるのに充分な高温乾燥空気を生成することができる。これらのことから、ヒートポンプより占有面積が少ないペルチェ素子によって、ヒータよりエネルギ効率がよく、デシカントを再生させるのに充分な高温乾燥空気を生成することができる。上記デシカント剤が、ゼオライト系吸着材またはスポンジ状酸化チタンからなる低温再生除湿材であるとよい。低温再生除湿材からなるデシカントは、概して60°C前後の高温乾燥空気で再生させることができる。60°C程度の高温乾燥空気は、上記複数のペルチェ素子によって確実に作り出すことができるため、好適である。本発明によれば、ヒートポンプより占有面積が少ないペルチェ素子を、ヒータよりエネルギ効率がよい領域で動作させて、デシカントを再生させるのに充分な高温乾燥空気を生成可能なデシカント空調機を提供することができる。以下に添付図面を参照しながら、本発明の好適な実施形態について詳細に説明する。かかる実施形態に示す寸法、材料、その他具体的な数値などは、発明の理解を容易とするための例示に過ぎず、特に断る場合を除き、本発明を限定するものではない。なお、本明細書および図面において、実質的に同一の機能、構成を有する要素については、同一の符号を付することにより重複説明を省略し、また本発明に直接関係のない要素は図示を省略する。図1は、本発明の実施形態にかかるデシカント空調機100の概略構成を示す図である。図1に示すように、デシカント空調機100は、空気中の湿分を吸湿するデシカントロータ102を内蔵している。デシカントロータ102は、円盤状のデシカント剤102aと、デシカント剤102aを収容するデシカント剤保持部102bケーシングからなる。デシカント剤102aは、ゼオライト系吸着材またはスポンジ状酸化チタンからなる低温再生除湿材であって、常温で吸湿し高温で放湿再生する。デシカント剤102aにはその素材ごとに再生に最適な高温の温度域スイートスポットが存在し、かかる温度域を超える場合にはその素材の変質を招くおそれがある。デシカント剤保持部102bは、ホイールや軸受部、軸など不図示を含み、デシカント剤102aを周方向Rに回転可能に構築される。ここでは、デシカントロータ102は、除湿対象の空気を導く吸湿流路104より流入した空気から水分を吸湿し、後述する再生流路106によって導かれる高温乾燥空気に対しその湿分を放湿する。吸湿流路104の除湿対象の空気と再生流路106の高温乾燥空気とは、隔壁108によって仕切られている。この隔壁108にデシカントロータ102がまたがるように配置されているため、デシカントロータ102を周方向Rへ回転させることにより連続して継続的にデシカント剤102aの吸湿と放湿が行われる。吸湿された空気が建物の室内に給気されることで、室内の除湿が実施される空調機の除湿運転。吸湿流路104、再生流路106の各々には、それぞれ、除湿対象の空気や高温乾燥空気を導くためのファン110、112が設けられる。なお、ファン110、112の配置に関しては、特に限定されるわけではなく吸湿流路104や再生流路106に対象の空気を導くことができればよい。再生流路106は、その流路が中途で折り返されている以下、折り返し部114と称する。また、再生流路106は、折り返し部114の上流側と下流側とが近接した近接部116を有する。近接部116では、複数のペルチェ素子118、120、122が空気の流れ方向に沿って配列される。折り返し部114と近接部116とにより、フラスコ状の形状が構築される。なお、本実施形態では複数のペルチェ素子として3つのペルチェ素子118~122を図示しているが、本発明はこれに限定されるわけではなく、2つ以上であればよく、4つ以上であってもよい。上記ペルチェ素子118~122は同様の構成を有するため、以下、代表してペルチェ素子118について説明する。図2はペルチェ素子118について示す図である。ペルチェ素子118は、通常、P型半導体118aおよびN型半導体118bをセラミック118cで接合することにより構築される。かかるセラミック118cに直流電流を印加すると、P型半導体118aおよびN型半導体118bの導電率の違いから、一方の面吸熱面から他方の面放熱面へと熱が移動するペルチェ効果。図2に示すように、P型半導体118aからN型半導体118bに直流電流を印加した場合には、ヒートシンク118d側が吸熱面となり、ヒートシンク118e側が放熱面となる。仮に直流電流の極性を逆転させればN型半導体118bからP型半導体118aに電流を印加すれば、ヒートシンク118e側が吸熱面となり、ヒートシンク118d側が放熱面となる。印加電流の大きさ等は、制御部124によって制御される。制御部124は、マイクロコントローラなどの集積回路で構成することができる。再び図1を参照する。本実施形態では、複数のペルチェ素子118~122の上記吸熱面が近接部116再生流路の上流側に接続され、上記放熱面が近接部116再生流路の下流側に接続される。換言すれば、上記制御部124は、近接部116上流側の面が吸熱面となり、近接部116下流側の面が放熱面となるように電流を印加する。再生流路106の入口106aより流入した空気は、近接部116上流側の複数のペルチェ素子118~122の吸熱面によって段階的に冷却される。これにより、この空気中に含まれる水分が結露する。冷却され水分が低減した空気は、折り返し部114を折り返して、近接部116下流側の複数のペルチェ素子118~122の放熱面で段階的に加熱される。すると、冷却時の冷熱は結露のための潜熱凝縮熱に奪われる換言すれば、潜熱が放出されるのに対し、加熱時の温熱は全て顕熱に変わるため、再生流路106の出口106bの温度は、入口106aの温度よりも飛躍的に高くなる。さらに、放熱面には、ペルチェ効果によって吸熱面から移動した熱に加え、電流消費によるジュール熱が加わる。これより、ヒータを用いずとも、複数のペルチェ素子118~122によって60°C以上の高温乾燥空気を生成することができる。上記のようにデシカント剤102aは低温再生除湿材であり、概して、60°C前後の温度で再生させることができるため、再生に充分な高温乾燥空気をデシカント剤保持部102bに供給することができる。なお、本実施形態では、折り返し部114に空気の流量を計測する流量計128が備えられる。そして、再生流路106側のファン112を、この流量計128の計測値に基づき風量制御VAV:VariableAirVolumeする。これにより、再生流路106の出口106bからデシカント剤102aに供給する高温乾燥空気の温度を調節して所定範囲内に収めることができ、再生に最適な温度域を超えてしまうことを防止できるため、デシカント剤102aの変質を回避することができる。なお、複数のペルチェ素子118~122の吸熱面に吸熱されて凝縮した空気中の水分は、近接部116上流側の下方に配置された排水路126を通して排水される。ここでは、排水路126にはドレンパン126aが備えられ、溜まった水分を外部へと排水する構成としている。図3は、ペルチェ素子118~122の吸熱面と放熱面の温度差ΔT、ペルチェ素子118~122に印加された電流I、およびペルチェ素子118~122の冷却側の成績係数φ、並びにペルチェ素子118~122の冷却の吸熱量Qcの関係を示す図である。図3aでは吸熱面と放熱面の温度差ΔTと、印加電流Iと、冷却側の成績係数φの関係を示しており、図3bでは吸熱面と放熱面の温度差ΔTと、印加電流Iと、冷却の吸熱量Qcの関係を示している。なお、ここでは、放熱面の温度Thは50°Cとし、流体空気の流量は一定とする。図3aに示すように、ペルチェ素子118~122は、上記温度差ΔTが大きくなるほど、極端に冷却の成績係数φが低下する特性を有する。また、同様に、ペルチェ素子118~122は、素子を流れる電流Iが大きくなるほど冷却の成績係数φが低下する特性を有する。これは、図3bに示すように、電流Iが大きくなるにしたがって、冷却の吸熱量Qcの伸び増大量が低下するためである。図4は、ペルチェ素子118~122の吸熱面と放熱面の温度差ΔT、ペルチェ素子118~122に印加された電流I、およびペルチェ素子118~122の加熱側の成績係数φHの関係を示す図である。図4に示すように、ペルチェ素子118~122の放熱面には上述したジュール熱が加わるので、加熱側のペルチェ素子118~122の成績係数φHはこのジュール熱の寄与を加える必要がある。発生するジュール熱は投入した電力量と等価と考えることができる。故に、加熱側の成績係数φHは、上記冷却側の成績係数φにジュール熱の寄与分である1を足したものとなる。すなわち、冷却側の成績係数φはペルチェ効果に基づく成績係数であって、加熱側の成績係数φHはペルチェ効果にジュール熱の寄与を加えた成績係数である。デシカント空調機100では、上記特性に基づき、複数のペルチェ素子118~122を空気の流れ方向に沿って配列している。複数個所で順次、段階的に空気を冷却または加熱可能となり、個々のペルチェ素子118~122にかかる負担を低減できるためである。すなわち、各ペルチェ素子118~122の吸熱面と放熱面の温度差ΔTを抑制可能であり、各ペルチェ素子118~122を高い成績係数φHφの範囲内で稼動させることができるので、デシカント空調機100全体としての成績係数φHφの向上が可能となる。図5は、デシカント空調機100の空気線図を例示する図である。また、図6は、複数のペルチェ素子118~122の温度状態を例示する図である。以下、図5、図6を参照しながら、デシカント空調機100の再生流路106を通過させることにより、乾球温度25°C、相対湿度65の標準状態の空気を高温乾燥空気にし、デシカント剤102aを再生させる場合について説明する。再生流路106の入口106aより流入する上記標準状態の空気は、図5の空気線図上において点C1で表される。この標準状態の空気は、複数のペルチェ素子118~122の吸熱面によって段階的に冷却される。ここでは、乾球温度10°C程度まで冷却される。この過程は、図5の空気線図上において点C1→点C2→点C3で表される。点C2にて、相対湿度が限界である95付近に達し、点C2→点C3の過程で空気中に含まれる水分が結露する。図5中、ペルチェ素子118によって冷却される範囲を冷却範囲118f、ペルチェ素子120によって冷却される範囲を冷却範囲120f、ペルチェ素子122によって冷却される範囲を冷却範囲122fとして図示している。このとき、図6に例示するように、各ペルチェ素子118~122の吸熱面側の温度は、それぞれ18°C、14°C、10°Cとなっている。冷却され水分が低減した空気は、折り返し部114を折り返して、近接部116下流側の複数のペルチェ素子118~122の放熱面で加熱される。ここでは、乾球温度60°C程度まで加熱される。このときの相対湿度は5.7程度となる。この過程は、図5の空気線図上において点C3→点H2で表される。点C3→点H2の加熱は、ペルチェ効果によるものと、ジュール熱によるものが合成されたものである。実際には個々のペルチェ素子118~122で両方の熱が加えられるが、点C1と等エンタルピ線上にある点H1までの加熱をペルチェ効果による分、点H1から点H2までの加熱をジュール熱による分とみなすことができる。これは、ペルチェ効果による加熱は、吸熱面から移動した熱によって行われるためである。このとき図6に例示するように、ペルチェ素子118~122の放熱面側の温度は、それぞれ26.5°C、43°C、60°Cとなっている。すると、ペルチェ素子118~122の吸熱面と放熱面との温度差ΔTは、それぞれ16.5°C、29°C、42°Cとなる。この温度差ΔTについて図4を参照すると、温度差ΔTが42°Cのときは、成績係数φHは最大でも1.3程度であるが、29°Cの時は最大で2.5程度、16.5°Cのときは最大で3近くにもなる。全体的な成績係数φHは、電流が同じであると仮定すれば成績係数φHを加算して個数で割ればよいから、単純計算で最大2.2程度の成績係数φHが得られることがわかる。単一のペルチェ素子を用いた場合と上記構成を比較すると、1つめのペルチェ素子118において温度差ΔTが同じだったとしても、2つめ以降のペルチェ素子120、122では温度差ΔTが小さくなり成績係数φHが飛躍的に向上するので、全体的な成績係数φHを向上させることができる。特に2つめ以降のペルチェ素子120、122にて、単一のペルチェ素子を用いた場合よりも冷却加熱することができるため、より乾燥した空気を生成することができる。また、単一のペルチェ素子を用いた場合と上記構成を比較すると、個々のペルチェ素子118~122が移動させる熱の負担を軽減することができるので、電流も抑えることができ、エネルギ効率の高い領域に収めることができる。これにより、除湿できるほどに冷却または加熱可能な高負荷をかける場合でも、成績係数φHの低下を抑制することができる。複数のペルチェ素子118~122にて生成した高温乾燥空気は、再生流路106の出口106bからデシカントロータ102に供給される。これにより、デシカントロータ102が加熱され、その湿分が吸湿される。上記の乾球温度60°C、相対湿度5.7の高温乾燥空気に等エンタルピで水蒸気を飽和まで吸湿蒸発させた場合、その乾球温度は約26°Cとなる。この過程は、図5の空気線図上において点H2→点R1で表される。すると、デシカント剤102aの再生に利用した排気は、当初の標準状態の空気の乾球温度25°Cに極めて近くなる。すなわち、再生流路106の入口106aと出口106bで比較すると、温度はほぼ変わらず、湿度を加えて排気する状態となる。故に、排気に無駄にエネルギ顕熱を持ち逃げされず、デシカント剤102aの再生に際してのエネルギを最小限に抑えることができる。なお、乾球温度25°C、相対湿度65の標準状態の空気をヒータで加熱して上記の相対湿度5.7を実現しようとすれば、概して70°C程度まで加熱しなければならない点C1に等しい絶対湿度で相対湿度が約5.7になる位置は70°C程度である。。換言すれば、一度冷却して水分を低減した後に加熱する本実施形態の構成は、ヒータ加熱の70°Cに相当するデシカント再生能力を有する。このように、より低い温度で同一のデシカント再生能力を発揮できることから、加熱エネルギや排気に持ち逃げされるエネルギが少なくなり、エネルギを有効に利用することができる。以上、上述したデシカント空調機100によれば、ヒートポンプより占有面積が少ないペルチェ素子118~122を、ヒータよりエネルギ効率がよい領域で動作させて、デシカント剤102aを再生させるのに充分な高温乾燥空気を生成することができる。なお、本実施形態では空気の流れ方向にのみ複数のペルチェ素子118~122を配列する場合について説明したが、さらに空気の流れ方向と交わる方向流路幅方向にもペルチェ素子を複数配列して、充分な流量を確保できるように構成してもよい。また、当然ながらデシカントロータ102ではなく、バッチ式の再生に対しても本発明を適用可能である。以上、添付図面を参照しながら本発明の好適な実施形態について説明したが、本発明はかかる例に限定されないことは言うまでもない。当業者であれば、特許請求の範囲に記載された範疇内において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、それらについても当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。