メラミン/ホルムアルデヒド樹脂系の圧縮された弾性フォーム材の製造方法であって、メラミン/ホルムアルデヒド初期縮合物を発泡させ、その軟質の未硬化メラミン/ホルムアルデヒドフォーム材を圧縮し、引き続き乾燥させ、場合により熱処理することを特徴とする、メラミン/ホルムアルデヒド樹脂系の圧縮された弾性フォーム材の製造方法。前記軟質の未硬化メラミン/ホルムアルデヒドフォーム材をその発泡高さの1~99に圧縮する、請求項1記載のメラミン/ホルムアルデヒド樹脂系の圧縮された弾性フォーム材の製造方法。前記軟質の未硬化メラミン/ホルムアルデヒドフォーム材をその発泡高さの5~80に圧縮する、請求項1又は2記載のメラミン/ホルムアルデヒド樹脂系の圧縮された弾性フォーム材の製造方法。前記メラミン/ホルムアルデヒドフォーム材の密度が10~100g/lである、請求項1記載のメラミン/ホルムアルデヒド樹脂系の圧縮された弾性フォーム材の製造方法。クッションとして、熱防護、寒冷防護及び防音のため及び洗浄スポンジ用の、請求項1から4までのいずれか1項記載のフォーム及び成形品の使用。乗用自動車PKW、貨物自動車LKW、バス、農業機械、建設機械及び鉄道車両のための車両構造における、及び航空機及び宇宙船の構造における、請求項1から4までのいずれか1項記載のフォーム及び成形品の使用。乗用自動車PKW、貨物自動車LKW、バス、農業機械、建設機械及び鉄道車両のための車両構造における及び航空機及び宇宙船の構造におけるパネルにおける、請求項1から4までのいずれか1項記載のフォーム及び成形品の使用。例1噴霧乾燥させたメラミン/ホルムアルデヒド初期縮合物モル比1:375質量部を水25質量部中に溶解させた。この樹脂溶液に、前記樹脂を基準としてそれぞれギ酸3質量、C12/C18-アルカン硫酸Na2質量、ペンタン20質量を添加し、撹拌し、引き続きポリプロピレン製の型発泡用中でマイクロ波エネルギーの照射により発泡させた。フレキシブルな前記フォーム材をポリプロピレン製ラムを用いてその出発体積の半分に圧縮し、30分間乾燥させる。比較例A噴霧乾燥させたメラミン/ホルムアルデヒド初期縮合物モル比1:375質量部を水25質量部中に溶解させた。この樹脂溶液に、前記樹脂を基準としてそれぞれギ酸3質量、C12/C18-アルカン硫酸Na2質量、ペンタン20質量を添加し、撹拌し、引き続きポリプロピレン製の型発泡用中でマイクロ波エネルギーの照射により発泡させ、30分間乾燥させた。比較例B米国特許第6608118号明細書、例1に類似噴霧乾燥させたメラミン/ホルムアルデヒド初期縮合物モル比1:375質量部を水25質量部中に溶解させた。この樹脂溶液に、前記樹脂を基準としてそれぞれギ酸3質量、C12/C18-アルカン硫酸Na2質量、ペンタン20質量を添加し、撹拌し、引き続きポリプロピレン製の型発泡用中でマイクロ波エネルギーの照射により発泡させ、30分間乾燥させた。例1もしくは比較例A及びBに従って製造された出発材料から、それぞれ200×200×40mmの寸法を有する長方形プレートを、電気加熱及び温度制御された液圧段プレス中で最短空間座標の方向で270°C及び4バールで3分かけてその出発体積の半分に圧縮した。結果は第1表にまとめられている。1ラム圧値をそれぞれ前記試験体のより大きな面について決定した2これらの値は、前記試験体の幾何学的形状のために決定されることができない。例1からのメラミン樹脂フォームは、前記機械的性質の異方性を示す。例1からの水平断面その発泡方向及び圧縮に対して直交は、未圧縮フォーム比較例A及びその後に圧縮されたフォーム比較例Bと比較して明らかにより高いラム圧値及び引張強さ値を有する。その破断時の伸びはその未圧縮メラミン樹脂フォームに匹敵しうる。例1からの垂直断面その発泡方向及び圧縮に沿ったは、例1からの水平断面と比較して明らかにより低い値を示す。これに反して、例1からの垂直断面の破断時の伸びは、例1からの水平断面と比較して2倍以上になった。46.4。これに反して、比較例Aはほぼ等方性の挙動を示し、すなわち水平断面と垂直断面との間に殆ど差異がない。ラム圧測定前記メラミン樹脂フォーム材の機械的品質を評価するために、ラム圧測定を米国特許第4666948号明細書に従って実施した。その際に、8mmの直径及び10cmの高さを有する円柱形ラムを、90°Cの角度で発泡方向の11cmの直径及び5cmの高さを有する円柱形試料中へ、前記試料が裂けるまで押し込んだ。加圧破断力[N/kN]は、前記フォーム材の品質についての情報を与える。