"容器における液体フィードバルブを用いて液体-気体混合物の充填レベルを制御するための測定装置であって、前記容器の側面外部壁上に設置されるとともに水平な管状油圧装置を介して前記容器の内部チャンバに流体を携えるように接続された少なくとも1つの垂直な流体直立パイプを備え、第1の下側レベル油圧装置は、前記流体直立パイプにおける充填レベルが前記容器における充填レベルとともに変化するように、前記容器の底部近くに設置され、第2の油圧装置は、自由に選択することが可能な前記容器における充填レベルについての設定点が超えられるときに前記流体直立パイプにおける充填レベルが変化するように、前記容器における充填レベルの設定点の上方に設けられ、前記測定装置には、前記容器の前記液体フィードバルブとの制御接続を有する表示および制御ユニットが装備され、前記容器は、液体および気体のための入口および出口ラインを含む装置において、前記流体直立パイプには、前記容器内に水平に突出するとともに前記容器における充填レベルの設定点の高さにおいてまたは設定点の下方に設置された少なくとも1つのさらなる第3の管状油圧装置が装備され、前記第1の下側レベル油圧装置は、設けられたその他の油圧装置に対して、還流を絞るように設計されていることを特徴とする装置。請求項1に記載の充填レベルを制御するための測定装置において、前記容器はエバポレータであり、前記エバポレータにおける充填レベルの設定点は、前記エバポレータに含まれる加熱ユニットを完全に覆うことにより達成されることを特徴とする装置。請求項2に記載の充填レベルを制御するための測定装置において、前記エバポレータにおける前記加熱ユニットは、少なくとも1つの熱交換器管を備えることを特徴とする装置。請求項1に記載の充填レベルを制御するための測定装置において、前記容器は蒸気ドラムであり、前記蒸気ドラムにおける充填レベルの設定点は、中心充填レベルで与えられ、前記蒸気ドラムにおける前記中心充填レベルの±0~20、好ましくは±0~10、特に好ましくは±0~5の逸脱が許容されることを特徴とする装置。請求項1~4の何れか1項に記載の充填レベルを制御するための測定装置において、前記容器内に水平に突出する前記第3の管状油圧装置は、前記油圧装置の直径の中心点において測定した場合、前記設定点に対して1~25、好ましくは1~15、特に好ましくは8~12前記設定点の下方に設置されていることを特徴とする装置。請求項1~5の何れか1項に記載の充填レベルを制御するための測定装置において、前記第1の油圧装置の還流絞り実施形態は、プロファイル制限装置および/またはバルブおよび/または還流スロットルのうちの1つの方法を備えることを特徴とする装置。請求項1~6の何れか1項に記載の充填レベルを制御するための測定装置において、前記管状油圧装置は、ノズルおよび管の群から選択されることを特徴とする装置。請求項1~7の何れか1項に記載の充填レベルを制御するための測定装置において、前記表示および制御装置には、センサおよび/またはプローブが装着されていることを特徴とする装置。請求項1~8の何れか1項に記載の容器における液体-気体混合物の充填レベルを制御するための方法において、液体が前記容器に送られ、前記液体は、第1の油圧装置を通じて前記容器の外側に固定された流体直立パイプに流入し、前記第1の油圧装置は、前記容器の底部近くに設置されるとともに、設けられたその他の油圧装置に対して、還流を絞るように設計されており、充填レベルが前記容器においてさらに上昇すると、前記液体は、前記容器の充填レベルの設定点の高さにおいてまたは前記設定点の下方に設置された少なくとも1つの追加の第3の油圧装置を通じて送られ、前記流体直立パイプにおける前記液体は、実際のレベルまで充填され、追加の液体が前記容器に送られると、前記流体直立パイプにおける前記液体のレベルがさらに充填され、前記流体直立パイプにおける前記液体から逃げるいずれの気体も、前記容器における充填レベルの設定点の上方に設置された第2の油圧装置を介して送られ、前記設定点に到達すると、前記容器への前記液体送りは、前記容器の液体還流バルブを閉じさせる信号を送る前記流体直立パイプにおける表示および制御装置により休止され、前記設定点が到達されない場合、前記表示および制御装置により信号が送られ、それにより前記容器の前記液体還流バルブが開かれることを特徴とする方法。請求項9に記載の方法において、液体がエバポレータである前記容器に送られ、この液体は、前記エバポレータにおいて加熱ユニットを介して加熱され、前記エバポレータから気体として排出されることを特徴とする方法。請求項9に記載の方法において、気泡に富んだ液体が蒸気ドラムである前記容器に送られ、この液体は、前記蒸気ドラムにおいて前記気泡から分離され、気体と液体とが別々の流れで前記蒸気ドラムから排出されることを特徴とする方法。請求項1~11の何れか1項に記載のアプリケーションにおいて、充填レベルを制御するための前記測定装置は、二相混合物を有するコールドエバポレータにおいて用いられることを特徴とするアプリケーション。請求項1~12の何れか1項に記載のアプリケーションにおいて、前記充填レベルを制御するための前記測定装置は、アンモニアプラントにおけるコールドエバポレータにおいて用いられることを特徴とするアプリケーション。請求項1~8の何れか1項に記載のアプリケーションにおいて、前記充填レベルを制御するための前記測定装置は、水/蒸気混合物が分離される蒸気ドラムにおいて用いられることを特徴とするアプリケーション。図1は、従来技術による測定装置4への制御接続を有する制御可能な液体フィードバルブ3が装着されたフィードライン2を有する容器1を示す。液体が容器1に行き着くと、この液体は、容器の底部近くに設置された従来技術による測定装置4の第1の下側レベルゲージ接続5に流入する。容器1における充填レベルが上昇するにつれ、従来技術による測定装置4の流体直立パイプ7における液柱6も上昇する。流体直立パイプ7における液柱6は、液体の停止値8まで上昇する。液体が気泡を含む場合、流体直立パイプ7における表示される液体レベル6は、容器の内側における媒体の有効密度に依存する第1の下側レベルゲージ接続5に対して有効静圧9が作用する結果生じる誤差を有する。この密度は、容器における液体の気泡濃度により低下する。従来技術による測定装置において、気体と液体とは、外側の流体直立パイプ7において分離し、気体は、容器1における設定点10の上方に設けられた第2の上側レベルゲージ接続13を介して排出され、液柱6は、対応するより高い濃度を有する液体のみを含む。下側のレベルゲージ接続5において圧力平衡が生じているため、液柱6の高さは、原則的に、容器におけるよりも低い。このため、容器の内側における液体の高さの実際の値11は、流体直立パイプにおける液柱6よりも既に高い可能性がある。ydを容器における液体の平均的な蒸気含有量とすると、従来の測定装置の相対誤差についての式Fh=hb-hm/hb=1-hb/hm=ydを、下側レベルゲージ接続5における静水圧の平衡から導出することが可能である。誤差は、液体の体積気体含有量に基本的に依存し、全測定範囲に亘り概ね一定である。式中、hbは、容器における液体レベルの実際のレベル8を表し、hmは、図1による測定値6を表す。このため、測定装置4により容器の内側における二相混合物について所望される設定点10を維持し、液体が気体排出ノズル12を介して容器1から排出されることを防止することは非常に困難である。容器1における実際の液体レベルの識別が遅いと、気体排出ノズル12を介して容器1から排出される気相を介して液体が排出されることになる可能性があるため、非常に不利である。本発明による測定装置15を有する容器1を示す図2において、液体が流入すると、液体は、やはり測定装置15の第1の下側レベルゲージ接続5を介して流体直立パイプ7に流入する。その際、流体直立パイプにおける液柱は、液体の停止値8まで上昇する。これは、図1からの液柱6と同じ値に対応する。液体が気泡を含む場合、流体直立パイプ7における表示される液体レベルは、本発明による測定装置15でも図1の記載において表されるのと同じ誤差を有する。容器1における液体レベルがさらに上昇すると、液体は、容器1の充填レベルの設定点10の下方に設置された追加のゲージ接続14を介して送られる。それにより、流体直立パイプ7における図1からの液柱6は、実際のレベルまで充填される。流体直立パイプ7の下における静圧9が容器の底部における静圧よりも高いため、流体直立パイプ7において駆動力が生じる。これは、容器1における充填レベルが同じ高さであると、流体直立パイプ7に純粋な液体が存在するにもかかわらず、二相混合物が効果を生じるという事実によるものである。これにより、流体直立パイプ7においてループ流が開始され、流体直立パイプ7における液体は、第1の下側レベルゲージ接続5を通じて容器1に戻るように流れる。本発明による測定装置15の場合、この還流は、液体が追加のゲージ接続を通じて流れるよりも速く液体が流体直立パイプから逃げることが不可能なように、還流スロットル16を介して制限される。このため、この動作点における測定は、非常に正確であり、設定点10にほとんど対応する。この測定誤差については、図3に関する後続の説明において述べる。しかし、この動作点についての設定点は未だ十分に達成されていないため、フィードバルブ3は開いたままであり、流体直立パイプ7における液柱17は上昇し続ける。流体直立パイプ7における液体から逃げる気体は、容器1における設定点10の上方に設けられた第2の上側レベルゲージ接続13を介して流体直立パイプ7を出る。設定点が到達されると、液体は、センサを介して制御可能な液体フィードバルブ3に送られる信号により容器1に送られることが停止され、液体フィードバルブ3は閉じられる。容器1における液体が上昇し続けると、この液体は、上側レベルゲージ接続13を介して流体直立パイプ7に流入し、流体直立パイプ7における液柱17はさらに充填され、過剰な値が表示される。過剰な値が到達されると、新しい信号がセンサを介して制御可能な液体フィードバルブ3に送られ、液体フィードバルブ3は閉じ、その結果、さらなる液体は容器1に進入できなくなる。設定点10が超過されると初めて、新しい信号が液体フィードバルブ3に送信され、液体フィードバルブ3を再び開かせ、液体を容器1に戻るように再び流れさせる。本発明による装置について期待される測定誤差を、図3を用いて以下で詳細に説明する。図2に示すように、容器における液体の体積蒸気含有量をydとし、容器における液体レベルをhbとし、新しい測定装置における液体レベルをhmとし、第3のフィードバルブ14の高さをHとし、下側レベルゲージ接続の流量係数をKVS,D1とし、フィードバルブ14の流量係数をKVS,D2とすると、hm<Hの場合、容器における実際の液体レベルhbと表示される測定値hmとの間の相関は、hb=hm[1H/hm1-yd2KVS,D2/KVS,D12]/[1-yd1-yd2KVS,D2/KVS,D12]となり、実際の値と測定値6との間の相対誤差は、Fu=hb-hm/hb=1-hm/hbFu=1-[1-yd1-yd2KVS,D2/KVS,D12]/[1H/hm1-yd2KVS,D2/KVS,D12]となり、hm≧Hの場合、容器における実際の液体レベルhbと表示される測定値hmとの間の相関は、hb=hm[ydH/hm1-yd1-yd2KVS,D2/KVS,D12]/[1-yd1-yd2KVS,D2/KVS,D12]となり、実際の値と測定値との間の相対誤差は、Fo=[1-yd1-yd2KVS,D2/KVS,D12]/[ydH/hm1-yd1-yd2KVS,D2/KVS,D12]となる。図3は、新しい測定装置での残余誤差が下側レベルゲージ接続5KVS,D1および追加の第3のゲージ接続14KVS,D2の流れ特性の選択にいかに依存するかを示し、適切な相関KVS,D2/KVS,D1が選択されると液体における蒸気含有量ydが高レベルであっても残余誤差が極めてわずかな度合であることを示している。これに関連して、図3aは、hm<Hの範囲における誤差を示し、図3bは、hm≧Hの範囲についての誤差を示している。図4は、例えばアンモニアプラントにおいて用いられるようなコールドエバポレータ23を用いる、本発明による測定装置のアプリケーションを示す。手順上可能であれば、空のコールドエバポレータ23で開始することも可能である。液体冷却剤21、22が第1の下側レベルゲージ接続5に進入するとすぐに、測定装置は、図2において以下で説明するように、その作業を開始する。本アプリケーションにおいて、設定点10は、熱交換器管18を冷却剤21、22で完全に覆うことにより達成される。熱交換器管18がコールドエバポレータに含まれている結果、コールドエバポレータ23における液体冷却剤21、22は蒸発し、液体において上昇する気泡を形成し、その結果、二相混合物が生じる。これらの気泡は、気体排出バルブ12を介してコールドエバポレータ23を出る。気体冷却剤は、パイプライン19を介してエバポレータ20に送られ、かかるエバポレータ20の助力により気体冷却剤は再液化され、コールドエバポレータ23に送り戻され、それにより冷却回路は閉じている。パイプライン22を介して、外部の冷却剤を補充することが可能である。好ましくは、本アプリケーションにおいて、アンモニアが冷却剤として用いられる。コールドエバポレータ23の運転を全負荷から軽負荷に変更する際の条件は、コールドエバポレータ23が軽負荷運転をしているときは蒸発する液体がより少ないため、液体における気泡がより少ない。従って、二相混合物の体積を、この量だけ減少させる。この結果、コールドエバポレータ23における充填レベルが鋭く低下する。図2において説明した制御方法が開始され、充填レベルの設定点10が最適なレベルに再び戻される。コールドエバポレータ23に軽負荷運転から全負荷運転への逆の負荷シフトが行われる場合、自発的な変更があると、コールドエバポレータ23がオーバーフローするリスクがある。この理由は、コールドエバポレータ23における充填レベルが、上記のように発生する気泡が低レベルであることの結果として液体冷却剤が再調節された軽負荷運転のための最適な点にあるためである。コールドエバポレータ23が突然全負荷運転になることにより気泡濃度が自発的に増加すると、コールドエバポレータ23における充填レベルの体積も増加する。これは、負荷変更の勾配がコールドエバポレータ23のチャンバ体積を超えることはできないことを意味する。この要件が満たされる場合、高すぎる充填レベルは蒸発により低下し、制御可能なフィードバルブ3は、最適な充填レベル、すなわち、設定点10が再び到達され、測定装置が図2において説明したようにその通常の動作を再開するまで、閉じたままである。図5は、蒸気ドラム26を用いる本発明による測定装置のアプリケーションを示す。加えて、水-蒸気混合物24がフィードパイプライン2を介して蒸気ドラム26に送られる。水-蒸気混合物24が第1の下側レベルゲージ接続5に進入するとすぐに、測定装置は、図2において説明したように、その作業を開始する。本アプリケーションにおいて、設定点10は、専門家には既知であるように、蒸気ドラムについての充填レベルが概ね中心であるときに達成される。蒸気ドラム26において、液体は、上昇する蒸気泡27から分離し、蒸気25は、気体排出バルブを介して排出される。放出された液体29は、液体排出バルブ28を介して蒸気ドラム26から排出される。本発明から得られる利点は、下記の通りである:-多大な費用をかけずに達成可能である-最適な充填レベルが容器において常時達成される-エバポレータにおける負荷変更の際も最適な充填レベルが保証される-測定装置の追加の第3の油圧装置の容器における充填レベルが達成されると、液体測定グラスにおける光学表示の誤差に、非常にわずかな誤差しか生じない"