"ジエン系ゴムにフィラーとメルカプトシランを含む添加剤を添加し、かつ加硫剤及び加硫促進剤を添加せずに混練機で混合し、第1排出温度にて混合物を排出する第1混合工程と、該第1混合工程で得られた混合物を混練機で練り、第2排出温度にて混合物を排出する再練り工程と、該再練り工程で得られた混合物に加硫剤及び加硫促進剤を添加し混合する最終混合工程と、を含み、前記第2排出温度が120~140°Cの範囲内であることを特徴とするタイヤ用ゴム組成物の製造方法。前記第1排出温度が150°C以上であることを特徴とする請求項1記載のタイヤ用ゴム組成物の製造方法。本発明は、以上の点に鑑み、加硫ゴムの物性を損なうことなく、メルカプトシランを用いた場合の加工性を改善することを目的とする。本発明者は、ジエン系ゴムに加硫系配合剤を除く添加剤を添加し混合する第1混合工程の次工程として行われる再練り工程において、混練機から排出する排出温度を通常よりも低い所定の温度に設定することにより、メルカプトシランの自己縮合反応を抑制して上記課題を解決できることを見い出し、本発明を完成するに至った。すなわち、本発明に係るタイヤ用ゴム組成物の製造方法は、ジエン系ゴムにフィラーとメルカプトシランを含む添加剤を添加し、かつ加硫剤及び加硫促進剤を添加せずに混練機で混合し、第1排出温度にて混合物を排出する第1混合工程と、該第1混合工程で得られた混合物を混練機で練り、第2排出温度にて混合物を排出する再練り工程と、該再練り工程で得られた混合物に加硫剤及び加硫促進剤を添加し混合する最終混合工程と、を含み、前記第2排出温度が120~140°Cの範囲内であることを特徴とするものである。本発明によれば、再練り工程での排出温度を上記のように制御することにより、加硫ゴムの物性を損なうことなく、メルカプトシランを用いた場合の加工性を改善することができる。以下、本発明の実施に関連する事項について詳細に説明する。実施形態に係るタイヤ用ゴム組成物は、ジエン系ゴムと、フィラーと、メルカプトシランと、加硫剤と、加硫促進剤とを含有する。該ゴム組成物においてゴム成分として用いられる上記ジエン系ゴムとしては、タイヤ用ゴム組成物において一般的に用いられる各種ジエン系ゴムを用いることができ、特に限定されない。具体的には、天然ゴムNR、ポリイソプレンゴムIR、ポリブタジエンゴムBR、スチレン-ブタジエンゴムSBR、アクリロニトリル-ブタジエンゴムNBR、クロロプレンゴムCR、エチレン-プロピレン-ジエンゴムEPDM、ブチルゴムIIR、ハロゲン化ブチルゴム等が挙げられる。これらはそれぞれ単独で又は2種以上組み合わせて用いることができる。ジエン系ゴムとして、好ましくは、天然ゴム、ポリブタジエンゴム、スチレン-ブタジエンゴム、又はこれらの2種以上のブレンドである。上記フィラーとしては、例えば、シリカ、カーボンブラック、酸化チタン、ケイ酸アルミニウム、クレー、タルクなどの各種無機フィラーを用いることができ、これらはそれぞれ単独で又は2種以上組み合わせて用いることができる。これらの中でも、シリカ単独、又はシリカとカーボンブラックとの併用であることが好ましい。シリカとしては、特に限定されないが、湿式シリカ、乾式シリカ、コロイダルシリカ、沈降シリカなどが挙げられ、特に含水珪酸を主成分とする湿式シリカを用いることが好ましい。また、カーボンブラックとしても、特に限定されず、ゴム用補強剤として使用されているSAF、ISAF、HAF、FEF、GPF等の各種カーボンブラックを用いることができる。上記フィラーの配合量は、特に限定されないが、ジエン系ゴム100質量部に対して20~200質量部であることが好ましく、より好ましくは30~150質量部である。また、好ましい態様として、シリカを用いる場合、シリカの配合量は、ジエン系ゴム100質量部に対して10~150質量部であることが好ましく、より好ましくは20~100質量部である。また、フィラーとしてシリカとカーボンブラックを併用する場合、両者の合計量がジエン系ゴム100質量部に対して20~200質量部であることが好ましく、より好ましくは30~150質量部である。上記メルカプトシランは、フィラーをジエン系ゴム中に分散、カップリングさせるためのシランカップリング剤として配合されるものであり、フィラー表面の水酸基と反応し得るアルコキシ基と、ジエン系ゴムと反応し得る官能基としてメルカプト基-SHを有するカップリング剤であれば特に限定されない。具体的には、下記一般式1で表されるものが好ましく用いられる。R1mR2nSi-R3-SH...1式中、R1は、炭素数1~3のアルコキシ基であり、より好ましくはメトキシ基又はエトキシ基である。R2は、炭素数1~40のアルキル基、アルケニル基又はアルキルポリエーテル基であり、より好ましくは、炭素数1~4のアルキル基もしくはアルケニル基、又は、-O-Ra-Ok-Rbここで、Raは炭素数1~4のアルキレン基、Rbは炭素数1~16のアルキル基、k=1~20であることが好ましい。で表されるアルキルポリエーテル基である。R3は、炭素数1~16のアルキレン基であり、より好ましくは炭素数2~4のアルキレン基である。m=1~3、mn=3である。なお、R1,R2は、それぞれ1分子中に複数有する場合、それらは同一でも異なってもよい。該一般式1で表されるメルカプトシランの具体例としては、例えば、3-メルカプトプロピルトリメトキシシラン、3-メルカプトプロピルトリエトキシシラン、3-メルカプトプロピルメチルジメトキシシラン、3-メルカプトプロピルジメチルメトキシシラン、メルカプトエチルトリエトキシシラン、及びエボニックデグサ社製VPSi363R1:OC2H5、R2:OC2H4Ok-C13H27、R3:-CH23-、m=平均1、n=平均2、k=平均5などが好ましいものとして挙げられ、これらはそれぞれ単独で又は2種以上組み合わせて用いることができる。メルカプトシランの配合量は、特に限定されないが、上記フィラー100質量部より好ましくはシリカ100質量部に対して1~20質量部であることが好ましく、より好ましくは3~15質量部である。上記加硫剤としては、例えば、粉末硫黄、沈降硫黄、不溶性硫黄などの硫黄、塩化硫黄、二塩化硫黄、モルホリンジスルフィド、アルキルフェノールジスルフィドなど硫黄化合物、過酸化物などが挙げられ、その中でも、特に、硫黄が好ましい。加硫剤の配合量は、特に限定されないが、ジエン系ゴム100質量部に対して0.1~10質量部であることが好ましく、より好ましくは0.5~5質量部である。上記加硫促進剤としては、その種類は特に制限されず用いることができる。例えば、N-シクロヘキシル-2-ベンゾチアゾリルスルフェンアミドCBS、N-tert-ブチル-2-ベンゾチアゾリルスルフェンアミドBBS、N-オキシジエチレン-2-ベンゾチアゾリルスルフェンアミドOBS、N,N-ジイソプロピル-2-ベンゾチアゾリルスルフェンアミドDPBS、N,N-ジシクロヘキル-2-ベンゾチアゾリルスルフェンアミドDCBSなどのスルフェンアミド系加硫促進剤;テトラメチルチウラムモノスルフィドTMTM、テトラメチルチウラムジスルフィドTMTD、テトラエチルチウラムジスルフィドTETD、テトラブチルチウラムジスルフィドTBTD、ジペンタメチレンチウラムテトラスルフィドDPTT、ジペンタメチレンチウラムヘキサスルフィド、テトラベンジルチウラムジスルフィドTBZTDなどのチウラム系加硫促進剤;2-メルカプトベンゾチアゾールMBT、ジ-2-ベンゾチアゾリルジスルフィドMBTS、2-メルカプトベンゾチアゾールの塩亜鉛塩ZnMBT、ナトリウム塩NaMBT、シクロヘキシルアミン塩CMBTなど、2-4’-モルホリノジチオベンゾチアゾールなどのチアゾール系加硫促進剤;1,3-ジフェニルグアニジンDPGなどのグアニジン系加硫促進剤;ヘキサメチレンテトラミンHなどのアルデヒド-アミン系加硫促進剤などの各種加硫促進剤が挙げられる。これらの中でも、スルフェンアミド系加硫促進剤、チウラム系加硫促進剤、チアゾール系加硫促進剤から選択される少なくとも1種を用いることが好ましく、特に好ましくはスルフェンアミド系加硫促進剤を用いることである。加硫促進剤の配合量は、ジエン系ゴム100重量部に対して0.1~7質量部であることが好ましく、より好ましくは0.5~5質量部である。実施形態に係るゴム組成物には、上記成分の他に、オイルなどの軟化剤、ステアリン酸、亜鉛華、老化防止剤、ワックスなど、タイヤ用ゴム組成物において一般に使用される各種添加剤を配合することができる。本実施形態に係るゴム組成物の製造方法は、ジエン系ゴムにフィラーとメルカプトシランを含む添加剤を添加し、かつ加硫剤及び加硫促進剤を添加せずに混練機で混合する第1混合工程と、該第1混合工程で得られた混合物を混練機で練る再練り工程と、該再練り工程で得られた混合物に加硫剤及び加硫促進剤を添加し混合する最終混合工程とからなる。ここで、混練機としては、密閉式混練機であるバンバリーミキサーなどの公知の各種ゴム用混練機を用いることができる。上記第1混合工程では、混練機に、ジエン系ゴムを投入するとともに、加硫剤及び加硫促進剤を除く添加剤を投入して、混練りを行う。混練すると、剪断による発熱で温度が上昇するので、所定の第1排出温度にて混合物を混練機から排出する。第1排出温度としては、添加剤の分散性を向上するために、150°C以上に設定される。第1排出温度の上限は特に限定されないが、通常は200°C以下である。第1排出温度は、より好ましくは160~180°Cである。混練機から排出された混合物は、通常、常温下に放置することで冷却される。その際、混合物をシート状に引き伸ばしておくことにより、冷却効果を高めることができる。上記再練り工程では、第1混合工程で得られた冷却後の混合物を混練機に投入して、再練りを行う。再練り工程では、特に添加剤を添加せずに、混練りのみを行うことが好ましい。再練り工程でも、混練により温度が上昇するので、所定の第2排出温度にて混合物を混練機から排出する。本実施形態では、この再練り工程における排出温度第2排出温度を、120~140°Cに設定する点に特徴がある。すなわち、一般に再練り工程では第1混合工程と同じ排出温度に設定されるが、本実施形態では、第1混合工程での排出温度よりも低い、上記所定の温度に設定する。その理由は次の通りである。すなわち、メルカプトシランは、自己縮合反応により両末端にメルカプト基を有する構造に変化するので、これがジエン系ゴムのポリマー-ポリマー間で反応することにより加工性の悪化を招く。これに対し、本実施形態では、再練り時の第2排出温度を上記のように120~140°Cに設定することにより、メルカプトシランの自己縮合反応を抑制することができ、従って、他の物性を損なうことなく、加工性を改善することができる。再練り工程において、混練機から排出された混合物は、第1混合工程後と同様に、常温下で放置されることにより冷却された後、最終混合工程において、加硫剤と加硫促進剤が混合される。詳細には、最終混合工程では、混練機に、再練り工程で得られた混合物を投入するとともに、加硫剤及び加硫促進剤を投入して、混練りを行い、所定の排出温度で混合物を混練機から排出する。最終混合工程では、加硫剤及び加硫促進剤の反応を抑えるために、排出温度第3排出温度が、第1及び第2排出温度よりも低く設定されることが好ましく、すなわち、第3排出温度は120°C未満であることが好ましく、より好ましくは90~110°Cに設定される。なお、上記実施形態では、第1混合工程で、加硫剤と加硫促進剤以外の全ての添加剤を投入することにしたが、例えば、第1混合工程に先立つ予備混合工程において、ジエン系ゴムに添加剤の一部を添加し混合しておいてもよい。また、最終混合段階で、加硫剤と加硫促進剤以外の添加剤を配合してもよい。このようにして得られたゴム組成物は、その用途は特に制限されず、乗用車用、トラックやバスの大型タイヤなど各種用途、サイズの空気入りタイヤのトレッド部、サイドウォール部、ビード部、タイヤコード被覆用ゴムなどタイヤの各部位に適用することができる。すなわち、該ゴム組成物は、常法に従い、例えば、押出加工によって所定の形状に成形され、他の部品と組み合わせた後、例えば140~180°Cで加硫成形することにより、空気入りタイヤを製造することができる。以下、本発明の実施例を示すが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。バンバリーミキサーを使用し、下記表1に示す配合質量部に従って、実施例及び比較例の各ゴム組成物を調製した。詳細には、まず、第1ステップとしての第1混合工程NPで、硫黄と加硫促進剤を除く成分を添加混合し、第1排出温度で混合物を排出した。該混合物をシート状に引き伸ばした後、常温下に放置して冷却した。次いで、第2ステップとしての再練り工程リミルで、該冷却した混合物を再練りし、第2排出温度で混合物を排出した後、得られた混合物をシート状に引き伸ばし、常温下に放置して冷却した。その後、第3ステップとしての最終混合工程ファイナルで、得られた混合物に硫黄と加硫促進剤を添加混合し、第3排出温度で混合物を排出することで、各ゴム組成物を得た。第1~3排出温度は表1中に記載した通りである。表1中の各成分の詳細は、以下の通りである。SBR1:ランクセス社製VSL5025SBR2:JSR株製SBR1502カーボンブラック:N339、東海カーボン株製シーストKHシリカ:東ソーシリカ株ニップシールAQメルカプトシラン1:エボニックデグサ社製VPSi363メルカプトシラン2:エボニックデグサ社製VPSi2633-メルカプトプロピルトリエトキシシラン、3Si3SHシランカップリング剤1:ビス3-トリエトキシシリルプロピルテトラスルフィド、エボニックデグサ社製Si69シランカップリング剤2:ビス3-トリエトキシシリルプロピルジスルフィド、エボニックデグサ社製Si75シランカップリング剤3:3-オクタノイルチオ-1-プロピルトリエトキシシラン、モメンティブパフォーマンスマテリアルズ社製NXTオイル:株ジャパンエナジー製プロセスNC140ステアリン酸:花王株製ルナックS20亜鉛華:三井金属鉱業株製亜鉛華1種老化防止剤:住友化学工業株製アンチゲン6Cワックス:大内新興化学工業株製サンノックN加硫促進剤:住友化学工業株製ソクシノールCZ、N-シクロヘキシル-2-ベンゾチアゾリルスルフェンアミドCBS硫黄:鶴見化学工業株製粉末硫黄各ゴム組成物について、ムーニー粘度、シート肌状態、引き裂き力、損失正接tanδを評価した。各評価方法は以下の通りである。ムーニー粘度:加工性の指標であり、JISK6300に準拠して、未加硫ゴムを100°Cで1分間余熱後、4分後のトルク値をムーニー単位で測定した値の逆数について、比較例1の値を100とした指数で表示した。数値大きいほどムーニー粘度が低く、加工性に優れることを意味する。シート肌状態:最終混合工程で排出した未加硫ゴムを8インチロールにてシート状にし、表面及び両端部の状態を観察した。表面及び両端部が滑らかな状態にあるものを○、表面がごつごつし、両端部がギザギザ状のいずれか少なくとも一方に該当するものを加工性に劣るものとして×と表示した。引き裂き力:150°C×30分間で加硫したサンプルを、JISK6252規定のクレセント形で打ち抜き、くぼみ中央に0.50±0.08mmの切れ込みを入れて試験用サンプルを作製し、該試験用サンプルについて、島津製作所製の引張り試験機によって500mm/分の引張り速度で引裂試験を行った。比較例1の値を100とした指数で表示し、数値が高いほど引き裂き力が高く、良好であることを意味する。tanδ:150°C×30分間で加硫したサンプルにつき、東洋精機株製の粘弾性試験機を使用し、周波数10Hz,静歪10動歪1温度60°Cで損失係数tanδを測定し、tanδの逆数について比較例1の値を100とした指数で示した。数値大きいほど、発熱しにくく低発熱性に優れる、従ってタイヤの転がり抵抗が低いことを示す。結果は表1に示す通りであり、再練り工程リミルの排出温度を第1混合工程と同じ160°Cとした比較例1では、混練中にやけが発生しシート肌状態が不良で加工性に劣っていた。比較例2では、再練り工程での排出温度が低すぎて、シリカとメルカプトシランとの反応が不十分であったためか、低発熱性に劣っていた。一方、スルフィドシランを用いた比較例3~6では、再練り工程の排出温度によらず、シート肌状態を含む加工性は良好であったものの、tanδが高く、メルカプトシランのような優れた低発熱効果は得られなかった。比較例7,8では、メルカプト基が置換基で保護されたシランカップリング剤を用いており、そのため、再練り工程の排出温度によらず、シート肌状態を含む加工性には優れていたものの、メルカプトシランのような優れた低発熱効果は得られなかった。これに対し、シランカップリング剤としてメルカプトシラン1を用い、かつ、再練り工程の排出温度を120~140°Cに設定した実施例1~3であると、比較例1に対し、ムーニー粘度が低く、シート肌状態も良好で、加工性に優れるとともに、シリカの分散性が改善されたためか、引き裂き力も向上しており、低発熱性についても同等以上の結果が得られた。また、メルカプトシラン2を用いた場合についても、再練り工程の排出温度が高い比較例9では、シート肌状態が不良で加工性に劣っていた。これに対し、再練り工程の排出温度を120~140°Cに設定した実施例4~5であると、比較例9に比べて、ムーニー粘度が低く、シート肌状態も良好で、加工性に優れるとともに、引き裂き力及び低発熱性についても向上効果が認められた。"