"ボイラの伝熱管へ給水を行って内部の熱源との熱交換により生成された過熱蒸気を取り出す貫流ボイラにおいて、前記伝熱管への給水量を蒸気のクオリティに基づいて調整する、ことを特徴とする貫流ボイラの制御方法。予め前記伝熱管内の水の核沸騰状態を維持可能なクオリティの上限値を設定し、このクオリティの上限値に対応する前記伝熱管への給水量の下限値を設定し、ボイラ起動時に、前記伝熱管への給水量をこの給水量の下限値に調整することを特徴とする請求項1に記載の貫流ボイラの制御方法。前記伝熱管への給水量と生成された蒸気量と蒸気から分離されて給水側に戻される循環水量の少なくとも2つに基づいて現在の蒸気のクオリティを算出することを特徴とする請求項1または2に記載の貫流ボイラの制御方法。ボイラの伝熱管へ給水を行って内部の熱源との熱交換により生成された過熱蒸気を取り出す貫流ボイラにおいて、前記伝熱管へ給水を行う給水ポンプと、蒸気のクオリティに基づいて前記給水ポンプによる前記伝熱管への給水量を調整するポンプ制御部と、を備えることを特徴とする貫流ボイラの制御装置。前記ポンプ制御部は、予め前記伝熱管内の水の核沸騰状態を維持可能なクオリティの上限値を設定し、このクオリティの上限値に対応する前記伝熱管への給水量の下限値を設定し、ボイラ起動時に、前記伝熱管への給水量をこの給水量の下限値に調整することを特徴とする請求項4に記載の貫流ボイラの制御装置。前記伝熱管への給水量を計測する給水量センサと、蒸気から分離されて給水側に戻される再循環水量を計測する再循環水量センサとを設け、前記ポンプ制御部は、給水量と再循環水量に基づいて現在の蒸気のクオリティを算出することを特徴とする請求項4または5に記載の貫流ボイラの制御装置。前記ボイラにより加熱された蒸気を水分と蒸気とに分離する気水分離器と、該気水分離器により分離された水分を前記給水ポンプの下流側に戻す再循環経路を設けることを特徴とする請求項4から6のいずれか一つに記載の貫流ボイラの制御装置。上述した従来の貫流ボイラの制御方法及び制御装置には、ボイラ再循環系統が使用できない異常時に、火炉水壁部伝熱管温度が正常であることを条件として、火炉水壁部通過給水量を通常運転時より減少させることが記載されている。ところが、ボイラ火炉の伝熱管水壁部への給水量を減少させることで、ボイラの加熱量に対応した給水量とすることが望ましいが、ボイラ伝熱管へある程度の給水量を確保しないと、炉壁の健全性を維持することが困難となる。即ち、ボイラ伝熱管への給水量を少なくすると、伝熱管内の水の沸騰状態が核沸騰から膜沸騰に遷移し、それにより伝熱管のメタル温度が上昇してしまう。水が核沸騰から核沸騰限界DNB:Departurefromnucleateboiling点を越えて膜沸騰に遷移させないような流量条件は、伝熱管内の圧力や熱流束により異なり、最適条件を設定することは困難なものとなっている。本発明は、上述した課題を解決するものであり、循環水量を減少することで熱効率の向上、設備コスト及び動力コストの低減を可能とすると共に炉壁の健全性を維持可能とする貫流ボイラの制御方法及び装置を提供することを目的とする。上記の目的を達成するための本発明の貫流ボイラの制御方法は、ボイラの伝熱管へ給水を行って内部の熱源との熱交換により生成された過熱蒸気を取り出す貫流ボイラにおいて、前記伝熱管への給水量を蒸気のクオリティに基づいて調整する、ことを特徴とするものである。従って、ボイラの伝熱管への給水量を蒸気のクオリティに基づいて調整するため、給水量の減少による核沸騰から膜沸騰への遷移を防止することができると共に、給水量の増加による再循環量の増加を防止することができ、給水量の最適条件を設定することで、循環水量を減少して熱効率の向上、設備コスト及び動力コストの低減を可能とすると共に、炉壁の健全性を維持可能とすることができる。本発明の貫流ボイラの制御方法では、予め前記伝熱管内の水の核沸騰状態を維持可能なクオリティの上限値を設定し、このクオリティの上限値に対応する前記伝熱管への給水量の下限値を設定し、ボイラ起動時に、前記伝熱管への給水量をこの給水量の下限値に調整することを特徴としている。従って、ボイラ起動時に、伝熱管への給水量を、クオリティの上限値から求めた伝熱管への給水量の下限値に調整することで、給水量の減少による核沸騰から膜沸騰への遷移を防止することができると共に、給水量の増加による再循環量の増加を防止することができる。本発明の貫流ボイラの制御方法では、前記伝熱管への給水量と生成された蒸気量と蒸気から分離されて給水側に戻される再循環水量の少なくとも2つに基づいて現在の蒸気のクオリティを算出することを特徴としている。従って、伝熱管への給水量、蒸気量、再循環水量に基づいて容易に蒸気のクオリティを算出することができる。また、本発明の貫流ボイラの制御装置は、ボイラの伝熱管へ給水を行って内部の熱源との熱交換により生成された過熱蒸気を取り出す貫流ボイラにおいて、前記伝熱管へ給水を行う給水ポンプと、蒸気のクオリティに基づいて前記給水ポンプによる前記伝熱管への給水量を調整するポンプ制御部と、を備えることを特徴とするものである。従って、ポンプ制御部は、蒸気のクオリティに基づいて給水ポンプによる伝熱管への給水量を調整するため、給水量の減少による核沸騰から膜沸騰への遷移を防止することができると共に、給水量の増加による再循環量の増加を防止することができ、給水量の最適条件を設定することで、循環水量を減少して熱効率の向上及び設備コストの低減を可能とすると共に、炉壁の健全性を維持可能とすることができる。本発明の貫流ボイラの制御装置では、前記ポンプ制御部は、予め前記伝熱管内の水の核沸騰状態を維持可能なクオリティの上限値を設定し、このクオリティの上限値に対応する前記伝熱管への給水量の下限値を設定し、ボイラ起動時に、前記伝熱管への給水量をこの給水量の下限値に調整することを特徴としている。従って、ボイラ起動時に、伝熱管への給水量を、クオリティの上限値から求めた伝熱管への給水量の下限値に調整することで、給水量の減少による核沸騰から膜沸騰への遷移を防止することができると共に、給水量の増加による再循環量の増加を防止することができる。本発明の貫流ボイラの制御装置では、前記伝熱管への給水量を計測する給水量センサと、蒸気から分離されて給水側に戻される再循環水量を計測する再循環水量センサとを設け、前記ポンプ制御部は、給水量と再循環水量に基づいて現在の蒸気のクオリティを算出することを特徴としている。従って、給水量センサが計測した給水量と、再循環水量センサが計測した再循環水量に基づいて現在の蒸気のクオリティを算出することとなり、高精度で容易に蒸気のクオリティを算出することができる。本発明の貫流ボイラの制御装置では、前記ボイラにより加熱された蒸気を水分と蒸気とに分離する気水分離器と、該気水分離器により分離された水分を前記給水ポンプの下流側に戻す循環経路を設けることを特徴としている。従って、気水分離器により分離された水分を循環経路により給水ポンプの下流側に戻すことで、熱効率の低下を抑制することができる。本発明の貫流ボイラの制御方法及び装置によれば、伝熱管への給水量を蒸気のクオリティに基づいて調整するので、循環水量を減少することで熱効率の向上、設備コスト及び動力コストの低減を可能とすると共に、炉壁の健全性を維持可能とすることができる。以下に添付図面を参照して、本発明の貫流ボイラの制御方法及び装置の好適な実施例を詳細に説明する。なお、この実施例により本発明が限定されるものではなく、また、実施例が複数ある場合には、各実施例を組み合わせて構成するものも含むものである。図1は、本発明の実施例1に係る貫流ボイラの制御装置を表す概略構成図、図2は、蒸気クオリティに対する蒸気の質量速度を表すグラフ、図3は、ボイラ負荷に対するボイラ給水量を表すグラフ、図4は、実施例1の貫流ボイラを表す概略構成図である。実施例1において、図1に示すように、貫流ボイラ10は、例えば、石炭を粉砕した微粉炭を微粉燃料として用い、この微粉炭を燃焼バーナにより燃焼させ、この燃焼により発生した熱を回収することが可能な微粉炭焚きボイラである。この貫流ボイラ10は、コンベンショナルボイラであって、火炉11と燃焼装置12とを有している。火炉11は、四角筒の中空形状をなして鉛直方向に沿って設置され、この火炉11を構成する火炉壁の下部に燃焼装置12が設けられている。火炉11は、図示しない多数の伝熱管により形成された火炉壁により密閉状態となっている。燃焼装置12は、火炉壁に装着された複数の燃焼バーナ21,22,23,24,25を有している。本実施例にて、この燃焼バーナ21,22,23,24,25は、周方向に沿って4個均等間隔で配設されたものが1セットとして、鉛直方向に沿って5セット、つまり、5段配置されている。そして、各燃焼バーナ21,22,23,24,25は、微粉炭供給管26,27,28,29,30を介して微粉炭機ミル31,32,33,34,35に連結されている。この微粉炭機31,32,33,34,35は、図示しないが、ハウジング内に鉛直方向に沿った回転軸心をもって粉砕テーブルが駆動回転可能に支持され、この粉砕テーブルの上方に対向して複数の粉砕ローラが粉砕テーブルの回転に連動して回転可能に支持されて構成されている。従って、石炭が複数の粉砕ローラと粉砕テーブルとの間に投入されると、ここで所定の大きさまで粉砕され、搬送空気1次空気により分級された微粉炭を微粉炭供給管26,27,28,29,30から燃焼バーナ21,22,23,24,25に供給することができる。また、火炉11は、各燃焼バーナ21,22,23,24,25の装着位置に風箱36が設けられており、この風箱36に空気ダクト37の一端部が連結されており、この空気ダクト37は、他端部に送風機38が装着されている。従って、送風機38により送られた燃焼用空気2次空気を、空気ダクト37から風箱36に供給し、この風箱36から各燃焼バーナ21,22,23,24,25に供給することができる。そのため、燃焼装置12にて、各燃焼バーナ21,22,23,24,25は、微粉炭と1次空気とを混合した微粉燃料混合気を火炉11内に吹き込み可能であると共に、2次空気を火炉11内に吹き込み可能となっており、図示しない点火トーチにより微粉燃料混合気に点火することで、火炎を形成することができる。なお、一般的に、ボイラの起動時には、各燃焼バーナ21,22,23,24,25は、油燃料を火炉11内に噴射して火炎を形成している。火炉11は、上部に煙道40が連結されており、この煙道40に、対流伝熱部として排ガスの熱を回収するための過熱器スーパーヒータ41,42、再熱器43,44、節炭器エコノマイザ45,46,47が設けられており、火炉11での燃焼で発生した排ガスと水との間で熱交換が行われる。煙道排ガス通路40は、その下流側に熱交換を行った排ガスが排出される排ガス管48が連結されている。この排ガス管48は、空気ダクト37との間にエアヒータ49が設けられ、空気ダクト37を流れる空気と、排ガス管48を流れる排ガスとの間で熱交換を行い、燃焼バーナ21,22,23,24,25に供給する燃焼用空気を昇温することができる。なお、排ガス管48は、図示しないが、脱硝装置、電気集塵機、誘引送風機、脱硫装置が設けられ、下流端部に煙突が設けられている。従って、微粉炭機31,32,33,34,35が駆動すると、生成された微粉炭が搬送用空気と共に微粉炭供給管26,27,28,29,30を通して燃焼バーナ21,22,23,24,25に供給される。また、加熱された燃焼用空気が空気ダクト37から風箱36を介して各燃焼バーナ21,22,23,24,25に供給される。すると、燃焼バーナ21,22,23,24,25は、微粉炭と搬送用空気とが混合した微粉燃料混合気を火炉11に吹き込むと共に燃焼用空気を火炉11に吹き込み、このときに着火することで火炎を形成することができる。この火炉11では、微粉燃料混合気と燃焼用空気とが燃焼して火炎が生じ、この火炉11内の下部で火炎が生じると、燃焼ガス排ガスがこの火炉11内を上昇し、煙道40に排出される。このとき、給水ポンプ図示略から供給された水は、節炭器45,46,47によって予熱された後、火炉壁を構成する各伝熱管図示せずに供給され、ここで加熱されて蒸気となる。更に、蒸気は過熱器41,42に導入され、燃焼ガスによって過熱される。過熱器41,42で生成された過熱蒸気は、図示しない発電プラント例えば、蒸気タービンなどに供給される。また、この蒸気タービンでの膨張過程の中途で取り出した蒸気は、再熱器43,44に導入され、再度過熱されてタービンに戻される。その後、煙道40の節炭器45,46,47を通過した排ガスは、排ガス管48にて、図示しない脱硝装置にて、触媒によりNOxなどの有害物質が除去され、電気集塵機で粒子状物質が除去され、脱硫装置により硫黄分が除去された後、煙突から大気中に排出される。ここで、上述した貫流ボイラ10における水及び蒸気の流れについて説明する。図1に示すように、給水ライン51は、給水ポンプ52が装着され、下流部が節炭器4546,47に連結されており、この節炭器45が火炉11の火炉壁を構成する伝熱管53に連結されている。この伝熱管53は、下流部が気水分離器54に連結され、気水分離器54は、蒸気ライン55を介して蒸気タービン56及びタービンバイパス弁57に連結されている。そして、この蒸気タービン56は、排出ライン58により復水器59に連結され、この復水器59は、給水ライン51の上流部に連結されている。また、気水分離器54は、再循環ライン再循環経路60により給水ライン51における給水ポンプ52より下流側に連結されている。そして、再循環ライン60にドレンタンク61と再循環水ポンプ62が装着されている。従って、給水ポンプ52が駆動すると、所定量の水が給水ライン51から節炭器45で加熱されてから伝熱管53に供給され、ボイラで熱交換を行うことで加熱され、蒸気が生成される。この蒸気は、気水分離器54で蒸気と水分に分離され、過熱蒸気は、蒸気ライン55を介して蒸気タービン56に供給され、蒸気タービン56を駆動して発電する。そして、蒸気タービン56で仕事をした蒸気は、排出ライン58により復水器59に送られ、ここで冷却されて復水となり、給水ライン51に戻される。一方、気水分離器54で過熱蒸気から分離された水分は、再循環ライン60からドレンタンク61に一時的に溜められ、このドレンタンク61から再循環水ポンプ62により給水ライン51に戻される。このように構成された貫流ボイラ10では、蒸気のクオリティ乾き度に基づいて給水ポンプ52による伝熱管53への給水量を調整している。即ち、伝熱管53への給水量を計測する給水量センサ65と、蒸気湿り蒸気から分離されて給水ライン51に戻される再循環水量を計測する再循環水量センサ66と、給水量と再循環水量に基づいて現在の蒸気のクオリティを算出してこの蒸気のクオリティに基づいて給水ポンプ52による伝熱管53への給水量を調整する制御装置ポンプ制御部67とを設けている。そして、この制御装置67は、予め伝熱管53内の水の核沸騰状態を維持可能なクオリティの上限値を設定し、このクオリティの上限値に対応する伝熱管53への給水量の下限値を設定し、ボイラ起動時に、伝熱管53への給水量をこの給水量の下限値に調整するようにしている。具体的に説明すると、貫流ボイラ10が起動しているとき、上述したように、給水ポンプ52が作動して火炉11に給水している。このとき、ボイラ10の負荷が100で運転している場合、節炭器45への入口給水量を100とすると、ボイラ10の負荷が25であれば、節炭器45への入口給水量は25必要となり、この入口給水量25は、給水量と再循環量の合計量である。また、ボイラ10の起動時、この節炭器45への入口給水量は25よりも少ないものとなる。従来、このボイラ10の起動直後、つまり、負荷が25に到達する前、火炉11内の伝熱管53は水の蒸発量が小さく、この場合であっても、給水ポンプ52による節炭器45への入口給水量が25となるように制御している。そのため、ボイラ10では、給水量25をすべて蒸気とすることができず、気水分離器54で水分を分離した蒸気は、過熱器41を介して蒸気タービン56に送られる一方、蒸発できずに気水分離器54で蒸気から分離された水分飽和水は、再循環水ポンプ62により給水ライン51に戻されて再び火炉11に給水されることとなる。即ち、ボイラ10の起動時は、火炉11に供給された給水量25のうち、5のみが蒸発して蒸気タービン56に送られ、20は再循環している。そして、ボイラ10の負荷が25に到達したら、再循環水ポンプ62を停止し、負荷の上昇に伴って給水ポンプ52による節炭器45への入口給水量を100まで上昇させている。この場合、火炉11での蒸発量が5であることから、節炭器45への入口給水量を5に設定することができれば、再循環量20は発生せずに再循環水ポンプ62を廃止することができるが、火炉11に対してある程度の給水量を確保しなければ、火炉壁の伝熱管53が核沸騰から膜沸騰に遷移し、それによりメタル温度が上昇して火炉壁の健全性が維持できない。そこで、実施例1の貫流ボイラ10では、上述したように、蒸気のクオリティに基づいて給水ポンプ52による伝熱管53への給水量を調整している。即ち、火炉11における伝熱管53における流水量が低下すれば、クオリティ蒸気乾き度が増加する。このクオリティがある値上限値を超えると、伝熱管53を流れる水の沸騰状態が核沸騰から核沸騰限界DNB点を越えて膜沸騰に遷移することで、伝熱管53内の熱伝達率が低下し、この伝熱管53のメタル温度が急激に上昇して火炉壁の健全性が維持できなくなる。そのため、伝熱管53を流れる水の核沸騰を維持できるクオリティの上限値伝熱管53内の流水量の下限値を実験により把握し、核沸騰から膜沸騰への遷移条件を予測した。即ち、ボイラ10において、図2に示すように、クオリティ蒸気クオリティと質量速度との関係から、クオリティの上限値、つまり、伝熱管53内の流水量の下限値、言い換えると、ボイラ10の起動時に、火炉11が必要とする最低流量を予測することができ、この時の給水量を大幅に引き下げることが可能となる。従来は、核沸騰を維持することができるクオリティの上限値流水量の下限値を予測することができず、また、予測できたとしてもその精度が低かった。そのため、ボイラ10の起動時から負荷が25に到達するまで、火炉11の伝熱管53へ、つまり、節炭器45への入口給水量を過剰に確保していた。しかし、上述したように、本実施例では、伝熱管53内の水におけるクオリティの上限値を高精度に予測することができることから、給水ポンプ52を制御することで、節炭器45への入口給水量を大幅に低下させることが可能となった。即ち、図3に示すように、ボイラ10の起動時から負荷が25に到達するまでのボイラ給水量節炭器45への入口給水量は、従来、25であったが、この実施例1では、25よりも低くすることが可能となる。そのため、気水分離器54から再循環ライン60に流れる水量を低下させることが可能となり、再循環ポンプ62の容量を小さくして小型が可能となる。また、蒸発しなかった再循環水が僅かであることから、この再循環水を排水することで、再循環ポンプ62を廃止することも可能となる。ここで、具体的に説明すると、制御装置67は、ボイラ10起動時に、給水ポンプ52を駆動制御することで、節炭器45を介して火炉11の伝熱管53へ供給する水量を、伝熱管53を流れる水の核沸騰を維持できるクオリティの上限値、つまり、伝熱管53内の流水量の下限値となるようにする。この流水量の下限値は、ボイラ10の形態により予め実験により求めておく。そして、ボイラ10の負荷の上昇に伴って伝熱管53への給水量を増加させるが、このとき、気水分離器54で分離された再循環水の流量が適切な量となるように伝熱管53への給水量を制御する。即ち、制御装置67は、給水量センサ65が伝熱管53への給水量を計測し、循環水量センサ66が蒸気湿り蒸気から分離されて給水ライン51に戻される再循環水量を計測し、給水量と再循環水量に基づいて現在の蒸気のクオリティを算出する。そして、制御装置67は、この蒸気のクオリティがクオリティの上限値を超えないように給水ポンプ52による伝熱管53への給水量を調整する。そのため、従来におけるボイラ10の起動時の給水量を25としたとき、そのうちの5が蒸発し、残りの20程度を再循環させていたが、本実施例では、ボイラ10の起動時の給水量を減量することが可能になり、同じ蒸発量であっても再循環水量が少なくてよい。例えば、給水量を10まで引き下げることができれば、同じ蒸発量5であっても、再循環水量が5でよくなる。その結果、再循環水ポンプ62の容量を小さくすることができ、または、蒸発しなかった再循環水が僅かであるために再循環水ポンプ62を廃止することも可能となる。このように実施例1の貫流ボイラの制御装置にあっては、ボイラ10の伝熱管53へ給水を行って内部の熱源との熱交換により生成された過熱蒸気を取り出す貫流ボイラにおいて、伝熱管53へ給水を行う給水ポンプ52と、蒸気のクオリティに基づいて給水ポンプ52による伝熱管53への給水量を調整する制御装置67とを設けている。従って、制御装置67は、蒸気のクオリティに基づいて給水ポンプ52による伝熱管53への給水量を調整するため、給水量の減少による核沸騰から膜沸騰への遷移を防止することができると共に、給水量の増加による再循環量の増加を防止することができ、給水量の最適条件を設定することで、循環水量を減少して熱効率の向上及び設備コストの低減を可能とすると共に、炉壁の健全性を維持可能とすることができる。また、実施例1の貫流ボイラの制御装置では、制御装置67、予め伝熱管53内の水の核沸騰状態を維持可能なクオリティの上限値を設定し、このクオリティの上限値に対応する伝熱管53への給水量の下限値を設定し、ボイラ10の起動時に、伝熱管53への給水量をこの給水量の下限値に調整している。従って、ボイラ10の起動時に、伝熱管53への給水量を、クオリティの上限値から求めた伝熱管53への給水量の下限値に調整することで、給水量の減少による核沸騰から膜沸騰への遷移を防止することができると共に、給水量の増加による再循環量の増加を防止することができる。また、実施例1の貫流ボイラの制御装置では、伝熱管53への給水量を計測する給水量センサ66と、蒸気から分離されて給水側に戻される循環水量を計測する循環水量センサ66とを設け、制御装置67は、給水量と循環水量に基づいて現在の蒸気のクオリティを算出している。従って、給水量センサ65が計測した給水量と、循環水量センサ66が計測した循環水量に基づいて現在の蒸気のクオリティを算出することとなり、高精度で容易に蒸気のクオリティを算出することができる。また、実施例1の貫流ボイラの制御装置では、ボイラ10により加熱された蒸気湿り蒸気を水分と蒸気とに分離する気水分離器54と、気水分離器54により分離された水分を給水ポンプ52の下流側に戻す再循環ライン60を設けている。従って、気水分離器54により分離された水分を再循環ライン60により給水ライン51における給水ポンプ52の下流側に戻すことで、熱効率の低下を抑制することができる。また、実施例1の貫流ボイラの制御方法にあっては、伝熱管53への給水量を蒸気のクオリティに基づいて調整している。従って、再循環水量を減少して熱効率の向上及び設備コストの低減を可能とすると共に、炉壁の健全性を維持可能とすることができる。また、実施例1の貫流ボイラの制御方法では、伝熱管53への給水量と生成された蒸気量と蒸気湿り蒸気から分離されて給水側に戻される循環水量の少なくとも2つに基づいて現在の蒸気のクオリティを算出している。従って、伝熱管53への給水量、過熱蒸気量、循環水量に基づいて容易に蒸気のクオリティを算出することができる。図5は、本発明の実施例2に係る貫流ボイラの制御装置を表す概略構成図である。なお、上述した実施例と同様の機能を有する部材には、同一の符号を付して詳細な説明は省略する。実施例2の貫流ボイラの制御装置において、図5に示すように、給水ライン51は、給水ポンプ52が装着され、下流部が節炭器45を介して火炉11の伝熱管53に連結されている。この伝熱管53は、下流部が気水分離器54に連結され、気水分離器54は、蒸気ライン55を介して蒸気タービン56に連結されている。そして、この蒸気タービン56は、排出ライン58により復水器59に連結され、この復水器59は、給水ライン51の上流部に連結されている。また、気水分離器54は、再循環ライン再循環経路70により給水ライン51における給水ポンプ52より下流側に連結されている。そして、再循環ライン70にドレンタンク61が装着されている。従って、給水ポンプ52が駆動すると、所定量の水が給水ライン51から節炭器45で加熱されてから伝熱管53に供給され、ボイラで熱交換を行うことで加熱され、蒸気となる。この蒸気は、気水分離器54で水分が分離され、蒸気ライン55を介して蒸気タービン56に供給されて発電する。そして、蒸気タービン56で仕事をした蒸気は、排出ライン58により復水器59に送られ、ここで冷却されて復水となり、給水ライン51に戻される。一方、気水分離器54で過熱蒸気から分離された水分は、再循環ライン70からドレンタンク61に一時的に溜められ、給水ライン51に戻される。このように構成された貫流ボイラ10では、実施例1と同様に、蒸気のクオリティに基づいて給水ポンプ52による伝熱管53への給水量を調整している。制御装置67は、給水量と循環水量に基づいて現在の蒸気のクオリティを算出してこの蒸気のクオリティに基づいて給水ポンプ52による伝熱管53への給水量を調整している。この場合、制御装置67は、予め伝熱管53内の水の核沸騰状態を維持可能なクオリティの上限値を設定し、このクオリティの上限値に対応する伝熱管53への給水量の下限値を設定し、ボイラ起動時に、伝熱管53への給水量をこの給水量の下限値に調整する。なお、実施例2は、再循環ライン70が給水ライン51における給水ポンプ52より下流側に連結されていること、再循環水ポンプがないこと以外は、実施例1の構成と同様であり、作用も同様であることから、詳細な説明は省略する。このように実施例2の貫流ボイラの制御装置にあっては、気水分離器54により蒸気が取り出された水を給水ライン51における給水ポンプ52より下流側に戻す再循環ライン70を設けている。従って、再循環水を給水ポンプ52により給水ライン51に戻すこととなり、再循環水ポンプ62をなくすことが可能となる。なお、上述した各実施例にて、伝熱管53への給水量を計測する給水量センサ65と、蒸気湿り蒸気から分離されて給水ライン51に戻される再循環水量を計測する再循環水量センサ66とを設け、制御装置67は、計測した給水量と再循環水量に基づいて現在の蒸気のクオリティを算出し、この蒸気のクオリティに基づいて給水ポンプ52による伝熱管53への給水量を調整したが、この構成に限定されるものではない。本発明の貫流ボイラの制御装置は、伝熱管53への給水量と、生成された蒸気量と、蒸気湿り蒸気から分離されて給水側に戻される再循環水量の少なくとも2つに基づいて現在の蒸気のクオリティを算出するものである。また、上述した各実施例では、気水分離器54から給水ライン51に戻す再循環ライン60,70、ドレンタンク61、再循環水ポンプ62を設けたが、再循環水量を減少して排水としたり、再循環水量をなくしたりすることができれば、これらを設けなくてもよい。"