動吸振器を備えた回転切削工具において、前記回転切削工具はシャンク部に切刃を有するヘッド部を結合したヘッド交換式の回転切削工具であり、前記動吸振器は、前記ヘッド部に備えられており、前記動吸振器は、錘、弾性体および錘支持軸を有し、略円柱形状をした前記錘は前記弾性体を介して前記錘支持軸によって支持されており、前記錘は、質量密度が16g/cm3以上の材料からなり、前記錘支持軸は、回転軸線と平行であり、前記錘の長手方向と直交するように配置しており、前記回転切削工具の切刃側の先端から基端方向に前記錘の重心位置までの回転軸線上の距離mmをHとし、前記回転切削工具の刃径mmをDcとしたとき、1.00≦H/Dc≦1.25の範囲にあることを特徴とする動吸振器を備えた回転切削工具。しかし、特許文献1、特許文献2に示された工具の動吸振器は大型であることから、小径の工具に動吸振器を適用することは困難である。特に特許文献1では、ダンパーオイルを用いていており、オイルを密閉するために複雑で大型な構造となっている。特許文献3は、比較的簡単な構造の防振機構を開示しているが、工具先端側に動吸振器に用いる錘を配置することについての記載や示唆は行われていない。本発明の動吸振器を備えた回転切削工具は、工具先端側の切刃近傍の位置に、錘の重心を配置することによって、錘の質量を小さくすることを可能にした。従って例えば、φ16からφ40mm程度の小径サイズの工具にも、動吸振器を備えることを可能とした。本発明の目的は、突き出し量が工具径の5倍以上となるような加工条件においても、高効率な切削加工が可能な回転切削工具を提供することである。回転切削工具を用いて深穴部や狭隘部などの加工するときに、工具径に対して突き出し量を長くして切削加工することがあるが、このような場合であっても本発明の動吸振器を備えた回転切削工具は、工具先端での剛性低下を回避してびびり振動の発生を防止し、良好な表面粗さや優れた寸法精度を得ることができる。本発明は、動吸振器を備えた回転切削工具において、前記回転切削工具はシャンク部に切刃を有するヘッド部を結合したヘッド交換式の回転切削工具であり、前記動吸振器は、前記ヘッド部に備えられており、前記動吸振器は、錘、弾性体および錘支持軸を有し、略円柱形状をした前記錘は前記弾性体を介して前記錘支持軸によって支持されており、前記錘は、質量密度が16g/cm3以上の材料からなり、前記錘支持軸は、回転軸線と平行であり、前記錘の長手方向と直交するように配置しており、前記回転切削工具の切刃側の先端から基端方向に前記錘の重心位置までの回転軸線上の距離mmをHとし、前記回転切削工具の刃径mmをDcとしたとき、1.00≦H/Dc≦1.25の範囲にあることを特徴とする動吸振器を備えた回転切削工具である。本発明の動吸振器を備えた回転切削工具によれば、動吸振器の錘支持軸は回転軸線と平行とし、錘の長手方向と直交するように配置したので、従来のダンパーオイルを密閉しているような防振機構と比較して、本発明の動吸振器は、より簡単な構造となっている。また、工具先端側の切刃近傍に錘の重心を配置して、小さい質量の錘であっても、錘の慣性による反力を工具先端に効率よく加えることができるため、小径サイズの工具にも適用でき、突き出し量が工具径の5倍以上となるような加工条件においても、高効率な切削加工が可能な回転切削工具を提供することができる。図1に本発明の例として、防振性能を備えた回転切削工具1の正面図と一部断面図を示す。この一部断面図では、シャンク部2と切刃を有するヘッド部3との結合部の断面を示す。ヘッド部には動吸振器を備えており、防振性能を発揮する。また、回転切削工具は、シャンク部2に雌ねじ部を有し、切刃を有するヘッド部3に雄ネジ部を有していることから、ヘッド部をシャンク部にねじで結合したヘッド交換式の回転切削工具で構成される。このヘッド部の先端にはインサート8が装着され、チップポケット9を有しており、切刃側には工具径方向に貫通穴が空いている。この貫通穴の両端は蓋7で閉じており、内部には中空部が設けられ、この中空部内に動吸振器を備えている。この動吸振器は、円柱形状の錘4、弾性体5および錘支持軸6で構成される。円柱形状の錘には、円筒側面中央に錘の長手方向と直交する貫通穴があり、その貫通穴に錘支持軸が挿入されている。錘は、錘支持軸との間隙に弾性体を介することで支持されている。錘支持軸は工具回転軸と平行であり、円柱形状をした錘の長手方向と工具回転軸とは直交した構成となっている。動吸振器はヘッド部の中空部内に配置されている。本発明の回転切削工具における第1の防振効果は、動吸振器を備えることにより、錘が工具本体の振動振幅に比例した反力を与えることができ、加工時における振動を減衰させ、また、工具先端側の切刃近傍の位置に錘の重心を配置することによって、錘の質量を小さくすることを可能にした。第2の防振効果は、弾性体自体の減衰性能を利用して防振効果を得ることにより、ダンパー油等を使用しないで振動を減衰させるため、簡単な構造で製作でき、例えばφ16からφ40mm程度の小径サイズの工具でも、防振機能を備えることが可能となる。第3の防振効果は、工具本体のシャンク部の材料に、例えばヤング率と質量密度が高い超硬合金製シャンクを用いることによって防振効果を向上させることである。本発明の回転切削工具と、従来の動吸振器を備えた回転切削工具との違いは、略円柱形上の錘を配置する方向が異なることである。即ち、本発明は、工具の回転軸と錘の長手方向とが直交するように配置されているのに対して、従来の防振機能を備えた回転切削工具は、工具回転軸と錘の長手方向とが平行で同じ方向に配置されていることである。本発明の様に、錘の長手方向が回転軸と直交して配置することにより、工具先端側の切刃近傍の位置に錘の重心を配置することが可能となり、錘の質量を小さくすることができた。これにより、小さい質量の錘であっても、錘の慣性による反力を工具先端に効率よく加えることができるとともに、小径サイズの工具にも適用できる。このために、回転切削工具の切削時の振動に対する減衰効果を向上させて、びびり振動を抑制することができる。しかし、従来の動吸振器を備えた回転切削工具における錘の配置では、上記の効果を得ることが困難であると思われる。本発明の回転切削工具の切刃側の先端から基端方向に錘の重心位置までの回転軸上の距離をHmm、回転切削工具の刃径をDcmmとしたとき、H/Dc値は、1.00≦H/Dc≦1.25の範囲と規定する。H/Dc値が1.25を超えて大きい場合、錘の慣性による反力を工具先端に加えることができなくなり、防振性能が少なくなってしまう。また、H/Dc値が1.00未満の場合、刃先交換式工具を取付けるための機構を適正な形状で製作できなくなるため不適である。工具本体に動吸振器を取付けるための貫通穴がインサート取付け部のチップポケット形状に干渉してしまうため、チップポケット形状を小さく設計しなくてはならない。これにより切り屑の排出性が悪くなり、切削性能に影響することから不適である。本発明の動吸振器における錘は、質量密度が16g/cm3以上の材料を用い、略円柱形状である。錘は、質量密度が16g/cm3以上の金属材料を用いることにより、錘の体積を小さくすることができ、小径サイズでの使用が可能となる。一方、質量密度を16g/cm3未満の金属材料を用いた場合、防振効果を得るために必要な質量を確保しようとすると、錘の体積を大きくする必要があり、錘の重心位置を工具先端部に持っていくのが難しくなるため、十分な防振効果を得ることができなくなり、不適である。さらに、錘の体積を大きくとると、中空部の容積も大きくなってしまい工具本体の剛性が低下し、防振性能が得られなくなる。本発明は、簡単な構造の動吸振器を備え、例えばφ16からφ40mm程度の小径サイズで防振効果を向上させることを特徴としている。本発明の動吸振器における弾性体は、例えば、JIS、K6301規定のスプリング式A型JIS硬度計において、ゴム硬度がHs30~50の耐熱性及び耐摩耗性に優れるフッ素系ゴム、又はウレタンゴムを使用することが好ましい。この理由は、重量のある錘を弾性支持するのに好適な剛性と、防振性能を得るために必要な弾性を有しているからである。また、切削加工時は切削による切削熱が弾性体に伝達して150°C程度の高温となるため、耐熱性を必要とするからである。以下、本発明を下記の実施例により詳細に説明するが、下記の実施例により本発明が限定されるものではない。本発明の動吸振器を備えた回転切削工具を作製し、防振効果を確認した。図1に示す通り、本発明例1の回転切削工具1は、超硬合金製のシャンク部2に切刃を有するヘッド部3を結合したヘッド交換式の回転切削工具であり、ヘッド部はSCM材を用いて作製した。このヘッド部の先端には、インサート取付け座を4個形成した。インサート取付け座には、φ12mmの丸駒形状の超硬合金製のインサート8を4個装着することにより、本発明例1の回転切削工具は、ラジアスタイプのエンドミルとした。本発明例1の回転切削工具におけるDc値はφ30mm、ヘッド部の長さは50mm、シャンク部の長さは、250mmとした。また、ヘッド部の内部には、動吸振器を配置するために中空部を設けた。動吸振器は、円柱形状をした錘4、弾性体5および錘支持軸6を有し、錘のサイズは直径12mm、長さ21mmで、質量密度が16g/cm3のタングステン合金材により作製した。円柱形状をした錘の側面中央には直径4mmの貫通穴を形成し、ここに直径3mmの錘支持軸を挿入した。弾性体は、ゴム硬度がHs50のフッ素系ゴム弾性体を用い、錘の貫通穴と錘支持軸との間隙を埋めるように配置し、両者を支持した。即ち、錘支持軸と錘は弾性体を介して、錘の長手方向と直交するように取り付けた。上記のように組み立てた動吸振器は、ヘッド部の内部の中空部に配置した。この時、錘の重心位置であるH値は、32.4mmとした。これは、H/Dc値が、1.08に相当する。また、錘支持軸は、回転軸線と平行であり、ヘッド部の側面には、錘の露出を回避するために蓋7を用いた。このようにして作製したヘッド部は、超硬合金製のシャンク部とねじにより結合し、本発明例1の回転切削工具とした。また、本発明例2から5、比較例6から8は、本発明例1に準じて作製し、一部寸法や、錘の材質が異なる回転切削工具とし、表1に示した。本発明例2のH値は30mmとし、これは、H/Dc値が1.00に相当する。本発明例3のH値は36mmとし、これは、H/Dc値が1.20に相当する。本発明例4のH値は37.5mmとし、これは、H/Dc値が1.25に相当する。これらの錘の質量密度は16g/cm3のタングステン合金を用いた。また、本発明例5のH値は本発明例4と同じ37.5mm、H/Dc値は1.25に相当し、錘の質量密度は18g/cm3のタングステン合金を用いた。更に、比較例6、7、8のH値は、夫々27.9mm、39mm、36mmとした。これらは、H/Dc値が、夫々0.93、1.30、1.20に相当する。但し、比較例6、7は、錘の質量密度が16g/cm3のタングステン合金を用い、比較例8は、錘の質量密度が15g/cm3のタングステン合金を用いた。従来例9は、ヘッド部に動吸振器を備えていない回転切削工具を用意した。まずは、夫々の回転切削工具の防振効果を確認するために、一定強度の打撃を与えた時の加速度を測定して、これより周波数応答関数を求めた。測定装置は、キスラー社製の加速度センサーと打撃ハンマーを使用して加速度を測定し、周波数応答関数を算出した。ここで求めた関数を用いて、固有振動数における振幅のピーク値を求めた。表2には、周波数応答関数によって求めた振幅のピーク値を示す。防振性能の評価方法は、動吸振器を備えていない従来例9の鋼製ヘッド部の振幅ピーク値B値を基準値として用いた。本発明の動吸振器を備えたヘッド部の振幅ピーク値A値を求めたとき、A値とB値との比A/Bより、振動減衰性能を比較評価した。この評価方法では、動吸振器を備えていない鋼製ヘッド部の値を1.0としたとき、動吸振器を備えたヘッド部のA/B値が小さいほど、防振効果が優れていることを示す。本発明では、A/B値が0.4以下になっているものを、防振効果が有効であると判断した。表2より、本発明例1から5、比較例6は、A/B値が0.40以下でとなり、防振効果は有効であった。これは、錘の重心位置を工具先端側に配置することにより、錘の慣性による反力をより工具先端側に加えることができ、回転振動に対する減衰効果を向上させて、防振効果を得ることができたためであると考えられる。一方、比較例7と8のA/B値は0.4を超えて大きく、防振効果を効果的に得ることはできなかった。ここで、比較例7のA/B値が0.47と大きくなってしまった理由は、H/Dc値が1.30であり、本発明が規定する1.25を超えてしまったため、錘の慣性による反力を工具先端側に十分に加えることができず、回転振動に対する減衰効果を得ることができなかったからである。また、比較例8のA/B値が0.42と大きくなってしまった理由は、錘の質量密度が15g/cm3であり、直径12mm、高さ21mmの錘形状では防振効果を得るための十分な質量を得ることができなかったからである。次に切削加工時の軸方向切り込み量の限界値を比較することにより、安定した切削が可能な領域を求めるテストを行った。切削条件を以下に示す。評価方法は、安定な切削状態があられる軸方向切り込み量を求めることにより、評価を行った。0.10から0.25mmまでの範囲で軸方向切り込み量を変化させたとき、びびり振動等の発生が無く安定した切削状態のものを○印、びびり振動の発生は見られたものの、その程度が小さなものを△印、びびり振動の程度が大きく切削不可なものを×印とした。評価結果を表3に示す。切削条件使用機械:縦型マシニングセンター加工方法:平面切削加工、乾式切削被削材:S50C工具突き出し長さ:240mm主軸回転数:毎分1000回転一刃あたりの送り量:1.0mm/刃半径方向切り込み量:20mm本発明例1から5の軸方向の切り込み量は、0.25mmまで安定した切削が可能となり、満足のできる結果を得ることができた。これによって、従来例9よりも2倍以上の切り込み量を得られることが確認できた。また、本発明例1から5のように、H/Dc値を1.25以下に設定して、錘の重心位置を工具先端側に配置することにより、錘の慣性による反力を工具先端側に加えることができ、切削時の振動に対する減衰効果が有効に作用する事を実際の切削加工試験において確認することができた。さらに、錘の質量密度を16g/cm3以上とすることによって、十分な錘の質量と体積を得ることが可能となり、防振効果を得ることを確認した。一方、比較例6はH/Dc値が0.93であることから、錘の重心位置が工具先端側にあるために防振効果が有効に作用し、本発明例1から5と同様に、軸方向の切り込み量は、0.25mmまで切削可能となり良好となった。しかし、H/Dc値が1.0未満であることから、回転工具本体のチップポケット形状を小さくしなければならなかった。この理由は、チップポケット形状と錘を挿入する中空部とが干渉するのを回避することによって、錘がむき出しになるのを防ぐめである。この様に、チップポケット形状を小さくしたために、切り屑の排出性が悪く、切り屑を噛みこんでしまい、切削時に不規則なびびり振動が発生した。これより安定切削が困難となり、切削工具としては不適であると判断した。比較例7は、軸方向の切り込み量が0.20mmまでしか切削できず、防振性能が十分ではなかった。これはH/Dc値が1.30であることから、錘の重心位置が工具先端から離れた配置となったために、錘の慣性による反力を工具先端側に効果的に加えることができなかったと考えられる。比較例8も、軸方向の切り込み量が0.20mmまでしか切削できず、防振性能が十分ではなかった。これは、錘の質量密度が15g/cm3でのタングステン合金を使用したために、防振性能を持つための十分な質量を確保できず、錘の慣性による反力を工具先端側に効果的に加えることができなかったと考えられる。