土砂地盤に注入するためのフラクチャリング用注入材料であって、自己分解性の粘性流体と、粒径が01~28mmの支持材とからなり、土砂地盤の裂け目を生じさせるために粘性流体の粘度を1000cp以上としたことを特徴とする、フラクチャリング用注入材料。上記粘性流体をグアーガム溶液とし、その溶液の濃度を1~2重量としたことを特徴とする、請求項1に記載のフラクチャリング用注入材料。上記粘性流体の粘度を9000~70000cpとしたことを特徴とする、請求項1に記載のフラクチャリング用注入材料。請求項2又は請求項3に記載のフラクチャリング用注入材料を土砂地盤に注入して透水性を改善した改良地盤であって、上記土砂地盤に形成された水みちと水みち内に充填された支持材とを含み、かつ注入材料の20粒径が上記土砂地盤の20粒径の2倍から10倍の範囲にあることを特徴とする、フラクチャリング流体を用いて水みちを形成した改良地盤。非特許文献1の注入材料は、自己分解性のないカルボキシメチルセルロースなどの高分子化合物を用いている。注入後の流体除去のためには、分解酵素が用いられる。この場合に、高分子化合物と分解酵素とを同時に注入する必要があり、非接触材料が支持材内に残留することで、地盤の透水性を阻害することがある。特許文献2の注入材料の場合には、ゲル化剤として、グアーガムやいなごまめガムなどの水和性多糖類を、交差結合化合物として、鉛II、ヒ素III、錫IIなどの金属イオンを有する化合物を用いてゲルが凝集するものであり、土壌を汚染する可能性がある。また従来のフラクチャリング技術は、主として固い地盤を割裂又は破砕することを対象としており、柔軟な土砂地盤を対象とする場合の問題点をあまり検討していない。例えば岩盤を割って水みちを形成する場合と異なり、土砂地盤では水みちの境界が強固ではなく、水みちに隣接する土砂が水みちの空間内へ崩れてくる可能性が高い。こうした水みちを支えるためには、周囲の土砂よりも粒径が大きな材料を用いることが必要である。他方、支持材の粒径を大きくすると、流体と支持材との分離が問題となり、分離が生じないように粒径を選択する必要がある。また一般に土砂地盤の透水係数10-4~10-2cm/sは岩盤の透水係数10-5~10-8cm/sよりも大きい。故に水みちを支える支持材として粒径の大きな材料を用いても、フラクチャリング用の流体の粘性が低すぎると、当該流体は水みちと無関係に土壌地盤に浸透してしまう。水みち以外の土砂への流体の浸透を低減するためには、土砂地盤に適した高粘性流体を用いる必要がある。本発明の第1の目的は、自己分解性の粘性流体と支持材とからなり、土砂地盤を汚染せずに水みちを形成できるフラクチャリング用注入材料を提供することである。本発明の第2の目的は、上記注入材料を使用して透水性を向上した改良地盤を提供することである。第1の手段は、土砂地盤に注入するためのフラクチャリング用注入材料であって、自己分解性の粘性流体と、粒径が01~28mmの支持材とからなり、土砂地盤の裂け目を生じさせるために粘性流体の粘度を1000cp以上としている。本手段は、土砂地盤をフラクチャリングするための注入材料であって、自己分解性の粘性流体と支持材とからなるものを提案する。自己分解性の粘性材料の例は、グアーガムなどの天然多糖類である。グアーガムの場合には本願図1に示すように注入から一定時間を経過した後に急速に分解が進行する。これに関しては後述する。岩盤ではなく土砂地盤に注入するから、分解した成分が水とともに土壌側へ徐々に拡散して水みちには支持材が残る。また先行技術のようにグアーガムを金属系の酸化物と交差結合させるのではなく、天然の素材として用いるので土壌を汚すことがない。自己分解性という用語は、分解剤を添加しなくても分解するという意味であり、主として微生物などの作用で分解する。これについては後述する。第2の手段は、第1の手段を有し、かつ上記粘性流体をグアーガム溶液とし、その溶液の濃度を1~2重量としている。本手段は、好適な自己分解性流体としてグアーガム溶液を提案する。図1は1重量の濃度のグアーガム溶液の粘度の経時的変化を表しており、その粘度は、注入後のある時期3000分までは徐々に増加し、ピークを迎えた後に分解反応の進行により急激に低下する。これを注入材料に適用した場合には、グアーガムは水みちを形成する工事の途中では支持材をしっかりと支え、その後は速やかに分解するので、合理的な期間内に工事を終了することを可能とする。第3の手段は、第2の手段を有し、かつ粘性流体の粘度を9000~70000cpとしている。本手段は注入材料の流体の粘性の好適な範囲を提案している。粘性が9000cp未満であると、粘性流体と支持材の分離率が大きくなり、ポンプ圧送による配管内で材料分離を生じ、粗粒剤の粒径によっては地盤中への注入が困難となる可能性がある。粘性が70000cpよりも大きいと、ポンプ圧送が困難となり、地盤中への注入が不可能となる。第4の手段は、第2の手段又は第3の手段に記載のフラクチャリング用注入材料を土砂地盤に注入して透水性を改善した改良地盤であって、上記土砂地盤に形成された水みちと水みち内に充填された支持材とを含み、かつ注入材料の20粒径が上記土砂地盤の20粒径の2倍から10倍の範囲にあることを特徴とする。本手段は、土砂地盤の20粒径に比べて注入材料の20粒径の2~10倍とすることを提案している。20粒径とは、粒体の集団の全体積を100としたときに、その粒子分布を小さい方から積算して20になる点の粒子径をいう。第1の手段に係る発明によれば、フラクチャリング用注入材料は自己分解性の粘性流体を含むから、分解剤を必要とせずに土砂地盤の透水性を効果的に向上できる。第2の手段に係る発明によれば、粘性流体を濃度1~2重量のグアーガムの溶液としたから、自己分解性を十分に発揮できる。第3の手段に係る発明によれば、粘性流体の粘度を9000~70000cpとしたから、支持材と粘性流体とが分離しにくい。第4の手段に係る発明によれば、土砂地盤の20粒径よりも支持材の20粒径を大きくしたから、岩盤に比べて透水性の大きい土砂地盤の通水性をさらに向上できる。以下本願の実施形態に係るフラクチャリング用注入材料を説明する。この注入材料は、粘性流体Fと支持材Sとからなる。粘性流体Fは、自己分解性を有する素材、好ましくは生分解性材料、さらに好ましくは天然多糖類の溶液水溶液などとする。天然由来の素材であるから、分解により生じた成分が土壌に拡散しても土壌を汚染することがない。なお、生分解性とは、物質が微生物によって分解される性質であることをいう。多糖類のうちで特に好適であるのは、グアーガムである。自己分解性が顕著に表れるからである。グアーガムの濃度は1~2重量とすることが好適である。濃度の下限を10重量とした理由の一つは、流体と支持材との分離率を01以下とするためである。10重量の濃度は回転式粘度計で1000cpに相当する。図1は、グアーガムの1重量濃度溶液の時間経過と粘性の変化との関係を示している。同図中のプロット○は、回転粘度計の回転数が5rpmの場合の粘度を表わしている。このグアーガムの粘性は、図1の如く徐々に増大し、3000分を経過した時点でピーク10000cp~15000cpを迎えた後に分解反応の進行により急激に低下し、約4000分約67時間強程度で水と同レベルにまで低下する。しかる後に水みちに注水して通水性試験などを行うことができる。上記粘性流体の粘性は、1000~70000cp容積500cm3、出口径10mmのロート式粘度計で4~20秒、好ましくは9000cp~70000cp同9~20秒の範囲で土砂地盤の透水係数との関係で選択する。一般に地盤の透水係数KLT]は次の式で表わされる。この式を粘性液体に拡張して適用できるとすれば、液体の透過し易さ透液係数は、動粘性係数に反比例する。[数式1]K=ρg/μ×k但しρ[ML3]は密度、μ[MLT]は動粘性係数、kは透過係数[L2]以上のことを考慮して、圧力を05MPa水頭で50mをかけても粘性流体が浸透しづらいように土砂地盤の透液係数を粘性流体の透水係数の11000とする意味合いで1000cpとしている。支持材Sは、01~28mmの範囲の粒子とする。支持材は、土砂地盤の土質に比べて粒径が大きい材料以下粗粒材というとすることが好適である。なお、粒径の大小は20粒径D20で比較することが好ましい。粗粒材の素材は硅砂などとすることができる。この範囲内でさらに好適な範囲として01~06mm、02~12mm、08~28mmの範囲を挙げることができる図3参照。支持材の重量は、粘性流体に支持材を混合した混合流体全体の比重が107gcm3~18gcm3としている。グアーガムと水と支持材用の粗粒材SRとは、図2に示す混合容器C内で混合し、攪拌して5分間経過した後の分離率が01以下になるように配合する。上記混合容器Cは、有底直筒形の透明容器であり、その底部を基準レベルとして、まず一定量の支持材を投入したときの高さ粗粒材配合レベルと、さらに水及びグアーガムを投入したときの流体全体の液面と粗粒材配合レベルとの高低差をaとする。さらに攪拌して5分間経過した後に容器内の上澄み液体Lと粗粒材SRを含む混合液体との境界面から液面までのレベルをbとし、b/aを分離率と定義する。図3は、3つのタイプの粗粒材に関して、粘性と分離率との関係を実験した結果を示している。同図は3号珪砂08~28mmについて、同図は4号珪砂02~12mmについて、同図は5号珪砂01~06mmについて各号珪砂の配合比を変えて粘性と分離率との関係を示した。また図4はこれらの珪砂の粒度分布である。全体的な傾向としてグアーガム濃度が10重量以上で分離率は急に低下しており、濃度15重量以上でほぼ全部のタイプの粗粒材に関して分離率が01以下になっている。個別の試料を分析すると次の通りである。まず最も細かい5号珪砂に関しては、5号珪砂の配合比30の試料□では各データを結ぶ折れ線はグアーガム濃度が10~15重量の範囲で分離率が01以下となった。また5号珪砂の配合比20の試料△及び5号珪砂の配合比10の試料○に関しては、各データを結ぶ折れ線はグアーガム濃度が13重量~15重量の範囲で分離率が01以下となっている。15重量以上の範囲ではデータがないが全体として右下がりのグラフになっていることから、この範囲でも分離率が01以下であることが導かれる。4号珪砂に関しては、グアーガム濃度が15重量のときに4号珪砂の配合比が30、20、10の全ての試料に関して分離率が01以下となった。3号珪砂に関しては、グアーガム濃度が15重量のときに3号珪砂の配合比が30、20の試料に関して分離率が01以下となった。図5及び図6は、粗粒材配合比率と粘性との関係を回転式粘度計図5及びロート式粘度計図6でそれぞれ表わした実験結果である。ロート式粘度計で測定した粘性が9秒よりも小さいと、粘性流体と粗粒材の分離率が大きくなり、ポンプ圧送による配管内で、材料分離を生じ、地盤中への注入が不可能となる。粘性が20秒よりも大きいと、ポンプ圧送が困難となり、地盤中への注入が不可能となる。また分離率が01よりも大きい場合には、支持材の粒径次第ではポンプ圧送途中の配管内で材料分離を生じ、地盤中への注入ができなくなる可能性がある。図7は、上記注入材料を、井戸の周囲の地盤に注入する手順を示している。まず図7に示すように注入孔を有する注入管4を土砂地盤2に建て込む。好適な図示例では、リチャージ井戸用の井戸穴10内に、下部に透水部を有するケーシング12を挿入し、ケーシング12と井戸穴10との間に上記注入管4を挿入し、この挿入後にケーシングと井戸穴との間に充填材を投入している。注入管は井戸穴内面に接するように配置することが望ましい。しかしこれらの構成は適宜変更することができる。次に図7に矢示するように、注入材料として、支持材を含む粘性流体Fが注入管4を介して、注入材料を土砂地盤中に注入する。注入材料の粘性流体の粘度を1000cpとすることで、注入孔付近で動水勾配が大きくなり、土壌地盤に裂け目を生じ、注入管4の注入孔から側方へ延びる水みち8ができる。水みち8内には、図8Aに示すように粘性流体Fと支持材Sとが連続して残る。なお、グアーガムを主体とする注入材料の注入作業は、数回に亘って支持材の配合量を増やしながら行うことができる。注入作業をスムーズに行うことができるからである。グアーガム溶液を用いたときには注入後の一定の時間は粘性が保持されるので、複数回の注入作業を行う場合に好適である。その後に粘性流体は、分解剤を添加しなくても、水中又は地盤中の微生物により分解し、水と同程度の粘性を有する分解生成物と支持材とが残る。粘性流体としてグアーガムを使用したときには、その分解反応は一連の工事日程に支障を生じない程度の短日数で完了する。しかるのちに分解生成物を井戸の揚水作用により地上に吸上げ、除去すると、図8に示すように水みち8には支持材のみが残る。図7に示すように、上記水みちを利用してリチャージ井戸の揚水管14或いは注水管図示せずを介して揚水及び注水が可能となる。図9は、原位置の細砂地盤における実施例を示す。4m3の注入材料を細砂地盤に注入したところ、透水係数は3倍に向上した単孔式透水試験により計測。またこれによりリチャージ流量は1.7倍に増加した段階注水試験により計測。本発明の第2実施形態として、上記注入材料を地盤中に注入して構築された改良地盤について説明する。この改良地盤は、土砂地盤に形成された水みちと水みち内に充填された支持材とを含んでいる。さらに上記注入材料の支持材の20粒径は、上記土砂地盤の20粒径の2倍から10倍の範囲にある。これにより、改良地盤の透水係数を原地盤の2~10倍水みち部は5~200倍程度程度とする。また水みちと土砂地盤との境界が明確となり、さらに水みちの透水性が高まる。前述の井戸の周りの改良地盤の他に次の実施例を示す。[実施例]図10~図12に本願の改良地盤の図示例を示している。図10は、本願の注入材料を汚染土壌地下水の浄化工法へ適用した例を示す。注入装置から注水管16を、揚水装置からそれぞれ揚水管14をそれぞれ垂下するとともに、これら注入管及び揚水管にそれぞれ穿設した注入材料用注入口から、土砂地盤内へほぼ水平方向に延びる水みちを形成している。符号20は帯水層である。本実施例によれば、浄化剤や生物活性のための栄養塩などを注入する浄化工法において、注入管回りの地盤へ本願注入材を注入し、透水性を向上させることで、浄化剤や栄養塩の注入効率が向上する。これにより汚染土壌や地下水の浄化効率が高まる。図11は、本願注入材料を地下貯水層に適用した例を示す。この場合にも地下貯水層の注入管側及び揚水管側から、土砂地盤である帯水層20内へほぼ水平方向に水みちが延びている。本実施例によれば、井戸を介して冷水や温水を地盤内に蓄熱して空調や給湯に利用する技術において、井戸周りの地盤に本願の注入材を注入し、地盤の透水性を向上させることで、蓄熱熱回収の効率が高まり、省エネ効果が向上する。図12は、本願注入材料を液状化対策工法に適用した例を示す。地上から液状化層内へ垂直又は斜め下方へ空気注入管を兼ねる注入管18を挿入する。この注入管の周りの地盤へ本願の注入材を注入する。そうすると注入管から主として水平方向へ水みち8が形成されている。この構成により、気泡Bの注入効率が向上し、液状化対策の効果が向上する。なお、上記各実施形態及び実施例は、好適な一例であり、本発明の技術的意義に反しない限り本願の特許請求の範囲から導かれる他の実施態様を除外するものではない。