乾燥空気の供給先であるドライルームからの還気と外気との間で全熱交換を行う全熱交換ロータを設け、前記全熱交換ロータは非シリカ系湿気吸着剤を用いたものであり、吸着ゾーンと脱着ゾーンとパージゾーンとを有する除湿ロータを設け、前記全熱交換ロータを通過した外気を冷却器で冷却して前記吸着ゾーンに通し、前記吸着ゾーンを通過した乾燥空気を供給空気としてドライルームに供給するとともに、乾燥空気を前記パージゾーンに通過させ、前記パージゾーンを通過した空気を加熱するヒータを設け、前記ヒータによって加熱された空気を前記脱着ゾーンに通し、前記脱着ゾーンから出た空気の一部を外気へ放出するとともに残りを前記パージゾーンを出た空気と混合して前記ヒータへ送るようにしたことを特徴とする除湿空調装置。乾燥空気の供給先であるドライルームからの還気と外気との間で全熱交換を行う全熱交換ロータを設け、前記全熱交換ロータは非シリカ系湿気吸着剤を用いたものであり、吸着ゾーンと脱着ゾーンとパージゾーンとを有する除湿ロータを設け、前記全熱交換ロータを通過した外気を冷却器で冷却して前記吸着ゾーンと前記パージゾーンに通し、前記吸着ゾーンを通過した乾燥空気を供給空気としてドライルームに供給するとともに、前記パージゾーンに通過した空気を加熱するヒータを設け、前記ヒータによって加熱された空気を前記脱着ゾーンに通し、前記脱着ゾーンから出た空気の一部を外気へ放出するとともに残りを前記パージゾーンを出た空気と混合して前記ヒータへ送るようにしたことを特徴とする除湿空調装置。脱着ゾーンから出た空気の一部を外気へ放出するとともに残りをパージゾーンを出た空気と混合する割合を調整するダンパーを設けたことを特徴とする請求項1あるいは請求項2記載の除湿空調装置。全熱交換器の入口と出口の間を連通或いは閉鎖状態にするバルブを設けたことを特徴とする請求項1或いは請求項2記載の除湿空調装置。解決しようとする問題点は、吸着式の除湿空調装置がフッ素系ガスによって性能が損なわれるという点である。本発明は、フッ素系ガスに耐える全熱交換ロータによって、ドライルームからの還気と外気との全熱交換を行った空気を除湿するようにしているため、フッ素系ガスやリン酸系ガスの発生する雰囲気で使用されても、湿気吸着剤がフッ素系ガスによって性能が損なわれ、リン酸系ガスによってハニカムロータが損傷されないようにする事を最も主要な特徴とする。本発明の除湿空調装置は、ドライルームからの還気、即ちドライルームから排気される乾燥空気を利用する事によって、省エネルギーを達成しながら、還気にフッ素系ガスが含まれていても、湿気吸着剤に影響のない除湿空調装置を得ることができる。つまり、ドライルーム内の空気は内部の湿度負荷、例えば人が居る場合はその呼気に含まれる湿気によって湿度が次第に上昇する。このために、ドライルーム内の空気を除湿空調装置に還気として戻すと、除湿空調装置は湿度負荷によって上昇した湿分だけ除去すれば良いため、少ないエネルギーで除湿を行うことができるが、この場合に還気中のフッ素系ガスなどによって除湿ロータが損傷を受ける場合がある。またドライルーム内に人が居る場合は、健康上の問題から換気が必要である。本発明のものは、ドライルームに外部の新鮮空気を供給しながら、ドライルームからの還気は全量外気排出しながら、省エネルギーを図ることができる。またドライルームからの還気は除湿ロータに戻らないため、還気中にフッ素系ガスが混入していても、除湿ロータが損傷を受けることがない。さらに、ドライルーム内で人体に悪影響の出る可能性のあるガスが発生するような場合であっても、新鮮空気によって換気されているため、ドライルーム内に作業者が居るような場合であっても、問題がない。フッ素系ガスの発生する雰囲気で使用されても、湿気吸着剤がフッ素系ガスによって性能が損なわれないようにするという目的を、ドライルームからの還気を用いて省エネルギーをはかりながら実現した。実施例1を示す図1に沿って説明を行う。1は非シリカ系の全熱交換ロータであり、吸湿剤としてシリカゲルやゼオライトなどのシリカを用いていないものである。例えば特開平07-159068号で示されるもののように、アルミニウムシートにイオン交換樹脂の粉末を担持し、これをハニカム状にしたものが適する。つまりイオン交換樹脂は、湿気の吸着剤として機能するが、フッ素系ガスによって性能が損なわれることはない。この全熱交換ロータ1は、ゾーンA2、ゾーンB3と2つのゾーンに分割されている。ゾーンA2にはブロア4によって外気OAが送り込まれる。またブロア5によってゾーンB3から空気が吸われ大気放出される。ゾーンB3はドライルーム5からの還気が送られる。これによって、外気OAとドライルーム5からの還気が全熱交換され、還気は排気EAとして大気放出される。7は二酸化炭素やアンモニアなどを冷媒とする冷凍機のエバポレータであり、全熱交換された外気を冷却するとともに、結露によって除湿するものである。冷凍機はコンプレッサやラジエターを有するが、一般的であるので、説明は省略する。8は除湿ロータであり、湿気吸着剤としてシリカゲルが担持されている。この除湿ロータ8は、吸着ゾーン9、脱着ゾーン10、パージゾーン11に分割されている。全熱交換された外気OAは、エバポレータ7によって冷却され、結露によって絶対湿度が下がって、除湿ロータ8の吸着ゾーン9を通過する。この通過によって空気中の湿度はさらに下がり、乾燥空気となって供給空気SAとしてドライルーム6に供給される。除湿ロータ8の吸着ゾーン9を通過した乾燥空気は、除湿ロータ8のパージゾーン11を通過する事によって、除湿ロータ8を冷却するとともに、通過後の空気は温度が上昇する。この温度の上昇した空気は、ヒータ12によってさらに温度が上昇し、除湿ロータ8の脱着ゾーン10に入る。脱着ゾーン10を出た空気はブロア13によって大気放出される。また、ブロア13を出た空気の一部は分岐され、風量調節バルブ14を介し、パージゾーン11を出た空気と混合されてヒータ12に入る。15はバルブであり、ブロア4及びブロア5の間を、連通状態と閉鎖状態とにするものである。本発明の除湿空調装置は以上の構成よりなり、以下その動作を各部分の空気条件とともに説明する。また、先ず、通常の運転状態について説明する。ブロア4を出た空気は外気であり、この空気条件は表1ので示すとおり、乾球温度38.0度、露点温度30.5、絶対湿度27.6g/Kg、相対湿度65パーセントである。この空気がドライルーム6からの還気RAと全熱交換されると、表1ののとおり乾球温度25.5度、露点温度13.8、絶対湿度9.738gKg、相対湿度47.94パーセントの空気となる。つまり外気は、ドライルーム6から捨てられる空気と全熱交換することによって、絶対湿度27.6g/Kgから9.738gKgまで下がる。そしてドライルーム6から捨てられる空気はフッ素系ガスが含まれていても、この全熱交換した空気は外気であってフッ素系ガスが含まれていない。この空気はエバポレータ7によって冷却され、空気となる。この冷却に伴い、空気は乾球温度が摂氏7度まで冷却され、結露して除湿されるため空気は露点温度6.1度になる。つぎにこの空気は、除湿ロータ1の吸着ゾーン9で湿気が吸着され、吸着熱によって温度が上昇し乾球温度23.0度になるとともに、露点温度は-64.7度まで乾燥した状態となる。この乾燥した空気は、空気と空気とに、分岐される。空気は除湿ロータ1のパージゾーン11に送られ、空気は供給空気SAとしてドライルーム6に送られる。つまりドライルーム6には露点温度が-64.7度の乾燥空気が供給される。そしてこの供給空気SAは外気の処理された空気であり、新鮮空気である。また除湿ロータ1の吸着ゾーン9及びパージゾーン11に送られる空気も新鮮空気であり、シリカゲルやゼオライトなどの湿気吸着剤に悪影響を及ぼす事がない。パージゾーン11を出た空気はパージゾーン11で熱交換を行い、乾球温度が80.0度まで上昇する。またパージゾーン11は脱着ゾーン10の影響を受け、パージゾーン11を通過する空気に多少湿分を与え、露点温度が-51.7度まで上昇する。パージゾーン11を出た空気は、脱着ゾーン10を出て風量調節バルブ14を通った空気と混合されて空気となり、ヒータ12で加熱される。ヒータ12に入る前の空気は乾球温度が78.5度と、パージゾーン11を出た空気よりも少し下がるが、空気量の確保ができる。またこの空気は、脱着ゾーン10を出た空気と混合されているために、露点温度が21.5度と上昇している。ヒータ12で加熱された空気は、乾球温度が160.0まで上昇し、これによって相対湿度は0.406まで下がる。吸着式除湿機は、処理される空気の相対湿度95と、脱着に使われる空気の相対湿度0.406との差によって除湿されるものであり、ヒータを出た空気の相対湿度が極めて低いため、効果的に除湿される。脱着ゾーン10を出た空気は、除湿ロータ1に吸着された湿気を脱着しているため、湿度が上昇するとともに、脱着熱を奪われ温度が下がり、露点温度35.10度になり、乾球温度は73.5度になる。この空気はブロア13で加圧され、乾球温度が76.5度の空気となる。この空気は2つに分岐され、大気放出空気と風量調節バルブ14を通った空気とになる。ドライルーム6内で、例えばリチウム電池が製造され、その製造ラインが湿度負荷となる。またその製造ラインからフッ素系ガスが発生する。このドライルーム6内にトイレなどが存在する場合、そこからの局所排気を行う。また、ドライルーム6からの還気RAは空気として、全熱交換ロータ1のゾーンB3を通過して、空気と顕熱及び潜熱の交換を行う。この全熱交換によって、ゾーンB3を通過した空気は乾球温度が31.2度まで上昇し、露点温度が19.8度まで上昇する。この空気にはフッ素系ガスが含まれているが、このフッ素系ガスは大気に放出され、除湿ロータ8に入ることがない。このため、除湿ロータ8はフッ素系ガスによる損傷がない。以上の説明は、通常運転状態であるが、次にリチウム電池工場の初期稼動開始状態或いは休止状態からの稼動開始状態の運転について説明する。リチウム電池工場の初期稼動開始状態或いは休止状態からの稼動開始状態では、十分にドライルーム6内の湿度が下がってからリチウム電池の生産を開始する必要がある。ドライルーム6が初期の状態では、外気の条件とほぼ同一の空気条件であり、これを露点-40度まで湿度が下がった状態にするには、-60度程度の空気を少なくとも数十時間或いは数日間程度も流し続ける必要がある。これは、ドライルームの床、壁、天井から湿気が完全に排出し終わるのに必要な時間で、またドライルーム内に設置された設備も完全に乾燥されなければならず、このような時間が必要である。そして上記の乾燥期間中は、リチウム電池の生産を開始できないためドライルーム内にフッ化水素やリン酸系ガスが発生しておらず、この場合は除湿ロータ8の損傷を配慮する必要がない。よって稼動開始状態では、このようなガスによる損傷を配慮せず、より早くドライルーム9を乾燥状態にすることが必要である。このため、ブロア5から排出される空気の条件が外気よりも露点温度が低い場合には、バルブ15を開放し、ブロア5から出た空気をブロア4の吸い込み側に戻すようにする。これによって、除湿ロータ8による除湿の負荷が少なくなり、より短時間でドライルーム9内を所望の空気条件とすることができる。図2の実施例は図1の実施例に対し、パージの方向が逆になっている。そして図1に示す実施例1と図2に示す実施例2との共通する構成については重複した説明を避ける。実施例2のものは、エバポレータ7を出た空気3を2つに分岐し、その一つは除湿ロータ8の吸着ゾーン9へ送り、他の一つは除湿ロータ8のパージゾーン11に送るようになっている。またパージゾーン11を出た空気は風量調節バルブ14を通った空気と混合され、空気となってヒータ12に入る。つまり実施例1のものと比較して、パージゾーン11に流れる空気の向きが逆になっている。実施例1のものは、吸着ゾーン9に流れる空気の向きと、パージゾーン11に流れる空気の向きが逆であり、パージの効果が高く、実施例2のものと比較して、多少省エネルギー効果が高い。しかし、実施例1のものは、空気の流れが複雑になるため、実施例2のものと比較して製造コストが高くなる。従って、実施例1のものを採用するか、実施例2のものを採用するかは、省エネルギーを優先するかコストを優先するかによって決定することができる。この実施例2の場合も、上記の実施例1の場合と同様、ブロア5から排出される空気の条件が外気よりも露点温度が低い場合には、バルブ15を開放し、ブロア5から出た空気をブロア4の吸い込み側に戻すようにする。これによって、除湿ロータ8による除湿の負荷が少なくなり、より短時間でドライルーム9内を所望の空気条件とすることができる。以上の実施例1及び実施例2では、非シリカ系の全熱交換ロータとして、湿気吸着剤にイオン交換樹脂を用いた例を示したが、フッ素系ガスで損傷を受けない湿気吸着剤としてアルミニウムの酸化物もある。つまり、アルミニウムシートの表面を酸化させて表面を粗い状態にすると、この酸化層が湿気の吸着作用を呈する。このようにして全熱交換ロータを得ることができる。また、非シリカ系の全熱交換ロータとして、湿気吸着剤に活性炭を用いることも可能である。活性炭もフッ素系ガスによって損傷を受けない。この場合は、活性炭粉末をアルミニウムシートに接着して用いる。或いは、全熱交換ロータを難燃紙で構成し、これに塩化リチウムや塩化カリなどの潮解性のある溶液を浸み込ませたものでもよい。要は、非シリカ系の可逆性湿気吸着剤を用いた回転式全熱交換ロータであればよい。