"ガスボイラーに用いられるガス空気混合装置であって、第1ガス流路と第2ガス流路に分枝しているガス供給管と、空気流路分枝器具によって第1空気流路と第2空気流路に分枝している空気供給管と、前記ガス供給管に供給されるガス供給量を調節するために、前記ガス供給管の入口側に連結される空圧バルブと、電磁石の磁気力によって上下に垂直移動するロッドに2つのバルブ体が連結されている駆動部とを含み、前記空気流路分枝器具は第1空気流路と第2空気流路のいずれかと連通することができるスロットと前記スロットに対応する位置に前記ロッドが貫通できる結合口が形成されていることを特徴とする、ガス空気混合装置。前記空気流路分枝器具は2つの空気流路ガイドで構成されることを特徴とする、請求項1に記載のガス空気混合装置。ガス消費量の少ない低出力モードにおいては前記2つのバルブ体が、前記ガス流路のいずれかと前記スロットを共に閉鎖するように制御されることを特徴とする、請求項1に記載のガス空気混合装置。前記ガス供給管の出口側のガス流路にはそれぞれノズルが設けられることを特徴とする、請求項1に記載のガス空気混合装置。前記ガス流路のノズル孔の大きさが相異なることを特徴とする、請求項4に記載のガス空気混合装置。前記空圧バルブのガス供給管の入口側にはオンオフバルブであって、開閉バルブとして作動するメインバルブが連結されることを特徴とする、請求項1に記載のガス空気混合装置。前記ガス流路のノズルは互いに並列に配列されることを特徴とする、請求項4に記載のガス空気混合装置。前記空気供給管の出口側には燃焼に必要な空気を供給するための送風機が連結されていることを特徴とする、請求項1に記載のガス空気混合装置。ガスボイラーに用いられるガス空気混合装置であって、空気流路分枝器具によって上部の第1空気流路と下部の第2空気流路に分枝している空気供給管と、第1ガス流路と第2ガス流路に分枝しているガス供給管と、前記ガス供給管に供給されるガス供給量を調節するために、前記ガス供給管の入口側に連結される空圧バルブと、電磁石の磁気力によって上下に垂直移動するロッドに1つのバルブ体が連結されている駆動部とを含み、前記第1ガス流路は前記第1空気流路と第2空気流路の境まで伸びていることを特徴とする、ガス空気混合装置。前記第1ガス流路は空気供給管の長手方向に平行に伸びている2つの空気流路ガイドと連結されていることを特徴とする、請求項9に記載のガス空気混合装置。ガス消費量の少ない低出力モードにおいては前記バルブ体が前記第1ガス流路を閉鎖するように制御されることを特徴とする、請求項9に記載のガス空気混合装置。本発明はターンダウン比を向上させながらも、熱の効率が高く構造が簡単で、既存の分離膜方式の作動上の不安定性などを解消したガス空気混合装置を提供しようとするものである。本発明によるガスボイラーに用いられるガス空気混合装置は、第1ガス流路と第2ガス流路に分枝されているガス供給管と、空気流路分枝器具によって第1空気流路と第2空気流路に分枝している空気供給管と、前記ガス供給管へ供給されるガス供給量を調節するために前記ガス供給管の入口側に連結される空圧バルブと、電磁石の磁気力によって上下に垂直移動するロッドに2つのバルブ体が連結されている駆動部とを含み、前記空気流路分枝器具は第1空気流路と第2空気流路のいずれかと連通できるスロットと前記スロットに対応する位置に前記ロッドが貫通できる結合口が形成されていることを特徴とする。また、前記空気流路分枝器具は2つの空気流路ガイドで構成される。さらに、本発明によるガスボイラーに用いられるガス空気混合装置ではガス消費量の少ない低出力モードで前記2つのバルブ体が前記ガス流路のいずれかと前記スロットを共に閉鎖するように制御される。また、本発明によるガスボイラーに用いられるガス空気混合装置では、前記多数のガス補助バルブのガス供給管の出口側のガス流路にそれぞれノズルが設けられる。さらに、前記ガス流路のノズル孔の大きさが相異なることがある。また、本発明によるガスボイラーに用いられるガス空気混合装置では、前記空圧バルブのガス供給管の入口側にオン/オフバルブであって、開閉バルブとして作動するメインバルブが連結される。さらに、前記ガス流路のノズルは互いに並列に配列されてもよい。さらには、前記空気供給管の入口側に燃焼に必要な空気を供給するための送風機が連結される。本発明によるガスボイラーに用いられる他のガス空気混合装置は空気流路分枝器具によって上部の第1空気流路と下部の第2空気流路に分枝している空気供給管と、第1ガス流路と第2ガス流路に分枝しているガス供給管と、前記ガス供給管へ供給されるガス供給量を調節するために前記ガス供給管の入口側に連結される空圧バルブと、電磁石の磁気力によって上下に垂直移動するロッドに1つのバルブ体が連結されている駆動部とを含み、前記第1ガス流路は前記第1空気流路と第2空気流路の境まで伸びていることを特徴とする。また、本発明によるガスボイラーに用いられる他のガス空気混合装置は、前記第1ガス流路が空気供給管の長手方向に平行に伸びている2つの空気流路ガイドと連結されていることを特徴とする。また、本発明によるガスボイラーに用いられる他のガス空気混合装置は、ガス消費量の少ない低出力モードでは前記バルブ体が前記第1ガス流路を閉鎖するように制御されることを特徴とする。本発明によれば、最低出力での空気とガスの供給量がそれぞれ最大出力での空気とガスの供給量の約12であるので、従来の技術とは違って過剰空気による効率低下の問題が生じないという有利な効果が期待できる。また、電流比例制御方式のガスバルブを採用することになれば、ガスバルブの開閉を制御する電流値が送風機速度rpmによって変化するため、ガスバルブの開閉に連動する送風機用コントローラーを必ず備えなければならない。これに反し、本発明による空圧バルブを採用するガス空気混合装置においては混合気流路に入る前に既にガスと空気が混合されて混合気になった状態にあるため、そのようなコントローラーを必要としない。さらに、本発明によれば空気流路の幅を減らしてガス空気混合装置をコンパクトに構成することができ、流路を単純化して流動騒音を低減させ、かつ流動損失を最小化にすることも可能である。以下、添付の図面を参照しながら、本発明に係る望ましい実施例をより詳細に説明する。添付の図面において、類似または同一の構成要素については、類似または同一の符号を付してある。図5及び図6を参照して、本発明の一実施例による流路分離型ガス空気混合装置の例示的な実施例を説明する。本発明による流路分離型ガス空気混合装置は、燃料ガスのガス供給管112は多数のガス流路、たとえば2つのガス流路115、116に分枝しており、空気供給管113は多数の空気流路、たとえば2つの空気流路117、118に分枝している。図6は本発明による流路分離型ガス空気混合装置が高出力モードにあるときを概略的に示している。図6を参照すれば、空気供給管113は、たとえば、空気流路分枝器具170によって2つの空気流路117、118に分枝される。前記空気流路分枝器具170は、たとえばL字状の空気流路ガイド171とC字状の空気流路ガイド172で構成される。前記空気流路ガイド171と前記空気流路ガイド172の間にはスロット173が形成され、前記スロット173は空気流路118の空気が通過できる空気通路としての役割を果たすことになる。また、前記空気流路ガイド172にはロッド163が貫通結合できる結合口174が設けられる。また、前記スロット173にも前記ロッド163が貫通できる。このために、前記スロット173と前記結合口174は対応する位置に形成されるのが望ましい。前記ガス供給管112には比例制御燃焼システムで必要なバーナーの火力に合わせて、ガスの供給量を調節するための空圧バルブ153が連結されており、前記空圧バルブ153のガス供給管の入口側にはメインバルブ154が連結されている。前記メインバルブ154はオン/オフOn/Offバルブであって、その開閉動作によってガスを供給する機能を果たす。前記空気供給管113とガス供給管112を通過した空気とガスは、前記空気供給管113から分枝した混合気流路111で空気とガスの混合気となった後、ミキシングチャンバー120へ供給されることになる。また、前記空気供給管113と混合気流路111が合流する地点には空気供給管113に必要な空気を供給するための送風機110が連結されている。また、図5と図6で分かるようにガス供給管112は空気供給管113に連結されるに反し、図2でのような電流比例制御バルブを採用する構造ではガス供給管が直にミキシングチャンバー120に連結される。図5及び図6には駆動部が概略的に図示されているが、前記駆動部は電磁石165の磁気力によって上下に垂直移動するロッド163と上記ロッド163に取り付けられている2つのバルブ体161、162を含めて構成される。図5でのように前記バルブ体161、162がスロット173及びガス流路116を閉鎖する場合には空気供給管113の空気流路118へ供給された空気がバルブ体161に塞がれ、混合気流路111へ供給されず、ガス流路116のガスはバルブ体162に塞がれて混合気流路111へ供給されない。結局、空気供給管113の空気流路117を通じてのみ空気が供給され、ガス供給管112のガス流路115を通じてのみガスが供給されることになる。即ち、図5のような構成においてはガス供給量が少ない低出力状態となる。しかし、図6ではスロット173とガス流路116を通して混合気流路111へ空気とガスがそれぞれ供給されるため、混合気流路111へ供給される空気とガスが図5に比べて増加することになる。すなわち、図6のような構成においてはガス供給量が多い高出力状態となる。ところで、図6では2つのガス流路115、116を通じてガスが供給されるため、ガス供給流量が、図5でのバルブ体によってガス供給がガス流路116で遮断される場合に比べて、2倍にならなければならない。しかし、実際には図6では差圧ΔPが空気流路117のb地点の速度Vbの影響によって減少するため、実際には図6でのガス供給流量が図5でのガス供給流量の2倍にはならない。下記表は図5の低出力モード時と図6の高出力モード時においてのそれぞれの送風機の速度変化によるガス供給量などの変化を実験結果に基づいて示したものである。ここで、Q空気は空気供給量、Qガスはガス供給量を示す。実験結果による上記の表をみれば、バルブを開けた高出力モードではバルブを閉めた低出力モードに比べてガス供給量Qガスが約1.8倍増加することが分かる。よって、最大rpmと最小rpmの比が5:1の送風機を使えばターンダウン比を約9:1にすることができる。即ち、ターンダウン比10:1を得るためには最大rpmと最小rpmの比が6:1~7:1程度の送風機を使わなければならない。また、選択的に前記ガス流路115、116の出口側にはノズル141、142を設けてもよい。さらに、望ましくは前記ノズル141とノズル142はガス流路115、116上において、並列に設けられる。前記ミキシングチャンバー120の混合気はバーナー表面130に供給される。本発明による流路分離型ガス空気混合装置が設けられた燃焼装置では、ミキシングチャンバー120に入る前に空気供給管113でまずガスと空気が混合され混合気になるため、図2のガスボイラー燃焼装置とは異なり、前記比例制御バルブ33の開閉によって送風機10の回転数を制御して燃焼に必要な空気量だけを供給するようにするコントローラーを備えなくても済むので、燃焼装置の構成が簡単にでき、低出力モードの場合、空気供給管113で既に空気供給量を減らすことができるため、バーナーに供給される過剰空気量が著しく減少して過剰空気による効率低下が大幅に抑えられる。また、図5及び図6に図示のバーナー構造はミキシングチャンバー120を備えており、予混合PreMixedバーナーの燃焼構造を示している。予混合バーナーは空気とガスの完全燃焼を可能にするよう、予め混合してバーナー表面130へ噴出させて燃焼が行われるようにするもので、ブンゼンバーナーに比べ低い過剰空気比で燃焼が可能であるので、露点温度を高めることができ、特にコンデンシングボイラーにおいて広く使われている。本実施例においては前記ガス流路115、116上に例示的に各1個のノズル141、142のみ備えられているが、二つ以上のノズルを各ガス流路に設けるのももちろん可能である。前記ノズル141とノズル142の孔の大きさの比を5:5にすることもできるが、ターンダウン比TDRをより大きくするためにはノズル141とノズル142の孔の大きさを、たとえば4:6のように、相異にすることもできる。前記ミキシングチャンバー120は空気とガスが混合される場所として、前述したように混合気流路111に連結されている。またミキシングチャンバー120の内には空気とガスがすぐバーナー表面130側に上乗することを防げ、空気とガスが円滑に混合されるようにするため、空気分配板121が設けられるのが望ましい。前記バーナー表面130は従来使われている予混合用バーナー表面BurnerSurfaceを使うのが可能であるが、たとえば金属鉄網MetalFiber、セラミックCeramicまたはステンレスStainless打孔板PerforatedPlateが使用可能である。以下では図7を参照して、本発明の他の実施例を説明する。図5及び図6に示す実施例によるガス空気混合装置の燃焼装置においては2つの空気流路117、118に分枝される空気流路分枝器具170が空気の流れを不自然にし、これによる圧力の損失を減らすために空気流路の幅ΦDを広げなければならない問題がある。上記のような点は、図7に示す本発明の他の実施例により改善することができるが、本発明の他の実施例のガス空気混合装置の設けられた燃焼装置ではガス供給管212から分枝された2つのガス流路215,216のいずれかのガス流路215が空気供給管213の内、望ましくは空気供給管213の2つの空気流路217,218の境まで伸びている。前記ガス流路215は電磁石265の磁気力によって上下に垂直移動するロッド263と前記ロッド263に取りつけられている1つのバルブ体261とで構成された駆動部によって開閉が制御される。前記ガス流路215は空気供給管213を2つの空気流路217、218に分枝させるために、空気供給管213の長手方向に平行に左右に伸びる空気流路ガイド271、272に連結され、前記空気流路ガイド271、272とガス供給管215は大略Y字状になることが望ましい。前記空気流路ガイド271、272に前記バルブ体261が着地できる。すなわち、図5及び図6の実施例においては2つのバルブ体161、162が空気流路118とガス流路116を開閉するのにそれぞれ使われたが、図7の実施例においては図7のaの点線で表示した部分から分かるように、バルブ体261がガス流路215に着地することになれば、ガス流路215と空気流路218が同時に遮断され、図5のような低出力モードに切り換えられる。一方、空気供給管213の長手方向に垂直した方向で切断した断面図である図7のbで分かるように、ガス供給管215の左右に開口部が形成され、他方の空気流路217では常に空気が通れるように構成される。上記のような図7による本発明のガス空気混合装置では不自然な空気流動が発生しないため、流動損失が低下して空気流路の幅ΦDを減少させられる有利な効果が期待できる。図7の空圧バルブ253、メインバルブ254及びノズル241、242は図5及び図6の空圧バルブ153、メインバルブ154及びノズル141、142に対応するものなので、説明は省略する。以下、図8及び図9を参照して、前記構成による本発明の作用を説明する。図8のC1で最大出力と最小出力の比、すなわち、ターンダウン比が5:1で、最大出力における差圧pressuredifferentialが200mmH2Oであれば、最大出力の15の出力、すなわち最小出力を得るためには差圧が8mmH2Oすなわち、20052にならなければならない。前述したように、出力と流路は差圧の平方根に比例する関係にある。この際、最大出力を同一にしながら、ターンダウン比を10:1に増加させようとすれば、最小差圧を2mmH2Oすなわち、200102に低減させなければならない。ところで、前述したように、最小ガス量を制御するためには通常、最小5mmH2O以上で使わなければならないので、前記数値は現実的にガスボイラーの燃焼制御において許容され得るものではない。ところで、本発明による流路分離型ガス空気混合装置を採用することになれば、2つのガス流路115、116のいずれかのガス流路、即ちガス流路116をバルブ体162を用いて閉鎖すると同時に、バルブ体161を用いてスロット173を閉めると図8のC2、混合気流路111を通じてミキシングチャンバーに供給されるガスと空気の流量がいずれも最大出力での流量の55になり得る。したがって、ガスと空気の混合比は一定に保持されるが、最小出力が最大出力の55になることがある。そのため、差圧を最大出力でのように8mmH2Oに保持しながら、最大出力の約11の最小出力を達成できる。すなわち、最大rpmと最小rpmの比が6:1の送風機を使って、図8のCのようにターンダウン比が約10:1になり得る。ターンダウン比10:1を得るために最大rpmと最小rpmの比が5:1ではなく、最大rpmと最小rpmの比が6:1程度の送風機を使わなければならないのは、空気供給管113の影響及びボイラーの構造などによる影響によって本発明のような流路分離型ガス空気混合装置で差圧の損失が発生するためであることは前述のとおりだ。図9は例示的に暖房及び温水の負荷が小さい低出力モードで風速機の速度に大体比例しながら出力が2.5kwと10kwの範囲で増加し図9のa線図、暖房及び温水の負荷が大きい高出力モードで風速機の速度に大体比例しながら出力が7kwと25kwの間で増加すること図9のc線図を示したものである。この場合、ターンダウン比は10:1すなわち、25:2.5である。図9のb線図は低出力モードから高出力モードへと切り換えられる場合を示し、図9のd線図は高出力から低出力モードへと切り換えられることを示す。本発明による流路分離型ガス空気混合装置が設けられた燃焼装置はガスボイラーだけでなく温水器などにも適用できるのは言うまでもない。以上では本発明を特定の望ましい実施例を挙げて図示して説明したが、本発明は上記した実施例に限らず、本発明の技術思想から逸脱しない範囲内で当該発明が属する技術分野で通常の知識を有する者により多様な変更と修正が可能である。また、添付の図面は本発明の技術的思想を説明するために、スケールによって図示せず、部分的に拡大及び縮小して図示した。"