"第1アノード極、第1電解質膜および第1カソード極をこの順で有する第1膜電極複合体、ならびに、液体燃料を流通させるための第1セル内燃料流路を有し、前記第1アノード極側に配置される第1燃料供給部を備える第1燃料電池セルと、前記第1燃料電池セルの主面上に配置される燃料電池セルであって、第2アノード極、第2電解質膜および第2カソード極をこの順で有する第2膜電極複合体、ならびに、液体燃料を流通させるための第2セル内燃料流路を有し、前記第2アノード極側に配置される第2燃料供給部を備える第2燃料電池セルと、前記第1および第2燃料電池セルに結合され、前記第1および第2燃料電池セルへの前記液体燃料の分配を行なうための燃料分配部と、を含み、前記燃料分配部は、前記液体燃料を導入するための導入口と、前記導入口に接続される主流路、前記主流路における前記導入口とは反対側の端部と前記第1セル内燃料流路とを接続する第1分岐流路、および、前記端部と前記第2セル内燃料流路とを接続する第2分岐流路からなるセル外燃料流路と、を有し、前記第1分岐流路および前記第1セル内燃料流路の合計長さと、前記第2分岐流路および前記第2セル内燃料流路の合計長さとが略同じである燃料電池スタック。前記第1および第2分岐流路は、前記第1または第2燃料電池セルの主面に対して略垂直方向に延びる流路部分を含む請求項1に記載の燃料電池スタック。前記第1分岐流路と前記第1セル内燃料流路とは、その接続部分において、前記第1燃料電池セルの主面に対して略垂直方向に延びる流路を形成しており、前記第2分岐流路と前記第2セル内燃料流路とは、その接続部分において、前記第2燃料電池セルの主面に対して略垂直方向に延びる流路を形成している請求項1または2に記載の燃料電池スタック。前記第1分岐流路と前記第1セル内燃料流路とは、その接続部分において、前記第1燃料電池セルの主面に対して略平行に延びる流路を形成しており、前記第2分岐流路と前記第2セル内燃料流路とは、その接続部分において、前記第2燃料電池セルの主面に対して略平行に延びる流路を形成している請求項1または2に記載の燃料電池スタック。前記第1セル内燃料流路、前記第2セル内燃料流路および前記セル外燃料流路の断面積が、それぞれ100μm2~1mm2の範囲内である請求項1~4のいずれかに記載の燃料電池スタック。前記第1燃料電池セルと前記第2燃料電池セルとは、前記第1カソード極側と前記第2カソード極側とが対向するように離間して配置されている請求項1~5のいずれかに記載の燃料電池スタック。前記第1燃料電池セルと前記第2燃料電池セルとは、前記第1カソード極側と前記第2燃料供給部側とが対向するように、または、前記第2カソード極側と前記第1燃料供給部側とが対向するように離間して配置されている請求項1~5のいずれかに記載の燃料電池スタック。同一平面上に配置される2以上の前記第1燃料電池セルからなる第1燃料電池セル集合体と、前記第1燃料電池セル集合体の主面上に配置される燃料電池セル集合体であって、同一平面上に配置され、かつ前記第1燃料電池セルのそれぞれに対向配置される2以上の前記第2燃料電池セルからなる第2燃料電池セル集合体と、すべての前記第1および第2燃料電池セルに結合される前記燃料分配部と、を含み、少なくとも対向配置される第1燃料電池セルと第2燃料電池セルとに関して、前記第1分岐流路および前記第1セル内燃料流路の合計長さと、前記第2分岐流路および前記第2セル内燃料流路の合計長さとが略同じである請求項1~7のいずれかに記載の燃料電池スタック。前記第1燃料電池セル集合体は、ライン状に配列した2以上の第1燃料電池セルからなり、前記第2燃料電池セル集合体は、ライン状に配列した2以上の第2燃料電池セルからなる請求項8に記載の燃料電池スタック。前記第1燃料電池セル集合体において、2以上の第1燃料電池セルは、隣り合う2つの第1燃料電池セルの間に隙間が形成されるように配置されており、前記第2燃料電池セル集合体において、2以上の第2燃料電池セルは、隣り合う2つの第2燃料電池セルの間に隙間が形成されるように配置されている請求項9に記載の燃料電池スタック。前記第1燃料電池セル集合体は、2以上の第1燃料電池セルを隙間なくライン状に配列したものであり、前記第2燃料電池セル集合体は、2以上の第2燃料電池セルを隙間なくライン状に配列したものである請求項9に記載の燃料電池スタック。ダイレクトアルコール型燃料電池である請求項1~11のいずれかに記載の燃料電池スタック。請求項1~12のいずれかに記載の燃料電池スタックと、前記導入口に接続される、前記液体燃料を収容するための燃料タンクと、を含む燃料電池システム。前記燃料タンクから前記導入口への前記液体燃料の流動を促進させる送液手段をさらに含む請求項13に記載の燃料電池システム。燃料電池においては、1つの燃料電池セルでは不十分である電力を、たとえば携帯用電子機器の新規電源として十分な程度にまで高めるために、複数の燃料電池セルを電気的に接続して組み合わせることが従来行なわれている。この場合、各燃料電池セルに対して均一に燃料供給できることが重要である。各燃料電池セルへの燃料供給が不均一になると、燃料不足に陥り、十分な出力を発揮できない燃料電池セルが生じて、燃料電池全体としての出力が低下するためである。このような燃料供給の不均一性の問題は、各燃料電池セルに対して流路を介して液体燃料を供給する場合において、該流路を介した液体燃料の供給が重力の影響を受け易い、燃料電池セルの主面上に他の燃料電池セルを積層した、すなわち、複数の燃料電池セルをその厚み方向に積層した燃料電池本明細書においては、このような燃料電池を燃料電池スタックと称する。において特に顕著である。上記特許文献1には、燃料電池セルに対して燃料を均一に供給することを技術課題とする発明が記載されているが、当該文献における燃料供給の均一化とは、1つの燃料電池セルにおけるアノード極面内での均一化を意味するものであり、複数の燃料電池セルへの燃料供給の均一化、ひいては厚み方向に積層された複数の燃料電池セルへの燃料供給の均一化については何らの教示も与えない。そこで本発明の目的は、厚み方向に積層された複数の燃料電池セルを含む燃料電池スタックであって、各燃料電池セルに対して均一に液体燃料の供給を行なうことができる燃料電池スタックおよびこれを用いた燃料電池システムを提供することにある。上記課題を解決すべく本発明は、第1アノード極、第1電解質膜および第1カソード極をこの順で有する第1膜電極複合体、ならびに、液体燃料を流通させるための第1セル内燃料流路を有し、第1アノード極側に配置される第1燃料供給部を備える第1燃料電池セルと、第1燃料電池セルの主面上に配置される燃料電池セルであって、第2アノード極、第2電解質膜および第2カソード極をこの順で有する第2膜電極複合体、ならびに、液体燃料を流通させるための第2セル内燃料流路を有し、第2アノード極側に配置される第2燃料供給部を備える第2燃料電池セルと、第1および第2燃料電池セルに結合され、第1および第2燃料電池セルへの液体燃料の分配を行なうための燃料分配部とを含む燃料電池スタックを提供するものである。ここで、本発明の燃料電池スタックにおいて燃料分配部は、液体燃料を導入するための導入口と、該導入口に接続される主流路、該主流路における導入口とは反対側の端部と第1セル内燃料流路とを接続する第1分岐流路、および、該端部と第2セル内燃料流路とを接続する第2分岐流路からなるセル外燃料流路とを有するものである。そして、本発明の燃料電池スタックにおいて、第1分岐流路および第1セル内燃料流路の合計長さと、第2分岐流路および第2セル内燃料流路の合計長さとは略同じとされる。上記のような本発明の燃料電池スタックにおいて、第1および第2分岐流路は、第1または第2燃料電池セルの主面に対して略垂直方向に延びる流路部分を含むことができる。また、第1分岐流路と第1セル内燃料流路とは、その接続部分において、第1燃料電池セルの主面に対して略垂直方向に延びる流路を形成し、第2分岐流路と第2セル内燃料流路とは、その接続部分において、第2燃料電池セルの主面に対して略垂直方向に延びる流路を形成していてもよい。あるいは、第1分岐流路と第1セル内燃料流路とは、その接続部分において、第1燃料電池セルの主面に対して略平行に延びる流路を形成し、第2分岐流路と第2セル内燃料流路とは、その接続部分において、第2燃料電池セルの主面に対して略平行に延びる流路を形成していてもよい。第1セル内燃料流路、第2セル内燃料流路およびセル外燃料流路の断面積は、それぞれ100μm2~1mm2の範囲内であることが好ましい。第1燃料電池セルと第2燃料電池セルとは、第1カソード極側と第2カソード極側とが対向するように離間して配置されてもよいし、いずれか一方の燃料電池セルのカソード極側と他方の燃料電池セルの燃料供給部側とが対向するようにすなわち、第1カソード極側と第2燃料供給部側とが対向するように、または、第2カソード極側と第1燃料供給部側とが対向するように離間して配置されてもよい。本発明の燃料電池スタックは、同一平面上に配置される2以上の第1燃料電池セルと、同一平面上に配置される2以上の第2燃料電池セルとを含むことができる。たとえば本発明の燃料電池スタックは、1つの好ましい実施形態において、同一平面上に配置される2以上の第1燃料電池セルからなる第1燃料電池セル集合体と、該第1燃料電池セル集合体の主面上に配置される燃料電池セル集合体であって、同一平面上に配置され、かつ第1燃料電池セルのそれぞれに対向配置される2以上の第2燃料電池セルからなる第2燃料電池セル集合体と、すべての第1および第2燃料電池セルに結合される上記燃料分配部とを含むものである。この実施形態においては、少なくとも対向配置される第1燃料電池セルと第2燃料電池セルとに関して、第1分岐流路および第1セル内燃料流路の合計長さと、第2分岐流路および第2セル内燃料流路の合計長さとが略同じとされる。好ましくは、第1燃料電池セル集合体はライン状に配列した2以上の第1燃料電池セルからなり、第2燃料電池セル集合体はライン状に配列した2以上の第2燃料電池セルからなる。第1燃料電池セル集合体において2以上の第1燃料電池セルは、隣り合う2つの第1燃料電池セルの間に隙間が形成されるように配置され、第2燃料電池セル集合体において2以上の第2燃料電池セルは、隣り合う2つの第2燃料電池セルの間に隙間が形成されるように配置されてもよい。あるいは、第1燃料電池セル集合体は、2以上の第1燃料電池セルを隙間なくライン状に配列したものであり、第2燃料電池セル集合体は、2以上の第2燃料電池セルを隙間なくライン状に配列したものであってもよい。本発明の燃料電池スタックは、アルコールまたはアルコール水溶液を液体燃料とするダイレクトアルコール型燃料電池であることができる。また本発明は、上記本発明に係る燃料電池スタックと、上記導入口に接続される、液体燃料を収容するための燃料タンクとを含む燃料電池システムを提供する。該燃料電池システムは、燃料タンクから導入口への液体燃料の流動を促進させる送液手段をさらに含むことができる。本発明によれば、厚み方向に積層された複数の燃料電池セルを含む燃料電池スタックにおいて、各燃料電池セルに対する液体燃料の供給の均一化が図られ、もって高い出力を発揮する燃料電池スタックおよびこれを用いた燃料電池システムを提供することができる。以下、本発明の燃料電池スタックおよび燃料電池システムについて、実施の形態を示して詳細に説明する。<燃料電池スタック>図1は本発明に係る燃料電池スタックの一例を示す概略斜視図であり、図2は図1に示されるII-II線における概略断面図である。これらの図面に示される燃料電池スタック1は、合計20個の燃料電池セル10個の第1燃料電池セル20および10個の第2燃料電池セル20’、ならびに、これらの燃料電池セルのすべてに結合され、各燃料電池セルに液体燃料を分配供給するための燃料分配部10から構成されている。1全体構造燃料電池スタック1は、同一平面上に互いに離間して、かつライン状に配列された5個の第1燃料電池セル20からなる第1燃料電池セル集合体40;同一平面上に互いに離間して、かつライン状に配列された5個の第2燃料電池セル20’からなり、第1燃料電池セル集合体40の主面上第1燃料電池セル集合体40の厚み方向における上側であって、第1燃料電池セル集合体40と離間して配置された第2燃料電池セル集合体50;および、すべての第1および第2燃料電池セル20,20’すべての第1および第2燃料電池セル集合体40,50に結合された燃料分配部10を含む。燃料分配部10は、燃料電池セル集合体を構成する燃料電池セルの配列方向燃料電池セル集合体の長手方向に対して平行に、かつ対向配置された第1および第2燃料電池セル集合体40,50の側方に配置され、その側面で、対向配置された第1および第2燃料電池セル集合体40,50を構成するそれぞれの第1および第2燃料電池セル20,20’と結合されている。この例において燃料電池スタック1は、燃料分配部10における対向する両側面に結合される合計2個の第1燃料電池セル集合体40と合計2個の第2燃料電池セル集合体50を有している。燃料電池スタック1を構成する燃料電池セルは、互いに電気的に直列接続および/または並列接続される。また、第1燃料電池セル集合体40と第2燃料電池セル集合体50とが、離間して対向配置されることにより、これらの第1および第2燃料電池セル集合体40,50の間に空間30が形成されている。この空間30は、酸化剤空気等の供給経路を構成する。第2燃料電池セル集合体50を構成する第2燃料電池セル20’はすべて、その下方に配置された対向配置された第1燃料電池セル集合体40を構成する第1燃料電池セル20のそれぞれに対向配置される第2燃料電池セル20’の直下に第1燃料電池セル20が配置される。第1燃料電池セル20の主面と第2燃料電池セル20’とは略平行である。第1燃料電池セル20と第2燃料電池セル20’とは、それらのカソード極側が対向するように第1カソード極側と第2カソード極側とが対向するように離間して配置されている。第1燃料電池セル20は、第1アノード極、第1電解質膜および第1カソード極をこの順で有する第1膜電極複合体を含む第1発電部21と、第1発電部21の第1アノード極側に配置された第1燃料供給部22とを少なくとも備えるものである図1参照。第1燃料供給部22は、液体燃料を流通させるあるいは、燃料電池セル面内で拡散流通させるための第1セル内燃料流路23を有する図2参照。同様に、第2燃料電池セル20’は、第2アノード極、第2電解質膜および第2カソード極をこの順で有する第2膜電極複合体を含む第2発電部21’と、第2発電部21’の第2アノード極側に配置された第2燃料供給部22’とを少なくとも備えるものである図1参照。第2燃料供給部22’は、液体燃料を流通させるあるいは、燃料電池セル面内で拡散流通させるための第2セル内燃料流路23’を有する図2参照。燃料分配部10は、それぞれの第1および第2燃料電池セル20,20’に液体燃料を分配供給するための部位であり、液体燃料を導入するための導入口11をいずれかの表面に有するとともに、導入口11と、第1および第2燃料電池セル20,20’の第1および第2セル内燃料流路23,23’とを接続するセル外燃料流路15を内部に備えている図2参照。燃料電池スタック1において導入口11は、上側表面第2燃料電池セル集合体50における第1燃料電池セル集合体40とは反対側の主面と同一面を形成する表面であって、燃料分配部10の長手方向中央部燃料電池セル集合体を構成する中央の燃料電池セルの、燃料電池セル集合体長手方向の中心部に相当する位置に設けられている。2燃料流路構造燃料電池スタック1は、これを構成する各燃料電池セルに液体燃料を供給するための燃料流路を有しており、上述のように、該燃料流路は、各燃料電池セルが有するセル内燃料流路第1および第2セル内燃料流路23,23’、および、燃料分配部10に設けられた、第1および第2セル内燃料流路23,23’に接続されるセル外燃料流路15からなる。セル外燃料流路15は、図2を参照して、導入口11から第1燃料電池セル20および第2燃料電池セル20’の主面に対して略垂直方向の下方第1燃料電池セル20に近づく方向に延びる第1主流路16;第1主流路16における導入口11とは反対側の端部16Aに接続され、第1燃料電池セル20および第2燃料電池セル20’の主面に対して略平行燃料電池セル集合体に近づく方向に延びる第2主流路17以下、第1主流路16と第2主流路17とを含めて主流路18と称する。;主流路18における導入口11とは反対側の端部第2主流路17における端部16Aとは反対側の端部17Aと第1セル内燃料流路23とを接続する第1分岐流路19a;および、端部17Aと第2セル内燃料流路23’とを接続する第2分岐流路19bを含む。図2に示される断面において、第2主流路17は、燃料分配部10の両側面に配された燃料電池セル集合体群への燃料供給を可能とするために、端部16Aから該両側面に向けて計2本延びている。第1および第2分岐流路19a,19bは、第1燃料電池セル20および第2燃料電池セル20’の主面に対して略垂直方向に延びている。なお図示されていないが、セル外燃料流路15は、第1および第2燃料電池セル集合体40,50を構成する中央の燃料電池セル以外の燃料電池セルに液体燃料を供給するための、端部16Aから燃料分配部10の長手方向第1および第2燃料電池セル集合体40,50を構成する燃料電池セルの配列方向に延びる第3主流路を主流路18の一部として有している。この第3主流路には、中央の燃料電池セル以外の各燃料電池セルが有するセル内燃料流路に連結される、図2と同様の構造の第2主流路17および第1および第2分岐流路19a,19bが設けられている。すなわち、燃料電池スタック1は、1本の第1主流路16、合計10本の第2主流路17、1本の第3主流路、合計10本の第1分岐流路19aおよび合計10本の第2分岐流路19bを有する。本明細書において、燃料流路の一部である主流路とは、対向配置された第1燃料電池セル20と第2燃料電池セル20’とに分配供給されることとなる液体燃料が共通して流れる流路であり、より具体的には、セル内燃料流路および第1、第2分岐流路以外の燃料流路を意味する。以上のような燃料流路構造において、燃料電池スタック1は、すべての第1燃料電池セル20とすべての第2燃料電池セル20’との間においてしたがって、対向配置された第1燃料電池セル20と第2燃料電池セル20’とに関しても、第1分岐流路19aおよび第1セル内燃料流路23の合計長さ端部17Aから第1セル内燃料流路23の末端までの流路長と、第2分岐流路19bおよび第2セル内燃料流路23’の合計長さ端部17Aから第2セル内燃料流路23’の末端までの流路長とが略同じになっている。上記のような合計長さの関係は、燃料分配部10の厚み方向中央部、すなわち、互いに対向する第1燃料供給部22の主面および第2燃料供給部22’の主面の双方から等距離の位置に第2主流路17を、第1燃料電池セル20および第2燃料電池セル20’の主面に対して略平行に配するとともにしたがって、第1分岐流路19aと第2分岐流路19bの流路長さが同じである、厚み方向に関して第1、第2燃料供給部22,22’の同じ位置に第1、第2セル内燃料流路23,23’を配した第1、第2燃料電池セル20,20’を用いるしたがって、図2を参照して、燃料電池セル主面に対して略垂直方向に延びる流路部分と略平行に延びる流路部分とからなる略L字型の第1セル内燃料流路23と、同じく略L字型の第2セル内燃料流路23’の流路長さとが同じであることによって実現されている。上記のような合計長さの関係を有する燃料電池スタック1によれば、燃料流路が、第1燃料電池セル20および第2燃料電池セル20’の主面に対して略垂直方向に延びる第1および第2分岐流路19a,19bを含むにもかかわらず、毛細管力により主流路18を通って端部17Aに到達した液体燃料は、第1分岐流路19aと第2分岐流路19bとに均一に分流され、毛細管力により第1燃料電池セル20と第2燃料電池セル20’とに均一に供給される。第1セル内燃料流路23、第2セル内燃料流路23’およびセル外燃料流路15の断面積は、液体燃料の移動が主に毛細管力によって生じるように、それぞれ100μm2~1mm2の範囲内であることが好ましく、それぞれ2500μm2~10000μm2の範囲内であることがより好ましい。図3および図4は、本発明に係る燃料電池スタックの他の例を示す図2と同様の概略断面図である。これらの図面に示されるように、第1燃料電池セル20と、その主面上に配置される対向配置される第2燃料電池セル20’とを、それらのカソード極側が対向するように配置するのではなく、いずれか一方の燃料電池セルのカソード極側と他方の燃料電池セルの燃料供給部側とが対向するように、すなわち、第1カソード極側と第2燃料供給部側とが対向するように、または、第2カソード極側と第1燃料供給部側とが対向するように離間して配置してもよい。図3の例においては、第1、第2セル内燃料流路23,23’は、燃料電池セル主面に対して略平行に延びる流路部分が、それぞれ第1、第2発電部21,21’からの距離が同じになるように配置されているが、第1燃料電池セル20では第1燃料供給部22の第1発電部21側主面に第1分岐流路19aと第1セル内燃料流路23との接続部分が存在する一方、第2燃料電池セル20’では第2燃料供給部22’の第2発電部21’とは反対側の主面に第2分岐流路19bと第2セル内燃料流路23’との接続部分が存在しているため、第1セル内燃料流路23における燃料電池セル主面に対して略垂直方向に延びる流路部分の流路長が、第2セル内燃料流路23’における燃料電池セル主面に対して略垂直方向に延びる流路部分の流路長より短くなっている。したがって図3の例においては、第1分岐流路19aを第2分岐流路19bより長くし、これにより第1分岐流路19aおよび第1セル内燃料流路23の合計長さと、第2分岐流路19bおよび第2セル内燃料流路23’の合計長さとを略同じにするために、燃料分配部10の厚み方向中央部図3におけるXに第2主流路17を配するのではなく、それより第2燃料電池セル20’寄りに第2主流路17を配するようにしている。図4の例においては、第1、第2セル内燃料流路23,23’における燃料電池セル主面に対して略平行に延びる流路部分が、それぞれ第1、第2燃料供給部22,22’における厚み方向中央部に配置されており、第1セル内燃料流路23と第2セル内燃料流路23’とは流路長が同じである。したがって図4の例においては、燃料分配部10の厚み方向中央部図4におけるXに第2主流路17を配することにより、上記合計長さの関係を実現している。以上に掲げた例のうち、図2の例は次のような利点を有する。i第1カソード極側と第2カソード極側とが対向するように第1燃料電池セル20と第2燃料電池セル20’とを対向配置しているため、燃料電池スタック1の最厚部の厚み図2におけるTを、図3および図4の例と比べてより小さくできる、ii図3および図4の例と異なり、第1燃料電池セル20のための酸化剤供給経路と第2燃料電池セル20’のための酸化剤供給経路とを共通化できるすなわち、空間30が共通化された酸化剤供給経路である、iii図3および図4の例と異なり、第1燃料電池セル20および第2燃料電池セル20’として同じ構造の燃料電池セルを用いることができる図3および図4の例では、セル内燃料流路構造が異なる燃料電池セルを用いている、iv図4の例と異なり、上記合計長さの関係を実現するうえで、第1、第2セル内燃料流路23,23’における燃料電池セル主面に対して略平行に延びる流路部分を、必ずしも第1、第2燃料供給部22,22’における厚み方向中央部に配置する必要がない。また、図2~図4の例においては、第1分岐流路19aと第1セル内燃料流路23、および、第2分岐流路19bと第2セル内燃料流路23’とは、それらの接続部分において、第1燃料電池セル20、第2燃料電池セル20’の主面に対して略垂直方向に延びる流路を形成するように接続されているが、これに限定されるものではない。たとえば図5に示されるように、第1分岐流路19aと第1セル内燃料流路23、および、第2分岐流路19bと第2セル内燃料流路23’とは、それらの接続部分において、第1燃料電池セル20、第2燃料電池セル20’の主面に対して略平行に延びる流路を形成するように接続されてもよい。この場合、第1および第2分岐流路19a,19bは、たとえば、燃料電池セル主面に対して略垂直方向に延びる流路部分と略平行に延びる流路部分とからなる略L字型の流路であることができ、第1および第2セル内燃料流路23,23’は、燃料電池セル主面に対して略平行に延びる流路からなることができる。図5の例のような燃料流路構造は、燃料分配部10の一部分図5においてYで示される領域を省略あるいはその領域の幅を小さくすることができ、その分、燃料電池セルの幅、ひいては燃料電池スタックの幅を小さくできるという利点がある。なお、本発明の比較例となる、上記合計長さの関係を満たさない燃料電池スタックの例を図6~図8それぞれ比較例1~3とするに示す。図6~図8はいずれも、燃料電池スタックにおける図2と同様の概略断面図である。図6に示される比較例1の燃料電池スタックは、燃料分配部10の厚み方向中央部図6におけるXに第2主流路17を配していること以外は、図3の例と同じである。これにより、第1分岐流路19aおよび第1セル内燃料流路23の合計長さが、第2分岐流路19bおよび第2セル内燃料流路23’の合計長さより短くなっている。図7に示される比較例2の燃料電池スタックは、燃料分配部10の上にさらに、セル外燃料流路15の一部を含む第2燃料分配部10’を配置した例である。この比較例においてセル外燃料流路15は、第1主流路16からなる主流路と、流路19a1および略L字型の流路19a2からなる第1分岐流路19a、ならびに、略L字型の第2分岐流路19bから構成される。第1分岐流路19aの流路長と第2分岐流路19bの流路長とが異なるために、上記合計長さの関係を満たしていない。また、第2燃料分配部10’の設置により、最厚部の厚み図7におけるTがかなり大きくなっている。図8に示される比較例3の燃料電池スタックは、セル外燃料流路15が、第1主流路16からなる主流路と、流路19a1および流路19a2からなる第1分岐流路19a、ならびに、第2分岐流路19bから構成されること以外は図5の例と同様である。第1分岐流路19aの流路長と第2分岐流路19bの流路長とが異なるために、上記合計長さの関係を満たしていない。3第1燃料電池セル図9は、第1燃料電池セル20の層構成の一例を示す概略断面図であり、図2に示される断面に対して垂直な方向の断面を示したものである。図9に示される例において第1燃料電池セル20は、第1アノード極102、第1電解質膜101および第1カソード極103をこの順で有する第1膜電極複合体104;第1アノード極102上に積層され、これに電気的に接続された第1アノード集電層105;第1カソード極103上に積層され、これに電気的に接続された第1カソード集電層106;第1アノード集電層105に接するように第1アノード集電層105上に積層される第1アノード保湿層107;第1カソード集電層106に接するように第1カソード集電層106上に積層される第1カソード保湿層108;第1アノード極102側に配置され、液体燃料を流通させる燃料電池セル面内で拡散流通させるための第1セル内燃料流路23を有する第1流路板22a;第1膜電極複合体104と第1流路板22aとの間に配置され、液体燃料の気化成分を透過可能な第1気液分離層112;第1気液分離層112と第1アノード保湿層107との間に配置され、気化燃料収容部113aを具備する第1気化燃料板113;および、第1セル内燃料流路23を覆うように第1気液分離層112と第1流路板22aとの間に配置される第1介在層111から構成されている。図9に示される例において第1発電部21は、第1カソード保湿層108、第1カソード集電層106、第1膜電極複合体104、第1アノード集電層105および第1アノード保湿層107からなり、第1燃料供給部22は、第1気化燃料板113、第1気液分離層112、第1介在層111および第1流路板22aからなる。第1電解質膜第1膜電極複合体104を構成する第1電解質膜101は、第1アノード極102から第1カソード極103へプロトンを伝達する機能と、第1アノード極102と第1カソード極103との電気的絶縁性を保ち、短絡を防止する機能を有する。第1電解質膜101の材質は、プロトン伝導性を有し、かつ電気的絶縁性を有する材質であれば特に限定されず、高分子膜、無機膜またはコンポジット膜を用いることができる。高分子膜としては、たとえば、パーフルオロスルホン酸系電解質膜である、ナフィオン登録商標、デュポン社製、アシプレックス登録商標、旭化成社製、フレミオン登録商標、旭硝子社製などが挙げられる。また、スチレン系グラフト重合体、トリフルオロスチレン誘導体共重合体、スルホン化ポリアリーレンエーテル、スルホン化ポリエーテルエーテルケトン、スルホン化ポリイミド、スルホン化ポリベンゾイミダゾール、ホスホン化ポリベンゾイミダゾール、スルホン化ポリフォスファゼンなどの炭化水素系電解質膜などを用いることもできる。無機膜としては、たとえばリン酸ガラス、硫酸水素セシウム、ポリタングストリン酸、ポリリン酸アンモニウムなどからなる膜が挙げられる。コンポジット膜としては、タングステン酸、硫酸水素セシウム、ポリタングストリン酸等の無機物とポリイミド、ポリエーテルエーテルケトン、パーフルオロスルホン酸等の有機物とのコンポジット膜などが挙げられる。第1電解質膜101の厚みはたとえば1~200μmである。第1アノード極および第1カソード極第1電解質膜101の一方の表面に積層される第1アノード極102および他方の表面に積層される第1カソード極103にはそれぞれ、少なくとも触媒と電解質とを含有する多孔質層からなる触媒層が設けられる。第1アノード極102において触媒アノード触媒は、燃料からプロトンと電子とを生成する反応を触媒し、電解質は、生成したプロトンを第1電解質膜101へ伝導する機能を有する。第1カソード極103において触媒は、電解質を伝導してきたプロトンと酸化剤空気などから水を生成する反応を触媒する。第1アノード極102および第1カソード極103の触媒は、カーボンやチタン等の導電体の表面に担持されたものでもよく、なかでも、水酸基やカルボキシル基等の親水性官能基を有するカーボンやチタン等の導電体の表面に担持されていることが好ましい。これにより、第1アノード極102および第1カソード極103の保水性を向上させることができる。保水性の向上により、プロトン移動に伴う第1電解質膜101の抵抗や、第1アノード極102および第1カソード極103における電位分布を改善することができる。第1アノード極102および第1カソード極103はそれぞれ、触媒層上に積層されるアノード導電性多孔質層アノードガス拡散層、カソード導電性多孔質層カソードガス拡散層を備えていてもよい。これらの導電性多孔質層は、第1アノード極102、第1カソード極103に供給されるガス気化燃料または酸化剤を面内において拡散させる機能を有するとともに、触媒層と電子の授受を行なう機能を有する。アノード導電性多孔質層およびカソード導電性多孔質層としては、比抵抗が小さく、電圧の低下が抑制されることから、カーボン材料;導電性高分子;Au、Pt、Pd等の貴金属;Ti、Ta、W、Nb、Ni、Al、Cu、Ag、Zn等の遷移金属;これらの金属の窒化物または炭化物等;ならびに、ステンレスに代表されるこれらの金属を含有する合金などからなる多孔質材料を用いることが好ましい。Cu、Ag、Zn等の、酸性雰囲気下で耐腐食性に乏しい金属を用いる場合には、Au、Pt、Pdなどの耐腐食性を有する貴金属、導電性高分子、導電性窒化物、導電性炭化物、導電性酸化物等により表面処理皮膜形成を行なってもよい。より具体的には、アノード導電性多孔質層およびカソード導電性多孔質層として、たとえば、上記貴金属、遷移金属または合金からなる発泡金属、金属織物および金属焼結体;ならびにカーボンペーパー、カーボンクロス、カーボン粒子を含有するエポキシ樹脂膜などを好適に用いることができる。第1アノード集電層および第1カソード集電層第1アノード集電層105、第1カソード集電層106はそれぞれ、第1アノード極102上、第1カソード極103上に積層される。第1アノード集電層105および第1カソード集電層106はそれぞれ、第1アノード極102、第1カソード極103における電子を集電する機能と、電気的配線を行なう機能とを有する。集電層の材質は、比抵抗が小さく、面方向に電流を取り出しても電圧の低下が抑制されることから、金属であることが好ましく、なかでも、電子伝導性を有し、酸性雰囲気下で耐腐食性を有する金属であることがより好ましい。このような金属としては、Au、Pt、Pd等の貴金属;Ti、Ta、W、Nb、Ni、Mo、Co、Al、Cu、Ag、Zn等の遷移金属;およびこれらの金属の窒化物または炭化物等;ならびに、ステンレスに代表されるこれらの金属を含有する合金などが挙げられる。Cu、Ag、Zn等の、酸性雰囲気下で耐腐食性に乏しい金属を用いる場合には、Au、Pt、Pdなどの耐腐食性を有する貴金属、導電性高分子、導電性窒化物、導電性炭化物、導電性酸化物等により表面処理皮膜形成を行なってもよい。なお、アノード導電性多孔質層およびカソード導電性多孔質層が、たとえば金属等からなり、導電性が比較的高い場合には、第1アノード集電層および第1カソード集電層は省略されてもよい。より具体的には、第1アノード集電層105は、気化燃料を第1アノード極102へ誘導するための厚み方向に貫通する貫通孔開口を複数備える、上記金属材料などからなるメッシュ形状またはパンチングメタル形状を有する平板であることができる。この貫通孔は、第1アノード極102の触媒層で生成する副生ガスCO2ガス等を気化燃料収容部113a側へ誘導するための経路としても機能する。同様に、第1カソード集電層106は、酸化剤たとえば燃料電池外部の空気を第1カソード極103の触媒層に供給するための厚み方向に貫通する貫通孔開口を複数備える、上記金属材料などからなるメッシュ形状またはパンチングメタル形状を有する平板であることができる。第1流路板第1流路板22aは、液体燃料を流通させるための第1セル内燃料流路23が第1アノード極102側表面に形成された板状体であることができる。第1セル内燃料流路23は、たとえば上記板状体の一方の表面に形成された溝凹部からなることができる。第1セル内燃料流路23の形状パターンは特に制限されず、第1アノード極102全面にできるだけ均一に気化燃料を供給できるよう、流路板表面のできるだけ広い範囲にわたって、均一に配置することが好ましい。図10~図12に第1セル内燃料流路23の流路パターンの例を示す。図10~図12に示される第1セル内燃料流路23斜線部はいずれも溝凹部からなる。図10および図11のaは、第1流路板22aにおける第1セル内燃料流路23の形成面を概略上面図で示すとともに、たとえば図2に示す如く、第1セル内燃料流路23と燃料分配部10のセル外燃料流路15とが接続されるように、第1流路板22a上に燃料分配部10の一部が積層された状態を概略上面図で示したものである。図10および図11のbはそれぞれ、図10、図11のaに示されるX-X線、XI-XI線における燃料分配部10の概略断面図である。図10の例において、第1流路板22aの第1セル内燃料流路23と燃料分配部10のセル外燃料流路15より具体的には第1分岐流路19aとの接続点は1点のみであるすなわち、第1セル内燃料流路23の入口は1つのみであるが、第1セル内燃料流路23は、互いに略平行にかつ等間隔を空けて延びる合計5本の分岐流路を有するように、櫛歯状に分岐した構造を有している。このような分岐構造により、第1アノード極102全面により均一に気化燃料を供給することができる。このように、第1、第2セル内燃料流路23,23’の入口が1つのみであり、第1、第2セル内燃料流路23,23’が複数の分岐流路からなる場合1本の第1、第2セル内燃料流路23,23’がそれぞれ、末端に向かう途中で複数の流路に枝分かれする場合においては、第1分岐流路19aおよび第1セル内燃料流路23の合計長さ端部17Aから第1セル内燃料流路23の末端までの流路長と、第2分岐流路19bおよび第2セル内燃料流路23’の合計長さ端部17Aから第2セル内燃料流路23’の末端までの流路長とが略同じであるとは、第1、第2セル内燃料流路23,23’が有する対向配置された分岐流路流路板面方向において同じ位置にある分岐流路に関して、それぞれ上記合計長さが略同じであることをいう。すなわち、第1分岐流路19aおよび第1セル内燃料流路23からなる、端部17Aから第1セル内燃料流路23の末端に至る複数の経路のうち、第1セル内燃料流路23としてある1つの分岐流路を含む経路を選択し、端部17Aから第2セル内燃料流路23’の末端に至る複数の経路のうち、上記で選択した分岐流路に対向配置された分岐流路を含む経路を選択し、これらの流路長を比較したときに上記合計長さの関係を満たし、かかる関係が対向配置された分岐流路のすべてについて満たされていることをいう。典型的には、第1流路板22aを含む第1燃料電池セル20に対向配置される第2燃料電池セル20’の流路板第2流路板には、第1流路板22aが有する第1セル内燃料流路23と同じ形状の第2セル内燃料流路23’を備えたものが用いられる。一方、図11に示されるように、セル外燃料流路15の第1分岐流路19aを枝分かれ状にし図11b参照、これに伴い、第1セル内燃料流路23の入口を複数設けるとともに、第1セル内燃料流路23を図10の例と同様に複数の分岐流路から構成することも可能である図11の例では入口は4つであり、第1セル内燃料流路23は5本の分岐流路を有する。第1、第2セル内燃料流路23,23’がともにこのような構造を有する場合において、第1分岐流路19aおよび第1セル内燃料流路23の合計長さ端部17Aから第1セル内燃料流路23の末端までの流路長と、第2分岐流路19bおよび第2セル内燃料流路23’の合計長さ端部17Aから第2セル内燃料流路23’の末端までの流路長とが略同じであるとは、端部17Aから第1セル内燃料流路23の末端に至る複数の経路のうち、いずれの経路を選択した場合においても、かつ、端部17Aから第2セル内燃料流路23’の末端に至る複数の経路のうち、いずれの経路を選択した場合においても、これらの流路長を比較したときに上記合計長さの関係を満たすことをいう。典型的には、第1流路板22aを含む第1燃料電池セル20に対向配置される第2燃料電池セル20’の流路板第2流路板には、第1流路板22aが有する第1セル内燃料流路23と同じ形状の第2セル内燃料流路23’を備えたものが用いられる。図12は、第1流路板の他の一例を示す概略上面図であり、第1セル内燃料流路23の流路パターンの他の例を示したものである。図12の流路形状は図11と類似しているが、第1セル内燃料流路23が第1流路板22aの1つの端面側面まで延びており、4つの入口が該端面に設けられている点で図11と相違する。このような構造の流路板は、図5に示される燃料電池スタックのように、流路板の側面においてセル内燃料流路とセル外燃料流路とを接続する形態に用いることができる。第1流路板22aは、プラスチック材料または金属材料などから作製することができる。プラスチック材料としては、たとえば、ポリフェニレンサルファイドPPS、ポリメタクリル酸メチルPMMA、アクリロニトリルブタジエンスチレンABS、ポリ塩化ビニル、ポリエチレンPE、ポリエチレンテレフタラートPET、ポリエーテルエーテルケトンPEEK、ポリテトラフルオロエチレンPTFE、ポリフッ化ビニリデンPVDFなどを挙げることができる。金属材料としては、たとえば、チタン、アルミニウム等のほか、ステンレス、マグネシウム合金等の合金材料を用いることができる。第1気化燃料板図13aは図9に示す第1燃料電池セル20で用いられている第1気化燃料板113を示す概略上面図であり、図13bは図13aに示されるXIII-XIII線における概略断面図である。第1気化燃料板113は、第1膜電極複合体104と第1気液分離層112との間に気化燃料を収容するための空間すなわち、気化燃料収容部113aを形成するための部材である。図9の例において第1気化燃料板113は、第1アノード保湿層107に接するように第1アノード保湿層107と第1気液分離層112との間に配置されている。第1気化燃料板113は、厚み方向に貫通する貫通口である気化燃料収容部113a、および、気化燃料収容部113aと第1気化燃料板113外部とを連通する連通経路113bを有する。連通経路113bは、第1アノード極102で生成した副生ガスCO2ガス等を燃料電池セル外部に排出させるための経路である。連通経路113bは、第1気化燃料板113の周縁部に設けられ、気化燃料収容部113aから該周縁部の端面まで延びる溝凹部からなる。連通経路113bの出口は、たとえば燃料分配部10が結合される燃料電池セル側面に対向する側面に設けられる。第1セル内燃料流路23上に第1気液分離層112を介して気化燃料収容部113aを設けることにより、第1アノード極102に供給される気化燃料濃度の第1アノード極102面内における均一化および気化燃料量の最適化が促進される。気化燃料収容部113aを設けることは以下の点でも有利である。i気化燃料収容部113a内に存在する空気層により、第1膜電極複合体104と第1セル内燃料流路23との間の断熱を図ることができる。これにより、第1セル内燃料流路23内の液体燃料の温度が過度に上昇することによるクロスオーバーを抑制できる。このことは、燃料電池セルの内部温度の暴走および内圧上昇の抑制に寄与する。ii第1アノード極102で生成したCO2ガス等の副生ガスは、発電により生じた熱を伴って気化燃料収容部113a内に到達し、続いて連通経路113bを通って、燃料電池セル外部に排出される。これにより、燃料電池セル内部に蓄積される熱量を大幅に低減することができるため、第1セル内燃料流路23を含めて燃料電池セル全体としての過度の温度上昇を抑制することができる。このこともまた、燃料電池セルの内部温度の暴走および内圧上昇の抑制に寄与する。特に、第1気化燃料板113に連通経路113b副生ガスの排出口を設けていることにより、第1セル内燃料流路23への熱の伝達が起こりにくく、したがって第1セル内燃料流路23内に存在する液体燃料の過度の温度上昇ならびに、これに伴うクロスオーバーおよび温度暴走がより生じにくい。iii連通経路113bより副生ガスを良好に排出することができるため、副生ガスの排出不良による燃料供給阻害を抑制することができ、第1アノード極102への燃料供給を良好に行なうことができる。これにより、安定した発電特性を得ることができる。また、連通経路113bより副生ガスを良好に排出することができるため、副生ガスの第1セル内燃料流路23内への侵入を抑制することができる。これにより、第1アノード極102に対して、十分な量の気化燃料を安定して供給することができるようになるため、燃料電池セルの出力安定性を向上させることができる。第1気化燃料板113の厚みは、たとえば、100~1000μm程度とすることができ、100~300μm程度まで薄くした場合であっても、上記のような効果を十分に得ることができる。第1気化燃料板113が有する貫通口気化燃料収容部113aは、第1膜電極複合体104と第1セル内燃料流路23との間の断熱性の観点から、図13に示されるように、第1気化燃料板113の面積に対する開口率をできるだけ大きくすることが好ましく、したがって第1気化燃料板113はできるだけ大きな貫通口を有する枠形状ロの字状を有することが好ましい。貫通口の開口率、すなわち、第1気化燃料板113の面積に対する貫通口の開口面積後述するように、第1気化燃料板113は2以上の貫通口を有していてもよく、その場合にはそれらの開口面積の合計の割合は、好ましくは50以上、より好ましくは60以上である。貫通口の開口率を大きくすることは、気化燃料収容部113aの、第1アノード極102に供給される燃料濃度を均一化する機能を高める上でも有利であり、第1アノード極102への十分な燃料供給を確保する上でも有利である。なお、貫通口の開口率は、通常90以下である。連通経路113bは、第1気化燃料板113の周縁部に設けられる溝凹部に限定されるものではなく、厚み方向に貫通する貫通穴であってもよいが、強度の観点から、溝凹部からなることが好ましい。第1気化燃料板113の強度の観点から、連通経路113bの深さは第1気化燃料板113の厚みの75程度までとすることが好ましい。図14aは第1気化燃料板の他の例を示す概略上面図であり、図14bは図14aに示されるXIV-XIV線における概略断面図である。図14に示されるように、第1気化燃料板は2以上の貫通口を有していてもよい。図14に示される第1気化燃料板114は、縦横2列に配列された合計4つの貫通口114aを有する。これは、大きな貫通口の縦方向および横方向に梁を設け、4つに分割したものということもできる。このような複数の貫通口を有する梁を設けた第1気化燃料板は、面内方向の剛性が向上するため、衝撃等に対する強度に優れる燃料電池セルが得られる点において有利である。また、図13に示されるような梁を設けない構造と比較して、第1気化燃料板の上下に配置される部材の熱などに起因する膨張等による貫通口の閉塞がより生じにくい点においても有利である。第1気化燃料板が2以上の貫通口を有する場合、その周縁部に設けられる連通経路は、貫通口ごとに、貫通口の数と同じ数だけ設けてもよいし、貫通口の数より少ない、もしくは多い数の連通経路を設けることもできる。図14の例においては、4つの貫通口114aに対して2つの連通経路114bが設けられている。このように、貫通口ごとに連通経路を設けなくてもよいが、その場合には、図14に示されるように、連通経路114bが設けられていない貫通口図14aにおける下2つの貫通口114aは、接続経路114cによって、連通経路114bが設けられた貫通口図14aにおける上2つの貫通口114aに空間的に接続される。接続経路114cは、連通経路114bと同様、貫通口間の梁に設けられた溝凹部であることができる図14b。接続経路114cを設けることにより、連通経路114bが設けられていない貫通口内に入った副生ガスを、連通経路114bを通して外部に排出することができる。第1気化燃料板の貫通口気化燃料収容部に到達した副生ガスの外部への排出効率を向上させるために、あるいは、第1気化燃料板の、第1アノード極102に供給される燃料の濃度を均一化する機能を高めるために、連通経路114bが設けられた貫通口同士および/または連通経路114bが設けられていない貫通口同士を空間的に接続する接続経路114dを設けることも好ましい図14a。連通経路の断面積2以上の連通経路を有する場合にはこれらの断面積の合計S1と、第1気化燃料板の側面の合計面積S0との比S1/S0は、副生ガスおよびこれに伴う熱の排出を行なうために0より大きくすることが必要であり、好ましくは0.002以上である。また、好ましくは0.3未満、より好ましくは0.1未満、さらに好ましくは0.05未満である。当該比が0.3以上になると、液体燃料の漏洩や空気の混入が起こりやすくなり、発電の安定性が低下するおそれがある。連通経路のすべてを燃料分配部10が結合される燃料電池セル側面に対向する側面に設ける場合など、第1気化燃料板が有する4つの周縁部のうち、いずれか1つの周縁部にのみ1または2以上の連通経路を設ける場合において、連通経路の断面積2以上の連通経路を有する場合にはこれらの断面積の合計S1と、連通経路が設けられる周縁部における側面の断面積S2との比S1/S2は、上記と同様の理由から、好ましくは0.008以上である。第1気化燃料板の材質は、プラスチック、金属または非多孔質性のカーボン材料などであることができる。プラスチックとしては、たとえば、ポリフェニレンサルファイドPPS、ポリイミドPI、ポリメタクリル酸メチルPMMA、アクリロニトリルブタジエンスチレンABS、ポリ塩化ビニル、ポリエチレンPE、ポリエチレンテレフタラートPET、ポリエーテルエーテルケトンPEEK、ポリテトラフルオロエチレンPTFE、ポリフッ化ビニリデンPVDFなどを挙げることができる。金属としては、たとえば、チタン、アルミニウム等のほか、ステンレス、マグネシウム合金等の合金を用いることができる。上記のなかでも、第1気化燃料板は、金属、ポリフェニレンサルファイドPPSまたはポリイミドPIなどの剛性が大きい材質からなることが好ましい。剛性が大きい第1気化燃料板を用いると、ホットプレス熱圧着により第1気化燃料板とこれに隣接する部材との接合が可能になるため、燃料電池セルの厚みや発電特性のばらつきを低減することができる。また、ホットプレス時において、連通経路の閉塞を有効に防止することができる。なお、第1気化燃料板は省略されてもよいが、上述の効果を得るために第1気化燃料板を設置することが好ましい。第1気液分離層第1膜電極複合体104と第1流路板22aとの間であって、後述する第1介在層111の第1アノード極102側表面上に配置される第1気液分離層112は、気化燃料透過性液体燃料の気化成分を透過できる性質かつ液体燃料不透過性の疎水性を有する多孔質層であり、第1アノード極102への燃料の気化供給を可能とする気液分離能を有する層である。第1気液分離層112は、第1アノード極102へ供給される気化燃料の量または濃度を適切量に制御制限するとともに、均一化する機能をも有する。第1気液分離層112を設けることにより、燃料のクロスオーバーを効果的に抑制でき、第1膜電極複合体104に温度ムラが生じにくく、安定した発電状態を維持することができる。第1気液分離層112としては、使用する燃料に関して気液分離能を有するものであれば特に制限されないが、たとえば、ポリテトラフルオロエチレンPTFE、ポリフッ化ビニリデン等のフッ素系樹脂、撥水化処理されたシリコーン樹脂などからなる多孔質膜または多孔質シートを挙げることができ、具体的には、ポリテトラフルオロエチレンからなる多孔質フィルムである日東電工株製テミッシュTEMISH登録商標のNTF2026A-N06やNTF2122A-S06が例示できる。気化燃料透過性および液体燃料不透過性を付与する観点から、第1気液分離層112が有する細孔の最大細孔径は、0.1~10μmであることが好ましく、0.5~5μmであることがより好ましい。最大細孔径は、後述する第1介在層111と同様、メタノール等を用いてバブルポイントを測定することにより求めることができる。第1気液分離層112は、後述する水に対する接触角が、通常80度以上であり、より典型的には90度以上である。第1気液分離層112の厚みは特に制限されないが、上記機能を十分に発現させるために、20μm以上であることが好ましく、50μm以上であることがより好ましい。また、燃料電池セルの薄型化の観点からは、第1気液分離層112の厚みは500μm以下であることが好ましく、300μm以下であることがより好ましい。第1介在層第1流路板22aの第1アノード極102側表面したがって、第1セル内燃料流路23を形成する溝凹部を覆うように第1気液分離層112と第1流路板22aとの間に配置される第1介在層111は、水に対する接触角が70度未満の親水性を有する層であることが好ましい。このような層を、第1セル内燃料流路23を覆うように配置することによって、液体燃料は、第1介在層111が有する親水性に基づいて第1セル内燃料流路23内に引き込まれるため、第1セル内燃料流路23内部における液体燃料の圧力損失を低減させることができる。これにより第1セル内燃料流路23への燃料供給効率および第1流路板22a面内における液体燃料の拡散性、ひいては第1アノード極102への気化燃料の供給効率および第1アノード極102面内での燃料供給の均一性をより向上させることができる。第1介在層111の水に対する接触角は、JISR3257基板ガラス表面のぬれ性試験に準拠して測定される。第1介在層111は、液体燃料に対して毛細管作用を示すことが好ましく、第1セル内燃料流路23内の液体燃料の圧力損失をより効果的に低減できるよう、比較的大きな毛細管力を有することがより好ましい。このような観点から、第1介在層111は細孔を有することが好ましく、その最大細孔径は1μm以下であることが好ましく、0.7μm以下であることがより好ましい。第1介在層111の最大細孔径は、後述するバブルポイントを測定することで得られるが、それ以外の手法としては水銀圧入法によって測定することができる。ただし、水銀圧入法では0.005μm~500μmの細孔分布しか測定できないため、この範囲外の細孔は存在しない、もしくは無視できる場合に有効な測定手段である。第1介在層111は、特に制限されないが、測定媒体をメタノールとしたときのバブルポイントが、たとえば5kPa以上程度であることができる。より高い毛細管力を付与する場合には、バブルポイントは高いことが好ましい。このような観点から、バブルポイントは30kPa以上であってよく、さらには50kPa以上であってよい。一方で、発電中に第1セル内燃料流路23またはセル外燃料流路15中の液体燃料内に生じた気泡を第1介在層111および第1気液分離層112を介して気化燃料収容部113a側に逃がし、燃料電池セル外に排出できるようにすることを考慮した実施形態においては、第1介在層111のバブルポイントは低いことが好ましい。このような実施形態においては、主に第1介在層111の親水性表面の濡れ性が、第1セル内燃料流路23の内部における液体燃料の圧力損失の低減に寄与する。また、第1介在層111の設置は、第1介在層111内に液体燃料を保持できることにより、第1アノード極102で発生した副生ガスの第1セル内燃料流路23内への侵入を効果的に防止することができるという点でも有利である。また、第1アノード極102で発生した副生ガスが第1セル内燃料流路23内へ浸入することを防止できることは、副生ガスの燃料電池セル外部への排出ルートが、第1気化燃料板113の連通経路からの排出ルートに絞られることを意味しており、したがって、連通経路からの副生ガスの排出およびこれに伴う熱の排出を促進させることができるとともに、第1セル内燃料流路23への熱の伝達をより効果的に抑制することができる。これにより、第1セル内燃料流路23を含めて燃料電池全体としての過度の温度上昇ならびに、これに伴うクロスオーバーおよび温度暴走をより効果的に抑制することが可能になる。バブルポイントとは、液媒体で濡らした層膜の裏側から空気圧をかけたときに、層膜の表面に気泡の発生が認められる最小圧力である。バブルポイントΔPは、下記式1:ΔP[Pa]=4γcosθ/d1γは測定媒体の表面張力[N/m]、θは層膜の素材と測定媒体との接触角、dは層膜が有する最大細孔径である。によって定義される。バブルポイントは、測定媒体をメタノールとし、JISK3832に準拠して測定される。第1介在層111としては、たとえば、高分子材料、金属材料または無機材料などからなる多孔質層や、高分子膜を挙げることができ、具体例を示せば以下のとおりである。i次の材料からなる多孔質層。ポリフッ化ビニリデンPVDF、ポリテトラフルオロエチレンPTFE等のフッ素系樹脂;アクリル系樹脂;ABS樹脂;ポリエチレン、ポリプロピレン等のポリオレフィン系樹脂;ポリエチレンテレフタラート等のポリエステル系樹脂;セルロースアセテート、ニトロセルロース、イオン交換セルロース等のセルロース系樹脂;ナイロン;ポリカーボネート系樹脂;ポリ塩化ビニル等の塩素系樹脂;ポリエーテルエーテルケトン;ポリエーテルスルホン;ガラス;セラミックス;ステンレス、チタン、タングステン、ニッケル、アルミニウム、スチール等の金属材料。多孔質層は、これらの材料からなる発泡体、焼結体、不織布または繊維ガラス繊維等などであることができる。ii次の材料からなる高分子膜。パーフルオロスルホン酸系重合体;スチレン系グラフト重合体、トリフルオロスチレン誘導体共重合体、スルホン化ポリアリーレンエーテル、スルホン化ポリエーテルエーテルケトン、スルホン化ポリイミド、スルホン化ポリベンゾイミダゾール、ホスホン化ポリベンゾイミダゾール、スルホン化ポリフォスファゼンなどの炭化水素系重合体などの電解質膜材料として用いることができるもの。これらの高分子膜は、3次元的に絡み合う高分子間の隙間として、ナノオーダーの細孔を有している。以上に掲げた材料のうち、疎水性材料を基材として用いる場合には、親水性官能基を導入するなどの方法により親水化処理を施し、細孔表面の水に対する濡れ性を高めることにより、接触角を70度未満に調整することができる。第1介在層111の厚みは特に制限されないが、燃料電池セルの薄型化の観点から、好ましくは20~500μmであり、より好ましくは50~200μmである。第1燃料電池セル20は、第1介在層111を有していなくてもよい。この場合、第1セル内燃料流路23を覆うように第1流路板22aの第1アノード極102側表面上に直接、第1気液分離層112が積層される。この構成によれば、発電時の温度上昇により液体燃料中の溶存気体から気泡が生じても、これを気化燃料収容部113a側へ押し出すことができるため、当該気泡による第1セル内燃料流路23の閉塞を防止することができる。一方、第1介在層111を設ける場合には、上記のように比較的バブルポイントの低いものを用いるか、上記気泡を排出させるための経路を燃料電池セル内に設けることが好ましいたとえば、第1セル内燃料流路23末端と燃料電池セル外とを連通する経路など。第1カソード保湿層および第1アノード保湿層第1カソード保湿層108は、第1カソード極103上、好ましくは第1カソード集電層106上に配置される、第1カソード極103で発生した水が、第1カソード極103側から燃料電池セル外に蒸散することを防止するための任意で設けられる層である。第1カソード保湿層108を設けることにより、第1カソード極103で生じた水を燃料電池セル外部に蒸散させることなく、効率的に第1電解質膜101を介して第1アノード極102に戻し、第1アノード極102での反応に有効利用させることができる。第1アノード保湿層107は、第1アノード極102または第1アノード集電層105と気化燃料収容部113aとの間に配置される、第1アノード極102内の水分が、第1アノード極102側から第1膜電極複合体外にたとえば気化燃料収容部113aへ蒸散することを防止し、第1アノード極102内に保持させるための任意で設けられる層である。第1アノード保湿層107を設けることにより、第1カソード極103で発生し、第1電解質膜101を介して第1アノード極102に到達した水を第1膜電極複合体外に蒸散させることなく第1アノード極102内に良好に保持することができる。これにより当該水が第1アノード極102での反応に有効に利用されるため、第1アノード極102での反応効率が向上し、高い発電特性を安定して発揮することができる。とりわけ、第1カソード保湿層108との併用により、当該効果をより効果的に得ることができる。また、第1カソード保湿層108および第1アノード保湿層107の設置は、第1電解質膜101の乾燥、ならびにこれに伴うセル抵抗の増大および発電特性の低下を防止するうえでも有効である。第1カソード保湿層108および第1アノード保湿層107は、気化燃料または燃料電池セル外部からの酸化剤空気など等を透過できるよう気体透過性であり、水に対して不溶性であって、かつ保湿性水を蒸散させない性質を有する材料から構成される。具体的には、ポリフッ化ビニリデンPVDF、ポリテトラフルオロエチレンPTFE等のフッ素系樹脂;アクリル系樹脂;ポリエチレン、ポリプロピレン等のポリオレフィン系樹脂;ポリエチレンテレフタラート等のポリエステル系樹脂;ポリウレタン系樹脂;ポリアミド系樹脂;ポリアセタール系樹脂;ポリカーボネート系樹脂;ポリ塩化ビニル等の塩素系樹脂;ポリエーテル系樹脂;ポリフェニレン系樹脂;撥水化処理されたシリコーン樹脂などからなる多孔性膜多孔質層であることができる。これらの保湿層は、上記高分子からなる発泡体、繊維束、織繊維、不織繊維、あるいはこれらの組み合わせなどであることができる。第1カソード保湿層108は、燃料電池セル外部からの酸化剤空気などを透過できるよう気体透過性であり、かつ保湿性水を蒸散させない性質を有していることが望まれることから、その気孔率は、30以上90以下であることが好ましく、50以上80以下であることがより好ましい。気孔率が90を超える場合、第1カソード極103で発生した水を燃料電池セル内に保持することが困難となり得る。一方、気孔率が30未満である場合、燃料電池セル外部からの酸化剤空気などの拡散が阻害され、第1カソード極103における発電特性が低下しやすい。第1アノード保湿層107は、気化燃料および触媒層で生成する副生ガスCO2ガス等などを透過できるような気体透過性であり、かつ保湿性水を蒸散させない性質を有していることが望まれることから、その気孔率は、50以上90以下であることが好ましく、60以上80以下であることがより好ましい。気孔率が90を超える場合、第1カソード極103で発生し、第1電解質膜101を介して第1アノード極102に到達した水を第1膜電極複合体104内に保持することが困難となり得る。一方、気孔率が50未満である場合、気化燃料および触媒層で生成する副生ガスCO2ガス等などの拡散が阻害され、第1アノード極102における発電特性が低下しやすい。第1カソード保湿層108および第1アノード保湿層107の気孔率は、当該保湿層の容積と重量を測定し、当該保湿層の比重を求め、これと素材の比重より、下記式2:気孔率=1-保湿層の比重/素材比重×1002により算出することができる。第1カソード保湿層108および第1アノード保湿層107の厚みは特に制限されないが、上記機能を十分に発現させるために、20μm以上であることが好ましく、50μm以上であることがより好ましい。また、燃料電池セルの薄型化の観点からは、500μm以下であることが好ましく、300μm以下であることがより好ましい。第1カソード保湿層108および第1アノード保湿層107は、それ自身が高い吸水性を有して、一旦吸収した液状の水を取り込んで外部に放出しないような性質を有しないことが望まれることから、撥水性を有することが好ましい。このような観点から、これらの保湿層は、上記の中でも、ポリフッ化ビニリデンPVDF、ポリテトラフルオロエチレンPTFE等のフッ素系樹脂;撥水化処理されたシリコーン樹脂などからなる多孔性膜多孔質層であることが好ましい。具体的には、ポリテトラフルオロエチレンからなる多孔質フィルムである日東電工株製テミッシュTEMISH登録商標のNTF2026A-N06やNTF2122A-S06が例示できる。第1アノード保湿層107は、第1アノード極102上に第1アノード集電層105を配置し、この第1アノード集電層105に接するように第1アノード集電層105上に積層されることが好ましい。これにより、第1アノード極102内の水分が第1膜電極複合体104外に蒸散されることをより効果的に防止することができる。なお、第1カソード保湿層108および第1アノード保湿層107は必要に応じて設けられるものであり、これらの少なくともいずれか一方を省略してもよい。第1セル内燃料流路の厚み方向位置の調整本発明においては、上記合計長さの関係を満足させるために、たとえば図2~図5に示すように、第1燃料供給部22における第1セル内燃料流路23の厚み方向位置を調整することがあるが、この調整は、所定の深さの第1セル内燃料流路23に対して、第1流路板22aの厚みを調節したり、第1流路板22a上に積層される第1気化燃料板113、第1気液分離層112および/または第1介在層111の厚みを調整場合によっては、第1気化燃料板113、第1気液分離層112および/または第1介在層111を省略したりすることで行なうことができる。燃料電池セルのタイプ第1燃料電池セル20および、第2燃料電池セル20’、ひいては本発明の燃料電池スタックは、固体高分子型燃料電池またダイレクトアルコール型燃料電池などであることができ、特にダイレクトアルコール型燃料電池とりわけ、ダイレクトメタノール型燃料電池として好適である。液体燃料としては、たとえば、メタノール、エタノールなどのアルコール類;ジメトキシメタンなどのアセタール類;ギ酸などのカルボン酸類;ギ酸メチルなどのエステル類;ならびにこれらの水溶液を挙げることができる。液体燃料は1種に限定されず、2種以上の混合物であってもよい。コストの低さや体積あたりのエネルギー密度の高さ、発電効率の高さなどの点から、メタノール水溶液または純メタノールが好ましく用いられる。また、第1カソード極に供給される酸化剤ガスとしては、空気または酸素ガスが好適であり、特に空気が好ましい。4第2燃料電池セル第2燃料電池セル20’は、たとえば、第1燃料電池セル20と同様に、第2アノード極、第2電解質膜および第2カソード極をこの順で有する第2膜電極複合体;第2アノード極上に積層され、これに電気的に接続された第2アノード集電層;第2カソード極上に積層され、これに電気的に接続された第2カソード集電層;第2アノード集電層に接するように第2アノード集電層上に積層される第2アノード保湿層;第2カソード集電層に接するように第2カソード集電層上に積層される第2カソード保湿層;第2アノード極側に配置され、液体燃料を流通させる燃料電池セル面内で拡散流通させるための第2セル内燃料流路23’を有する第2流路板;第2膜電極複合体と第2流路板との間に配置され、液体燃料の気化成分を透過可能な第2気液分離層;第2気液分離層と第2アノード保湿層との間に配置され、気化燃料収容部を具備する第2気化燃料板;および、第2セル内燃料流路23’を覆うように第2気液分離層と第2流路板との間に配置される第2介在層から構成することができる。この例において第2発電部21’は、第2カソード保湿層、第2カソード集電層、第2膜電極複合体、第2アノード集電層および第2アノード保湿層からなり、第2燃料供給部22’は、第2気化燃料板、第2気液分離層、第2介在層および第2流路板からなる。第2燃料電池セル20’を構成する部材の詳細については、上述の第1燃料電池セル20を構成する、対応する部材についての記述が引用される。第2燃料電池セル20’の層構成は、第1燃料電池セル20と同一であってもよいし、異なっていてもよい。第2セル内燃料流路の厚み方向位置の調整および燃料電池セルのタイプについても、第1燃料電池セル20についての記述が引用される。5燃料分配部上述のように燃料分配部10は、液体燃料を導入するための導入口11、および、導入口11と各燃料電池セル20,20’のセル内燃料流路23,23’とを接続するセル外燃料流路15を内部に備える、各燃料電池セル20,20’に液体燃料を分配供給するための燃料電池セルとは独立した部材である。図1の例において導入口11の数は1個であるが、これに限定されず、燃料分配部10は、複数の導入口11を有していてもよいたとえば、図2に示される4つの燃料電池セルを1組としたとき、1組につき1個の導入口を設けるなど。燃料分配部10の外形形状は特に制限されず、適用する電子機器が有する燃料電池収容スペースの形状や面積、燃料電池スタックに組み込まれる燃料電池セルの数や配列形態などを考慮して適宜の形状とされる。燃料分配部10は、各種プラスチック材料、金属材料、合金材料などから構成することができる。各燃料電池セル20,20’と燃料分配部10とは、必要に応じてこれらの接触部分にパッキンなど両面テープ等でもよいを挟み、ネジやボルトナット等の締結部材を利用して結合させることができる。6変形例本発明の燃料電池スタックは、以上に示した実施形態および変形例のほか、たとえば次のような変形例をも含むものである。i燃料電池スタック含まれる燃料電池セルの数は特に限定されず、少なくとも、1つの第1燃料電池セル20と、この第1燃料電池セル20の主面上に配置される1つの第2燃料電池セル20’すなわち、少なくとも、厚み方向に積層される2つの燃料電池セルを含んでいればよい。ii燃料電池スタックが、同一平面上に配置された2以上の燃料電池セルからなる燃料電池セル集合体を含む場合において、当該2以上の燃料電池セルは必ずしもライン状に配列されている必要はない。ただし、燃料電池セルの集積率向上、燃料電池スタックの占有面積の低減、燃料分配部の構造簡略化、ストレートな酸化剤空気等の供給経路の確保などの観点から、ライン状に配列することが好ましい。iii第1燃料電池セル20の主面上に配置される第2燃料電池セル20’は、必ずしも、第1燃料電池セル20の直上に配置される対向配置される必要はないが、燃料電池スタックの占有面積の低減や、上述の合計長さの関係を満たす燃料流路の形成のし易さなどの観点から、対向配置させることが好ましい。iv図2などの例において第1および第2分岐流路19a,19bは、第1燃料電池セル20および第2燃料電池セル20’の主面に対して略垂直方向に延びる流路部分を含むが、これに限定されず、端部16Aから第1、第2セル内燃料流路23,23’の入口端部に直接延びる、斜め方向の流路であってもよい。この場合、セル外燃料流路15は、第2主流路17を有しない。v1つの第1燃料電池セル20と、この第1燃料電池セル20の主面上に配置される1つの第2燃料電池セル20’とを1組とし、燃料電池スタックが2組以上の燃料電池セルを含む場合において、本発明では、少なくともこの1組の中で、上述の合計長さの関係を満たしていればよく、たとえば図2を参照して、右側の組の第1燃料電池セル20と、左側の組の第2燃料電池セル20’とが上述の合計長さの関係を満たしている必要は必ずしもない。ただし、燃料電池スタックに含まれるすべての燃料電池セルへの液体燃料供給の均一化を考慮すると、すべての第1燃料電池セル20とすべての第2燃料電池セル20’との間において、上述の合計長さの関係を満たしていることが好ましい。vi第1燃料電池セル20と、この第1燃料電池セル20の主面上に配置される第2燃料電池セル20’との距離空間30の幅は特に制限されないが、各燃料電池セルのカソード極への酸化剤供給効率を考慮すると、好ましくは0.5~5.0mmである。vii燃料電池スタックが、同一平面上にライン状に配列された2以上の燃料電池セルを含む場合において、これらの燃料電池セルは、図1のように、隣り合う燃料電池セル間に隙間が形成されるように配置してもよいし、図15のように、隙間なく配置してもよい。前者の構成図1の構成は、酸化剤として、たとえば空気を用い、送風用のファンやブロアなどの補機を用いることなく、燃料電池スタック周囲の空気を自然対流によって取り込む場合に、上記隙間から空気を取り込むことができるため有利である。また、後者の構成図15の構成は、上記補機を用いて、燃料電池スタック側面から空気などの酸化剤を送り込む場合に、空間30に確実に酸化剤を流すことができるため有利である。<燃料電池システム>上記本発明に係る燃料電池スタックは、液体燃料を収容する燃料タンクなどを付設して燃料電池システムとすることができる。図16および図17はそれぞれ、燃料電池システムの一例を示す概略斜視図、概略断面図である。図16および図17に示される燃料電池システム5は、上述の本発明に係る燃料電池スタック1と、これに液体燃料を送液する送液ユニット送液部2とを備える。送液ユニット2は、少なくとも、燃料電池スタック1が有する燃料分配部10の導入口11に接続され、液体燃料を収容する燃料タンク2aを備えており、必要に応じて、燃料タンク2aから導入口11への液体燃料の流動を促進させる送液ポンプなどの送液手段2bを含む。送液手段2bを含む場合、たとえば、送液ユニット2は、燃料タンク2aと送液手段2bとを第1送液路3で接続し、送液手段2bと燃料分配部10の導入口11とを第2送液路4で接続した構成とすることができる。本発明の燃料電池スタックおよび燃料電池システムは、電子機器、特には、携帯電話、電子手帳、ノート型パソコンに代表される携帯機器などの小型電子機器用の電源として好適に用いることができる。以下、実施例を挙げて本発明をより詳細に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。<実施例1>以下の手順で、図1に示される構成の燃料電池スタックおよびこれを用いた燃料電池システムを作製した。燃料電池スタックが有する燃料流路の構造は図2に示されるとおりであり、第1および第2燃料電池セル20,20’の層構成は図9に示されるとおりである。1膜電極複合体の作製Pt担持量32.5重量、Ru担持量16.9重量の触媒担持カーボン粒子TEC66E50、田中貴金属社製と、電解質である20重量のナフィオン登録商標のアルコール溶液アルドリッチ社製と、n-プロパノールと、イソプロパノールと、ジルコニアボールとを、所定の割合でフッ素系樹脂製の容器に入れ、攪拌機を用いて500rpmで50分間の混合を行なうことにより、アノード極用の触媒ペーストを作製した。また、Pt担持量46.8重量の触媒担持カーボン粒子TEC10E50E、田中貴金属社製を用いること以外はアノード極用の触媒ペーストと同様にして、カソード極用の触媒ペーストを作製した。ついで、片面に撥水性を有する多孔質層が形成されたカーボンペーパー25BC、SGL社製を縦35mm、横40mmに切断した後、その多孔質層上に、上記のアノード極用の触媒ペーストを触媒担持量が約3mg/cm2となるように、縦30mm、横35mmのウィンドウを有したスクリーン印刷版を用いて塗布し、乾燥させることにより、アノード導電性多孔質層であるカーボンペーパー上の中央にアノード触媒層が形成された、厚み約300μmのアノード極を作製した。また、同じサイズのカーボンペーパーの多孔質層上に、上記のカソード極用の触媒ペーストを触媒担持量が約1mg/cm2となるように、縦30mm、横35mmのウィンドウを有したスクリーン印刷版を用いて塗布し、乾燥させることにより、カソード導電性多孔質層であるカーボンペーパー上の中央にカソード触媒層が形成された、厚み約270μmのカソード極を作製した。次に、厚み約175μmのパーフルオロスルホン酸系イオン交換膜ナフィオン登録商標117、デュポン社製を縦35mm、横40mmに切断して電解質膜とし、上記アノード極と電解質膜と上記カソード極をこの順で、それぞれの触媒層が電解質膜に対向するように重ね合わせた後、130°C、2分間の熱圧着を行ない、アノード極およびカソード極を電解質膜に接合した。上記重ね合わせは、アノード極とカソード極の電解質膜の面内における位置が一致するように、かつアノード極と電解質膜とカソード極の中心が一致するように行なった。ついで、得られた積層体の外周部を切断することにより、縦22mm、横26mmの膜電極複合体MEAを作製した。2集電層の積層縦26.5mm、横27mm、厚み0.1mmのステンレス板NSS445M2、日新製鋼社製を用意し、この中央領域に、開孔径φ0.6mmである複数の開孔開孔パターン:千鳥60°ピッチ0.8mmを、フォトレジストマスクを用いたウェットエッチングにて両面から加工することにより、厚み方向に貫通する貫通孔を複数備えるステンレス板を2枚作製し、これらをアノード集電層およびカソード集電層とした。次に、上記アノード集電層をアノード極上に、カーボン粒子とエポキシ樹脂とからなる導電性接着剤層を介して積層するとともに、カソード集電層をカソード極上に、同じ導電性接着剤層を介して積層し、これらを熱圧着により接合して、MEA-集電層積層体を作製した。3保湿層の接合アノード保湿層およびカソード保湿層として、ポリテトラフルオロエチレンからなる多孔質フィルム日東電工株製のテミッシュTEMISH登録商標NTF2122A-S06、縦22mm、横26mm、厚み0.2mm、気孔率75を2枚用意した。これらの保湿層をMEA-集電層積層体のアノード集電層およびカソード集電層上に、ポリオレフィンからなる接着剤層を介して積層し、これらを熱圧着により接合した。これらの保湿層は、MEAの直上または直下に配置されるように接合した。4介在層と気液分離層との接合介在層として、縦26.5mm、横27mm、厚み0.1mmのポリフッ化ビニリデンからなる多孔質フィルムMILLIPORE製のデュラポアメンブレンフィルターを用いた。この多孔質フィルムの水に対する接触角は70度未満であった。また、この多孔質フィルムが有する細孔の最大細孔径は0.1μmであり、またJISK3832に準拠したバブルポイントは、測定媒体をメタノールとしたとき、115kPaであった。また、気液分離層として、縦26.5mm、横27mm、厚み0.2mmのポリテトラフルオロエチレンからなる多孔質フィルム日東電工株製のテミッシュTEMISH登録商標NTF2122A-S06を用いた。この多孔質フィルムの水に対する接触角は120度程度であった。この多孔質フィルムのJISK3832に準拠したバブルポイントは、測定媒体をメタノールとしたとき、18kPaであった。上記介在層上に気液分離層を積層し、すべての側面の層境界部を接着剤で接合した。5気化燃料板の接合エッチング加工により、図14に示される形状を有する縦26.5mm、横27mm、厚み0.2mmのSUS製の気化燃料板を作製した連通経路および接続経路はすべて溝凹部からなる。貫通口の開口率は、4個の合計で63であり、連通経路の断面積の2個の合計と気化燃料板側面の合計面積との比は0.04である。気化燃料板の溝形成面とは反対側の面に上記の介在層と気液分離層との接合体を、その気液分離層側が気化燃料板に対向するように積層し、熱圧着によりこれらを接合した。6流路板の接合図11に示したような流路パターンを有するセル内燃料流路流路幅1.5mm、深さ0.4mmを備えた縦26.5mm、横27mm、厚み0.6mmのSUS製の流路板を用意した。気化燃料板/気液分離層/介在層の接合体の介在層上にポリオレフィン系接着剤を介して流路板を積層した後、熱圧着を行なうことにより、該接合体と流路板とを接合した。7燃料電池セルの作製気化燃料板上に、上で作製した保湿層を有するMEA-集電層積層体を積層し、熱圧着によりこれらを接合した。最後に、端面にエポキシ樹脂を塗布し硬化させることにより封止層を形成して燃料電池セルを得た。合計20個の燃料電池セルを作製した。8燃料分配部の作製ポリフェニレンサルファイドPPSからなる、図1および図2に示すような外形形状を有し外形縦10mm、横138mm、高さ6.0mm、図2に示されるようなセル外燃料流路1本の第1主流路、合計10本の第2主流路17、1本の第3主流路、合計10本の第1分岐流路19aおよび合計10本の第2分岐流路19bが形成され、上面の長手方向中央部に1つの導入口を有する燃料分配部を作製した。セル外燃料流路の流路幅は1.0mm、深さは0.5mmである。9燃料電池スタックの作製20個の燃料電池セルと燃料分配部とを図1および図2に示すような配置関係で結合させた。結合は、セル内燃料流路とセル外燃料流路との接続部での液漏れを防止するため、燃料電池セル-燃料分配部間に両面テープを配置し、さらにネジにて締結することにより行なった。10燃料電池システムの作製燃料タンクと送液ポンプマイクロポンプとをポリエーテルエーテルケトンPEEK製配管で接続し、送液ポンプと上記で得られた燃料電池スタックが有する燃料分配部の導入口とをポリエーテルエーテルケトンPEEK製配管で接続して燃料電池システムを作製した。<比較例1>燃料電池スタックが有する燃料流路の構造を図6の構造としたセル内およびセル外燃料流路の幅および深さは実施例1と同じこと以外は実施例1と同様にして燃料電池スタックおよび燃料電池システムを作製した。発電特性評価10mol/Lのメタノール水溶液を燃料タンクに充填し、送液ポンプを用いて導入口に供給し、燃料電池スタックによる発電を行なった。実施例1、比較例1における発電開始後の各燃料電池セルの電圧の時間変化を、それぞれ図18、図19に示す。なお、第1燃料電池セルの10個燃料電池システムにおける重力方向下側に配置をセル1-A,1-B,1-C,1-D,1-E,1-F,1-G,1-H,1-I,1-Jとし、第2燃料電池セルの10個燃料電池システムにおける重力方向上側に配置をセル2-A,2-B,2-C,2-D,2-E,2-F,2-G,2-H,2-I,2-Jとした。実施例1、比較例1ともに、発電初期においては、空の燃料電池セルにメタノール水溶液が供給されることにより電圧が上昇し、その後一定の電圧開回路電圧で安定する挙動を示した。ただし、比較例1においては、第2燃料電池セルの電位の立ち上がりが、第1燃料電池セルに比べて遅くなる結果が得られた。これは、図6を参照して、第2分岐流路19bおよび第2セル内燃料流路23’の合計長さが、第1分岐流路19aおよび第1セル内燃料流路23の合計長さより長いことに起因している。燃料電池システムの起動時を考慮した場合に、このような時間経過の異なる電位上昇は、システムの立ち上がり時間が長くなりユーザーの利便性を落とすだけでなく、一定時間燃料供給がなされていない状態で電位が印可されるため、セル劣化を引き起こす原因となり好ましくない。また、実施例1、比較例1の燃料電池スタックについて、上記開回路電圧で安定後、毎分10mA/cm2の負荷電流を段階的に増加させた際における燃料電池セルごとの電圧変化I-V特性を測定した。結果を図20実施例1、図21比較例1に示す。実施例1では、第1燃料電池セルと第2燃料電池セルはほぼ同一のI-V特性を示したが、比較例1では、第2燃料電池セルのI-V特性は、第1燃料電池セルよりも低い電流密度で電圧が低下する現象燃料供給不足に伴う物質供給律速が認められた。このため、第2燃料電池セルは、本来の燃料電池セルの特性を引き出すことができておらず、燃料電池システム全体の出力を低下させてしまう。上記のように第1燃料電池セルと第2燃料電池セルでI-V特性が大きく異なる現象は、特に、第1燃料電池セルと第2燃料電池セルを電気的に直列接続する場合に大きな問題となる。直列回路内において、第1燃料電池セルと第2燃料電池セルには、同じ電流量が流れるため、もっとも性能が低い第2燃料電池セルに流せる電流量によって、回路内の電流量が決定される。このため、本来良好な潜在能力を有する第1燃料電池セルまでもが、十分に高い出力で発電させることができなくなる。"