"下記のA~Dを含有することを特徴とする発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物。A:プロピレン重合体成分A-140~97重量及びプロピレンエチレンランダム共重合体成分A-23~60重量但し、成分A-1と成分A-2との合計量を100重量とする。からなり、且つ、下記の特性i~ivを有するプロピレンエチレンブロック共重合体;100重量部B:フィラー;1~10重量部C:下記の特性vを有するエチレン重合体;1~15重量部D:発泡剤特性i:プロピレンエチレンブロック共重合体A全体のメルトフローレート230°C、2.16kg荷重が50~300g/10分である。特性ii:プロピレン重合体成分A-1のメルトフローレート230°C、2.16kg荷重が100~1500g/10分であり、且つ、分子量分布値Mw/Mnが3.5以下である。特性iii:プロピレンエチレンランダム共重合体成分A-2のメルトフローレート230°C、2.16kg荷重が0.8~55g/10分であり、且つ、プロピレンエチレンランダム共重合体成分A-2全量に対するエチレン含量が35~60重量である。特性iv:プロピレンエチレンブロック共重合体Aを180°Cキャピラリーレオメータにおける剪断速度400~10000/sで押出した時の、押出溶融体の直径の測定値D1と、オリフィス径D0から計算されるダイスウェル比D1/D0が、前記剪断速度の常用対数に対して、直線性を示す変曲点を有しない。特性v:メルトフローレート190°C、2.16kg荷重が5~60g/10分である。フィラーBが、タルクであることを特徴とする請求項1に記載の発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物。エチレン重合体Cが、高密度ポリエチレン及び/又は直鎖状低密度ポリエチレンであることを特徴とする請求項1または2に記載の発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物。発泡剤Dが、化学発泡剤であることを特徴とする請求項1~3のいずれか一項に記載の発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物。発泡剤Dが、超臨界状態の二酸化炭素及び/又は超臨界状態の窒素であることを特徴とする請求項1~3のいずれか一項に記載の発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物。さらに、下記のEを含有することを特徴とする請求項1~5のいずれか一項に記載の発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物。E:エラストマー;1~50重量部エラストマーEが、エチレンオクテン共重合体エラストマー及び/又はエチレンブテン共重合体エラストマーであり、且つ、発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物全体のメルトフローレート230°C、2.16kg荷重が40~300g/10分であることを特徴とする請求項6に記載の発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物。さらに、有機過酸化物を含有することを特徴とする請求項1~7のいずれか一項に記載の発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物。請求項1~8のいずれか一項に記載の発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物からなることを特徴とする発泡成形体。表面の少なくとも一部にスキン層を有し、且つ、発泡倍率が2~10倍であることを特徴とする請求項9に記載の発泡成形体。黒着色及び発泡前成形体充填容積100に対する射出率が50/秒の条件で射出発泡成形して得られた場合に、表面のスキャナによる色相のヒストグラムを用いた画像解析において、明度256階調0~255階調中、明度100~255階調の範囲の画素数割合が、画素数全体の0~15であることを特徴とする請求項9または10に記載の発泡成形体。自動車部品用であることを特徴とする請求項9~11のいずれか一項に記載の発泡成形体。請求項9~11のいずれか一項に記載の発泡成形体の製造方法であって、金型が、固定型と前進及び後退が可能な可動型とから構成される射出成形機または射出圧縮成形機を用い、前記発泡成形体の形状位置に相当する金型キャビティクリアランスT1よりも小さい金型キャビティクリアランスT0を有する金型キャビティに、溶融状態または半溶融状態の前記発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物を、発泡前成形体充填容積100に対する射出率が10~450/秒の条件で射出充填する射出工程と、可動型を前記金型キャビティクリアランスT1まで後退させ、発泡剤による膨張圧力によって金型キャビティの空隙を充填せしめる発泡工程とからなる、型開き射出成形法により製造することを特徴とする発泡成形体の製造方法。本発明の目的は、上記従来技術の問題点に鑑み、広範囲の射出率成形剪断速度下においても、メルトフロント樹脂流れ先端部に、乱流や泡の巻き込みが生じ難く、シルバーストリークが生じ難くなるなどにより、発泡成形体の表面外観及び耐傷付性に優れ、べたつき触感が無く、発泡倍率も高く、しっかり感剛性感もあり、大幅な軽量化が可能であり、リサイクル性にも優れた、発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物、発泡成形体及びその製造方法を提供することにある。本発明者らは、上記課題を解決するため、鋭意研究を重ねた結果、プロピレン重合体成分A-1のメルトフローレートと分子量分布値Mw/Mn、プロピレンエチレンランダム共重合体成分A-2のメルトフローレートとエチレン含量が特定範囲にあり、さらに、特定の剪断速度で押出した時の押出溶融体の直径D1とオリフィス径D0から計算されるダイスウェル比D1/D0が、前記剪断速度の常用対数を横軸とした時に直線性を示す変曲点を有しないプロピレンエチレンブロック共重合体Aに、フィラーB、特定のメルトフローレート値を有するエチレン重合体C及び発泡剤Dを配合した発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物、それよりなる発泡成形体及びその製造方法が、発泡成形時に、広範囲の射出率成形剪断速度下においても、メルトフロント樹脂流れ先端部に、乱流や泡の巻き込みやシルバーストリーク白筋が生じ難くなり、表面外観及び耐傷付性に優れ、べたつき触感が無い高発泡倍率の発泡成形体が得られ、しっかり感剛性感もあり、大幅な軽量化が可能であり、リサイクル性にも優れたものとなることを見出し、これらの知見に基づき、本発明を完成するに至った。すなわち、本発明の第1の発明によれば、下記のA~Dを含有することを特徴とする発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物が提供される。A:プロピレン重合体成分A-140~97重量及びプロピレンエチレンランダム共重合体成分A-23~60重量但し、成分A-1と成分A-2との合計量を100重量とする。からなり、且つ、下記の特性i~ivを有するプロピレンエチレンブロック共重合体;100重量部B:フィラー;1~10重量部C:下記の特性vを有するエチレン重合体;1~15重量部D:発泡剤特性i:プロピレンエチレンブロック共重合体A全体のメルトフローレート230°C、2.16kg荷重が50~300g/10分である。特性ii:プロピレン重合体成分A-1のメルトフローレート230°C、2.16kg荷重が100~1500g/10分であり、且つ、分子量分布値Mw/Mnが3.5以下である。特性iii:プロピレンエチレンランダム共重合体成分A-2のメルトフローレート230°C、2.16kg荷重が0.8~55g/10分であり、且つ、プロピレンエチレンランダム共重合体成分A-2全量に対するエチレン含量が35~60重量である。特性iv:プロピレンエチレンブロック共重合体Aを180°Cキャピラリーレオメータにおける剪断速度400~10000/sで押出した時の、押出溶融体の直径の測定値D1と、オリフィス径D0から計算されるダイスウェル比D1/D0が、前記剪断速度の常用対数に対して、直線性を示す変曲点を有しない。特性v:メルトフローレート190°C、2.16kg荷重が5~60g/10分である。本発明の第2の発明によれば、第1の発明において、フィラーBが、タルクであることを特徴とする発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物が提供される。また、本発明の第3の発明によれば、第1または2の発明において、エチレン重合体Cが、高密度ポリエチレンHDPE及び/又は直鎖状低密度ポリエチレンLLDPEであることを特徴とする発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物が提供される。また、本発明の第4の発明によれば、第1~3のいずれかの発明において、発泡剤Dが、化学発泡剤であることを特徴とする発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物が提供される。また、本発明の第5の発明によれば、第1~3のいずれかの発明において、発泡剤Dが、超臨界状態の二酸化炭素及び/又は超臨界状態の窒素であることを特徴とする発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物が提供される。また、本発明の第6の発明によれば、第1~5のいずれかの発明において、さらに、下記のEを含有することを特徴とする発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物が提供される。E:エラストマー;1~50重量部また、本発明の第7の発明によれば、第6の発明において、エラストマーEが、エチレンオクテン共重合体エラストマー及び/又はエチレンブテン共重合体エラストマーであり、且つ、発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物全体のメルトフローレート230°C、2.16kg荷重が40~300g/10分であることを特徴とする発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物が提供される。また、本発明の第8の発明によれば、第1~7のいずれかの発明において、さらに、有機過酸化物を含有することを特徴とする発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物が提供される。また、本発明の第9の発明によれば、第1~8のいずれかの発明の発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物からなることを特徴とする発泡成形体。が提供される。また、本発明の第10の発明によれば、第9の発明において、表面の少なくとも一部にスキン層を有し、且つ、発泡倍率が2~10倍であることを特徴とする発泡成形体が提供される。また、本発明の第11の発明によれば、第9または10の発明において、黒着色及び発泡前成形体充填容積100に対する射出率が50/秒の条件で射出発泡成形して得られた場合に、表面のスキャナによる色相のヒストグラムを用いた画像解析において、明度256階調0~255階調中、明度100~255階調の範囲の画素数割合が、画素数全体の0~15であることを特徴とする発泡成形体が提供される。また、本発明の第12の発明によれば、第9~11のいずれかの発明において、自動車部品用であることを特徴とする発泡成形体が提供される。また、本発明の第13の発明によれば、第9~11のいずれかの発明の発泡成形体の製造方法であって、金型が固定型と前進及び後退が可能な可動型とから構成される射出成形機または射出圧縮成形機を用い、前記発泡成形体の形状位置に相当する金型キャビティクリアランスT1よりも小さい金型キャビティクリアランスT0を有する金型キャビティに、溶融状態または半溶融状態の前記発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物を、発泡前成形体充填容積100に対する射出率が10~450/秒の条件で射出充填する射出工程と、前記金型キャビティクリアランスT1まで可動型を後退させ、発泡剤による膨張圧力によって金型キャビティの空隙を充填せしめる発泡工程とからなる型開き射出成形法により製造することを特徴とする発泡成形体の製造方法が提供される。本発明は、前記した如く、発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物などに係るものであるが、その好ましい態様としては、次のものが包含される。1第1の発明において、エチレン重合体Cは、高密度ポリエチレンHDPE、中密度ポリエチレンMDPE、低密度ポリエチレンLDPE及び直鎖状低密度ポリエチレンLLDPEからなる群より選ばれる少なくとも1種以上の重合体であることを特徴とする発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物。2第1の発明において、発泡剤Dは、i重炭酸ナトリウム、炭酸ナトリウム、重炭酸アンモニウム、炭酸アンモニウム、亜硝酸アンモニウム、アゾジカルボンアミドADCA、N,N’-ジニトロソペンタメチレンテトラミン、ベンゼンスルホニルヒドラジド及び4,4’-ジフェニルジスルホニルアジドからなる群より選ばれる少なくとも1種以上の化学発泡剤、ii二酸化炭素、窒素、アルゴン及びヘリウムからなる群より選ばれる少なくとも1種以上の物理発泡剤またはiii発泡剤膨張剤を内包したマイクロカプセルであることを特徴とする発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物。3前記2の態様において、発泡剤Dの配合量は、Dが化学発泡剤の場合、A100重量部に対し、0.001~10重量部であり、Dが物理発泡剤の場合、超臨界状態を呈する量であることを特徴とする発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物。本発明の発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物及び発泡成形体は、架橋変性などを行わないにもかかわらず、広範囲の射出率成形剪断速度下においても、メルトフロント樹脂流れ先端部に、乱流や泡の巻き込みが生じ難く、シルバーストリークが生じ難いなどにより、発泡成形体の表面外観及び耐傷付性に優れ、べたつき触感が無く、発泡倍率も高く、しっかり感剛性感もあり、大幅な軽量化が可能であり、リサイクル性にも優れるという顕著な効果を発現する。特に、従来困難であった、発泡前の絶対成形肉厚が2mm未満、とりわけ1.5mm以下の領域において、成形が可能であり、均一な高発泡倍率を発現するので大幅な軽量化が可能となる。また、架橋変成などを行わないため、リサイクル性にも優れ、環境適応性も良好である。そのため、ドアトリム、トリム類、天井材、トランク周り、インストルメントパネル、アームレスト、グローブボックス、スイッチパネル、ピラー、コンソール類、各種加飾部品類などの自動車内装部品をはじめとする成形部品用途に、好適に用いることができる。また、本発明の製造方法によれば、前記発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物及び発泡成形体を容易に製造することができるという効果がある。本発明は、プロピレン重合体成分A-1、以下、単に成分A-1ともいう。40~97重量と、プロピレンエチレンランダム共重合体成分A-2、以下、単に成分A-2ともいう。3~60重量但し、成分A-1と成分A-2との合計量を100重量とする。からなる、プロピレンエチレンブロック共重合体A以下、単にAともいう。、フィラーB以下、単にBともいう。、エチレン重合体C以下、単にCともいう。及び発泡剤D以下、単にDともいう。、さらに、場合によりエラストマーE以下、単にEともいう。を含有することを特徴とする発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物、発泡成形体及びその製造方法である。以下、発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物の各成分、発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物の製造方法、及び発泡成形体の製造方法などについて、詳細に説明する。[I]発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物の構成成分1.プロピレンエチレンブロック共重合体A本発明の発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物で用いられるプロピレンエチレンブロック共重合体Aは、以下に述べる、プロピレン重合体成分A-140~97重量、好ましくは50~96重量、より好ましくは60~95重量と、プロピレンエチレンランダム共重合体成分A-23~60重量、好ましくは4~50重量、より好ましくは5~40重量但し、成分A-1と成分A-2との合計量を100重量とする。からなり、且つ、下記の特性i~ivを有するものである。特性i:A全体のメルトフローレート以下MFRとも記す。230°C、2.16kg荷重が50~300g/10分である。特性ii:成分A-1のMFR230°C、2.16kg荷重が100~1500g/10分であり、且つ、分子量分布値Mw/Mnが3.5以下である。特性iii:成分A-2のMFR230°C、2.16kg荷重が0.8~55g/10分であり、且つ、成分A-2全量に対するエチレン含量が35~60重量である。特性iv:Aを180°Cキャピラリーレオメータにおける剪断速度400~10000/sで押出した時の、押出溶融体の直径の測定値D1と、オリフィス径D0から計算されるダイスウェル比D1/D0が、前記剪断速度の常用対数に対して、直線性を示す変曲点を有しない。プロピレンエチレンブロック共重合体Aは、本発明の発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物において、広範囲の射出率成形剪断速度下においても、メルトフロント樹脂流れ先端部に、乱流や泡の巻き込みを生じ難くし、シルバーストリークが生じ難くするなどにより、発泡成形体の良好な表面外観を発現したり、べたつきを抑制し、発泡倍率を高くし、しっかり感を高めるなどの特徴を有する。ここで、成分A-1が40重量未満であるすなわち成分A-2が60重量を超えると、本発明の発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物及びその発泡成形体の表面外観、耐傷付性、発泡倍率及びしっかり感が低下するおそれがある。また、成分A-1が97重量を超えるすなわち成分A-2が3重量未満であると、衝撃強度が低下するおそれがある。1特性特性i:本発明に用いられるプロピレンエチレンブロック共重合体A全体のMFR230°C、2.16kg荷重は、50~300g/10分、好ましくは60~250g/10分、より好ましくは65~200g/10分である。MFRが50g/10分未満であると、発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物の発泡成形体への成形時にショートショットが生じたり、大型の発泡成形体が得られなくなったりするおそれがある。さらに、発泡性も阻害され、発泡倍率が低くなるおそれがある。一方、300g/10分を超えると、メルトフロントにおける乱流や泡の巻き込みが生じ易くなるなどによりシルバーストリークが発生するなど表面外観が悪化低下する外、後記するフィラーBやエチレン重合体Cの分散が不良になるなどの点から耐傷付性が低下したり、衝撃強度が低下するおそれがある。また、過充填による成形バリも生じ易くなる。なお、A及び成分A-1のMFR230°C、2.16kg荷重値は、JISK7210に準拠して測定された値である。特性ii:本発明に用いられるプロピレンエチレンブロック共重合体Aにおける、プロピレン重合体成分A-1のMFR230°C、2.16kg荷重は、100~1500g/10分、好ましくは150~1200g/10分、より好ましくは200~600g/10分であり、且つ、分子量分布値Mw/Mnは、3.5以下、好ましくは0.5~3.5、より好ましくは1~3、さらに好ましくは2~3である。MFRが100g/10分未満であると、発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物の発泡成形体への成形時にショートショットが生じたり、大型の発泡成形体が得られなくなったりするおそれがある。さらに、発泡性も阻害され、発泡倍率が低くなるおそれがある。一方、1500g/10分を超えると、メルトフロントにおける乱流や泡の巻き込みが生じ易くなるなどによりシルバーストリークが発生するなど表面外観が悪化する外、後記するフィラーBやエチレン重合体Cの分散が不良になるなどの点から耐傷付性が低下したり、衝撃強度も低下するおそれがある。また、過充填による成形バリも生じ易くなる。また、分子量分布値Mw/Mnが、3.5を超えると、メルトフロントにおける乱流や泡の巻き込みが生じ易くなるなどによりシルバーストリークが発生するなど表面外観が悪化したり、べたつき触感が生じ易くなる。なお、該分子量分布値Mw/Mnの具体的な測定条件などは実施例に後記する。特性iii:本発明に用いられるプロピレンエチレンブロック共重合体Aにおける、プロピレンエチレンランダム共重合体成分A-2のMFR230°C、2.16kg荷重は、0.8~55g/10分、好ましくは1~40g/10分、より好ましくは1.5~20g/10分であり、且つ、成分A-2全量に対するエチレン含量は、35~60重量、好ましくは39~55重量、より好ましくは40~50重量である。MFRが0.8g/10分未満であると、発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物の発泡成形体への成形時に、メルトフロントにおける乱流や泡の巻き込みが生じ易くなるなどにより表面外観が悪化したり、後記するフィラーBやエチレン重合体Cの分散が不良になるなどの点から耐傷付性が低下したりするおそれがある。一方、55g/10分を超えると、べたつき触感が生じたり、衝撃強度が低下するおそれがある。なお、この成分A-2のMFR値は、直接測定することは不可能のため、成分A-1のMFR、A全体のMFRを測定し、以下の式により算出する。logA全体のMFR=100-Wc/100×log成分A-1のMFRWc/100×log成分A-2のMFRここで、WcはA中の成分A-2の割合であり、後記する実施例の方法により求められる。さらに、成分A-2全量に対するエチレン含量が35重量未満であると、発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物の発泡成形体への成形時に、成分A-2と成分A-1の相溶性変化などにより成分A-2の分散形態がいわゆる玉状から扁平状などに変化したり、粘度挙動が変化するなどのため、メルトフロントにおける乱流や泡の巻き込みが生じ易くなるなどによりシルバーストリークが発生するなど表面外観が悪化し、後記するフィラーBやエチレン重合体Cの分散が不良になるなどの点から耐傷付性が低下したり、加えて衝撃強度が低下するおそれがある。また、60重量を超えると、この場合も前記の理由などにより、表面外観や耐傷付性が低下するおそれがある。特性iv:本発明に用いられるプロピレンエチレンブロック共重合体Aは、180°Cキャピラリーレオメータにおける剪断速度400~10000/sで押出した時の押出溶融体の直径D1とオリフィス径D0から計算されるダイスウェル比、D1/D0が、前記剪断速度の常用対数を横軸とした時に、図1の下の線分の様に、直線性を示す変曲点を有しないことが必要である。ここで、図1の上の線分の様に、前記剪断速度の常用対数を横軸とした時に直線性を示さない変曲点を有する場合は、発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物及びその発泡成形体において、成分A-2の分散状態がより過大になったり、玉状になり易いなどのため、メルトフロントにおける乱流や泡の巻き込みが生じ易くなるなどによりシルバーストリークが発生するなど表面外観が悪化するおそれがあり、また、後記するフィラーBやエチレン重合体Cの分散が不良になるなどの点から耐傷付性や、衝撃強度も低下するおそれがあるので好ましくない。ここで、直線性を示すか否か変曲点を有するか否かの評価を行う方法に関しては、前記の様にキャピラリーレオメータを用いて、180°Cにおけるプロピレンエチレンブロック共重合体Aの前記D1/D0ダイスウェル比の剪断速度依存性を測定し、そのプロット線における直線性変曲点の有無を判定する。具体的な測定条件などは実施例に後記する。また、プロピレンエチレンブロック共重合体Aは、180°Cキャピラリーレオメータにおける剪断速度400~10000/sで押出した時に、メルトフラクチャー波立ち現象を生じないことが好ましい。メルトフラクチャーを生ずる場合は、発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物及びその発泡成形体において、メルトフロントにおける乱流や泡の巻き込みが生じ易くなるなどによりシルバーストリークが発生するなど表面外観が悪化する傾向がある。具体的な測定条件などは実施例に後記する。なお、MFR、分子量分布値Mw/Mn、プロピレンエチレンランダム共重合体成分A-2の含量及びエチレン含量は、MFR計、クロス分別装置、フーリエ変換型赤外線吸収スペクトル分析、ゲルパーミエーションクロマトグラフィーGPCで測定する値である。主な項目の測定条件などは、実施例において後記する。2製造本発明に用いられるプロピレンエチレンブロック共重合体Aの製造方法は特に限定されず、例えば以下に示す方法で製造することができる。i重合用反応器重合用の反応器としては、特に形状、構造を問わないが、スラリー重合、バルク重合で一般に用いられる撹拌機付き槽や、チューブ型反応器、気相重合に一般に用いられる流動床反応器、撹拌羽根を有する横型反応器などが挙げられる。本発明においては、撹拌羽根を有する横型反応器が好ましく、これを2基以上、図2に示すように連結して使用することがより好ましい。ii重合触媒重合触媒は、その必要とする全量を重合開始時に存在させ、重合当初から重合に関与させることが好ましく、重合開始後、新たに触媒を追加しないことが好ましい。この場合、パウダー性状の悪化やゲル発生を抑制ことができる。重合触媒の種類は、特に限定されるものではなく、公知の触媒が使用可能である。例えば、チタン化合物と有機アルミニウムを組み合わせた、いわゆるチーグラーナッタ触媒、或いはメタロセン触媒例えば、特開平5-295022号公報に開示。が使用できる。ここで、助触媒として例えば有機アルミニウム化合物を使用することができる。また、前記の触媒には、立体規則性改良や粒子性状制御、可溶性成分の制御、分子量分布の制御などを目的とする各種重合添加剤を使用することができる。例えば、ジフェニルジメトキシシラン、tert-ブチルメチルジメトキシシランなどの有機ケイ素化合物、酢酸エチル、安息香酸ブチルなどを挙げることができる。iii重合形式及び重合溶媒重合形式としては、ヘキサン、ヘプタン、オクタン、ベンゼン若しくはトルエンなどの不活性炭化水素を重合溶媒として用いるスラリー重合、プロピレン自体を重合溶媒とするバルク重合、また、原料のプロピレンを気相状態下で重合する気相重合が可能である。また、これらの重合形式を組み合わせて行うことも可能である。例えば、プロピレン重合体部分の重合をバルク重合で行い、プロピレンエチレンランダム共重合体部分の重合を気相重合で行う方法や、プロピレン重合体部分の重合をバルク重合と続いて気相重合で行い、プロピレンエチレンランダム共重合体部分の重合は気相重合で行う方法などが挙げられる。iv重合圧力本発明の重合においては、重合圧力は特に限定されず、一定で行うことも随時変化させることも可能である。通常、大気圧に対する相対圧力で0.1~5MPa、好ましくは0.3~3.5MPa程度で実施するのが好ましい。撹拌羽根を有する横型反応器を2基、図2に示すように連結して使用する場合は、第1重合工程を1.0~3.0MPa、第2重合工程を1.0~3.0MPaとすることが好ましい。ただし、重合圧力は重合温度におけるプロピレンの蒸気圧力より高く設定するべきでない。v重合温度本発明において、重合温度に関しては、特に限定されないが、通常20~100°C、好ましくは40~80°Cの範囲から選択される。この重合温度は、重合開始時と重合終了時において同一でも異なっていても良い。撹拌羽根を有する横型反応器を2基、図2に示すように連結して使用する場合は、第1重合工程を40°C~80°C、第2重合工程を30°C~80°Cとすることが好ましい。vi重合時間本発明において、重合時間も、特に限定されないが、通常30分~10時間で実施される。一般に、プロピレン重合体部分の製造は、気相重合で30分~5時間、バルク重合で30分~2時間、スラリー重合で2~8時間を標準とし、また、プロピレンエチレンランダム共重合体部分は、気相重合で1~3時間、バルク重合で20分~1時間、スラリー重合で1~3時間を標準とする。撹拌羽根を有する横型反応器を2基、図2に示すように連結して使用する場合は、第1重合工程を30分~4時間、第2重合工程を30分~3時間とすることが好ましい。プロピレン重合体成分A-1は、発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物の剛性の点から、プロピレンの単独重合体であることが好ましいが、成形性などの点からプロピレンと少量のコモノマーとの共重合体であってもよい。該共重合体にあっては、具体的には、例えば、エチレン、1-ブテン、1-ペンテン、1-ヘキセン、3-メチル-1-ブテン、4-メチル1-ペンテンなどのプロピレン以外のα-オレフィン、スチレン、ビニルシクロペンテン、ビニルシクロヘキサン及びビニルノルボルナンなどのビニル化合物からなる群から選ばれる1以上のコモノマーに相応するコモノマー単位を、好ましくは5重量以下の含量で含むことができる。これらのコモノマーは、二種以上が共重合されていてもよい。コモノマーは、エチレン及び/または1-ブテンであるのが好ましく、最も好ましいのはエチレンである。ここで、コモノマー単位の含量は、赤外分光分析法IRにて求めた値である。プロピレン重合体部分の重合に続いて、プロピレンエチレンランダム共重合体部分の重合を行う。また、これらの規定値を満足するプロピレンエチレンブロック共重合体は種々の製品が市販されており、これら市販の製品を本発明におけるプロピレンエチレンブロック共重合体Aとして使用してもよい。3配合量比本発明の発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物における各種成分の配合割合は、プロピレンエチレンブロック共重合体A:100重量部を基準とする。なお、Aは2種以上併用することもでき、その場合は使用した合計量を基準とする。2.フィラーB本発明に用いられるフィラーBは、無機または有機のフィラーである。Bは、発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物及びその発泡成形体において、しっかり感剛性感の向上、寸法安定性線膨張係数の低減の向上、剛性などの物性の向上、表面外観発泡倍率環境適応性の各向上などを発現することに寄与するものである。1種類、形状などフィラーBの具体例としては、例えば、無機フィラーとして、シリカ、ケイ藻土、バリウムフェライト、酸化ベリリウム、軽石、軽石バルンなどの酸化物、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、塩基性炭酸マグネシウムなどの水酸化物、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、ドロマイト、ドーソナイトなどの炭酸塩、硫酸カルシウム、硫酸バリウム、硫酸アンモニウム、亜硫酸カルシウムなどの硫酸塩または亜硫酸塩、タルク、クレー、マイカ、ガラス繊維、ガラスバルーン、ガラスビーズ、ケイ酸カルシウム、ワラストナイト、モンモリロナイト、ベントナイトなどのケイ酸塩、カーボンブラック、グラファイト、炭素繊維、炭素中空球などの炭素類や、硫化モリブデン、ボロン繊維、ホウ酸亜鉛、メタホウ酸バリウム、ホウ酸カルシウム、ホウ酸ナトリウム、塩基性硫酸マグネシウム繊維、チタン酸カリウム繊維、ホウ酸アルミニウム繊維、ケイ酸カルシウム繊維、炭酸カルシウム繊維、各種金属繊維などを挙げることができる。一方、有機フィラーとしては、例えば、モミ殻などの殻繊維、木粉、木綿、ジュート、紙細片、セロハン片、芳香族ポリアミド繊維、セルロース繊維、ナイロン繊維、ポリエステル繊維、ポリプロピレン繊維、各種合成繊維、熱硬化性樹脂粉末などを挙げることができる。フィラーBの形状については、特に制限はなく、粒状、板状、棒状、繊維状、ウィスカー状など、いずれの形状のものも、使用することができる。中でも板状、繊維状、ウィスカー状のものは、しっかり感剛性感、寸法安定性や物性などのバランスに優れた本発明の発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物及びその発泡成形体が得られ易いなどの点で好ましい。また、ポリマー用フィラーとして市販されているものは、いずれも使用できる。これらは、一般的な粉末状の外に、取り扱いの利便性などを高めた、圧縮魂状、ペレット造粒状、顆粒状、チョップドストランド状などの形態で製造されることが多いが、いずれも使用することができる。中でも粉末状、圧縮魂状、顆粒状が好ましい。フィラーBの内、タルク、ポリエステル繊維、ウィスカー、ガラス繊維、炭素繊維、中でもタルク及びポリエステル繊維から選ばれた少なくとも一種のものは、発泡成形性、寸法安定性、しっかり感剛性感、剛性などの物性、耐傷付性としっかり感剛性感のバランス、経済性などのバランスに優れた発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物及びその発泡成形体が得られ易いなどの点で好ましい。ここで、例えば、ポリエステル繊維と木綿と混紡したものなど、異なる複数の繊維同士を混紡したものでもよい。なお、ここでいうウィスカーとは、塩基性硫酸マグネシウム繊維、チタン酸カリウム繊維、ホウ酸アルミニウム繊維、ケイ酸カルシウム繊維、炭酸カルシウム繊維、極細炭素繊維などの極細概ね2μmφ以下、とりわけ1μmφ以下繊維状のものである。この内、平均粒径が15μm以下、好ましくは0.5~10μm、より好ましくは2~8μmのタルクは、発泡成形性、寸法安定性、しっかり感剛性感、剛性などの物性、耐傷付性としっかり感剛性感のバランス、経済性などのバランスに特に優れた発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物及びその発泡成形体が得られ易いなどの点で好ましい。この平均粒径は、レーザー回折散乱方式粒度分布計等を用いて測定した値であり、測定装置としては、例えば、堀場製作所LA-920型が挙げられる。また、タルクは、平均アスペクト比が4以上、特に5以上のものがより好ましい。タルクのアスペクト比の測定は、顕微鏡などにより測定された値より求められる。これらのフィラーBは、有機チタネート系カップリング剤、有機シランカップリング剤、不飽和カルボン酸、またはその無水物をグラフトした変性ポリオレフィン、脂肪酸、脂肪酸金属塩、脂肪酸エステルなどによって表面処理したものを用いてもよく、また、2種以上併用して表面処理してもよい。2製造これらのフィラーBの製造方法は、特に限定されたものではなく、公知の各種製造方法などにて製造される。例えば、タルクの場合、天然に産出されたものを機械的に微粉砕化することにより得られたものを、さらに精密に1回または複数回分級することによって得られる。粉砕機としては、例えばジョークラシャ-、ハンマークラシャ-、ロールクラシャー、スクリーンミル、ジェット粉砕機、コロイドミル、ローラーミル、振動ミルなどを用いることができる。これらの粉砕されたタルクは、本発明で示される平均粒径に調節するために、例えばサイクロン、サイクロンエアセパレーター、ミクロセパレーター、サイクロンエアセパレーター、シャープカットセパレターなどの装置で1回または繰り返し湿式または乾式分級する。特定の粒径に粉砕した後、シャープカットセパレターにて、分級操作を行うことが好ましい。また、本発明におけるフィラーBとして、種々の市販製品を購入し、使用することもできる。3配合量比本発明において、用いられるフィラーBの配合割合は、A100重量部に対して、1~10重量部、好ましくは1.5~8重量部、より好ましくは2~6重量部である。Bの配合割合が1重量部未満であると、発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物及びその発泡成形体のしっかり感剛性感や寸法安定性などが低下し易いおそれがある。一方、10重量部を超えると、発泡成形性、耐傷付性、表面外観や衝撃強度が低下するおそれがある。なお、Bは、2種以上併用することもできる。3.エチレン重合体C本発明に用いられるエチレン重合体Cは、C全体のMFR190°C、2.16kg荷重が5~60g/10分のものである。また、該エチレン重合体Cは、エチレン含有量がC全体において50mol以上のものであり、且つ、後記するエラストマーEに該当しないものをいう。このエチレン重合体Cは、プロピレンエチレンブロック共重合体A及びフィラーBに、後記する発泡剤Dなどとともに添加されることにより、本発明の発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物及びその発泡成形体において、特に優れた表面外観及び耐傷付性を発現させて、べたつき触感も無く、高い発泡倍率を発現するなどの特徴を有する。1種類、特性本発明に用いられるエチレン重合体Cの種類としては、高密度ポリエチレンHDPE、中密度ポリエチレンMDPE、低密度ポリエチレンLDPE、直鎖状低密度ポリエチレンLLDPE直鎖状中密度ポリエチレンLMDPEとも称されるものも含む、超低密度ポリエチレンVLDPE、エチレンα,β-不飽和カルボン酸エステル共重合体、エチレンα-オレフィン共重合体及びエチレンビニルエステル共重合体などのポリエチレン系共重合体などのうち、後記するエラストマーEに該当しないものを挙げることができ、これらから選ばれる少なくとも1種以上の重合体である。中でも、本発明の発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物及び発泡成形体の表面外観及び耐傷付性の向上効果などの点から、高密度ポリエチレンHDPE、中密度ポリエチレンMDPE、低密度ポリエチレンLDPE、または直鎖状低密度ポリエチレンLLDPEを単独で使用するか、これらを2種以上併用するのが好ましく、さらに高密度ポリエチレンHDPEまたは直鎖状低密度ポリエチレンLLDPEを各々単独で使用するか、これらを併用するのがより好ましい。エチレン重合体Cは、全体のMFR190°C、2.16kg荷重が5~60g/10分、好ましくは6~40g/10分、より好ましくは10~30g/10分のものである。該MFR190°C、2.16kg荷重が5g/10分未満であると、本発明の発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物及び発泡成形体において、流動性成形性や発泡成形体の外観が低下するおそれがある。一方、60g/10分を超えると、前記樹脂組成物中での該Cの分散状態が不均一化するなどのため、発泡成形体の外観、耐傷付性及び衝撃強度が低下したり、べたつき触感が生じたりするおそれがある。なお、該MFR190°C、2.16kg荷重値は、JISK6922あるいはK7210に準拠して測定された値である。ここで、エチレン重合体Cの密度は、特に限定されないが、通常は0.86~0.97g/cm3程度である。密度が0.86g/cm3未満であると、本発明の発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物及び発泡成形体において、耐傷付性や剛性感などが低下するおそれがある。一方、0.97g/cm3を超えると、耐傷付性及び衝撃強度が低下するおそれがある。例えば、Cが高密度ポリエチレンの場合は、通常0.92~0.97g/cm3程度であり、好ましくは0.94~0.965g/cm3、より好ましくは0.95~0.96g/cm3である。密度が0.92g/cm3未満であると、本発明の発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物及び発泡成形体において、耐傷付性やしっかり感剛性感などが低下したり、べたつき触感が生じたりするおそれがある。一方、0.97g/cm3を超えると、耐傷付性及び衝撃強度が低下するおそれがある。また、Cが直鎖状低密度ポリエチレンの場合は、通常0.90~0.95g/cm3程度であり、好ましくは0.91~0.94g/cm3、より好ましくは0.915~0.935g/cm3である。密度が0.90g/cm3未満であると、本発明の発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物及び発泡成形体において、耐傷付性やしっかり感剛性感などが低下したり、べたつき触感が生じたりするおそれがある。一方、0.95g/cm3を超えると、耐傷付性及び衝撃強度が低下するおそれがある。なお、該密度値は、JISK6922あるいはK7112に準拠して測定された値である。2製造本発明に用いられるエチレン重合体Cの製造方法は特に限定されず、例えば以下に示す方法で製造することができる。Cが高密度ポリエチレンや中密度ポリエチレンの場合は、例えば、チタン、ジルコニウムなどの遷移金属化合物、マグネシウム化合物からなるチーグラー触媒、酸化クロム系触媒を代表とするフィリップス触媒、ジルコニウム、ハフニウム、チタンなどの遷移金属化合物に少なくとも1つのシクロペンタジエニル基または置換シクロペンタジエニル基を有するメタロセン触媒などの触媒を使用して、気相法、溶液法、高圧法、スラリー法などのプロセスで、エチレンまたはエチレンと少量のプロピレン、1-ブテン、1-ヘキセン、4-メチル-1-ペンテン、1-オクテンなどのα-オレフィンとを共重合させて製造する。また、Cが直鎖状低密度ポリエチレンの場合は、例えば、前記チーグラー触媒、前記フィリップス触媒、前記メタロセン触媒などの触媒を使用して、気相法、溶液法、高圧法、スラリー法などのプロセスで、エチレンとプロピレン、1-ブテン、1-ヘキセン、4-メチル-1-ペンテン、1-オクテンなどのα-オレフィンとを共重合させるなどして製造する。α-オレフィンは単独で使用してもよいが2種類以上を併用して使用してもかまわない。また、Cが低密度ポリエチレンの場合は、例えば、パーオキサイドなどのラジカル発生剤を重合開始剤として、高圧ラジカル重合法などのプロセスで、エチレンまたはエチレンと少量のプロピレン、1-ブテン、1-ヘキセン、4-メチル-1-ペンテン、1-オクテンなどのα-オレフィンとを共重合させて製造する。また、Cが超低密度ポリエチレンの場合は、例えば、前記直鎖状低密度ポリエチレンの場合と同様の方法などで製造する。また、エチレン系重合体は種々の製品が市販されており、これらの中から本願規定の条件を満足するものを購入し、本発明のエチレン系重合体Cとして使用してもよい。3配合量比本発明において、用いられるエチレン重合体Cの配合割合は、プロピレンエチレンブロック共重合体A100重量部に対して、1~15重量部、好ましくは2~10重量部、より好ましくは3~8重量部である。Cの配合割合が1重量部未満であると、発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物及びその発泡成形体の表面外観、耐傷付性及び衝撃強度などが低下するおそれがあり、一方、配合割合が15重量部を超えると、べたつき触感が生じたり、しっかり感剛性感が低下するおそれがある。なお、Cは2種類以上を併用することもできる。4.発泡剤D本発明に用いられる発泡剤Dは、化学発泡剤、物理発泡剤及びマイクロカプセルなどであり、発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物及びその発泡成形体において、発泡倍率を高め良好な表面外観を発現させる機能を有する。1種類、機能など発泡剤Dの種類としては、例えば、化学発泡剤、物理発泡剤及びマイクロカプセルなどが挙げられ、発泡成形に通常使用できるものであれば、特に制限なく用いることができるが、発泡成形体の表面外観や発泡成形性が良好である場合が多いことなどから化学発泡剤が好ましい。化学発泡剤としては、例えば、重炭酸ナトリウム、炭酸ナトリウム、重炭酸アンモニウム、炭酸アンモニウム、亜硝酸アンモニウムなどの無機系化学発泡剤や、アゾジカルボンアミドADCA、N,N’-ジニトロソペンタメチレンテトラミン、ベンゼンスルホニルヒドラジド、4,4’-ジフェニルジスルホニルアジドなどの有機系化学発泡剤が挙げられる。これらの化学発泡剤には、発泡成形体の気泡を安定的に均一微細にするなどのために、必要に応じて、気体の発生を促すクエン酸の様な有機酸や、クエン酸ナトリウムの様な有機酸金属塩などを使用、併用添加することもでき、また、タルク、炭酸リチウムの様な無機微粒子などを造核剤として添加することもできる。化学発泡剤としては、通常の射出成形機などの各種成形機が安全に使用でき、成形体において均一微細な気泡が得られ易いなどの点から、無機系が好ましい。前記の様に、化学発泡剤は、無機系、有機系など種々挙げられるが、好ましいものとしては、重炭酸ナトリウム、クエン酸、クエン酸ナトリウム及びこれら二種以上の混合体が挙げられ、さらに好ましいものとして、重炭酸ナトリウム、重炭酸ナトリウムとクエン酸ナトリウムの組み合わせ、重炭酸ナトリウムとクエン酸の組み合わせが挙げられる。これら化学発泡剤は、例えば、平均粒径1~100μmの粒子に加工し、発泡成形時に、プロピレンエチレンブロック共重合体A、フィラーB及びエチレン重合体Cに、またはAとBとCと後記のエラストマーEなどとの混練、造粒物などに、まぶして混合するなどしてから、各種成形機例えば射出成形機に供給したり、射出成形する際に、射出成形機のシリンダーの途中から注入したりして、シリンダー内などで分解して二酸化炭素などの気体を発生するものである。また、化学発泡剤は、取り扱い性、貯蔵安定性、A及びCなどへの分散性などの点から、ポリオレフィン系樹脂を基材としたマスターバッチとして造粒加工した後に、使用することもできる。これにより成形機のホッパーの汚染、成形体表面への粉の付着を抑制することができる。この場合、通常10~50重量濃度のポリオレフィン系樹脂のマスターバッチとして使用されるのが好ましい。また、一度化学発泡剤を添加し、ペレット化により化学発泡剤を分解させたものであってもよく、さらに、予め高濃度の化学発泡剤を分解させ、その残渣を添加してもよい。化学発泡剤は、成形機のシリンダー中で分解し、その発泡残渣が発泡核剤となり得る。また、物理発泡剤としては、例えば、不活性ガス、低沸点有機溶剤の蒸気、ハロゲン系不活性溶剤の蒸気、空気などが挙げられる。不活性ガスとしては、例えば、二酸化炭素、窒素、アルゴン、ヘリウム、ネオン、アスタチンなどが挙げられ、低沸点有機溶剤の蒸気としては、例えば、メタノール、エタノール、プロパン、ブタン、ペンタンなどが挙げられ、ハロゲン系不活性溶剤の蒸気としては、例えば、ジクロロメタン、クロロホルム、四塩化炭素、フロン、三フッ化窒素などが挙げられる。これらの中で、蒸気にする必要が無く、安価で、環境汚染、火災の危険性が極めて少ないことから、不活性ガスを使用することが好ましく、中でも二酸化炭素、窒素、アルゴン、ヘリウムが好ましく、二酸化炭素、窒素がより好ましい。さらに、物理発泡剤は、超臨界状態であることが好ましく、これにより樹脂中へのガス溶融が容易になる利点がある。従って、物理発泡剤が超臨界状態の二酸化炭素及び/又は超臨界状態の窒素であることが特に好ましい。物理発泡剤は、各種成形機例えば射出成形機のシリンダー内などのプロピレンエチレンブロック共重合体A及びエチレン重合体Cに、またはA、フィラーBとCと後記のエラストマーEなどとの混練、造粒物などに、ガス状または超臨界流体として注入され、分散または溶解されるもので、金型内に射出後、圧力開放されることによって、発泡剤として機能するものである。また、マイクロカプセルは、種々の熱可塑性樹脂からなるシェル内に、発泡剤膨張剤を内包したものである。発泡剤膨張剤としては、例えば、トリクロロフルオロメタン、ジクロロフルオロメタン、ジクロロフルオロエタンの様な特定フレオン類や代替フレオン類、n-ペンタン、イソペンタン、イソブタン、石油エーテルの様な炭化水素類、塩化メチル、塩化メチレン、ジクロロエチレンの様な塩素化炭化水素などが挙げられる。マイクロカプセル状発泡剤の平均粒径は、通常は2~50μmである。これらマイクロカプセルは、通常、プロピレンエチレンブロック共重合体A及びエチレン重合体Cに、またはA、フィラーBとCと後記のエラストマーEなどとの混練、造粒物などに、予め混合するなどしてから射出成形機などの各種成形機に供給され、使用される。これらDは、発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物及びその発泡成形体において、発泡成形体の表面外観をより良好にするため、さらにより発泡倍率を高めるためなどの点から、化学発泡剤と物理発泡剤を併用することが好ましく、無機系化学発泡剤と、物理発泡剤としての炭酸ガスや窒素とを併用するのがより好ましい。2配合量比本発明の発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物における発泡剤Dの配合割合は、発泡剤の種類、発泡倍率、発泡成形の成形条件などを考慮して、適宜設定すればよい。例えば、化学発泡剤を用いる場合は、プロピレンエチレンブロック共重合体A100重量部に対して、通常0.001~10重量部、好ましくは0.01~8重量部、より好ましくは0.1~6重量部とする。この場合の配合割合は、発泡剤の実質濃度であり、例えば、発泡剤とポリオレフィン樹脂とのマスターバッチを用いる場合は、マスターバッチ中に含有する発泡剤濃度に基づき算出される。Dの配合割合が0.001重量部未満であると、発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物が十分に発泡しないおそれがあり、一方、配合割合が10重量部を超えると、発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物及びその発泡成形体の衝撃強度などの機械的強度が低下したり、二次発泡現象過剰に残存した発泡ガスによって発泡成形体の表面が火膨れ状に膨れる現象を生じたり、さらに経済的にも不利となるおそれがある。また、物理発泡剤を用いる場合は、例えば用いるガスの注入圧力を調整することで、適宜設定する。ガスの注入圧力が不足したり、過剰であったりすると、前記の化学発泡剤の場合と同様に、発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物が十分に発泡しなかったり、発泡成形体の機械的強度などが低下するおそれがある。なお、Dは、2種類以上を併用することもできる。5.エラストマーE本発明の発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物及びその発泡成形体は、より高い衝撃強度や良好な寸法安定性を発現するなどの理由でさらにエラストマーEを含有するのが好ましい。本発明に用いられるエラストマーEは、エチレンα-オレフィン共重合体エラストマーやスチレン系エラストマーなどである。1種類エラストマーEとしては、例えば、エチレンプロピレン共重合体エラストマーEPR、エチレンブテン共重合体エラストマーEBR、エチレンヘキセン共重合体エラストマーEHR、エチレンオクテン共重合体エラストマーEORなどのエチレンα-オレフィン共重合体エラストマー;エチレンプロピレンエチリデンノルボルネン共重合体、エチレンプロピレンブタジエン共重合体、エチレンプロピレンイソプレン共重合体などのエチレンα-オレフィンジエン三元共重合体エラストマー;スチレンブタジエンスチレントリブロック共重合体エラストマーSBS、スチレンイソプレンスチレントリブロック共重合体エラストマーSIS、スチレン-エチレンブチレン共重合体エラストマーSEB、スチレン-エチレンプロピレン共重合体エラストマー、スチレン-エチレンブチレン-スチレン共重合体エラストマーSEBS、スチレン-エチレンブチレン-エチレン共重合体エラストマーSEBC、水添スチレンブタジエンエラストマーHSBR、スチレン-エチレンプロピレン-スチレン共重合体エラストマーS、スチレン-エチレンエチレンプロピレン-スチレン共重合体エラストマーSEEPS、スチレン-ブタジエンブチレン-スチレン共重合体エラストマーSBBS、部分水添スチレン-イソプレン-スチレン共重合体エラストマー、部分水添スチレン-イソプレンブタジエン-スチレン共重合体エラストマーなどのスチレン系エラストマー、さらにエチレン-エチレンブチレン-エチレン共重合体エラストマーCEBCなどの水添ポリマー系エラストマーなどを挙げることができる。中でも、エチレンオクテン共重合体エラストマーEORまたはエチレンブテン共重合体エラストマーEBRを単独で使用するか、これら両者を併用すると、本発明の発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物及びその発泡成形体において、衝撃強度や寸法安定性がより優れ、表面外観及び耐傷付性も良好でべたつき触感が無く、経済性にも優れる傾向にあるなどの点から好ましい。さらに、エチレンオクテン共重合体エラストマーEORまたはエチレンブテン共重合体エラストマーEBRを単独で使用するか、これら両者を併用すると、本発明の発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物全体のMFR230°C、2.16kg荷重が40~300g/10分である場合、発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物及びその発泡成形体において、衝撃強度、寸法安定性、表面外観及び耐傷付性などがより一段と優れる傾向にあるなどの点からより好ましく、50~200g/10分であると、さらに好ましく、60~150g/10分であると、とりわけ好ましい。なお、該MFR値は、JISK7210に準拠して測定された値である。2製造エチレンα-オレフィン共重合体エラストマーや、エチレンα-オレフィンジエン三元共重合体エラストマーなどは、各モノマーを触媒の存在下、重合することにより製造される。触媒としては、例えばハロゲン化チタンの様なチタン化合物、アルキルアルミニウム-マグネシウム錯体の様な有機アルミニウム-マグネシウム錯体、アルキルアルミニウム、またはアルキルアルミニウムクロリドなどのいわゆるチーグラー型触媒、WO91/04257号公報などに記載のメタロセン化合物触媒などを使用することができる。重合法としては、気相流動床法、溶液法、スラリー法などの製造プロセスを適用して重合することができる。また、スチレン系エラストマーや水添ポリマー系エラストマーは、通常のアニオン重合法及びそのポリマー水添技術などにより製造することができる。また、これらエラストマーとして種々の製品が市販されており、所望の物性を満足するものを購入し、本発明のエラストマーEとして使用してもよい。3物性エラストマーEのMFR230°C、2.16kg荷重は、通常1~200g/10分であり、2~100g/10分が好ましく、3~80g/10分がより好ましく、4~60g/10分がさらに好ましい。本発明の主要用途である自動車部材を考慮した場合、MFRが上記の範囲であるものが、表面外観、耐傷付性及び衝撃強度が良好でべたつき触感も生ぜず、発泡倍率が大きい発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物及びその発泡成形体を得られる場合が多い。4配合量比本発明において、用いられるエラストマーEの配合割合は、プロピレンエチレンブロック共重合体A100重量部に対して、好ましくは1~50重量部、より好ましくは3~45重量部、さらに好ましくは5~40重量部である。Eの配合割合が1重量部未満であると、発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物及びその発泡成形体の衝撃強度や寸法安定性が低下するおそれがあり、一方、配合割合が50重量部を超えると、耐傷付性やしっかり感剛性感が低下するおそれがある。なお、Eは2種類以上を併用することもできる。6.任意添加成分F本発明の発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物においては、前記A~E以外に、さらに必要に応じ、本発明の効果を著しく損なわない範囲で、例えば発明効果を一層向上させたり、他の効果を付与するなどのため、任意添加成分F以下、単にFともいう。を配合することができる。具体的には、ヒンダードアミン系などの光安定剤、ベンゾトリアゾール系などの紫外線吸収剤、ソルビトール系などの造核剤、顔料などの着色剤、フェノール系、リン系などの酸化防止剤、非イオン系などの帯電防止剤、無機化合物などの中和剤、チアゾール系などの抗菌防黴剤、ハロゲン化合物などの難燃剤、プロセスオイル配合油、可塑剤、有機金属塩系などの分散剤、脂肪酸アミド系などの滑剤、窒素化合物などの金属不活性剤、非イオン系などの界面活性剤や、A~E以外のポリプロピレンなどのポリオレフィン、ポリアミドやポリエステルなどの熱可塑性樹脂などを挙げることができる。これらの任意添加成分Fは、2種以上を併用してもよく、組成物に添加してもよいし、A~Eの各成分に添加されていてもよく、夫々の成分においても2種以上併用することもできる。光安定剤や紫外線吸収剤として、例えばヒンダードアミン化合物、ベンゾトリアゾール系、ベンゾフェノン系やサリシレート系などは、発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物及びその発泡成形体の耐候性や耐久性などの付与、向上に有効である。具体例としては、ヒンダードアミン化合物として、コハク酸ジメチルと1-2-ヒドロキシエチル-4-ヒドロキシ-2,2,6,6-テトラメチルピペリジンとの縮合物;ポリ6-1,1,3,3-テトラメチルブチルイミノ-1,3,5-トリアジン-2,4-ジイル2,2,6,6-テトラメチル-4-ピペリジルイミノヘキサメチレン2,2,6,6-テトラメチル-4-ピペリジルイミノ;テトラキス2,2,6,6-テトラメチル-4-ピペリジル1,2,3,4-ブタンテトラカルボキシレート;テトラキス1,2,2,6,6-ペンタメチル-4-ピペリジル1,2,3,4-ブタンテトラカルボキシレート;ビス1,2,2,6,6-ペンタメチル-4-ピペリジルセバケート;ビス-2,2,6,6-テトラメチル-4-ピペリジルセバケートなどが挙げられ、ベンゾトリアゾール系としては、2-2’-ヒドロキシ-3’,5’-ジ-t-ブチルフェニル-5-クロロベンゾトリアゾール;2-2’-ヒドロキシ-3’-t-ブチル-5’-メチルフェニル-5-クロロベンゾトリアゾールなどが挙げられ、ベンゾフェノン系としては、2-ヒドロキシ-4-メトキシベンゾフェノン;2-ヒドロキシ-4-n-オクトキシベンゾフェノンなどが挙げられ、サリシレート系としては、4-t-ブチルフェニルサリシレート;2,4-ジ-t-ブチルフェニル3’,5’-ジ-t-ブチル-4’-ヒドロキシベンゾエートなどが挙げられる。また、造核剤として、例えば、無機系、ソルビトール系、カルボン酸金属塩系や有機リン酸塩系などは、発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物及びその発泡成形体の剛性、耐熱性や硬度、耐傷付性、しっかり感剛性感、発泡成形性などの付与、向上などに有効である。具体例としては、無機系として、タルク;シリカなどが挙げられ、ソルビトール系として、1,3,2,4-ジベンジリデン-ソルビトール;1,3,2,4-ジ-p-メチル-ベンジリデンソルビトール;1,3,2,4-ジ-p-エチル-ベンジリデンソルビトール;1,3,2,4-ジ-2’,4’-ジ-メチル-ベンジリデンソルビトール;1,3-p-クロロベンジリデン-2,4-p-メチル-ベンジリデン-ソルビトール;1,3,2,4-ジ-p-プロピルベンジリデンソルビトールなどが挙げられ、カルボン酸金属塩系として、アルミニウム-モノ-ヒドロキシ-ジ-p-t-ブチルベンゾエート;安息香酸ナトリウム;モンタン酸カルシウムなどが挙げられ、さらに、有機リン酸塩系として、ソジウムビス4-t-ブチルフェニルフォスフェート;ソジウム-2,2’-メチレン-ビス4,6-ジ-t-ブチルフェニルフォスフェート;リチウム-2,2’-メチレン-ビス4,6-ジ-t-ブチルフェニルフォスフェートなどが挙げられる。また、着色剤として、例えば無機系や有機系の顔料などは、発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物及びその発泡成形体の着色外観、見映え、風合い、耐傷付性、商品価値、耐候性や耐久性などの付与、向上などに有効である。具体例として、無機系顔料としては、酸化チタン;酸化鉄ベンガラなど;クロム酸黄鉛など;モリブデン酸;硫化セレン化物;フェロシアン化物及びカーボンブラックなどが挙げられ、有機系顔料としては、難溶性アゾレーキ;可溶性アゾレーキ;不溶性アゾキレート;縮合性アゾキレート;その他のアゾキレートなどのアゾ系顔料;フタロシアニンブルー;フタロシアニングリーンなどのフタロシアニン系顔料;アントラキノン;ペリノン;ペリレン;チオインジゴなどのスレン系顔料;染料レーキ;キナクリドン系;ジオキサジン系;イソインドリノン系などが挙げられる。また、メタリック調やパール調にするには、アルミフレーク;パール顔料を含有させることができる。また、染料を含有させることもできる。また、酸化防止剤として、例えば、フェノール系、リン系やイオウ系などの酸化防止剤は、発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物及びその発泡成形体の、耐熱安定性、加工安定性、耐熱老化性などの付与、向上などに有効である。フェノール系酸化防止剤としては、例えば、2,6-ジ-t-ブチル-4-メチルフェノール;テトラキス[メチレン-3-3’,5’-ジ-t-ブチル-4’-ヒドロキシフェニルプロピオネート]-メタン;トリス3,5-ジ-t-ブチル-4-ヒドロキシフェニルイソシアヌレートなどが挙げられる。また、リン系酸化防止剤としては、例えば、ジステアリルペンタエリスリトールジフォスファイト;トリス2,4-ジ-t-ブチルフェニルフォスファイト;トリス2-t-ブチル-4-メチルフェニルフォスファイトなどが挙げられる。また、イオウ系酸化防止剤としては、例えば、ジステアリルチオジプロピオネートなどが挙げられる。また、帯電防止剤として、例えば、非イオン系やカチオン系などの帯電防止剤は、発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物及びその発泡成形体の帯電防止性の付与、向上に有効である。具体例としては、ポリオキシエチレンアルキルアミン;ポリオキシエチレンアルキルアミド;ポリオキシエチレンアルキルフェニルエーテル;ステアリン酸モノグリセリド;アルキルジエタノールアミン;アルキルジエタノールアミド;アルキルジエタノールアミン脂肪酸モノエステル;テトラアルキルアンモニウム塩などが挙げられる。[II]発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物の製造方法本発明の発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物の製造方法としては、プロピレンエチレンブロック共重合体AとフィラーBとエチレン重合体Cと発泡剤Dを混合し、さらに場合により、エラストマーE及び任意添加成分Fを、前記配合割合で配合して、まぶしたり、ハンドブレンドするなどドライブレンドする方法、Vブレンダー、タンブラーミキサーなど各種のブレンダー、ミキサーなどを用いて混合する方法、単軸押出機、二軸押出機、バンバリーミキサー、ロールミキサー、ブラベンダープラストグラフ、ニーダーなど通常の混練機を用いて溶融混練造粒する方法、及び前記各成分を各々別個にまたは一部をブレンドしてそのまゝ射出成形機などの各種成形機に直接供給する方法などを挙げることができる。溶融混練造粒方法を選択する場合は、通常は二軸押出機を用いて溶融混練造粒するのが好ましい。この溶融混練造粒の際には、AとBとCとD場合によりA~Fなどとの配合物を同時に溶融混練造粒してもよく、また、性能向上を図るべく各成分を分割、例えば、先ずAとBの一部を溶融混練造粒し、その後に残りの成分を溶融混練造粒することもできる。また、Dの全部または一部を、発泡成形段階で溶融混練造粒する場合には、Dの全部または一部を除いた成分のみにて、溶融混練造粒する。ここで、本発明の発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物の製造において、該樹脂組成物の流動性、発泡成形性、発泡成形体の表面外観、耐傷付性及び発泡倍率の向上などを図るなどのため、分子量降下剤を配合して混合溶融混練造粒することができる。すなわち、AとBとCとD場合によりA~Fなどとの配合物を混合溶融混練造粒する際、同時に分子量降下剤を適量配合して混合溶融混練造粒する。この場合、混合のみで前記発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物を製造することもできる。ここで、予めAのみ分子量降下剤を配合して混合溶融混練造粒することにより、事前にAの分子量を降下しておき、この分子量を降下したAを、他のBなどの配合成分と同時に混合溶融混練造粒することができる。また、適量の分子量降下剤を、AとBとCとD場合によりA~Fなどとの配合物とともに、射出成形機などの各種成形機などに同時にまたは個別に直接添加して成形することもできる。分子量降下剤としては、各種の有機過酸化物や、分解酸化促進剤と称されるものなどが使用でき、有機過酸化物が好適である。分子量降下剤の有機過酸化物としては、例えばベンゾイルパーオキサイド、t-ブチルパーベンゾエート、t-ブチルパーアセテート、t-ブチルパーオキシイソプロピルカーボネート、2,5-ジ-メチル-2,5-ジ-ベンゾイルパーオキシヘキサン、2,5-ジ-メチル-2,5-ジ-ベンゾイルパーオキシヘキシン-3、t-ブチル-ジ-パーアジペート、t-ブチルパーオキシ-3,5,5-トリメチルヘキサノエート、メチル-エチルケトンパーオキサイド、シクロヘキサノンパーオキサイド、ジ-t-ブチルパーオキサイド、ジキュミルパーオキサイド、2,5-ジ-メチル-2,5-ジ-t-ブチルパーオキシヘキサン、2,5-ジ-メチル-2,5-ジ-t-ブチルパーオキシヘキシン-3、1,3-ビス-t-ブチルパーオキシイソプロピルベンゼン、t-ブチルキュミルパーオキサイド、1,1-ビス-t-ブチルパーオキシ-3,3,5-トリメチルシクロヘキサン、1,1-ビス-t-ブチルパーオキシシクロヘキサン、2,2-ビス-t-ブチルパーオキシブタン、p-メンタンハイドロパーオキサイド、ジ-イソプロピルベンゼンハイドロパーオキサイド、キュメンハイドロパーオキサイド、t-ブチルハイドロパーオキサイド、p-サイメンハイドロパーオキサイド、1,1,3,3-テトラ-メチルブチルハイドロパーオキサイド及び2,5-ジ-メチル-2,5-ジ-ハイドロパーオキシヘキサンのグループから選ばれる1種または2種以上からなるものを挙げることができる。なお、これらに限定されるものではない。本発明において、分子量降下剤の配合量は特に限定されないが、通常、プロピレンエチレンブロック共重合体A100重量部に対して、0.005~0.5重量部程度である。分子量降下剤が0.005重量部未満の場合には、分子量低下効果に乏しく、0.5重量部を超える場合には発泡成形体の表面外観が悪化するシルバーストリークが生じたり、エラストマー成分などがブリードアウト現象が生ずるなどことがある。[III]発泡成形体とその製造方法及び用途本発明における発泡成形体の製造方法としては、特に制限されず、例えば射出成形機、射出圧縮成形機、押出成形機、シート成形機及び中空成形機などを用いる発泡成形法が挙げられる。この内、射出成形機または射出圧縮成形機を用いる射出発泡成形法が好ましい製造方法である。本発明における発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物を用いた発泡成形体の製造に際して、その射出発泡成形における射出率や、押出成形などにおける成形剪断速度は、特に限定されず、比較的小さい遅い場合から大きい速い場合まで広範囲に設定できる。すなわち本発明の発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物は、広範囲の射出率成形剪断速度下においても、メルトフロント樹脂流れ先端部に、乱流や泡の巻き込みが生じ難く、発泡成形体の表面外観に優れ、耐傷付性に優れ、べたつき触感が無く、発泡倍率が高く、しっかり感剛性感も有する発泡成形体が得られるからである。ここで、例えば射出発泡成形に用いる射出成形機や射出圧縮成形機などにおいて、その駆動方式は、油圧式、電動式、両者を組み合わせたものが挙げられるが、いずれの方式の成形機も使用できる。因みに、これらの成形機における射出率は、射出機構が電動式である場合の方が油圧式に較べ一般的に広範囲である傾向にある。射出発泡成形する方法としては、例えば金型キャビティ内に、化学発泡剤である発泡剤Dを少なくとも一部に含有する発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物を、発泡圧力以上の圧力で可動型を後退させながら射出充填して、スキン層を形成させた後、充填完了後さらに可動型を後退させてコア層を発泡させる方法が挙げられる。また、例えば化学発泡剤である発泡剤Dの全部または一部を除いた成分から成るポリプロピレン系樹脂組成物または発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物を射出成形機に供給し、同じく前記の物理発泡剤であるDを、圧縮ガス状或いは超臨界状態で直接成形機に加えて金型内に射出し、射出発泡成形体を成形する方法が挙げられる。すなわち、化学発泡剤を含有した発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物を射出成形機に供給し、同時に物理発泡剤を同成形機に直接制御しつつ導入して、成形する方法は、可動型を後退させながら射出充填してスキン層を形成させた後、可動型を後退させてコア層を発泡させる成形方法などにおいても用いることができる。さらに、例えば金型が固定型と前進及び後退が可能な可動型とから構成される射出成形機または射出圧縮成形機を用いて、最終製品である発泡成形体の形状位置に相当する金型キャビティクリアランスT1よりも小さい初期の金型キャビティクリアランスT0を有する金型キャビティに、溶融状態または半溶融状態の発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物を射出充填する射出工程と、金型キャビティクリアランスT1まで可動型を後退コアバックさせ、発泡剤による膨張圧力によって金型キャビティの空隙を充填せしめる発泡工程とからなる型開き射出発泡成形法が挙げられる。この成形方法は、発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物及びその発泡成形体の表面外観、耐傷付性、発泡倍率及びしっかり感剛性感を高い水準で発現できるため、好ましい方法である。本発明では、該成形方法により発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物を射出充填する射出工程において、発泡前成形体充填容積100に対する射出率が10~450/秒の条件で成形するのが好ましく、20~300/秒の条件で成形するのがより好ましく、20~80/秒の条件で成形するのがさらに好ましく、30~60/秒の条件で成形するのがとりわけ好ましい。射出率が10/秒未満であると、発泡成形体の成形生産効率が低下する傾向があり、一方、450/秒を超えると、発泡倍率が低下したり、成形バリの発生過充填や、樹脂焼け黒点が発生し易くなる傾向がある。これらの条件で成形するのが好ましい理由は、前記の様に多様な成形体デザインへの適用性を保つ必要がある状況下などにおいては、高い成形効率下で、且つ高射出率成形した場合に生じ易い、成形バリや、樹脂焼けの発生を防止し、発泡成形体の表面外観、耐傷付性、発泡倍率及びしっかり感剛性感をより一層高い水準で発現できるからである。また、本発明の発泡成形体は、上記の発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物を発泡成形する方法によって得られるものであり、表面の少なくとも一部にスキン層を有するものが好ましい。スキン層とは、発泡層の少なくとも片側の表面に形成される非発泡層のことである。発泡層は、平均気泡径が好ましくは500μm以下、より好ましくは200μm以下であり、非発泡層は厚みが好ましくは10μm以上1000μm以下、より好ましくは100μm以上500μm以下であることが好ましい。発泡層の平均気泡径が500μmを超える場合は、優れた剛性が得られない傾向がある。また、非発泡層の厚みが10μm未満では、外観美麗な表面にならず、耐傷付性、しっかり感剛性感や剛性も低下する傾向があり、1000μmを超える場合は、軽量性が得られにくいおそれがある。さらに、本発明における発泡成形体の発泡倍率は、2倍以上10倍以下が好ましく、2.5倍以上8倍以下がより好ましく、3倍以上6倍以下がさらに好ましい。発泡倍率が2倍未満では、軽量性が得られ難い傾向があり、一方、発泡倍率が10倍を超える場合には、しっかり感剛性感や剛性の低下が著しくなる傾向がある。発泡倍率は、本発明の発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物に発泡剤を添加しない以外は発泡成形体と同条件で成形した非発泡成形体との比重の比や、発泡成形体の板厚と初期肉厚との比などから得られる値である。またさらに、本発明において発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物を射出発泡成形黒着色、発泡前成形体充填容積100に対する射出率が50/秒の条件した発泡成形体は、発泡成形体表面、特に平面部分表面を、スキャナにより色相のヒストグラムを用いて画像解析した場合の、明度256階調0~255階調中、明度100~255階調の範囲の画素数割合は、画素数全体の0~15が好ましく、0~12がより好ましく、0~10がさらに好ましい。該画素数割合が15を超えると、発泡成形体の表面外観が悪化する傾向がある。ここで、明度諧調値はそれが高く大きくなる程、白色度合が増すことを意味する。従って、明度100~255階調の範囲の画素数割合が高くなるほど、前記シルバーストリークの様な白っぽい領域が多いことを意味し、発泡成形体の表面外観の不良度合が大きく、一方、該画素数割合が低くなるほど、表面外観がより良好であることを表している。具体的な測定条件などは実施例項に後記する。本発明の発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物を用いた発泡成形体の用途としては、自動車部品、テレビなどの家電機器、電子製品の部品などを含む工業部品、建材部品、好ましくは自動車部品、より好ましくは自動車用内外装部品、さらに好ましくはドアトリム、トリム類、天井材、トランク周り、インストルメントパネル、アームレスト、グローブボックス、スイッチパネル、ピラー、コンソール類、各種加飾部品類などの自動車内装部品が挙げられる。本発明を実施例により、さらに詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。なお、実施例で用いた評価方法、分析方法及び材料は、以下の通りである。1.評価方法、分析方法1発泡成形体の表面外観:i目視外観:射出発泡成形黒着色、発泡前成形体充填容積100に対する射出率=100/秒した発泡成形体縦400mm×横200mm×1.5mm厚初期キャビティクリアランス、発泡倍率=2倍の平面部分表面の外観を、目視観察し、下記に示す段階別に判定した。この場合、段階1及び2が実用性を有すると判断される。なお、黒着色はカーボンブラック濃度=30重量の低密度ポリエチレンベース着色マスターバッチを、発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物100重量部当たり3重量部ブレンド成形することにより行った。段階1...シルバーストリークが認められず、表面の凹みも無く、表面外観が良好である。段階2...シルバーストリークが僅かに認められるが、表面の凹みも殆ど無く、表面外観が良好である。段階3...シルバーストリークが比較的少数ではあるが明確に認められ、表面の凹みも一部に認められ、表面外観がやゝ不良である。段階4...シルバーストリークが明確に認められ、表面の凹みもかなり認められ、表面外観が不良である。段階5...シルバーストリークが多数明確に認められ、表面の凹みも認められ、表面外観がさらに不良である。なお、発泡成形体の成形条件詳細は後記実施例及び比較例項に記す。ii高明度域の画素数割合:射出発泡成形黒着色前記iと同条件、前記射出率を50/秒又は333/秒した発泡成形体縦400mm×横200mm×1.5mm厚初期キャビティクリアランス、発泡倍率=2倍の平面部分表面を、下記要領にてスキャナにより画像解析した。その後、そのヒストグラムから、明度256階調0~255階調全体の内、明度100~255階調の範囲の画素数割合を読み取ったn数=5。a装置スキャナ;GT-9400UFセイコーエプソン社製画像処理;AdobePhotoshop6.0画像解析;フリーソフトimagJヒストグラムモードb条件スキャナモード;グレースケール取込解像度;600dpi明度;256階調0~255階調画像処理;明度5、コントラスト902耐傷付性:表1に示した各配合の内、発泡剤Dを除いた配合のポリプロピレン系樹脂組成物成形材料を、下記に示す条件で成形した射出成形試験片平板を80mm×80mmの大きさに切断し、175gの荷重を載せた引掻き針先端アール0.25mmにて、引掻き速度500mm/分、0.75mmピッチで20本引掻き傷を付けた。この後、測色計日本電色工業社製SE-200にて、傷付の白化度合としての色差を標準光源D65、拡散照明8度にて測色した。この色差ΔEが小さいほど耐傷付性は優れる。すなわち、この耐傷付性色差ΔEは、例えば自動車部品分野などの用途においては、0.5未満であることが好ましい。なお、本法による評価結果耐傷付性の良否の傾向は、表1示す全成分A~D、場合により~Eを配合したものの耐傷付性と同一傾向を示す。成形条件成形機:東芝機械社製射出成形機IS170型締力:170トン金型:120mm×120mm×3mm平板[540シボ仕上げ]シリンダー温度:185/220/220/210°Cノズルでの温度金型温度:40°C充填時間:約2秒射出圧力:60MPa保持圧力:55MPa背圧:1.2MPaゲージ圧冷却時間:20秒3べたつき触感:前記iiの発泡成形体射出率=50/秒の平面部分表面を、素手で触れることによりべたつき触感の有無を判定した。ここで、べたつき触感が有る場合、該発泡成形体の市場用途に制約が大きくなるおそれがある。4最大発泡倍率:初期のキャビティクリアランスを1.5mmに設定し、コアバック後のキャビティクリアランスを、3mmから0.25mm刻みに拡大して、前記射出率=100/秒の条件下で、発泡倍率を変化高倍率化させ、射出発泡成形体を形成した。而して、良好な充填状態と表面外観のバランスが得られる、最大のコアバック後のキャビティクリアランスの条件で形成された発泡成形体における、該発泡成形体の板厚/初期肉厚により求めた。5しっかり感剛性感:前記したiの目視外観観察用の射出発泡成形体の両端長手方向を持ち、折り曲げる様に数回変形させ、その際の折り曲げに対する反発力の大小などにより、しっかり感剛性感を下記の様に判定した。有り...全体的に剛性感があり、折り曲げに対する適度な反発力が認められる。無し...剛性感が少なく、折り曲げに対する反発力も小さい。6メルトフローレートMFR:JISK7210に準拠して、試験温度:230°C、荷重:2.16kgで測定した。該MFRは、主に成形性を表す指標であって、例えば射出成形においては、数値が大きい程、成形性流動性が良好であるとされている。試料は、表1に示す各配合の内、発泡剤Dを除いたものである。なお、この発泡剤Dを除いた配合におけるMFRの傾向大小は、表1に示す全成分A~C、場合によりA~Eを配合したもののMFRと同傾向を示す。7シャルピー衝撃強度ノッチ付:JISK7111に準拠し、測定雰囲気温度23°Cにて測定した。但し、この試験片の組成は、表1に示す各配合の内、発泡剤Dを除いたものである。また、試験片の成形は、型締圧80トンの射出成形機東芝機械社製IS80Gを使用し、成形温度200°C、金型温度40°Cの条件にて成形した。ここで、該シャルピー衝撃強度が4KJ/m2未満であると、工業部品分野などへの適用が困難となるおそれがある。なお、この発泡剤Dを除いた配合における衝撃強度の傾向大小は、表1に示す全成分A~C、場合によりA~E配合したものの衝撃強度と同傾向を示す。8プロピレンエチレンランダム共重合体部分成分A-2の含量及びエチレン含量:i使用した分析装置aクロス分別装置;ダイヤインスツルメンツ社製CFCT-100以下、CFCと略すbフーリエ変換型赤外線吸収スペクトル分析;FT-IR、パーキンエルマー社製1760XCFCの検出器として取り付けられていた波長固定型の赤外分光光度計を取り外して、代わりにFT-IRを接続し、このFT-IRを検出器として使用した。CFCから溶出した溶液の出口からFT-IRまでの間のトランスファーラインは1mの長さとし、測定の間を通じて140°Cに温度保持した。FT-IRに取り付けたフローセルは、光路長1mm、光路幅5mmφのものを用い、測定の間を通じて140°Cに温度保持した。cゲルパーミエーションクロマトグラフィーGPC;CFC後段部分のGPCカラムは、昭和電工社製AD806MSを3本直列に接続して使用した。iiCFCの測定条件a溶媒;オルトジクロロベンゼン以下、ODCBともいう。bサンプル濃度;4mg/mLc注入量;0.4mLd結晶化;140°Cから40°Cまで約40分かけて降温した。e分別方法;昇温溶出分別時の分別温度は、40、100、140°Cとし、全部で3つのフラクションに分別した。なお、40°C以下で溶出する成分フラクション1、40~100°Cで溶出する成分フラクション2、100~140°Cで溶出する成分フラクション3の溶出割合単位:重量を各々W40、W100、W140と定義した。W40W100W140=100である。また、分別した各フラクションは、そのままFT-IR分析装置へ自動輸送された。f溶出時溶媒流速;1mL/分iiiFT-IRの測定条件CFC後段のGPCから試料溶液の溶出が開始した後、以下の条件でFT-IR測定を行い、前記した各フラクション1~3について、GPC-IRデータを採取した。a検出器;MCTb分解能;8cm-1c測定間隔;0.2分12秒d一測定当たりの積算回数;15回iv測定結果の後処理と解析各温度で溶出した成分の溶出量と分子量分布は、FT-IRによって得られる2945cm-1の吸光度をクロマトグラムとして使用して求めた。溶出量は、各溶出成分の溶出量の合計が100となる様に規格化した。保持容量から分子量への換算は、予め作成しておいた標準ポリスチレンによる検量線を用いて行った。使用する標準ポリスチレンは、いずれも東ソー株製の以下の銘柄であった。F380、F288、F128、F80、F40、F20、F10、F4、F1、A5000、A2500、A1000。各々が0.5mg/mLとなる様に、ODCB0.5mg/mLのBHTを含むに溶解した溶液を0.4mL注入して較正曲線を作成した。較正曲線は、最小二乗法で近似して得られる三次式を用いた。分子量への換算は、森定雄著サイズ排除クロマトグラフィー共立出版を参考に汎用較正曲線を用いた。その際使用する粘度式[η]=K×Mαには、以下の数値を用いた。a標準ポリスチレンを使用する較正曲線作成時;K=0.000138、α=0.70bAのサンプル測定時;K=0.000103、α=0.78各溶出成分のエチレン含有量分布分子量軸に沿ったエチレン含有量の分布は、FT-IRによって得られる2956cm-1の吸光度と2927cm-1の吸光度との比を用い、ポリエチレンやポリプロピレンや13C-NMR測定などによりエチレン含有量が既知となっているエチレン-プロピレンラバーEPR及びそれらの混合物を使用して予め作成しておいた検量線により、エチレン含有量重量に換算して求めた。vプロピレンエチレンランダム共重合体成分A-2の含量本発明に用いられるプロピレンエチレンブロック共重合体A中の成分A-2の含量Wcは、下記式Iで理論上は定義され、以下の様な手順で求められる。Wc重量=W40×A40/B40W100×A100/B100...I式I中、W40、W100は、上述した各フラクションでの溶出割合単位:重量であり、A40、A100は、W40、W100に対応する各フラククションにおける実測定の平均エチレン含有量単位:重量であり、B40、B100は、各フラクションに含まれる成分A-2のエチレン含有量単位:重量である。A40、A100、B40、B100の求め方は後記する。I式の意味は、以下の通りである。すなわち、I式右辺の第一項は、フラクション140°Cに可溶な部分に含まれる成分A-2の量を算出する項である。フラクション1が成分A-2のみを含み、プロピレン重合体成分A-1を含まない場合には、W40がそのまま全体の中に占めるフラクション1由来の成分A-2含有量に寄与するが、フラクション1には、成分A-2由来の成分のほかに少量の成分A-1由来の成分極端に分子量の低い成分及びアタクチックポリプロピレンも含まれるため、その部分を補正する必要がある。そこでW40にA40/B40を乗ずることにより、フラクション1のうち、成分A-2由来の量を算出する。例えば、フラクション1の平均エチレン含有量A40が30重量であり、フラクション1に含まれる成分A-2のエチレン含有量B40が40重量である場合、フラクション1の30/40=3/4即ち75重量は、成分A-2由来、1/4は成分A-1由来ということになる。この様に右辺第一項でA40/B40を乗ずる操作は、フラクション1の重量W40から成分A-2の寄与を算出することを意味する。右辺第二項も同様であり、各々のフラクションについて、成分A-2の寄与を算出して加え合わせたものが成分A-2含有量となる。a前記した様に、CFC測定により得られるフラクション1~2に対応する平均エチレン含有量をそれぞれA40、A100とした単位はいずれも重量である。平均エチレン含有量の求め方は後記する。bフラクション1の微分分子量分布曲線におけるピーク位置に相当するエチレン含有量をB40とした単位は重量である。フラクション2については、ゴム部分が40°Cですべて溶出してしまうと考えられ、同様の定義で規定することができないので、本発明では、実質的にB100=100と定義した。B40、B100は、各フラクションに含まれる成分A-2のエチレン含有量であるが、この値を分析的に求めることは実質的には不可能である。その理由はフラクションに混在する成分A-1と成分A-2を完全に分離分取する手段がないからである。種々のモデル試料を使用して検討を行った結果、B40は、フラクション1の微分分子量分布曲線のピーク位置に相当するエチレン含有量を使用すると、材料物性の改良効果をうまく説明することができることがわかった。また、B100は、エチレン連鎖由来の結晶性を持つこと、及びこれらのフラクションに含まれる成分A-2の量がフラクション1に含まれる成分A-2の量に比べて相対的に少ないことの2点の理由により、100と近似する方が、実態にも近く、計算上も殆ど誤差を生じない。そこで、B100=100として解析を行うこととした。c上記の理由から、プロピレンエチレンランダム共重合体成分A-2の含量Wcを以下の式IIに従い、求めた。Wc重量=W40×A40/B40W100×A100/100...IIつまり、II式右辺の第一項であるW40×A40/B40は、結晶性を持たない成分A-2含有量重量を示し、第二項であるW100×A100/100は、結晶性を持つ成分A-2含有量重量を示す。ここで、B40及びCFC測定により得られる各フラクション1及び2の平均エチレン含有量A40、A100は、次の様にして求めた。微分分子量分布曲線のピーク位置に対応するエチレン含有量がB40となる。また、測定時にデータポイントとして取り込まれる、各データポイント毎の重量割合と各データポイント毎のエチレン含有量の積の総和がフラクション1の平均エチレン含有量A40となる。フラクション2の平均エチレン含有量A100も同様に求めた。なお、上記3種類の分別温度を設定した意義は次の通りである。本発明のCFC分析においては、40°Cとは結晶性を持たないポリマー例えば、プロピレンエチレンランダム共重合体成分A-2の大部分、若しくはプロピレン重合体成分A-1の中でも極端に分子量の低い成分及びアタクチックな成分のみを分別するのに必要十分な温度条件である意義を有する。100°Cとは、40°Cでは不溶であるが100°Cでは可溶となる成分例えば、成分A-2中、エチレン及び/またはプロピレンの連鎖に起因して結晶性を有する成分、及び結晶性の低い成分A-1のみを溶出させるのに必要十分な温度である。140°Cとは、100°Cでは不溶であるが140°Cでは可溶となる成分例えば、成分A-1中特に結晶性の高い成分、及び成分A-2中の極端に分子量が高く且つ極めて高いエチレン結晶性を有する成分のみを溶出させ、且つ分析に使用するプロピレンエチレンブロック共重合体Aの全量を回収するのに必要十分な温度である。なお、W140には、成分A-2は全く含まれないか、存在しても極めて少量であり、実質的には無視できることから、成分A-2の含量や成分A-2のエチレン含有量の計算からは排除した。viプロピレンエチレンランダム共重合体成分A-2のエチレン含量:本発明に用いられるプロピレンエチレンブロック共重合体Aにおける成分A-2のエチレン含量は、前述で説明した値を用い、次式から求められた。成分A-2のエチレン含量重量=W40×A40W100×A100/Wc[但し、Wcは、先に求めた成分A-2の比率重量である。]9プロピレン重合体成分A-1の分子量分布値Mw/Mn:本発明に用いられる成分A-1の分子量分布値Mw/Mnは、前記クロス分別におけるゲルパーミエーションクロマトグラフィーで測定の140°C可溶分の分子量分布曲線より求めた。この分子量分布曲線から重量平均分子量Mwおよび数平均分子量Mnを算出する方法は、公知の方法に従い、Mw/Mnをもって分子量分布値Q値と称される場合もあるとした。10押出溶融体の直径D1とオリフィス径D0の比D1/D0ダイスウェル比の直線性変曲点の有無:下記に示す内容で、キャピラリーフロー特性を測定し、その測定結果グラフ縦軸:D1/D0ダイスウェル比、横軸:剪断速度対数上において、そのD1/D0ダイスウェル比のプロット線の直線性変曲点の有無を判定した。i使用装置;キャピラリーレオメータ東洋精機製作所社製キャピログラフICiiオリフィス径D0;0.5mm長さ5mm、フラットタイプiiiバレル径;9.55mmiv押出溶融体の直径D1の検出方式:レーザーv測定温度;180°Cviピストン速度;5~500mm/分vii剪断速度;486/s、972/s、1945/s、4864/s、9728/s、19456/s、48641/sviii直線性判定の剪断速度域;400~10000/s11メルトフラクチャー波立ち現象の有無:前記1.10項に示すD1/D0ダイスウェル比の直線性の判定測定時において、剪断速度400~10000/sの押出物の形成状況を目視観察して、そのメルトフラクチャー波立ち現象の発生の有無を判定した。2.材料1プロピレンエチレンブロック共重合体AiA-a:日本ポリプロ社製のノバテックPPで、以下の組成のグレードを用いた。該材料は、プロピレンエチレンランダム共重合体成分A-2のプロピレンエチレンブロック共重合体A全体に対する割合が19.9重量、A全体のMFR230°C、2.16kg荷重が100g/10分、プロピレン重合体成分A-1のMFR230°C、2.16kg荷重が326g/10分、同部分の分子量分布値Mw/Mnが2.7、プロピレンエチレンランダム共重合体成分A-2のMFR算出値230°C、2.16kg荷重が0.86g/10分、成分A-2全量に対するエチレン含量が39重量であった。また、該材料は、180°Cキャピラリーレオメータにおける剪断速度400~10000/sで押出した時の押出溶融体の直径D1とオリフィス径D0から計算されるD1/D0ダイスウェル比が、剪断速度を横軸対数とした時に直線性を示し変曲点を有せず、押出溶融体にメルトフラクチャーの発生は無かった。iiA-b:下記の方法で製造したプロピレンエチレンブロック共重合体を、酸化防止剤中和剤を添加済のペレットとして用いた。ア固体触媒成分の調製撹拌装置を備えた容量10Lのオートクレーブを充分に窒素で置換し、精製したトルエン2Lを導入した。ここに、室温で、MgOEt2を200g、TiCl4を1L添加した。温度を90°Cに上げてフタル酸ジ-n-ブチルを50ml導入した。その後、温度を110°Cに上げて3hr反応を行った。反応生成物を精製したトルエンで充分に洗浄した。次いで精製したトルエンを導入して全体の液量を2Lに調整した。室温でTiCl4を1L添加し、温度を110°Cに上げて2hr反応を行った。反応生成物を精製したトルエンで充分に洗浄した。次いで、精製したトルエンを導入して全体の液量を2Lに調整した。室温でTiCl4を1L添加し、温度を110°Cに上げて2hr反応を行った。反応生成物を精製したトルエンで充分に洗浄した。さらに、精製したn-ヘプタンを用いて、トルエンをn-ヘプタンで置換し、固体成分のスラリーを得た。このスラリーの一部をサンプリングして乾燥した。分析したところ、固体触媒成分のTi含量は2.7重量であった。次に、撹拌装置を備えた容量20Lのオートクレーブを充分に窒素で置換し、上記固体成分のスラリーを固体成分として100g導入した。精製したn-ヘプタンを導入して、固体成分の濃度が25g/Lとなる様に調整した。SiCl4を50ml加え、90°Cで1hr反応を行った。反応生成物を精製したn-ヘプタンで充分に洗浄した。その後、精製したn-ヘプタンを導入して液レベルを4Lに調整した。ここに、ジメチルジビニルシランを30ml、ジイソプロピルジメトキシシランを30ml、トリエチルアルミニウムのn-ヘプタン希釈液をトリエチルアルミニウムとして80g添加し、40°Cで2hr反応を行った。反応生成物を精製したn-ヘプタンで充分に洗浄し、得られたスラリーの一部をサンプリングして乾燥した。分析したところ、固体触媒成分にはTiが1.2重量、ジイソプロピルジメトシシランが8.8重量含まれていた。上記で得られた固体触媒成分を用いて、以下の手順により予備重合を行った。上記のスラリーに精製したn-ヘプタンを導入して、固体触媒成分の濃度が20g/Lとなる様に調整した。スラリーを10°Cに冷却した後、トリエチルアルミニウムのn-ヘプタン希釈液をトリエチルアルミニウムとして10g添加し、280gのプロピレンを4hrかけて供給した。プロピレンの供給が終わった後、更に30min反応を継続した。次いで、気相部を窒素で充分に置換し、反応生成物を精製したn-ヘプタンで充分に洗浄した。得られたスラリーをオートクレーブから抜き出し、真空乾燥を行って固体触媒成分を得た。この固体触媒成分は、固体触媒成分1gあたり2.5gのポリプロピレンを含んでいた。分析したところ、この固体触媒成分のポリプロピレンを除いた部分には、Tiが1.0重量、Mgが17.5重量、ジイソプロピルジメトシシランが8.2重量含まれていた。イ重合図2に示したフローシートによって重合方法を説明する。撹拌羽根を有する第1重合工程の横形重合器L/D=3.7、内容積100リットル10に上記予備重合処理した固体触媒成分を0.31g/hr、有機アルミ化合物としてトリエチルアルミニウムを固体触媒成分中のMgに対してAl/Mgモル比が5となるよう連続的に供給した。反応温度70°C、反応圧力2.2MPa、撹拌速度35rpmの条件を維持しながら、重合器10内の気相中の水素濃度を水素/プロピレンモル比0.10に維持するように、水素ガスを循環配管4より連続的に供給して、第1段重合体のMFRを調節した。反応熱は配管17から供給する原料液化プロピレンの気化熱により除去した。重合器10から排出される未反応ガスは配管13を通して反応器系外で冷却、凝縮させて配管17にて重合器10に還流した。生成した第1段重合の重合体は、重合体の保有レベルが反応容積の50容量となる様に配管32を通して重合器10から連続的に抜き出し、第2重合工程の重合器20に供給した。この時、配管32から重合体の一部を間欠的に採取して、MFR及び触媒単位重量当たりの重合体収量を測定する試料とした。触媒単位重量当たりの重合体収量は、誘導結合プラズマ発光分光分析ICP法により測定した重合体中のMg含有量から算出した第1重合工程。撹拌羽根を有する横形重合器20L/D=3.7、内容積100リットルに第1段重合槽からのプロピレン重合体、及び配管6よりエチレン-プロピレン混合ガスを連続的に供給し、エチレンとプロピレンの共重合を行った。反応条件は撹拌速度25rpm、温度60°C、圧力2.0MPaであり、エチレン/プロピレン共重合体中のエチレン含量を調整及びエチレン/プロピレン共重合体の分子量を調整するために、気相部のガス組成をエチレン/プロピレンモル比で0.35、及び水素/エチレンモル比で0.12に調整した。プロピレン-エチレン共重合体の重合量を調節するための重合活性抑制剤として酸素を配管7より供給した。反応熱は配管27から供給される原料液化プロピレンの気化熱で除去した。重合器20から排出される未反応ガスは配管23を通して反応器系外で冷却、凝縮させて重合器20に還流させた。該重合工程で生成したプロピレンエチレンブロック共重合体は、重合体の保有レベルが反応容積の50容量となる様に配管39を通して重合器20から連続的に抜き出した。プロピレンエチレンブロック共重合体の生産速度は11.2/hrであった第2重合工程。該材料ポリマーは、プロピレンエチレンランダム共重合体成分A-2のプロピレンエチレンブロック共重合体A全体に対する割合が13.5重量、A全体のMFR230°C、2.16kg荷重が111g/10分、プロピレン重合体成分A-1のMFR230°C、2.16kg荷重が195g/10分、同部分の分子量分布値Mw/Mnが2.9、成分A-2のMFR算出値が2.99g/10分、成分A-2全量に対するエチレン含量が40.7重量であり、前記キャピラリーレオメータ測定における前記D1/D0ダイスウェル比が、前記同様に直線性を示し変曲点を有せず、メルトフラクチャーの発生は無かった。iiiA-c:日本ポリプロ社製ニューコンで、以下に示す組成のグレード100重量部に、分子量降下剤として、1,3-ビス-t-ブチルパーオキシイソプロピルベンゼンを0.1重量部配合し、混練造粒単軸押出機械使用、混練温度210°Cしたものを用いた。前記グレードの組成は、プロピレンエチレンランダム共重合体成分A-2のプロピレンエチレンブロック共重合体A全体に対する割合が26.1重量、A全体のMFR230°C、2.16kg荷重が30g/10分、成分A-2全量に対するエチレン含量が41.4重量である。混練造粒した材料は、成分A-2のA全体に対する割合が25.5重量、A全体のMFR230°C、2.16kg荷重が130g/10分、プロピレン重合体成分A-1のMFR230°C、2.16kg荷重が420g/10分、同部分の分子量分布値Mw/Mnが2.3、成分A-2のMFR算出値が4.2g/10分、成分A-2全量に対するエチレン含量が41.2重量であり、前記キャピラリーレオメータ測定における前記D1/D0ダイスウェル比が、前記同様に直線性を示し変曲点を有せず、メルトフラクチャーの発生は無かった。ivA-d:前記iiiA-cにて用いたものと同一の日本ポリプロ社製ニューコンのグレード80重量部と、日本ポリプロ社製ニューコンで以下に示す組成のグレード20重量部の混合物100重量部に、分子量降下剤として、1,3-ビス-t-ブチルパーオキシイソプロピルベンゼンを0.05重量部配合し、混練造粒単軸押出機械使用、混練温度210°Cしたものを用いた。前記グレード20重量部使用の組成は、プロピレンエチレンランダム共重合体成分A-2のプロピレンエチレンブロック共重合体A全体に対する割合が52.1重量、A全体のMFR230°C、2.16kg荷重が1g/10分、成分A-2全量に対するエチレン含量が39.3重量である。混練造粒した材料は、成分A-2のA全体に対する割合が31.6重量、A全体のMFR230°C、2.16kg荷重が67g/10分、プロピレン重合体成分A-1のMFR230°C、2.16kg荷重が375g/10分、同部分の分子量分布値Mw/Mnが2.6、成分A-2のMFR算出値が1.64g/10分、成分A-2全量に対するエチレン含量が40重量であり、前記キャピラリーレオメータ測定における前記D1/D0ダイスウェル比が、前記同様に直線性を示し変曲点を有せず、メルトフラクチャーの発生は無かった。vA-e:前記iiiA-cにて用いたものと同一の日本ポリプロ社製ニューコンのグレード80重量部と、前記ivA-dにて用いたものと同一の日本ポリプロ社製ニューコンのグレード20重量部との混合物100重量部に、分子量降下剤として、1,3-ビス-t-ブチルパーオキシイソプロピルベンゼンを0.1重量部配合し、混練造粒単軸押出機械使用、混練温度210°Cしたものを用いた。混練造粒した材料は、プロピレンエチレンランダム共重合体成分A-2のプロピレンエチレンブロック共重合体A全体に対する割合が33.9重量、A全体のMFR230°C、2.16kg荷重が110g/10分、プロピレン重合体成分A-1のMFR230°C、2.16kg荷重が1146g/10分、同部分の分子量分布値Mw/Mnが2.5、成分A-2のMFR算出値が1.14g/10分、成分A-2全量に対するエチレン含量が40.6重量であり、前記キャピラリーレオメータ測定における前記D1/D0ダイスウェル比が、前記同様に直線性を示し変曲点を有せず、メルトフラクチャーの発生は無かった。viA-f:前記ivA-dにて用いたものと同一の日本ポリプロ社製ニューコンのグレード100重量部に、分子量降下剤として、1,3-ビス-t-ブチルパーオキシイソプロピルベンゼンを0.26重量部配合し、混練造粒単軸押出機械使用、混練温度210°Cした。混練造粒した材料は、プロピレンエチレンランダム共重合体成分A-2のプロピレンエチレンブロック共重合体A全体に対する割合が51.3重量、A全体のMFR230°C、2.16kg荷重が50g/10分、プロピレン重合体成分A-1のMFR230°C、2.16kg荷重が298g/10分、同部分の分子量分布値Mw/Mnが2.1、成分A-2のMFR算出値が9.3g/10分、成分A-2全量に対するエチレン含量が39重量であり、前記キャピラリーレオメータ測定における前記D1/D0ダイスウェル比が、前記同様に直線性を示し変曲点を有せず、メルトフラクチャーの発生は無かった。viiA-g:下記の方法で製造したプロピレンエチレンブロック共重合体を、酸化防止剤中和剤を添加済のペレットとして用いた。ア固体触媒成分の調製充分に窒素置換した内容積50リットルの撹拌機付槽に、脱水及び脱酸素したn-ヘプタン、20リットルを導入し、次いでMgCl2を10モル、TiO-n-C4H94を20モル導入し、95°Cで2時間反応させた。反応終了後、40°Cに温度を下げ、次いでメチルヒドロポリシロキサン20センチストークスのものを12リットル導入し、3時間反応させた。生成した固体成分をn-ヘプタンで洗浄した。次いで、前記撹拌機付槽を用いて、該槽に上記と同様に精製したn-ヘプタンを5リットル導入し、上記で合成した固体成分をMg原子換算で3モル導入した。次いでn-ヘプタン2.5リットルにSiCl4を5モルを混合して30°C、30分間でフラスコへ導入し、70°Cで3時間反応させた。反応終了後、n-ヘプタンで洗浄した。次いで前記撹拌機付槽へn-ヘプタン2.5リットル導入し、フタル酸クロライド0.3モルを混合して、70°C、30分間で導入し、90°Cで1時間反応させた。反応終了後、n-ヘプタンで洗浄した。次いでTiCl4を2リットル導入して110°Cで3時間反応させた。反応終了後、固体触媒成分を得た。この固体触媒成分のチタン含量は2.0重量であった。次いで、窒素置換した前記撹拌機付槽にn-ヘプタンを8リットル、上記で合成した固体触媒成分を400グラム導入し、SiCl4を0.6リットル導入して90°Cで2時間反応させた。反応終了後、さらにCH2=CHSiCH330.54モル、t-C4H9CH3SiOCH320.27モル及びAlC2H531.5モルを順次導入して30°Cで2時間接触させた。接触終了後、n-ヘプタンで充分に洗浄し、塩化マグネシウムを主体とする固体触媒成分390gを得た。このもののチタン含量は、1.8重量であった。イ重合内容積400リットルの撹拌機付きステンレス鋼製オートクレーブをプロピレンガスで充分に置換し、重合溶媒として脱水及び脱酸素したn-ヘプタン120リットルを入れた。次に温度70°Cの条件下、トリエチルアルミニウム30g、水素147リットル、及び前記固体成分を17g加えた。オートクレーブを内温75°Cに昇温した後、圧力が0.3MPaGになるようにプロピレンの供給をし、重合を開始した。水素は水素/プロピレンが2.0L/kgで、一定速度で供給し、220分後にプロピレン、水素の導入を停止し、器内の未反応ガスを0.03MPaGまで放出し、プロピレン重合体部分を得た第1重合工程。次いで、オートクレーブを内温65°Cにセットした後、n-ブタノールを12.5cc導入、次いで、プロピレンを3.5kg/hr、エチレンを1.5kg/hrで、一定速度で供給し、90分後に供給を停止して、重合を終了した。圧力はエチレン、プロピレン供給開始時0.03MPaGであったが徐々に上昇し、供給停止時0.1MPaGであった第2重合工程。得られたスラリーは、次の撹拌機付き槽に移送し、ブタノールを2.5リットル加え、70°Cで3時間処理し、さらに次の撹拌機付き槽に移送して、水酸化ナトリウム20gを溶解した純水100リットルを加え、1時間処理した後、水層を静置後分離し、触媒残渣を除去した。スラリーは遠心分離機で処理し、ヘプタンを除去、80°Cの乾燥機で3時間処理しヘプタンを完全に除去、59.6kgのポリマーを得た。該材料ポリマーは、プロピレンエチレンランダム共重合体成分A-2のプロピレンエチレンブロック共重合体A全体に対する割合が7.5重量、A全体のMFR230°C、2.16kg荷重が115g/10分、プロピレン重合体成分A-1のMFR230°C、2.16kg荷重が246g/10分、同部分の分子量分布値Mw/Mnが3、成分A-2のMFR算出値が0.01g/10分、成分A-2全量に対するエチレン含量が39重量であり、前記キャピラリーレオメータ測定における前記D1/D0ダイスウェル比が、剪断速度を横軸対数とした時に直線性を示さず変曲点を有し、また、メルトフラクチャーが発生した。viiiA-h:図2において、重合器10に供給される予備重合処理した固体触媒成分を0.28g/hr、第1重合工程での重合器内の気相中の水素/プロピレンモル比を0.08、第2重合工程で重合器内の気相中の水素/エチレンモル比を0.50及びエチレン/プロピレンモル比を0.50とした以外は、前記のiiA-bの場合に準拠して実施した。なお、プロピレン系ブロック共重合体の生産速度は11.8kg/hrであった。この製造したプロピレンエチレンブロック共重合体を、酸化防止剤中和剤を添加済のペレットとして用いた。該材料は、プロピレンエチレンランダム共重合体成分A-2のプロピレンエチレンブロック共重合体A全体に対する割合が20重量、A全体のMFR230°C、2.16kg荷重が104g/10分、プロピレン重合体成分A-1のMFR230°C、2.16kg荷重が148g/10分、同部分の分子量分布値Mw/Mnが5.3、成分A-2のMFR算出値が25.3g/10分、成分A-2全量に対するエチレン含量が48.3重量であり、前記キャピラリーレオメータ測定における前記D1/D0ダイスウェル比が直線性を示さず変曲点を有し、また、メルトフラクチャーが発生した。ixA-i:図2において、重合器10に供給される予備重合処理した固体触媒成分を0.28g/hr、第1重合工程での重合器内の気相中の水素/プロピレンモル比を0.105、第2重合工程で重合器内の気相中の水素/エチレンモル比を0.22及びエチレン/プロピレンモル比を0.17とした以外は、前記のiiA-bの場合に準拠して実施した。なお、プロピレン系ブロック共重合体の生産速度は11.0kg/hrであった。この製造したプロピレンエチレンブロック共重合体を、酸化防止剤中和剤を添加済のペレットとして用いた。該材料は、プロピレンエチレンランダム共重合体成分A-2のプロピレンエチレンブロック共重合体A全体に対する割合が9.8重量、A全体のMFR230°C、2.16kg荷重が136g/10分、プロピレン重合体成分A-1のMFR230°C、2.16kg荷重が210g/10分、同部分の分子量分布値Mw/Mnが2.7、成分A-2のMFR算出値が2.5g/10分、成分A-2全量に対するエチレン含量が28重量であり、前記キャピラリーレオメータ測定における前記D1/D0ダイスウェル比が、直線性を示し変曲点を有せず、メルトフラクチャーの発生は無かった。2フィラーBiB-a:タルク富士タルク工業社製、平均粒径4.5μm、平均アスペクト比5。3エチレン重合体CiC-a:高密度ポリエチレン日本ポリエチレン社製、ノバテックHDHJ490、MFR190°C、2.16kg荷重20g/10分、密度0.958g/cm3。iiC-b:高密度ポリエチレン、日本ポリエチレン社製、ノバテックHDHY530、MFR190°C、2.16kg荷重0.55g/10分、密度0.959g/cm3。4発泡剤DiD-a:化学発泡剤マスターバッチ永和化成社製、ポリスレンEE25C、発泡剤濃度20、発生ガス量75~90ml/2.5g220°C恒温下×20分...重炭酸ナトリウムクエン酸系、低密度ポリエチレンベース。5エラストマーEiE-a:エチレンオクテン共重合体エラストマーダウケミカル日本社製、エンゲージ8137、MFR230°C、2.16kg荷重30g/10分、オクテン含量42重量。3.実施例及び比較例[実施例1~7、比較例1~11]1発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物の製造先ず、プロピレンエチレンブロック共重合体A、フィラーB及びエチレン重合体Cを、表1に示す割合で配合し但し、実施例7のみ、さらにエラストマーEも加え、タンブラーにてブレンドした後、下記の条件で混練、造粒した。その造粒物に発泡剤Dをタンブラーにて表1に示す割合でブレンドし、製造した。混練装置:日本製鋼所社製TEX30α型2軸押出機。混練条件:温度=210°C、スクリュー回転数=300rpm。2発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物の成形前記1で製造された発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物を、下記の条件で成形した。この際、黒着色マスターバッチカーボンブラック30重量含有低密度ポリエチレンベースも樹脂組成物全量100重量部に対し、3重量部ブレンドした。なお、耐傷付性及びシャルピー衝撃強度の評価用試験片は、前記実施例項1.評価方法、分析方法2項及び7項にした記述した通りのものである。射出成形機:FANUC社製α-300。金型:縦400mm×横200mmで可動型の位置調整により厚さ可変の平板形状のキャビティを有し、その初期キャビティクリアランスT0が1.5mmのもの。成形条件:シリンダー温度=210°C、金型温度=40°C、射出率=50/秒60cc/秒、100/秒120cc/秒、及び333/秒400cc/秒、冷却時間=30秒。成形方法:射出工程が、初期キャビティクリアランスT01.5mmである金型キャビティに、溶融状態のポリプロピレン系樹脂組成物を射出充填する工程であり、発泡工程が、金型キャビティクリアランスT13~5mmまで可動型を後退させ、発泡剤による膨張圧力によって金型キャビティの空隙を充填せしめる工程である、型開き射出成形法で行った。なお、この成形方法で得られたすべての発泡成形体は、発泡層の上部にスキン層を有していた。3評価前記の成形したものについて、性能評価を行った。結果を表2に示す。4.評価表1及び2に示す結果から、本発明の実施例1~7に示す組成を持った発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物及びその発泡成形体は、いずれも必須構成要件における各規定を満たすので、発泡成形体の表面外観及び傷付性に優れ、べたつき触感が無く、発泡倍率も高く、しっかり感剛性感もあり、MFR成形性及び衝撃強度も良好であった。なお、実施例1の発泡剤Dを除いた配合の樹脂組成物の曲げ弾性率値は1150MPaであり、実施例7の発泡剤Dを除いた配合の樹脂組成物の曲げ弾性率値は860MPaであった。試験片調製は前記シャルピー衝撃強度の場合に準じ、測定はJISK7171に準拠した。これらを用いれば、いずれも大幅な軽量化が可能であり、リサイクル性や環境適応性にも優れるので、自動車部品、テレビなどの家電機器、電子製品の部品などを含む工業部品、建材部品、好ましくは自動車部品、とりわけドアトリム、トリム類、天井材、トランク周り、インストルメントパネル、アームレスト、グローブボックス、スイッチパネル、ピラー、コンソール類、各種加飾部品類などの自動車内装部品などに適する性能を有していることが確認された。一方、比較例1~11に示す組成を持った発泡性ポリプロピレン系樹脂組成物及びその発泡成形体は、これらの性能バランスが不良で、実施例1~7のものに対して見劣りしている。例えば、フィラーB及びエチレン重合体Cを配合しない比較例1は、しっかり感が実施例1と著しい差異が生じた。これはB及びCが本発明の要件を満たさないためと考えられる。また、エチレン重合体Cを配合しない比較例2は、表面外観及び耐傷付性が実施例1と著しい差異が生じた。これはCが本発明の要件を満たさないためと考えられる。また、エチレン重合体CとしてC-bを配合した比較例3は、耐傷付性が実施例1と著しい差異が生じた。これはC-bのMFRが本発明の要件を満たさないためと考えられる。また、エチレン重合体Cを配合しない比較例4は、表面外観、耐傷付性及び衝撃強度が実施例2と著しい差異が生じた。これはCが本発明の要件を満たさないためと考えられる。また、エチレン重合体Cを配合しない比較例5は、耐傷付性が実施例3と著しい差異が生じた。これはCが本発明の要件を満たさないためと考えられる。また、エチレン重合体Cを配合しない比較例6は、耐傷付性が実施例4と著しい差異が生じた。これはCが本発明の要件を満たさないためと考えられる。また、エチレン重合体Cを配合しない比較例7は、耐傷付性が実施例5と著しい差異が生じた。これはCが本発明の要件を満たさないためと考えられる。また、エチレン重合体Cを配合しない比較例8は、耐傷付性が実施例6と著しい差異が生じた。これはCが本発明の要件を満たさないためと考えられる。また、プロピレンエチレンブロック共重合体AとしてA-gを配合した比較例9は、表面外観、耐傷付性及び衝撃強度が実施例1と著しい差異が生じた。これはA-gが前記キャピラリーレオメータ測定により計算される前記D1/D0ダイスウェル比が、剪断速度を横軸対数とした時に直線性を示さない変曲点を有する事、及びプロピレンエチレンランダム共重合体成分A-2のMFRが本発明の要件を満たさないためと考えられる。また、プロピレンエチレンブロック共重合体AとしてA-hを配合した比較例10は、表面外観、耐傷付性及びべたつき触感が実施例1と著しい差異が生じた。これはA-hが前記キャピラリーレオメータ測定により計算される前記D1/D0ダイスウェル比が、剪断速度を横軸対数とした時に直線性を示さない変曲点を有する事、及びプロピレン重合体成分A-1の分子量分布値Mw/Mnが本発明の要件を満たさないためと考えられる。また、プロピレンエチレンブロック共重合体AとしてA-iを配合した比較例11は、表面外観及び耐傷付性が実施例1と著しい差異が生じた。これはA-iがプロピレンエチレンランダム共重合体成分A-2のエチレン含量が本発明の要件を満たさないためと考えられる。以上における各実施例と各比較例の結果から、本発明の構成と各要件の合理性と有意性が実証され、さらに本発明の従来技術に対する優位性も明らかである。"