伴流と衝撃の相互作用に起因する空力学的損失が所望のレベルまで低減し、尚且つ、伴流熱偏析作用が所望のレベルまで低減するように、前記伴流を完全に混合する渦巻き運動を創出するべく1つ以上のアングルから主流に流体を導入するための流体導入エレメントとして構成された後縁冷却孔202、204の構造を有する実質的にアーチ形の後縁12を有する、高圧タービンHPTブレード14又はベーン14。少なくとも1つの流体導入エレメント202、204が、前記後縁12の圧力側に流体を導入するように構成された、請求項1に記載のHPTブレード又はベーン14。少なくとも1つの流体導入エレメント202、204が、前記後縁12の吸気側に流体を導入するように構成された、請求項1に記載のHPTブレード又はベーン14。少なくとも1つの流体導入エレメント202が、前記後縁12の圧力側に流体を導入するように構成され、少なくとも1つの別の流体導入エレメント204が、前記後縁12の吸気側に流体を導入するように構成された、請求項1に記載のHPTブレード又はベーン14。1つ以上の流体導入エレメント202が、別の導入エレメント204を介して流体が脈動的に導入されるのと同時に、流体流が所定の固定比率の流体を導入するように構成された、請求項1に記載のHPTブレード又はベーン14。更に、前記1つ以上の流体導入エレメント202、204が、渦巻き運動の所望の強さ、渦巻き運動の所望の持続性、渦巻き運動の所望の頻度のうち少なくとも1つの特性を備えた流れ方向の渦巻き運動を生成するように、各々の導入エレメント202、204の寸法及び配向が、対応するタービンブレード又はベーン14相応に構成された、請求項1に記載のHPTブレード又はベーン14。1つ以上のタービンブレード又はベーンの幾何学的エレメント200を更に有し、前記1つ以上の幾何学的エレメント200は、前記1つ以上の流体導入エレメントと連動して、前記HPTブレード又はベーン14を介して生成される前記伴流を混合するように構成されている、請求項1に記載のHPTブレード又はベーン14。前記1つ以上の幾何学的エレメント200が1つ以上の流体通路を含む、請求項7に記載のHPTブレード又はベーン14。前記1つ以上の幾何学的エレメント200が、小鈍鋸歯状後縁、山形後縁、後縁冷却スロット、及びこれらを組合せたものから選択される、請求項7に記載のHPTブレード又はベーン14。前記1つ以上の幾何学的エレメント200が後縁スロットを有し、前記スロットの少なくとも1つの内壁が該スロットの長さ方向において小鈍鋸歯状になっている、請求項7に記載のHPTブレード又はベーン14。以上に鑑み、全体的な圧力勾配と全体的な温度勾配の両方を低減するシステム及び方法の提供が有利であろう。このシステム及び方法は、上流側のブレード列の熱伴流を混合することによって、下流側のエアフォイル列に流入する流れを調整し直し、これによって、下流側のブレード列内の熱偏析作用を低減することにより、隣接する下流側のブレード列の熱的負荷を低減する。図16では、1つの概略図で速度伴流の混合と熱伴流の混合を示している。伴流の混合を測定するにあたり、2つのパラメータが取り入れられている。1つ目のパラメータは、ここでは伴流領域における速度積分比率及びフリーフロー領域における速度積分比率として定義される伴流速度比率WVRである。もう1つのパラメータは、伴流領域における質量評価された温度積分比率及びフリーフロー領域における質量評価された温度積分比率として定義される伴流温度比率WTRである。要するに、一実施例によると、高圧タービンブレード又はベーンは、1つ以上の流体導入構造が内設された、実質的にアーチ形の後縁を有し、この後縁は、伴流及び/又は衝撃の相互作用に起因する空力学的損失を低減するように構成され、尚且つ、熱伴流偏析作用を所望のレベルまで低減するように構成されている。別の実施例によると、高圧タービンHPTブレード又はベーンは、1つ以上の山形を有する小鈍鋸歯状後縁を有し、この1つ以上の山形は、後縁の圧力側、吸気側、或いは、圧力側と吸気側の両方に配設されており、対応する伴流及び/又は衝撃の相互作用に起因する空力学的損失が所望のレベルまで低減されるように、尚且つ、対応する熱伴流偏析作用が所望のレベルまで低減されるように、HPTブレード及びベーンを介して生成された伴流の完全な混合を促進するべく構成されている。また別の実施例によると、高圧タービンHPTブレード又はベーンは、1つ以上の流体導入構造が内設された小鈍鋸歯状後縁を有し、流体を所望の後縁領域内に導入するように構成されており、導入された流体は、伴流及び/又は衝撃の相互作用に起因する空力学的損失が所望のレベルまで低減されるように、尚且つ、熱伴流偏析作用が所望のレベルまで低減されるように、小鈍鋸歯状後縁の通路の流体の流れと相俟って、導入された流体と通路の流体の流れとの相互作用から流れ方向の渦巻き運動を生成し、HPTブレード又はベーンによって生成される伴流の完全な混合を促進する。また別の実施例によると、高圧タービンHPT伴流混合システムは、HPTブレード又はベーンの後縁の外側に、1つ以上の冷却孔が内設された既存のHPTブレード又はベーンを有し、この既存のHPTブレード又はベーンは、1つ以上の幾何学的エレメントを備えて再構成されており、この1つ以上の幾何学的エレメントによって、1つ以上の冷却孔から導入された流体を操作して、伴流と衝撃の相互作用に起因する空力学的損失を低減し、尚且つ、熱伴流偏析作用を所望のレベルまで低減するようになっている。また別の実施例によると、高圧タービンHPT伴流混合システムは、実質的にアーチ形の後縁を有し、更に1つ以上の冷却スロット又は孔が内設された、既存のHPTブレード又はベーンを有し、この既存のHPTブレード又はベーンは、実質的にアーチ形の後縁に内設された1つ以上の流体導入エレメントを備えて再構成されており、この1つ以上の流体導入エレメントから導入された流体が1つ以上の冷却スロット又は孔を通じて流れる流体と相俟って、伴流と衝撃の相互作用に起因する空力学的損失を低減し、尚且つ、熱伴流偏析作用を所望のレベルまで低減するようになっている。全図面を通じて同様の部分を同様の符号で表す添付図面に関連して以下の詳細な説明を参照すると、本発明のこれら及びその他の特徴、態様、及び利点についての理解が更に深まるであろう。上記の図面は、代替実施例を提示しているが、以下の考察で言及するように、本発明のその他の実施例も想定される。いずれの場合も、本開示は、限定目的においでではなく説明目的において、本発明の図示の実施例を提示している。当業者であれば、本発明の原理の技術的範囲及び概念的範囲に属するその他多くの変更及び実施例を想到可能であろう。本明細書に更に詳細に記載する図10~図12及び図17~図18に示したような特定の実施例によると、冷却孔伴流混合エレメントを高圧タービンHPTブレード又はベーンの実質的にアーチ形の厚い後縁に内設することで、後縁伴流混合スキームを提供する。流体を主流路に対して平行に導入する従来の後縁伴流混合方式とは異なり、これらの実施例では、有利には、主流路に対してピッチ角及び/又はヨー角に流体を導入して、本明細書に更に詳細に記載の、所望の流れ方向の渦を生成する。本明細書に更に詳細に記載する図4~図8及び図19~図20に示したようなその他の実施例によると、山形後縁を、高圧タービンブレード又はベーンの圧力側、吸気側、或いは、圧力側及び吸気側の両方に備えることで、圧力側ブリードスロット後縁伴流混合スキームを提供する。また別の実施例によると、本明細書に更に詳細に記載する図10~図12及び図12~図22に示したような流体導入エレメント/構造は、図4~図8に示したような小鈍鋸歯状後縁スロット壁の通路の流れと相互作用するように、且つ、導入された流れと小鈍鋸歯状スロット通路の流れとの相互作用から流れ方向の渦巻き運動を生成するように、対応するタービンブレード壁に対して所定の角度で流体を導入するべく配置されている。流れ方向の渦巻き運動の生成とその強度を調整することで、これに限定されないが後縁伴流等の対応する伴流と相俟って、この伴流を完全に混合させ、それによって、この伴流が下流側の衝撃移動とエンジン部品と相互作用する時点迄の、伴流の速度的な欠点を軽減する。流れ方向の渦巻き運動を生成するこれらの流体的な手法は、伴流の混合を促進するべく機能し、その結果、伴流が素早く消散する。高圧タービンブレード/ベーン14から到来する伴流が素早く消散することによって、さもなければ、これらの伴流が隣接する低圧タービンLPTブレード/ベーンとこれに対応する流れ構造と相互作用したときに生じていたであろう空力学的損失が低減される。一実施例によると、本明細書に記述する原理の実現に好適な渦巻き運動の流体的生成は、安定した吹き込みによってもたらされる。別の実施例では、脈動的な吹き込みを用いてもよい。また別の例では、一定の吹き込みと脈動的な吹き込みの両方を用いることで、所望の流れ方向の渦巻き運動をもたらす。幾つかの実施例では更に、このような渦巻き運動の生成を促進する幾何学的な特徴を用いてもよい。幾何学的な特徴は、所望の用途によって異なり、これに限定されないが、幾何学的な特徴には、孔、スロット、及びこれらの様々な幾何学的な組合せが含まれる。例えば、寸法及び導入の配向に関して、一対の導入孔を調整することで、例えば、これに限定されないが、強度、持続性、及び不規則的な吹き込みを用いる場合の頻度を含む所望の特徴又は不可欠な特徴を創出する。本明細書に記述した原理の実現に好適な渦巻き運動を流体的に生成する一実施例は、HPT及び/又はLPTタービンブレード表面の能動的冷却のために既に使用されている孔及び/又はスロットを変更することで、所望の流れ方向の渦巻き運動をもたらすことにより、実現する。このような実施例では、既存の基礎構造を利用するので、最小限のリエンジニアリングで所望の渦巻き運動を実現できる。本明細書に記述した原理による伴流の混合を促進する手段は、単純な後縁方向の放出だけに限定されるものではない。これらの手段を拡張して、局所的に渦を形成する追加の幾何学的特徴と一緒に機能させ、伴流の混合を促進できる。こうした特徴には、これに限定されないが、図4~図8に示したような小鈍鋸歯状後縁が含まれる。図4は、本発明の一実施例による、複数の内側スロット壁44のうち1つが小鈍鋸歯状の、HPTタービンブレード又はベーン42の後縁スロット40を示す。図5は、一実施例による、図4に示したタービンブレード又はベーン42の端面図である。図6は、別の実施例による、図4に示したタービンブレード又はベーン42の端面図である。この小鈍鋸歯状内側スロット壁44は、1流体導入エレメント/構造又は冷却孔のみを使用するか、2ブレード/ベーンのプラットフォーム部分又はキャンバー部分の変更のみを用いるか、或いは、3真っ直ぐな内壁を有する後縁スロットと組み合わせて、流体導入エレメント/構造を使用すること、により実現可能なものに比べて、タービンブレード42によって生成される伴流の混合が更に促進されるように機能する。図7は、別の実施例による高圧タービンHPTブレード又はベーンの小鈍鋸歯状後縁50を示す斜視図である。図8は、また別の実施例による高圧タービンブレード又はベーンの山形後縁60を示している。本明細書で使用する山形310は、図20に示すような圧力側304において、図19に示すような吸気側において、或いは、これに限定されないが、図3に示すブレードのような高圧タービンブレード又はベーンの圧力側及び吸気側の両方において用いられる、三角形の鋸歯状プラットフォームの変形形態として定義される。例えば、図21及び図22に示したような、尖った圧力側及び吸気側後縁304、306及び圧力側冷却スロット302を備えたガスタービンブレード/ベーン300は、山形又は小鈍鋸歯状の表面、或いは、山形と小鈍鋸歯状を組み合わせたものを、下部リップ又は上部リップのいずれか、或いはこれらの両方の側に用いることができるように構成されており、冷却通路302は、流れ方向の渦巻き運動の生成が最大になるような幾何学形状になるように調整されている。図21は、航空機エンジン用途での使用に好適なタービンブレード/ベーン300の後縁部分を示した側面図であり、このときの後縁304、306は、発電機械に使用するものよりも薄くなっている。このように、流体導入スロット400及び流体導入孔402をそれぞれ示す図17及び図18に示したような後縁TE上に配設された、高圧タービンHPT又は低圧タービンLPTのブレードの1つ以上の幾何学的特徴に一体化することにより既知の手法を用いて局所的な渦を実現可能なものに比べて伴流の混合が促進される、1つ以上の流体導入エレメント400、402により、流れ方向の渦が生成される。一実施例によると、流体導入エレメントはそれぞれ、対応するHPT又はLPTタービンブレードの後縁領域内に空気流等の流体を導入して、導入された流体の流れと流路中の流体の流れとの相互作用から流れ方向の渦巻き運動を創出するように構成されており、これによって、HP又はLPタービンブレードの後縁の後方における伴流の完全な混合が促進される。タービンブレード後縁の後方の伴流の完全な混合の促進により、HPT/LPTの相互作用的損失が低減され、且つ/又は、ガスタービンエンジン内のHPT及びLPT部品どうしの間の軸方向の間隙を縮小できる。より具体的には、システム及び方法の実施例は、渦の導入によって全体的な圧力勾配と温度勾配の両方を低減すると説明した。これによって、下流側のエアフォイル列に進入する流れを調整できる。上流側のブレード列の熱伴流の混合は、下流側のブレード列内の熱偏析作用の低減により、隣接する下流側のブレード列の熱負荷の低減に有益である。この効果は、伴流温度比率とエアフォイル表面の温度差との相関関係を示した図15のグラフに更に詳細に示されているが、その場合、グラフ内の伴流温度比率は、伴流領域内の温度の総和を、伴流の外側の流域内の温度の総和で割ったものとして定義される。空力学的性能とシステム要件/熱要件との間でトレードオフが必要となる点に鑑み、空力学的性能に用いられている既存の技術を変更して本明細書に記述した原理を実施することができる。したがって、空力学的性能とシステム要件/熱要件を両立できる限り、空力学的性能に用いられている既存の技術を変更して本明細書に記載の原理を実施することができる。図9は、本発明の様々な実施例を適用可能なガスタービンエンジン100の一部の断面を示した概略図である。ガスタービンエンジン100は、対応のLPT128と連動するHPT124を含むことがわかる。図10は、本発明の一実施例による、伴流及び/又は衝撃の相互作用に起因する空力学的損失を低減し、尚且つ、伴流の熱偏析作用を所望のレベルまで低減するための、HP又はLPタービンブレード14の実質的にアーチ形の後縁12内における流体導入エレメント200の配置と働きを示した断面図である。流体導入エレメント200は、本明細書に記載の原理に従って、空気等の所望の流体26をブレード14の後縁の圧力及び吸気側の両方に導入するように構成された一対の流体導入孔202、204を有する。図11は、本発明の別の実施例による伴流及び/又は衝撃の相互作用に起因する空力学的損失を低減し、熱伴流偏析作用を所望のレベルまで低減するための、HP又はLPタービンブレード14の実質的にアーチ形の後縁12内における1つ以上の流体導入エレメント210の配置と働きを示す断面図である。流体導入エレメント210の一部を形成する流体導入孔212は、本明細書に記載の原理に従って空気等の望ましい流体26をブレード14の後縁12の先端部分に導入するように構成されている。図12は、本発明の別の実施例による、伴流及び/又は衝撃の相互作用に起因する空力学的損失を低減し、尚且つ、熱伴流偏析作用を所望のレベルまで低減するための、HP又はLPタービンブレード14の実質的にアーチ形の後縁12内における1つ以上の流体導入エレメント220の配置と働きを示す断面図である。流体導入エレメント220の一部を形成する流体導入孔222は、本明細書に記載の原理に従って空気等の所望の流体26をブレード14の後縁12の圧力側又は吸気側に導入するように構成されている。本明細書に記載の実施例は、有利には、伴流と衝撃の相互作用に起因する空力学的損失を低減する。この損失には、遷音速のベーン/ブレードの定常的な損失及び非定常的な損失と、ブレード/ベーンが亜音速のときの伴流の相互作用に起因する非定常的な損失とが含まれる。本明細書に記載の実施例は、更に有利には、熱伴流移動効果に繋がる低温の伴流と、高温の燃焼後のガスに起因する下流側のブレード端壁の予期しない加熱に繋がる、非定常的な熱伴流偏析作用を低減する。HP又はLPガスタービンブレード又はベーンを介して生成される伴流を、HPT及び/又はLPTブレード又はベーンのタイプに基づいて選択的に混合するにあたり、本明細書に記載の原理を容易に適用でき、これによって、伴流及び/又は衝撃の相互作用に起因する相応の空力学的損失を所望のレベルまで低減し、尚且つ、1つ以上の下流側のタービンブレード又はベーンの空力学的要件及び熱的要件に基づく所望のレベルまで熱伴流偏析作用を低減することができる。以上、本明細書では、本発明の一部の特徴についてのみ図示及び記述したが、当業者には、多数の変更及び変形が想到可能であろう。したがって、添付の特許請求の範囲は、本発明の概念的範囲に属するそれら全ての変更及び変形を含むことを意図していることを理解されたい。