"密閉されたケーシングの内部に加圧ポンプから延長される配管側の圧流上手方向から同一直線上に噴射ノズル、空気層形成管、エネルギー変換チューブの貫通した孔を有するジェットポンプにおいて、加圧ポンプから延長される配管と連接する噴射ノズルの孔径は当該配管内径と略同径を有し圧流下手側に向かって孔径を噴射ノズルの略中間部まで上記配管と連接する孔径よりテーパ状に小径にして所謂ラッパ形状とし、当該噴射ノズルの略中間部から圧流下手側に向い上記小径にした孔径と同径の孔を当該噴射ノズル孔径中心線と平行に当該噴射ノズル出口端部まで延長させ、上記平行な孔径部の内壁を断面上孔径中心部から放射状に同位置で且つ等間隔になる整流溝を設け当該整流溝が上記テーパ最少径の位置から噴射ノズル出口端部まで当該孔中心線と平行に延長されている構造を有し、当該噴射ノズルから圧流下手方向に当該噴射ノズル孔径中心線と同一線延長上に当該噴射ノズル出口端部孔径より大径である孔径を有した空気層形成管を有し、当該空気層形成管の孔径は圧流入端部と圧流出端部が同径で平行に貫通され、当該孔径部の内壁を断面上孔径中心部から放射状に同位置で且つ等間隔に整流溝を設け当該空気層形成管の圧流端部から当該空気層形成管の圧流出端部まで当該孔径中心線と平行に延長されている構造を有し、上記噴射ノズルと上記空気層形成管の間の間隙に上記ケーシングと貫通している吸気口を設け、当該吸気口と連結し当該ケーシングの外側には吸気管を設け、当該吸気管には調節バルブを設けた構造を成し、上記空気層形成管より圧流下手方向には上記ケーシングと貫通した吸引管を設け、当該吸引管の内径と略同距離を隔てて上記空気層形成管の中心線と同一線延長線上にエネルギー変換チューブを設け、当該エネルギー変換チューブの圧流入側端面の孔径は上記空気層形成管の孔径より大径で圧流下手側方向にテーパ状即ちラッパ状に狭窄して当該エネルギー変換チューブの最少孔径は上記噴射ノズルの孔径と上記吸水管の内径との総和の孔径の構造を有し、当該エネルギー変換チューブの最少孔径は圧流上手方向から下手方向に平行に貫通して最少孔径の全長は上記空気層形成管の全長と同一あるいはそれ以上の長さを有している構造を特徴とするジェットポンプ。請求項1記載のジェットポンプであって、上記噴射ノズルの整流溝と上記空気層形成管の整流溝の形状が孔径中心線に対して断面上、コの字形状、半楕円形状、半円形形状等、上記噴射ノズルの整流溝と上記空気層形成管の整流溝の断面形状を拘束しないことを特徴とするジェットポンプ。ところで前記従来のジェットポンプは、空気層形成管から噴射されるジェット流の拡散を考慮してエネルギー変換チューブの口径を噴射ノズルの口径に比して圧流が充満する以上に大きくしていることからエネルギー変換チューブ内にて間隙が生じる。このことからベンチュリー効果で生じる負圧がエネルギー変換チューブ内で逆流の抵抗が生じ、圧力流体エネルギー変換効率を低くしている。また上記従来のジェットポンプの説明に依れば、エネルギー噴射圧力が300.00kg/cm2加圧ポンプ揚程3000mの場合の揚程10.05m、汲揚量3.12m3/minで、一方エネルギー噴射圧力が5.00kg/cm2加圧ポンプ50mの場合は揚程13.15m、汲揚量2.38m3/minとなり、エネルギー噴射圧力の能力、即ち加圧ポンプの能力に関わらずポンプの能力を示す揚程、汲揚量吐出量とも殆ど変化がないことを示している。換言すれば使用する加圧ポンプの能力に応じて噴射ノズルの口径を変化させることである、作業現場で求められる吸水物の吐出量、揚程とは無関係であり自ずと作業内容が限定されることとなる。本発明は、このような従来のジェットポンプの構成が有していた問題を解決しようとするものであり、圧力流体エネルギー変換効率を高め、且つ加圧ポンプの能力に応じて吸水物の揚程、吐出量を選定できるジェットポンプを実現することを目的とするものである。本発明は、上記従来の問題を解決するため、密閉されたケーシングの内部に圧流上手方向から同一直線上に噴射ノズル、空気層形成管、エネルギー変換チューブの貫通した孔を有するジェットポンプにおいて、加圧ポンプから延長される配管と連接する噴射ノズルの孔径は当該配管内径と略同径を有し圧流方向下手側に向かって孔径を噴射ノズルの略中間部まで上記配管と連接する孔径よりテーパ状に小さくして所謂ラッパ形状とし、噴射ノズルの略中間部から圧流下手側に向い上記孔径と同径の孔を平行に噴射ノズル出口端部まで延長させ、上記平行な孔径部の内壁を断面上孔径中心部から放射状に同位置で且つ等間隔に整流溝を設け当該整流溝が上記テーパ最少径の位置から噴射ノズル出口端部まで当該孔中心線と平行に延長されている構造を有している。上記の構造は加圧ポンプから噴射ノズルまで配管は様々な曲管で連接されており、上記整流溝が無い場合配管内部を通る圧流はこの曲管の慣性を有しているため噴射ノズルから吐出されると圧流は拡散するが、当該整流溝により噴射ノズルから吐出後も直進性を保持する。所謂水道蛇口で応用されている整流板と同じ原理である。噴射ノズルから圧流下手方向に噴射ノズル孔径中心線と同一線上に噴射ノズル出口端部孔径より大径である孔径を有した空気層形成管を有し、上記空気層形成管の孔径は圧流入端部と圧流出端部が同径で平行に貫通され、当該孔径部の内壁を断面上孔径中心部から放射状に同位置で且つ等間隔に整流溝を設け空気層形成管の圧流端部から空気層形成管の圧流出端部まで当該孔中心線と平行に延長されている構造を有して、上記噴射ノズルと上記空気層形成管の間の間隙に上記ケーシングと貫通している吸気口を設け、当該吸気口と連結し当該ケーシングの外側には吸気管を設け、当該吸気管には調節バルブを設けた構造をなしている。この構造により噴射ノズルで直進性に整流された圧流が空気層形成管に突流する際に上記吸気口から外気を吸引して圧流の外周を被覆し圧流の拡散を防止すると共に、上記空気層形成管の内部にある整流溝によって外気を含んだ圧流が狭窄圧縮される為、当該空気層形成管を通過する圧流の内部より高速度となり当該空気層形成管から噴射される圧流は直進性のある圧流となるのである。上記空気層形成管より圧流下手方向には上記ケーシングと貫通した吸引管を設け、当該吸引管の内径と略同距離を隔てて当該空気層形成管の中心線と同一線上にエネルギー変換チューブを設け、エネルギー変換チューブの圧流入側端面の孔径は上記空気層形成管の孔径より大径で圧流下手側方向にテーパ状即ちラッパ状に狭窄して当該エネルギー変換チューブの最少孔径は上記噴射ノズルの孔径と吸引管の内径との総和の孔径を有し、当該エネルギー変換チューブの最少孔径は圧流上手方向から下手方向に平行に貫通して最少孔径の全長は上記空気層形成管の全長と同一あるいはそれ以上の長さを有している構造である。これにより上記空気層形成管から噴射された圧流は上記エネルギー変換チューブに到達するまで上記吸引管の内径と略同距離の吸引室空間部を通過するが圧流外周部に空気を含んだ圧流で被覆しまた上記空気層形成管の整流溝で狭窄圧縮されて高速整流になるため直進性を増し拡散することなく上記エネルギー変換チューブに突流することになる。また当該エネルギー変換チューブの圧流入口端面は広角になっている為エネルギー変換チューブに突入漏れする圧流を極度に減らす働きをしている。以上の構造で空気層形成管に充満した圧流が吸引管から吸引された吸引物と混合してエネルギー変換チューブに突入しエネルギー変換チューブ内を圧流で充満させることからベンチュリー効果の理論に合致した形で連続して吸引室の負圧を発生させることになる。従い噴射ノズルの口径が同一と仮定した場合、加圧ポンプの揚程圧力が高ければ高いほど吸引室を通過する圧流は高速となり高い負圧を発生させる為その結果強い吸引力を生じることとなる。以下本発明の実施の形態について図面を参照して説明する。図1は汚染土壌浄化システムの一例である。汚染土壌1をクラッシャー2によって粉砕しサイクロン5を通して本発明であるジョットポンプ6に送り込む。ここで本発明のジョットポンプの呼称を本発明者の命名によりBATポンプと呼称し以下BATポンプと称する。加圧ポンプ23によって水タンク4から水を吸引しその圧流をBATポンプ6に圧入させる。BATポンプ6はサイクロン5から粉砕された汚染土壌をベンチュリー効果によって吸引しサイクロン12に搬送する。現在はBATポンプ単体で作業を行うことは少なく、図1の様に作業内容がシステム化され汚染土壌を、汚泥分離装置等を使い清水と砂利等に分離し自然界に回復させることが一部義務付けられている。その為BATポンプ6からサイクロン12までの距離が2000mになることも予想される為加圧ポンプ23の揚程能力がBATポンプ6を介して確実に伝えられることが必要となってくるが、本発明のBATポンプは詳細に後述するベンチュリー効果によって確実に加圧ポンプ23の揚程能力をBATポンプ6からサイクロン12までの揚程に繋げることが可能となる。図1において沈殿槽8、混練機10、粒子選別装置13、汚泥分離タンク14、清水槽17、電極槽19であるが、本発明の主旨とは外れるので説明は省略する。ここで本発明の基礎で且つ最も重要な原理であるベンチュリー効果に就いて説明する。図7はベンチュリー計の摸式図である。図7において、流量が一定の時流れの断面積を狭くすると流速は増加する。流体が非圧縮性であるとき、即ち密度が一定であるときv2=A1/A2xv1となる。ここで流体は非圧縮性で密度はp=一定とし定常流とする。絞る前の管の断面積流速圧力水頭をそれぞれA1、v1、p1、z1、絞り部の管の断面積流速圧力水頭をそれぞれA2,v2、p2、z2、流量をQ、重力加速度をgとすると次の式が成り立つ。p1/pv1xv1/2gz1=p2/pv2xv2/2gz2従いベルヌーイの定理から流速が高くなると圧力は低くなる。繰り返しの説明になるがベンチュリー効果を確実に応用するには絞り管前後の太管が非圧縮性の流水等によって充満されている構造が必要なのである。図4は本発明であるBATポンプの実施例の一例である。装置全体を密閉被覆するケーシング69に圧流上手方向から孔径の中心位置が同一線上に設けられた噴射ノズル57、空気層形成管58、エネルギー変換チューブ61、吐出管62が配置されている。加圧ポンプ図示せずから延長される配管と連接する噴射ノズル57の孔径は当該配管内径と略同径を有し圧流方向下手側に向かって孔径を噴射ノズル57の略中間部まで上記配管と連接する孔径よりテーパ状に小さくして所謂ラッパ形状とし、噴射ノズル57の略中間部から圧流下手側に向い上記孔径と同径の孔を平行に噴射ノズル57出口端部まで延長させ、上記平行な孔径部の内壁を断面上孔径中心部から放射状に同位置で且つ等間隔に整流溝65を設け当該整流溝65が上記テーパ最少径の位置から噴射ノズル出口端部まで当該孔中心線と平行に延長されている構造を有している。図5は図4の矢視Aから圧流上手方向の断面図である。噴射ノズル57の中心から放射状に同位置で等間隔に整流溝65が設けられている。尚整流溝65は本実施例ではコの字形状をしているが半楕円形あるいは半円形の形状でも良い。図4において噴射ノズル57の圧流下手方向に噴射ノズル57の圧流出口端面孔径より大径で噴射ノズル57の中心位置延長線上に空気層形成管58を有している。空気層形成管58の孔径は圧流入端部と圧流出端部が同径で平行に貫通され、当該孔径部の内壁を断面上孔径中心部から放射状に同位置で且つ等間隔に整流溝66を設け空気層形成管58の圧流入端部から空気層形成管58の圧流出端部まで空気層形成管58の中心線と平行に延長されている構造を有している。図5は図4の矢視Aから圧流上手方向の断面図である。空気層形成管58の中心から放射状に同位置で等間隔に整流溝66が設けられている。尚整流溝66は本実施例ではコの字形状をしているが半楕円形あるいは半円形の形状でも良い。図6は噴射ノズル57と空気層形成管58の立体断面図である。圧流Aは入口面が連結されている配管図示せずの内径と略同一で広角な噴射ノズル57に圧入力するが、噴射ノズル57の圧入流面からテーパ状に即ちラッパ状に噴射ノズル57の略中間部まで狭窄され小径にされた孔径によって圧流Aは通過する孔径が縮小される為加速する。加速された圧流Aは噴射ノズル57の孔径中心線と同一線上に放射状に同位置且つ等間隔に配置された整流溝65によって直進性になる。噴射ノズル57と空気層形成管58の間隙には吸気口図示せずを設けており、加速され且つ直進性を増した圧流Aは、圧流Aの外周に空気を含んだ圧流で被覆し空気層形成管58に突流する。空気層形成管58の孔径は、噴射ノズル57の圧出流面の孔径より大径で噴射ノズル57の孔径中心線延長上に設けられており、空気層形成管58の圧入流面と圧出流面が孔径は同径である。外周に空気を含み加速され直進性をました圧流Aは、空気層形成管58の孔径中心線と同一線上に放射状に同位置且つ等間隔に配置された整流溝66を通過することによって更に直進性を増すことになる。図4において噴射ノズル57と空気層形成管58の間隙にケーシング69と貫通している吸気口70を設け、吸気口70と連結しケーシング69の外側には吸気管71を設け、吸気管71には密閉室または導管と連結された調節バルブ60を設けた構造を成している。この構造により噴射ノズル57で直進性に整流された圧流が空気層形成管58に突流する際に吸気口70から外気を吸引して圧流の外周を被覆し圧流の拡散を防止すると共に、空気層形成管58の内部にある整流溝66によって外気を含んだ圧流が狭窄圧縮される為、空気層形成管58を通過する圧流の内部より高速となり空気層形成管58から噴射される圧流は直進性のある圧流となるのである。空気層形成管58より圧流下手方向にはケーシング69と貫通した吸引管63を設け、吸引管63の内径と略同距離を圧流下手方向に隔てて空気層形成管58の中心線と同一線上にエネルギー変換チューブ61を設け、エネルギー変換チューブ61の圧流入側端面の孔径は空気層形成管58の孔径より大径で圧流下手側方向にテーパ状即ちラッパ状に狭窄して当該エネルギー変換チューブ61の最少孔径は噴射ノズル57の孔径と吸引管63の内径との総和の孔径の構造を有し、エネルギー変換チューブ61の最少孔径は圧流上手方向から下手方向に平行に貫通して最少孔径の全長は空気層形成管58の全長と同一あるいはそれ以上の長さを有している構造である。これにより空気層形成管58から噴射された圧流はエネルギー変換チューブ61に到達するまで吸引管63の内径と略同距離の吸引室68空間部を通過するが圧流外周部に空気を含んだ圧流で被覆しまた空気層形成管58の整流溝66で狭窄圧縮されて高速整流になるため直進性を増し拡散することなく吸引管63から吸引された吸引物と混合されエネルギー変換チューブ61に突流することになる。当該エネルギー変換チューブ61の圧流入口端面67は広角になっている為エネルギー変換チューブ61に突入漏れする圧流を極度に減らす働きをしている。以上の構造で空気層形成管58に充満した圧流が吸引管63から吸引された吸引物と混合してエネルギー変換チューブ61に突入しエネルギー変換チューブ61内を圧流で充満させることからベンチュリー効果の理論に合致した形で吸引室68の負圧を発生させることになる。従い噴射ノズル57の口径が同一と仮定した場合、加圧ポンプの揚程圧力が高ければ高いほど吸引室68を通過する圧流は高速となり高い負圧を発生させることが出来る。その結果強い吸引力を生じることとなる。"