少なくとも1つの圧縮機1、燃焼室3、および少なくとも1つの結合式タービン4を備えるガス発生器と、前記燃焼室内に噴射される燃料の量を調節するためのシステムとを備えるタービンエンジンのフリータービン6用の過速度保護装置にして、前記発生器からのガスが前記フリータービン6上に向けられ、前記装置が、前記フリータービンに機械的に結合された出力シャフト8、11によって支持された少なくとも1つのトルク測定手段12と、トルクが降下して第1の基準値を下回ったことが検出された場合、噴出される燃料の流れを低減する指令を、タービンエンジン調節システムに伝達することができる信号処理ユニットとを備える、装置であって、前記低減を始動させるために使用されるトルク測定が、前記出力シャフト8、11の回転の分数に対応する回転中に行われることを特徴とする、保護装置。測定手段が、ホニックホィールトルク計12であり、回転の分数は、前記2つのホニックホィールの1つの2つの連続する歯の間に含まれたセクタによって規定される、請求項1に記載の保護装置。前記トルク測定値が、回転の新しい分数ごとに更新される、請求項1および2のいずれか一項に記載の保護装置。流れの低減が、トルク値が、第1の所定の時間間隔内で降下して、第1の基準値を下回る場合にのみ始動される、請求項3に記載の保護装置。第1の時間間隔が、5ms以下である、請求項4に記載の装置。前記処理ユニットが、測定された動力が、最大取り出し動力の約50以上になる場合にのみ、流れの前記低減を始動させる、請求項3から5のいずれか一項に記載の保護装置。前記トルク測定値が、少なくとも1回転にわたる前記出力シャフト8、11の回転中に記録された値に対する移動平均によって得られる、請求項1および2のいずれか一項に記載の保護装置。流れの低減が、トルク値が、第2の所定の時間間隔内で降下して、第2の基準値を下回る場合にのみ始動される、請求項7に記載の保護装置。第2の時間間隔が、10ms以下である、請求項8に記載の装置。前記処理ユニットが、測定された動力が、最大取り出し動力の約25から50の間に含まれる場合にのみ、流れの低減を始動させる、請求項7から9までのいずれか一項に記載の保護装置。前記処理ユニットが、さらに、測定された動力が最大取り出し動力の約25未満であり、瞬時のトルク測定値が降下して第3の基準値を下回る場合に流れの低減を始動させ、前記基準値は、ガス発生器の回転速度によって決まる、請求項7から10までのいずれか一項に記載の保護装置。トルク測定手段が、非組み合わせ歯を備えたホニックホィールトルク計12を備え、前記処理ユニットはまた、2つのホニックホィール間の速度の相違が検出された場合に流れの低減を始動させる、請求項1から11までのいずれか一項に記載の保護装置。出力シャフト8、11上で測定されたトルクが降下して基準値を下回ったことを検出した場合に、流れを低減する指令を、請求項1から12までのいずれか一項に記載の装置を装備したタービンエンジンを調節するためのシステムに伝達することができる、信号処理ユニットを含む算出ボックス。請求項1から13までのいずれか一項に記載のフリータービン6用の過速度保護装置を備えるタービンエンジン。本発明の目的は、フリータービンのシャフトが破損した場合のフリータービン用の過速度防止装置であって、従来技術のいくつかの欠点を有さず、そのような事態が発生したときに、ガス発生器内に噴射される燃料の流れを非常に迅速に低減することを可能にする装置を提案することによってこれらの欠点を軽減することである。この目的を達成するために、本発明の1つの主題は、少なくとも1つの圧縮機、燃焼室、および少なくとも1つの結合式タービンを備えるガス発生器と、前記燃焼室内に噴射される燃料の量を調節するためのシステムとを備えるタービンエンジンのフリータービン用の過速度保護装置にして、前記発生器からのガスが前記フリータービン上に向けられ、前記装置が、前記フリータービンに機械的に結合された出力シャフトによって支持された少なくとも1つのトルク測定手段と、トルクが降下して第1の基準値を下回ったことが検出された場合、噴出された燃料の流れを低減する指令を、タービンエンジン調節システムに伝達することができる信号処理ユニットとを備える、装置であって、前記低減を始動させるために使用されるトルク測定値が、前記出力シャフトの回転の分数に対応する回転中に行われることを特徴とする、保護装置である。シャフトの速度および伝達されたトルクを同時に決定することを可能にする信号を送出し、極めて迅速な応答時間を特徴とするトルク計装置の使用は、タービンエンジン内部のシャフト破損がほとんど瞬時に検出され得、それにより、調節システムが、フリータービンが極めて高い回転速度に到達する前に介入できることを意味する。この場合、トルク計はまた、シャフト速度を測定するために使用され得ることも留意され得る。有利には、測定手段は、ホニックホィールトルク計であり、回転の分数は、前記ホニックホィールの2つの連続する歯の間に含まれたセクタによって規定される。第1の実施形態では、前記トルク測定値は、回転の新しい分数ごとに更新される。したがってトルク力学に関する情報が極めて迅速に得られ、これは、エンジンの高速度に基づいた過速度の検出に適合される。有利には、流れの低減は、トルク値が、第1の所定の時間間隔内で降下して、第1の基準値を下回る場合にのみ始動される。さらにより有利には、第1の時間間隔は、5ms以下である。好ましくは、この第1の実施形態では、前記処理ユニットは、測定された動力が、最大取り出し動力の約50以上になる場合にのみ、流れの前記低減を始動させる。第2の実施形態では、前記トルク測定値は、少なくとも1回転にわたる前記出力シャフトの回転中に記録された値に対する移動平均によって得られる。1回転または整数回転にわたって平均化され得るこの平均化情報は、エンジンの中速度を用いて過速度を検出することに適合される。有利には、流れの低減は、トルク値が、第2の所定の時間間隔内で降下して、第2の基準値を下回る場合にのみ始動される。さらにより有利には、第2の時間間隔は、10ms以下である。好ましくは、前記処理ユニットは、この第2の実施形態において、測定された動力が、最大取り出し動力の約25から50の間に含まれる場合にのみ、流れの前記低減を始動させる。別の実施形態では、前記処理ユニットは、さらに、測定された動力が最大取り出し動力の約25未満であり、瞬時のトルク測定値が降下して第3の基準値を下回る場合に流れの低減を始動させ、前記基準値は、ガス発生器の速度によって決まる。有利には、トルク測定手段は、非組み合わせ歯を備えた2つのホニックホィールトルク計を備え、前記処理ユニットはまた、2つのホニックホィール間の速度の相違が検出された場合に流れの低減を始動させる。本発明はまた、出力シャフト上で測定されたトルクが降下して基準値を下回ったことを検出した場合に流れを低減する指令を、本明細書の上記で説明されたような装置を装備したタービンエンジンを調節するためのシステムに伝達することができる、信号処理ユニットまたはプログラム可能な論理システムを含む算出ボックスにも関する。最後に、本発明は、本明細書の上記で説明されたようなフリータービン用の過速度保護装置を備えるタービンエンジンに関する。本発明は、添付の概略図を参照して与えられた、本発明が具現化される方法に関する完全に例示的かつ非限定的な1つの例の以下に続く一連の詳細な説明において、より良好に理解され、その目的、詳細、特徴、および利点がより明確に明らかになるであろう。圧縮機1と、ガスが結合式タービン4内にそこから噴出される燃焼室3とを従来の方法で備えるタービンエンジンを示す図1に参照がなされる。結合式タービンは、駆動シャフトとして知られているシャフト7によって圧縮機に堅固に連結される。結合式タービンの出口側では、ガスは、動力シャフト8が装着されたフリータービン6上に向けられ、この動力シャフトは、駆動シャフト7を通り抜けることによってタービンエンジンの上流側に向かって延びている。図1に示された例では、動力シャフト8はギアボックス内に入り、ここでこのシャフトは、専用の駆動シャフトを介して、またヘリコプタの示された例では、出力シャフト11と称されるヘリコプタの伝動機構駆動シャフトが出現する、エンジン内に組み込まれた減速ギアモジュール10を介して、さまざまな補機を駆動する。この出力シャフト11上に装着されるのは、図1で概略的に示されたトルク計12であり、このトルク計は、フリータービン6によってこの出力シャフト11に伝達されたトルクの大きさを常に測定している。トルク計は、算出ボックス図示されず内に装着され、動力シャフト8が破損した場合に、測定されたトルクに基づいて警報を発するよう意図された信号処理ユニットに結合される。トルク計は、従来のひずみ計式のトルク計でよく、または好ましくは、出力シャフト11の捩じり可撓性である部分の各側に1つずつ配置された2つのホニックホィール間に存在する位相シフトを測定することによって作動するトルク計でよい。そのようなトルク計は、組み合わせ歯を有し、1つだけのホニックホィールを備えるものとして示されるタイプ、あるいは非組み合わせ歯を備え、捩じり変形を受けることができるシャフトトルク計シャフトと称されるの部分の2つの端部に配置された2つのホニックホィールを有するタイプのトルク計でよい。図示されるように、トルク計12は、組み合わせ歯を有し、出力ピニオンと称されるピニオンの領域内で出力シャフト11上に配置され、動力シャフト8は、このピニオンを介して出力シャフト11を駆動する。図2は、本発明が、減速ギアを備えず、トルク計が動力シャフト8上に直接的に装着されたエンジンに適用された、図1に類似する形態を示す。図1のものと同一である要素は、同じ参照番号が付与され、新たには説明されない。図3および4は、実線で、動力シャフト8が破損したときにトルク計12によって測定されたトルクの、時間の関数としての回転を表す。図3では、ガス発生器は、破損する前、最大取り出し動力MTOPに近い、高動力点にある。図4では、ガス発生器は、破損する前、最大動力MTOPの25から50の間の中間動力にある。図はまた、タービンエンジン調節コンピュータで利用可能である、トルク値を示す曲線状の点線を示している。これらの値は、パイロットに与えられるエンジン作動情報のために、またタービンエンジンを調節するために使用されるが、シャフト破損を検出するには使用不可能であり、正確性を追い求めることにより、統合およびフィルタリングにかけられる時間のために実際にはより遅い測定ダイナミックを招く。これらの値は、動力シャフト8の破損の検出に使用可能になるほど十分な速さで減少しないことが見られ得る。図3では、実線の曲線は、2つのホニックホィール上の3つの連続する歯の通過時に行われた位相シフト測定の詳細な解釈であり、4個の歯を各々が備えたホニックホィールのこの例では、4分の1回転によるシャフトの回転に対応する。3つの連続する歯を測定することは、行われ得る最速の測定であることが留意されよう。測定が行われる回転の分数は、2つのホニックホィールのうち1つの2つの連続する歯間の角度セクタによってここでは規定される。図4では、実線で引かれた曲線は、今回は、シャフトの全回転にわたる移動平均として行われた測定の詳細な解釈を示しており、この測定は、4分の1回転ごとに更新される。図3の例では、測定されたトルクは、非常に突然に減少し、4分の1回転にわたって測定されたその値は、約5ms後には最小値に到達することが留意され得る。測定された値は、次いで、この最小値辺りで変動し、このときリップルの緩和は、トルク計12にさらに固定されたシャフトラインの捩じり応答に対応する。5msのこの値は、動力シャフト8の破損後にエンジンに安全保護対策を施すための装置に対する応答時間の要件に適合するほど十分小さいものである。情報は次いで、噴射される燃料の量をタービンエンジン調節システムに敏速に低減させるために、その目的の特別な処理ユニットを介して、タービンエンジン調節システムに送られる。フリータービンに伝達された動力のほぼ瞬時の低減により、フリータービンが顕著な過速度を発生させることが防止される。破損後に到達した最大回転速度は抑制されたままであるため、翼の機械的完全性は、その付属製品の簡単な工学的設計によって、またはこれがうまくいかない場合は、ほんのわずかの重量の保持リングを用いて保証され得る。図4からは、最小値に到達するトルク測定にかかる時間は約10msであることが見られ得る。また、第1の最小レベルに到達した後のリップルのレベルは、図3に観察されたものより顕著に小さい、相対的振幅のものであることも見られ得る。測定されたリップルの振幅と、トルクがシャフト破損後にその第1の最小値に到達するために低減される量との比は、後者の場合、前述のシナリオと比較してかなり小さい。したがって検出時間はより長くなるが、これは中動力で適用されるために完全に許容される。これらの観察事項に照らして、本発明は、高動力時論理上、MTOPの50を上回ると考えられるが、この値は必須ではないにおけるタービンエンジン作動と、中間値MTOPの25から50の間における作動との間の相違を引き出して、シャフト破損を検出するための規則を定義する。第1のシナリオでは、破損の検出が課された装置は、測定値を引き出すことを可能にする回転の最小分数にわたって測定を行い、トルクの変化を監視する。破損が判断されたとき、タービンエンジンがこの高動力に合わせてさらに調節された状態で、測定されたトルクは、所与の時間窓において降下して所定の閾値を下回っている。この検出閾値は、適切なマージンを有して、信頼高い検出が得られ得る開始値から十分に遠い値に、かつ緩和リップルの効果に関連付けられた妨害を回避するのに十分な近さの値で設定される。エンジンの中速度のシナリオでは、第1の最小値が到達した後に観察されるトルク値の反発で生じる相違が小さすぎるため、同じ規則および同じ測定方法が使用された場合に信頼高い検出閾値を規定することは不可能である。その理由のため、エンジンの中速度における作動では、本発明は、シャフトの1回転にわたる移動測定を用いて、記録された値の平均に基づいて算出されたトルク値を使用し、この測定された値は、回転の新しい分数ごとに更新され、したがって新しい位相シフト情報を得ることを可能にする。この場合、反発はこれまでより小さい程度のものであるため、誤った警報を発することなく破損が実際に起こっていることを保証する検出閾値を、前述のシナリオのように規定することが可能である。高動力において使用される方法の代わりにこの方法を用いた結果、閾値は、前述のシナリオより遅く5msではなく10ms到達する。しかしながら、そのようなシナリオに含まれる動力は、より小さいものであり、破損後のフリータービンの角加速度も対応して小さい。続いて起こる過速は、このとき十分に抑制され、タービンの機械的完全性は、破損の検出がこうしてわずかに遅れたにも関わらず保証されたままである。また、たとえば、ガス発生器の回転速度の関数として、正常作動において、出力シャフト11に適用された最小トルクを示す論理上ほぼ線形である理論的法則を確立し、次いで、この曲線を使用して、破損検出閾値を形成するために許容可能なマージンによって下方向にオフセットした曲線を規定することによって、より低速のエンジンMTOPの25を下回るに関する監視を使用可能とすることも可能である。測定されたトルクが降下してこの閾値を下回る場合、破損が生じており、警報信号が、噴射燃料の量を低減させるようにガス発生器を調節するコンピュータに送られる必要がある。そのような方法は、高動力および中動力において説明された方法で観察されたものより長い遅延が、警報始動算出プログラムに導入されることを必然的に招く。しかしながら、ここでも、開始動力が低いため、フリータービンが到達する過速度は非常に限定され、その機械的完全性を保証するために別の形でとられる対策にさらに匹敵するものである。代替策として、本明細書の上記で説明されたトルクレベル閾値を、破損前値からのトルクの減少こう配における閾値に置き換えることも可能である。本発明の1つの特定の実施形態では、採用されたトルク計12は、2つのホニックホィールおよび非組み合わせ歯を備えたトルク計であり、各ホィールは、トルク計シャフトの端部に固定されている。この代替策の形では、トルク計シャフト自体の破損の検出もまた、2つのホニックホィール間の速度の相違を検出することによってもたらされる。本発明は、1つの特定の実施形態に関連付けて説明されてきたが、本発明の範囲内に含まれる、説明された手段のすべての技術的等価物およびその組合せを本発明が包含することは極めて明らかである。