弁座、前記弁座に対して流体入口側に形成される入口側流体通路、及び、前記弁座に対して流体出口側に形成される出口側流体通路を有する弁ボディと、前記弁座から離間するとき前記入口側流体通路と前記出口側流体通路とを連通する弁部材と、前記弁部材を前記弁座に当接する閉弁方向に付勢する閉弁付勢部材と、前記弁部材の軸方向の一方の端部に形成される当接部が当接し前記弁部材が前記弁座から離間する開弁方向への移動を規制する規制面、前記規制面に開口し前記閉弁付勢部材を収容する付勢部材収容室、及び、前記付勢部材収容室と前記出口側流体通路とを径方向に連通する連通孔、を有する積層ストッパと、を備え、前記積層ストッパは、前記規制面と前記付勢部材収容室の開口とを形成する前部層部材、前記連通孔と前記付勢部材収容室の内壁とを形成する連通孔層部材、及び、前記付勢部材収容室の底壁を形成する後部層部材を含む複数の層部材が積層されて形成されることを特徴とする弁装置。前記連通孔層部材は、前記付勢部材収容室の内壁を構成する中穴と前記層部材の外縁とを連通する切り欠き部を有するC字板状に形成されることを特徴とする請求項1に記載の弁装置。前記後部層部材は、前記規制面と反対側に突出し前記付勢部材収容室の内壁および底壁を構成する凹部を有していることを特徴とする請求項1または2に記載の弁装置。前記積層ストッパは、前記規制面の前記弁部材側であって前記弁部材の前記当接部の径方向外側に形成され、前記弁部材の開弁時に前記規制面と前記当接部の側面との境界部への流体圧の作用を抑制するガード部を有することを特徴とする請求項1~3のいずれか一項に記載の弁装置。前記複数の層部材は、積層方向に形成される凹凸部が互いに嵌合して一体に接合されることを特徴とする請求項1~4のいずれか一項に記載の弁装置。前記複数の層部材は、互いに対応する位置にピン孔を有し、当該ピン孔にピンが挿通されて一体に接合されることを特徴とする請求項1~4のいずれか一項に記載の弁装置。請求項1に記載の弁装置の製造方法であって、前記前部層部材、前記連通孔層部材および前記後部層部材を含む複数の層部材を形成する工程と、前記複数の層部材を積層および接合して前記積層ストッパを形成する工程と、前記閉弁付勢部材を前記積層ストッパの前記付勢部材収容室に収容し、開弁時に前記弁部材の前記当接部が前記積層ストッパの前記規制面に当接可能となるように前記積層ストッパおよび前記弁部材を前記弁ボディに組み立てる工程と、を含むことを特徴とする弁装置の製造方法。プランジャと、前記プランジャを軸方向に往復移動可能に収容するシリンダと、前記プランジャにより燃料が加圧される加圧室を有するポンプボディと、請求項1~6のいずれか一項に記載の弁装置によって構成され、前記プランジャの下降時に開弁し燃料入口側から吸入した燃料を前記加圧室に供給するとともに、前記プランジャが上昇して前記加圧室の燃料を燃料出口側へ吐出する時に閉弁する吸入弁部と、を備えることを特徴とする高圧ポンプ。特許文献1のストッパは、弁部材を付勢するためのスプリングの収容スペースを有しないため、特許文献2のようにニードルと弁部材とが別体のノーマリーオープン式弁装置、またはノーマリークローズ式の弁装置に適用することができない。それに対し、特許文献2のストッパは、弁部材を付勢する第1スプリングを収容することができ、ニードルと弁部材とが別体のノーマリーオープン式弁装置やノーマリークローズ式の弁装置に適用可能である。しかし、特許文献2のストッパは、第1スプリングを収容する容積室、上流側の中間通路から下流側に向かって軸に対して斜めに形成される燃料通路、容積室と中間通路とを連通する管路本発明の連通孔に相当等を有し、形状が複雑なため、プレス加工での製作に適さない。そのため、切削加工等により製作せざるを得ず、製造コストが増大する。本発明は上記の問題に鑑みてなされたものであり、その目的は、スプリング収容室を有するストッパを備えた弁装置において、製造コストを低減することである。また、この弁装置の製造方法を提供することである。さらに、この弁装置を用いた高圧ポンプを提供することである。請求項1~6に記載の発明は、流体の弁装置に係る発明である。請求項1に記載の弁装置は、弁座を有する弁ボディ、弁部材、閉弁付勢部材および積層ストッパを備える。弁ボディは、弁座、弁座に対して流体入口側に形成される入口側流体通路、及び、弁座に対して流体出口側に形成される出口側流体通路を有する。弁部材は、弁座から離間するとき入口側流体通路と出口側流体通路とを連通する。閉弁付勢部材は、弁部材を弁座に当接する閉弁方向に付勢する。積層ストッパは、規制面、付勢部材収容室および連通孔を有する。規制面は、弁部材の軸方向の一方の端部に形成される当接部が当接し弁部材が弁座から離間する開弁方向への移動を規制する。付勢部材収容室は、規制面に開口し閉弁付勢部材を収容する。連通孔は、付勢部材収容室と出口側流体通路とを径方向に連通する。そして、積層ストッパは、規制面と付勢部材収容室の開口とを形成する前部層部材、連通孔と付勢部材収容室の内壁とを形成する連通孔層部材、及び、付勢部材収容室の底壁を形成する後部層部材を含む複数の層部材が積層されて形成される。この発明によると、付勢部材収容室を有するストッパを、加工コストの高い切削加工等によらず、プレス加工可能な層部材を積層させることで安価に製作することができる。よって、弁装置の製造コストを低減することができる。また、この弁装置を例えば高圧ポンプの吸入弁として用いる場合、ニードルと弁部材とが別体のノーマリーオープン式の吸入弁やノーマリークローズ式の吸入弁に適用することができる。さらに、層部材の枚数、または一部の層部材の形状を変更することにより、積層ストッパの仕様を容易に変更することができる。請求項2に記載の発明によると、連通孔層部材は、付勢部材収容室を構成する中穴と層部材の外縁とを連通する切り欠き部を有するC字板状に形成される。仮に切削加工でストッパの連通孔を加工しようとすると、ストッパ本体の軸と直角方向の孔加工を軸方向の加工とは別に行う必要がある。これに対し本発明の構成によれば、プレス加工により、連通孔層部材の成形と同時に切り欠き部を形成することができるため、加工工数を低減することができ、製造コストをさらに低減することができる。請求項3に記載の発明によると、後部層部材は、規制面と反対側に突出し付勢部材収容室の内壁および底壁を構成する凹部を有している。付勢部材が例えばコイルスプリングであるとすると、弁部材を付勢するばね荷重を確保するためにはある程度の高さが必要となり、したがって、付勢部材収容室は、ある程度の深さが必要となる。すると、板状の層部材のみを積層して付勢部材収容室を形成する場合には層部材の枚数が多くなる。そこで、後部層部材が凹部を有することで、付勢部材収容室を形成する層部材の枚数を減らし、製造コストをより低減することができる。請求項4に記載の発明によると、積層ストッパは、ガード部を有する。ガード部は、規制面の弁部材側であって弁部材の当接部の径方向外側に形成され、弁部材の開弁時に、規制面に当接する当接部の端面と側面との境界部への流体圧の作用を抑制する。当接部の端面と側面との境界部に面取部が形成される場合、流体圧が面取部に作用することにより、当接部を規制面から離そうとする作用力が発生する。すると、ノーマリーオープン式の場合、弁部材が開弁しているべきときであるにも拘わらず、流体圧によって自閉する可能性が生じる。そこで、ガード部を設け、流体圧による面取部への作用をガード部が抑制することで、当接部を規制面から離そうとする作用力の発生を回避することができる。したがって、弁部材の自閉が発生しうる自閉限界を向上させることができる。請求項5に記載の発明によると、複数の層部材は、積層方向に形成される凹凸部が互いに嵌合して一体に接合される。凹凸部は、例えばかしめによって形成される。かしめとは、複数の層部材を積層させ、最上層の層部材の所定箇所を局部的に押圧することで、押圧した部位の各層部材の上面を凹状に、下面を凸状に塑性変形させることをいう。これにより、簡易に、複数の層部材を一体に接合することができる。請求項6に記載の発明によると、複数の層部材は、互いに対応する位置にピン孔を有し、当該ピン孔にピンが挿通されて一体に接合される。この構成によっても、簡易に、複数の層部材を一体に接合することができる。請求項7に記載の発明は、請求項1に記載の弁装置の製造方法に係る発明である。この製造方法は以下1~3の工程を含む。1前部層部材、連通孔層部材および後部層部材を含む複数の層部材を形成する工程。2複数の層部材を積層および接合して積層ストッパを形成する工程。3閉弁付勢部材を積層ストッパの付勢部材収容室に収容し、開弁時に弁部材の当接部が積層ストッパの規制面に当接可能となるように積層ストッパおよび弁部材を弁ボディに組み立てる工程。この製造方法により、請求項1に記載の弁装置と同様の効果を奏する。請求項8に記載の発明は、エンジンに用いられる高圧ポンプに係る発明である。この高圧ポンプは、プランジャ、シリンダ、ポンプボディおよび吸入弁部を備える。シリンダは、プランジャを軸方向に往復移動可能に収容する。ポンプボディは、プランジャにより燃料が加圧される加圧室を有する。吸入弁部は、請求項1~6のいずれか一項に記載の弁装置によって構成され、プランジャの下降時に開弁し燃料入口側から吸入した燃料を加圧室に供給するとともに、プランジャが上昇して加圧室の燃料を燃料出口側へ吐出する時に閉弁する。高圧ポンプの吸入弁部は、高圧での燃料シール性や特性ばらつきを最小限に抑えることが要求されるため、ストッパについても高い加工精度が要求され、切削加工の場合の製造コストが特に高くなる。したがって、本発明の弁装置を適用することで特に大きな効果が得られる。以下、本発明の実施形態を、図面に基づいて説明する。第1実施形態本発明の第1実施形態による弁装置が適用される高圧ポンプについて、図1~図5を参照して説明する。高圧ポンプ1は、車両に搭載されて用いられ、燃料タンクから低圧ポンプによって供給される燃料を加圧し、インジェクタが接続される燃料レールへ吐出する。高圧ポンプ1の燃料入口図示しないの上流側には低圧ポンプからの配管が接続される。なお、以下の説明では、図1の上側を上、図1の下側を下として説明する。図1に示すように、高圧ポンプ1は、本体部10、燃料供給部30、プランジャ部40、弁装置としての吸入弁部50、及び吐出弁部90を備えている。本体部10は、外郭を構成するポンプボディ11を備える。ポンプボディ11の上部には燃料供給部30が設けられており、ポンプボディ11の下部にはプランジャ部40が設けられている。燃料供給部30とプランジャ部40との間には、加圧室12が形成されている。また、燃料供給部30とプランジャ部40とを結ぶ方向に直交する方向に、吸入弁部50図1の左側部および吐出弁部90図1の右側部が設けられている。以下、燃料供給部30、プランジャ部40、吸入弁部50および吐出弁部90の構成について詳細に説明する。まず、燃料供給部30について説明する。ポンプボディ11は、シリンダ16の反対側にボディ凹部13を形成している。ボディ凹部13は、ポンプボディ11の外側に開口している。カバー14は、ボディ凹部13の開口を塞いでいる。ボディ凹部13とカバー14とによって、燃料室31が形成される。燃料室31には、燃料入口から燃料タンクの燃料が供給される。燃料室31には、ダンパユニット32および波ワッシャ38が収容されている。ダンパユニット32は、パルセーションダンパ35、ボディ側支持部材36およびカバー側支持部材37から構成される。パルセーションダンパ35は、2枚のダイアフラム33、34の周縁部が接合されることにより構成され、内部に所定圧の気体が密封されている。パルセーションダンパ35は、2枚のダイアフラム33、34が燃料室31内の燃圧の変化に応じて弾性変形することで、燃圧脈動を低減する。ボディ側支持部材36は、ボディ凹部13の底部15に設置され、上端がパルセーションダンパ35の周縁部にポンプボディ11側から当接する。カバー側支持部材37は、下端がパルセーションダンパ35の周縁部にカバー14側から当接する。これにより、カバー側支持部材37とボディ側支持部材36とは、パルセーションダンパ35を上下から挟持する。波ワッシャ38は、カバー14とカバー側支持部材37との間に設けられ、ダンパユニット32をポンプボディ11の底部15側に押圧する。これにより、ダンパユニット32が燃料室31内に固定される。次に、プランジャ部40について説明する。プランジャ部40は、プランジャ41、オイルシールホルダ42、スプリングシート43およびプランジャスプリング44などを備えている。プランジャ41は、外径が相対的に大きい大径部411と外径が相対的に小さい小径部412とが一体に形成されており、軸方向に往復移動する。加圧室12側に形成される大径部411は、シリンダ16の内壁を摺動する。加圧室12と反対側に形成される小径部412は、オイルシールホルダ42に挿入される。オイルシールホルダ42は、シリンダ16の端部に配置されており、プランジャ41の小径部412の外周に位置する基部421と、ポンプボディ11に圧入される圧入部422とを有している。基部421は、内部にリング状のシール423を有している。シール423は、径方向内側のテフロン登録商標リングと、径方向外側のOリングとからなる。シール423により、プランジャ41の小径部412周囲の燃料油膜の厚さが調整され、エンジンへの燃料のリークが抑制される。また、基部421は、先端部分にオイルシール725を有している。オイルシール725によって、プランジャ41の小径部412の周囲のオイル油膜の厚さが規制され、オイルのリークが抑制される。圧入部422は、基部421の周囲に円筒状に張り出す部分であり、円筒部分は縦断面がコの字状となっている。ポンプボディ11には、圧入部422に対応する凹部17が形成されている。オイルシールホルダ42は、圧入部422が凹部17の径外方向の内壁に圧接するように圧入される。スプリングシート43は、プランジャ41の端部に配設されている。プランジャ41の端部は、図示しないタペットに当接している。タペットは、図示しないカムシャフトに取り付けられたカムに外面を当接させ、カムシャフトの回転により、カムプロファイルに応じて軸方向に往復移動する。プランジャスプリング44は、スプリングシート43に一端を係止され、他端をオイルシールホルダ42の圧入部422の深部に係止されている。これにより、プランジャスプリング44は、プランジャ41の戻しばねとして機能し、プランジャ41をタペットに当接させるよう付勢する。かかる構成により、カムシャフトの回転に応じてプランジャ41が往復移動する。このとき、プランジャ41の大径部411の移動によって加圧室12の容積が変化する。また、プランジャ41の小径部412の周囲に可変容積室45が形成されている。すなわち、ポンプボディ11のシリンダ16、及び、プランジャ41の大径部411の基端面小径部412との段差面、小径部412の外周壁、オイルシールホルダ42のシール423に囲まれた領域が可変容積室45を構成する。シール423は、可変容積室45を液密にシールし、可変容積室45からエンジンへの燃料のリークを防止する。可変容積室45は、圧入部422の径内方向において凹部17との間に形成される円筒状の円筒通路427、及び、凹部17の深部に形成される環状の環状通路428、ポンプボディ11内部に形成された容積室通路18図中に破線で示す通路を経由して燃料室31の底部15に接続されている。次に、吸入弁部50について、図2、図3を参照して説明する。吸入弁部50は、筒部51、フランジ52、電磁駆動部53、ニードル54、第1スプリング55、弁ボディ56、弁部材57および積層ストッパ600等を備えている。筒部51は、ポンプボディ11に略円筒状に形成され、内部に吸入室511を有している。吸入室511は、通路512を経由して燃料室31と連通している。フランジ52は、磁性材料から形成され、筒部51に取り付けられる。フランジ52は、筒部51の開口を覆うとともに、電磁駆動部53をポンプボディ11に保持する。フランジ52は、略中央にニードルガイド521を設けている。電磁駆動部53は、コネクタ530、コイル531、端子532、固定コア533、可動コア534、第2スプリング535等を有している。コネクタ530は、コイル531へ通電するための電流が外部から端子532に供給される。コイル531は、通電することにより磁界を発生する。固定コア533および可動コア534は、磁性材料から形成され、コイル531の径方向内側に設けられる。第2スプリング535は、固定コア533と可動コア534との間に設けられ、固定コア533と可動コア534とを互いに離す方向に付勢する。コイル531に通電されると、固定コア533と可動コア534との間に磁気吸引力が発生し、可動コア534は、第2スプリング535の付勢力に抗して固定コア533側へ移動する。ニードル54は、略円柱状に形成され、可動コア534に一体に固定されている。ニードル54は、ニードルガイド521の内壁に案内されて摺動可能である。ニードル54は、外壁の一部が面取りされ、ニードルガイド521の内壁との間に燃料が通過可能な隙間を有している。これにより、可動コア534の移動に伴ってニードル54が摺動する際、ニードルガイド521の可動コア534側と吸入室511側とを燃料が流通することで、可動コア534側と吸入室511側との圧力がほぼ同等となる。弁ボディ56は、吸入室511と加圧室12との間に設けられる。弁ボディ56は、出口側端面567に板ばね582を介して筒部51の内側に挿入される。そして、入口側端面566が係止部材581で係止されることにより、ポンプボディ11に固定される。弁ボディ56の本体外壁に形成されるシール材収容溝569には、ゴム製のシールリング584およびテフロン登録商標製のバックアップリング583が装着される。弁ボディ56には、加圧室12側から吸入室511側に向かう順に、第1穴部565、弁座564、第2穴部563、摺動穴562が形成されている。第1穴部565は、出口側端面567に開口し、積層ストッパ600を収容する。弁座564は、第1穴部565と第2穴部563との境界にテーパ状に形成され、弁部材57のシート部574が当接可能である。第2穴部563は、入口側燃料通路561を経由して吸入室511と連通する。摺動穴562は、弁部材57の軸部571が摺動可能である。弁部材57は、ニードル54とほぼ同径に形成される軸部571、及び、軸部571の加圧室12側の端部に形成される当接部572からなり、軸部571が弁ボディ56の摺動穴562に挿入される。当接部572は、弁ボディ56の弁座564に対向する側にテーパ状のシート部574を有し、シート部574と反対側に、積層ストッパ600の規制面630に当接可能な端面573を有している。端面573に当接する第1スプリング55の付勢力により、軸部571の吸入室511側の端面は、ニードル54の端面に当接する。コイル531に通電されたとき、固定コア533と可動コア534との磁気吸引力によって可動コア534およびニードル54が固定コア533側に移動し、弁部材57に対するニードル54の押圧力が解除される。すると、閉弁付勢部材としての第1スプリング55の付勢力によって、弁部材57のシート部574が弁座564に当接する。一方、コイル531に通電されないとき、磁気吸引力は発生せず、第2スプリング535の付勢力によって、可動コア534およびニードル54が加圧室12側へ移動する。その結果、弁部材57のシート部574が弁座564から離間する。続いて、積層ストッパ600について、図3、図4、図5を参照して説明する。図3に示すように、積層ストッパ600は、10枚の層部材60a~60jが積層されて構成される。積層ストッパ600は、弁部材57側に設けられる小径部610と、弁部材57と反対側に設けられる大径部620とからなる。大径部620の外壁は弁ボディ56の第1穴部565の内壁に挿入され、溶接等により固定される。小径部610の外壁と第1穴部565の内壁との間には出口側第1燃料通路660が形成される。小径部610の弁部材57側の端面である規制面630は、弁部材57の当接部572の端面573が当接することで、弁部材57の開弁方向への移動を規制する。付勢部材収容室としてのスプリング収容室640は、規制面630に開口し、第1スプリング55を収容する。連通孔650は、スプリング収容室640と出口側第1燃料通路660とを径方向に連通する。大径部620の弁部材57側の段差面621と、弁部材57と反対側の後端面680との間には、周方向に6箇所図4参照の出口側第2燃料通路670が形成される。これにより、弁部材57のシート部574が弁ボディ56の弁座564から離間したとき、吸入室511は、入口側燃料通路561、第2穴部563、出口側第1燃料通路660および出口側第2燃料通路670を経由して加圧室12と連通する。一方、弁部材57のシート部574が弁ボディ56の弁座564に当接したとき、吸入室511と加圧室12とは遮断される。ここで、入口側燃料通路561は、特許請求の範囲に記載の入口側流体通路に相当し、出口側第1燃料通路660および出口側第2燃料通路670は、特許請求の範囲に記載の出口側流体通路に相当する。積層ストッパ600を構成する層部材は、例えば、フェライト系ステンレスやオーステナイト系ステンレス等のように加工性の良い材料でプレス加工により成形される。図4に示すように、計10枚の層部材60a~60jのうち、4枚の層部材60a~60dの小径外縁61は相対的に小さく、6枚の層部材60e~60jの大径外縁62は相対的に大きい。小径外縁61は積層されて小径部610の外壁を構成し、大径外縁62は積層されて大径部620の外壁を構成する。6枚の層部材60e~60jには、周方向に6箇所の通路穴67が形成される。通路穴67の位置は、層部材60eから60jの順に漸次径方向外側から内側に向かうように形成される。また、通路穴67の内径は、層部材60eから60gの順に漸次拡大し、層部材60gから60jまではほぼ同径に形成される。層部材60e~60jが積層されることで、通路穴67は連続して重なり、出口側第2燃料通路670を形成する。8枚の層部材60a~60hには、スプリング収容室640の内壁を構成する中穴64が形成される。そのうち連通孔層部材60bは、中穴64と小径外縁61とを連通する切り欠き部65を有するC字板状に形成される。切り欠き部65は、積層ストッパ600の連通孔650を構成する。また、前部層部材60aは、規制面630およびスプリング収容室640の開口を形成する。後部層部材60i、60jはスプリング収容室640の底壁を形成する。また、積層された層部材60a~60jは、対角線上の2箇所のかしめ部69でかしめられて、すなわち、かしめにより形成される凹凸部が互いに嵌合して一体に接合される。図5に、かしめ部69の具体的な形状の例を示す。図5a、b、cの各図は、上側の図が平面図、下側の図が断面図であり、簡単のため層部材の枚数を3枚として記載している。図5aは丸型かしめ部691、図5bは丸V型かしめ部692、図5cはV型かしめ部693の例をそれぞれ示している。これらのかしめ形状は、プレス加工のパンチを交換することで選択可能である。ここで、以上の構成による吸入弁部50の製造方法について説明する。吸入弁部50の製造方法は、主に、以下1~3の工程を含む。1複数の層部材60a~60jを形成する工程であり、具体的には、プレス加工が適している。2複数の層部材60a~60jを積層および接合して積層ストッパ600を形成する工程である。例えば、1の工程と連続する順送プレスラインにて、層部材60a~60jの成形、積層、及び、かしめによる接合工程までを一連の流れで行うことにより、工程の効率化を図り、製造コストを低減することができる。この後、積層ストッパ600に熱処理またはCrメッキ等の表面処理を施すことで規制面630の表面硬度を高め、耐摩耗性を向上させることが望ましい。あるいは、規制面630を構成する層部材60aのみに別工程で熱処理または表面処理を施してもよい。上記のプレス工程はトランスファプレスラインにても製造することが可能である。3第1スプリング55を積層ストッパ600のスプリング収容室640に収容し、弁部材57の開弁時に弁部材57の当接部572が積層ストッパ600の規制面630に当接可能となるように積層ストッパ600および弁部材57を弁ボディ56に組み立てる工程である。吸入弁部50が高圧ポンプ1に適用される本実施形態では、弁リフトをある設定値にするために、弁ボディ56に弁部材57、第1スプリング55および積層ストッパ600等を組み立てたサブアセンブリをポンプボディ11に装着するようにしてもよい。このように、本実施形態では、ニードル54と弁部材57とが別体のノーマリーオープン式の吸入弁部50において、スプリング収容室640を有する積層ストッパ600を、加工コストの高い切削加工等によらず、プレス加工可能な層部材60a~60jを積層させることで安価に製作することができる。高圧ポンプの吸入弁部50は、高圧での燃料シール性や特性ばらつきを最小限に抑えることが要求されるため、ストッパについても高い加工精度が要求され、切削加工の場合の製造コストが特に高くなる。したがって、本実施形態により特に大きな効果が得られる。さらに連通孔650については、仮に切削加工で加工しようとすると、ストッパ本体の軸と直角方向の孔加工を軸方向の加工とは別に行う必要がある。本実施形態によれば、プレス加工により、連通孔層部材60bの成形と同時に切り欠き部65を形成することができるため、加工工数を低減することができ、製造コストをさらに低減することができる。次に、図1に戻り、吐出弁部90について説明する。吐出弁部90は、ポンプボディ11にて形成される円筒状の収容部91を有している。収容部91に形成される収容室911には、吐出弁92、吐出弁スプリング93および係止部94が収容されている。また、収容室911の開口部分が吐出口95となっている。吐出口95とは反対側の収容室911の深部には吐出弁座912が形成されている。吐出弁92は、吐出弁スプリング93の付勢力と図示しない燃料レール側からの圧力とにより弁座に当接する。これにより、吐出弁92は、加圧室12の燃料の圧力が低いとき燃料の吐出を停止する。一方、加圧室12の燃料の圧力が大きくなって吐出弁スプリング93の付勢力と燃料レール側からの圧力とに打ち勝つと、吐出弁92が吐出口95の方向へ移動する。これにより、収容室911へ流入した燃料が吐出口95から吐出される。次に、高圧ポンプ1の作動について説明する。I吸入行程カムシャフトの回転によりプランジャ41が上死点から下死点に向かって下降すると、加圧室12の容積が増加し、燃料が減圧される。吐出弁92は、吐出弁座912に着座し吐出口95を閉塞する。このとき、コイル531への通電は停止されているので、可動コア534およびニードル54は第2スプリング535の付勢力により加圧室12側に移動する。その結果、ニードル54が弁部材57を押圧し、弁部材57の当接部572の端面573がストッパ600の規制面630に当接した状態で開弁状態が維持される。これにより、吸入室511から入口側燃料通路561、第2穴部563、出口側第1燃料通路660および出口側第2燃料通路670を経由して加圧室12に燃料が吸入される。また、このとき、燃料は連通孔650を経由して出口側第1燃料通路660とスプリング収容室640との間を流通可能であるので、出口側第1燃料通路660とスプリング収容室640との圧力はほぼ同等となる。吸入行程では、プランジャ41の下降により可変容積室45の容積が減少する。したがって、可変容積室45の燃料は、容積室通路18を経由し、燃料室31へ送り出される。ここで、プランジャ41の大径部411と可変容積室45の断面積比は概ね1:0.6である。したがって、加圧室12の容積の増加分と可変容積室45の容積の減少分の比も1:0.6となる。よって、加圧室12が吸入する燃料の約60が可変容積室45から容積室通路18を経由して供給され、残りの約40が燃料入口から吸入される。II調量行程カムシャフトの回転によりプランジャ41が下死点から上死点に向かって上昇すると、加圧室12の容積が減少する。このとき、所定の時期まではコイル531への通電が停止され、弁部材57は開弁状態となっている。このため、一度加圧室12に吸入された低圧燃料が、出口側第2燃料通路670、出口側第1燃料通路660、第2穴部563および入口側燃料通路561を経由して吸入室511へ戻される。このとき、弁部材57の加圧室12側に積層ストッパ600が設けられているため、加圧室12から戻る燃料の圧力が直接弁部材57に作用することが防止される。プランジャ41が上昇する途中の所定の時期にコイル531への通電を開始することにより、固定コア533と可動コア534との間に磁気吸引力が発生する。この磁気吸引力が第2スプリング535の付勢力より大きくなると、可動コア534およびニードル54が固定コア533側に移動し、弁部材57に対するニードル54の押圧力が解除される。すると、第1スプリング55の付勢力によって弁部材57の当接部572の端面573が積層ストッパ600の規制面630から離れ、弁部材57は吸入室511側に移動しようとする。このとき、出口側第1燃料通路660の燃料が連通孔650を経由してスプリング収容室640に流入することで、当接部572のシート部574部側と端面573側との圧力がほぼ同等となり、弁部材57と積層ストッパ600とのリンギングを防止することができる。その結果、弁部材57は吸入室511側に移動し、シート部574が弁ボディ56の弁座564に当接して閉弁状態となる。III加圧行程弁部材57が閉弁した後、加圧室12の燃圧は、プランジャ41の上昇と共に高くなる。加圧室12の燃圧が吐出弁92に作用する力が、吐出口95の下流側からの燃圧が吐出弁92に作用する力およびスプリング94の付勢力よりも大きくなると、吐出弁92が開弁する。これにより、加圧室12で加圧された加圧燃料は吐出口95から吐出される。なお、加圧行程の途中でコイル531への通電が停止される。加圧室12の燃圧が弁部材57に作用する力は、第2スプリング535の付勢力より大きいので、弁部材57は閉弁状態を維持する。調量行程および加圧行程では、プランジャ41の上昇により可変容積室45の容積が増大し、燃料室31の燃料が容積室通路18を経由して可変容積室45へ流入する。このとき、加圧室12が燃料室31側へ排出した低圧燃料の容積の約60が燃料室31から可変容積室45に吸入される。このように、高圧ポンプ1は、吸入行程、調量行程および加圧行程を繰り返すことにより、吸入した燃料を加圧して吐出する。ここで、上述のように、積層ストッパ600の連通孔650は、弁部材57の当接部572の端面573が積層ストッパ600に当接した状態から離間する状態に移行するとき、弁部材57と積層ストッパ600とのリンギングを防止する機能を有する。この連通孔650の流路面積には、高圧ポンプの吐出量、最大運転回転数等の条件によって最適値が存在する。すなわち、連通孔650の流路面積が最適値より小さいと、出口側第1燃料通路660からスプリング収容室640への燃料の流入量が不足し、弁部材57の閉弁動作が不安定になったり、閉弁時期が遅れたりするおそれがある。一方、連通孔650の流路面積が最適値より大きいと、スプリング収容室640に過剰の燃料が流入して燃圧が上がり、弁部材57を規制面630から押し離そうとする力が作用する。すると、電磁駆動部53にて磁気吸引力が充分に発生していないにも拘わらず、弁部材57が自閉する可能性が生じる。また、弁部材57の自閉を防止するために第2スプリング535の荷重を強くすると、それに応じて磁気吸引力を大きくしなければならなくなり、要求される印加電流が増加することとなる。そこで、高圧ポンプの吐出量、最大運転回転数等の条件によって、また、部品の寸法やばね荷重のばらつきによって、連通孔650の流路面積を調整することが望まれる。ところが、従来技術のようにストッパの側面に連通孔を孔加工する場合には、加工工具のサイズを変えて対応するため、工具交換の工数がかかり、また、交換可能なバリエーションの数が限られる。それに対し、本実施形態では、次のような変形例を活用することで、連通孔650の流路面積を容易に調整することができる。第1実施形態の変形例連通孔650の流路面積を調整するための第1実施形態の変形例を図6に示す。図6aに示す例は、連通孔層部材60bの切り欠き部65の幅を調整するものである。例えば、連通孔650の流路面積を比較的小さくしたい場合には、比較的狭い幅L1を有する切り欠き部651を採用し、連通孔650の流路面積を比較的大きくしたい場合には、比較的広い幅L2を有する切り欠き部652を採用することができる。また、図6bに示す例は切り欠き部65を有する連通孔層部材の枚数を変えるものであり、この場合、2枚の層部材60b、60cの切り欠き部65が連通孔650を構成する。これにより、1枚の層部材60bのみの切り欠き部65が連通孔650を構成する場合に比べ、簡易に連通孔650の流路面積を約2倍とすることができる。第2実施形態以下の実施形態の高圧ポンプは、第1実施形態に対し、積層ストッパの構成のみが異なる。以下の実施形態の説明では、実質的に同一の構成には同一の符号を付して説明を省略する。第2実施形態の積層ストッパについて、図7、図8を参照して説明する。積層ストッパ700は、5枚の層部材70a、70b、70c、70d、70eを弁部材57側からこの順に積層して形成される。図7の積層ストッパ700は、図8の層部材の平面図におけるVII-O-VII断面を示している。積層ストッパ700は、後部層部材70eに凹部78を設けている点、及び、出口側燃料通路760を積層ストッパ700の外部に形成している点を特徴とする。図8に示すように、層部材70a~70eは径方向の外形が略同一であり、いずれも、4箇所の平坦外縁71および円弧状の嵌合外縁72を有している。平坦外縁71は積層されて平坦壁710を構成し、嵌合外縁72は積層されて嵌合壁720を構成する。嵌合壁720は、弁ボディ56の第1穴565に内挿され、溶接等により固定される。平坦壁710は、弁ボディ56の第1穴565との間に出口側燃料通路760を形成する。層部材70a~70dには中穴74が形成される。そのうち連通孔層部材70bは、中穴74と平坦外縁71とを連通する切り欠き部75が形成される。切り欠き部75は、第1実施形態の切り欠き部65と同様、積層ストッパ700の連通孔750を構成する。前部層部材70aは、規制面730およびスプリング収容室740の開口を形成する。後部層部材70eには、中穴74に代えて、規制面730と反対側に突出する凹部78が形成される。凹部78は、例えばプレス加工の深絞りによって形成される。層部材70a~70dの中穴74はスプリング収容室740の内壁を構成し、凹部78はスプリング収容室740の内壁および底壁を形成する。また、層部材70a~70eは、互いに対応する位置であって対角線上に2箇所のピン孔79を有しており、ピン孔79は積層されてピン挿通孔790を構成する。ピン挿通孔790にピン79pが挿通されることで、層部材70a~70eは一体に接合される。第2実施形態では、第1実施形態の積層ストッパ600と同様に、規制面730、スプリング収容室740および連通孔750を有する積層ストッパ700をプレス加工によって安価に製造することができる。また、後部層部材70eに凹部78を設けることで、スプリング収容室740を形成するための層部材の枚数を減らすことができる。さらに、出口側燃料通路760を積層ストッパ700の外部に形成することで、層部材に通路穴を加工する必要がなくなる。よって、製造コストをより低減することができる。第3実施形態次に、第3実施形態の積層ストッパについて、図9~図11を参照して説明する。積層ストッパ701は、5枚の層部材70f、70a、70b、70d、70eを弁部材57側からこの順に積層して形成される。図9の積層ストッパ701は、図10の層部材の平面図におけるIX-O-IX断面を示している。積層ストッパ701は、第2実施形態の積層ストッパ700に対し、層部材70fにガード部77を設けている点を特徴とする。層部材70fは、規制面730を構成する層部材70aのさらに弁部材57側に積層される。層部材70fには、板面に対して略直角に曲がるガード部77が形成されている。ガード部77の内壁771は、弁部材57の当接部572の側面575よりもわずかに大きく形成される。この構成により、当接部572は、側面575がガード部77に接触することなく、端面573が規制面730に当接可能である。ガード部77の作用効果について、図11を参照して説明する。弁部材57の当接部572の端面573は、平面度、及び軸に対する直角度の精度を確保するため、研磨仕上げされる。このとき、端面573のエッジにバリが発生するのを防ぐため、一次加工段階で端面573と側面575との境界部に面取部576を形成しておく必要がある。面取部576の大きさは、研磨代の調整範囲の最大時でも研磨後に微小の面取りが残るように設定される。したがって、研磨代の調整範囲の最小時には、比較的大きな面取部576が残ることとなる。図11では、この比較的大きな面取部576を誇張して図示している。ここで、図11aは第3実施形態を示し、図11bは、比較例として、積層ストッパがガード部77を有しない形態を示している。図11bに示すように、ガード部77が無い場合には、出口側燃料通路760を流れる燃料流Frの圧力が面取部576に直接的に作用する結果、当接部572を規制面730から離そうとする作用力Fdが発生する。すると、電磁駆動部53にて磁気吸引力が充分に発生していないにも拘わらず、弁部材57が燃料流Frの圧力によって自閉する可能性が生じる。それに対し第3実施形態では、図11aに示すように、燃料流Frの圧力による面取部576への作用をガード部77が抑制することで、当接部572を規制面730から離そうとする作用力Fdの発生を回避することができる。したがって、弁部材57の自閉が発生しうる自閉限界を向上させることができる。その他の実施形態ア上記実施形態では、吸入弁部50はノーマリーオープン式であって、電磁駆動部53の非通電時、第2スプリング535が弁部材57を開弁方向に付勢する。その他の実施形態では、本発明の弁装置をノーマリークローズ式の吸入弁部に適用してもよい。この場合、電磁駆動部が通電時に弁部材を開弁方向に駆動する。ノーマリークローズ式の吸入弁部では、電磁駆動部の非通電時に弁部材を弁座に当接させるための閉弁付勢部材が必須であるため、本発明による積層ストッパが有効である。イ上記実施形態の図では積層ストッパを構成する各層部材の厚さは略同一に記載されているが、異なる厚さの層部材を組み合わせてもよい。ウ上記実施形態の連通孔層部材は、切り欠き部を有するC字板状に形成される。その他、連通孔は、層部材の板厚内に細孔として形成されてもよい。あるいは、複数の層部材に跨って軸に対して斜め方向に形成されてもよい。エ高圧ポンプの吸入弁部以外の各部の構成は、上記実施形態に限定されない。例えば、燃料室31にパルセーションダンパが設けられなくてもよい。また、可変容積室や容積室通路が形成されなくてもよい。また、ポンプボディ11にシリンダ16を一体に形成するのでなく、別体のシリンダをポンプボディ11に組み付ける構成としてもよい。オ本発明の弁装置は、燃料を吐出する高圧ポンプに吸入弁部50として適用される形態に限らず、いかなる流体用のどのような装置にも適用することができる。以上、本発明は、このような実施形態に限定されるものではなく、発明の趣旨を逸脱しない範囲において、種々の形態で実施することができる。