PtおよびRhの少なくとも一種である金属を含むダイヤモンドライクカーボン膜を摺動面に備えた、有機モリブデン含有潤滑剤を用いた摺動のための摺動部材。ダイヤモンドライクカーボン膜が前記金属を0.25~10at含む、請求項1に記載の摺動部材。ダイヤモンドライクカーボン膜が水素を0~35at含む、請求項1または2に記載の摺動部材。潤滑剤が有機モリブデン化合物を50~1500ppm含む、請求項1~3のいずれか1項に記載の摺動部材。前記金属が200nm以下の大きさを有するクラスターの状態でダイヤモンドライクカーボン膜中に分散している、請求項1~4のいずれか1項に記載の摺動部材。PtおよびRhの少なくとも一種である金属を含むダイヤモンドライクカーボン膜を摺動面に備えた摺動部材と、該摺動面に供給される有機モリブデン含有潤滑剤とからなる、摺動部材と潤滑剤との組み合わせ。摺動部材は潤滑剤の存在下で摺動されることが多く、潤滑剤としてはモリブデンジチオカーバメートなどの有機モリブデン化合物を添加剤として含有するものが知られている。そのような潤滑剤を使用すると、モリブデン化合物層が摺動部材の表面に形成されて摩擦が低減される。しかし、DLC膜を備えた摺動部材に有機モリブデン化合物が添加された潤滑剤を用いた場合、摺動部材の表面を酸化させてしまい、耐摩耗性および耐焼き付き性を低下させてしまうという問題がある。近年、自動車エンジン部品の高出力および高回転に伴う高性能化が著しい。エンジンで使用される摺動部品においては、摺動部材単独の性能向上では限界があり、摺動部材と潤滑剤の最適な組み合わせにより優れた摺動特性を提供することが求められている。本発明者は、白金PtおよびロジウムRhの少なくとも一種を含むDLC膜を摺動面に形成することにより、有機モリブデン含有潤滑剤を用いた摺動において摩擦特性および耐摩耗性に優れた摺動部材が得られることを見出した。本発明の要旨は以下のとおりである。1PtおよびRhの少なくとも一種である金属を含むダイヤモンドライクカーボン膜を摺動面に備えた、有機モリブデン含有潤滑剤を用いた摺動のための摺動部材。2ダイヤモンドライクカーボン膜が前記金属を0.25~10at含む、1に記載の摺動部材。3ダイヤモンドライクカーボン膜が水素を0~35at含む、1または2に記載の摺動部材。4潤滑剤が有機モリブデン化合物を50~1500ppm含む、1~3のいずれかに記載の摺動部材。5前記金属が200nm以下の大きさを有するクラスターの状態でダイヤモンドライクカーボン膜中に分散している、1~4のいずれかに記載の摺動部材。6PtおよびRhの少なくとも一種である金属を含むダイヤモンドライクカーボン膜を摺動面に備えた摺動部材と、該摺動面に供給される有機モリブデン含有潤滑剤とからなる、摺動部材と潤滑剤との組み合わせ。本発明の摺動部材は、DLC膜がPtおよびRhの少なくとも一種を含むことにより、有機モリブデン化合物由来成分に起因するDLC膜の酸化を抑制することができる。従って、本発明の摺動部材は、有機モリブデン含有潤滑剤を用いた摺動において摺動特性、特に摩擦特性および耐摩耗性に優れている。本発明において、摺動部材とは摺動部分を有する機械部品を意味し、具体的には、湿式クラッチ、エンジンのピストン、ギヤ、スプライン、すべり軸受、動弁系部品などが挙げられる。本発明の摺動部材は、有機モリブデン含有潤滑剤中を用いた湿式条件で摺動させることを意図したものである。本発明の摺動部材は、内燃機関用シリンダボアとピストンリング、あるいは燃料噴射部品のシリンダとピストン形式の摺動部に用いるのに特に適している。本発明の摺動部材の基材は、各種装置の摺動部品であれば形状等に特に限定はなく、金属系基材、セラミックス系基材、樹脂系基材などいずれであってもよいが、金属製であることが好ましい。基材を構成する金属としては、鋳鉄、鋼、アルミニウムに加えてCu、Mg、Znなどを含むアルミニウム合金、銅に加えてZn、Al、Snなどを含む銅合金などが好ましい。本発明の摺動部材は、摺動面にPtおよびRhの少なくとも一種を含むDLC膜を備えていることを特徴とする。DLC膜はPtとRhの一方のみ、あるいはPtとRhの両方を含有していてもよい。PtおよびRhの少なくとも一種を含むDLC膜を摺動面に有する摺動部材は、有機モリブデン含有潤滑剤の存在下で用いられた場合であっても、DLC膜の最表面に非常に薄いPtまたはRhの膜が形成され、それが有機モリブデン化合物に由来して生じる三酸化モリブデンのDLC膜との反応を抑制することにより、DLC膜の酸化などによる劣化が発生しにくいものと考えられる。そのため、本発明の摺動部材においては、有機モリブデン含有潤滑剤を用いた場合でも優れた摺動特性、特に摩擦特性および耐摩耗性が得られる。従って、本発明はPtおよびRhの少なくとも一種である金属を含むDLC膜を摺動面に備えた摺動部材と、該摺動面に供給される有機モリブデン含有潤滑剤とからなる、摺動部材と潤滑剤との組み合わせにも関する。PtおよびRhの少なくとも一種である金属のDLC膜における含有量は、原子百分率atで0.25~10at、特に0.3~9atの範囲であることが好ましい。ここで、原子百分率は、材料中におけるこの場合、DLC膜における組成元素の原子数基準での百分率を意味する。金属の含有量が多すぎるとDLC膜の硬度と強度が低下し、かつ摺動特性も低下する。一方、金属の含有量が少なすぎると金属の添加による摺動特性の向上効果がみられないが、上記の範囲であればそのようなことがない。本発明の摺動部材におけるDLC膜において、PtおよびRhの少なくとも一種である金属は、クラスターの状態で膜中に分散している。クラスターの大きさは200nm以下、特に150nm以下、とりわけ100nm以下であることが好ましい。クラスターの大きさがそのような範囲であれば、DLC膜の硬度および強度が低下することがない。DLC膜は、さらに水素Hを含有していてもよい。水素を含むDLC膜を摺動面に有する摺動部材は、特に低摩擦性である。DLC膜における水素量は、原子百分率atで0~35at、特に5~25atの範囲であることが好ましい。DLC膜は公知のCVD法化学気相成長法またはPVD法物理気相成長法、例えばプラズマCVD法、イオンプレーティング法、スパッタリング法などにより形成することができる。本発明の摺動部材におけるDLC膜は、例えば、物理的作用により固体の原料を蒸気化することで基材の表面に皮膜を形成するPVD法、特にPtまたはRhからなる金属ターゲットと炭素ターゲットにアルゴンなどの不活性ガスを電界で加速して照射することによりターゲット表面の原子や分子を放出させるスパッタリング法で形成することができる。その際に、不活性ガスと共に、原料ガスとしてメタン、アセチレンなどの炭化水素ガスを導入し、放電により炭化水素ガスを分解することにより、水素を含有するDLC膜を形成することもできる。本発明の摺動部材に用いる有機モリブデン含有潤滑剤は、有機モリブデン化合物を質量基準で50~1500ppm、特に200~1200ppm含むものであることが好ましい。有機モリブデン化合物の含有量が少なすぎると摩擦係数の低下効果があまりみられず、一方、多すぎても摩擦係数の低下が飽和する一定の値以下には下がらない上に有機モリブデン化合物の分散に問題が生じるが、上記の範囲であればそのような問題が生じない。有機モリブデン含有潤滑剤に含まれる有機モリブデン化合物としては、モリブデンジチオカーバメートMoDTCや、モリブデンジチオホスフェートMoDTP、モリブデンアミンコンプレックスなどが挙げられるが、なかでもMoDTCやMoDTPが好ましい。MoDTCとしては、硫化モリブデンジアルキルジチオカーバメートや硫化オキシモリブデンジアルキルジチオカーバメートが好ましい。これらの有機モリブデン化合物において、アルキル基は炭素数4~18の分岐又は直鎖のアルキル基が好ましく、具体的にはブチル基、2-エチルヘキシル基、イソトリデシル基、ステアリル基などが好ましい。1分子中に存在するアルキル基は、同一であって異なっていてもよい。MoDTPとしては、硫化モリブデンジアルキルジチオホスフェート、硫化オキシモリブデンジアルキルジチオホスフェートが好ましい。これらの有機モリブデン化合物において、アルキル基は炭素数4~18の分岐又は直鎖のアルキル基が好ましく、具体的にはブチル基、2-エチルヘキシル基、イソトリデシル基、ステアリル基などが好ましい。1分子中に存在するアルキル基は、同一であってもよく、異なっていてもよい。有機モリブデン含有潤滑剤は、摩擦調節剤としての有機モリブデン化合物に加えて、通常のエンジンオイルに用いられる添加剤、例えば酸化防止剤、清浄分散剤、粘度指数向上剤、防錆剤、消泡剤、油性向上剤、極圧添加剤などを含んでいてもよい。以下、実施例を用いて本発明をより詳細に説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。実施例1ステンレス鋼JIS規格SUS440C、焼入れ品、表面硬さHv500の棒材より16mm×6mm×10mmのサイコロ試験片表面粗さ0.1μmRaを作製した。このサイコロ試験片の16mm×6mm面に、アンバランスドマグネトロンスパッタリング法一個のグラファイトターゲットと一個のPtターゲット、フローガス:メタン5含有アルゴン、バイアス電圧:グラファイト側100V、Pt側80V、温度100°Cを用いて厚さ1.5μmのDLC膜を形成した。形成されたPt含有DLC膜は、表面粗さが0.12μmRa、硬さがHv2000、Pt量が4at、Ptのクラスターの大きさが50nm、水素量が10atであった。一方、相手摺動部材として、ステンレス鋼JIS規格SUS440Cを用いて外径35mm、内径30mm、幅10mmの円筒試験片を製作した表面粗さ0.2μmRa、表面硬さHv380。サイコロ試験片のDLC膜形成面と円筒試験片の外周面とを接触させ、オイルSAE5W-30、MoDTC700ppm含有、油温80°Cを供給しながら、荷重60kgf、回転数160rpmにて、円筒試験片を30分間回転させる摩耗試験を行った。サイコロ試験片の摩耗量を摩耗痕深さとして、円筒試験片の摩耗量を摩耗重量として、それぞれ測定した。また、30分後の摩擦係数を測定した。実施例2サイコロ試験片のDLC膜におけるPt量を0.2at、0.3at、9at、12atとした以外は、実施例1と同様にした。比較例1サイコロ試験片のDLC膜形成時にPtターゲットを用いない以外は実施例1と同様にした。形成された添加金属非含有DLC膜は、表面粗さが0.12μmRa、硬さがHv2100、水素量が10atであった。実施例1および2、ならびに比較例1で得られたデータを表1にまとめた。DLC膜におけるPtの添加量が0.3at、4at、9atである場合に、特に摩耗が少なく、かつ摩擦係数も低いという結果が得られた。実施例3サイコロ試験片のDLC膜形成時に、Ptターゲットに替えてRhターゲットを用いた以外は実施例1と同様にした。形成されたRh含有DLC膜は、表面粗さが0.12μmRa、硬さがHv1800、Rh量が4at、Rhのクラスターの大きさが80nm、水素量が12atであった。実施例4サイコロ試験片のDLC膜におけるRh量を0.2at、0.3at、9at、12atとした以外は、実施例3と同様にした。実施例3および4、ならびに比較例1で得られたデータを表2にまとめた。Ptに替えてRhを用いた場合も、Ptを用いた場合と同等の結果が得られた。比較例2サイコロ試験片のDLC膜形成時に、Ptターゲットに替えてMoターゲットを用いた以外は実施例1と同様にした。形成されたMo含有DLC膜は、表面粗さが0.12μmRa、硬さがHv1850、Mo量が4at、Moのクラスターの大きさが70nm、水素量が11atであった。比較例3サイコロ試験片のDLC膜形成時に、Ptターゲットに替えてWターゲットを用いた以外は実施例1と同様にした。形成されたW含有DLC膜は、表面粗さが0.12μmRa、硬さがHv1900、W量が4.5at、Wのクラスターの大きさが70nm、水素量が10atであった。比較例4サイコロ試験片のDLC膜形成時に、Ptターゲットに替えてVターゲットを用いた以外は実施例1と同様にした。形成されたV含有DLC膜は、表面粗さが0.11μmRa、硬さがHv1800、V量が4at、Vのクラスターの大きさが80nm、水素量が11atであった。比較例5サイコロ試験片のDLC膜形成時に、Ptターゲットに替えてTiターゲットを用いた以外は実施例1と同様にした。形成されたTi含有DLC膜は、表面粗さが0.13μmRa、硬さがHv1900、Ti量が4at、Tiのクラスターの大きさが100nm、水素量が12atであった。比較例1~5で得られたデータを実施例1および3のデータと共に表3にまとめた。Ptに替えてMo、W、VまたはTiを用いた場合、摩擦係数は若干低下したものの、サイコロ試験片摩耗量に関しては、むしろ添加金属非含有のものよりも増加した。