"熱可塑性樹脂中に炭素繊維、および、耐熱有機繊維を強化材として含んでなる繊維強化プラスチックであって、以下1および2を同時に満たし、かつ、熱可塑性樹脂中において、炭素繊維と耐熱有機繊維とが少なくとも一部で交絡していることを特徴とする繊維強化プラスチック。1炭素繊維の重量:耐熱有機繊維の重量=90:10~40:602炭素繊維と耐熱有機繊維の総重量:熱可塑性樹脂の重量=5:95~70:30炭素繊維および耐熱有機繊維の繊維直径が5~40μmである請求項1に記載の繊維強化プラスチック。炭素繊維および耐熱有機繊維の繊維長が20~400mmである請求項1に記載の繊維強化プラスチック。耐熱有機繊維がアラミド繊維である請求項1に記載の繊維強化プラスチック。熱可塑性樹脂が、ポリプロプピレン樹脂、ポリエチレン樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリカーボネート樹脂から選ばれる少なくとも一種である請求項1記載の繊維強化プラスチック。炭素繊維および耐熱有機繊維とが不織布形状として互いの繊維が交絡して熱可塑性樹脂中に存在している請求項1記載の繊維強化プラスチック。炭素繊維、耐熱有機繊維、および、熱可塑性繊維を以下1および2を同時に満たす不織布を成形し、これを熱可塑性繊維の融点または軟化点以上で加熱しかつ加圧することを特徴とする繊維強化プラスチックの製造方法。1炭素繊維の重量:耐熱有機繊維の重量=90:10~40:602炭素繊維と耐熱有機繊維の総重量:熱可塑性繊維の重量=5:95~70:30熱可塑性繊維を構成する熱可塑性樹脂のメルトボリュームフローレイトが16~60cm3/10分である請求項7に記載の繊維強化プラスチックの製造方法。本発明の目的は、重量を増加することなく、剛性、耐衝撃性に優れた繊維強化プラスチック及びその製造方法を提供することにある。本発明者が、検討した結果、炭素繊維と、耐熱有機繊維とを特定の形態で、強化繊維としてプラスチック中に配した繊維強化プラスチックは、剛性や耐衝撃性が著しく向上することを見出した。また、炭素繊維、耐熱有機繊維、熱可塑性繊維を巧みに組み合わせた不織布を用いて成形を行うことで、上記繊維強化プラスチックを容易に成形できることを見出した。かくして本発明によれば、熱可塑性樹脂中に炭素繊維および耐熱有機繊維を強化材として含んでなる繊維強化プラスチックであって、以下1および2を同時に満たし、かつ、熱可塑性樹脂中において、炭素繊維と耐熱有機繊維とが少なくとも一部で交絡していることを特徴とする繊維強化プラスチックが提供される。1炭素繊維の重量:耐熱有機繊維の重量=90:10~40:602炭素繊維と耐熱有機繊維の総重量:熱可塑性樹脂の重量=5:95~70:30また、炭素繊維、耐熱有機繊維、および、熱可塑性繊維を以下1および2を同時に満たす不織布を成形し、これを熱可塑性繊維の融点または軟化点以上で加熱しかつ加圧することを特徴とする繊維強化プラスチックの製造方法が提供される。1炭素繊維の重量:耐熱有機繊維の重量=90:10~40:602炭素繊維と耐熱有機繊維の総重量:熱可塑性繊維の重量=5:95~70:30本発明の繊維強化プラスチックは、無機繊維が高い剛性を、耐熱有機繊維が耐衝撃吸収性を示すだけでなく、かつ両方の繊維がプラスチック中で交絡していることによるクッション的な相乗効果により、衝撃吸収が格段に向上している。また、本発明の製造方法によれば、射出成形のように炭素繊維が切断されて短くなり、前記の無機繊維と耐熱有機繊維との交絡を成形できず、かつ、十分な強度や弾性率が発揮できないといった問題が発生しない。また、加熱加圧前の不織布の状態では、熱可塑性樹脂が繊維の形状で他の繊維間に存在するため、これが溶融して十分に無機繊維や耐熱有機繊維の隙間に浸透し、強度、弾性率、耐衝撃性を有する繊維強化プラスチックを容易に得ることができる。上記目的を達成する本発明は、次に記載のものである。すなわち、熱可塑性樹脂中に炭素繊維および耐熱有機繊維を強化材として含んでなる繊維強化プラスチックである。本発明で用いる炭素繊維としては、ポリアクリロニトリルPAN系炭素繊維、ピッチ系炭素繊維、レーヨン系炭素繊維等が例示でき、取扱性能、製造工程通過性能に適したPAN系炭素繊維が特に好ましい。また、上記炭素繊維は、引張強度3000MPa以上、弾性率200GPa以上であることが好ましい。一方、本発明で用いる耐熱有機繊維としては、融点または軟化点が250°C以上、好ましくは300°C以上の樹脂からなる繊維であることが望ましく、例えば、芳香族ポリアミドアラミド、芳香族ポリエーテルアミド、ポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール、ポリベンズイミダゾール、ポリイミド、ポリエーテルエーテルケトン、ポリエーテルイミドなどを好ましく採用することができる。なかでも耐衝撃性、生産性、価格などからアラミド繊維が好ましい。また、上記アラミド繊維は、芳香族ジカルボン酸成分と芳香族ジアミン成分、もしくは芳香族アミノカルボン酸成分から構成される芳香族ポリアミド、又はこれらの芳香族共重合ポリアミドからなるポリマーであり、例えばポリパラフェニレンテレフタルアミド、コポリパラフェニレン3,4‘-オキシジフェニレンテレフタルアミド、ポリメタフェニレンイソフタルアミドなどが例示できる。上記の炭素繊維および耐熱有機繊維の繊維直径は、5~40μmが好ましく、10~35μmがより好ましい。繊維直径が5μm未満では得られる繊維強化プラスチックの強度や弾性率が低下する傾向にあり、一方、40μmを超えると繊維を交絡させ難くなる傾向にある。なお、炭素繊維と耐熱有機繊維の繊維直径は同じであっても異なっていてもよい。また、炭素繊維および耐熱有機繊維は、長繊維であっても短繊維であっても良いが、短繊維の場合は、高い耐衝撃性を実現するため、繊維長は20mm以上であることが好ましく、20~400mmがより好ましく、20~150mmがさらに好ましい。繊維長が20mm未満では、繊維が交絡した構造となり難い傾向がある。本発明においては、炭素繊維と耐熱有機繊維は、一方が短繊維、他方が長繊維であってもかまわず、その場合、耐熱有機繊維が長繊維であることが好ましい。また、上記繊維強化プラスチックを後述する方法で製造する場合は、両者を交絡させる上での加工性からいずれも短繊維であることが好ましい。また、本発明における熱可塑性樹脂としては、ポリプロプピレン樹脂、ポリエチレン樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリカーボネート樹脂が好ましく使用される。本発明においては、上記繊維強化プラスチックが、以下1および2を同時に満たし、かつ、熱可塑性樹脂中において、炭素繊維と耐熱有機繊維とが少なくとも一部で交絡していることが肝要である。1炭素繊維の重量:耐熱有機繊維の重量=90:10~40:602炭素繊維と耐熱有機繊維の総重量:熱可塑性樹脂の重量=5:95~70:30本発明において、炭素繊維と耐熱有機繊維とが少なくとも一部で交絡している必要がある。ここで、交絡とは、繊維強化プラスチックの断面において、該厚さの半分以上の長さにわたって該厚さ方向厚さ方向に対して±45°以内を含むに配列して、炭素繊維と耐熱有機繊維とが合計で5本以上接して集束している繊維束が1本/cm2以上存在することをいう。これによって、熱可塑性樹脂中に炭素繊維と耐熱有機繊維とが交絡せずに含有される繊維強化プラスチックと対比し、高い剛性や耐衝撃性を発揮することができる。かかる観点から、上記交絡の状態としては、炭素繊維および耐熱有機繊維とが不織布形状として互いの繊維が交絡していることが好ましい。また、上記1炭素繊維の重量:耐熱有機繊維の重量の比90:10~40:60において、炭素繊維の重量が少ない場合は、十分な剛性、すなわち曲げ強度や曲げ弾性率が得られず、一方、耐熱有機繊維の重量が少ない場合は、十分な耐衝撃性が得られない。上記比は、好ましくは、炭素繊維の重量:耐熱有機繊維の重量=70:30~40:60である。さらに、上記2炭素繊維と耐熱有機繊維の総重量:熱可塑性樹脂の重量の比5:95~70:30において、炭素繊維と耐熱有機繊維の総重量が少ない場合、十分な剛性、すなわち曲げ強度や曲げ弾性率が得られず、一方、熱可塑性樹脂の重量が少ない場合は、繊維強化プラスチックの成形が困難となり安定した品質のプラスチックとなり難い。上記比は、好ましくは、炭素繊維と耐熱有機繊維の総重量:熱可塑性樹脂の重量=20:80~60:40である。以上に説明した本発明の繊維強化プラスチックは次の方法により製造することができる。すなわち、炭素繊維、耐熱有機繊維、および、熱可塑性繊維を以下1および2を同時に満たす不織布を成形し、これを熱可塑性繊維の融点または軟化点以上で加熱しかつ加圧する製造方法である。1炭素繊維の重量:耐熱有機繊維の重量=90:10~40:602炭素繊維と耐熱有機繊維の総重量:熱可塑性繊維の重量=5:95~70:30上記不織布の成形は、一般的な乾式不織布法、湿式不織布法のいずれも採用可能である。剛性、耐衝撃性がより向上した繊維強化プラスチックとする観点からは、炭素繊維や耐熱有機繊維の繊維長が長いことが有益であり、この場合、乾式不織布法にて作成することがより好ましい。また、上記乾式不織布の成形においては、繊維を開繊機、カードなどの工程により両繊維を一方向に引き揃えることにより、特定方向における剛性、耐衝撃性をより向上させる。さらに、これを積層して自由に強度設計等が可能となる。一方、湿式不織布法も用いた場合、得られる繊維強化プラスチックの剛性面では劣る傾向にあるものの、黒鉛、セラミックなどに代表されるフィーラーを同時に添加することにより、耐熱性、導電性、蓄熱性、伝熱性、電磁波遮蔽性などの新たな機能を追加した繊維強化プラスチックの作成が可能であり、非常に有用である。成形した不織布は、これを熱可塑性繊維の融点または軟化点以上で加熱しかつ加圧することにより、熱可塑性繊維を溶融して、これをマトリックスである熱可塑性樹脂とし、炭素繊維と耐熱有機繊維で強化された繊維強化プラスチックとすることができる。したがって、上記1炭素繊維の重量:耐熱有機繊維の重量比を90:10~40:60とし、同じ重量比で炭素繊維および耐熱有機繊維を含む前記繊維強化プラスチックを得ることができる。また、同様に、2炭素繊維と耐熱有機繊維の総重量:熱可塑性繊維の重量=5:95~70:30とし、熱可塑性繊維を溶解して、炭素繊維と耐熱有機繊維の総重量:熱可塑性樹脂の重量比が5:95~70:30である前記繊維強化プラスチックを得ることができる。なお、好ましくは、1炭素繊維の重量:耐熱有機繊維の重量=70:30~40:60であり、2炭素繊維と耐熱有機繊維の総重量:熱可塑性繊維の重量=20:80~60:40である。上記の加熱しかつ加圧する成型方法としては、プレス成型、スタンパブル成型などが好適例として示されるが、一般的な熱圧成型法は全て適用可能である。熱可塑性繊維の融点または軟化点は、300°C以下が好ましく、280°C以下がより好ましく、250°C以下がさらに好ましい。短時間の加熱、加圧加工であれば、耐熱有機繊維の融点又は軟化点を越える成形温度でも、物性を損なうことなく繊維強化プラスチックの成形が可能である場合があるが、耐熱有機繊維の融点又は軟化点より、融点又は軟化点の低い熱可塑繊維を用いることが望ましい。上記製造方法では、強化材である炭素繊維および耐熱有機繊維を予めマトリックスである熱可塑性繊維と混合して不織布とすることにより、均一な基材を作成可能であり、例えばポリカーボネート樹脂のように溶融時の粘度が高い樹脂であっても、強化繊維近傍にマトリックスが存在するため、強化繊維である炭素繊維および耐熱有機繊維と該樹脂が容易に密着させることが可能となり、十分に溶融した樹脂を強化繊維に含浸させることができる。熱可塑性繊維を構成する熱可塑性樹脂のISO1133に準拠して300°C、荷重1.2kgにて測定したメルトボリュームフローレイトが16~60cm3/10分であることが好ましく、かかる溶融時の粘度を有するものでも強化繊維への樹脂含浸を可能となり、さらに得られる繊維強化プラスチックの剛性、耐衝撃性を向上させることができる。以下、本発明を実施例によりさらに詳細に説明するが、本発明はこれらの例によって限定されるものではない。1繊維長、繊度JISL1015に準拠して測定した。2繊径キーエンス社製光学顕微鏡DEGITALMICROSCOPEVHX-1000を用い1000倍で繊維断面の直径を10本測定し、その平均値とした。3繊維の引張強度、弾性率ASTMD885に準拠して測定した。4ポリカーボネート樹脂のメルトボリュームフローレイトISO1133に準拠して300°C、荷重1.2kgにて測定した。5各繊維の融点、軟化点、熱分解開始温度株式会社リガク社製示差熱分析装置TAS200にて窒素雰囲気下、昇温速度10°C/分にて測定し算出した。6繊維強化プラスチックの曲げ強度、弾性率JISK7171に準拠し、厚さ5mm、長さ100mm、幅10mmの試験片を用いて、支点間距離80mmでの3点曲げにて測定した。7繊維強化プラスチックのシャッピー衝撃吸収値JISK7111に準拠し、厚さ2mm、長さ100mm、幅10mmの試験片を用いて測定した。8繊維交絡数厚さ方向に切断した繊維強化プラスチックの切断面を、走査型電子顕微鏡倍率:12倍にて観察し、繊維強化プラスチックの厚さの半分以上の長さにわたって、厚さ方向厚さ方向に対し、±45°以内の方向を含むに配列している、炭素繊維と耐熱有機繊維のとが合計で5本以上互いに接して集束した繊維束の本数を数えて1cm2あたりの本数で表わした。[実施例1]繊維径12μmの炭素繊維東邦テナックス製、引張強度4200MPaを35mmにカットした繊維と繊維直径12μmのアラミド繊維コポリパラフェニレン3,4’-オキシジフェニレンテレフタルアミド繊維帝人テクノプロダクツ製テクノーラ商標、引張強度3400MPaを51mmにカットした繊維を重量比で、90:10の割合で開繊機にて混合し、強化繊維混合物を得た。熱可塑性繊維は、ポリカーボネート樹脂帝人化成製パンライトL-1225Lメルトボリュームフローレイト18cm3/10分間を290°Cにて溶融押し出しし、直径30μmのフィラメントとし、これを51mmにカットしポリカーボネート繊維Bを得た。上記の強化繊維混合物Aとポリカーボネート繊維Bを重量比で40:60になるように開繊機にて混合した後、カード機にて目付200g/m2の不織布を作成した。カード工程を通過させることにより、繊維の引き揃え性を向上させた。上記で得られた不織布を8枚積層し1600g/m2の繊維積層物を得た。上記積層物を、ニードルパンチ機により38番針にて針深度10mm、500本/m2の密度で打ち込みをしてニーパン不織布を得た。次いで、予め離型処理を施したステンレス板で挟み、ホットプレス熱盤上にセットした後、同じく予め離型処理を施した鋼製スペーサーを使用して、約2または5mm厚の繊維強化プラスチックを作成した。なお、このときの成型条件は、成型圧力が5MPa、成型温度が300°Cであった。[実施例2]炭素繊維:アラミド繊維との重量比を40:60にした以外は実施例1と同様の処理を実施し、繊維強化プラスチックを作成した。[実施例3]強化繊維混合物A:ポリカーボネート繊維Bの重量比を30:70にした以外は実施例2と同様の処理を実施し、繊維強化プラスチックを作成した。[実施例4]強化繊維混合物Aとポリカーボネート繊維Bの重量比を60:40にした以外は実施例2と同様の処理を実施し、繊維強化プラスチックを作成した。[実施例5]強化繊維混合物Aとポリカーボネート繊維Bの重量比を70:30にした以外は実施例2と同様の処理を実施し、繊維強化プラスチックを作成した。[実施例6]熱可塑性繊維Bを直径12μmのポリエチレンテレフタレート繊維PET繊維とした以外は実施例4と同様の処理を実施し、繊維強化プラスチックを作成した。[実施例7]熱可塑性繊維Bを直径18μmのポリプロピレン繊維PP繊維とし、プレス成型の温度を220°Cとした以外は実施例4と同様の処理を実施し、繊維強化プラスチックを作成した。[実施例8]熱可塑性繊維Bを直径14μmのナイロン66繊維Ny66繊維とし、プレス成型の温度を280°Cとした以外は実施例4と同様の処理を実施し、繊維強化プラスチックを作成した。[実施例9]アラミド繊維を直径14μmのポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール繊維PBO繊維引張強度5800MPaとした以外は実施例4と同様の処理を実施し、繊維強化プラスチックを作成した。[比較例1]強化繊維として繊維長6mmの炭素繊維および繊維長6mmのアラミド繊維帝人テクノプロダクツ製テクノーラ炭素繊維の重量:アラミド繊維の重量=40:60を、ポリカーボネート樹脂ペレットに、炭素繊維とアラミド繊維との合計重量強化繊維の重量:ポリカーボネート樹脂の重量=30:70として混合し、成型温度300°C、射出圧力100MPa、金型温度100°Cにて射出成型し、厚み2mmまたは5mmの繊維強化プラスチックを作成した。[比較例2]炭素繊維とアラミド繊維の混合比率を10:90にした以外は実施例1と同様の処理を実施し、繊維強化プラスチックを作成した。[比較例3]炭素繊維とアラミド繊維の混合比率を30:70にした以外は実施例1と同様の処理を実施し、繊維強化プラスチックを作成した。[比較例4]強化繊維混合物Aとポリカーボネート繊維Bの重量比を3:97にした以外は実施例2と同様の処理を実施し、繊維強化プラスチックを作成した。[比較例5]強化繊維混合物Aとポリカーボネート繊維Bの重量比を75:25にした以外は実施例2と同様の処理を実施し、繊維強化プラスチックを作成した。[比較例6]樹脂をポリエチレンテレフタレート樹脂PET樹脂:帝人製試作品とし、成型温度を270°C、射出圧力を100MPa、金型温度を30°Cに変更した以外は、比較例1と同様にして繊維強化プラスチックを作成した。[比較例7]樹脂をポリプロピレン樹脂PP樹脂:日本ポリプロ社製ノバテックPPとし、成型温度を230°C、射出圧力を6MPa、金型温度を40°Cに変更した以外は、比較例1を同様にして繊維強化プラスチックを作成した。[比較例8]樹脂をナイロン66樹脂Ny66樹脂:宇部興産製UBEナイロン2020Bとし、成型温度を280°C、射出圧力10MPa、金型温度60°Cに変更した以外は、比較例1を同様にして繊維強化プラスチックを作成した。上記実施例及び比較例の結果を表1に示す。"