"含有する元素量の異なる2種の玄武岩を原料としたことを特徴とするバサルト繊維材料。含有する元素量の異なる2種の玄武岩を原料とし、該玄武岩にAl2O3、SiO2、CaO、MgOから選択される酸化物の1種以上を添加したことを特徴とするバサルト繊維材料。前記酸化物の添加が1成分であり、その添加量が、該玄武岩100wtに対して外添加で1~40wtであることを特徴とする請求項2に記載のバサルト繊維材料。前記酸化物が2成分であり、その添加量の合計が、該玄武岩100wtに対して外添加で1~70wtであることを特徴とする請求項2に記載のバサルト繊維材料。前記酸化物が3成分以上であり、その添加量の合計が、該玄武岩100wtに対して外添加で1~60wtであることを特徴とする請求項2に記載のバサルト繊維材料。請求項1乃至5のいずれかに記載のバサルト繊維材料からなる耐熱性吸音材料。請求項1乃至5のいずれかに記載のバサルト繊維材料を耐熱性吸音材料として備えたマフラー。本発明者らが研究した結果、天然の玄武岩バサルト原石を原料としたバサルト長繊維を用いると、上記の問題点課題が発生する理由は、下記1~4にあることが判明した。1完全なガラス相から一部結晶化が進行し、またCa-Si-O系の低融点結晶相の生成によって繊維同士が固着するため見かけの繊維径が単繊維径の数倍になって固化するため可撓性が失われる。2完全なガラス相からすべて結晶相のみとなり、可撓性が失われる。3市販ガラス繊維はガラスの網目形成体NetworkFormerと網目修飾体NetworkModfierとなる酸化物原料を所定の組成になるように混合してから高温で溶融させるため、原料費大、混粉工程を要する、原料の溶融温度が高い等の理由から製造コストが高い。4バサルト繊維は天然原料を使用するため製造コストは市販ガラス繊維と比べて低い。しかし原石中温度用BはSiO2が少ないため、高温溶融物の粘性が低く、20mμ以下の繊維径を有する長繊維の製造が可能であるが、750°C以上でガラス相が結晶化するため耐熱性に劣る。一方原石高温度用Aは~850°Cにおいて結晶化は一部進行するものの、ガラス相も残存するため高耐熱性であるが、高温の粘性が高く、量産時において溶融温度を高くする必要があり、その結果、エネルギー費の増大となる。そこで、本発明は、玄武岩バサルト原石に対し、網目状形成体、ガラス修飾体を形成維持し、バサルト繊維の結晶化及び固着を抑制すること、及びバサルト繊維の耐熱性を従来の750°Cから850~900°Cまで大幅に向上させ、かつ従来品と比べて大幅な低コスト化を達成することを目的とする。本発明者らは、玄武岩バサルト原石に対し、網目状形成体、ガラス修飾体となる酸化物の選定とその添加量の最適化により、結晶化及び固着を抑制できるとともに、耐熱性を大幅に向上させることができることを見出し、本発明に到達した。即ち、第1に、本発明は、バサルト繊維材料の発明であり、玄武岩を原料とし、該玄武岩にAl2O3、SiO2、CaO、MgOから選択される酸化物の1種以上を添加したことを特徴とする。本発明のバサルト繊維材料において、前記酸化物の最適添加量は下記1~3の通りである。1前記酸化物の添加が1成分であり、その添加量が、該玄武岩100wtに対して外添加で1.0~40wt、望ましくは10~30wtである。2前記酸化物が2成分であり、その添加量の合計が、該玄武岩100wtに対して外添加で1.0~70wt、望ましくは10~60wtである。3前記酸化物が3成分以上であり、その添加量の合計が、該玄武岩100wtに対して外添加で1.0~60wt、望ましくは10~50wtである。第2に、本発明は、同様にバサルト繊維材料の発明であり、含有する元素量の異なる2種の玄武岩を原料としたことを特徴とする。本発明において、含有する元素量の異なる2種の玄武岩とは、Si元素量が28.7wt前後でSiO2含量が61.5wt前後の高温度用玄武岩原石以下、原石高温度用という、及びSi元素量が26.0wt前後でAl2O3含量が16.5wt前後の中温度用玄武岩原石以下、原石中温度用というのことを意味する。第3に、本発明は、同様にバサルト繊維材料の発明であり、含有する元素量の異なる2種の玄武岩を原料とし、該玄武岩にAl2O3、SiO2、CaO、MgOから選択される酸化物の1種以上を添加したことを特徴とする。第1の発明のバサルト繊維材料と同様に、前記酸化物の最適添加量は下記1~3の通りである。1前記酸化物の添加が1成分であり、その添加量が、該玄武岩100wtに対して外添加で1.0~40wt、望ましくは10~30wtである。2前記酸化物が2成分であり、その添加量の合計が、該玄武岩100wtに対して外添加で1.0~70wt、望ましくは10~60wtである。3前記酸化物が3成分以上であり、その添加量の合計が、該玄武岩100wtに対して外添加で1.0~60wt、望ましくは10~50wtである。第4に、本発明は、上記のバサルト繊維材料からなる耐熱性吸音材料である。第5に、本発明は、上記のバサルト繊維材料を耐熱性吸音材料として備えたマフラーである。本発明では、玄武岩バサルト原石に対し、網目状形成体、ガラス修飾体となる酸化物の選定とその添加量の最適化、及び含有する元素量の異なる2種の玄武岩であるAl2O3量はほぼ同程度であるがSiO2量の多い原石高温度用Aと、SiO2量が少ない原石中温度用Bの2種の原石を原料とすることにより、バサルト繊維の結晶化及び固着を抑制できるとともに、耐熱性を大幅に向上させることができた。本発明のバサルト繊維の原料である玄武岩バサルト原石は、火成岩の1種であり、主な構成鉱物としては、1斜長石:NaAlSi3O8-CaAl2SiO8、2輝石:Ca,Mg,Fe2,Fe3,Al,Ti2[Si,Al2O6]、3カンラン石:Fe,Mg2SiO4である。ウクライナ産のものが安価で良質である。高温度用玄武岩原石原石高温度用、中温度用玄武岩原石原石中温度用及び原石高温度用85/原石中温度用15からなるガラスの、ICP高周波プラズマ発光分析装置;島津製作所ICPV-8100分析による元素比wt、及び酸化物換算の組成比wtの例は下記表1及び表2のようである。以下、本発明の実施例を示す。[実施例1]乳鉢中で粉砕した玄武岩原石中温度用と各種酸化物をボールミルにより12時間混合後、白金箔を内張りしたアルミナ坩堝中で1430°Cで4時間加熱し、徐冷することによりガラス化した試料を作製した。次に、それら試料を800°C、850°C、900°Cで50~200時間熱処理した後、X線粉末回析法により結晶相とガラス相の有無を検証した。結果を、表3~表8に示す。表中、A:ガラス相のみ、B:ガラス相多く、結晶相少ない、C:ガラス相少なく、結晶相多い、D:結晶相のみ、を表す。A>B>C>Dの順で耐熱性に優れ、A及びBが耐熱性において実用性を有することを示す。表3~表8の結果より、以下のことが分かった。1TiO2の添加ではガラス化せず、また熱処理後の結晶化の抑制はできない。2Na2O実験ではNa2CO3を添加を添加しても熱処理後の結晶化の抑制はできない。3SiO2の添加では結晶相は確認されるが、添加量が増加すると結晶相の生成を抑制できる。4Al2O3の添加では添加量の増加に伴い結晶化の抑制効果は大きくなるが、過剰になるとガラス化が困難である。5CaOの添加では800°Cの熱処理では結晶化の抑制はできるが、850°C以上では、結晶化の進行が早い。6MgOを添加しても結晶化の抑制はできず、更に添加量が過剰であるとガラス化も困難となる。[実施例2]クラッシャーにより解砕した玄武岩原石中温度用と各種酸化物をメノウ乳鉢により混合後、白金箔を内張りしたアルミナ坩堝中で1430°Cで4時間加熱し、徐冷することによりガラス化した試料を作製した。次に、それら試料を800°C、850°C、900°Cで50~200時間熱処理した後、X線粉末回析法により結晶相とガラス相の有無を検証した。結果を、表9~表11に示す。表中、A~Dの結果は上記と同じであり、A及びBが耐熱性に優れ実用性を有することを示す。表9~表11の結果より、以下のことが分かった。1SiO2/Al2O3系を添加すると800°C×200時間の熱処理では完全に結晶化を抑制でき、さらに850°C×200時間、900°C×200時間の熱処理でもガラス相が多量に残存し、結晶相の生成を抑制できる。2SiO2/CaO系を添加すると800°C×200時間の熱処理では完全に結晶化を抑制できたが、850°C×200時間、900°C×200時間の熱処理では結晶化の抑制はできない。3SiO2/MgO系を添加すると800°C×200時間の熱処理では結晶化を抑制できる傾向にあるが、850°C×200時間、900°C×200時間の熱処理では結晶化の抑制はできない。4Al2O3/MgO系を添加してもガラス化せず、結晶化の抑制はできない。5Al2O3/CaO系を添加してもガラス化せず、結晶化の抑制はできない。これより、バサルト原石の熱処理後の結晶化抑制、すなわち耐熱性向上の効果を示す2成分酸化物系は、SiO2:20wt/A12O3:20wt>SiO2/CaO系>SiO2/MgO系>Al2O3:20wt/MgO系>Al2O3:20wt/CaO系の順であり、特にSiO2:20wt/A12O3:20wtを添加するとバサルト繊維の耐熱性は現状の約750°Cから850~900°Cレベルまで大く向上することが明らかとなった。[実施例3]クラッシャーにより解砕した玄武岩原石中温度用とSiO2、Al2O3、MgOの3種の酸化物をメノウ乳鉢により混合後、白金箔を内張りしたアルミナ坩堝中で1430°Cで4時間加熱し、徐冷することによりガラス化した試料を作製した。次に、それら試料を800°C、850°C、900°Cで50~200時間熱処理した後、X線粉末回析法により結晶相とガラス相の有無を検証した。結果を、表12に示す。表中、A~Dの結果は上記と同じであり、A及びBが耐熱性に優れ実用性を有することを示す。表12の結果より、SiO2/Al2O3/MgOの3種の酸化物を添加した全ての組成において、800°Cの熱処理では結晶化の抑制効果が認められたが、850°C以上の熱処理では結晶化の抑制効果が認められなかった。[実施例4]乳鉢中で粉砕した玄武岩原石中温度用と玄武岩原石高温度用をボールミルにより12時間混合後、白金箔を内張りしたアルミナ坩堝中で1430°Cで4時間加熱し、徐冷することによりガラス化した試料を作製した。次に、それら試料を800°C、850°C、900°Cで50~200時間熱処理した後、X線粉末回析法により結晶相とガラス相の有無を検証した。結果を、表13に示す。表中、A~Dの結果は上記と同じであり、A及びBが耐熱性に優れ実用性を有することを示す。表13の結果より、含有する元素量の異なる2種の玄武岩であるSiO2含量が61.5wt前後の高温度用玄武岩原石原石高温度用、とAl2O3含量が16.5wt前後の中温度用玄武岩原石原石中温度用を原料とすることにより、800°C×200時間、850°C×200時間、900°C×200時間の熱処理でもガラス相が多量に残存し、結晶相の生成を抑制できることが分かった。[実施例5]クラッシャーにより解砕した玄武岩原石高温度用と酸化物としてAl2O3をメノウ乳鉢により混合後、白金箔を内張りしたアルミナ坩堝中で1430°Cで4時間加熱し、徐冷することによりガラス化した試料を作製した。次に、それら試料を800°C、850°C、900°Cで50~200時間熱処理した後、X線粉末回析法により結晶相とガラス相の有無を検証した。結果を、表14に示す。表中、A~Dの結果は上記と同じであり、A及びBが耐熱性に優れ実用性を有することを示す。表14の結果より、玄武岩原石高温度用においても酸化物の添加により、800°C×200時間、850°C×200時間、900°C×200時間の熱処理でもガラス相が多量に残存し、結晶相の生成を抑制できる添加量が存在することが分かった。"