酸性液に含まれる硫酸ラクタムとアンモニアとを接触させることによってラクタムおよび硫酸アンモニウムを形成する工程を含む、ラクタムを連続法で調製するための方法であって、前記ラクタム形成工程の間に反応熱が発生し、前記熱は部分的にまたは完全に回収され、アンモニアは液体アンモニア水溶液の一部として前記酸性液と接触させられ、前記接触は少なくとも120°Cの温度で行われ、かつ少なくとも120°Cの温度での平均滞留時間は15分以下であり、かつ前記硫酸アンモニウムは前記滞留時間の間液相に溶解したままである、方法。前記熱が部分的にまたは完全に蒸気生成のために使用され、好ましくは、蒸気は過圧を有している、請求項1に記載の方法。前記熱が熱交換器を介して前記熱を水流れに伝達することによって回収され、前記水流れが蒸気流れに転化される、請求項2に記載の方法。熱がラクタムおよび硫酸アンモニウムを含む生成物流れから伝達され、その後、前記生成物流れは120°C未満、好ましくは100°C未満の温度、特に80°C以下の温度へのさらなる冷却に供される、請求項2または3に記載の方法。形成された混合物の少なくとも120°Cの温度での前記平均滞留時間は、10分以下、特に5分以下、より特定的には2分以下である、請求項1~4のいずれか一項に記載の方法。前記酸性液と前記液体アンモニア水との接触が、酸性液または液体アンモニア水の多点注入によって行われる、請求項1~5のいずれか一項に記載の方法。硫酸アンモニウムに富む相およびラクタムに富む相が形成され、前記相は互いに分離され、その後、前者の相は結晶化工程に供され、それにより硫酸アンモニウム結晶および母液が形成され、前記結晶は前記母液から単離される、請求項1~6のいずれか一項に記載の方法。前記結晶化工程は、200°C未満、特に30~160°Cの範囲内、より特定的には40~120°Cの範囲内の温度で行われる、請求項7に記載の方法。少なくとも120°Cの温度での前記接触後に硫酸ラクタムのラクタムへの転化は完結しておらず、とりわけ90~99の範囲内にあり、残りの硫酸ラクタムは120°C未満の温度でアンモニアと接触させられ、それによりラクタムおよび硫酸アンモニウムを形成する、請求項1~8のいずれか一項に記載の方法。前記ラクタムが回収され、1つ以上のさらなる精製工程に供される、請求項1~9のいずれか一項に記載の方法。前記ラクタムがε-カプロラクタムである、請求項1~10のいずれか一項に記載の方法。ポリマーの調製のための、請求項1~11のいずれか一項に記載の方法で得られたラクタムの使用。[実施例1]1.6mol/molmolH2SO4SO3/molカプロラクタムのモル比を有するベックマン転位混合物およびアンモニア水溶液10重量NH3を、インラインステンレス鋼T-ミキサーに供給した。それぞれ70°Cで得られる両方の供給材料を、T-ミキサー中に供給しながら130°Cまで加熱した。T-ミキサーならびにその後の混合および反応ゾーンを、一定の反応温度で制御された油浴に入れた。混合および反応ゾーンは、1mmの内径を有する75cmステンレス鋼管からなるものであった。混合および反応ゾーンの出口を、1mmの内径を有する50cmステンレス鋼管からなる冷却ゾーンに接続した。このゾーンを冷却浴に入れた。このゾーンを、常に、冷却ゾーンの出口で約20°Cの温度であるように制御した。インライン熱電対を使用して、局所的なプロセス温度を測定し、制御した。これらの混合、反応および冷却ゾーンを、あらゆる状況下においてガス形成を回避しかつ反応器含有物を液体形態に維持するために、加圧下に保持した。冷却ゾーン後に生成物を減圧し、周囲温度で容器中に回収した。ここで、生成物を2つの液相に分離したところ、下相は、硫酸アンモニウムに富む約30~40重量水溶液であった。上相は、カプロラクタムに富む生成物油であった。ミキサーへのNH3水供給材料流れの供給量を、硫酸アンモニウムに富む水性生成物相においておよそ4~5のpHが得られるように調整した。混合および反応ゾーンをT-ミキサーの外面にて130°Cに保持しながら、混合および反応ゾーン中での2~20秒の異なる全滞留時間にわたって供給量を調整した。[実施例2]1.35mol/molmolH2SO4SO3/molカプロラクタムのモル比を有する異なるベックマン転位混合物およびアンモニア水溶液10重量NH3を、1000rpmの撹拌速度を用いた加圧連続撹拌反応器に供給した。反応を160°Cの一定温度で行った。反応器の出口を2段階で室温まで冷却した。インライン熱電対を使用して、局所的なプロセス温度を測定し、制御した。これらの混合、反応および冷却ゾーンを、あらゆる状況下においてガス形成を回避しかつ反応器含有物を液体形態に維持するために、加圧下に保持した。冷却ゾーン後に、生成物を減圧し、周囲温度で容器中に回収した。ここで、生成物を2つの液相に分離したところ、下相は、硫酸アンモニウムに富む約30~40重量水溶液であった。上相は、カプロラクタムに富む生成物油であった。ミキサーへのNH3水供給材料流れの供給量を、硫酸アンモニウムに富む水性生成物相においておよそ4~5のpHが得られるように調整した。両方の供給材料の供給量を、反応器中での4~30分の異なる全滞留時間を達成するように調整した。[実施例3実施例1に対する比較例]この実施例では、反応ゾーンを、高温での長い滞留時間を可能にするために延長した。この延長された反応ゾーンを用い、実施例1の実験を実施例1の場合と同じ出発物質を用いて130°Cで繰り返した。混合および反応ゾーン中での液体滞留時間は、30分から240分まで異ならせた。これらの実験で得られたカプロラクタム生成物層のE290は、30分の滞留時間での1.06から240分の滞留時間では1.27まで上昇した。これらの実験は、E290が長時間の滞留時間によって著しく影響されるということを示している。[実施例4実施例2に対する比較例]この実施例では、実施例2で述べた実験におけると同じ方法および出発物質ベックマン転位混合物を使用した。この例では反応温度を50°Cに維持したが、他の条件は同じであった。実施例3および4は、混合および反応ゾーン中での長時間の滞留時間はE290に悪影響をもたらすが、滞留時間の著しい短縮により、E290への許容できない悪影響なしに反応温度を上げることが可能であるということを示している。