"太陽電池基本式改の中の基本特性値IL,Co,n,Rsh,Rsに関して、日射強度1kWm2における太陽電池温度a°C例えば25°Cの短絡電流Isca、最適電流Iopa、最適電圧Vopa、開放電圧Vocaの値を使い短絡電流の点P10,Isca,最大出力の点P2Vopa,Iopa,開放電圧の点P3Voca,0、およびこれらの点以外で近接しない第4の点P4V4a,I4aからa°Cの基本特性値IL,Co,n,Rsh,Rsを上記太陽電池基本式改から算出し、次にb°C、c°Cについても同様の方法で基本特性値IL,Co,n,Rsh,Rsを算出し、測定温度におけるそれぞれの基本特性値IL,Co,n,Rsh,Rsを、a°C、b°C、c°Cのそれぞれの値から温度補間して求め、測定時の日射強度の大きさに比例させて上記特性値の一部ILを補正の後、これら特性値IL,Co,n,Rsh,Rsを使い、太陽電池基本式改を解くことにより、多数の電圧に対する電流の値の組を算出し、測定時の日射強度と太陽電池温度条件の電圧-電流カーブを作成する方法。{01}電圧V、電流I、日射強度1kW/m2での光起電流IL、飽和電流温度係数Co、接合定数n、並列抵抗Rsh、直列抵抗Rs、太陽電池モジュール温度T絶対温度を含んだ関数:FuncV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,T=IL-CoT3exp-qEgd/nk0TexpqVRsI/nk0T-1-VRsI/Rsh-Iを作成し、つぎに、{02}該関数FuncV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tを変数Vで微分した関数:DivV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tを作成し、{03}太陽電池の基準状態モジュール温度Ta298Kta=25°C、日射強度Ea1kW/m2での仕様値、短絡電流Isca、最適電流Iopa、最適電圧Vopa、開放電圧Vocaの点P10,Isca,P2Vopa,Iopa,P3Voca,0およびこれら3点とは異なり、これらの点と近接しない点P4V4a,I4aを選択し、{04}前記の関数FuncV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,T=0のTに基準状態の温度Ta298K,前記P1,P2,P3,P4の点の値を代入し、IL,Co,n,Rsh,Rsを未知数とする関係式:Func0,Isca,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0,関係式:FuncVoca,0,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0,関係式:FuncVopa,Iopa,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0、関係式:FuncV4a,I4a,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0を作成し、{05}前記関数DivV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,T=0に、基準状態の温度Ta298 ゚Kと前記点P2の値Vopa,Iopaを代入して、IL,Co,n,Rsh,Rsを未知数とする、関係式:DivVopa,Iopa,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0を作成し、つぎに、{06}前記5つの関係式:Func0,Isca,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0,FuncVoca,0,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0,FuncVopa,Iopa,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0,DivVopa,Iopa,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0、FuncV4a,I4a,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0を満たす解AILa,Coa,na,Rsha,Rsaを、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、{07}太陽電池の基準状態と同様に、第2の太陽電池モジュール温度Tb例えば313Ktb=40°C日射強度Eb1kW/m2での仕様値である、短絡電流Iscb、最適電流Iopb、最適電圧Vopb、開放電圧Vocbの点P10,Iscb,P2Vopb,Iopb,P3Vocb,0,P4V4b,I4bを選択し、{08}前記関数FuncV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,T=0のTに第2の温度Tb313K,および前記{07}のP1,P2,P3,P4の点の値を代入し、IL,Co,n,Rshを未知数とする関係式:Func0,Iscb,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0,関係式:FuncVocb,0,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0,関係式:FuncVopb,Iopb,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0、関係式:FuncV4b,I4b,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0を作成し、{09}前記関数DivV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,T=0に、第2の温度Tb313 ゚Kと前記{07}の点P2の値Vopb,Iopbを代入して、IL,Co,n,Rsh,Rsを未知数とする、関係式:DivVopb,Iopb,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0を作成し、つぎに、{10}前記5つの関係式:Func0,Iscb,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0,FuncVocb,0,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0,FuncVopb,Iopb,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0,DivVopb,Iopb,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0,FuncV4b,I4b,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0を満たす解BILb,Cob,nb,Rshb,Rsbを、非線形解法のプログラムによって、算出し、つぎに、{11}太陽電池の基準状態と同様に第3の太陽電池モジュール温度Tc例えば328Ktc=55°C日射強度Ec1kW/m2での仕様値である、短絡電流Iscc、最適電流Iopc、最適電圧Vopc、開放電圧Voccの点P10,Iscc,P2Vopc,Iopc,P3Vocc,0,P4V4c,I4cを選択し、{12}前記関数FuncV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,T=0のTに第3の温度Tc328K,前記{11}のP1,P2,P3,P4の点の値を代入し、IL,Co,n,Rsh,Rsを未知数とする関係式:Func0,Iscc,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0,関係式:FuncVocc,0,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0,関係式:FuncVopc,Iopc,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0,関係式:FuncV4b,I4b,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0を作成し、{13}前記関数DivV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,T=0に、第3の温度Tc328 ゚Kと前記{11}の点P2の値Vopc,Iopcを代入して、IL,Co,n,Rsh,Rsを未知数とする、関係式:DivVopc,Iopc,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0を作成し、つぎに、{14}前記5つの関係式:Func0,Iscc,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0,FuncVocc,0,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0,FuncVopc,Iopc,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0,DivVopc,Iopc,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0,FuncV4c,I4c,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0を満たす解CILc,Coc,nc,Rshc,Rscを、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、{15}評価すべき太陽電池の測定時の日射強度Ej,太陽電池モジュール温度tj摂氏:絶対温度Tj=tj273を取り込み、{16}基準状態での前記温度ta摂氏25°C:絶対温度TaK=ta°C273における前記{06}の解AILa,Coa,na,Rsha,Rsa、前記温度tb摂氏:Tb=tb273における前記{10}の解BILb,Cob,nb,Rshb,Rsb、前記温度tc摂氏:Tc=tc273における前記{14}の解CILc,Coc,nc,Rshc,RscのそれぞれIL,Co,n,Rsh,Rsに関して3点について曲線補間をして、実測温度tj摂氏:Tj=tj273の特性値MILm,Com,nm,Rshm,Rsmを算出し、つぎに、{17}ILmを測定時の日射強度EjによりIL′m=ILm×Ej÷Eaにより補正した後、前記関係式:FuncV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,T=0にIL′m,Com,nm,Rshm,Rsmを代入して、FuncV,I,IL′m,Com,nm,Rshm,Rsm,Tj=0を作成し、電圧V-電流Iの関係約40~50点を非線形解法のプログラムによって求め、電圧V-電流Iの関係またはそれを結んだI-Vカーブ,P-Vカーブを作成する方法。太陽電池基本式改の中の基本特性値IL,Co,n,Rsh,Rsに関して、日射強度1kW/m2における太陽電池温度a°C例えば25°Cの短絡電流Isca、最適電流Iopa、最適電圧Vopa、開放電圧Vocaの値を使い短絡電流の点P10,Isca,最大出力の点P2Vopa,Iopa,開放電圧の点P3Voca,0、およびこれらの点以外で近接しない第4の点P4V4a,I4aからa°Cの基本特性値IL,Co,n,Rsh,Rsを上記太陽電池基本式改から算出し、次に、第5の点として上記いずれの点とも異なり、これらの点に近接しない第5の点を選択し、この点と点P10,Isca,最大出力の点P2Vopa,Iopa、開放電圧の点P3Voca,0を使い、a°Cの第2の基本特性値IL,Co,n,Rsh,Rsを求め、第1と第2の各特性値の平均値又は二乗平均値をa°Cの特性値IL,Co,n,Rs,Rshとして求め、次に、b°C、c°Cについても同様に、第4の点、第5の点を使い算出した基本特性値IL,Co,n,Rs,Rshの平均値又は二乗平均値を、b°C、c°Cにおけるそれぞれの基本特性値IL,Co,n,Rs,Rshとし、測定温度におけるそれぞれの基本特性値IL,Co,n,Rsh,Rsを、a°C、b°C、c°Cのそれぞれの値から温度補間して求め、測定時の日射強度の大きさに比例させて上記特性値の一部ILを補正の後、これら特性値IL,Co,n,Rsh,Rsを使い、太陽電池基本特性式改を解くことにより、多数の電圧に対する電流の値の組を算出し、測定時の日射強度と太陽電池温度条件の電圧-電流カーブを作成する方法。{01}電圧V、電流I、日射強度1kW/m2での光起電流IL、飽和電流温度係数Co、接合定数n、並列抵抗Rsh、直列抵抗Rs、太陽電池モジュール温度T絶対温度を含んだ関数:FuncV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,T=IL-CoT3exp-qEgd/nk0TexpqVRsI/nk0T-1-VRsI/Rsh-Iを作成し、つぎに、{02}該関数FuncV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tを変数Vで微分した関数:DivV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tを作成し、{03}太陽電池の基準状態モジュール温度Ta298Kta=25°C、日射強度Ea1kW/m2での仕様値、短絡電流Isca、最適電流Iopa、最適電圧Vopa、開放電圧Vocaの点P10,Isca,P2Vopa,Iopa,P3Voca,0およびこれら3点とは異なり、これらの点に近接しない点のP4V4a,I4aを選択し、{04}前記の関数FuncV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,T=0のTに基準状態の温度Ta298K,前記P1,P2,P3,P4の点の値を代入し、IL,Co,n,Rsh,Rsを未知数とする関係式:Func0,Isca,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0,関係式:FuncVoca,0,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0,関係式:FuncVopa,Iopa,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0、関係式:FuncV4a,I4a,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0を作成し、{05}前記関数DivV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,T=0に、基準状態の温度Ta298 ゚Kと前記点P2の値Vopa,Iopaを代入して、IL,Co,n,Rsh,Rsを未知数とする、関係式:DivVopa,Iopa,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0を作成し、つぎに、{06}前記5つの関係式:Func0,Isca,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0,FuncVoca,0,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0,FuncVopa,Iopa,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0,DivVopa,Iopa,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0、FuncV4a,I4a,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0を満たす第1の解AILa,Coa,na,Rsha,Rsaを、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、{07}第5の点として上記いずれの点とも異なり、これらの点と近接しない点P5V5a,I5aおよび点P10,Isca,最大出力の点P2Vopa,Iopa,開放電圧の点P3Voca,0を使い、同様にa°Cの第2の解AIL,Co,n,Rsh,Rsを求め、{08}第4の点を使って求めた{06}の第1の解AILa,Coa,na,Rsha,Rsaと、第5の点P5V5a,I5aを使って同様に求めた{07}の第2の解AILa,Coa,na,Rsha,Rsaのそれぞれの平均値又は二乗平均をa°Cの各特性値IL,Co,n,Rs,Rshとして求め、つぎに、{09}太陽電池の基準状態と同様に第2の太陽電池モジュール温度Tb例えば313Ktb=40°C日射強度Eb1kW/m2での仕様値である、短絡電流Iscb、最適電流Iopb、最適電圧Vopb、開放電圧Vocbの点P10,Iscb,P2Vopb,Iopb,P3Vocb,0,および第4の点のP4V4b,I4bを選択し、{10}前記関数FuncV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,T=0のTに第2の温度Tb313K,および前記P1,P2,P3,P4の点の値を代入し、IL,Co,n,Rsh、Rsを未知数とする関係式:Func0,Iscb,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0,関係式:FuncVocb,0,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0,関係式:FuncVopb,Iopb,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0、関係式:FuncV4b,I4b,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0を作成し、{11}前記関数DivV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,T=0に、第2の温度Tb313 ゚Kの前記点P2の値Vopb,Iopbを代入して、IL,Co,n,Rsh,Rsを未知数とする、関係式:DivVopb,Iopb,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0を作成し、つぎに、{12}前記5つの関係式:Func0,Iscb,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0,FuncVocb,0,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0,FuncVopb,Iopb,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0,DivVopb,Iopb,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0,FuncV4b,I4b,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0を満たす第1の解BIlb,Cob,nb,Rshb,Rsbを、非線形解法のプログラムによって、算出し、つぎに、{13}第5の点として上記いずれの点とも異なり、これらに近接しない点P5V5b,I5bおよび点P10,Iscb,最大出力の点P2Vopb,Iopb,開放電圧の点P3Vocb,0を使い、同様にb°Cの第2の解BIL,Co,n,Rsh,Rsを求め、{14}第4の点を使って求めた{12}の第1の解BILb,Cob,nb,Rshb,Rsbと、第5の点P5V5b,I5bを使って同様に求めた{13}の第2の解BILb,Cob,nb,Rshb,Rsbのそれぞれの平均値又は二乗平均をb°Cの各特性値IL,Co,n,Rs,Rshとして求め、つぎに、{15}太陽電池の基準状態と同様に第3の太陽電池モジュール温度Tc例えば328 ゚Ktc=55°C日射強度Ec1kW/m2での仕様値である、短絡電流Iscc、最適電流Iopc、最適電圧Vopc、開放電圧Voccの点P10,Iscc,P2Vopc,Iopc,P3Vocc,0,P4V4c,I4cを選択し、{16}前記関数FuncV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,T=0のTに第3の温度Tc328 ゚K,前記{11}のP1,P2,P3,P4の点の値を代入し、IL,Co,n,Rsh,Rsを未知数とする関係式:Func0,Iscc,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0,関係式:FuncVocc,0,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0,関係式:FuncVopc,Iopc,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0,関係式:FuncV4c,I4c,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0を作成し、{17}前記関数DivV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,T=0に、第3の温度Tc328 ゚Kの点P2の値Vopc,Iopcを代入して、IL,Co,n,Rsh,Rsを未知数とする、関係式:DivVopc,Iopc,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0を作成し、つぎに、{18}前記5つの関係式:Func0,Iscc,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0,FuncVocc,0,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0,FuncVopc,Iopc,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0,DivVopc,Iopc,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0,FuncV4c,I4c,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0を満たす第1の解CILc,Coc,nc,Rshc,Rscを、非線形解法のプログラムによって算出し、{19}次に、第5の点として上記いずれの点とも異なりこれらと近接しない点P5V5c,I5cおよび点P10,Iscc,最大出力の点P2Vopc,Iopc,開放電圧の点P3Vocc,0を使い、c°Cの第2の解CIL,Co,n,Rsh,Rsを求め、{20}第4の点を使って求めた{18}の第1の解CILc,Coc,nc,Rshc,Rscと、第5の点P5V5c,I5cを使って同様に求めた{19}の第2の解CILc,Coc,nc,Rshc,Rscのそれぞれの平均値又は二乗平均値をc°Cの各特性値IL,Co,n,Rs,Rshとして求め、つぎに、{21}評価すべき太陽電池の実測日射強度Ej,太陽電池モジュール温度tj摂氏:絶対温度Tj=tj273を取り込み、{22}基準状態での前記温度ta摂氏25°C:絶対温度TaK=ta°C273における前記{08}の特性値ILa,Coa,na,Rsha,Rsa、温度tb摂氏:Tb=tb273における前記{14}の特性値ILb,Cob,nb,Rshb,Rsb、温度tc摂氏:Tc=tc273における前記{20}の特性値ILc,Coc,nc,Rshc,RscのそれぞれIL,Co,n,Rsh,Rsに関して、3点を使った曲線補間をして、実測温度tj摂氏:Tj=tj273の特性値MILj,Coj,nj,Rshj,Rsjを算出し、次に、{23}ILjを測定時の日射強度EjによりIL′j=ILj×Ej÷Eaにより補正した後、前記関係式:FuncV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,T=0にIL′j,Coj,nj,Rshj,Rsjを代入して、FuncV,I,IL′j,Coj,nj,Rshj,Rsj,Tj=0を作成し、電圧V-電流Iの関係約40~50点を非線形解法のプログラムによって求め、電圧V-電流Iの関係またはそれを結んだI-Vカーブ,P-Vカーブを作成する方法。請求項3における、第4の点や第5の点を使い基本特性値IL,Co,n,Rsh,Rsを算出するのと同様の方法により、これらの点以外の第6、7の点を使って基本特性値IL,Co,n,Rsh,Rsを算出し、第4、5、6、7の点を使い算出したそれぞれの基本特性値IL,Co,n,Rsh,Rsの平均又は二乗平均の値を前記基本特性値IL,Co,n,Rsh,Rsとして電圧―電流カーブを作成する請求項3記載の方法請求項3における、第4の点や第5の点を使い基本特性値IL,Co,n,Rsh,Rsを算出するのと同様の方法により、これらの点以外の第6、7の点を使って基本特性値IL,Co,n,Rsh,Rsを算出し、第4、5、6、7の点を使い算出したそれぞれの基本特性値IL,Co,n,Rsh,Rsの平均又は二乗平均の値を前記基本特性値IL,Co,n,Rsh,Rsとして電圧―電流カーブを作成する請求項3記載の方法太陽電池基本式改の中の基本特性値IL,Co,n,Rsh,Rsについて、太陽電池温度a°C25°Cの短絡電流Isca、最適電流Iopa、最適電圧Vopa、開放電圧Vocaの値から短絡電流の点P10,Isca,最大出力の点P2Vopa,Iopa,開放電圧の点P3Voca,0、およびこれらの点以外で近接しない第4の点P4V4a,I4aからa°Cの基本特性値IL,Co,n,Rsh,Rsを求め、次に、これら基本特性値IL,Co,n,Rsh,Rsを使い、基準状態α3VkVaβRsKIk4これらの電圧V電流I値の組を多数求め、これらを結んで測定時における電圧-電流カーブI-Vカーブを作成する方法。{01}電圧V、電流I、日射強度1kW/m2での光起電流IL、飽和電流温度係数Co、接合定数n、並列抵抗Rsh、直列抵抗Rs、太陽電池モジュール温度T絶対温度を含んだ関数:FuncV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,T=IL-CoT3exp-qEgd/nk0TexpqVRsI/nk0T-1-VRsI/Rsh-Iを作成し、つぎに、{02}該関数FuncV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tを変数Vで微分した関数:DivV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tを作成し、{03}太陽電池の基準状態モジュール温度Ta298Kta=25°C、日射強度Ea1kW/m2での仕様値、短絡電流Isca、最適電流Iopa、最適電圧Vopa、開放電圧Vocaの点P10,Isca,P2Vopa,Iopa,P3Voca,0およびこれら3点とは異なる近接しない点のP4V4a,I4aを選択し、{04}前記の関数FuncV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,T=0のTに基準状態の温度Ta298K,前記P1,P2,P3,P4の点の値を代入し、IL,Co,n,Rsh,Rsを未知数とする関係式:Func0,Isca,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0,関係式:FuncVoca,0,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0,関係式:FuncVopa,Iopa,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0、関係式:FuncV4a,I4a,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0を作成し、{05}前記関数DivV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,T=0に、基準状態の温度Ta298 ゚Kと前記点P2の値Vopa,Iopaを代入して、IL,Co,n,Rsh,Rsを未知数とする、関係式:DivVopa,Iopa,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0を作成し、次に、{06}前記5つの関係式:Func0,Isca,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0,FuncVoca,0,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0,FuncVopa,Iopa,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0,DivVopa,Iopa,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0、FuncV4a,I4a,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0を満たす解AILa,Coa,na,Rsha,Rsaを、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、{07}評価すべき太陽電池の測定時の日射強度Ej,太陽電池モジュール温度tj摂氏:絶対温度Tj=tj273を取り込み、{08}これら基本特性値IL,Co,n,Rsh,Rsを太陽電池基本式改に適用し、基準状態α3VkVaβRsKIk4{10}電圧V電流I値の組を多数求め、さらにこれらを結んで測定時における電圧-電流カーブI-Vカーブを作成する方法。予め選択された標準太陽電池の太陽電池特性値Isc0,Iop0,Vop0,Voc0およびFF0を保持する第1処理過程と評価対象の太陽電池特性Isc,Iop,Vop,Voc,FFが入力されると、標準太陽電池の曲線因子FFを評価対象の太陽電池のFFに整合させるために、最適電流Iop01および最適電圧Vop01を標準太陽電池の形に基づき演算する第2処理過程と、この最適電流Iop01と最適電圧Vop01および短絡電流Isc0、開放電圧Voc0に沿って標準太陽電池のI-Vカーブ上の各点を変換し、評価対象太陽電池と同じFFのI-Vカーブを作成する第3処理過程と、第3処理過程で作成したI-Vカーブを評価対象太陽電池の特性値Isc,Iop,Vop,Voc,FFに一致するように再変換し、I-Vカーブを作成する第4処理過程と、このカーブ上の電圧Va-電流Ia値約40~50点について、測定時の日射強度Ej太陽電池温度tjと該太陽電池特性値αβRskを使い、次の変換式により、測定時の電圧Vk-電流Ik値に変換し、IkIaIscaα3VkVaβRsKIk4これらの電圧V電流I値の組を多数求め、これらを結んで測定時における電圧-電流カーブI-Vカーブを作成する方法。請求項1、2、3、4、5、6、7、8、9で適用している上記の測定時の日射強度は個々の太陽電池近くに設置した個々の日射計により測定した日射強度であるが、これに代え、日射強度データが精度よく安価で簡易に得られやすい、近隣の基地局に設置した日射計で測定した日射強度を使い電圧―電流カーブI-Vカーブを作成する請求項1、2、3、4、5、6、7、8、9記載の方法。請求項1、2、3、4、5、6、7、8、9、10の方法で作成した電圧-電流カーブの各電圧の電力電圧電流、最大電力と、実際に測定した電圧-電流カーブの各電圧の電力電圧電流、最大電力を比較して、該太陽電池の電力、最大電力を評価する出力評価方法。請求項1、2、3、4、5、6、7、8、9、10の方法で作成した電圧-電流カーブの指定電圧の電力電圧電流を一定期間日、月、年など積算した電力量、最大電力を一定期間日、月、年など積算した電力量と、実際に測定した電圧-電流カーブの指定電圧の電力電圧電流を一定期間日、月、年など積算した電力量、最大電力を一定日、月、年など積算した電力量を比較して、該太陽電池の発電電力量を評価する発電量評価方法。請求項1、2、3、4、5、6、7、8、9、10の方法で作成した電圧-電流カーブの指定電圧の電力電圧電流を一定期間日、月、年など積算した電力量、最大電力を一定期間日、月、年など積算した電力量と、一定期間日、月、年などの実際に測定した発電量kWhと太陽電池受光面に照射された一定期間日、月、年などの日射量kWhを使い、システム出力係数=ある期間の太陽光発電システムの発電量KWH/同じ期間のそのシステムに照射された日射量KWH/m2/基準日射強度での太陽電池出力KW/KW/m2を算出した値により、これらの値を比較検討することにより、該太陽光発電システムを複合的に評価する方法。請求項1、2、3、4、5、6、7、8、9、10の方法で作成した電圧-電流カーブの指定電圧の電力電圧電流を一定期間日、月、年など積算した電力量、最大電力を一定期間日、月、年など積算した電力量と、期間発電量積算値と、同期間の太陽電池受光面の日射量kWh期間太陽電池受光面日射量を使い、期間温度係数=期間発電量積算値/太陽電池受光面日射量/太陽光発電システム定格容量を算出した値により、これらの値を比較検討することにより、該太陽光発電システムを複合的に評価する方法。請求項13の上記システム出力係数を算出するために必要な同じ期間のそのシステムに照射された日射量KWH/m2を求めるのに必要な日射量の測定値に、近隣の基地局に設置した日射計で測定した日射強度を使い求めることを特徴とする請求項13記載の評価方法。請求項14の上記期間温度係数を算出するために必要な太陽電池受光面日射量の測定値に、近隣の基地局に設置した日射計で測定した日射強度を使い求めることを特徴とする請求項14記載の評価方法。上記従来の技術の中でも関連技術の現状と共に一般的な課題についても触れたが、ここでは、本発明が解決しようとする課題を中心に述べる。本発明の主題は太陽光発電システムの評価を正確的確にして、評価結果が悪くても、その原因解明とその対策の実施ができるようにすることにある。そのため、各太陽電池の特性値から、任意の日射強度太陽電池温度における該太陽電池の電圧-電流カーブI-Vカーブを的確に作成することが基本である。この方法が十分確立していないため、すなわち測定時の日射強度太陽電池温度条件のI-Vカーブを正確汎用的に作成することができなかったため、実際に設置された太陽電池の出力やその積算値である発電量を正確汎用的に算出して評価できなかった。また、太陽光発電システムの年間発電量のシミュレーション計算が正確にできず、太陽光発電システムの設計運用が十分に実施できなかったといえる。そこで、これを解決する技術として、本発明では2つの方法理論的I-Vカーブ作成法、実用的I-Vカーブ作成法がある。本発明のI-Vカーブ作成法に関しては、理論的I-Vカーブ作成法に関することが中心で、これに実用的I-Vカーブ作成法を組合せたものである。そのため全体の課題の理解を深めておく必要がある。そのために、両方法の課題について概要を述べておく。第1の理論的I-Vカーブ作成法では、基準状態の特性値Isc,Iop,Vop,Vocなどから、変換式を使わずに、基準状態のI-Vカーブを直接描く方法であるが、いまだ十分確立していないことである。例えば、よくこの分野で実施されている下記太陽電池の基本式を使う方法について述べる。I=IL-I0{expqVRSInK0T-1}-VRSIRSh2q;電子の電荷量、K0;ボルツマン定数、n;接合定数;I0;逆方向飽和電流、IL;光起電流、Eg;エネルギーギャップ、RSh;並列抵抗、T;絶対温度この式を使いI-Vカーブを描こうとする方法がよく見かけられるが、次のような課題がある。例えば、この基本式の逆方向飽和電流I0は日射強度太陽電池温度により決まる特性値として扱っているが、その他の特性値、例えば、n、T、Co飽和電流温度係数などの関数でないか。I0は太陽電池モジュールを構成するセル数にも影響されるとみるべきである。また、ILをIscとしている計算している場合もあるがあまりにも大胆な仮定ではないか。さらに、短絡電流変換式として上記太陽電池基本式を使い、その基本特性値IL、I0、RSh、RSなどに日射強度太陽電池温度を使った関数であらわし、この値を基本特性式に適用し解いてI-Vカーブを求める方法がある。この方法では、太陽電池の特性値である直列抵抗Rs、並列抵抗Rshなどは太陽電池温度による影響が大きく、これらの値を太陽電池温度の関数としてあらわしているため、Rs,Rshなどは、特定種類の太陽電池を使った限られた条件のもとで測定して得られた値である。そのため、汎用的で正確な方法とは言い難く、これらの値を使って求めた計算結果にも課題があった。また、太陽電池特性値短絡電流Isc、開放電圧Voc、最適電圧Vop、最適電流Iopなどだけの条件では未知数が多すぎて、ニュートンラプソン法を使っても太陽電池基本特性値IL,Co,n,Rsh,Rsをそのままでは算出できなかった。要は、理論的I-Vカーブ作成法は実用的I-Vカーブ作成法と異なり、変換式を使わずに太陽電池特性値から直接にI-Vカーブを汎用的に作成できるため有効な方法であるが、適用する太陽電池基本式にどのような式を使うのか。基本特性値n;接合定数;I0;逆方向飽和電流、IL;光起電流、RSh;並列抵抗、Rs;直列抵抗などを太陽電池特性値短絡電流Isc、開放電圧Voc、最適電圧Vop、最適電流Iopなどからどのような方法で求めるのかが大きい課題である。本発明はこれらの課題を解決するものである。第2の実用的I-Vカーブ作成法に関して、前述のように測定した日射強度太陽電池温度における太陽電池の電圧-電流カーブI-Vカーブを基準状態日射強度1kW/m2、太陽電池温度25°Cに変換して比較評価する正確かつ汎用的な変換式がまだ十分確立してないという課題である。またその逆に、基準状態での特性値Isc,Iop,Vop,Voc,α,β,Rs,K等から測定時の日射強度太陽電池温度における電圧-電流カーブI-Vカーブを求める正確かつ汎用的な式の確立もできていないことである。具体的事例で示すと、現在一般に使用されている任意の日射強度太陽電池温度条件のI-Vカーブを基準状態のI-Vカーブに変換する変換式は、前述のように日射強度が800~850W/m2程度以下の場合には、計算精度が悪いという欠点などがある。このため、測定時の日射強度が800~850W/m2程度より大きい場合でなければ、実測したI-Vカーブを標準状態のI-Vカーブに変換することができないという課題が指摘されている。すなわち、I-Vカーブ測定器のソフトとしても使われている変換式では、測定時日射強度太陽電池温度条件におけるI-V,P-Vカーブと太陽電池の基本特性値から求めた基準状態のI-V,P-Vカーブは、十分な精度で変換できていないということである。これを解決したのが本発明に適用した実用的I-Vカーブ作成法の変換式34である。この変換式により基準状態のI-Vカーブを測定時日射強度太陽電池温度条件に精度よく変換できる。なお、この式は前述のJIS8913,JIS8919、IEAなどで示されている変換式すなわち、I-Vカーブ測定器に適用されている式と形は似ているが、内容は全く異なるものである。本発明でも一部この実用的I-Vカーブ作成法の変換式34を適用している。これらの方法を適用するためには正確な日射強度を把握することが必須条件である。しかし、日射計とその変換機は高価なことから一般の太陽光発電システムには設置されていない。そのことと上記評価方法とが確立していなかったことが、太陽光発電システムの評価装置方法が普及しない一因となっていた。日射j計とその変換機を揃えるとだけでなく、終日陰がかからないよう設置すると共に十分な保守をする必要がある。さらに、太陽エネルギーが自然のエネルギーであることから、太陽光発電システムの評価は各時点の発電電力のみで評価すると安定した適切な評価値が得られ難いことも多いという課題があった。すなわち、ある期間日、月、年などの期間の評価も必要である。請求項1の方法は、太陽電池基本式改の中の基本特性値IL,Co,n,Rsh,Rsに関して、日射強度1kWm2における太陽電池温度a°C例えば25°Cの短絡電流Isca、最適電流Iopa、最適電圧Vopa、開放電圧Vocaの値を使い短絡電流の点P10,Isca,最大出力の点P2Vopa,Iopa,開放電圧の点P3Voca,0、およびこれらの点以外で近接しない第4の点P4V4a,I4aからa°Cの基本特性値IL,Co,n,Rsh,Rsを上記太陽電池基本式改から算出し、次にb°C、c°Cについても同様の方法で基本特性値IL,Co,n,Rsh,Rsを算出し、測定温度におけるそれぞれの基本特性値IL,Co,n,Rsh,Rsを、a°C、b°C、c°Cのそれぞれの値から温度補間して求め、測定時の日射強度の大きさに比例させて上記特性値の一部ILを補正の後、これら特性値IL,Co,n,Rsh,Rsを使い、太陽電池基本式改を解くことにより、多数の電圧に対する電流の値の組を算出し、測定時の日射強度と太陽電池温度条件の電圧-電流カーブを作成することを特徴とする。ここで、4点目のとり方について記述しておく。この4点目は、I-Vカーブの最大出力の点Vop、Iopにほどほどに近い点が望ましい。請求項2の方法は、{01}電圧V、電流I、日射強度1kW/m2での光起電流IL、飽和電流温度係数Co、接合定数n、並列抵抗Rsh、直列抵抗Rs、太陽電池モジュール温度T絶対温度を含んだ関数:FuncV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,T=IL-CoT3exp-qEgd/nk0TexpqVRsI/nk0T-1-VRsI/Rsh-Iを作成し、つぎに、{02}該関数FuncV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tを変数Vで微分した関数:DivV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tを作成し、{03}太陽電池の基準状態モジュール温度Ta298Kta=25°C、日射強度Ea1kW/m2での仕様値、短絡電流Isca、最適電流Iopa、最適電圧Vopa、開放電圧Vocaの点P10,Isca,P2Vopa,Iopa,P3Voca,0およびこれら3点とは異なり、これらの点と近接しない点P4V4a,I4aを選択し、{04}前記の関数FuncV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,T=0のTに基準状態の温度Ta298K,前記P1,P2,P3,P4の点の値を代入し、IL,Co,n,Rsh,Rsを未知数とする関係式:Func0,Isca,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0,関係式:FuncVoca,0,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0,関係式:FuncVopa,Iopa,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0、関係式:FuncV4a,I4a,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0を作成し、{05}前記関数DivV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,T=0に、基準状態の温度Ta298 ゚Kと前記点P2の値Vopa,Iopaを代入して、IL,Co,n,Rsh,Rsを未知数とする、関係式:DivVopa,Iopa,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0を作成し、つぎに、{06}前記5つの関係式:Func0,Isca,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0,FuncVoca,0,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0,FuncVopa,Iopa,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0,DivVopa,Iopa,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0、FuncV4a,I4a,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0を満たす解AILa,Coa,na,Rsha,Rsaを、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、{07}太陽電池の基準状態と同様に、第2の太陽電池モジュール温度Tb例えば313Ktb=40°C日射強度Eb1kW/m2での仕様値である、短絡電流Iscb、最適電流Iopb、最適電圧Vopb、開放電圧Vocbの点P10,Iscb,P2Vopb,Iopb,P3Vocb,0,P4V4b,I4bを選択し、{08}前記関数FuncV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,T=0のTに第2の温度Tb313K,および前記{07}のP1,P2,P3,P4の点の値を代入し、IL,Co,n,Rshを未知数とする関係式:Func0,Iscb,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0,関係式:FuncVocb,0,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0,関係式:FuncVopb,Iopb,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0、関係式:FuncV4b,I4b,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0を作成し、{09}前記関数DivV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,T=0に、第2の温度Tb313 ゚Kと前記{07}の点P2の値Vopb,Iopbを代入して、IL,Co,n,Rsh,Rsを未知数とする、関係式:DivVopb,Iopb,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0を作成し、つぎに、{10}前記5つの関係式:Func0,Iscb,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0,FuncVocb,0,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0,FuncVopb,Iopb,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0,DivVopb,Iopb,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0,FuncV4b,I4b,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0を満たす解BILb,Cob,nb,Rshb,Rsbを、非線形解法のプログラムによって、算出し、つぎに、{11}太陽電池の基準状態と同様に第3の太陽電池モジュール温度Tc例えば328Ktc=55°C日射強度Ec1kW/m2での仕様値である、短絡電流Iscc、最適電流Iopc、最適電圧Vopc、開放電圧Voccの点P10,Iscc,P2Vopc,Iopc,P3Vocc,0,P4V4c,I4cを選択し、{12}前記関数FuncV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,T=0のTに第3の温度Tc328K,前記{11}のP1,P2,P3,P4の点の値を代入し、IL,Co,n,Rsh,Rsを未知数とする関係式:Func0,Iscc,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0,関係式:FuncVocc,0,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0,関係式:FuncVopc,Iopc,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0,関係式:FuncV4b,I4b,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0を作成し、{13}前記関数DivV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,T=0に、第3の温度Tc328 ゚Kと前記{11}の点P2の値Vopc,Iopcを代入して、IL,Co,n,Rsh,Rsを未知数とする、関係式:DivVopc,Iopc,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0を作成し、つぎに、{14}前記5つの関係式:Func0,Iscc,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0,FuncVocc,0,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0,FuncVopc,Iopc,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0,DivVopc,Iopc,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0,FuncV4c,I4c,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0を満たす解CILc,Coc,nc,Rshc,Rscを、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、{15}評価すべき太陽電池の測定時の日射強度Ej,太陽電池モジュール温度tj摂氏:絶対温度Tj=tj273を取り込み、{16}基準状態での前記温度ta摂氏25°C:絶対温度TaK=ta°C273における前記{06}の解AILa,Coa,na,Rsha,Rsa、前記温度tb摂氏:Tb=tb273における前記{10}の解BILb,Cob,nb,Rshb,Rsb、前記温度tc摂氏:Tc=tc273における前記{14}の解CILc,Coc,nc,Rshc,RscのそれぞれIL,Co,n,Rsh,Rsに関して3点について曲線補間をして、実測温度tj摂氏:Tj=tj273の特性値MILm,Com,nm,Rshm,Rsmを算出し、つぎに、{17}ILmを測定時の日射強度EjによりIL′m=ILm×Ej÷Eaにより補正した後、前記関係式:FuncV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,T=0にIL′m,Com,nm,Rshm,Rsmを代入して、FuncV,I,IL′m,Com,nm,Rshm,Rsm,Tj=0を作成し、電圧V-電流Iの関係約40~50点を非線形解法のプログラムによって求め、電圧V-電流Iの関係またはそれを結んだI-Vカーブ,P-Vカーブを作成することを特徴とする。この請求項2は請求項1の下位概念にあたり、詳細に記述している。ここで、4点目のとり方について記述しておく。この4点目は、I-Vカーブの最大出力の点Vop、Iopにほどほどに近い点が望ましい。請求項3の方法は、太陽電池基本式改の中の基本特性値IL,Co,n,Rsh,Rsに関して、日射強度1kW/m2における太陽電池温度a°C例えば25°Cの短絡電流Isca、最適電流Iopa、最適電圧Vopa、開放電圧Vocaの値を使い短絡電流の点P10,Isca,最大出力の点P2Vopa,Iopa,開放電圧の点P3Voca,0、およびこれらの点以外で近接しない第4の点P4V4a,I4aからa°Cの基本特性値IL,Co,n,Rsh,Rsを上記太陽電池基本式改から算出し、次に、第5の点として上記いずれの点とも異なり、これらの点に近接しない第5の点を選択し、この点と点P10,Isca,最大出力の点P2Vopa,Iopa、開放電圧の点P3Voca,0を使い、a°Cの第2の基本特性値IL,Co,n,Rsh,Rsを求め、第1と第2の各特性値の平均値又は二乗平均値をa°Cの特性値IL,Co,n,Rs,Rshとして求め、次に、b°C、c°Cについても同様に、第4の点、第5の点を使い算出した基本特性値IL,Co,n,Rs,Rshの平均値又は二乗平均値を、b°C、c°Cにおけるそれぞれの基本特性値IL,Co,n,Rs,Rshとし、測定温度におけるそれぞれの基本特性値IL,Co,n,Rsh,Rsを、a°C、b°C、c°Cのそれぞれの値から温度補間して求め、測定時の日射強度の大きさに比例させて上記特性値の一部ILを補正の後、これら特性値IL,Co,n,Rsh,Rsを使い、太陽電池基本特性式改を解くことにより、多数の電圧に対する電流の値の組を算出し、測定時の日射強度と太陽電池温度条件の電圧-電流カーブを作成することに特徴がある。ここで、4点目のとり方について記述しておく。この4点目は、I-Vカーブの最大出力の点Vop、Iopにほどほどに近い点が望ましい。また、5点目のとり方についても記述しておく。この5点目は、4点目と同様にI-Vカーブの最大出力の点Vop、Iopにほどほどに近い点が望ましいが、第4点とはある程度離れていることが望ましい。請求項4の方法は、{01}電圧V、電流I、日射強度1kW/m2での光起電流IL、飽和電流温度係数Co、接合定数n、並列抵抗Rsh、直列抵抗Rs、太陽電池モジュール温度T絶対温度を含んだ関数:FuncV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,T=IL-CoT3exp-qEgd/nk0TexpqVRsI/nk0T-1-VRsI/Rsh-Iを作成し、つぎに、{02}該関数FuncV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tを変数Vで微分した関数:DivV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tを作成し、{03}太陽電池の基準状態モジュール温度Ta298Kta=25°C、日射強度Ea1kW/m2での仕様値、短絡電流Isca、最適電流Iopa、最適電圧Vopa、開放電圧Vocaの点P10,Isca,P2Vopa,Iopa,P3Voca,0およびこれら3点とは異なり、これらの点に近接しない点のP4V4a,I4aを選択し、{04}前記の関数FuncV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,T=0のTに基準状態の温度Ta298K,前記P1,P2,P3,P4の点の値を代入し、IL,Co,n,Rsh,Rsを未知数とする関係式:Func0,Isca,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0,関係式:FuncVoca,0,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0,関係式:FuncVopa,Iopa,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0、関係式:FuncV4a,I4a,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0を作成し、{05}前記関数DivV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,T=0に、基準状態の温度Ta298 ゚Kと前記点P2の値Vopa,Iopaを代入して、IL,Co,n,Rsh,Rsを未知数とする、関係式:DivVopa,Iopa,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0を作成し、つぎに、{06}前記5つの関係式:Func0,Isca,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0,FuncVoca,0,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0,FuncVopa,Iopa,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0,DivVopa,Iopa,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0、FuncV4a,I4a,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0を満たす第1の解AILa,Coa,na,Rsha,Rsaを、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、{07}第5の点として上記いずれの点とも異なり、これらの点と近接しない点P5V5a,I5aおよび点P10,Isca,最大出力の点P2Vopa,Iopa,開放電圧の点P3Voca,0を使い、同様にa°Cの第2の解AIL,Co,n,Rsh,Rsを求め、{08}第4の点を使って求めた{06}の第1の解AILa,Coa,na,Rsha,Rsaと、第5の点P5V5a,I5aを使って同様に求めた{07}の第2の解AILa,Coa,na,Rsha,Rsaのそれぞれの平均値又は二乗平均をa°Cの各特性値IL,Co,n,Rs,Rshとして求め、つぎに、{09}太陽電池の基準状態と同様に第2の太陽電池モジュール温度Tb例えば313Ktb=40°C日射強度Eb1kW/m2での仕様値である、短絡電流Iscb、最適電流Iopb、最適電圧Vopb、開放電圧Vocbの点P10,Iscb,P2Vopb,Iopb,P3Vocb,0,および第4の点のP4V4b,I4bを選択し、{10}前記関数FuncV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,T=0のTに第2の温度Tb313K,および前記P1,P2,P3,P4の点の値を代入し、IL,Co,n,Rsh、Rsを未知数とする関係式:Func0,Iscb,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0,関係式:FuncVocb,0,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0,関係式:FuncVopb,Iopb,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0、関係式:FuncV4b,I4b,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0を作成し、{11}前記関数DivV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,T=0に、第2の温度Tb313 ゚Kの前記点P2の値Vopb,Iopbを代入して、IL,Co,n,Rsh,Rsを未知数とする、関係式:DivVopb,Iopb,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0を作成し、つぎに、{12}前記5つの関係式:Func0,Iscb,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0,FuncVocb,0,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0,FuncVopb,Iopb,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0,DivVopb,Iopb,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0,FuncV4b,I4b,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0を満たす第1の解BIlb,Cob,nb,Rshb,Rsbを、非線形解法のプログラムによって、算出し、つぎに、{13}第5の点として上記いずれの点とも異なり、これらに近接しない点P5V5b,I5bおよび点P10,Iscb,最大出力の点P2Vopb,Iopb,開放電圧の点P3Vocb,0を使い、同様にb°Cの第2の解BIL,Co,n,Rsh,Rsを求め、{14}第4の点を使って求めた{12}の第1の解BILb,Cob,nb,Rshb,Rsbと、第5の点P5V5b,I5bを使って同様に求めた{13}の第2の解BILb,Cob,nb,Rshb,Rsbのそれぞれの平均値又は二乗平均をb°Cの各特性値IL,Co,n,Rs,Rshとして求め、つぎに、{15}太陽電池の基準状態と同様に第3の太陽電池モジュール温度Tc例えば328 ゚Ktc=55°C日射強度Ec1kW/m2での仕様値である、短絡電流Iscc、最適電流Iopc、最適電圧Vopc、開放電圧Voccの点P10,Iscc,P2Vopc,Iopc,P3Vocc,0,P4V4c,I4cを選択し、{16}前記関数FuncV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,T=0のTに第3の温度Tc328 ゚K,前記{11}のP1,P2,P3,P4の点の値を代入し、IL,Co,n,Rsh,Rsを未知数とする関係式:Func0,Iscc,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0,関係式:FuncVocc,0,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0,関係式:FuncVopc,Iopc,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0,関係式:FuncV4c,I4c,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0を作成し、{17}前記関数DivV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,T=0に、第3の温度Tc328 ゚Kの点P2の値Vopc,Iopcを代入して、IL,Co,n,Rsh,Rsを未知数とする、関係式:DivVopc,Iopc,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0を作成し、つぎに、{18}前記5つの関係式:Func0,Iscc,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0,FuncVocc,0,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0,FuncVopc,Iopc,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0,DivVopc,Iopc,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0,FuncV4c,I4c,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0を満たす第1の解CILc,Coc,nc,Rshc,Rscを、非線形解法のプログラムによって算出し、{19}次に、第5の点として上記いずれの点とも異なりこれらと近接しない点P5V5c,I5cおよび点P10,Iscc,最大出力の点P2Vopc,Iopc,開放電圧の点P3Vocc,0を使い、c°Cの第2の解CIL,Co,n,Rsh,Rsを求め、{20}第4の点を使って求めた{18}の第1の解CILc,Coc,nc,Rshc,Rscと、第5の点P5V5c,I5cを使って同様に求めた{19}の第2の解CILc,Coc,nc,Rshc,Rscのそれぞれの平均値又は二乗平均値をc°Cの各特性値IL,Co,n,Rs,Rshとして求め、つぎに、{21}評価すべき太陽電池の実測日射強度Ej,太陽電池モジュール温度tj摂氏:絶対温度Tj=tj273を取り込み、{22}基準状態での前記温度ta摂氏25°C:絶対温度TaK=ta°C273における前記{08}の特性値ILa,Coa,na,Rsha,Rsa、温度tb摂氏:Tb=tb273における前記{14}の特性値ILb,Cob,nb,Rshb,Rsb、温度tc摂氏:Tc=tc273における前記{20}の特性値ILc,Coc,nc,Rshc,RscのそれぞれIL,Co,n,Rsh,Rsに関して、3点を使った曲線補間をして、実測温度tj摂氏:Tj=tj273の特性値MILj,Coj,nj,Rshj,Rsjを算出し、次に、{23}ILjを測定時の日射強度EjによりIL′j=ILj×Ej÷Eaにより補正した後、前記関係式:FuncV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,T=0にIL′j,Coj,nj,Rshj,Rsjを代入して、FuncV,I,IL′j,Coj,nj,Rshj,Rsj,Tj=0を作成し、電圧V-電流Iの関係約40~50点を非線形解法のプログラムによって求め、電圧V-電流Iの関係またはそれを結んだI-Vカーブ,P-Vカーブを作成することを特徴とする。請求項5の方法は、請求項3における、第4の点や第5の点を使い基本特性値IL,Co,n,Rsh,Rsを算出するのと同様の方法により、これらの点以外の第6、7の点を使って基本特性値IL,Co,n,Rsh,Rsを算出し、第4、5、6、7の点を使い算出したそれぞれの基本特性値IL,Co,n,Rsh,Rsの平均又は二乗平均の値を前記基本特性値IL,Co,n,Rsh,Rsとして電圧―電流カーブを作成する請求項3記載の方法請求項6の方法は、{01}電圧V、電流I、日射強度1kW/m2での光起電流IL、飽和電流温度係数Co、接合定数n、並列抵抗Rsh、直列抵抗Rs、太陽電池モジュール温度T絶対温度を含んだ関数:FuncV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,T=IL-CoT3exp-qEgd/nk0TexpqVRsI/nk0T-1-VRsI/Rsh-Iを作成し、つぎに、{02}該関数FuncV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tを変数Vで微分した関数:DivV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tを作成し、{03}太陽電池の基準状態モジュール温度Ta298Kta=25°C、日射強度Ea1kW/m2での仕様値、短絡電流Isca、最適電流Iopa、最適電圧Vopa、開放電圧Vocaの点P10,Isca,P2Vopa,Iopa,P3Voca,0およびこれら3点とは異なり、これらの点に近接しない点のP4V4a,I4aを選択し、{04}前記の関数FuncV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,T=0のTに基準状態の温度Ta298K,前記P1,P2,P3,P4の点の値を代入し、IL,Co,n,Rsh,Rsを未知数とする関係式:Func0,Isca,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0,関係式:FuncVoca,0,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0,関係式:FuncVopa,Iopa,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0、関係式:FuncV4a,I4a,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0を作成し、{05}前記関数DivV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,T=0に、基準状態の温度Ta298 ゚Kと前記点P2の値Vopa,Iopaを代入して、IL,Co,n,Rsh,Rsを未知数とする、関係式:DivVopa,Iopa,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0を作成し、つぎに、{06}前記5つの関係式:Func0,Isca,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0,FuncVoca,0,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0,FuncVopa,Iopa,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0,DivVopa,Iopa,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0、FuncV4a,I4a,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0を満たす第1の解AILa,Coa,na,Rsha,Rsaを、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、{07}第5の点として上記いずれの点とも異なり、これらの点と近接しない点P5V5a,I5aおよび点P10,Isca,最大出力の点P2Vopa,Iopa,開放電圧の点P3Voca,0を使い、同様にa°Cの第2の解AIL,Co,n,Rsh,Rsを求め、{08}第4の点を使って求めた{06}の第1の解AILa,Coa,na,Rsha,Rsaと、第5の点P5V5a,I5aを使って同様に求めた{07}の第2の解AILa,Coa,na,Rsha,Rsaのそれぞれの平均値又は二乗平均をa°Cの各特性値IL,Co,n,Rs,Rshとして求め、また、第6、7、8などの点についても第5の点と同様にして設けることにより、a°Cの各特性値IL,Co,n,Rs,Rshを求め、つぎに、{09}太陽電池の基準状態と同様に第2の太陽電池モジュール温度Tb例えば313Ktb=40°C日射強度Eb1kW/m2での仕様値である、短絡電流Iscb、最適電流Iopb、最適電圧Vopb、開放電圧Vocbの点P10,Iscb,P2Vopb,Iopb,P3Vocb,0,および第4の点のP4V4b,I4bを選択し、{10}前記関数FuncV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,T=0のTに第2の温度Tb313K,および前記P1,P2,P3,P4の点の値を代入し、IL,Co,n,Rsh、Rsを未知数とする関係式:Func0,Iscb,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0,関係式:FuncVocb,0,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0,関係式:FuncVopb,Iopb,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0、関係式:FuncV4b,I4b,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0を作成し、{11}前記関数DivV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,T=0に、第2の温度Tb313 ゚Kの前記点P2の値Vopb,Iopbを代入して、IL,Co,n,Rsh,Rsを未知数とする、関係式:DivVopb,Iopb,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0を作成し、つぎに、{12}前記5つの関係式:Func0,Iscb,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0,FuncVocb,0,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0,FuncVopb,Iopb,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0,DivVopb,Iopb,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0,FuncV4b,I4b,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tb=0を満たす第1の解BIlb,Cob,nb,Rshb,Rsbを、非線形解法のプログラムによって、算出し、つぎに、{13}第5の点として上記いずれの点とも異なり、これらに近接しない点P5V5b,I5bおよび点P10,Iscb,最大出力の点P2Vopb,Iopb,開放電圧の点P3Vocb,0を使い、同様にb°Cの第2の解BIL,Co,n,Rsh,Rsを求め、{14}第4の点を使って求めた{12}の第1の解BILb,Cob,nb,Rshb,Rsbと、第5の点P5V5b,I5bを使って同様に求めた{13}の第2の解BILb,Cob,nb,Rshb,Rsbのそれぞれの平均値又は二乗平均をb°Cの各特性値IL,Co,n,Rs,Rshとして求め、また、第6、7、8などの点についても第5の点と同様にして設けることにより、b°Cの各特性値IL,Co,n,Rs,Rshを求め、つぎに、{15}太陽電池の基準状態と同様に第3の太陽電池モジュール温度Tc例えば328 ゚Ktc=55°C日射強度Ec1kW/m2での仕様値である、短絡電流Iscc、最適電流Iopc、最適電圧Vopc、開放電圧Voccの点P10,Iscc,P2Vopc,Iopc,P3Vocc,0,P4V4c,I4cを選択し、{16}前記関数FuncV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,T=0のTに第3の温度Tc328 ゚K,前記{11}のP1,P2,P3,P4の点の値を代入し、IL,Co,n,Rsh,Rsを未知数とする関係式:Func0,Iscc,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0,関係式:FuncVocc,0,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0,関係式:FuncVopc,Iopc,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0,関係式:FuncV4c,I4c,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0を作成し、{17}前記関数DivV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,T=0に、第3の温度Tc328 ゚Kの点P2の値Vopc,Iopcを代入して、IL,Co,n,Rsh,Rsを未知数とする、関係式:DivVopc,Iopc,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0を作成し、つぎに、{18}前記5つの関係式:Func0,Iscc,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0,FuncVocc,0,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0,FuncVopc,Iopc,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0,DivVopc,Iopc,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0,FuncV4c,I4c,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tc=0を満たす第1の解CILc,Coc,nc,Rshc,Rscを、非線形解法のプログラムによって算出し、{19}次に、第5の点として上記いずれの点とも異なりこれらと近接しない点P5V5c,I5cおよび点P10,Iscc,最大出力の点P2Vopc,Iopc,開放電圧の点P3Vocc,0を使い、c°Cの第2の解CIL,Co,n,Rsh,Rsを求め、{20}第4の点を使って求めた{18}の第1の解CILc,Coc,nc,Rshc,Rscと、第5の点P5V5c,I5cを使って同様に求めた{19}の第2の解CILc,Coc,nc,Rshc,Rscのそれぞれの平均値又は二乗平均値をc°Cの各特性値IL,Co,n,Rs,Rshとして求め、また、第6、7、8などの点についても第5の点と同様にして設けることにより、c°Cの各特性値IL,Co,n,Rs,Rshを求め、つぎに、{21}評価すべき太陽電池の実測日射強度Ej,太陽電池モジュール温度tj摂氏:絶対温度Tj=tj273を取り込み、{22}基準状態での前記温度ta摂氏25°C:絶対温度TaK=ta°C273における前記{08}の特性値ILa,Coa,na,Rsha,Rsa、温度tb摂氏:Tb=tb273における前記{14}の特性値ILb,Cob,nb,Rshb,Rsb、温度tc摂氏:Tc=tc273における前記{20}の特性値ILc,Coc,nc,Rshc,RscのそれぞれIL,Co,n,Rsh,Rsに関して、3点を使った曲線補間をして、実測温度tj摂氏:Tj=tj273の特性値MILj,Coj,nj,Rshj,Rsjを算出し、次に、{23}ILjを測定時の日射強度EjによりIL′j=ILj×Ej÷Eaにより補正した後、前記関係式:FuncV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,T=0にIL′j,Coj,nj,Rshj,Rsjを代入して、FuncV,I,IL′j,Coj,nj,Rshj,Rsj,Tj=0を作成し、電圧V-電流Iの関係約40~50点を非線形解法のプログラムによって求め、電圧V-電流Iの関係またはそれを結んだI-Vカーブ,P-Vカーブを作成することを特徴とする。請求項7の方法は、太陽電池基本式改の中の基本特性値IL,Co,n,Rsh,Rsについて、太陽電池温度a°C25°Cの短絡電流Isca、最適電流Iopa、最適電圧Vopa、開放電圧Vocaの値から短絡電流の点P10,Isca,最大出力の点P2Vopa,Iopa,開放電圧の点P3Voca,0、およびこれらの点以外で近接しない第4の点P4V4a,I4aからa°Cの基本特性値IL,Co,n,Rsh,Rsを求め、次に、これら基本特性値IL,Co,n,Rsh,Rsを使い、基準状態α3VkVaβRsKIk4これらの電圧V電流I値の組を多数求め、これらを結んで測定時における電圧-電流カーブI-Vカーブを作成することを特徴とする。請求項8の方法は、{01}電圧V、電流I、日射強度1kW/m2での光起電流IL、飽和電流温度係数Co、接合定数n、並列抵抗Rsh、直列抵抗Rs、太陽電池モジュール温度T絶対温度を含んだ関数:FuncV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,T=IL-CoT3exp-qEgd/nk0TexpqVRsI/nk0T-1-VRsI/Rsh-Iを作成し、つぎに、{02}該関数FuncV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tを変数Vで微分した関数:DivV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,Tを作成し、{03}太陽電池の基準状態モジュール温度Ta298Kta=25°C、日射強度Ea1kW/m2での仕様値、短絡電流Isca、最適電流Iopa、最適電圧Vopa、開放電圧Vocaの点P10,Isca,P2Vopa,Iopa,P3Voca,0およびこれら3点とは異なる近接しない点のP4V4a,I4aを選択し、{04}前記の関数FuncV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,T=0のTに基準状態の温度Ta298K,前記P1,P2,P3,P4の点の値を代入し、IL,Co,n,Rsh,Rsを未知数とする関係式:Func0,Isca,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0,関係式:FuncVoca,0,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0,関係式:FuncVopa,Iopa,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0、関係式:FuncV4a,I4a,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0を作成し、{05}前記関数DivV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,T=0に、基準状態の温度Ta298 ゚Kと前記点P2の値Vopa,Iopaを代入して、IL,Co,n,Rsh,Rsを未知数とする、関係式:DivVopa,Iopa,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0を作成し、次に、{06}前記5つの関係式:Func0,Isca,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0,FuncVoca,0,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0,FuncVopa,Iopa,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0,DivVopa,Iopa,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0、FuncV4a,I4a,IL,Co,n,Rsh,Rs,Ta=0を満たす解AILa,Coa,na,Rsha,Rsaを、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、{07}評価すべき太陽電池の測定時の日射強度Ej,太陽電池モジュール温度tj摂氏:絶対温度Tj=tj273を取り込み、{08}これら基本特性値IL,Co,n,Rsh,Rsを太陽電池基本式改に適用し、基準状態α3VkVaβRsKIk4{10}電圧V電流I値の組を多数求め、さらにこれらを結んで測定時における電圧-電流カーブI-Vカーブを作成することを特徴とする。請求項9の方法は、予め選択された標準太陽電池の太陽電池特性値Isc0,Iop0,Vop0,Voc0およびFF0を保持する第1処理過程と評価対象の太陽電池特性Isc,Iop,Vop,Voc,FFが入力されると、標準太陽電池の曲線因子FFを評価対象の太陽電池のFFに整合させるために、最適電流Iop01および最適電圧Vop01を標準太陽電池の形に基づき演算する第2処理過程と、この最適電流Iop01と最適電圧Vop01および短絡電流Isc0、開放電圧Voc0に沿って標準太陽電池のI-Vカーブ上の各点を変換し、評価対象太陽電池と同じFFのI-Vカーブを作成する第3処理過程と、第3処理過程で作成したI-Vカーブを評価対象太陽電池の特性値Isc,Iop,Vop,Voc,FFに一致するように再変換し、I-Vカーブを作成する第4処理過程と、このカーブ上の電圧Va-電流Ia値約40~50点について、測定時の日射強度Ej太陽電池温度tjと該太陽電池特性値αβRskを使い、次の変換式により、測定時の電圧Vk-電流Ik値に変換し、IkIaIscaα3VkVaβRsKIk4これらの電圧V電流I値の組を多数求め、これらを結んで測定時における電圧-電流カーブI-Vカーブを作成することを特徴とする。請求項10の方法は、請求項1、2、3、4、5、6、7、8、9で適用している上記の測定時の日射強度は個々の太陽電池近くに設置した個々の日射計により測定した日射強度であるが、これに代え、日射強度データが精度よく安価で簡易に得られやすい、近隣の基地局に設置した日射計で測定した日射強度を使い電圧―電流カーブI-Vカーブを作成する請求項1、2、3、4、5、6、7、8、9記載の方法。請求項11の電力評価方法は、請求項1、2、3、4、5、6、7、8、9、10の方法で作成した電圧-電流カーブの各電圧の電力電圧電流、最大電力と、実際に測定した電圧-電流カーブの各電圧の電力電圧電流、最大電力を比較して、該太陽電池の電力、最大電力を評価することに特徴がある。請求項12の発電量評価方法は、請求項1、2、3、4、5、6、7、8、9、10の方法で作成した電圧-電流カーブの指定電圧の電力電圧電流を一定期間日、月、年など積算した電力量、最大電力を一定期間日、月、年など積算した電力量と、実際に測定した電圧-電流カーブの指定電圧の電力電圧電流を一定期間日、月、年など積算した電力量、最大電力を一定日、月、年など積算した電力量を比較して、該太陽電池の発電電力量を評価することを特徴とする。請求項13の評価方法は、請求項1、2、3、4、5、6、7、8、9、10の方法で作成した電圧-電流カーブの指定電圧の電力電圧電流を一定期間日、月、年など積算した電力量、最大電力を一定期間日、月、年など積算した電力量と、一定期間日、月、年などの実際に測定した発電量kWhと太陽電池受光面に照射された日射量kWhを使い、システム出力係数=ある期間の太陽光発電システムの発電量KWH/同じ期間のそのシステムに照射された日射量KWH/m2/基準日射強度での太陽電池出力KW/KW/m2を算出した値により、これらの値を比較検討することにより、該太陽光発電システムを複合的に評価することを特徴とする。請求項14の評価方法は、請求項1、2、3、4、5、6、7、8、9、10の方法で作成した電圧-電流カーブの指定電圧の電力電圧電流を一定期間日、月、年など積算した電力量、最大電力を一定期間日、月、年など積算した電力量と、期間発電量積算値と、同期間の太陽電池受光面の日射量kWh期間太陽電池受光面日射量を使い、期間温度係数=期間発電量積算値/太陽電池受光面日射量/太陽光発電システム定格容量を算出した値により、これらの値を比較検討することにより、該太陽光発電システムを複合的に評価することを特徴とする。請求項15の評価方法は、請求項13の上記システム出力係数を算出するために必要な同じ期間のそのシステムに照射された日射量KWH/m2を求めるのに必要な日射量の測定値に、近隣の基地局に設置した日射計で測定した日射強度を使い求めることを特徴とする請求項13記載の評価方法。請求項16の評価方法は、請求項14の上記期間温度係数を算出するために必要な太陽電池受光面日射量の測定値に、近隣の基地局に設置した日射計で測定した日射強度を使い求めることを特徴とする請求項14記載の評価方法。ここで本発明の太陽光発電システムに関する基本的な用語機能技術などについてさらに説明する。まず太陽電池の構成については、その構成の段階により太陽電池セル→太陽電池モジュール→太陽電池アレイという名称で呼ばれている。1太陽電池温度は太陽電池モジュール温度、モジュール温度ともいわれる。通常は太陽電池モジュールに埋込んだ熱電対により測定する。したがって、太陽電池温度に関しては比較的容易にデータ収集が実施できる。太陽電池温度に使っている記号については、小文字で示したt°Cは摂氏を、大文字で示したTKケルビンは絶対温度を示す。すなわちTK=t°C273である。大文字Tは主に太陽電池基本式の中で使われており、その他の所では小文字tがよく使われている。[2]一方、日射に関しては、日射強度とは各瞬間の日射の強さkWをいい、日射量とはある期間の積算値kWhをいう。そして、日射強度の測定は日射計およびその変換機が高価であることと、測定結果を評価に有効に結びつけられなかったことなどのため、一般には個々の太陽光発電システムには設置されていない。この課題を解決するのが、本発明の基地局の日射強度を使う方法である。[3]太陽電池出力発電量に関しては、太陽電池の瞬間の発生電圧Vと瞬間の発生電流Iの積を太陽電池出力単位W又はKWと言い、その時間積分値が発電量電力量単位Wh又はKWhである。[4]本発明で適用している太陽電池基本特性式について述べる。本発明に適用している太陽電池基本特性式改は次の式である。I=IL-CoT3exp-qEgd/nKoTexpqVRsI/nKoT-1-VRsI/Rsh1なお、従来から使われている太陽電池基本特性式は次のとおりである。I=IL-IOexpqVRsI/nKoT-1-VRsI/Rsh2ここに各記号の説明は次のとおりである。I:出力電流[A]、Co:飽和電流温度係数、V:出力電圧[V]Eg:エネルギーギャップ[eV]、IL:光起電流[A]、T:太陽電池素子絶対温度[K]IO:飽和電流[A]、Ko:ボルツマン定数[J/K]、Rs:直流抵抗[Ω]、q:電子の電荷量[°C]、Rsh:並列抵抗[Ω]、n:接合定数、d:1モジュールの構成セル数なお、1式は、2式の種々の課題上記0008で記載を解決する式である。上記1式は半導体の基本特性に基づく式で理論的な式である。この式からI-Vカーブ上の各点を算出する方法の基本は次のとおりである。この式の左辺のIを右辺に移項しFuncV,I,IL,Co,n,Rsh,Rs,T=IL-CoT3exp-qEgd/nKoTexpqVRsI/nKoT-1-VRsI/Rsh-Iの関数をつくり、V,Iの関係値を代入して非線形解法プログラムで解いて、基本特性値IL,Co,n,Rsh,Rsを算出し、この値を使い補間などの加工をして、再び太陽電池基本式に適用し、電圧―電流値の組を求め、さらにI-Vカーブを求めることができる請求項2、4、6、8などに詳述。なお、本発明では特性値については次のとおり使い分けている。なお、Rsは両方に使われている。1太陽電池基本特性値...IL,Co,n,Rsh,Rs2太陽電池特性値...Isc,Iop,Vop,Voc,α,β,Rs,K[5]本発明で適用しているI-Vカーブ変換式について述べる。実用的I-Vカーブ変換式I2=I1IscE2/E1-1αt2-t13V2=V1βt2-t1-RsI2-I1-KI2t2-t14これらの式で使っている記号は基準状態での電圧値、電流値、日射強度、太陽電池温度をそれぞれV1,I1,E1,T1また、任意の条件測定時条件での各値をV2,I2,E2,T2としている。また、Isc:短絡電流AIop:最適電流AVop:最適電圧VVoc:開放電圧Vα:温度が1°C変化した時のIscの変動値A/°Cβ:温度が1°C変化した時のVocの変動値V/°CRs:モジュールの直列抵抗ΩK:曲線補正因子Ω/°Cである。上式は一般に知られているJIS補正式、JIS8913,8914、8919、CEIIECの式、IEEEの式およびI-Vカーブ測定器に使われている式と形の上では似ているが、以下で述べるように異なる新しい優れた式である。この式は特願平6-2626で出願の上、電気学会論文等でも発表している。ここで変換式1,2の適用方法と特徴について、さらに説明を加える。電圧V、電流Iの日射強度太陽電池温度条件が全く異なっているだけでなくIsc,α,β,Rs,Kの日射強度太陽電池温度条件が全く異なっている。発明者の適用している式1,2式では、電圧、電流をはじめIsc,α,β,Rs,Kはすべて基準状態日射強度1KW/m2、太陽電池温度25°Cにおける値を使っており、このような適用方式は他に見られない。そして、このような適用をすることにより、本明細書に記載しているように、精度と汎用性のよい測定時条件の電圧-電流特性曲線I-Vカーブ、電圧-電力特性曲線P-Vカーブが描け、太陽電池の評価や発電量の予測計算にも役立つ効果がある。太陽光発電システムの出力発電量の評価をする場合、その測定値を得る方式からは、大別して次の2つに分類できる。両方式とも、各時点と一定期間での評価が可能である。1太陽光発電システムを連係運転状態から切離しで測定太陽電池をシステムから切離しI-Vカーブ測定器を接続し、模擬負荷抵抗値を高速に変えることにより連続的に発生電圧と発生電流値のn組の値例えば数10組の値の関係を測定し、太陽電池の電圧-電流カーブI-Vカーブを作成し、基準状態のI-Vカーブに変換し評価する方法が代表的な方法である。2太陽光発電システムを連係運転状態のままで電圧電流を測定連系状態のままで、電圧電流を測定し電力電圧電流を算出して評価する。本発明の効果について述べる。1太陽電池基本式改に基づくため、汎用性の高い、精度の高いIーVカーブが得られ、太陽電地の的確な評価に結びつけることができる。2太陽電池基本式改は基本的に日射強度や太陽電池温度の値の大きさに影響されず精度の高いI-Vカーブが得られ、太陽電池の的確な評価が実施できる。3請求項1、2、3、4、5、6では、太陽電池の3種類の温度における、I-Vカーブ上の主要点4~5又はそれ以上の点を使うことにより、該太陽電池の基本特性値IL,Co,n,Rsh,Rsが算出でき、変換式を使わず直接I―Vカーブを作成できる。したがってα、β、Rs、kなどの係数を必要としないため、メーカーの提出するα、β、Rs、kの精度を考慮する必要がない。4請求項1、2、3、4、5、6では、温度の補間には3点を通る修正指数曲線などの曲線補間を使うため精度の高い温度補間ができる。5各請求項では、基本特性値を得るために使う4~5点はI-Vカーブのポイントとなる点であるため、的確な基本特性値IL,Co,n,Rsh,Rsが得られる。また4点目、5点目およびそれ以上の点のとり方により、さらに精度の高い、安定した基本特性値IL,Co,n,Rsh,Rsが得られる。6太陽電池基本特性式改は、従来から一般に使われている太陽電池基本式に比べより厳密で精度の高い式であるので、得られるI-Vカーブは信頼性の高いものが得られる。7請求項7、8では、基準温度25°CにおけるI-Vカーブ上の主要点4~5点又はそれ以上の点が得られれば、太陽電池特性値α、β、Rs、kを使い該太陽電池の任意の日射強度太陽電池温度のI-Vカーブを簡単に作成できる。8請求項10では基地局に設置したメインテナンスの十分できた日射計を使うため、陰の影響のない日射強度の測定値を極安価に得られ、太陽光発電システムのローコストでの評価が実施でき、その普及に大きく役立つことが期待できる。9請求項12では各時点での評価請求項11に加え、一定期間の評価結果を複合化することにより、安定した精度の高い評価が実施できる。10請求項13、14は期間温度係数とシステム出力係数を使い評価することにより、該太陽光発電システムの損失のうち、大きい割合を占める太陽電池温度の上昇による損失などを分離でき評価できるため、より的確な評価が実施できる。11請求項15、16では、上記11の評価ができるだけでなく、基地局の日射強度を使うことにより、精度の高いデータが安価容易に得られるため、評価がやり易くなる。つぎに、本発明の実施形態を図面に基づき説明する。図1は本発明の理論的I-Vカーブ作成法に関する代表的なフロー図である。本発明では、太陽電池の特性値から、太陽電池基本特性式改を使い太陽電池基本特性値IL,Co,n,Rsh,Rsを求め、I-Vカーブを作成する方法、そして太陽光発電システムの発電量評価をする方法などの概要を示している。図1は請求項1と、その詳細内容である請求項2を主に示している。また、請求項7とその詳細である請求項8では、図1の上側左欄の基準温度の基本特性値計算による算出結果の基本特性値IL,Co,n,Rsh,Rsを使い作成したI-Vカーブを、請求項7、請求項8などで記載の3、4式の変換式実用的I-Vカーブ作成法の変換式で測定日射強度太陽電池温度条件のI-Vカーブに変換する方法である。そして請求項3とその詳細である請求項4では、図1の各温度における基本特性値計算で使っている第4の点に加え、別途第5の点を設けこの点を使って基本特性値IL,Co,n,Rsh,Rsを算出し、第4点による方法との平均、2乗平均を取ることにより精度安定性のある基本特性値を求めている。なお、請求項11、12、13、14、15、16は上記で作成したI-Vカーブを使い、太陽電池と太陽光発電システムの評価方法に関する。また、請求項10、11,12,13,14、15、16は日射の測定値として、基地局の値を利用する評価方法である。図2は太陽電池の発電原理である。太陽の光エネルギーが電気に変換されることを示し、発明の属する技術分野のなかで説明している。図3はI-Vカーブ測定器の例である。商品名I-Vカーブトレーサー、I-Vカーブチェッカーとも呼ばれ、国内海外メーカーにより製造販売されている。共通した機能は、太陽電池をシステムから切り離し、負荷抵抗を高速で切替えてI-Vカーブを描くものである。通常このI=Vカーブを基準状態温度25°C、日射強度1kW/m2のI-Vカーブに変換する機能がある。図4は太陽電池出力特性曲線I-V,P-Vカーブの説明図である。横軸に電圧、縦軸に電流又は電力をとっている。電圧―電流の関係を描いたのがIVカーブであり、電圧が零の電流が短絡電流Iscであり、電流が零の電圧が開放電圧Vocである。電圧―電力電圧電流の関係を描いたのがP-Vカーブであり、電力が最大の値を最大電力Pmaxと言い、その点を最適電圧Vop最適電流Iopという。一般に太陽光発電システムでは、最大電力Pmaxで運転できるようシステムが調整されているため、ほぼ太陽光発電の発電といえば最大電力Pmaxに近い電力での運転と考えられている。図5は太陽電池特性値Isc,Vop,Iop,Vocから基準状態のI-Vカーブを作成上側の2つの図aは標準太陽電池のI=VカーブのFF曲線因子を対象太陽電池のFFにし、bは該太陽電池の特性に揃える、さらに基準状態より測定時日射強度太陽電池温度条件のI-Vカーブに3、4式により変換する方法を示したものである実用的I-Vカーブ作成法。図6では、図4の方法で作成した該太陽電池の測定時条件のI-Vカーブ実線と、該太陽電池の実測I-Vカーブ破線を、最適電圧、運転電圧、指定電圧において、比較評価する方法を示したもので、一般には両曲線の最大電力Pmax値で比較評価をするが、指定電圧や運転電圧の電力で比較評価する場合もある。図7は基地局の例NTTドコモ基地局の例インターネットよりである。図7のような基地局に日射計を設置すれば、周りの環境に影響されず近辺の日射が正確に測定でき、通信回線を通して容易に送信受信できる。"