往復移動可能なプランジャと、前記プランジャにより燃料が加圧される加圧室、およびこの加圧室に燃料を導く供給通路を有するポンプボディと、前記供給通路内に形成される弁座に着座することで前記供給通路を閉塞し、前記弁座から離座することで前記供給通路を開放する吸入弁と、前記吸入弁の前記加圧室側に設けられるストッパと、前記吸入弁を前記ストッパ側または前記弁座側に押圧し、または前記吸入弁に与える押圧力を制御可能な電磁駆動部と、前記ストッパの吸入弁側に設けられた収容室に収容され、前記吸入弁を前記弁座側に付勢する付勢手段と、前記吸入弁の前記ストッパ側の端面から前記収容室内へ延び、軸方向の長さが前記吸入弁の全閉時と全開時との移動距離よりも長く形成されるガイド部と、を備えることを特徴とする高圧ポンプ。前記弁座は、縦断面視において前記吸入弁側が細いテーパ状または曲面状であることを特徴とする請求項1に記載の高圧ポンプ。前記弁座は、縦断面視におけるテーパの角度または縦断面視における曲率半径が、前記吸入弁が前記弁座に着座するときにスクイズ力が作用する程度に大きいことを特徴とする請求項2に記載の高圧ポンプ。前記吸入弁の前記弁座側の端面に設けられ、前記弁座に当接可能な弁シートは、縦断面視において前記弁座側が細いテーパ状または曲面状であることを特徴とする請求項1~3のいずれか一項に記載の高圧ポンプ。前記吸入弁の前記弁シートは、縦断面視におけるテーパの角度または縦断面視における曲率半径が、前記吸入弁が前記弁座に着座するときにスクイズ力が作用する程度に大きいことを特徴とする請求項4に記載の高圧ポンプ。前記吸入弁の外径は、前記ストッパの外径よりも小さいことを特徴とする請求項1~5のいずれか一項に記載の高圧ポンプ。前記吸入弁の軸方向前記ストッパ側端面の外周側に環状に設けられ、縦断面視において前記ストッパ側が細いテーパ状の外側ガイド部と、前記ストッパの前記吸入弁側の端面に環状に設けられ、前記外側ガイド部に摺接可能な摺接部とを備えることを特徴とする請求項1~6のいずれか一項に記載の高圧ポンプ。前記外側ガイド部および前記摺接部は、軸方向の長さが前記吸入弁の全閉時と全開時との移動距離より長いことを特徴とする請求項7に記載の高圧ポンプ。前記電磁駆動部と前記吸入弁との間に設けられ、前記電磁駆動部の押圧力を前記吸入弁に伝達するニードルを備え、前記吸入弁は、軸方向前記ニードル側の端面に、縦断面視において前記ニードル側の内径が大きい逆テーパ状または曲面状の案内溝を有し、前記吸入弁と前記ニードルとが当接するとき、前記ニードルが前記吸入弁の前記案内溝に嵌合することで、前記吸入弁の径方向の移動が制限されることを特徴とする請求項1~8のいずれか一項に記載の高圧ポンプ。往復移動可能なプランジャと、前記プランジャにより燃料が加圧される加圧室、およびこの加圧室に燃料を導く供給通路を有するポンプボディと、前記供給通路内に形成される弁座に着座することで前記供給通路を閉塞し、前記弁座から離座することで前記供給通路を開放する吸入弁と、前記吸入弁の前記加圧室側に設けられるストッパと、前記吸入弁を前記ストッパ側または弁座側に押圧し、または前記吸入弁に与える押圧力を制御可能な電磁駆動部と、前記ストッパの前記吸入弁側に設けられた収容室に収容され、前記吸入弁を前記弁座側に付勢する付勢手段と、前記吸入弁の軸方向前記ストッパ側端面の外周側に設けられる外側ガイド部と、前記ストッパの前記吸入弁側の端面に設けられ、前記外側ガイド部に摺接可能な摺接部と、を備え、前記外側ガイド部および前記摺接部は、軸方向の長さが前記吸入弁の全閉時と全開時との移動距離より長く形成されることを特徴とする高圧ポンプ。前記弁座は、縦断面視において前記吸入弁側が細いテーパ状または曲面状であることを特徴とする請求項10に記載の高圧ポンプ。前記弁座は、縦断面視におけるテーパの角度または縦断面視における曲率半径が、前記吸入弁が前記弁座に着座するときにスクイズ力が作用する程度に大きいことを特徴とする請求項11に記載の高圧ポンプ。前記吸入弁の前記弁座側の端面に設けられ、前記弁座に当接可能な弁シートは、縦断面視において前記弁座側が細いテーパ状または曲面状であることを特徴とする請求項10~12のいずれか一項に記載の高圧ポンプ。前記吸入弁の前記弁シートは、縦断面視におけるテーパの角度または縦断面視における曲率半径が、前記吸入弁が前記弁座に着座するときにスクイズ力が作用する程度に大きいことを特徴とする請求項13に記載の高圧ポンプ。前記吸入弁の外径は、前記ストッパの外径よりも小さいことを特徴とする請求項10~14のいずれか一項に記載の高圧ポンプ。前記電磁駆動部と前記吸入弁との間に設けられ、前記電磁駆動部の押圧力を前記吸入弁に伝達するニードルを備え、前記吸入弁は、軸方向前記ニードル側の端面に、縦断面視において前記ニードル側の内径が大きい逆テーパ状または曲面状の案内溝を有し、前記吸入弁と前記ニードルとが当接するとき、前記ニードルが前記吸入弁の前記案内溝に嵌合することで、前記吸入弁の径方向の移動が制限されることを特徴とする請求項10~15のいずれか一項に記載の高圧ポンプ。しかしながら、特許文献1では、吸入弁の外径を大きく形成することで、吸入弁の重量が増加する。このため、吸入弁が弁座に着座するときの音が大きくなり、高圧ポンプの作動音が大きくなることが懸念される。また、吸入弁の外径を大きく形成することで、吸入弁の径方向の外壁と弁ボディの径方向の内壁との間に形成される流路の断面積が小さくなる。このため、供給通路を流れる燃料の圧力損失が大きくなり、加圧室への燃料の吸入効率が低下する。したがって、高圧ポンプのポンプ効率が悪化するおそれがある。特許文献2では、吸入弁に凹部を設けることで、吸入弁の肉厚が薄くなり、吸入弁の強度が低下するおそれがある。吸入弁に一定の強度を得るため、吸入弁の肉厚を厚くすれば、吸入弁の重量が増加することが懸念される。本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであり、加圧室に燃料を供給する供給通路を開閉する吸入弁を軽量にすることの可能な高圧ポンプを提供することを目的とする。請求項1に係る発明によると、高圧ポンプは、プランジャ、ポンプボディ、吸入弁、ストッパ、電磁駆動部、付勢手段およびガイド部を備える。ポンプボディは、プランジャの往復移動により燃料が加圧される加圧室、および加圧室に燃料を導く供給通路を有する。供給通路内に形成される弁座に着座することで供給通路を閉塞し、弁座から離座することで供給通路を開放する。吸入弁の加圧室側にストッパが設けられる。電磁駆動部は、吸入弁をストッパ側または弁座側に押圧し、または吸入弁に与える押圧力を制御可能である。ストッパの吸入弁側に設けられた収容室に付勢手段が収容され、吸入弁を弁座側に付勢する。吸入弁のストッパ側の端面から収容室内へ延びるガイド部は、軸方向の長さが吸入弁の全閉時と全開時との移動距離より長く形成される。吸入弁の軸方向ストッパ側の端面にガイド部を設け、そのガイド部により吸入弁の径方向の移動を制限することで、吸入弁の外径を小さくすることが可能になる。このため、吸入弁を軽量化することができる。したがって、吸入弁が弁座またはストッパに当接するときの音が小さくなるので、高圧ポンプの作動音を小さくすることができる。また、ガイド部は、軸方向の長さが吸入弁の全閉時と全開時との移動距離より長く形成されるので、吸入弁が弁座から脱落することが防止される。このため、吸入弁は供給通路を確実に閉塞する。このため、高圧ポンプの燃料の吐出効率を向上することができる。さらに、吸入弁の外径を小さく形成することで、吸入弁の径方向外側に形成される流路の断面積を大きくすることが可能になる。このため、供給通路を流れる燃料の圧力損失が低減され、加圧室への燃料の吸入効率が向上する。したがって、高圧ポンプのポンプ効率を向上することができる。請求項2に係る発明によると、弁座は、縦断面視において吸入弁側が細いテーパ状または曲面状である。これにより、弁座と吸入弁とが当接するときの面圧が高くなり、燃料に含まれる異物を噛み切ることが可能になる。このため、吸入弁は、弁座に確実に着座し、供給通路を閉塞することができる。請求項3に係る発明によると、弁座は、縦断面視におけるテーパの角度または縦断面視における曲率半径が、吸入弁が弁座に着座するときにスクイズ力が作用する程度に大きい。これにより、弁座と吸入弁とが当接するときに流体抵抗が作用するので、衝突音が低減される。したがって、吸入弁が弁座に当接するときの異物の噛み切り効果と、音の低減を両立することができる。請求項4に係る発明によると、吸入弁の弁座側の端面に設けられ、弁座に当接可能な弁シートは、縦断面視において弁座側が細いテーパ状または曲面状である。これにより、弁座と吸入弁とが当接するとき、燃料に含まれる異物を噛み切ることが可能になる。請求項5に係る発明によると、吸入弁の弁シートは、縦断面視におけるテーパの角度が、吸入弁が弁座に着座するときにスクイズ力が作用する程度に大きい。これにより、吸入弁が弁座に当接するときの異物の噛み切り効果と、音の低減を両立することができる。請求項6に係る発明によると、吸入弁の外径は、ストッパの外径よりも小さい。これにより、高圧ポンプの調量行程において、加圧室から供給通路に排出される燃料の動圧が吸入弁に作用することを抑制することができる。このため、吸入弁が自閉する力を低減し、吸入弁の自閉限界を高めることができる。したがって、ニードルが吸入弁をストッパ側に押圧する力を軽減することが可能になるので、電磁駆動部の体格を小型化し、作動音を低減することができる。また、吸入弁の径方向外側に形成される流路の断面積を大きくすることが可能になる。このため、供給通路を流れる燃料の圧力損失が低減され、加圧室への燃料の吸入効率を向上することができる。請求項7に係る発明によると、高圧ポンプは、外側ガイド部及び摺接部を備える。外側ガイド部は、吸入弁の軸方向ストッパ側端面の外周側に環状に設けられ、縦断面視においてストッパ側が細いテーパ状に形成される。摺接部は、ストッパの吸入弁側の端面に環状に設けられ、外側ガイド部に摺接可能である。外側ガイド部と摺接部とが摺接することで、吸入弁を径方向に位置決めすることが可能になる。したがって、吸入弁は供給通路を確実に閉塞することができる。請求項8に係る発明によると、外側ガイド部および摺接部は、軸方向の長さが吸入弁の全閉時と全開時との移動距離より長い。これにより、吸入弁が弁座から脱落することを防止することができる。請求項9に係る発明によると、高圧ポンプは、電磁駆動部と吸入弁との間に設けられ、電磁駆動部の押圧力を吸入弁に伝達するニードルを備える。吸入弁は、軸方向のニードル側の端面に、縦断面視においてニードル側の内径が大きい逆テーパ状または曲面状の案内溝を有する。吸入弁とニードルとが当接するとき、ニードルが吸入弁の案内溝に嵌合することで、吸入弁の径方向の移動が制限される。案内溝を吸入弁の軸方向ニードル側の端面に設け、案内溝により吸入弁の径方向の移動を制限することで、吸入弁の外径を小さくし、かつ、軸方向の肉厚を薄くすることが可能になる。また、吸入弁の外径を小さく形成することで、吸入弁の径方向外側に形成される流路の断面積を大きくすることが可能になる。このため、供給通路を流れる燃料の圧力損失が低減され、加圧室への燃料の吸入効率を向上することができる。請求項10に係る発明によると、外側ガイド部は、吸入弁の軸方向ストッパ側の外周側の端面に設けられる。摺接部は、ストッパの吸入弁側の端面に設けられ、外側ガイド部が摺接可能である。外側ガイド部と摺接部とは、軸方向の長さが吸入弁の全閉時と全開時との移動距離より長く形成される。これにより、吸入弁が弁座から脱落することが防止されると共に、吸入弁を径方向に位置決めすることが可能になる。したがって、請求項1と同様の作用効果を奏することができる。請求項11~16に係る発明は、上述した請求項2~6及び9に係る発明と同様の作用効果を奏する。以下、本発明の複数の実施形態を図面に基づいて説明する。第1実施形態本発明の第1実施形態による高圧ポンプを図1~図3に示す。本実施形態の高圧ポンプ10は、内燃機関に燃料を供給する燃料供給系統に設けられる。燃料タンクから汲み上げられた燃料は、高圧ポンプ10により加圧され、デリバリパイプに蓄圧される。そしてデリバリパイプに接続するインジェクタから内燃機関の各気筒に噴射供給される。高圧ポンプ10は、ポンプボディ11、プランジャ13、ダンパ室201、吸入弁部30、電磁駆動部70及び吐出弁部90などを備えている。ポンプボディ11とプランジャ13について説明する。ポンプボディ11には、円筒状のシリンダ14が設けられている。シリンダ14には、プランジャ13が軸方向に往復移動可能に収容されている。プランジャ13は、シリンダ14の深部に形成された加圧室121に臨むように設けられている。プランジャ13の加圧室121と反対側の端部17は、スプリング座18と結合している。スプリング座18とオイルシールホルダ25との間には、スプリング19が設けられている。このスプリング19の弾性力により、スプリング座18は図示しないエンジンのカムシャフトの方向へ付勢される。これにより、プランジャ13は、図示しないタペットを介してカムシャフトのカムと接することで軸方向に往復移動する。プランジャ13の往復移動により、加圧室121の容積が変化することで燃料が吸入、加圧される。次に、ダンパ室201について説明する。ポンプボディ11には、シリンダ14の反対側に突出する筒状の筒部205が設けられている。筒部205に有底筒状のカバー200が被さることで、ダンパ室201が形成される。ダンパ室201には、パルセーションダンパ210、第1支持部材211、第2支持部材212及び波ばね213が収容されている。パルセーションダンパ210は、2枚の金属ダイアフラムから構成され、内部に所定圧の気体が密封されている。パルセーションダンパ210は、2枚の金属ダイアフラムがダンパ室201の圧力変化に応じて弾性変形することで、ダンパ室201の燃圧脈動を低減する。第1支持部材211と第2支持部材212は、筒状に形成され、パルセーションダンパ210を上下から挟持している。第1支持部材211は、ダンパ室201の底に設けられた溝部110に嵌入している。これにより、第1支持部材211は、径方向の移動が制限される。波ばね213は、第2支持部材212とカバー200との間に設けられている。波ばね213は、第2支持部材212を溝部110側に押圧している。これにより、第2支持部材212、パルセーションダンパ210及び第1支持部材211がダンパ室201内に固定される。第1支持部材211は、径方向に燃料を通す孔を有している。これにより、第1支持部材211の内側と外側とを燃料が流れる。ダンパ室201は、図示しない燃料通路を通じて図示しない燃料入口と連通している。この燃料入口には図示しない燃料タンクから燃料が供給される。したがって、ダンパ室201は、燃料入口から燃料通路を通じて燃料タンクの燃料が供給される。続いて、吸入弁部30について図2及び図3を参照して説明する。ポンプボディ11には、シリンダ14の中心軸と略垂直に凹部15が設けられている。凹部15の開口をガイド部材75と接続部材76とが覆うことで、ダンパ室201から加圧室121までの供給通路100が区画される。その区画された供給通路100に、吸入弁部30を構成する弁ボディ31、吸入弁40、ストッパ50、ニードル60および付勢手段としての第1スプリング21などが設けられている。弁ボディ31は、筒状に形成され、供給通路100の内壁に固定されている。弁ボディ31は、径方向に通じる流通口32を有している。その流通口32を通じて、ダンパ室201に通じる通路と弁ボディ31の内側の内流路33とが連通している。弁ボディ31は、軸方向の加圧室121側に弁座34を有している。弁座34は、軸方向弁ボディ31側に環状に突出している。また、弁ボディ31は、弁座34の径方向外側で軸方向加圧室121側に延びる筒状の薄肉部35を有している。薄肉部35の軸方向加圧室121側の端面はストッパ50に当接している。ストッパ50は、弁ボディ31の加圧室121側で、ポンプボディ11の段差12に固定されている。ストッパ50は、吸入弁40の加圧室121側開弁方向の移動を規制する。ストッパ50の径外方向の外壁には、切欠部51が周方向に複数個所設けられている。切欠部51と供給通路100の内壁との間に形成された外流路102を燃料が流通可能である。ストッパ50は、吸入弁40側に開口する収容室52を有している。また、ストッパ50は、収容室52から径方向に延び、収容室52と外流路102とを連通する連通路53を有している。収容室52には、第1スプリング21が収容されている。第1スプリング21は、吸入弁40を弁座34側閉弁方向へ付勢している。吸入弁40は、略円盤状に形成され、弁ボディ31の薄肉部35の径方向内側で、弁座34の加圧室121側に設けられる。吸入弁40は、弁座34に着座することで供給通路100を閉塞し、弁座34から離座することで供給通路100を開放する。吸入弁40は、その外径がストッパ50の切欠部51の外径よりも小さく形成されている。吸入弁40は、ストッパ50側の端面から収容室52側に延びる円柱状のガイド部41を備えている。ガイド部41は、吸入弁40と一体で形成されている。ガイド部41は、その外径が第1スプリング21の内径より僅かに小さく形成されている。第1スプリング21は、ガイド部41に係止されている。ガイド部41は、吸入弁40の全閉時と全開時との移動距離Aと、ガイド部41の軸方向の長さBとの関係が、A<Bとなるように形成されている。これにより、ガイド部41は、吸入弁40の開弁状態及び閉弁状態において、収容室52の径方向内側に位置する。このため、ガイド部41は、吸入弁40の径方向の移動を制限するとともに、吸入弁40が弁座34から脱落することを防ぐ。吸入弁40は、ストッパ50側の端面の外周側に環状の外側ガイド部42を備えている。外側ガイド部42は、吸入弁40と一体で形成されている。外側ガイド部42は、縦断面視において、ストッパ50側が細いテーパ状に形成されている。ストッパ50は、吸入弁40側の端面に、外側ガイド部42に摺接可能な摺接部54を備えている。摺接部54は、外側ガイド部42の径方向外側に設けられている。ストッパ50と摺接部54とは一体で形成されている。吸入弁40が開弁方向へ移動するとき、吸入弁40の外側ガイド部42とストッパ50の摺接部54とが摺接することで、吸入弁40の径方向の移動が制限されると共に、吸入弁40が弁座34の中心に位置決めされる。ニードル60は、吸入弁40と別体で略円柱状に構成されている。ニードル60は、ガイド部材75の軸方向に設けられたガイド孔79に挿通され、軸方向に往復移動可能に設けられている。ニードル60は、一端が吸入弁40の弁座34側の端面に当接可能であり、他端が可動コア81に固定されている。ニードル60は、ガイド部材75の弁座34側にフランジ部61を有している。また、ニードル60は、径外方向の外壁に切り欠き62を有している。この切り欠き62を経由し、供給通路100から可動コア室74に燃料が流入する。次に電磁駆動部70について説明する。電磁駆動部70は、第1ヨーク71、第2ヨーク72、接続部材76、コイル73、固定コア80、可動コア81および第2スプリング22などを有している。接続部材76は、ガイド部材75を挟んでポンプボディ11の凹部15に取り付けられている。接続部材76の径方向内側に筒状の可動コア室74が設けられている。この可動コア室74に可動コア81は軸方向に往復移動可能に収容されている。可動コア81は、軸方向に通じる複数の呼吸孔82を有している。呼吸孔82を通じ、可動コア81の軸方向の一方と他方を燃料が流通する。接続部材76の凹部と反対側に円盤状の第1ヨーク71が設けられている。第1ヨーク71と第2ヨーク72によりコネクタ77が保持されている。コネクタ77の内側に設けられたボビン78にコイル73が巻回されている。コネクタ77の端子771を通じてコイル73に通電されると、コイル73は磁界を発生する。ボビン78の径内側に可動コア81と向き合って固定コア80が設けられている。固定コア80は、軸方向の一端が非磁性材料から形成された筒部材85によって、接続部材76に取り付けられている。また、固定コア80は、軸方向の他端が第2ヨーク72に固定されている。固定コア80と可動コア81との磁気ギャップが筒部材85の径方向内側に形成される。固定コア80は、可動コア81側の端部に開口する第1収容室83を有する。また、可動コア81は、固定コア80側の端部に開口する第2収容室84を有する。固定コア80の第1収容室83と可動コア81の第2収容室84とに第2スプリング22が収容されている。第2スプリング22は、第1スプリング21が吸入弁40を閉弁方向に付勢する力よりも強い力で、可動コア81を開弁方向へ付勢している。コイル73に通電していないとき、可動コア81と固定コア80とは、第2スプリング22の弾性力により互いに離れている。これにより、可動コア81と一体のニードル60が加圧室121側へ移動し、ニードル60の端面が吸入弁40を押圧することで吸入弁40が開弁する。コイル73に通電されると、固定コア80、可動コア81、第1ヨーク71、第2ヨーク72及び接続部材76によって形成される磁気回路に磁束が流れ、可動コア81が第2スプリング22の弾性力に抗し、固定コア80側に磁気吸引される。これにより、ニードル60は、吸入弁40に対する押圧力を解除する。次に可変容積室122について図1を参照して説明する。プランジャ13は、小径部131及び大径部133を有している。小径部131と大径部133との接続部分に段差面132が形成される。段差面132に向き合うように、略円環状のプランジャストッパ23が設けられている。プランジャストッパ23は、加圧室121側の端面がポンプボディ11に当接している。プランジャ13は、プランジャストッパ23の中央部に設けられた孔233に挿通している。プランジャストッパ23は、径方向に放射状に延びる複数の溝路232を有している。プランジャ13の段差面132、小径部131の外壁、シリンダ14の内壁、プランジャストッパ23およびシール部材24に囲まれる略円環状の空間により可変容積室122が形成される。ポンプボディ11には、シリンダ14が開口する側の外壁に、加圧室121側へ略円環状に凹む凹部105が設けられている。凹部105には、オイルシールホルダ25が嵌め込まれている。オイルシールホルダ25は、プランジャストッパ23との間にシール部材24を挟んで、ポンプボディ11に固定されている。シール部材24は、小径部131周囲の燃料油膜の厚さを規制し、プランジャ13の摺動によるエンジンへの燃料のリークを抑制する。オイルシールホルダ25の加圧室121と反対側の端部には、オイルシール26が装着されている。オイルシール26は、小径部131周囲のオイル油膜の厚さを規制し、プランジャ13の摺動によるオイルのリークを抑制する。オイルシールホルダ25とポンプボディ11との間には、筒状通路106とこの筒状通路106に連通する環状通路107が形成されている。筒状通路106はプランジャストッパ23の溝路232に連通している。環状通路107はポンプボディ11に形成された戻し通路108を経由してダンパ室201に連通している。このように、溝路232、筒状通路106、環状通路107及び戻し通路108が順に連通することで、可変容積室122とダンパ室201とが連通する。次に吐出弁部90について説明する。吐出弁部90は、吐出弁92、規制部材93、スプリング94などから構成されている。ポンプボディ11には、シリンダ14の中心軸と略垂直に吐出通路114が形成されている。吐出通路114は加圧室121と燃料出口91とを連通している。吐出弁92は、有底筒状に形成され、吐出通路114に往復移動可能に収容されている。吐出弁92は、弁座95に着座することで吐出通路114を閉塞し、弁座95から離座することで吐出通路114を開放する。吐出弁92の燃料出口91側に設けられた筒状の規制部材93は、吐出通路114の内壁に固定されている。規制部材93は、吐出弁92の燃料出口91側への移動を規制する。スプリング94は、一端が規制部材93に当接し、他端が吐出弁92に当接している。スプリング94は、吐出通路114の内壁に形成される弁座95側へ吐出弁92を付勢している。規制部材93の設置位置によって、スプリング94のばね荷重を変化させることで吐出弁92の開弁圧を調整することができる。加圧室121の燃料の圧力が上昇し、加圧室121側の燃料から吐出弁92が受ける力がスプリング94のばね力と弁座95の下流側の燃料から受ける力との和よりも大きくなると、吐出弁92は弁座95から離座する。これにより、加圧室121から吐出通路114を通り、燃料出口91から燃料が吐出される。一方、加圧室121の燃料の圧力が低下し、加圧室121側の燃料から吐出弁92が受ける力がスプリング94のばね力と弁座95の下流側の燃料から受ける力との和よりも小さくなると、吐出弁92は弁座95に着座する。これにより、弁座95の下流側の燃料が加圧室121へ逆流することが防止される。次に高圧ポンプ10の作動について説明する。1吸入行程カムシャフトの回転により、プランジャ13が上死点から下死点に向かって下降すると、加圧室121の容積が増加し、燃料が減圧される。吐出弁92は弁座95に着座し、吐出通路114を閉塞する。一方、吸入弁40は、加圧室121と供給通路100との差圧により、第1スプリング21の付勢力に抗して加圧室121側へ移動し、開弁状態となる。このとき、コイル73への通電は停止されているので、可動コア81と一体のニードル60は第2スプリング22の付勢力により加圧室121側へ移動する。したがって、ニードル60と吸入弁40とが当接し、吸入弁40は開弁状態を維持する。これにより、ダンパ室201から弁ボディ31の内側の内流路33、ストッパ50の径外側の外流路102などを経由し、加圧室121に燃料が吸入される。吸入弁40が開弁状態となるとき、吸入弁40の外側ガイド部42とストッパ50の摺接部54とが摺接することで、吸入弁40は弁座34の中心に位置決めされる。吸入行程では、プランジャ13の下降により、可変容積室122の容積が減少する。したがって、可変容積室122の燃料は、筒状通路106、環状通路107及び戻し通路108を経由し、ダンパ室201へ送り出される。ここで、大径部133と可変容積室122の断面積比は概ね1:0.6である。したがって、加圧室121の容積の増加分と可変容積室122の容積の減少分の比も1:0.6となる。よって、加圧室121が吸入する燃料の約60が可変容積室122から供給され、残りの約40が燃料入口から吸入される。これにより、加圧室121への燃料の吸入効率が向上する。2調量行程カムシャフトの回転により、プランジャ13が下死点から上死点に向かって上昇すると、加圧室121の容積が減少する。このとき、所定の時期まではコイル73への通電が停止されているので、第2スプリング22の付勢力によりニードル60と吸入弁40は開弁位置にある。これにより、供給通路100は開放された状態が維持される。このため、一度加圧室121に吸入された低圧燃料が、ストッパ50の外側の外流路102、弁ボディ31の内側の流路などを経由し、ダンパ室201へ戻される。したがって、加圧室121の圧力は上昇しない。このとき、吸入弁40は、弁座34の中心に位置決めされ、ストッパ50の切欠部51よりも径方向内側に位置しているので、燃料の動圧を受けることが低減される。また、切欠部51を小さく形成することで、外流路102を流れる燃料の流速が速くなり、その燃料圧力が低下する。これにより、収容室52の燃料が連通路53から吸い上げられるので、収容室52の燃料圧力が低下する。したがって、吸入弁40の自閉が抑制される。調量行程では、プランジャ13の上昇により、可変容積室122の容積が増大する。したがって、ダンパ室201の燃料は、戻し通路108、環状通路107及び筒状通路106を経由し、可変容積室122へ流入する。このとき、加圧室121がダンパ室201側へ排出する低圧燃料の容積の約60が、ダンパ室201から可変容積室122に吸入される。これにより、燃圧脈動の約60が低減される。3加圧行程プランジャ13が下死点から上死点に向かって上昇する途中の所定の時刻に、コイル73へ通電される。するとコイル73に発生する磁界により、固定コア80と可動コア81との間に磁気吸引力が発生する。この磁気吸引力が第2スプリング22の弾性力と第1スプリング21の弾性力との差よりも大きくなると、可動コア81とニードル60は固定コア80側図1の左方向へ移動する。これにより、吸入弁40に対するニードル60の押圧力が解除される。吸入弁40は、第1スプリング21の弾性力、及び加圧室121からダンパ室201側へ排出される低圧燃料の流れによって生ずる力により、弁座34側へ移動する。したがって、吸入弁40は弁座34に着座し、供給通路100が閉塞される。このとき、吸入弁40の開弁状態において、ガイド部41は、収容室52の径方向内側に位置している。このため、吸入弁40の径方向の移動が制限され、吸入弁40が弁座34から脱落することが防がれる。吸入弁40が弁座34に着座した時から、加圧室121の燃料圧力は、プランジャ13の上死点に向かう上昇と共に高くなる。加圧室121の燃料圧力が吐出弁92に作用する力が、吐出通路114の燃料圧力が吐出弁92に作用する力およびスプリング94の付勢力よりも大きくなると、吐出弁92が開弁する。これにより、加圧室121で加圧された高圧燃料は吐出通路114を経由して燃料出口91から吐出する。なお、加圧行程の途中でコイル73への通電が停止される。加圧室121の燃料圧力が吸入弁40に作用する力は、第2スプリング22の付勢力より大きいので、吸入弁40は閉弁状態を維持する。高圧ポンプ10は、1から3の行程を繰り返し、内燃機関に必要な量の燃料を加圧して吐出する。コイル73へ通電するタイミングを早くすれば、調量行程の時間が短くなると共に、加圧行程の時間が長くなる。これにより、加圧室121から供給通路100へ戻される燃料が少なくなり、吐出通路114から吐出される燃料が多くなる。一方、コイル73へ通電するタイミングを遅くすれば、調量行程の時間が長くなると共に、吐出行程の時間が短くなる。これにより、加圧室121から供給通路100へ戻される燃料が多くなり、吐出通路114から吐出される燃料が少なくなる。このように、コイル73へ通電するタイミングを制御することで、高圧ポンプ10から吐出される燃料の量を内燃機関が必要とする量に制御することができる。本実施形態は、以下の作用効果を奏する。本実施形態では、吸入弁40の軸方向ストッパ50側の端面にガイド部41を備えている。ガイド部41により、吸入弁40の径方向の移動が制限されると共に、吸入弁40が弁座34から脱落することが抑制される。このため、吸入弁40の外径を小さくし、かつ、軸方向の肉厚を薄くすることが可能になる。したがって、吸入弁40を軽量化することができる。この結果、吸入弁40が弁座34またはストッパ50に当接するときの音が小さくなるので、高圧ポンプの作動音を小さくすることができる。本実施形態では、吸入弁40の外側ガイド部42とストッパ50の摺接部54とが摺接することで、吸入弁40を径方向に位置決めすることが可能になる。このため、吸入弁40は供給通路100を確実に閉塞する。したがって、高圧ポンプの燃料の吐出効率を向上することができる。本実施形態では、吸入弁40の外径をストッパ50の切欠部51の外径よりも小さく形成することで、高圧ポンプの調量行程において、加圧室121から供給通路100に排出される燃料の動圧が吸入弁40に作用することを抑制することができる。これにより、吸入弁40が自閉する力を低減し、吸入弁40の自閉限界を高めることができる。このため、第2スプリング22によりニードル60を介して吸入弁40をストッパ50側に押圧する力を軽減することが可能になる。したがって、電磁駆動部70の体格を小型化し、作動音を低減することができる。本実施形態では、吸入弁40の外径を小さく形成することで、吸入弁40の径方向外側に形成される流路の断面積を大きくすることが可能になる。このため、供給通路100を流れる燃料の圧力損失が低減され、加圧室121への燃料の吸入効率が向上する。したがって、高圧ポンプのポンプ効率を向上することができる。第2実施形態本発明の第2実施形態による高圧ポンプの要部断面図を図4及び図5に示す。以下、複数の実施形態において、上述した第1実施形態と実質的に同一の構成には同一の符号を付して説明を省略する。本実施形態では、ストッパ50の摺接部541が、吸入弁40の外側ガイド部42の径方向内側に位置している。本実施形態においても、吸入弁40が開弁方向へ移動するとき、外側ガイド部42と摺接部541とが摺接することで、吸入弁40の径方向の移動が制限されると共に、吸入弁40が弁座34の中心に位置決めされる。したがって、吸入弁40は弁座34に確実に着座し、供給通路100を確実に閉塞することができる。第3実施形態本発明の第3実施形態による高圧ポンプの要部断面図を図6に示す。本実施形態では、ストッパ50の摺接部542が、吸入弁40の外側ガイド部421の径方向外側に位置している。外側ガイド部421は、吸入弁40の全閉時と全開時との移動距離Aと、外側ガイド部421の軸方向の長さCとの関係が、A<Cとなるように形成されている。また、摺接部542は、その軸方向の長さが、吸入弁40の全閉時と全開時との移動距離Aより長い。これにより、外側ガイド部421は、吸入弁40の開弁状態及び閉弁状態において、摺接部542の径方向内側に位置する。このため、外側ガイド部421は、吸入弁40の径方向の移動を制限するとともに、吸入弁40が弁座34から脱落することを防ぐことができる。また、吸入弁40が開弁方向へ移動するとき、外側ガイド部421と摺接部542とが摺接することで、吸入弁40が弁座34の中心に位置決めされる。したがって、吸入弁40は供給通路100を確実に閉塞することができる。第4実施形態本発明の第4実施形態による高圧ポンプの要部断面図を図7に示す。本実施形態では、ストッパ50の摺接部543が、吸入弁40の外側ガイド部421の径方向内側に位置している。本実施形態においても、外側ガイド部421は、吸入弁40の全閉時と全開時との移動距離Aと、外側ガイド部421の軸方向の長さCとの関係が、A<Cとなるように形成されている。また、摺接部543は、その軸方向の長さが、吸入弁40の全閉時と全開時との移動距離Aより長い。これにより、外側ガイド部421は、吸入弁40の開弁状態及び閉弁状態において、摺接部543の径方向外側に位置する。このため、外側ガイド部421は、吸入弁40の径方向の移動を制限するとともに、吸入弁40が弁座34から脱落することを防ぐことができる。また、吸入弁40が開弁方向へ移動するとき、外側ガイド部421と摺接部543とが摺接することで、吸入弁40が弁座34の中心に位置決めされる。したがって、吸入弁40は供給通路100を確実に閉塞することができる。第5実施形態本発明の第5実施形態による高圧ポンプを図8及び図9に示す。本実施形態では、吸入弁40は、軸方向のニードル60側の端面に、縦断面視においてニードル60側の内径が大きい逆テーパ状の案内溝62を有している。なお、案内溝62は、縦断面視において曲面状であってもよい。案内溝62の開口端の内径は、ニードル60の外径よりも大きい。このため、吸入弁40とニードル60とが当接するとき、ニードル60が吸入弁40の案内溝62に嵌合することで、吸入弁40の径方向の移動が制限される。本実施形態の吸入弁40と弁座34の拡大図を図9に示す。図9では、吸入弁40と弁座34とが近接した状態を示している。弁ボディ31の弁座34は、縦断面視において吸入弁40側が細いテーパ状に形成されている。そのテーパの角度θ1は、吸入弁40が弁座34に着座するときにスクイズ力が作用する程度に大きく形成されている。本実施形態では、案内溝62を吸入弁40の軸方向ニードル60側の端面に設け、案内溝62により吸入弁40の径方向の移動を制限することで、吸入弁40の外径を小さくし、かつ、軸方向の肉厚を薄くすることが可能になる。また、吸入弁40の外径を小さく形成することで、吸入弁40の径方向外側に形成される流路の断面積を大きくすることが可能になる。このため、供給通路100を流れる燃料の圧力損失が低減され、加圧室121への燃料の吸入効率を向上することができる。また、本実施形態では、弁ボディ31の弁座34を、縦断面視において吸入弁40側が細いテーパ状に形成することで、弁座34と吸入弁40とが当接するときの面圧が高くなる。このため、燃料に含まれる異物を噛み切ることが可能になる。したがって、吸入弁40は、弁ボディ31の弁座34に確実に着座し、供給通路100を確実に閉塞することができる。さらに、弁ボディ31の弁座34は、テーパの角度θ1が大きく形成されることで、弁座34と吸入弁40とが当接するときに燃料の流体抵抗スクイズ力が作用するので、衝突音が低減される。したがって、吸入弁40が弁座34に当接するときの異物の噛み切り効果と、衝突音の低減とを両立することができる。なお、弁ボディ31の弁座34は、縦断面視において吸入弁40側が細い曲面状に形成してもよい。この場合、その曲率半径は、吸入弁40が弁座34に着座するときにスクイズ力が作用する程度に大きく形成される。第6実施形態本発明の第6実施形態による高圧ポンプを図10に示す。図10は、吸入弁40と弁座34とが近接した状態を示している。本実施形態では、吸入弁40の弁座34側の端面に弁座34に当接可能な弁シート43が設けられている。この弁シート43は、縦断面視において弁座34側が細いテーパ状に形成されている。そのテーパの角度θ2は、吸入弁40が弁座34に着座するときにスクイズ力が作用する程度に大きく形成されている。本実施形態では、吸入弁40の弁シート43を、縦断面視において弁座34側が細いテーパ状に形成することで、弁座34と吸入弁40とが当接するときの面圧が高くなる。このため、燃料に含まれる異物を噛み切ることが可能になる。さらに、吸入弁40の弁シート43は、テーパの角度θ2が大きく形成されることで、弁座34と吸入弁40とが当接するときに燃料の流体抵抗スクイズ力が作用するので、衝突音が低減される。したがって、吸入弁40が弁座34に当接するときの異物の噛み切り効果と、衝突音の低減とを両立することができる。なお、吸入弁40の弁シート43は、縦断面視において弁座34側が細い曲面状に形成してもよい。この場合、その曲率半径は、吸入弁40が弁座34に着座するときにスクイズ力が作用する程度に大きく形成される。第7実施形態本発明の第7実施形態による高圧ポンプを図11に示す。本実施形態では、吸入弁40は、ストッパ50側の端面から収容室52側に延びるガイド部を備えていない。その代り、吸入弁40は、ストッパ50側の端面に弁座34側に凹む凹部43を有している。凹部43の内径は、第1スプリング21の外径より僅かに大きく形成されている。このため、第1スプリング21は凹部43に係止される。吸入弁40は、ストッパ50側の端面の外周側に環状の外側ガイド部422を備えている。外側ガイド部422の加圧室121側の端面がストッパ50に当接することで、吸入弁40の開弁方向の移動が制限される。外側ガイド部422は、吸入弁40の全閉時と全開時との移動距離Aと、外側ガイド部422の軸方向の長さDとの関係が、A<Dとなるように形成されている。このため、外側ガイド部422は、吸入弁40の径方向の移動を制限するとともに、吸入弁40が弁座34から脱落することを防ぐことができる。ストッパ50は、弁座34側の端面の径外方向の外壁に、外側ガイド部422の径内方向の内壁と摺接可能な摺接部544を備えている。吸入弁40が開弁方向へ移動するとき、吸入弁40の外側ガイド部422とストッパ50の摺接部544とが摺接することで、吸入弁40の径方向の移動が制限されると共に、吸入弁40が弁座34の中心に位置決めされる。第8実施形態本発明の第8実施形態による高圧ポンプを図12に示す。本実施形態は第7実施形態の変形例である。本実施形態では、ストッパの50弁座34側の端面が、吸入弁40の外側ガイド部422よりも径方向内側の端面に当接することで、吸入弁40の開弁方向の移動が制限される。他の実施形態上述した実施形態では、コイル73に通電していないとき、可動コア81が吸入弁40を開弁するノーマリーオープン弁について説明した。これに対し、本発明は、コイルに通電していないとき、可動コアが吸入弁を閉弁するノーマリークローズ弁に適用してもよい。上述した実施形態では、供給通路100内に弁ボディ31を設け、この弁ボディ31に弁座34を形成した。これに対し、本発明は、ポンプボディと弁ボディとを一体に構成してもよい。また、供給通路の内壁に弁座を直接形成してもよい。上述した実施形態では、吸入弁40とニードル60とを別体で構成した。これに対し、本発明は、吸入弁とニードルとを一体で構成してもよい。本発明は、上記実施形態に限定されるものではなく、発明の趣旨を逸脱しない範囲において、種々の形態で実施することができる。