作動流体を収容する筒部材内に移動可能に挿入された軸部材の外周をシールする密封装置であって、上記筒部材の外部側に配置されて異物の侵入を防ぐダストシールリップと、上記筒部材の内部側に配置されて作動流体の流出を防ぐオイルシールリップとを備えるとともに、これらダストシールリップとオイルシールリップとの間には、上記作動流体が留まる空間が形成された密封装置において、上記ダストシールリップは、メインリップ部と、このメインリップ部よりも上記オイルシールリップ側に形成されたサブリップ部とを備え、上記サブリップ部における内部側の面圧勾配絶対値の最大値は、上記サブリップ部における外部側の面圧勾配絶対値の最大値よりも大きく設定されていることを特徴とする密封装置。上記サブリップ部は、環状に形成されて、このサブリップ部の内周の先端から外部側に傾斜する外部側傾斜面と、上記サブリップ部の内周の先端から内部側に傾斜する内部側傾斜面とを備えており、上記外部側傾斜面の勾配角度が上記内部側傾斜面の勾配角度よりも小さく設定されていることを特徴とする請求項1に記載の密封装置。上記サブリップ部は、環状に形成されて、このサブリップ部の内周の先端の曲率半径が0.2mm未満であることを特徴とする請求項1または請求項2に記載の密封装置。作動流体を収容するシリンダと、このシリンダ内に移動可能に挿入されるピストンロッドとを備える緩衝器において、上記シリンダ及び上記ピストンロッドが上記筒部材及び上記軸部材であり、上記シリンダと上記ピストンロッドとの間を請求項1から請求項3の何れか一項に記載の密封装置で塞ぐことを特徴とする緩衝器。しかしながら、上記高摩擦オイルシールを採用した場合、長期間に亘り車両を駐車したままにする等、緩衝器Dが長期間作動しない状態で放置されると、オイルシールリップ4とピストンロッド2との摺動面にある作動流体が押し出されて油膜切れを起こし、オイルシールリップ4とピストンロッド2とが固着することがある。そして、この状態から緩衝器Dを作動伸縮させると、オイルシールリップ4とピストンロッド2との接触面の円周上の一部で隙間以下、口開きというが発生する場合があり、作動流体が漏れ出すことがある。このオイルシールリップ4から漏れ出した作動流体は、オイルシールリップ4とダストシールリップ300との間に形成された空間8に一旦留まる。しかし、ダストシールリップ300のリップ形状は、シリンダ1からピストンロッド2が退出する伸工程の作動流体膜厚よりも、シリンダ1内にピストンロッド2が進入する圧工程の作動流体膜厚が薄くなるよう設定されており、空間8内の作動流体が徐々に外部側大気側に掻き出され、使用者に作動流体漏れと評価されてしまう。尚、この場合の作動流体漏れは、車両を長期間放置したあとに急に動かした場合にのみ発生し、漏れ出す作動流体も僅かであるので、ピストンロッド2の外周に疵がついて漏れる進行性のある作動流体漏れとは異なるが、使用者に不快感を与えるため改善が求められていた。そこで、本発明の目的は、高摩擦オイルシールを採用して口開きが起きたとしても、オイルシールリップから漏れ出た作動流体が外部側に掻き出されることを抑制することのできる密封装置を提供することである。上記課題を解決するための手段は、作動流体を収容する筒部材内に移動可能に挿入された軸部材の外周をシールする密封装置であって、上記筒部材の外部側に配置されて異物の侵入を防ぐダストシールリップと、上記筒部材の内部側に配置されて作動流体の流出を防ぐオイルシールリップとを備えるとともに、これらダストシールリップとオイルシールリップとの間には、上記作動流体が留まる空間が形成された密封装置において、上記ダストシールリップは、メインリップ部と、このメインリップ部よりも上記オイルシールリップ側に形成されたサブリップ部とを備え、上記サブリップ部における内部側の面圧勾配絶対値の最大値は、上記サブリップ部における外部側の面圧勾配絶対値の最大値よりも大きく設定されていることである。本発明によれば、高摩擦オイルシールを採用して口開きが起きたとしても、オイルシールリップから漏れ出た作動流体が外部側に掻き出されることを抑制することができる。以下に本発明の一実施の形態に係る密封装置について、図面を参照しながら説明する。いくつかの図面を通して付された同じ符号は、同じ部品か対応する部品を示す。図1に示すように、本実施の形態に係る密封装置Sは、作動流体を収容するシリンダ筒部材1内に移動可能に挿入されたピストンロッド軸部材2の外周をシールするものであり、シリンダ1の外部側大気側に配置されて異物の侵入を防ぐダストシールリップ3と、シリンダ1の内部側作動流体側に配置されて作動流体の流出を防ぐオイルシールリップ4とを備えるとともに、これらダストシールリップ3とオイルシールリップ4との間には、上記作動流体が留まる空間が形成されている。そして、図2に示すように、上記ダストシールリップ3がメインリップ部30と、このメインリップ部30よりもオイルシールリップ側作動流体側に形成されたサブリップ部31とを備え、上記サブリップ部30における内部側作動流体側の面圧勾配絶対値の最大値は、上記サブリップ部30における外部側大気側の面圧勾配絶対値の最大値よりも大きく設定されている。また、本実施の形態に係る密封装置Sは、自動車のサスペンション用の緩衝器Dに利用されており、この緩衝器Dは、図1に示すように、作動流体を収容するシリンダ1と、このシリンダ1内に移動可能に挿入されたピストンロッド2とを備え、このピストンロッド2がシリンダ1内を軸方向に移動するとき、所定の減衰力を発生する。尚、この緩衝器Dは、如何なる周知の構成を採用するとしても良いが、本実施の形態において、シリンダ1の外側に同心に設けられた外筒10と、この外筒10とシリンダ1との間に形成されるリザーバRとを備えている。このリザーバRには、作動流体と気体が収容されており、このリザーバRでシリンダ1内に出没するピストンロッド体積分のシリンダ内容積変化を補償したり、温度変化により膨縮する作動流体の体積変化を補償したりする。また、本実施の形態において、シリンダ1やリザーバRに収容される作動流体は、水、水溶液、鉱物油等の液体からなり、リザーバRに収容される気体は、窒素等の不活性ガスからなる。以下、本実施の形態に係る密封装置Sについて詳細に説明する。この密封装置Sは、ピストンロッド2を軸支するロッドガイド20に積層された環状のインサートメタル5と、このインサートメタル5の内周外部側大気側に取り付けられたダストシールリップ3と、上記インサートメタル5の内周内部側作動流体側に取り付けられたオイルシールリップ4と、上記インサートメタル5の外周に取り付けられた外周シール6と、上記インサートメタル5の図1中下側となる内部側面におけるオイルシールリップ4と外周シール5との間に取り付けられたチェックリップ7とを備えている。そして、上記オイルシールリップ4と上記ダストシールリップ3との間に空間8が形成されている。上記チェックリップ7は、環状に形成されて、上記ロッドガイド20の大気側端面に離着座可能となっており、ロッドガイド20と密封装置Sとの間に形成された隙間を内周側の部屋である内周側部屋70と外周側の部屋である外周側部屋71とに区画している。そして外周側部屋71は、ロッドガイド20に形成される通路20aを介してリザーバRに連通している。他方、内周側部屋70には、オイルシールリップ4で掻き落とされた作動流体が溜まる。そして、チェックリップ7は、内周側部屋70に溜まった作動流体が外周側部屋71に移動することを許容するが、リザーバR内の作動流体や気体が外周側部屋71を介して内周側部屋70に移動することを阻止する。これにより、オイルシールリップ4で掻き落とした作動流体を外周側部屋71及びリザーバRを介してシリンダ1内に戻すことができ、逆流を阻止することができる。つづいて、上記外周シール6は、環状に形成されており、外筒10の内周面とロッドガイド20の外周面との隙間を塞ぐ。このため、ロッドガイド20と外筒10との隙間から作動流体や気体が外部側大気側に漏れることを抑制することができ、ロッドガイド20の外周外筒の内周をシールすることができる。また、上記オイルシールリップ4は、環状に形成されて基部4aがインサートメタル5の内周に連設されるとともに、先端4b側が内周内部側作動流体側に傾斜しており、このオイルシールリップ4の先端にあたる環状のリップ部符示せずがピストンロッド2の外周面にガータスプリング40で圧接される。以下、ピストンロッド2が密封装置Sに対して図1中上側となる外部側大気側に移動する工程を伸工程、ピストンロッド2が密封装置Sに対して図1中下側となる内部側作動流体側に移動する工程を圧工程と記載する。本実施の形態では、上記オイルシールリップ4によって伸工程で生じる作動流体の膜厚は圧工程で生じる作動流体の膜厚よりも薄くなるよう設定されている。これにより、オイルシールリップ4は、シリンダ1内の作動流体が外部側大気側に流出することを防ぐ。さらに、本実施の形態におけるオイルシールリップ4は、高摩擦オイルシールとされており、オイルシールリップ4を形成する材料の摩擦係数を高くしたり、オイルシールリップ4がピストンロッド2を締め付ける力緊迫力を高くしたり、摺動部の滑りを抑える処方となっている作動流体を使用する等、周知の方法により、オイルシールリップ4で発生する摩擦力が高く設定されており、緩衝器Dにおける微低速、微振幅時の減衰力を補っている。つづいて、上記ダストシールリップ3は、環状に形成されて基部3aがインサートメタル5の内周に連設されるとともに、先端3b側が内周外部側大気側に傾斜する。そして、図2に示すように、このダストシールリップ3の先端には、環状のメインリップ部30と、このメインリップ部30よりもオイルシールリップ側作動流体側に形成された環状のサブリップ部31とが直列に形成されている。上記メインリップ部30の内周は、その先端30aから外部側大気側に傾斜する外部側傾斜面30bと、上記先端30aから内部側作動流体側に傾斜する内部側傾斜面30cとを有して断面略三角状に形成されている。そして、自由状態ピストンロッド2に圧接されていない状態のメインリップ部30における外部側傾斜面30bとピストンロッド2の外周面の内角を傾斜角度a1、内部側傾斜面30cとピストンロッド2の外周面の内角を傾斜角度a2とすると、傾斜角度a1>傾斜角度a2となるよう設定されている。他方、上記サブリップ部31の内周は、その先端31aから外部側大気側に傾斜し上記メインリップ部30の内部側傾斜面30cに連なる外部側傾斜面31bと、上記先端31aから内部側作動流体側に傾斜する内部側傾斜面31cとを有して断面略三角形状に形成されている。また、自由状態ピストンロッド2に圧接されていない状態のサブリップ部31において、内部側傾斜面31cの終端から外部側傾斜面31bの終端にかけて仮想線32を引いたとき、この仮想線32と外部傾斜面31bの内角を勾配角度b1、仮想線32と内部側傾斜面31cの内角を勾配角度b2とすると、勾配角度b1<勾配角度b2となるよう設定されている。また、サブリップ部31の外部側傾斜面31bと内部側傾斜面31cとの内角は110度程度に、サブリップ部31の先端31aの曲率半径は、0.2mm未満に設定されている。さらに、図3a中、破線で示すように、メインリップ部30及びサブリップ部31の内径は、ピストンロッド2の外径よりも小径に形成されて締代を有していることから、メインリップ部30及びサブリップ部31は、図3a中、実線で示すように、ピストンロッド2の外周面に当接したとき所定の接触面圧をもって弾性変形する。そして、このとき、メインリップ部30及びサブリップ部31が上記形状を備えることにより、ダストシールリップ3におけるリップ位置と面圧との関係は図3bに示すようになっており、メインリップ部30及びサブリップ部31がピストンロッド2に圧接される部分にそれぞれ面圧のピークが表れる。図3b中、右側のピークP1はメインリップ部31の面圧のピークであり、同左側のピークP2はサブリップ部31の面圧のピークである。また、メインリップ部30とサブリップ部31との間にはピストンロッド2に当接せず、面圧が0となる部分があり、メインリップ部30からサブリップ部31にかけて全面がピストンロッド2に当接しないようになっている。また、ダストシールリップ3におけるリップ位置と面圧勾配との関係は、図3bを微分することにより求められ、図3cに示すようになっている。そして、図3c中A1はメインリップ部30における最大面圧勾配値であり、この絶対値はメインリップ部30における内部側作動流体側の面圧勾配絶対値の最大値である。また、同A2はメインリップ部30における最小面圧勾配値であり、この絶対値はメインリップ部30における外部側大気側の面圧勾配絶対値の最大値である。そして、メインリップ部30において、外部側の面圧勾配絶対値の最大値が内部側の面圧勾配絶対値の最大値よりも大きくなるよう設定される。これにより、メインリップ部30によって圧工程で生じる作動流体の膜厚が伸工程で生じる作動流体の膜厚よりも薄くなり、メインリップ部30は、ピストンロッド2の外周面に付着した異物がシリンダ1内に入ることを防ぐ。他方、図3c中B1は、サブリップ部31における最大面圧勾配値であり、この絶対値はサブリップ部31における内部側作動流体側の面圧勾配絶対値の最大値である。また、同B2は、サブリップ部31における最小面圧勾配値であり、この絶対値はサブリップ部31における外部側大気側の面圧勾配絶対値の最大値である。そして、サブリップ部31において、内部側の面圧勾配絶対値の最大値は外部側の面圧勾配絶対値の最大値よりも大きくなるよう設定されている。これにより、サブリップ部31によって伸工程で生じる作動流体の膜厚が圧工程で生じる作動流体の膜厚よりも薄くなり、サブリップ部31は、空間8内の作動流体が外部側大気側に流出することを防ぐ。以下、本実施の形態に係る密封装置の作用効果について説明する。本実施の形態に係る密封装置Sにおいて、ダストシールリップ4が、メインリップ部30とサブリップ部31とを備え、サブリップ部31における内部側作動流体側の面圧勾配絶対値の最大値が外部側大気側の面圧勾配絶対値の最大値よりも大きくなるよう設定されるため、緩衝器Dの伸工程で生じる作動流体の膜厚を圧工程で生じる作動流体の膜厚よりも薄くして、空間8内の作動流体が外部側大気側に流出することを防ぐことができる。したがって、本実施の形態のように、高摩擦オイルシールを採用して口開きが発生したとしても、サブリップ部31で空間8に溜まった作動流体が外部側大気側に掻き出されることを抑制することができる。また、ダストシールリップ4がピストンロッド2の外周面に摺接して異物の侵入を防ぐメインリップ部30の他に、ピストンロッド2の外周面に摺接するサブリップ部31を備えることから、潤滑状況の変化によって発生するダストシールリップ4の先端の首振り挙動を防止することができる。また、本実施の形態において、メインリップ部30における外部側大気側の面圧勾配絶対値の最大値が内部側作動流体側の面圧勾配絶対値の最大値よりも大きくなるよう設定されるため、緩衝器の圧工程で生じる作動流体の膜厚を伸工程で生じる作動流体の膜厚よりも薄くして、ピストンロッド2の外周面に付着した異物がシリンダ1内に入ることを防ぐことができる。また、上記実施の形態において、サブリップ部31の先端31aの曲率半径を0.2mm未満とすることで、サブリップ部31における面圧のピークを立てることが可能となる。以上、本発明の好ましい実施の形態を詳細に説明したが、特許請求の範囲から逸脱することなく改造、変形及び変更を行うことができることは理解すべきである。例えば、上記実施の形態において、密封装置が自動車のサスペンション用の緩衝器に利用されるとしたが、同様の解決課題を有する他の緩衝器や、シリンダ装置に利用されるとしても良い。また、密封装置Sの形状は、上記の限りではなく、メインリップ部30とサブリップ部31との間隔や、サブリップ部31の外部側傾斜面31bと内部側傾斜面31cの内角や、サブリップ部31の先端31aの曲率半径等も、ダストシールリップ4の撓み量や、素材により適宜変更することが可能である。