"二酸化炭素を含有するガスを吸収液に接触させて前記吸収液に二酸化炭素を吸収させる吸収塔と、前記吸収塔で二酸化炭素を吸収した前記吸収液を加熱して二酸化炭素を前記吸収液から放出させて吸収液を再生する再生塔と、前記吸収塔から前記再生塔へ供給される吸収液と前記再生塔から前記吸収塔へ還流される吸収液との間で熱交換する熱交換器と、前記吸収塔から前記再生塔へ供給される吸収液が加圧状態で前記熱交換器に供給されるように前記吸収液を加圧する加圧手段とを有する二酸化炭素の回収装置。前記熱交換器は、前記熱交換器から前記再生塔へ供給される吸収液の温度と、前記再生塔から前記熱交換器へ供給される吸収液の温度との差が10°C未満となる熱交換効率を有する請求項1に記載の二酸化炭素の回収装置。更に、前記吸収塔から前記再生塔へ吸収液を供給する供給路と、前記再生塔から前記吸収塔へ吸収液を還流させる還流路とを有し、前記供給路及び前記還流路は、前記熱交換器において接触及び熱伝達し、前記加圧手段は、前記供給路において前記熱交換器と前記再生塔との間に設けられる背圧弁を有する請求項1又は2に記載の二酸化炭素の回収装置。更に、前記加圧手段による加圧において余剰の圧力を逃すための、前記供給路から分岐する退避路と、前記退避路に設けられる流量調節弁とを有し、前記流量調節弁は、前記供給路における吸収液の圧力に応じて開度を調整するように構成される請求項3に記載の二酸化炭素の回収装置。更に、前記供給路の液圧を検出する圧力センサーを有し、前記圧力センサーの検出圧力に応じて前記流量調節弁の開度が調整される請求項4に記載の二酸化炭素の回収装置。更に、前記加圧手段による加圧において余剰の圧力を逃すための、前記供給路から分岐する退避路と、前記退避路に設けられる背圧弁とを有し、前記熱交換器に供給される前記吸収液の加圧状態は、前記供給路の背圧弁と前記退避路の背圧弁とによって調節される請求項3に記載の二酸化炭素の回収装置。二酸化炭素を含有するガスを吸収液に接触させて前記吸収液に二酸化炭素を吸収させる吸収工程と、前記吸収工程で二酸化炭素を吸収した前記吸収液を加熱して二酸化炭素を前記吸収液から放出させて吸収液を再生する再生工程と、前記吸収工程から前記再生工程へ供給される吸収液と、前記再生工程から前記吸収工程へ還流される吸収液との間で熱交換する熱交換工程とを有し、前記熱交換工程において、前記吸収工程から前記再生工程へ供給される吸収液は、加圧状態で熱交換される二酸化炭素の回収方法。前記熱交換工程における熱交換効率は、前記熱交換工程から前記再生工程へ供給される吸収液の温度と、前記再生工程から前記熱交換工程へ供給される吸収液の温度との差が10°C未満となるように設定される請求項7に記載の二酸化炭素の回収方法。前記熱交換工程において、前記吸収工程から前記再生工程へ供給される吸収液は、150kPaG以上の加圧状態で熱交換される請求項7又は8に記載の二酸化炭素の回収方法。前記吸収工程から前記再生工程へ供給される加圧状態の吸収液は、前記再生工程へ投入されると共に減圧される請求項7~9の何れかに記載の二酸化炭素の回収方法。吸収液間の熱交換において、熱交換後のリッチ液と熱交換前のリーン液との温度差が少ない程、熱回収効率が良く、再生に要するエネルギーを低減することができる。しかし、熱交換率の高い構造の熱交換器を用いて、リッチ液を可能な限り高い温度で再生工程に供給しようとすると、吸収液中の二酸化炭素のガス圧が上昇して熱交換器内において二酸化炭素の起泡が起こり、ガス発生による伝熱効率を低下させたり、気化による温度低下を引き起こし易い。本発明の課題は、上述の問題を解決し、二酸化炭素の回収に用いる吸収液の熱交換においてガス発生を抑制し、再生工程へ投入する吸収液をより高い温度で安定的に供給可能な、エネルギー効率が向上する二酸化炭素の回収方法及び回収装置を提供することである。上記課題を解決するために、本発明者らは、鋭意研究を重ねた結果、吸収液の熱交換工程から再生工程における圧力を効果的に調整することを見出し、本発明を完成するに至った。本発明の一態様によれば、二酸化炭素の回収装置は、二酸化炭素を含有するガスを吸収液に接触させて前記吸収液に二酸化炭素を吸収させる吸収塔と、前記吸収塔で二酸化炭素を吸収した前記吸収液を加熱して二酸化炭素を前記吸収液から放出させて吸収液を再生する再生塔と、前記吸収塔から前記再生塔へ供給される吸収液と前記再生塔から前記吸収塔へ還流される吸収液との間で熱交換する熱交換器と、前記吸収塔から前記再生塔へ供給される吸収液が加圧状態で前記熱交換器に供給されるように前記吸収液を加圧する加圧手段とを有することを要旨とする。又、本発明の一態様によれば、二酸化炭素の回収方法は、二酸化炭素を含有するガスを吸収液に接触させて前記吸収液に二酸化炭素を吸収させる吸収工程と、前記吸収工程で二酸化炭素を吸収した前記吸収液を加熱して二酸化炭素を前記吸収液から放出させて吸収液を再生する再生工程と、前記吸収工程から前記再生工程へ供給される吸収液と、前記再生工程から前記吸収工程へ還流される吸収液との間で熱交換する熱交換工程とを有し、前記熱交換工程において、前記吸収工程から前記再生工程へ供給される吸収液は、加圧状態で熱交換されることを要旨とする。本発明によれば、ガスに含まれる二酸化炭素を回収するプロセスにおいて、吸収液の熱交換における起泡及びガス発生を抑制して、効率よく熱交換することによってより高い温度で再生工程へ吸収液を投入できるので、吸収液の再生に要するエネルギーを低減でき、運転コストの軽減に有効な二酸化炭素の回収方法及び回収装置が提供される。特殊な装備や高価な装置を必要とせず、一般的な設備を利用して簡易に実施できるので、経済的に有利である。化学吸収法による二酸化炭素の吸収プロセスにおいては、ガスに含まれる二酸化炭素を低温の吸収液に吸収させる吸収工程と、吸収された二酸化炭素を吸収液から放出させて吸収液を再生する高温の再生工程との間で吸収液を循環させて、吸収工程と再生工程とを交互に繰り返す。再生工程において二酸化炭素を放出して再生した高温の吸収液リーン液を、吸収工程で二酸化炭素を吸収した吸収液リッチ液と熱交換することによって、熱エネルギーが回収され、加熱されたリーン液が再生工程に供給される。エネルギー効率の観点から、熱交換器におけるリーン液の入口温度とリッチ液の出口温度との温度差が少ないことが望ましく、この差は従来においては10°C前後と言われている。この温度差は、熱交換器における効率を高めることによって縮小可能であるが、リッチ液の温度上昇に伴って二酸化炭素が起泡して伝熱の障害となり、温度差の縮小の妨げとなる。本発明においては、上記の点を考慮して、リッチ液を加圧状態で熱交換器に投入して、リッチ液の温度上昇時における起泡を抑制する。これにより、熱交換器におけるリーン液の温度上昇が容易になり、熱交換器の効率向上によってリーン液の入口温度とリッチ液の出口温度との温度差を10°C未満に縮小することができる。リッチ液に加えられた圧力は、再生工程に投入する際に開放することによって、二酸化炭素が効率的に放出され、熱交換器でリッチ液に与えられる熱エネルギーは効率的に再生工程に供給される。二酸化炭素を吸収した吸収液は、温度上昇に伴って二酸化炭素を放出し始めるが、吸収液における二酸化炭素の吸収性能及び放出性能は、吸収液に含まれる吸収剤の種類や組成割合によって異なるので、リッチ液の熱交換器出口温度におけるガスの発生を調べるために、2種の吸収液を用いて加熱時の吸収液から発生する二酸化炭素ガスを測定すると、図1に示すようなグラフが得られる。この測定は、吸収液として30wtMEAモノエタノールアミン水溶液又はPZ/MDEA水溶液ピペラジン/N-メチルジエタノールアミンを用いて、二酸化炭素を50~100[g/L]の割合で吸収させた吸収液を100~115°Cに加熱した時に発生する二酸化炭素ガスの割合[mol]を、吸収液に加える圧力を変化させて調べたものであり、MEA水溶液は、一般的に使用される吸収液であり、PZ/MDEA水溶液は、放散性がよい吸収液の1つである。何れの吸収液においても、常圧においてはガスが発生するが、加圧によってガスの発生を抑制可能である。再生工程における吸収液は、概して沸点近辺に加熱され、上記2種の吸収液における沸点は100°C程度常圧~130°C程度100kPaGとなるので、吸収液に加える圧力を150kPaG以上、好ましくは200kPaG以上、より好ましくは250kPaG以上に設定すると、熱交換器でのガス発生を抑制することができ、熱交換器におけるリッチ液の出口温度をリーン液の入口温度再生温度に近づける上で有効である。又、加圧状態で熱交換を行ったリッチ液を再生塔に投入した時に、再生塔から排出される水蒸気及び二酸化炭素を含んだガスの温度について調べると、常圧で熱交換した場合に比べて低くなることが判明した。具体的には、PZ/MDEA水溶液を吸収液として用いて、二酸化炭素を吸収させた吸収液を50°Cに加熱して再生塔に投入する場合の再生塔からの排出ガスの温度は、加熱時の圧力が常圧の場合に91.3°Cであるのに対し、200kPaG以上の圧力下で加熱した場合には88.1°Cに低下する。このような温度低下は、熱交換器における加熱状態で再生反応が進行し、再生塔への投入時に気化潜熱として消費可能なエネルギーの割合が増加するためと考えられ、再生塔から排出されるガスの凝縮が容易になる点で有利である。以下に、上述の構成を用いた本発明の二酸化炭素の回収方法及び回収装置について、図面を参照して詳細に説明する。尚、図において破線で記載する接続は電気的接続を示す。図2は、本発明の二酸化炭素の回収方法及びそれを実施する回収装置の一実施形態を示す。回収装置1は、二酸化炭素を含有するガスGを吸収液に接触させて二酸化炭素を吸収液に吸収させる吸収塔10と、二酸化炭素を吸収した吸収液を加熱して二酸化炭素を吸収液から放出させ、吸収液を再生する再生塔20とを有する。更に、吸収塔10に供給されるガスGを二酸化炭素の吸収に適した低温に維持し易いように冷却塔30が設けられているので、燃焼排ガスやプロセス排ガスなどの様々なガスの取扱いが可能であり、回収装置1に供給されるガスGについて特に制限はない。吸収塔10、再生塔20及び冷却塔30は、各々、向流型気液接触装置として構成され、接触面積を大きくするための充填材11,21,31を各々内部に保持している。充填材11,21,31は、概して、ステンレス鋼、炭素鋼等の鉄系金属材料製のものが用いられるが、特に限定されず、処理温度における耐久性及び耐腐食性を有する素材で、所望の接触面積を提供し得る形状のものを適宜選択するとよい。吸収液として、アルカノールアミン類等の二酸化炭素に親和性を有する化合物を吸収剤として含有する水性液が用いられる。冷却塔30底部から供給されるガスGは、塔内に保持される充填材31を通過し、冷却塔30の上部から供給される冷却水によって冷却された後に、吸収塔10に供給される。これにより、冷却温度において飽和湿度以下のガスGが吸収塔10に供給され、ガスGに起因する吸収塔10の温度上昇が防止される。ガスGを冷却して温度上昇した冷却水は、ポンプ32によって水冷式冷却器33に送られ、冷却された後に冷却塔30に還流される。吸収塔10底部に接続される送気管18に温度センサーを設けて、検出温度に応じてポンプ32の駆動を制御するように構成すると、ガスGの温度が高い時に、冷却水の流量増加によって熱交換率を上昇させてガスGの温度を低下させることができる。冷却塔30を通過した二酸化炭素を含んだガスGは、吸収塔10の下部から供給される。一方、吸収液は、吸収塔10の上部から供給され、ガスG及び吸収液が充填材11を通過する間に気液接触してガスG中の二酸化炭素が吸収液に吸収される。二酸化炭素を吸収した吸収液リッチ液A1は、吸収塔10底部に貯溜され、ポンプ12によって、吸収塔10底部と再生塔20上部とを接続する供給路16を通じて再生塔20へ供給される。二酸化炭素が除去されたガスG’は、吸収塔10頂部から排出される。吸収液が二酸化炭素を吸収することによって発熱して液温が上昇するので、必要に応じて、ガスG’に含まれ得る水蒸気等を凝縮するための冷却凝縮部13が吸収塔10頂部に設けられ、これにより、水蒸気等が塔外へ漏出するのをある程度抑制できる。これを更に確実にするために、吸収塔外に付設される冷却器14及びポンプ15を有し、冷却凝縮部13下に貯留される凝縮水の一部塔内のガスG’を含んでも良いは、ポンプ15によって冷却器14との間で循環させる。冷却器14で冷却されて塔頂部に供給される凝縮水等は冷却凝縮部13を低温に維持し、冷却凝縮部13を通過するガスG’を確実に冷却する。冷却凝縮部13で凝縮する水は充填材11に流下し、塔内の吸収液の組成変動が補整される。塔外へ排出されるガスG’の温度は60°C程度以下が好ましく、より好ましくは45°C以下となるようにポンプ15の駆動が制御される。吸収塔10の吸収液A1は、供給路16から再生塔20の上部に供給され、充填材21上を流下して底部に貯溜される。再生塔20の底部には、リボイラーが付設される。即ち、吸収液を加熱するために再生塔20外に付設されるスチームヒーター22と、吸収液をスチームヒーター22を介して循環させる循環路22’とが付設され、塔底部の吸収液A2の一部が循環路22’を通してスチームヒーター22に分岐され、高温蒸気との熱交換によって加熱された後に塔内へ還流される。この加熱によって、底部の吸収液から二酸化炭素が放出され、又、充填材21も間接的に加熱されて充填材21上での気液接触による二酸化炭素の放出が促進される。再生塔20で二酸化炭素を放出して再生された吸収液リーン液A2は、還流路17を通じてポンプ23によって吸収塔10に還流される。供給路16及び還流路17は、熱交換器24中での接触によりこれらの間で熱伝達が起こって、吸収塔10から再生塔20に供給される供給路16の吸収液A1は加熱され、吸収液A2は冷却される。還流路17の吸収液A2は、更に、冷却水を用いた冷却器25によって、二酸化炭素の吸収に適した温度まで充分に冷却される。熱交換器には、スパイラル式、プレート式、二重管式、多重円筒式、多重円管式、渦巻管式、渦巻板式、タンクコイル式、タンクジャケット式、直接接触液液式等、様々な種類があり、本発明における熱交換器24として何れのタイプを使用しても良いが、装置の簡素化及び清掃分解の容易さの点ではプレート式が優れている。再生塔20における加熱で放出される二酸化炭素を含むガスは、回収ガスCとして再生塔20上部の凝縮部26を通って頂部から排出される。凝縮部26は、ガスに含まれる水蒸気を凝縮させて過度の放出を抑制し、また、吸収剤の放出も抑制する。回収ガスCは、再生塔20の頂部から排気管34を通って冷却水を用いた冷却器27によって充分に冷却し、含まれる水蒸気等を可能な限り凝縮して、気液分離器28によって凝縮水を除去した後に回収される。回収ガスCに含まれる二酸化炭素は、例えば、地中又は油田中に注入することによって、地中での炭酸ガス固定及び再有機化が可能である。気液分離器28において分離された凝縮水は、ポンプ36によって所定流量で流路35から再生塔20の凝縮部26上へ供給され、冷却水として機能する。供給路16において、熱交換器24を流れる吸収液A1をポンプ12の駆動力を利用して加圧するために、供給路16における熱交換器24と再生塔20との間に背圧弁41が設けられる。この実施形態では、背圧弁41は、供給16の再生塔側出口付近、つまり、投入口付近に配置され、吸収液A1に加えられた圧力及び温度は、再生塔20への投入直前まで維持され、再生塔20へ投入されると共に加圧状態から解放されて減圧され、再生塔20内の圧力と等しくなる。また、余剰の圧力を逃すために、供給路16から分岐する退避路42及び流量調節弁43が熱交換器24の上流側に設けられる。流量調節弁43は、供給路16の液圧を検出する圧力センサー44と電気的に接続され、その検出圧力に応じて流量調節弁43の開度を調整することによって、供給路16から退避路42へ退避する吸収液の流量が変化して熱交換器24における吸収液A1の圧力が所定値に維持されるように調節される。つまり、ポンプ12の駆動力の制御を必要とせずに熱交換器24を流れる吸収液A1の圧力を調節することができる。退避路42の吸収液A1は、吸収塔10の底部に還流する。尚、供給路16を流れる吸収液A1の流量は、流量調節弁45によって還流路17における吸収液A2の流量と等しくなるように調節されれる。この実施形態において、流量調節弁45は熱交換器24の入口側、つまり、ポンプ12と熱交換器24との間に配置されるが、この位置は、熱交換器24の出口側、つまり、熱交換器24と背圧弁41との間に変更しても良い。上記の実施形態では、吸収液の加圧に要する駆動力より高めの駆動力を発揮するポンプ12を使用して余剰の圧力を退避路42から逃すように構成されるので、ポンプ12の駆動力の変動による影響を排除することができる。ポンプ12として、駆動力の調節機能を有するものを使用すれば、退避路52及び流量調節弁43を設けずに、圧力センサー44の検出値に応じて直接ポンプ12の駆動力を制御することによって熱交換器24を流れる吸収液A1の圧力を調節することができる。図2の回収装置1において実施される回収方法について説明する。吸収塔10において、燃焼排ガスやプロセス排ガスなどの二酸化炭素を含有するガスGを底部から供給し、吸収液を上部から供給すると、充填材11上でガスGと吸収液とが気液接触し、吸収液に二酸化炭素が吸収される。二酸化炭素は、低温において良好に吸収されるので、概して50°C程度以下、好ましくは40°C以下となるように吸収液の液温又は吸収塔10特に充填材11の温度を調整する。吸収液は二酸化炭素の吸収によって発熱するので、これによる液温上昇を考慮し、液温が60°Cを超えないように配慮することが望ましい。吸収塔10に供給されるガスGについても、上述を勘案して、冷却塔30によって適正な温度に調整する。吸収液として、二酸化炭素に親和性を有する化合物を吸収剤として含有する水性液が用いられる。吸収剤としては、アルカノールアミン類やアルコール性水酸基を有するヒンダードアミン類などが挙げられ、具体的には、アルカノールアミンとして、例えば、モノエタノールアミン、ジエタノールアミン、トリエタノールアミン、メチルジエタノールアミン、ジイソプロパノールアミン、ジグリコールアミン等を例示することができ、アルコール性水酸基を有するヒンダードアミンとしては、2-アミノ-2-メチル-1-プロパノールAMP、2-エチルアミノエタノールEAE、2-メチルアミノエタノールMAE等を例示できる。通常、モノエタノールアミンMEAの使用が好まれ、上記のような化合物の複数種を混合使用しても良い。吸収液の吸収剤濃度は、処理対象とするガスに含まれる二酸化炭素量や処理速度等に応じて適宜設定することができ、吸収液の流動性や消耗損失抑制などの点を考慮すると、概して、10~50質量程度の濃度が適用され、例えば、二酸化炭素含有量20程度のガスGの処理に対して、濃度30質量程度の吸収液が好適に使用される。ガスG及び吸収液の供給速度は、ガスに含まれる二酸化炭素量及び気液接触効率等に応じて、吸収が充分に進行するように適宜設定される。二酸化炭素を吸収した吸収液A1は、供給路16を通じてポンプ12の駆動力によって再生塔20に供給されるが、この間に、熱交換器24を流れる吸収液A1の圧力は背圧弁41によって増加し、150kPaG以上、好ましくは200kPaG以上、より好ましくは250kPaG以上の一定圧に調節される。熱交換器24を流れる吸収液A1の圧力は、再生塔20における再生条件を勘案して再生塔20内の圧力より高く設定される。但し、器機等の耐圧性を考慮して、900kPaG程度以下に設定するとよい。熱交換器24において、吸収液A1は、再生塔20から還流する吸収液A2と熱交換される。吸収液A1が加圧されるので、熱交換器24における吸収液A1の出口温度と吸収液A2の入口温度との差は10°C未満となるように構成可能であり、吸収液A1は、再生塔20での加熱温度に近い温度に昇温される。再生塔20における吸収液A2の加熱温度は、使用する吸収液組成や再生条件によって異なるが、概して100~130°C程度に設定され、これに基づけば、熱交換において吸収液A1の熱交換器出口温度は95~125°C程度に上昇させる。この時の吸収液A1は、昇温によって二酸化炭素を放出し易い状態となるが、加圧によってガスの発生は抑制される。沸点近辺の高温度で再生塔20に供給される吸収液A1は、背圧弁41を境として圧力が解放され、二酸化炭素を急速に放出しながら充填材21上へ流下する。更に、充填材21上での気液接触によって二酸化炭素の放出が促進されると共に、再生塔20底部での加熱によって更に昇温及び二酸化炭素の放出が進行する。底部に貯留される吸収液A2は、部分循環加熱によって沸点付近に加熱され、吸収液の沸点は組成吸収剤濃度及び再生塔20内の圧力に依存する。この際、吸収液から失う水の気化潜熱及び吸収液の顕熱の供給が必要であり、加圧によって気化を抑制すると、沸点上昇により顕熱が増加するので、これらのバランスを考慮して、再生塔20内を100kPaG程度に加圧し、吸収液は120~130°Cに加熱する条件設定を用いるとエネルギー効率上有効である。再生塔20内の加圧は、排気管34の出口に設けられる圧力調節弁29の制御によって調整可能である。再生塔20の上部の温度は、投入される吸収液A1の温度に近くなるため、凝縮部26を通過した回収ガスを冷却器27において冷却水により十分に冷却する。回収ガスCから凝縮する水分及び吸収剤は気液分離器28において回収ガスCから分離され、凝縮部26に供給することによって凝縮部26を冷却すると共に、再生塔20における吸収液の濃度上昇及び吸収剤の気化放散を抑制する。このようにして、吸収液は吸収塔10と再生塔20との間で循環して、吸収工程と再生工程とが交互に繰り返され、加圧によって熱交換における加熱温度が上昇したリッチ液の投入によって、再生塔におけるエネルギー効率が向上する。尚、図2の回収装置では、再生塔20の排気管34に圧力調節弁29が設けられ、必要に応じて再生塔20内を加圧して圧力を調節可能なように構成されているが、大気圧に設定する場合には省略して良い。又、吸収塔10内のガス圧力は大気圧に設定されているが、再生塔20と同様にして圧力調節弁を用いて圧力を調節可能に構成してもよく、吸収液10の二酸化炭素回収率を上げる必要がある場合には、常圧を超える120kPaG程度以下、好ましくは10~100kPaG程度の圧力範囲に調整するとよい。図3は、本発明の二酸化炭素の回収方法を実施する回収装置の他の実施形態を示す。回収装置2は、熱交換器24を流れる吸収液A1の加圧制御システムを変更したもので、供給路16において流量調節弁45’の設置位置を熱交換器24の出口側に変更し、退避路42において流量調節弁43の代わりに背圧弁46を用いている。図3の回収装置2において、ポンプ12の駆動力による吸収液A1の液圧は、背圧弁41及び背圧弁46によって調節され、供給路17の吸収液A1の流量は流量調節弁45’によって一定に維持されるので、余剰圧は、吸収液A1が背圧弁46及び退避路42を通じて還流することによって解放される。従って、圧力センサー44は、加圧制御に使用する必要はなく、監視又は確認のために利用すれば良い。この実施形態において、熱交換器24を流れる吸収液A1の圧力を流量調節弁45’の流量調節によって所定の圧力に保持可能な場合には、背圧弁41を省略することができる。上記において説明した点以外については図2の回収装置1と同様であるので、その説明は省略する。"