複数の羽根122、123を有するインペラ12と、前記複数の羽根を前記インペラの回転半径方向外側から覆うシュラウドハウジング11c、11xと、を備え、前記インペラは、前記羽根の前記回転半径方向外側の端部から、少なくとも回転進行方向Rに向けて伸びているフィン122b、123bを有している、遠心圧縮機2。前記フィンは、前記羽根の前記回転半径方向外側の端部を縁取るように全体に設けられている、請求項1に記載の遠心圧縮機。前記フィンの前記回転進行方向における長さは、前記羽根の前記回転半径方向外側の端部の各部分の厚みに比例している、請求項2に記載の遠心圧縮機。前記フィンは、前記羽根の前記回転半径方向外側の端部から、前記回転進行方向とは反対側に向けても伸びている、請求項1から3のいずれか1項に記載の遠心圧縮機。前記フィンは、前記インペラの前記複数の羽根の全てに設けられている、請求項1から4のいずれか1項に記載の遠心圧縮機。二酸化炭素が冷媒として用いられる、請求項1から5のいずれか1項に記載の遠心圧縮機。上記の遠心圧縮機では、インペラの羽根が、ハブからシュラウドハウジングの内壁の近くまで伸びて形成されているが、羽根とシュラウドハウジングの内壁とは接していない。このため、インペラを回転させた場合に、羽根の端部とシュラウドハウジングの内壁との間を、羽根の板厚方向に通過する漏れ流れが生じてしまう。上述のような、いわゆるオープンインペラに対して、インペラの吸入口と吐出口を除いて、羽根の外側の端部にカバーが固定されているいわゆるクローズドインペラを採用した場合には、上記漏れ流れを防止することができる。しかしながら、クローズドインペラを回転させる場合には、ハブと複数の羽根を一体に回転させるだけでなく、さらに、カバーも一体に回転させる必要が生じ、回転体の重量が増大してしまう。特に、インペラを高速回転させた場合であっても、羽根とカバーとが分解してしまわないように、互いに強固に固定される必要がある場合には、各部分の厚みを増して設計されるため、回転体の重量がよりいっそう増大してしまうことになる。本発明は、上述した点に鑑みてなされたものであり、本発明の課題は、回転体の重量の増大を抑制させつつ、漏れ流れを低減させることが可能な遠心圧縮機を提供することにある。本発明の第1観点に係る遠心圧縮機は、インペラおよびシュラウドハウジングを備えている。インペラは、複数の羽根を有している。シュラウドハウジングは、複数の羽根をインペラの回転半径方向外側から覆っている。インペラは、羽根の回転半径方向外側の端部から、少なくとも回転進行方向に向けて伸びているフィンを有している。なお、シュラウドハウジングは、インペラの回転半径方向外側から複数の羽根の全体を覆っている必要はなく、複数の羽根に対して、吸入口や吐出口に対応する部分を除くインペラの回転半径方向外側の一部を覆っていればよい。また、ここでの回転進行方向は、例えば、インペラの回転時における羽根に対する正圧側であってもよい。また、フィンは、インペラの羽根の全てに設けられている必要はなく、複数の羽根のいくつかのみに設けられていてもよい。この遠心圧縮機のインペラは、複数の羽根の回転半径方向外側の端部から、少なくとも回転進行方向に向けてフィンが伸びている。このため、インペラのうちシュラウドハウジングの内壁面に対向する部分は、羽根の端部の厚みだけでなく、さらに、回転進行方向に伸びたフィンの長さが加わっている。このため、インペラを回転させた場合に、シュラウドハウジングの内壁との間を通過する漏れ流れを低減させることができている。そして、このインペラは、羽根の端部から回転進行方向に伸びたフィンが設けられているだけであり、羽根の外側のカバーと一体に回転するクローズドインペラではないため、重量の増大を抑制することができている。このため、回転体の重量の増大を抑制させつつ、インペラの羽根とシュラウドハウジングとの間の漏れ流れを低減させることが可能になっている。本発明の第2観点に係る遠心圧縮機は、第1観点に係る遠心圧縮機において、フィンは、羽根の回転半径方向外側の端部を縁取るように全体に設けられている。この遠心圧縮機では、フィンが、羽根の回転半径方向外側の端部を縁取るように全体に設けられている。このため、フィンは、回転進行方向に伸びた部分が、流体の進行方向に沿って連なるように位置していることになる。これにより、インペラの羽根とシュラウドハウジングの内壁との間の漏れ流れを、流体の進行方向の全体に渡って低減させることが可能になっている。本発明の第3観点に係る遠心圧縮機は、第2観点に係る遠心圧縮機において、フィンの回転進行方向における長さは、羽根の回転半径方向外側の端部の各部分の厚みに比例している。なお、ここでの比例とは、実質的に比例の関係にあればよく、完全な比例関係に限定されるものではない。この遠心圧縮機では、流体の進行方向における上流側および下流側のいずれにおいても、羽根の回転半径方向外側の端部の厚みに比例してフィンが伸びている。このため、フィンは、インペラの羽根とシュラウドハウジングとの間の漏れ流れを低減させるために必要なだけ伸びており、不必要に長く伸びていない。これにより、羽根の端部同士がカバーで完全に接続されたクローズドインペラ程、回転体の重量が増大してしまうことを抑制できている。これにより、インペラの羽根とシュラウドハウジングとの間の漏れ流れを低減させる効果を維持したままで、回転体の重量をより小さくすることができる。本発明の第4観点に係る遠心圧縮機は、第1観点から第3観点のいずれかに係る遠心圧縮機において、フィンは、羽根の回転半径方向外側の端部から、回転進行方向とは反対側に向けても伸びている。なお、ここでの回転進行方向の反対側とは、例えば、インペラの回転時における羽根に対する負圧側であってもよい。この遠心圧縮機では、フィンは、複数の羽根の回転半径方向外側の端部から、回転進行方向とは反対側に向けても伸びている。このため、インペラのうちシュラウドハウジングの内壁面に対向する部分は、羽根の端部の厚みと回転進行方向に伸びたフィンの長さだけでなく、さらに回転進行方向と反対側に伸びたフィンの長さが加わっている。このため、インペラを回転させた場合に、シュラウドハウジングの内壁との間を通過する漏れ流れをより低減させることができる。本発明の第5観点に係る遠心圧縮機は、第1観点から第4観点のいずれかに係る遠心圧縮機において、フィンは、インペラの複数の羽根の全てに設けられている。この遠心圧縮機では、シュラウドハウジングの内壁との間を通過する漏れ流れをさらに低減させることができる。本発明の第6観点に係る遠心圧縮機は、第1観点から第5観点のいずれかに係る遠心圧縮機において、二酸化炭素が冷媒として用いられる。例えば、冷媒として二酸化炭素を使用するヒートポンプ装置において、遠心圧縮機を冷媒の圧縮機として使用する場合には、流体すなわち、二酸化炭素の動作圧力が高くなる。このため、インペラの羽根とシュラウドハウジングの内壁との間の漏れ流れがより生じやすくなってしまう。これに対して、この遠心圧縮機では、このように流体として二酸化炭素を用いる場合であっても、回転体の重量の増大を抑制させつつ、インペラの羽根とシュラウドハウジングとの間の漏れ流れを低減させるという効果を十分に得ることができるため、フロン等の動作圧力が低い流体を使用する場合に比べて、漏れ流れを低減するメリットが大きくなる。本発明の第1観点に係る遠心圧縮機では、回転体の重量の増大を抑制させつつ、インペラの羽根とシュラウドハウジングとの間の漏れ流れを低減させることが可能になっている。本発明の第2観点に係る遠心圧縮機では、インペラの羽根とシュラウドハウジングの内壁との間の漏れ流れを、流体の進行方向の全体に渡って低減させることが可能になっている。本発明の第3観点に係る遠心圧縮機では、インペラの羽根とシュラウドハウジングとの間の漏れ流れを低減させる効果を維持したままで、回転体の重量をより小さくすることができる。本発明の第4観点に係る遠心圧縮機では、インペラを回転させた場合に、シュラウドハウジングの内壁との間を通過する漏れ流れをより低減させることができる。本発明の第5観点に係る遠心圧縮機では、シュラウドハウジングの内壁との間を通過する漏れ流れをさらに低減させることができる。本発明の第6観点に係る遠心圧縮機では、フロン等の動作圧力が低い流体を使用する場合に比べて、漏れ流れを低減するメリットが大きくなる。以下、本発明に係る遠心圧縮機が採用されたヒートポンプ装置の一実施形態について、図面に基づいて説明する。1ヒートポンプ装置1の全体構成図1は、本発明に係る遠心圧縮機の一例である単段遠心圧縮機2が採用されたヒートポンプ装置1の概略構成図である。ヒートポンプ装置1は、蒸気圧縮式の冷凍サイクルによって、空調や冷温水の生成を行う装置である。ヒートポンプ装置1は、主として、単段遠心圧縮機2、四路切換弁15、熱源側熱交換器3、熱源側膨張機構4、冷却管9a、冷却管9b、利用側膨張機構8、および、利用側熱交換器5を有しており、これらの機器が接続されることによって冷媒回路を構成している。ここでは、冷媒として二酸化炭素が使用されている。単段遠心圧縮機2は、利用側熱交換器5から流れ出た冷媒を吸入側に導く吸入管6と、吐出側から熱源側熱交換器3の入口まで伸びている吐出管7と、に接続されており、吸入管6から低圧の冷媒を吸入して圧縮した後に吐出管7に高圧の冷媒を吐出する遠心圧縮機である。四路切換弁15は、吐出管7の単段遠心圧縮機2側とは反対側に設けられており、冷媒回路における冷媒流れを切り換えることで冷房運転と暖房運転との切り換えを行う。冷房運転時には、熱源側熱交換器3を冷媒の放熱器として機能させつつ、利用側熱交換器5を冷媒の蒸発器として機能させる。暖房運転時には、利用側熱交換器5を冷媒の放熱器として機能させつつ、熱源側熱交換器3を冷媒の蒸発器として機能させる。なお、熱源側熱交換器3および利用側熱交換器5は、冷媒の放熱器として機能する場合には、空調対象空間の空気を加熱する、および/または、水等の流体を加熱する。なお、熱源側熱交換器3および利用側熱交換器5は、冷媒の蒸発器として機能する場合には、空調対象空間の空気を冷却する、および/または、水等の流体を冷却する。冷却管9aは、膨張機構4によって減圧された後の低圧の冷媒を、冷媒回路から分岐させ、後述するモータケーシング51の内部空間まで導く配管である図2参照。また、冷却管9bは、このモータケーシング51の内部空間を通過した低圧の冷媒を吸入管6に導く配管である。これにより、モータケーシング51の内部空間の圧力は、冷凍サイクルにおける低圧になっており、この低圧の冷媒によって、ロータ53及びステータ54が冷却されるようになっている。熱源側膨張機構4および利用側膨張機構8は、それぞれ通過する冷媒の圧力を下げる機構である。このように、ヒートポンプ装置1は、冷媒として二酸化炭素を使用する蒸気圧縮式の冷凍サイクルによって、空調や冷温水の生成を行う装置であり、圧縮機として単段遠心圧縮機2を使用している。このため、冷媒としてフロン等を使用する場合に比べて、冷媒の動作圧力が高くなっている。例えば、冷媒としてフロンの一種であるR134aを使用する場合には、冷凍サイクルの低圧が約0.29MPa蒸発温度0°Cであり、冷凍サイクルの高圧が約0.77MPa凝縮温度30°Cである。これに対して、冷媒として二酸化炭素を使用する場合には、冷凍サイクルの低圧が約3.5MPa蒸発温度0°Cとなり、冷凍サイクルの高圧が約7.2MPa凝縮温度30°Cとなり、圧力差が大きくなるため、漏れ流れを防止させるメリットが大きくなっている。2単段遠心圧縮機の構成図2は、単段遠心圧縮機2の概略断面図である。図3は、図2のインペラ12の近傍を示す概略拡大断面図である。図4は、インペラの概略斜視図である。図5は、図3のH-H断面図である。ここで、インペラ12及び回転軸52の回転中心をO、回転軸線をO-Oとし、回転軸線O-Oに沿う方向を軸方向又は前後方向とする。なお、軸に近づく方向を径方向内側回転半径方向の内側とし、軸から遠ざかる方向を径方向外側回転半径方向の外側とする。単段遠心圧縮機2は、主として、モータ50と、圧縮機構10と、を有している。2-1モータ50モータ50は、圧縮機構10を駆動するモータであり、主として、モータケーシング51と、回転軸52と、ロータ53と、ステータ54とを有している。モータケーシング51の内部には、回転軸52、ロータ53及びステータ54を収容する空間が形成されている。回転軸52は、モータケーシング51に固定された第1ラジアル軸受55及び第2ラジアル軸受56によって回転自在に支持されている。回転軸52の軸方向一端図2における左端は、圧縮機構10側に突出している。回転軸52の軸方向他端図2における右端は、モータケーシング51に固定されるスラスト軸受57によって摺動可能に支持されている。ロータ53は、軸方向における第1ラジアル軸受55と第2ラジアル軸受56との間において、回転軸52と一体回転するように回転軸52に軸支されている。ステータ54は、ロータ53の外周を囲むように設けられており、モータケーシング51に回転不能に支持されている。2-2圧縮機構10圧縮機構10は、単段の遠心式の圧縮機構である。圧縮機構10は、主として、圧縮機構ケーシング11と、インペラ12とを有している。圧縮機構ケーシング11圧縮機構ケーシング11には、主として、吸込口11aと、吐出口11bと、シュラウドハウジング11cとが形成されている。吸込口11aは、圧縮機構ケーシング11の軸方向一端図2における左端に向かって開口しており、吸入管6に接続されている。吐出口11bは、圧縮機構ケーシング11の周方向外端図2における上端に向かって開口しており、吐出管7に接続されている。シュラウドハウジング11cは、図3の部分拡大断面図に示すように、インペラ12を回転自在に収容しており、主として、前面壁11xと、外周壁11yと、シールプレートとしての背面壁11zとによって形成されている。前面壁11xは、背面側でかつ径方向内側に向かって膨出しており、吸込口11aの後ろ側と吐出口11bの内側とをなだらかに繋いでいる、回転軸を中心とする環状の膨出面である。外周壁11yは、吐出口11bの内側から軸方向後方に向けて伸びている、円筒形状面である。シールプレート11zは、回転軸52の外周面近傍を内周端面として径方向外側に広がった円盤形状に形成されている。インペラ12インペラ12は、主として、ハブ121と、ハブ121の前面側でかつ径方向外側に配置された複数の羽根122、123を有しており、ハブ121の前後方向に延びる回転軸52を軸心として回転する。ハブ121は、その前方から後方に向けて拡径する略円錐形状を有しており、回転軸52と一体回転するように回転軸52に軸支されている。なお、このハブ121は、軽量化の観点から、軸周辺部分や外縁部分を除く内側が中空となっていることが好ましい。ハブ121の後方は、径方向に広がった円形状平面であるハブ背面121zが形成されており、シュラウドハウジング11cのシールプレート11zと対向している。ハブ121の前方は、径方向に広がっており、ハブ背面121zよりも半径が小さい円形状平面であるハブ前面121wが形成されており、吸入側を向いている。ハブ121の径方向外側端部は、軸方向と中心軸が共通となっており、半径がハブ背面121zと同等であるハブ円筒形状面121yが形成されており、シュラウドハウジング11cの外周壁11yと対向している。ハブ121の前方でかつ径方向外側には、後方でかつ径方向内側に向けてなだらかに窪んでおり、ハブ前面121wの径方向外周縁からハブ円筒形状面121yの前縁までをなだらかに繋ぐ拡径湾曲面121xが形成されている。なお、インペラ12の拡径湾曲面121xと、シュラウドハウジング11cの前面壁11xと、の最短距離は、前方吸入側において最も長く、冷媒流れ方向に進むにつれて短くなり、径方向外側端部吐出側において最も短くなるように形成されている。インペラ12の拡径湾曲面121xには、大羽根122と小羽根123とが、周方向に交互に並んで、面同士が概ね等間隔になるように設けられている。これらの大羽根122および小羽根123は、いずれも、インペラ12の拡径湾曲面121xからシュラウドハウジング11cの前面壁11xの近傍まで伸びている。また、大羽根122および小羽根123は、いずれも、前面視において左巻となるように螺旋状に伸びることにより、いわゆる後ろ向き羽根を構成している。すなわち、大羽根122および小羽根123は、ハブ前面121w側からハブ背面121z側に向かうにつれて、径方向に拡大しながら、左に旋回するように伸びている。さらに、大羽根122および小羽根123の前面側端部の長手方向と、径方向外側端部の長手方向とは、互いにねじれの関係にある。このねじれの形状は、大羽根122および小羽根123の根元とは反対側シュラウドハウジング11cの前面壁11側が、ハブ前面121w側からハブ背面121z側に向かうにつれて、左巻きに旋回するようにして形成されている。なお、各大羽根122は、それぞれ、インペラ12の拡径湾曲面121xの前方端部から、径方向外側端部がハブ背面121zの径方向外側端部と共通する位置まで伸びている。これに対して、各小羽根123は、各大羽根122の間に配置されており、軸方向においてハブ前面121wとハブ背面121zとの中間程度の位置から後方に向けて、径方向外側端部がハブ背面121zの径方向外側端部と共通する位置まで伸びている。このインペラ12は、モータ50が駆動することで、前面視において右回転図4において矢印で示す回転進行方向Rすることにより、二酸化炭素冷媒を吸入管6から吸入し、圧縮して高圧とした後、吐出管7に向けて吐出する。この際、各大羽根122および小羽根123の前方でかつ径方向外側の部分は、インペラ12が回転することにより、シュラウドハウジング11cの前面壁11xの内側近傍を沿うように移動する。これにより、二酸化炭素冷媒の流速が増した状態で吐出され、デフューザにおいて速度エネルギが圧力のエネルギに変換されることにより高圧冷媒となる。3インペラの大羽根122および小羽根123の詳細形状インペラ12の大羽根122および小羽根123は、図4および図5に示すように、いずれも、前方でかつ径方向外側の端部から、回転進行方向R側に伸びだしたフィンを有している。以下、大羽根122および小羽根123に分けて、それぞれ説明する。大羽根122は、大羽根プレート部分122aと、フィン122bと、を有している。大羽根プレート部分122aは、インペラ12の拡径湾曲面121xに対して略垂直で、かつ、シュラウドハウジング11cの前面壁11xに対しても略垂直に伸びた面部材を構成している。この大羽根プレート部分122aは、図4に示すように、対向面122axと、径方向外縁端面122ayと、を有している。対向面122axは、前方でかつ径方向外側を法線方向とし、シュラウドハウジング11cの前面壁11xと略面平行に対向している。径方向外縁端面122ayは、吐出管7側に通じる径方向外側を法線方向としている。フィン122bは、大羽根プレート部分122aの前方でかつ径方向外側端部の回転進行方向R側の側方から、略垂直に回転進行方向R側に板厚と同程度だけ板厚に比例する長さだけ伸びている。このフィン122bは、図4に示すように、大羽根プレート部分122aの前方から径方向外側端部にわたって全体に設けられており、対向面122bxと、径方向外縁端面122byと、を有している。対向面122bxは、対向面122axと連なった面であり、前方でかつ径方向外側を法線方向とし、シュラウドハウジング11cの前面壁11xと略面平行に対向している。径方向外縁端面122byは、径方向外縁端面122ayと連なった面であり、吐出管7側に通じる径方向外側を法線方向としている。小羽根123は、小羽根プレート部分123aと、フィン123bと、を有している。小羽根プレート部分123aは、大羽根プレート部分122aと同様に、インペラ12の拡径湾曲面121xに対して略垂直で、かつ、シュラウドハウジング11cの前面壁11xに対しても略垂直に伸びた面部材を構成している。この小羽根プレート部分123aは、図4に示すように、対向面123axと、径方向外縁端面123ayと、を有している。対向面123axは、前方でかつ径方向外側を法線方向とし、シュラウドハウジング11cの前面壁11xと略面平行に対向している。径方向外縁端面123ayは、吐出管7側に通じる径方向外側を法線方向としている。フィン123bは、小羽根プレート部分123aの前方でかつ径方向外側端部の回転進行方向R側の側方から、略垂直に回転進行方向R側に板厚と同程度だけ板厚に比例する長さだけ伸びている。このフィン123bは、図4に示すように、小羽根プレート部分123aの前方から径方向外側端部にわたって全体に設けられており、対向面123bxと、径方向外縁端面123byと、を有している。対向面123bxは、対向面123axと連なった面であり、前方でかつ径方向外側を法線方向とし、シュラウドハウジング11cの前面壁11xと略面平行に対向している。径方向外縁端面123byは、径方向外縁端面123ayと連なった面であり、吐出管7側に通じる径方向外側を法線方向としている。4特徴上記実施形態の単段遠心圧縮機2では、図4に示すように、大羽根122もしくは小羽根123が、大羽根プレート部分122aや小羽根プレート部分123aだけでなく、さらに、フィン122b、123bが設けられている。このため、インペラ12の大羽根122のうちのシュラウドハウジング11cの前面壁11xと対向する部分について、大羽根プレート部分122aの対向面122axだけでなく、さらに、フィン122bの対向面122bxの分を加えて、回転進行方向Rに長くすることができている。小羽根123についても同様に、小羽根123のうちのシュラウドハウジング11cの前面壁11xと対向する部分について、小羽根プレート部分123aの対向面123axだけでなく、さらに、フィン123bの対向面123bxの分を加えて、回転進行方向Rに長くすることができている。ここで、ナビエストークスの方程式を解いた場合に、平行な平板間のクエット流れインペラ12の大羽根122、小羽根123の各対向面122ax、122bx、123ax、123bxと、対向するシュラウドハウジング11cの前面壁11xと、の間において冷媒が回転進行方向Rに逆行する漏れ流れに相当は、漏れ流れ方向の長さと漏れ流れの流量が反比例の関係にある。具体的には、以下の数1で示す関係にある。このため、対向する面同士の漏れ流れの方向における長さ隙間の長さが長ければ長いほど、漏れ流れの流量を低減させることが可能になる。このため、インペラ12が回転する際に、シュラウドハウジング11cの前面壁11xと、インペラ12の大羽根122または小羽根123との径方向における隙間を通じて、回転進行方向Rに逆行するようにして冷媒が流れる漏れ流れを低減することができている。また、このインペラ12のフィン122b、123bは、大羽根122、小羽根123の端部から回転進行方向Rに向けて僅かに伸びているだけであるため、大羽根や小羽根の外側がカバー部材で一体固定されて覆われているクローズドインペラではないオープンインペラである。このため、クローズドインペラのカバーが設けられていない分、重量を低減させることができるとともに、インペラの羽根とカバーとの強度を確保する必要もなくそのために板厚を増大させる必要も無く、回転体の重量を軽量化させることができている。以上により、インペラ12の重量を小さく抑えつつ、冷媒の漏れ流れを低減させることができている。また、特に、二酸化炭素を冷媒として使用することで、フロン等を使用する場合よりも動作圧力が高い冷凍サイクルが行われる場合であっても漏れ流れが増大しやすい作動冷媒を用いた場合であってもその漏れ流れを低減させることが可能になっている。5他の実施形態5-1上記実施形態では、フィン122b、123bを回転進行方向R側にのみ設けた場合を例に挙げて説明した。しかし、本発明はこれに限られず、例えば、図6に示すように、回転進行方向Rとは反対側に伸びたフィン222cをさらに有する大羽根222および/またはフィン223cをさらに有する小羽根223が設けられた圧縮機構210であってもよい。なお、他の部材については、上記実施形態と同様である。この場合には、フィン222cの対向面222cxの分だけフィン223cの対向面223cxの分だけ、シュラウドハウジング11cの前面壁11xと対向する面の回転進行方向の長さをさらに増大させることができる。これにより、フィン222c、223cの分だけインペラの重量が増大するが、漏れ流れをより効果的に抑制させることができる。5-2上記実施形態では、フィン122b、123bが方形である場合を例に挙げて説明した。しかし、本発明はこれに限られず、例えば、図7に示すように、回転進行方向R側の面が回転進行方向Rとは反対側であって径方向外側に向けて窪んだ形状のフィン322bを有する大羽根322および/またはフィン323bを有する小羽根323が設けられた圧縮機構310であってもよい。ここで、フィン322bは、上記実施形態と同様に対向面322bxを有しているフィン323bは対向面323bxを有している。なお、他の部材については、上記実施形態と同様である。この形状によると、成型が多少困難になるが、インペラをさらに軽量化しつつ、漏れ流れを抑制することが可能になる。5-3上記実施形態では、フィン122b、123bが方形である場合を例に挙げて説明した。しかし、本発明はこれに限られず、例えば、図8に示すように、回転進行方向R側の面が回転進行方向Rに対して傾斜した形状のフィン422bを有する大羽根422および/またはフィン423bを有する小羽根423が設けられた圧縮機構410であってもよい。ここで、フィン422bは、上記実施形態と同様に対向面422bxを有しているフィン423bは対向面423bxを有している。なお、他の部材については、上記実施形態と同様である。この形状によると、成型の困難性を抑えつつ、インペラをさらに軽量化しつつ、漏れ流れを抑制することが可能になる。5-4上記実施形態では、フィン122bの対向面122bxおよびフィン123bの対向面123bxが連なった平面である場合を例に挙げて説明した。しかし、本発明はこれに限られるものではなく、例えば、図9に示すように、大羽根プレート部分522aとフィン522bを有する大羽根522および/または小羽根プレート523aとフィン523bを有する小羽根523が設けられた圧縮機構510であってもよい。ここで、大羽根プレート部分522aの対向面522axとフィン522bxとは、対向しているシュラウドハウジング11cの前面壁11xの曲面図9の断面における円弧に沿うような円弧形状となるように曲面を構成していてもよい。なお、小羽根プレート523aの対向面523axとフィン523bの対向面523bxとについても同様に、曲面を構成していてもよい。なお、他の部材については、上記実施形態と同様である。この形状によると、漏れ流れをより抑制することが可能になる。5-5上記実施形態では、大羽根122および小羽根123が、いずれも、前面視において左巻となるように螺旋状に伸びることにより、いわゆる後ろ向き羽根を構成している場合を例に挙げて説明した。しかし、本発明はこれに限られるものではなく、フィンは、例えば、いわゆる前向き羽根や径向き羽根を構成していてもよい。この場合であっても、上記実施形態と同様の漏れ流れ抑制効果を得ることができる。5-6上記実施形態では、大羽根プレート部分122aおよび小羽根プレート部分123aについて、インペラ12の拡径湾曲面121xに対して略垂直に設けられている場合を例に挙げて説明した。しかし、本発明はこれに限られるものではなく、大羽根プレート部分もしくは小羽根プレート部分またはこれらの両方が、インペラの拡径湾曲面に対して垂直ではなく、回転進行方向Rもしくは回転進行方向Rとは反対側に傾斜して設けられていてもよい。この場合であっても、上記実施形態と同様の漏れ流れ抑制効果を得ることができる。5-7上記実施形態では、大羽根122および小羽根123のいずれにおいてもフィン122b、123bが設けられている場合を例に挙げて説明した。しかし、本発明はこれに限られるものではなく、フィンは、例えば、大羽根122のみ、もしくは、小羽根123のみに設けられていてもよい。さらには、全ての大羽根122のうちのいくつかと、全ての小羽根123のうちのいくつかと、にそれぞれフィンが設けられていてもよい。なお、インペラ12の小羽根123が全て大羽根122であってもよい。また、これらの羽根の枚数は特に限定されない。5-8上記実施形態では、大羽根122および小羽根123の前方でかつ径方向外側を縁取るようにフィンが形成されている場合を例に挙げて説明した。しかし、本発明は上記実施形態のように全体を縁取るようにフィンが設けられているものに限られない。漏れ流れを抑制させる効果は多少低下するが、全体の重量を軽量化させることができるという観点から、例えば、フィンは、大羽根122および/または小羽根123の前方のみ、後方のみ、もしくは、中央近傍のみに設けられていてもよい。また、羽根毎大羽根122毎および/または小羽根123毎に、フィンが設けられている位置が異なるものであってもよい。なお、以上のように、部分的にフィンを形成させる場合には、吐出側の流路を狭めてしまうことを防止するために、吸入側にのみフィンを設けるようにしてもよい。5-9上記実施形態では、単段遠心圧縮機2を例に挙げて説明した。しかし、本発明はこれに限られるものではなく、例えば、上記実施形態の遠心圧縮機を、互いに直列および/または並列に複数段接続させて冷媒回路を構成してもよい。5-10上記実施形態および他の実施形態5-1から5-9において記載した事項を、適宜組み合わせ遠心圧縮機についても、本発明に含まれる。例えば、他の実施形態5-1で述べた回転進行方向R側だけでなく回転進行方向Rとは反対側にもフィンが設けられた態様において、その回転進行方向両側のフィンの形状に、他の実施形態5-2、5-3、5-4において述べた形状を採用したものも当然に本発明に含まれる。さらに、回転進行方向両側にフィンが形成されている態様において、そのフィンの具体的な形状は、対称性を有しているものに限られず、例えば、回転進行方向Rのフィンにおいて上記実施形態および他の実施形態で述べたフィンの形状のいずれかを採用し、回転進行方向Rの反対側のフィンにおいて上記実施形態および他の実施形態で述べたフィンの形状のうち回転進行方向Rのフィンとは異なる形状のフィンを採用したものについても、当然に本発明に含まれる。