"燃焼ガス生成帯域と反応帯域及び反応停止帯域を同軸上に連設した反応装置を用い、燃焼ガス生成帯域で燃料炭化水素の燃焼により高温燃焼ガスを生成させ、続いて反応帯域で前記高温燃焼ガス流中に複数の原料導入装置から原料炭化水素を噴霧導入し、不完全燃焼又は熱分解反応により前記原料炭化水素から転化したカーボンブラックを含む反応ガス流となし、次いで反応停止帯域において急冷媒体の導入により前記反応ガス流を反応停止温度まで冷却して反応を終結させるカーボンブラックの製造方法であって、前記複数の原料導入装置の少なくとも一つについて、反応装置内での燃焼ガスの流れに垂直な面における原料噴霧角度Aを、360°/3n≦A≦360°/nn:原料炭化水素噴霧平面での原料噴霧装置の本数の範囲とし、かつ反応装置内での燃焼ガス流れ方向の原料噴霧角度Bを15°以下とすると共に、前記原料炭化水素が前記高温燃焼ガス流中に導入されてから急冷媒体が導入されるまでの滞留時間をt1秒、急冷媒体が導入される直前の反応温度をT1°C、急冷媒体が導入されてから前記反応停止帯域通過までの反応ガス流の滞留時間をt2秒、反応停止帯域で反応ガス流を急冷して反応を終結する直前の反応温度反応継続兼冷却室の下流端空間での温度をT2°Cとして、下記1式及び2式を満たすように制御することを特徴とするカーボンブラックの製造方法。13.50≦α≦10.002-0.5×α45.0≦β≦50.0式中、α=t1×T1、β=t2×T2請求項1記載の製造方法により得られるカーボンブラック。本発明は、耐摩耗性と低発熱性と切断時伸び特性を同時に満足する、特にタイヤトレッドゴム配合用として好適なカーボンブラックの製造方法、及び、この製造方法により得られるカーボンブラックの提供を目的とする。上記課題は、次の1~2の発明によって解決される。1燃焼ガス生成帯域と反応帯域及び反応停止帯域を同軸上に連設した反応装置を用い、燃焼ガス生成帯域で燃料炭化水素の燃焼により高温燃焼ガスを生成させ、続いて反応帯域で前記高温燃焼ガス流中に複数の原料導入装置から原料炭化水素を噴霧導入し、不完全燃焼又は熱分解反応により前記原料炭化水素から転化したカーボンブラックを含む反応ガス流となし、次いで反応停止帯域において急冷媒体の導入により前記反応ガス流を反応停止温度まで冷却して反応を終結させるカーボンブラックの製造方法であって、前記複数の原料導入装置の少なくとも一つについて、反応装置内での燃焼ガスの流れに垂直な面における原料噴霧角度Aを、360°/3n≦A≦360°/nn:原料炭化水素噴霧平面での原料噴霧装置の本数の範囲とし、かつ反応装置内での燃焼ガス流れ方向の原料噴霧角度Bを15°以下とすると共に、前記原料炭化水素が前記高温燃焼ガス流中に導入されてから急冷媒体が導入されるまでの滞留時間をt1秒、急冷媒体が導入される直前の反応温度をT1°C、急冷媒体が導入されてから前記反応停止帯域通過までの反応ガス流の滞留時間をt2秒、反応停止帯域で反応ガス流を急冷して反応を終結する直前の反応温度反応継続兼冷却室の下流端空間での温度をT2°Cとして、下記1式、及び2式を満たすように制御することを特徴とするカーボンブラックの製造方法。13.50≦α≦10.002-0.5×α45.0≦β≦50.0式中、α=t1×T1、β=t2×T221記載の製造方法により得られるカーボンブラック。本発明によれば、耐摩耗性と低発熱性と切断時伸び特性を同時に満足する、特にタイヤトレッドゴム配合用として好適なカーボンブラックの製造方法、及びこの製造方法により得られるカーボンブラックを提供できる。また、本発明では従来技術のような特殊な構造の反応装置を用いる必要もない。以下、実施例及び比較例を示して本発明を更に具体的に説明するが、これらの実施例により本発明の範囲が限定されるものではない。実施例1~6、比較例1~9図1~図5に示すカーボンブラック反応装置1を用いて、実施例及び比較例のカーボンブラックを下記の要領で製造した。可燃性流体導入室2内径450mmφ、長さ400mmの内部に整流板5を有する酸素含有ガス導入用円筒4内径250mmφ、長さ300mmと燃料炭化水素噴霧装置導入管6を備え、円筒の下流側が収れん室7上流端内径370mmφ、下流端内径80mmφ、収れん角度5.3°となり、かつ収れん室7の下流側には図2に8B平面で例示した4つ又は8つの原料炭化水素噴霧装置8B-1~4又は8B-1~8を同一平面上に設置した4つの別個の平面を形成する原料炭化水素噴霧平面8A~8Dを含む原料炭化水素導入室9を有し、この下流側は急冷媒体圧入噴霧手段を200mm間隔で25ヶ所備えた反応継続兼冷却室10内径140mmφ、長さ6500mmからなる、全体が耐火物で覆われたカーボンブラック反応装置1を用いた。急冷媒体圧入噴霧手段としては、図5に示す急冷媒体圧入噴霧ノズルを用いた。なお、実施例1~4及び比較例1~8では、前記図2ロに示す原料炭化水素噴霧装置が8つの装置を用い、実施例5~6及び比較例9~10では、前記図2イに示す原料炭化水素噴霧装置が4つの装置を用いた。また、本実施例では、最も好ましい態様として、4つ又は8つの原料炭化水素噴霧装置の全てを制御した例を示したが、これらの複数の原料炭化水素噴霧装置の少なくとも一つを制御すれば、場の均一性が上がるので、本発明の効果は得られる。燃料には比重0.862215°C/4°CのA重油を用い、原料炭化水素としては表1に示した性状の重質油を使用した。なお、0.862215°C/4°Cは、15°CのときのA重油の質量と、4°Cの水の質量との比が0.8622となることを意味しており、原料炭化水素の場合も同様である。上記カーボンブラック反応装置1を用い、表2~表3の各実施例及び比較例の欄に示す条件となるように制御してカーボンブラックを製造した。温度T1は、空気導入量と燃料導入量を変えることにより制御し、温度T2は、急冷媒体水の導入量を変えることにより制御した。実施例及び比較例の各カーボンブラックの物理化学的特性等を表4~表5に示す。上記表4~表5に示した各特性は、下記の方法により測定したものである。124M4DBP吸収量JISK6217-4:2008に記載の方法で測定。カーボンブラック100g当たりに吸収されるジブチルフタレートDBPのmLで表示される。2CTAB吸着比表面積JISK6217-3:2001に記載の方法で測定。単位重量当たりの比表面積m2/gで表示される。3遠心沈降分析によるカーボンブラック凝集体径分布分析法JISK6217-6:2008記載の方法にしたがって遠心沈降法を用いて測定し、得られたデータから以下の物性を導出した。iDst上記方法で得られた凝集体分布曲線において、その最多頻度を与える凝集体直径。iiΔD50上記方法で得られた凝集体分布曲線において、その頻度が最大点の半分の高さの時の分布の幅。iiiΔD50/Dst凝集体径の分布を評価する指標。数字が小さいほど、凝集体径の分布が均一であると見做すことが出来る。ivDw/Dn上記方法で得られた重量平均粒子凝集体径Dwと数平均粒子凝集体径Dnの比率。多分散度指数とも呼ばれ、数字が大きい程、径の分布の始点終点間が幅広い。本特性に対しては、特に大きい側の凝集体径の多寡が指数に影響を与える。4トルエン着色透過度JISK6218-4:2011記載の方法で測定した。純粋なトルエンの透過率を100としたときの処理液の透過率で表示される。数字が大きいほど、トルエン汚染度が小さい、即ち未分解芳香族炭化水素成分が少ないことを意味する。5水素放出率次のa~cの操作により得られる。aカーボンブラック試料を105°Cの恒温乾燥機中で1時間乾燥し、デシケータ中で室温まで冷却する。b試料約10mgを精秤し、スズ製のチューブ状サンプル容器に入れて圧着密栓する。c水素分析装置堀場製作所製EMGA621Wを用い、アルゴン気流下、2000°Cで15分間加熱したときの水素ガス発生量を測定し、その質量分率を求める。実施例及び比較例の各カーボンブラックの性能を評価するため、表6に示した配合割合でゴム組成物を調製し、その特性試験を行った。結果を表7~表8に示す。なお、各ゴム特性の性能は、比較例1を対照標準特性値100としたときの指数で表した。表中の略号の詳細は以下のとおりである。RSS♯1:RibbedSmokedSheet1号MBTS:2,2′-ジベンゾチアジルジスルフィドIPPD:N-イソプロピル-N-フェニル-P-フェニレンジアミンゴム特性は次のようにして測定した。1ゴム配合方法表6に示す配合割合のゴム組成物をバンバリーミキサーを用いて混練し、さらに加圧型加硫装置を用いて145°Cで30分間加硫し加硫ゴムを得た。2ランボーン耐摩耗指数評価JISK6264-2:2005に記載の方法により、ランボーン摩耗試験器を用いて摩耗損失量を測定し、次式により耐摩耗性指数を算出した。なお、数値が大きいほど、耐摩耗性に優れる。耐摩耗指数=S/T×100式中、Sは比較基準比較例1試験片の摩耗損失量、Tは各ゴム試験片の摩耗損失量3反発弾性指数評価JISK6255:1996に記載の方法により反発弾性を測定した。指数値が大きい程、反発弾性が高く、低発熱性に優れる。4切断時伸びEbJISK6251:2010加硫ゴム及び熱可塑性ゴム-引張特性の求め方に記載された方法により実施した。試験片はダンベル状3号形を用い、測定温度25°C、引張速度500mm/minで測定し、切断時伸びEbを15.1項記載の式3を用いて算出した。指数値が大きい程、伸びが高く、耐疲労性、耐ティアー性に優れる。表4と表5に示した物理化学特性、及び表7と表8に示したゴム特性の結果から、本発明のカーボンブラック製造方法の効果利点を説明する。比較例1、9は、噴霧角度Aが関係式の下限を下回った例であり、反応場の不均一性から凝集体分布ΔD50及びΔD50/Dstが広くなっている。比較例2、10は、噴霧角度Aが関係式の上限を上回った例であり、噴霧領域の過度な重複によって原料に不均一な衝突が発生し、ΔD50/Dstに加えてDw/Dnも広くなっているため、ゴム組成物の物性全般に低下傾向が見られる。また、未分解原料が反応炉内壁に付着しやすい為にコークスが多く発生し、生産安定性に悪影響を及ぼす。比較例3は、αが下限の3.5を下回った例であり、十分な熱履歴が与えられなかったため未分解の芳香族炭化水素が多く見られ、トルエン着色透過度が90以下となっている。また、水素放出率も高く、その影響で伸び特性が低下している。比較例4、5は、βが下限の-0.5×α45.0を充たしていない例であり、比較例3と同様に、十分な熱履歴が与えられなかった例であるが、βは反応後期の熱履歴であることからトルエン着色透過度が85以下となっており、伸び特性だけでなく補強性にも悪影響を及ぼし、耐摩耗、反発弾性においても低下が見られる。比較例6は、αが上限の10を上回った例であり、十分に熱履歴が与えられているので未分解芳香族炭化水素量が減少し、トルエン着色透過度も高い値であるが、半面、水素放出率の低下を招き、反発弾性が大きく低下している。また、過剰な熱暴露の為に凝集体成長反応の不均一化も招き、Dw/Dn1.451から分かるように極めて大きな径の凝集体生成制御が成されておらず、耐摩耗性においても極端な低下が見られる。比較例7は、βが上限の50.0を上回った例であるが、これも比較例6と同様に過剰な熱暴露の影響で低位な水素放出率、及び高めのDw/Dnを示しており、比較例6よりも高い値ではあるが、同様に反発弾性及び耐摩耗性の低下が見られる。比較例8は、Bが上限の15°を上回った例であるが、反応炉流れ方向の均一性が失われるため、24M4DBPが若干低めになり、かつ凝集体分布ΔD50及びΔD50/Dstも広くなっている。一方、実施例1~6のカーボンブラックは、比較例のカーボンブラックと比べていずれも非常に良好なバランスで耐摩耗性、低発熱性及び切断時伸び特性を有していることが判る。本発明は特にカーボンブラック粒子径に依らずに補強物性を向上している為、カーボンブラックの様々なグレードに転用することが可能であり、粒子径制御による更なる補強効果向上を図ることも可能である。また、本発明は上記のように凝集体径分布の制御に際して反応装置径に依存しない。その為、反応装置への負荷低減による長寿命化、生産量の増大化等の効果が得られ、コスト的に非常に優位である他、敢えて反応装置狭小化を行うことにより更なる改良の余地を含ませる等、多用途への展開を可能とする技術である。"