"その内部に軸方向に延びて冷媒が流通する第1冷媒流路と、前記第1冷媒流路とその外面とを連通する第2冷媒流路とを有するロータシャフトと、積層鋼板からなり、前記ロータシャフトの外面に固定されるロータコアと、前記ロータコアに固定された永久磁石と、を含むロータと、前記永久磁石の近傍に配置され、前記ロータコアを軸方向に貫通する第3冷媒流路と、前記ロータに設けられ、前記第2冷媒流路と前記第3冷媒流路とを連通する第4冷媒流路と、前記第2冷媒流路と、前記第4冷媒流路との間に配置され、前記第2冷媒流路と前記第4冷媒流路とを開閉する冷媒流路開閉機構と、を備える永久磁石型モータであって、前記冷媒流路開閉機構は、前記ロータの回転数が第1の所定値以下の場合には前記第2冷媒流路を閉とし、前記ロータの回転数が前記第1の所定値よりも大きい第2の所定値以上の場合には、前記第4冷媒流路を閉とし、前記ロータの回転数が前記第1の所定値を超えて第2の所定値未満の場合には、前記第2冷媒流路と前記第4冷媒流路の両方を開とすること、を特徴とする永久磁石型モータ。請求項1に記載の永久磁石型モータであって、前記冷媒流路開閉機構は、前記第2冷媒流路の開度の増減と前記第4冷媒流路の開度の増減とが反対となるように前記第2冷媒流路と前記第4冷媒流路の開度を変化させること、を特徴とする永久磁石型モータ。請求項1または2に記載の永久磁石型モータであって、前記ロータシャフトは、その外面と前記第1冷媒流路との間を貫通するガイド孔を有し、前記冷媒流路開閉機構は、前記第2冷媒流路を塞ぐ第1弁体部と、前記第4冷媒流路を塞ぐ第2弁体部と、前記第1冷媒流路の冷媒圧力を受圧する受圧部とを含み、前記ガイド孔によってガイドされて半径方向に移動する弁部材と、前記弁部材を前記第1冷媒流路に向かって半径方向に付勢する弾性部材と、を備えること、を特徴とする永久磁石型モータ。請求項3に記載の永久磁石型モータであって、前記弁部材の前記第1弁体部が前記第2冷媒流路を塞いだ際に、前記受圧部の冷媒圧力を受ける面が前記第1冷媒流路の表面よりも半径方向外側に位置していること、を特徴とする永久磁石型モータ。請求項3または4に記載の永久磁石型モータであって、前記ガイド孔の前記第1冷媒流路表面の開口周縁は、前記第1冷媒流路表面から半径方向外側に向かって凹んでいること、を特徴とする永久磁石型モータ。請求項1から5のいずれか1項に記載の永久磁石型モータであって、前記第4冷媒流路は、前記ロータコアの内部に設けられ、半径方向に延びる流路であること、を特徴とする永久磁石型モータ。請求項1から5のいずれか1項に記載の永久磁石型モータであって、前記第4冷媒流路は、前記ロータコアの外部に設けられ、半径方向に延びる流路であること、を特徴とする永久磁石型モータ。ところで、パルス制御によって制御する永久磁石型モータを電動車両の駆動源として用いる場合、出力や車両の運転状態に応じてパルス制御の方式がPWM制御、過変調制御、矩形波制御の間で変化する。このため、モータの回転数が中間程度の回転数領域において、永久磁石の温度が高くなり、ロータの回転数が低回転数領域や高回転数領域では、あまり永久磁石の温度が高くならない傾向がある。しかし、特許文献1,2に記載された従来技術では、ロータの回転数が高回転領域にある場合、または、ロータの回転数が低回転領域にある場合のいずれか一方においてのみ冷媒流量を低減することができるのみで、永久磁石の温度が高くなる中程度の回転数領域において冷媒の流量を増加させ、それ以外の回転数領域では冷媒の流量を低減することは困難で、冷却系統を含む永久磁石型モータのシステム効率の向上には限度があった。また、特許文献1,2に記載された従来技術は、いずれも部材質量に掛かる遠心力と拮抗する弾性材料の反力によって冷媒流路の開閉を行うため、部材の形状、質量重量が精度よく管理されていない場合には、冷媒流量がばらついてしまい、冷媒流量が過剰となってモータの運転効率が低下したり、冷媒流量が不足して永久磁石の温度が高くなり、ロータのトルク損失が増加したりするという問題があった。更に、流量のばらつきを考慮して冷媒供給ホンプを大きくすることが必要となる場合があり、この場合には、さらに永久磁石型モータのシステム効率が低下してしまうという問題があった。本発明は、永久磁石型モータのシステム効率を向上させることを目的とする。本発明の永久磁石型モータは、その内部に軸方向に延びて冷媒が流通する第1冷媒流路と、前記第1冷媒流路とその外面とを連通する第2冷媒流路とを有するロータシャフトと、積層鋼板からなり、前記ロータシャフトの外面に固定されるロータコアと、前記ロータコアに固定された永久磁石と、を含むロータと、前記永久磁石の近傍に配置され、前記ロータコアを軸方向に貫通する第3冷媒流路と、前記ロータに設けられ、前記第2冷媒流路と前記第3冷媒流路とを連通する第4冷媒流路と、前記第2冷媒流路と、前記第4冷媒流路との間に配置され、前記第2冷媒流路と前記第4冷媒流路とを開閉する冷媒流路開閉機構と、を備える永久磁石型モータであって、前記冷媒流路開閉機構は、前記ロータの回転数が第1の所定値以下の場合には前記第2冷媒流路を閉とし、前記ロータの回転数が前記第1の所定値よりも大きい第2の所定値以上の場合には、前記第4冷媒流路を閉とし、前記ロータの回転数が前記第1の所定値を超えて第2の所定値未満の場合には、前記第2冷媒流路と前記第4冷媒流路の両方を開とすること、を特徴とする。本発明の永久磁石型モータにおいて、前記冷媒流路開閉機構は、前記第2冷媒流路の開度の増減と前記第4冷媒流路の開度の増減とが反対となるように前記第2冷媒流路と前記第4冷媒流路の開度を変化させること、としても好適である。本発明の永久磁石型モータにおいて、前記ロータシャフトは、その外面と前記第1冷媒流路との間を貫通するガイド孔を有し、前記冷媒流路開閉機構は、前記第2冷媒流路を塞ぐ第1弁体部と、前記第4冷媒流路を塞ぐ第2弁体部と、前記第1冷媒流路の冷媒圧力を受圧する受圧部とを含み、前記ガイド孔によってガイドされて半径方向に移動する弁部材と、前記弁部材を前記第1冷媒流路に向かって半径方向に付勢する弾性部材と、を備えること、としても好適である。本発明の永久磁石型モータにおいて、前記弁部材の前記第1弁体部が前記第2冷媒流路を塞いだ際に、前記受圧部の冷媒圧力を受ける面が前記第1冷媒流路の表面よりも半径方向外側に位置していること、としても好適であるし、前記ガイド孔の前記第1冷媒流路表面の開口周縁は、前記第1冷媒流路表面から半径方向外側に向かって凹んでいること、としても好適である。本発明の永久磁石型モータにおいて、前記第4冷媒流路は、前記ロータコアの内部に設けられ、半径方向に延びる流路であること、としても好適であるし、前記第4冷媒流路は、前記ロータコアの外部に設けられ、半径方向に延びる流路であること、としても好適である。本発明は、永久磁石型モータのシステム効率を向上させるという効果を奏する。以下、図面を参照しながら本発明の実施形態について説明する。図1に示すように、本実施形態の永久磁石型モータ100は、ケーシング10と、ケーシング10の内面に固定されたステータ40と、ステータ40の内周側に配置され、ケーシング10に回転自在に支持されるロータ20とを備えている。ステータ40は、薄い電磁鋼板を積層し、内周側に複数のスロットを備えるステータコア41と、ステータコア41の各スロットに巻回されたコイルがステータコア41の軸方向の両端面からそれぞれ突出した第1、第2コイルエンド42,43とを備えている。ロータ20は、中心孔22を有する中空形状のロータシャフト21と、薄い電磁鋼板24を積層し、ロータシャフト21の外面21bに固定されたロータコア23と、ロータコア23の中に取り付けられた永久磁石25と、ロータコア23と永久磁石25とを軸方向に両側から挟みこむ第1、第2エンドプレート26,27とを備えている。ロータシャフト21の第1、第2端部21e,21fは、ケーシング10の第1端板11、第2端板12にそれぞれ取り付けられた第1、第2ボールベアリング13,14によって回転軸91の周りに回転自在にケーシング10に取り付けられている。ロータシャフト21の中心孔22は、冷媒が回転軸91の方向に流れる第1冷媒流路である。また、各エンドプレート26,27は、ロータコア23と共にロータシャフト21の外面21bに固定されている。ロータ20の第1エンドプレート26のロータシャフト21の側は、ロータシャフト21の第1端部21eに向かって軸方向に突き出した突部35が設けられており、その突部35の内部にはリング状のキャビティ34が設けられている。また、第1エンドプレート26の突部35より半径方向外周側の内部には、キャビティ34に連通し、半径方向に延びる半径方向孔29と、半径方向孔29に連通する軸方向孔30とを備えている。ロータコア23には、永久磁石25に沿って回転軸91の方向にロータコア23を貫通する貫通孔31が設けられており、第1エンドプレート26に設けられた軸方向孔30は、貫通孔31と半径方向及び周方向に同一位置で、貫通孔31に連通している。そして、ロータ20の第2エンドプレート27は、貫通孔31と半径方向及び周方向に同一位置にあり、貫通孔31と連通する軸方向孔32が設けられている。貫通孔31は、第3冷媒流路である。ロータシャフト21には、第1エンドプレート26に設けられたキャビティ34と連通する連通孔28が設けられている。連通孔28は、キャビティ34、半径方向孔29、軸方向孔30を介して第3冷媒流路である貫通孔31と第1冷媒流路である中心孔22とを連通する第2冷媒流路であり、半径方向孔29は、キャビティ34、軸方向孔30を介して第2冷媒流路である連通孔28と第3冷媒流路である貫通孔31と連通する第4冷媒流路である。また、半径方向孔29は、ロータコア23の外側の第1エンドプレート26に設けられていることから、ロータコア23の外部に設けられた第4冷媒流路である。第2冷媒流路である連通孔28と第4冷媒流路である半径方向孔29との間のキャビティ34には、連通孔28と半径方向孔29を開閉して冷媒の各孔28,29の流通を開放、遮断する冷媒流路開閉機構70が設けられている。図2,3に示す様に、冷媒流路開閉機構70は、弁部材71と、弁部材71を半径方向に付勢する弾性部材76とを含んでいる。弁部材71は、第2冷媒流路である連通孔28のキャビティ34側の端部に嵌まり込んで連通孔28の冷媒の流通を遮断する第1弁体部72と、第4冷媒流路である半径方向孔29のキャビティ34側の端部に嵌まり込んで半径方向孔29の冷媒の流通を遮断する第2弁体部73と、ロータシャフト21に設けられたガイド孔33にガイドされるガイド部74とを備えている。第1弁体部72と第2弁体部は、先端の丸い、すり鉢型の突起であり、先端がそれぞれ連通孔28又は半径方向孔29の中に入り、根元付近のテーパ面が連通孔28、半径方向孔29のキャビティ34側の開口端面に当たると連通孔28、半径方向孔29の冷媒の流通を遮断し、根元付近のテーパ面が連通孔28、半径方向孔29のキャビティ34側の開口端面から離れると連通孔28、半径方向孔29に冷媒を流通させる。また、根元付近のテーパ面と連通孔28、半径方向孔29のキャビティ34側の開口端面との間の隙間によって冷媒の流量を増減させることができる。ガイド孔33は中心孔22とキャビティ34との間を半径方向に連通するようにロータシャフト21に設けられた孔であり、中心孔22側の周縁は、中心孔22の表面、或いは中空状のロータシャフト21の内面21aから半径方向外側に凹むように座グリ36が設けられている。弁部材71のガイド部74の中心孔22側の端面は、中心孔22に流入する冷媒の圧力Pを受ける受圧面75となっている。この受圧面75は、第1弁体部72が連通孔28に嵌まり込んだ際、その半径方向の位置がガイド孔33の領域となるよう構成されている。なお、その際、受圧面75は中心孔22の表面或いはロータシャフト21の内面21aよりも半径方向外側に位置していればよく、ガイド孔33の領域まで入っていなくてもよい。図3に示す様に、弁部材71の周方向の両端面には、ロータシャフト21の外面に設けられたラグ77との間を周方向に接続する弾性部材76が取り付けられている。図3に示す様に、ラグ77は、ガイド孔33に沿った方向中心線93の方向に第1弁体部72よりも水平方向の中心線92に寄った位置に設けられていることから、弾性部材76の張力によって弁部材71の第1弁体部72は連通孔28のキャビティ34側の端面に押し付けられている。つまり、弾性部材76は、弁部材71を半径方向内側に向かって付勢している。本実施形態の永久磁石型モータ100は、ステータ40の各コイルエンド42,43と、ロータシャフト21の中心孔22とに冷媒を供給する冷媒供給ポンプ51と冷媒供給ポンプ51の出口に接続された冷媒供給管52と、冷媒供給管52から分岐して冷媒を各コイルエンド42,43に導く冷媒管53~55と、冷媒管54,55に接続され、各コイルエンド42,43に冷媒を吹き付ける第1、第2冷媒吹きつけ管61,62と、冷媒管53~55に取り付けられ、中心孔22と、各コイルエンド42,43に供給する冷媒の流量割合を調整するオリフィス56~58と、を備えている。図1に示す様に、冷媒供給ポンプ51で加圧された冷媒の一部は、冷媒供給管52からロータシャフト21の中心孔22に流入し、冷媒流路開閉機構70が開となっている場合には、中心孔22から連通孔28、キャビティ34、半径方向孔29、軸方向孔30を通ってロータコア23の貫通孔31を通って永久磁石25を冷却し、軸方向孔32からケーシング10の内部に排出される。また、冷媒供給ポンプ51によって加圧された冷媒の一部は、冷媒管53,54を通って第1冷媒吹きつけ管61,62から第1、第2コイルエンド42,43に吹き付けられる。本実施形態の永久磁石型モータ100は、図6の線aに示す様な回転数と最大出力特性をもっている。図6に示す様に、ロータの回転数がr0以下の場合は、回転数に関わらず最大出力トルクは、T0一定で、ロータの回転数がr0を超えると、回転数が高くなるにつれて最大出力トルクは次第に低下してくる。また、ロータの回転数がr1を超えると、制御方法がPWM制御となり、出力が線aに近い最大出力近傍において、リップル電流により永久磁石25の温度が高くなる。そして、ロータの回転数がr2を超えると、制御方法が矩形波制御或いは過変調制御に移行するのでリップル電流が少なくなり、永久磁石25の温度はさほど高くならない。図6において、点線bによって囲まれるハッチングした領域cが永久磁石25の温度が高くなる領域である。以上説明したような構造と永久磁石25の温度特性とを有する本実施形態の永久磁石型モータ100における冷媒流路開閉機構70の動作と永久磁石25の冷却動作について説明する。ロータの回転数が低い場合には、弁部材71に加わる遠心力は弾性部材76の張力によって弁部材71に加わる図3の中心線92に向かう押し付け力よりも小さく、弁部材71の第1弁体部72の先端は、連通孔28の中に入り、根元付近のテーパ面が連通孔28第2冷媒流路のキャビティ34側の開口端面に当たって連通孔28第2冷媒流路の冷媒の流通を遮断している。従って、冷媒供給ポンプ51から吐出された冷媒は、ロータシャフト21の中心孔22からロータコア23の貫通孔31には流れず、冷媒管53~55を通って各コイルエンド42,43に吹き掛けられる。なお、図2,3に示す様に、この状態では、第2弁体部73は半径方向孔29のキャビティ34側の開口から半径方向内側に入った位置にあり、キャビティ34と半径方向孔29とは連通した状態となっている。ロータ20の回転数が高くなってくると、弁部材71に加わる遠心力が次第に大きくなってくる。また、ロータシャフト21の中心孔22に入っている冷媒にも遠心力が加わるため、弁部材71の受圧面75に加わる冷媒の圧力Pも次第に高くなってくる。本実施形態の永久磁石型モータ100では、中心孔22側の周縁に座グリ36が設けられ、受圧面75は、第1弁体部72が連通孔28に嵌まり込んだ状態では、その半径方向の位置がガイド孔33の領域で、中心孔22の表面或いはロータシャフト21の内面21aよりも半径方向外側に位置するように構成されている。このため、ロータ20が回転した際に受圧面75に掛かる冷媒の圧力は、座グリ36の無いロータシャフト21の内面21a又は中心孔22の表面第1冷媒流路の表面に掛かる冷媒の圧力よりも高くなっている。ロータ20の回転数が高くなると、弁部材71に加わる遠心力と、弁部材71の受圧面75に加わる冷媒の圧力Pによる半径方向外側への荷重の合計も増大するが、ロータ20の回転数がr1以下の場合には、弾性部材76の張力によって弁部材71に加わる図3の中心線92に向かう押し付け力よりも半径方向外側への荷重の合計の方が小さいため、弁部材71の第1弁体部72は連通孔28を遮断した状態となっている。弁部材71が半径方向に移動しないので、第2弁体部73は半径方向孔29のキャビティ34側の開口から半径方向内側に入った位置に留まっており、キャビティ34と半径方向孔29とは連通した状態となっている。そして、更にロータ20の回転数が高くなり、ロータ20の回転数がr1を超えると、弁部材71に加わる遠心力と、弁部材71の受圧面75に加わる冷媒の圧力Pによる半径方向外側への荷重の合計が、弾性部材76の張力によって弁部材71に加わる図3の中心線92に向かう押し付け力よりも大きくなる。すると、図4に示す様に、弁部材71は半径方向外側に向かって移動し、第1弁体部72の根元付近のテーパ面は連通孔28第2冷媒流路のキャビティ34側の開口端面から離れる。この際、図4に示す様に、第2弁体部73の先端は、まだ半径方向孔29に入っておらず、半径方向孔29のキャビティ34側の開口端は開放されている。従って、冷媒供給ポンプ51から吐出された冷媒は、図4に示す矢印のように、ロータシャフト21の中心孔22から連通孔28、キャビティ34、半径方向孔29、軸方向孔30を通ってロータコア23の貫通孔31に流れ、永久磁石25を冷却し始める。ロータ20の回転数がr1を超えて上昇すると、それに伴って弁部材71に加わる遠心力と、弁部材71の受圧面75に加わる冷媒の圧力Pによる半径方向外側への荷重の合計が、より大きくなり、弁部材71の半径方向外側への移動量は次第に大きくなってくる。すると、第1弁体部72の根元付近のテーパ面と連通孔28のキャビティ34側の開口端面との隙間が大きくなり、図4に示す矢印のように、ロータシャフト21の中心孔22から連通孔28、キャビティ34、半径方向孔29、軸方向孔30を通ってロータコア23の貫通孔31に流れる冷媒の流量が増加していく。そして、ロータ20の回転数が更に上昇すると、弁部材71の半径方向外側への移動によって、第2弁体部73の先端が半径方向孔29の中に進入し始める。すると、第2弁体部73の根元付近のテーパ面と半径方向孔29のキャビティ34側の開口端面との隙間が次第に小さくなり、図4に示す矢印のように、ロータシャフト21の中心孔22から連通孔28、キャビティ34、半径方向孔29、軸方向孔30を通ってロータコア23の貫通孔31に流れる冷媒の流量が減少していく。このように、弁部材71の半径方向外側への移動によって第1弁体部72と連通孔28第2冷媒流路との間の隙間、即ち、第2冷媒流路の開度が増加すると、反対に第2弁体部73と半径方向孔29第4冷媒流路との間の隙間、即ち、第4冷媒流路の開度が減少する。しかし、ロータ20の回転数がr2未満の場合には、第2弁体部73の根元付近のテーパ面は半径方向孔29のキャビティ34側の開口端面に接しておらず、冷媒は貫通孔31に流れ続けている。そして、ロータ20の回転数がr2超えると、弁部材71は大きな遠心力と受圧面75に加わる冷媒の圧力上昇による半径方向外向きの荷重により、弾性部材76の張力によって弁部材71に加わる図3の中心線92に向かう押し付け力に打ち勝って更に半径方向外側に移動する。そして、図5に示す様に、第2弁体部73の先端が、半径方向孔29の中に入り、根元付近のテーパ面が半径方向孔29第4冷媒流路のキャビティ34側の開口端面に当たって半径方向孔29第4冷媒流路の冷媒の流通を遮断する。すると、冷媒供給ポンプ51から吐出された冷媒は、ロータシャフト21の中心孔22からロータコア23の貫通孔31には流れず、冷媒管53~55を通って各コイルエンド42,43に吹き掛けられようになる。ロータ20の回転数がr2よりも高い状態から低下してくる場合には上記と反対に、回転数がr2よりも低くなると、第2弁体部73と半径方向孔29とが流通して冷媒が貫通孔31に流れる。回転数が更に低くなると、弁部材71の半径方向内側への移動によって第2弁体部73と半径方向孔29第4冷媒流路との間の隙間、即ち、第4冷媒流路の開度が増加すると、反対に第1弁体部72の連通孔28第2冷媒流路との間の隙間、即ち、第2冷媒流路の開度が減少する。そして、更にロータ20の回転数が低下してr1以下となると、弾性部材76の張力によって弁部材71に加わる図3の中心線92に向かう押し付け力よって第1弁体部72のテーパ面が連通孔28のキャビティ34側の開口端面に接して連通孔28を遮断し、冷媒の貫通孔31への流通が遮断される。なお、本実施形態では、ロータ20の回転数がr1において第1弁体部72が連通孔28を開閉し、回転数がr2において第2弁体部73が半径方向孔29を開閉するように、弁部材71の重量、受圧面75の面積、弾性部材76の張力が調整されている。第1、第2弁体部72,73が開閉動作を行うロータ20の回転数は、例えば、弾性部材76の弾性率、受圧面75の面積などを調整することによって、永久磁石型モータ100に適合するよう調整する。以上説明したように、本実施形態の永久磁石型モータ100は、永久磁石25の温度が高くなる中回転数領域で永久磁石25の近傍に冷媒を流して永久磁石25を冷却し、低回転数領域と高回転数領域では、永久磁石25の近傍への冷媒の流通を遮断することができる。これにより、低回転数領域、高回転数領域においては、不必要な冷媒の流通を抑制することにより、冷媒供給ポンプ51の吐出量を低減することによって永久磁石型モータ100のシステム効率を向上させることができる。また、ロータ20の回転数がr2を超えると、ロータコア23の貫通孔31に冷媒が流通しなくなるので、遠心力により貫通孔31から積層された電磁鋼板24の隙間を通ってロータコア23の外面に冷媒が漏れ出してロータコア23とステータコア41との間に滞留することによるロータ20のトルク損失特性が図7の線fで示す状態から線eに示す状態となる。これにより高回転数領域でのトルク損失が大きく低減され、高回転領域でも永久磁石型モータ100のシステム効率を向上させることができる。また、本実施形態の永久磁石型モータ100の冷媒流路開閉機構70は、弁部材71に掛かる遠心力のみでなく、受圧面75に掛かる冷媒の圧力Pによる半径方向外側に向かう荷重を合わせた荷重により弁部材71を半径方向に移動させるよう構成されている。このため、従来技術のように、単にその部材に掛かる遠心力のみによって部材を半径方向に移動させて冷媒の流量を調整する方式に比べて、冷媒を流通させるロータ20の回転数範囲を広い範囲で調整することができ、永久磁石型モータ100の大きさ、出力に応じて冷媒が通流するロータ20の回転数を最適化し、そのシステム効率を向上させることができる。また、遠心力のみでなく、冷媒の圧力Pによる荷重を合わせて弁部材71に加わる半径方向外側に向かう荷重としているので、弁部材71の遠心力のみにより弁部材71を半径方向外側に移動させる構造に比較して、弁部材71の重量を小さくすることができ、永久磁石型モータ100を小型化、軽量化することができる。更に、弁部材71の形状、重量の精度があまり高くなくても、所定の回転数において冷媒流路の開閉を確実に行い、永久磁石25を冷却する冷媒流量を精度よく調整することができるので、冷媒流量のばらつき、冷媒流量の過不足を抑制し、運転効率の低下を抑制することができる。次に、図8を参照しながら本発明の他の実施形態について説明する。先に図1から図7を参照して説明した実施形態と同様の部分には同様の符号を付し、説明は省略する。図8に示す様に、本実施形態の永久磁石型モータ100は、ロータコア23の回転軸91方向の中央部分の電磁鋼板24を切り欠いてキャビティ37を形成し、電磁鋼板24の一部を切り欠いてキャビティ37から半径方向に延びて貫通孔31第3冷媒流路に連通する半径方向孔29第4冷媒流路を形成したものである。つまり、半径方向孔29は、ロータコア23の内部に設けられた第4冷媒流路である。また、ロータシャフト21の中心孔22第1冷媒流路とキャビティ37と連通する連通孔28第2冷媒流路、ガイド孔33はキャビティ37に対向する位置のロータシャフト21に設けられており、弁部材71もガイド孔33、連通孔28、半径方向孔29の回転軸91方向の位置に合わせてロータコア23の回転軸91方向の略中央に配置されている。また、これに合わせて弾性部材76、ラグ77もロータコア23の軸方向の略中央に配置されている。本実施形態の永久磁石型モータ100では、ロータシャフト21の第1端部21e側からロータシャフト21の中心孔22第1冷媒流路に供給された冷媒は、ロータコア23の軸方向中央位置まで中心孔22を流れてくる。そして、ロータ20の回転数がr1を超えてr2未満の場合、冷媒流路開閉機構70によって連通孔28第2冷媒流路、半径方向孔29第4冷媒流路が共に開放状態となり、冷媒は、中心孔22第1冷媒流路から連通孔28第2冷媒流路、キャビティ37、ロータコア23の軸方向中央の位置に配置された半径方向孔29第4冷媒流路を通って貫通孔31第3冷媒流路に流入する。半径方向孔29を通って貫通孔31に流入した冷媒は、半径方向孔29の位置からロータシャフト21の第1端部21e、第2端部21fの方向に分かれて貫通孔31の中を軸方向に反対方向に流れ、エンドプレート26,27にそれぞれ設けられた軸方向孔30,32からケーシング10の内部に排出される。本実施形態の冷媒流路開閉機構70の動作は、先に図1から図7を参照して説明した実施形態と同様であり、その効果も先に図1から図7を参照して説明した実施形態と同様である。"