直接インパルス脱進器を備える時計であって、ガンギ車1と、2つの係止アンクル2a、2b、フォーク2c、および剣先2dを備える前記ガンギ車を係止するための係止レバー2と、インパルスアンクル4d、離脱ピン4c、および前記剣先2dの通過を可能にするための戻止4eを支持する二重ローラ4を備えるヒゲゼンマイテンプ振動子とが枢動可能に取り付けられているフレームを備え、前記インパルスアンクル4dは、前記ガンギ車の前記歯1の軌道と交差するように位置決めされ、前記離脱ピン4cは、前記テンプの振動の半周期毎に前記フォーク2cと係合し、前記係止レバー2を解放し、前記ガンギ車の前記歯1を係止するように前記係止レバー2が2つの位置の間で傾斜することを可能にし、前記テンプの各振動周期毎に力が前記ガンギ車の歯から前記インパルスアンクルに伝達されることを可能にするように位置決めされる、時計において、前記剣先が、前記フォーク上で枢動するように、前記係止レバー2の前記枢動軸と平行な軸の周りに取り付けられ、前記剣先は、その2つの位置のうちの一方から他方へと通過する前記係止レバー2によって生じる前記剣先2dの前記角変位を増幅するように、前記フレームに固定された駆動手段と係合するように設計された変位手段2d1、2d2、2d3を備える、時計。間接インパルス脱進器を備える時計であって、ガンギ車と、2つのアンクル、フォーク、および剣先を備えるアンクルアセンブリと、離脱ピン、および前記剣先の通過を可能にするための戻止を支持する二重ローラを備えるヒゲゼンマイテンプ振動子とが枢動可能に取り付けられているフレームを備え、前記離脱ピンは、前記テンプの振動の半周期毎に前記フォークと係合し、前記ガンギ車の前記歯を係止するように前記アンクルアセンブリを2つの位置の間で変位させるように位置決めされる、時計において、前記剣先が、前記フォーク上で枢動するように、前記アンクルアセンブリの前記枢動軸と平行な軸の周りに取り付けられ、前記剣先は、その2つの位置のうちの一方から他方へと通過する前記アンクルアセンブリによって生じる前記剣先の前記角変位を増幅するように、前記フレームに固定された駆動手段と係合するように設計された変位手段を備える、時計。前記変位手段が、前記剣先の前記枢動軸から、それらの最端位置のうちの一方で測定される、これらの変位手段と前記係止レバーの前記枢動軸との間、および前記アンクルアセンブリの前記枢動軸との間の距離よりも小さい距離に配置される、請求項1又は2に記載の時計。前記剣先2dが、ルビーベアリングによって枢動するように取り付けられる、請求項1から3のいずれか一項に記載の時計。前記フレームに固定された前記駆動手段が、それぞれ調整可能に取り付けられた2つの当接部6a、6bを備える、請求項1から4のいずれか一項に記載の時計。前記剣先2dが、前記フレームに固定されたラック7と係合する歯のついたセクタに固定される、請求項1から4のいずれか一項に記載の時計。前記剣先を変位させるための前記変位手段が、フォーク2d2を備え、前記フォーク2d2の先の間にピン6が係合され、前記フレームに固定される、請求項1から4のいずれか一項に記載の時計。前記ピン6が、その位置を調整する手段と関連付けられる、請求項7に記載の時計。本発明の目的は、特にロビン脱進器など直接インパルス脱進器の係止レバーの場合に、係止レバーまたはアンクルアセンブリの傾斜角度が典型的には5°未満と非常に低いときに、それらの逆転を防止するための解決法を提供することであるが、アンクルアセンブリが通常のアンクルアセンブリの傾斜角度よりかなり小さい傾斜角度を有する、特定の構成のスイスアンクルアセンブリ脱進器など間接インパルス脱進器の場合でも同様である。したがって、本発明の主題は、請求項1に記載の直接インパルス脱進器を備える時計であり、かつ、同じ発明概念に基づく請求項2に記載の間接インパルス脱進器を備える時計である。本発明に従って枢動するように取り付けられる剣先は、係止レバーまたはアンクルアセンブリの角変位を修正することなく、その角変位を増幅させることを可能にし、このことにより、係止レバーまたはアンクルアセンブリ自体の傾斜角度が、典型的には5°未満と非常にわずかである場合でも、逆転に対する安全性が高まる。提起された問題を解決することを可能にする解決法はまた、信頼性を保証する非常に簡潔な設計である。添付の図面は、本発明の主題である時計の脱進器の2つの実施形態および様々な変形形態を、概略的に例として示す。図1は、非特許文献1からの引用であり、テンプ真に固定された小さいローラの直径に応じた剣先の有効性を示す。図1から推測することができるように、剣先がもたらす安全性は、テンプの小さいローラの半径と逆に増す。具体的には、所与の傾斜角度αに関してローラの直径が減少するとき、その両端が剣先とローラの接点に相当する弦の偏位fが増大することに気づくことができる。したがって位置Hは、最も不都合である。なぜならば、剣先が中央線のより近くで小さいローラと接触すると、ブレーシングbracingの危険性がより高まるからである。剣先が設計されるときに設定されるべき第1のパラメータのうちの1つは、偏位fの値であり、この値は、この部品の寸法、製造技術、および/または公差に従って、正確に決定されなければならない。所与の長さの剣先で、かつ、図1の点Dならびにアンクルアセンブリおよびテンプの小さいローラの標準的な寸法に対応して、剣先とこの小さいローラとの間の摩擦を防ぐ唯一の方法は、アンクルアセンブリの総傾斜角度αを、かなり大きく、典型的には16°にすることである。この値は、スイスアンクルアセンブリ脱進器の動作/寸法に完全に適合する。一方、ロビン脱進器の場合は、それと異なる。ロビン脱進器は、その係止レバーが、スイスアンクルアセンブリの傾斜角度の4分の1から5分の1の大きさの傾斜角度を有することを特徴とする。実際、力はガンギ車の歯からテンプのアンクルに直接伝達されより簡潔なシステム、係止レバーのアンクルは、力を伝達せず代わりにガンギ車の歯を係止するだけなので、ガンギ車の逃げ角のために移動するべき距離角度は、実質的に減少する。したがって、この小さい傾斜角度は、脱進器の有効性およびヒゲゼンマイテンプ振動子の等時性の観点から見て確実な利点を示すが、同時に、固定剣先を事実上使用不可能にする。具体的には、傾斜角度が小さいこと≒α/4により、長さDを有する剣先が小さいローラと接触することになり、それにより、その長さを短くすること、したがって偏位f、および最終的には衝撃を受ける場合の脱進器の安全性を、低減することが必要となる。結果的に、ロビン脱進器を保護するために固定剣先を使用することは、脱進器の構成要素の製造公差、およびそれらの枢動する逃げ角のため、非常に難しくなる。この問題を解決するために、本発明は、剣先を、係止レバーに固定された係止レバーの枢動軸と平行な軸の周りで枢動させることにより、係止レバーの傾斜を剣先の傾斜から分離することを提案する。枢動剣先の背後にある発想は、ロビン脱進器のレバーの傾斜角度を小さく保ちながら剣先の正しい動作を得るために、傾斜角度をかなり大きくする必要があることから生じている。この目的を達成する唯一の方法は、剣先の枢動部と係止レバーの傾斜との間に運動連結部を作り出すことにより、枢動剣先を取り付けることである。したがって、剣先は変位手段を備え、これらの変位手段は、好ましくはその枢動軸から、これらの変位手段と係止レバーの枢動軸との間の距離rよりも小さい距離sのところに配置され、これらの距離は、レバーの最端位置のうちの一方において測定され、これらの変位手段は、時計のフレームに固定された駆動手段と係合するように形成される。この構成により、係止レバーのその2つの位置の一方から他方への運動によって生じる、剣先の角変位を拡大することが可能になる。したがって、そのような解決法は、係止レバーの逆転に対する良好な安全性を保証するのに十分な大きさである12°~19°の角度で剣先が傾斜する一方で、約2°~4°の振幅の傾斜角度をもつ係止レバーをもたらす。上記で指示する角度の値は当然、構造によって変わり、したがって1つの目安として与えられるものである。製作され試験された解決策を、時計のフレーム図示せず上に取り付けられたロビン脱進器を示す図3に示す。この脱進器は、ガンギ車1と、時計のフレーム上の枢動軸3の回りで枢動するように取り付けられた、ガンギ車1の係止レバー2と、ヒゲゼンマイテンプ振動子図示せずの枢動する真5に固定された二重ローラ4とを備える。係止レバー2は、ガンギ車の歯1の軌道に交互に入り込むように設計された2つの係止アンクル2a、2bと、二重ローラ4の最も大きいローラ4aに固定されたピン4cとともに働くように設計されたフォーク2cとを備える。剣先2dは、係止レバー2のフォーク2c上で枢動するように、前記レバー2の枢動軸3と平行の軸を有する枢動するほぞ2eの回りに取り付けられる。剣先は、尾部2d1を備え、尾部2d1は、剣先の変位手段を形成し、かつ、剣先2dの駆動手段を形成する2つの制限当接部6a、6bの間に取り付けられる。枢動するテンプ真5に固定された二重ローラ4はまた、インパルスアンクル4dを支持し、このインパルスアンクル4dは、テンプの各振動周期毎に1回、ガンギ車の歯からインパルスを直接受け取る。二重ローラ4の小さいローラ4bは通常、フォーク2cの先の間に係合させられたピン4cによって係止レバー2が駆動されるときに剣先の通過を可能にするための、ピン4cと径方向で1列に並ぶ戻止4eを有する。枢動剣先2dの寸法決定は、特に単純であり、必要とされるすべてのパラメータを決定するためには、1つの三角関数の関係式で十分である。この式を明確に理解するためには、係止レバーの最端位置のうちの一方にある、可動剣先を有する脱進器の主な幾何学パラメータを表す図2を参照されたい。βは、係止レバー2の枢動中心3をテンプの枢動中心5に連結する中心線に対する、枢動剣先2dの傾斜角度に対応する。αは、この同じ中心線に対する、係止レバーの傾斜角度および剣先が固定されるときの剣先の傾斜角度に対応する。余弦定理により、以下の関係式を書くことができる。その式を、距離rについて解くことができる。枢動剣先2dの正しい動作に必要な角度β、および剣先2eの枢動点とレバー3の枢動点との間の長さlに応じて、中心線上の制限当接部6a、6bの位置rを決定することが可能である。特に、sは、ガンギ車中心‐テンプ中心の線とレバーの最端位置のうちの一方において測定される剣先の尾部との交差点と、剣先の枢動点との間の距離を表す。距離lと距離sもまた、l/sinβ=s/sinαの関係式によって関連付けられる。所与の傾斜角度βに関して、当接部6a、6bの間隔dは、剣先2dの尾部2d1の幅pのみによって変わることにも留意されたい。可動剣先を試験するために、図3に示すのと同様の実施形態を、ゼンマイ仕掛けのムーブメントにおいて使用されるのに近い状態を模擬するためにヒゲゼンマイテンプ振動子と、ロビン脱進器と、歯車列と、香箱とを備える試験フィッティング上に組み立てた。剣先2dおよび制限当接部6a、6bは、LIGA技術を用いてニッケルで製作された。剣先の枢動ほぞは、20APスチールで製作された。可動剣先の効果の第1の評価のために、本発明者らは、様々な位置におけるテンプの振幅を、可動剣先の設置の前後で比較した。第1の結果を、香箱の巻き回転数に照らして以下に示す。振幅はそれぞれ、2つの水平位置の平均および4つの垂直位置の平均である。可動剣先の存在による損失は、完全な巻き回転数12で10°未満とわずかであり、香箱の巻きの程度とともに減少する。したがって、可動剣先の効果は振幅とともに減少するが、これは理想的である。というのも、振幅の損失がムーブメントの作用にとって決定的に重要となるのは、振動の振幅が小さいときであるからである。本発明者らはまた、様々な垂直位置の間の振幅にわずかな差異を見出した。およそ3日間自律した状態で問題なく、停止は起こらず、試験フィッティングが回転した。同一の香箱および同一の振動子を備えるスイスアンクルアセンブリ脱進器を有するムーブメントの場合も同様である。この段階で、試作型部品の表面状態は最適ではなく、材料対は最適化されておらず、潤滑剤は使用されておらず、いくつかの寸法は、わずかに公差外であった。それにもかかわらず、何度かの激しい衝撃の後でさえ係止レバーの逆転は見出されなかった。したがってこの結果は、枢動剣先を有する脱進器が、満足に動作することを示す。枢動剣先の挙動を改善するために、いくつかの修正をさらに加えることができる。それらの中でも、摩擦を低減するための、剣先の枢動運動の改善について述べることができる。液体潤滑剤、摩擦係数の低い潤滑コーティングの使用、あるいは、フォークに固定された枢動するほぞ上で枢動するように設置された可動剣先内に皿穴に沈められ、または可動剣先上に接着される、ルビーベアリングの使用を構想することができる。構想することのできる別の可能性は、LIGA法によってルビーベアリングの周りにニッケルを成長させることにより、剣先を製作することである。この製造方法は、ベアリングを接着することまたは皿穴に沈めることの問題の防止を可能にする。可動剣先の効果の他の評価が行われ、上記で述べた第1の試験が、特に不都合な状況を表すことを示している。後続の試験は、特に揺れの綿密な調整により、振幅上の可動剣先の効果を実証することができなかった。図4は、図3の変形形態を示し、図4では、剣先の尾部が、フォーク2d2の形で製作され、当接部6a、6bが、フォーク2d2の先の間に係合された固定されたコッタ6によって置き換えられる。このコッタ6の位置は、剣先の傾斜角度の修正を可能にするために、たとえばコッタ6を偏心器と関連付けることにより調整可能とすることができる。そのような解決法により、当接部6a、6bに関して要求される空間が減少する。摩擦を低減するため、および剣先2dの傾斜角度を良好に調整する可能性を維持するために、ルビーで製作された当接部6a、6bを、脱進器‐アンクルの形で使用することができる。これらのアンクルは、スライダ内に設置することができ、スライダは、脱進器の調整および生じうる製造上の欠陥を直すことを容易にするために、図2の両矢印で示すように、2つの当接部6a、6bの単純かつ別個の調整を実行することを可能にする。図5は、図3の第2の変形形態を示し、剣先2dの尾部2d3は、時計のフレームに固定されたラック7と係合される歯を備える。この効果は、当接部の効果と同じである。図6に示す実施形態は、スイスアンクルアセンブリ脱進器型の間接インパルス脱進器に関する。剣先2dの傾斜は、フレームに固定された2つのコッタ6’a、6’bによって保証される。図示の例では、アンクルアセンブリの傾斜角度は、6°であり、これは、従来のスイスアンクルアセンブリ脱進器における傾斜角度よりも実質的に小さい。枢動剣先システム2dに基づくと、剣先の傾斜角度は15°である。角度は、ガンギ車‐テンプ中心線に対して計算される。