間隔調整が可能な一対の短辺及び該短辺を幅方向の両側から挟む一対の長辺とによって囲繞される鋳型空間部に注入される溶鋼を冷却し鋳片として引き抜く連続鋳造用鋳型において、前記鋳型空間部を形成する鋳型壁の対向する前記長辺及び該鋳型壁の四隅の領域を除いた対向する前記短辺には、それぞれ前記鋳片が引き抜かれる方向に鋳片シェルの平坦部の凝固収縮量に追従して間隔が徐々に狭まる長辺側傾斜部及び短辺側傾斜部が形成され、前記鋳型壁の四隅の領域の前記短辺には、外側に向かって拡大すると共に前記鋳片が引き抜かれる方向では前記鋳片シェルの短辺側角部の凝固収縮量に追従して徐々に縮小する短辺側拡大部が形成されていることを特徴とする連続鋳造用鋳型。請求項1記載の連続鋳造用鋳型において、前記鋳片シェルの平坦部の凝固収縮量及び前記鋳片シェルの短辺側角部の凝固収縮量は、鋳造条件を基に演算した前記鋳型空間部内での前記鋳片シェルの凝固収縮解析結果に基づいて算出することを特徴とする連続鋳造用鋳型。ここで、鋳片シェル106が形成された際に、連続鋳造用鋳型103の四隅領域で冷却される鋳片角部は、連続鋳造用鋳型103の角部を除いた平坦部で冷却される鋳片平坦部と比較して、短辺側冷却部材100及び長辺側冷却部材101の2面からの冷却の影響を受けるため大きく収縮する。このため、鋳型角部と鋳片角部との間にコーナーエアギャップ110を生じ易い。これによって、鋳片角部の冷却が不十分となり、凝固遅れに伴う鋳片角部の品質異常や、コーナーエアギャップ110から進入するスプレー水二次冷却水により鋳型下部の腐食流電腐食が発生し易いという問題がある。また、鋳片角部の冷却が不十分なために鋳片角部の厚みが薄く、鋳片シェル106が連続鋳造用鋳型103内を移動する際に、鋳片角部に応力集中が生じて鋳片角部の品質が劣化したり、最悪の場合には鋳片角部でブレークアウトが発生するという問題が生じる。本発明はかかる事情に鑑みてなされたもので、凝固収縮に基づく鋳片形状に対応させて鋳型空間を変化させコーナーエアギャップの発生を防止して鋳片角部の品質異常や鋳型下部の腐食を防止することが可能な連続鋳造用鋳型を提供することを目的とする。前記目的に沿う第1の発明に係る連続鋳造用鋳型は、間隔を設けて配置される一対の短辺及び該短辺を幅方向の両側から挟む一対の長辺とによって囲繞される鋳型空間部に注入される溶鋼を冷却し鋳片として引き抜く連続鋳造用鋳型において、前記鋳型空間部を形成する鋳型壁の四隅の領域を除いた対向する前記短辺及び前記長辺には、それぞれ前記鋳片が引き抜かれる方向に鋳片シェルの平坦部の凝固収縮量に追従して間隔が徐々に狭まる短辺側傾斜部及び長辺側傾斜部が形成され、前記鋳型壁の四隅の領域の前記短辺及び前記長辺には、それぞれ外側に向かって拡大すると共に前記鋳片が引き抜かれる方向では前記鋳片シェルの角部の凝固収縮量に追従して徐々に縮小する短辺側拡大部及び長辺側拡大部が形成されている。前記目的に沿う第2の発明に係る連続鋳造用鋳型は、間隔調整が可能な一対の短辺及び該短辺を幅方向の両側から挟む一対の長辺とによって囲繞される鋳型空間部に注入される溶鋼を冷却し鋳片として引き抜く連続鋳造用鋳型において、前記鋳型空間部を形成する鋳型壁の対向する前記長辺及び該鋳型壁の四隅の領域を除いた対向する前記短辺には、それぞれ前記鋳片が引き抜かれる方向に鋳片シェルの平坦部の凝固収縮量に追従して間隔が徐々に狭まる長辺側傾斜部及び短辺側傾斜部が形成され、前記鋳型壁の四隅の領域の前記短辺には、外側に向かって拡大すると共に前記鋳片が引き抜かれる方向では前記鋳片シェルの短辺側角部の凝固収縮量に追従して徐々に縮小する短辺側拡大部が形成されている。第1の発明に係る連続鋳造用鋳型において、前記鋳片シェルの平坦部の凝固収縮量及び前記鋳片シェルの角部の凝固収縮量は、鋳造条件を基に演算した前記鋳型空間部内での前記鋳片シェルの凝固収縮解析結果に基づいて算出することが好ましい。第2の発明に係る連続鋳造用鋳型において、前記鋳片シェルの平坦部の凝固収縮量及び前記鋳片シェルの短辺側角部の凝固収縮量は、鋳造条件を基に演算した前記鋳型空間部内での前記鋳片シェルの凝固収縮解析結果に基づいて算出することが好ましい。請求項1~4記載の連続鋳造用鋳型においては、鋳片シェルの平坦部の凝固収縮量及び鋳片シェルの角部の凝固収縮量に基づいて鋳型空間の体積を鋳造方向に変化させることができ、コーナーエアギャップの発生を防止することが可能になる。その結果、鋳片角部の凝固遅れを抑制して鋳片角部の品質異常を防止することが可能になると共に、スプレー水の鋳型下部内への進入を抑制して腐食を防止することが可能になる。特に、請求項3記載の連続鋳造用鋳型においては、短辺側傾斜部、長辺側傾斜部、短辺側拡大部、及び長辺側拡大部の形状を容易に求めることができ、連続鋳造用鋳型の制作を容易に行なうことが可能になる。また、請求項4記載の連続鋳造用鋳型においては、短辺側傾斜部、長辺側傾斜部、及び短辺側拡大部の形状を容易に求めることができ、連続鋳造用鋳型の制作を容易に行なうことが可能になる。続いて、添付した図面を参照しつつ、本発明を具体化した実施の形態につき説明し、本発明の理解に供する。図1に示すように、本発明の第1の実施の形態に係る連続鋳造用鋳型10は、間隔を設けて配置される一対の短辺11及び短辺11を幅方向の両側から挟む一対の長辺12とによって囲繞される鋳型空間部13に上方から溶鋼を注入し、鋳型空間部13を形成する鋳型壁14の内面に接触させて冷却し鋳片として鋳型空間部13の下側から引き抜いている。ここで、鋳片とは、例えば、鋳造断面積が固定されるブルームを指す。以下、詳細に説明する。短辺11長辺12は、熱伝導性が良好な金属の一例である銅を主体に形成され、背面側には、冷却水の一例である工業用水が通過する流路が設けられた図示しない冷却部が設けられている。なお、短辺11長辺12の表面溶鋼と接触する面には、めっきや溶射による被覆層が形成されている。ここで、短辺11長辺12の上端溶鋼の注入側から下端鋳片の引抜き側までの長さは、例えば、700~1000mmであり、その厚みは、例えば、10~50mmである。また、図2に示すように、鋳型壁14の四隅の領域を除いた対向する短辺11及び長辺12には、それぞれ鋳片の引き抜き方向に、鋳片シェルの平坦部の凝固収縮量に追従して間隔が徐々に狭まる短辺側傾斜部15及び長辺側傾斜部16が形成されている。ここで、鋳片シェルの平坦部とは、鋳型空間部13内で形成される鋳片シェルにおいて、鋳型空間部13を形成する鋳型壁14の短辺11又は長辺12に接触した溶鋼が主に短辺11又は長辺12からの冷却作用のみで凝固すると近似できる領域を指す。更に、図1に示すように、鋳型壁14の四隅の領域の短辺11及び長辺12には、それぞれ外側に向かって拡大すると共に鋳片が引き抜かれる方向では鋳片シェルの角部の凝固収縮量に追従して徐々に縮小する短辺側拡大部17及び長辺側拡大部18が形成されている。ここで、鋳片シェルの角部とは、鋳型空間部13内で形成される鋳片において、鋳型空間部13を形成する鋳型壁14の短辺11又は長辺12に接触した溶鋼が短辺11及び長辺12からの冷却作用を同時に受けて凝固すると近似できる領域を指す。そして、鋳型壁14の鋳片引抜き側端部下端部における対向する短片11間距離は鋳造しようとする鋳片の広幅サイズWに実質的に一致し、対向する長辺12の間距離は鋳造しようとする鋳片の狭幅サイズVに実質的に一致している。図3に示すように、鋳片シェル19の平坦部Rの凝固収縮量の算出方法を簡単に説明すると、以下のようになる。先ず、溶鋼の温度、鋳片の外形サイズ、鋳片の熱膨張係数及び剛性弾塑性データ、鋳型空間部13からの鋳片の引く抜き速度、及び鋳型壁14の冷却能力を含む鋳造条件に基づいて、鋳型空間部13内に形成される鋳片シェル19の鋳造方向の温度分布を、例えば、有限要素法により算出する。鋳片シェル19の鋳造方向の温度分布では、鋳片シェル19の鋳造方向に対して同一位置例えば、鋳型壁14の下端から同一高さ位置Zにおいては、鋳型壁14の短辺11の中央部に接触する鋳片シェル19の表面のP点は短片11のみから、長辺12の中央部に接触する鋳片シェル19の表面のP点は長片12のみから冷却されるのに対して、鋳型壁14の四隅の領域に接触して形成される鋳片シェル19の角部の突出点Qは短片11及び長片12から同時に冷却されるので、鋳片シェル19の表面のP点の温度が最も高く、鋳片シェル19の角部の突出点Qの温度が最も低くなっている。このため、鋳片シェル19の表面温度で、P点との温度差が、例えば、50°C以内となる鋳片シェル19の表面の領域を鋳片シェル19の平坦部Rとし、その領域における平均温度TRZを鋳片シェル19の平坦部Rの温度とする。また、鋳片シェル19の平坦部Rの表面温度TRZは、鋳片シェル19の鋳造方向では、凝固が開始するメニスカス近傍の溶鋼温度TMから鋳型壁14の下端Eでの表面温度TRETRE<TRZ<TMまで連続的に変化し、鋳片シェル19の平坦部Rの厚み方向では、表面温度TRZから背面温度溶鋼温度TMまで連続的に変化している。このため、鋳型壁14の下端Eから引き抜かれる鋳片シェル19の平坦部Rの外形が所定形状狭幅がVで広幅がWである場合、鋳型壁14の下端から高さ位置Zの鋳片シェル19の平坦部Rの外形サイズは、表面温度の上昇分TRZ-TRE及び鋳片シェル19の厚み方向の温度低下分TM-TRZが組み合わされた平均熱膨張量BZだけ大きくなっている。実際には、三次元の有限要素解析モデルを用いて凝固収縮解析結果を求めるため、三次元の温度分布鋳造方向、周方向、及び鋳片シェル19の厚み方向と鋳片シェル19内の温度分布に依存した線膨張係数及び剛性弾塑性データが考慮された凝固収縮変形量が求まるが、ここでの要点は、鋳片シェル19の平坦部Rの外形サイズと角部Sの外形サイズが鋳片の引き抜き方向に変化し、また、その量は鋳片シェル19の平坦部Rと角部Sでそれぞれ異なっているということの説明であるので、ここでは、計算ファクターを少し省略して説明する。従って、鋳型壁14の高さ位置Zでの鋳片シェル19の平坦部Rの外形サイズを基準にすると、鋳型壁14の下端での鋳片シェル19の平坦部Rの外形サイズは、平均熱膨張量BZに相当する量の凝固収縮の分だけ収縮している。以上のことから、鋳型壁14の下端での鋳片シェル19の平坦部Rの所定形状を基準として、鋳型壁14の下端からメニスカス部近傍までの各高さ位置における平均熱膨張量Bをそれぞれ算出し、各高さ位置において、対向する短辺11間の間隔がV2B、対向する長辺12間の間隔がW2Bとなるように、短辺11に短辺側傾斜部15を、長辺12に長辺側傾斜部16をそれぞれ形成すると、対向する短辺11長辺12間の間隔は、短辺側傾斜部15長辺側傾斜部16により、鋳片シェル19の平坦部Rの平均熱膨張量Bに相当する凝固収縮量に追従して徐々に狭まることになる。なお、鋳型壁14のメニスカス部から上端までの範囲の短辺11及び長辺12には、メニスカス部近傍における短辺側傾斜部15及び長辺側傾斜部16をそれぞれ延長した傾斜部15a16aを設ける。同様に、鋳片シェル19の角部Sの凝固収縮量の算出は、以下のようになる。鋳型壁14の同一高さ位置Zにおける鋳片シェル19の角部Sの表面温度TSZは、鋳片シェル19の角部Sの表面に沿って変化し、鋳片シェル19の角部Sの表面と短辺11側及び長辺12側の各平坦部Rの表面との連結点G、Hにおける温度は、平坦部Rの表面温度TRZに略等しい。また、鋳片シェル19の鋳造方向では、凝固が開始するメニスカス近傍の溶鋼温度TMから鋳型壁14の下端Eでの表面温度TSETSE<TSZ<TMまで連続的に変化し、鋳片シェル19の角部Sの厚み方向では、表面温度TSZから背面温度溶鋼温度TMまで連続的に変化している。このため、鋳型壁14の下端Eから引き抜かれる鋳片シェル19の角部Sの外形が所定形状狭幅がVで広幅がWである場合、鋳型壁14の下端から高さ位置Zでの鋳片シェル19の角部Sの外形サイズは、表面温度の上昇分TSZ-TSE及び鋳片シェル19の角部Sの厚み方向の温度低下分TM-TSZが組み合わされた平均熱膨張量CZだけ鋳片シェル19の角部Sの表面に沿って大きくなっている。従って、鋳型壁14の下端から高さ位置Zの鋳片シェル19の角部Sの外形サイズを基準にすると、鋳型壁14の下端での鋳片シェル19の角部Sの外形サイズでは、角部Sの表面に沿って平均熱膨張量CZに相当する量の凝固収縮の分だけ収縮している。以上のことから、鋳型壁14の下端での鋳片シェル19の角部Sの所定形状を基準として、鋳型壁14の下端からメニスカス近傍までの各高さ位置における平均熱膨張量Cを算出し、各高さ位置において、鋳片シェル19の角部Sの表面に沿って対向する短辺11間の間隔がV2C、鋳片シェル19の角部Sの表面に沿って対向する長辺12間の間隔がW2Cとなるように短辺側拡大部17及び長辺側拡大部18をそれぞれ形成すると、鋳片シェル19の角部Sの表面に沿って対向する短辺11長辺12間の間隔は、短辺側拡大部17長辺側拡大部18により、鋳片シェル19の角部Sの平均熱膨張量Cに相当する凝固収縮量に追従して徐々に狭まることになる。なお、鋳型壁14のメニスカス部から上端までの範囲の四隅の領域の短辺11及び長辺12には、メニスカス部近傍における短辺側拡大部17及び長辺側拡大部18をそれぞれ延長した拡大部図示せずを設ける。続いて、本発明の第1の実施の形態に係る連続鋳造用鋳型10の作用について説明する。連続鋳造鋳型10の鋳型壁14の内側に形成される鋳型空間部13に上側から溶鋼を注入すると、溶鋼は鋳型壁14の内面に接触して冷却され表側に凝固層内側に溶鋼が存在する鋳片シェル19が形成される。鋳型壁14の四隅の領域を除いた対向する短辺11及び長辺12に接触し冷却されて形成される鋳片シェル19の平坦部Rの外形サイズは、短辺側傾斜部15及び長辺側傾斜部16により鋳片の引き抜かれる方向に徐々に小さくなっている。更に、鋳型壁14の四隅の領域の短辺11及び長辺12にそれぞれ接触して短辺11及び長辺12から同時に冷却されて形成される鋳片シェル19の角部Sの外形サイズは、短辺側拡大部17及び長辺側拡大部18により、鋳型壁14の同一高さ位置では鋳片シェル19の角部Sが平坦部Rよりも外側に拡大している。一方、鋳片が引き抜かれる場合、鋳片シェル19は引抜き速度に応じて鋳型壁14内を上側から下側に向けて移動し、その際に鋳片シェル19の表面温度も徐々に低下する。このとき、鋳片シェル19の角部Sは鋳型壁14の短辺11及び長辺12から同時に冷却され鋳片シェル19の平坦部Rは短辺11又は長辺12のみから冷却されることになる。このため、鋳型壁14の同一高さ位置の鋳片シェル19の表面温度では、鋳片シェル19の平坦部Rの表面温度に比べて角部Sの方面温度は低くなり、鋳片シェル19の平坦部Rに比べて角部Sは大きく凝固収縮する。ここで、鋳片シェル19の平坦部Rの外形サイズは、引き抜かれる方向に平坦部Rの凝固収縮量Bに伴って徐々に収縮する。これに対して、鋳型壁14の対向する短辺11長辺12間の間隔も、短辺側傾斜部15長辺側傾斜部16により、鋳片シェル19の平坦部Rの平均熱膨張量Bに相当する凝固収縮量に追従して徐々に狭まるように変化しているので、鋳片シェル19の平坦部Rは鋳型壁14の四隅の領域を除いた対向する短辺11及び長辺12に対して平坦部Rの表面を常に接触させながら下端側に向けて移動することができる。また、鋳片シェル19の角部Sの外形サイズは、鋳型壁14の同一高さ位置ではそれぞれ外側に向かって拡大すると共に鋳片シェル19が引き抜かれる方向では鋳片シェル19の角部Sの凝固収縮量に追従して徐々に縮小する。そして、鋳片シェル19の角部Sの表面に沿って対向する短辺11長辺12間の間隔は、短辺側拡大部17長辺側拡大部18により、鋳片シェル19の角部Sの平均熱膨張量Cに相当する凝固収縮量に追従して徐々に狭まるように変化するので、鋳片シェル19の角部Sは鋳型壁14の四隅の領域の対向する短辺11及び長辺12にそれぞれ角部Sの表面を常に接触させながら、下端側に向けて移動することができる。本発明の第2の実施の形態に係る連続鋳造用鋳型20は、図4に示すように、間隔調整が可能な一対の短辺21及び短辺21を幅方向の両側から挟む一対の長辺22とによって囲繞される鋳型空間部23に上方から溶鋼を注入し、鋳型空間部23を形成する鋳型壁24の内面に接触させて冷却し鋳片として鋳型空間部23の下側から引き抜いている。ここで、鋳片とは、例えば、幅が可変のスラブを指す。短辺21長辺22は、熱伝導性が良好な金属の一例である銅から形成され、背面側には図示しない冷却部が設けられている。なお、短辺21長辺22の表面溶鋼と接触する面には、めっきや溶射による被覆層が形成されている。ここで、短辺21長辺22の上端溶鋼の注入側から下端鋳片の引抜き側までの長さは、例えば、700~1100mmであり、その厚みは、例えば、10~60mmである。また、第1の実施の形態に係る連続鋳造用鋳型10の短辺11及び長辺12と同様に、鋳型壁24の四隅の領域を除いた対向する短辺21及び長辺22には、それぞれ鋳片の引き抜き方向に、鋳片シェルの平坦部の凝固収縮量に追従して間隔が徐々に狭まる短辺側傾斜部25及び長辺側傾斜部26が形成されている。ここで、鋳片シェルの平坦部とは、鋳型空間部23内で形成される鋳片シェルにおいて、鋳型壁24の短辺21又は長辺22からの冷却のみの作用で溶鋼が凝固すると近似できる領域を指す。更に、図4に示すように、鋳型壁24の四隅の領域の短辺21には、短辺21の外側に向かって拡大すると共に鋳片が引き抜かれる方向では鋳片シェルの短辺側角部の凝固収縮量に追従して徐々に縮小する短辺側拡大部27が形成されている。ここで、鋳片シェルの短辺側角部とは、鋳型空間部23内で形成される鋳片シェルにおいて、鋳型壁24の短辺21に接触し短辺21及び長辺22からの冷却の作用を同時に受けて溶鋼が凝固すると近似できる領域を指す。そして、鋳型壁24を形成している対向する短辺21の下端における内幅は、連続鋳造鋳型10の下端から鋳片を排出させる際の設定幅サイズに実質的に一致し、対向する長辺22の下端における内幅は連続鋳造鋳型10の下端から鋳片を排出させる際の設定厚みサイズに実質的に一致している。鋳片シェルの平坦部の凝固収縮量及び角部の凝固収縮量の算出方法は、それぞれ第1の実施の形態に係る連続鋳造用鋳型10において算出した鋳片シェル19の平坦部Rの凝固収縮量及び角部Sの凝固収縮量と実質的に同一なので詳細な説明は省略する。なお、鋳型壁24のメニスカス部から上端までの範囲の短辺21及び長辺22には、メニスカス部近傍における短辺側傾斜部25及び長辺側傾斜部26をそれぞれ延長した傾斜部図示せずを設けている。更に、鋳型壁24のメニスカス部から上端までの範囲の四隅の領域の短辺21には、メニスカス部近傍における短辺側拡大部27を延長した拡大部図示せずを設ける。連続鋳造用鋳型20の鋳型壁24内に注入した溶鋼が冷却されて形成される鋳片シェルの平坦部の外形サイズは、引き抜かれる方向に平坦部の凝固収縮量に追従して間隔が徐々に狭まるように変化しているので、鋳型壁24の四隅の領域を除いた対向する短辺21及び長辺22に対して鋳片シェルの平坦部の表面を常に接触させながら下端側に向けて移動することができる。また、鋳片シェルの角部の外形サイズは、鋳型壁24の下端から同一高さ位置では短辺21の外側に向かって拡大すると共に鋳片が引き抜かれる方向では鋳片シェルの短辺側角部の凝固収縮量に追従して徐々に縮小するように変化しているので、鋳型壁24の四隅の領域の対向する短辺21に鋳片シェルの短辺側角部の表面を常に接触させながら、下端側に向けて移動することができる。このため、鋳型壁24の四隅の領域の長辺22と鋳片シェルの長辺側角部との間にはコーナーエアギャップが生じ易いが、鋳型壁24の四隅の領域の短辺21には鋳片シェルの短辺側角部が接触しているので、鋳片シェルの長辺側角部の冷却が不十分となることが防止できる。これによって、凝固遅れに伴う鋳片の角部の品質異常の発生を防止できると共に、鋳片の角部の厚みが薄くなるのが防止でき、鋳片の角部の応力集中に伴う鋳片の角部の品質劣化を防止できる。更に、鋳型壁24の四隅の領域の短辺21に鋳片シェルの短辺側角部が接触することにより、従来の連続鋳造用鋳型に比べて、コーナーエアギャップを縮小することができ、スプレー水の進入を抑制することができる。また、鋳型壁24の四隅の領域の短辺21にのみ短辺側拡大部27を設けたので、鋳片の短辺21の間隔を変化させることにより広幅サイズが異なる鋳片を容易に鋳造することができる。以上、本発明の実施の形態を説明したが、本発明は、この実施の形態に限定されるものではなく、発明の要旨を変更しない範囲での変更は可能であり、前記したそれぞれの実施の形態や変形例の一部又は全部を組み合わせて本発明の連続鋳造用鋳型を構成する場合も本発明の権利範囲に含まれる。例えば、第1の実施の形態では、鋳型壁の四隅を除く領域の短辺及び長辺にはメニスカス部から上端までの範囲にも傾斜部を、鋳型壁の四隅の領域の短辺及び長辺にはメニスカス部から上端までの範囲にも拡大部をそれぞれ設けたが、メニスカス部から下端までの範囲のみに短辺側傾斜部、長辺側傾斜部、短辺側拡大部、及び長辺側拡大部を設けるようにしてもよい。また、第2の実施の形態でも、短辺及び長辺でメニスカス部から上端までの範囲に傾斜部を、短辺のメニスカス部から上端までの範囲に拡大部をそれぞれ設けたが、メニスカス部から下端までの範囲のみに短辺側傾斜部、長辺側傾斜部、及び短辺側拡大部を設けるようにしてもよい。更に、鋳片シェルの平坦部の表面温度を平坦部の平均温度で代表させ、鋳片シェルの平坦部の表面温度及び鋳片シェルの厚み方向の温度分布に基づいて平均熱膨張量を求めたが、算出された平坦部の表面温度及び鋳片シェルの厚み方向の温度分布に基づいて平均熱膨張量を求めてもよい。