CO2捕捉を伴う炭素質燃料の燃焼のための発電プラントであって、酸素含有ガスの存在下、加圧下で前記炭素質燃料が燃焼される燃焼チャンバー2と、内部でのスチームの発生により前記燃焼チャンバーの中の燃焼ガスを冷却するためのヒートパイプ8、8’と、前記燃焼チャンバー2から排出ガスを抜き取るための排出ガスパイプ9と、熱交換器10および排出ガス処理ユニット11、12と、部分的に冷却された前記排出ガスが、水との向流によってさらに冷却され加湿される直接接触冷却器15と、前記直接接触冷却器15から前記排出ガスを抜き取り、冷却された前記排出ガスをCO2吸収塔19へと導入するための清浄排気パイプ18とを含み、前記排出ガスは液体CO2吸収剤に対して向流として流れるようにされて、前記CO2吸収塔の底部で集められるリッチ吸収剤と、CO2が希薄な排出ガスとを与え、前記吸収塔19からの希薄排出ガスの抜き取りのために希薄排気パイプ20が前記吸収塔19の頂部に接続されており、リッチ吸収剤を抜き取り、前記吸収剤の再生のために前記リッチ吸収剤をストリッピング塔32へと導入して、希薄吸収剤と、さらに処理されて清浄CO2を与えるCO2流とを与えるために、リッチ吸収剤パイプ30が前記吸収塔19の底部に接続されており、水再循環パイプ16が、使用済みの冷却水の抜き取りのために前記直接接触冷却器15の底部に接続されており、かつ前記直接接触冷却器の頂部での前記冷却水の再導入のために前記直接接触冷却器15の頂部に接続されており、循環する直接接触冷却器冷却水をパイプ16の中で冷却するために熱交換器17が前記再循環パイプ16の中に設けられ、前記熱交換器17は、それぞれ、前記熱交換器への冷却水の送達および前記熱交換器からの冷却水の抜き取りのために水リサイクルパイプ70、70’に接続されている、発電プラント。フラッシュ蒸発し加熱された前記冷却水リサイクルライン70’をフラッシュタンクの中で水および蒸気へと分離するためのフラッシュバルブ73およびフラッシュタンク74、それぞれ前記フラッシュタンクの底部および頂部から液体および蒸気を抜き取るための、それぞれ前記フラッシュタンクの底部および頂部に接続されたフラッシュ液体パイプ78およびフラッシュ蒸気パイプ77、ならびに前記フラッシュタンクからの蒸気を圧縮および加熱するための前記フラッシュ蒸気ラインに接続されたコンプレッサー75をさらに含み、前記フラッシュ蒸気パイプ77は、ストリッピング塔32におけるさらなるストリッピングガスとして蒸気を注入するために前記ストリッピング塔32にも接続されている、請求項1に記載の発電プラント。前記ストリッピング塔32の中に集められた希薄吸収剤の抜き取りのために、希薄吸収剤パイプ33が前記ストリッピング塔32の底部に接続されており、前記希薄吸収剤パイプ33は、前記希薄吸収剤の一部を再沸器36へと導くための希薄吸収剤再沸器パイプ34、および希薄吸収剤リサイクルパイプ35に接続されており、フラッシュバルブ90およびフラッシュタンク91が前記希薄吸収剤リサイクルパイプ35に接続されており、蒸気の抜き取りのために蒸気ライン92が前記フラッシュタンクに接続されており、前記蒸気の圧縮のためにコンプレッサー93が前記蒸気ライン92に接続されており、前記コンプレッサー93からの加圧された前記蒸気をさらなるストリッピングガスとして前記ストリッピング塔へと導入するために、圧縮蒸気ラインが前記コンプレッサー93に接続されている、請求項1または請求項2に記載の発電プラント。しかしながら、CO2捕捉を含む、発電プラントのエネルギー効率を改善する解決策がいまだ非常に大きく求められている。本発明の目的は、エネルギー効率を高めるための熱統合についての新規な改善された解決策を提供すること、すなわち、炭素質燃料として与えられた量の化学エネルギーから有用なエネルギーとして出力される熱および/または電気の量を最大にすることである。請求の範囲に同意が得られたときに、挿入する予定。図1は本発明に係るプラントの説明図である。炭素を含有する燃料本願明細書中では、炭素質燃料とも呼ばれるは、5~50barゲージ圧本願明細書中では、以降、bargと略すの圧力で燃料パイプ1を通って加圧燃焼チャンバー2へと導入される。この燃焼チャンバーの中の圧力は、10bargよりも上、例えば約15bargなどが好ましい。燃料は天然ガス、油、石炭、バイオ燃料またはいずれかの他の炭素リッチの燃料であってよく、燃料の導入および燃焼の方法は、当業者には周知のとおり、燃料の種類に依存する。空気または酸素含有ガスは、空気導入口3を通ってコンプレッサー4へと導入される。コンプレッサー4は、共通のシャフト25を介して電動機5またはガスタービン6によって駆動されるこのあとさらに詳述される。当業者なら、コンプレッサー4は、任意に個々のコンプレッサーまたはコンプレッサー工程の間に中間冷却器を具えた、直列に接続された1以上のコンプレッサーまたはコンプレッサーステージを表してもよいということを理解するであろう。非常に大きい系に対しては、並列のコンプレッサーが用いられてもよい。コンプレッサー4からの空気または酸素含有ガスは、燃焼チャンバーの中での燃焼のための酸素のソース源として、圧縮空気パイプ7を通って燃焼チャンバー2へと導かれる。この燃焼チャンバーに導入される空気および燃料は、5体積未満、例えば4体積未満または3体積未満の、排出ガス中の残留酸素含有量を与えるように制御される。低残留酸素含有量は、高CO2含有量の煙道ガスを生じる。従って、空気が使用され、残留酸素についての値が示したとおりであると、この排出ガスの中のCO2含有量は約8~約18体積である。ヒートパイプ8、8’が燃焼チャンバーの内部に配置され、ヒートパイプ8、8’の内部でそれぞれスチームおよび過熱スチームを発生することによって燃焼ガスが冷却される。燃焼ガスは、ヒートパイプ8、8’によって、排出ガスの出口温度が300~900°Cであるように、冷却される。意図した燃料に依存して、燃焼チャンバーの中の内部配置は異なってもよい。燃料として石炭を使用する場合、空気が導入されて燃焼のための燃料の流動層が設けられ、ヒートパイプ8、8’はこの流動層の中に配置される。燃料として油またはガスを使用する場合、それぞれ2以上のステージの油バーナーまたはガスバーナーが燃焼チャンバーの中に配置され、ヒートパイプ8、8’はそのステージの間に配置されて、各ステージの間で燃焼ガスを冷却する。当業者は、上記の燃料または他の炭素リッチの燃料の組み合わせを使用することが可能であるということも理解するであろう。上記の国際公開第2004001301号パンフレットおよび国際公開第2006107209号パンフレットは、異なる燃料についての構成の例を記載する。排出ガスは、排出ガスパイプ9を通って燃焼チャンバーから抜き取られ、熱交換器10の中で250~450°Cの温度まで冷却される。排出ガス前処理のための1以上のユニットが熱交換器10の下流に配置される。好ましくは、フィルターユニット11は、燃焼ガスから粒子を除去するために、熱交換器10のすぐ下流に配置される。このフィルターユニットは、低粒子含有量の排出ガス、例えば燃料としての油またはガスの燃焼からの排出ガスについては、省かれてもよい。しかしながら、石炭を使用するときには、このフィルターユニットは必須である。なぜなら石炭は、ガス処理ユニットの下流の工程にとって有害である可能性がある粒子を生じるからである。空気が存在するところでは炭素質燃料の燃焼によりNOxが発生する。NOxは、その環境上の効果に加えて、CO2捕捉にとっても有害である可能性がある。それゆえ、選択的触媒還元SelectiveCatalyticReduction、SCRユニット12が、熱交換器10および任意のフィルターユニット11の下流に配置される。尿素またはNH3がこのSCRユニットに導入されて、周知技術に従って、NOxの除去のために触媒の上でのNOxとの反応に供される。SCRユニットの中の温度は250~450°Cであることが好ましい。SCRユニットにとっての好ましい稼動温度は約350°Cである。SCRユニットの下流に、1以上の熱交換器およびスクラビングユニットが配置される。第1の熱交換器13は、排出ガスを250°Cよりも低い温度に冷却するための煙道ガス冷却ユニットである。第2の図示されたユニット14は、並流式スクラバーであってもよい。ガスの組成および稼動条件によっては、このスクラバーがガスの冷却に寄与してもよい。冷却ユニット13、14の下流に、向流式スクラバーまたは直接接触冷却器15が配置される。冷却水が、再循環パイプ16を通って接触ゾーン15’の上で冷却器15へと導入され、この接触ゾーンの下で冷却器15へと導入される排出ガスに対する向流とされる。水は冷却器15の底部で集められ、熱交換器17の中で冷却され、再循環パイプ16を通ってリサイクルされる。ユニット11、12、13、14、および15の目的は、排出ガスをCO2捕捉用に準備することであるので、それらは、まとめて、前処理ユニットと呼ばれることがある。冷却された排出ガスは、清浄排出ガスライン18を通して冷却器15から抜き取られ、吸収塔19の下部へと導入される。吸収塔19では、排出ガスは、吸収塔内部の1以上の接触ゾーン19’、19、19’の中で吸収剤と向流にされる。この吸収剤、つまりCO2を捕捉し、そしてそのあと流体表面のすぐ上でのCO2の分圧よりも低い気相中のCO2分圧をかけることにより再生されてもよい流体、は、希薄吸収剤ライン35を通って上側の接触ゾーンの上で吸収塔へと導入される。この排出ガスの中のCO2は、吸収塔内部の吸収剤によって吸収され、CO2を抱えた、またはCO2リッチの吸収剤を与え、このCO2を抱えた、またはCO2リッチの吸収剤は、吸収塔の底部からリッチ吸収剤ライン30を通って抜き取られる。吸収塔へと導入された排出ガスの中のCO2の80を超える、より好ましくは95を超える量が除去されたものである、希薄排出ガスは、希薄排出ガスライン20を通して抜き取られる。この吸収塔の中の圧力は、燃焼チャンバーの中の圧力よりもわずかに低く、例えば燃焼チャンバーの中の圧力よりも0.5~1bar低く、これは、吸収塔の中の圧力が4.0~49.5bargであることに相当する。吸収塔へと導入された排出ガスの高圧および高CO2含有量の組み合わせにより、高効率のCO2捕捉が得られるので、吸収塔の容積および循環する吸収剤の体積を同時に減らすことが可能になる。吸収塔で使用される吸収剤は、炭酸カリウムの熱水溶液に基づくことが好ましい。好ましくは、当該吸収剤は、水に溶解した15~35重量のK2CO3を含む。熱炭酸カリウム系において、CO2は、以下の全体反応式に従って吸収される:1K2CO3CO2H2O←→2KHCO3-ΔHrl=-32.29kJ/molCO2希薄排出ガスは、吸収塔19の頂部で、希薄排出ガスラインを通して抜き取られ、洗浄セクション21へと導入され、そこで、この希薄排出ガスは、接触セクション21’の中で洗浄水に対して向流にされる。洗浄セクションの底部で集められた洗浄水は、洗浄水リサイクルライン22を通して、接触セクション21’の上で洗浄セクションへと再導入される。洗浄された希薄排出ガスは、この洗浄セクションの頂部から処理済み排気パイプ23を通して抜き取られる。処理済み排気パイプ23の中のガスは熱交換器10へと導入され、熱交換器10で、この処理済み排出ガスは、燃焼チャンバー2を離れる熱くて未処理の排出ガスと接して加熱される。このように加熱および処理された排出ガスは、次いで、ガスタービン6へと導入され、ガスタービン6で、このガスは、発電機24の中で電力を生成するために、膨張される。膨張したガスは、熱交換器27の中で冷却される膨張済み排出ガスパイプ26を通して抜き取られ、その後、そのガスは排出ガス出口28を通って大気中へと放出される。ガスタービン6からの回転エネルギーによってコンプレッサー4が少なくとも部分的に稼動するように、コンプレッサー4およびガスタービン6は、共通のシャフト25の上に配置されてもよい。しかしながら、このコンプレッサーは電動機5によって稼動し、このガスタービンは発電機24を稼動させて電力を与えることが、今のところ、好ましい。コンプレッサー4およびガスタービン6を分離することで、このプラントがより柔軟に運転できる。リッチ吸収剤、すなわちCO2を抱えた吸収剤、は吸収塔19の底部で集められ、そこからリッチ吸収剤パイプ30を通して抜き取られる。パイプ30の中のリッチ吸収剤は、フラッシュバルブ31を介して1bar絶対圧をわずかに超える圧力、例えば1.2bar絶対圧本願明細書中では、以降、baraと略すまでフラッシュ蒸発され、その後、ストリッピング塔32へと導入される。ライン30では、図1には示されていないが、煙道ガスから吸収剤へと吸収された望まれない揮発性成分、例えば酸素、を除去するためのフラッシュタンクまたはストリッピングユニットがあってもよい。1以上の接触セクション32’、32、32’がストリッピング塔32の中に配置される。上記リッチ吸収剤は、ストリッピング塔の上側の接触セクションの上で導入され、最下部の接触セクションの下で導入された蒸気に対して向流にされる。ストリッピング塔の中のCO2のより低い圧力および希釈の結果である、ストリッピング塔の中のCO2の低分圧のため、上記の式1の平衡が、左側にシフトし、吸収剤からCO2が放出される。希薄吸収剤はストリッピング塔32の底部で集められ、希薄吸収剤パイプ33を通して抜き取られる。希薄吸収剤パイプ33は2つに分岐する。つまり、再沸器36の中で加熱されて、スチームライン37を通してストリッピング塔へとストリッピングガスとして導入される液体からの蒸発を生じる第1の希薄吸収剤再沸器パイプ34、および希薄吸収剤が吸収塔19へと圧送される希薄吸収剤リサイクルライン35。吸収剤が吸収塔へと導入される前に、吸収剤を圧送し、従って吸収剤の圧力を高めるために、および吸収剤を冷却するために、それぞれ、ポンプ38および冷却器39がライン35に具えられる。CO2およびスチームは、ストリッピング塔の頂部でCO2抜き取りパイプ40を通して集められる。上側の接触ゾーンを離れる蒸気およびCO2ガスの混合物を冷却するために、接触ゾーン32’、32、32’の上、およびリッチ吸収剤がパイプ30を通してストリッピング塔32へと導入される地点の上に脱着装置直接接触冷却器66が配置される。冷却流体は、この直接接触冷却器セクションの上で導入され、直接接触冷却器セクション66を通って流される。蒸気がストリッピング塔32の中で上方向に上がる途中で通り、かつ冷却流体が接触ゾーン32’、32、32’へと流れ込むのを防ぐために、捕集板65は直接接触冷却器セクションの下に配置される。捕集板65で集められた流体は、水リサイクルパイプ70を通して抜き取られ、後述するように使用される。パイプ40の中の蒸気は、冷却器41の中で冷却され、フラッシュタンク42へと導入される。冷却器41の中で冷却によって形成される液体は液体戻りパイプ43を通してフラッシュタンク42の底部で集められ、ストリッピング塔32へと導入される。あるいは、図1には示されていないが、この液体は吸収塔19の頂部へと誘導されてもよい。液体をパイプ43に加えて、または液体をパイプ43から除去して、循環する水の量のバランスをとるために、液体バランスパイプ44が設けられてもよい。フラッシュタンク42の中のガス相はCO2抜き取りパイプ45を通して抜き取られ、コンプレッサー47によって加圧され、熱交換器48の中で冷却され、その後、このガスは、さらに処理されて乾燥し加圧されたCO2を与え、この乾燥し加圧されたCO2はCO2取り出しパイプ46を通して取り出される。捕集板65で集められパイプ70を通して抜き取られた冷却流体は、上記の熱交換器17へと導入されて、再循環パイプ16の中のリサイクルする冷却水が冷却される。水を循環させるために、ポンプ71が、好ましくは、ライン70の中に配置されてもよい。後述されるように、この加熱された流体は、熱交換器17からパイプ70’を通して抜き取られ、上記の熱交換器48へと導入されて、その中で加圧CO2およびスチームと接してさらに加熱される。さらに加熱された流体は、次いで、熱交換器48から水パイプ72を通して抜き取られ、フラッシュバルブ73を介してフラッシュ蒸発され、この後、このフラッシュ蒸発された流体はフラッシュタンク74へと導入されて水この水はフラッシュタンク74の底部で集められるおよび蒸気この蒸気はフラッシュタンク74の頂部で集められ蒸気パイプ77を通して抜き取られるを生成する。コンプレッサー75が、蒸気パイプ77の中に配置され、このあと任意のトリム冷却器76が続く。次いで、蒸気ライン77の中の蒸気は、ストリッピング蒸気としてライン37を通してストリッピング塔32へと導入される。図1には示されていないが、ライン70の中の流体は、フラッシュバルブ73へと直接誘導されてもよいし、または追加のもしくは熱交換器17および48以外の低温エネルギー源の中で加熱されてもよい。このような熱源の例は、スクラバー14、コンプレッサー4中間冷却器、または26および/もしくは28の中の残留熱である。より多くの熱のため、コンプレッサー75の電力要求が減少し、そしてシステム全体の熱効率を高める可能性がある。フラッシュタンク74からの液体は、ライン78を通して抜き取られ、洗浄液としてパイプ43を通してストリッピング塔直接接触冷却器へと導入される。それゆえ、十分な圧力を提供するために、ポンプ79がライン78の中に配置されることが好ましい。燃焼チャンバーのための冷却水は水パイプ50からヒートパイプ8へと導入される。ヒートパイプ8で発生するスチームは、スチームパイプ51を通して抜き取られ、高圧スチームタービン52を介して膨張される。この高圧タービンセクションからのスチームはライン53を通してスチーム再熱器8’へと導入され、得られたスチームは、スチームパイプ54を通して抜き取られる。パイプ54の中の過熱スチームは、スチームタービン55の中圧セクションおよび低圧セクションを介して膨張される。完全膨張スチームは、スチームタービンセクション55から膨張スチームパイプ56を通して抜き取られて、冷却器57の中で冷却されて水を与え、この水は、水収集タンク58で沈降する。タンク58に集められた水は、熱交換器27を経てライン50を通して抜き取られ、この熱交換器27で、この水は、精製された排出ガスに接して加熱され、そのあとこの水はヒートパイプ8へと再導入される。第1のスチームタービンセクション52および第2のスチームタービンセクション55は、電力の発生のための発電機81と一緒に、共通のシャフト80上に配置されることが好ましい。このスチームサイクルおよびその最適化は、当業者には周知である。部分的膨張スチームは、第2の中間圧力スチームタービンセクション55から部分的膨張スチームパイプ59を通して抜き取られる。パイプ59の中のこの部分的膨張スチームは加湿器へと導入され、この加湿器で、スチームは、水パイプ61から導入された散水によって冷却される。冷却されたスチームは、加湿器60から再沸器スチームパイプ62を通して抜き取られ、再沸器36の中の希薄吸収剤の間接的加熱のために使用され、この希薄吸収剤から蒸気が生成される。パイプ62を通して再沸器36へと導入されたスチームの凝縮に由来する水は、凝縮物ライン63を通して抜き取られ、タンク58へと導入される。当業者は、接触セクション15’、15、15’、19’、19、19’、21’、21、21’、32’、32、32’などの、本願明細書中で触れられる接触セクションは、これらの接触セクションの中の内部表面積を増やし、従って液体とガスとの間の接触面積を増やすための構造化されたおよび/または構造化されていない填材を含む接触セクションであることが好ましいということを理解するであろう。図2は、図1を参照して記載された実施形態よりもさらに高いエネルギー効率を与える本発明の特定の実施形態を説明する。図1と比べたときの図2の実施形態の唯一の相違は、後述されるように、希薄吸収剤のフラッシュ蒸発に関する。エネルギー効率を改善するための手段としての希薄吸収剤のフラッシュ蒸発は、それ自体周知であるが、図1を参照して記載された熱保存の特徴と関連づけられたものはない。吸収塔19へと戻されることになるが、ライン33を通ってストリッピング塔を離れる希薄吸収剤の一部は、フラッシュバルブ90へと導入され、次いでフラッシュタンク91へと放出される。フラッシュタンク91の中の気相は、スチームライン92を通して抜き取られ、蒸気を圧縮してこれにより加熱する蒸気コンプレッサー93によって圧縮される。この圧縮され加熱された蒸気は、次いで、圧縮スチームライン94を通ってストリッピング塔へとストリッピングガスとして導入される。フラッシュタンク92の底部で集められた液相はそこから抜き取られ、ポンプ95によって希薄吸収剤ライン35へと圧送される。この実施形態では、冷却器39は使用されない。実施例1上記のようにCO2は、式1に従って吸収される:1K2CO3CO2H2O←→2KHCO3-ΔHrl=-32.29kJ/molCO2上記式についての平衡は式2によって与えられる:2Keq=HCO3-2/[CO32-PCO2]吸収剤の飽和は、次式によって定義される:3s=2×molKHCO3/[mol/K2CO32×molKHCO3]。この吸収/脱着脱離プラントの稼動時には、目標の飽和は、希薄吸収剤についてはs=0.30最小0.1より高い程度のK2CO3再生は余計なエネルギーを必要とし、上記のCO2プロセスのためには通常は必要ではないので、およびリッチ吸収剤についてはs=0.60最大0.7より高濃度のKHCO3は、より高い吸収剤投入量を生じるが、望ましくない結晶化温度の上昇を生じる可能性があるのでである。この吸収塔は、典型的には80~110°Cで稼動し、他方で、この脱着装置ストリッピング塔は、圧力に応じて90~120°Cで稼動し、典型的には、この脱着装置内の温度は、より高い圧力およびより高濃度のK2CO3に起因して、頂部で92°C、および底部で110°Cである。CO2の脱着/ストリッピングのための脱着装置へと、主に蒸気として供給されるエネルギーは、1.吸収剤の加熱、2.液体リサイクルの加熱、3.反応熱熱炭酸カリウム系に基づく吸着剤などのいくつかの吸収剤については反応熱が非常に低いが、4.ストリッピング蒸気の生成吸収剤特性に応じて、脱着装置の頂部でCO2の質量の約0.8~1.2倍、のために使用される。加圧流動層型の石炭火力発電プラントについては、SOx吸着剤および典型的には25の水と一緒に石炭が供給され、燃焼チャンバーの流動層に注入されるペーストが形成される。275LHV低位発熱量LHV、および282MW高位発熱量HHVの燃焼速度において、燃焼チャンバーの中のヒートチューブでスチームが生成される。典型的には約165baraおよび565°Cの86kg/sのスチームがチューブ8の中で生成され、スチームタービン52を介して膨張される。この膨張したスチームは、ヒートチューブ8’の中で、約40baraで565°Cに再加熱され、スチームタービン55を介して膨張される。典型的には、約18kg/sのスチームが種々の圧力でスチームタービンステージから抜き取られ、ボイラー予備加熱のために使用される。これは、簡明のために、図1および2には示されていない。加えて、このスチームは、約4baraでライン59のスチームタービンから抜き取られる。このような抜き取りの量は、最小にされるべきである。これに基づき、スチームタービンを介して完全膨張されたスチームの量は、86kg/s引く約18kg/s引くライン59の中のスチームフローである。これは、68kg/s引くライン59の中のあらゆるスチームに相当する。この完全膨張スチームは、タービン55からライン56を通して抜き取られ、ボイラー供給水としてヒートチューブ8へとリサイクルされ、他方で、いくらかの12kg/sスチームは部分的に膨張され、パイプ59を通して抜き取られる。パイプ59を通して抜き取られたスチームは、典型的には約258°Cの温度および4baraの圧力を有するが、この温度および圧力は、スチームタービンシステムに応じて変わりうる。このスチームは加湿器60の中で冷却されて、約4baraおよび144°Cのスチームを与え、このスチームは、脱着装置36の再沸器で蒸気を生成するための間接的加熱のために、脱着装置36の再沸器へと導入される。あるいは、4baraおよび258°Cでライン59を通して抜き取られたスチームは、約27°Cで約0.035baraまで膨張され、90のスチームタービンの断熱効率を仮定すると、膨張したスチーム1kgあたり約0.7MJの電力を与える可能性がある。120MWスチームタービンについては、ライン59の中のフローがゼロである場合には、4baraステージから凝縮装置へのスチームフローは約68kg/secである。この燃焼器は約24.5kg/sCO2を生成し、そのCO2のうちの約22kg/sは捕捉される90捕捉。この脱着装置を運転するために必要とされる潜熱が、捕捉されたCO21kgあたり3.6MJであるとき、約80MW潜熱が必要とされる。4baraおよび258°Cスチームの熱容量は、4baraで飽和温度まで冷却され4baraで凝縮したとき、約2.4MJ/kgである。それゆえ、スチームタービンからのスチームの必要量は、約80/2.4kg/s、または約34kg/sである。そのとき、このスチームタービンからの電力損失は34×0.7MWすなわち約24MWである。ストリッピング塔再沸器36の冷却側では、圧力は、わずかに大気圧を超える。それゆえ、スチームタービンから抜き出されたスチームから生成される生成物は、この時点で、例えば1.2baraで約110°Cの温度にあるスチームであり、この約110°Cの温度は、この圧力におけるこの希薄吸収剤の沸点である。上と同じ仮定のもとで、すなわち22kg/sCO2が吸収剤からストリッピングされるとの仮定のもとで、必要とされるエネルギーは、3.6MJ/kgCO2または約80MWの潜熱および顕熱である。これは、再沸器で生成される、脱着装置の底部への約34kg/hスチームフローに相当する。このうちで、約12kg/sは凝縮されて、上記の項目1~3へと熱を供給する。残りの約22kg/sは、ストリッピングスチーム、項目4として使用される。このスチームは、回収されたCO2と一緒に脱着装置填材の頂部を出る。これは、ストリッピングのために使用されるエネルギーは、実質的に、ストリッピングスチームをCO2で希釈することにより失われるエネルギーであることを意味する。22kg/sH2Oと混合される22kg/sCO2は、約70molH2Oがあることを意味する。そうして、H2O分圧は、脱着装置の底部における1baraのわずかに上から、頂部の約0.7bara全圧が1.0baraであるときの約90°CのH2O露点に対応するへと低下される。実際には、このスチームは、CO2を得るために凝縮され、それゆえ、このストリッピングスチームの潜熱は失われ、これは、回収されたCO2を用いる希釈によるストリッピングスチームの分圧の低下に伴う損失よりもはるかに大きい損失である。この潜熱を保存し、ストリッピングスチーム分圧の損失を補うためのエネルギーしか供給しないことが望ましい。ストリッピングガスの凝縮からのエンタルピー変化対凝縮温度が図3に示されている。水が凝縮されるにつれて、水蒸気の分圧が低下し、さらなる凝縮のためにより低い温度が必要とされる。それゆえ、ストリッピング塔の直接接触冷却器セクション66においてさらなる熱を回収するために、ライン78およびポンプ79経たフラッシュタンク74からの冷却水は、より冷えている必要がある。これによりフラッシュタンク74の中の圧力は低下し、それゆえコンプレッサー75によって必要とされる仕事は低下する。直接接触冷却器セクション66からより少ない熱が回収され、その差がより高い温度の別個の熱源から供給される場合、フラッシュタンクの中の温度は、より高くてもよい。これも、より高い圧力を与え、コンプレッサー75によって必要とされる仕事を少なくする。図3によれば、80~90°Cの範囲の回収可能な熱は約28MWに上り、これは、脱着装置直接接触冷却器セクション66からパイプ70を通して抜き取られた洗浄水の中に回収されてもよい。脱着装置直接接触冷却器66において回収される熱エネルギーは、本発明のプロセスにおいて熱を回収するための重要なソースである。脱着装置/ストリッピング塔から抜き取られることになるCO2/スチームは、水に接した直接接触冷却によって冷却される。この冷却のため、スチーム飽和ガスの中のスチームは凝縮し、こうして水蒸気が所望の生成物これはCO2であるから分離される。回収可能な熱についての別の重要なソースは、煙道ガス直接接触冷却器15である。煙道ガスは、約115~120°Cの温度で煙道ガス直接接触冷却器15に入る。煙道ガスは、水素このガスの一部である、油、石炭もしくはバイオ燃料の燃焼から、または水ペーストとして燃焼器2へと供給されてもよい石炭などの燃料供給系から、のいずれかからの燃焼プロセスからの水蒸気を含有する。この水蒸気飽和温度は水蒸気の量および圧力に依存する。ペーストとしてこの燃焼器へと供給される石炭燃料と圧力約12~13baraとを用いると、煙道ガス飽和温度は約115°Cである。天然ガス燃料が使用される場合、水蒸気の量はより高く、飽和温度はより高いであろう。圧力がより低い場合、飽和温度はより低いであろう。この煙道ガスは高められた圧力にあり、かなりの量のスチームを含有するという事実に起因して、このスチームの凝縮は、比較的高い飽和温度で始まり、熱の形態にある実質量の回収可能な高温エネルギーをもたらすであろう。図4は、煙道ガスが冷却されるときの、高温回収可能な熱の量に対する圧力の効果に関する説明図である。曲線は、煙道ガス注入口温度115°C、および煙道ガス排出口温度100°C、および煙道ガス水分含量14.5で、煙道ガスフロー111kg/sという仮定のもとで描かれている。大気圧従来システムと本発明に係るシステムとの間の相違は加圧系での水蒸気凝縮である。H2O蒸気の量は同じであるとしても大気圧系ははるかに低いH2O分圧を有し、それゆえ、煙道ガスの冷却で縮合物が生成せず、はるかに少ないエネルギー回復をもたらす。本発明によれば、煙道ガスは凝縮装置の中で約100°Cまで冷却され、この凝縮装置は、煙道ガスが循環水に対する向流として填材にわたって流れる直接接触冷却器として実行されることが好ましい。この水はガスの中のエネルギーを捕捉し、熱交換器17の中で冷却され、この熱交換器17は、脱着装置直接接触冷却器から冷却水を受け取り、この水をさらに加熱してより多くのエネルギーを供給する。図4中の点線で示された曲線は、比較のためだけのものであり、同じ煙道ガスから非常に少ない有用なエネルギーこの場合100°Cを超えるエネルギーしか得られないと考えられる、より従来的な大気圧CO2捕捉システムに勝る、本発明のシステムに関する1つの優位点を示す。熱エネルギー回収の第3のソースはCO2コンプレッサー冷却器48である。この圧縮冷却器の中の利用可能なエネルギーの量は、上で述べた冷却器の中よりも少ないが、温度は高い。表1は、煙道ガス直接接触冷却器15この表では凝縮装置によって特定される、脱着装置直接接触冷却器セクション66この表では脱着装置によって特定される、およびコンプレッサー中間冷却器48この表ではコンプレッサーによって特定されるにおける本発明の熱再生によって生成されるスチームの関数として、CO2捕捉を用いる本発明の発電プラントにより発電される正味電力を説明する。表1は、当該プラントの上記3つの要素からの熱回収が増大する結果として、スチームタービンからの正味電力が増加することを明瞭に説明し、本発明の最も重要な優位点を説明する。20kg/sスチームが本発明によって生成され圧縮されて、脱着装置の底部へ誘導され、スチームタービンからの同じ量の4baraスチームを置き換えるとき、正味電力、すなわちスチームタービン出力からフラッシュコンプレッサー電力を差し引いたものは、10MWよりも大きな幅で増加する。フラッシュ蒸発および圧縮によって生成されるスチームの、例えば25kg/sへの増大は、フラッシュコンプレッサーの仕事量の大きな増大を必要とし、正味電力の増加ははるかに小さい。25kg/sを超える生成は、正味のスチームタービン出力からフラッシュコンプレッサーの仕事量を差し引いたものに対して寄与しないか、または負の寄与をする。実施例2この実施例は、図2を参照して説明したとおり、スチームのフラッシュ蒸発および圧縮、ならびにフラッシュタンク81から再生塔へのストリッピングガスとしての注入のさらなる効果を説明する。図5は、約100°Cの温度の関数として希薄吸収剤の蒸気圧を示す。この希薄吸収剤の熱容量は約3.0kJ/kg-Kである。1000kg/sの希薄吸収剤フローおよび約112°C脱着装置の底部のおよその温度から約98.6°Cおよそ、吸収塔の頂部への希薄吸収剤供給温度への冷却を用いると、約1000×3.0×112-98.6kW=40000kWが生成される。22kg/sのCO2生成および3.6MJ/kgCO2の総脱着装置必要熱量スチームの潜熱の形態にあるを用いると、総必要熱量は約80MWである。従って、希薄フラッシュはこの熱の約50を生成することができる。約2250kJ/kg約1.2baraにおいてのスチーム潜熱を用いると、これは、約17.8kg/sスチームに相当する。これは、約0.75baraから約1.2baraへと圧縮される必要がある。80の断熱効率を仮定すると、そのとき、コンプレッサー仕事量は約2.0MWである。表2は、スチームタービンからの全出力に対する、希薄吸収剤をフラッシュ蒸発することの効果を要約する。表2は、スチームタービンからの全出力に対する希薄吸収剤のフラッシュ再蒸発蒸気ともいうを明瞭に説明する。実施例1のエネルギーの特徴と組み合わせると、正味電力は、96MWから115MWへと増加する可能性があり、この115MWは、炭素捕捉なしの120MWに匹敵する。式1についての反応熱が比較的低いという事実は、炭酸カリウム系にとっては優位点である。なぜなら、この吸収塔における対応する発熱的な反応熱は低いからである。従って、この吸収塔の中の吸収剤の加熱によって、この反応を左へとシフトさせ、従って吸収剤の吸収能を下げることができる。