"希土類元素を0015~0100質量含有する鋼素線からなる溶接用鋼ワイヤを用いて、厚鋼板の多層ガスシールドアーク溶接を行なう狭開先突合せ溶接方法において、板厚12mm以上の厚鋼板を使用し、ルートギャップを2mm以下かつ開先角度を30°以下の狭開先とし、該狭開先の底部における初層のガスシールドアーク溶接を、溶接速度を15~25mm/secとするとともに下記の式で算出されるQL値が15~100の範囲内を満足しかつ下記の式で算出されるQH値が10以上の範囲内を満足する条件で行なって前記狭開先底部における深い溶け込みを得ることを特徴とする狭開先突合せ溶接方法。QL=I×E/S×G5×tanθ/60QH=G×S×60×Gtanθ/I×EtanθI:溶接電流AE:溶接電圧VS:溶接速度mm/secθ:開先角度°G:ルートギャップmm前記初層のガスシールドアーク溶接を行なうにあたって、CO2を50体積以上含有するシールドガスを用いることを特徴とする請求項1に記載の狭開先突合せ溶接方法。前記初層のガスシールドアーク溶接を正極性で行なうことを特徴とする請求項1または2に記載の狭開先突合せ溶接方法。本発明は上記のような問題を解消し、ガスシールドアーク溶接法で厚鋼板の狭開先突合せ溶接を行なうにあたって、多層溶接の初層すなわち開先の底部においてもアークの安定性に優れ、安定した溶け込みが得られる溶接方法を提供することを目的とする。なお、ここで鋼素線からなるガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤとは、溶接用フラックスを内装せず、素材となる鋼素線を主体とするワイヤいわゆるソリッドワイヤを指す。また本発明は、鋼素線の表面にめっきを施したり、あるいは潤滑剤を塗布したガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤにも支障なく適用できる。本発明者らは、溶接用フラックスを内装していないソリッドワイヤと呼ばれるガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ以下、溶接用鋼ワイヤというを用いた多層ガスシールドアーク溶接について、狭開先突合せ溶接におけるアークを安定させる観点から鋭意検討した。従来は主に溶接用鋼ワイヤの素材となる鋼素線のC,Si,Mn,P,Sの添加量が主要な検討課題であったが、本発明者らは視点を変えて、初層すなわち開先底部の溶接条件,シールドガスの成分,溶接時の溶接用鋼ワイヤの極性,開先の形状が、アークの安定性に及ぼす影響について詳細に検討し、以下に述べる知見を得た。溶接用鋼ワイヤの鋼素線にREMを添加し、かつ多層溶接における初層の溶接条件から下記の,式で算出される指標QL値,QH値を調整することによって、アークの安定性が向上し、安定した溶け込みが得られる。QL=I×E/S×G5×tanθ/60QH=G×S×60×Gtanθ/I×EtanθI:溶接電流AE:溶接電圧VS:溶接速度mm/secθ:開先角度°G:ルートギャップmmシールドガスに含まれるCO2量を調整することによって、アークの安定性が一層向上し、安定した溶け込みが得られる。溶接時の溶接用鋼ワイヤの極性を適正に選択することによって、アークの安定性が一層向上し、安定した溶け込みが得られる。開先形状を適正に設定することによって、アークの安定性が一層向上し、安定した溶け込みが得られる。本発明は、これらの知見に基づいてなされたものである。すなわち本発明は、希土類元素を0015~0100質量含有する鋼素線からなる溶接用鋼ワイヤを用いて、厚鋼板の多層ガスシールドアーク溶接を行なう狭開先突合せ溶接方法において、板厚12mm以上の厚鋼板を使用し、ルートギャップを2mm以下かつ開先角度を30°以下の狭開先とし、該狭開先の底部における初層のガスシールドアーク溶接を、溶接速度を15~25mm/secとするとともに上記の式で算出されるQL値が15~100の範囲内を満足しかつ上記の式で算出されるQH値が10以上の範囲内を満足する条件で行なって前記狭開先底部における深い溶け込みを得る狭開先突合せ溶接方法である。本発明の狭開先突合せ溶接方法においては、初層のガスシールドアーク溶接を行なうにあたって、CO2を50体積以上含有するシールドガスを用いることが好ましい。また、初層のガスシールドアーク溶接を正極性で行なうことが好ましい。本発明によれば、ガスシールドアーク溶接法で厚鋼板の狭開先突合せ溶接を行なうにあたって、多層溶接の初層すなわち開先の底部においてもアークの安定性に優れ、安定した溶け込みが得られるので、狭開先突合せ溶接に有利であり、産業上格段の効果を奏する。本発明の溶接用鋼ワイヤは、ソリッドワイヤとFCワイヤに大別される溶接ワイヤのうち、ソリッドワイヤを対象とする。まず本発明の溶接用鋼ワイヤの鋼素線の成分を限定した理由について説明する。REM:0015~0100質量REMは、溶接金属の介在物微細化により靭性改善と高温割れ凝固割れ防止に有用な元素である。また、正極性のガスシールドアーク溶接においては、アーク集中による深い溶け込みを得るのに不可欠な元素である。特に、多層炭酸ガスシールドアーク溶接においては、アークの集中による深い溶け込みによってスラグ巻き込みやアンダーカットといった溶接欠陥の発生を抑制する働きがある。REM含有量が0015質量未満では深い溶け込みによる溶接欠陥の発生を抑制する効果が得られない。一方、0100質量を超えて添加すると溶接用鋼ワイヤの製造工程で割れが生じたり、溶接金属の靭性低下を招く。したがって、REMは0015~0100質量の範囲を満足する必要がある。なお好ましくは0025~0050質量である。狭開先の多層ガスシールドアーク溶接では、アークを集中させて深い溶け込みを得る必要がある。従来は狭開先の溶接施工を行なう場合は、Si-Mn-Ti系の溶接用鋼ワイヤを用いて逆極性でガスシールドアーク溶接を行なっていた。しかし、そのような従来の技術では、十分な深さの溶け込みが得られず、スラグを巻き込む恐れがあった。そのため開先角度は35°程度,ルートギャップは8mm程度の溶接施工が最適とされていた。本発明では鋼素線にREMを添加し、さらに後述するように初層の溶接条件を所定の範囲に調整してガスシールドアーク溶接を行なう。その結果、開先底部における溶滴移行を安定させかつアークを集中させることによって、深い溶け込みが得られる。ここでREMとは、周期表の3族に属する元素の総称である。本発明では、原子番号57~71の元素を使用するのが好ましく、特にCe,Laが好適である。Ce,Laを鋼素線に添加する場合は、CeまたはLaを単独で添加しても良いし、CeおよびLaを併用しても良い。なお、CeおよびLaをともに添加する場合は、あらかじめCe:40~90質量,La:10~60質量の範囲内で混合して得られた混合物を使用するのが好ましい。なお本発明は、基本的成分としてC,Si,Mn,P,Sを下記の通り含有する鋼素線からなる溶接用鋼ワイヤに適用するのが好ましい。C:020質量以下Cは、溶接金属の強度を確保するのに必要な元素であり、溶融メタルの粘性を低下させて流動性を向上させる効果がある。しかしC含有量が020質量を超えると、正極性の溶接において溶滴および溶融メタルの挙動が不安定となるのみならず、溶接金属の靭性の低下を招く。したがって、Cは020質量以下が好ましい。一方、C含有量を過剰に減少させると溶接金属の強度を確保できない。そのため、0003~020質量とするのが一層好ましい。なお、001~010質量がさらに好ましい。Si:005~25質量Siは、脱酸作用を有し、溶融メタルの脱酸のためには不可欠な元素である。ガスシールドアーク溶接では、Si含有量が005質量未満では、溶融メタルの脱酸が不足し、溶接金属にブローホールが発生する。さらに正極性のガスシールドアーク溶接におけるアークの広がりを抑え、溶滴を微細化し挙動を安定化する作用も有する。一方、25質量を超えると、溶接金属の靭性が著しく低下する。したがって、Siは005~25質量の範囲内が好ましい。ただしSi含有量が065質量を超えると、小粒のスパッタが増加する傾向が現われるので、005~065質量の範囲内が一層好ましい。Mn:025~35質量Mnは、Siと同様に脱酸作用を有し、溶融メタルの脱酸のためには不可欠な元素である。Mn含有量が025質量未満では、溶融メタルの脱酸が不足し、溶接金属にブローホールが発生する。一方、35質量を超えると、溶接金属の靭性が低下する。したがって、Mnは025~35質量の範囲内が好ましい。なお、溶融メタルの脱酸を促進し、ブローホールを防止するためには、045質量以上が望ましい。そのため、045~35質量とするのが一層好ましい。P:005質量以下Pは、鋼の融点を低下させるとともに、電気抵抗率を向上させ、溶融効率を向上させる元素である。さらに正極性のガスシールドアーク溶接において、溶滴を微細化し、アークを安定化する作用も有する。しかしP含有量が005質量を超えると、正極性のガスシールドアーク溶接において溶融メタルの粘性が著しく低下し、アークが不安定となり、小粒のスパッタが増加する。また、溶接金属の高温割れを生じる危険性が増大する。したがって、Pは005質量以下が好ましい。より好ましくは003質量以下である。一方、鋼素線の鋼材を溶製する製鋼段階でPを低減するためには長時間を要するので、生産性向上の観点から0002質量以上が望ましい。そのため、0002~003質量とするのが一層好ましい。S:005質量以下Sは、溶融メタルの粘性を低下させ、溶接用鋼ワイヤの先端に懸垂した溶滴の離脱を促進し、正極性のガスシールドアーク溶接においてアークを安定化する。またSは、正極性のガスシールドアーク溶接においてアークを広げ、溶融メタルの粘性を低下させてビードを平滑にする効果も有する。しかしS含有量が005質量を超えると、小粒のスパッタが増加するとともに、溶接金属の靭性が低下する。したがって、Sは005質量以下が好ましい。一方、鋼素線の鋼材を溶製する製鋼段階でSを低減するためには長時間を要するので、生産性向上の観点から0002質量以上が望ましい。そのため、0002~002質量とするのが一層好ましい。さらに本発明では、上記した組成に加えて、鋼素線がCa,Ti,Zr,Ca,Alを含有することが好ましい。Ca:00008質量以下Caは、鋼素線の鋼材を溶製する製鋼段階および鋳造段階で不純物として混入する。さらに鋼素線の伸線段階においても不純物として混入する。Ca含有量00008質量を超えると、アークが不安定になる。したがって、Caは00008質量以下が好ましい。Ti:002~030質量,Zr:002~030質量,Al:002~050質量のうちの1種または2種以上Ti,Zr,Alは、いずれも強脱酸剤として作用するとともに、溶接金属の強度を増加する元素である。さらに溶融メタルの脱酸によって粘性の低下を抑制してビード形状を安定化すなわちハンピングビードを抑制する効果がある。このような効果を有する故に300A以上の高電流溶接において有効な元素であり、必要に応じて添加する。Tiが002質量未満,Zrが002質量未満,Alが002質量未満では、この効果は得られない。一方、Tiが030質量を超える場合,Zrが030質量を超える場合,Alが050質量を超える場合は、溶滴が粗大化して大粒のスパッタが多量に発生する。したがって、Ti,Zr,Alを含有する場合は、Ti:002~030質量,Zr:002~030質量,Al:002~050質量の範囲内を満足するのが好ましい。さらに必要に応じて下記の元素を添加しても、本発明の効果を減じるものではない。Cr:002~30質量,Ni:005~30質量,Mo:005~15質量,Cu:005~30質量,B:00005~0015質量Cr,Ni,Mo,Cu,Bは、いずれも溶接金属の強度を増加し、耐候性を向上させる元素である。これらの元素の含有量が微少である場合は、このような効果は得られない。一方、過剰に添加すると、溶接金属の靭性の低下を招く。したがって、Cr,Ni,Mo,Cu,Bを含有する場合は、Cr:002~30質量,Ni:005~30質量,Mo:005~15質量,Cu:005~30質量,B:00005~0015質量の範囲内を満足するのが好ましい。Nb:0005~005質量,V:0005~005質量Nb,Vは、いずれも溶接金属の強度,靭性を向上し、アークの安定性を向上させる元素である。これらの元素の含有量が微少である場合は、このような効果は得られない。一方、過剰に添加すると、溶接金属の靭性の低下を招く。したがって、Nb,Vを含有する場合は、Nb:0005~005質量,V:0005~005質量の範囲内を満足するのが好ましい。上記した鋼素線の成分以外の残部は、Feおよび不可避的不純物である。ここで不可避的不純物とはO,Nである。O,Nは鋼材を溶製する段階や鋼素線を製造する段階で不可避的に混入する代表的な不可避的不純物であるが、溶滴を微細化する効果を有する。O,Nの含有量が、いずれも0001~002質量の範囲内であれば、溶滴の微細化が顕著になる。しかし、この範囲を外れるとアークの安定化が阻害される。より好ましくは0001~0008質量である。次に、本発明の溶接用鋼ワイヤの製造方法について説明する。転炉または電気炉等を用いて、上記した組成を有する溶鋼を溶製する。この溶鋼の溶製方法は、特定の技術に限定せず、従来から知られている技術を使用する。次いで、得られた溶鋼を、連続鋳造法や造塊法等によって鋼材たとえばビレット等を製造する。この鋼材を加熱した後、熱間圧延を施し、さらに乾式の冷間圧延すなわち伸線を施して鋼素線を製造する。熱間圧延や冷間圧延の操業条件は、特定の条件に限定せず、所望の寸法形状の鋼素線を製造する条件であれば良い。さらに鋼素線は、焼鈍-酸洗-銅めっき-伸線加工-潤滑剤塗布の工程を必要に応じて順次施して、所定の製品すなわち溶接用鋼ワイヤとなる。なお本発明では、必ずしも鋼素線に銅めっきを施す必要はなく、鋼素線の表面に潤滑剤を塗布した溶接用鋼ワイヤであっても何ら支障なく使用できる。鋼素線の表面に潤滑剤を安定して付着させ、給電の安定性を向上するために、鋼素線の平坦度=実表面積/理論表面積を10005以上101未満とするのが好ましい。鋼素線の平坦度は、伸線加工で使用するダイスの管理を厳格に行なうことによって、10005以上101未満の範囲に維持することは可能である。鋼素線の表面に銅めっきを施す場合は、厚さ05μm以上の銅めっきを施すことによって、溶接用鋼ワイヤの給電不良に起因するアークの不安定化を防止できる。なお、銅めっきの厚さを08μm以上とすると、給電不良防止の効果が顕著に発揮されるので一層好ましい。このようにして銅めっきを厚目付とすることによって、給電チップの損耗も低減できるという効果も得られる。溶接用鋼ワイヤの送給性を向上するために、溶接用鋼ワイヤの表面すなわち鋼素線の表面あるいは銅めっきの表面に潤滑油を塗布しても良い。潤滑油の塗布量は、溶接用鋼ワイヤ10kgあたり035~170gの範囲内が好ましい。なお、溶接用鋼ワイヤを製造する工程で、溶接用鋼ワイヤの表面に種々の不純物が付着する。特に固体の不純物の付着量を、溶接用鋼ワイヤ10kgあたり001g以下に抑制すると、給電の安定性が一層向上する。このようして製造した溶接用鋼ワイヤを用いてガスシールドアーク溶接を行なう際の好適な溶接条件について、以下に説明する。初層すなわち開先の底部の溶接を行なうにあたって、下記の式で算出される指標QL値を15~100の範囲内に調整する。QL=I×E/S×G5×tanθ/60I:溶接電流AE:溶接電圧VS:溶接速度mm/secθ:開先角度°G:ルートギャップmm初層の溶け込み形状は、溶接電流IA,溶接電圧EV,溶接速度Smm/sec,開先角度θ°,ルートギャップGmmの設定に応じて多大な影響を受ける。溶接電流Iと溶接電圧Eを高く設定し、溶接速度Sを低く抑えると、鋼板への入熱を大きくすることができる。しかし狭い開先ではQL値が100を超えると、初層の溶接にて過剰な溶融金属がアークよりも先行し、鋼材の溶融を阻害するので、安定した溶け込みが得られない。一方、QL値が15未満では、初層の溶接にて鋼板への入熱が不足し、十分な溶け込みが得られない。したがって、QL値は15~100の範囲内を満足する必要がある。さらに、初層の溶接を行なうにあたって、下記の式で算出される指標QH値を10以上に調整する。QH=G×S×60×Gtanθ/I×EtanθI:溶接電流AE:溶接電圧VS:溶接速度mm/secθ:開先角度°G:ルートギャップmm狭開先突合せ溶接では、溶接金属の幅に対して高さが大きくなりやすい。そのため、溶接金属の凝固過程にて、溶接継手中央部で溶接金属が不足することに起因する欠陥が発生する。このような欠陥は、高温割れあるいは凝固割れと呼ばれる。溶接用鋼ワイヤの鋼素線にREMを添加することによって、高温割れを抑制する効果が得られる。さらに高温割れの抑制効果を一層高めるために、1パスあたり特に初層の溶接金属量を減少する必要がある。本発明では、初層の溶接金属量の指標として上記のQH値を導入する。発明者らの研究によれば、QH値が10以上で高温割れの抑制効果が顕著に発揮される。したがってQH値は10以上を満足する必要がある。シールドガスは、通常のガスシールドアーク溶接で用いるシールドガスを使用する。ただし上記のに記載したMAG溶接法では、高価なArのが含有量が高い。したがって、Ar含有量を低減して、上記のに記載した炭酸ガスシールドアーク溶接で用いるシールドガスすなわちCO2含有量:50体積以上を使用するのが好ましい。より好ましくは、CO2含有量:100体積すなわち純CO2ガスである。溶接用鋼ワイヤの極性は、正極性とするのが好ましい。鋼素線に添加されたREMが、正極性の溶接におけるアークを集中させる効果を発揮するので、1パスあたりの溶接金属量を減少しても、十分な溶け込みが得られる。本発明を適用する開先の形状は、特定の形状に限定せず、種々の開先に適用できる。たとえば、図1に示すV型開先,図1に示すレ型開先,図1に示すI型開先等に適用できる。図中のtは厚鋼板1の板厚,Gはルートギャップ,θは開先角度を示す。なお図1のI型開先では、開先角度θ=0°である。本発明は、ルートギャップと開先角度とを小さくして狭開先とすることによってガスシールドアーク溶接の能率向上を図る際に、開先の底部においてもアークの安定性を維持し、安定した溶け込みを得るものである。したがって、板厚の大きい厚鋼板に適用するほど多大な効果が得られる。このような観点から、板厚tが12mm以上の厚鋼板に適用し、そのルートギャップGは2mm以下,開先角度θは30°以下とする。製鋼段階で成分を調整し、連続鋳造によって製造されたビレットを熱間圧延して、直径55~70mmの線材とし、次いで冷間圧延すなわち伸線によって直径20~28mmとした。これらの線材を露点10°C以下の窒素雰囲気O2200体積ppm以下,CO201体積以下で焼鈍し、酸洗を施して脱スケールを行なった後、必要に応じてCuめっきを施し、さらに冷間で伸線加工を施して、直径08~15mmの鋼素線を製造した。さらに鋼素線に潤滑剤を塗布溶接用鋼ワイヤ10kgあたり05~08gすることによって、十分な送給性を確保できるように調整した。得られた鋼素線の成分は、表1に示す通りである。なお、REMは、質量比Ce:La:Y=6:3:1のミッシュメタルである。これらの溶接用鋼ワイヤを使用して、厚鋼板の狭開先突合せ溶接初層のみを行なった。その溶接条件は表2に示すとおりである。得られた初層のみの溶接継手溶接長250mmのスタートから20mm,100mm,中央およびクレーター側から20mm,100mmの検査位置合計5ケ所で、溶け込みと割れを評価した。その結果を表3に示す。溶け込みの評価は、5ケ所の検査位置の溶け込みが全て深さ1mm以上であったものを良○,5ケ所の溶け込み深さが02mm以上で深さ1mm未満の溶け込みが1ケ所でも存在するものを可△,深さ0mmすなわち未溶融の溶け込みが1ケ所でも存在するものを不良×とした。割れの評価は、5ケ所の検査位置で割れが観察されなかったものを良○,割れが1ケ所でも存在するものを不良×とした。表3から明らかなように、発明例では安定した溶け込みが得られた。一方、本発明の範囲を外れる比較例では、溶け込みが不十分で未溶融のものがあり、しかも割れが生じたものもあった。"