"第1のエラストマーにカーボンナノファイバーを混合した後、ロール間隔が0.5mm以下のオープンロールを用いて、0°Cないし50°Cで薄通しを行って第1の複合エラストマーを得る工程aと、前記第1の複合エラストマーにカーボンブラックを混合して第2の複合エラストマーを得る工程bと、を含む、炭素繊維複合材料の製造方法。請求項1において、前記第2の複合エラストマーに、第2のエラストマーを混合して第3の複合エラストマーを得る工程cをさらに含む、炭素繊維複合材料の製造方法。請求項1または2において、前記第1のエラストマー及び前記第2のエラストマーは、天然ゴムである、炭素繊維複合材料の製造方法。請求項1ないし3のいずれか1項において、前記工程aは、前記第1のエラストマー100質量部に対して、カーボンナノファイバー20質量部以上80質量部以下が配合される、炭素繊維複合材料の製造方法。請求項1ないし4のいずれか1項に記載の炭素繊維複合材料の製造方法で得られた、炭素繊維複合材料。請求項5に記載の炭素繊維複合材料を用いた油田装置。本発明の目的は、カーボンナノファイバーとカーボンブラックとを用いた炭素繊維複合材料の製造方法及び炭素繊維複合材料並びに炭素繊維複合材料を用いた油田装置を提供することにある。本発明にかかる炭素繊維複合材料の製造方法は、第1のエラストマーにカーボンナノファイバーを混合した後、ロール間隔が0.5mm以下のオープンロールを用いて、0°Cないし50°Cで薄通しを行って第1の複合エラストマーを得る工程aと、前記第1の複合エラストマーにカーボンブラックを混合して第2の複合エラストマーを得る工程bと、を含む。本発明にかかる炭素繊維複合材料の製造方法によれば、せん断疲労寿命が向上した炭素繊維複合材料を得ることができる。また、本発明にかかる炭素繊維複合材料の製造方法によれば、引張強さと破断伸びが向上した炭素繊維複合材料を得ることができる。また、本発明にかかる炭素繊維複合材料の製造方法によれば、カーボンナノファイバーの配合量の増加を抑えることで加工性の低下を防ぎ、コスト効果に優れることができる。本発明にかかる炭素繊維複合材料の製造方法において、前記第2の複合エラストマーに、第2のエラストマーを混合して第3の複合エラストマーを得る工程cをさらに含むことができる。本発明にかかる炭素繊維複合材料の製造方法において、前記第1のエラストマー及び前記第2のエラストマーは、天然ゴムであることができる。本発明にかかる炭素繊維複合材料の製造方法において、前記工程aは、前記第1のエラストマー100質量部に対して、カーボンナノファイバー20質量部以上80質量部以下が配合されることができる。本発明にかかる炭素繊維複合材料は、前記炭素繊維複合材料の製造方法で得られる。本発明にかかる炭素繊維複合材料によれば、せん断疲労寿命を向上することができる。また、本発明にかかる炭素繊維複合材料によれば、引張強さと破断伸びを向上することができる。本発明にかかる油田装置は、前記炭素繊維複合材料を用いる。本発明にかかる油田装置によれば、せん断疲労寿命が向上した炭素繊維複合材料を用いることで、繰り返しせん断力が作用する部分の長寿命化を図ることができる。また、本発明にかかる油田装置によれば、引張強さと破断伸びが向上した炭素繊維複合材料を用いることで、引張力が作用する部分の長寿命化を図ることができる。以下、本発明の実施の形態について図面を参照しながら詳細に説明する。本発明の一実施の形態にかかる炭素繊維複合材料の製造方法は、第1のエラストマーにカーボンナノファイバーを混合した後、ロール間隔が0.5mm以下のオープンロールを用いて、0°Cないし50°Cで薄通しを行って第1の複合エラストマーを得る工程aと、前記第1の複合エラストマーにカーボンブラックを混合して第2の複合エラストマーを得る工程bと、含む。図1~図3は、一実施の形態に係る炭素繊維複合材料の製造方法の工程aを模式的に示す図である。図4~図5は、一実施の形態に係る炭素繊維複合材料の製造方法の工程bを模式的に示す図である。工程aは、例えば、図1~図3に示すようにオープンロールを用いて行うことができる。2本ロールのオープンロール2における第1のロール10と第2のロール20とは、所定の間隔d、例えば0.5mm~1.5mmの間隔で配置され、矢印で示す方向に回転速度V1,V2で正転あるいは逆転で回転する。まず、図1に示すように、第1のロール10に巻き付けられた第1のエラストマー30の素練りを行ない、エラストマーの分子鎖を適度に切断してフリーラジカルを生成する。素練りによって生成されたエラストマーのフリーラジカルがカーボンナノファイバーと結びつきやすい状態となる。次に、図2に示すように、第1のロール10に巻き付けられた第1のエラストマー30のバンク34に、複数のカーボンナノファイバー80を投入し、混練して第1の混合物36を得ることができる。工程aにおける図1~図2の第1の混合物36を得る工程については、オープンロール法に限定されず、例えば密閉式混練法あるいは多軸押出し混練法を用いることもできる。さらに、図3に示すように、第1のロール10と第2のロール20とのロール間隔dを、例えば0.5mm以下、より好ましくは0~0.5mmの間隔に設定し、図2で得られた第1の混合物36をオープンロール2に投入して薄通しを1回~複数回行なうことができる。薄通しの回数は、例えば1回~10回程度行なうことができる。第1のロール10の表面速度をV1、第2のロール20の表面速度をV2とすると、薄通しにおける両者の表面速度比V1/V2は、1.05~3.00であることができ、さらに1.05~1.2であることが好ましい。このような表面速度比を用いることにより、所望の剪断力を得ることができる。このように狭いロール間から押し出された第1の複合エラストマー50は、さらに第1のエラストマー30の弾性による復元力で図3のように大きく変形し、その際に第1のエラストマー30と共にカーボンナノファイバーが大きく移動する。薄通しして得られた第1の複合エラストマー50は、ロールで圧延されて所定厚さ、例えば100μm~500μmのシート状に分出しされる。この薄通しの工程では、できるだけ高い剪断力を得るために、ロール温度を例えば0~50°Cに設定して行うことができ、さらに5~30°Cの比較的低い温度に設定して行うことができる。第1のエラストマー30の実測温度も0~50°Cに調整されることができ、さらに5~30°C調整されることができる。このような温度範囲に調整することによって、第1のエラストマー30の弾性を利用してカーボンナノファイバーを分散することができる。このようにして得られた剪断力により、第1のエラストマー30に高い剪断力が作用し、凝集していたカーボンナノファイバーが第1のエラストマーの分子に1本ずつ引き抜かれるように相互に分離し、第1のエラストマー30中に分散される。特に、第1のエラストマー30は、弾性と、粘性と、カーボンナノファイバーとの化学的相互作用と、を有するため、カーボンナノファイバーを容易に分散することができる。そして、カーボンナノファイバーの分散性および分散安定性カーボンナノファイバーが再凝集しにくいことに優れた第1の複合エラストマー50を得ることができる。より具体的には、オープンロールで第1のエラストマーとカーボンナノファイバーとを混合すると、粘性を有する第1のエラストマーがカーボンナノファイバーの相互に侵入し、かつ、第1のエラストマーの分子の特定の部分が化学的相互作用によってカーボンナノファイバーの活性の高い部分と結合する。カーボンナノファイバーの表面が例えば酸化処理によって適度に活性が高いと、特に第1のエラストマーの分子と結合し易くできる。次に、第1のエラストマーに強い剪断力が作用すると、第1のエラストマーの分子の移動に伴ってカーボンナノファイバーも移動し、さらに剪断後の弾性による第1のエラストマーの復元力によって、凝集していたカーボンナノファイバーが分離されて、第1のエラストマー中に分散されることになる。特に、オープンロール法は、ロール温度の管理だけでなく、混合物の実際の温度を測定し管理することができるため、好ましい。第1の複合エラストマーは、パルス法NMRを用いてハーンエコー法によって150°C、観測核が1Hで測定した、無架橋体における、第1のスピン-スピン緩和時間T2nは100~3000μ秒であり、第2のスピン-スピン緩和時間を有する成分の成分分率fnnは0~0.2であることができる。第1の複合エラストマーの150°Cで測定したT2n及びfnnは、マトリックスである第1のエラストマーにカーボンナノファイバーが均一に分散されていることを表すことができる。つまり、第1のエラストマーにカーボンナノファイバーが均一に分散されているということは、第1のエラストマーの分子がカーボンナノファイバーによって拘束されている状態であるともいえる。この状態では、カーボンナノファイバーによって拘束を受けた第1のエラストマーの分子の運動性は、カーボンナノファイバーの拘束を受けない場合に比べて小さくなる。そのため、第1の複合エラストマーの第1のスピン-スピン緩和時間T2n、第2のスピン-スピン緩和時間T2nn及びスピン-格子緩和時間T1は、カーボンナノファイバーを含まない第1のエラストマー単体の場合より短くなり、特にカーボンナノファイバーが均一に分散することでより短くなる。また、第1のエラストマーの分子がカーボンナノファイバーによって拘束された状態では、以下の理由によって、非ネットワーク成分非網目鎖成分は減少すると考えられる。すなわち、カーボンナノファイバーによって第1のエラストマーの分子運動性が全体的に低下すると、非ネットワーク成分は容易に運動できなくなる部分が増えて、ネットワーク成分と同等の挙動をしやすくなること、また、非ネットワーク成分末端鎖は動きやすいため、カーボンナノファイバーの活性点に吸着されやすくなること、などの理由によって、非ネットワーク成分は減少すると考えられる。そのため、第2のスピン-スピン緩和時間T2nnを有する成分の成分分率fnnは、fnfnn=1であるので、カーボンナノファイバーを含まない第1のエラストマー単体の場合より小さくなる。したがって、第1の複合エラストマーは、パルス法NMRを用いてハーンエコー法によって得られる測定値が上記の範囲にあることによってカーボンナノファイバーが均一に分散されていることがわかる。工程aに用いる第1のエラストマーは、主鎖、側鎖および末端鎖の少なくともひとつに、カーボンナノファイバーの末端のラジカルに対して親和性を有する不飽和結合または基を有するか、もしくは、このようなラジカルまたは基を生成しやすい性質を有することができる。かかる不飽和結合または基としては、二重結合、三重結合、カルボニル基、カルボキシル基、水酸基、アミノ基、ニトリル基、ケトン基、アミド基、エポキシ基、エステル基、ビニル基、ハロゲン基、ウレタン基、ビューレット基、アロファネート基および尿素基などの官能基から選択される少なくともひとつであることができる。なお、第2のエラストマーは、第1のエラストマーと同じエラストマーであってもよいし、違うエラストマーであることもできる。カーボンナノファイバーは、先端が5員環が導入されて閉じた構造となっているため、ラジカルや官能基を生成しやすくなっている。第1のエラストマーの分子の主鎖、側鎖および末端鎖の少なくともひとつに、カーボンナノファイバーのラジカルと親和性反応性または極性が高い不飽和結合や基を有することにより、第1のエラストマーの分子とカーボンナノファイバーとを結合することができる。このことにより、カーボンナノファイバーの凝集力にうち勝ってその分散を容易にすることができる。そして、第1のエラストマーと、カーボンナノファイバーと、を混練する際に、第1のエラストマーの分子鎖が切断されて生成したフリーラジカルは、カーボンナノファイバーの欠陥を攻撃し、カーボンナノファイバーの表面にラジカルを生成すると推測できる。第1のエラストマー及び第2のエラストマーとしては、天然ゴムNR、エポキシ化天然ゴムENR、スチレン-ブタジエンゴムSBR、ニトリルゴムNBR、クロロプレンゴムCR、エチレンプロピレンゴムEPR,EPDM、ブチルゴムIIR、クロロブチルゴムCIIR、アクリルゴムACM、シリコーンゴムQ、フッ素ゴムFKM、ブタジエンゴムBR、エポキシ化ブタジエンゴムEBR、エピクロルヒドリンゴムCO,CEO、ウレタンゴムU、ポリスルフィドゴムTなどのエラストマー類;オレフィン系TPO、ポリ塩化ビニル系TPVC、ポリエステル系TPEE、ポリウレタン系TPU、ポリアミド系TPEA、スチレン系SBS、などの熱可塑性エラストマー;およびこれらの混合物を用いることができる。第1のエラストマー及び第2のエラストマーは、ゴム系エラストマーあるいは熱可塑性エラストマーのいずれであってもよい。また、ゴム系エラストマーの場合、エラストマーは未架橋体が好ましい。カーボンナノファイバー80は、平均直径が0.5nm以上500nm以下であることができ、さらに平均直径が4nm以上250nm以下であることができ、特に平均直径が9nm以上100nm以下であることができる。カーボンナノファイバーの配合量にも大きく依存するが、カーボンナノファイバーの平均直径を変更することで三次元的な網状構造における空隙の大きさを制御することができると考えられる。すなわち、カーボンナノファイバーの平均直径が太くなると空隙が大きくなり、カーボンナノファイバーの平均直径が細くなると空隙は小さくなる傾向がある。カーボンナノファイバーの平均直径が0.5nm以上500nm以下であると市場で入手可能であり、本実施の形態で加工可能である。カーボンナノファイバーの平均直径は、繊維の外径である。カーボンナノファイバーは、ストレート繊維状、あるいは湾曲繊維状であることができる。カーボンナノファイバーの平均直径は、電子顕微鏡による例えば5,000倍の撮像カーボンナノファイバーのサイズによって適宜倍率は変更できるから200箇所以上の直径を計測し、その算術平均値として計算して得ることができる。カーボンナノファイバーとしては、例えば、いわゆるカーボンナノチューブなどが例示できる。カーボンナノチューブは、炭素六角網面のグラファイトの1枚面を1層に巻いた単層カーボンナノチューブシングルウォールカーボンナノチューブ:SWNT、2層に巻いた2層カーボンナノチューブダブルウォールカーボンナノチューブ:DWNT、3層以上に巻いた多層カーボンナノチューブMWNT:マルチウォールカーボンナノチューブなどが適宜用いられる。また、部分的にカーボンナノチューブの構造を有する炭素材料も使用することができる。なお、カーボンナノチューブという名称の他にグラファイトフィブリルナノチューブや気相成長炭素繊維といった名称で称されることもある。単層カーボンナノチューブもしくは多層カーボンナノチューブは、アーク放電法、レーザーアブレーション法、気相成長法などによって望ましいサイズに製造される。なお、カーボンナノファイバーは、エラストマーと混練される前に、あらかじめ表面処理、例えば、イオン注入処理、スパッタエッチング処理、プラズマ処理などを行うことによって、エラストマーとの接着性やぬれ性を改善することができる。工程aは、第1のエラストマー100質量部に対して、カーボンナノファイバー20質量部以上80質量部以下が配合されることができる。第1のエラストマーとカーボンナノファイバーだけの第1の複合エラストマーを考えたときに、カーボンナノファイバーが20質量部以上であると、第1の複合エラストマー中におけるカーボンナノファイバーの配合量は16.7質量以上となる。このような状態では、カーボンナノファイバーとカーボンナノファイバーの周囲に形成された界面相とによって三次元の網目鎖構造を形成し、この網目鎖によって囲まれたエラストマーの領域が小さなセルcell構造を形成する。カーボンナノファイバーの配合量を増やしていくことで、小さなセル構造が寄り集まったセル構造の小集合体を形成し、その小集合体同士を結びつけるカーボンナノファイバーと界面相とが帯状になったタイtai構造体を形成する。セル構造の小集合体とタイ構造体は、第1の複合エラストマーの物理的強度と化学的強度化学薬品に対する耐性に大きく影響すると考えられる。第1のエラストマー中におけるカーボンナノファイバーの配合量を増やすことで、小集合体とタイ構造体を増やすことになり、第1の複合エラストマーの物理的強度と化学的強度を向上させることができる。第1の複合エラストマー中にカーボンナノファイバーが60質量部約37質量程度含まれると全体のおよそ80程度がセル構造体であると考えられる。逆に、第1の複合エラストマー中におけるカーボンナノファイバーの配合量が少なく、例えば、16.7質量未満になると、セル構造の小集合体にもタイ構造体にもならないカーボンナノファイバーが比較的多く存在していると考えられる。このようなカーボンナノファイバーは物理的強度と化学的強度を向上させる上での欠陥部分となる傾向があると考えられる。このような第1の複合エラストマーにおける欠陥部分は、カーボンブラックを配合することで減少させることができる。カーボンブラックは、第2の複合エラストマーにおいてタイ構造体を強化すると考えられる。また、第1の複合エラストマー中におけるカーボンナノファイバーの配合量が80質量部以下であれば加工性を大きく低下させることなく製造することができる。工程bは、第1の複合エラストマーにカーボンブラックを混合して第2の複合エラストマーを得る工程である。工程bは、例えば、図4~図5に示すようにオープンロールを用いて行うことができる。オープンロール2については、図1~図3と同じであるので、同じ符号を用いて、説明は省略する。図4に示すように、第1のロール10に巻き付けられた第1の複合エラストマー50のバンク54に、複数のカーボンブラック90を投入し、混練して第2の混合物56を得ることができる。工程bにおける混合は、オープンロール法に限定されず、例えば密閉式混練法あるいは多軸押出し混練法を用いることもできる。さらに、第2の混合物56を、図3において説明した方法と同様に、図5に示すオープンロール2に投入して薄通しを1回~複数回行ない、第2の複合エラストマー60を得ることができる。薄通しの条件についても図3を用いて説明したとおりであるので、ここでの説明は省略する。工程bで得られた第2の複合エラストマー60は、カーボンナノファイバーと同様に、カーボンブラックも全体に均一に分散することができ、特に薄通しすることによってより均一にカーボンブラックを分散することができる。このようにして得られた第2の複合エラストマー60は、セル構造の小集合体にもタイ構造体にもならないカーボンナノファイバーが存在する欠陥部分がカーボンブラックと共にエラストマーを補強することができる。第2の複合エラストマーは、パルス法NMRを用いてハーンエコー法によって150°C、観測核が1Hで測定した、無架橋体における、第1のスピン-スピン緩和時間T2nは100~3000μ秒であり、第2のスピン-スピン緩和時間を有する成分の成分分率fnnは0~0.2であることができる。第2の複合エラストマーは、第2のスピン-スピン緩和時間T2nnを有する成分の成分分率fnnは第1の複合エラストマーよりも少なくなる。カーボンブラックは、種々の原料を用いた種々のグレードのカーボンブラックを用いることができる。例えば、カーボンブラックとしては、SAF,ISAF,HAF,SRF,T,GPF,FT,MTなどの補強用カーボンブラックなどを用いることができる。カーボンブラックは、例えば、基本構成粒子の算術平均粒径が1nm~10μmであることができ、さらに10nm~500nmであることができ、特に20nm~100nmであることができる。カーボンブラックの平均粒径が1nm以上10μm以下であれば補強効果が得ることができる。カーボンブラックの配合量は、特に限定されないが、例えば、第1のエラストマー100質量部に対して、カーボンブラックの配合量は、5~100質量部であることができ、さらに10質量部~80質量部であることができ、特に20質量部~60質量部であることができる。カーボンブラックの配合量が5質量部以上であれば補強効果を得ることができ、100質量部以下であれば加工性を大きく低下させることなく製造することができる。炭素繊維複合材料の製造方法は、工程a及び工程bに工程cをさらに含むことができる。工程cは、工程bで得られた第2の複合エラストマーに、第2のエラストマーを混合して第3の複合エラストマーを得ることができる。工程cは、例えば、図6に示すようにオープンロールを用いて行うことができる。オープンロール2については、図1~図3と同じであるので、同じ符号を用いて、説明は省略する。図6に示すように、第1のロール10に巻き付けられた第2の複合エラストマー60のバンク64に、第2のエラストマー100を投入し、混練して第3の複合エラストマーを得ることができる。工程bにおける混合は、オープンロール法に限定されず、例えば密閉式混練法あるいは多軸押出し混練法を用いることもできる。さらに、混練して得られた第3の複合エラストマーを、図3において説明した方法と同様に、薄通しを1回~複数回行なうことができる。特に、工程cにおいて薄通しすることで、第2の複合エラストマーに対して、第2のエラストマーを全体により均一に混合することができ、全体に均質な炭素繊維複合材料を得ることができる。第2のエラストマーとしては、第1のエラストマーについて例示したエラストマーを用いることができる。第2のエラストマーは、第1のエラストマーと同じエラストマーであってもよいし、違うエラストマーであることもできる。第1のエラストマー及び前記第2のエラストマーは、天然ゴムであることができる。第1のエラストマーと第2のエラストマーとが同じ極性であることで、第1のエラストマーと第2のエラストマーが全体に均一に混合され、カーボンナノファイバーによるセル構造の補強効果を炭素繊維複合材料全体に得ることができる。本発明の一実施の形態にかかる炭素繊維複合材料は、前記炭素繊維複合材料の製造方法で得られる。例えば、工程bで得られた第2の複合エラストマーを炭素繊維複合材料としてもよいし、工程cをさらに行う場合には工程cで得られた第3の複合エラストマーを炭素繊維複合材料とすることができる。第2の複合エラストマーまたは第3の複合エラストマーは、公知の方法で架橋して炭素繊維複合材料とすることもできる。このようにして得られた架橋した炭素繊維複合材料は、引張強さ、破断伸び及びせん断疲労寿命を向上することができる。特に、同じ硬度で比較した場合に、カーボンブラックをカーボンナノファイバーよりも先に混合した炭素繊維複合材料に比べて、工程bを経て得られた炭素繊維複合材料は引張強さ、破断伸び及びせん断疲労寿命が向上することができる。このような効果は、第2の複合エラストマーにおいてはカーボンブラックがタイ構造体を強化することによって得られると考えることができ、また、第3の複合エラストマーにおいては第2の複合エラストマーにおけるセル構造体やタイ構造体をある程度維持したまま第2のエラストマーによって柔軟性を付与することによって得られると考えることができる。特に、第3の複合エラストマーにおいては、第2のエラストマーの配合量によって炭素繊維複合材料におけるカーボンナノファイバーの含有量を容易に調整することができる。なお、せん断疲労寿命は、炭素繊維複合材料の試験片にせん断応力を繰り返しかけて破断した回数によって測定することができる。ここで説明した炭素繊維複合材料の製造方法において、通常、エラストマーの加工で用いられる配合剤を加えることができる。配合剤としては公知のものを用いることができる。配合剤としては、例えば、架橋剤、加硫剤、加硫促進剤、加硫遅延剤、軟化剤、可塑剤、硬化剤、補強剤、充填剤、老化防止剤、着色剤、受酸剤などを挙げることができる。これらの配合剤は、混合の過程の適切な時期にエラストマーに投入することができる。本発明の一実施の形態にかかる油田装置OilfieldApparatusについて説明する。前記炭素繊維複合材料は、油田装置に用いることができる。油田装置としては、例えば、検層装置loggingtoolなどに用いることができる。油田装置の代表的な実施形態について以下に説明する。検層装置は、例えば掘削された坑井borehole内及び坑井周辺の地層、油層などの物理的特性や坑井あるいはケーシングの幾何学的特性孔径、方位、傾斜等、油層の流れの挙動などを深度毎に記録するための装置であって、例えば油田oilfieldにおいて用いることができる。油田用途の検層装置としては、例えば、図7に示す地下underground用途と、図8に示す海底subsea用途と、を挙げることができる。検層装置には、ワイヤーライン検層Wirelinelog/loggingや泥水検層Mudloggingなどがあり、測定機器が掘削編成に装備されている掘削同時検層や掘削同時測定MWD:MeasurementWhileDrillingなどがある。これらの検層装置は、地中の深い位置で作業するため、周囲環境はシール材などに用いられる炭素繊維複合材料にとって苛酷になり、例えば、高い引張強さ及び破断伸びが要求されることがあり、さらに、長いせん断疲労寿命が要求されることがある。図7は、一実施の形態にかかる地下用途の検層装置を模式的に示す断面図である。図8は、一実施の形態にかかる海底用途の検層装置を模式的に示す断面図である。図7に示すように、地表155における、掘削編成に装備された測定機器による地下資源の探査は、例えば坑井borehole156の上方に配置されたプラットホーム及びデリック編成151と、デリック編成151から地下に設けられた縦穴や横穴などで構成される坑井156内に配置された検層装置として例えば坑底機器編成BHA:bottomholeassembly160と、を有する。デリック編成151は、例えば、フック151aと、回転スイベルrotaryswivel151bと、ケリーkelly151cと、回転テーブル151dと、を含むことができる。坑底機器編成160は、例えばデリック編成151から延びる長いドリルストリングdrillstring153の先端に固定される。ドリルストリング153の内部には、図示していないポンプから回転スイベル151bを介して泥水が送り込まれ、坑底機器編成160の流体駆動モータを駆動させることができる。坑底機器編成160は、複数のモジュールを有し、例えば、先端から順に、ドリルビット162、回転操作システムRSS:rotarysteerablesystem164、マッドモータMudmoter166、掘削同時測定モジュール168、及び掘削同時検層モジュール170を連結して有することができる。ドリルビット162は、坑井156の坑底部156aにおいて回転によって掘削を進めることができる。坑底機器編成BHA:bottomholeassembly160を坑井156へ進入させ、地中の地質構造などを探査し、目標物質である例えば石油の有無を探査する。掘削同時測定モジュール168は、ドリルカラーdrillcollarと呼ばれる厚い壁を有するパイプの壁部に設けられたチャンバー内に図示しないを掘削同時測定器具が配置されている。掘削同時測定器具は、電池、コンデンサ及び各種センサを探査の目的に合わせて選択して含み、例えば、方位、傾斜、ビットの向き、荷重、トルク、温度、圧力等の坑底データを計測するとともに、これらの計測データをリアルタイムに地上へ伝送することができる。掘削同時検層モジュール170は、ドリルカラーdrillcollarと呼ばれる厚い壁を有するパイプの壁部に設けられたチャンバー内に図示しない掘削同時検層機器が配置されている。掘削同時検層機器は、電池、コンデンサ及び各種センサを探査の目的に合わせて選択して含み、例えば、比抵抗、孔隙率、音波速度及びガンマ線等を測定し、物理検層データを取得することができ、この物理検層データをリアルタイムに地上へ伝送することができる。炭素繊維複合材料は、例えば、坑底機器編成160における動的シール部材、静的シール部材、マッドモータ166、パッカー、免振放熱部材などに用いることができる。なお、坑底機器編成160は、一実施形態として、ドリルビット162と、回転操作システム164と、マッドモータ166と、掘削同時測定モジュール168と、掘削同時検層モジュール170と、を有する例について説明したが、これに限らず、検層用途に合わせて選択して組み合わせることができる。図8に示すように、海洋でのワイヤーライン検層を用いた地下資源の探査は、例えば海152に浮くプラットホーム150から海底154に設けられた縦穴や横穴などで構成される坑井156内に検層装置として例えばダウンホール装置DownholeApparatus160’を進入させ、地中の地質構造などを探査し、目標物質である例えば石油の有無を探査する。ダウンホール装置160’は、例えばプラットホームから延びる長いケーブルもしくはコミュニケーションリンクの先端に固定され、図示しない複数の圧力容器などの筐体を内部に有する。筐体の内部には、例えば電気検層SP検層、ノルマル検層、インダクション検層、ラテロ検層、マイクロ比抵抗検層など、放射能検層ガンマ線検層、中性子検層、密度検層、核磁気共鳴検層など、音波検層弾性波検層、アレー音波検層、セメントボンド検層など、地質情報検層ディップメーター、FMIなど、坑内地震探査チェックショット速度検層、VSPなど、サンプリング検層サイドウォールコアリング検層、流体分析検層、RFTMDTなど、補助検層キャリパー坑径測定、坑井幾何学特性検層、温度検層など、特殊目的検層過酷条件下での検層Logsinhostileenvironment、掘削管経由検層measurementthroughdrillpipeなどなどの探査用電子機器が探査の目的に合わせて選択して封入されて配置され、地中の地質構造などを探査することが可能であるが、地下深く掘削された坑井156内部では高温にさらされるとともに、坑井156へ進入する際の振動や衝撃を受ける。炭素繊維複合材料は、例えば、ダウンホール装置160’における動的シール部材、静的シール部材、パッカー、免振放熱部材などに用いることができる。なお、上記のように本発明の実施の形態について詳細に説明したが、本発明の新規事項及び効果から実体的に逸脱しない多くの変形が可能であることは当業者には容易に理解できよう。したがって、このような変形例はすべて、本発明の範囲に含まれるものとする。以下、本発明の実施例について述べるが、本発明はこれらに限定されるものではない。1実施例1~4のサンプルの作成工程a:6インチオープンロールロール温度10~30°C、ロール間隔1.0mm以下に、100質量部phrの重量平均分子量が約300万の天然ゴムを投入して、ロールに巻き付かせ、5分間素練りした後、表2、4に示す質量部phrのカーボンナノファイバーを投入し、第1の混合物をオープンロールから取り出した。そして、ロール間隔を0.1mm以下と狭くして、第1の混合物を再びオープンロールに投入して薄通しを繰り返し5回行なった。このとき、2本のロールの表面速度比を1.1とした。さらに、ロール間隙を1.1mmにセットして、薄通しして得られた第1の複合エラストマーを投入し、分出しした。工程b:分出しされた第1の複合エラストマーを再び6インチオープンロールロール温度10~30°C、ロール間隔1.0mm以下に投入して、ロールに巻き付かせ、表2,4に示す質量部phrのカーボンブラックを投入し、第2の混合物をオープンロールから取り出した。そして、ロール間隔を0.1mm以下と狭くして、第2の混合物をオープンロールに投入して薄通しを繰り返し5回行なった。このとき、2本のロールの表面速度比を1.1とした。さらに、ロール間隙を1.1mmにセットして、薄通しして得られた第2の複合エラストマーを投入し、分出しした。さらに、第2の複合エラストマーに所定量の架橋剤を混合して分出し、金型にセットして165°C、100kgf/cm2にて20分間プレス架橋することで実施例1~4の炭素繊維複合材料のサンプルを得た。2実施例5のサンプルの作製実施例1~4と同様にして工程a及び工程bを実施して第2の複合材料を得た。各成分の配合は、天然ゴム100質量部に対して、カーボンナノファイバー50質量部とカーボンブラック50質量部であった。さらに、工程cとして、分出しされた第2の複合エラストマーを再び6インチオープンロールロール温度10~30°C、ロール間隔1.0mm以下に投入して、ロールに巻き付かせ、150質量部phrの天然ゴムを投入し、第3の複合エラストマーをオープンロールから取り出した。第3の複合エラストマーにおける天然ゴム、カーボンナノファイバー及びカーボンブラックの配合量は、表4に示すとおりであった。さらに、この第3の複合エラストマーに所定量の架橋剤を混合して分出し、金型にセットして165°C、100kgf/cm2にて20分間プレス架橋することで実施例5の炭素繊維複合材料のサンプルを得た。3比較例1、2、4、5のサンプルの作製6インチオープンロールロール温度10~30°C、ロール間隔1.0mm以下に、100質量部phrの重量平均分子量が約300万の天然ゴムを投入して、ロールに巻き付かせ、5分間素練りした後、表1,3に示す質量部phrのカーボンナノファイバーを投入し、第1の混合物をオープンロールから取り出した。そして、ロール間隔を0.1mm以下と狭くして、第1の混合物を再びオープンロールに投入して薄通しを繰り返し5回行なった。このとき、2本のロールの表面速度比を1.1とした。さらに、ロール間隙を1.1mmにセットして、薄通しして得られた炭素繊維複合材料を投入し、分出しした。さらに、この炭素繊維複合材料に所定量の架橋剤を混合して分出しし、金型にセットして165°C、100kgf/cm2にて20分間プレス架橋することで比較例1、2、4、5の炭素繊維複合材料のサンプルを得た。4比較例3,6のサンプルの作成6インチオープンロールロール温度10~30°C、ロール間隔1.0mm以下に、100質量部phrの重量平均分子量が約300万の天然ゴムを投入して、ロールに巻き付かせ、5分間素練りした後、表1,3に示す質量部phrのカーボンブラックを投入して混練し、さらに表1,3に示す質量部phrのカーボンナノファイバーを投入し、混合物をオープンロールから取り出した。そして、ロール間隔を0.1mm以下と狭くして、混合物を再びオープンロールに投入して薄通しを繰り返し5回行なった。このとき、2本のロールの表面速度比を1.1とした。さらに、薄通しして得られた炭素繊維複合材料に所定量の架橋剤を混合し、ロール間隙を1.1mmにセットして、分出しし、金型にセットして165°C、100kgf/cm2にて20分間プレス架橋することで比較例3,6の炭素繊維複合材料のサンプルを得た。実施例1~2及び比較例1~3のカーボンナノファイバー表1,2ではCNT-1で示したは平均直径が9nmの多層カーボンナノファイバーであり、実施例3~5及び比較例4~6のカーボンナノファイバー表3,4ではCNT-2で示したは平均直径が15nmの多層カーボンナノファイバーであった。実施例1~5及び比較例3,6のカーボンブラック表1~4ではCBで示したは、算術平均粒径が28nm、窒素吸着比表面積が79m2/gのHAFグレードであった。5パルス法NMRを用いた測定架橋剤を配合していない無架橋体の炭素繊維複合材料のサンプルについて、パルス法NMRを用いてハーンエコー法による測定を行った。この測定は、日本電子株製JMN-MU25を用いて行った。測定は、観測核が1H、共鳴周波数が25MHz、90 ゚パルス幅が2μsecの条件で行い、ハーンエコー法のパルスシーケンス90 ゚x-Pi-180 ゚xにて、Piをいろいろ変えて減衰曲線を測定した。また、サンプルは、磁場の適正範囲までサンプル管に挿入して測定した。測定温度は、150°Cであった。測定結果を表1~4にNMR測定値として示した。なお、実施例5の第2の複合エラストマーのT2n150°Cは、2100μ秒であった。6常態物性の測定常態物性として、実施例1~5及び比較例1~6の架橋体の炭素繊維複合材料のサンプルについて、室温における硬度、引張強さ、破断伸び、50及び100モジュラスを測定した。測定結果を表1~4に示した。また、測定結果を硬度と引張強さ、または、硬度と破断伸びとの関係を図9~12実施例は●、比較例は▲に示した。ゴム硬度表1~4においてHsJIS-Aで示した。は、JISK6253に基づいて測定した。引張強さ表1~4においてTSMPaで示した。、破断伸び表1~4においてEBで示した。、50伸び時の応力表1~4においてσ50MPaで示した。、及び100伸び時の応力表1~4においてσ100MPaで示した。は、JIS6号形のダンベル形状に切り出した試験片について、島津製作所社製の引張試験機を用いて、23±2°C、引張速度500mm/minでJISK6251に基づいて引張試験を行い測定した。なお、σ50及びσ100は、50モジュラスM50及び100モジュラスM100と呼ばれることがある。表1、2及び図9、10によれば、同じカーボンナノファイバーを用いた実施例1,2と比較例1~3を比較したところ、おおよそ同じ硬度であれば、実施例1,2の方が比較例1~3のよりも引張強さ及び破断伸びの値が大きかった。特に、実施例1と比較例3とは配合が同じで混合方法が異なるだけであったが、硬度がほぼ同じであっても、引張強さ及び破断伸びの値が実施例1の方が大きかった。表3,4及び図11、12によれば、同じカーボンナノファイバーを用いた実施例3~5と比較例4~6を比較したところ、おおよそ同じ硬度であれば、実施例3~5の方が比較例4~6のよりも引張強さ及び破断伸びの値が大きかった。特に、実施例5と比較例6とは配合が同じで混合方法が異なるだけであったが、硬度がほぼ同じであっても、引張強さ及び破断伸びの値が実施例5の方が大きかった。7せん断試験実施例1~5及び比較例1~6の架橋体の炭素繊維複合材料のサンプルを角柱試験片5mm×5mm×厚さ1mmに切り出し、2個の試験片をダブルサンドイッチ法にて試験治具へ固定し、試験力4MPaを一定とし、周波数3Hz、室温でJIS-K6394の強制振動非共振方法を参考にせん断試験を行い、試験片が破壊した回数を測定した。測定結果を表5,6に疲労回数として示した。また、測定結果を硬度と疲労回数との関係をグラフとして図13実施例は●、比較例は▲に示した。表5,6及び図13によれば、同じカーボンナノファイバーを用いた実施例3~5と比較例4~6を比較したところ、おおよそ同じ硬度であれば、実施例3~5の方が比較例4~6のよりも疲労回数が大きかった。特に、実施例5と比較例6とは混合方法が異なるだけであったが、硬度がほぼ同じであっても、疲労回数が大きかった。"