それぞれが立設された第1ヘッダ集合管60及び第2ヘッダ集合管70と、側面が対向するように上下に配列されると共に内部に流体の通路34が形成され、それぞれの一端が上記第1ヘッダ集合管60に接続されて他端が上記第2ヘッダ集合管70に接続された複数の扁平管33と、隣り合う上記扁平管33の間を空気が流れる複数の通風路37に区画する複数のフィン3536とを備え、上記扁平管33内の通路34を流れる冷媒が、上記通風路37を流れる空気と熱交換して蒸発し又は凝縮する熱交換器であって、上下に並び且つそれぞれが複数の上記扁平管33を有する複数の熱交換部50a~50cに区分され、上記第1ヘッダ集合管60及び上記第2ヘッダ集合管70には、それぞれの内部空間を上下に仕切ることによって、各熱交換部50a~50cに対応した該熱交換部50a~50cと同数の連通空間61a~61c71a~71cが形成され、上記第1ヘッダ集合管60に形成された各連通空間61a~61cは、対応する上記熱交換部50a~50cが有する上記扁平管33のうちの一部に連通する第1部分空間62a~62cと残りに連通する第2部分空間63a~63cに仕切られ、上記第2ヘッダ集合管70に形成された各連通空間71a~71cは、対応する上記熱交換部50a~50cが有する全ての上記扁平管33に連通する一方、上記第1ヘッダ集合管60に形成された各連通空間61a~61cでは、上記第1部分空間62a~62cの上方に上記第2部分空間63a~63cが形成され、上記第1ヘッダ集合管60には、全ての上記第1部分空間62a~62cに連通する液側接続部材80と、全ての上記第2部分空間63a~63cに連通するガス側ヘッダ85とが取り付けられていることを特徴とする熱交換器。請求項1において、上記第1ヘッダ集合管60では、各第1部分空間62a~62cの下端寄りに上記液側接続部材80が接続され、各第2部分空間63a~63cの上端寄りに上記ガス側ヘッダ85が接続されていることを特徴とする熱交換器。請求項1又は2において、各熱交換部50a~50cでは、上記第1ヘッダ集合管60の第1部分空間62a~62cに連通する扁平管33が設けられた部分が第1熱交換領域52a~52cとなり、且つ上記第1ヘッダ集合管60の第2部分空間63a~63cに連通する扁平管33が設けられた部分が第2熱交換領域51a~51cとなり、各熱交換部50a~50cにおける上記第1熱交換領域52a~52cと上記第2熱交換領域51a~51cの境界部55を挟んで上下に隣り合う扁平管33の間と、熱交換部50a~50c同士の境界部56を挟んで上下に隣り合う扁平管33の間とに、上下に隣り合う扁平管33の一方から他方への伝熱を抑制するための伝熱抑制構造57が設けられていることを特徴とする熱交換器。請求項1乃至3の何れか一つに記載の熱交換器23が設けられた冷媒回路20を備え、上記冷媒回路20において冷媒を循環させて冷凍サイクルを行うことを特徴とする空気調和機。図10に示すような従来の熱交換器即ち、冷媒が第1のヘッダ集合管101から第2のヘッダ集合管102へ向かって一回だけ流れる熱交換器には、凝縮器として機能する際に充分な性能が得られないという問題があった、この問題点について説明する。図10に示すように、凝縮器として機能する熱交換器では、出口側の第2のヘッダ集合管102に液冷媒が溜まり込む。そして、熱交換器のうち同図において太い破線で囲まれた領域は、扁平管103が液冷媒で満たされた状態になってしまう。このため、第1のヘッダ集合管101から熱交換器の下部に配置された扁平管103へ流入するガス冷媒の流量が少なくなり、熱交換器の性能が充分に発揮されなくなる。特に、扁平管103の本数が多い大型の熱交換器では、第2のヘッダ集合管102内に溜まった液冷媒の深さが深くなり、熱交換器のうち扁平管103が液冷媒で満たされる領域が拡大するため、この問題が顕著であった。この問題は、熱交換器を図11に示すような構造にすれば、ある程度解消される。図11に示す熱交換器では、各ヘッダ集合管101102の内部空間が、仕切板104によって上下に仕切られ、冷媒が第1のヘッダ集合管101と第2のヘッダ集合管102の間を複数回行き来する。この構造の熱交換器では、液冷媒が両方のヘッダ集合管101102に分散するため、ヘッダ集合管101102内に溜まった液冷媒の深さがそれ程深くならない。このため、熱交換器のうち扁平管103が液冷媒で満たされる領域が比較的狭くなり、各扁平管103へ流入する冷媒の流量の差が小さく抑えられる。ところが、この図11に示す構造の熱交換器には、蒸発器として機能する場合に冷媒の圧力損失が過大になるという問題があった。この問題点について説明する。蒸発器として機能する熱交換器において、第2のヘッダ集合管102の下部へ流入した冷媒は、扁平管103を通過する際に空気から吸熱して蒸発し、ガス単相状態となって第1のヘッダ集合管101の上部から流出してゆく。つまり、この構造の熱交換器を流れる冷媒は、流れの向きを何度も変えながら熱交換器の下部から上部へ向かって流れる。一方、凝縮器として機能する熱交換器に比べると、蒸発器として機能する熱交換器では、比体積の大きなガス単相状態の冷媒の流れる領域が大きくなる。このため、蒸発器として機能する熱交換器では、流速の高い冷媒が何度も向きを変えながら流れるため、熱交換器を通過する間における冷媒の圧力損失が過大となるおそれがあった。そして、熱交換器における冷媒の圧力損失が大きくなると、熱交換器へ流入する冷媒の圧力と温度が高くなり、熱交換器における冷媒と空気の熱交換量が減少してしまう。本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、複数の扁平管がヘッダ集合管に接続された構造を有する熱交換器の性能を、凝縮器として機能する場合と蒸発器として機能する場合の両方において充分に発揮させることにある。第1の発明は、それぞれが立設された第1ヘッダ集合管60及び第2ヘッダ集合管70と、側面が対向するように上下に配列されると共に内部に流体の通路34が形成され、それぞれの一端が上記第1ヘッダ集合管60に接続されて他端が上記第2ヘッダ集合管70に接続された複数の扁平管33と、隣り合う上記扁平管33の間を空気が流れる複数の通風路37に区画する複数のフィン3536とを備え、上記扁平管33内の通路34を流れる冷媒が、上記通風路37を流れる空気と熱交換して蒸発し又は凝縮する熱交換器を対象とする。そして、上下に並び且つそれぞれが複数の上記扁平管33を有する複数の熱交換部50a~50cに区分され、上記第1ヘッダ集合管60及び上記第2ヘッダ集合管70には、それぞれの内部空間を上下に仕切ることによって、各熱交換部50a~50cに対応した該熱交換部50a~50cと同数の連通空間61a~61c71a~71cが形成され、上記第1ヘッダ集合管60に形成された各連通空間61a~61cは、対応する上記熱交換部50a~50cが有する上記扁平管33のうちの一部に連通する第1部分空間62a~62cと残りに連通する第2部分空間63a~63cに仕切られ、上記第2ヘッダ集合管70に形成された各連通空間71a~71cは、対応する上記熱交換部50a~50cが有する全ての上記扁平管33に連通する一方、上記第1ヘッダ集合管60に形成された各連通空間61a~61cでは、上記第1部分空間62a~62cの上方に上記第2部分空間63a~63cが形成され、上記第1ヘッダ集合管60には、全ての上記第1部分空間62a~62cに連通する液側接続部材80と、全ての上記第2部分空間63a~63cに連通するガス側ヘッダ85とが取り付けられるものである。第1の発明では、熱交換器23が複数の熱交換部50a~50cに区分される。熱交換器23では、複数の熱交換部50a~50cが上下に並んでいる。各熱交換部50a~50cは、扁平管33を複数ずつ有している。各扁平管33は、それぞれの一端が第1ヘッダ集合管60に接続され、それぞれの他端が第2ヘッダ集合管70に接続される。第1ヘッダ集合管60及び第2ヘッダ集合管70のそれぞれには、熱交換部50a~50cと同数の連通空間61a~61c71a~71cが形成される。一つの熱交換部50a~50cが有する扁平管33は、その熱交換部50a~50cに対応する第1ヘッダ集合管60及び第2ヘッダ集合管70の連通空間61a~61c71a~71cに連通する。第1の発明の熱交換器23において、第1ヘッダ集合管60の各連通空間61a~61cは、第1部分空間62a~62cと第2部分空間63a~63cに仕切られる。第1ヘッダ集合管60の一つの連通空間61a~61cに対応する熱交換部50a~50cが有する複数の扁平管33は、その連通空間61a~61cの第1部分空間62a~62cに一部が連通し、その連通空間61a~61cの第2部分空間63a~63cに残りが連通する。一方、第2ヘッダ集合管70の一つの連通空間71a~71cには、その連通空間71a~71cに対応する熱交換部50a~50cが有する全ての扁平管33が連通する。第1の発明の熱交換器23へ送られてきた冷媒は、複数の熱交換部50a~50cに分配され、各熱交換部50a~50cに対応した第1ヘッダ集合管60の連通空間61a~61cへ流入する。その際、熱交換器23へ送られてきた冷媒は、第1ヘッダ集合管60の各第1部分空間62a~62cまたは各第2部分空間63a~63cへ分かれて流入する。各熱交換部50a~50cへ分配された冷媒は、各熱交換部50a~50cの扁平管33内の流路34を流れ、その間に通風路37を流れる空気と熱交換して蒸発し又は凝縮する。例えば、第1の発明の熱交換器23へ送られてきた冷媒が第1ヘッダ集合管60の各第1部分空間62a~62cへ流入する場合、各熱交換部50a~50cでは、第1部分空間62a~62cから第2部分空間63a~63cへ向かって冷媒が流れる。つまり、一つの熱交換部50a~50cに対応する第1部分空間62a~62cへ流入した冷媒は、その第1部分空間62a~62cに連通する扁平管33と、その熱交換部50a~50cに対応する第2ヘッダ集合管70の連通空間71a~71cと、その連通空間71a~71cに連通する扁平管33とを順に流れて第2部分空間63a~63cへ流入する。また、第1の発明の熱交換器23へ送られてきた冷媒が第1ヘッダ集合管60の各第2部分空間63a~63cへ流入する場合、各熱交換部50a~50cでは、第2部分空間63a~63cから第1部分空間62a~62cへ向かって冷媒が流れる。つまり、一つの熱交換部50a~50cに対応する第2部分空間63a~63cへ流入した冷媒は、その第2部分空間63a~63cに連通する扁平管33と、その熱交換部50a~50cに対応する第2ヘッダ集合管70の連通空間71a~71cと、その連通空間71a~71cに連通する扁平管33とを順に流れて第1部分空間62a~62cへ流入する。また、第1の発明では、第1ヘッダ集合管60に液側接続部材80とガス側ヘッダ85とが取り付けられる。そして、凝縮器として機能する熱交換器23では、冷媒がガス側ヘッダ85から液側接続部材80へ向かって流れる。一方、蒸発器として機能する熱交換器23では、冷媒が液側接続部材80からガス側ヘッダ85へ向かって流れる。凝縮器として機能する第1の発明の熱交換器23において、そこへ送られてきたガス冷媒は、ガス側ヘッダ85を通って第1ヘッダ集合管60内の各第2部分空間63a~63cへ分配される。その後、各第2部分空間63a~63c内の冷媒は、第2部分空間63a~63cに連通する扁平管33と、第2ヘッダ集合管70内の連通空間71a~71cと、その連通空間71a~71cに連通する扁平管33と、第2部分空間63a~63cの下方の第1部分空間62a~62cとを順に通過し、液側接続部材80へ流入して合流する。蒸発器として機能する第1の発明の熱交換器23において、そこへ送られてきた液単相状態または気液二相状態の冷媒は、液側接続部材80を通って第1ヘッダ集合管60内の各第1部分空間62a~62cへ分配される。その後、各第1部分空間62a~62c内の冷媒は、第1部分空間62a~62cに連通する扁平管33と、第2ヘッダ集合管70内の連通空間71a~71cと、その連通空間71a~71cに連通する扁平管33と、第1部分空間62a~62cの上方の第2部分空間63a~63cとを順に通過し、ガス側ヘッダ85へ流入して合流する。第2の発明は、上記第1の発明において、上記第1ヘッダ集合管60では、各第1部分空間62a~62cの下端寄りに上記液側接続部材80が接続され、各第2部分空間63a~63cの上端寄りに上記ガス側ヘッダ85が接続されるものである。第2の発明の第1ヘッダ集合管60では、各第1部分空間62a~62cの下端寄りの位置に液側接続部材80が連通し、各第2部分空間63a~63cの上端寄りの位置にガス側ヘッダ85が連通する。第3の発明は、上記第1又は第2の発明において、各熱交換部50a~50cでは、上記第1ヘッダ集合管60の第1部分空間62a~62cに連通する扁平管33が設けられた部分が第1熱交換領域52a~52cとなり、且つ上記第1ヘッダ集合管60の第2部分空間63a~63cに連通する扁平管33が設けられた部分が第2熱交換領域51a~51cとなり、各熱交換部50a~50cにおける上記第1熱交換領域52a~52cと上記第2熱交換領域51a~51cの境界部55を挟んで上下に隣り合う扁平管33の間と、熱交換部50a~50c同士の境界部56を挟んで上下に隣り合う扁平管33の間とに、上下に隣り合う扁平管33の一方から他方への伝熱を抑制するための伝熱抑制構造57が設けられるものである。第3の発明の各熱交換部50a~50cでは、第1ヘッダ集合管60の第1部分空間62a~62cに連通する扁平管33が第1熱交換領域52a~52cに設けられ、第1ヘッダ集合管60の第2部分空間63a~63cに連通する扁平管33が第2熱交換領域51a~51cに設けられる。また、この発明の熱交換器23では、所定の箇所に伝熱抑制構造57が設けられる。上述したように、本発明の熱交換器23の第1ヘッダ集合管60へ流入した冷媒は、第1部分空間62a~62cに連通する扁平管33と第2部分空間63a~63cに連通する扁平管33の一方を通過後に他方へ流入する。このため、第1部分空間62a~62cに連通する扁平管33を流れる冷媒と、第2部分空間63a~63cに連通する扁平管33を流れる冷媒との間には、比較的大きな温度差がある。一方、各熱交換部50a~50cでは、第1熱交換領域52a~52cと第2熱交換領域51a~51cの境界部55を挟んで、第1部分空間62a~62cに連通する扁平管33と第2部分空間63a~63cに連通する扁平管33が隣り合っている。また、本発明の熱交換器23では、隣り合う熱交換部50a~50c同士の境界部56を挟んで、下側の熱交換部50a50bの第2部分空間63a63bに連通する扁平管33と上側の熱交換部50b50cの第1部分空間62b62cに連通する扁平管33が隣り合っている。このように、本発明の熱交換器23には、それぞれを流れる冷媒の温度差が比較的大きな扁平管33が隣り合っている部分が存在する。そして、隣り合った扁平管33の一方から他方へ熱が伝わると、扁平管33を流れる冷媒と通風路37を流れる空気の間における熱交換量が減少してしまう。それに対し、第3の発明では、第1熱交換領域52a~52cと第2熱交換領域51a~51cの境界部55を挟んで上下に隣り合う扁平管33の間と、隣り合う熱交換部50a~50c同士の境界部56を挟んで上下に隣り合う扁平管33の間とに、伝熱抑制構造57が設けられる。伝熱抑制構造57は、隣り合う扁平管33の一方から他方への熱の移動を阻害する。従って、この発明の熱交換器23では、隣り合う扁平管33を流れる冷媒の一方から他方へ伝わる熱量が減少する。第4の発明は、空気調和機10を対象とし、上記第1~第3の何れか一つの発明の熱交換器30が設けられた冷媒回路20を備え、上記冷媒回路20において冷媒を循環させて冷凍サイクルを行うものである。第4の発明では、上記第1~第3の何れか一つの発明の熱交換器30が冷媒回路20に接続される。熱交換器30において、冷媒回路20を循環する冷媒は、扁平管33の通路34を流れ、通風路37を流れる空気と熱交換する。本発明の熱交換器23が凝縮器として機能する場合、ガス側ヘッダ85へ送り込まれたガス冷媒は、第1ヘッダ集合管60内の各第2部分空間63a~63cへ分配される。そして、各熱交換部50a~50cを流れる冷媒は、扁平管33を通過する間に凝縮し、その後に第2ヘッダ集合管70内の連通空間71a~71cへ流入する。このように、第2ヘッダ集合管70内の各連通空間71a~71cへは、一つの熱交換部50a~50cへ供給された冷媒だけが流入する。このため、熱交換器23へ供給された冷媒の全てが第2ヘッダ集合管70内の一つの空間へ流入する場合に比べると、第2ヘッダ集合管70内の各連通空間71a~71cに溜まる液冷媒の深さは浅くなる。その結果、各第2部分空間63a~63cに連通する扁平管33のうち液冷媒で満たされる領域が狭くなり、各第2部分空間63a~63cに連通する複数の扁平管33を流れる冷媒の流量の差が小さくなる。従って、本発明によれば、熱交換器23が凝縮器として機能する場合に各扁平管33を流れる冷媒の流量の差を縮小でき、熱交換器23の性能を充分に発揮させることができる。また、本発明の熱交換器23が蒸発器として機能する場合、液側接続部材80へ送り込まれた冷媒は、第1ヘッダ集合管60内の各第1部分空間62a~62cへ分配される。そして、各熱交換部50a~50cを流れる冷媒は、第1ヘッダ集合管60と第2ヘッダ集合管70の間を一往復だけして、第1ヘッダ集合管60内の第2部分空間63a~63cへ流入する。つまり、蒸発器として機能する熱交換器23の各熱交換部50a~50cにおいて、ガス冷媒を多く含む流速の比較的高い冷媒は、第2ヘッダ集合管70内で一度だけ流れの向きを変える。従って、本発明によれば、熱交換器23が蒸発器として機能する場合において、冷媒が熱交換器23を通過する間の圧力損失を小さく抑えることができる。その結果、蒸発器として機能する熱交換器23へ流入する冷媒の圧力と温度を低く抑えることができ、熱交換器23における冷媒と空気の熱交換量を確保することができる。このように、本発明の熱交換器23は、凝縮器として機能する場合と蒸発器として機能する場合の両方において、その性能を充分に発揮することができる。また、本発明では、液側接続部材80とガス側ヘッダ85の両方が第1ヘッダ集合管60に取り付けられる。つまり、この発明の熱交換器23では、複数の熱交換部50a~50cに対して冷媒を流入出させるための部材が、第1ヘッダ集合管60に取り付けられる。従って、本発明によれば、熱交換器23へ冷媒を導入し又は導出するための配管の熱交換器23に対する接続位置を近接させることができ、熱交換器23の設置作業を簡素化することができる。上記第2の発明の第1ヘッダ集合管60では、各第1部分空間62a~62cの下端寄りの位置に液側接続部材80が連通している。従って、この発明の熱交換器23が凝縮器として機能する場合は、密度の大きい液冷媒を第1部分空間62a~62cから液側接続部材80へ確実に送り込むことができる。また、この発明の第1ヘッダ集合管60では、各第2部分空間63a~63cの上端寄りの位置にガス側ヘッダ85が連通している。従って、この発明の熱交換器23が蒸発器として機能する場合は、密度の小さいガス冷媒を第2部分空間63a~63cからガス側ヘッダ85へ確実に送り込むことができる。上記第3の発明の熱交換器23では、第1熱交換領域52a~52cと第2熱交換領域51a~51cの境界部55を挟んで上下に隣り合う扁平管33の間と、隣り合う熱交換部50a~50c同士の境界部56を挟んで上下に隣り合う扁平管33の間とに、伝熱抑制構造57が設けられる。上述したように、これら境界部5556を挟んで上下に隣り合う扁平管33を流れる冷媒の間には比較的大きな温度差がある。ところが、この発明の熱交換器23では、これら境界部5556を挟んで上下に隣り合う扁平管33の一方から他方へ向かう熱の移動が、伝熱抑制構造57によって阻害される。従って、この発明によれば、隣り合う扁平管33を流れる冷媒の一方から他方へ伝わる熱量を削減でき、冷媒と空気の間における熱交換量を増大させることができる。以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。《発明の実施形態1》本発明の実施形態1について説明する。本実施形態の熱交換器は、空気調和機10に設けられた室外熱交換器23である。-空気調和機-空気調和機10について、図1を参照しながら説明する。空気調和機の構成空気調和機10は、室外ユニット11及び室内ユニット12を備えている。室外ユニット11と室内ユニット12は、液側連絡配管13及びガス側連絡配管14を介して互いに接続されている。空気調和機10では、室外ユニット11、室内ユニット12、液側連絡配管13、及びガス側連絡配管14によって、冷媒回路20が形成されている。冷媒回路20には、圧縮機21と、四方切換弁22と、室外熱交換器23と、膨張弁24と、室内熱交換器25とが設けられている。圧縮機21、四方切換弁22、室外熱交換器23、及び膨張弁24は、室外ユニット11に収容されている。室外ユニット11には、室外熱交換器23へ室外空気を供給するための室外ファン15が設けられている。一方、室内熱交換器25は、室内ユニット12に収容されている。室内ユニット12には、室内熱交換器25へ室内空気を供給するための室内ファン16が設けられている。冷媒回路20は、冷媒が充填された閉回路である。冷媒回路20において、圧縮機21は、その吐出側が四方切換弁22の第1のポートに、その吸入側が四方切換弁22の第2のポートに、それぞれ接続されている。また、冷媒回路20では、四方切換弁22の第3のポートから第4のポートへ向かって順に、室外熱交換器23と、膨張弁24と、室内熱交換器25とが配置されている。圧縮機21は、スクロール型またはロータリ型の全密閉型圧縮機である。四方切換弁22は、第1のポートが第3のポートと連通し且つ第2のポートが第4のポートと連通する第1状態図1に実線で示す状態と、第1のポートが第4のポートと連通し且つ第2のポートが第3のポートと連通する第2状態図1に破線で示す状態とに切り換わる。膨張弁24は、いわゆる電子膨張弁である。室外熱交換器23は、室外空気を冷媒と熱交換させる。室外熱交換器23については後述する。一方、室内熱交換器25は、室内空気を冷媒と熱交換させる。室内熱交換器25は、円管である伝熱管を備えたいわゆるクロスフィン型のフィンアンドチューブ熱交換器によって構成されている。空気調和機の運転動作空気調和機10は、冷房運転と暖房運転を選択的に行う。冷房運転中の冷媒回路20では、四方切換弁22を第1状態に設定した状態で、冷凍サイクルが行われる。この状態では、室外熱交換器23、膨張弁24、室内熱交換器25の順に冷媒が循環し、室外熱交換器23が凝縮器として機能し、室内熱交換器25が蒸発器として機能する。室外熱交換器23では、圧縮機21から流入したガス冷媒が室外空気へ放熱して凝縮し、凝縮後の冷媒が膨張弁24へ向けて流出してゆく。暖房運転中の冷媒回路20では、四方切換弁22を第2状態に設定した状態で、冷凍サイクルが行われる。この状態では、室内熱交換器25、膨張弁24、室外熱交換器23の順に冷媒が循環し、室内熱交換器25が凝縮器として機能し、室外熱交換器23が蒸発器として機能する。室外熱交換器23には、膨張弁24を通過する際に膨張して気液二相状態となった冷媒が流入する。室外熱交換器23へ流入した冷媒は、室外空気から吸熱して蒸発し、その後に圧縮機21へ向けて流出してゆく。-室外熱交換器-室外熱交換器23について、図2~4を適宜参照しながら説明する。なお、以下の説明に示す扁平管33の本数は、何れも単なる一例である。室外熱交換器の構成図2及び図3に示すように、室外熱交換器23は、一つの第1ヘッダ集合管60と、一つの第2ヘッダ集合管70と、多数の扁平管33と、多数のフィン35とを備えている。第1ヘッダ集合管60、第2ヘッダ集合管70、扁平管33、及びフィン35は、何れもアルミニウム合金製の部材であって、互いにロウ付けによって接合されている。第1ヘッダ集合管60と第2ヘッダ集合管70は、何れも両端が閉塞された細長い中空円筒状に形成されている。図2及び図3では、室外熱交換器23の左端に第1ヘッダ集合管60が立設され、室外熱交換器23の右端に第2ヘッダ集合管70が立設されている。つまり、第1ヘッダ集合管60と第2ヘッダ集合管70は、それぞれの軸方向が上下方向となる姿勢で設置されている。図4にも示すように、扁平管33は、その断面形状が扁平な長円形あるいは角の丸い矩形となった伝熱管である。室外熱交換器23において、複数の扁平管33は、その伸長方向が左右方向となり、且つそれぞれの平坦な側面が互いに向かい合う姿勢で配置されている。また、複数の扁平管33は、互いに一定の間隔をおいて上下に並んで配置され、それぞれの伸長方向が実質的に平行になっている。図3に示すように、各扁平管33は、その一端部が第1ヘッダ集合管60に挿入され、その他端部が第2ヘッダ集合管70に挿入されている。図4に示すように、各扁平管33には、複数の流体通路34が形成されている。各流体通路34は、扁平管33の伸長方向に延びる通路である。各扁平管33において、複数の流体通路34は、扁平管33の伸長方向と直交する幅方向に一列に並んでいる。各扁平管33に形成された複数の流体通路34は、それぞれの一端が第1ヘッダ集合管60の内部空間に連通し、それぞれの他端が第2ヘッダ集合管70の内部空間に連通している。室外熱交換器23へ供給された冷媒は、扁平管33の流体通路34を流れる間に空気と熱交換する。図4に示すように、フィン36は、金属板をプレス加工することによって形成された縦長の板状フィンである。フィン36には、フィン36の前縁即ち、風上側の縁部からフィン36の幅方向に延びる細長い切り欠き部45が、多数形成されている。フィン36では、多数の切り欠き部45が、フィン36の長手方向上下方向に一定の間隔で形成されている。切り欠き部45の風下寄りの部分は、管挿入部46を構成している。管挿入部46は、上下方向の幅が扁平管33の厚さと実質的に等しく、長さが扁平管33の幅と実質的に等しい。扁平管33は、フィン36の管挿入部46に差し込まれ、管挿入部46の周縁部とロウ付けによって接合される。また、フィン36には、伝熱を促進するためのルーバー40が形成されている。図3に示すように、室外熱交換器23では、上下に隣り合う扁平管33の間の空間が、フィン36によって複数の通風路37に区画される。室外熱交換器23は、扁平管33の流体通路34を流れる冷媒を、通風路37を流れる空気と熱交換させる。図2に示すように、室外熱交換器23は、三つの熱交換部50a~50cに区分されている。具体的に、室外熱交換器23には、下から上に向かって順に、第1熱交換部50aと、第2熱交換部50bと、第3熱交換部50cとが形成されている。図3に示すように、各熱交換部50a~50cは、二十六本の扁平管33を有している。なお、室外熱交換器23に形成される熱交換部50a~50cの数は、二つであってもよいし、四つ以上であってもよい。室外熱交換器23に形成される熱交換部50a~50cの数は、各熱交換部50a~50cの高さが概ね350mm以下望ましくは、300~350mm程度となるように、室外熱交換器23の高さに応じて適当に設定される。第1ヘッダ集合管60及び第2ヘッダ集合管70の内部空間は、複数の仕切板39によって上下に仕切られている。第1ヘッダ集合管60と第2ヘッダ集合管70のそれぞれには、その内部空間を仕切板39a39bで仕切ることによって、三つの連通空間61a~61c71a~71cが形成される。各ヘッダ集合管3132において、最も下に位置する第1連通空間61a71aは第1熱交換部50aの扁平管33に連通し、第1連通空間61a71aの上側に隣接する第2連通空間61b71bは第2熱交換部50bの扁平管33に連通し、最も上に位置する第3連通空間61c71cは第3熱交換部50cの扁平管33に連通する。第1ヘッダ集合管60の各連通空間61a~61cは、更に仕切板39cによって上下に仕切られている。第1ヘッダ集合管60の各連通空間61a~61cでは、下側の空間が第1部分空間である下側部分空間62a~62cとなり、上側の空間が第2部分空間である上側部分空間63a~63cとなっている。第1ヘッダ集合管60において、各下側部分空間62a~62cは、対応する熱交換部50a~50cの下端寄りの五本の扁平管33に連通し、各上側部分空間63a~63cは、対応する熱交換部50a~50cの残りの二十一本の扁平管33に連通している。つまり、第1ヘッダ集合管60の第1連通空間61aでは、下側部分空間62aが第1熱交換部50aの下端寄りの五本の扁平管33に連通し、上側部分空間63aが第1熱交換部50aの残りの二十一本の扁平管33に連通する。また、第1ヘッダ集合管60の第2連通空間61bでは、下側部分空間62bが第2熱交換部50bの下端寄りの五本の扁平管33に連通し、上側部分空間63bが第2熱交換部50bの残りの二十一本の扁平管33に連通する。また、第1ヘッダ集合管60の第3連通空間61cでは、下側部分空間62cが第3熱交換部50cの下端寄りの五本の扁平管33に連通し、上側部分空間63cが第3熱交換部50cの残りの二十一本の扁平管33に連通する。第2ヘッダ集合管70において、各連通空間71a~71cは、対応する熱交換部50a~50cの全ての扁平管33と連通している。つまり、第2ヘッダ集合管70の第1連通空間71aには、第1熱交換部50aの全ての扁平管33が連通する。また、第2ヘッダ集合管70の第2連通空間71bには、第2熱交換部50bの全ての扁平管33が連通する。また、第2ヘッダ集合管70の第3連通空間71cには、第3熱交換部50cの全ての扁平管33が連通する。室外熱交換器23の各熱交換部50a~50cは、第2熱交換領域である主熱交換領域51a~51cと、第1熱交換領域である補助熱交換領域52a~52cに区分されている。各熱交換部50a~50cでは、対応する第1ヘッダ集合管60の上側部分空間63a~63cに連通する二十一本の扁平管33が主熱交換領域51a~51cを構成し、対応する第1ヘッダ集合管60の下側部分空間62a~62cに連通する五本の扁平管33が補助熱交換領域52a~52cを構成している。つまり、各熱交換部50a~50cでは、補助熱交換領域52a~52cを構成する扁平管33の本数が、主熱交換領域51a~51cを構成する扁平管33の本数よりも少なくなっている。具体的に、第1熱交換部50aでは、主熱交換領域51aが第1上側部分空間63aに連通する二十一本の扁平管33を備え、補助熱交換領域52aが第1下側部分空間62aに連通する五本の扁平管33を備えている。また、第2熱交換部50bでは、主熱交換領域51bが第2上側部分空間63bに連通する二十一本の扁平管33を備え、補助熱交換領域52bが第2下側部分空間62bに連通する五本の扁平管33を備えている。また、第3熱交換部50cでは、主熱交換領域51cが第3上側部分空間63cに連通する二十一本の扁平管33を備え、補助熱交換領域52cが第3下側部分空間62cに連通する五本の扁平管33を備えている。室外熱交換器23の各熱交換部50a~50cでは、第1ヘッダ集合管60の仕切板39cの側方に位置する部分が、主熱交換領域51a~51cと補助熱交換領域52a~52cの境界部55となっている。また、室外熱交換器23では、対応する第1ヘッダ集合管60の仕切板39aと第2ヘッダ集合管70の仕切板39bの間の部分が、熱交換部50a~50c同士の境界部56となっている。図2に示すように、室外熱交換器23には、液側接続部材80とガス側ヘッダ85とが設けられている。液側接続部材80及びガス側ヘッダ85は、第1ヘッダ集合管60に取り付けられている。液側接続部材80は、一つの分流器81と、三本の細径管82a~82cとを備えている。液側接続部材80を構成する分流器81及び細径管82a~82cの材質は、ヘッダ集合管6070や扁平管33と同様のアルミニウム合金である。分流器81の下端部には、室外熱交換器23と膨張弁24を繋ぐ銅製の配管17が、図外の継手を介して接続されている。分流器81の上端部には、各細径管82a~82cの一端が接続されている。分流器81の内部では、その下端部に接続された配管と、各細径管82a~82cとが連通している。各細径管82a~82cの他端は、第1ヘッダ集合管60に接続され、対応する下側部分空間62a~62cに連通している。各細径管82a~82c、ロウ付けによって第1ヘッダ集合管60と接合されている。図3にも示すように、各細径管82a~82cは、対応する下側部分空間62a~62cの下端寄りの部分即ち、下側部分空間62a~62cの上下方向の中央よりも下側の部分に開口している。つまり、第1細径管82aは第1下側部分空間62aの下端寄りの部分に開口し、第2細径管82bは第2下側部分空間62bの下端寄りの部分に開口し、第3細径管82cは第3下側部分空間62cの下端寄りの部分に開口している。なお、各細径管82a~82cの長さは、各熱交換部50a~50cへ流入する冷媒の流量の差がなるべく小さくなるように、個別に設定されている。ガス側ヘッダ85は、一つの本体管部86と、三つの接続管部87a~87cとを備えている。ガス側ヘッダ85を構成する本体管部86及び接続管部87a~87cの材質は、ヘッダ集合管6070や扁平管33と同様のアルミニウム合金である。本体管部86は、その上端部が逆U字状に曲がった比較的大径の管状に形成されている。本体管部86の上側の端部には、室外熱交換器23と四方切換弁22の第3のポートを繋ぐ銅製の配管18が、図外の継手を介して接続されている。本体管部86の下側の端部は、閉塞されている。接続管部87a~87cは、本体管部86の直線状の部分から側方に突出している。図3にも示すように、各接続管部87a~87cは、ロウ付けによって第1ヘッダ集合管60と接合されている。各接続管部87a~87cの突端は、対応する上側部分空間63a~63cの上端寄りの部分即ち、上側部分空間63a~63cの上下方向の中央よりも上側の部分に開口している。つまり、第1接続管部87aは第1上側部分空間63aの上端寄りの部分に開口し、第2接続管部87bは第2上側部分空間63bの上端寄りの部分に開口し、第3接続管部87cは第3上側部分空間63cの上端寄りの部分に開口している。室外熱交換器における冷媒の流れ空気調和機10の冷房運転中には、室外熱交換器23が凝縮器として機能する。冷房運転中における室外熱交換器23での冷媒の流れを説明する。室外熱交換器23には、圧縮機21から吐出されたガス冷媒が供給される。圧縮機21から送られたガス冷媒は、ガス側ヘッダ85の本体管部86へ流入した後に三つの接続管部87a~87cへ分かれて流入し、各熱交換部50a~50cへ分配される。ガス側ヘッダ85から各熱交換部50a~50cへ分配された冷媒は、第1ヘッダ集合管60の対応する上側部分空間63a~63cへ流入し、上側部分空間63a~63cに連通する二十一本の扁平管33へ分配される。各扁平管33の流体通路34へ流入した冷媒は、流体通路34を流れる間に室外空気へ放熱して凝縮し、その後に第2ヘッダ集合管70の対応する連通空間71a~71cへ流入する。つまり、第2ヘッダ集合管70の各連通空間71a~71cでは、対応する熱交換部50a~50cの主熱交換領域51a~51cの二十一本の扁平管33を通過した冷媒が合流する。第2ヘッダ集合管70の各連通空間71a~71cへ流入した冷媒は、対応する熱交換部50a~50cの補助熱交換領域52a~52cの五本の扁平管33へ分配される。各扁平管33の流体通路34へ流入した冷媒は、流体通路34を流れる間に室外空気へ放熱し、過冷却液状態となって第1ヘッダ集合管60の対応する下側部分空間62a~62cへ流入する。第1ヘッダ集合管60の各下側部分空間62a~62cへ流入した冷媒は、液側接続部材80の細径管82a~82cを通って分流器81へ流入する。分流器81では、各細径管82a~82cから流入した冷媒が合流する。分流器81において合流した冷媒は、室外熱交換器23から膨張弁24へ向かって流出してゆく。空気調和機10の暖房運転中には、室外熱交換器23が蒸発器として機能する。暖房運転中における室外熱交換器23での冷媒の流れを説明する。室外熱交換器23には、膨張弁24を通過する際に膨張して気液二相状態となった冷媒が供給される。膨張弁24から送られた冷媒は、液側接続部材80の分流器81へ流入した後に三本の細径管82a~82cへ分かれて流入し、各熱交換部50a~50cへ分配される。液側接続部材80から各熱交換部50a~50cへ分配された冷媒は、第1ヘッダ集合管60の対応する下側部分空間62a~62cへ流入し、下側部分空間62a~62cに連通する五本の扁平管33へ分配される。各扁平管33の流体通路34へ流入した冷媒は、流体通路34を流れて第2ヘッダ集合管70の対応する連通空間71a~71cへ流入する。つまり、第2ヘッダ集合管70の各連通空間71a~71cでは、対応する熱交換部50a~50cの補助熱交換領域52a~52cの五本の扁平管33を通過した冷媒が合流する。第2ヘッダ集合管70の各連通空間71a~71cへ流入した冷媒は、依然として気液二相状態のままである。各連通空間71a~71c内の冷媒は、対応する熱交換部50a~50cの主熱交換領域51a~51cの二十一本の扁平管33へ分配される。各扁平管33の流体通路34へ流入した冷媒は、流体通路34を流れる間に室外空気から吸熱した蒸発し、ほぼガス単相状態となって第1ヘッダ集合管60の対応する上側部分空間63a~63cへ流入する。第1ヘッダ集合管60の各上側部分空間63a~63cへ流入した冷媒は、ガス側ヘッダ85の接続管部87a~87cを通って本体管部86へ流入する。本体管部86では、各接続管部87a~87cから流入した冷媒が合流する。本体管部86において合流した冷媒は、室外熱交換器23から圧縮機21へ向かって流出してゆく。-実施形態1の効果-本実施形態の室外熱交換器23が凝縮器として機能する場合、ガス側ヘッダ85へ送り込まれたガス冷媒は、第1ヘッダ集合管60内の三つの第2部分空間63a~63cへ分配される。そして、各熱交換部50a~50cを流れる冷媒は、扁平管33を通過する間に凝縮し、その後に第2ヘッダ集合管70内の連通空間71a~71cへ流入する。このように、第2ヘッダ集合管70内の各連通空間71a~71cへは、一つの熱交換部50a~50cへ供給された冷媒だけが流入する。このため、室外熱交換器23へ供給された冷媒の全てが第2ヘッダ集合管70内の一つの空間へ流入する場合に比べると、第2ヘッダ集合管70内の各連通空間71a~71cに溜まる液冷媒の深さは浅くなる。その結果、各主熱交換領域51a~51cのうち扁平管33が液冷媒で満たされる領域が狭くなり、それぞれの主熱交換領域51a~51cに設けられた各扁平管33を流れる冷媒の流量の差が小さくなる。従って、本実施形態によれば、室外熱交換器23が凝縮器として機能する場合に各扁平管33を流れる冷媒の流量の差を縮小でき、室外熱交換器23の性能を充分に発揮させることができる。また、本実施形態の室外熱交換器23が蒸発器として機能する場合、液側接続部材80へ送り込まれた冷媒は、第1ヘッダ集合管60内の各第1部分空間62a~62cへ分配される。そして、各熱交換部50a~50cを流れる冷媒は、第1ヘッダ集合管60と第2ヘッダ集合管70の間を一往復だけして、第1ヘッダ集合管60内の上側部分空間63a~63cへ流入する。つまり、蒸発器として機能する室外熱交換器23の各熱交換部50a~50cにおいて、ガス冷媒を多く含む流速の比較的高い冷媒は、第2ヘッダ集合管70内で一度だけ流れの向きを変える。従って、本実施形態によれば、室外熱交換器23が蒸発器として機能する場合において、冷媒が室外熱交換器23を通過する間の圧力損失を小さく抑えることができる。その結果、蒸発器として機能する室外熱交換器23へ流入する冷媒の圧力と温度を低く抑えることができ、室外熱交換器23における冷媒と空気の熱交換量を確保することができる。このように、本実施形態の室外熱交換器23は、凝縮器として機能する場合と蒸発器として機能する場合の両方において、その性能を充分に発揮することができる。また、本実施形態の室外熱交換器23は、上下に並んだ三つの熱交換部50a~50cに区分されている。また、第1ヘッダ集合管60及び第2ヘッダ集合管70には、その内部空間を上下に仕切ることによって、各熱交換部50a~50cに対応した連通空間61a~61c71a~71cが形成される。このため、本実施形態の室外熱交換器23では、室外熱交換器23の全体が一つの熱交換部を構成する場合に比べ、ヘッダ集合管6070内に形成された連通空間61a~61c71a~71cの高さが低くなり、ヘッダ集合管6070内の一つの連通空間61a~61c71a~71cに連通する扁平管33のうち最上方のものと最下方のものとの高低差が小さくなる。従って、本実施形態によれば、家庭用や業務用の空気調和機10に設けられる比較的大型の室外熱交換器23においても、室外熱交換器23を適当な数の熱交換部50a~50cに区分することによって、ヘッダ集合管6070内の連通空間61a~61c71a~71cに連通する各扁平管33へ流入する冷媒の流量の差を小さく保つことができる。ここで、蒸発器として機能している室外熱交換器23において、第2ヘッダ集合管70の各連通空間71a~71c内の冷媒は、上方へ向かって流れ、主熱交換領域51a~51cの複数本本実施形態では二十一本の扁平管33へ分配される。蒸発器として機能している室外熱交換器23では、補助熱交換領域52a~52cの扁平管33から第2ヘッダ集合管70の各連通空間71a~71cへ、気液二相状態の冷媒即ち、互いの密度が大きく異なる液冷媒とガス冷媒が共存した状態の冷媒が流入する。各連通空間71a~71c内の冷媒には重力が作用するため、主熱交換領域51a~51cの扁平管33のうち下方に位置するものほど、流入する冷媒の湿り度即ち、冷媒中の液相の割合が大きくなる。このため、各連通空間71a~71cの高さが高すぎると、各連通空間71a~71cに連通する扁平管33のうち最上方のものと最下方のものとの高低差が拡大し、主熱交換領域51a~51cの各扁平管33へ流入する冷媒の流量の差が拡大してしまう。これに対し、本実施形態の室外熱交換器23は、適当な数の熱交換部50a~50cに区分されており、第2ヘッダ集合管70の各連通空間71a~71cの高さは、それほど過大ではない値に抑えられる。従って、本実施形態によれば、蒸発器として機能している室外熱交換器23において、主熱交換領域51a~51cの各扁平管33へ流入する冷媒の流量の差を小さく保つことができ、室外熱交換器23の性能を充分に発揮させることができる。また、本実施形態の室外熱交換器23では、液側接続部材80とガス側ヘッダ85の両方が第1ヘッダ集合管60に取り付けられる。つまり、本実施形態の室外熱交換器23では、複数の熱交換部50a~50cに対して冷媒を流入出させるための部材が、第1ヘッダ集合管60に取り付けられる。従って、本実施形態によれば、膨張弁24や四方切換弁22から延びる配管の室外熱交換器23に対する接続位置を近接させることができ、室外熱交換器23の設置作業を簡素化することができる。また、本実施形態の室外熱交換器23の第1ヘッダ集合管60では、各下側部分空間62a~62cの下端寄りの位置に液側接続部材80の細径管82a~82cが連通している。従って、本実施形態の室外熱交換器23が凝縮器として機能する場合は、密度の大きい液冷媒を下側部分空間62a~62cから液側接続部材80の細径管82a~82cへ確実に送り込むことができる。更に、本実施形態の室外熱交換器23の第1ヘッダ集合管60では、各上側部分空間63a~63cの上端寄りの位置にガス側ヘッダ85の接続管部87a~87cが連通している。従って、本実施形態の室外熱交換器23が蒸発器として機能する場合は、密度の小さいガス冷媒を上側部分空間63a~63cからガス側ヘッダ85の接続管部87a~87cへ確実に送り込むことができる。-実施形態1の変形例-本実施形態の室外熱交換器23では、図5に破線で示す位置に扁平管33を設けないようにしてもよい。具体的に、図5に示す本変形例の室外熱交換器23では、図3において各主熱交換領域51a~51cの最も下方に位置する扁平管33と、図3において第2熱交換部50b及び第3熱交換部50cの補助熱交換領域52b52cの最も下方に位置する扁平管33とが省略されている。本変形例の室外熱交換器23では、各熱交換部50a~50cにおいて主熱交換領域51a~51cと補助熱交換領域52a~52cの境界部55を挟んで上下に隣り合う扁平管33の間と、熱交換部50a~50c同士の境界部56を挟んで上下に隣り合う扁平管33の間とに形成された扁平管33の設けられない部分が、伝熱抑制構造57を構成している。本実施形態の室外熱交換器23では、第1ヘッダ集合管60の各上側部分空間63a~63cと各下側部分空間62a~62cの一方から他方へ向けて流れる間に空気と熱交換する。このため、各熱交換部50a~50cにおいて主熱交換領域51a~51cと補助熱交換領域52a~52cの境界部55を挟んで上下に隣り合う扁平管33を流れる冷媒同士、および熱交換部50a~50c同士の境界部56を挟んで上下に隣り合う扁平管33を流れる冷媒同士の間には、比較的大きな例えば5°C程度の温度差がある。そして、これら境界部5556を挟んで隣接する扁平管33同士の間隔が狭いと、隣接する扁平管33の一方から他方へ熱が移動し、冷媒と空気の間でやり取りされる熱量が減少してしまう。これに対し、本変形例の室外熱交換器23では、扁平管33の設けられない部分が伝熱抑制構造57を構成している。室外熱交換器23の各熱交換部50a~50cにおいて、主熱交換領域51a~51cと補助熱交換領域52a~52cの境界部55を挟んで上下に隣り合う扁平管33同士の間隔即ち、主熱交換領域51a~51cの最下方の扁平管33と補助熱交換領域52a~52cの最上方の扁平管33との間隔を、D1とする。また、室外熱交換器23において、熱交換部50a~50c同士の境界部56を挟んで上下に隣り合う扁平管33同士の間隔即ち、隣り合う熱交換部50a~50cのうち下側の熱交換部50a50bの最上方の扁平管33と上側の熱交換部50b50cの最下方の扁平管33との間隔を、D2とする。そして、本変形例の室外熱交換器23では、上述した特定の扁平管33同士の間隔D1D2が、それ以外の扁平管33同士の間隔D0よりも広くなっている。従って、本変形例によれば、各熱交換部50a~50cにおいて主熱交換領域51a~51cと補助熱交換領域52a~52cの境界部55を挟んで上下に隣り合う扁平管33同士と、熱交換部50a~50c同士の境界部56を挟んで上下に隣り合う扁平管33同士の間における熱の移動を抑制することができ、室外熱交換器23の性能を充分に発揮させることができる。《発明の実施形態2》本発明の実施形態2について説明する。本実施形態は、上記実施形態1の室外熱交換器23の構成を変更したものである。ここでは、本実施形態の室外熱交換器23について、図6~8を適宜参照しながら、上記実施形態1と異なる点を説明する。図6に示すように、本実施形態の室外熱交換器23では、上記実施形態1の板状のフィン36に代えて、コルゲートフィンからなるフィン35が設けられている。図7にも示すように、本実施形態のフィン35は、上下に蛇行する形状となっている。このフィン35は、上下に隣り合う扁平管33の間に配置され、扁平管33の平坦な側面にロウ付けで接合されている。図8に示すように、フィン35では、上下に延びる平板状の部分に、伝熱を促進するためのルーバー40が形成されている。図6に示すように、室外熱交換器23では、上下に隣り合う扁平管33の間の空間が、フィン35によって複数の通風路37に区画される。室外熱交換器23は、扁平管33の流体通路34を流れる冷媒を、通風路37を流れる空気と熱交換させる。図7及び図8に示すように、フィン35には、扁平管33よりも風下側に突出する突出板部42が形成されている。突出板部42は、フィン35の上側と下側にも突き出ている。図8に示すように、室外熱交換器23では、扁平管33を挟んで上下に隣り合うフィン35の突出板部42が、互いに接触する。なお、図7では、ルーバー40が省略されている。-実施形態2の変形例-上記実施形態1の変形例と同様に、本実施形態の室外熱交換器23においても、隣接する扁平管33同士の間で移動する熱の量を削減するための工夫が施されていてもよい。図9に示すように、本変形例の室外熱交換器23の第1ヘッダ集合管60では、同図において黒く塗りつぶされた扁平管33x33yのすぐ上とすぐ下の両方に仕切板39a39c39d39eが設置されている。具体的に、この室外熱交換器23の第1ヘッダ集合管60では、各熱交換部50a~50cにおいて主熱交換領域51a~51cと補助熱交換領域52a~52cの境界付近に位置する扁平管33xの上下に仕切板39c39eが設置され、熱交換部50a~50c同士の境界付近に位置する扁平管33yの上下に仕切板39a39dが設置されている。本変形例の第1ヘッダ集合管60の各連通空間61a~61cでは、上記の扁平管33x33yに連通する部分が、下側部分空間62a~62cと上側部分空間63a~63cの両方から仕切られている。このため、本変形例の室外熱交換器23において、上記の扁平管33x33yは、実質的に冷媒が通過しない封止された状態となる。この実質的に封止された扁平管33x33yは、伝熱抑制構造57を構成している。本変形例の室外熱交換器23の各熱交換部50a~50cでは、第1ヘッダ集合管60の仕切板39cよりも上側で且つ仕切板39eよりも下側に位置する部分が、主熱交換領域51a~51cと補助熱交換領域52a~52cの境界部55となっている。この境界部55には、実質的に封止された扁平管33xが存在している。また、室外熱交換器23では、第1ヘッダ集合管60の仕切板39aよりも上側で且つ仕切板39dよりも下側に位置する部分が、熱交換部50a~50c同士の境界部56となっている。この境界部56には、実質的に封止された扁平管33yが存在している。このように、本変形例の室外熱交換器23では、実質的に封止された扁平管33x33yが伝熱抑制構造57を構成している。室外熱交換器23の各熱交換部50a~50cにおいて、主熱交換領域51a~51cと補助熱交換領域52a~52cの境界部55を挟んで上下に隣り合う扁平管33同士の間隔即ち、主熱交換領域51a~51cの最下方の扁平管33と補助熱交換領域52a~52cの最上方の扁平管33との間隔を、D1とする。また、室外熱交換器23において、熱交換部50a~50c同士の境界部56を挟んで上下に隣り合う扁平管33同士の間隔即ち、隣り合う熱交換部50a~50cのうち下側の熱交換部50a50bの最上方の扁平管33と上側の熱交換部50b50cの最下方の扁平管33との間隔を、D2とする。そして、本変形例の室外熱交換器23では、上述した特定の扁平管33同士の間隔D1D2が、それ以外の扁平管33同士の間隔D0よりも広くなっている。従って、本変形例によれば、各熱交換部50a~50cにおいて主熱交換領域51a~51cと補助熱交換領域52a~52cの境界部55を挟んで上下に隣り合う扁平管33同士と、熱交換部50a~50c同士の境界部56を挟んで上下に隣り合う扁平管33同士の間における熱の移動を抑制することができ、室外熱交換器23の性能を充分に発揮させることができる。なお、以上の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。