"メタクリル酸メチル60~95重量、下式I式中、R1は水素原子またはメチル基を表し、R2はシクロアルキル基で置換されたアルキル基、シクロアルキル基、アルキルシクロアルキル基、アラルキル基またはアリール基を表すで示されるメタアクリル酸エステル5~40重量、及びこれら以外の単官能単量体0~35重量からなる単量体成分が重合してなる共重合体を含有するアクリル系樹脂55~95重量部と、ポリカーボネート系樹脂45~5重量部とを含む樹脂混合物を、温度180~265°C及び剪断速度10~100sec-1で溶融混練する樹脂組成物の製造方法。前記式Iで示されるメタアクリル酸エステルがメタクリル酸シクロヘキシル及びメタクリル酸ベンジルからなる群より選ばれる少なくとも1種である請求項1に記載の樹脂組成物の製造方法。請求項1又は2に記載の製造方法により得られる樹脂組成物。請求項3に記載の樹脂組成物を成形して得られる成形体。本発明の課題は、優れた透明性を有する、ポリカーボネート系樹脂とアクリル系樹脂とのブレンド物を調製できる樹脂組成物の製造方法、それによって得られる樹脂組成物及び該組成物の成形体を提供することである。本発明者らは、上記課題を達成すべく鋭意研究した結果、本発明を完成するに至った。すなわち、本発明は、以下の構成からなる。1メタクリル酸メチル60~95重量、下式I式中、R1は水素原子またはメチル基を表し、R2はシクロアルキル基で置換されたアルキル基、シクロアルキル基、アルキルシクロアルキル基、アラルキル基またはアリール基を表すで示されるメタアクリル酸エステル5~40重量、及びこれら以外の単官能単量体0~35重量からなる単量体成分が重合してなる共重合体を含有するアクリル系樹脂55~95重量部と、ポリカーボネート系樹脂45~5重量部とを含む樹脂混合物を、温度180~265°C及び剪断速度10~100sec-1で溶融混練する樹脂組成物の製造方法。2前記式Iで示されるメタアクリル酸エステルがメタクリル酸シクロヘキシル及びメタクリル酸ベンジルからなる群より選ばれる少なくとも1種である前記1に記載の樹脂組成物の製造方法。3前記1又は2に記載の製造方法により得られる樹脂組成物。4前記3に記載の樹脂組成物を成形して得られる成形体。本発明によれば、優れた透明性を有する、ポリカーボネート系樹脂とアクリル系樹脂とを特定の割合で溶融混練してなるブレンド物を調製できるという効果が得られる。上記本発明の樹脂組成物を成形することにより、優れた透明性をそなえた成形品が得られる。かかる透明な成形品が得られることで、本発明樹脂組成物は、電子光学材料などに好適に使用可能である。樹脂組成物の製造方法本発明の樹脂組成物の製造方法においては、メタクリル酸メチル60~95重量、下式I式中、R1は水素原子またはメチル基を表し、R2はシクロアルキル基で置換されたアルキル基、シクロアルキル基、アルキルシクロアルキル基、アラルキル基またはアリール基を表すで示されるメタアクリル酸エステル以下、メタアクリル酸エステルIということがある。5~40重量、及びこれら以外の単官能単量体0~35重量からなる単量体成分が重合してなる共重合体を含有するアクリル系樹脂を使用する。前記メタアクリル酸エステルIにおけるR2は、シクロアルキル基で置換されたアルキル基、シクロアルキル基、アルキルシクロアルキル基、アラルキル基またはアリール基を表し、中でも、シクロアルキル基、アラルキル基が好ましい。R2におけるシクロアルキル基で置換されたアルキル基としては、例えば、シクロヘキシルメチル基、シクロヘキシルエチル基等が挙げられる。R2におけるシクロアルキル基としては、炭素数が5~12のシクロアルキル基が好ましく、例えば、シクロペンチル基、シクロヘキシル基、シクロヘプチル基、シクロオクチル基、シクロドデシル基等が挙げられ、中でも、シクロヘキシル基が好ましい。R2におけるアルキルシクロアルキル基としては、例えば、メチルシクロヘキシル基、tert-ブチルシクロヘキシル基等が挙げられる。R2におけるアラルキル基としては、例えば、ベンジル基、フェニルエチル基等が挙げられ、中でも、ベンジル基が好ましい。R2におけるアリール基としては、例えば、フェニル基、ナフチル基、トリル基、キシリル基等が挙げられる。前記メタアクリル酸エステルIとしては、特に、メタクリル酸シクロヘキシル及びメタクリル酸ベンジルからなる群より選ばれる少なくとも1種が好ましい。メタクリル酸メチル及びメタアクリル酸エステルI以外の単官能単量体としては、例えば、メタクリル酸メチル以外のメタクリル酸アルキル、アクリル酸アルキル、芳香族ビニル化合物、ビニルシアン化合物等が挙げられ、これらの2種以上を組み合わせて使用してもよい。中でも、メタクリル酸メチル以外のメタクリル酸アルキル、アクリル酸アルキルが好ましい。メタクリル酸メチル以外のメタクリル酸アルキルとしては、炭素数2~4のアルキル基を有するメタクリル酸アルキルが好ましく、例えば、メタクリル酸エチル、メタクリル酸n-プロピル、メタクリル酸イソプロピル、メタクリル酸n-ブチル、メタクリル酸t-ブチル、メタクリル酸sec-ブチル、メタクリル酸イソブチル等が挙げられる。なお、メタクリル酸メチル以外のメタクリル酸アルキルは、それぞれ単独で使用してもよいし、これらの2種以上を組み合わせて使用してもよい。アクリル酸アルキルとしては、例えば、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸n-プロピル、アクリル酸イソプロピル、アクリル酸n-ブチル、アクリル酸t-ブチル、アクリル酸sec-ブチル、アクリル酸イソブチル、アクリル酸2-エチルヘキシル等が挙げられる。なお、前記アクリル酸アルキルは、それぞれ単独で使用してもよいし、これらの2種以上を組み合わせて使用してもよい。芳香族ビニル化合物としては、スチレン、α‐メチルスチレン等が挙げられる。ビニルシアン化合物としては、アクリロニトリル、メタクリロニトリル等が挙げられる。前記単量体成分におけるメタクリル酸メチルの含有割合は、アクリル系樹脂の耐候性及び透明性が良好となる点で、通常60~95重量であり、70~95重量が好ましい。前記単量体成分におけるメタアクリル酸エステルIの含有割合は、通常5~40重量であり、好ましくは5~30重量である。前記単量体成分におけるメタアクリル酸エステルIの含有割合が5重量未満の場合は、得られるアクリル系樹脂において、ポリカーボネート系樹脂との相溶性が低下し、樹脂組成物及びその成形体の透明性が低くなる傾向にあり、40重量を超えると、得られるアクリル系樹脂において、ポリカーボネート系樹脂との相溶性が低下し、樹脂組成物及びその成形体の透明性の低下や、樹脂組成物及びその成形体の耐候性の低下といった問題があるため好ましくない。前記単量体成分を重合する際の重合方法については、特に制限はなく、例えば、塊状重合、溶液重合、懸濁重合、乳化重合などの公知の重合法を採用することができる。重合には通常ラジカル重合開始剤が用いられ、好ましくはラジカル重合開始剤及び連鎖移動剤が用いられる。前記重合開始剤としては、例えば、アゾビスイソブチロニトリル等のアゾ化合物、ラウロイルパーオキサイド、1,1―ジt-ブチルパーオキシシクロヘキサンの如き有機過酸化物等のラジカル重合開始剤が好ましく用いられる。なお、重合開始剤は、1種のみであってもよいし、2種以上であってもよい。重合開始剤の量は、単量体の種類やその割合等に応じて、適宜決定すればよい。前記連鎖移動剤としては、例えばn-ブチルメルカプタン、n-オクチルメルカプタン、n-ドデシルメルカプタン、2-エチルヘキシルチオグリコレート等のメルカプタン類等が好適であり、これらは1種または2種以上を用いてもよい。連鎖移動剤の量は、単量体の種類やその割合等に応じて、適宜決定すればよい。前記単量体成分を重合する際の重合温度は、適宜設定すればよく、特に限定されない。本発明で用いるアクリル系樹脂は、前記単量体成分を重合して得られる共重合体を含有するものである。アクリル系樹脂における粘度平均分子量は、50,000~300,000であるのが好ましく、100,000~200,000であるのがより好ましい。前記アクリル系樹脂の流動性は、3.8kg荷重で測定した230°CにおけるメルトマスフローレートMFRで評価され、前記MFRは、好ましくは0.1~50g/10分、より好ましくは0.5~40g/10分である。MFRが高すぎると、樹脂組成物及びその成形体の機械的強度が不十分となるおそれがあり、MFRが低すぎると、アクリル系樹脂の流動性及び加工性が低下し、溶融混練が困難となるおそれがある。本発明で用いるアクリル系樹脂には、前記単量体成分を重合して得られる共重合体の他に、離型剤、紫外線吸収剤、染料、顔料、重合抑制剤、酸化防止剤、難燃化剤、補強剤等の添加剤を本発明の効果を損なわない範囲で含有させてもよいが、アクリル系樹脂総量に対する前記共重合体の含有量は、95~99.995重量が好ましい。本発明で用いるポリカーボネート系樹脂としては、例えば二価フェノールとカルボニル化剤とを界面重縮合法や溶融エステル交換法等で反応させることにより得られるもの;カーボネートプレポリマーを固相エステル交換法等で重合させることにより得られるもの;環状カーボネート化合物を開環重合法で重合させることにより得られるもの等が挙げられる。ポリカーボネート系樹脂における粘度平均分子量は、5,000~100,000であるのが好ましく、5,000~40,000であるのがより好ましい。本発明で用いるポリカーボネート系樹脂の流動性は、1.2kg荷重で測定した300°CにおけるメルトボリュームフローレートMVRで評価され、前記MVRは、好ましくは1~150cm3/10分、より好ましくは2~100cm3/10分である。MVRが高すぎると、樹脂組成物及びその成形体の機械的強度が不十分となるおそれがあり、MVRが低すぎると、ポリカーボネート系樹脂の流動性及び加工性が低下し、溶融混練が困難となるおそれがある。前記二価フェノールとしては、例えばハイドロキノン、レゾルシノール、4,4-ジヒドロキシジフェニル、ビス4-ヒドロキシフェニルメタン、ビス{4-ヒドロキシ-3,5-ジメチルフェニル}メタン、1,1-ビス4-ヒドロキシフェニルエタン、1,1-ビス4-ヒドロキシフェニル-1-フェニルエタン、2,2-ビス4-ヒドロキシフェニルプロパン通称ビスフェノールA、2,2-ビス{4-ヒドロキシ-3-メチルフェニル}プロパン、2,2-ビス{4-ヒドロキシ-3,5-ジメチルフェニル}プロパン、2,2-ビス{4-ヒドロキシ-3,5-ジブロモフェニル}プロパン、2,2-ビス{3-イソプロピル-4-ヒドロキシフェニル}プロパン、2,2-ビス{4-ヒドロキシ-3-フェニルフェニル}プロパン、2,2-ビス4-ヒドロキシフェニルブタン、2,2-ビス4-ヒドロキシフェニル-3-メチルブタン、2,2-ビス4-ヒドロキシフェニル-3,3-ジメチルブタン、2,4-ビス4-ヒドロキシフェニル-2-メチルブタン、2,2-ビス4-ヒドロキシフェニルペンタン、2,2-ビス4-ヒドロキシフェニル-4-メチルペンタン、1,1-ビス4-ヒドロキシフェニルシクロヘキサン、1,1-ビス4-ヒドロキシフェニル-4-イソプロピルシクロヘキサン、1,1-ビス4-ヒドロキシフェニル-3,3,5-トリメチルシクロヘキサン、9,9-ビス4-ヒドロキシフェニルフルオレン、9,9-ビス{4-ヒドロキシ-3-メチルフェニル}フルオレン、α,α’-ビス4-ヒドロキシフェニル-o-ジイソプロピルベンゼン、α,α’-ビス4-ヒドロキシフェニル-m-ジイソプロピルベンゼン、α,α’-ビス4-ヒドロキシフェニル-p-ジイソプロピルベンゼン、1,3-ビス4-ヒドロキシフェニル-5,7-ジメチルアダマンタン、4,4-ジヒドロキシジフェニルスルホン、4,4-ジヒドロキシジフェニルスルホキシド、4,4-ジヒドロキシジフェニルスルフィド、4,4-ジヒドロキシジフェニルケトン、4,4-ジヒドロキシジフェニルエーテル、4,4-ジヒドロキシジフェニルエステル等が挙げられ、必要に応じてそれらの2種以上を用いることもできる。中でも、ビスフェノールA、2,2-ビス{4-ヒドロキシ-3-メチルフェニル}プロパン、2,2-ビス4-ヒドロキシフェニルブタン、2,2-ビス4-ヒドロキシフェニル-3-メチルブタン、2,2-ビス4-ヒドロキシフェニル-3,3-ジメチルブタン、2,2-ビス4-ヒドロキシフェニル-4-メチルペンタン、1,1-ビス4-ヒドロキシフェニル-3,3,5-トリメチルシクロヘキサン及びα,α’-ビス4-ヒドロキシフェニル-m-ジイソプロピルベンゼンからなる群より選ばれる二価フェノールを単独でまたは2種以上用いるのが好ましい。特に、ビスフェノールAの単独使用や、ビスフェノールAと、1,1-ビス4-ヒドロキシフェニル-3,3,5-トリメチルシクロヘキサン、2,2-ビス{4-ヒドロキシ-3-メチルフェニル}プロパン及びα,α’-ビス4-ヒドロキシフェニル-m-ジイソプロピルベンゼンからなる群より選ばれる1種以上の二価フェノールとの併用が好ましい。前記カルボニル化剤としては、例えばホスゲン等のカルボニルハライド、ジフェニルカーボネート等のカーボネートエステル、二価フェノールのジハロホルメート等のハロホルメートが挙げられ、必要に応じてそれらの2種以上を用いることもできる。本発明においては、前記アクリル系樹脂55~95重量部と、ポリカーボネート系樹脂45~5重量部とを含む樹脂混合物を、180~265°C及び剪断速度10~100sec-1で溶融混練して樹脂組成物を製造する。前記樹脂混合物におけるアクリル系樹脂の含有割合は、前記アクリル系樹脂及びポリカーボネート系樹脂の総量に対して、通常、55~95重量部であり、70~90重量部が好ましい。前記樹脂混合物におけるポリカーボネート系樹脂の含有割合は、前記アクリル系樹脂及びポリカーボネート系樹脂の総量に対して、通常、5~45重量部であり、10~30重量部が好ましい。ポリカーボネート系樹脂の含有割合が5重量部未満の場合は機械的性質の改善効果が不十分となる傾向にあり、45重量部を超えると樹脂組成物及びその成形体の透明性が低下する傾向にあるので、いずれも好ましくない。前記アクリル系樹脂55~95重量部と、前記ポリカーボネート系樹脂45~5重量部とを含む樹脂混合物の溶融混練時の温度及び剪断速度としては、これらの樹脂の均一な混合物を得る点から、通常、温度を180~265°C、好ましくは230~260°Cとし、剪断速度を10~100sec-1、好ましくは50~100sec-1とする。溶融混練に用いる機器としては、通常の混合機、混練機を用いることができる。具体的には、一軸混練押出機、二軸混練押出機、リボンブレンダー、ヘンシェルミキサー、バンバリーミキサー、ドラムタンブラー等を用いることができ、中でも、二軸混練押出機が好ましい。また、溶融混練は、必要に応じて、窒素ガス、アルゴンガス、ヘリウムガスなどの不活性ガスの雰囲気下で行うことができる。本発明の樹脂組成物の製造方法においては、前記アクリル系樹脂及び前記ポリカーボネート系樹脂以外に、本発明の目的を損なわない範囲で、相溶化剤、安定剤、酸化防止剤、光安定剤、着色剤、発泡剤、滑剤、離型剤、帯電防止剤、難燃剤、難燃助剤等の慣用の添加剤を配合してもよい。また、少量の他の熱可塑性樹脂等を添加してもよい。これらの添加剤は、前記アクリル系樹脂と前記ポリカーボネート系樹脂とを含む樹脂混合物の溶融混練時に加えてもよいし、溶融混練の前または後に加えてもよい。前記樹脂組成物総量に対する前記アクリル系樹脂及び前記ポリカーボネート系樹脂の合計含有量は、70~99.995重量が好ましい。かくして、透明性に優れる、本発明の樹脂組成物を得ることができる。樹脂組成物及び樹脂成形体本発明の樹脂組成物は、上記の本発明の製造方法によって得られる、前記アクリル系樹脂及び前記ポリカーボネート系樹脂を含有する樹脂組成物であり、透明性に優れたものである。また、本発明の樹脂成形体は、本発明の樹脂組成物を成形して得られる、優れた機械的性質及び光学的性質を有する成形体である。本発明の樹脂組成物の成形は、上述の製造方法により、あらかじめ溶融混練された樹脂混合物を、その溶融混練機をそのまま使用して成形してもよいし、得られた樹脂組成物をペレット状等にした後、射出成形機、油圧プレス等の成形機を用いて、成形機内にて溶融成形してもよい。以下、参考例、実施例及び比較例を挙げて、本発明を更に具体的に説明するが、本発明は、これら各例により限定されるものではない。尚、アクリル系樹脂、ポリカーボネート系樹脂、得られた樹脂組成物及び成形体の各種物性の測定及び評価は下記の方法で行った。<メルトマスフローレートMFR>得られたペレット状のアクリル系樹脂について、JISK7210に準拠して、230°C、3.8kg荷重で測定した。<メルトボリュームフローレートMVR>ポリカーボネート系樹脂について、ISO1133に準拠して、300°C、1.2kg荷重で測定した。<樹脂組成物外観>得られた樹脂組成物を、目視で観察して、透明、半透明、不透明の評価を行った。<全光線透過率の測定>得られた板状成形体について、透過率計株村上色彩技術研究所製のHR-100を用い、JISK7361-1に準拠して、全光線透過率Ttを測定した。この数値が大きいほど、光線の透過が大きい、つまり透明性が高いことを示す。参考例1アクリル系樹脂A-1の製造内容積5リットルのガラス製容器に、イオン交換水2400g、懸濁安定剤としてポリメタクリル酸ナトリウム1水溶液粘度が30ストークス0.6g、ヒドロキシプロピルメチルセルロース信越化学株製のメトローズ90SHを0.2g、りん酸水素2ナトリウム12.5gからなる水相を仕込んだ後、メタクリル酸メチル1520g、メタクリル酸シクロヘキシル80g、ラウロイルパーオキサイド4.8g、n-オクチルメルカプタン3.2gからなる油相を仕込んだ。そして、1300rpmで攪拌しながら、83°Cに昇温して、1.5時間保持した。1.5時間保持後、100°Cに昇温し、1時間攪拌を継続し、その後、室温まで冷却した。得られたスラリーを、遠心分離機にて固液分離し、固体として粒状ビーズを回収した。回収した粒状ビーズを大型バットへ入れ、これにイオン交換水4800gを投入後、5分間攪拌した後、再度遠心分離機にて固液分離し粒状ビーズを回収する一連の洗浄操作を3回繰り返した。洗浄後の粒状ビーズを80°C設定の真空乾燥機内で減圧乾燥し、メタクリル酸シクロヘキシル単位が5重量である共重合体からなる粒状平均粒子径:210μmのアクリル系樹脂A-1を得た。次いで、この粒状のアクリル系樹脂A-1を、40mmφベント付押出機田辺プラスチック機械株製のVS40-28型を用いてスクリュー回転数50rpm、樹脂温度220°Cで造粒し、無色透明なペレット状のアクリル系樹脂A-1を得た。アクリル系樹脂A-1のMFRは、1.3g/10分であった。参考例2アクリル系樹脂A-2の製造メタクリル酸メチルの使用量を1520gから1440gに変更し、さらに、メタクリル酸シクロヘキシルの使用量を80gから160gに変更した以外は、参考例1アクリル系樹脂A-1の製造と同様の操作を行い、メタクリル酸シクロヘキシル単位が10重量である共重合体からなる粒状平均粒子径:210μmのアクリル系樹脂A-2を得た。次いで、この粒状のアクリル系樹脂A-2を、40mmφベント付押出機田辺プラスチック機械株製のVS40-28型を用いてスクリュー回転数50rpm、樹脂温度220°Cで造粒し、無色透明なペレット状のアクリル系樹脂A-2を得た。アクリル系樹脂A-2のMFRは、1.4g/10分であった。参考例3アクリル系樹脂A-3の製造n-オクチルメルカプタンの使用量を3.2gから4.8gに変更した以外は、参考例2アクリル系樹脂A-2の製造と同様の操作を行い、メタクリル酸シクロヘキシル単位が10重量である共重合体からなる粒状平均粒子径:210μmのアクリル系樹脂A-3を得た。次いで、この粒状のアクリル系樹脂A-3を、40mmφベント付押出機田辺プラスチック機械株製のVS40-28型を用いてスクリュー回転数50rpm、樹脂温度220°Cで造粒し、無色透明なペレット状のアクリル系樹脂A-3を得た。アクリル系樹脂A-3のMFRは、6.4g/10分であった。参考例4アクリル系樹脂A-4の製造メタクリル酸シクロヘキシル80gに代えて、メタクリル酸ベンジル80gを使用した以外は、参考例1アクリル系樹脂A-1の製造と同様の操作を行い、メタクリル酸ベンジル単位が5重量である共重合体からなる粒状平均粒子径:205μmのアクリル系樹脂A-4を得た。次いで、この粒状のアクリル系樹脂A-4を、40mmφベント付押出機田辺プラスチック機械株製のVS40-28型を用いてスクリュー回転数50rpm、樹脂温度220°Cで造粒し、無色透明なペレット状のアクリル系樹脂A-4を得た。アクリル系樹脂A-4のMFRは、1.5g/10分であった。実施例1樹脂組成物の作製アクリル系樹脂A-180重量部とポリカーボネート系樹脂B-1住友ダウ株製のカリバー301-40[ポリ4,4’-イソプロピリデン-ジフェニルカーボネート]、MVR=40cm3/10分20重量部を、二軸混練押出機株日本製鋼所製のTEX-30SS、スクリューの長さLとスクリュー径Dとの比L/D=41を用いて、回転数100rpm剪断速度81sec-1、250°Cのシリンダー温度にて溶融混練した。二軸混練押出機のダイから吐出した直後の溶融物の温度を測定したところ、260°Cであった。溶融物をストランド状に押出し、冷却した後にストランドカッターで切断し、ペレット状の樹脂組成物を作製した。成形体の作製上記ペレット状の樹脂組成物を、射出成形機東芝機械株製のIS130FIIを用いて、230°Cのシリンダー温度にて、60°C設定の金型に射出成形して、50mm×50mm×3.4mmの板状成形体を得た。実施例2樹脂組成物の作製アクリル系樹脂A-280重量部とポリカーボネート系樹脂B-1住友ダウ株製のカリバー301-40[ポリ4,4’-イソプロピリデン-ジフェニルカーボネート]、MVR=40cm3/10分20重量部を、二軸混練押出機株日本製鋼所製のTEX-30SS、スクリューの長さLとスクリュー径Dとの比L/D=41を用いて、回転数100rpm剪断速度81sec-1、250°Cのシリンダー温度にて溶融混練した。二軸混練押出機のダイから吐出した直後の溶融物の温度を測定したところ、259°Cであった。溶融物をストランド状に押出し、冷却した後にストランドカッターで切断し、ペレット状の樹脂組成物を作製した。成形体の作製上記ペレット状の樹脂組成物を、射出成形機東芝機械株製のIS130FIIを用いて、230°Cのシリンダー温度にて、60°C設定の金型に射出成形して、50mm×50mm×3.4mmの板状成形体を得た。実施例3樹脂組成物の作製アクリル系樹脂A-270重量部とポリカーボネート系樹脂B-1住友ダウ株製のカリバー301-40[ポリ4,4’-イソプロピリデン-ジフェニルカーボネート]、MVR=40cm3/10分30重量部を、二軸混練押出機株日本製鋼所製のTEX-30SS、スクリューの長さLとスクリュー径Dとの比L/D=41を用いて、回転数100rpm剪断速度81sec-1、240°Cのシリンダー温度にて溶融混練した。二軸混練押出機のダイから吐出した直後の溶融物の温度を測定したところ、249°Cであった。溶融物をストランド状に押出し、冷却した後にストランドカッターで切断し、ペレット状の樹脂組成物を作製した。成形体の作製上記ペレット状の樹脂組成物を、射出成形機東芝機械株製のIS130FIIを用いて、230°Cのシリンダー温度にて、60°C設定の金型に射出成形して、50mm×50mm×3.4mmの板状成形体を得た。実施例4樹脂組成物の作製アクリル系樹脂A-260重量部とポリカーボネート系樹脂B-1住友ダウ株製のカリバー301-40[ポリ4,4’-イソプロピリデン-ジフェニルカーボネート]、MVR=40cm3/10分40重量部を、二軸混練押出機株日本製鋼所製のTEX-30SS、スクリューの長さLとスクリュー径Dとの比L/D=41を用いて、回転数100rpm剪断速度81sec-1、250°Cのシリンダー温度にて溶融混練した。二軸混練押出機のダイから吐出した直後の溶融物の温度を測定したところ、260°Cであった。溶融物をストランド状に押出し、冷却した後にストランドカッターで切断し、ペレット状の樹脂組成物を作製した。成形体の作製上記ペレット状の樹脂組成物を、射出成形機東芝機械株製のIS130FIIを用いて、230°Cのシリンダー温度にて、60°C設定の金型に射出成形して、50mm×50mm×3.4mmの板状成形体を得た。実施例5樹脂組成物の作製アクリル系樹脂A-380重量部とポリカーボネート系樹脂B-2住友ダウ株製のカリバー301-10[ポリ4,4’-イソプロピリデン-ジフェニルカーボネート]、MVR=10cm3/10分20重量部を、二軸混練押出機株日本製鋼所製のTEX-30SS、スクリューの長さLとスクリュー径Dとの比L/D=41を用いて、回転数100rpm剪断速度81sec-1、250°Cのシリンダー温度にて溶融混練した。二軸混練押出機のダイから吐出した直後の溶融物の温度を測定したところ、258°Cであった。溶融物をストランド状に押出し、冷却した後にストランドカッターで切断し、ペレット状の樹脂組成物を作製した。成形体の作製上記ペレット状の樹脂組成物を、射出成形機東芝機械株製のIS130FIIを用いて、230°Cのシリンダー温度にて、60°C設定の金型に射出成形して、50mm×50mm×3.4mmの板状成形体を得た。実施例6樹脂組成物の作製アクリル系樹脂A-480重量部とポリカーボネート系樹脂B-1住友ダウ株製のカリバー301-40[ポリ4,4’-イソプロピリデン-ジフェニルカーボネート]、MVR=40cm3/10分20重量部を、二軸混練押出機株日本製鋼所製のTEX-30SS、スクリューの長さLとスクリュー径Dとの比L/D=41を用いて、回転数100rpm剪断速度81sec-1、250°Cのシリンダー温度にて溶融混練した。二軸混練押出機のダイから吐出した直後の溶融物の温度を測定したところ、260°Cであった。溶融物をストランド状に押出し、冷却した後にストランドカッターで切断し、ペレット状の樹脂組成物を作製した。成形体の作製上記ペレット状の樹脂組成物を、射出成形機東芝機械株製のIS130FIIを用いて、230°Cのシリンダー温度にて、60°C設定の金型に射出成形して、50mm×50mm×3.4mmの板状成形体を得た。比較例1樹脂組成物の作製溶融混練時の二軸混練機の回転数を100rpm剪断速度81sec-1から150rpm剪断速度122sec-1に変更した以外は、実施例2樹脂組成物の作製と同様の操作を行い、ペレット状の樹脂組成物を作製した。作製時における二軸混練押出機のダイから吐出した直後の溶融物の温度を測定したところ、261°Cであった。成形体の作製上記ペレット状の樹脂組成物を、射出成形機東芝機械株製のIS130FIIを用いて、230°Cのシリンダー温度にて、60°C設定の金型に射出成形して、50mm×50mm×3.4mmの板状成形体を得た。比較例2樹脂組成物の作製アクリル系樹脂A-250重量部とポリカーボネート系樹脂B-1住友ダウ株製のカリバー301-40[ポリ4,4’-イソプロピリデン-ジフェニルカーボネート]、MVR=40cm3/10分50重量部を、二軸混練押出機株日本製鋼所製のTEX-30SS、スクリューの長さLとスクリュー径Dとの比L/D=41を用いて、回転数100rpm剪断速度81sec-1、240°Cのシリンダー温度にて溶融混練した。二軸混練押出機のダイから吐出した直後の溶融物の温度を測定したところ、248°Cであった。溶融物をストランド状に押出し、冷却した後にストランドカッターで切断し、ペレット状の樹脂組成物を作製した。成形体の作製上記ペレット状の樹脂組成物を、射出成形機東芝機械株製のIS130FIIを用いて、230°Cのシリンダー温度にて、60°C設定の金型に射出成形して、50mm×50mm×3.4mmの板状成形体を得た。比較例3樹脂組成物の作製アクリル系樹脂A-220重量部とポリカーボネート系樹脂B-1住友ダウ株製のカリバー301-40[ポリ4,4’-イソプロピリデン-ジフェニルカーボネート]、MVR=40cm3/10分80重量部を、二軸混練押出機株日本製鋼所製のTEX-30SS、スクリューの長さLとスクリュー径Dとの比L/D=41を用いて、回転数100rpm剪断速度81sec-1、240°Cのシリンダー温度にて溶融混練した。二軸混練押出機のダイから吐出した直後の溶融物の温度を測定したところ、246°Cであった。溶融物をストランド状に押出し、冷却した後にストランドカッターで切断し、ペレット状の樹脂組成物を作製した。成形体の作製上記ペレット状の樹脂組成物を、射出成形機東芝機械株製のIS130FIIを用いて、230°Cのシリンダー温度にて、60°C設定の金型に射出成形して、50mm×50mm×3.4mmの板状成形体を得た。比較例4樹脂組成物の作製溶融混練時の二軸混練機のシリンダー温度を250°Cから270°Cに変更した以外は、実施例5樹脂組成物の作製と同様の操作を行い、ペレット状の樹脂組成物を作製した。作製時における二軸混練押出機のダイから吐出した直後の溶融物の温度を測定したところ、270°Cであった。成形体の作製上記ペレット状の樹脂組成物を、射出成形機東芝機械株製のIS130FIIを用いて、230°Cのシリンダー温度にて、60°C設定の金型に射出成形して、50mm×50mm×3.4mmの板状成形体を得た。実施例1~6、比較例1~4のアクリル系樹脂単量体成分、樹脂混合物組成、溶融混練条件、樹脂組成物外観及び成形体の全光線透過率を表1に示す。表1において、アクリル系樹脂単量体成分のMMA、CMA、及びBMAは、以下のものを示す。MMA:メタクリル酸メチルCMA:メタクリル酸シクロヘキシルBMA:メタクリル酸ベンジル"