平均粒径が1.0μm以下である微粒子シリカ、分散剤、及び水を含有する、湿式分散処理したA材と、平均粒径1.0μm以下のカルシウム化合物、分散剤、及び水を含有する、湿式粉砕分散処理したB材とからなるコンクリートのひび割れ補修用注入材。前記微粒子シリカが、金属シリコン粉末を水に分散させたスラリーを火炎中に噴射し燃焼、酸化させる方法で製造したものであることを特徴とする請求項1に記載のコンクリートのひび割れ補修用注入材。前記微粒子シリカおよび前記カルシウム化合物の平均粒径が、超音波分散処理を行うことなくレーザー回折式粒度分布計を用いて測定した平均粒径であることを特徴とする請求項1に記載のコンクリートのひび割れ補修用注入材。前記微粒子シリカが、球形度の平均値が95以上の微粒子球状シリカであることを特徴とする請求項1に記載のコンクリートのひび割れ補修用注入材。前記カルシウム化合物が、水酸化カルシウムであることを特徴とする請求項1に記載のコンクリートのひび割れ補修用注入材。前記A材及び/又はB材が、高圧水を使用した粉砕機を用いて湿式分散処理及び/又は湿式粉砕分散処理したものであることを特徴とする請求項1に記載のコンクリートのひび割れ補修用注入材。前記分散剤が高性能分散剤であることを特徴とする請求項1に記載のコンクリートのひび割れ補修用注入材。前記A材中の分散剤の使用量が、微粒子シリカ100質量部に対して、固形分換算で0.1~30質量部であることを特徴とする請求項1に記載のコンクリートのひび割れ補修用注入材。前記B材中の分散剤の使用量が、カルシウム化合物100質量部に対して、固形分換算で1~30質量部であることを特徴とする請求項1に記載のコンクリートのひび割れ補修用注入材。さらに、硬化時間調整剤を含有してなることを特徴とする請求項1に記載のコンクリートのひび割れ補修用注入材。さらに、ポリマーディスパージョンを含有してなることを特徴とする請求項1~10のうちのいずれか1項に記載のコンクリートのひび割れ補修用注入材。平均粒径が1.0μm以下である微粒子シリカと水とを含有する懸濁液を調製し、この懸濁液に、分散剤、さらに、必要に応じて水を混合して湿式分散処理したA材を製造し、一方、平均粒径が1.0μm以下であるカルシウム化合物、分散剤、及び水を含有する懸濁液を調製し、この懸濁液に、さらに、必要に応じて水を混合して湿式粉砕分散処理したB材を製造し、前記A材と前記B材とを混合することを特徴とするコンクリートのひび割れ補修用注入材の製造方法。前記微粒子シリカが、金属シリコン粉末を水に分散させたスラリーを火炎中に噴射し燃焼、酸化させる方法で製造したものであることを特徴とする請求項12に記載のコンクリートのひび割れ補修用注入材の製造方法。前記微粒子シリカおよび前記カルシウム化合物の平均粒径が、超音波分散処理を行うことなくレーザー回折式粒度分布計を用いて測定した平均粒径であることを特徴とする請求項12に記載のコンクリートのひび割れ補修用注入材の製造方法。前記微粒子シリカが、球形度の平均値が95以上の微粒子球状シリカであることを特徴とする請求項12に記載のコンクリートのひび割れ補修用注入材の製造方法。前記カルシウム化合物が、水酸化カルシウムであることを特徴とする請求項12に記載のコンクリートのひび割れ補修用注入材の製造方法。前記A材及び/又はB材を、高圧水を使用した粉砕機を用いて湿式分散処理及び/又は湿式粉砕分散処理したことを特徴とする請求項12に記載のコンクリートのひび割れ補修用注入材の製造方法。前記分散剤が高性能分散剤であることを特徴とする請求項12に記載のコンクリートのひび割れ補修用注入材の製造方法。前記A材中の分散剤の使用量が、微粒子シリカ100質量部に対して、固形分換算で0.1~30質量部であることを特徴とする請求項12に記載のコンクリートのひび割れ補修用注入材の製造方法。前記B材中の分散剤の使用量が、カルシウム化合物100質量部に対して、固形分換算で1~30質量部であることを特徴とする請求項12に記載のコンクリートのひび割れ補修用注入材の製造方法。さらに、硬化時間調整剤を含有してなることを特徴とする請求項12に記載のコンクリートのひび割れ補修用注入材の製造方法。さらに、ポリマーディスパージョンを含有してなることを特徴とする請求項12~21のうちのいずれか1項に記載のコンクリートのひび割れ補修用注入材の製造方法。平均粒径が1.0μm以下である微粒子シリカと水とを含有する懸濁液を調製し、この懸濁液に、分散剤、さらに、必要に応じて水を混合して湿式分散処理したA材を製造し、一方、平均粒径が1.0μm以下であるカルシウム化合物、分散剤、及び水を含有する懸濁液を調製し、この懸濁液に、さらに、必要に応じて水を混合して湿式粉砕分散処理したB材を製造し、前記A材と前記B材とを混合して、注入してなることを特徴とする注入工法。前記微粒子シリカが、金属シリコン粉末を水に分散させたスラリーを火炎中に噴射し燃焼、酸化させる方法で製造したものであることを特徴とする請求項23に記載の注入工法。前記微粒子シリカおよび前記カルシウム化合物の平均粒径が、超音波分散処理を行うことなくレーザー回折式粒度分布計を用いて測定した平均粒径であることを特徴とする請求項23に記載の注入工法。前記微粒子シリカが、球形度の平均値が95以上の微粒子球状シリカであることを特徴とする請求項23に記載の注入工法。前記カルシウム化合物が、水酸化カルシウムであることを特徴とする請求項23に記載の注入工法。前記A材及び/又はB材を、高圧水を使用した粉砕機を用いて湿式分散処理及び/又は湿式粉砕分散処理したことを特徴とする請求項23に記載の注入工法。前記分散剤が高性能分散剤であることを特徴とする請求項23に記載の注入工法。前記A材中の分散剤の使用量が、微粒子シリカ100質量部に対して、固形分換算で0.1~30質量部であることを特徴とする請求項23に記載の注入工法。前記B材中の分散剤の使用量が、カルシウム化合物100質量部に対して、固形分換算で1~30質量部であることを特徴とする請求項23に記載の注入工法。さらに、硬化時間調整剤を含有してなることを特徴とする請求項23に記載の注入工法。さらに、ポリマーディスパージョンを含有してなることを特徴とする請求項23に記載の注入工法。前記A材と前記B材とを、1ショット方式、1.5ショット方式、及び2ショット方式のいずれかの方式により混合し、コンクリートのひび割れに注入することを特徴とする請求項23~33のうちのいずれか1項に記載の注入工法。本発明の目的は、100μm以下のコンクリートのひび割れに対しても、高い浸透性が得られ、優れた止水効果や耐久性を示すコンクリートのひび割れ補修用注入材、その製造方法、及びそれを用いた注入工法を提供することにある。本発明は、上記課題を解決するために、以下の手段を採用する。1平均粒径が1.0μm以下である微粒子シリカ、分散剤、及び水を含有する、湿式分散処理したA材と、平均粒径1.0μm以下のカルシウム化合物、分散剤、及び水を含有する、湿式粉砕分散処理したB材とからなるコンクリートのひび割れ補修用注入材である。2前記微粒子シリカが、金属シリコン粉末を水に分散させたスラリーを火炎中に噴射し燃焼、酸化させる方法で製造したものであることを特徴とする前記1のコンクリートのひび割れ補修用注入材である。3前記微粒子シリカおよび前記カルシウム化合物の平均粒径が、超音波分散処理を行うことなくレーザー回折式粒度分布計を用いて測定した平均粒径であることを特徴とする前記1又は2のコンクリートのひび割れ補修用注入材である。4前記微粒子シリカが、球形度の平均値が95以上の微粒子球状シリカであることを特徴とする前記1~3のうちのいずれか1項のコンクリートのひび割れ補修用注入材である。5前記カルシウム化合物が、水酸化カルシウムであることを特徴とする前記1~4のうちのいずれか1項のコンクリートのひび割れ補修用注入材である。6前記A材及び/又はB材が、高圧水を使用した粉砕機を用いて湿式分散処理及び/又は湿式粉砕分散処理したものであることを特徴とする前記1~5のうちのいずれか1項のコンクリートのひび割れ補修用注入材である。7前記分散剤が高性能分散剤であることを特徴とする前記1~6のうちのいずれか1項のコンクリートのひび割れ補修用注入材である。8前記A材の分散剤の使用量が、微粒子シリカ100質量部に対して、固形分換算で0.1~30質量部であることを特徴とする前記1~7のうちのいずれか1項のコンクリートのひび割れ補修用注入材である。9前記B材の分散剤の使用量が、カルシウム化合物100質量部に対して、固形分換算で1~30質量部であることを特徴とする前記1~8のうちのいずれか1項のコンクリートのひび割れ補修用注入材である。10さらに、硬化時間調整剤を含有してなることを特徴とする前記1~9のうちのいずれか1項のコンクリートのひび割れ補修用注入材である。11さらに、ポリマーディスパージョンを含有してなることを特徴とする前記1~10のうちのいずれか1項のコンクリートのひび割れ補修用注入材である。12平均粒径が1.0μm以下である微粒子シリカと水とを含有する懸濁液を調製し、この懸濁液に、分散剤、さらに、必要に応じて水を混合して湿式分散処理したA材を製造し、一方、平均粒径が1.0μm以下であるカルシウム化合物、分散剤、及び水を含有する懸濁液を調製し、この懸濁液に、さらに、必要に応じて水を混合して湿式粉砕分散処理したB材を製造し、前記A材と前記B材とを混合することを特徴とするコンクリートのひび割れ補修用注入材の製造方法である。13前記微粒子シリカが、金属シリコン粉末を水に分散させたスラリーを火炎中に噴射し燃焼、酸化させる方法で製造したものであることを特徴とする前記12のコンクリートのひび割れ補修用注入材の製造方法である。14前記微粒子シリカおよび前記カルシウム化合物の平均粒径が、超音波分散処理を行うことなくレーザー回折式粒度分布計を用いて測定した平均粒径であることを特徴とする前記12又は前記13のコンクリートのひび割れ補修用注入材の製造方法である。15前記微粒子シリカが、球形度の平均値が95以上の微粒子球状シリカであることを特徴とする前記12~14のうちのいずれか1項のコンクリートのひび割れ補修用注入材の製造方法である。16前記カルシウム化合物が、水酸化カルシウムであることを特徴とする前記12~15のうちのいずれか1項のコンクリートのひび割れ補修用注入材の製造方法である。17前記A材及び/又はB材を、高圧水を使用した粉砕機を用いて湿式分散処理及び/又は湿式粉砕分散処理したことを特徴とする前記12~16のうちのいずれか1項のコンクリートのひび割れ補修用注入材の製造方法である。18前記分散剤が高性能分散剤であることを特徴とする前記12~17のうちのいずれか1項のコンクリートのひび割れ補修用注入材の製造方法である。19前記A材中の分散剤の使用量が、微粒子シリカ100質量部に対して、固形分換算で0.1~30質量部であることを特徴とする前記12~18のうちのいずれか1項のコンクリートのひび割れ補修用注入材の製造方法である。20前記B材中の分散剤の使用量が、カルシウム化合物100質量部に対して、固形分換算で1~30質量部であることを特徴とする前記12~19のうちのいずれか1項のコンクリートのひび割れ補修用注入材の製造方法である。21さらに、硬化時間調整剤を含有してなることを特徴とする前記12~20のうちのいずれか1項のコンクリートのひび割れ補修用注入材の製造方法である。22さらに、ポリマーディスパージョンを含有してなることを特徴とする前記12~21のうちのいずれか1項のコンクリートのひび割れ補修用注入材の製造方法である。23平均粒径が1.0μm以下である微粒子シリカと水とを含有する懸濁液を調製し、この懸濁液に、分散剤、さらに、必要に応じて水を混合して湿式分散処理したA材を製造し、一方、平均粒径が1.0μm以下であるカルシウム化合物、分散剤、及び水を含有する懸濁液を調製し、この懸濁液に、さらに、必要に応じて水を混合して湿式粉砕分散処理したB材を製造し、前記A材と前記B材とを混合して、注入してなることを特徴とする注入工法である。24前記微粒子シリカが、金属シリコン粉末を水に分散させたスラリーを火炎中に噴射し燃焼、酸化させる方法で製造したものであることを特徴とする前記23の注入工法である。25前記微粒子シリカおよび前記カルシウム化合物の平均粒径が、超音波分散処理を行うことなくレーザー回折式粒度分布計を用いて測定した平均粒径であることを特徴とする前記23又は24の注入工法である。26前記微粒子シリカが、球形度の平均値が95以上の微粒子球状シリカであることを特徴とする前記23~25のうちのいずれか1項の注入工法である。27前記カルシウム化合物が、水酸化カルシウムであることを特徴とする前記23~26のうちのいずれか1項の注入工法である。28前記A材及び/又はB材を、高圧水を使用した粉砕機を用いて湿式分散処理及び/又は湿式粉砕分散処理したことを特徴とする前記23~27のうちのいずれか1項の注入工法である。29前記分散剤が高性能分散剤であることを特徴とする前記23~28のうちのいずれか1項の注入工法である。30前記A材中の分散剤の使用量が、微粒子シリカ100質量部に対して、固形分換算で0.1~30質量部であることを特徴とする前記23~29のうちのいずれか1項の注入工法である。31前記B材中の分散剤の使用量が、カルシウム化合物100質量部に対して、固形分換算で1~30質量部であることを特徴とする前記23~30のうちのいずれか1項の注入工法である。32さらに、硬化時間調整剤を含有してなることを特徴とする前記23~31のうちのいずれか1項の注入工法である。33さらに、ポリマーディスパージョンを配合してなることを特徴とする前記23~32のうちのいずれか1項の注入工法である。34前記A材と前記B材とを、1ショット方式、1.5ショット方式、及び2ショット方式のいずれかの方式により混合し、コンクリートのひび割れに注入することを特徴とする前記23~33のうちのいずれか1項の注入工法である。本発明により、100μm以下の微細なひび割れを有するコンクリートにおいて、コンクリートのひび割れへの高い浸透性が得られ、優れた止水効果や優れた耐久性を有するコンクリートのひび割れ補修用注入材、その製造方法、及びそれを用いた注入工法を提供することが可能である。以下、本発明の実施の形態につき具体的に説明する。本発明に記載する部やは、記載が無い限りは、質量部、質量を意味する。本発明においては、微粒子シリカとして、金属シリコン粉末を水に分散させたスラリーを火炎中に噴射し燃焼、酸化させる方法で製造した微粒子球状シリカ粉末を使用する。この微粒子球状シリカは、凝集ストラクチャーが少なく、コンクリートのひび割れへの浸透性が大きい点で好ましい。本発明において、微粒子シリカの粒度は、所望の効果が得られれば特に限定されるものではないが、コンクリートのひび割れへの浸透性や圧縮強度向上の点で、平均粒径1.0μm以下とするが、0.05~0.8μmが好ましい。例えば、可燃ガスと助燃ガスとによって形成される高温火炎中に、金属シリコン粉末を水に分散させた金属シリコン粉末濃度が5~70であるスラリーを、少なくとも10m/秒以上の突出速度で噴射して溶融球状化することにより、球状シリカ粉末を製造する。さらに、分級処理によって、流動性の助長効果に優れた平均粒子径を有する微粒子球状シリカ粉末を捕集することができる。例えば、特許文献9~10の方法によって製造することができる。また、かかる微粒子シリカは、浸透性、圧縮強度向上の点で、球形度の平均値は90以上が好ましく、95以上がより好ましく、97以上が特に好ましい。球形度は、走査型電子顕微鏡日本電子社製JSM-T200型と画像解析装置日本アビオニクス社製を用いて測定することができる。例えば、先ず、粉末のSEM写真から粒子の投影面積Aと周囲長PMを測定する。周囲長PMに対応する真円の面積をBとすると、その粒子の球形度はA/B×100として表示できる。そこで、試料粒子の周囲長PMと同一の周囲長を持つ真円を想定すると、PM=2πr、B=πr2であるから、B=π×PM/2π2となり、個々の粒子の球形度は、球形度=A/B×100=A×4π/PM2×100として算出することができるので、任意の粒子200個の平均値を粉末の球形度として求めることができる。かかる微粒子シリカとしては、例えば、電気化学工業社製商品名SFP-20M、SFP-30Mや、アドマッテック社製商品名アドマファインなどが挙げられる。本発明のカルシウム化合物としては、水酸化カルシウム、塩化カルシウム、及び石膏等の無機物質、ギ酸カルシウムなどの有機酸のカルシウム塩等が挙げられる。これらの中では、圧縮強度向上の点で水酸化カルシウムが好ましい。カルシウム化合物が水酸化カルシウムの場合は、塩化カルシウムなどの可溶性カルシウム塩と、水酸化ナトリウム、水酸化カリウムなどの可溶性アルカリ塩とを、それぞれ溶解し混合する、いわゆるビルドアップ法によって製造される微細な水酸化カルシウムも使用することができる。本発明において、カルシウム化合物は、コンクリートのひび割れへの浸透性の点や圧縮強度向上の点で、平均粒径1.0μm以下に粉砕するが、平均粒径0.05~0.8μmに粉砕することが好ましい。本発明では、微粒子シリカおよびカルシウム化合物をそれぞれ水に分散し、それぞれA材およびB材を製造する。本発明のA材中の微粒子シリカの濃度は80以下が好ましく、10~70がより好ましく、20~60が最も好ましい。微粒子シリカの濃度が80を超えると高粘度となり、コンクリートのひび割れへの浸透性が低下する場合がある。また、本発明では、あらかじめ高濃度の微粒子シリカスラリーを製造し、施工時に水により希釈して使用することも可能である。また、高濃度で浸透しない場合は、10以下の低濃度で長時間注入継続することで小さなコンクリートのひび割れに確実に注入することができ、高い改良効果を得ることができる。本発明のB材中のカルシウム化合物の濃度は60以下が好ましく、5~50がより好ましく、10~40が最も好ましい。カルシウム化合物の濃度が60を超えると高粘度となりコンクリートのひび割れへの浸透性が低下する場合がある。また、本発明では、あらかじめ高濃度のカルシウム化合物スラリーを製造し、施工時に水により希釈して使用することも可能である。本発明のB材中のカルシウム化合物の使用量は、微粒子シリカ100部に対して20~200部が好ましく、50~100部がより好ましい。カルシウム化合物の量が20部未満では圧縮強度が低下する場合があり、200部を超えるとコンクリートのひび割れへの浸透性が低下する場合がある。また、本発明では、あらかじめ高濃度のカルシウム化合物スラリーを製造し、施工時に水により希釈して使用することも可能である。本発明では、A材、B材それぞれに、分散剤を併用することが必要である。A材のみ、あるいは、B材のみに、分散剤を添加すると他方の液と混合した瞬間に反応固化してしまい、好ましくない。ただし、注入状況によっては分散剤の使用量を低下させることでゲルタイムを短くし、又は瞬結とし、リーク防止や限定注入として活用することができる。分散剤をA材とB材の両方に使用すると良好な浸透性が得られる理由は不明だが、分散剤が微粒子シリカやカルシウム化合物の表面で反応し、微粒子シリカとカルシウム化合物が接触しても直ちに水和反応しないよう、硬化遅延しているためと考えられる。本発明で使用する分散剤としては、ナフタレンスルホン酸系分散剤、リグニンスルホン酸系分散剤、メラミンスルホン酸系分散剤、ポリカルボン酸系分散剤、及びポリエーテル系分散剤が使用可能であるが、これらのうち、ナフタレンスルホン酸系分散剤又はメラミンスルホン酸系分散剤がコンクリートのひび割れへの浸透性、圧縮強度向上の点で好ましい。A材の分散剤の使用量は、A材の微粒子シリカ100部に対して、固形分換算で0.1~30部が好ましく、1~10部がより好ましい。0.1部未満だと他方の液と混合した瞬間に反応固化してしまい、コンクリートのひび割れへの浸透性が悪い場合があり、30部を超えると圧縮強度が低い場合がある。金属シリコン粉末を水に分散させたスラリーを火炎中に噴射し、燃焼、酸化させる方法で製造した微粒子シリカは分散性が良く、最初に分散剤を添加しなくても水に分散させることができるから、後から分散剤を添加しても良い。この水への分散性は、シラノール基濃度が関係していると推定される。B材の分散剤の使用量は、カルシウム化合物100部に対して、固形分換算で1~30部が好ましく、5~20部がより好ましい。1部未満だと、他方の液と混合した瞬間に反応固化してしまい、コンクリートのひび割れへの浸透性が悪い場合があり、30部を超えると圧縮強度が低い場合がある。コンクリートのひび割れへの浸透性を向上させるために、微粒子シリカおよびカルシウム化合物は、各種湿式粉砕機で分散処理又は粉砕分散処理することが好ましい。なお、ここで言う平均粒径とは、レーザー回折式粒度分布計例えば、堀場製作所社製LA-920型を用い、湿式分散処理又は湿式粉砕分散処理した懸濁液を、通常、前処理として行う超音波分散処理を行わずに、水媒中で測定した値である。超音波分散処理を行わずに測定した微粒子シリカおよびカルシウム化合物の平均粒径が1.0μm以下である場合、微粒子シリカは凝集しにくい。そのため、本発明の注入材は、コンクリートのひび割れへの浸透性が向上する。湿式分散処理又は湿式粉砕分散処理した懸濁液とは、例えば、微粒子シリカを湿式分散処理したA材、水酸化カルシウムを湿式粉砕分散処理したB材をいう。A材を湿式分散処理およびB材を湿式粉砕分散処理する場合に使用する湿式粉砕機は、高速攪拌機、媒体攪拌式ミル、及び高圧水を使用した粉砕機等のいずれでも良く、単独又は併用して選択するものであり、これらの湿式粉砕機のうち、特に、微粒子シリカの分散性がよくなり、また、カルシウム化合物の粉砕後の形状が立方体形状になりコンクリートのひび割れへの浸透性が優れる点で、高圧水を使用した粉砕機が好ましい。高速攪拌機としては、単純に攪拌子が高速で回転するだけではなく、いわゆる、乱流状態となり、粒子に剪断力が働くような構造が好ましい。例えば、太平洋機工社製商品名シャープフローミル、特殊機化工業社製商品名ホモミクサー、ホモミックラインミル、及びホモディスパーなどがそれに類する。また、媒体攪拌式ミルは、1mm以下のビーズを用いて粉砕するものが好ましい。1mm以下のビーズを用いて粉砕する媒体攪拌式ミルとしては、アシザワファインテック社製商品名スターミル、三井鉱山社製商品名SC-ミル、及び寿工業社製商品名デュアルアペックスミルなどが挙げられる。また、高圧水を使用した粉砕機は、スラリーに50~400MPaの高圧を加え、このスラリーを二つの流路に分岐させ、再度合流する部分で対向衝突させて粉砕するものである。このような粉砕機としては、スギノマシン社製商品名スターバーストやアルティマイザー、ナノマイザー社製商品名ナノマイザー、及びマイクロフルイディスク社製商品名マイクロフルイタイザーなどが挙げられる。これらの中では、特に、微粒子シリカの分散性がよくなり、また、カルシウム化合物の粉砕後の形状が立方体形状になりコンクリートのひび割れへの浸透性が優れる点でスターバーストが好ましい。さらに、適度な可塑性を保持し注入材の逸流を防止することや、硬化後の注入材の圧縮強度低下を防止する点から、ポリマーディスパージョンを含有することが好ましい。ポリマーディスパージョンとしては、スチレンアクリル共重合体、アクリル共重合体、エポキシ樹脂、エチレン-酢酸ビニル共重合体、エチレン-アクリル酸共重合体、エチレン-アクリル酸エステル共重合体、及びスチレンブタジエン共重合体からなる群より選ばれた一種又は二種以上を含有することが好ましい。これらのうち、少量で効果のある点から、エチレン-酢酸ビニル共重合体がより好ましい。ポリマーディスパージョンは、通常、A材に配合するが、B材に併用することにより、カルシウム化合物と直ちに反応して増粘するため、所定の粘性を必要とする場合は、B材に配合することも可能である。ポリマーディスパージョンの使用量は、A材の微粒子シリカ100部に対して、固形分換算で10部以下が好ましく、0.1~5部がより好ましく、0.5~3部が最も好ましい。添加量が10部を超えると粘性が高くなり、コンクリートのひび割れへの浸透性が悪い場合がある。本発明の注入材は、硬化時間を調整するために、硬化時間調整剤を含有することができる。硬化時間調整剤としては特に限定されるものではないが、例えば、公知のアルカリ金属硫酸塩、アルカリ金属炭酸塩、アルカリ金属重炭酸塩、及びアルカリ金属燐酸塩等の無機塩や、グルコン酸、酒石酸、クエン酸、リンゴ酸、及び乳酸等の有機酸又はその塩から選ばれる一種又は二種以上が挙げられる。これらの中では、圧縮強度向上の点から、アルカリ金属硫酸塩及び/又はアルカリ金属炭酸塩が好ましく、アルカリ金属硫酸塩がより好ましい。アルカリ金属硫酸塩としては、硫酸ナトリウムや硫酸カリウムなどが挙げられる。硬化時間調整剤の使用量は、B材のカルシウム化合物100部に対して、30部以下が好ましく、0.1~30部がより好ましく、1~10部が最も好ましい。硬化時間調整剤が30部を超えるとコンクリートのひび割れへの浸透性が悪い場合がある。A材とB材の混合比率は、5:1~1:5が好ましく、2:1~1:2がより好ましい。本発明の注入材をコンクリートのひび割れに注入するにあたっては、A材とB材とを混合する方法として、二重管を用いて先端部でA材とB材を合流混合して注入する、いわゆる2ショット方式、A材とB材の両液を注入ポンプから注入管に至る途中で合流混合して注入する、いわゆる1.5ショット方式、さらに、ミキサーなどの調合槽でA材又はB材を調合した後、他液を加えて混合し、1液としてから注入する、いわゆる1ショット方式のいずれの方式でも行うことができる。本発明の注入工法は、上記注入材をコンクリートのひび割れに注入することを特徴とするものである。本発明の注入工法は、例えば、100μm以下の微細なコンクリートのひび割れへの浸透性に優れ、かつ、高浸透水圧が作用しても注入材が押し出されることなく長期止水性を維持することができる注入工法にかかわるものであって、上記効果を得られるものである。以下、本発明を実験例によって説明するが、本発明はこれらの実験例に限定されるものではない。実験例は特記しない限り、20°Cで行った。実験例1粒径、種類の異なる微粒子シリカ100部、分散剤αを固形分換算で5部、及び水100部を混合し、スギノマシン社製商品名スターバーストで湿式分散処理し、さらにポリマーディスパージョンを加え、A材A材中の微粒子シリカS1~S7を作製した。一方、市販の水酸化カルシウム平均粒径9.5μmを100部、分散剤αを固形分換算で10部、及び水150部を混合し、同様にスギノマシン社製商品名スターバーストで粉砕時間を変えて湿式粉砕分散処理し、さらに、硬化時間調整剤を、B材のカルシウム化合物100部に対して5部加えて、B材B材中のカルシウム化合物C1~C6を作製した。スターバーストのスラリーに加えた圧力は全て245MPaとした。カルシウム化合物の使用量が、微粒子シリカ100部に対して、75部になるように、A材とB材を混合し、注入材を作製した。注入材の硬化時間、注入材の圧縮強度、及びコンクリートのひび割れへの浸透性を確認するための浸透幅を測定した。配合および結果を表1に示す。微粒子シリカは、金属シリコン粉末を水に分散させたスラリーを火炎中に2~150m/秒の突出速度で噴射し燃焼、酸化させて熔融球状化する方法により製造した。<使用材料>微粒子シリカS1:湿式分散処理後の平均粒径0.05μm、球形度97、非晶化率100、金属シリコン粉末を水に分散させた金属シリコン粉末濃度が30であるスラリーを火炎中に150m/秒以上の突出速度で噴射し燃焼、酸化させる方法で製造した微粒子球状シリカ微粒子シリカS2:湿式分散処理後の平均粒径0.1μm、球形度97、非晶化率100、金属シリコン粉末を水に分散させた金属シリコン粉末濃度が30であるスラリーを火炎中に120m/秒以上の突出速度で噴射し燃焼、酸化させる方法で製造した微粒子球状シリカ微粒子シリカS3:湿式分散処理後の平均粒径0.8μm、球形度97、非晶化率100、金属シリコン粉末を水に分散させた金属シリコン粉末濃度が30であるスラリーを火炎中に100m/秒以上の突出速度で噴射し燃焼、酸化させる方法で製造した微粒子球状シリカ微粒子シリカS4:湿式分散処理後の平均粒径1.0μm、球形度96、非晶化率100、金属シリコン粉末を水に分散させた金属シリコン粉末濃度が30であるスラリーを火炎中に50m/秒以上の突出速度で噴射し燃焼、酸化させる方法で製造した微粒子球状シリカ微粒子シリカS5:湿式分散処理後の平均粒径3.5μm、球形度95、非晶化率100、金属シリコン粉末を水に分散させた金属シリコン粉末濃度が30であるスラリーを火炎中に2m/秒以上の突出速度で噴射し燃焼、酸化させる方法で製造した微粒子球状シリカ微粒子シリカS6:フェロシリコン副生シリカフューム、湿式分散処理後の平均粒径20μm、参考値、超音波分散処理した場合の平均粒径5.5μm、球形度86微粒子シリカS7:シリカゾル、湿式分散処理後の平均粒径10.1μm、参考値、超音波分散処理した場合の平均粒径は9.8μm、球形度75カルシウム化合物C1:湿式粉砕分散処理後の平均粒径0.05μm、水酸化カルシウムカルシウム化合物C2:湿式粉砕分散処理後の平均粒径0.1μm、水酸化カルシウムカルシウム化合物C3:湿式粉砕分散処理後の平均粒径0.8μm、水酸化カルシウムカルシウム化合物C4:湿式粉砕分散処理後の平均粒径1.0μm、水酸化カルシウムカルシウム化合物C5:湿式粉砕分散処理後の平均粒径3.5μm、参考値、超音波処理した場合の平均粒径は0.5μm、水酸化カルシウム分散剤α:ナフタレンスルホン酸系分散剤、市販品、液状、固形分濃度40ポリマーディスパージョンP1:エチレン-酢酸ビニル共重合体からなるポリマーディスパージョン、市販品、固形分濃度46ポリマーディスパージョンP2:スチレンブタジエン共重合体からなるポリマーディスパージョン、市販品、固形分濃度45硬化時間調整剤:硫酸ナトリウム、市販品水:水道水<評価方法>平均粒径:レーザー回折式粒度分布計、堀場製作所社製商品名LA-920型を用いた。A材およびB材を、超音波分散処理を行わずに、水媒中で測定した。硬化時間:注入材をプラスチック容器に入れてから、傾倒しても流動性がなくなるまでの時間を硬化時間とした。hrは時間、minは分。圧縮強度:4×4×16cmの供試体を作製し、28日間20°C水中養生後、3日間20°C-相対湿度80下で乾燥させ、注入材の圧縮強度を測定した。浸透幅:浸透性試験、直径11mmの鉄筋を中心に配置した10×10×40cmのコンクリート供試体に曲げ荷重を加えて100μm以下のひび割れを作製し、注入材を注入した。注入材が硬化後にコンクリートを切断し、実体顕微鏡にてコンクリートのひび割れへの浸透状況を確認した。注入が確認できるひびわれ幅の最小幅を浸透幅とした。小さい数値ほどコンクリートのひび割れへの浸透性が良好である。特定の微粒子シリカ、特定のカルシウム化合物を用いることにより、微細なコンクリートのひび割れへの浸透性と圧縮強度発現性に優れることがわかる。さらに、ポリマーディスパージョンの併用により、乾燥を受けても注入材の圧縮強度が高いことがわかる。実験例2微粒子シリカS3100部、分散剤αを固形分換算で5部、及び水100部を混合し、スギノマシン社製商品名スターバーストで湿式分散処理し、さらに、微粒子シリカS3100部に対して3部のポリマーディスパージョンP1を加え、A材を作製した。一方、カルシウム化合物C3100部、分散剤αを固形分換算で10部、及び水150部を混合し、同様にスギノマシン社製商品名スターバーストで湿式粉砕分散処理し、さらに、B材のカルシウム化合物C3100部に対して、表2に示す硬化時間調整剤を加えて、B材を作製したこと以外は実験例1と同様に行った。結果を表2に併記する。硬化時間調整剤を併用することにより、硬化時間が調整できることがわかる。実験例3微粒子シリカS3100部、固形分換算で表3に示す分散剤、水100部を混合し、スギノマシン社製商品名スターバーストで湿式分散処理し、さらに、微粒子シリカS3100部に対して3部のポリマーディスパージョンP1を加え、A材を作製した。一方、カルシウム化合物C3100部、固形分換算で表3に示す分散剤、及び水150部を混合し、同様にスギノマシン社製商品名スターバーストで湿式粉砕分散処理し、さらに、B材のカルシウム化合物C3100部に対して、硬化時間調整剤5部を加えて、B材を作製したこと以外は実験例1と同様に行った。結果を表3に併記する。<使用材料>分散剤β:メラミンスルホン酸系分散剤、市販品、液状、固形分濃度40A材、B材に分散剤を併用することにより、浸透性が向上することがわかり、分散剤量に最適値があることがわかる。実験例4微粒子シリカS3100部、分散剤αを固形分換算で5部、及び水100部を混合し、スギノマシン社製商品名スターバーストで湿式分散処理し、さらに、微粒子シリカS3100部に対して3部のポリマーディスパージョンP1を加え、実験例1と同様にA材を作製した。一方、カルシウム化合物C3100部、固形分換算で10部の分散剤α、及び水150部を混合し、スギノマシン社製商品名スターバーストで湿式粉砕分散処理し、さらに、B材のカルシウム化合物C3100部に対して、硬化時間調整剤5部を加え、実験例1と同様にB材を作製した。作製したA材とB材を、微粒子シリカS3100部に対して、カルシウム化合物の使用量が、表4に示すように、混合し、注入材を作製したこと以外は実験例1と同様に行った。結果を表4に併記する。圧縮強度において、微粒子シリカに対するカルシウム化合物に最適値があることがわかる。実験例5微粒子シリカS3100部、分散剤αを固形分換算で5部、及び表5に示す水を混合し、スギノマシン社製商品名スターバーストで湿式分散処理し、さらに、微粒子シリカS3100部に対して3部のポリマーディスパージョンP1を加え、実験例1と同様にA材を作製した。一方、市販の水酸化カルシウム平均粒径9.5μmを100部、分散剤αを固形分換算で10部、及び表5に示す水を混合し、スギノマシン社製商品名スターバーストで湿式粉砕分散処理し、さらに、B材のカルシウム化合物C3100部に対して、硬化時間調整剤5部を加え、実験例1と同様にB材を作製した。作製したA材とB材を、微粒子シリカS3100部に対して、カルシウム化合物の使用量が、75部になるように混合し、注入材を作製したこと以外は実験例1と同様に行った。結果を表5に併記する。A材、B材の濃度を変えることにより、硬化時間、圧縮強度、及び浸透幅が調整できる。