エポキシ系接着剤で接着される金属材料の表面に塗布されるプライマー組成物であって、少なくともビスフェノールA型エポキシ樹脂を含む2官能エポキシ樹脂、及び少なくともフェノールノボラック型エポキシ樹脂を含む多官能エポキシ樹脂を併用したエポキシ樹脂と、シアンジアミドからなる硬化剤と、イミダゾールからなる硬化触媒と、シリカ及び酸化チタンからなる無機酸化物フィラーとを含有し、溶剤を含有しないことを特徴とする金属材料用プライマー組成物。前記2官能エポキシ樹脂が、ビスフェノールA型エポキシ樹脂の単独からなるか又はビスフェノールA型エポキシ樹脂とビスフェノールF型エポキシ樹脂との混合物からなり、前記多官能エポキシ樹脂が、フェノールノボラック型エポキシ樹脂の単独からなるか又はフェノールノボラック型エポキシ樹脂とp-アミノフェノール型エポキシ樹脂との混合物からなることを特徴とする、請求項1に記載の金属材料用プライマー組成物。前記2官能エポキシ樹脂及び前記多官能エポキシ樹脂を併用した前記エポキシ樹脂において、多官能エポキシ樹脂:2官能エポキシ樹脂で表される配合比が、10重量部:90重量部~30重量部:70重量部の範囲内にあることを特徴とする、請求項1又は2に記載の金属材料用プライマー組成物。前記硬化剤の配合量が、前記エポキシ樹脂の合計100重量部に対して3~25重量部の範囲内にあることを特徴とする、請求項1~3のいずれかに記載の金属材料用プライマー組成物。前記硬化触媒の配合量が、前記エポキシ樹脂の合計100重量部に対して05~20重量部の範囲内にあることを特徴とする、請求項1~4のいずれかに記載の金属材料用プライマー組成物。前記無機酸化物フィラーに含まれる前記シリカ及び前記酸化チタンの平均粒子径が共に2~30μmであり、シリカ:酸化チタンで表されるそれらの配合比が、前記エポキシ樹脂の合計100重量部に対して、70重量部:10重量部~40重量部:40重量部の範囲内にあることを特徴とする、請求項1~5のいずれかに記載の金属材料用プライマー組成物。前記硬化触媒のイミダゾールが2-メチルイミダゾールであることを特徴とする、請求項1~6のいずれかに記載の金属材料用プライマー組成物。前記金属材料が、普通鋼板、ステンレス鋼板、アルミニウム板、アルミニウム合金板、銅版、及び亜鉛メッキ鋼板のうちのいずれか1種であることを特徴とする、請求項1~7のいずれかに記載の金属材料用プライマー組成物。本発明は、上記した従来の問題点に鑑みてなされたものであり、エポキシ系接着剤で接着される各種金属材料の表面に付着性及び造膜性に優れたプライマー層を形成することができ、各種金属材料の接着に従来から実用されている酸混合水溶液での処理やシランカップリング剤などの化学処理と同等以上の接着強度と接着耐久性を付与することができ、さらに溶剤なしで良好に塗布作業を行うことができる環境負荷の低い各種金属材料用プライマー組成物を提供することを目的とする。上記目的を達成するため、本発明が提供する金属材料用プライマー組成物は、エポキシ系接着剤で接着される金属材料の表面に塗布されるプライマー組成物であって、少なくともビスフェノールA型エポキシ樹脂を含む2官能エポキシ樹脂、及び少なくともフェノールノボラック型エポキシ樹脂を含む多官能エポキシ樹脂を併用したエポキシ樹脂と、シアンジアミドからなる硬化剤と、イミダゾールからなる硬化触媒と、シリカ及び酸化チタンからなる無機酸化物フィラーとを含有し、溶剤を含有しないことを特徴としている。上記本発明による金属材料用プライマー組成物においては、前記2官能エポキシ樹脂が、ビスフェノールA型エポキシ樹脂の単独からなるか又はビスフェノールA型エポキシ樹脂とビスフェノールF型エポキシ樹脂との混合物からなり、前記多官能エポキシ樹脂が、フェノールノボラック型エポキシ樹脂の単独からなるか又はフェノールノボラック型エポキシ樹脂とp-アミノフェノール型エポキシ樹脂との混合物からなることが好ましい。また、前記2官能エポキシ樹脂及び前記多官能エポキシ樹脂を併用した前記エポキシ樹脂において、多官能エポキシ樹脂:2官能エポキシ樹脂で表される配合比が、10重量部:90重量部~30重量部:70重量部の範囲内にあることが好ましい。更に、前記硬化剤の配合量が、前記エポキシ樹脂の合計100重量部に対して3~25重量部の範囲内にあることが好ましく、前記硬化触媒の配合量が、前記エポキシ樹脂の合計100重量部に対して05~20重量部の範囲内にあることが好ましい。また、上記本発明による金属材料用プライマー組成物においては、前記無機酸化物フィラーに含まれる前記シリカ及び前記酸化チタンの平均粒子径が共に2~30μmであり、シリカ:酸化チタンで表されるそれらの配合比が、前記エポキシ樹脂の合計100重量部に対して、70重量部:10重量部~40重量部:40重量部の範囲内にあることが好ましい。更に、前記硬化触媒のイミダゾールは2-メチルイミダゾールであることが好ましい。本発明によれば、各種金属材料の表面に付着性及び造膜性に優れたプライマー層を形成して、各種金属材料においてエポキシ系接着剤に対する親和性を高めることができる。これにより、プライマー層を設けた金属材料をエポキシ系接着剤で接着する際に、酸混合水溶液での処理やシランカップリング剤での化学処理などの場合と同等以上の高い接着強度で接着することができる。しかも、得られた接着部は高温での耐湿性に優れており、沸騰水による浸漬のような高温高湿環境下に曝されても高い接着強度を長期間にわたって保持することができる。さらに、溶剤を使用することなく低粘度を実現することができるので、塗布作業における環境への負荷が少ない上、VOCによる大気汚染の心配が不要となるので環境にやさしい材料である。このように、本発明の金属材料用プライマー組成物を使用することにより、接着剤を用いて金属材料を接着するという簡単な施工によって、強度的に優れた建材その他の構造材を得ることができる。また、本発明の金属材料用プライマー組成物を電気絶縁材料の接着に用いた場合、接着部は高温の強酸又は強アルカリの水溶液中のような過酷な使用条件においても安定した接着性を維持できるので、各種電気化学プロセスへの新たな展開が可能である。このように本発明のプライマー組成物は接着安定性と塗膜の架橋密度が非常に高く、強酸、強塩基水溶液中で使用される金属用絶縁膜としても非常に有用である。本発明の金属材料用プライマー組成物は、エポキシ樹脂、硬化剤、硬化触媒及び無機酸化物フィラーを必須の構成成分とし、金属板その他の金属材料の部材の表面に塗布してプライマー層を形成することによって、エポキシ系接着剤に対する金属材料の親和性を向上させる。従って、本発明の金属材料用プライマー組成物でプライマー層を形成した普通鋼、ステンレス鋼、アルミニウム、アルミニウム合金、銅、亜鉛メッキ鋼など各種の金属材料は、エポキシ系接着剤によって簡単且つ強固に接着することができる。本発明のプライマー組成物が対象とする金属材料は、材料の種類や形態によって制約を受けるものではなく、普通鋼、ステンレス鋼、アルミニウム、アルミニウム合金、銅、亜鉛メッキ鋼などの各種の金属材料の板材や他の形態の部材、金属部品などに好適に適用することができる。例えば鋼板の場合、普通鋼では冷間圧延鋼板や熱間圧延鋼板などに、ステンレス鋼ではマルテンサイト系、フェライト系及びオーステナイト系の各種ステンレス鋼板に適用可能である。また、本発明のプライマー組成物でプライマー層が形成された各種金属材料の接着に用いるエポキシ系接着剤は、一液型であってもよいし、二液型であってもよい。これらの中では、工業的用途において大きな接着強度が得られる二液型のエポキシ系接着剤がより好ましい。本発明のプライマー組成物の主成分であるエポキシ樹脂は、2官能エポキシ樹脂と多官能エポキシ樹脂とを併用している。具体的には、ビスフェノール型エポキシ樹脂を含む2官能エポキシ樹脂に、少なくともフェノールノボラック型エポキシ樹脂を含む多官能エポキシ樹脂を配合する。これにより、硬化物の架橋密度が高くなり、耐熱性や機械的強度が向上する。特に、沸騰水に浸漬するような過酷な使用条件下では、高い架橋密度を得ることが特に重要である。本発明のプライマー組成物では、上記2官能エポキシ樹脂を構成するビスフェノール型エポキシ樹脂は、少なくともビスフェノールA型エポキシ樹脂を含んでいる。例えば、上記2官能エポキシ樹脂は、ビスフェノールA型エポキシ樹脂単独でもよいし、ビスフェノールA型エポキシ樹脂とビスフェノールF型エポキシ樹脂との混合物でもよい。ビスフェノールA型エポキシ樹脂とビスフェノールF型エポキシ樹脂との混合物の場合は、ビスフェノールA型エポキシ樹脂:ビスフェノールF型エポキシ樹脂で表される配合比が、20重量部:60重量部~60重量部:20重量部の範囲内となるように配合されていることが好ましい。ビスフェノールA型エポキシ樹脂及びビスフェノールF型エポキシ樹脂のいずれの2官能ビスフェノール型エポキシ樹脂においても、それらの水酸基による金属表面との水素結合性や、分子内エーテル結合の回転による柔軟性可撓性によって、金属表面に対して強い接着性を有する。そしてビスフェノールF型エポキシ樹脂はビスフェノールA型エポキシ樹脂と同等の金属接着性を有しながら、より低い粘度を有するため、両者を混合して配合することにより望ましい粘度に調製することが可能となる。一方、上記多官能エポキシ樹脂を構成するフェノールノボラック型エポキシ樹脂は、塗布するときの粘度を実用的な範囲内とするため、2種以上のフェノールノボラック型エポキシ樹脂を混合して、所望の粘度に調整することができる。また、フェノールノボラック型エポキシ樹脂と同じく多官能エポキシ樹脂であるp-アミノフェノール型エポキシ樹脂をフェノールノボラック型エポキシ樹脂に配合することによって、さらに低粘度に調整することができる。このようにフェノールノボラック型エポキシ樹脂にp-アミノフェノール型エポキシ樹脂を配合する場合は、p-アミノフェノール型エポキシ樹脂の量を、フェノールノボラック型エポキシ樹脂の量に対して半分以下となるように配合することが好ましい。上記2官能エポキシ樹脂と多官能エポキシ樹脂との配合においては、多官能エポキシ樹脂:2官能エポキシ樹脂で表される配合比が、10重量部:90重量部~30重量部:70重量部の範囲内であることが好ましい。その理由は、エポキシ樹脂の合計100重量部に対して多官能エポキシ樹脂の配合量が10重量部より少ないと、プライマーの耐沸水密着性を確保することが難しくなるからである。一方、この多官能エポキシ樹脂の配合量が30重量部より多くなると、架橋度が上がって脆くなると共に、金属材料との間に大きな応力が発生するため、十分な密着性が得られ難くなるからである。上記エポキシ樹脂の硬化剤としては、シアンジアミドを使用する。シアンジアミドは、常温では固体であり、エポキシ樹脂とほとんど反応しない。しかし、融点を過ぎると液状化し、エポキシ樹脂のグリシジル基と反応して架橋硬化させる。本発明の金属材料用プライマー組成物は、このような特性を有するシアンジアミドを硬化剤として使用し、予めエポキシ樹脂に配合することによって、常温での保存安定性に優れた一液型のプライマー組成物として構成されている。上記硬化剤であるシアンジアミドの配合量は、エポキシ樹脂の合計100重量部に対して3~25重量部の範囲内であることが好ましい。上記シアンジアミドの配合量が3重量部より少ないと、プライマー組成物の硬化が不十分となり、満足すべき耐沸騰水接着性が得られ難くなる。一方、シアンジアミドを25重量部よりも多く配合すると、硬化剤が過剰となり、プライマー組成物が硬く且つ脆くなるため好ましくない。本発明の金属材料用プライマー組成物では、硬化触媒としてイミダゾールを使用する。硬化触媒の選定は、硬化剤であるシアンジアミドの硬化性能と硬化物特性に影響を与えるため重要である。イミダゾールは一般的なエポキシ樹脂の硬化剤として使用されることが多いが、本発明ではイミダゾールを硬化触媒として、硬化剤のシアンジアミドと併用している。これにより、その硬化温度を180°C以下の使いやすい温度に下げると共に、硬化塗膜の耐熱性を向上させる効果が得られる。特に、接着部において高い耐沸騰水接着性を維持するには、硬化塗膜のガラス転移温度は100°C以上が必要であり、そのためには硬化剤のシアンジアミドと硬化触媒のイミダゾールを併用することが重要である。上記硬化触媒であるイミダゾールの配合量は、エポキシ樹脂の合計100重量部に対して、05~20重量部の範囲内が好ましい。上記イミダゾールの配合量が05重量部より少ないと未硬化現象が発生しやすくなり、逆に20重量部を超えて添加するとプライマー組成物の保存中に硬化が進行して、ゲル化が起きやすくなるため好ましくない。硬化触媒として好適に使用できるイミダゾールとしては、2-メチルイミダゾール、2-ウンデルイミダゾール、2-ヘプタデシルイミダゾール、12-ジメチルイミダゾール、2-エチル-4-メチルイミダゾール、2-フェニルイミダゾール、1-シアノエチル-2-メチルイミダゾール、1-シアノエチル-2-ウンデシルイミダゾール、1-シアノエチル-2-フェニルイミダゾール、1-シアノエチル-2-ウンデシルイミダゾリウムトリメリテイト、24-ジアミノ-6--エチル-s-トリアジン、24-ジアミノ-6--エチル-s-トリアジンなどを挙げることができ、その中でも特に2-メチルイミダゾールが好ましい。更に、本発明の金属材料用プライマー組成物には、金属材料表面への良好な塗布性と造膜性を得ると共に、過酷な環境下での硬化塗膜の金属材料表面に対する優れた密着性を確保するために、無機酸化物フィラーが配合されている。特に、焼付け硬化時に加熱により粘度が低下すると、汚れの付着した金属材料表面ではプライマーの皮膜がはじかれて連続性が失われる恐れがあるが、無機酸化物フィラーの配合により高温雰囲気における粘度低下を適度に抑制でき、プライマー皮膜の連続性を保持することができる。尚、本発明の金属材料用プライマー組成物には、更に増量剤として炭酸カルシウムを添加することも可能である。このような無機酸化物フィラーとして、本発明ではシリカと酸化チタンを併用する。シリカ及び酸化チタンの平均粒子径は、共に2~30μmであることが好ましい。また、酸化チタンについては、エポキシ樹脂との親和性の高いものを使用することが望ましい。エポキシ樹脂との親和性が低い場合には、エポキシ樹脂との界面に水が浸入しやすくなり、沸騰水による浸漬などの耐水試験において、水分が膜中のシリカに沿ってチャンネリングすることにより容易に金属材料表面に到達し、接着性を低下させるからである。このような理由から、エポキシ樹脂との親和性に優れた酸化チタンとしては、アルミナやシリカでのコート処理品、あるいは有機コート処理品が好適である。上記無機酸化物フィラーに含まれるシリカと酸化チタンの配合量については、シリカに対する酸化チタンの配合量を増やすほど、加熱時の粘度降下が抑制されて造膜性は向上するが、同時に粘度が上昇するため塗布作業性が低下する。そのため、シリカ:酸化チタンで表されるそれらの配合比が、エポキシ樹脂の合計100重量部に対して、70重量部:10重量部~40重量部:40重量部の範囲内であることが好ましい。尚、公知のプライマー組成物として、ビスフェノールA型エポキシ樹脂と多官能エポキシ樹脂とを主体とするものが、前述した特許文献3に記載されている。このプライマー組成物は、溶剤希釈により塗布作業性を確保しているため、例えば溶剤としてトルエンを使用する場合においては、大気汚染への配慮を要するなど取り扱いが面倒である。これに対して本発明の金属材料用プライマー組成物では、トルエンなどの溶剤を使用することなく、上記した各構成成分のみでバーコーター等での塗布作業に適した粘度、具体的には4~30Pas程度にコントロールすることができる。[実施例1]エポキシ樹脂として、ビスフェノールA型エポキシ樹脂エポキシ樹脂A1、ビスフェノールF型エポキシ樹脂エポキシ樹脂A2、フェノールノボラックエポキシ樹脂エポキシ樹脂B及びエポキシ樹脂C、及びp-アミノフェノール型エポキシ樹脂エポキシ樹脂Dを種々の配合比で混合し、さらに硬化剤、硬化触媒、及び無機酸化物フィラーシリカ及び酸化チタンを配合して、下記表1に示す組成の試料1~19のプライマー組成物を作製した。尚、エポキシ樹脂A1として三菱化学株製のJER828を用い、エポキシ樹脂A2として三菱化学社製JER806を用い、エポキシ樹脂Bとして三菱化学株製のJER152を用い、エポキシ樹脂Cとして三菱化学株製のJER154を用い、エポキシ樹脂Dとして三菱化学株製のJER630を使用した。また、硬化剤としては三菱化学株製のシアンジアミド硬化剤DICY7を用い、硬化触媒としては四国化成株製の2-メチルイミダゾールを用いた。無機酸化物フィラーとして、シリカはキンセイマテック株製の平均粒径3~24μmのシリカHS-05を用い、酸化チタンは石原産業株製の平均粒径021μmの酸化チタンタイペークCR60を使用した。具体的には、上記したプライマー組成物の各構成成分を上記表1に示す配合量となるように秤量し、株日本精機製作所製のエクセルオートホモジナイザーを用いて、回転数10000rpm、混合時間2分間の条件で混合することにより、試料1~19の各プライマー組成物を調製した。得られた試料1~19のプライマー組成物の粘度を、各々BV型粘度計40°C、5rpmを用いて測定したところ、上記表1に示すように、4~17Pasの範囲内に収まった。次に、ステンレス鋼板から切り出した複数の試験片の表面に、それぞれ上記表1に示す試料1~19のプライマー組成物を用いてプライマー層を形成し、試料1-a~19-aを作製した。得られたプライマー層付きステンレス鋼板の試料1-a~19-aについて塗布時の造膜性を評価すると共に、2枚の同じ試料のプライマー層付きステンレス鋼板同士を、二液型エポキシ系接着剤で接着することにより接着性能を評価した。具体的には、板厚12mmのSUS304のステンレス鋼板2B仕上げから幅25mm、長さ100mmの試験片を複数個切り出し、これら試験片を室温でアセトン浸漬により3分間脱脂した。その後、これら試験片の表面に、それぞれ試料1~19のプライマー組成物をバーコーターにより60μmの厚みに塗布し、175°Cで45分間加熱硬化させてプライマー層を形成した。得られた試料1-a~19-aの各プライマー層を目視観察して、造膜性を評価した。次に、接着性能を評価するため、上記プライマー層の形成された試料1-a~19-aを各々2枚ずつ用意し、これら2枚の同じ試料同士を互いにプライマー層の形成された側が内側となるように対向させ、直ちに二液型エポキシ系接着剤住友3M株製、DP-190グレーによりラップ幅125mmで接着した。接着部を室温にて24時間硬化させ、更に100°Cにて1時間保持して完全に硬化させた。このようにして接着された試料1-a~19-aの各々に対して、JISK6850に準拠して初期剪断接着強度を測定した。更に、各々の接着部の耐湿性能を調査するため、接着された試料1-a~19-aを沸騰水に7日間浸漬した後、上記と同様に剪断接着強度を測定した。得られた初期及び沸騰水浸漬後の剪断接着強度の測定結果を、プライマー組成物の造膜性の評価と共に下記表2に示す。比較のため、プライマー層のない2枚のステンレス鋼板の試験片を上記二液型エポキシ系接着剤で接着した試料20-aに対して、上記と同様に測定した剪断接着強度の測定結果についても下記表2に併せて示した。尚、下記表2における造膜性の評価は、試験片の全面に均一にプライマー組成物の膜が形成された場合を○、プライマー組成物の膜が形成されたが試験片の半分以上に膜が形成されなかった場合を△、プライマー組成物の膜が全く形成されなかった場合を×とした。上記の結果から明らかなように、本発明による試料1~15のプライマー組成物は、ステンレス鋼板に対して良好な造膜性を有すると共に、そのプライマー層を形成したステンレス鋼板をエポキシ系接着剤で接着した試料1-a~15-aは高い接着強度が得られ、しかも優れた耐水性を有することで高い接着強度を維持することができた。一方、比較例である試料16~19のプライマー組成物を用いた試料16-a~19-aでは、造膜性あるいは接着強度のいずれかが不十分であり、特に試料19のプライマー組成物を用いた試料19-aでは、ステンレス鋼板の接着そのものができなかった。尚、プライマー層を形成しない場合には、プライマー層なしの試料20-aの結果から分かるように、ステンレス鋼板の接着は可能であったが耐水性が低く、沸騰水浸漬により剪断接着強度が急激に低下した。[実施例2]上記表1に示す試料1~19の各プライマー組成物を用い、普通鋼板から切り出した試験片の表面に、上記実施例1と同様の方法によりプライマー層を形成して、それぞれ試料1-b~19-bとした。尚、上記普通鋼板として板厚12mmの冷間圧延鋼板を使用し、切り出した試験片の寸法は上記実施例1と同じ幅25mm及び長さ100mmとした。得られた各プライマー層付き普通鋼板の試料1-b~19-bについて、上記実施例1と同様の方法に従って、塗布時の造膜性を評価すると共に、二液型エポキシ系接着剤での接着による接着性能を評価した。得られた結果を、プライマー層なしの試料20-bの結果と合せて、下記表3に示した。上記の結果から分かるように、本発明による試料1~15の各プライマー組成物は普通鋼板に対して良好な造膜性を有すると同時に、そのプライマー層を形成した普通鋼板をエポキシ系接着剤で接着した試料1-b~15-bは高い接着強度が得られ、しかも優れた耐水性を有することで高い接着強度を維持することができた。一方、比較例である試料16~19の各プライマー組成物を用いた試料16-b~19-bでは、造膜性あるいは接着強度のいずれかが不十分であり、特に試料19-bでは普通鋼板の接着そのものができなかった。尚、プライマー層なしの試料20-bでは、普通鋼板の接着は可能であったが耐水性が低く、沸騰水浸漬により剪断接着強度が急激に低下した。[実施例3]上記表1に示す試料1~19の各プライマー組成物を用い、アルミニウム合金板から切り出した試験片の表面に、上記実施例1と同様の方法によりプライマー層を形成して、それぞれ試料1-c~19-cとした。尚、上記アルミニウム合金板は板厚16mmのA2024-T3のアルミニウム合金板であり、試験片の寸法は上記実施例1と同じ幅25mm及び長さ100mmとした。得られたプライマー層付きアルミニウム合金板の試料1-c~19-cについて、上記実施例1と同様の方法に従って、塗布時の造膜性を評価すると共に、二液型エポキシ系接着剤での接着による接着性能を評価した。得られた結果を、プライマー層なしの試料20-cの結果と合せて、下記表4に示した。上記の結果から、本発明による試料1~15の各プライマー組成物はアルミニウム合金板に対して良好な造膜性を有すると同時に、そのプライマー層を形成したアルミニウム合金板をエポキシ系接着剤で接着した試料1-c~15-cは高い接着強度が得られ且つ優れた耐水性を有することが分かる。一方、比較例である試料16~19の各プライマー組成物を用いた試料16-c~19-cでは、造膜性あるいは接着強度のいずれかが不十分であり、特に試料19のプライマー組成物を用いた試料19-cではアルミニウム合金板の接着そのものができなかった。尚、プライマー層なしの試料20-cではアルミニウム合金板の接着は可能であったが耐水性が低く、沸騰水浸漬により剪断接着強度が急激に低下した。[実施例4]上記表1に示す試料1~19の各プライマー組成物を用い、銅板から切り出した試験片の表面に、上記実施例1と同様の方法によりプライマー層を形成して、それぞれ試料1-d~19-dとした。尚、上記銅板は板厚12mmのSUS3042B仕上げ鋼および鋼合金銅板であり、試験片の寸法は上記実施例1と同じ幅25mm及び長さ100mmとした。得られたプライマー層付き銅板の試料1-d~19-dについて、上記実施例1と同様の方法に従って、塗布時の造膜性を評価すると共に、二液型エポキシ系接着剤での接着による接着性能を評価した。得られた結果を、プライマー層なしの試料20-dの結果と合せて、下記表5に示した。上記の結果から、本発明による試料1~15の各プライマー組成物は銅板に対して良好な造膜性を有すると同時に、そのプライマー層を形成した銅板をエポキシ系接着剤で接着した試料1-d~15-dは高い接着強度が得られ且つ優れた耐水性を有することが分かる。一方、比較例である試料16~19の各プライマー組成物を用いた試料16-d~19-dでは、造膜性あるいは接着強度のいずれかが不十分であり、特に試料19のプライマー組成物を用いた試料19-dでは銅板の接着そのものができなかった。尚、プライマー層なしの試料20-dでは銅板の接着は可能であったが耐水性が低く、沸騰水浸漬により剪断接着強度が急激に低下した。[実施例5]上記表1に示す試料1~19の各プライマー組成物を用い、亜鉛メッキ鋼板から切り出した試験片の表面に、上記実施例1と同様の方法によりプライマー層を形成して、それぞれ試料1-e~19-eとした。尚、上記亜鉛メッキ鋼板は板厚12mmの合金化溶融亜鉛メッキ鋼板であり、試験片の寸法は上記実施例1と同じ幅25mm及び長さ100mmとした。得られたプライマー層付きアルミニウム合金板の試料1-e~19-eについて、上記実施例1と同様の方法に従って、塗布時の造膜性を評価すると共に、二液型エポキシ系接着剤での接着による接着性能を評価した。得られた結果を、プライマー層なしの試料20-eの結果と合せて、下記表6に示した。上記の結果から、本発明による試料1~15の各プライマー組成物はアルミニウム合金板に対して良好な造膜性を有すると同時に、そのプライマー層を形成した亜鉛メッキ鋼板板をエポキシ系接着剤で接着した試料1-e~15-eは高い接着強度が得られ且つ優れた耐水性を有することが分かる。一方、比較例である試料16~19の各プライマー組成物を用いた試料16-e~19-eでは、造膜性あるいは接着強度のいずれかが不十分であり、特に試料13のプライマー組成物を用いた試料19-eでは亜鉛メッキ鋼板の接着そのものができなかった。尚、プライマー層なしの試料20-eでは亜鉛メッキ鋼板の接着は可能であったが耐水性が低く、沸騰水浸漬により剪断接着強度が急激に低下した。