触媒の不存在下で、一般式1:CClX2CH2CHClY式中、各Xは、同一又は異なって、Cl又はFであり、YはCl又はFである。で表される含塩素プロパン、一般式2:CClX2CHCHY式中、各Xは、同一又は異なって、Cl又はFであり、Yは、Cl又はFである。で表される含塩素プロペン、及び一般式3:CX2CHCHClY式中、各Xは、同一又は異なって、Cl又はFであり、Yは、Cl又はFである。で表される含塩素プロペンからなる群から選ばれた少なくとも一種の含塩素化合物とフッ化水素とを、加熱下において気相状態で反応させることを特徴とする、一般式4:CF3CHCHZ式中、ZはCl又はFである。で表される含フッ素プロペンの製造方法。含塩素化合物が、一般式1:CClX2CH2CHClY式中、各Xは、同一又は異なって、Cl又はFであり、YはCl又はFである。で表される含塩素プロパンである請求項1に記載の含フッ素プロペンの製造方法。含塩素化合物が、1113テトラクロロ3フルオロプロパン及び11133ペンタクロロプロパンからなる群から選ばれた少なくとも一種の化合物である請求項1又は2に記載の含フッ素プロペンの製造方法。原料として用いる含塩素化合物1モルに対してフッ化水素を3モル以上使用し、250~500°Cで反応を行う請求項1~3のいずれかに記載の含フッ素プロペンの製造方法。請求項1~4のいずれかの方法によって、一般式4:CF3CHCHZ式中、ZはCl又はFである。で表される化合物を含む含フッ素プロペンを製造した後、反応生成物に含まれる、一般式1:CClX2CH2CHClY式中、各Xは、同一又は異なって、Cl又はFであり、YはCl又はFである。で表される含塩素プロパン、一般式2:CClX2CHCHY式中、各Xは、同一又は異なって、Cl又はFであり、Yは、Cl又はFである。で表される含塩素プロペン、及び一般式3:CX2CHCHClY式中、各Xは、同一又は異なって、Cl又はFであり、Yは、Cl又はFである。で表される含塩素プロペンからなる群から選ばれた少なくとも一種の含塩素化合物を原料化合物として再利用する工程を含む、含フッ素プロペンの製造方法。本発明は、上記した従来技術の問題点に鑑みてなされたものであり、その主な目的は、工業的スケールにも対応できる、簡便かつ効率的な、一般式:CF3CHCHZ式中、ZはCl又はFである。で表される含フッ素プロペンの製造方法を提供することである。本発明者は、上記した目的を達成すべく鋭意研究を重ねてきた。その結果、特定の一般式で表される含塩素化合物を原料として用い、これを気相中で触媒の不存在下においてフッ化水素と加熱下で反応させる方法によれば、驚くべきことに、一段階の反応操作によって、比較的短い反応時間で目的とする一般式:CF3CHCHZ、11133ペンタクロロプロパン等を挙げることができる。1113テトラクロロ3フルオロプロパンと11133ペンタクロロプロパンは、それぞれ、例えば、四塩化炭素とフッ化ビニルとの反応、又は四塩化炭素と塩化ビニルとの反応によって同様な条件で容易に得ることができる。これらの内で、1113テトラクロロ3フルオロプロパンを得るための四塩化炭素とフッ化ビニルの反応は、例えば、金属及び金属ハロゲン化物からなる群から選ばれた少なくとも一種の成分の存在下に、必要に応じて、本反応に対して不活性な非極性溶媒、例えば塩化メチレン、二硫化炭素などの溶媒を用いて行うことができる。この方法では、金属としては銅、鉄、マンガン等を用いることができ、金属ハロゲン化物としては塩化アルミニウム、塩化第一銅、塩化第二銅、塩化第二鉄、塩化マンガンなどを用いることができる。金属と金属ハロゲン化物は、一種単独又は二種以上混合して用いることができる。更に、四塩化炭素とフッ化ビニルの反応では、必要に応じて、反応促進剤として、5価のリンを含む化合物、例えば、トリメチルフォスフェート、トリメチルフォスフィン、トリエチルフォスフェート、トリエチルフォスフィン、トリブチルフォスフェート等を用いることができる。上記反応において、フッ化ビニルの使用量は、四塩化炭素1モルに対して、0.1~10モル程度とすればよい。また、金属及び金属ハロゲン化物からなる群から選ばれた少なくとも一種の成分の使用量については、四塩化炭素1モルに対して、0.001~2モル程度とすればよい。また、反応促進剤として用いる5価のリンを含む化合物の使用量は、添加した金属及び金属ハロゲン化物の合計量1モルに対して、0.1~10モル程度とすればよい。四塩化炭素とフッ化ビニルの反応の反応温度は、通常、室温~150°C程度、好ましくは、80~120°C程度とすればよい。反応圧力は、常圧、加圧、及び減圧の何れであっても良いが、通常は、密閉容器中において、加圧下に行うことができる。11133ペンタクロロプロパンについても1113テトラクロロ3フルオロプロパンと同様の方法で製造することができる。これらの方法では、原料とする四塩化炭素、フッ化ビニル及び塩化ビニルはいずれも比較的安価な物質であり、しかも製造方法も簡単であるため、本発明方法において原料とするHCFC241fbとHCC240faは、安価に入手可能である。更に、11133ペンタクロロプロパンは、例えば、JournalofMolecularCatalysis7751601992、US20016313360B1、US20046720466B2、US20080091053A1等に記載されている方法によっても容易に製造することができる。本発明の製造方法本発明の含フッ素プロペンの製造方法では、触媒の不存在下において、上記した一般式1:CClX2CH2CHClY式中、各Xは、同一又は異なってCl又はFであり、YはCl又はFである。で表される含塩素プロパン、一般式2:CClX2CHCHY式中、各Xは、同一又は異なってCl又はFであり、YはCl又はFである。で表される含塩素プロペン、及び一般式3:CX2CHCHClY式中、各Xは、同一又は異なってCl又はFであり、YはCl又はFである。で表される含塩素プロペンからなる群から選ばれた少なくとも一種の含塩素化合物と無水フッ化水素とを、加熱下において気相状態で反応させればよい。これにより、一般式4:CF3CHCHZで表される含フッ素プロペンを製造することができる。前述した通り、上記方法で用いる原料化合物は安価な物質であり、特に、一般式1で表される含塩素プロパンは、入手容易で安価な化合物である。従って、本発明方法によれば、安価な原料を用いて、実質的に一段階の反応によって、フッ素化反応と脱ハロゲン化水素反応の両方を効率良く進行させることができ、一般式4:CF3CHCHZで表される含フッ素プロペンを高収率で得ることができる。しかも、本発明の方法は、連続製造に適した気相反応を利用する製造方法である。このため、本発明方法は、工業的な有用性が高い方法である。尚、本発明方法は、前述した特定の原料を用いて加熱下において気相状態で反応させることによって、触媒を用いることなく、実質的に一段階での反応で目的とする含フッ素プロペンを製造することを可能としたものである。これによって、従来の含フッ素プロペンの製造方法における欠点を解消したものである。本発明の製造方法では、上記した原料化合物とフッ化水素とを気相状態で反応させることが重要である。この場合、後述する反応温度領域において、原料化合物とフッ化水素が気体状態で接触できればよく、原料化合物の供給時には、原料化合物が液体状態であってもよい。例えば、原料化合物が常温、常圧で液状である場合には、原料化合物を気化器を用いて気化させてから予熱領域を通過させ、無水フッ化水素と接触させる混合領域に供給することによって、気相状態で反応を行うことができる。混合領域には、原料ガスの混合や熱伝達の改善、反応管内の温度分布の均一化の観点から充填物ビーズ状、板状、薄片状等を存在させてもよい。この充填物は、熱伝導性が良好でしかもフッ化水素に対して安定な材料、例えば、ニッケル、ハステロイ、インコネル等のNi系の材料からなるものが好ましい。また、原料化合物を液体状態で反応装置に供給し、フッ化水素との反応領域に達した時に気化させて反応させても良い。原料化合物を反応領域で気化させる方法については特に限定はないが、上記したような充填物を入れた領域を原料化合物の気化温度以上に加熱し、ここに液体状態の原料化合物を供給して、原料化合物を気化させて気相状態としてもよい。フッ化水素は、通常、原料化合物と共に気相状態で反応器に供給すればよい。フッ化水素の供給量については、通常、上記した原料化合物含塩素化合物1モルに対して、3モル程度以上とすればよいが、特に、5~100モル程度の範囲とすることが好ましく、5~30モル程度の範囲とすることがより好ましい。この様な使用量の範囲とすることによって、原料化合物の転化率と一般式4:CF3CHCZで表される含フッ素プロペンの選択率の両方を良好な範囲内に維持することができる。尚、上記した原料は、反応器にそのまま供給してもよく、あるいは、窒素、ヘリウム、アルゴン等の不活性ガスで希釈して供給しても良い。本発明方法で用いる反応器の形態は特に限定されるものではなく、例えば、空塔の断熱反応器やフッ化水素と出発物質との気相混合状態を向上させるための金属や媒体を充填した断熱反応器を用いてよい。また、熱媒体を用いて除熱反応器内の温度分布を均一化した多管型反応器等を用いることもできる。尚、反応器としては、ハステロイ、インコネル、モネル、インコロイ等のフッ化水素の腐食作用に抵抗性がある材料によって構成されるものを用いることが好ましい。本発明方法では、反応温度は、反応器の中の温度として、250~600°C程度が適当であり、300~500°C程度がより好ましい。この温度範囲より高温になると一般式4:CF3CHCHZで表される含フッ素プロペンの選択率が低下し、低温になると原料化合物の転化率が低下するので、いずれも好ましくない。尚、500°Cより高温で反応を行うと、反応器の腐食が進行しやすくなる上、炭化物が生成して反応管壁や充填剤に付着堆積する場合があり、反応器内を徐々に閉塞することがあるが、このような場合には反応系中に酸素を同伴するか、あるいはいったん反応を停止して酸素あるいは空気を流通させることで、反応管内に残存する炭化物を燃焼除去することができる。反応時の圧力については、上記した原料化合物とフッ化水素が気相状態で存在できる圧力であれば特に限定されるものではなく、常圧下、加圧下及び減圧下のいずれでもよい。即ち、本発明の製造方法は、減圧下又は大気圧下で実施することができ、原料が液体状態にならない程度の加圧下で実施することもできる。この様に、本発明方法では、高圧下での反応は不要であり、通常は、大気圧下又は2MPa程度までの比較的低い圧力下において反応を行うことができる。このため、本発明方法は、穏和な条件下で反応を行うことが可能な点で、工業的に非常に有利な方法である。尚、本発明方法で得られた生成物について、引き続き、分液処理によってフッ化水素等を分離する場合には、分液作業の効率を考慮すると、大気圧より多少高い加圧条件、例えば、02~1MPa程度の圧力下において反応を行うことが好ましい。反応時間については特に限定的ではないが、通常、気相での反応空間Vと反応系に流す原料ガス原料化合物、フッ化水素及び不活性ガスの全流量Fo0°C、01MPaでの流量:ccsecとの比率:VFoで表される接触時間を01~100sec、好ましくは1~50sec程度の範囲とすればよい。また、内径の小さい反応管を用いて伝熱効率を良くする方法では、例えば、原料の流量と、反応管の内径の関係は、線速度が大きくかつ伝熱面積が大きくなるようにすることが好ましい。また、充填物を導入する場合には、上記した条件を満足する材料として、例えば、ハステロイ片、ニッケル製ビーズ等を用い、これらの材料を反応管に充填すればよい。充填される材料の形状については特に限定はなく、反応管の形状に応じて、粉体状、ペレット状等の反応管に均一に充填可能な形状であればよい。反応生成物上記した反応条件によれば、反応器出口では、一般式4:CF3CHCHZで表される含フッ素プロペンを含む反応生成物を得ることができる。この方法で得られる一般式4式:CF3CHCHZで表される含フッ素プロペンとしては、原料化合物として、一般式1又は3の化合物を用いる場合には、通常、CF3CHCHFで表される1333テトラフルオロプロペンとCF3CHCHClで表される1クロロ333トリフルオロプロペンの両方が得られる。また、原料化合物として、一般式2の化合物を用いる場合には、YがFの場合には、CF3CHCHFで表される1333テトラフルオロプロペンが得られるが、YがClの場合には、CF3CHCHFで表される1333テトラフルオロプロペンとCF3CHCHClで表される1クロロ333トリフルオロプロペンの両方が得られる。尚、CF3CHCHFで表される1333テトラフルオロプロペンとしては、通常、E体とZ体の両方が得られ、CF3CHCHClで表される1クロロ333トリフルオロプロペンとしても、E体とZ体の両方が得られる。CF3CHCHFで表される1333テトラフルオロプロペンとCF3CHCHClで表される1クロロ333トリフルオロプロペンの生成比については、反応条件などによって異なるが、通常、1クロロ333トリフルオロプロペンの生成量が多くなる。上記した方法で得られる生成物は、混合物のまま目的とする用途に用いても良いし、蒸留などによって精製してそれぞれを分離回収して、目的とする用途に用いても良いし、他の化合物へと変換することもできる。本発明の製造方法では、反応生成物中には、目的とする一般式4:CF3CHCHZで表される含フッ素プロペンの他に、一般式1:CClX2CH2CHClY式中、各Xは、同一又は異なって、Cl又はFであり、YはCl又はFである。で表される含塩素プロパン、一般式2:CClX2CHCHY式中、各Xは、同一又は異なって、Cl又はFであり、Yは、Cl又はFである。で表される含塩素プロペン、一般式3:CX2CHCHClY式中、各Xは、同一又は異なって、Cl又はFであり、Yは、Cl又はFである。で表される含塩素プロペン等が含まれることがある。これらの化合物は、使用した原料の種類や反応条件に応じて、目的とする一般式4式:CF3CHCHZで表される含フッ素プロペンの前駆体として生じるものであり、いずれも本発明の製造方法の原料としても使用可能である。本発明の製造方法では、反応生成物に含まれるこれらの前駆体や未反応の原料、即ち、前記した一般式1:CClX2CH2CHClY式中、各Xは、同一又は異なって、Cl又はFであり、YはCl又はFである。で表される含塩素プロパン、一般式2:CClX2CHCHY式中、各Xは、同一又は異なって、Cl又はFであり、Yは、Cl又はFである。で表される含塩素プロペン、及び一般式3:CX2CHCHClY式中、各Xは、同一又は異なって、Cl又はFであり、Yは、Cl又はFである。で表される含塩素プロペンからなる群から選ばれた含塩素化合物については、目的とする一般式4:CF3CHCHZで表される含フッ素プロペンを分離回収した後、再び反応器に戻してリサイクルして、原料化合物として再利用することができる。この様に目的物の前駆体や未反応の原料をリサイクルすることによって、原料転化率が低い場合であっても、高い生産性を維持することができる。本発明の方法によれば、容易に入手できる化合物である特定の含塩素化合物とフッ化水素を原料として、簡便な反応装置を用いて、実質的に一段階の反応によって、目的とする含フッ素プロペンを得ることができる。また、本発明の製造法は、常圧や減圧状態等の穏和な条件下で実施が可能であり、しかも連続製造に適した気相反応を利用する製造方法である。更に、本発明の方法では、気相状態で反応を行うために、液状態にあるHFを取り扱う場合のような安全面や操作面での問題点を解消できる。このため、本発明の方法は、一般式4:CF3CHCHZで表される含フッ素プロペンの製造方法として工業的に非常に有利な方法といえる。以下、原料として使用する1113テトラクロロ3フルオロプロパンの製造例と、本発明の実施例を挙げて本発明を更に詳細に説明する。製造例11113テトラクロロ3フルオロプロパンの合成温度計、真空ライン、窒素パージライン、仕込みライン、ゲージ及び圧力開放弁を設置した1000mlオートクレーブに、軟鉄粉4.5g79.2mmol、トリエチルフォスフェート20g79.2mmol、塩化第二鉄100mg、及び四塩化炭素420g2.73molを仕込み、窒素で5回、フッ化ビニルで1回パージした。次に、オートクレーブ内を真空にして攪拌しながらフッ化ビニルをゲージ圧0.4MPaになるまで仕込んだ。120°Cまで加熱すると反応が始まり、内温は127°Cまで上昇して圧力は0.9MPaから0.4MPaまで低下した。フッ化ビニルの圧力を0.8MPaに保ちながら、内温120°Cで8時間攪拌した。その後トリエチルフォスフェート10g39.6mmolを圧入して、さらに120°Cで10時間反応させた。反応終了後、粗生成物をガスクロマトグラフィーにて分析し四塩化炭素が完全に消費されたことを確認した。粗生成物の3倍量の水で2回洗浄し有機層を硫酸マグネシウム上で乾燥することによって、ガスクロマトグラフィー純度88.9のHCFC241fbが得られた。副生成物はエチレンとフッ化ビニルオリゴマーであった。得られた粗生成物を減圧下10mmHgで蒸留して留分63~65°Cを集めることにより、純度99以上のHCFC241fb、467g2.35mol、収率86を得た。実施例11113テトラクロロ3フルオロプロパンのフッ素化反応本実施例で用いた反応装置の概略図を図1に示す。この装置は、無水フッ化水素を気相状態で予熱して供給するライン、原料化合物の気化器と予熱ライン、無水フッ化水素と原料化合物を気相状態で混合させる混合部、及び無水フッ化水素と原料化合物の混合後の反応器入口までを加温する予熱ラインを備えたものである。反応管としては、外径14インチ、長さ200cmのインコネル600製の管を用い、反応温度がほぼ均一になるように、反応管は全てマッフル炉の内部に設置した。反応管内には何も充填せず、空筒で使用した。反応管と混合部の接続および反応管からの反応出口ラインにはハステロイ22製の管を使用し、接合にはインコネル600製の継手を使用した。反応管内の容積は294cm3であり、これを反応容積とした。マッフル炉内における反応管以外の接続部の容積は小さいため、反応容積としては考慮しないこととし、以下の実施例も同様とした。この反応装置における反応管内を大気圧およびマッフル炉内の温度を400°Cに維持し、乾燥空気を100ccmin0°C、01MPaでの流量で反応器に連続的に供給して10時間維持した後、マッフル炉内の温度を室温まで下げた。その後、乾燥空気の供給を停止し、窒素を100ccmin0°C、01MPaでの流量で反応器に連続的に供給しながらマッフル炉内の温度を400°Cに維持して2時間経過させた。その後、窒素の供給を停止して無水フッ化水素を140ccmin0°C、01MPaでの流量で反応器に連続的に供給して2時間維持し、1113テトラクロロ3フルオロプロパンを気相状態で70ccmin0°C、01MPaでの流量で連続的に供給して反応開始とした。反応継続時の反応圧力は0007MPaを示していた。反応の継続時は反応器出口側から窒素を60ccmin0°C、01MPaでの流量で供給し、反応生成物と合わせて抜き出した。反応管の外壁温度を反応器入口側から出口側にかけて計5点等間隔で測定し、その平均温度を反応温度とした。以下の実施例も同様の測定を行うことで、反応温度とした。HFと1113テトラクロロ3フルオロプロパンのモル比HF1113テトラクロロ3フルオロプロパンは20であった。滞留時間は反応容積と反応器へ供給したガスの総流量から、VF0121secとなった。以下の実施例も同様の考え方で滞留時間を算出した。反応開始から3時間後の反応器の出口流出物をガスクロマトグラフを使用して分析した。反応生成物の内で、沸点が50°C以上の高沸点物については、以下に説明する方法で定量した。即ち、内部標準物質として所定量のパークロロエチレンを溶解したHCFC225と氷水を混合して分液状態にしておき、反応器出口成分を一定時間HCFC225層にバブリングして、有機物をHCFC225層で抽出し、フッ化水素と塩化水素の酸分は氷水に溶解させた。抽出液は20°Cまで加温し、HCFC225層をガスクロマトグラフで分析した。カラムにはDB624のキャピラリーカラムを使用し、内部標準物質であるパークロロエチレンと各生成物との検出エリア比から、それぞれガスクロマトグラフでの係数を考慮して、各生成物の生成量をモル比に換算した。一方、沸点が50°C以下の低沸点物については、以下に説明する方法で定量した。即ち、反応器出口に水を入れた水洗塔を2本連結して接続し、ウォーターバスに浸して予め60°Cに加温した後、反応器流出物を流し込み、バブリングさせて酸分を洗った後、CaCl2管を通して脱水したガス成分を捕集してガスクロマトグラフで分析した。この時、反応器出口側から水洗塔に内部標準物質として所定量のHFC32を同伴させた。カラムとしては、gsgasproのキャピラリーカラムを使用し、内部標準物質であるHFC32と各生成物との検出エリア比から、それぞれガスクロマトグラフでの係数を考慮して、各生成物の生成量をモル比に換算した。以下に示す実施例1~6では、全てこの分析方法で定量した。分析時の反応条件と分析結果を表1に示す。本実施例での生成物は以下の通りである。下記5つの化合物の内で、HFC1234zeおよびHCFC1233zd以外の化合物は、いずれもこれらの前駆体であり、リサイクルして原料として使用できるため有用物とみなす。CF3CHCHFCF3CHCHClCF3CH2CHFClCF2ClCHCHClCF2ClCH2CHFClまた、以下の化合物は本反応により生成する不純物とみなす。CF3CH2CHF2CF3CHCH2。実施例2実施例1で使用した反応管を用い、反応温度を451°Cに変更した以外は実施例1と同様の方法で実験を行った。HFと1113テトラクロロ3フルオロプロパンのモル比HF1113テトラクロロ3フルオロプロパンは20であり、反応管内の容積は294cm3であることから、滞留時間は121secであった。反応継続時の反応圧力は0008MPaを示していた。反応開始から2時間後の反応器の出口流出物をガスクロマトグラフを使用して分析した。分析時の反応条件と分析結果を表1に示す。実施例3反応管長さを250cmに変更し、反応温度を363°Cに変更し、更に、無水フッ化水素の流量を105ccmin0°C、01MPaでの流量に変更した以外は、実施例1と同様の方法で実験を行った。HFと1113テトラクロロ3フルオロプロパンのモル比HF1113テトラクロロ3フルオロプロパンは15であり、反応管内の容積は371cm3であることから、滞留時間は199secであった。反応継続時の反応圧力は0008MPaを示していた。反応開始から3時間後の反応器の出口流出物をガスクロマトグラフを使用して分析した。分析時の反応条件と分析結果を表1に示す。実施例411133ペンタクロロプロパンのフッ素化実施例1で用いた反応装置において、反応管として、外径14インチ、長さ520cmのインコネル600製の管を用い、反応管と混合部の接続および反応管からの反応出口ラインにはハステロイ22製の管を使用し、接合にはインコネル600製の継手を使用する以外は、実施例1と同様の構造の反応装置を用いた。反応管内の容積は772cm3であり、これを反応容積とした。マッフル炉内における反応管以外の接続部の容積は小さいため、反応容積としては考慮しないこととし、以下の実施例も同様とした。この反応装置における反応管内を大気圧およびマッフル炉内の温度を400°Cに維持し、乾燥空気を100ccmin0°C、01MPaでの流量で反応器に連続的に供給して10時間維持した後、マッフル炉内の温度を室温まで下げた。その後、乾燥空気の供給を停止し、窒素を100ccminで反応器に連続的に供給しながらマッフル炉内の温度を400°Cに維持して2時間経過させた後、窒素の流量を70ccminに変更し、無水フッ化水素を140ccmin0°C、01MPaでの流量で反応器に連続的に供給して2時間維持し、11133ペンタクロロプロパンを気相状態で70ccmin0°C、01MPaでの流量で連続的に供給して反応開始とした。反応継続時の反応圧力は0010MPaを示していた。反応の継続時は反応器出口側から窒素を60ccmin0°C、01MPaでの流量で供給し、反応生成物と合わせて抜き出した。反応管の外壁温度を反応器入口側から出口側にかけて計5点等間隔で測定し、その平均温度を反応温度とした。以下の実施例も同様の測定を行うことで、反応温度とした。HFと11133ペンタクロロプロパンのモル比HF11133ペンタクロロプロパンは20であった。滞留時間は反応容積と反応器へ供給したガスの総流量から、VF0301secとなった。以下の実施例も同様の考え方で滞留時間を算出した。反応開始から3時間後の反応器の出口流出物をガスクロマトグラフを使用して分析した。分析時の反応条件と分析結果を表2に示す。本実施例での生成物は以下の通りである。下記8つの化合物の内で、HFC1234zeおよびHCFC1233zd以外の化合物は、いずれもこれらの前駆体であり、リサイクルして原料として使用できるため有用物とみなす。CF3CHCHFCF3CHCHClCF2ClCHCHClCHCl2CHCF2CFCl2CHCHClCHCl2CHCFClCFCl2CH2CHCl2CCl2CHCHCl2また、以下の化合物は本反応により生成する不純物とみなす。CF3CClCH2CF2ClCClCH2CF3CClCHClCF2ClCClCHCl。実施例5反応管長さを335cmに変更し、無水フッ化水素の流量を105ccmin0°C、01MPaでの流量に変更した以外は、実施例4と同様の方法で実験を行った。HFと11133ペンタクロロプロパンのモル比HF11133ペンタクロロプロパンは15であり、反応管内の容積は498cm3であることから、滞留時間は251secであった。反応継続時の反応圧力は0009MPaを示していた。反応開始から3時間後の反応器の出口流出物をガスクロマトグラフを使用して分析した。分析時の反応条件と分析結果を表2に示す。実施例6実施例5で使用した反応管を用い、反応温度を435°Cに変更した以外は実施例5と同様の方法で実験を行った。HFと11133ペンタクロロプロパンのモル比HF11133ペンタクロロプロパンは15であり、反応管内の容積は498cm3であることから、滞留時間は251secであった。反応継続時の反応圧力は0009MPaを示していた。反応開始から2時間後の反応器の出口流出物をガスクロマトグラフを使用して分析した。分析時の反応条件と分析結果を表2に示す。