"鉄系金属を主成分とする結合相を3~30重量と炭化タングステン以下WCから成る硬質相を有する超硬合金において、該結合金属中に希土類Sc,Yを含むの酸化物の1種類以上を含む酸化物が分散されており、該酸化物が全体に対して0.01重量以上含有することを特徴とする超硬合金。前記酸化物が全体に対して0.01重量以上0.1重量以下含有する請求項1記載の超硬合金。炭化タングステン以下WCから成る硬質相に対して、周期律表の4a,5a,6a属金属の炭化物、炭窒化物、窒化物、炭酸化物、炭窒酸化物およびこれらの相互固溶体の中の1種類以上からなる立方晶系化合物相を50重量以下含有している請求項1又は2に記載の超硬合金。上記結合金属中に分散された酸化物は、平均粒形が1μm以下であることを特徴とする超硬合金。しかしながら、前者の超硬合金表面にコーティングを施した場合には、コーティング膜と超硬母材との物理特性機械特性の違いからコーティング膜の密着性不足によるコーティング膜のハクリが生じることがあり、かつ複雑形状品にはコーティングが難しい等の問題点がある。他方、後者の場合、鉄系焼結合金の表面摩耗性の改善には適するが、WCを硬質層とする超硬合金には適用できない。そこで、本発明は、前者のコーティングの問題点を解決するとともに、WC超硬合金素材に適する摩擦係数を低減を図るべく鋭意研究の結果、被加工材すべり性を改善して超硬合金工具表面の焼付きを軽減して、超硬合金工具の工具寿命を改善する方策を見出した。一般に、超硬合金の硬さと靱性に代表される材料特性は、一方を向上させると他方が低下する二律背反の関係にあり、硬さと靱性の両特性を同時に改善するものとして種々の提案がなされ、酸化物をWC粒子内に分散させた特開平11-124650が提案されているが、特定の酸化物がWC粒子内でなく、結合相に分散する場合、全く予期しない物性が発揮されることを見出した。すなわち、酸化物をWC粒子内に分散させた特開平11-124650号では、硬さ、強度、靱性、耐熱クラック性および耐熱衝撃性を高める作用があるとされているが、本発明者らは、酸化物をこれらのWC粒子の改質による機械特性の向上ではなく、超硬合金を工具として使用した場合に生じる被加工材との摩擦に着目し、結合相に分散させると、超硬合金工具の摩擦係数を低減することで超硬合金工具の加工負荷を軽減し、かつ超硬合金工具の摩擦係数を低減することで被加工材のすべり性を改善し、被加工材の焼付きによる超硬合金の損耗を軽減するという効果を見い出した。本発明では、図3の顕微鏡写真に示すように、超硬合金の結合金属相中に希土類Sc,Yを含む酸化物の微細粒子を分散させることにより、超硬合金の摩擦係数が低下することを見い出し、これにより超硬合金工具の加工負荷が低減することで工具寿命が改善される知見を得て、本発明に至ったものである。希土類Sc,Yを含む酸化物の微細粒子を分散させることで、超硬合金の摩擦係数が低下する理由は必ずしも明確ではないが、微細分散した酸化物が固体潤滑効果を発揮することにより、超硬合金の摩擦係数が低減したものと考えている。本発明の超硬合金は、鉄系金属を主成分とする結合相を3~30質量と炭化タングステン以下WCから成る硬質相を有する超硬合金において、該結合金属相中に希土類Sc,Yを含むの酸化物の1種類以上を含む酸化物が分散されており、該酸化物が全体に対して0.01重量以上含有することを特徴とする超硬合金にある。本発明の超硬合金は、出発原料物質中に、希土類Sc,Yを含むの金属粉末、又は酸化物粉末を添加、あるいは希土類Sc,Yを含む塩化物を溶媒に溶解して出発原料中に添加、もしくは粉末成形体を希土類Sc,Yを含む塩化物を溶媒に溶解した液中に浸漬して希土類Sc,Yを含む塩化物溶液を含浸させることにより、焼結体の結合金属相中に希土類Sc,Yを含む酸化物を微細分散させてあるので、希土類Sc,Yを含む酸化物の固体潤滑効果により超硬合金工具の加工負荷が低減し、長寿命のすぐれた超硬工具とすることができる。本発明の超硬合金における結合相は、具体的には、Co,Ni,Co-Ni合金、Fe-Ni合金および20重量以下のW,Cr,Mo,Vを固溶したCo-W合金,Ni-Cr合金、Co-Cr-V合金、Co-Ni-Cr合金、Co-Ni-W-Cr合金またはFe-Ni-Co-W-Cr-Mo合金などを挙げることができる。この結合相含有量は、超硬合金全体に対し3重量未満では、合金内部に空孔が残存し強度靱性が低下し、逆に30重量を超えて多くなると、硬さや耐摩耗性が低下するため、5~30重量が適当である。本発明の超硬合金における硬質相は炭化タングステンWCの他に、周期律表の4a,5a,6a属金属の炭化物、炭窒化物、窒化物、炭酸化物、炭窒酸化物およびこれらの相互固溶体の中の1種類以上からなる立方晶系化合物相を挙げることができる。具体的には、TiCN,ZrCN,HfN,WTiC,WTiTaC,WTiTaCNなどが挙げられる。これらの立方晶系化合物相は50重量を超えると炭化タングステンの量が相対的に少なくなり、強度靱性が低下して超硬工具としての用途が限定されるため50重量以下が適当である。結合金属中に分散し、酸化物として存在している希土類Sc,Yを含むは、超硬合金の製造過程の加熱焼結工程で安定な酸化物であり、具体的には、Sc2O3Y2O3La2O3Ce2O3Pr2O3Nd2O3Pm2O3Sm2O3Eu2O3Gd2O3Tb2O3Dy2O3の1種類以上からなる酸化物が挙げられる。この他、比較的安定な酸化物としてAl2O3MgOなども挙げることができるが、結合金属中の分散性と安定性の点から希土類Sc,Yを含むが特に好ましい。この結合金属中の分散物としての酸化物含有比率は、全体に対して0.01重量未満では固体潤滑効果が不十分で超硬合金の摩擦係数を下げる効果が少ないため、酸化物の含有比率を全体に対して0.01重量以上が好ましい。また、全体に対して酸化物の含有比率が0.1重量を超えると、平均粒径1μmを超える酸化物の凝集を生じて超硬合金強度が低下するため、酸化物の含有比率を全体に対して0.1重量以下が好ましい。この結合金属中の分散物としての酸化物は微細で、かつ均一に分散されるのが好ましく、具体的には、平均粒径が0.5μm以下、より好ましくは0.1μm以下からなる。本発明の超硬合金製造方法は、超硬合金を作成するための出発原料物質を混合粉砕して混合粉末とする第1工程、該混合粉末を成形して粉末成形体とする第2工程、該粉末成形体を非酸化雰囲気または真空中で1200~1600°Cに加熱焼結する第3工程とを含み、出発原料は鉄属金属を主成分とする結合相形成粉末と、WC粉末と、希土類Sc,Yを含む酸化物を含有している。また、希土類Sc,Yを含むは出発原料物質中に、金属粉末、酸化物粉末の形態で添加してもよいが、希土類Sc,Yを含む塩化物を溶媒に溶解して出発原料中に添加すると希土類Sc,Yを含むが結合金属相中により微細に分散するので、好ましい。さらに、希土類Sc,Yを含む塩化物を溶媒に溶解した液中に粉末成形体を浸漬して、希土類Sc,Yを含む塩化物溶液を含浸させて溶媒を乾燥させることにより、希土類Sc,Yを含む塩化物を金属粉末中に分散させることもできる。出発原料物質中に金属粉末で添加された希土類Sc,Yを含むは他の出発原料物質に比較して極めて酸化され易いため、上記製造工程中の不可避の酸化や他の出発原料が含有する酸素により優先的に酸化されて酸化物を生成する。また、希土類Sc,Yを含む塩化物を溶媒に溶解して出発原料中に添加、あるいは粉末成形体を希土類Sc,Yを含む塩化物を溶媒に溶解した液中に浸漬して含浸された希土類Sc,Yを含む塩化物は、加熱焼結工程で分解して安定な酸化物を生成する。実施例1-5及び比較例表1に示されるように、市販されている平均粒径が1.5μmのWC、平均粒径が1.1μmのCoを9重量に、平均粒径が0.05μmのY2O3を0~0.2重量を添加した各粉末を用い、ステンレス製ポットにエタノール溶媒と超硬合金製ボールと共に挿入して30時間混合粉砕後、乾燥して混合粉末にパラフィンワックスを添加し完成粉末を得た。これらの完成粉末を10×5×31mmにプレス成形して抗折力試験片とした。また、25×25×12.5mmにプレス成形して摩擦係数測定試験片とした。これらの試験片を水素雰囲気中800°Cにて脱脂後1390°Cにて真空雰囲気中で焼結し、各試験片を得た。その電子顕微鏡写真を図3に示す。抗折力試験片はダイヤモンド砥石にて8×4×25mmに研削加工した試料を用いて抗折力試験をおこなった。これらの実施例1~5のY2O3添加濃度と比較材の抗折力測定結果を表1に示す。その結果、実施例5のY2O3添加濃度0.200重量において抗折力が著しく低下した。摩擦係数測定試験片は研削加工にて焼結表面を除去した後鏡面加工を行い、摩擦係数測定に供した。摩擦係数測定はボールオンプレート法を使用した。図1にボールオンプレート法の測定概略図と図2に装置の写真を示す。摩擦係数測定の試験球は加重100gを負荷したφ10mmのアルミ球を用い、7mmスパン間で試験球を往復運動させて発生する負荷を試験球に取り付けたロードセルにて測定した。この結果を図4に示すが、Y2O3添加濃度に比例して摩擦係数は低下した。実施例6-9及び比較例表2に示されるように、市販されている平均粒径が1.5μmのWC、平均粒径が1.1μmのCoを9重量に、YNO336H2OをY2O3換算で0.005~0.2重量を添加した各粉末を用い、ステンレス製ポットにエタノール溶媒と超硬合金製ボールと共に挿入して30時間混合粉砕後、乾燥して混合粉末にパラフィンワックスを添加し完成粉末を得た。これらの完成粉末を実施例1と同様の方法でプレス成形を行った後、抗折力試験片と摩擦係数測定試験片を作成して抗折力測定および摩擦係数測定を行った。YNO336H2OのY2O3換算添加濃度と抗折力測定結果を表2に示す。また、摩擦係数測定結果を図5に示す。この結果から、YNO336H2OのY2O3換算添加濃度0.200重量において抗折力は低下し、YNO336H2OのY2O3換算添加濃度に比例して摩擦係数は低下した。実施例10-13及び比較例表3に示されるように、市販されている平均粒径が1.5μmのWC、平均粒径が1.1μmのCoを9重量添加した各粉末をもちい、ステンレス製ポットにエタノール溶媒と超硬合金製ボールと共に挿入して30時間混合粉砕後、乾燥して混合粉末にパラフィンワックスを添加し完成粉末を得た。これらの完成粉末を実施例1と同様の方法で抗折力試験片と摩擦係数測定試験片にプレス成形した後、水素雰囲気中800°Cにて脱脂した。これらの試験片を、YNO336H2O、NdNO336H2O,GdNO335H2O,LuNO333H2Oのアルコール溶液に浸漬して、含浸濃度が各含浸種が酸化物換算で0.100重量となるように含浸させた。その後、乾燥工程を経て1390°Cにて真空雰囲気中で焼結した。これらの焼結試験片を実施例1と同様な方法で抗折力試験片と摩擦係数測定試験片を作成して、抗折力測定および摩擦係数測定をおこなった。含浸種と含浸種の酸化物換算濃度および抗折力測定結果を表3に示す。また、摩擦係数測定結果を図6に示す。上記含浸種を含浸させた実施例において摩擦係数が低下した。"