"支持される要素に向かい合う前面4および前面と反対の裏面6を有する多層ラジアル軸受1であり、支持層2、前面4に配置される減摩耗層3および裏面6に配置される腐食防止層5からなり、腐食防止層5は銅混合結晶粒を有する銅系合金から構成され、ここで腐食防止層5の銅系合金は、アルミニウム、亜鉛、インジウム、ケイ素、ゲルマニウム、アンチモンの群からの合金元素を有する2元合金により、またはアルミニウム、亜鉛、インジウム、ケイ素、ゲルマニウム、スズ、アンチモンの群からの合金元素、およびその群およびまたはニッケル、コバルト、鉄、マンガン、ビスマス、鉛、銀、リン、必要ならば製造に由来する不可避不純物からなる付加群から選ばれる少なくともさらに1つの元素、を含む少なくとも3元合金により、形成され、ここでこれらの合金元素の合計は少なくとも1wt、最大30wtである、多層ラジアル軸受1。銅系合金におけるスズの割合は、5wt~25wt、好ましくは8wt~19wt、特に10wt~16wtである請求項1に記載の多層ラジアル軸受1。銅系合金におけるアルミニウムの割合は、2wt~10wt、好ましくは3wt~5wtである請求項1または2に記載の多層ラジアル軸受1。銅系合金におけるケイ素の割合は、2wt~12wt、好ましくは4wt~8wtである請求項1~3のいずれか1項に記載の多層ラジアル軸受1。銅系合金におけるゲルマニウムの割合は、3wt~15wt、好ましくは4wt~10wtである請求項1~4のいずれか1項に記載の多層ラジアル軸受1。銅系合金におけるインジウムの割合は、0.2wt~20wt、好ましくは1wt~5wt、特に2wt~4wtである請求項1~5のいずれか1項に記載の多層ラジアル軸受1。銅系合金における亜鉛の割合は、0.5wt~25wt、好ましくは1wt~5wtである請求項1~6のいずれか1項に記載の多層ラジアル軸受1。銅系合金におけるマンガンの割合は、0.2wt~5wt、好ましくは0.2wt~2wt、特に0.3wt~1wtである請求項1~7のいずれか1項に記載の多層ラジアル軸受1。銅系合金における鉄の割合は、0.2wt~5wt、好ましくは0.2wt~2wt、特に0.3wt~1wtである請求項1~8のいずれか1項に記載の多層ラジアル軸受1。銅系合金におけるニッケルの割合は、0.2wt~8wt、好ましくは0.5wt~5wt、特に1wt~3wtである請求項1~9のいずれか1項に記載の多層ラジアル軸受1。銅系合金におけるコバルトの割合は、0.2wt~8wt、好ましくは0.5wt~5wt、特に1wt~3wtである請求項1~10のいずれか1項に記載の多層ラジアル軸受1。銅系合金におけるビスマスの割合は、1wt~25wt、好ましくは2wt~15wt、特に5wt~10wtである請求項1~11のいずれか1項に記載の多層ラジアル軸受1。銅系合金における鉛の割合は、1wt~25wt、好ましくは2wt~15wt、特に5wt~10wtである請求項1~12のいずれか1項に記載の多層ラジアル軸受1。銅系合金における銀の割合は、1wt~20wt、好ましくは2wt~10wtである請求項1~13のいずれか1項に記載の多層ラジアル軸受1。銅系合金におけるアンチモンの割合は、0.2wt~15wt、好ましくは0.2wt~10wt、特に1wt~5wtである請求項1~14のいずれか1項に記載の多層ラジアル軸受1。リンの割合は、0.01wt~3wt、好ましくは0.05wt~0.3wt、またはMn.Fe,NiおよびCoの合計合金量がこの値0.05wt~0.3wtの0.2wtを超え、好ましくは10wt~200wt、もっと好ましくは50wt~150wtである請求項1~15のいずれか1項に記載の多層ラジアル軸受1。合金がセレンを含み、セレンの割合が最大0.1wt、好ましくは0.0001wt~0.01wtである請求項1~16のいずれか1項に記載の多層ラジアル軸受1。マンガン、ニッケルおよびコバルトの合計量が最大10wt、好ましくは最大6wtである請求項1~17のいずれか1項に記載の多層ラジアル軸受1。銅系合金が、希土金属、クロム、ジルコニウム、チタンおよびベリリウムからなる第3群からの、さらにもう1つの元素を合計量0.001wt~0.5wt、好ましくは0.01wt~0.2wtで含む請求項1~18のいずれか1項に記載の多層ラジアル軸受1。銅系合金において、ケイ素、ゲルマニウム、インジウム、亜鉛、ニッケル、コバルト、ビスマス、鉛およびアンチモンの1つまたはそれより多い元素の合計含有量は、0.2wt~20wtである請求項1~19のいずれか1項に記載の多層ラジアル軸受1。腐食防止層5は2μm~100μm、好ましくは3μm~30μm、特に4μm~15μmの層厚さを有する請求項1~20のいずれか1項に記載の多層ラジアル軸受1。腐食防止層5は、3ポンド約1.35kgの試験荷重について、HV200~HV500,好ましくはHV230~HV400,特にHV250~HV350,のビッカース微小硬さを有する請求項1~21のいずれか1項に記載の多層ラジアル軸受1。銅混合結晶粒は、5nmより大きい、好ましくは10nmより大きい、特に50nmより大きい粒径を有する請求項1~22のいずれか1項に記載の多層ラジアル軸受1。腐食防止層5は、実質的に金属間相を有しないで、XRD測定において銅結晶格子を有する混合結晶にみえる請求項1~23のいずれか1項に記載の多層ラジアル軸受1。腐食防止層5は、0.3630nm~0.3750nmの格子定数有する銅混合結晶で製造される請求項24に記載の多層ラジアル軸受1。腐食防止層5は、支持層2の、または支持層2と腐食防止層5の間に配置され得る中間層の粗さRzの少なくとも50、特に少なくとも150,そして最大1000、好ましくは最大300の層厚さを有する。請求項1~25のいずれか1項に記載の多層ラジアル軸受1。腐食防止層5は、腐食防止層5より軟らかいコーティングを有する請求項1~26のいずれか1項に記載の多層ラジアル軸受1。コーティングは、スズ、鉛、ビスマス、ポリマー系減摩塗料を含む群から選ばれる材料で製造される請求項27に記載の多層ラジアル軸受1。本発明における課題は、改良された多層ラジアル軸受、特に銅に基づく、改良された腐食防止層を提供することである。本発明は、前述の多層ラジアル軸受により達成され、そこでは腐食防止層の銅系金属は、アルミニウム、亜鉛、インジウム、ケイ素、ゲルマニウム、アンチモン、からなる群から選ばれる合金元素;またはアルミニウム、亜鉛、インジウム、ケイ素、ゲルマニウム、スズ、アンチモンからなる群から選ばれる合金元素にこの群およびまたはニッケル、コバルト、鉄、マンガン、ビスマス、鉛、銀、リン、および製造に由来する不可避不純物からなる第2群から選ばれる少なくともさらに1つの元素、を含み、ここでこれらの合金元素の合計は少なくとも1wt、最大30wtである。改良された特性を有する腐食防止層の探索において、出願人は、既述の銀合金層に加えて、たとえばスズのような、少なくとも1つの合金元素を含む銅系合金を試験し、そしてこれらの銅系合金の多くがもっと良好な摩耗特性およびまたはもっと大きな疲労強度を有し、各場合において腐食による損傷からの保護を他よりも改良したことを驚くべきことに確証し、それにより軸受は、特に高応力軸受に使用され得る。この理由は、二元合金を形成するためにアルミニウム、亜鉛、インジウム、ケイ素、ゲルマニウム、セレン、アンチモンからなる群からの合金元素;または少なくとも3元合金系を形成するためにアルミニウム、亜鉛、インジウム、ケイ素、ゲルマニウム、スズ、アンチモンからなる群から選ばれる合金元素およびこの群およびまたはニッケル、コバルト、鉄、マンガン、ビスマス、鉛、銀、リン、らなる第2群から選ばれる少なくともさらに1つの元素、を添加することである。特に、腐食防止層の強度はケイ素により改良される。腐食防止層の耐腐食性は、亜鉛、ニッケルおよびコバルトにより改良される。腐食防止層の冷間成形能も亜鉛により改良される。銅混合結晶相に加えて腐食防止層の減摩性を改良するために、滑ることができる軟層がマトリックス内に供給され得、それは特に、鉛、ビスマス、銀、またはMoS2、グラファイト、WS2等のような、少なくとも1つの固体潤滑剤により形成される。ゲルマニウム、インジウムおよびアンチモンは、ラジアル軸受を配置するハウジングに対する腐食防止層の適応性およびまたは耐腐食性を改良する。アルミニウム、亜鉛、インジウム、ケイ素、ゲルマニウム、セレンおよびアンチモンにより、鋼鉄と溶接する銅材料の傾向も低減される。コーティング材料中のハウジング材料およびその逆の相互溶解度は、材料の移動を減少させ、そして置換混合結晶を形成することにより、耐腐食性ならびに摩耗および疲労への機械的耐性を改良し、そこでは合金の相手により、薄い接着酸化物層およびまたは表面を互いにオイル添加剤とともに分離する反応相、の形成が促進される、と出願人は推測する。これらの元素を組み合わせることにより、コーティングの特性が各用途に特異的に調節され、適合され得る。特定の含有量では、効果が小さすぎ、ある値を超え、特に合計30wtを超えると、大量の硬く、脆い金属間相が形成され、腐食防止層に負の影響を与えることが観察された。したがって、たとえば1wt~25wtのZn、または1wt~20wtのインジウムを添加されたCu-SnまたはCu-Ge合金は、特にイオウ含有オイル添加剤の腐食にかなり低い感受性を有する。Cu-Al合金は、0.2wt~15wtのアンチモン添加により、はるかに大きい耐摩耗性となる。合金元素の一部は、微細に分散されたAlSb硬相として堆積されるからである。ニッケルおよびまたはコバルトとの合金化により、コーティングの機械的強度および耐腐食性は、大いに増大され得る。特に、成形性もニッケルにより改良され得る。不都合にも、これらの元素により、ハウジングと溶接する傾向は増大する。この効果は含有量が5wt、特に10wtを超えると観察された。リンとの組み合わせにおいて、Me3PおよびMe2P相が形成され、ここでMeはマンガン、鉄、ニッケル、コバルトの上記群からの金属を示す。マトリックス中に微細に分布された硬い相は腐食防止性を有意に改良する。各金属は、その相に結合されるので、ハウジング材料と溶接する傾向への負の影響が減少され、硬い相の正の影響により大部分克服され、それにより強度は微細に分散された堆積物によりほとんど維持される。鉛、ビスマスおよび銀の群からの1つまたはそれより多い元素を合金化することにより、またはグラファイト、MoS2,WS2のような固体潤滑剤を添加することにより、さらなる相が構造に添加され、特に良好な減摩特性を有する。このように、腐食損傷はさらに減少され得、または操作条件下の損傷が減少され得る軸受金属の緊急操業と比較し得る。鉛、ビスマスおよび固体潤滑剤は、特に軟材料であり、潜在的にコーティングの応力に対する耐性を弱くするので、その含有量は上限を有することになる。銀は、多くの、特にイオウを含有する、オイル添加剤により非常に影響される。この望ましくない効果は、特に含有量20wt超で明瞭である。次の態様における好適な範囲の詳細は、上記の上方を考慮に入れて考慮されるべきである。1つの態様において、スズ含有量は、5wt~25wt、好ましくは8wt~19wt、特に10wt~16wt、である。このように、腐食防止層の硬さは増加し、それにより、一方において焼き付きの傾向は低下し、他方において耐摩耗性はさらに増大する。25を超えると、著しく、金属間相が形成されるが、非常に脆く、それにより耐摩耗性はさらに低下する。5未満では、わずかな改良がみられるが、所望の改良をもたらすものではない。特に、もっと良好な摩耗特性に関する上記効果は、もっと大きな疲労強度およびまたは腐食損傷からのもっと良好な保護が、次の条件の少なくとも1つが当たるときに生じる。-銅系合金中のアルミニウムの量が2wt~12wt、好ましくは4wt~8wtである、-銅系合金中のケイ素の量が2wt~10wt、好ましくは3wt~5wtである、-銅系合金中のゲルマニウムの量が3wt~15wt、好ましくは4wt~10wtである、-銅系合金中のインジウムの量が0.2wt~20wt、好ましくは1wt~5wt、特に2wt~4wtである、-銅系合金中の亜鉛の量が0.5wt~25wt、好ましくは1wt~5wtである。15wtを超えると、腐食防止層は脆すぎる。0.5wt未満では、銅合金における特性の実質的改良は観察され得ない。-銅系合金中のマンガンの量が0.2wt~5wt、好ましくは0.2wt~2wt、特に0.3wt~1wtである、-銅系合金中の鉄の量が0.2wt~5wt、好ましくは0.2wt~2wt、特に0.3wt~1wtである、-銅系合金中のニッケルの量が0.2wt~8wt、好ましくは0.5wt~5wt、特に1wt~3wtである、-銅系合金中のコバルトの量が0.2wt~8wt、好ましくは0.5wt~5wt、特に1wt~3wtである、-マンガン、鉄、ニッケルおよびコバルトの合計量が最大10wt、好ましくは最大6wtである、-銅系合金中のニッケルの量が0.2wt~8wt、好ましくは0.5wt~5wt、特に1wt~3wtである、-銅系合金中のビスマスの量が1wt~25wt、好ましくは2wt~15wt、特に5wt~10wtである、-銅系合金中の鉛の量が1wt~25wt、好ましくは2wt~15wt、特に5wt~10wtである、銅系合金における銀の割合が、1wt~20wt、好ましくは2wt~10wt、であり、-銅系合金中のアンチモンの量が0.2wt~15wt、好ましくは0.2wt~10wt、特に1wt~5wtである、-リンの量が0.01wt~3wt、好ましくは0.05wt~0.3wt、またはMn.Fe,NiおよびCoの合計合金量がこの値0.05wt~0.3wtの0.6wtを超え、好ましくは2wt~50wt、もっと好ましくは10wt~30wtであり、-希土金属、クロム、ジルコニウム、チタンおよびベリリウムの量が、合計0.001wt~0.5wt、好ましくは0.01wt~0.2wtである。これらの元素は粒子精製または硬化のために少なくとも2つの主要元素に合金化され得る。-セレンの量は、最大0.1wt、好ましくは0.0001wt~0.01wtである。セレンは、シアン化物銅電解液中で光沢剤として働き、そして微小分散および微小均しが改良され得る。しかし、セレンのもっと高い含有量は層を脆くしない。セレンの代わりに、イオウまたはテルルも使用され得る。腐食防止層は、ケイ素、ゲルマニウム、インジウム、亜鉛、ニッケル、コバルト、ビスマス、鉛およびアンチモンの1つまたはそれより多い元素の含有量は、合計0.2wt~20wtである。このように、高応力軸受への腐食防止層のさらなる調節が可能である。腐食防止層の1態様によれば、腐食防止層は2μm~100μm、好ましくは3μm~30μm、特に4μm~15μm、の層厚さを有する。層厚さの下限を2μmに保つことにより、腐食防止層は粗さピークまで摩耗した後でさえ、密着層を形成する。100μmを超える層厚さで、界面上の張力により生じる、基板への腐食防止層の付着の悪化が、観察された。腐食防止層は3ポンド約1.35kgの試験荷重について、HV200~HV500,好ましくはHV230~HV400,特にHV250~HV350,のビッカース微小硬さを有し、それによりラジアル軸受の微小移動により生じる摩損は、ハウジングで減少され得、したがって腐食防止層の摩擦腐食はさらに減少され得る。HV500を超えると、可逆変形能は大部分が低いので、局地的に働く力は層内の引き裂きおよび破壊形成を導く。HV200未満では、耐摩耗性は所望の程度に達成され得ない。好適には、腐食防止層における銅混合結晶粒は、5nmより大きい、好ましくは10nmより大きい、特に50nmより大きい粒径を有する。このようにして、銅系合金の結晶性はもっと明瞭であり、その結果、上述の配向に依存する特性は、もっと一般的である。1つの態様によれば、腐食防止層は好適には本質的に金属間相がなく、XRD測定において銅結晶格子を有する混合結晶のように見え、それにより好適な態様において、格子は格子定数の0.3630nm~0.3750nmを持つ銅混合結晶からなる。このようにして、銅系合金における銅混合結晶粒の好適な配列が支持され、少なくとも損なわれないので、腐食防止層はもっと均質な特性プロファイルを有する。多層ラジアル軸受の1つの態様によれば、腐食防止層は支持層または支持層と腐食防止層の間に配置される中間層の粗さRzの、少なくとも50、特に少なくとも150、そして最大1000、好ましくは最大300、の層厚さを有する。このように、腐食防止層の下の層のならし効果levelingが達成され、そこでは同時に、存在する粗さにより、その層と腐食防止層の間で達成され得る。特に、このように、摩耗はもっと有効に回避され、それは腐食防止層の下の層の粗さプロファイルのプロファイルピークにより生じされ得る。多層ラジアル軸受を配置するハウジングの表面への多層ラジアル軸受の適応性を増大させるために、腐食防止層が腐食防止層よりも軟らかいコーティングを有し得る。好ましくは、コーティングは、スズ、鉛、ビスマス、ポリマー系腐食防止塗料を含む群から選択される材料で製造される。第一に、記載に用いられる位置、たとえば頂部、底部、側部等、についての詳細は一般に記述され、示される図面に関するものであり、位置の変更の場合、新しい位置に調節されるべきであること留意されるべきである。さらに、示される種々の典型例から個々の特徴および組み合わせは、独立した発明解決を示し得る。図1は、ラジアル軸受半殻の形における多層ラジアル軸受1を示す。多層ラジアル軸受1の3層の態様が示され、支持層2、減摩耗層3配置されるべき要素に向かい合う多層ラジアル軸受1の前面4上に配置されるならびに腐食防止層5多層ラジアル軸受1の裏面上および支持層2の上に配置されるからなる。必要ならば、軸受金属層7は、図1に破線で示されるように、減摩耗層3と支持層2の間に配置され得る。このような多層ラジアル軸受1の主要構造は、たとえば内燃機関で用いられるように、従来技術で知られているので、さらなる説明はここでは不要である。しかし、付加的層が設けられ得ることが言及されるべきであり、たとえば接着層およびまたは拡散バリア層が、減摩耗層3と軸受金属層7の間に、およびまたは腐食防止層5と支持層2の間に設けられ得、同様に接着層は軸受金属層7と支持層2の間に設けられ得る。本発明の範囲内で、多層ラジアル軸受1は、たとえば図1の破線で示されるような軸受ブッシュのように、異なった形状を有し得る。さらに、ランオンリングrunonrings、軸方向に動くスライドシューのような態様も可能である。さらに、本発明の範囲内で、軸受金属層7が使用されないで、減摩耗層3が支持層2上に、直接にまたは接着およびまたは拡散バリア層の中間層とともに配置され得る。支持層2は、好適には鋼鉄製であるが、多層ラジアル軸受1に必要な構造強度を与える材料製であってもよい。このような材料は、従来技術で知られている。軸受金属層7または減摩耗層3および中間層について、関連する従来技術で知られる合金または材料が使用され得、参照がそこになされる。本発明によれば、腐食防止層5は銅系合金からなり、Cuに加えてアルミニウム、亜鉛、インジウム、ケイ素、ゲルマニウム、アンチモン、からなる群から選ばれる合金元素;またはアルミニウム、亜鉛、インジウム、ケイ素、ゲルマニウム、スズ、アンチモンからなる群から選ばれる合金元素にこの群およびまたはニッケル、コバルト、鉄、マンガン、ビスマス、鉛、銀、リン、および製造に由来する不可避不純物からなる第2群から選ばれる少なくともさらに1つの元素、を含み、ここでこれらの合金元素の合計は少なくとも1wt、最大30wtであり、銅合金においては、銅および少なくとも1つの元素により形成される銅混合結晶粒がある。銅系合金におけるアルミニウムの量は、2wt~12wt、好ましくは4wt~8wtであり得る。スズ含有量は、5wt~25wt、好ましくは8wt~19wt、特に10wt~16wtであり得る。亜鉛含有量は、0.5wt~25wt、好ましくは1wt~5wtであり得る。マンガンの量は、0.2wt~5wt、好ましくは0.2wt~2wt、特に0.3wt~1wtであり得る。鉄の量は、0.2wt~5wt、好ましくは0.2wt~2wt、特に0.3wt~1wtであり得る。ケイ素の量は、2wt~10wt、好ましくは3wt~5wtであり得る。ゲルマニウムの量は、3wt~15wt、好ましくは4wt~10wtであり得る。インジウムの量は、0.2wt~20wt、好ましくは1wt~5wt、特に2wt~4wtであり得る。ニッケルの量は、0.2wt~8wt、好ましくは0.5wt~5wt、特に1wt~3wtであり得る。コバルトの量は、0.2wt~8wt、好ましくは0.5wt~5wt、特に1wt~3wtであり得る。ビスマスの量は、1wt~25wt、好ましくは2wt~15wt、特に5wt~10wtであり得る。鉛の量は、1wt~25wt、好ましくは2wt~15wt、特に5wt~10wtであり得る。銀の量は、1wt~20wt、好ましくは2wt~10wtであり得る。アンチモンの量は、0.2wt~15wt、好ましくは0.2wt~10wt、特に1wt~5wtであり得る。リンの量は、0.01wt~3wt、好ましくは0.05wt~0.3wt、またはMn.Fe,NiおよびCoの合計合金量がこの値0.05wt~0.3wtの0.2wtを超え、好ましくは10wt~200wt、もっと好ましくは50wt~150wtである。希土金属、クロム、ジルコニウム、チタンおよびベリリウムの量が、合計0.001wt~0.5wt、好ましくは0.01wt~0.2wtである。セレンの量は、最大0.1wt、好ましくは0.0001wt~0.01wtである。セレンの代わりに、イオウまたはテルルも使用され得る。好適には、ケイ素、ゲルマニウム、インジウム、亜鉛、ニッケル、コバルト、ビスマス、鉛およびアンチモンの1つまたはそれより多い元素の含有量は、合計0.2wt~20wtである。銅系合金は、それぞれの基板、たとえば支持層2の裏面6に、電流で堆積されるのが好適である。このための電解液は、シアン化物を含み得、または好ましくはシアン化物を含まないことができる。堆積のための好適なパラメータおよび好適な浴組成は、次の例に記載される。例1:Cu-Sn-Zn合金を堆積するためのシアン化物含有電解液銅I0.25molL~0.35molLスズIV0.10molL~0.20molL亜鉛0.05molL~0.20molL遊離シアン0.30molL~0.45molL遊離アルカリ度0.20molL~0.30molL酒石酸塩0molL~0.20molL添加剤0.5gL~5gL温度55°C~65°C電流密度1Adm2~4Adm2例2:Cu-Ge-Zn合金を堆積するためのシアン化物含有電解液銅I0.25molL~0.35molLゲルマニウム0.05molL~0.30molL亜鉛0.05molL~0.20molL遊離シアン0.30molL~0.45molL遊離アルカリ度0.20molL~1.0molLクエン酸塩0molL~0.20molL添加剤0.5gL~5gL温度55°C~65°C電流密度1Adm2~4Adm2例3:Cu-Sn-Bi合金を堆積するためのメタンスルホン酸に基づく、シアン化物のない電解液銅II0.25molL~0.35molLスズII0.10molL~0.20molLビスマス0.05molL~0.2molL遊離酸0.8molL~2molL添加剤5gL~50gL温度20°C~30°C電流密度0.5Adm2~3Adm2例4:Cu-Sn-Sb-Pb合金を堆積するためのテトラフルオロホウ酸に基づく、シアン化物のない電解液銅II0.25molL~0.35molLスズII0.10molL~0.20molLアンチモンII0.02molL~0.10molL鉛II0.05molL~0.5molL遊離酸0.8molL~2molL添加剤5gL~50gL温度20°C~30°C電流密度0.5Adm2~3Adm2例5:Cu-Sn-In合金を堆積するためのピロリン酸塩またはホスホン酸塩に基づく、シアン化物のない電解液銅II0.10molL~0.40molLスズII0.05molL~0.50molLインジウム0.05molL~0.50molLpH値8~10添加剤0.5gL~50gL温度40°C~80°C電流密度0.5Adm2~5Adm2電解液の好適な態様において、電解液は、堆積される金属のための塩に加えて有機化合物を含む。特に、シアン化物電解液の場合に、電解液はクエン酸塩または酒石酸塩のようなポリカルボン酸塩であり、非シアン化物酸性電解液の場合には、電解液はナフトールもしくはナフトール誘導体またはチオ化合物である。このように、本発明の系列は、幅広い範囲の浴パラメータにわたって維持され得る。次の塩は、金属を堆積するのに用いられ得る:銅は、テトラフルオロホウ酸銅II、メタンスルホン酸銅II、硫酸銅II、ピロリン酸銅II、シアン化銅I、ヒドロキシおよびまたはアミノホスホン酸の銅塩の形で使用され得る。一般に、電解液中の銅濃度は0.05molL~1molLであり得る。スズは、テトラフルオロホウ酸スズII、メタンスルホン酸スズII、硫酸スズII、ピロリン酸スズII、スズ酸ナトリウム、スズ酸カリウム、ヒドロキシおよびまたはアミノホスホン酸のスズII塩の形で使用され得る。一般に、電解液中のスズ濃度は0.5molLまでであり得る。亜鉛は、テトラフルオロホウ酸亜鉛II、メタンスルホン酸亜鉛II、硫酸亜鉛II、ピロリン酸亜鉛II、酸化亜鉛、シアン化亜鉛、ヒドロキシおよびまたはアミノホスホン酸の亜鉛II塩の形で使用され得る。一般に、電解液中の亜鉛濃度は0.5molLまでであり得る。ケイ素は、分散層を形成するために電解液に、粉末で、またはたとえば炭化ケイ素の形で添加され得る。ゲルマニウムは、酸化ゲルマニウム、ゲルマニウム酸ナトリウムまたはカリウムの形で使用され得る。一般に、電解液中のゲルマニウム濃度は0.5molLまでであり得る。インジウムは、酸化インジウム、シアン化インジウム、硫酸インジウム、フルオロホウ酸インジウム、メタンスルホン酸インジウムの形で使用され得る。一般に、電解液中のインジウム濃度は0.5molLまでであり得る。ニッケルは、テトラフルオロホウ酸ニッケルII、メタンスルホン酸ニッケルII、硫酸ニッケルII、硫酸ニッケルアンモニウム、塩化ニッケルII、ピロリン酸ニッケルII、酸化ニッケルIIの形で使用され得る。一般に、電解液中のニッケル濃度は1molLまでであり得る。マンガン、コバルトおよび鉄はニッケルと同一の形および濃度で使用され得る。ビスマスは、トリフッ化ビスマス、メタンスルホン酸ビスマスIII、硫酸ビスマスIII、ピロリン酸ビスマスIII、酸化ビスマス、ビスマス酸ナトリウムまたはカリウムの形で使用され得る。一般に、電解液中のビスマス濃度は0.5molLまでであり得る。鉛は、テトラフルオロホウ酸鉛II、メタンスルホン酸鉛II、ピロリン酸鉛II、酢酸鉛、酸化ニッケルII、鉛酸ナトリウムまたはカリウムの形で使用され得る。一般に、電解液中の鉛濃度は0.3molLまでであり得る。アンチモンは、テトラフルオロホウ酸アンチモンIII、トリフッ化アンチモン、酸化アンチモンIII、酒石酸アンチモンカリウムの形で使用され得る。一般に、電解液中のアンチモン濃度は0.2molLまでであり得る。銀は、シアン化物、シアン化銀アルカリ、メタンスルホン酸銀、硝酸銀の形で使用され得る。一般に、電解液中の銀濃度は0.5molLまでであり得る。リンは、リン酸、ホスホン酸アルカリ、チオホスホン酸アルカリの形で使用されえる。通常、その濃度は、2molLまでであり得る。セレンは、酸化セレン、セレン酸アルカリまたは亜セレン酸アルカリの形で使用され得る。通常、電解液におけるセレンの濃度は005molL~5molLまでであり得る。可能な安定剤または支持電解液、導電性塩は:シアン化アルカリ、水酸化アルカリ、テトラフルオロホウ酸、フッ化水素酸、メタンスルホン酸、酒石酸およびそのアルカリもしくはアンモニウム塩、クエン酸およびそのアルカリもしくはアンモニウム塩、2,2-エチレンジチオジエタノール、ヒダントインおよびその誘導体、コハク酸イミドおよびその誘導体、フェノールおよびクレゾールスルホン酸であり、合計濃度は0.1molL~2molLである。シアン化物のない電解液における可能な酸化防止剤は:レゾルシン、ハイドロキノン、ピロカテロール、ピロガロール、ホルムアルデヒド、メタノール、であり、合計濃度が0.03molL~0.3molLである。可能な添加剤は:フェノールフタレン、チオ化合物およびその誘導体、チオ尿素およびその誘導体、αまたはβナフトールおよびそのエトキシレート、αまたはβナフトールスルホン酸およびそのエトキシレート、o-トルイジン、ヒドロキシキノリン、リグノスルホン酸塩、ブチンジオールであり、合計量は0.0005molL~0.05molL、好ましくは0.002molL~0.02molLであり、そしてゼラチン、にかわ、ノニオンおよびカチオン界面活性剤、アミノ化合物、たとえばC8~C20のアミドプロピルアミンおよびその官能誘導体、ポリエチレングリコールおよびその誘導体、ペプトン、グリシンであり、合計濃度は0gL~50gLである。さらに、電解液の前述の成分の混合物も使用され得、たとえば、それぞれの金属の少なくとも2つの塩、およびまたは少なくとも2つの安定剤、およびまたは少なくとも2つの酸化防止剤、およびまたは少なくとも2つの添加剤である。安全の理由から、シアン化物含有電解液は、アルカリ塩または予備混合物から製造され得るのみであることが留意されるべきである。合金成分は、対応する電解液に前述の溶解性化合物または錯体の形で添加され得、電解液から一緒に堆積される。同様に、電解液に、懸濁された、層または共堆積粒子内に元素を拡散させることによって合金を形成し得る。電流による堆積に加えて、他の銅系合金または腐食防止層の製法も可能である。たとえば、銅系合金は鋳造され、そのストリップは基板上に圧延される。しかし、基板上への直接鋳造も可能であり、それによりストリップを形成する追加段階が省略され得る。このような方法は、主に従来技術で知られており、参照がなされる。しかし、スパッタ、蒸着のようなPVD法、CVD法、イオン注入法、火炎スプレー、およびプラズマスプレー法、鋳造法、焼成法またはめっき法も腐食防止層の製造、およびたとえばイオン注入法による変更のために使用され得る。各腐食防止層5の堆積は、予備形成された多層ラジアル軸受1上で、たとえばラジアル軸受半殻上で実施され得る。同様に、本発明の範囲内で、腐食防止層5が平面基板ストリップ、たとえば鋼鉄ストリップ、上に堆積され、そして最終多層ラジアル軸受1への機械的成形は次の製造段階でのみ、プレス等により実施される。表1に示される組成を有する腐食防止層5が製造された。組成についての詳細はwtで示される。10wtへの残りは、各場合において銅により形成される。比較のため、GB2315301A1によるCuSn合金が製造され例37~40、WO02/48563A1によりTi接続ロッド上、に製造された例41。表2における組成についての詳細はwtで示される。試験において、本発明による少なくとも3元系のCuSn合金は、従来技術によるCuSn合金よりもはるかに良好な特性を有していた。ここで、円筒状スタンプハウジングボアを示すは、対応する材料軸受背部を示すで被覆されたプレート上に10MPaの圧力で押圧された。接触領域はオイルを付与された。スタンプおよびプレートは、周波数10Hzで0.1mmの振幅の相対運動に曝された。すべての試験は、120°Cで、1,000,000相対運動にわたって実施された。試験の終了後に、プレートとスタンプの接触点が試験された。すべての試料において、オイルカーボンが接触表面で形成した。損傷の程度は、1損傷なし~10重大な腐食の間で等級付けされた。その結果は表3に示される。試験は、異なるスタンプ材料たとえば鋳鉄鋼、アルミニウム、チタンおよび表面条件研摩、ショットかしめshotpeened等、ならびにコーティングなしのパネルおよび異なる表面条件で実施され、それにより上述の結果が確認された。さらに、プレス、振幅、温度および潤滑油のような試験パラメータが変えられた。その結果は、機関試験からの結果および現場からの試験結果に、に相間していた。本発明によるすべての腐食防止剤および従来技術によるすべての試験層は、非被覆材料に比べて、この結果は驚くことではなく、この個々の結果はここでは詳細には示さない。評価尺度は、良好およびあまり良好でないコーティングの間でもっと有効に区別することができるように設定される。これにより、評価9または10重大な腐食を伴う被覆試験部分が、非被覆試験ペア、たとえば鋼鉄プレート対鋼鉄プレート、またはチタンプレート対鋼鉄スタンプよりもはるかに少なく損傷されていることが強調されるべきである。従来技術の層に比較して、本発明の腐食防止層5では、腐食からの腐食損傷の明らかな減少が達成され得ることはもっと驚くべきことである。上述の量の層5のための2元合金は4~6の評価を有する。腐食防止層5の好適な態様によれば、腐食防止層5は上述のように、2μm~100μm、好ましくは3μm~30μm、特に4μm~15μmの層厚さを有する。上述のように、腐食防止層5は支持層、または支持層と腐食防止層の間に配置され得る中間層の粗さRzの少なくとも50、特に少なくとも150,そして最大1000、好ましくは最大300の層厚さを有する。試験がこのために実施された。その結果は、表4に要約される。好適には、前述の理由のために、腐食防止層5は、3ポンド約1.35kgの試験荷重について、HV200~HV500,好ましくはHV230~HV400,特にHV250~HV350,のビッカース微小硬さを有する。もし、銅混合結晶粒が5nm超、好ましくは10nm超、特に50nm超、の粒径を有するならば、X線回折試験の評価は、腐食防止層5の特性において改良があることを示した。腐食防止層5のXRD測定も、銅系合金がさらに良好な特性を有することを示した。もし銅系合金が本質的に金属間相を有しないで、銅結晶格子を有する混合結晶にみえるならば、それにより銅系合金が0.3630nm~0.3750nmの格子定数有すると特に好ましい。上述の理由のために、腐食防止層5は腐食防止層5よりも軟らかいコーティングを有し得、そこではコーティングは、スズ、鉛、銀、ビスマス、ポリマー系減摩塗料を含む群から選ばれる材料で製造されるのが好ましい。主として、すべての減摩塗料が使用され得、ラジアル軸受の分野で知られている。しかし、好ましくは、減摩塗料は、乾状態でMoS240wt~45wt、グラファイト20wt~25wt、およびポリアミドイミド30wt~40wt、からなり、それにより、必要ならば、たとえば酸化物、窒化物または炭化物のような硬い粒子が合計で最大20wtの割合で減摩塗料中に含まれ得、固体潤滑剤の割合を置換する。形式事項としては、多層ラジアル軸受1の構造をもっとよく理解するために、多層ラジアル軸受1またはその要素は部分的に真の大きさで表されておらず、およびまたは拡大および縮小されている。"