"NbとAlとのモル比が3:1で混合されたNbとAlの複合体からなるNb/Al複合体フィラメント領域が、Nb又はTaからなる隔壁で被覆され、その外側がCu又はAgからなるフィラメント間バリア材で被覆されたシングル線を複数集合させた集合体の周囲を、Nb又はTaからなる外皮で被覆して構成されていることを特徴とするNb3Al超伝導線の前駆体線。集合体の内部に、Nb又はTaからなる内部安定化材フィラメント被覆層で被覆されたCu又はAgからなる内部安定化材フィラメントを配置したことを特徴とする請求項1に記載のNb3Al超伝導線の前駆体線。集合体の内部に、Cu又はAgからなるダミーフィラメント被覆層で被覆したNb又はTaからなるダミーフィラメントを配置したことを特徴とする請求項1に記載のNb3Al超伝導線の前駆体線。シングル線におけるCu又はAgの体積率が7~25であることを特徴とする請求項1から3に記載のNb3Al超伝導線の前駆体線。集合体の構成にCuを用いたときに、このCuと接する材質がTaであることを特徴とする請求項1から4のいずれか一項に記載のNb3Al超伝導線の前駆体線。隔壁のTaの厚さが5μm以上であることを特徴とする請求項5に記載のNb3Al超伝導線の前駆体線。集合体の構成にAgを用いたときに、このAgと接する材質がNb又はTaであることを特徴とする請求項1から4のいずれか一項に記載のNb3Al超伝導線の前駆体線。隔壁のNb又はTaの厚さが1μm以上であることを特徴とする請求項7に記載のNb3Al超伝導線の前駆体線。請求項1から8のいずれか一項に記載のNb3Al超伝導線の前駆体線のNb/Al複合体フィラメント領域がNb3Alフィラメントに変換されていることを特徴とするNb3Al超伝導線。請求項1から8のいずれか一項に記載のNb3Al超伝導線の前駆体線の製造方法であって、NbとAlとのモル比が3:1で混合されたNbとAlとの複合体からなるNb/Al複合体フィラメント領域を、隔壁とするためのNb又はTaからなる金属シートで巻き込み、これをフィラメント間バリア層とするためのCu又はAgからなるパイプに充填して六角シングル線に伸線加工した後、複数本に切断し、次いでこの六角シングル線複数本を集合体とし、この集合体の周りを外皮とするためのNb又はTaからなる金属シートで巻き込み、これをCuパイプ又はCu合金パイプに充填して細線に伸線加工し、最外層のCu又はCu合金をエッチングにより除去することを特徴とするNb3Al超伝導線の前駆体線の製造方法。集合体を、六角シングル線と、Nb又はTaからなる内部安定化材フィラメント被覆層で被覆したCu又はAgからなる内部安定化材フィラメントを伸線加工した内部安定化材フィラメント六角線とで構成することを特徴とする請求項10に記載のNb3Al超伝導線の前駆体線の製造方法。集合体の中心部を内部安定化材フィラメント六角線とし、その周囲を六角シングル線とすることを特徴とする請求項11に記載のNb3Al超伝導線の前駆体線の製造方法。集合体を、六角シングル線と、Cu又はAgからなるダミーフィラメント被覆層で被覆したNb又はTaからなるダミーフィラメントを伸線加工したダミーフィラメント六角線とで構成することを特徴とする請求項10に記載のNb3Al超伝導線の前駆体線の製造方法。集合体の中心部をダミーフィラメント六角線とし、その周囲を六角シングル線とすることを特徴とする請求項13に記載のNb3Al超伝導線の前駆体線の製造方法。六角シングル線におけるCu又はAgの体積率が7~25であることを特徴とする請求項10から14のいずれか一項に記載のNb3Al超伝導線の前駆体線の製造方法。集合体の構成にCuを用いたときに、このCuと接する材質にTaを用いることを特徴とする請求項10から15のいずれか一項に記載のNb3Al超伝導線の前駆体線の製造方法。六角シングル線におけるTaの厚さが5μm以上であることを特徴とする請求項16に記載のNb3Al超伝導線の前駆体線の製造方法。集合体の構成にAgを用いたときに、このAgと接する材質にNb又はTaを用いることを特徴とする請求項10から15のいずれか一項に記載のNb3Al超伝導線の前駆体線製造方法。六角シングル線におけるNb又はTaの厚さが1μm以上であることを特徴とする請求項18に記載のNb3Al超伝導線の前駆体線の製造方法。請求項1から8のNb3Al超伝導線の前駆体線を、1900°C以上で5秒以内の熱処理後に、500°C以下に急冷し、その後700~900°Cで追加熱処理することを特徴とするNb3Al超伝導線の製造方法。本発明は、上記のような背景から従来の問題点を解消するためになされたものであり、この内部安定化技術の基本である高温短時間熱処理におけるCuとTaの間又はAgとNb,Taの間の非反応性を活用して、従来と全く逆の発想による革新的断面構造を提案し、1低磁界不安定性の抑制、2良好な前駆体線の伸線加工性、3安定化材の複合にかかる費用の低減を図ることを課題とするものである。本発明は、上記の課題を解決するために、以下のことを特徴としている。第1に、Nb3Al超伝導線の前駆体線において、NbとAlとのモル比が3:1で混合されたNbとAlの複合体からなるNb/Al複合体フィラメント領域が、Nb又はTaからなる隔壁で被覆され、その外側がCu又はAgからなるフィラメント間バリア材で被覆されたシングル線を複数集合させた集合体の周囲を、Nb又はTaからなる外皮で被覆して構成されていることを特徴とする。第2に、上記第1の発明のNb3Al超伝導線の前駆体線において、集合体の内部に、Nb又はTaからなる内部安定化材フィラメント被覆層で被覆されたCu又はAgからなる内部安定化材フィラメントを配置する。第3に、上記第1の発明のNb3Al超伝導線の前駆体線において、集合体の内部に、Cu又はAgからなるダミーフィラメント被覆層で被覆したNb又はTaからなるダミーフィラメントを配置する。第4に、上記第1から第3の発明のNb3Al超伝導線の前駆体線において、シングル線におけるCu又はAgの体積率が7~25である。第5に、上記第1から第4の発明のNb3Al超伝導線の前駆体線において、集合体の構成にCuを用いたときに、このCuと接する材質がTaである。第6に、上記第5の発明のNb3Al超伝導線の前駆体線において、隔壁のTaの厚さが5μm以上である。第7に、上記第1から第4の発明のNb3Al超伝導線の前駆体線において、集合体の構成にAgを用いたときに、このAgと接する材質がNb又はTaである。第8に、上記第7の発明のNb3Al超伝導線の前駆体線において、隔壁のNb又はTaの厚さが1μm以上である。第9に、Nb3Al超伝導線であって、上記第1から第8の発明のNb3Al超伝導線の前駆体線のNb/Al複合体フィラメント領域がNb3Alフィラメントに変換されていることを特徴とする。第10に、上記第1から第8の発明のNb3Al超伝導線の前駆体線の製造方法であって、NbとAlとのモル比が3:1で混合されたNbとAlとの複合体からなるNb/Al複合体フィラメント領域を、隔壁とするためのNb又はTaからなる金属シートで巻き込み、これをフィラメント間バリア層とするためのCu又はAgからなるパイプに充填して六角シングル線に伸線加工した後、複数本に切断し、次いでこの六角シングル線複数本を集合体とし、この集合体の周りを外皮とするためのNb又はTaからなる金属シートで巻き込み、これをCuパイプ又はCu合金パイプに充填して細線に伸線加工し、最外層のCu又はCu合金をエッチングにより除去することを特徴とする。第11に、上記第10の発明のNb3Al超伝導線の前駆体線の製造方法において、集合体を、六角シングル線と、Nb又はTaからなる内部安定化材フィラメント被覆層で被覆したCu又はAgからなる内部安定化材フィラメントを伸線加工した内部安定化材フィラメント六角線とで構成する。第12に、上記第11の発明のNb3Al超伝導線の前駆体線の製造方法において、集合体の中心部を内部安定化材フィラメント六角線とし、その周囲を六角シングル線とする。第13に、上記第10の発明のNb3Al超伝導線の前駆体線の製造方法において、集合体を、六角シングル線と、Cu又はAgからなるダミーフィラメント被覆層で被覆したNb又はTaからなるダミーフィラメントを伸線加工したダミーフィラメント六角線とで構成する。第14に、上記第13の発明のNb3Al超伝導線の前駆体線の製造方法において、集合体の中心部をダミーフィラメント六角線とし、その周囲を六角シングル線とする。第15に、上記第10から第14の発明のNb3Al超伝導線の前駆体線の製造方法において、六角シングル線におけるCu又はAgの体積率が7~25である。第16に、上記第10から第15の発明のNb3Al超伝導線の前駆体線の製造方法において、集合体の構成にCuを用いたときに、このCuと接する材質にTaを用いる。第17に、上記第16の発明のNb3Al超伝導線の前駆体線の製造方法において、六角シングル線におけるTaの厚さが5μm以上である。第18に、上記第10から第15の発明のNb3Al超伝導線の前駆体線の製造方法において、集合体の構成にAgを用いたときに、このAgと接する材質にNb又はTaを用いる。第19に、上記第18の発明のNb3Al超伝導線の前駆体線の製造方法において、六角シングル線におけるNb又はTaの厚さが1μm以上である。第20に、Nb3Al超伝導線の製造方法にであって、上記第1から第8のNb3Al超伝導線の前駆体線を、1900°C以上で5秒以内の熱処理後に、500°C以下に急冷し、その後700~900°Cで追加熱処理することを特徴とする。内部安定化材としても機能するCu又はAgを、フィラメント間バリア材に採用することにより、前駆体線の伸線加工性改善、急熱急冷変態後においては4Kはもちろん2Kでも低磁界不安定性を抑制することができる。また、曲げひずみ負荷においては微視的クラック伝搬を抑制することができる。さらに、前駆体線の伸線加工性の改善と、急熱急冷処理後に別途必要だった安定化材複合工程省略化を可能とするため、製造コストを抑えることが可能となる。本発明のNb3Al超伝導線の前駆体線の最も基本的な構成は、Nb/Al複合体を材料とするNb/Al複合体フィラメント領域の周りを隔壁及びフィラメント間バリアで被覆したシングル線を集合体とし、この集合体を外皮で被覆した構成である。本発明のNb3Al超伝導線の前駆体線を構成するシングル線の中心部は、Nb金属とAl金属を主な構成要素とする複合体であって、NbとAlとのモル比が3:1で混合されたNbとAlとの複合体からなるNb/Al複合体フィラメント領域である。シングル線は、Nb/Al複合体フィラメント領域を、高融点金属のNb又はTaからなる隔壁で被覆し、更にその外側を常伝導金属良導電体のCu又はAgからなるフィラメント間バリアで被覆した構成となっている。フィラメント間バリアは、超電導フィラメントの電磁気的結合を有効に断ち切るために設けられ、隔壁は、フィラメント間バリアと、Nb/Al複合体フィラメント領域とが反応して非超伝導化合物を生成するのを防止するために設けられている。シングル線の最外層となるフィラメント間バリア層を、高融点金属であるNb又はTaと比べて柔らかく延性に富むCu又はAgとすることにより、良好な伸線加工性と、曲げひずみ負荷による微視的クラック伝搬を抑制することができる。シングル線におけるフィラメント間バリアを構成する常伝導金属良導電体Cu又はAgの体積率は、7~25の範囲である。体積率が7より小さいと伸線加工の途中で最外層のフィラメント間バリアCu又はAgが薄くなり、破れて伸線加工が不可能になる場合がある。本発明では、隔壁の材料のNb又はTaと、フィラメント間バリアのCu又はAgの組み合わせは任意とすることができるが、急熱急冷変態法によりNb3Al超伝導線とした場合の反応による非超伝導化合物の生成を考慮した場合、フィラメントバリア材をCuとしたときには、隔壁をTaとするのが好ましい。これは、隔壁をNbとした場合には、CuがNbと反応して、非超伝導3元化合物が生成する場合があるためである。また、この場合には隔壁のTaの厚さは5μm以上、好ましくは5~7μmの範囲である。Taの厚さが5μm以上であると、CuがTa隔壁を拡散してNb/Al複合体フィラメント領域と反応して、非超伝導3元化合物が生成することを防止することができる。なお、フィラメント間バリア材をAgとしたときには、隔壁の材料はNb、Taのどちらでも構わない。これはAgとNb、Taとの反応による非超伝導化合物の生成を考慮する必要がないためである。この場合の隔壁のNb又はTaの厚さは1μm以上、好ましくは1~3μmの範囲である。シングル線の製造方法としては、まず、Nb/Al複合体を隔壁材料のNb又はTaの高融点金属シートで巻き込む。次にこれをフィラメント間バリアのCu又はAgからなるパイプに充填して伸線加工し、六角シングル線に形成する。従来の前駆体線の製造では、この段階で、最外層のCuのみをエッチング除去する必要があるが、本発明では、この最外層のCuがフィラメント間バリアであるのでエッチング除去工程を省略することができ、製造コストを低減することができる。そして、この六角シングル線を多数本に切断し、短尺で多数の前記六角シングル線を用いて最密充填組み立てして集合体として、この集合体の周りを外皮とするためのNb又はTaからなる高融点金属シートで巻き込み、更にCuパイプ又はCu合金パイプに充填して所定の寸法の細線に再度伸線加工する。伸線加工の方法は特に制限はないが、ダイス伸線加工を好適に採用することができる。伸線加工を施した後、最終的に、最外層のCu又はCu合金をエッチングにより除去することにより、本発明のNb3Al超伝導線の前駆体線とすることができる。本発明のNb3Al超伝導線の前駆体線では、前記のシングル線の集合体と外皮からなる基本構成に加えて、集合体の内部好ましくは中心部に、内部安定化材フィラメントを配置して、その外側にシングル線を配置し、その周りを外皮とする構成とすることができる。本発明の内部安定化材フィラメントは、超電導を安定化するために設けられ、常伝導金属良導電体のCu又はAgの外周に、高融点金属のNb又はTaからなる内部安定化材フィラメント被覆層を設けた構成となっている。なお、常伝導金属良導電体をCuとしたときには、内部安定化材フィラメント被覆層をTaとするのが好ましい。また、常伝導金属良導電体をAgとしたときには、内部安定化材フィラメント被覆層はNb又はTaのいずれでもよい。これは上記のシングル線におけるフィラメントバリア材と隔壁の材質選択と同様の理由によるものである。内部安定化材フィラメントは、Cu又はAgからなるロッドをNb又はTa金属シートで巻き込みCuパイプの中に挿入して、シングル線の製造と同様にダイス伸線加工したのち最外層のCuをエッチングで除去することにより、内部安定化材フィラメント六角線に成形することができる。また本発明では、集合体の内部好ましくは中心部に、CuまたはAg被覆ダミーフィラメントを配置して、その外側にシングル線を配置し、その周りを外皮とする構成とすることもできる。このCuまたはAg被覆ダミーフィラメントは、超伝導線の機械的強度の向上や、加工性の改善を図るために設けられ、高融点金属のNb又はTaの外周に、常伝導金属良導電体のCu又はAgからなるダミーフィラメント被覆層を設けた構成となっている。なお、ダミーフィラメント被覆層をCuとしたときには、高融点金属をTaとするのが好ましい。また、ダミーフィラメント被覆層をAgとしたときには、高融点金属はNb又はTaのいずれでもよい。これは上記のシングル線におけるフィラメントバリア材と隔壁の材質選択と同様の理由によるものである。CuまたはAg被覆ダミーフィラメント六角線は、Nb又はTaからなるロッドをCu又はAgからなるパイプの中に挿入して、シングル線の製造と同様にダイス伸線加工することにより成形することができる。この方法によれば、最外層の材質のパイプに挿入して伸線加工を行うためエッチング処理を省略することができる。このような、中心部にTaNb被覆内部安定化材フィラメントを配置して、その外側にシングル線を配置した集合体、及び、中心部にCuまたはAg被覆ダミーフィラメントを配置して、その外側にシングル線を配置した集合体をNb3Al超伝導線の前駆体線とする方法は、前記のシングル線と外皮から構成されたNb3Al超伝導線の前駆体線の製造方法で説明した方法と同様の方法によりNb3Al超伝導線の前駆体線とすることができる。また、本発明では、上記の構成とした本発明のNb3Al超伝導線の前駆体線は、急熱急冷変態法によりNb3Al超伝導線とする。急熱急冷変態法では、1900°C以上、好ましくは1930~2000°Cで5秒以内の熱処理後に、500°C以下、好ましくは30~100°Cに急冷し、その後700~900°Cで追加熱処理する。本発明のNb3Al超伝導線の前駆体線に対して、急熱急冷処理を行うことにより、前駆体線のNb/Al複合体フィラメント領域は、AlがNbに過飽和に固溶したbcc相過飽和固溶体フィラメントに変換する。さらにその後、追加熱処理することにより、bcc相からA15相に結晶構造が変態してNb3Al超伝導フィラメントとすることができる。上記に説明したように、従来の急熱急冷変態法Nb3Al前駆体線では、隣り合うNb/Al複合体フィラメント領域の間にはNb又はTaのフィラメント間バリアだけが存在しているのに対して、本発明では、図11~図13のシングル線の拡大図に示すように、Nb/Al複合体フィラメント領域をTa又はNbからなる隔壁が覆い、その周りをCu又はAgからなるフィラメント間バリアが覆った構成となっている。以下に、常伝導金属良導電体フィラメント間バリアがCuである前駆体線の製造方法の実施形態を具体的に述べるが、本発明は、これらの実施形態に限定されるものではない。<実施形態1>第1工程まず、第1工程として、図11に示すCu/Ta/Nb/Al複合体シングル線を成形した。第1工程では、ジェリーロール法またはロッドインチューブ法で作製したNb/Al複合体最終的な前駆体線断面におけるNb/Al複合体フィラメント領域3に対応するの周囲をTa金属シート最終的な前駆体線断面におけるTa隔壁15に対応するで巻き込み、これをCuパイプ最終的な前駆体線断面におけるCuフィラメント間バリア6に対応するの中に挿入して伸線加工し、Cu/Ta/Nb/Al複合体六角シングル線に成形した。なお、図12に示す実施形態では、Nbシート最終的な前駆体線断面におけるNb隔壁14に対応する及びAgパイプ最終的な前駆体線断面におけるAgフィラメント間バリア7に対応するを用いてAg/Nb/Nb/Al複合体ロッドシングル線を成形しており、図13に示す実施形態では、Taシート最終的な前駆体線断面におけるTa隔壁15に対応する及びAgパイプ最終的な前駆体線断面におけるAgフィラメント間バリア7に対応するを用いてAg/Ta/Nb/Al複合体ロッドシングル線を成形している。第2工程次に、第2工程では、図11に示すように、内部安定化材フィラメント六角線と、六角シングル線を併せて前駆体線を成形した。第2工程では、別途準備した19本の六角形状のTaを被覆したCu内部安定化材フィラメント六角線最終的な前駆体線断面におけるCu内部安定化材フィラメント10に対応するの周りに、第1工程で形成した66本の六角形状のCu/Ta/Nb/Al複合体六角シングル線を積み重ねて配置し、その全体の周囲をTa金属シート最終的な前駆体線断面におけるTa外皮2に対応するで巻き込み、キュプロニッケルパイプに挿入し、静水圧押し出しの後、無断線で、1.5mmΦまで伸線加工した。最終的に最外層のキュプロニッケルをエッチング除去して、線径が1.35mmの前駆体線とした。なお、図12に示す実施形態では、六角形状のNb最終的な前駆体線断面におけるNb内部安定化材フィラメント被覆層12に対応するを被覆したAg内部安定化材フィラメント六角線最終的な前駆体線断面におけるAg内部安定化材フィラメント11に対応するの周りに、Ag/Nb/Nb/Al複合体六角シングル線を合わせた構成とし、図13に示す実施形態では、六角形状のTa最終的な前駆体線断面におけるTa内部安定化材フィラメント被覆層13に対応するを被覆したAg内部安定化材フィラメント六角線最終的な前駆体線断面におけるAg内部安定化材フィラメント11に対応するの周りに、Ag/Ta/Nb/Al複合体六角シングル線を合わせた構成とした。また、第2工程における六角形状のTa被覆Cu内部安定化ロッドの数は任意とすることができる。すなわち、第1工程で準備したCu/Ta/Nb/Al複合体六角シングル線のみで最密充填組み立てすることも可能であり、線材断面内に含まれる安定化材の体積率を増加させるためにTa被覆Cu内部安定化材フィラメント六角線の数を増やすことも可能である。これは図12及び図13に示す実施形態においても同様である。図11に示す本発明の実施形態では、常伝導金属良導電体であるCu図12、図13ではAgのフィラメント間バリアが、互いに直接隣接して連結していることが特徴で、Cu図12、図13ではAg領域の中にTa図12ではNb被覆Nb/Al複合体フィラメント領域が規則正しく配列している。これにより、前駆体の伸線加工性を劣化させる原因であったTaフィラメント間バリアとTaフィラメント間バリアが直接に接するTa/Ta界面がなくなり、その替わりにTa/Cu/Cu/Ta図12に示す実施形態ではNb/Ag/Ag/Nb、図13に示す実施形態ではTa/Ag/Ag/Ta界面となるため、本発明の1つの効果として、前駆体線の伸線加工性の顕著な改善が実現できた。実際、最終線径1.35mmΦまで無断線で伸線加工することに成功した。以下に、図11に示す断面構成の実施形態において、前駆体線径が1.35mmΦのときに、Cuフィラメント間バリア平均厚さが6.5μmで、この常伝導金属良導電体のフィラメント間バリアとNb/Al複合体フィラメント領域とを区切るTa隔壁の平均厚さが1.6μmと5.0μmとなる2種類の前駆体線無断線で伸線加工できたものの急熱急冷処理した結果について詳述する。Cu内部安定化材フィラメント10は高温で融解するものの、Taに被覆されているので急冷後も断面組織に大きな変化がないが、一方、後述の実施形態2でも詳しく述べるように、常伝導金属良導電体のフィラメント間バリア6は広い領域で連結しているので高温で融解したときにTa隔壁15に囲まれたNb/Al複合体フィラメント領域3の中心座標が移動し、その結果、常伝導金属良導電体フィラメント間バリア6の厚さは一様なものからある分布を持つように変化した。Ta隔壁15の平均厚さが1.6μmではCuがTa隔壁15を浸食貫通してNb/Al複合体フィラメント領域3と反応し、非超伝導3元Cu-Nb-Al化合物を生成した。図14aに典型的な例を示す。Ta隔壁が消失し、CuとNb/Al複合体領域が拡散反応している。一方、Ta隔壁の平均厚さが5μmでは、図14bに示すように、ほとんどの領域ではCuフィラメント間バリア6がTa隔壁15を貫通するまでには至らず、bcc相過飽和固溶体フィラメントが健全に生成した。なお、詳細に観察すると、局所的にTa隔壁15が破れ、ごく僅かであるが非超伝導3元Cu-Nb-Al化合物が生成する領域も観察された。これらの結果から、急熱急冷処理を実施するときにTa隔壁15の平均厚さは少なくとも5μm以上であることが望ましいことが確認された。一方、図12及び図13に示すように、フィラメント間バリアと内部安定化材フィラメントがAgの場合には、フィラメント間バリアとNb/Al複合体フィラメント領域を仕切る隔壁、及び内部安定化材フィラメント被覆層はNbであってもTaであっても原理的にはどちらでも構わない。しかし、本発明の効果である前駆体線伸線加工性の改善と4K、2Kの両温度における低磁界不安定性の抑制効果は隔壁がTaであっても得られるものの、AgとTaの両元素はともに原材料コストを高くすることから、フィラメント間バリアがAgの場合には隔壁及び内部安定化材フィラメントの被覆材としてはNbが推奨される。以下、図12に示す隔壁14及び内部安定化材フィラメント被覆層12がNbの場合について発明の効果をさらに詳しく説明する。前述したように、約1950°Cの高温ではTaが微量ながらCuに固溶し、そのため局所的に薄くなっていたTa隔壁を通過してCuがNb/Al複合体フィラメント領域と反応してしまうことがある。これに対して、NbはAgにほとんど全く固溶せず、NbとAlの未反応性はTaとCuのそれより完全に近い。したがって、Nb隔壁の平均厚さをフィラメント間バリアがCuの場合のTa隔壁の平均厚さより5分の1の1μmまで薄くすることができ、その結果、安定化材を除いた断面積で臨界電流を除して得られる非安定化材臨界電流密度は、常伝導金属良導電体フィラメント間バリアと内部安定化材フィラメントがAgの場合の方が、それぞれがCuの場合より、高くすることができる。図11に示す構成の実施形態1では、19本の六角形状のTa図12ではNb、図13ではTa被覆Cu図12、13ではAg内部安定化材フィラメント10が線材断面中央に集中して配置されている。内部安定化材フィラメント10がCuの場合にはその内部安定化材フィラメント被覆層13であるTaが隣接するTa内部安定化材フィラメント被覆層13と直接接して、線材全断面にはTa/Ta界面が残っており、伸線加工性の改善の観点からはこの線材断面中央部からもTa/Ta界面を除去することが望ましい。そこで、図15~図17に示すように、線材断面中央部に常伝導金属良導電体フィラメント間バリア材と同じ材種であるCu又はAgで被覆したTa又はNb、Taダミーフィラメントを配置した前駆体線を試作したところ、無断線で伸線加工することができた。以下に、この場合の常伝導金属良導電体フィラメント間バリアがCuである前駆体線の製造方法の実施形態2を図15を用いて以下具体的に述べる。<実施形態2>第1工程まず、第1工程として、Cu/Ta/Nb/Al複合体六角シングル線を成形する。第1工程では、実施形態1と同様に、ジェリーロール法又はロッドインチューブ法で作製したNb/Al複合体の周囲をTa金属シートで巻き込み、これをCuパイプの中に挿入して伸線加工し、Cu/Ta/Nb/Al複合体六角シングル線に成形した。第2工程第2工程として、Cuダミーフィラメント被覆層16で被覆したTaダミーフィラメント9は円柱状のTaロッドをCuパイプの中に挿入して伸線加工し、上記Cu/Ta/Nb/Al複合体六角シングル線成形に使用した同一寸法の六角ダイスで伸線して成形した。実施形態1でも述べたように、これらの最外層Cuが最終的にフィラメント間バリア6として利用されるので、この段階でCuのエッチング除去工程が省略できることから前駆体線の製造コストを低減できる。これら最外層のCu除去を必要としないことはエッチング工程省略化だけにとどまらない。すなわち、六角ダイスにより仕上がり寸法が直接的に規定されることから、本発明のCu/Ta/Nb/Al複合体六角シングル線や六角形状のCuダミーフィラメント被覆層及び被覆Taダミーフィラメントの寸法精度は、最外層Cuをエッチング除去して得られる従来の六角形状のTaで被覆したNb/Al複合体の六角シングル線や六角形状のTa被覆Cu内部安定化材フィラメント六角線と比べて、著しく改善される。その結果、第2工程における集合体組立において、19本の六角形状のCu被覆Taダミーフィラメント六角線の周りに66本のCu/Ta/Nb/Al複合体六角シングル線を積み重ねて配置したときの充填率はほぼ100となる。その集合体の周囲をTaシートで巻き込みキュプロニッケルパイプに挿入して静水圧押し出ししても、それぞれの六角ロッドが六角形状を崩さずに縮径化できる。六角ロッドの異常変形を抑制できることは、その後のダイス伸線加工における良好な伸線加工を担保し、無断線で例えば1.5mmΦまでの伸線加工を可能にする。実際には、伸線加工が終了後、最外層のキュプロニッケルをエッチング除去して、線径が1.35mmの前駆体線とした。このときのCuフィラメント間バリアの平均厚さは6.5μmで、このCu低融点常伝導フィラメント間バリアとNb/Al複合体フィラメント領域とのTa隔壁の平均厚さは5.0μmであった。この常伝導金属良導電体のフィラメント間バリアがCuである前駆体線Φ1.35mmを急熱急冷処理したところ、Cuフィラメント間バリアは広い領域で連結しているので、図18の急冷線材断面写真に示すように、高温で融解した際にTa隔壁で被覆されたNb/Al複合体フィラメント領域bcc相過飽和固溶体フィラメントに変換しているの中心座標が移動した。その結果、Cuフィラメント間バリアの厚さは一様なものからある分布を持つように変化した。Ta隔壁で被覆されたNb/Al複合体フィラメント領域の中心座標の急冷後の移動がTa隔壁で被覆されたNb/Al複合体フィラメント領域の大きさの半分を越えると、線材の長手方向で隣接するTa隔壁で被覆されたNb/Al複合体フィラメント領域が互いに乗り越えて交差する可能性がある。そのような交差が生じると、変態後の臨界電流密度の改善を目的に実施する急冷後塑性変形伸線加工でTa隔壁で被覆されたNb/Al複合体フィラメント領域の断線が生じる恐れがある。それを避けるためには、Cuフィラメント間バリアのTa隔壁で被覆されたNb/Al複合体フィラメント領域に対する体積率断面面積率は25以下にすることが望ましい。また、Ta隔壁の厚さに関しても最低5μm以上の厚さが必要である。本実施形態2のTa隔壁の厚さが5.0μmの前駆体線では、CuがNb/Al複合体フィラメント領域に拡散して反応することを十分に抑制することができ、その結果、三元Cu-Nb-Al化合物の生成を阻止できた。Nb/Al複合体フィラメント領域は急冷後にbcc相過飽和固溶体に変換しており、臨界電流密度の改善を目的とした急冷後塑性変形も、急冷線材を1.35mmΦから0.5mmΦまで断線させることなく冷間で伸線加工により実施できた。急熱急冷処理線材については、800°Cで10時間の追加熱処理変態熱処理を施して、bcc相過飽和固溶体フィラメントをA15型Nb3Alフィラメントに変換した変態させた。図19に4Kと2Kの両温度で測定したA15型Nb3Al線材の磁化曲線を示す。従来のフィラメント間バリアがTaのNb3Al線材の場合図4と異なり、本発明のフィラメント間バリアがCuのNb3Al線材は4Kだけでなく2Kにおいてもフラックスジャンプ低磁界不安定性を抑制している。したがって、常伝導金属良導電体であるCuをフィラメント間バリアに採用することにより、2KにおいてもNb3Alフィラメント間の電磁気的結合を有効に断ち切れることが判明した。実施形態1と実施形態2の違いは線材断面中央部にTaNb被覆内部安定化材フィラメントかCuAg被覆ダミーフィラメントを配置するかによる。したがって、安定化材の複合に着眼して比較すると、安定化材として機能することが期待されているCuまたはAgの全線材断面積に占める割合が、実施形態1の方が実施形態2より大きくできる点が有利である。<実施形態3>高融点金属であるNbやTaと比べて格段に柔らかく延性に富むCuやAgをフィラメント間バリアに採用していることが本発明の様々な効果の源である。従来駆体線の伸線加工性を劣化させる原因であったTa/Ta界面がなくなることとTaと比べて格段に柔らかく延性に富むCuまたはAgをフィラメント間バリアに用いることがあいまって、前駆体線の伸線加工性を顕著に改善できることを実施形態1及び実施形態2で述べた。一方、そのようなフィラメント間バリア材種の柔らかさと延性に起因する本発明の効果は、前駆体線の伸線加工性だけではなく、急熱急冷後に変態熱処理させたNb3Al線材の耐曲げ性にも現れる。以下に耐曲げひずみ特性について詳述する。フィラメント間バリアがCuで、Cu被覆Taダミーフィラメントを断面中央に配置した前駆体線Φ1.35mmについて、急熱急冷処理を施した後で臨界電流密度を向上させる塑性変形を兼ねて平ロールにより厚さ0.35mmの平角線に成形した。その後、はんだ付けが可能なように表面に薄いCu層を電気メッキにより付着させ、直状のまま800°Cでの変態熱処理を施して耐曲げ性評価のための直状平角Nb3Al線材とした。加えようとする曲げひずみに相当する曲率を有する数種類の太鼓橋状の真鍮基板を用意し、これに直状平角Nb3Al線材を押しつけ曲げ変形させ、その状態で半田により固定して臨界電流密度を測定した。図20aは0.4まで曲げひずみ試験を実施した後で、曲げひずみを除荷した従来のフィラメント間バリアがNbの急熱急冷変態法平角Nb3Al線材の縦断面を示す。平角線表面には薄いCu電気メッキ層とその外側に半田が観察される。0.35までは曲げひずみを負荷しても臨界電流密度が直状の場合とほとんど変わらず一定であったのが、0.4の曲げひずみ負荷で臨界電流密度はゼロに急落し、クラックが全断面を貫通した。一方、図20bに示すように、フィラメント間バリアが柔らかく延性に富むCuの場合は、Nbフィラメント間バリアの場合より0.05分大きい0.4の曲げひずみまで臨界電流密度は曲げひずみゼロの場合とほとんど変わらず一定に保持できた。また、0.46までさらに曲げひずみを負荷しても臨界電流密度は約7割に若干低下するものの、引っ張りひずみが加わる表面近傍のNb3Alフィラメントで発生したクラック白矢印で示すは線材全断面を通過することなくCuフィラメント間バリア部で止まっている。柔らかなCuがクラック先端の応力集中を緩衝しクラックの伝播を抑制する効果を発現せしめたと解釈することができる。"