芯材と、該芯材の一方の面を被覆する第1のろう材層と、該芯材の他方の面を被覆する第2のろう材層とを有する3層構成のクラッド素材を、所定の板厚まで圧延後、最終焼鈍される質別O材からなり、発熱素子用冷却器を構成する他の各部と、前記第1のろう材層側を作動流体通路側としてろう付される冷却器用クラッド材であって、前記芯材は、Mn、Cu、Si、Feを下記の含有量で含有し、残部がAlと不可避不純物からなるアルミニウム合金によって構成され、Mn:0.4~1.5質量Cu:0.05~0.8質量Si:0.05~1.0質量Fe:0.05~0.5質量前記第1のろう材層は、Si、ZnおよびFeを下記の含有量で含有し、残部がAlと不可避不純物からなるアルミニウム合金ろう材によって構成されており、Si:4.5~11.0質量Zn:2.5~5.0質量Fe:0.1~0.2質量前記第2のろう材層は、Si、Feを下記の含有量で含有し、残部がAlと不可避不純物からなるアルミニウム合金ろう材によって構成されており、Si:5.0~12.6質量Fe:0.1~0.7質量前記冷却器を構成する他の各部とのろう付前において、伸びが15以上、圧延方向平行断面の圧延方向の平均結晶粒径が80~500μm、かつ、板厚方向の平均結晶粒径が30~100μm、前記第1のろう材層および前記第2のろう材層に含まれるSi粒子の平均粒径円相当径が1.8μm未満であり、前記冷却器を構成する他の各部とのろう付後において、前記第1のろう材層表面と前記芯材との電位差が50mV以上、前記冷却器用クラッド材全厚に対する前記芯材の割合t1/Tが下記式を満たすことを特徴とする成形性およびレーザー溶接性、ろう付け性と耐食性に優れた発熱素子冷却器用クラッド材。t1/T≧80...式T:冷却器用クラッド材の全厚t1:芯材の厚さ芯材と、該芯材の一方の面を被覆する第1のろう材層と、該芯材の他方の面を被覆する第2のろう材層とを有する3層構成のクラッド素材を、所定の板厚まで圧延後、最終焼鈍される質別O材からなり、発熱素子用冷却器を構成する他の各部と、前記第1のろう材層側を作動流体通路側としてろう付される冷却器用クラッド材であって、前記芯材は、Mn、Cu、Si、Feを下記の含有量で含有するとともに、Ti、Zrのうちから選ばれる1種または2種以上を下記の含有量で含有し、残部がAlと不可避不純物からなるアルミニウム合金によって構成され、Mn:0.4~1.5質量Cu:0.05~0.8質量Si:0.05~1.0質量Fe:0.05~0.5質量Ti:0.05~0.20質量Zr:0.05~0.15質量前記第1のろう材層は、Si、ZnおよびFeを下記の含有量で含有し、残部がAlと不可避不純物からなるアルミニウム合金ろう材によって構成されており、Si:4.5~11.0質量Zn:2.5~5.0質量Fe:0.1~0.2質量前記第2のろう材層は、Si、Feを下記の含有量で含有し、残部がAlと不可避不純物からなるアルミニウム合金ろう材によって構成されており、Si:5.0~12.6質量Fe:0.1~0.7質量前記冷却器を構成する他の各部とのろう付前において、伸びが15以上、圧延方向平行断面の圧延方向の平均結晶粒径が80~500μm、かつ、板厚方向の平均結晶粒径が30~100μm、前記第1のろう材層および前記第2のろう材層に含まれるSi粒子の平均粒径円相当径が1.8μm未満であり、前記冷却器を構成する他の各部とのろう付後において、前記第1のろう材層表面と前記芯材との電位差が50mV以上、前記冷却器用クラッド材全厚に対する前記芯材の割合t1/Tが下記式を満たすことを特徴とする成形性およびレーザー溶接性、ろう付け性と耐食性に優れた発熱素子冷却器用クラッド材。t1/T≧80...式T:冷却器用クラッド材の全厚t1:芯材の厚さ芯材と、該芯材の一方の面を被覆する犠牲材層と、該芯材の他方の面を被覆するろう材層とを有する3層構成のクラッド素材を、所定の板厚まで圧延後、最終焼鈍される質別O材からなり、発熱素子用冷却器を構成する他の各部と、前記犠牲材層側を作動流体通路側としてろう付される冷却器用クラッド材であって、前記芯材は、Mn、Cu、Si、Feを下記の含有量で含有し、残部がAlと不可避不純物からなるアルミニウム合金によって構成され、Mn:0.4~1.5質量Cu:0.05~0.8質量Si:0.05~1.0質量Fe:0.05~0.5質量前記犠牲材層は、Znを下記の含有量で含有するとともに、Si、Fe、Mn、Ti、Zrのうちから選ばれる1種または2種以上を下記の含有量で含有し、残部がAlと不可避不純物からなるアルミニウム合金ろう材によって構成されており、Zn:0.5~5.0質量Si:0.05~1.0質量Fe:0.05~0.2質量Mn:0.05~1.1質量Ti:0.05~0.20質量Zr:0.05~0.15質量前記ろう材層は、Si、Feを下記の含有量で含有し、残部がAlと不可避不純物からなるアルミニウム合金ろう材によって構成されており、Si:5.0~12.6質量Fe:0.1~0.7質量前記冷却器を構成する他の各部とのろう付前において、伸びが15以上、圧延方向平行断面の圧延方向の平均結晶粒径が80~500μm、かつ、板厚方向の平均結晶粒径が30~100μm、前記犠牲材層および前記ろう材層に含まれるSi粒子の平均粒径円相当径が1.8μm未満であり、前記冷却器を構成する他の各部とのろう付後において、前記犠牲材層表面と前記芯材との電位差が50mV以上、前記冷却器用クラッド材全厚に対する前記芯材の割合t1/Tが下記式を満たすことを特徴とする成形性およびレーザー溶接性、ろう付け性と耐食性に優れた発熱素子冷却器用クラッド材。t1/T≧80式T:冷却器用クラッド材の全厚t1:芯材の厚さ芯材と、該芯材の一方の面を被覆する犠牲材層と、該芯材の他方の面を被覆するろう材層とを有する3層構成のクラッド素材を、所定の板厚まで圧延後、最終焼鈍される質別O材からなり、発熱素子用冷却器を構成する他の各部と、前記犠牲材層側を作動流体通路側としてろう付される冷却器用クラッド材であって、前記芯材は、Mn、Cu、Si、Feを下記の含有量で含有するとともに、Ti、Zrのうちから選ばれる少なくとも1種を下記の含有量で含有し、残部がAlと不可避不純物からなるアルミニウム合金によって構成され、Mn:0.4~1.5質量Cu:0.05~0.8質量Si:0.05~1.0質量Fe:0.05~0.5質量Ti:0.05~0.20質量Zr:0.05~0.15質量前記犠牲材層は、Znを下記の含有量で含有するとともに、Si、Fe、Mn、Ti、Zrのうちから選ばれる1種または2種以上を下記の含有量で含有し、残部がAlと不可避不純物からなるアルミニウム合金ろう材によって構成されており、Zn:0.5~5.0質量Si:0.05~1.0質量Fe:0.05~0.2質量Mn:0.05~1.1質量Ti:0.05~0.20質量Zr:0.05~0.15質量前記ろう材層は、Si、Feを下記の含有量で含有し、残部がAlと不可避不純物からなるアルミニウム合金ろう材によって構成されており、Si:5.0~12.6質量Fe:0.1~0.7質量前記冷却器を構成する他の各部とのろう付前において、伸びが15以上、圧延方向平行断面の圧延方向の平均結晶粒径が80~500μm、かつ、板厚方向の平均結晶粒径が30~100μm、前記犠牲材層および前記ろう材層に含まれるSi粒子の平均粒径円相当径が1.8μm未満であり、前記冷却器を構成する他の各部とのろう付後において、前記犠牲材層表面と前記芯材との電位差が50mV以上、前記冷却器用クラッド材全厚に対する前記芯材の割合t1/Tが下記式を満たすことを特徴とする成形性およびレーザー溶接性、ろう付け性と耐食性に優れた発熱素子冷却器用クラッド材。t1/T≧80式T:冷却器用クラッド材の全厚t1:芯材の厚さ前記3層構成のクラッド素材は、最終焼鈍前の1パスの冷間圧延が圧延率20~45の範囲でなされており、最終焼鈍が昇温速度10~100°C/時間、300~450°Cで1~6時間保持後冷却する条件でなされていることを特徴とする請求項1~請求項4のいずれか一項に記載の成形性およびレーザー溶接性、ろう付け性と耐食性に優れた発熱素子冷却器用クラッド材。請求項1~請求項5のいずれかに記載の冷却器用クラッド材をプレス成形して得た天板と、該天板との間に作動流体通路を画成するように配設され、該天板よりも板厚の厚い底板と、前記天板と前記底板との間に収容されたインナフィンとを有し、これら各部の被接合部どうしがろう付されて構成され、前記天板の前記作動流体通路と反対側に取り付けられる発熱素子を、前記作動流体通路内を流動する冷却水との熱交換によって冷却することを特徴とする発熱素子用冷却器。前記天板の前記作動流体通路側と反対側の面に、前記発熱素子が接合される冷却素子基板がろう付されていることを特徴とする請求項6に記載の発熱素子用冷却器。しかし、従来の冷却器の天板用素材は、成形性との兼ね合いから耐食性を改善するのが難しく、冷却水を流す構造とした場合、薄い天板の耐食性向上には十分に対応できていないのが実情である。すなわち、前述のような冷却器では、天板の素材として、例えばアルミニウム合金板の少なくとも一方の面冷却水の通路側となる表面に、Al-Si系ろう材をクラッドしたクラッド材が用いられ、これを所定の形状にプレス成形したものが天板として用いられる。しかし、前述した自動車の軽量化の背景から、熱交換器用材料の一層の薄肉化が進行されており、冷却素子の発熱量が大きい場合、冷却性能を高くするために、冷却水の流速を向上させる必要があるなど、熱交換器用材料の腐食環境は益々厳しくなってきている。更に、熱交換器に適用する冷却水の圧力も徐々に高くなってきており、熱交換器用材料の薄肉化とともに材料強度も必要になってきている。ところで、上述のクラッド材は、プレスにより熱交換器の形状に加工されてろう付けがなされるが、熱交換器の形状が複雑になると、伸びが大きく、強度が低いといったプレス成形に適した特性を要することから、展伸材を焼鈍した質別JIS規定のO材が選定されることが多い。ところが、単に質別O材をプレス形成すると、加工量の少ない領域では、再結晶が不完全となって亜結晶粒が残留するため、その後、溶融したろう材が亜結晶粒界に優先的に侵入する、いわゆるエロージョン侵食が発生する。ろう材が芯材を侵食すると、ろう材の一部が消費されるため、ろう付に供されるろう材量が不足し、十分な接合強度が得られないといった不都合が生じる。また、腐食は、ろう材組織の共晶部分から優先的に進行するため、芯材がろう材によって侵食されていると腐食が早期に深さ方向に進行するおそれがある。このろう浸食は仮に芯材の内面側に犠牲材を配置したとしても、腐食が深さ方向に進行した場合、外側のろう浸食部まで腐食が到達すると、早期に貫通孔となってしまうため、耐食性の面で問題となり易い。また、上述のクラッド材は、目的の形状にプレス成形後、レーザー溶接などにより冷却素子絶縁回路用基盤を仮止めし、他のクラッド材内面にろう材をクラッドしたクラッド材やインナフィンと組み合わせた後、それらの突き合わせ部分をレーザー溶接により仮止めし、ろう付けされている。しかし、レーザー溶接により過大な入熱が負荷され、溶融面積が広くなると、レーザー溶接部分は電気化学的に卑になり、腐食により早期に貫通孔が発生してしまうため、レーザー溶接時の入熱はできるだけ小さくしながら、仮止め固定する必要がある。更に、アルミニウムはその表面でレーザーを反射するため、溶接初期に急激に溶融して入熱量が過大になってしまう問題がある。本発明は、これら問題を解決するためになされたものであり、良好なプレス成形性を有し、冷却器の天板形状に精度よく成形することができるとともに、冷却器を構成する他の各部とのろう付に十分な量のろう材を供給することができ、さらに、天板として優れた耐食性を発揮し、腐食孔の発生が抑えられる冷却器用クラッド材、および、この冷却器用クラッド材を用いた発熱素子用冷却器を提供することを目的とする。本発明者らが、質別O材からなる芯材を備え、天板の素材となるクラッド材のプレス成形性、レーザー溶接性、ろう付性および耐食性を改善すべく検討を行った結果、質別O材であっても、ろう侵食挙動を最小限に抑制し、ろう付け後にクラッド材に防食上有利な電位勾配を形成させつつ、クラッド材のろう侵食を抑制する必要があることが分かり、ろうの侵食挙動を最小限に抑制するためには、ろう材のFe含有量とSi粒子の粒径および芯材の結晶粒径を適正にすることが有効であることを見出した。本発明は、かかる知見に基づいて成されたものであって、以下の構成を有する。本発明の冷却器用クラッド材は、芯材と、該芯材の一方の面を被覆する第1のろう材層と、該芯材の他方の面を被覆する第2のろう材層とを有する3層構成のクラッド素材を、所定の板厚まで圧延後、最終焼鈍される質別O材からなり、発熱素子用冷却器を構成する他の各部と、前記第1のろう材層側を作動流体通路側としてろう付される冷却器用クラッド材であって、前記芯材は、Mn、Cu、Si、Feを下記の含有量で含有し、あるいはさらにTi、Zrのうちから選ばれる1種または2種以上を下記の含有量で含有し、残部がAlと不可避不純物からなるアルミニウム合金によって構成され、Mn:0.4~1.5質量、Cu:0.05~0.8質量、Si:0.05~1.0質量、Fe:0.05~0.5質量、Ti:0.05~0.20質量、Zr:0.05~0.15質量、前記第1のろう材層は、Si、ZnおよびFeを下記の含有量で含有し、残部がAlと不可避不純物からなるアルミニウム合金ろう材によって構成されており、Si:4.5~11.0質量、Zn:2.5~6.0質量、Fe:0.1~0.2質量、前記第2のろう材層は、Si、Feを下記の含有量で含有し、残部がAlと不可避不純物からなるアルミニウム合金ろう材によって構成されており、Si:5.0~12.6質量、Fe:0.1~0.7質量、前記冷却器を構成する他の各部とのろう付前において、伸びが15以上、圧延方向平行断面の圧延方向の平均結晶粒径が80~500μm、かつ、板厚方向の平均結晶粒径が30~100μm、前記第1のろう材層および前記第2のろう材層に含まれるSi粒子の平均粒径円相当径が1.8μm未満であり、前記冷却器を構成する他の各部とのろう付後において、前記第1のろう材層表面と前記芯材との電位差が50mV以上、前記冷却器用クラッド材全厚に対する前記芯材の割合t1/Tが下記式を満たすことを特徴とする成形性およびレーザー溶接性、ろう付け性と耐食性に優れた発熱素子冷却器用クラッド材に関する。t1/T≧80...式T:冷却器用クラッド材の全厚、t1:芯材の厚さを示す。本発明の冷却器用クラッド材は、芯材と、該芯材の一方の面を被覆する犠牲材層と、該芯材の他方の面を被覆するろう材層とを有する3層構成のクラッド素材を、所定の板厚まで圧延後、最終焼鈍される質別O材からなり、発熱素子用冷却器を構成する他の各部と、前記第1のろう材層側を作動流体通路側としてろう付される冷却器用クラッド材であって、前記芯材は、Mn、Cu、Si、Feを下記の含有量で含有し、あるいはさらにTi、Zrのうちから選ばれる1種または2種以上を下記の含有量で含有し、残部がAlと不可避不純物からなるアルミニウム合金によって構成され、Mn:0.4~1.5質量、Cu:0.05~0.8質量、Si:0.05~1.0質量、Fe:0.05~0.5質量、Ti:0.05~0.20質量、Zr:0.05~0.15質量、前記犠牲材層は、Znを下記の含有量で含有するとともに、Si、Fe、Mn、Ti、Zrのうちから選ばれる1種または2種以上を下記の含有量で含有し、残部がAlと不可避不純物からなるアルミニウム合金ろう材によって構成されており、Zn:0.5~5.0質量、Si:0.1~1.0質量、Fe:0.1~0.2質量、Mn:0.1~1.1質量、Ti:0.05~0.20質量、Zr:0.05~0.15質量前記ろう材層は、Si、Feを下記の含有量で含有し、残部がAlと不可避不純物からなるアルミニウム合金ろう材によって構成されており、Si:5.0~12.6質量、Fe:0.1~0.7質量、前記冷却器を構成する他の各部とのろう付前において、伸びが15以上、圧延方向平行断面の圧延方向の平均結晶粒径が80~500μm、かつ、板厚方向の平均結晶粒径が30~100μm、前記犠牲材層および前記ろう材層に含まれるSi粒子の平均粒径円相当径が1.8μm未満であり、前記冷却器を構成する他の各部とのろう付後において、前記犠牲材層表面と前記芯材との電位差が50mV以上、前記冷却器用クラッド材全厚に対する前記芯材の割合t1/Tが下記式を満たすことを特徴とする成形性およびレーザー溶接性、ろう付け性と耐食性に優れた発熱素子冷却器用クラッド材に関する。t1/T≧80式T:冷却器用クラッド材の全厚、t1:芯材の厚さを示す。本発明において、前記3層構成のクラッド素材は、最終焼鈍前の1パスの冷間圧延が圧延率20~45の範囲でなされており、最終焼鈍が昇温速度10~100°C/時間、300~450°Cで1~6時間保持後冷却する条件でなされていることを特徴とする。本発明の発熱素子用冷却器は、先のいずれかに記載の冷却器用クラッド材をプレス成形して得た天板と、該天板との間に作動流体通路を画成するように配設され、該天板よりも板厚の厚い底板と、前記天板と前記底板との間に収容されたインナフィンとを有し、これら各部の被接合部どうしがろう付されて構成され、前記天板の前記作動流体通路と反対側に取り付けられる発熱素子を、前記作動流体通路内を流動する冷却水との熱交換によって冷却することを特徴とする。本発明の発熱素子用冷却器は、前記天板の前記作動流体通路と反対側の面に、前記発熱素子が接合される冷却素子用基板がろう付されていることを特徴とする。本発明の冷却器用クラッド材は、芯材と、該芯材の一方の面作動流体通路側となる表面を被覆する第1のろう材層と、他方の面を被覆するろう材層とを有する3層構成のクラッド素材を圧延し、最終焼鈍される質別O材として構成され、Feを含めた各成分の含有量が特定の範囲に規定され、ろう付前後において、伸び、平均結晶粒径、Si粒子の平均粒径、電位差、芯材クラッド率などの特性項目が所定範囲に規定されているため、良好なプレス成形性を有し、天板形状に精度よくプレス成形することができる。また、本発明の冷却器用クラッド材では、レーザ溶接による仮止め工程で、入熱による溶融面積を小さく抑えることができるとともに、ろう付工程での昇温過程で、プレス成形による加工量が少ない領域と加工量が多い領域の双方で、芯材を確実に再結晶させることができるため、ろう材の芯材への侵食が抑えられ、被接合部どうしのろう付に十分量のろう材を供給することが可能である。さらに、作動流体通路側の表面付近に、電位勾配を有しており、これが犠牲陽極効果による防食性を発揮する。したがって、レーザ溶接部やろう材侵食に起因する腐食の進行が抑えられ、冷却器の天板として優れた耐食性が得られる。また、本発明によれば、発熱素子用冷却器は、以上のような冷却器用クラッド材を天板の素材として用いるため、冷却器を構成する各部の被接合部どうしおよび天板と冷却素子基板とが確実にろう付接合され、また、天板においてレーザ溶接部やろう材侵食に起因する腐食の進行が抑えられ、優れた耐食性が得られる。このため、冷却水を高速で流した場合でも腐食孔の発生を抑えることができ、さらなる冷却性能の向上を図ることが可能となる。以下、本発明の具体的な実施形態について説明する。<第1、2実施形態>まず、本発明の冷却器用クラッド材を適用した発熱素子用冷却器の第1、2実施形態について説明する。図1は、本発明の冷却器用クラッド材を適用した発熱素子用冷却器の第1実施形態を示す概略縦断面図、図2は、図1に示す発熱素子用冷却器において、天板の素材として用いられる冷却器用クラッド材の一例を示す概略縦断面図である。図1に示す発熱素子用冷却器以下、単に冷却器と言う。10は、断面凹型に加工した部分を面方向に複数連結した形状の底板1と、底板1の凹型の部分に収容されたインナフィン3と、天板2とがこの順に積層され、底板1および天板2が有する各ろう材層12、22により、底板1および天板2の被接合部13、23どうし、および、各表面1a、2aとインナフィン3とがろう付接合されて構成されている。また、この形態の冷却器10には、天板2の外側面冷却水の通路4と反対側の表面2bに、被冷却体となる発熱素子が接合される冷却素子基板6がろう付接合されている。底板1および天板2は、冷却水5が流れる冷却水の通路作動流体通路4を画成する構造部材として機能する。底板1は、板状をなし、その外縁部に天板2の被接合部13と接合される段差部被接合部23が形成されている。底板1は、後述する天板2よりも肉厚とされ、具体的には1.0~4.0mm程度とされる。天板2は、底板1と略同じ平面形状をなす板体であり、その外縁部に底板1の被接合部23と接合される段差部被接合部13が形成されている。天板2は、底板1よりも肉薄とされ、具体的には0.2~2.0mm程度とされている。そして、本実施形態において、天板2は、本発明の冷却器用クラッド材20を素材として構成されている。この冷却器用クラッド材20の構成については、後に詳述する。底板1と天板2とは、各段差13、23どうしがろう付接合されており、底板1と天板2との間には、段差部13、23の側壁によって封止された冷却水の通路4が画成されている。インナフィン3は、冷却水と発熱素子との熱交換に寄与する伝熱面として機能する。このインナフィン3は、蛇腹状をなし、冷却水の通路4内に収容されている。インナフィン3は、各折曲部被接合部33が、底板1または天板2の各表面冷却水の通路側の表面1a、2aにろう付されている。冷却素子基板6は、その表面天板と反対側の面6aに、半田層6bを介して半導体素子等の発熱素子7が接合され、該発熱素子7と天板2とを絶縁しつつ、該発熱素子7が発生する熱を天板2に伝導する。この冷却素子基板としては、例えばAlNやSi3N4等の熱伝導性セラミックス61の両面にアルミニウム層62を貼り合わせて構成された絶縁回路用基板等が挙げられる。この形態の冷却器10では、発熱素子7を、冷却水の通路4内を流動する冷却水によって、インナフィン3、天板2および冷却素子基板6を介して冷却する。また、この形態の冷却器10を製造するには、まず、後述する冷却器用クラッド材20を天板形状にプレス成形して成形体を得るプレス成形工程。次に、この成形体に、レーザ溶接によって冷却素子基板6を仮止めした後、成形体と、底板1およびインナフィン3とを組み立て、各被接合部13、23、33どうしをレーザ溶接にて仮止めする仮止め工程。そして、成形体、底板1、インナフィン3および冷却素子基板6に、例えばフッ化物系のフラックス非腐食性のノコロックフラックスやZn置換フラックス等を塗布し、高純度窒素ガス雰囲気等の不活性雰囲気となされた炉内で熱処理する。熱処理温度は590~620°C程度である。これにより、底板1および冷却器用クラッド材20が有するろう材層22が溶融、流動し、その後、炉内の温度を降下させることによって、ろう材が固化する。その結果、各被接合部13、23どうし、インナフィン3の被接合部33と天板2の内面と底板1の表面、および、天板2の外側面2bと冷却素子基板6がろう付接合され、冷却器10が得られるろう付工程。次に、底板1、天板2およびインナフィン3の構成について詳述する。天板まず、天板2の構成について説明する。本発明の冷却器10では、天板2が、本発明の冷却器用クラッド材20を素材として構成されている点に特徴がある。すなわち、天板2は、冷却器用クラッド材20を天板形状に成形し、この成形体を、冷却器10を構成する他の各部、底板1、インナフィン3、冷却素子基板6とろう付して構成されたものである。図2に示すように、冷却器用クラッド材20は、芯材21と、該芯材21の一方の面冷却水の通路4側となる表面を被覆する第1のろう材層22と、他方の面冷却水の通路4と反対側となる表面を被覆する第2のろう材層24とを有する3層構成のクラッド材であり、後述する特性項目が所定範囲に規定され、後述する如く質別O材として構成されている。以下、冷却器用クラッド材20の各部21、22、24の組成について説明する。芯材21は、Mn、Cu、Si、Feを含有し、あるいはさらにTi、Zrのうちから選ばれる1種または2種以上を含有し、残部がAlおよび不可避不純物からなるアルミニウム合金によって構成されている。各成分の含有量は、Mn:0.4~1.5質量、Cu:0.05~0.8質量、Si:0.05~1.0質量、Fe:0.05~0.5質量、Ti:0.05~0.20質量、Zr:0.05~0.15質量である。また、各成分の作用は下記の通りである。Mn:Mnは、金属間化合物として晶出または析出し、ろう付後の天板2の強度を向上させる作用がある。また、Al-Mn-Si系化合物を形成することにより、マトリックスのSi固溶度を低くし、マトリックスの融点を向上させる効果がある。Mnの含有量が0.4質量未満であると、これらの効果が十分に得られない。また、Mnの含有量が1.5質量を超えると、クラッド素材の鋳造性や加工性圧延性が低下してしまう。Si:Siは、Al-Mn-Si系化合物として分散あるいはマトリックスに固溶し、芯材21の強度を向上させる作用がある。Siの含有量が0.05質量未満であると、このような効果が十分に得られない。また、Siの含有量が1.0質量を超えると、芯材21の融点が低下し、ろう付時に芯材21が溶融する可能性がある。Cu:Cuは、マトリックス中に固溶し、芯材21の強度を向上させる作用がある。また、Cuは、芯材21から通路側のろう材に向けて、濃度勾配を形成し、防食上有効な電位勾配を形成してクラッド材の耐孔食性を向上させる。Cuの含有量が0.05質量未満であると、このような効果が十分に得られない。また、Cuの含有量が0.8質量を超えると、融点が低下し、ろう付け時に芯材21が溶融するおそれがある。Fe:Feは、金属間化合物として晶出または析出し、ろう付後の天板2の強度を向上させる作用がある。また、Al-Mn-Fe系、Al-Fe-Si系、Al-Mn-Fe-Si系の化合物を形成することによって、マトリックス中のMnやSiの固溶度を低下させ、マトリックスの融点を向上させる効果がある。Feの含有量が0.05質量未満であると、これらの効果が十分に得られない。また、Feの含有量が0.5質量を超えると、芯材21の腐食速度が速くなってしまう。また、巨大晶出物が出現し、これによってクラッド材の鋳造性や圧延性が低下してしまう。Ti、Zr:TiおよびZrは、ろう付後に微細な金属間化合物として分散し、天板2の強度を向上させる作用がある。これらの含有量が0.05質量未満であると、このような効果が十分に得られない。また、Ti含有量が0.20質量を超えた場合、あるいは、Zr含有量が0.15質量を超えた場合には、クラッド材の自己耐食性および加工性が低下してしまう。なお、005質量未満のTiおよびZnは不可避不純物とする。第1のろう材層22は、冷却器用クラッド材20天板2の被接合部13と底板1の被接合部13、および、冷却器用クラッド材20天板2の表面2aとインナフィン3の折曲部被接合部33とをろう付するろう材を供給する。この第1のろう材層22は、Si、ZnおよびFeを含有し、残部がAlおよび不可避不純物からなるアルミニウム合金ろう材によって構成されている。SiおよびZnの含有量はSi:4.5~11.0質量、Zn:2.5~6.0質量であり、Feの含有量は0.1~0.2質量であり、各成分の作用は下記の通りである。Si:Siは、ろう付工程の熱処理によって溶融、流動した後、固化することによって、被接合部13、23どうし、および、天板2の表面2aとインナフィン3の折曲部33とをろう付接合する。また、Siは、ろう材の融点を低下させ、その溶融状態での流動性を高める作用がある。Siの含有量が4.5質量未満であると、ろう付性が不十分となる。また、Siの含有量が11.0質量を超えると、Siが芯材21あるいは被接合部材1、3を大きく侵食するようになる。Zn:Znは、ろう付工程の熱処理によって芯材21中に拡散し、冷却器用クラッド材20天板2の表面2aから深さ方向にZnの濃度勾配を形成する。Znは、比較的電位が卑であるため、そのような濃度勾配が形成されることによって、天板2の表面2aから深さ方向に電位勾配が生じる。このような電位勾配層が形成された天板2では、その犠牲陽極効果によって、冷却水5による腐食が面方向に優先的に進行し、深さ方向への腐食の進行が抑制される。このため、腐食孔の発生を抑えることができる。Znの含有量が2.5質量未満であると十分な電位勾配が形成されず、また、Znの含有量が6.0質量を超えると電位勾配層の自己腐食速度が速くなりすぎ、天板2の深さ方向への腐食を十分に抑えることができない。Fe:Feは、最終焼鈍時に芯材へ拡散することで、ろう付け時の低加工域での再結晶を促進し、クラッド材における亜結晶残存を抑制する。Feの含有量が0.1質量未満であると亜結晶が残存するおそれを生じ、0.2質量を超えると腐食速度が速くなりすぎ、天板2の深さ方向への腐食を十分に抑えることができない。第2のろう材層24は、天板2の外側面2bと冷却素子基板6とをろう付するろう材を供給する。第2のろう材層24は、Siを5.0~12.6質量、Feを0.1~0.7質量含有し、残部がAlと不可避不純物からなるアルミニウム合金ろう材によって構成されている、Si:Siは、ろう付工程の熱処理によって溶融、流動した後、固化することによって、被接合部13、23どうし、および、天板2の表面2aとインナフィン3の折曲部33とをろう付接合する。また、Siは、ろう材の融点を低下させ、その溶融状態での流動性を高める作用がある。Siの含有量が5.0質量未満であると、ろう付性が不十分となる。また、Siの含有量が12.6質量を超えると、粗大なSi粒子が出現して、圧延加工性が低下するとともに、芯材21あるいは冷却素子基板6を大きく侵食するようになる。Fe:Feは、最終焼鈍時に芯材へ拡散することで、ろう付け時の低加工域での再結晶を促進し、クラッド材における亜結晶の残存を抑制する。Feの含有量が0.1質量未満であると亜結晶が残存するおそれを生じ、0.7質量を超えると腐食速度が速くなりすぎ、天板2の深さ方向への腐食を十分に抑えることができない。次に、冷却器用クラッド材20のクラッド素材および圧延加工について説明する。この冷却器用クラッド材20は、以上のような組成を有する3層構成のクラッド素材を最終焼鈍前の1パスの冷間圧延の圧延率を20~45で行い、最終焼鈍の昇温速度を10~100°C/時間で行い、最終焼鈍条件として、300~450°Cで1~6時間保持後、冷却して得られた質別O材に相当するものである。最終焼鈍前の1パスの冷間圧延の圧延率を20~45で行うことにより、ろう材/芯材界面付近のひずみの蓄積量を多くして界面付近の再結晶粒径を微細化、低加工域での亜結晶粒残存を抑制できる。20未満の圧延率にて冷間圧延を行うと、ひずみが材料表面ろう材に蓄積するため、効果が不十分となる。45を超える圧延率にて冷間圧延を行うと、ひずみがより芯材内部に蓄積するため、効果が不十分となる。最終焼鈍の昇温速度を10~100°C/時間で行うことにより、ろう付前の結晶粒を微細化させ、成形性向上、低加工域での再結晶の促進、ろう侵食の抑制ができる。10°C/時間より低い昇温速度ではろう付け前の結晶粒が粗大化し、100°C/時間を超える昇温速度では効果が飽和する。最終焼鈍条件として、300~450°Cで1~6時間保持することにより、クラッド材を完全に再結晶させ、伸びを向上、成形性を向上させる。そして、ろう材に添加したFeを芯材界面の芯材へ拡散させることができる。300°C未満の温度を選択するか、1時間未満の温度保持では効果が不十分となり易く、450°Cを超える温度で6時間を超える焼鈍条件では、ろう材中のSiやZnまでも拡散してしまう。冷却器用クラッド材20では、このような圧延加工が施されていることにより、これをプレス成形してろう付工程を行ったとき、その昇温過程で、プレス成形による加工量の多い領域と加工量の少ない領域の双方で、芯材を確実に再結晶させることができ、亜結晶粒の生成を抑制できる。このため、溶融したろう材が芯材に侵入するエロージョンが抑えられ、被接合部13、23どうし、表面2aとインナフィン3の折曲部33、外側面2bと冷却素子基板6とのろう付に、十分量のろう材を供給することができる。また、天板2において、芯材21のろう侵食に起因する腐食の進行が抑えられ、優れた耐孔食性を得ることができる。次に、この冷却器用クラッド材20について規定する特性項目を説明する。この冷却器用クラッド材20では、ろう付前の特性として、伸び、芯材21の平均結晶粒径、各ろう材層22、24に含まれるSi粒子の平均粒径円相当径を規定し、ろう付後の特性として、第1のろう材層22表面2aと芯材1との電位差、冷却器用クラッド材全厚に対する芯材21の占める割合を規定する。ここで、ろう付後の冷却器用クラッド材20の特性は、冷却器10における天板2としての特性に相当する。[1]ろう付前の特性A.ろう付前の伸び、および、ろう付前の芯材の平均結晶粒径ろう付前の冷却器用クラッド材20の伸びは15以上に規定し、芯材21の平均結晶粒径について圧延方向においては、圧延方向平行断面の平均結晶粒径を80~500μmに規定し、芯材21の平均結晶粒径において板厚方向においては、30~100μmに規定することが好ましい。圧延方向において平均結晶粒径を80~500μmに規定することにより、プレス成形性を向上させることができ、ろう付時の低加工域での再結晶を促進し、亜結晶の残存を抑制することができる。板厚方向において平均結晶粒径を30~100μmに規定することにより、プレス成形性を向上させることができ、ろう付時の低加工域での再結晶を促進し、亜結晶の残存を抑制することができる。また、溶融ろうが粒界を優先的に侵食するため、深さ方向へのろう侵食を抑制できる。芯材21の板厚方向の平均結晶粒径が100μmを超えた場合には、十分なプレス成形性が得られず、プレス成形工程で割れが発生してしまう。同時に再結晶が遅延される問題も生じる。また、クラッド材のプレス成形性は、芯材21の平均結晶粒径が小さい程向上するが、平均結晶粒径を30μm未満にすると、深さ方向へのろう侵食が促進される。芯材21の圧延方向の平均結晶粒径が500μmを超えた場合には、十分なプレス成形性が得られず、プレス成形工程で割れが発生してしまう。同時に再結晶が遅延される問題も生じる。平均結晶粒径が80μm未満では、プレス成形性の向上効果が飽和する。伸びが15未満のクラッド材は、伸びが小さいため、プレス成形すると割れが発生し易く、成形することができない。また、伸びの上限は特に規定されないが、35以下であるのが好ましい。クラッド材のプレス成形性は、伸びが大きい程向上する傾向があるが、伸びが35を超えると、その効果は飽和する。前述のように冷却器用クラッド材20は、圧延加工が施されている。ここで、圧延加工を施すと強度が増大し、プレス成形性が損なわれる場合があるが、圧延加工を施したものであっても、伸びおよび芯材21の平均結晶粒径が前記範囲である場合には、優れたプレス成形性が得られ、天板形状に精度よく成形することができる。本発明において平均結晶粒径は、圧延方向と平行な断面あるいは板厚方向に沿う断面を研磨し、これらの断面をバーカー氏液などを用いて電解エッチング後、結晶組織の観察を行ない、結晶組織の写真撮影を実施した後に、JISG0551に記載の直線切断法にて測定した。B.ろう付前の各ろう材層に含まれるSi粒子の平均粒径円相当径ろう付前の各ろう材層22、24に含まれるSi粒子の平均粒径円相当径は1.8μm未満に規定する。これにより、レーザ溶接による仮止め工程で、各ろう材層22、24へのレーザの入射が緩慢になり、その入熱量の制御が容易になるため、溶接部を小さく抑えることができる。その結果、得られた冷却器10の天板2において、溶接部からの腐食が生じ難くなり、溶接部から腐食が進行することに起因する腐食孔の発生を抑止することができる。また、平均粒径が1.8μm未満のSi粒子は微細であるため、各ろう材層22、24全体で、その溶融が均一に進行する。これにより、ろう付性が向上し、特に天板2と冷却素子基板6とのろう付の際、ボイド等のろう付欠陥が発生し難くなる。本発明において、Si粒子の平均粒径は、圧延方向と平行な断面を研磨し、0.5HFフッ化水素酸によりエッチング後、Si粒子の観察を行ない、写真撮影を実施した後に、画像解析装置により、円相当径を測定した。倍率は100倍とし、測定は10視野の平均とした。各ろう材層22、24に含まれるSi粒子の平均粒径が1.8μmを超えると、レーザ溶接の際、各ろう材層22、24への入熱が急速に進行し、溶融面積が増大してしまう。その結果、得られた冷却器10の天板2において、溶接部から腐食が進行して腐食孔が発生するとともに、天板2と冷却素子基板6とのクリアランスが増大して熱交換効率が低下する、各ろう材層22、24のろう材量が不足して十分なろう付性が得られないなどの問題が生じる。Si粒子の平均粒径の下限は、特に規定されないが、0.5μm以上であるのが好ましい。前述のようなレーザ入射を緩和する効果やろう付性を向上させる効果は、Si粒子の平均粒径が微細であるほど向上する傾向があるが、Si粒子の平均粒径が0.5μm未満になると、効果は飽和する。[2]ろう付後の特性C.ろう付後の第1のろう材層表面と芯材との電位差ろう付後の第1のろう材層21の表面2aと芯材21との電位差は、50mV以上に規定する。冷却器用クラッド材20天板2が、このような電位差電位勾配を有していると、その表面2a付近で犠牲陽極効果が得られ、深さ方向への腐食の進行が抑制される。このため、腐食孔の発生を抑えることができる。電位差が50mV未満の場合には、このような犠牲陽極効果が得られず、深さ方向への腐食の進行を抑制する効果が得られない。また、電位差の上限は、特に規定されないが、300mV以下であるのが好ましい。電位勾配による防食効果は、その電位差が大きい程向上する傾向があるが、電位差を300mVを超える範囲としても、それ以上の効果は得られず、却って腐食速度が速くなり過ぎるなどの不都合が生じる。電位差の測定は、40°C、2.67AlCl3溶液、0.5mV/sの電位掃引速度でアノード分極測定を実施して、孔食電位を測定する。芯材について測定する際は、50°C、5NaOHでエッチング後、板中央部付近を測定する。D.ろう付後の全厚に占める芯材の割合ろう付後の全厚に占める芯材21の割合t1/Tは下記式を満たすように規定する。t1/T≧80...式T:天板の全厚、t1:芯材の厚さを示す。全厚に占める芯材の割合は、圧延方向と平行な断面を研磨し、バーカー氏液にて電解エッチング後、芯材とろう材の界面を特定し、測定する。界面は視野の中で平均的な位置とし、測定は10視野の平均とする。天板2の腐食は、ろう材の共晶組織で進行し易いため、芯材厚に対するろう材厚の割合芯材クラッド率が大きいと、深さ方向への腐食が進行し易くなり、腐食孔が早期に発生する。これに対して、全厚に占める芯材21の割合が所定の条件式を満たしていると、芯材厚に対するろう材厚の割合が小さいため、深さ方向への腐食の進行が抑えられ、腐食孔の発生を抑制することができる。以上のように構成された冷却器用クラッド材20は、芯材21と、該芯材21の一方の面冷却水の通路4側となる表面を被覆する第1のろう材層22と、他方の面冷却水の通路4と反対側となる表面を被覆する第2のろう材層24とを有する3層構成のクラッド素材を上述の構成として構成され、質別O材であり、ろう付前後での特性項目が前述の所定範囲に規定されているため、良好なプレス成形性が得られ、天板形状に精度よくプレス成形することができる。また、質別O材などを用いた場合、冷却器用クラッド材20に段差や凹部などを形成するために曲げ加工した部分において特に亜結晶粒が生じ易く、焼鈍工程において急速加熱冷却時になると結晶粒が微細なまま残留してしまう傾向があるので、亜結晶粒の粒界に沿って腐食が冷却器用クラッド材20の厚さ方向に進行し易くなるおそれがある。この点において質別O材であり、前述の如き諸条件を満たし、特に第1のろう材層22と第2のろう材層24にFeを適切な量含有させて再結晶を適度に促進するので、亜結晶粒の存在していない曲げ加工部分を有する冷却器用クラッド材20を得ることができる。また、この冷却器用クラッド材20では、レーザ溶接による仮止め工程で、入熱による溶融面積を小さく抑えることができるとともに、ろう付工程での昇温過程で、プレス成形による加工量が少ない領域と加工量が多い領域の双方で、芯材21を確実に再結晶させることができるため、ろう材の芯材21への侵食が抑えられ、被接合部13、23どうし、表面2aとインナフィン3の折曲部33、外側面2bと冷却素子基板6とのろう付に十分量のろう材を供給することが可能である。さらに、その表面2a付近に電位勾配を有しており、これが犠牲陽極効果による防食性を発揮する。したがって、レーザ溶接部やろう材侵食に起因する腐食の進行が抑えられ、冷却器10の天板2として優れた耐食性が得られる。[底板]底板1としては、この種の冷却器10で通常用いられているクラッド材やベア材が、いずれも使用可能である。具体的には、以下のようなものを挙げることができる。図1に示すように、クラッド材としては、芯材11と、該芯材11の一方の面冷却水の通路4側となる表面を被覆するろう材層12とを有するもの等を用いることができる。芯材の構成材料としては、Al-Mn系合金、Al-Mn-Cu系合金等のアルミニウム合金を用いることができ、具体的にはJIS規格で3203合金、3003合金等が挙げられる。これらアルミニウム合金において、各成分の含有量はMn:1.0~1.5質量、Cu:0.1~0.7質量であるのが好ましい。ろう材層のろう材としては、Al-Si-Zn系合金ろう材等のアルミニウム合金ろう材が挙げられ、各成分の含有量はSi:4~11質量、Zn:0~5質量であるのが好ましい。また、インナフィン3がろう材層を有する場合には、芯材と、該芯材の一方の面冷却水の通路4側となる表面を被覆する犠牲材層とを有するクラッド材、もしくは、クラッド層を有しないベア材等も用いることができる。ここで、犠牲材層を有するクラッド材の芯材およびベア材の構成材料としては、前述のろう材層を有するクラッド材の芯材と同様のものを挙げることができる。犠牲材層の犠牲材としては、Al-Zn系合金等のアルミニウム合金が挙げられ、Znの含有量は0~5質量であるのが好ましい。また、Al-Zn系合金は、必要に応じてMn、Si、Feを含有していてもよい。[インナフィン]インナフィン3としては、この種の冷却器10で通常用いられているベアフィン材やクラッドフィン材が、いずれも使用可能である。具体的には、以下のようなものを挙げることができる。ベアフィン材としては、アルミニウム合金によって構成されたもの、純アルミニウムによって構成されたもの等が挙げられる。アルミニウム合金としては、Al-Mn系合金、Al-Mn-Cu系合金、Al-Mn-Zn系合金、Al-Mn-Cu-Zn系合金等を用いることができ、具体的にはJIS規格で3003合金、3203合金等が挙げられる。これらのアルミニウム合金は、Znを0.5~2.0質量の含有量で含有していても良い。また、Al-Zn系合金を用いてもよく、このZnの含有量は0.5~2.0質量であるのが好ましい。また、純アルミニウムとしては、JIS規格で1050、1100、1200等が挙げられる。クラッドフィン材としては、芯材と、該芯材の少なくとも一方の面を被覆するろう材層とを有するもの等を用いることができる。芯材の構成材料としては、ベアフィン材と同様のアルミニウム合金、純アルミニウム等を用いることができる。ろう材層の構成材料としては、前述の底板1のろう材層と同様のアルミニウム合金ろう材等を用いることができる。以上のように構成された冷却器10は、天板1の構成として、芯材21と、該芯材21の一方の面冷却水の通路4側となる表面を被覆する第1のろう材層22と、他方の面冷却水の通路4と反対側となる表面を被覆する第2のろう材層24とを有する3層構成のクラッド素材を圧延後最終焼鈍して質別O材として構成され、ろう付前後での特性項目が前述した如く所定範囲に規定された冷却器用クラッド材20を用いていることにより、被接合部13、23どうし、表面2aとインナフィン3の折曲部33、外側面2bと冷却素子基板6とが確実にろう付接合され、また、天板2においてレーザ溶接部やろう材侵食に起因する腐食の進行が抑えられ、優れた耐食性が得られる。このため、冷却水を高速で流した場合でも腐食孔の発生を抑えることができ、さらなる冷却性能の向上を図ることが可能となる。<第3、4実施形態>次に、本発明にかかる冷却器用クラッド材の他の例を適用した発熱素子用冷却器本発明の発熱素子用冷却器の第3、4実施形態について説明する。なお、第3、4実施形態においては、前記第1、2実施形態と同様の構成についてはその説明を省略する。第3、4実施形態の発熱素子用冷却器は、天板2の素材として用いる冷却器用クラッド材20の構成が異なる以外は、前記第1、2実施形態と同様の構成されている。本実施形態では、冷却器用クラッド材は、第1のろう材層22の代わりに犠牲材層を有しており、この他の構成、すなわち、芯材およびろう材層第1実施形態における第2のろう材層24の組成、最終圧延率およびろう付前後での特性項目は、前記第1実施形態の冷却器用クラッド材20と同様である。この場合、インナフィンは、芯材と、該芯材の片面天板側あるいは両面をろう材層で被覆したクラッド材となる。以下、犠牲材層の構成について説明する。犠牲材層は、ろう付工程で冷却器用クラッド材20天板2の冷却水の通路側に電位勾配層を形成し、その犠牲陽極効果によって天板2に耐食性を付与する。この犠牲材層は、芯材21の一方の面冷却水の通路4側の表面を被覆するように設けられ、Znを含有するとともに、Si、Fe、Mn、Ti、Zrのうちから選ばれる少なくとも1種を含有し、残部がAlおよび不可避不純物からなるアルミニウム合金によって構成されている。各成分の含有量は、Zn:0.5~5.0質量、Si:0.05~1.0質量、Fe:0.05~0.2質量、Mn:0.05~1.1質量、Ti:0.05~0.20質量、Zr:0.05~0.15質量である。各成分の作用は以下の通りである。Zn:Znは、ろう付工程の熱処理によって冷却器用クラッド材20天板2の表面2aから深さ方向にZnの濃度勾配を形成する。Znは、比較的電位が卑であるため、そのような濃度勾配が形成されることによって、天板2の表面2aから深さ方向に電位勾配が生じる。このような電位勾配層が形成された天板2では、その犠牲陽極効果によって、冷却水による腐食が面方向に優先的に進行し、深さ方向への腐食の進行が抑制される。このため、腐食孔の発生を抑えることができる。Znの含有量が0.5質量未満であると十分な電位勾配が形成されず、また、Znの含有量が5.0質量を超えると電位勾配層の自己腐食速度が速くなりすぎ、天板2の深さ方向への腐食を十分に抑えることができない。Si、Fe、Mn:これらの成分は、金属間化合物として晶出または析出し、ろう付後の天板2の強度および耐エロージョン性、耐コロージョン性を向上させる作用がある。各成分の含有量が下限より少ない場合には、これらの効果が十分に得られない。また、各成分の含有量が上限を超えると、犠牲材層の腐食速度が速くなりすぎ、芯材の腐食を十分に抑えることができない。なお、それぞれの元素についていずれも005質量未満を不可避不純物の範囲とする。Ti、Zr:これらの成分は、ろう付後に微細な金属間化合物として分散し、天板2の強度を向上させる作用がある。これらの含有量が0.05質量未満であると、このような効果が十分に得られない。また、Ti含有量が0.20質量を超えた場合、あるいは、Zr含有量が0.15質量を超えた場合には、犠牲材層の加工性が低下してしまう。なお、005質量未満のTiおよびZnは不可避不純物とする。第2実施形態の構造において、先の第1実施形態の場合と同様、ろう付後の犠牲材層の表面と芯材21との電位差は、50mV以上に規定する。冷却器用クラッド材20天板2が、このような電位差電位勾配を有していると、その表面2a付近で犠牲陽極効果が得られ、深さ方向への腐食の進行が抑制される。このため、腐食孔の発生を抑えることができる。電位差が50mV未満の場合には、このような犠牲陽極効果が得られず、深さ方向への腐食の進行を抑制する効果が得られない。また、電位差の上限は、特に規定されないが、300mV以下であるのが好ましい。電位勾配による防食効果は、その電位差が大きい程向上する傾向があるが、電位差を300mVを超える範囲としても、それ以上の効果は得られず、却って腐食速度が速くなり過ぎるなどの不都合が生じる。以上のように構成された冷却器用クラッド材20は、芯材21と、該芯材21の一方の面冷却水の通路4側となる表面を被覆する犠牲材層と、他方の面冷却水の通路4と反対側となる表面を被覆するろう材層とを有する3層構成のクラッド素材を、10~25の最終圧延率で圧延して構成され、ろう付前後での特性項目が前述した所定範囲に規定されているため、良好なプレス成形性が得られ、天板形状に精度よくプレス成形することができる。また、この冷却器用クラッド材20では、レーザ溶接による仮止め工程で、入熱による溶融面積を小さく抑えることができるとともに、ろう付工程での昇温過程で、プレス成形による加工量が少ない領域と加工量が多い領域の双方で、芯材を確実に再結晶させることができるため、ろう材の芯材への侵食を抑えることができ、その外側面2bと冷却素子基板6とのろう付に十分量のろう材を供給することが可能である。さらに、その表面2a付近に電位勾配を有しており、これが犠牲陽極効果による防食性を発揮する。このため、レーザ溶接部やろう材侵食に起因する腐食の進行が抑えられ、冷却器10の天板2として優れた耐食性が得られる。したがって、以上のような冷却器用クラッド材20を天板2の素材として用いる冷却器は、天板2と冷却素子基板6とが確実にろう付接合され、また、天板2においてレーザ溶接部やろう材侵食に起因する腐食の進行が抑えられ、優れた耐食性が得られる。このため、冷却水を高速で流した場合でも腐食孔の発生を抑えることができ、さらなる冷却性能の向上を図ることが可能となる。以上、本発明の熱交換器の実施形態について説明したが、前記熱交換器を構成する各部は一例であって、本発明の範囲を逸脱しない範囲で適宜変更することができる。以下に、本発明の具体的実施例について説明するが、本願発明はこれらの実施例に限定されるものではない。表1に示す組成質量、以下同じの厚さ3mmのアルミニウム合金芯材に表1に示す組成の厚さ150μmのろう材層をクラッド圧着してなる図1に示す断面形状のクラッド材厚板クラッド材からなる底板と、表2に示す組成の厚さ0.6mmのアルミニウム合金芯材の一方の面に表2に示す組成の厚さ60μmのろう材層通路側ろう材を、他方の面に表2に示す組成の厚さ60μmのろう材層通路と反対側ろう材をクラッド圧着してなる図1に示す断面形状の3層構造のクラッド材薄板クラッド材からなる天板を用意した。天板を200mm×300mm、角筒絞り形状、深さ約2mm、フランジ部10mmの図1に示す断面構造にプレス成形した。底板を200mm×300mm、角筒絞り形状、深さ約10mm、フランジ部10mmの図1に示す断面構造にプレス成形した。インナフィンとしてW:60mm×L:170mm、フィン高さ8mmの形状のものを用いた。インナフィンは後述の表4に示す組成の各インナフィン試料を用意した。底板と天板とインナフィンを図1に示す如く組み付け、高純度窒素ガス雰囲気中O2濃度20ppm以下において平均昇温速度25°C/分にて昇温し、炉内設定温度および保持時間を変量して天板温度を制御してろう付けし、熱交換器を製造した。また、表2に示す構造の薄板クラッド材に代えて、表3に示す内面犠牲材通路側犠牲材を有する薄板クラッド材を用いて上述と同様にして熱交換器を製造した。得られた熱交換器について腐食試験を行った。腐食試験は、イオン交換水Cl-:300ppm、SO42-:100ppm、Cu:100ppmNaCl、Na2SO4、CuCl2に調整した腐食液を使用した。この腐食液60Lリットルを熱交換器の内部を循環させた80°C×8h後、室温×16h循環停止とする試験について流量L/分を変化させる試験とした。薄板クラッド材のMn含有量を本発明の範囲外とした比較例1の試料は電位差が適正にならず、天板にて漏れが発生し、比較例2の試料は接合部にて漏れが発生し、Cu含有量を少なくした比較例3の試料はフィンろう付け不良となった。芯材のCu含有量を多くしすぎた比較例4の試料は天板にて漏れが発生し、通路側犠牲材のZn量が少ない比較例5の試料はフィンのろう付け不良により天板にて漏れが発生した。通路側ろう材および通路と反対側ろう材のFe量を少なくした比較例6の試料は天板にて漏れが発生し、通路側ろう材および通路と反対側ろう材のFe量を多くした比較例7の試料は天板にて漏れが発生した。通路側犠牲材のZn量が少ない比較例8の試料は電位差不足で天板にて漏れが発生し、Zn量が多すぎる比較例9は接合部の優先腐食により天板か接合部において漏れが発生した。なお、実施例5の構成であっても、表4に示す如く焼鈍の際の昇温速度、焼鈍温度、焼鈍時間の条件が本発明の範囲外では、表5に示す如く、耐食性不足、レーザー溶接不良、プレス割れの何れかが原因となって漏れを生じた。これらの試料に対し、本発明の条件を満足した熱交換器試料は問題を生じなかった。