"無線周波数励起信号の放射および無線周波数緩和信号の受信が可能な放射素子103,303を備え、無線周波数励起信号の放射および無線周波数緩和信号の受信が可能な高周波アンテナ10の線形共振器100、300において、電源ライン133および2つの結合ライン131、132からなるバラン回路と、前記バラン回路130が組み込まれ、前記放射素子103,303を支持する誘電体材料からなる基板120と、前記結合ライン131、132の一端から前記基板120の外部に延長するよう形成され、前記バラン回路130を前記放射素子103、303と接続するよう構成され、前記共振器100、300のインピーダンス整合を確保するように2つの接点136、137を隔てる距離が選択される、2つの接点136、137と、前記放射素子103、303から前記結合ライン131、132を隔てる地板111と、を、備えることを特徴とする高周波アンテナの線形共振器100、300。共振整合および共振器100、300同調の調整のための調整手段150を備えることを特徴とする請求項1に記載の線形共振器100、300。操作者が前記放射素子103,303の整合または同調に影響を及ぼさないように調整作業を行なうことができるようにするために、前記調整手段150が、前記バラン回路130に接続されており、前記放射素子103,303から距離を有して配置されていることを特徴とする請求項2に記載の線形共振器100、300。前記調整手段150は、2つの可変コンデンサ151、152と1つのインダクタ153を備えるπ回路のようなπ回路によって形成されることを特徴とする請求項2または3に記載の線形共振器100、300。前記共振器は、少なくとも前記基板120の上部を覆う、基本の上側地板111を含み、前記基板120のそれぞれの面を覆う複数の地板111、112、113、114、115、116を備えることを特徴とする請求項1から4のいずれかに記載の線形共振器100、300。前記上側地板111の上に熔接またはろう付けされた2つのセラミックコンデンサC1、C2の上に、前記放射素子103が熔接またはろう付けされていることを特徴とする請求項5に記載の線形共振器100。前記セラミックコンデンサC1、C2は、Q値が1000より大きい特性を有するコンデンサであることを特徴とする請求項6に記載の線形共振器100。前記セラミックコンデンサC1、C2は、96重量以上の純度を有するアルミナから製造されることを特徴とする請求項6または7に記載の線形共振器100。前記コンデンサC1、C2の値は、前記共振器103の共振周波数を決定するように選択されることを特徴とする請求項6から8のいずれかに記載の線形共振器100。前記放射素子103は、開いたU字状の断面を有する導電素子から形成されることを特徴とする請求項6から9のいずれかに記載の線形共振器100。前記放射素子103は、長方形の断面を有する導電素子から形成されることを特徴とする請求項6から9のいずれかに記載の線形共振器100。前記放射素子303は、前記上側地板111に固着された誘電体基板の層330の上に印刷した導体から形成されることを特徴とする請求項5に記載の線形共振器300。前記放射素子303はその両端部にツイスト304、305を有することを特徴とする請求項12に記載の線形共振器300。前記ツイスト304、305は、前記共振器300の共振周波数を決定するように形作られていることを特徴とする請求項13に記載の線形共振器300。絶縁本体20と、請求項1から14のいずれかに記載の複数の線形共振器100,300とを備える核磁気共鳴装置のための高周波アンテナ10であって、前記共振器が前記高周波アンテナ10の前記絶縁本体のハウジング21内に取り外しできるように実装されることを特徴とする高周波アンテナ10。それぞれのハウジング21内の所定の位置に前記共振器100、300を保持するように設計された取り外しできる頂部を備えることを特徴とする請求項15に記載の高周波アンテナ10。前記ハウジング21の内壁は、放射素子103,303に面する内壁を除いてそれぞれの共振器100,300を絶縁するために金属で覆われていることを特徴とする請求項15または16に記載の高周波アンテナ10。前記ハウジング21は、前記絶縁本体20の内側の所定の位置にそれぞれの共振器100,300のそれぞれの放射素子103,303の周囲に空気間隙が作られるような大きさの寸法に合わせて作られていることを特徴とする請求項15から17のいずれかに記載の高周波アンテナ10。前記絶縁本体20の外壁23にシールドを備えていることを特徴とする請求項15から18のいずれかに記載の高周波アンテナ10。ループの主な長所は、それぞれの素子によって放射される磁場のより大きな均一性にある。他方、それらの幾何学的形状は、送信器と受信器との間の著しい相互結合を誘発する傾向がある。この相互結合は、与えられた負荷または試料にとって唯一の完全に有効な容量結合を導入することによってしばしば低減されなければならない。結局、このアンテナタイプにおけるループの性能は、動作周波数が増大するにつれて急速に低下する。概して、解析中に試料により生じる寄生容量を可能な限り減少させるために、例えば、このような試料が被験者の頭であれば、経験によれば高い容量を持つマイクロストリップタイプのアンテナの方が低い容量のアンテナよりも好ましいことが分かっている。なぜならば、後者の寄生容量は大きすぎるようになるからである。このマイクロストリップアンテナタイプの同調および整合の制御は、完遂することがとりわけ難しい。その理由は、操作者がアンテナ周波数を同調し、そのインピーダンスを整合させるとき、操作者の手のような寄生インピーダンスの接近により生じるインピーダンスの変動のためである。従って、公知のアレイタイプアンテナは、そのアンテナ中に導入された負荷試料に正確に整合させることができず、試料上のプロトンの不均一な励起とその結果として低品質な画像をもたらすことになる。このような情況において、本発明の目的は、受信と送信のための多数の経路を有し、128MHzを超える周波数で動作可能な高周共振波アンテナの線形共振器を提案すること、同時に、アンテナ中に導入されたそれぞれの負荷に対してプロトンの励起を正確に画一化することを可能にする共振同調および整合手段を提案することにより、上記の問題を解決することである。この目的のため、本発明は、無線周波数励起信号を放射することができ、無線周波数緩和信号を受信することができる高周波アンテナの線形共振器を提案するものである。前記線形共振器は、無線周波数励起信号を放射することができ、無線周波数緩和信号を受信することができる放射素子を備え、以下を備えることを特徴とする。-電源ラインおよび2つの結合ラインからなるバラン回路;-前記バラン回路が組み込まれ、前記放射素子を支持する誘電体材料からなる基板;-前記結合ラインの一端から前記基板の外部に延長するよう形成され、前記バラン回路を前記放射素子と接続するよう構成され、前記共振器のインピーダンス整合を確保するように2つの接点を隔てる距離が選択される、2つの接点;および-前記放射素子から前記結合ラインを隔てる地板。バラン回路は、2つのワイヤや非接地線のような対称または平衡線の間、および一つのコネクタが適切に接地されている同軸ケーブルのような非対称線の間の整合matchingを確実にする回路であることが想起されるであろう。このように線形共振器を有する本発明によれば、アンテナの中に導入されるであろう負荷、すなわち、頭や他の人体の一部である負荷、のタイプと一致するようにそれぞれの共振器の整合を設計段階でパラメータ化することができる高周波アンテナを製造することができる。共振器の整合matchingは、主に、その共振器が設計されるときにバラン回路の放射素子に対する2つの接点間の距離を選択することによって行なわれる。その2つの接点は基板から突き出ている結合ラインの2つの端部によって形成されている。それ故、結合ラインおよび放射素子上の接点は、磁気結合によって共振器の上側地板と同一線上にある磁場を生成することができる。従って、共振器の過電圧が最小化され、これにより好ましくない電力消耗の最小化に役立つ。共振器の整合は、また、基板の中に組み込まれたバラン回路の寸法、すなわち、電源ラインと結合ラインとの寸法によるものである。基板の中に組み込まれたという用語は、基板がバラン回路を完全に覆うような態様でバラン回路が基板の内側に埋め込まれていることを示すと理解される。本発明の有利な一実施態様によれば、本発明による共振器は、共振器が設計されたときに定められた整合、およびそれぞれの個人の頭の固有の抵抗率に合うようにアンテナの共振同調resonancetuningをより正確に調整できる調整手段を備える。このようにして例えば、そのアンテナ中に導入される負荷のタイプに関わらず均一な励起周波数を有するように、そのアンテナのそれぞれの共振器を調整することができる。この有利な実施態様によれば、整合および共振同調の調整手段は、放射素子から分離されて任意の距離を有して設置されている。この任意の距離とは、その操作者が整合と同調の調整動作を行なうときに手の影響によって生じる放射と整合の変動による干渉を最小化するためにその放射素子から十分遠く離れた距離である。調整手段の分離配置は、バラン回路が基板の内側に組み込まれているという事実、および、相互作用のいかなる可能性をも排除するために十分な広さである地板によって放射素子から分離されている結合ラインを介してバラン回路が放射素子のための2つの接点にエネルギーを供給するという事実、により可能となっている。その上、遠隔調整手段は、操作者のその調整手段へのアクセスを容易にする。従って、調整は迅速にかつ解析が行われている間、制約なく行なわれる。本発明による共振器を用いれば、200MHzから600MHzの間で画像を生成することができ、使用可能な直径が250mm以上のアンテナアレイを提供することができるとともに、それぞれの線形共振器を無線周波数励起信号を送信するために独立的に調整することができる。従って、それぞれの頭に対して特別に整合するように調整することが可能なので、共振器の放射電力を低減することができるとともに信号対雑音比S/N比を受信中に増加することができる。本発明による共振器は、また、単独または全ての技術的に可能な組み合わせにより、以下に記載の1またはそれ以上の特徴を示す。-前記共振器は前記共振器の整合および共振周波数の調整のための調整手段を備えている。-操作者により行なわれる調整作業が前記放射素子の整合にも共振同調にも影響を及ぼさないようにするために、前記調整手段が、前記バラン回路に接続されており、前記放射素子から距離を有して配置されている。-前記調整手段は、2つの可変コンデンサと1つのインダクタを備えるπ回路のようなπ回路によって形成される。-前記共振器は、少なくとも前記基板の上部を覆う、基本の上側地板を含み、前記基板のそれぞれの面を覆う複数の地板を備える。-前記上側地板の上に熔接またはろう付けbrazedされた2つのセラミックコンデンサの上に、前記放射素子が熔接またはろう付けされている。-前記セラミックコンデンサは、Q値が1000より大きい特性を有するコンデンサである。-前記セラミックコンデンサは、少なくとも96重量以上の純度を有するアルミナから製造される。-前記コンデンサの値は、前記共振器の共振周波数を決定するように選択されている。-前記放射素子は、開いたU字状の断面を有する導電素子から形成される。-前記放射素子は、長方形の断面を有する導電素子から形成される。―前記放射素子は、前記上側地板に固着された誘電体基板の層の上に印刷した導体trackから形成される。-前記放射素子はその両端部にツイストtwistsを有する。-前記ツイストは、前記共振器の共振周波数を決定するように形作られている。本発明の更なる目的は、絶縁本体と本発明による複数の線形共振器とを有する核磁気共鳴装置のための高周波アンテナであって、前記共振器が前記アンテナの前記絶縁本体のハウジング内に取り外しできるように実装されることを特徴とする高周波アンテナである。本発明によるアンテナは、また、単独または全ての技術的に可能な組み合わせにより、以下に記載の1またはそれ以上の特徴を示す。-前記アンテナは、それぞれのハウジング内の所定の位置に前記共振器を保持するように設計された取り外しできる頂部crownを備える。-前記ハウジングの内壁は、放射素子に面する内壁を除いてそれぞれの共振器を絶縁するために金属で覆われている。-前記ハウジングは、前記絶縁本体の内側の所定の位置にそれぞれの共振器のそれぞれの放射素子の周囲に空気間隙apocketofairが作られるような大きさの寸法に合わせて作られている。-前記アンテナは、前記絶縁本体の外壁にシールドを備えている。本発明の他の特徴および利点は以下の記載を読むことにより明白になるであろう。これらは、以下の添付図を参照して単に例証となる目的を意図しているものであり、いかなる限定をも意図しているものではない。図1は、本発明による線形共振器を備えた高周波MRIアンテナおよび解剖模型の一般的な概略図を示す。アンテナ10は、非常に強い磁場、すなわち、7テスラよりも大きな磁場で用いられる磁気共鳴イメージングMRI装置に用いられる高周波、多重路アンテナである。例示のアンテナ10は、図1に解剖模型200によって表わされる人の頭を検査するように、特別に改良されている。アンテナ10は、絶縁本体20の周辺部に円周方向に配設された複数のハウジング21を含む円筒形の絶縁本体20を備える。線形共振器100は、そのハウジング21の中に後から、すなわち、患者が導入される側の反対側から、挿入される。公知の態様においては、アンテナ10の絶縁本体20はまた、絶縁本体20の外側壁23の上に配置された光源22を備えており、これにより、機能MRI適用時の患者に視覚の刺激を与えるための種々のミラーシステムを取り付けることを可能にする。絶縁本体20は、単体として、または、例えば、ポリオキシメチレン、またの名をポリホルムアルデヒドと言われ、POMという名前でよく知られるような高分子化合物材料からなる機械部品を組み合わせることにより構成されている。POMの使用はこの用途にはとりわけ有利であり好適である。なぜならば、これは良い電気絶縁材として機能するとともに3.7という低い比誘電率を有するからである。本発明の有利な1実施態様によれば、内壁は、放射素子に面した一つの壁面、つまり、共振器100を収容するために絶縁本体20のなかに作られたハウジング21に面した内壁を除いて、それぞれの共振器100の間に最大の絶縁を実現するために金属で覆われている。それぞれの共振器の間の絶縁を増大することは、相互結合、すなわち、電圧が印加された一つの共振器または同じ電源に繋がり結合している一群の共振器と、伝送モードにおいて電圧が印加されていない隣接する一つのあるいは一群の共振器との間の電力の伝送、を減少することに役立つ。相互結合の増大は、アレイタイプアンテナの出力損失を依然として誘発するからである。例えば、ハウジング21の内壁は、銅の堆積物による金属で覆われてもよい。絶縁本体20の外側の横壁23は、また、導電性シールドにより覆われても良い。この導電性シールドは、MRI装置中の勾配磁石の作動により誘発される電流の生成を防止するためにアンテナの長さ方向に裂かれている。共振器100は、絶縁本体20のハウジング21の内側にモジュール化されている。それらは、ハウジング21の内側の滑動システムに沿って容易に挿入される。共振器100が絶縁本体20の内側の所定の位置にあるときに共振器100の機械的な安定性を確保するために、穴のあいた頂部perforatedcrown図示せずが非磁性のボルトによって絶縁本体に固定されていてもよい。図2および図3は、図1に示す共振器100の第1の実施態様のより詳細な図解を提供する。特に、図2は、共振器100の分解図を示す一方、図3は、共振器の部分縦断面図を含むより詳細な組み立て図である。共振器100は、以下を含む。-1つの放射素子103;-2つの容量性素子C1、C2;-1つの基板120;-複数の地板、111、112、113、114、115、116;および-1つのバラン回路130。第1の実施態様において、放射素子103は、好ましくは銅からなる導電性材料を用いて、広く開いたU字状の形状を有する断面を備えた、まっすぐな、本質的に直線の素子により組み立てられる。いずれにせよ、放射素子103は、長方形の断面を有する直線の素子として組み立てることができる。放射素子103の広く開いたU字形状により、放射素子の機械的な剛性と、性能が向上する。他方、その長方形の形状により、本発明による共振器はより簡潔な設計とすることができる。放射素子103は、2つのディスク形状の容量性素子C1、C2の上面にろう付けまたは溶接されており、容量性ディスクC1、C2の上面、および、あるいはまた下面に、薄い金属性のディスク図示せずの接合bondingによって、または、それらの上に銅の層が配置されて導電性が与えられている。容量性ディスクC1,C2は、最小の損失を保証するために、非常に純粋な誘電体材料、すなわち、少なくとも96重量からなる誘電体材料から作られている。例えば、容量性ディスクC1、C2の誘電体材料は、アルミナのようなセラミック材料であり、少なくとも96重量に等しい純度を有している。2つのコンデンサからなる容量性ディスクC1、C2の値は、放射素子103の長さおよび共鳴を得る目的に対応したMRI装置の動作周波数から決定される。2つの容量性ディスクC1、C2は、上側地板111の上にろう付けまたは溶接により固着される。共振器100は、結合するように作られている複数の地板、つまり、主要な、基板の上面を覆う上側地板111、および基板120の他の面を覆う第2の地板、112、113、114、115、116を備える。地板はこのように電気的連続体を形成する。基板120は、例えば、ガラスーテフロンglassteflon:テフロン含浸ガラスなどの複合材料である誘電材料から作られている。地板111,112、113、114、115、116は、基板120の上に金属の溶着depositionによって、あるいはまた、理想的には銅で作られた導電性ストリップを基板120に接着によって貼り付けることによって製造することができる。共振器100は、放射素子103とSMAタイプの同軸アダプタ154とを接続するバラン回路130を備える。同軸アダプタは、共振器100と外部との間の唯一の電気的なインタフェースとして機能している。バラン回路130は、非接地の、または平衡な伝送回路、すなわち、放射素子103と、非対称な伝送回路、すなわち、上側地板111に接続されている外部コネクタである同軸アダプタ154とを接続する電気回路である。バラン回路130は、電源ライン133および2つのミラー結合ライン131、132から作られており、図3の基板120の縦断面図に示されるように基板120に組み込まれている。電源ライン133とミラー結合ライン131、132は、基板120によって分離されており、いかなる電気的な接触も有していない。電力は、変調された信号を受け取る電源ライン133と、結合ラインとの間の電磁気近接結合により伝送される。バラン回路130は、一つが他の上に形成され一つのユニットとして一体とされた、典型的には3層の、複数の基板層の配置によって基板120に組み込まれている。それぞれの基板層は、低損失の材料から形成されており、バラン回路130の一部を含む。バラン回路130は、回路の一部が基板の上に直接印刷されているか配置されている回路を、異なる基板層を重ね合わせることによって組み立てられている。結合ライン131、132の端部134、135は、第1地板111と接触しており、2つの中央接点136と137は、基板120から突き出てバラン回路130と放射素子103との間の接点を形成する。接点は、好都合なことに放射素子103に対して対称的に設置されている。この端部のために、長方形の開口118が第1地板111に設けられており、中央接点136、137が基板から突き出して通過することを許容する。この開口118は、中央接点136、137と第1地板111との間に少なくとも1mmの絶縁を確保するのに好都合な寸法を有している。もう一つの実施態様によれば、接点は、また、放射素子103の中央に対して非対称的に配置してもよい。中央接続素子140は、放射素子103、中央接点136、137および基板120に、例えば接着によって固着されている。この中央接続素子140は、単に、放射素子103と基板120との間の機械的補強のために提供される。これは、例えば、容量性ディスクC1、C2の材料と同じ材料、すなわち、少なくとも96重量に等しい純度を有するアルミナから製造される。中央接続素子140は、好ましくは、2つの中央接点136、137を隔てる空間に設置される。共振器100の整合は、主に放射素子103および2つのミラー結合ライン131、132の中央接点である136と137との間の距離の選択、換言すれば、中央接続素子140の長さによって可能となる。このようにして過電圧は最小化され、望ましくない電力浪費は防止される。バラン回路に用いられる基板120のための材料の選択は、また、整合も変えることができる。さらに、電源ライン133および2つの結合ライン131、132の寸法を変えることは、また、共振器100の整合も変えることができる。従って、中央接点136、137間の距離は、アンテナに導入される負荷のタイプによって限定される。それゆえ、整合はペイロードpayloadに適合する。人の頭に相当する負荷に対するMRI用途において、中央接点136、137の間の距離は約3~4cmが好都合である。それにもかかわらず、人の頭の形状および体積における変異性を処理するために、本発明による共振器100は整合および同調回路を備えている。アンテナは、これにより、解析される試料または負荷に対応してより正確に調整される。制御回路150は、以下からなるπ回路で構成されている。-2つの可変コンデンサ151、152;-1つのインダクタ153;および-基板120に覆い隠されたsubmerged接続導体connectiontrack138、139。制御回路150は、バラン回路130とSMAタイプの同軸アダプタ154との間に配置される。これは、共振器100が外部に対して有するただ一つの電気インタフェースである。制御回路150の2つの接続口は、電源ライン133の狭い端部123とSMAタイプの同軸アダプタ154とにそれぞれ接続されている。接続導体138は、インダクタ153を可変コンデンサ151に接続する。接続導体139は、インダクタ153、同軸アダプタ154、および第2の可変コンデンサ152を接続する。共振器100およびバラン回路130は、バラン回路が基板120に組み込まれおり、π回路150が好都合にも放射素子103から遠く離れて任意の距離に位置しているという特別な構造を有している。このため、放射干渉および操作者がインピーダンス適合を調整するときの手の影響によって引き起こされる整合の変動を最小化することができる。通例、π回路150は、共振器100の後方に位置し、いうならば、絶縁本体20のハウジング21に挿入された端部の反対側端部に位置している。放射素子103から離れたこの位置は、また、操作者が共振器100に対する調整要素にアクセスすることを非常に便利にする。事実、共振器100が絶縁本体20の内側の正規の場所にあるときには、これらの調整要素は容易にアクセス可能であるので、共振器は迅速かつ容易に調整される。同調および整合調整は、可変コンデンサ151、152の中央軸の位置を変えることで容易に行なえる。中央軸は、コンデンサの第2電極に形成されており、特に、共振器100の上側地板111により、中央軸は共通アースに接続されている。例としては、中央軸を回転させることによる調整は、手の影響をさらに減少させるためにセラミック製のねじ回しを用いて行なうことができる。共振器100が絶縁本体20の内部に配置されたら、すべての共振器100に対する共通のアースは、共振器に結合するであろう寄生空洞または体積モードvolumemodesを防止するためにそれらの全てに接続される。接続導体138、139、電源ライン133、および結合ライン131、132は、有利には銅から作られる。本発明のこの第1の実施態様では、放射素子103と上側地板111とは、損失を最小化することおよび共振器100の放射出力を増大することに役立つ空気の形態の誘電体材料によって隔てられている。いずれにせよ、その厚さが容量性ディスクC1、C2の厚さによって決定されるこの空気層は、およそ数ミリメートルであるのが好都合である。大気の湿度に応じて変動する空気の誘電率の変動に対して、この空気層が共振器の共振周波数を敏感にする。この感度を見積もるために誰でもまず考える共振器100の共振周波数角ω0は、以下の式により得られる。ここで、CTは、放射素子103と地板111との間に形成される静電容量、例えばC3、および容量性ディスクにより形成される2つの静電容量C1、C2の合計の静電容量に相当する全容量である。Lは、共振器100のインダクタンスを表わす。微分計算を用いれば、次のように説明される。ここでεraは、空気の比誘電率である。水蒸気で飽和された空気のdεraの値、すなわち、考えられる最悪の場合の値は、30°Cで4×104である。従って、例としては、C3の静電容量が17pFで全容量CTが約49pFであれば、大気中の湿度による周波数のドリフトは、約20kHzである。この値は、共鳴が200MHzより高く、-10dBでの通過帯域が約1MHzであることに比較して極端に低い。結局、アンテナ10の本体の中に配置されたそれぞれの共振器100のハウジング21の内壁と、放射素子103との間の空気間隙apocketofairを維持することが重要である。この空気間隙の厚さは、ハウジング21の壁の接近によって決定され、共振器100の間の相互結合を調整するために用いられもする。ハウジング21の内側の壁は金属で覆われていないことに注目しなければならない。そのため、内側の壁は放射素子103から少なくとも2mmに等しい距離になければならない。ハウジング21の内側の壁が金属で覆われている場合は、この内側の壁は金属で覆われていない場合よりもより遠く、すなわち、通例、約6mmの距離を有して位置させなければならない。図2および図3に示される第1の実施態様による共振器は、8個の経路を有する7テセラのMRIアンテナであり、共振器100は、B0の有効な測定値にも依存し、298MHzに近い周波数で動作するものである。この典型的な実施態様におけるアンテナのための絶縁本体20は、250mmの内径、317mmの外径を有する円筒形状である。絶縁本体20は共振器100の数と同数のハウジング21を、すなわち8個のハウジングを具えている。8個の共振器は、それぞれ以下を含む。-1mmの厚さの銅シートで形成され、広く開いたU字形状に曲げられた、260mmの長さ、24mmの幅、3mmの高さを有し、約17pFの静電容量を有する放射素子103;-96重量以上の純度を有するアルミナから作られた、24mmの直径、3.18mmの厚さを有し、約16pFの静電容量を有する、2つの容量性ディスク;-370mmの長さ、70mmの幅、および9.54mmの高さを有するガラスーテフロン基板120;-ガラスーテフロン基板のそれぞれの面を覆う18umの厚さの銅ストリップから作られた複数の地板、111、112、113、114、115、116;-318mmの長さ、および10mmの幅を有する基板のなかに組み込まれた、18umの厚さを有する銅ストリップから作られた電源ライン133;-140mmの長さ、10mmの幅および6.36mmの高さを有する基板120に組み込まれた、18μmの厚さを有する銅ストリップの形態をした結合ライン131、132;-少なくとも96重量に等しい純度を有するアルミナからなる、40mmの長さ、7mmの幅、および3.18mmの高さを有する長方形の平板の形態で、放射素子103および、結合ライン131、132の中央接点136、137に固着するように取り付けられた中央接続素子140;-18μmの厚さを有する銅から作られた結合導体138、139;-静電容量が1pFから10pFまで可変できる2つのコンデンサ151、152;-22nHのインダクタンスを有する空芯インダクタ153;および-非磁気SMAタイプ同軸コネクタ154。アンテナ10の設計および最適化は、HFSSコード有限要素法を用いるデジタルシュミュレーションに基づいて行なわれる。このHFSSコードは、アンソフトAnsoft社により作られており、核磁気共鳴映像の分野では公知のものである。シュミュレーションの間、患者の頭は、HFSSシュミュレーションのためにAarkid社ノースバーウィック、スコットランドNorthBerwickScotlandによって供給されている、デジタルモデルで描写されている解剖学的な疑似模型anatomicalphantomを用いる。解剖学的なモデル200は、頭の種々の解剖学的要素に対応する8つのタイプの臓器の組織、すなわち、筋肉、頭蓋、顎、小脳外側葉、小脳、舌、脊髄、眼から作られている。図4は、図1に示したアンテナ10のそれぞれの線形共振器100が同調および整合回路によって調整される前の共振周波数のシュミュレーションの結果をグラフの形で示す。このシミュレーションによれば、π調整回路150を使った同調および整合調整がないとき、これらの共振器は同じ構造であるという事実にも関わらず、それぞれの線形共振器100は、動作周波数からわずかにずれた異なる周波数で共振することが認められる。このずれは、アンテナの中に負荷を導入する行為によって引き起こされる。アンテナ10の絶縁本体20の上部にある共振器から始めて光源22の左の方に向かってアンテナ10の共振器100にR1からR8と番号をつける場合、共振器R1とR8との間、R2とR7との間などに明らかな対称性が依然はっきり見える。信号のこの対称性は、矢状面sagittalplaneに対する疑似模型phantomの鏡面対称を反映している。本発明による共振器100のπ回路150は、共振器100が全て同じ共振周波数で動作し、非常に良好なインピーダンス整合を有するように種々の共振器100を完全に調整することを可能にする。この結果、つまり、π回路150を使って共振周波数の同調およびインピーダンス整合をした後のアンテナ10のそれぞれの共振器100の共振周波数を図5に示す。共振器100のπ回路150は容易にアクセス可能であることが想起される。このため、操作者は、アンテナに導入された負荷に応じて迅速かつ容易に共振器100の共振周波数の同調およびインピーダンス整合をすることができる。アンテナアレイの性能を予測することを可能にするために、負荷がアンテナ中にあるときの、それぞれの共振器による放射無線周波数場のラーモア周波数で回転する座標系における磁気励起成分の分布マップを作成することが必要である。B1のこのマップは、励起無線周波数場の磁気成分B1に基づくシミュレーションによって作られるか、または、MRIスキャナにおける模型prototypeの測定から直接作られる。シミュレーションは、アンソフトによって製造されたHFSSデジタルシミュレーションソフトウエアを用いて行なわれる。このシミュレーションの原理は、次のような磁気成分B1の分布状態を組織的に調べることにある。ここで指標xおよびyは、実験室に関連する固定デカルト座標系直交座標系に属する。軸Xおよび軸Y図示せずは軸Zに垂直である。ここで軸Zは、アンテナ図示せずの縦軸であり、磁場B0の大域的な磁化の方向である縦軸Zである。磁場B1のシミュレーションは、中間の計算によってB1の推論を可能にする。ここでB1は、次式に従ってスピンを同じ方向に回転させた座標系における分解された磁場B1の位相ベクトルに対応する。ここで、磁場B1の分布状態を示すマッピングオペレーションは、また、模型の測定によって実験的に行なうこともできる。このためには、特に、実フリップ角イメージングActualFlipangleImagingと呼ばれる、医用イメージングの分野では公知の獲得法VasilyLYarnykhActualFlipangleImaginginthePulsedSteadyStateMagnResonLed200757192200を用いて、直接的に磁気成分B1をマッピングすることを決定することである。図6は、前述のように規定された共振器100を備え、7テスラにおいて導入された負荷本件の場合は解剖学的疑似模型anatomicalphantomのもとで、8経路アンテナによって可視化された、それぞれの共振器R1からR8に対する放射磁場B1のマップを示す。分布状態の尺度は、100Wの入射電力が得られた際の、0~4μTの変動に対応する。本発明による共振器を用いれば、アンテナは、3次元画像における強度偽像intensityartefactsを減少することができ、特に、小脳外側葉、小脳の領域における強度偽像を減少することができる。偽像は上記に記述した典型的な実施形態を用いれば7低減される。最適な結果を得るために、アンテナ10および共振器100は、2つの相補的な励起パルスに対して連続的に得られる2つの画像の再結合を用いる並列伝送法によって制御されている。この公知の方法は、特に、ROIとも呼ばれる選択された関心領域における励起を均質にすることができる。20度に等しいフリップ角およびミリ秒のパルス持続時間に対するそれぞれの共振器に印加された電力および位相は次の表に例示する。図7は、j.パウリPaulyなどによって磁気共鳴学会誌に記述された選択イメージングと呼ばれる伝送方法を用い、本実施態様に記述されたようなアンテナを用いて得られた画像の例を示す。この方法は、均質的な解剖学的疑似模型の内側にあらかじめ定めた物体を挿入すること、本件の場合には、食塩水で充満されたガラスボールを挿入することからなる。図8は、前述の図2,3の変形であり、デバイス100および300に共通な素子は同じ参照番号により示され、同じ機能を遂行する。従って、これらの2つの実施態様における特徴が異なる点のみ以下に記載する。第2の実施態様による共振器300は、フラットで、基板120に固着して取り付けられた基板パネル330に一体化されている放射素子303を備えているという点で、図1,2,3に示す共振器100とは異なる。第2の実施態様では、共振器100の中の空気によって形成された誘電体は典型的に、誘電体材料により作られたパネル330により置換される。第2の実施態様では、セラミック誘電性ディスクおよび外側に張り出されたU次状の放射素子は使われていない。典型的に、バラン回路130の基板に用いられたものと同じ材料から作られた基板パネル330が代用されている。パネル330の上表面には、パネル330の上に直接刻まれて放射素子としての役目を果たす、金属で覆われた広い導体track303が取り付けられている。放射素子303の端部は、屈折部304、305により形成された特別な形状である。これにより、セラミックコンデンサの存在なく共振することができる放射素子303を可能にしている。屈折部304、305の形状は共振器303の所望の共振周波数に応じて慎重に導出されることに注目しなければならない。パネル330は、バラン回路130の中央接点が通過して放射素子303に接触できるように構成された中央開口図8には見えないを含む。パネル330の大きさは基板120よりも小さい。そのため、パネル330は、π制御回路図示せずの可変コンデンサやインダクタのある場所で上側地板111を完全には覆っていない。この第2の実施態様を用いれば、共振器300の構造は第1の実施態様に比べてより頑丈でよりコンパクトにすることが可能である。しかしながら、図2および図3に示す第1の実施態様によって達成される性能の方が、この第2の実施態様によって得られる性能よりも優れている。従って、本発明によれば、200MHzから600MHzの周波数範囲において高い電力ピークで動作可能となるよう長さ方向が調整可能である、低損失な2つのコンデンサが集積された構造の放射素子となっている。アンテナの絶縁本体の内側における共振器の配置は、並列伝送方法による励起の画一化を容易にするように、および、特に組織内電力の局部的な蓄積を最小にするように選択される。これはまた、共振器の間の相互結合を減少する目的に基づく遮蔽を可能にする。加えて、線形共振器の有限数は、体積モードで動作し、同じタイプの独立アンテナのアレイに組み込まれ、ある種のミニアンテナを作るために組み合わせられてもよい。この形態は、モジュール共振器の構造によって実現され、電子制御経路の数およびアンテナを動作させるために必要な増幅器の数の節約の可能性を提供する。これと同時に、並列伝送の見地から非常に優れた適応性を提供する。結局、共振器は、それらの長さに応じて互いに組み合わせることや、縦方向、すなわち患者の軸に沿った方向、および、半径方向における特定の位置に配置することにより、異なる長さに寸法決めすることが可能である。本発明は、特に、核磁気共鳴イメージングに使用する目的で記述されている。しかしながら、磁気共鳴スペクトロスコピーMRSの分野に対しても同様に適用可能である。"