スクロール形状のケーシング内に、円盤状のハブと、該ハブの外周部に配列された複数枚の翼と、該翼の前記ハブと対向する端部側に設けられた環状のシュラウドとからなる羽根車が回転自在に設置されている多翼遠心ファンにおいて、前記翼は、前記羽根車の回転軸に直角な断面において、圧力面側に凹状に湾曲され、その前縁側が後退翼、後縁側が前進翼とされた湾曲形状とされており、該翼の翼列の内径が前記ハブ側から前記シュラウド側に向って漸次拡大されているとともに、前記湾曲形状の反りが最大となる最大反り位置の径が前記ハブ側から前記シュラウド側に向って漸次拡大されていることを特徴とする多翼遠心ファン。前記羽根車は、前記ハブ付近の前記翼列の内径をD1h、外径をD2h、前記最大反り位置の径をD3hとし、前記シュラウド付近の前記翼列の内径をD1t、外径をD2t、前記最大反り位置の径をD3tとしたとき、前記ハブ付近の内径D1hが、前記シュラウド付近の内径D1tよりも小さく、前記ハブ付近のD3h-D1h/D2h-D1hよりも、前記シュラウド付近のD3t-D1t/D2t-D1tが大きくされていることを特徴とする請求項1に記載の多翼遠心ファン。前記最大反り位置の径は、前記ハブ側から前記シュラウド側に向って略直線的に変化されていることを特徴とする請求項1または2に記載の多翼遠心ファン。前記翼は、前記羽根車の回転軸に直角な断面において、後退翼とされている前記前縁側の曲率半径をr1、前進翼とされている前記後縁側の曲率半径をr2、前記最大反り位置の曲率半径をr3としたとき、これらの曲率半径r1、r2、r3が、r3<r1、かつr3<r2とされていることを特徴とする請求項1ないし3のいずれかに記載の多翼遠心ファン。前記曲率半径r1、r2、r3は、r3<r1<r2とされていることを特徴とする請求項4に記載の多翼遠心ファン。前記翼の入口角βb1は、前記羽根車の回転軸に直角な断面において、50°以下とされていることを特徴とする請求項1ないし5のいずれかに記載の多翼遠心ファン。前記翼の入口角βb1は、前記ハブ側から前記シュラウド側に向って次第に大きくされていることを特徴とする請求項6に記載の多翼遠心ファン。前記羽根車の翼枚数は、その枚数をNとしたとき、15≦N≦30とされていることを特徴とする請求項1ないし7のいずれかに記載の多翼遠心ファン。前記翼の最大反り位置は、前記羽根車の回転軸に直角な断面において、前記ハブ側の位置よりも前記シュラウド側の位置の方が回転方向前方側に前進されていることを特徴とする請求項1ないし8のいずれかに記載の多翼遠心ファン。前記翼の出口角βb2は、前記羽根車の回転軸に直角な断面において、前記ハブ側から前記シュラウド側に向って次第に大きくされていることを特徴とする請求項9に記載の多翼遠心ファン。前記羽根車は、前記ハブ付近の前記翼列の外径をD2h、前記シュラウド付近の前記翼列の外径をD2tとしたとき、これらの外径D2h、D2tが、D2h≦D2tとされていることを特徴とする請求項1ないし10のいずれかに記載の多翼遠心ファン。前記翼のスタッガ角γは、前記羽根車の回転軸に直角な断面において、前記ハブ側から前記シュラウド側に向って漸次小さくされていることを特徴とする請求項1ないし11に記載の多翼遠心ファン。前記翼の後縁ラインは、前記ハブ側から前記シュラウド側にかけて反回転方向に傾斜されていることを特徴とする請求項1ないし12に記載の多翼遠心ファン。前記翼後縁ラインの傾斜は、該後縁ラインと前記羽根車の回転軸とのなす角度をξteとしたとき、その傾斜角ξteが前記シュラウド側から前記ハブ側にかけて略一定とされていることを特徴とする請求項13に記載の多翼遠心ファン。前記翼後縁ラインの傾斜は、該後縁ラインと前記羽根車の回転軸とのなす角度をξteとしたとき、その傾斜角ξteが前記シュラウド側から前記ハブ側にかけて次第に大きくされていることを特徴とする請求項13に記載の多翼遠心ファン。前記翼後縁ラインの傾斜は、該後縁ラインと前記羽根車の回転軸とのなす角度をξteとしたとき、その傾斜角ξteが略一定の大きさとされた前記シュラウド側から前記羽根車の回転軸方向の中央域にかけ、いったん漸次小さくされた後、そこから前記ハブにかけて次第に大きくされていることを特徴とする請求項13に記載の多翼遠心ファン。前記羽根車は、前記シュラウドの外径が前記翼の後縁外径よりも小さくされ、前記翼後縁部分が前記羽根車の回転軸方向において前記シュラウドと重ならない構成とされていることを特徴とする請求項1ないし16に記載の多翼遠心ファン。前記羽根車は、前記ハブの外径が前記翼の後縁外径と等しくされるか、もしくはそれよりも大きくされ、前記翼のハブ側端部が前記前縁側から前記後縁側にかけて前記ハブと接合もしくは嵌合により固定されていることを特徴とする請求項1ないし16に記載の多翼遠心ファン。空気送風用のファンとして、請求項1ないし18のいずれかに記載の多翼遠心ファンが搭載されていることを特徴とする空気調和機。従来、上記特許文献に示されるように、翼形状を圧力面側に凹状に湾曲し、その前縁側を後退翼、後縁側を前進翼としたり、その入口角を小さくしたり、後縁側を圧力面側に凸状にしたり、翼列の前縁の内径をハブ側からシュラウド側に向って漸次大きくし、回転軸方向から流入する吸込み流を出来る限り直角に近い角度で流入させるようにしたりすることによって、流入損失の低減や翼出口部での圧力特性を改善し、騒音の低減や効率の向上を図っていた。しかしながら、これらの技術では、翼のスパン方向の中央部よりもややハブ寄りの位置に集中しがちであった吸込み流を、翼のスパン方向に対して均一化することはできず、特にシュラウド側での流れの改善が不十分であり、該部での効率の低下や流れの剥離や逆流等に起因する騒音の増加について、更なる改善が求められていた。本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであって、翼をより流れに適合する形状とし、翼のスパン方向流れを均一化することによって、流れの乱れを抑制してファン入力および騒音を低減し、高効率化、低騒音化することができる多翼遠心ファンおよびそれを用いた空気調和機を提供することを目的とする。上記した課題を解決するために、本発明の多翼遠心ファンおよびそれを用いた空気調和機は、以下の手段を採用する。すなわち、本発明にかかる多翼遠心ファンは、スクロール形状のケーシング内に、円盤状のハブと、該ハブの外周部に配列された複数枚の翼と、該翼の前記ハブと対向する端部側に設けられた環状のシュラウドとからなる羽根車が回転自在に設置されている多翼遠心ファンにおいて、前記翼は、前記羽根車の回転軸に直角な断面において、圧力面側に凹状に湾曲され、その前縁側が後退翼、後縁側が前進翼とされた湾曲形状とされており、該翼の翼列の内径が前記ハブ側から前記シュラウド側に向って漸次拡大されているとともに、前記湾曲形状の反りが最大となる最大反り位置の径が前記ハブ側から前記シュラウド側に向って漸次拡大されていることを特徴とする。本発明によれば、羽根車の翼が、羽根車の回転軸に直角な断面において、圧力面側に凹状に湾曲され、その前縁側が後退翼、後縁側が前進翼とされた湾曲形状とされており、該翼の翼列の内径がハブ側からシュラウド側に向って漸次拡大されているとともに、湾曲形状の反りが最大となる最大反り位置の径がハブ側からシュラウド側に向って漸次拡大されているため、前縁側が後退翼、後縁側が前進翼とされた湾曲形状の翼の前縁ラインに対して、羽根車の回転軸方向から流入する吸込み流をより直角に近い角度で流入させることができ、吸込み流の流入損失を低減することができる。しかも、翼の最大反り位置の径がハブ側程小さくされていることから、翼間での圧力上昇開始位置をハブ側程上流側とすることによって、ハブ側での翼間圧力上昇を早くすることができ、その結果、翼間においてハブ側からシュラウド側に向う圧力勾配を形成して翼間の流れをシュラウド側へと傾け、全体として翼のスパン方向流れを均一化することができる。従って、翼をより流れに適合した形状とすることができ、羽根車内での流れの乱れを抑制してファン入力および騒音を低減し、多翼遠心ファンを高性能化、高効率化および低騒音化することができる。さらに、本発明の多翼遠心ファンは、上記の多翼遠心ファンにおいて、前記羽根車は、前記ハブ付近の前記翼列の内径をD1h、外径をD2h、前記最大反り位置の径をD3hとし、前記シュラウド付近の前記翼列の内径をD1t、外径をD2t、前記最大反り位置の径をD3tとしたとき、前記ハブ付近の内径D1hが、前記シュラウド付近の内径D1tよりも小さく、前記ハブ付近のD3h-D1h/D2h-D1hよりも、前記シュラウド付近のD3t-D1t/D2t-D1tが大きくされていることを特徴とする。本発明によれば、羽根車は、ハブ付近の翼列の内径をD1h、外径をD2h、最大反り位置の径をD3hとし、シュラウド付近の翼列の内径をD1t、外径をD2t、最大反り位置の径をD3tとしたとき、ハブ付近の内径D1hが、シュラウド付近の内径D1tよりも小さく、ハブ付近のD3h-D1h/D2h-D1hよりも、シュラウド付近のD3t-D1t/D2t-D1tが大きくされているため、翼列の内径の変化に沿って最大反り位置の径を変化させることができ、翼の最大反り位置の径をハブ側程小さくし、翼間での圧力上昇開始位置をハブ側程上流側とすることができる。従って、ハブ側での翼間圧力上昇を早くし、翼間においてハブ側からシュラウド側に向う圧力勾配を形成して翼間の流れをシュラウド側へと傾け、全体として翼のスパン方向流れを均一化することができ、流れの乱れを抑制してファン入力および騒音を低減し、多翼遠心ファンを高性能化、高効率化および低騒音化することができる。さらに、本発明の多翼遠心ファンは、上述のいずれかの多翼遠心ファンにおいて、前記最大反り位置の径は、前記ハブ側から前記シュラウド側に向って略直線的に変化されていることを特徴とする。本発明によれば、最大反り位置の径が、ハブ側からシュラウド側に向って略直線的に変化されているため、翼間での圧力上昇開始位置をハブ側ほど上流側とすると同時に、ハブ側からシュラウド側に向って圧力上昇開始位置を略直線的に滑らかに変化させていくことができる。従って、翼間においてハブ側からシュラウド側に向って形成される圧力勾配を略直線状とし、翼のスパン方向の流れをより均一化することができ、多翼遠心ファンを一段と高性能化、高効率化することができる。さらに、本発明の多翼遠心ファンは、上述のいずれかの多翼遠心ファンにおいて、前記翼は、前記羽根車の回転軸に直角な断面において、後退翼とされている前記前縁側の曲率半径をr1、前進翼とされている前記後縁側の曲率半径をr2、前記最大反り位置の曲率半径をr3としたとき、これらの曲率半径r1、r2、r3が、r3<r1、かつr3<r2とされていることを特徴とする。本発明によれば、翼が、羽根車の回転軸に直角な断面において、後退翼とされている前縁側の曲率半径をr1、前進翼とされている後縁側の曲率半径をr2、最大反り位置の曲率半径をr3としたとき、これらの曲率半径r1、r2、r3が、r3<r1、かつr3<r2とされているため、流れが剥離し易い翼の出入口部において、該部に対応する後退翼とされている前縁側の曲率半径r1および前進翼とされている後縁側の曲率半径r2を大きくすることにより、翼の出入口部での負荷を軽減し、流れを安定化することができる。また、後退翼とされた翼の前縁において、翼間隙間を減少させることなく、入口角を流れの方向に合せることができ、滑らかに吸込み流を引き込むことができる。従って、翼の出入口部での流れの乱れを抑制し、高効率化、低騒音化することができる。さらに、本発明の多翼遠心ファンは、上記の多翼遠心ファンにおいて、前記曲率半径r1、r2、r3は、r3<r1<r2とされていることを特徴とする。本発明によれば、曲率半径r1、r2、r3が、r3<r1<r2とされているため、流れの流速が速くなる翼の後縁側の曲率半径r2を最も大きくすることにより、剥離が生じやすい翼出口部での負荷を更に軽減し、流れをより安定化することができる。従って、翼出口部での流れの乱れを抑制し、一段と高効率化、低騒音化することができる。さらに、本発明の多翼遠心ファンは、上述のいずれかの多翼遠心ファンにおいて、前記翼の入口角βb1は、前記羽根車の回転軸に直角な断面において、50°以下とされていることを特徴とする。本発明によれば、翼の入口角βb1が、羽根車の回転軸に直角な断面において、50°以下とされているため、翼の入口角βb1を一般的な相対流入角度に見合った入口角とすることにより、吸込み流の流入損失を低減することができる。従って、多翼遠心ファンの送風効率を向上し、より高性能化することができる。さらに、本発明の多翼遠心ファンは、上記の多翼遠心ファンにおいて、前記翼の入口角βb1は、前記ハブ側から前記シュラウド側に向って次第に大きくされていることを特徴とする。本発明によれば、入口角βb1が、ハブ側からシュラウド側に向って次第に大きくされているため、入口角と出口角との差転向角がハブ側からシュラウド側に向って次第に小さくなり、内径が大きくされることで内外径差が小さくなるシュラウド側においても、流れを急激に転向させることがなく、安定させることができ、従って、送風効率の向上と低騒音化を図ることができる。さらに、本発明の多翼遠心ファンは、上述のいずれかの多翼遠心ファンにおいて、前記羽根車の翼枚数は、その枚数をNとしたとき、15≦N≦30とされていることを特徴とする。本発明によれば、羽根車の翼枚数が、その枚数をNとしたとき、15≦N≦30とされているため、翼間流路における摩擦損失を適正な範囲、すなわち摩擦損失が小さくなり過ぎたり、大きくなり過ぎたりしない範囲とし、翼間の流れを拘束して羽根車から遠心方向に吹出すことができる。これによって、羽根車内での流れの逆流を抑制し、送風効率を高めることができるとともに、低騒音化することができる。さらに、本発明の多翼遠心ファンは、上述のいずれかの多翼遠心ファンにおいて、前記翼の最大反り位置は、前記羽根車の回転軸に直角な断面において、前記ハブ側の位置よりも前記シュラウド側の位置の方が回転方向前方側に前進されていることを特徴とする。本発明によれば、翼の最大反り位置が、羽根車の回転軸に直角な断面において、ハブ側の位置よりもシュラウド側の位置の方が回転方向前方側に前進されているため、逆流が発生し易いシュラウド側において各翼の翼力を増加させることができる。これによって、シュラウド側での流れの逆流を抑制し、送風効率を高めることができるとともに、低騒音化することができる。さらに、本発明の多翼遠心ファンは、上記の多翼遠心ファンにおいて、前記翼の出口角βb2は、前記羽根車の回転軸に直角な断面において、前記ハブ側から前記シュラウド側に向って次第に大きくされていることを特徴とする。本発明によれば、翼の出口角βb2が、羽根車の回転軸に直角な断面において、ハブ側からシュラウド側に向って次第に大きくされているため、逆流が発生し易いシュラウド側で各翼の翼力を更に増加することができる。これによっても、シュラウド側での流れの逆流を抑制し、一層の高効率化と低騒音化を図ることができる。さらに、本発明の多翼遠心ファンは、上述のいずれかの多翼遠心ファンにおいて、前記羽根車は、前記ハブ付近の前記翼列の外径をD2h、前記シュラウド付近の前記翼列の外径をD2tとしたとき、これらの外径D2h、D2tが、D2h≦D2tとされていることを特徴とする。本発明によれば、羽根車が、ハブ付近の翼列の外径をD2h、シュラウド付近の翼列の外径をD2tとしたとき、これらの外径D2h、D2tが、D2h≦D2tとされているため、翼の出口周速度をハブ側よりもシュラウド側において大きくし、シュラウド側での昇圧量をより大きくすることができる。従って、シュラウド側での送風効率を高め、一層の高効率化、高性能化を図ることができる。さらに、本発明の多翼遠心ファンは、上述のいずれかの多翼遠心ファンにおいて、前記翼のスタッガ角γは、前記羽根車の回転軸に直角な断面において、前記ハブ側から前記シュラウド側に向って漸次小さくされていることを特徴とする。本発明によれば、翼のスタッガ角γが、羽根車の回転軸に直角な断面において、ハブ側からシュラウド側に向って漸次小さくされているため、上述の如く、入口角βb1がハブ側からシュラウド側に向って次第に大きくされる場合や、出口角βb2がハブ側からシュラウド側に向って次第に大きくされる場合においても、羽根車の回転軸に直角な断面における翼の前縁側、後縁側、最大反り位置の各曲率半径r1、r2、r3を、それぞれハブ側からシュラウド側にかけて、より滑らかに変化させることが可能となる。従って、流れの乱れを抑制してファン入力および騒音を低減し、多翼遠心ファンを一段と高性能化、高効率化することができる。さらに、本発明の多翼遠心ファンは、上述のいずれかの多翼遠心ファンにおいて、前記翼の後縁ラインは、前記ハブ側から前記シュラウド側にかけて反回転方向に傾斜されていることを特徴とする。本発明によれば、翼の後縁ラインが、ハブ側からシュラウド側にかけて反回転方向に傾斜されているため、翼後縁から吹出される流れに対する翼力の作用方向をシュラウド側に向け、流れをハブ側に偏り難くして翼間流れをシュラウド側へと傾けることにより、全体として翼のスパン方向流れを均一化することができる。これによって、シュラウド側での送風効率を高め、多翼遠心ファンの一層の高効率化、高性能化および低騒音化を図ることができる。さらに、本発明の多翼遠心ファンは、上記の多翼遠心ファンにおいて、前記翼後縁ラインの傾斜は、該後縁ラインと前記羽根車の回転軸とのなす角度をξteとしたとき、その傾斜角ξteが前記シュラウド側から前記ハブ側にかけて略一定とされていることを特徴とする。本発明によれば、翼後縁ラインの傾斜が、該後縁ラインと羽根車の回転軸とのなす角度をξteとしたとき、その傾斜角ξteがシュラウド側からハブ側にかけて略一定とされているため、翼後縁から流出する流れに対する翼力の作用方向を回転軸方向の全域で略一様にシュラウド側に向け、流れのハブ側への偏りを是正して翼間の流れをシュラウド側へと傾けることにより、全体として翼のスパン方向流れを均一化することができる。これによって、シュラウド側での送風効率を高め、多翼遠心ファンの一層の高効率化、高性能化および低騒音化を図ることができる。さらに、本発明の多翼遠心ファンは、上記の多翼遠心ファンにおいて、前記翼後縁ラインの傾斜は、該後縁ラインと前記羽根車の回転軸とのなす角度をξteとしたとき、その傾斜角ξteが前記シュラウド側から前記ハブ側にかけて次第に大きくされていることを特徴とする。本発明によれば、翼後縁ラインの傾斜が、該後縁ラインと羽根車の回転軸とのなす角度をξteとしたとき、その傾斜角ξteがシュラウド側からハブ側にかけて次第に大きくされているため、翼後縁から流出する流れに対する翼力の作用方向を、流れが集中し易いハブ側でより大きくシュラウド側に向け、流れのハブ側への偏りを是正して翼間の流れをシュラウド側へと傾けることにより、全体として翼のスパン方向流れを均一化することができる。これによって、シュラウド側での送風効率を高め、多翼遠心ファンの一層の高効率化、高性能化および低騒音化を図ることができる。さらに、本発明の多翼遠心ファンは、上記の多翼遠心ファンにおいて、前記翼後縁ラインの傾斜は、該後縁ラインと前記羽根車の回転軸とのなす角度をξteとしたとき、その傾斜角ξteが略一定の大きさとされた前記シュラウド側から前記羽根車の回転軸方向の中央域にかけ、いったん漸次小さくされた後、そこから前記ハブにかけて次第に大きくされていることを特徴とする。本発明によれば、翼後縁ラインの傾斜が、該後縁ラインと羽根車の回転軸とのなす角度をξteとしたとき、その傾斜角ξteが略一定の大きさとされたシュラウド側から羽根車の回転軸方向の中央域にかけ、いったん漸次小さくされた後、そこからハブにかけて次第に大きくされているため、翼後縁から流出する流れに対する翼力の作用方向を、シュラウド側ではそれに沿わせる方向に向け、そこから中央域にかけてその状態を維持し、流れが集中し易いハブ側でより大きくシュラウド側に向け、流れのハブ側への偏りを是正して翼間の流れをシュラウド側へと傾けることにより、全体として翼のスパン方向流れを均一化することができる。これによって、翼の長さを徒に長くすることなく、シュラウド側での送風効率を高め、多翼遠心ファンの一層の高効率化、高性能化および低騒音化を図ることができる。さらに、本発明の多翼遠心ファンは、上述のいずれかの多翼遠心ファンにおいて、前記羽根車は、前記シュラウドの外径が前記翼の後縁外径よりも小さくされ、前記翼後縁部分が前記羽根車の回転軸方向において前記シュラウドと重ならない構成とされていることを特徴とする。本発明によれば、羽根車のシュラウドの外径が、翼の後縁外径よりも小さくされ、翼後縁部分が羽根車の回転軸方向においてシュラウドと重ならない構成とされているため、羽根車を樹脂材により射出成形する際、翼の後縁部分と、回転軸方向においてシュラウドと重なる翼部分とを、それぞれ異なる側の金型で成形することにより、翼後縁ラインがハブ側からシュラウド側にかけて反回転方向に傾斜されている羽根車であっても、比較的容易に一体成形することができる。従って、一体型の樹脂製羽根車を、回転軸方向に分割される一対の金型を用いて射出成形により安価に成形することができる。さらに、本発明の多翼遠心ファンは、上述のいずれかの多翼遠心ファンにおいて、前記羽根車は、前記ハブの外径が前記翼の後縁外径と等しいか、もしくはそれよりも大きくされ、前記翼のハブ側端部が前記前縁側から前記後縁側にかけて前記ハブと接合もしくは嵌合により固定されていることを特徴とする。本発明によれば、羽根車のハブの外径が、翼の後縁外径と等しいか、もしくはそれよりも大きくされ、翼のハブ側端部が前縁側から後縁側にかけてハブと接合もしくは嵌合により固定されているため、翼の出口角が大きくされた羽根車であっても、翼のハブ側端部をその外径と等しいか、もしくは大きくされた外径のハブに接合もしくは嵌合して固定することにより、遠心力や流体力による翼の変形を防止することができる。従って、翼の出口角をより大きくすることができ、特にシュラウド側での流れの逆流を抑制し、一層の高効率化と低騒音化を図ることができる。さらに、本発明にかかる空気調和機は、空気送風用のファンとして、上述のいずれかの多翼遠心ファンが搭載されていることを特徴とする。本発明によれば、空気調和機における空気送風用ファンが、上述のいずれかの多翼遠心ファンとされているため、上述の如く高性能化、高効率化および低騒音化された多翼遠心ファンを搭載することにより、建屋あるいは自動車用等の空気調和機においても同様に高性能化、高効率化、低騒音化を図ることができ、その商品価値を高めることができる。本発明の多翼遠心ファンによると、翼列の内径がハブ側からシュラウド側に向って漸次拡大されている翼の前縁ラインに対して、羽根車にその回転軸方向から流入される吸込み流を、より直角に近い角度で流入させることができ、吸込み流の流入損失を低減することができる。しかも、翼の最大反り位置の径がハブ側程小さくされていることから、翼間での圧力上昇開始位置をハブ側程上流側とすることによって、ハブ側での翼間圧力上昇を早くすることができ、その結果、翼間においてハブ側からシュラウド側に向う圧力勾配を形成して翼間の流れをシュラウド側へと傾け、全体として翼のスパン方向流れを均一化することができるため、翼をより流れに適合した形状とすることができ、羽根車内での流れの乱れを抑制してファン入力および騒音を低減し、多翼遠心ファンを高性能化、高効率化および低騒音化することができる。本発明の空気調和機によると、上述のように高性能化、高効率化および低騒音化された多翼遠心ファンを搭載することによって、建屋あるいは自動車用等の空気調和機においても同様に高性能化、高効率化、低騒音化を図ることができ、その商品価値を高めることができる。以下に、本発明にかかる実施形態について、図面を参照して説明する。[第1実施形態]以下、本発明の第1実施形態について、図1ないし図16を用いて説明する。図1には、本発明の第1実施形態に係る多翼遠心ファンを子午面で切断した場合における斜視図が示され、図2には、その羽根車の斜視図、図3には、羽根車の縦断面図、図4には、羽根車の横断面図がそれぞれ示されている。多翼遠心ファン1は、スクロール形状とされた樹脂製のケーシング2を備えている。スクロール形状のケーシング2は、舌部を基点として渦巻き状に成形された上下一対のケーシングを一体に結合して形成されたものであり、渦巻き状の巻き終り部から接線方向に延長された吹出し口図示省略を備えている。ケーシング2の上面側には、周囲にベルマウス3が形成されている空気吸込み口4が設けられており、また、ケーシング2の下面側には、羽根車7を回転駆動するためのファンモータ5が設置されている。ファンモータ5には、モータ本体から上方に延長された回転軸6が設けられている。羽根車7は、図2ないし図4に示されるように、中央部が吸込み側に凸状とされた円盤状のハブ主板8と、該ハブ8の外周部に放射状に配列された複数枚の翼ブレード、羽根等とも云う。9と、この翼9のハブ8と対向する端部側に設けられた環状のシュラウド10とから構成されている。ハブ8の中心部には、ボス部11が設けられており、該ボス部11を回転軸6の軸端に固定することによって、羽根車7がファンモータ5を介して回転駆動されるようになっている。なお、この羽根車7は、樹脂製とされている。上記羽根車7において、翼9は、図4から明らかなように、羽根車7の回転軸6に直角な断面において、圧力面9A側に凹状に湾曲されており、その反りが最大となる最大反り位置9Bよりも前縁9C側が後退翼、後縁9D側が前進翼とされた湾曲形状とされ、最大反り位置9Bが回転方向に対して最も後方側にある形状とされている。ハブ8の外周部に配列されている翼9を1枚だけ取り出した状態の3面図平面図、正面図および側面図が、図5ないし図7に示されている。翼9は、本実施形態の羽根車7においては、15枚から30枚の範囲とされている。すなわち、羽根車7の翼9の枚数をNとしたとき、翼枚数Nは、15≦N≦30とされている。この翼9の前縁により形成される翼列の内径は、翼9のハブ8側からシュラウド10側に向って漸次拡大されるようにテーパ形状とされており、同様に、最大反り位置9Bの径も翼9のハブ8側からシュラウド10側に向って漸次大きくなるようにテーパ形状とされている。この構成について、図8ないし図10を用いて詳しく説明する。図8には、羽根車7の子午面断面での翼各部の寸法を表した模式図が示され、図9には、その翼各部の寸法を回転軸に直角な断面で表した模式図が示されている。羽根車7は、図8および図9に示されるように、ハブ8付近における翼9の翼列の内径をD1h、その外径をD2h、最大反り位置9Bの径をD3hとし、シュラウド10付近における翼9の翼列の内径をD1t、その外径をD2t、最大反り位置の径をD3tとしたとき、ハブ8付近の翼列の内径D1hが、シュラウド10付近の翼列の内径D1tよりも小さくD1h<D1t、かつハブ8付近の翼列のD3h-D1h/D2h-D1hよりも、シュラウド10付近における翼列のD3t-D1t/D2t-D1tが大きくD3h-D1h/D2h-D1h<D3t-D1t/D2t-D1tされた構成とされている。これによって、上記の如く、翼9の前縁により形成される翼列の内径D1は、翼9のハブ8側からシュラウド10側に向って漸次拡大されたテーパ形状とされ、同様に最大反り位置9Bにより形成される径D3も、翼9のハブ8側からシュラウド10側に向って漸次拡大されたテーパ形状とされている。また、最大反り位置9Bの径D3は、図10に示されるように、ハブ8側からシュラウド10側に向って略直線的に変化される構成とされている。同様に、翼列の内径D1と最大反り位置9Bの径D3とは、図14中に実線A翼列の内径D1および実線B最大反り位置の径D3で示されるように、軸方向に沿って互いに略平行にハブ8側からシュラウド10側に向って漸次拡大された構成とされている。なお、図14において、軸方向の無次元高さ1.0は、略65mmに相当する。以下、図15、図16、図18、図20および図21においても同様である。更に、ハブ8側の翼列の外径D2hとシュラウド10側の翼列の外径D2tは、図9からも明らかなように、ハブ8側の外径D2hに対して、シュラウド10側の外径D2tが、等しいかもしくは外径D2hよりも大きくされた構成、すなわち、D2h≦D2tとされている。また、上記の如く圧力面9A側に凹状に湾曲形状とされた翼9は、図11に示されるように、羽根車7の回転軸6に直角な断面において、後退翼とされている前縁9C側の曲率半径をr1、前進翼とされている後縁9D側の曲率半径をr2、最大反り位置9Bの曲率半径をr3としたとき、これらの曲率半径r1、r2、r3の関係が、r3<r1、かつr3<r2とされている。より好ましくは、r3<r1<r2とされ、後縁9D側の曲率半径r2が最も大きくされた形状とされている。さらに、図12に示されるように、翼9の入口角βb1、すなわち、羽根車7の回転軸6に直角な断面において、翼9の前縁9Cと回転軸6の中心を結ぶ直線を半径とする円に対する前縁9Cにおける接線と、翼9の前縁9Cの翼面とがなす角度βb1は、50°以下の大きさとされ、吸込み流の一般的な相対流入角度に見合った大きさとされている。この入口角βb1は、50°以下の範囲において、図15中に実線Dで示されるように、ハブ8側からシュラウド10側に向って漸次拡大された構成とされている。同様に、翼9の出口角βb2、すなわち、翼9の後縁9Dと回転軸6の中心を結ぶ直線を半径とする円に対する後縁9Dにおける接線と、翼9の後縁9Dの翼面とがなす角度βb2は、入口角βb1に対して3倍以上大きく、150°以上とされ、図15中に実線Eで示されるように、略一定もしくはハブ8側からシュラウド10側に向って僅かに増加された構成とされている。更に、翼9のスタッガ角γ、すなわち、翼9の後縁9Dと回転軸6の中心を結ぶ直線と、翼9の前縁9Cと後縁9Dを結ぶ直線とがなす角度γが、図16中に実線Fで示されるように、35°~45°程度の範囲において、ハブ8側からシュラウド10側に向って次第に小さくされた構成とされている。以上の説明の構成により、本実施形態によれば、以下の作用効果を奏する。上記の多翼遠心ファン1において、ファンモータ5の駆動により回転軸6を介して羽根車7が回転されると、吸込み口4から軸方向に吸込まれた空気流は、羽根車7内で遠心方向に向きを変えられながら昇圧され、各翼9の後縁9Dから羽根車7の外接円の接線方向に向けてスクロール形状のケーシング2内に吹出される。この空気流は、ケーシング2の内周面に沿って昇圧されながら吹出し口へと旋回され、該吹出し口を経て外部に送風される。この作用中において、吸込み流は、前述の通り、羽根車7のシュラウド10側で転向しきれず、翼9のスパン方向の中央部よりもややハブ8寄りの位置に流れが集中する傾向にあった。しかるに、本実施形態においては、羽根車7の翼9が、圧力面9A側に凹状に湾曲されており、その反りが最大となる最大反り位置9Bよりも前縁9C側が後退翼、後縁9D側が前進翼とされた湾曲形状とされるとともに、最大反り位置9Bが回転方向に対して最も後方側にある形状とされ、更に翼列の内径がハブ8側からシュラウド10側に向って漸次拡大された構成とされているため、翼9の前縁ラインに対して、羽根車7の回転軸方向から流入する吸込み流をより直角に近い角度で流入させることができ、吸込み流の流入損失を低減することができる。加えて、翼9の最大反り位置9Bの径がハブ8側程小さくされていることから、翼9間での圧力上昇開始位置をハブ8側程上流側とすることによって、ハブ8側での翼間圧力上昇を早くすることができる。その結果、翼9間においてハブ8側からシュラウド10側に向う圧力勾配を形成して翼9間の流れをシュラウド10側へと傾け、全体として翼9のスパン方向流れを均一化することができる。このため、翼9をより流れに適合した形状とすることができ、羽根車7内での流れの乱れを抑えてファン入力および騒音を低減し、多翼遠心ファン1を高性能化、高効率化および低騒音化することができる。特に、羽根車7は、翼9のハブ8付近の翼列の内径をD1h、その外径をD2h、最大反り位置9Bの径をD3hとし、シュラウド10付近の翼列の内径をD1t、その外径をD2t、最大反り位置9Bの径をD3tとしたとき、ハブ8付近の内径D1hが、シュラウド10付近の内径D1tよりも小さく、かつハブ8付近のD3h-D1h/D2h-D1hよりも、シュラウド10付近のD3t-D1t/D2t-D1tが大きくされているため、翼列の内径の変化に沿って最大反り位置9Bの径を変化させることができ、翼9の最大反り位置9Bの径をハブ8側程小さくし、翼9間での圧力上昇開始位置をハブ8側程上流側とすることができる。これによって、ハブ8側での翼間圧力上昇を早くし、翼9間においてハブ8側からシュラウド10側に向う圧力勾配を形成して翼9間の流れをシュラウド10側へと傾け、全体として翼9のスパン方向流れを均一化することができ、このため、羽根車7内での流れの乱れを抑制してファン入力および騒音を低減し、多翼遠心ファン1を高性能化、高効率化および低騒音化することができる。また、翼9における最大反り位置9Bの径が、ハブ8側からシュラウド10側に向って略直線的に大きくなるように変化されているため、翼9間での圧力上昇開始位置をハブ8側ほど上流側とすると同時に、ハブ8側からシュラウド10側に向って圧力上昇開始位置を略直線的に滑らかに変化させていくことができる。従って、翼9間においてハブ8側からシュラウド10側に向って形成される圧力勾配を略直線状とし、翼9のスパン方向の流れをより均一化することができ、多翼遠心ファン1を一段と高性能化、高効率化することができる。また、羽根車7の翼9は、回転軸6に直角な断面において、後退翼とされている前縁9C側の曲率半径をr1、前進翼とされている後縁9D側の曲率半径をr2、最大反り位置9Bの曲率半径をr3としたとき、これらの曲率半径r1、r2、r3が、r3<r1、かつr3<r2とされており、このため、流れが剥離し易い翼9の出入口部において、該部に対応する後退翼とされている前縁9C側の曲率半径r1および前進翼とされている後縁9D側の曲率半径r2を大きくすることにより、翼9の出入口部での負荷を軽減し、流れを安定化することができる。しかも、後退翼とされている翼9の前縁9Cにおいて、翼9間の隙間を減少させることなく、入口角βb1を流れの方向に合せることができ、滑らかに吸込み流を引き込むことができる。従って、翼9の出入口部での流れの乱れを抑制し、高効率化、低騒音化することができる。この際、曲率半径r1、r2、r3を、r3<r1<r2とし、流れの流速が速くなる翼9の後縁9D側の曲率半径r2を最大とすることにより、剥離が生じやすい翼出口部での負荷を更に軽減し、流れをより安定化することができる。その結果、翼9の出口部での流れの乱れを抑制し、一段と高効率化、低騒音化することができる。また、翼9の入口角βb1が、羽根車7の回転軸6に直角な断面において、50°以下とされており、翼9の入口角βb1を一般的な相対流入角度に見合った大きさの入口角とすることができ、これによって吸込み流の流入損失を低減することができる。このため、多翼遠心ファン1の送風効率を向上し、より高性能化することができる。更に、本実施形態においては、翼9の入口角βb1が、ハブ8側からシュラウド10側に向って次第に大きくされているため、入口角βb1と出口角βb2との差転向角がハブ8側からシュラウド10側に向って次第に小さくなり、内径が大きくされることで内外径差が小さくなるシュラウド10側においても、流れを急激に転向させることがなく、流れを安定させることができる。従って、送風効率の向上と低騒音化を図ることができる。また、本実施形態においては、羽根車7における翼9の枚数Nを、15≦N≦30としており、このため、翼間流路における摩擦損失を適正な範囲、すなわち摩擦損失が小さくなり過ぎたり、大きくなり過ぎたりしない範囲とし、翼9間の流れを拘束して羽根車7から遠心方向に吹出すことができる。このため、羽根車7内での流れの逆流を抑え、送風効率を高めることができるとともに、低騒音化することができる。さらに、羽根車7は、ハブ8付近の翼列の外径をD2h、シュラウド10付近の翼列の外径をD2tとしたとき、それが、D2h≦D2tとされており、翼9の出口周速度をハブ8側よりもシュラウド10側において大きくし、シュラウド10側での昇圧量をより大きくすることができる。このため、シュラウド10側での送風効率を高め、多翼遠心ファン1の一層の高効率化、高性能化を図ることができる。また、本実施形態では、翼9のスタッガ角γが、羽根車7の回転軸6に直角な断面において、ハブ8側からシュラウド10側に向って漸次小さくされているため、上述の如く、入口角βb1がハブ8側からシュラウド10側に向って次第に大きくされる場合や、出口角βb2がハブ8側からシュラウド10側に向って次第に大きくされる場合にも、羽根車7の回転軸6に直角な断面における翼9の前縁9C側、後縁9D側、最大反り位置9Bの各曲率半径r1、r2、r3を、それぞれハブ8側からシュラウド10側にかけて、より滑らかに変化させることが可能となる。従って、流れの乱れを抑制してファン入力および騒音を低減し、多翼遠心ファン1を一段と高性能化、高効率化することができる。更には、上記の如く、高性能化および低騒音化された多翼遠心ファン1を、建屋あるいは自動車用等の空気調和機における空気送風用ファンとして搭載することによって、該空気調和機においても同様に高性能化、高効率化、低騒音化を図ることができ、その商品価値を高めることができる。[第2実施形態]次に、本発明の第2実施形態について、図17および図18を用いて説明する。本実施形態は、上記した第1実施形態に対して、翼9の最大反り位置9Bが、ハブ8側の位置よりもシュラウド10側の位置の方が回転方向前方側に前進された構成とされている点が異なる。その他の点については、第1実施形態と同様であるので説明は省略する。本実施形態では、翼9の最大反り位置9Bの位置が、図17に示されるように、羽根車7の回転軸6に直角な断面において、ハブ8側の最大反り位置9B1に対して、シュラウド10側の最大反り位置9B2の方がハブ8側からシュラウド10側に向って漸次回転方向前方側に前進された構成とされている。つまり、本実施形態において、最大反り位置9Bの周方向位置は、図18中に実線Cで示されるように、ハブ8側からシュラウド10側に向って回転方向前方に滑らかな曲線を描いて前進されるように構成されている。また、この場合においては、翼9の出口角βb2を、羽根車7の回転軸6に直角な断面において、ハブ8側からシュラウド10側に向って次第に大きくなるように設定することが望ましい。このように、翼9の最大反り位置9Bの位置を、羽根車7の回転軸6に直角な断面において、ハブ8側の最大反り位置9B1よりもシュラウド10側の最大反り位置9B2を回転方向の前方側に前進させた構成とすることによって、逆流が発生し易いシュラウド10側で各翼9の翼力を増加することができるため、シュラウド10側での流れの逆流を抑制し、送風効率を高めることができるとともに、低騒音化することができる。この際、翼9の出口角βb2をハブ8側からシュラウド10側に向って次第に大きくした構成とすることにより、逆流が発生し易いシュラウド10側での各翼9の翼力を更に増加することができる。従って、シュラウド10側での流れの逆流を抑制し、一層の高効率化と低騒音化を図ることができる。[第3実施形態]次に、本発明の第3実施形態について、図19ないし図21を用いて説明する。本実施形態は、上記した第1および第2実施形態に対して、羽根車7の翼9の後縁ラインをハブ8側からシュラウド10側にかけて反回転方向に傾けている点が異なる。その他の点については、第1および第2実施形態と同様であるので説明は省略する。本実施形態では、図19に示されるように、翼9の後縁9DがなすラインLが、ハブ8側からシュラウド10側にかけて反回転方向に傾斜させた構成とされている。この後縁ラインLは、該後縁ラインLと羽根車7の回転軸6とのなす傾斜角をξteとしたとき、以下の構成とされている。1傾斜角ξteが、シュラウド10側からハブ8側にかけて略一定とされている。2傾斜角ξteが、シュラウド10側からハブ8側にかけて次第に大きくされている。3傾斜角ξteが、略一定の大きさとされたシュラウド10側から羽根車7の回転軸6方向の中央域にかけ、いったん漸次小さくされた後、そこからハブ8にかけて次第に大きくされている。なお、図20および図21には、上記3の構成とした後縁ラインLの周方向位置と軸方向高さとの関係および翼後縁の傾斜角と軸方向高さとの関係が図示されている。上記のように、翼9の後縁ラインLをハブ8側からシュラウド10側にかけて反回転方向に傾斜させることにより、翼9の後縁9Dから吹出される流れに対する翼力の作用方向Y図19参照をシュラウド10側に向け、流れをハブ8側に偏り難くして翼間流れをシュラウド10側へと向けることができ、これによって、全体として翼9のスパン方向流れを均一化することができる。ここで、傾斜角ξteを上記1のように、シュラウド10側からハブ8側にかけて略一定とすることにより、翼後縁9Dから流出する流れに対する翼力の作用方向Yを回転軸方向の全域で略一様にシュラウド10側に向け、流れのハブ8側への偏りを是正して翼間の流れをシュラウド10側へと向けることができ、これによって、全体として翼9のスパン方向流れを均一化することができる。また、傾斜角ξteを上記2のように、シュラウド10側からハブ8側にかけて次第に大きくすることにより、翼後縁9Dから流出する流れに対する翼力の作用方向Yを、流れが集中し易いハブ8側でより大きくシュラウド10側に向け、流れのハブ8側への偏りを是正して翼間の流れをシュラウド10側へと向けることができ、これによって、全体として翼9のスパン方向流れを均一化することができる。さらに、傾斜角ξteを上記3のように、略一定の大きさとしたシュラウド10側から羽根車7の回転軸6方向の中央域にかけ、いったん漸次小さくした後、そこからハブ8にかけて次第に大きくすることにより、翼後縁9Dから流出する流れに対する翼力の作用方向Yを、シュラウド10側ではそれに沿わせる方向に向け、そこから中央域にかけてその状態を保ち、流れが集中し易いハブ8側でより大きくシュラウド10側に向け、流れのハブ8側への偏りを是正して翼間の流れをシュラウド10側へと向けることができ、これによって、全体として翼9のスパン方向流れを均一化することができる。特に、後縁ラインLの傾斜角ξteを上記3の如く変化させることにより、翼の長さを抑制しながら、翼力の作用方向Yを好ましい方向に調整することができる。斯くして、本実施形態によると、翼9の後縁ラインをハブ8側からシュラウド10側にかけて反回転方向に傾斜させ、その傾斜角ξteを上記1ないし3の如く設定することにより、流れのハブ8側への偏りを是正して翼9のスパン方向流れを均一化することができるため、特にシュラウド10側での送風効率を高め、多翼遠心ファン1の一層の高効率化、高性能化および低騒音化を図ることができる。[第4実施形態]次に、本発明の第4実施形態について、図22を用いて説明する。本実施形態は、上記した第1ないし第3実施形態に対して、シュラウド10の外径を翼9の後縁9Dの外径よりも小さくしている点が異なる。その他の点については、第1ないし第3実施形態と同様であるので説明は省略する。本実施形態においては、図22に示されるように、羽根車7におけるシュラウド10の外径D10が、翼9の後縁9Dの外径D9よりも小さくされ、翼9の後縁9D部分が羽根車7の回転軸6方向においてシュラウド10と重ならない構成とされている。上記のように、羽根車7のシュラウド10の外径D10を、翼9の後縁9Dの外径D9よりも小さくし、翼9の後縁9D部分が羽根車7の回転軸6方向においてシュラウド10と重ならない構成とすることにより、羽根車7を樹脂材により射出成形する際、翼9の後縁部分と、回転軸6方向においてシュラウド10と重なる翼部分とを、金型の分割ラインを図22に示す破線ラインに設定し、異なる金型で成形することによって、翼9の後縁ラインLがハブ8側からシュラウド10側にかけて反回転方向に傾いている羽根車7であっても、比較的容易に一体成形することができる。従って、一体型の樹脂製羽根車7を、回転軸方向に分割される一対の金型で射出成形により安価に成形することが可能となる。[第5実施形態]次に、本発明の第5実施形態について、図23を用いて説明する。本実施形態は、上記した第1ないし第3実施形態に対して、ハブ8の外径を翼9の後縁9Dの外径と等しいか、もしくはそれよりも大きくした構成としている点が異なる。その他の点については、第1ないし第3実施形態と同様であるので説明は省略する。本実施形態においては、図23に示されるように、羽根車7におけるハブ8の外径D8が、翼9の後縁9Dの外径D9と等しいか、もしくはそれよりも大きくされ、翼9のハブ側端部が、前縁9C側から後縁9D側にかけてハブ8と接合もしくは嵌合により固定された構成とされている。上記の如く、羽根車7のハブ8の外径D8を、翼9の後縁9Dの外径D9と等しいか、もしくはそれよりも大きくし、翼9のハブ側端部が、前縁9C側から後縁9D側にかけてハブ8と接合もしくは嵌合により固定される構成とすることにより、翼9の出口角βb2が大きくされた羽根車7であっても、翼9のハブ側端部をその外径D9と等しいか、もしくは大きくされた外径D8のハブ8に接合もしくは嵌合して固定することによって、遠心力や流体力による翼9の変形を防止することができる。従って、翼9の出口角βb2をより大きくすることができ、特にシュラウド10側での流れの逆流を抑制し、一層の高効率化と低騒音化を図ることができる。なお、本発明は、上記実施形態にかかる発明に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲において、適宜変形が可能である。例えば、上記実施形態では、スクロール形状のケーシング2の片面側から空気を吸込む片面吸込み型の多翼遠心ファン1について説明したが、両面吸込み型の多翼遠心ファンにも適用できることは云うまでもない。また、スクロール形状のケーシング2および羽根車7は、樹脂製に限定されるものではなく、金属製であってもよいことはもちろんである。さらに、本発明にかかる多翼遠心ファン1は、上記した空気調和機に限らず、他の機器の送風装置として広範に適用できることはもちろんである。