"質量で、Feを0.015~0.10、Oを0.03~0.20含有し、残部がTiおよび不可避的不純物であって、1/4ttは板厚部の圧延面に存在する結晶粒α相のc軸の傾角の平均値が40°以下であり、圧延方向に対する前記c軸の角度の平均値が75°以上であると共に、1/4ttは板厚部の1mm×1mmの平面内に存在する結晶粒α相の平均結晶粒径が、20~200μmであることを特徴とするプレス成形性に優れたチタン板。本発明は、上記従来の問題を解決せんとしてなされたもので、プレス加工等の成形性に優れたチタン板を提供することを課題とするものである。請求項1記載の発明は、質量で、Feを0.015~0.10、Oを0.03~0.20含有し、残部がTiおよび不可避的不純物であって、1/4ttは板厚部の圧延面に存在する結晶粒α相のc軸の傾角の平均値が40°以下であり、圧延方向に対する前記c軸の角度の平均値が75°以上であると共に、1/4ttは板厚部の1mm×1mmの平面内に存在する結晶粒α相の平均結晶粒径が、20~200μmであることを特徴とするプレス成形性に優れたチタン板である。本発明によると、プレス加工等の成形性に優れたチタン板を得ることができる。また、チタン本来の優れた耐久性はもとより、高い機械的強度に加えて、優れたプレス成形性を有しているので、プレート式熱交換器の構成材のほか、燃料電池のセパレーター、携帯電話機、モバイルパソコン、カメラのボディ、眼鏡フレーム等、高度な成形性が要求される用途に広く適用することができる。本発明者らは、プレス成形性に優れたチタン板を得るために、鋭意、実験、研究を進めた。その結果、Feの含有量とOの含有量を適切に規定すると共に、そのチタン板の1/4ttは板厚部の圧延面に存在する結晶粒α相のc軸の傾角の平均値と、圧延方向に対する前記c軸の角度の平均値を、適切に制御し、更にそれに加えて、チタン板の1/4ttは板厚部の平面の1mm×1mm内に存在する結晶粒α相の平均結晶粒径を、適切に制御することで、優れたプレス成形性を確保することが可能になることを見出し、本発明の完成に至った。以下、本発明を実施形態に基づき詳細に説明する。本発明では、チタン板の成分組成と、そのチタン板の1/4ttは板厚部の圧延面における存在する結晶粒α相のc軸の傾角の平均値と、圧延方向に対する前記c軸の角度の平均値、更にチタン板の1/4ttは板厚部の平面の1mm×1mm内に存在する結晶粒α相の平均結晶粒径を、規定するが、まず、成分組成について説明する。成分組成純チタンは、不可避的不純物としてC、H、O、N、Fe等を微量に含有するが、本発明では、その中でも含有量が比較的多く、機械的性質に影響を及ぼすFeとOの含有量を規定した。Feの含有量が0.10質量を超えて多くなりすぎると、耐力が大きくなりすぎてプレス成形性が低下する傾向がある。従って、Feの含有量の上限は0.10質量とする。尚、Feの含有量の好ましい上限は0.08質量であり、より好ましい上限は0.06質量である。一方、工業的に製造可能な純チタンが含有するFeの含有量の最小値はおおよそ0.015質量であるので、Feの含有量の下限を0.015質量とする。Oの含有量が0.20質量を超えて多くなりすぎると、耐力が大きくなりすぎてプレス成形性が低下する傾向がある。従って、Oの含有量の上限は0.20質量とする。尚、Oの含有量の好ましい上限は0.12質量であり、より好ましい上限は0.09質量である。一方、工業的に製造可能な純チタンが含有するOの含有量の最小値はおおよそ0.03質量であるので、Oの含有量の下限を0.03質量とする。c軸の傾角の平均値チタン板の1/4ttは板厚部の圧延面に存在する結晶粒α相のc軸の傾角θ1図1に示すの平均値が40°より大きくなると、チタン板の成形時に発生する変形双晶の頻度が少なくなりすぎて、チタン板が延性を確保できなくなり、本発明で意図する優れたプレス成形性を得られなくなってしまう。また、これと同時にr値が低下し、成形性の1つの指標である深絞り性も低下する。本発明で意図する優れたプレス成形性を確保するためには、c軸の傾角θ1の平均値が40°以下でなければならない。好ましくはθ1の平均値を38°以下、より好ましくは36°以下とする必要がある。尚、c軸の傾角θ1の平均値はチタン板の成分組成、製造条件等により変動する。本発明では、特にc軸の傾角θ1の平均値の下限については規定しないが、実際の下限は25°程度であると考えられる。尚、前記したc軸の傾角θ1とは、図1に示すように、金属組織における結晶粒α相の0001面の法線と圧延面の法線とがなす方位角のことである。圧延方向に対するc軸の角度の平均値また、チタン板の1/4ttは板厚部の圧延面に存在する結晶粒α相の圧延方向に対するc軸の角度θ2図1に示すの平均値を75°以上にすることで、更にプレス成形性に優れたチタン板とすることができる。圧延方向に対するc軸の角度θ2のより好ましい平均値は、80°以上である。尚、圧延方向に対するc軸の角度は2種類考えられるが、本発明でいう圧延方向に対するc軸の角度θ2は、図1に示すように、90°以下の角度の方を示す。従って、チタン板の1/4ttは板厚部の圧延面に存在する結晶粒α相の圧延方向に対するc軸の角度θ2図1に示すの平均値の上限は、90°である。結晶粒の平均結晶粒径結晶粒α相の平均結晶粒径が大きくなりすぎると、プレス成形後のチタン板の肌荒れが顕著になり、プレス成形品として外観上好ましくなくなる。従って、結晶粒α相の平均結晶粒径は、200μm以下とする。好ましい上限は150μm、より好ましい上限は100μmである。一方、平均結晶粒径が小さすぎると、チタン板の成形時に発生する変形双晶の頻度が少なくなりすぎて、十分な延性を確保できなくなり、本発明で意図する優れたプレス成形性を得られなくなってしまう。従って、結晶粒α相の平均結晶粒径は、20μm以上とする。好ましい下限は35μm、より好ましい下限は50μmである。製造条件次に、本発明のチタン板の製造方法について説明する。通常のチタン板は、鋳造→分塊圧延→熱間圧延→中間焼鈍→冷間圧延→最終焼鈍といった各工程間に、随時ブラスト、酸洗処理を入れて製造されるが、製造するチタン板の成分組成や各工程の設定条件によって、得られる物性や組織状態は変わるので、一連の製造工程として総合的に条件を選択して決定すべきであって、個々の工程毎に条件を厳密に設定することは必ずしも適切でない。しかしながら、本発明のチタン板を製造するための製造条件を、本発明者らが鋭意検討したところ、以下に示す製造条件を採用することで、本発明で意図するプレス成形性に優れたチタン板を確実に製造することができることを確認した。その製造条件は、分塊圧延、熱間圧延、冷間圧延を全て同一方向で行うと共に、分塊圧延での1パスあたりの圧下率を5以上、最終焼鈍前の冷間圧延の冷延率を70以上、最終焼鈍の焼鈍温度を500°C~Tβとすることである。これらの条件を適切に組み合わせてチタン板を製造することで、本発明で意図するプレス成形性に優れたチタン板を製造することができる。以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に説明するが、本発明はもとより下記実施例によって制限を受けるものではなく、本発明の趣旨に適合し得る範囲で適宜変更を加えて実施することも可能であり、それらは何れも本発明の技術的範囲に含まれる。本実施例では、まず、CCIMコールドクルーシブル誘導溶解法により表1に示す含有量でFe並びにOを含有するチタン鋳塊を鋳造した。残部はTiおよびC、H、N、等の不可避的不純物である。鋳塊の大きさはφ100mmの円柱形で、10kgである。この鋳塊を用いて表1に示す条件で分塊圧延を行い、その後は放冷して厚み45mmの板形状の分塊圧延材を得た。更に、熱間圧延を実施し、厚み約5mmの熱延板を得た。次いで、一部のサンプルNo.12、No.13については、大気炉にて750°Cで5分間加熱してから空冷する焼鈍処理を行った後、スケール除去を行った。次に表1に示す条件で冷間圧延を行った後、大気炉にて加熱してから空冷する焼鈍処理最終焼鈍を行い、スキンパスを実施し、スケール除去を行って厚み0.5mmのチタン板を製造した。尚、冷間圧延は、熱延板をスケール除去後に1回の冷間圧延により最終板厚さまで圧延する1回冷延No.6、もしくは初回の冷間圧延後に一度700°Cで5分間加熱してから冷却する焼鈍処理とスケール除去後に再度の冷間圧延により最終板厚さまで圧延する2回冷延No.1~5、7~13の、どちらかの方法により実施した。本実施例では、製造した各チタン板の金属組織等の観察測定と、耐力およびプレス成形性の評価を夫々下記の要領で行った。本実施例では、電界放出型走査顕微鏡FieldEmissionScanningElectronMicroscope:FESEM日本電子社製、JSM5410に、後方錯乱電子回析像ElectronBackScatteringScatteredPattern:EBSPシステムを搭載した結晶方位解析法によって金属組織の観察測定を実施した。この測定方法を用いたのは、EBSP法は他の測定方法と比較して高分解能であり、高精度な測定ができるためである。まず、測定原理について説明する。EBSP法は、FESEMの鏡筒内にセットした試料に電子線を照射してスクリーン上にEBSPを投影する。これを高感度カメラで撮影して、コンピュータに画像として取り込む。この画像を解析して、既知の結晶系を用いたシミュレーションによるパターンとの比較によって、結晶の方位が決定される。算出された結晶の方位は3次元オイラー角として、位置座標x、yなどと共に記録される。このプロセスが全測定点に対して自動的に行われるので、測定終了時には数万~数十万点のデータを得ることができる。このように、EBSP法には、X線回析法や透過電子顕微鏡を用いた電子線回析法よりも、観察視野が広く、数百個以上の多数の結晶粒に対する各種情報を、数時間以内で得ることができる利点がある。また、結晶粒毎の測定ではなく、指定した領域を一定間隔で走査して測定するために、測定領域全体を網羅した上記多数の測定ポイントに関する、上記各情報を得ることができる利点もある。尚、これらFESEMにEBSPシステムを搭載した結晶方位解析法の詳細は、神戸製鋼技報/Vol.52No.2Sep.2002P66-70などに詳細に記載されている。c軸の傾角の平均値、圧延方向に対するc軸の角度の平均値チタン板の圧延面表面を機械研磨し、更に、バフ研磨に次いで電解研磨を行い、チタン板の表面から深さt/4tは板厚部の圧延面チタン板の表面に平行な面であって、その板厚方向の深さt/4部の面の結晶組織が観察できるように調整し、その圧延面に存在する結晶粒α相のc軸の傾角の平均値、並びに、圧延方向に対するc軸の角度の平均値を、前記した測定により得た。測定エリアは1mm×1mmの平面内とし、測定ピッチは1μmとした。より詳しく説明すると、測定データより、c軸の傾角が0~1°、1~2°、、88~89°、89~90°というように1°刻みで全測定点における各区分に該当する測定点の数を解析ソフトにより求め、c軸の傾角の平均値、並びに、圧延方向に対するc軸の角度の平均値を求めた。<結晶粒α相の平均結晶粒径>結晶粒α相の平均結晶粒径は、チタン板の圧延面表面を機械研磨し、更に、バフ研磨に次いでエッチングを行い、チタン板の表面から深さt/4部の圧延面の結晶組織が観察できるように調整し、光学顕微鏡を用いて×100にて任意の3箇所を写真撮影し、得られた写真を元にJISG0551の切断法により粒度番号測定を実施し、その粒度番号をもとにα相の円相当平均粒径直径を計算により求めた。尚、粒度番号測定に用いた光学顕微鏡による観察領域は1mm×1mmとした。<耐力、r値の測定>チタン板の耐力およびr値については、製造した各チタン板からJISZ2201に規定される13号試験片を作製し、この試験片について、JISZ2241に準拠する引張試験を行い、試験片の圧延方向の0.2耐力YSとr値を測定することで求めた。尚、試験片は、その長手方向L方向が圧延方向と一致するようにして採取した。また、試験速度引張試験での歪み速度は、0.3mm/minで一定とした。<プレス成形性>プレス成形性については、図2に示すような、V字形の溝を設けたプレート式熱交換器の熱交換部分をプレス成形することを模擬したプレス成形金型を用いてチタン板試験体のプレス成形を実施し、その評価を行った。プレス成形金型は、図1に示すように、成形部の大きさが100mm×100mmで、その表面には、ピッチ10mm、最大高さ4mmの平面V字形の平行する稜線部が6本形成されている。その各稜線部のR形状は、図2aの上から下に向かって順に、R=0.4、1.8、0.8、1.0、1.4、0.6の計6種類である。この成形金型を用いて80ton油圧プレス機によってプレス成形を実施した。具体的には、各試験体の表裏面に動粘度34mm2/s40°Cのプレス油を塗布し、各試験体を、その圧延方向L方向が図2aの上下方向と一致するようにして下金型の上面に配置し、そのフランジ部を板押さえで拘束した後、プレス速度1mm/s、押し込み深さ3.4mmの条件でプレス成形を実施した。プレス成形性の評価は、プレス成形後に認められる割れの数で評価した。具体的な評価方法を以下に説明する。プレス成形後の各試験体の図2aに示す稜線部と、測定位置A、B、C、C ́、D、Eの一点鎖線との交点計36箇所について、割れの有無を目視で観察した。尚、測定位置C ́は、図2bに示すように、隣接する稜線部の間に位置する谷部である。この目視において、割れの起点となる測定位置A、C、C ́、Eについては、割れもくびれも認められなければ2点、くびれが認められれば1点、割れが認められれば0点とし、他の測定位置B、Dについては、割れもくびれも認められなければ1点、くびれが認められれば0.5点、割れが認められれば0点とし、更にその各点数に加工Rの逆数を掛けて割れの状態を数値化し、その合計値を求めた。その合計値を、完全に割れ、くびれが認められない場合を100として規格化した後、温度T、潤滑油の粘度μ、試験体の板厚tに依存する関数FT,μ,t、並びに、プレス金型の稜線の角度α、ピッチpに依存する関数Gα,pを掛け合わせて、成形性スコアとして算出した。尚、F並びにGは0~1の値である。以上の成形性スコアの算出方法は、下記式によって表すことができる。成形性スコア=F×G×ΣEij/Rj/ΣA,C,C ́,E2/RjΣB,D1/Rj×100この式において、A、C、C ́、Eの場合は、Eij=1.0×割れくびれなし:2、くびれ:1、割れ0として、また、B、Dの場合は、Eij=0.5×割れくびれなし:2、くびれ:1、割れ0として算出した。また、本実施例では、温度T、潤滑油の粘度μ、試験体の板厚t、プレス金型の稜線の角度α、およびプレス金型の稜線のピッチpを一定としたため、F×Gを便宜的に1として成形性スコアを算出した。この算出した成形性スコアが、75点以上を◎、50点~75点未満を○、50点未満を×とし、◎と○をプレス成形性に優れていると評価した。<肌荒れ>前記したプレス成形性の評価で、各試験体において、プレス成形後に割れが認められなかったV字形頂点部について、目視で肌荒れの状況を確認した。この確認により、V字形頂点部に肌荒れが全く認められないものを○、明らかな凹凸が認められるものを×とし、○をプレス成形後も優れた外観であると評価した。以上の試験結果を表1に示す。No.2は、Feの含有量が上限の0.10質量のもの、No.3は、Oの含有量が上限に近いものであり、また、No.4は、分塊圧延での1パスあたりの圧下率が下限に近いもの、No.5は、分塊圧延での1パスあたりの圧下率が大きいもの、No.6は、最終焼鈍前の冷間圧延の冷延率が大きいもの、No.7は、最終焼鈍前の冷間圧延の冷延率が下限の70のものである。また、No.1は、FeとOの含有量が本発明で規定する要件の中間値のものであり、これらNo.1~7の成分組成は、全て本発明の要件を満足し、製造条件も好ましい条件である。これに対し、No.8は、Feの含有量が上限を超えるもの、No.9は、Oの含有量が上限を超えるもの、No.10は、分塊圧延での1パスあたりの圧下率が下限を下回るもの、No.11は、最終焼鈍前の冷間圧延の冷延率が上限を上回るものであり、また、No.12と13は、熱間圧延後に焼鈍を行ったものである。No.1~7は、c軸の傾角の平均値、圧延方向に対するc軸の角度の平均値、結晶粒の平均結晶粒径という本発明で規定する要件も全て満足しており、0.2耐力YSは全て200MPa以上であり、プレス成形性の試験結果も○或いは◎で、r値も4.5以上で、肌荒れも○である。すなわち、No.1~7のチタン板は、本発明で意図するプレス成形性に優れたチタン板であるということができる。一方、No.8とNo.9は成分組成が本発明で規定する要件を満足しておらず、また、No.10~13は、c軸の傾角の平均値、圧延方向に対するc軸の角度の平均値、結晶粒の平均結晶粒径という本発明で規定する要件の何れか一つ以上を満足していないNo.8とNo.9も同様ため、0.2耐力YS、プレス成形性、r値、肌荒れのいずれか一つ以上で前記した判定基準を満足しない結果となった。"