"ガラスバルブの端部に形成された圧潰封止部を貫通してガラスバルブの内部に導入された2本の導入線の各先端部に、コイル部とその両端から延びる脚部を備えるフィラメントの前記脚部をかしめることによって、該フィラメントを前記導入線の先端部間に張設して成る車両用ウェッジベース電球において、前記フィラメントの脚部長さ/コイル部長さの比率を20.0~27.7に設定したことを特徴とする車両用ウェッジベース電球。図6に示したウェッジベース電球1’の導入線3とフィラメント5から成るマウントは、その一端がガラスバルブ2の圧潰封止部2aに固定されているため、ウェッジベース電球1’に振動が加わると圧潰封止部2aを起点として全体的に共振する。特に、フィラメント5自身が共振した場合、該フィラメント5の脚部5bの基端部カシメのきわ部を起点としてフィラメント5が大きく振れる。フィラメント5の共振の大きさは、該フィラメント5を支持する導入線3の剛性に影響される。例えば、導入線3を鉄/ニッケル芯線に銅を巻いたものから鉄/ニッケル芯線にニッケルを巻いたものに変更して導入線3の剛性を高くするほど、マウントの共振が大きくなってフィラメント5の断線を招く可能性がある。本発明は上記問題に鑑みてなされたもので、その目的とする処は、振動耐久性の高い車両用ウェッジベース電球を提供することにある。上記目的を達成するため、本発明は、ガラスバルブの端部に形成された圧潰封止部を貫通してガラスバルブの内部に導入された2本の導入線の各先端部に、コイル部とその両端から延びる脚部を備えるフィラメントの前記脚部をカシメることによって、該フィラメントを前記導入線の先端部間に張設して成る車両用ウェッジベース電球において、前記フィラメントの脚部長さ/コイル部長さの比率を20.0~27.7に設定したことを特徴とする。本発明者等は、ウェッジベース電球のフィラメントの脚部長さ/コイル部長さの比率を最適化、具体的には比率を20.0~27.7に設定することによって、基準面からフィラメント中心までの長さを変えることなくフィラメントの脚部の基端部カシメのきわ部に働く応力を減少させ、結果的にフィラメントの断線を防いで当該ウェッジベース電球の振動耐久性を高めることができることを実験的に見出した。ここで、フィラメントのコイル部長さとは、真っ直ぐに延ばした状態の実際の長さであり、コイル部の形状直線状や弓状には無関係である。以下に本発明の実施の形態を添付図面に基づいて説明する。図1は本発明に係る車両用ウェッジベース電球の正面図であり、その基本構成は図6に示した従来の車両用ウェッジベース電球1’のそれと同じであるが、フィラメント5の脚部長さ/コイル部長さの比率だけが異なる。従って、以下、本発明に係る車両用ウェッジベース電球1の構成についての説明は省略し、図1においては図6に示したものと同一要素には同一符号を付している。ウェッジベース電球1のフィラメント5と導入線3から成るマウントの全体の共振を小さく抑えるためには、マウントの長さを短くすれば良いが、図1に示す基準面からフィラメント5中心までの長さLCLはECE規格Reg.37で規格化されているため、マウントの長さを単純に短くすることはできない。ここで、マウントの振動について図2及び図3に従って説明する。図2は本発明に係る車両用ウェッジベース電球のマウントの振動を示す説明図、図3は図2のA部拡大詳細図であり、導入線3を剛性の高い材料で構成した場合、図2に示すようにマウント全体の共振が大きくなる。この共振の様子を詳しく観察すると、導入線3の先端カシメ部の振幅λ1は殆ど変化せず、フィラメント5がその脚部5bの基端部カシメのきわ部を起点として振幅λ2>λ1で大きく振れていることが判明した。そこで、フィラメント5の脚部5bの基端部カシメのきわ部に働く応力を片持ち梁の理論に基づいてシミュレーションした。ウェッジベース電球1の導入線3とフィラメント5から成るマウントは、その一端がガラスバルブ2の圧潰封止部2aに固定されているため、ウェッジベース電球1に振動が加わると圧潰封止部2aを起点として全体的に共振する。特に、フィラメント5自身が共振した場合、該フィラメント5の脚部5bの基端部カシメのきわ部を起点としてフィラメント5が大きく振れる。このとき、フィラメント5に掛かる振動応力σは次式で表わされる。σ=集中荷重P×重力加速度g...1従って、上記1式より集中荷重Pは次式によって求められる。P=σ/重力加速度g...2ところで、フィラメント5の脚部5bの基端部図3のB部に働く応力は、片持ち梁の最大応力σmaxであり、片持ち梁の最大応力σmaxは一般的に次式によって求められる。σmaxkg/mm2=集中荷重kg×梁の長さmm×断面係数mm3上式を図2及び図3に示すマウントに当て嵌めると、集中荷重=2式によって求められるP、梁の長さ=フィラメント5の脚部5bの長さL1図3参照となる。従って、フィラメント5の脚部5bの基端部に働く応力σmaxは、σmax=P×L/2...3によって求められる。ここで、フィラメント5に掛かる振動応力σ、集中荷重P及び断面係数Zはそれぞれ次式によって求められる。σN=フィラメント重量g×103×19.74×振動周波数Hz×振幅mm2×103...4P=σN/9.8...5Zmm3=π×フィラメント径mm3/32...6以上のシミュレーションにより、本発明者等は、ウェッジベース電球1のフィラメント5の脚部長さ/コイル部長さの比率L1/L2を最適化、具体的には比率L1/L2を20.0~27.7に設定することによって、基準面からフィラメント5までの長さを変えることなくフィラメント5の脚部5bの基端部カシメのきわ部に働く応力を減少させ、結果的にフィラメント5の断線を防いで当該ウェッジベース電球1の振動耐久性を高めることができることを実験的に見出した。ここで、フィラメント5のコイル部5aの長さL2とは、該コイル部5aを真っ直ぐに延ばした状態の実際の長さであり、コイル部5aの形状直線状や弓状には無関係である。例えば、フィラメント5が図4aに示すように弓状に湾曲している場合、そのコイル部5aの長さはフィラメント5を図4b,cに示すように直線状に延ばしたときの長さである。次に、12V/16Wのウェッジベース電球1において、フィラメント5の脚部長さ/コイル部長さの比率L1/L2を変化させて振動耐久性試験を行った結果を図5に示す。図5における振動耐久性は、導入線3の材料の剛性を高めたウェッジベース電球1の振動耐久性を100として表示している。又、表1に従来例1,2として脚部長さ/コイル部長さの比率L1/L2を30.8、28.5に設定した例を示し、本発明例1,2として27.7上限値、20.0下限値に設定した例を示す。ここで、本発明における脚部長さ/コイル部長さの比率L1/L2の上限値27.7は、振動耐久性向上の効果が得られる限界の値であり、下限値20.0は、カシメ工程で導入線3とフィラメント5をカシメる際においてフィラメント5の脚部5bがコイル部5aに干渉しないための必要最小限の値であり、脚部5bの長さが1.3mmよりも短くなると、カシメる際にコイル部5aが潰れてしまい、製品として成り立たなくなる。而して、図5に示す結果から明らかなように、本発明のようにフィラメント5の脚部長さ/コイル部長さの比率L1/L2を20.0~27.7に設定することによって、当該ウェッジベース電球1の振動耐久性を170に高めることができるという効果が得られる。"