"銅線に対してメッキ前処理を行うメッキ前処理手段と、銅線の表面に半田メッキを施すメッキ手段と、表面にメッキを施した銅線を巻取る巻取り手段とで構成される半田メッキ線の製造装置であって、前記銅線を、純銅系材料で形成し、前記メッキ前処理手段に、銅線を軟化焼鈍して低耐力化する軟化焼鈍手段を備え、低耐力化した前記銅線を、該銅線の耐力よりも低い巻取り力で前記巻取り手段により巻取る構成とし、前記軟化焼鈍手段、前記メッキ手段、及び、前記巻取り手段を、銅線の走行方向の上流側からこの順に一連配置し、前記巻取り手段による銅線の巻取りを補助する銅線送り補助手段を、前記巻取り手段よりも銅線走行方向の上流側に備えた半田メッキ線の製造装置。前記銅線送り補助手段を、前記軟化焼鈍手段よりも銅線走行方向の上流側に配置した請求項1に記載の半田メッキ線の製造装置。前記銅線送り補助手段を、銅線走行方向における前記洗浄手段よりも銅線走行方向の下流側に配置した請求項1、又は、2に記載の半田メッキ線の製造装置。前記メッキ手段を、溶融半田メッキ液が貯溜された溶融半田メッキ槽で構成し、銅線の走行方向を転換する方向転換ローラを、前記溶融半田メッキ槽の内部に備え、前記溶融半田メッキ槽を通過前と通過後とで銅線の走行方向を転換する槽中方向転換ローラで構成し、前記槽中方向転換ローラを前記銅線送り補助手段で構成した請求項1から請求項3のうちいずれか1項に記載の半田メッキ線の製造装置。銅線に対してメッキ前処理を行うメッキ前処理工程と、銅線の表面に半田メッキを施すメッキ工程と、表面にメッキを施した銅線を巻取る巻取り工程とを経て製造される半田メッキ線の製造方法であって、前記銅線には、純銅系材料で形成したものを用い、前記メッキ前処理工程では、銅線を軟化焼鈍して低耐力化する軟化焼鈍工程を行い、前記巻取り工程を、低耐力化した前記銅線の耐力よりも低い巻取り力で巻取る工程とし、前記巻取り工程の間、前記軟化焼鈍工程と前記メッキ工程とを連続して行い、前記巻取り工程を行う間、該巻取り工程で行う銅線の巻取りを補助する銅線送り補助工程を行う半田メッキ線の製造方法。そこで本発明は、0.2耐力値を十分に低下させた所望の品質のメッキ線を得ることができ、このようなメッキ線を安定して得ることで、製品歩留まりを向上させることができ、また、製造効率を向上させることができる半田メッキ線の製造方法及び製造装置の提供を目的とする。この発明は、銅線に対してメッキ前処理を行うメッキ前処理手段と、銅線の表面に半田メッキを施すメッキ手段と、表面にメッキを施した銅線を巻取る巻取り手段とで構成される半田メッキ線の製造装置であって、前記銅線を、純銅系材料で形成し、前記メッキ前処理手段に、銅線を軟化焼鈍して低耐力化する軟化焼鈍手段を備え、低耐力化した前記銅線を、該銅線の耐力よりも低い巻取り力で前記巻取り手段により巻取る構成とし、前記軟化焼鈍手段、前記メッキ手段、及び、前記巻取り手段を、銅線の走行方向の上流側からこの順に一連配置し、前記巻取り手段による銅線の巻取りを補助する銅線送り補助手段を、前記巻取り手段よりも銅線走行方向の上流側に備えたことを特徴とする。ここで、上述した銅線の耐力よりも低い巻取り力で前記巻取り手段により巻取る構成とは、銅線を前記巻取り手段のみで巻取る構成に限定せず、例えば、該巻取り手段による巻取りを補助する送りキャプスタンを巻取り手段よりも上流側に配置し、前記巻取り手段と該送りキャプスタンとで銅線を巻取る構成も含むものとする。また、前記一連配置したとは、走行方向の上流側から下流側に沿って連続的か断続的かに関わらず連なって、いわゆるタンデムで配置したことを示す。前記純銅系材料とは、不純物が少なく、導電率が高い純銅系導体材料であれば特に限定せず、例えば、無酸素銅OFC、タフピッチ銅、リン脱酸銅といった酸化物などの不純物を含まない純度が99.9以上であることが好ましい。前記銅線は、形状、サイズは限定しないが、平角線であることが好ましい。前記銅線を、上述した純銅系導体材料により平角線で形成することにより、表面にメッキ処理を施すことで、シリコン結晶ウェハSiセルの所定領域に接続する接続用リード線として、すなわち、太陽電池用はんだメッキ線として用いることができるためである。前記銅線送り補助手段は、例えば、送りキャプスタンなど、モータなどの駆動手段による駆動力を、ローラー、ベルト、或いは、これら部材を組み合わせて構成した伝達手段により銅線へ伝達し、該銅線、すなわち、被メッキ線やメッキ線を送り補助することができる手段である。この発明の態様として、前記銅線送り補助手段を、前記軟化焼鈍手段よりも銅線走行方向の上流側に配置することができる。またこの発明の態様として前記銅線送り補助手段を、銅線走行方向における前記洗浄手段よりも銅線走行方向の下流側に配置することができる。さらにまた、この発明の態様として前記メッキ手段を、溶融半田メッキ液が貯溜された溶融半田メッキ槽で構成し、銅線の走行方向を転換する方向転換ローラを、前記溶融半田メッキ槽の内部に備え、前記溶融半田メッキ槽を通過前と通過後とで銅線の走行方向を転換する槽中方向転換ローラで構成し、前記槽中方向転換ローラを前記銅線送り補助手段で構成することができる。この発明は、銅線に対してメッキ前処理を行うメッキ前処理工程と、銅線の表面に半田メッキを施すメッキ工程と、表面にメッキを施した銅線を巻取る巻取り工程とを経て製造される半田メッキ線の製造方法であって、前記銅線には、純銅系材料で形成したものを用い、前記メッキ前処理工程では、銅線を軟化焼鈍して低耐力化する軟化焼鈍工程を行い、前記巻取り工程を、低耐力化した前記銅線の耐力よりも低い巻取り力で巻取る工程とし、前記巻取り工程の間、前記軟化焼鈍工程と前記メッキ工程とを連続して行い、前記巻取り工程を行う間、該巻取り工程で行う銅線の巻取りを補助する銅線送り補助工程を行うことを特徴とする。この発明によれば、0.2耐力値を十分に低下させた所望の品質のメッキ線を得ることができ、このようなメッキ線を安定して得ることで、製品歩留まりを向上させることができ、また、製造効率を向上させることができる半田メッキ線の製造方法及び製造装置を提供することができる。この発明の一実施形態を、以下図面を用いて説明する。本実施形態の半田メッキ線の製造装置10は、図1に示すように、被メッキ線1aに対してメッキ前処理を行うメッキ前処理手段2と、被メッキ線1aの表面に半田メッキを施すメッキ手段61と、表面にメッキを施したメッキ線1bを巻取る巻取り手段71とで構成している。被メッキ線1aには、別途備えた平角線製造機図示せずにより、無酸素銅OFCを厚みが0.05~0.5mm、幅が0.8~10mmに、より好ましくは、厚みが0.08~0.24mm、幅が1~2mm圧延した平角銅線を用いている。前記メッキ前処理手段2は、主にサプライヤ11、加熱処理炉22、酸洗浄槽31、超音波水洗浄槽41、及び、軟化焼鈍炉51で構成している。サプライヤ11は、ドラムに巻き回された状態の被メッキ線1aをドラムが回転することで、順に解いていきながら製造ラインに供給している。サプライヤ11は、必要に応じてダンサー機能付きの構成であってもよく、また、通常の横繰り出しで繰り出す構成であってもよい。加熱処理炉22は、後述する軟化焼鈍炉51と略同様の構成であり、厚み方向に対して走行方向に長い直方体形状をした外観形状で構成している。加熱処理炉22は、走行方向に沿って走行方向の下流側端部が上流側端部よりも低位置になるよう傾斜配置している。加熱処理炉22の内部は、200°Cの設定温度の蒸気雰囲気としている。また、加熱処理炉22に対して走行方向の下流側には、加熱処理炉22の内部を通過した被メッキ線1aを冷却する冷却水槽23を設置している。加熱処理炉22の下流側端部と冷却水槽23は、加熱処理炉22から導出した被メッキ線1aが空気に触れないよう冷却水槽23まで案内する連結管24で互いに連結されている。酸洗浄槽31は、被メッキ線1aの表面を酸洗浄するリン酸系洗浄液32を貯溜している。超音波水洗浄槽41では、被メッキ線1aの表面に付着した水溶性潤滑剤やその他の不純物を、別途備えた超音波水洗浄機を用いて洗浄するための水43を貯留している。超音波水洗浄槽41の底面には、被メッキ線1aの走行方向に沿って超音波水洗浄機42の一部を構成する超音波振動板42aを配置している。なお、超音波水洗浄槽41の上方には、被メッキ線1aの走行する軌道上の側方から被メッキ線1aに向けてエアを吹き付けるエアワイパ45を設置している。前記軟化焼鈍炉51は、図2に示すように、走行方向の上流側端部よりも下流側端部が徐々に低位置になるよう傾斜配置している。前記軟化焼鈍炉51は、加熱処理炉22と同様に直方体形状で構成した軟化焼鈍炉本体52と、該軟化焼鈍炉本体52を貫通するように配置し、被メッキ線1aの挿入を許容する内径を有するパイプ状の鞘管53と、軟化焼鈍炉本体52の内部を加熱するヒータ54とで構成している。鞘管53は、軟化焼鈍炉本体52の内部空間を走行方向に沿って配置され、軟化焼鈍炉本体52の上端部、及び、下端部から軟化焼鈍炉本体52に対して突出している。鞘管53における軟化焼鈍炉本体52の上端部から突出した鞘管上側突出部分55の上端には、上端開口部55uを形成している。上端開口部55uは、鞘管53の内部へ被メッキ線1aの導入を許容するとともに、後述するが、鞘管53の内部に充填された還元ガスGを排出する。鞘管53における軟化焼鈍炉本体52の下端部から突出した鞘管下側突出部分56の下端には、下端開口部55dを形成している。下端開口部55dは、被メッキ線の鞘管からの導出を許容する。鞘管下側突出部分56は、連結管55に直列に連結されている。さらに、鞘管下側突出部分56の途中部分には、分岐部分を構成し、該分岐部分を鞘管53の内部に還元ガスGを供給する還元ガス供給部57として構成している。なお、還元ガス供給部57には、図示しないが、圧力調節バルブ、圧力計などを備え、前記軟化焼鈍炉51の内部の還元ガスGの濃度に応じて、還元ガス供給部57では、還元ガスGの流入量を調節可能としている。鞘管53の内部は、還元ガス供給部57から還元ガスGを流入することで内部を還元ガス雰囲気としている。ヒータ54は、直線の棒状に構成したものを複数本備え、軟化焼鈍炉本体52の内部空間において鞘管53に対して上方側空間と下方側空間に配置している。ヒータ54は、被メッキ線1aの走行方向に対して直交方向、詳しくは、図2の紙面を正面視したとき図2の紙面に対して垂直な方向に相当する方向に設置し、複数本のヒータ54は、上方側空間と下方側空間とのそれぞれにおいて、互いに走行方向に沿って所定間隔ごとに並列配置している。軟化焼鈍炉51内は、ヒータにより、800°Cまたはそれ以上の温度設定に設定している。鞘管下側突出部分を、連結管55に直列に連結することによって、軟化焼鈍炉51を通過した被メッキ線1aが、溶融半田メッキ液63中に浸入するまで空気に触れないようよう走行させることができる。メッキ手段61は、溶融半田メッキ液63が貯溜された溶融半田メッキ槽62で構成し、溶融半田メッキ液63は、260°Cの設定温度とし、溶融錫Sn-3.0Ag-0.5Cuを用いている。溶融半田メッキ槽62の内部には、表面に溶融半田メッキ液63が付着したメッキ線1bの走行方向を鉛直上方へ方向転換する槽中方向転換ローラ64を配置している。さらに、槽中方向転換ローラ64の鉛直上方には、メッキ線1bを鉛直上方への走行方向から巻取り手段71に向かう方向へ転換する槽上方向転換ローラ65を備えている。槽中方向転換ローラ64、及び、槽上方向転換ローラ65は、通常のφ20mm程度のローラよりも大径である例えば、φ100mm程度のローラで構成している。さらに、槽中方向転換ローラ64、及び、槽上方向転換ローラ65は、それぞれに備えた図示しない駆動モータによって、巻取り手段71に備えた後述するダンサーローラ74やボビン76の回転速度と略同じ回転速度で自ら積極的に能動回転し、巻取り手段71による巻取り速度と同調するように、メッキ線1bをの方向転換を行う。続いて巻取り手段71について説明する。巻取り手段71は、巻取り張力調節機72、及び、ボビントラバース方式巻取り機75で構成している。巻取り張力調節機72は、固定ローラ73に掛け渡したメッキ線1bに加わる張力に応じて上下方向に可動させて張力の具合を調節するダンサーローラ74を備えている。さらに図示しないが、掛け渡したメッキ線1bの張力を検出する張力検出センサと、該張力検出センサが検出した張力に応じて張力が安定するよう制御する制御部と、制御部の指令に基づいてダンサーローラ74を可動させるローラ可動機とで構成している。ボビントラバース方式巻取り機75は、図3aに示すように、メッキ線1bの幅に対して幅広に構成したボビン76と、該ボビン76の軸方向に沿って該ボビン76を揺動させるモータ77、及び、モータ77の駆動を伝達するボールネジなどの伝達手段78で構成している。さらに、ボビントラバース方式巻取り機75は、ボビン76による巻取り力を検出する巻取り力検出センサ79と、該巻取り張力検出センサ79で検出した巻取り力に応じて該張力が安定するよう制御する制御部81と、制御部81の指令に基づいてボビン76を回転させるモータ82とで構成している。このように構成した半田メッキ線の製造装置10は、メッキ前処理手段2としてのサプライヤ11、加熱処理炉22、酸洗浄槽31、超音波水洗浄槽41、及び、軟化焼鈍炉51と、メッキ手段61としての溶融半田メッキ槽62と、巻取り手段71とのそれぞれを、被メッキ線1a、及び、メッキ線1bの走行方向の上流側からこの順にタンデムで一連配置している。さらに、半田メッキ線の製造装置10は、メッキを施す前に被メッキ線1aの0.2耐力値を低下させ、その後、この低耐力化した被メッキ線1aにメッキを施し、これら工程を行う間、該メッキ線1bの耐力よりも低い巻取り力で前記巻取り手段71により巻取る構成としている。具体的には、巻取り手段71として上述した巻取り張力調節機72、及び、ボビントラバース方式巻取り機75を採用するとともに、巻取り手段71の巻取りを補助する第1送りキャプスタン91と第2送りキャプスタン92とを設置している。第1送りキャプスタン91と第2送りキャプスタン92とは、いずれも低耐力化する前の被メッキ線1aの走行を送り補助するよう軟化焼鈍炉51の上流側に設置している。詳しくは、第1送りキャプスタン91は、加熱処理炉22と酸洗浄槽31との間に備えるとともに、第2送りキャプスタン92は、酸洗浄槽31と軟化焼鈍炉51との間に備えている。なお、メッキ線1bの巻取り速度が遅すぎたり、速すぎたりするとメッキ線1bにかかる負荷が大きくなる。特に、巻取り速度が速すぎると、線ブレという問題も生じることになるため、第1送りキャプスタン91、及び、第2送りキャプスタン92では、巻取り手段71での巻き取り速度よりも僅かに速い速度、例えば、巻き取り速度に対して1m/min程度速い送り速度で被メッキ線1a及びメッキ線1bを下流側に送り出している。また、巻取り手段71には、上述した巻取り張力調節機72、及び、ボビントラバース方式巻取り機75の近傍においてメッキ線1bを架け渡す複数の固定ローラ73を適宜、備えている。巻取り手段71に配置した複数の固定ローラ73のうち、最も走行方向上流側に設置した固定ローラ73を巻取り手段上流側配置ローラ73Aに設定する。巻取り手段上流側配置ローラ73Aは、槽上方向転換ローラ65により方向転換後に、巻取り手段71の側へ走行してきたメッキ線1bを巻取り手段71の側で最初に架け渡すローラである。槽上方向転換ローラ65は、巻取り手段上流側配置ローラ73Aよりも高い位置に配置している。続いて半田メッキ線の製造方法について説明する。半田メッキ線の製造方法は、被メッキ線1aに対してメッキ前処理を行うメッキ前処理工程と、被メッキ線1aの表面に半田メッキを施すメッキ工程と、表面にメッキを施したメッキ線1bを巻取る巻取り工程とを経て製造される。メッキ前処理工程は、加熱処理工程、酸洗浄工程、水洗浄工程、及び、軟化焼鈍工程をこの順で行う工程である。加熱処理工程では、蒸気雰囲気とした加熱処理炉22の内部において被メッキ線1aを走行させることで、被メッキ線1aの表面を蒸気洗浄する工程である。この蒸気洗浄により、被メッキ線1aの表面に付着した水溶性潤滑剤やその他の不純物を除去し易いよう表面から分離させることができる。加熱処理工程では、加熱処理炉22内での焼鈍温度を、一般の650°C程度の焼鈍温度よりも低い200°Cに設定し、この低い温度に設定した加熱処理炉22内を蒸気雰囲気とし、被メッキ線1aを走行させて、被メッキ線1aに対して水蒸気洗浄を行う。このように、本工程では、被メッキ線1aに対して水蒸気洗浄を行うことに加えて、被メッキ線1aを焼鈍することにより低耐力化させることも行っている。但し、本工程では、焼鈍温度を200°Cに設定することで、被メッキ線1aを低耐力化する度合いを抑制している。また、加熱処理炉22を通過後の被メッキ線1aを冷却水槽23により所定の温度まで冷却する。酸洗浄工程では、酸洗浄槽31に貯留したリン酸系の洗浄液32中を走行させることでこの中を走行した被メッキ線1aの表面の酸洗浄を行う。水洗浄工程では、超音波水洗浄槽41において被メッキ線1aの表面を超音波水洗浄し、該被メッキ線1aの表面に付着した水溶性潤滑剤やその他の不純物を除去する。軟化焼鈍工程では、内部を還元ガス雰囲気とした軟化焼鈍炉51の内部に被メッキ線1aを走行させることで該被メッキ線1aを軟化焼鈍して低耐力化するとともに、被メッキ線1aの表面の酸化層を還元する工程である。詳しくは、図2に示すように、軟化焼鈍工程では、走行方向の上流側よりも下流側が低位置になるよう傾斜配置した軟化焼鈍炉51の鞘管53の内部に、鞘管下側突出部分56に設けた還元ガス供給部57から還元ガスGとして例えば、窒素ガスに水素ガスを混合した混合ガスを供給し、鞘管53の内部を還元性ガス雰囲気としておく図2中の矢印d参照。さらに、ヒータ54によって、軟化焼鈍炉本体52の内部空間を約800°Cにまで加熱している。このような還元ガス雰囲気とした鞘管53の内部において、上端開口部55uから導入した被メッキ線1aを、還元ガスGが上昇してくる方向dと逆方向である下方向Dへ向けて走行させている。続くメッキ工程では、被メッキ線1aが、溶融半田メッキ槽62に貯溜された溶融半田メッキ液63中を走行することで、被メッキ線1aの表面に溶融錫を付着させる。軟化焼鈍炉51の下端開口部55dから導出された被メッキ線1aは、連結管55の内部を走行することで空気に接触することがなく溶融半田メッキ液63中に浸入するまで案内される。溶融半田メッキ液63に浸入した被メッキ線1aは、表面に溶融半田メッキ液63が付着し、表面全体が溶融半田メッキ液63で被覆されたメッキ線1bとなる。メッキ線1bは、溶融半田メッキ槽62の内部を走行する過程で溶融半田メッキ槽62中に備えた槽中方向転換ローラ64により、溶融半田メッキ槽62を走行する過程で鉛直上方に方向転換され、溶融半田メッキ槽62から鉛直上方に向けて導出される。メッキ線1bは、溶融半田メッキ槽62から導出された後、槽上方向転換ローラ65により方向転換され、巻取り手段71側へ走行する。巻取り工程では、被メッキ線1aに対して上述したメッキ前工程及びメッキ工程を行っている間、これら工程を経たメッキ線1bを、巻取り張力調節機72のダンサーローラ74の制御によりメッキ線1bの張力の調節を行いながらボビントラバース方式巻取り機75に備えたボビン76に整列巻きしていく。詳しくは、図3a,bに示すように、ボビントラバース方式巻取り機75のボビン76を回転させながら該ボビン76の軸方向へ揺動させることでメッキ線1bを、ボビン76の軸方向に沿って並列巻きすることができ、複数層に重なり合うようにして巻取ることができる。この並列巻きは、図3b中の一部拡大断面図に示すように、重なり合う層間でメッキ線1bの並列ピッチを例えば、半ピッチずらして並列されるようメッキ線1bを巻き取る巻き取り方式である。上述した半田メッキ線の製造装置10および製造方法は、以下のように様々な作用、効果を得ることができる。半田メッキ線の製造装置10は、メッキ前処理手段2としてのサプライヤ11、加熱処理炉22、酸洗浄槽31、超音波水洗浄槽41、及び、軟化焼鈍炉51と、メッキ手段61としての溶融半田メッキ槽62と、巻取り手段71を、それぞれメッキ線1bの走行方向の上流側から下流側へこの順に一連配置している。このように各手段を一連配置することで、製造中に低耐力化したメッキ線1bを無駄な距離を走行させることを防ぐことができ、走行中にメッキ線1bにかかる負荷を低減させることができる。従って、0.2耐力値を十分に低下させた所望の品質のメッキ線1bを得ることができ、このようなメッキ線1bを安定して得ることで、製品歩留まりを向上させることができ、また、製造効率を向上させることができる。さらにまた、半田メッキ線の製造方法では、メッキ前処理工程としての加熱処理工程、酸洗浄工程、水洗浄工程、及び、軟化焼鈍工程と、メッキ処理工程と、巻取り工程との各工程を連続して行う。このように各工程を連続して行うことで例えば、所定の工程を経る度にメッキ線1b被メッキ線1aの走行を中断し、次の工程を行うために別の走行ラインにメッキ線1b被メッキ線1aを移行するといった手間を要しないため、メッキ線1bにかかる負荷を大幅に緩和でき、所望の品質のメッキ線1bを安定して得ることができる。さらに、半田メッキ線の製造装置10によれば、巻取り手段71による被メッキ線1aの巻取りを補助する第1送りキャプスタン91、及び、第2送りキャプスタン92以下送りキャプスタン91,92という。を、巻取り手段71よりも被メッキ線1aの走行方向の上流側に備えることを特徴とする。また、半田メッキ線の製造方法によれば、巻取り工程を行う間、該巻取り工程で行う被メッキ線1aメッキ線1bの巻取りを補助する被メッキ線送り補助工程を行うことを特徴とする。上述した半田メッキ線の製造装置10、及び、半田メッキ線の製造方法によれば、0.2耐力値を十分に低下させた所望の品質のメッキ線1bを得ることができ、このようなメッキ線1bを安定して得ることで、製品歩留まりを向上させることができ、また、製造効率を向上させることができる。さらに、0.2耐力値を十分に低下させた所望の品質のメッキ線1bを、効率よく製造できるため、太陽電池用のリード線として好適な低耐力化したメッキ線1bを大量生産することも実現することができる。詳しくは、送りキャプスタン91,92によって、巻取り手段71による巻き取りを、走行方向の上流側で送り補助することにより、巻取り手段71によって被メッキ線1aに加わる巻き取り力を、送りキャプスタン91,92に対して走行方向の上流側と下流側とで分散することができ、巻取り手段71による巻き取りによって被メッキ線1aに加わる負荷を軽減することができる。これにより、メッキ線1bの0.2耐力値を十分に低下させることができるとともに、伸び率を抑えることができ、所望の品質のメッキ線を得ることができる。また、上述した半田メッキ線の製造装置10によれば、送りキャプスタン91,92を、軟化焼鈍炉51よりも走行方向の上流側に配置したことにより、軟化焼鈍炉51で低耐力化する前の被メッキ線1aを送り補助することができる。このため、例えば、能動的に回転する送りキャプシタンによって、被メッキ線1aを送り補助する際に、低耐力化した被メッキ線1aに対して引張り張力などの負荷が加わることがなく、低耐力化した被メッキ線1aに負荷が加わることがなく、メッキ線1bの品質を確保した上で、確実に送り補助することができる。特に、第2送りキャプスタン92のように、洗浄手段30よりも走行方向の下流側であって、軟化焼鈍炉51よりも上流側に備えることにより、軟化焼鈍炉51よりも上流側において低耐力化する直前の被メッキ線1aを送り補助することで、被メッキ線1aに負担をかけずに、しかも、軟化焼鈍炉51を通過し、低耐力化された被メッキ線1aメッキ線1bの走行を効率的に送り補助することができる。また、メッキ線1bの走行方向を転換する方向転換ローラのうち、溶融半田メッキ槽62の内部に備えた槽中方向転換ローラ64を、送りキャプスタン91,92と同様に、モータ駆動によってローラが能動的に回転し、メッキ線1bの送り補助を行う送りキャプスタンとして構成してもよい。槽中方向転換ローラ64を送りキャプスタンとして構成することにより、溶融半田メッキ槽62を通過前と通過後とでメッキ線1bの走行方向を転換する際に、槽中方向転換ローラ64は、メッキ線1bの走行速度と略一致する回転速度で能動的に回転するため、メッキ線1bの走行方向を転換することに加えて、メッキ線1bの走行を補助することができる。よって、メッキ線1bが槽中方向転換ローラ64に接触することにより、回転方向の摩擦抵抗による負荷がメッキ線1bに加わることがなく、メッキ線1bをスムーズに送り出すことができる。詳しくは、メッキ線1bは、その走行方向を転換する際に特に、負荷が加わるため、メッキ線1bの走行方向の転換は、該メッキ線1bの0.2耐力値が増加してしまう要因となる。そして、メッキ線1bを溶融半田メッキ液63に漬かった状態から取り出す際に、溶融半田メッキ槽62中おいて、このような走行方向の転換を必然的に行う必要がある。このため、メッキ線1bは、溶融半田メッキ液63に漬かった状態で走行するとともに、方向転換すると、溶融半田メッキ液63からの粘性抵抗を受けることになるため、走行方向の転換の際に加わる負荷がより一層増大し、0.2耐力値の増加量が顕著になってしまう。このため、上述したように、槽中方向転換ローラ64を送りキャプスタンとして構成することにより、溶融半田メッキ液63に漬かった状態でのメッキ線1bの方向転換であっても、メッキ線1bに加わる負荷を極力、抑制することができ、0.2耐力値の低いメッキ線1bを製造することができる。以下、効果確認実験としてメッキ線1bを巻き取る直前に加わる張力を検証する張力検証実験について説明する。張力検証実験張力検証実験では、メッキ線1bが巻取り張力調節機72に達するまでにおいてメッキ線1bに対して加わる張力の加わり具合、すなわちメッキ線1bの弛状態に応じて0.2耐力値の影響について検証を行った。巻取り張力調節機72に達するまでにおいてメッキ線1bに加わる張力の加わり具合を数値化することは困難であるため、張力の加わり具合は、該張力の加わり具合に影響を及ぼす送りキャプスタン91,92の設置数と溶融半田メッキ槽62の内部のシャフト槽中方向転換ローラ64を能動回転とするか受動回転とするかをパラメータとし、これらパラメータの設定に応じて0.2耐力特性を検証した。詳しくは、表1に示すとおり、巻取り張力調節機72に達するまでにおけるメッキ線1bに対しての張力の加わり具合を、第1張力設定から第4張力設定までの4段階で設定した。第1張力設定では、送りキャプスタンの設置数が第1送りキャプスタン91のみの1つであり、槽中方向転換ローラ64を、従動回転ローラで構成した場合の設定である。なお、従動回転ローラとは、ローラを駆動するモータなどを備えず、能動的に回転しないフリー回転自在なローラである。第1張力設定は、張力が4段階のうち最も強く、メッキ線1bがぴんと張った状態となる。第2張力設定では、送りキャプスタンの設置数が第1送りキャプスタン91のみの1つであり、槽中方向転換ローラ64を駆動回転ローラで構成した場合の設定である。なお、駆動回転ローラとは、モータなどの駆動によって能動的に回転するローラである。第2張力設定は、張力が第1張力設定に対してやや弱い状態となる。第3張力設定では、送りキャプスタンの設置数が第1送りキャプスタン91と第2送りキャプスタン92との2つであり、槽中方向転換ローラ64を従動回転ローラで構成した場合の設定であり、張力が第2張力設定に対してやや弱い状態となる。第4張力設定では、送りキャプスタンの設置数が第1送りキャプスタン91と第2送りキャプスタン92との2つであり、槽中方向転換ローラ64を駆動回転ローラで構成した場合の設定であり、張力が第3張力設定に対してやや弱く、4段階のうち最も弱く、メッキ線1bが最も弛んだ状態となる。メッキ線1bの0.2耐力特性などを含めたメッキ線1bの荷重特性は、上述した第1張力設定から第4張力設定の各場合において、表2、及び、図4に示すような結果となった。なお、被メッキ線1aは、いずれもOFCであり、0.16mm×2.0mm、0.2mm×1.0mmのサイズの2種類の平角線のそれぞれについて行った。表2、及び、図4の結果より、2種類のサイズの被メッキ線1aのいずれの場合にも、送りキャプスタンの設置数が1つよりも2つである方が、0.2耐力値をより低く設定できた。これにより、送りキャプスタンの設置数が1つの場合よりも2つである場合の有効性を確認できた。また、被メッキ線1aが0.2mm×1.0mmのサイズの平角線の場合であって、送りキャプスタンの設置数が2つである場合には、槽中方向転換ローラ64が駆動回転ローラであるか従動回転ローラであるかに関わらず、0.2耐力値が同じ値となった。一方、それ以外の全ての設定では、槽中方向転換ローラ64を駆動回転ローラで構成した場合の方が、従動回転ローラで構成した場合と比較して、0.2耐力値が低い値となった。このことから槽中方向転換ローラ64を駆動回転ローラで構成した場合の方が、従動回転ローラで構成した場合と比較して、0.2耐力値が低くなる傾向を示すことが明らかとなり、槽中方向転換ローラ64を駆動回転ローラで構成する有効性を確認できた。特に、表2、及び、図4の結果より、第1張力設定から第4張力設定のうち、第4張力設定の場合、すなわち、巻取り張力調節機72に達するまでにおいてメッキ線1bを最も線を弛ませた状態で巻き取る場合がメッキ線1bへの負荷を低減でき、0.2耐力値を特に低下することを確認できた。さらに、送りキャプスタンを2つ設置した構成、及び、槽中方向転換ローラ64を駆動回転ローラで構成した構成のうち、少なくともいずれかの構成とし、被メッキ線1aメッキ線1bの巻き取りを送り補助することは、巻取り張力調節機72に達するまでにおいてメッキ線1bを弛ませた状態とすることができ、0.2耐力値が所定の値まで低下した優れた品質のメッキ線1bを得る上で有効であることが確認できた。上述した半田メッキ線の製造装置10および半田メッキ線の製造方法は、上述した構成、及び、製造方法に限定せず、様々な構成、及び、製造方法で構成することができる。例えば、第1送りキャプスタン91、第2送りキャプスタン92は、上述した配置位置に配置するに限らず、走行方向におけるいずれの位置に配置しもよい。また、送りキャプスタンは、第1送りキャプスタン91、第2送りキャプスタン92のうち、いずれか一方のみを備えた構成であってもよい。具体的には、例えば、図5に示すように、第2送りキャプスタン92を設置せずに構成してもよい。さらに、送りキャプスタンは、第1送りキャプスタン91、第2送りキャプスタン92以外に複数備え、適宜の箇所に設置してもよい。さらにまた、槽中方向転換ローラ64を、上述したように、駆動回転ローラとして構成し、能動回転するよう構成するに限らず、槽上方向転換ローラ65を、駆動回転ローラとして構成し、能動回転するよう構成してもよい。この発明の構成と、上述した実施形態との対応において、銅線は、被メッキ線1a、及び、メッキ線1bに対応し、以下、同様に、銅線送り補助工程は、被メッキ線送り補助工程に対応し、銅線送り補助手段は、第1送りキャプスタン91、第2送りキャプスタン92、及び、能動回転する槽中方向転換ローラ64に対応するものとし、本発明は、上述した実施形態に限定せず、様々な実施形態で構成することができる。"