側面が対向するように上下に配列され、内部に流体の通路34が形成される複数の扁平管33と、隣り合う上記扁平管33の間を空気が流れる複数の通風路39に区画する複数のフィン3536とを備え、上記フィン3536は、隣り合う上記扁平管33の一方から他方に亘る板状に形成されて上記通風路39の側壁を構成する複数の伝熱部37を有する熱交換器であって、上記フィン3536では、上記伝熱部37を切り起こすことによって形成された上下に延びる複数のルーバー5060が、空気の通過方向に並んでおり、上記伝熱部37では、風上側に位置する一部のルーバーが風上側ルーバー50となり、且つ該風上側ルーバー50よりも風下側に位置する残りのルーバーが風下側ルーバー60となり、上記風上側ルーバー50の切り起こし高さが、上記風下側ルーバー60の切り起こし高さよりも低くなっていることを特徴とする熱交換器。請求項1において、上記風上側ルーバー50の傾斜は、上記風下側ルーバー60の傾斜よりも緩やかになっていることを特徴とする熱交換器。請求項2において、上記風上側ルーバー50の空気の通過方向の幅は、上記風下側ルーバー60の空気の通過方向の幅よりも広くなっていることを特徴とする熱交換器。請求項1乃至3の何れか一つにおいて、上記フィン36は、上記扁平管33を差し込むための切り欠き部45が複数設けられた板状に形成され、上記扁平管33の伸長方向に互いに所定の間隔をおいて配置され、上記切り欠き部45の周縁で上記扁平管33を挟んでおり、上記フィン36では、上下に隣り合う切り欠き部45の間の部分が上記伝熱部37を構成していることを特徴とする熱交換器。請求項1乃至3の何れか一つにおいて、上記フィン35は、隣り合う上記扁平管33の間に配置された上下に蛇行するコルゲートフィンであって、上記扁平管33の伸長方向に並んだ複数の上記伝熱部37と、隣り合う該伝熱部37の上端または下端に連続した部分であって該扁平管33に接合される複数の中間板部41とを有していることを特徴とする熱交換器。請求項1乃至5の何れか一つに記載の熱交換器30が設けられた冷媒回路20を備え、上記冷媒回路20において冷媒を循環させて冷凍サイクルを行うことを特徴とする空気調和機。ところで、空気調和機の冷媒回路には、冷媒を室外空気と熱交換させる室外熱交換器が設けられる。空気調和機の暖房運転中には、室外熱交換器が蒸発器として機能する。室外熱交換器での冷媒の蒸発温度が0°Cを下回ると、空気中の水分が霜即ち、氷となって室外熱交換器に付着する。そこで、外気温が低い状態における暖房運転中には、室外熱交換器に付着した霜を融かすための除霜動作が、例えば所定時間が経過する毎に行われる。除霜動作中には、圧縮機から吐出された高温の冷媒が室外熱交換器へ供給され、室外熱交換器に付着した霜が冷媒によって暖められて融解する。除霜動作中には、圧縮機から吐出された冷媒が室内熱交換器ではなく室外熱交換器へ供給されるため、室内への暖気の吹き出しは中断される。一方、扁平管とフィンを備えた熱交換器は、空気調和機の室外熱交換器として用いることが可能である。しかし、従来のこの種の熱交換器では、フィンに形成された複数のルーバーの高さが互いに等しいのが通常である。このため、この種の熱交換器で構成された室外熱交換器では、フィンの風上側の領域に霜が集中的に付着し、付着した霜によって空気の流れが阻害されてしまう。その結果、フィンの風下側の領域に霜が殆ど付着していないにも拘わらず、熱交換器を通過する空気の流量が減少して冷媒と空気の間の熱交換量が減少し、除霜動作が必要な状況に陥る。従って、この種の熱交換器を空気調和機の室外熱交換器として用いた場合は、除霜動作を行うことによって室内への暖気の吹き出しが中断される頻度が高くなり、実質的な空気調和機の暖房能力の低下を招くおそれがあった。本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、扁平管とフィンを備えた熱交換器において、フィンに付着した霜に起因する熱交換器の能力低下が限界に達するまでの時間を延ばすことにある。第1の発明は、側面が対向するように上下に配列され、内部に流体の通路34が形成される複数の扁平管33と、隣り合う上記扁平管33の間を空気が流れる複数の通風路39に区画する複数のフィン3536とを備え、上記フィン3536は、隣り合う上記扁平管33の一方から他方に亘る板状に形成されて上記通風路39の側壁を構成する複数の伝熱部37を有する熱交換器を対象とする。そして、上記フィン3536では、上記伝熱部37を切り起こすことによって形成された上下に延びる複数のルーバー5060が、空気の通過方向に並んでおり、上記伝熱部37では、風上側に位置する一部のルーバーが風上側ルーバー50となり、且つ該風上側ルーバー50よりも風下側に位置する残りのルーバーが風下側ルーバー60となり、上記風上側ルーバー50の切り起こし高さが、上記風下側ルーバー60の切り起こし高さよりも低くなるものである。第1の発明では、熱交換器30に扁平管33とフィン3536とが複数ずつ設けられる。上下に並んだ扁平管33の間には、フィン3536の伝熱部37が配置される。熱交換器30では、上下に並んだ扁平管33の間の通風路39を空気が通過し、この空気が扁平管33内の通路34を流れる流体と熱交換する。フィン3536の伝熱部37では、上下に延びる複数のルーバー5060が、空気の通過方向に並んでいる。ところで、扁平管33内を流れる流体の温度が0°Cを下回る場合には、空気中の水分が霜となって伝熱部37の表面に付着する。一方、第1の発明の熱交換器30では、風上側ルーバー50の切り起こし高さが比較的低くなっており、風下側ルーバー60の突端が風上側ルーバー50の突端よりも飛び出している。このため、風下側ルーバー60と風上側ルーバー50の切り起こし高さが等しい場合に比べると、風下側ルーバー60に付着する霜の量は増加する。従って、この発明の伝熱部37では、風上側の部分に付着する霜の量と、風下側の部分に付着する霜の量との差が小さくなる。第2の発明は、上記第1の発明において、上記風上側ルーバー50の傾斜は、上記風下側ルーバー60の傾斜よりも緩やかになっているものである。第2の発明において、風上側ルーバー50は、風下側ルーバー60に比べ、切り起こし高さが低く、且つ傾斜が緩やかとなっている。第3の発明は、上記第2の発明において、上記風上側ルーバー50の空気の通過方向の幅は、上記風下側ルーバー60の空気の通過方向の幅よりも広くなっているものである。第3の発明において、風上側ルーバー50は、風下側ルーバー60に比べ、空気の通過方向の幅が広くなっている。ルーバーの幅が広くなると、空気の通過方向に隣り合うルーバー同士のピッチが拡大し、ルーバーによる伝熱の促進効果が低下する。このため、風上側ルーバー50の幅が広くなっていると、伝熱部37の風上側ルーバー50の周辺部分即ち、フィン3536の風上寄りの部分に付着する霜の量が更に減少する。つまり、この発明のフィン3536では、風上側の部分に付着する霜の量と、風下側の部分に付着する霜の量との差が一層小さくなる。第4の発明は、上記第1~第3の何れか一つの発明において、上記フィン36は、上記扁平管33を差し込むための切り欠き部45が複数設けられた板状に形成され、上記扁平管33の伸長方向に互いに所定の間隔をおいて配置され、上記切り欠き部45の周縁で上記扁平管33を挟んでおり、上記フィン36では、上下に隣り合う切り欠き部45の間の部分が上記伝熱部37を構成しているものである。第4の発明では、板状に形成された複数のフィン36が、扁平管33の伸長方向に互いに所定の間隔をおいて配置される。各フィン36には、扁平管33を差し込むための複数の切り欠き部45が形成される。各フィン36は、切り欠き部45の周縁部が扁平管33を挟み込んでいる。そして、各フィン36では、上下に隣り合う切り欠き部45の間の部分が、伝熱部37を構成する。第5の発明は、上記第1~第3の何れか一つの発明において、上記フィン35は、隣り合う上記扁平管33の間に配置された上下に蛇行するコルゲートフィンであって、上記扁平管33の伸長方向に並んだ複数の上記伝熱部37と、隣り合う該伝熱部37の上端または下端に連続した部分であって該扁平管33に接合される複数の中間板部41とを有しているものである。第5の発明では、コルゲートフィンであるフィン35が、隣り合う扁平管33の間に配置されている。各フィン35には、扁平管33の伸長方向に並んだ複数の伝熱部37が設けられる。また、各フィン35では、隣り合う伝熱部37が中間板部41に繋がっており、この中間板部41が扁平管33の平坦な側面に接合される。第6の発明は、空気調和機10を対象とし、上記第1~第5の何れか一つの発明の熱交換器30が設けられた冷媒回路20を備え、上記冷媒回路20において冷媒を循環させて冷凍サイクルを行うものである。第6の発明では、上記第1~第5の何れか一つの発明の熱交換器30が冷媒回路20に接続される。熱交換器30において、冷媒回路20を循環する冷媒は、扁平管33の通路34を流れ、通風路39を流れる空気と熱交換する。本発明では、風上側ルーバー50の切り起こし高さが風下側ルーバー60の切り起こし高さよりも低くなっているため、伝熱部37の風上側の部分に付着する霜の量と、その風下側の部分に付着する霜の量との差が小さくなる。このため、この発明の熱交換器30では、フィンの風上側の領域に霜が集中的に付着する従来の熱交換器に比べ、熱交換能力の低下が限界に達する時点における霜の付着量が増加する。従って、この発明によれば、霜の付着に起因する熱交換器30の能力低下が限界に達するまでの時間を延ばすことができ、除霜の頻度を低下させることができる。特に、上記第3の発明において、風上側ルーバー50は、風下側ルーバー60に比べ、切り起こし高さが低く且つ空気の通過方向の幅が狭くなっている。このため、風上側の部分に付着する霜の量と、その風下側の部分に付着する霜の量との差を一層小さくすることができ、除霜の頻度を更に低下させることができる。以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。《発明の実施形態1》本発明の実施形態1について説明する。実施形態1の熱交換器30は、後述する空気調和機10の室外熱交換器23を構成している。-空気調和機-本実施形態の熱交換器30を備えた空気調和機10について、図1を参照しながら説明する。空気調和機の構成空気調和機10は、室外ユニット11及び室内ユニット12を備えている。室外ユニット11と室内ユニット12は、液側連絡配管13及びガス側連絡配管14を介して互いに接続されている。空気調和機10では、室外ユニット11、室内ユニット12、液側連絡配管13、及びガス側連絡配管14によって、冷媒回路20が形成されている。冷媒回路20には、圧縮機21と、四方切換弁22と、室外熱交換器23と、膨張弁24と、室内熱交換器25とが設けられている。圧縮機21、四方切換弁22、室外熱交換器23、及び膨張弁24は、室外ユニット11に収容されている。室外ユニット11には、室外熱交換器23へ室外空気を供給するための室外ファン15が設けられている。一方、室内熱交換器25は、室内ユニット12に収容されている。室内ユニット12には、室内熱交換器25へ室内空気を供給するための室内ファン16が設けられている。冷媒回路20は、冷媒が充填された閉回路である。冷媒回路20において、圧縮機21は、その吐出側が四方切換弁22の第1のポートに、その吸入側が四方切換弁22の第2のポートに、それぞれ接続されている。また、冷媒回路20では、四方切換弁22の第3のポートから第4のポートへ向かって順に、室外熱交換器23と、膨張弁24と、室内熱交換器25とが配置されている。圧縮機21は、スクロール型またはロータリ型の全密閉型圧縮機である。四方切換弁22は、第1のポートが第3のポートと連通し且つ第2のポートが第4のポートと連通する第1状態図1に実線で示す状態と、第1のポートが第4のポートと連通し且つ第2のポートが第3のポートと連通する第2状態図1に破線で示す状態とに切り換わる。膨張弁24は、いわゆる電子膨張弁である。室外熱交換器23は、室外空気を冷媒と熱交換させる。室外熱交換器23は、本実施形態の熱交換器30によって構成されている。一方、室内熱交換器25は、室内空気を冷媒と熱交換させる。室内熱交換器25は、円管である伝熱管を備えたいわゆるクロスフィン型のフィンアンドチューブ熱交換器によって構成されている。冷房運転空気調和機10は、冷房運転を行う。冷房運転中には、四方切換弁22が第1状態に設定される。また、冷房運転中には、室外ファン15及び室内ファン16が運転される。冷媒回路20では、冷凍サイクルが行われる。具体的に、圧縮機21から吐出された冷媒は、四方切換弁22を通って室外熱交換器23へ流入し、室外空気へ放熱して凝縮する。室外熱交換器23から流出した冷媒は、膨張弁24を通過する際に膨張してから室内熱交換器25へ流入し、室内空気から吸熱して蒸発する。室内熱交換器25から流出した冷媒は、四方切換弁22を通過後に圧縮機21へ吸入されて圧縮される。室内ユニット12は、室内熱交換器25において冷却された空気を室内へ供給する。暖房運転空気調和機10は、暖房運転を行う。暖房運転中には、四方切換弁22が第2状態に設定される。また、暖房運転中には、室外ファン15及び室内ファン16が運転される。冷媒回路20では、冷凍サイクルが行われる。具体的に、圧縮機21から吐出された冷媒は、四方切換弁22を通って室内熱交換器25へ流入し、室内空気へ放熱して凝縮する。室内熱交換器25から流出した冷媒は、膨張弁24を通過する際に膨張してから室外熱交換器23へ流入し、室外空気から吸熱して蒸発する。室外熱交換器23から流出した冷媒は、四方切換弁22を通過後に圧縮機21へ吸入されて圧縮される。室内ユニット12は、室内熱交換器25において加熱された空気を室内へ供給する。除霜動作上述したように、暖房運転中には、室外熱交換器23が蒸発器として機能する。外気温が低い運転条件では、室外熱交換器23における冷媒の蒸発温度が0°Cを下回る場合があり、この場合には、室外空気中の水分が霜となって室外熱交換器23に付着する。そこで、空気調和機10は、例えば暖房運転の継続時間が所定値たとえは数十分に達する毎に、除霜動作を行う。除霜動作を開始する際には、四方切換弁22が第2状態から第1状態へ切り換わり、室外ファン15及び室内ファン16が停止する。除霜動作中の冷媒回路20では、圧縮機21から吐出された高温の冷媒が室外熱交換器23へ供給される。室外熱交換器23では、その表面に付着した霜が冷媒によって暖められて融解する。室外熱交換器23において放熱した冷媒は、膨張弁24と室内熱交換器25を順に通過し、その後に圧縮機21へ吸入されて圧縮される。除霜動作が終了すると、暖房運転が再開される。つまり、四方切換弁22が第1状態から第2状態へ切り換わり、室外ファン15及び室内ファン16の運転が再開される。-実施形態1の熱交換器-空気調和機10の室外熱交換器23を構成する本実施形態の熱交換器30について、図2~9を適宜参照しながら説明する。熱交換器の全体構成図2及び図3に示すように、本実施形態の熱交換器30は、一つの第1ヘッダ集合管31と、一つの第2ヘッダ集合管32と、多数の扁平管33と、多数のフィン35とを備えている。第1ヘッダ集合管31、第2ヘッダ集合管32、扁平管33、及びフィン35は、何れもアルミニウム合金製の部材であって、互いにロウ付けによって接合されている。第1ヘッダ集合管31と第2ヘッダ集合管32は、何れも両端が閉塞された細長い中空円筒状に形成されている。図3では、熱交換器30の左端に第1ヘッダ集合管31が立設され、熱交換器30の右端に第2ヘッダ集合管32が立設されている。つまり、第1ヘッダ集合管31と第2ヘッダ集合管32は、それぞれの軸方向が上下方向となる姿勢で設置されている。図4にも示すように、扁平管33は、その断面形状が扁平な長円形あるいは角の丸い矩形となった伝熱管である。熱交換器30において、複数の扁平管33は、その伸長方向が左右方向となり、且つそれぞれの平坦な側面が互いに向かい合う姿勢で配置されている。また、複数の扁平管33は、互いに一定の間隔をおいて上下に並んで配置されている。各扁平管33は、その一端部が第1ヘッダ集合管31に挿入され、その他端部が第2ヘッダ集合管32に挿入されている。図4に示すように、各扁平管33には、複数の流体通路34が形成されている。各流体通路34は、扁平管33の伸長方向に延びる通路である。各扁平管33において、複数の流体通路34は、扁平管33の伸長方向と直交する幅方向に一列に並んでいる。各扁平管33に形成された複数の流体通路34は、それぞれの一端が第1ヘッダ集合管31の内部空間に連通し、それぞれの他端が第2ヘッダ集合管32の内部空間に連通している。熱交換器30へ供給された冷媒は、扁平管33の流体通路34を流れる間に空気と熱交換する。フィン35は、上下に蛇行するコルゲートフィンであって、上下に隣り合う扁平管33の間に配置されている。詳しくは後述するが、フィン35には、伝熱部37と中間板部41とが複数ずつ形成されている。各フィン35では、その中間板部41がロウ付けによって扁平管33に接合される。図3に示すように、熱交換器30では、上下に隣り合う扁平管33の間の空間が、フィン35の伝熱部37によって複数の通風路39に区画される。熱交換器30は、扁平管33の流体通路34を流れる冷媒を、通風路39を流れる空気と熱交換させる。上述したように、熱交換器30は、平坦な側面が対向するように上下に並んだ複数の扁平管33と、隣り合う扁平管33の一方から他方に亘る板状の伝熱部37を有する複数のフィン35とを備える。隣り合う扁平管33の間には、複数の伝熱部37が扁平管33の伸長方向に並んでいる。そして、この熱交換器30では、隣り合う伝熱部37の間を流れる空気が、各扁平管33内を流れる流体と熱交換する。フィンの構成図5に示すように、フィン35は、一定幅の金属板を折り曲げることによって形成されたコルゲートフィンであって、上下に蛇行する形状となっている。フィン35には、扁平管33の伸長方向に沿って、伝熱部37と中間板部41とが交互に形成されている。つまり、フィン35には、隣り合う扁平管33の間に配置されて扁平管33の伸長方向に並ぶ複数の伝熱部37が設けられている。また、フィン35には、突出板部42が形成されている。なお、図5では、後述するルーバー506070と導水用リブ71の図示を省略している。伝熱部37は、上下に隣り合う扁平管33の一方から他方に亘る板状の部分である。伝熱部37では、風上側の端部が前縁38となっている。図5では図示を省略するが、伝熱部37には、複数のルーバー5060が形成されている。中間板部41は、扁平管33の平坦な側面に沿った板状の部分であって、左右に隣り合う伝熱部37の上端同士または下端同士に連続している。伝熱部37と中間板部41のなす角度は、概ね直角となっている。突出板部42は、各伝熱部37の風下側の端部に連続して形成された板状の部分である。突出板部42は、上下に延びる細長い板状に形成され、扁平管33よりも風下側に突出している。また、突出板部42は、その上端が伝熱部37の上端よりも上方に突き出し、その下端が伝熱部37の下端よりも下方に突き出ている。図4に示すように、熱交換器30では、扁平管33を挟んで上下に隣り合うフィン35の突出板部42が、互いに接触する。図6に示すように、フィン35の伝熱部37及び突出板部42には、複数のルーバー506070が形成されている。各ルーバー506070は、伝熱部37及び突出板部42を切り起こすことによって形成されている。つまり、各ルーバー506070は、伝熱部37及び突出板部42に複数のスリット状の切り込みを入れ、隣り合う切り込みの間の部分を捩るように塑性変形させることによって形成されている。各ルーバー506070の長手方向は、伝熱部37の前縁38と実質的に平行即ち、実質的には鉛直方向となっている。つまり、各ルーバー506070の長手方向は、上下方向となっている。伝熱部37では、上下方向に延びる複数のルーバー506070が、風上側から風下側へ向かって並んで形成されている。伝熱部37における風上寄りの領域に形成された六本のルーバーは、風上側ルーバー50を構成している。つまり、伝熱部37では、最も風上側に形成されたルーバーを含む互いに隣り合った六本のルーバーが、風上側ルーバー50を構成している。また、風上側ルーバー50が形成された領域に隣接する風下寄りの領域に形成された六本のルーバーは、風下側ルーバー60を構成している。また、伝熱部37の風下側の端部から突出板部42に亘る領域に形成された二本のルーバーは、補助ルーバー70を構成している。このように、伝熱部37には、風上側から風下側へ向かって順に、六本の風上側ルーバー50と、六本の風下側ルーバー60と、二本の補助ルーバー70とが形成されている。なお、上述した各ルーバー506070の数は、単なる一例である。また、各ルーバー506070の詳細な形状については、後述する。フィン35の伝熱部37のうちルーバー506070以外の部分は、切り起こしや凹凸の無い平坦な領域となっている。具体的に、伝熱部37では、伝熱部37の上端と風上側ルーバー50の間の平坦な領域が第1上側平坦部81を構成し、伝熱部37の上端と風下側ルーバー60の間の平坦な領域が第2上側平坦部82を構成している。第1上側平坦部81は、風上側ルーバー50に連続した領域であって、風上側ルーバー50の上端に位置する折れ目51に隣接している。第2上側平坦部82は、風下側ルーバー60に連続した領域であって、風下側ルーバー60の上端に位置する折れ目61に隣接している。また、伝熱部37では、伝熱部37の下端と風上側ルーバー50の間の平坦な領域が第1下側平坦部83を構成し、伝熱部37の下端と風下側ルーバー60の間の平坦な領域が第2下側平坦部84を構成している。第1下側平坦部83は、風上側ルーバー50に連続した領域であって、風上側ルーバー50の下端に位置する折れ目52に隣接している。第2下側平坦部84は、風下側ルーバー60に連続した領域であって、風下側ルーバー60の下端に位置する折れ目62に隣接している。フィン35の突出板部42には、導水用リブ71が形成されている。導水用リブ71は、突出板部42の風下側の端部に沿って上下に延びる細長い凹溝である。ルーバーの形状フィン35に形成されたルーバー506070の詳細な形状について説明する。なお、この説明で用いる右及び左は、フィン35を風上側即ち、熱交換器30の前面側から見た場合の方向を意味する。図6に示すように、風上側ルーバー50の上下方向の長さは、風上から風下へ向かって次第に長くなる。つまり、伝熱部37では、最も風上寄りの風上側ルーバー50が最も短く、最も風下寄りの風上側ルーバー50が最も長い。各風上側ルーバー50の上端から伝熱部37の上端までの距離L1は、互いに等しい。従って、風上側ルーバー50の下端の位置は、風上から風下へ向かって次第に低くなる。つまり、最も風上寄りの風上側ルーバー50の下端から伝熱部37の下端までの距離L2は、最も風下寄りの風上側ルーバー50の下端から伝熱部37の下端までの距離L3よりも長いL2>L3。また、風上側ルーバー50の上端から伝熱部37の上端までの距離L1は、最も風下寄りの風上側ルーバー50の下端から伝熱部37の下端までの距離L3よりも短いL3>L1。各風下側ルーバー60の上下方向の長さは、互いに等しい。また、各風下側ルーバー60は、最も風下寄りの風上側ルーバー50よりも長い。各風下側ルーバー60の上端から伝熱部37の上端までの距離L4は、互いに等しい。また、この距離L4は、風上側ルーバー50の上端から伝熱部37の上端までの距離L1と等しい。従って、風下側ルーバー60の下端から伝熱部37の下端までの距離L5は、最も風下寄りの風上側ルーバー50の下端から伝熱部37の下端までの距離L3よりも短いL3>L5。補助ルーバー70の上下方向の長さは、風下側ルーバー60の上下方向の長さよりも短い。補助ルーバー70の上端の位置は、風下側ルーバー60の上端の位置よりも低い。補助ルーバー70の下端の位置は、風下側ルーバー60の下端の位置よりも高い。伝熱部37には、上述した長さの風上側ルーバー50及び風下側ルーバー60が形成されている。また、上述したように、伝熱部37では、風上側ルーバー50の下方に第1下側平坦部83が形成され、風下側ルーバー60の下方に第2下側平坦部84が形成されている。従って、伝熱部37では、第1下側平坦部83の上下方向の幅が、第1下側平坦部83の上下方向の幅よりも広くなっている。図6に示すように、各ルーバー506070は、平坦部81~84に対して傾斜している。また、風上側ルーバー50と風下側ルーバー60は互いに逆方向に傾斜し、風下側ルーバー60と補助ルーバー70は互いに同じ方向に傾斜している。図8にも示すように、風上側ルーバー50は、風上側の切り起こし端53が左側に膨出し、風下側の切り起こし端53が右側に膨出している。また、風下側ルーバー60は、風上側の切り起こし端63が右側に膨出し、風下側の切り起こし端63が左側に膨出している。図7に示すように、風上寄りに位置する二本の風上側ルーバー50aは、横方向即ち、空気の通過方向の幅がW1であり、平坦部8183に対する傾斜角がθ1であり、切り起こし高さ即ち、切り起こし端53aから平坦部8183までの距離がH1である。また、風下寄りに位置する四本の風上側ルーバー50bは、横方向即ち、空気の通過方向の幅がW2であり、平坦部8183に対する傾斜角がθ2であり、切り起こし高さ即ち、切り起こし端53bから平坦部8183までの距離がH2である。図7に示すように、風下側ルーバー60は、横方向即ち、空気の通過方向の幅がW3であり、平坦部8284に対する傾斜角がθ3であり、切り起こし高さ即ち、切り起こし端63から平坦部8284までの距離がH3である。なお、補助ルーバー70は、横方向の幅、平坦部8284に対する傾斜角、及び切り起こし高さのそれぞれが、風下側ルーバー60と等しくなっている。図7に示すように、風上側ルーバー50aの幅W1は風上側ルーバー50bの幅W2よりも広く、風上側ルーバー50bの幅W2は風下側ルーバー60の幅W3よりも広いW1>W2>W3。また、風上側ルーバー50aの傾斜角θ1は風上側ルーバー50bの傾斜角θ2よりも小さく、風上側ルーバー50bの傾斜角θ2は風下側ルーバー60の傾斜角θ3よりも小さいθ1<θ2<θ3。つまり、風上側ルーバー50aの傾斜は風上側ルーバー50bの傾斜よりも緩やかであり、風上側ルーバー50bの傾斜は風下側ルーバー60の傾斜よりも緩やかである。また、風上側ルーバー50aの切り起こし高さH1は風上側ルーバー50bの切り起こし高さH2よりも低く、風上側ルーバー50bの切り起こし高さH2は風下側ルーバー60の切り起こし高さH3よりも低いH1<H2<H3。熱交換器30において、フィン35の伝熱部37は、扁平管33の伸長方向に沿って一定のピッチで配置されている。つまり、図9に示すように、熱交換器30では、複数の伝熱部37が互いに一定の間隔D0をおいて扁平管33の伸長方向に並んでいる。一方、風上側ルーバー50a50b及び風下側ルーバー60の切り起こし高さの関係は、H1<H2<H3である。このため、扁平管33の伸長方向に隣り合う二つの伝熱部37では、風上寄りの風上側ルーバー50a同士の間隔D1が風下寄りの風上側ルーバー50b同士の間隔D2よりも広くなり、風下寄りの風上側ルーバー50b同士の間隔D2が風下側ルーバー60同士の間隔D3よりも広くなるD0>D1>D2>D3。図8に示すように、風上側ルーバー50及び風下側ルーバー60の切り起こし端5363は、主縁部5464と、上側縁部5565と、下側縁部5666とによって構成されている。主縁部5464の伸長方向は、伝熱部37の前縁38の伸長方向と実質的に平行である。上側縁部5565は、主縁部5464の上端からルーバー5060の上端に亘る部分であって、主縁部5464に対して傾斜している。下側縁部5666は、主縁部5464の下端からルーバー5060の下端に亘る部分であって、主縁部5464に対して傾斜している。図8に示すように、風上側ルーバー50では、上側縁部55の主縁部54に対する傾斜角がθ4であり、下側縁部56の主縁部54に対する傾斜角がθ5である。図6に示すように、全ての風上側ルーバー50では、下側縁部56の傾斜角θ5が上側縁部55の傾斜角θ4よりも小さいθ5<θ4。従って、全ての風上側ルーバー50では、下側縁部56が上側縁部55よりも長い。全ての風上側ルーバー50は、切り起こし端53の形状が上下非対称となった非対称ルーバーである。なお、図8に図示されているのは、風下寄りに位置する風上側ルーバー50bである。図7にも示すように、この風上側ルーバー50bの切り起こし高さはH2である。また、図9にも示すように、空気の通過方向に隣り合う伝熱部37において、風上側ルーバー50b同士の間隔はD2である。図8に示すように、風下側ルーバー60では、上側縁部65の主縁部64に対する傾斜角がθ6であり、下側縁部66の主縁部64に対する傾斜角がθ7である。図6に示すように、風上寄りに位置する二本の風下側ルーバー60aでは、下側縁部66の傾斜角θ6が上側縁部65の傾斜角θ7よりも小さいθ6<θ7。従って、この風下側ルーバー60aでは、下側縁部66が上側縁部65よりも長い。この風下側ルーバー60aは、切り起こし端63の形状が上下非対称となった非対称ルーバーである。一方、風下寄りに位置する三本の風下側ルーバー60bでは、下側縁部66の傾斜角θ6が上側縁部65の傾斜角θ7と等しいθ6=θ7。従って、この風下側ルーバー60bでは、下側縁部66と上側縁部65の長さが等しい。この風下側ルーバー60bは、切り起こし端63の形状が上下対称となった対称ルーバーである。なお、図8に図示されているのは、風下寄りに位置する風下側ルーバー60bである。図7にも示すように、この風下側ルーバー60bの切り起こし高さはH3である。また、図9にも示すように、空気の通過方向に隣り合う伝熱部37において、風下側ルーバー60b同士の間隔はD3である。-除霜動作中における霜とドレン水の状態-上述したように、本実施形態の熱交換器30は、空気調和機10の室外熱交換器23を構成している。空気調和機10は暖房運転を行うが、室外熱交換器23における冷媒の蒸発温度が0°Cを下回る運転状態では、室外空気中の水分が霜となって室外熱交換器23に付着する。このため、空気調和機10は、室外熱交換器23に付着した霜を融かすための除霜動作を行う。除霜動作中には、霜が融解することによってドレン水が生成する。除霜動作の開始直前から除霜動作の終了直後に至る間における霜とドレン水の状態を、図10を参照しながら説明する。ここでは、本実施形態の熱交換器30における霜とドレン水の状態を、従来の熱交換器における霜とドレン水の状態と対比しながら説明する。なお、この従来の熱交換器では、全てのルーバーが伝熱部のほぼ全幅に亘って形成され、全てのルーバーの切り起こし高さが同じになっている。除霜動作の開始直前には、フィンの伝熱部37に多量の霜が付着し、隣り合う伝熱部37の間の空間が霜によって殆ど塞がれた状態となる。図10に示すように、従来の熱交換器では、フィンの風上寄りの領域に集中的に霜が付着し、熱交換器を通過する空気の流れや空気と冷媒の熱交換が、霜によって妨げられる。このため、従来の熱交換器では、フィンの風下側の領域には霜が殆ど付着していないにも拘わらず、除霜動作を行うことが必要となる。一方、図10に示すように、本実施形態の熱交換器30では、伝熱部37の風下側の領域にも霜が付着する。伝熱部37の風上寄りの部分において、風上側ルーバー50が形成された上側の領域では、空気の流れる隙間が霜によって塞がれるが、風上側ルーバー50よりも下側の領域には、空気の流れる隙間が残る。このため、本実施形態の熱交換器30では、伝熱部37のうち風下側ルーバー60が形成された部分にも霜が付着する。更に、本実施形態の熱交換器30では、風下側ルーバー60の切り起こし高さH3が風上側ルーバー50の切り起こし高さH1H2よりも高くなっている。このため、風上側ルーバー50の後ろ側に位置する風下側ルーバー60にも風が当たり易くなり、その結果、風下側ルーバー60に付着する霜の量が増える。このように、本実施形態の熱交換器30では、フィン35の風上寄りの領域だけでなく、その風下寄りの領域にも霜が付着する。このため、除霜動作を行うことが必要となった時点で熱交換器30に付着している霜の量は、本実施形態の熱交換器30の方が、従来の熱交換器よりも多くなる。従って、従来の熱交換器で構成された室外熱交換器を有する空気調和機に比べると、本実施形態の熱交換器30で構成された室外熱交換器23を有する空気調和機10では、除霜動作が終了してから次の除霜動作が開始されるまでの時間間隔が長くなり、その結果、暖房運転の継続時間が長くなる。除霜動作が開始されると、熱交換器30に付着した霜は、冷媒によって暖められて次第に融けてゆく。図10に示すように、従来の熱交換器では、残存する霜の周辺にドレン水が滞留する。従来の熱交換器では、全てのルーバーが伝熱部のほぼ全幅に亘って形成されており、伝熱部の風上寄りの領域のほぼ全体において、隣り合う伝熱部同士の隙間が狭くなっている。このため、霜が融解することによって生じたドレン水は、隣り合う伝熱部同士の隙間に保持されることとなり、霜の周辺から殆ど流出しない。霜の周辺にドレン水が滞留すると、霜がドレン水の中に浮いた状態となり、霜が伝熱部の表面から離れてしまう。一方、図10に示すように、本実施形態の熱交換器30では、生成したドレン水が流れ落ちてゆき、ドレン水は残存する霜の周囲に滞留しない。本実施形態の熱交換器30では、風上側ルーバー50の下端が風下側ルーバー60の下端よりも高くなっている。従って、隣り合う伝熱部37同士の隙間は、風上側ルーバー50の下側の領域において広くなっている。このため、風上側ルーバー50に付着した霜が融けることによって生成したドレン水は、第1下側平坦部83を伝って速やかに下方へ流れ落ちてゆく。霜の周辺からドレン水が速やかに排出されると、霜は伝熱部37の表面と接した状態に保たれる。このように、本実施形態の熱交換器30では、除霜動作中に生成したドレン水が、霜の付着量が比較的多い風上側ルーバー50の周辺から速やかに排出される。このため、風上側ルーバー50の周辺に残存している霜は、伝熱部37の表面と接触した状態に保たれる。ここで、従来の熱交換器のように、残存する霜がドレン水の中に浮いた状態となって伝熱部から離れると、伝熱部から霜への熱の移動がドレン水によって阻害され、霜を融かすのに要する時間が長くなる。それに対し、本実施形態の熱交換器30では、残存する霜が伝熱部37の表面と接触した状態に保たれ、ドレン水に妨げられることなく熱が伝熱部37から霜へ移動する。従って、従来の熱交換器で構成された室外熱交換器を有する空気調和機に比べると、本実施形態の熱交換器30で構成された室外熱交換器23を有する空気調和機10では、除霜動作の継続時間即ち、暖房運転が中断される時間が短くなる。通常、除霜動作の終了直後の熱交換器30では、霜は残存していないがドレン水は存在する状態となる。図10に示すように、従来の熱交換器30では、フィンの伝熱部37の下端付近に比較的多くのドレン水が滞留する。従来の熱交換器30では、全てのルーバーが伝熱部37のほぼ全幅に亘って形成されており、隣り合う伝熱部37同士の隙間が狭くなっている。また、扁平管33の上側の側面は、概ね水平な面である。このため、除霜動作中に生成したドレン水は、隣り合う伝熱部37同士の隙間に保持され、扁平管33の上面に滞留してしまう。一方、図10に示すように、本実施形態の熱交換器30では、除霜動作中に生成したドレン水の大部分が風下側へ移動し、突出板部42を伝って下方へ排出される。本実施形態の熱交換器30では、風下側ルーバー60の下端が風上側ルーバー50の下端よりも低くなっている。従って、隣り合う伝熱部37同士の隙間は、風下側ルーバー60の下側の領域において狭くなっている。扁平管33の上面に溜まったドレン水は、毛管現象によって風下側へ引き込まれてゆく。つまり、除霜動作中には室外ファン15が停止しており、扁平管33の上面が概ね水平面となっているにも拘わらず、ドレン水が風下側へ移動してゆく。このように、本実施形態の熱交換器30では、除霜動作中に生成したドレン水が、伝熱部37の表面に殆ど残存しない状態となる。伝熱部37の表面にドレン水が残存していると、暖房運転の再開後に残存するドレン水が凍結してしまい、再び除霜動作を行うことが必要となるまでの時間が短くなる。従って、従来の熱交換器で構成された室外熱交換器を有する空気調和機に比べると、本実施形態の熱交換器30で構成された室外熱交換器23を有する空気調和機10では、除霜動作の終了から次の除霜動作の開始までの経過時間即ち、暖房運転の継続時間が長くなる。ところで、上述したように、本実施形態の熱交換器30では、風上側ルーバー50の下側縁部56の傾斜角θ5が、その上側縁部55の傾斜角θ4よりも小さくなっている図8を参照。このため、図11に示すように、空気の通過方向に隣り合う風上側ルーバー50の間では、それぞれの下側縁部56同士の間に形成される隙間が、それぞれの上側縁部55同士の間に形成される隙間に比べて細長くなる。一般に、比較的狭い隙間に存在する液体には、比較的大きな毛管力が作用する。また、液体に作用する毛管力は、隙間が狭いほど大きくなる。一方、図11に示すように、空気の通過方向に隣り合う風上側ルーバー50の切り起こし端53の間にドレン水が入り込んでいる状態において、このドレン水の下端と接する下側縁部56同士の間隔は、このドレン水の上端と接する主縁部54同士の間隔よりも狭い。従って、ドレン水に作用する下向きの毛管力が上向きの毛管力よりも強くなり、ドレン水が下側縁部56側即ち、下側に引き込まれる。また、風上側ルーバー50は、切り起こし端53の形状が上下非対称となった非対称ルーバーであり、その下側縁部56が比較的長くなっている。このため、空気の通過方向に隣り合う風上側ルーバー50の間では、切り起こし端53同士の間隔の狭い領域が拡大する。その結果、ドレン水に作用する下向きの毛管力が上向きの毛管力よりも強くなる領域が拡大し、ドレン水が毛管現象によって下方へ移動する可能性が高くなる。このように、空気の通過方向に隣り合う風上側ルーバー50の切り起こし端53同士の間に入り込んだドレン水は、下側縁部56同士の間の細長くて狭い隙間へ、毛管現象によって引き込まれてゆく。つまり、このドレン水は、重力の作用だけでなく、毛管現象によっても下方へ流れてゆく。従って、除霜動作中に風上側ルーバー50付近で生成したドレン水は、下方へ速やかに排出され、空気の通過方向に隣り合う風上側ルーバー50の切り起こし端53同士の間に保持されにくくなる。また、本実施形態の熱交換器30では、風上寄りに位置する風下側ルーバー60aも、下側縁部56の傾斜角θ7が上側縁部55の傾斜角θ6よりも小さい非対称ルーバーである図6を参照。従って、風上側ルーバー50の場合と同様に、隣り合う風下側ルーバー60a同士の間では、ドレン水が重力と毛管現象の両方の作用によって下方へ流れてゆく。-実施形態1の効果-上述したように、本実施形態の熱交換器30によれば、空気調和機10の暖房運転中において、フィン35の伝熱部37の風上寄りの領域だけでなく風下寄りの領域にも霜を付着させることができる。従って、空気調和機10の室外熱交換器23を本実施形態の熱交換器30で構成すれば、暖房運転の継続時間を延ばすことができる。また、本実施形態の熱交換器30によれば、空気調和機10の除霜動作中に生成したドレン水を、フィン35の伝熱部37の表面から速やかに排出することができる。このため、伝熱部37から霜へ伝わる熱量を充分に確保することができる。従って、空気調和機10の室外熱交換器23を本実施形態の熱交換器30で構成すれば、除霜動作に要する時間を短縮できる。また、本実施形態の熱交換器30によれば、除霜動作の終了時に伝熱部37の表面に残存するドレン水の量を削減することができる。伝熱部37の表面に残存するドレン水は、暖房運転の再開後に凍結する。このため、伝熱部37の表面に残存するドレン水が減少すると、次の除霜動作が必要となるまでの時間が長くなる。従って、空気調和機10の室外熱交換器23を本実施形態の熱交換器30で構成すれば、暖房運転の継続時間を延ばすことができる。このように、空気調和機10の室外熱交換器23を本実施形態の熱交換器30で構成すれば、暖房運転の継続時間を延ばすことができ、更には除霜動作に要する時間を短縮できる。従って、空気調和機10の室外熱交換器23を本実施形態の熱交換器30で構成すれば、空気調和機10の暖房能力の時間的な平均値即ち、空気調和機10の実質的な暖房能力を高めることができる。《発明の実施形態2》本発明の実施形態2について説明する。実施形態2の熱交換器30は、実施形態1の熱交換器30と同様に、空気調和機10の室外熱交換器23を構成している。以下では、本実施形態の熱交換器30について、図12~18を適宜参照しながら説明する。熱交換器の全体構成図12及び図13に示すように、本実施形態の熱交換器30は、一つの第1ヘッダ集合管31と、一つの第2ヘッダ集合管32と、多数の扁平管33と、多数のフィン36とを備えている。第1ヘッダ集合管31、第2ヘッダ集合管32、扁平管33、及びフィン36は、何れもアルミニウム合金製の部材であって、互いにロウ付けによって接合されている。第1ヘッダ集合管31、第2ヘッダ集合管32、及び扁平管33の構成と配置は、実施形態1の熱交換器30と同じである。つまり、第1ヘッダ集合管31及び第2ヘッダ集合管32は、共に縦長の円筒状に形成されており、一方が熱交換器30の左端に、他方が熱交換器30の右端にそれぞれ配置されている。一方、扁平管33は、扁平な断面形状の伝熱管であって、それぞれの平坦な側面が向かい合う姿勢で上下に並んで配置されている。各扁平管33には、複数の流体通路34が形成されている。上下に並んだ各扁平管33は、一端部が第1ヘッダ集合管31に挿入され、他端部が第2ヘッダ集合管32に挿入されている。フィン36は、板状フィンであって、扁平管33の伸長方向に互いに一定の間隔をおいて配置されている。つまり、フィン36は、扁平管33の伸長方向と実質的に直交するように配置されている。詳しくは後述するが、各フィン36では、上下に隣り合う扁平管33の間に位置する部分が、伝熱部37を構成している。図13に示すように、熱交換器30では、上下に隣り合う扁平管33の間の空間が、フィン36の伝熱部37によって複数の通風路39に区画される。熱交換器30は、扁平管33の流体通路34を流れる冷媒を、通風路39を流れる空気と熱交換させる。上述したように、熱交換器30は、平坦な側面が対向するように上下に並んだ複数の扁平管33と、隣り合う扁平管33の一方から他方に亘る板状の伝熱部37を有する複数のフィン36とを備える。隣り合う扁平管33の間には、複数の伝熱部37が扁平管33の伸長方向に並んでいる。そして、この熱交換器30では、隣り合う伝熱部37の間を流れる空気が、各扁平管33内を流れる流体と熱交換する。フィンの構成図14に示すように、フィン36は、金属板をプレス加工することによって形成された縦長の板状フィンである。フィン36には、フィン36の前縁38からフィン36の幅方向に延びる細長い切り欠き部45が、多数形成されている。フィン36では、多数の切り欠き部45が、フィン36の長手方向上下方向に一定の間隔で形成されている。切り欠き部45は、扁平管33を差し込むための切り欠きである。切り欠き部45の風下寄りの部分は、管挿入部46を構成している。管挿入部46は、上下方向の幅が扁平管33の厚さと実質的に等しく、長さが扁平管33の幅と実質的に等しい。扁平管33は、フィン36の管挿入部46に差し込まれ、管挿入部46の周縁部とロウ付けによって接合される。つまり、扁平管33は、切り欠き部45の一部分である管挿入部46の周縁部に挟まれる。フィン36では、上下に隣り合う切り欠き部45の間の部分が伝熱部37を構成し、管挿入部46の風下側の部分が風下側板部47を構成している。つまり、フィン36には、扁平管33を挟んで上下に隣り合う複数の伝熱部37と、各伝熱部37の風下側の端部に連続する一つの風下側板部47とが設けられている。本実施形態の熱交換器30では、フィン36の伝熱部37が上下に並んだ扁平管33の間に配置され、風下側板部47が扁平管33よりも風下側へ突出している。図15に示すように、フィン36の伝熱部37及び風下側板部47には、複数のルーバー5060が形成されている。各ルーバー5060は、伝熱部37及び風下側板部47を切り起こすことによって形成されている。つまり、各ルーバー5060は、伝熱部37及び風下側板部47に複数のスリット状の切り込みを入れ、隣り合う切り込みの間の部分を捩るように塑性変形させることによって形成されている。各ルーバー5060の長手方向は、伝熱部37の前縁38と実質的に平行となっている。つまり、各ルーバー5060の長手方向は、上下方向となっている。伝熱部37では、上下方向に延びる複数のルーバー5060が、風上側から風下側へ向かって並んで形成されている。伝熱部37における風上寄りの領域に形成された六本のルーバーは、風上側ルーバー50を構成している。つまり、伝熱部37では、最も風上側に形成されたルーバーを含む互いに隣り合った六本のルーバーが、風上側ルーバー50を構成している。風上側ルーバー50よりも風下側に位置する残りの九本のルーバーは、風下側ルーバー60を構成している。風下側ルーバー60は、伝熱部37の風下側の部分から風下側板部47に亘る領域に形成されている。このように、伝熱部37及び風下側板部47には、風上側から風下側へ向かって順に、六本の風上側ルーバー50と、九本の風下側ルーバー60とが形成されている。なお、上述した各ルーバー5060の数は、単なる一例である。また、各ルーバー5060の詳細な形状については、後述する。フィン36の伝熱部37のうちルーバー5060の上側と下側の部分は、切り起こしや凹凸の無い平坦な領域となっている。具体的に、伝熱部37では、伝熱部37の上端と風上側ルーバー50の間の平坦な領域が第1上側平坦部81を構成し、伝熱部37の上端と風下側ルーバー60の間の平坦な領域が第2上側平坦部82を構成している。第1上側平坦部81は、風上側ルーバー50に連続した領域であって、風上側ルーバー50の上端に位置する折れ目51に隣接している。第2上側平坦部82は、風下側ルーバー60に連続した領域であって、風下側ルーバー60の上端に位置する折れ目61に隣接している。また、伝熱部37では、伝熱部37の下端と風上側ルーバー50の間の平坦な領域が第1下側平坦部83を構成し、伝熱部37の下端と風下側ルーバー60の間の平坦な領域が第2下側平坦部84を構成している。第1下側平坦部83は、風上側ルーバー50に連続した領域であって、風上側ルーバー50の下端に位置する折れ目52に隣接している。第2下側平坦部84は、風下側ルーバー60に連続した領域であって、風下側ルーバー60の下端に位置する折れ目62に隣接している。フィン36の風下側板部47には、導水用リブ71が形成されている。導水用リブ71は、風下側板部47の風下側の端部に沿って上下に延びる細長い凹溝であって、風下側板部47の上端から下端に亘って形成されている。フィン36には、隣のフィン36との間隔を保持するためのタブ48が形成されている。図15に示すように、タブ48は、フィン36を切り起こすことによって形成された矩形の小片である。図18に示すように、タブ48は、その突端が隣のフィン36に当接することによって、フィン36同士の間隔を保持する。図1415に示すように、フィン36では、各伝熱部37にタブ48が一つずつ形成され、風下側板部47に複数のタブ48が形成されている。各伝熱部37では、風上側ルーバー50よりも風上寄りの部分にタブ48が配置されている。風下側板部47では、各管挿入部46の風下側の部分にタブ48が一つずつ配置されている。ルーバーの形状フィン36に形成されたルーバー5060の詳細な形状について説明する。なお、この説明で用いる右及び左は、フィン36を風上側即ち、熱交換器30の前面側から見た場合の方向を意味する。図15に示すように、風下寄りに位置する四本の風上側ルーバー50bの上端から伝熱部37の上端までの距離はL11である。風上寄りに位置する二本の風上側ルーバー50aの上端の位置は、残りの四本の風上側ルーバー50bの上端の位置よりも若干低い。風上側ルーバー50の下端の位置は、風上から風下へ向かって次第に低くなる。従って、最も風上寄りの風上側ルーバー50の下端から伝熱部37の下端までの距離L12は、最も風下寄りの風上側ルーバー50の下端から伝熱部37の下端までの距離L13よりも長いL12>L13。また、風上側ルーバー50の上端から伝熱部37の上端までの距離L11は、最も風下寄りの風上側ルーバー50の下端から伝熱部37の下端までの距離L13よりも短いL13>L11。各風下側ルーバー60の上下方向の長さは、互いに等しい。また、各風下側ルーバー60は、最も風下寄りの風上側ルーバー50よりも長い。各風下側ルーバー60の上端から伝熱部37の上端までの距離L14は、互いに等しい。また、この距離L14は、風上側ルーバー50の上端から伝熱部37の上端までの距離L11と等しい。従って、風下側ルーバー60の下端から伝熱部37の下端までの距離L15は、最も風下寄りの風上側ルーバー50の下端から伝熱部37の下端までの距離L13よりも短いL13>L15。伝熱部37には、上述した長さの風上側ルーバー50及び風下側ルーバー60が形成されている。また、上述したように、伝熱部37では、風上側ルーバー50の下方に第1下側平坦部83が形成され、風下側ルーバー60の下方に第2下側平坦部84が形成されている。従って、伝熱部37では、第1下側平坦部83の上下方向の幅が、第1下側平坦部83の上下方向の幅よりも広くなっている。図15に示すように、各ルーバー5060は、平坦部81~84に対して傾斜している。また、風上側ルーバー50と風下側ルーバー60は、互いに逆方向に傾斜している。図17にも示すように、風上側ルーバー50は、風上側の切り起こし端53が左側に膨出し、風下側の切り起こし端53が右側に膨出している。また、風下側ルーバー60は、風上側の切り起こし端63が右側に膨出し、風下側の切り起こし端63が左側に膨出している。図16に示すように、風上寄りに位置する二本の風上側ルーバー50aは、横方向即ち、空気の通過方向の幅がW11であり、平坦部8183に対する傾斜角がθ11であり、切り起こし高さ即ち、切り起こし端53aから平坦部8183までの距離がH11である。また、風下寄りに位置する四本の風上側ルーバー50bは、横方向即ち、空気の通過方向の幅がW12であり、平坦部8183に対する傾斜角がθ12であり、切り起こし高さ即ち、切り起こし端53bから平坦部8183までの距離がH12である。図16に示すように、風下側ルーバー60は、横方向即ち、空気の通過方向の幅がW13であり、平坦部8284に対する傾斜角がθ13であり、切り起こし高さ即ち、切り起こし端63から平坦部8284までの距離がH13である。図16に示すように、風上側ルーバー50aの幅W11は風上側ルーバー50bの幅W12よりも広く、風上側ルーバー50bの幅W12は風下側ルーバー60の幅W13よりも広いW11>W12>W13。また、風上側ルーバー50aの傾斜角θ11は風上側ルーバー50bの傾斜角θ12よりも小さく、風上側ルーバー50bの傾斜角θ12は風下側ルーバー60の傾斜角θ13よりも小さいθ11<θ12<θ13。つまり、風上側ルーバー50aの傾斜は風上側ルーバー50bの傾斜よりも緩やかであり、風上側ルーバー50bの傾斜は風下側ルーバー60の傾斜よりも緩やかである。また、風上側ルーバー50aの切り起こし高さH11は風上側ルーバー50bの切り起こし高さH12よりも低く、風上側ルーバー50bの切り起こし高さH12は風下側ルーバー60の切り起こし高さH13よりも低いH11<H12<H13。熱交換器30において、フィン36の伝熱部37は、扁平管33の伸長方向に沿って一定のピッチで配置されている。つまり、図18に示すように、熱交換器30では、複数の伝熱部37が互いに一定の間隔D10をおいて扁平管33の伸長方向に並んでいる。この間隔D10は、タブ48の高さと等しい。一方、風上側ルーバー50a50b及び風下側ルーバー60の切り起こし高さの関係は、H11<H12<H13である。このため、扁平管33の伸長方向に隣り合う二つの伝熱部37では、風上寄りの風上側ルーバー50a同士の間隔D11が風下寄りの風上側ルーバー50b同士の間隔D12よりも広くなり、風下寄りの風上側ルーバー50b同士の間隔D12が風下側ルーバー60同士の間隔D13よりも広くなるD10>D11>D12>D13。図17に示すように、風上側ルーバー50及び風下側ルーバー60の切り起こし端5363は、主縁部5464と、上側縁部5565と、下側縁部5666とによって構成されている。主縁部5464の伸長方向は、伝熱部37の前縁38の伸長方向と実質的に平行である。上側縁部5565は、主縁部5464の上端からルーバー5060の上端に亘る部分であって、主縁部5464に対して傾斜している。下側縁部5666は、主縁部5464の下端からルーバー5060の下端に亘る部分であって、主縁部5464に対して傾斜している。図17に示すように、風上側ルーバー50では、上側縁部55の主縁部54に対する傾斜角がθ14であり、下側縁部56の主縁部54に対する傾斜角がθ15である。図15に示すように、全ての風上側ルーバー50では、下側縁部56の傾斜角θ15が上側縁部55の傾斜角θ14よりも小さいθ15<θ14。従って、全ての風上側ルーバー50では、下側縁部56が上側縁部55よりも長い。全ての風上側ルーバー50は、切り起こし端53の形状が上下非対称となった非対称ルーバーである。なお、図17に図示されているのは、風下寄りに位置する風上側ルーバー50bである。図16にも示すように、この風上側ルーバー50bの切り起こし高さはH12である。図17に示すように、風下側ルーバー60において、上側縁部65の主縁部64に対する傾斜角はθ16であり、下側縁部66の主縁部64に対する傾斜角はθ17である。図15に示すように、風上寄りに位置する二本の風下側ルーバー60aでは、下側縁部66の傾斜角θ16が上側縁部65の傾斜角θ17よりも小さいθ16<θ17。従って、この風下側ルーバー60aでは、下側縁部66が上側縁部65よりも長い。この風下側ルーバー60aは、切り起こし端63の形状が上下非対称となった非対称ルーバーである。一方、風下寄りに位置する六本の風下側ルーバー60bでは、下側縁部66の傾斜角θ16が上側縁部65の傾斜角θ17と等しいθ16=θ17。従って、この風下側ルーバー60bでは、下側縁部66と上側縁部65の長さが等しい。なお、図17に図示されているのは、風下寄りに位置する風下側ルーバー60bである。図16にも示すように、この風下側ルーバー60bの切り起こし高さはH13である。この風下側ルーバー60bは、切り起こし端63の形状が上下対称となった対称ルーバーである。-実施形態2の効果-本実施形態の熱交換器30によって得られる効果は、上記実施形態1の熱交換器30によって得られる効果と同じである。つまり、本実施形態の熱交換器30では、上記実施形態1の熱交換器30と同様に、風上側ルーバー50の下端が風下側ルーバー60の下端よりも上方に位置しており、更には、風上側ルーバー50の切り起こし高さH11H12が風下側ルーバー60の切り起こし高さH13よりも低くなっている。このため、空気調和機10の暖房運転中には、風上側ルーバー50だけでなく風下側ルーバー60にも霜が付着することとなり、暖房運転の継続時間を長くすることができる。また、空気調和機10の除霜動作中には、風上側ルーバー50付近で生成したドレン水を速やかに下方へ流すことができ、霜を伝熱部37の表面と接した状態に保って伝熱部37から霜へ移動する熱量を確保できるため、除霜動作に要する時間を短縮できる。更に、風上側ルーバー50の下方へ流れ落ちたドレン水を毛管作用によって風下側へ移動させることができるため、除霜動作の終了時に伝熱部37の表面に残存するドレン水の量を削減でき、その結果、次回の除霜動作までの時間間隔を延ばすことができる。また、本実施形態の熱交換器30では、上記実施形態1の熱交換器30と同様に、全ての風上側ルーバー50と一部の風下側ルーバー60aにおいて、切り起こし端5363の下側縁部5666の傾斜角θ15θ17が、切り起こし端5363の上側縁部5565の傾斜角θ14θ16よりも小さくなっている。このため、空気の通過方向に隣り合う風上側ルーバー50同士や風下側ルーバー60a同士の間に入り込んだドレン水を、重力と毛管現象の両方の作用によって下方へ排出することができる。《その他の実施形態》実施形態1及び2の熱交換器30の変形例について説明する。-第1変形例-実施形態1及び実施形態2の熱交換器30では、フィン3536の伝熱部37に形成されたルーバー506070の長手方向が、鉛直方向に対して傾いていてもよい。図19は、実施形態2の熱交換器30のフィン36に本変形例を適用したものを示す。同図に示すフィン36の伝熱部37では、全てのルーバー5060の長手方向が、伝熱部37の前縁38即ち、実質的には鉛直方向に対して約5°程度傾いている。また、各ルーバー5060は、それぞれの下端が上端よりも風下側に位置するように傾斜している。ルーバー5060の鉛直方向に対する傾斜が概ね20°以内であれば、ルーバー5060の長手方向は、実質的に上下方向であるといえる。図19に示すようにルーバー5060が傾斜している場合は、空気調和機10の除霜動作中に生成したドレン水は、ルーバー5060に沿って流れ落ちる際に風下側へ導かれる。従って、本変形例によれば、除霜動作中に生成するドレン水を一層確実に風下側へ流すことができ、除霜動作の終了時に伝熱部37の表面に残存するドレン水の量を削減することができる。-第2変形例-実施形態1、実施形態2、及び第1変形例の熱交換器30では、フィン3536の伝熱部37に形成された風上側ルーバー50及び風下側ルーバー60の上下方向の長さが等しくてもよい。図20は、実施形態1の熱交換器30のフィン35に本変形例を適用したものを示す。このフィン35の伝熱部37において、全ての風上側ルーバー50と全ての風下側ルーバー60は、それぞれの上下方向の長さが互いに等しくなっている。実施形態1、実施形態2、及び第1変形例の熱交換器30と同様に、本変形例の熱交換器30では、風上側ルーバー50bの切り起こし高さH2が風上側ルーバー50aの切り起こし高さH1よりも高く、風下側ルーバー60の切り起こし高さH3が風上側ルーバー50bの切り起こし高さH2よりも高いH3>H2>H1。このため、本変形例の熱交換器30においても、扁平管33の伸長方向に隣り合う二つの伝熱部37では、風下寄りの風上側ルーバー50b同士の間隔D2が風上寄りの風上側ルーバー50a同士の間隔D1よりも狭く、風下側ルーバー60同士の間隔D3が風下寄りの風上側ルーバー50b同士の間隔D2よりも狭いD3<D2<D1。従って、本変形例の熱交換器30においても、空気調和機10の除霜動作中に流れ落ちて扁平管33の上面に溜まったドレン水は、毛管現象によって風下側へ引き込まれてゆく。-第3変形例-実施形態1、実施形態2、第1変形例、及び第2変形例の熱交換器30では、フィン3536の伝熱部37に形成された風上側ルーバー50及び風下側ルーバー60の横方向の幅が等しくてもよい。図21は、第2変形例の熱交換器30のフィン35に本変形例を適用したものを示す。このフィン35の伝熱部37において、全ての風上側ルーバー50と全ての風下側ルーバー60は、それぞれの横方向即ち、空気の通過方向の幅が互いに等しくなっている。実施形態1、実施形態2、第1変形例、及び第2変形例の熱交換器30と同様に、本変形例の熱交換器30では、風上側ルーバー50bの切り起こし高さH2が風上側ルーバー50aの切り起こし高さH1よりも高く、風下側ルーバー60の切り起こし高さH3が風上側ルーバー50bの切り起こし高さH2よりも高いH3>H2>H1。従って、全てのルーバーの切り起こし高さが等しい従来の熱交換器に比べれば、本変形例の熱交換器30においても、フィン35の風上側ルーバー50付近に付着する霜の量と、その風下側ルーバー60付近に付着する霜の量との差を小さくすることができる。-第4変形例-実施形態1、実施形態2、第1変形例、第2変形例、及び第3変形例の熱交換器30では、全ての風上側ルーバー50の切り起こし端53と、全ての風下側ルーバー60の切り起こし端63とが、上下対称な形状となっていてもよい。図22及び図23は、第3変形例の熱交換器30のフィン35に本変形例を適用したものを示す。本変形例のフィン35の各伝熱部37において、風上側ルーバー50の切り起こし端53では、上側縁部55の主縁部54に対する傾斜角θ4が、下側縁部56の主縁部54に対する傾斜角θ5と等しいθ4=θ5。従って、全ての風上側ルーバー50では、上側縁部55と下側縁部56の長さが等しくなる。また、風下側ルーバー60の切り起こし端63では、上側縁部65の主縁部64に対する傾斜角θ6が、下側縁部66の主縁部64に対する傾斜角θ7と等しいθ6=θ7。従って、全ての風下側ルーバー60では、上側縁部65と下側縁部66の長さが等しくなる。実施形態1、実施形態2、第1変形例、第2変形例、及び第3変形例の熱交換器30と同様に、本変形例の熱交換器30では、風上側ルーバー50bの切り起こし高さH2が風上側ルーバー50aの切り起こし高さH1よりも高く、風下側ルーバー60の切り起こし高さH3が風上側ルーバー50bの切り起こし高さH2よりも高いH3>H2>H1。従って、全てのルーバーの切り起こし高さが等しい従来の熱交換器に比べれば、本変形例の熱交換器30においても、フィン35の風上側ルーバー50付近に付着する霜の量と、その風下側ルーバー60付近に付着する霜の量との差を小さくすることができる。なお、以上の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。