"ポリカーボネート樹脂aと、該ポリカーボネート樹脂aとは異なる構造単位を有するポリカーボネート樹脂bとを含むポリカーボネート樹脂シートであって、ポリカーボネート樹脂aのISO15184で規定される鉛筆硬度が、ポリカーボネート樹脂bのISO15184で規定される鉛筆硬度より高く、ポリカーボネート樹脂シートに含まれるポリカーボネート樹脂aとポリカーボネート樹脂bとの重量比が、1:99~45:55の範囲である、ポリカーボネート樹脂シート。前記ポリカーボネート樹脂シートが、単層で構成される、請求項1に記載のポリカーボネート樹脂シート。前記ポリカーボネート樹脂aが、下記式1で表される化合物に由来する構造単位を少なくとも含むポリカーボネート樹脂である、請求項1又は請求項2に記載のポリカーボネート樹脂シート。式1中、R1およびR2は、それぞれ独立に、置換若しくは無置換の炭素数1~炭素数20のアルキル基、または置換若しくは無置換のアリール基を示し、R3およびR4は、それぞれ独立に、水素原子、置換若しくは無置換の炭素数1~炭素数20のアルキル基、または置換若しくは無置換のアリール基を示し、Xは、単結合、カルボニル基、置換若しくは無置換のアルキリデン基、置換若しくは無置換の硫黄原子、または酸素原子を示す。前記ポリカーボネート樹脂aが、下記式1a~1cからなる群より選ばれた少なくとも1種の化合物に由来する構造単位を少なくとも含むポリカーボネート樹脂である、請求項3に記載のポリカーボネート樹脂シート。前記ポリカーボネート樹脂aが、溶融重縮合により得られたポリカーボネート樹脂である、請求項1から請求項4のいずれか1項に記載のポリカーボネート樹脂シート。前記ポリカーボネート樹脂bが、下記式2で表される化合物に由来する構造単位を主として含むポリカーボネート樹脂である、請求項1から請求項5のいずれか1項に記載のポリカーボネート樹脂シート。ポリカーボネート樹脂シートの厚さが1~2000μmである、請求項1から請求項6のいずれか1項に記載のポリカーボネート樹脂シート。前記ポリカーボネート樹脂aの粘度平均分子量であるMvaが、10,000から35,000である、請求項1から請求項7のいずれか1項に記載のポリカーボネート樹脂シート。ISO15184で規定される鉛筆硬度が、HB以上である、請求項1から請求項8のいずれか1項に記載のポリカーボネート樹脂シート。ポリカーボネート樹脂シートの7重量塩化メチレン溶液を光路長50mmで測定したイエローインデックスが、6.8以下である、請求項1から請求項9のいずれか1項に記載のポリカーボネート樹脂シート。ポリカーボネート樹脂シートのデュポン衝撃強度が5J以上である、請求項1から請求項10のいずれか1項に記載のポリカーボネート樹脂シート。携帯型表示体の保護窓として使用される、請求項1から請求項11のいずれか1項に記載のポリカーボネート樹脂シート。タッチパネルとして使用される、請求項1から請求項11のいずれか1項に記載のポリカーボネート樹脂シート。照明機器用部材として使用される、請求項1から請求項11のいずれか1項に記載のポリカーボネート樹脂シート。しかしながら、従来の方法では、シートの厚みによらず、表面硬度が高く、且つ、色調、耐衝撃性に優れたポリカーボネート樹脂シートを得ることはできなかった。かかる現状下、本発明の目的は、表面硬度に優れると共に、色調に優れ、かつ耐衝撃性に優れたポリカーボネート樹脂シートを提供することにある。また、本発明により得られる、表面硬度、色調に優れ且つ耐衝撃性も良好なポリカーボネート樹脂シートを更に成形してなる、携帯電話、PDAパーソナルデジタルアシスタント、携帯型DVDデジタルビデオディスクプレイヤー、携帯型ゲーム機、携帯型パソコンディスプレイ、各種携帯型タッチパネルなどの携帯型表示体の保護窓、タッチパネルの下部電極用の支持基板等の電気電子機器、プリンターやコピー機などの情報表示窓等のOA関連製品、ヘッドランプレンズ、車両用窓等の自動車分野、照明保護板や反射板等の照明機器、看板、表示板や窓などの建材分野、表面硬度を要求される各種用途などに特に有用な成形体を提供することも、本発明の目的である。本発明者は、上記課題を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、下記の発明が上記目的に合致することを見出し、本発明に至った。すなわち本発明は、下記<1>から<14>に係る発明に関するものである。<1>ポリカーボネート樹脂aと、該ポリカーボネート樹脂aとは異なる構造単位を有するポリカーボネート樹脂bとを含むポリカーボネート樹脂シートであって、ポリカーボネート樹脂aのISO15184で規定される鉛筆硬度が、ポリカーボネート樹脂bのISO15184で規定される鉛筆硬度より高く、ポリカーボネート樹脂シートに含まれるポリカーボネート樹脂aとポリカーボネート樹脂bとの重量比が、1:99~45:55の範囲である、ポリカーボネート樹脂シート。<2>前記ポリカーボネート樹脂シートが、単層で構成される、<1>に記載のポリカーボネート樹脂シート。<3>前記ポリカーボネート樹脂aが、下記式1で表される化合物に由来する構造単位を少なくとも含むポリカーボネート樹脂である、<1>又は<2>に記載のポリカーボネート樹脂シート。式1中、R1およびR2は、それぞれ独立に、置換若しくは無置換の炭素数1~炭素数20のアルキル基、または置換若しくは無置換のアリール基を示し、R3およびR4は、それぞれ独立に、水素原子、置換若しくは無置換の炭素数1~炭素数20のアルキル基、または置換若しくは無置換のアリール基を示し、Xは、単結合、カルボニル基、置換若しくは無置換のアルキリデン基、置換若しくは無置換の硫黄原子、または酸素原子を示す。<4>前記ポリカーボネート樹脂aが、下記式1a~1cからなる群より選ばれた少なくとも1種の化合物に由来する構造単位を少なくとも含むポリカーボネート樹脂である、<3>に記載のポリカーボネート樹脂シート。<5>前記ポリカーボネート樹脂aが、溶融重縮合により得られたポリカーボネート樹脂である、<1>から<4>のいずれか1つに記載のポリカーボネート樹脂シート。<6>前記ポリカーボネート樹脂bが、下記式2で表される化合物に由来する構造単位を主として含むポリカーボネート樹脂である、<1>から<5>のいずれか1つに記載のポリカーボネート樹脂シート。<7>ポリカーボネート樹脂シートの厚さが1~2000μmである、<1>から<6>のいずれか1つに記載のポリカーボネート樹脂シート。<8>前記ポリカーボネート樹脂aの粘度平均分子量であるMvaが、10,000から35,000である、<1>から<7>のいずれか1つに記載のポリカーボネート樹脂シート。<9>ISO15184で規定される鉛筆硬度が、HB以上である、<1>から<8>のいずれか1つに記載のポリカーボネート樹脂シート。<10>ポリカーボネート樹脂シートの7重量塩化メチレン溶液を光路長50mmで測定したイエローインデックスが、6.8以下である、<1>から<9>のいずれか1つに記載のポリカーボネート樹脂シート。<11>ポリカーボネート樹脂シートのデュポン衝撃強度が5J以上である、<1>から<10>のいずれか1つに記載のポリカーボネート樹脂シート。<12>携帯型表示体の保護窓として使用される、<1>から<11>のいずれか1つに記載のポリカーボネート樹脂シート。<13>タッチパネルとして使用される、<1>から<11>のいずれか1つに記載のポリカーボネート樹脂シート。<14>照明機器用部材として使用される、<1>から<11>のいずれか1つに記載のポリカーボネート樹脂シート。本発明により得られたポリカーボネート樹脂シートは、表面硬度に優れ且つ色調も良好であり、さらに耐衝撃性にも優れていることから、タッチパネルなどの電気電子機器、OA関連製品、自動車、建材、看板表示板などに特に有用である。本発明は、異なる構造単位を有する複数種のポリカーボネート樹脂を含むポリカーボネート樹脂シートであって、ISO15184で規定される鉛筆硬度が、ポリカーボネート樹脂bのISO15184で規定される鉛筆硬度より高く、ポリカーボネート樹脂シートに含まれるポリカーボネート樹脂aとポリカーボネート樹脂bとの重量比が、1:99~45:55の範囲であるポリカーボネート樹脂シートに関する。本発明のポリカーボネート樹脂シートは少なくとも上記ポリカーボネート樹脂aとポリカーボネート樹脂bとを上記重量比で含むことによりポリカーボネート樹脂シートは表面硬度が高く、色調が優れ、さらに耐衝撃性に優れたポリカーボネート樹脂シートとなる。本発明の効果として得られるポリカーボネート樹脂シートのISO15184で規定される鉛筆硬度はHB以上が好ましく、より好ましくはHF以上、更に好ましくはH以上である。鉛筆硬度が低いと、製品とした場合、ポリカーボネート樹脂シートが傷つきやすくなるので好ましくない。なお、鉛筆硬度はランクが低い方から、2B、B、HB、F、H、2H、3H、4Hである。加えて、本発明の効果としてポリカーボネート樹脂シートの7重量塩化メチレン溶液を光路長50mmで測定したイエローインデックスは6.8以下が好ましく、より好ましくは6.5以下であり、更に好ましくは6.0以下である。前記イエローインデックスが大きいと色調が悪くなり、シートとしての商品価値が低下する可能性がある。また、本発明の効果として得られるポリカーボネート樹脂シートのデュポン衝撃強度は5J以上が好ましく、より好ましくは8J以上、更に好ましくは10J以上、最も好ましくは15J以上である。前記デュポン衝撃強度が小さいとシートの耐衝撃性が低下し、衝撃に由来する割れが発生しやすくなるので好ましくない。以下、本発明のポリカーボネート樹脂シートを構成する、ポリカーボネート樹脂a及びポリカーボネート樹脂bとして、好適なポリカーボネート樹脂についてそれぞれ説明する。<ポリカーボネート樹脂a>ポリカーボネート樹脂aとしては、先ず、下記式1で表される化合物に由来する構造単位を少なくとも含むポリカーボネート樹脂が好適な例として挙げられる。式1中、R1及びR2は、それぞれ独立に、置換若しくは無置換の炭素数1~炭素数20のアルキル基、又は置換若しくは無置換のアリール基を示し、R3及びR4は、それぞれ独立に、水素原子、置換若しくは無置換の炭素数1~炭素数20のアルキル基、又は置換若しくは無置換のアリール基を示し、Xは、単結合、カルボニル基、置換若しくは無置換のアルキリデン基、置換若しくは無置換の硫黄原子、又は酸素原子を示す。ここで、式1において、R1及びR2の、置換若しくは無置換の炭素数1~炭素数20のアルキル基としては、例えば、メチル基、エチル基、n-プロピル基、イソプロピル基、n-ブチル基、イソブチル基、sec-ブチル基、tert-ブチル基、n-ペンチル基、sec-ペンチル基、n-ヘキシル基、n-ヘプチル基、n-オクチル基等が挙げられ、置換若しくは無置換のアリール基としては、例えば、フェニル基、ベンジル基、トリル基、4-メチルフェニル基、ナフチル基等が挙げられる。R3及びR4の、置換若しくは無置換の炭素数1~炭素数20のアルキル基としては、例えば、メチル基、エチル基、n-プロピル基、イソプロピル基、n-ブチル基、イソブチル基、sec-ブチル基、tert-ブチル基、n-ペンチル基、sec-ペンチル基、n-ヘキシル基、n-ヘプチル基、n-オクチル基等が挙げられ、置換若しくは無置換のアリール基としては、例えば、フェニル基、ベンジル基、トリル基、4-メチルフェニル基、ナフチル基等が挙げられる。これらの中でも、R1及びR2は、メチル基、エチル基、n-プロピル基、4-メチルフェニル基が好ましく、特にメチル基が好ましい。R3及びR4は、水素原子、メチル基、エチル基、n-プロピル基、4-メチルフェニル基が好ましく、特に水素原子が好ましい。ここで、式1におけるR1、R2、R3、R4の結合位置は、それぞれのフェニル環上のXに対して2位、3位、5位及び6位から選ばれる任意の位置であり、好ましくは3位、5位である。また、式1において、Xが、置換若しくは無置換のアルキリデン基の場合は、下記の構造式で表される。Xが、置換若しくは無置換の硫黄原子としては、例えば、-S-、-SO2-が挙げられる。ここで、R5及びR6は、それぞれ独立に、水素原子、置換若しくは無置換の炭素数1~炭素数20のアルキル基、又は置換若しくは無置換のアリール基を示し、nは正の整数を示し、Zは、置換若しくは無置換の炭素数4~炭素数20のアルキレン基又はポリメチレン基を示す。R5及びR6の、置換若しくは無置換の炭素数1~炭素数20のアルキル基としては例えば、メチル基、エチル基、n-プロピル基、イソプロピル基、n-ブチル基、イソブチル基、sec-ブチル基、tert-ブチル基、n-ペンチル基、sec-ペンチル基、n-ヘキシル基、n-ヘプチル基、n-オクチル基等が挙げられ、置換若しくは無置換のアリール基としては、例えば、フェニル基、ベンジル基、トリル基、4-メチルフェニル基、ナフチル基等が挙げられる。これらの中でも、R5及びR6は、メチル基、エチル基、n-プロピル基、4-メチルフェニル基が好ましく、特にメチル基が好ましい。Zは式1において、2個のフェニル基と結合する炭素と結合して、置換若しくは無置換の二価の炭素環を形成する。二価の炭素環としては、例えば、シクロペンチリデン基、シキロヘキシリデン基、シクロヘプチリデン基、シクロドデシリデン基又はアダマンチリデン基等のシクロアルキリデン基好ましくは炭素数4~炭素数12が挙げられ、置換されたものとしては、これらのメチル置換基、エチル置換基を有するもの等が挙げられる。これらの中でも、シクロヘキシリデン基、シクロヘキシリデン基のメチル置換体、シクロドデシリデン基が好ましい。上記式1で表される化合物に由来する構造単位を少なくとも含むポリカーボネート樹脂aの中でも、下記式1a~1iからなる群より選ばれた少なくとも1種の化合物に由来する構造単位を含むポリカーボネート樹脂が好適に用いられる。上記の化合物の中でも、特に上記式1a~1cからなる群より選ばれた少なくとも1種の化合物に由来する構造単位を含むポリカーボネート樹脂がより好適に用いられる。なお、ポリカーボネート樹脂aは、その性能を損なわない範囲で上記式1で表される化合物に由来する構造単位以外の構造単位を含んでいてもよい。そのような構造単位としては、特に制限はないが、具体的には、2,2-ビス4-ヒドロキシフェニルプロパン以下、ビスフェノールAと称する場合がある。、無水糖アルコール等の脂環式ジヒドロキシ化合物、スピログリコール等の環状エーテル化合物に由来する構造単位が挙げられる。この中でもビスフェノールAに由来する構造単位が特に好ましい。ポリカーボネート樹脂aの粘度平均分子量であるMvaは好ましくは1,000以上50,000以下であり、上限はより好ましくは45,000、更に好ましくは40,000、最も好ましくは35,000である。下限はより好ましくは5,000、更に好ましくは7,000、最も好ましくは10,000である。Mvaが高すぎると、ポリカーボネート樹脂組成物の溶融粘度が高くなり、ポリカーボネート樹脂シートの表面硬度向上効果が小さくなる可能性がある。一方、Mvaが低すぎると、ポリカーボネート樹脂シートの成形が困難になる場合があり、ポリカーボネート樹脂シートにワレが生じる可能性がある。<ポリカーボネート樹脂b>次に、ポリカーボネート樹脂bとしては、下記式2~13からなる群より選ばれた少なくとも1種の化合物に由来する構造単位を含むポリカーボネート樹脂が好適に用いられ、下記式2で示されるビスフェノールAに由来する構造単位を主として含むビスフェノールA型ポリカーボネート樹脂がより好適に用いられる。ここで、ビスフェノールAに由来する構造単位を主として含むとは、ポリカーボネート樹脂bを構成する構造単位のうち、50重量以上、好ましくは80重量以上、より好ましくは90重量以上が、ビスフェノールAに由来する構造単位であることを意味する。なお、ポリカーボネート樹脂b中の構造単位の含有量は、NMR法により求めることができる。具体的には、核磁気共鳴装置NMR装置を使用し、ポリカーボネート樹脂bの重クロロホルム溶液を1H-NMR測定した際に観測される、ポリカーボネート樹脂bを合成する際に使用したジヒドロキシ化合物に依存した特徴的なシグナルの面積強度比により、各構造単位のモル組成を求めることができる。この得られたモル組成と、各構造単位の式量より、各構造単位の重量比が求まる。<ポリカーボネート樹脂の製造方法>次に、本発明に係る上記ポリカーボネート樹脂a及びポリカーボネート樹脂bの製造方法について説明する。以下、ポリカーボネート樹脂a及びポリカーボネート樹脂bをポリカーボネート樹脂と総称する場合がある。本発明に係るポリカーボネート樹脂は、ジヒドロキシ化合物とカルボニル化合物とを用いて重合することにより得られる。具体的には、ジヒドロキシ化合物と塩化カルボニル以下CDCもしくはホスゲンと称することがある。とを、任意に混合しない有機相と水相との界面にて反応させることによりポリカーボネート樹脂を製造する界面重縮合法以下、界面法と称することがある。と、ジヒドロキシ化合物とカルボニル化合物とをエステル交換反応触媒存在下、溶融状態にてエステル交換反応させることによりポリカーボネート樹脂を製造する溶融重縮合法以下、溶融法と称することがある。がある。以下、界面法および溶融法のそれぞれについて、具体的に説明する。<界面法>界面法によるポリカーボネート樹脂の製造方法では、通常、ジヒドロキシ化合物のアルカリ水溶液を調製し、縮合触媒として、例えばアミン化合物の存在下で、ジヒドロキシ化合物とホスゲンとの界面重縮合反応を行い、次いで、中和、水洗、乾燥工程を経てポリカーボネート樹脂が得られる。具体的には、界面法によるポリカーボネート樹脂製造プロセスは、モノマー成分等の原料調製を行う原調工程、オリゴマー化反応が行われるオリゴマー化工程、オリゴマーを用いた重縮合反応が行われる重縮合工程、重縮合反応後の反応液をアルカリ洗浄、酸洗浄、水洗浄により洗浄する洗浄工程、洗浄された反応液を予濃縮しポリカーボネート樹脂を造粒後に単離するポリカーボネート樹脂単離工程、単離されたポリカーボネート樹脂の粒子を乾燥する乾燥工程を、少なくとも有している。以下、各工程について説明する。原調工程原調工程では、原調タンクに、ジヒドロキシ化合物と、水酸化ナトリウムNaOH等のアルカリ金属化合物の水溶液又は水酸化マグネシウム等のアルカリ土類金属化合物の水溶液と、脱塩水以下、DMWと称することがあると、さらに必要に応じてハイドロサルファイト等の還元剤を含むジヒドロキシ化合物のアルカリ水溶液等の原料が調製される。ジヒドロキシ化合物本発明に係るポリカーボネート樹脂の原料であるジヒドロキシ化合物としては、具体的には前記式1から13で表されるジヒドロキシ化合物等が挙げられる。アルカリ金属化合物又はアルカリ土類金属化合物アルカリ金属化合物又はアルカリ土類金属化合物としては、通常、水酸化物が好ましく、例えば、水酸化ナトリウム、水酸化リチウム、水酸化カリウム、水酸化マグネシウム、水酸化カルシウム等が挙げられる。これらの中でも、水酸化ナトリウムが特に好ましい。ジヒドロキシ化合物に対するアルカリ金属化合物又はアルカリ土類金属化合物の割合は、通常、1.0~1.5当量比、好ましくは、1.02~1.04当量比である。アルカリ金属化合物又はアルカリ土類金属化合物の割合が過度に多い又は過度に少ない場合は、後述するオリゴマー化工程において得られるカーボネートオリゴマーの末端基に影響し、その結果、重縮合反応が異常となる傾向がある。オリゴマー化工程次に、オリゴマー化工程では、所定の反応器において、原調工程で調製されたジヒドロキシ化合物のアルカリ水溶液とホスゲンCDCとを、塩化メチレンCH2Cl2等の有機溶媒の存在下で、ジヒドロキシ化合物のホスゲン化反応が行われる。続いて、ジヒドロキシ化合物のホスゲン化反応が行われた混合液に、トリエチルアミン以下、TEAと称することがある等の縮合触媒と、p-t-ブチルフェノール等の連鎖停止剤が添加され、ジヒドロキシ化合物のオリゴマー化反応が行われる。次に、ジヒドロキシ化合物のオリゴマー化反応液は、さらにオリゴマー化反応が進められた後、所定の静置分離槽に導入され、カーボネートオリゴマーを含有する有機相と水相とが分離され、分離された有機相は、重縮合工程に供給される。ここで、ジヒドロキシ化合物のホスゲン化反応が行われる反応器にジヒドロキシ化合物のアルカリ水溶液が供給されてから静置分離槽に入るまでのオリゴマー化工程における滞留時間は、通常、120分以下、好ましくは、30分~60分である。ホスゲンオリゴマー化工程で使用するホスゲンは、通常、液状又はガス状で使用される。オリゴマー化工程におけるCDCの好ましい使用量は、反応条件、特に、反応温度及び水相中のジヒドロキシ化合物の濃度によって適宜選択され、特に限定されない。通常、ジヒドロキシ化合物の1モルに対し、CDC1モル~2モル、好ましくは1.05モル~1.5モルである。CDCの使用量が過度に多いと、未反応CDCが多くなり原単位が極端に悪化する傾向がある。また、CDCの使用量が過度に少ないと、クロロフォルメート基量が不足し、適切な分子量伸長が行われなくなる傾向がある。有機溶媒オリゴマー化工程では、通常、有機溶媒を使用する。有機溶媒としては、オリゴマー化工程における反応温度及び反応圧力において、ホスゲン及びカーボネートオリゴマー、ポリカーボネート樹脂等の反応生成物を溶解し、水と相溶しないまたは、水と溶液を形成しない任意の不活性有機溶媒が挙げられる。このような不活性有機溶媒として、例えば、ヘキサン、n-ヘプタン等の脂肪族炭化水素;ジクロロメタン、クロロホルム、四塩化炭素、ジクロロエタン、トリクロロエタン、テトラクロロエタン、ジクロロプロパン及び1,2-ジクロロエチレン等の塩素化脂肪族炭化水素;ベンゼン、トルエン及びキシレン等の芳香族炭化水素;クロロベンゼン、o-ジクロロベンゼン及びクロロトルエン等の塩素化芳香族炭化水素;その他、ニトロベンゼン及びアセトフェノン等の置換芳香族炭化水素等が挙げられる。これらの中でも、ジクロロメタン又はクロロベンゼン等の塩素化された炭化水素が好適に使用される。これらの不活性有機溶媒は、単独であるいは他の溶媒との混合物として使用することができる。縮合触媒オリゴマー化反応は、縮合触媒の存在下で行うことができる。縮合触媒の添加時期は、CDCを消費した後が好ましい。縮合触媒としては、二相界面縮合法に使用されている多くの縮合触媒の中から、任意に選択することができる。例えば、トリアルキルアミン、N-エチルピロリドン、N-エチルピペリジン、N-エチルモルホリン、N-イソプロピルピペリジン、N-イソプロピルモルホリン等が挙げられる。中でも、トリエチルアミン、N-エチルピペリジンが好ましい。連鎖停止剤本実施の形態において、オリゴマー化工程では、通常、連鎖停止剤としてモノフェノールを使用する。モノフェノールとしては、例えば、フェノール;p-t-ブチルフェノール、p-クレゾール等の炭素数1~炭素数20のアルキルフェノール;p-クロロフェノール、2,4,6-トリブロモフェノール等のハロゲン化フェノールが挙げられる。モノフェノールの使用量は、得られるカーボネートオリゴマーの分子量に応じ適宜選択され、通常、ジヒドロキシ化合物に対して、0.5モル~10モルである。界面法において、ポリカーボネート樹脂の分子量は、モノフェノール等の連鎖停止剤の添加量で決定される。このため、ポリカーボネート樹脂の分子量を制御する観点から、連鎖停止剤の添加時期は、カーボネート形成性化合物の消費が終了した直後から、分子量伸長が始まる前での間が好ましい。カーボネート形成性化合物の共存下でモノフェノールを添加すると、モノフェノール同士の縮合物炭酸ジフェニル類が多く生成し、目標とする分子量のポリカーボネート樹脂が得られにくい傾向がある。モノフェノールの添加時期が極端に遅れると、分子量制御が困難となり、さらに、分子量分布の低分子側に特異な肩を有する樹脂となり、成形時には垂れを生じる等の弊害が生じる傾向がある。分岐剤また、オリゴマー化工程では、任意の分岐剤を使用することができる。このような分岐剤としては、たとえば、2,4-ビス4-ヒドロキシフェニルイソプロピルフェノール、2,6-ビス2-ヒドロキシ-5-メチルベンジル-4-メチルフェノール、2-4-ヒドロキシフェニル-2-2,4-ジヒドロキシフェニルプロパン、1,4-ビス4,4’-ジヒドロキシトリフェニルメチルベンゼン等が挙げられる。また、2,4-ジヒドロキシ安息香酸、トリメシン酸、塩化シアヌル等も使用しうる。これらの中でも、少なくとも3個のフェノール性ヒドロキシル基を有する分岐剤が好適である。分岐剤の使用量は、得られるカーボネートオリゴマーの分岐度に応じ適宜選択され、通常、ジヒドロキシ化合物に対し、0.05モル~2モルである。オリゴマー化工程では、二相界面縮合法を採用した場合、ジヒドロキシ化合物のアルカリ金属化合物水溶液又はアルカリ土類金属化合物水溶液とホスゲンとの接触に先立ち、ジヒドロキシ化合物を含む有機相とアルカリ金属化合物又はアルカリ土類金属化合物を含む水相と、水と任意に混合しない有機相とを接触させ、乳濁液を形成させることが特に好ましい。このような乳濁液を形成する手段としては、例えば、所定の撹拌翼を有する撹拌機、ホモジナイザー、ホモミキサー、コロイドミル、フロージェットミキサー、超音波乳化機等の動的ミキサー、静的ミキサー等の混合機を使用するのが好ましい。乳濁液は、通常、0.01μm~10μmの液滴径を有し、乳化安定性を有する。乳濁液の乳化状態は、通常、ウェーバー数又はP/q単位容積当たりの負荷動力値で表される。ウェーバー数としては、好ましくは10,000以上、さらに好ましくは20,000以上、最も好ましくは35,000以上である。また、上限としては1,000,000以下程度で十分である。また、P/qとしては、好ましくは200kgm/L以上、さらに好ましくは500kgm/L以上、最も好ましくは1,000kgm/L以上である。乳濁液とCDCとの接触は、前述した乳化条件よりも弱い混合条件下で行うのがCDCの有機相への溶解を抑制する意味で好ましい。ウェーバー数としては、10,000未満、好ましくは5,000未満、さらに好ましくは2,000未満である。また、P/qとしては、200kgm/L未満、好ましくは100kgm/L未満、さらに好ましくは50kgm/L未満である。CDCの接触は、管型反応器や槽型反応器にCDCを導入することによって達成することができる。オリゴマー化工程における反応温度は、通常、80°C以下、好ましくは60°C以下、さらに好ましくは10°C~50°Cの範囲である。反応時間は反応温度によって適宜選択され、通常、0.5分~10時間、好ましくは1分~2時間である。反応温度が過度に高いと、副反応の制御ができず、CDC原単位が悪化する傾向がある。反応温度が過度に低いと、反応制御上は好ましい状況ではあるが、冷凍負荷が増大し、コストアップとなる傾向がある。有機相中のカーボネートオリゴマー濃度は、得られるカーボネートオリゴマーが可溶な範囲であればよく、具体的には、10重量~40重量程度である。有機相の割合はジヒドロキシ化合物のアルカリ金属塩水溶液又はアルカリ土類金属塩水溶液を含む水相に対し、0.2~1.0の容積比であることが好ましい。重縮合工程次に、重縮合工程では、静置分離槽で水相と分離されたカーボネートオリゴマーを含有する有機相は、撹拌機を有するオリゴマー貯槽に移送される。オリゴマー貯槽には、トリエチルアミンTEA等の縮合触媒がさらに添加される。続いて、オリゴマー貯槽内で撹拌された有機相は所定の重縮合反応槽に導入され、続いて、重縮合反応槽に、脱塩水DMW、塩化メチレンCH2Cl2等の有機溶媒及び水酸化ナトリウム水溶液が供給され、撹拌混合されてカーボネートオリゴマーの重縮合反応が行われる。重縮合反応槽中の重縮合反応液は、その後、複数の重縮合反応槽に連続的に順次導入され、カーボネートオリゴマーの重縮合反応が完結される。ここで、重縮合工程において、連続的にカーボネートオリゴマーの重縮合反応が行われる重縮合反応槽における滞留時間は、通常、12時間以下、好ましくは、0.5時間~5時間である。重縮合工程の好ましい態様としては、先ず、カーボネートオリゴマーを含む有機相と水相とを分離し、分離した有機相に必要に応じて不活性有機溶媒を追加し、カーボネートオリゴマーの濃度を調整する。この場合、重縮合反応によって得られる有機相中のポリカーボネート樹脂の濃度が5重量~30重量となるように、不活性有機溶媒の量を調整する。次に、新たに水及びアルカリ金属化合物又はアルカリ土類金属化合物を含む水溶液を加え、さらに、重縮合条件を整えるために、好ましくは縮合触媒を添加し、界面重縮合法に従い重縮合反応を行う。重縮合反応における有機相と水相との割合は、容積比で有機相:水相=1:0.2~1:1程度が好ましい。アルカリ金属化合物又はアルカリ土類金属化合物としては、前述したオリゴマー化工程において使用するものと同様な化合物が挙げられる。中でも、工業的に水酸化ナトリウムが好ましい。アルカリ金属化合物又はアルカリ土類金属化合物の使用量は、重縮合反応中、反応系が常にアルカリ性に保たれる量以上であればよく、重縮合反応の開始時に、全量を一括して添加してもよく、また、重縮合反応中に適宜分割して添加してもよい。アルカリ金属化合物又はアルカリ土類金属化合物の使用量が過度に多いと、副反応である加水分解反応が進む傾向がある。そのため、重縮合反応終了後における水相に含まれるアルカリ金属化合物又はアルカリ土類金属化合物の濃度が0.05N以上、好ましくは0.05N~0.3N程度となるようにするのがよい。重縮合工程における重縮合反応の温度は、通常、常温付近である。反応時間は0.5時間~5時間、好ましくは1時間~3時間程度である。洗浄工程次に、重縮合反応槽における重縮合反応が完結した後、重縮合反応液は、公知の方法により、アルカリ洗浄液によるアルカリ洗浄、酸洗浄液による酸洗浄及び洗浄水による水洗浄が行われる。なお、洗浄工程の全滞留時間は、通常、12時間以下、好ましくは、0.5時間~6時間である。ポリカーボネート樹脂単離工程ポリカーボネート樹脂単離工程では、先ず、洗浄工程において洗浄されたポリカーボネート樹脂を含む重縮合反応液は、所定の固形分濃度に濃縮された濃縮液として調製される。濃縮液におけるポリカーボネート樹脂の固形分濃度は、通常、5重量~35重量、好ましくは、10重量~30重量である。次に、濃縮液は、所定の造粒槽に連続的に供給され、所定の温度の脱塩水DMWと撹拌混合される。そして、水中で懸濁状態を保ちながら有機溶媒を蒸発させる造粒処理が行われ、ポリカーボネート樹脂粒状体を含む水スラリーが形成される。ここで、脱塩水DMWの温度は、通常、37°C~67°C、好ましくは、40°C~50°Cである。また、造粒槽内で行われる造粒処理によりポリカーボネート樹脂の固形化温度は、通常、37°C~67°C、好ましくは、40°C~50°Cである。造粒槽から連続的に排出されるポリカーボネート樹脂粉状体を含む水スラリーは、その後、所定の分離器に連続的に導入され、水スラリーから水が分離される。乾燥工程乾燥工程では、分離器において、水スラリーから水が分離されたポリカーボネート樹脂粉状体が、所定の乾燥機に連続的に供給され、所定の滞留時間で滞留させた後、連続的に抜き出される。乾燥機としては、例えば流動床型乾燥機が挙げられる。なお、複数の流動床型乾燥機を直列につなぎ、連続的に乾燥処理を行ってもよい。ここで、乾燥機は、通常、熱媒ジャケット等の加熱手段を有し、例えば、水蒸気にて、通常、0.1MPa-G~1.0MPa-G、好ましくは、0.2MPa-G~0.6MPa-Gに保持されている。これにより、乾燥機の中を流通する窒素N2の温度は、通常、100°C~200°C、好ましくは、120°C~180°Cに保持されている。<溶融法>次に、溶融法について説明する。ジヒドロキシ化合物本発明に係るポリカーボネート樹脂の原料であるジヒドロキシ化合物としては、具体的には前記式1から13で表されるジヒドロキシ化合物等が挙げられる。炭酸ジエステル本発明に係るポリカーボネート樹脂の原料である炭酸ジエステルとしては、下記式14で示される化合物が挙げられる。ここで、式14中、A’は、置換されていてもよい炭素数1~炭素数10の直鎖状、分岐状又は環状の1価の炭化水素基である。2つのA’は、同一でも相互に異なるものでもよい。なお、A’上の置換基としては、ハロゲン原子、炭素数1~炭素数10のアルキル基、炭素数1~炭素数10のアルコキシ基、フェニル基、フェノキシ基、ビニル基、シアノ基、エステル基、アミド基、ニトロ基等が例示される。炭酸ジエステル化合物の具体例としては、例えば、ジフェニルカーボネート、ジトリルカーボネート等の置換ジフェニルカーボネート、ジメチルカーボネート、ジエチルカーボネート、ジ-t-ブチルカーボネート等のジアルキルカーボネートが挙げられる。これらの中でも、ジフェニルカーボネート以下、DPCと称する場合がある。、置換ジフェニルカーボネートが好ましい。これらの炭酸ジエステルは、単独又は2種以上を混合して用いることができる。また、上記の炭酸ジエステル化合物は、好ましくはその50モル以下、さらに好ましくは30モル以下の量を、ジカルボン酸又はジカルボン酸エステルで置換してもよい。代表的なジカルボン酸又はジカルボン酸エステルとしては、例えば、テレフタル酸、イソフタル酸、テレフタル酸ジフェニル、イソフタル酸ジフェニル等が挙げられる。このようなジカルボン酸又はジカルボン酸エステルで置換した場合には、ポリエステルカーボネートが得られる。ポリカーボネート樹脂の溶融法による製造方法において、これらの炭酸ジエステル上記の置換したジカルボン酸又はジカルボン酸エステルを含む。以下同じ。の使用量は、通常、ジヒドロキシ化合物1モルに対して、炭酸ジエステル化合物が1.01モル~1.30モル、好ましくは1.02モル~1.20モルの比で用いられる。前記炭酸ジエステルのモル比が過度に小さいと、エステル交換反応速度が低下し、所望の分子量を有するポリカーボネート樹脂の生産が困難となったり、得られるポリカーボネート樹脂の末端水酸基濃度が高くなり、熱安定性が悪化したりする傾向にある。また、前記炭酸ジエステルのモル比が過度に大きいと、エステル交換の反応速度が低下し、所望の分子量を有するポリカーボネート樹脂の生産が困難となる傾向となる他、樹脂中の炭酸ジエステル化合物の残存量が多くなり、成形加工時や成形品としたときの臭気の原因となることがあり、好ましくない。エステル交換触媒ポリカーボネート樹脂の溶融法による製造方法において使用されるエステル交換触媒としては、通常、エステル交換法によりポリカーボネート樹脂を製造する際に用いられる触媒が挙げられ、特に限定されない。一般的には、例えば、アルカリ金属化合物、アルカリ土類金属化合物、ベリリウム化合物、マグネシウム化合物、塩基性ホウ素化合物、塩基性リン化合物、塩基性アンモニウム化合物、アミン系化合物等の塩基性化合物が挙げられる。これらの中でも、実用的にはアルカリ金属化合物、アルカリ土類金属化合物が好ましい。これらのエステル交換触媒は、単独で使用してもよく、2種類以上を組み合わせて使用してもよい。エステル交換触媒の使用量は、通常、全ジヒドロキシ化合物1モルに対して1×109モル~1×103モルの範囲で用いられるが、成形特性や色相に優れたポリカーボネート樹脂を得るためには、エステル交換触媒の量は、アルカリ金属化合物及び/又はアルカリ土類金属化合物を用いる場合、全ジヒドロキシ化合物1モルに対して、好ましくは1.0×108モル~1×104モルの範囲内、より好ましくは1.0×108モル~1×105モルの範囲内であり、特に好ましくは1.0×107モル~5.0×106モルの範囲内である。上記下限量より少なければ、所望の分子量のポリカーボネート樹脂を製造するのに必要な重合活性が得られず、上記上限量より多い場合は、ポリマー色相が悪化し、分岐成分量が多すぎて流動性が低下し、目標とする溶融特性の優れたポリカーボネート樹脂が製造できない。アルカリ金属化合物としては、アルカリ金属の水酸化物、炭酸塩、炭酸水素化合物等の無機アルカリ金属化合物;アルカリ金属のアルコール類、フェノール類、有機カルボン酸類との塩等の有機アルカリ金属化合物等が挙げられる。ここで、アルカリ金属としては、例えば、リチウム、ナトリウム、カリウム、ルビジウム、セシウム等が挙げられる。これらのアルカリ金属化合物の中でも、セシウム化合物が好ましく、特に、炭酸セシウム、炭酸水素セシウム、水酸化セシウムが好ましい。アルカリ土類金属化合物としては、例えば、アルカリ土類金属の水酸化物、炭酸塩等の無機アルカリ土類金属化合物;アルカリ土類金属のアルコール類、フェノール類、有機カルボン酸類との塩等が挙げられる。ここで、アルカリ土類金属としては、例えば、カルシウム、ストロンチウム、バリウム等が挙げられる。また、ベリリウム化合物及びマグネシウム化合物としては、例えば、当該金属の水酸化物、炭酸塩等の無機金属化合物;前記金属のアルコール類、フェノール類、有機カルボン酸類との塩等が挙げられる。塩基性ホウ素化合物としては、ホウ素化合物のナトリウム塩、カリウム塩、リチウム塩、カルシウム塩、マグネシウム塩、バリウム塩、ストロンチウム塩等が挙げられる。ここで、ホウ素化合物としては、例えば、テトラメチルホウ素、テトラエチルホウ素、テトラプロピルホウ素、テトラブチルホウ素、トリメチルエチルホウ素、トリメチルベンジルホウ素、トリメチルフェニルホウ素、トリエチルメチルホウ素、トリエチルベンジルホウ素、トリエチルフェニルホウ素、トリブチルベンジルホウ素、トリブチルフェニルホウ素、テトラフェニルホウ素、ベンジルトリフェニルホウ素、メチルトリフェニルホウ素、ブチルトリフェニルホウ素等が挙げられる。塩基性リン化合物としては、例えば、トリエチルホスフィン、トリ-n-プロピルホスフィン、トリイソプロピルホスフィン、トリ-n-ブチルホスフィン、トリフェニルホスフィン、トリブチルホスフィン等の3価のリン化合物、又はこれらの化合物から誘導される4級ホスホニウム塩等が挙げられる。塩基性アンモニウム化合物としては、例えば、テトラメチルアンモニウムヒドロキシド、テトラエチルアンモニウムヒドロキシド、テトラプロピルアンモニウムヒドロキシド、テトラブチルアンモニウムヒドロキシド、トリメチルエチルアンモニウムヒドロキシド、トリメチルベンジルアンモニウムヒドロキシド、トリメチルフェニルアンモニウムヒドロキシド、トリエチルメチルアンモニウムヒドロキシド、トリエチルベンジルアンモニウムヒドロキシド、トリエチルフェニルアンモニウムヒドロキシド、トリブチルベンジルアンモニウムヒドロキシド、トリブチルフェニルアンモニウムヒドロキシド、テトラフェニルアンモニウムヒドロキシド、ベンジルトリフェニルアンモニウムヒドロキシド、メチルトリフェニルアンモニウムヒドロキシド、ブチルトリフェニルアンモニウムヒドロキシド等が挙げられる。アミン系化合物としては、例えば、4-アミノピリジン、2-アミノピリジン、N,N-ジメチル-4-アミノピリジン、4-ジエチルアミノピリジン、2-ヒドロキシピリジン、2-メトキシピリジン、4-メトキシピリジン、2-ジメチルアミノイミダゾール、2-メトキシイミダゾール、イミダゾール、2-メルカプトイミダゾール、2-メチルイミダゾール、アミノキノリン等が挙げられる。触媒失活剤本発明に於いては、エステル交換反応終了後に、エステル交換触媒を中和失活させるための触媒失活剤を添加しても良い。このような処理により得られたポリカーボネート樹脂の耐熱性、耐加水分解性が向上する。このような触媒失活剤としては、スルホン酸やスルホン酸エステルのようなpKaが3以下の酸性化合物が好ましく、具体的にはベンゼンスルホン酸、p-トルエンスルホン酸、ベンゼンスルホン酸メチル、ベンゼンスルホン酸エチル、ベンゼンスルホン酸プロピル、ベンゼンスルホン酸ブチル、p-トルエンスルホン酸メチル、p-トルエンスルホン酸エチル、p-トルエンスルホン酸プロピル、並びにp-トルエンスルホン酸ブチルなどが挙げられる。これらの中でも、p-トルエンスルホン酸並びにp-トルエンスルホン酸ブチルが好適に用いられる。溶融法によるポリカーボネート樹脂の製造方法は、原料であるジヒドロキシ化合物と炭酸ジエステルとの原料混合溶融液を調製し原調工程、前記原料混合溶融液を、エステル交換反応触媒の存在下、溶融状態で複数の反応槽を用いて多段階で重縮合反応をさせる重縮合工程ことによって行われる。反応方式は、バッチ式、連続式、又はバッチ式と連続式の組合せのいずれでもよい。反応槽は、複数基の竪型撹拌反応槽、及び必要に応じてこれに続く少なくとも1基の横型撹拌反応槽が用いられる。通常、これらの反応槽は直列に設置され、連続的に処理が行われる。重縮合工程後、反応を停止させ、重縮合反応液中の未反応原料や反応副生物を脱揮除去する工程や、熱安定剤、離型剤、色剤等を添加する工程、ポリカーボネート樹脂を所定の粒径に形成する工程等を適宜追加してもよい。次に、製造方法の各工程について説明する。原調工程ポリカーボネート樹脂の原料として使用するジヒドロキシ化合物と炭酸ジエステル化合物とは、通常、窒素、アルゴン等の不活性ガスの雰囲気下、バッチ式、半回分式又は連続式の撹拌槽型の装置を用いて、原料混合溶融液として調製される。溶融混合の温度は、例えば、ジヒドロキシ化合物としてビスフェノールAを用い、炭酸ジエステル化合物としてジフェニルカーボネートを用いる場合は、通常120°C~180°C、好ましくは125°C~160°Cの範囲から選択される。以下、ジヒドロキシ化合物としてビスフェノールA、炭酸ジエステル化合物としてジフェニルカーボネートを原料として用いる場合を例として説明する。この際、ジヒドロキシ化合物と炭酸ジエステル化合物との割合は、炭酸ジエステル化合物が過剰になるように調整され、ジヒドロキシ化合物1モルに対して、炭酸ジエステル化合物は、通常1.01モル~1.30モル、好ましくは1.02モル~1.20モルの割合になるように調整される。重縮合工程ジヒドロキシ化合物と炭酸ジエステル化合物とのエステル交換反応による重縮合は、通常、2段階以上、好ましくは3段階~7段階の多段方式で連続的に行われる。各段階の具体的な反応条件としては、温度:150°C~320°C、圧力:常圧~0.01Torr1.3Pa、平均滞留時間:5分~150分の範囲である。多段方式の各反応槽においては、エステル交換反応の進行とともに副生するフェノール等のモノヒドロキシ化合物をより効果的に系外に除去するために、上記の反応条件内で、段階的により高温、より高真空に設定する。重縮合工程を多段方式で行う場合は、通常、竪型撹拌反応槽を含む複数基の反応槽を設けて、ポリカーボネート樹脂の平均分子量を増大させる。反応槽は通常2基~6基、好ましくは4基~5基設置される。ここで、反応槽としては、例えば、撹拌槽型反応槽、薄膜反応槽、遠心式薄膜蒸発反応槽、表面更新型二軸混練反応槽、二軸横型撹拌反応槽、濡れ壁式反応槽、自由落下させながら重縮合する多孔板型反応槽、ワイヤーに沿わせて落下させながら重縮合するワイヤー付き多孔板型反応槽等が用いられる。竪型撹拌反応槽の撹拌翼の形式としては、例えば、タービン翼、パドル翼、ファウドラー翼、アンカー翼、フルゾーン翼株神鋼環境ソリューション製、サンメラー翼三菱重工業株製、マックスブレンド翼住友重機械工業株製、ヘリカルリボン翼、ねじり格子翼株日立プラントテクノロジー製等が挙げられる。また、横型撹拌反応槽とは、撹拌翼の回転軸が横型水平方向であるものをいう。横型撹拌反応槽の撹拌翼としては、例えば、円板型、パドル型等の一軸タイプの撹拌翼やHVR、SCR、N-SCR三菱重工業株製、バイボラック住友重機械工業株製、あるいはメガネ翼、格子翼株日立プラントテクノロジー製等の二軸タイプの撹拌翼が挙げられる。なお、ジヒドロキシ化合物と炭酸ジエステル化合物との重縮合に使用するエステル交換触媒は、通常、予め溶液として準備されていてもよい。触媒溶液の濃度は特に限定されず、触媒の溶媒に対する溶解度に応じて任意の濃度に調整される。溶媒としては、アセトン、アルコール、トルエン、フェノール、水等を適宜選択することができる。触媒の溶媒として水を選択した場合、水の性状は、含有される不純物の種類ならびに濃度が一定であれば特に限定されないが、通常、蒸留水や脱イオン水等が好ましく用いられる。<ポリカーボネート樹脂シートの構成>本発明のポリカーボネート樹脂シートの構成は1種類のポリカーボネート樹脂、2種類以上のポリカーボネート樹脂によるポリカーボネート樹脂組成物等、特に制限がないが、ポリカーボネート樹脂aと、前記ポリカーボネート樹脂aとは異なる構造単位を有するポリカーボネート樹脂bを少なくとも含むことが好ましい。すなわち、前記ポリカーボネート樹脂aとポリカーボネート樹脂bを含むポリカーボネート樹脂組成物をシートとすることが好ましい。ポリカーボネート樹脂組成物とする手法は、1ポリカーボネート樹脂aとポリカーボネート樹脂bとを溶融混練する方法;2溶融状態のポリカーボネート樹脂aと溶融状態のポリカーボネート樹脂bとを溶融混練する方法;3ポリカーボネート樹脂aとポリカーボネート樹脂bとを溶液状態で混合する方法;4ポリカーボネート樹脂aとポリカーボネート樹脂bとをドライブレンドする方法;等が挙げられる。以下、各方法について説明する。1ポリカーボネート樹脂aとポリカーボネート樹脂bとを溶融混練する方法;ポリカーボネート樹脂aのペレットもしくは粉粒体とポリカーボネート樹脂bのペレットもしくは粉粒体とを、例えばニーダーや二軸押出機、単軸押出機等の混合装置を用いて溶融混練する。ポリカーボネート樹脂aのペレットもしくは粉粒体とポリカーボネート樹脂bのペレットもしくは粉粒体は予め固体状態で混合し、その後混練されても良いし、またはどちらか一方を先に前記混合装置で溶融させ、そこへもう一方のポリカーボネート樹脂を添加し、混練しても良い。混練させる温度に特に規定はないが、240°C以上が好ましく、260°C以上より好ましく、280°C以上がさらに好ましい。また、350°C以下が好ましく、320°C以下が特に好ましい。混練させる温度が低いとポリカーボネート樹脂aとポリカーボネート樹脂bの混合が完全ではなく、ポリカーボネート樹脂シートを製造した際に、鉛筆硬度等にばらつきが出る虞があり、好ましくない。また、混練する温度が高すぎると、ポリカーボネート樹脂シートの色調が悪化する可能性があり、好ましくない。2溶融状態のポリカーボネート樹脂aと溶融状態のポリカーボネート樹脂bとを溶融混練する方法;溶融状態のポリカーボネート樹脂aと溶融状態のポリカーボネート樹脂bとを、例えば攪拌槽やスタティックミキサー、ニーダー、二軸押出機、単軸押出機等の混合装置を用いて混合する。このとき、例えば溶融重合法で得られたポリカーボネート樹脂であれば、冷却固化することなく溶融状態で上記混合装置に導入しても良い。混合する温度としては特に規定はないが、150°C以上が好ましく、180°C以上がより好ましく、200°C以上がさらに好ましい。また、300°C以下が好ましく、250°C以下が特に好ましい。混合させる温度が低いとポリカーボネート樹脂aとポリカーボネート樹脂bの混合が完全ではなく、ポリカーボネート樹脂シートを製造した際に、鉛筆硬度等にばらつきが出る虞があり、好ましくない。また、混合する温度が高すぎると、ポリカーボネート樹脂シートの色調が悪化する可能性があり、好ましくない。3ポリカーボネート樹脂aとポリカーボネート樹脂bとを溶液状態で混合する方法;ポリカーボネート樹脂aとポリカーボネート樹脂bとを適当な溶媒に溶解して溶液とし、溶液状態で混合し、その後、ポリカーボネート樹脂組成物として単離する方法である。適当な溶媒としては、例えば、ヘキサン、n-ヘプタン等の脂肪族炭化水素;ジクロロメタン、クロロホルム、四塩化炭素、ジクロロエタン、トリクロロエタン、テトラクロロエタン、ジクロロプロパン及び1,2-ジクロロエチレン等の塩素化脂肪族炭化水素;ベンゼン、トルエン及びキシレン等の芳香族炭化水素;その他、ニトロベンゼン及びアセトフェノン等の置換芳香族炭化水素が挙げられる。これらの中でも、例えば、ジクロロメタン又はクロロベンゼン等の塩素化された炭化水素が好適に使用される。これらの溶媒は、単独であるいは他の溶媒との混合物として使用することができる。混合装置としては、攪拌槽やスタティックミキサー等が挙げられる。また、混合温度としてはポリカーボネート樹脂aとポリカーボネート樹脂bとが溶解する条件であれば特に規定はなく、通常、使用する溶媒の沸点以下で実施される。4ポリカーボネート樹脂aとポリカーボネート樹脂bとをドライブレンドする方法;ポリカーボネート樹脂aのペレットもしくは粉粒体とポリカーボネート樹脂bのペレットもしくは粉粒体とをタンブラー、スーパーミキサー、ヘンシェルミキサーやナウターミキサー等を用いてドライブレンドする方法である。上記1~4の方法の中でも、ポリカーボネート樹脂aとポリカーボネート樹脂bとを溶融混練する1及び2の方法、ポリカーボネート樹脂aとポリカーボネート樹脂bとをドライブレンドする4の方法が好ましい。なお、組成物を製造するにあたり、上記いずれの方法においても、顔料、染料、離型剤、熱安定剤等を本発明の目的を損なわない範囲において適宜添加することができる。なお、本発明のポリカーボネート樹脂シートは前記ポリカーボネート樹脂aと前記ポリカーボネート樹脂bとの重量比は1:99~45:55の範囲であり、好ましくは3:97~45:55、より好ましくは5:95~40:60、更に好ましくは10:90~30:70である。ポリカーボネート樹脂の割合が多すぎる場合は、得られるポリカーボネート樹脂シートの色調が悪化する傾向があり、ポリカーボネート樹脂の割合が少なすぎると鉛筆硬度が不十分になる可能性がある。<ポリカーボネート樹脂シートの製造方法>上記本発明のポリカーボネート樹脂シートの製造方法は特に限定されないが、通常、押出成形法、圧縮成形法、キャスト法が挙げられる。中でも表面硬度等がシート表面の全面に渡って均一となる傾向がある、押出成形機等を使用した押出成形法、圧縮成形機等を使用した圧縮成形法が好ましい。以下、押出成形法を事例に挙げ詳細に説明する。押出成形機を使用し、ポリカーボネート樹脂シートを製造する場合の押出機のバレル温度は、特に制限はないが、360°C以下が好ましく、340°C以下がさらに好ましく、320°C以下が最も好ましい。また、220°C以上が好ましく、240°C以上がさらに好ましく、260°C以上が特に好ましい。バレル温度が高すぎると、溶融粘度が低くなり、シート成形が難しくなる。バレル温度が低すぎると溶融粘度が高くなり、樹脂圧が高くなるため、Tダイが閉塞することがある。なお、押出機には通例、特定厚みを有するTダイと称するダイが装着されており、該Tダイより、溶融された状態でポリカーボネート樹脂シートが押出される。次いで、押出された溶融状態のポリカーボネート樹脂シートは、ロールにより冷却され、均一な厚みのポリカーボネート樹脂シートとなる。ロール温度は200°C以下が好ましく、180°C以下がさらに好ましく、160°C以下が最も好ましい。また、60°C以上が好ましく、80°C以上が特に好ましい。ロール温度が高すぎると、Tダイから押出された溶融状態のポリカーボネート樹脂シートが冷却ロールに付着したままになり、シートが成形できなくなる。ロール温度が低すぎるとTダイから押出された溶融状態のポリカーボネート樹脂シートが冷却ロール上で急激に冷却されて、ギアマークが発生し、該シートの表面平滑性が悪くなる。本発明におけるポリカーボネート樹脂シートの厚みは好ましくは1μm~2000μmであり、上限はより好ましくは1800μm、更に好ましくは1500μm、又、下限はより好ましくは10μm、更に好ましくは50μm、特に好ましくは100μm、最も好ましくは200μmである。ポリカーボネート樹脂シートが厚すぎると冷却ロール上でシート表面は冷却されてもシート内部が後から冷却されてしまい、内部が収縮してシートの表面平滑性が悪くなる。ポリカーボネート樹脂シートが薄すぎると破れやすくなり、実用に適さない。本発明のポリカーボネート樹脂シートは、他の樹脂シートと積層して使用することもできるが、それ自体が表面硬度に優れると共に、色調に優れ、かつ耐衝撃性に優れるため、単層で使用することが好ましい。上記、ポリカーボネート樹脂シートは、適当な形状に成形して、建築物、車両、電気電子機器、機械その他の各種分野で使用でき、特に携帯型表示体の保護窓、タッチパネル、照明機器用部材として好適に使用できる。以下、実施例に基づき本発明をさらに具体的に説明する。なお、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。実施例で使用したポリカーボネート樹脂シートの物性は、下記の方法により評価した。1ポリカーボネート樹脂シートの鉛筆硬度ポリカーボネート樹脂シートについて、ISO15184に準拠し、鉛筆硬度試験機東洋精機株式会社製を用いて、750g荷重にて測定した鉛筆硬度を求めた。2ポリカーボネート樹脂シートの塩化メチレン溶液のイエローインデックスYIポリカーボネート樹脂シートを塩化メチレン林純薬工業株式会社製試薬特級塩化メチレンに溶解し、7重量の塩化メチレン溶液とした。次いで容器内幅50mmの石英セルに該塩化メチレン溶液を入れ、色差計スガ試験機株式会社製SMカラーコンピューターSM-4-2によりイエローインデックス溶液YIを測定した。数値が小さいほど色調が良好であることを示す。3ポリカーボネート樹脂の粘度平均分子量Mvポリカーボネート樹脂を塩化メチレン林純薬工業株式会社製試薬特級塩化メチレンに溶解し濃度6.0g/L、ウベローデ粘度管を用いて20°Cにおける比粘度ηspを測定し、下記の式により粘度平均分子量Mvを算出した。ηsp/C=η10.28ηspη=1.23×104Mv0834ポリカーボネート樹脂シートのデュポン衝撃強度作製したポリカーボネート樹脂シートをデュポン衝撃試験によって耐衝撃性を測定した。使用した機器は東洋精機製作所製デュポン衝撃試験機。使用した撃心のRは1/4インチ、受台には外径70mm、内径50mmの円筒形の受台を使用。重りは100g、300g、500g、1000g、2000gから各シートの耐衝撃性に応じた適当な重りを選択して使用した。試験のn数は10で、50破壊高さと重りを測定し、そこから衝撃強度を算出した。5ポリカーボネート樹脂シート成形性前記方法によりポリカーボネート樹脂シートが作製できるかを確認するとともに、作製したポリカーボネート樹脂シートの外観割れ有無などを確認することで、シート成形性を確認した。なお、実施例、比較例で使用したポリカーボネート樹脂は、次の通りである。参考例1BPCホモポリマー1の合成2,2-ビス4-ヒドロキシ3-メチルフェニルプロパン以下、BPCと略記する場合がある。本州化学社製37.60kg約147molとジフェニルカーボネートDPC32.20kg約150molに、炭酸セシウムの水溶液を、炭酸セシウムがジヒドロキシ化合物1mol当たり2μmolとなるように添加して混合物を調整した。次に該混合物を、攪拌機、熱媒ジャケット、真空ポンプ、還流冷却器を具備した内容量200Lの第1反応器に投入した。次に、第1反応器内を133kPa10Torrに減圧し、続いて、窒素で大気圧に復圧する操作を5回繰り返し、第1反応器の内部を窒素置換した。窒素置換後、熱媒ジャケットに温度230°Cの熱媒を通じて第1反応器の内温を徐々に昇温させ、混合物を溶解させた。その後、55rpmで撹拌機を回転させ、熱媒ジャケット内の温度をコントロールして、第1反応器の内温を220°Cに保った。そして、第1反応器の内部で行われるBPCとDPCのオリゴマー化反応により副生するフェノールを留去しながら、40分間かけて第1反応器内の圧力を絶対圧で101.3kPa760Torrから13.3kPa100Torrまで減圧した。続いて、第1反応器内の圧力を13.3kPaに保持し、フェノールをさらに留去させながら、80分間、エステル交換反応を行った。その後、系内を窒素で絶対圧で101.3kPaに復圧の上、ゲージ圧で0.2MPaまで昇圧し、予め200°C以上に加熱した移送配管を経由して、第1反応器内のオリゴマーを、第2反応器に圧送した。なお、第2反応器は内容量200Lであり、攪拌機、熱媒ジャケット、真空ポンプ並びに還流冷却管を具備しており、内圧は大気圧、内温は240°Cに制御していた。次に、第2反応器内に圧送したオリゴマーを16rpmで攪拌し、熱媒ジャケットにて内温を昇温し、第2反応器内を40分かけて絶対圧で101.3kPaから13.3kPaまで減圧した。その後、昇温を継続し、さらに40分かけて、内圧を絶対圧で13.3kPaから399Pa3Torrまで減圧し、留出するフェノールを系外に除去した。さらに、昇温を続け、第2反応器内の絶対圧が70Pa約0.5Torrに到達後、70Paを保持し、重縮合反応を行った。第2反応器内の最終的な内部温度は285°Cであった。第2反応器の攪拌機が予め定めた所定の攪拌動力となったときに、重縮合反応を終了した。次いで、第2反応器内を、窒素により絶対圧で101.3kPaに復圧の上、ゲージ圧で0.2MPaまで昇圧し、第2反応器の槽底からポリカーボネート樹脂をストランド状で抜き出し、水槽で冷却しながら、回転式カッターを使用してペレット化した。得られたポリカーボネート樹脂の粘度平均分子量は31,800であった。参考例2BPCホモポリマー2の合成第2反応器の所定の撹拌動力の値を変更した以外は参考例1と同様にポリカーボネート樹脂を製造した。得られたポリカーボネート樹脂の粘度平均分子量は34,500であった。参考例3BPCホモポリマー3の合成参考例1と同様にして第1反応器内でのエステル交換反応を行った。その後、系内を窒素で絶対圧で101.3kPaに復圧の上、ゲージ圧で0.2MPaまで昇圧し、予め200°C以上に加熱した移送配管を経由して、第1反応器内のオリゴマーを、第2反応器に圧送した。なお、第2反応器は内容量200Lであり、攪拌機、熱媒ジャケット、真空ポンプ並びに還流冷却管を具備しており、内圧は大気圧、内温は240°Cに制御していた。次に第2反応器内に圧送したオリゴマーを16rpmで攪拌し、熱媒ジャケットにて内温を昇温し、第2反応器内を40分かけて絶対圧で101.3kPaから13.3kPaまで減圧した。その後、昇温を継続し、さらに38分かけて、内圧を絶対圧で13.3kPaから900Pa6.8Torrまで減圧し、留出するフェノールを系外に除去し、重縮合反応を行った。第2反応器内の内部温度は282°Cであった。この時点で、重縮合反応を終了した。次いで、第2反応器内を、窒素により絶対圧で101.3kPaに復圧の上、ゲージ圧で0.2MPaまで昇圧し、第2反応器の槽底からポリカーボネート樹脂を塊状で抜き出した。抜き出した後に、塊状のポリカーボネート樹脂を砕き、粒状のポリカーボネート樹脂を得た。得られたポリカーボネート樹脂の粘度平均分子量は6,700であった。参考例4BPC/BPA30/70wtコポリマーの合成原料としてBPC本州化学製10.11kg、2,2-ビス4-ヒドロキシフェニルプロパン三菱化学株製以下、BPAと略記する場合がある。23.60kgを使用した以外は参考例1と同様にして実施し、ポリカーボネート樹脂を得た。得られたポリカーボネート樹脂の粘度平均分子量は25,200であった。参考例5BPAホモポリマー1BPAホモポリマー1として、BPAに由来するモノマー単位のみで構成された溶融法による市販のポリカーボネート樹脂三菱エンジニアリングプラスチックス社製M7022Jを用いた。該BPAホモポリマー1の粘度平均分子量は20,600であった。参考例6BPAホモポリマー2BPAホモポリマー2として、BPAに由来するモノマー単位のみで構成された溶融法による市販のポリカーボネート樹脂三菱エンジニアリングプラスチックス社製M7027Jを用いた。該BPAホモポリマー2の粘度平均分子量は25,600であった。実施例1ポリカーボネート樹脂a,ポリカーボネート樹脂bとして、それぞれBPCホモポリマー1とBPAホモポリマー2を表1記載の割合で1つのベント口を有する日本製鋼所製2軸押出機LABOTEX30HSS-32にて、溶融混練し、該2軸押出機の出口からストランド状に押し出し、水で冷却固化させた後、回転式カッターでペレット化し、ポリカーボネート樹脂ペレットを得た。このとき、該2軸押出機のバレル温度は280°C、該2軸押出機の出口におけるポリカーボネート樹脂温度は300°Cであった。なお、溶融混練時は、該2軸押出機のベント口は真空ポンプに連結し、該ベント口での圧力が500Paになるように制御した。次いで、得られた該ポリカーボネート樹脂ペレットを用いて、更にTダイ押出成形機創研社製にて、表1記載のバレル温度、ロール温度条件で、厚さ500μm、幅300±10mmのポリカーボネート樹脂シート押出成形した。シート成形性を表1に示した。得られたポリカーボネート樹脂シートは前記評価項目に記載の方法に準じて鉛筆硬度、溶液YI、デュポン衝撃強度を評価した。その結果を表1に示した。実施例2~4及び比較例3~5ポリカーボネート樹脂a,ポリカーボネート樹脂bとして、表1に示す2種類のポリカーボネート樹脂を使用し、表1に示すシート成形条件とした以外は実施例1と同様にして、実施例2~4及び比較例3~5のポリカーボネート樹脂シートを得た。更に、実施例1と同様の方法にて各種評価を行った。その結果を表1に示した。比較例1,2,6表1に示したように、比較例1としてBPCホモポリマー1、比較例2としてBPAホモポリマー2、比較例6としてBPC/BPA30/70wtコポリマーを、それぞれ単独で用い、表1に示すシート成形条件とした以外は実施例1と同様にして、比較例1,2,6のポリカーボネート樹脂シートを得た。更に実施例1と同様の方法にて各種評価を行った。その結果を表1に示した。実施例5ポリカーボネート樹脂a,ポリカーボネート樹脂bとして、それぞれBPCホモポリマー2とBPAホモポリマー1を表1記載の割合で1つのベント口を有する日本製鋼所製2軸押出機LABOTEX30HSS-32にて、溶融混練し、該2軸押出機の出口からストランド状に押し出し、水で冷却固化させた後、回転式カッターでペレット化し、ポリカーボネート樹脂ペレットを得た。このとき、該2軸押出機のバレル温度は280°C、該2軸押出機の出口におけるポリカーボネート樹脂温度は300°Cであった。なお、溶融混練時は、該2軸押出機のベント口は真空ポンプに連結し、該ベント口での圧力が500Paになるように制御した。次いで、得られた該ポリカーボネート樹脂ペレットを用いて、更にφ25mm単軸押出成形機いすず化工機株式会社製にて、表1記載のバレル温度、ロール温度条件で、厚さ240μm、幅150±10mmのポリカーボネート樹脂シート押出成形した。得られたポリカーボネート樹脂シートは実施例1と同様の方法にて各種評価を行った。その結果を表1に示した。実施例6ポリカーボネート樹脂a,ポリカーボネート樹脂bとして、それぞれBPCホモポリマー3とBPAホモポリマー2を表1記載の割合で1つのベント口を有する日本製鋼所製2軸押出機LABOTEX30HSS-32にて、溶融混練し、該2軸押出機の出口からストランド状に押し出し、水で冷却固化させた後、回転式カッターでペレット化し、ポリカーボネート樹脂ペレットを得た。このとき、該2軸押出機のバレル温度は280°C、該2軸押出機の出口におけるポリカーボネート樹脂温度は300°Cであった。なお、溶融混練時は、該2軸押出機のベント口は真空ポンプに連結し、該ベント口での圧力が500Paになるように制御した。次いで、得られた該ポリカーボネート樹脂ペレットを用いて、更にφ25mm単軸押出成形機いすず化工機株式会社製にて、表1記載のバレル温度、ロール温度条件で、厚さ240μm、幅150±10mmのポリカーボネート樹脂シート押出成形した。得られたポリカーボネート樹脂シートは実施例1と同様の方法にて各種評価を行った。その結果を表1に示した。"