"エポキシ樹脂、硬化剤、硬化促進剤および無機質充填材を含む樹脂組成物から構成される樹脂成形体の製造方法であって、前記エポキシ樹脂、前記硬化剤および前記無機質充填材を含み、かつ前記硬化促進剤を含まない第1組成分を混合、加熱溶融、混練、破砕して第1粉体を得る混練破砕工程と、前記硬化促進剤を含む第2組成分を粉砕して第2粉体を得る粉砕工程と、前記第1粉体と前記第2粉体とを、分散混合して樹脂組成物を得る混合工程と、前記樹脂組成物を、加圧して樹脂成形体を成形する成形工程とを有することを特徴とする樹脂成形体の製造方法。前記混合工程において、前記エポキシ樹脂、前記硬化剤および前記硬化促進剤の融点または軟化点以下の温度とし、前記成形工程において、前記エポキシ樹脂、前記硬化剤および前記硬化促進剤の融点または軟化点以上の温度にならないようにする請求項1に記載の樹脂成形体の製造方法。前記樹脂成形体が封止用樹脂タブレットである請求項1または2に記載の樹脂成形体の製造方法。前記第2粉体中の硬化促進剤のメディアン径が20μm以下で、粒子径50μm以上の粒子の割合が10質量以下である請求項1ないし3のいずれかに記載の樹脂成形体の製造方法。前記混練破砕工程は、クリプトロンゼプロス、ウイングミル、マイティーミルからなる群から選ばれる少なくとも1種類の粉砕機を用いて、前記破砕を行う請求項1ないし4のいずれか1項に記載の樹脂成形体の製造方法。前記粉砕工程は、ジェットミル、ボールミル、ハンマーミル、ポットミルからなる群から選ばれる少なくとも1種類の粉砕機を用いて行う請求項1ないし5のいずれか1項に記載の樹脂成形体の製造方法。前記樹脂組成物が離型剤をさらに含むものであり、前記第2組成分が前記硬化促進剤の他に、前記離型剤の一部を含むことを特徴とする請求項1ないし6のいずれか1項に記載の樹脂成形体の製造方法。前記第2組成分が前記硬化促進剤の他に、前記無機質充填材の一部を含むことを特徴とする請求項1ないし7のいずれか1項に記載の樹脂成形体の製造方法。前記第2組成分が前記硬化促進剤の他に、前記エポキシ樹脂および/または前記硬化剤の一部を含むことを特徴とする請求項1ないし8のいずれか1項に記載の樹脂成形体の製造方法。前記第1粉体のメディアン径が200μm以下であることを特徴とする請求項1ないし9のいずれか1項に記載の樹脂成形体の製造方法。前記混合工程は、回転式混合機および分散運動式混合機からなる群より選ばれる少なくとも1種類の混合機を用いて行うことを特徴とする請求項1ないし10のいずれか1項に記載の樹脂成形体の製造方法。前記硬化促進剤が、テトラ置換ホスホニウム化合物、ホスホベタイン化合物、ホスフィン化合物とキノン化合物との付加物およびホスホニウム化合物とシラン化合物との付加物からなる群から選ばれる少なくとも1種類の化合物であることを特徴とする請求項1ないし11のいずれか1項に記載の樹脂成形体の製造方法。請求項1ないし12のいずれか1項に記載の樹脂成形体の製造方法により得られる樹脂成形体であって、30°C、相対湿度50RHで30日間保管後の高化式粘度の粘度上昇率が20以下であることを特徴とする樹脂成形体。エポキシ樹脂、硬化剤、硬化促進剤および無機質充填材を含む樹脂組成物の製造方法であって、前記エポキシ樹脂、前記硬化剤および前記無機質充填材を含み、かつ前記硬化促進剤を含まない第1組成分を混合、加熱溶融、混練、破砕して第1粉体を得る混練破砕工程と、前記硬化促進剤を含む第2組成分を粉砕して第2粉体を得る粉砕工程と、前記第1粉体と前記第2粉体とを、分散混合して樹脂組成物を得る混合工程とを有することを特徴とする樹脂組成物の製造方法。請求項14に記載の樹脂組成物の製造方法により得られる樹脂組成物であって、30°C、相対湿度50RHで30日間保管後の高化式粘度の粘度上昇率が20以下であることを特徴とする樹脂組成物。請求項13に記載の樹脂成形体を用いて、あるいは、請求項15に記載の樹脂組成物を成形体とすることなくそのまま用いて、半導体素子が封止されてなることを特徴とする電子部品装置。本発明は、室温での長期保存性に優れ、硬化性や流動性が良好な樹脂成形体特に封止用樹脂タブレット及びその製造方法、樹脂組成物及びその製造方法、ならびに、それを用いた電子部品装置を提供することを目的とする。本発明は以下の通りである。1エポキシ樹脂、硬化剤、硬化促進剤及び無機質充填材を含む樹脂組成物から構成される樹脂成形体の製造方法であって、前記エポキシ樹脂、前記硬化剤及び前記無機質充填材を含み、かつ前記硬化促進剤を含まない第1組成分を混合、加熱溶融、混練、破砕して第1粉体を得る混練破砕工程と、前記硬化促進剤を含む第2組成分を粉砕して第2粉体を得る粉砕工程と、前記第1粉体と前記第2粉体とを、前記エポキシ樹脂、前記硬化剤及び前記硬化促進剤の融点又は軟化点以下の温度で分散混合して樹脂組成物を得る混合工程と、前記樹脂組成物を、前記エポキシ樹脂、前記硬化剤及び前記硬化促進剤の融点又は軟化点以上の温度にならないように加圧して樹脂成形体を成形する成形工程とを有し、前記硬化促進剤と、前記エポキシ樹脂及び前記硬化剤とを含む混合物を、前記エポキシ樹脂、前記硬化剤及び前記硬化促進剤の融点又は軟化点以上に加熱する工程を経ずに前記成形体を得ることを特徴とする樹脂成形体の製造方法。2前記樹脂成形体が封止用樹脂タブレットであることを特徴とする1に記載の樹脂成形体の製造方法。3前記第2粉体中の硬化促進剤のメディアン径が20μm以下で、粒子径50μm以上の粒子の割合が10質量以下であることを特徴とする1又は2に記載の樹脂成形体の製造方法。4前記粉砕工程は、ジェットミル、ボールミル、ハンマーミル及びポットミルからなる群から選ばれる少なくとも1種類の粉砕機を用いて行うこと特徴とする1~3のいずれかに記載の樹脂成形体の製造方法。5前記樹脂組成物が離型剤をさらに含むものであり、第2組成分が前記硬化促進剤に、さらに前記エポキシ樹脂、前記硬化剤、前記無機質充填材及び前記離型剤の少なくとも1成分の一部を含むことを特徴とする1~4のいずれかに記載の樹脂成形体の製造方法。6前記第1粉体のメディアン径が200μm以下であることを特徴とする1~5のいずれかに記載の樹脂成形体の製造方法。7前記混合工程は、回転式混合機及び分散運動式混合機からなる群より選ばれる少なくとも1種類の混合機を用いて行うことを特徴とする1~6のいずれかに記載の樹脂成形体の製造方法。8前記硬化促進剤が、テトラ置換ホスホニウム化合物、ホスホベタイン化合物、ホスフィン化合物とキノン化合物との付加物及びホスホニウム化合物とシラン化合物との付加物からなる群から選ばれる少なくとも1種類の化合物であることを特徴とする1~7のいずれかに記載の樹脂成形体の製造方法。91~8のいずれかに記載の樹脂成形体の製造方法により得られる樹脂成形体であって、30°C、相対湿度50RHで30日間保管後の高化式粘度の粘度上昇率が20以下であることを特徴とする樹脂成形体。10エポキシ樹脂、硬化剤、硬化促進剤及び無機質充填材を含む樹脂組成物の製造方法であって、前記エポキシ樹脂、前記硬化剤及び前記無機質充填材を含み、かつ前記硬化促進剤を含まない第1組成分を混合、加熱溶融、混練、破砕して第1粉体を得る混練破砕工程と、前記硬化促進剤を含む第2組成分を粉砕して第2粉体を得る粉砕工程と、前記第1粉体と前記第2粉体とを、前記エポキシ樹脂、前記硬化剤及び前記硬化促進剤の融点又は軟化点以下の温度で分散混合して樹脂組成物を得る混合工程とを有し、前記硬化促進剤と、前記エポキシ樹脂及び前記硬化剤とを、含む混合物を、前記エポキシ樹脂、前記硬化剤及び前記硬化促進剤の融点又は軟化点以上に加熱する工程を経ずに前記樹脂組成物を得ることを特徴とする樹脂組成物の製造方法。1110に記載の樹脂組成物の製造方法により得られる樹脂組成物であって、30°C、相対湿度50RHで30日間保管後の高化式粘度の粘度上昇率が20以下であることを特徴とする樹脂組成物。129に記載の樹脂成形体を用いて、あるいは、11に記載の樹脂組成物を成形体とすることなくそのまま用いて、半導体素子が封止されてなることを特徴とする電子部品装置。本発明に従うと、混練機で硬化促進剤を加熱溶融、混練すること無く製造することによって、室温での長期保存性が良好となり、保管、輸送コストの低減化を図ることができ、かつ成形性特に流動性、硬化性は現行品と同等となるため、産業上有用である。本発明の樹脂成形体の製造方法は、エポキシ樹脂、硬化剤、硬化促進剤及び無機質充填材を含む樹脂成形体の製造方法であって、前記エポキシ樹脂、前記硬化剤及び前記無機質充填材を含み、かつ前記硬化促進剤を含まない第1組成分を混合、加熱溶融、混練、破砕して第1粉体を得る混練破砕工程と、前記硬化促進剤を含む第2組成分を粉砕して第2粉体を得る粉砕工程と、前記第1粉体と前記第2粉体とを、前記エポキシ樹脂、前記硬化剤及び前記硬化促進剤の融点又は軟化点以下の温度で分散混合して樹脂組成物を得る混合工程とを有し、前記硬化促進剤と、前記エポキシ樹脂及び前記硬化剤とを含む混合物を、前記エポキシ樹脂、前記硬化剤及び前記硬化促進剤の融点又は軟化点以上に加熱する工程を経ずに前記樹脂成形体を得ることを特徴とする。これにより、室温での長期保存性に優れ、硬化性や流動性が良好な樹脂成形体を得ることができる。また、本発明の電子部品装置は、上記の樹脂成形体を用いて素子が封止されてなることを特徴とする。以下に本発明について詳細に説明する。図1は、樹脂成形体の製造方法について、既存の製造方法と本発明による製造方法の一例を示す工程概略図である。本発明で用いられる樹脂成形体は、エポキシ樹脂、硬化剤、硬化促進剤及び無機質充填材を含む樹脂組成物から構成される樹脂成形体であって、図1に一例を示すように、エポキシ樹脂、硬化剤及び無機質充填材を含み、かつ前記硬化促進剤を含まない第1組成分を、加熱溶融、混練、破砕して第1粉体を得る混練破砕工程と硬化促進剤を含む第2組成分を粉砕して第2粉体を得る粉砕工程と、前記第1粉体と前記第2粉体とを、前記エポキシ樹脂、前記硬化剤、前記硬化促進剤の融点または軟化点以下の温度で分散混合して樹脂組成物を得る混合工程と前記樹脂組成物を、前記エポキシ樹脂、前記硬化剤、前記硬化促進剤の融点または軟化点以上の温度にならないように加圧して樹脂成形体を成形する成形工程を有し、前記硬化促進剤と、前記エポキシ樹脂及び前記硬化剤とを含む混合物を、前記エポキシ樹脂、前記硬化剤及び前記硬化促進剤の融点又は軟化点以上に加熱する工程を経ずに前記成形体を得ることを特徴とする樹脂成形体の製造方法である。また、微粉砕された硬化促進剤と、相溶することなく、かつエポキシ樹脂、硬化剤及び硬化促進剤の融点又は軟化点以上の温度にならないように分散混合して樹脂組成物を得る混合工程と、樹脂組成物を加熱することなく、かつエポキシ樹脂、硬化剤及び硬化促進剤の融点又は軟化点以上の温度にならないように加圧して成形体を成形する成形工程とにより作製することにより、硬化促進剤とエポキシ樹脂及び硬化剤とを含む混合物をエポキシ樹脂、硬化剤及び硬化促進剤の融点又は軟化点に加熱する工程を経ずに成形体を得ることができるため、硬化促進剤の種類にかかわらず、室温での長期保存性に優れ、かつ成形性特に流動性、硬化性は既存の製造方法によって得られる封止成形体と同等のものを得ることができる。これにより、成形体を成形するまでに長時間を要する場合や成形体を成形した後の保管を10°C~-20°C程度の低温で保管する必要がなく、かつ、成形体を成形する前及びトランスファーモールド、コンプレッションモールド等の成形方法により成形する前における10数時間程度の室温戻しの処理も不要とすることができる。また、硬化促進剤を含む第2組成分を予め粉砕して用いることにより、加熱溶融、混練したり、加熱して樹脂成形体を成形したりせずに、充分な流動性を確保することができる。先ず、樹脂成形体を構成する樹脂組成物の各成分について、詳細に説明を行う。本発明の樹脂成形体を構成する樹脂組成物に用いられるエポキシ樹脂は、1分子中に2個以上のエポキシ基を有するモノマー、オリゴマー、ポリマー全般を指し、例えば、ビフェニル型エポキシ樹脂、フェニレン又はビフェニレン骨格を有するフェノールアラルキルエポキシ樹脂、オルソクレゾールノボラック型エポキシ樹脂、ジシクロペンタジエン変性フェノール型エポキシ樹脂、ナフトール型エポキシ樹脂、トリフェノールメタン型エポキシ樹脂等が挙げられる。保存性及び作業性の観点から、エポキシ樹脂の融点又は軟化点は40°C以上であることが好ましく、50°C以上であることがより好ましい。また、流動性の観点から、エポキシ樹脂の融点又は軟化点は150°C以下であることが好ましく、120°C以下であることがより好ましい。本発明の樹脂成形体を構成する樹脂組成物に対するエポキシ樹脂の含有量の下限値は、特に限定されないが、樹脂組成物全体に対して、好ましくは1.5質量以上、より好ましくは3質量以上である。一方、エポキシ樹脂の含有量の上限値は、特に限定されないが、樹脂組成物全体に対して、好ましくは20質量以下、より好ましくは15質量以下である。本発明の樹脂成形体を構成する樹脂組成物に用いられる硬化剤は、1分子内に2個以上のフェノール性水酸基を有するモノマー、オリゴマー、ポリマー全般を指し、例えば、フェノールノボラック樹脂、クレゾールノボラック樹脂、フェニレン又はジフェニレン骨格を有するフェノールアラルキル樹脂、ナフトールアラルキル樹脂、テルペン変性フェノール樹脂、ジシクロペンタジエン変性フェノール樹脂等が挙げられる。保存性及び作業性の観点から、硬化剤の融点又は軟化点は40°C以上であることが好ましく、50°C以上であることがより好ましい。また、流動性の観点から、硬化剤の融点又は軟化点は150°C以下であることが好ましく、120°C以下であることがより好ましい。本発明の樹脂成形体を構成する樹脂組成物に対する硬化剤の含有量の下限値は、特に限定されないが、樹脂組成物全体に対して、好ましくは0.8質量以上、より好ましくは1.5質量以上である。一方、硬化剤の含有量の上限値は、特に限定されないが、樹脂組成物全体に対して、好ましくは15質量以下、より好ましくは12質量以下である。なお、硬化剤としてのフェノール樹脂と、エポキシ樹脂とは、全エポキシ樹脂のエポキシ基数EPと、全フェノール樹脂のフェノール性水酸基数OHとの当量比EP/OHが、0.8以上、1.3以下となるように配合することが好ましい。当量比が上記範囲内であると、得られる封止用樹脂を成形する際、十分な硬化特性を得ることができる。本発明の樹脂成形体を構成する樹脂組成物に用いられる硬化促進剤としては、エポキシ基とフェノール性水酸基と反応を促進するものであればよく、特に限定されるものではないが、例えば、1,8-ジアザビシクロ5,4,0ウンデセン-7、イミダゾールなどの双環式、または単環式アミジンなどの3級アミンや前記アミンの塩酸塩等のアミン系化合物、トリフェニルホスフィン等の有機ホスフィン、テトラ置換ホスホニウムテトラ置換ボレート、テトラ置換ホスホニウムとフェノール類やカルボン酸類がプロトンを放出して塩となったテトラ置換ホスホニウム有機酸塩、さらには前記有機酸塩に1個以上の有機酸が付加した分子化合物等のテトラ置換ホスホニウム化合物、ホスホベタイン化合物、ホスフィン化合物とキノン化合物との付加物、ホスホニウム化合物とシラン化合物との付加物等のリン化合物等が挙げられる。これらのうち、流動性、保存性及び硬化性のバランスの観点から、テトラ置換ホスホニウム化合物、ホスホベタイン化合物、ホスフィン化合物とキノン化合物との付加物、ホスホニウム化合物とシラン化合物との付加物よりなる群から選ばれる少なくとも1種類の化合物がより好ましい。流動性という点を重視する場合にはテトラ置換ホスホニウム化合物が特に好ましく、また封止用樹脂組成物の硬化物熱時低弾性率という点を重視する場合にはホスホベタイン化合物、ホスフィン化合物とキノン化合物との付加物が特に好ましく、また潜伏的硬化性という点を重視する場合にはホスホニウム化合物とシラン化合物との付加物が特に好ましい。テトラ置換ホスホニウム化合物としては、例えば下記一般式1で表される化合物などが挙げられる。ただし、上記一般式1において、Pはリン原子を表す。R1、R2、R3及びR4は芳香族基又はアルキル基を表す。Aはヒドロキシル基、カルボキシル基、チオール基から選ばれる官能基のいずれかを芳香環に少なくとも1つ有する芳香族有機酸のアニオンを表す。AHはヒドロキシル基、カルボキシル基、チオール基から選ばれる官能基のいずれかを芳香環に少なくとも1つ有する芳香族有機酸を表す。x、yは1~3の整数、zは0~3の整数であり、かつx=yである。一般式1で表される化合物において、リン原子に結合するR1、R2、R3及びR4がフェニル基であり、かつAHはヒドロキシル基を芳香環に有する化合物、すなわちフェノール類であり、かつAは該フェノール類のアニオンであるのが好ましい。本発明における前記フェノール類とは、フェノール、クレゾール、レゾルシン、カテコールなどの単環式フェノール類、ナフトール、ジヒドロキシナフタレン、アントラキノールなどの縮合多環式フェノール類、ビスフェノールA、ビスフェノールF、ビスフェノールSなどのビスフェノール類、フェニルフェノール、ビフェノールなどの多環式フェノール類などが例示される。ホスホベタイン化合物としては、例えば下記一般式2で表される化合物などが挙げられる。ただし、上記一般式2において、X1は炭素数1~3のアルキル基、Y1はヒドロキシル基を表す。iは0~5の整数であり、jは0~4の整数である。ホスフィン化合物とキノン化合物との付加物としては、例えば下記一般式3で表される化合物などが挙げられる。ただし、上記一般式3において、Pはリン原子を表す。R5、R6及びR7は炭素数1~12のアルキル基又は炭素数6~12のアリール基を表し、互いに同一であっても異なっていてもよい。R8、R9及びR10は水素原子又は炭素数1~12の炭化水素基を表し、互いに同一であっても異なっていてもよく、R8とR9とが結合して環状構造となっていてもよい。ホスフィン化合物とキノン化合物との付加物に用いるホスフィン化合物としては、例えばトリフェニルホスフィン、トリスアルキルフェニルホスフィン、トリスアルコキシフェニルホスフィン、トリナフチルホスフィン、トリスベンジルホスフィンなどの芳香環に無置換又はアルキル基、アルコキシル基などの置換基が存在するものが好ましく、アルキル基、アルコキシル基などの置換基としては1~6の炭素数を有するものが挙げられる。入手しやすさの観点からはトリフェニルホスフィンが好ましい。またホスフィン化合物とキノン化合物との付加物に用いるキノン化合物としては、o-ベンゾキノン、p-ベンゾキノン、アントラキノン類が挙げられ、中でもp-ベンゾキノンが保存安定性の点から好ましい。一般式3で表される化合物において、リン原子に結合するR5、R6及びR7がフェニル基であり、かつR8、R9及びR10が水素原子である化合物、すなわち1,4-ベンゾキノンとトリフェニルホスフィンを付加させた化合物が封止用樹脂組成物の硬化物の熱時弾性率を低く維持できる点で好ましい。ホスホニウム化合物とシラン化合物との付加物としては、例えば下記一般式4で表される化合物などが挙げられる。ただし、上記一般式4において、Pはリン原子を表し、Siは珪素原子を表す。R11、R12、R13及びR14は、それぞれ、芳香環又は複素環を有する有機基、あるいは脂肪族基を表し、互いに同一であっても異なっていてもよい。式中X2は、基Y2及びY3と結合する有機基である。式中X3は、基Y4及びY5と結合する有機基である。Y2及びY3は、プロトン供与性基がプロトンを放出してなる基を表し、同一分子内の基Y2及びY3が珪素原子と結合してキレート構造を形成するものである。Y4及びY5はプロトン供与性基がプロトンを放出してなる基を表し、同一分子内の基Y4及びY5が珪素原子と結合してキレート構造を形成するものである。X2、及びX3は互いに同一であっても異なっていてもよく、Y2、Y3、Y4、及びY5は互いに同一であっても異なっていてもよい。Z1は芳香環又は複素環を有する有機基、あるいは脂肪族基である。一般式4において、R11、R12、R13及びR14としては、例えば、フェニル基、メチルフェニル基、メトキシフェニル基、ヒドロキシフェニル基、ナフチル基、ヒドロキシナフチル基、ベンジル基、メチル基、エチル基、n-ブチル基、n-オクチル基及びシクロヘキシル基などが挙げられ、これらの中でも、フェニル基、メチルフェニル基、メトキシフェニル基、ヒドロキシフェニル基、ヒドロキシナフチル基などの置換基を有する芳香族基もしくは無置換の芳香族基がより好ましい。また、一般式4において、X2は、Y2及びY3と結合する有機基である。同様に、X3は、基Y4及びY5と結合する有機基である。Y2及びY3はプロトン供与性基がプロトンを放出してなる基であり、同一分子内の基Y2及びY3が珪素原子と結合してキレート構造を形成するものである。同様にY4及びY5はプロトン供与性基がプロトンを放出してなる基であり、同一分子内の基Y4及びY5が珪素原子と結合してキレート構造を形成するものである。基X2及びX3は互いに同一であっても異なっていてもよく、基Y2、Y3、Y4、及びY5は互いに同一であっても異なっていてもよい。このような一般式4中の-Y2-X2-Y3-、及び-Y4-X3-Y5-で表される基は、プロトン供与体が、プロトンを2個放出してなる基で構成されるものであり、プロトン供与体としては、好ましくはカルボキシシル基および/または水酸基を2個以上有する有機酸が例示されるが、より好ましくは芳香環を構成する2個以上の炭素に各々カルボキシル基または水酸基を有する芳香族化合物、さらに好ましくは芳香環を構成する隣接する少なくとも2個の炭素に水酸基を有する芳香族化合物が例示される。具体的にはカテコール、ピロガロール、1,2-ジヒドロキシナフタレン、2,3-ジヒドロキシナフタレン、2,2’-ビフェノール、1,1’-ビ-2-ナフトール、サリチル酸、1-ヒドロキシ-2-ナフトエ酸、3-ヒドロキシ-2-ナフトエ酸、クロラニル酸、タンニン酸、2-ヒドロキシベンジルアルコール、1,2-シクロヘキサンジオール、1,2-プロパンジオール及びグリセリンなどが挙げられるが、これらの中でも、カテコール、1,2-ジヒドロキシナフタレン、2,3-ジヒドロキシナフタレンがより好ましい。また、一般式4中のZ1は、芳香環又は複素環を有する有機基、あるいは脂肪族基を表し、これらの具体的な例としては、メチル基、エチル基、プロピル基、ブチル基、ヘキシル基及びオクチル基などの脂肪族炭化水素基や、フェニル基、ベンジル基、ナフチル基及びビフェニル基などの芳香族炭化水素基、グリシジルオキシプロピル基、メルカプトプロピル基、アミノプロピル基及びビニル基などの反応性置換基などが挙げられるが、これらの中でも、メチル基、エチル基、フェニル基、ナフチル基及びビフェニル基が一般式4の熱安定性を向上させることができるという点で、より好ましい。本発明の樹脂成形体を構成する樹脂組成物に対する硬化促進剤の含有量は、樹脂組成物全体に対して、0.1質量以上、1質量以下であることが好ましい。硬化促進剤の含有量が上記範囲内であると、充分な流動性、保存性及び硬化性を得ることができる。本発明の樹脂成形体を構成する樹脂組成物に用いられる無機質充填材としては、特に限定されないが、当該分野で一般的に用いられる無機質充填材を使用することができる。例えば、タルク、焼成クレー、未焼成クレー、マイカ、ガラス等のケイ酸塩、酸化チタン、アルミナ、溶融球状シリカ、溶融破砕シリカ、結晶シリカ等のシリカ粉末等の酸化物、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、ハイドロタルサイト等の炭酸塩、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、水酸化カルシウム等の水酸化物、硫酸バリウム、硫酸カルシウム、亜硫酸カルシウム等の硫酸塩または亜硫酸塩、ホウ酸亜鉛、メタホウ酸バリウム、ホウ酸アルミニウム、ホウ酸カルシウム、ホウ酸ナトリウム等のホウ酸塩、窒化アルミニウム、窒化ホウ素、窒化ケイ素等の窒化物等を挙げることができる。無機質充填材は単独でも混合して使用してもよい。これらの中でも溶融球状シリカ、溶融破砕シリカ、結晶シリカ等のシリカ粉末が好ましく、特に溶融球状シリカが好ましい。これにより耐熱性、耐湿性、強度等を向上させることができる。無機質充填材の形状は、特に限定されないが、真球状であることが好ましく、かつ粒度分布がブロードであることが好ましい。これにより流動性を特に向上させることができる。本発明の樹脂成形体を構成する樹脂組成物に対する無機質充填材の含有量の下限値は、特に限定されないが、樹脂組成物全体に対して、好ましくは80質量以上であり、より好ましくは83質量以上であり、さらに好ましくは85質量以上である。含有量の下限値が上記範囲内であると、得られる封止用樹脂組成物の硬化物の吸湿量を抑えることや、強度の低下を低減でき、したがって良好な耐半田クラック性を有する硬化物を得ることができる。また、本発明の樹脂成形体を構成する樹脂組成物に対する無機質充填材の含有量の上限値は、樹脂組成物全体に対して、好ましくは93質量以下であり、より好ましくは91質量以下であり、さらに好ましくは90質量以下である。含有量の上限値が上記範囲内であると、得られる樹脂組成物は良好な流動性を有するとともに、良好な成形性を備える。なお、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウムなどの金属水酸化物や、硼酸亜鉛、モリブデン酸亜鉛などの無機系難燃剤を用いる場合には、これらの無機系難燃剤と上記無機質充填材の合計量を上記範囲内とすることが望ましい。本発明の樹脂成形体を構成する樹脂組成物は、エポキシ樹脂、硬化剤、硬化促進剤、無機質充填材を含むものであるが、必要によって通常の封止材料に用いられている臭素化エポキシ樹脂、酸化アンチモン、燐酸エステル、ホスファゼン、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム等の難燃剤;ハイドロタルサイト等のイオン捕捉剤;カーボンブラック、ベンガラ、酸化チタン等の着色剤;カルナバワックスなどの天然ワックス、ポリエチレンワックス等の合成ワックス、ステアリン酸やステアリン酸亜鉛等の高級脂肪酸及びその金属塩類若しくはパラフィン等の離型剤;シリコーンオイル、シリコーンゴム等の低応力剤;シランカップリング剤等を適宜含んでいてもよい。次に、本発明の樹脂成形体の製造方法について、封止用樹脂タブレットの製造方法を例に、以下に詳細に説明する。混練破砕工程本工程は、エポキシ樹脂、硬化剤及び無機質充填材を含み、かつ硬化促進剤を含まない第1組成分を混合、加熱溶融、混練、破砕して第1粉体を得る工程である。第1組成分は、全配合成分において硬化促進剤を除く成分からなる。混合、加熱溶融、混練は従来と同様な方法が適用できる。配合した第1組成分を、たとえばミキサー、ジェットミル、ボールミル等を用いて均一に粉砕、混合した後、加熱ロール、ニーダー又は押出機等の混練機を用いて90~120°C程度まで樹脂組成物を加温しながら溶融し混練を行い、混練後の樹脂組成物を冷却、粉砕し、第1粉体を得ることができる。粉砕工程粉砕工程には、前述した混練破砕工程における、エポキシ樹脂、硬化剤、無機質充填材を含み、かつ前記硬化促進剤を含まない第1組成分を混合、加熱溶融、混練後に粉砕して、第1粉体を得る工程と、本工程における、硬化促進剤を含む第2組成分を粉砕して第2粉体を得る工程との2つの粉砕工程がある。均一分散の観点から、第1粉体のメディアン径が200μm以下で、かつ粒径500μm以上の粒子の割合が10質量以下であることが好ましい。第1粉体のメディアン径が上記上限値以下であり、かつ上記特定粒径以上の粒子の割合が上記上限値以下であれば第2粉体との分散が良好となり硬化不良を生じることはない。また第2粉体中の硬化促進剤はメディアン径が20μm以下で、かつ粒径50μm以上の粒子の割合が10質量以下となるように微粉砕することが好ましく、さらにメディアン径が10μm以下で、かつ粒径50μm以上の粒子の割合が5質量以下となるように微粉砕することがより好ましい。硬化促進剤のメディアン径が上記上限値以下であり、かつ硬化促進剤の上記特定粒径以上の粒子の割合が上記上限値以下となるように微粉砕すれば、硬化促進剤の分散が不十分となり、部分的な反応速度の違いによるボイドや割れが発生したり、反応速度が十分得られないことによる硬化不良が発生したり、部分的な反応の進行により流動性が低下したりする恐れが少ない。なお、硬化促進剤の粒度分布は、市販のレーザー式粒度分布計例えば、株島津製作所製、SALD-7000等を用いて測定することができる。粉砕工程は、圧縮、衝撃、剪断、摩擦からなる群から選ばれる少なくとも1種類の外力により粉砕を行うことができる。より具体的には、例えば、クリプトロンゼプロスアーステクニカ社製;ウイングミル三庄インダストリー社製;マイティーミル三庄インダストリー社製;ジェットミル等の気流式粉砕機;振動ボールミル、連続式回転ボールミル、バッチ式ボールミル等のボールミル;パルペライザー;ハンマーミル;遊星ポットミル等のポットミル;ローラーミル等の粉砕機が挙げられ、これらのうちの1種または2種以上のものを組み合わせて用いることができ、また前記外力は常温のままでも、冷却手段や冷凍等の手段と併用しても構わない。混練破砕工程における冷却後の樹脂組成物の粉砕には、これらの中でも、クリプトロンゼプロス、ウイングミルおよびマイティーミルが好ましく、クリプトロンゼプロスおよびウイングミルがより好ましい。これにより、第1粉体の大きさを、前述したような範囲内に容易に設定することができる。また、好ましい態様であるエポキシ樹脂および硬化剤の融点又は軟化点以上の温度になることなく、第1の粉体を得ることができる。また、本工程における第2組成分の粉砕には、これらの中でも、ジェットミル、ボールミル、ハンマーミル及びポットミルが好ましく、特にジェットミルが好ましい。これにより、特に硬化促進剤を効率良く微粉砕することができるとともに、第2粉体の大きさを、前述したような範囲内に容易に設定することができる。また、好ましい態様である硬化促進剤の融点又は軟化点以上の温度になることなく、第2の粉体を得ることができる。ところで、上述した、ウイングミル三庄インダストリー社製およびマイティーミル三庄インダストリー社製は、衝撃により、混練物を複数の粉砕刃で微粉砕して、第1粉体を得る粉砕機である。また、クリプトロンゼプロスアーステクニカ社製は、剪断と摩砕とにより、混練物をローターとライナーとの間で、微粉砕して、第1粉体を得る粉砕機であり、図2に示すように、ケーシング8と、複数の溝を備えるローター1と、ローター1を回転させるためのモータ5とを有する。ケーシング8は、その下部と上部とにそれぞれ設けられた吸気口3と排気口4とを有し、その内壁の中心部には、複数の溝を備えるステータ2を有している。また、ローター1は、ケーシング8のほぼ中心部に配置されており、これにより、ステータ2とローター1との間で画成される空間により、混練物が破砕される破砕領域6が形成される。このローター1は、モータ5の駆動により、回転可能なように構成されており、ローター1の回転時に、破砕領域6に混練物を供給することで、剪断と摩砕とにより、混練物が微粉砕されて第1粉体が得られる。なお、破砕領域6への混練物の供給は、エアーに乗せた混練物を吸気口3から供給し、エアーに乗せた第1粉体を排気口4から排出する構成とすることで、吸気口3からの混練物が破砕領域6に供給されることにより行われる。また、このエアーを、冷却されたものとすることで、混練物が破砕される際に発生する熱により、得られる第1粉体が加熱されるのを的確に抑制または防止することができる。さらに、本装置では、ケーシング8の外周部には、冷却ジャケット7が設けられているため、この冷却ジャケット7に冷却液を供給することによっても、前記熱により第1粉体が加熱されるのをより的確に抑制または防止することができる。このように、クリプトロンゼプロスは、冷却機構を2つ有しているため、上述した第1粉体を得る際の温度の制御を、より優れた精度で行うことができる。なお、硬化促進剤を含む第2組成分を微粉砕するのに、ジェットミルを用いる場合は、その粉砕条件は特に限定されないが、空気圧0.5~1.0MPaが好ましく、特に0.6~0.8MPaが好ましい。第2組成分の供給速度は、特に限定されないが、1~100kg/hが好ましく、特に3~50kg/hが好ましい。また、樹脂組成物が離型剤をさらに含んでおり、第2組成分中に硬化促進剤の他に、この離型剤の一部が含まれていてもよい。すなわち、硬化促進剤に離型剤の一部微量を添加して硬化促進剤の微粉砕を行うようにしてもよい。これにより、用いる硬化促進剤の融点が比較的低い場合であっても、第2粉体を得る粉砕工程において、粉砕機の壁面等への硬化促進剤の付着を防止することができるため、粉砕工程における作業性が向上するとともに、第2粉体を硬化促進剤単独に比べて増量できるため、後の第1粉体との混合時に分散性が向上する。さらに、第1組成分に含まれる無機質充填材の一部が、第2組成分中に硬化促進剤の他に含まれていてもよい。すなわち、硬化促進剤に無機質充填材の一部微量を添加して硬化促進剤の微粉砕を行うようにしてもよい。これにより、上述した離型剤を添加する場合と同様の効果や、増量効果、さらには硬化促進剤のような有機成分に比べ比重が重く、容易には溶融しない無機質充填材を含むことで、無機質充填材と硬化促進剤が衝突した際に効率的に硬化促進剤が微粒化できる効果を得ることができる。また、第1組成分に含まれるエポキシ樹脂および/または硬化剤の一部をが、第2組成分中に硬化促進剤の他に含まれていてもよい。すなわち、硬化促進剤にエポキシ樹脂および硬化剤のうちのいずれか一方の一部微量を添加して硬化促進剤の微粉砕を行うようにしてもよい。これにより、次工程である混合工程において、第1粉体と第2粉体とをより均一に分散混合することができる。なお、第2組成分中に硬化促進剤の他に、その一部が含まれていてもよい各成分は、硬化促進剤100質量部に対し、1質量部以上、3000質量部以下であるのが好ましく、3質量部以上、2000質量部以下であるのがより好ましい。また、本発明では粉砕機を用いて第1粉体または第2粉体を得る際の温度は、それぞれ、粉砕物を粉砕して第1粉体または第2粉体が得られた直後の各粉体の温度である。混合工程混合工程で、エポキシ樹脂、硬化剤及び無機質充填材を含む第1組成分を溶融混練後に粉砕して得た第1粉体と、硬化促進剤を含む第2組成分を粉砕して得た第2粉体を分散混合する方法としては、羽根回転式ミキサ、ボールミル、リボンブレンダー等の回転式混合機及びV型混合機、ロッキングミル等の分散運動式混合機からなる群より選ばれる少なくとも1種類の混合機を用いることができる。これにより、第1粉体と第2粉体を均一に分散混合することができる。また、混合工程は、エポキシ樹脂、硬化剤及び無機質充填材を含み、かつ硬化促進剤を含まない第1組成分を溶融混練後に粉砕して第1粉体を得る際に第2粉体を同時に添加混合することもできる。これにより各成分の均一分散性を向上させることができる。また、この場合、第1組成分の粉砕工程と第1粉体と第2粉体の混合工程とを一工程とすることができ、工程の効率を向上させることができる。第1粉体作製時に第2粉体を同時に分散配合するには、粉砕機能を有し、かつ分散混合機能も有する粉砕機、より具体的には、例えば、ジェットミル、振動ボールミル、連続式回転ボールミル、バッチ式ボールミル等のボールミル、パルペライザー、ハンマーミル、遊星ポットミル等のポットミル、ローラーミル等の粉砕機を用いることができる。これらの中でも、ジェットミル、ボールミル、ハンマーミル及びポットミルが好ましく、特にジェットミルが好ましい。これにより、溶融混練後のエポキシ樹脂及び硬化剤、無機質充填材の混練物を効率良く粉末化するとともに、硬化促進剤を第1粉体に均一に分散混合することができる。かかる方法により第1粉体と第2粉体とが混合された樹脂組成物をえることで、互いに樹脂組成物中において分散し、さらに、第2粉体が、第1粉体の表面にほぼ均一に付着している状態となる。したがって、第1粉体および第2粉体に含まれる、エポキシ樹脂および硬化剤と、硬化促進剤とが接触してしまうのを第1粉体と第2粉体とが接触する接触点のみに限定することができる。そのため、樹脂組成物の保存時において、硬化促進剤触媒が存在することに起因するポキシ樹脂と硬化剤との反応の進行を的確に抑制することができる。その結果、第1粉体と第2粉体との混合物である樹脂組成物の室温保管が実現可能となる。さらに、一般に、粉体の混合においては、粒子同士のぶつかり合い等により発熱し、被混合物の温度が上昇することとなるが、本発明においては、被混合物の温度が、エポキシ樹脂、硬化剤及び硬化促進剤の融点又は軟化点以上の温度にならないように、粒子同士のぶつかり合い等による発熱が起こり難い混合機を用いたり、温度調節を行ったりすることが望ましい。これにより、エポキシ樹脂、硬化剤及び硬化促進剤の種類にかかわらず、室温での長期保存性に優れ、かつ成形性特に流動性、硬化性に優れた封止用樹脂タブレットを得ることができる。粒子同士のぶつかり合い等による発熱が起こり難い混合機としては、例えば、V型混合機等が挙げられる。また、温度調節を行う方法としては特に限定するものではないが、例えば、被混合物に冷風等の冷却媒体を供給する等、直接的な冷却方法、あるいは、混合機の容器を冷却液、冷風等の冷却媒体で冷却する等、間接的な冷却方法が挙げられる。温度調節を容易に行うことができる混合機としては、例えば、羽根回転式ミキサ等が挙げられる。例えば、混合機として羽根回転式ミキサを用い、温度調節せずにエポキシ樹脂、硬化剤、硬化促進剤及び無機質充填材を含む樹脂組成物を10分間混合した場合における被混合物の温度は30°C程度まで上昇するところ、15°Cの冷水により容器を冷却した場合には、被混合物の温度を25°C程度に止めることができる。成形工程成形工程は、混合工程によって得られた樹脂組成物を加圧して、例えばタブレット状に成形する工程である。これによって保管、輸送、成形作業を容易にすることができる。混合工程によって得られた樹脂組成物を加圧してタブレット状に成形する方法としては、例えば、顧客の要求に合わせたタブレットのサイズ径、高さ、重量の金型に投入し、圧縮成形機を使用して圧縮率80~95で圧縮成形する方法等が挙げられる。タブレットのサイズ等は、特に限定されないが、具体的には外径Dが20mm以下で、外径Dと長さLとの比L/Dが1以上である場合;外径Dが20mm以上で、外径Dと長さLとの比L/Dが1以下である場合等の形状が挙げられる。一般に、粉体を加圧してタブレット状に成形する場合においては、得られるタブレットの形状保持性や作業性の観点から加熱を行う場合があった。また、金属等の不純物の混入が少ない半導体封止用樹脂タブレットを提供することを目的として、実質的に混合粉体を溶融混練する工程を経ずにタブレット状に成形することが開示された特開2006-187873においては、所定の流動性を得るために、80~130°C程度まで加熱を行ってタブレット状に成形することが必要であった。しかしながら、本発明においてタブレット状に成形する際は、室温での長期保存性を低下させないため、加熱は行わない。本発明においては、硬化促進剤を微粉砕する粉砕工程を有しているため、加熱を行わずにタブレット状に成形しても、流動性が不足することがない。また、積極的に加熱を行わない場合であっても、連続でタブレット状に成形を行うと、摺動等により発熱し、タブレットの温度が上昇することとなるが、本発明においては、タブレットの温度が、エポキシ樹脂、硬化剤及び硬化促進剤の融点又は軟化点以上の温度にならないように、温度調節を行うことが望ましい。これにより、エポキシ樹脂、硬化剤及び硬化促進剤の種類にかかわらず、室温での長期保存性に優れ、かつ成形性特に流動性、硬化性に優れた封止用樹脂タブレットを得ることができる。温度調節を行う方法としては特に限定するものではないが、例えば、タブレット成形用金型を冷却液、冷風等の冷却媒体で冷却する等の間接的な冷却方法が挙げられる。例えば、温度調節せずにエポキシ樹脂、硬化剤、硬化促進剤及び無機質充填材を含む樹脂組成物を1時間連続でタブレット状に成形した場合におけるタブレット金型の温度は40°C程度まで上昇するところ、15°Cの冷水により容器を冷却した場合には、タブレット金型の温度を25°C程度に止めることができる。上述のとおり、本発明の封止用樹脂タブレットの製造方法は、硬化促進剤と、エポキシ樹脂及び硬化剤とを、含む混合物をエポキシ樹脂、硬化剤及び硬化促進剤の融点又は軟化点以上に加熱する工程を経ずに樹脂タブレットを得るものであるため、室温でも反応を抑制することができ、反応を防止するための低温保管を必要とせず、使用前に低温から室温に戻す準備が不要となり、使用して余っても特性変化しにくいため次回そのまま使用することが可能である。なお、本発明の樹脂成形体の製造方法について、封止用樹脂タブレットの製造方法を具体的に挙げて説明したが、本発明はこれに限定されず、封止用ではない一般のエポキシ樹脂成形材料等にも適用可能である。また、樹脂成形体の形状についても、タブレット状のもの以外に、例えば、シート状、短冊状、ペレット状のもの等にも適用可能である。本発明の樹脂組成物及び樹脂成形体封止用樹脂タブレットは、30°C、相対湿度50RHで30日間保管後の高化式粘度の粘度上昇率が20以下であることが好ましく、10以下であることがより好ましい。このような樹脂組成物又は樹脂成形体は、上述した製造方法よって得ることができる。次に、本発明の電子部品装置の製造方法について、樹脂成形体として封止用樹脂タブレットを用いる場合を例に、詳細に説明する。本発明の封止用樹脂タブレットを用いて電子部品装置を製造する方法としては、例えば、素子を搭載したリードフレーム又は回路基板などを金型キャビティ内に設置した後、封止用樹脂タブレットをトランスファーモールド、コンプレッションモールドなどの成形方法で成形、硬化させることにより、この素子を封止する方法が挙げられる。封止される素子としては、例えば、集積回路、大規模集積回路、トランジスタ、サイリスタ、ダイオード、固体撮像素子などが挙げられるが、これらに限定されない。得られる電子部品装置の形態としては、例えば、デュアルインラインパッケージDIP、プラスチックリード付きチップキャリヤPLCC、クワッドフラットパッケージQFP、ロープロファイルクワッドフラットパッケージLQFP、スモールアウトラインパッケージSOP、スモールアウトラインJリードパッケージSOJ、薄型スモールアウトラインパッケージTSOP、薄型クワッドフラットパッケージTQFP、テープキャリアパッケージTCP、ボールグリッドアレイBGA、チップサイズパッケージCSPなどが挙げられるが、これらに限定されない。封止用樹脂組成物のトランスファーモールドなどの成形方法により素子が封止された電子部品装置は、そのまま、あるいは80°Cから200°C程度の温度で、10分から10時間程度の時間をかけてこの樹脂組成物を完全硬化させた後、電子機器などに搭載される。なお、本発明の電子部品装置の製造方法について、封止用樹脂タブレットを用いた製造方法を具体的に挙げて説明したが、本発明はこれに限定されず、タブレット状のもの以外に、例えば、シート状、短冊状、ペレット状のもの等、他の形状の封止用樹脂成形体を用いることも可能である。また、微粉砕された硬化促進剤とエポキシ樹脂、硬化剤及び無機質充填材とを分散混合した封止用樹脂組成物を、成形体に成形せずに例えば圧縮成形でそのまま用いることもできる。すなわち、前記成型工程を省略して、樹脂成形体を成形することなく、封止用樹脂組成物を製造することもできる。以下、本発明を実施例で説明するが、本発明はこれらの実施例の記載に何ら限定されるものではない。配合量の部は質量部を表す。実施例及び比較例で用いた原材料を以下に示す。なお、各原料、第1粉体、及び第2粉体の粒度分布は、特に記載がなければレーザー式粒度分布計株島津製作所製、SALD-7000を用いて、屈折率:D=1.70-1.00iの条件にて測定を行った。エポキシ樹脂エポキシ樹脂1:ビフェニレン骨格を有するフェノールアラルキル型エポキシ樹脂日本化薬株製、NC-3000を、サンプルミルKIIW-1不二パウダル株製を用いて、粗粉砕したもの。エポキシ当量280g/eq、軟化点55°C。メディアン径200μm、粒径200μm以上の粒子の割合48質量。硬化剤硬化剤1:ビフェニレン骨格を有するフェノールアラルキル型樹脂明和化成株製、MEH-7851を、サンプルミルKIIW-1不二パウダル株製を用いて、粗粉砕したもの。水酸基当量205g/eq、軟化点65°C。メディアン径160μm、粒径200μm以上の粒子の割合33質量。硬化促進剤硬化促進剤1:下記式5で表される1,4-ベンゾキノンとトリフェニルホスフィンを付加させた化合物融点305°C。メディアン径100μm、粒径50μm以上の粒子の割合80質量。硬化促進剤2:硬化促進剤1を空気圧0.6MPa、原料供給速度3kg/hの条件でジェットミル日本ニューマチック株製、PJM200SPを用いて粉砕を行った。得られた粒子はメディアン径3μm、粒径50μm以上の粒子の割合が5であった。硬化促進剤3:硬化促進剤1を空気圧1.0MPa、原料供給速度1kg/hの条件でジェットミル日本ニューマチック株製、PJM200SPを用いて粉砕を行った。得られた粒子はメディアン径2μm、粒径50μm以上の粒子の割合が2であった。硬化促進剤4:硬化促進剤1を回転数60rpm、粉砕時間60分の条件でポットミル株森田鉄工製、ポットミルII型を用いて行った。得られた粒子はメディアン径15μm、粒径50μm以上の粒子の割合が8であった。硬化促進剤5:トリフェニルホスフィン融点80°C。メディアン径70μm、粒径50μm以上の粒子の割合70質量。を空気圧0.6MPa、原料供給速度3kg/hの条件でジェットミル日本ニューマチック株製、PJM200SPを用いて粉砕を行った。得られた粒子はメディアン径3μm、粒径50μm以上の粒子の割合が5であった。硬化促進剤6:硬化促進剤1を3質量部と、離型剤1を0.1質量部とを空気圧0.6MPa、原料供給速度3kg/hの条件でジェットミル日本ニューマチック株製、PJM200SPを用いて粉砕を行った。得られた粒子はメディアン径4μm、粒径50μm以上の粒子の割合が6であった。なお、離型剤と硬化促進剤の混合物にて粒度分布を評価した値が硬化促進剤自体の粒度分布の値とみなした。以下の無機質充填材を含まない混合物のデータも同様の計算を行った。硬化促進剤7:硬化促進剤1を3質量部と、無機質充填材1を4.25質量部とを空気圧0.6MPa、原料供給速度3kg/hの条件でジェットミル日本ニューマチック株製、PJM200SPを用いて粉砕を行った。得られた硬化促進剤粒子は、メディアン径3μm、粒径50μm以上の粒子の割合が5であった。なお、硬化促進剤の粒径は粉砕物の粒度分布データから無機質充填材の粒度分布データを減算することで算出した。硬化促進剤8:硬化促進剤1を回転数60rpm、粉砕時間40分の条件でポットミル森田鉄工社製、ポットミルII型を用いて行った。得られた粒子はメディアン径22μm、粒径50μm以上の粒子の割合が9であった。硬化促進剤9:硬化促進剤1を3質量部と、エポキシ樹脂1を8質量部とを空気圧0.6MPa、原料供給速度3kg/hの条件でジェットミル日本ニューマチック株製、PJM200SPを用いて粉砕を行った。得られた粒子はメディアン径6μm、粒径50μm以上の粒子の割合が7であった。硬化促進剤10:硬化促進剤1を3質量部と、硬化剤1を5質量部とを空気圧0.6MPa、原料供給速度3kg/hの条件でジェットミル日本ニューマチック株製、PJM200SPを用いて粉砕を行った。得られた粒子はメディアン径5μm、粒径50μm以上の粒子の割合が6であった。硬化促進剤11:硬化促進剤1を3質量部と、硬化剤1を5質量部と無機質充填材1を50質量部とを空気圧0.6MPa、原料供給速度3kg/hの条件でジェットミル日本ニューマチック株製、PJM200SPを用いて粉砕を行った。得られた粒子はメディアン径3μm、粒径50μm以上の粒子の割合が5であった。なお、硬化促進剤11では混合物の粒度分布データから無機質充填材のデータを減算した値を採用した。無機質充填材無機質充填材1:溶融球状シリカ電気化学工業株製、FB560、メディアン径30μm粒径200μm以上の粒子の割合0質量。その他の添加剤シランカップリング剤1:γ-グリシドキシプロピルトリメトキシシラン信越化学工業株製、KBM-403着色剤1:カーボンブラック三菱化学株製、♯5離型剤1:モンタン酸ワックスクラリアントジャパン株製、WE4樹脂タブレットの製造実施例1硬化促進剤2を除く、表1に記載の各成分を羽根回転式ミキサにて室温で混合し、80°C~100°Cの加熱ロールで溶融混練を行い、冷却し、次いでパルペライザーで粉砕して、第1粉体を得た。第1粉体のメディアン径及び500μm以上の粒子の割合を表1に示した。第1粉体に硬化促進剤2を添加して、羽根回転式ミキサで5分間回転させ分散混合して、樹脂組成物を得た。その後加圧力2MPaの条件でタブレットマシン三菱マテリアルテクノ株製S-20Aを用いて、得られた樹脂組成物をタブレット状に成形し、圧縮率91、直径18mm、高さ31.6mm、重量14.5gの樹脂タブレットを得た。分散混合時における最高混合物温度及びタブレット成形時における最高タブレット温度を表1に示した。実施例2硬化促進剤3を除く、表1に記載の各成分を羽根回転式ミキサにて室温で混合し、80°C~100°Cの加熱ロールで溶融混練を行い、冷却し、次いでパルペライザーで粉砕して第1粉体を得た。第1粉体のメディアン径及び500μm以上の粒子の割合を表1に示した。第1粉体に硬化促進剤3を添加して、羽根回転式ミキサで5分間回転させ分散混合して、樹脂組成物を得た。その後加圧力2MPaの条件でタブレットマシン三菱マテリアルテクノ株製S-20Aを用いて、得られた樹脂組成物をタブレット状に成形し、圧縮率90、直径18mm、高さ31.8mm、重量14.5gの樹脂タブレットを得た。分散混合時における最高混合物温度及びタブレット成形時における最高タブレット温度を表1に示した。実施例3硬化促進剤4を除く、表1に記載の各成分を羽根回転式ミキサにて室温で混合し、80°C~100°Cの加熱ロールで溶融混練を行い、冷却し、次いでパルペライザーで粉砕して、第1粉体を得た。第1粉体のメディアン径及び500μm以上の粒子の割合を表1に示した。第1粉体に、硬化促進剤4を添加して、Vブレンダーで5分間回転させ分散混合して、樹脂組成物を得た。その後加圧力2MPaの条件でタブレットマシン三菱マテリアルテクノ株製S-20Aを用いて、得られた樹脂組成物をタブレット状に成形し、圧縮率90、直径18mm、高さ31.8mm、重量14.5gの樹脂タブレットを得た。分散混合時における最高混合物温度及びタブレット成形時における最高タブレット温度を表1に示した。実施例4硬化促進剤3を除く、表1に記載の各成分を羽根回転式ミキサにて室温で混合し、80°C~100°Cの加熱ロールで溶融混練を行い、冷却し、次いでジェットミル空気圧0.5MPa、原料供給速度3kg/hの条件で粉砕して、第1粉体を得た。第1粉体のメディアン径及び500μm以上の粒子の割合を表1に示した。第1粉体に、硬化促進剤3を添加して、羽根回転式ミキサで5分間回転させ分散混合して、樹脂組成物を得た。その後加圧力2MPaの条件でタブレットマシン三菱マテリアルテクノ株製S-20Aを用いて、得られた樹脂組成物をタブレット状に成形し、圧縮率88、直径18mm、高さ32.5mm、重量14.5gの樹脂タブレットを得た。分散混合時における最高混合物温度及びタブレット成形時における最高タブレット温度を表1に示した。実施例5硬化促進剤6を除く、表1に記載の各成分を羽根回転式ミキサにて室温で混合し、80°C~100°Cの加熱ロールで溶融混練を行い、冷却し、次いでジェットミル空気圧0.5MPa、原料供給速度3kg/hの条件で粉砕して第1粉体を得た。第1粉体のメディアン径及び500μm以上の粒子の割合を表1に示した。第1粉体に、硬化促進剤6を添加して、羽根回転式ミキサで5分間回転させ分散混合して、樹脂組成物を得た。その後加圧力2MPaの条件でタブレットマシン三菱マテリアルテクノ株製S-20Aを用いて、得られた樹脂組成物をタブレット状に成形し、圧縮率90、直径18mm、高さ31.8mm、重量14.5gの樹脂タブレットを得た。分散混合時における最高混合物温度及びタブレット成形時における最高タブレット温度を表1に示した。実施例6硬化促進剤7を除く、表1に記載の各成分を羽根回転式ミキサにて室温で混合し、80°C~100°Cの加熱ロールで溶融混練を行い、冷却し、次いでジェットミル空気圧0.5MPa、原料供給速度3kg/hの条件で粉砕して第1粉体を得た。第1粉体のメディアン径及び500μm以上の粒子の割合を表1に示した。第1粉体に、硬化促進剤7を添加して、羽根回転式ミキサで5分間回転させ分散混合して、樹脂組成物を得た。その後加圧力2MPaの条件でタブレットマシン三菱マテリアルテクノ株製S-20Aを用いて、得られた樹脂組成物をタブレット状に成形し、圧縮率90、直径18mm、高さ31.8mm、重量14.5gの樹脂タブレットを得た。分散混合時における最高混合物温度及びタブレット成形時における最高タブレット温度を表1に示した。実施例7硬化促進剤2を除く、表1に記載の各成分を羽根回転式ミキサにて室温で混合し、80°C~100°Cの加熱ロールで溶融混練を行い、冷却し、次いでパルペライザーで粉砕して、第1粉体を得た。第1粉体のメディアン径及び500μm以上の粒子の割合を表1に示した。第1粉体に硬化促進剤2を添加して、V型混合機Vブレンダーで5分間回転させ分散混合して、樹脂組成物を得た。その後加圧力2MPaの条件でタブレットマシン三菱マテリアルテクノ株製S-20Aを用いて、得られた樹脂組成物をタブレット状に成形し、圧縮率90、直径18mm、高さ31.8mm、重量14.5gの樹脂タブレットを得た。分散混合時における最高混合物温度及びタブレット成形時における最高タブレット温度を表1に示した。実施例8硬化促進剤5を除く、表1に記載の各成分を羽根回転式ミキサにて室温で混合し、80°C~100°Cの加熱ロールで溶融混練を行い、冷却し、次いでジェットミル空気圧0.5MPa、原料供給速度3kg/hの条件で粉砕して、第1粉体を得た。第1粉体のメディアン径及び500μm以上の粒子の割合を表1に示した。第1粉体に硬化促進剤5を添加して、羽根回転式ミキサで5分間回転させ分散混合して、樹脂組成物を得た。その後加圧力2MPaの条件でタブレットマシン三菱マテリアルテクノ株製S-20Aを用いて、得られた樹脂組成物をタブレット状に成形し、圧縮率90、直径18mm、高さ31.8mm、重量14.5gの樹脂タブレットを得た。分散混合時における最高混合物温度及びタブレット成形時における最高タブレット温度を表1に示した。に示した。実施例9硬化促進剤2を除く、表1に記載の各成分を羽根回転式ミキサにて室温で混合し、80°C~100°Cの加熱ロールで溶融混練を行い、冷却して混練物を得た。次いで、クリプトロンゼプロスアーステクニカ社製、KCM-50で混練物を粉砕することにより、第1粉体を得た。前記クリプトロンゼプロスは粉砕処理能力がジェットミルやパルペライザーより高く、さらに粉砕物の温度が上昇しないより好ましい態様を示している。なお、第1粉体のメディアン径および500μm以上の粒子の割合を表1に示した。次に、第1粉体に第2粉体としての硬化促進剤2を添加して、羽根回転式ミキサで5分間回転させ分散混合することにより、樹脂原料粉末樹脂組成物を得た。次に、加圧力2MPaの条件でタブレットマシン三菱マテリアルテクノ社製、S-20Aを用いて、得られた樹脂原料粉末をタブレット状に成形し、圧縮率91、直径18mm、高さ31.6mm、重量14.5gの封止用樹脂タブレットを得た。なお、分散混合時における樹脂原料粉末の最高混合物温度および封止用樹脂タブレット成形時における最高タブレット温度を表1に示した。実施例10硬化促進剤2を除く、表1に記載の各成分を羽根回転式ミキサにて室温で混合し、80°C~100°Cの加熱ロールで溶融混練を行い、冷却して混練物を得た。次いで、ウイングミル三庄インダストリー社製、WM-30で混練物を粉砕することにより、第1粉体を得た。前記ウイングミルは粉砕処理能力がジェットミルやパルペライザーより高く、さらに粉砕物の温度が上昇しないより好ましい態様を示している。なお、第1粉体のメディアン径および500μm以上の粒子の割合を表1に示した。次に、第1粉体に第2粉体としての硬化促進剤2を添加して、羽根回転式ミキサで5分間回転させ分散混合することにより、樹脂原料粉末樹脂組成物を得た。次に、加圧力2MPaの条件でタブレットマシン三菱マテリアルテクノ社製、S-20Aを用いて、得られた樹脂原料粉末をタブレット状に成形し、圧縮率91、直径18mm、高さ31.6mm、重量14.5gの封止用樹脂タブレットを得た。なお、分散混合時における樹脂原料粉末の最高混合物温度および封止用樹脂タブレット成形時における最高タブレット温度を表1に示した。実施例11硬化促進剤8を除く、表1に記載の各成分を羽根回転式ミキサにて室温で混合し、80°C~100°Cの加熱ロールで溶融混練を行い、冷却して混練物を得た。次いで、パルペライザーで混練物を粉砕することにより、第1粉体を得た。なお、第1粉体のメディアン径および500μm以上の粒子の割合を表1に示した。次に、第1粉体に、第2粉体としての硬化促進剤8を添加して、Vブレンダーで5分間回転させ分散混合して、樹脂組成物を得た。次に、加圧力2MPaの条件でタブレットマシン三菱マテリアルテクノ社製、S-20Aを用いて、得られた樹脂組成物をタブレット状に成形し、圧縮率90、直径18mm、高さ31.8mm、重量14.5gの封止用樹脂タブレットを得た。なお、分散混合時における樹脂原料粉末の最高混合物温度および封止用樹脂タブレット成形時における最高タブレット温度を表1に示した。実施例12硬化促進剤2を除く、表1に記載の各成分を羽根回転式ミキサにて室温で混合し、80°C~100°Cの加熱ロールで溶融混練を行い、冷却して混練物を得た。次いで、ジェットミル空気圧0.5MPa、原料供給速度10kg/hの条件で混練物を粉砕することにより、第1粉体を得た。なお、第1粉体のメディアン径および500μm以上の粒子の割合を表1に示した。次に、第1粉体に、第2粉体としての硬化促進剤2を添加して、羽根回転式ミキサで5分間回転させ分散混合することにより、樹脂組成物を得た。次に、加圧力2MPaの条件でタブレットマシン三菱マテリアルテクノ社製、S-20Aを用いて、得られた樹脂組成物をタブレット状に成形し、圧縮率90、直径18mm、高さ31.8mm、重量14.5gの封止用樹脂タブレットを得た。なお、分散混合時における樹脂原料粉末の最高混合物温度および封止用樹脂タブレット成形時における最高タブレット温度を表1に示した。実施例13硬化促進剤9を除く、表1に記載の各成分を羽根回転式ミキサにて室温で混合し、80°C~100°Cの加熱ロールで溶融混練を行い、冷却して混練物を得た。次いで、パルペライザー空気圧0.5MPa、原料供給速度10kg/hの条件で混練物を粉砕することにより、第1粉体を得た。なお、第1粉体のメディアン径および500μm以上の粒子の割合を表1に示した。次に、第1粉体に、第2粉体としての硬化促進剤9を添加して、羽根回転式ミキサで5分間回転させ分散混合することにより、樹脂組成物を得た。次に、加圧力2MPaの条件でタブレットマシン三菱マテリアルテクノ社製、S-20Aを用いて、得られた樹脂組成物をタブレット状に成形し、圧縮率90、直径18mm、高さ31.8mm、重量14.5gの封止用樹脂タブレットを得た。なお、分散混合時における樹脂原料粉末の最高混合物温度および封止用樹脂タブレット成形時における最高タブレット温度を表1に示した。実施例14硬化促進剤10を除く、表1に記載の各成分を羽根回転式ミキサにて室温で混合し、80°C~100°Cの加熱ロールで溶融混練を行い、冷却して混練物を得た。次いで、パルペライザー空気圧0.5MPa、原料供給速度10kg/hの条件で混練物を粉砕することにより、第1粉体を得た。なお、第1粉体のメディアン径および500μm以上の粒子の割合を表1に示した。次に、第1粉体に、第2粉体としての硬化促進剤10を添加して、羽根回転式ミキサで5分間回転させ分散混合することにより、樹脂組成物を得た。次に、加圧力2MPaの条件でタブレットマシン三菱マテリアルテクノ社製、S-20Aを用いて、得られた樹脂組成物をタブレット状に成形し、圧縮率90、直径18mm、高さ31.8mm、重量14.5gの封止用樹脂タブレットを得た。なお、分散混合時における樹脂原料粉末の最高混合物温度および封止用樹脂タブレット成形時における最高タブレット温度を表1に示した。実施例15硬化促進剤11を除く、表1に記載の各成分を羽根回転式ミキサにて室温で混合し、80°C~100°Cの加熱ロールで溶融混練を行い、冷却して混練物を得た。次いで、パルペライザー空気圧0.5MPa、原料供給速度10kg/hの条件で混練物を粉砕することにより、第1粉体を得た。なお、第1粉体のメディアン径および500μm以上の粒子の割合を表1に示した。次に、第1粉体に、第2粉体としての硬化促進剤11を添加して、羽根回転式ミキサで5分間回転させ分散混合することにより、樹脂組成物を得た。次に、加圧力2MPaの条件でタブレットマシン三菱マテリアルテクノ社製、S-20Aを用いて、得られた樹脂組成物をタブレット状に成形し、圧縮率90、直径18mm、高さ31.8mm、重量14.5gの封止用樹脂タブレットを得た。なお、分散混合時における樹脂原料粉末の最高混合物温度および封止用樹脂タブレット成形時における最高タブレット温度を表1に示した。比較例1硬化促進剤1を除く、表2に記載の各成分を羽根回転式ミキサにて室温で混合し、80°C~100°Cの加熱ロールで溶融混練を行い、その後冷却し、次いでパルペライザーで粉砕して第1粉体を得た。第1粉体のメディアン径及び500μm以上の粒子の割合を表1に示した。第1粉体に、硬化促進剤1を添加して羽根回転式ミキサで分散混合して、樹脂組成物を得た。その後、加圧力2MPaの条件でタブレットマシン三菱マテリアルテクノ株製S-20Aを用いて、得られた樹脂組成物をタブレット状に成形し、圧縮率91、直径18mm、高さ31.6mm、重量14.5gの樹脂タブレットを得た。分散混合時における最高混合物温度及びタブレット成形時における最高タブレット温度を表2に示した。比較例2硬化促進剤3を除く、表2に記載の各成分を羽根回転式ミキサにて室温で混合し、80°C~100°Cの加熱ロールで溶融混練を行い、その後冷却し、次いで粗粉砕して第1粉体を得た。第1粉体のメディアン径及び500μm以上の粒子の割合を表1に示した。第1粉体に、硬化促進剤3を添加して羽根回転式ミキサで分散混合して、樹脂組成物を得た。その後、加圧力2MPaの条件でタブレットマシン三菱マテリアルテクノ株製S-20Aを用いて、得られた樹脂組成物をタブレット状に成形し、圧縮率91、直径18mm、高さ31.6mm、重量14.5gの樹脂タブレットを得た。分散混合時における最高混合物温度及びタブレット成形時における最高タブレット温度を表2に示した。比較例3硬化促進剤1及び、表2に記載の各成分を羽根回転式ミキサにて室温で混合し、80°C~100°Cの加熱ロールで溶融混練を行い、その後冷却し、次いで粗粉砕してメディアン径720μm、500μm以上の粒子の割合が70質量の樹脂組成物を得た。その後、加圧力2MPaの条件でタブレットマシン三菱マテリアルテクノ株製S-20Aを用いて、得られた樹脂組成物をタブレット状に成形し、圧縮率91、直径18mm、高さ31.6mm、重量14.5gの樹脂タブレットを得た。タブレット成形時における最高タブレット温度を表2に示した。比較例4硬化促進剤3、及び表2に記載の各成分を羽根回転式ミキサにて室温で混合し、80°C~100°Cの加熱ロールで溶融混練を行い、その後冷却し、次いで粗粉砕してメディアン径750μm、500μm以上の粒子の割合が70質量の樹脂組成物を得た。その後、加圧力2MPaの条件でタブレットマシン三菱マテリアルテクノ株製S-20Aを用いて、得られた樹脂組成物をタブレット状に成形し、圧縮率91、直径18mm、高さ31.6mm、重量14.5gの樹脂タブレットを得た。タブレット成形時における最高タブレット温度を表2に示した。得られた樹脂タブレットを、以下の方法で評価した。結果を表1、2に示す。評価方法流動性高化式粘度:高化式フローテスター株島津製作所製CFT-500を用いて、175°C、圧力10kgf/cm2、キャピラリー径0.5mmで測定した。単位はPas。判定基準は粘度値が20Pas以下のものを○、20Pasを超えるものを×とした。30°C長期保存性:得られた樹脂タブレットを30°C、相対湿度50RHで30日間保管した後においても、上記の流動性の評価と同様にして高化式粘度を測定し、30°C、相対湿度50RHで30日間保管する前の高化式粘度の値初期値に対する、30°C、相対湿度50RHで30日間保管した後の高化式粘度の上昇値を百分率で表し、粘度上昇率とした。単位は。判定基準は、粘度上昇率が20以下のものを○、20を超えるものを×とした。硬化性:175°Cに制御された熱板上に、樹脂タブレットを載せ、スパチュラで約1回/sec.のストロークで練る。樹脂タブレットが熱により溶解してから硬化するまでの時間を測定し、ゲルタイムとした。単位は秒。判定基準は、ゲルタイムが50秒以下のものを○、50秒を超えるものを×とした。成形後外観:低圧トランスファー成形機コータキ精機株式会社製、KTS-30を用いて、金型温度175°C、注入圧力9.8MPa、硬化時間120sで直径50mm、厚さ3mmの円盤状試験片を成形し、成形品の外観を目視で観察した。合計10個観察を行い、ボイドや割れの発生がなかったものを○、ボイドや割れの発生が1個以上、3個未満のものを△、ボイドや割れの発生が3個以上のものを×とした。実施例1~15は、本願発明の製造方法であり、粉砕工程における粉砕機の種類及び粉砕条件、粉末化工程における粉砕機の種類及び被粉砕物の組み合わせ、混合工程における混合機の種類、ならびに、硬化促進剤の種類を変更したものを含むものであるが、いずれにおいても、流動性、30°C長期保存性、硬化性及び成形後外観に優れる結果が得られた。一方、硬化促進剤の微粉砕を行わなかった点以外は、実施例1と同様にして樹脂組成物を得た比較例1では硬化性及び成形後外観が著しく劣る結果となった。硬化促進剤以外を加熱混練した第1粉体の粒径が大きい比較例2では成形後外観が著しく劣る結果となった。また、硬化促進剤とともに、加熱混練して樹脂組成物を得た従来方法による比較例3では、30°C長期保存性に劣り、冷蔵保管が必要であった。また、さらに硬化促進剤を微粉砕して比較例3と同様にして樹脂組成物を得た比較例4は、硬化性の向上はみとめられたが、30°C長期保存性は最も劣る結果となった。"