"摺動部を有する冷媒圧縮部を備え、冷媒であるジフルオロメタンと、冷凍機油とを封入した冷凍空調用圧縮機であって、前記冷凍機油は、40°Cにおける動粘度が30~100mm2/sであり、前記冷媒と前記冷凍機油との低温側臨界溶解温度が10°C以下であることを特徴とする冷凍空調用圧縮機。前記冷凍機油は、60°C、2.5MPaの条件下における油に対する冷媒溶解量が17~22重量であり、冷媒溶解時の油粘度が3.0~5.0mm2/sであることを特徴とする請求項1に記載の冷凍空調用圧縮機。前記冷凍機油は、ポリオールエステル油又はポリビニルエーテル油であることを特徴とする請求項1に記載の冷凍空調用圧縮機。前記ポリオールエステル油は、下記化学式1、2、3及び4で表される化合物式中、R1~R11は、炭素数4~9のアルキル基を表す。並びにコンプレックスエステル油からなる群から選択される少なくとも一種類を基油として含むことを特徴とする請求項3に記載の冷凍空調用圧縮機。前記ポリビニルエーテル油は、下記化学式5で表される基油式中、Qiiは、1~mのいずれかであって、Q1~Qmは、上付き文字の数値の順に直列に結合している。は、下記化学式6で表される化学構造を有し、下記化学式6におけるOR12は、メチルオキシ基、エチルオキシ基、プロピルオキシ基又はブチルオキシ基であり、Q1~Qmのいずれか1つに含まれるOR12は、メチルオキシ基であり、mは、5~15である。を含むことを特徴とする請求項3に記載の冷凍空調用圧縮機。前記ポリオールエステル油は、下記化学式1、2、3及び4で表される化合物式中、R1~R11は、炭素数4~9の分岐アルキル基を表し、同一であっても異なってもよい並びにコンプレックスエステル油からなる群から選択される少なくとも一種類を基油として含むことを特徴とする請求項3に記載の冷凍空調用圧縮機。前記ポリオールエステル油が下記化学式3で表わされる化合物と下記化学式4で表わされる化合物式中、R6~R11は、炭素数4~9の分岐アルキル基を表し、同一であっても異なってもよいの混合物からなることを特徴とする請求項3に記載の冷凍空調用圧縮機。前記冷凍機油は、ポリオールエステル油又はポリビニルエーテル油であることを特徴とする請求項2に記載の冷凍空調用圧縮機。前記ポリオールエステル油は、下記化学式1、2、3及び4で表される化合物式中、R1~R11は、炭素数4~9の分岐アルキル基を表し、同一であっても異なってもよい並びにコンプレックスエステル油からなる群から選択される少なくとも一種類を基油として含むことを特徴とする請求項8に記載の冷凍空調用圧縮機。前記ポリオールエステル油が下記化学式3で表わされる化合物と下記化学式4で表わされる化合物式中、R6~R11は、炭素数4~9の分岐アルキル基を表し、同一であっても異なってもよいの混合物からなることを特徴とする請求項8に記載の冷凍空調用圧縮機。請求項1~10のいずれか一項に記載の冷凍空調用圧縮機を用いたことを特徴とする冷凍空調装置。本発明の目的は、冷媒としてジフルオロメタンHFC32を用いた冷凍空調用圧縮機の耐摩耗性を向上して長期信頼性を高めるとともに、この圧縮機を用いた冷凍空調機器の冷凍空調サイクルの高効率化を実現することにある。本発明の冷凍空調用圧縮機は、摺動部を有する冷媒圧縮部を備え、冷媒であるジフルオロメタンと、冷凍機油とを封入したものであって、前記冷凍機油は、40°Cにおける動粘度が30~100mm2/sであり、前記冷媒と前記冷凍機油との低温側臨界溶解温度が10°C以下であることを特徴とする。本発明によれば、冷媒としてジフルオロメタンを用いた冷凍空調用圧縮機の長期信頼性及び油戻り特性を確保しつつ、地球環境に配慮した冷凍空調装置を得ることができる。以下、本発明の一実施形態に係る冷凍空調用圧縮機及びこれを用いた冷凍空調装置について説明する。前記冷凍空調用圧縮機は、摺動部を有する冷媒圧縮部を備え、冷媒であるジフルオロメタンと、冷凍機油とを封入したものである。ここで、冷凍機油は、40°Cにおける動粘度が30~100mm2/sであり、冷媒と冷凍機油との低温側臨界溶解温度は10°C以下である。また、60°C、2.5MPaの条件下における油に対する冷媒溶解量が17~22重量であり、冷媒溶解時の油粘度が3.0~5.0mm2/sであることが好ましい。前記冷凍空調用圧縮機において、冷凍機油は、ポリオールエステル油又はポリビニルエーテル油である。前記冷凍空調用圧縮機において、ポリオールエステル油は、下記化学式1、2、3及び4で表される化合物式中、R1~R11は、炭素数4~9のアルキル基を表す。並びにコンプレックスエステル油からなる群から選択される少なくとも一種類を基油として含む。前記冷凍空調用圧縮機において、ポリビニルエーテル油は、下記化学式5で表される基油式中、Qiiは、1~mのいずれかであって、Q1~Qmは、上付き文字の数値の順に直列に結合している。は、下記化学式6で表される化学構造を有し、下記化学式6におけるOR12は、メチルオキシ基、エチルオキシ基、プロピルオキシ基又はブチルオキシ基であり、Q1~Qmのいずれか1つに含まれるOR12は、メチルオキシ基であり、mは、5~15である。を含む。ここで、プロピルオキシ基は、イソプロピルオキシ基を含む用語であり、ブチルオキシ基は、イソブチルオキシ基、sec-ブチルオキシ基及びtert-ブチルオキシ基を含む用語である。なお、Q1~Qmが直列に結合した化学構造は、Q1-Q2-Q3~Qm-1-Qmと表される化学構造と同値である。前記冷凍空調装置は、前記冷凍空調用圧縮機を用いたものである。前記冷凍空調用圧縮機は、モータが内蔵されたスクロール式もしくはロータリー式密閉型圧縮機であり、冷凍機油主剤の40°Cにおける動粘度が30~100mm2/sである。前記冷凍空調装置は、前記スクロール式もしくはロータリー式密閉型圧縮機を用いるものである。以下、実施例を用いて詳細に説明する。実施例は、ジフルオロメタンを用いた圧縮機及びこれを用いた冷凍空調装置について開示するものである。実施例の冷媒は、ジフルオロメタンであり、冷凍機油は、ポリオールエステル油又はポリビニルエーテル油である。ポリオールエステル油は、多価アルコールと一価の脂肪酸との縮合反応により得られる。ポリオールエステル油としては、熱安定性に優れるヒンダードタイプが好ましく、原料となる多価アルコールとして好ましいものは、例えば、ネオペンチルグリコール、トリメチロールプロパン、ペンタエリスリトール、ジペンタエリスリトール等である。また、原料となる一価の脂肪酸としては、n-ペンタン酸、n-ヘキサン酸、n-ヘプタン酸、n-オクタン酸、2-メチルブタン酸、3-メチルブタン酸、2-メチルペンタン酸、2-エチルブタン酸、2-メチルヘキサン酸、2-エチルヘキサン酸、イソオクタン酸、3、5、5-トリメチルヘキサン酸等があり、これらを単独又は2種類以上を混合して用いる。コンプレックスタイプのポリオールエステル油コンプレックスエステル油は、多価アルコールに対して、二価の脂肪酸と一価の脂肪酸とが結合したエステル化合物である。ここで、原料となる多価アルコールとして好ましいものは、例えば、ネオペンチルグリコール、トリメチロールプロパン及びペンタエリスリトールである。また、原料となる一価の脂肪酸としては、n-ペンタン酸、n-ヘキサン酸、n-ヘプタン酸、n-オクタン酸、2-メチルブタン酸、2-メチルペンタン酸、2-メチルヘキサン酸、2-エチルヘキサン酸、イソオクタン酸、3、5、5-トリメチルヘキサン酸等があり、これらを単独又は2種類以上を混合して用いる。さらに、原料となる二価の脂肪酸としては、プロパン二酸、ブタン二酸、ペンタン二酸、ヘキサン二酸、ヘプタン二酸、オクタン二酸等があり、これらを単独又は2種類以上を混合して用いる。コンプレックスエステル油の具体例は、下記化学式7で表される。式中、R13及びR15は、炭素数4~9のアルキル基を表す。また、R14は、炭素数1~9のアルキレン基を表す。nは、正の整数である。また、ポリビニルエーテル油は、アルコキシビニルの重合体であり、アルコキシ基のアルキル炭素数が大きいとジフルオロメタンとの相溶性が劣るため、メチルオキシ基及びエチルオキシ基が好ましい。実施例の空調装置及び冷凍機に用いる冷凍機油の粘度グレードは、圧縮機の種類により異なるが、スクロール式密閉型圧縮機においては、40°Cにおける動粘度が46~100mm2/sの範囲であることが好ましい。また、ロータリー式密閉型圧縮機においては、40°Cにおける動粘度が30~70mm2/sの範囲であることが好ましい。電気絶縁の耐熱クラスは、電気絶縁システムの耐熱クラス及び熱耐久性評価JEC-6147-2010電気学会電気規格調査会標準規格で規定されており、冷凍空調機用圧縮機に採用されている絶縁材料も前記規格の耐熱クラスにより選定される。しかし、冷凍空調機器用の有機絶縁材料の場合、冷媒雰囲気中という特殊な環境で使用されるため、温度以外にも圧力による変形変性を抑制すること、更には冷媒や冷凍機油といった有極性化合物にも接触するため、耐溶剤性、耐抽出性、熱的化学的機械的安定性、耐冷媒性クレージング皮膜にストレスを与えた後、冷媒に浸漬すると発生する微細な蛇腹状クラック、ブリスタ皮膜に吸収された冷媒が、温度上昇によって引き起こされる皮膜の気泡等も考慮しなくてはいけない。さらにはジフルオロメタンは断熱指数が大きいため圧縮行程での温度上昇が大きいことから電気絶縁材料の耐熱性は非常に重要となる。このため、高い耐熱クラスE種120°C以上の絶縁材料を使用する必要がある。圧縮機内で最も多く使用される絶縁材料は、PETポリエチレンテレフタレートである。分布巻モータの鉄心とのコイル絶縁用にフィルム材のPETが用いられ、コイルの縛り糸、およびモータの口出し線の被覆材に繊維状のPETが使用されている。これ以外の絶縁フィルムとしては、PPSポリフェニレンサルファイド、PENポリエチレンナフタレート、PEEKポリエーテルエーテルケトン、PIポリイミド、PAポリアミドなどが挙げられる。また、コイルの主絶縁被覆材料には、THEIC変性ポリエステル、ポリアミド、ポリアミドイミド、ポリエステルイミド、ポリエステルアミドイミド等が使用され、ポリエステルイミド-アミドイミドのダブルコートを施した二重被覆銅線が好ましく使用される。本発明においては、前記した冷凍機油に潤滑性向上剤、酸化防止剤、酸捕捉剤、消泡剤、金属不活性剤等を添加しても全く問題はない。特に、ポリオールエステル油は、水分共存下で加水分解に起因する劣化が生じるため、酸化防止剤及び酸捕捉剤の配合は必須である。酸化防止剤としては、フェノール系であるDBPC2,6-ジ-t-ブチル-p-クレゾールが好ましい。酸捕捉剤としては、一般に、エポキシ環を有する化合物である脂肪族のエポキシ系化合物やカルボジイミド系化合物が使用される。特に、カルボジイミド系化合物は、脂肪酸との反応性が極めて高く、脂肪酸から解離した水素イオンを捕捉することから、ポリオールエステル油の加水分解反応が抑制される効果が非常に大きい。カルボジイミド系化合物としては、ビス2,6-イソプロピルフェニルカルボジイミドが挙げられる。酸捕捉剤の配合量は、冷凍機油に対して0.05~1.0重量とすることが好ましい。また、ポリビニルエーテル油は、耐摩耗性が劣るため、潤滑性向上剤としてトリクレジルホスフェートに代表される第三級ホスフェートなどを配合することが望ましい。実施例1~14及び比較例1~11冷凍機油成分冷凍空調用圧縮機に封入される冷媒及び冷凍機油の相溶性は、前述したように冷凍サイクルから圧縮機への油戻り圧縮機内部の油量を確保あるいは熱交換効率の低下等、圧縮機の信頼性を保証する面で重要な特性の一つである。ジフルオロメタンと冷凍機油との相溶性評価は、日本工業規格番号JISK2211に準じて測定した。任意の量の油冷凍機油と冷媒とを混合して調製した混合物を耐圧ガラス容器に封入し、温度を変化させた状態における内容物の観察を行った。内容物が白濁していれば二層分離、透明であれば溶解と判定した。一般に、上記の混合物の組み合わせでは、高温側と低温側に分離域を持っている。相溶性で特に問題となるのは低温側であり、本実施例で行った相溶性評価においては、混合物の温度を二層分離している-60°Cから徐々に上昇させて二層分離の状態の観察を行い、その時の温度を二層分離する温度として測定した。ここで、二層分離する温度が20°C以上の場合のデータは求めていない。20°C以上で二層分離する油は、冷凍空調用の圧縮機に用いる油としては不適当である。冷媒と冷凍機油とが二層分離する温度は濃度によって変化する。問題となる低温側では上に凸を持った曲線となり全油濃度を測定して分離曲線の最大値が低温側臨界溶解温度となり重要な温度となる。エアコンの圧縮機運転条件、室外機などが置かれる外気温、さらには冷凍サイクル内においても冷媒と冷凍機油との濃度は様々に変化するためこれにともない二層分離温度も変わってくる。このため低温での二層分離に関しては、全ての冷媒と油濃度に対する二層分離温度を測定し、その最大値で評価することが重要となる。このとき、低温側臨界溶解温度は特定濃度に現れるわけではない。従って、特定の濃度における二層分離温度を測定しても圧縮機に用いる油として適切な評価指針とはならない。このため、本実施例の相溶性評価においては、冷媒に混合した油の濃度油濃度を横軸とし、二層分離温度を縦軸としたグラフを作成した。このグラフは、一般に、二層に分離する温度の油濃度依存性を示すものであり、極大値を有する上に凸の曲線となる。この極大値を低温側臨界溶解温度と定義した。用いた冷凍機油は、下記の通りである。ここで、40°C粘度は、40°Cにおける冷凍機油の動粘度である。Aヒンダードタイプポリオールエステル油H-POEペンタエリスリトール系のペンタン酸/3,5,5-トリメチルヘキサン酸の混合脂肪酸エステル油:40°C粘度65.9mm2/sBヒンダードタイプポリオールエステル油H-POEトリメチロールプロパン系の3,5,5-トリメチルヘキサン酸の脂肪酸エステル油:40°C粘度51.6mm2/sCヒンダードタイプポリオールエステル油H-POEペンタエリスリトール系の2-メチルヘキサン酸/3,5,5-トリメチルヘキサン酸の混合脂肪酸エステル油:40°C粘度60.1mm2/sDヒンダードタイプポリオールエステル油H-POEジペンタエリスリトール系のペンタン酸/2-メチルブタン酸の混合脂肪酸エステル油:40°C粘度64.8mm2/sEヒンダードタイプポリオールエステル油H-POEジペンタエリスリトール系のヘキサン酸/2-メチルブタン酸の混合脂肪酸エステル油:40°C粘度71.2mm2/sFコンプレックスタイプポリオールエステル油C-POEネオペンチルグリコールとジカルボン酸とモノカルボン酸とが結合したエステルであり、ジカルボン酸としてブタン二酸とペンタン二酸との混合脂肪酸、モノカルボン酸として2-メチルヘキサン酸/2-エチルヘキサン酸の混合脂肪酸を用いたエステル油:40°C粘度32.6mm2/sGコンプレックスタイプポリオールエステル油C-POEネオペンチルグリコールとジカルボン酸とモノカルボン酸とが結合したエステルであり、ジカルボン酸としてブタン二酸とペンタン二酸との混合脂肪酸、モノカルボン酸として2-メチルヘキサン酸/2-エチルヘキサン酸の混合脂肪酸を用いたエステル油:40°C粘度50.8mm2/sHコンプレックスタイプポリオールエステル油C-POEネオペンチルグリコールとジカルボン酸とモノカルボン酸とが結合したエステルであり、ジカルボン酸としてブタン二酸とペンタン二酸との混合脂肪酸、モノカルボン酸として2-メチルヘキサン酸/2-エチルヘキサン酸の混合脂肪酸を用いたエステル油:40°C粘度71.5mm2/sIポリビニルエーテル油PVEアルコキシビニルの重合体であり、アルコキシ基がメチルオキシ基及びエチルオキシ基である共重合体エーテル油:40°C粘度65.2mm2/sJポリビニルエーテル油PVEアルコキシビニルの重合体であり、アルコキシ基がメチルオキシ基及びエチルオキシ基である共重合体エーテル油:40°C粘度51.7mm2/sKヒンダードタイプポリオールエステル油H-POEペンタエリスリトール系の2-エチルヘキサン酸/3,5,5-トリメチルヘキサン酸の混合脂肪酸エステル油:40°C粘度64.9mm2/sLヒンダードタイプポリオールエステル油H-POEトリメチロールプロパン/ペンタエリスリトール系の2-エチルヘキサン酸/3,5,5-トリメチルヘキサン酸の混合脂肪酸エステル油:40°C粘度56.3mm2/sMヒンダードタイプポリオールエステル油H-POEペンタエリスリトール系の2-メチルヘキサン酸/2-エチルヘキサン酸の混合脂肪酸エステル油:40°C粘度31.4mm2/sNヒンダードタイプポリオールエステル油H-POEペンタエリスリトール/ネオペンチルグリコール系の2-エチルヘキサン酸の脂肪酸エステル油:40°C粘度14.9mm2/sOヒンダードタイプポリオールエステル油H-POEネオペンチルグリコール系の2-エチルヘキサン酸の脂肪酸エステル油:40°C粘度7.5mm2/sPポリビニルエーテル油PVEアルコキシビニルの重合体であり、アルコキシ基がエチルオキシ基及びイソブチルオキシ基である共重合体エーテル油:40°C粘度64.9mm2/sQポリビニルエーテル油PVEアルコキシビニルの重合体であり、アルコキシ基がエチルオキシ基及びイソブチルオキシ基である共重合体エーテル油:40°C粘度50.1mm2/sRナフテン系鉱油:40°C粘度54.1mm2/sSポリαオレフィン油:40°C粘度61.8mm2/sTヒンダードタイプポリオールエステル油H-POEペンタエリスリトール/ジペンタエリスリトール系の2-メチルブタン酸/2-エチルヘキサン酸の混合脂肪酸エステル油:40°C粘度68.7mm2/sUヒンダードタイプポリオールエステル油H-POEペンタエリスリトール/ジペンタエリスリトール系の2-メチルブタン酸/2-エチルヘキサン酸の混合脂肪酸エステル油:40°C粘度64.4mm2/sVヒンダードタイプポリオールエステル油H-POEペンタエリスリトール/ジペンタエリスリトール系の2-メチルブタン酸/2-エチルヘキサン酸の混合脂肪酸エステル油:40°C粘度74.8mm2/sWポリビニルエーテル油PVEアルキルビニルの重合体であり、アルコキシ基がエチルオキシ基のエーテル油:40°C粘度67.8mm2/s表1は、冷媒であるジフルオロメタンHFC32と冷凍機油との相溶性評価の結果を示したものである。本表において、現在のR410Aを用いた冷凍空調装置に主に使用されている冷凍機油の相溶性評価の結果は、比較例10及び11として示してある。本表より、冷媒であるHFC32と冷凍機油との相溶性の度合いである低温側臨界溶解温度が冷凍機油の種類によって大きく異なっていることがわかる。本表により、HFC32と相溶する冷凍機油を選定することができる。実施例1~14に示す冷媒と冷凍機油との組み合わせにおいては、いずれも低温側臨界溶解温度が10°C以下となっている。冷凍機油K、Pを用いてHFC32に対する相溶性を評価した結果を比較例1及び6に示したが、冷媒がHFC32となると相溶性が劣り、低温側臨界溶解温度が20°C以上となってしまう。このほか、比較例2、3及び7で示すように、ポリオールエステル油、ポリビニルエーテル油の動粘度を変化させても相溶性が改善されないことがわかる。比較例4及び5で示すように、HFC32に対して相溶性に優れる油もあるが、動粘度が30mm2/s以下であり、冷凍空調装置で適用することは困難である。さらに、比較例8及び9は、異なる油種における相溶性の評価結果を示したものであるが、低温側臨界溶解温度が20°C以上であるため、使用することは難しい。これらに対して、実施例1~14においては、HFC32との相溶性に優れており、低温側臨界溶解温度が10°C以下であるため、冷凍空調装置に適用することが可能である。実施例15~17及び比較例12~16冷凍空調器用圧縮機に適用できる冷凍機油には、冷媒との相溶性以外にも熱化学安定性や電気絶縁性、潤滑性が必要である。熱化学安定性は特にポリオールエステル油の場合、加水分解性が問題となる。電気絶縁性としては体積抵抗率を測定した。潤滑性にはファレックス試験機を用いて耐摩耗性を評価した。下記に評価方法を示す。<加水分解性試験>加水分解性の試験方法は下記の通りである。冷媒と冷凍機油を0.5g/3mlで外径13mm、内径8mmのガラスアンプル管に封入してシールドチューブ試験を実施した。油中の水分を1000ppmに調整し、触媒には銅、鉄、アルミ線を紙ヤスリで磨いたものを共存させ、150°C、21日間加熱した後の油を1/10N-KOH水溶液イソプロパノール性で滴定し全酸価を求めた。<体積抵抗率>冷凍機油の体積抵抗率測定は電極に250Vの直流電圧を1分間印加し、1分後の抵抗値を求める。測定温度は20°Cである。体積抵抗率は、次式によって算出した。電気絶縁油としての規格値は1×1013Ωcm以上となる。ρ=3.6πCoRR抵抗値Co油を入れない状態の電極間の静電容量pF<潤滑性>潤滑性の評価にはファレックス摩擦試験機を用いた。試験機の摩擦部はオイルカップ内に浸漬しており、試験片は2個のVブロックとその間で回転するピンとから構成される。ピンの回転速度は290min1である。試験片はトルエンを用いて十分に洗浄し、脱脂したものを用いた。なお、ピンの材質はSAE3135、Vブロックの材質はAISI1137である。洗浄した試験片を所定の位置にセットし、荷重0.45kN、時間3h、温度80°Cで運転した後の摩耗量を測定した。なお、室温から80°Cまで昇温する間、0.22kNで約10分間ならし運転を行った。ここでの摩耗量はラチェットの目盛り変化からピンとVブロックの合計の摩耗深さを計算により求めた。実施例15~17及び比較例12~16で行った評価結果を表2に示す。HFC32では断熱指数が大きいため圧縮機での吐出温度が約5~15°Cも上昇する。このためR410A冷媒を採用したエアコンで用いられてきた冷凍機油よりも熱に対する安定性が非常に重要である。温度が高いと有機物に対する劣化が大きくなることは一般的な知見である。このためポリオールエステル油の加水分解性もその一つの評価方法であり、分解生成物の脂肪酸が多量に存在するとサイクルの目詰まりや圧縮機摺動部の腐食摩耗などを引き起こす懸念がある。また、高温ではポリオールエステル油自体の吸着能力が低下するため油性効果が低くなるため潤滑性も優れるものが必要である。比較例12~14で示す化合物は、直鎖脂肪酸を用いているため潤滑性は優れているが、耐加水分解性が劣り、さらには体積抵抗率が規格値を満たしていない。R410A冷媒との相溶性に優れた冷凍機油を用いた比較例15,16は加水分解性、電気絶縁性、潤滑性は十分満足できる。しかしながら、比較例16のようにR410Aを冷媒に用いた場合は優れた相溶性を有するが、ジフルオロメタンを冷媒に用いる比較例15では表1で示すように相溶性に問題がある。これに対して、分鎖脂肪酸を用いたポリオールエステル油である実施例15~17の化合物は、表1で示す相溶性を満たす他、加水分解性、電気絶縁性、潤滑性も同様に満足することができることがわかった。直鎖脂肪酸を用いたポリオールエステル油は耐加水分解性や体積抵抗率の低下がみられることから好ましくは分鎖脂肪酸を用いたポリオールエステル油の方が良い。すなわち、上記化学式1、2、3及び4で表されるポリオールエステル油のうち、Rが分岐アルキル基で構成されるポリオールエステル油が好ましい。更に、実施例15に対して実施例16,17は摩耗量が小さく、優れた潤滑性が得られた。これは、実施例16,17の化合物が、ジペンタエリスリトールとペンタエリスリトールの混合物であり、吸着官能基が多いジペンタエリスリトールが含まれているため金属摺動面に対して吸着能力が大きく、油性効果が発現しやすく優れた潤滑性が得られたためである。特に、吸着能力の高いジペンタエリスリトールにペンタエリスリトールを混合することで、より優れた熱化学安定性や電気絶縁性が得られている。ここで、ジペンタエリスリトールの吸着能力による油性効果を発現させるために、ジペンタエリスリトールは40モル以上含まれていることが好ましい。このように、ジペンタエリスリトールとペンタエリスリトールの混合物から構成され、ジペンタエリスリトールが40モル以上含まれる分岐鎖脂肪酸を用いたポリオールエステル油が好ましい。実施例18~21及び比較例17~18図1は、本実施例で用いた冷暖房兼用のルームエアコンの概略を示したものである。ルームエアコン50は、室内機51と室外機52とで構成されている。室内機51には、室内熱交換器5が内蔵されている。また、室外機52には、圧縮機1、四方弁2、室外熱交換器3及び膨張手段4膨張部が内蔵されている。圧縮機1は、摺動部を有する冷媒圧縮部を備えたものである。室内を冷房する場合、圧縮機1にて断熱的に圧縮された高温高圧の冷媒ガスは、吐出パイプ及び四方弁2を通って室外熱交換器3凝縮手段として使用される。で冷却され、高圧の液冷媒となる。この冷媒は、膨張手段4例えば、キャピラリーチューブや温度式膨張弁などで膨張し、僅かにガスを含む低温低圧液となって室内熱交換器5蒸発手段として使用される。に至り、室内の空気から熱を得て低温ガスの状態で再び四方弁2を通って圧縮機1に至る。室内を暖房する場合は、四方弁2によって冷媒の流れが逆方向に変えられ、逆作用となる。圧縮機1としては、スクロール式密閉型圧縮機を用いた。図2は、上記のスクロール式密閉型圧縮機の概略構造を示したものである。圧縮機100は、端板7に垂直に設けられた渦巻状ラップ8を有する固定スクロール部材6と、この固定スクロール部材6と実質的に同一形状のラップ10を有する旋回スクロール部材9と、旋回スクロール部材9を支持するフレーム14と、旋回スクロール部材9を旋回運動させるクランクシャフト11と、電動モータ17と、これらを内蔵する圧力容器15とを含む。渦巻状ラップ8とラップ10とは、互いに向い合わせにして噛み合わせ、圧縮機構部を形成している。旋回スクロール部材9は、クランクシャフト11の回転によって旋回運動すると、固定スクロール部材6と旋回スクロール部材9との間に形成される圧縮室1212a、12b等のうち、最も外側に位置している圧縮室12が旋回運動に伴って容積を次第に縮小しながら、固定スクロール部材6及び旋回スクロール部材9の中心部に向かって移動していく。圧縮室12が固定スクロール部材6及び旋回スクロール部材9の中心部近傍に達すると、圧縮室12が吐出口13と連通し、圧縮室12の内部の圧縮ガスが吐出パイプ16から圧縮機100の外部に吐出される。圧縮機100においては、一定速あるいは図示していないインバータによって制御された電圧に応じた回転速度でクランクシャフト11が回転し、圧縮動作を行う。また、電動モータ17の下方には、油溜め部20が設けられており、油溜め部20の油は、圧力差によってクランクシャフト11に設けられた油孔19を通って、旋回スクロール部材9とクランクシャフト11との摺動部、滑り軸受け18等の潤滑に供される。油留め部20の油は常に冷媒と接触しており、冷媒を溶解した状態となっている。このルームエアコンを用いて、圧縮機内の油に対する冷媒溶解量と冷媒溶解時の油粘度を測定した。機種は4.0kWクラス機を用いた。R410Aとジフルオロメタンでは、能力が異なるため封入量、回転数を変更して能力が一定になるように試験を実施した。冷媒の封入量はジフルオロメタンを1500g封入した。なお、冷凍機油は500mlを封入した。代表試験条件として冷媒能力を2.0kWに調整した運転を実施した。エアコンの性能を維持するため、更には圧縮機の長期信頼性を十分に確保するには、圧縮機内の油に対する冷媒溶解量をコントロールする必要があり、それに伴って冷媒溶解時の油粘度が重要なパラメータとなる。R410Aを用いたエアコンの運転条件と比べてジフルオロメタンを用いた場合、圧縮機の吐出温度が約5°C~15°C上昇するため冷凍機油の温度に対する粘性が低下するが、冷媒溶解量が低下するため粘度が増加するといった現象がみられる。通常、R410A用の圧縮機をベースにジフルオロメタンの圧縮機も開発を行うため可能な限り粘度を合せた方が開発しやすい利点がある。R410Aの場合、前記代表条件における温度が53°C、圧力が2.40MPaの環境下で油に対する冷媒溶解量は26~31wt、冷媒溶解時の油粘度は3.0~5.0mm2/sとなる。ジフルオロメタンの場合、前記代表条件で温度が60°C、圧力が2.50MPaの環境下においても冷媒溶解時の油粘度が3.0~5.0mm2/sであることが必要となり、その時の油に対する冷媒溶解量が17~22重量である。粘度が低すぎると圧縮部のシール性が低下するため圧縮機の体積効率が低下してしまう。さらに油膜が薄くなり長期信頼性が低下する懸念が生じる。これに対して粘度が高くなりすぎると圧縮機の機械損失が増加し、圧縮機効率が低下してしまう。実施例18~21及び比較例17~18で行った測定結果を表3に示す。実施例18~21では油に対する冷媒溶解量が約20wtであり、適正な冷媒溶解時の油粘度が維持できていることを確認できた。比較例17ではジフルオロメタンと油との溶解性が良すぎるため動粘度が低下してしまっている。これに対して比較例18ではジフルオロメタンと油との溶解性や動粘度は適正な範囲となっているが、比較例1で示したように低温側臨界溶解温度が高すぎるため適用は難しい。実施例22~27及び比較例19~23実施例22~27及び比較例12~16においては、図1に示すルームエアコンを用い、室内機を恒温室室温35°C、湿度75に設置して2160時間運転する実機試験を行った。モータの鉄心とコイルとの絶縁には、耐熱PETフィルムB種130°Cを用い、コイルの主絶縁被覆材料には、ポリエステルイミドおよびアミドイミドを使用し、ポリエステルイミド-アミドイミドのダブルコートを施した二重被覆銅線を用いた。ルームエアコンの評価においては、スクロール式圧縮機の摩耗状態に着眼し、実機試験の前後におけるフレーム~シャフト間の摩耗による隙間増加量を測定した。フレーム~シャフト間の隙間増加量が増えるほど摩耗量が大きいことを示しており、一般に、隙間増加量が増えるに伴って振動や騒音が大きくなる。冷媒としては、ジフルオロメタンを用いた。ジフルオロメタンの利点は、現在のR410A機の冷凍空調サイクルがほぼそのままで使用できることにある。冷凍空調サイクルにおいては、冷媒と冷凍機油との相溶性が圧縮機への油戻り量を確保するための重要な特性であり、冷媒と同様に冷凍機油も循環することが必要である。相溶性が劣ると、圧縮機から機械的作用により吐出された冷凍機油が循環せず、特に低温部で分離した油が滞留するため、圧縮機の油量が少なくなり、摺動部の潤滑油に支障をきたす。このため、冷凍空調サイクル中における運転条件温度範囲で冷媒と冷凍機油とが相溶していることが好ましい。すなわち、冷媒と冷凍機油とが溶解している状態が好ましい。本実施例においては、ジフルオロメタンに対して相溶性を有する実施例1~14のうち効果を検証した冷凍機油A、B、F、I、T及びVを取り上げた。比較例としては、ジフルオロメタンに対する相溶性が劣るK及びP、並びに相溶性はあるが動粘度が低いNを評価した。また、現行の冷媒であるR410Aを用いたK及びPについても比較評価を行なった。本試験において好適とされる圧縮機の状態は、試験後のフレーム~シャフト間の摩耗による隙間増加量滑り軸受け隙間増加量が10μm以下であること、及び圧縮機の残油量が確保されていることである。表4は、実施例22~27及び比較例19~23の結果を示したものである。本表において、比較例22及び23に示すように、現行のR410A機は、圧縮機のフレーム~シャフト間の隙間増加量も少なく、圧縮機内の冷凍機油残油量も十分に確保されている。しかし、比較例19及び20で示すように、ジフルオロメタンHFC32と相溶性の劣る組み合わせで実施した場合には、圧縮機の冷凍機油残量が減少しており、十分な油膜が確保されないことから、フレーム~シャフト間の隙間増加量が大きくなっている。ジフルオロメタンに対する相溶性が優れていても比較例21のように十分な動粘度が得られない場合には、圧縮機の冷凍機油残量が確保されていても、必要な油膜厚さが得られないことから、フレーム~シャフト間の隙間増加量が大きくなってしまう。これらに対して、ジフルオロメタンに対して相溶性を有する実施例22~27に示す冷凍空調装置は、フレーム~シャフト間の隙間増加量を大幅に低減でき、かつ圧縮機の冷凍機油残油量を確保できていることから、冷凍空調装置において高い信頼性が得られる。以上の実施例の結果から、本発明の冷凍空調装置は、圧縮機の摩耗を抑制することができ、長期絶縁信頼性を十分に確保することができる。このほか、ロータリー式圧縮機、ツインロータリー式圧縮機、2段圧縮ロータリー式圧縮機、及びローラとベーンが一体化されたスイング式圧縮機においても同様の効果が得られることを確認した。"