"少なくとも1つの非揮発性ポリマーおよび少なくとも1つの揮発性化合物を含有する濃縮流体Lからの揮発性化合物の除去方法であって、少なくともa濃縮流体を少なくとも1つの乾燥装置へ供給する工程であって、前記乾燥装置が、少なくともI第1乾燥セクション8とII少なくとも少なくとも搬送セクションおよび1つ以上の蒸気ライン付きのガス抜き口を含む押出機脱ガスセクション、蓄積セクションおよび出口セクションを含む主押出機セクション9とを流れ方向に含み、それによって揮発性化合物が前記ガス抜き口および蒸気ラインを通して除去され、それによって前記第1乾燥セクションが混練機か第1押出機かのどちらかであり、前記主押出機セクションが主押出機であるか、または前記乾燥セクションおよび前記主押出機セクションが両方とも主押出機の一部であり、前記乾燥セクションが前記主押出機セクションの上流にあり、そして前記主押出機セクションより小さい横断面を有し、かつ前記主押出機の前記出口セクションで得られる生成物が揮発性化合物を実質的に含まない工程を含む、揮発性化合物の除去方法。前記非揮発性ポリマーが合成ゴム生成物であることを特徴とする、請求項1に記載の方法。前記合成ゴム生成物がハロゲン化ブチルゴムであることを特徴とする、請求項2に記載の方法。前記流体Fが、3~50重量の非揮発性ポリマーおよび60~97重量の揮発性化合物を含有し、それによって前述の成分が合計して流体Fの総質量の90~100になることを特徴とする、請求項1~3のいずれか一項に記載の方法。前記第1乾燥セクションが第1押出機であり、前記主押出機セクションが主押出機であることを特徴とする、請求項1~4のいずれか一項に記載の方法。前記乾燥セクションおよび前記主押出機が両方とも主押出機の一部であり、前記乾燥セクションが前記主押出機の上流にあり、そして前記主押出機セクションより小さい横断面を有することを特徴とする、請求項1~5のいずれか一項に記載の方法。前記主押出機が前記第1押出機より大きい断面積を有することを特徴とする、請求項5に記載の方法。前記ガス抜き口15が、前記物質が前記ガス抜き口から外に出るのを防ぐように設計されることを特徴とする、請求項1~7のいずれか一項に記載の方法。前記ガス抜き口15がラム押出機スクリューを備えていることを特徴とする、請求項5に記載の方法。前記主押出機が、無次元押出量V/nd3が0.01~0.7に調節されるような方法で運転されることを特徴とする、請求項5~9のいずれか一項に記載の方法。ストリッピング剤が使用されることを特徴とする、請求項1~10のいずれか一項に記載の方法。前記出口セクションが水中処理デバイスを含むことを特徴とする、請求項1~11のいずれか一項に記載の方法。前記流体Lが、少なくともAヒーター、脱ガス容器および蒸気ラインを少なくとも含む少なくとも1つの濃縮機装置で流体を処理し、それによって濃縮流体を得るために前記流体が加熱され、前記加熱された流体が脱ガス容器へ供給され、そこで前記揮発性化合物の一部が前記蒸気ラインを経由して除去される工程、B工程Aからの前記濃縮流体を少なくとも1つの再加熱装置で再加熱して濃縮流体Lを得る工程を含む方法によって製造されることを特徴とする、請求項1~12のいずれか一項に記載の方法。前記流体Aまたは前記流体Lが、少なくともプレA分離装置26を少なくとも含む少なくとも1つの予洗装置で粗流体Aを処理し、それによって前記流体Aが主として非揮発性ポリマーおよび揮発性有機化合物を含む有機相28と主として水および親水性化合物を含む水相27とを得るために水と混合され、そしてそれによって前記有機相28が分離装置26において前記水相27から分離され、さらに流体Fとして、または直接に濃縮流体Lとして使用され、そしてそれによって前記水相27の少なくとも一部流体Cが前記分離装置から除去される工程を含む方法によって製造されることを特徴とする、請求項1~13のいずれか一項に記載の方法。流体Aが、少なくともI反応媒体を提供する工程であって、1013hPaの圧力で45°C~80°Cの範囲の沸点を有する少なくとも50重量の1つ以上の脂肪族炭化水素を含む共通脂肪族媒体と、40:60~95:5、好ましくは50:50~85:15、より好ましくは61:39~80:20のモノマー混合物対共通脂肪族媒体の質量比で、少なくとも1つのモノオレフィンモノマー、少なくとも1つのマルチオレフィンモノマー、およびその他の共重合性モノマーをまったくなしか少なくとも1つかどちらかで含むモノマー混合物とを含む反応媒体を提供する工程;II前記モノマー混合物を前記反応媒体内で重合させて前記共通脂肪族媒体および前記モノマー混合物の残存モノマーを含む前記媒体中に少なくとも実質的に溶解しているゴムポリマーを含むゴム溶液を形成する工程;III前記モノマー混合物の残存モノマーを前記ゴム溶液から分離して前記ゴムポリマーおよび前記共通脂肪族媒体を含む分離ゴム溶液を形成する工程;IV前記分離ゴム溶液中の前記ゴムポリマーをハロゲン化して流体A、前記ハロゲン化ゴムおよび前記共通脂肪族媒体を含む溶液を得る工程;を含む方法によって製造されることを特徴とする、請求項1~14のいずれか一項に記載の方法。工程IVが臭素化剤を使用して行われ、前記臭素化剤が酸化剤を使用して少なくとも部分的に再酸化されることを特徴とする、請求項15に記載の方法。請求項1~16のいずれか一項に記載の方法における、押出機または混練機の使用。前述を考慮して、本発明の目的はそれ故、少なくとも1つのポリマー、好ましくは少なくとも1つの合成ゴムを含有する流体から揮発性化合物を除去し、揮発性化合物を実質的に含まないポリマー生成物を製造するための連続の、エネルギー効率的な、環境に優しいおよび経済的に有利な方法を提供することであった。この目的は、少なくとも1つの非揮発性ポリマーおよび少なくとも1つの揮発性化合物を含有する濃縮流体からの揮発性化合物の除去方法であって、少なくともa濃縮流体を少なくとも1つの乾燥装置へ供給する工程であって、乾燥装置が、少なくともI第1乾燥セクションとII少なくとも少なくとも搬送セクションおよび1つ以上の蒸気ライン付きのガス抜き口を含む押出機脱ガスセクション、蓄積セクションおよび出口セクションを含む主押出機セクションとを流れ方向に含み、それによって揮発性化合物がガス抜き口および蒸気ラインを通して除去され、それによって第1乾燥セクションが混練機か第1押出機かのどちらかであり、主押出機セクションが主押出機であるか、または乾燥セクションおよび主押出機セクションが両方とも主押出機の一部であり、乾燥セクションが主押出機セクションの上流にあり、そして主押出機セクションより小さい横断面を有し、かつ主押出機の出口セクションで得られる生成物が揮発性化合物を実質的に含まない工程を含む、揮発性化合物の除去方法によって解決される。本発明の範囲はまた、各特徴について明記される好みの範囲および分野のあらゆる所望の組み合わせを包含することが指摘される。本発明の好ましい実施形態においては、乾燥装置に入る濃縮流体Lは自由流動性である。本発明との関連で、用語自由流動性のは、100~50,000,000mPas、好ましくは5,000~30,000,000mPas、最も好ましくは10,000mPas~3.000,000mPasの範囲の粘度を意味する。そうではないと述べられない限り、流体の粘度値は、HaakeRheostressRS150粘度計または非常に粘稠な試料用のコーン-プレート型の回転流動計を用いる所与の温度での測定値から外挿されたゼロ剪断粘度を意味する。この外挿は、測定から得られた剪断応力対剪断速度グラフを反映させるための二次多項式を採用することによって行われる。多項式の直線部は、ゼロの剪断速度での勾配を反映しており、したがってゼロ剪断粘度である。本発明との関連で、用語揮発性化合物を実質的に含まないは、非揮発性ポリマーの質量を基準として1重量未満、好ましくは0.5重量未満の揮発性化合物の総濃度を意味する。特に、用語揮発性化合物を実質的に含まないは、水を実質的に含まず、かつ揮発性有機化合物を実質的に含まないことを意味する。非揮発性ポリマーは、残留水濃度がポリマーの質量を基準として0.5重量未満、好ましくは0.25重量未満、より好ましくは0.1重量未満、最も好ましくは0.075重量未満である場合に、実質的に水を含まないと考えられる。本発明との関連で、用語揮発性有機化合物は、標準圧力で250°C未満の沸点を有する有機化合物を意味する。非揮発性ポリマーは、前記揮発性有機化合物の残留濃度がポリマーの質量を基準として0.75重量未満、好ましくは0.25重量未満、最も好ましくは0.1重量未満である場合に、揮発性有機化合物を実質的に含まないと考えられる。前記揮発性有機化合物は典型的に、重合またはハロゲン化工程のようなその後の処理工程において用いられた溶媒であり、ヘキサンおよびペンタンのような炭化水素が挙げられる。好ましい非揮発性ポリマーは、合成ゴム生成物である。本発明との関連で、用語合成ゴム生成物としては、ブチルゴムおよびハロゲン化ブチルゴム、ポリイソブチレン、エチレンプロピレンジエンM-クラスゴムEPDM、ニトリルブタジエンゴムNBRおよびスチレン-ブタジエンゴムSBRが挙げられる。本明細書で用いるところでは、用語ハロゲン化ゴムとしては、ブロモ-およびクロロブチルゴム、ブチル重合の混合供給物開始剤としての三塩化アルミニウム/水混合物入りの、塩化メチル、イソブチレンおよびイソプレン混合供給物にパラ-メチルスチレンが添加され、10モル以下のスチレン基がポリマー鎖に沿ってランダムに組み込まれた状態で高分子量ポリマーをもたらしている米国特許第6,960,632号明細書およびKaszasetal.,RubberChemistryandTechnology,2001,75,155に記載されているものなどの臭素化および/または塩素化ターポリマーが挙げられる。パラ-メチルスチレンの組み込みは、イソブチレンとの反応性の類似性のために分子量分布の全体にわたって一様であることが分かる。ブチルターポリマー内のイソプレン部分は、従来法によって臭素化することができる。あるいは、臭素化および/または塩素化ターポリマーは、イソブチレンなどの、C4~C7イソモノオレフィン、およびパラ-アルキルスチレン、好ましくはパラ-メチルスチレンなどの、コモノマーを含んでもよい。前述のコポリマーは、商品名EXXPRO3035、3433、3745で商業的に入手可能である。ハロゲン化されたとき、スチレンモノマー単位中に存在するアルキル置換基の幾らかは、ポリマーのハロゲン化から形成されたベンジル型ハロゲン化物を含有する。好ましい合成ゴム生成物は、ブチルゴムおよびハロゲン化ブチルゴム、特にブロモブチルゴムである。本発明との関連で、ブチルゴムは、イソブテン2-メチルプロペンとイソプレン2-メチルブタ-1,3-ジエンとのコポリマーを表す。モル基準で、ポリマー中のイソプレン含有率は0.001~5、好ましくは1.8~2.3モルである。ブチルゴムは、ランダム分布のイソプレン単位とともに直鎖状ポリイソブテン鎖からなる。イソプレン単位は、加硫を可能にするために不飽和部位をポリマー鎖へ導入する。ブチルゴム分子の質量平均分子量Mwは典型的に、50,000~1,000,000g/モル、好ましくは300,000~1,000,000g/モルである。ハロゲン化ブチルゴムはまた、ゴム分子に化学結合したある量のハロゲンを含有する。化学結合したハロゲンの量は典型的に、ポリマーの総質量に対して0超~3重量の範囲にある。ハロブチルゴムはまた、添加剤、たとえば0.0001~4phrphr=ゴム重量について百部ゴム当たりの部のエポキシ化大豆油ESBO、0.0001~5phrのステアリン酸カルシウムおよび0.0001~0.5phrの酸化防止剤を含有してもよい。その他の添加剤、すなわち充填剤または着色剤もまた、ブチルゴム製品の用途に応じて、適用できる。ブロモブチルゴムの場合には、最終生成物中の典型的な臭素含有率は、1.5~2.5重量、好ましくは1.6~2.0重量である。クロロブチルゴムの場合には、最終生成物中の典型的な塩素含有率は、1.0~1.5重量、好ましくは1.15~1.35重量である。本発明の主題は、次の略図を用いてより詳細に説明される:プロセス工程の基本的なおよび例示的な実施形態は図1に示される。工程aにおいて、少なくとも1つの非揮発性ポリマーおよび少なくとも1つの揮発性化合物を含有する濃縮流体Lは、流れ方向に、第1押出機である乾燥デバイス8と、主押出機9とを含む乾燥装置へ供給され、それによって第1押出機で濃縮流体Lは先ず、第1押出機のガス抜き口および蒸気ラインを通しての揮発性化合物の除去によって超濃縮流体LSに変換され、次に、主押出機のガス抜き口および蒸気ラインを通しての揮発性化合物のさらなる除去によって揮発性化合物を実質的に含まない生成物Pにさらに変換される。濃縮流体Lは、第1押出機の第1押出機脱ガスセクションの搬送セクション16Aでの供給点12Aで第1押出機へ供給される。一実施形態において乾燥装置へ供給される濃縮流体Lの温度は、たとえば50°C~200°Cの範囲に、好ましくは100°C~170°Cの範囲にある。濃縮流体Lは、たとえば10~80、好ましくは25~70重量、より好ましくは40~65重量の非揮発性ポリマー、好ましくは合成ゴム、より好ましくはハロブチルゴムおよび約20~90、好ましくは30~75重量、より好ましくは35~60重量の揮発性化合物を含み、それによって前述の成分非揮発性ポリマー、揮発性化合物は合計して流体Lの総質量の90~100重量に、好ましくは95~100重量になる。好ましい実施形態において、および原料流体Lが水を含む場合には、流体Lは、たとえば10~80、好ましくは25~70重量、より好ましくは40~65重量の非揮発性ポリマー、好ましくは合成ゴム、より好ましくはハロブチルゴム、5~89.5、好ましくは15~74.5重量、より好ましくは45~34.5重量の揮発性有機化合物、特に溶媒、および0.5~15重量の水を含み、それによって前述の成分非揮発性ポリマー、揮発性有機化合物および水は合計して流体Lの総質量の90~100重量、好ましくは95~100重量になる。濃縮流体Lは、図1の第1押出機の第1乾燥セクション8を通る間に、超濃縮流体LSへの遷移を受け、それは次に、図1の主押出機である、主押出機セクションへ供給される。超濃縮流体LSは、主押出機の第1押出機脱ガスセクションの搬送セクション16Dでの供給点12Bで主押出機9へ供給される。一実施形態において、主押出機へ供給される超濃縮流体LSの温度は、たとえば50°C~200°Cの範囲に、好ましくは80°C~180°Cの範囲にある。超濃縮流体LSは、濃縮流体Lより少ない揮発性化合物を含む。超濃縮流体LSは、たとえば50~98、好ましくは60~95重量、より好ましくは70~95重量の非揮発性ポリマー、好ましくは合成ゴム、より好ましくはハロブチルゴム、および約2~50、好ましくは5~40重量、より好ましくは5~30重量の揮発性化合物を含み、それによって前述の成分非揮発性ポリマー、揮発性化合物は合計して超濃縮流体LSの総質量の95~100重量に、好ましくは97~100重量になる。好ましい実施形態において、超濃縮流体LSは好ましくは、上に定義されたような自由流動性である。好ましい実施形態において、および原料流体Lが水を含む場合には、超濃縮流体LSは、たとえば50~98、好ましくは60~95重量、より好ましくは75~95重量の非揮発性ポリマー、好ましくは合成ゴム、より好ましくはハロブチルゴム、1,0~49,9、好ましくは1,0~39,9重量、より好ましくは1,0~29,5重量の揮発性有機化合物、特に溶媒、および0.1~10重量、好ましくは0,1~5重量の水を含み、それによって前述の成分非揮発性ポリマー、揮発性有機化合物および水は合計して超濃縮流体LSの総質量の90~100重量、好ましくは95~100重量になる。典型的および例示的な手順においては、乾燥装置で除去される総揮発性物質の10~90重量、好ましくは40~80重量、より好ましくは50超~80重量が第1乾燥セクションにおいて除去される。一実施形態において、主押出機へ供給される濃縮流体Lの圧力は、たとえば100kPa~2MPaの範囲に、好ましくは500kPa~2MPaの範囲にある。流体LおよびLSの圧力および温度は典型的に、第1乾燥セクションまたは主押出機に入るとすぐに著しい圧力降下が起こり、それが揮発性化合物のかなりの部分をフラッシュアウトするように選択される。それに関連して揮発性化合物の蒸発のためにかなりの温度降下がある。典型的に第1および主押出機内の温度分布は、温度が1つの搬送セクションから次のものへと上昇しているようなものである。主押出機のための好適な押出機タイプとしては、任意の数のバレルと様々なタイプのスクリューエレメントとその他のシングルまたはマルチシャフト混練機とを含む単軸スクリューおよび多軸スクリュー押出機が挙げられる。多軸スクリュー押出機の可能な実施形態は、二軸スクリュー押出機、リング押出機または遊星ローラー押出機であり、二軸スクリュー押出機およびリング押出機が好ましい。単軸スクリュー押出機としては、軸方向振動スクリューを有するものが挙げられる。二軸スクリュー押出機は、たとえば逆転かみ合い、逆転非かみ合い、共回転かみ合いおよび共回転非かみ合い二軸スクリュー押出機であり、共回転かみ合い二軸スクリュー押出機が好ましい。本発明の一実施形態において、押出機は、300°Cまでの温度にバレルによって加熱されるか、冷却されるかのどちらかであり得る。好ましい実施形態においては、押出機は、ゾーンが加熱されるか、加熱されないかまたは冷却されるかのどれかであることができるように、別個のゾーンを異なる温度で互いに独立して運転するための手段を含む。別の好ましい実施形態において、押出機は、異なる温度で独立して運転することができる、少なくとも1つの別個のゾーンを各搬送セクションについて含む。好ましい押出機材料は非腐食性であるべきであり、再加熱された濃縮流体Lおよび生成物Pが金属または金属イオンで汚染されるのを実質的に防ぐべきである。好ましい押出機材料としては、窒化スチール、二相鋼、ステンレススチール、ニッケルベースの合金、焼結金属のような複合材、熱間等方圧プレス材料、Stelliteのような硬質耐摩耗性材料、セラミックス、窒化チタン、窒化クロムおよびダイヤモンド状炭素DLCからたとえば製造されたコーティングを有する被覆金属が挙げられる。幾つかの異なるゾーンに任意選択的に設置された加熱または冷却手段と、主押出機について述べられた材料とを含む前述の押出機タイプはまた、第1乾燥セクションの押出機にも好適であり、それによって押出機のあらゆる可能な組み合わせを用いることができる。しかし、好ましい実施形態において、主押出機は典型的に、第1押出機より大きい断面積を有し、好ましくは主押出機の断面積A主対第1押出機の断面積A第1の比は、1,01~5,00、好ましくは1,1~3,0、より好ましくは1,3~2,5のA主/A第1の範囲にある。搬送セクション16B、16C、16Eおよび16Fはそれぞれ、ガス抜き口15A~15Dに開放されている。上流搬送セクション16Aおよび16Bは、ガス抜き口14Aおよび14Bに開放されている。搬送セクション16A~16Fにおいて溶媒の一部は蒸発し、再加熱された濃縮流体Lから分離される。蒸気は、ガス抜き口14Aおよび14Bならびに15A~15Dを通して蒸気ライン14.1A、14.1Bおよび15.1A~15.1Dを経由して除去される。蒸発した揮発性化合物は、再加熱された濃縮流体Lまたは生成物Pをガス抜き口の方へ同伴する傾向を有するので、本発明の好ましい実施形態において、ガス抜き口15は、物質、特に再加熱された濃縮流体Lまたは生成物Pがガス抜き口から出てくるのを防ぐように設計される。当該目的を成し遂げるための好適な手段は、ガス抜き口上に取り付けられ、そしてあらゆる物質を押出機へ搬送して戻す、ラム押出機スクリュー、または沈着物質を押出機へ押し戻すためにガス抜き口の内側に適用される、ローラーもしくはベルトである。ラム押出機スクリューが好ましい。ラム押出機スクリューは、1つ、2つ以上のシャフトを含んでもよく、1つまたは2つのシャフトを含むラム押出機スクリューが好ましい。前述の代わりとしてまたは好ましくはそれに加えて、表面への物質の粘着を減らすかまたは防ぐガス抜き口のコーティングが適用されてもよい。好適なコーティングとしては、DLC、エチレン-テトラフルオロエチレンETFE、ポリテトラフルオロエチレンPTFEおよびニッケル合金が挙げられる。第1押出機のガス抜き口14A、15Aおよび15Bでの圧力は、たとえば1hPa~2,000hPa、好ましくは5hPa~1500hPaである。主押出機のガス抜き口14B、15Cおよび15Dでの圧力は、たとえば1hPa~2,000hPa、好ましくは5hPa~1000hPaである。好ましい実施形態においては、主押出機のガス抜き口14B、15Cおよび15Dでの圧力は、第1押出機のガス抜き口14A、15Aおよび15Bでよりも低い。蒸気ラインは、凝縮系に接続されていてもよいし、好ましくは接続されている。一般に、凝縮系の目的は、ガス抜き口によって蒸気ラインを経由して除去される揮発性化合物を集めることであり、典型的に凝縮器および真空ポンプを含む。当該技術分野において公知のあらゆる凝縮系が、揮発性化合物の回収を達成するために用いられてもよい。一般に、凝縮した揮発性化合物を、任意選択的に揮発性有機化合物を水から分離するための相分離を実施した後に、流体Lの製造のためのプロセスへリサイクルすることが好ましい。搬送セクションは、蓄積セクション18A~18Eおよび20によって終了する。蓄積の目的は、ガス抜き口における一定の圧力レベルを確実にすること、および揮発性化合物の蒸発を容易にするために機械的エネルギーを物質に導入することである。蓄積セクションは、物質の蓄積を可能にするあらゆる手段を含んでもよい。それは、たとえば混練もしくは絞りエレメント、ブリスターディスクまたはダイプレートを含むように設計されてもよい。絞りエレメントの例は、円錐形もしくは円筒形流路またはその他の絞り手段である。蓄積セクション内での混練エレメント、ブリスターディスクまたはダイプレートの適用が好ましく、混練エレメントがさらにより好ましい。混練エレメントの例としては、二条または三条ねじ前方、後方または中立搬送混練ブロックとして設計されてもよい、混練ブロック;溝付きの一条または二条ねじスクリュー混合エレメント、一条ねじ荒目混合エレメント、ブリスタープレートおよび一条、二条または三条ねじ偏心ディスクが挙げられる。混練エレメントは、押出機の、特に二軸スクリュー逆転または共回転二軸スクリュー押出機のスクリューシャフト上にあらゆる組み合わせで組み立てられてもよい。典型的な蓄積セクションは、多くの場合逆搬送タイプの混練エレメントによって終了する、2~10の混練ブロックを含む。ストリッピング剤の混ぜ込みのためには、歯型エレメントまたは溝付きのスクリューエレメントが適用されてもよい。偏心ディスクが好ましくは押出機の最後のセクションにおいて適用され、そこでは生成物Pは高粘稠であり、揮発性化合物を実質的に含まない。遊星ローラー押出機については、歯形ローラーのような混練エレメントが、または溝および隙間付きのローラーが好ましい。一般に主押出機および、第1乾燥装置が第1押出機である限り、第1押出機もまた、1つ以上の搬送セクションおよび1つ以上の蓄積セクションを含んでもよく、その数は構造上の制約によって制限されるにすぎない。搬送セクションおよび蓄積セクションの典型的な数は、1~30、好ましくは2~20、より好ましくは3~15である。本発明の好ましい実施形態において、再加熱された濃縮流体Lまた超濃縮流体LSは、それぞれ、第1押出機および主押出機の第1押出機脱ガスセクションへ注入され、第1押出機脱ガスセクションが上流方向でそれぞれ蒸気ラインに接続された1つ以上の後部ガス抜き口を含む。後部ガス抜き口の利点は、濃縮流体Lおよび超濃縮流体LS中に存在する揮発性化合物が急なおよび迅速な蒸発を受け、それによってポリマーと揮発性化合物との少なくとも部分的な分離を達成し、蒸気が上流方向での後部ガス抜きを通して出ることである。一般に、流体LおよびLS中に存在する揮発性化合物の約50~約99重量が上流ガス抜きを通して除去される。最後の蓄積セクション20は典型的に、押出機の出口で生成物プラグを形成するように設計され、それによって周囲空気が押出機に入るのを防ぐ。搬送セクションおよび蓄積セクションから出口セクション22へ通る間に、濃縮流体Lは、第1押出機で好ましくは自由流動性濃縮流体Lから超濃縮流体LSへのそしてさらに主押出機で生成物Pへの遷移を受け、それによって生成物Pは典型的に、砕けやすいcramblyまたはプラスチック様外観を有する。出口セクション22は典型的に、生成物が主押出機および任意選択的にしかし好ましくは生成物処理設備を出ることを可能にする手段を含む。好適な生成物処理設備の例としては、ダイプレートとカッターとの組み合わせ;ダイプレートおよび水中ペレット化手段;荒目および穴付きのスクリューエレメントのような小片形成のための手段;生成物がシリンダーの外側から内側にプレスされる、そしてシリンダーの内側の回転ナイフが生成物を細かくカットする、その中に穴付きのシリンダーのように設計されてもよい撹拌器;二軸スクリュー共回転、単軸スクリューおよび遊星ローラー押出機を使って作業するときに好ましくは適用される、スクリュー回転がカッティング作用を引き起こす押出機の末端プレートに置かれた固定ナイフが挙げられる。生成物に対する機械的および熱応力を減らすために、本発明の好ましい実施形態において生成物処理設備は、冷却手段と組み合わせられる。冷却手段は、生成物からの除熱を可能にするあらゆる手段を含む。冷却手段の例としては、対流空気冷却付きの空気圧式小片コンベヤー、対流空気冷却付きの振動式小片コンベヤー、冷却接触面付きの振動式小片コンベヤー、対流空気冷却付きのベルトコンベヤー、冷却ベルト付きのベルトコンベヤー、水が冷却剤として働く、押出機の出口での熱い小片上への水噴霧および既述のような水中ペレット化手段が挙げられる。生成物Pは次に、最終梱包および船積みのためにさらに処理されてもよい。ハロブチルゴムは、たとえば60°C以下の温度に冷却され、たとえば油圧プレスによってベールに成形され、次に船積み用の箱または枠箱に詰められる。一般に、供給点12Aでの濃縮流体Lの増加する供給量または供給点12Bでの超濃縮流体LSの増加する供給量は、第1押出機のスクリュー速度の相当する増加を必要とする。さらに、スクリュー速度は、流体Lの滞留時間を決定する。したがって、スクリュー速度、供給量および押出機径は典型的に互いに依存する。典型的に第1押出機は、無次元押出量V/nd3式中、Vは、それぞれの押出機または段階の出口での容積流量を、nは、1分当たりの回転の単位で表されるスクリュー速度を、dは押出機の有効径を表すが約0.01~約0.2に、好ましくは約0.015~約0.1に調節されるような方法で運転される。典型的に主押出機は、無次元押出量V/nd3が約0.01~約0.7に、好ましくは約0.015~約0.5に調節されるような方法で運転される。最大および最小供給量ならびに押出機スクリュー速度は、たとえば押出機のサイズ、流体LおよびLS中に含有される合成ゴム生成物の物理的特性ならびに残留揮発性化合物のターゲット値によって決定される。しかし、これらの特性を考えると、運転パラメータは、幾つかの初期実験により当業者によって決定され得る。本発明の一実施形態において乾燥装置は、5~25,000の、好ましくは5~6,000キログラム毎時の流量で運転される。本発明の範囲はまた、第1乾燥セクションを出る超濃縮流体LSが2つ以上の主押出機セクションへ供給されるかもしくは2つ以上の第1乾燥セクションを出る超濃縮流体LSが1つの主押出機セクションへ供給される実施形態、または第1乾燥セクションの数が主押出機セクションの数とは異なるあらゆるその他の実施形態を包含する。一般に、押出機での脱ガスは、その他の揮発性化合物と一緒に除去されるストリッピング剤の添加によって支援されてもよい。ストリッピング剤は押出機装置のどこに添加されてもよいが、1つ以上の蓄積セクションにおける添加が好ましい。より好ましい実施形態においてストリッピング剤は、最後のもの20を除く1つ以上の蓄積セクションにおいて添加される。好適なストリッピング剤は、濃縮流体L、超濃縮流体LSおよび/または生成物Pに不活性であり、そして100°Cで100hPa超の蒸気圧を有する物質である。本発明との関連で、用語不活性なは、ストリッピング剤が、再加熱された濃縮流体L、超濃縮流体LSおよび/または生成物P中に含有されるポリマーと反応しないまたは実質的に反応しないことを意味する。好適なストリッピング剤は、窒素、二酸化炭素、希ガス、プロパン、ブタン、水または前述の物質の混合物であり、二酸化炭素が好ましい。ストリッピング剤の量は、出口セクションで得られるポリマー生成物の量を基準として0.0001~10、好ましくは0.001~5、より好ましくは0.1~2重量であってもよい。第1乾燥セクションおよび主押出機セクションは、それらが異なるデバイスを表す場合には接続される必要がある。接続のための好適な手段は、配管およびラインが、圧力保持弁または圧力を所望の範囲に保つ目的を満たすその他の手段などの圧力調整デバイスを好ましくは備えている、配管、ライン、ポンプもしくはコンベヤースクリューまたは押出機の直接接続バレルセクションである。図3は、唯一の相違が、配管23が圧力調整デバイス7の代わりにギヤポンプ5を備えていることである状態で、図1と同じ乾燥装置を示す。本発明はさらに、本発明による方法を成し遂げるために好適なデバイスに関する。それ故、本発明はまた、少なくともaleast混練機または押出機である1つの第1乾燥セクション、少なくとも1つの供給点12、1つの押出機脱ガスセクション16、1つの蓄積セクション20および1つの出口セクション22を含み、押出機脱ガスセクション16がさらに蒸気ライン15.1に接続された少なくとも1つのガス抜き口15を含む1つの主押出機を含み、それによって第1乾燥セクションと主押出機とが連通しているデバイスを包含する。本発明との関連で用語連通しているには、間接接続がたとえばチューブまたはパイプによって成し遂げられてもよい、直接または間接接続が含まれる。用語連通しているには、連通した装置または手段間にさらなる装置または手段が配置される選択肢がさらに含まれる。特に接続部は、絞り弁、弁、特に圧力保持弁などの圧力調整デバイスおよびギヤポンプなどのポンプを含んでもよい。本発明は、揮発性化合物を実質的に含まない、非揮発性ポリマーの製造のための前述のデバイスの使用をさらに包含する。本発明は、本方法ならびに前述のデバイスを含む化学プラントを説明するために本明細書で開示される特異性のおよび非特異性の実施形態を含むすべてのデバイスをさらに包含する。本発明の別の実施形態は図2に示される。図2は、第1fist乾燥セクション8として混練機と主押出機として図1に既に例示されたような同じ押出機とを含む本発明による方法の達成のための別のフローチャートおよび好適なデバイスを示す。濃縮流体Lは、混練機の供給点10で混練セクション11へ供給される。混練セクション11は、ガス抜きドーム13に開放されている。混練セクションにおいて溶媒の一部は蒸発し、濃縮流体Lから分離される。蒸気は、ガス抜きドーム13を通して蒸気ライン13.1を経由して除去される。混練セクションは、それぞれ混練エレメント51を備えた2つのシャフト50Aおよび50Bを含む。混練セクションは流れ方向にコンベヤースクリュー52によって終了する。供給点10から搬送スクリュー52まで通過する間に濃縮流体Lは、濃縮流体Lから超濃縮流体LSへの遷移を受ける。搬送スクリュー52は、超濃縮流体LSを、圧力調整デバイス7を経由して主押出機9に搬送する。一般にあらゆる公知タイプの混練機は、それらが揮発性化合物を濃縮流体Lから除去することを意図されるかまたは除去するために好適である限り、第1乾燥セクションとして用いられてもよい。同じことは、混練エレメントに適用される。好適なuitable混練機は、たとえば欧州特許出願公開第1127609A号明細書および国際公開第94/04333A号パンフレットに開示されている。しかし、第1乾燥セクションとしての第1押出機の使用が好ましい。別の実施形態において第1乾燥セクションは、単軸スクリューまたは二軸スクリュー押出機であり、主押出機は単軸スクリューまたは二軸スクリュー押出機である。図4は、相違が、配管23が圧力調整デバイス7の代わりにギヤポンプ5Aを備えていること、および出口セクション22がポンプ5Bと水たらいbassin60を含む水中処理デバイスWとを含むことである状態で、図1と同じ乾燥装置を示す。生成物に対する機械的および熱応力を減らすために、この実施形態は、生成物処理設備を冷却手段と組み合わせている。典型的に、好適な水中処理デバイスとしては、水たらいとダイプレートとカッター、その中に穴付きのシリンダーのように設計されてもよい撹拌器との組み合わせであり、生成物がシリンダーの外側から内側にプレスされ、そしてシリンダーの内側の回転ナイフが生成物を細かくカットするもの;スクリュー回転がカッティング作用を引き起こす、押出機の末端プレートに置かれた固定ナイフが挙げられる。カッティングは、水中で直接、または生成物がカットされてから水によって冷却されるまでの時間が短く、好ましくは60秒以下、好ましくは10秒以下に保たれて、水表面の近くでかのどちらかで行われる。このタイプの処理および出口セクションは、ハロゲン化ゴム、特にブロモブチルゴムなどの温度および/または酸素に敏感なポリマーにとって特に好ましい。本発明の好ましい実施形態において水温は、0°C超~60°C、好ましくは10~50°Cの範囲に保たれる。いったん細かくカットされた、くっつく傾向があるポリマーのためには、水たらい60は、非粘着性化合物、特に界面活性化合物を含む水で満たされていることが好ましい。この目的を成し遂げるための好適な化合物および手段は、全体を本明細書に援用される欧州特許出願公開第410914A号明細書に開示されている。別の実施形態は図5に示される。図5は、第1乾燥セクション8と主押出機セクション9とを含む単軸押出機を示し、異なるセクションが異なる断面積を有する。第1乾燥セクション8の断面積は、蓄積セクション18A、18Bおよび18Bによって終了し、ガス抜き口13.1、15.1Aおよび15.1Bに開放されている搬送セクション16A、16Bおよび16Cを含み、蓄積セクション18Dおよび20ならびに出口セクション22によって終了し、搬送セクション16Dおよび16Eを含む主押出機セクション9の断面積より小さい。典型的に第1乾燥セクションの断面積Afdsと主押出機セクションの断面積Amesとの比は、Afds/Amesが、0.2~0.99、好ましくは0.33~0.95、より好ましくは0.4~0.9の範囲にある。第1乾燥セクションおよび主押出機セクションの搬送セクションの異なる断面積のために、排出される揮発性化合物による容積低下を押出プロセス中に考えることができる。搬送セクション16A、16Bおよび16Cは、搬送セクション16Dおよび16Eの異なる断面積に特に適合する搬送手段を含んでもよい。異なる搬送セクションの異なる搬送手段はまた、異なるモーターによって運転されてもよい。異なる搬送セクションの搬送手段の運転パラメータは、各搬送セクション内の所定の圧力を提供するおよび/または制御するために互いに調節することができる。別の実施形態において第1乾燥装置は、そのうちの1つのみが主押出機セクションの一部である2つ以上のシャフトを含んでもよく、逆もまた同様である。それらの典型多岐な例は、第1乾燥セクションを形成する遊星ローラーもしくはリング押出機であり、それによって主シャフトもしくは1シャフトのみが主押出機セクションの一部であるかまたは逆もまた同様である。別の例は、第1乾燥セクションを形成する二軸スクリュー押出機であり、それによって1つのシャフトのみが主押出機セクションの一部であるかまたは逆もまた同様である。一般に、あらゆる押出機、すなわち第1押出機、主押出機のどちらか一方または両方が、押出機のどこにでも、好ましくは供給点または出口セクション22にごく接近して置かれていてもよい、1つ以上の側方供給装置19を含んでもよい。側方供給装置は、ポリマーへの添加剤の添加のために好適である。図5において1つの側方供給装置19Aが第1乾燥セクションに、別の側方供給装置19Bが主押出機セクションに設置されている。特にハロブチルゴム生成物用の、添加剤の例としては、安定剤、ESBOエポキシ化大豆油のような酸捕捉剤、ステアリン酸カルシウムのようなステアリン酸塩、酸化防止剤などが挙げられる。好適な酸化防止剤の例としては、ブチルヒドロキシトルエンのような立体障害のフェノールならびにInganox1010および1076のようなその誘導体、アミン、メルカプト-ベンズイミダゾール、ある種のホスファイトなどが挙げられる。特に、ハロブチルゴムは、添加剤、たとえば0.0001~4phrのエポキシ化大豆油ESBO、0.0001~5phrのステアリン酸カルシウムおよび0.0001~0.5phrの酸化防止剤phr=ゴム重量について百部ゴム当たりの部と混合される。その他の添加剤、すなわち充填剤または着色剤もまた、ブチルゴム製品の用途に応じて、適用できる。それの代案としてまたはそれに加えて、添加剤はまた、それらが液体である限り、ストリッピング剤と一緒に、既に添加されていてもよい。本発明の好ましい実施形態において、濃縮装置、再加熱装置または押出機装置は互いに独立して、所定の条件下での装置の非常に稠密な運転を可能にする1つ以上の圧力調整デバイスを備えていてもよい。圧力調整デバイスは、能動的であっても受動的であってもよく、能動圧力調整デバイスが好ましい。能動圧力調整デバイスの例としては、圧力安全弁のような制御弁が挙げられ、受動圧力調整デバイスの例としては、ノズルおよびダイまたはオリフィス板が挙げられる。好適なバルブは、ボール、ピストン、ゲートまたはニードルバルブから選択されてもよい。受動圧力制御デバイスの場合には、ある一定の圧力降下をもたらすためにオリフィスを計算することが好ましい。この計算は、当該ポイントでの流体の粘度および押出量に基づく。当業者なら誰でもこの計算を行うことができる。能動圧力制御デバイスは典型的に、デバイスの上流での圧力測定によって制御される。圧力はたとえば測定され、設定点と比較される。圧力制御デバイスは次に、認められているオフセットに従って調節される。あるいは、デバイスにわたっての圧力降下が、圧力制御デバイスの上流での絶対圧力の代わりに測定される。バルブ位置は、手動で、電気的に、空気圧でまたは油圧で調節される。バルブ位置の制御、すなわち設定点圧力への調節は、たとえば手動でまたは任意の自動化プロセス制御システムで行うことができる。図5において圧力調整デバイス7は、乾燥装置の供給点12の前に設置されている。揮発性化合物もしくは水または両方の著しい減少は、少なくともA少なくともヒーター、脱ガス容器および蒸気ラインを含む少なくとも1つの濃縮機装置で流体を処理し、それによって濃縮流体を得るために流体が加熱され、加熱された流体が脱ガス容器に供給され、そこで揮発性化合物の一部が蒸気ラインを経由して除去される工程B工程Aからの濃縮流体を少なくとも1つの再加熱装置で再加熱して濃縮流体Lを得る工程を含む方法で流体Lを製造することによって、有利な方法で達成できることが分かった。プロセス工程AおよびBの基本的なおよび例示的な実施形態は図6に示される。工程Aにおいて、少なくとも1つの非揮発性ポリマーおよび少なくとも1つの揮発性化合物を含有する流体Fは、ポンプ1によってヒーター2に移され、そこで流体Fは加熱される。セメントとも呼ばれる流体Fは、たとえば3~50重量の非揮発性ポリマー、好ましくは合成ゴム、より好ましくはハロブチルゴムおよび60~97重量の揮発性化合物、特に溶媒または溶媒および水を含有してもよく、それによって前述の成分は合計して流体Fの総質量の90~100、好ましくは95~100重量になる。溶媒は好ましくは、4~10個のC原子、好ましくは4~7個のC原子を有する直鎖状もしくは分岐アルカンからなる群から選択される。より好ましい溶媒は、n-ペンタン、イソ-ペンタン、n-ヘキサン、シクロ-ヘキサン、イソ-ヘキサン、メチル-シクロペンタン、メチル-シクロヘキサンおよびn-ヘプタンならびにそれらのアルカンを含むまたはアルカンからなる混合物である。本発明の好ましい実施形態においては、流体Fは、3~40重量の非揮発性ポリマー、好ましくは合成ゴム、より好ましくはハロブチルゴム、60~95重量の揮発性有機化合物、特に溶媒、および0.5~20重量の水を含有し、それによって前述の成分は合計して流体Fの総質量の95~100重量になる。流体Fは典型的に、重合プロセスまたはその後の処理工程から得られる。その後の処理工程は、たとえばブチルゴムのハロゲン化である。水を含有する流体Fは典型的に、重合後のスチームストリッピングプロセスの後に得られる。ヒーターに入る流体Fは典型的に、および好ましくは、10°C~100°Cの、好ましくは30°C~80°Cの温度を有する。流体Fの粘度は、たとえば100mPas~25,000mPasの範囲に、好ましくは500mPas~5,000mPasの範囲にある。ヒーターは、流体Fの温度を上げることができるあらゆるデバイスであってもよい。好ましい実施形態においては、ヒーター2は熱交換器である。熱媒体は、スチーム、加熱用油または加圧熱水からなる群から選択される。熱交換器はたとえば、流体Fがチューブの内側にあり、熱媒体がシェル側にある、シェルアンドチューブ型のものである。チューブ中の特殊挿入物が伝熱を高めるために適用されてもよい。流体Fが熱交換器チューブの外側にある、別のタイプの熱交換器がまた用いられてもよい。前述のタイプの熱交換器の利点は、良好な伝熱だけでなく不均等分布の回避および容易な保守である。前記熱交換器はよく知られており、商業的に入手可能である。あまり好ましくない実施形態においてはプレート型熱交換器がまた適用されてもよい。加熱すると、加熱された流体Gが得られる。加熱された流体Gは、流体Fより高い温度、好ましくは100~200°C、より好ましくは110°C~190°C、さらにより好ましくは120°C~175°Cの温度を有する。加熱された流体Gは次に、脱ガス容器4へとさらに搬送される。脱ガス容器で、揮発性化合物は少なくとも部分的に蒸発する。一般に脱ガス容器は、フラッシュエバポレーターかまたは短い保持時間を同時に持ちながら揮発性化合物を除去するために典型的に用いられる別のデバイスであってもよい。蒸気は、加熱された流体Gから分離され、真空ライン4.1によって除去される。脱ガス容器4の圧力は、たとえば100hPa~4,000hPaの範囲に、好ましくは200hPa~2,000hPaの範囲に、より好ましくは230~1,100hPaの範囲にある。真空ライン4.1を経由して除去された蒸気は好ましくは凝縮させられ、流体Fの製造プロセスへリサイクルされる。脱ガスおよび分離後に濃縮流体Hが得られ、それはポンプ4.2を用いて脱ガス容器から取り出される。本発明の好ましい実施形態において脱ガス容器は、加熱された流体Gからの蒸気の分離をさらに支援するためにサイクロンの形状で設計される。本発明の別の好ましい実施形態において脱ガス容器4は、容器が完全にまたは実質的に完全に空にされるのを可能にするために、円錐のまたは少なくともトリスペリカルtorisperical形状の底部を有する。別の実施形態において脱ガス容器の内面は加熱することができる。ポンプ4.2は好ましくは、脱ガス容器4の出口に直接接続される。一般に、ポンプと容器との間の接続部品は、好ましくはできるだけ短い。ポンプ4.2は、容積式型ポンプ、ギヤポンプ、ピストンポンプ、膜ポンプ、スクリュー型ポンプ、逆転もしくは共回転単軸もしくは二軸スクリュー押出機のような押出機型ポンプまたは混練機型ポンプからなる群から選択されてもよい。容積式型ポンプおよびギヤポンプが好ましく、ギヤポンプがさらにより好ましい。別の好ましい実施形態においてポンプ4.2は、押出機または混練機とギヤポンプとの組み合わせを含み、それによってギヤポンプは押出機または混練機から供給される。この工程Aにおいて除去される揮発性化合物の量は、たとえば流体Gの温度および脱ガス容器4の圧力に依存する。本発明の好ましい実施形態において流体Gの温度および脱ガス容器4の圧力は、濃縮流体Hが、好ましくは上に定義されたような自由流動性であり、そしてたとえば10~60、好ましくは25~60重量の非揮発性ポリマー、好ましくは合成ゴム、より好ましくはハロブチルゴムおよび約40~約90、好ましくは40~75重量の揮発性化合物を含み、それによって前述の成分非揮発性ポリマー、揮発性有機化合物および水が合計して流体Hの総質量の90~100重量に、好ましくは95~100重量になるように選択される。好ましい実施形態においてはおよび原料流体Fが水を含む場合には、流体Hは、たとえば10~60、好ましくは25~60重量の非揮発性ポリマー、好ましくは合成ゴム、より好ましくはハロブチルゴム、約25~約90、好ましくは25~75重量の揮発性有機化合物、特に溶媒、および約0.5~約15重量の水を含み、それによって前述の成分非揮発性ポリマー、揮発性有機化合物および水は合計して流体Hの総質量の90~100重量、好ましくは95~100重量になる。濃縮流体Hの温度は、加熱された流体Gのそれより低く、たとえば15~100°Cの範囲に、好ましくは30~100°Cの範囲にある。加熱された流体Gの圧力は、たとえば2~60バールの範囲に、好ましくは4~30バールの範囲にある。濃縮流体Hは好ましくは、上に定義されたような自由流動性である。工程Bにおいて、工程Aにおいて得られた濃縮流体Hは次に、濃縮流体Lを得るために再加熱装置6を通過させられる。好ましい実施形態の再加熱装置は熱交換器を含み、それによって熱媒体および熱交換器タイプに関しての選択を含む同じ開示が熱交換器2について上に記載されたように適用される。再加熱された濃縮流体Lの温度は、典型的に濃縮流体Lのそれより高く、たとえば50°C~200°Cの範囲に、好ましくは90°C~180°Cの範囲にある。加熱された流体Gの圧力は、たとえば2~60バールの範囲に、好ましくは4~30バールの範囲にある。濃縮流体Lは好ましくは、上に定義されような自由流動性である。加熱装置6の加熱流れは、ヒーター2で流体Fを加熱するために濃縮流体Hの加熱後に使用されてもよい。再加熱装置6の加熱流れは、ヒーター2と連通していてもよい。さらにまたはあるいは加熱装置6を出る加熱流れおよび/または再加熱装置6に入る加熱流れは、さらなる再加熱装置6および/またはようなさらなるヒーター2と連通していてもよい。好ましくは再加熱装置6を出る加熱流れおよび/または再加熱装置6に入る加熱流れは、1つ以上の脱ガス容器4と連通していてもおよび/または1つ以上の乾燥装置と連通していてもよい。さらに、ヒーター2を出る加熱流れおよび/またはヒーター2に入る加熱流れが1つ以上の脱ガス容器4と連通していてもおよび/または1つ以上の乾燥装置と連通していてもよい可能性がある。特に好ましくはヒーター2のおよび/または再加熱装置6の加熱流れは、加熱された流体に対して向流で導かれる。ヒーター2と、再加熱措置6と、その場合、脱ガス容器4および/または乾燥装置との加熱流れの好適な接続のおかげで、大量の熱容量の加熱流れを使用することができる。これは、異なるデバイスでの必要とされる熱流に関してエネルギー効率の増加をもたらす。必要ならば、加熱流れは、加熱流れの必要とされる温度を制御するために2つの異なるデバイス間でさらに加熱されてもよい。ほとんどの場合に加熱流れのこの追加の加熱は、加熱流れの追加の加熱が容易にされることができ、そしてより良好な全体効率を可能にするように環境と比較してより低い温度でおよびより低いエネルギーレベルで行われてもよい。工程aにおける工程AおよびBの後に、工程Bにおいて得られた濃縮流体Lは、乾燥装置に移され、第1押出機が乾燥装置の第1乾燥セクション8を表す、第1押出機の搬送セクション16Aへ供給点12Aで供給される。搬送セクション16A、16B、16Cおよび16Dは、ガス抜き口14A、15A、15Bおよび15Cに開放されている。搬送セクションにおいて溶媒の一部は蒸発し、濃縮流体Lから分離される。蒸気は、ガス抜き口を通して蒸気ライン14.1、15.1A、15.1Bおよび15.1Cを経由して除去される。搬送セクション16Aから蓄積セクション18Dまで通る間に濃縮流体Lは、濃縮流体Lから超濃縮流体LSへの遷移を受ける。超濃縮流体LSは、ギヤポンプ5および配管23を通った後に、次に供給点12Bで主押出機の搬送セクション16Eへ供給される。搬送セクション16E、16F、16Gおよび16Hはガス抜き口14B、15D、15Eおよび15Fに開放されている。搬送セクションにおいて溶媒のさらなる部分が蒸発し、超濃縮流体LSから分離される。蒸気は、ガス抜き口を通して蒸気ライン14.1B、15.1D、15.1Eおよび15.1Fを経由して除去される。搬送セクション16Eから蓄積セクション20および出口セクション22まで通る間に超濃縮流体LSは、揮発性化合物を実質的に含まない、生成物Pへの遷移を受ける。残存する親水性化合物もしくは水または両方の著しい減少は、少なくとも1つの非揮発性ポリマー、少なくとも1つの揮発性有機化合物、1つ以上の親水性化合物および任意選択的に水を含有する粗流体Aから親水性化合物および任意選択的に水を除去する方法であって、少なくとも工程プレ-A少なくとも分離装置26を含む少なくとも1つの予洗装置で粗流体Aを処理し、それによって流体Aが、主として非揮発性ポリマーおよび揮発性有機化合物を含む有機相28と、主として水および親水性化合物を含む水相27とを得るために水と混合され、そしてそれによって有機相28が分離装置26で水相27から分離され、さらに流体Fとして、または直接に濃縮流体Lとして使用され、そしてそれによって水相27の少なくとも一部流体Cが分離装置から除去される工程を含む方法で、流体FまたはLを製造することによって有利なやり方で達成できることがさらに分かった。本発明との関連で用語親水性化合物は、少なくとも部分的に水溶性の揮発性および非揮発性化合物を表す。例としては、無機塩、特に、たとえばアルミニウム塩、鉄もしくはその他の遷移金属塩のような重合反応のために用いられた触媒の残渣またはハロゲン化反応および中和に由来するハロゲン化物が挙げられる。工程プレ-Aの例示的な実施形態は図7、8、9および10を用いて例示される。予洗工程の非常に基本的なおよび例示的な実施形態は図8に示される。工程プレ-Aにおいて、少なくとも1つの非揮発性ポリマー、少なくとも1つの揮発性化合物および少なくとも1つの親水性化合物を含有する粗流体Aは、ミキサー32を備えている分離装置26の混合セクション30に供給され、分離壁34を通過して沈降セクションに入り、そこで混合物は、水相27および有機相28へ分離し、分離がコアレッサー29によって支援される。水相27の一部は、残りが真水Eに富み、そして再循環ポンプ36の作用によって再循環ライン38を経由して混合セクション30へリサイクルして戻される状態で、典型的に廃棄処分される流体Cとして分離装置26から除去される。有機相28は、流体Fとして取り出され、工程a~cによるその後のプロセスにかけられる。一般に、予洗工程におけるコアレッサーは有益であるが、強制的なものではない。それは小滴を集めて合体させるのに役立ち、それらを相界面に導き、それは典型的により短い滞留時間をもたらす。コアレッサーの好適な例としては、構造化または非構造化パッキングが挙げられる。構造化パッキングは、たとえば平板、平羽根、屋根状羽根および垂直方向に穴付きの羽根である。羽根または板は、主流れ方向に垂直にまたは平行にまたは斜めに置かれてもよい。非構造化パッキングは、たとえば金網、リング、球体、シリンダー、不規則形状のジオメトリでできたパッキングおよび穴またはスリットを有する分配器板のような堰、主流路の一部をカバーする垂直板である。パッキングは、あらゆる技術的に可能な材料、たとえば金属、ガラス、セラミック、被覆金属、内張金属ならびにたとえばPTFE、ETFE、ポリエチレンPE、ポリエーテルエーテルケトンPEEK、ポリプロピレンPP、ポリアミドPAおよびポリフッ化ビニリデンPVDFのようなポリマー材料製であることができる。本発明の好ましい実施形態において工程プレ-Aは、少なくとも1回、好ましくは1回繰り返される。予洗工程のさらに改善されたおよび好ましい実施形態は図9に示される。この二段予洗工程の工程プレ-Aにおいて、少なくとも1つの非揮発性ポリマー、少なくとも1つの揮発性化合物および少なくとも1つの親水性化合物を含有する流体Aは、ミキサー32Aを備えている第1分離装置26Aの混合セクション30Aに供給され、分離壁34Aを通過して沈降セクションに入り、そこで混合物は、水相27Aおよび有機相28Aへ分離し、分離がコアレッサー29Aによって支援される。水相27Aの一部は、残りが再循環ポンプ36Aの作用によって再循環ライン38Aを経由して混合セクション30Aへリサイクルして戻される状態で、典型的に廃棄処分される流体Cとして分離装置26Aから除去される。有機相28Aは流体Bとして取り出され、ミキサー32Bを同様に備えている第2分離装置26Bの混合セクション30Bに供給され、分離壁34Bを通過して沈降セクションに入り、そこで混合物は、水相27Bおよび有機相28Bへ分離し、分離がコアレッサー29Bによって支援される。水相27Bの一部は、残りが真水Eに富み、そして再循環ポンプ36Bの作用によって再循環ライン38Bを経由して第2分離装置26Bの混合セクション30Bへリサイクルして戻される状態で、再循環ポンプ40および再循環ライン42の作用によって流体Dとして第1分離装置26Aの混合セクション30Aにリサイクルされる。第2分離装置26Bを出る有機相28は、流体Fとして工程a~cによるその後のプロセスにかけられる。この二段予洗工程の利点は、流体Fが親水性化合物を実質的に含まず、そして廃水の量がリサイクリングされるために減らされる結果、流体C中の親水性化合物のより高い濃度がもたらされることである。本発明の好ましい実施形態において分離は、40°C超の温度で行われる。上限は、ポリマーの構成および分離装置の構造に依存する。典型的に上限は125°Cである。本発明のより好ましい実施形態において分離は、40~110°Cの温度で、好ましくは80~110°Cの温度で行われる。流体Aの組成およびその成分の沸点に依存して、分離装置は圧力下に運転されるように設計されてもよい。一般に、予洗工程の効率は、温度の上昇とともに向上する。本発明の別の実施形態において分離装置を出る有機相28は、流体Fの自由流動を容易にするために予熱されてもよい。この目的はまた、上でヒーター2について開示されたような熱交換器が好ましい、ヒーターによって成し遂げることができる。図9と同一のヒーターとは別である、流体Aおよび流体Fのための追加のヒーターを有する、さらに改善されたおよび好ましい実施形態は図10に示される。流体Aは、ヒーター25によって分離装置に入る前に加熱され、第2分離装置26Bを出る有機相28は、ヒーター44によって加熱される。工程プレ-Aの実施は、粗ハロブチルゴム溶液が多くの場合ポリマーのハロゲン化に由来する大量の無機ハロゲン化物を含有するので、ハロブチルゴムを含有する流体FまたはLにとって、特にクロロブチルおよびブロモブチルゴムにとって特に有利である。たとえば、ブチルゴムの臭素化から生じる流体Aは典型的に、ブロモブチルゴムの質量を基に計算される3,000~5,000ppmの無機臭化物レベルを含有する。工程プレ-aを実施すると、このレベルを500ppm未満に、好ましくは300ppm未満に、さらにより好ましくは100ppm未満に低下させることができる。たとえば、ブチルゴムの塩素化から生じる流体Aは典型的に、クロロブチルゴムの質量を基に計算される1,000~5,000ppmの無機塩化物レベルを含有する。工程プレ-aを実施すると、このレベルを500ppm未満に、好ましくは300ppm未満に、さらにより好ましくは100ppm未満に低下させることができる。工程プレ-Aの実施は、その後の工程についてかなりより低いエネルギー消費に貢献する、流体Aと比較して流体Fまたは流体Lの含水率をかなり低下させることが可能であることがさらに分かった。本発明のさらなる一実施形態は図7に示される。図7は、工程プレ-A、A、Bおよびaを含む方法の達成のための基本的なフローチャートおよび好適なデバイスを示す。工程プレ-aにおいて少なくとも1つの非揮発性ポリマー、少なくとも1つの揮発性化合物および少なくとも1つの親水性化合物を含有する流体Aは、ミキサー32を備えている分離装置26の混合セクション30に供給され、分離壁34を通過して沈降セクションに入り、そこで混合物は、水相27および有機相28へ分離し、分離がコアレッサー29によって支援される。水相27の一部は、残りが真水Eに富み、そして再循環ポンプ36の作用によって再循環ライン38を経由して混合セクション30へリサイクルして戻される状態で、典型的に廃棄処分される流体Cとして分離装置26から除去される。有機相28は流体Fとして取り出される。工程Aにおいて流体Fは、ポンプ1によってヒーター2に移され、それによって加熱された流体Gが得られる。加熱された流体Gは、脱ガス容器4へ供給される。加熱された流体Gから出てくる蒸気は分離され、真空ライン4.1によって除去される。脱ガスおよび分離後に濃縮流体Hが得られ、それはポンプ4.2を用いて脱ガス容器4から取り出される。工程Bにおいて、工程Aにおいて得られた濃縮流体Hは次に、濃縮流体Lを得るために再加熱装置6を通過させられる。工程aにおいて、工程Bにおいて得られた濃縮流体Lは、乾燥装置に通され、第1押出機が乾燥装置の第1乾燥セクション8を表す、第1押出機の搬送セクション16Aへ供給点12Aで供給される。搬送セクション16A、16B、16Cおよび16Dは、ガス抜き口14A、15A、15Bおよび15Cに開放されている。搬送セクションにおいて溶媒の一部は蒸発し、濃縮流体Lから分離される。蒸気は、ガス抜き口を通して蒸気ライン14.1、15.1A、15.1Bおよび15.1Cを経由して除去される。搬送セクション16Aから蓄積セクション18Dまで通る間に濃縮流体Lは、濃縮流体Lから超濃縮流体LSへの遷移を受ける。超濃縮流体LSは、圧力調整デバイス7および配管23を通った後に、次に供給点12Bで主押出機の搬送セクション16Eへ供給される。搬送セクション16E、16F、16Gおよび16Hは、ガス抜き口14B、15D、15Eおよび15Fに開放されている。搬送セクションにおいて溶媒のさらなる部分が蒸発し、超濃縮流体LSから分離される。蒸気は、ガス抜き口を通して蒸気ライン14.1B、15.1D、15.1Eおよび15.1Fを経由して除去される。搬送セクション16Eから蓄積セクション20および出口セクション22まで通る間に超濃縮流体LSは、揮発性化合物を実質的に含まない、生成物Pへの遷移を受ける。ハロゲン化ブチルゴムを含む流体Aは、少なくともI反応媒体を提供する工程であって、1013hPaの圧力で45°C~80°Cの範囲の沸点を有する少なくとも50重量の1つ以上の脂肪族炭化水素を含む共通脂肪族媒体と、40:60~95:5、好ましくは50:50~85:15、より好ましくは61:39~80:20のモノマー混合物対共通脂肪族媒体の質量比で、少なくとも1つのモノオレフィンモノマー、少なくとも1つのマルチオレフィンモノマーおよびその他の共重合性モノマーをまったくなしか少なくとも1つかどちらかで含むモノマー混合物とを含む反応媒体を提供する工程;IIモノマー混合物を反応媒体内で重合させて共通脂肪族媒体およびモノマー混合物の残存モノマーを含む媒体中に少なくとも実質的に溶解しているゴムポリマーを含むゴム溶液を形成する工程;IIIモノマー混合物の残存モノマーをゴム溶液から分離してゴムポリマーおよび共通脂肪族媒体を含む分離ゴム溶液を形成する工程;IV分離ゴム溶液中のゴムポリマーをハロゲン化して流体A、ハロゲン化ゴムおよび共通脂肪族媒体を含む溶液を得る工程;を含む方法によって、かなりより低い全体エネルギー消費で得られる可能性があることがさらに分かった。一実施形態において、および工程IVにおけるハロゲン化が臭素化剤を使用して行われる場合には、臭素化剤は、過酸化水素などの酸化剤を使用して再酸化されてもよい。本明細書で用いるところでは、用語少なくとも実質的に溶解するは、工程IIに従って得られたゴムポリマーの少なくとも70重量、好ましくは少なくとも80重量、より好ましくは少なくとも90重量、さらにより好ましくは少なくとも95重量が媒体中に溶解していることを意味する。そのようなプロセスは、全体を本明細書に援用される、国際公開第2010/006983A号パンフレットから公知である。本発明は、エネルギーおよび真水消費を考慮して特に有利である。得られる生成物は揮発性化合物を含まない。分析方法流体Fの含水率:試料を遠心分離機に入れ、室温にて4000rpmで5分間回転させた。水を次にバイアルの底部に集め、秤量した。総揮発性物質濃度:ゴム試料を2×2mmサイズの小片にカットした。およそ30gのゴム片をアルミナ坩堝に入れた。坩堝およびゴムの重量を測定した。ゴム試料を含む坩堝を次に、105°Cの温度で60分間130hPaの減圧レベルでの真空オーブンに入れた。乾燥後に、坩堝をエクシケーターexsiccatorに入れ、30分間放冷した。坩堝を次に再び秤量した。減量を測定した。生成物P中の残留溶媒濃度:生成物中の残留溶媒濃度は、ヘッドスペースガスクロマトグラフィーによって測定した。秤量部分0.5±0.005gの試料をヘッドスペースバイアルに入れ、一定量の溶媒1,2-ジクロロベンゼン、ODCBを加えた。バイアルを密封し、ゴムが溶解するまで振盪した。バイアルを、揮発性有機化合物が試料とバイアルヘッドスペース中の気相との間に平衡状態で分配されるまで加熱した。ヘッドスペースガスのアリコートを、クロマトグラフィーカラムに沿って試料を運ぶ、キャリアガスの流れへ注入した。既知組成の標準物を使用してGCを較正した。トルエンを内部標準としての使用のためにこの溶媒に加えた。生成物P中の残留水濃度:総揮発性物質濃度は、水、溶媒およびモノマーの合計である。モノマー濃度は通常0.0005重量未満であるので、含水率は、総揮発性物質濃度から溶媒濃度を差し引くことによって求めることができる。流体中の溶媒濃度:流体中の溶媒の濃度は、ガスクロマトグラフィーを用いて測定した。内部標準はイソオクタンであった。試料をトルエンで希釈し、次にガスクロマトグラフへ注入した。ガスクロマトグラフィーは、次の仕様の、HP6890クロマトグラフで行った:-カラムタイプJWのDB-5、長さ60m、径0.23mm、膜厚さ1.0μm-注入温度:250°C-検出器温度:350°C-キャリアガス:ヘリウム-カラム圧:96kPa-検出器:FID流体の粘度:粘度は、コーン-プレート型の回転流動計で測定した。すべての示される粘度は、外挿ゼロ剪断粘度を意味する。実施例1~7:予洗概論本明細書で以下流体Aと表される、粗ブロモブチルゴム溶液を、商業ブロモブチルゴム生産プラントから採取した。流体Aは、2つの相:水相56重量および有機相44重量を含有した。有機相単独中のヘキサンに対するブロモブチルゴムの全体比は、実施例の全体にわたって一定であり、22重量のブロモブチルゴムおよび約78重量のヘキサンであった。流体A中に含有される、ブロモブチルゴムは、仕上げられ、乾燥された時点で、次の特性:32±4のMooneyML18、125°C、結合臭素含有率1.8±0.2重量を有した。流体Aは、濃度がゴム質量に対する質量分率phr=ゴムの百部当たりの部として示される、ある種の添加剤:ESBO:1~1.6phr、ステアリン酸カルシウム1.3~1.7phr、Irganox0.03~0.1phrをさらに含んだ。水相は、9.5の典型的なpH値を有した。添加剤に加えて、流体Aは、臭化物、塩化物、カルシウム、ナトリウム、アルミニウムおよび少量のその他の無機成分のような無機成分を含んだ。実施例1~7の実験は、1リットルの容積を有するガラス容器を用いて実施した。実験は回分式に行った。この容器は撹拌機を備えていた。有機相中の含水率は、上記の通り測定した。実施例1流体Aの試料を撹拌容器に入れ、58°Cで10分間撹拌した。次に撹拌機を止め、試料を沈降のために放置した。30分後に有機相を水相から分離し、残留含水率を遠心分離機で測定した。水の残留量は35容積であった。実施例2160mlの流体Aを容器に入れ、240mlの水を加えた。混合物を58°Cで10分間撹拌した。次に撹拌機を止め、混合物を沈降のために放置した。30分後に有機相を水相から分離し、残留含水率を遠心分離機で測定した。有機相中の水の残留量は10.0容積であった。実施例3160mlの流体Aを容器に入れ、240mlの水を加えた。混合物を90°Cで10分間撹拌した。次に撹拌機を止め、混合物を沈降のために放置した。30分後に有機相を水相から分離し、残留含水率を遠心分離機で測定した。有機相中の水の残留量は6.5容積であった。実施例4160mlの流体Aを容器に入れ、240mlの水を加えた。混合物を105°Cで10分間撹拌した。次に撹拌機を止め、混合物を沈降のために放置した。30分後に有機相を水相から分離し、残留含水率を遠心分離機で測定した。有機相中の水の残留量は1.5容積であった。実施例5流体Aの試料を採取し、放置沈降させた。水相および有機相を分析した。水相は4940mg/lの無機臭化物を含有した。有機相は、20重量のブロモブチルゴム、68重量のヘキサンおよび12重量の水を含有した。有機相中の総無機臭素濃度は0.15重量1500ppmであった。実施例6実施例5において得られた100mlの有機相を、上記の撹拌容器に入れた。40mlの水を加えた。生じた混合物を周囲温度で15分間撹拌し、次に30分間放置沈降させた。生じた水相は2280mg/lの無機臭化物を含有した。有機相は、合計0.04重量400ppmの無機臭化物を含有した。実施例7実施例5において得られた100mlの有機相を、上記の撹拌容器に入れた。80mlの水を加えた。生じた混合物を周囲温度で15分間撹拌し、次に30分間放置沈降させた。生じた水相は1100mg/lの無機臭化物を含有した。有機相は、合計0.025重量250ppmの無機臭化物を含有した。実施例8~27:濃縮および直接蒸発実施例7~28用の原料として使用されるブチルゴムを含有する流体Fを、2つの異なる源から得た:流体F1の製造粗ブチルゴム溶液を商業生産プラントから採取し、数時間沈降させ、有機相をバルク水相から分離した。有機相を次に流体F1として使用して実験を行った。流体F1は、100重量のこれらの3成分を基に計算される20重量のゴム、70重量のヘキサンおよび10重量の水を含有した。ブロモブチルゴム画分に対する添加剤の濃度は、ESBO:1~1.6phr、ステアリン酸カルシウム:1.3~1.7phrおよびIrganox:0.03~0.1phrであった。流体F1に溶解した、ブロモブチルゴムは、仕上げられ、乾燥された時点で、次の特性:28~36のMooneyML18、125°C、1.6~2.0重量の結合臭素含有率を有した。60°Cでの流体F1の粘度は1,760mPasであった。流体F2の製造28~36のMooneyML18、125°C、1.6~2.0重量の臭素含有率および0.7重量未満の有機揮発性物質濃度の、商業的に入手可能なブロモブチルゴムを工業ヘキサンに溶解させ、それによってこれらの3成分を基に計算される20重量のゴム、79重量のヘキサンおよび1重量の水を含有する流体F2を得た。ブロモブチルゴム画分に対する添加剤の濃度は、ESBO:1~1.6phr、ステアリン酸カルシウム1.3~1.7phrおよびIrganox:0.03~0.1phrであった。実施例8~12:濃縮濃縮機装置これらの実施例のために用いられる濃縮機装置は、図6に示されるものに似ていた。ピストンポンプを用いて、上記の通り製造された、流体F1をヒーター2にポンプ送液した。ヒーター2は、シングルチューブインチューブ型熱交換器であった。内部パイプはKenics型の静的ミキサーを備えており、内部パイプの径は15mmであった。チューブをチューブ形状シェルによって加熱した。熱媒体は、加熱用油Marlothermであった。圧力安全弁3を脱ガス容器4の前に設置し、この弁の上流の圧力を設定点値に自動的に制御した。この設定点は、加熱された流体G1における沸騰が防止されるように選択した。加熱された流体Gをトップから脱ガス容器4へ導入した。脱ガス容器4の円錐出口は、押出機型ポンプとギヤポンプとの組み合わせである、ポンプ4.2を備えていた。この組み合わせは、高粘度を取り扱うことおよび高圧を増成することができるという利点を有した。試料を濃縮流体Hから採取して濃縮段階後の濃度および粘度を調べた。実施例8ヒーター2の熱媒体を125°Cに設定し、分離容器4の圧力は大気圧1013hPaであった。分離容器4の底部の濃縮流体Hは、覗き窓を通して観察されるように、自由流動性の泡立つ液体であり、上記のような抽出ポンプ4.2を用いて分離容器から容易に搬送することができた。濃縮流体Hは、71重量のヘキサン濃度および60°Cで測定される4,840mPasの粘度を有した。実施例9原料、流体F1、および濃縮装置は、実施例8におけるものと同じものであった。ヒーター2の加熱媒体を155°Cに設定し、分離容器4の圧力は大気圧1013hPaであった。分離容器4の底部の濃縮流体Hは、覗き窓を通して観察されるように、自由流動性の泡立つ液体であり、上記のような抽出ポンプ4.2を用いて分離容器から容易に搬送することができた。濃縮流体Hは、53重量のヘキサン濃度および60°Cで測定される65,000mPasの粘度を有した。実施例10原料、流体F1、および濃縮装置は、実施例8におけるものと同じものであった。ヒーター2の加熱媒体を170°Cに設定し、分離容器4の圧力は大気圧1013hPaであった。分離容器4の底部の濃縮流体Hは、覗き窓を通して観察されるように、自由流動性の泡立つ液体であり、上記のような抽出ポンプ4.2を用いて閉塞または生成物堆積なしに分離容器から搬送することができた。濃縮流体Hは、42重量のヘキサン濃度および60°Cで測定される317,700mPasの粘度を有した。実施例11原料、流体F1、および濃縮装置は、実施例8におけるものと同じものであった。ヒーター2の加熱媒体を170°Cに設定し、分離容器4の圧力は500hPaであった。分離容器4の底部の濃縮流体Hは、覗き窓を通して観察されるように、自由流動性の泡立つ液体であり、上記のような抽出ポンプ4.2を用いて分離容器から搬送することができた。ほんのわずかな生成物堆積が分離容器4の円錐出口セクションにおいて観察された。濃縮流体Hは、20重量のヘキサン濃度および60°Cで測定される7,600,000mPasの粘度を有した。実施例12原料、流体F1、および濃縮装置は、実施例8におけるものと同じものであった。ヒーター2の加熱媒体を170°Cに設定し、分離容器4の圧力は230hPaであった。分離容器4の底部の濃縮流体Hは、覗き窓を通して観察されるように、自由流動性の泡立つ液体であり、上記のような抽出ポンプ4.2を用いて分離容器から搬送することができた。幾らかの生成物堆積が分離容器4の円錐出口セクションにおいて観察された。濃縮流体Hは、15重量のヘキサン濃度および60°Cで測定される15,600,000mPasの粘度を有した。濃縮段階の性能を示す実施例8~12の結果を表1にまとめる。実施例13.濃縮および押出デバイスこれらの実施例のために用いられるデバイスは、図6に示されるものに似ていた。ギヤポンプを用いて流体Fをヘーター2にポンプ送液した。ヒーター2はシェルアンドチューブ型熱交換器であった。チューブをスチームによって内部加熱する。流体Fは、伝熱を高めるために羽根によって導かれてチューブの周りを流れ、流体および羽根はチューブ中に含有される。加熱は、160°Cの熱スチームによって成し遂げた。圧力安全弁3を脱ガス容器4の前に設置し、この弁の上流の圧力を設定点値に自動的に制御した。この設定点は、加熱された流体Gにおける沸騰が防止されるように選択した。加熱された流体Gをトップから脱ガス容器4へ導入した。脱ガス容器4の円錐出口はギヤポンプを備えていた。濃縮流体Hを次に、上記に比べて類似の設計である、再加熱装置6、スチームによって加熱されるシェルアンドチューブ型熱交換器を通過させ、スチームがチューブの内側にあり、そして流体Hがチューブの周りを流れた。加熱は、シングルチューブインチューブ型熱交換器である、160°Cの熱スチームによって成し遂げた。内部パイプ径は20mmであり、内部パイプはタイプSMXの静的ミキサーを備えていた。加熱は、加熱用油Marlothermを熱媒体として使用するチューブシェルによって成し遂げた。その後、濃縮流体Lを、簡単なチューブによって圧力保持弁と接続されている第1押出機および主押出機からなる乾燥装置へ供給した。乾燥装置の第1押出機は、57mmのスクリュー径および1000mmのスクリュー長さの逆転かみ合い二軸スクリュー押出機であった。乾燥装置の主押出機は、58mmのスクリュー径および3120mmのスクリュー長さの共回転二軸スクリュー押出機であった。両押出機は、押出機の供給点の上流に圧力制御デバイス7図5を参照されたいとしてノズルをさらに含んだ。第1押出機は、2つの脱ガスセクションを含み、第1脱ガスセクションが後方脱ガスセクションであり、それによって供給点12は第1押出機脱ガスセクションに設置され、第1押出機脱ガスセクションは、搬送セクション16A、上流方向で蒸気ライン14.1Aに接続された後部ガス抜き口14Aを含み、そして押出機装置は、搬送セクション16B、ガス抜き口15Aが蒸気ライン15.1Aに接続されており、ガス抜き口15Aをそれぞれ含む1つの下流押出機脱ガスセクションをさらに含み、そして押出機装置は出口セクション18Cをさらに含んだ。第1押出機の主本体は、温度を制御するためにスチームによって加熱することができた。後部ガス抜き口14Aは、第1蒸気ライン14.1を経由してドライ運転真空ポンプおよび凝縮器に接続した。その他の蒸気ライン15.1Aは、蒸気ライン14.1と同じ真空ポンプに下流で接続した。覗き窓を、搬送セクション16Cにおける搬送挙動のおよび生成物特性の観察を可能にするためにガス抜き口14.1Aおよび15.1Bに設置した。出口混練ゾーン18は混練ブロックを備えていた。主押出機は、6つの脱ガスセクションを含み、移送ライン23が簡単な加熱されたチューブである。第1脱ガスセクションは、搬送セクション16D、上流方向で蒸気ライン14.1Bに接続された後部ガス抜き口14Bを含む後方脱ガスセクションであり、押出機装置は、ガス抜きセクション15C~15Gに接続された、搬送セクション16E~16Iをそれぞれ含む5つの下流押出機脱ガスセクションをさらに含み、ガス抜き口15C~15Gが蒸気ライン15.1C~15.1Gに接続されており、そして搬送セクションのそれぞれは、蓄積セクション18D~18Gおよび20によって終了し、押出機装置は出口セクション22をさらに含んだ。主押出機は、スチームによって加熱することができる、13のバレルセクションからなる。後部ガス抜き口14.1Bは、第1蒸気ライン14.1Bを経由してドライ運転真空ポンプおよび凝縮器に接続した。ガス抜き口15Cは、同じ蒸気ライン14.1Bに接続した。ガス抜き口15Dを、蒸気ライン14.1Bに接続された、ガス抜きライン15.1Dにラム押出機スクリューを経由して備え付けた。ガス抜き口15E~15Gは、ラム押出機スクリューを備えており、ガス抜きライン15.1E~15.1Gはすべて接続され、同じ二段階ドライ運転真空ポンプおよび下流凝縮器で終了した。覗き窓を、搬送挙動のおよび搬送セクション16Dおよび16Eにおける生成物特性の観察を可能にするためにガス抜き口14Bおよび15Cに設置した。蓄積セクション18D~18Iは、逆搬送エレメント、混練ブロックおよび小片形成エレメントでできていた。蓄積ゾーン18E~18Iは、添加剤およびストリッピング剤の注入を可能にするように設計された。出口混練セクション20は混練ブロックを備えていた。出口セクション22はプレート型圧力保持ゾーンを備えていた。生成物は、特殊なスクリューエレメントとスクリューの回転作用とによってスクリューの出口で小片へ成形された。実施例13流体Fは、約22重量の臭素化ブチルゴム、5未満の水、2未満の添加剤主としてステアリン酸カルシウムおよびESBOを含有し、残りはヘキサンであった。流体Fを190kg/hの速度でポンプ送液し、13バールに加圧し、145°Cに加熱し、大気圧でのフラッシュタンク4へフラッシュし、それによって50のゴム濃度および2未満の含水率からなる濃縮流体Hを生成した。濃縮流体Hを次に12バールに加圧し、125°Cに加熱した。この加熱された流体Lを次に、400ミリバールの圧力での第1押出機の脱ガスセクション16Aへフラッシュした。流体を次に、押出機を通して、セクション16Aに比べて同じ圧力での第2脱ガスセクション16Bを通してさらに搬送する。第1押出機の出口でのゴム濃度は80であり、含水率は1未満であった。第1押出機の出口で流体LSは120°Cの温度を有し、25バールに加圧された。この超濃縮流体LSを次に、主押出機の脱ガスセクション16Dへフラッシュした。脱ガスセクション16Dおよび16Eおよび16Fは、100ミリバール圧力で運転した。ガス抜きセクション16Dにおけるバレル温度を、スチーム加熱によって100~120°Cに設定した。ガス抜きセクション16G、16Hおよび16Iの圧力を10ミリバールに設定した。それぞれ0.5kg/hの速度での窒素を、蓄積セクション18Eおよび18Fへ注入し、約50のステアリン酸カルシウムを含有する水を、蓄積セクション18Gおよび18Hへそれぞれ1.6kg/hの速度で注入した。押出機の出口でのゴム温度は160°Cであり、揮発性物質含有率は0.2未満であり、含水率は0.1未満であった。供給押出機は250rpmで、主押出機は80rpmで運転し、ゴム押出量は40kg/hであった。本明細書で上に用いられた参照数字を以下にまとめる:1ポンプ2、2A、2Bヒーター3圧力調整デバイス4、4A、4B脱ガス容器4.1、4.1A、4.1B蒸気ライン4.2、4.2A、4.2Bポンプ5、5A、5Bポンプ6再加熱装置7圧力調整デバイス8第1乾燥セクション9主押出機セクション10供給点混練機11混練セクション12供給点押出機13ガス抜きドーム13.1蒸気ライン14後部ガス抜き口上流14.1蒸気ライン15、15A、15B、15Cガス抜き口下流15.1、15.1A、15.1B、15.1蒸気ラインC16、16A、16B、16C、16D搬送セクション下流18、18A、18B、18C、18D蓄積セクション19、19A、19B側方供給装置20最後の蓄積セクション22出口セクション23配管25、44ヒーター26、26A、26B分離容器27、27A、27B水相28、28A、28B有機相29、29A、29Bコアレッサー30、30A、30B混合セクション32、32A、32Bミキサー34、34A、34B分離壁36、36A、36B再循環ポンプ38、38A、38B再循環ライン40再循環ポンプ42再循環ライン50A、50Bシャフト51混練エレメント52コンベヤースクリュー60水たらいbassinA粗流体AC廃水Dリサイクル用の水相E真水F流体FG加熱された流体FH濃縮流体HL濃縮流体LLS超濃縮流体LP生成物W水中処理デバイス"