"交流電源により一次巻線から電力が供給される二次巻線を備え、Z1の周波数に対するインピーダンスの絶対値特性は、前記交流電源の基本波成分の周波数に最も近く、極大値をとる周波数と、前記基本波成分の周波数に最も近く、極小値をとる周波数との間に前記基本波成分の周波数を有し、Z2の周波数に対するインピーダンスの絶対値特性は、前記交流電源の基本波成分の周波数に最も近く、極大値をとる周波数と、前記基本波成分の周波数に最も近く、極小値をとる周波数との間に前記基本波成分の周波数を有することを特徴とする非接触給電装置。ただし、Z1は、前記交流電源の出力側から見た一次側のみのインピーダンスを示し、Z2は、前記二次巻線に接続される負荷側から見た二次側のみのインピーダンスを示す。第1のコンデンサを前記一次巻線に直列に接続し、第2のコンデンサを前記一次巻線に並列に接続し、第3のコンデンサを前記二次巻線に直列に接続し、第4のコンデンサを前記二次巻線に並列に接続し、f1A<f0<f1B及びf2A<f0<f2Bを満たすことを特徴とする請求項1記載の非接触給電装置。ただし、C1sは、前記第1のコンデンサの電気容量を示し、C1pは、前記第2のコンデンサの電気容量を示し、L1は、前記一次巻線のインダクタンスを示し、C2sは、前記第3のコンデンサの電気容量を示し、C2pは、前記第4のコンデンサの電気容量を示し、f0は、前記交流電源の基本波成分の周波数を示し、L2は、前記二次巻線のインダクタンスを示す。f1A≦f2A<f0<f2B≦f1Bを満たすことを特徴とする請求項2記載の非接触給電装置。前記基本波成分の周波数に対する、Zinの絶対値は、前記交流電源のインピーダンスの値に応じて設定されることを特徴とする請求項1~3のいずれか一項に記載の非接触給電装置。ただし、Zinは、前記交流電源の出力側から見た、前記一次巻線及び前記二次巻線を含む給電回路の入力インピーダンスを示す。前記一次巻線と前記二次巻線との結合係数が0.01以上から0.5以下の範囲内で変動する場合に、前記基本波成分の周波数に対する、Zinの絶対値は、前記交流電源のインピーダンスの値の付近を変動することを特徴とする請求項1~4のいずれ一項に記載の非接触給電装置。ただし、Zinは、前記交流電源の出力側から見た、前記一次巻線及び前記二次巻線を含む給電回路の入力インピーダンスを示す。第1のコンデンサを前記一次巻線に直列に接続し、第2のコンデンサを前記一次巻線に並列に接続し、第3のコンデンサを前記二次巻線に直列に接続し、第4のコンデンサを前記二次巻線に並列に接続し、前記交流電源の出力側から見た、前記一次巻線及び前記二次巻線を含む給電回路の入力インピーダンスの特性を複素平面で示す場合に、虚軸に最も近い第1の極および零点は、前記一次巻線と前記二次巻線の間の結合係数の増加に伴い、虚軸上における、前記基本波周波数成分の周波数に対応する値に対して対称な軌跡をとり、虚軸に二番目に近い第2の極は、前記結合係数の増加に伴い、前記第1の極に近づくことを特徴とする請求項1~5のいずれか一項に記載の非接触給電装置。第1のコンデンサを前記一次巻線に直列に接続し、第2のコンデンサを前記一次巻線に並列に接続し、第3のコンデンサを前記二次巻線に直列に接続し、第4のコンデンサを前記二次巻線に並列に接続し、交流電源の出力側から見た、前記一次巻線及び前記二次巻線を含む給電回路の入力インピーダンスにおける、f1Aとf1Bとの周波数の差は、前記交流電源のインピーダンスに応じて設定されることを特徴とする請求項1~6のいずれか一項に記載の非接触給電装置。ただし、C1sは、前記第1のコンデンサの電気容量を示し、C1pは、前記第2のコンデンサの電気容量を示し、L1は、前記一次巻線のインダクタンスを示す。しかしながら、従来の非接触給電装置において、1次側のコイルと2次側のコイルとの間の結合係数が一定であることを前提にコンデンサ等を設定しているため、当該結合係数が変化する場合には、給電効率が減少するという問題があった。そこで、本発明は、結合状態が変化する条件下においても、給電効率の減少を抑制する非接触給電装置を提供する。本発明は、交流電源の出力側から見た一次側のみのインピーダンスの特性において、交流電源の基本波成分の周波数に最も近く、極大値をとる周波数と、基本波成分の周波数に最も近く、極小値をとる周波数との間に基本波成分の周波数を有するようにし、二次巻線に接続される負荷側から見た二次側のみのインピーダンスの特性において、交流電源の基本波成分の周波数に最も近く、極大値をとる周波数と、基本波成分の周波数に最も近く、極小値をとる周波数との間に基本波成分の周波数を有するようにすることによって上記課題を解決する。本発明によれば、結合係数が所定の範囲内で変動する場合に、基本波成分の周波数に対する入力インピーダンスの絶対値の特性は所定のインピーダンス値の付近で変動する特性となり、基本波成分の周波数に対する入力インピーダンスの位相特性は所定の位相の付近で変動する特性となるため、結合状態が変化する条件下においても、交流電源側の出力側からみた入力インピーダンスの変化を抑制することができ、その結果として、給電効率の減少を抑制することができる。以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。《第1実施形態》発明の実施形態に係る非接触電源回路装置の一例として、電気自動車等の車両用電池及び電力負荷と共に用いられる非接触給電装置を説明する。図1は、非接触給電装置の電気回路図を示している。本実施の形態に係る非接触給電装置は、高周波交流電源部6と、高周波交流電源回路6から出力された電力の非接触給電を行う非接触給電部5と、非接触給電部5により電力が供給される負荷部7とを備えている。高周波交流電源部6は、三相交流電源64と、三相交流電源64に接続され、三相交流を直流に整流する整流器61と、平滑コンデンサ62を介して整流器61に接続され、整流された電流を高周波電力に逆変換する電圧型インバータ63とを備えている。整流器61は、ダイオード61aとダイオード61b、ダイオード61cとダイオード61d、及び、ダイオード61eとダイオード61fを三並列に接続し、それぞれの中間接続点に三相交流電源64の出力を接続する。電圧型インバータ63は、MOSFETのパワートランジスタ等にダイオードを逆並列に接続するスイッチング素子63aと同様のスイッチング素子63bとの直列回路及び同様のスイッチング素子63cとスイッチング素子63dとの直列回路を並列に接続し、平滑コンデンサ62を介して、整流器61に接続する。そして、スイッチング素子63aとスイッチング素子63bとの中間接続点及びスイッチング素子63cとスイッチング素子63dとの中間接続点が、それぞれ非接触給電部5の一次側である送電回路部3に接続される。電圧型インバータ63は、非接触給電部50に数k~100kHz程度の交流電力を供給する。ここで、高周波交流電源部6から非接触給電部5に出力される出力波形は、周期的に変化する波形であり、当該出力波形の周波数をf0とする。また、当該出力波形にひずみが含まれている場合又は出力波形が例えば矩形波である場合には、ひずみを含む波形の周期関数が持つ基本正弦波の周波数が、周波数f0となる。以下、本発明において、これらの周波数を総称して、高周波交流電源部6の基本波成分の周波数f0と称す。なお、高周波交流電源部6は、必ずしも図1に示す回路である必要はなく、他の回路でもよい。非接触給電部5は、トランスの入力側である送電回路部3と、トランスの出力側である受電回路部4を有する。送電回路部3は、一次巻線101と、一次巻線101に直列に接続されるコンデンサ102と、一次巻線101に並列に接続されるコンデンサ103とを有し、受電回路部4は、二次巻線201と、二次巻線201と並列に接続されるコンデンサ202と、二次巻線201と直列に接続されるコンデンサ203とを有する。負荷部7は、非接触給電部5より供給される交流電力を直流に整流する整流部71と、整流部71に接続される負荷72とを有する。整流部71は、ダイオード71aとダイオード71b、及び、ダイオード71cとダイオード71dを並列に接続し、それぞれの中間接続点に受電回路部4の出力を接続する。そして、整流部71の出力を負荷72に接続する。次に、図2a、図2b、図3及び図4を用いて、図1に示す非接触電源回路装置を車両と駐車場に備える場合、一次巻線101と二次巻線201の結合係数κについて、説明する。本例は、二次巻線201を含む受電回路部4及び負荷部7を例えば車両に備え、一次巻線101を含む送電回路部3及び高周波交流電源6を地上側として例えば駐車場に備える。電気自動車の場合、負荷72は、例えば二次電池に対応する。二次巻線201は、例えば車両のシャシに備えられる。そして、当該二次巻線201が一次巻線101の上になるよう、車両の運転手が当該駐車場に駐車し、電力が一次巻線101から二次巻線201に供給され、負荷72に含まれる二次電池が充電される。図2a及び図2bは、一次巻線101及び二次巻線201が対向した状態を示す平面図aと、斜視図b,cである。図2a及び図2bにおいて、X軸及びY軸は、一次巻線101及び二次巻線201の平面方向を示し、Z軸は高さ方向を示す。なお、本説明のために、一次巻線101及び二次巻線201は共に同じ円形形状とされているが、本例は必ずしも円形にする必要はなく、また一次巻線101と二次巻線201とを同一の形状にする必要もない。いま、図2aに示すように、平面方向であるX軸、Y軸方向において、二次巻線201が一次巻線101に合致するように車両が駐車場に駐車されればよいが、運転者の技量により、図2bに示すように、一次巻線101と二次巻線201との相対的な位置が、平面方向において、ずれてしまうことがある。また、車両の高さは、車両の種類や積荷量によって異なるため、一次巻線101と二次巻線201との高さ方向Zの距離は車高によっても異なる。高周波交流電源6から一次巻線101に供給される電力を一定にする場合に、二次巻線201により受電される電力の効率は、二次巻線201が一次巻線101に合致する状態図3Aの状態に相当が最も高く、二次巻線201の中心点が一次巻線101の中心点から遠くなると低くなってしまう。図3は、図2a,2bに示すX軸方向Y軸方向およびZ軸方向の二次巻線201に対する、結合係数の変化を示す。図3に示すように、一次巻線1の中央と二次巻線2の中央が一致する場合、一次巻線1と二次巻線2との間の漏れ磁束は少なく、図3のX軸の値がゼロに相当し、結合係数κは大きくなる。一方、図2aに対して図2bに示すように、一次巻線1と二次巻線2との位置がX軸方向にずれると、漏れ磁束が多くなり、図3に示すように、結合係数κは小さくなる。また、一次巻線1と二次巻線2のZ軸高さ方向のズレが大きくなると、結合係数κは小さくなる。図4は、一次巻線101と二次巻線201との距離Lに対する結合係数の特性を示すグラフである。ただし、距離Lは、式1より示される。図4に示すように、距離Lが大きくなると、漏れ磁束が多くなるため、結合係数κは小さくなる。ところで、従来の非接触給電装置においては、結合係数を固定値にして、非接触の給電部分の回路設計を行っている。そのため、上記のように、給電部分のコイル間の相対的な位置がずれて、結合係数κが変化した場合には、交流電源の出力側からみた非接触のコイルを含む給電回路の入力インピーダンスが大きく変化する。ここで、従来の非接触給電装置における、結合係数κに対するインピーダンス特性の変化を、図5aを用いて説明する。図5aは従来の非接触給電装置における、結合係数κに対する入力インピーダンスの絶対値の特性を示すグラフである。なお、入力インピーダンスは、交流電源の出力側からみたインピーダンスであり、交流電源の基本波成分の周波数におけるインピーダンスである。グラフaは、特開2010-40669号にて開示された回路において、所定の結合係数で同調するにようにコンデンサを設計した回路以下、従来回路aと称す。の特性を示し、グラフbは、特開2007-534289号にて開示された回路において、所定の結合係数で同調するにようにコンデンサを設計した回路以下、従来回路bと称す。の特性を示す。図5aのグラフaに示すように、従来回路aでは、結合係数が小さい場合には、入力インピーダンスの絶対値が高くなり、結合係数が大きくなるにつれて、入力インピーダンスの絶対値が低くなる。またグラフbに示すように、従来回路bでは、結合係数が小さい場合には、入力インピーダンスの絶対値が高くなり、結合係数が大きくなるにつれて、入力インピーダンスの絶対値が小さくなる。すなわち、非接触の給電部分であるコイルの結合係数が一定であることを前提に、従来回路a及び従来回路bは回路設計されているため、結合係数が変化すると、給電回路の入力インピーダンスが大きく変化する。なお、グラフcは、交流電源のインピーダンスの絶対値を示しており、詳細は後述する。図5bのグラフaに示すように、従来回路aでは、等価負荷抵抗が小さい場合には、入力インピーダンスの絶対値が高くなり、等価負荷抵抗が大きくなるにつれて、入力インピーダンスの絶対値が低くなる。またグラフbに示すように、従来回路bでは、等価負荷抵抗が小さい場合には、インピーダンスの絶対値が高くなり、等価負荷抵抗が大きくなるにつれて、インピーダンスの絶対値が小さくなる。すなわち、従来回路a及び従来回路bにおいて、等価負荷抵抗が変化すると、給電回路の入力インピーダンスが大きく変化する。なお、グラフcは、交流電源のインピーダンスの絶対値を示しており、詳細は後述する。次に、図5cを用いて、従来回路a及び従来回路bにおいて、結合係数の変化に伴う、力率の変化について、説明する。図5cは、従来回路a及びbにおける、結合係数κに対する力率の特性を示す。なお、力率cosθについて、交流電源から給電回路に入力される入力電圧と入力電流との位相差θのコサイン値である。図5cのグラフaに示すように、従来回路aでは、結合係数が大きい場合には、力率が高くなり、結合係数が小さくなると、力率が低くなる。一方、図5cのグラフbに示すように、従来回路bでは、結合係数の変化に対して、力率は高い状態で推移する。次に、交流電源のインピーダンスZcと、非接触のコイルを含む給電回路の入力インピーダンスZin_cとの関係を、図6を用いて、説明する。図6は、非接触給電装置の1次側の等価回路の回路図である。交流電源601は、非接触給電装置の1次側に設けられる交流電源であり、1次側のコイルに対して交流電力を供給する。Vcは交流電源601の交流電圧を示し、Icは交流電源601から出力される交流電流を示す。インピーダンス602は、非接触のコイルを含む給電回路の入力インピーダンスZin_cである。交流電源601の定格値は予め定められており、例えば交流電源601の最大電圧が300[V]であり、最大電流30[A]であり、最大電力が9[kW]である、と仮定する。そして、インピーダンス602の入力インピーダンスZin_cが1[Ω]である場合について、説明する。交流電源の最大電圧である300[V]がインピーダンス602に印加されると、インピーダンス602である給電回路には、300[A]の電流が流れる。しかし、交流電源601の最大電流が30[A]であるため、当該給電回路に流れる電流は30[A]となり、当該給電回路の電圧は30[V]となる。そのため、インピーダンス602である給電回路に供給される電力は900[W]となり、交流電源601の最大電力を給電回路に供給することができない。また、インピーダンス602の入力インピーダンスZin_cが100[Ω]である場合について、説明する。交流電源の最大電圧である300[V]がインピーダンス602に印加されると、インピーダンス602である給電回路には、3[A]の電流が流れる。交流電源601の最大電流は30Aであるが、入力インピーダンスZin_cが高いため、給電回路に流れる電流は3[A]となる。そして、給電回路の電圧は300[V]となる。そのため、インピーダンス602である給電回路に供給される電力は900[W]となり、交流電源601の最大電力を給電回路に供給することができない。また、インピーダンス602の入力インピーダンスZin_cが10[Ω]である場合について、説明する。交流電源の最大電圧である300[V]がインピーダンス602に印加されると、インピーダンス602である給電回路には、30[A]の電流が流れ、交流電源601の最大電流が流れることになる。そのため、インピーダンス602である給電回路に供給される電力は900[W]となり、交流電源601の最大電力を給電回路に供給することができる。すなわち、交流電源601のインピーダンスに対して、インピーダンス602の入力インピーダンスZin_cが変化する場合には、交流電源601の最大電力を効率よく給電回路に供給することができない。そして、図5aに示すように、従来回路a及びbの入力インピーダンスは、交流電源のインピーダンスグラフcを参照に対して大きく変化するため、交流電源601の最大電力を効率よく給電回路に供給することができない。また、後述するように、給電回路から負荷に対して電力を供給する場合に、電力の損失を防ぐためには、力率cosθを高い値で維持しなければならない。図5cに示すように、従来回路aでは、結合係数が変化した場合に、力率が減少してしまうため、従来回路aを給電回路とする非接触給電装置において、負荷に供給される電力の損失が悪化してしまう。そこで、本例の非接触給電装置において、高周波交流電源回路6の出力側から見た一次側のみのインピーダンスの特性及び二次巻線201に接続される負荷7側から見た二次側のみのインピーダンスの特性が、以下に示すような特性とするように、一次巻線101と二次巻線201のインダクタンスの大きさと、コンデンサ102、103、202、203の容量の大きさの条件を設定することで、結合状態が変化する条件下で、高周波交流電源回路6の出力側からみた入力インピーダンスの変化を抑制し、また入力インピーダンスの位相をゼロ付近にする。まず、本例の非接触給電装置における、インピーダンスZ1及びインピーダンスZ2について説明する。インピーダンスZ1は、図7aに示すように、図1に示す回路において、結合係数をゼロとして、高周波交流電源6側送電側からみた一次側のみのインピーダンスである。またインピーダンスZ2は、図6bに示すように、図1に示す回路において、結合係数をゼロとして、負荷部7側受電側からみた二次側のみのインピーダンスである。図7aはインピーダンスZ1を説明するための回路図であって、非接触給電部5の一次側のみの回路を示し、図7bはインピーダンスZ2を説明するための回路図であって、非接触給電部5の二次側のみの回路を示す。なお、図7a及び図7bに示すように、コンデンサ102の電気容量をC1sとし、コンデンサ103の電気容量をC1pとし、一次巻線101のインダクタンスをL1とし、コンデンサ202の電気容量をC2pとし、コンデンサ203の電気容量をC2sとし、二次巻線201のインダクタンスをL2とする。本例の非接触給電装置において、インピーダンスZ1及びインピーダンスZ2の絶対値の特性は、図8a及び図8bに示す特性をそれぞれ有する。図8aは、周波数に対する、インピーダンスZ1の絶対値の特性及び位相特性ψを示すグラフであり、図8bは、周波数に対する、インピーダンスZ2の絶対値の特性及び位相特性ψを示すグラフである。すなわち図8aに示すように、インピーダンスZ1の絶対値の特性は、極小値ZMINをとる周波数f1Aと、極大値ZMAXをとる周波数f1Bとの間に、高周波交流電源回路6の基本波成分の周波数f0を有する。周波数f1Aは、インピーダンスZ1の共振周波数のうち、最も周波数f0に近い周波数であり、周波数f1Bは、インピーダンスZ1の共振周波数のうち、最も周波数f0に近い周波数である。また周波数f1Bは周波数f1Aより高い。言い換えると、インピーダンスZ1の特性は、極小値ZMINの周波数f1Aと極大値ZMAXの周波数f1Bにより、周波数f0を挟む特性である。図8bに示すように、インピーダンスZ2の絶対値の特性は、極小値ZMINをとる周波数f2Aと、極大値ZMAXをとる周波数f2Bとの間に、高周波交流電源回路6の基本波成分の周波数f0を有する。周波数f2Aは、インピーダンスZ1の共振周波数のうち、最も周波数f0に近い周波数であり、周波数f2Bは、インピーダンスZ1の共振周波数のうち、最も周波数f0に近い周波数である。また周波数f2Bは周波数f2Aより高い。言い換えると、インピーダンスZ1の特性は、極小値ZMINの周波数f2Aと極大値ZMAXの周波数f2Bにより、周波数f0を挟む特性である。次に、本例における、コンデンサ102、103、202の電気容量、一次巻線101及び二次巻線201のインダクタンスについて説明する。図7aに示す回路により、インピーダンスZ1の共振周波数f1A及び共振周波数f1Bは、式2及び式3によりそれぞれ表される。そして、図8aに示すように、式2及び式3により表される周波数f1A及び周波数f1Bには、f1A<f0<f1Bの関係が成り立つ。当該関係は、L1とC1pとにより形成される共振系の共振周波数f1Bを周波数f0より高くし、L1とC1pC1sとにより形成される共振系の共振周波数f1Aを周波数f0より低くすることに相当する。図7bに示す回路により、インピーダンスZ2の共振周波数f2A及び共振周波数f2Bは、式4及び式5によりそれぞれ表される。そして、図8bに示すように、式4及び式5により表される周波数f2A及び周波数f2Bには、f2A<f0<f2Bの関係が成り立つ。当該関係は、L2とC2pとにより形成される共振系の共振周波数f2Bを周波数f0より高くし、L2とC2pC2sとにより形成される共振系の共振周波数f2Aを周波数f0より低くすることに相当する。すなわち、交流電源回路6の基本波成分の周波数f0に対して、f1A<f0<f1B及びf2A<f0<f2Bを満たすように、インダクタンスL1、電気容量C1p、電気容量C1s、インダクタンスL2、電気容量C2p、電気容量C2sを設定することで、図8に示す、インピーダンスZ1の特性及びインピーダンスZ2の特性を有することができる。さらに、本例において、各共振周波数f1A、f1B、f2A、f2Bと交流電源回路6の基本波成分の周波数f0は、以下の式6で表す条件を満たす。すなわち、周波数f1Aから周波数f1Bまでの周波数帯域が、周波数f2Aから周波数f2Bまでの周波数帯域の中に含まれる。次に、図9a及び図9bを用いて、本例の非接触給電装置の入力インピーダンスZinの絶対値の特性及び位相特性ψを説明する。図9aは周波数に対する入力インピーダンスZinの絶対値の特性を示し、図9bは周波数に対する入力インピーダンスZinの位相特性ψを示す。κ1~κ4は、結合係数を示しており、κ1が最も小さい結合係数を、κ4が最も大きい結合係数を示す。入力インピーダンスZinは、高周波交流電源回路6の出力側からみた非接触給電部5の入力インピーダンスを示す。図9aに示すように、結合係数κがκ1からκ4の範囲内で変化する場合に、高周波交流電源回路6の基本波成分の周波数f0に対する、入力インピーダンスZinの絶対値は、絶対値|Zin_s|となる。すなわち、一次巻線101に対する二次巻線201の相対的な位置がずれることにより、結合係数κがκ1からκ4の範囲内で変化する場合に、入力インピーダンスの絶対値|Zin_s|は一定の値をとる、または、入力インピーダンス絶対値|Zin_s|は変化の小さい範囲内で変化するため、周波数f0に対する入力インピーダンスZinの変化が抑えられる。これにより、本例において、インピーダンスZ1及びインピーダンスZ2が、図7a及び図7bに示す特性を持つことにより、結合係数が変化する場合に、周波数f0に対する入力インピーダンスZinの絶対値の変化を抑制することができる。なお、結合係数κがκ1からκ4の範囲内で変化する場合に、周波数f0に対する入力インピーダンスZinの絶対値は、図9に示すように絶対値|Zin_s|の一定値となる必要はなく、絶対値|Zin_s|の付近の値で変化すればよい。また図9bに示すように、結合係数κがκ1からκ4の範囲内で変化する場合に、高周波交流電源回路6の基本波成分の周波数f0に対する、入力インピーダンスZinの位相は、ゼロ付近で変化する。結合係数の変化に対して、周波数f0に対する入力インピーダンスZinの位相がゼロ付近で変化すると、力率は1に近い状態を維持することができるため、非接触給電部5における電力損失を抑制することができ、効率よく負荷部7に電力を供給することができる。次に、図10a~図10cを用いて、入力インピーダンスZinの極及び零点の軌跡を説明する。図10aは非接触給電部5及び負荷部7の等価回路を示し、図10bは、結合係数κを変化させた場合における、入力インピーダンスZinの極及び零点の軌跡を示し、図10cは等価負荷抵抗Rを変化させた場合における、入力インピーダンスZinの極及び零点の軌跡を示す。負荷部7を等価負荷抵抗701Rと置き換えると、非接触給電部5及び負荷部7の等価回路は、図10aの回路により表される。等価負荷抵抗701Rには、負荷72に含まれるバッテリ図示しないの抵抗が含まれており、当該バッテリの抵抗値は、バッテリの充電状態SOC:StateofChargeにより変化する。そのため、等価負荷抵抗701Rの抵抗値は、常に一定な値ではなく、バッテリ等の状態に応じて変化する。図10aに示す等価回路に基づき、高周波交流電源回路6の出力側から見た入力インピーダンス特性Zinを、ラプラス演算子sを用いて表すと、式7により表される。式7に示す、Zinを、回路特性に影響が大きい代表根近似を行うことで、式8により示される。ただし、Aは回路パラメータからなる係数を、λ1、λ2は極を、γ1、γ2は零点を示す。そして、結合係数κをゼロ付近から増加させると、極及び零点は図10bに示すような軌跡を描く。ただし、図10bに示す極1は、式9の極の中で最も虚軸側に近い値の極ただしゼロを含まないを示し、極2は式9の極の中で二番目に虚軸側に近い値の極を示し、零点は、式9の零点の中で最も虚軸側に近い値の零点を示す。また点線の矢印は、結合係数κを離散的に増加させた場合の、極1、極2及び零点の軌跡の方向を示している。図10bに示すように、極1及び零点は、結合係数κの増加に伴い、虚軸から遠ざかりつつ、点線を境とした対称の軌跡を描く。当該点線は、駆動点を虚値にとる直線を示しており、駆動点点の虚値は、基本波成分の周波数に対応する値2πf0である。すなわち、極1及び零点は、結合係数κの増加に伴い、虚軸上における虚値2πf0に対して対称な軌跡とる。これにより、結合係数κを変化させた場合において、駆動点から各極1までの距離は、駆動点から該各極1に対応する零点までの距離と等しくなるため、結合係数κの変化に伴う入力インピーダンス特性Zinの変化を抑制することができる。また極2は、結合係数κの増加に伴い、極1又は虚軸に近づく軌跡をとる。すなわち、本例において、結合係数κの増加に伴い、虚軸から遠ざかる極1と虚軸に近づく極2が存在し、極1及び極2は互いに逆向きの軌跡をとる。このような特性により、結合係数κの変化に伴う位相の変動を抑制することができるため、力率を維持し、電力の損失を防ぐことができる。また、等価負荷抵抗Rをゼロ付近から増加させると、極及び零点は図10cに示すような軌跡を描く。ただし、図10cに示す極1は、式9の極の中で最も虚軸側に近い値の極ただしゼロを含まないを示し、極2は式9の極の中で二番目に虚軸側に近い値の極を示し、零点は、式9の零点の中で最も虚軸側に近い値の零点を示す。また点線の矢印は、等価負荷抵抗Rを離散的に増加させた場合の、極1、極2及び零点の軌跡の方向を示している。図10cに示すように、極1及び零点は、結合係数κの増加に伴い、虚軸から遠ざかりつつ、点線を境とした対称の軌跡を描く。当該点線は、駆動点を虚値にとる直線を示しており、駆動点点の虚値は、基本波成分の周波数に対応する値2πf0である。すなわち、極1及び零点は、等価負荷抵抗Rの増加に伴い、虚軸上における虚値2πf0に対して対称な軌跡とる。これにより、等価負荷抵抗Rを変化させた場合において、駆動点から各極1までの距離は、駆動点から該各極1に対応する零点までの距離と等しくなるため、結合係数κの変化に伴う入力インピーダンス特性Zinの変化を抑制することができる。また極2は、等価負荷抵抗Rの増加に伴い、極1又は虚軸に近づく軌跡をとる。すなわち、本例において、結合係数κの増加に伴い、虚軸から遠ざかる極1と虚軸に近づく極2が存在し、極1及び極2は互いに逆向きの軌跡をとる。このような特性により、等価負荷抵抗Rの変化に伴う位相の変動を抑制することができるため、力率を維持し、電力の損失を防ぐことができる。次に、入力インピーダンスの絶対値|Zin_s|の設定方法について説明する。まず、インピーダンスZ1の絶対値の特性と絶対値|Zin_s|との関係について、図11a~図11cを用いて説明する。図11a及び図11bは、周波数に対するインピーダンスZ1の特性を示す。図11cは、結合係数に対する入力インピーダンスの絶対値|Zin_s|の特性を示す。図11aに示すように、極小値ZMINの周波数f1Aから極大値ZMAXの周波数f1Bまでの周波数帯域をF1=f2-f1とし、図11bに示すように、極小値ZMINの周波数f2Aから極大値ZMAXの周波数f2Bまでの周波数帯域をF2=f2-f1とすると、周波数帯域F1は周波数帯域F2より狭くする。なお、周波数f1A及び周波数f1Bは、式2及び式3で、それぞれ表される。そして、周波数帯域をF1に設定し、結合係数κを変化させると、入力インピーダンスの絶対値|Zin_s|は、図11cのグラフxに示すような特性となる。また、周波数帯域をF2に設定し、結合係数κを変化させると、入力インピーダンスの絶対値|Zin_s|は、図11cのグラフyに示すような特性となる。すなわち、Zinの極大値の周波数と極小値の周波数との間の周波数帯域を狭くすると、入力インピーダンスの絶対値|Zin_s|は高くなり、当該周波数帯域を広くすると、入力インピーダンスの絶対値|Zin_s|は低くなる。そのため、本例は、Zinの極大値の周波数と極小値の周波数との間の周波数帯域に応じて、周波数f0に対する入力インピーダンス|Zin_s|を設定することができる。入力インピーダンスの絶対値|Zin_s|と、高周波交流電源部6のインピーダンスとの関係について、図12a及び図12bを用いて説明する。図12a及び図12bは、高周波交流電源部6の出力電流-出力電圧特性を示し、一例として、図12aは、出力電流に対して出力電圧が一定である場合の特性を示し、図12bは、出力電流に対して出力電圧が変化する場合の特性を示す。なお、高周波交流電源部6の出力電流-出力電圧特性は、高周波交流電源部6に含まれるインバータや冷却器図示しない等の特性に応じて決まる。また図12a及び図12bの点線で示す曲線は、定電力線を示しており、当該定電力線上において同じ電力値となる。図12aに示すように、出力電流に対して出力電圧が一定である場合には、高周波交流電源部6の供給可能な最大電力は、最大電圧VMAXと最大電流IMAXの積で求まる電力である。図6を用いて説明したように、高周波交流電源部6から最大電力を供給させるためには、交流電源601のインピーダンスに対して、高周波交流電源回路6の入力インピーダンスを調整する必要がある。図12aの例では、高周波交流電源部6のインピーダンスZMは、最大電圧VMAXと最大電流IMAXより、VMAX/IMAXとなる。そして、高周波交流電源回路6の基本波成分の周波数f0に対する入力インピーダンス|Zin_s|を、高周波交流電源部6のインピーダンスZMと等しくすることで、高周波交流電源部6から最大電力を、非接触給電部5に供給することができる。図12bに示すように、出力電流に対して出力電圧が変化する場合には、高周波交流電源部6の供給可能な最大電力は、最も高い定電力線と、電流-電圧特性との交点に相当する電力である。高周波交流電源部6のインピーダンスZpは、当該交点に相当する電圧Vp及び電流Ipより、Vp/Ipとなる。そして、高周波交流電源回路6の基本波成分の周波数f0に対する入力インピーダンス|Zin_s|を、高周波交流電源部6のインピーダンスZpと等しくすることで、高周波交流電源部6から最大電力を、非接触給電部5に供給することができる。すなわち、本例において、入力インピーダンスの絶対値|Zin_s|が、高周波交流電源部6の最大電力に相当するインピーダンス値と等しくなるように、Zinの極大値の周波数と極小値の周波数との間の周波数帯域を設定する。これにより、高周波交流電源部6の供給可能な電力を非接触給電部5へ効率よく供給することができ、高周波交流電源部6と非接触給電部5との間の電力損失を抑制することができる。そして、上記のように非接触給電部5の回路を設定することにより、本例の非接触給電部5の入力インピーダンスの絶対値|Zin_s|の特性は、図13a及び図13bに示すような特性を有する。また、本例の非接触給電部5における力率は、図13cに示すような特性となる。図13aは結合係数κに対する入力インピーダンスの絶対値|Zin_s|の特性を示し、図13bは等価負荷抵抗Rに対する入力インピーダンスの絶対値|Zin_s|の特性を示し、図13cは結合係数κに対する力率の特性を示す。図13a及び図13bのグラフaは入力インピーダンスの絶対値|Zin_s|を示し、グラフbは高周波交流電源部6のインピーダンスの絶対値を示す。なお、当該高周波交流電源部6のインピーダンスは、図12aのインピーダンスZM及び図12bのインピーダンスZpに相当する。また図13aにおいて、結合係数κは、少なくとも0.01~0.5を含む、0.01~0.8までの範囲内で変化する。図13aに示すように、結合係数κの変化に対して、入力インピーダンスZinの絶対値はほぼ一定であり、高周波交流電源部6のインピーダンスと同値である。すなわち、結合係数κが変化する状況においても、周波数f0に対する入力インピーダンスZinの絶対値は入力インピーダンスの絶対値|Zin_s|から大きく変化せず、周波数f0に対する入力インピーダンスZinの絶対値は高周波交流電源部6のインピーダンスの絶対値と等しくなるため、高周波交流電源部6から非接触給電部5へ供給される電力の損失を抑制することができる。また、図13bに示すように、等価負荷抵抗Rの変化に対して、入力インピーダンスZinの絶対値はほぼ一定であり、高周波交流電源部6のインピーダンスと同値である。すなわち、等価負荷抵抗Rが変化する状況においても、周波数f0に対する入力インピーダンスZinの絶対値は入力インピーダンスの絶対値|Zin_s|から大きく変化せず、周波数f0に対する入力インピーダンスZinの絶対値は高周波交流電源部6のインピーダンスの絶対値と等しくなるため、高周波交流電源部6から非接触給電部5へ供給される電力の損失を抑制することができる。また、図13cに示すように、結合係数κの変化に対して、力率は1に近い値で、ほぼ一定に推移する。すなわち、結合係数κが変化する状況においても、力率が大きく変化せずに、力率は1に近い値となるため、電力の給電効率の低下を防ぐことができる。また上記のように非接触給電部5の回路を設定することにより、結合係数が変化する場合に、非接触給電部5から負荷部7へ出力される電力Poutの低下を防ぐことができる。ここで、負荷部7へ出力される出力電力Poutについて、以下に説明する。図1に示す非接触給電装置において、負荷部7への出力電力Poutは、式9に示すように、高周波交流電源部6から非接触給電部5へ供給される供給電力Pinと、非接触給電部5において損失される電力PLossにより表される。非接触給電部5において損失される電力PLossは、供給電力Pinに比べて十分小さく、Pin≫PLossと仮定すると、出力電力Poutは供給電力Pinとほぼ等しいと近似される。また、高周波交流電源部6から非接触給電部5に入力される入力電圧及び入力電流をVin及びIinとすると、供給電力Pinは、高周波交流電源部6の出力側からみた非接触給電部5の入力インピーダンスZinと、入力電圧Vinと入力電流Iinとの位相差θにより表される。そのため、式9は、式10により近似される。すなわち、入力電圧Vinを一定として場合には、結合係数の変化に対して、出力電力係数cosθin/|Zin|を高い値で維持することで、負荷部7への出力電力Poutを高くすることができる。本例では、上記の通り、非接触給電部5において、結合係数の変化に対して、入力インピーダンスの絶対値|Zin_s|を高周波交流電源部6のインピーダンスの絶対値と等しくし、かつ、周波数f0における入力インピーダンスの位相をゼロ付近で変化させる。これにより、結合係数が変化する状況下において、入力インピーダンスの絶対値|Zin_s|を一定にしつつ、高い力率を維持することができるため、出力電力係数が高い値で維持される。その結果として、本例は、結合係数が変化変化しても、電力の給電効率の低下を防ぐことができる。図14aを用いて、結合係数κが変化に伴う、負荷部7へ出力される電力Poutの特性を説明する。図14aは結合係数κに対する出力電力Poutの特性を示すグラフであり、グラフaは非接触給電部5に従来回路aを用いた場合の特性であり、グラフbは非接触給電部5に従来回路bを用いた場合の特性であり、グラフcは本例の特性である。図14aに示すように、本例の非接触給電装置は、結合係数κの変化に対して、広い結合係数の範囲で、従来回路a及び従来回路bの出力電力より高い出力電力をとることができる。ここで、負荷部7への出力電力Poutが閾値電力Pc以上である場合に、負荷72に含まれるバッテリに対して十分な充電電力を供給することできるとして、電力条件を設定する。図14bは当該電力条件を満たす、結合係数κの範囲を説明するための概略図である。図14bにおいて、グラフaは従来回路aにおいて電力条件を満たす範囲を表し、グラフbは従来回路bにおいて電力条件を満たす範囲を表し、グラフcは本例において電力条件を満たす範囲を表す。なお、閾値電力Pc未満の電力が負荷72に供給させる場合でも、バッテリを充電できるが、充電時間が長くなる可能性があるため、本例の電力条件では、閾値電力Pc未満の電力は条件を満たさない電力とする。図14bに示すように、本例では、電力条件を満たす結合係数κの範囲が、従来回路a及び従来回路bより、広くなる。従来回路a及び従来回路bでは、結合係数の変化に対して、周波数f0のインピーダンスは大きく変化する。そして、周波数f0のインピーダンスの値と高周波交流電源部6のインピーダンスの値とのずれが大きくなると、高周波交流電源部6の最大電圧定格電圧又は最大電流定格電流で制限される。そのため、従来回路a及び従来回路bでは、電力条件を満たす結合係数κの範囲が狭くなる。一方、本例では、結合係数の変化に対して周波数f0のインピーダンスの絶対値|Zin_s|の変化を抑制し、周波数f0のインピーダンスの絶対値|Zin_s|を高周波交流電源部6のインピーダンスの絶対値と等しくする。そのため、本例は、従来回路a及び従来回路bより、出力電力Poutを大きくすることができ、電力条件を満たす結合係数κの範囲を広くすることができる。次に、電力の効率ηについて、図15を用いて説明する。図15は、結合係数に対する効率ηの特性を示すグラフであり、グラフaは従来回路aの効率を、グラフbは従来回路bの効率を、グラフcは本発明の効率を示す。なお、効率ηは、出力電力Pout/供給電力Pin×100で算出される。図15に示すように、結合係数κの変化に対して、本例の効率ηは、80近くを維持している。一方、結合係数κが小さい領域では、従来回路a及び従来回路bの効率ηは、80より低くなっている。従来回路aでは、図5cに示すように、結合係数の低い領域で力率が悪化するため、効率が低くなる。また従来回路bでは、図5aに示すように、結合係数の低い領域で、入力インピーダンス値が小さくなり、電流が大きくなるが、交流電源側の定格電流により電流制限がかかるため、電流の制限値以上には電流が上がらず、入力電圧も低くなるため、効率が低くなる。一方、本例では、結合係数の変化に対して、入力インピーダンスの絶対値が高周波交流電源部のインピーダンスの値で維持され、力率も維持されるため、本例は高い効率を維持することができる。上記のように、本例において、インピーダンスZ1の周波数に対するインピーダンスの絶対値の特性は、高周波交流電源部6の基本波成分の周波数f0に最も近く、極大値ZMAXをとる周波数f1Bと、高周波交流電源部6の基本波成分の周波数f0に最も近く、極小値ZMINをとる周波数f1Aとの間に、周波数f0を有し、インピーダンスZ2の周波数に対するインピーダンスの絶対値の特性は、高周波交流電源部6の基本波成分の周波数f0に最も近く、極大値ZMAXをとる周波数f2Bと、高周波交流電源部6の基本波成分の周波数f0に最も近く、極小値ZMINをとる周波数f2Aとの間に、周波数f0を有する。これにより、結合係数が変化する場合に、高周波交流電源部6側からみた入力インピーダンスZinの変化を抑制することができるため、高周波交流電源部6から非接触給電部5へ供給させる電力の損失を防ぐことができる。また、本例は、一次巻線101と二次巻線201との相対的な位置ずれが生じ、結合係数が変化しても、非接触給電部5への供給電力の損失を防ぐことができる。また、結合係数が変化する場合に、高周波交流電源部6側からみた入力インピーダンスZinの位相をゼロ付近で変化させることができるため、高い力率を維持することができ、非接触給電部5における電力損失電源損失、巻線損失を抑制することができる。その結果として、一次巻線101と二次巻線201との間の距離に相当する送電距離を延ばすことができる。また本発明は、f1A<f0<f1B及びf2A<f0<f2Bを満たすように、電気容量C1s、電気容量C1p、インダクタンスL1、インダクタンスL2、電気容量C2p及び電気容量C2sを設定する。これにより、結合係数が変化する場合に、高周波交流電源部6側からみた入力インピーダンスZinの変化を抑制することができるため、高周波交流電源部6から非接触給電部5へ供給させる電力の損失を防ぐことができる。また、本例は、一次巻線101と二次巻線201との相対的な位置ずれが生じ、結合係数が変化しても、高い力率を維持することができるため、非接触給電部5への供給電力の損失を防ぐことができ、一次巻線101と二次巻線201との間の距離に相当する送電距離を延ばすことができる。また本発明は、f1A≦f2A<f0<f2B≦f1Bを満たすように、電気容量C1s、電気容量C1p、インダクタンスL1、インダクタンスL2、電気容量C2p及び電気容量C2sを設定する。これにより、結合係数が変化する場合に、高周波交流電源部6側からみた入力インピーダンスZinの変化を抑制することができるため、高周波交流電源部6から非接触給電部5へ供給させる電力の損失を防ぐことができる。また、本例は、一次巻線101と二次巻線201との相対的な位置ずれが生じ、結合係数が変化しても、高い力率を維持することができるため、非接触給電部5への供給電力の損失を防ぐことができ、一次巻線101と二次巻線201との間の距離に相当する送電距離を延ばすことができる。また本例は、高周波交流電源部6の基本波成分の周波数f0に対する入力インピーダンスの絶対値|Zin_s|は、高周波交流電源部6のインピーダンスの値に応じて設定される。これにより、周波数f0に対する入力インピーダンスの絶対値|Zin_s|を高周波交流電源部6のインピーダンスの値と等しくすることができるため、結合係数が変化しても、高周波交流電源部6の出力可能な最大電力を非接触給電部5に供給することができる。また本例は、一次巻線101と二次巻線201との結合係数が0.01以上から0.5以下の範囲内で変化する場合に、周波数f0に対する入力インピーダンスの絶対値|Zin_s|は、高周波交流電源部6のインピーダンスの値の付近で変化する。これにより、本例は結合係数が変化しても、高周波交流電源部6の出力可能な最大電力を非接触給電部5に供給することができる。また本例において、高周波交流電源部6側からみた非接触給電部5の入力インピーダンスZinの特性を複素平面で示す場合に、結合係数の増加に伴い、虚軸に最も近い極1及び零点は、虚軸上における、周波数f0に対応する値2πf0に対して対称な軌跡をとり、虚軸に二番目に近い極2は、極1に近づく。これにより、結合係数κを変化させた場合において、虚軸上の虚値2πf0を示す点から極までの距離は、虚軸上の虚値2πf0を示す点から零点までの距離と等しくなるため、結合係数κの変化に伴う入力インピーダンス特性Zinの変化を抑制することができる。また、極1及び極2が互いに逆向きの軌跡をとるため、位相の変動を抑制することができ、力率を維持することができる。その結果として本例は、電力の損失を防ぐことができる。また本例において、式2及び式3によりそれぞれ表される周波数f1A及び周波数f1Bの周波数の差を、高周波交流電源部6のインピーダンスに応じて設定する。すなわち、周波数f0に対する入力インピーダンスの絶対値|Zin_s|が高周波交流電源部6のインピーダンスと等しくなるように、周波数f1Aと周波数f1Bとの周波数の差を設定するため、結合係数が変化しても、高周波交流電源部6の出力可能な最大電力を非接触給電部5に供給することができる。なお、結合係数κの変化に対して、入力インピーダンスの絶対値|Zin_s|は、必ずしも固定値と等しくする必要はなく、当該固定値を含む所定の範囲内で変化すればよい。すなわち、図9aに示すように、結合係数κの変化に対して、インピーダンスの絶対値の特性を示した場合に、周波数f0以外の他の周波数帯と比較して、周波数f0におけるインピーダンスの絶対値の変化が抑えられていればよい。また周波数f0に対する入力インピーダンスの絶対値|Zin_s|は、変化させる結合係数の範囲内の全てにおいて、高周波交流電源部6のインピーダンスの値と等しくする必要はなく、図13aに示すように、入力インピーダンスの絶対値Zin_sが、変化させる結合係数の範囲内において、高周波交流電源部6のインピーダンスの値の付近になるような特性を示せばよい。また、本例において、式6で表される条件を必ず満たす必要はなく、少なくとも、周波数f1Aから周波数f1Bまでの周波数帯域と、周波数f2Aから周波数f2Bまでの周波数帯域とが、少なくとも一部の帯域で重複していればよい。なお、本例のコンデンサ102が本発明の第1のコンデンサに相当し、コンデンサ103が本発明の第2のコンデンサに、コンデンサ202が本発明の第3のコンデンサに、コンデンサ203が本発明の第4のコンデンサに、非接触給電部4が給電回路に、高周波交流電源部6が交流電源に、極1が第1の極に、極2が第2の極に相当する。《第2実施形態》図16は、発明の他の実施形態に係る非接触給電装置の給電回路部5の回路図である。本例では上述した第1実施形態に対して、給電回路部5の送電回路上において、コンデンサ102を接続する位置が異なる。これ以外の構成は上述した第1実施形態と同じであるため、その記載を援用する。図16に示すように、給電回路部5は、送電回路として、一次巻線101と、一次巻線101に直列に接続されるコンデンサ102と、一次巻線101に並列に接続されるコンデンサ103とを有し、コンデンサ102は、コンデンサ103と一次巻線101との間に接続される。また給電回路部5は、受電回路として、二次巻線201と、二次巻線201に並列に接続されるコンデンサ202と、二次巻線201に直列に接続されるコンデンサ203とを有する。次に、図16に示す回路において、結合係数をゼロとして、高周波交流電源6側送電側からみた一次側のみのインピーダンスZ1を、図17を用いて説明する。図17は、周波数に対するインピーダンスZ1の絶対値の特性及び位相特性ψを示す。第1実施形態に係るインピーダンスZ1の特性は、図8aに示すように、低い周波数f1Aに対して極小値ZMINをとり、高い周波数f1Bに対して極大値ZMAXをとる。一方、本例のインピーダンスZ1の特性は、図17に示すように、低い周波数f1Aに対して極大値ZMAXをとり、高い周波数f1Bに対して極小値ZMINをとる。そして、インピーダンスZ1の絶対値の特性は、極大値ZMAXをとる周波数f1Aと、極小値ZMINをとる周波数f1Bとの間に、高周波交流電源回路6の基本波成分の周波数f0を有する。上記のように、本例の非接触給電部5の送電側は、第1実施形態に示すように、コンデンサ102と一次巻線101との接続点にコンデンサ103の一端を接続してもよく、第2実施形態に示すように、コンデンサ103と一次巻線101との間にコンデンサ102を接続してもよい。これにより本例は、結合係数が変化する場合に、高周波交流電源部6側からみた入力インピーダンスZinの変化を抑制することができるため、高周波交流電源部6から非接触給電部5へ供給させる電力の損失を防ぐことができる。また、本例は、一次巻線101と二次巻線201との相対的な位置ずれが生じ、結合係数が変化しても、高い力率が維持されるため、非接触給電部5への供給電力の損失を防ぐことができ、一次巻線101と二次巻線201との間の距離に相当する送電距離を延ばすことができる。《第3実施形態》図17は、発明の他の実施形態に係る非接触給電装置の給電回路部5の回路図である。本例では上述した第1実施形態に対して、給電回路部5の送電回路において、コイル104を有する点が異なる。これ以外の構成は上述した第1実施形態と同じであるため、その記載を援用する。図17に示すように、給電回路部5は、送電回路として、一次巻線101と、一次巻線101に直列に接続されるコンデンサ102と、一次巻線101に並列に接続されるコンデンサ103と、コイル104を有し、一次巻線101とコンデンサ103との接続点がコンデンサ102の一端に接続され、コイル104がコンデンサ102の他端に接続される。コイル104は、高周波交流電源部6の出力の高調波を抑制するためのチョークコイルとして挿入され、あるいは、短絡防止等のために挿入される。次に、図17に示す回路において、結合係数をゼロとして、高周波交流電源6側送電側からみた一次側のみのインピーダンスZ1を、図18を用いて説明する。図18は、周波数に対するインピーダンスZ1の絶対値の特性を示す。本例は非接触給電部5にコイル104を接続するため、L1とC1sC1pL1sからなる共振系が形成されるため、第1実施形態の非接触給電部5に対して、共振周波数f3が1つ増える。図18に示すように、インピーダンスZ1の絶対値の特性は、極小値ZMIN_1をとる周波数f1Aと、極大値ZMAXをとる周波数f1Bとの間に、高周波交流電源回路6の基本波成分の周波数f0を有する。周波数f1Aは、インピーダンスZ1の共振周波数のうち、最も周波数f0に近い極小値に対する周波数であり、周波数f1Bは、インピーダンスZ1の共振周波数のうち、最も周波数f0に近い極大値に対する周波数である。また、インピーダンスZ1の絶対値の特性は、周波数f1Aから周波数f1Bまでの周波数帯域以外の帯域に、極小値ZMIN_2の共振周波数f3を有する。言い換えると、インピーダンスZ1の絶対値の特性は、周波数f1Aから周波数f1Bまでの周波数帯域に、周波数f0を有し、極小値ZMIN_2をとる共振周波数f3を有さない。上記のように、本例の非接触給電部5の送電側には、コイル104がコンデンサ102に接続されてもよく、少なくともインピーダンスZ1の絶対値の特性が、極小値ZMIN_1をとる周波数f1Aと、極大値ZMAXをとる周波数f1Bとの間に、高周波交流電源回路6の基本波成分の周波数f0を有すればよい。これにより本例は、結合係数が変化する場合に、高周波交流電源部6側からみた入力インピーダンスZinの変化を抑制することができるため、高周波交流電源部6から非接触給電部5へ供給させる電力の損失を防ぐことができる。また、本例は、一次巻線101と二次巻線201との相対的な位置ずれが生じ、結合係数が変化しても、高い力率が維持されるため、非接触給電部5への供給電力の損失を防ぐことができ、一次巻線101と二次巻線201との間の距離に相当する送電距離を延ばすことができる。なお、本例において、非接触給電部5の送電側には、コイル104以外の回路素子を接続してもよく、また複数の回路素子を接続してもよく、少なくともインピーダンスZ1の絶対値の特性が、極小値ZMIN_1をとる周波数f1Aと、極大値ZMAXをとる周波数f1Bとの間に、高周波交流電源回路6の基本波成分の周波数f0を有すればよい。また、本例において、非接触給電部5の送電側には、図16に示す回路に対して他の回路素子を接続してもよく、少なくともインピーダンスZ1の絶対値の特性が、極小値ZMIN_1をとる周波数f1Aと、極大値ZMAXをとる周波数f1Bとの間に、高周波交流電源回路6の基本波成分の周波数f0を有すればよい。また、本例において、非接触給電部5の受電側に、他の回路素子を接続してもよく、少なくともインピーダンスZ2の絶対値の特性が、極小値ZMINをとる周波数f2Aと、極大値ZMAXをとる周波数f2Bとの間に、高周波交流電源回路6の基本波成分の周波数f0を有すればよい。"