セメントキルンの窯尻から最下段サイクロンに至るまでのキルン排ガス流路より燃焼ガスの一部を抽気するプローブと、該プローブで抽気した燃焼ガスに含まれるダストを集塵する乾式集塵機と、該集塵後の抽気ガスに含まれる有害成分を除去回収する装置とを備えることを特徴とする塩素バイパスシステム。前記有害成分を除去回収する装置によって有害成分が除去された抽気ガスを、前記セメントキルンに付設されたプレヒータの出口側に設置された誘引ファンの出口側に供給することを特徴とする請求項1に記載の塩素バイパスシステム。前記乾式集塵機の前段に、前記プローブで抽気した燃焼ガスを冷却する冷却器、又は該燃焼ガスより熱を回収する熱交換器を備えることを特徴とする請求項1又は2に記載の塩素バイパスシステム。前記乾式集塵機の前段に、前記プローブで抽気した燃焼ガスに含まれるダストの粗粉を分離する分級機を備え、前記乾式集塵機は、該分級機から排出された微粉を含む抽気ガスを集塵することを特徴とする請求項1、2又は3に記載の塩素バイパスシステム。前記有害成分を除去回収する装置で除去回収される有害成分は、硫黄分、有機分及びガス状塩素化合物から選択される少なくともいずれか一つであることを特徴とする請求項1乃至4に記載の塩素バイパスシステム。前記有害成分を除去回収する装置は、アルカリ成分を溶解又はスラリー化した溶液を循環させた吸着吸収塔であることを特徴とする請求項1乃至5のいずれかに記載の塩素バイパスシステム。前記吸着吸収塔におけるスラリーの塩素濃度を2以下とすることを特徴とする請求項6に記載の塩素バイパスシステム。前記吸着吸収塔から排出されたスラリーを固液分離して得られたケーキをセメントに添加処理することを特徴とする請求項6又は7に記載の塩素バイパスシステム。セメントキルンの窯尻から最下段サイクロンに至るまでのキルン排ガス流路より燃焼ガスの一部を抽気し、該抽気した燃焼ガスに含まれるダストを乾式集塵し、該集塵後の抽気ガスに含まれる有害成分を除去回収し、該有害成分を除去回収した後の抽気ガスを、前記セメントキルンに付設されたプレヒータの出口側に設置された誘引ファンの出口側に供給することを特徴とする塩素バイパス抽気ガスの処理方法。前記乾式集塵を行う前に、前記キルン排ガス流路より抽気した燃焼ガスの一部を冷却することを特徴とする請求項9に記載の塩素バイパス抽気ガスの処理方法。前記乾式集塵を行う前に、前記キルン排ガス流路より抽気した燃焼ガスの一部に含まれるダストの粗粉を分離し、微粉を含む抽気ガスを乾式集塵することを特徴とする請求項9又は10に記載の塩素バイパス抽気ガスの処理方法。前記除去回収される有害成分は、硫黄分、有機分及びガス状塩素化合物から選択される少なくともいずれか一つであることを特徴とする請求項9、10又は11に記載の塩素バイパス抽気ガスの処理方法。前記塩素バイパス抽気率を1以上30以下とすることを特徴とする請求項9乃至12のいずれかに記載の塩素バイパス抽気ガスの処理方法。前記集塵後の抽気ガスの温度を50°C以上200°C以下とすることを特徴とする請求項9乃至13のいずれかに記載の塩素バイパス抽気ガスの処理方法。上述のように、図3に示した塩素バイパスシステム61は、塩素を除去しながらセメント焼成系の熱損失の増加及びクリンカ生産量の低下を回避し、硫黄分の濃縮も抑制することができるという特長を有する。しかし、塩素と硫黄を同時に除去するための湿式集塵機66やろ液Lを処理する排水処理設備不図示が必要となるため、設備コストやランニングコストが上昇する。特に、上記塩素バイパスシステム31から塩素バイパスシステム61へ移行するには、多額の設備投資が必要となるという問題がある。そこで、低コストで、上記塩素バイパスシステム31の諸問題を解決すると同時に、前記排ガスに含まれる有機分の除去、及び塩素除去効率の向上のための改善が望まれていた。本発明は、上記従来の技術における問題点に鑑みてなされたものであって、塩素バイパス排ガスを処理するにあたり、低コストで、セメント焼成系の熱損失の増加及びクリンカ生産量の低下を回避し、硫黄分の濃縮や系外への排出も抑制し、前記排ガスに含まれる有機分及び塩素分を同時に処理することが可能な塩素バイパスシステム及び塩素バイパス抽気ガスの処理方法を提供することを目的とする。上記目的を達成するため、本発明は、塩素バイパスシステムであって、セメントキルンの窯尻から最下段サイクロンに至るまでのキルン排ガス流路より燃焼ガスの一部を抽気するプローブと、該プローブで抽気した燃焼ガスに含まれるダストを集塵する乾式集塵機と、該集塵後の抽気ガスに含まれる有害成分を除去回収する装置とを備えることを特徴とする。そして、本発明によれば、乾式集塵機によってプローブで抽気した燃焼ガスに含まれるダストを集塵した後、抽気ガスに含まれる有害成分を除去する装置で該抽気ガスに含まれる有機分等の有害成分及び塩素分を同時に処理可能であるため、新たに湿式集塵機や固液分離後の重金属等の高度な排水処理の設備を設置する必要がなく、低コストで塩素バイパス排ガスを処理することができる。また、前記装置で抽気ガス中の有害成分を除去回収するため、前記塩素バイパス排ガスをセメント原料焼成系の燃料燃焼用空気として利用したり、セメントキルンに付設されたプレヒータに戻す必要もなく、セメント焼成系の熱損失の増加及びクリンカ生産量の低下を招くこともない。さらに、硫黄分の濃縮によるコーチングトラブルも回避することができる。また、抽気ガス中の有害成分を除去回収しているため、塩素バイパス排ガスをセメントキルンの排ガスを誘引するファンIDF側以降に戻した場合でも、煙突から大気に放出される排ガス中の有害成分が増加することもない。上記塩素バイパスシステムは、前記除去回収装置によって有害成分が除去回収された抽気ガスを、前記セメントキルンに付設されたプレヒータの出口側に設置された誘引ファンの出口側に供給することができる。これにより、塩素バイパス排ガスをセメントキルンの排ガスを誘引するファンIDF側以降に戻しても、煙突から大気に放出される排ガス中の有害成分を抑制しながら、キルン内通風量を増加させ、クリンカ生産量を増加させることができる。上記塩素バイパスシステムは、前記乾式集塵機の前段に、前記プローブで抽気した燃焼ガスを冷却する冷却器、又は該燃焼ガスより熱を回収する熱交換器を備えることができ、また、前記乾式集塵機の前段に、前記プローブで抽気した燃焼ガスに含まれるダストの粗粉を分離する分級機を備え、前記乾式集塵機は、該分級機から排出された微粉を含む抽気ガスを集塵することもできる。前記除去回収される有害成分は、硫黄分、有機分及びガス状塩素化合物から選択される少なくともいずれか一つとすることができる。有機分には、VOCやPOPs等が含まれる。これらの有害成分は、原燃料としてセメント製造設備で使用される廃棄物中に含まれる成分、及び不完全燃焼等により発生し、該プローブで抽気した燃焼ガスにとともに抽気された成分であり、ダストに吸着されないため、前記排ガスとともに排出されるが、本システムではそれらを除去回収することで、前記排ガスを清浄化することができる。前記有害成分を除去回収する装置は、アルカリ成分を溶解又はスラリー化した溶液を循環させた吸着吸収塔とすることができ、導入した抽気ガスの除塵機能を有することを不要とすることを特徴とする。塩素バイパスシステムで回収するダストは数μmと微細なため、従来の吸着吸収塔では圧損が高くなるなど、ランニングコストが高くなる虞があるが、本システムでは、前記ダストを捕集しているため、その機能を最小限に抑えることができる。前記吸着吸収塔におけるスラリーの塩素濃度を2以下とすることができる。塩素濃度が2以上では、吸着吸収塔で生成した二水石膏が溶解しやすくなり、スケールが発生し、運転の支障となる。また、高度の排水処理が必要になり好ましくない。前記吸着吸収塔から排出されたスラリーを固液分離して得られたケーキをセメントに添加処理することができる。また、本発明は、塩素バイパス抽気ガスの処理方法であって、セメントキルンの窯尻から最下段サイクロンに至るまでのキルン排ガス流路より燃焼ガスの一部を抽気し、該抽気した燃焼ガスに含まれるダストを乾式集塵し、該集塵後の抽気ガスに含まれる有害成分を除去回収し、該有害成分を除去回収した後の抽気ガスを、前記セメントキルンに付設されたプレヒータの出口側に設置された誘引ファンの出口側に供給することを特徴とする。本発明によれば、上記発明と同様に、低コストで塩素バイパス排ガスを処理することができ、セメント焼成系の熱損失の増加及びクリンカ生産量の低下を招くこともなく、その一方でクリンカ生産量を増加させることが可能となり、硫黄分の濃縮によるコーチングトラブルなども回避することができる。また、熱損失の増加及び減産の懸念がなくなり、煙突から大気に放出される排ガス中のSO2や有機分VOCやPOPs他、塩素分が増加することもなくなるため、塩素バイパス率を大きくすることもできる。上記塩素バイパス抽気ガスの処理方法において、前記乾式集塵を行う前に、前記キルン排ガス流路より抽気した燃焼ガスの一部を冷却することができ、前記乾式集塵を行う前に、前記キルン排ガス流路より抽気した燃焼ガスの一部に含まれるダストの粗粉を分離し、微粉を含む抽気ガスを乾式集塵することができる。また、前記除去回収される有害成分は、硫黄分、有機分及びガス状塩素化合物から選択される少なくともいずれか一つとすることができ、有機分としてVOCやPOPs等を除去回収することができる。さらに、塩素バイパス抽気率を1以上30以下にすることができる。塩素バイパス排ガスをセメントキルンに付設されたプレヒータに戻した場合、セメントクリンカ生産量が減少するため、生産コストが増大する。本システムを導入することにより、前記排ガスに含まれる有害成分が除去されるため、セメントキルンの排ガスを誘引するファンIDF側以降に戻した場合でも、煙突から大気に放出される排ガス中のSO2や有機分VOCやPOPs他、塩素成分が増加することがなくなるため、最低限の抽気による熱損失だけに留めることができ、減産を行うことなく、増産効果を得ることができる。該燃焼ガスに含まれる集塵後の排ガスの温度を50°C以上200°C以下にすることを特徴とする。排ガス温度が200°Cを超えると、水の蒸発量が多くなるため大量の水が必要になると共に、固形分がダクトや除去回収装置内に付着するため好ましくない。一方、50°C未満では設備の腐食による老朽化、修繕費の増加となるため好ましくない。以上のように、本発明にかかる塩素バイパスシステム及び塩素バイパス抽気ガスの処理方法によれば、低コストで、セメント焼成系の熱損失の増加及びクリンカ生産量の低下を回避し、増産効果を得ることができる。また、硫黄分をはじめとする有害成分の濃縮や系外への排出を抑制しながら塩素バイパス排ガスを処理することができる。次に、本発明を実施するための形態について図面を参照しながら説明する。図1は、本発明にかかる塩素バイパスシステムの一実施の形態を示し、この塩素バイパスシステム1は、セメントキルン2の窯尻から最下段サイクロン不図示に至るまでのキルン排ガス流路より、燃焼ガスの一部を抽気するプローブ3と、プローブ3内に冷風を供給して抽気ガスG1を急冷する冷却ファン4と、抽気ガスG1に含まれるダストの粗粉D1を分離する分級機としてのサイクロン5と、サイクロン5から排出された微粉D2を含む抽気ガスG2を冷却する冷却器6と、冷却器6に冷風を供給する冷却ファン7と、冷却器6で冷却された抽気ガスG2中の微粉D2を集塵するバグフィルタ8と、冷却器6及びバグフィルタ8から排出された微粉D2を回収するダストタンク9と、バグフィルタ8から排出される排ガスG3を清浄化する吸着吸収塔11とで構成され、図2に示した従来の塩素バイパスシステム31の排ガス処理系の下流側に吸着吸収塔11を設置し、吸着吸収塔11の排ガスG4をセメントキルン2の排ガスを誘引するファンIDF側に戻すことを特徴とする。吸着吸収塔11は、微粉D2を除去した後の排ガスG3に含まれる硫黄分SO2等や有機分VOCやPOPs等、塩素分ガス状塩素化合物を除去するために備えられ、吸着吸収塔11内に薬剤としての消石灰等を噴霧して硫黄分や有機分、塩素分を除去する。消石灰CaOH2を噴霧した場合には、排ガスG3中に存在するSO2、HClは消石灰と以下のように反応する。SO2CaOH2→CaSO31/2H2O1/2H2OCaSO31/2H2O1/2O23/2H2O→CaSO42H2O2HClCaOH2→CaCl22H2Oこれにより、排ガスG3中のSO2を回収するとともに、石膏CaSO42H2Oを生成させることができ、HClは排水とともにセメント製造工程系外に排出できる。尚、脱硫剤としては、消石灰以外にも、生石灰、仮焼したセメント原料プレヒータの最下段サイクロン等から分取したセメント原料、石炭灰等を用いることもできる。次に、上記塩素バイパスシステム1の動作について、図1を参照しながら説明する。セメントキルン2の窯尻から最下段サイクロンに至るまでのキルン排ガス流路より、燃焼ガスの一部をプローブ3によって抽気すると同時に、冷却ファン4からの冷風によって、塩素化合物の融点である600~700°C以下にまで急冷する。次いで、サイクロン5において、プローブ3から排気される抽気ガスG1を、粗粉D1と、微粉D2を含む抽気ガスG2とに分離し、粗粉D1をセメントキルン系に戻す一方で、抽気ガスG2を冷却器6で冷却する。その後、バグフィルタ8において、抽気ガスG2中の微粉D2を集塵し、塩素バイパスダストとしてダストタンク9に回収する。その一方で、微粉D2が除去されたガスG3を排気ファン10を介して吸着吸収塔11に供給し、排ガスG3に脱硫剤としての消石灰等を噴霧する。これにより、ガスG3中の硫黄分や塩素分を消石灰等と反応させて石膏や塩化カルシウムを生成させる。また、有機分は化学反応しないが、循環するスラリーに捕捉される。硫黄分や有機分、塩素分が除去された排ガスG4は、セメントキルン2の排ガスを誘引するファンIDF側に戻す。尚、上記本実施の形態においては、吸着吸収塔11において消石灰等を噴霧してガスG3中の硫黄分を石膏として回収する消石灰-石膏方式を例示したが、これに限らず、水酸化マグネシウムMgOH2や、重曹NaHCO3を薬剤として使用することもできる。この場合、水酸化マグネシウムは、SO2、HClと反応して硫酸マグネシウム、塩化マグネシウムとなり、重曹は、硫酸ナトリウム、塩化ナトリウムとなって水に溶解する。以上のように、本実施の形態によれば、湿式集塵機や高度な排水処理設備を導入せずに、吸着吸収塔11によって排ガスG3中の硫黄分を回収することができるため、塩素バイパス排ガスを、低コストで、セメント焼成系の熱損失の増加及びクリンカ生産量の低下を回避し、硫黄分の濃縮や系外への排出を抑制しながら処理することができる。その一方、キルン内通風量が増加するため、キルンでの焼成熱量を増やすことができ、それにより増産が可能となる。吸着吸収塔11は、スプレー式、流動層式、充填式、多孔板式、高圧噴霧式など、有害物質の除去が可能なものであれば何れのタイプのものでも良い。尚、硫黄分が除去された排ガスG4をセメントキルン2の排ガスを誘引するファンIDF以降いずれの場所にも戻すことができ、さらに誘引するファンIDF側に戻さずに、そのまま大気に放出することもできる。表1は塩素バイパスを付設したセメントキルンにおける、塩素バイパスの抽気率と窯尻から熱ガスを抽気した分の熱ロス、該塩素バイパス排ガスをプレヒータに戻し、800°Cまで昇温させたときの熱損失とそれによるクリンカ生産の減産率の一例を、表2は該塩素バイパス排ガスをキルンの排ガスを誘引するファンIDF側以降に戻したときの増産率を示したものである。尚、該塩素バイパス排ガスを誘引するファンIDF側以降に戻した場合においても、熱ガスを抽気した分の熱ロスは発生する。本発明によれば、前記塩素バイパス排ガスをセメントキルンの排ガスを誘引するファンIDF側以降に戻すことにより、表1に示す損失を抑制できる一方、表2に示す増産効果を得ることができる。また、10未満の抽気率でも熱損失減産抑制効果を有するが、IDF側戻しで30の高抽気とした場合の熱損失3279kJ/kgcliは、抽気率が約6.3でプレ戻しをした場合のトータル熱ガス抽気プレ戻しの熱損失と同程度となり、高抽気率になるほどその効果が増大する。表3は微粉D2を集塵するバグフィルタ8から排出された排ガスの一部を分取し、消石灰スラリーを循環した吸着吸収塔スプレー式での処理前後の濃度である。尚、処理ガス量は、10m3N/min、吸着吸収塔での液ガス比は25、スラリー濃度は15である。