"燃焼ガス中の亜酸化窒素を除去する活性アルミナ触媒であって、活性アルミナとして、κ、δ、γ、η、χ、ρ、およびベーマイト型のいずれか一種、又はそれらの混合物を含み、さらに卑金属を0.1質量以上20質量以下含む、ことを特徴とする活性アルミナ触媒。請求項1に記載の活性アルミナ触媒において、前記卑金属は、Cu銅、Fe鉄、およびNiニッケルの中から選ばれる少なくともいずれか1種であることを特徴とする活性アルミナ触媒。流動層燃焼炉内で、請求項1または請求項2に記載の活性アルミナ触媒と亜酸化窒素を含む燃焼ガスを接触させることにより、前記亜酸化窒素を除去することを特徴とする亜酸化窒素除去方法。請求項3に記載の亜酸化窒素除去方法において、前記流動層燃焼炉の炉内温度を550°C以上900°C以下に制御することを特徴とする亜酸化窒素除去方法。請求項3または請求項4に記載の亜酸化窒素除去方法において、前記活性アルミナ触媒は、前記流動層燃焼炉内の流動媒体として充填されることを特徴とする亜酸化窒素除去方法。しかしながら、特許文献1に記載の還元剤無しで窒素酸化物を分解する直接分解反応は、反応速度が遅く、使用する触媒量が多くなる。コストを低減するためには、さらなる触媒の高活性化を行い、触媒の使用量を削減する必要がある。また、特許文献1に記載の方法では、炉外で脱硝触媒を用いてN2Oを除去するため、既存の燃焼装置を大幅に改造する必要があり、多額の費用が必要となるという問題がある。一方、特許文献2に記載の方法では、通常触媒として全く活性が無いα-アルミナとの比較を行っているが、どのようなアルミナがN2O分解に有効であるかの知見は得られていない。一般的に、アルミナ触媒は高温に長時間曝されることで、順次熱的凝集が進行する。特許文献2に記載されているように、熱的凝集によって生成すると考えられるα-アルミナを用いた場合、全くN2O分解性能を示さない。流動層ボイラーの燃焼ガス温度では急速なアルミナの相変化は起こらないものの、長期間ボイラー内に滞留するとθ型、α型への相変化が進行することが考えられる。また良く知られているように石炭中には多くの無機金属が微量存在し、これらの微量元素による触媒の失活も予想される。これらの触媒失活による性能低下を補うためには流動媒体であるアルミナ触媒を炉内で順次入れ替えていく必要が有り、触媒の使用量および手間が増え、コストが増大する。このため、アルミナ触媒自体の性能向上によりN2O除去に必要なアルミナ触媒量を削減することが望まれている。そこで本発明の目的は、燃焼ガスに含まれる亜酸化窒素を低コストで効率よく除去することができる活性アルミナ触媒および亜酸化窒素除去方法を提供することにある。本発明者らは、上記目的を達成するために、鋭意研究を重ねた結果、特定の活性アルミナと、微量の卑金属とを含む活性アルミナ触媒が高活性化することを見出し、本発明を完成させた。すなわち、本発明の活性アルミナ触媒は、燃焼ガス中の亜酸化窒素を除去する活性アルミナ触媒であって、活性アルミナとして、κ、δ、γ、η、χ、ρ、およびベーマイト型のいずれか一種、又はそれらの混合物を含み、さらに卑金属を0.1質量以上20質量以下含む、ことを特徴とする。さらに、本発明の活性アルミナ触媒において、前記卑金属は、Cu銅、Fe鉄、およびNiニッケルの中から選ばれる少なくともいずれか1種であることが好ましい。一方、本発明の亜酸化窒素除去方法は、流動層燃焼炉内で、前記活性アルミナ触媒と亜酸化窒素を含む燃焼ガスを接触させることにより、前記亜酸化窒素を除去することを特徴とする。そして、本発明の亜酸化窒素除去方法において、前記流動層燃焼炉の炉内温度を550°C以上900°C以下に制御することが好ましい。さらに、本発明の亜酸化窒素除去方法においては、前記活性アルミナ触媒は、前記流動層燃焼炉内の流動媒体として充填されることが好ましい。本発明によれば、活性アルミナ触媒が、特定の活性アルミナと、卑金属を含むことにより、高活性化し、燃焼ガス中の亜酸化窒素を高効率で除去することができる。すなわち、活性アルミナに安価な卑金属を加えるだけで、高活性の活性アルミナ触媒が得られるので、触媒が安価に製造できる。また、高効率で亜酸化窒素を除去できるので、活性アルミナ触媒の使用量を抑えることができる。さらに、燃焼装置として、既存の流動層燃焼炉を使用できる。したがって、低コストで効率よく燃焼ガスに含まれる亜酸化窒素を除去することができる。以下、本発明を実施するための形態について詳述する。[活性アルミナ触媒]本実施形態の活性アルミナ触媒は、流動層燃焼炉で発生した燃焼ガス中に含まれるN2Oに接触して燃焼ガス中からN2Oを除去する。そして、本実施形態の活性アルミナ触媒は、活性アルミナとして、κ、δ、γ、η、χ、ρ、およびベーマイト型のいずれか一種、又はそれらの混合物を含み、さらに卑金属を0.1質量以上20質量以下含むことが好ましい。活性アルミナは、純度が95質量以上であることが好ましく、98質量以上であることがより好ましい。純度が95質量未満であると、N2Oの除去性能が低下する場合がある。活性アルミナは、不純物として、酸化ナトリウム以下、Na2Oと略記する、三酸化硫黄以下、SO3と略記する、二酸化ケイ素、二酸化チタン、三酸化鉄Fe2O3、酸化カルシウム、酸化マグネシウム、塩素などを含んでいる。ここで、Na2Oの含有量は、0.01質量以上0.05質量以下である。Na2Oの含有量を0.01質量未満とするには、活性アルミナの洗浄に手間がかかり、効率的な活性アルミナの製造が困難になる可能性がある。また、Na2Oの含有量が0.01質量未満であっても、N2Oの除去性能が向上しない可能性がある。一方、Na2Oの含有量が0.05質量を超える場合には、N2Oの除去性能が低下する。不純物としてのNa2Oは、ボーキサイト、ボーキサイトからアルミナを得る過程で経由するアルミン酸ナトリム、及びアルミナ自体などのアルミニウム含有金属を酸塩酸、硫酸、硝酸などにより酸洗浄する方法により減少させることができる。例えば、攪拌機付き容器にアルミナと希塩酸を混合したアルミナ含有スラリースラリー濃度が50質量以下を入れて、1~24時間攪拌し、ろ過などで固液分離して得られる固体分を十分な水で洗浄する。水洗後の水のpHが、水洗に使う前の水と略同じpHに収まった時点で洗浄をやめる。また、ボーキサイトを水酸化ナトリウム以外の強アルカリ、例えば水酸化カルシウムなどを使用して処理すれば、アルミン酸カルシウムが得られ、Na2Oの含有量が極めて少ない活性アルミナを得ることもできる。さらに、ほぼ完全にNa2Oを含有しない活性アルミナを製造する方法として、アルミニウムアルコキシドを加水分解しても良い。不純物としてのSO3の含有量は1質量以下であり、より好ましくは、0.01質量以下である。SO3の含有量が1質量を超える場合には、N2Oの除去性能が低下する。SO3の含有量を0.01質量以下としたのは、通常、SO3の検出に用いられる蛍光X線分析XRFの検出限界であり、これ以下であれば確実にN2Oの除去性能が向上するからである。なお、Na2Oの場合と同様に、アルミナの洗浄効率を考慮すれば、SO3の下限値は0.001質量であり、0.001質量未満としてもN2Oの除去性能がこれ以上飛躍的に向上するとは考えられないからである。なお、Na2O及びSO3以外の不純物は、含有量が多い場合でもN2Oの除去性能は著しく低下することはない。活性アルミナは、結晶形態で分類すると、α-アルミナと、γ-アルミナと、ベーマイトに分けられる。γ-アルミナを詳細に分類すると、κ、θ、δ、γ、η、χ、ρの7種類に分けられる。ここで、活性アルミナがα-アルミナ、θ-アルミナ、又は、α-アルミナ及びθ-アルミナの混合物の場合、N2Oの除去性能が低いため、好ましくない。そのため、活性アルミナは、κ、δ、γ、η、χ、ρ、およびベーマイト型のいずれか一種、又はそれらの混合物により構成されていることが好ましい。また、活性アルミナがχ、ベーマイト型のいずれか一種、又はそれらの混合物で構成されている場合、Na2Oの含有量が多いと、上記塩酸による洗浄によりNa2Oの含有量を0.01質量未満まで容易に減少させることができる。そして、活性アルミナは、細孔容積が0.2cm3/g以上1.0cm3/g以下、好ましくは0.3cm3/g以上0.8cm3/g以下であることが好ましい。細孔容積が0.2cm3/g以上1.0cm3/g以下の場合、流動層燃焼炉が550°C程度でも、活性アルミナは良好なN2Oの除去性能を有する。また、活性アルミナは、比表面積が100m2/g以上300m2/g以下であることが好ましい。この範囲を外れると、酸点と考えられるアルミナの強い活性点が消失してN2Oの除去性能が低下したり、触媒強度が低下しすぎて、製造することが非常に難しくなる恐れがある。本実施形態において、卑金属としては、Cu銅、Fe鉄、およびNiニッケルの中から選ばれる少なくともいずれか1種を用いることが好ましく、Cuを用いることが特に好ましい。石炭燃焼排ガス中には還元剤として有用な炭素数2以上の炭化水素はほとんど存在しないが、メタン、一酸化炭素以下、COという場合がある。のような反応性の低い還元剤は存在する可能性がある。Fe,Ni,Cuのいずれかを含む活性アルミナ触媒は、反応性の低いCOを還元剤として用いても、活性アルミナを単独で用いる場合に対してN2O除去性能が大きい。また、還元剤を全く使用しない条件においてCuまたはNiを含む活性アルミナ触媒は活性アルミナ単独に比べN2O除去性能が高く、特にCuを含む活性アルミナ触媒において、N2O除去性能が高い。卑金属の含有量は、活性アルミナ触媒中、0.1質量以上20質量以下であることが好ましく、0.5質量以上5質量以下であることがより好ましい。卑金属の含有量が0.1質量未満の場合には、金属添加による活性向上効果が少なく、金属を添加する触媒コストの上昇に性能が見合わなくなる恐れがある。また、触媒としての性能が頭打ちになるため、20質量を超えた場合には、金属量の増加コストに応じた性能向上が見込めない可能性がある。本実施形態において、活性アルミナ触媒は、活性アルミナに卑金属を担持させることにより得られるが、担持方法としては、特に限定されず、通常の含浸法、共沈法、混練法などを用いることができる。これらのうち、特に含浸法が好ましい。上述の構成を備えた活性アルミナ触媒は、流動層燃焼炉内において好適に使用される。流動層燃焼炉は、流動媒体としての活性アルミナ触媒及び燃料が充填される流動層部と、その下側に配置された空気流入部とを備える。空気流入部から流動層部に空気が流入することにより、活性アルミナ触媒は燃料とともに流動状態となる。流動層燃焼炉としては、例えば、常圧型、加圧型、バブリング型、循環型などが挙げられる。[亜酸化窒素の除去方法]次に、本実施形態の亜酸化窒素の除去方法について説明する。まず、流動層燃焼炉内に、流動媒体として活性アルミナ触媒と燃料を充填する。充填後、流動層燃焼炉の下部から空気を流入させて、活性アルミナ触媒と燃料を流動させ、燃焼状態とする。この際、流動層燃焼炉の温度制御部により、流動層燃焼炉内の温度を550°C以上900°C以下に制御することが好ましく、600°C以上900°C以下にすることがより好ましい。この温度範囲では、燃焼ガス中にN2Oが含まれており、活性アルミナ触媒は、N2Oと接触することにより、N2Oを除去できる。燃焼温度が550°C未満であると、燃料の不完全燃焼や、燃料が本来持つ燃焼エネルギーを効率よく利用できなくなる恐れがあり、900°Cを超えるとNOxが多量に発生する等の恐れがある。前記温度範囲で制御すると、強力な温暖化ガスであるN2Oの発生量が増えるリスクが高くなるが、本発明のN2O除去方法を用いることで前記リスクを著しく軽減できるので、本発明の利用価値が非常に高くなる。以下、実施例及び比較例を挙げて、本発明をより具体的に説明するが、本発明は実施例等の内容に何ら限定されるものではない。活性アルミナ触媒の調製実施例1~5および比較例2~3では、通常の含浸法により、γ-アルミナAKP-G015、住友化学株式会社製に表1に示す金属を所定の割合で担持させ、活性アルミナ触媒を調製した。比較例1としては、前述のγ-アルミナを活性アルミナ触媒として、単独で用いた。なお、γ-アルミナの不純物量は、Fe:4ppm、Si:2ppm、Na:2ppm、Mg:1ppm、Cu:1ppm以下であり、比表面積は、148m2/gであった。活性アルミナ触媒の調製について、詳述する。活性アルミナ触媒は以下に示した金属塩を用いて含浸蒸発乾固法により調製した。金属塩を純水に溶解させて、アルミナに含浸後、室温でエバポレーターを用いて真空下で蒸発させた。その後120°Cで24時間乾燥後、空気中で500°C4時間焼成した。触媒粉末を30-42メッシュに整粒後、空気中で800°C4時間焼成して反応に用いた。<金属塩>Ag関東化学製Co24H2Oキシダ化学製Cu2H2Oキシダ化学製Fe9H2O関東化学製Ni24H2O関東化学製実験装置の構成図1に示すように、実験装置1は、N2Oガス、O2ガス、Heガス、COガスおよびC2H4ガスをそれぞれ貯留するガス貯留部11a~11dと、それぞれのガス貯留部11a~11dに連結されたガス導入管12と、ガス導入管12が底部に連結された内径6mmの石英管13と、石英管13の頂部に連結されたガス排出管14とを備える。また、石英管13の軸方向の略中央部には、石英管13の周囲を包囲して活性アルミナ触媒を加熱する電気炉15を備える。ガス貯留部11a~11dに連結されたガス導入管12のそれぞれには、ガス流量計121a~121dが配置され、石英管13に導入される各ガスのガス排出管14の略中央部には、ガスクロマトグラム141が配置され、石英管13の略中央部には、温度計151に接続された熱電対152が連結されている。この実験装置1の石英管13に、充填長が21mm内径6.1mmとなるように実施例及び比較例に係る活性アルミナ触媒を充填してアルミナ層21を形成した。活性アルミナ触媒の充填量は0.4gであり、粒径は30~42メッシュ355~500μmであった。アルミナ層21の上端には、石英ウール層22aを形成した。また、アルミナ層21の下端には、同様に、石英ウール層22bを形成した。これらの石英ウール層22a、22bによりアルミナ層21を保持固定している。実験方法ヘリウムで希釈し、酸素濃度2、N2O濃度が1000ppm、かつ、全ガスの合計流量130mL/分常温、常圧の割合となるよう、ガス流量計121a~121d経由でガス導入管12から石英管13の底部に各ガスを供給した。還元剤としてCOを用いる場合、CO濃度は1000ppmとし、還元剤としてC2H4を用いる場合、C2H4濃度は500ppmとした。そして、電気炉15でアルミナ層21の温度を変化させながら、アルミナ層21にN2Oガスを通過させた。そして石英管13の頂部からガス排出管14に排出された排ガスをガスクロマトグラム141に導き、ここで排ガス中のN2O濃度を分析して各活性アルミナ触媒についてのN2O除去率を測定した。測定結果を表1に示す。表1からわかるとおり、実施例1から実施例5までのCu、Fe、Ni含有触媒では、還元剤を用いることで、比較例1のアルミナ単独よりもN2O分解性能が向上する。一方、還元剤無しの条件では実施例1および実施例2のCu含有触媒は大きく性能が高まることが確認できた。実施例3から5のFe、Ni含有触媒でも、550°Cでほぼ同等か若干の性能向上、600°C以上で性能向上が確認できた。一方、比較例2のCo含有触媒及び比較例3のAg含有触媒は、還元剤の有無に関わらず比較例1のアルミナ単独および実施例1から実施例5よりN2O分解性能が低い。すなわち、本発明によれば、実施例1から実施例5までは、還元剤の有無に関わらず、流動層燃焼炉内でN2Oを有効に除去できることがわかる。特に実施例1および実施例2のCu含有触媒が有効である。"