少なくとも1つの燃焼装置3、5に酸化剤を供給する少なくとも1つのコンプレッサ2を備えたガスタービン1を運転する方法であって、前記燃焼装置3、5において、タービン4、6内で膨張する高温ガスを発生させるために、燃料が噴射され、前記タービン4、6から排出される燃焼ガスが、少なくとも部分的に、前記少なくとも1つのコンプレッサ2に再循環されるガスタービン1の運転方法において、前記少なくとも1つの燃焼装置3、5内で、気体燃料が少なくとも2段階20、22、23を介して噴射され、その段階の内の1つは、燃料が、前記燃焼装置3、5の長手方向軸21またはそれに平行な軸に沿って噴射されるパイロット段20である、ことを特徴とするガスタービン1の運転方法。前記燃焼装置3、5内で噴射されるべき燃料の量を決定すること、および、この量を前記少なくとも2段階20、22、23の間に分割すること、を特徴とする請求項1に記載の方法。前記燃焼装置3、5が3段階20、22、23を備えており、前記燃料量がこの3段階20、22、23の間に分割される、ことを特徴とする請求項2に記載の方法。前記燃焼装置3が、長手方向軸21に沿って延びるランス26を有するほぼ円錐状の混合チャンバ25と、この混合チャンバ25の下流側の燃焼チャンバ27とを備えており、さらに、混合チャンバの壁面は、酸化剤流入用の接線方向のスロット29と燃料流入用のノズルとを有し、前記ランス26は側部ノズルを有し、前記第1段22は前記混合チャンバの壁面におけるノズルによって規定され、前記第2段23は前記ランス26の側部ノズルによって規定される、ことを特徴とする請求項3に記載の方法。前記ランス26が、その先端に噴射用として配置される少なくとも1つのノズルを有し、前記パイロット段20が、前記ランス26の先端におけるこのノズルによって規定される、ことを特徴とする請求項4に記載の方法。運転中、燃料質量流量の50~70が前記第1段22から噴射され、燃料質量流量の20~30が前記第2段23を介して噴射され、燃料質量流量の5~25が前記パイロット段20を介して噴射される、ことを特徴とする請求項5に記載の方法。前記燃焼装置3、5が2段階20、22を備えており、前記燃料量がこの2段階20、22の間に分割される、ことを特徴とする請求項2に記載の方法。前記燃焼装置5が、混合チャンバ25中を横方向に延びるランス26を有する筒状の混合チャンバ25と、その下流側の燃焼チャンバ27とを備えており、さらに、このランス26は、前記第1段22を規定する側部ノズルを有する、ことを特徴とする請求項7に記載の方法。前記ランス26が、前記パイロット段20を規定するその先端における別のノズルを有する、ことを特徴とする請求項8に記載の方法。運転中、燃料質量流量の75~85が前記第1段22を介して噴射され、燃料質量流量の15~25が前記パイロット段20から噴射される、ことを特徴とする請求項9に記載の方法。前記タービン4、6から排出される燃焼ガスが、部分的に、CO2回収プラント11に分流される、ことを特徴とする請求項1に記載の方法。少なくとも1つの燃焼装置3、5に酸化剤を供給する少なくとも1つのコンプレッサ2を備えたガスタービン1であって、その燃焼装置3、5において、タービン4、6内で膨張する高温ガスを発生させるために、燃料が噴射され、燃焼し、前記タービン4、6から排出される燃焼ガスが、部分的に、前記少なくとも1つのコンプレッサ2に再循環されるガスタービン1において、前記少なくとも1つの燃焼装置3、5内で、気体燃料が少なくとも2段階20、22、23に噴射され、その段階の内の1つは、燃料が、前記燃焼装置3、5の長手方向軸21またはそれに平行な軸に沿って噴射されるパイロット段20である、ことを特徴とするガスタービン1。前記タービン4、6から排出される燃焼ガスが、部分的に、CO2回収プラント11に分流される、ことを特徴とする請求項12に記載のガスタービン1。従って、本発明の技術的な目的は、既知の技術の前記の問題点が取り除かれる方法およびガスタービンを提供することにある。この技術的な目的の範囲内で、本発明の一態様は、ガスタービンに新鮮空気および再循環燃焼ガスの混合物が供給される場合でも、安定な運転を可能にする方法およびガスタービンを提供するためのものである。特に、運転中の火炎の安定性が従来型のガスタービンに対して増大している。本発明の別の態様は、従来型のガスタービンに比べて、運転中、脈動の発生が低く、かつ運転の柔軟性が増大する方法およびガスタービンを提供するためのものである。さらに、未燃炭化水素およびCOの排出量が従来型のガスタービンより低い。これらの態様および別の態様と共に、上記の技術的な目的は、本発明に従って、添付の特許請求の範囲による方法およびガスタービンを提供することによって実現される。本発明のさらなる特性および利点は、本発明による方法およびガスタービンの、好ましいが他を排除することはない実施形態に関する以下の記述から明らかになるであろう。この実施形態は、非限定的な例として、添付の図面に表現されている。図面を参照し、すでに記述したのと同様または類似の要素に対する参照符号を用いると、少なくとも1つの燃焼装置3に、圧縮された酸化剤を供給するコンプレッサ2を備えたガスタービン1が示されている。この燃焼装置3においては、高圧タービン4内で膨張する高温ガスを発生させるために、燃料が噴射され、燃焼する。さらに、ガスタービン1は第2燃焼装置5をも有する。この第2燃焼装置5には、なお一部分が酸素からなる高圧タービン4から流入する燃焼ガスが、別の燃料と共に導入される。このため、この別の燃料は、燃焼して、低圧タービン6で膨張する高温ガスを発生する連続燃焼ガスタービン。特に連続燃焼ガスタービンについて記述しているとしても、本発明の別の実施形態においては、ガスタービンは、コンプレッサと燃焼装置とタービンとを備えた、第2燃焼装置および低圧タービンを有しない従来型のガスタービンであってもよい。以下の記述においては、連続燃焼ガスタービンを対象とする。方法およびガスタービンを、連続燃焼ガスタービンでない従来型のガスタービンに適合させるための変更は自明であるので、詳細には記述しない。低圧タービン6から排出される燃焼ガスは、部分的にコンプレッサ2に再循環される。この場合、この燃焼ガスは熱交換器7を通過するが、この熱交換器7において、燃焼ガスは、蒸気タービンプラント8内を循環する熱力学的流体を加熱するために冷却される。燃焼ガスは、続いてさらに別の冷却器15を通過し、そこでさらに冷却される。その後、燃焼ガスは分流器9に流入する。この分流器9において、燃焼ガスの第1部分が混合器10にコンプレッサ16を経由して分流され、この混合器10において、この燃焼ガスの第1部分は、コンプレッサ2に供給される酸化剤である混合空気を形成するように新鮮空気と混合される。燃焼ガスの第2の部分はCO2回収プラント11にコンプレッサ17を経由して分流され、そこで、CO2が分離され、例えば液体の形で貯蔵される。燃焼装置3および/または燃焼装置5においては、気体燃料が少なくとも2段階に噴射される。その段階の内の1つは、燃料が燃焼装置の長手方向軸21またはそれに平行な軸に沿って噴射されるパイロット段20である。従って、本発明の方法によれば、好ましくは気体燃料のみが燃焼チャンバ3および/または5内に噴射され、液体燃料は噴射されない。図2は、特に、連続燃焼ガスタービンの第1燃焼装置である燃焼装置3を示す。図2において、参照符号20はパイロット段を示し、参照符号22は第1段を示し、参照符号23は第2段を示す。燃焼装置3は、ほぼ円錐状の混合チャンバ25であって、その長手方向軸21に沿って延びるランス26を有する混合チャンバ25と、この混合チャンバ25の下流側の燃焼チャンバ27とを備えている。混合チャンバの壁面は、酸化剤流入用の接線方向のスロット29と、第2段23の燃料流入用のノズルとを有する。同様に、ランス26は、第1段22の燃料流入用の側部ノズルを有する。さらに、ランス26は、パイロット段20の燃料噴射用としてその先端に配置される少なくとも1つのノズルを有する。図3は、連続燃焼ガスタービンの第2燃焼装置である燃焼装置5を示す。この図において、参照符号20はパイロット段を示し、参照符号22は第1段を示す。この実施形態においては、第2段は設けられない。燃焼装置5は、筒状の混合チャンバ25でありその中で横方向に延びるランス26を有する混合チャンバ25と、その下流側の燃焼チャンバ27とを備えている。ランス26は、第1段22の燃料流入用の側部ノズルと、さらに、パイロット段20の燃料流入用としてのその先端における少なくとも1つの別のノズルとを有する。ガスタービンの運転方法は、燃料を、少なくとも2段階に噴射することを含む。この段階の内の1つは、燃料が燃焼装置3または5の長手方向軸21、あるいはそれに平行な軸に沿って噴射されるパイロット段20である。特に、この方法は、燃焼装置3および/または5において噴射されるべき燃料の量を決定すること、および、この量を各段の間に分割することを含む。気体燃料を、パイロット段20から燃焼装置3および/または5内に噴射するのが有利である。さらに、気体燃料は、第1段から、また、第2段が設けられる場合は第2段からも噴射される。燃焼装置が3段階20、22、23を備えた燃焼装置3において実施されるこの方法の実施形態においては、燃料量はこの3段階の間に分割される。運転中、第1段、第2段およびパイロット段から噴射される燃料部分を、エンジン運転の良好な制御のために調整可能にすることが有利である。特に、運転中、燃料質量流量の50~70が第1段から噴射され、燃料質量流量の20~30が第2段から噴射され、燃料質量流量の5~25がパイロット段から噴射される。燃焼装置が2段階20、22を有する燃焼装置5において実施されるこの方法の実施形態の場合は、燃料量はこの2段階の間に分割される。運転中、第1段およびパイロット段から噴射される燃料部分を、エンジン運転の良好な制御のために調整可能にすることが有利である。特に、運転中、燃料質量流量の75~85が第1段から噴射され、燃料質量流量の15~25がパイロット段から噴射される。運転中、パイロット気体燃料は、ランス26のすぐ下流側の、その長手方向軸を跨ぐ燃焼装置部分内に燃料リッチの領域を形成する。この領域は、高温の火炎拡散燃焼を発生させ、これによって、全負荷、およびまた部分負荷でのガスタービンの運転の改善が可能になる。実際、意外なことに、酸素の不足にも拘らず、良好な燃焼とさらに安定な火炎とが観察され、火炎は混合チャンバ25のすぐ下流側に固定されて、さらにその下流側に移動することが避けられたのである。これによって、脈動が感知し得るほど低減した。さらに、火炎が燃焼チャンバ27の入口に固定されるので、燃料が、完全燃焼する十分な時間を有することになり、未燃炭化水素およびCOの排出量の低減が確認された。また、火炎の温度が高くなるとしても燃焼温度が高くなるほど、NOX排出量が増大する、NOX排出量の増大は認められなかった。実際には、高温であるために、火炎先端の上流側の燃焼ガス中のNOX濃度は従来型燃焼装置の場合よりも高い。さらに、先端の火炎が従来型燃焼装置の場合よりも厚いので、NOX濃度は燃焼中にさらに増大する。それにも拘らず、火炎先端の下流側すなわち、燃焼ガスが燃焼チャンバを通過してタービン4または6に達する間におけるNOX生成は、従来型ガスタービンの場合よりも遥かに低いことが判明した。全体的には、これらの効果は互いに均衡して、本発明の実施形態における方法およびガスタービンによって生成される燃焼ガス中のNOX濃度が、従来型の方法およびガスタービンとほぼ同等になることが判明した。当然のことながら、記述した特徴は互いに独立に備えることができる。実践においては、使用材料および寸法は、要件および現行技術に従って随意に選択することが可能である。