"ポリエーテルオールを触媒的に製造する方法であって、少なくとも一台の攪拌器による及び/又は少なくとも一台のポンプによる反応器容積当りの入力が0.001~8.2kW/m3である方法。少なくとも一枚の邪魔板が用いられる請求項1に記載の方法。邪魔板とポンプが用いられず、上記の少なくとも一台の攪拌器の反応器容積当りの入力が、0.36~7.2kW/m3の範囲、好ましくは1.2~4.8kW/m3、特に好ましくは1.44~4.2kW/m3の範囲である請求項1に記載の方法。少なくとも一枚の邪魔板が使用され、ポンプが使用されず、上記少なくとも一台の攪拌器の反応器容積当りの入力が、0.3~6kW/m3の範囲、好ましくは1~4kW/m3、特に好ましくは1.2~3.5kW/m3の範囲である請求項1または2に記載の方法。攪拌器が使用されず、上記少なくとも一台のポンプの反応器容積当りの入力が、0.001~1kW/m3の範囲、好ましくは0.002~0.5kW/m3、特に好ましくは0.003~0.25kW/m3の範囲である請求項1または2に記載の方法。邪魔板が使用されず、少なくとも一台の攪拌器と少なくとも一台のポンプの反応器容積当りの総入力が、0.361~8.2kW/m3の範囲、好ましくは1.2002~5.3kW/m3、特に好ましくは1.443~4.45kW/m3の範囲である請求項1に記載の方法。少なくとも一枚の邪魔板が使用され、少なくとも一台の攪拌器と少なくとも一台のポンプの反応器容積当りの総入力が、0.3001~7kW/m3の範囲、好ましくは1.002~4.5kW/m3、特に好ましくは1.203~3.75kW/m3の範囲である請求項1または2に記載の方法。前記請求項のいずれか一項に記載の方法で製造可能なポリエーテルオール。請求項8に記載のポリエーテルオールのポリウレタン製造への利用。したがって、本発明の目的は、可能な限り上記の欠点を避けることのできるポリエーテルポリオールの製造方法を提供することである。上記目的は、特に請求項に示す特定の攪拌入力を用いてポリエーテルポリオールを製造する本発明の方法により達成される。従来のプロセスに発生する上記の問題は、特定の攪拌入力を用いてポリエーテルポリオールPEOLを製造する本発明の方法により避けることができる。これにより、高いバッチ間一貫性を確保することができる、即ちポリエーテルポリオールに重要なパラメーターであるOH価と粘度のバッチ間変動を小さくすることができる。従って、本発明は、ポリエーテルオールの触媒的製造方法であって、少なくとも一台の攪拌器及び/又は少なくとも一台のポンプによる反応器容積当りの入力が0.001~8.2kW/m3の範囲にある製造方法を提供する。本明細書に開示の方法によれば、製造工程において反応混合物を確実に、適度の混合することができる。混合は、ポンプによる攪拌または循環により、あるいはポンプによる攪拌と循環により実施することができる。良好な混合の基準は、反応器容積当りの入力とポンプ循環速度であり、後者は等価入力ともよばれる。A出発材料:本方法で使用可能な出発物質の例には、以下のものが含まれる:a官能価Fが1~8である一価および多価のアルコール、例えばMEGモノエチレングリコール、DEGジエチレングリコール、TEGトリエチレングリコール、PEGポリエチレングリコール;MPGモノプロピルeneグリコール、DPGジプロピレングリコール、TPGトリプロピレングリコール、PPGポリプロピレングリコール;PTHFポリテトラヒドロフラン、グリセロール、モル質量が<10000であるグリセロールアルコキシレート、TMPトリメチロールプロパン、TMEトリメチロールエタン、NPGネオペンチルグリコール、モル質量が<1000であるアリルアルコールアルコキシレート、ショ糖またはソルビトールなどの糖類および糖誘導体、ビスフェノールA、ビスフェノールF、ペンタエリスリトール、分解でんぷん、水、これらの混合物、b単官能性及び多官能性のアミン、例えばエチレンジアミン、トリエタノールアミンまたはトルエンジアミン、cヒドロキシカルボン酸、ヒドロキシアルデヒド、ヒドロキシケトン;トリデカノールNとそのポリマー;アクリル酸とメタクリル酸の二官能性のアルコールとのエステル、例えばHEAヒドロキシエチルアクリレート、HPAヒドロキシプロピルアクリレート、HEMAヒドロキシエチルメタクリレート、HPMAヒドロキシプロピルメタクリレート;HBVEヒドロキシブチルビニルエーテルなどのビニルエーテル;イソプレノール;ポリエステルオール;上述の出発物質の、特にショ糖とソルビトールの低級アルコキシレート;ポリエステルオール、dヒマシ油などのヒドロキシル基をもつ植物油、あるいは豆腐油などの化学修飾でヒドロキシル基を導入した植物油。反応初期にこれらの出発物質を反応器に投入してもよいが、適当なら反応中に投入しても良く、その場合には全量でも一部であってもよい。アルキレンオキシドとして、プロピレンオキシド、エチレンオキシド、ブチレンオキシド、イソブチレンオキシド、スチレンオキシド、または上記アルキレンオキシドの少なくとも2種の混合物を使用することが好ましい。プロピレンオキシド、エチレンオキシド、またはプロピレンオキシドとエチレンオキシドの混合物を、アルキレンオキシドとして使用することが好ましい。アルキレンオキシドとしてプロピレンオキシドを使用することが特に好ましい。異なるアルキレンオキシドを用いるランダム共重合として、あるいはブロック共重合として本方法を実施することができる。通常、塩基性化合物が触媒として用いられる。これらは通常、三級アミン及び/又はアルカリ金属とアルカリ土類金属の水酸化物である。アミン系触媒の例としては、トリメチルアミンTMA、トリブチルアミン、トリエチルアミンTEA、ジメチルエタノールアミンDMEOA、ジメチルシクロヘキシルアミンDMCHA、イミダゾール、置換イミダゾール誘導体があげられ、好ましくはジメチルエタノールアミンである。水酸化物の例としては、水酸化カリウムや水酸化ナトリウム、水酸化ストロンチウム、水酸化セシウム、水酸化カルシウムがあげられる。ある実施様態においては、KOHを触媒として使用することが好ましい。多金属シアン化物触媒の群から選ばれた触媒を使用することもできる。その場合、二金属シアン化物触媒DMC触媒の群から選ばれる触媒が好ましい。上記の触媒は、単独で使用しても、相互に混合して使用することもできる。連続逆混合反応器と他の反応器を併用する場合、同一の触媒を使用しても、異なる触媒を使用してもよい。触媒の全量を反応初期に添加してもよく、反応期間中に少しずつ投入してもよい。本発明の方法は、回分的な方法で実施しても、半回分的または連続的な方法で実施してもよい。B装置:装置に関する情報は、例えば、M.Ionescu,ポリウレタン用のポリオールの化学と技術,RapraTechnologyLimited,Shawbury/UK,2005,p.336ff.、及びM.Baerns,A.Behr,A.Brehm,J.Gmehling,H.Hofmann,U.Onken,ウルマン工業化学辞典,NewYork,第5版.,Vol.A21,p.665.に見出される。例えば、本発明の方法を、攪拌容器で実施することができ、この攪拌容器が、少なくとも一台の内部熱交換器及び/又は少なくとも一台の外部熱交換器を備えていてもよい。C入力:反応器容積当りの具体的な入力kW/m3は、以下に示す、M.Zlokarnik、攪拌-理論と実際Ruhrtechnik、TheorieundPraxis、SpringerVerlagBerlin1999、の方法により、攪拌器の種類と攪拌器の寸法、反応器の寸法、反応混合物の粘度、邪魔板の存在下での回転速度の関数として計算される:P=Nen3d5ρ式1、式中、Neはニュートン数であり、nは攪拌器速度単位:rpm、dは攪拌器直径、ρは反応器内容物の密度である。このニュートン数は、上記のZlokarnikの著書75~78頁から得ることができる。あるいは、この入力を、反応器容積単位:m3当りのポンプ循環速度単位:m3/hから、次式のようにして決めることができる単位:m3/h/m3:P=Δpm式2、式中、Δpはポンプ出口と反応器供給口の間の圧力損失単位:Paであり、mは流速単位:m3/sである。従って、このポンプ循環速度は入力として表すことができる。例えば、反応器容積当りのポンプ循環速度が、本発明の範囲の3~150m3/h/m3、好ましくは4~100m3/h/m3、極めて好ましくは5~80m3/h/m3の時、ポンプ循環での反応器容量当りの入力は、0.001~1kW/m3の範囲、好ましくは0.002~0.5kW/m3、非常に特に好ましくは0.003~0.25kW/m3である。攪拌入力の入力は、攪拌器で行っても、ポンプ循環で行っても、あるいは攪拌とポンプ循環の両方で行ってもよく、反応条件の要件に応じて、反応中一方向に行っても、反対方向に行っても、あるいは適当なら交互に行ってもよい。特に反応器の充填レベルが低い時、即ちアルコシキル化反応の初期には、上記方法の一法のみで混合を行い、その後攪拌器速度またはポンプ循環速度を変える必要がでることもある。特に攪拌器を用いる場合には、さらに邪魔板を使用することができる。攪拌容器中では、邪魔板は流動を乱す内容物である。これらは、攪拌容器中で中央の攪拌器により攪拌器とともに移動させられている流体の回転を阻害するものであり、通常これらは、容器壁面に取り付けられている。従って、ポリエーテルオールの触媒的製造のための本発明の方法は、少なくとも一枚の邪魔板を用いて実施できる。ポリエーテルオールの触媒的製造のための本発明の方法は、邪魔板やポンプを使用せずに、少なくとも一台の攪拌器による反応容積当りの入力が、0.36~7.2kW/m3の範囲、好ましくは1.2~4.8kW/m3、特に好ましくは1.44~4.2kW/m3の範囲で実施することもできる。ポリエーテルオールの触媒的製造のための本発明の方法は、少なくとも一枚の邪魔板を用い、ポンプを使用せずに、少なくとも一台の攪拌器からの反応器容積当りの入力が、0.3~6kW/m3の範囲、好ましくは1~4kW/m3、特に好ましくは1.2~3.5kW/m3の範囲で実施することができる。ポリエーテルオールの触媒的製造のための本発明の方法は、攪拌器を使用せずに、少なくとも一台のポンプの反応器容積当りの入力が0.001~1kW/m3の範囲、好ましくは0.002~0.5kW/m3、特に好ましくは0.003~0.25kW/m3範囲で実施することができる。ポリエーテルオールの触媒的製造のための本発明の方法は、邪魔板を使用せずに、少なくとも一台の攪拌器と少なくとも一台のポンプの反応器容積当りの総入力が、0.361~8.2kW/m3の範囲、好ましくは1.2002~5.3kW/m3、特に好ましくは1.443~4.45kW/m3の範囲で実施できる。ポリエーテルオールの触媒的製造のための本発明の方法は、少なくとも一種の邪魔板を用いて少なくとも一台の攪拌器と少なくとも一台のポンプの反応器容積当りの総入力が0.3001~7kW/m3の範囲、好ましくは1.002~4.5kW/m3、特に好ましくは1.203~3.75kW/m3の範囲で実施することができる。出発物質とアルキレンオキシドとの反応は、通常0.1~1.0MPaの範囲の通常圧力で、80~140°Cの範囲の通常温度で実施される。アルキレンオキシドを完全に反応させるために、アルキレンオキシドの投入後に、通常後反応相が続く。このようにして得られた粗製ポリエーテルアルコールから、未反応のアルキレンオキシドと揮発性化合物を蒸留で、好ましくは減圧下の蒸留で除き、脱水し、酸で中和し、生成する塩を除去する。触媒としてアミンを使用する場合、このポリオール中にアミンが残留する。これは、DMC触媒にも当てはまる。本発明はまた、本発明のポリエーテルオールの触媒的製造法により製造可能なポリエーテルオールを提供する。本発明のポリエーテルオールの触媒的製造方法で製造可能なポリエーテルオールは、ポリウレタンの製造に使用することが好ましく、好ましくはポリイソシアネートとの反応によるポリウレタンの製造に使用することが好ましい。本発明を説明するため、いくつかの実施例を以下に示す。これらの実施例は、なんら本発明の保護範囲を制限するものでなく、純粋に説明を目的とするものである。1軟質発泡体ポリオール[L2090、BSW]の合成攪拌装置として、攪拌器軸の異なる位置に設置された二個の四翼攪拌器と一枚の邪魔板を備えた容量が300mlのエナメルステンレス製オートクレーブに2.4gのグリセロールを入れ、1.33gの45水酸化カリウム水溶液を添加し、この容器を密閉して、撹拌下で110°Cにまで加熱した。110~115°Cで、圧力ラインから169.4gの純プロピレンオキシドを約5時間をかけて投入した。次いで、この混合物をさらに2時間反応させた。オートクレーブを換気し、窒素で5分間フラッシュし、窒素で圧力を1barとした。次いで、110~115°Cで0.5時間かけて28.2gの純エチレンオキシドを投入し、混合物をさらに同じ時間反応させた。次いで、用いた水酸化カリウムを塩酸で中和した。次いで、系を真空とし、同時に穏やかな窒素流を投入した。この混合物を次いで、プレートフィルターを通過させた。最後に得られた製品のOH価と粘度とヨウ素化を測定した。a低攪拌入力での試験:547回/分rpmの攪拌器速度反応混合物粘度が50mPasでの比攪拌入力の0.3kW/m3に相当で、上述のアルコシキル化を行った。b高攪拌入力での実験:実験aを1400rpm反応混合物粘度が50mPasで比攪拌入力の3.5kW/m3に相当で行った。分析は、以下の方法で行った:OH価:DIN53240-2DIN=ドイツ工業規格ヨウ素価:DIN53241-1、またはDGF-V11/BDGF=ドイツ油脂科学会粘度:DIN53019-12硬質発泡体ポリオールの合成[DE10322784、8頁の実施例1と同様]攪拌装置として、攪拌器軸の異なる位置に設置された二個の四翼攪拌器と一枚の邪魔板を備えた300mlのステンレス製オートクレーブに23.5gのグリセロールを入れ、90°Cに加熱し、1.33gのN.N-ジメチルシクロヘキシルアミンと0.240gの48水酸化カリウム溶液と53.8gのショ糖粉末を投入し、全体を攪拌により混合した。次いで、圧力が7barを越えないようにしながら、200gのプロピレンオキシドを投入した。温度が115°Cにまで上がるのを許した。この後に、115°Cで5時間の後反応相が続いた。次いで30分間真空をかけ、この混合物を中和し濾過した。a低攪拌入力での試験:116回/分rpmの攪拌器速度反応混合物粘度が2000mPasで比攪拌入力の0.3kW/m3に相当で上述のアルコシキル化を行った。b高攪拌入力での試験:実験aを、397rpm反応混合物粘度が2000mPasで比攪拌入力の3.5kW/m3に相当で行った。3いろいろなポンプ循環速度での硬質発泡体ポリオールの合成[DE10322784、8頁の実施例1と同様]2に記載の硬質発泡体ポリオールの合成を行ったが、混合は攪拌ではなくポンプ循環により行った。a低ポンプ循環速度での試験ポンプ循環速度が5m3/h/m3入力の0.003kW/m3に相当するで上述のアルキル化を行った。b高ポンプ循環速度での試験aに記載のようにして試験を行ったが、用いたポンプ循環速度は80m3/h/m3入力の0.25kW/m3に相当するであった。これらの試験結果から、特に特定の攪拌入力では、特に比較的に高い攪拌入力では、ヨウ素価で示される不飽和成分含量または残存ショ糖含量が小さいことがわかる。また、低い粘度から分るように、本発明の方法を用いるとより狭いモル質量分布が達成できる。したがって、これらの実施例は、本方法が従来法に較べて優れていることを示している。"