遅れ破壊に高い耐性を持つ低ニッケル型オーステナイト系ステンレス鋼において、該鋼は、002~015重量の炭素と、7~15重量のマンガンと、14~19重量のクロムと、01~4重量のニッケルと、01~3重量の銅と、005~035重量の窒素と、残り部分として鉄および不可避な不純物とを含み、遅れ破壊の起こらない鋼の深絞りの絞り比は少なくとも20であり、炭素と窒素の含有量の総計および測定したMd30温度に関して化学組成範囲は点ABCDで規定された領域内であり、各点は以下の値、点Md30°CCNA8001B701C40040D80040を有することを特徴とする低ニッケル型オーステナイト系ステンレス鋼。請求項1に記載の低ニッケル型オーステナイト系ステンレス鋼において、該鋼は15~175のクロムを含有することを特徴とする低ニッケル型オーステナイト系ステンレス鋼。請求項1または2に記載の低ニッケル型オーステナイト系ステンレス鋼において、該鋼は7~10のマンガンを含有することを特徴とする低ニッケル型オーステナイト系ステンレス鋼。請求項1、2、または3に記載の低ニッケル型オーステナイト系ステンレス鋼において、該鋼は1~2のニッケルを含有することを特徴とする低ニッケル型オーステナイト系ステンレス鋼。前記請求項のいずれかに記載の低ニッケル型オーステナイト系ステンレス鋼において、該鋼は01~24の銅を含有することを特徴とする低ニッケル型オーステナイト系ステンレス鋼。請求項1に記載の低ニッケル型オーステナイト系ステンレス鋼において、該鋼は次の、最大3のモリブデン、最大05のチタン、最大05のニオブ、最大05のタングステン、最大05のバナジウム、最大50ppmのボロン、および/または最大005のアルミニウム、からなる群の少なくとも1つを任意で含むことを特徴とする低ニッケル型オーステナイト系ステンレス鋼。前記請求項のいずれかに記載の低ニッケル型オーステナイト系ステンレス鋼において、降伏強度Rp02は260MPa以上であり、最大抗張力Rmは550MPa以上であることを特徴とする低ニッケル型オーステナイト系ステンレス鋼。前記請求項のいずれかに記載の低ニッケル型オーステナイト系ステンレス鋼において、破断伸度A80mmは40以上であることを特徴とする低ニッケル型オーステナイト系ステンレス鋼。前記請求項のいずれかに記載の低ニッケル型オーステナイト系ステンレス鋼において、耐孔食指数PREは17以上であることを特徴とする低ニッケル型オーステナイト系ステンレス鋼。前記請求項のいずれかに記載の低ニッケル型オーステナイト系ステンレス鋼において、遅れ破壊の起こらない鋼の深絞りの絞り比は少なくとも20であり、炭素と窒素の含有量の総計および測定したMd30温度に関して化学組成範囲は点DEFGで規定された領域内であり、各点は以下の値、点Md30°CCND80040E8002F2002G53040を有することを特徴とする低ニッケル型オーステナイト系ステンレス鋼。遅れ破壊に高い耐性を持つ低ニッケル型オーステナイト系ステンレス鋼の使用において、前記鋼は、002~015重量の炭素と、7~15重量のマンガンと、14~19重量のクロムと、01~4重量のニッケルと、01~3重量の銅と、005~03重量の窒素とを含有し、鋼の残り部分は鉄および不可避な不純物であり、深絞り、張り出し成形、曲げ、へら絞り、ハイドロフォーミング、および/またはロール成形などの作業方法によって、あるいは該作業方法の組み合わせによって製造される金属製品に、遅れ破壊に対する耐性を持たせるために使用することを特徴とする低ニッケル型オーステナイト系ステンレス鋼の使用。前述の合金化元素のそれぞれの範囲だけでなく、Md30温度と鋼中の炭素と窒素の含有量の総計の組み合わせを調節して、組み合わせが図1に示す範囲ABCDで定めた範囲内となるようにする。図1における点A、B、C、Dの値は次のとおりである。点Md30°CCNA8001B701C40040D80040Md30温度は、真性引張塑性ひずみ比が03の場合、50のひずみ誘起マルテンサイトが形成される温度として規定される。これまでに、Md30温度を求める実験式がいろいろと提示されてきた。注目すべき点は、それらの式のいずれも、マンガンの含有量が高い本発明の鋼に関しては的確ではないということである。よって、本発明に係る鋼に関し、実験的に測定したMd30温度を参照する。本発明に係る鋼を試験するために、複数の低ニッケルマンガン合金のオーステナイト系ステンレス鋼を60kgの小規模熱処理で生産した。鋳造したインゴットは熱間圧延および冷間圧延にかけて、12~15mmの薄さに伸ばした。鋼のニッケル含有量は、1~45であった。また、遅れ破壊しやすいことが認められている、商業化可能な標準的な品種も、いくつか試験に取り入れた。試験材の遅れ破壊の脆弱性は、さまざまな径の円形ブランクを円筒型パンチで深絞りしてカップを形成して、Swiftカップ試験を行って調べた。材料がひずみ誘起材料相に変態しようとする傾向を表す鋼のオーステナイト安定度は、鋼のMd30温度を実験的に測定して割り出す。引張試験の試料をさまざまな一定温度下で真性塑性ひずみ比が03となるように変形させて、材料中の強磁性体の相の割合を測定するフェライトスコープを使って、マルテンサイト含有量を測定した。フェライトスコープの測定値は、測定値に校正定数17を掛けてマルテンサイト含有量に換算した。Md30温度は回帰分析による実験結果に基づいて決めた。実験によるMd30温度の決定は冗長な作業であるため、いくつかの材料に対しては実験結果の回帰分析で得られた実験式を使ってMd30温度を決めた。図1は、実験結果の概要を示している。図中の各データポイントは、個々の試験材を表している。符号14、16、18、20、および21は、深絞り作業から2ヶ月以内に遅れ破壊が起こることなく材料を深絞りできた絞り加工の最高比率を示している。斜線は、実験データポイントに基づいて描いてあり、これにより、Md30温度の効果および鋼中の炭素と窒素の含有量の総計をより明確に示すものである。実験結果は、明らかに、遅れ破壊のリスクがMd30温度および鋼の炭素と窒素の含有量の総計の組み合わせに左右されることを示している。Md30温度、炭素含有量、ならびに窒素含有量が低いほど、破壊発生のリスクも低かった。図1に示す展開図を本発明に係る鋼の化学組成の設計に活用することで、遅れ破壊に対する所期の耐性を最低限の原料費で実現できた。本発明の鋼における2通りの典型的な化学組成を、遅れ破壊しやすい従来型のニッケルを1含む鋼と対比させて表1に示す。合金1は図1の範囲ABCD内に位置し、この合金は、20の絞り比で遅れ破壊が起きることなく深絞りできた。合金2は図1の範囲DEFG内に位置し、絞り比21で遅れ破壊が起きることなく深絞りできた。従来型の鋼は絞り比14でのみ絞り加工できた。図3、図4、および図5はそれぞれ、合金1、合金2、および従来型の鋼を深絞り加工したカップ型試料を示している。本発明の鋼のほかの重要な特徴は、合金2の場合のように、d-フェライトが生成される危険性が生じることなく、クロム含有量を最大で17まで増加できるという点である。従来のニッケルを約1含有する低ニッケル鋼では、クロム含有量を15に制限して、鋼の熱間圧延時に問題が起きることがあるd-フェライトの含有を防がなければならない。本発明の鋼はクロム含有量が高いため、従来型の鋼に比べて、耐食性をより高くできる。例えば、合金2は、クロム含有量が高いにもかかわらず、d-フェライトが含まれていなかった。そのため、ホットバンドの端部に割れが生じることなく、合金2を熱間圧延できた。図2は、冷間圧延処理後の合金2の完全なオーステナイトの微細組織を示している。