比重の違いによって物質を分離する油水分離装置であって、油混合水を貯留する貯留部と、前記貯留部の上部の中央に設けられた供給口を通じて、該貯留部に油混合水を供給する供給管と、前記貯留部の上縁部に設けられ、前記油混合水から分離された処理水が通過する処理水回収口と、前記貯留部の下部かつ前記供給管の下方に設けられ、前記油混合水から分離され該貯留部の下部に沈降した油が通過する沈降油回収口と、前記貯留部と、該貯留部の上端から下端までの外周を取り囲む貯留外周部とにより形成され、前記処理水回収口を通過した処理水を流通させる処理水通過路と、を備えることを特徴とする油水分離装置。前記貯留部の水平方向の断面積は、該貯留部の上端から下端になるに従って、漸減することを特徴とする請求項1に記載の油水分離装置。少なくとも油を除去することにより未精製ガスを精製するガス化ガス精製装置であって、油混合水を貯留する貯留部と、前記貯留部の上部の中央に設けられた供給口を通じて、該貯留部に油混合水を供給する供給管と、前記貯留部の上縁部に設けられ、前記油混合水から分離された処理水が通過する処理水回収口と、前記貯留部の下部かつ前記供給管の下方に設けられ、前記油混合水から分離され該貯留部の下部に沈降した油が通過する沈降油回収口と、前記貯留部と、該貯留部の上端から下端までの外周を取り囲む貯留外周部とにより形成され、前記処理水回収口を通過した処理水を流通させる処理水通過路を有する油水分離装置と、前記油水分離装置の処理水通過路を通過した処理水を未精製ガスに噴霧し、精製ガスと油混合水を生成するスプレー塔と、を備えることを特徴とするガス化ガス精製装置。上述した特許文献2のような油水分離装置において、水よりも比重が大きいタール以下、重質タールと称するは、油水分離装置の下部へ移動し、油水分離装置の下方に設けられた沈降油回収口から回収される。しかし、重質タールは融点が高いため、凝固しやすく、沈降油回収口を閉塞してしまうおそれがあった。したがって、スチームトレース、ヒータ等の加熱装置を別途用意して、重質タールの沈降経路となる油水分離装置自体を外側から加熱し、油水分離装置内の温度を重質タールの融点よりも高くしておく必要があった。本発明は、このような課題に鑑み、ガス化ガスに含まれるタール等の粒子を除去するために用いられた水を精製する油水分離装置において、別途の加熱装置を用いずとも、油水分離装置自体の温度を重質タールの融点よりも高温に維持することが可能な油水分離装置およびガス化ガス精製装置を提供することを目的としている。上記課題を解決するために、本発明の油水分離装置は、比重の違いによって物質を分離する油水分離装置であって、油混合水を貯留する貯留部と、貯留部の上部の中央に設けられた供給口を通じて、貯留部に油混合水を供給する供給管と、貯留部の上縁部に設けられ、油混合水から分離された処理水が通過する処理水回収口と、貯留部の下部かつ供給管の下方に設けられ、油混合水から分離され貯留部の下部に沈降した油が通過する沈降油回収口と、貯留部と、貯留部の上端から下端までの外周を取り囲む貯留外周部とにより形成され、処理水回収口を通過した処理水を流通させる処理水通過路とを備えることを特徴とする。上記貯留部の水平方向の断面積は、貯留部の上端から下端になるに従って、漸減してもよい。上記課題を解決するために、本発明のガス化ガス精製装置は、少なくとも油を除去することにより未精製ガスを精製するガス化ガス精製装置であって、油混合水を貯留する貯留部と、貯留部の上部の中央に設けられた供給口を通じて、貯留部に油混合水を供給する供給管と、貯留部の上縁部に設けられ、油混合水から分離された処理水が通過する処理水回収口と、貯留部の下部かつ供給管の下方に設けられ、油混合水から分離され貯留部の下部に沈降した油が通過する沈降油回収口と、貯留部と、貯留部の上端から下端までの外周を取り囲む貯留外周部とにより形成され、処理水回収口を通過した処理水を流通させる処理水通過路を有する油水分離装置と、油水分離装置の処理水通過路を通過した処理水を未精製ガスに噴霧し、精製ガスと油混合水を生成するスプレー塔とを備えることを特徴とする。本発明は、別途の加熱装置を用いずとも、油水分離装置自体の温度を重質タールの融点よりも高温に維持することが可能となる。以下に添付図面を参照しながら、本発明の好適な実施形態について詳細に説明する。かかる実施形態に示す寸法、材料、その他具体的な数値等は、発明の理解を容易とするための例示にすぎず、特に断る場合を除き、本発明を限定するものではない。なお、本明細書及び図面において、実質的に同一の機能、構成を有する要素については、同一の符号を付することにより重複説明を省略し、また本発明に直接関係のない要素は図示を省略する。ガス化ガス精製システム100図1は、本実施形態にかかるガス化ガス精製システム100を説明するための説明図である。図1に示すように、ガス化ガス精製システム100は、ガス化ガス生成装置110と、ガス化ガス精製装置200とを含んで構成される。ガス化ガス生成装置110は、例えば、二塔式の流動層ガス化炉であって、硅砂珪砂等の砂で構成される流動媒体を熱媒体として循環させる。図1に示すようにガス化ガス生成装置110は、燃焼炉112、媒体分離装置114、ガス化炉116と、改質炉酸化改質炉118とを含んで構成され、ガス化原料をガス化させてガス化ガスを生成する。流動媒体としての砂の流れに着目すると、燃焼炉112で1000°C程度に加熱された高温の砂は、燃焼排ガスと共に媒体分離装置114に導入され、媒体分離装置114において高温の砂と、燃焼排ガスに分離される。媒体分離装置114で分離された高温の砂は、ガス化炉116に導入され、最終的に燃焼炉112に戻る。また、媒体分離装置114で分離された燃焼排ガスは、ボイラ等で熱回収される。ガス化炉116は、褐炭等の石炭、石油コークスペトロコークス、バイオマス、タイヤチップ等の固体原料や、黒液等液体原料のガス化原料を700°C~900°Cでガス化させてガス化ガスを生成する。本実施形態では、ガス化炉116に水蒸気を供給することにより、ガス化原料をガス化させてガス化ガスを生成する水蒸気ガス化。なお、ここでは、循環流動層方式のガス化炉116を例に挙げて説明するが、ガス化原料をガス化するガス化炉であれば、単なる流動層方式のガス化炉や、砂が自重で鉛直下方向に流下することで移動層を形成する移動層方式のガス化炉であってもよい。改質炉118は、ガス化炉116で生成されたガス化ガスに酸素や空気を加え、900~1500°C程度にして、ガス化ガスに含まれるタールを改質酸化改質する。改質炉118で改質されたガス化ガスには、タール油、タール以外の固形物粒子スラッジ、水蒸気等が含まれているため、下流のガス化ガス精製装置200に送出され、精製される。ガス化ガス精製装置200図2は、ガス化ガス精製装置200の具体的な構成を説明するための説明図である。図2に示すようにガス化ガス精製装置200は、熱交換器210と、スプレー塔212と、ミストセパレータ214と、油水分離装置タールデカンタ250と、バッファタンク216と、第1タールタンク218、第2タールタンク220と、第1ポンプ230aと第2ポンプ230bと、第3ポンプ230cと、第4ポンプ230dとを含んで構成される。熱交換器210は、ガス化ガス生成装置110から導入されたガス化ガス未精製ガスX1と水蒸気との熱交換を行い、すなわち、ガス化ガスX1の顕熱を水蒸気で回収し、ガス化ガスX1の出口温度を300°C~600°Cにする。スプレー塔212は、処理対象であるガス化ガスX1に40°C程度の冷却水Y1をスプレー噴霧することにより、300°C~600°Cとなったガス化ガスX1を70°C程度に冷却する。これにより、ガス化ガスX1に含まれるタールやスラッジが凝縮し、ガス化ガスX1から除去され、精製ガスX2と油混合水Z1が生成される。そして、スプレー塔212は、精製ガスX2を下流のミストセパレータ214に供給し、水、タールおよびスラッジで構成される油混合水Z170°C程度を油水分離装置250に送出する。ミストセパレータ214は、精製ガスX2に、冷却水Y1よりも細かい水滴である冷却水Y240°C程度をスプレー噴霧する。これにより、スプレー塔212では、十分に分離、除去できなかった精製ガスX2に含まれる霧状のタール、スラッジ等が凝縮し、精製ガスX2から除去され、精製ガスX3精製ガス化ガスと油混合水Z2が生成される。そして、ミストセパレータ214は、精製ガスX3を下流の昇圧器図示せずに供給し、水、タールおよびスラッジで構成される油混合水Z270°C程度を油水分離装置250に送出する。油水分離装置250は、スプレー塔212から送出された油混合水Z1およびミストセパレータ214から送出された油混合水Z2に含まれるタールおよびスラッジを、比重の違いによって水から分離する。本実施形態において油水分離装置250は、水より比重の大きい、例えば、アントラセン、フェナントレン等の三環芳香族、三環芳香族を含むアントラセン油、カルボル油、洗浄油、ピッチ等の重質タールT1を油水分離装置250の下部に沈降させる。また油水分離装置250は、水より比重の小さい、例えば、ベンゼン、トルエン、キシレン、クレゾール等の一環芳香族や、ナフタレン等の二環芳香族、これらを含むナフタリン油等の軽質タールT2を油水分離装置250の上部へ浮上させる。そして、油水分離装置250は、重質タールT1および軽質タールT2が分離、除去された水である処理水Y3を油水分離装置250からバッファタンク216に送出する。バッファタンク216は、油水分離装置250において油混合水Z1、Z2から分離された処理水Y3を貯留する。また、バッファタンク216は、第1ポンプ230aを通じてスプレー塔212に冷却水Y1を供給し、第2ポンプ230bを通じてミストセパレータ214に冷却水Y2を供給する。なお、バッファタンク216からスプレー塔212およびミストセパレータ214に冷却水Y1、Y2が順次供給されるが、冷却水Y1、Y2の容量は、油水分離装置250から供給される処理水Y3よりも少ないため、バッファタンク216には処理水Y3が余剰する。したがって、余剰した処理水Y3は、バッファタンク216から、嫌気性処理や好気性処理、曝気処理等を行う装置に排出され、排水処理が行われる。第1タールタンク218は、第3ポンプ230cを通じて、油水分離装置250の下部から供給された重質タールT1を貯留する。第2タールタンク220は、第4ポンプ230dを通じて、油水分離装置250の上部から供給された軽質タールT2を貯留する。第1ポンプ230aは、スプレー塔212における冷却水Y1を噴霧する噴霧部とバッファタンク216とを接続する配管の途中に設けられ、バッファタンク216から処理水Y3を汲み上げて、その処理水Y3を冷却水Y1としてスプレー塔212の噴霧部に供給する。第2ポンプ230bは、ミストセパレータ214における冷却水Y2を噴霧する噴霧部とバッファタンク216とを接続する配管の途中に設けられ、バッファタンク216から処理水Y3を汲み上げて、その処理水Y3を冷却水Y2としてミストセパレータ214の噴霧部に供給する。第3ポンプ230cは、油水分離装置250の下部と第1タールタンク218とを接続する配管の途中に設けられ、油水分離装置250の下部に沈降した重質タールT1を汲み出して第1タールタンク218に供給する。第4ポンプ230dは、油水分離装置250の上部に浮上した軽質タールT2を汲み上げて第2タールタンク220に供給する。このように、本実施形態にかかるガス化ガス精製装置200によれば、スプレー塔212およびミストセパレータ214で生成された油混合水Z1、Z2は、油水分離装置250で重質タールT1、軽質タールT2、処理水Y3に分離される。以下、本実施形態にかかる油水分離装置250について説明する。油水分離装置250図3は、油水分離装置250の具体的な構成を説明するための説明図であり、図4は、油水分離装置250の外観を説明するための説明図である。図3に示すように、油水分離装置250は、貯留部252と、供給管258と、センターウエル260と、回収バッフル262と、浮上油回収口264と、処理水回収口266と、沈降油回収口268と、貯留外周部270と、処理水通過路272とを含んで構成される。上述したように、油水分離装置250は、比重の違いによって、油混合水Z1、Z2から重質タールT1および軽質タールT2を分離し、得られた処理水Y3をバッファタンク216に供給する。貯留部252は、上部貯留部254と、下部貯留部256とを含んで構成され、油混合水Z1、Z2を貯留する。上部貯留部254は、図4に示すように、鉛直方向に伸びた円筒形状であり、油水分離装置250の設置状態において、上端は開放されており、下端には下部貯留部256が連接されている。本実施形態において、油水分離装置250における喫水面図3中、一点鎖線で示すは、上部貯留部254の上端となる。下部貯留部256は、図4に示すように、略円錐形状であり、油水分離装置250の設置状態において、水平方向の断面積が、下部貯留部256の上端から下端になるに従って、漸減するように形成されている。下部貯留部256には、後述する領域Rで分離された、水より比重が大きい重質タールT1やスラッジが堆積する。下部貯留部256の下端には、重質タールT1を第1タールタンク218に供給するための配管が連接されている。なお、下部貯留部256の安息角θは、重質タールT1やスラッジが容易に排出されるように、例えば、45°に設定される。供給管258は、上部貯留部254の中央または中央付近に設けられた供給口258aを通じて、貯留部252に油混合水Z1、Z270°C程度を供給する。なお、供給口258aは、貯留部252に油混合水Z1、Z2を供給できれば、上部貯留部254のどの位置に設けられてもよい。センターウエル260は、上部貯留部254と供給管258と同心の、鉛直方向に伸びた円筒形状であり、センターウエル260の水平断面の直径は、上部貯留部254の水平断面の直径より短く、供給管258の水平断面の直径よりも長く形成されている。また、図3に示すように、センターウエル260の下端は、供給口258aよりも鉛直下方向に所定の長さだけ長く形成されている。回収バッフル262は、上部貯留部254、供給管258およびセンターウエル260と同心の、鉛直方向に伸びた円筒形状であり、回収バッフル262の水平断面の直径は、上部貯留部254の水平断面の直径より短く、センターウエル260の水平断面の直径よりも長い。図3に示すように、回収バッフル262の下端は、センターウエル260の下端よりも鉛直上方向に所定の長さだけ短く形成されている。センターウエル260の下方であり、回収バッフル262の下端の直下を外周とする円盤状の領域Rは、油混合水Z1、Z2に含まれるタールおよびスラッジが鉛直方向から水平方向に流れを変えて回収バッフル262の直下に到達する間に、物質それぞれの比重に基づいて分離される領域である。浮上油回収口264は、センターウエル260の外周部と、回収バッフル262の内周部との間に形成され、領域Rにおいて分離された水より比重の小さい軽質タールT2が通過する。浮上油回収口264には、軽質タールT2を第2タールタンク220に供給するための配管が連接されている。浮上油回収口264を通過した軽質タールT2は、第4ポンプ230dで汲み上げられて、第2タールタンク220に貯留される。処理水回収口266は、上部貯留部254の上縁部と、回収バッフル262の外周部との間に形成され、油混合水Z1、Z2から分離された処理水Y3が通過する。すなわち、貯留部252の領域Rで分離された処理水Y3は、上部貯留部254の上縁上端から越流し、処理水回収口266を通過して、後述する処理水通過路272に流入する。沈降油回収口268は、下部貯留部256の下部かつ供給管258の下方に設けられ、油混合水Z1、Z2から分離され、下部貯留部256の下部に沈降した油重質タールT1が通過する。沈降油回収口268には、重質タールT1を第1タールタンク218に供給するための配管が連接されている。沈降油回収口268を通過した重質タールT1は、第3ポンプ230cで汲み出されて、第1タールタンク218に貯留される。貯留外周部270は、貯留部252の上端から下端までの外周を取り囲む部材である。また、貯留外周部270の上端は、上部貯留部254の上端よりも鉛直上方向に所定の長さだけ長く形成されている。処理水通過路272は、貯留部252の外周部と、貯留外周部270の内周部とにより形成され、処理水回収口266を通過した処理水Y3を流通させる。処理水通過路272には、処理水Y3をバッファタンク216に供給するための配管が連接されている。処理水通過路272を通過した処理水Y3は、バッファタンク216に貯留され、スプレー塔212およびミストセパレータ214に供給される。図5は、油水分離装置250における処理水Y3の流れを説明するための説明図である。図5に示すように、供給管258から供給された油混合水Z1、Z2は、領域Rで、重質タールT1、軽質タールT2、処理水Y3に分けられる。処理水Y3は、処理水回収口266を通過し、上部貯留部254の上縁部を越流して、処理水通過路272に流れ込む。そして、処理水Y3は、上部貯留部254の外周の上端から下部貯留部256の外周の下端に沿って、処理水通過路272を流通する。従来、油水分離装置には貯留外周部270が存在しなかったため、油混合水の熱が貯留部の外周部から外部に放熱してしまっていた。したがって、油混合水が貯留部に貯留され、重質タール、軽質タール、処理水に分離される分離過程において、貯留部の温度は徐々に低下することになり、重質タールが油水分離装置の下部に沈降する間に、重質タールの融点よりも低い温度になっていた。そうすると、重質タールが、凝固してしまい、沈降油回収口を閉塞してしまうおそれがあった。そこで、本実施形態にかかる油水分離装置250は、図5に示すように、供給管258から供給された油混合水Z1、Z2を、貯留部252において比重の違いによって、重質タールT1、軽質タールT2、処理水Y3に分け、分離された処理水Y3を、処理水回収口266を介して、貯留外周部270と貯留部252との間に設けられた処理水通過路272を通過させる。そうすると、70°C程度の処理水Y3が貯留部252の外周を満遍なく流通することになるため、処理水Y3から貯留部252に入熱することができる。これにより、処理水Y3で貯留部252全体を保温することができ、貯留部252の下部に沈降した重質タールT1の温度を融点より高く維持することが可能となる。したがって、重質タールT1の温度が低下してしまうことによって生じる重質タールT1の粘度上昇を抑制することができ、別途の加温装置を設けずとも、沈降油回収口268が閉塞してしまう事態を回避することが可能となる。また、上述したように本実施形態における下部貯留部256は、水平方向の断面積が、下部貯留部256自体の上端から下端になるに従って、漸減するように形成されている。これにより、油水分離装置250の上部から下部にいくに従って、処理水通過路272を通過する処理水の流速を上げることができ、処理水回収口266を通過した直後の高温の処理水Y3を直ちに油水分離装置250の下部すなわち、下部貯留部256の下部の外周へ到達させることが可能となる。したがって、貯留部252の下部下部貯留部256の下部に堆積している重質タールT1を高率良く加温することができる。さらに、処理水通過路272を備える構成により、処理水Y3が貯留部252の外周を直接流通することになり、処理水Y3の熱が貯留部252に直接伝達されることとなる。したがって、処理水通過路272を通過した直後の処理水Y3の温度は50°C程度まで低下している。そして、処理水通過路272を通過し、バッファタンク216に貯留される処理水Y3は、さらに温度が低下し、40°C程度となっている。バッファタンク216に貯留される処理水Y3は、スプレー塔212およびミストセパレータ214に供給される冷却水Y1、Y2となるが、従来の油水分離装置には貯留外周部270が存在しなかったため、油混合水から分離された処理水がそのままバッファタンクに貯留され、バッファタンクに貯留される処理水の温度は60°C程度と高かった。したがって、バッファタンクに貯留されている処理水を、そのまま冷却水として利用することができず、バッファタンクの後段に熱交換器等の冷却装置を設ける必要があった。上述したように、本実施形態における油水分離装置250によれば、処理水通過路272を通過した処理水Y3は、50°C程度まで温度が低下している。このため、バッファタンク216に貯留される時点で処理水Y3の温度は40°C程度に冷却されている。したがって、本実施形態にかかる油水分離装置250を採用することにより、ガス化ガス精製装置200におけるバッファタンク216の後段に、別途の冷却装置を設置する必要がなくなる、または、冷却装置を設けたとしても、その負荷を低減することが可能となる。以上説明したように本実施形態にかかる油水分離装置250によれば、高温の処理水Y3と貯留部252の中の重質タールT1とが熱交換を行うことにより、別途の加熱装置を用いずとも、貯留部252自体の温度を重質タールT1の融点よりも高温に維持することが可能となり、また、別途の冷却装置を用いずとも、処理水Y3の温度をスプレー塔212やミストセパレータ214で利用する冷却水Y1、Y2として利用できる温度にまで低下させることができる。以上、添付図面を参照しながら本発明の好適な実施形態について説明したが、本発明はかかる実施形態に限定されないことは言うまでもない。当業者であれば、特許請求の範囲に記載された範疇において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、それらについても当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。例えば、上述した実施形態では、油水分離装置250に浮上油回収口264を設けて、軽質タールT2を第2タールタンク220に貯留しているが、回収バッフル262および浮上油回収口264を設けず、軽質タールT2を処理水Y3とともに処理水通過路272に流通させてもよい。