反応に使用する2種以上の流体を供給するための多重管からなる2以上の流体供給路、該流体を流通させながら反応させることができる断面が円環状の反応流路、および反応生成物を排出するための流体排出路を有し;流体供給路は反応流路の入口に連通するように接続され;且つ流体排出路は反応流路の出口に連通するように接続されている、管型流通式反応装置。流体供給路が円環状反応流路の周接線方向に沿って接続されている、請求項1に記載の管型流通式反応装置。流体供給路が円環状反応流路の周面に略直交する方向に沿って接続されている、請求項1に記載の管型流通式反応装置。多重管の最も外側の管の内径が、円環状反応流路の平均厚さの0.5倍~1.5倍である、請求項1~3のいずれか1項に記載の管型流通式反応装置。円環状反応流路が、断面円形な内周面を有する外筒部材に、断面円形な外周面を有する管を通すことによって形成されている、請求項1~4のいずれか1項に記載の流通式管型反応装置。反応に使用する流体が2種であり、当該2種の流体の体積流量比が、10:1~1:10である、請求項1~5のいずれか1項に記載の流通式管型反応装置。本発明の目的は、合流直後の反応基質間の接触面積を増やし、且つ濃度不均一による反応生成物の収率低下が抑制された管型流通式反応装置を提供することにある。本発明者らは、上記目的を達成するために鋭意検討した結果、内管と外管とを有する二重管からなる2本の流体供給路を円環状反応流路の入口に連通するように接続し、流体Aを内管の内腔からなる流体供給路aを通し且つ流体Bを内管と外管との間の内腔からなる流体供給路bを通して、円環状反応流路に供給することによって、合流直後の反応基質間の接触面積が増え、且つ濃度不均一による反応生成物の収率低下が抑制されることを見出した。本発明は、この知見に基づいて、さらに検討を重ねることによって完成するに至ったものである。すなわち、本発明は以下の態様を含む。1反応に使用する2種以上の流体を供給するための多重管からなる2以上の流体供給路、該流体を流通させながら反応させることができる断面が円環状の反応流路、および反応生成物を排出するための流体排出路を有し;流体供給路は反応流路の入口に連通するように接続され;且つ流体排出路は反応流路の出口に連通するように接続されている、管型流通式反応装置。2流体供給路が円環状反応流路の周接線方向に沿って接続されている、前記1に記載の管型流通式反応装置。3流体供給路が円環状反応流路の周面に略直交する方向に沿って接続されている、前記1に記載の管型流通式反応装置。4多重管の最も外側の管の内径が、円環状反応流路の平均厚さの0.5倍~1.5倍である、前記1~3のいずれか1項に記載の管型流通式反応装置。5円環状反応流路が、断面円形な内周面を有する外筒部材に、断面円形な外周面を有する管を通すことによって形成されている、前記1~4のいずれか1項に記載の流通式管型反応装置。6反応に使用する流体が2種であり、当該2種の流体の体積流量比が、10:1~1:10である、前記1~5のいずれか1項に記載の流通式管型反応装置。本発明の管型流通式反応装置によれば、合流直後の反応基質間の接触面積が増え、且つ濃度不均一による反応生成物の収率低下が抑制される。本発明の管型流通式反応装置において2種以上の流体を円環反応流路の周接線方向に沿って流入させると、円環反応流路の周に沿って流体が旋回するようにして流れ、該流体の流量が大きく異なる場合でも、合流直後の反応基質間の接触面積を十分に確保することができ、その結果、濃度不均一を最小限に抑えることができる。本発明の管型流通式反応装置を、図面に示した実施形態を参照しながら、説明する。なお、本発明は、該実施形態によって限定されるものではなく、本発明の趣旨および目的に適う範囲で、変形、追加、または修正したものも包含する。第一実施形態図1は、本発明の管型流通式反応装置の一実施形態のX’矢視図である。図2は、図1に示した管型流通式反応装置のY矢視図である。図1に示した本発明の反応装置は、外筒部材52と芯部材54とからなる二重管構造をなしている。なお、図1に示した装置は二重管構造であるが、必要に応じて外筒部材52の外側にさらに管を設け三重管構造の装置とすることができる。図1に示した実施形態においては、外筒部材52は、多角柱を穿孔することによって流体を流すことができる内腔を形成させたものであるが、これに限定されない。例えば、直管で構成されたものであってもよいし;平板を掘って溝を形成し、これに蓋をして流体を流すことができる内腔を形成させたものであってもよい。また、図1に示した実施形態においては、芯部材は直管で構成されているが、これに限定されない。例えば、芯部材は、図3や図5に示すように内腔を有さない円柱34、44であってもよい。要は、本発明の反応装置では、流体を流通させながら反応させることができる反応流路36、46、56が、少なくとも断面円環状になっていればよいのである。なお、図面では外筒部材と芯部材がほぼ同軸に配置されているように示されているが、本発明の反応装置はそれに限定されず、外筒部材に対して芯部材が偏芯しているもの包含する。外筒部材および芯部材のサイズは特に制限されない。マイクロサイズまたはミリサイズの反応装置とする場合には、外筒部材内面と芯部材外面との平均隙間、すなわち円環状反応流路の平均厚さは、50μm~2.5mmであることが好ましく、50μm~1mmであることが特に好ましい。また、市販のチューブやコネクタ等を用いて反応装置を製造できるという観点から、外筒部材内径は3mm~30mmが好ましく、芯部材外径は1mm~25mmが好ましい。各部材の厚さや材質は、強度、熱伝導性、耐食性、耐熱性などの観点から適宜選択できる。耐食性や耐熱性の観点から、チタン金属、チタン基合金、ニッケル基合金例えば、ハステロイ登録商標;インコネル登録商標、コバルト基合金例えば、ステライト登録商標、ステンレス鋼などの合金からなるものや、エンジニアリングプラスチックからなるものが挙げられる。芯部材が管である場合、該芯部材の内腔57と外筒部材の内腔56との間では、物質の移動が、通常、制限されている。ただ、生物化学分野における透析等に使用するために、芯部材を物質浸透性材料で構成し、芯部材の内腔と外筒部材の内腔との間で物質の移動を可能とすることもできる。同様に三重管構造の反応装置では、外筒部材も物質浸透性材料で構成し、外筒部材の内腔と外筒部材外側の管の内腔との間で物質の移動を可能とすることもできる。また、芯部材の内腔57または外筒部材外側の管の内腔に冷媒若しくは熱媒を流通させて、外筒部材の内腔56を流通する流体との熱交換を行わせることができる。外筒部材の一端には、反応流路56に連通するように多重管図1では二重管が接続されている。この多重管は、反応に使用する2種以上の流体を供給するために使用される。図1において、流体供給路51aは二重管の内管の内腔からなり、流体供給路51bは二重管の内管と外管との間の内腔からなる。図1では流体供給路として二重管からなるものが示されているが、太さの異なる管が三本以上重なったものであってもよい。また、外管の内腔に2本以上の内管を通したものであってもよい。図1に示す反応装置では、内管の出口側端部と外管の出口側端部とはその位置が揃っているが、内管が外管より長くなっていてもよいし、短くなっていてもよい。流体供給路は、例えば、多角柱を穿孔することによって、流体を流すことができる内腔を形成させ、この内腔に細い管を通し、栓58で該管を固定することによって形成することができる。二つの流体供給路51a、51bから流れ込んだそれぞれの流体は円環状反応流路の入口部で合流させられる。各流体供給路と反応流路との接続は、円環状反応流路の周面に対して、どのような角度をなしていてもよいが、図1では流体供給路が円環状反応流路の周接線方向に沿って接続されている。周接線方向とは、数学において定義される厳密な意味での接線の方向だけでなく、実際の機械加工において実現される実質的な接線の方向も包含する意味である。なお、多重管の接続本数は図面に示したものに限らない。図2に示した反応装置では、多重管は左上一箇所に接続されているが、別の箇所に別の多重管を設けてもよい。例えば、図2において、左上と右下との2か所にそれぞれ二重管からなる流体供給路を周接線方向に沿ってまたは周面に略直交する方向に沿って接続されるように設けることができる。また、多重管が接続する位置が外筒部材の長手方向で相互にずれていてもよい。例えば、一の多重管が外筒部材の最左端に接続され、別の多重管が一の多重管よりも下流側に少しシフトした位置に接続されていてもよい。多重管の太さは特に制限されないが、多重管の最も外側の管の内径が、円環状反応流路の平均厚さの0.5倍~1.5倍であることが好ましい。多重管からなる2以上の流体供給路の各断面積は、特に制限されない。流体供給路の各断面積を等しくすると流体を同一流量で供給したときに、流体供給路の出口における平均流速が等しくなる。多重管出口における外周側の平均流速と、内周側の平均流速が異なっていると、対流が生じ易くなることがある。2種以上の流体は反応流路に連続的に流入するようにしてもよいし、交互に流入するようにしてもよい。このような流量制御を行うことができる装置としては、プランジャーポンプ、シリンジポンプなどが挙げられる。反応流路を流れる流体の総流量は、化学反応速度、滞留時間、管の径、管の長さなどを考慮して適宜決められる。2種以上の流体を反応流路に交互に流入させる場合、例えば、図7に示すような流量制御を行って、A液図7中の破線とB液図7中の実線とをそれぞれ間欠的に流体供給路51aと流体供給路51bとを通して送り込むことができる。総流量が変動しないように、A液とB液との切り替え時におけるA液の流量とB液の流量との和が一定になるように流量制御することが好ましい。また、例えば、A液、B液およびC液の3種を用いる場合には、A液、B液およびC液を順に繰り返して流入させることもできるし、A液とB液の組合せ、B液とC液の組合せ、C液とA液の組合せを、順に繰り返して流入させることもできる。流量パターンはこれらに限定されない。交互に流入させる場合、2種以上の流体の流入の切り替え間隔は、反応流路の容積等に応じて、適宜に選択できる。例えば、数ミリ秒間~数秒間ごとに2種以上の流体の流入の切り替えを行うことができる。各流体の流量は、特に制限されない。例えば、各流体の平均流入量は等しくすることができる。平均流入量を等しくした場合には、例えば、A液およびB液のそれぞれに含まれる反応基質が等モルで反応するものである場合は、A液およびB液に含まれるそれぞれの反応基質濃度を等しくすることができる。また、反応基質が2:1のモル割合で反応するものである場合は、A液およびB液に含まれるそれぞれの反応基質濃度を2:1にすることができる。なお、反応基質の反応性、逆反応などを考慮して、上記濃度比は、修正してもよい。また、本発明の反応装置は各流体の平均流入量が大きく異なる場合にも適用できる。例えば、反応に使用する流体が2種である場合、当該2種の流体の体積流量比は、好ましくは1:10~10:1、より好ましくは1:7~7:1である。従来のマイクロリアクターでは、層流状態で混合させるので、2種の流体の体積流量比が大きく異なる場合には混合効率が低下してしまう。これに対して、本発明の反応装置では多重管から円環状流路に流体を供給することによって混合効率が高くなるので、2種以上の流体の流入量が大きく異なる場合でも、合流直後の反応基質間の接触面積を十分に確保することができ、その結果、濃度不均一を最小限に抑えることができる。流体供給路を周接線方向に沿って接続した場合には、供給された流体は外筒部材の円環状反応流路の周に沿って旋回しながら、長手方向に流通させられる。一方、流体供給路を周面に略直交する方向に沿って接続した場合には、供給された流体は芯部材に衝突し、円環状反応流路の周に沿って左右に広がりながら、長手方向に流通させられる。その間に反応基質が化学反応して生成物が得られる。本実施形態の反応装置では、外筒部材の内腔は芯部材によって断面が円環形に区切られている。多重管を通して供給された流体は円環状反応流路において複雑な流速分布を成していると考えられる。この複雑な流速分布によって、本発明の反応装置では合流直後の反応基質間の接触面積が増え、且つ濃度不均一による反応生成物の収率低下が抑制されると推察できる。本実施形態の反応装置では、外筒部材の内面および芯部材の外面は凹凸の無い滑らかな面になっているが、外筒部材の内面または/および芯部材の外面に、凹凸を設けてもよい。該凹凸としては、旋回流の流れ方向に沿った螺旋状の溝または螺旋状の畝、邪魔板のように旋回流の流れを妨げる方向に沿った溝または畝、菱形や亀甲形などの網状の溝または畝、点状の突起や窪みなどが挙げられる。本発明の反応装置における反応流路の長さは、化学反応速度や流量等に応じて適宜選択できる。遅い反応速度の化学反応を行う場合は反応流路の長さを長くすることができ、逆に速い反応速度の化学反応を行う場合は反応流路の長さを短くすることができる。反応温度は、芯部材の内腔または必要に応じて外筒部材外側の管に冷媒若しくは熱媒を流通させて、反応流路を流通する流体との熱交換によって制御することができる。得られた反応生成物は外筒部材の他端に接続された流体排出路53を経由して流出させる。流体排出路53の先には、別の反応装置本発明の管型流通式反応装置を含む。等を接続することができるし、また精製のための装置を接続することができる。なお、流体排出路の数は1本に限られない。2本以上であってもよいし、また、流体排出路の下流において分岐をしていてもよい。なお、図1に示した装置では、芯部材が外筒部材よりも長く、外筒部材の両端から突き出ている。しかし、本発明の装置は、この形態に限定されず、例えば、芯部材の右端が外筒部材の内腔内で留まるようにし、外筒部材の内腔を流通してきた流体を芯部材右端の口から芯部材の内腔に流入させ、流体を芯部材の左側方向に流通させ、芯部材の左端の口から流体を流出させることもできる。この場合、芯部材の内腔は流体排出路としての役割を持つことになる。このように流れを折り返された流体は、芯部材の内腔において反応が継続されるので、反応装置全体の長さを短くすることができる。第二実施形態図3は本発明の管型流通式反応装置の第二実施形態のX矢視図である。図4は、図3に示した管型流通式反応装置のY矢視図である。図3および図4に示した管型流通式反応装置は、芯部材が、円管54が円柱34に置き換わっている以外は、第一実施形態と同じ構造のものである。第三実施形態図5は本発明の管型流通式反応装置の第三実施形態のZ’矢視図である。図6は、図5に示した管型流通式反応装置のY’矢視図である。図5および図6に示した管型流通式反応装置は、流体供給路が周面に略直交する方向に沿って接続されている。なお、本発明において、略直交または略直角とは90度±45度のことである。周面に略直交する方向に沿って接続すると、供給された流体が芯部材に衝突し、円環状反応流路の左右に広がって、複雑な対流を成すようになる。次に実施例を示し、本発明をより具体的に説明する。なお、本発明は以下の実施例によってその範囲が制限されるものではない。反応装置本実施例では、図1および図2に示す断面構造を有する管型流通式反応装置を使用した。図1は反応装置のX’矢視図である。図2は反応装置のY矢視図である。該反応装置は、外筒部材52と、芯部材54とからなる。外筒部材52の内腔に芯部材54が通され、外筒部材と芯部材との間に円環状反応流路56が形成されている。そして、反応に使用する流体を流入させるための二重管からなる流体供給路51a、51bと、流体排出路53とが反応流路と連通するように接続されている。該流体供給路は、図2に示すように左上から、円環状反応流路56の接線方向に沿って且つ図1に示すように外筒部材の左端に接続されている。流体供給路51aは二重管の内管の内腔からなり、流体供給路51bは二重管の外管と内管との間にある内腔からなる。流体排出路53は外筒部材の右端に接続されている。外筒部材の内径は5.00mm、芯部材54の外径は3.18mm、円環状反応流路の平均厚さは0.91mmである。反応流路流体供給路出口から流体排出路入口までの長さは70mmである。流体供給路を構成する、二重管の外管の内径は0.50mm、二重管の内管の外径は0.45mm、二重管の内管の内径は0.23mmである。二重管の内管と外管との間にある円環状の流体供給路51bの平均厚さは0.025mmである。流体排出路の内径は1mmである。なお、本反応装置は、ステンレス鋼製の四角柱を穿孔することによって内腔56、流体供給路51bおよび流体排出路53を形成させ、内腔56にステンレス鋼製の管54を通し、両端を栓55a、55bで固定している。そして、流体供給路の内腔51bにステンレス鋼製の管51aを通し、一端を栓58で固定することによって、製造した。混合性能の評価1混合性能は、VillermauxDushmanReactionによるEhrfeld法EhrfeldWetalIndEngChemRes3810751082参照で、評価した。B液としてHCl水溶液0.137molL1を流体供給路51bから、A液として[KI]=0.016molL1、[KIO3]=0.0032molL1、および[CH3COONa]=1.32molL1の混合流体を流体供給路51aから、流量比11で、図1および図2に示す断面構造の反応装置に供給した。流体排出路53から排出された液について、I3のUV吸光度λ=352nmを測定して、該反応装置の混合性能を調べた。評価原理は以下の通りである。A液とB液との混合によって、反応式1~3で表される反応が進行する。CH3COOH←→CH3COOH15IIO36H←→3I23H2O2I2I←→I33このとき、混合が迅速である程、I2及びI3の生成量が減少する。従って、I3のUV吸光度が低いほど混合が良好と評価される。図8および表1に、A液およびB液の合計流量とI3のUV吸光度λ=352nmとの関係を示す。合計流量10ml/分において吸光度が約110mAUであり、本発明の反応装置が十分な混合性能を持っていることがわかる。また、合計流量を増やしていくと、吸光度は低下していく。例えば、合計流量50ml/分において吸光度が約10mAUになる。これらのことから、本発明の装置は、生産プラントとして、十分な生産能力を有していることがわかる。混合性能の評価2A液およびB液を流量比5:1で流した以外は、評価1と同じ手法で、該反応装置の混合性能を調べた。結果を表2に示す。流量比が大きく異なる場合でも、本発明の装置は、生産プラントとして、十分な生産能力を有していることがわかる。