"空調機から送り出された空気の流れの方向が変わる方向変換部分に角部を有する空調ダクトにおいて、前記方向変換部分の流れの内周側に位置する前記角部は、当該角部の上流側に位置する上流側ダクトに沿って短軸をとり、当該角部の下流側に位置する下流側ダクトに沿って長軸をとった楕円の円弧に従い形成された曲面であることを特徴とする空調ダクト。請求項1に記載する空調ダクトにおいて、前記楕円は、短半径の長さに対する長半径の長さの比が1.5乃至2.5の間であることを特徴とする空調ダクト。請求項1に記載する空調ダクトにおいて、前記楕円は、短半径の長さに対する長半径の長さの比が略2であることを特徴とする空調ダクト。請求項1乃至請求項3のいずれかに記載する空調ダクトにおいて、前記楕円は、短半径の長さが、前記下流側ダクトの前記短軸方向に沿った幅寸法の1/2から1/1の間の値であることを特徴とする空調ダクト。請求項4に記載する空調ダクトにおいて、前記楕円は、短半径の長さが、前記下流側ダクトの前記短軸方向に沿った幅寸法の略1/2であることを特徴とする空調ダクト。従来の空調ダクトは、角部55の曲面が正円の円弧で形成されたものである。しかし、この形状が直角よりも圧力損失の低減について効果は得られるものの、流れる空気には剥離が生じており、それが十分な効果を発揮していることの立証ができていかなかった。従って、従来の空調ダクトは、圧力損失の低減などについて効果が十分なものであるか否かが明らかではなかった。本発明は、圧力損失を低減させる空調ダクトを提供することを目的とする。本発明に係る空調ダクトは、空調機から送り出された空気の流れの方向が変わる方向変換部分に角部を有するものであり、前記方向変換部分の流れの内周側に位置する前記角部は、当該角部の上流側に位置する上流側ダクトに沿って短軸をとり、当該角部の下流側に位置する下流側ダクトに沿って長軸をとった楕円の円弧に従い形成された曲面であることを特徴とする。また、本発明に係る空調ダクトは、前記楕円における短半径の長さに対する長半径の長さの比が1.5乃至2.5の間であることが好ましい。また、本発明に係る空調ダクトは、前記楕円における短半径の長さに対する長半径の長さの比が略2であることが好ましい。また、本発明に係る空調ダクトは、前記楕円の短半径の長さが、前記下流側ダクトの前記短軸方向に沿った幅寸法の1/2から1/1の間の値であることが好ましい。また、本発明に係る空調ダクトは、前記楕円の短半径の長さが、前記下流側ダクトの前記短軸方向に沿った幅寸法の略1/2であることが好ましい。本発明の空調ダクトによれば、角部の曲面を楕円の円弧とし、その楕円が、上流側ダクトに沿った方向に短軸を、下流側ダクトに沿った方向に長軸をとったものとすることにより、従来の正円の円弧によって形成された角部の空調ダクトに比べ、本発明の角部が存在する方向変換部分を流れる空気の圧力損失をより低減させることができる。次に、本発明に係る空調ダクトについて図面を参照しながら以下に説明する。本実施形態は、空調ダクトの角部に特徴を有するものである。例えば、図6に示す空調ダクト50と同様であって、縦ダクト51に空調機が接続され、T字形になるように分岐した横ダクト52,53に調整空気が矢印で示すように流れるものについて説明する。すなわち、本実施形態でも、図6に示す空調ダクトと同じT字形の方向変換部分を構成する角部について説明する。本実施形態の空調ダクトは、従来と同様に角部が曲面で形成されているが、正円ではなく楕円の円弧によって形成されている。そして、どのような楕円が最適なものとなるかを数値シミュレーションを行って検討した。図1は、シミュレーション結果の一つを図示したものである。ここでは、T字形ダクトは左右対称であるため、片側左側の空気の流れについてのみ求め、図面には剥離によって生じた逆流領域を示している。空調ダクト10は、縦ダクト11の流入部110から所定の流速8.3m/sで風が送り込まれ、横ダクト12に方向を変えて流出部120から流れ出る。その際、空調ダクト10の壁面での流速を0m/s、流出部120での圧力を0Paとして求めた。空調ダクト10では、縦ダクト11から横ダクト12へ変化する角部15を楕円の円弧とし、縦ダクト11に沿って短軸をとり、横ダクト12に沿って長軸をとっている。このとき楕円の短半径aは横ダクト12の幅hの約半分であり、長半径bが横ダクト12の幅hとほぼ同じ値に設定されている。すなわち、短半径aと長半径bとの比a:bは1:2である。こうした空調ダクト10では、流入部110から空気が送られると、横ダクト12内には角部15によって剥離が起こり、図1に示すような逆流領域1が生じる。一方、図2は、従来の空調ダクト50についてシミュレーション結果を示した図である。縦ダクト51と横ダクト52の寸法は空調ダクト10と同じであり、正円の円弧によって曲面が形成された角部55は、その半径cが横ダクト52の幅hの約半分である。そして、空調ダクト10と同じ条件で空気が流れた場合には、横ダクト52内に角部55による剥離が起こり、図2に示すような逆流領域5が生じる。空調ダクト10,50の逆流領域1,5は、図1及び図2を比較して分かるように、空調ダクト10の逆流領域1の方が小さかった。すなわち、空調ダクト10の方が圧力損失が小さい。ここで、図3は、図1に示す角部の半径a,bを変化させた場合のシミュレーション結果を示したグラフである。具体的には、縦ダクト11に沿った半径aの長さに対する横ダクト12に沿った半径bの長さの比b/aを様々に変化させた場合の圧力損失を示している。そのため、縦軸には圧力損失係数をとり、横軸には半径の比b/aをとっている。また、縦ダクト11の流入部110から流入する空気を、流速5m/s、8.3m/s、10m/sと変化させた場合について示している。半径の比b/a=1は図2に示す正円の円弧であり、b/a=2が図1に示す楕円の円弧である。その他、縦ダクト11側の半径aが長いb/a=0.5や、図1に示すものと同様に横ダクト12側の半径bが長いb/a=1.5,2.5,3.0について求めた。なお、b/a=0は、縦ダクト11から横ダクト12を斜めに直線で傾斜させた傾斜面であり、角部を無くした場合を示している。こうしたシミュレーション結果を示したグラフからは、楕円の円弧の方が正円の円弧b/a=1よりも圧力損失係数が小さいことが分かった。その中でも特にb/a=2が最も小さい値を示した。また、楕円の円弧であっても、縦ダクト11側の半径aが長い場合よりも、下流側の横ダクト12側の半径bが長い場合の方が圧力損失係数が小さかった。ただし、横ダクト12側の半径bを縦ダクト11側の半径aの3倍にまで大きくしたb/a=3の場合は、逆にb/a=0.5よりも圧力損失係数が大きくなってしまった。従って、空調ダクト10の角部15は、半径a,bの比がおよそb/a=1.5~2.5であることが好ましい。その中でも特にb/a=2の場合が最適であった。ところで、図3に示したシミュレーション結果は、図1に示す短半径aを横ダクト12の幅hの約半分にして行ったものである。そこで、次に図3に示す結果の最も良かったb/a=2について短半径aと横ダクト12の幅hとの関係について数値シミュレーションを行った。図4は、その結果をグラフにして示した図であり、縦軸には圧力損失係数を示し、横軸には流速を示している。そして、横ダクト12の幅hに対する短半径aの長さの比a/hを様々に変化させた場合について求めた。横ダクト12の幅hに対する短半径aの長さの比を次の場合、すなわちa/h=1/8,1/4,3/8,1/2,5/8,3/4,7/8,1/1の場合について行った。その結果、図4に示すように、短半径aの値が大きくなり、横ダクト12の幅hに近づくにつれて圧力損失係数の値が小さくなった。従って、図1に示す角部15は、その曲面形状を特定する円弧の楕円が大きくなるほど圧力損失を低減させることができ、横ダクト12の幅hに対して短半径aの長さが小さいa/h=1/8,1/4,3/8は十分な圧力損失係数を得ることができなかった。そこで、短半径aの大きさは、横ダクト12の幅hの半分であるh/2以上であることが好ましい。しかし、圧力損失のみを考慮すれば短半径aを横ダクト12の幅hと一致することが好ましいが、短半径aが大きくなればなるほど角部15内の空間が大きくなってしまう。そのため、空調ダクト10の外側にあって、角部15の近傍に位置する装置や部材などの配置に必要な空間を狭くしてしまう。例えば、屋根上に空調機を設置する鉄道車両では、屋根上の空調機から縦ダクト11及び屋根構体内を通る横ダクト12が接続されている。車体の屋根部分は空間が非常に狭く、そこに所定の装置を艤装したり或いは骨部材が通っている場合があり、空調ダクトの外側の空間を狭くしてしまった場合、装置などの配置スペースが奪われてしまう問題が生じる。ここで図5は、横ダクト12の幅hに対する短半径aの長さの比a/hを1/2,5/8,3/4,7/8,1/1にした場合の角部の形状を重ねて示した図である。この図から分かるように、a/h=1/2の角部が最もダクト内側に入り込んでおり、a/h=5/8,3/4,7/8,1/1の順に、ダクトの外側へと張り出してしまっている。従って、角部を構成する楕円が大きくなれば圧力損失を低減させることはできるものの、空調ダクト外側の空間を狭くしてしまう。図4のシミュレーション結果からは、a/hが1/2~1/1の圧力損失係数についてそれぞれの値の差が小さい。そこで、圧力損失係数と空調ダクト外側の空間の両方を考慮した場合には、短半径aの長さがダクト12の幅hの半分であるa/h=1/2が適切である。ただし、空調ダクト外側の空間に装置などの配置による制約がない場合には、短半径aの長さをより大きくするようにしてもよい。よって、図1に示す本実施形態の空調ダクト10は、角部15の曲面が楕円の円弧で構成されたものであり、その楕円は、縦ダクト11に沿った方向に短軸をとり、横ダクト12に沿った方向に長軸をとったものである。そして、短半径aと長半径bの比がおよそb/a=1.5~2.5の幅をもつがb/a=2が最適である。また、短半径aは、横ダクト12の幅hに対して約半分以上の値であることが好ましいが、空調ダクト外側の空間を考慮するとおよそh/2が適切である。こうして楕円の円弧によって曲面を構成した角部15では、図2に示す従来の角部55によって生じる逆流領域5より、図1に示す逆流領域1を小さくすることができた。そのため圧力損失係数は、流速が8.3m/sの場合に、従来の角部55では0.71程度であるのに対して本実施形態の角部15では0.69程度にまで低減させることができる。そして、逆流領域1を小さくすることは空調ダクト10を流れる空気の騒音低減にもなる。以上、本発明に係る空調ダクトの実施形態について説明したが、本発明はこれに限定されることなく、その趣旨を逸脱しない範囲で様々な変更が可能である。前記実施形態では、空調機に接続された縦ダクト11から横ダクト12に変化する角部15について説明したが、流路が分岐する角部の存在する箇所であれば空調ダクトの場所を特定するものではない。前記空調ダクト10は、T字形部分の角部について説明したが、L字形部分の内周側角部について適用するようにしたものであってもよい。"