"直流電源の両端に第1スイッチング素子と第2スイッチング素子とが直列に接続され、前記第1スイッチング素子又は前記第2スイッチング素子の両端に第1トランスの一次巻線と第1コンデンサとが直列に接続され、前記第1トランスの二次巻線に発生した電圧を整流する第1整流回路を備える第1コンバータと、前記直流電源の両端に第3スイッチング素子と第4スイッチング素子とが直列に接続され、前記第3スイッチング素子又は前記第4スイッチング素子の両端に第2トランスの一次巻線と第2コンデンサとが直列に接続され、前記第2トランスの二次巻線に発生した電圧を整流する第2整流回路を備える第2コンバータと、前記第1整流回路と前記第2整流回路とから出力される電流を平滑する平滑回路と、前記第1スイッチング素子のスイッチング状態に応じた第1パルス信号と前記第2スイッチング素子のスイッチング状態に応じた第2パルス信号とを出力するパルス発生回路と、前記第1パルス信号が印加される第1共振リアクトルと第1共振コンデンサとからなる第1直列共振回路と、前記第1直列共振回路の電流に応じて前記第3スイッチング素子をオン/オフさせる第1制御回路と、前記第2パルス信号が印加される第2共振リアクトルと第2共振コンデンサとからなる第2直列共振回路と、前記第2直列共振回路の電流に応じて前記第4スイッチング素子をオン/オフさせる第2制御回路とを備え、前記第1直列共振回路には前記第1パルス信号に対して90°位相の遅れた電流が流れ、該第1直列共振回路の電流により、前記第3スイッチング素子をオン/オフさせ、前記第2直列共振回路には前記第2パルス信号に対して90°位相の遅れた電流が流れ、該第2直列共振回路の電流により、前記第4スイッチング素子をオン/オフさせるので、前記第2コンバータが前記第1コンバータに対して90°位相のずれた動作となり、前記パルス発生回路は、前記第1パルス信号を出力する第1の二次巻線と前記第2パルス信号を出力する第2の二次巻線とを有し、前記第1スイッチング素子と前記第2スイッチング素子との駆動信号に同期した電圧が印加される第3トランスを有することを特徴とするスイッチング電源装置。前記第3トランスは、さらに、前記第1スイッチング素子のゲート信号を生成する第3の二次巻線と、前記第3の二次巻線と逆極性に巻かれ、前記第2スイッチング素子のゲート信号を生成する第4の二次巻線とを有し、前記第1の二次巻線は、前記第3の二次巻線と前記第4の二次巻線との一方と同じ極性に巻かれ、前記第2の二次巻線は、前記第3の二次巻線と前記第4の二次巻線との他方と同じ極性に巻かれることを特徴とする請求項1記載のスイッチング電源装置。前記パルス発生回路は、さらに、前記第1スイッチング素子のゲート信号を生成する第3の二次巻線と、前記第3の二次巻線と逆極性に巻かれ、前記第2スイッチング素子のゲート信号を生成する第4の二次巻線とを有する第4トランスを有し、前記第1の二次巻線は、前記第3の二次巻線と前記第4の二次巻線との一方と同じ極性に巻かれ、前記第2の二次巻線は、前記第3の二次巻線と前記第4の二次巻線との他方と同じ極性に巻かれることを特徴とする請求項1記載のスイッチング電源装置。しかしながら、特許文献2の方式では、直流電源Vinの入力直流電圧が例えば400Vぐらいの場合には、高電圧が第3トランスの一次巻線に印加されるので、第3トランスは飽和を考慮した設計をする必要がある。このため、第3トランスの一次巻線は飽和しないように巻数を多くする必要があり、それに伴い、二次巻線の巻数も増加する。その結果、第3トランスが大型化するとともに、高価になる。また、入力直流電圧が高電圧のときに、第3及び第4スイッチング素子が動作するように、第3トランスの一次巻線と第1の二次巻線と第2の二次巻線との巻数比を決めてしまうと、入力直流電圧が低電圧となった場合には、第1の二次巻線と第2の二次巻線とに発生する電圧がかなり低い電圧となり、第3及び第4スイッチング素子が動作しなくなるおそれがある。本発明は、小型で安価な低圧用のトランスを用いることにより、入力直流電圧の大きさに関係なく各スイッチング素子を動作することができるスイッチング電源装置を提供することにある。前記課題を解決するために、本発明は、直流電源の両端に第1スイッチング素子と第2スイッチング素子とが直列に接続され、前記第1スイッチング素子又は前記第2スイッチング素子の両端に第1トランスの一次巻線と第1コンデンサとが直列に接続され、前記第1トランスの二次巻線に発生した電圧を整流する第1整流回路を備える第1コンバータと、前記直流電源の両端に第3スイッチング素子と第4スイッチング素子とが直列に接続され、前記第3スイッチング素子又は前記第4スイッチング素子の両端に第2トランスの一次巻線と第2コンデンサとが直列に接続され、前記第2トランスの二次巻線に発生した電圧を整流する第2整流回路を備える第2コンバータと、前記第1整流回路と前記第2整流回路とから出力される電流を平滑する平滑回路と、前記第1スイッチング素子のスイッチング状態に応じた第1パルス信号と前記第2スイッチング素子のスイッチング状態に応じた第2パルス信号とを出力するパルス発生回路と、前記第1パルス信号が印加される第1共振リアクトルと第1共振コンデンサとからなる第1直列共振回路と、前記第1直列共振回路の電流に応じて前記第3スイッチング素子をオン/オフさせる第1制御回路と、前記第2パルス信号が印加される第2共振リアクトルと第2共振コンデンサとからなる第2直列共振回路と、前記第2直列共振回路の電流に応じて前記第4スイッチング素子をオン/オフさせる第2制御回路とを備え、前記第1直列共振回路には前記第1パルス信号に対して90°位相の遅れた電流が流れ、該第1直列共振回路の電流により、前記第3スイッチング素子をオン/オフさせ、前記第2直列共振回路には前記第2パルス信号に対して90°位相の遅れた電流が流れ、該第2直列共振回路の電流により、前記第4スイッチング素子をオン/オフさせるので、前記第2コンバータが前記第1コンバータに対して90°位相のずれた動作となり、前記パルス発生回路は、前記第1パルス信号を出力する第1の二次巻線と前記第2パルス信号を出力する第2の二次巻線とを有し、前記第1スイッチング素子と前記第2スイッチング素子との駆動信号に同期した電圧が印加される第3トランスを有することを特徴とする。本発明によれば、直流電源の入力直流電圧を用いないで、第3トランスの第1の二次巻線及び第2の二次巻線からの第1及び第2パルス信号により第3及び第4スイッチング素子をドライブする。従って、入力直流電圧の大きさに関係なく、各スイッチング素子を動作することができる。また、小型で安価な低圧用のトランスを用いることができる。以下、本発明のスイッチング電源装置の実施の形態を図面を参照しながら詳細に説明する。図1は本発明の実施例1に係るスイッチング電源装置の構成を示す回路図である。図1に示すスイッチング電源装置は、直流電源Vin、第1コンバータ3、第2コンバータ4、出力平滑コンデンサCo1を有している。第1コンバータ3は、図4に示す従来のスイッチング電源装置に対して、パルストランス3、制御回路10a以外は、同様の構成であるので、その説明は省略する。パルストランスT3第3トランスは、一次巻線Np3と二次巻線Na1第3の二次巻線と二次巻線Na2第4の二次巻線と二次巻線Na3第1の二次巻線と二次巻線Na4第2の二次巻線とを有している。一次巻線Np3の両端は制御回路10aの出力端子に接続される。二次巻線Na1の一端はスイッチング素子Q11のゲートに接続され、二次巻線Na1の他端はスイッチング素子Q11とスイッチング素子Q12との接続点に接続される。二次巻線Na2の一端はスイッチング素子Q12のゲートに接続され、二次巻線Na2の他端は直流電源Vinの負極に接続される。制御回路10aは、パルストランスT3の一次巻線Np3に方形波状の交流電圧スイッチング素子Q11,Q12の駆動信号を印加する。第2コンバータ4は、第1コンバータ3と同様に、直流電源Vinの両端にはMOSFETからなるスイッチング素子Q21とMOSFETからなるスイッチング素子Q22とが直列に接続されている。なお、スイッチング素子Q11とスイッチング素子Q12とは、第1スイッチ回路を構成し、スイッチング素子Q21とスイッチング素子Q22とは、第2スイッチ回路を構成する。スイッチング素子Q22のドレイン-ソース間又はスイッチング素子Q21のドレイン-ソース間でもよいには電圧共振コンデンサCv2が接続されるとともに、共振リアクトルLr2とトランスT2の一次巻線Np2と電流共振コンデンサCi2とからなる第2共振回路が接続されている。共振リアクトルLr2は例えばトランスT2のリーケージインダクタンスによって代用される。スイッチング素子Q22のドレイン-ソース間にはダイオードD3が接続され、スイッチング素子Q21のドレイン-ソース間にはダイオードD4が接続されている。ダイオードD3,D4は、スイッチング素子Q21,Q22の寄生ダイオードであってもよい。また、トランスT2の二次側には、それぞれが逆相逆極性となるように巻回された二次巻線Ns21,Ns22が直列に接続されている。二次巻線Ns21,Ns22に発生する電圧はダイオードD21,D22により整流され、出力平滑コンデンサCo1により平滑されて出力電圧Vo1として出力される。なお、ダイオードD11,D12,D21,D22と出力平滑コンデンサCo1とは、整流平滑回路を構成する。スイッチング素子Q21,Q22のゲートにはゲート駆動回路20および30がそれぞれ接続されている。ゲート駆動回路20第1制御回路は、パルストランスT3の二次巻線Na3の一端に接続された共振リアクトルL1と共振コンデンサC1とからなる直列共振回路1第1直列共振回路の一端が接続されている。直列共振回路1の一端は、トーテムポール型接続されたトランジスタQ1,Q2のベースに接続され、トランジスタQ1のコレクタは駆動用電源Vcc1に、トランジスタQ2のコレクタは、スイッチング素子Q21のソースにそれぞれ接続されている。トランジスタQ1,Q2のエミッタはスイッチング素子Q21のゲートおよびパルストランスT3の二次巻線Na3の他端に接続されている。ゲート駆動回路30第2制御回路は、パルストランスT3の二次巻線Na4の一端に接続された共振リアクトルL2と共振コンデンサC2とからなる直列共振回路2第2直列共振回路の一端が接続されている。直列共振回路2の一端は、トーテムポール型接続されたトランジスタQ3,Q4のベースに接続され、トランジスタQ3のコレクタは駆動用電源Vcc2に、トランジスタQ4のコレクタは、スイッチング素子Q22のソースにそれぞれ接続されている。トランジスタQ3,Q4のエミッタはスイッチング素子Q22のゲートおよびパルストランスT3の二次巻線Na4の他端に接続されている。パルストランスT3の二次巻線Na3と二次巻線Na4との極性は逆であり、二次巻線Na1と二次巻線Na2との極性は逆である。この例では、二次巻線Na1と二次巻線Na3との極性は同じであり、二次巻線Na2と二次巻線Na4との極性は同じである。次にこのように構成された実施例1のスイッチング電源装置の動作について、図2に示す動作波形図を参照しながら説明する。まず、第1コンバータ3は、制御回路10aによりパルストランスT3の一次巻線Np3にデューティ50の方形波状の交流電圧が印加されることにより、スイッチング素子Q11とスイッチング素子Q12とのゲートにはパルストランスT3の二次巻線Na1,Na2から交互に交流電圧が印加される。すなわち、図4に示す従来例と同様に、スイッチング素子Q11とスイッチング素子Q12とが交互に同じオン幅でオン/オフを繰り返すので、トランスT1の二次側には正弦波状の共振電流D11i,D12iが放出される。制御回路10aによりパルストランスT3の一次巻線Np3に交流電圧が印加されることにより、パルストランスT3の二次巻線Na3にも正負対称の方形波状の交流電圧Na3v第1パルス信号が発生する。この交流電圧Na3vが共振リアクトルL1と共振コンデンサC1との直列共振回路1に印加されることにより、直列共振回路1にはトランジスタQ1,Q2のベース-エミッタ間を通して三角波状の交流電流L1iが流れる。このような共振リアクトルL1と共振コンデンサC1との直列共振回路1に交流電圧Na3vを印加した場合、電流は電圧に対して90°位相が遅れる。このため、直列共振回路1に流れる電流L1iは、スイッチング素子Q11,Q12のオン期間の中間点例えば時刻t2で正負が切り替わる。この電流L1iが正のときはトランジスタQ1のベース-エミッタ間を通して流れるため、電流L1iが正の期間にトランジスタQ1がオンし、スイッチング素子Q21のゲートに電圧が印加される。逆にこの電流L1iが負のときはトランジスタQ2のベース-エミッタ間を通して流れるため、電流L1iが負の期間はトランジスタQ2がオンし、スイッチング素子Q21のゲート電圧が引き抜かれる。同様に制御回路10aによりパルストランスT3の一次巻線Np3に交流電圧が印加されることにより、パルストランスT3の二次巻線Na4にも正負対称の方形波状の交流電圧Na4v第2パルス信号が発生する。この交流電圧Na4vが共振リアクトルL2と共振コンデンサC2との直列共振回路2に印加されることにより、直列共振回路2にはトランジスタQ3,Q4のベース-エミッタ間を通して三角波状の交流電流L2iが流れる。パルストランスT3の二次巻線Na3,Na4は互いに逆の極性で巻かれているので、発生する電圧Na3v,Na4vは正負対称波形となり、直列共振回路1に流れる電流L1iと直列共振回路2に流れる電流L2iも正負対称の波形となる。従って、スイッチング素子Q21,Q22のゲートに同じオン幅で交互に電圧が印加されることになる。このようなゲート信号Q21vgs,Q22vgsがスイッチング素子Q21,Q22のゲートに電圧が印加されることにより、第2コンバータ4は、第1コンバータ3に対して、周波数が等しく、位相が90°ずれた動作となる。第2共振回路を構成する共振リアクトルLr2とトランスT2の一次巻線Np2と電流共振コンデンサCi2との共振時定数を、第1共振回路を構成する共振リアクトルLr1とトランスT1の一次巻線Np1と電流共振コンデンサCi1との共振時定数と同様の値とした場合には、第2コンバータ4から放出される電流D21i,D22iは、第1コンバータ3から放出される電流D11i,D12iに対して位相が90°ずれた電流となる。このため、出力平滑コンデンサCo1に流れるリップル電流Co1iは、図4に示す従来の1つのコンバータで構成した場合に比較して、およそ5分の1程度に軽減される。このように実施例1のスイッチング電源装置によれば、ゲート駆動回路20,30は、共振リアクトルL1と共振コンデンサC1との直列共振回路1の電流L1iおよび共振リアクトルL2と共振コンデンサC2との直列共振回路2の電流L2iに応じて、第2コンバータ4のスイッチング素子Q21,Q22をオン/オフさせる。すなわち、簡単な回路を追加するのみで、位相をシフトさせた並列動作を実現でき、出力平滑コンデンサCo1のリップル電流Co1iを大幅に低減できる。また、本発明は、従来のような高圧が印加されるパルストランスを用いずに、低圧用のパルストランスT3を用い、制御回路10aからの低圧用のパルス信号を一次巻線Np3に印加して、二次巻線Na1,Na2,Na3,Na4に発生したパルス信号よりスイッチング素子Q11,Q12,Q21,Q22をそれぞれドライブする。すなわち、直流電源Vinの入力直流電圧を用いないで、制御回路10aからの低圧用のパルス信号を低圧用のパルストランスT3に印加してスイッチング素子Q11,Q12,Q21,Q22をドライブする。従って、直流電源Vinの入力直流電圧の大きさに関係なく、各スイッチング素子Q11,Q12,Q21,Q22を動作することができる。また、小型で安価な低圧用のトランスを用いることができる。さらに、従来の回路では、スイッチング素子Q11を駆動するために、制御回路10aの内部には高圧のレベルシフト回路が必要であった。この高圧のレベルシフト回路は価格が高く、高周波で動作する場合には駆動信号を伝達する際の損失が問題となる場合があった。これに対して、本発明ではスイッチング素子Q11、Q12,Q21,Q22を1個のパルストランスT3で制御するので、コストを大幅に低減でき、しかもレベルシフトの際の損失の問題も解消できる。実施例2図3は本発明の実施例2に係るスイッチング電源装置の構成を示す回路図である。図1に示す実施例1のスイッチング電源装置は、一次巻線Np3と二次巻線Na1,Na2,Na3,Na4とを有する1つのパルストランスT3を用いたが、図3に示す実施例2のスイッチング電源装置は、一次巻線Np3と二次巻線Na1,Na2とを有するパルストランスT3a第4トランスと、一次巻線Np4と二次巻線Na3,Na4とを有するパルストランスT4第3トランスとを用いたことを特徴とする。一次巻線Np3の両端と一次巻線Np4の両端とは、制御回路10aの出力端子に接続される。二次巻線Na1,Na2,Na3,Na4とスイッチング素子Q11,Q12,Q21,Q22とのそれぞれの接続関係は、図1に示すそれらの接続関係と同一であるので、その説明は省略する。このように実施例2に係るスイッチング電源装置によっても、実施例1に係るスイッチング電源装置と同様に動作し、同様な効果が得られる。なお、本発明は上述した実施例に限定されるものではない。実施例1及び実施例2では電流共振型スイッチング電源装置を例示したが、プッシュプル型のスイッチング電源装置などにも適用できる。"