溶融ガラスを収容する炉体と、前記炉体内の溶融ガラスを撹拌する撹拌翼と、一端が前記撹拌翼に接続された回転軸と、前記回転軸の他端に接続され、前記撹拌翼を回転駆動する駆動装置と、一端が前記炉体に接続され、前記炉体内の前記溶融ガラスを流出させる流出ノズルと、を具備し、前記駆動装置は、前記炉体内の溶融ガラスの液面高さに応じて前記撹拌翼の回転方向及び回転速度を変化させることを特徴とするガラスの溶融炉。前記流出ノズルの一端が接続される位置における前記炉体に対する接線と、前記流出ノズルの中心線との角度θが90°未満であることを特徴とする請求項1に記載のガラスの溶融炉。前記流出ノズルは、前記流出ノズルの中心線と前記回転軸と間の角度が、前記回転軸に対して垂直方向から-30°~30°の範囲内となるように前記炉体に接続されていることを特徴とする請求項1又は請求項2に記載のガラスの溶融炉。前記流出ノズルの前記一端は、前記炉体内にまで延伸した状態で前記炉体に接続されていることを特徴とする請求項1乃至請求項3のいずれか1項に記載のガラスの溶融炉。溶融ガラスを収容する炉体と、前記炉体内の溶融ガラスを撹拌する撹拌翼と、一端が前記撹拌翼に接続された回転軸と、前記回転軸の他端に接続され、前記撹拌翼を回転駆動する駆動装置と、一端が前記炉体に接続され、前記炉体内の前記溶融ガラスを流出させる流出ノズルと、を具備するガラスの溶融炉からの溶融ガラスの流出方法であって、前記炉体内の溶融ガラスを前記流出ノズルから流出させる工程と、前記炉体内の溶融ガラスの液面高さに応じて、前記駆動装置による前記撹拌翼の回転方向及び回転速度を変化させる工程と、を有することを特徴とする溶融ガラスの流出方法。前記流出ノズルの一端が接続される位置における前記炉体に対する接線と、前記流出ノズルの中心線との角度θが90°未満であることを特徴とする請求項5に記載の溶融ガラスの流出方法。前記流出ノズルは、前記流出ノズルの中心線と前記回転軸と間の角度が、前記回転軸に対して垂直方向から-30°~30°の範囲内となるように前記炉体に接続されていることを特徴とする請求項5又は請求項6に記載の溶融ガラスの流出方法。前記流出ノズルの前記一端は、前記炉体内にまで延伸した状態で前記炉体に接続されていることを特徴とする請求項5乃至請求項7のいずれか1項に記載の溶融ガラスの流出方法。特許文献1に開示された方法は、溶融ガラスの温度、すなわち溶融ガラスの粘度を変化させることにより、溶融ガラスの単位時間当たりの流出量が一定となるように制御している。また、特許文献2に開示された方法は、溶融ガラスの温度、すなわち溶融ガラスの粘度を変化させることにより、流出する溶融ガラスの直径が一定となるように制御している。しかしながら、上述したように、溶融ガラスの温度は、ガラスの品質にかかわる重要なパラメータであり、一般的には、形成されるガラスの品質を確認しながら溶融ガラスの温度粘度を逐次調整できることが好ましい。つまり、安定して高品質なガラスを得るためには、溶融ガラスの流出量を一定とし、かつ、溶融ガラスの温度を溶融ガラスの流出量とは関係なく独立して制御できることが好ましい。また、特許文献3に開示された方法は、溶融ガラスの液面に与える圧力を制御するために、溶融ガラスを供給する炉体るつぼを気密にする必要があるが、高温となる炉を気密に保つためには、機密容器の材料の選定等、装置が大がかり、かつ、高価となることが考えられる。本発明は、上記の事情に対処してなされたものであり、溶融ガラスの流出量を効果的に制御できるガラスの溶融炉及び溶融ガラスの流出方法を提供することを目的とする。本発明のガラスの溶融炉は、溶融ガラスを収容する炉体と、炉体内の溶融ガラスを撹拌する撹拌翼と、一端が撹拌翼に接続された回転軸と、回転軸の他端に接続され、撹拌翼を回転駆動する駆動装置と、一端が炉体に接続され、炉体内の溶融ガラスを流出させる流出ノズルと、を具備し、駆動装置は、炉体内の溶融ガラスの液面高さに応じて撹拌翼の回転方向及び回転速度を変化させる。本発明の溶融ガラスの流出方法は、溶融ガラスを収容する炉体と、炉体内の溶融ガラスを撹拌する撹拌翼と、一端が撹拌翼に接続された回転軸と、回転軸の他端に接続され、撹拌翼を回転駆動する駆動装置と、一端が炉体に接続され、炉体内の溶融ガラスを流出させる流出ノズルと、を具備するガラスの溶融炉からの溶融ガラスの流出方法であって、炉体内の溶融ガラスを流出ノズルから流出させる工程と、炉体内の溶融ガラスの液面高さに応じて、駆動装置による撹拌翼の回転方向及び回転速度を変化させる工程と、を有する。本発明によれば、撹拌翼を備え、該撹拌翼の回転により溶融ガラスの流出量を制御するように構成したので、溶融ガラスの流出量を効果的に制御できるガラスの溶融炉及び溶融ガラスの流出方法を提供することができる。以下、本発明の実施形態について図面を参照しながら詳細に説明する。なお、以下の実施形態の説明において、流量及び流出量とは、単位時間当たりの流量及び流出量を表し、回転数とは、単位時間当たりの回転数のことを表すものとする。実施形態図1は、実施形態に係るガラスの溶融炉1の構成断面図である。ガラスの溶融炉1は、ガラス原料珪砂、ソーダ灰、石灰石などを溶融して溶融ガラスを得るための炉体11と、炉及び炉内のガラス原料を加熱するためのヒータ12と、得られた溶融ガラスを後工程成型工程へ流出させる流出ノズル13と、流出ノズル13から流出させる溶融ガラスの流量を制御するための撹拌翼14と、撹拌翼14を回転させるための駆動装置15例えば、モータ等と、駆動装置15の駆動力を撹拌翼14へ伝達する回転軸16とを備える。回転軸16は、一端側が駆動装置15に接続され、他端側には撹拌翼14が設けられている。上記駆動装置15により回転軸16が回転駆動されると、この回転軸16の他端側に設けられた撹拌翼14も回転する。駆動装置15は、回転軸16を時計回り及び反時計回りに駆動することができ、かつ、回転数rpmを変更することができる。撹拌翼14は、炉体11内の溶融ガラスの流出量を制御するためのものである。撹拌するためのパドルである。撹拌翼14の表面は、耐熱性に優れる材料、例えば、白金Ptや白金とロジウムRhとの合金で被覆されている。なお、この実施形態では、パドルを備えた撹拌翼14について説明しているが、炉体11内の溶融ガラスの流出量を制御できればよく、パドル以外にも、例えば、螺旋翼スクリュー翼など種々の形状を使用できる。炉体11の内壁は、回転する撹拌翼14との隙間を一定とするため、その形状が円柱形となっている。また、炉体11の内壁は、撹拌翼14と同様、耐熱性に優れる材料、例えば、白金Pt、白金とロジウムRhとの合金で被覆されている。流出ノズル13は、後段の成型工程へと溶融ガラスを流出させる。流出ノズル13から流出した溶融ガラスは、プレス成型やロールアウト成型等により所望の形状へ成型される。図2は、図1の線分X-Yでの断面図である。図2中の矢印αは、流出ノズル13の中心線の向き、すなわち流出ノズル13内の溶融ガラスの流れの向きを示している。また、図2中の線分β―γは、流出ノズル13の中心線が炉体11の外周面と交わった位置P1での接線である。流出ノズル13は、図2に示す矢印αの方向と線分β―γとの角度θが鋭角となるように炉体11に接続されている。角度θは、90°未満鋭角であることが好ましく、30°以下であることがより好ましい。なお、理想的には角度θは0°とするのがよい。また、流出ノズル13は、流出ノズル13の中心線と回転軸16と間の角度が垂直に近い角度で接続されることが好ましく、流出ノズル13の中心線と回転軸16と間の角度が、回転軸16に対して垂直方向0°から上下方向に30°以下、すなわち撹拌翼14の回転軸16に対して垂直方向0°から30°上方向~-30°下方向の範囲内となるよう炉体11に接続されることがより好ましい。このようにすることで、撹拌翼14の回転方向や回転数の変化に伴う流出ノズル13からの溶融ガラスの流出量の変化を制御することができる。なお、図1では、流出ノズル13を撹拌翼14の回転軸16に対して垂直に接続した例を示した。また、ここでいう流出ノズル13の中心線とは、炉体11との接続部から最初の曲部までの直線部における流出ノズル13の中心線のことである。撹拌翼14による制御次に、流出ノズル13から流出させる溶融ガラスの流出量の制御について説明する。ガラスの溶融炉1から流出する溶融ガラスの流量は、zの定理より導き出される下記1式で表される。v2/2ghp/ρg=H...1v:溶融ガラスの流速、g:重力加速度h:高さp:圧力ρ:密度H:定数上記1式を簡単に説明すると、炉体11内の溶融ガラスは、高さに応じた位置エネルギーを有しており、その位置エネルギーを運動エネルギーに変えながら流出ノズル13から流出する。上記1式では、流体、すなわち溶融ガラスのエネルギー損失がないものと理想化しているが、実際には、溶融ガラスが流出する際には種々のエネルギー損失が生じる。実際の溶融炉1では、位置エネルギーをすべて運動エネルギーに変換すると溶融ガラスの流出速度が速すぎるため、流出ノズル13の内径や長さ、曲率半径等を調整して溶融ガラスのエネルギー損失を調整することで、溶融ガラスの流出速度を最適化している。流出ノズル13におけるエネルギー損失が大きければ、溶融ガラスの流出速度は低下し、流出ノズル13におけるエネルギー損失が小さければ、溶融ガラスの流出速度は上昇する。ここで流出ノズル13におけるエネルギー損失は、主に3つの項目からなり、それは、入口損失、管内摩擦損失、曲り損失である。入口損失は、流出ノズル13の入口におけるエネルギー損失である。管内摩擦損失は、流出ノズル13の内壁との摩擦により生じるエネルギー損失である。また、曲り損失とは、流出ノズル13の曲った箇所で生じるエネルギー損失である。この3つのエネルギー損失のうち管内摩擦損失及び曲り損失は、流出ノズル13の形状や材質等で決定されるため、可変とすることは困難であるが、入口損失に関しては、溶融ガラスの状態により可変とすることが可能である。このことについて図2を参照してより詳しく説明する。図2において、撹拌翼14が反時計方向に回転している場合、図2に示す矢印αの方向と線分β―γとの角度θが鋭角であることから、溶融ガラスは、流れの方向が急激に変化することなく流出ノズル13から流出する。この場合、撹拌翼14の回転が、溶融ガラスが流出ノズル13から流出する方向に働く。つまり、反時計回りの場合、溶融ガラスの持つエネルギーが増える方向に働くので、流出ノズル13からの溶融ガラスの流出量が増加する。一方、図2において、撹拌翼14が時計方向に回転している場合、溶融ガラスは、流れが鋭角に変化したのち、すなわち流れの方向が急激に変化したのち、流出ノズル13から流出することになる。この流れの方向が急激に変化する際、流体、すなわち溶融ガラスの持つエネルギーに損失が生じる。つまり、時計回りの場合、溶融ガラスの持つエネルギーが減少する方向に働くので、流出ノズル13からの溶融ガラスの流出量が減少する。つまり、撹拌翼14の撹拌方向によって、溶融ガラスのエネルギー損失を変化させることができ、撹拌翼14により流出ノズル13からの溶融ガラスの流出量を制御できることを意味する。また、この撹拌翼14の回転による溶融ガラスへのエネルギーの付与及び損失は、撹拌翼14の回転数に依存するため、撹拌翼14の回転数を変化させることで、流出ノズル13からの溶融ガラスの流出量を連続的に変化させることができる。また、溶融ガラスの粘度は比較的高いため、炉体11内の溶融ガラスは弾性体であるとみなすことができる。そして弾性体には、外部からの変形に対してもとに戻ろうとする力が働く。つまり、溶融ガラスを圧縮すると跳ね返す力伸びる力が働き、引っ張ると縮もうとする力が働く。図2においては、撹拌翼14の回転数を反時計回りに増加させると、流出ノズル13の接続部近傍では、溶融ガラスに撹拌翼14による圧縮力が働くため、溶融ガラスには跳ね返す力伸びる力が働く。つまり、撹拌翼14の回転反時計方向により、流出ノズル13からの溶融ガラスの流出が促される方向に力が働く。反対に、撹拌翼14の回転数を時計回りに増加させると、流出ノズル13の接続部近傍では、溶融ガラスに撹拌翼14により、溶融ガラスには引っ張る力が働く。つまり、撹拌翼14の回転時計方向により、流出ノズル13からの溶融ガラスの流出が阻害される方向に力が働く。以上のように、この実施形態に係る溶融炉1では、図2に示すように、流出ノズル13と炉体11との接続部における炉体11に対する接線線分β―γと、流出ノズル13内の溶融ガラスの流れの向き矢印αとの角度θが90°未満鋭角となるように流出ノズル13を炉体11へ接続し、かつ、炉体11内の溶融ガラスを回転させる撹拌翼14を備えているので、この撹拌翼14の回転回転方向及び回転速度により溶融ガラスの流出量を制御することができる。このため、溶融ガラスの温度とは独立して溶融ガラスの流出量を制御することができる。その他の実施形態図3a及び図3bは、炉体11と流出ノズル13との接続部を含む断面図である。図3に示した溶融炉1では、流出ノズル13の接続部の形状を円弧状とし、炉体11の外周面に合わせて接続していたが、図3a、図3bに示すように、流出ノズル13の接続部が炉体11内へ突き出た状態で接続していても構わない。図3に示す接続とした場合、流出ノズル13の接続部が炉体11内へ突き出ているので、撹拌翼14が、流出ノズル13の突き出た部分へ接触しないように留意する。具体的には、撹拌翼14のパドルの長さを短くする。次に、実施例を挙げて、本発明をより詳細に説明する。なお、以下の実施例では、実際の溶融炉以下、実炉と称するではなく、実炉を模した実験炉を使用している。この実験炉では、溶融ガラスの代わりに流体として水あめを使用した。なお、実験炉水あめと実炉における溶融ガラスの粘性は同一となるように調整した。図4は、実施例に係る実験炉2の構成断面図である。以下、図4を参照して、この実施例について説明する。図4に示した実験炉は、図1で説明した実炉ガラスの溶融炉1とは、ガラス原料を溶かして溶融ガラスを得るためのヒータ12を備えていない点、炉体11及び流出ノズル13がアクリルからなる点、及び撹拌翼14がSS鋼一般構造用圧延鋼からなる点が異なる。また、炉体11と流出ノズル13との接続部における炉体11に対する接線と流出ノズル13内の溶融ガラスの流れの向きとの角度θは、図2においてθ=20°となるように接続されている。さらに、実験炉を側面視した状態図4参照において、流出ノズル13は、流出ノズル13の中心線Cが、撹拌翼14の回転軸16に対して垂直90°となる角度で炉体11に接続されている。その他の構成については、図1で説明した構成と同一であるため、同一の符号を付して重複した説明を省略する。炉体11内に、流体としての水あめ粘度0.15~0.16Pasパスカル秒、比重1370kg/m3で充填した後、撹拌翼14で水あめを撹拌した状態で流出ノズル13から水あめを流出させた。この時、撹拌翼14を30rpm時計回り及び-30rpm反時計回りで回転させ、充填した水あめの流出が完了するまでの間、水あめの液面高さH及び水あめの残量が所定の値となるまでの時間水あめ流出開始からの時間を計測した。なお、水あめ流出開始からの時間は、水あめの液面高さHが20mm減少するごとに計測した。計測結果を表1に示す。表1に示すように、撹拌翼14の回転方向の向き、すなわち反時計回りか時計回りかにより、水あめの液面高さH及び水あめの残量が所定の値となるまでの時間水あめ流出開始からの時間が異なることがわかる。これは、撹拌翼14の回転方向の向き反時計回りか時計回りかを変えることにより、流出ノズル13からの水あめの流出量を制御できることを意味する。以上のように、この実施例では、撹拌翼14の回転方向の向き反時計回りか時計回りかを変えることにより、流出ノズル13からの水あめの流出量を制御できることがわかった。そして、この実施例では水あめを用いたが、実炉においても実施例と同様に撹拌翼14により溶融ガラスの流出量を制御できることが容易に推考される。