"所望ではない芳香族及び非芳香族有機硫黄化合物を除去するために炭化水素供給物を処理する方法であって、前記炭化水素供給物の前記芳香族含有量の大部分及び抽出溶媒の一部を含有する抽出物と、前記炭化水素供給物の前記非芳香族含有量の大部分及び抽出溶媒の一部を含有するラフィネートとを生成するために、前記炭化水素供給物及び有効量の抽出溶媒を、抽出領域に供するステップと、前記ラフィネートから抽出溶媒の少なくとも実質的な部分を分離し、芳香族希薄画分を保持するステップと、前記抽出物からの前記抽出溶媒の少なくとも実質的な部分を分離し、芳香族濃厚画分を保持するステップと、前記硫黄含有量を低減するために、水素処理プロセスへ前記芳香族希薄画分を供するステップと、酸化物へ芳香族有機硫黄化合物を変換するために、酸化剤及び酸化触媒と前記芳香族濃厚画分とを接触させるステップと、を有することを特徴とする所望ではない芳香族及び非芳香族有機硫黄化合物を除去する炭化水素供給物処理方法。前記炭化水素供給物が、所望ではない芳香族及び非芳香族有機窒素化合物を含み、前記芳香族希薄画分を水素化処理プロセスへ供するステップが、不安定な有機窒素化合物の含有量を低下させ、前記芳香族濃厚画分と前記酸化剤及び前記酸化触媒とを接触させるステップが、酸化物へ芳香族有機窒素化合物を変換する請求項1に記載の方法。前記水素化脱硫プロセスが、穏やかな操作条件で操作される請求項1に記載の方法。前記水素化処理プロセスが、約10~約40バールの水素分圧で作動する請求項3に記載の方法。前記水素化処理プロセスが、約10~約30バールの水素分圧で作動する請求項3に記載の方法。前記水素化処理プロセスが、約20バールの水素分圧で作動する請求項3に記載の方法。前記水素化処理プロセスが、約300~約400°Cの操作温度で作動する請求項3に記載の方法。前記水素化処理プロセスが、約300~約360°Cの操作温度で作動する請求項3に記載の方法。前記水素化処理プロセスが、約300~約340°Cの操作温度で作動する請求項3に記載の方法。前記水素化処理工程における前記水素供給速度が、1リットルの油当たり約100~約500リットルの水素である請求項3に記載の方法。前記水素化処理工程における前記水素供給速度が、1リットルの油当たり約100~約300リットルの水素である請求項3に記載の方法。前記水素化処理工程における前記水素供給速度が、1リットルの油当たり約100~約200リットルの水素である請求項3に記載の方法。前記酸化剤が、過酸化水素、ter-ブチルヒドロペルオキシド、ペルオキソ酸、窒素の酸化物、酸素、オゾン及び空気などの有機過酸化物から成る群から選択される請求項1に記載の方法。前記酸化触媒が、均一な触媒及び不均一な触媒から成る群から選択される請求項1に記載の方法。前記酸化触媒が、周期表のIVB~VIIIB族の金属を含む請求項14に記載の方法。前記酸化された芳香族濃厚画分から、前記酸化剤及び酸化触媒を分離するステップを有する請求項1に記載の方法。前記酸化剤を、溶媒抽出により分離する請求項16に記載の方法。水素化処理された炭化水素生成物を回収するステップを有する請求項1に記載の方法。酸化性脱硫を施した炭化水素生成物を回収するステップを有する請求項1に記載の方法。前記水素化処理プロセスに供された前記芳香族希薄画分と、削減された有機硫黄含有炭化水素生成物を提供するために酸化が施されている前記芳香族濃厚画分とを組み合わせるステップを有する請求項1に記載の方法。塩基抽出溶媒が、フルフラール、N-メチル-2-ピロリドン、ジメチルホルムアミド及びジメチルスルホキシドから成る群から選択される請求項1に記載の方法。前記抽出溶媒が、油に対する溶媒比20:1で提供される請求項1に記載の方法。前記抽出溶媒が、油に対する溶媒比4:1で提供される請求項1に記載の方法。前記抽出溶媒が、油に対する溶媒比1:1で提供される請求項1に記載の方法。前記抽出領域が、約20~約120°Cの温度で作動する請求項1に記載の方法。前記抽出領域が、約40~約80°Cの温度で作動する請求項1に記載の方法。前記抽出領域が、約1~約10バールの圧力で作動する請求項1に記載の方法。前記抽出領域が、約1~約3バールの圧力で作動する請求項1に記載の方法。所望ではない有機硫黄化合物を含有する炭化水素供給物を処理する装置であって、前記水素化処理された流出物からの芳香族有機硫黄化合物を抽出する動作可能な抽出領域であって、前記芳香族領域抽出が、前記炭化水素供給物を受け取るための注入口及び抽出溶媒を受け取る注入口、前記炭化水素供給物の大部分の前記非芳香族含有量及び、一部の前記抽出溶媒を含むラフィネートを排出するラフィネート排出口、前記炭化水素供給物の大部分の前記芳香族含有量及び一部の前記抽出溶媒を含む抽出液を排出する抽出口と、前記ラフィネート排出口と流体連通している注入口及び、水素化処理された流出物を排出するための排出口を有する水素化処理領域と、酸化触媒及び酸化剤を含有する酸化領域であって、前記酸化領域が、抽出液排出口と液体連通する注入口と、酸化された流出物を排出するための排出口とを有することを特徴とする所望ではない有機硫黄化合物を含有する炭化水素供給物の処理装置。上記目的及び更なる利点は、難加工性及び不安定性の両方の望ましくない芳香族及び非芳香族有機硫黄及び有機窒素化合物を除去するための本発明の装置及び方法により、提供され、これは、芳香族希薄画分及び芳香族濃厚画分を得るために、芳香族分離工程を利用する。芳香族希薄画分は、不安定な有機硫黄及び有機窒素化合物を除去するために、穏やかな水素化処理が施され、実質的に並行して、芳香族濃厚画分は、難加工性有機硫黄及び有機窒素化合物を除去するために、酸化に供される。本発明によると、炭化水素流の硫黄及び窒素のレベルを低減するための費用対効果の高い装置及び方法は、酸化反応領域との水素化処理の統合を含み、ここで、炭化水素硫黄含有化合物は、スルホキシド又はスルホンなどの硫黄及び酸素含有化合物へ酸化により変換され、炭化水素窒素含有化合物は、酸化により窒素及び酸素含有化合物へ変換される。酸化硫黄含有及び窒素含有化合物は、異なる化学的及び物理的特性を有し、これは、炭化水素流のバランスからそれらの除去を容易にする。酸化硫黄含有及び窒素含有化合物は、抽出、蒸留及び/又は吸着によって、除去することができる。本発明は、効率的且つコスト効率的な炭化水素燃料の有機硫黄及び有機窒素含有量を低減することができる、統合されたシステム及び方法を包含する。水素化処理のコストは、既存の従来技術の水素化処理装置及びシステムの機能に準拠して、比較的穏やかな温度及び圧力条件下で動作させることによって処理される、元の原料流の量を減らすことによって、最小化される。例えば、本発明による炭化水素燃料の深度脱硫は、効果的に水素化処理例えば水素化脱硫などと酸化例えば酸化性脱硫などを組み合わせることで、統合された装置及びプロセスの使用を最適化する。最も重要なことに、本発明の装置及びプロセスを用いて、精製業者は、既存の水素化処理装置を適応させ、穏やかな動作条件の下でこのような装置を実行することができる。従って、炭化水素燃料を経済的に脱硫し、非常に低いレベルまで脱窒される。炭化水素供給流の深度脱硫及び脱窒は、第一の芳香族希薄画分と芳香族濃厚画分中に芳香族分離領域内の燃料流を分離することによって達成される。芳香族抽出操作は、通常、芳香族及び非芳香族化合物との間に鋭利なカットオフを提供しないため、芳香族希薄画分は、初期供給物の大部分の非芳香族含有量及び初期供給物の少ない割合の芳香族含有量を含み、芳香族濃厚画分は、初期供給物の大部分の芳香族含有量及び、初期供給物の少ない割合の非芳香族含有量を含む。芳香族濃厚画分中の非芳香族の量及び、芳香族希薄画分中の芳香族の量は、抽出の種類及び抽出器中の理論段数、溶媒の種類及び溶媒比を含む、当業者に明らかな様々な要因に依存する。芳香族濃厚画分へ通過する芳香族化合物は、ベンゾチオフェン、ジベンゾチオフェン、ベンゾナフテノチオフェン、並びに、ベンゾチオフェン、ジベンゾチオフェン及びベンゾナフテノチオフェンの誘導体などの芳香族有機硫黄化合物を含む。初期の供給物中に存在し得る、即ち、水素化処理前に存在し得る様々な非芳香族有機硫黄化合物は、メルカプタン、硫化物及びジスルフィドを含む。更に、芳香族部分を有する特定の有機窒素化合物はまた、芳香族画分とともに通過する。更に、特定の有機窒素化合物、パラフィン系又はナフテン種類は、それらを抽出させ、芳香族濃厚画分に留まらせる、極性を有し得る。本明細書で使用する用語非芳香族化合物の大部分は、抽出領域への供給物中の少なくとも50重量超の非芳香族含有量、好ましくは、約85重量超、最も好ましくは少なくとも約95重量超を意味する。また本明細書で使用する、用語非芳香族化合物の少しの割合は、抽出領域への供給物中の50重量以下、好ましくは約15重量以下、最も好ましくは約5重量以下を意味する。また、本明細書で使用する、用語芳香族化合物の大部分は、抽出領域への供給物中の少なくとも50重量超の芳香族含有量、好ましくは、約85重量超、最も好ましくは少なくとも約95重量超を意味する。また本明細書で使用する、用語非芳香族化合物の少しの割合は、抽出領域への供給物中の50重量以下、好ましくは約15重量以下、最も好ましくは約5重量以下を意味する。芳香族希薄画分は、超低レベルに有機硫黄及び有機窒素化合物、主に不安定な有機硫黄及び有機窒素化合物の量を減らすために、穏やかな操作条件下で実行する水素処理反応領域において、水素化脱硫触媒などの触媒と接触させる。芳香族濃厚画分は、4、6-ジメチルジベンゾチオフェン及びその誘導体を含む、難加工性有機硫黄化合物の大部分を含む。芳香族濃厚画分は、酸化有機硫黄及び有機窒素化合物へ難加工性有機硫黄及び有機窒素化合物を変換するために、酸化反応領域において酸化剤及び活性金属触媒と接触させる。これらの酸化有機硫黄及び有機窒素化合物は、その後、抽出により、任意に吸着により、有機硫黄及び有機窒素化合物の減少したレベルを含む炭化水素生成物流を生成するために除去されるか、又は、精製業者の要件に応じて、異なる生成物群へ送られる。2つの流、即ち、水素化処理反応領域からの流出物及び、酸化反応領域からの流出物は、有機硫黄及び有機窒素化合物の減少したレベルを含む炭化水素生成物を提供するために、組み合わせることができる。或いは、芳香族抽出は他の目的のために下流の精製操作が意図されている場合、2つの流は、別々に、例えば、維持することができる。統合システム中の芳香族分離領域を含めること及び、水素化処理及び酸化脱硫/脱窒を組み合わせるプロセスは、それぞれの反応性因子による硫黄含有及び窒素含有化合物の異なるクラスの分割を可能にし、これにより、ヘテロ原子除去プロセスの異なるタイプの利用を最適化し、従って、よりコスト効果的なプロセスをもたらす。難加工性硫黄含有及び窒素含有化合物を含む元の原料流の唯一の芳香族濃厚画分は酸化処理が施されるため、酸化反応領域を通過する体積/質量流量が減少する。更に、不安定な硫黄含有及び窒素含有化合物を含む元の原料流の唯一の芳香族希薄画分は、水素化処理が施されるため、水素化処理反応領域を通過する体積/質量流量が減少する。結果として、必要な設備容量は、それに応じて、資本設備コスト及び運用コストの両方を最小限に抑えることができる。更に、全炭化水素流は、酸化反応を受けず、従って、それ以外の軽度の水素化処理を使用して変換される有機硫黄及び有機窒素化合物の不要な酸化を回避し、これはまた、抽出を最小限に抑え、吸着容量は、これらの酸化有機硫黄及び有機窒素化合物を除去するために必要とされる。更に、一般的に過酷な条件下での全体の原料流の酸化から生じる望ましくない副反応が回避されるため、生成物の品質は本発明の統合された方法によって改善される。上述の要約及び本発明の好ましい実施形態の以下の詳細な説明は、添付の図面と併せて読めば最もよく理解されるであろう。本発明を説明する目的のために、現在好ましい実施形態において図面が示されている。なお、本発明は、図示した正確な配置及び装置に限定されないことが理解されるべきである。図面において、その中の同一符号は、同一又は類似の要素を指すために用いられる。本発明は、有機硫黄及び有機窒素化合物の減少したレベルで炭化水素燃料を製造するための統合プロセスを包含する。前記プロセスは、以下のステップを含む:a.第一画分及び第二画分を得るために、芳香族抽出領域へ炭化水素流を供し、前記第一画分は、芳香族希薄画分であり、前記第二画分は、芳香族濃厚画分であるステップと、b.不安定な有機硫黄及び有機窒素化合物を除去するために、穏やかな操作条件下で、水素処理反応領域において、水素処理触媒及び前記芳香族希薄画分を接触させるステップと、c.第二の一般的に芳香族濃厚画分における有機硫黄及び有機窒素化合物は、主に難加工性の有機硫黄化合物ベンゾチオフェン、例えば、長鎖アルキル化ベンゾチオフェン、並びにジベンゾチオフェン及びアルキル誘導体、例えば、4,6-ジメチルベンゾチオフェンが含まれるであり、及び第二の一般的に芳香族濃厚画分における有機窒素化合物は、主に難加工性の有機窒素化合物であり、酸化硫黄含有化合物へ有機硫黄化合物を変換させ、且つ、酸化窒素含有化合物へ有機窒素を変換させるために、この第二の画分を酸化反応領域において、酸化剤及び金属触媒と接触させるステップと、d.酸化硫黄含有及び窒素含有化合物を、抽出、蒸留、吸着を含む酸化生成物の除去プロセス及び装置によるか、又は、抽出、蒸留、吸着のうちの一つ以上を含む組み合わせたプロセスにより、その後分離領域で除去するステップと、e.水素化脱硫反応領域から生成される流及び、分離領域からの低硫黄流を、超低硫黄レベルの炭化水素生成物、例えば、フルレンジディーゼル燃料生成物を生成するために、再結合することができるステップ。図2を参照すると、本発明による統合された脱硫及び脱窒装置12が概略的に示されている。装置12は、一般的に抽出領域22、水素処理領域24、酸化反応領域26及び分離領域28を含む。炭化水素流14は、芳香族希薄流30及び芳香族リッチ流50へ分離するために、抽出領域22へ導入される。抽出領域22は、以下でより詳細に説明される実施例である、芳香族抽出ユニットである。炭化水素流14は、当業者は、他の炭化水素流は、本発明のシステム及び方法の実施から恩恵を受けることができることを理解するであろうが、好ましくは、典型的には約3重量の硫黄を含有する、約180°C~約400°Cの範囲において沸騰する、中間留分である。抽出領域22の一般的な実施形態において、抽出流50のように一般的に芳香族リッチな第二の画分から、第一の芳香族希薄画分をラフィネート流30として分離する。抽出領域22を、溶媒抽出法に基づいて作動する、任意の適切な芳香族抽出装置とすることができる。溶媒供給32は、芳香族抽出領域22内へ導入される。芳香族抽出領域22に適した装置の様々な非限定的な例を、以下に更に詳細に説明する。流30は、初期供給物の非芳香族含有量の大部分を含み、不安定な有機硫黄及び有機窒素化合物、及び、初期供給物の少ない割合の芳香族含有量を含む。更に、抽出溶媒はまた、例えば、約0重量~約15重量流30の総量に基づく、好ましくは約8重量未満の範囲で、流30中に存在する。操作において、その中の流30中に存在する溶媒は、所望又は所定の量を超えており、溶媒は、例えば、フラッシング又はストリッピングユニット34又は他の適切な装置を用いて、炭化水素生成物から除去することができる。フラッシングユニット34からの溶媒38は、例えば、サージドラム40を介して、芳香族抽出領域22へ再循環させることができる。初期溶媒供給又は追加溶媒は、流42を介して導入することができる。フラッシングユニット34からの芳香族希薄流36は、水素処理反応領域24へ通過し、水素処理触媒及び水素供給流44へ接触させる。難加工性有機硫黄及び有機窒素化合物が、比較的低濃度で一般的に存在しているため、すべての場合、この画分で、反応領域24を水素処理することは穏やかな条件下で操作することができる。水素化処理触媒は、例えば、水素化脱硫操作において知られているように、コバルト及びモリブデンを含有するアルミナベースであり得る。当業者によって理解されるように、穏やかな操作条件は、相対的であり、操作条件の範囲は処理される原料に依存する。本発明によると、中間留分流と組み合わせて使用するようなこれらの穏やかな操作条件、即ち、約300°C~約400°C、及び好ましくは約320°C~約380°Cを含む、約180°C~約370°Cの範囲における沸騰;約20バール~約100バール、好ましくは約30バール~約60バールの反応圧力;約55バール以下、好ましくは約25バール~約40バールの水素分圧;約0.5時間-1~約10時間-1、好ましくは約1.0時間-1~約4時間-1の供給速度であり;特定の実施形態において、油1リットル当たり約100リットルの水素L/L~約500L/L、更なる実施形態において、約100L/L~約300L/Lであり、別の実施形態において約100L/L~約200L/Lである。得られた炭化水素流46は、実質的に脂肪族有機硫黄及び有機窒素化合物の全てが除去されるため、削減されたレベルの硫黄、好ましくは超低レベル、即ち、15重量ppm未満の有機硫黄化合物、及び、削減されたレベルの窒素を含む。流46は、酸化反応領域26へ供された、芳香族リッチ部分と別々に又は組み合わせて回収することができる。芳香族抽出領域22からの流50は、一般的に、初期原料の芳香族含有量の大部分及び、初期原料の非芳香族含有量の大部分を含む。この芳香族含有量は、チオフェン、ベンゾチオフェン及びその長鎖アルキル化誘導体などの芳香族有機硫黄化合物、並びに、ジベンゾチオフェン及び、4、6-ジメチルジベンゾチオフェンなどのそのアルキル誘導体、ベンゾナフテノチオフェンbenzonaphtenothiophene及びそのアルキル誘導体を含む。更に、芳香族濃厚流は、アクリジン、1-メチル-1-H-インドール、キノリン及びそれらの誘導体などの芳香族有機窒素化合物を含む。更に、抽出溶媒はまた、流50内にも、例えば70重量~約98重量流50の総量に基づく、好ましくは約85重量未満で存在し得る。操作において、その中で流50中に存在する溶媒は、所望の又は所定の量を超過しており、溶媒は、例えば、フラッシングユニット52又は他の適切な装置を用いて、炭化水素生成物から除去することができる。フラッシングユニット52からの溶媒54は、例えば、サージドラム40を介して、抽出領域22へ再利用することができる。フラッシングユニット52からの芳香族濃厚流56は、酸化剤及び一つ以上の触媒活性金属と接触させるために、酸化反応領域26へ通過する。酸化剤は、過酸化水素、ter-ブチルヒドロペルオキシド又はペルオキソ酸などの有機過酸化物、窒素例えば、亜酸化窒素、酸素、空気、オゾンなどの気体オキシダント、又は任意のこれらのオキシダントを含む組み合わせなどの、水性オキシダントであり得る。酸化触媒は、Mn、Co、Fe、Cr及びMoから選択されたものを含む、周期表のIVB族~VIIIB族の金属を有する、一つ以上の同種又は異種の触媒から選択することができる。芳香族濃厚画分、酸化剤及び酸化触媒は、酸化反応を完了するのに十分な時間、一般的には約15~約180分、特定の実施形態において約15~約90分、更なる実施形態において約30分、接触して維持される。酸化領域16の反応条件は、約1~約30バールの、特定の実施形態では約1バール~約10バールの、更なる実施形態では約1~約3バールの操作圧力;及び、約20°C~約300°Cの、特定の実施形態では約20°C~約150°Cの、更なる実施形態では約45°C~約60°Cの操作温度を含む。硫黄への酸化剤の供給モル比は、一般的に約1:1~約100:1であり、特定の実施形態では約1:1~30:1、更なる実施形態では約1:1~約4:1である。酸化領域16において、芳香族濃厚画分に含まれる芳香族硫黄含有化合物及びそれらの誘導体の少なくとも実質的な部分は、酸化硫黄含有化合物、即ち、スルホン及びスルホキシド、及び酸化窒素含有化合物に変換され、酸化炭化水素流58として排出される。酸化領域26からの流58は、酸化硫黄含有化合物を排出流60として除去し、削減されたレベルの硫黄、好ましくは超低レベルの硫黄、即ち、15重量ppm未満及び削減されたレベルの窒素を含む、炭化水素流62を得るために、分離領域28へ輸送される。流62aは、回収することができるか、又は、流46及び62aは、回収される超低レベルの硫黄を含有する炭化水素生成物を提供するために、組み合わせることができる。流62bは、酸化性脱硫領域の生成物の硫黄含有量が高いままであり、更に低減する必要がある場合、水素処理領域24に再循環することができる。流46及び62aは、超低レベルの硫黄を含む炭化水素生成物63を提供するために組み合わせることができる。或いは、2つの流46及び62aを、別々に維持することができる。分離領域28からの流60を、例えば分解反応により硫黄を含まない炭化水素を回収するために、スルホン及びスルホキシド処理部図示せずへ渡すことができ、それによって全体の炭化水素生成物の収率を増加させる。或いは、流60を、コークス化又は溶媒脱歴などの他の精製プロセスへ渡すことができる。図3を参照すると、スルホキシド及びスルホンを除去するための代替プロセスを使用することができるものの、酸化領域26からの排水に含まれるスルホキシド及びスルホンなどの酸化物を除去するためのプロセスの一実施形態が示されている。酸化炭化水素、水及び触媒を含む流58を、排出流66及び、別の炭化水素混合物流68として、水及び触媒をデカントするために、容器64中へ導入する。水例えば、水性オキシダント由来の、残りの任意のオキシダント及び水溶性触媒の混合物を含む流66は、デカンテーション容器64から取り出され、酸化領域26図3には示されずに再循環させることができ、炭化水素流68は、分離領域28に送られる。炭化水素流68は、向流抽出器70の一端に導入され、溶媒流72は反対側の端部に導入される。酸化硫黄含有及び/又は窒素含有化合物を、溶媒リッチな抽出流74として、溶媒を用いて炭化水素流から抽出される。溶媒流72は、メタノール、アセトニトリル、少なくとも19のヒルデブラント値を有する任意の極性溶媒及び、前述の溶媒の少なくとも一つを含む組み合わせなどの、選択的な溶媒を含み得る。アセトニトリル及びメタノールは、その極性、揮発性及び低いコストにより、抽出のために好ましい溶媒である。沸点、凝固点、粘度及び表面張力を含むがそれらに限定されない、望ましい特性を有する溶媒を選択することによって、スルホン類及び/又はスルホキシド類の間の分離効率を最適化することができる。ラフィネート76を、回収される超低レベルの硫黄を有する、完成した炭化水素生成物流62を生成するアルミナ吸着剤などの吸着剤と接触している吸着カラム78に導入する。抽出器70からの溶媒リッチな抽出物74を、オーバーヘッド再循環流82を介して、溶媒回収のために蒸留カラム80へ導入し、スルホン及び/又はスルホキシドを含む酸化硫黄含有及び/又は窒素含有化合物を、流60として排出する。抽出領域22を、フィード14を一般的に芳香族希薄流30及び一般的に芳香族リッチな流50へ分割することが可能な、任意の適切な溶媒抽出装置とすることができる。溶媒、操作条件及び、溶媒及びフィード14を接触させる機構の選択によって、芳香族抽出レベルを制御可能にすることができる。例えば、適切な溶媒は、フルフラール、N-メチル-2-ピロリドン、ジメチルホルムアミド又はジメチルスルホキシドを含み、約20:1の油に対する溶媒の比で、特定の実施形態では約4:1で、更なる実施形態では約1:1で提供され得る。芳香族抽出ユニット22は、約20°C~約120°Cの範囲で、特定の実施形態では約40°C~約80°Cの範囲の温度で、操作することができる。芳香族抽出ユニット22の操作圧力は、約1バール~約10バール、特定の実施形態では約1バールから約3バールの範囲とすることができる。本発明のユニット22として有用な装置の種類は、ステージ型抽出又は差分抽出を含む。ステージ型抽出器の例は、図4に模式的に示した、混合-沈降装置404である。混合-沈降装置404は、タービン又はプロペラ攪拌基444及び一つ以上のバッフル446を組み込む垂直タンク442を含む。注入口448、450はタンク442の上部に配置され、排出口454はタンク442の底部に配置されている。抽出される原料は、注入口448を介して容器442に充填され、適切な量の溶媒は注入口450を介して加えられる。攪拌機444は、溶媒及び電荷ストックの親密な混合を引き起こすのに十分な期間活性化され、混合サイクルの終了時に攪拌を停止し、バルブ456の制御により内容物の少なくとも一部が排出され、沈降機458に渡される。沈降機458中の分離相、及び芳香族が希薄な炭化水素混合物を含有するラフィネート相、及び芳香族リッチな混合物を含む抽出相は、それぞれ、排出口462及び464を介して引き出される。一般的に、混合-沈降装置は、バッチモードで使用することができ、又は、複数の混合-沈降装置は、連続モードで操作するようにステージングすることができる。別のステージ型抽出器は、遠心コンタクタである。遠心コンタクタは、比較的低い滞留時間によって特徴付けられる、高速回転機械である。遠心分離装置の段階の数は、通常一つであるが、しかしながら、複数の段階を有する遠心コンタクタを使用することもできる。遠心コンタクタは、界面面積を増加させ、物質移動抵抗を低減するために混合物を攪拌するために、機械的装置を利用する。本発明のユニット22としての使用にも適している、様々な種類の異なる抽出器連続接触抽出器として知られているは、トレイカラム、スプレーカラム、充填タワー、回転ディスクコンタクタ及びパルスカラムなどの、遠心コンタクタ及び接触カラムを含むがそれらに限定されない。接触カラムは、様々な液体-液体抽出操作のために適切である。包装、トレイ、スプレー又は他の液滴形成機構又は他の装置を、2つの液相即ち、溶媒相及び炭化水素相に接触する表面積を増加させるために使用し、これもまた流路の有効長を増加させる。カラム抽出器において、低粘度の位相は、典型的には、連続相として選択され、これは、芳香族抽出ユニット22の場合には、溶媒相である。特定の実施形態において、高い流速を有する相は、より多くの界面面積及び乱流を作製するために分散させることができる。これは、所望の湿潤特性を有する構造の適切な材料を選択することによって成される。一般的に、水性相は、金属表面を濡らし、有機相は非金属表面を濡らす。抽出器の長さに沿った、流れ及び物性の変化はまた、抽出器及び/又は特定の構成、材料又は構造の種類、包装材料の種類及び特性即ち、平均粒子サイズ、形状、密度、表面積などを選択する際に、考えることができる。トレイカラム504を、模式的に図5に示す。カラム504の底部の軽質液体注入口550は、液体炭化水素を受け取り、カラム504の上部の重質液体注入口552は、液体溶媒を受け取る。カラム504は、複数のトレイ544及び関連する下降管546を含む。トップレベルバッフル547は、カラム504中で抽出段階の前に供される、液体炭化水素からの注入溶媒を物理的に分離する。トレイカラム504は、多段階向流接触器である。連続溶媒相の混合軸は、トレイ544の間の領域548で発生し、分散は、溶媒相への溶質の効果的な物質移動の結果各トレイ544で発生する。トレイ544は、直径約1.5~4.5ミリメートルの範囲の穿孔を有する篩板とすることができ、150~600mm程度だけ離間することができる。軽質炭化水素液は、各トレイ544に穿孔を通過し、微細な液滴の形態で現れる。細かい炭化水素液滴は、連続溶媒相を通じて上昇し、界面層558に合体して、再度上記のトレイ544に分散される。溶媒は、各プレートを通過する及び、上記のトレイ544から下降管546を経由して下のトレイ544に流下する。原理的インターフェイス560は、カラム504の上部に保持される。芳香族希薄炭化水素液は、カラム504の上部で排出口554から除去され、芳香族リッチ溶媒液はカラム504の側部の排出口556から排出される。トレイカラムは効率的な溶媒転写装置であり、特に低界面張力のシステムのための所望の流体処理能力及び抽出効率を有する。炭化水素供給物から芳香族を抽出するのに適した追加の型のユニット操作は、充填床カラムである。図6は、炭化水素注入口650及び溶媒注入口652を有する充填床カラム604の概略図である。充填領域646は、支持板644に応じて提供される。領域646のパッキングは、好適なパッキング材料、例えば、Pallリング、Raschingリング、Kascadeリング、インタロックスサドル、Berlサドル、スーパーインタロックスサドル、スーパーBerlサドル、デミスタパッド、ミストエリミネーター、telerrettes、カーボングラファイトランダムパッキング、他の種類のサドルなど、これらの種類のパッキング材の一つ以上の組み合わせを含むが、それらに限定されない。パッキング材は、完全に連続溶媒相によって湿潤されるように、選択される。注入口652を介してパッキング領域646の上部のレベルで導入された溶媒は、下流し、パッキング材を濡らし、パッキング領域646における空隙の大部分を埋める。残りの空隙は、充填層カラム604の上部に、液-液界面660を形成するために、連続溶媒相を介して上昇し合体する、炭化水素液の液滴が充填されている。芳香族希薄炭化水素液は、カラム604の上部で排出口654から除去され、芳香族リッチ溶媒液は、カラム604の底部の排出口656から排出される。パッキング材は、位相と接触するための大きな界面領域を提供し、液滴を合体及び再編成させる。充填材料は、連続相の再循環を低下させるので、充填タワーにおける物質移動速度は相対的に高くすることができる。本発明のシステム及び方法における芳香族を抽出するのに適した装置の更なるタイプは、回転ディスクコンタクタを含む。図7は、KochModularProcessSystems,LLCofParamus,NewJersey,USA.から市販されている、Scheiebel登録商標カラムとして知られている、回転ディスクコンタクタ704の概略図である。Oldshue-Rushotonカラム及びKuhni抽出器を含むがそれらに限定されない、他のタイプの回転ディスクコンタクタは、本発明のシステム及び方法に含まれる芳香族抽出手段として実現することができることを当業者は理解するであろう。回転ディスク接触器は、機械的に攪拌され、向流抽出装置である。攪拌は、回転ディスク機構によって提供され、これは、図4について説明したように典型的には、タービン翼型よりもはるかに高い速度で動作する。回転ディスクコンタクタ704は、カラムの底部に向かう炭化水素注入口750及び、カラムの上部に近接する溶媒注入口752を含み、一連の内側ステータリング742及び外側ステータリング744によって形成された複数のコンパートメントに分割される。各コンパートメントは中央に位置する、カラム内部に高い程度の乱流を生成する回転軸746に接続されている、水平ロータディスク746を含む。ロータディスク746の直径は、内側ステータリング742の開口部よりもわずかに小さい。典型的に、ディスクの直径は、カラムの直径の33~66である。ディスクは、液体を分散させ、それを、外側ステータリング744が2つのフェーズに分けることができるクワイエットゾーンを作製する容器壁762に向かって外側に押し進める。芳香族希薄炭化水素液を、カラム704の上部で排出口754から除去し、芳香族リッチ溶媒液を、カラム704の底部の排出口756から排出する。回転ディスクコンタクタは、有利には、比較的高い効率及び容量を提供し、且つ、比較的低い運転コストを有する。本発明のシステム及び方法における芳香族抽出するのに適した装置の別のタイプは、パルスカラムである。図8は、パルスカラムシステム804の概略図であり、複数のパッキン又はふるいプレート844を備えるカラム、軽質相即ち溶媒注入口850、重質相即ち炭化水素供給物注入口852、軽質相排出口854及び重質相排出口856を含む。一般的に、パルスカラムシステム804は、入ってくるものを止める、多数のふるいプレート844を備える縦のカラムである。ふるいプレート844の穿孔は、典型的には、例えば、直径約1.5mm~約3.0mmなど、非パルスカラムのものよりも小さい。往復ポンプなどのパルス発生装置870は、頻繁な間隔で、カラムの内容物を脈動させる。比較的小さな振幅の急速な往復運動は、液相の通常の流れに重畳される。被覆鋼例えば、ポリテトラフルオロエチレンで被覆されたで形成されたベローズ又はダイアグラム、又は、任意の他の往復運動、脈動機構を用いることができる。5~25ミリメートルのパルス振幅は一般に毎分100~260サイクルの周波数を推奨する。脈動は、軽質液溶媒を上向きのストロークで重質相油中へ分散させ、重質相を、下向きのストロークで軽質相の中へ噴射する。カラムは、可動部品、低い軸混合及び、高い抽出効率を有していない。パルスカラムは典型的に、非パルスカラムと比較して、三分の一以下の理論段数を必要とする。特定の種類の往復運動機構を、図9に示したKarrカラムにおいて使用する。水素化処理領域及び酸化領域を統合する本発明の装置及びプロセスへの芳香族抽出領域の付加は、両方の領域及び、水素化処理領域、即ち穏やかな圧力及び温度及び低水素消費におけるより有利な条件で、低コストのユニットを使用する。芳香族濃厚画分のみが、難加工性硫黄含有及び窒素含有化合物へ変換するために酸化される。より費用対効果の高い炭化水素燃料の脱硫及び脱窒、特に、難加工性硫黄含有及び窒素含有化合物の除去におけるこの結果は、これにより、効率的且つ経済的に削減された硫黄及び窒素含量を有する燃料製品を製造する。炭化水素燃料の深度脱硫のための従来の方法と比較した場合、本発明は、明確な利点を提供している。例えば、特定の従来の深度脱硫のためのアプローチにおいて、全体の炭化水素流は、両方のプロセスのための高容量の反応器を必要とする、水素化脱硫及び酸化脱硫両方を受ける。更に、高い運用コスト及び、所望の燃料特性に悪影響を与え得る望ましくない副反応は、本発明の方法及び装置を使用して回避される。更に、全体の供給流からの酸化硫黄含有化合物の除去に関連した運用コストは、初期供給の一部のみが酸化性脱硫に供されると減少する。実施例:SR軽油を、溶媒としてフルフラールを用いて、向流で抽出した。抽出器は、60°C、1.1/1.0のディーゼルに対する溶媒での大気圧比で操作した。芳香族濃厚画分及び芳香族希薄画分が得られた。芳香族希薄画分の収率は68重量であり、3,500重量ppmの硫黄及び、11.3重量の芳香族を含んでいた。芳香族濃厚画分の収率は、32重量であり、80重量の芳香族及び、10,000重量ppmの硫黄を含んでいた。芳香族希薄画分は、20kg/cm2の水素分圧、320°C、2.0h-1の液空間速度及び280リットル/リットルの油に対する水素比で、従来の水素化処理触媒上の水素化処理ユニット固定床共同モーメントアルミナ上で、水素化処理した。水素化処理したSR軽油の特性は表3に示す。水素化処理した軽油は、10重量ppm未満の硫黄を含んでいた。10,000重量ppmの硫黄を含む、芳香族濃厚SR軽油は、酸化剤として過酸化水素H2O2/S=10、酢酸とともに触媒0.5重量としてナトリウムタングステンを使用して、2時間大気圧で、75°Cで酸化させた。スルホンによる酸化生成物は、抽出及び吸着ステップにより除去した。酸化、抽出及び吸着ステップの後、10重量ppm未満の硫黄を含んでいた芳香族留分は、その後、ディーゼルプールに送られ、水素化処理芳香族希薄画分と組み合わされる。最終軽油画分は、10重量ppm未満の硫黄を含んでいた。本発明の方法及び装置は、上述及び添付の図面に記載されているが、改変は当業者にとって明らかであり、本発明の範囲は添付の特許請求の範囲によって定義される。"