"下記式Iで表される化合物を含むタイヤ用ゴム組成物。R1OlR23-lSi-R3-SmR4n-S-R5I式Iにおいて、R1及びR2は、同一若しくは異なって、炭素数1~25の1価の炭化水素基を表す。R3及びR4は、同一若しくは異なって、炭素数1~20の2価の炭化水素基を表す。R5は、水素、又は下記式Iaで表される基を表す。lは0~3の整数を表す。nは1~3の整数を表す。mは1~3の整数を表す。式Iaにおいて、R6は炭素数1~20の1価の炭化水素基を表す。ゴム成分100質量部に対して充填剤を20~150質量部含む請求項1又は2記載のタイヤ用ゴム組成物。前記充填剤として、シリカ及び/又はカーボンブラックを含む請求項2記載のタイヤ用ゴム組成物。請求項1~3のいずれかに記載のゴム組成物を用いた空気入りタイヤ。本発明は、前記課題を解決し、耐摩耗性、耐疲労性耐屈曲疲労性、耐熱性及び低燃費性をバランスよく向上できるタイヤ用ゴム組成物、及びこれを用いた空気入りタイヤを提供することを目的とする。本発明は、下記式Iで表される化合物を含むタイヤ用ゴム組成物に関する。R1OlR23-lSi-R3-SmR4n-S-R5I式Iにおいて、R1及びR2は、同一若しくは異なって、炭素数1~25の1価の炭化水素基を表す。R3及びR4は、同一若しくは異なって、炭素数1~20の2価の炭化水素基を表す。R5は、水素、又は下記式Iaで表される基を表す。lは0~3の整数を表す。nは1~3の整数を表す。mは1~3の整数を表す。式Iaにおいて、R6は炭素数1~20の1価の炭化水素基を表す。上記ゴム組成物は、ゴム成分100質量部に対して充填剤を20~150質量部含むことが好ましい。上記ゴム組成物は、上記充填剤として、シリカ及び/又はカーボンブラックを含むことが好ましい。本発明はまた、上記ゴム組成物を用いた空気入りタイヤに関する。本発明によれば、上記式Iで表される化合物特定構造を持つ化合物を配合したタイヤ用ゴム組成物であるので、該ゴム組成物をタイヤ部材に使用することにより、耐摩耗性、耐疲労性耐屈曲疲労性、耐熱性及び低燃費性がバランスよく優れた空気入りタイヤを提供できる。本発明のタイヤ用ゴム組成物は、上記式Iで表される化合物特定構造を持つ化合物を含む。該化合物はシランカップリング剤としての機能を有しており、該化合物を配合することで、シリカなどの充填剤とポリマーとの間に強固な結合が形成され、耐摩耗性、耐疲労性耐屈曲疲労性、耐熱性及び低燃費性をバランス良く向上できる。本発明で使用できるゴム成分としては、例えば、天然ゴムNR、イソプレンゴムIR、ブタジエンゴムBR、スチレンブタジエンゴムSBR、スチレンイソプレンブタジエンゴムSIBR、エチレンプロピレンジエンゴムEPDM、クロロプレンゴムCR、アクリロニトリルブタジエンゴムNBR、ブチルゴムIIRなどが挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、2種以上を併用してもよい。なかでも、グリップ性能及び耐摩耗性がバランスよく得られるという理由から、NR、BR、SBRが好ましく、NR及びSBRを併用することがより好ましい。SBRとしては、特に限定されず、例えば、乳化重合スチレンブタジエンゴムE-SBR、溶液重合スチレンブタジエンゴムS-SBRなどを使用できる。SBRのスチレン含有量は、好ましくは15質量以上、より好ましくは20質量以上である。15質量未満であると、ウェットグリップ性能が低下する傾向がある。また、上記スチレン含有量は、好ましくは50質量以下、より好ましくは45質量以下である。50質量を超えると、転がり抵抗が増大してしまう傾向がある。ゴム成分100質量中のSBRの含有量は、好ましくは40質量以上、より好ましくは60質量以上である。40質量未満であると、十分な耐熱性が得られない傾向がある。また、SBRの含有量は、好ましくは90質量以下、より好ましくは80質量以下である。90質量を超えると、転がり抵抗が増大してしまう傾向がある。NRとしては、特に限定されず、RSS♯3、TSR20などのゴム工業において一般的なものを使用することができる。ゴム成分100質量中のNRの含有量は、好ましくは10質量以上、より好ましくは20質量以上である。10質量未満であると、十分な耐摩耗性が得られない傾向がある。また、NRの含有量は、好ましくは60質量以下、より好ましくは40質量以下である。60質量を超えると、耐熱性が低下してしまう傾向がある。本発明では、下記式Iで表される化合物がシランカップリング剤として使用される。これにより、耐摩耗性、耐疲労性耐屈曲疲労性、耐熱性及び低燃費性をバランス良く向上できる。R1OlR23-lSi-R3-SmR4n-S-R5I式Iにおいて、R1及びR2は、同一若しくは異なって、炭素数1~25好ましくは2~5の1価の炭化水素基を表す。R3及びR4は、同一若しくは異なって、炭素数1~20好ましくは2~10の2価の炭化水素基を表す。R5は、水素、又は下記式Iaで表される基を表す。lは0~3好ましくは1~3の整数を表す。nは1~3好ましくは1~2の整数を表す。mは1~3好ましくは1~2の整数を表す。式Iaにおいて、R6は炭素数1~20好ましくは10~18の1価の炭化水素基を表す。R1及びR2の炭化水素基としては、メチル基、エチル基などのアルキル基;ビニル基、1-プロペニル基などのアルケニル基;などが挙げられる。なかでも、本発明の効果が良好に得られるという点から、アルキル基が好ましく、エチル基がより好ましい。R3及びR4の炭化水素基としては、メチレン基、エチレン基、ブチレン基、ペンチレン基、ヘキシレン基などのアルキレン基;ビニレン基、1-プロペニレン基などのアルケニレン基;などが挙げられる。なかでも、本発明の効果が良好に得られるという点から、アルキレン基が好ましく、ブチレン基、ヘキシレン基がより好ましい。R6の炭化水素基としては、R1及びR2の炭化水素基で例示した基が挙げられる。なかでも、本発明の効果が良好に得られるという点から、アルキル基が好ましく、n-ヘプタデシル基がより好ましい。式Iで表される化合物の具体例としては、下記式で表される化合物が挙げられる。C2H5O3SiC3H6SCH26SHC2H5O3SiC3H6SCH26SCH26SHC2H5O3SiC3H6SCH26SC=OC17H35なお、これらは、単独で用いてもよいし、2種以上を併用してもよい。式Iで表される化合物の含有量は、充填剤100質量部に対して、好ましくは0.1質量部以上、より好ましくは2質量部以上、更に好ましくは4質量部以上、特に好ましくは5質量部以上である。0.1質量部未満では、耐摩耗性、耐疲労性耐屈曲疲労性、耐熱性及び低燃費性を十分に改善できないおそれがある。また、式Iで表される化合物の含有量は、充填剤100質量部に対して、好ましくは20質量部以下、より好ましくは10質量部以下、更に好ましくは6質量部以下である。20質量部を超えると、スコーチ時間が短くなり、ゴム焼けが発生するおそれがある。式Iで表される化合物の含有量は、シリカ100質量部に対して、好ましくは0.1質量部以上、より好ましくは2質量部以上、更に好ましくは4質量部以上、特に好ましくは6質量部以上である。0.1質量部未満では、耐摩耗性、耐疲労性耐屈曲疲労性、耐熱性及び低燃費性を十分に改善できないおそれがある。また、式Iで表される化合物の含有量は、シリカ100質量部に対して、好ましくは20質量部以下、より好ましくは10質量部以下、更に好ましくは7質量部以下である。20質量部を超えると、スコーチ時間が短くなり、ゴム焼けが発生するおそれがある。式Iで表される化合物の製造方法としては特に限定されず、種々の方法を使用できる。具体的には、R5が水素の場合であれば、下記式IIで表される化合物と、アルカリ金属水硫化物NaSHなどとを公知の方法で反応させる方法などが挙げられる。R1OlR23-lSi-R3-SmR4n-XII式IIにおいて、R1~R4、l、n、及びmは、式Iにおけるものと同一である。Xはハロゲンを表す。なお、上記方法で得られた式Iで表される化合物と、アルカリ金属アルコラートナトリウムエチラートなどとを公知の方法で反応させた後、ジハロゲン化炭化水素1,6-ジクロロヘキサンなどを反応させ、更にアルカリ金属水硫化物を反応させることにより、式Iで表される化合物中のnを増加させることができる。また、R5が式Iaで表される基の場合であれば、R5が水素である式Iで表される化合物と、アミントリエチルアミンなどと、脂肪酸のハロゲン化物ステアリン酸塩化物などとを公知の方法で反応させる方法などが挙げられる。式IIで表される化合物は、メルカプト基を有するアルコキシシラン3-メルカプトプロピルトリエトキシシランなどと、アルカリ金属アルコラートとを公知の方法で反応させた後、ジハロゲン化炭化水素を更に反応させる方法などにより調製でき、その具体例としては、下記式で表される化合物が挙げられる。C2H5O3SiCH23SCH26Cl式Iで表される化合物は、他のシランカップリング剤と併用してもよい。併用するシランカップリング剤としては、例えば、ビス3-トリエトキシシリルプロピルテトラスルフィド、ビス3-トリエトキシシリルプロピルトリスルフィド、ビス3-トリエトキシシリルプロピルジスルフィド、ビス2-トリエトキシシリルエチルテトラスルフィド、ビス3-トリメトキシシリルプロピルテトラスルフィド、ビス2-トリメトキシシリルエチルテトラスルフィド、ビニルトリメトキシシラン、ビニルトリエトキシシラン、γ-グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、γ-アミノプロピルトリエトキシシラン、β-アミノエチル-γ-アミノプロピルトリメトキシシラン、γ-メルカプトプロピルトリメトキシシラン、γ-メルカプトプロピルトリエトキシシラン、γ-メタクリロキシプロピルトリメトキシシランなどが挙げられる。これらは単独で用いてもよく、2種以上を組み合わせて用いてもよい。なかでも、ビス3-トリエトキシシリルプロピルテトラスルフィド、ビス3-トリエトキシシリルプロピルジスルフィドが好ましい。本発明のゴム組成物には、加硫剤として硫黄を配合してもよい。硫黄としては特に限定されず、タイヤエ業において一般的に用いられる加硫剤用硫黄を使用できる。本発明のゴム組成物は、充填剤補強用充填剤を配合してもよい。充填剤としては、カーボンブラック、シリカ、クレー、炭酸カルシウム、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウムなどが使用できる。なかでも、カーボンブラック及び/又はシリカが好ましい。充填剤の含有量は、ゴム成分100質量部に対して、好ましくは20質量部以上、より好ましくは45質量部以上、更に好ましくは65質量部以上である。20質量部未満では、補強性が低いため、充分な耐屈曲疲労性、耐摩耗性が得られない傾向がある。また、充填剤の含有量は、ゴム成分100質量部に対して、好ましくは150質量部以下、より好ましくは120質量部以下、更に好ましくは100質量部以下である。150質量部を超えると、加工性や充填剤の分散性が悪く、耐摩耗性が低下する傾向がある。なお、充填剤として、カーボンブラックとシリカを併用する場合、充填剤の含有量は、カーボンブラックとシリカの合計含有量を示す。使用できるカーボンブラックとしては、GPF、FEF、HAF、ISAF、SAFなどが挙げられるが、特に限定されない。なお、カーボンブラックは単独で用いてもよく、2種以上を組み合わせて用いてもよい。カーボンブラックの窒素吸着比表面積N2SAは好ましくは50m2/g以上、より好ましくは100m2/g以上である。N2SAが50m2/g未満では、補強性が不足し、充分な耐久性が得られない傾向がある。また、カーボンブラックのN2SAは好ましくは200m2/g以下、より好ましくは150m2/g以下である。N2SAが200m2/gを超えると、ゴム組成物の発熱が大きくなる傾向がある。なお、カーボンブラックのチッ素吸着比表面積は、JISK6217-2:2001によって求められる。カーボンブラックの含有量は、ゴム成分100質量部に対して、好ましくは5質量部以上、より好ましくは8質量部以上である。5質量部未満では、補強性が低いため、充分な耐屈曲疲労性、耐摩耗性が得られない傾向がある。また、カーボンブラックの含有量は、ゴム成分100質量部に対して、好ましくは30質量部以下、より好ましくは15質量部以下である。30質量部を超えると、加工性やカーボンブラックの分散性が悪く、耐摩耗性が低下する傾向がある。シリカとしては特に限定されず、例えば、乾式法シリカ無水ケイ酸、湿式法シリカ含水ケイ酸などが挙げられるが、シラノール基が多いという理由から、湿式法シリカが好ましい。シリカのチッ素吸着比表面積N2SAは、50m2/g以上が好ましく、100m2/g以上がより好ましく、150m2/g以上が更に好ましい。50m2/g未満では、耐摩耗性が悪化する傾向がある。また、シリカのN2SAは、250m2/g以下が好ましく、200m2/g以下がより好ましい。250m2/gを超えると、加工性が悪化する傾向がある。なお、シリカの窒素吸着比表面積は、ASTMD3037-81に準じてBET法で測定される値である。シリカの含有量は、ゴム成分100質量部に対して、好ましくは40質量部以上、より好ましくは55質量部以上、更に好ましくは65質量部以上である。40質量部未満では、補強性が低いため、充分な耐屈曲疲労性、耐摩耗性が得られない傾向がある。また、シリカの含有量は、ゴム成分100質量部に対して、好ましくは120質量部以下、より好ましくは100質量部以下、更に好ましくは80質量部以下である。120質量部を超えると、加工性やシリカの分散性が悪く、耐摩耗性が低下する傾向がある。本発明のゴム組成物には、前記成分以外にも、ゴム組成物の製造に一般に使用される配合剤、例えば、酸化亜鉛、ステアリン酸、各種老化防止剤、オイル、可塑剤、ワックス、加硫促進剤などを適宜配合することができる。本発明のゴム組成物は、一般的な方法で製造される。すなわち、バンバリーミキサーやニーダー、オープンロールなどで前記各成分を混練りし、その後加硫する方法などにより製造できる。該ゴム組成物は、タイヤの各部材に使用でき、なかでも、低燃費性に与える寄与率が大きいという理由から、トレッド、サイドウォールなどに好適に使用できる。本発明の空気入りタイヤは、上記ゴム組成物を用いて通常の方法で製造される。すなわち、前記成分を配合したゴム組成物を、未加硫の段階でトレッドなどの各タイヤ部材の形状にあわせて押出し加工し、他のタイヤ部材とともに、タイヤ成型機上にて通常の方法で成形することにより、未加硫タイヤを形成する。この未加硫タイヤを加硫機中で加熱加圧することによりタイヤを得る。本発明の空気入りタイヤは、乗用車用タイヤ、トラックバス用タイヤ、二輪車用タイヤ、競技用タイヤなどとして好適に用いられる。本発明により得られる空気入りタイヤは、耐摩耗性、耐疲労性耐屈曲疲労性、耐熱性及び低燃費性がバランスよく優れている。実施例に基づいて、本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらのみに限定されるものではない。以下に、化合物の合成で使用した薬品についてまとめて説明する。無水エタノール:和光純薬株製3-メルカプトプロピルトリエトキシシラン:東京化成工業株製1,6-ジクロロヘキサン:東京化成工業株製無水NaSH:東京化成工業株製ナトリウムエチラート:東京化成工業株製トリエチルアミン:東京化成工業株製石油エーテル:東京化成工業株製ステアリン酸塩化物:東京化成工業株製化合物の分析化合物の構造は、日本電子株製JNM-ECAシリーズのNMR装置、及び、株島津製作所製のLC/MS逆相カラム、溶出液:水/アセトニトリルを用いて分析した。製造例1窒素ガス導入管、温度計、ジムロート型コンデンサー及び滴下漏斗を備えた1リットルのセパラブルフラスコに、3-メルカプトプロピルトリエトキシシラン0.5molを入れ、攪拌しながら、有効成分20のナトリウムエチラートの無水エタノール溶液0.45molを滴下した。滴下終了後、液温80°Cで3時間攪拌した。その後、冷却し、滴下漏斗に移した。次いで、窒素ガス導入管、温度計、ジムロート型コンデンサー及び滴下漏斗を備えた1リットルのセパラブルフラスコに、1,6-ジクロロヘキサン2.0molを入れ、液温80°Cで攪拌しながら、上記の3-メルカプトプロピルトリエトキシシランとナトリウムエチラートとの反応物を滴下した。滴下終了後、液温80°Cで5時間攪拌した。その後、冷却し、得られた溶液中から塩を濾別し、ろ液を濃縮して上記LC/MSにて分取することにより、下記式C2H5O3SiCH23SCH26Clで表される化合物式II中、l=3、m=1、n=1を得た。次いで、温度計、冷却管、枝付滴下漏斗を取り付けたフラスコに、58gの無水NaSHを含む無水エタノール溶液を入れ、液温60°C、窒素気流下で攪拌しながら、356gのC2H5O3SiCH23SCH26Clを含む無水エタノール溶液を滴下した。滴下終了後、液温60°Cで3時間撹拌し、反応を行った。得られた反応溶液を冷却後、ろ過し、ろ液を濃縮して上記LC/MSにて分取することにより、下記式C2H5O3SiC3H6SCH26SHで表される化合物1式I中、l=3、m=1、n=1を得た。製造例2温度計、冷却管、枝付滴下漏斗を取り付けたフラスコに、36gの化合物1を含む無水エタノール溶液を入れ、液温60°C、窒素気流下で攪拌しながら、7gのナトリウムエチラートを含む無水エタノール溶液を滴下した。滴下終了後、液温60~70°Cで3時間撹拌し、反応を行った後、得られた反応溶液1を冷却した。次に、上記とは別のフラスコに、31gの1,6-ジクロロヘキサンを含む無水エタノール溶液を入れ、液温60°C、窒素気流下で攪拌しながら、反応溶液1を滴下した。滴下終了後、液温60°Cで3時間撹拌し、反応を行った後、得られた反応溶液2を冷却した。次に、上記とは別のフラスコに、58gの無水NaSHを含む無水エタノール溶液を入れ、液温60°C、窒素気流下で攪拌しながら、上記反応溶液2を滴下した。滴下終了後、液温60°Cで3時間撹拌し、反応を行った。得られた反応溶液3を冷却後、ろ過し、ろ液を濃縮して上記LC/MSにて分取することにより、下記式C2H5O3SiC3H6SCH26SCH26SHで表される化合物2式I中、l=3、m=1、n=2を得た。製造例336gの化合物1及び10gのトリエチルアミンを含む石油エーテル溶液にステアリン酸塩化物25gを添加し、液温60°C、窒素気流還流下で2時間撹拌し、反応を行った。得られた反応溶液を冷却後、ろ過し、ろ液を濃縮して上記LC/MSにて分取することにより、下記式C2H5O3SiC3H6SCH26SC=OC17H35で表される化合物3式Iのl=3、m=1、n=1を得た。以下、実施例及び比較例で使用した各種薬品について、まとめて説明する。NR:RSS3SBR:日本ゼオン株製のNS116S-SBR、スチレン含有量:22質量、ビニル結合量:65質量シリカ:デグッサ社製のウルトラジルVN3N2SA:175m2/gカーボンブラック:キャボットジャパン株製のショウブラックN220N2SA:125m2/gシランカップリング剤:デグッサ社製のSi266ビス3-トリエトキシシリルプロピルジスルフィド酸化亜鉛:三井金属鉱業株製の亜鉛華1号ステアリン酸:日油株製のステアリン酸椿化合物1~3:上記製造例1~3で調製老化防止剤:住友化学株製のアンチゲン6CN-1,3-ジメチルブチル-N’-フェニル-p-フェニレンジアミンワックス:大内新興化学工業株製のサンノック硫黄:鶴見化学工業株製の粉末硫黄加硫促進剤1:大内新興化学工業株製のノクセラーNSN-tert-ブチル-2-ベンゾチアゾリルスルフェンアミド加硫促進剤2:大内新興化学工業株製のノクセラーDN,N’-ジフェニルグアニジン表1に示す配合処方にしたがい、1.7Lのバンバリーミキサーを用いて、硫黄及び加硫促進剤以外のものを130°Cで5分間混練りした。次に、オープンロールを用いて、得られた混練り物に硫黄及び加硫促進剤を添加して120°Cで2分間練り込み、未加硫ゴム組成物を得た。得られた未加硫ゴム組成物を170°Cの条件下で15分間プレス加硫し、加硫ゴム組成物を得た。また、得られた未加硫ゴム組成物をトレッドの形状に成形し、タイヤ成型機上で他のタイヤ部材とともに貼り合わせ、プレス加硫し、試験用タイヤタイヤサイズ:195/65R15を得た。得られた加硫ゴム組成物、試験用タイヤを使用して、下記の評価を行った。それぞれの試験結果を表1に示す。耐熱性評価セイコーインスツル株製TMASS6100を用いて、直径8mm、高さ10mmのサンプル加硫ゴム組成物を用い、昇温速度10°C/分で試料の熱膨張をモニターし、試料が急激な膨張をする温度をブローアウトポイントとし、比較例1の耐熱性指数を100として、下記計算式により、各配合のブローアウトポイントを指数表示した。指数が大きいほど、耐熱性に優れることを示す。耐熱性指数=各配合のブローアウトポイント/比較例1のブローアウトポイント×100耐摩耗性ランボーン摩耗試験機を用いて、温度20°C、スリップ率20、試験時間2分間の条件下で加硫ゴム組成物のランボーン摩耗量を測定した。さらに、測定したランボーン摩耗量から容積損失量を計算し、比較例1の耐摩耗性指数を100とし、下記計算式により、各配合の容積損失量を指数表示した。指数が大きいほど、耐摩耗性に優れることを示す。耐摩耗性指数=比較例1の容積損失量/各配合の容積損失量×100耐疲労性評価株上島製作所製の定応力/定歪み疲労試験機FT-3100を用い、ISO6943の方法に準拠して行った。ダンベル3号の試験片を用いて、1Hz、100の歪みを繰り返して与え続け、試験片が破断するまでの回数屈曲回数を求め、比較例1の耐疲労性指数を100として、下記計算式により、各配合の屈曲回数を指数表示した。指数が大きいほど、耐疲労性耐屈曲疲労性に優れることを示す。耐屈曲疲労性指数=各配合の屈曲回数/比較例1の屈曲回数×100粘弾性試験燃費性能1加硫ゴム組成物から所定サイズの試験片を切り出し、株上島製作所製の粘弾性スペクトロメーターを用いて、初期歪10、動歪み2、周波数10Hzの条件下で、70°Cにおける損失正接tanδを測定し、比較例1の燃費性能1指数を100とし、下記計算式により、各配合のtanδを指数表示した。指数が大きいほど、低燃費性に優れることを示す。燃費性能1指数=比較例1のtanδ/各配合のtanδ×100転がり抵抗燃費性能2転がり抵抗試験機を用いて、試験用タイヤを、リム15×6JJ、タイヤ内圧230kPa、荷重3.43kN及び速度80km/hの条件下で走行させたときの転がり抵抗を測定し、比較例1の燃費性能2指数を100とし、下記計算式により、各配合の転がり抵抗を指数表示した。指数が大きいほど、転がり抵抗が低く、低燃費性に優れることを示す。燃費性能2指数=比較例1の転がり抵抗/各配合の転がり抵抗×100表1より、式Iで表される化合物を配合した実施例は、比較例1と比較して、耐疲労性耐屈曲疲労性、耐摩耗性、耐熱性及び低燃費性がバランスよく改善された。"