"一層のコアとして平面に配されている直線状の複数のコアであって、平面において互いに平行ではないコアの組合せを含んでおり、屈折率n2の材料から成る、複数のコア2と、複数のコアを取り囲み、複数のコアとの関係で界面を形成するように配された、屈折率n3の材料から成る、クラッド3と、複数のコアが互いに交差して形成された、屈折率n1の材料から成る、コアの交差領域空間1と、を含み、ここで、屈折率の大小関係は、n1コアの交差領域>n2コア>n3クラッドに設定されていて、コアの交差領域空間の上面および下面に対して、屈折率n2の材料が蓋として配されていて、コアとクラッドとの関係で形成される界面における屈折率比n2/n3と、コアの交差領域空間と蓋との関係で形成される界面における屈折率比n1/n2とが、等しいことを特徴とする、光導波路。一層のコアとして平面に配されている直線状の複数のコアであって、平面において互いに平行ではないコアの組合せを含んでおり、屈折率n2の材料から成る、複数のコア2と、複数のコアを取り囲み、複数のコアとの関係で界面を形成するように配された、屈折率n3の材料から成る、クラッド3と、複数のコアが互いに交差して形成された、屈折率n2の材料から成る、コアの交差領域空間1と、を含み、ここで、屈折率の大小関係は、n2コア>n3クラッドに設定されていて、コアの交差領域空間の4つの側面において、交差している4つのコアとの間が分断されて4つの幅δのギャップが形成されていて、分断された4つの幅δのギャップが屈折率n3の材料で充填されていることを特徴とする、、光導波路。交差領域空間の寸法が、H高さ=W1幅=W2幅=35μmであって、相対屈折率差Δ=5という条件であって、かつ、溝幅δ=2μmである、請求項2に記載の光導波路。交差領域空間の寸法が、H高さ=W1幅=W2幅=30~50μmであって、相対屈折率差Δ=2~5という条件であって、かつ、溝幅δ=1~6μmである、請求項2に記載の光導波路。コア2の屈折率n2=1.593であり、クラッド3の屈折率n3=1.542である、請求項3に記載の光導波路。コア2の屈折率n2=1.4~1.6であり、クラッド3の屈折率n3=1.4~1.6である、請求項3に記載の光導波路。本発明の目的は、複数の光導波路の交差によって形成される、コアの交差領域空間通常は、直方体の6つの面において、光の損失を低減することにある。光の損失を低減することは、別の言い方をすると、この目標とするところは、光の漏れを低減すること、光を閉じ込めること、でもあり、先行技術に対する技術的貢献となる。本発明の第1の実施例においては、光導波路を構成するコアとクラッドのうち、複数のコアが交差する交差領域空間の上下の2つの面に対してクラッド材料を用いる代わりに追加的にコアと同じ材料を配した、コアの交差領域構造が開示される。本発明の第2の実施例においては、光導波路を構成するコアとクラッドのうち、複数のコアが交差する交差領域空間を分断する孤立させる4つの面、すなわち、交差領域空間に接続するコアのその交差領域空間との4つの不連続空間に対して連続してつながるようにコア材料を用いる代わりにクラッドと同じ材料を充填するという、交差領域構造が開示される。複数の光導波路の交差によって形成される、コアの交差領域空間通常は、直方体において、光の伝搬損失光の漏れが低減され、光を閉じ込めておくことが可能となる。図1は、光導波路の主要な構成を示す模式図である。図1のaは平面図である。光導波路4は、コア2およびクラッド3から成る。この図の例では、上下に平行に並んでいる直線状の3本のコア2と、左右に平行に並んでいる直線状の3本のコア2とが、平面において互いに平行ではなく、直角に交差しているので、コア2は格子状になっている。複数のコア2が、一層のコアとして平面において互いに平行ではないコアの組合せを含む限りは、コア2の交差領域1が現れてしまうのは幾何学的に必然である。この図の例においては、コアの交差領域1は、9箇所にわたって現れている。クラッド3は、複数のコア2を取り囲み、複数のコア2との関係で界面を形成するように配されている。図1のbは、図1のaのA-A ́の断面図、図1のcは、図1のaのB-B ́の断面図である。ここで、3つの屈折率nの大小関係について、n1コアの交差領域>n2コア>n3クラッドとする。このように屈折率を設定する構成については、特許文献1においても説明されている。図2は、図1の光導波路における光の入出力と光の漏れとの関係を示す模式図である。図2のaのように、入力光はコア2を通じて直線的に伝搬していき、可能であればその100が出力光として導かれることが理想的である。しかし、交差領域においては、bのように、左右を横切って交差しているコアへとその一部の光が漏れてしまい、光の損失が生じてしまう。図2のaの例においても、入力光が左から入力されて出力光が右へと出力されるものと、入力光が下から入力されて出力光が上へと出力されるものと、の2つの方向の光の流れがあり得る。従って、平面においても1方向の光の流れにおける光の損失だけでなく、平面において2次元的に異なる方向への流れにおける光の伝搬損失も考慮する必要があることが理解できる。図3は、コアの交差領域構造の斜視図である。図1のaのC-C ́の断面図である。コアの交差領域1は、必ず一定の高さ厚みHをもった空間であるため、複数のコア2が直角図1aにおいて90度で交差する場合においては、直方体となる。コアの交差領域2の幅は、それぞれW1およびW2である。複数のコア2がX型交差のように斜め図1aにおいて直角ではない交差角度で交わる場合には、高さ厚みHをもったダイアモンド形の空間となる。以下では、コアの交差領域1は、コアの交差領域空間1と呼ぶ場合もある。ここで、コアの交差領域空間1には、6つの面がある。6つの面とは、上面、下面、および、4つの側面である。コアの交差領域空間1を中心にして眺めてみると、コアの交差領域空間1の上面ではクラッド3が取り囲まれて配されているためクラッド材料の界面と接していることになり、コアの交差領域空間1の下面ではクラッド3が取り囲まれて配されているためクラッド材料の界面と接していることになる。一方で、コアの交差領域空間1の4つの側面には、コア2が連続してつながって連続空間として形成されていることになる。以上、図1、図2、図3における説明は、特許文献1においても説明されている内容であって、従来技術である。以下、本発明においては、この従来技術の全部または一部を、前提となる構成として取り込みながら、その構成の改良として説明を展開していく。図4は、本発明の第1の実施例の光導波路の交差領域の構成を示す図である。この構成では、図3において説明したコアの交差領域空間1の上下の2つの面において、コア2と同じ材料が界面として接するように、コア2と同じ材料を配することを特徴としている。別の言い方をすると、コアの交差領域空間1の上面、下面の両方に対して、クラッド材料を用いる代わりに、コア2と同じ材料で蓋をするような構造を特徴としている。コア2の断面は、光を等方に伝搬させるという点では、ほぼ正方形であることが好ましい。コア2の断面が正方形である場合には、コアの交差領域空間1は、立方体ということになる。このような特徴的な構成を採用している技術的な意義は、コアの交差領域空間1の上下の2つの面において、界面における屈折率比を調整していることにある。別の言い方をすると、交差領域空間1における界面と、交差領域空間1には属さないコア2における界面との間で屈折率比が変わることがないように連続して一定となるように、屈折率比を調整していることにある。実際、コアの交差領域空間1の屈折率はn1であり、コア2と同じ材料である蓋の屈折率がn2であることから、上面または下面の界面における屈折率比はn2/n1である。一方で、交差領域空間1には属さない箇所におけるコア2とクラッド3とが接している界面における屈折率比はn3/n2であるから、屈折率比の関係がそれらの複数の界面において変わることがないように連続して一定となるようにしている設計思想は、次の式1の関係として表現することができる。n2/n1=n3/n2式1また、蓋の高さ厚さLは、屈折率比の関係が界面において変わらない連続するようにしているように、実際には光導波路からの入力光の漏れが低減されるようにようにできれば十分な高さであれば足りる。入力光の波長や入力光のモードにも依存するものであり、設計において適宜調整し得る。以上、交差領域空間1、コア2、クラッド3、に異なる屈折率の材料を設定して配する設計をすることができる。また、光を照射するなど材料に後発的な作用を加えることによって、後発的に屈折率を異なるようにすることも知られているので、かかる作用を応用することもできる。従って、光導波路は、樹脂を材料にした光硬化などのプロセスで作成することができる。このような蓋の構成は、リソグラフィーでパターン化して作成することができる。例えば、光照射によって屈折率が上昇し、かつ、露光量が多いほど屈折率が大きくなる樹脂が知られている。一方で、光照射によって屈折率が減少し、かつ、露光量が多いほど屈折率が小さくなる樹脂も知られている。従って、リソグラフィーでパターン化して作成するプロセスの中において、無理なく導入することができる。図5は、本発明の第2の実施例の光導波路の交差領域の構成を示す図である。この構成では、図3において説明したコアの交差領域空間1を分断する孤立させる4つの側面、すなわち、コア2が交差領域空間1に本来であれば接続されるべき箇所であって、コア2とコアの交差領域空間1と間の4つの不連続空間に対して、クラッド3と同じ材料を充填することを特徴としている。別の言い方をすると、コアの交差領域空間1の4つの側面に対して、コア2へ連続してつながるようにコア材料を用いる代わりに、クラッド3と同じ材料を充填するような構造を特徴としている。この構造は、別の言い方をすると、立体的に分断されてしまった箇所である不連続空間に充填される材料と、その不連続空間の上下に配される材料との共通性を考慮した設計となっている。または、分断されてしまったコアの代わりに、充填されるクラッド材料がその分断を橋渡しするような体裁になっている。不連続空間は、本来は連続してつながっているであろうところのコアが、連続していない形態になっているという幾何学的な特徴を捉えて、コアのギャップ、コアの溝、などと表現することもある。この不連続空間は、リソグラフィーでパターン化して作成してもよいし、一旦は連続してつながったコアを作成しておいた後で、レーザー加工や機械加工などによって不連続空間を削りだす等して、その後をクラッド材料で充填するように作成してもよい。また、上下のクラッド材料と共通したクラッド材料を用いることができるため、充填のプロセスを無理なく導入することができる。図6は、本発明の第2の実施例について、光導波路の交差領域での損失を計算するためモデルと、このモデルを使ってBeamPropagation法により計算された伝搬損失を示す図である。図6のaは、4つの側面の全てにギャップを設けた場合のモデルである。ここでの条件は、コア2の屈折率n2=1.5931.4~1.6の範囲からの選択であり、クラッド3の屈折率n3=1.5421.4~1.6の範囲からの選択であり、比屈折率差relativedifferenceinrefractiveindexΔをΔは、図9aの横軸に表現された式式2とすると、Δ=5という条件である。コアの交差領域空間1は立方体であり、コア2は正方形断面であって、H=W1=W2=35μmという条件である。入力した光の波長はλ=850nmである。また、図6のbはモデルの伝播損失を示したものである。bの横軸はギャップの幅であり、縦軸は損失である。このモデルでは、溝幅δが2μmδmin付近の場合に特に有意であって、数値範囲として示すならば1μm~6μmの場合に有利であり、1μm~4μmの範囲の場合に至るとさらに有意であることが認められる。この図から溝幅がδminのときに光の伝搬損失が最小となることがわかる。図7は、図6におけるモデルに対応する屈折率分布である。横軸は光の伝搬方向に垂直な方向の位置を表し、縦軸は、光の伝搬方向の位置であり、縦軸の中心に交差領域が位置付けられている。数字の単位は入射光の波長850nmである。図8は、BPMBeamPropagationMethodによって算出された光の電界強度の分布を示す図である。図7に対応して測定された横軸と縦軸とに対応しており、横軸については2倍のスケールになっている。ここでは扇状に延びたゆらぎが現れているが、これは交差部における光が少量だが漏れている様子を示している図9は、本発明の第2の実施例の光導波路において、任意のクラッド部の屈折率n3と比屈折率差Δに対し、光の伝搬損失が最小となるようなギャップ幅δminを求めるための図を示す。aは図6で示した、本発明の第2の実施例の光導波路に波長850nmの光を入射したときの伝搬損失が最小となるギャップ幅δminとクラッドとコアの比屈折率差Δの関係を示した図である。図にはクラッド部の屈折率n3が1.5、光の波長が850nmの場合の例を示す。図中の線はδminとΔの関係を線形近似したときのグラフである。他のn3の値の場合もδminとΔの関係は同様に線形近似をすることができる。図9には図9aのδminとΔを線形近似したときのグラフの切片Aと傾きBをそれぞれ、クラッド部の屈折率n3に対しプロットした図を示す。図中の線はそれぞれの関係を線形近似したときのグラフである。図9にはAとn3の関係を線形近似したときのグラフの切片A0と傾きDを各波長に対して表に示す。同様にBとn3の関係を線形近似したときのグラフの切片B0と傾きEも各波長に対して表に示す。これにより、任意の比屈折率差Δとクラッド部の屈折率n3に対し、光の伝搬損失が最小となるギャップ幅δmin、の値を算出することができる。この理論的な算出では、以下のような条件を用いた。<溝の幅の範囲>下記の範囲とする。クラッドの屈折率n31.4~1.8入射光の波長λ:850~1350nmコアのクラッドとの比屈折率差Δ:1~5導波路コア幅および高さW1,W2,H30~50nmここでは、W1=W2=H<溝の幅の求め方>任意のクラッドの屈折率n3、光の波長λと特定のクラッド部とコア部の比屈折率差を持つ光導波路に対しての、光の伝搬損失が最小となる溝の幅δminは下記の方法で求めることができる。図9aに、クラッド部の屈折率n3が1.5の場合の、光導波路の光の伝搬損失が最小となるδの値δminをBeamPropagation法により算出し、比屈折率差Δの値に対してプロットした。データは下記のように線形に近似できる:δmin=BΔA式3ここで、BとAは、それぞれ傾きとY切片である。他のクラッド部の屈折率n3の値の場合も同様に線形近似ができ、傾きとY切片を求めることができる。傾きAとY切片Bをそれぞれクラッドの屈折率n3に対してプロットすると、図9のbのようになる。それぞれのグラフを線形近似すると次の式で表される:A=Dn3A0式4B=En3B0式5ここでDとEはそれぞれのグラフの傾きのパラメータ、A0とB0はY切片のパラメータである。したがって光の伝播損失が最小となるような溝幅δminは次のようにして求められる。1式4と式5を使って、求めたいn3の値に対しての、AとBの値をそれぞれ求める。21.で得られたAとBの値を使って、δminの値を式3により求める。交差領域空間の寸法が、H高さ=W1幅=W2幅=35μmであって、相対屈折率差Δ=5という条件では、溝幅δ=2μmと求まる。交差領域空間の寸法が、H高さ=W1幅=W2幅=30~50μmであって、相対屈折率差Δ=2~5という条件では、溝幅δ=1~6μmと求まる。ここまで、本発明は、コアとクラッドの界面に屈折率の段差ステップがあるステップインデックスファイバにおいて説明してきた。しかし、コアの屈折率が一様でなく、屈折率に傾斜がついているグレーデッドインデックスファイバGIファイバにも適用することができる。GIファイバにおいては、屈折率はコアの中心が最も高く、コアの外側に向かって少しずつ低くなり、クラッドとの界面ではクラッドと同じになるというものであって、コアとクラッドの間には、屈折率の段差はない。すなわち、界面は、コアとクラッドとの関係で形成されるのであって、必ずしも固定的な空間、固定的な物理的位置として明瞭であるとは限らない。波長λにも依存しつつ、光の伝搬の原理である反射と屈折とが、その界面に達する光の入射角とに従って、繰り返されていくものである。本発明の技術的思想の範囲として界面という用語の意義は広く解釈されるべきものである。このように、屈折率の設定も、コアの交差領域にn1、コアにn2、クラッドにn3、という厳密に均質な材料が用いられなくても、この発明の属する技術の分野における通常の知識を有するものであれば、本発明の技術的思想を再現できる場合があることに注意されたい。"