質量で、SiO275~85、Al2O30~5、B2O310~20、Li2O0~5、Na2O1~10、K2O0~5、Li2ONa2OK2Oが3~10の組成を含有し、且つβ‐OH値が0.3~0.9/mmであることを特徴とする電子レンジ用耐熱ガラス。Li2ONa2OK2O/β‐OHの値が4~20であることを特徴とする請求項1に記載の電子レンジ用耐熱ガラス。ガラスの粘度が104dPasとなる温度が1200°C以下であることを特徴とする請求項1又は2に記載の電子レンジ用耐熱ガラス。30~380°Cにおける熱膨張係数が37×10-7/°C以下であることを特徴とする請求項1~3のいずれかに記載の電子レンジ用耐熱ガラス。周波数2.45GHz、25°Cにおける誘電損失が0.035以下であることを特徴とする請求項1~4のいずれかに記載の電子レンジ用耐熱ガラス。円盤形状を有し、ターンテーブルのプレートとして用いられることを特徴とする請求項1から5の何れかに記載の電子レンジ用耐熱ガラス。ガラス原料を溶融し、溶融ガラスを得た後、前記溶融ガラスを成形し、電子レンジ用耐熱ガラスを得る電子レンジ用耐熱ガラスの製造方法であって、前記電子レンジ用耐熱ガラスが質量で、SiO275~85、Al2O30~5、B2O310~20、Li2O0~5、Na2O1~10、K2O0~5、Li2ONa2OK2Oが3~10の組成となるよう前記ガラス原料を選択し、さらに前記電子レンジ用耐熱ガラス中のβ‐OH値が0.3~0.9/mmとなるよう前記ガラス原料を調製することを特徴とする電子レンジ用耐熱ガラスの製造方法。前記ガラス原料として水酸化物を使用することによって前記β‐OH値を調整することを特徴とする請求項7に記載の電子レンジ用耐熱ガラスの製造方法。前記水酸化物は、BOH3、AlOH3、およびNaOHより選択される1種以上を含むことを特徴とする請求項8に記載の電子レンジ用耐熱ガラスの製造方法。前記ガラス原料としてカレットを使用することによって前記β‐OH値を調整することを特徴とする請求項7から9の何れか1項に記載の電子レンジ用耐熱ガラスの製造方法。前記カレットは、前記電子レンジ用耐熱ガラスを粉砕して成ることを特徴とする請求項10に記載の電子レンジ用耐熱ガラスの製造方法。上記のような電子レンジにてマイクロ波の供給により調理室内の食品を加熱する際、同時にターンテーブル、すなわちガラスも発熱する。したがって、電子レンジを空焚き等すると、ターンテーブルが局所的に過度に発熱して一部が溶けて穴が空いてしまう、いわゆるホットスポットという現象を引き起こすことがある。このようなガラスの発熱は主にガラスの誘電損失に起因するものであり、誘電損失はガラスに含まれるアルカリ金属酸化物の含有量が多い程、高くなる傾向がある。すなわち、上記特許文献1のような従来のガラスでは、高い溶融性を得られる一方でホットスポットの発生や、耐熱衝撃性の低下等の課題があった。上記課題に鑑み、本発明は、溶融性に優れ、尚且つホットスポットが従来よりも発生しにくい電子レンジ用耐熱ガラスおよびその製造方法を提供することを目的とする。一般に、電子レンジによる食品の加熱は食品に含まれる水分子がマイクロ波のエネルギーを吸収することによって行われる。このため、ガラス中の水分量が少ない方がガラスも加熱されにくくなると考えられる。本発明者は、ガラス中の水分量を所定値に規制すれば、当該水分量がガラスの誘電損失に与える影響がガラス組成によるものに比べて小さくできることを見出した。さらに、本発明者は、ガラス中の水分は、アルカリ金属酸化物には及ばないものの、ガラスの粘度を低下させる効果を有しており、ガラス中の水分量を所定値に規制すれば十分な効果を得られることを見出した。上記のようなガラス中の水分量はβ‐OH値によって把握することができる。なお、β‐OH値とは、以下の式により算出される値である。β‐OH値/mm=logT3850/T3500}/tT3850:3850cm-1の透過率T3500:3500cm-1付近の吸収帯の最低透過率t:試料の肉厚mm本発明者は、上記の知見に基づき、鋭意検討の結果、ガラス組成を厳密に規定し、β‐OH値を一定範囲内にすることにより上記技術的課題を解決できることを見出し、本発明として、提案するものである。本発明に係る電子レンジ用耐熱ガラスは、質量で、SiO275~85、Al2O30~5、B2O310~20、Li2O0~5、Na2O0~10、K2O0~5の組成を含有し、Li2ONa2OK2Oが3~10であり、β‐OH値が0.3~0.9/mmであることを特徴とする。また、本発明の電子レンジ用耐熱ガラスは、Li2ONa2OK2O/β‐OHの値が4~20であることが好ましい。このような構成によれば、電子レンジ内で調理加熱を行った際のホットスポットの発生を十分に抑制することができる。また、本発明の電子レンジ用耐熱ガラスは、ガラスの粘度が104dPasとなる温度が1200°C以下であることが好ましい。また、本発明の電子レンジ用耐熱ガラスは、30~380°Cにおける熱膨張係数が37×10-7/°C以下であることが好ましい。30~380°Cにおける熱膨張係数が37×10-7/°C以下であれば、電子レンジ用耐熱ガラスとして十分な耐熱衝撃性を有するといえる。また、本発明の電子レンジ用耐熱ガラスは、周波数2.45GHz、25°Cにおける誘電損失が0.020~0.035であることが好ましい。このような構成によれば、電子レンジ内で調理加熱を行った際のホットスポットの発生を十分に抑制することができる。また、本発明の電子レンジ用耐熱ガラスは、円盤形状を有し、ターンテーブルのプレートとして用いられることを特徴とする。本発明の電子レンジ用耐熱ガラスの製造方法は、質量で、SiO275~85、Al2O30~5、B2O310~20、Li2O0~5、Na2O1~10、K2O0~5、Li2ONa2OK2Oが3~10の組成を含有し、且つβ‐OH値が0.3~0.9/mmであることを特徴とする。また、本発明の電子レンジ用耐熱ガラスの製造方法は、ガラス原料を溶融して溶融ガラスを得た後、溶融ガラスを成形し、電子レンジ用耐熱ガラスを得る電子レンジ用耐熱ガラスの製造方法であって、電子レンジ用耐熱ガラスが質量で、SiO275~85、Al2O30~5、B2O310~20、Li2O0~5、Na2O1~10、K2O0~5、Li2ONa2OK2Oが3~10の組成となるようガラス原料を選択し、さらに電子レンジ用耐熱ガラス中のβ‐OH値が0.3~0.9/mmとなるようガラス原料を調整することを特徴とする。また、本発明の電子レンジ用耐熱ガラスの製造方法では、ガラス原料として水酸化物を使用することによってβ‐OH値を調整することが好ましい。このようにガラス原料として水酸化物を使用すれば容易にβ-OH値を調整することができる。なお、水酸化物は、BOH3、AlOH3、およびNaOHより選択される1種以上を含むことがより好ましい。これらの水酸化物は低コストであるため、少ない原料コストでβ-OH値を調整することができる。また、本発明の電子レンジ用耐熱ガラスの製造方法では、ガラス原料としてカレットを使用することによってβ‐OH値を調整することが好ましい。カレットを利用することによって原料コストを低減しつつ、さらに溶融性を向上することができる。なお、カレットは本発明の電子レンジ用耐熱ガラスを粉砕して成るものであることがより好ましい。本発明の電子レンジ用耐熱ガラスによれば、組成およびβ‐OH値を適切に規制することによって、高い溶融性および耐衝撃性を備えつつ、誘電損失を低減することができる。すなわち、電子レンジの調理室内部でのマイクロ波による電子レンジ用耐熱ガラスの発熱およびホットスポットの発生を抑制することができる。すなわち製品として高い信頼性を得ることができる。また、溶融性に優れるため、高温溶融を必要とせず、ガラス溶解炉やプレス金型の損傷を抑制でき、製造コストを低減することができる。以下、本発明の実施形態に係る電子レンジ用耐熱ガラスについて説明する。なお、以下の各成分の含有範囲の説明において、表示は質量を指す。SiO2は、ガラス骨格構造を形成する主要成分である。本発明におけるSiO2の含有量は75~85、好ましくは77~82、より好ましくは78~81である。特に、SiO2の含有量を78~81に規制すれば、機械的強度を損なうことなく、溶融性や成形性を高めることができる。SiO2の含有量が75より少ないと、ガラスの機械的強度が低下しやすくなる。また、SiO2の含有量が85より多いと、ガラスの高温粘度が高くなり、溶融性や成形性が低下しやすくなる。そのため、溶融に要するエネルギーが増大するとともに、プレス成型時に金型が損傷するおそれがある。Al2O3は、ガラスの化学的耐久性や機械的強度を高め、且つ適量添加により耐失透性を高める成分である。本発明におけるAl2O3の含有量は0~5、好ましくは1~4、より好ましくは2~3である。特に、Al2O3の含有量を2~3に規制すれば、成形時に溶融ガラス中に結晶が析出しにくくなるとともに、溶融性や成形性を高めることができる。Al2O3の含有量が5より多いと、高温粘度が高くなり、溶融性や成形性が低下しやすくなる。そのため、溶融に要するエネルギーが増大するとともに、プレス成型時に金型が損傷するおそれがある。B2O3は、ガラス骨格構造を形成し、且つ高温粘度を低下させる成分である。本発明におけるB2O3の含有量は10~20、好ましくは10~15、より好ましくは12~15である。特に、B2O3の含有量を12~15に規制すれば、分相や溶融ガラスからの揮発量を抑制できるとともに、溶融に要するエネルギーを低減でき、プレス成型時に金型が損傷しにくくなる。B2O3の含有量が20より多いと、ガラスが分相しやすくなり、一旦、分相が生じると、ガラスの熱膨張係数や誘電損失が均一でなくなることに加えて、化学的耐久性が低下しやすくなる。また、溶融ガラスからの揮発量が増え、溶融ガラス表面に異質層が形成されやすくなってガラスの均質性が低下しやすくなる。また、B2O3の含有量が10より小さいと、ガラスの粘性が高くなりすぎる。Li2ONa2OK2Oは、ガラスの粘度を低下させ、溶融性を高める成分であるが、同時に熱膨張係数と誘電損失を高くする成分である。Li2ONa2OK2Oの含有量は、3~10、好ましくは4~5である。Li2ONa2OK2Oの含有量が3未満であるとガラスの粘度が高くなり、溶融性が悪化するとともにプレス成型時に金型が損傷しやすくなって製造コストが高くなる。Li2ONa2OK2Oの含有量が10より多いとガラスの熱膨張係数および誘電損失が高くなり、耐熱衝撃性が低下するとともにホットスポットが発生しやすくなる。特に、Li2ONa2OK2Oが4~5であれば、熱膨張係数と誘電損失の上昇を抑制できると同時にガラスの溶融に必要なエネルギーを低減でき、製造コストを抑制することができる。Li2Oは、ガラスの高温粘度を低下させて、溶融性を高める成分である。本発明におけるLi2Oの含有量は0~5、好ましくは0~3、より好ましくは0~1である。Li2Oの含有量が5より多いと、熱膨張係数が高くなりすぎるため、耐熱衝撃性が低下する。また、Li2Oの含有量が5より多いと、誘電損失が高くなりすぎるため、ホットスポットが発生しやすくなる。また、溶融ガラスからLiを含む結晶が析出しやすくなる。Na2Oは、ガラスの高温粘度を低下させ、且つ溶融性を高める成分である。本発明におけるNa2Oの含有量は1~10、好ましくは2~7、より好ましくは4~6である。特に、Na2Oの含有量が4~6であれば、熱膨張係数と誘電損失が高くなりすぎることなくガラスの溶融性を高めることができる。Na2Oの含有量が1未満であると、ガラスの高温粘度が高くなり、溶融性が悪化する。Na2Oの含有量が10より多いと、熱膨張係数と誘電損失が高くなり、製品の信頼性が低下する。K2Oは、ガラスの高温粘度を低下させて、溶融性を高める成分であり、その含有量は0~5、好ましくは0~3、より好ましくは0~1である。K2Oの含有量が5より多いと、熱膨張係数が高くなりすぎるため、耐熱衝撃性が低下する。また、K2Oの含有量が5より多いと、誘電損失が高くなりすぎるため、ホットスポットが発生しやすくなる。β‐OH値はガラス中の水分量を示す指標であり、その範囲は0.3~0.9/mm、好ましくは0.4~0.9/mm、より好ましくは0.5~0.9/mm、最も好ましくは0.6~0.9/mmである。β‐OH値が小さすぎると、ガラスの粘度が高くなって溶融性が悪化し、ガラスの溶融に必要なエネルギーが増大して製造コストが高くなる。β‐OH値が大きすぎると、ガラスの誘電損失が高くなる。特に、β‐OH値が0.6~0.9/mmであれば、ガラスの粘度が十分に低下して溶融性が改善され製造コストを低くできるとともに、誘電損失が高くなることも無い。Li2ONa2OK2O/β‐OHは、ガラスの溶融性、熱膨張係数、および誘電損失の調整のための指標となる値である。Li2ONa2OK2O/β‐OHの値は、4~20、好ましくは6~15、より好ましくは6~10、最も好ましくは6~7.5である。特に、Li2ONa2OK2O/β‐OHの値が6~7.5であればガラスの粘度が十分に低下して溶融性が改善され製造コストを低くできるとともに、熱膨張係数や誘電損失が高くなりすぎることが無い。Li2ONa2OK2O/β‐OHが20より大きい場合、相対的にアルカリ金属酸化物の含有量が多いため、熱膨張係数や誘電損失の上昇、耐熱衝撃性の低下、およびホットスポットの発生率の上昇などのおそれがある。あるいは、相対的に水分量が少なすぎるため、ガラスの粘度が高く、ガラスの溶融に必要なエネルギーが増大して製造コストが高くなる。Li2ONa2OK2O/β‐OHが4より小さい場合、相対的にアルカリ金属酸化物の含有量が少ないため、ガラスの粘度が高く、ガラスの溶融に必要なエネルギーが増大して製造コストが高くなる。あるいは、相対的に水分量が多すぎるため、ガラスの誘電損失が高くなり、ホットスポットが発生しやすくなるおそれがある。本発明の電子レンジ用耐熱ガラスは上記成分以外にも、他の成分を含有してもよい。例えば、熱膨張係数、誘電損失、高温粘度等の改良のために、MgO、CaO、SrO、BaO、ZnO、TiO2、ZrO2、SnO2、P2O5、Cr2O3、SB2O3、SO2、Cl2、PbO、La2O3、WO3、Co3O4、Nb2O5、Y2O3、CeO2等を含有してもよい。なお、これらの成分の含有量は合量で3以下とすることが好ましい。本発明の電子レンジ用耐熱ガラスは、H2、CO2、CO、He、Ne、Ar、N2等の微量成分を合量で0.1まで含有してもよい。また、誘電損失に悪影響を及ぼさない限り、ガラス中にPt、Rh等の貴金属元素を合量で500ppmまで含有してもよい。本発明の電子レンジ用耐熱ガラスにおいて、周波数2.45GHz、25°Cにおける誘電損失は好ましくは0.025~0.035、より好ましくは0.025~0.033、さらに好ましくは0.027~0.033である。周波数2.45GHz、25°Cにおける誘電損失が0.035よりも高くなると、ガラス中の残留応力に起因する誘電損失が低い場合でも、電子レンジ内部でマイクロ波により発熱しやすくなり、ホットスポットが発生しやすくなって製品の信頼性が低下する。また、周波数2.45GHz、25°Cにおける誘電損失を0.025未満にするためには、ガラス中の残留応力に起因する誘電損失の低減とともに、ガラスのアルカリ金属酸化物の含有量を少なくする必要があり、この場合ガラスの粘度が高くなってガラスの溶融が困難になる。特に、周波数2.45GHz、25°Cにおける誘電損失が0.027~0.033であれば、電子レンジ内部でマイクロ波により発熱しにくくなるとともにガラスの溶融も容易になる。本発明の電子レンジ用耐熱ガラスにおいて、30~380°Cにおける熱膨張係数は37×10-7/°C以下であることが好ましい。30~380°Cにおける熱膨張係数が37×10-7/°C以下であれば、十分なガラスの耐熱衝撃性を得ることができる。一方、30~380°Cにおける熱膨張係数が37×10-7/°Cより高くなると、ガラスの耐熱衝撃性が悪化する。本発明の電子レンジ用耐熱ガラスにおいて、ガラスの粘度が104dPasとなる温度は1200°C以下であることが好ましい。ガラスの粘度が104dPasとなる温度が1200°C以下であれば、ガラスの溶融に要するエネルギーが増大し過ぎることがなく、また、プレス成型時の金型の損傷を抑制することができる。一方、ガラスの粘度が104dPasとなる温度が1200°Cより高くなると、ガラスの溶融性が低下し、ガラスの溶融に要するエネルギーが増大するとともにプレス成型時に金型が損傷しやすくなる。本発明の電子レンジ用耐熱ガラスは、ターンテーブルとして用いられる場合、円盤形状を有することが好ましい。また、本発明に係る電子レンジ用耐熱ガラスは、生産効率や誘電損失に悪影響を及ぼさない限り、その他任意の形状であってもよい。例えば、本発明に係る電子レンジ用耐熱ガラスは、棚板として利用可能な四角平板状であっても良い。また、上記のように電子レンジ用耐熱ガラスが円盤状あるいは平板状を成す場合、板面片面の面積は好ましくは1300cm2以下、より好ましくは750cm2以下とする。また、本発明の電子レンジ用耐熱ガラスの肉厚は好ましくは1~10mm、より好ましくは3~7mmとする。面積が大きすぎたり、肉厚が厚すぎたりすると、ガラスの体積が増大するため、プレス成型後のガラスに温度分布が生じやすくなり、その結果発生する熱応力によってガラスに欠けや割れが発生しやすくなって生産効率が低下する。また、肉厚が薄すぎると、機械的衝撃が加わった際に割れやすくなり、製品としての強度の信頼性が低下する。次いで、本発明に係る電子レンジ用耐熱ガラスの製造方法について説明する。本発明に係る電子レンジ用耐熱ガラスは、上述組成のガラス原料をβ‐OH値が0.3~0.9/mmとなるよう溶融し、溶融ガラスからプレス成型された電子レンジ用耐熱ガラスの前駆体を、例えば、温度制御可能な連続徐冷炉によって徐冷することにより得られる。本発明の製造方法では、ガラス原料として水酸化物を用いることが好ましい。具体的には、原料としてBOH3、AlOH3、およびNaOHなどの水酸化物を用いることが好ましい。原料の水酸化物量を増減することによって、容易にβ-OH値を調整することができる。より詳細には、β-OH値が0.3/mm以下である場合には、原料の水酸化物量を増やし、β-OH値が0.9/mm以上である場合には、原料の水酸化物量を減らせば、容易にβ-OH値を0.3~0.9/mmの範囲内に調整することができる。なお、上記のような金属水酸化物を用いてβ-OH値を調整する場合、当該金属水酸化物の含有量に応じて、対応する金属酸化物の含有量を増減してガラスが上述の組成となるよう調製する。例えば、β-OH値を増加させるべくAlOH3の含有量を増加させた場合には、Al2O3の含有量を低減する等してガラスが上述の組成となるよう調製する。なお、原料の形態は水酸化物に限定されず、水和物や炭酸化合物、硝酸化合物、酸化物等を用いても良い。また、原料コストが高くなりすぎる場合やガラスの水分量が多くなりすぎる場合には水酸化物を用いなくても良い。また、本発明の製造方法では、原料としてカレットを用いても良い。原料としてカレットを用いることにより原料コストを下げることができるとともに、β-OH値を高くする効果があり、ガラスの粘度を容易に調整することができる。より詳細には、カレットはその製造工程において、特に原料を溶融する窯内において水分を取り込んでいるため、バッチ原料に比べて高い水分量を有している。したがって、原料としてカレットを用いることによって、ガラスのβ-OH値を容易に調整できるのである。より具体的には、β-OH値が0.3/mm以下である場合には、投入するカレットの量を増やし、β-OH値が0.9/mm以上である場合には、投入するカレットの量を減らせば、容易にβ-OH値を0.3~0.9/mmの範囲内とすることができる。なお、各種原料とカレットの使用量の比率はβ-OH値が0.3~0.9/mm、Li2ONa2OK2O/β-OHの値が4~20の範囲内にある限り、特に制限されるものではない。以下、実施例に基づいて、本発明を詳細に説明する。表1は、本発明の実施例試料No.1~3および比較例試料No.4及び5を示している。先ず、表1中に示すガラス組成になるように、天然原料、化成原料等の各種ガラス原料を秤量、混合して、ガラスバッチを作製した。なお、本発明の実施例では原料としてAl2O3およびAlOH3を用い、これらの含有量を適宜変更してガラスのβ-OH値を調整した。次に、このガラスバッチを白金坩堝で1600°Cで8時間溶融した後、得られたガラス融液をプレス成型し、円盤形状のガラス試料を得た。さらに、このガラス試料を各所に熱電対が設置された温度制御可能な連続徐冷炉を通過させた。また、ガラス試料の降温速度を、連続徐冷炉各部の熱電対の表示温度と連続徐冷炉内のコンベアの送り速度とに基づいて算出した。なお、降温速度の算出方法は従来周知の任意の手法を用いて良い。上記のようにして得られた各試料につき、β-OH値、ガラスの粘度が104dPasとなる温度、30~380°Cにおける熱膨張係数、周波数2.45GHz、25°Cにおける比誘電率および誘電正接を測定した。β─OH値は、2mm厚にして鏡面研磨した板状の各試料について、赤外分光光度計PerkinElmerSpectrumGXを用いて測定した。また、測定したβ─OH値に基づいてLi2ONa2OK2O/β-OHの値を算出した。また、ガラスの粘度が104dPasとなる温度は白金球引き上げ法により測定した。また、熱膨張係数は、MACSCIENCE社製熱膨張係数測定装置を用いて30~380°Cにおける平均線熱膨張係数を測定した。また、周波数2.45GHz、25°Cにおける比誘電率、誘電正接は空洞共振器を用いて共振周波数と負荷の変化から測定した。また、誘電損失は、比誘電率および誘電正接を乗算して算出した。表1から明らかなように、本発明の実施例である試料No.1、2、3は、何れもβ-OH値が本発明の範囲内0.3~0.9/mmにあり、誘電損失が0.032~0.034と低く、ホットスポットの発生しにくい電子レンジ用耐熱ガラスが得られた。また、試料No.1は本発明における好ましいガラス組成を有しているため、30~380°Cにおける熱膨張係数が37×10-7/°C以下、ガラスの粘度が104dPasとなる温度が1200°C以下であった。すなわち、試料No.1は、高い耐熱性、耐衝撃性および優れた成形性を有する電子レンジ用耐熱ガラスとなっている。一方、比較例である試料No.4は、β-OH値が大きく、Li2ONa2OK2O/β-OHが小さいため、ガラスの粘度が104dPasとなる温度が1180°Cと低かったが、周波数2.45GHz、25°Cにおける誘電損失が0.036と高かった。すなわち、試料No.2は、溶融性に優れるものの、ホットスポットが発生しやすいガラスとなっている。また、比較例である試料No.5はβ-OH値が小さく、Li2ONa2OK2O/β-OHの値が大きいため、ガラスの粘度が104dPasとなる温度が1205°Cと高かった。すなわち、試料No.3は、溶融性が低いガラスとなっている。