"ガスタービンに供給する燃焼ガスを燃焼室で生成するガスタービン燃焼器であって、前記燃焼室に開口した略円筒状の円筒部を有し、混合室を形成する混合室壁と、前記混合室内に臨む液体燃料噴出孔を有し、前記混合室の軸方向において前記円筒部を挟んで前記燃焼室の反対側に位置する液体燃料ノズルと、前記混合室壁に開口した空気導入孔と、前記空気導入孔の壁面に開口した気体燃料噴出孔とを備え、前記空気導入孔又は前記混合室壁は、前記空気導入孔から前記混合室内に流入する燃焼空気が前記混合室壁に沿って流れるように形成されていることを特徴とするガスタービン燃焼器。ガスタービンに供給する燃焼ガスを燃焼室で生成するガスタービン燃焼器であって、前記燃焼室に開口した略円筒状の円筒部を有し、混合室を形成する混合室壁と、前記混合室内に臨む液体燃料噴出孔を有し、前記混合室の軸方向において前記円筒部を挟んで前記燃焼室の反対側に位置する液体燃料ノズルと、前記混合室壁に開口した空気導入孔と、前記空気導入孔の壁面に開口した気体燃料噴出孔とを備え、前記空気導入孔における前記混合室側の開口端は、前記円筒部よりも前記混合室の径方向外側に位置し、かつ、前記混合室の軸方向において前記円筒部よりも前記液体燃料ノズル側に位置しており、前記開口端と前記円筒部は傾斜部を介して接続されていることを特徴とするガスタービン燃焼器。請求項2に記載のガスタービン燃焼器において、前記傾斜部は、前記混合室壁に対して前記混合室の周方向に設けた凹状の切り欠きの一部であることを特徴とするガスタービン燃焼器。請求項3に記載のガスタービン燃焼器において、前記混合室の中心軸及び前記空気導入孔の中心軸を通過する面で前記混合室壁を切断したときに現れる前記切り欠きの断面形状は、前記空気導入孔内に頂点の1つを有する三角形状であることを特徴とするガスタービン燃焼器。請求項2に記載のガスタービン燃焼器において、前記混合室壁の径は、前記傾斜部において、前記混合室の軸方向に沿って前記開口端から前記円筒部に至るまで徐々に小さくなっていることを特徴とするガスタービン燃焼器。ガスタービンに供給する燃焼ガスを燃焼室で生成するガスタービン燃焼器であって、前記燃焼室に開口した略円筒状の円筒部を有し、混合室を形成する混合室壁と、前記混合室内に臨む液体燃料噴出孔を有し、前記混合室の軸方向において前記円筒部を挟んで前記燃焼室の反対側に位置する液体燃料ノズルと、前記円筒部に開口した一方の開口端を有する空気導入孔と、前記空気導入孔の壁面に開口した気体燃料噴出孔とを備え、前記空気導入孔は、径方向における断面積が、前記燃焼空気の噴出方向に沿って拡大するように形成されていることを特徴とするガスタービン燃焼器。請求項6に記載のガスタービン燃焼器において、前記空気導入孔は、その前記混合室の周方向の幅が、前記燃焼空気の噴出方向に沿って拡大するように形成されていることを特徴とするガスタービン燃焼器。予混合燃焼の課題としては、燃料と空気の混合を促進して希薄な可燃混合気を生成して燃焼するため、燃料と空気を混合するための混合室の内部に火炎が保持されるフラッシュバックの発生が挙げられる。フラッシュバックは、場合によっては混合室を焼損する可能性があり、予混合燃焼を採用する燃焼器では信頼性の向上のために防止しなければならない重要な課題である。フラッシュバックの発生要因は、混合室下流に形成される予混合火炎の逆流、燃料の自己発火、燃料や空気中に混入した異物の発火などが挙げられる。これらの事象により、混合室内部の低流速域や逆流領域で可燃混合気が継続的に燃焼する。近年ではさらなるNOx排出量低減を実現するため、燃料と空気の混合を促進可能な多種多様な予混合器構造が提案されている。しかし、予混合器構造が複雑化するのに伴い、予混合器内の流れも複雑化し、低流速域や逆流域が形成され易くなり、フラッシュバックの発生ポテンシャルが高くなるという課題がある。本発明の目的はフラッシュバックの発生ポテンシャルを低減できる燃焼器を提供することにある。本発明は、上記目的を達成するために、ガスタービンに供給する燃焼ガスを燃焼室で生成するガスタービン燃焼器であって、前記燃焼室に開口した略円筒状の円筒部を有し、混合室を形成する混合室壁と、前記混合室内に臨む液体燃料噴出孔を有し、前記混合室の軸方向において前記円筒部を挟んで前記燃焼室の反対側に位置する液体燃料ノズルと、前記混合室壁に開口した空気導入孔と、前記空気導入孔の壁面に開口した気体燃料噴出孔とを備え、前記空気導入孔又は前記混合室壁は、前記空気導入孔から前記混合室内に流入する燃焼空気が前記混合室壁に沿って流れるように形成されているものとする。本発明によれば、混合室内における循環流の発生を抑制できるので、フラッシュバックの発生ポテンシャルを低減することができる。以下、本発明の各実施の形態を図面を用いて説明する。<第1の実施の形態>図1は本発明の第1の実施の形態に係るガスタービン燃焼器を縦断図で示すとともに、これを備えるガスタービンプラントの概略構成図である。この図に示すガスタービンプラントは、空気を圧縮して高圧の燃焼空気を生成する圧縮機1と、この圧縮機1から供給される空気燃焼空気14と燃料を混合して燃焼させることで、タービン3に供給するための高温の燃焼ガス15を燃焼室16で生成する燃焼器2と、この燃焼器2で生成された燃焼ガス15を作動流体として回転するタービン3と、このタービン3の回転によって駆動され発電を行う発電機4とを備えている。なお、圧縮機1とタービン3、発電機4の軸は連結されている。燃焼器2は、燃焼ガスが生成される燃焼室16と、燃焼室16を形成する内筒7と、この内筒7からの燃焼ガス15をタービン3に導くためのトランジションピース8と、内筒7及びトランジションピース8を収納した外筒9と、外筒9の一方側端部に取り付けられたエンドカバー10と、内筒7に噴射された燃料の点火を行う点火栓13を備えている。エンドカバー10には、内筒7の軸中心位置に第1バーナ5が設置されており、第1バーナ5の周囲には第1バーナ5を取り囲むように複数の第2バーナ6が設置されている。第1バーナ5は、燃焼安定性の良い拡散燃焼を主に行うためのもので、液体燃料ノズル11を備えている。第2バーナ6は、低NOx化に有効な予混合燃焼を主に行うためのもので、液体燃料ノズル12と、燃料と燃焼空気を予混合させるための混合室100を備えている。図2は本発明の第1の実施形態に係る第2バーナ6の縦断面図であり、図3は図2におけるIIIIII方向からの矢視断面図である。図2の縦断面図は、混合室100の中心軸及び空気導入孔104の中心軸を通過する面で混合室壁107を切断したときに現れるものである。なお、先の図と同じ部分には同じ符号を付して説明は省略する後の図も同様とする。これらの図に示すように、第2バーナ6は、混合室壁107と、液体燃料ノズル12と、複数の空気導入孔102,103,104と、気体燃料噴出孔106と、傾斜部110を備えている。混合室壁107は、燃料液体燃料及び気体燃料と空気の混合を促進する混合室100第1混合室100a及び第2混合室100bを内部に形成している。混合室100内では、空気導入孔102,103,104から噴出される気体燃料と燃焼空気の混合ガスに対して液体燃料ノズル12から噴出される液体燃料が混合することでさらに燃料含有量が増加した混合ガスが生成され、当該混合ガスは燃焼室16に向かって混合室100の概略軸方向に流通する。混合室100は、第1混合室100aと、第1混合室100aに対して混合ガスの流通方向の下流側燃焼室16側に設けられた第2混合室100bから構成されている。第1混合室100aは、液体燃料ノズル12混合ガスの流通方向における上流側に向かって半径が縮小する略円錐状に形成されている。第2混合室100bは、略円錐状の第1混合室100aの底面に相当する部分に連結しており、燃焼室16に開口した略円筒状の円筒部121と、円筒部121に対して混合ガスの流通方向の上流側液体燃料ノズル12側に設けられた切り欠き部108を有している。切り欠き部108は、混合室100の径方向外側に向かってへこむように凹状に形成された部分であり、混合室100の周方向の全周に渡って混合室壁107に形成されている。切り欠き部108の底部には、混合室100の軸方向に沿って間隔を介して配置された複数の空気導入孔102,103,104のうち混合ガスの流通方向における最下流側に位置する空気導入孔104が開口している。すなわち、空気導入孔104における混合室100側の開口端124は、円筒部121よりも混合室100の径方向外側に位置し、かつ、混合室100の軸方向において円筒部121よりも液体燃料ノズル12側混合ガスの流通方向における上流側に位置している。傾斜部110は、切り欠き部108の一部であり、空気導入孔104の開口端124と円筒部121の端部を接続している。傾斜部110は、混合ガスの流通方向における下流側に位置する円筒部121に向かって混合室100の流路面積径方向の断面積が小さくなるように傾斜している。このように傾斜部110を形成すると、空気導入孔104から噴出される混合ガス204を混合室壁107に沿って流すことができる。なお、本実施の形態では、切り欠き部108の図2における断面形状は、空気導入孔104内に頂点の1つを有する三角形状に形成されており、さらに具体的には空気導入孔104内に位置する当該頂点は空気導入孔104の中心軸上に位置している。液体燃料ノズル12は、第1混合室100a内に臨み液体燃料202を噴出する液体燃料噴出孔を有しており、混合室100の軸方向において円筒部121を挟んで燃焼室16の反対側に位置している。空気導入孔102,103,104は、それぞれ、混合室100の周囲に放射状に配置されており、その一方側の端部は混合室壁107に開口している。空気導入孔102,103,104には圧縮機1で圧縮された燃焼空気200が供給される。また、各空気導入孔102,103,104の壁面には、気体燃料噴出孔106が少なくとも1つ開口しており、各空気導入孔102,103,104内には気体燃料噴出孔106を介して気体燃料201が噴出される。なお、空気導入孔102,103,104は、混合室100内における燃料と空気の混合を促進させる観点からは、その軸心が混合室100の軸方向と直交するように設けることが好ましい。気体燃料噴出孔106は、気体燃料マニホールド105と接続されている。気体燃料マニホールド105は、液体燃料ノズル12を外周から取り囲むように形成されている。気体燃料マニホールド105には気体燃料通路109が接続されており、気体燃料通路109を介して気体燃料が供給されている。図4は本発明の比較例のガスタービン燃焼器における第2バーナの縦断面図である。この図に示す第2バーナ60は、円筒部121のみから成り第2混合室300bを形成する混合室壁307を備えており、円筒部121には空気導入孔104が開口している。空気導入孔104は、混合室内における混合ガスの流通方向に対して混合ガス燃焼空気を垂直方向に導入するために、空気導入孔104の軸心が第2混合室300bの軸心に直交するように形成されている。これにより、空気導入孔104から第2混合室300b内に向かって噴出される混合ガス304は、図4に示すように、まず、第2混合室300bの壁面近傍において主に第2混合室300bの径方向に沿って流れ、その後、第2混合室300bの中心に向かうにつれて第2混合室300bの軸方向成分を強めながら流れる。ここで、発明者等は、燃焼器60を図4のように構成すると、空気導入孔104の開口端近傍、すなわち第2混合室300bの壁面307近傍に流れの剥離が生じ、その剥離によって低流速域又は逆流領域となる循環流領域205が形成されることがあることを知見した。このように混合室内に循環流領域205が形成された場合において、例えば、第2混合室300bの下流で形成される予混合火炎203が第2混合室300bの内部に逆流すると図4中の矢印207参照、循環流領域205に火炎が発生して第2バーナ60を焼損する可能性がある。また、混合室内に導入される燃焼空気の温度は300°C以上の高温となるため、気体燃料201、液体燃料202又は燃焼空気200に低発火温度の異物206が混入している場合には、当該燃焼空気の熱によって異物206が自己発火し、発火した異物206が火種となって循環流領域205に火炎が形成されるおそれがある。発明者等は、この循環流領域205の抑制を鑑み、混合室壁307の周囲に切り欠き部108を設けることで、混合室壁107における空気導入孔104の開口端124と円筒部121との間に傾斜部110を設けた。このように傾斜部110を設けると、空気導入孔104から噴出される混合ガスの一部204は混合室壁107に沿って流れので、図4の比較例のような循環流領域205の発生を抑制できる。これにより、予混合火炎203が逆流したり、気体燃料201、液体燃料202又は燃焼空気200中に異物206が混入したりしていても、第2混合室100b内部で火炎が保持されることがないので、フラッシュバックの発生ポテンシャルを低減することができ、ガスタービン燃焼器の信頼性を向上させることができる。また、本実施の形態に係る第2バーナ6は、気体燃料噴出孔106からの気体燃料と空気の予混合に加えて、液体燃料ノズル12から噴出される液体燃料と空気の予混合も行っている。このように液体燃料を用いて予混合燃焼させる場合には、液体燃料ノズル12によって混合室100内に液体燃料を噴射し、液体燃料を微細な液滴202にすることで空気と混合させて蒸発させてから燃焼させる。しかし、このように液体燃料を液滴化すると、液体燃料の一部が混合室壁307に付着し、燃焼空気200の熱を受けて固化する現象コーキングが発生する可能性がある。特に、上記比較例の燃焼器60のように循環流領域205が形成されると、その流れによって混合室壁307への液滴の付着が促進され、コーキングが発生し易くなる。しかし、本実施の形態によれば、上記のように循環流領域205の発生が抑制できるので、混合室壁107への液体燃料の付着も防止でき、コーキングの発生を抑制することができる。ところで、図4に示した比較例では、空気導入孔104から第2混合室300b内部に流入する混合気304の流れは、第2混合室300bの軸心近傍に集中するため、当該軸心部には燃料過濃領域208が形成され、NOx排出量が増加する可能性がある。これに対して、本実施の形態に係る燃焼器6では、混合室100の径方向外側に凹んだ形状の切り欠き部108を混合室壁107の周方向に設けている。このように混合室壁107に切り欠き部108を設けると、図3に示すように、空気導入孔104から噴出する混合ガス204は、切欠き108の凹部底部に沿って混合室壁107の周方向に拡散しながら第2混合室100bの軸心に向かって流れる。そのため、混合室壁107の周方向で隣接する2つの空気導入孔104a,104bの間のように、比較例の燃焼器60では混合気204が比較的流れ難い場所にも混合気204を導入することができる。これにより混合室100内における燃料と空気の混合を比較例よりも促進させることができるので、NOx排出量をさらに低減することができる。図5は切欠き部108の構造の他のバリエーションを示す部分断面図である。図5aに示した切り欠き部108Aは、傾斜部110と円筒部121の接続部分図5中のAを円弧状にしたものである。このように切り欠き部108Aを形成すると、前述した実施の形態の切り欠き部108よりも混合ガス204を混合室壁107に沿わせて流すことができる。また、図5bに示した切り欠き部108Bは、その底部図5中のBを略矩形に形成したものであり、図5cに示した切り欠き部108Cは、その底部図5中のCを円弧形に形成したものである。これらのように切り欠き部を形成しても、先に説明した実施の形態と同様の効果を発揮することができる。なお、上記の第1の実施の形態では、混合室100の軸方向に間隔を介して配列した複数の空気導入孔102,103,104のうち、混合ガスの流通方向の最も下流側に位置する空気導入孔104のみに傾斜部110を設けた構造について説明した。しかし、これに加えて、最上流側に位置する空気導入孔102や、その下流側に位置する空気導入孔103にも同様の傾斜部を設けても良い。このように複数の空気導入孔の開口端に傾斜部を設けると、環状流領域205の発生をさらに抑制することができる。<第2の実施の形態>図6は本発明の第2の実施形態に係る第2バーナ6Aの縦断面図である。本実施の形態に係る第2バーナ6Aの基本的な構成は、第1の実施の形態の第2バーナ6と同様である。この図に示す第2バーナ6Aは、第1混合室100a及び第2混合室100b1を形成する混合室壁107Aを備えている。第2混合室100b1は、空気導入孔104の開口端124と円筒部121における液体燃料ノズル12側の端部とを接続する絞り部110Aを備えている。絞り部110Aにおける混合室壁107Aの径混合室100b1の断面積は、第2混合室100b1の軸方向に沿って開口端124から円筒部121に至るまで徐々に小さくなっている。このように絞り部110Aを設けても、第1の実施の形態と同様に混合ガス204を混合室壁107Aに沿って流すことができるので、第1の実施の形態と同様に循環流領域205の発生を抑制することができる。なお、本実施の形態における絞り部110Aは、図5aにおける切り欠き部108Aと同様の観点から円弧状に形成しているが図6中のD参照、第1の実施の形態における切り欠き部108と同様に開口端104と円筒部121を直線的に接続しても良い。また、第1の実施の形態の第2バーナ6は、比較例の第2バーナ60における円筒状の混合室壁307図4参照に対して切り欠き部108を設けることで傾斜部110を形成したものに相当するが、本実施の形態の第2バーナ6Aは、その円筒状の混合室壁307において燃焼室16側に位置する部分円筒部121の径を小さくすることで絞り部110Aを形成したものに相当する。すなわち、本実施の形態に係る円筒部121の断面積円筒部121の径方向を通過する面による断面の面積は、第1の実施の形態に係る円筒部121の断面積よりも小さくなっている。これにより、本実施の形態では、第2混合室100b1の出口における混合ガス214の流速すなわち、燃焼室16に流れ込む混合ガスの流速が増加するので、第1の実施の形態と比較して予混合火炎203の逆流を抑制することができる。<第3の実施の形態>図7は本発明の第3の実施の形態に係る第2バーナ6Bの縦断面図である。この図に示す第2バーナ6Bは、空気導入孔111を備える点で図4に示した比較例の第2バーナ60と異なっている。図8は本発明の第3の実施の形態に係る空気導入孔111の部分詳細図であり、図9は図8におけるIXIX方向から見た空気導入孔111の矢視図であり、図10は図8におけるXX方向から見た空気導入孔111の矢視図である。これらの図に示す空気導入孔111は、混合室混合室壁307の軸方向に沿って間隔を介して配置された複数の空気導入孔102,103,111のうち混合ガスの流通方向における最下流側に位置したものである。空気導入孔111は、開口端134から噴出される燃焼空気の流速が燃焼室16側に向かう成分を持つように、当該孔111の中心線Lが混合室内における混合ガス214の流通方向における下流側に傾くように形成されている。このように空気導入孔111を形成すると、孔111の内壁面のうち下流側の端部に位置する壁面112が、第2バーナ6Bの外周面に対して角度α図8参照で傾斜する。そのため、空気導入孔111から噴出される混合ガスの一部は混合室壁307に沿って流れるので、第1の実施の形態と同様の効果を得ることができる。また、本実施の形態における空気導入孔111は、当該孔111の径方向における断面積が燃焼空気200混合ガスの噴出方向に沿って拡大するように形成されている。すなわち、空気導入孔111の径方向の断面積は、混合室壁307に開口している一方の開口端134で最大になっており、混合室壁307の径方向における外側に向かう程小さくなっている。このように空気導入孔111を形成すると、孔111内の混合ガスの流速は開口端134に近づくほど低下するので、空気導入孔111から噴出する混合ガスの貫通力を先の実施の形態の場合よりも低下させることができる。したがって、先の実施の形態よりも、混合室壁307に沿って混合ガスを流し易いというメリットが得られる。また、本実施の形態のように空気導入孔111を形成すれば、切り欠き部108を設けることなく第1の実施の形態と同様の効果が得られるとともに構造物としての強度も保持できるので、ガスタービン燃焼器の信頼性を一層向上させることができる。さらに、本実施の形態における空気導入孔111は、混合室壁307における周方向の幅が、開口端134に近づくほど拡大するように形成されている。このように空気導入孔111を形成すると、図10に示すように周方向に隣接する空気導入孔111a、111bの間隔が混合室壁307側で狭くなるので、混合ガスを図4に示した比較例の場合よりも混合室壁307の周方向に分散できる。これにより第1の実施の形態と同様に燃料と空気の混合を促進させることができるので、NOx排出量をさらに低減することができる。なお、本実施の形態では、空気導入孔111の径方向における断面積が燃焼空気200の噴出方向に沿って拡大する場合の他の例としては、図11に示したものがある。図11は図8におけるXX方向と同じ方向から他の空気導入孔111a1,111b2を見たときの矢視図である。すなわち、この図に示す空気導入孔111a1,111b2は、開口端134に向かって断面積が拡大しながらも、混合室壁307の周方向の幅が一定に保持されている場合である。このように空気導入孔111a1,111b2を形成しても、空気導入孔111a1,111b2から噴出される混合ガスの一部を混合室壁307に沿って流すことができるので、第1の実施の形態と同様の効果を得ることができる。"