"SnまたはSn化合物の少なくとも一方からなる第1成分と、酸化物の酸化還元反応におけるギブスエネルギー変化の金属1モル当たり量が、40kcal/Metalmol以下である元素、若しくはその化合物からなる第2成分と、周期表中で第5族元素、第5族元素化合物、第6族元素、第6族元素化合物のうちの少なくとも1つからなる第3成分とからなるSCR触媒。前記第2成分は、Ce、Ce化合物、Fe、Fe化合物、Cu、Cu化合物のうちの少なくとも1つからなる、請求項1に記載のSCR触媒。前記第3成分は、W、W化合物、Mo、Mo化合物、V、V化合物、Nb、Nb化合物、Ta、Ta化合物のうちの少なくとも1つからなる、請求項1または2に記載のSCR触媒。前記第1成分及び前記第2成分の合計質量に対する前記第2成分の質量の比が7~90質量である、請求項1~3のいずれか一項に記載のSCR触媒。前記第2成分はCeまたはCe化合物を含み、前記第1成分及び前記第2成分中の合計質量に対するCeまたはCe化合物の質量の比が7~90質量である、請求項4に記載のSCR触媒。前記第2成分はFeまたはFe化合物を含み、前記第1成分及び前記第2成分中の合計質量に対するFeまたはFe化合物の質量の比が7.5~80質量である、請求項4に記載のSCR触媒。前記第1成分及び前記第2成分が担体を構成し、該担体に前記第3成分が担持される、請求項1~6のいずれか一項に記載のSCR触媒。750°Cで30時間水熱処理した後の前記SCR触媒の1次粒子平均径が20nm以下である、請求項1~7のいずれか一項に記載のSCR触媒。請求項1~8のいずれか一項に記載のSCR触媒がコーティングされた排ガス浄化フィルタ。前記SCR触媒は、1.0μm以下のメジアン径を有する、請求項9に記載の排ガス浄化フィルタ。請求項1~8のいずれか一項に記載のSCR触媒を備えた排ガス浄化装置。請求項9または10に記載の排ガス浄化フィルタを備えた排ガス浄化装置。しかしながら、特許文献4に記載の触媒は、低温域例えば250°C程度におけるNOx除去率が低いといった問題点があった。また、SCR触媒とディーゼルパティキュレートフィルタDPFとを別体にする場合には、SCR触媒に必要な耐熱温度は650°C程度であるため、特許文献4の触媒でも問題ないが、排ガス浄化装置のコンパクト化を目的に、SCR触媒をDPFにコーティングして一体化する場合には、SCR触媒に必要な耐熱温度は750°C程度となるため、さらなる耐熱性の向上が必要となる。この発明はこのような問題点を解決するためになされたもので、低温域におけるNOx除去率を向上し、かつ高温の水熱雰囲気に長時間曝されたときのNOx除去率の低下を抑えたアンモニアを還元剤とするSCR触媒、排ガス浄化フィルタ、及び排ガス浄化装置を提供することを目的とする。尚、本願発明において、還元剤のアンモニアは、尿素由来のアンモニアも含む。この発明に係るSCR触媒は、SnまたはSn化合物の少なくとも一方からなる第1成分と、酸化物の酸化還元反応におけるギブスエネルギー変化の金属1モル当たり量が、40kcal/Metalmol以下である元素、若しくはその化合物からなる第2成分と、周期表中で第5族元素、第5族元素化合物、第6族元素、第6族元素化合物のうちの少なくとも1つからなる第3成分とからなる。ここで酸化還元反応におけるギブスエネルギー変化の金属1モル当たり量とは、元素の酸化物のうち大気雰囲気下で250°Cで安定な酸化物の状態から、1価還元された状態となる場合のギブスエネルギー変化を金属1モルあたりに割り付けた量である。たとえば、Ce,Fe,Cuに関しては以下の様な還元反応になる。4CeO2=2Ce2O3O2gCeIV→III2Fe2O3=4FeOO2gFeIII→II4CuO=2Cu2OO2gCuII→Iそれぞれの還元反応のギブスエネルギー変化kcalはCe:144.2,Fe:102.1,Cu:42.7であるから、1モル当たり量ΔGkcal/Metalmolは、Ce:144.2/4=36.1,Fe:102.1/4=25.5,Cu:42.7/4=10.7である。なおギブスエネルギー変化は、HSCChemistryOutotecResearchOy社を使用して計算できる。アンモニアSCR反応は、NOx中のNOとNO2の比率がNO:NO2=1:1の時高い浄化率いわゆるFast反応が得られるが、NOがNO2より多いと、一部のNOをNO2に酸化させる必要があり、その反応が律速となり浄化率が低下するいわゆるStandard反応ことが知られている。実際の希薄燃焼エンジンの排ガスではNO2はNOよりも少なく、SCR触媒の前に高価な貴金属等を使用した酸化触媒を配置し、出来るだけFast反応を進行させようとする場合がある。しかし本来は、NO2が少ない場合、あるいは全くない場合でも、SCR触媒自体に高い活性がある方が好ましい。第2成分の目的の一つは、NOからNO2へ酸化を促進さることにより、Standard反応の活性を高めることである。そのために、鋭意研究をした結果、酸化物の酸化還元反応におけるギブスエネルギー変化の金属1モル当たり量が、40kcal/Metalmol以下が好ましいことを見出した。つまり、ギブスエネルギーの変化量がこのように小さいと、NOをNO2へ酸化させやすいので、Standard反応の活性を高めることができる。第2成分は、Ce、Ce化合物、Fe、Fe化合物、Cu、Cu化合物のうちの少なくとも1つからなる。第3成分は、W、W化合物、Mo、Mo化合物、V、V化合物、Nb、Nb化合物、Ta、Ta化合物のうちの少なくとも1つからなる。第1成分及び第2成分の合計質量に対する第2成分の質量の比が7~90質量であることが好ましい。第2成分はCeまたはCe化合物を含み、第1成分及び第2成分中の合計質量に対するCeまたはCe化合物の質量の比が7~90質量であってもよい。第2成分はFeまたはFe化合物を含み、第1成分及び第2成分中の合計質量に対するFeまたはFe化合物の質量の比が7.5~80質量であってもよい。第1成分及び第2成分が担体を構成し、担体に第3成分が担持されてもよい。750°Cで30時間水熱処理した後のSCR触媒の1次粒子平均径が20nm以下であることが好ましい。SCR触媒は、排ガス浄化フィルタにコーティングすることができる。排ガス浄化フィルタにコーティングされるSCR触媒は、1.0μm以下のメジアン径を有することが好ましい。排ガス浄化装置に、上記排ガス浄化フィルタを設けることができる。この発明によれば、SCR触媒が、SnまたはSn化合物の少なくとも一方からなる第1成分と、酸化物の酸化還元反応におけるギブスエネルギー変化の金属1モル当たりの量が、40kcal/Metalmol以下である元素、若しくはその化合物からなる第2成分と、周期表中で第5族元素、第5族元素化合物、第6族元素、第6族元素化合物のうちの少なくとも1つからなる第3成分とからなることにより、低温域におけるNOx除去率を向上し、かつ高温の水熱雰囲気に長時間曝されたときのNOx除去率の低下を抑えることができる。以下、この発明の実施の形態を添付図面に基づいて説明する。図1に示されるように、ディーゼルエンジン1から排出された排ガスが流通する排気管2に、酸化触媒3と、SCR触媒がコーティングされた排ガス浄化フィルタであるDPF4と、酸化触媒5とが設けられている。酸化触媒3とDPF4との間には、尿素水を噴射する噴射ノズル7が設けられており、噴射ノズル7は、配管8を介して、尿素水を貯留する尿素水タンク9に連通している。配管8には、尿素水タンク9内の尿素水を噴射ノズル7に供給するための尿素水添加システム10が設けられている。尿素水添加システム10は、制御装置であるECU14に電気的に接続されている。DPF4にコーティングされたSCR触媒は、第1成分及び第2成分からなる担体に、第3成分が担持されたものである。ここで、第1成分は、SnまたはSn化合物の少なくとも一方からなり、Sn化合物は、例えばSnO2である。第2成分は、酸化物の酸化還元反応におけるギブスエネルギー変化の金属1モル当たり量が、40kcal/Metalmol以下である元素、若しくはその化合物、特に、Ce、Ce化合物、Fe、Fe化合物、Cu、Cu化合物のうちの少なくとも1つからなり、Ce化合物は、例えばCeO2であり、Fe化合物は、例えばFe2O3であり、Cu化合物は、例えばCuOである。第3成分は、周期表中で第5族元素、第5族元素化合物、第6族元素、第6族元素化合物のうちの少なくとも1つ、特に、W、W化合物、Mo、Mo化合物、V、V化合物、Nb、Nb化合物、Ta、Ta化合物のうちの少なくとも1つからなり、W化合物は、例えばWO3であり、Mo化合物は、例えばMoO3であり、V化合物は、例えばV2O5であり、Nb化合物は、例えばNb2O5であり、Ta化合物は、例えばTa2O5である。SCR触媒のDPF4へのコーティングは、次の手順に従って行われる。まず、調製されたSCR触媒を、ボールミル装置を用いて微粉化する。このとき、レーザ回折錯乱法で測定されるメジアン径が1.0μm以下となるように微粉化するのが好ましい。次に、微粉化されたSCR触媒と、バインダーと、イオン交換水とから触媒スラリーを調製する。DPF4を構成するDPF担体にこの触媒スラリーをコーティングして、モノリス触媒を作成する。バインダーには、市販されている任意のバインダーが使用可能であり、例えば、コロイダルシリカ、コロイダルアルミナ、酸化チタンゾル、酸化セリウムゾル、酸化すずゾル、その他の金属酸化物ゾル等が使用可能である。バインダーの選択は、触媒をスラリー化したときの粘度や付着力等を考慮して選択してもよいし、触媒組成に合わせて選択してもよい。後者の場合には、バインダーとして酸化すずゾルや酸化セリウムゾルが好適である。また、触媒スラリーの組成は、DPF4の細孔分布、バインダーの種類、作業性等を考慮して適宜決定する。特に、バインダー固形分の質量触媒質量/バインダー固形分質量触媒質量水分質量は、50以下が好ましく、20以下がさらに好ましい。また、バインダー固形分の質量/バインダー固形分質量触媒質量は、2~20が好ましい。次に、この実施の形態に係る排ガス浄化装置の動作について説明する。図1に示されるように、ディーゼルエンジン1の始動後、排出された排ガスは、排気管2を流通する。排ガスが酸化触媒3を流通することにより、排ガス中の一酸化窒素NOの一部が二酸化窒素NO2に酸化される。続いて排ガスがDPF4を流通することにより、排ガス中のパティキュレートマターPMがDPF4に捕捉される。また、ECU14は適切なタイミングで尿素水添加システム10を作動させ、尿素水タンク9内の尿素水を、配管8を介して噴射ノズル7に供給し、噴射ノズル7から尿素水が間欠的にDPF4に供給される。DPF4に添加された尿素水は、DPF4にコーティングされたSCR触媒によって加水分解されてアンモニアと二酸化炭素CO2となり、生成したアンモニアと排ガス中のNOxとが反応して、窒素N2及び水H2Oとなる。DPF4において消費されずに残ったアンモニアは、酸化触媒5において酸化される。このようにしてNOxが浄化された排ガスは、排気管2を流通して大気中へ排気される。この実施の形態では、SCR触媒はDPF4にコーティングされていたが、この形態に限定するものではない。図2に示されるように、DPF4と酸化触媒5との間に、SCR触媒をコーティングした選択還元型NOx触媒6を設け、選択還元型NOx触媒6に噴射ノズル7から尿素水を添加するようにしてもよい。また、図1及び2の酸化触媒5は、添加する尿素水の量を制御することにより省略することも可能である。また、この実施の形態では、還元剤として尿素水を供給したが、アンモニアを直接供給するようにしてもよい。次に、この発明のSCR触媒の効果を実施例で説明する。1.触媒の組成についての考察表1~3に、この発明に係るSCR触媒である実施例1~21の組成を示し、表4に、比較例1~9に係る触媒の組成を示す。[触媒調製方法]実施例1~6表1に記載された質量の塩化すずIV五水和物及び硝酸セリウムIII六水和物をイオン交換水1.4リットルに溶かし、攪拌しながらアンモニア水溶液25を徐々に滴下してpH7以上とし、沈殿物を得た。この沈殿物から塩化物イオンを除去するために、この沈殿物を水洗し、100°C以上で24時間乾燥した後、20g秤量し、これをタングステン酸アンモニウム水溶液0.2リットルWO3含有量1.84gに浸した。その後、蒸発乾固し、大気圧雰囲気下にて、550°Cで5時間焼成することによりタングステンを担持した。実施例7タングステン酸アンモニウム水溶液の代わりにモリブデン酸アンモニウム水溶液0.2リットルMoO3含有量1.14gを用いた以外は、実施例3と同じ方法で調製した。実施例8タングステン酸アンモニウム水溶液の代わりにバナジンV酸アンモニウム水溶液0.2リットルV2O5含有量1.44gを用いた以外は、実施例3と同じ方法で調製した。実施例9タングステン酸アンモニウム水溶液の代わりにシュウ酸ニオブ水溶液0.2リットルNb2O5含有量2.11gを用いた以外は、実施例3と同じ方法で調製した。実施例10タングステン酸アンモニウム水溶液の代わりにタンタルエトキシドのエタノール溶液0.2リットルTa2O5含有量3.50gを用いた以外は、実施例3と同じ方法で調製した。実施例11~13表2に記載された質量の塩化すずIV五水和物及び硝酸鉄III九水和物をイオン交換水1.4リットルに溶かした以外は、実施例1~6と同じ方法で調製した。実施例14タングステン酸アンモニウム水溶液の代わりにバナジンV酸アンモニウム水溶液0.2リットルV2O5含有量1.44gを用いた以外は、実施例11と同じ方法で調製した。実施例15タングステン酸アンモニウム水溶液の代わりにシュウ酸ニオブ水溶液0.2リットルNb2O5含有量2.11gを用いた以外は、実施例11と同じ方法で調製した。実施例16タングステン酸アンモニウム水溶液の代わりにタンタルエトキシドのエタノール溶液0.2リットルTa2O5含有量3.50gを用いた以外は、実施例11と同じ方法で調製した。実施例17及び18表3に記載された質量の塩化すずIV五水和物及び酢酸銅II一水和物をイオン交換水1.4リットルに溶かした以外は、実施例1~6と同じ方法で調製した。実施例19タングステン酸アンモニウム水溶液の代わりにバナジンV酸アンモニウム水溶液0.2リットルV2O5含有量1.44gを用いた以外は、実施例17と同じ方法で調製した。実施例20タングステン酸アンモニウム水溶液の代わりにシュウ酸ニオブ水溶液0.2リットルNb2O5含有量2.11gを用いた以外は、実施例17と同じ方法で調製した。実施例21タングステン酸アンモニウム水溶液の代わりにタンタルエトキシドのエタノール溶液0.2リットルTa2O5含有量3.50gを用いた以外は、実施例17と同じ方法で調製した。比較例1塩化すずIV五水和物60gをイオン交換水1.4リットルに溶かした以外は、実施例1~6と同じ方法で調製した。比較例2~7BET比表面積が170m2/gのアルミナ20g、110m2/gのジルコニア20g、130m2/gのチタニア20g、220m2/gのシリカ20g、85m2/gのα-FeOOH22.3gFe2O3換算で20g、130m2/gの酸化セリウム20gをそれぞれ、タングステン酸アンモニウム水溶液0.2リットルWO3含有量1.84gに浸し、蒸発乾固することによりタングステンを担持した。これを大気圧雰囲気下、550°Cで5時間焼成した。比較例8シリカ/アルミナ比が40のプロトン型ZSM5にCVD法でFeをイオン交換し、水洗後、550°Cで5時間焼成した。比較例9触媒化成株式会社現:日揮触媒化成株式会社製のV2O5-WO3/TiO2触媒型番:NRU-5を使用した。[ペレット触媒の作成方法]実施例1~21及び比較例1~9に係る触媒粉体をそれぞれ、約1000kgf/cm2の圧力で圧粉成形後、破砕及び整粒して、粒径0.5~1.0nmのペレット触媒を作成した。[触媒をコーティングしたDPFの作成方法]実施例3及び比較例8に係る触媒粉体のそれぞれについて、レーザ回折錯乱法で測定されるメジアン径が1.0μm以下となるように、ボールミル装置を用いて微粒化した。微粒化した触媒45gと、バインダー実施例3に係る触媒については、酸化セリウムゾルU15多木化学株式会社33g固形分約5g相当を使用し、比較例8に係る触媒については、コロイダルシリカスノーテックN日産化学工業株式会社25g固形分約5g相当を使用したと、イオン交換水300gとにより、触媒スラリー実施例3に係る触媒スラリーの固形分は約13、比較例8に係る触媒スラリーの固形分は約14を調製した。コーディライトDPF担体日本ガイシ株式会社製、12mil/300cpsi、35ccにこの触媒スラリーをコーティングして、モノリス触媒を作成した。コーティング作業は複数回に分けて行い、コーティング量については、コーティング前におけるモノリス触媒の圧力損失に対しコーティング後のモノリス触媒の圧力損失が30±3程度上昇するように調整した実際の圧力損失上昇率は、後述する表7に記載した。[触媒の水熱処理方法]実施例1~21及び比較例1~9に係る触媒のペレット触媒と、実施例3及び比較例8に係る触媒粉体のそれぞれをコーディライトDPF担体にコーティングして作成されたモノリス触媒とを、高温の水熱雰囲気に長時間曝された場合の影響を検討するモデルとして、10volの酸素及び10volの水を含む窒素雰囲気下、750°Cで30時間水熱処理を行った。[ペレット触媒のNOx除去率の測定方法]上記水熱処理の前後の各ペレット触媒2.1ccを常圧固定床流通型反応装置に設置し、430ppmのNOと、530ppmのアンモニアと、10volの酸素と、10volのCO2と、10volの水と、残部が窒素とからなる250°Cの触媒評価ガスを、常圧固定床流通型反応装置に5.0リットル/分で流通させ、ペレット触媒に流入する触媒評価ガス及びペレット触媒から流出する触媒評価ガスのそれぞれの各成分の濃度を測定し、ペレット触媒前後におけるNO濃度の変化から、NOx除去率を算出した。また、水熱処理後のNOx除去率を水熱処理前のNOx除去率で割ることにより、活性保持率を算出した。[DPFにコーティングされた触媒のNOx除去率の測定方法]実施例3及び比較例8に係る触媒粉体のそれぞれをコーディライトDPF担体にコーティングして作成されたモノリス触媒を常圧固定床流通型反応装置に設置し、上記水熱処理の前後で、430ppmのNOと、530ppmのアンモニアと、10volの酸素と、10volのCO2と、10volの水と、残部が窒素とからなる250°Cの触媒評価ガスを、常圧固定床流通型反応装置に20リットル/分で流通させ、モノリス触媒に流入する触媒評価ガス及びモノリス触媒から流出する触媒評価ガスのそれぞれの各成分の濃度を測定し、モノリス触媒前後におけるNO濃度の変化から、NOx除去率を算出した。また、水熱処理後のNOx除去率を水熱処理前のNOx除去率で割ることにより、活性保持率を算出した。実施例1~21に係るペレット触媒についてのNOx除去率の測定結果を表5に示し、比較例1~9に係るペレット触媒についてのNOx除去率の測定結果を表6に示す。また、実施例3及び9と比較例8とに係る触媒粉体のそれぞれをコーディライトDPF担体にコーティングして作成されたモノリス触媒についてのNOx除去率の測定結果を表7に示す。表5及び6に示された実施例1~6と比較例1及び7とについての結果に基づいて、WO3/SnO2-CeO2の組成をもつ水熱処理後の触媒について、担体中のCeO2の含有量とNOx除去率との関係を図3に示す。また、実施例11~13と比較例1及び6とについての結果に基づいて、WO3/SnO2-Fe2O3の組成をもつ水熱処理後の触媒について、担体中のFe2O3の含有量とNOx除去率との関係を図4に示す。さらに、表5及び6に示された実施例1~6と比較例1及び7とについての結果に基づいて、担体中のCeO2の含有量と活性保持率との関係を図5に示し、実施例11~13と比較例1及び6とについての結果に基づいて、担体中のFe2O3の含有量と活性保持率との関係を図6に示す。図3から、担体中のCeO2の含有量が7~90質量であれば、水熱処理後であっても50を超えるNOx除去率が得られ、さらに好ましくは、担体中のCeO2の含有量が15~80質量であれば、水熱処理後であっても65以上のNOx除去率が得られており、担体にCeO2を含まないSnO2のみを含む比較例1及び担体にSnO2を含まないCeO2のみを含む比較例7に係る触媒に比べて、250°C程度の低温域において高いNOx除去率が得られることが分かった。また、図4から、担体中のFe2O3の含有量が7.5~80質量であれば、水熱処理後であっても27以上のNOx除去率が得られており、担体にFe2O3を含まないSnO2のみを含む比較例1及び担体にSnO2を含まないFe2O3のみを含む比較例6に係る触媒に比べて、低温域において高いNOx除去率が得られることが分かった。さらに、図5から、担体中のCeO2の含有量が7~90質量であれば、0.6を超える活性保持率が示されており、比較例7に比べて活性保持率が高いことがわかった。また、図6から、担体中のFe2O3の含有量が7.5~80質量であれば、0.7を超える活性保持率が示されており、比較例6に比べて活性保持率が高いことがわかった。したがって、実施例1~6及び11~13に係る触媒は、低温域におけるNOx除去率が高く、高温の水熱雰囲気に長時間曝されたときのNOx除去率の低下が小さいことが分かった。また、表5から、実施例7に係る触媒は、水熱処理後のNOx除去率が55であり、かつ、算出される活性保持率が0.66であることから、実施例1~6及び11~13に係る触媒と同様の効果があることが分かった。実施例8に係る触媒は、水熱処理後のNOx除去率が42であり、かつ、算出される活性保持率が0.88であることから、実施例1~6及び11~13に係る触媒と同様の効果があることが分かった。実施例9に係る触媒は、水熱処理後のNOx除去率が68であり、かつ、算出される活性保持率が0.79であることから、実施例1~6及び11~13に係る触媒と同様の効果があることが分かった。実施例10に係る触媒は、水熱処理後のNOx除去率が38であり、かつ、算出される活性保持率が0.90であることから、実施例1~6及び11~13に係る触媒と同様の効果があることが分かった。実施例14~16に係る触媒も、熱水処理後のNOx除去率、活性保持率が実施例11~13とほぼ同じであることから、実施例11~13に係る触媒と同様の効果があることが分かった。さらに、表7によれば、コーディライトDPF担体にコーティングした状態でも同様の結果が得られるので、DPF一体型SCRモノリスとしても有用であることが分かった。また、実施例17~21に係る触媒は、実施例1~16に係る触媒と比較して活性保持率が低いものの、比較例2~5と比較すると、低温域におけるNOx除去率が高いことが分かった。また、実施例3及び比較例7に係る触媒粉体のそれぞれについて、水熱処理前後の透過型電子顕微鏡TEM観察を行った。実施例3に係る触媒のTEM写真を図7c、dに示し、比較例7に係る触媒のTEM写真を図7a、bに示す。図7a~dの各写真において、任意に30個の1次粒子の画像を選んで直径を測定し、それらの平均値を算出した。その結果、実施例3に係る触媒の1次粒子平均径は、水熱処理によって、10nm程度から15nm程度への成長にとどまっているのに対し、比較例7に係る触媒の1次粒子平均径は、水熱処理によって、10nm程度から20~30nm程度へ成長し、実施例3に比べて、水熱処理による1次粒子平均径の成長の度合いが大きいことが分かった。このような水熱処理による1次粒子平均径の成長の違いが、水熱処理後のNOx除去率及び活性保持率に影響を与えているものと考えられ、触媒の1次粒子平均径の観点から、実施例1~16に係る触媒は、750°Cで30時間水熱処理した後の触媒の1次粒子平均径が20nm以下の微細形状を有することにより、水熱処理後のNOx除去率及び活性保持率について優れた効果が得られるものと予想される。2.触媒の調製方法についての考察[触媒調製方法]実施例22塩化すずIV五水和物及び硝酸セリウムIII六水和物の混合水溶液を少しずつ、攪拌されたアンモニア水溶液25に滴下して沈殿物を得た逆共沈法以外は、実施例3共沈法と同じ方法で調製した。比較例10BET比表面積が30m2/gの酸化すず17.5gと、BET比表面積が130m2/gの酸化セリウム7.5gとを、アルミナ製乳鉢を用いて混ぜ合わせて物理混合させた。これをタングステン酸アンモニウム水溶液0.4リットルWO3含有量2.56gに浸し、蒸発乾固後、大気圧雰囲気下、550°Cで5時間焼成した。[触媒のNOx除去率及び活性保持率の評価]実施例22と比較例10とに係る触媒のそれぞれについて、実施例1~21及び比較例1~9に係る触媒と同様の方法にて、ペレット触媒を作成し、また、同様の方法にて、これらのペレット触媒を水熱処理し、さらに、同様の方法にて、水熱処理前後のNOx除去率を測定すると共に活性保持率を算出した。その結果を表8に示す。表8より、実施例22に係る触媒は、比較例10に係る触媒に比べて、水熱処理後の低温域におけるNOx除去率が高く、さらに活性保持率も高いことが分かった。また、表3に示された実施例3に係る触媒についても、同様である。従って、同じ触媒組成WO3/SnO2-CeO230であっても、調製方法の違いによって低温域におけるNOx除去率及び活性保持率が異なり、特に、実施例3及び22に係る触媒の調製方法共沈法及び逆共沈法が、低温域におけるNOx除去率及び活性保持率について、有利であることが分かった。これは、SnO2とCeO2との複合化が、物理混合に比べて、より微細に進むためと考えられる。また、実施例3及び22と比較例10とに係る触媒のそれぞれについて、水熱処理前後でXRD測定を行った。XRD測定結果XRDスペクトルを図8に示す。図8aに示されるように、水熱処理前において、共沈法及び逆共沈法により調製された実施例3及び22に係る触媒は、比較例10に係る触媒に比べて、SnO2及びCeO2のピークが幅広い形状であることから、XRD測定で検出されるサイズの粒子が極めて少ないことが分った。そして、図8bに示されるように、実施例3及び22に係る触媒は、水熱処理後においても、比較例10に係る触媒よりもSnO2及びCeO2のピークが幅広い関係は保持されており、XRD測定で検出されるサイズの粒子が依然として少ないことが分かった。"