"質量で、C:0.005~0.05、Cr:12~16、Si:1.0以下、Mn:2.0以下、Ni:3.5~7.5、Mo:1.5~3.5、V:0.01~0.05、N:0.02以下、Ta:0.01~0.06を含み、かつ下記1を満足し、残部がFe及び不可避的不純物からなることを特徴とする高耐食性を有する862MPa級低C高Cr鋼管。25-25[Ni]5[Cr]25[Mo]≧0...1質量で、Nb:0.1以下をさらに含む、請求項1に記載の高耐食性を有する862MPa級低C高Cr鋼管。請求項1または2に記載の組成を有する低C高Cr鋼を熱間加工した後、Ac3点以上980°C以下の温度でオーステナイト化した後100°C以下の温度に冷却し、次いで700°C以下500°C以上の温度で焼戻しを行う、高耐食性を有する862MPa級低C高Cr鋼管の製造方法。しかしながら、鋼管、特に油井管が遭遇する環境はますます苛酷化し、特許文献6において開発された高耐食性を有する高強度マルテンサイト系ステンレス鋼管でも、硫化水素分圧が0.03気圧を超えるような、より苛酷な環境では耐応力腐食割れ性が十分ではないことが明らかになった。そこで、本発明は、硫化水素分圧が0.03気圧を超えるような非常に苛酷な腐食環境においても、高性能を発揮する鋼管を提供することを目的とする。ここで、目標とする性能は、炭酸ガス、硫化水素を含む石油、天然ガスの掘削、輸送用鋼管に要求される性能に鑑み、以下の如くとした。また鋼管としては、油井管が主たる対象ではあるものの、同様の性能が要求される輸送用のラインパイプ用鋼管も対象となり得る。強度:0.2耐力で862MPa以上965MPa以下。靭性:-20°Cでのシャルピーフルサイズ試験における吸収エネルギー値シャルピー衝撃値と呼ぶ。が100J以上。耐食性:20NaCl水溶液、180°C、10気圧CO2の環境下で、腐食速度が0.5mm/year以下。耐応力腐食割れ性:0.03気圧の硫化水素ガスを飽和させたpH4.5の20NaCl水溶液中で、試験片に0.2耐力の90の応力を負荷し、720時間以上破断せずに持ちこたえること。前記の目標性能を達成するために、本発明は以下に示す手段を用いている。1本発明は、質量で、C:0.005~0.05、Cr:12~16、Si:1.0以下、Mn:2.0以下、Ni:3.5~7.5、Mo:1.5~3.5、V:0.01~0.05、N:0.02以下、Ta:0.01~0.06を含み、かつ下記の式1を満足し、残部がFe及び不可避的不純物からなることを特徴とする高耐食性を有する862MPa級低C高Cr鋼管である。合金鋼成分として、強力な炭化物生成元素であるVに加え、同じ機能を有するTaを必須成分として含有する点に特徴がある。25-25[Ni]5[Cr]25[Mo]≧0...12本発明は、質量で、Nb:0.1以下をさらに含むことを特徴とする、上記1に記載の高耐食性を有する862MPa級低C高Cr鋼管である。3本発明の製造方法は、上記1または2に記載の組成を有する合金鋼を熱間加工した後、Ac3点以上980°C以下の温度でオーステナイト化した後100°C以下の温度に冷却し、次いで700°C以下500°C以上の温度で焼戻しを行うことにより、炭化物を粒内に均一に析出させ、粒界に優先析出させないことを特徴とする方法である。本発明によれば、合金組成及び製造条件を特定することにより、靭性に優れ、また炭酸ガス腐食に対する耐食性はもとより、高圧硫化水素を含む高濃度のNaCl水溶液環境での耐応力腐食割れ性が良好である862MPa級低C高Cr鋼管を得ることが可能となった。本発明者らは、上記課題を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、以下の知見を得るに至った。マルテンサイト系ステンレス鋼の耐食性向上にはCrの増加が有効である。しかし、Crの増加は、一方でδ-フェライト相を生成させ、強度及び靭性を劣化させる。そこで、オーステナイト生成元素であるNiを増加してδ-フェライト相の生成を抑制する方法が挙げられるが、Niの増加は焼き戻し温度の面から制約がある。Cの増加もδ-フェライト相の生成抑制に有効であるが、焼き戻し時に炭化物が析出し、かえって耐食性及び耐応力腐食割れ性を劣化させるため、その含有量はむしろ制限されるべきである。一般に、鋼を高強度化させると靭性及び耐応力腐食割れ性が劣化する。本発明者らは、Vを適量含有させた上で、適量のTaを必須成分として同時に含有させたマルテンサイト系ステンレス鋼は、個々の添加よりも、熱処理後に炭化物をステンレス鋼のマトリックスに微細な析出物を分散させやすく、高強度化が容易であるという相乗効果を見出し、靭性を劣化させることなく高強度化を図り、かつ高圧の硫化水素環境における耐応力腐食割れ性を向上させることが可能であることを新たに知見した。さらに、Nbを加えることによりその効果がより顕著となる。以上の知見に基づき、本発明者らは、上記のような金属組織の制約を考慮しつつ、鋼にVとTa、またはVとTaとNbとを一定量含有させ、かつ862MPa級の強度を安定して得るために熱処理条件を一定範囲内に調整し、炭化物を粒内に均一に分散析出させるようにして、従来のマルテンサイト系ステンレス鋼では実現しえなかった高靭性、高強度で、耐応力腐食割れ性に優れた新しいマルテンサイト系ステンレス鋼及びその製造方法を見出し、本発明を完成させた。すなわち、本発明は、合金組成及び製造条件を下記範囲に限定して、従来の高強度マルテンサイト系ステンレス鋼の耐応力腐食割れ性及び靭性を改善して、耐食性を維持しつつ、硫化水素を多く含む環境でも応力腐食割れを生じることなく使用できる862MPa級低C高Cr鋼管を提供することができる。以下に、本発明における合金元素の添加理由、その量の限定理由及び製造条件の限定理由について、説明する。なお、鋼中の各合金元素の含有量は質量である。1成分組成範囲C:0.005~0.05Cは強力なオーステナイト生成元素であり、また、高強度を得るためにも欠かせない元素である。しかし、焼き戻し時にCrと結合して炭化物として析出し、これが耐食性、耐応力腐食割れ性及び靭性を劣化させる。Cの含有量が0.005未満では十分な強度が得られず、0.05を超えると劣化が顕著になるため、含有量を0.005~0.05、好ましくは0.02~0.04とする。Cr:12~16Crはマルテンサイト系ステンレス鋼を構成する基本的な元素で、しかも耐食性を発現する重要な元素であるが、含有量が12未満では十分な耐食性が得られず、16を超えると他の合金元素を如何に調整してもδ-フェライト相の生成量が増し、強度及び靭性が劣化するため、含有量を12~16、好ましくは12~13とする。Si:1.0以下Siは脱酸材として必要な元素であるが、強力なフェライト生成元素でもあり、1.0を超えて含有させるとδ-フェライト相の生成を助長するため、上限を1.0、好ましくは0.5、より好ましくは0.3とする。Mn:2.0以下Mnは脱酸、脱硫剤として有効であるとともに、δ-フェライト相の出現を抑えるオーステナイト生成元素である。しかし、Mnは耐食性に対して有害であるので、上限を2.0、好ましくは0.5、より好ましくは0.3とする。Ni:3.5~7.5Niは耐食性を向上させるとともに、オーステナイトの生成に極めて有効な元素であるが、3.5未満ではその効果が少なく、一方、含有量が増加すると変態点Ac1点を下げるので焼き戻し温度に制約を与えるため、含有量を3.5~7.5、好ましくは5.0~7.0とする。Mo:1.5~3.5Moは特に耐応力腐食割れ性及び耐食性に有効な元素であるが、1.5未満の含有量ではその効果が現れず、また3.5を超えると過剰なδ-フェライト相を出現させるため、含有量を1.5~3.5、好ましくは2.0~3.3とする。V:0.01~0.05Vは強力な炭化物生成元素で、微細な炭化物を粒内に均一に析出させ、粒界に優先析出させないことにより結晶粒を微細化し、耐応力腐食割れ性を向上させるとともに、強度向上にも寄与する。しかし、フェライト生成元素でもあり、δ-フェライト相を増加させる。含有量が0.01未満では耐応力腐食割れ性の向上効果が現れず、0.05を超えるとその効果は飽和し、かつ、δ-フェライト相が増加するため、含有量を0.01~0.05、好ましくは0.02~0.04とする。N:0.02以下Nは耐食性向上に有害な元素であるが、オーステナイト生成元素でもある。0.02を超えて含有させると焼き戻し時に窒化物となって析出し、耐食性、耐応力腐食割れ性及び靭性が劣化するため、上限を0.02、好ましくは0.015とする。Ta:0.01~0.06Taは強力な炭化物生成元素で、微細な炭化物を粒内に均一に析出させ、耐応力腐食割れ性を向上させるとともに、強度向上にも寄与する。含有量が0.01未満では耐応力腐食割れ性の向上効果が現れず、0.06を超えるとその効果は飽和するため、含有量を0.01~0.06、好ましくは0.02~0.05とする。A値:25-25[Ni]5[Cr]25[Mo]≧01式1のA値はAc1点と主要添加元素Ni、Cr、Moの関係を与える式である。Ac1点が低下すると、十分な焼き戻しマルテンサイト組織を得ることが困難になり、耐応力腐食割れ性が悪化する。そのため、A値がゼロ以上を満たす組成にする必要がある。本発明では、上記の基本成分以外にNbを含有してよい。Nb:0.1以下Nbは強力な炭化物生成元素で、微細な炭化物を析出させることにより結晶粒を微細化し、耐応力腐食割れ性を向上させる。しかし、フェライト生成元素でもあり、δ-フェライト相を増加させる。含有量が0.1を超えるとその効果は飽和し、かつ、δ-フェライト相が増加するため、含有量を0.1以下、好ましくは0.05以下とする。また、P、S、Oに代表される不可避的不純物のうち、Pは0.04以下、Sは0.01以下であれば、本発明の目的とする耐応力腐食割れ性を確保でき、また、継目無鋼管あるいは熱間圧延鋼板を素材とする電縫鋼管の製造に支障がない。しかし、これらの不純物はいずれも鋼の熱間加工性及び耐応力腐食割れ性を劣化させる元素であり、少ないほど好ましい。またO及びその余の不可避的不純物についても、極力低い方が好ましい。鋼を上記の組成成分範囲に調整することにより、従来の高強度マルテンサイト系ステンレス鋼の耐応力腐食割れ性を改善して、耐食性を維持しつつ、硫化水素を多く含む環境でも応力腐食割れを生じることなく使用できる862MPa級鋼管マルテンサイト系ステンレス鋼を得ることが可能となる。このような特性の鋼は以下の製造方法により、製造することができる。2鋼管製造工程上記の成分組成範囲に調整した鋼を転炉あるいは電気炉にて溶製し、普通造塊法または連続鋳造法により鋼片にする。鋼片を熱間加工により継目無鋼管に製造し、あるいは鋼片を熱間圧延で鋼板を製造した後鋼管に成形し、鋼管をAc3点以上980°C以下の温度に加熱してオーステナイト化し100°C以下の温度に焼入れ冷却し、次いで700°C以下500°C以上の温度で焼戻しを行う。a.加熱温度:Ac3点以上980°C以下加熱温度がAc3点未満では、オーステナイト化せず、焼入れの効果が得られないため、下限はAc3点とする。一方、加熱温度が980°Cを超えると、結晶粒が粗大化し、十分な強度が得られないばかりでなく、靭性が劣化するため、上限は980°Cである。b.焼戻し温度:700°C以下500°C以上焼戻し処理は、前述したように、V、Taの微細な炭化物を均一に分散析出させて、耐応力腐食割れ性を劣化させることなく、高強度化を図るために必須である。焼戻し温度は700°C以下500°C以上にするが、その温度が700°Cを超えると、852MPa以上の0.2耐力が得られないので、上限は700°Cとする。また、500°Cより低いと炭化物の析出が十分ではなく、目標とする0.2耐力及び耐応力腐食割れ性が得られないので、下限を500°Cとする。以下、本発明の具体的な実施例について説明する。本発明者らは表1に示す化学組成の発明鋼N1~N7及び比較鋼C1~C4を試験鋼として溶製し、熱間圧延にて厚み12mmの鋼板とした後熱処理を行い、以下の条件で、機械的特性強度と靭性、耐食性及び耐応力腐食割れ性の試験を行った。なお、比較鋼C1及びC2は、Taを含有しない鋼であり、特許文献6における発明鋼である。また、比較鋼C3はVを含有しない鋼であり、比較鋼C4はTa含有量が上限値を超える鋼である。強度:常温での0.2耐力。靭性:-20°Cでのシャルピーフルサイズ試験におけシャルピー衝撃値。耐食性:20NaCl溶液、180°C、10気圧CO2の環境下での2週間の腐食速度。耐応力腐食割れ性SSC:0.03気圧の硫化水素ガスを飽和させたpH:4.5の20NaCl溶液中で、試験片に0.2耐力の90の応力を負荷し、720時間後における破断の有無。表2に、試験鋼のAc1、Ac3変態温度、加熱温度、焼戻し温度を示す。また、機械的特性、耐食性及び耐応力腐食割れ性を試験した結果を表3に示す。本発明鋼のN1,N2,N3,N4,N5A,N5B,N6,N7は、0.2耐力、シャルピー衝撃値はすべて目標範囲に入った。また、耐食性及び耐応力腐食割れ性も目標値をクリアした。一方、比較鋼のうち、C1及びC2は、Taを含有しない鋼であり、C3はVを含有しない鋼であり、C4はTa含有量が上限値を超える鋼である。すなわち、いずれかの成分が本発明の範囲を外れているため、試験結果も0.2耐力や耐応力腐食割れ性が目標を達成し得ていない。特に、C1及びC2は、Taを含有しない特許文献6における発明鋼であり、0.01気圧の硫化水素ガスを飽和させた5NaCl溶液中では良好な耐SSC性を有していることを確認しているが、より高圧0.03気圧の硫化水素ガスを飽和させたpH:4.5の高濃度20NaCl溶液中では、試験片は破断した。より苛酷な環境下では、Ta含有が耐応力腐食割れ性を顕著に改善させることが理解できる。同様に、C3は、600°Cを下回る温度で焼き戻しを行っても、862MPa級の強度を得ることができず、応力腐食割れ試験においても試験片は破断した。以上から、VTaの複合添加は、各々の単独添加では達成できなかった特性の向上が図られ、複合添加による相乗効果が認められた。"