"偏光性を有するフィルムの両面に接着層を介して芳香族ポリカーボネートシートを貼り合わせた偏光シートを球面あるいは非球面に曲げ、該偏光シートの一方の面に芳香族ポリカーボネートを射出して形成した偏光レンズにおいて、該偏光シートの少なくとも芳香族ポリカーボネートを射出した面とは反対側の面に配置されている芳香族ポリカーボネートシートのリタデーション値が2000nm以上20000nm未満であり、該偏光レンズには芳香族ポリカーボネートを射出した後に、ガラス転移点より50°C低い温度以上ガラス転移点未満の温度での熱処理が施されており、該熱処理を施した後の該偏光レンズの水平方向のベースカーブと垂直方向のベースカーブが該熱処理を施す前と比較してそれぞれ設計値に近づいていることを特徴とする偏光レンズ。請求項1記載の偏光レンズにおいて、該熱処理の温度をX、該熱処理の時間をYとしたとき、Xの範囲が115~135°Cであって、該熱処理の温度と時間の関係が式1を満たし、該熱処理を施した後の該偏光レンズの水平方向と垂直方向のベースカーブの異方性が0.25以内の偏光レンズ。15.6≦LogY0.122X≦16.91請求項1記載の偏光レンズにおいて、該熱処理の温度をX、該熱処理の時間をYとしたとき、Xの範囲が115~135°Cであって、該熱処理の温度と時間の関係が式2を満たし、該熱処理を施した後の該偏光レンズの水平方向と垂直方向のベースカーブの異方性が0.1以内の偏光レンズ。16.1≦LogY0.122X≦16.82前述のように、片面延伸ポリカーボネート偏光シートを用いた芳香族ポリカーボネート偏光レンズはレンズの表面形状を非常に高い精度で形成できることから、耐衝撃性、外観や眼精疲労に対して特に優れており、かつ、レンズの表面形状の精度が高い製品に使用されている。しかしながら、片面延伸ポリカーボネート偏光シートを用いても、曲げ加工、射出成形、ハードコート処理等の加工条件による表面形状の差が大きく、曲げ加工、射出成形、ハードコート処理等のそれぞれの加工に適した加熱温度や加熱時間では所望の精度の表面形状に成形出来るに至っていないという問題があった。さらに、片面延伸ポリカーボネート偏光シートを用いた芳香族ポリカーボネート偏光レンズの射出成形後の表面形状は、射出金型の表面形状、すなわち光学設計に基づいて得られた所望の表面形状に対して異なり、さらに、曲げ加工、射出成形、ハードコート処理等の種々の加工条件によって異なる複雑さのために、これらの個々の加工条件によりどのように表面形状が変化するかを把握するには至っていなく、これらの個々の加工条件を適宜選定すれば所望の精度の表面形状に到達出来るか否かについてすら予見出来ていない。延伸ポリカーボネート偏光シートを用いた芳香族ポリカーボネート偏光レンズにおいては言うまでも無く、所望の精度の表面形状に成形出来るに至っていない。偏光レンズの表面形状の精度が極端に低い場合には、形成された偏光レンズとフレーム形状との差異により、玉摺りした後にフレームに固定出来ないという問題が生じる。例えば、表面形状が球面でベースカーブが8の偏光レンズでは、形成された偏光レンズのベースカーブの異方性が025を超えるとフレームへの固定が困難になるという問題が生じる。さらに、形状精度が及ぼす影響について特筆すべきは、形成された偏光レンズのベースカーブの異方性が大きくなると、保護メガネに関する米国規格ANSIZ871におけるResolvingPower以下解像度の規定を満たさないという問題が生じる。例えば、表面形状が球面でベースカーブが8の偏光レンズでは、形成された偏光レンズのベースカーブの異方性が01を超えると解像度は20未満になり、米国規格ANSIZ871に適合しないという問題が生じる。前述の解像度と偏光レンズの形状精度との関係に関する先行技術文献は特に無く、本発明者らが鋭意検討した結果、形成された偏光レンズの形状精度が低いと解像度が低く、形成された偏光レンズの形状精度が高いと解像度も高いという関係を見出し、偏光レンズの表面形状の精度を非常に高めて、ベースカーブの異方性を01以内にしたときに解像度が20以上になることを見出すに至った。また、片面延伸ポリカーボネート偏光シートを用いた芳香族ポリカーボネート偏光レンズにおいては、射出した芳香族ポリカーボネートの側から光を入射した場合、すなわち実際に使用する状況における光入射面に対して反対の面から光を入射した場合にはリタデーションによる着色干渉縞が生じやすく、実際の使用には問題が生じないものの、この着色干渉縞が販売店において商品を陳列した際の外観を損ねるという問題があった。本発明は、偏光性を有するフィルムの両面に接着層を介して芳香族ポリカーボネートシートを貼り合わせた偏光シートを球面あるいは非球面に曲げ、該偏光シートの一方の面に芳香族ポリカーボネートを射出して形成した偏光レンズにおいて、該偏光シートの少なくとも芳香族ポリカーボネートを射出した面とは反対側の面に配置されている芳香族ポリカーボネートシートのリタデーション値が2000nm以上20000nm未満であり、該偏光レンズには芳香族ポリカーボネートを射出した後にガラス転移点より50°C低い温度以上ガラス転移点未満の温度での熱処理が施されており、該熱処理を施した後の該偏光レンズの水平方向と垂直方向のベースカーブが該熱処理を施す前と比較して設計値に近づいている偏光レンズである。また、前述の偏光レンズにおいて、該熱処理の温度をX,該熱処理の時間をYとしたとき、Xの範囲が115~135°Cであって、該熱処理の温度と時間の関係が式1を満たし、該熱処理を施した後の該偏光レンズの該熱処理を施した後の該偏光レンズのベースカーブの異方性が0.25以内の偏光レンズである。15.6≦LogY0.122X≦16.91また、前述の偏光レンズにおいて、前記と同じXの範囲で、該熱処理の温度と時間の関係が式2を満たし、該熱処理を施した後の該偏光レンズのベースカーブの異方性が0.1以内の偏光レンズである。16.1≦LogY0.122X≦16.82本発明により、形状精度が高い芳香族ポリカーボネート偏光レンズを安定して提供できるようになった。表面形状が球面の偏光レンズにおいては、ベースカーブの異方性が025以内のものを安定して提供できるようになり、さらに、解像度が20以上のものを安定して提供できるようになった。本発明の芳香族ポリカーボネート偏光レンズに関して説明する。まず、偏光フィルムの基材となる樹脂フィルムを一方向に延伸させつつ、ヨウ素または二色性色素などの染料を含有する染液に含浸することにより、ヨウ素または二色性色素を基材樹脂中に分散し、偏光性を付与した偏光フィルムを得る。このときに用いる偏光フィルムの基材となる樹脂としては、ポリビニルアルコール類が用いられ、このポリビニルアルコール類としては、ポリビニルアルコール以下PVA、PVAの酢酸エステル構造を微量残したもの及びPVA誘導体または類縁体であるポリビニルホルマール、ポリビニルアセタール、エチレン-酢酸ビニル共重合体ケン化物等が好ましく、特にPVAが好ましい。さらに、PVAフィルムの分子量については、延伸性とフィルム強度の点から重量平均分子量が50000から500000のものが好ましく、特に、分子量150000から300000のものが好ましい。また、このときに用いる偏光フィルムの染料としては、PVAフィルムへの染色性と耐熱性の点からスルホン酸基を持つアゾ色素からなる直接染料が好ましい。PVAフィルムを延伸する際の倍率は、延伸後の二色比とフィルム強度の点から2~8倍が好ましく、特に3~5倍が好ましい。次に、偏光フィルムの両面に接着層を介して、芳香族ポリカーボネートシートからなる保護層を貼付する。このときに用いる芳香族ポリカーボネートシートの樹脂材料としては、フィルム強度、耐熱性、耐久性あるいは曲げ加工性の点から2,2-ビス4-ヒドロキシフェニルアルカンや2,2-4-ヒドロキシ-3,5-ジハロゲノフェニルアルカンで代表されるビスフェノール化合物から周知の方法で製造された重合体が好ましく、その重合体骨格に脂肪酸ジオールに由来する構造単位やエステル結合を持つ構造単位が含まれても良く、特に、2,2-ビス4-ヒドロキシフェニルプロパンから誘導される芳香族ポリカーボネートが好ましい。さらに、芳香族ポリカーボネートシートの分子量については、シート自体の成形における点から粘度平均分子量で12000~40000のものが好ましく、フィルム強度、耐熱性、耐久性あるいは曲げ加工性の点から、特に20000~35000のものが好ましい。また、芳香族ポリカーボネートシートのリタデーション値については、着色干渉縞を抑制する点から、下限は2000nm以上であり、上限は特にないがフィルム製造面から20000nm以下が好ましく、特に4000nm以上20000nm以下が好ましい。リタデーション値が高い方が着色干渉縞を生じ難い反面、リタデーション値が高い方が表面形状の精度が低いというデメリットがある。しかし、本発明の芳香族ポリカーボネート偏光レンズにおいては表面形状の精度を高めることが出来るので、よりリタデーション値が高い範囲においても表面形状の精度を高めることが出来る。加えて、両面に用いる芳香族ポリカーボネートからなる保護層のそれぞれ厚みについては、フィルム強度、耐熱性、耐久性あるいは曲げ加工性の点から、50μm~15mmの範囲が好ましく、特に100μm~800μmの範囲が好ましい。偏光フィルムの両面に芳香族ポリカーボネートを貼り合わせるために用いる接着剤としては、アクリル樹脂系材料、ウレタン樹脂系材料、ポリエステル樹脂系材料、メラミン樹脂系材料、エポキシ樹脂系材料、シリコーン系材料等が使用でき、特に、接着層自体あるいは接着した際の透明性と芳香族ポリカーボネートとの接着性の点から、ウレタン樹脂系材料であるポリウレタンプレポリマーと硬化剤からなる2液型の熱硬化性ウレタン樹脂が好ましい。このようにして芳香族ポリカーボネート偏光シートを得る。本発明の芳香族ポリカーボネート偏光レンズに用いられる芳香族ポリカーボネート偏光シートは、前述の芳香族ポリカーボネート偏光シートに限られるものではなく、偏光フィルムと保護層の芳香族ポリカーボネートを接着する接着剤において、調光染料を溶解させた接着剤を用いて作製された調光機能も併せ持つ芳香族ポリカーボネート偏光シートを用いても良く、このように偏光フィルムの保護層に使用する芳香族ポリカーボネートシートに予め延伸処理を施して大きなリタデーションを生じさせた延伸ポリカーボネート偏光シートを球面あるいは非球面の面形状に曲げ加工し、金型内にインサートし芳香族ポリカーボネートを射出して成形した偏光レンズであれは同様な効果が得られる。次いで、延伸ポリカーボネート偏光シートに曲げ加工が施される。延伸ポリカーボネート偏光シートの曲げ加工条件については、特に制限はないが、射出成形に用いる金型表面に沿うように曲げられている必要があり、また偏光フィルムは曲げ加工において延伸方向に沿った亀裂、いわゆる膜切れが生じやすいのでこれらの点から、延伸ポリカーボネート偏光シートの曲げ加工における金型温度は延伸ポリカーボネート偏光シートに使用した芳香族ポリカーボネートのガラス転移点前後の温度が好ましく、加えて、予熱処理により曲げ加工直前に芳香族ポリカーボネートのガラス転移点より50°C低い温度以上ガラス転移点未満の温度にしておくことが好ましく、特に、ガラス転移点より40°C低い温度以上ガラス転移点より15°C低い温度未満にしておくことが好ましい。次いで、延伸ポリカーボネート偏光シートに芳香族ポリカーボネートが射出される。射出成形の加工条件については、特に制限はないが、外観に優れている必要があり、この点から、金型温度は延伸ポリカーボネート偏光シートに使用した芳香族ポリカーボネートのガラス転移点より50°C低い温度以上ガラス転移点未満の温度が好ましく、特に、ガラス転移点より40°C低い温度以上ガラス転移点より15°C低い温度未満が好ましい。次いで、熱処理が施され、その後、ハードコート処理が施される。熱処理に先立ち、前述の課題を解決するために本発明者らが曲げ加工、射出成形、ハードコート処理等の従来技術の加工条件を注意深く検討した結果、延伸ポリカーボネート偏光シートあるいは片面延伸ポリカーボネート偏光シートを用いた芳香族ポリカーボネート偏光レンズにおいて、射出金型の表面形状、すなわち所望の表面形状に対して、水平方向のベースカーブが大きく垂直方向のベースカーブが小さいことを見出し、さらに詳しく検討した結果、芳香族ポリカーボネート偏光レンズの射出成形後の表面形状は水平方向のベースカーブが大きく、垂直方向のベースカーブが小さいものであり、射出成形後にハードコート処理をすることよって水平方向のベースカーブが小さく、垂直方向のベースカーブが大きくなって所望の表面形状に近づくとの知見を得た。ハードコートの材質あるいは加工条件については、特に制限はないが、外観や下地の芳香族ポリカーボネートに対して、あるいは続いてコートされるミラーコートや反射防止コート等の無機層に対する密着性に優れている必要があり、この点から、焼成温度は延伸ポリカーボネート偏光シートに使用した芳香族ポリカーボネートのガラス転移点より50°C低い温度以上ガラス転移点未満の温度が好ましく、特に、ガラス転移点より40°C低い以上ガラス転移点より15°C低い温度未満が好ましい。ここで言う偏光レンズの水平方向とは、サングラスあるいはゴーグルに固定した際に水平面に対して平行になる偏光レンズ面上の方向であり、偏光レンズの吸収軸に概ね一致する。また、ここで言う垂直方向とはサングラスあるいはゴーグルに固定した際に水平面に対して垂直な方向であり、偏光レンズの透過軸に概ね一致する。さらに、本発明者らが従来技術の加工条件に加えて種々の処理の追加を鋭意検討した結果、従来技術にて成形された芳香族ポリカーボネート偏光レンズに対して、ハードコート処理前に熱処理を加えることよって、より水平方向のベースカーブが小さくなって所望の表面形状に近づき、より垂直方向のベースカーブが大きくなって所望の表面形状に近づくことを見出し、更なる長い時間に及ぶ熱処理を加えることよって、より水平方向のベースカーブが小さくなるために所望の表面形状を追い越して所望の表面形状よりもベースカーブが小さくなり、より垂直方向のベースカーブが大きくなって所望の表面形状を追い越して所望の表面形状よりもベースカーブが大きくなることを見出し、適切な時間の熱処理を加えたときに非常に高い形状精度が得られることを見出し、本発明に至った。芳香族ポリカーボネート偏光レンズのハードコート処理における一般的な焼成温度については、延伸ポリカーボネート偏光シートあるいは片面延伸ポリカーボネート偏光シートの保護層に用いている芳香族ポリカーボネートシートのガラス転移点から50°C低い温度以上ガラス転移点以下であり、より一般的にはガラス転移点から40°C低い温度以上ガラス転移点から15°C低い温度以下である120°C前後の温度であり、ハードコートの焼成に要する時間は概ね30分から2時間の間であり、これらの一般的な加工条件で成形された芳香族ポリカーボネート偏光レンズにおいては、射出金型の表面形状、すなわち所望の表面形状に対して、水平方向のベースカーブが大きく垂直方向のベースカーブが小さいものであり、高い精度の表面形状は得られない。すなわち、従来技術である一般的な加工条件で成形された芳香族ポリカーボネート偏光レンズにおいては形状精度が高いものが得られない。本発明の技術である、ハードコート処理前に熱処理を加えるという方法により、一般的な加工条件で成形された芳香族ポリカーボネート偏光レンズにおいても水平方向のベースカーブが小さくなって所望の表面形状に近づき、垂直方向のベースカーブが大きくなって所望の表面形状に近づく。しかしながら、過剰に長い時間の熱処理を加えた場合には、水平方向のベースカーブが低くなり過ぎて所望の表面形状よりもベースカーブが低くなり、垂直方向のベースカーブが高くなり過ぎて所望の表面形状よりもベースカーブが高くなる。当然のことながら、適切な時間の熱処理を加えた場合には、水平方向および垂直方向のベースカーブが所望の表面形状に非常に近い値になり、従来技術では得られなかった非常に高い精度の表面形状が本発明の技術により得られる。加えて、本発明者らが、ハードコート処理前に熱処理を加えて非常に高い精度の表面形状を得るために行う適切な熱処理の制御性について鋭意検討を行った結果、ハードコート処理前の熱処理によって生じるカーブ値の単位加熱時間あたりの変化量は、加熱時間が長くなるにしたがって徐々に減少していく傾向にあることを見出した。さらに、ハードコート処理前の熱処理によって生じるベースカーブの単位加熱時間あたりの変化量は、曲げ加工における処理温度あるいは射出成形における金型温度によって変化し、これらの温度が高い程、ハードコート処理後の熱処理によって生じるベースカーブの単位加熱時間あたりの変化量は少なくなることを見出した。よりさらに、ハードコート処理前の熱処理において、加熱温度を上げると、ベースカーブの単位加熱時間あたりの変化量は大きくなり、加熱温度を下げると、ベースカーブの単位加熱時間あたりの変化量は小さくなることを見出した。また、射出成形後の表面形状は、射出金型の表面形状、すなわち所望の表面形状に対して、水平方向のベースカーブが大きく、垂直方向のベースカーブが小さいが、その程度が射出成形における金型温度によって変化し、その程度は金型温度が高いと高くなり、金型温度が低いと低くなることを見出した。高い精度で表面形状を制御しようとした場合には、所望の表面形状にほぼ一致した時のベースカーブの単位加熱時間あたりの変化量が小さい方が好ましい。一方、生産におけるスループットを向上しようとした場合には、熱処理に要する時間を短時間化すべく、熱処理初期におけるベースカーブの単位加熱時間あたりの変化量が大きい、あるいは熱処理前の表面形状が所望の表面形状に近い方が好ましい。これらの点から、曲げ加工における処理温度、射出成形における金型温度、あるいはハードコート処理後の熱処理の温度を適切に選択することにより、一定時間の熱処理で非常に形状精度が高いものが非常に再現良く、あるいは短時間の熱処理でも非常に形状精度が高いものが非常に再現良く得られることを見出した。すなわち、延伸ポリカーボネート偏光シートあるいは片面延伸ポリカーボネート偏光シートを用いた芳香族ポリカーボネート偏光レンズにおいて、ハードコート処理前にガラス転移点以下の温度での熱処理を適宜施す方法により、射出金型の表面形状、すなわち所望の表面形状に所望の精度で成形できること見出すに至った。また、曲げ加工における処理温度、射出成形における金型温度、あるいはハードコート処理後の熱処理の温度を適切に選択する方法により、短時間の熱処理で、あるいは任意の一定時間の熱処理で非常に形状精度が高いものを非常に再現良く成形できることを見出すに至った。その結果、表面形状が球面の偏光レンズにおいて、ベースカーブの異方性が025以内のものを安定して成形出来るに至り、さらに、表面形状が球面の偏光レンズにおいて、解像度が20以上のものを成形出来るに至った。尚、本実施例における説明ではハードコート処理前に熱処理を行うものとして例示しているが、この熱処理は射出成形後であればどの段階で行っても良く、例えば、ハードコート処理後に行っても良く、さらにミラーコートや反射防止コート等の無機層をコートした後に行っても良い。また、本実施例における説明では、熱処理はハードコート処理前に行うこととしているが、熱処理の加熱温度と加熱時間を適宜選択することにより、ハードコート焼成における熱処理に繰り入れてもよい。例えば、ハードコート焼成における加熱温度が120°Cで加熱時間が2時間であり、その後行う熱処理が120°Cで10時間であるときに高い精度の表面形状が得られる場合には、ハードコート焼成を加熱温度が120°Cで加熱時間が12時間で行えば良い。また、ハードコートが無い芳香族ポリカーボネート偏光レンズにおいては言うまでも無く、ハードコート処理を省略して熱処理を行えば良い。熱処理の条件については、加熱温度においては延伸ポリカーボネート偏光シートに使用した芳香族ポリカーボネートのガラス転移点より50°C低い温度以上ガラス転移点未満の温度が好ましく、特に、ガラス転移点より40°C低い以上ガラス転移点より15°C低い温度未満が好ましい。加熱時間については、前述したように所望の精度で所望の表面形状を得るべく、適宜設定した条件で行う。以下、実施例に基づき、本発明について詳細に説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。実施例1a延伸ポリカーボネート偏光シート芳香族ポリカーボネート偏光レンズに用いる延伸ポリカーボネート偏光シートとしては、06mm厚のユーピロンポーラシート三菱瓦斯化学社製を使用した。該延伸ポリカーボネート偏光シートは、偏光フィルムの両面に保護層として厚さ03mm、リタデーション値5500nm、ガラス転移点150°Cの芳香族ポリカーボネートシートを用いており、曲げ加工において着色干渉縞が生じ難い偏光シートである。b芳香族ポリカーボネート偏光レンズaの偏光シートを直径795mmの真円型で打ち抜き、垂直方向の幅を55mmにカットし、射出成形に用いた金型の球面状の表面曲率半径6681mm、ベースカーブ7932に合うように、同じ表面形状を持つ金型を用いて曲げ加工を行った。ここで言うベースカーブとは、レンズ前面の曲率の意味で用いており、530をミリメータ単位の曲率半径で除した値のことである。さらに、射出成形用の金型内にインサートし、レンズの凹面に溶融樹脂を射出成形することにより芳香族ポリカーボネート偏光レンズを作製した。このときの芳香族ポリカーボネート偏光レンズの成形条件を表1に示した。射出成形においては、1回の射出で同時に2個の芳香族ポリカーボネート偏光レンズを形成出来る金型を用いて1~8を成形し、1回の射出で同時に4個の芳香族ポリカーボネート偏光レンズを形成出来る金型を用いて9を成形した。この2種類の金型の差異については、1回の射出で同時に成形出来る芳香族ポリカーボネート偏光レンズの数が異なるだけでそれぞれの金型の表面形状は同一であり、ゲートの形状やランナーの長さも概ね等しくなるように設計されている。c成形された偏光レンズの曲率半径とベースカーブの測定bで形成した1~9芳香族ポリカーボネート偏光レンズについて、水平方向と垂直方向のそれぞれの曲率半径を、3点式カーブメータPEACOCK製DIALGAUGEで測定した。d成形された偏光レンズの解像度の測定bで形成した1~9芳香族ポリカーボネート偏光レンズについて、米国規格ANSIZ871内1410RefractivePowerResolvingPowerandAstigmatismTestsに記載されている方法により解像度を測定した。上記bで得られた芳香族ポリカーボネート偏光レンズのうち、1~3の芳香族ポリカーボネート偏光レンズに対し、強制熱風循環式オーブンを用いて120°Cで96時間までの加熱処理を行なった。1~3の芳香族ポリカーボネート偏光レンズの加熱時間に対するベースカーブの変化を各10サンプルずつ測定し、各時間における平均値をまとめたものを表2に示した。1~3の芳香族ポリカーボネート偏光レンズのいずれも、射出成形後には水平方向のベースカーブから垂直方向のベースカーブを引いた値以下ベースカーブの差が04以上になっており、1~2時間の加熱処理でベースカーブの差は低下するものの依然として03以上になっているのもある。この1~2時間の加熱処理は従来技術のハードコートの焼成条件に相当するものである。さらに、加熱時間を長くするにつれてベースカーブの差は低下していき、1~3の芳香族ポリカーボネート偏光レンズのいずれも12~48時間の加熱処理によってベースカーブの差が01以下になり、さらに加熱を続けていくとベースカーブの差が緩やかに低下していき、96時間の加熱処理後にはベースカーブの差が射出成形後に対して符号が逆転して-01以下に至った。この結果は、適切な加熱処理を施すことによりベースカーブの異方性を非常に小さく出来ることを示しており、その適切な加熱処理は成形条件によって異なるものの、全ての成形条件においてベースカーブの異方性を非常に小さく出来ることを示している。また、ベースカーブの異方性を01以内にした芳香族ポリカーボネート偏光レンズの解像度を測定したところ、いずれも解像度は20以上であった。実施例2上記bで得られた2の芳香族ポリカーボネート偏光レンズに対し、強制熱風循環式オーブンを用いて130°Cの温度にて、加熱処理を解像度が20以上になるまでの時間行った。130°Cの加熱温度においては1時間の加熱時間で解像度は20以上となった。また、解像度を20以上とした芳香族ポリカーボネート偏光レンズのベースカーブを測定したところ、ベースカーブの異方性は01以内であった。実施例1においては加熱温度が120°Cであり、ベースカーブの異方性が01以内になるのに要する加熱時間は12~48時間であったが、本実施例2においては1時間の加熱時間でベースカーブの異方性が01以内になった。このように、熱処理の温度を適切に選択する方法により、短時間の熱処理で非常に形状精度が高い芳香族ポリカーボネート偏光レンズを成形することが出来た。参考例1上記bの各射出成形条件において作製した芳香族ポリカーボネート偏光レンズを、強制熱風循環式オーブンを用いて120°Cで1時間加熱処理した。この加熱処理は従来技術のハードコートの焼成条件に相当するものである。加熱処理をする前後の芳香族ポリカーボネート偏光レンズのベースカーブを各10サンプルずつ測定して平均値をまとめたものを表3に示した。1~9の全ての成形条件の芳香族ポリカーボネート偏光レンズにおいて、熱処理後は射出成形後と比べてベースカーブの異方性が低減できているものの、成形条件によってはベースカーブの異方性を十分に低減出来るまでには至っていない。これらの成型条件においては、ベースカーブの異方性が025以内になっている成型条件もあるが、これは10サンプルの平均値であり、これらの成型条件においては全てのサンプルが025以内になっていたわけではなく025を超えるサンプルも生じていた。また、これらの成型条件においては、ベースカーブの異方性が01以内になっている成型条件もあるが、これは10サンプルの平均値であり、これらの成型条件においては全てのサンプルが01以内になっていたわけではなく01を超えるサンプルも生じていた。この結果は、従来技術のハードコートの焼成条件ではベースカーブの異方性を低減しきれていないが、さらに適切な熱処理を施すことによりベースカーブの異方性を非常に低減出来ることを示している。本参考例1の1~9の芳香族ポリカーボネート偏光レンズに対して、さらに適切な熱処理を施すことにより、さらにベースカーブの異方性を低減出来ることは、実施例1および2の結果から明らかである。すなわち、適切な加熱処理は成形条件によって異なるものの、全ての成形条件において芳香族ポリカーボネート偏光レンズのベースカーブの異方性を低減出来ることは明らかである。実施例3d片面延伸ポリカーボネート偏光シートA片面延伸ポリカーボネート偏光シートAは、偏光フィルムの片面に保護層として厚さ03mm、リタデーション値5500nmのポリカーボネートシートを用いており、偏光フィルムの他方の面に保護層として厚さ03mm、リタデーション値100nm以下のポリカーボネートシートを用いた。dの偏光シートを用いる以外は、上記bの3と同様の条件で作製された芳香族ポリカーボネート偏光レンズに対して、強制熱風循環式オーブンを用いて温度120°C、125°Cおよび130°Cで種々の時間で熱処理を行い、各熱処理時間における水平方向と垂直方向のそれぞれのベースカーブを、触針式の輪郭形状測定器東京精密製コンターレコード2700SD3で測定した。輪郭形状測定器は前記のカーブメータと比べて、測定時に被測定物に印加する荷重が極めて低く、より正確にベースカーブが計測できる。熱処理時間によってベースカーブが変化する様子を示す一例として、熱処理温度130°Cのときの、熱処理時間によって水平方向と垂直方向のそれぞれのベースカーブの変化を、水平成分を白丸、垂直成分を黒丸で図2に示す。他の熱処理温度においても図2と同様の図を作成し、ベースカーブの差が概ね025、01、0、-01および-025になる熱処理時間を読み取った結果を表4に示す。熱処理時間については、熱処理温度が120°Cの場合は最長96時間、熱処理温度が125°Cの場合は最長15時間、熱処理温度が130°Cの場合は最長8時間であった。このために、ベースカーブの変化量が不十分でベースカーブの差が上記の値まで到達していないものについては、熱処理を行った最長時間を不等号と括弧を付けて示した。また、作成した図からベースカーブの差が明瞭に読み取れなかったものについては括弧を付けて示した。実施例4e片面延伸ポリカーボネート偏光シートB片面延伸ポリカーボネート偏光シートBは、偏光フィルムの片面に保護層として厚さ04mm、リタデーション値5500nmのポリカーボネートシートを用いており、偏光フィルムの他方の面に保護層として厚さ03mm、リタデーション値100nm以下のポリカーボネートシートを用いた。eの偏光シートを用いる以外は、実施例3と同様にして作製と熱処理を行い、ベースカーブを測定し、熱処理時間によるベースカーブの変化を示す図を作成し、その図からベースカーブの差を読み取った結果を表5に示す。実施例5aの偏光シートを用いる以外は、実施例3と同様にして作製と熱処理を行い、ベースカーブを測定し、熱処理時間によるベースカーブの変化を示す図を作成し、その図からベースカーブの差を読み取った結果を表6に示す。実施例3においては熱処理温度125°Cにおける熱処理時間は最長15時間、熱処理温度130°Cにおける熱処理時間は最長8時間であったが、実施例5においては熱処理温度125°Cにおける熱処理時間は最長48時間、熱処理温度130°Cにおける熱処理時間は最長12時間であった。表4~6の熱処理温度と熱処理時間を片対数グラフにプロットした結果を図3に示す。図3においてベースカーブの異方性が025以内になる範囲は図中に示した概ね平行四辺形で囲まれる範囲であり、芳香族ポリカーボネート偏光レンズにおいて射出成形後にこの範囲内の温度と時間で熱処理を行うことにより、形状精度が高い偏光レンズが得られる。また、図3中に、前述の一般的なハードコート焼成における熱処理温度と熱処理時間も示した。この範囲は概ね長方形で囲まれる範囲であり、本発明の熱処理条件とは異なっている。表4~6においてベースカーブの差が01、0および-01になる熱処理温度と熱処理時間だけを片対数グラフにプロットした結果を図4に示す。図4においてベースカーブの異方性が01以内になる範囲は図中に示した概ね平行四辺形で囲まれる範囲であり、芳香族ポリカーボネート偏光レンズにおいて射出成形後にこの範囲内の温度と時間で熱処理を行うことにより、形状精度が高く、解像度が高い偏光レンズが得られる。"