"酸素上吹きランスを有する転炉型精錬炉に予備脱燐処理を施された溶銑を装入し、酸素上吹きランスから溶銑に酸素を吹き付けて溶鋼を製造する際の、酸素上吹きランスへの地金の付着を防止する方法であって、先端側の地金付着が集中する部分に、下記式で表されるθ1が0.5°以上のテーパ部を形成すると共に、吹錬時に転炉内に挿入する部分の外表面には、Al拡散浸透表面処理を施し、かつ、このAl拡散浸透表面処理の表面にさらにセラミックス層を形成した酸素上吹きランスを使用することを特徴とする転炉吹錬時における酸素上吹きランスへの地金の付着防止方法。θ1=tan-1{X1-Y1/2×Z1}但し、θ1:テーパ部のテーパ角度°X1:テーパ部の大径側端部の直径mmY1:テーパ部の小径側端部の直径mmZ1:テーパ部の軸方向長さmm本発明が解決しようとする問題点は、従来の転炉吹錬用酸素上吹きランスへの地金付着防止方法は、恒久的な対策とは言えなかったり、地金付着による転炉操業への悪影響を解消するまでには至っていないという点である。本発明は、酸素上吹きランスを有する転炉型精錬炉において、予備脱燐溶銑の脱炭吹錬中にスラグ層内に浮遊し、または飛散している溶鋼が酸素上吹きランスへ地金として付着するのを効果的に防止することを目的とするものである。そこで、特許文献3に記載された、地金付着が集中する部分に先端側が細くなるテーパ部を設けた圧力配管用炭素鋼鋼管製の酸素上吹きランス以下、テーパランスという。をベースとして、その外表面に施されたCrめっきに代わる適切な表面処理について検討を行った。外表面処理としては、一般的にCrめっきのほか、アルミナ系耐火物の吹付けやアルミナ溶射処理、Al拡散浸透処理、さらにAl拡散浸透処理層の表面にセラミックス層を形成させる処理などが知られている。しかしながら、転炉吹錬用酸素上吹きランスのように、鋼管の内面は水冷される一方、外面は1200~1700°Cの雰囲気に晒されつつスラグや溶鋼の飛沫を浴び、しかも8~16分間の使用を長期間断続的に繰り返すという苛酷な条件下では、従来のCrめっきやアルミナ系耐火物の吹付けではスラグや溶鋼飛沫のランス外表面への付着を十分に防止することができなかった。また、吹錬に伴うランス外表面の温度変化幅が極めて大きいほか、テーパランスは単なる鋼管と比べて形状がやや複雑であるため、外表面処理の適性に関しテーパランスに特有の課題も有り得る。そこで、0.5°以上のテーパをつけたテーパランスを対象として、ランスの先端から吹錬時に転炉内に挿入している部分の外表面に、表面処理を行わない場合のほか、Crめっき、アルミナ溶射処理、Al拡散浸透処理、Al拡散浸透処理層の表面にさらにセラミックス層セラミックスコーティング形成処理の4種類の表面処理を施し、実際に酸素上吹きランスを有する転炉型精錬炉に予備脱燐溶銑を装入し、脱炭吹錬に用いて表面処理の効果を比較検討した。その結果、本発明を次のように完成することができた。本発明の転炉吹錬時における酸素上吹きランスへの地金の付着防止方法は、酸素上吹きランスを有する転炉型精錬炉に予備脱燐溶銑を装入し、酸素上吹きランスから予備脱燐溶銑に酸素を吹き付けて溶鋼を製造する際の、酸素上吹きランスへの地金の付着を防止する方法であって、先端側の地金付着が集中する部分に、下記式で表されるθ1が0.5°以上のテーパ部を形成すると共に、吹錬時に転炉内に挿入する部分の外表面には、Al拡散浸透表面処理を施し、かつ、このAl拡散浸透表面処理の表面にさらにセラミックス層を形成した酸素上吹きランスを使用することを最も主要な特徴としている。θ1=tan-1{X1-Y1/2×Z1}但し、θ1:テーパ部のテーパ角度°X1:テーパ部の大径側端部の直径mmY1:テーパ部の小径側端部の直径mmZ1:テーパ部の軸方向長さmm本発明によれば、テーパ部の形成と、Al拡散浸透表面処理の表面にさらにセラミックス層を形成したことの相乗効果により、ダストやスピッティングの発生が激しく、地金が付着するトラブルの発生も多い予備脱燐溶銑に、酸素を吹き付けて溶鋼を製造する際の、酸素上吹きランスへの地金スラグの付着を効果的に防止することができる。本発明は、酸素上吹きランスから予備脱燐溶銑に酸素を吹き付けて溶鋼を製造する際の、酸素上吹きランスへの地金スラグの付着を効果的に防止することを目的とするものである。そして、前記目的を、先端側の地金付着が集中する部分にテーパ角度θ1が0.5°以上のテーパ部を形成するのと共に、吹錬時に転炉内に挿入する部分の外表面に、Al拡散浸透表面処理にさらにセラミックス層を形成した酸素上吹きランスを使用することで実現する。転炉吹錬内部が水冷された酸素上吹きランスを有する転炉に予備脱燐処理された溶銑を装入後、溶銑に酸素上吹きランスから酸素ガスを吹き付けて、C含有濃度1.1質量以下の溶鋼を製造する。上吹き酸素流量は溶鋼1トン当たり2.0~3.5Nm3/minで、1回の吹錬で12~16分間吹付ける。酸素吹付け開始前の溶銑温度は1200~1400°Cであり、酸素吹付け終了時吹錬終了時の溶鋼温度は1620~1720°Cである。吹錬に際して生石灰などのCaO含有物質を溶鋼1トン当たり14~25kg添加するほか、珪砂などのSiO2含有物質を溶鋼1トン当たり3~6kg添加して、吹錬終了時にはスラグを溶鋼1トン当たり31~56kg生成させる。このような吹錬を、同一の酸素上吹きランスを用いて1日当たり通常25~50回行い、その同一ランスを少なくとも2000回以上、できれば5000回程度まで続けて使用する。この間、酸素上吹きランスの外表面への地金付着は全く無いことが望ましいが、付着厚さが30mm以下であれば容認して使い続けることができる。付着厚さが30mmを超える等、酸素上吹きランスの昇降操作に支障が生ずるようになったら、そのランスの使用を中止して、別のランスに交換する。酸素上吹きランス基本的に、特許文献3に記載されているテーパランスを使用するが、具体的に今回の調査において本発明の対象とした形状は、次に示す通りである。図1に示す吹錬用の酸素上吹きランス1の表面における地金付着が集中する部分に、図2に示すようなテーパ部1aを1箇所設けた。そのテーパ部1aは、大径側端部1aaの直径mmをX1、小径側端部1abの直径mmをY1、軸方向長さmmをZ1とした場合、テーパ角度θ1=tan-1{X1-Y1/2×Z1}を0.5°以上にする。テーパ角度θ1を0.5°以上にしたのは、0.5°未満ではテーパをつけた効果が明確に現われないためである。このテーパ角度の上限は、内部水冷を要するランス構造の複雑化や強度低下を考慮すると、10°程度以下が適当といえる。ランス先端からテーパ部1aの大径側端部1aaまでの長さL1は、転炉サイズやランスの先端と鋼浴面間距離等の操業条件に応じて変わり得るものであるが、一般的な地金付着位置の変動状況から考えると、4~10m90ton/chクラスの転炉では4~8m、300ton/chクラスでは6~10mが適当といえる。なお、酸素上吹きランス1は外管1b、仕切管1c、内管1dから構成され、基端側で外管1bと仕切管1cの間に供給され、先端側でUターンして仕切管1cと内管1dの間を通る冷却水によってランス本体を冷却する一方、内管1dの内部に供給された酸素ガスは先端側から噴出するようになっている。表面処理条件上記したテーパランスを対象として、その外表面の吹錬時に転炉内に挿入している部分のランス先端からの長さL2の範囲にAl拡散浸透処理を施し、さらにその表面にセラミックス層形成処理セラミックコーティングを施したランスを用いる。その表面処理条件は、例えば特許文献4に記載されているものを用いればよい。この表面処理を施すランス先端からの長さL2も、転炉サイズやランス先端と鋼浴面間距離等の操業条件に応じて変わり得るものであるが、従来の地金付着位置の変動状況から考えると、4~10m90ton/chクラスの転炉では4~8m、300ton/chクラスでは6~10mが適当である。但し、テーパ部1aの大径側端部1aaテーパランスの先端よりL1の位置よりも1m以上高い位置まで表面処理しておけば、実用上十分な地金付着抑制効果があると考えられる。この表面処理条件は、次のように実験的に調査して把握した。酸素上吹きランスには、テーパを0.5°以上つけたテーパランスを対象として、ランスの先端から吹錬時に転炉内に挿入している部分の外表面に、表面処理を行わない場合のほか、Crめっき、アルミナ溶射処理、Al拡散浸透処理、Al拡散浸透処理層の表面にさらにセラミックス層形成処理の4種類の表面処理を施して、実際に転炉に予備脱燐溶銑を装入し、脱炭吹錬に用いてそれらの表面処理の効果を比較検討した。脱炭吹錬では、上記の酸素上吹きランスを有する転炉型精錬炉に、質量で、C:3.5~3.9、Si:≦0.01、Mn:≦0.40、P:≦0.030を含有する予備脱燐溶銑を85~90トン装入した後、その酸素上吹きランスから酸素ガスを吹き付けて、C:0.03~1.10、Si≦0.01、Mn:≦0.40、P≦0.030を含有する溶鋼を製造した。上吹き酸素流量は溶鋼1トン当たり2.0~3.5Nm3/minで、1回の吹錬で12~16分間吹付けた。酸素吹付け開始前の溶銑温度は1200~1400°Cであり、酸素吹付け終了時吹錬終了時の溶鋼温度は1620~1720°Cとした。吹錬に際して生石灰などのCaO含有物質を溶鋼1トン当たり14~25kg添加するほか、珪砂などのSiO2含有物質を溶鋼1トン当たり3~6kg添加して、吹錬終了時にはスラグを溶鋼1トン当たり31~56kg生成させた。このような脱炭吹錬を、同一の酸素上吹きランスを用いて1日当たり25~50回行い、その同一ランスを10~5000回続けて使用して、ランス外表面への地金付着状況を調査した。下記表1に、表面処理を行わない場合と前記4パターンの表面処理を施した転炉吹錬用の酸素上吹きランスを用いて、転炉で予備脱燐溶銑の脱炭精錬を行った場合の酸素上吹きランスへの地金スラグの付着状況を使用回数毎にトレースした結果を示す。表1では、酸素上吹きランスの外表面への地金付着厚さが30mm以下の場合を○、付着厚さが30mmを超える場合を×で示している。表面処理を行わなかった場合、わずか3チャージほどでスラグ地金付着が目視観察できた。また、アルミナ溶射処理やCrめっき処理を施した場合は、100チャージまではスラグ地金の付着を目視で認められなかったが、100チャージを超えると付着が確認され、同等の傾向を示した。これは溶射やめっきはランスを構成する圧力配管用炭素鋼鋼管の表面に上乗せするため、使用回数が増えるにつれて溶射やめっきが剥がれ、スラグ地金が付着していったためと考えられる。それに対し、Al拡散浸透処理は圧力配管用炭素鋼鋼管に拡散浸透させているため、剥がれることもなく、1000チャージまでスラグ地金の付着がなく使用することができた。Al拡散浸透表面処理Al拡散浸透表面処理のマトリックスがセラミックス層を含むの表面にさらにセラミックス層を形成させた場合、1000チャージ使用してもスラグ地金の付着がなく、5000チャージまで使用することができた。以上の調査によって、Al拡散浸透表面処理アルミ拡散浸透表面処理のマトリックスがセラミックス層を含むを施し、その表面にさらにセラミックス層を形成させた転炉吹錬用酸素上吹きランスがスラグ地金付着の抑制に最も有効であることが分かった。内部が水冷された酸素上吹きランスを有する転炉に、質量で、C:3.7~3.9、Si:≦0.01,Mn:≦0.40、P:≦0.030を含有する予備脱燐溶銑を88トン装入した後、酸素上吹きランスから酸素ガスを吹き付けて、C:0.10~0.30、Si≦0.01、Mn:≦0.40、P≦0.030の溶鋼を製造した。使用した酸素上吹きランスは、テーパ角度θ1が0.6°であるテーパ部を、ランス先端から1mの位置から6mの間に形成しL1=6m,Z1=5m、その表面にAl拡散浸透処理にさらにセラミックス層形成処理をランス先端から7m施したものL2=7mである。上吹き酸素流量は溶鋼1トン当たり2.5~3.0Nm3/minで、1回の吹錬で13~16分間吹付けた。酸素吹付け開始前の溶銑温度は1250~1350°Cであり、酸素吹付け終了時吹錬終了時の溶鋼温度は1660~1710°Cであった。吹錬に際して生石灰を溶鋼1トン当たり14~20kg添加して、吹錬終了時にはスラグを溶鋼1トン当たり31~45kg生成させた。以上の吹錬を、同一の酸素上吹きランスを用いて1日当たり25~35回行い、その同一ランスを5000回使用して、ランス外表面への地金付着が殆ど発生しないことを確認した。地金が付着した場合もあったが、付着厚さは30mm以下で、特に付着地金の除去作業を要するほどには至らず、5000回の使用に支障は生じなかった。"