溶銑を脱炭精錬して得た溶鋼を転炉から取鍋へ未脱酸状態のまま出鋼し、出鋼後、取鍋内の溶鋼上に存在するスラグに金属AlまたはAlドロスを添加してスラグ中の低級酸化物を還元するとともに、前記金属AlまたはAlドロスの添加後、取鍋内のスラグのMgO濃度が6~15質量となるように、MgCO3を60質量以上含有するMgCO3含有物質を取鍋内のスラグに添加し、次いで、真空脱ガス装置において、溶鋼中の炭素と溶鋼中の溶存酸素とを減圧下で反応させて溶存酸素濃度を0.050質量以下まで低減し、溶鋼中の溶存酸素濃度が0.050質量以下となった後に減圧下の溶鋼に金属Alを添加して溶鋼を脱酸し、Mnは脱酸剤として使用せず、溶鋼のMn成分の調整が必要なときには、金属Alで溶鋼を脱酸した後に減圧下の溶鋼にMn含有金属を添加してMn調整を行い、その後、溶鋼を連続鋳造機に搬送して連続鋳造機でスラブ鋳片に鋳造することを特徴とする高清浄度鋼の製造方法。溶鋼中の炭素と溶鋼中の溶存酸素とを減圧下で反応させる段階の初期に、減圧下の溶鋼に炭材を添加することを特徴とする、請求項1に記載の高清浄度鋼の製造方法。連続鋳造機の定常鋳造域におけるストランドあたりの溶鋼鋳造量が4.5トン/分以上であることを特徴とする、請求項1または請求項2に記載の高清浄度鋼の製造方法。転炉から出鋼時の溶鋼中の溶存酸素濃度を0.075質量以下に制御することを特徴とする、請求項1ないし請求項3の何れか1項に記載の高清浄度鋼の製造方法。近年、生産性向上の観点から連続鋳造機の鋳造速度が高速化され、従来は、特許文献1に提案されるスラグ改質方法を適用するだけで十分に高い清浄性が得られていた鋼製品であっても、酸化物系非金属介在物以下、単に介在物と記すによる欠陥が発生するようになってきた。特に、多ヒートの連続鋳造連々鋳というの取鍋交換時に相当する鋳片で、介在物起因の欠陥が見られるようになった。これは、鋳造速度が高速化された操業においては、取鍋内のスラグ、及び、このスラグの近傍に存在する溶鋼中の介在物脱酸生成物と転炉スラグ中のCaOや造滓剤として取鍋に添加した生石灰中のCaOとが凝集して形成されるが、取鍋からタンディッシュへの溶鋼注入の末期に取鍋内に形成される渦流に巻き込まれてタンディッシュに流出する頻度が高くなり、また、タンディッシュにおいても溶鋼の滞在時間が相対的に短くなることから、浮上分離せずにそのまま鋳型内に注入される頻度が高くなることによる。尚、取鍋からタンディッシュへの溶鋼注入量を多くすると、取鍋内での渦流の発生時期が早くなる。つまり、取鍋内の残留溶鋼量が多い時点から渦流が発生する。取鍋内スラグの近傍に存在する溶鋼の清浄性を向上させるためには、スラグ中の低級酸化物を低減することが効果的であるが、特許文献2及び特許文献3は、MnOが生成され前述したように十分とはいえない。また、取鍋内のスラグを渦流に巻き込ませないようにするためには、取鍋内スラグを固化させることが効果的であり、特許文献5~8に提案されるMgO源のスラグへの添加は有効であるが、過剰に添加すると、スラグは固化するものの、スラグの脱酸生成物吸収能が損なわれて、清浄性は却って悪化する場合が発生する。引用文献5~8はこの点について言及していない。また、スラグ固化のためには、添加したMgO源をスラグと反応させる必要があり、引用文献5~8はMgO源としてMgOを使用しており、添加したMgOとスラグとを攪拌するなどの処理が必要となる。本発明はこのような事情に鑑みてなされたもので、その目的とするところは、攪拌などを行わなくても取鍋内スラグを十分に固化させて取鍋からタンディッシュへの注入末期に形成される渦流に巻き込まれないようにするとともに、取鍋内スラグの近傍に存在する溶鋼の清浄性を従来に比較して更に向上させ、高速鋳造下であっても介在物の少ない清浄性に優れた鋳片を得ることのできる、高清浄度鋼の製造方法を提供することである。上記課題を解決するための本発明の要旨は以下のとおりである。[1]溶銑を脱炭精錬して得た溶鋼を転炉から取鍋へ未脱酸状態のまま出鋼し、出鋼後、取鍋内の溶鋼上に存在するスラグに金属AlまたはAlドロスを添加してスラグ中の低級酸化物を還元するとともに、前記金属AlまたはAlドロスの添加後、取鍋内のスラグのMgO濃度が6~15質量となるように、MgCO3を60質量以上含有するMgCO3含有物質を取鍋内のスラグに添加し、次いで、真空脱ガス装置において、溶鋼中の炭素と溶鋼中の溶存酸素とを減圧下で反応させて溶存酸素濃度を0.050質量以下まで低減し、溶鋼中の溶存酸素濃度が0.050質量以下となった後に減圧下の溶鋼に金属Alを添加して溶鋼を脱酸し、Mnは脱酸剤として使用せず、溶鋼のMn成分の調整が必要なときには、金属Alで溶鋼を脱酸した後に減圧下の溶鋼にMn含有金属を添加してMn調整を行い、その後、溶鋼を連続鋳造機に搬送して連続鋳造機でスラブ鋳片に鋳造することを特徴とする高清浄度鋼の製造方法。[2]溶鋼中の炭素と溶鋼中の溶存酸素とを減圧下で反応させる段階の初期に、減圧下の溶鋼に炭材を添加することを特徴とする、上記[1]に記載の高清浄度鋼の製造方法。[3]連続鋳造機の定常鋳造域におけるストランドあたりの溶鋼鋳造量が4.5トン/分以上であることを特徴とする、上記[1]または上記[2]に記載の高清浄度鋼の製造方法。[4]転炉から出鋼時の溶鋼中の溶存酸素濃度を0.075質量以下に制御することを特徴とする、上記[1]ないし上記[3]の何れか1項に記載の高清浄度鋼の製造方法。本発明によれば、転炉から出鋼された溶鋼の浴面上に存在するスラグに金属AlまたはAlドロスを添加して、スラグ中の鉄酸化物及びマンガン酸化物などの低級酸化物を還元し、次いで、MgCO3含有物質を取鍋内のスラグに添加してスラグの融点を上昇させ、少なくともスラグの一部を固化させるので、取鍋内のスラグの低級酸化物の含有量は低下し、しかも、MgCO3含有物質の添加によるスラグ融点の上昇に伴う固化によって取鍋からタンディッシュへのスラグ流出量が減少する。また、スラグに添加されたMgCO3含有物質はMgOとCO2ガスとに分解し、この分解反応で生成するCO2ガスによってスラグは攪拌されるので、強制的な攪拌を行わなくても、先んじて投入した金属AlまたはAlドロスとスラグとの反応を効率良く進めることが実現される。また、真空脱ガス装置では、溶鋼中の炭素と溶存酸素とを減圧下で反応させて溶存酸素濃度を0.050質量以下まで低減し、その後、金属Alを添加して溶鋼を脱酸するので、脱酸生成物の生成量が抑制され、更に、Mnを脱酸剤として使用せず、溶鋼のMn成分の調整が必要なときには、金属Alで溶鋼を脱酸した後にMn含有金属を溶鋼に添加してMn調整を行うので、Mn添加時の溶存酸素濃度は十分に低く、Mn添加によりMnOの生成は起こらず、スラグのMnO濃度の上昇を防止することができる。即ち、本発明においては、スラグ中の低級酸化物が減少することに基づく清浄性向上効果と、スラグの取鍋からの流出量低減に基づく清浄性向上効果と、脱酸生成物の生成量が少ないことに基づく清浄性向上効果とが重なり合い、介在物の極めて少ない高清浄度鋼を製造することが可能となる。以下、本発明を具体的に説明する。溶銑を転炉に装入し、上吹きランスまたは底吹き羽口から酸素ガスを溶銑に供給して溶銑を脱炭精錬し、溶鋼を溶製する。この転炉脱炭精錬では、炉内に生成されるスラグの塩基度質量CaO/質量SiO2を3~5の範囲内に調整するために生石灰を添加し、且つ、必要に応じて転炉炉体の溶損を防止するためにドロマイトを添加する。また更に、溶鋼成分調整用のMn源としてマンガン鉱石を炉内に添加しても構わない。要するに、通常行われている転炉脱炭精錬手法を用いて溶銑を脱炭精錬すればよい。但し、本発明は、介在物の少ない清浄鋼の製造を目的としており、脱酸生成物の生成量が少ないほど清浄化に有利であるので、脱炭精錬終了時の溶鋼中の溶存酸素濃度を0.075質量以下に制御することが好ましい。ここで、溶存酸素とは、酸化物形態で溶鋼中に懸濁している酸素ではなく、溶鋼中に溶解して存在する酸素である。脱炭精錬終了時の溶存酸素濃度は溶鋼中の炭素濃度に反比例するので、炭素濃度が0.035質量以上、望ましくは0.040質量以上の状態で脱炭精錬を終了すれば、溶存酸素濃度を0.075質量以下に制御することができる。一方、本発明は、低炭素鋼炭素濃度:0.02~0.07質量程度及び極低炭素鋼炭素濃度:0.0030質量以下を対象としており、脱炭精錬終了時の溶鋼中炭素濃度が0.10質量を超えると、次工程の真空脱ガス装置での減圧下での脱炭精錬が長引き、生産性が低下するので、脱炭精錬終了時の溶鋼中炭素濃度は0.10質量以下とすることが好ましい。Mn、Si、Al、Ti、Caなど何れの脱酸剤も添加せずに、得られた溶鋼を未脱酸状態のまま転炉から取鍋に出鋼する。転炉から取鍋への出鋼の末期、転炉内の溶鋼量が減少した時点で炉内の溶鋼に渦流が形成され、転炉内のスラグが渦流に巻き込まれて溶鋼とともに取鍋内に流出し、取鍋内の溶鋼上に滞留する。前述したように、出鋼時に、脱酸剤を添加することは不可であるが、生石灰CaO純分95質量程度の添加は可能である。この生石灰の添加によって、取鍋に流出したスラグが希釈され、スラグ中の鉄酸化物及びマンガン酸化物などの低級酸化物の濃度を低減することができる。この取鍋内のスラグに、先ず、スラグ中の鉄酸化物及びマンガン酸化物などの低級酸化物を還元するための金属AlまたはAlドロスを添加する。金属AlまたはAlドロスの添加量は、Alによってスラグ中の鉄酸化物及びマンガン酸化物の全て、または、無害化される程度にそれらの一部を還元するに十分な量を確保する。具体的には、転炉吹錬終了時の溶鋼中溶存酸素量または出鋼後の溶鋼中炭素濃度から、スラグ中の鉄酸化物及びマンガン酸化物の量を推定し、金属AlまたはAlドロスの添加量を決定する。一般に、溶鋼中溶存酸素量が少ない出鋼後の溶鋼中炭素濃度が高い場合にはスラグ中の低級酸化物の量は少なく、一方、溶鋼中溶存酸素量が多い出鋼後の溶鋼中炭素濃度が低い場合にはスラグ中の低級酸化物の量は多くなる傾向がある。但し、スラグ中の低級酸化物の濃度は、操業形態に影響を受けて変化するので、定期的に取鍋内のスラグ分析を行うことにより精度を保つことが望ましい。金属AlまたはAlドロスを添加したならば、直ちに、MgCO3を60質量以上含有するMgCO3含有物質を取鍋内のスラグに添加する。このMgCO3含有物質の添加により、スラグのMgO濃度を6~15質量の範囲に上昇させる。スラグのMgO濃度が6質量未満では取鍋内スラグの固化が不十分となり、溶鋼中の介在物欠陥の増加を抑制できない。また、スラグのMgO濃度が15質量超えではスラグは固化するものの、スラグの脱酸生成物吸収能が損なわれて、清浄性は却って悪化する。ここに示すスラグのMgO濃度とは、添加したMgCO3含有物質中のMgOが取鍋内のスラグに均一に溶解したとして計算される値であり、溶解しないMgOが部分的にあったり、局所的にこれ以上のMgO濃度となったりしても、この範囲に含まれるものとする。MgCO3含有物質の具体的な添加量の目安は、経験上、MgCO3純分で0.3~0.7kg/溶鋼トン程度であることを確認しているが、取鍋へのスラグの流出量及び取鍋内への生石灰の添加量によって変わるので、これらの量に応じて、増減させることが必要である。金属AlまたはAlドロスを添加した後の取鍋内のスラグ組成は、CaO-Al2O3系或いはCaO-Al2O3-SiO2系であり、MgCO3含有物質から持ち込まれるMgOによってスラグの融点が上昇する。スラグの融点が上昇することにより、スラグの固化が始まり、溶融状態の領域が減少する。また、MgCO3含有物質は冷間状態で添加されるので、MgCO3含有物質による冷却効果によっても取鍋内スラグの固化が進行する。また、取鍋内に投入されたMgCO3は、スラグから熱を受けてMgOとCO2ガスとに分解する。この分解反応で生成するCO2ガスによって取鍋内のスラグは攪拌されるので、溶鋼或いはスラグに強制的な攪拌を施さなくても、先んじて投入した金属AlまたはAlドロスとスラグとの反応を効率良く進めることが実現される。使用するMgCO3含有物質として、MgCO3の含有量が60質量以上の物質を規定する理由は、CaO、Al2O3、SiO2などの含有量が多い物質では融点上昇の効果が少なく、融点を高めるためには添加量を多くしなければならないことによる。MgCO3の含有量が60質量以上のMgCO3含有物質としては、特に天然マグネサイトMgCO3が好適である。MgCO3含有物質を取鍋内のスラグに添加したならば、溶鋼を収容した取鍋をRH真空脱ガス装置やDH真空脱ガス装置などの真空脱ガス装置に搬送する。真空脱ガス装置では、少なくとも溶鋼の一部は減圧下の雰囲気に曝される。本発明においては、溶鋼が未脱酸状態であるので、溶鋼を減圧下の雰囲気に曝すことで、減圧下の雰囲気はCOガス分圧が低いことから、溶鋼中の炭素と溶鋼中の溶存酸素とが反応してCOガスを生成する反応CO→COが起こる。この反応リミング反応というによって、溶鋼中の炭素濃度及び溶存酸素濃度は減少し、溶鋼は脱炭及び脱酸された状態となる。本発明では、溶鋼中の溶存酸素濃度が0.050質量以下となるまで、好ましくは、0.030質量以下となるまで、リミング反応を継続させる。炭素及び酸素はそれぞれの原子量に比例して減少する。リミング反応によって溶鋼中の炭素濃度が低下すると、リミング反応が起こりにくくなるので、リミング反応が起こっている段階の初期の時点で、減圧下の溶鋼に炭材コークス、黒鉛などを添加し、溶鋼中の炭素濃度を上昇させ、リミング反応を促進させることが好ましい。但し、炭材の添加量が過多になり、目標とする溶鋼成分の炭素濃度よりも高くなると、溶鋼への酸素源の供給を伴う脱炭処理が必要となり、溶鋼中に介在物を増加させる原因となるので、リミング反応の時点で添加する炭材の添加量は、リミング反応後の溶鋼中炭素濃度が目標とする溶鋼成分の炭素濃度を超えない範囲内で設定することが必要である。このようにしてリミング反応を継続して行い、溶鋼中の溶存酸素濃度が0.050質量以下であり、且つ、溶鋼中の炭素濃度が目標とする鋼種成分の範囲内である任意の時点で、減圧下の溶鋼に金属Alを添加して溶鋼を脱酸する。溶存酸素濃度は、例えば、酸素濃淡電池をセンサーとする測定装置で測定することができる。金属Alの添加によって、添加したAlと溶存酸素との反応2Al3O→Al2O3が起こり、溶存酸素は一気に数ppm程度の濃度まで減少し、リミング反応が停止する。金属Alを添加する時点の溶存酸素濃度は0.050質量以下である限り、特定する必要はないが、溶存酸素濃度が低ければ低いほど脱酸生成物の生成量が少なくなるので、可能な限り溶存酸素濃度を低くすることが好ましい。金属Alの添加量は、溶存酸素を除去した上で、溶鋼中に0.01~0.07質量のAlが溶解するように設定する。転炉から出鋼された以降から真空脱ガス装置で溶鋼に金属Alが添加されるまで、Mnによる脱酸は実施しない。Siも金属Alによって脱酸されるまで、Mnと同様に添加しないことが好ましい。但し、溶製する溶鋼の鋼種成分規格から、MnまたはSiの調整が必要な場合には、金属Alによる脱酸処理後に、Mn源またはSi源を溶鋼に添加して成分調整を実施する。この場合、Mn源としては、高炭素フェロマンガンFMnHや金属マンガンなどのMn含有金属を使用して調整するが、Mn含有金属のうちで最も安価な高炭素フェロマンガンは、炭素を7質量程度含有しており、高炭素フェロマンガンを添加することで溶鋼中の炭素濃度が上昇する。従って、高炭素フェロマンガンなどのMn含有金属の添加による炭素濃度の上昇分を考慮し、リミング反応終了時の溶鋼中炭素濃度を調整する。金属マンガンは炭素を含有していないので、Mn源として金属マンガンを使用する場合には、炭素濃度の上昇分を考慮する必要がない。また、Nb、V、B、Ca、Tiなどの微量添加元素の調整が必要な場合も、金属Alによる脱酸処理後に実施する。このように、溶鋼のMn成分を調整する場合であっても、Mn含有金属の添加時期はAl脱酸後の溶存酸素濃度が極めて低い時点であるので、Mn含有金属中のMnと溶存酸素との反応は起こらず、Mn含有金属の添加時において、低級酸化物であるMnOの生成が防止される。真空脱ガス装置における脱ガス精錬が終了したなら、溶鋼を収容した取鍋をスラブ連続鋳造機に搬送し、連続鋳造機で鋳造してスラブ鋳片を製造する。連続鋳造機では、生産性を向上させる観点から、定常鋳造域におけるストランドあたりの溶鋼鋳造量を4.5トン/分以上の高速鋳造で鋳造することが好ましい。連続鋳造機における鋳造の経過に伴って取鍋内の溶鋼は減少し、連々鋳の取鍋交換の直前では取鍋内の溶鋼高さは極めて低くなり、取鍋からタンディッシュへの溶鋼流出孔の近傍の取鍋内溶鋼に渦流が形成される。この渦流に、取鍋内のスラグ及びこのスラグの近傍に存在する溶鋼中の介在物が巻き込まれ、タンディッシュに流出し、タンディッシュに流出した一部が浮上しきれずに鋳型内に流出し、鋳片の介在物となる。高速鋳造では、取鍋からタンディッシュへの溶鋼注入流量が多いことから、取鍋内の残留溶鋼が多い時点から取鍋内に渦流が形成され、取鍋内のスラグ及びこのスラグの近傍に存在する溶鋼中介在物が渦流に巻き込まれる頻度が高くなる。しかしながら、本発明では、MgCO3含有物質の添加によって取鍋内スラグを固化させるので、取鍋内のスラグが渦流に巻き込まれにくくなり、且つ、金属AlまたはAlドロスを添加してスラグ中の低級酸化物を還元するとともに溶鋼成分のMnの調整をAl脱酸後に行なうので、MnOの新たな生成が防止され、スラグの酸素ポテンシャルが低下し、スラグ近傍に存在する溶鋼中介在物が少なくなり、更に、溶存酸素濃度が0.050質量以下の時点でAl脱酸するので、脱酸生成物の生成量自体が減少し、これらの効果が重なりあうことで溶鋼の清浄性が確保され、その結果、ストランドあたりの溶鋼鋳造量が4.5トン/分以上の高速鋳造であっても、介在物の少ない清浄性に優れたスラブ鋳片を製造することが実現される。本発明を実施例に基づき更に詳細に説明する。炉容量が300トンの上底吹き転炉で溶製した溶鋼をRH真空脱ガス装置で精錬し、その後、厚みが235mm、幅が1100mmのスラブ鋳片を鋳造する、2ストランド型のスラブ連続鋳造機を用いて薄鋼板用スラブ鋳片を製造する工程に本発明を適用した。また、比較として、本発明の範囲外の操業も行った。4ヒートをひとつの単位として同一条件で溶製し、連続鋳造ではこれらの4ヒートの連々鋳を実施し、4ヒートを1つの単位として試験した。製造した鋳片に表面手入れを施すことなく熱間圧延して薄鋼板とし、得られた薄鋼板を酸洗処理した後に冷間圧延し、冷間圧延後の鋼板を錫めっきし、この錫めっきした鋼板において酸化物系介在物による表面欠陥を調査した。表1に、本発明例及び比較例における操業条件及び薄鋼板における酸化物系介在物に起因する表面欠陥指数を示す。ここで、表1に示す表面欠陥指数は、MgCO3含有物質を添加しない比較例1における欠陥による格落ち率を基準1.00とし、指数化して示したものである。MgCO3含有物質として使用したMgOボールとは、MgCO3含有量が60~65質量の粒状の媒溶剤である。本発明例1~4では、比較例1に比べて介在物を1/3以下に低減することができた。これに対して、MgCO3含有物質を添加したものの添加量が多く、スラグ中のMgO含有量が本発明の範囲を超えた比較例2、及び、MgCO3含有物質の添加量が少なく、スラグ中のMgO含有量が本発明の範囲に達していない比較例4では、十分な介在物の低減効果が得られなかった。また、RH真空脱ガスでのリミング反応中にMn源を添加しないものの、MgCO3含有物質を添加しない比較例3では、十分な介在物の低減効果が得られなかった。このように、本発明を適用することで、ストランドあたりの溶鋼鋳造量が4.5トン/分以上の高速鋳造であっても、介在物の少ない清浄性の優れた鋼を製造できることが確認できた。