"架橋された親水性ポリマーを含有する、スチーム選択透過膜。セシウム化合物、カリウム化合物及びルビジウム化合物からなる群より選ばれる少なくとも1種のアルカリ金属化合物を更に含有する、請求項1に記載のスチーム選択透過膜。親水性ポリマーと、セシウム化合物、カリウム化合物及びルビジウム化合物からなる群より選ばれる少なくとも1種のアルカリ金属化合物と、を含有する、スチーム選択透過膜。前記アルカリ金属化合物がセシウム化合物を含み、前記親水性ポリマー及び前記アルカリ金属化合物の合計質量を基準とするセシウムの濃度が0.003モル/g以下である、請求項2又は3に記載のスチーム選択透過膜。前記アルカリ金属化合物がカリウム化合物及び/又はルビジウム化合物を含み、前記親水性ポリマー及び前記アルカリ金属化合物の合計質量を基準とするカリウム及びルビジウムの合計濃度が0.005モル/g以下である、請求項2又は3に記載のスチーム選択透過膜。請求項1~5のいずれか一項に記載のスチーム選択透過膜に、スチームを含む混合ガス中のスチームを透過させることにより、スチームを前記混合ガスから分離する工程を備える、スチームを混合ガスから分離する方法。当該スチーム選択透過膜の一方の面側にスチームを含む前記混合ガスを供給し、当該スチーム選択透過膜の他方の面側におけるスチームの分圧を前記混合ガスにおけるスチームの分圧よりも低くすることにより、前記スチーム選択透過膜にスチームを透過させる、請求項6に記載の方法。当該スチーム選択透過膜の前記他方の面側におけるスチームの分圧を、スイープガスを実質的に用いることなく前記混合ガスにおけるスチームの分圧よりも低くする、請求項7に記載の方法。前記混合ガスがCO2ガスを含む、請求項6~8のいずれか一項に記載の方法。従来のスチーム選択透過膜は、スチームの透過速度、及び、CO2等の他のガスの共存下でスチームを選択的に透過するための選択性の点で、必ずしも十分なものではなかった。そこで、本発明は、高い透過速度及び高い選択性でスチームを透過することが可能なスチーム選択透過膜を提供することを目的とする。本発明に係るスチーム選択透過膜は、架橋された親水性ポリマーを含有する。このスチーム選択透過膜は、アルカリ金属化合物を更に含有することが好ましい。あるいは、本発明に係るスチーム選択透過膜は、親水性ポリマーと、アルカリ金属化合物と、を含有していてもよい。上記本発明に係るスチーム選択透過膜によれば、高い透過速度及び高い選択性でスチームを透過することが可能である。スチームの透過速度及び選択性の向上の観点から、上記アルカリ金属化合物は、セシウム化合物、カリウム化合物及びルビジウム化合物からなる群より選ばれる少なくとも1種を含んでいてもよい。アルカリ金属化合物がセシウム化合物を含む場合、親水性ポリマー及びアルカリ金属化合物の合計質量を基準とするセシウムの濃度は0.003モル/g以下であってもよい。アルカリ金属化合物がカリウム化合物及び/又はルビジウム化合物を含む場合、親水性ポリマー及びアルカリ金属化合物の合計質量を基準とするカリウム及びルビジウムの合計濃度は0.005モル/g以下であってもよい。別の側面において、本発明はスチームを混合ガスから分離する方法に関する。本発明に係る方法は、上記本発明に係るスチーム選択透過膜に、スチームを含む混合ガス中のスチームを透過させることにより、混合ガスからスチームを分離する工程を備える。例えば、スチーム選択透過膜の一方の面側にスチームを含む混合ガスを供給し、スチーム選択透過膜の他方の面側におけるスチームの分圧を混合ガスにおけるスチームの分圧よりも低くすることにより、スチーム選択透過膜にスチームを透過させることが好ましい。この場合、当該スチーム選択透過膜の他方の面側におけるスチームの分圧を、スイープガスを実質的に用いることなく混合ガスにおけるスチームの分圧よりも低くすることができる。本発明に係る方法によれば、スチームを含む混合ガスから、高い透過速度及び高い選択性でスチームを分離することが可能である。本発明に係るスチーム選択透過膜は、CO2に対する高い選択性でスチームを透過可能であることから、スチーム及びCO2ガスを含む混合ガスからスチームを分離するときに、本発明に係る方法は特に有用である。本発明に係るスチーム選択透過膜によれば、高い透過速度及び高い選択性でスチームを透過することが可能である。本発明のスチーム選択透過膜は100°Cを超える高温においても高い透過速度及び選択性を発揮し得る。また、本発明に係るスチーム選択透過膜は有機膜であり、無機膜と比較して、成形加工が容易であること、膜面積当たりのコストが低いことなどの利点も有している。以下、本発明の好適な実施形態について詳細に説明する。ただし、本発明は以下の実施形態に限定されるものではない。図1は、スチーム選択透過膜を備える膜積層体の一実施形態を示す断面図である。図1に示す膜積層体10は、スチーム選択透過膜1と、スチーム選択透過膜1の両側に設けられた多孔膜2a及び2bとから構成される。スチーム選択透過膜1は、架橋された親水性ポリマーを含有するゲル状の親水性ポリマー層を有する。親水性ポリマー層は、親水性ポリマーが架橋されて三次元網目構造を形成しているハイドロゲルである。ハイドロゲルは、水を吸収することにより膨潤する性質を有する場合が多い。親水性ポリマーは、例えば、ポリビニルアルコール-ポリアクリル酸塩共重合体PVA-PAA塩共重合体、ポリビニルアルコール、ポリアクリル酸、キトサン、ポリビニルアミン、ポリアリルアミン、及びポリビニルピロリドンから選ばれる。PVA-PAA塩共重合体のハイドロゲル、及びポリビニルアルコールのハイドロゲルの架橋度は、グルタルアルデヒド等のジアルデヒド化合物、及び/又は、ホルムアルデヒドなどのアルデヒド化合物により、更に調節することができる。当業者において、PVA-PAA塩共重合体は、PVA-PAA共重合体と呼ばれることもある。親水性ポリマー層は、好ましくは、セシウム化合物、カリウム化合物及びルビジウム化合物からなる群より選ばれる少なくとも1種のアルカリ金属化合物を含有する。このアルカリ金属化合物は、水分の選択的な透過を促進するキャリアとして機能する。アルカリ金属化合物は、例えば、セシウムCs、カリウムK及びルビジウムRbから選ばれるアルカリ金属の水酸化物、炭酸塩、硝酸塩、カルボン酸塩酢酸塩等又は塩化物である。親水性ポリマー層は、セシウム化合物、カリウム化合物及びルビジウム化合物から選ばれるアルカリ金属化合物に加えて、リチウム化合物及び/又はナトリウム化合物を更に含有していてもよい。アルカリ金属化合物がセシウム化合物を含む場合、親水性ポリマー及びアルカリ金属化合物の合計質量を基準とするセシウムの濃度は0.003モル/g以下であることが好ましい。アルカリ金属化合物がカリウム化合物及び/又はルビジウム化合物を含む場合、親水性ポリマー及びアルカリ金属化合物の合計質量を基準とするカリウム及びルビジウムの合計濃度は、0.005モル/g以下であることが好ましい。スチーム選択透過膜におけるアルカリ金属の濃度がこれら数値範囲内にあることにより、CO2に対してより高い選択性でスチームを透過することが可能になる。ただし、これら濃度の計算において、リチウム化合物及びナトリウム化合物の質量は、アルカリ金属化合物の合計質量には含めない。セシウム化合物、カリウム化合物及びルビジウム化合物からなる群より選ばれる少なくとも1種のアルカリ金属の濃度の下限は特に制限はないが、好ましくは、親水性ポリマー及びアルカリ金属化合物の合計質量を基準として0.001モル/g以上である。スチーム選択透過膜1は、未架橋の親水性ポリマーと、セシウム化合物、カリウム化合物及びルビジウム化合物からなる群より選ばれる少なくとも1種のアルカリ金属化合物とを含有する親水性ポリマー層を有していてもよい。この場合に用いられる親水性ポリマーは、例えば、ポリビニルアルコール、ポリアクリル酸、キトサン、ポリビニルアミン、ポリアリルアミン、及びポリビニルピロリドンから選ばれる。アルカリ金属化合物としては、上記と同様のものが用いられ得る。アルカリ金属の好ましい濃度範囲も上記と同様である。スチーム選択透過膜1が、上記親水性ポリマー層と、多孔膜とから構成され、親水性ポリマー層のうち少なくとも一部が多孔膜中に充填されていることが好ましい。この多孔膜は好ましくは親水性である。親水性の多孔膜としては、例えば、親水性化されたポリテトラフルオロエチレン多孔膜親水性PTFE多孔膜、親水性のセラミックス多孔膜アルミナ多孔膜等が挙げられる。多孔膜2a,2bは、疎水性であることが好ましい。疎水性の多孔膜としては、例えば、親水性化されていないポリテトラフルオロエチレン多孔膜疎水性PTFE多孔膜が挙げられる。多孔膜2a,2bは、必ずしも設けられていなくてもよい。膜積層体10は、例えば、親水性ポリマー及び必要によりアルカリ金属化合物と、これらが溶解する水とを含有するキャスト溶液を準備する工程と、キャスト溶液の膜を一方の多孔膜2a上に形成する工程と、キャスト溶液の膜を乾燥して親水性ポリマー層を形成する工程と、親水性ポリマー層上に他方の多孔膜2bを設ける工程と、を備える方法により製造することができる。キャスト溶液は、親水性ポリマー及びアルカリ金属化合物を水に溶解して準備することができる。キャスト溶液にグルタルアルデヒド等の架橋剤を加えることにより、親水性ポリマーを化学的に架橋させることができる。親水性ポリマーの架橋を進行させるために、キャスト溶液は必要により加熱される。キャスト溶液をキャストして、キャスト溶液の膜を形成することができる。キャストは、アプリケーター等を用いた通常の方法により行うことができる。疎水性の多孔膜2a上に親水性の多孔膜を置き、親水性の多孔膜上にキャスト溶液をキャストすることにより、キャスト溶液の一部が親水性の多孔膜中に充填される。キャスト溶液の膜から水を除去することにより、ゲル状の親水性ポリマー層が形成される。その後、加熱により親水性ポリマーを更に架橋してもよい。親水性ポリマー層を有するスチーム選択透過膜1上に多孔膜2bを積層して、膜積層体10が得られる。本実施形態に係る膜積層体は、スチーム及び他のガスを含む混合ガスからスチームを分離するために用いることができる。スチームを含む混合ガスを多孔膜2a側Feed側に供給し、スチームにスチーム選択透過膜1を透過させ、透過したスチームを多孔膜2b側に分離する。膜積層体10の多孔膜2aとは反対側におけるスチームの分圧を多孔膜2a側に供給される混合ガスにおけるスチームの分圧よりも低くすることにより、スチーム選択透過膜1にスチームを効率的に透過させることができる。多孔膜2b側にArガス等のスイープガスを連続的に供給してもよい。ただし、例えば混合ガスから回収したスチームを再利用する場合、スイープガスを実質的に用いることなく、スチームの分圧差を調整することが好ましい。スイープガスを用いないことにより、高純度のスチームを特に容易に再利用することができる。スチームの分圧差は、多孔膜2a側の全圧を多孔膜2b側の全圧より高くするなどの方法により調整することができる。スチーム選択透過膜1は、混合ガスの除湿等、スチームの再利用以外の用途に使用することも可能である。スチームを透過させる際、スチーム選択透過膜1は、好ましくは100~200°Cに加熱される。本実施形態に係るスチーム選択透過膜は、このような高温においても、高いスチーム透過性及び高いスチーム選択性を発揮することができる。そのため、高温のスチームを、冷却により液化することなく回収して再利用することが可能である。この方法によれば、冷却により液化した水を再度加熱してスチームとして再利用する場合と比較して、スチームの潜熱を有効に利用できるため、より高いエネルギー効率を実現できる。なお、スチーム選択透過膜を透過したスチームを、スチームのまま再利用しない場合等には、回収されたスチームを冷却により液化して回収してもよい。本実施形態に係るスチーム選択透過膜1は、スチーム及びCO2を含む混合ガスからスチームを分離するために特に好適に用いられる。例えば、CO2ガスを含む原料ガス中のCO2ガスにCO2選択透過膜を透過させ、透過したCO2ガスをスイープガスとしてのスチームとともに回収することと、スチーム及びCO2ガスを含む混合ガス中のスチームにスチーム選択透過膜を透過させて、混合ガスからスチームを分離することと、分離されたスチームをスイープガスとして再利用することとを組み合わせることができる。係る組み合わせを採用した方法により、CO2を含むガスから高いエネルギー効率でCO2を回収することができる。スチーム選択透過膜は以上説明した実施形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない限り適宜変形が可能である。例えば、スチーム選択透過膜は、筒状に成形されていてもよい。図2は、筒状のスチーム選択透過膜を備えるガス処理装置の一実施形態を示す断面図である。図2のaは、ガス処理装置の長手方向に垂直な断面を示し、図2のbは、ガス処理装置の長手方向に平行な断面を示す。図2に示すガス処理装置20は、円筒状のスチーム選択透過膜1と、スチーム選択透過膜1を収容する円筒状の容器5とを備える。スチーム選択透過膜1は、円筒状の親水性ポリマー層3と、その内側に設けられた円筒状の多孔膜4とから構成される。親水性ポリマー層3の一部は、多孔膜4中に充填されている。図2の親水性ポリマー層3及び多孔膜4は、それぞれ、図1のスチーム選択透過膜1を構成する親水性ポリマー層及び多孔膜と同様の材料から形成され得る。親水性ポリマー層3は、多孔膜4の内周面側に担持されてもよい。筒状のスチーム選択透過膜の断面形状は、必ずしも真円である必要はなく、楕円等の任意の形状に変形が可能である。容器5及びスチーム選択透過膜1は、スチーム選択透過膜1が容器5の内部を仕切ることにより、スチームを含む混合ガス30が流入するFeed側の空間11と、スチーム選択透過膜1を透過したスチームを含む排出ガス35を含むSweep側の空間12とを形成している。容器5は、一方の端部に設けられた、Feed側の空間11を容器5の外部に通じさせる開口部21と、他方の端部に設けられた、Feed側の空間11を容器5の外部に通じさせる開口部21、及びSeep側の空間12を容器5の外部に通じさせる開口部25とを有する。混合ガス30は、開口部21からFeed側の空間11に供給され、開口部22から排出される。スチーム選択透過膜1を透過して混合ガス30から分離されたスチームは、開口部25から排出される排出ガス35中に回収される。Sweep側の空間12に、上述と同様にスチームガスを流してもよい。以下、実施例を挙げて本発明についてさらに具体的に説明する。ただし、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。検討11.スチーム選択透過膜を含む膜積層体の作製1PVA-PAA塩共重合体PVA-PAA塩共重合体住友精化製、以下SSゲルという。2.0gを室温でイオン交換水80.0gに溶解させた。得られたSSゲル溶液に、25質量のグルタルアルデヒド水溶液を0.064g加えた。続いて、溶液を95°Cで12時間加熱して、グルタルアルデヒドによる化学的な架橋を進行させて、キャスト溶液を得た。ガラス板に疎水性PTFE多孔膜住友電工製、FluoroporeFP-010を載せ、その上に親水性PTFE多孔膜住友電工製、WPW-020-80を載せた。親水性PTFE多孔膜上に、ベーカーアプリケーターを用いて上記キャスト液を厚み500μmとなるようにキャストした。このとき、キャスト溶液の一部は親水性PTFE多孔膜内に充填された。その後、キャストされたキャスト液を湿度が約5に保たれたドライボックス内で約12時間かけて乾燥させて、ゲル層を形成させた。乾燥後、形成されたゲル層を、ガラス板とともに120°Cに保った恒温槽に入れ、2時間熱架橋を行い、親水性PTFE多孔膜及びゲル層から構成されるスチーム選択透過膜を形成させた。さらに、スチーム選択透過膜の上に疎水性PTFE多孔膜を積層して、疎水性PTFE多孔膜/スチーム選択透過膜/疎水性PTFE多孔膜の3層構成を有する膜積層体を得た。2PVA-PAA塩共重合体/CsOHPVA-PAA塩共重合体SSゲル2.0gを室温でイオン交換水80.0gに溶解させた。得られたSSゲル水溶液に、25質量のグルタルアルデヒド水溶液を0.064g加えた。続いて、溶液を95°Cで12時間加熱して、グルタルアルデヒドによる化学的な架橋を進行させた。その後、キャリアとしてCsOHを加え、それを溶解させて、キャスト溶液を得た。CsOHの量は、SSゲル及びCsOHの合計質量に対するCsOHの濃度が30質量となるように調整した。このとき、Csのモル濃度はSSゲル及びCsOHの合計質量を基準として0.002モル/gである。ガラス板に疎水性PTFE多孔膜住友電工製、FluoroporeFP-010を載せ、その上に親水性PTFE多孔膜住友電工製、WPW-020-80を載せた。親水性PTFE多孔膜上に、ベーカーアプリケーターを用いて上記キャスト液を厚み500μmとなるようにキャストした。その後、キャストされたキャスト液を湿度が約5に保たれたドライボックス内で約12時間かけて乾燥させて、ゲル層を形成させた。乾燥後、形成されたゲル層を、ガラス板とともに120°Cに保った恒温槽に入れ、2時間熱架橋を行い、親水性PTFE多孔膜及びゲル層から構成されるスチーム選択透過膜を形成させた。さらに、スチーム選択透過膜の上に疎水性PTFE多孔膜を積層して、疎水性PTFE多孔膜/スチーム選択透過膜/疎水性PTFE多孔膜の3層構成を有する膜積層体を得た。3PVA/CsOH5質量のPVA水溶液10.25gに、キャリアとしてのCsOH0.219gを溶解させて、キャスト溶液を得た。このとき、Csのモル濃度はPVA及びCsOHの合計質量を基準として0.002モル/gである。ガラス板に疎水性PTFE多孔膜住友電工製、FluoroporeFP-010を載せ、その上に親水性PTFE多孔膜住友電工製、WPW-020-80を載せた。親水性PTFE多孔膜上に、ベーカーアプリケーターを用いて上記キャスト液を厚み500μmとなるようにキャストした。その後、キャストされたキャスト液を湿度が約5に保たれたドライボックス内で約12時間かけて乾燥させて、親水性PTFE多孔膜及びPVA層から構成されるスチーム選択透過膜を形成させた。さらに、スチーム選択透過膜の上に疎水性PTFE多孔膜を積層して、疎水性PTFE多孔膜/スチーム選択透過膜/疎水性PTFE多孔膜の3層構成を有する膜積層体を得た。4PVA比較用膜ガラス板に疎水性PTFE多孔膜住友電工製、FluoroporeFP-010を載せ、その上に親水性PTFE多孔膜住友電工製、WPW-020-80を載せた。親水性PTFE多孔膜上に、ベーカーアプリケーターを用いて、5質量のPVA水溶液を厚み500μmとなるようにキャストした。その後、キャストされたPVA水溶液を湿度が約5に保たれたドライボックス内で約12時間かけて乾燥させて、親水性PTFE多孔膜及びPVA層から構成されるスチーム選択透過膜を形成させた。さらに、スチーム選択透過膜の上に疎水性PTFE多孔膜を積層して、疎水性PTFE多孔膜/スチーム選択透過膜/疎水性PTFE多孔膜の3層構成を有する膜積層体を得た。2.ガス透過性能の評価膜積層体をメンブレン評価装置に取り付け、ガス透過性能の評価を行った。膜積層体を所定の温度に加熱しながら、膜積層体の一方の面側Feed側にCO2、N2及びH2Oスチームを含む原料ガスを供給し、Feed側とは反対側Sweep側にスイープガスとしてのArガスを流した。Feed側からSweep側に透過したガス及びArガスを含む排出ガスから、冷却トラップにより水を回収してその量を一定時間毎に定量し、その量に基づいて、スチーム透過速度の指標である膜のスチームパーミアンス[mol/m2skPa]を計算した。残りの排出ガスの組成をガスクロマトグラフィーにより定量し、その結果とArガス流量から膜のCO2パーミアンス[mol/m2skPa]を計算した。さらに、CO2パーミアンスに対するスチームパーミアンスの比スチームパーミアンス/CO2パーミアンスを、CO2透過に対するスチーム透過の選択性スチーム/CO2選択性として算出した。ガス透過性能の評価条件を下記表に示す。図3は、SSゲルのみ、SSゲル/CsOH、PVA/CsOH、PVAのみの各膜について、スチームパーミアンスと温度との関係、及びスチーム/CO2選択性と温度との関係を示すグラフである。SSゲルのみ、SSゲル/CsOH、及びPVA/CsOHのいずれの膜も、PVAのみから形成された比較用膜と比較して高いスチームパーミアンスを示した。いずれの膜もある程度以上のスチーム/CO2選択性を示しており、スチーム選択透過膜として使用できることが確認された。なかでも、SSゲルを用いた膜は、高温領域で特に高いスチーム/CO2選択性を示した。検討21.スチーム選択透過膜を含む膜積層体の作製CsOH、Cs2CO3、CsNO3、CH3COOCs又はCsClをキャリアとして用いて、下記の各表に示す濃度のキャリアと、SSゲルとを含むスチーム選択透過膜を備える膜積層体を、検討1と同様の手順で作製した。各表中、Cs濃度はSSゲル及びキャリアCsOHの合計質量gに対するCsのモル数の割合であり、キャリア濃度はSSゲル及びキャリアの合計質量に対するキャリアの質量の割合である。2.ガス透過性能の評価検討1と同様の手順及び条件で、各膜のCO2パーミアンス及びスチーム/CO2選択性を評価した。図4、5、6、7及び8は、それぞれ、CsOH、Cs2CO3、CsNO3、CH3COOCs又はCsClをキャリアとして用いた膜について、スチームパーミアンスと温度との関係、及びスチーム/CO2選択性とCs濃度との関係を示すグラフである。いずれの膜も、高いスチームパーミアンス及びスチーム/CO2選択性を示していることから、各種のCs化合物が、透過性能を向上させるためのキャリアとして有用であることが確認された。Cs濃度がある程度大きくなるとスチーム/CO2選択性が低下する傾向が認められたものの、スチームを選択的に透過し得る程度の選択性は維持された。検討31.スチーム選択透過膜を含む膜積層体の作製KOH、K2CO3、RbOH又はRb2CO3をキャリアとして用いて、下記の各表に示す濃度のキャリアと、SSゲルとを含むスチーム選択透過膜を備える膜積層体を、検討1と同様の手順で作製した。表7~10において、キャリア量はKOH、K2CO3、RbOH又はRb2CO3の量であり、K濃度等はSSゲル及びキャリアKOH等の合計質量gに対するK等のモル数の割合であり、キャリア濃度はSSゲル及びキャリアKOH等の合計質量に対するキャリアの質量の割合である。2.ガス透過性能の評価検討1と同様の手順及び条件で、各膜のCO2パーミアンス及びスチーム/CO2選択性を評価した。図9、10、11及び12は、それぞれ、KOH、K2CO3、RbOH及びRb2CO3をキャリアとして用いた膜について、スチームパーミアンスと温度との関係、及びスチーム/CO2選択性とCs濃度との関係を示すグラフである。いずれの膜も、高いスチームパーミアンス及びスチーム/CO2選択性を示した。図9~12に示される結果から、K化合物又はRb化合物を用いることにより、SSゲルのみの膜と比較して高温領域でのスチームパーミアンスがさらに向上することが確認された。Rb等の濃度がある程度大きくなるとスチーム/CO2選択性が低下する傾向が認められたものの、スチームを選択的に透過し得る程度の選択性は維持された。検討4検討1と同様の手順で作製したSSゲルのみの膜について、スイープガスを用いることなく、下記表に示す条件でガス透過性能の評価を行った。図13は、スチームパーミアンスとFeed側圧力との関係、及びスチーム/CO2選択性とFeed側圧力との関係を示すグラフである。図13に示されるように、スイープガスを用いなくても、Feed側とSweep側とでスチームの分圧に差を設けることにより、高いスチームパーミアンス及びスチーム/CO2選択性が得られることが確認された。検討5図2に示すガス処理装置と同様の構成を有する装置を準備した。多孔膜4として円筒状のセラミックス多孔膜アルミナ多孔膜を用い、その外周面上にSSゲルと、キャリアとしてのCsClとを含む親水性ポリマー層3を担持させた。キャリア濃度は15質量であった。準備した装置を用いて、下記表に示す条件でガス透過性能の評価を行った。表中のCO2流量、Ar流量は、25°C、1atmの体積流量として示した。H2O供給量は液状のH2Oの供給量として示した。液状のH2Oは加熱により気化され、気化したH2OとCO2との混合ガスをFeed側に供給した。混合ガスのスチーム分率は82であった。表に示される圧力は絶対圧である。ガス透過性能評価の結果、スチームパーミアンスは3.1×10-3[mol/m2skPa]で、スチーム/CO2選択性は2.9×103であった。この結果から、円筒状のスチーム選択透過膜も、非常に優れたスチーム透過性及びスチーム/CO2選択性を有していることが確認された。"