"下記の工程:a.DAE供給原料を、DAE-1、DAE-2およびDAE-3を混合するか、または、前記3つのDAEタイプのうちの2つを混合して、100°Cにおける動粘性率が24cSt~67cStの範囲にあり、かつ、密度が0.98kg/リットル~1.20kg/リットルの範囲にあるDAE供給原料を得ることによって製造する工程であって、前記混合の処方が、前記所望されるDAE供給原料を得るために、DAE-1、DAE-2およびDAE-3のそれぞれ各成分の100°Cにおける動粘性率に基づいて確定しており、前記混合がインラインまたはオフラインで行われ、容器における撹拌により完了する、工程、b.上記の工程aにおいて得られる前記DAE供給原料をインライン様式またはオフライン様式で希釈剤と混合して、0.75kg/リットル~0.85kg/リットルの範囲にあるDAE供給原料の混合物の密度を得る工程、c.上記の工程bにおける前記DAE供給原料の混合物の流れを、22°C~35°Cの範囲にある等温温度を有する抽出器に向かわせる工程、d.上記の工程cにおける前記DAE供給原料の混合物の流れをある種の溶媒例えば、フルフラール、NMPおよびDMSOなどと接触させ、その結果、向流技術による液液抽出プロセスが22°C~35°Cの範囲にある等温温度で行われる工程、e.ラフィネートの混合物と、抽出物の混合物とを、カラムの下部部分に設置される制御機器を介して生じさせるように、前記抽出器における境界層の分離プロセスを調節する工程、f.工程eにおける前記ラフィネートの混合物の流れを溶媒回収装置に向かわせて、ある種の成分例えば、フルフラール、NMPおよびDMSOなどおよび前記希釈剤をラフィネートの前記混合物から分離して取り出し、その後、最終製造物TDAE-1またはTDAE-2を得る工程、g.工程eにおける前記抽出物の混合物の流れを溶媒回収装置に向かわせて、ある種の成分例えば、フルフラール、NMPおよびDMSOなどを抽出物の前記混合物から分離して取り出し、その後、高芳香族濃度抽出物HACEを含む最終製造物を得る工程、h.上記の工程fおよび工程gにおいて取り出されるある種の溶媒成分例えば、フルフラール、NMPおよびDMSOなどおよび前記希釈剤を次回の抽出プロセスにおける再利用のために容器に集める工程からなる、TDAE-1およびTDAE-2を製造するためのプロセス。DAE-1、DAE-2およびDAE-3を混合するか、または、前記3つのDAEタイプのうちの2つを混合して、100°Cにおける動粘性率が24cSt~67cStの範囲にあり、かつ、密度が0.98kg/リットル~1.20kg/リットルの範囲にあるDAE供給原料を得ることからなり、ただし、前記混合の処方が、DAE-1、DAE-2およびDAE-3のそれぞれの各成分の100°Cにおける動粘性率に基づいて確定している、最初の供給原料である、いわゆるDAE供給原料を調製するためのプロセス。請求項1~2に記載される、DAE-1、DAE-2およびDAE-3の混合の比率がそれぞれ、25~35、14~35、および、41~51の範囲である。請求項2におけるプロセスに従ってDAE供給原料を得るための100°Cにおける動粘性率が24cSt~67cStの範囲にある。DAE供給原料と、C5~C8の範囲にある炭素鎖を有するアルカン化合物の希釈剤との混合物の間でのインライン混合法またはオフライン混合法を使用してDEA供給原料の混合物を製造するためのプロセスただし、前記希釈剤および前記DAE供給原料を混合する比率が0.3~3.0の範囲にあり、好ましくは1.0であるであって、前記DEA供給原料に入る希釈剤の量を調節し、その結果、DEA供給原料の得られた混合物の密度が0.75kg/リットル~0.85kg/リットルの範囲にあるようにするための機器によって制御されるプロセス。請求項1~5に記載されるプロセスにおいて使用される希釈剤が、C5~C8の炭素鎖を有する、二重結合を有しない飽和しているアルカン化合物例えば、n-ペンタン、イソペンタン、n-ヘキサン、シクロヘキサン、n-ヘプタン、メチルシクロヘキサン、n-オクタンおよびイソオクタンなどである。請求項1、5および6において適用される操作条件の温度が20°C~70°Cの範囲にあり、より好ましくは40°Cであり、かつ、DAE供給原料に対する希釈剤の比率が0.3~3.0の範囲にあり、より好ましくは1.0であり、その結果、DEA供給原料の得られた混合物の密度が0.75kg/リットル~0.85kg/リットルの範囲にある。TDAE-1およびTDAE-2を製造するためのプロセスが、DEA供給原料の混合物を、20°C~35°Cの等温条件を有する抽出器において向流液液法で極性溶媒例えば、フルフラール、NMPおよびDMSOなどと接触させることによって開始され、その結果、ラフィネートの混合物と、抽出物の混合物とをもたらす分離この場合、これら2つの混合物の間での境界層が、カラムの下部部分に設置される制御機器を介して調節され得るが、前記希釈剤成分および前記極性溶媒を前記ラフィネート成分から分離し、これにより、TDAE-1およびTDAE-2を製造するために、ラフィネートの混合物の流れを溶媒回収装置の中に向かわせることにより続けられる。TDAE-1を請求項1~8に従って製造するための操作条件が、20°C~60°Cの範囲にある温度好ましくは25°C~35°C、75RPM~100RPMの範囲にある攪拌機回転速度、および、1.7~2.0の範囲にある、DAE供給原料の混合物に対する極性溶媒の比率で行われ、その結果、PCA化合物を3重量未満で含有し、かつ、8種GrimmersPAHを、1mg/kg未満のベンゾaピレンを含めて10mg/kg未満で含有するTDAE-1の製造物は、非発ガン性のプロセスオイルとして分類することができる。25重量~31重量の範囲にある芳香族化合物を含有し、かつ、16cSt~24cStの範囲にある100°Cでの動粘性率を有するTDAE-1製造物を得るための、請求項1、8および9に記載のプロセス。TDAE-1製造物を45重量~50重量の収率で得るための、請求項1、8および9に記載のプロセス。TDAE-2を請求項1~8に従って製造するための操作条件が、20°C~60°Cの範囲にある温度好ましくは25°C~35°C、75RPM~100RPMの範囲にある攪拌機回転速度、および、0.5~1.7の範囲にある、DAE供給原料の混合物に対する極性溶媒の比率で行われ、その結果、PCA化合物を、3重量~20重量を超えて含有し、かつ、8種GrimmersPAHを、1mg/kg未満のベンゾaピレンを含めて10mg/kg未満で含有するTDAE-2の製造物は、非発ガン性のプロセスオイルとして分類することができる。31重量~37重量の範囲にある芳香族化合物を含有し、かつ、19cSt~32cStの範囲にある100°Cでの動粘性率を有するTDAE-2製造物を得るための、請求項1、8および12に記載のプロセス。TDAE-2製造物を50重量~70重量の収率で得るための、請求項1、8および12に記載のプロセス。前者の方法は、本発明に最も関連するプロセスオイル製造の中で、欧州特許第0417980号A1のプロセスオイル製造に関する。この欧州特許文献では、使用される供給原料は、100°Cの温度における動粘性率値が30.5cStの値に限定される抽出物であり、これに対して、本発明では、より柔軟性である。これは、使用されている抽出物供給原料は、100°Cの温度における動粘性率の値が5cSt~100cStの範囲にあり、好ましくは10cSt~80cStであり、より好ましくは15cSt~70cStであるからである。さらに欧州特許第0417980号A1の特許文献では、使用される処理方法が非常に複雑であることが見出され、例えば、温度システムおよび擬似ラフィネートpseudo-raffinateの流れの出現に関する非常に厳密な制御が要求される。これらの条件の両方は特別な機器およびエネルギーを必要とし、これに対して、本発明では、使用される希釈剤により、プロセスの流れが単純化され、その結果、欧州特許第0417980号A1において生じる擬似ラフィネートの流れを層流状にすることができる。この欧州特許文献は、抽出カラムにおける温度の厳密な制御がカラムの上部部分で50°C~90°Cの範囲であり、カラムの下部部分において20°C~60°Cの範囲であることを記載する。この状況は本発明では起こらない。なぜならば、温度が22°C~35°C周囲温度で抽出カラムの全体において等温的に制御されるからである。その結果、処理のための費用が欧州特許第0417980号A1の費用よりも安価になる。米国特許第6802960号B1の米国特許文書において述べられる前者の関連方法では、第2の抽出物製造物における芳香族化合物含有物の成分が最少20重量であり、これに対して、本発明では、芳香族化合物の成分が25重量を超えており、それどころか、30重量~37重量にまで達し得ることが記載されている。先行技術のTDAEの製造において使用される参照は、3重量の最大含有量を有するPCA化合物であり、これに対して、本発明では、8種GrimmerPAHの要件を3重量未満のPCAのレベルにおいて、かつ、3重量~20重量の範囲にあるPCAレベルにおいて満足させるための努力がより好ましいことに留意されたい。本発明の実施形態において、最初の供給原料、すなわち、DAE-1、DAE-2およびDAE-3が、2つのDAE供給原料または3つのDAE供給原料を一度に混合することからなるDAE供給原料に処理される。DAE供給原料の処方の成分を決定することが、これら3つのDAEの100°Cの温度での動粘性率すなわち、それぞれ、DAE-1:14cSt~17cSt、DAE-2:19cSt~35cSt、および、DAE-3:52cSt~67cStに基づいて規定される。これら3つのタイプのDAEを混合することにより、100°Cの温度における動粘性率が24cSt~57cStほどであり、かつ、密度が0.99kg/リットル~1.20kg/リットルであるDAE供給原料がもたらされる。本発明は、下記のような工程により行われるTDAE製造プロセスを開示する:上記混合プロセスから得られるDAE供給原料をインラインまたはオフラインで希釈剤と混合して、密度が0.75kg/リットル~0.85kg/リットルであるDAE供給原料の混合物の流れを生じさせる工程;DAE供給原料の混合物の流れ方向を、等温温度条件を有する抽出器に向かわせる工程;供給原料の流れをある種の溶媒例えば、フルフラール、N-メチルピロリドンNMPおよびジメチルスルホキシドDMSOなどと接触させて、向流液液抽出を適切な等温温度すなわち、22°C~35°Cで行う工程。抽出カラムにおいて、ラフィネートの混合物と、抽出物の混合物との間における分離プロセスであって、両方の混合物の境界層を、カラムの下部区域に設置される制御機器を介して定めることができる分離プロセスが存在する。ラフィネートの混合物を形成するためのカラムにおける供給原料滞留時間は5分~30分の範囲である。ラフィネート混合物の流れが、溶媒成分フルフラール、NMPおよびDMSOなどおよび希釈剤をラフィネートの混合物から分離して、最終製造物のいわゆるTDAEを製造するために溶媒回収装置に導かれる。本発明において、得られた2つのタイプのTDAETDAE-1およびTDAE-2はともに、10mg/kg未満のPAHおよび1mg/kg未満のBaPを含有する。TDAE-1は3重量未満のPCAを含有し、一方、TDAE-2は3重量~20重量のPCAを含有する。極性溶媒が依然として多い抽出物の混合物の流れが、非常に高い芳香族含有量の、いわゆる高芳香族濃度抽出物HACEを有する抽出物を取り出すために溶媒から分離され、これにより、溶媒成分フルフラール、NMPおよびDMSOなどと、次回の抽出プロセスで使用されるために1つの特定の容器に分離された希釈剤とが集められる。下記の図面は、本明細書の一部を形成し、本発明のいくつかの態様をさらに記載するために含まれる。本発明は、本明細書中に示される具体的な実施形態の詳細な記載との組み合わせでこの図面を参照することによってよりよく理解することができる。本発明は、本明細書中下記において例示されるような実施形態、ならびに、添付された図面に関連して記載されるが、それらは、本プロセスの詳細および操作の様式に関して本発明の最良の形態を表すために意図されないことを理解しなければならない。実際、様々な改変および変化が、本発明の精神および範囲から逸脱することなく行われ得ることが、当業者には明白である。具体的な用語が用いられているが、それらは、一般的かつ記述的な意味において意図されるだけであり、限定する目的のためには意図されない。図1は、TDAE-1およびTDAE-2の製造の流れ図である。流れ1、2および3により、DAE供給原料4を得るための、1つ、2つまたは3つのタイプのDAEを混合するプロセスが例示される。この混合プロセスは、100°Cの温度での所望される動粘性率すなわち、24cSt~67cSt、0.98kg/リットル~1.20kg/リットルの密度において行われる。処方の決定が、DAE-1、DAE-2およびDAE-3のそれぞれの各成分についての100°Cの温度での動粘性率に基づく。混合プロセスはインラインまたはオフラインで行われ、容器における撹拌により完了する。DAE供給原料が利用可能となった後、プロセスは、DAE供給原料の混合物6を、希釈剤5をDAE供給原料の混合物の流れに溶解して、0.75kg/リットル~0.85kg/リットルのDAE供給原料の混合物の密度を得ることによって作製し、さらには、抽出器7に導くことにより続けられる。同時に、極性溶媒8の流れが向流法によりDAE供給原料の混合物6と接触し続け、その結果、ラフィネート相の混合物9および抽出物相の混合物12を別々に形成する。その後、ラフィネート相の混合物および抽出物相の混合物は、回収装置10および13にそれぞれ導かれて、溶媒および希釈剤のすべてを連続再利用のために回収するのと同時に、TDAE-1およびTDAE-2の製造物と、HACE製造物14とをもたらす。本発明におけるTDAE-1およびTDAE-2の製造のためのプロセスは、DAE-1、DAE-2およびDAE-3の成分を混合することによってDAE供給原料を作製することによるか、または、ただ1つだけのタイプのDAEを使用することにより開始される。混合様式は、2つまたは3つのタイプの上記DAEに対して適用することができる。処方の決定は、DAE-1、DAE-2およびDAE-3の各成分についての100°Cの温度での動粘性率に基づいており、その結果、それらにより、100°Cにおける動粘性率が24~67の間であり、かつ、密度が0.98kg/リットル~1.20kg/リットルであるDAE供給原料がもたらされる。混合プロセスはインラインまたはオフラインで行われ、それらを容器において撹拌することにより完了する。その次のプロセスは、DAE供給原料と、C5~C8の範囲にある炭素原子の鎖を有するアルカン化合物/パラフィンの希釈剤と混合することである。希釈剤と、DAE供給原料との間における混合の比率は0.3~3.0であり、好ましくは1.0である。これは、DAE供給原料の流れの中への希釈剤の流れの量を制御することができ、かつ、DAE供給原料の流れの中への希釈剤の流れの量を定め、その結果、密度が0.75kg/リットル~0.80kg/リットルの間であるDAE供給原料の混合物をもたらす機器を使用して行われる。その後、DAE供給原料の混合物のこの流れは、抽出器7での液液抽出プロセスにおける次回の供給原料になる。他に類を見ないが、この抽出器はいくつかの区画からなり、この場合、それぞれの区画が、1つの静的ディスクと、所望される操作条件に従って回転可能である1つのタービン攪拌機とを備える。タービン攪拌機は、完全な抽出プロセスが0.05kg/リットルの最少密度差で行われ得るように、流れのそれぞれを分散させて液滴になるように機能する。抽出器におけるDAE供給原料の混合物の抽出プロセスは、ある種の溶媒例えば、フルフラール、NMPおよびDMSOなどを極性溶媒として使用して行われる。操作条件は、75RPM~100RPMの範囲にある攪拌機の回転速度、および、0.5~2.0の範囲にある、ある種の溶媒例えば、フルフラール、NMPおよびDMSOなどと、DAE混合物供給原料との比率とともに、抽出器の上部および下部における等温温度が22°C~35°Cで達成されるような様式で定められる。DAE混合物供給原料に対する極性溶媒の比率が1.7~2.0の範囲にある場合、10mg/kg未満のPAHおよび1mg/kg未満のBaPを含有し、かつ、3重量未満のPCAを有するTDAE-1がもたらされる。加えて、DAE混合物供給原料に対する極性溶媒の比率が0.5~1.7の範囲にあるときには、10mg/kg未満のPAHおよび1mg/kg未満のBaPを含有し、かつ、3重量未満のPCAを有するTDAE-2がもたらされる。抽出プロセスは、DAE供給原料の混合物を滞留させ、その結果、ラフィネートの混合物の層と、抽出物の混合物の層とが形成されるようにするために15分~30分の時間を必要とする。このプロセスの間、他の通常の抽出プロセスで生じるような擬似ラフィネートは存在しない。2つの混合物ラフィネートの混合物および抽出物の混合物の境界層を、抽出器の下部部分に配置される制御機器を介して設定することができる。下部部分における制御機器の設置は、抽出物の望まれない流れエントレインメントがラフィネートの流れの中に入り、これにより、ラフィネートの品質を低下させ得ることを防止するためである。ラフィネートの混合物は、ラフィネートをそのある種の溶媒成分フルフラール、NMPおよびDMSOなどおよび希釈剤から分離するための溶媒回収装置に導かれる。このプロセスから、最終製造物、すなわち、100°Cの温度における動粘性率ASTMD445-06が16cStを超え、ASTMD2140-97の方法を使用して分析される芳香族成分が25重量~38重量の範囲にあり、15.6°Cにおける比重が0.966~0.988の範囲にあり、アニリン点が43.0~75.0°Cの範囲にあり、20°Cにおける屈折率が1.5379~1.5546の範囲にあるTDAE-1またはTDAE-2が得られることになる。抽出物の混合物は、そのある種の溶媒成分フルフラール、NMPおよびDMSOなどからの抽出物分離プロセスのための回収装置に導かれる。このプロセスから、最終製造物、すなわち、HACEが得られる。溶媒回収装置からのある種の溶媒フルフラール、NMPおよびDMSOなどおよび希釈剤の流れが、希釈剤と、ある種の溶媒フルフラール、NMPおよびDMSOなどとの間での分離プロセスが後で行われる1つの特定のデカンター容器に集められる。これらの流れの両方が、連続運転される抽出プロセスに戻される。製造されているTDAE-1およびTDAE-2は、発ガン性物質の含有物に起因するその不良な健康影響のためにその適用から完全に排除されることになるDAEに取って代わって、タイヤ製造および印刷インクにおけるプロセスオイルとして利用される。<実施例1:DAE供給原料の調製>DAE-1、DAE-2およびDAE-3の抽出物が、表1に示され得るようなそれらの特性に従ってそれぞれ調製される。2つまたは3つのDAEを混合するプロセスが、100°Cの温度において24cSt~60cStである所望される動粘性率で行われる。処方の決定は、それらにより、所望物がもたらされ得るように、DAE-1、DAE-2およびDAE-3のそれぞれ各成分の動粘性率に基づく。DAE供給原料の混合プロセスがインラインまたはオフラインで行われ、それらを容器において撹拌することにより完了する。例えば、表3に開示される8種GrimmerPAH含有物の量は106,890mg/kgである。本発明のプロセスでは、TDAE製造物は、1mg/kg未満の量によるベンゾaピレンを含めて、10mg/kgに低下し得ることが見出される。<実施例2:供給原料の混合物の調製>DAE供給原料が、C5~C8の炭素鎖を有する非極性の脂肪族希釈剤と、0.3~3.0の間における希釈剤対DAE供給原料の比率により混合される。供給原料混合プロセスは25°C~70°Cの温度で実行される。混合プロセス後の密度に関するデータは表4に示される。<実施例3:液液抽出のプロセス>プロセスオイルを製造するための液液抽出のプロセスが、22°C~50°Cの温度で抽出カラムにおける向流法を使用して行われる。上記の液液抽出プロセスの結果から、40重量~50重量の間および50重量~70重量の間におけるTDAE-1製造物およびTDAE-2製造物の収率が、操作条件については表5に、化学的特性については表6に、そして、物理的特性については表7に示されるようにそれぞれ得られる。例えば、表6は、8種GrimmerPAH含有物の量が0.001mg/kg~0.273mg/kgであることを開示しており、この値は、欧州法によって許容されるPAHの限界10mg/kgをはるかに下回っていると見なされ、これに対して、ベンゾaピレンの最大含有量が、欧州法の許容可能限界1mg/kgを依然として下回っている0.033mg/kgであることが見出される。本発明のいくつかの実験において、TDAE製造物が、3重量未満のPCA限界を満たすのと同時に、欧州法のPAH許容可能限界を満たし得ることが見出される。しかしながら、他の実験に関しては、PCA含有量は3重量を超えており、それどころか、13.2重量もの高さであるが、TDAEは、同じPAH限界を満たすことができる。この事実は、それらの1つが1mg/kg未満の量でのベンゾaピレンであるが、8種GrimmersPAH含有物の量を実質的には10mg/kg未満に制限する欧州法のためには非常に有用である。その上、本発明は、芳香族成分含有量が、ASTMD2140-97法を使用することによって25を超え、それどころか、30~35に達し得る他のTDAE製造物と比較して、より良好な品質を有するTDAE製造物を提供するために、ゴム産業のための新しい利益をもたらすことは、欧州法のために有用である。<実施例4DAE供給原料、TDAE-1およびTDAE-2に対するAMES試験>変異原性試験を、化学物質の試験のためのOECD指針No.4711997に基づくAMES試験を使用して行った。この試験では、サルモネラチフィムリウムTA1535が、変異原性化合物に対して非常に感受性があった微生物材料として使用された。成長したコロニーの数が、DAE供給原料、TDAE-1およびTDAE-2においてそれぞれ、PAH化合物の変異原性活性の指標であった。表8に示されるようなAMES試験に基づいて、下記の結論が引き出される:1.DAE供給原料における細菌コロニーは、コントロールコロニーの自然復帰において成長した細菌コロニーよりも4倍成長した。このことは、DAE供給原料製造物が変異原性または発ガン性の化合物として分類され得ることを示している。2.TDAE-1およびTDAE-2における細菌コロニーの数はコントロールコロニーの自然復帰における数と類似していた。このことは、TDAE-1製造物およびTDAE-2製造物が非変異原性または非発ガン性の化合物として分類され得ることを示している。<本出願の明細書において使用される用語および定義>本出願の明細書において、液液抽出は、溶解性物質溶質を供給原料材から抽出するために溶媒と接触させられる供給原料への物質移動の操作の方法に基づく技術プロセスである。供給原料材は、キャリアおよび溶質からなるので、希釈剤よりも大きい溶解性を有する溶質のみが溶媒に移行し得るように、溶媒と混合することができない性質非混和性、または、溶媒と部分的に混合することができる性質混和性を有しなければならない。希釈剤は、供給原料材の密度を低下させるために使用されるアルカン化合物である。抽出器は、本発明の実験で使用されるタイプの撹拌カラム抽出器これは以降、抽出器と呼ばれるである。この抽出器の主要部は、流体力学的条件で操作することができ、かつ、液滴が散らばることを生じさせるためのスターラーとして役立つタービン攪拌機である。PCAまたは多環芳香族は、分岐鎖の有無にかかわりなく、3環以上の芳香族化合物からなる有機化合物であり、この場合、PCAには、PAH多環芳香族炭化水素化合物、および、ヘテロ原子窒素N、イオウSおよび酸素Oなどを含有する有機化合物が含有される。PAHとしてグループ分けされるすべての化合物が、発ガン性を有するとは限らない。PAHまたは多環芳香族炭化水素は、芳香族環が結合することからなる化学化合物で、ヘテロ原子または他の置換基を含有せず、炭素分子および水素分子からなるものである。23タイプの個々のPAH化合物がDAE供給原料には存在しており、この場合、それらのうちの8タイプが発ガン性物質として明言されるか、または、8種GrimmerPAHと呼ばれる。プロセスオイルは、芳香族化合物が多く存在し、タイヤ作製において溶媒として使用されるか、または、印刷インク産業において溶媒としても使用され得るオイルである。IP346は、PCAを、アスファルテンを含有しない潤滑油または石油分画物において求めるための標準方法である。本発明が、本明細書中下記において例示されるような実施形態、ならびに、添付された図面に関連して記載されるが、それらは、プロセスの詳細および操作の様式に関して本発明の最良の形態を表すために意図されないことを理解しなければならない。実際、改変および変化が、本発明の精神および範囲から逸脱することなく行われ得ることが、当業者には明白である。具体的な用語が用いられているが、それらは、一般的かつ記述的な意味において意図されるだけであり、限定する目的のためには意図されない。"