"キャビティ形成凸部を備えた固定金型と、キャビティ形成部に前記固定金型のキャビティ形成凸部が嵌合されてキャビティが形成される可動金型とから成り、発泡剤を含んだ溶融樹脂原料を前記キャビティ内に隙間なく射出充填された後に、前記固定金型に対して可動金型を後退させて、前記キャビティの可動金型側の底部と対向する部分に空隙部を形成して、当該空隙部の存在により前記溶融樹脂を発泡させるコアバック射出成形方法により方形厚板状の樹脂製遊技盤を成形するのに使用されるコアバック成形型であって、前記固定金型と可動金型とで形成されるキャビティの可動金型側である底部、及び当該底部と対向する前記キャビティの固定金型側の反底部の各四辺部の全てに、当該キャビティ内のエアの排出は可能であるが、前記溶融樹脂の浸入を不可とする底部側、及び反底部側の各エアベントが形成され、前記各エアベントは、可動金型の内部、或いは当該可動金型と固定金型との密着部に形成された複数のエア抜き孔を介して金型の外部と連通されていて、前記溶融樹脂原料の発泡成形時に発生するガスを前記各エアベント及び各エア抜き孔から排出させて、前記可動金型の後退後におけるキャビティの深さに対応する板厚の遊技盤を成形することを特徴とする樹脂製遊技盤用コアバック成形型。前記可動金型に形成されたキャビティ形成部の各内側面には、それぞれエアベント形成枠材が嵌め込まれて、キャビティ形成空間が形成され、前記各エアベントは、各エアベント形成枠材の内面側の各コーナー部を段差状に切り欠くことにより形成されていることを特徴とする請求項1に記載の樹脂製遊技盤用コアバック成形型。前記各エアベントは、前記各四辺部の全周に亘って連続して形成されていることを特徴とする請求項1又は2に記載の樹脂製遊技盤用コアバック成形型。前記各エア抜き孔のうち成形型の外部に直接に連通する外部連通エア抜き孔を除くエア抜き孔は、前記エアベント形成枠材の外側面及び両対向側面に前記各エアベントに連通する溝により形成され、前記外部連通エア抜き孔は、固定金型と可動金型との密着面に形成されていることを特徴とする請求項2又は3に記載の樹脂製遊技盤用コアバック成形型。前記可動金型の内部、或いは当該可動金型と固定金型との密着部における前記キャビティの計4つの各コーナー部に対応する部分には、それぞれエア抜き孔が形成されていることを特徴とする請求項1ないし4のいずれかに記載の樹脂製遊技盤用コアバック成形型。前記固定金型と可動金型とで形成されるキャビティ内には、役物取付孔を形成する入れコマ型が配置されることを特徴とする請求項1ないし5のいずれかに記載の樹脂製遊技盤用コアバック成形型。本発明は、発泡剤を含んだ溶融樹脂をコアバック方式により射出成形させて、成形性、釘打ち性、釘保持性、寸法安定性、切削性等に優れた樹脂製遊技盤を成形可能にしたコアバック成形型の提供を課題としている。上記課題を解決するための請求項1の発明は、キャビティ形成凸部を備えた固定金型と、キャビティ形成部に前記固定金型のキャビティ形成凸部が嵌合されてキャビティが形成される可動金型とから成り、発泡剤を含んだ溶融樹脂原料を前記キャビティ内に隙間なく射出充填された後に、前記固定金型に対して可動金型を後退させて、前記キャビティの可動金型側の底部と対向する部分に空隙部を形成して、当該空隙部の存在により前記溶融樹脂を発泡させるコアバック射出成形方法により方形厚板状の樹脂製遊技盤を成形するのに使用されるコアバック成形型であって、前記固定金型と可動金型とで形成されるキャビティの可動金型側である底部、及び当該底部と対向する前記キャビティの固定金型側の反底部の各四辺部の全てに、当該キャビティ内のエアの排出は可能であるが、前記溶融樹脂の浸入を不可とする底部側、及び反底部側の各エアベントが形成され、前記各エアベントは、可動金型の内部、或いは当該可動金型と固定金型との密着部に形成された複数のエア抜き孔を介して金型の外部と連通されていて、前記溶融樹脂原料の発泡成形時に発生するガスを前記各エアベント及び各エア抜き孔から排出させて、前記可動金型の後退後におけるキャビティの深さに対応する板厚の遊技盤を成形することを特徴としている。請求項1の発明によれば、固定及び可動の各金型で成形される初期キャビティ内に、発泡剤を含んだ溶融樹脂を射出して充満させる際に、初期キャビティ内のエアは、当該初期キャビティの底部である可動金型側の四辺部に形成された各エアベント及び当該各エアベントに接続する各エア抜き孔から効果的に排出されるため、当該初期キャビティの底部の側において、空気を巻き込むことなく、隅々まで溶融樹脂が充填され、保圧を作用させることなくそのまま放置すると、発泡剤の作用により溶融樹脂が膨張しようとする。成形型により形成されるキャビティの可動金型側である底部、及び当該底部と対向する前記キャビティの固定金型側の反底部の各四辺部にエアベントが形成されているため、前記キャビティ内のエア、及び発泡剤の発泡により発生したガスは、上記のようにして、前記各エアベント及び各エア抜き孔を通してキャビティ外に排出される。そして、発泡剤の作用によりキャビティ内の溶融樹脂の体積が大きくなろうとするため、これに応じて可動金型を後退コアバックさせて、キャビティの容積を大きくすると、容積が拡大された最終キャビティ内においては、発泡剤が発泡し易くなると共に、当該最終キャビティ内のエア、及び発泡時に発生するガスは、当該最終キャビティの底部、及び反底部の各四辺部に形成された各エアベント及び各エア抜き孔から成形型の外部に効果的に排出されるために、拡大された最終キャビティ内において溶融樹脂は、当該最終キャビティの隅々まで充満されて発泡成形される。この場合において、最終キャビティの内壁面に近い表層部の溶融樹脂は、前記内壁面に接することにより、中心部の溶融樹脂よりも早く硬化を開始するために発泡が制限されて発泡割合が低くなるために、未発泡部が存在するが、中心部の溶融樹脂は、発泡を抑制する部分が少ないために、前記表層部よりも高い割合で発泡する。このように、可動金型をコアバックさせた状態においても、最終キャビティ内のエア、及び発泡剤の発泡により生ずるガスは、前記各エアベント及び各エア抜き孔を通して最終キャビティの内部から成形型の外部に排出させるために、発泡成形される樹脂製遊技盤の内部にエアを巻き込んだり、或いはガスが残存する割合は、著しく少なくなり、これが、遊技釘の保持力を高めるのに寄与している。請求項2の発明は、請求項1の発明において、前記可動金型に形成されたキャビティ形成部の各内側面には、それぞれエアベント形成枠材が嵌め込まれて、キャビティ形成空間が形成され、前記各エアベントは、各エアベント形成枠材の内面側の各コーナー部を段差状に切り欠くことにより形成されていることを特徴としている。請求項2の発明によれば、成形型に形成されるキャビティの可動金型側である底部、及び当該底部と対向する反底部の各四辺部に成形される各エアベントは、可動金型のキャビティ形成部の各内側面にそれぞれ嵌め込まれる各エアベント形成枠材の内面側の各コーナー部を段差状に切り欠くことにより形成されているために、各エアベントの形成が容易となって、エアベントの開口幅、及び深さを設計寸法通りに容易に形成できる。請求項3の発明は、請求項1又は2の発明において、前記各エアベントは、前記各四辺部の全周に亘って連続して形成されていることを特徴としている。請求項3の発明によれば、成形型のキャビティの底部、及び反底部の各四辺部の全周に亘って連続して形成されているために、当該キャビティ内のエア、及び発泡時に発生するガスの排出が一層確実となって、エアの巻き込みのない良質の発泡樹脂成形品樹脂製遊技盤の成形が可能となる。また、各エアベントに連通するように配置されるエア抜き孔の形成位置の制約もなくなる。請求項4の発明は、請求項2又は3の発明において、前記各エア抜き孔のうち成形型の外部に直接に連通する外部連通エア抜き孔を除くエア抜き孔は、前記エアベント形成枠材の外側面及び両対向側面に前記各エアベントに連通する溝により形成され、前記外部連通エア抜き孔は、固定金型と可動金型との密着面に形成されていることを特徴としている。請求項4の発明によれば、エアベントに連通するようにエアベント形成枠材の外側面及び両対向側面に形成された各溝により、外部連通エア抜き孔を除く残りのエア抜き孔が形成されるので、可動金型の内部に設けられるエア抜き孔の形成が容易となる。請求項5の発明は、請求項1ないし4のいずれかの発明において、前記可動金型の内部、或いは当該可動金型と固定金型との密着部における前記キャビティの計4つの各コーナー部に対応する部分には、それぞれエア抜き孔が形成されていることを特徴としている。請求項5の発明によれば、コアバック方式の射出成形においては、発泡剤を含んだ溶融樹脂がキャビティ内に射出されて充填される溶融樹脂充填時、及び当該溶融樹脂の発泡成形時の双方において、キャビティの計4つの各コーナー部には、キャビティ内のエア、及び発泡剤の発泡により生ずるガスが溜まり易いが、当該各コーナー部にエア抜き孔が配置されているために、キャビティ内のエア、及び発泡ガスの排出が確実となる。この結果、成形される樹脂製遊技盤のコーナーとなる部分にエア、或いは発泡ガスが巻き込まれて、遊技釘の保持力が低下させられたり、更には、キャビティの各コーナー部に当該エア、或いは発泡ガスが残存して、コーナー部が部分的に欠落された不良の樹脂製遊技盤が成形されるのを防止できて、成形の歩留りを高められる。請求項6の発明は、請求項1ないし5のいずれかの発明において、前記固定金型と可動金型とで形成されるキャビティ内には、役物取付孔を形成する入れコマ型が配置されることを特徴としている。請求項6の発明によれば、キャビティ内に入れコマ型を設けておくことにより、成形される遊技盤に役物等を設置するための空所を成形することができて、後工程において空所形成のための切削加工ルータ加工が不要となる。本発明によれば、成形型により形成されるキャビティの可動金型側である底部、及び当該底部と対向する前記キャビティの固定金型側の反底部の各四辺部の全てに各エアベントがそれぞれ形成されているため、キャビティ内のエア、及び発泡剤の発泡により発生したガスは、前記各エアベント、及び当該各エアベントに連通するエア抜き孔を通してキャビティ外に排出され、発泡剤の作用によりキャビティ内の溶融樹脂の体積が大きくなろうとするため、これに応じて可動金型を後退コアバックさせて、キャビティの容積を大きくすると、容積が拡大されたキャビティ内においては、発泡剤が発泡し易くなるため、拡大されたキャビティ内において溶融樹脂は、当該キャビティの隅々まで充満されて発泡成形される。このため、成形される樹脂製遊技盤の表裏の表層部には、未発泡部が存在するが、内部にエアを巻き込んだり、或いはガスが残存することがなくなる。この結果、本発明のコアバック成形型により成形された樹脂製遊技盤は、高い遊技釘の保持力を備えることになる。以下、最良の実施例を挙げて、本発明について更に詳細に説明する。最初に、図1~図5を参照して、本発明に係る樹脂製遊技盤Pを成形するためのコアバック成形型Mについて説明した後に、当該コアバック成形型Mを使用した樹脂製遊技盤Pの成形について説明し、その後に、成形された樹脂製遊技盤Pの諸特性をベニヤ製遊技盤と比較することにより、本発明の効果について検討する。図1は、本発明に係る樹脂製遊技盤Pの成形に使用するコアバック成形型Mの模式的断面図図5のW-W線断面図であり、図2a,bは、それぞれ図1の符号D,Eで示される部分の拡大図であり、図3~図5は、それぞれ図1のX-X線、Y-Y線及びZ-Z線の部分拡大断面図である。なお、図1~図5は、成形原理を説明することを目的としているため、初期及び最終の各キャビティC1,C2の縦長と横長の比は成形品である樹脂製遊技盤Pに対応させてあるが、縦長又は横長と深さとの比は無視して模式的に図示してある。図1~図5において、コアバック成形型Mは、固定金型M1と可動金型M2とから成り、更に、可動金型M2の方形凹状に形成されたキャビティ形成部1の底面を除く全内側面には、方形枠状のエアベント形成枠材2が嵌め込まれている。当該エアベント形成枠材2は、可動金型M2のキャビティ形成部1の底面3、及び四辺の全内側面4に密着された形態で、当該可動金型M2のキャビティ形成部1に嵌め込まれ、当該エアベント形成枠材2における可動金型M2のキャビティ形成部1の底面3に密着する対向側面5と対向する別の対向側面6は、可動金型M2における固定金型M1の密着面7に対して密着する密着面8と同一面となっている。可動金型M2の方形状をしたキャビティ形成凸部9は、前記可動金型M2に嵌め込まれたエアベント形成枠材2の四辺の内側面11に嵌合されて、可動金型M2の底面3と、エアベント形成枠材2の四辺の内側面11と、固定金型M1のキャビティ形成凸部9の先端面12とで、溶融樹脂が射出充填されるキャビティCが形成される。固定金型M1の中心部には、スプルーブッシュ図示せずによりスプルー13が形成され、当該スプルー13の外側には、射出成形機のノズル14が押し付けられる。なお、キャビティCは、一般的なキャビティを指し、後述のように、可動金型M2の後退コアバックによりキャビティの高さが変化する場合には、変化前後の各キャビティを初期キャビティC1及び最終キャビティC2と称する。また、図1~図5に示されるように、エアベント形成枠材2の対向側面5の内側には、可動金型M2の底面3との間において第1エアベントV1を形成するための段差状凹部が、四辺の全周に亘って連続し、しかも内側面11に臨んで形成されていると共に、固定金型M1の密着面7と可動金型M2の密着面8とが密着した状態で、固定金型M1の密着面7との間において第2エアベントV2を形成するための段差状凹部が上記と同様の形態で形成されている。また、エアベント形成枠材2の両対向側面5,6の周方向に沿った同一位置には、周方向に沿って所定間隔をおいて複数の第1及び第2の各エア抜き孔H1H2が、当該エアベント形成枠材2の板厚方向にそれぞれ形成されている。エアベント形成枠材2の外側面15には、複数の前記第1及び第2の各エア抜き孔H1H2に連通する同数の第3エア抜き孔H3が、前記エアベント形成枠材2の高さ方向にそれぞれ形成され、可動金型M2の密着面8には、複数の前記第2及び第3の各エア抜き孔H2H3に連通すると共に、成形型Mの外部に連通する複数の外部連通エア抜き孔H4が形成されている。なお、第2エアベントV2及び第2エア抜き孔H2は、固定金型M1に設けることも可能である。また、エアベント形成枠材2の内側面と、当該エアベント形成枠材2に嵌合される固定金型M1のキャビティ形成凸部9の外側面との間の隙間は、第3エアベントV3として機能している。この結果、第1及び第2の各エア抜き孔H1H2は、それぞれ第1及び第2のエアベントV1V2に臨んでいる。また、第1~第4の各エア抜き孔H1~H4は、互いに連通していて、キャビティC内のエア、及び発生ガスは、当該キャビティCの底部及び反底部において、前記第1~第3の各エアベントV1~V3及び第1~第4の各エア抜き孔H1~H4を通って型外に排出される構造になっている。ここで、溶融樹脂の射出充填時においてキャビティCの各コーナー部に寄せ集められる内部の残存空気の排出を確実にするために、平面視で方形状をした当該キャビティCの各コーナー部には、それぞれ第1~第4の各エア抜き孔H1~H4が設けられている。なお、第1~第3のエアベントV1~V3の深さ又は間隔は、0.05~0.1mm程度であるために、キャビティC内に射出充填された溶融樹脂が入り込むことはない。また、第1~第4の各エア抜き孔H1~H4の深さは、0.5~1mm程度である。次に、図1~図6を参照して、上記構成のコアバック成形型Mを成形途中において可動金型M2を後退させるコアバックさせることにより、所定割合で発泡剤を含んだ溶融樹脂により、樹脂製遊技盤Pが成形される原理について説明する。図6a~cは、それぞれコアバック成形型Mの初期キャビティC1に溶融樹脂原料Kを射出充填させた状態、当該射出充填の直後に可動金型M2を後退させて容積が増大された最終キャビティC2が形成された状態、及び発泡により溶融樹脂原料Kの体積が増大されて、増大後の最終キャビティC2に充満された状態の模式的断面図である。まず、図6aにおいては、固定金型M1と可動金型M2とが密着して形成される方形状をした初期キャビティC1の高さJ1は、成形品である樹脂製遊技盤Pの板厚Tよりも小さくなっているJ1<T。固定金型M1のスプルー13にノズル14を押し当てて、固定金型M1と可動金型M2とで形成される前記初期キャビティC1内に隙間が形成されないように溶融樹脂原料Kを射出させて充満させた状態で、溶融樹脂原料Kの射出を停止させる。そして、前記初期キャビティC1が溶融樹脂原料Kで充満された直後に、可動金型M2を後退させてコアバックさせて、最終キャビティC2の高さJ2を、成形品である樹脂製遊技盤Pの板厚Tに等しくさせて、容積が増大された最終キャビティC2を形成する。ここで、溶融樹脂原料Kの射出圧力は、発泡剤を含んでいない通常の溶融樹脂の射出圧力と同一であるが、本来の容積よりも小さな容積の前記初期キャビティC1内に溶融樹脂原料Kが射出充填された後には、可動金型M2をコアバックさせる時を含めて、初期キャビティC1内に射出充填された溶融樹脂原料Kの発泡を促進させるために、一般の射出成形と異なり、射出された溶融樹脂原料Kに対して保持圧は作用させない。また、初期キャビティC1の高さJ1と、最終キャビティC2の高さJ2とは、使用する樹脂、及び発泡剤の種類、当該発泡剤の混合割合等によって定められるが、後述の実施例のように、樹脂がABS樹脂であって、当該ABS樹脂の溶融樹脂原料全体に対する発泡剤の混合割合が5重量の場合には、初期キャビティC1の高さJ1=11mmに対して、最終キャビティC2の高さJ2=15mmで行うことにより、釘引抜き強度及び釘抗折強度、更には熱変位の各特性が、木製ベニヤに近い値の樹脂製遊技盤を得ることができた。なお、上記例では、初期キャビティC1に対する増加キャビティCaの割合は、約36であって、樹脂の発泡率は、1.36である。ここで、コアバック成形型MのキャビティCは、第1~第3の各エアベントV1~V3及び第1~第4の各エア抜き孔H1~H4を通して当該キャビティCの外部と連通されていて、キャビティC内のエア及び発生ガスは、当該キャビティCに残存したり、溶融樹脂内に入り込んで巣の原因となる空隙部を形成することなく、前記第1~第3の各エアベントV1~V3及び第1~第4の各エア抜き孔H1~H4を通って外部に排出される。即ち、キャビティCの底部、及び反底部には、それぞれ全周に亘って四辺の全長に亘って第1エアベントV1並びに第2及び第3の各エアベントV2,V3が形成されているために、固定金型M1と可動金型M2とが嵌合しているキャビティCの反底部の側のみならず、当該キャビティCの底部の側にも第1エアベントV1が形成されて、しかも第1~第3の各エアベントV1~V3は、全周に亘って四辺の全長に亘って設けられているためにキャビティC内の残存エア及び発生ガスが効果的に外部に排出されて、成形品である樹脂製遊技盤P内に空隙部の発生がなくなって、樹脂製遊技盤Pとしての品質が高められる。また、図6a,bに示されるように、溶融樹脂原料Kが初期キャビティC1に射出充填された状態で、当該溶融樹脂原料Kの射出を停止させ、その直後に、可動金型M2をコアバックさせているため、当該コアバックにより新たに形成された増加キャビティCaは、溶融樹脂原料Kの発泡を助けるように機能する。即ち、増加キャビティCaは、前記第1~第3の各エアベントV1~V3及び第1~第4の各エア抜き孔H1~H4を通して型外に通じているため、前記したカウンタープレッシャー法と異なって、発泡により体積が増加しようとする溶融樹脂原料Kに対して大きな圧力を作用させない溶融樹脂原料Kに作用する圧力は大気圧であるので、溶融樹脂原料Kの外周部は、自由な発泡が許容される。このため、最終キャビティC2の外周部であるコアバック成形型Mの内周面に近接する部分の溶融樹脂原料Kは、中心部に比較して先に硬化を開始するために、その発泡が中心部の発泡に比較して制約されて、未発泡部が存在するが、前記カウンタープレッシャー法に比較すれば、発泡の程度は増すために、低比重でありながら、機械的剛性の高い樹脂製遊技盤の成形を可能にしている。また、成形された樹脂製遊技盤の外周部の未発泡部は、完全発泡されてはいないが、前記カウンタープレッシャー法に比較すれば、発泡の程度が増しており、このことは、遊技釘の打ち込み易さである釘打ち性が良好であることを意味している。また、発泡時において溶融樹脂原料Kの外周部、即ち初期キャビティC1及び最終キャビティC2のいずれにおいても、当該キャビティC1C2内は、大気圧とほぼ同一の低い圧力であるために、発泡により発生するガスは、直ちに溶融樹脂原料Kの外部に噴出されて、第1~第3の各エアベントV1~V3及び第1~第4の各エア抜き孔H1~H4を通して型外に排出されるために、樹脂製遊技盤Pの内部に、発泡ガスに起因する大きな空隙部いわゆる巣の発生がなくなり、この構造が、良好な釘打ち性を保持していながら、後述の実施例に示されるように、特定樹脂の選択により、樹脂製遊技盤に打ち込まれた遊技釘の引抜き力に対する抵抗力である釘引抜き強度も高められる。図11の樹脂製遊技盤Pの断面図には、中心部と表裏両面の表層部とでは樹脂の発泡状態が異なることが模式的に図示されている。次に、ブタジエン、アクリロニトリル及びスチレンの3成分系の共重合物であるABS樹脂原料として、上記したAE850,AE321,AE191の各ABS樹脂95重量に対して、永和化成工業株式会社製の有機酸系化学発泡剤であるEB207を5重量だけ混入させた発泡樹脂原料を用いて、上記したコアバック成形型Mを用いてコアバック方式により射出成形した樹脂製遊技盤P図7参照を得た。図7において、樹脂製遊技盤Pの縦長L1、横長L2及び板厚Tは、それぞれ480mm,438mm,15mmとしている。ここで、上記したABS樹脂原料であるAE850,AE321,AE191の3成分の組成は、図8に示される通りである。なお、図8は、3種類のABS樹脂原料を構成するABS樹脂の組成及び線膨張係数を示しており、ABS樹脂原料と称した場合には、当該ABS樹脂に一定割合の発泡剤を含んだものを指す。図9には、上記した3種類の発泡樹脂原料を用いて各樹脂製遊技盤Pの縦横の各寸法、板厚、重量、密度、X線検査による気泡の有無の各データが示されている。図9に示される各項目のデータは、各発泡樹脂原料についてそれぞれ複数回の試験を行い、その平均値が示されている。また、板厚に関しては、計4つの各コーナー部の板厚を測定し、その平均が示されている。X線検査による気泡の有無に関しては、各発泡樹脂原料は、3成分の重量割合組成によって、溶融状態の樹脂の流動性に多少の差異が存在していて、ブタジエンを最も多く含むAE850では、溶融樹脂原料が成形型内で広がる完全充填させる前に、流動中の溶融樹脂の端末部に気泡が成長して、成形品の内部に気泡が存在していたが、ブタジエンの組成がAE850に比較して少ないAE321,AE191の成形品では、気泡は発生していなかった。図10には、上記した3種類の各発泡樹脂原料により成形された樹脂製遊技盤Pのセル貼り加工、切削加工、ネジ締め及び釘打ちの各加工に関する評価が示されている。セル貼り加工に関しては、樹脂ベニヤは、木製ベニヤに比較して耐熱性が劣るために、ホットプレスの設定温度を低くする必要があり、この結果、加工時間は長くなるが、樹脂ベニヤで使用の量産用のセル貼り機を用いたセル貼りが可能である。切削加工に関しては、樹脂ベニヤが木製ベニヤに比較して耐熱性に劣ることに起因して、工具のスピンドルの回転数を低くする必要があり、その結果、加工時間が長くなる点は、セル貼り加工と同じである。また、AE850及びAE321では、複雑な加工が可能であり、しかも加工時に外力を受けることによりコーナー部が欠けるハマ欠けの発生もなかったが、AE191では、加工面に溶けた状態の部分が発生することがあり、これは、加工時の発熱に起因すると思われる。また、ネジ締めに関しては、木製ベニヤで使用の専用のネジ締め機の使用が可能であって、外観上の見栄えについては、木製ベニヤとの遜色がなく、保持力に関しては、樹脂ベニヤは木製ベニヤよりも密であるために、木製ベニヤよりも高いと思われる。また、釘打ちに関しては、木製ベニヤで使用の専用の釘打ち機による釘打ちが可能であって、保持力に関しては、後述の実験結果にも示されるように、木製ベニヤに比較してやや劣るものの、AE191に関しては、木製ベニヤに対して殆ど遜色がないことが判明した。また、釘を打ち込んだ部分の外観上の見栄えに関しては、樹脂ベニヤは木製ベニヤに比較して密であるために、僅かの膨らみが発生するが、釘の先端形状の変更により、当該膨らみは解消できるものと思われる。また、図11には、上記したコアバック方式により射出成形された樹脂製遊技盤Pの模式的断面図が示されており、図12には、上記した3種類の異なるABS樹脂原料により成形された各樹脂製遊技盤Pに遊技釘が打ち込まれた状態において、釘引抜き強度及び釘抗折強度が木製ベニヤとの比較において示されている。ここで、釘引抜き強度及び釘抗折強度は、複数回平均8回の試験の結果の平均値を示してある。なお、遊技釘Nの長さ、及び外径は、それぞれ33mm、1.9mmである。また、木製、及び樹脂製の各遊技盤Pの板厚は、約15mmであり、釘の打込み深さは、約14mmである。釘引抜き強度とは、遊技釘の頭部を把持して引き抜く際の最大値であり、釘抗折強度とは、遊技釘をほぼ水平に配置させて、当該遊技釘の先端の頭部に上方から下方に向けて力を加えた状態において、当該遊技釘が曲がりを開始する最大値である。上記したように、樹脂製遊技盤Pの表裏両面の表層部の未発泡層Aは、中心部の発泡層Bに比較して、樹脂の発泡の程度は低いが、カウンタープレッシャー法を含めた従来の射出成形法に比較すると、前記未発泡層Aの発泡の程度が増していて、いわゆる巣の発生がなく、しかもABS樹脂の3成分の割合を特定割合にした場合には、樹脂製遊技盤Pの密度が小さいにもかかわらず、釘引抜き強度及び釘抗折強度の双方を大きくできる。即ち、図12に示されるように、ブタジエンの割合の少ないAE191の釘引抜き強度に関しては、木製ベニヤの釘引抜き強度である489.3Nと遜色ない424.8Nが得られた。なお、AE850及びAE321の各釘引抜き強度は、木製ベニヤに比較して小さいのは、いずれもAE191に比較してブタジエンの割合が多くて、ゴム性粘り性が高くなって、耐引抜き力は小さくなるものと思われる。また、釘抗折強度に関しては、ブタジエンの割合とは殆ど無関係に、木製ベニヤよりも僅かに大きな値が得られた。これは、樹脂製遊技盤樹脂ベニヤの密度が木製ベニヤよりも大きいために、樹脂製遊技盤樹脂ベニヤに対して遊技釘が打ち込まれた状態においては、樹脂ベニヤの方が木製ベニヤに比較して釘抗折強度が大きくなるものと思われる。なお、図11において、表裏の未発泡層Aの厚さの和は、樹脂製遊技盤Pの板厚Tが約15mmであるのに対して、3.5~8.5mmである。そして、ABS樹脂を組成するブタジエン、アクリロニトリル、スチレンの割合は、ブタジエン:15~25重量、アクリロニトリル:21~24重量、スチレン:51~60重量の範囲内から選択されることが必要となる。ブタジエンの割合を15~25重量としたのは、15重量以下では、その割合が少な過ぎて、樹脂ベニヤの硬度が高くなり過ぎ、釘打ち時等における割れが発生し易くなり、25重量以上では、ゴム性が増して、必要な釘引抜き強度が確保されなくなるからである。次に、図13及び図14を参照して、上記した3種類のABS樹脂原料であるAE850,AE321,AE191で成形された樹脂ベニヤの温度の変化に対する変位を木製ベニヤとの比較において検討する。図13は、組成の異なる3種類のABS樹脂原料で成形された樹脂ベニヤと木製ベニヤとの温度変化及び時間に対する変位を示すグラフであり、図14は、異なる特定の2つの温度における樹脂ベニヤと木製ベニヤの熱変位試験結果を示している。即ち、図13は、湿度60の温湿度槽内に3種類の樹脂ベニヤと木製ベニヤとを収容して、レーザー変位計により、その変位を一定時間毎に測定した結果を示すのに対して、図14は、温湿度槽内の温度を室温から0°Cに下げて、この状態を5時間保持した場合、及び槽内温度を0°Cから50°Cまで上昇させた状態を5時間保持した場合の3種類の樹脂ベニヤと木製ベニヤの各変位値を示している。なお、図13及び図14に示される変位値は、樹脂ベニヤ及び木製ベニヤの縦長約480mmに対する変位値である。温湿度槽内の温度を変化させた場合において、樹脂ベニヤ及び木製ベニヤの寸法変位は温度に追従して変化する。温湿度槽内の温度を約0°Cに保持すると、樹脂ベニヤ及び木製ベニヤの熱変位寸法は、いずれも約-0.2mmを維持する。温湿度槽内の温度を50°Cに上昇させた場合、ABS樹脂原料がAE850,AE321である樹脂ベニヤでは、熱変位寸法が1.9mmとなる。しかし、ABS樹脂原料がAE191の樹脂ベニヤは、熱変位寸法が1.1mmで、木製ベニヤの熱変位寸法0.9mmとほぼ同等の寸法安定性を備えていることが判明した。また、上記実施例では、樹脂原料としてABS樹脂のみの場合を示し、当該ABS樹脂は、釘打ち性、釘保持性、寸法安定性等が良好である特性からして、木製ベニヤの遊技盤の代替品としての樹脂製遊技盤の成形に好適であることを証明したが、例えば、当該ABS樹脂に他の樹脂、例えばポリカーボネ-ト樹脂を所定割合でブレンドさせたポリマーアロイを用いることも可能である。また、樹脂を発泡させる発泡剤に関しても、上記実施例では、永和化成工業株式会社製の有機酸系化学発泡剤であるEB207を使用したが、釘打ち性、釘保持性が適正な範囲内で樹脂を発泡させることができれば、当該発泡剤に特に限定されない。"