"マルシニアック法に従って鋼板の高温プレス成形での成形限界線を測定する方法であって、駆動板としてYS:250MPa以下の軟鋼板を適用し、成形前に駆動板及び試験材を加熱して成形開始温度:500°C以上とし、成形速度:150mms以上で成形を行うことを特徴とする、高温プレス成形での成形限界線測定方法。駆動板として、前記軟鋼板に代えて、前記軟鋼板にZnめっき又はZn合金めっきを施しためっき鋼板を適用することを特徴とする請求項1に記載の高温プレス成形での成形限界線測定方法。然しながら、高温での成形限界線を測定する場合に適用されている中島法には次の問題がある。即ち、中島法では、金型を所定の温度に昇温保持する必要があり、装置が複雑且つ高価になる。試験材を金型と同じ温度まで昇温する為、試験時間が長くかかる。高温では金型と試験材間の摩擦係数が極めて大きく且つ不安定となる為、試験材そのものの変形限界が的確に把握できない。一方、高温での変形限界線をマルシニアック法非特許文献1のp138参照で測定した事例は未だ嘗て見当たらない。この理由として、以下の課題が挙げられる。即ち、高温では金型と駆動板ドライビングシートとの間の摩擦係数が極端に大きい事から、金型と接触した駆動板部位は相対的に温度低下が大きく試験材の強度が上昇する為、その部分の変形が抑制される。その為、試験材が目的とするポンチの底で破断する以前に、駆動板がポンチの肩で破断する問題がある。この事から、試験材の破断限界が不明となり、成形限界線の測定ができなかった。つまり、FLDを求める手法としては、試験装置が簡素なものでよくて、然も金型と駆動板との間の摩擦抵抗の影響を受けないとされているマルシニアック法が望ましいのであるが、従来は、マルシニアック法で高温での成形限界線を測定しようとすると、駆動板の方が先に破断する為、試験材の成形限界線の測定ができないという課題があった。発明者らは前記課題を解決する為に鋭意検討し、その結果、マルシニアック法によって高温でのFLDを求めるに当たり、以下の条件を満たす事により、駆動板の破断を抑止でき、試験材の成形限界線が的確に測定可能となる事を突き止めた。成形中の被加工材の金型接触部の温度低下を小さくする為、成形速度を150mms以上にする。ここで、成形速度とは、ダイスを移動させて駆動板をポンチに接触させた成形開始時点t0sからダイスの移動を停止させた成形終了時点t1sまでの間のダイスの移動距離Lmmを用いて、成形速度mms=Lt1-t0、なる式で定義される。駆動板として変形能に優れる軟鋼板を適用する。駆動板には、高温でも金型との摩擦係数が小さいZn系めっき材を適用する事が好ましい。本発明は上記検討結果に基づいて成されたものであり、その要旨は以下の通りである。1マルシニアック法に従って鋼板の高温プレス成形での成形限界線を測定する方法であって、駆動板としてYS:250MPa以下の軟鋼板を適用し、成形前に駆動板及び試験材を加熱して成形開始温度:500°C以上とし、成形速度:150mms以上で成形を行うことを特徴とする、高温プレス成形での成形限界線測定方法。2駆動板として、前記軟鋼板に代えて、前記軟鋼板にZnめっき又はZn合金めっきを施しためっき鋼板を適用することを特徴とする前記1に記載の高温プレス成形での成形限界線測定方法。本発明によれば、温間成形のFEM成形解析に有用な高温でのFLDを的確且つ容易に求める事ができる。図1は、本発明の実施に用いられる成形試験方法の一例を示す概略図である。マルシニアック法に従い、図1に示す様に、下穴を開けた板である駆動板2の上面ポンチ3とは反対側の面に試験材1を重ねて被加工材と成し、これをダイス4としわ押さえ5とで挟圧し、ダイス4を更に下降させて被加工材をダイス4とポンチ3との隙間に押込んでいく事で張出し成形を行う。試験材1の表面には予めスクライブドサークル等の歪測定用パターンがマーキングされている。試験材1の形状を種々変える事で最大主歪と最小主歪の比を変え、試験片1のポンチ底に割れが発生した時の最小主歪と最大主歪を、変形した歪測定用パターンから測定して、成形限界線を得る。尚、図1には、成形後の被加工材の外観の一例を示した。以上に述べたところまでの実施形態は従来と同様である。本発明では、駆動板2として常温引張試験での降伏強度であるYSが250MPa=σYC以下の軟鋼板を適用する。駆動板2がYS>σYCでは駆動板2の変形能が不足し、成形中に試験材1よりも先に駆動板2に割れが発生するのに対し、駆動板2がYS≦σYCでは駆動板2の変形能が十分となり、成形中に駆動板2よりも先に試験材1に割れが発生する。又、成形前に被加工材駆動板2及び試験材1を加熱して成形開始温度を500°C=TC以上とする。成形開始温度がTC未満のプレス成形は高温プレス成形に該当しないからである。尚、成形開始温度は,放射温度計6で計測される。又、成形速度は150mms=VFC以上とする。成形速度<VFCでは成形中に駆動板2の金型ポンチ3及びダイス4接触部の温度が下がりすぎて変形能が過度に低下し、その部位で試験材1よりも先に割れが発生するのに対し、成形速度≧VFCでは成形中の駆動板2の金型接触部の温度低下が小さくて変形能の低下が小さく、試験材1に割れが発生するまで駆動板2は割れ発生の無い状態を維持し得る。更に、駆動板2として、軟鋼板めっき無しの裸板に代えて、軟鋼板にZnめっき又はZn合金めっきを施しためっき鋼板を適用すると、高温での金型との摩擦抵抗が低下し、成形中の駆動板2の割れ発生が更に抑制される為、好ましい。図1に示した実施形態に則り、以下の成形条件下で高温プレス成形を行い、成形中の割れ発生時における割れ発生部位を調査した。<成形条件>被加工材加熱温度:680°C但し、被加工材とは、試験材及び駆動板を指す成形開始温度:600°Cポンチ径:180mmφ、ポンチ肩半径R8mmダイス径:190mmφ、ダイス片半径R8mmしわ押さえ荷重:30トン駆動板穴径:120mmφ試験材1として、表1に示す引張特性を有する板厚1.2mmのTS980MPa級NANOハイテンhttpwwwjfesteelcojpproductscarproductssheetsnanohitenindexhtml参照を適用し、又、駆動板2及び成形速度を表2に示す通り種々変えた。前記調査の結果を表2に示す。表2より、比較例は何れも割れ発生部位が駆動板2のポンチの肩部であり、成形限界線の測定が不可能であるのに対し、本発明例は何れも割れ発生部位が試験材1のポンチの底部であり、成形限界線の測定が可能である事が分る。"