質量で、C:0.30~0.65、Si:0.20~1.00、Mn:0.20~0.60、P:0.030以下、S:0.030以下、Cr:1.00~3.00、Al:0.005~0.200、N:0.0200以下、O:0.0030以下を含有し、残部がFeおよび不可避不純物からなり、さらに、該鋼は上記組成のSi、Mn、Crの含有量から算出される4Si3Cr-Mnの値が6.00以上を満足し、かつ、旧オーステナイト粒径を8.0μm以下としたことを特徴とする靭性および耐磨耗性に優れた鋼。質量で、C:0.30~0.65、Si:0.20~1.00、Mn:0.20~0.60、P:0.030以下、S:0.030以下、Cr:1.00~3.00、Al:0.005~0.200、N:0.0200以下、O:0.0030以下を含有し、さらにNi:0.50~2.00、Mo:0.05~1.00、B:0.0005~0.0050、Ti:0.010~0.200、Nb:0.010~0.100のうち1種または2種以上を含有し、残部がFeおよび不可避不純物からなり、さらに、該鋼は上記組成のSi、Mn、Crの含有量から算出される4Si3Cr-Mnの値が6.00以上を満足し、かつ、旧オーステナイト粒径を8.0μm以下としたことを特徴とする靭性および耐磨耗性に優れた鋼。しかし、上記の先行技術文献における、Cr、Mo、Vの複合析出物を形成するには、焼戻し温度を200~550°Cで行う必要があるため、所定の硬度が得られない可能性がある。また、Mo添加による靭性向上は高温焼戻し条件下でのことであり、硬度確保のため低温焼戻しを行う場合には、その効果は明確ではない。さらに、低P化は製鋼段階での脱リン操業を通常操業より過剰に行う必要があるため、製造性、コストアップの問題がある。つまり、高硬度かつ高靭性であることが従来技術では達成できていない。そこで、本発明が解決しようとする課題は、硬度を高く保つため焼入れ後、低温焼戻しを施した条件下において、高硬度と高靭性を両立し、耐磨耗性に優れた鋼材を提供することである。上記の課題を解決するための本発明の手段は、請求項1の手段では、質量で、C:0.30~0.65、Si:0.20~1.00、Mn:0.20~0.60、P:0.030以下、S:0.030以下、Cr:1.00~3.00、Al:0.005~0.200、N:0.0200以下、O:0.0030以下を含有し、残部がFeおよび不可避不純物からなる鋼である。しかも、該鋼は上記組成のSi、Mn、Crの含有量から算出される4Si3Cr-Mnの値が6.00以上を満足し、かつ、旧オーステナイト粒径を8.0μm以下とした、高硬度、高靭性で耐磨耗性に優れた鋼である。請求項2の手段では、質量で、C:0.30~0.65、Si:0.20~1.00、Mn:0.20~0.60、P:0.030以下、S:0.030以下、Cr:1.00~3.00、Al:0.005~0.200、N:0.0200以下、O:0.0030以下を含有し、さらにNi:0.50~2.00、Mo:0.05~1.00、B:0.0005~0.0050、Ti:0.010~0.200、Nb:0.010~0.100のうち1種または2種以上を含有し、残部がFeおよび不可避不純物からなる鋼である。しかも、該鋼は上記組成のSi、Mn、Crの含有量から算出される4Si3Cr-Mnの値が6.00以上を満足し、かつ、旧オーステナイト粒径を8.0μm以下とした、高硬度、高靭性で耐磨耗性に優れた鋼である。本発明における鋼の化学成分の限定理由を以下に説明する。なお、以下においては質量を示す。C0.30~0.65Cは、必要な強度および焼入れ硬さを確保するために必要な元素である。したがって、耐磨耗性の支配因子である硬さを確保するために0.30以上が必要である。一方、0.65を超えると靭性が低下するとともに素材の硬さが上昇するため加工性、被削性の劣化は避けられない。そこで、Cは0.30~0.65とし、望ましくは0.35~0.50とする。Si0.20~1.00Siは、鋼の脱酸に有効な元素であり、鋼に必要な焼入性を付与し強度を高めるために添加する。さらに、Siは焼戻し軟化抵抗を向上させる。すなわち焼戻し処理および使用時の摩擦熱による耐軟化性を向上させる元素である。したがって、0.20以上が必要である。一方、1.00を超えると靭性が低下するとともに素材の硬さが上昇して加工性が劣化する。そこで、Siは0.20~1.00とし、望ましくは0.40~0.80とする。Mn:0.20~0.60Mnは、鋼の脱酸に有効な元素である。さらに、鋼に必要な焼入性を付与し強度を高めるために添加する。しかし、多量に添加すると靭性を低下させ、さらに、Sと結合してMnSの介在物を形成するため割れの起点となる。そこで、Mnは0.20~0.60とし、望ましくは0.30~0.50とする。P:0.030以下Pは、不可避不純物として粒界に偏析し、0.030を超えると靭性を低下させる。そこで、Pは0.030以下とする。S:0.030以下Sは、不可避不純物としてMnSの介在物を形成して靭性を低下させる。そこで、Sは0.030以下とする。Cr:1.00~3.00Crは、鋼に必要な焼入性を付与し強度を高めるために添加する。さらに、Crは焼戻し軟化抵抗を向上させるため、焼戻し処理および使用時の摩擦熱による耐軟化性を向上させる元素である。したがって、1.00以上が必要である。一方、3.00を超えると靭性が低下するとともに素材の硬さが上昇して加工性が劣化する。そこで、Crは1.00~3.00とし、望ましくは1.20~2.20とする。Al:0.005~0.200Alは、鋼の脱酸に有効な元素であり、さらにNと結合しAlNを生成するため、結晶粒粗大化の抑制に有効である。したがって、0.005以上が必要である。しかし、Alは多量に添加すると非金属介在物を生成して割れの起点となる。そこで、Alは0.005~0.200とし、望ましくは0.015~0.150とする。N:0.0200以下Nは、Alと結合してAlNを生成するため結晶粒粗大化の抑制に有効である。しかし、Nは多すぎても、その効果が飽和するため、Nは0.0200以下とする。O:0.0030以下Oは、0.0030を超えて含有すると、割れの起点となる酸化物系介在物を生成する。そこで、酸化物系介在物の生成を抑制するために、Oは0.0030以下とする。以上は本発明における鋼の基本成分であるが、さらに本発明では上記成分の他にNi、Mo、B、Ti、Nbのうち1種または2種以上を添加することができる。Ni:0.50~2.00Niは、焼入性と靭性を向上させるために有効な元素である。その効果を発揮するため0.50以上が必要であるが、Niはコストを上昇させる元素であるため、Niは0.50~2.00とする。Mo:0.05~1.00Moは、焼入性と靭性を向上させるために有効な元素である。その効果を発揮するため0.05以上が必要であるが、Moはコストを上昇させる元素であるため、Moは0.05~1.00とする。B:0.0005~0.0050Bは、微量の添加で焼入性を向上させ、さらに、粒界を強化し靭性向上に有効な元素である。したがって、0.0005以上が必要であるが、0.0050を超えるとその効果は飽和するため、Bは0.0005~0.0050とする。Ti:0.010~0.200Tiは、Nと結合してTiNを生成するため、Nを固定して、焼入性向上に寄与する有効Bを確保する。さらに、TiはCと結合しTiCを生成するため、ピンニング効果による結晶粒粗大化の抑制および耐磨耗性の向上に有効である。したがって、0.010以上を添加する。一方、0.200を越えると靭性および加工性が低下する。そこで、Tiは0.010~0.200とする。Nb:0.010~0.100Nbは、Nb炭窒化物を生成するので、Nb炭窒化物のピンニング効果による結晶粒粗大化の抑制に有効である。このためには、Nbを0.010以上添加する必要がある。一方、Nbは0.100を超えると粗大なNb析出物が生じて靭性が低下する。そこで、Nbは0.010~0.100とする。Si、Mn、Crの含有量から算出される4Si3Cr-Mnの値:≧6.00本発明における鋼は、上記組成のSi、Mn、Crの含有量から算出される4Si3Cr-Mnの値が6.00以上を満足する鋼である。上述の通り、Si、Crは焼戻し軟化抵抗を向上させる元素であるため、使用時の摩擦熱による軟化を抑制し磨耗量の低減に有効である。さらに、高Si、高Crの成分設計にすると粒界強化の作用がある。一方、Mnは鋼を脆化させる元素であるため、添加量は最小限とする必要がある。そこで、Si、Mn、Crの含有量から算出される4Si3Cr-Mnの値を6.00以上とする。上記した本発明の手段とすることで、硬度を高く保つため焼入れ後、低温焼戻しを施した条件下において、高硬度と高靭性を両立した鋼材を得ることができる。表1に示す化学組成の鋼を100kg真空溶解炉で溶製し、得られた鋼を1200°Cで熱間鍛造し、40mm×40mmの角鋼および径32mmの丸棒鋼に製造し、これらの角鋼および丸棒鋼を870°Cに60分間保持し空冷して焼ならし処理を行った。なお、表1における網掛け部は本発明の請求項から外れることを示している。その後、上記の40mm×40mmの角鋼を、図1に示す2mm-Uノッチシャルピー衝撃試験片の粗形に加工し、1回焼入れを行う場合は850°Cで20分保持し油焼入れを施した後180°Cで90分保持し空冷する焼戻し処理を行い、また、2回焼入れを行う場合は850°Cで20分保持し油焼入れを施した後550°Cで90分保持し水冷する焼戻しを行った。これらの1回焼入れ~2回焼入れに続いて、さらに850°Cで20分保持して油焼入れを施した後、180°Cで90分保持し空冷する焼戻し行って、繰り返し焼入れ焼戻し処理を行った。その後、さらに、この粗形を仕上げ加工して、図1に示す2mm-Uノッチシャルピー衝撃試験片とした。この2mm-Uノッチシャルピー衝撃試験片を用いてシャルピー衝撃試験を行った。さらに、上記の試験片を用いて、硬さ測定ならびに光学顕微鏡観察を行うことにより旧オーステナイト粒径を求めた。上記した1回焼入れおよび2回焼入れについては、旧オーステナイト粒径を8.0μm以下に制御するために使い分けた。また、上記の径32mmの丸棒鋼を、図2に示すローラーピッチング試験の粗形に加工し、1回焼入れを行う場合は、850°Cで20分保持し油焼入れを施した後、180°Cで90分保持し空冷する焼戻し処理を行った。また、2回焼入れを行う場合は、850°Cで20分保持し油焼入れを施した後、550°Cで90分保持し水冷する焼戻し処理を行った。さらに、850°Cで20分保持し油焼入れを施した後、180°Cで90分保持し空冷する焼戻しを行なって、繰り返し焼入れ焼戻し処理を行った。その後、さらに、この粗形を仕上げ加工して、図2に示すローラーピッチング試験片とした。このローラーピッチング試験片を用い、面圧3.3GPa、すべり率-40の条件でローラーピッチング試験を行い、5×106サイクルに到達後、ローラーピッチング試験を中止し、試験片のすべり接触部の磨耗量を測定した。以上のシャルピー衝撃試験、硬さ測定、光学顕微鏡観察、ローラーピッチング試験の結果として、粒径、硬さ、衝撃値、磨耗量について表2に記載する。表2において、比較鋼のNo.16~No.27の網掛けをしている部分は、粒径が8.0μmより大きいもの、衝撃値が50J/cm2に満たないもの、および磨耗量が15μmより多いものである。一方、発明鋼のNo.1~No.15は、衝撃値が50J/cm2以上のもの、および磨耗量が15μm以下のものであるため、優れた靭性と耐磨耗性を有している。また、硬さと衝撃値および硬さと磨耗量の関係を図3および図4に記載している。発明鋼のNo.1~No.15は、比較鋼のNo.16~No.27よりも同一硬さにおける衝撃値および磨耗量が優れていることがわかる。なお、発明鋼のNo.2と比較鋼のNo.25、発明鋼のNo.11と比較鋼のNo.26、発明鋼のNo.14と比較鋼のNo.27は同じ成分である。発明鋼のNo.2、No.11、No.14は2回焼入れを施したことにより旧オーステナイト粒径が8.0μm以下となり優れた靭性を示したが、比較鋼のNo.25、No.26、No.27は1回焼入れのため旧オーステナイト粒径が8.0μmより大きくなり発明鋼のNo.2、No.11、No.14と比較して靭性が低下した。