"正浸透膜によって仕切られる、海水が供給される第一の部屋と、該海水から前記正浸透膜を透過させて水を回収する高浸透圧溶液が供給される第二の部屋を具備した正浸透膜処理手段と、前記第二の部屋に接続され前記高浸透圧溶液中の溶質又は粒子を除去する一次精製処理手段と、該一次精製処理手段で得られる浸透圧が前記海水より低い溶液を貯留する一次精製水貯留手段とを備え、前記正浸透膜の逆洗時は、前記一次精製水貯留手段に貯留された溶液を前記第二の部屋に供給する配管,ポンプを設けたことを特徴とする正浸透膜を用いた海水淡水化システム。前記一次精製処理手段で分離された溶質又は粒子を高濃度で含む液を前記第一の部屋に供給する配管及びポンプを設けたことを特徴とする請求項1に記載の正浸透膜を用いた海水淡水化システム。正浸透膜によって仕切られる、海水が供給される第一の部屋と、該海水から前記正浸透膜を透過させて水を回収する高浸透圧溶液が供給される第二の部屋を具備した正浸透膜処理手段と、前記正浸透膜の逆洗時は、前記第一の部屋の溶液の浸透圧が前記第二の部屋の溶液の浸透圧より大きくなるように、少なくとも前記第二の部屋に溶液を供給する配管,ポンプを設けたことを特徴とする正浸透膜を用いた海水淡水化システム。正浸透膜に接して、原水となる海水が供給される第一の部屋と、海水から膜を透過させて水を回収する高浸透圧溶液が供給される第二の部屋とを具備した正浸透膜処理手段と、前記高浸透圧溶液中の溶質または粒子を除去する精製手段と、該精製手段で得られる、浸透圧が海水よりも低い溶液を前記第二の部屋に供給する配管と、を有し、逆洗時は、前記第一の部屋と第二の部屋との浸透圧差を駆動力として、前記第二の部屋に含まれる水を正浸透膜を介して透過させ、第一の部屋に接する正浸透膜に付着した物質を除去することを特徴とする正浸透膜を用いた海水淡水化システム。浸透圧が海水よりも低い溶液を前記第二の部屋に供給する際に、精製手段で回収される海水よりも浸透圧の高い溶液を、前記第一の部屋に供給し、正浸透膜に付着した物質を除去することを特徴とする請求項4に記載の正浸透膜を用いた海水淡水化システム。前記第一の部屋へ供給される液に洗浄薬品を添加する手段を有することを特徴とする請求項1から5のいずれかに記載の正浸透膜を用いた海水淡水化システム。前記洗浄薬品が、界面活性剤,無機酸,有機酸,アルカリ剤のいずれかであることを特徴とする請求項6に記載の正浸透膜を用いた海水淡水化システム。前記第一の部屋および第二の部屋へ供給される水の流量を計測する複数個の流量計測手段を有し、前記複数個の流量計測手段により各流量を計測し、制御手段は、この計測結果に基づいて浸透圧が海水よりも低い溶液を前記第二の部屋に供給することを特徴とする請求項1から5のいずれかに記載の正浸透膜を用いた海水淡水化システム。前記第二の部屋へ供給される水および排出される水の導電率を計測する手段を有し、海水淡水化処理の際の各導電率を計測し、制御手段は、この計測結果に基づいて浸透圧が海水よりも低い溶液を前記第二の部屋に供給することを特徴とする請求項1から5のいずれかに記載の正浸透膜を用いた海水淡水化システム。本発明の目的は、少ないエネルギー使用量で膜の寿命を延長させるための逆洗機能を有した、正浸透膜を用いた海水淡水化システムを提供することにある。上記の目的を達成するため、本発明の正浸透膜を用いた海水淡水化システムは、海水淡水化処理の際に正浸透膜に接して原水となる海水が供給される第一の部屋と、海水から膜を透過させて水を回収する高浸透圧溶液が供給される第二の部屋とを具備した正浸透膜処理手段と、高浸透圧溶液中の溶質または粒子を除去する精製手段と、精製手段で得られる浸透圧が海水よりも低い溶液を前記第二の部屋に供給する配管とを有し、第一の部屋と第二の部屋との浸透圧差を駆動力として、前記第二の部屋に含まれる水を正浸透膜を介して透過させ、第一の部屋に接する正浸透膜に付着した物質を除去させる構造とした。又、浸透圧が海水よりも低い溶液を前記第二の部屋に供給する際に、精製手段で回収される、海水よりも浸透圧の高い溶液を前記第一の部屋に供給し、正浸透膜に付着した物質を除去する構成とした。又、第一の部屋へ供給される液に洗浄薬品を添加する手段を有する構成とした。又、洗浄薬品として、界面活性剤,無機酸,有機酸,アルカリ剤のいずれかを用いるものとした。又、第一の部屋および第二の部屋へ供給される水の流量を計測する手段を有し、海水淡水化処理の際の各流量を計測し、この計測結果に基づいて浸透圧が海水よりも低い溶液を前記第二の部屋に供給する制御手段を有する構成とした。又、第二の部屋へ供給される水および排出される水の導電率を計測する手段を有し、海水淡水化処理の際の各導電率を計測し、この計測結果に基づいて浸透圧が海水よりも低い溶液を前記第二の部屋に供給する制御手段を有する構成とした。本発明によれば、膜の両側に供給される水の濃度差を駆動力として正浸透膜の逆洗を実施することができるため、逆洗のためのポンプ動力を小さくすることができる。また、逆洗を実施することにより、膜の長寿命化を図ることが可能となる。以下に図面を用いて本発明の実施形態を説明する。第1実施形態図1は本発明の第1実施形態に係る海水淡水化システムのブロック図である。本システムは、海水1を取り入れ、前処理を行う前処理手段2、前処理手段2に接続され前処理手段2から排出される汚泥が送られる前処理排液タンク8、前処理手段2にポンプP1を介して接続され前処理された海水が供給される正浸透膜処理手段3、正浸透膜処理手段3に接続されファウリング物質を含む海水を回収する濃縮海水タンク9、正浸透膜処理手段3にバルブV1を介して接続され高浸透圧溶液が送液される一次精製処理手段4、一次精製処理手段4に接続されるとともに、正浸透膜処理手段3にバルブV2を介して接続される調整タンク5、一次精製処理手段4に接続され浸透圧が下げられた液が送液される一次精製水貯留タンク6で構成され、調整タンク5はポンプP2及びバルブV3を介して正浸透膜処理手段3に、一次精製水貯留タンク6はポンプP3及びバルブV4を介して正浸透膜処理手段3にそれぞれ接続されている。前処理手段2は、図示しないポンプで取水した海水1をMF膜ろ過処理するもので、これにより濁質を除去し、正浸透膜処理手段3に適合する水質の海水を得る。前処理手段2は、MF膜Microfiltlation、精密ろ過膜の差圧とろ過継続時間の計測を行い、差圧とろ過継続時間の計測値が予め設定したろ過継続時間または差圧の値のいずれかを超えた時点で、MF膜の逆洗を設定された時間実行する。逆洗で排出される汚泥は、前処理排液タンク8に送られる。これらは、濃縮,脱水の処理を実施した後に廃棄される。正浸透膜処理手段3は、正浸透膜を挟んだ両側にそれぞれ部屋を備え、一方の部屋第一の部屋に前処理手段2で得た海水を供給し、他方の部屋第二の部屋に高浸透圧溶液を供給する。このとき、各液の浸透圧は数1から算出することができる。数1Π=iRTC...1ここで、Πは浸透圧、Rは気体定数、Tは絶対温度、Cは溶液のモル濃度、iはファントホッフの係数である。ファントホッフの係数iは、溶質が電解質の場合で電離が生じる影響を表す係数である。正浸透膜間には、2種の溶液の浸透圧の差および膜圧に応じた駆動力が生じる。高浸透圧溶液の浸透圧を海水の浸透圧より大きくし、海水から高浸透圧溶液に水を回収する。このとき、海水中のイオンの一部は除去されず、高浸透溶液側に漏えいする。図2に液の種類と浸透圧の関係の説明図を示す。図2において、1高浸透圧溶液正浸透膜処理入口は、調整タンク5から正浸透膜処理手段3に供給される高浸透圧溶液の浸透圧を示しており、2高浸透圧溶液正浸透膜処理出口は、正浸透膜処理手段3から一次精製処理手段4へ送液される高浸透圧溶液の浸透圧を示しており、3海水正浸透膜処理入口は、前処理手段2から正浸透膜処理手段3に送液される海水の浸透圧を示しており、4高浸透圧溶液一次精製処理出口は、一次精製水貯留タンク6での浸透圧を示している。そして、高浸透圧溶液正浸透膜処理入口の浸透圧と海水正浸透膜処理入口との浸透圧の差を利用して、正浸透膜処理が行われ、海水正浸透膜処理入口の浸透圧と高浸透圧溶液一次精製処理出口との浸透圧の差を利用して、逆洗処理が行われることを示している。高浸透圧溶液の溶質または粒子としては、海水よりも浸透圧が高くできる物質であればよく、例えば、無機塩AlKSO42,Na2HPO4,KCl,CaCl2など,糖溶液グルコース,フルクトースなど,水に対する溶解度が高い気体NH3,CO2,SO2など,有機物アルコール,イミダゾール誘導体,低融点物質炭酸エチレンなど,磁性体微粒子2-Pyrol-MNP,TREG-MNPなどが適用可能である。正浸透膜は、酢酸セルロースやポリアミド等の材質を適用することができる。また、正浸透膜処理手段3内部の液温は、膜の透過抵抗を低減させるため20~50°Cの範囲に保持する。正浸透膜処理手段3から排出される濃縮海水は濃縮海水タンク9に送られ、排水処理操作後、海洋へ放流される。本海水淡水化システムにおける淡水製造時の処理を以下に説明する。正浸透膜処理手段3で得られた高浸透圧溶液は、バルブV1を経由して一次精製処理手段4に送られる。ここで、高浸透圧溶液から浸透圧を高めるために添加されている物質を分離する。一次精製処理手段4の単位処理方法としては、添加されている物質の種類によって適合するものが選択される。例えば無機塩や低融点物質等は晶析処理,水に対する溶解度が高い気体の場合はガス放散,磁性体微粒子の場合は磁気分離,糖溶液の場合はイオン交換等がある。また、共通の分離方法として、蒸留,逆浸透膜処理がある。分離された物質を高濃度で含む液は調整タンク5に送られる。調整タンク5に送られた液の浸透圧は、一次精製処理手段4の仕様により異なるが、少なくとも一次精製処理手段4の入口での浸透圧より高くなる。一方、浸透圧が下げられた液淡水として一次精製された液は、一次精製水貯留タンク6に送られる。一次精製水貯留タンク6に送られた液の浸透圧は、一次精製処理手段4の仕様により異なるが、少なくとも海水より低くする。得られた一次精製水7は次の工程に送られる。調整タンク5で濃度および温度が調整された高浸透圧溶液はポンプP2によりバルブV3を介して正浸透膜処理手段3の高浸透圧溶液側に戻される。これらの操作において、バルブV2,V4は閉、ポンプP3は運転を停止する。上記の処理により、正浸透膜処理と一次精製処理が行われ、連続的に一次精製水を製造することができる。次に、本海水淡水化システムにおける正浸透膜逆洗時の処理を説明する。逆洗操作は、図示しない制御手段によりポンプおよびバルブを定期的に操作して実施される。操作する時間間隔は、正浸透膜処理手段3に供給される原水の水質に依存するが、1日から2カ月の間で設定され、逆洗時間は、5から15分間が望ましい。逆洗時は、まずバルブV3を閉、ポンプP2を停止、ポンプP3を起動、バルブV4を開に制御する。この操作により、一次精製水貯留タンク6に蓄えられた浸透圧の低い水が正浸透膜処理手段3の高浸透圧溶液側海水が供給される部屋とは別の部屋に逆洗水として供給される。逆洗の初期段階では、正浸透膜処理手段3から排出される高浸透圧溶液の濃度が高いため、この液はバルブV1を介して一次精製処理手段4に送る。その後、正浸透膜処理手段3の容量に相当する逆洗水が供給された時点で、バルブV2を開、バルブV1を閉とし、逆洗水を調整タンク5に送る。これは、一次精製処理手段4に供給される高浸透圧溶液の濃度が大きく変化することにより、精製処理の性能劣化、すなわち製品淡水の品質への影響を回避するためである。正浸透膜処理手段3内部には、正浸透膜を挟んで一方に海水、一方に一次精製水が供給されることになる。このとき、浸透圧は海水側の方が高くなるため、一次精製水側の水分子は正浸透膜を通過して海水側に流れる。この流れにより、正浸透膜表面または内部に付着したファウリング物質を物理的に剥離洗浄することができる。ファウリング物質を含む海水は濃縮海水タンク9に回収され、排水処理後、海洋へ放流される。設定された時間の逆洗処理が終了した後、図示しない制御手段は、バルブV4を閉、ポンプP3を停止、ポンプP2を起動、バルブV3を開に制御する。そして、正浸透膜処理手段3の高浸透圧溶液側の容量に相当する高浸透圧溶液を供給した後、バルブV1を開、バルブV2を閉とし、海水淡水化処理の状態とする。このような構成とすると、正浸透膜を挟む溶液の浸透圧差を駆動力とした水流によって膜洗浄を実施でき、ファウリングを抑制できるため、膜の長寿命化を図ることができる。逆洗のためには、通常は圧損の大きな正浸透膜に水を通す必要があるが、本構成では高圧ポンプが不要であるため、逆洗に係る消費エネルギーが小さくて済むという効果もある。このように、本実施形態によれば、膜の両側に供給される水の濃度差を駆動力として正浸透膜の逆洗を実施することができるため、逆洗のためのポンプ動力を小さくすることができる。また、逆洗を実施することにより、膜の長寿命化を図ることが可能となる。第2実施形態図3は本発明の第2実施形態に係る海水淡水化システムのブロック図である。本システムは、第1実施形態と同様に構成されているが、本実施形態では、ポンプP1の後流側にバルブV21が設けられ、バルブV21に後流側で洗浄薬品供給手段21から洗浄薬品が供給され、ポンプP2と正浸透膜処理手段3との間に三方バルブ22が設けられ、三方バルブの1つが正浸透膜処理手段3の高浸透圧溶液側に接続されている。本実施例における淡水製造時の処理においては、バルブV21を開とし、洗浄薬品供給手段21は停止とする。また、三方バルブV22は、ポンプP2から供給される高浸透圧溶液を正浸透膜処理手段3の高浸透圧溶液側に供給するように切り替えられる。逆洗時は、まずバルブV21を閉に、ポンプP1を停止、ポンプP3を起動、バルブV4を開に制御する。その後、三方バルブV22を正浸透膜処理手段3の原水海水側に切り替え、洗浄薬品供給手段21から洗浄薬品を供給する。これにより、一次精製水貯留タンク6に蓄えられた浸透圧の低い水が正浸透膜処理手段3の高浸透圧溶液側海水が供給されていた部屋とは別の部屋に逆洗水として供給され、高浸透圧溶液が原水側に供給される。逆洗の初期段階では、正浸透膜処理手段3から排出される高浸透圧溶液の濃度が高いため、この液はバルブV1を介して一次精製処理手段4に送る。その後、正浸透膜処理手段3の容量に相当する逆洗水が供給された時点で、バルブV2を開、バルブV1を閉とし、逆洗水を調整タンク5に送る。正浸透膜処理手段3内部には、正浸透膜を挟んで一方に高浸透圧溶液、他方に一次精製水が供給されることになる。このとき、浸透圧は高浸透圧溶液側の方が高くなり、この効果で膜の逆洗ができる。この他、洗浄薬剤により、化学的なファウリング物質の溶解も進行し、物理洗浄だけでは除去が困難な付着物を除去することができる。ファウリング物質および洗浄薬剤を含む高浸透圧溶液は濃縮海水タンク9に回収され、排水処理後、処分される。洗浄薬品としては、スケールとして付着する硫酸カルシウム,硫酸マグネシウム,炭酸カルシウム,ケイ酸塩の除去、または、生物によって生成されバイオファウリングの原因となる有機物を除去できる薬品を使用する。例えば、界面活性剤,酸剤塩酸等の無機酸,カルボン酸等の有機酸、または、アルカリ剤苛性ソーダ等を使用することができる。設定された時間の逆洗処理が終了した後、図示しない制御手段は、まず、洗浄薬品供給手段21を停止し、バルブV1を開、ポンプP2,P3を停止、バルブV4を閉、三方バルブV22を高浸透圧溶液供給側に切り替える。正浸透膜処理手段3の原水側の部屋への海水通水を設定された時間実施した時点で、制御手段は、バルブV1を開、バルブV2を閉、ポンプP2を起動し、海水淡水化処理の状態とする。このような構成とすると、正浸透膜の両側の浸透圧差は第1実施形態の場合よりも大きくなるため、膜を透過する水の流束が増大し、物理的な逆洗効果が大きくなる。また、洗浄薬品によるファウリング物質除去の効果もあるため、膜の寿命を延長させることができる。ここで、洗浄薬品によるファウリング物質除去が必要でない場合は、洗浄薬品供給手段21は省略することができる。また、海水淡水化処理の正浸透膜処理では、原水海水中のイオンの一部が膜を透過して高浸透圧溶液側に移行し、蓄積してしまう。必要な淡水の水質を確保する上では、定期的な高浸透圧溶液の更新が必要である。本実施形態の構成では、高浸透溶液の部分的な更新と膜の洗浄が同時にできる。そのため、これらを別々に実施する場合に比べて排水処理系にかかる負担を軽減できる。このように、本実施形態によれば、膜の両側に供給される水の濃度差を駆動力として正浸透膜の逆洗を実施することができるため、逆洗のためのポンプ動力を小さくすることができる。また、逆洗を実施することにより、膜の長寿命化を図ることが可能となる。また、物理的および化学的な洗浄を併用することで、洗浄効果を向上させることができ、膜の寿命をさらに伸ばすことができるという効果がある。第3実施形態図4は本発明の第3実施形態に係る海水淡水化システムのブロック図である。本システムは、第1実施形態と同様に構成されているが、本実施形態では、例1の構成に計測器S1~S4を加え、これらの計測結果に基づいて逆洗操作を実行するものである。計測項目として、例えば導電率と流量を用いる場合について説明する。導電率は、高浸透圧溶液中の溶質の濃度と相関を持った指標である。そのため、正浸透膜処理における水の流束の変化を判断する指標となり得る。計測器S1と計測器S2は導電率計で、計測器S1はバルブV3と正浸透膜処理手段3の間に設置し、計測器S2はバルブV1と一次精製処理手段4の間に設置する。計測器S3,S4は流量計であり、正浸透膜処理手段3への流入量をそれぞれ測定する。導電率を用いた逆洗処理の運転制御フローを図5に示す。S501で、前回の逆洗からの経過時間と設定値との比較をする。経過時間が設定値を超えていればS507で逆洗を実行する。超えていなければ、S502-S506で、ファウリングの程度の判断を実施する。S502で、計測器S1,S2から正浸透膜処理手段3の前後での導電率を取得する。S503で、正浸透膜処理手段3の原水側と高浸透圧溶液側のそれぞれの流入流量を取得する。S504で、システムで稼働している使用モジュール数を取得する。これらを入力として、S505で、逆洗実行の判断基準とする導電率σ1′を算出する。得られたσ1′と導電率の実測値σ1とを比較し、σ1>σ1′であれば、すなわち海水から高浸透圧溶液への水の流入が基準より少なければ、S507で逆洗を実行する。S505におけるσ1′の算出方法としては、海水淡水化システムで適用する正浸透膜モジュールを用いて、事前に導電率と流量の関係を調査しておく方法がある。例えば、その関係を示す表や実験式を作成し、S505において用いる。流量が大きいほど、単位流量当たりの膜透過水水量が小さくなるため、導電率の変化σ0-σ1は小さくなる。上記の制御方法では、流入する高浸透溶液の導電率,流量,モジュール数から、正浸透膜処理手段の出口で得られる高浸透圧溶液の導電率を計算し、実測値と比較することで逆洗の実施を判断した。より簡易な方法として、逆洗を実行するときの導電率の値一定値を設定し、実測値がこれを超えた場合に逆洗処理を実行することもできる。また、計測項目の例として導電率を挙げて説明したが、高浸透圧溶液の溶質や粒子の濃度と相関がある計測であれば特に制限されるものではない。例えば、pH酸アルカリの場合,全有機炭素有機物である場合,粒子数粒子である場合を適用することができる。また、溶質の濃度のモニタリングという以外に、正浸透膜処理における流束を評価する手段として、計測器S1,S2に流量計を適用することも可能である。この場合、計測器S3,S4は不要である。正浸透膜処理手段への高浸透圧溶液の流入量に対して、出口の流量が減少していれば、濃度差による駆動力に対して流束が減少している、すなわち、膜の部分の圧損が増大しているファウリングが進行していると判断できる。一般の浄水膜処理では膜間の差圧に基づいてファウリングが判断されているが、正浸透膜処理では溶液の浸透圧差によって差圧が決まってしまうため、差圧で膜のファウリング状況を判断することは困難となる。本実施形態に示した構成にすると、第1実施形態で述べた効果に加え、ファウリングの状態に応じた逆洗の実施が可能となるため、予防保全的に一定周期で逆洗を実施する場合に比べ、淡水の収率向上やエネルギー削減が可能となる。このように、本実施形態によれば、膜の両側に供給される水の濃度差を駆動力として正浸透膜の逆洗を実施することができるため、逆洗のためのポンプ動力を小さくすることができる。また、逆洗を実施することにより、膜の長寿命化を図ることが可能となる。また、流量や水質を指標として、ファウリングの状態に応じた逆洗の実施が可能となるため、予防保全的に一定周期で逆洗を実施する場合に比べ、淡水の収率向上やエネルギー削減が可能となる。"