軸流タービンエンジンの圧縮機10にして、ガスが進む通路を画定する空気力学的基準表面22を画定する一般的形状の内壁20を有するケーシング12と、前記通路内でケーシングに対して回転するように装着されたロータホイール14であって、先端部24、前縁26、および後縁28を各々が有する複数の半径方向のブレード18を担持する、ホイールと、ケーシングの内壁内に形成された円周方向のトレンチ32であって、前記トレンチの形状が、3つのほぼ円錐形の表面32A、32B、32C、すなわち上流側から下流側に順に続く上流側表面32A、中間表面32B、および下流側表面32Cによって実質的に画定され、中間表面が、前記空気力学的基準表面に対してほぼ平行であり、下流側表面が、少なくともブレードの後縁28まで下流側に延びる、トレンチとを備える圧縮機であって、上流側表面32Aが、ブレードの前縁から上流側に延び、中間表面と下流側表面の間の合流部が、前縁26から始まるブレード18の軸方向長さLの30から80の範囲内、好ましくは50から65の範囲内に位置することを特徴とする、圧縮機10。上流側表面32Aが、2つの円周方向に連続するブレードの先端部間のブレード間ピッチDの5から25の範囲内、好ましくは7から20の範囲内でブレードの前縁26から上流側に延びる、請求項1に記載の圧縮機。下流側表面32Bが、2つの円周方向に連続するブレードの先端部間のブレード間ピッチDの5から25の範囲内、好ましくは7から20の範囲内でブレードの後縁28から下流側に延びる、請求項1または請求項2に記載の圧縮機。長手方向断面において、下流側表面32Cが、前記空気力学的基準表面22と共に、15°を下回る、好ましくは5°を下回る角度α2を形成する、請求項1から3までのいずれか一項に記載の圧縮機。長手方向断面において、上流側表面32Aが、前記空気力学的基準表面22と共に、90°を下回る、好ましくは30°を下回る角度α1を形成する、請求項1から4までのいずれか一項に記載の圧縮機。ブレード18が、トレンチ32の内側に突き出ることなく、空気力学的基準表面22の内側またはそこまで延びる、請求項1から5までのいずれか一項に記載の圧縮機。ほぼ一定の半径方向隙間が、ブレード18の先端部とトレンチ32の間を延びる、請求項1から6までのいずれか一項に記載の圧縮機。請求項1から7までのいずれか一項に記載の圧縮機を少なくとも1つ含む、ターボエンジン。本発明の目的は、軸流タービンエンジンの圧縮機であって、ガスが進む通路を画定する空気力学的基準表面を画定する一般的形状の内壁を有するケーシングと、前記通路内でケーシングに対して回転するように装着されたロータホイールであって、先端部、前縁、および後縁を各々が有する複数の半径方向のブレードを担持する、ホイールと、ケーシングの内壁内に形成された円周方向のトレンチであって、前記トレンチの形状が、3つのほぼ円錐形の表面、すなわち上流側から下流側に順に続く上流側表面、中間表面、および下流側表面によって実質的に画定され、中間表面が、前記空気力学的基準表面に対してほぼ平行であり、下流側表面が、少なくともブレードの後縁まで下流側に延びる、トレンチとを備え、隙間渦による効率性の損失は低減されるが、圧送マージンは、従来知られている圧縮機と少なくとも同じほど良好である、圧縮機を提案することである。空気力学的基準表面は、物理的に具体化されず、トレンチがケーシングの壁内に形成されなかった場合にケーシングが有していたであろう形状を有する。上述された目的は、圧縮機内では、上流側表面がブレードの前縁から上流側に延び、中間表面と下流側表面の間の合流部が、前縁から始まるブレードの軸方向長さの30から80の範囲内、好ましくは50から65の範囲内に位置するということによって達成される。したがって、本発明は、ケーシングおよびブレード先端部の形状の結合配置構成にあり、これによって隙間流を空気力学的基準表面内ではなく、ケーシング壁内に形成されたトレンチ内に生じさせることを可能にする。トレンチは、3つの傾斜を有する新規の形状を有する。これら3つの傾斜は、各々がそれ自体の特有の機能を有する3つの表面を含む。中間表面は、ブレードの各々の圧力側と吸引側の間に大きな圧力差を維持する役割を果たす表面である。中間表面はブレードの最長部分を画定するため、中間表面が空気力学的基準表面の外側にオフセットされる場合、圧力側から吸引側に進むストリームを限定するために最適に置かれるのはこの表面であり、圧力側から吸引側に移行するために流体によって辿られる通路は、中間表面と位置合わせするところで、または言い換えれば、ストリーム上に課された半径方向の迂回路が最大であるところで最も長くなる。これが、中間表面が大きいほど、圧力側から吸引側に進む流体のストリームがより小さくなり、したがってエッジ効果を無視して、ロータホイールの効率性がより大きくなる理由である。この理由付けにしたがって、中間表面のサイズをできるだけ増大させることが望ましくなり得る。これは、数多くの従来の実施形態で行われている。そうではあるが、そのような手法は、上述された効率性の改善が、エッジ効果、すなわち、トレンチの鋭敏な上流側および下流側のエッジ部による渦の発生の増大の結果低減されるため、最適ではない。本発明では、上流側表面および下流側表面はまた、トレンチの入口およびトレンチの出口における渦の形成を最小限に抑えるという機能も有し、これらは、その渦を最小限に抑える機能を実行するようにして成形される。この目的のため、上流側表面は、ブレードの前縁の上流側にその全体が位置する。このため、中間表面は、できるだけ上流側まで、すなわちブレードの前縁まで延びることが可能になる。そうではあるが、ブレードの後縁で発生した渦の大きさを低減するために、トレンチの下流側部分に対して同じような方法で進めることはできず、下流側方向のトレンチの広がりを限定することが好ましい。したがって、本発明は、ブレードの弦に対して30から80の範囲内で中間表面を中断し、浅い傾斜付きの下流側表面を配置して、トレンチの中間表面をケーシングの主要表面になだらかに再合流するすなわち空気力学的基準表面になだらかに再合流することを可能にすることにある、最適化された解決策を規定する。これらの対策により、本発明の圧縮機は、従来の圧縮機より良好な効率性を有する。従来技術の圧縮機と比較して、本発明の圧縮機は、効率性および圧送マージンに関してより良好な結果をもたらす。特に、ブレードの軸方向長さの30から80の範囲内で形成された中間表面と下流側表面の間の傾斜の変化が、隙間流れと主要流の間のより良好な相互作用を達成する。下流側表面は、渦をあまり発生させない浅い傾斜を有する。有利には、上流側表面は、ブレードの前縁から上流側にオフセットされているため、浅い傾斜を有する下流側表面を設けることによって、中間表面のサイズが過大に低減されることはない。本発明により、中間表面は、かなりの大きさブレードの実際の長さの30から80であるサイズにわたって維持され、それによって圧縮機の効率性に関して極めて効果的になることを可能にする。加えて、そして有利には、トレンチおよびブレード内に本発明によって提供される配置構成は、ケーシングまたはブレードの製作時、特別な難しさを呈しない。用語3つの表面によって本質的に画定される前記トレンチの形状は、連結フィレットタイプの小さい連結部または合流表面が、たいてい、上流側表面を中間表面に、および中間表面を下流側表面に互いに連結させるために設けられるということに関連付けられる。そのような合流表面はまた、上流側表面とトレンチから上流側の空気力学的基準表面との間、および下流側表面とトレンチから下流側の空気力学的基準表面との間に全体的に設けられる。一実施形態では、上流側表面は、2つの円周方向に連続するブレードの先端部間のブレード間ピッチの5から25の範囲内、好ましくは7から20の範囲内でブレードの前縁から上流側に延びる。上流側表面の上流側方向の比較的大きい広がりブレード間ピッチの5を上回るは、真っすぐであり、すなわち段の形態である上流側表面より好ましい。上流側表面が小さく、ブレードの前縁の近傍で階段状の段を形成する場合、流動する流体が段に衝突したとき、これが渦を形成し、この渦は、伝播し、その後隙間渦と混合し、このため効率性の大きな損失を招く。一実施形態では、下流側表面は、2つの円周方向に連続するブレードの先端部間のブレード間ピッチの5から25の範囲内、好ましくは7から20の範囲内でブレードの後縁から下流側に延びる。下流側表面の下流側方向の比較的大きい広がりブレード間ピッチの5を上回るは、真っすぐであり、すなわち段の形態である下流側表面より好ましい。下流側表面が小さく、ブレードの後縁の近傍で階段状の段を形成する場合、流体は、トレンチによってそのように形成されたコーナ内で停滞し、ブレードが通り過ぎた結果熱くなり、それによって、段によって直接生み出された渦によって発生した損失に加えて隙間ゾーン内に損失を生み出す。一実施形態では、長手方向断面では、下流側表面は、空気力学的基準表面と共に、15°を下回る、好ましくは5°を下回る角度を形成する。一実施形態では、長手方向断面では、上流側表面は、空気力学的基準表面と共に、90°を下回る、好ましくは30°を下回る角度を形成する。上記の実施形態のいずれにおいても、比較的小さい角度で浅い傾斜である上流側および/または下流側表面を形成するということは、渦の発生を最小限に抑え、したがってトレンチの上流側および下流側端部における効率性の損失を最小限に抑える役割を果たす。一実施形態では、ブレードは、トレンチの内側に突き出ることなく、空気力学的基準表面の内側またはそこまで延びる。ロータホイールが通り過ぎるときに生じる流れに対する外乱を最小限に抑えることが望ましく、また、流路がブレード間の空気力学的基準表面内にできる限り多く含まれたままであることも望ましい。したがって、ブレードがケーシング内に延びる、すなわち空気力学的基準表面を超えて突出することは望ましくないと考えられる。そうではあるが、より長く、かつトレンチの内側に突き出るブレードを備えた実施形態もまた企図され得る。一実施形態では、ブレードの先端部とトレンチの間には、ほぼ一定の半径方向隙間が延びる。この隙間は、平滑である、すなわちトレンチを含まない通路に対してブレード先端部とケーシングの間にたいてい設けられる隙間と等しくなり得る。本発明の第2の目的は、少なくとも1つの圧縮機を含むタービンエンジンであって、圧縮機内の隙間渦による効率性の損失が低減されるが、圧送マージンは、従来知られている圧縮機を含むエンジンと少なくとも同じほど良好である、タービンエンジンを提案することである。この目的は、圧縮機が上記で規定された圧縮機であるということによって達成される。本発明は、非限定的な例として示される実施形態の以下の詳細な説明を読み取ることにより、より良好に理解され得、その利点は一層明らかになる。説明は、添付の図を参照する。図1は、タービンエンジン10の軸流圧縮機を示している。圧縮機は、ロータホイール14が中に装着されたケーシング12を有する。ロータホイール14自体はロータディスク16を備え、これに対して半径方向ブレード18が、軸方向に対称的な形で知られている方法で締め付けられる。ロータホイールは、ケーシング12の内側で回転軸を中心に回転することができるように配置される。ケーシング12は、ガスが通り抜けることができる通路を画定する空気力学的基準表面22図3を画定する一般的形状の内壁20を有する。この空気力学的基準表面は、ほぼ円錐形の一般的形状の、本発明の例では円筒形である回転面である。隙間渦を低減するための、本発明における圧縮機10のブレード18および内壁20の配置構成が、図3を参照して説明される。図3に示されるように、各ブレード18は、前縁26と、後縁28と、距離Lにわたってブレードの上流側端部からその下流側端部まで軸方向に延びる、半径方向に外側の先端部24とを有する。当然ながら、少しの隙間Bが、ブレード18の先端部24とケーシング12の内壁20との間に設けられるこの隙間は、一定の状況では、エンジンの作動の初期時間の間に発生する摩擦の結果変更されることがある。さらに、図2に示されるように、ブレードの端部は、対で、ブレード間方向と称される円周方向に距離Dだけ互いから離間される。隙間渦を低減するために、円周方向のトレンチ32がケーシング12の内壁20内に形成される。このトレンチは、3つのほぼ円錐形表面、すなわち上流側表面32A、中間表面32B、および下流側表面32Cから構成される。これら3つの表面は、上流側から下流側図3では左から右にかけて順に延びる。図示されるような最も一般的な状況では、上流側から下流側にかけて、上流側表面は、直径が増大するものであり、中間表面はほぼ一定の直径のものであり、下流側表面は、直径が低減するものである。ブレード18の先端部24は、ほぼ一定であるトレンチに対して隙間Bを維持するように配置される。この目的のために、上流側端部では、ブレードの先端部24は、空気力学的基準表面22と局所的に一致する、中間表面32Bに面する上流側部分24Bを有する。ブレードの先端部24が下流側表面32Cより正確には下流側表面の上流側部分に面するさらに下流側では、ブレードの先端部24は、下流側部分24Cを有する。図示される実施形態では、下流側部分24Cは、ブレードの先端部24とトレンチ32の間に一定の隙間を維持するように上流側部分24Bと同様に形成される。したがって、ブレードの部分24Cは、上流側部分24Bと比べて少しだけ減少する、または半径方向に短くされる。上流側表面32Aは、ブレード間ピッチの約10である距離DAにわたってブレードの前縁から上流側に延びる。空気力学的基準表面22に対して軸方向断面における上流側表面32Aによって形成される角度α1は、約15°である。中間表面32Bは、空気力学的基準表面22に対してほぼ平行である表面であるこの表面に対してオフセットされるということができる。換言すれば、またより正確には、図3のものなどの軸方向または経線断面では、表面24Bの断面によって辿られる曲線は、空気力学的基準表面22の断面によって辿られる曲線に対して平行である。中間表面32Bは、ブレード18の前縁から、ブレード18の前縁26から距離Lの50のところに位置する平面Pまで延びる。下流側表面32Cは、中間表面32Bから少なくとも後縁28まで下流側に延び、好ましくはこれを越えて後縁28から下流側の距離DCまで延びる。図3に示される例では、下流側表面32Cは、ブレード間ピッチDの約10に等しい距離DCにわたって延びる。したがって、空気力学的基準表面22に対して軸方向断面における下流側表面32Cによって形成される角度α2は、約1°である。隙間渦の現象を低減することに対する本発明の寄与が、図4および図5を参照して以下で詳細に説明される。ロータホイール14が軸Aを中心にケーシング12に対して回転しているとき、ブレード18の先端部24は、ケーシング12の内壁20を高速で通り過ぎる。この回転の影響下では、各ブレード18の圧力側と吸引側の間に圧力差が確立される。その結果、流体空気の小さいストリームが、ブレード先端部とトレンチの底部の間の隙間Bを通り抜ける。このストリームが、隙間渦と称される強力な渦を発生させる。図4および図5は、ナヴィエストークス方程式を解くことに基づいて実施された3次元3Dデジタルシミュレーションによって得られた比較結果を示している。図4は、知られている形状のトレンチを有する圧縮機内の流れをシミュレートした結果を、図5は、本発明の圧縮機内の結果を示している。圧縮機の軸Aの全体方向A2が、図4および図5で示されている。流体が圧縮機を通り抜ける全体方向もまた、矢印によって示されている。図4に部分的に示される圧縮機は、上流側表面132A、中間表面132B、および下流側表面132Cから構成されたトレンチ132を有する。上流側表面および下流側表面132Aおよび132Cは、通路を通る流体の流れを横切って配置されたはっきりした階段状の段を形成する。図4および図5で明らかになる他の参照番号は、これらの図4および図5の両方で同じである。これらの図の各々では、3つのブレード18A、18B、および18Cの先端部が見られ得る。加えて、これらの図4および図5の各々は、平行な部分断面C1~C9の組を有する。これらの断面C1~C9の各々は、平面内の流れを図式的に示している。さまざまな断面の平面は平行であり、ロータホイール14の回転軸の方向A2に、またブレード18A~18Cのほぼ半径方向に延びる。各断面C1~C9は、流体の流れにおける等圧線を示している。これらの線は、特に、流れ内で生じる渦を明らかにしている。図4および図5の左手部分は、ブレード18A、18Bの前縁26A、26Bの近傍での本発明の第1の効果を示すことによって始められる。図4は、上流側表面からすぐ下流側に形成された渦40の存在を示している。本発明図5では、この渦40は、実際に解消されている。したがって、トレンチ32の形状が、トレンチの上流側表面において渦の形成を低減する役割を果たすことが見られ得る。従来の圧縮機内の上流側端部で生じる渦40は、実際に本発明の圧縮機内では全く形成されず、主要な隙間渦を成長させないことが見られ得る。この後、図は、前縁によって形成された主要渦42の存在を示している。この渦は、ブレード先端部においてトレンチに加えられた改変にはほとんど影響されないと考えられる。最後に、これらの図は、より具体的には、ブレードの下流側部分上方のトレンチの形状に関連付けられた渦44を示している。ここでも、特に断面C8およびC9、また断面C3およびC4では、本発明は、ブレード近傍において渦44の大幅な低減に至っていることが見られ得る。下流側表面の近傍で発生した渦は、従来の圧縮機より本発明の圧縮機の方が小さいことが見られ得る。結果として、これらの図は、本発明によって説明された圧縮機の形状が、作動ラインに沿った効率性の増大をもたらし、圧送マージンを改善することを示している。ロータ損失は、ブレードの高さの75を起点に低減される。