石炭を乾留して製造する焼結用燃料炭材の最適な乾留条件を決定する方法であって、a乾留の温度条件について、m及びnを30以下の正の整数ただし、m=n=1は除くとして、a1乾留終了温度を、600~1000°Cの範囲でm通り選択し、a2乾留昇温速度を、6~30°C/minの範囲でn通り選択し、a3m×n通りの乾留終了温度と乾留昇温速度の組合せの条件で石炭を乾留して、m×n通りの石炭乾留物を製造する工程、b前記m×n通りの石炭乾留物を実際に燃焼させて、発生したNOx量を測定する工程、及び、c前記m×n通りの石炭乾留物から、石炭の単位質量当りの発生NOx量が最も少ない石炭乾留物を特定し、発生するNOx量が最も少ない乾留条件を決定する工程、からなることを特徴とする焼結用燃料炭材の乾留条件決定方法。石炭を乾留して製造する焼結用燃料炭材の最適な乾留条件を決定する方法であって、a乾留の温度条件について、m及びnを2以上の正の整数として、a1乾留終了温度を600~1000°Cの範囲でm通り選択し、a2乾留昇温速度を6~30°C/minの範囲でn通り選択し、a3m×n通りの乾留終了温度と乾留昇温速度の組合せの条件で石炭を乾留して、m×n通りの石炭乾留物を製造する工程、b前記m×n通りの石炭乾留物の元素分析を行い、m×n通りの石炭乾留物の含有窒素濃度を測定する工程、c前記m×n通りの石炭乾留物を実際に燃焼させて、発生したNOx量を測定する工程、d前記m×n通りの石炭乾留物について、前記発生したNOx量を、含有窒素量で除してNOx転換率を算出する工程、及び、e前記m×n通りの石炭乾留物のNOx転換率から、NOx転換率が最も低い石炭乾留物を特定して、NOx転換率が最も低い乾留条件を決定する工程、からなることを特徴とする焼結用燃料炭材の乾留条件決定方法。前記m又はnが1であることを特徴とする請求項1又は2に記載の焼結用燃料炭材の乾留条件決定方法。前記m×n通りの石炭乾留物を製造する工程において、石炭乾留物の製造に供する石炭の質量が0.01~1gであることを特徴とする請求項1~3のいずれか1項に記載の焼結用燃料炭材の乾留条件決定方法。本発明は、焼結鉱製造に用いる石炭乾留物の燃料について、焼結燃焼時に発生するNOxの低減を可能とする石炭乾留物の乾留条件を、一般的な乾留装置で実現することが可能な範囲で最適化する方法を提供することを目的とする。本発明者らは、焼結鉱製造に用いる低NOx炭材を製造する方法について、種々の検討を行った。その結果、燃料製造に用いる石炭として、低NOx化に有効な石炭を選定する、又は、石炭乾留条件を最適化することで、焼結鉱製造に使用した際に発生するNOx量を低減することが可能であることを見いだした。本発明は、上記知見に基づいてなされたもので、その要旨は、次の1~4の通りである。1石炭を乾留して製造する焼結用燃料炭材の最適な乾留条件を決定する方法であって、a乾留の温度条件について、m及びnを30以下の正の整数ただし、m=n=1は除くとして、a1乾留終了温度を、600~1000°Cの範囲でm通り選択し、a2乾留昇温速度を、6~30°C/minの範囲でn通り選択し、a3m×n通りの乾留終了温度と乾留昇温速度の組合せの条件で石炭を乾留して、m×n通りの石炭乾留物を製造する工程、b前記m×n通りの石炭乾留物を実際に燃焼させて、発生したNOx量を測定する工程、及び、c前記m×n通りの石炭乾留物から、石炭の単位質量当りの発生NOx量が最も少ない石炭乾留物を特定し、発生するNOx量が最も少ない乾留条件を決定する工程、からなることを特徴とする焼結用燃料炭材の乾留条件決定方法。2石炭を乾留して製造する焼結用燃料炭材の最適な乾留条件を決定する方法であって、a乾留の温度条件について、m及びnを2以上の正の整数として、a1乾留終了温度を600~1000°Cの範囲でm通り選択し、a2乾留昇温速度を6~30°C/minの範囲でn通り選択し、a3m×n通りの乾留終了温度と乾留昇温速度の組合せの条件で石炭を乾留して、m×n通りの石炭乾留物を製造する工程、b前記m×n通りの石炭乾留物の元素分析を行い、m×n通りの石炭乾留物の含有窒素濃度を測定する工程、c前記m×n通りの石炭乾留物を実際に燃焼させて、発生したNOx量を測定する工程、d前記m×n通りの石炭乾留物について、前記発生したNOx量を、含有窒素量で除してNOx転換率を算出する工程、及び、e前記m×n通りの石炭乾留物のNOx転換率から、NOx転換率が最も低い石炭乾留物を特定して、NOx転換率が最も低い乾留条件を決定する工程、からなることを特徴とする焼結用燃料炭材の乾留条件決定方法。3前記m又はnが1であることを特徴とする前記1又は2に記載の焼結用燃料炭材の乾留条件決定方法。4前記m×n通りの石炭乾留物を製造する工程において、石炭乾留物の製造に供する石炭の質量が0.01~1gであることを特徴とする前記1~3のいずれかに記載の焼結用燃料炭材の乾留条件決定方法。本発明によれば、焼結鉱製造に用いる石炭乾留物の燃料について、焼結燃焼時に発生するNOxの低減を可能とする石炭乾留物の乾留条件を、一般的な乾留装置で実現することが可能な範囲で最適化することができる。以下に、本発明の焼結用炭材燃料の乾留条件決定方法の手順について説明する。なお、本発明の石炭の乾留方法や条件、その他実験、解析手法については、同様の結果が得られるのであれば、以下に記載する手法に制限されるものではない。第一に、石炭乾留条件を最適化するため、石炭乾留物以下チャーという。を製造する。対象とする石炭の種類は限定されないが、より安価で調達が容易であることが望ましく、さらに、窒素含有量が少ないものがより望ましい。また、チャーの製造に用いる炉の種類、形態は、特に限定されない。本発明者らは、乾留条件を最適化するため、熱履歴の把握、制御が可能な電気炉と石英炉心管を組み合わせた試験炉を用いて乾留を行った。この試験炉による実験は以下の通り、通気可能な炉心管内に石炭を配置した後、不活性ガスを通気して内部の大気をパージした後、電気炉内に挿入して加熱する。電気炉による加熱は、手動制御も可能であるが、温度履歴を自動で制御することが望ましい。また、乾留条件を定めるための実施数は多いことが望ましいが、実際に、実験完了できる最大数は30以下である。第二に、NOx転換率による最適化を行う場合に、前記手法で得られたチャー中の含有窒素濃度を解析する。一般的な元素分析JISM8813C、H、Nを行い、各乾留条件におけるチャーの含有窒素濃度を取得する。低NOx炭材の条件としては、含有窒素濃度がより低いほうが望ましく、より具体的には、一般的な焼結燃料となる高炉用コークスの窒素含有濃度である1.1よりも低いことが望ましい。より望ましくは、高炉用コークスの焼結製造時のNOx転換率が40程度であったことから、焼結燃焼時のNOx転換率の変化に左右されない0.5以下の含有窒素濃度のチャーであれば、次項以降の検討は必ずしも必要ない。第三に、上記手法によって製造、解析した複数のチャーの燃焼実験を行い、発生NOx量に関するデータを取得する。ここで、燃焼実験の手法は問わないが、可能な限り、実際の燃焼場を再現した模擬実験を実施する。ここで、模擬実験には、少なくとも燃焼温度については同等程度とすることが必須である。焼結鉱製造模擬実験としては、キログラムオーダーの試料を用いる焼結鍋試験が一般的であるが、下方吸引による焼結燃焼現象を模擬していれば、より少量の試料での実験や、グラムオーダーのラボ実験も有効である。また、焼結反応が進行していることを、燃焼温度から推定するため、試料内の温度を温度計で測温することが望ましい。その他、燃焼時の共存物質や酸素濃度を模擬することが有効である。さらには、可能であれば、実機試験結果を用いることが望ましい。続いて、燃焼実験結果から、発生NOx量を定量化する必要があるが、最も有効な手法は、投入した固体燃料量に対し、発生したNOx総量を定量することである。定量手法については、その手法を問わないが、本発明者らは、一般的な赤外分光法によるガス連続測定によって、燃焼時に発生する代表的なNOxである、NO、NO2、N2Oを測定することが可能であり、かつ、有効であることを確認している。定量には、濃度既知のNOxサンプルガスの赤外分光によって、NOxに相応するピークの強度と位置を確認し、その後、実際の燃焼実験時に発生するガスを赤外分光装置に連続的に導入しつつ測定する。実験終了後、ピーク強度から発生濃度を特定し、発生時間を乗ずることで、総発生量を測定することが可能である。なお、この時、赤外分光装置に流通させるガス量と、その圧力変動も同時に測定することで、測定精度がより向上する。また、本発明者らは、一般的なガスクロマトグラフィー法による測定も、測定の連続性に劣るものの、感度の面では有効であることを確認している。一方で、大規模実験や、実機試験では、上記手法で、発生総量を求めることは困難な場合が多いので、発生濃度の連続測定が可能な市販のNOxガス濃度分析装置によって測定を行い、平均NOx排出レベルを決定し、発生NOx量とすることも可能である。最後に、上記実験の結果、焼結反応の可否と、発生NOx量を最も削減することが可能な焼結用燃料の選択から、乾留条件の最適化を行う。なお、焼結用燃料炭材の乾留条件の最適化において、発生NOxが低減する乾留条件を見いだすが、この際、発生NOx量を含有窒素量で除して得られるNOx転換率を求めて、乾留条件の最適化に用いることは、炭種によって異なる最適条件をより明確化する場合において有効である。焼結反応の可否は燃焼時の最高温度から判断し、1200°Cまで発熱できないものは、焼結燃料炭材に適さないと考える。本発明者らの検討から、乾留終了温度600°C未満のチャーは、いずれの石炭でも残留する揮発分が多く、燃焼時に1200°Cまで発熱できなかったことから、本最適化手法では、600°C以上での最適化が有効である。また、昇温速度が30°C/minを超える場合も、石炭内を一様に加熱することが困難で、熱履歴を制御することが困難であり、揮発分が残留する量が増加した。結果的に、燃焼時に1200°Cまで発熱できず、焼結用燃料炭材とならなかったことから、乾留条件の最適化は困難であった。さらに、乾留終了温度1000°C以上で、乾留雰囲気では、燃料炭材の窒素分の低下が止まり、燃焼時にNOx転換率が悪化して、一様に、発生NOx量が増加することを確認しており、最適化はできなかった。一方、乾留速度6°C/min未満では、含有窒素濃度の低下、揮発分のもののNOx転換率が悪化し、発生NOx量が増加することを確認しており、最適化はできなかった。なお、このチャーの製造を1g以下とすると、試料全体の温度履歴を容易に一定化することができるので、乾留温度条件を最適化する目的の点で望ましい。大規模な実験炉や、工業炉、コークス炉等実機を用いることも可能であるが、比較的規模の大きな10kg試験炉では、石炭の電熱の問題や、到達温度のばらつきの影響により、最適化に必ずしも有効ではなかった。また、0.01g未満の製造量では、得られるチャーが、ごく少量となるので、燃焼によるNOx発生量を定量することが困難となり、乾留条件の最適化はできない可能性が高い。次に、本発明の実施例について説明するが、実施例での条件は、本発明の実施可能性及び効果を確認するために採用した一条件例であり、本発明は、この一条件例に限定されるものではない。本発明は、本発明の要旨を逸脱せず、本発明の目的を達成する限りにおいて、種々の条件を採用し得るものである。実施例1単一銘柄の石炭Kについて、NOx発生量が最も少ない乾留条件を、昇温速度一定で、乾留終了温度を変更して検証した。200mgの石炭Kを、昇温速度をコークス炉模擬の6°C/minとし、乾留終了温度を、500°C、600°C、700°C、800°C、900°C、1000°C、1100°C、及び、1150°Cとして、それぞれの乾留条件の焼結用燃料を製造した。それぞれの焼結燃料100mgでの焼結模擬燃焼時の発生NOx量を表1に示す。なお、同条件の高炉用コークス含有窒素濃度1.1焼結模擬燃焼実験では、NOx発生量は約440μgであった。検証の結果、乾留終了温度が900°Cの焼結用燃料を用いた場合、発生NOx量が低位であった。したがって、石炭Kの6°C/minでの乾留昇温時の最適な乾留終了温度は900°Cである。実施例2単一銘柄の石炭Lについて、最もNOx発生量の少ない乾留条件を、昇温速度一定で、乾留終了温度を変更して検証した。200mgの石炭Lを、昇温速度をコークス炉模擬の6°C/minとし、乾留終了温度を、500°C、600°C、700°C、800°C、900°C、1000°C、1100°C、及び、1150°Cとして、それぞれの乾留条件の焼結用燃料を製造した。それぞれの含有窒素濃度と、焼結燃料100mgでの焼結模擬燃焼時のNOx転換率と発生NOx量を表2に示す。なお、同条件の高炉用コークス含有窒素濃度1.1焼結模擬燃焼実験では、NOx発生量は約440μgであった。検証の結果、乾留終了温度が1000°Cの焼結用燃料を後いた場合、含有窒素濃度が最も低く、発生NOx量も高炉用コークスに比べ低位であった。乾留終了温度が900°Cの焼結用燃料の場合、含有窒素濃度が、1000°Cの焼結用燃料の場合より、若干高いものの、燃焼時のNOx転換率が低く、最終的に発生したNOx量は、より低位であった。それ以外の乾留終了温度の条件では、NOx転換率がより低位になる焼結用燃料も存在したが、含有窒素濃度が高く、発生NOx量はむしろ増大した。したがって、石炭Lの6°C/minでの乾留昇温時の最適な乾留終了温度は900°Cである。実施例3単一銘柄の石炭Mについて、NOx発生量が最も少ない乾留条件を、昇温速度一定で、乾留終了温度を変更して検証した。200mgの石炭Kを、昇温速度をコークス炉模擬の6°C/minとし、乾留終了温度を500°C、600°C、700°C、800°C、900°C、1000°C、1100°C、及び、1150°Cとして、それぞれの乾留条件の焼結用燃料を製造した。それぞれの含有窒素濃度と、焼結燃料100mgでの焼結模擬燃焼時のNOx転換率と発生NOx量を表3に示す。なお、同条件の高炉用コークス含有窒素濃度1.1焼結模擬燃焼実験では、NOx発生量は約440μgであった。検証の結果、いずれのチャーでも、NOx発生量は、コークスの発生量よりも低位であったが、900°Cの焼結用燃料の場合、最終的に発生したNOx量はより低位であった。したがって、石炭Mの6°C/minでの乾留昇温時の最適な終了温度は900°Cである。実施例4単一銘柄の石炭Nについて、NOx発生量が最も少ない乾留条件を、昇温速度一定で、乾留終了温度を変更して検証した。昇温速度を、コークス炉模擬の6°C/minとし、乾留終了温度を、500°C、600°C、700°C、800°C、900°C、1000°C、1100°C、及び、1150°Cとして、それぞれの含有窒素濃度と、焼結燃料100mgでの焼結模擬燃焼時のNOx転換率と発生NOx量を表4に示す。なお、同条件の高炉用コークス含有窒素濃度1.1焼結模擬燃焼実験では、NOx発生量は約440μgであった。検証の結果、乾留終了温度が1000°Cの焼結用燃料の場合、含有窒素濃度が最も低く、発生NOx量も最も低位であった。一方、それ以外の焼結用燃料では、含有窒素濃度が、乾留終了温度1000°Cの焼結用燃料の場合より高く、燃焼時のNOx転換率が低いにもかかわらず、最終的に発生したNOx量は、より高位であった。したがって、石炭Nの6°C/minでの乾留昇温時の最適な終了温度は1000°Cである。実施例5単一銘柄の石炭Mについて、NOx発生量が最も少ない乾留条件を、乾留終了温度を一定で、昇温速度を変更して検証した。乾留終了温度1000°C、昇温速度2°C/min、4°C/min、6°C/min、15°C/min、30°C/min、及び、40°C/minの乾留条件の焼結用燃料を製造した。それぞれの含有窒素濃度と、焼結燃料100mgでの焼結模擬燃焼時のNOx転換率と発生NOx量を表5に示す。なお、同条件の高炉用コークス含有窒素濃度1.1焼結模擬燃焼実験では、NOx発生量は約440μgであった。検証の結果、30°C/minの昇温で製造した焼結用燃料が、含有窒素濃度、及び、NOx転換率がともに低く、発生NOx量が最も低位であった。一方、それ以外の焼結用燃料の場合、NOx転換率が高く、発生したNOx量はより高位であった。したがって、石炭Mの乾留終了温度1000°Cでの昇温速度は30°C/minが最適である。実施例6実施例で用いた石炭種について、昇温速度一定で、乾留終了温度を変更して、燃焼温度を検証した。200mgの各石炭について、昇温速度を、コークス炉模擬の6°C/minとし、乾留終了温度を500°C、600°C、700°C、800°C、900°C、1000°C、1100°C、及び、1150°Cとして、それぞれの乾留条件の焼結用燃料を製造した。それぞれの焼結燃料100mgでの焼結模擬燃焼時の燃焼温度を、試料内に挿入した熱電対で測温した。測定結果を表7に示す。いずれの石炭種においても、乾留終了温度500°C以下で生産したチャーを用いて燃焼を行ったが、残留揮発分が多く、燃焼時に、焼結鉱製造時に必要な1200°C以上の燃焼温度が得られなかった。結局、乾留終了温度500°C以下で生産したチャーは、焼結用燃焼炭材として用いることはできない。実施例7実施例で用いた石炭種について、昇温速度一定で、乾留終了温度を変更して、燃焼温度を検証した。200mgの各石炭について、昇温速度を、コークス炉模擬の6°C/minとし、乾留終了温度を、1000°C、1100°C、及び、1150°Cとして、それぞれの乾留条件の焼結用燃料を製造した。それぞれの含有窒素濃度と、焼結燃料100mgでの焼結模擬燃焼時のNOx転換率とNOx発生量を表7に示す。いずれの石炭種においても、1100°C以上の乾留終了温度では、1000°Cまでと比べ、ほとんど含有窒素濃度が変化せず、燃焼時のNOx転換率のみ悪化し、発生NOx量は増加するので、実施例のような最適化はできなかった。実施例8実施例に用いた石炭種について、乾留終了温度一定で、乾留昇温速度を変更して燃焼温度を検証した。200mgの各石炭について、乾留終了温度を1000°Cとして、昇温速度を6°C/min、15°C/min、30°C/min、及び、40°C/minとして、それぞれの乾留条件の焼結用燃料を製造した。それぞれの焼結燃料100mgでの焼結模擬燃焼時の燃焼温度を、試料内に挿入した熱電対で測温した。測定結果を表8に示す。いずれの石炭種においても、乾留昇温速度を40°C/min以上で生産したチャーを用いて燃焼を行ったが、残留揮発分が多く、燃焼時に、焼結鉱製造時に必要な1200°C以上の燃焼温度が得られなかった。結局、いずれの炭種も、焼結用燃焼炭材として用いることはできない。実施例9実施例で用いた石炭種について、乾留終了温度一定で、乾留昇温速度を変更して燃焼温度を検証した。200mgの各石炭について、乾留終了温度を1000°Cとし、昇温速度を2°C/min、4°C/min、及び、6°C/minで、それぞれの乾留条件の焼結用燃料を製造した。それぞれの焼結燃料100mgでの焼結模擬燃焼時のNOx転換率と、NOx発生量を表9に示す。いずれの石炭種においても、乾留昇温速度を6°C/min未満で生産したチャーで燃焼した場合、燃焼時のNOx転換率が悪化し、いずれの条件でも、発生NOx量が一方的に悪化したので、実施例のような最適化はできなかった。比較例1単一銘柄の石炭Mについて10kg試験炉を用いて、NOx発生量が最も少ない乾留条件を、昇温速度一定で、乾留終了温度を変更して検証した。昇温速度をコークス炉模擬の6°C/minとし、乾留終了温度が800°C、900°C、及び、1000°Cのチャーを用いて焼結模擬燃焼実験を行った場合、乾留終了温度800°Cのチャーに対し、900°Cと1000°Cのチャーは、発生NOx量の減少が確認されたが、900°Cと1000°Cのチャーに差異はみられず、乾留終了温度の最適化は困難であった。