高温域で脆性を示す材料からなり、流れ方向に所定角度を有して配置され、供給された溶湯が最初に接触する接触面と、上記接触面に連続して設けられ、上記溶湯をキャビティ部側に誘導する流路面とを備える分流子であって、分流子内部において、上記流路面に沿って上記接触面方向に延在する熱電対穴を備え、上記熱電対穴は、先端側の径が小さくなるような2つ以上の段差を有することを特徴とする分流子。前記熱電対穴の段差は、分流子の長手方向略中央には設けないことを特徴とする請求項1に記載の分流子。前記熱電対穴の底部側の段差は、変化率が1.67未満であることを特徴とする請求項1又は2に記載の分流子。請求項1~3のいずれかに記載の分流子を用いた鋳造金型構造。したがって、本発明は、上記課題を解決すべくなされたものであって、高温域で脆性を示す材料のクラックの発生及び熱電対穴への応力集中を抑制する分流子及びそれを用いた鋳造金型構造を提供することを目的としている。本発明の分流子は、高温域で脆性を示す材料からなり、流れ方向に所定角度を有して配置され、供給された溶湯が最初に接触する接触面と、上記接触面に連続して設けられ、上記溶湯をキャビティ部側に誘導する流路面とを備える分流子であって、分流子内部において、上記流路面に沿って上記接触面方向に延在する熱電対穴を備え、上記熱電対穴は、先端側の径が小さくなるような2つ以上の段差を有することを特徴としている。また、本発明の分流子においては、前記熱電対穴の段差は、分流子の長手方向略中央には設けないことが好ましい。また、前記熱電対穴の底部側の段差は、変化率が1.67未満であることが好ましい。さらに、本発明の鋳造金型構造は、上述した本発明の分流子のいずれかを用いることを特徴としている。本発明の分流子又はそれを用いた金型構造によれば、高温域で脆性を示す材料からなる分流子であっても、適切に温度制御が行えるとともに、熱電対穴への応力集中を極力避けることにより、金型の破損が防げられる。これにより、サイクルタイム特にキュアタイムの大幅短縮につながり、コストダウンが可能となる。また、強度が合金工具鋼より低く、高温で靱性低下する材料でも、クラックの発生が抑制でき、型寿命が向上する。本発明によれば、高温域で脆性を示す材料のクラックの発生及び熱電対穴への応力集中を抑制する分流子及びそれを用いた鋳造金型構造を提供することができる。以下、図面を用いて本発明の分流子について具体的に説明する。図1は本発明の分流子の一実施形態を示した縦断面図であり、図2は図1に示した本発明の分流子における熱電対穴近傍の拡大図である。一方、図3は従来技術の分流子の一実施形態を示した縦断面図であり、図4は図3に示した本発明の分流子における熱電対穴近傍の拡大図である。本発明の分流子5は、供給された溶湯をキャビティ部側に案内する部材であり、図1及び2に示されているように、流れ方向に所定角度を有して配置され、供給された溶湯が最初に接触する接触面51と、上記接触面51に連続して設けられ、上記溶湯をキャビティ部側に誘導する流路面52とを有する分流子である。そして、この分流子5内部において、上記流路面52に沿って上記接触面51方向に延在する熱電対穴53が設けられており、上記の熱電対穴53には、長手方向に2つ以上の段差が設けられていることが最も特徴的な構成である。このような構成により、この熱電対穴53の先端が接触面51と流路面52との境界近傍に位置することとなり、この接触面51と流路面52との境界近傍における分流子5内部の温度を測定することができる。従来の分流子5’においては、図3及び4に示されているように、熱電対穴53’が本発明と同様に流路面52に沿って接触面51方向に延在して設けられているが、長手方向の段差が1つ設けられた構成又は設けられていない構成である。このような従来の分流子5’では、高温域で脆性を示す材料からなる場合には、以下のようなメカニズムによって熱電対穴に応力が集中し、鋳造金型が破損するといった問題を有していた。1.ハイサイクル化によって、内部冷却及び外部冷却の時間が短くなる中、溶湯の熱エネルギーに加えて射出エネルギーが分流子に伝熱し、分流子の温度が上昇する。2.この温度上昇に伴い、分流子の降伏応力が下がる。3.分流子の冷却時に発生する表面引張応力が、分流子の降伏応力を超えることにより、クラックの起点が発生する。4.高温域で脆性を示す材料においては、降伏応力低下と同時に、靭性シャルピー値も急激に低下する。5.従来の分流子内部に設けられた熱電対穴における段差は、応力が集中しやすい形状であり、かつプランジャーチップの荷重により最大変形する部位に設けられている。6.上記の事象が重なった中、プランジャーの射出荷重衝撃荷重がかかることで、図5に示されたように、分流子の流路面52表面のクラックが、最も内部応力集中する熱電対穴53’の段差部に向かって急激に進展する。7.クラックがさらに進展し、分流子内部に設けられた冷却水路まで到達した場合、内部冷却水がクラックから漏れて溶湯と接触し、水蒸気爆発が生じることもある。そこで、本発明の分流子5においては、先端側の径が小さくなるような2つ以上の段差を熱電対穴53に設けることにより、上記5.に挙げられた要因を改善し、熱電対穴への応力集中を極力避けることにより、金型が破損することを防げるといった効果を奏している。また、本発明の分流子においては、充填時にプランジャーチップからの圧力を受けることにより圧縮応力もかかるため、熱電対穴の段差は分流子の長手方向略中央には設けないことが好ましく、金型から突出している部分を基底とし基底から分流子の先端までを全長としたとき、特に分流子の先端から36以上80以下の範囲には設けないことがより好ましい。さらに、材料力学的には、穴径が大きい程又は段差が大きい程、応力が集中することから、応力を緩和するために、穴径をより小さくし、段差も小さくすることが好ましい。ただし、高温域で脆性を示す材料はネバい材料であり、切粉排出性が悪いので、穴径を小さくすることにも製造上の限界があり、さらには、細い熱電対を用いる場合には、熱電対の位置ズレ射出時の振動によるズレを防ぐために、バネ等による基底部側からの押圧が必要となり、構成が複雑になってしまう。そのため、本発明の分流子においては、熱電対穴の底部側の段差は、変化率が1.67未満であることが好ましい。さらに、本発明の分流子は高温域で脆性を示す材料からなるものであるが、この高温域で脆性を示す材料としては、銅合金、タングステン合金等が挙げられ、特に銅合金では強度と熱伝導率とベリリウムフリー環境対応の観点でコルソン銅Cu-Ni-Si系が好適である。従来の合金工具鋼は、図6に示されたシャルピー衝撃値のグラフからわかるように、温度上昇につれ靭性が向上することから、高温域で脆性を示さないが、この高温域で脆性を示す材料は、300°Cを超えたあたりから、シャルピー衝撃値が20J/cm2以下となり、中間温度脆性を示し、急激に靭性が低下し、ヒートクラックの発生が顕著となる。本発明の分流子においては、特定の段差を熱電対穴に設けることにより、応力集中を緩和し、このような高温域で脆性を示す材料を用いても、分流子の内部冷却水がクラックから漏れ、アルミ溶湯と接触するような金型の破損を防ぐことができる。次に、本発明の分流子を用いた鋳造金型構造について詳細に説明する。図7は本発明の分流子を用いた鋳造金型構造の一実施形態を示した縦断面図である。本発明の鋳造金型構造では、図7に示されたように、固定金型2と、この固定金型2の所定の面に当接可能な可動金型3と、溶湯供給部4と、分流子5と、湯口スリーブ6と、冷却部材7とが設けられている。固定金型2及び可動金型3は、それぞれの当接面が略鉛直面となるように配置される。この可動金型3は、固定金型2に当接した当接位置と、固定金型2から離間した離間位置との間で、略水平方向に移動可能に構成されている。固定金型2及び可動金型3における当接面には、それぞれ所定形状の凹部が備えられており、これらの凹部により形成されたキャビティ部11が鋳造される鋳造物の形状となるよう構成されている。このキャビティ部11には、溶湯をキャビティ部11に供給する直線状のランナ部12が接合されている。次いで、キャビティ部11及びランナ部12の下方において、溶湯供給部4が固定金型2に配置されている。この溶湯供給部4は、筒状のスリーブ41と、このスリーブ41の周面に形成された溶湯供給口42と、スリーブ41の内部に摺動自在に配置されるプランジャ43とから構成されている。スリーブ41は、略水平方向に延びるように配置されており、先端が可動金型3側に開口している。このスリーブ41の基端側の上側には、溶湯供給口42が形成されており、溶融されたアルミニウム合金等の溶湯がここからスリーブ41内に供給される。プランジャ43には、スリーブ41の内面形状に対応した形状を有するプランジャチップ431と、このプランジャチップ431に連結されてプランジャチップ431を前進及び後退させる駆動装置432とが備えられている。このプランジャ43においては、駆動装置432により、スリーブ41の内部を基端側からスリーブ41の先端側に向かってプランジャチップ431を前進させ、または、スリーブ41の内部をスリーブ41の先端側から基端側に向かってプランジャチップ431を後退させることができる。また、本発明の分流子5は、可動金型3におけるキャビティ部11及びランナ部12の下方に設けられており、可動金型3に嵌合されて、スリーブ41の開口に対向して配置されている。本発明の分流子5には、上述したように、流れ方向に所定角度を有して配置され、供給された溶湯が最初に接触する接触面51と、上記接触面51に連続して設けられ、上記溶湯をキャビティ部側に誘導する流路面52とを有しており、図7に示された構成においては、接触面51がスリーブ41から供給される溶湯の流れ方向に略垂直に配置され、一方、流路面52が分流子5の上面側に配置されている。この流路面52には、接触面51から連続して略水平方向に延びる湾曲面部と、この湾曲面部から連続して上方に向かって湾曲して略垂直に起立する垂直面部とを有して、スリーブ41から水平方向に供給された溶湯を、上方のランナ部12へ垂直方向に案内することができる。さらに、本発明の分流子5は、強度を向上させるために、高温域で脆性を示す材料よりも強度の高い材料からなり、上記構成を入子状に嵌め込む形状の保護部材を設けてもよく、また、溶湯が固化されて鋳造された製品を鋳造金型構造1から取り外すために、例えば可動金型3側から固定金型2側に突出させて鋳造物を離型させる摺動可能なピン部材を設けてもよい。また、スリーブ41の先端において、略円環形状を有する湯口スリーブ6が連結されている。この湯口スリーブ6は、分流子5の接触面51及び流路面52との間に所定の隙間をあけて配置され、分流子5の外面における接触面51及び流路面52とは異なる部位に当接して配置される。この構成により、湯口スリーブ6の内面と分流子5の流路面52との間にランナ部12の一部が形成され、溶湯をキャビティ部11に供給する供給路として機能する。さらに、本発明の分流子5の内側54に、分流子5の適切な温度制御のために、冷却媒体を流通させて分流子5を冷却する冷却部材7を設けてもよく、この冷却部材7の構成は、分流子5の温度制御を好適に行えるものであればいずれのものであってもよい。次に、本発明の鋳造金型構造1において行われる鋳造工程について説明する。まず、固定金型2と可動金型3とを当接させると共に、プランジャチップ431をスリーブ41の基端側に配置させる。また、冷却部材7に冷却水を流通させておく。この状態で、溶湯供給口42からスリーブ41の内部に溶湯を供給する。スリーブ41の内部に溶湯が供給された後、駆動装置432を駆動させて、プランジャチップ431をスリーブ41の先端側に前進させる。すると、スリーブ41の内部に供給された溶湯は、プランジャチップ431に押圧されて分流子5側に流入する。分流子5側に流入した溶湯は、分流子5の接触面51に接触して、この接触面と滑らかに連続している流路面52側に上昇する。更に、溶湯は、ランナ部12を通ってキャビティ部11に流入して、キャビティ部11内に充填される。次いで、キャビティ部11内に溶湯が充填された後、固定金型2及び可動金型3それぞれにおけるキャビティ部11近傍に設けられた冷却配管図示せずに冷却媒体が流通される。これにより、キャビティ部11内に充填された溶湯は冷却されて固化される。ここで、キャビティ部11内に溶湯が充填された状態では、ランナ部12及び分流子5の接触面51と前進したプランジャチップ431との間にも溶湯が充填されている。これら分流子5の近傍に充填された溶湯は、分流子5の内側に配置された冷却部材7により冷却されて固化される。キャビティ部11及びランナ部12等に充填された溶湯が固化されると、可動金型3が固定金型2から離間されてキャビティ部11により鋳造された製品が取り出される。このとき、分流子5に設けられたピン部材が固定金型2側に突出して、鋳造金型構造1から製品を離型させる。以上のような本発明の分流子5及びそれを用いた鋳造金型構造1によれば、高温域で脆性を示す材料からなる分流子であっても、適切に温度制御が行えるとともに、熱電対穴への応力集中を緩和させることにより、金型の破損を防ぐことができる。そして、これにより、サイクルタイム特にキュアタイムの大幅短縮につながり、コストダウンが可能となる。また、強度が合金工具鋼より低く、高温で靱性低下する材料でも、クラックの発生が抑制でき、型寿命が向上する。次に、本発明の分流子について実施例を用いてさらに詳細に説明する。<実施例1>全長150.09mmのコルソン銅Cu-Ni-Siからなる分流子において、ドリルにより切削加工し、基底部から50mmまでが直径8mmであり、50mmから120mmまでが直径5mmであり、120mmから144.4mmまでが直径3mmである2つの段差を有する熱電対穴を形成し、実施例1の分流子を設計した。<実施例2>全長150.09mmのコルソン銅Cu-Ni-Siからなる分流子において、ドリルにより切削加工し、基底部から25mmまでが直径8mmであり、25mmから120mmまでが直径4mmであり、120mmから144.4mmまでが直径3mmである2つの段差を有する熱電対穴を形成し、実施例2の分流子を設計した。<比較例1>全長150.09mmのコルソン銅Cu-Ni-Siからなる分流子において、ドリルにより切削加工し、基底部から102mmまでが直径8mmであり、102mmから144.4mmまでが直径3.5mmである1つの段差を有する熱電対穴を形成し、比較例1の分流子を設計した。上記のようにして設計した実施例1及び2並びに比較例1の分流子に対し、剛性解析CAEソフトを用いて、分流子の熱電対穴近傍にかかる熱応力をシュミレートした。実施例1の測定結果を図8aに、実施例2の測定結果を図8bに、比較例1の測定結果を図8cにそれぞれ示した。これらの結果から明らかなように、図8cに示された1つの段差を有する熱電対穴を備えた比較例1の分流子においては、熱電対穴の長手方向略中央付近の応力が621MPaであるのに対し、図8a及びbに示された2つの段差を有する熱電対穴を備えた実施例1及び2の分流子では、熱電対穴の長手方向略中央付近の応力が409MPa及び385MPaと、約34.1及び約38もそれぞれ緩和されることが示された。