摩擦攪拌接合加工に使用する摩擦攪拌接合用ツールであって、前記摩擦攪拌接合用ツールは、基材を含み、前記基材は、硬質相と、結合相とを含み、前記硬質相は、WC粒子、および/または、Ti、Zr、Hf、Nb、Ta、Cr、Mo、およびWからなる群より選ばれた一種以上の金属と、窒素、炭素、硼素、および酸素からなる群より選ばれる一種以上の元素とからなる化合物ただし、WCを除く、または該化合物の固溶体からなり、前記結合相は、Crと、CoまたはNiのいずれか一方もしくは両方とを含み、前記Crは、前記Coおよび前記Niの合計質量に対し、質量比で0.15以上含まれる、摩擦攪拌接合用ツール。前記Niは、前記Coおよび前記Niの合計質量に対し、質量比で0.5以上1以下含まれる、請求項1に記載の摩擦攪拌接合用ツール。前記Crは、前記Coおよび前記Niの合計質量に対し、質量比で0.5以上含まれる、請求項1または2に記載の摩擦攪拌接合用ツール。前記硬質相は、WC粒子を主体として含む、請求項1~3のいずれかに記載の摩擦攪拌接合用ツール。前記硬質相は、Ti、Zr、Hf、Nb、Ta、Cr、Mo、およびWからなる群より選ばれた一種以上の金属と、窒素、炭素、硼素、および酸素からなる群より選ばれる一種以上の元素とからなる化合物ただし、WCを除く、または該化合物の固溶体を主体として含む、請求項1~3のいずれかに記載の摩擦攪拌接合用ツール。前記Coは、前記基材に対し、5質量以下含まれる、請求項1~5のいずれかに記載の摩擦攪拌接合用ツール。前記Coは、前記基材に対し、3質量以下含まれる、請求項1~6のいずれかに記載の摩擦攪拌接合用ツール。前記摩擦攪拌接合用ツールは、前記基材と、該基材上に形成された被覆層とを備える、請求項1~7のいずれかに記載の摩擦攪拌接合用ツール。しかしながら、特許文献1に開示されるダイヤモンド膜、および特許文献2に開示される超硬合金はいずれも、材料強度が高いとはいえ、摩擦攪拌接合技術を鉄鋼材料に適用した場合、摩擦攪拌接合用ツール自体も接合時に高温に晒され、摩擦攪拌接合用ツールに塑性変形が起こる。しかも、摩擦攪拌接合用ツールの被接合材に接触する部分、特にショルダー部が容易に酸化されて膨張する。このように酸化されて膨張した状態で摩擦攪拌接合を続けると、接合部分にバリが生じて接合品質が悪くなるという問題や、酸化された部分が高温となって剥がれ落ちて、ショルダー部の摩耗が進行しやすくなるという問題が生じる。ところで、摩擦攪拌接合加工には、大きく線接合FSW:FrictionStirWeldingと点接合スポットFSWとがある。線接合では、摩擦攪拌接合用ツールを被接合材に挿入して摩擦熱を発生させた状態のまま連続的に接合するのに対し、点接合では、摩擦攪拌接合用ツールを2~3秒ごとに被接合材から離して断続的に接合する。このため、点接合では、接合を行なう度に摩擦攪拌接合用ツールが空気に接触し、その表面が酸化環境に曝されて酸化されやすくなり、ツール寿命の短縮が顕著となる。しかも、点接合においては、摩擦攪拌接合用ツールを被接合材から離したときに、摩擦攪拌接合用ツールから空気中に放熱されるため、摩擦攪拌接合用ツールの表面温度が一時的に低下する。摩擦攪拌接合用ツールの表面温度が低いと被接合材に塑性流動が生じにくくなるため、被接合材に摩擦攪拌接合用ツールを押しあてるときには、たとえば摩擦攪拌接合用ツールの回転速度を上昇させたり、押圧力を上昇させたりというように、一層過酷な条件下で摩擦攪拌する必要がある。このような過酷な条件下での使用によって、摩擦攪拌接合用ツールに損傷が生じやすくなることは言うまでもない。本発明は、上記のような現状に鑑みなされたものであって、その目的とするところは、耐酸化性および耐塑性変形性に優れた摩擦攪拌接合用ツールを提供することである。本発明の摩擦攪拌接合用ツールは、摩擦攪拌接合加工に使用するものであって、基材を含み、該基材は、硬質相と、結合相とを含み、該硬質相は、WC粒子、および/または、Ti、Zr、Hf、Nb、Ta、Cr、Mo、およびWからなる群より選ばれた一種以上の金属と、窒素、炭素、硼素、および酸素からなる群より選ばれる一種以上の元素とからなる化合物ただし、WCを除く、または該化合物の固溶体からなり、結合相は、Crと、CoまたはNiのいずれか一方もしくは両方とを含み、Crは、CoおよびNiの合計質量に対し、質量比で0.15以上含まれることを特徴とする。上記Niは、CoおよびNiの合計質量に対し、質量比で0.5以上1以下含まれることが好ましい。Crは、CoおよびNiの合計質量に対し、質量比で0.5以上含まれることが好ましい。硬質相は、WC粒子を主体として含むか、もしくは、Ti、Zr、Hf、Nb、Ta、Cr、Mo、およびWからなる群より選ばれた一種以上の金属と、窒素、炭素、硼素、および酸素からなる群より選ばれる一種以上の元素とからなる化合物ただし、WCを除く、または該化合物の固溶体を主体として含むことが好ましい。Coは、基材に対し、5質量以下含まれることが好ましく、より好ましくは、3質量以下含まれることである。摩擦攪拌接合用ツールは、基材と、該基材上に形成された被覆層とを備えることが好ましい。摩擦攪拌接合用ツールを用いた摩擦攪拌接合加工が、点接合であることが好ましい。上記の摩擦攪拌接合加工が鋼を接合するものであることが好ましい。本発明の摩擦攪拌接合用ツールは、上記のような構成を有することにより、耐酸化性および耐塑性変形性に優れたものとすることができる。以下、本発明についてさらに詳細に説明する。<摩擦攪拌接合用ツール>本発明の摩擦攪拌接合用ツールは、摩擦攪拌接合加工に使用するものであって、基材を含み、該基材は、硬質相と、結合相とを含み、該硬質相は、WC粒子、および/または、Ti、Zr、Hf、Nb、Ta、Cr、Mo、およびWからなる群より選ばれた一種以上の金属と、窒素、炭素、硼素、および酸素からなる群より選ばれる一種以上の元素とからなる化合物ただし、WCを除く、または該化合物の固溶体からなり、結合相は、Crと、CoまたはNiのいずれか一方もしくは両方とを含み、Crは、CoおよびNiの合計質量に対し、質量比で0.15以上含まれることを特徴とする。なお、基材は、硬質相および結合相以外の組成として、他の成分および不可避不純物を含んでいてもよい。このような本発明の摩擦攪拌接合用ツールは、たとえば線接合FSW:FrictionStirWelding用途、点接合スポットFSW用途等に有用に用いることができる。特に、上記の構成を有することにより、基材が耐酸化性に優れることから、スポットFSW用途に極めて有用に用いることができる。図1は、本発明の摩擦攪拌接合用ツールの概略断面図である。本発明の摩擦攪拌接合用ツール1は、図1に示されるように、小径たとえば直径2mm以上8mm以下のプローブ部2と、大径たとえば直径4mm以上30mm以下の円柱部3とを備えた形状を有する。これを接合に用いる場合、プローブ部2が被接合材の接合部分に挿入または押圧された状態で回転されることにより、被接合材が接合されることとなる。なお、接合加工時に被接合材と接する部分のことをショルダー部という。この場合、線接合用途では、積層状もしくは線接触状に突き合わされた2つの被接合材にプローブ部2を押圧もしくは挿入させ、回転するプローブ部2を当該積層した部分もしくは突き合わされた部分に対して直線状に移動させることにより被接合材同士を接合する。一方、点接合用途では、上下に積層、もしくは突き合わされた2つの被接合材の所望の接合箇所に回転するプローブ部2を押圧し、その場所でプローブ部2を引き続き回転させることにより、被接合材同士を接合する。本発明は、摩擦攪拌接合用ツールを用いて被接合材を接合する場合、接合は、融点が1000°C以上の被接合材に対して行なうことができる。本発明の摩擦攪拌接合用ツールは、従来摩擦攪拌接合用ツールによる接合が困難と考えられていた融点が1000°C以上の被接合材に対しても接合を行なうことができ、しかもこのような材料を点接合する場合にも用いることができ、極めて優れた産業上の利用性を有するものである。このように本発明の摩擦攪拌接合用ツール1は、各種用途に用いることができるものであるが、とりわけ従来において抵抗溶接法が主として用いられていた高張力鋼の接合に好適に用いることができる。すなわち、本発明の摩擦攪拌接合用ツール1は、高張力鋼の接合用途において、従来の抵抗溶接法に代替する手段を提供するものである。摩擦攪拌接合は、固相状態で被接合材が接合される上に、接合部分に動的再結晶が生じることから、組織が微細化し、以って接合中に被接合材が液相となる従来の抵抗溶接法に比し、接合部分の強度を向上させることができる。したがって、本発明の摩擦攪拌接合用ツールは、高比強度の高張力鋼、特に980MPa以上の超高張力鋼の接合に極めて有効に使用し得るものである。しかも、このような超高張力鋼を点接合する場合にも、摩擦攪拌接合用ツールに欠損が生じにくい。以上のような本発明の摩擦攪拌接合用ツールは、高融点の材料からなる被接合材の接合に好適に用いることができる。また、本発明の摩擦攪拌接合用ツールは、摩擦攪拌プロセスとしても使用可能である。<基材>本発明の摩擦攪拌接合用ツールに用いられる基材は、硬質相と、結合相とを含み、該硬質相は、WC粒子、および/または、Ti、Zr、Hf、Nb、Ta、Cr、Mo、およびWからなる群より選ばれた一種以上の金属と、窒素、炭素、硼素、および酸素からなる群より選ばれる一種以上の元素とからなる化合物ただし、WCを除く、または該化合物の固溶体からなり、結合相は、Crと、CoまたはNiのいずれか一方もしくは両方とを含み、Crは、CoおよびNiの合計質量に対し、質量比で0.15以上含まれることを特徴とする。本発明の摩擦攪拌接合用ツールの基材は、その組織中に遊離炭素やη相と呼ばれる異常相を含んでいてもよい。<結合相>本発明において、結合相は、硬質相同士を結合するために基材に含まれるものである。このような結合相は、Crと、CoまたはNiのいずれか一方もしくは両方とを含み、Crは、CoおよびNiの合計質量に対し、質量比で0.15以上含まれることを特徴とする。このような質量比でCrを含むことにより、基材の耐酸化性が向上し、特に摩擦攪拌接合を行なったときにも大気に接触しやすいショルダー部の表面が酸化されにくくなる。この結果、バリが形成されるのを抑制することができ、接合品質を高めることができる。また、プローブ部においても、基材の酸化による摩耗が起こりにくくなるため、基材の耐摩耗性を向上することができ、もってツール寿命を長寿命化することができる。かかるCrは、CoおよびNiの合計質量に対し、質量比で0.3以上含まれることが好ましく、より好ましくは0.5以上含まれることである。これにより特に基材の耐酸化性を向上させることができるため、基材が摩耗しにくくなり、ツール寿命を長寿命化することができる。ここで、アルミニウムを摩擦攪拌接合するときには、接合時の被接合材の温度が400~600°Cに達するが、鋼を摩擦攪拌接合するときには、接合時の被接合材の温度が1000~1200°Cに達する。このため、鋼を接合するときは、アルミニウムなどの低融点金属を接合するときに比して、格段に基材の耐酸化性および耐塑性変形性を向上させる必要がある。したがって、上記のようなCoの質量比として、摩擦攪拌接合用ツールの耐酸化性および耐塑性変形性を向上させる効果は極めて大きい。一方、上記のCrが、CoおよびNiの合計質量に対し、質量比で0.15未満であると、基材の耐酸化性を十分に向上させることができず、バリが形成されるのを抑制しにくくなるとともに、プローブ部の耐摩耗性を十分に向上させることができない。また、上記のCrは、CoおよびNiの合計質量に対し、質量比で0.8以下含まれることが好ましい。0.8を超えると、組織中にCrが析出し、強度および靭性が低下し、耐塑性変形性が低下することになるため好ましくない。また、上記のNiは、CoおよびNiの合計質量に対し、質量比で0.5以上1以下含まれることが好ましい。このような質量比でNiを含むことにより、Niの質量比が向上して耐酸化性が高められるため、基材の耐摩耗性を高めることができる。一方、上記のNiの質量比が0.5未満であると、基材の耐酸化性を高める効果を十分に得ることができない。上記のCoは、基材に対し、5質量以下含まれることが好ましく、より好ましくは3質量以下を含むことである。Coが5質量以下である基材は、耐欠損性が低下する傾向にあるが、鋼の摩擦攪拌接合に用いたときに、耐酸化性および耐塑性変形性を高度に両立したものとなる。そして、上記のCoが、基材に対し、3質量以下含まれることにより、基材の耐酸化性および耐塑性変形性を高度に両立させることができる。また、上記のCoは、基材に対し、1質量以上を含むことが好ましい。基材が1質量未満のCoを含む場合は、耐欠損性が低下するため好ましくない。上記の結合相に含まれるCoは、硬質相よりも耐酸化性が低いため、5質量を超えてCoを含むと、耐欠損性を向上させることができるが、基材の耐酸化性が低下するため好ましくない。<硬質相>本発明において、硬質相は、WC粒子を主体として含むか、またはTi、Zr、Hf、Nb、Ta、Cr、Mo、およびWからなる群より選ばれた一種以上の金属と、窒素、炭素、硼素、および酸素からなる群より選ばれる一種以上の元素とからなる化合物ただし、WCを除く、または該化合物の固溶体を主体として含むことが好ましい。硬質相がWC粒子を主体として含むことにより、基材の熱伝導率を向上し、もって基材の耐熱衝撃性を向上させることができる。これにより、鋼の摩擦攪拌接合を行なったときに、基材が接合前後の熱衝撃に耐え得るものとなり、特に基材の耐欠損性を向上させることができる。ここで、上記のWC粒子を主体として含むとは、硬質相中のWC粒子が、硬質相の合計体積に対し、体積比で0.5を超えて含むことをいう。以下において主体として含むと記す場合は、これと同様に解釈するものとする。また、硬質相が、Ti、Zr、Hf、Nb、Ta、Cr、Mo、およびWからなる群より選ばれた一種以上の金属と、窒素、炭素、硼素、および酸素からなる群より選ばれる一種以上の元素とからなる化合物ただし、WCを除く、または該化合物の固溶体を主体として含むことにより、耐酸化性を向上させるとともに、ショルダーの外径部を酸化しにくくすることができ、もってバリが形成されにくくなる。しかも、プローブ部において、基材の酸化による摩耗が起こりにくくすることができるため、基材の摩耗を抑制し、ツール寿命を長寿命化することができる。<被覆層>本発明の摩擦攪拌接合用ツール1の基材上に、被覆層を備えていてもよい。ここでの被覆層とは、単一組成の1層のみから構成されていてもよいし、互いに組成の異なる2以上の層によって構成されていてもよい。このような被覆層を備えることにより、耐摩耗性、耐酸化性、靭性、使用済みプローブの識別のための色付性等の諸特性を向上させる作用を付与することができる。また、被覆層は、基材の全面を覆うようにして形成されていることが好ましいが、基材の一部が被覆層により覆われていなかったり、基材上のいずれかの部分において被覆層の構成が異なっていてもよい。また、酸化が最も著しい、ショルダー部のみを被覆してもよい。被覆層を構成する材料としては、熱膨張係数が7×106以上9×106以下の熱膨張係数を有するものを用いることが好ましく、Ti、Al、Cr、Si、Hf、Zr、Mo、Nb、Ta、V、およびWからなる群より選ばれた一種以上の金属の窒化物からなることがより好ましい。さらに、上記の被覆層は、1000°C以上の耐酸化性を有することが好ましい。ここで、1000°C以上の耐酸化性を有するとは、被覆層を熱分析-示差熱熱重量同時測定TG/DTA:Thermogravimetry/DifferentialThermalAnalysis装置により、大気中で評価を行ない、重量増加が生じた温度が1000°C以上であることを意味する。このような耐酸化性を有する被覆層を構成する組成の好適な例としては、AlTiSiN、AlCrN、TiZrSiN、CrTaN、HfWSiN、CrAlN等を挙げることができる。本発明の被覆層は、物理蒸着法PVD法により形成されることが好ましい。これは、本発明の被覆層を基材表面に成膜するためには結晶性の高い化合物を形成することができる成膜プロセスであることが好ましく、種々の成膜方法を検討した結果、物理蒸着法であると成膜後の被覆層が緻密で、被覆層中に亀裂が生じにくいため、基材の酸化抑制に最適であることが見出されたからである。物理蒸着法には、たとえばスパッタリング法、イオンプレーティング法などがあるが、特に原料元素のイオン率が高いカソードアークイオンプレーティング法を用いると、被覆層を形成する前に基材表面に対して金属またはガスイオンボンバードメント処理が可能となるため、被覆層と基材との密着性が格段に向上するので好ましい。以下、実施例を挙げて本発明をより詳細に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。<実施例1~22、比較例1~3>まず、硬質相を構成する材料と、結合相を構成する材料とを、下記の表1に示す質量比率で混合することにより混合粉末を得た。ここで、WC粒子としては、平均粒子径が2μmのものを用いた。上記混合粉末にエタノールを添加し、アトライターを用いて7時間攪拌することにより、硬質相の材料と結合相の材料とを混合したスラリーを得た。そして、このスラリーに含まれるエタノールを揮発させることにより、焼結体原料を得た。この焼結体原料を、超硬合金製の金型に充填して100MPaの圧力で単軸加圧することにより加圧成型体を得た。この加圧成型体を真空において1450°Cの温度で1時間焼結した。その後、1400°Cで1000atmの条件で1時間の熱間静水圧成形HIP:HotIsostaticPressing処理を行なうことにより、各実施例および各比較例の摩擦攪拌接合用ツールを作製した。以上のようにして作製した摩擦攪拌接合用ツールは、図1のような形状を有し、直径8mmで高さが30mmの略円柱形状の円柱部3と、該円柱部3の先端中央部に円柱部3と同心に突設されたプローブ部2とを有しており、当該プローブ部2は、直径4mmで高さが1mmの略円柱形状を有するものである。上記で得られた各実施例および各比較例の摩擦攪拌接合用ツールを鏡面研磨し、任意の領域の摩擦攪拌接合用ツールを構成する結晶組織を走査型電子顕微鏡SEM:ScanningElectronMicroscopeを用いて10000倍で写真撮影し、それに付属の波長分散型X線分析EPMA:ElectronProbeMicroAnalysisを用いて摩擦攪拌接合用ツールの断面プローブ部の先端方向に対し垂直な面中における、WC粒子、硬質相、および結合相の成分のマッピングを行なった。そして、上記で撮影された10000倍の写真に対し、成分を確認しながら画像処理ソフトを用いてWC粒子、硬質相中に含まれる化合物、および結合相中に含まれるCr、Ni、ならびにCoを識別し、同写真のWC粒子、硬質相中に含まれる化合物、および結合相中に含まれるCr、Ni、ならびにCoのそれぞれの合計面積を算出し、その写真中の摩擦攪拌接合用ツールに占めるWC粒子、硬質相中に含まれる化合物、および結合相中に含まれるCr、Ni、ならびにCoのそれぞれの割合の百分率を算出した。その結果、上記の各原材料の配合比と、最終的に得られる摩擦攪拌接合用ツールを構成する各組成の質量比と同一とみなし得た。<摩擦攪拌接合用ツールの評価>上記で作製した各実施例および各比較例の摩擦攪拌接合用ツールのそれぞれについて、下記の表2に示す条件による点接合スポットFSWを4500スポット行なった。ただし、4500スポットの接合を行なう前に、摩擦攪拌接合用ツールの表面に亀裂が入ったときは、その時点で試験を中止した。また、各比較例の摩擦攪拌接合用ツールは、ショルダー部が極度に酸化しやすかったため、バリの高さが大きいものとなった。このため、バリの高さが2.5mmを超えた時点で試験を中止した。上記において、4500スポットの点接合を行なった後、摩擦攪拌接合用ツールを塩酸に浸して10分間加熱しながら、その表面に付着した凝着物を除去し、ノギスを用いて摩擦攪拌接合用ツールのショルダー部およびプローブ部の内径を測定した。このようにして点接合を行なう前後のショルダー部およびプローブ部の内径の差を摩耗量として評価し、表3の摩耗量mmの欄に示した。摩耗量が少ないものほど、耐摩耗性が優れることを示している。また、表3のバリの高さの欄には、接合後に被接合材の表面から最も突出しているバリの高さを示した。バリの高さが小さいほど、接合品質が優れることを示している。表3から明らかなように、実施例1~22の本発明に係る摩擦攪拌接合用ツールは、比較例1~3の摩擦攪拌接合用ツールに比し、プローブ部およびショルダー部の摩耗量が少ないため、摩擦攪拌接合用ツールの耐摩耗性を向上していることが明らかとなった。また、実施例1~22の本発明に係る摩擦攪拌接合用ツールは、比較例1~3の摩擦攪拌接合用ツールに比し、バリの高さが小さいため、摩擦攪拌接合用ツールの接合品質を向上していることが明らかとなった。実施例1~4の摩擦攪拌接合用ツールは、ショルダー部の摩耗量が少なく、かつバリの高さが低くなっているため、耐酸化性が向上している。これは、実施例1~4の摩擦攪拌接合用ツールの基材において、CrがCoおよびNiの合計質量に対し、質量比で0.15以上含まれることによるものと考えられる。実施例5~8の摩擦攪拌接合用ツールは、ショルダー部の摩耗量が少なく、かつバリの高さが低くなっているため、耐酸化性が向上している。これは、実施例5~8の摩擦攪拌接合用ツールの基材において、NiがCoおよびNiの合計質量に対し、質量比で0.5以上1以下含まれることによるものと考えられる。実施例9~13の摩擦攪拌接合用ツールは、プローブ部およびショルダー部の摩耗量が少なく、かつバリの高さが低くなっているため、耐酸化性が向上している。これは、実施例9~13の摩擦攪拌接合用ツールの基材において、CrがCoおよびNiの合計質量に対し、質量比で0.5以上含まれることによるものと考えられる。実施例14および15の摩擦攪拌接合用ツールは、スポット数が少なくなっている。これは、実施例14および15の摩擦攪拌接合用ツールの基材において、CrがCoおよびNiの合計質量に対し、質量比で0.8以上含まれることによるものと考えられる。実施例16および17の摩擦攪拌接合用ツールは、WC粒子を主体として含む硬質相からなる基材である。このため、スポット数が多く、かつプローブ部の摩耗量が少ないことから、耐欠損性に優れたものである。これに対し、実施例18および19の摩擦攪拌接合用ツールは、Ti、Zr、Hf、Nb、Ta、Cr、Mo、およびWからなる群より選ばれた一種以上の金属と、窒素、炭素、硼素、および酸素からなる群より選ばれる一種以上の元素とからなる化合物を主体として含む硬質相からなる基材である。このため、ショルダー部の摩耗量が少なく、かつバリの高さが低いため、耐酸化性に優れ、かつ加工品位に優れたものである。実施例21および22の摩擦攪拌接合用ツールは、Coが、基材に対し、5質量以下含まれるものである。このため、プローブ部およびショルダー部の摩耗量が少なくなっている。これに対し、実施例20の摩擦攪拌接合用ツールは、Coが、基材に対し、5質量を超えて含まれるものである。このため、実施例21および22の摩擦攪拌接合用ツールに比して、ショルダー部の摩耗量が多くなり、かつバリの高さが高くなっている。<実施例23>実施例17の摩擦攪拌接合用ツールの基材に対し、Al06Ti035Si005Nからなる被覆層を3μmの厚みで物理的蒸着法を用いて被覆することにより、本実施例の摩擦攪拌接合用ツールを作製した。ここで、Al06Ti035Si005Nからなる被覆層は、酸化開始温度が1130°Cのものである。<実施例24>実施例23における被覆層の組成をTi05Al05Nに代えたことが異なる他は、実施例23と同様の方法によって、本実施例の摩擦攪拌接合用ツールを作製した。ここで、Ti05Al05Nからなる被覆層は、酸化開始温度が970°Cのものである。上記で作製した実施例23および24の摩擦攪拌接合用ツールに対し、表4に示す条件で点接合を8000スポット行なった。その結果を表5に示す。表5に示される結果から明らかなように、実施例23、24のように被覆層によって被覆した摩擦攪拌接合用ツールは、実施例17よりも優れた耐摩耗性、耐酸化性を示し、バリの高さも抑えることができた。また、実施例23の被覆層は、実施例24の被覆層の酸化開始温度よりも高く、酸化開始温度が1000°Cを超えるものであるため、実施例23の摩擦攪拌接合用ツールは実施例24のそれよりも優れた耐摩耗性を示した。一方、実施例24の被覆層の酸化開始温度は1000°Cよりも低いため、実施例24は実施例23の摩擦攪拌接合用ツールに比して、耐摩耗性が劣る結果となった。以上のように本発明の実施の形態および実施例について説明を行なったが、上述の各実施の形態および実施例の構成を適宜組み合わせることも当初から予定している。今回開示された実施の形態および実施例はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。