"核燃料アセンブリ2,102の上部に近接して配置されるように設計された受動安全装置4,104であって、中性子吸収材料、および、前記アセンブリ内の核燃料棒8のクラッディングを形成する材料とともに低融点共晶混合物を形成することが可能な材料と、前記アセンブリ2,102の高位置に前記材料を保持する融解手段と、を有する受動安全装置。低融点共晶混合物を形成することが可能な前記材料の少なくとも一部が中性子吸収材料である、請求項1に記載の受動安全装置。低融点共晶混合物を形成することが可能な前記材料が、前記クラッディングを形成する前記材料の密度以上、例えば前記クラッディングが鋼で形成される時には7000kg/m3より高い高密度を有する、請求項1または2に記載の受動安全装置。前記クラッディングが鋼で形成され、低融点共晶混合物を形成する前記材料が天然または劣化ウランで形成される、請求項1から3のいずれか一項に記載の受動安全装置。前記クラッディングが鋼で形成され、低融点共晶混合物を形成する前記材料が純ハフニウムまたはハフニウム合金である、請求項3に記載の受動安全装置。前記弱合金化ハフニウムが合金材料を20質量以下含有する、請求項5に記載の受動安全装置。前記合金材料がニッケル、クロム、ホウ素、またはタングステンである、請求項1から6のいずれか一項に記載の受動安全装置。前記クラッディングが鋼で形成され、低融点共晶混合物を形成する前記材料が天然または劣化ウランとハフニウムとの合金である、請求項3に記載の受動安全装置。前記ウランハフニウム合金が天然または劣化ウランを45原子以下含有する、請求項8に記載の受動安全装置。前記アセンブリ2の軸Xに沿って配設されるチューブ17を有し、前記中性子吸収材料と、前記クラッディングを形成するための材料とともに低融点共晶混合物を形成することが可能な材料とが、別々の要素として前記アセンブリの上端部から懸架されるワイヤ20に取り付けられ、前記ワイヤが下方ヒューズ停止手段22を有する、請求項1から9のいずれか一項に記載の受動安全装置。前記中性子吸収材料と、前記クラッディングを形成するための材料とともに低融点共晶混合物を形成することが可能な前記材料とが、低融点マトリックス26に分散された要素の形であって、前記マトリックスが前記アセンブリの前記軸と同軸となる中央通路を有する、請求項1から9のいずれか一項に記載の受動安全装置。前記中央通路に近接して前記マトリックスにより囲繞される内側保持ケーシング328を有し、前記内側保持ケーシング28が穿孔30を有する、請求項11に記載の受動安全装置。ケーシングと、核燃料棒と、請求項1から12のいずれか一項に記載の受動安全装置とを有する核燃料アセンブリ。相互に近接して配設された、請求項13に記載の複数のアセンブリを有する原子炉。前記炉がナトリウム冷却高速中性子炉である、請求項14に記載の原子炉。中性子吸収材料を含有する受動安全装置のヒューズ機構の起動時間が長過ぎる場合には、核分裂性核燃料と核分裂反応を停止させるための材料との間に金属栓が挿入されて、受動安全装置を無効にするか少なくともその有効性を遅らせることを、発明者は見出した。そこで、本発明の目的の一つは、発明者により見出された上述の短所を克服する手段を提供することである。上述した目的は、第1中性子吸収材料と、栓を形成する材料、特に金属燃料棒のクラッディングを形成する金属または金属合金と化合して低融点共晶混合物を形成することが可能な第2材料とを有する受動安全装置により達成される。こうして、中性子吸収材料と、低融点の共晶混合物を含む共融材料とが放出されると栓へ落下し、そして栓と第2材料との界面に共晶混合物が形成される。アセンブリ内の温度ではこの共融物質が溶融し、第1中性子吸収材料が核分裂ゾーンと結合して核分裂反応を妨害する。混合物が液相での最低温度である相図では共晶融点が融点であることに注意する。低融点共晶混合物とは、実際には1400°C未満である鋼の融点を下回る共晶混合物を意味する。以下の説明では、クラッディング材料と化合して低融点の共晶混合物を形成することが可能な材料を、共晶混合物材料と称する。ナトリウム冷却高速中性子炉の場合、通例では核燃料棒のクラッディングを形成するための鋼の中の鉄と化合して低融点共晶混合物を形成するように共晶混合物材料が選択される。特に好都合な一実施形態では、共晶混合物材料によって栓に加えられて栓における中性子吸収材料の通過を加速させる力学的質量作用が生じるように、高密度の共晶混合物材料が選択される。共晶混合物材料の密度が鋼の密度より高いと好都合である。例えば、ナトリウム冷却高速中性子炉の場合には、725°Cおよび1080°Cの鉄との共晶融点と18950kg/m3の密度とを有する好ましくは天然または劣化ウランが選択される。非常に好都合な一例では、やはり鋼と化合して低融点共晶混合物を形成する中性子吸収材料が選択される。純ハフニウム、ハフニウム合金、またはハフニウムウラン合金が選択されるとよく、ハフニウムウラン合金ではハフニウムが吸収性で、高密度を有してウランと合金化され、クラッディングの中の鋼と化合して低融点共晶混合物を形成する。そこで、本発明の主題は、中性子吸収材料、および、アセンブリの核燃料棒のクラッディングを形成する材料とともに低融点共晶混合物を形成することが可能な材料と、アセンブリの高位置に上記材料を保持する融解手段と、を有し、核燃料アセンブリの上部に近接して配置される受動安全装置である。低融点共晶混合物を形成することが可能な材料の少なくとも一部が中性子吸収材料であると非常に好都合である。低融点共晶混合物を形成することが可能な材料が、クラッディングを形成するための材料の密度より高いか等しい、例えばクラッディングが鋼で形成される時には7000kg/m3より高い高密度を有することが好ましい。一実施形態例では、クラッディングは鋼で形成され、低融点共晶混合物を形成する材料は天然または劣化ウランで形成される。別の実施形態例では、クラッディングは鋼で形成され、低融点共晶混合物を形成する材料は純ハフニウムまたはハフニウム合金である。弱合金化ハフニウムは、合金材料を20質量以下だけ含有するとよい。合金材料は、例えばニッケル、クロム、ホウ素、またはタングステンであるとよい。別の実施形態例では、クラッディングは鋼で形成され、低融点共晶混合物を形成する材料は天然または劣化ウランハフニウム合金である。ウランハフニウム合金は、天然または劣化ウランを45原子以下だけ有するとよい。一実施形態による受動安全装置は、アセンブリの軸に沿って配設され得るチューブを有し、中性子吸収材料と、クラッディングを形成するための材料と化合して低融点共晶混合物を形成することが可能な材料とが、アセンブリの上端部から懸架されるワイヤに取り付けられる別々の要素の形であって、ワイヤは下方ヒューズ停止手段を有する。別の実施形態例では、中性子吸収材料と、クラッディングの材料と化合して低融点共晶混合物を形成できる材料とは、低融点マトリックスに分散される要素の形であり、マトリックスはアセンブリの軸と同軸となる中央通路を有する。装置が、中央通路に近接してマトリックスに囲繞される内側保持ケーシングを有し、内側保持ケーシングが穿孔を有すると、好都合である。本発明の別の主題は、ケーシングと核燃料棒と本発明による受動安全装置とを有する核燃料アセンブリである。本発明の別の主題は、相互に近接して配設される本発明によるいくつかのアセンブリを有する原子炉である。炉はナトリウム冷却高速中性子炉であることが好ましい。図1は、第一実施形態による受動安全装置4を有する核燃料アセンブリ2を概略的に示す。このアセンブリは、縦軸Xを持つ通常は六角形断面のケーシング6と、ケーシングのほぼ中央部に配設される核燃料棒8とを有する。このアセンブリは通常、アセンブリの底部と呼ばれる下部10において、このアセンブリと他のアセンブリも支持して液体金属冷却剤をこれらのアセンブリに供給するダイアグリッド不図示に設置される。アセンブリは、下部の液体金属入口12と上部の液体金属出口14とを有し、液体金属はポンプにより輸送される。そのため、液体金属はアセンブリの底部から上部に向かって循環し、核分裂反応により発生される熱を棒から抽出する。本発明による受動安全装置4は、アセンブリの上部15に配設される。図の例において、受動安全装置は、以下で吸収材料と称される中性子吸収材料が配置されてアセンブリの縦軸Xに沿って配設されるチューブ17を有する。吸収材料と共晶混合物材料16とは、アセンブリの上端部に懸架されたワイヤ20の周囲に取り付けられる円筒形要素の形である。ワイヤ20は、円筒形要素16を保持する下方停止手段22を有する。停止手段22はヒューズであり、言い換えると、所与の条件で溶融することで、ワイヤ20に沿ってロッドの間に落下する円筒形要素を放出する。溶融は、温度上昇と中性子束の増加のいずれかによる。後者の場合には、少量の核分裂材料がヒューズストップに近接して配置されることで、反応度の異常な上昇が生じた時、または冷却が弱くなった時に、これが放出する熱により溶融を引き起こす。以下の説明では、ナトリウム冷却高速中性子炉の例を検討するが、ナトリウム以外の液体金属冷却剤により冷却されるすべての高速中性子炉と、受動安全装置の使用を必要とするすべての炉に本発明が適用可能なことは自明である。ナトリウム冷却高速中性子炉では、燃料棒クラッディングは、鋼、つまり主として鉄で構成される金属合金で形成される。本発明によれば、材料が溶鋼の栓へ落下して、クラッディングを形成するための鋼とともに、特に鉄とともに、低融点共晶混合物を形成する。第一実施形態例において、材料は金属の形の天然または劣化ウランである。この時、受動安全装置における吸収材料の従来機能を果たす吸収材料、例えばホウ素またはガドリニウムとウランを会合させることが考えられる。ウランは、725°Cおよび1080°Cで鉄と共晶混合物を形成する。結果的に、クラッディングの溶融により形成される栓の鋼と接触すると、鉄と化合して725°Cまたは1080°Cの融点を持つ共晶混合物を形成し、次にこの共晶混合物は事故の温度条件のもとで部分的に溶融し、吸収材料が核分裂燃料ゾーンを通過するようにさせる。純鉄の溶融温度は1550°C程度であること、そして温度が1500°C程度である低温ゾーンで溶融クラッディング内の鋼が再凝固することに注意する。結果的に、鉄およびウランにより形成される共晶混合物がこの低温ゾーンですぐに溶融する。クラッディングは、オーステナイト鋼または酸化物分散強化型ODS鋼で形成されるとよい。その溶融温度は1400°Cと1500°Cの間である。ウランは鋼より高い密度を有し、溶鋼栓に落下すると、クリープしやすい栓をゆるめる金属質量作用を該当温度で有する。周囲温度でのウランの密度は、18950kg/m3である。ウランの吸収性は充分ではないが、燃料希釈機能は確実に実施する。235分裂性同位元素で劣化されたウランが選択されることで、235分裂性同位元素で濃縮されたウランと燃料を形成するプルトニウムとの希釈が可能となり、臨界の危険性を低下させることが好ましい。別の実施形態例では、吸収材料は、天然または劣化ウランとハフニウムとの合金である。この合金は、ウランと同じように栓に作用する。この合金は、ウランと同じように鋼との低融点共晶混合物を有する。ハフニウムの密度が13300kg/m3であるため、この合金は高密度を有する。さらに、ハフニウムが吸収性を有するという直接的な理由のためこの合金が中性子吸収性を有するという点で、この合金はウラン単体にはない長所を有する。溶融状態のウラン酸化プルトニウム混合物の相と、あまり混和性ではないか不混和性であるクラッディングの溶融合金鋼の相との間の離隔のため、この合金はまた、臨界の危険性を低下させる。この低混和性は希釈現象を軽減して臨界の危険性を低下させる。この合金、特にハフニウムは、その酸化還元性のため溶融状態のウラン酸化プルトニウム混合物に作用する。ハフニウムはウランに対して還元的性質を有する。ハフニウムは、ウランおよびプルトニウムよりも高い還元性を有する。結果的に、ハフニウムが酸化ウランと接触すると、酸化ウランの一部がウランに還元され、ハフニウムが酸化してハフニアとなる。こうして形成される金属ウランは、ハフニウムやウラニウム、また主として低混和性をすでに有する溶鋼で構成される金属相と混合する。ハフニアは、残った濃縮ウランおよび酸化プルトニウムと混合する。第一に、液体金属相と液体酸化物相とは臨界性の低い中性子配位である。金属相における鋼によって金属ウラニウムおよび/またはプルトニウムが希釈され、酸化物相におけるハフニアにより減衰される。第二に、酸化ウランの還元は燃料の一部を金属相へ移動させ、その中での燃料の比率は低い。ハフニアの存在と酸化ウランの一部の除去とにより、燃料相がやはり希釈される。例えば、この合金はウランを45原子まで含有するとよい。別の実施形態例では、例えば合金材料を5または10質量、また20質量以下だけ含有する純ハフニウムまたは弱合金化ハフニウムが使用される。ハフニウムは、鋼より高い13300kg/m3の高密度と、ウランおよびウランハフニウム合金の融点より高い場合であっても低融点共晶混合物とを有する。ウランハフニウム合金より高い吸収性を有すると、非常に好都合である。例えば、ハフニウムとタングステン、ハフニウムとクロム、ハフニウムとホウ素、またはハフニウムとニッケルの合金が使用されるとよい。ハフニウムニッケル合金は、鋼、特に鉄とともに、非常に低融点の共晶混合物を形成するという長所を有する。図2は別の実施形態例を示す。アセンブリ102の上部に近接して図1の装置4と同様に配設された、本発明による受動安全装置104を装備するアセンブリ102を示す。装置104は、アセンブリ102の軸と同軸の中央通路を冷却剤が通過できる環形を有している。この装置は、吸収材料と会合したウラン、劣化ウランハフニウム合金、純ハフニウム、または弱合金化ハフニウムなど、上で説明したものと同一の一つまたはいくつかの材料16と、正常運転条件でこれらの材料を高位置に保持するとともに、異常運転状態つまり炉心および冷却剤の温度が上昇した時にクラッディングへこれらを落下させるヒューズ手段とを有する。材料16が分離要素の形で埋設されたマトリックス16によりこれらのヒューズ保持手段24が形成されると好都合である。図の例では、要素16を通過させることのできる穿孔30を含む内側保持ケーシング28によってマトリックス26が囲繞されている。この時、アセンブリの外側ケーシング6と内側保持ケーシング28との間にマトリックスが収容されている。熱を伝導するが該当圧力での冷却剤の沸点よりもはるかに低い融点を有する材料で、マトリックス26が形成される。例えばマトリックスは、アルミニウム、アルミニウム合金、アルミナ繊維補強アルミニウム、または炭化ケイ素補強アルミニウムでよい。例えば、内側ケーシングはステンレス鋼で形成されるとよい。図2の受動安全装置は、以下のように機能する。冷却剤の温度が所定値に達すると、マトリックスが溶融して要素16を放出し、要素16は穿孔30を通過して溶鋼栓へ落下する。この落下に続く動作は前に説明した動作と同一であり、ここで繰り返さない。アセンブリの溶融中に形成される炉心溶融物を回収するため、炉心溶融物収集部不図示がアセンブリの下方に設けられる。これらの収集部は、各アセンブリの下方に配設されるトレイまたは容器の底部に配設される一つまたはいくつかのトレイで構成される。炉心溶融物に含有される溶融燃料に作用することが可能な吸収材料をトレイが格納することが好ましい。純ハフニウムまたは弱合金化ハフニウムがこれらの収集部に配置されて、ハフニウムが、上で説明したように燃料の一部の還元とその金属相への移動を引き起こすことで臨界の危険性を低下させると、特に好都合である。例えば、正常運転条件でハフニウムを保護するカバーを収集部が有し、溶融した炉心溶融物が流動するとこのカバーが破損する。例えば、ハフニウムは収集部内の棒の形であるとよい。そのために本発明は、受動安全装置の有効性を著しく向上させて、受動安全装置と棒との間に金属栓が存在するにもかかわらず、吸収材料と核燃料との間の接触を生じさせる。純ウラニウム元素および純ハフニウム元素の使用が、これら二つの合金の代わりとして考えられることは自明である。"