"連続孔を有し、該連続孔の孔径が0.001μm以上500μm以下であり、少なくとも一つの表面の開孔率が10以上80以下であるポリメチルメタクリレートを主成分とする多孔体。アイソタクチックポリメチルメタクリレートの割合が10重量未満である請求項1に記載の多孔体。前記多孔体の孔径の10倍以上100倍以下の長さを一辺とする正方形の視野で撮影された顕微鏡画像をフーリエ変換して得られる、横軸が波数、縦軸が強度からなるグラフの曲線において、ピーク半値幅、該ピークの極大波長とするとき0<≦1.2である請求項1または2に記載の多孔体。多孔体の形状が厚さ1μm以上5mm以下のシート状、または厚さ1μm以上5mm以下の中空糸状、または外径1μm以上5mm以下の繊維状、または直径10μm以上5mm以下の粒子状である請求項1から3のいずれかに記載の多孔体。請求項1から4のいずれかに記載の多孔体からなる分離膜。分離対象物質が生体成分である請求項5に記載の分離膜。生体成分が血液またはその一部である請求項6に記載の分離膜。請求項1から4のいずれかに記載の多孔体からなる吸着体。吸着対称物質が生体成分である請求項8に記載の吸着体。生体成分が血液またはその一部である請求項9に記載の吸着体。ポリメチルメタクリレートと脂肪族ポリエステルから得られるポリマーアロイ成形品から脂肪族ポリエステルを除去する請求項1から4のいずれかに記載の多孔体の製造方法。アイソタクチックポリメチルメタクリレートの割合が10重量未満であるポリメチルメタクリレートを用いる請求項11に記載の多孔体の製造方法。脂肪族ポリエステルがポリ乳酸である請求項11または12に記載の多孔体の製造方法。脂肪族ポリエステルの除去を加水分解により行う請求項11から13のいずれかに記載の多孔体の製造方法。ポリマーアロイが溶融混練により得られる請求項11から14のいずれかに記載の多孔体の製造方法。ポリマーアロイがスピノーダル分解による相分離で得られる請求項11から15のいずれかに記載の多孔体の製造方法。しかし、特許文献1記載の方法はいわゆる溶液製膜と言われるものであり、膜表面の開孔率が膜内部の空孔率と比較して低くなり、その結果膜表面が物質透過のボトルネックとなるため物質透過効率の向上に限界があった。この溶液製膜における開孔率低下は、溶液中のポリマー分子の易動度が溶融ポリマー中の易動度と比較して極めて高いことに起因している。すなわち、紡糸口金から吐出されたポリメチルメタクリレート溶液原液は、空気などの気体や凝固液等の液体との界面から相分離が開始する。この際、界面近傍では相分離が急速に進行するため、易動度が高いポリメチルメタクリレート分子は凝集し、スキン層と呼ばれるポリメチルメタクリレートリッチな層が膜表面に形成される。このスキン層は膜内部と比較して空孔率が低ため、溶液製膜で作製した分離膜の表面開孔率は膜内部の空孔率と比較して低くなる傾向にあった。膜表面の開孔率をアップさせるため、スキン層を除去することも考えられるが、スキン層の厚さは数ミクロン以下であり、スキン層のみを除去することは技術的に難易度が高く、ましてや溶液製膜といった連続生産においてスキン層を除去することは現実的ではなかった。また、特許文献2の溶融製膜方法は、溶液製膜と比較して製膜速度を上げることが可能であり、製膜速度を溶液製膜の100倍近くにまで上げることが可能となる。ただし、延伸開孔法が適用できるポリマーはポリエチレンやポリプロピレンなどの結晶性ポリマーの中でも一部に限られており、ポリメチルメタクリレートなどの非晶性ポリマーには適用することが困難であった。また、引き裂きにより開孔するため、孔径を制御することが困難であり、微細かつ均一な開孔が困難であった。特許文献3の別の溶融製膜法では、スピノーダル分解により得られた微細かつ均一な連続構造を有するアロイから多孔体を得る方法であり、微細かつ均一な開孔が可能な上、溶融樹脂を用いていることから製膜速度も速いという特徴がある。ただし、スピノーダル分解による溶融混練ポリマーアロイはポリマーアロイ系の選択、すなわちポリマーの組み合わせが重要である。特に多孔体を作製するにあたっては、ポリマーの除去も考慮してポリマーアロイ系を選択する必要があり、例えば溶媒を用いてポリマーを除去する場合、多孔体の基材ポリマーは溶解せず除去対象ポリマーのみ選択的に溶解する溶媒が必要となり、ポリマーアロイ系の選択幅が非常に狭くなる。特許文献3にはポリメチルメタクリレートのアロイ系としていくつかの組み合わせが記載されているが、容易なポリマー除去なアロイ系は記載されていない。また、非特許文献1には、前記のとおり、ポリメチルメタクリレートは溶融混練時にもステレオコンプレックスを形成し、その融点が200°C以上となることが報告されており、そのため、ステレオコンプレックスが形成されると、溶融混練が困難となるばかりでなく部分的に未溶融部分が発生し、均一な溶融混練アロイが得られないといった問題が生じる。このような不均一なアロイからは均一な多孔体を得ることができないのは言うまでもない。かかる状況から、表面開孔率が高く、かつ生産性が高いポリメチルメタクリレート多孔体を得る方法が要望されていた。本発明は、高い表面開孔率と微細かつ均一な多孔構造を活かして、人工腎臓等の血液成分分離膜や血液浄化カラムなどの吸着剤として有用に用いることができる、ナノメーターオーダーからマイクロメーターオーダーに孔径制御可能なポリメチルメタクリレートを主成分とする多孔体およびその製造方法を提供することをその課題とするものである。本発明の多孔体は、上記課題を解決するため、次の構成を有するものである。1.連続孔を有し、該連続孔の孔径が0.001μm以上500μm以下であり、少なくとも一つの表面の開孔率が10以上80以下であるポリメチルメタクリレートを主成分とする多孔体。2.アイソタクチックポリメチルメタクリレートの割合が10重量未満である1に記載の多孔体。3.前記多孔体の孔径の10倍以上100倍以下の長さを一辺とする正方形の視野で撮影された顕微鏡画像をフーリエ変換して得られる、横軸が波数、縦軸が強度からなるグラフの曲線において、ピーク半値幅、該ピークの極大波長とするとき0<≦1.2である1または2に記載の多孔体。4.多孔体の形状が厚さ1μm以上5mm以下のシート状、または厚さ1μm以上5mm以下の中空糸状、または外径1μm以上5mm以下の繊維状、または直径10μm以上5mm以下の粒子状である1から3のいずれかに記載の多孔体。5.1から4のいずれかに記載の多孔体からなる分離膜。6.分離対象物質が生体成分である5に記載の分離膜。7.生体成分が血液またはその一部である6に記載の分離膜。8.1から4のいずれかに記載の多孔体からなる吸着体。9.吸着対称物質が生体成分である8に記載の吸着体。10.生体成分が血液またはその一部である9に記載の吸着体。11.ポリメチルメタクリレートと脂肪族ポリエステルから得られるポリマーアロイ成形品から脂肪族ポリエステルを除去する1から4のいずれかに記載の多孔体の製造方法。12.アイソタクチックポリメチルメタクリレートの割合が10重量未満であるポリメチルメタクリレートを用いる11に記載の多孔体の製造方法。13.脂肪族ポリエステルがポリ乳酸である11または12に記載の多孔体の製造方法。14.脂肪族ポリエステルの除去を加水分解により行う11から13のいずれかに記載の多孔体の製造方法。15.ポリマーアロイが溶融混練により得られる11から14のいずれかに記載の多孔体の製造方法。16.ポリマーアロイがスピノーダル分解による相分離で得られる11から15のいずれかに記載の多孔体の製造方法。本発明によれば、ポリメチルメタクリレートと脂肪族ポリエステルからスピノーダル分解による相分離により得られるポリマーアロイから脂肪族ポリエステルを加水分解などにより除去することで、表面開孔率が10以上80以下であり、孔径が0.001μm以上500μm以下に制御された連続孔を有する多孔体を得ることができる。本発明の方法で得られる多孔体は、ナノメーターオーダーからマイクロメーターオーダーに孔径制御可能な微細かつ均一な多孔構造を有することから、人工腎臓等の血液成分分離膜などの分離膜や吸着体として有用に用いることができる。以下に本発明をさらに詳細に説明する。本発明における多孔体とは、連続孔を有する多孔体のことを指し、この連続孔を篩いとして活用することで分離膜として利用することが可能である。連続孔とは連続的に貫通した孔のことであり、本発明においては、孔径の5倍以上の長さを有する孔を連続孔とする。分離膜は連続孔の径、すなわち孔径は分離対象物質のサイズにより所望のサイズを設定できるが、本発明の多孔体においては連続孔の孔径を0.001μm以上500μm以下とするものである。連続孔の孔径が0.001μmに満たないと、分離に必要な圧力が高くなるだけでなく、分離に長時間要する等の問題があり、500μmを越えると多孔体の強度が低下し、分離膜として使用が困難となる等の問題がある。連続孔の孔径は0.002μm以上100μm以下が好ましく、0.003μm以上50μm以下がより好ましい。孔径の測定方法は次の通りである。まず、多孔体を液体窒素で冷却し、応力を加え割断する。次に該断面を電子顕微鏡で観察し、得られた電子顕微鏡画像をフーリエ変換し、波数を横軸に強度を縦軸にプロットした際の極大値波数を求め、その逆数から孔径を得るものとする。このとき、電子顕微鏡画像の画像サイズは孔径の5倍以上100倍以下の長さを一辺とする正方形とする。多孔体中の連続孔の孔径は均一であることが好ましく、大小さまざまな孔径があるような不均一な場合は分離特性が低下するおそれがあり好ましくない。孔径の均一性は横軸に孔径、縦軸にその孔径を有する連続孔の数をプロットした曲線のピーク半値幅で判断できる。すなわち、孔径が均一な膜の場合、曲線はシャープなピークを形成し、半値幅は狭くなる。一方、孔径が不均一な場合には曲線はブロードなピークを形成し、半値幅は広くなる。この、横軸に孔径、縦軸に孔数をプロットしたグラフのピーク半値幅による孔径均一性評価は、横軸である孔径の逆数、すなわち波数としても同様の評価が可能であることから、多孔体の電子顕微鏡画像をフーリエ変換したグラフを用いて評価するものとする。ここで、フーリエ変換に用いる電子顕微鏡画像は、上記の孔径測定に用いた画像を用いることとする。また、ピークの半値幅はピーク極大波数の増加に伴い増大する傾向にあるので、ピークの半値幅、ピーク極大波数とから計算される/の値を孔径の均一性評価の指標とした。優れた分離特性を発現するためには、孔径均一性は高い方が好ましく、前記/の値においては1.2以下であることが好ましく、1.1以下であることがより好ましく、1.0以下であることがさらに好ましい。また、ポリマーアロイの構造は均一である程良いので、/の下限値は特に限定されない。本発明におけるピークの半値幅とは、ピークの頂点点Aからグラフ縦軸に平行な直線を引き、該直線とスペクトルのベースラインとの交点点Bとしたとき、点Aと点Bを結ぶ線分の中点点Cにおけるピークの幅である。なお、ここで言うピークの幅とは、ベースラインに平行で、かつ点Cを通る直線上の幅のことである。多孔体を分離膜として使用する際は、表面の開孔率が物質透過等の分離特性に大きな影響を与えるため、特に重要である。したがって、本発明の多孔体において、少なくとも一つの表面の開孔率は10以上80以下とするものである。開孔率が10に満たないと多孔体内部の空孔率が高くても、表面が物質透過におけるボトルネックとなり、所望の特性が得られないという問題があり、開孔率が80を越えると多孔体の強度が低下し、最終的には構造を維持できなくなる危険性があるという問題がある。開孔率は12以上70以下が好ましく、15以上60以下がより好ましい。従来の溶液製膜では、膜表面の開孔率は5前後であり、10以上とすることは困難であった。これは、前述の通り溶液中のポリマー分子の易動度が溶融ポリマー中の易動度と比較して極めて高いことに起因している。すなわち、相分離が開始する原液と空気などの気体との気-液界面および原液と凝固液との液-液界面において、ポリメチルメタクリレート分子が急速に析出、凝集するため、ポリメチルメタクリレートリッチな開孔率の低いスキン相を形成するためと考えられている。かかる表面開孔率の問題に対し鋭意検討した結果、ポリメチルメタクリレートと脂肪族ポリエステルからスピノーダル分解による相分離により得られるポリマーアロイから脂肪族ポリエステルを加水分解などにより除去することで、表面開孔率が10以上80以下であり、孔径が0.001μm以上500μm以下に制御された多孔体を得ることに成功した。これは、ポリメチルメタクリレートを溶融状態で相分離させることで、溶液状態における相分離と比較してポリメチルメタクリレート分子の易動度が抑制でき、その結果空孔率が低いスキン相が形成されず、表面開孔率を10以上とすることができるものである。本発明における表面開孔率とは、多孔体の少なくとも一つの表面における単位面積あたりの開孔部の面積の割合のことを指す。この表面開孔率は多孔体表面の電子顕微鏡画像を解析することで行うこととする。すなわち、多孔体表面における孔径の5~100倍の長さを一辺とする正方形の視野で観察した電子顕微鏡画像を画像解析ソフトScionImageScionCorporation社、MatroxInspectorMatrox社などで開口部と非開口部を二値化で区別し、開孔部分の面積を算出することで開孔率が得られる。また、本発明における空孔率とは、多孔体の単位体積あたりの空孔部分の体積の割合のことを指す。多孔体は分離膜の他に、その表面積の大きさを利用して吸着体として利用することもできる。特にポリメチルメタクリレートは血液適合性が高く、タンパク質などを特異的に吸着する特徴を有しており、本発明の多孔体は血液浄化カラムなどに好適である。多孔体の形状としては特に限定されるものではないが、分離膜として用いる場合は中空糸膜として利用できる中空糸状や、平膜やコイル膜として利用できるシート状が好ましい。このうち中空糸膜は分離膜の面積を大きくとることができるため特に好ましい。また、吸着体として用いる場合はシート状や中空糸状の他に、編み地や不織布として使用できる繊維状やビーズなどの粒子状であることが好ましい。多孔体を分離膜として用いる場合、その厚さが薄すぎると分離特性が低下するだけでなく強度が不十分となり、使用時に破壊する可能性があり好ましくない。逆に厚すぎると分離に長時間を要するため好ましくない。したがって、多孔体の形状がシート状または中空糸状の場合、多孔体の厚さは1μm以上5mm以下が好ましく、5μm以上2mm以下がより好ましく、10μm以上1mm以下がさらに好ましい。一方、吸着体として用いる場合、繊維や粒子のサイズが大きいと該繊維や該粒子をケースに充填する際の充填率が低くなり、単位体積あたりの吸着面積が低くなるため好ましくない。逆に繊維や粒子のサイズが小さすぎると繊維が切れたり、粒子が処理液にリークするなどの危険性があるため好ましくない。したがって、多孔体の形状が繊維状の場合、外径は1μm以上5mm以下が好ましく、5μm以上1mm以下がより好ましく、10μm以上500μm以下がさらに好ましい。また、多孔体の形状が粒子状の場合、粒子径は10μm以上5mm以下が好ましく、25μm以上1mm以下がより好ましく、50μm以上500μm以下がさらに好ましい。かかる構造を有するポリメチルメタクリレートを主成分とする多孔体を得る好ましい方法としては、アイソタクチックポリメチルメタクリレートの割合が20重量以下のポリメチルメタクリレートと脂肪族ポリエステルからスピノーダル分解による相分離により得られるポリマーアロイから脂肪族ポリエステルを加水分解などにより除去することで得ることができる。本発明において、ポリメチルメタクリレートを主成分とする多孔体とは、脂肪族ポリエステルを除去した後の多孔体全重量の50重量以上がポリメチルメタクリレートで構成されていることを指す。ポリメチルメタクリレートは、その側鎖の立体配置の違いから、アイソタクチックポリメチルメタクリレート、シンジオタクチックポリメチルメタクリレート、アタクチックポリメチルメタクリレートの3種がある。このうち、アイソタクチックポリメチルメタクリレートとシンジオタクチックポリメチルメタクリレートを混合すると融点200°C以上のステレオコンプレックスを形成する。このステレオコンプレックスが形成されると、溶融混練が困難となるばかりでなく部分的に未溶融部分が発生し、均一な溶融混練アロイが得られないといった問題が生じる。このような不均一なアロイからは均一な多孔体を得ることができないのは言うまでもない。また、アイソタクチックポリメチルメタクリレートは通常のラジカル重合で合成することが困難であることから比較的高価であるため特別な理由がない限り、経済的にも多量に使用することは好ましくない。そこで、本発明の多孔体においてはポリメチルメタクリレート中のアイソタクチックポリメチルメタクリレートの割合を10重量以下にすることが好ましく、9重量以下がより好ましく、8重量以下がさらに好ましい。本発明におけるポリメチルメタクリレート中のアイソタクチックポリメチルメタクリレートの割合はプロトン核磁気共鳴スペクトルにより測定する。多孔体を重クロロホルムに溶解し、内部標準物質としてテトラメチルシランを加え、プロトン核磁気共鳴スペクトルを測定する。ここで、テトラメチルシランのシグナルを基準としたケミカルシフトにおいて、α-メチルプロトンのシグナルとして1.33ppm、1.21ppm、1.10ppmの3種類ピークのうち1.33ppmのシグナルがアイソタクチックポリメチルメタクリレート由来のものである。したがって、ポリメチルメタクリレート中のアイソタクチックポリメチルメタクリレートの割合は次式により求められる。W=X/XYZ×100ここで、W、X、Y、Zは次を意味する。W:ポリメチルメタクリレート中のアイソタクチックポリメチルメタクリレートの重量X:プロトン核磁気共鳴スペクトルにおける1.33ppmのピーク面積Y:プロトン核磁気共鳴スペクトルにおける1.21ppmのピーク面積Z:プロトン核磁気共鳴スペクトルにおける1.10ppmのピーク面積。ポリメチルメタクリレートの分子量については特に限定はないが、低すぎると多孔体の強度が低く、分離膜に用いることができなくなるため好ましくない。逆に分子量が高すぎると溶融時の粘度が高くなり溶融製膜が困難となるため、重量平均分子量は1万以上200万以下が好ましく、2万以上150万以下がより好ましく、3万以上100万以下がさらに好ましい。本発明のポリメチルメタクリレートを主成分とする多孔体は、ポリメチルメタクリレートと脂肪族ポリエステルからなるポリマーアロイ多孔体の前駆体から脂肪族ポリエステルを除去することで得られる。したがって、微細かつ均一な連続孔を形成されるためには該ポリマーアロイの構造も微細かつ均一であることが必要である。微細かつ均一なポリマーアロイを得るためにはスピノーダル分解による相分離によるアロイ化が有効である。次に、スピノーダル分解について説明する。一般に、2成分の樹脂からなるポリマーアロイには、これらの組成に対して、ガラス転移温度以上、熱分解温度以下の実用的な全領域において相溶する相溶系や、逆に全領域で非相溶となる非相溶系や、ある領域で相溶し、別の領域で相分離状態となる部分相溶系があり、さらにこの部分相溶系には、その相分離状態の条件によってスピノーダル分解によって相分離するものと、核生成と成長によって相分離するものがある。スピノーダル分解による相分離とは、異なる2成分の樹脂組成および温度に対する相図においてスピノーダル曲線の内側の不安定状態で生じる相分離のことを指し、また核生成と成長による相分離とは、該相図においてバイノーダル曲線の内側であり、かつスピノーダル曲線の外側の準安定状態で生じる相分離のことを指す。かかるスピノーダル曲線とは、組成および温度に対して、異なる2成分の樹脂を混合した場合、相溶した場合の自由エネルギーと相溶しない2相における自由エネルギーの合計との差ΔGmixを濃度で二回偏微分したものを求めた。また、該シートを重クロロホルムに溶解し、プロトン核磁気共鳴スペクトルを測定し、ポリメタクリレート中のアイソタクチックポリメチルメタクリレートの割合重量を求めた。また、該多孔質シートの表面開孔率は走査型電子顕微鏡S5500型株日立製作所製を用い倍率10万倍で観察することで実施した。なお、観察の前処理として、観察試料は白金でスパッタリングを行った。得られた観察画像は一辺500nmの正方形にトリミングし、画像解析ソフトScionImageScionCorporation社製で二値化Thereshholdおよび面積計算AnalyzeParticlesを実行し、表面開孔率を求めた。顕微鏡観察画像、画像解析ソフトで二値化した画像開孔部分を黒色で表示を図1、2に示す。表1に示すとおり、実施例1で得られた多孔質シートは、表面開孔率が15.61と高く、かつ均一な多孔構造を有するポリメチルメタクリレートを主成分とする多孔体からなる膜であった。実施例2溶融混練温度を200°Cとした他は実施例1と同様の方法でポリメチルメタクリレートを主成分とする多孔質シートを得た。該多孔質シートの断面を透過型電子顕微鏡を用い、倍率1,000倍で観察して得られた一片2μmの正方形の画像をフーリエ変換し、波数を横軸に強度を縦軸にプロットしたグラフのピーク波数と半値幅から孔径と均一性の指標であるa/bを求めた。また、該シートを重クロロホルムに溶解し、プロトン核磁気共鳴スペクトルを測定し、ポリメタクリレート中のアイソタクチックポリメチルメタクリレートの割合重量を求めた。また、実施例1と同様に該多孔質シートの表面開孔率は走査型電子顕微鏡S-5500型株日立製作所製を用い倍率1万倍で観察することで実施した。なお、観察の前処理として、観察試料は白金でスパッタリングを行った。得られた観察画像は一辺5000nmの正方形にトリミングし、画像解析ソフトScionImageScionCorporation社製で二値化Thereshholdおよび面積計算AnalyzeParticlesを実行し、表面開孔率を求めた。顕微鏡観察画像、画像解析ソフトで二値化した画像開孔部分を黒色で表示を図3、4に示す。表1に示すとおり、実施例2で得られた多孔質シートは、表面開孔率が23.63と高く、かつ均一な多孔構造を有するポリメチルメタクリレートを主成分とする多孔体からなる膜であった。比較例1ポリメチルメタクリレートに三菱レイヨン株製UT300、グリニャール触媒重合により得た重量平均分子量5万のアイソタクチックポリメチルメタクリレート、脂肪族ポリエステルとして、D体量が1.4であり、GPC測定によるPMMA換算の重量平均分子量が26万であるポリ乳酸樹脂を、それぞれ重量比30/20/50で使用し、リップ間隔0.2mmに調整したT-ダイ付き二軸溶融混練機HK-25D株パーカーコーポレーション製に供し、240°Cで溶融製膜を実施した。ドラム温度を60°Cとし、巻き取り速度を調整することにより、約150μm厚のアロイシートを作製した。該シートを10cm角に切り出し、20重量濃度の水酸化カリウム水溶液100mLに3日間浸漬させポリ乳酸を加水分解除去し、多孔化した。超純水500mLに1時間浸漬し、さらに超純水200mLでリンスした後、凍結乾燥することでポリメチルメタクリレートを主成分とする多孔質シートを得た。該多孔質シートの断面を透過型電子顕微鏡を用い、倍率1,000倍で観察して得られた一片18μmの正方形の画像をフーリエ変換し、波数を横軸に強度を縦軸にプロットしたグラフのピーク波数と半値幅から孔径と均一性の指標であるa/bを求めた。また、該シートを重クロロホルムに溶解し、プロトン核磁気共鳴スペクトルを測定し、ポリメタクリレート中のアイソタクチックポリメチルメタクリレートの割合重量を求めた。表1に示すとおり、比較例1で得られた多孔質シートは、アイソタクチックポリメチルメタクリレートの比率が高かったため、均一なアロイが得られず、結果として孔径が不均一な多孔体からなる膜となった。比較例2溶融混練温度を200°Cとした他は比較例1と同様の方法でポリメチルメタクリレートを主成分とする多孔質シートを得た。該多孔質シートの断面を透過型電子顕微鏡を用い、倍率300倍で観察して得られた一片60μmの正方形の画像をフーリエ変換し、波数を横軸に強度を縦軸にプロットしたグラフのピーク波数と半値幅から孔径と均一性の指標であるa/bを求めた。また、該シートを重クロロホルムに溶解し、プロトン核磁気共鳴スペクトルを測定し、ポリメタクリレート中のアイソタクチックポリメチルメタクリレートの割合重量を求めた。表1に示すとおり、比較例2で得られた多孔質シートは、アイソタクチックポリメチルメタクリレートの比率が高かったため、均一なアロイが得られず、結果として孔径が不均一な多孔体からなる膜となった。比較例3溶液製膜による中空糸膜の作製グリニャール触媒重合により得た重量平均分子量5万のアイソタクチックポリメチルメタクリレート3.5重量部、住友化学株製シンジオタクチックポリメチルメタクリレートスミペックスAK-15013.7重量部、三菱レイヨン株製シンジオタクチックポリメチルメタクリレートダイヤナールBR-853.8部ジメチルスルホキシド79部に加え、加熱溶解した。この原液を温度110°Cの紡糸口金部へ送り、二重スリット管口金から、注入気体である窒素とを同時に吐出させた。この時、口金と凝固浴との距離を190mmとして、40°Cの水からなる凝固浴中に浸漬した後、水洗し、50m/minの速度で巻き取り、内径200μm、膜厚30μmの中空糸膜を得た。得られた中空糸膜は凍結乾燥を行った。表面開孔率の測定上記凍結乾燥を行った中空糸膜を片刃カミソリで長手方向に半切し中空糸内表面を露出させた。中空糸内表面の開孔率を走査型電子顕微鏡S-5500型株日立製作所製を用い倍率20万倍で観察を実施した。なお、観察の前処理として、観察試料は白金でスパッタリングを行った。得られた観察画像は一辺250nmの正方形にトリミングし、画像解析ソフトScionImageScionCorporation社製で二値化Thereshholdおよび面積計算AnalyzeParticlesを実行し、表面開孔率を求めた。比較例3で得られた中空糸膜内表面の表面開孔率は10以下と低い値であった。顕微鏡観察画像、画像解析ソフトで二値化した画像開孔部分を黒色で表示を図5、6に示す。孔径およびa/bの測定孔径は、上記凍結乾燥した中空糸膜を液体窒素中で割断し、割断面を走査型電子顕微鏡S-5500型株日立製作所製を用い倍率10万倍で観察を実施した。なお、観察の前処理として、観察試料は白金でスパッタリングを行った。得られた観察画像は一辺500nmの正方形にトリミングし、画像解析ソフトScionImageScionCorporation社製でフーリエ変換し、波数を横軸に強度を縦軸にプロットしたグラフのピーク波数と半値幅から孔径と均一性の指標であるa/bを求めた。これらの評価結果を表2に示す。"