炉の中の固体材料を溶解するためのプロセスであって、前記プロセスは、ガラスまたは金属を含む固体材料を前記炉に供給するステップと、燃料およびオキシダントの一次的部分のジェットを、バーナーブロックの燃料/オキシダントノズルから炉の中へ噴射するステップと、第1の作動流体のジェットの噴射を燃料および一次オキシダントの前記ジェットに向かって下向きに導入し、それによって、燃料および一次オキシダントの前記ジェットに衝突させることによって、燃料および一次オキシダントの前記ジェットを、前記固体材料に向かって下向きに方向付けさせるステップであって、前記第1の作動流体が、オキシダントのさらなる部分である、ステップと、所望の量の前記固体材料を溶解すると、前記第1の作動流体の前記ジェットの噴射を停止するステップと、一次および二次オキシダントの間のオキシダント噴射の所望の程度のステージングが実現されるまで、および分散燃焼条件が実現されるまで、前記燃料/オキシダントノズルの上方において前記バーナーブロックの中に配設された少なくとも1つの二次ランスから、オキシダントの二次的部分の噴射を導入しながら、前記燃料/オキシダントノズルから一次オキシダントとして噴射されるオキシダントの量を低減させるステップと、前記溶解された材料を前記炉から引き出すステップとを有する、プロセス。前記炉が、実質的に円筒形状の耐火壁と、前記円筒形状の耐火壁の一方の端部にある第1の端部壁と、前記円筒形状の耐火壁の反対側の端部にある第2の端部壁とを有する回転炉である、請求項1の方法。前記固体材料が、アルミニウム、銅、亜鉛、鉛、ニッケル、コバルト、チタン、クロム、貴金属、および、それらの合金からなる群から選択されたスクラップ金属である、請求項1の方法。前記スクラップ金属が、アルミニウム、または、アルミニウムの合金である、請求項1の方法。前記燃料が、ガス燃料である、請求項1の方法。前記燃料が、天然ガス、ブタン、プロパン、および、それらの混合物からなる群から選択される、請求項1の方法。前記オキシダントが、少なくとも65vol/volの酸素含有量を有する、請求項1の方法。前記オキシダントが、少なくとも80vol/volの酸素含有量を有する、請求項1の方法。前記オキシダントが、少なくとも90vol/volの酸素含有量を有する、請求項1の方法。実質的に全ての前記固体材料が溶解すると、前記第1の作動流体の前記ジェットの噴射が停止される、請求項1の方法。前記燃料が、燃料オイルである、請求項6の方法。前記燃料の二次的部分が、燃料の全体量の90~95を構成し、所望の程度のステージングが90~95であるということをもたらす、請求項9の方法。二次オキシダントとして前記少なくとも1つの二次ランスを通して噴射されるオキシダントの量と、一次オキシダントとして前記燃料/オキシダントノズルを通して噴射されるオキシダントの量とを、比例的に増加させることによって、および、第2の作動流体のジェットの噴射を、燃料および一次オキシダントの前記ジェットに向かって上向きに導入し、それによって、燃料および一次オキシダントの前記ジェットに衝突させ、前記第2の作動流体が、前記燃料のさらなる部分であり、前記第2の作動流体が、前記第2の作動流体として前記燃料/オキシダントノズルから噴射される燃料の全体流量の1~20vol/volを構成していることによって、分散燃焼条件の下で、前記燃料およびオキシダントを燃焼させ続けながら、前記バーナーの出力が、増加させられる、請求項1のプロセス。前記燃料の一次的部分が、前記オキシダントの一次的部分を環状に包み込み、前記第2のジェットの前記燃焼反応物質が、燃料である、請求項1の方法。前記オキシダントの二次的部分が、オキシダントの全体量の90~95を構成し、所望の程度ステージングが90~95であるということをもたらす、請求項2の方法。分散燃焼条件の下で前記方法が実施されている時間の少なくとも一部分の間、前記炉の温度が、前記燃料の自動点火温度を超えている、請求項1の方法。前記燃料/オキシダントノズルが、同心状に配置されたパイプインパイプノズルであり、ノズルは、内側パイプから前記燃料を噴射し、前記内側パイプと外側パイプとの間の環状部から前記オキシダントの一次的部分を噴射するように適合および構成されている、請求項1の方法。分散燃焼条件の下で前記方法が実施されている時間の少なくとも一部分の間、見えない火炎が観察できる、請求項1の方法。前記燃料が、燃料オイルである、請求項1の方法。分散燃焼条件の下で前記方法が実施されている時間の少なくとも一部分の間、前記二次ランスから噴射される前記オキシダントの二次的部分が、オキシダントの一次的部分として前記燃料/オキシダントノズルおよび前記二次ランスから噴射されるオキシダントの全体量の90~95である、請求項1の方法。前記少なくとも二次ランスが、一対の二次ランスを備える、請求項1の方法。分散燃焼条件下の燃焼の実行が後に続く、固体材料のより最適な溶解を実現するための簡単でコンパクトなバーナーが開示されている。溶解段階の間に、オキシダントの作動ジェットで、固体材料に向かって火炎を流体的に曲げ、材料から離れる方向に火炎を方向転換させ、分散燃焼段階の間に、一次的部分および二次的部分の間でオキシダントの噴射をステージングすることによって、これは実現される。追加的に、分散燃焼段階の間に、より大きなバーナー出力が必要とされるとき、燃料の作動ジェットが導入され、火炎を上方に曲げ、燃料およびオキシダントの混合が極端に遅れることoverdelayingを避ける。起動中に、燃料および一次オキシダントのジェットが、バーナーブロックを通して延在する動的燃料/オキシダントノズルによって、溶解炉の中へ噴射される。炉が、まだ固体材料を含んでいなければ、固体材料が、溶解のために炉に加えられる。望まれるとき、および、特に、安定的な火炎が生成された後に、弁が開けられ、動的燃料/オキシダントノズルの中のバーナーブロックを通して延在する作動オキシダント噴射チャネルにオキシダントの流れを導入する。作動オキシダントのジェットが、燃料および一次オキシダントのジェットに向かって下向きに噴射され、前記ジェットが固体材料に向かって下向きに方向付けされるようにする。このように、プロセスの溶解段階が始まる。所望の量の固体材料が溶解し、かつ、炉の温度が、燃料の自動点火温度よりも高い温度に到達すると典型的には、700°Cよりも高い、または、800°Cよりも高い、プロセスの溶解段階から分散燃焼段階への移行が開始する。作動オキシダントのジェットの噴射が、停止させられる。結果として、火炎は、もはや、材料に向かって下向きに方向付けされない。また、燃料/オキシダントノズルから一次オキシダントとして噴射されるオキシダントの量が、低減させられ、一方、バーナーブロックの中で燃料/オキシダントノズルの上方に配設された少なくとも1つの二次ランス典型的に、一対の二次ランス、または、さらには、3つまたはそれより多い二次ランスからのオキシダントの二次的部分の噴射が、一次オキシダントと二次オキシダントの間のオキシダント噴射の所望の程度のステージングおよび分散燃焼条件が実現されるまで、導入される。これらの条件は、分散燃焼段階を通して継続される。分散燃焼段階の間、典型的に、オキシダントの全体量のうちの90~95が、1つまたは複数の二次ランスからの二次的部分または二次オキシダントとして噴射され、一方、10~5だけが、動的燃料-オキシダントノズルからの一次的部分または一次オキシダントとして噴射される。必要に応じて、ステージングの程度は、経験的な方式で変化させられることが可能であり、結果として、見えない火炎すなわち、無炎燃焼を生じさせる。また、望まれる分散燃焼の程度に応じて、より低い程度のステージングも可能である。追加的に、炉の幾何形状の制約に起因して、相対的により短い火炎が必要である場合、より低い程度のステージングが望ましい可能性がある。溶解された材料が、分散燃焼段階の間にバーナーによって加熱された後、それは、炉から引き出される。スクラップのアルミニウムなどのようなアルミニウムの固体材料の場合、溶解されたアルミニウムは、鋳造のために引き出され、鋳造される。分散燃焼段階において公称出力でバーナーを運転している間、二次ランスからの二次オキシダントの流量は、典型的に、オキシダントの全体流れのうちの95~99体積であり、動的燃料/オキシダントノズルからの一次オキシダント流量に、オキシダントの全体流れのうちの5~1体積を残している。分散燃焼段階において相対的により高い出力でバーナーを運転している間、作動燃料の流量は、典型的に、動的燃料-オキシダントノズルからの燃料の全体流れのうちの1~20体積であり、動的燃料/オキシダントノズルからの燃料の流量に、燃料の全体流れのうちの99~80体積を残している。溶解段階の間にバーナーを運転している間、作動オキシダントの流量は、典型的に、動的燃料/オキシダントノズルおよび、随意的に1つまたは複数の二次ランスからのオキシダントの全体流れのうちの5~30体積であり、燃料および一次オキシダントのジェットの中の一次オキシダントの流量に、オキシダントの全体流れのうちの95~70体積を残している。作動流体の速度は、公称バーナー出力において、典型的に、100m/s以下であり、一方、燃料および一次オキシダントの速度は、公称バーナー出力において、それぞれ、典型的に、100~200m/s、および75~150m/sである。オキシダントは、空気、純酸素、酸素富化空気、または、酸素およびリサイクルされた燃焼排ガスを備える合成空気であることが可能であるが、典型的に、それは、少なくとも65体積、もしくは、少なくとも80体積の純度を有する酸素であるか、または、少なくとも90体積の純度を有する工業的な純酸素である。燃料は、任意の気体燃料または液体燃料であることが可能であるが、典型的に、それは、天然ガスまたは燃料オイルである。一次オキシダントは、典型的に、加熱段階の間に、バーナーの全体オキシダント流量のうちの75~100を有し、分散燃焼段階の間に、バーナーの全体オキシダント流量のうちの0~10だけを有する。他方、二次オキシダントは、公称バーナー出力において、典型的に、75~200m/sの速度を有し、分散燃焼段階の間の燃焼室温度において、90~100をも有する。1つまたは複数の二次ランスが、動的燃料-オキシダントノズルの上方に配設されている。典型的に、動的燃料-オキシダントノズルの中心と、それぞれの二次ランスの中心との間の最小距離は、二次ランスの内径、または、動的燃料-オキシダントノズルの中の中心に配設されたチューブの内径の少なくとも10倍であるべきである。同様に、二次ランスの中心同士の間の最小距離は、これらのランスの内径の少なくとも10倍であるべきである。分散燃焼段階の間、より高いバーナー出力が、望まれる可能性がある。燃料および二次オキシダントのジェットの速度が増加させられるので、2つの燃焼反応物質の混合は、極端に遅れる可能性があり、炉壁に対する火炎の衝突を結果として生じさせる。この問題を改善するために、動的燃料/オキシダントノズルの中のバーナーブロックを通って延在する作動燃料噴射チャネルを通って、燃料の流れが導入される。作動燃料のジェットが、作動燃料噴射チャネルから、燃料および、もしあれば、一次オキシダントのジェットに向かって上向きに噴射され、前記ジェットを二次オキシダントのジェットに向かって上向きに方向付けさせ、2つのジェットのより早い混合を引き起こす。動的燃料/オキシダントノズルの第1の実施形態では、作動オキシダントまたは燃料のジェットが、燃料およびもしあれば一次オキシダントのジェットに、前記ジェットが動的ランスを出ていく前に、衝突することが可能である。動的燃料/オキシダントノズルの第2の実施形態では、作動オキシダントまたは燃料のジェットが、燃料およびもしあれば一次オキシダントのジェットに、前記ジェットが動的ランスを出た後に、衝突することが可能である。動的燃料-オキシダントノズルの第1の実施形態は、主ノズル本体を用いており、主ノズル本体は、それを通って延在する、中心に配設された、より大きい口径の孔部を有している。大口径孔部の中に同心状に配設されているのは、より小さな口径のチューブであり、環状に形状付けされた一次オキシダント噴射チャネルによって取り囲まれた、中心に配設された燃料噴射チャネルを生成するようになっている。したがって、それは、チューブインチューブtubeintubeタイプの構成を形成し、一次オキシダントの環状の流れが、主ノズル本体の内側表面と、チューブの外側表面との間の環状スペースの中を流れ、燃料の中心流れが、チューブを通って流れる。燃料および一次オキシダントの流れは、燃料が一次オキシダントを環状に包むshroudように変更されることが可能であるということを、当業者は認識するであろう。また、主ノズル本体は、作動オキシダント噴射チャネルを含み、作動オキシダント噴射チャネルは、環状スペースの上方において主ノズル本体を通って延在し、かつ、環状スペースから離間されて設置されている。また、主ノズル本体は、作動燃料噴射チャネルも含み、作動燃料噴射チャネルは、環状スペースの下方において主ノズル本体を通って延在し、かつ、環状スペースから離間されて設置されている。主ノズル本体の終端部は、キャップで覆われている。キャップは、終端開口部を有し、終端開口部は、チューブおよび孔部の軸線に沿って配向されており、概して、孔部の直径に適合するようにサイズ決めされており、一次オキシダントおよび燃料の流れが、キャップの終端開口部を通って続くようになっている。キャップは、ノズル本体の終端部に面する側にキャビティを含むことが可能である。キャビティは、キャップの軸線方向に上流から下流へ延在し、孔部およびチューブの軸線に対して垂直な平面内に存在する平坦な表面において終端する。燃料および一次オキシダントは、チューブおよび環状スペースの末端部を流れ出ていき、そして、キャップの中の終端開口部を流れ出ていく。また、キャビティは、半径方向外向きに十分遠くまで延在し、それが、作動オキシダントおよび燃料噴射チャネルの出口部と流体連通するようになっている。したがって、作動オキシダントまたは燃料が、それぞれの噴射チャネルを出ていくとき、キャビティの平坦な表面が、作動オキシダントまたは燃料の流れの方向を方向転換させ、それが、燃料および一次オキシダントの流れとおおよそ直角に交差するようになっている。キャビティの代わりに、キャップが、ドリル穴開けされ、穴部を有することが可能であり、その端部は、作動流体噴射チャネルの出口部と、キャップの終端開口部との間に上手く適合している。したがって、作動流体が、1つまたは複数の作動流体噴射チャネルの出口部から、1つまたは複数の穴部の中へ流れ、燃料およびオキシダントの流れと所定の角度で交差する。角度は、直角、または、0°よりも大きい鋭角であることが可能である。キャップが、キャビティを用いるか、穴部を用いるかにかかわらず、作動オキシダント噴射チャネルが、孔部の上方に配設されているので、作動オキシダントが、燃料および一次オキシダントのジェットに向かって下向きに流れ、火炎を、溶解されることとなる材料に向かって下向きに方向付けさせる。逆に、作動燃料噴射チャネルが、孔部の下方に配設されているので、作動燃料が、燃料および一次オキシダントのジェットに向かって上向きに流れ、火炎を、二次オキシダントのジェットに向かって上向きに方向付けさせる。火炎が下向きにまたは上向きに方向付けされる角度は、それぞれ適当な噴射チャネルを通る作動オキシダントまたは作動燃料の流量および速度を制御することによって、制御されることが可能である。典型的に、第2の反応物質のジェット、または、燃料およびオキシダントの包み込まれたジェットは、その垂直軸線から、最大で40°、より典型的には最大で30°、さらにより典型的には最大で20°、より一層典型的には最大で15°、および、最も典型的には最大で5°または10°、曲げられている。動的燃料-オキシダントノズルの第2の実施形態は、再び、主ノズル本体を用いることが可能であり、主ノズル本体は、中心に配設された大口径孔部と、大口径孔部の中に同心状に配設された小口径チューブとを有している。再び、燃料は、チューブを通って流れ、一方、一次オキシダントは、孔部の内側表面とチューブの外側表面との間において環状スペースを通って流れ、チューブおよび孔部の出口部において、その反応物質を環状に覆っている。燃料および一次オキシダントの流れは、燃料が一次オキシダントを環状に包むように変更されることが可能であるということを、当業者は認識するであろう。また、動的燃料-オキシダントノズルは、孔部の上方において主ノズル本体を通って延在し、かつ、孔部から間隔を空けて設置されている、作動オキシダント噴射チャネルと、孔部の下方において主ノズル本体を通して延在し、かつ、孔部から間隔を空けて設置されている、作動燃料噴射チャネルとを含む。主ノズル本体の終端部は、キャップで覆われている。キャップは、終端開口部を有し、終端開口部は、中心に配設された孔部およびチューブの軸線に沿って配向されており、一般的に、孔部の直径に適合するように寸法決めされており、中心に配設された同心状チューブを通る、燃料および一次オキシダントの流れが、キャップの終端開口部を通って続くようになっている。また、キャップは、それを通してドリル穴開けされた穴部も含み、その第1の端部は、作動オキシダントまたは燃料噴射チャネルそれぞれの出口部に上手く適合しており、その第2の端部は、キャップの終端開口部から離れて間隔を空けて設置されている、キャップの末端部を通って延在している。穴部は、中心に配設された同心状チューブの軸線に向かって鋭角にドリル穴開けされているが、穴部は、キャップの終端開口部とは交差していない。したがって、作動オキシダントまたは燃料は、それぞれの噴射チャネルの出口部から、それぞれの穴部の中へ流れ、燃料および一次オキシダントのジェットに対して所定の角度で、ジェットの形態で、キャップから出ていく。作動オキシダントまたは燃料のジェットは、燃料および一次オキシダントのジェットと、前記ジェットが動的燃料-オキシダントノズルを出た後に、交差する。したがって、作動オキシダント噴射チャネルは、孔部の上方に配設されているので、作動オキシダントは、燃料および一次オキシダントのジェットに向かって下向きに流れ、火炎を、溶解されることになる材料に向かって下向きに方向付けさせる。逆に、作動燃料噴射チャネルは、孔部の下方に配設されているので、作動燃料は、燃料および一次オキシダントのジェットに向かって上向きに流れ、火炎を、二次オキシダントのジェットに向かって上向きに方向付けさせる。火炎が下向きにまたは上向きに方向付けされる角度は、それぞれ適当な噴射チャネルを通る作動オキシダントまたは作動燃料の流量および速度を制御することによって、制御されることが可能である。典型的に、第2の反応物質のジェット、または、燃料およびオキシダントの包み込まれたジェットは、その垂直軸線から、最大で40°、より典型的には最大で30°、さらにより典型的には最大で20°、より一層典型的には最大で15°、および、最も典型的には最大で5°または10°、曲げられている。2つのジェットの噴射の点は、離れて間隔を空けて設置されているので、曲げられた/方向を変えられた1つまたは複数のジェットが、炉ガスを取り込む機会をより多く有し、したがって、それ/それらが、バーナーによって噴射された反応物質の他の部分と反応する前に、一次的部分および二次的部分の中で希釈されるようになる。そのような希釈は、結果として、より低い全体温度を炉内に生じさせ、かつ、より優れた温度均一性を炉内に生じさせる。したがって、それは、結果として、分散燃焼を生じさせ、場合によっては、無炎燃焼を生じさせる。上述の動的燃料/オキシダントノズルは、分散燃焼条件において、または、分散燃焼以外の燃焼条件において、火炎を、下向きにまたは上向きに方向付けさせるのに適切であるが、米国特許出願公開第US20100068666A1号によって教示されているものなどのような、流体のジェットを流体的に曲げるための他の技術が知られており、その内容は、その全体が本明細書の中に組み込まれる。ここで、本発明のプロセスのいくつかの実施形態が、説明されることとなる。図2A~図2Eに最も良く示されているように、起動中に、燃料および一次オキシダントの動的ジェットDJが、燃料噴射軸線A1に沿ってバーナーBから噴射される。溶解段階において、動的ジェットDJは、作動オキシダントのジェットの衝突によって、溶解炉の中の固体材料に向かって、軸線A2に沿って下向きに方向付けさせられる。溶解段階から分散燃焼段階への移行の初めに、オキシダントの二次的部分の量の噴射が、二次ランスから開始され、二次オキシダントジェットSOJを形成する。同時に、作動オキシダントジェットとして噴射されたオキシダントの量、ならびに、燃料および一次オキシダントのジェットの一部として噴射されたオキシダントの量が、対応する量だけ減少させられる。結果として、火炎が下向きに方向付けされる程度が、減少させられ、燃料および一次オキシダントのジェットが、軸線A3に沿って配向させられる。2つの段階の間の移行の終わりに、より多くのオキシダントが、二次ランスを通して噴射され、酸素は、作動オキシダントとして噴射されず、かつ、皆無かそれに近いオキシダントが、一次オキシダントとして噴射される。結果として、火炎は、もはや下向きに方向付けされておらず、燃料および一次オキシダントのジェットは、もう一度、軸線A1に沿って配向させられる。二次オキシダントジェットSOJおよび動的ジェットDJの間隔を空けた噴射に起因して、2つのジェットの混合が遅れる。これは、動的ジェットの中にかなりの量の炉ガスを同伴すること、および、分散燃焼条件の実現を、結果として生じる。図2A~図2Eは、二次オキシダントジェットSOJの噴射を図示しており、一方、動的ジェットDJは、依然として、作動オキシダントによって下向きに方向付けされているが、オペレーターは、その代わりに、作動オキシダントの流れを停止し、動的ジェットをその最初の噴射軸線A1に戻すのに対応する量だけ、一次オキシダントの流量を増加させることが可能である。また、軸線A2に沿って下向きに方向付けされた動的ジェットDJは、完全に停止されることが可能であり、バーナーが、作動オキシダントの流れなしで再始動され、動的ジェットDJが、もう一度、軸線A1に沿って噴射されるようになっている。ここで、本発明のバーナーのいくつかの実施形態が、説明されることとなる。図1に最も良く示されているように、本発明のバーナーの実施形態は、バーナーブロックBの中に、2つの二次ランスSLと、動的燃料/オキシダントノズルDFONとを含む。動的燃料/オキシダントノズルDFONは、一次オキシダントPOによって環状に包まれた燃料Fのジェットの噴射のために、同心状のチューブインチューブタイプのノズルを含む。作動オキシダントは、作動オキシダント噴射チャネルAOICから噴射されることが可能であり、一方、作動燃料は、作動燃料噴射チャネルAFICから噴射されることが可能である。二次ランスSLは、動的燃料-オキシダントノズルDFONの両側に均等に間隔を空けて設置されている。二次ランスSLの中心に配設されたノズルの内径D1が、燃料-オキシダントノズルDFONの内側チューブの内径D2よりも小さい場合、二次ランスSLの中心のそれぞれは、動的燃料-オキシダントノズルDFONの中心から、D1の少なくとも10倍である垂直方向距離xだけ離れている。D1がD2よりも大きい場合、xは、D2の少なくとも10倍である。また、二次ランスSLの中心は、D1およびD2のうちの小さい方の少なくとも10倍である水平方向距離yだけ離れているべきである。本発明の方法およびバーナーでの使用に適切な動的燃料-オキシダントノズルDFONのうちの1つのタイプが、図3A~図3Fに示されている。動的燃料-オキシダントノズルDFONは、主ノズル本体MBを用いることが可能であり、主ノズル本体MBは、それを通って延在する、中心に配設された、より大きい口径の孔部LDBを有している。大口径孔部LDBの中に同心状に配設されているのは、小口径チューブSDTであり、環状に形状付けされた一次オキシダント噴射チャネルPOICによって取り囲まれた、中心に配設された燃料噴射チャネルFICを作り出すようになっている。したがって、それは、チューブインチューブタイプの構成を形成し、チューブインチューブタイプの構成では、一次オキシダントの環状流れが、主ノズル本体MBの内側表面と、チューブSDTの外側表面との間の環状スペースの中を流れ、燃料の中心流れが、中心に配設された燃料噴射チャネルFICを通って流れる。また、主ノズル本体MBは、作動オキシダント噴射チャネルAOICも含み、作動オキシダント噴射チャネルAOICは、環状に形状付けされた一次オキシダント噴射チャネルPOICの上方において主ノズル本体MBを通って延在しており、かつ、一次オキシダント噴射チャネルPOICから離間されて設置されている。また、主ノズル本体MBは、作動燃料噴射チャネルAFICも含み、作動燃料噴射チャネルAFICは、環状に形状付けされた一次オキシダント噴射チャネルPOICの下方において主ノズル本体MBを通って延在しており、かつ、一次オキシダント噴射チャネルPOICから離間されて設置されている。主ノズル本体の終端部は、キャップCPで覆われている。キャップCPは、終端開口部TOを有し、終端開口部TOは、チューブSDTおよび孔部LDBの軸線と整合しており、一般的に、孔部LDBの直径に適合するように寸法決めされており、燃料Fおよび一次オキシダントPOの流れが、キャップCPの終端開口部TOを通って続くようになっている。キャップは、ノズル本体MBの終端部に面する側にキャビティCを含む。キャビティCは、キャップCPの軸線方向に上流から下流へ延在し、動的燃料-オキシダントノズルDFONの軸線に対して垂直な平面内に存在する平坦な表面において終端する。引き続き図3A~図3Fを参照して、燃料Fおよび一次オキシダントの流れPOが、中心に配設された燃料噴射チャネルFIC、および、環状に形状付けされた一次オキシダント噴射チャネルPOICの末端部を、それぞれ出ていき、そして、キャップCPの中の終端開口部TOを出ていく。また、キャビティは、半径方向外向きに十分遠くまで延在し、それが、噴射チャネルAOIC、AFICの出口部と流体連通するようになっている。したがって、作動オキシダントまたは燃料が、それぞれ噴射チャネルAOIC、AFICを出ていくとき、キャビティの平坦な表面が、作動オキシダントまたは燃料AO、AFの流れの方向を方向転換させ、それが、燃料および一次オキシダントの流れとおおよそ直角に交差するようになっている。作動オキシダントまたは燃料AO、AFのジェットが、燃料および一次オキシダントのジェットと交差するので、前記ジェットは、作動オキシダントまたは燃料のジェットから離れて、場合によって下向きにまたは上向きに曲げられ/転換させられる。本発明の方法およびバーナーでの使用に適切な別のタイプの動的燃料-オキシダントノズルDFONが、図4A~図4Cに示されている。動的燃料-オキシダントノズルDFONは、主ノズル本体MBを含み、主ノズル本体MBは、中心に配設された大口径孔部LDBと、大口径孔部LDBの中に同心状に配設された小口径チューブSDTとを有している。燃料Fは、小口径チューブSDTの内部を形成する、中心に配設された燃料噴射チャネルFICを通って流れ、一方、一次オキシダントPOは、孔部LDBの内側表面とチューブSDTの外側表面との間において環状に形状付けされた一次オキシダント噴射チャネルPOICを通って流れ、チューブSDTおよび孔部LDBの出口部において、その反応物質を環状に覆っている。また、動的燃料オキシダントノズルDFONは、主ノズル本体MBを通って延在する、作動オキシダント噴射チャネルAOICと、作動燃料噴射チャネルFICとを含む。主ノズル本体MBの終端部は、キャップCPで覆われている。キャップCPは、終端開口部TOを有し、終端開口部TOは、孔部LDBおよびチューブSDTの軸線と整合しており、一般的に、孔部LDBの直径に適合するように寸法決めされており、中心に配設された燃料噴射チャネルFIC/環状に形状付けされた一次オキシダント噴射チャネルPOICを通る、燃料Fおよび一次オキシダントPOの流れが、キャップCPの終端開口部TOを通って続くようになっている。また、キャップCPは、それを通してドリル穴開けされた2つの穴部Hも含み、その第1の端部は、噴射チャネルAOIC、AFICそれぞれの出口部に上手く適合しており、その第2の端部は、キャップCPの終端開口部TOから離れて間隔を空けて設置されている、キャップCPの末端部を通って延在している。引き続き図4A~図4Cを参照して、穴部Hが、動的燃料-オキシダントノズルDFONの軸線に向かって鋭角にドリル穴開けされているが、穴部Hは、キャップCPの終端開口部TOとは交差していない。したがって、作動オキシダントまたは燃料AO、AFは、噴射チャネルAOIC、AFICのうちの1つの出口部から、それぞれの穴部Hの中へ流れ、燃料Fおよび一次オキシダントPOのジェットに対して所定の角度で、ジェットの形態で、キャップCPから出ていく。作動流体のジェットは、動的燃料-オキシダントノズルDFONを出た後に、燃料および一次オキシダントのジェットと交差する。作動オキシダントまたは燃料AO、AFのジェットは、燃料Fおよび一次オキシダントPOのジェットと交差するので、前記ジェットは、作動オキシダントまたは燃料AO、AFのジェットから離れる方向に、曲げられ/転換させられる。本発明を実施するための好適なプロセスおよび装置が、説明されてきた。多くの変形および修正が、本発明の精神および範囲から逸脱することなく、上述の実施形態に対してなされることが可能であるということが、当業者に理解され、容易に明らかであろう。前述のものは、説明のためだけのものであり、統合されたプロセスおよび装置のその他の実施形態が、本発明の真の範囲から逸脱することなく、用いられることが可能である。