密閉容器内に電動機部および前記電動機部と連結される圧縮機構部を備え、前記圧縮機構部が、複数のシリンダと、それぞれの前記シリンダ内に配置されるピストンと、前記シリンダ間を仕切る中板とを有する多気筒圧縮機であって、前記ピストンの内周面の両端部には、ピストン端面と異なる高さの面を形成し、前記中板と反対側の前記端部に形成する前記面の面積を、前記中板側の前記端部に形成する前記面の面積よりも大きくしたことを特徴とする多気筒圧縮機。前記面を、面取りによって形成したことを特徴とする請求項1に記載の多気筒圧縮機。前記面を、フィレットによって形成したことを特徴とする請求項1に記載の多気筒圧縮機。前記面を、段差よって形成したことを特徴とする請求項1に記載の多気筒圧縮機。図7は従来の多気筒圧縮機の圧縮機構部の断面図であり、図中にピストン8の上下端面に加わる圧力分布を示している。図7に示すように、多気筒圧縮機では、ピストン8の内周面の端部に形成した面取り量が、ピストン8の上端部と下端部とで同じ場合、中板4側のピストン端面には、中板4からはみ出る部分S1に吐出圧力Pdがかかり、中板4と反対側のピストン端面に対しP1×S1だけ大きい荷重がかかる。従って、ピストン8には、主軸受2を押しつける力P1×S1が働き、摺動損失増加による効率低下や、主軸受2端面の異常磨耗などの信頼性面の課題がある。この荷重バランスの不均一はピストン11についても同様となり、ピストン11には、副軸受6を押しつける力が働く。本発明は、従来の課題を解決するもので、中板側のピストン端面と中板と反対側のピストン端面との荷重バランスを均一にすることにより、性能向上と信頼性向上を図ることを目的とする。従来の課題を解決するために、本発明の多気筒圧縮機は、前記ピストンの内周面の両端部には、ピストン端面と異なる高さの面を形成し、前記中板と反対側の前記端部に形成する前記面の面積を、前記中板側の前記端部に形成する前記面の面積よりも大きくしている。これによって、中板と反対側のピストン端面と中板側のピストン端面との荷重バランスが均一になり、ピストンが主軸受あるいは副軸受に押しつけられる力が低減する。以上のように本発明によれば、多気筒圧縮機において中板側のピストン端面と中板と反対側のピストン端面との荷重バランスが均一になり、性能向上と信頼性向上を図ることができる。以下、本発明の実施の形態について図面を参照しながら説明する。なお、ピストン以外の構成は図6に示す多気筒圧縮機と同一構成である。また、本発明の実施形態における多気筒圧縮機は、2段式多気筒圧縮機を例に説明するが、これに限るものではなく、3段以上の多段式圧縮機でも適用可能であることは言うまでもなく、またこの実施の形態によって本発明が限定されるものではない。実施の形態1図1は、本発明の実施の形態1における圧縮機構部の断面図、図2は同圧縮機構部を構成するピストンの拡大断面図、図3は同ピストンの端面に加わる圧力を説明する図である。以下の説明では、ピストン8について説明する。ピストン8は、円筒状の内周面8aを有している。内周面8aの上端部8bと下端部8cには、ピストン端面8d、8eと異なる高さの面を面取りによって設けている。ピストン端面8eは中板4側に位置し、ピストン端面8dは主軸受2側中板4と反対側に位置する。また、下端部8cは中板4側に位置し、上端部8bは主軸受2側中板4と反対側に位置する。上端部8bに形成する面取り量D1は、下端部8cに形成する面取り量d1よりも大きくしている。ピストン11においても、ピストン8と同様に、中板4と反対側の面取り量D1を、中板4側の面取り量d1よりも大きくする。これにより、ピストン11においても、中板4側のピストン11端面と中板4と反対側のピストン11端面との荷重バランスが均一になり、さらに性能向上と信頼性向上を図ることができる。図3aはピストン8の主軸受2側の一部断面平面図、図3bはピストン8周辺の一部断面側面図、図3cはピストン8の中板4側端面の一部断面平面図であり、ピストン8の上下端面の圧力分布を示している。図3に示すように、中板4側のピストン端面8eには中板4からはみ出る部分S1に吐出圧力Pdがかかるため、中板4側のピストン端面8eには端面8dに対しP1×S1だけ大きい荷重がかかる。それに対し中板4と反対側の上端部8bの面取り量D1は、中板4側の下端部8cの面取り量d1よりも大きく設けており、その面取り量の差によって中板4と反対側のピストン端面8dにP2×S2だけ大きい荷重がかかる。ここで、面取り量の差D1-d1は、荷重P1×S1とP2×S2が等しくなるように決められている。なお、中板4側のピストン端面8eに作用するP1と、中板4と反対側のピストン端面8dに作用するP2は、吐出圧力Pdのピストン端面8e、8dに垂直方向の成分であり、S2は面取り量の差D1-d1によって生じるリング状の面積である。また、D1/d1は、1.5以上2以下とすることが好ましい。D1/d1が1.5未満であると、中板4と反対側の空間が小さくなり過ぎて、中板4と反対側空間へのオイル放出量を十分に確保できない。またD1/d1が2を超えると、主軸受2及び副軸受6内に設けられた吐出穴とかぶってしまい性能低下につながる。これにより中板4と反対側のピストン端面8dと中板4側のピストン端面8eの荷重バランスが均一になり、ピストン8が主軸受2を押しつける力が低減する。また、ピストン11に適用した場合には、ピストン11が副軸受6を押しつける力が低減する。実施の形態2図4は、本発明の実施の形態2におけるピストンの断面図を示したものである。内周面8aの上端部8bと下端部8cには、ピストン端面8d、8eと異なる高さの面をフィレットによって設けている。中板4と反対側の上端部8bに形成するフィレット幅D2は、中板4側の下端部8cに形成するフィレット幅d2よりも大きくしている。ここで、フィレット幅の差D2-d2は、荷重P1×S1とP2×S2が等しくなるように決められている。なお、中板4側のピストン端面8eに作用するP1と、中板4と反対側のピストン端面8dに作用するP2は、吐出圧力Pdのピストン端面8e、8dに垂直方向の成分であり、S2はフィレット幅の差D2-d2によって生じるリング状の面積である。これにより、中板4と反対側のピストン端面8dと中板4側のピストン端面8eの荷重バランスが均一になり、ピストン8が主軸受2を押しつける力が低減する。また、フィレット幅の差D2-d2を、ピストン11に適用した場合には、ピストン11が副軸受6を押しつける力が低減する。また、D2/d2は、1.5以上2以下とすることが好ましい。D2/d2が1.5未満であると、中板4と反対側の空間が小さくなり過ぎて、中板4と反対側空間へのオイル放出量を十分に確保できない。またD2/d2が2を超えると、主軸受2及び副軸受6内に設けられた吐出穴とかぶってしまい性能低下につながる。実施の形態3図5は、本発明の実施の形態3におけるピストンの断面図を示したものである。内周面8aの上端部8bと下端部8cには、ピストン端面8d、8eと異なる高さの面を段差によって設けている。中板4と反対側の上端部8bに形成する段差の幅D3は、中板4側の下端部8cに形成する段差の幅d3よりも大きくしている。ここで、段差の幅の差D3-d3は、荷重P1×S1とP2×S2が等しくなるように決められている。なお、中板4側のピストン端面8eに作用するP1と、中板4と反対側のピストン端面8dに作用するP2は、吐出圧力Pdのピストン端面8e、8dに垂直方向の成分であり、S2は段差の幅の差D3-d3によって生じるリング状の面積である。これにより、中板4と反対側のピストン端面8dと中板4側のピストン端面8eの荷重バランスが均一になり、ピストン8が主軸受2を押しつける力が低減する。また、段差の幅の差D3-d3を、ピストン11に適用した場合には、ピストン11が副軸受6を押しつける力が低減する。また、D3/d3は、1.5以上2以下とすることが好ましい。D3/d3が1.5未満であると、中板4と反対側の空間が小さくなり過ぎて、中板4と反対側空間へのオイル放出量を十分に確保できない。またD3/d3が2を超えると、主軸受2及び副軸受6内に設けられた吐出穴とかぶってしまい性能低下につながる。