ガスタービンエンジンのタービンシュラウド組立体であって、環状シュラウド支持体の半径方向外側表面の周りに円周方向に配置された環状熱シールドを備え、該熱シールドが、半径方向内側側部に沿って前記シュラウド支持体に取り付けられたハニカム層を含み、前記熱シールドが、前記ハニカム層の半径方向外側側部に知って前記ハニカム層に取り付けられたヒートシールドを含む、ガスタービンエンジンのタービンシュラウド組立体。前記ハニカム層が前記シュラウド支持体にろう付けされ、前記ヒートシールドが前記ハニカム層にろう付けされる、請求項1に記載のガスタービンエンジンのタービンシュラウド組立体。前記ヒートシールドの前方端部から半径方向内向きに垂下するリップを更に備える、請求項1に記載のガスタービンエンジンのタービンシュラウド組立体。前記ハニカム層の後方端部を超えて軸方向に延びる軸方向延長部を更に備える、請求項3に記載のガスタービンエンジンのタービンシュラウド組立体。前記ハニカム層が前記シュラウド支持体にろう付けされ、前記ヒートシールドが前記にろう付けされる、請求項4に記載のガスタービンエンジンのタービンシュラウド組立体。前記熱シールドがセグメント化される、請求項5に記載のガスタービンエンジンのタービンシュラウド組立体。ガスタービンエンジンのタービンシュラウド組立体であって、環状シュラウド支持体の半径方向外側表面の周りに円周方向に配置された少なくとも軸方向に離間した第1及び第2段熱シールドを備え、該第1及び第2段熱シールドが、それぞれの半径方向内側側部に沿って前記シュラウド支持体に取り付けられた第1及び第2のハニカム層を含み、前記第1及び第2段熱シールドが、前記第1及び第2のハニカム層それぞれの第1及び第2の半径方向外側側部に知って前記第1及び第2のハニカム層に取り付けられた第1及び第2のヒートシールドを含む、ガスタービンエンジンのタービンシュラウド組立体。前記第1及び第2のハニカム層が、該第1及び第2のハニカム層それぞれの第1及び第2の半径方向内側側部に沿って前記シュラウド支持体にろう付けされ、前記第1及び第2のヒートシールドが、前記第1及び第2のハニカム層それぞれの第1及び第2の半径方向外側側部に沿って前記第1及び第2のハニカム層にろう付けされる、請求項7に記載のガスタービンエンジンのタービンシュラウド組立体。前記第1及び第2のヒートシールドの第1及び第2の前方端部から半径方向内向きに垂下する第1及び第2のリップを更に備える、請求項7に記載のガスタービンエンジンのタービンシュラウド組立体。前記第1及び第2のハニカム層の第1及び第2の後方端部を超えて軸方向に延びる第1及び第2の軸方向延長部を更に備える、請求項9に記載のガスタービンエンジンのタービンシュラウド組立体。前記第1のリップが、前記シュラウド支持体の前縁を軸方向に覆うよう半径方向内向きに延びる、請求項10に記載のガスタービンエンジンのタービンシュラウド組立体。前記第1及び第2段熱シールドがセグメント化される、請求項10に記載のガスタービンエンジンのタービンシュラウド組立体。前記第1及び第2のハニカム層が、該第1及び第2のハニカム層それぞれの第1及び第2の半径方向内側側部に沿って前記シュラウド支持体にろう付けされ、前記第1及び第2のヒートシールドが、前記第1及び第2のハニカム層それぞれの第1及び第2の半径方向外側側部に沿って前記第1及び第2のハニカム層にろう付けされる、請求項12に記載のガスタービンエンジンのタービンシュラウド組立体。ガスタービンエンジン高圧タービンであって、第1及び第2段ディスクそれぞれを有する第1及び第2の高圧タービン段と、前記第1及び第2段ディスクそれぞれから半径方向外向きに延びる第1段及び第2段ブレードから半径方向に離間し且つ該第1段及び第2段ブレードに外接する環状高圧タービン第1及び第2段シュラウド組立体と、を備え、前記第1及び第2段シュラウド組立体が、第1及び第2段シュラウドハンガーそれぞれに結合された第1及び第2段シュラウドを含み、前記ガスタービンエンジン高圧タービンが更に、前記第1及び第2段シュラウドハンガーを半径方向内向きに支持する前方及び後方フックを含むシュラウド支持体と、前記環状のシュラウド支持体の半径方向外側表面の周りに円周方向に配置され且つ前記第1及び第2段シュラウド組立体とほぼ同心状の第1及び第2段熱シールドと、を備え、前記第1及び第2段熱シールドが、それぞれの第1及び第2の半径方向内側側部に沿って前記シュラウド支持体に取り付けられた第1及び第2のハニカム層を含み、前記第1及び第2段熱シールドが、前記第1及び第2のハニカム層それぞれの第1及び第2の半径方向外側側部に沿って前記第1及び第2のハニカム層に取り付けられた第1及び第2のヒートシールドを含む、ガスタービンエンジン高圧タービン。前記第1及び第2のハニカム層が、該第1及び第2のハニカム層それぞれの第1及び第2の半径方向内側側部に沿って前記シュラウド支持体にろう付けされ、前記第1及び第2のヒートシールドが、前記第1及び第2のハニカム層それぞれの第1及び第2の半径方向外側側部に沿って前記第1及び第2のハニカム層にろう付けされる、請求項14に記載のガスタービンエンジン高圧タービン。前記第1及び第2のヒートシールドの第1及び第2の前方端部から半径方向内向きに垂下する第1及び第2のリップを更に備える、請求項14に記載のガスタービンエンジン高圧タービン。前記第1のリップが、前記シュラウド支持体の前縁を軸方向に覆うよう半径方向内向きに延びる、請求項16に記載のガスタービンエンジン高圧タービン。前記第1及び第2のハニカム層の第1及び第2の後方端部を超えて軸方向に延びる第1及び第2の軸方向延長部を更に備える、請求項16に記載のガスタービンエンジン高圧タービン。前記第1及び第2段熱シールドがセグメント化される、請求項18に記載のガスタービンエンジン高圧タービン。前記第1及び第2のハニカム層が、該第1及び第2のハニカム層それぞれの第1及び第2の半径方向内側側部に沿って前記シュラウド支持体にろう付けされ、前記第1及び第2のヒートシールドが、前記第1及び第2のハニカム層それぞれの第1及び第2の半径方向外側側部に沿って前記第1及び第2のハニカム層にろう付けされる、請求項19に記載のガスタービンエンジン高圧タービン。図1には、下流側流れ関係で、高圧圧縮機14、燃焼器52、高圧タービン16、及び低圧タービン34を含む、高圧ロータ12を有するガスタービンエンジン10が示されている。高圧ロータ12は、前フレーム22の前方軸受20とタービンフレーム26における高圧タービン16の下流側に配置された後方軸受24とによって回転可能に支持される。本明細書で示される圧縮機14の例示的な実施形態は、5段軸方向圧縮機30と、その後に続いて、環状の遠心圧縮機インペラ32を有する単一段遠心圧縮機18とを含む。図2を更に参照すると、出口ガイドベーン40が、5段軸方向圧縮機30と単一段遠心圧縮機18との間に配置されている。圧縮機吐出圧力CDP空気76は、インペラ32から流出してディフューザ42を通り、次いでデスワーラカスケード44を通って燃焼器52内の燃焼室45に入る。燃焼室45は、環状半径方向外側及び内側燃焼器ケーシング46、47によって囲まれる。空気76は、複数の燃料ノズル48によって提供される燃料と従来の方式で混合され、環状半径方向外側及び内側燃焼ライナ72、73によって境界付けられる環状燃焼ゾーン50において点火されて燃焼する。燃焼によって高温燃焼ガス54が生成され、これが高圧タービン16を通って流れて高圧ロータ12の回転を引き起こし、続いて下流側に流れて低圧タービン34において更に仕事を抽出し、最終的に、従来の方式で知られるように排出される。本明細書で図示される例示的な実施形態において、高圧タービン16は、下流側直列流れ関係で、第1及び第2段ディスク60、62を有する第1及び第2の高圧タービン段55、56を含む。高圧ロータ12の高圧シャフト64は、高圧タービン16をインペラ32に回転駆動係合して接続する。第1段ノズル66は、第1の高圧タービン段55の直ぐ上流側にあり、第2段ノズル68は、第2の高圧タービン段56の直ぐ上流側にある。外側燃焼器ケーシング46と外側燃焼ライナ72との間に配置された環状外側チャネル74は、外側燃焼ライナ72の上流側又は前方端部49から少なくとも第1の高圧タービン段55まで軸方向及び下流側に延びる。図3を参照すると、外側燃焼器ケーシング46の後方フランジ200は、ボルト204によりボルト接続206でタービンケーシング202の前方フランジ210にボルト留めされる。ボルト接続はまた、タービンシュラウド組立体115の環状シュラウド支持体114を支持するシュラウド支持フランジ210と、半径方向外側のタービン間ディフューザ壁214を支持するディフューザ支持体213のディフューザ壁フランジ212とをそれぞれ含む。環状高圧タービンの第1及び第2段シュラウド組立体171、271は、第1及び第2の高圧タービン段55、56図2を参照それぞれにおいて第1及び第2段ディスク60、62から半径方向外向きに延びる第1及び第2段ブレード92、94と外接する。第1及び第2段シュラウド組立体171、271は、複数の弓形の第1及び第2段シュラウドセグメント174、274から構成される第1及び第2段シュラウド172、272を含み、該第1及び第2段シュラウドセグメント174、274は、第1及び第2段シュラウドハンガー176、276に結合される。シュラウド支持体114は、第1及び第2段シュラウドハンガー176、276それぞれを半径方向内向きに支持する前方及び後方フック173、175を含む。図2を参照すると、本明細書ではCDP空気76と呼ばれる圧縮機吐出圧力空気は、遠心圧縮機18のインペラ32から吐出され、これを用いて燃焼器52において燃焼を燃焼させ、高温燃焼ガス54に曝されるタービン16の構成部品、すなわち第1段ノズル66、第1段シュラウド71、及び第1段ディスク60を冷却する。CDP空気76は、遠心圧縮機18のインペラ32から直接ディフューザ42に吐出される。インペラ32は、ロータディスク部分82から半径方向に延びる複数の遠心圧縮機ブレード84を含む。該圧縮機ブレード84の反対側で軸方向前方には、環状ブレード先端シュラウド90がある。タービン冷却システム137は、第1段ディスク60の高圧タービンHPT第1段ブレード92を清浄な冷却空気97で冷却し、HPTブレード冷却通路に吸入される砂及び/又は土砂を最小限にし、従って、小さなブレード冷却通路の閉塞及びその結果として生じるブレード故障を阻止するために使用される。清浄な冷却空気97は、CDP空気76が内半径部分133に沿ってデスワールカスケード44に流入したときに、ディフューザ42の出口140の下流側のブリード位置95にて抽気される。このようにして抽気される清浄な冷却空気97は、第1段ディスク60の第1段ブレード92における微細な冷却通路を閉塞する可能性がある粒子状物質が実質的に存在しない。図3を参照すると、環状外側チャネル74からのCDP空気76は、第2段ノズル入口230を通って第2段ノズル68に抽気又は吸い込まれて該第2段ノズル68を冷却する。環状外側チャネル74からのCDP空気76はまた、冷却のため第1段シュラウド172に送られる。ディフューザ42の出口140の下流側のブリード位置95にて抽気される清浄な冷却空気97は、第2段シュラウド組立体271の半径方向外向きに位置する環状の第1のキャビティ234にパイプ輸送される。第1のキャビティ234のCDP空気76は、後方シュラウドハンガー226を冷却し、次いで、孔の第1のセット305を通って第2段ノズル68とタービンシュラウド組立体114との間で半径方向に位置する環状の第2のキャビティ307に流入され、これを用いて環状の第2のキャビティ307をパージする。次に、第2のキャビティ237内のCDP空気76は、第2段シュラウド272を通って流されて該第2段シュラウド272を冷却する。第1及び第2段シュラウド組立体171、271は、第1段及び第2段ブレード92、94の第1段及び第2段ブレード先端192、194と、第1及び第2段シュラウド172、272との間の最小先端クリアランスCを維持するよう設計される。第1及び第2段シュラウド組立体171、271及びこれらの構成部品は、CDP空気76によって冷却され、該CDP空気76に曝されるシュラウド支持体114によって支持される。第1及び第2段シュラウド組立体171、271は、図2に示される、比較的緩慢に応答する高質量の第1段及び第2段ブレード92、94並びに第1及び第2段ディスク60、62よりも比較的早い割合で熱膨張及び熱収縮する。従って、先端クリアランスCは、加速バースト及び減速チョップなどの過渡エンジン過渡作動条件中にサイズが変化する。通常、先端クリアランスCは、特に航行中にエンジン効率を低下させる過渡エンジン過渡作動条件中の変化する先端クリアランスCに対処するのに望ましいはずの先端クリアランスよりも僅かに大きいように設計される。図3を参照すると、軸方向に離間した第1及び第2段熱シールド280、282は、シュラウド支持体114の半径方向外側表面285の周りに円周方向に配置され、好ましくは、第1及び第2段シュラウド組立体171、271並びに第1及び第2段シュラウド172、272と同心である。第1及び第2段熱シールド280、282は、シュラウド支持体114に取り付けられた第1及び第2のハニカム層284、286を含み、第1及び第2のヒートシールド300、302は、第1及び第2のハニカム層284、286に取り付けられる。第1及び第2のハニカム層284、286それぞれの第1及び第2の半径方向内側側部288、290は、シュラウド支持体114にろう付けされるのが好ましい。第1及び第2のヒートシールド300、302は、第1及び第2のハニカム層284、286それぞれの第1及び第2の半径方向外側側部304、306にろう付けされるのが好ましい。或いは、第1及び第2のハニカム層284、286の開放セル301は、第1及び第2のヒートシールド300、302によりシールされ、従って、周囲のCDP空気7とシュラウド支持体114との間の放射及び対流熱伝達を低減する。第1及び第2のヒートシールド300、302はまた、ハニカム層をわたるCDP空気76の流れの減速を阻止し、従って、接触時間及び熱伝達を行うための時間が短縮されるので周囲のCDP空気76とシュラウド支持体114との間の放射及び対流熱伝達を低減する。第1及び第2のヒートシールド300、302それぞれの第1及び第2の前方端部314、316上の第1及び第2のリップ310、312はまた、ハニカム層をわたるCDP空気76の流れの減速を低減し、更にハニカム層及びシュラウド支持体114とCDP空気76の流れとの間の接触を阻止することにより、周囲のCDP空気76とシュラウド支持体114との間の放射及び対流熱伝達を低減する。第1及び第2のリップ310、312は、第1及び第2のヒートシールド300、302それぞれの第1及び第2の前方端部314、316から半径方向内向きに垂下し、曲率半径Rを含む。第1及び第2のリップ310、312は、第1及び第2のハニカム層284、286を実質的に軸方向に覆うよう半径方向内向きに垂下する。第1のリップ310は、シュラウド支持体114の前縁320を軸方向に覆うように半径方向内向きに延びる。第1及び第2のハニカム層284、286それぞれの第1及び第2の後方端部334、336を超えて軸方向に延びる第1及び第2の軸方向延長部330、332はまた、ハニカム層から後方に離れてCDP空気76の流れを誘導し、更にシュラウド支持体114とシュラウドの区域内のCDP空気76の流れとの間の接触を阻止することにより、周囲のCDP空気76とシュラウド支持体114との間の熱伝達を低減する。図4に示すように、第1及び第2段熱シールド280、282は、円周方向に複数の第1及び第2の熱シールドセグメント322、324にセグメント化される。熱シールド及び環状シュラウド支持体は、2つよりも多いタービン段に用いてもよい。第1及び第2段熱シールド280、282は、タービンに極めて僅かな重量を付加しながら、シュラウド支持体に対するブレード及びディスクの過渡応答を一致させるのを助ける。ヒートシールドは、ハニカム層にろう付けされ、次いで、熱シールドとして示される環状セグメント又はセクタに切断される。熱シールドセグメントは、HPTシュラウド支持体114上にろう付けされる。ハニカム層のハニカムセル内の空気は、断熱体としての機能を果たし、従って、この部分の重量を軽量化し、適切なクリアランス時定数を有することができる。1つの例示的なヒートシールド材料は、0.020インチの厚みがあり、約0.100インチ厚のより厚みのあるハニカム材料にろう付けされる。熱シールドは、HPTシュラウド支持体直径にあり、熱シール度セグメントは、20又は24度の扇形とすることができる。適正な数の熱シール度セグメントがシュラウド支持体上にろう付けされ、第1及び第2段の両方においてシュラウド支持体を360度覆うようにする。熱シール度は、ヒートシールドとHPTシュラウド支持体材料との間の膨張係数の差違に起因して、扇形又はセグメントの状態にろう付けされる。HPTシュラウド支持体は通常、膨張係数の低い合金から作られるが、コスト及び可用性の理由から、ヒートシールドは膨張係数の低い合金から作られない。ヒートシールドが扇形ではない場合には、過渡中に低い膨張係数差及び温度差から引き起こされる応力に耐えることができない可能性がある。本明細書では本発明の好ましく且つ例示的な実施形態であると考えられるものを説明してきたが本発明の他の変更が本明細書の教示から当業者には明らかになるはずであり従って全てのそのような変更は本発明の技術思想及び技術的範囲内に属するものとして特許請求の範囲で保護されることが望まれる。従って、本特許により保護されることを望むものは特許請求の範囲に記載し且つ特定した発明である。