"沸騰水型原子炉用の制御棒において、中性子吸収材充填孔を有し、軸直角断面が長方形の複数の角管を列状に並べ、前記列状に並べた角管を両側に前記角管と並行に設けたフレーム板と前後に設けたカバー板とで挟み込んだ構造をHIP拡散接合によって一体化した軸形状断面が長方形の形状を有する4枚のブレードを前記制御棒の軸直角断面において十字形となるように配置したことを特徴とする沸騰水型原子炉用の制御棒。前記ブレードは前記角管を前記制御棒の軸と平行になるように配置したことを特徴とする請求項1に記載の沸騰水型原子炉用の制御棒。前記列状に並べた角管の一部をブレード上部まで延在させ、前記中性子吸収材充填孔内に中性子吸収材を充填しない領域を設けたことを特徴とする請求項2に記載の沸騰水型原子炉用の制御棒。前記中性子吸収材充填孔の孔径がブレード厚の80以上の孔を有し、かつ、前記中性子吸収材充填孔の長さがブレード幅の34倍以上であることを特徴とする請求項2に記載の沸騰水型原子炉用の制御棒。前記ブレードは前記角管を前記制御棒の軸と垂直になるように配置したことを特徴とする請求項1に記載の沸騰水型原子炉用の制御棒。前記角管の軸形状断面が正方形であり、前記角管は一つの前記中性子吸収材充填孔を有することを特徴とする請求項2又は5に記載の沸騰水型原子炉用の制御棒。前記角管は複数の前記中性子吸収材充填孔を有することを特徴とする請求項2又は5に記載の沸騰水型原子炉用の制御棒。前記角管に高強度材料を、前記フレーム板及び前記カバー板にIASCCに耐性を有する材料を用いたことを特徴とする請求項1に記載の沸騰水型原子炉用の制御棒。前記高強度材料はSUS316またはGXM1であり、前記IASCCに対する耐性を有する材料はSUS316LまたはSUS304Lであることを特徴とする請求項8に記載の沸騰水型原子炉用の制御棒。沸騰水型原子炉用の制御棒において、中性子吸収材を装填する長い孔を有する複数の板材または複数の管状部材を列状に配置し、前記複数の板材または複数の管状部材の一部を上部支持部材上部まで延在させ、上部支持部材上部の中性子吸収材充填孔に中性子を充填しない領域を設けたブレードを備え、4枚の前記ブレードを前記制御棒の軸直角断面において十字形となるように配置したことを特徴とする沸騰水型原子炉用の制御棒。前記管状部材は軸直角断面が正方形の形状を有し、中性子吸収材充填孔を有する角管であり、前記ブレードは複数の前記角管を列状に並べた角管の両端に前記角管と並行に設けたフレーム板で挟み込んだ構造をHIP拡散接合によって一体化して形成したことを特徴とする請求項10に記載の沸騰水型原子炉用の制御棒。前記ブレードは、さらに前記列状の角管を前記フレーム板とカバー板とで挟み込んだ構造をHIP拡散接合によって一体化したことを特徴とする請求項11に記載の沸騰水型原子炉用の制御棒。前記ブレードは前記角管を前記制御棒の軸と平行となるように配置したことを特徴とする請求項11又は12に記載の沸騰水型原子炉用の制御棒。沸騰水型原子炉用の制御棒の製造方法において、軸直角断面が正方形の形状を有し、中性子吸収材を充填する中性子吸収材充填孔を有する複数の角管を列状に並べ、前記列状に並べた角管の両端に前記角管と並行に設けたフレーム板と前後に設けたカバー板とで挟み込んだ構造をHIP拡散接合によって一体化してブレード形成するステップと、前記中性子吸収材充填孔に前記中性子吸収材を充填するステップ、充填後前記ブレードの中性子吸収材充填孔を下部支持部材によって閉止し溶接するステップと、4枚の前記ブレードを前記制御棒の軸直角断面において十字形となるように配置するステップとを有することを特徴とする沸騰水型原子炉用の制御棒の製造方法。前記配置するステップは前記角管を前記制御棒の軸と平行になるように配置することを特徴とする請求項14に記載の沸騰水型原子炉用の制御棒の製造方法。前記配置するステップは前記角管を前記制御棒の軸と垂直になるように配置することを特徴とする請求項14に記載の沸騰水型原子炉用の制御棒の製造方法。前記中性子吸収材充填孔を形成するステップは前記角管に前記中性子吸収材充填孔を複数形成するステップを有することを特徴とする請求項15又は16に記載の沸騰水型原子炉用の制御棒の製造方法。前記ブレードを形成するステップは、前記角管に高強度材料を、前記フレーム板及び前記カバー板にIASCCに耐性を有する材料を用いることを特徴とする請求項14に記載の沸騰水型原子炉用の制御棒の製造方法。前記ブレードを形成するステップは、前記角管、前記ブレード板、前記カバー板及び前記上部支持部材に、GXM1又はジルカロイを用いることを特徴とする請求項14に記載の沸騰水型原子炉用の制御棒の製造方法。非特許文献2に示されるようにIASCCは、中性子照射量、付加応力および環境条件の三要因が重なって発生すると考えられている。一般的に、沸騰水型原子炉に用いられる制御棒における中性子照射量は、制御棒の軸方向においてタイロッドの下端部から上端部に向かうほど、大きくなる傾向がある。また、連続的な付加応力の発生要因には、制御棒製作時の溶接の施工に伴う残留応力の影響などが考えられている。さらに、環境条件としては、制御棒の複数の構造部材が炉心内の冷却水中において非常に狭い間隔で対向している構成、すなわち、隙間環境の形成がIASCCに関与する可能性が考えられている。特表2002-533736号公報の図2aに開示されている制御棒は、各ブレードを構成するステンレス鋼の板材に複数の横孔を開け、これら横孔内に中性子吸収材を充填しているので、冷却水が存在する隙間環境が少なくとも形成されていない。このため、特表2002-533736号公報の図2aに開示されている制御棒は、隙間環境が形成されていることに起因したIASCCの発生確率が低減されるとみなされている。しかしながら、この制御棒では、横孔内に中性子吸収材を充填した後、中性子吸収材の流出を防ぐため、全ての横孔の開放端を溶接にて塞ぐ必要がある。本技術の課題は、より長期に亘って中性子が照射され、中性子照射量が多くなる制御棒上部に溶接部が形成されることになるので、制御棒に接触する冷却水の溶存酸素濃度が高くなるなど環境が悪化した場合には、制御棒上部の溶接部でIASCCが発生する可能性が高まることにある。その結果さらに、当該溶接部にIASCCが発生した場合、中性子吸収材を収納する横孔が近傍に配置されているため、この横孔空間内に炉水が浸入し、炉水の蒸発や炉水と中性子吸収材との化学反応などにより、二次的な破壊を引き起こす可能性が高まる恐れがある。特表2002-533736号公報の図2dに開示されている制御棒は、ステンレス鋼の板材に中性子吸収材を充填する複数の縦孔を形成している。この場合、同公報の図2aに開示されている制御棒のように、中性子照射量の高い制御棒上部で開放端を溶接にて塞ぐ必要がないが、中性子吸収材が収納されるべき有効長の全長にわたって、縦孔を形成することは、従来の機械加工などでは、長時間の加工時間を必要とすること、加工精度が保てないことなどの課題がある。特開平1-254895号公報に開示されている制御棒は、中性子照射量が多くなる制御棒上部にあるくさび形の金属溶接区域で溶接部が形成されることになるので、特表2002-533736号公報の図2aで説明したように、制御棒上部の溶接部でIASCCが発生する可能性が高まる。また、各管状部材の4角に丸みを帯びたかど部及びかど部の間に窪み部を設けているので、もし、くさび形の金属溶接部にIASCCが発生した場合、このかど部の間の窪み部に冷却水が浸入し、その部分に冷却水が存在する隙間環境が形成されて、隙間環境に起因した二次的なIASCCの発生が高まる。特開2010-71791号公報の図1に開示されている制御棒は、中性子吸収材を充填する複数の縦孔を形成した複数のステンレス鋼の板材を溶接によって縦方向に連結することによってブレードを形成している。開示されている技術では、機械加工等によって形成するべき縦孔の長さを短くできるため、ある程度の加工精度を確保できるが、中性子照射量の高い制御棒上部に溶接部を設けなければならないなどの課題がある。制御棒の寿命には、運用に伴って中性子吸収材の中性子吸収能力が低下することに対して制限値を設ける核的寿命と、スクラム時や地震時に制御棒にかかる荷重や中性子吸収材としてボロンカーバイドを用いた場合に発生するヘリウムの内圧によって構造材に発生する応力に対して、使用する材料の機械的強度に応じた制限値を設ける機械的寿命があり、両者のうちの短い方を制御棒の寿命としている。従来の制御棒は、耐IASCC性に優れる材料として、主にSUS316LやSUS304Lを用いており、機械的寿命はこれらの材料の機械的強度によって決まっている。核的寿命は、ブレード内に収納する中性子吸収材の量を増加することにより、延ばすことができる。しかし、制御棒の円滑な挿入性を維持するため、ブレード厚には許容最大値があり、中性子吸収材を収納するための空間を大きくすると、その空間を取り囲む構造材の肉厚が薄くなる。すなわち、一般的に核的寿命と機械的寿命は互いに背反の関係にある。両寿命の延長を両立させるためには、高強度の材料を使用することなどが考えられるが、従来の制御棒では耐IASCC性上の観点から材料を選択する必要がある点に課題がある。本発明の第1の目的は、中性子吸収材を充填する細長い孔を有する孔タイプにおいて、照射誘起型応力腐食割れを防止できる制御棒またはその製造方法を提供することである。また、本発明の第2の目的は、中性子吸収材を充填する細長い孔を有する孔タイプにおいて、製造コストを低減した制御棒またはその製造方法を提供することである。さらに、本発明の第3の目的は、従来よりも寿命を延長できる制御棒またはその製造方法を提供することにある。本発明は、以上の目的を達成するために、少なくとも以下の特徴を有する。本発明は、沸騰水型原子炉用の制御棒またはその製造方法において、中性子吸収材充填孔を有し、軸直角断面が長方形の複数の角管を列状に並べ、前記列状に並べた角管を両側に前記角管と並行に設けたフレーム板と前後に設けたカバー板とで挟み込んだ構造をHIP拡散接合によって一体化した軸形状断面が長方形の形状を有する4枚のブレードを前記制御棒の軸直角断面において十字形となるように配置したことを第1の特徴とする。また、本発明は、前記ブレードは前記角管を前記制御棒の軸と平行になるように配置したことを第2の特徴とする。さらに、本発明は、前記列状に並べた角管の一部をブレード上部まで延在させ、前記中性子吸収材充填孔内に中性子吸収材を充填しない領域プレナム部を設けたことを第3の特徴とする。また、本発明は、前記中性子吸収材充填孔の孔径がブレード厚の80以上の孔を有し、かつ、前記中性子吸収材充填孔の長さがブレード幅の34倍以上であることを第4の特徴とする。さらに、本発明は、前記ブレードは前記角管を前記制御棒の軸と垂直になるように配置したことを第5の特徴とする。また、本発明は、前記角管の軸形状断面が正方形であり、前記角管は一つの前記中性子吸収材充填孔を有することを第6の特徴とする。さらに、本発明は、前記角管は複数の前記中性子吸収材充填孔を有することを第7の特徴とする。また、本発明は、前記角管に高強度材料を、前記フレーム板及び前記カバー板にIASCCに耐性を有する材料を用いたことを第8の特徴とする。さらに、沸騰水型原子炉用の制御棒において、中性子吸収材を装填する長い孔を有する複数の板材または複数の管状部材を列状に配置し、前記複数の板材または複数の管状部材の一部を上部支持部材上部まで延在させ、上部支持部材上部の中性子吸収材充填孔に中性子を充填しない領域プレナム部を設けたブレードを備え、4枚の前記ブレードを前記制御棒の軸直角断面において十字形となるように配置したことを第9の特徴とする。また、本発明は、沸騰水型原子炉用の制御棒の製造方法において、軸直角断面が正方形の形状を有し、中性子吸収材を充填する中性子吸収材充填孔を有する複数の角管を列状に並べ、前記列状に並べた角管の両端に前記角管と並行に設けたフレーム板と前後に設けたカバー板とで挟み込んだ構造をHIP拡散接合によって一体化してブレード形成するステップと、前記中性子吸収材充填孔に前記中性子吸収材を充填するステップ、充填後前記ブレードの中性子吸収材充填孔を下部支持部材によって閉止し溶接するステップと、4枚の前記ブレードを前記制御棒の軸直角断面において十字形となるように配置するステップとを有することを第10の特徴とする。本発明によれば、中性子吸収材を充填する細長い孔を有する孔タイプにおいて、照射誘起型応力腐食割れを防止できる制御棒またはその製造方法を提供できる。また、本発明によれば、中性子吸収材を充填する細長い孔を有する孔タイプにおいて、製造コストを低減した制御棒またはその製造方法を提供できる。さらに、本発明によれば、従来よりも寿命を延長できる制御棒またはその製造方法を提供できる。以下、実施例を図面を用いて説明する。実施例1本実施例では、本発明の一実施形態を図面に基づいて説明する。図1は、本発明の一実施形態を示す沸騰水方原子炉用制御棒の分解斜視図である。図1において、横断面が十字形をしている沸騰水型原子炉用制御棒1は、上部支持部3と、中性子吸収材6を充填する中性子吸収材充填孔4を備える4枚のブレード5と、4枚のブレードを連結する架橋部2と、ブレード5の下部に設けられブレードを支持する下部支持部材7と、下部コネクタ8を備えて構成されている。なお、図1は中性子吸収材6と中性子吸収材充填孔4との関係を明示するために、上下に分割して表示している。図2は、図1に示したブレード5の斜視図を示し、図3は図1に示したブレード5のA-A断面図を示す。角管10および角管11は、かど部や窪み部等を有しない断面正方形の柱状に、孔径Dの貫通孔を有する。該貫通孔が中性子吸収材6を装填する中性子吸収材充填孔4であり、実施例1では制御棒構成時には縦孔になる。なお、角管10は、図2に示すように、後述するプレナム部14まで延在する角管を、角管11はプレナム部14まで延在しない角管を示す。角管10および角管11の長さは異なるが同じ構造を有する。ブレード5は、前述した複数の角管10および角管11を上部側が上部支持部材3側になるように制御棒の軸と並行に列状に並べ、並べられた角管10および角管11の両端にフレーム板12を配し、角管10と角管11の板厚方向上下をカバー板13下側のみ図示で挟み込み、HIP拡散接合によって接合させた構造を有する。その後、図2に示すブレード5は、HIP拡散接合によって一体化させたブレードの下端より中性子吸収材6を充填後、下端部を端栓溶接により閉止して完成する。次に、制御棒1は、ブレード5を軸直角断面において十字形となるように架橋部2、下部支持部材7、および下部支持部材7に接続する下部コネクタ8に溶接して完成する。また、上部支持部材3側の翼端側のプレナム部14に配置される角管10は、角管11に比べ中性子吸収材充填孔4をプレナム部14まで深く設けている。図2において、L1は角管10の長さを、L2は角管11の長さを示す。角管10には、長さL1相当の中性子吸収材6を充填し、角管11にも長さL1相当等の中性子吸収材6を充填している。その結果、角管11の上部支持部材3側には、長さL1-L2のプレナム14が形成される。プレナム14とは、中性子吸収剤充填孔4において、中性子吸収剤が充填されていない空洞部である。この空洞部は、中性子照射量の高くなる制御棒上部翼端部において、中性子吸収材としてボロンカーバイドを用いた場合に、10Bn,α7Li反応により発生するヘリウムガスをプレナム部14によって吸収することによって、ヘリウムガスの内圧に対する機械的強度の制限を緩和し、機械的寿命を伸長させる役目を果たす。上記に説明した中性子吸収材充填孔4の孔径のDは、正方形断面の中心に、当該正方形一辺の長さに対して、80以上の直径を有する。また角管10および角管11の長さL1およびL2と孔径Dの比L1/DおよびL2/Dは、ともに500以上である。またブレード5におけるブレード幅Wとブレード長さLの比L/Bは34以上である。以上説明した実施例1によれば、図2に示すブレード5は複数の角管をHIP拡散接合によって一体化された中実な板内に中性子吸収材充填孔4として縦孔が設けられた構造であり、縦孔内に中性子吸収材6が充填されているため、炉水が存在する隙間環境が存在せず、隙間環境があることによるIASCC発生確率は著しく低減される。また、以上説明した実施例1によれば、図2に示すブレード5を軸直角断面において十字形となるように上部支持部材3、下部支持部材7、および架橋部2にて溶接されているが、中性子照射量が多い上部に縦孔を塞ぐ溶接部が存在していないため、その分溶接によるIASCC発生確率は低下すると共に、中性子吸収材充填孔4への炉水浸入による二次的な破壊は発生しない。さらに、従来の機械加工では、板状のブレードに多数の中性子吸収材充填孔を設けるため、加工に長時間を必要とし、かつ、加工精度を保てないなどの課題がある。しかし、以上説明した実施例1によれば、角管を1本ずつ貫通孔を加工し、複数の角管をHIP拡散接合することによって、加工時間を短縮でき、加工精度を保つことができ、さらに製造コスト低減に寄与できる。また、以上説明した実施例1によれば、中性子吸収材充填孔4をプレナム部まで延在させ、その延在部分を空洞化することで、中性子吸収材としてボロンカーバイドを用いた場合に、10Bn,α7Li反応により発生するヘリウムガスをプレナム部14によって吸収することによって、ヘリウムガスの内圧に対する機械的強度の制限を緩和し、機械的寿命を伸長させることができる。なお、上記の中性子吸収材充填孔4をプレナム部まで延在させ構造は、角管だけではなく、中性子吸収材を充填する細長い孔を有する複数の板材または複数の管状部材で構成する孔タイプ、例えば、かど部及びかど部の間に窪み部を有する特許文献1、あるいは平板状のブレードを縦方向に分割し、分割された板材に中性子吸収材を充填する複数の縦孔を形成した特許文献2、3の制御棒に対しても適用できる。なお、角管ではなく、特許文献1に開示されているような4角に丸みを帯びたかど部及びかど部の間に窪み部を設けている管状部材を列上に並べて、HIP拡散接合しても、かど部及びかど部の間の窪み部により管状部材が変形し、うまくHIP拡散接合できない。実施例2第2の実施例として、図3で示した実施例1のカバー板13およびフレーム板12に、SUS316L、SUS304LなどのIASCCに対するIASCCに対する耐性を有する材料を適用し、角管10および角管11にSUS316、GXM1などの耐性より強度に重点をおいた高強度材料を適用することもできる。即ち、炉水に接する制御棒表面のみにIASCCに耐性を有する材料を使用し、かつ炉水の介在する隙間構造を排除することが可能となり、炉水に接しないところには高強度材料を用いる。また、全ての材料をGXM1もしくはジルカロイとすることも可能である。実施例2によれば、炉水に接する制御棒表面の耐IASCC性を保持しつつ、炉水に接しない制御棒内部の機械的強度を高めることができるので、スクラム挿入時や地震時に制御棒にかかる荷重に対する強度を高めることができる。また、実施例2によれば、中性子吸収材としてボロンカーバイドを使用した場合に、10Bn,α7Li反応により発生するヘリウムガスの内圧に対する強度も高めることができる。さらに、実施例2によれば、荷重や内圧に対する機械的強度を高めることによって、制御棒の機械的寿命を延ばすことができる。これらの効果の結果、これは、炉水に接する制御棒表面のみにIASCCに耐性を有する材料を使用し、かつ炉水の介在する隙間構造を排除することが可能となり、制御棒の耐IASCC性の向上と、制御棒の強度向上、寿命の伸長を同時に実現できる方法を提供できる。実施例3第3の実施例として図4、図5に示す。図4は、実施例1の図2に対応するブレード5Aの斜視図を示し、図5は実施例1の図2に対応するブレード5AのB-B断面図を示す。実施例3の実施例1と異なる点は、第1に図5に示すように、ブレード5Aは、図3における角管が単管ではなく、1枚の板材に複数の中性子吸収材充填孔4を有する角管20を複数列状に並べて構成されている点である。実施例3によれば、角管10および角管11を数多く用意することがなくなるため、部品数の低減によって、コスト低減の向上に寄与することができる。実施例4第4の実施例として、図6に示すように、一つ以上の中性子吸収材充填孔4を有する角管33をブレード30に対して横方向となるように並べ、角管33の両端にフレーム板32を配し、角管33の板厚方向上下をカバー板31下側のみ図示で挟み込みHIP拡散接合により一体成形することもできる。実施例4によれば、図6に示す構造をHIP拡散接合によって製造することによって、従来の機械加工に長時間を必要とする、機械加工による加工精度を保てないなどといった課題を解決できるので、従来の横孔の制御棒に比べ、加工時間の低減に寄与できる。また、実施例2に示したように、カバー板31およびフレーム板32にSUS316L、SUS304LなどのIASCCに対する耐性を有する材料を適用し、角管33にSUS316、GXM1などの高強度な材料を適用することもできる。これによって、実施例4によれば、実施例2と同様に、炉水に接する制御棒表面の耐IASCC性を保持しつつ、炉水に接しない制御棒内部の機械的強度を高めることができるので、スクラム挿入時や地震時に制御棒にかかる荷重に対する強度を高めることができる。また、中性子吸収材としてボロンカーバイドを使用した場合でも、10Bn,α7Li反応により発生するヘリウムガスの内圧に対する強度も高めることができる。実施例4によれば、このように荷重や内圧に対する機械的強度を高めることによって、制御棒の機械的寿命を延ばすことができる。以上により、実施例4において、炉水に接する制御棒表面のみにIASCCに耐性を有する材料を使用し、かつ炉水の介在する隙間構造を排除することが可能となり、制御棒の耐IASCC性の向上と、制御棒の強度向上、寿命の伸長を同時に実現することができる。以上、説明した実施例では、角管を貫通孔を有する孔で形成したが、一端がくり貫きで閉塞している深穴構造としてもよい。"