"燃料を燃焼させる燃焼器と、該燃焼器から導出された燃焼ガスによって回転駆動されるタービンと、該タービンが回転駆動することによって回転駆動して空気を圧縮する圧縮機と、を備えるガスタービンと、該ガスタービンから導出された排気ガスと熱交換して加熱圧縮水および蒸気を生成する排熱回収ボイラと、該排熱回収ボイラから導出された加熱圧縮水と、前記燃焼器に導かれる燃料とが熱交換する第1熱交換手段と、該第1熱交換手段から導出された燃料と、前記圧縮機によって圧縮された空気とが熱交換する第2熱交換手段と、を備えるガスタービンプラント。前記第2熱交換手段は、導出される燃料を、該燃料の自己着火温度未満の所定の一定温度に保持するように制御する温度制御手段を備える請求項1に記載のガスタービンプラント。前記温度制御手段は、導出される燃料の温度を検出する温度検出器と、該温度検出器の出力信号に基づいて前記第2熱交換手段に導かれる燃料の流量を調整する流量調整手段と、前記第2熱交換手段に導かれる燃料をバイパスするバイパス手段と、を備える請求項2に記載のガスタービンプラント。燃料を燃焼する燃焼器と、該燃焼器から排出された排気ガスによって回転駆動されるタービンと、該タービンが回転駆動することによって回転駆動して空気を圧縮する圧縮機と、を備えるガスタービンの制御方法において、前記燃焼器に導かれる燃料は、前記タービンから導出された燃焼ガスと熱交換させて排熱回収ボイラから導出された加熱圧縮水とを第1熱交換手段により熱交換させた後、前記圧縮機によって圧縮された空気と第2熱交換手段により熱交換させて所定の温度に加熱されるガスタービンプラントの制御方法。しかしながら、特許文献1に記載の発明は、ファンにより送風される大気と、GTロータ冷却空気および燃料ガスとを熱交換させて空気圧縮機から導かれる空気の熱回収を行っているが、未だ放熱ロスを生じているという問題があった。また、特許文献2および特許文献3に記載の発明は、空気冷却兼燃料加熱器と燃料ガス熱交換器とを用いることによって燃料ガスの加熱を行っているが、昇温できる温度はせいぜい二百数十°C程度である。そのため、ガスタービンプラントの熱効率の改善を図るためには、燃料をより高温に加熱することが好ましい。しかし、従来の技術では、ガスタービンコンバインドプラントの熱効率アップに十分に寄与できる高温度に燃料を加熱することが困難であるという問題があった。本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであって、熱効率アップに十分に寄与できる高温度に燃料を加熱することが可能なガスタービンプラントおよびこの制御方法を提供することを目的とする。上記課題を解決するために、本発明のガスタービンプラントおよびこの制御方法は、以下の手段を採用する。すなわち、本発明に係るガスタービンプラントによれば、燃料を燃焼させる燃焼器と、該燃焼器から導出された燃焼ガスによって回転駆動されるタービンと、該タービンが回転駆動することによって回転駆動して空気を圧縮する圧縮機と、を備えるガスタービンと、該ガスタービンから導出された排気ガスと熱交換して加熱圧縮水および蒸気を生成する排熱回収ボイラと、該排熱回収ボイラから導出された加熱圧縮水と、前記燃焼器に導かれる燃料とが熱交換する第1熱交換手段と、該第1熱交換手段から導出された燃料と、前記圧縮機によって圧縮された空気とが熱交換する第2熱交換手段と、を備えることを特徴とする。本発明においては、まず、排熱回収ボイラから導出された加熱圧縮水とガスタービンの燃焼器に導かれる燃料とを第1熱交換手段によって熱交換させることにした。次いで、圧縮機によって圧縮された空気と第1熱交換手段により加熱された燃料とを第2熱交換手段によって熱交換させることとした。第1熱交換手段では、加熱圧縮水により燃料を熱交換させる。これにより燃料は、常温から例えば200°C強に加熱される。一方、第2熱交換手段では、圧縮機によって圧縮された空気により、上記200°C強に加熱された燃料を熱交換させる。ここで、圧縮機によって圧縮された空気は、例えば約440°Cという高温のものを利用できる。つまり、例えば約200°C強まで昇温した燃料を、約440°Cという高温の圧縮空気と熱交換させるので、熱効率アップに十分に寄与できる高温度メタン系の燃料の場合、例えば400°Cに燃料を加熱して燃焼器へと導くことができる。従って、ガスタービンプラントの熱効率の改善を図ることができる。ガスタービンプラントの熱効率の改善を図るためには、上記したように燃料をより高い温度に加熱することが好ましい。しかし、燃料の温度が自己着火温度以上となった場合には、自己着火するおそれがある。例えばメタン系の燃料では、温度が445°C12kg/cm2G以上以上となった場合である。そこで、本発明に係るガスタービンプラントによれば、前記第2熱交換手段は、導出される燃料を、該燃料の自己着火温度未満の所定の一定温度に保持するように制御する温度制御手段を備えることを特徴とする。第2熱交換手段から導出される燃料を、燃料の自己着火温度未満の所定の一定温度メタン系の燃料の場合、例えば400°Cに保持するように制御する温度制御手段を第2熱交換手段に設けることとした。これにより、燃料が自己着火するおそれが無くなり、ガスタービンプラントの安全性の確保を図ることができる。さらに、本発明に係るガスタービンプラントによれば、前記温度制御手段は、導出される燃料の温度を検出する温度検出器と、該温度検出器の出力信号に基づいて前記第2熱交換手段に導かれる燃料の流量を調整する流量調整手段と、前記第2熱交換手段に導かれる燃料をバイパスするバイパス手段と、を備えることを特徴とする。第2熱交換手段から導出される燃料の温度を検出する温度検出器と、温度検出器の出力信号に基づいて第2熱交換手段に導かれる燃料の流量を調整する流量調整手段と、第2熱交換手段に導かれる燃料をバイパスするバイパス手段と、を備える温度制御手段を用いることとした。そのため、温度検出器が検出した燃料の温度が所定の温度よりも低い場合には、流量調整手段によって第2熱交換手段に導かれる燃料の流量を増加させ、温度検出器が検出した燃料の温度が所定の温度よりも高い場合には、バイパス手段によって第2熱交換手段に導かれる燃料をバイパスさせることができる。したがって、燃焼器に導かれる燃料の温度を所定の温度に保つことができる。さらに、本発明に係るガスタービンプラントの制御方法によれば、燃料を燃焼する燃焼器と、該燃焼器から導出された燃焼ガスによって回転駆動されるタービンと、該タービンが回転駆動することによって回転駆動して空気を圧縮する圧縮機と、を備えるガスタービンの制御方法において、前記燃焼器に導かれる燃料は、前記タービンから導出された排気ガスと熱交換させて排熱回収ボイラから導出された加熱圧縮水とを第1熱交換手段により熱交換させた後、前記圧縮機によって圧縮された空気と第2熱交換手段により熱交換させて所定の温度に加熱されることを特徴とする。燃料は、次のようにして燃焼器に導かれる。まず、タービンから導出された排気ガスと排熱回収ボイラにより発生した加熱圧縮水とを第1熱交換手段により熱交換させる。次いで、第1熱交換手段から導出された燃料と圧縮機により圧縮された空気とを第2熱交換手段により熱交換させる。そのため、燃焼器に導かれる燃料は、熱効率アップに十分に寄与できる高温度にまで加熱できる。従って、ガスタービンプラントの熱効率の改善を図ることができる。本発明によると、熱効率アップに十分に寄与できる高温度に燃料を加熱することが可能なガスタービンプラントおよびこの制御方法が提供される。以下、本発明の一実施形態について、図1から図3を用いて説明する。以下の説明で燃料ガスの符号はGを用いるが、通過経路または温度状態により燃料ガスを区別する必要のある場合はGの末尾に1~3の数字を付し、G1G2G3と書く。図1に示すように、本実施形態に係るガスタービンコンバインドプラントガスタービンプラント1は、ガスタービン2と、蒸気タービン3と、排熱回収ボイラ4と、復水器5と、直接熱交換器第2熱交換手段6と、燃料加熱器第1熱交換手段7と、空気冷却器以下TCAクーラーという。8と、を備えている。ガスタービン2は、燃料ガス燃料Gを燃焼させる燃焼器9と、燃焼器9から導出された燃焼ガスによって回転駆動されるタービン10と、タービン10が回転駆動することによって回転駆動して空気を圧縮する空気圧縮機圧縮機11と、タービン10が回転駆動することによって発電するガスタービン用発電機13と、を備えている。燃焼器9は、空気圧縮機11によって圧縮された空気A1と外部から供給された燃料ガスGとの混合気を燃焼させるものである。燃焼により生成された高温高圧の燃焼ガスは、タービン10に供給される。燃焼器9から導出された燃焼ガスがタービン10中で膨張することにより、タービン10は回転駆動される。タービン10には、ガスタービン回転軸12が連結されている。ガスタービン回転軸12は、タービン10と、空気圧縮機11と、ガスタービン用発電機13とに連結されている円柱状の部材であって、タービン10に生じる回転駆動力を空気圧縮機11とガスタービン用発電機13とに伝達するものである。空気圧縮機11は、大気を吸引して圧縮するものである。空気圧縮機11よって圧縮された空気A1は、一部が後述する直接熱交換器6へと導かれ、残りは燃焼器9に供給される。空気圧縮機11には、ガスタービン回転軸12が連結されておりガスタービン回転軸12により回転駆動されることにより空気を圧縮する。蒸気タービン3は、図1に示すように、高中圧タービン15と低圧タービン16と蒸気タービン用発電機14とを備え、排熱回収ボイラ4から導かれた過熱蒸気V詳細は後述するにより駆動される。高中圧タービン15と低圧タービン16と蒸気タービン用発電機14とは、円柱状の部材である蒸気タービン回転軸17によって連結されている。蒸気タービン回転軸17は、高中圧タービン15および低圧タービン16が過熱蒸気Vにより回転駆動されることによって蒸気タービン用発電機14を駆動する。排熱回収ボイラ4は、ガスタービン2から導出された排気ガスEGと、復水器5から給水ポンプ5aで加圧されて導かれた給水RWとを熱交換して、加熱圧縮水WWI、WLを生成すると共に、その加熱圧縮水Wから過熱蒸気VVL、VI、VHを生成するように構成されている。ここで発生した過熱蒸気VVL、VI、VHは、蒸気タービン3の駆動媒体として用いられる。加熱圧縮水WIは、燃料加熱器7における熱媒として用いられる。加熱圧縮水WLは、TCAクーラー8における冷媒として用いられる。排熱回収ボイラ4は、高圧熱交換系4a、中圧熱交換系4bおよび低圧熱交換系4cを備えている。これら3つの熱交換系4a,4b,4cは、図示は省略したが、それぞれ節炭器エコノマイザ、蒸発器エバポレータおよび過熱器スーパーヒータを備えている。節炭器は、復水器5から給水ポンプ5aで加圧されて導かれた給水RWを加熱して加熱圧縮水WWI、WLを生成する機能を有している。蒸発器は、節炭器で得られた加熱圧縮水Wを蒸発させる機能を有している。過熱器は、蒸発器により生じた蒸気を過熱して、過熱蒸気VVL、VI、VHを生成する機能を有している。復水器5から低圧熱交換系4cに導かれた給水RWは、排気ガスEGと熱交換することにより過熱蒸気VLおよび加熱圧縮水WLとなって低圧熱交換系4cから導出される。低圧熱交換系4cから導出された過熱蒸気VLは、低圧タービン16へと導かれる。低圧熱交換系4cから導出された加熱圧縮水WLは、一部がTCAクーラー8へと導かれ、残りが中圧熱交換系4bおよび高圧熱交換系4aへと導かれる。中圧熱交換系4bおよび高圧熱交換系4aへと導かれた加熱圧縮水WLは、中圧熱交換系4bおよび高圧熱交換系4aにおいて排気ガスEGと熱交換して過熱蒸気VI、VHとされる。中圧熱交換系4bおよび高圧熱交換系4aから導出された過熱蒸気VI、VHは、高中圧タービン15へと導かれる。また、中圧熱交換系4bから導出された加熱圧縮水WIは、燃料加熱器7へと導かれる。復水器5には、蒸気タービン3の低圧タービン16を回転駆動した蒸気が導かれる。復水器5に導かれた蒸気は、海水等の冷却水によって冷却されて凝縮される。凝縮された蒸気は、復水となって復水器5から導出された後、給水ポンプ5aで加圧されて排熱回収ボイラ4の給水系統に導かれる。燃料加熱器7は、燃料供給系統から導かれた燃料ガスG1と、排熱回収ボイラ4の中圧熱交換系4bから導出された約250°Cの加熱圧縮水WIとが熱交換するものである。燃料加熱器7において加熱圧縮水WIと熱交換して約220°Cまで温度が上昇した燃料ガスG2は、直接熱交換器6へと導かれる。直接熱交換器6は、燃料加熱器7によって約220°Cに加熱された燃料ガスG2と、空気圧縮機11から導かれた圧縮されて例えば約440°Cになった圧縮空気A1とが熱交換するものである。直接熱交換器6において圧縮空気A1と熱交換した燃料ガスG3は、例えば約400°Cに加熱される。約400°Cに加熱された燃料ガスG3は、ガスタービン2の燃焼器9へと導かれる。TCAクーラー8は、直接熱交換器6から導出された空気A2と、排熱回収ボイラ4の低圧熱交換系4cから導出された加熱圧縮水WLとが熱交換するものである。TCAクーラー8において熱交換して温度低下した空気A3は、ガスタービン2へと導かれてガスタービン回転軸12などを冷却する。図2には、直接熱交換器6の縦断面構成図が示されている。また、図3には、複数の直接熱交換器6の配置例が示されている。直接熱交換器6は、シェルアンドチューブ式の熱交換器である。直接熱交換器6は、図3Aに示すように直列に直線状に2台設けられても良い。なお、直接熱交換器6は、図3Bや図3Cに示すように、ガスタービンコンバインドプラント1内の配置位置などに応じて、二段に重なるように設けたり、竪置きにしても良い。直接熱交換器6は、円筒状の熱交換器本体50と、熱交換器本体50の各端部に設けられている鏡板51a、51bとを有している。熱交換器本体50は、その内部を複数の空気流路管52が貫通している。複数の空気流路管52は、直接熱交換器6に導かれた空気A1の流路とされており、各空気流路管52の外周を流れる燃料ガスG2と熱交換ができるようになっている。鏡板51aの近傍の熱交換器本体50には、燃料ガス入口部50aが設けられており、鏡板51bの近傍の熱交換器本体50には、燃料ガス出口部50bが設けられている。また、鏡板51aには、空気入口部51cが設けられており、鏡板51bには、空気出口部51dが設けられている。空気入口部51cから熱交換器本体50内へと導かれた空気A1は、熱交換器本体50内に設けられている複数の空気流路管52内を空気流路管52の軸方向に流れる。空気流路管52内を流れる空気A1は、燃料ガス入口部50aから熱交換器本体50内に導かれた燃料ガスG2と熱交換する。空気流路管52内の空気A1は、燃料ガスG2と熱交換して温度が低下して空気出口部51dから導出される。一方、空気流路管52内の空気A1と燃料ガスG2とが熱交換して加熱された燃料ガスG3は、燃料ガス出口部50bから導出される。直接熱交換器6には、図1に示すように、直接熱交換器6から導出される燃料ガスG3を、燃料ガスGの自己着火温度未満の所定の一定温度に保持するように制御する温度制御装置温度制御手段22が設けられている。温度制御装置22は、直接熱交換器6から導出される燃料ガスG3の温度を検出する直接熱交換器用温度センサ温度検出器24と、直接熱交換器用温度センサ24の出力信号に基づいて直接熱交換器6に導かれる燃料ガスG2の流量を調整する直接熱交換器用三方弁流量調整手段23と、直接熱交換器6に導かれる燃料ガスG2をバイパスさせる直接熱交換器用バイパス回路バイパス手段54と、を備えている。直接熱交換器用三方弁23は、コントローラ25によって、直接熱交換器6と直接熱交換器用バイパス回路54に導かれる燃料ガスG2の流量の配分を調整し、燃焼器9に導かれる燃料ガスG3が下記所定の一定温度を保つように制御する。直接熱交換器用バイパス回路54には、直接熱交換器6の通過を回避する燃料ガスG2が導かれる。直接熱交換器用温度センサ24は、直接熱交換器6を通過した燃料ガスG3と、直接熱交換器用バイパス回路54を通過した燃料ガスG3との合流部の下流に設けられており、燃焼器9に導かれる燃料ガスG3の温度を検出する。コントローラ25は、直接熱交換器用温度センサ24によって検出された温度に基づいて、燃焼器9に導かれる燃料ガスG3の温度が、燃料ガスGの自己着火温度未満の所定の一定温度に保持されるように、直接熱交換器用三方弁23をフィードバック制御するようになっている。次に、燃料ガスGを所定の温度に加熱する場合の流れおよび制御方法について、図1を用いて説明する。燃料供給系統から導かれた燃料ガスG1例えば約15°Cは、燃料加熱器7において排熱回収ボイラ4の中圧熱交換系4bから導かれた加熱圧縮水WI例えば約250°Cと熱交換する。燃料加熱器7において約250°Cの加熱圧縮水WIと熱交換することによって、燃料ガスG1は、約220°Cに温度が上昇した燃料ガスG2となる。ここで、燃料供給系統から燃料加熱器7に導かれる燃料ガスG1は、燃料加熱器用温度調整手段図示せずを構成している燃料加熱器用三方弁21によって流量が調整される。燃料加熱器用三方弁21は、燃料加熱器7の出口に設けられている燃料加熱器用温度センサ図示せずによって検出された燃料ガスG2の温度に応じて、燃料加熱器7から導出される燃料ガスG2の温度が所定の一定温度例えば約220°Cに保たれるように、燃料加熱器7に導かれる燃料ガスG1の流量を調整する。すなわち、燃料加熱器用温度センサが検出した燃料ガスG2の温度が所定の温度例えば約220°Cよりも低い場合には、燃料加熱器用三方弁21を調整することによって、燃料加熱器7に導かれる燃料ガスG1の流量を増加させる。これにより燃料加熱器7から導出される燃料ガスG2の温度を約220°Cに向かわせることができる。また、燃料加熱器用温度センサが検出した燃料ガスG2の温度が約220°C又はそれよりも高い場合には、燃料ガスG1を燃料加熱器用バイパス回路53に導くことによって、燃料加熱器7をバイパスさせることができる。このように、燃料ガスG1を燃料加熱器用バイパス回路53にバイパスさせることによって、燃料加熱器7によって加熱することのない燃料ガスG2を直接加熱器6へと導くことができる。燃料加熱器7または燃料加熱器用バイパス回路53から導出された約220°Cの燃料ガスG2は、直接熱交換器6へと導かれる。直接熱交換器6に導かれた燃料ガスG2は、直接熱交換器6において空気圧縮機11によって圧縮されて高温となった例えば約440°Cの圧縮空気A1と熱交換する。高温の圧縮空気A1と熱交換した燃料ガスG2は、その温度が例えば約400°Cに上昇する。約400°Cに加熱された燃料ガスG3は、直接熱交換器6から導出されてガスタービン2の燃焼器9へと供給される。ここで、直接熱交換器6に導かれる燃料ガスG2は、温度制御装置22を構成しているコントローラ25の指令に応じて直接熱交換器用三方弁23の開度を調整することによって流量が調整される。直接熱交換器用三方弁23は、直接熱交換器用温度センサ24によって検出された燃料ガスG3の温度に応じて、コントローラ25により次のように制御される。直接熱交換器用温度センサ24が検出した燃料ガスG3の温度が約400°Cよりも低い場合には、直接熱交換器用三方弁23の調整によって、直接熱交換器6に導かれる燃料ガスG2の流量を増加させる。これにより直接熱交換器6から導出される燃料ガスG3の温度を約400°Cに向かわせることができる。また、直接熱交換器用温度センサ24が検出した燃料ガスG3の温度が約400°C又はそれよりも高い場合には、燃料ガスG2を直接熱交換器用バイパス回路54へと導くことによって、直接熱交換器6をバイパスさせることができる。このように、燃料ガスG2を燃料加熱器用バイパス回路54にバイパスさせることによって、直接熱交換器6によって加熱することのない燃料ガスG3を燃焼器9へと導くことができる。この温度制御装置22によって、燃焼器9へと導かれる燃料ガスG3の温度を微調整する。このように、燃料供給系統から燃料加熱器7および直接熱交換器6を経て約400°Cに調整された燃料ガスG3は、燃焼器9へと導かれて燃焼される。以上述べたように、本実施形態に係るガスタービンコンバインドプラント1およびこの制御方法によれば、以下の効果を奏する。まず、燃料加熱器第1熱交換手段7において、排熱回収ボイラ4の中圧熱交換系4bから導出された加熱圧縮水WIと、ガスタービン2の燃焼器9に導かれる燃料ガス燃料G1とを熱交換させることにした。次いで、空気圧縮機圧縮機11によって圧縮されて温度が約440°Cとなった圧縮空気空気A1と、燃料加熱器7によって加熱された燃料ガスG2とを直接熱交換器第2熱交換手段6において熱交換させることとした。空気圧縮機11により圧縮された圧縮空気A1は、例えば約440°Cという高温のものである。この高温の圧縮空気A1と熱交換する燃料G2は、予め加熱圧縮水WIとの熱交換により例えば約220°Cまで昇温している。この約220°Cまで昇温した燃料G2を、約440°Cという高温の圧縮空気A1と熱交換させるので、直接熱交換器6では、燃料ガスGを、約400°C所定の温度にまで加熱して燃焼器9へと導くことができる。従って、ガスタービンコンバインドプラントガスタービンプラント1の熱効率の改善を図ることができる。直接熱交換器6から導出される燃料ガスG3を、燃料ガスGの自己着火温度未満の所定の一定温度に保持するように制御する温度制御装置温度制御手段22を直接熱交換器6に設けることとした。そのため、直接熱交換器6から燃焼器9へと導かれる燃料ガスG3を、燃料ガスGの自己着火温度未満の所定の一定温度約400°Cに保持することができる。従って、自己着火のおそれが無くなり、ガスタービンコンバインドプラント1の安全性の確保を図ることができる。直接熱交換器6から導出される燃料ガスG3の温度を検出する直接熱交換器用温度センサ温度検出器24と、直接熱交換器用温度センサ24の出力信号に基づいて直接熱交換器6に導かれる燃料ガスG2の流量を調整する直接熱交換器用三方弁流量調整手段23と、直接熱交換器6に導かれる燃料ガスG2をバイパスする直接熱交換器用バイパス回路バイパス手段54とを備えている温度制御装置22を用いることとした。そのため、直接熱交換器用温度センサ24が検出した燃料ガスG3の温度が約400°Cよりも低い場合には、直接熱交換器用三方弁23の調整によって、直接熱交換器6に導かれる燃料ガスの流量を増加させることができる。これにより直接熱交換器6から導出される燃料ガスの温度を約400°Cに向かわせることができる。また、直接熱交換器用温度センサ24が検出した燃料ガスG3の温度が約400°C又はそれよりも高い場合には、燃料ガスG2を直接熱交換器用バイパス回路54へと導くことによって、直接熱交換器6をバイパスさせることができる。したがって、燃焼器9に導かれる燃料ガスG3の温度の微調整をすることができる。燃料供給系統から導かれた燃料ガスG1を、排熱回収ボイラ4により導出された加熱圧縮水WIと燃料加熱器7において熱交換した後、空気圧縮機11により圧縮された圧縮空気A1と直接熱交換器6において熱交換させて燃焼器9へと導くこととした。空気圧縮機11により圧縮された圧縮空気A1は、例えば約440°Cという高温のものである。そのため、圧縮空気A1を直接熱交換器6に導いて燃料ガスG2と熱交換させることによって、燃焼器9に導かれる燃料ガスG3を約400°Cにまで加熱して導くことができる。従って、ガスタービンコンバインドプラント1の熱効率の改善を図ることができる。なお、本実施形態では、TCAクーラー8は、排熱回収ボイラ4の中圧エコノマイザ4bから導かれた加熱圧縮水WLと熱交換するとして説明したが、本発明はこれに限定されるものではなく、空気と熱交換する空冷式であっても良い。また、TCAクーラー8を設けなくても良い。"