αFeSi2単相、又は、αFeSi2相とFeSi相あるいはαFeSi2相とSi相の2相、又は、αFeSi2相とFeSi相とSi相の3相から構成され、合金中のFeとSiの原子比が3565から2080までの範囲内であり、純度90以上のエタノール中においてSi3N4からなる部材相手に低摩擦を示すことを特徴とするαFeSi2基低摩擦合金。βFeSi2単相、又は、βFeSi2相とFeSi相あるいはβFeSi2相とSi相の2相から構成され、合金中のFeとSiの原子比が4060から2080までの範囲内であり、純度90以上のエタノール中においてSi3N4からなる部材相手に低摩擦を示すことを特徴とするβFeSi2基低摩擦合金FeとSiの原子比が3565から2080までの範囲内の合金粉末であって、αFeSi2相-FeSi相、αFeSi2相-Si相、βFeSi2相-FeSi相、βFeSi2相-Si相から選ばれる1種以上の2相合金粉末、及び/又は、αFeSi2単相、βFeSi2単相から選ばれる1種以上の単相合金粉末を温度1000°C以上1200°C以下、加圧力20MPa以上、真空中又は不活性ガス雰囲気中の条件で加圧焼結することを特徴とする請求項1に記載のαFeSi2基低摩擦合金の製造方法。FeとSiの原子比が4060から2080までの範囲内の合金粉末であって、βFeSi2相-FeSi相、βFeSi2相-Si相、αFeSi2相-FeSi相、αFeSi2相-Si相から選ばれる1種以上の2相合金粉末、及び/又は、αFeSi2単相、βFeSi2単相から選ばれる1種以上の単相合金粉末を温度1000°C以上1200°C以下、加圧力20MPa以上、真空中又は不活性ガス雰囲気中の条件で加圧焼結後、真空中又は不活性ガス雰囲気中900°C以上982°C以下で熱処理することを特徴とする請求項2に記載のβFeSi2基低摩擦合金の製造方法。請求項1又は2に記載の低摩擦合金からなり、摺動面の表面粗さRaが005μm以下である摺動部材。本発明は、エタノール中で摺動性能が優れているとは言いにくい鋳鉄を摺動材料として利用する従来技術が有する問題点を解決し、エタノール中で低摩擦低摩耗を示す低摩擦合金や摺動部材、及び、該低摩擦合金の製造方法を提供することを課題とする。前記課題を解決するための多くの試験研究の結果、本発明者は、FeSi二元系合金におけるαFeSi2相、βFeSi2相がエタノール中においてSi3N4相手に低摩擦を示すことを知見した。本発明は、そのような知見に基づくものである。本発明に係る請求項1のαFeSi2基低摩擦合金低摩擦合金焼結体は、αFeSi2単相、又は、αFeSi2相とFeSi相あるいはαFeSi2相とSi相の2相、又は、αFeSi2相とFeSi相とSi相の3相から構成され、合金中のFeとSiの原子比が3565から2080までの範囲内であることを特徴とする。このような構成であれば、純度90以上のエタノール中においてSi3N4相手に低摩擦摩擦係数006以上013未満、好ましくは、006以上011未満である。上記のように合金中のFeとSiの原子比が3565から2080までの範囲内である必要があるが、Siの原子比が65未満であると摩擦係数の小さいαFeSi2相の割合が小さくなり、摩擦係数の大きいFeSi相の割合が大きくなるため、摩擦係数が大きくなる。一方Siの原子比が80超過であると、緻密に焼結するのが難しいSi相の割合が大きくなるため、緻密な合金焼結体が得られなくなる。また本発明に係る請求項2のFeSi2基低摩擦合金低摩擦合金焼結体は、βFeSi2単相、又は、βFeSi2相とFeSi相あるいはβFeSi2相とSi相の2相から構成され、合金中のFeとSiの原子比が4060から2080までの範囲内であることを特徴とする。このような構成であれば、純度90以上のエタノール中においてSi3N4相手に低摩擦摩擦係数006以上013未満、好ましくは、006以上011未満である。上記のように合金中のFeとSiの原子比が4060から2080までの範囲内である必要があるが、Siの原子比が60未満であると摩擦係数の小さいβFeSi2相の割合が小さくなり、摩擦係数の大きいFeSi相の割合が大きくなるため、摩擦係数が大きくなる。一方Siの原子比が75超過であると、緻密に焼結するのが難しいSi相の割合が大きくなるため、緻密な合金焼結体が得られなくなる。さらに本発明に係る請求項3のαFeSi2基低摩擦合金の製造方法は、FeとSiの原子比が3565から2080までの範囲内の合金粉末であって、αFeSi2相-FeSi相、αFeSi2相-Si相、βFeSi2相-FeSi相、βFeSi2相-Si相から選ばれる1種以上の2相合金粉末、及び/又は、αFeSi2単相、βFeSi2単相から選ばれる1種以上の単相合金粉末を温度1000°C以上1200°C以下、加圧力20MPa以上、真空中あるいは不活性ガス雰囲気中の条件で加圧焼結することを特徴とする。このような製造方法であれば、純度90以上のエタノール中でSi3N4相手に低摩擦摩擦係数006以上013未満である請求項1に記載のαFeSi2基低摩擦合金を製造することができる。加圧焼結は、温度1000°C以上1200°C以下で行う必要があるが、焼結温度が1000°C未満であると緻密な合金が得られにくく、1200°C超過では合金の溶解が発生する。また加圧力が20MPa未満では、緻密な合金が得られにくい。なおβFeSi2相は温度1000°C以上1200°C以下での加圧焼結でαFeSi2FeSi相に相変態するため非特許文献1、βFeSi2相-FeSi相やβFeSi2相-Si相の2相混合粉末、あるいはβFeSi2単相粉末を加圧焼結しても、請求項1のαFeSi2基低摩擦合金を得ることができる。さらに本発明に係る請求項4のβFeSi2基低摩擦合金の製造方法は、FeとSiの原子比が4060から2080までの範囲内の合金粉末であって、βFeSi2相-FeSi相、βFeSi2相-Si相、αFeSi2相-FeSi相、αFeSi2相-Si相から選ばれる1種以上の2相合金粉末、及び/又は、αFeSi2単相、βFeSi2単相から選ばれる1種以上の単相合金粉末を温度1000°C以上1200°C以下、加圧力20MPa以上、真空中あるいは不活性ガス雰囲気中の条件で加圧焼結後、真空中又は不活性ガス雰囲気中900°C以上982°C以下で熱処理することを特徴とする。このような製造方法であれば、純度90以上のエタノール中でSi3N4相手に低摩擦摩擦係数006以上013未満である請求項2に記載のβFeSi2基低摩擦合金を製造することができる。加圧焼結については1000°C以上1200°C以下、加圧力20MPa以上で行う必要があるが、焼結温度が1000°C未満であると緻密な合金が得られにくく、1200°C超過では合金の溶解が発生する非特許文献1。また加圧力が20MPa未満では、緻密な合金が得られにくい。さらに加圧焼結後、真空中あるいは不活性ガス雰囲気中900°C以上982°C以下で熱処理する必要があるが、900°C未満ではαFeSi2相からβFeSi2相への相変態が充分に起きず、982°C超過ではβFeSi2相が不安定になるため非特許文献1βFeSi2基低摩擦合金が製造できない。さらに本発明に係る請求項5の摺動部材は、請求項1又は2に記載の低摩擦合金からなり、摺動面の表面粗さRaが005μm以下であることを特徴とする。摺動面の表面粗さRaは005μm以下であれば、純度90以上のエタノール中においてSi3N4相手に摩擦係数006以上013未満の摩擦係数を得ることができるが、摩擦係数をより小さくするには、Raは003μm以下であることが好ましい。本発明のαFeSi2基合金又は該合金を熱処理して得られるβFeSi2基低摩擦合金は純度90以上のエタノール中Si3N4セラミックス相手に低摩擦を示すことから、現用の鋳鉄に置き換えうる材料ということができる。また本発明のαFeSi2基あるいはβFeSi2基低摩擦合金の製造方法は、前述のようなαFeSi2基あるいはβFeSi2基低摩擦合金をそれぞれ製造することができる。以下、本発明の実施形態について説明する。本発明の低摩擦合金低摩擦合金焼結体は、FeSi二元合金を基本とするが、その低摩擦性能を大きく阻害しない範囲内で不純物や第3成分を含むことができる。第5図に、非特許文献1に記載されたFeSi二元系合金の状態図を示す。この状態図において、は、本発明の請求項1のαFeSi2基低摩擦合金の組成範囲を示し、は、請求項2のβFeSi2基低摩擦合金の組成範囲を示す。なお、αFeSi2及びβFeSi2は、FeSi、Si等と共に、そのX線回折データがJCPDSCardというデーターベースで公開されているので、X線回折パターンを測定し、JCPDSCardに出ているデータと比較すれば容易にαFeSi2及びβFeSi2の同定を行うことができる。本発明の請求項1のαFeSi2基低摩擦合金は、FeとSiの原子比が3565から2080までの範囲内である次の1~6の合金粉末の1種類、又は2種類以上を温度1000°C以上1200°C以下、加圧力20MPa以上、真空中又は不活性ガス雰囲気中の条件で加圧、焼結することにより製造される。1αFeSi2相-FeSi相の2相合金粉末2αFeSi2相-Si相の2相合金粉末3βFeSi2相-FeSi相の2相合金粉末4βFeSi2相-Si相の2相合金粉末5αFeSi2単相合金粉末6βFeSi2単相合金粉末2種類以上の合金粉末を混合して使用しても、充分に緻密化するまで加圧焼結すると、焼結中に各相間の拡散が進み、また各相間の原子比の差もそれほど大きくないことから、通常は、αFeSi2単相になるか、又は、αFeSi2相FeSi相もしくはαFeSi2相Si相の2相の合金となるが、充分に緻密化しない場合には、αFeSi2相FeSi相Si相の3相となることもあり得る。本発明の請求項2のβFeSi2基低摩擦合金は、FeとSiの原子比が4060から2080までの範囲内である次の1~6の合金粉末の1種類、又は2種類以上を温度1000°C以上1200°C以下、加圧力20MPa以上、真空中又は不活性ガス雰囲気中の条件で加圧、焼結した後、真空中又は不活性ガス雰囲気中900°C以上982°C以下で熱処理することにより製造される。1αFeSi2相-FeSi相の2相合金粉末2αFeSi2相-Si相の2相合金粉末3βFeSi2相-FeSi相の2相合金粉末4βFeSi2相-Si相の2相合金粉末5αFeSi2単相合金粉末6βFeSi2単相合金粉末本発明の請求項2のβFeSi2基低摩擦合金の製造方法では、加圧焼結後に熱処理するため、熱処理時のαFeSi2相からβFeSi2相へ相変態する際に、αFeSi2単相になるか、又は、αFeSi2相FeSi相もしくはαFeSi2相Si相の2相の合金となる。以下、本発明を実施例によりさらに具体的に説明するが、本発明はこの実施例によって何ら限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲で各種の設定調整や設計変更が可能であることは言うまでもない。実施例1表1に示される組成、構成相、粒径の原料粉末を用い、同表に示される焼結温度、加圧力、保持時間、熱処理の条件により、下記a~fの6種類のFeSi二元系金属間化合物合金試験片と、Fe試験片、Si試験片gをアルゴンガス中における加圧焼結及び熱処理により製造した。図1及び図2に得られた試験片のX線回折パターン及び断面組織写真を示す。図1、図2に示すように、加圧焼結により得られたFe333原子Si、Fe500原子Si、Fe667原子Si、Fe705原子Si、Fe800原子Si試験片は主に次のような相から構成されていた。aFe333原子Si試験片-Fe2Si相とFe5Si3相bFe500原子Si試験片-FeSi相cFe667原子Si試験片熱処理なし-αFeSi2相とFeSidFe667原子Si試験片熱処理あり-αFeSi2相とFeSi相eFe705原子Si試験片-αFeSi2相とFeSi相fFe800原子Si試験片-αFeSi2相とSi相gSi試験片-緻密な試験片作製できず。このことからFe705原子Si試験片、Fe667原子Si試験片熱処理なし、及び、Fe800原子Si試験片がαFeSi2基合金、Fe667原子Si試験片熱処理ありがβFeSi2基合金であることがわかる。なお、αFeSi2基合金であるFe705原子Si試験片、Fe800原子Si試験片についても、加圧焼結後に前述の熱処理をすればβFeSi2基合金とすることができる。また、eのFe705原子Si試験片は、僅かにFeSi相が見られたが、ほとんどαFeSi2相であり、dのFe667原子Si試験片熱処理ありでは、僅かにFeSi相が見られたが、ほとんどβFeSi2相であった。それ故、Fe705原子Siの近傍の組成でαFeSi2単相が、Fe667原子Siの近傍の組成でβFeSi2単相が得られると言える。実施例2実施例1で得られた試験片について、摺動面の表面粗さRaを002μmにした後、純度95のエタノール中、市販のセラミックス軸受用Si3N4ボール及びSiCボール相手にボールオンディスク摩擦試験装置で摩擦係数の評価を行った。Si3N4ボールを相手にした場合の摩擦係数を図3に、SiCボール相手にした場合の摩擦係数を図4に示す。SiCボールの場合、摩擦係数はやや高めで不安定であるが、Si3N4ボールを相手にした場合、αFeSi2基合金及びβFeSi2基合金が006以上011未満の安定な摩擦係数を示すことがわかる。