吹付けセメントコンクリートを吐出するためのノズルが二重管構造を有し、内側管内は吹付けセメントコンクリートを圧送する圧縮空気とともに吹付けセメントコンクリートが通過する経路であり、内側管と外側管の間は、空気を吸引によって通過させる経路であり、内側管と外側管の間が平行な間隔を有する構造であり、内側管の吐出側先端と外側管の吐出側先端の距離dが0~0.15mであることを特徴とするノズルを有し、内側管と外側管の間を通過する空気の吸引風量が、吹付けセメントコンクリートの圧縮空気風量と必要に応じて急結剤を圧送する圧縮空気風量の合計以上であることを特徴とするセメントコンクリートの吹付けシステム。集じん設備を有することを特徴とする請求項1記載のセメントコンクリートの吹付けシステム。内側管の吐出側先端より外側管の吐出側先端が長いことを特徴とする請求項1又は2記載のセメントコンクリートの吹付けシステム。外側管壁に吸入口を設けることを特徴とする請求項1~3のうちの1項記載の吹付けシステム。吹付けセメントコンクリートに急結剤を合流することを特徴とする請求項1~4のうちの1項記載の吹付けシステム。吹付けセメントコンクリートに合流する急結剤が粉体状急結剤又は液状急結剤であることを特徴とする請求項5記載の吹付けシステム。内側管と外側管からなる二重管構造を有し、内側管内は吹付けセメントコンクリートを圧送する圧縮空気とともに吹付けセメントコンクリートが通過する経路であり、内側管と外側管の間は、空気を吸引によって通過させる経路であり、内側管と外側管の間が平行な間隔を有する構造であり、内側管の吐出側先端と外側管の吐出側先端の距離dが0~0.15mであるノズルを使用して吹付けセメントコンクリートを吐出し、かつ、内側管と外側管の間を通過する空気の吸引風量を、吹付けセメントコンクリートの圧縮空気風量と必要に応じて急結剤を圧送する圧縮空気風量の合計以上にすることを特徴とする吹付けセメントコンクリートの吹付け方法。集じん設備により、内側管と外側管の間から、空気を吸引し、通過させることを特徴とする請求項7記載の吹付けセメントコンクリートの吹付け方法。内側管の吐出側先端より外側管の吐出側先端が長いことを特徴とする請求項7又は8記載の吹付けセメントコンクリートの吹付け方法。外側管壁に吸入口を設けることを特徴とする請求項7~9のうちの1項記載の吹付けセメントコンクリートの吹付け方法。吹付けセメントコンクリートに急結剤を合流して吐出することを特徴とする請求項7~10のうちの1項記載の吹付けセメントコンクリートの吹付け方法。吹付けセメントコンクリートに合流する急結剤が粉体状急結剤又は液状急結剤であることを特徴とする請求項11記載の吹付けセメントコンクリートの吹付け方法。本発明は、セメントコンクリートを吹き付けるシステムにおいて、吸引経路を有する二重管構造のノズルを用い、圧縮空気風量以上の吸引風量で吸引しながら吹付けを行うことにより、発生する粉じんを低減できる。更に、均質なセメントコンクリートを施工できる。又、リバウンドの低減も可能にする。即ち、本発明は、吹付けセメントコンクリートを吐出するためのノズルが二重管構造を有し、内側管内は吹付けセメントコンクリートを圧送する圧縮空気とともに吹付けセメントコンクリートが通過する経路であり、内側管と外側管の間は、空気を吸引によって通過させる経路であり、内側管と外側管の間が平行な間隔を有する構造であり、内側管の吐出側先端と外側管の吐出側先端の距離dが0~0.15mであることを特徴とするノズルを有し、内側管と外側管の間を通過する空気の吸引風量が、吹付けセメントコンクリートの圧縮空気風量と必要に応じて急結剤を圧送する圧縮空気風量の合計以上であることを特徴とするセメントコンクリートの吹付けシステムであり、集じん設備を有することを特徴とする該セメントコンクリートの吹付けシステムであり、内側管の吐出側先端より外側管の吐出側先端が長いことを特徴とする該セメントコンクリートの吹付けシステムであり、外側管壁に吸入口を設けることを特徴とする該吹付けシステムであり、吹付けセメントコンクリートに急結剤を合流することを特徴とする該吹付けシステムであり、吹付けセメントコンクリートに合流する急結剤が粉体状急結剤又は液状急結剤であることを特徴とする該吹付けシステムであり、内側管と外側管からなる二重管構造を有し、内側管内は吹付けセメントコンクリートを圧送する圧縮空気とともに吹付けセメントコンクリートが通過する経路であり、内側管と外側管の間は、空気を吸引によって通過させる経路であり、内側管と外側管の間が平行な間隔を有する構造であり、内側管の吐出側先端と外側管の吐出側先端の距離dが0~0.15mであるノズルを使用して吹付けセメントコンクリートを吐出し、かつ、内側管と外側管の間を通過する空気の吸引風量を、吹付けセメントコンクリートの圧縮空気風量と必要に応じて急結剤を圧送する圧縮空気風量の合計以上にすることを特徴とする吹付けセメントコンクリートの吹付け方法であり、集じん設備により、内側管と外側管の間から、空気を吸引し、通過させることを特徴とする該吹付けセメントコンクリートの吹付け方法であり、内側管の吐出側先端より外側管の吐出側先端が長いことを特徴とする該吹付けセメントコンクリートの吹付け方法であり、外側管壁に吸入口を設けることを特徴とする該吹付けセメントコンクリートの吹付け方法であり、吹付けセメントコンクリートに急結剤を合流して吐出することを特徴とする該吹付けセメントコンクリートの吹付け方法であり、吹付けセメントコンクリートに合流する急結剤が粉体状急結剤又は液状急結剤であることを特徴とする該吹付けセメントコンクリートの吹付け方法である。本発明の吹付けシステムを用いることにより、粉じんを低減することができ、均質なコンクリートの施工が可能であり、リバウンドも低減できる。以下、本発明を詳細に説明する。本発明のセメントコンクリートとは、コンクリート、モルタル、セメントペーストをいう。本発明の吹付けシステムは、通常使われている吹付けシステムを利用でき、二重管構造を有するノズル、内側管と外側管の間の吸引経路から空気を吸入するための集じん機、その集じん機と二重管ノズルを接続するホースを付加したシステムである。本発明のシステムについて、図を用いて説明する。本発明の吹付けシステムは、図1に示すように、コンクリートポンプ1で練り混ぜたセメントコンクリートをコンクリート圧送配管4により圧送する。このコンクリートポンプ1は、通常使われているピストン方式のポンプや空気搬送方式のポンプいずれも使用できる。又、モルタルを圧送する場合はスクイズポンプやスネークポンプも使用できる。セメントコンクリートの圧送途中で、コンプレッサー2から圧縮空気を圧縮空気配管6により導入し、セメントコンクリートを吹き飛ばし、急結剤合流部10で、急結剤添加機3から圧縮空気とともに急結剤圧送配管5を経て送られてくる急結剤と合流する。セメントコンクリートは圧送途中で圧縮空気を導入せずに、急結剤合流部10までポンプ圧送後に、圧縮空気を導入してもよい。急結剤添加機3は、粉体急結剤以外に液体急結剤のみを添加する装置、粉体急結剤に水を添加しスラリー状にする装置、粉体急結剤に液体急結剤を添加しスラリー状にする装置いずれも使用できる。又、補修モルタル等のように急結剤を合流せずに吹付ける場合は、急結剤添加機3は無く、直接コンプレッサーから圧縮空気が導入される。圧縮空気は、例えば、吹付けセメントコンクリートや必要に応じて急結剤を圧送し、吹付けセメントコンクリートと必要に応じて急結剤を合流し、ノズル7から吹き飛ばす作用を有する。急結剤と合流したセメントコンクリートはノズル7を介して吹付けられる。ノズル7は、図2に示すように吸引経路を有する二重管構造からなり、セメントコンクリートを吐出している間、集じん機9で内側管11と外側管12の間の吸入経路から吸入ホース8を介して空気を吸入する。図1は湿式吹付け工法での適用を示したが、乾式吹付け工法でも本発明のノズルと集じん設備を付帯することで適用できる。本発明の二重管構造を有するノズル7とは、図2に示すように、内側管11内は圧縮空気で吹き飛ばされるセメントコンクリートが外部に向けて吐出する経路であり、内側管11と外側管12の間の隙間が外部の空気を吸引する経路である。図2に示すノズル7は、吹き飛ばされているセメントコンクリートの流入部とノズル先端の出口部の内径が同じストレート型ノズルで示したが、流入部より出口部の内径が小さいテーパ型ノズルでも構わない。吸入ホース8が接続する箇所はノズル先端の後方に位置し、その距離吸引ホース接続位置Yは特に限定するものではないが、好ましくはノズル先端から0~0.8mの位置に、より好ましくはノズル先端から0.2~0.7mの位置に、設置できる。吸引ホース接続位置Yとは、外側管11のノズル側先端から吸引ホース接続口8aまでの距離をいう。吸引ホース接続部から内側管吐出口先端までの長さXは、0.1~0.8mが好ましく、0.15~0.6mがより好ましい。吸引ホース接続部とは、吸引ホース接続部の後端の位置をいう。吸引ホース接続部から内側管吐出口先端までの長さX、吸引ホース接続位置Yは、図4のcに例示する。吸引ホース8を接続する吸引ホース接続口8aの数接続数は、図2では1箇所であるが、図3のb及びcに示すように複数接続できるように設置してもよい。本発明のノズル7のセメントコンクリートの吐出口の内径内側管11の内径は以下の通りである。モルタルであれば8~30mmが好ましく、10~20mmがより好ましい。コンクリートであれば35~60mmが好ましく、45~55mmがより好ましい。小さすぎると閉塞を起こす場合があり、大き過ぎるとコンクリートが適正に吹き飛ばされない場合がある。本発明のノズル7は、内側管11と外側管12からなる二重管構造を有する。内側管11と外側管12の間は、粉じんやミスト等を含む空気を吸引により通過させる経路を有する。本発明のノズル7の隙間の幅内側管11外径と外側管12内径の間の幅は、十分な吸引風量が得られれば特に限定するものではないが、3~20mmが好ましく、5~15mmがより好ましい。3mm未満では、吸引された粉じんやミストで閉塞する場合があり、20mmを超えると十分な吸引力が得られない場合がある。本発明のノズル7の形状は、図2に示す内側管11と外側管12の間が平行な間隔を有する構造である。内側管11の吐出側先端と外側管12の吐出側先端の距離dは、0~0.15mが好ましく、0.005~0.10mがより好ましい。例えば、図4のa及びbに示した形状のノズルが使用できる。内側管11の吐出側先端より外側管12の吐出側先端が長いことが好ましい。図4のaに示すノズル7は、内側管11よりも外側管12を長くし、外側管12の先端を内側へ絞るように折り曲げて、吹き飛ばされているセメントコンクリートに対して略垂直方向から空気を吸引する構造を有するものである。内側へ絞るように折り曲げる場合、角度絞り角aは、180~280°が好ましく、200~250°がより好ましい。図4のbに示すノズルは、外側管12を折り曲げずに長くした構造を有するものである。内側管出口と外側管出口の距離dは、吐出したセメントコンクリートが付着硬化し、吐出の妨げにならない距離であれば特に限定するものではない。0~0.15mが好ましく、0.005~0.10mがより好ましい。本発明では、図5に示すよう吸入口13を外側管壁に1つ以上設けたノズルも使用可能である。外側管壁に設けた吸入口の幅は、3~20mmが好ましく、5~15mmがより好ましい。更に、外側管壁に吸入口13を設ける場合は、設けない場合に比べて吸引風量が大きい集じん機9を選定することで、より除じん効果を向上することができる。外側管壁への吸入口13の設置は、図4のいずれの形状のノズル7でも可能である。外側管壁に設置する吸入口13の位置は、特に限定するものではなく吸入ホース接続口8aとノズル7先端の間であればよい。吸入口13の位置Zは、外側管12のノズル先端から0.03~0.20mが好ましく、0.05~0.15mがより好ましい。本発明で使用する集じん機9の種類は、特に限定するものではないが、一般的に市販されているものが使用できる。例えば、サイクロン方式、フィルターバグフィルター、ミストフィルター方式、湿式方式の集じん機が挙げられ、装備する吸気ファンは、ターボファン、プレートファン等が使用できる。内側管11と外側管12の間を通過させる粉じんやミスト等を含む空気の吸引風量は、圧縮空気風量以上である。ここでいう圧縮空気風量とは、吹付けセメントコンクリートや必要に応じて急結剤を圧送し、吹付けセメントコンクリートと必要に応じて急結剤を合流し、ノズル7から吹き飛ばす作用を有する圧縮空気の風量であり、図1の圧縮空気配管6の経路を介して導入されるセメントコンクリートを圧送する圧縮空気の風量と、必要に応じて急結剤を導入するときに合流する圧縮空気の風量とを合わせた風量をいう。本発明の吹付けシステムでは、集じん機9を選定するときの吸引風量は、圧縮空気風量以上の能力を有する機種を選定すればよい。圧縮空気風量より小さい吸気風量では、除じん効果が発揮できない場合がある。吸引風量は、圧縮空気風量より10m3/min以上大きいことが好ましく、20~70m3/min大きいことがより好ましい。圧縮空気風量は0.2~25m3/minが好ましく、0.5~15m3/minがより好ましい。セメントコンクリートの圧送途中で圧縮空気を導入しない場合は、急結剤を導入するときに使用する圧縮空気の風量が、本発明でいう圧縮空気風量となる。液状急結剤を合流混合する場合は、急結剤を導入するときに使用する圧縮空気の風量を、本発明でいう圧縮空気風量にすることが好ましい。又、急結剤を使用しないで圧縮空気のみを導入し吹付ける場合も補修モルタル等の吹付けでは実施可能である。モルタルを吹付けるときの圧縮空気風量は、モルタルの吐出量によっても適正値が変化するが0.2~3m3/minが好ましく、0.8~2m3/minがより好ましい。コンクリートを吹付けるときの圧縮空気風量は、コンクリートの吐出量によっても適正値が変化するが4~25m3/minが好ましく、10~20m3/minがより好ましい。本発明で使用するセメントコンクリートの配合は、単位セメント量300~600kg/m3が好ましい。本発明で使用するセメントコンクリートの水の量は、水セメント比W/Cで35~80が好ましく、40~70がより好ましい。本発明で使用するセメントコンクリートの細骨材率は、50以上が好ましい。本発明では、急結剤を使用することが好ましい。急結剤は、ノズル7を通過する前にセメントコンクリートと合流混合することが好ましい。本発明で使用する急結剤としては、粉体急結剤や液体急結剤が挙げられる。粉体急結剤としては、カルシウムアルミネート類、カルシウムアルミネート類とアルカリ金属炭酸塩炭酸ナトリウム等の混合物、カルシウムアルミネート類とアルカリ金属アルミン塩アルミン酸ナトリウム等の混合物、カルシウムアルミネート類とアルカリ金属アルミン塩とアルカリ金属炭酸塩の混合物、アルカリ金属アルミン酸塩、アルカリ金属アルミン酸塩とアルカリ金属炭酸塩との混合物、ケイ酸ナトリウム等のアルカリ金属ケイ酸塩、硫酸アルミニウム等が挙げられる。液体急結剤としては、アルミン酸ナトリウム等のアルカリ金属アルミン酸塩、ケイ酸ナトリウム等のアルカリ金属ケイ酸塩、硫酸アルミニウム等を水と混合したものが挙げられる。急結剤の使用量はセメント100質量部に対して、固形分換算で1~25質量部が好ましく、5~15質量部がより好ましい。以下、実施例で本発明を詳細に説明するがこれらに限定されるものではない。[実験例1]一般的な吹付けに使用するコンクリートW/C=59.5、sa=60、単位セメント量360kg/m3をプラントで練り混ぜ、ピストン方式のコンクリートポンプで圧送した。圧送速度は10m3hに設定した。圧送途中で8m3minの圧縮空気吹付けセメントコンクリートを圧送する圧縮空気風量を導入し、急結剤合流部で粉体急結剤セメント100質量部に対して7質量部となるように添加を空気圧送急結剤を圧送する圧送空気風量は4m3minして合流混合し、幅4.5m×高さ4m×長さ20mの模擬トンネルの壁面にノズルの種類を変えて6分間吹き付け、粉じん濃度、リバウンド率、空隙率を測定した。結果を表1に示す。集じん機の吸引風量は50m3minとした。使用材料セメント:電気化学工業社製普通ポルトランドセメント密度3.15g/cm3砂:新潟県糸魚川産砕砂密度2.62g/cm3砂利:新潟県糸魚川産6号砕石密度2.66g/cm3粉体急結剤:市販品、カルシウムアルミネート類とアルミン酸ナトリウムの混合物ノズルの種類ノズル1吸引経路のない一般的なストレート型ノズル、長さ0.6m、コンクリート吐出口の内径以下コンクリート吐出口径という50mmノズル2吸引経路のあるストレート型ノズル図4aのタイプ、吸引ホース接続部から内側管吐出口先端までの長さ0.6m、コンクリート吐出口径50mm、距離d=0.012m、吸引ホース接続位置:ノズル先端から0.3m、ノズル7の隙間の幅以下吸引口の隙間の幅という8mm、角度a235°ノズル3吸引経路のあるストレート型ノズル図4bのタイプ、吸引ホース接続部から内側管吐出口先端までの長さ0.6m、コンクリート吐出口径50mm、距離d:0.05m、吸引ホース接続位置:ノズル先端から0.3m、吸引口の隙間の幅10mmノズル4吸引経路のあるラッパ状ストレート型ノズル図4cのタイプ、吸引ホース接続部から内側管吐出口先端までの長さ0.6m、コンクリート吐出口径50mm、角度a140°、距離d0.1m、吸引ホース接続位置:ノズル先端から0.3m、吸引口の隙間の幅8mm試験方法粉じん濃度:デジタル粉じん計で測定した。使用した粉じん濃度計は柴田科学社製P-5Lである。粉じん濃度への換算係数K値は0.04である。測定位置は吹付け箇所から2m後方とし1分間隔で粉じん濃度を測定した。リバウンド試験リバウンド率:ノズルと吹付け面までの距離を1.5mとし縦50cm×横50cm×厚さ25cmの箱型枠に吹付け、箱型枠に採取されたコンクリートの質量と落下したリバウンド質量を測定することでリバウンド率を算出した。リバウンド率=リバウンド質量kg/リバウンド質量kg採取されたコンクリート質量kg×100空隙率試験空隙率:ASTMC642に準じた。リバウンド試験で採取したコンクリートか直径5.5cmのコアを採取し、表層から3cm付近の高さで切断し、吹付けられたコンクリート表層部分の空隙率を求めた。5箇所からコアを採取し5点の平均値でまとめた。表1より、本発明の吹付けシステムで吹付けを実施することで粉じん濃度が低減できることがわかる。又、リバウンド率も低減する傾向を示している。これは、吸引経路にペースト分が多いミストも除去でき、ノズル垂れが低下したためである。更に、吹付けたコンクリートの表層部の空隙率も小さいことから、余分なミストの付着がなく、均質で緻密な硬化組織を形成したと考えられる。[実験例2]一般的な吹付けに使用するコンクリートW/C=60、sa=60、単位セメント量450kg/m3をプラントで練り混ぜ、ピストン方式のコンクリートポンプで圧送した。圧送速度は10m3hに設定。急結剤合流部で液状急結剤セメント100質量部に対して固形分換算で7質量部となるように添加を空気圧送圧送空気風量は4m3minして合流混合し、幅4.5m×高さ4m×長さ20mの模擬トンネルの壁面にノズルの種類を変えて6分間吹き付けたこと以外は実験例1と同様に測定した。結果を表2に示す。集じん機の吸引風量は50m3min。使用材料液状急結剤:市販品、アルミン酸カリウム水溶液表2より、液体急結剤を使用しても実験例1と同様な性状を得ることができる。[実験例3]一般的なコンクリート構造物の補修で使用する吹付けモルタルを100リットルのパン型ミキサーで練り混ぜ、スクイズ方式のポンプで圧送した。圧送速度は0.4m3hに設定した。ノズルから吐出出する手前で、圧縮空気とプランジャーポンプで圧送した液状急結剤とを空気圧送圧送空気風量は0.8m3minして合流混合し、幅4.5m×高さ4m×長さ20mの模擬トンネルの壁面にノズルの種類を変えて6分間吹き付け、リバウンド試験の箱型枠のサイズを縦30cm×横30cm×厚さ5cmとし、集じん機の吸引風量を25m3minとしたこと以外は実験例1と同様に測定した。結果を表3に示す。使用材料吹付けモルタル:セメント100質量部、砂200質量部、水40質量部からなる吹付けモルタル液状急結剤:市販品、アルミン酸カリウム水溶液ノズルの種類ノズル5吸引経路のない一般的なストレート型ノズル、長さ0.25m、モルタル吐出口径12mmノズル6吸引経路のあるストレート型ノズル図4aのタイプ、吸引ホース接続部から内側管吐出口先端までの長さ0.25m、モルタル吐出口径12mm、距離d=0.008m、吸引ホース接続位置:ノズル先端から0.2m、吸引口の隙間の幅5mm、角度a235°ノズル7吸引経路のあるストレート型ノズル図4bのタイプ、吸引ホース接続部から内側管吐出口先端までの長さ0.25m、モルタル吐出口径12mm、距離d:0.02m、吸引ホース接続位置:ノズル先端から0.2m、吸引口の隙間の幅5mm表3より、吹付けモルタルの場合、実験例1~2と同様に粉じん及びリバウンドを低減する効果があり、硬化組織を緻密化する効果を有することがわかる。[実験例4]集じん機の吸引風量を表4に示す量に変えたこと以外は実験例1と同様に行った。結果を表4に示す。表4より、吸引風量が圧縮空気風量以上である場合、粉じん及びリバウンドを低減する効果があり、硬化組織を緻密化する効果を有することがわかる。実験No.4-4は、吸引風量10m3minが、圧縮空気風量吹付けセメントコンクリートを圧送する圧縮空気風量8m3minと急結剤を圧送する圧縮空気風量4m3minの合計である12m3min未満であり、本発明の効果を有さない。[実験例5]図5に示す形状のノズルを使用し、集じん機の吸引風量を表5に示すように変えたこと以外は実験例1と同様に行った。結果を表5に示す。ノズルの種類ノズル8:吸引経路のあるストレート型ノズル図4aのタイプの外側管壁にノズル先端から0.1mの位置に幅10mmの吸入口を上下方向2箇所設けたノズル、距離d=0.012m、吸引ホース接続部から内側管吐出口先端までの長さ0.6m、コンクリート吐出口径50mm、吸引ホース接続位置:ノズル先端から0.3m、吸引口の隙間の幅8mm、角度a235°表5より、吸入口を設けることにより、粉じん及びリバウンドを低減する効果があり、硬化組織を緻密化する効果を有することがわかる。