イオン含有水溶液を含む供給水から1つ又は複数のイオン種を実質的に除去して、処理水生成物を生成する水処理プロセスであって、a固体吸着剤と前記供給水とを接触させて、前記1つ又は複数のイオン種が枯渇した溶液と負荷吸着剤とを生成する、接触させることを含む吸着工程と、b前記イオン種が枯渇した溶液を含む入口流を濃縮して、前記1つ又は複数のイオン種に富んだ濃縮物と前記処理水生成物とを生成する、濃縮することを含む濃縮工程と、c前記負荷吸着剤と、前記濃縮物を含む水性脱着剤とを接触させて、それにより該負荷吸着剤から前記1つ又は複数のイオン種の少なくとも一部を脱着する、接触させることを含む脱着工程と、を含む、水処理プロセス。前記吸着工程がイオン交換工程を含み、前記固体吸着剤がイオン交換材料を含む、請求項1に記載の水処理プロセス。前記イオン交換材料が、好ましくは粒状のイオン交換樹脂を含む、請求項2に記載の水処理プロセス。前記イオン交換材料が陽イオン交換体である、請求項2又は3に記載の水処理プロセス。前記イオン種がファウリング及び/又はスケーリングを促進する、請求項1~4のいずれか一項に記載の水処理プロセス。前記イオン種が二価及び/又は三価の陽イオンを含有するイオン種を含む、請求項1~5のいずれか一項に記載の水処理プロセス。前記イオン種がカルシウム、バリウム、ストロンチウム及び鉄を含有する種の1つ又は複数を含む、請求項6に記載の水処理プロセス。前記イオン種がカルシウムを含有する種を含む、請求項6に記載のプロセス。前記吸着工程aを前記固体吸着剤と前記水溶液との向流接触によって行う、請求項1~8のいずれか一項に記載の水処理プロセス。前記吸着工程aが連続的である、請求項1~9のいずれか一項に記載の水処理プロセス。前記脱着工程cを前記負荷吸着剤と前記濃縮物との向流接触によって行う、請求項1~10のいずれか一項に記載の水処理プロセス。前記脱着工程cが連続的である、請求項1~11のいずれか一項に記載の水処理プロセス。前記接触が、移動充填固体吸着剤の床又はカラム内で行われる連続的な向流接触によるものである、請求項10又は12に記載のプロセス。前記濃縮工程が、前記濃縮物及び前記処理水生成物の生成に膜を利用する膜プロセスを含む、請求項1~13のいずれか一項に記載の水処理プロセス。前記濃縮工程が逆浸透を含む、請求項14に記載の水処理プロセス。前記濃縮工程が蒸発プロセスを含む、請求項1~15のいずれか一項に記載のプロセス。d前記固体吸着剤を脱着後に前記吸着工程aに再循環する工程、を更に含む、請求項1~16のいずれか一項に記載の水処理プロセス。前記プロセスの1つ又は複数の工程に1つ又は複数のプロセス向上添加剤を添加することを更に含む、請求項1~17のいずれか一項に記載の水処理プロセス。前記1つ又は複数のプロセス向上添加剤が、酸性化添加剤及び/又はスケール防止剤を含む、請求項18に記載の水処理プロセス。前記1つ又は複数のプロセス向上添加剤を、工程bの供給流及び/又は工程c前の前記濃縮物に添加する、請求項18又は19に記載の水処理プロセス。したがって、従来技術の1つ又は複数の欠点を克服するか、又は少なくとも緩和する水処理プロセスを提供することが本発明の目的である。本発明によれば、イオン含有水溶液を含む供給水から1つ又は複数のイオン種を実質的に除去して、処理水生成物を生成する水処理プロセスであって、a固体吸着剤sorbentと前記供給水とを接触させて、前記1つ又は複数のイオン種が枯渇した溶液と負荷吸着剤とを生成する、接触させることを含む吸着sorption工程と、b前記イオン種が枯渇した溶液を含む入口流を濃縮して、前記1つ又は複数のイオン種に富んだ濃縮物と前記処理水生成物とを生成する、濃縮することを含む濃縮工程と、c前記負荷吸着剤と、前記濃縮物を含む水性脱着剤とを接触させて、それにより該負荷吸着剤から前記1つ又は複数のイオン種の少なくとも一部を脱着する、接触させることを含む脱着工程と、を含む、水処理プロセスが提供される。本発明の水処理プロセスは、d固体吸着剤を、脱着後に上記吸着工程aに再循環する工程、を更に含み得る。水処理プロセスの1つの実施の形態では、イオン種は、二価陽イオンを含有するイオン種を含む。二価陽イオンを含有するイオン種は、カルシウム、バリウム、ストロンチウム及び鉄を含有する種の1つ又は複数を含み得る。好ましくは、枯渇する二価陽イオンを含有するイオン種は、カルシウムを含有する種を含む。水処理プロセスの1つの実施の形態では、吸着工程aはイオン交換工程を含み、固体吸着剤はイオン交換材料を含む。イオン交換材料は、好ましくは粒状のイオン交換樹脂、例えば陽イオン交換体を含み得る。代替的には、吸着剤は、異なる機序で作用する他の何らかの材料を含み得る。イオン交換材料の場合、マクロ多孔性、メソ多孔性、ミクロ多孔性又はゲル粒状の任意の既知のタイプの交換体であり得る。吸着剤は任意に、弱酸性交換体若しくは強酸性交換体、又はこれらの交換体の陽イオン交換形態であり得る。陰イオン交換をスケーリング及びファウリングの一因となる陰イオンを、陽イオン成分と合わせて除去するために任意に用いる場合、吸着剤は任意に、強塩基性交換体若しくは弱塩基性交換体、又はこれらの交換体の陰イオン交換形態であり得る。吸着剤の化学作用は任意に、例えばゼオライトにおけるような無機化学交換、又は例えば有機イオン交換樹脂におけるような有機化学交換に基づき得る。吸着剤が有機イオン交換樹脂である場合、吸着剤を任意の好適なポリマー基質から形成することができる。水処理プロセスの1つの実施の形態では、濃縮工程bは、上記濃縮物及び上記処理水生成物の生成に膜を利用する膜プロセスを含む。膜プロセスは逆浸透を含み得る。水処理プロセスの1つの実施の形態では、濃縮工程は蒸発プロセスを含む。濃縮工程bは、任意の好適な方法で行うことができる。濃縮は、処理用の供給水源との関連で、各段階の条件、又は各段階について経済的に選択される最適条件に応じて、連続段階に異なる濃縮技法を用いて多段階で行うことができる。例えば、汽水逆浸透工程を用いて濃縮物を生成し、濃縮物を塩水逆浸透工程において更に濃縮してブラインを生成し、機械的蒸気圧縮を用いた蒸留等の蒸発工程においてブラインを最終的に濃縮することができる。濃縮物を蒸発池において更に濃縮した後、脱着剤の生成に使用することができる。本発明は、溶存塩を含有する水を処理するプロセスにおいて、汚染廃水の生成を減少させる一方で、プロセス装置のファウリングを低減し、更には化学試薬の消費を低減しながら、液体水又は水蒸気としての生成水の回収を向上させることが可能であるという驚くべき発見に基づく。驚くべきことに、これらの複合的な利益は、脱塩工程又は蒸発工程等の濃縮工程と、イオン交換工程等の吸着工程とを組み合わせることによって得ることができことが見出されたが、この場合、水が脱塩装置又は蒸発装置に入る前にスケーリングを促進する成分の優先的除去に吸着工程を用いて濃縮流を生成し、脱塩又は蒸発による濃縮流を、イオン交換媒体の再生に適用される脱着剤の主成分として使用する。したがって、本発明者らは驚くべきことに、濃縮工程における蒸留物又は浸透物から分離した、イオン種に富んだ濃縮流濃縮物又はブラインが、脱着剤、特にイオン交換における脱着剤として極めて有効であり得ることを見出した。すなわち、ファウリング及びスケーリングを促進し得る供給水中の成分を、吸着によって少なくとも部分的に除去し、任意の再使用のために残留成分の濃縮溶液と接触させることによって吸着剤媒体を再生するようにしてイオン交換を行うことができる。本発明のプロセスを用いて、多様な組成及びタイプを有する水溶液を処理することができる。水溶液は、塩水又は汽水等の天然水を含み得る。代替的には、水溶液は、様々な工業的作業又は採掘作業に由来する溶液のように人工のものであってもよい。かかる水溶液の例としては、酸性岩石排水、炭層メタンの回収における生成水、再循環又は環境放出を可能にするためのプロセス水、及び経済的利用若しくは人的消費を可能にするか、又は地表近くの塩分を低減するための地下水に由来するものが挙げられる。水溶液は、水を加工又は処理するのに用いられた別の水処理プロセスからの生成物流も含み得る。水溶液は濃縮流又は化学処理流であってもよい。一例としては、このプロセスを用いて、石灰軟化又は苛性ソーダ軟化及びソーダ灰軟化による生成水を処理して、このプロセス単独によって達成することのできる濃縮比を向上させることができる。更なる例としては、本発明のプロセスを用いて、得られる濃縮効果がスケーリング及びファウリングの可能性によって制限されている膜濃縮工程又は蒸発濃縮工程により得られた流を、更に濃縮することができる。本発明のプロセスの1つの実施の形態では、イオン含有水溶液は、非常に低いマグネシウム濃度を有するが、相当なナトリウム濃度を有する水を含む。特に、低いカルシウム含有量、及び高い重炭酸塩含有量若しくは高い塩化物含有量、又はその両方を有する水を、スケーリング及びファウリングを制御しながら高い濃縮比で処理することができる。この種の水は、或る状況では濃縮プロセスでファウリングする可能性があるが、いずれの場合にも多くの有益な水利用のために除去しなければならない量のシリカも含有し得る。還元条件下の起源と関連する場合例えば、メタンが天然に形成されている条件と関連する地下水、水は概して低い硫酸塩含有量を有する。炭層メタン又は炭層ガス等の非在来型ガスを含有する地層をガス回収前に脱水する場合に、このタイプの水が大量に地表に現れる。この水は一般に、十分な溶存固形分を含有し、処理しない限り経済的応用には不適当であり、地表でのその発生は、広大な封じ込め領域が蒸発に必要であることから、有益な代替土地利用に関する問題を引き起こしており、このことが塩水湖brinelakesを容易に回復させることのできないものとしている。本発明のプロセス工程を任意に他の水処理工程と組み合わせて用いることができる。このような更なる工程は、試薬消費の低減及び高い濃縮効果の達成という利益を維持した上で、本発明のプロセス中に、その前に、それに続けて、又はそれと同時に適切に適用される、濾過、限外濾過、酸化、中和、沈殿、沈降、アルカリ度調整のための酸性化、スケーリングを低減するための化学薬品添加、逆浸透、電気透析、多段階フラッシュ蒸発又は蒸留、多重効果蒸発又は蒸留、及び蒸気圧縮蒸留を含み得る。高い炭酸塩レベルを有するイオン含有水溶液を処理する場合、濃縮工程bへの供給流は、アルカリ度を低減することにより、炭酸塩の沈殿を回避することによって、工程bからの濃縮流へのカルシウムの溶解度を増大させる酸性化によって有利に前処理される。高い鉱酸酸度を有するイオン含有水溶液を処理する場合、イオン交換工程aの前に、溶液を、特定の金属種の沈殿及び分離による除去、又はアルミニウム成分及び鉄成分に伴う鉱酸酸度の低減のために中和によって前処理し、積極的な吸着剤の再生の必要性を低減することができる。代替的には、アルカリ度の調整のための酸性化は、イオン交換の後及び濃縮工程の前に行うことができる。濃縮工程においてpH上昇が生じる場合例えば、その工程が逆浸透を伴う場合、濃縮物に対して、それを脱着に使用する前に更なる酸性化工程を任意に行い、その工程における沈殿及びスケール形成の可能性を低減することができる。概して、濃縮工程における処理水生成物の回収の増大は、濃縮工程におけるスケーリング又はファウリングを回避する陽イオン交換工程におけるスケール促進要素のより高度の除去により促進される。本発明のプロセスにおいては、スケール防止剤化学物質を任意の段階で任意に添加することができ、濃縮物を脱着に使用する前に濃縮物に添加することが必要とされる場合に最大の利益が得られ、場合によって例えば、非常に高い濃縮比が所望される場合に濃縮工程の供給流への添加によって利益が得られることもある。濃縮工程bからの濃縮物の脱着剤としての使用は、脱着工程における化学物質の添加の必要性を顕著に低減又は排除する。しかしながら、工程bからの濃縮物を、脱着を補助するか、又は溶出溶液の安定性の維持を補助する化学物質の添加で補足することが有益である場合もある。この補足は任意に、カルシウム吸着に対するナトリウム又はマグネシウムの吸着を向上させる塩の添加、又は濃縮物によって生じる選択性の違いが、吸着工程において意図されるdesign水対吸着剤比で濃縮工程に入る水における所望のカルシウム、バリウム及びストロンチウムをもたらすのに不十分な場合に、脱着を助長する影響を与え得る酸若しくは塩の添加を含むが、これらに限定されない。かかる塩はナトリウム塩を含み得る。さらに、濃縮プロセスの任意の段階により生成される濃縮物は、少なくとも本発明のプロセスの工程cにおける脱着剤の成分として有用であり得る。プロセス有効性又は経済性に有益である場合に、濃縮の任意の段階からの濃縮物の特定の成分を、任意の好適な技法、例えば結晶化、化学沈殿、溶媒抽出又はイオン交換によって、濃縮物を脱着剤の生成に使用する前に除去又は回収することができる。吸着工程aは、吸着剤と供給水とを接触させる多数の有効な手段によって行うことができる。例えば、脱着工程cから戻された吸着剤を、固体吸着剤を含有するカートリッジ又は容器に入れ、工程aにおいて供給水をそれに通過させることができる。このアプローチでは、工程aにおいてカートリッジから出た水がカルシウム、バリウム又はストロンチウムの閾値濃度に達している場合に、カートリッジ又は容器を取り外して脱着に送り、濃縮工程bからの濃縮物と接触させることによって脱着に供した吸着剤のカートリッジ又は容器と交換する。カートリッジ又は容器を円形コンベヤー上に搭載してもよく、又は供給水と濃縮物との間でのフローの切り替えを可能にするマニホールド及びバルブ構成を、この目的を達成するために適用してもよい。吸着剤のカートリッジ又は容器は、工程cの役割脱着と、工程aの役割吸着との間で、任意に排水又は洗浄を繰り返してもよい。直前に工程cにおける脱着から戻された吸着剤のカートリッジ又は容器によって、工程aにおけるより先の吸着段階からの水を処理する一方で、脱着へ戻そうとする次の負荷吸着剤のカートリッジ又は容器を供給水との接触から取り出す、多段階接触、とりわけ向流接触を、これらの循環固定床システムを用いて行うこともできる。脱着工程cから戻された吸着剤を、工程aにおける供給水と、流動床、又は向流モードで操作される一連の流動床内で接触させ、連続段階中に又は段階間に吸着剤を水から分離し、吸着剤及び水の両方の段階を移行させることもできる。好ましい操作方法においては、脱着工程cから戻された吸着剤を、工程aにおける供給水と、吸着剤を連続的又は好ましくは断続的に下方への重力、又は上方へのエアリフトパルスairliftpulse若しくは上方への水パルスによって排出する、粒状吸着剤の移動カラム内で接触させ、好ましくは吸着剤のカラムを供給水に対して向流方向に移動させる。このようにして、工程aを出る吸着剤への成分の負荷を、新たな供給水との連続的な接触によって最適化し、濃縮工程に入る水はまた、工程cから即座に送達される負荷が最小の吸着剤と連続的に接触している。工程cに入る負荷吸着剤は、任意の好適な手段によって、その体積の少なくとも大部分が工程bからの濃縮流からなる脱着剤と接触させることができる。接触は、脱着剤をバッチ吸着剤のカートリッジ又は容器に通過させることによって行なってもよく、脱着剤を一連のカートリッジ又は容器に通過させることによって段階的に行うことも可能である。かかる段階的操作の場合、負荷が最小の最も脱着された吸着剤を新たな脱着剤溶液と接触させ、負荷が最大の吸着剤工程aにおける供給水と直前に接触したを、既に最大の接触及び成分移動を受けている脱着剤溶液と接触させることが好ましい。吸着工程aから戻された吸着剤を、工程cにおける脱着剤と、流動床、又は向流モードで操作される一連の流動床内で接触させ、連続段階中に又は段階間に吸着剤を脱着剤から分離し、吸着剤及び脱着剤の両方の段階を移行させることもできる。好ましい操作方法においては、吸着工程aから戻された吸着剤を、工程cにおける脱着剤と、脱着された吸着剤を連続的又は好ましくは断続的に下方への重力流、又は上方へのエアリフトパルス若しくは上方への水パルスによって排出する、粒状吸着剤の移動カラム内で接触させ、好ましくは吸着剤のカラムを、かかる作用によって脱着剤に対して向流方向に移動させる。このようにして、工程cを出る吸着剤からの成分の脱着を、工程bから直接送達される濃縮流との連続的な接触によって最適化し、工程cにおいてプロセスから出る水はまた、工程aから即座に送達される負荷が最大の吸着剤と連続的に接触している。粒状吸着剤の移動カラムを吸着工程a及び脱着工程cに使用する場合、これらの工程の一方における重力の作用、及び他方の工程におけるパルス状のエアリフト又は水の作用によって、吸着剤は、一方が負荷吸着剤を向流で脱着剤に送り、他方が脱着された吸着剤を向流で供給水に送る並列するカラムにおいて行われる、その2つの工程間を半連続的に移行する。工程cの脱着された吸着剤を吸着工程aに再循環させる場合、それを抜き取った後に洗浄して、関連する濃縮された脱着物desorbateが吸着に加わるのを回避することができる。向流接触は、ヒギンスループHigginsloopを用いて行うことができる。この技法は、工程aの出口水取水点と、工程cの脱着剤添加点との間で洗浄水を吸着剤床に投入することによって、脱着剤が吸着に加わるのを回避することを可能にする。本発明の実施形態をここで、添付図面及び以下の実施例を参照しながら単なる例として説明する。図1は、本発明の水処理プロセスの1つの実施形態を示すフローシート10を示す。1つ又は複数のイオン種を含有する供給水20を、任意に前処理した後、吸着工程30に供給する。吸着工程30は、陽イオン交換樹脂と供給水とを接触させて、負荷吸着剤40と1つ又は複数のイオン種が枯渇した水溶液50とを生成することを含む。枯渇水溶液50に、1つ又は複数の化学添加剤60を任意に補足する。枯渇水溶液50を、濃縮工程70に供給し、そこで枯渇水溶液50を濃縮に供して、濃縮物80と処理生成水90とを生成する。濃縮工程70は、補助的化学物質100の添加を任意に含み得る。濃縮物80を、任意に補助的化学添加剤110とともに、水性脱着剤120として脱着工程130に供給し、それにより負荷吸着剤40から上記1つ又は複数のイオン種の少なくとも一部を脱着する。濃縮物80は、脱着工程130に供給する前に部分的に抜き取ってもよい140。次いで、脱着工程130からの溶出液150を、必要に応じて更なる処理のために回収するか、又は廃棄する。脱着された吸着剤160を抜き取り、洗浄し170、次いで再使用のために吸着工程30に戻して再循環させる。実施例1カルシウム、バリウム又はストロンチウム、並びにマグネシウム塩及びナトリウム塩を含む他の塩の内の少なくとも1つを含有する金属イオン含有水溶液を工程aに供給する。吸着されるカルシウムの割合と比較して供給水から吸着されるマグネシウムの割合が小さくなるように、工程cから再循環される吸着剤による工程aでの陽イオン交換を行うことができる。これらの状況下において、供給水からナトリウムはほとんど又は全く吸着されず工程aと工程cとの間を循環する吸着剤による水処理プロセスを定常状態で行う場合に、ナトリウムは吸着工程aで脱着されると考えられる、濃縮工程に入る水におけるマグネシウム対カルシウム比及びナトリウム対マグネシウム比が両方とも、供給水よりも顕著に高くなる。したがって脱着剤としてイオン交換へと戻る濃縮物も上昇したマグネシウム対カルシウム比及び上昇したナトリウム対カルシウム比を有し、そのためその成分は負荷吸着剤から溶液へと又は別々に沈殿させた固体へとカルシウム亜族成分を部分的に移動させることができる。したがって、このように行う場合、吸着剤での同等のカルシウム亜族成分の負荷量の吸着と脱着との間の差異これは吸着剤の1回の通過による成分の効果的な移動であるは、脱着に重要な化学物質の添加を使用して、マグネシウムの主要部分を吸着するように脱着のために化学物質の添加を使用する従来のイオン交換でイオン交換を行う場合のこれらの成分の効果的な移動と同様のものである。対応する工程bにおける過度のスケーリング又はファウリングを回避するのに十分低い濃度のイオン種を、工程aから出る枯渇溶液において達成するのに、脱着工程cにおいてイオン種、特にカルシウム亜族成分を完全に脱着させる必要はない。カルシウムを除去する場合、この特徴は、この実施形態の工程bにおける濃縮効果が増大するにつれて、吸着剤媒体上でのナトリウム吸着に対するカルシウム吸着の選択性それぞれが平衡状態で溶液中、同じ当量濃度で存在する場合の、ナトリウムよりもカルシウムに対するより大きな陽イオン吸着能sorbentcationiccapacityが低減するという驚くべき所見に一部由来するものである。結果として、マグネシウム及びナトリウムを含有するより濃縮した流による負荷吸着剤adsorbentから脱着する場合に、これらの成分のより希薄な流から吸着剤上へと吸着される場合よりもカルシウムは溶液へと送られる傾向が強くなる。重要なことに、イオン強度が高くなると、イオン強度が高い溶液におけるカルシウム亜族成分の化合物に対する溶解度がより高い生成物濃度に関して表されるに反映されるように、特定の濃度のカルシウム亜族成分がスケーリングを生じ得る固体を形成し、また他の溶液成分とのファウリングの一因となる傾向も低くなる。すなわち、工程bにおけるより大きな濃縮効果は、濃縮工程bから生成される水におけるカルシウムの溶解度を増大させながら、供給水とともに工程aへと入るカルシウムの濃縮工程bへの送出deportmentを低減することができる。さらに、脱着を向流モードで行う場合、工程aへの供給水中のカルシウムの濃縮工程bへの送出は、工程aでの供給水対吸着剤の特定の比で最小となり、この最小値は、工程aと工程cとの間の所与の吸着剤循環速度において、工程aでの供給水対吸着剤の比が更に低減するにつれて、負荷吸着剤に対して利用可能な状態を維持する脱着剤の容量が少なくなることによるものである。実施例2本発明のプロセスの実施例2では、供給水は、ナトリウム塩及びカルシウム亜族成分の少なくとも1つの塩、並びに濃縮すると、沈殿物、コロイド又はスケールを生じる場合に他の成分と組み合わせることができる陰イオン特に炭酸塩及び重炭酸塩を含むを含有する。マグネシウム含有量はカルシウム含有量と比べて相対的に低い例えばゼロから原子基準でカルシウム含有量の半分まで。陽イオン交換は供給水からカルシウム亜族成分をほぼ完全に除去するために適用され、この供給水は鉄の除去のために必要に応じて酸化及び沈殿等により初めに処理されている。次いでこの陽イオン交換で生成されたイオン種枯渇溶液を任意で、アルカリ度の調整のためにpH二酸化炭素の発生を避けるために5.5~6の範囲の標的pHに従って酸添加を制御することにより酸性化することができ、その後それを濃縮工程bへと入れる濃縮工程bは幾つかの段階の膜濃縮若しくは蒸発濃縮、又は順番に実施される組合せからなり得る。次いで濃縮物流を任意で、必要に応じて用いられる濃縮プロセスに応じて5.5を超えないようにpHを維持しながら更に酸性化し、脱着工程cへと移行させる。濃縮物流を用い、十分なカルシウム亜族成分を脱着して、それによりプロセスの吸着段階aで再使用するのに有効な吸着剤を再生させる。供給水からのカルシウム亜族成分の除去の有効性は、脱着剤のイオン強度を更に増大するとともに脱着の有効性を改善するために、溶存ナトリウム塩を濃縮物流に添加することによって改善することができる。ナトリウムの濃縮物流への添加には、脱着においてナトリウムに対するカルシウム亜族成分の吸着剤上への取込みの選択性を低減させ、同時に脱着剤中のナトリウム濃度も増大させる効果があり、このそれぞれが脱着の完了の助けとなる。実施例3:表1に示される組成を有する汽水地下水を、表2に示される初期特性を有する2L湿量基準の強酸性陽イオン交換樹脂表3に示される組成を有する大過剰の溶液と接触させることにより初めに平衡化し、前処理として樹脂からヒドロニウムイオンを失わせるの入った直径52mmのカラムに12L/時間及び室温で上方へと通過させた。同様のカラムにもこの樹脂を同じ量充填し、室温で行われる脱着段階において上方へと通過させることで、表4に示される組成を有する1.0L/hrの脱着剤合成濃縮物と接触させた。30分間隔で、200mLの一定分量の樹脂を吸着カラムの底部から取り、排水して、脱着カラムの最上部に添加した。次いで200mLの一定分量の樹脂を脱着カラムの底部から取り、すすぎ1.5リットルの真水を用いる、排水して、吸着カラムの最上部に添加した。この試験において、吸着カラムの最上部から出る溶液の組成を時間の関数として表4に示す。表4は実施例3の検査I及び検査IIにおける吸着カラムから出る溶液中のCaに関するランチャートである。溶液のカルシウム濃度は約5時間以内に定常状態の範囲に達する。この試験で達成されるカルシウムの定常状態での濃度比吸着カラムからの溶出液における濃度に対する表5に示される脱着剤における濃度を表6に与える。吸着及び脱着における樹脂、供給水及び脱着剤の流量を表7に示されるようにする以外は同様に実施した試験試験IIにおける対応する濃度比も表6に示される。表6はこれらの試験に使用されるものの間の中間にある樹脂対水の流量比において、カルシウムの濃度比が供給水対脱着剤の溶液でのイオン強度比と同一になることをはっきりと示している。すなわち、供給水の流量に対して樹脂循環速度を変更することにより、概して塩の所望の濃度比で濃縮流において標的となるカルシウムを得ることが可能である。本実施例は濃縮工程の前の陽イオン交換によりカルシウム等のスケーリング促進因子及びファウリング促進因子を水から実質的に除去する能力を示し、陽イオン交換における脱着剤としてこの濃縮工程で得られた濃縮物を使用する。さらに、相対マグネシウム吸着量およそ30はカルシウム吸着量80~90よりも大幅に少なかった。ナトリウムは供給水に比べて吸着生成水において高濃度である。この交換は、脱着剤を生成する濃縮段階において達成される濃縮効果のために、濃縮効果がなければ脱着において要求されるであろう試薬の消費を大幅に可能性としてゼロに又はゼロ近くに低減するように本発明のプロセスを行う能力を説明する。また濃縮効果はそれ自体が、スケーリング促進因子及びファウリング促進因子の除去のための選択的イオン交換により可能となる。表1:実施例3における供給水の組成表2:初期陽イオン交換樹脂の特性表3:実施例3における樹脂平衡化用溶液樹脂1リットル当たり1.5リットルで2回適用し、それぞれの場合で90分間撹拌する。表4ランチャート:吸着生成水のカルシウム濃度表5:実施例3における脱着剤の組成表6:実施例3におけるCa濃度比脱着剤対吸着生成水表7:実施例3における脱着剤、供給水及び樹脂の流量本発明のプロセスにおける工程aから出る水でのスケーリング促進因子及びファウリング促進因子の最終濃度は、吸着剤が工程aと工程cとを循環する場合に、以下により決定される:使用のために選ばれる特定の吸着剤、特に特定の溶液成分の吸着のためのそのイオン交換能及び相対的選択性、供給水の組成行われる添加による組成への影響を含む及び温度、濃縮工程の選ばれた構成で適用される濃縮比、工程bへと入る水への化学物質の添加、脱着に使用される濃縮工程bからの濃縮物への化学物質及び補助的脱着剤の添加、工程aへの流入流における水対吸着剤比、工程cにおいて脱着に使用される、工程bからの濃縮物の割合、工程a及び工程cのそれぞれにおける樹脂、水及び脱着剤の平均滞留時間、並びに接触工程a及び接触工程cの物理的構成及び段階数。本発明によって、供給水における最も制限的なスケーリング促進因子及びファウリング促進因子による濃縮工程において許容される濃縮比に対する現在の制限がなくなる。シリカを含む濃縮工程単数又は複数に入る水中の成分の濃度及び形態があまり制限を受けないことによって、また他の技法と比較して大幅にコストが削減されたプロセスにおいて、最大の濃縮比を確立することができる。このようにして、濃縮流の処分に要求される面積が低減され、自然蒸発が塩からの最終的な水の除去のより実用的な手段となり、有価な蒸発岩成分、例えばソーダ灰の続く回収の可能性は、バルク酸性化によっては失われず又は塩等の添加化学物質による希釈が不要なためより困難なものとならない。すなわち、本プロセスは、通常広範な供給水及び濃縮比によって、統合プロセスを行うことが可能になるという点で、設計及び作用特徴において十分な柔軟性を可能にし、達成される濃縮効果により、ただし濃縮効果がなければ要求されるであろうものよりもはるかに低い添加試薬の消費でスケーリング及びファウリングの可能性が大幅に低減する、濃縮工程b及び脱着工程cに入る流を提供する。そのため、本発明の特定の利点としては以下のものが挙げられる:試薬消費がたとえあったとしても、濃縮工程におけるスケール形成に最も寄与するイオン種に特異的であるという十分な選択性、個々のプロセス工程のコストの合計と比較して、本プロセスのエネルギーコストが著しくは増大しないような相対的に低いエネルギー消費、スケーリング及びファウリングの影響に対する本プロセスの低い感受性、膜ベースの又は蒸発による濃縮プロセスにかかわらず、スケーリング及びファウリングの促進因子を除去及び/又は制御するのに使用される試薬によるコストの相応の増大もなく、水処理の濃縮段階において高い濃縮効果を達成する工業的に実現可能な手段を提供することができること、本発明に従って行われるイオン交換には、吸着剤の循環速度の上昇により生じる欠点がほとんど又は全くなく、その一方で購入した試薬の消費を回避するという重要な利点を与える。最後に、本明細書に概説されるように、本発明の精神及び範囲から逸脱することなく多くの修正及び/又は変更を行うことができることが理解される。