複数の太陽電池セルが直列接続され、直列接続部の両端の電極に保護ダイオードが接続されたモジュールを一つの太陽電池モジュールの単位として、前記モジュールを直列に接続した太陽電池ストリングと、前記太陽電池ストリングを並列に接続した太陽電池アレイと、前記太陽電池アレイの出力電圧を検出する電圧検出部と、前記太陽電池アレイの出力電流を検出する電流検出部と、日射計測手段とを有する太陽光発電システムの故障診断方法において、前記日射計測手段により計測した日射量pbの環境下における太陽電池アレイの常温における第1の動作電圧及び第1の動作電流を算出するステップと、前記電圧検出部にて検出した第2の動作電圧と前記第1の動作電圧を用いて太陽電池アレイの動作温度Tbを算出するステップと、前記第2の動作電流と前記動作温度Tbを用いて、常温における第3の動作電流を算出するステップと、前記第1の動作電流と前記第3の動作電流を比較するステップと、前記比較した結果をもとに前記太陽電池アレイ内における断線した太陽電池モジュール数を算出するステップと、を備えることを特徴とする太陽光発電システムの故障診断方法。前記太陽電池モジュールの所定の損失に対する配線抵抗Rs’を設定するステップと、前記算出された断線した太陽電池モジュール数と前記日射量pbと前記動作温度Tbの条件において算出される太陽電池アレイの第1の最大電力と、前記第2の動作電流と前記第2の動作電圧から算出される第2の最大電力を、前記配線抵抗Rs’を持つ太陽電池モジュール数を可変させながら比較するステップと、前記比較した結果によって、前記太陽電池アレイ内における前記配線抵抗Rs’を持つ太陽電池モジュール数を算出するステップと、を備えることを特徴とする請求項1に記載の太陽光発電システムの故障診断方法。前記太陽光発電システムは、並列に接続された複数の前記太陽電池アレイと、それぞれの前記太陽電池アレイを選択するための選択手段とを更に有し、前記選択手段を用いて前記太陽電池アレイを切り替えることによって、各太陽電池アレイに存在する断線した太陽電池モジュール数を算出するステップを備えることを特徴とする請求項1に記載の太陽光発電システムの故障診断方法。前記太陽光発電システムは、並列に接続された複数の前記太陽電池アレイと、それぞれの前記太陽電池アレイを選択するための選択手段とを更に有し、前記選択手段を用いて前記太陽電池アレイを切り替えることによって、各太陽電池アレイに存在する前記配線抵抗Rs’を持つ太陽電池モジュール数を算出するステップを備えることを特徴とする請求項2に記載の太陽光発電システムの故障診断方法。前記太陽光発電システムは、それぞれの前記太陽電池ストリングを選択するための選択手段を更に有し、前記選択手段を用いて前記太陽電池ストリングを切り替えることによって、各太陽電池ストリングに存在する断線した太陽電池モジュール数を算出するステップを備えることを特徴とする請求項1に記載の太陽光発電システムの故障診断方法。前記太陽光発電システムは、それぞれの前記太陽電池ストリングを選択するための選択手段を更に有し、前記選択手段を用いて前記太陽電池ストリングを切り替えることによって、各太陽電池ストリングに存在する前記配線抵抗Rs’を持つ太陽電池モジュール数を算出するステップを備えることを特徴とする請求項2に記載の太陽光発電システムの故障診断方法。複数の太陽電池セルが直列接続され、直列接続部の両端の電極に保護ダイオードが接続されたモジュールを一つの太陽電池モジュールの単位として、前記モジュールを直列に接続した太陽電池ストリングと、前記太陽電池ストリングを並列に接続した太陽電池アレイと、前記太陽電池アレイの出力電圧を検出する電圧検出部と、前記太陽電池アレイの出力電流を検出する電流検出部と、日射計測手段と、前記太陽電池アレイの動作温度を計測する動作温度計測手段とを有する太陽光発電システムの故障診断方法において、前記日射計測手段により計測した日射量pbと前記動作温度計測手段により計測した動作温度Tbの環境下における前記太陽電池アレイの最大動作電圧を算出するステップと、前記最大動作電圧と前記電圧検出部において検出した動作電圧を比較するステップと、前記比較した結果をもとに前記太陽電池アレイ内における断線した太陽電池モジュール数を算出するステップと、を備えることを特徴とする太陽光発電システムの故障診断方法。前記太陽電池モジュールの所定の損失に対する配線抵抗Rs’を設定するステップと、前記算出された断線した太陽電池モジュール数と前記日射量pbから算出される太陽電池アレイの第1の最大電力と、計測した動作電流と前記動作電圧から算出される第2の最大電力を、前記配線抵抗Rs’を持つ太陽電池モジュール数を可変させながら比較するステップと、前記比較した結果によって、前記太陽電池アレイ内における前記配線抵抗Rs’を持つ太陽電池モジュール数を算出するステップと、を備えることを特徴とする請求項7に記載の太陽光発電システムの故障診断方法。前記太陽光発電システムは、並列に接続された複数の前記太陽電池アレイと、それぞれの前記太陽電池アレイを選択するための選択手段を更に有し、前記選択手段を用いて前記太陽電池アレイを切り替えることによって、各太陽電池アレイに存在する断線した太陽電池モジュール数を算出するステップを備えることを特徴とする請求項7に記載の太陽光発電システムの故障診断方法。前記太陽光発電システムは、並列に接続された複数の前記太陽電池アレイと、それぞれの前記太陽電池アレイを選択するための選択手段を更に有し、前記選択手段を用いて前記太陽電池アレイを切り替えることによって、各太陽電池アレイに存在する前記配線抵抗Rs’を持つ太陽電池モジュール数を算出するステップを備えることを特徴とする請求項8に記載の太陽光発電システムの故障診断方法。前記太陽光発電システムは、それぞれの前記太陽電池ストリングを選択するための選択手段を更に有し、前記選択手段を用いて前記太陽電池ストリングを切り替えることによって、各太陽電池ストリングに存在する断線した太陽電池モジュール数を算出するステップを備えることを特徴とする請求項7に記載の太陽光発電システムの故障診断方法。前記太陽光発電システムは、それぞれの前記太陽電池ストリングを選択するための選択手段を更に有し、前記選択手段を用いて太陽電池ストリングを切り替えることによって、各太陽電池ストリングに存在する前記配線抵抗Rs’を持つ太陽電池モジュール数を算出するステップを備えることを特徴とする請求項8に記載の太陽光発電システムの故障診断方法。しかしながら、上記の先行技術文献の技術を用いることによって、太陽電池モジュール1つ1つを計測するという労力の課題は解決するが、太陽電池モジュール毎に計測手段と通信手段を設けなければならないという新たな課題が生じる。上記の事情に鑑み、太陽光発電システムにおいて、余分な計測手段と通信手段を付加せず、時間や労力のかからない故障診断方法を提供することを目的とする。上記課題を解決するため、本発明の一態様による太陽光発電システムの故障診断方法は、複数の太陽電池セルが直列接続され、直列接続部の両端の電極に保護ダイオードが接続されたモジュールを一つの太陽電池モジュールの単位として、前記モジュールを直列に接続した太陽電池ストリングと、前記太陽電池ストリングを並列に接続した太陽電池アレイと、前記太陽電池アレイの出力電圧を検出する電圧検出部と、前記太陽電池アレイの出力電流を検出する電流検出部と、日射計測手段とを有する太陽光発電システムの故障診断方法において、前記日射計測手段により計測した日射量pbの環境下における太陽電池アレイの常温における第1の動作電圧及び第1の動作電流を算出するステップと、前記電圧検出部にて検出した第2の動作電圧と前記第1の動作電圧を用いて太陽電池アレイの動作温度Tbを算出するステップと、前記第2の動作電流と前記動作温度Tbを用いて、常温における第3の動作電流を算出するステップと、前記第1の動作電流と前記第3の動作電流を比較するステップと、前記比較した結果をもとに前記太陽電池アレイ内における断線した太陽電池モジュール数を算出するステップと、を備えることを特徴とする。また、複数の太陽電池セルが直列接続され、直列接続部の両端の電極に保護ダイオードが接続されたモジュールを一つの太陽電池モジュールの単位として、前記モジュールを直列に接続した太陽電池ストリングと、前記太陽電池ストリングを並列に接続した太陽電池アレイと、前記太陽電池アレイの出力電圧を検出する電圧検出部と、前記太陽電池アレイの出力電流を検出する電流検出部と、日射計測手段と、前記太陽電池アレイの動作温度を計測する動作温度計測手段とを有する太陽光発電システムの故障診断方法において、前記日射計測手段により計測した日射量pbと前記動作温度計測手段により計測した動作温度Tbの環境下における前記太陽電池アレイの最大動作電圧を算出するステップと、前記最大動作電圧と前記電圧検出部において検出した動作電圧を比較するステップと、前記比較した結果をもとに前記太陽電池アレイ内における断線した太陽電池モジュール数を算出するステップと、を備えることを特徴とする。本発明により、太陽光発電システムの故障診断方法において、余分な計測手段と通信手段を付加せず、時間や労力をかけずに、従来収集していたデータを利用して太陽電池アレイ内に存在する太陽電池モジュールの故障数を把握することが可能となる。以下、実施例により詳細に説明する。図1は、太陽光発電アレイ1の構成図である。太陽電池アレイ1は、太陽電池モジュール2を複数枚直列に並べた太陽電池ストリング3と呼ばれる単位が並列に並べられることによって構成される。各太陽電池モジュール2には、逆バイアスが掛かった時に逆方向電流が流れるのを防止するためのバイパスダイオード4が取り付けられており、各ストリング単位でも、逆方向に電流が流れ込むのを防止するための逆流防止ダイオード5が取り付けられている。スイッチ6を選択することにより、各ストリングの電流経路を選択することも可能である。なお、同一符号は同一構成要素を示す。図2は、太陽光発電システムの機能構成を示すブロック図である。複数の太陽電池ストリング3は、接続箱7の中で、逆流防止ダイオード5とスイッチ6を介して並列接続される。この並列接続によって構成された太陽電池アレイは、集電ラック8にて、スイッチ9を介して、さらに並列接続される。これら複数の太陽電池アレイが並列接続された大規模な単位の両端電極に、パワーコンディショナ10が接続される。パワーコンディショナ10は、複数並列接続された太陽電池アレイから最大電力が取り出せるように直流電力を制御する制御部10aと、制御によって生成された直流電力を交流信号に変換し出力する直流交流変換部10bによって構成される。図3は、パワーコンディショナの直流電力を制御する制御部10aについてのブロック図である。太陽電池アレイから最大電力が取り出せるように直流電力を制御することをMPPT制御MaximumPowerPointTrackingと呼ぶ。このMPPT制御は、制御部10aにおける電流計20と電圧計21において、計測した直流電力を用いて、DC/DCコンバータ回路を制御することによって達成されるものである。一般に、大規模太陽光発電システムにおいては、MPPT制御中に計測される直流電圧、直流電流と、発電サイトに設置された日射計22によって計測される日射量が、監視モニター10cに送信される。つまり、直流電圧、直流電流に関しては、パワーコンディショナ単位での発電量を監視している。太陽電池モジュール2の故障に関しては、図4abcに示すようなメカニズムで進行する。太陽電池モジュール2は、太陽電池セル11が複数個、直列に接続されていることで構成される。セル間の接続ははんだ付けで行われている。このはんだが剥がれてくると、配線の抵抗成分13が大きくなる。この時、図4aの正常状態からホットスポット12bを持った図4bの状態に移行する。ホットスポットとは、はんだ剥がれを起こしているセルが周囲に比べて高温になる現象のことであり、サーモカメラ等を用いた故障診断が一般的な手法として用いられている。さらに、ハンダが剥がれてくると、配線抵抗の値もさらに大きくなり、ホットスポット12bを有する太陽電池モジュール2の電流駆動能力が著しく低下する。この時、バイパスダイオード4が動作する。この状態が、図4cである。この現象は、バイパスダイオード4が搭載されているジャンクションボックスの発熱を観測することによって診断されるのが一般的である。なお、符号12cは断線セルを示す。また、14aは正常なストリングを流れる電流、14bはホットスポットを含むストリングを流れる電流、14cは断線セルを含むストリングを流れる電流を示す。ここで、故障はんだ剥がれと断線の主要因である配線抵抗と損失の関係を定量化する。配線抵抗をRsとし、損失をPlossとすると、Plossは、式1に示すように、ある損失値P0とRsに対する変化によって表すことができる。Ploss=P0ΔRs...図4に示すように、故障したモジュールの配線抵抗Rsが大きくなると、ある時点から電流はバイパスダイオード4を経由して流れる。図5に、この時の太陽電池特性の変化を示す。太陽電池の電流-電圧特性は、配線抵抗Rsが大きくなるにつれて、特性15aから15bに変化し、n個のモジュールが直列接続された太陽電池ストリングのうち、m個のモジュールが断線したとすると、図5に示すように、正常に対して、電流Ipmaxを保ちながら、mnの割合ほど電圧シフトした特性15cのようになる。この時、損失はmnであるため、これをP0として設定する。セル数がNcellで構成される太陽電池モジュールの式は、I:出力電流AIs:逆方向飽和電流AV:出力電圧VIsc:短絡電流AT:太陽電池素子絶対温度Kk:ボルツマン定数JKRs:配線抵抗Ωq:電子の電荷量CRsh:並列抵抗Ωnf:接合定数p:日射強度kWm2のパラメータを用いて、式2で表すことができる。I=Iscp-IsexpRsI-RsIRsh...日射強度Ea1kWm2、常温におけるIa:出力電流AVa:出力電圧VIsca:短絡電流AとRs:配線抵抗Ω、短絡電流の温度係数αA°C、開放電圧の温度係数βV°C、曲線補正因子Kを用いて、日射強度Eb、温度TbにおけるIb:出力電流AとVb:出力電圧Vは、式、式を用いて算出することができる。Ib=IaIscaα...Vb=Vaβ-Rs-KIb...n個のモジュールが直列接続された太陽電池ストリングの正常時でのVpmaxは、正常時のRsが十分小さく、かつ漏れ抵抗Rshが十分に大きく無視できるとすると、式を変形して、式と表すことができる。したがって、Pmaxは、VpmaxにIpmaxを掛けた式として表すことができる。Vpmax=nNcellqlnIs...Pmax=nNcellqlnIsIpmax...一方、n個中、m個のモジュールが断線した太陽電池ストリングの電流Iが流れた時の電圧と電力に関しては、Rs増加による影響が現れるので、式と式として表すことができる。V=NcellqlnIs-mNcellRsI...P=NcellqlnIsI-mNcellRsI2...したがって、Plossは、式となり、Rsに対する変化は、式10として表すことができる。Ploss=PPmax=NcellqlnIsI-mNcellRsI2nNcellqlnIsIpmax...∂Rs=nqlnIsIpmax...のようにRthを定義して、式に代入すると、式のように表すことができる。Rth=qlnIsIpmax...∂Rs=2...1つ余分に断線した状態を基準とするため、式において、P0=nとし、さらに、ΔRs=Rth-Rsとすると、Plossは、式のように表すことができる。Ploss=n-2...式において、Rs=Rthとなった時に、P0=nとなる。つまり、RthとはバイパスダイオードがONし始める配線抵抗の閾値であり、バイパスダイオードが動作を開始する地点での損失を基準としたRsについての変化分を算出するによって、直列接続されたパネルの損失を容易に定量化することが可能となる。以上より、式と式13を用いることによって、損失に応じたRsを量子化することが可能になる。ここで、図6に太陽電池アレイ1の計算方法を示す。このアレイの計算をアレイ演算と呼ぶこととする。アレイ演算は、ストリング解析とアレイ解析の組み合わせによって実現される。ストリング解析を行うときは、複数のモジュールに流れる電流は共通であるので、図6に示すように、ある電流Iが流れている場合における各太陽電池のモジュール電圧:V1、V2、V3、VN-1、VNを式から求め、その和Vstringを求める。式から電圧を計算する場合、逆関数となるが、ニュートン法などの繰り返し演算を適用することで簡単に求めることが可能である。モジュールに、はんだ剥がれや断線が掛かると、正常時のモジュール電圧に比べて、電圧が下がり、断線の場合には、バイパスダイオードが機能するため、モジュール電圧≒0として考える。アレイ解析を行うときは、複数のストリングに掛かる電圧は共通であるので、図6bに示すように、ある電圧Vが掛かっている場合における各ストリングから取り出される電流I1、I2INを式から求め、その和Iarrayを求めればよい。アレイ演算は、ストリング解析とアレイ解析の組み合わせにより太陽電池アレイの電流-電圧特性を求める演算である。診断のために得られる情報は、図7に示すように、太陽電池アレイ1を制御するパワーコンディショナ10内の制御部10aに搭載された電圧計21と電流計20から得られる最大動作電圧Vpmaxbと最大動作電流Ipmaxbのログデータと発電サイト内に設置された日射計22から得られる日射強度pbのログデータ、太陽電池アレイの温度センサ16から得られる動作温度Tbのログデータである。これらのデータは、監視モニター10cに送信される。日射計22で計測される日射強度pbは、式2のp:日射強度kWm2に代入すればよい。温度センサ16で計測される動作温度Tbに関しては、式2の中で、動作温度そのものを示すT:太陽電池素子絶対温度KにTbを代入し、温度に対して変化が大きいIsc:短絡電流A、Is:逆方向飽和電流Aについての計算を行う。動作温度TbにおけるIsc:短絡電流Aは、式3の変形である式14を用いて求めることが可能である。Isc=Iscaα...ここで、Iscaは、常温における短絡電流Aであり、αA°Cは、短絡電流の温度係数である。動作温度TbにおけるIs:逆方向飽和電流Aは、開放電圧Vocと開放電圧の温度係数βV°Cを介して算出する。まず、常温Taにおける逆方向飽和電流AをIsaとして、常温Taにおける開放電圧Vocaを式2から求めると、式15のようになる。Voca=nNcellqlnIsa...同様に、アレイの動作温度Tbにおける開放電圧は、式16と式17で表される。Voc=Vocaβ...Voc=nNcellqlnIs...式15と17を解くことで、常温時の各パラメータ値と計測された動作温度Tbから、Tbにおける逆方向飽和電流Isを算出することが可能である。これら、動作温度TbにおけるIsc:短絡電流A、Is:逆方向飽和電流Aの値を用いて、アレイ演算を行うことによって、太陽電池アレイの暴露状態におけるIpmaxとVpmaxが算出される。さらに、Ipmaxは、式11で定義したRthの算出にも用いられる。一旦、Rthが算出されれば、式13を用いて、故障に応じたRsの量子化が可能となる。以上で述べたアレイ演算、式2を構成するパラメータの演算、Rsの量子化、そして、計測した最大動作電圧Vpmaxbと最大動作電流Ipmaxbを活用することで、太陽電池アレイ内に存在するモジュール故障数を求めることができる。太陽光発電システムの故障診断方法の手順を示す演算フローを図8a、図8bに示す。太陽電池アレイ内におけるモジュールの故障数の算出は、まず、断線が発生したモジュール数を求め、次に、はんだ剥がれが発生したモジュール数を求めるという順で行っていく。第1段階として、図8のフローを用いて、断線が発生したモジュール数の求め方を説明する。まず、計測データの日射量:pbと動作温度:Tbを取り込み、暴露条件におけるパラメータを演算するS801。次に、アレイ演算を行い、故障がない条件における最大動作電圧Vpmaxを算出するS802。ここで、算出したVpmaxから計測した最大動作電圧Vpmaxbを差し引いた値をΔVとするS803。次にこのΔVと0とを比較しS804、算出値Vpmaxの方が大きければΔV>0、断線したモジュール数を示すxをインクリメントS805、Vpmaxと同じであればΔV=0、xはそのままS806、Vpmaxの方が小さければΔV<0、xをデクリメントしS807、再度、アレイ演算を行う。アレイ演算において、どのモジュールを断線させるかについては、モンテカルロ法等を用いて無作為に選択する。以上の動作をCountでモニターしS808、太陽電池アレイを構成するモジュール数までCountがアップするまで、アレイ演算と断線数の設定を繰り返し行うS809。第2段階として、図8のフローを用いて、はんだ剥がれが発生したモジュール数の求め方を説明する。まず、図8と同様に、計測データの日射量:pbと動作温度:Tbを取り込み、暴露条件におけるパラメータを演算するS811。この演算と同時に、式11と式13を用いて、モジュール損失が10となる配線抵抗値Rs’を設定しておく。次に、図8で設定した断線数xを取り込み、アレイ演算を行うS812。断線させるモジュールに関しては、前述のように、モンテカルロ法等を用いて無作為に抽出する。ここでのアレイ演算では、断線の情報を含んだ太陽電池アレイの最大動作電圧Vpmaxと最大動作電流Ipmaxが算出され、これらを掛け合わせることによって最大電力Pmaxが算出される。算出されたPmaxから計測された最大電力Pmaxbを差し引いた値をΔPとするS813。次にこのΔPと0とを比較しS814、算出値Pmaxの方が大きければΔP>0、配線抵抗Rs’を有するモジュール数を示すyをインクリメントS815、Pmaxと同じであればΔP=0、yはそのままS816、Pmaxの方が小さければΔP<0、yをデクリメントしS817、再度、アレイ演算を行う。アレイ演算において、どのモジュールの配線抵抗にRs’を設定するかについては、モンテカルロ法等を用いて無作為に選択する。以上の動作をCountでモニターしS818、太陽電池アレイを構成するモジュール数までCountがアップするまで、繰り返し行うS819。なお、本実施例ではモジュール損失を10としたが、必ずしも10には限定されない。以上のフローから、太陽電池毎に計測手段や通信手段を付加せずとも、太陽電池アレイ内に存在する太陽電池モジュールの故障数を把握することが可能となる。本フローを図2の選択スイッチ9が全てオンした状態で適用し、故障数が多いと判断した場合には、選択スイッチ9により、太陽電池アレイ1の単位で故障数のモニタリングを実現することができる。さらに、故障数が多いと判断した太陽電池アレイ1については、図1の選択スイッチ6を切り替えることで、太陽電池ストリング単位での故障検査を行うことができる。第2の実施例について図9、図10a、図10bを用いて説明する。なお、実施例1に記載され本実施例に未記載の事項は特段の事情が無い限り本実施例にも適用することができる。図9は、診断のために得られる情報として、太陽電池アレイを制御するパワーコンディショナ10内の制御部10aに搭載された電圧計21と電流計20から得られる最大動作電圧Vpmaxbと最大動作電流Ipmaxbのログデータと発電サイト内に設置された日射計22から得られる日射強度pbのログデータのみの場合を示したものである。通常、温度センサには、熱電対といったものが用いられるが、一般的に、計測精度が低い。したがって、本実施例では、Vpmaxb、Ipmaxbとpbのログデータのみから故障を算出する。まず、開放電圧の温度係数βV°Cより、開放電圧:Vocは、常温:Taにおける開放電圧をVocaとすると、式18のように表すことができる。Voc=Vocaβ...19であり、同様に動作温度:Tbの条件においては、Ipmax≒iIsc...である。式5と式17よりIsを消去し、動作温度Tbとすると、式21で表すことができる。Tb=nNcellqlnIsc...常温:Taに関しても同様に求めると、式22が得られる。Ta=nNcellqlnIsca...ここで、式、式を用いて、式と式の関係性を求めると、式のように、Vpmaxを求めることができる。Vpmax=lnlnTaTbVoc...簡単のため、i=jと仮定すると、式を得る。Vpmax=TaTbVoc...Vpmaxを計測値Vpmaxbとして、式18を式24に代入すると、Tb=Taβ...となり、常温における開放電圧:Voca、開放電圧の温度係数βV°C、最大動作電圧:Vpmaxaと計測したVpmaxbから、太陽電池アレイの動作温度:Tbを求めることが可能となる。Tbを求めた後、式3を変形した式4より、常温における動作電流Ipmaxa’が、日射強度:pb、太陽電池アレイの動作温度:Tb、常温:Ta、常温における短絡電流:Isca、短絡電流の温度係数αと計測値:Ipmaxbより求まる。Ipmaxa’=Ipmaxb-Iscaα...以上の太陽電池アレイの動作温度の計算値Tbと常温における動作電流の計算値Ipmaxa’を実施例1のフローに組み込む。これにより、パワーコンディショナ内に搭載された電圧計と電流計から得られる最大動作電圧Vpmaxbと最大動作電流Ipmaxbのログデータと発電サイト内に設置された日射計から得られる日射強度pbのログデータのみから太陽電池アレイ内の故障数を算出することが可能になる。太陽光発電システムの故障診断方法の手順を示す演算フローを図10a、図10bに示す。太陽電池アレイ内における故障したモジュール数の算出は、実施例1と同様に、まず、断線が発生したモジュール数を求め、次に、はんだ剥がれが発生したモジュール数を求めるという順で行っていく。第1段階として、図10aのフローを用いて、断線が発生したモジュール数の求め方を説明する。まず、計測データの日射量:pbを取り込み、日射量:pb、常温:Taにおけるパラメータを演算するS101。次に、アレイ演算を行い、故障がない条件における最大動作電圧Vpmaxaと最大動作電流Ipmaxaを算出するS102。ここで、算出したVpmaxaと計測した最大動作電圧Vpmaxb、さらに、式2やアレイ演算を用いて算出される常温Taにおける開放電圧Voca、開放電圧の温度係数βを用いて、式25に代入し、太陽電池アレイの動作温度Tbを算出するS103。算出されたTbと計測された最大動作電流Ipmaxbを式26に代入し、常温における動作電流Ipmaxa’を算出するS104。Ipmaxa’とアレイ演算により求まるIpmaxaは、共に常温:Ta、日射強度pbkWm2の条件のもとでの算出された値であるが、実測では、断線以外の劣化条件も入っていることを考慮すると、計測値から求まる値は、理論値と同等もしくは小さい値になるので、Ipmaxa≧Ipmaxa’が成り立つ。ΔI=Ipmaxa-Ipmaxa’とした時S105、ΔI>0S106を満たし、かつIpmaxa≒Ipmaxa’S108となるまで、断線数xをUPさせS107、動作温度Tb算出、Ipmaxa’算出の演算を繰り返し行っていく。ΔI<0S106となった場合は、繰り返し演算の1つ前の状態にxとTbを戻しS109、繰り返し演算を終了させることで、ΔI>0、かつIpmaxa≒Ipmaxa’の条件が満たされる。どのクラスタを断線させるについては、実施例1と同様に、モンテカルロ法等の方法を用いて無作為に選択する。次に、第2段階について図10bのフローを用いて説明する。このフローは、図8のフローに対して、計測した動作温度:Tbから第1段階で算出した動作温度:Tbに置き換わったのみであり、計算のフローは実施例1と同じである。即ち、図10bに示すステップS111~ステップS119は、それぞれ図8bに示すステップS811~ステップS819に対応する。以上のフローから、太陽電池毎に計測手段や通信手段、さらに温度の計測手段を付加せずとも、太陽電池アレイ内に存在する太陽電池モジュールの故障数を把握することが可能となる。実施例1と同様に、本フローを図2の選択スイッチ9が全てオンした状態で適用し、故障数が多いと判断した場合には、選択スイッチ9により、太陽電池アレイ1の単位で故障数のモニタリングを実現することができる。さらに、故障数が多いと判断した太陽電池アレイ1については、図1の選択スイッチ6を切り替えることで、どのストリングに故障が多く含まれているかまで絞り込むことができる。なお、本発明は上記した実施例に限定されるものではなく、様々な変形例が含まれる。例えば、上記した実施例は本発明を分かりやすく説明するために詳細に説明したものであり、必ずしも説明した全ての構成を備えるものに限定されるものではない。また、ある実施例の構成の一部を他の実施例の構成に置き換えることも可能であり、また、ある実施例の構成に他の実施例の構成を加えることも可能である。また、各実施例の構成の一部について、他の構成の追加削除置換をすることが可能である。