"A相端子Ta、B相端子TbおよびC相端子Tcを有する三相交流電源を入力とし、6個のダイオードと、5個のコンデンサとを備え、A相端子Taに第一コンデンサC1の一端が接続され、第一コンデンサC1の他端とB相端子Tbの間に、第二ダイオードD2および第三ダイオードD3が、第一コンデンサC1側をカソードとして直列に接続されており、C相端子Tcに第二コンデンサC2の一端が接続され、B相端子Tbと第二コンデンサC2の他端の間に、第四ダイオードD4および第五ダイオードD5が、B相端子Tb側をカソードとして直列に接続されており、第二コンデンサC2の他端と第一コンデンサC1の他端の間に、第六ダイオードD6および第一ダイオードD1が、第二コンデンサC2側をカソードとして直列に接続されており、第一ダイオードD1のカソードと第四ダイオードD4のアノードの間に第三コンデンサC3が接続されており、第三ダイオードD3のカソードと第六ダイオードD6のアノードの間に第四コンデンサC4が接続されており、第一ダイオードD1のカソードと第六ダイオードD6のアノードの間に第五コンデンサC5が接続されていることを特徴とする三相三倍電圧整流回路。しかしながら、非特許文献1の発明においては、直流電圧のリップルを抑制するための平滑コンデンサc6が設けられており、電圧の平滑化を回路構成の工夫により補うことで、コンデンサc6を削除しても性能を落とすことなくさらに構成を簡素なものとする余地があった。本発明は、上記事情を鑑みたものであり、簡素な回路構成で整流と昇圧を同時に行うことができる三相三倍電圧整流回路を提供することを目的とする。本発明は、A相端子、B相端子およびC相端子を有する三相交流電源を入力とし、6個のダイオードと、5個のコンデンサとを備え、A相端子に第一コンデンサの一端が接続され、第一コンデンサの他端とB相端子の間に、第二ダイオードおよび第三ダイオードが、第一コンデンサ側をカソードとして直列に接続されており、C相端子に第二コンデンサの一端が接続され、B相端子と第二コンデンサの他端の間に、第四ダイオードおよび第五ダイオードが、B相端子側をカソードとして直列に接続されており、第二コンデンサの他端と第一コンデンサの他端の間に、第六ダイオードおよび第一ダイオードが、第二コンデンサ側をカソードとして直列に接続されており、第一ダイオードのカソードと第四ダイオードのアノードの間に第三コンデンサが接続されており、第三ダイオードのカソードと第六ダイオードのアノードの間に第四コンデンサが接続されており、第一ダイオードのカソードと第六ダイオードのアノードの間に第五コンデンサが接続されていることを特徴とする。本発明によれば、6個のダイオードと、5個のコンデンサという受動素子のみからなる簡素な構成の回路によって、三相交流電源を入力として、整流するとともに、三相線間電圧の略3倍の直流出力電圧を得ることができる。本発明の三相三倍電圧整流回路の具体的な構成について、各図面に基づいて説明する。図1に示すように、この回路は三相交流電源を入力とするものであって、三相交流電源は、A相端子Ta、B相端子TbおよびC相端子Tcを有する。そして、回路は6個のダイオードと、5個のコンデンサとを備える。まず、A相端子Taに第一コンデンサC1の一端が接続され、第一コンデンサC1の他端とB相端子Tbの間に、第二ダイオードD2および第三ダイオードD3が、第一コンデンサC1側をカソードとして直列に接続されている。また、C相端子Tcに第二コンデンサC2の一端が接続され、B相端子Tbと第二コンデンサC2の他端の間に、第四ダイオードD4および第五ダイオードD5が、B相端子Tb側をカソードとして直列に接続されている。さらに、第二コンデンサC2の他端と第一コンデンサC1の他端の間に、第六ダイオードD6および第一ダイオードD1が、第二コンデンサC2側をカソードとして直列に接続されている。そして、第一ダイオードD1のカソードと第四ダイオードD4のアノードの間に第三コンデンサC3が接続されている。また、第三ダイオードD3のカソードと第六ダイオードD6のアノードの間に第四コンデンサC4が接続されている。さらに、第一ダイオードD1のカソードと第六ダイオードD6のアノードの間に第五コンデンサC5が接続されている。なお、A相、B相およびC相の相電圧を、それぞれEa,Eb,Ecとし、線間電圧を、それぞれVab=Ea-Eb,Vbc=Eb-Ec,Vca=Ec-Eaとする。また、この回路に接続される負荷を、負荷抵抗RLで表す。続いて、このように構成した三相三倍電圧整流回路の動作原理を説明する。各線間電圧が負の半周期の場合と正の半周期の場合で、ダイオードが導通する組み合わせは6通りとなる。A相とB相の間の線間電圧Vabが負の半周期のとき、図2に示すように、第二ダイオードD2と第三ダイオードD3が導通し、第一コンデンサC1に線間電圧Vabの最大値Vmが充電される。A相とB相の間の線間電圧Vabが正の半周期のとき、図3に示すように、第一ダイオードD1と第四ダイオードD4が導通し、線間電圧Vabの最大値Vmに、第一コンデンサC1に充電された電圧Vmが加算され、第三コンデンサC3に2Vmの電圧が充電される。B相とC相の間の線間電圧Vbcが負の半周期のとき、図4に示すように、第四ダイオードD4と第五ダイオードD5が導通し、第二コンデンサC2に線間電圧Vbcの最大値Vmが充電される。B相とC相の間の線間電圧Vbcが正の半周期のとき、図5に示すように、第三ダイオードD3と第六ダイオードD6が導通し、線間電圧Vbcの最大値Vmに、第二コンデンサC2に充電された電圧Vmが加算され、第四コンデンサC4に2Vmの電圧が充電される。C相とA相の間の線間電圧Vcaが負の半周期のとき、図6に示すように、第一ダイオードD1と第六ダイオードD6が導通し、線間電圧Vcaの最大値Vmに、第一コンデンサC1に充電された電圧Vmおよび第二コンデンサC2に充電された電圧Vmが加算され、第五コンデンサC5に3Vmの電圧が充電される。C相とA相の間の線間電圧Vcaが正の半周期のとき、図7に示すように、第二ダイオードD2と第五ダイオードD5が導通し、線間電圧Vcaの最大値Vmに、第三コンデンサC3に充電された電圧2Vmおよび第四コンデンサC4に充電された電圧2Vmが加算され、第一コンデンサC1にVm、第二コンデンサC2にVm、第五コンデンサC5に3Vmの電圧が充電される。以上のように、第五コンデンサC5には3Vmの電圧が充電されるので、線間電圧の最大値の3倍の直流電圧が得られることになる。そしてこの第五コンデンサC5は、直流電圧のリップルを抑制するための平滑コンデンサとしても機能する。また、上述の動作原理から、ダイオードが導通する組み合わせは6通りあり、回路動作は相電圧Ea,Eb,Ecによって、図8に示す6つのモードに分けられる。何れのモードにおいても、ダイオードは2個ずつ動作しており、各モードはπ/3[rad]ずつ切り換わる。なお、各モードにおけるダイオードの導通状態と図面との対応は、モードI:図3、モードII:図6、モードIII:図5、モードIV:図2、モードV:図7、モードVI:図4、となる。次に、本発明の回路の性能を確認するために行ったシミュレーションおよび実験の結果を示す。シミュレーションおよび実験において、回路定数は、三相線間電圧Vab,Vbc,Vca実効値を50[V]、各コンデンサC1,C2,C3,C4,C5の容量を2200[μF]、ダイオード順電圧降下を1.4[V]、負荷抵抗RLの抵抗値を290[Ω]とした。まず、図9aに、シミュレーションによって得られた三相線間電圧と直流出力電圧の波形を示す。三相線間電圧の最大値が70.7[V]=50[V]×√2であるのに対し、直流出力電圧は196.4[V]となっている。出力電圧は、線間電圧の最大値の2.78倍となっており、略3倍の出力が得られるという結果となった。そして、図9bに、図1に示す回路を作成して実際に測定した三相線間電圧と直流出力電圧の波形を示す。三相線間電圧の最大値が70.7[V]であるのに対し、直流出力電圧は192.5[V]となっている。シミュレーションにおいては無視されていたコンデンサの損失などの影響によって、出力電圧はシミュレーションの結果より低くなっているが、線間電圧の最大値の2.72倍となっており、略3倍の出力が得られたといえる。以上のように、本発明によれば、6個のダイオードと、5個のコンデンサという受動素子のみからなる簡素な構成の回路によって、三相交流電源を入力として、整流するとともに、三相線間電圧の略3倍の直流出力電圧を得ることができる。そして、この回路を永久磁石形同期発電機と組み合わせることによって、小規模な水力発電装置や風力発電装置にも適用することができ、発電装置の小型化および低コスト化を実現できる。なお、本発明の回路の実施に際しては、たとえば、回路の三相交流電源側に力率改善用のリアクトルを挿入するなど、上記実施形態に示したもの以外の回路素子を追加してもよい。"