質量で、C:0.02以下、N:0.02以下、Si:0.1~0.5、Mn:0.1~0.5、Cr:10~13、Ni:5.0超え8以下、Mo:1.5~3、V:0.01~0.05、Zr:0.16~0.30、Ta:0.01~0.05、残部Feおよび不可避不純物からなり、CN:0.02超え0.04以下を満足する耐食性とひずみ難硬化性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼。質量で、C:0.02以下、N:0.02以下、Si:0.1~0.5、Mn:0.1~0.5、Cr:10~13、Ni:5.0超え8以下、Mo:1.5~3、V:0.01~0.05、Zr:0.16~0.30、Ta:0.01~0.05、さらにW:0.1~3、Cu:0.1~3、Nb:0.01~0.1の1種または2種以上を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなり、CN:0.02超え0.04以下を満足する耐食性とひずみ難硬化性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼。本発明は、湿潤炭酸ガスと湿潤硫化水素の両者を含む環境での耐食性と現地溶接性に加え、さらにひずみ難硬化性が良好な材料がこれまで入手できなかったことに鑑み、これらの特性を満たす材料を提供することを目的とする。特に、従来は、ひずみ難硬化性に対する配慮が不十分であり、これにより、海底ラインパイプの敷設方式に大きな制約があったが、本発明により経済性に優れるリーリングを実施するラインパイプ敷設方式が採用できることになる。本発明者らは、上記目的を達成するため、マルテンサイト系ステンレス鋼の成分について種々検討し、以下の知見を得た。1湿潤炭酸ガス中での酸に対する耐食性にはCrが有効であること、2湿潤硫化水素を含む環境で問題となる耐硫化物応力腐食割れ性についても、鋼材への水素の進入量を低減させるため、湿潤硫化水素に対する耐食性を向上させることが重要であり、Crとともに一定量以上のMoを添加すること、および、脱硫元素Mnと脱酸元素Siの低減が有効であること、そして、3溶接性、製造性に関しては、C、N量の制御の有効なこと、さらに4ひずみを負荷された時に硬化しにくい特性は、VとZrとTaとの複合添加が必須であることを見出した。すなわち、本発明は湿潤炭酸ガスと湿潤硫化水素の両者に対する耐食性、および、溶接性、製造性、ひずみ難硬化性が良好なマルテンサイト系ステンレス鋼であり、以下の構成をとる。ここで、製造性が良好とは、機械的特性が熱処理など製造条件の変動に対し、安定していることを意味する。上記した性能を有するマルテンサイト系ステンレス鋼を実現するために、本発明は以下に示す手段を用いている。1質量で、C:0.02以下、N:0.02以下、Si:0.1~0.5、Mn:0.1~0.5、Cr:10~13、Ni:5.0超え8以下、Mo:1.5~3、V:0.01~0.05、Zr:0.16~0.30、Ta:0.01~0.05、残部がFeおよび不可避不純物からなり、CN:0.02超え0.04以下である、耐食性とひずみ難硬化性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼である。2質量で、C:0.02以下、N:0.02以下、Si:0.1~0.5、Mn:0.1~0.5、Cr:10~13、Ni:5.0超え8以下、Mo:1.5~3、V:0.01~0.05、Zr:0.16~0.30、Ta:0.01~0.05、さらにW:0.1~3、Cu:0.1~3、Nb0.01~0.1の1種または2種以上を含有し、残部がFeおよび不可避不純物からなり、CN:0.02超え0.04以下である、耐食性とひずみ難硬化性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼である。本発明によれば、13Cr系のマルテンサイト系ステンレス鋼の合金組成を最適化することにより、湿潤炭酸ガス、湿潤硫化水素を含む環境下で優れた耐食性、且つ、良好な溶接性とひずみ難硬化性を有するマルテンサイト系ステンレス鋼が得られる。この鋼は、石油、天然ガス用ラインパイプに使用できるとともに、敷設時の高能率化を図ることを可能にするので、工業上著しい効果を有する。以下に、本発明における合金元素の添加理由およびその量の限定理由について説明する。なお、鋼中の各合金元素の含有量は質量である。C:0.02以下Cは鋼中のCrと炭化物を形成し強度を高める元素であるが、過剰に添加すると耐食性に有効なCr量を減少させる。また、溶接熱影響部の硬さを上昇させ、溶接後熱処理が必要となるため、上限を0.02とする。N:0.02以下Nは鋼中のCrと化合物を形成し、耐食性に有効なCr量を減少させるので、耐食性向上には有害な元素であるが、δ-フェライト相の生成を抑えるオーステナイト生成元素でもある。0.02を超えて含有させると、溶接熱影響部の硬さを上昇させるほか、焼き戻し時に窒化物となって析出し、耐食性、耐応力腐食割れ性及び靭性が劣化することに加え、ひずみ時効硬化を促進するため、上限を0.02とする。Si:0.1~0.5脱酸剤として添加されるが、0.1以下では脱酸効果がない。Siが過剰に添加されるとδ-フェライト相が晶出して耐食性が低下するので、相バランスを保つためにNi量の増量が必要となるため、上限を0.5とする。Mn:0.1~0.5Mnは、製鋼上、脱硫剤として添加されるが、0.1未満では効果がなく熱間加工性も低下する。過剰に添加すると、炭酸ガス、硫化水素環境下での耐食性が低下するので、上限を0.5とする。Cr:10~13湿潤炭酸ガスを含む環境中での耐食性向上に有効な元素であるが、10未満ではその効果が得られない。含有量の増加に従い耐食性は向上するが、強力なフェライト生成元素であるため、マルテンサイト組織とするためには高価なオーステナイト生成元素であるNiの増量が必要となるので、上限を13とする。好ましくは12.0~12.8、より好ましくは12.2~12.6である。Ni:5.0超え8以下マルテンサイト組織を得るため必要な元素であるが、5.0以下ではδ-フェライト相が多くなり、靭性、耐食性を損ない、8を超えると高価な元素のため、経済性が低下するので、含有量範囲を5.0超え8以下とする。好ましくは5.4~7.0、より好ましくは5.8~6.6である。Mo:1.5~3耐食性に有効な元素であるが、1.5未満ではその効果が十分でない。フェライト生成元素のため、3を超えて添加すると、相バランスを確保のため、高価なNiの増量添加が必要となるため、含有量範囲を1.5~3とする。好ましくは1.5~2.5である。V:0.01~0.05Vは強力な炭窒化物生成元素で、微細な炭化物窒化物を粒内に均一に析出させ、粒界に優先析出させないことにより結晶粒を微細化し、耐応力腐食割れ性を向上させるとともに、強度向上にも寄与する。加えて、C、Nを固定するので、ひずみ難硬化性にも有効である。しかし、フェライト生成元素でもあり、δ-フェライト相を増加させる。含有量が0.01未満では耐応力腐食割れ性の向上効果が現れず、0.05を超えるとその効果は飽和し、かつ、δ-フェライト相が増加するため、含有量を0.01~0.05とする。Zr:0.16~0.30Zrは強力な炭窒化物生成元素で、微細な炭化物窒化物を析出させ、C、Nを固定するので、強度及びひずみ難硬化性にも有効である。加えて、ひずみ負荷時に部分的に含まれるオーステナイトの硬化を抑制する。0.16未満ではその効果が充分でなく、0.30を超えるとその効果は飽和するので、Zr含有量を0.16~0.30とする。Ta:0.01~0.05Taは強力な炭化物窒化物生成元素で、C、Nを固定して微細な炭化物窒化物を粒内に均一に析出させるので、ひずみ難硬化性にも有効である。加えて、ひずみ負荷時に部分的に含まれるオーステナイトの硬化を抑制する。また、その効果はZrと共存することにより大きくなる。0.01未満ではその効果が充分でなく、0.05を超えると強度が上昇しすぎるので、Ta含有量を0.01~0.05とする。CN:0.02超え0.04以下C、Nの個々の元素は上述した限定範囲内で添加されるが、本発明では更に、CNについて規定する。目標強度の耐力600~700MPaを得るために0.02超えるCNとし、溶接熱影響部の硬さを目標硬さの350Hv以下に抑制するために0.04以下のCNとする。W、Cu:0.1~3いずれも強度、耐食性に有効な元素であり、添加する場合は0.1未満では効果が十分でなく、3を超えると熱問加工性が劣化するので0.1~3とする。Nb:0.01~0.1鋼中のCと炭化物を形成し、結晶粒を微細化する効果により、強度と靭性を向上させる元素であるが、添加する場合は0.01未満では効果が十分でなく、0.1を超えると効果が飽和するので0.01~0.1とする。本発明鋼は、合金成分を上記に示す所定の成分範囲に調整できれば、転炉、電気炉またはそれらの合わせ湯等、いずれの方法で溶製してもよい。溶製後、連続鋳造機または鋳型を経由してビレット、スラブとしたのち、熱間圧延で鋼管、鋼板などの所定の形状に加工し、熱処理で目標の強度とする。熱処理は加工後の冷却や、焼準により変態マルテンサイト組織とした後、焼戻しにより強度の調整を行うとよい。表1に示す化学成分の鋼を、真空溶解炉を用いて溶製し、熱問圧延で板厚12mmの鋼板とした後、耐力:600~700MPaを目標に焼き入れ、焼戻しを行った。実操業を想定し、加熱温度920°C±10°Cから水冷後、640°C±10°Cで焼戻しを行った。熱処理後、耐食性、溶接性について調査を行った。湿潤炭酸ガスに対する耐食性試験は、鋼管が遭遇する現実的な環境を考慮して、20NaCl-30atmCO2の溶液で100°C、336時問の条件で行い、腐食量が0.3mm/year以下を合格とした。湿潤硫化水素に対する耐食性を評価する試験としての耐硫化物応力腐食割れ試験耐SSC試験は4点曲げ試験を実施した。試験条件は、鋼管が遭遇する現実的な環境を考慮して、0.01barのH2Sを飽和させた0.1NaCl0.4g/lCH3COONapH=3.6水溶液中で、耐力の100を負荷し、720時間で破断しない場合を合格とした。溶接性試験は現地溶接における予熱、後熱の必要性の有無の判定が目的で、再現HAZ部を作成し、その硬さが350Hv以下を合格とした。ひずみ硬化試験は6ひずみを負荷後の硬度上昇が30Hv以下の場合を合格とした。表2に試験結果を示す。本発明鋼であるS1~S7は強度、耐食性、耐硫化物応力腐食割れ性耐SSC性:湿潤硫化水素に対する耐食性、溶接性、ひずみ難硬化性とも良好な結果を示す。一方、比較鋼C1は、本発明の範囲内のZr量を含有するがTa量が少なく、充分なひずみ難硬化性を示さない。比較鋼C2はZr量が少ないためフリーCが多くなり強度が高くなったものと推測され、耐硫化物応力腐食割れ性が悪い。比較鋼C3はMo量が少なく、十分な耐食性を示さない。比較鋼C4はN及びCNが高く、溶接性試験に合格しなかった。また比較鋼C5、C6は、いずれもTa及びZrを含有しない鋼であるが、強度が規定値を満たさず、ひずみ難硬化性も十分ではない。