プラズマ点火プラグの放電部に高電圧パルスを出力して放電を発生させる高電圧パルス回路と、直流電源にスイッチング素子、電流検出用抵抗およびエネルギ蓄積コンデンサを直列接続して上記スイッチング素子のオン時に上記直流電源のエネルギを上記エネルギ蓄積コンデンサに充電する充電回路を有し、放電発生時の上記放電部に上記エネルギ蓄積コンデンサから大電流パルスによるプラズマ噴射エネルギを供給する大電流パルス回路と、上記スイッチング素子のオン時に上記電流検出用抵抗を流れる過電流を検出して上記スイッチング素子をオフする短絡検出回路とを備えたことを特徴とするプラズマジェット点火装置。上記大電流パルス回路内の上記充電回路に、上記エネルギ蓄積コンデンサと直列に共振コイルを設け、上記エネルギ蓄積コンデンサおよび上記共振コイルのLC共振を利用して上記エネルギ蓄積コンデンサを充電することを特徴とする請求項1に記載のプラズマジェット点火装置。上記短絡検出回路は、上記電流検出用抵抗を流れる電流の検出値を所定の閾値と比較して過電流を検出するコンパレータと、上記スイッチング素子をオンさせる制御信号を上記コンパレータの出力に基づいてキャンセルするAND回路とを備えたことを特徴とする請求項1または2に記載のプラズマジェット点火装置。上記コンパレータは、ヒステリシス特性を有することを特徴とする請求項3に記載のプラズマジェット点火装置。上記コンパレータの出力をクロック信号として、上記過電流が検出されるとLow信号を出力するフリップフロップ回路を備え、このフリップフロップ回路の出力と上記スイッチング素子への制御信号とを上記AND回路に入力することを特徴とする請求項3に記載のプラズマジェット点火装置。上記大電流パルス回路内の上記充電回路に、上記直流電源、上記スイッチング素子および上記電流検出用抵抗をバイパスするダイオードを、該ダイオード、上記エネルギ蓄積コンデンサおよび上記共振コイルが閉回路を構成するように備え、上記スイッチング素子のオン時に上記直流電源のエネルギを上記エネルギ蓄積コンデンサに充電し、その後の上記スイッチング素子をオフ時に上記共振コイルのエネルギを上記ダイオードを介して上記エネルギ蓄積コンデンサに充電可能としたことを特徴とする請求項2に記載のプラズマジェット点火装置。プラズマジェット点火装置と内燃機関とは一般にハーネスで接続され、ハーネスの経年劣化等により短絡する可能性がある。従来のプラズマジェット点火装置では、出力側での短絡などにより点火動作時に装置内に過電流が流れるという問題点があった。この発明は、上記のような課題を解決するためになされたものであり、装置内の過電流の発生を防止して信頼性および耐久性が向上したプラズマジェット点火装置を得ることを目的としている。この発明に係るプラズマジェット点火装置は、プラズマ点火プラグの放電部に高電圧パルスを出力して放電を発生させる高電圧パルス回路と、直流電源にスイッチング素子、電流検出用抵抗およびエネルギ蓄積コンデンサを直列接続して上記スイッチング素子のオン時に上記直流電源のエネルギを上記エネルギ蓄積コンデンサに充電する充電回路を有し、放電発生時の上記放電部に上記エネルギ蓄積コンデンサから大電流パルスによるプラズマ噴射エネルギを供給する大電流パルス回路と、上記スイッチング素子のオン時に上記電流検出用抵抗を流れる過電流を検出して上記スイッチング素子をオフする短絡検出回路とを備えるものである。上記プラズマジェット点火装置によると、出力側で短絡が生じた場合にも大電流パルス回路に過電流が発生するのが防止でき、各部の劣化を防いで信頼性および耐久性が向上する。実施の形態1.以下、この発明の実施の形態1によるプラズマジェット点火装置について、図に基づいて説明する。図1は、実施の形態1によるプラズマジェット点火装置の回路構成を示す図である。プラズマジェット点火装置は、プラズマ点火プラグ1と、プラズマ点火プラグ1の放電部1a電極間の放電空間に放電を発生させるための20~40kVの高電圧を発生する高電圧パルス回路2と、放電開始によりインピーダンスの低下した放電空間に電気エネルギを与えてプラズマを噴射するための、50~100A程度の大電流パルスを発生する大電流パルス回路3と、短絡を検出するための短絡検出回路4と、制御回路5とによって構成される。高電圧パルス回路2と大電流パルス回路3は、プラズマ点火プラグ1に対し、互いに並列に接続される。高電圧パルス回路2は、IGBTInsulatedGateBipolarTransistorなどのスイッチング素子6、点火コイル7およびダイオード8を備え、点火コイル7がバッテリ9に接続される。そして、スイッチング素子6をオンすることにより点火コイル7の一次側に電流を流してエネルギを蓄積し、その後スイッチング素子6をオフすることにより点火コイル7の二次側に高電圧パルスを発生する。この場合、いわゆるフルトランジスタ方式を用いているが、これに限らずコンデンサに蓄積した電荷を点火コイルによって昇圧する、いわゆるCDICapacitorDischargeIgnition方式を用いても良い。大電流パルス回路3は、直流電源を構成するDC/DCコンバータ10と、プラズマ噴射用のエネルギを蓄積するエネルギ蓄積コンデンサ11と、DC/DCコンバータ10の出力によりエネルギ蓄積コンデンサ11を充電するための充電回路15と、エネルギ蓄積コンデンサ11とプラズマ点火プラグ1との間に接続された波形整形用のコイル16とを備える。また、大電流パルス回路3の出力側でプラズマ点火プラグ1との間に、高電圧パルス回路2により発生する高電圧パルスが大電流パルス回路3の内部に印加されるのを防止するための高電圧阻止用ダイオード17が接続されている。充電回路15は、DC/DCコンバータ10の出力にMOSFETMetalOxideSemiconductorFieldEffectTransistorやIGBTなどから成るスイッチング素子12a、共振コイル13、電流検出用抵抗としてのシャント抵抗14およびエネルギ蓄積コンデンサ11を直列接続して構成される。スイッチング素子12aは、ダイオード12bを互いに逆方向に直列接続し、またゲートを駆動するゲート駆動増幅器12cを備えて逆電流阻止型のスイッチ12を構成して、エネルギ蓄積コンデンサ11への充電を制御する。図1の大電流パルス回路3においては、さらにエネルギ蓄積コンデンサ11に並列に残留電荷放電用抵抗18および逆電圧印加防止用ダイオード19を接続している。また、DC/DCコンバータ10は、トランス21と、トランス21の一次側に接続されたスイッチング素子22およびコンデンサ23と、トランス21の二次側に接続されたダイオード24およびコンデンサ25とを備え、バッテリ20の電圧を-300V~-500Vの範囲の一定電圧Vdcに昇圧して出力する。DC/DCコンバータ10からの出力は充電回路15によりエネルギ蓄積コンデンサ11に充電される。エネルギ蓄積コンデンサ11の静電容量は、0.1μF~10μF程度の範囲、例えば1μFであり、これを例えば絶対値800Vの電圧まで充電すれば、エネルギ蓄積コンデンサ11の蓄積エネルギEは、E=CV2/2=320mJとなり、この蓄積エネルギをプラズマの噴射エネルギとして用いることが可能となる。制御回路5は、図示省略したエンジン制御ユニットECUからの制御信号に従い、DC/DCコンバータ10、高電圧パルス回路2および大電流パルス回路3を制御する。具体的には、ECUからの制御信号である点火タイミング信号S0に従い、高電圧パルス回路2のスイッチング素子6へのオンオフ信号G0および大電流パルス回路3のスイッチング素子12aへのオンオフ信号G1を生成して各スイッチング素子6、12aのオンオフを制御する。なお、便宜上DC/DCコンバータ10の制御については省略する。短絡検出回路4はシャント抵抗14での検出結果を、予め設定された閾値32と比較するコンパレータ30と、AND回路31とを備える。AND回路31は、制御回路5からのスイッチング素子12aへのオンオフ信号G1とコンパレータ30の出力信号とを入力信号として、出力信号をスイッチング素子12aのゲート駆動増幅器12cへ出力する。次にプラズマジェット点火装置の動作について説明する。図2は、この実施の形態1におけるプラズマジェット点火装置の動作シーケンスを説明する各部の波形図である。点火タイミング信号S0はECUから入力される。S0の立ち上がりが点火準備指示を、S0の立ち下がりが点火タイミングを示している。高電圧パルス回路2は、スイッチング素子6へのオンオフ信号G0の立ち下がりのタイミングにて高電圧パルスを発生する。大電流パルス回路3のスイッチング素子12aへのオンオフ信号G1は、信号のHハイ状態をオン指令状態、Lロー状態をオフ指令状態とする。DC/DCコンバータ10からエネルギ蓄積コンデンサ11への充電電流をIcで示している。エネルギ蓄積コンデンサ11の電圧をVc、プラズマ点火プラグ1に流れる電流をIpj、プラズマ点火プラグ1に印加される電圧をVpjで示す。まず、時刻t1にてECUからの点火タイミング信号S0がハイ点火準備指示の状態となると、高電圧パルス回路2のスイッチング素子6のオンオフ信号G0が立ち上がりスイッチング素子6がオンすると、点火コイル7へのエネルギ蓄積が始まる。時刻t2にて大電流パルス回路3のスイッチング素子12aへのオンオフ信号G1が立ち上がる。時刻t2は、点火タイミング信号S0がハイ点火準備指示とになって所定時間後でもよいが、ECUから別途タイミング信号を与えても良い。G0とG1の立ち上がりタイミングの順序は逆でも良く、点火コイル7へのエネルギ蓄積動作と、以下に説明するエネルギ蓄積コンデンサ11への充電動作のそれぞれが点火までに終了するようなタイミングであれば良い。スイッチング素子12aへのオンオフ信号G1が立ち上がり、スイッチング素子12aがオンすると、共振コイル13とエネルギ蓄積コンデンサ11とのLC共振により、エネルギ蓄積コンデンサ11の静電容量Cと共振コイル13のインダクタンスLとによって定まる共振周期Trの1/2の期間、エネルギ蓄積コンデンサ11に正弦波状の電流Icが流れる。共振周期Trの1/2の期間で電流Icが流れた後の時刻t3において、エネルギ蓄積コンデンサ11の電圧Vcは、DC/DCコンバータ10の出力電圧Vdc-300V~-500Vよりも絶対値が大きい電圧、理想的には2倍の電圧-600V~-1000Vまで増大する。実際には、電圧Vcの到達電圧は充電電流経路の抵抗成分に依存して決まるQ値LC共振のピークの鋭さを表す値によって異なり、DC/DCコンバータ10の出力電圧Vdcの2倍より絶対値がやや低い電圧Vcmaxとなる。時刻t3を経過後、LC共振の特性により充電電流は反転しようとするが、スイッチ12の逆電流阻止機能により反転電流は阻止され、エネルギ蓄積コンデンサ11の電圧VcはVcmaxに維持される。オン状態であるスイッチング素子12aは、続く時刻t4と同時あるいは、t3からt4までの間にオフすればよく、オフタイミングの厳密な制御は不要である。時刻t4にECUから入力される点火タイミング信号S0が立ち下がると、高電圧パルス回路2のスイッチング素子6のオンオフ信号G0が立ち下がり、スイッチング素子6がオフすると高電圧パルス回路2からプラズマ点火プラグ1に高電圧パルスが印加され、プラズマ点火プラグ1の電極間放電部1aで放電が開始する。一旦放電が開始すると、電極間の電圧Vpjは急速に低下し、エネルギ蓄積コンデンサ11からプラズマ点火プラグ1に流れる電流Ipjは大電流パルスとなり、プラズマを加熱し噴射するエネルギを与える。このとき、波形整形コイル16により、大電流パルスのパルス幅とピーク電流が調整できる。以上のような動作が、内燃機関の点火周期毎に繰り返される。次に、短絡検出回路4の動作について説明する。大電流パルス回路3の充電回路15内に配置されているシャント抵抗14は、シャント抵抗14を流れる電流を電圧信号を用いて検出する。短絡検出回路4では、シャント抵抗14による電流検出値がコンパレータ30の負側入力端子に入力されて、コンパレータ30の正側入力端子に入力される閾値32と比較される。なお、閾値32も電圧信号が用いられる。コンパレータ30は、電流検出値が閾値より低い場合はHighの信号を、閾値以上である場合はLowの信号をAND回路31に出力する。AND回路31では、制御回路5からのスイッチング素子12aへのオンオフ信号G1も入力され、コンパレータ30の出力信号がHighである場合は、AND回路31は、入力されたオンオフ信号G1をそのまま出力する。また、コンパレータ30の出力信号がLowである場合は、AND回路31は、入力されたオンオフ信号G1のHigh/Lowの状態に拘わらず信号Lowを出力する。AND回路31からの出力信号は、スイッチング素子12aのゲート駆動増幅器12cへ出力されてスイッチング素子12aのオンオフ制御に用いられる。このように、コンパレータ30は充電回路15内の過電流を検出するもので、スイッチング素子12aへのオンオフ信号G1がHighの時に上記過電流が検出されると、AND回路31は、コンパレータ30の出力に基づいてHighのオンオフ信号G1をキャンセルしてLowにする。これにより、スイッチング素子12aはオフされて大電流パルス回路3の充電回路15内で電流遮断される。閾値を超える過電流は発生後直ぐに遮断され、それ以上の過電流が流れるのが防止できる。このため、プラズマジェット点火装置の出力側での短絡などに起因する過電流から大電流パルス回路3を保護し、大電流パルス回路3の信頼性および耐久性を向上することができる。なお、大電流パルス回路3内のスイッチング素子12aがオンする時刻t2から高電圧パルス回路2内のスイッチング素子6がオフする時刻t4までの時間は、制御回路5において所定の時間tとして設定されている。この実施の形態では、点火タイミング時刻t4の直前に、LC共振周期Trの1/2の短い期間で充電するため、点火タイミングと異なるタイミングでの誤放電を防止することができる。点火タイミングのずれの許容値は、点火時のエンジンのクランク角のずれ許容値とエンジンの回転数に依存するが、概ね50μs程度である。このようなずれの許容値は、一般的にエンジンシステムから点火装置への要求仕様として定められている。なお、上記所定の時間tを、点火タイミングのずれの許容値例えば50μs以下とすれば、プラズマ点火プラグ1に高電圧が印加されない状態でエネルギ蓄積コンデンサ11に蓄積された電圧のみで誤って放電を開始してしまっても、エンジンの動作への悪影響を回避することができる。LC共振周期Trは、Tr=2×π×√LCであるのでエネルギ蓄積コンデンサ11の静電容量Cと、目標とする充電時間Tr/2が決まれば、共振コイル13のインダクタンスLを定めることができる。例えば、エネルギ蓄積コンデンサ11の静電容量C=1μF、共振コイル13のインダクタンスL=250μHとすれば、Tr≒100μs、Tr/2≒50μsであるので、インダクタンスLの値を250μH以下とすれば、充電時間Tr/2を上記点火タイミングのずれの許容値50μs以下とすることが可能である。上記所定の時間tと充電時間Tr/2との関係は、Tr/2≦t、であるため、所定の時間tは、Tr/2≦t≦50μs、を満たすように設定される。インダクタンスLをより小さくすれば、より短時間で充電することが可能となるが、充電時のピーク電流が大きくなり、スイッチング素子12aに要求される電流スペックが大きくなるので、これらを鑑み、共振コイル13のインダクタンスLは、エネルギ蓄積コンデンサ11の静電容量1μFに対し、10μH~250μH程度の範囲で定めるのが望ましい。なお、エネルギ蓄積コンデンサ11の静電容量Cと、共振コイル13のインダクタンスLは、上記の範囲の値に限定されるものでなく、プラズマジェット点火装置の容量や点火タイミングのずれの許容値に対応した値によって設定されるものである。このようにこの実施の形態1によるプラズマジェット点火装置は、エネルギ蓄積コンデンサ11への充電動作を開始するタイミングからプラズマ点火プラグ1の点火タイミングまでの時間、すなわち大電流パルス回路3のスイッチング素子12aのオンから高電圧パルス回路2のスイッチング素子6のオフまでの時間を所定の時間tとし、この所定の時間tをエンジンの点火タイミングのずれの許容値以下としているので、誤放電が防止可能となり、エンジンの動作を安定させることができる。またこの実施の形態1によればLC共振を用いてエネルギ蓄積コンデンサ11の充電を行うので、理想的には充電時のエネルギ損失は無く、スイッチ12や共振コイル13などの抵抗成分を考慮しても、容易に充電効率を90以上に高めることが可能である。また、充電時のエネルギ蓄積コンデンサ11の到達電圧Vcmaxを、DC/DCコンバータ10の出力電圧Vdcの約2倍に高くできるため、DC/DCコンバータ10の出力電圧を低くでき、用いる部品の耐電圧も低減できる。これによりDC/DCコンバータ10を小型かつ低コストで実現でき、電力損失の低減された小型、低コストのプラズマジェット点火装置が得られる。また図1において、逆電圧印加防止用ダイオード19は、波形整形コイル16とエネルギ蓄積コンデンサ11とのLC共振により、エネルギ蓄積コンデンサ11に逆電圧が蓄積されるのを防止する働きを有する。また、残留電荷放電用抵抗18は、点火動作の終了後にエネルギ蓄積コンデンサ11に電荷が残留した場合に、これを緩やかに放電してエネルギ蓄積コンデンサ11の電圧をゼロに戻し、2回目以降のサイクルにおいても最初のサイクルと同じ動作が行われるようにする働きがある。残留電荷放電用抵抗18とエネルギ蓄積コンデンサ11によって定まる時定数は、点火動作の周期より短く、エネルギ蓄積コンデンサ11の充電開始から点火を行うまでの上記所定の時間tよりも長く設定すればよい。点火動作後にエネルギ蓄積コンデンサ11の電圧が0付近になるようであれば、逆電圧印加防止用ダイオード19や残留電荷放電用抵抗18は、省略することも可能である。また、図1においては、スイッチ12をエネルギ蓄積コンデンサ11のGNDグラウンド側に接続し、共振コイル13を、ホット側エネルギ蓄積コンデンサ11のGNDとは反対側に接続したが、これは図3に示すように、スイッチ12、共振コイル13ともにホット側に接続しても、あるいは図4に示すようにスイッチ12、共振コイル13ともにGND側に接続しても良い。すなわち、DC/DCコンバータ10の出力端と、エネルギ蓄積コンデンサ11と、スイッチ12と、共振コイル13とが直列に接続されれば、どの様な回路構成であっても良い。図1あるいは図4に示すように、スイッチング素子12aのソースIGBTの場合はエミッタをGNDレベルとすると、スイッチング素子12aへのゲート駆動信号を、GNDレベルを基準として生成でき、ゲート駆動信号の生成回路の構成を容易にできる。一方、図3のようにスイッチ12、共振コイル13ともにホット側に接続すると、DC/DCコンバータ10の出力の一端をGND電位とすることができるので、DC/DCコンバータ10に用いるトランス21の絶縁耐圧を下げたり、非絶縁型のDC/DCコンバータを用いたりすることが可能となる。以上のように、図1、3、4に示す回路には、それぞれ利点があるので、状況に応じて選択すればよい。なお、上記実施の形態1では、充電回路15内に共振コイル13を設けて、LC共振を利用してエネルギ蓄積コンデンサ11への充電を行ったが、抵抗を介してコンデンサに大電流の充電を行う回路構成においてもプラズマジェット点火装置の出力側での短絡などに起因する過電流から大電流パルス回路3を保護し、大電流パルス回路3の信頼性および耐久性を向上することができる。実施の形態2.上記実施の形態1によるプラズマジェット点火装置の短絡検出回路について、異なる構成を以下に示す。図5は、この発明の実施の形態2による短絡検出回路4aの回路構成を示す図である。なお、短絡検出回路4a以外のプラズマジェット点火装置の構成および動作は上記実施の形態1と同様である。図5に示すように、短絡検出回路4aは、ヒステリシス特性を有するヒステリシスコンパレータ30aとAND回路31とを備える。ヒステリシスコンパレータ30aは、制御電源を2つの抵抗で分圧した接続点を正側入力端子に入力すると共に、正側入力端子と出力端子との間に抵抗r1を備えて、閾値32aにヒステリシス幅を設ける。大電流パルス回路3の充電回路15内に配置されているシャント抵抗14は、シャント抵抗14を流れる電流を電圧信号を用いて検出する。短絡検出回路4aでは、シャント抵抗14による電流検出値がヒステリシスコンパレータ30aの負側入力端子に入力されて、正側入力端子に入力される閾値32aと比較される。ヒステリシスコンパレータ30aは、電流検出値が閾値より低い場合はHighの信号を、閾値以上である場合はLowの信号をAND回路31に出力する。この場合、閾値32aは2つの閾値A、BA<Bで構成され、電流検出値が上昇して閾値32a以上になる場合は閾値Bを、また下降して閾値32aより低くなる場合は閾値Aが用いられる。AND回路31では、制御回路5からのスイッチング素子12aへのオンオフ信号G1も入力され、ヒステリシスコンパレータ30aの出力信号がHighである場合は、AND回路31は、入力されたオンオフ信号G1をそのまま出力する。また、ヒステリシスコンパレータ30aの出力信号がLowである場合は、AND回路31は、入力されたオンオフ信号G1のHigh/Lowの状態に拘わらず信号Lowを出力する。AND回路31からの出力信号は、スイッチング素子12aのゲート駆動増幅器12cへ出力されてスイッチング素子12aのオンオフ制御に用いられる。このようにスイッチング素子12aへのオンオフ信号G1がHighの時に閾値32a以上になる過電流が検出されると、AND回路31は、コンパレータ30の出力に基づいてHighのオンオフ信号G1をキャンセルしてLowにする。上記実施の形態1では、短絡検出回路4は、コンパレータ30の正側入力端子に接続される電圧レベルを閾値32とし、電流検出値と1つの閾値32との大小判定によりスイッチング素子12aへのオンオフ信号G1をコントロールしていた。その場合、電流検出値が閾値32より小さくなると制御回路5からのオンオフ信号G1がオン指令の状態のままスイッチング素子12aへ出力される。このため、スイッチング素子12aオン→過電流検出によりスイッチング素子12aオフ→スイッチング素子12aオフにより電流レベルが下がりスイッチング素子12aオンとなりスイッチング素子12aのオンオフ切替制御が頻繁に繰り返されることがある。この実施の形態では、ヒステリシス特性を有するヒステリシスコンパレータ30aを短絡検出回路4aに備えたため、スイッチング素子12aのオンオフ切替制御が頻繁に繰り返されることが防止でき安定した制御が可能になる。また、スイッチング素子12aがオン状態における充電回路15内の過電流をヒステリシスコンパレータ30aで検出してスイッチング素子12aをオフするため、閾値を超える過電流の発生が防止できる。このため、プラズマジェット点火装置の出力側での短絡などに起因する過電流から大電流パルス回路3を保護し、大電流パルス回路3の信頼性および耐久性を向上することができる。実施の形態3.上記実施の形態1によるプラズマジェット点火装置の短絡検出回路について、さらに異なる構成を以下に示す。図6は、この発明の実施の形態3による短絡検出回路4bの回路構成を示す図である。なお、短絡検出回路4b以外のプラズマジェット点火装置の構成および動作は上記実施の形態1と同様である。図6に示すように、短絡検出回路4bは、コンパレータ30bと、Dフリップフロップから成るフリップフロップ回路33と、AND回路31とを備える。大電流パルス回路3の充電回路15内に配置されているシャント抵抗14は、シャント抵抗14を流れる電流を電圧信号を用いて検出する。短絡検出回路4aでは、シャント抵抗14による電流検出値がコンパレータ30bの正側入力端子に入力されて、負側入力端子に入力される閾値32bと比較される。コンパレータ30bは、電流検出値が閾値を超える場合はHighの信号を、閾値以下である場合はLowの信号を出力する。フリップフロップ回路33では、コンパレータ30bの出力信号がクロック端子に入力され、Dデータ端子には制御用電源が抵抗R2を介して接続されてHigh信号が常時入力される。クロック端子に入力される信号がLowである間はフリップフロップ回路33はHighの信号を出力し、クロック端子に入力される信号がHighになるとフリップフロップ回路33の出力信号はLowとなる。AND回路31では、制御回路5からのスイッチング素子12aへのオンオフ信号G1とフリップフロップ回路33の出力信号とが入力され、フリップフロップ回路33の出力信号がHighである場合は、AND回路31は、入力されたオンオフ信号G1をそのまま出力する。また、フリップフロップ回路33の出力信号がLowである場合は、AND回路31は、入力されたオンオフ信号G1のHigh/Lowの状態に拘わらず信号Lowを出力する。AND回路31からの出力信号は、スイッチング素子12aのゲート駆動増幅器12cへ出力されてスイッチング素子12aのオンオフ制御に用いられる。この実施の形態においても、スイッチング素子12aがオン状態における充電回路15内の過電流をコンパレータ30bで検出してスイッチング素子12aをオフするため、閾値を超える過電流の発生が防止できる。このため、プラズマジェット点火装置の出力側での短絡などに起因する過電流から大電流パルス回路3を保護し、大電流パルス回路3の信頼性および耐久性を向上することができる。また、フリップフロップ回路33を用いているため、一旦、過電流が検出されてスイッチング素子12aがオフされると、コンパレータ30bの出力が反転してもフリップフロップ回路33の出力信号はLow状態を継続して大電流パルス回路3を停止状態にすることができ、大電流パルス回路3の信頼性および耐久性を向上することができる。実施の形態4.次に実施の形態4について説明する。図7は実施の形態2によるプラズマジェット点火装置の回路構成を示す図である。図7に示すように、上記実施の形態1によるプラズマジェット点火装置の大電流パルス回路3内の充電回路15に、DC/DCコンバータ10、スイッチング素子12a、ダイオード12bおよびシャント抵抗14をバイパスするバイパスダイオード26を、バイパスダイオード26、エネルギ蓄積コンデンサ11および共振コイル13が閉回路を構成するように備える。また、ECUから制御回路5に入力される信号S1が追加されている。信号S1はプラズマジェットに与える噴射エネルギの目標値を示すデータ信号であり、アナログ信号、パラレルロジック信号、またはシリアルロジック信号にて受け取ることが可能である。その他の構成は上記実施の形態1と同様である。プラズマ点火プラグ1からプラズマジェットを噴射するにあたり、必要な噴射エネルギは、エンジンの回転数や混合気の空燃比など、エンジンの点火のしやすさに依存しており、常に大きなエネルギでプラズマジェットを噴射する必要は無い。プラズマの噴射エネルギはエネルギ蓄積コンデンサ11の充電エネルギに依存する。上記実施の形態1においては、エネルギ蓄積コンデンサ11の電圧Vcを、DC/DCコンバータ10の出力電圧Vdcの約2倍まで充電したので、エネルギはほぼ一定であったが、この実施の形態4においては、充電電圧を変更可能としたものである。次にプラズマジェット点火装置の動作について説明する。図8は、この実施の形態4におけるプラズマジェット点火装置の動作シーケンスを説明する各部の波形図である。点火タイミング信号S0と噴射エネルギ目標値S1はECUから入力される。上記実施の形態1と同様に、S0の立ち上がりが点火準備指示を、S0の立ち下がりが点火タイミングを示し、高電圧パルス回路2は、スイッチング素子6へのオンオフ信号G0の立ち下がりのタイミングにて高電圧パルスを発生する。大電流パルス回路3のスイッチング素子12aへのオンオフ信号G1は、信号のHハイ状態をオン指令状態、Lロー状態をオフ指令状態とする。DC/DCコンバータ10からエネルギ蓄積コンデンサ11への充電電流をIcで示している。エネルギ蓄積コンデンサ11の電圧をVc、プラズマ点火プラグ1に流れる電流をIpj、プラズマ点火プラグ1に印加される電圧をVpjで示す。まず、時刻t1にてECUからの点火タイミング信号S0がハイ点火準備指示の状態となると、高電圧パルス回路2のスイッチング素子6のオンオフ信号G0が立ち上がりスイッチング素子6がオンすると、点火コイル7へのエネルギ蓄積が始まる。時刻t2にて大電流パルス回路3のスイッチング素子12aへのオンオフ信号G1が立ち上がる。時刻t2は、点火タイミング信号S0がハイ点火準備指示とになって所定時間後でもよいが、ECUから別途タイミング信号を与えても良い。スイッチング素子12aへのオンオフ信号G1が立ち上がり、スイッチング素子12aがオンすると、共振コイル13とエネルギ蓄積コンデンサ11とのLC共振によりエネルギ蓄積コンデンサ11に電流Icが、図9aに示す経路で流れる。制御回路5は、噴射エネルギ目標値S1に従い、演算やLUTルックアップテーブルなどによって、スイッチング素子12aをオンする期間taを導出し、それに従い時刻t21にてスイッチング素子12aへのオンオフ信号G1を立ち下げる。スイッチング素子12aへのオンオフ信号G1が立ち下がり、スイッチング素子12aがオフすると、電流Icが流れる経路は図9bに示す経路に切り替わり、共振コイル13に蓄積されたエネルギがエネルギ蓄積コンデンサ11に速やかに放出されて、時刻t22にて充電動作が終了する。なお、時刻t2から時刻t22までの時間tbがエネルギ蓄積コンデンサ11への充電時間であり、LC共振の共振周期Trの1/2の期間およびスイッチング素子12aをオンする期間taとの関係は、ta<tb<Tr/2となる。時刻t21から時刻t22までの間は、DC/DCコンバータ10のエネルギは、共振コイル13とエネルギ蓄積コンデンサ11による共振回路に対して放出されないので、電流Icが流れた後の時刻t22において、エネルギ蓄積コンデンサ11の電圧Vcは、実施の形態1の電圧Vcmaxに比べ絶対値が低い充電電圧Vc2となり、エネルギ蓄積コンデンサ11に蓄積されるエネルギも小さくなる。時刻t22を経過後、LC共振の特性により充電電流は反転しようとするが、スイッチ12の逆電流阻止機能により反転電流は阻止され、エネルギ蓄積コンデンサ11の電圧VcはVc2に維持される。大電流パルス回路3内のスイッチング素子12aがオンする時刻t2から高電圧パルス回路2内のスイッチング素子6がオフする時刻t4までの時間は、制御回路5において所定の時間tとして設定されている。この場合、所定の時間tは、充電期間tbより長く、点火タイミングのずれの許容値例えば50μs以下とする。時刻t4にECUから入力される点火タイミング信号S0が立ち下がると、高電圧パルス回路2のスイッチング素子6のオンオフ信号G0が立ち下がり、スイッチング素子6がオフすると高電圧パルス回路2からプラズマ点火プラグ1に高電圧パルスが印加され、プラズマ点火プラグ1の電極間放電部1aで放電が開始する。一旦放電が開始すると、電極間の電圧Vpjは急速に低下し、エネルギ蓄積コンデンサ11からプラズマ点火プラグ1に流れる電流Ipjは大電流パルスとなり、プラズマを加熱し噴射するエネルギを与える。このとき、波形整形コイル16により、大電流パルスのパルス幅とピーク電流が調整できる。以上のような動作が、内燃機関の点火周期毎に繰り返される。この実施の形態4では、充電回路15に、DC/DCコンバータ10、スイッチング素子12a、ダイオード12bおよびシャント抵抗14をバイパスするバイパスダイオード26を備えて、噴射エネルギ目標値S1に従いスイッチング素子12aをオンする期間taを調整した。スイッチング素子12aをオンする期間taが短いほど、エネルギ蓄積コンデンサ11に蓄えられるエネルギは小さくできる。このため、プラズマ噴射エネルギを調整することが可能であるので、エンジンの状態に応じたプラズマ噴射エネルギを与えることが可能となり、不要に大きなエネルギをプラズマ点火プラグ1に与えることがなく、省エネルギのプラズマジェット点火装置を提供することができ、かつ、プラズマ点火プラグ1の磨耗、劣化を抑制できる。また、短絡検出回路4では、上記実施の形態1と同様に、大電流パルス回路3の充電回路15内のシャント抵抗14による電流検出値がコンパレータ30の負側入力端子に入力されて、コンパレータ30は、上記電流検出値を閾値32と比較して過電流を検出する。スイッチング素子12aへのオンオフ信号G1がHighの時に上記過電流が検出されると、AND回路31は、コンパレータ30の出力に基づいてHighのオンオフ信号G1をキャンセルしてLowにする。これにより、スイッチング素子12aはオフされて大電流パルス回路3の充電回路15内で電流遮断され、閾値を超える過電流の発生が防止できる。このため、プラズマジェット点火装置の出力側での短絡などに起因する過電流から大電流パルス回路3を保護し、大電流パルス回路3の信頼性および耐久性を向上することができる。なお、この実施の形態4の制御回路5が、上記実施の形態1で示した制御も可能にして2種の制御を選択的に用いるようにさせても良い。また、この実施の形態4においても、上記実施の形態2、3で示した短絡検出回路4a、4bを用いても良く、それぞれ同様の効果が得られる。