圧縮機および熱交換器として凝縮器を備えるターボ冷凍機の性能評価装置であって、損失のない理想的な環境下でのCOP特性を表わす式に、実際に生じる機器損失分を補正項として与えた演算式を用いて、当該冷凍機が発揮可能な最大のCOPである目標COPを算出する演算手段を備え、前記演算式には、前記凝縮器の熱交換損失が前記補正項として含まれており、前記凝縮器の熱交換損失は、負荷率、冷却水出口温度、および冷水出口温度と冷却水出口温度との差をパラメータとした関数を用いて算出されるターボ冷凍機の性能評価装置。前記凝縮器の熱交換損失を算出するための演算式は、冷却水出口温度と前記凝縮器の熱交換損失との関係を負荷率ごとに求め、該関係から導出される請求項1に記載のターボ冷凍機の性能評価装置。前記凝縮器の熱交換損失は、負荷率と冷却水出口温度とで表わされる冷媒ガスの比体積の変化をパラメータとする冷媒ガスの風量の影響による損失相当温度差と、冷水出口温度と冷却水出口温度との差をパラメータとする過熱蒸気の影響による損失相当温度差との和で表わされる請求項1または請求項2に記載のターボ冷凍機の性能評価装置。前記損失のない理想的な環境下でのCOP特性は、逆カルノーサイクルを表わす式により表わされている請求項1から請求項3のいずれかに記載のターボ冷凍機の性能評価装置。前記演算式には、前記圧縮機の性能による機械損失が前記補正項として与えられている請求項1から請求項4のいずれかに記載のターボ冷凍機の性能評価装置。圧縮機および熱交換器として凝縮器を備えるターボ冷凍機の性能評価方法であって、損失のない理想的な環境下でのCOP特性を表わす式に、実際に生じる機器損失分を補正項として与えた演算式を用いて、当該冷凍機が発揮可能な最大のCOPである目標COPを算出する演算工程を備え、前記演算式には、前記凝縮器の熱交換損失が前記補正項として含まれており、前記凝縮器の熱交換損失は、負荷率、冷却水出口温度、および冷水出口温度と冷却水出口温度との差をパラメータとした関数を用いて算出されるターボ冷凍機の性能評価方法。特許文献1に開示された目標COPの算出方法は、逆カルノーサイクルの式で表わされた損失のない理想的な環境下でのCOP特性に対して、実際に生じる機器損失分を補正項として与えるという技術思想に基づいている。特許文献1に開示の方法では、圧縮機による機器損失が相対負荷率をパラメータとする修正係数Cfとして与えられているが、ターボ冷凍機を構成する圧縮機以外の機器、例えば、蒸発器や凝縮器などの熱交換器の損失分については、損失相当温度差Tdという項で一定値として与えられていた。本発明は、損失のない理想的な環境下でのCOP特性に対して実際に生じる機器損失分を補正項として与えることにより、目標COPを算出する場合において、凝縮器の性能に応じた損失相当温度差を与えることにより、目標COPの算出精度を向上させるターボ冷凍機の性能評価装置およびその方法を提供することを目的とする。上記課題を解決するために、本発明は以下の手段を採用する。本発明は、圧縮機および熱交換器として凝縮器を備えるターボ冷凍機の性能評価装置であって、損失のない理想的な環境下でのCOP特性を表わす式に、実際に生じる機器損失分を補正項として与えた演算式を用いて、当該冷凍機が発揮可能な最大のCOPである目標COPを算出する演算手段を備え、前記演算式には、前記凝縮器の熱交換損失が前記補正項として含まれており、前記凝縮器の熱交換損失は、負荷率、冷却水出口温度、および冷水出口温度と冷却水出口温度との差をパラメータとした関数を用いて算出されるターボ冷凍機の性能評価装置を提供する。本発明によれば、損失のない理想的な環境下でのCOP特性を表わす式に、実際に生じる機器損失分を補正項として与えた演算式を用いて冷凍機が発揮可能な最大のCOPである目標COPが算出される。この場合において、該演算式には、凝縮器の熱交換損失が補正項として含められ、かつ、この凝縮器の熱交換損失は負荷率、冷却水出口、および冷水出口温度と冷却水出口温度との差をパラメータとした関数で表わされているので、目標COPの算出に、負荷率、冷却水出口温度、および冷水出口温度と冷却水出口温度との差に依存する凝縮器の熱交換損失を反映させることが可能となる。これにより、目標COPの算出精度を向上させることができる。上記ターボ冷凍機の性能評価装置において、前記凝縮器の熱交換損失を算出するための演算式は、冷却水出口温度と前記凝縮器の熱交換損失との関係を負荷率ごとに求め、該関係から導出されることが好ましい。このように、冷却水出口温度と凝縮器の熱交換損失との関係を負荷率ごとに求め、この関係から導出される関数を用いて凝縮器の熱交換損失を算出するので、信頼性の高い凝縮器の熱交換損失を得ることができる。上記ターボ冷凍機の性能評価装置において、前記凝縮器の熱交換損失は、例えば、負荷率と冷却水出口温度とで表わされる冷媒ガスの比体積の変化をパラメータとする冷媒ガスの風量の影響による損失相当温度差と、冷水出口温度と冷却水出口温度との差をパラメータとする過熱蒸気の影響による損失相当温度差との和で表わされる。例えば、上記冷媒ガスの風量の影響による損失相当温度差は、冷却水出口温度が低いほど高い数値を示すという特性を有しており、上記過熱蒸気の影響による損失相当温度差は、冷却水出口温度が高いほど高い数値を示すという特性を有している。上記ターボ冷凍機の性能評価装置において、前記損失のない理想的な環境下でのCOP特性は、逆カルノーサイクルを表わす式により表わされていてもよい。このように、損失のない理想的な環境下でのCOP特性を表わす式として、逆カルノーサイクルを表わす式を用いることにより、目標COPの演算式を簡素化することができ、目標COPの算出に要する時間の短縮、処理負担の軽減を図ることができる。上記ターボ冷凍機の性能評価装置において、前記演算式には、前記圧縮機の性能による機械損失が前記補正項として与えられていてもよい。目標COPを算出する演算式に、圧縮機の性能による機械損失が補正項として与えられていることにより、圧縮機による機械損失を目標COPに反映させることが可能となる。これにより、目標COPの算出精度を更に向上させることが可能となる。本発明は、圧縮機および熱交換器として凝縮器を備えるターボ冷凍機の性能評価方法であって、損失のない理想的な環境下でのCOP特性を表わす式に、実際に生じる機器損失分を補正項として与えた演算式を用いて、当該冷凍機が発揮可能な最大のCOPである目標COPを算出する演算工程を備え、前記演算式には、前記凝縮器の熱交換損失が前記補正項として含まれており、前記凝縮器の熱交換損失は、負荷率、冷却水出口温度、および冷水出口温度と冷却水出口温度との差をパラメータとした関数を用いて算出されるターボ冷凍機の性能評価方法を提供する。本発明によれば、目標COPの算出精度を向上させることができるという効果を奏する。以下に、本発明に係るターボ冷凍機の性能評価装置の一実施形態について、図面を参照して説明する。また、本実施形態では、ターボ冷凍機の性能評価装置がターボ冷凍機の制御を行う制御装置に設けられている場合について説明する。なお、以下の説明では、インバータターボ冷凍機を例示して説明するが、本発明に係るターボ冷凍機の性能評価装置は、インバータターボ冷凍機に限られることなく、固定速のターボ冷凍機に対しても適用可能である。図1は、インバータターボ冷凍機1の概略構成を示した図である。インバータターボ冷凍機1は、冷媒を圧縮するターボ圧縮機11、ターボ圧縮機11によって圧縮された高温高圧のガス冷媒を凝縮する凝縮器12、および凝縮器12を経由した液冷媒を蒸発させる蒸発器13、インバータターボ冷凍機1の制御を行う制御装置14を主な構成として備えている。また、インバータターボ冷凍機1には、冷水入口温度Tr1を測定する温度センサ30、冷水出口温度Tr2を測定する温度センサ31、冷水流量F1を測定する流量センサ32、冷却水入口温度Tw1を測定する温度センサ33、冷却水出口温度Tw2を測定する温度センサ34、冷却水流量F2を測定する流量センサ35などが設けられている。これら各センサ30~35の計測値は、制御装置14に送信される。なお、図1に示したインバータターボ冷凍機1の構成は一例であり、この構成に限定されない。また、インバータターボ冷凍機1は冷房機能のみを有する場合に限定されず、例えば、暖房機能のみ、或いは、冷房機能及び暖房機能の両方を有しているものであってもよい。制御装置14は、各センサから受信した測定値や上位システムから送られてくる負荷率などに基づいてターボ圧縮機11の回転数などを制御する機能や、本冷凍機の性能評価を行う機能を有している。制御装置14は、例えば、図示しないCPU中央演算装置、RAMRandomAccessMemory、及びコンピュータ読み取り可能な記録媒体等から構成されている。後述の各種機能を実現するための一連の処理の過程は、プログラムの形式で記録媒体等に記録されており、このプログラムをCPUがRAM等に読み出して、情報の加工演算処理を実行することにより、後述の各種機能が実現される。図2は、制御装置14が備える機能のうち、性能評価に関する機能を展開して示した機能ブロック図である。図2に示されるように、制御装置14は、データ取得部101、記憶部102、演算部103を備えている。データ取得部101は、インバータターボ冷凍機1の運転データを入力データとして取得する。運転データとしては、例えば、温度センサ30により計測された冷水入口温度Tr1、温度センサ31により計測された冷水出口温度Tr2、温度センサ33により計測された冷却水入口温度Tw1、温度センサ34により計測された冷却水出口温度Tw2、および現在の負荷率等が挙げられる。記憶部102には、インバータターボ冷凍機1が各運転点において性能上出し得る最大COPである目標COPを算出するための演算式などが格納されている。以下、記憶部102に格納されている演算式について説明する。COPct=Tr2273.15/Tw2-Tr2Td/Cf1上記1式は、逆カルノーサイクルの式で表わされた損失のない理想的な環境下でのCOP特性以下実機理想COPという。に対して、実際に生じる機器損失分を補正項Cf、Tdとして与えた演算式である。この1式を用いることで、目標COPctが算出される。1式において、補正項Cfはターボ圧縮機11の機器特性による機器損失を実機理想COPに反映させるための補正項であり、Tdは蒸発器および凝縮器による損失相当温度差を実機理想COPに反映させるための補正項である。また、Tr2は冷水出口温度、Tw2は冷却水出口温度であり、上記温度センサ31、34の計測値が代入される。補正項Cfは、具体的には以下の2式で求められる。Cf=flog10Pclog10Pe1000980675上記5式において、Pcは凝縮器の飽和圧力MPa、Peは蒸発器の飽和圧力MPa、Tr2は冷水出口温度°Cである。また、補正項Tdは、具体的には以下の6式で求められる。Td=TdeTdc66式において、Tdeは蒸発器の熱交換損失を考慮した損失相当温度差であり、Tdcは凝縮器の熱交換損失を考慮した損失相当温度差である。ここで、凝縮器の熱交換損失を考慮した損失相当温度差Tdcは、本発明の主たる特徴の一つであり、この導出方法については後に詳細に述べる。また、蒸発器の熱交換損失を考慮した損失相当温度差については、負荷率をパラメータとして有する所定の関数を用いて算出することとしてもよいし、一定値としてもよい。上述のように、記憶部102には、目標COPを演算するために主として機能する演算式の他、これらの演算式で用いられる各種パラメータを演算するための付随的な演算式が格納されている。演算部103は、データ取得部101によって入力データが取得されると、記憶部102から各種演算式を読み出し、これら演算式を用いて現在の運転点における目標COPを算出する。具体的には、演算部103は、上記2式から5式を用いて現在の運転点に対応する補正項Cfを得るとともに、6式を用いて現在の運転点に対応する補正項Tdを得る。そして、得た補正項CfおよびTdを1式に代入することで、現在の運転点に対応する目標COPを得る。次に、上記6式における凝縮器の熱交換損失を考慮した損失相当温度差の導出方法について、図3から図7を参照して説明する。ここで、本実施形態に係る凝縮器12は、シェルアンドチューブ凝縮器であり、ターボ圧縮機11から吐出された冷媒ガスが流入され、この冷媒ガスとチューブ内を通る冷却水との間で熱交換を行うものである。熱交換により、冷媒ガスは凝縮し、その凝縮潜熱をチューブ内を通る冷却水で冷却する。ここで、凝縮器における熱交換の一般的な式を7式に示す。Q=K×A×ΔTm7上記7式において、Qは熱交換量kW、Kは平均熱通過率kW/m2K、Aは有効伝熱面積m2、ΔTmは平均温度差Kであり、以下の8式で与えられる。ΔTm=ΔT1ΔT2/28ΔT1=凝縮温度-冷却水入口温度=Tc-Tw1KΔT2=凝縮温度-冷却水出口温度=Tc-Tw2K上記7式において、平均熱通過率K及び有効伝熱面積Aが一定である場合、冷却水入口温度Tw1、冷却水出口温度Tw2が与えられれば、交換熱量Qに対して凝縮温度Tcは一意に決まることが分かる。また、平均熱通過率K及び有効伝熱面積Aが一定である場合、熱交換を行うための伝熱推進力は、冷媒ガスとチューブ内を流れる冷却水の温度差となる。そのため、交換熱量Qが大きいほど伝熱推進力、換言すると、前記温度差が必要となる。図3は、上記シェルアンドチューブ凝縮器における伝熱状態を示した図である。図3において、凝縮温度は所定値Tcで一定である。凝縮器の入口において温度Tw1であった冷却水は図3におけるA点、凝縮器において冷水と熱交換が行われることにより徐々に昇温され図3における領域B、凝縮器の出口において温度Tw2まで昇温されることがわかる図3におけるC点。冷却水出口温度Tw2と凝縮温度Tcとの温度差ΔT2が小さいほど、凝縮器の熱交換損失が小さいことを示している。発明者らは、負荷率が大きいほど冷却水出口温度Tw2と凝縮温度Tcとの温度差ΔT2が大きくなるとの経験上の知見から、凝縮器の熱交換損失は負荷率に依存する、より具体的には、負荷率が高いほど凝縮器の熱交換損失も大きくなるのではないかと考え、負荷率と凝縮器の熱交換損失の関係を検証すべく、実験を行った。また、凝縮器では負荷率に加え凝縮温度も変化し、凝縮器内を流れる冷媒ガスの比体積は凝縮温度に依存することから、凝縮温度冷却水出口温度と凝縮器の熱交換損失の関係についても併せて検証を行った。図4は、各負荷率における冷却水出口温度と凝縮器の熱交換損失との関係を示した図である。図4において、横軸は冷却水出口温度°C、縦軸は凝縮器の熱交換損失であり、冷却水出口温度と凝縮温度との差分で表わされる。また、図4では、負荷率を100、80、60、40、30、20としたときのそれぞれの関係を示している。図4に示されるように、負荷率が大きいほど凝縮器の熱交換損失が大きくなることが検証された。また、ほとんどの領域において冷却水出口温度が低下するほど、熱交換損失が大きくなることが分かった。これは、冷却水出口温度が小さくなるほど凝縮器へ流入する冷媒ガスの比体積が大きくなる、即ち風量が大きくなり、有効伝熱面積が減少するためである。一方で、冷却水出口温度30°C付近で変曲点を持つことも分かった。これについて、図5を用いて以下に説明する。図5は、凝縮器内の冷媒液と冷媒ガスの状態を概略的に示した図である。ターボ圧縮機11から吐出された冷媒ガス過熱蒸気は凝縮温度まで冷やされ、チューブ管表面で凝縮が始まり、さらにその後凝縮液が過冷却される。過熱蒸気が凝縮温度まで冷やされる間は顕熱交換のため、過熱蒸気と触れている伝熱面は単位伝熱面積あたりの交換熱量も小さく、凝縮器全体として熱交換損失が大きくなる。また、図6に、断熱ヘッドによる過熱度の違いを表す。図6aは断熱ヘッドが高い場合を表しており、図6bは断熱ヘッドが低い場合を表している。図6a、bに示すように、冷水出口温度Tr2を一定とした場合、冷却水出口温度Tw2が高いほど過熱度が大きくなるため過熱蒸気の混在比率も増大し、過熱蒸気による熱交換損失への影響が増大する。以上のことから凝縮器の熱交換損失は、例えば、以下の9式及び図7のように、負荷率と冷却水出口温度による冷媒ガスの比体積の変化をパラメータとする冷媒ガスの風量の影響、及び、冷水出口温度と冷却水出口温度の差をパラメータとする過熱蒸気の影響を合わせたものということがわかった。Tdc=TdcvTdcs99式において、Tdcvは負荷率と冷却水出口温度による冷媒ガスの比体積の変化をパラメータとする冷媒ガスの風量の影響による損失相当温度差、Tdcsは冷水出口温度と冷却水出口温度の差をパラメータとする過熱蒸気の影響による損失相当温度差である。図7に示すように、冷媒ガスの風量の影響による損失相当温度差Tdcsは、冷却水出口温度が低いほど高い数値を示すという特性を有しており、過熱蒸気の影響による損失相当温度差Tdcsは、冷却水出口温度が高いほど高い数値を示すという特性を有している。例えば、負荷率と冷却水出口温度による冷媒ガスの比体積の変化をパラメータとする冷媒ガスの風量の影響は、以下の10式で表わされる。Tdcv=fTw2av10av=fQf1110式において、Tw2は冷却水出口温度、avは現在の負荷率Qfをパラメータとする変数であり、11式で与えられる。なお、10式では、冷却水出口温度をパラメータとした多項式として表わしたが、指数関数などその他の関数で表わされてもよい。また、冷却水出口温度と冷水出口温度との差をパラメータとする過熱蒸気による影響は、以下の12式で表される。Tdcs=fTw2-Tr2as12as=fQf1312式において、Tw2は冷却水出口温度、Tr2は冷水出口温度、asは現在の負荷率Qfをパラメータとする変数であり、13式で与えられる。なお、12式では、冷却水出口温度と冷水出口温度の差をパラメータとした多項式として表わしたが、指数関数などその他の関数で表わされてもよい。次に、本実施形態に係るターボ冷凍機の性能評価装置の作用について説明する。まず、データ取得部101は、インバータターボ冷凍機1の運転データを入力データとして取得し、取得した入力データを演算部103に出力する。演算部103は、記憶部102に格納されている上記演算式と、データ取得部101から入力された運転データとを用いて、現在の運転点における目標COPを算出する。具体的には、上記2式から5式を用いて現在の運転点に対応する補正項Cfを得るとともに、6式および9式~13式を用いて熱交換器の熱交換損失Tdを算出する。より具体的には、10式のTw2に現在の冷却水出口温度を、12式のTw2に現在の冷却水出口温度及びTr2に現在の冷水出口温度を代入することで、凝縮器の損失相当温度差Tdcを算出し、算出した凝縮器の損失相当温度差Tdcを6式に代入することで、凝縮器および蒸発器による損失相当温度差Tdを得る。そして、補正項CfとTdとを得ると、この補正項を1式に代入することで現在の運転点に対応する目標COPを算出する。算出されたCOPは、通信媒体を介して図示しない監視装置へ送信される。また、制御装置14では、上述した目標COPの算出処理と並行して、例えば、出力熱量、現在の運転点における実測COP出力熱量kWを消費電力kWで除算した値等が演算されており、これらの演算結果についても通信媒体を介して監視装置へ送信される。監視装置では、制御装置14から受信した目標COP、実測COP、出力熱量等がモニタに表示され、ユーザにこれらの情報が提供される。以上、説明してきたように、本実施形態に係るターボ冷凍機の性能評価装置およびその方法によれば、従来は定数として与えられていた熱交換器の熱交換損失に対して、負荷率、冷却水出口温度、冷却水出口温度と冷水出口温度の差を考慮した凝縮器の熱交換損失を採用するので、目標COPの算出精度を向上させることが可能となる。これにより、ターボ冷凍機の性能評価の精度を向上させることが可能となる。なお、上述した実施形態では、制御装置14がターボ冷凍機の性能評価装置の機能を有している場合について述べたが、ターボ冷凍機の性能評価装置は、単独のシステムとして成立していてもよい。この場合、ターボ冷凍機の性能評価装置は、制御装置14からターボ冷凍機に関する運転データを所定の通信媒体を介して受信し、これらの情報を用いて目標COPなどを算出することとなる。また、本発明のターボ冷凍機の性能評価装置は、ターボ冷凍機の運転制御を監視する監視装置にその機能が内蔵されていてもよい。