第1反応容器に対してアルカリ金属塩素酸塩、鉱酸および過酸化水素を供給して、該第1反応容器内に維持される酸性反応媒体を形成する工程と、前記反応媒体内のアルカリ金属塩素酸塩、過酸化水素および鉱酸を反応させ、二酸化塩素と前記鉱酸のアルカリ金属塩とを形成する工程と、前記第1反応容器における前記反応媒体から二酸化塩素を気体として回収する工程と、鉱酸と、アルカリ金属塩素酸塩と、前記鉱酸のアルカリ金属塩とを含む消耗済み反応媒体を、前記第1反応容器から回収してそれを第2反応容器に対して供給する工程と、前記第2反応容器内の前記反応媒体に対して過酸化水素を供給すると共に、該容器内で前記反応媒体を約9~約75ミリモル/リットルのアルカリ金属塩素酸塩の濃度に維持する工程と、前記反応媒体内においてアルカリ金属塩素酸塩、過酸化水素および鉱酸を反応させ、二酸化塩素と前記鉱酸のアルカリ金属塩とを形成する工程と、前記第2反応容器内における前記反応媒体から二酸化塩素を気体として回収する工程と、前記第2反応容器から、鉱酸と該鉱酸のアルカリ金属塩とを含む消耗済み反応媒体を回収する工程とを備えて成る、少なくとも2個の反応容器において非結晶化条件下で二酸化塩素を連続的に製造する方法。前記第2反応容器内のアルカリ金属塩素酸塩の濃度は約14~約56ミリモル/リットルに維持される、請求項1記載の方法。前記第2反応容器内のアルカリ金属塩素酸塩の濃度は約20~約47ミリモル/リットルに維持される、請求項2記載の方法。前記各反応容器を通して希釈気体が送気される、請求項1乃至3のいずれか一項に記載の方法。当該方法に対して供給される塩化物の総量はアルカリ金属塩素酸塩供給物の約1モル未満である、請求項1乃至4のいずれか一項に記載の方法。前記第1および第2反応容器内の反応媒体の温度は使用されている圧力における沸点より低い、請求項1乃至5のいずれか一項に記載の方法。前記第1および第2容器内の反応媒体の酸性度は約4~約14Nに維持される、請求項1乃至6のいずれか一項に記載の方法。前記鉱酸は硫酸である、請求項1乃至7のいずれか一項に記載の方法。前記第1反応容器内の反応媒体は約005~約25モル/リットルのアルカリ金属塩素酸塩濃度、約6~約12Nの酸性度、約40~約80°Cの温度、および、約80~約110kPaの絶対圧力に維持される一方、前記第2反応容器内の反応媒体は約14~約56ミリモル/リットルのアルカリ金属塩素酸塩濃度、約6~約12Nの酸性度、約40~約80°Cの温度、および、約80~約110kPaの絶対圧力に維持される、請求項1乃至8のいずれか一項に記載の方法。前記反応媒体と接触する機器の少なくとも一部分はチタンにより作成されまたはチタンにより裏打ちされる、請求項1乃至9のいずれか一項に記載の方法。上記各反応容器において行われる反応は複雑であり、全ての詳細が完全に知られてはいない。この主要生成物は、二酸化塩素、酸素、および、上記鉱酸のアルカリ金属塩である。一定の状況下で、塩素酸塩の幾分かは、二酸化塩素の代わりに最終生成物として塩化物へと変換される。最終生成物として獲得される塩化物の量は、第2反応容器における塩素酸塩濃度を増大することにより低下され得ることが見出された。故に、上記第2反応容器から回収される消耗済み反応媒体における塩化物の量を低下させると、高い塩素酸塩濃度による損失が相当程度まで補償される。好適には上記各反応容器を通して希釈気体が送気されることで、攪拌が活発とされ且つ二酸化塩素は安全濃度まで希釈される。上記各反応容器における液体レベルの上方に幾分かの希釈気体を導入することも可能である。窒素または酸素などの任意の利用可能な希釈気体が使用され得るが、コストの理由から通常は空気を使用することが好適である。上記各反応容器において形成された二酸化塩素および酸素は、各容器を通して送気された一切の希釈気体と共に気体として回収される。該気体は好適には吸収材へともたらされ、そこで該気体は水と接触されることで、二酸化塩素は溶解される一方、酸素および他の不溶性気体の主要部分は通過される。次に二酸化塩素水は、貯蔵タンク内に収集され得ると共に、パルプの漂白などの任意の所望の目的に使用され得る。上記第2反応容器から回収された消耗済み反応媒体は好適には、希釈気体が供給されるストリッパへともたらされることで、依然として該反応媒体内に残存する二酸化塩素および他の気体種が発散される。上記ストリッパからの気体は次に、各反応容器からの気体と共に上記吸収材へともたらされ得る。廃酸とも称されるストリップされた消耗済み反応媒体は多くの場合、pH調節のために、および/または、パルプ化プロセスにおける硫黄の供給源として使用され得る。また、たとえば米国特許第5487881号および米国特許第6322690号に記述された如くセル内においてその酸性度を電気化学的に高めると共に、選択的に、それを第1反応容器に対して完全にもしくは部分的に再循環させ、そこでそれは鉱酸供給物の少なくとも一部分を構成することも可能である。通常は、ナトリウム、カリウムまたはその混合物の塩素酸塩が使用されるが、他のアルカリ金属も考慮され得る。上記アルカリ金属塩素酸塩は通常は、好適には、たとえば約3モル/リットルから飽和状態までの高濃度で水溶液の形態で供給される。殆どの場合、上記第1反応容器からの消耗済み反応媒体内に含有されるものは別として、上記第2反応容器に対して何らかの塩素酸塩を供給することは不要である。アルカリ金属塩素酸塩は通常は不純物として少量の塩化物を含有するが、この量が可及的に少なくて副生成物としての塩素の形成を減ずれば好適である。上記アルカリ金属塩素酸塩供給物における塩化物の量は、約1モル未満、更に好適には約05モル未満、最も好適には約005モル未満、特に最も好適には約002モル未満であることが好ましいとされる。上記鉱酸は好適には硫酸またはリン酸の如きハロゲンフリーの酸であり、その内で硫酸は例えば約60~約98重量の濃度にて最も好適である。また、鉱酸の混合物も考慮され得る。殆どの場合、上記第1反応容器からの消耗済み反応媒体内に含有されるものは別として、上記第2反応容器に対して何らかの鉱酸を供給することは不要である。アルカリ金属塩素酸塩における不純物を除き、上記方法に対して実質的に塩化物は供給されないことが好適である。但し、鉱酸などの他の供給ストリーム内にも少量の塩化物は存在するかもしれない。好適には、上記アルカリ金属塩素酸塩における不純物を含め、上記方法に対して供給される塩化物の総量は、上記アルカリ金属塩素酸塩供給物の約1モル未満、更に好適には約05モル未満、最も好適には約005モル未満、特に最も好適には約002モル未満の塩化物である。上記第1および第2反応容器の両方における還元剤としては過酸化水素が使用されると共に通常は、好適には約10~約70重量、最も好適には約25~約60重量の濃度による水溶液として供給される。好適には、供給される過酸化水素の量は、供給される1モルのアルカリ金属塩素酸塩当たりで約05~約2モル、最も好適には供給される1モルのアルカリ金属塩素酸塩当たりで約05~約1モル、特に最も好適には供給される1モルのアルカリ金属塩素酸塩当たりで約05~約06モルである。好適には上記第1反応容器に対しては、過酸化水素の総量の約50~約999、最も好適には約85~約995が供給される。塩素酸塩内における不純物として存在する少量の塩化物は別として、好適には過酸化水素のみが加えられる還元剤であり、但し、メタノール、ホルムアルデヒド、ギ酸、糖アルコール、二酸化硫黄および塩化物などの他の還元剤を加えることも十分に可能である。他の還元剤が加えられる場合、加えられる過酸化水素の量は低減されてもよい。上記各反応物質は、別体的なまたは事前混合された供給ストリームとして供給されてもよい。特に、過酸化水素およびアルカリ金属塩素酸塩を共通の供給ストリームへと事前混合することが可能である一方、鉱酸は別体的に供給することが好適である。上記各反応容器内の反応媒体の温度は好適には、約30~約100°C、最も好適には約40~約80°Cに維持される。上記温度は上記第1および第2反応容器内において実質的に同一とされてもよいが、異なる温度をもって操作することも可能である。好適には、上記第1および第2反応容器内の反応媒体の温度は、使用されている圧力における沸点より低い。周囲温度、供給ストリームの温度、希釈気体の送気の速度、および、他のプロセス条件に依存し、所望の温度を維持するために上記各反応容器を加熱もしくは冷却することが必要であるかもしれない。上記各反応容器内で維持される絶対圧力は、好適には約50~約120kPaであり、最も好適には約80~約110kPaであり、特に最も好適には略々大気圧である。必ずしも必要ではないが上記圧力は、上記第1および第2反応容器内で実質的に同一である。上記第1および第2容器における反応媒体の酸性度は、好適には約4~約14N、最も好適には約6~約12Nに維持される。殆どの場合において上記第1および第2反応容器間には、好適には約15未満、最も好適には約10未満である酸性度の僅かな差が在る。上記第1反応容器内における反応媒体中のアルカリ金属塩素酸塩の濃度は、好適には約005~飽和状態まで、更に好適には約0075~約25モル/リットル、最も好適には約01~約1モル/リットルに維持される。好適実施例において、上記第1反応容器内の反応媒体は好適には約005~約25モル/リットルのアルカリ金属塩素酸塩濃度、約6~約12Nの酸性度、約40~約80°Cの温度、および、約80~約110kPaの絶対圧力に維持される一方、上記第2反応容器内の反応媒体は好適には約14~約56ミリモル/リットルのアルカリ金属塩素酸塩濃度、約6~約12Nの酸性度、約40~約80°Cの温度、および、約80~約110kPaの絶対圧力に維持される。他の非結晶化方法におけるのと同一形式の反応容器および他のプロセス機器が使用され得る。反応媒体と接触する反応容器などのプロセス機器は適切に、その内部の化学物質に対する耐性を有する材料により適切に作成され、または、かかる材料により裏打ちされる。好適な材料は、反応媒体と接触する保護酸化物層を形成かつ維持する能力を備えたチタンおよび他の金属もしくは合金であるが、機器の一部は、フロオロプラスチックまたは他のポリマ材料などの他の耐性材料から作成されても良い。好適には、反応媒体と接触する第2反応容器などの機器の少なくとも一部分は、チタンにより作成され又はチタンにより裏打ちされる。本発明は、以下の実施例により更に説明される。第1反応容器および第2反応容器を備える生成器において二酸化塩素が連続的に製造された。上記第1反応容器に対しては、塩素酸ナトリウム、硫酸および過酸化水素が供給された。上記第1反応容器からの反応媒体の溢流物は、同様に過酸化水素が供給される上記第2反応容器へともたらされた。上記第2反応容器からの反応媒体の溢流物は、ストリッパを通した後で廃酸として回収された。両方の上記反応容器における反応媒体を通して空気が送られることで、該容器から回収される二酸化塩素が希釈された。両方の反応容器は大気圧かつ57°Cの温度に維持された。定常状態条件下で、数回に亙りデータが収集された。その結果は、以下の表に示される。上記第2反応容器における塩素酸ナトリウム濃度の減少は塩化ナトリウム濃度の増大に繋がると思われる。この増大は塩素酸塩が最終生成物として塩化物に変換される結果なので、これは廃酸を介しての損失も表す。故に、第2反応容器における未変換塩素酸塩の濃度の増大による該未変換塩素酸塩の損失は、塩化物形成による損失を低減することで少なくとも部分的に補償される。一定の場合には全損失が更に大きくなり得るとしても、プロセス機器の腐食が少ないという利点を考慮すれば、それは依然として容認可能なレベル内である。