供給された燃料L、Gに旋回流を生じさせる螺旋部材4と、螺旋部材4で旋回力を与えられた燃料L、Gが流れ込むバッファ室8と、バッファ室8に流入した燃料L、Gを噴射するノズル孔6とが順次設けられ、前記燃料が液体燃料Lの場合は、前記螺旋部材4で生じた前記液体燃料Lの旋回流が前記バッファ室8内で維持されて、この旋回流の状態のままで前記ノズル孔6から液体燃料Lがコーン状に広がって噴射され、前記燃料が気化燃料Gの場合は、前記螺旋部材4で生じた気化燃料Gの旋回流が前記バッファ室8内で弱められて、前記ノズル孔6からストレート状に噴射されるようにした燃料ノズル。前記バッファ室8を、その室内のいずれかの箇所から、この室内の全体を見渡すことができる形状とした請求項1に記載の燃料ノズル。前記ノズル孔6が前記バッファ室8を兼ねている請求項1又は2に記載の燃料ノズル。一般的な燃焼器具では、気化燃料をノズルから噴射して、この噴射による噴射圧で混合室内に陰圧を生じさせ、この陰圧でもって、混合室に形成した空気孔から空気を取り込んでいる。この陰圧は、気化燃料をノズルからストレート状に噴射して噴射圧が最大となった時に最も高まり、空気の取り込みを効果的に行うことができる。ところが、特許文献1に示すノズルに気化燃料を流した場合、液体燃料の場合と同様に、ノズルからコーン状に広がりをもって噴射される。これは、ノズル孔の軸心に突出ガイド部が設けられていて、噴射時においてもその軸周りの回転流が維持されているためである。このように気化燃料をコーン状に噴射すると、ストレート状に噴射した場合と比較して、広がりをもって噴射される分だけ、この気化燃料の噴射圧が弱まる。この噴射圧が弱まると、混合室内の陰圧が小さくなり、空気孔からの空気の取り込み量が減少する。このため、燃料と空気の混合バランスが崩れて、良好な燃焼状態を得られなくなる恐れがある。すなわち、同文献に示すノズルは、使用する燃料が液体燃料の場合にのみ適用できるものであって、本願のように、液体燃料と気化燃料の両方をそれぞれ噴射する構成において、液体燃料はコーン状に、気化燃料はストレート状に噴射するというように、異なる噴射状態とする必要がある用途には適用できない。そこで、この発明は、液体燃料及び気化燃料のそれぞれに適した噴射状態とし、プレヒート処理及び通常燃焼における良好な燃焼状態を得ることを課題とする。上記課題を解決するため、この発明では、供給された燃料に旋回流を生じさせる螺旋部材と、螺旋部材で旋回力を与えられた燃料が流れ込むバッファ室と、バッファ室に流入した燃料を噴射するノズル孔とが順次設けられ、前記燃料が液体燃料の場合は、前記螺旋部材で生じた液体燃料の旋回流が前記バッファ室内で維持されて、この旋回流の状態のままで前記ノズル孔から液体燃料がコーン状に広がって噴射され、前記燃料が気化燃料の場合は、前記螺旋部材で生じた気化燃料の旋回流が前記バッファ室内で弱められて、前記ノズル孔からストレート状に噴射されるように燃料ノズルを構成した。この燃料ノズルには、燃焼器具の気化器が加熱されていない状態では液体燃料が、加熱された状態では気化燃料が流れる。この液体燃料及び気化燃料は、それぞれ同じ螺旋部材を流動し旋回流となるが、この旋回流が流れ込むバッファ室での挙動が両者の間で異なる。この挙動の違いは、液体燃料と気化燃料の物性の違いに起因する。例えばガソリンの場合、液体燃料の比重は気化燃料の比重の200倍近くあり、仮に同じ流量の両燃料を、同じ送出圧力で螺旋部材に流して旋回流にしたとしても、この旋回流の慣性力が大きく異なる。すなわち、液体燃料は、旋回流の慣性力が大きく、バッファ室に流れ込んだ後もその流速があまり弱まらず、旋回流の状態のままノズルからコーン状に噴射される。これに対して、気化燃料は、旋回流の慣性力が小さく、バッファ室内でその流速が大幅に弱まる。そして、ノズルで噴射される際には、その旋回流はほとんど消滅しており、気化燃料はこの旋回流の影響を受けずストレート状に噴射される。このように、ノズルまでの燃料流路が共通であっても、液体燃料と気化燃料は、ノズルからの噴射態様が大きく異なっている。前記構成においては、前記バッファ室を、その室内のいずれかの箇所から、この室内の全体を見渡すことができる形状とすることができる。例えば特許文献1の構成においては、先端部針弁符号11が、本願におけるバッファ室に相当する燃料溜まり符号15を貫くように挿し込まれている。これは、背景技術で述べたように、燃料溜まり内に一方向にのみ向かう流動流路を強制的に形成して、液体燃料をコーン状に安定的に噴射するためである。この場合は、視界が前記先端部によって遮られ、単噴孔のいずれの箇所からも、この単噴孔の全体を見渡すことができない。本願のように、バッファ室を見通しのきく一つの空間とすると、上記のような一方向にのみに向かう強制的な流動は形成されにくく、流体の慣性力に従って、このバッファ室内での流動状態が変わる。すなわち、液体燃料は前記慣性力に従って旋回流を維持し、気化燃料は旋回流が弱められるという顕著な違いが現れる。この違いに起因して、ノズル孔からの噴射状態を所望の状態コーン状又はストレート状とし得る。上記においては、バッファ室内の任意の箇所から、この室内の全体を見渡すことができる形状とするのがより好ましい。この形状は、バッファ室内に、燃料の流動に影響を与え得る部材突条、突起、溝、柱等を何ら設けないことを意味し、液体燃料及び気化燃料のそれぞれの流動特性の違いを一層顕著に発現させることが可能となる。前記ノズル孔が前記バッファ室を兼ねるようにすることができる。このバッファ室は、液体燃料と気化燃料の噴射状態の違いを明確にすべく、ある程度の内容積を備えるのが好ましいが、少なくともノズル孔の内容積程度の空間が確保できれば、バッファ室としての機能を確保し得る。上述したように液体燃料と気化燃料の比重が大きく異なり、このバッファ室内ノズル孔内における両者の慣性力の違いは顕著なので、ノズル孔程度の小さな空間でも両者の流動に違いを生じさせ得るためである。この発明においては、螺旋部材で旋回流を与えられた燃料がバッファ室に流入するようにした。このバッファ室に流入した液体燃料と気化燃料の挙動は異なり、液体燃料は慣性力によってそのまま旋回を続けるのに対し、気化燃料は慣性力が小さくその流速が大幅に低下する。その結果、液体燃料はコーン状にノズルから噴射される一方で、気化燃料はストレート状にノズルから噴射される。このため、液体燃料の霧化がスムーズになされて、プレヒート処理を容易に行うことができ、気化燃料の噴射に伴って生じる陰圧によって、必要量の空気を取り込むことができる。これにより、燃焼器具の一連の操作を容易に行うことができる。この発明に係る燃料ノズル1を図1及び図2に、この燃料ノズル1を用いたガスバーナ2を図3に示す。このガスバーナ2はガソリンを燃料とし、通常はキャンプ等のアウトドアにおいて用いられるものである。このガスバーナ2の燃料ノズル1は、ノズル本体3と、螺旋部材4と、ハウジング5とから構成される。ノズル本体3の内部は、有底筒状にくり抜かれた空洞状となっていて、その筒底にノズル孔6が形成されている。螺旋部材4は略円柱状をしており、その外周には、その軸方向の一端から他端まで連続的に旋回する、断面矩形の螺旋溝7が形成されている。この螺旋部材4の外径は、ノズル本体3に形成した空洞の内径とほぼ同じであって、螺旋部材4がその空洞部にちょうど嵌め込むことができるようになっている。この嵌め込んだ状態で、前記空洞部の内面と螺旋溝7との間に燃料の流路が形成される。また、この螺旋部材4は前記空洞部の筒底まで嵌め込まれておらず、この螺旋部材4とノズル孔6との間には、バッファ室8が形成されている。このバッファ室8内には、燃料の流動を妨げたり誘導したりする突条、突起、溝、柱等の構造体は形成されていない。このため、液体燃料L及び気化燃料Gは、このような構造体に影響を受けることなく、バッファ室8内を自由に流動することができる。ハウジング5は有底筒状にくり抜かれ、その側面には、筒内部に燃料を供給する燃料供給孔9が形成されている。螺旋部材4を嵌め込んだノズル本体3は、ハウジング5にねじ込まれる。このハウジング5は、図3に示すように、ガスバーナ2の混合室10内に設けられる。このガスバーナ2には、図示しない燃料ホースを通って液体燃料Lが供給される。バーナヘッド11の真上には前記燃料ホースとつながっている気化器12が設けられていて、液体燃料Lがこの気化器12を通過する。気化器12が加熱された状態で、この気化器12を液体燃料Lが通過すると、この通過中に気化して気化燃料Gとなる。ガスバーナ2の使用開始直後で、この気化器12が加熱されていない状態では、液体燃料Lは気化することなくそのままこの気化器12を通過する。燃料供給孔9からこの燃料ノズル1に供給された燃料L、Gは、螺旋状の前記流路を通って旋回流となりバッファ室8に流れ込む。このバッファ室8に流れ込んだ後の流動挙動が、液体燃料Lと気化燃料Gの場合で異なる。この違いは液体と気体の比重の差に起因するものである。例えば、燃料としてガソリンを用いる場合、液体のガソリンと気化したガソリンの比重は200倍近く異なる。このように比重が異なると、前記流路を通ることによって生じた旋回流の慣性力が大きく異なる。すなわち、液体燃料Lの場合は慣性力が大きく、バッファ室8に流れ込んだ後もこの慣性力によって旋回流の速度があまり低下しない図1a中の矢印fL1を参照。このため、この旋回流の状態のままノズル孔6から噴出され、この旋回流によってこの液体燃料Lがコーン状に広がる同図中の矢印fL2を参照。ノズル孔6からコーン状に噴射された液体燃料Lは、強い旋回流によって微粒子状霧化した状態になる。そして、この霧化した液体燃料Lが速やかに気化して燃焼するため、プレヒート処理をスムーズに行うことができる。また、噴射後に速やかに気化されることにより、この液体燃料Lが混合室10の内壁に付着しにくい。このため、この付着した液体燃料Lが、少し時間が経過してから気化し、燃料と空気の混合比が所定範囲から外れることに起因する異常燃焼を極力防止することができる。この一方で、気化燃料Gの場合は慣性力が小さく、バッファ室8に流れ込むとその旋回流の速度が大幅に減少する図1b中の矢印fG1を参照。このため、気化燃料Gは旋回流の影響をほとんど受けることなく、ノズル孔6からストレート状に噴射される同図中の矢印fG2を参照。ノズル孔6からストレート状に噴射された気化燃料Gは、この噴射に伴って混合室10内に陰圧を発生させる。そして、この陰圧によって、混合室10に形成した空気孔13から空気が吸い込まれ、この混合室10内で気化燃料Gと空気が混合されて混合気となる。この混合気はバーナヘッド11に形成された炎孔14から放出されて燃焼する。液体燃料Lと気化燃料Gの挙動の違い旋回流の慣性力の違いを明確にするためには、バッファ室8の内容積をある程度確保する必要があるが、両燃料L、Gの噴射状態に顕著な差を生じ得る範囲において適宜変更することができる。図4aに示すようにバッファ室8を狭めた場合、あるいは、図4bに示すようにバッファ室8の先端側まで螺旋部材4を設けて、ノズル孔6自体とバッファ室8として機能させた場合でも、液体燃料Lをコーン状に噴射して霧化する一方で、気化燃料Gをストレート状に噴射することができる。これは、液体燃料Lと気化燃料Gの比重の差が非常に大きく、両者の旋回流の慣性力が大きく異なるためであって、ノズル孔6のような小さい空間においても、両者の差が明確に現れるためである。上記の実施形態においては、液体燃料Lとしてガソリンを用いた場合について記載したが、ガソリンの代わりに、ブタン、灯油等の他の液体燃料Lにも適用できる。また、ガスバーナ2だけでなく、例えば草焼き用の火炎放射器のように、バーナヘッド11を備えていない燃焼器具についても適用できる。螺旋溝7は、断面が矩形状のものだけでなく、燃料L、Gをスムーズに流すことができる限りにおいて、例えば断面が三角形状のもの等、その断面形状を適宜変更することもできる。また、本実施形態の図1等に示す二条ねじ、又は、図2に示す通常のねじのいずれを採用することもできる。このように条数を変えることによって、燃料L、Gの流動状態を適切なものとし、良好な燃焼状態を得ることができるからである。