"エラストマー熱可塑性材料でできた揺動バンパーであって:壁を有する中空の伸長された管状体を含み、前記管状体は少なくとも2つのベローズを有し、各ベローズは山および谷によって画定され、前記山はフィレット半径rsを有し、前記谷は、フィレット半径rcおよび前記谷の最大壁厚さTmaxを有し;rcはrsよりも大きく、谷の壁の最大厚さであるTmaxの、前記山および前記谷の間の中間点における壁の厚さであるTmに対する比が1.2以上であり、前記谷が、端点Tmを有する壁の弧によって画定されている、揺動バンパー。前記谷の最大壁厚さと中間点における壁の厚さとの比Tmax/TmがTmax/Tm1を超え、Tmax/Tm1=3.43-0.05P-0.222SQRT95-4.19P0.05P2-0.23Riであり、式中:Tmaxは、谷における最大壁厚さであり;Tmは、半径rcの円と半径rsの円との間の接点における壁厚さであるか、またはrsおよびrcが接していない場合、Tmは、円rsおよび円rcに対して引かれた接線の中点における壁厚さであり;SQRTは平方根であり;Pはピッチであり;Riは、谷における外半径である、請求項1に記載の揺動バンパー。ISO1133に準拠した5kgの荷重下で230°Cにおける溶融粘度が0.5~8g/10分であり、ISO868に準拠して1秒で測定される硬度が約45~60Dである熱可塑性エラストマーを含む、請求項1に記載の揺動バンパー。ISO1133に準拠した5kgの荷重下で230°Cにおける溶融粘度が0.5~8g/10分であり、ISO868に準拠して1秒で測定される硬度が約45~60Dである熱可塑性エラストマーを含む、請求項2に記載の揺動バンパー。ISO1133に準拠した5kgの荷重下で230°Cにおける溶融粘度が2~6g/10分であり、ISO868に準拠して1秒で測定される硬度が約45~60Dである熱可塑性エラストマーを含む、請求項1に記載の揺動バンパー。ISO1133に準拠した5kgの荷重下で230°Cにおける溶融粘度が2~6g/10分であり、ISO868に準拠して1秒で測定される硬度が約45~60Dである熱可塑性エラストマーを含む、請求項2に記載の揺動バンパー。ISO1133に準拠した5kgの荷重下で230°Cにおける溶融粘度が3~5g/10分であり、ISO868に準拠して1秒で測定される硬度が約45~60Dである熱可塑性エラストマーを含む、請求項1に記載の揺動バンパー。ISO1133に準拠した5kgの荷重下で230°Cにおける溶融粘度が3~5g/10分であり、ISO868に準拠して1秒で測定される硬度が約45~60Dである熱可塑性エラストマーを含む、請求項2に記載の揺動バンパー。エステル結合を介して頭尾結合した多数の繰り返し長鎖エステル単位および短鎖エステル単位を有するコポリマーであるコポリエーテルエステルおよびコポリエステルエステルからなる群から選択される熱可塑性エラストマーを含み、前記長鎖エステル単位が式A:で表され、前記短鎖エステル単位が式B:で表され、式中、Gは、好ましくは約400~約6000の数平均分子量を有する、ポリアルキレンオキシドグリコールから末端ヒドロキシル基が除去された後に残る二価の基であり;Rは、約300未満の分子量を有するジカルボン酸からカルボキシル基が除去された後に残る二価の基であり;Dは、好ましくは約250未満の分子量を有する、ジオールからヒドロキシル基が除去された後に残る二価の基であり;前記コポリエーテルエステルは、好ましくは約15~約99重量の短鎖エステル単位、および約1~約85重量の長鎖エステル単位を含有する、請求項1に記載の揺動バンパー。揺動バンパーの製造方法であって:エラストマー熱可塑性材料を、壁を有する中空の伸長された管状体に成形するステップを含み、前記管状体は少なくとも2つのベローズを有し、各ベローズは山および谷によって画定されており、前記山はフィレット半径rsを有し、前記谷は、フィレット半径rcおよび前記谷の最大壁厚さTmaxを有し;rcはrsよりも大きく、谷の壁の最大厚さであるTmaxの、山および谷の間の中間点における壁の厚さであるTmに対する比が1.2以上であり、前記谷が、端点Tmを有する壁の弧によって画定されている、方法。成形方法が、射出成形、押出成形、およびブロー成形からなる群から選択される成形作業を含む、請求項10に記載の方法。サスペンションの変位からエネルギーを吸収するために揺動バンパーを使用するステップを含む、自動車用サスペンションの衝撃を吸収する方法であって、前記揺動バンパーが、エラストマー熱可塑性材料でできており、壁を有する中空の伸長された管状体を含み、前記管状体は少なくとも2つのベローズを有し、各ベローズは山および谷によって画定されており、前記山はフィレット半径rsを有し、前記谷は、フィレット半径rc、および前記谷における最大壁厚さTmaxを有し;rcはrsよりも大きく、谷における壁の最大厚さであるTmaxの、山および谷の間の中間点における壁の厚さであるTmに対する比が1.2以上である、方法。Tmaxが前記谷の実質的に中央に存在する、請求項1に記載の揺動バンパー。Tmaxが前記谷の実質的に中央に存在する、請求項10に記載の方法。前述の技術のいずれかによって製造された熱可塑性揺動バンパーは、特定の構成の詳細、および製造の材料などの設計に依存して異なる応答を示しうる。力-変位挙動を改善し、それによって吸収されるエネルギーを増加させるために、熱可塑性揺動バンパーの設計を改善する必要性が依然として存在する。第1の態様において、本発明は、エラストマー熱可塑性材料でできた揺動バンパーであって:壁を有する中空の伸長された管状体を含み、管状体は少なくとも2つのベローズを有し、各ベローズは山および谷によって画定され、山はフィレット半径rsを有し、谷はフィレット半径rcを有し、谷の最大壁厚さは、谷の内部の場所に存在してTmaxと記載され;rcはrsよりも大きく、谷の壁の最大厚さであるTmaxの、山および谷の間の中間点における壁の厚さであるTmに対する比が1.2以上であり、谷が、端点Tmを有する壁の弧によって画定される、揺動バンパーを提供する。第2の態様において、本発明は、エラストマー熱可塑性材料でできた揺動バンパーであって:壁を有する中空の伸長された管状体を含み、管状体は少なくとも2つのベローズを有し、各ベローズは山および谷によって画定され、山はフィレット半径rsを有し、谷は、フィレット半径rcと、谷における壁厚さTcとを有しTmaxが実質的に谷の中央にある場合、TcがTmaxとなる;rcはrsよりも大きく、谷における壁の厚さTcTmaxの、山および谷の間の中間点における壁の厚さであるTmに対する比が1.2以上である、揺動バンパーを提供する。第3の態様において、本発明は、揺動バンパーの製造方法であって:エラストマー熱可塑性材料を、壁を有する中空の伸長された管状体に成形するステップを含み、管状体は少なくとも2つのベローズを有し、各ベローズは山および谷によって画定され、山はフィレット半径rsを有し、谷はフィレット半径rcを有し、谷の最大壁厚さは、谷の内部の場所に存在してTmaxと記載され;rcはrsよりも大きく、谷の壁の最大厚さであるTmaxの、山および谷の間の中間点における壁の厚さであるTmに対する比が1.2以上であり、谷が、端点Tmを有する壁の弧によって画定される、方法を提供する。第4の態様において、本発明は、揺動バンパーの製造方法であって:エラストマー熱可塑性材料を、壁を有する中空の伸長された管状体に成形するステップを含み、管状体は少なくとも2つのベローズを有し、各ベローズは山および谷によって画定され、山はフィレット半径rsを有し、谷は、フィレット半径rcと、谷における壁厚さTcとを有しTmaxが実質的に谷の中央にある場合、TcがTmaxとなる;rcはrsよりも大きく、谷における壁の厚さTcTmaxの、山および谷の間の中間点における壁の厚さであるTmに対する比が1.2以上である、方法を提供する。第5の態様においては、本発明は、サスペンションの変位からエネルギーを吸収するために揺動バンパーを使用するステップを含む、自動車用サスペンションの衝撃を吸収する方法であって、揺動バンパーが、エラストマー熱可塑性材料でできており、壁を有する中空の伸長された管状体を含み、管状体は少なくとも2つのベローズを有し、各ベローズは山および谷によって画定され、山はフィレット半径rsを有し、谷はフィレット半径rcを有し、谷の最大壁厚さは、谷の内部の場所に存在してTmaxと記載され;rcはrsよりも大きく、谷の壁の最大厚さであるTmaxの、山および谷の間の中間点における壁の厚さであるTmに対する比が1.2以上であり、谷が、端点Tmを有する壁の弧によって画定される、方法を提供する。第6の態様においては、本発明は、サスペンションの変位からエネルギーを吸収するために揺動バンパーを使用するステップを含む、自動車用サスペンションの衝撃を吸収する方法であって、揺動バンパーが、エラストマー熱可塑性材料でできており、壁を有する中空の伸長された管状体を含み、管状体は少なくとも2つのベローズを有し、各ベローズは山および谷によって画定され、山はフィレット半径rsを有し、谷は、フィレット半径rcと、谷における壁厚さTcとを有しTmaxが実質的に谷の中央にある場合、TcがTmaxとなる;rcはrsよりも大きく、谷における壁の厚さTcTmaxの、山および谷の間の中間点における壁の厚さであるTmに対する比が1.2以上である、方法を提供する。本明細書において言及されるすべての文献が参照により援用される。本発明者らは、エラストマー熱可塑性材料でできた揺動ダンパーにおいて、谷の最大壁厚さTmaxと、山および谷の間の中間点における壁の厚さTmとの比Tmax/Tmが1.2以上である場合に、たとえば変形対加えられた力によって測定して、優れたエネルギー吸収が得られることを発見した。好ましい一実施形態においては、谷の最大壁厚さは、実質的に谷の中央において得られ、その場合、TmaxはTcと記載される。本発明者らは、エラストマー熱可塑性材料でできた揺動バンパーにおいて、谷における壁の厚さTcと、山および谷の間の中間点における壁の厚さTmとの比Tc/Tmが1.2以上である場合に、たとえば変形対加えられた力によって測定して、優れたエネルギー吸収が得られることを発見した。本明細書において使用される場合、優れたエネルギー吸収という用語は、変位に沿った大きな力、すなわち50の相対変形の場合に少なくとも550Nと、同時に力が非常に強い場合の高レベルの変形、すなわち10KNにおける少なくとも65の相対変形との両方を意味する。エネルギー吸収レベルは、50および/または60の相対変形における力のレベル、および10KNにおける相対変形によって評価することができる。TcTmaxおよびTmは、揺動バンパー中のすべてのコンボリュートに対して測定されることが多く、コンボリュート間のばらつきは小さいため、それらの平均値がTcTmaxおよびTmとして採用される。本発明は、図2Aおよび2Bに例示されるように山のフィレット半径rsが谷のフィレット半径rcよりも小さいすなわちrc>rs内側揺動バンパーに関する。本発明の原理は、図1、2A、および2Bを考察することによってより良く理解できるであろう。図1は、典型的な内側揺動バンパーを示している。これは、外側および内側のコンボリュートを有する中空管状物品である。この形状は、ある山から次の山までの距離であるピッチP、山における外半径Re、および谷における外半径Riによって画定される。ReおよびRiの両方は、揺動バンパーの長手方向軸すなわち揺動バンパーの中心を長手方向に通過する想像線から測定される。外側コンボリュート上の最外点を山と呼び、最も内側に挟まれる点コンボリュートの厚さは考慮しないを谷と呼ぶ。図2Aは、外側コンボリュートおよび内側コンボリュートからなるベローズの拡大図を示している。外側コンボリュート上部は半径rsによって画定され、内側コンボリュート下部は半径rcによって画定される。内側揺動バンパーは、rcがrsよりも大きいあらゆる揺動バンパーである。半径rsおよびrcの円が描かれる場合、これら2つの円の接点は、山および谷の間の中間の揺動バンパーの壁上の点となる。この点における揺動バンパーの壁は厚さTmを有する。図2Bに示されるように、円rsと円rcの間に接点が存在しない場合、Tmは、円rsおよび円rcへの接線の線分の中央として定義される。谷は、端点Tmを有する壁の弧として定義される。谷の最大壁厚さはTmaxと記載される。Tmaxが谷の実質的に中央で存在する場合、TmaxはTcと記載される。本発明者らは、谷の壁の最大厚さTmaxと、山および谷の間の中間点における壁の厚さTmとの比Tmax/Tmが1.2以上であると、優れたエネルギー吸収を示す揺動バンパーが得られることを見いだした。好ましい実施形態においては、Tmax/Tmは1.3を超え、より好ましくは1.5を超え、たとえば1.62または2.03である。Tmax/Tmの上の値は特に限定されないが、実際にはTmax/Tmが10を超えることはまれである。Tmaxが実質的に谷の中央で存在するすべての場合で、TmaxをTcと記載することができる。本発明による揺動バンパーは、変位または変形を加えられた力に対して測定して、吸収されるエネルギーが最大限となる。好ましい一実施形態においては、揺動バンパーは、特定の加えられた力に対して得られる変位も最大になり、最大の力における変位も最大となるすなわち揺動バンパーが完全に圧縮される場合。最大に力における変位完全圧縮は、10キロニュートン10kNの力で測定されることが多く、これは、10キロニュートンの力が加えられるときの相対変形XとしてX10KNと記載される。エネルギー吸収を最大化しX10KNを最大化するために、Tmax/Tmが1.2以上となるだけでなく、谷の最大壁厚さTmaxの、中間点における壁厚さTmに対する比が、ある値を超えることが望ましいことを本発明者らは見いだしており、このある値は、ピッチP、谷における最大壁厚さTmax、および谷における外半径Riに依存する。これは以下の特徴の組み合わせによって表すことができる:Tmax/Tm≧1.2;Tmax/Tm>Tmax/Tm1、ここでTmax/Tm1=3.43-0.05P-0.222SQRT95-4.19P0.05P2-0.23Riである。式中:Tmaxは、谷における最大壁厚さであり;Tmは、半径rcの円と半径rsの円との間の接点における壁厚さであるか、またはrsおよびrcが接していない場合、Tmは、円rsおよび円rcに対して引かれた接線の中点における壁厚さであり;SQRTは平方根であり;Pはピッチであり;Riは、谷における外半径である。あるいは、Tmaxが実質的に谷の中央で存在する場合、これは:Tc/Tm≧1.2;Tc/Tm>Tc/Tm1、ここでTc/Tm1=3.43-0.05P-0.222SQRT95-4.19P0.05P2-0.23Riと表すことができる。式中:Tcは、谷における最大壁厚さであり;Tmは、半径rcの円と半径rsの円との間の接点における壁厚さであるか、またはrsおよびrcが接していない場合、Tmは、円rsおよび円rcに対して引かれた接線の中点における厚さであり;SQRTは平方根であり;Pはピッチであり;Riは、谷における外半径である。ピッチPは、一定であってよく、これは山から山または谷から谷の距離が常に同じであることを意味し、またはピッチPは一定でなくてもよい。好ましくは一定である。自動車に使用される場合、典型的なピッチPは、または約10~30mmであり、より好ましくはまたは約13~23mmであり、厚さTcおよびTmは、典型的にはまたは約2~5mmであり、より好ましくはまたは約2~4mmであり、Riは典型的には約10~40mm、より好ましくは約15~25mmである。コンボリュートの数および揺動バンパー全体の高さは、車両の大きさおよび重量に依存して選択することができる。本発明の揺動バンパーは、あらゆる熱可塑性エラストマーからできていてよいし、それらを含んでよい。好ましくは、比較的高い溶融粘度を有するすなわち、ISO1133に準拠した5kgの荷重下で230°Cにおけるメルトフローレートが0.5~8g/10分、より好ましくは1~8g/10分、より好ましくは2~6g/10分、より好ましくは3~5g/10分、特に好ましくは4g/10分である熱可塑性エラストマーが使用される。好ましくはエラストマーは、約45~60D、より好ましくは約47~55DISO868に準拠して1秒での硬度を有する。特に好ましくはエラストマーは、ポリテトラメチレンエーテルグリコールPTMEGの軟質セグメントを有するセグメント化コポリエーテルエステルである。本発明の揺動バンパーに有用な熱可塑性エラストマーの例としては、ISO18064:2003Eにおいて定義されているもの、たとえば熱可塑性ポリオレフィン系エラストマーTPO、スチレン系熱可塑性エラストマーTPS、熱可塑性ポリエーテルまたはポリエステルポリウレタンTPU、熱可塑性加硫物TPV、熱可塑性ポリアミドブロックコポリマーTPA、コポリエーテルエステルまたはコポリエステルエステルなどのコポリエステル熱可塑性エラストマーTPC、ならびにそれらの混合物が挙げられ;熱可塑性ポリエステルおよびそれらの混合物も好適な材料である。熱可塑性ポリオレフィン系エラストマーTPOは、熱可塑性オレフィン系ポリマー、たとえばポリプロピレンまたはポリエチレンを、熱硬化性エラストマーとブレンドしたものからなる。典型的なTPOの1つは、ポリオレフィンプラスチック、一般にはポリプロピレンポリマーと、オレフィンコポリマーエラストマー、典型的にはエチレン-プロピレンゴムEPRまたはエチレン-プロピレン-ジエンゴムEPDMとの溶融ブレンドまたは反応器ブレンドである。一般的なオレフィンコポリマーエラストマーとしては、EPR、EPDM、ならびにエチレン-ブテン、エチレン-ヘキセン、およびエチレン-オクテンコポリマーエラストマーなどのエチレンコポリマーたとえば、TheDowChemicalCo.より市販されるEngage登録商標ポリオレフィンエラストマー、およびエチレン-ブタジエンゴムが挙げられる。スチレン系熱可塑性エラストマーTPSは、ポリスチレンと、ゴム状ポリマー材料、たとえばポリブタジエン、水素化ポリブタジエンおよびポリブタジエンの混合物、ポリエチレン-プロピレン、および水素化ポリイソプレンとのブロックコポリマーからなる。スチレン/共役ジエン/スチレン型の具体的なブロックコポリマーは、SBS、SIS、SIBS、SEBS、およびSブロックコポリマーである。これらのブロックコポリマーは、当技術分野において周知であり、市販されている。熱可塑性ポリウレタンTPUは、ジイソシアネート、短鎖グリコールを含む硬質セグメント、ならびにジイソシアネートおよび長鎖ポリオールを含む軟質セグメントで構成される線状セグメント化ブロックコポリマーからなり、一般式で表され、式中、Xは、ジイソシアネートと短鎖グリコールとを含む硬質セグメントを表し、Zは、ジイソシアネートと長鎖ポリオールとを含む軟質セグメントを表し、Yは、XセグメントとZセグメントとを連結するウレタン結合のイソシアネート化合物の残基を表す。長鎖ポリオールとしては、ポリアルキレンオキシドグリコールなどのポリエーテル型のもの、またはポリエステル型ものが挙げられる。熱可塑性加硫物TPVは、連続熱可塑性相と、その中に分散した加硫エラストマー相とからなる。本明細書において使用される場合、加硫物および加硫物ゴムという語句は、一般に硬化または部分的に硬化した、架橋したまたは架橋性のゴム、ならびに架橋ゴムの硬化性前駆体を意図しており、そのようなものとしては、エラストマー、ゴム状物質、およびいわゆる軟質加硫物が挙げられる。TPVは、架橋ゴムの多くの望ましい特性と、熱可塑性エラストマーの加工性などの一部の特性とを併せ持つ。いくつかの市販のTPVが存在し、たとえば、それぞれAdvancedElastomerSystemsおよびDSMより市販されるSantoprene登録商標およびSarlink登録商標エチレン-プロピレン-ジエンコポリマーおよびポリプロピレンを主成分とするTPV;ThermoplasticRubberSystemsより市販されるNextrile商標ニトリルゴムおよびポリプロピレンを主成分とするTPV;ZeonChemicalsより市販されるZeotherm登録商標アクリレートエラストマーおよびポリアミドを主成分とするTPV;および国際公開第2004/029155号パンフレットに記載されるE.I.duPontdeNemoursandCompanyのDuPont商標ETPV15~60重量のポリアルキレンフタレートポリエステルポリマーまたはコポリマーおよび40~85重量の架橋性ポリメタアクリレートまたはポリエチレン/メタアクリレートゴム分散相を含む熱可塑性ブレンドであり、このゴムは、過酸化物フリーラジカル開始剤および有機ジエン架橋助剤と動的架橋しているが存在する。熱可塑性ポリアミドブロックコポリマーTPAは、ポリアミドセグメントの線状で規則的な鎖と、可撓性ポリエーテルまたはポリエステルセグメントまたは軟質セグメントとからなり、エーテル結合およびエステル結合の両方を有し、一般式で表され、式中、PAは、線状脂肪族ポリアミド配列を表し、PEは、たとえば、線状または分岐の脂肪族ポリオキシアルキレングリコール、またはエーテル結合、エステル結合、もしくは両方の種類の結合のいずれかを有する長鎖ポリオール、およびそれらの混合物、またはそれらから誘導されるコポリエーテルおよびコポリエステルから形成されるポリオキシアルキレン配列を表す。コポリエーテルアミドまたはコポリエステルアミドブロックコポリマーの柔軟性は、ポリアミド単位の相対量の増加とともに一般に低下する。本発明において使用される熱可塑性ポリアミドブロックコポリマーの好適な例は、ArkemaまたはElfAtochemより商標Pebax登録商標で市販されている。耐油脂性、高温耐久性、および低温可撓性の優れたバランスのために、本発明による揺動バンパーは、熱可塑性ポリエステル組成物でできていてよい。好ましい熱可塑性ポリエステルは、通常、1種類以上のジカルボン酸ここで本明細書においては、用語ジカルボン酸は、エステルなどのジカルボン酸誘導体をも意味すると1種類以上のジオールとから誘導される。好ましいポリエステルにおいては、ジカルボン酸は、テレフタル酸、イソフタル酸、および2,6-ナフタレンジカルボン酸の1つ以上を含み、ジオール成分は、HOCH2nOHI;1,4-シクロヘキサンジメタノール;HOCH2CH2OmCH2CH2OHII;およびHOCH2CH2CH2CH2OzCH2CH2CH2CH2OHIIIの1つ以上を含み、式中、nは2~10の整数であり、mは平均で1~4であり、zは平均で約7~約40である。IIおよびIIIは、mおよびzのそれぞれが変動できる複数の化合物の混合物であってよく、mおよびzは平均であるので、これらが整数である必要はないことに留意されたい。熱可塑性ポリエステルの形成にしようできる他のジカルボン酸としてはセバシン酸およびアジピン酸が挙げられる。ヒドロキシ安息香酸などのヒドロキシカルボン酸をコモノマーとして使用できる。特定の好ましいポリエステルとしては、ポリエチレンテレフタレートPET、ポリトリメチレンテレフタレートPTT、ポリ1,4-ブチレンテレフタレートPBT、ポリエチレン2,6-ナフトエート、およびポリ1,4-シクロヘキシルジメチレンテレフタレートPCTが挙げられる。コポリエーテルエステルまたはコポリエステルエステルなどのコポリエステル熱可塑性エラストマーTPCは、エステル結合を介して頭尾結合した多数の繰り返し長鎖エステル単位および短鎖エステル単位を有するコポリマーであり、前記長鎖エステル単位は式A:で表され、前記短鎖エステル単位は式B:で表され、式中、Gは、好ましくは約400~約6000の数平均分子量を有するポリアルキレンオキシドグリコールから末端ヒドロキシル基が除去された後に残る二価の基であり;Rは、約300未満の分子量を有するジカルボン酸からカルボキシル基が除去された後に残る二価の基であり;Dは、好ましくは約250未満の分子量を有するジオールからヒドロキシル基が除去された後に残る二価の基であり;前記コポリエーテルエステルは、好ましくは約15~約99重量の短鎖エステル単位、および約1~約85重量の長鎖エステル単位を含有する。本明細書において使用される場合、ポリマー鎖中の単位に使用される用語長鎖エステル単位は、長鎖グリコールとジカルボン酸との反応生成物を意味する。好適な長鎖グリコールは、末端または可能な限り末端に近いヒドロキシ基を有し、約400~約6000、好ましくは約600~約3000の数平均分子量を有するポリアルキレンオキシドグリコールである。好ましいポリアルキレンオキシドグリコールとしては、ポリテトラメチレンオキシドグリコール、ポリトリメチレンオキシドグリコール、ポリプロピレンオキシドグリコール、ポリエチレンオキシドグリコール、これらのアルキレンオキシドのコポリマーグリコール、およびエチレンオキシドでキャップされたポリプロピレンオキシドグリコールなどのブロックコポリマーが挙げられる。2種類以上のこれらのグリコールの混合物を使用することができる。コポリエーテルエステルのポリマー鎖中の単位に使用される用語短鎖エステル単位は、低分子量の化合物またはポリマー鎖単位を意味する。これらは、低分子量ジオールまたは複数のジオールの混合物と、ジカルボン酸とを反応させて、前述の式Bで表されるエステル単位を形成することによって形成される。コポリエーテルエステルの調製に使用すると好適な短鎖エステル単位を反応によって形成する低分子量ジオールとしては、非環式、脂環式、および芳香族のジヒドロキシ化合物が挙げられる。好ましい化合物は、約2~15個の炭素原子を有するジオール、たとえば、エチレングリコール、プロピレングリコール、イソブチレングリコール、テトラメチレングリコール、1,4-ペンタメチレングリコール、2,2-ジメチルトリメチレングリコール、ヘキサメチレングリコール、およびデカメチレングリコール、ジヒドロキシシクロヘキサン、シクロヘキサンジメタノール、レソルシノール、ヒドロキノン、1,5-ジヒドロキシナフタレンなどである。特に好ましいジオールは2~8個の炭素原子を含有する脂肪族ジオールであり、より好ましいジオールは1,4-ブタンジオールである。本発明の揺動バンパーの製造に好都合に使用されるコポリエーテルエステルは、E.I.duPontdeNemoursandCompany,Wilmington,Delawareより商標Hytrel登録商標コポリエーテルエステルエラストマーとして市販されている。好ましい一実施形態によると、本発明による揺動バンパーは、コポリエーテルエステルまたはコポリエステルエステル、およびそれらの混合物などのコポリエステル熱可塑性エラストマーTPCでできている。より好ましくは、テレフタル酸のエステル、たとえばジメチルテレフタレート、1-4ブタンジオール、およびポリテトラメチレンエーテルグリコールから製造されたコポリエーテルエステルが使用される。短鎖エステル単位の重量パーセントは約50であり、残りが長鎖エステル単位である。コポリエーテルエステルエラストマーは高い溶融粘度を有し、ISO1133に準拠した5kgの荷重下で230°Cにおけるメルトフローレートが約4g/10分である。その硬度は、ISO868に準拠して測定して1秒で約47ショアDである。本発明による揺動バンパーの製造に使用される材料は、可塑剤、安定剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤;加水分解安定剤;帯電防止剤;染料または顔料;フィラー、難燃剤;潤滑剤;繊維、フレーク、またはガラス粒子などの補強材;ナノスケール粒子などの鉱物、セラミックス、特に炭素;加工助剤、たとえば離型剤;および/またはそれらの混合物などの添加剤を含むことができる。これらの添加剤の好適な量、およびこれらの添加剤をポリマー組成物に混入する方法は当業者に周知である。本発明の揺動バンパーは、熱可塑性エラストマー材料の成形に好適なあらゆる成形作業または方法によって製造することができる。このような成形作業または方法は:射出成形、押出成形たとえばコルゲート押出、およびブロー成形押出ブロー成形および射出ブロー成形などを含む作業を含む。部品の最終形状の制御が良好となり、最終形状の制御とプロセスのコストとの間のバランスが良好となるため、ブロー成形が特に好ましい。本発明による揺動バンパーの2つの例の一部の寸法を以下の表1に示している。表1は、2つの揺動バンパーに関するものであり、そのTmaxは谷の実質的に中央に生じ、そのためTmaxはTcと記載される。使用時には、揺動バンパーは、車両のシャシーとショックアブソーバーとの間の車両のサスペンションロッド上に取り付けられる。取り付けの一例が図4に概略的に示されている。図4を参照すると、揺動バンパー1は、ショックアブソーバーロッド2の上に取り付けられ、それによって、上方向のショックアブソーバー3の変位により、ショックアブソーバー3とシャシー4との間の揺動バンパーの軸方向の圧縮が生じる。希望するなら、揺動バンパー1は、サスペンションサポート5によって適切な位置に維持することができる。数字6は、車軸に接続されるショックアブソーバーの末端を示している。テレフタル酸のエステル、たとえばジメチルテレフタレート、1-4ブタンジオール、およびポリテトラメチレンエーテルグリコールでできたコポリエーテルエステルエラストマーのブロー成形によって、本発明による揺動バンパーE1およびE2を作製した。揺動バンパーE1およびE2の両方は、実質的に谷の中央にTmaxを有し、そのためTmaxはTcと記載される。短鎖エステル単位の重量パーセント値は約50であり、エステル単位の残りの部分は長鎖エステル単位であった。このコポリエーテルエステルエラストマーは、ISO1133に準拠した5kgの荷重下で230°Cにおけるメルトフローレートが約4g/10分であった。その硬度は、ISO868に準拠して測定して1秒で約47ショアDであった。比較例の揺動バンパーC1もこの材料から作製した。揺動バンパーの寸法を表2に示す。本発明による揺動バンパーE1およびE2はTc/Tm>1.2またはTmax/Tm>1.2と表現されるであり、一方比較例の揺動バンパーC1はTc/Tm=1.15すなわち1.2未満であった。さらに、揺動バンパーE1およびE2は要求:Tc/Tm≧1.2;およびTc/Tm>Tc/Tm1、ここでTc/Tm1=3.43-0.05P-0.222SQRT95-4.19P0.05P2-0.23Riを満たす。式中:Tcは、谷における最大壁厚さでありあるいはTmaxと記載され;Tmは、半径rcの円と半径rsの円との間の接点における壁厚さであるか、またはrsおよびrcが接していない場合、Tmは、円rsおよび円rcに対して引かれた接線の中点における壁厚さであり;SQRTは平方根であり;Pはピッチであり;Riは、谷における外半径である。計算結果[すなわちTc/Tmと比較したTc/Tm1の計算値]を表3に示す。揺動バンパーE1およびE2の場合、Tc/Tm>Tc/Tm1であり、一方比較例の揺動バンパーC1の場合、Tc/Tm<Tc/Tm1である。2つの分離したベローズを使用して圧縮応答を測定した。揺動バンパーの末端から人為的な結果を回避するため、この方法で成形部品を切断した。0mm基準点は、圧縮機のプレート上に位置する外部の点とした。成形部品は、50mm/分、23°Cにおいて0~10KNの3回の圧縮サイクルを加えることによってコンディショニングした。次にこれらの部品を解放し、応力なしで23°Cの温度で1時間維持した。次に成形部品に対して、最初の3サイクルと同じ条件を使用して第4の圧縮サイクルを行う。この最後のサイクルによって、揺動バンパーの静的圧縮曲線を画定した。表2は、50相対変形を得るために必要な力F50、60相対変形を得るために必要な力F60、および10KNの力を加えたときの相対変形X10KNを示している。Tc/Tmがそれぞれ1.62および2.03である本発明による揺動バンパーすなわちE1およびE2の50相対変形を得るために必要な力それぞれ603Nおよび775Nが、Tc/Tmが1.15である比較例の揺動バンパーC1の50相対変形を得るために必要な力529Nよりも実質的に大きいことが明らかである。このことは、60相対変形においても言える。揺動バンパーE1およびE2は、60の変形を引き起こすために1117Nおよび1362Nの力が必要であり、一方、比較例の揺動バンパーC1は、同じ変形を引き起こすために必要な力はわずか793Nである。10KNにおける相対たわみX10KNは依然として非常に高く、実際75を超え、比較例の揺動バンパーC1が示す値とほぼ同等である。これは、本発明による揺動バンパーE1およびE2が、比較例の揺動バンパーC1よりも、吸収エネルギーに関してははるかに効率的であることを示している。比較例の揺動バンパーC1および本発明の揺動バンパーE1およびE2の結果を図3にグラフで示しており、パーセントたわみをX軸上にプロットし、加えられた力NをY軸上にプロットしている。パーセント変形は、最初の圧縮の前の揺動バンパーのmmの単位での初期高さに対する、mmの単位での実際の変形の比として定義される。揺動バンパーE1の結果は、三角形で示される曲線で示されている。揺動バンパーE2の結果は、円で示される曲線で示されている。比較例の揺動バンパーC1の結果は、菱形で示される曲線で示されている。曲線力×たわみの下の面積から、吸収された全エネルギー量が得られる。比較例の揺動バンパーC1の圧縮曲線菱形は最も低い位置の曲線である。本発明による揺動バンパーE1三角形およびE2円では、より高い位置の曲線が得られ、曲線下の面積がより大きく、エネルギー吸収が増加したことを示している。さらに、本発明による揺動バンパーE1およびE2は、最大変位が実質的に犠牲になっていないことが図3から分かる。E1およびE2のX10KNが、C1のX10KNよりも実質的に小さいということはない。"