"縫製糸本体を構成する芯部構成ヤーンに、発泡開始温度が90°C以下である発泡性マイクロカプセルを樹脂バインダーと共に塗布した後、発泡性マイクロカプセルが発泡しない乾燥温度条件化で乾燥して、得られる縫製糸にシリコン樹脂またはワックス等の平滑剤を常法の巻き加工により付着させ乾燥して得た未発泡状態のマイクロカプセルを鞘部に持つ芯鞘構造の熱膨張性縫製糸ヘッドレストアームレスト等の一体発泡成形する自動車部品に使用される請求項1に記載の熱膨張性縫製糸芯鞘構造縫製糸の未発泡マイクロカフ ゚セルの未発泡時の平均粒径は20μm以下であり、発泡時の平均粒径が80μm以下である請求項1記載の熱膨張性縫製糸芯鞘構造縫製糸の芯部構成ヤーンがマルチフィラメント糸または紡績糸である請求項1記載の熱膨張性縫製糸樹脂バインダーとして、ホ ゚リエステル変成アクリルエマルジョンウレタンエマルジョンシリコーンエマルジョンアクリルシリコーンエマルジョンの少なくとも2種類を芯部構成ヤーン100重量部に対し、5~30重量部使用した請求項1記載の熱膨張性縫製糸請求項1のマイクロカプセルの含有量は芯部構成ヤーン100重量部に対し、3~30重量部である請求項1記載の熱膨張性縫製糸袋状に縫製した表皮の開口部より内部に装着し、表皮内に発泡液を注入し、パッドを表皮と一体に発泡成形して製造するヘッドレスト製造法において、縫製糸本体を構成する芯部構成ヤーンに、発泡開始温度が90°C以下である発泡性マイクロカプセルを樹脂バインダーと共に塗布した後、発泡性マイクロカプセルが発泡しない乾燥温度条件化で乾燥して、得られる縫製糸にシリコン樹脂またはワックス等の平滑剤を常法の巻き加工により付着させ乾燥して得た未発泡状態のマイクロカプセルを鞘部に持つ芯鞘構造の熱膨張性縫製糸のヘッドレスト用表皮材縫製方法ヘッドレストアームレスト等の一体発泡成形する自動車部品に使用される請求項7に記載のヘッドレスト用表皮材縫製方法芯鞘構造縫製糸の未発泡マイクロカフ ゚セルの未発泡時の平均粒径は20μm以下であり、発泡時の平均粒径が80μm以下である請求項7に記載のヘッドレスト用表皮材縫製方法芯鞘構造縫製糸の芯部構成ヤーンがマルチフィラメント糸または紡績糸である請求項7に記載のヘッドレスト用表皮材縫製方法樹脂バインダーとして、ホ ゚リエステル変成アクリルエマルジョンウレタンエマルションシリコーンエマルジョンアクリルシリコーンエマルジョンの少なくとも2種類を芯部構成ヤーンに対し、5~30重量部使用した請求項7に記載のヘッドレスト用表皮材縫製方法マイクロカプセルの含有量は芯部構成ヤーン100重量部に対し、3~30重量部である請求項7に記載のヘッドレスト用表皮材縫製方法本発明は、熱膨張マイクロカプセルの発泡温度を低温90°C以下にすることにより、ヘッドレスト生産時のウレタン発泡熱でマイクロカプセルが発泡し、袋状表皮層縫製部よりの発泡液注入時における十分なウレタン樹脂の漏出汚染防止ができること、及びポリエステル変性アクリルエマルジョンウレタンエマルジョンシリコーンエマルジョンアクリルシリコーンエマルジョンのうち少なくとも2種をバインダーに用いることにより、縫製糸からの熱膨張マイクロカプセルの脱落が大幅に改善し、通常の縫製機械でも縫製が可能になる縫製糸と縫製方法の提供を課題とするものである。上記課題を解決するための手段として、請求項に記載する縫製糸及び縫製方法を実施することにより、目的達成に成功した。即ち1.縫製糸本体を構成する芯部構成ヤーンに、発泡開始温度が90°C以下である発泡性マイクロカプセルを樹脂バインダーと共に塗布した後、発泡性マイクロカプセルが発泡しない乾燥温度条件化で乾燥して、得られる縫製糸にシリコン樹脂またはワックス等の平滑剤を常法の巻き加工により付着させ乾燥して得た未発泡状態のマイクロカプセルを鞘部に持つ芯鞘構造の熱膨張性縫製糸とその縫製方法を開発して課題解決に成功した。2.さらに、より具体的にその実施手段を規定すると、ヘッドレストアームレスト等の一体発泡成形する自動車部品に使用される縫製糸及び縫製方法に構成するものである。3.また、請求項1の芯鞘構造縫製糸の未発泡マイクロカフ ゚セルの未発泡時の平均粒径は20μm以下、更に好ましくは5μm~18μmであり、最も好ましくは10μm~16μ、発泡時の平均粒径が80μm以下、更に好ましくは10μm~60μm最も好ましくは20μ~40μであることを特徴とする熱膨張性縫製糸及び縫製方法に構成するものである。4.また、請求項1の芯鞘構造縫製糸の芯部構成ヤーンがマルチフィラメント糸または紡績糸であることを特徴とする熱膨張性縫製糸熱膨張性縫製糸及び縫製方法に構成するものである。5.更に、請求項1の樹脂バインダーとして、ポリエステル変性アクリルエマルジョンウレタンエマルジョンシリコーンエマルジョンアクリルシリコーンエマルジョンのうち少なくとも2種を5~30重量部使用したことを特徴とする熱膨張性縫製糸及び縫製方法に構成するものである。6.更にまた、請求項1のマイクロカプセルの含有量は、芯部構成ヤーン100重量に対し3~30重量部であり更に好ましくは5~25重量部であることを特徴とする熱膨張性縫製糸及び縫製方法に構成するものである更により具体的にその実施手段を規定すると、縫製糸本体を構成する芯部構成ヤーンに、発泡開始温度が90°C以下である発泡性マイクロカプセルを樹脂バインダーと共に塗布した後、発泡性マイクロカプセルが発泡しない乾燥温度条件化で乾燥して、得られる縫製糸にシリコン樹脂またはワックス等の平滑剤を常法の巻き加工により付着させ乾燥して得た未発泡状態のマイクロカプセルを鞘部に持つ芯鞘構造の熱膨張性縫製糸とその縫製方法に構成するものである。更に本発明は、該プロセスにおける膨張性芯/鞘構造縫製糸の適用方法として、発泡性マイクロカプセルを鞘部構成要素として芯部構成ヤーン外周に未発泡状態で接着された未発泡状膨張性芯/鞘構造縫製糸を縫製用上糸/下糸の両者に又は下糸又は上糸として用い、先ず表皮材一体発泡成形ヘッドレスト形成部材を裏返し状の袋状表皮として縫製し、使用した発泡性マイクロカプセルの膨張特性発泡温度、発泡倍率と発泡特性発泡温度における加熱時間、発泡倍率を発泡性マイクロカプセル製造会社の技術資料より読み取り、適正発泡条件を設定して加熱発泡させ、縫目孔を該縫製糸の径方向膨張とその圧縮弾性により密閉し、かくして縫製された裏返し状の表皮材一体発泡成形表皮を反転させ表返し、後は表皮材一体発泡成形製造工程に従って例えばヘッドレストを製造する方法であり、所謂後発泡法と称する適用方法である。該後発泡法の適用は、縫製用糸として該膨張性芯/鞘構造縫製糸の未発泡糸を用いること以外は、縫製操作性縫製用ミシン等においても差異はなく又、通常実施される表皮材一体発泡成形製造法と何ら異なる特別な操作装置は不必要で広く現行プロセスが適用可能である。請求項1、請求項7の発明の熱膨張性発泡性マイクロカプセルの発泡開始温度が90°C以下であるので、ヘッドレスト生産時のウレタン発泡熱でマイクロカプセルが発泡し、十分なウレタン樹脂漏れ防止機能を発揮できるようになった。請求項2、請求項8の発明において、ヘッドレストアームレストのみならずテント生地やエアバック等にも応用できるものである。請求項3、請求項9の発明において、芯鞘構造縫製糸の未発泡マイクロカフ ゚セルの未発泡時の平均粒径は20μm以下であり、発泡時の平均粒径が80μm以下でないと、縫製時の粉落ちが多くなり実用に供しない。請求項4、請求項10において、芯鞘構造縫製糸の芯部構成ヤーンはポリエステルスパン糸が好適であるが、汎用のマルチフィラメント糸または紡績糸であってもよい。請求項5、請求項11の発明において、樹脂バインダーとして、アクリル系、EVA系等ではマイクロカプセルをポリエステル糸等に担持することができず、縫製時の粉落ちが多くなり実用に供しない。ホ ゚リエステル変成アクリルエマルジョンウレタンエマルジョンシリコーンエマルジョンアクリルシリコーンエマルジョンのうち少なくとも2種類を5重量部以上混合しないと、指定の樹脂バインダーを使用しても粉落ちが多くなり実用に供しない。また、少なくとも2種の合計が30重量以上では樹脂バインダー自体の脱落が発生し、実用に供せられない。請求項6、請求項12の発明において、マイクロカプセルの含有量が3重量部以下では十分なウレタン樹脂の漏出を防止できず、30重量部を超えると縫製時の粉落ちが大きくなり実用に供しない。以下、本発明の実施例を説明する。1-1熱膨張縫製糸の作製日本フィライト株製エクスパンセル031-40WUFメチルメタアクリレート-アクリロニトリル共重合体、発泡剤イソペンタン未発泡平均粒形14μm20重量部と、DIC株社製ウレタンディスパージョン商品名ハイドランWLS201固形分3510重量部、北広ケミカル株社製シリコーンエマルション商品名TF3500固形分4510重量部、東亜合成株社製ポリエステル変成アクリルエマルション商品名アロンNS1200固形分4010重量部を水50重量部に分散させ処理液とした。処理液を処理槽に入れ、かせ状にした8番手ポリエステル紡績糸ミシン糸を処理層で処理液が均一に付着するよう含浸し、処理液の目付け量がミシン糸100重量部に対し150重量部となるよう遠心脱水処理した。処理液を付与したかせ状ミシン糸を熱風乾燥機に入れ、70°Cで30分乾燥し、8番手ポリエステル紡績糸に未発泡の発泡性マイクロカプセルを付与してなる熱膨張性芯鞘構造ミシン糸に定法で巻き加工を施し、ジメチルシリコーンを3重量部付着させたミシン糸を得た。この糸のマイクロカプセルの含有量は8番手ポリエステル紡績糸ミシン糸100重量に対し20重量部であり、膨張開始温度は80°Cであった。1-2熱膨張糸縫製サンプルの作製実施例11-1で得られた縫製糸を上下糸とし、テンション上糸500g、下糸100g、ミシン回転数800rpm、18番手ミシン針、ピッチ40mmの条件で、4mm厚PVCレザーと4mm厚ウレタンシートを積層し縫製した。縫製に際しては粉落ちはなく良好であった。このサンプルを熱風乾燥機で90°Cで10分間熱処理し、熱膨張性マイクロカプセルを膨張させたサンプルとした。サンプルより膨張したマイクロカプセルを採取し、レーザー回折法で平均粒径を測定したところ、その平均粒径は30μmであった。比較例18番手ポリエステル紡績糸縫製糸を上下糸とし、テンション上糸500g、下糸100g、ミシン回転数800rpm、18番手ミシン針、ピッチ40mmの条件で、4mm厚PVCレザーと4mm厚ウレタンシートを積層し縫製した。実施例1と同様に、このサンプルを熱風乾燥機により90°Cで10分間熱処理し比較例1とした。実施例21-1で得られた縫製糸を上下糸とし、表皮剤一体発泡成形ヘッドレスト成型部材を裏返し上の袋状表皮として縫製し、ついで縫製した裏返し状の袋状一体発泡成形用ヘッドレスト表皮を反転させ表返し、その後その表皮の内部にステーを挿入するとともに、発泡液を注入して発泡させることにより、発泡材が表皮と一体に成型させ、一体成型タイプヘッドレストを製造した。ヘッドレスト製造時の糸からの粉落ちはなく問題なく製造できた。製造後、ヘッドレスト縫製糸より膨張したマイクロカプセルを採取し、レーザー回折法で平均粒径を測定したところ、その平均粒径は28μmであった。比較例2また比較例として8番手ポリエステル紡績糸縫製糸を使用し、実施例2と同様にヘッドレストを製造した。実施例31-1で作製した縫製糸を上下糸とし、テンション上糸400g、下糸100g、ミシン回転数720rpm、19番手ミシン針、ピッチ30mmの条件で、1mm厚ウレタコーティングポリエステルンシート2枚を積層し縫製した。縫製時の粉落ちはなく良好であった。このサンプルを90°Cで10分間熱処理した。サンプルより膨張したマイクロカプセルを採取し、レーザー回折法で平均粒径を測定したところ、その平均粒径は30μmであった。比較例3また比較例として8番手ポリエステル紡績糸縫製糸で同様の条件で縫製した。1-3縫製サンプルの評価実施例1および比較例1で得られた縫製サンプルをJISL1092低水圧法で耐水圧を測定した。各々の耐水圧試験結果は表1の通りである。比較例2のヘッドレストは縫製部より発泡ウレタン樹脂の樹脂漏れが見受けられるのに対し、実施例2ではヘッドレストに注入した発泡液の漏出は一切見受けられなかった。実施例3および比較例3で得られた縫製サンプルをJISL1092低水圧法で耐水圧を測定した。各々の耐水圧試験結果は表2の通りである。2-1熱膨張縫製糸の作製日本フィライト株製エクスパンセル031-40WUFメチルメタアクリレート-アクリロニトリル共重合体、発泡剤イソペンタン未発泡平均粒形14μm20重量部と、DIC株社製ウレタンディスパージョン商品名ハイドランWLS201固形分3520重量部、北広ケミカル株社製シリコーンエマルジョン商品名TF3500固形分4520重量部を水40重量部に分散させ処理液とした。処理液を処理槽に入れ、かせ状にした8番手ポリエステルフィラメントミシン糸を処理層で処理液が均一に付着するよう含浸し、処理液の目付け量がミシン糸100重量部に対し120重量部となるよう遠心脱水処理した。処理液を付与したかせ状ミシン糸を熱風乾燥機に入れ、70°Cで30分乾燥し、8番手ポリエステルフィラメント糸に未発泡の発泡性マイクロカプセルを付与してなる熱膨張性芯鞘構造ミシン糸に定法で巻き加工を施し、ジメチルシリコーンを3重量部付着させたミシン糸を得た。この糸のマイクロカプセルの含有量は、8番手ポリエステルフィラメント糸ミシン糸100重量部に対し17重量部であり、熱膨張開始温度は80°Cであった。2-2熱膨張糸縫製サンプルの作製実施例42-1で得られた縫製糸を上下糸とし、テンション上糸500g、下糸100g、ミシン回転数800rpm、18番手ミシン針、ピッチ40mmの条件で、4mm厚PVCレザーと4mm厚ウレタンシートを積層し縫製した。縫製に際しては粉落ちはなく良好であった。このサンプルを熱風乾燥機で90°Cで10分間熱処理し、熱膨張性マイクロカプセルを膨張させたサンプルとした。サンプルより膨張したマイクロカプセルを採取し、レーザー回折法で平均粒径を測定したところ、その平均粒径は30μmであった。比較例4比較例として、8番手ポリエステルフィラメント縫製糸を上下糸とし、テンション上糸500g、下糸100g、ミシン回転数800rpm、18番手ミシン針、ピッチ40mmの条件で、4mm厚PVCレザーと4mm厚ウレタンシートを積層し縫製した。このサンプルを熱風乾燥機で90°Cで10分間熱処理し比較例4とした。実施例52-1で得られた縫製糸を上下糸とし、表皮剤一体発泡成形ヘッドレスト成型部材を裏返し上の袋状表皮として縫製し、ついで縫製した裏返し状の袋状一体発泡成形用ヘッドレスト表皮を反転させ表返し、その後その表皮の内部にステーを挿入するとともに、発泡液を注入して発泡させることにより、発泡材が表皮と一体に成型させ、一体成型タイプヘッドレストを製造した。ヘッドレスト製造時の糸からの粉落ちはなく問題く製造できた。製造後、ヘッドレスト縫製糸より膨張したマイクロカプセルを採取し、レーザー回折法で平均粒径を測定したところ、その平均粒径は28μmであった。比較例58番手ポリエステルフィラメント縫製糸を使用し実施例5と同様の条件でヘッドレストを製造した。実施例62-1で作製した縫製糸を上下糸とし、テンション上糸400g、下糸100g、ミシン回転数720rpm、19番手ミシン針、ピッチ30mmの条件で、1mm厚ウレタコーティングポリエステルンシート2枚を積層し縫製した。縫製時の粉落ちはなく良好であった。このサンプルを90°Cで10分間熱処理した。サンプルより膨張したマイクロカプセルを採取し、レーザー回折法で平均粒径を測定したところ、その平均粒径は30μmであった比較例6また比較例として8番手ポリエステルフィラメント縫製糸で同様の条件で縫製した。2-3縫製サンプルの評価実施例4および比較例4で得られた縫製サンプルをJISL1092低水圧法で耐水圧を測定した。各々の耐水圧試験結果は表3の通りである。また、比較例5のヘッドレストは縫製部より発泡ウレタン樹脂の樹脂漏れが見受けられるのに対し、実施例5ではヘッドレストに注入した発泡液の漏出は一切見受けられなかった。実施例6および比較例6で得られた縫製サンプルをJISL1092低水圧法で耐水圧を測定した。各々の耐水圧試験結果は表4の通りである。3-1熱膨張縫製糸の作製日本フィライト株製エクスパンセル642-40WUFポリビニリデンクロライド-アクリロニトリル共重合体、発泡剤イソペンタン未発泡平均粒形14μm20重量部と、東亜合成株社製ポリエステル変成アクリルエマルジョン商品名アロンNS1200固形分4020重量部と北広ケミカル株社製シリコーンエマルジョン商品名TF3500固形分4520重量部を水40重量部に分散させ処理液とした。処理液を処理槽に入れ、かせ状にした8番手ポリエステル紡績糸ミシン糸を処理層で処理液が均一に付着するよう含しんし、処理液の目付け量がミシン糸100重量部に対し150重量部となるよう遠心脱水処理した。処理液を付与したかせ状ミシン糸を熱風乾燥機に入れ、65°Cで60分乾燥し、8番手ポリエステル紡績糸に未発泡の発泡性マイクロカプセルを付与してなる熱膨張性芯鞘構造ミシン糸に定法で巻き加工を施し、ジメチルシリコーンを3重量部付着させたミシン糸を得た。この糸のマイクロカプセルの含有量は、8番手ポリエステル紡績糸ミシン糸100重量部に対し15重量部であり、熱膨張開始温度は70°Cであった。実施例73-2熱膨張糸縫製サンプルの作製3-1で得られた縫製糸を上下糸とし、テンション上糸500g、下糸100g、ミシン回転数800rpm、18番手ミシン針、ピッチ40mmの条件で、4mm厚PVCレザーと4mm厚ウレタンシートを積層し縫製した。縫製に際しては粉落ちはなく良好であった。このサンプルを熱風乾燥機で80°Cで10分間熱処理し、熱膨張性マイクロカプセルを膨張させたサンプルとした。サンプルより膨張したマイクロカプセルを採取し、レーザー回折法で平均粒径を測定したところ、その平均粒径は27μmであった。実施例83-1で得られた縫製糸を上下糸とし、表皮剤一体発泡成形ヘッドレスト成型部材を裏返し上の袋状表皮として縫製し、ついで縫製した裏返し状の袋状一体発泡成形用ヘッドレスト表皮を反転させ表返し、その後その表皮の内部にステーを挿入するとともに、発泡液を注入して発泡させることにより、発泡材が表皮と一体に成型させ、一体成型タイプヘッドレストを製造した。実施例8および比較例2。ヘッドレスト製造時の糸からの粉落ちはなく問題なく製造できた。製造後、ヘッドレスト縫製糸より膨張したマイクロカプセルを採取し、レーザー回折法で平均粒径を測定したところ、その平均粒径は32μmであった。実施例93-1で作製した縫製糸を上下糸とし、テンション上糸400g、下糸100g、ミシン回転数720rpm、19番手ミシン針、ピッチ30mmの条件で、1mm厚ウレタコーティングポリエステルンシート2枚を積層し縫製した。縫製時の粉落ちはなく良好であった。このサンプルを80°Cで10分間熱処理した。サンプルより膨張したマイクロカプセルを採取し、レーザー回折法で平均粒径を測定したところ、その平均粒径は27μmであった。3-3縫製サンプルの評価実施例7および比較例1で得られた縫製サンプルをJISL1092低水圧法で耐水圧を測定した。各々の耐水圧試験結果は表5の通りである。また、比較例2のヘッドレストは縫製部より発泡ウレタン樹脂の樹脂漏れが見受けられるのに対し、実施例8ではヘッドレストに注入した発泡液の漏出は一切見受けられなかった。実施例9および比較例3で得られた縫製サンプルをJISL1092低水圧法で耐水圧を測定した。各々の耐水圧試験結果は表6の通りである。4-1熱膨張縫製糸の作製日本フィライト株製エクスパンセル031-40WUFメチルメタアクリレート-アクリロニトリル共重合体、発泡剤イソペンタン未発泡平均粒形14μm20重量部と、DIC株社製ウレタンディスパージョン商品名ハイドランWLS201固形分3520重量部、東亜合成株社製ポリエステル変成アクリルエマルジョン商品名アロンNS1200固形分4020重量部を水40重量部に分散させ処理液とした。処理液を処理槽に入れ、かせ状にした8番手ポリエステルフィラメントミシン糸を処理層で処理液が均一に付着するよう含しんし、処理液の目付け量がミシン糸100重量部に対し120重量部となるよう遠心脱水処理した。処理液を付与したかせ状ミシン糸を熱風乾燥機に入れ、70°Cで30分乾燥し、8番手ポリエステルフィラメント糸に未発泡の発泡性マイクロカプセルを付与してなる熱膨張性芯鞘構造ミシン糸に定法で巻き加工を施し、ジメチルシリコーンを3重量部付着させたミシン糸を得た。この糸のマイクロカプセルの含有量は8番手ポリエステルフィラメント糸ミシン糸100重量部に対し18重量部であり、熱膨張開始温度は80°Cであった。4-2熱膨張糸縫製サンプルの作製実施例104-1で得られた縫製糸を上下糸とし、テンション上糸500g、下糸100g、ミシン回転数800rpm、18番手ミシン針、ピッチ40mmの条件で、4mm厚PVCレザーと4mm厚ウレタンシートを積層し縫製した。縫製に際しては粉落ちはなく良好であった。このサンプルを熱風乾燥機で90°Cで10分間熱処理し、熱膨張性マイクロカプセルを膨張させたサンプルとした。サンプルより膨張したマイクロカプセルを採取し、レーザー回折法で平均粒径を測定したところ、その平均粒径は30μmであった。実施例114-1で得られた縫製糸を上下糸とし、表皮剤一体発泡成形ヘッドレスト成型部材を裏返し上の袋状表皮として縫製し、ついで縫製した裏返し状の袋状一体発泡成形用ヘッドレスト表皮を反転させ表返し、その後その表皮の内部にステーを挿入するとともに、発泡液を注入して発泡させることにより、発泡材が表皮と一体に成型させ、一体成型タイプヘッドレストを製造した。ヘッドレスト製造時の糸からの粉落ちはなく問題なく製造できた。製造後、ヘッドレスト縫製糸より膨張したマイクロカプセルを採取し、レーザー回折法で平均粒径を測定したところ、その平均粒径は28μmであった。実施例124-1で作製した縫製糸を上下糸とし、テンション上糸400g、下糸100g、ミシン回転数720rpm、19番手ミシン針、ピッチ30mmの条件で、1mm厚ウレタコーティングポリエステルンシート2枚を積層し縫製した。縫製時の粉落ちはなく良好であった。このサンプルを90°Cで10分間熱処理した。サンプルより膨張したマイクロカプセルを採取し、レーザー回折法で平均粒径を測定したところ、その平均粒径は30μmであった。4-3縫製サンプルの評価実施例10および比較例4で得られた縫製サンプルをJISL1092低水圧法で耐水圧を測定した。各々の耐水圧試験結果は表7の通りである。また、比較例5のヘッドレストは縫製部より発泡ウレタン樹脂の樹脂漏れが見受けられるのに対し、実施例11ではヘッドレストに注入した発泡液の漏出は一切見受けられなかった。実施例12および比較例6で得られた縫製サンプルをJISL1092低水圧法で耐水圧を測定した。各々の耐水圧試験結果は表8の通りである。5-1熱膨張縫製糸の作製日本フィライト株製エクスパンセル031-40WUFメチルメタアクリレート-アクリロニトリル共重合体、発泡剤イソペンタン未発泡平均粒形14μm20重量部と、DIC株社製ウレタンディスパージョン商品名ハイドランWLS201固形分3520重量部、北広ケミカル株社製アクリルシリコーンエマルション商品名ライトエポックS60NFE固形分2540重量部を水20重量部に分散させ処理液とした。処理液を処理槽に入れ、かせ状にした8番手ポリエステルフィラメント紡績糸ミシン糸を処理層で処理液が均一に付着するよう含しんし、処理液の目付け量がミシン糸100重量部に対し120重量部となるよう遠心脱水処理した。処理液を付与したかせ状ミシン糸を熱風乾燥機に入れ、70°Cで30分乾燥し、8番手ポリエステルフィラメント糸に未発泡の発泡性マイクロカプセルを付与してなる熱膨張性芯鞘構造ミシン糸に定法で巻き加工を施し、ジメチルシリコーンを3重量部付着させたミシン糸を得た。この糸のマイクロカプセルの含有量は、8番手ポリエステルフィラメント紡績糸100重量部に対し16重量部であり、熱膨張開始温度は80°Cであった。5-2熱膨張糸縫製サンプルの作製実施例135-1で得られた縫製糸を上下糸とし、テンション上糸500g、下糸100g、ミシン回転数800rpm、18番手ミシン針、ピッチ40mmの条件で、4mm厚PVCレザーと4mm厚ウレタンシートを積層し縫製した。縫製に際しては粉落ちはなく良好であった。このサンプルを熱風乾燥機で90°Cで10分間熱処理し、熱膨張性マイクロカプセルを膨張させたサンプルとした。サンプルより膨張したマイクロカプセルを採取し、レーザー回折法で平均粒径を測定したところ、その平均粒径は30μmであった。実施例145-1で得られた縫製糸を上下糸とし、表皮剤一体発泡成形ヘッドレスト成型部材を裏返し上の袋状表皮として縫製し、ついで縫製した裏返し状の袋状一体発泡成形用ヘッドレスト表皮を反転させ表返し、その後その表皮の内部にステーを挿入するとともに、発泡液を注入して発泡させることにより、発泡材が表皮と一体に成型させ、一体成型タイプヘッドレストを製造した。ヘッドレスト製造時の糸からの粉落ちはなく問題なく製造できた。製造後、ヘッドレスト縫製糸より膨張したマイクロカプセルを採取し、レーザー回折法で平均粒径を測定したところ、その平均粒径は28μmであった。実施例155-1で作製した縫製糸を上下糸とし、テンション上糸400g、下糸100g、ミシン回転数720rpm、19番手ミシン針、ピッチ30mmの条件で、1mm厚ウレタンコーティングポリエステルシート2枚を積層し縫製した。縫製時の粉落ちはなく良好であった。このサンプルを90°Cで10分間熱処理した。サンプルより膨張したマイクロカプセルを採取し、レーザー回折法で平均粒径を測定したところ、その平均粒径は30μmであった。5-3縫製サンプルの評価実施例13および比較例4で得られた縫製サンプルをJISL1092低水圧法で耐水圧を測定した。各々の耐水圧試験結果は表9の通りである。また、比較例5のヘッドレストは縫製部より発泡ウレタン樹脂の樹脂漏れが見受けられるのに対し、実施例14ではヘッドレストに注入した発泡液の漏出は一切見受けられなかった。実施例15および比較例6で得られた縫製サンプルをJISL1092低水圧法で耐水圧を測定した。各々の耐水圧試験結果は表10の通りである。6-1熱膨張縫製糸の作製日本フィライト株製エクスパンセル031-40WUFメチルメタアクリレート-アクリロニトリル共重合体、発泡剤イソペンタン未発泡平均粒形14μm10重量部と、DIC株社製ウレタンディスパージョン商品名ハイドランWLS201固形分355重量部、北広ケミカル株社製シリコーンエマルジョン商品名TF3500固形分455重量部、東亜合成株社製ポリエステル変成アクリルエマルジョン商品名アロンNS1200固形分405重量部を水75重量部に分散させ処理液とした。処理液を処理槽に入れ、かせ状にした8番手ポリエステル紡績糸ミシン糸を処理層で処理液が均一に付着するよう含浸し、処理液の目付け量がミシン糸100重量部に対し100重量部となるよう遠心脱水処理した。処理液を付与したかせ状ミシン糸を熱風乾燥機に入れ、70°Cで30分乾燥し、8番手ポリエステル紡績糸に未発泡の発泡性マイクロカプセルを付与してなる熱膨張性芯鞘構造ミシン糸に定法で巻き加工を施し、ジメチルシリコーンを3重量部付着させたミシン糸を得た。この糸のマイクロカプセルの含有量は、8番手ポリエステル紡績糸ミシン糸100重量部に対し65重量部であり、膨張開始温度は80°Cであった。6-2熱膨張糸縫製サンプルの作製実施例166-1で得られた縫製糸を上下糸とし、テンション上糸500g、下糸100g、ミシン回転数800rpm、18番手ミシン針、ピッチ40mmの条件で、4mm厚PVCレザーと4mm厚ウレタンシートを積層し縫製した。縫製に際しては粉落ちはなく良好であった。このサンプルを熱風乾燥機で90°Cで10分間熱処理し、熱膨張性マイクロカプセルを膨張させたサンプルとした。サンプルより膨張したマイクロカプセルを採取し、レーザー回折法で平均粒径を測定したところ、その平均粒径は30μmであった。実施例176-1で得られた縫製糸を上下糸とし、表皮剤一体発泡成形ヘッドレスト成型部材を裏返し上の袋状表皮として縫製し、ついで縫製した裏返し状の袋状一体発泡成形用ヘッドレスト表皮を反転させ表返し、その後その表皮の内部にステーを挿入するとともに、発泡液を注入して発泡させることにより、発泡材が表皮と一体に成型させ、一体成型タイプヘッドレストを製造した。ヘッドレスト製造時の糸からの粉落ちはなく問題なく製造できた。製造後、ヘッドレスト縫製糸より膨張したマイクロカプセルを採取し、レーザー回折法で平均粒径を測定したところ、その平均粒径は28μmであった。実施例186-1で作製した縫製糸を上下糸とし、テンション上糸400g、下糸100g、ミシン回転数720rpm、19番手ミシン針、ピッチ30mmの条件で、1mm厚ウレタコーティングポリエステルンシート2枚を積層し縫製した。縫製時の粉落ちはなく良好であった。このサンプルを90°Cで10分間熱処理した。サンプルより膨張したマイクロカプセルを採取し、レーザー回折法で平均粒径を測定したところ、その平均粒径は30μmであった。6-3縫製サンプルの評価実施例16よび比較例1で得られた縫製サンプルをJISL1092低水圧法で耐水圧を測定した。各々の耐水圧試験結果は表11の通りである。比較例2のヘッドレストは縫製部より発泡ウレタン樹脂の樹脂漏れが見受けられるのに対し、実施例17ではヘッドレストに注入した発泡液の漏出は若干の樹脂漏れは見られるものの実用には十分耐えうるものであった。実施例18および比較例3で得られた縫製サンプルをJISL1092低水圧法で耐水圧を測定した。各々の耐水圧試験結果は表12の通りである。7-1熱膨張縫製糸の作製日本フィライト株製エクスパンセル031-40WUFメチルメタアクリレート-アクリロニトリル共重合体、発泡剤イソペンタン未発泡平均粒形14μm25重量部と、DIC株社製ウレタンディスパージョン商品名ハイドランWLS201固形分3510重量部、北広ケミカル株社製シリコーンエマルジョン商品名TF3500固形分4510重量部、東亜合成株社製ポリエステル変成アクリルエマルジョン商品名アロンNS1200固形分405重量部を水45重量部に分散させ処理液とした。処理液を処理槽に入れ、かせ状にした8番手ポリエステル紡績糸ミシン糸を処理層で処理液が均一に付着するよう含浸し、処理液の目付け量がミシン糸100重量部に対し180重量部となるよう遠心脱水処理した。処理液を付与したかせ状ミシン糸を熱風乾燥機に入れ、70°Cで30分乾燥し、8番手ポリエステル紡績糸に未発泡の発泡性マイクロカプセルを付与してなる熱膨張性芯鞘構造ミシン糸に定法で巻き加工を施し、ジメチルシリコーンを3重量部付着させたミシン糸を得た。この糸のマイクロカプセルの含有量は、8番手ポリエステル紡績糸ミシン糸100重量部に対し28重量部であり、膨張開始温度は80°Cであった。7-2熱膨張糸縫製サンプルの作製実施例197-1で得られた縫製糸を上下糸とし、テンション上糸500g、下糸100g、ミシン回転数800rpm、18番手ミシン針、ピッチ40mmの条件で、4mm厚PVCレザーと4mm厚ウレタンシートを積層し縫製した。縫製に際しては粉落ちはなく良好であった。このサンプルを熱風乾燥機で90°Cで10分間熱処理し、熱膨張性マイクロカプセルを膨張させたサンプルとした。サンプルより膨張したマイクロカプセルを採取し、レーザー回折法で平均粒径を測定したところ、その平均粒径は30μmであった。実施例207-1で得られた縫製糸を上下糸とし、表皮剤一体発泡成形ヘッドレスト成型部材を裏返し上の袋状表皮として縫製し、ついで縫製した裏返し状の袋状一体発泡成形用ヘッドレスト表皮を反転させ表返しその後その表皮の内部にステーを挿入するとともに、発泡液を注入して発泡させることにより、発泡材が表皮と一体に成型させ、一体成型タイプヘッドレストを製造した。ヘッドレスト製造時の糸からの粉落ちはなく問題なく製造できた。製造後、ヘッドレスト縫製糸より膨張したマイクロカプセルを採取し、レーザー回折法で平均粒径を測定したところ、その平均粒径は28μmであった。実施例217-1で作製した縫製糸を上下糸とし、テンション上糸400g、下糸100g、ミシン回転数720rpm、19番手ミシン針、ピッチ30mmの条件で、1mm厚ウレタンコーティングポリエステルンシート2枚を積層し縫製した。縫製時の若干の粉落ちはあったが、実用には十分耐えうるものであった。このサンプルを90°Cで10分間熱処理した。サンプルより膨張したマイクロカプセルを採取し、レーザー回折法で平均粒径を測定したところ、その平均粒径は30μmであった。7-3縫製サンプルの評価実施例19および比較例1で得られた縫製サンプルをJISL1092低水圧法で耐水圧を測定した。各々の耐水圧試験結果は表13の通りである。比較例2のヘッドレストは縫製部より発泡ウレタン樹脂の樹脂漏れが見受けられるのに対し、実施例20ではヘッドレストに注入した発泡液の漏出は一切見受けられなかった。実施例21および比較例3で得られた縫製サンプルをJISL1092低水圧法で耐水圧を測定した。各々の耐水圧試験結果は表14の通りである。比較例7、8、98-1熱膨張縫製糸の作製日本フィライト株製エクスパンセル920-40DUアクリロニトリル共重合体、発泡剤イソペンタン未発泡平均粒形12μm20重量部と、DIC株社製ウレタンディスパージョン商品名ハイドランWLS201固形分3520重量部、北広ケミカル株社製シリコーンエマルジョン商品名TF3500固形分4520重量部を水40重量部に分散させ処理液とした。処理液を処理槽に入れ、かせ状にした8番手ポリエステル紡績糸ミシン糸を処理層で処理液が均一に付着するよう含しんし、処理液の目付け量がミシン糸100重量部に対し150重量部となるよう遠心脱水処理した。処理液を付与したかせ状ミシン糸を熱風乾燥機に入れ、70°Cで30分乾燥し、8番手ポリエステル紡績糸に未発泡の発泡性マイクロカプセルを付与してなる熱膨張性芯鞘構造ミシン糸に定法で巻き加工を施し、ジメチルシリコーンを3重量部付着させたミシン糸を得た。この糸のマイクロカプセルの含有量は、8番手ポリエステル紡績糸ミシン糸100重量部に対し20重量部であり、熱膨張開始温度は123°Cであった。8-2熱膨張糸縫製サンプルの作製8-1で得られた縫製糸を上下糸とし、テンション上糸500g、下糸100g、ミシン回転数800rpm、18番手ミシン針、ピッチ40mmの条件で、4mm厚PVCレザーと4mm厚ウレタンシートを積層し縫製した。縫製に際して粉落ちはなく良好であった。このサンプルを熱風乾燥機で90°Cで10分間熱処理したもの比較例7、130°Cで10分処理したもの比較例8を作成した。サンプルより膨張したマイクロカプセルを採取し、レーザー回折法で平均粒径を測定したところ、その平均粒径は比較例7では12μm、比較例8では35μであった。また、8-1で得られた縫製糸を上下糸とし、表皮剤一体発泡成形ヘッドレスト成型部材を裏返し上の袋状表皮として縫製し、ついで縫製した裏返し状の袋状一体発泡成形用ヘッドレスト表皮を反転させ表返し、その後その表皮の内部にステーを挿入するとともに、発泡液を注入して発泡させることにより、発泡材が表皮と一体に成型させ、一体成型タイプヘッドレストを製造した。比較例9。ヘッドレスト製造時の糸からの粉落ちはなく問題なく製造できた。製造後、ヘッドレスト縫製糸より膨張したマイクロカプセルを採取し、レーザー回折法で平均粒径を測定したところ、その平均粒径は12μmであった。8-3縫製サンプルの評価比較例7,8で得られた縫製サンプルをJISL1092低水圧法で耐水圧を測定した。各々の耐水圧試験結果は表15の通りである。比較例9のヘッドレストは縫製部より発泡ウレタン樹脂の樹脂漏れが見受けられた。比較例109-1熱膨張縫製糸の作製日本フィライト株製エクスパンセル920-120DUメチルメタアクリレート-アクリロニトリル共重合体、発泡剤イソペンタン未発泡平均粒形34μm20重量部と、DIC株社製ウレタンディスパージョン商品名ハイドランWLS201固形分3520重量部と北広ケミカル株社製シリコーンエマルジョン商品名TF3500固形分4520重量部を水40重量部に分散させ処理液とした。処理液を処理槽に入れ、かせ状にした8番手ポリエステル紡績糸ミシン糸を処理層で処理液が均一に付着するよう含浸し、処理液の目付け量がミシン糸100重量部に対し150重量部となるよう遠心脱水処理した。処理液を付与したかせ状ミシン糸を熱風乾燥機に入れ、70°Cで30分乾燥し、8番手ポリエステル紡績糸に未発泡の発泡性マイクロカプセルを付与してなる熱膨張性芯鞘構造ミシン糸に定法で巻き加工を施し、ジメチルシリコーンを3重量部付着させたミシン糸を得た。この糸のマイクロカプセルの含有量は、8番手ポリエステル紡績糸100重量に対し20重量部であり、熱膨張開始温度は123°Cであった。9-2熱膨張糸縫製サンプルの作製9-1で得られた縫製糸を上下糸とし、テンション上糸500g、下糸100g、ミシン回転数800rpm、18番手ミシン針、ピッチ40mmの条件で、4mm厚PVCレザーと4mm厚ウレタンシートを積層し縫製した。縫製に際しては粉落ちが大きく、実用には供せらないことがわかった。このサンプルを熱風乾燥機により130°Cで10分間熱処理し、熱膨張性マイクロカプセルを膨張させたサンプルとした。サンプルより膨張したマイクロカプセルを採取し、レーザー回折法で平均粒径を測定したところ、その平均粒径は95μmであった。比較例1110-1熱膨張縫製糸の作製日本フィライト株製エクスパンセル031-40WUFメチルメタアクリレート-アクリロニトリル共重合体、発泡剤イソペンタン未発泡平均粒形14μm20重量部と、北広ケミカル株社製シリコーンエマルジョン商品名TF3500固形分4530重量部を水50重量部に分散させ処理液とした。処理液を処理槽に入れ、かせ状にした8番手ポリエステル紡績糸ミシン糸を処理層で処理液が均一に付着するよう含浸入し、処理液の目付け量がミシン糸100重量部に対し150重量部となるよう遠心脱水処理した。処理液を付与したかせ状ミシン糸を熱風乾燥機に入れ、70°Cで30分乾燥し、8番手ポリエステル紡績糸に未発泡の発泡性マイクロカプセルを付与してなる熱膨張性芯鞘構造ミシン糸に定法で巻き加工を施し、ジメチルシリコーンを3重量部付着させたミシン糸を得た。この糸のマイクロカプセルの含有量は、8番手ポリエステル紡績糸100重量部に対し20重量部であり、膨張開始温度は80°Cであった。10-2熱膨張糸縫製サンプルの作製10-1で得られた縫製糸を上下糸とし、テンション上糸500g、下糸100g、ミシン回転数800rpm、18番手ミシン針、ピッチ40mmの条件で、4mm厚PVCレザーと4mm厚ウレタンシートを積層し縫製した。縫製に際しては粉落ちが大きく、実用には供せないことがわかった。比較例1211-1熱膨張縫製糸の作製日本フィライト株製エクスパンセル031-40WUFメチルメタアクリレート-アクリロニトリル共重合体、発泡剤イソペンタン未発泡平均粒形14μm20重量部と、DIC株社製ウレタンディスパージョン商品名ハイドランWLS201固形分3540重量部を水40重量部に分散させ処理液とした。処理液を処理槽に入れ、かせ状にした8番手ポリエステル紡績糸ミシン糸を処理層で処理液が均一に付着するよう含浸入し、処理液の目付け量がミシン糸100重量部に対し150重量部となるよう遠心脱水処理した。処理液を付与したかせ状ミシン糸を熱風乾燥機に入れ、70°Cで30分乾燥し、8番手ポリエステル紡績糸に未発泡の発泡性マイクロカプセルを付与してなる熱膨張性芯鞘構造ミシン糸に定法で巻き加工を施し、ジメチルシリコーンを3重量部付着させたミシン糸を得た。この糸のマイクロカプセルの含有量は、8番手ポリエステル紡績糸100重量部に対し20重量部であり、膨張開始温度は80°Cであった。11-2熱膨張糸縫製サンプルの作製11-1で得られた縫製糸を上下糸とし、テンション上糸500g、下糸100g、ミシン回転数800rpm、18番手ミシン針、ピッチ40mmの条件で、4mm厚PVCレザーと4mm厚ウレタンシートを積層し縫製した。縫製に際しては粉落ちが大きく、実用には供せないことがわかった。比較例1312-1熱膨張縫製糸の作製日本フィライト株製エクスパンセル031-40WUFメチルメタアクリレート-アクリロニトリル共重合体、発泡剤イソペンタン未発泡平均粒形14μm20重量部と、東亜合成株社ポリエステル変性アクリルエマルジョン商品名アロンNS1200固形分4035重量部を水45重量部に分散させ処理液とした。処理液を処理槽に入れ、かせ状にした8番手ポリエステル紡績糸ミシン糸を処理層で処理液が均一に付着するよう含浸入し、処理液の目付け量がミシン糸100重量部に対し150重量部となるよう遠心脱水処理した。処理液を付与したかせ状ミシン糸を熱風乾燥機に入れ、70°Cで30分乾燥し、8番手ポリエステル紡績糸に未発泡の発泡性マイクロカプセルを付与してなる熱膨張性芯鞘構造ミシン糸に定法で巻き加工を施し、ジメチルシリコーンを3重量部付着させたミシン糸を得た。この糸のマイクロカプセルの含有量は8番手ポリエステル紡績糸100重量部に対し20重量部であり、膨張開始温度は80°Cであった。12-2熱膨張糸縫製サンプルの作製12-1で得られた縫製糸を上下糸とし、テンション上糸500g、下糸100g、ミシン回転数800rpm、18番手ミシン針、ピッチ40mmの条件で、4mm厚PVCレザーと4mm厚ウレタンシートを積層し縫製した。縫製に際しては粉落ちが大きく、実用には供せないことがわかった。比較例1413-1熱膨張縫製糸の作製日本フィライト株製エクスパンセル031-40WUFメチルメタアクリレート-アクリロニトリル共重合体、発泡剤イソペンタン未発泡平均粒形14μm20重量部と、DIC株社製ウレタンディスパージョン商品名ハイドランWLS201固形分355重量部、北広ケミカル株社製シリコーンエマルジョン商品名TF3500固形分455重量部を水70重量部に分散させ処理液とした。処理液を処理槽に入れ、かせ状にした8番手ポリエステル紡績糸ミシン糸を処理層で処理液が均一に付着するよう含浸し、処理液の目付け量がミシン糸100重量部に対し150重量部となるよう遠心脱水処理した。処理液を付与したかせ状ミシン糸を熱風乾燥機に入れ、70°Cで30分乾燥し、8番手ポリエステル紡績糸に未発泡の発泡性マイクロカプセルを付与してなる熱膨張性芯鞘構造ミシン糸に定法で巻き加工を施し、ジメチルシリコーンを3重量部付着させたミシン糸を得た。この糸のマイクロカプセルの含有量は、8番手ポリエステル紡績糸100重量部に対し20重量部であり、膨張開始温度は80°Cであった。13-2熱膨張糸縫製サンプルの作製13-1で得られた縫製糸を上下糸とし、テンション上糸500g、下糸100g、ミシン回転数800rpm、18番手ミシン針、ピッチ40mmの条件で、4mm厚PVCレザーと4mm厚ウレタンシートを積層し縫製した。縫製に際しては粉落ちが大きく、実用には供せないことがわかった。比較例1514-1熱膨張縫製糸の作製日本フィライト株製エクスパンセル031-40WUFメチルメタアクリレート-アクリロニトリル共重合体、発泡剤イソペンタン未発泡平均粒形14μm15重量部と、DIC株社製ウレタンディスパージョン商品名ハイドランWLS201固形分3545重量部北広ケミカル株社製シリコーンエマルション商品名TF3500固形分4540重量部に分散させ処理液とした。処理液を処理槽に入れ、かせ状にした8番手ポリエステル紡績糸ミシン糸を処理層で処理液が均一に付着するよう含浸し、処理液の目付け量がミシン糸100重量部に対し200重量部となるよう遠心脱水処理した。処理液を付与したかせ状ミシン糸を熱風乾燥機に入れ、70°Cで30分乾燥し、8番手ポリエステル紡績糸に未発泡の発泡性マイクロカプセルを付与してなる熱膨張性芯鞘構造ミシン糸に定法で巻き加工を施し、ジメチルシリコーンを3重量部付着させたミシン糸を得た。この糸のマイクロカプセルの含有量は8番手ポリエステル紡績糸100重量部に対し20重量部であり、膨張開始温度は80°Cであった。14-2熱膨張糸縫製サンプルの作製14-1で得られた縫製糸を上下糸とし、テンション上糸500g、下糸100g、ミシン回転数800rpm、18番手ミシン針、ピッチ40mmの条件で、4mm厚PVCレザーと4mm厚ウレタンシートを積層し縫製した。縫製に際しては粉落ちが大きく、実用には供せないことがわかった。比較例1615-1熱膨張縫製糸の作製日本フィライト株製エクスパンセル031-40WUFメチルメタアクリレート-アクリロニトリル共重合体、発泡剤イソペンタン未発泡平均粒形14μm40重量部と、DIC株社製ウレタンディスパージョン商品名ハイドランWLS201固形分3520重量部を北広ケミカル株社製シリコーンエマルション商品名TF3500固形分4520重量部水20重量部に分散させ処理液とした。処理液を処理槽に入れ、かせ状にした8番手ポリエステル紡績糸ミシン糸を処理層で処理液が均一に付着するよう含浸し、処理液の目付け量がミシン糸100重量部に対し200重量部となるよう遠心脱水処理した。処理液を付与したかせ状ミシン糸を熱風乾燥機に入れ、70°Cで30分乾燥し、8番手ポリエステル紡績糸に未発泡の発泡性マイクロカプセルを付与してなる熱膨張性芯鞘構造ミシン糸に定法で巻き加工を施し、ジメチルシリコーンを3重量部付着させたミシン糸を得た。この糸のマイクロカプセルの含有量は、8番手ポリエステル紡績糸100重量部に対し38重量部であり、膨張開始温度は80°Cであった。15-2熱膨張糸縫製サンプルの作製15-1で得られた縫製糸を上下糸とし、テンション上糸500g、下糸100g、ミシン回転数800rpm、18番手ミシン針、ピッチ40mmの条件で、4mm厚PVCレザーと4mm厚ウレタンシートを積層し縫製した。縫製に際しては粉落ちが大きく、実用には供せないことがわかった。"