圧縮機31、熱源側熱交換器40、膨張弁33、及び利用側熱交換器32が接続されて冷凍サイクルを行う冷媒回路20を備え、上記熱源側熱交換器40は、上下に配置された上側の主熱交換部50と下側の補助熱交換部55とを備え、上記主熱交換部50及び補助熱交換部55は、それぞれ立設された第1ヘッダ5156及び第2ヘッダ5257と、側面が対向するように上下に配列され、各々の一端が上記第1ヘッダ5156に接続され他端が上記第2ヘッダ5257に接続された複数の扁平な伝熱管5358と、隣り合う上記伝熱管の間に接合されたフィン5459とを有し、上記熱源側熱交換器40において、冷媒が上記主熱交換部50と上記補助熱交換部55とに分流して通過する間に該冷媒を蒸発させる蒸発動作と、冷媒が上記主熱交換部50と上記補助熱交換部55を順に通過する間に該冷媒を凝縮させる凝縮動作とを切り換える切換機構60を備えた冷凍装置であって、上記熱源側熱交換器40の蒸発動作時に、上記主熱交換部50及び上記補助熱交換部55を通過して合流した冷媒が所定の過熱度になるように、上記膨張弁33の開度を制御する過熱度制御部71と、上記熱源側熱交換器40の蒸発動作時に、上記主熱交換部50に流れる冷媒と上記補助熱交換部55に流れる冷媒の流量比を調整する流量比調整機構6667と、上記主熱交換部50を通過した冷媒と上記補助熱交換部55を通過した冷媒の温度が略同じになるように、上記流量比調整機構66を制御する流量比制御部72とを備えていることを特徴とする冷凍装置。請求項1において、上記冷媒回路20は、上記熱源側熱交換器40の蒸発動作時に、上記主熱交換部50から冷媒が流出する上側配管26と、上記補助熱交換部55から冷媒が流出する下側配管27と、上記上側配管26に流れる冷媒と下側配管27に流れる冷媒とが合流する合流管28とを備え、上記流量比調整機構は、上記下側配管27に設けられ、上記下側配管27に流れる冷媒の流量を調整する流量調整弁6667によって構成されていることを特徴とする冷凍装置。請求項1または2において、上記補助熱交換部55に設けられた伝熱管58の本数は、上記主熱交換部50に設けられた伝熱管53の本数よりも少ないことを特徴とする冷凍装置。ところで、特許文献1の冷凍装置において、特許文献2の熱交換器即ち、主熱交換部と補助熱交換部とが形成された熱交換器を熱源側熱交換器として適用することが考えられる。その場合、冷媒は冷房運転と暖房運転とで逆方向に循環するため、熱源側熱交換器における冷媒の流通方向も逆方向となる。つまり、熱源側熱交換器では、冷房運転時凝縮動作時に冷媒が主熱交換部、補助熱交換部の順に流れるため、暖房運転時蒸発動作時には冷媒が補助熱交換部、主熱交換部の順に流れることとなる。しかし、熱源側熱交換器の蒸発動作時に、冷媒が補助熱交換部、主熱交換部の順に通過してその間に蒸発すると、各熱交換部の伝熱管内で冷媒中におけるガス冷媒の割合が増え、冷媒の流速が上昇する。その結果、冷媒の圧力損失、特に補助熱交換部を通過する際の冷媒の圧力損失が大きくなる。補助熱交換部を通過する際の冷媒の圧力損失が大きくなると、補助熱交換部の流入側と主熱交換部の流入側における冷媒の圧力差が拡大し、その結果、補助熱交換部の流入側と主熱交換部の流入側における冷媒の温度差も拡大する。そのため、補助熱交換部では、冷媒と室外空気の温度差が小さくなって、冷媒の吸熱量を充分に確保できないという問題があった。そこで、この問題を解決するため、熱源側熱交換器の蒸発動作時に、主熱交換部と補助熱交換部を並列に接続することが考えられる。主熱交換部及び補助熱交換部が並列に接続されると、冷媒は各熱交換部に分かれて流入するため、補助熱交換部、主熱交換部の順に冷媒が通過する場合に比べて、各熱交換部の冷媒流量が減少し、その結果、各熱交換部を通過する際の冷媒の圧力損失が小さくなる。そのため、各熱交換部、特に補助熱交換部では、流入側の冷媒の圧力が低下し、それに伴って冷媒の温度が引き下げられ、冷媒と室外空気の温度差が大きくなるため、冷媒の吸熱量を確保することができる。しかし、熱源側熱交換器の蒸発動作時に、主熱交換部と補助熱交換部を並列に接続すると、以下に述べる問題が生じてしまう。熱源側熱交換器へ流入する冷媒は、液冷媒とガス冷媒が気液二相状態になっている。そのため、比重の大きい液冷媒は下側の補助熱交換部へ偏って流入し、比重の小さいガス冷媒は上側の主熱交換部へ偏って流入しやすくなる。補助熱交換部では、偏流して液冷媒が多く流入すると、偏流しない場合に比べて圧力損失が大きくなる。そのため、補助熱交換部では、流出側の冷媒の圧力が低下しそれに伴って冷媒の温度が大きく引き下げられ、その結果、周囲の空気が過剰に冷却されて着霜し、熱交換効率が低下してしまう。一方、主熱交換部では、液冷媒が殆んど流れないため、充分な蒸発量が得られないという問題があった。本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、蒸発動作時に主熱交換部と補助熱交換部が並列に接続される熱源側熱交換器において、補助熱交換部における着霜を抑制すると共に主熱交換部における冷媒の蒸発量を大きくして、蒸発能力冷却能力を向上させることを目的としている。第1の発明は、圧縮機31、熱源側熱交換器40、膨張弁33、及び利用側熱交換器32が接続されて冷凍サイクルを行う冷媒回路20を備え、上記熱源側熱交換器40は、上下に配置された上側の主熱交換部50と下側の補助熱交換部55とを備え、上記主熱交換部50及び補助熱交換部55は、それぞれ立設された第1ヘッダ5156及び第2ヘッダ5257と、側面が対向するように上下に配列され、各々の一端が上記第1ヘッダ5156に接続され他端が上記第2ヘッダ5257に接続された複数の扁平な伝熱管5358と、隣り合う上記伝熱管の間に接合されたフィン5459とを有し、上記熱源側熱交換器40において、冷媒が上記主熱交換部50と上記補助熱交換部55とに分流して通過する間に該冷媒を蒸発させる蒸発動作と、冷媒が上記主熱交換部50と上記補助熱交換部55を順に通過する間に該冷媒を凝縮させる凝縮動作とを切り換える切換機構60を備えた冷凍装置を前提としている。そして、この冷凍装置は、上記熱源側熱交換器40の蒸発動作時に、上記主熱交換部50及び上記補助熱交換部55を通過して合流した冷媒が所定の過熱度になるように、上記膨張弁33の開度を制御する過熱度制御部71と、上記熱源側熱交換器40の蒸発動作時に、上記主熱交換部50に流れる冷媒と上記補助熱交換部55に流れる冷媒の流量比を調整する流量比調整機構6667と、上記主熱交換部50を通過した冷媒と上記補助熱交換部55を通過した冷媒の温度が略同じになるように、上記流量比調整機構6667を制御する流量比制御部72とを備えているものである。上記第1の発明では、熱源側熱交換器40の蒸発動作時に、流量比制御部72及び過熱度制御部71において制御が行われる。流量比制御部72では、各熱交換部5055を通過した冷媒の合流前の温度が略同じになるように、各熱交換部5055に流れる冷媒の流量比が制御される。一方、過熱度制御部71では、合流後の冷媒が所定の過熱度になるように、膨張弁33の開度が制御される。これらの制御によって、各熱交換部5055に流れる冷媒は、それぞれ過熱状態過熱度が所定の過熱度に近い状態になる。そのため、各熱交換部5055、特に、液冷媒が偏って流入する補助熱交換部55では、冷媒温度が大きく低下することがなくなり、着霜が抑制される。液冷媒が補助熱交換部55へ偏って流入する場合、補助熱交換部55では、流出側の冷媒温度が低下しやすくなる。そのため、流量比制御部72では、補助熱交換部55の冷媒温度の低下を抑制するように流量比が制御される。具体的に、流量比は、補助熱交換部55の冷媒流量を減少させ、主熱交換部50の冷媒流量を増加させる方向に制御される。補助熱交換部55では、冷媒流量が減少すると、液冷媒量が少なくなって圧力損失が小さくなる。そのため、補助熱交換部55では、流出側の冷媒の圧力低下が抑制され、それに伴い冷媒温度の引き下げが抑制される。一方、主熱交換部50では、冷媒流量が増加するため、液冷媒量が多くなって蒸発量が増加する。第2の発明は、上記第1の発明において、冷媒回路20が、熱源側熱交換器40の蒸発動作時に、主熱交換部50から冷媒が流出する上側配管26と、補助熱交換部55から冷媒が流出する下側配管27と、上側配管26に流れる冷媒と下側配管27に流れる冷媒とが合流する合流管28とを備えているものである。そして、流量比調整機構は、上記下側配管27に設けられ、上記下側配管27に流れる冷媒の流量を調整する流量調整弁6667によって構成されている。上記第2の発明では、流量調整弁6667が下側配管27に設けられている。流量調整弁6667によって下側配管27に流れる冷媒の流量を減少させると、補助熱交換部55の冷媒流量が減少すると共に、主熱交換部50の冷媒流量が増加する。逆に、流量調整弁66によって下側配管27に流れる冷媒の流量を増加させると、補助熱交換部55の冷媒流量が増加すると共に、主熱交換部50の冷媒流量が減少する。第3の発明は、上記第1または第2の発明において、補助熱交換部55に設けられた伝熱管58の本数が、主熱交換部50に設けられた伝熱管53の本数よりも少ないものである。上記第3の発明では、補助熱交換部55の伝熱管5358の本数が少ないため、補助熱交換部55では、ガス冷媒が益々流入しにくくなり、流入する冷媒中における液冷媒の割合が高くなる。そのため、補助熱交換部55では、冷媒温度の引き下げが大きくなり、益々着霜し易くなる。しかし、このような場合でも、流量比制御部72及び過熱度制御部71の制御によって、補助熱交換部55の冷媒温度の引き下げが抑制される。本発明によれば、熱源側熱交換器40の蒸発動作時に、流量比制御部72において、各熱交換部5055を通過した冷媒の合流前の温度が略同じになるように、各熱交換部5055の冷媒の流量比を制御するようにした。さらに、過熱度制御部71において、合流後の冷媒が所定の過熱度になるように、膨張弁33の開度を制御するようにした。これらの制御を行うと、各熱交換部5055に流れる冷媒は、それぞれ過熱状態過熱度が所定の過熱度に近い状態になる。そのため、各熱交換部5055、特に、液冷媒が偏って流入する補助熱交換部55では、冷媒温度が大きく低下することがなくなり、着霜を抑制できる。具体的に、液冷媒が補助熱交換部55へ偏って流入して、補助熱交換部55の冷媒温度が引き下げられる場合、流量比制御部72では、補助熱交換部55の冷媒流量を減少させ、主熱交換部50の冷媒流量を増加させる方向に流量比が制御される。これにより、補助熱交換部55では、冷媒温度の引き下げが抑制されて着霜を抑制でき、熱交換効率の低下を抑制できる。一方、主熱交換部50では、液冷媒量が増加するため、冷媒の蒸発量を増加させることができる。このように、補助熱交換部55の熱交換効率の低下を抑制しつつ、主熱交換部50の冷媒の蒸発量を増加させて、熱源側熱交換器40の蒸発能力を向上させることができる。上記第2の発明によれば、熱源側熱交換器40の蒸発動作時に補助熱交換部55から冷媒が流出する下側配管27に、流量比調整機構として流量調整弁6667を設けるようにした。これにより、補助熱交換部55の冷媒流量を精度良く制御でき、補助熱交換部55の着霜を確実に抑制することができる。上記第3の発明によれば、補助熱交換部55の伝熱管58の本数を、主熱交換部50の伝熱管53の本数よりも少なくするようにした。補助熱交換部55の伝熱管58の本数が少ない場合、冷媒の偏流が顕著になる。そのため、補助熱交換部55では、冷媒温度の引き下げが大きくなり、益々着霜し易くなる。しかし、このような場合でも、流量比制御部72及び過熱度制御部71の制御によって、冷媒温度の引き下げを抑制でき、補助熱交換部55における着霜を確実に抑制できる。以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。尚、以下の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、或いはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。《発明の実施形態》本発明の実施形態について説明する。本実施形態は、冷凍装置によって構成された空調機10である。空調機の全体構成図1に示すように、本実施形態の空調機10は、室内ユニット12と室外ユニット11とコントローラ70を備えている。この空調機10では、室外ユニット11と室内ユニット12を配管で接続することによって、冷媒回路20が形成されている。冷媒回路20には、圧縮機31、熱源側熱交換器である室外熱交換器40、利用側熱交換器である室内熱交換器32、膨張弁33、四方切換弁65が接続されている。圧縮機31、室外熱交換器40、膨張弁33、四方切換弁65は、室外ユニット11に収容されている。室内熱交換器32は、室内ユニット12に収容されている。また、図示しないが、室外ユニット11には室外熱交換器40へ室外空気を供給するための室外ファンが設けられ、室内ユニット12には室内熱交換器32へ室内空気を供給するための室内ファンが設けられている。圧縮機31は、密閉型のロータリ圧縮機31またはスクロール圧縮機31である。冷媒回路20において、圧縮機31は、その吐出管が後述する四方切換弁65の第1ポートに配管を介して接続され、その吸入管が後述する四方切換弁65の第2ポートに配管を介して接続されている。四方切換弁65は、運転冷房運転または暖房運転に応じて、冷媒回路20における冷媒の循環方向を切り換えるものである。冷媒回路20における冷媒の循環方向が切り換わると、例えば、室外熱交換器40は、蒸発動作から凝縮動作へまたは、凝縮動作から蒸発動作へと切り換わる。つまり、四方切換弁65は、室外熱交換器40の蒸発動作と凝縮動作とを切り換えるものであり、本発明の切換機構60の一部を構成している。この四方切換弁65は、四つのポートを備えており、第1ポートが第3ポートと連通し且つ第2ポートが第4ポートと連通する第1状態図1に示す状態と、第1ポートが第4ポートと連通し且つ第2ポート第3ポートと連通がする第2状態図2に示す状態とに切り換わる。室外熱交換器40は、冷媒を室外空気と熱交換させるものである。この室外熱交換器40の詳細な構造については、後述する。室内熱交換器32は、冷媒を室内空気と熱交換させるものである。この室内熱交換器32は、いわゆるクロスフィン型のフィンアンドチューブ型熱交換器である。膨張弁33は、冷媒回路20において、室外熱交換器40と室内熱交換器32の間に設けられている。この膨張弁33は、電子膨張弁であり、開度を調整して冷媒を膨張減圧させるものである。この膨張弁33は、後述するコントローラ70の過熱度制御部71によって開度が制御される。冷媒回路20には、第1ガス側配管21と、第2ガス側配管22と、液側配管23とが設けられている。第1ガス側配管21は、その一端が四方切換弁65の第3ポートに接続され、その他端が後述する室外熱交換器40の第1ヘッダ部材46の上端部に接続されている。第2ガス側配管22は、その一端が四方切換弁65の第4ポートに接続され、その他端が室内熱交換器32のガス側端に接続されている。液側配管23は、その一端が後述する室外熱交換器40の第1ヘッダ部材46の下端部に接続され、その他端が室内熱交換器32の液側端に接続されている。この液側配管23の途中には、室外熱交換器40の第1ヘッダ部材46側から順に、第1電磁弁61と上記膨張弁33が設けられている。また、冷媒回路20には、ガス側接続管24及び液側接続管25が設けられている。ガス側接続管24は、その一端が液側配管23の第1ヘッダ部材46と第1電磁弁61の間に接続され、その他端が第1ガス側配管21に接続されている。液側接続管25は、その一端が液側配管23の第1電磁弁61と膨張弁33の間に接続され、その他端が後述する室外熱交換器40の第2ヘッダ部材47の下端部に接続されている。ガス側接続管24の途中には、流量調整弁66が設けられ、液側接続管25の途中には第2電磁弁62が設けられている。第1電磁弁61、第2電磁弁62、及び流量調整弁66は、室外熱交換器40の動作凝縮動作または蒸発動作に応じて、その開閉状態を切り換えて、室外熱交換器40の冷媒の流通状態を切り換えるものであり、本発明の切換機構60の一部を構成している。具体的に、これら3つの弁616266は、室外熱交換器40の凝縮動作時に、第1電磁弁61が開いた状態に、第2電磁弁62及び流量調整弁66が閉じた状態図1に示す状態になり、室外熱交換器40の蒸発動作時に、第1電磁弁61が閉じた状態に、第2電磁弁62及び流量調整弁66が開いた状態図2に示す状態になる。また、流量調整弁66は、開閉状態を切り換えるだけでなく、室外熱交換器40の蒸発動作時に開度を調節して、ガス側接続管24に流れる冷媒の流量を調整するものである。ガス側接続管24に流れる冷媒の流量が変化すると、後述する室外熱交換器40の2つの熱交換部5055に流れる冷媒の流量比が変化する。つまり、流量調整弁66は上記流量比を調整するものであり、本発明の流量比調整機構を兼ねている。また、第1ガス側配管21には、第1温度センサ81、第2温度センサ82、及び第1圧力センサ85が設けられている。第1温度センサ81及び第1圧力センサ85は、第1ガス側配管21とガス側接続管24との接続部に対して、四方切換弁65側に設けられている。一方、第2温度センサ82は、第1ガス側配管21とガス側接続管24との接続部に対して、室外熱交換器40側に設けられている。また、液側配管23には、第3温度センサ83が設けられている。この第3温度センサ83は、液側配管23とガス側接続管24との接続部に対して室外熱交換器40側に設けられている。室外熱交換器の構造室外熱交換器40の詳細な構造について、図4~図6を参照しながら説明する。本実施形態の室外熱交換器40は、一つの熱交換器ユニット45によって構成されている。図4及び図5に示すように、室外熱交換器40を構成する熱交換器ユニット45は、一つの第1ヘッダ部材46と、一つの第2ヘッダ部材47と、複数の伝熱管5358と、複数のフィン5459とを備えている。第1ヘッダ部材46、第2ヘッダ部材47、伝熱管5358、及びフィン5459は、何れもアルミニウム合金製の部材であって、互いにロウ付けによって接合されている。第1ヘッダ部材46と第2ヘッダ部材47は、何れも両端が閉塞された細長い中空円筒状に形成されている。図5では、熱交換器ユニット45の左端に第1ヘッダ部材46が立設され、熱交換器ユニット45の右端に第2ヘッダ部材47が立設されている。つまり、第1ヘッダ部材46と第2ヘッダ部材47は、それぞれの軸方向が上下方向となる姿勢で設置されている。図6に示すように、伝熱管5358は、扁平な形状にされており、その内部に複数の冷媒流路49が一列に形成されている。各伝熱管5358は、軸方向が左右方向となり且つ互いの側面が対向する姿勢で、所定の間隔をおいて上下に配列されている。各伝熱管5358は、その一端部が第1ヘッダ部材46に接続され、その他端部が第2ヘッダ部材47に接続されている。各伝熱管5358内の冷媒流路49は、その一端が第1ヘッダ部材46の内部空間に連通し、その他端が第2ヘッダ部材47の内部空間に連通している。フィン5459は、隣り合った伝熱管5358の間に接合されている。各フィン5459は、上下に蛇行する波板状に形成され、その波形の稜線が熱交換器ユニット45の前後方向図5の紙面に垂直な方向となる姿勢で設置されている。熱交換器ユニット45では、図5の紙面に垂直な方向へ空気が通過する。図5に示すように、第1ヘッダ部材46には、円板状の仕切板48が設けられている。第1ヘッダ部材46の内部空間は、仕切板48によって上下に仕切られている。一方、第2ヘッダ部材47の内部空間は、仕切られていない一つの空間となっている。熱交換器ユニット45では、仕切板48よりも上側の部分が主熱交換部50を構成し、仕切板48よりも下側の部分が補助熱交換部55を構成している。具体的に、第1ヘッダ部材46では、仕切板48よりも上側の部分が主熱交換部50の第1ヘッダ51を構成し、仕切板48よりも下側の部分が補助熱交換部55の第1ヘッダ56を構成している。熱交換器ユニット45に設けられた伝熱管5358は、主熱交換部50の第1ヘッダ51に接続するものが主熱交換部50の伝熱管53となり、補助熱交換部55の第1ヘッダ56に接続するものが補助熱交換部55の伝熱管58となっている。また、熱交換器ユニット45に設けられたフィン5459は、主熱交換部50の伝熱管53の間に設けられているものが主熱交換部50のフィン54となり、補助熱交換部55の伝熱管58の間に設けられているものが補助熱交換部55のフィン59となっている。第2ヘッダ部材47では、主熱交換部50の伝熱管53が接続された部分が主熱交換部50の第2ヘッダ52を構成し、補助熱交換部55の伝熱管58が接続された部分が補助熱交換部55の第2ヘッダ57を構成している。本実施形態の室外熱交換器40では、補助熱交換部55の伝熱管58の本数が、主熱交換部50の伝熱管53の本数よりも少なくなっている。具体的に、補助熱交換部55の伝熱管58の本数は、主熱交換部50の伝熱管53の本数の1/9程度となっている。なお、図4及び図5に図示された伝熱管5358の本数は、実際の室外熱交換器40に設けられた伝熱管5358の本数とは異なっている。上述したように、第1ガス側配管21は第1ヘッダ部材46の上端部に、液側配管23は第1ヘッダ部材46の下端部に、液側接続管25は第2ヘッダ部材47の下端部に、それぞれ接続されている図1を参照。つまり、室外熱交換器40では、主熱交換部50の第1ヘッダ51に第1ガス側配管21が、補助熱交換部55の第1ヘッダ56に液側配管23が、補助熱交換部55の第2ヘッダ57に液側接続管25が、それぞれ接続されている。主熱交換部50及び補助熱交換部55は、室外熱交換器40の凝縮動作時に、第1電磁弁61が開いた状態になり、第2電磁弁62及び流量調整弁66が閉じた状態になることで、直列に接続される。直列に接続されると、冷媒は、第1ガス側配管21から主熱交換部50の第1ヘッダ51へ流入して、主熱交換部50、補助熱交換部55を順に通過し、補助熱交換部55の第1ヘッダ56から液側配管23へ流出する。また、主熱交換部50及び補助熱交換部55は、室外熱交換器40の蒸発動作時に、第1電磁弁61が閉じた状態になり、第2電磁弁62及び流量調整弁66が開いた状態になることで、並列に接続される。並列に接続されると、冷媒は、液側接続管25から補助熱交換部55の第2ヘッダ57へ流入し、主熱交換部50と補助熱交換部55とに分流して、各熱交換部5055を通過する。主熱交換部50を通過した冷媒は、主熱交換部50の第1ヘッダ51から第1ガス側配管21へ流出する。一方、補助熱交換部55を通過した冷媒は、補助熱交換部55の第1ヘッダ56から液側配管23へ流出してガス側接続管24へ流れる。そして、主熱交換部50を通過した冷媒と補助熱交換部55を通過した冷媒は、第1ガス側配管21とガス側接続管24との接続部以下、合流部と言うで合流し、四方切換弁65へ流れる。ここで、第1ガス側配管21の主熱交換部50の第1ヘッダ51から合流部までの部分は、主熱交換部50から冷媒が流出する本発明の上側配管26を構成している。また、液側配管23及びガス側接続管24において、補助熱交換部55の第1ヘッダ56から合流部までの部分は、補助熱交換部55から冷媒が流出する本発明の下側配管27を構成している。また、第1ガス側配管21の合流部から四方切換弁65までの部分は、上側配管26の冷媒と下側配管27の冷媒が合流する本発明の合流管28を構成している。コントローラコントローラ70は、圧縮機31の駆動制御、四方切換弁65の切り換え制御、及び3つの弁616266の開閉制御を行うと共に、膨張弁33及び流量調整弁66の開度を制御するものである。このコントローラ70は、過熱度制御部71と流量比制御部72を備えている。過熱度制御部71は、室外熱交換器40の蒸発動作時に、膨張弁33の開度を制御するものである。膨張弁33の開度は、主熱交換部50及び補助熱交換部55を通過して合流した冷媒が所定の過熱度になるように制御される。各熱交換部5055を通過して合流した冷媒の過熱度は、第1温度センサ81で測定される冷媒温度と第1圧力センサ85で測定される冷媒圧力から導出される。流量比制御部72は、室外熱交換器40の蒸発動作時に、流量調整弁66の開度を制御するものである。流量調整弁66の開度は、主熱交換部50を通過した冷媒と補助熱交換部55を通過した冷媒の温度が略同じになるように制御される。主熱交換部50を通過した冷媒の温度は、第2温度センサ82で測定され、補助熱交換部55を通過した冷媒の温度は、第3温度センサ83で測定される。-運転動作-空調機10の運転動作について説明する。この空調機10は、室外熱交換器40が凝縮器として機能し室内熱交換器32が蒸発器として機能する冷房運転と、室外熱交換器40が蒸発器として機能し室内熱交換器32が凝縮器として機能する暖房運転を行う。また、暖房運転中において、この空調機10は、室外熱交換器40に付着した霜を融かすために除霜動作を行う。冷房運転冷房運転時の空調機10の運転動作について、図1を参照しながら説明する。冷房運転時には、四方切換弁65は第1状態に設定される。また、第1電磁弁61は開いた状態に、第2電磁弁62及び流量調整弁66は閉じた状態に設定され、主熱交換部50と補助熱交換部55が直列に接続される。冷媒回路20において、圧縮機31から吐出された冷媒は、四方切換弁65と第1ガス側配管21を順に通過し、その後に主熱交換部50の第1ヘッダ51へ流入する。この第1ヘッダ51へ流入した冷媒は、主熱交換部50の各伝熱管53へ分かれて流入し、各伝熱管53の冷媒流路49を通過する間に室外空気へ放熱して凝縮する。各伝熱管53を通過した冷媒は、主熱交換部50の第2ヘッダ52へ流れ込んで合流し、その後に補助熱交換部55の第2ヘッダ57へと流れ落ちる。この第2ヘッダ57へ流入した冷媒は、補助熱交換部55の各伝熱管58へ分かれて流入し、各伝熱管58の冷媒流路49を通過する間に室外空気へ放熱して過冷却状態となる。各伝熱管58を通過した冷媒は、補助熱交換部55の第1ヘッダ56へ流れ込んで合流する。補助熱交換部55の第1ヘッダ56から液側配管23へ流出した冷媒は、膨張弁33を通過する際に膨張圧力低下した後に室内熱交換器32の液側端へ流入する。室内熱交換器32へ流入した冷媒は、室内空気から吸熱して蒸発する。室内ユニット12は、吸い込んだ室内空気を室内熱交換器32へ供給し、室内熱交換器32において冷却された室内空気を室内へ送り返す。室内熱交換器32において蒸発した冷媒は、室内熱交換器32のガス側端から第2ガス側配管22へ流出する。その後、冷媒は、四方切換弁65を通って圧縮機31へ吸入される。圧縮機31は、吸入した冷媒を圧縮してから吐出する。暖房運転暖房運転時の空調機10の運転動作について、図2を参照しながら説明する。暖房運転時には、四方切換弁65は第2状態に設定される。また、第1電磁弁61は閉じた状態に、第2電磁弁62及び流量調整弁66は開いた状態に設定され、主熱交換部50と補助熱交換部55が並列に接続される。冷媒回路20において、圧縮機31から吐出された冷媒は、四方切換弁65と第2ガス側配管22を順に通過し、その後に室内熱交換器32のガス側端へ流入する。室内熱交換器32へ流入した冷媒は、室内空気へ放熱して凝縮する。室内ユニット12は、吸い込んだ室内空気を室内熱交換器32へ供給し、室内熱交換器32において加熱された室内空気を室内へ送り返す。室内熱交換器32の液側端から液側配管23へ流出した冷媒は、膨張弁33を通過する際に膨張圧力低下した後に、液側接続管25を通過して、室外熱交換器40の補助熱交換部55の第2ヘッダ57へ流入する。補助熱交換部55の第2ヘッダ57は、主熱交換部50の第2ヘッダ57と連通している。このため、補助熱交換部55の第2ヘッダ57へ流入した冷媒は、その一部が補助熱交換部55の伝熱管58へ分かれて流入し、残りが主熱交換部50の第2ヘッダ57から伝熱管53へ分かれて流入する。各伝熱管5358へ流入した冷媒は、冷媒流路49を通過する間に室外空気から吸熱して蒸発する。主熱交換部50の各伝熱管53を通過した冷媒は、主熱交換部50の第1ヘッダ51へ流入して合流し、第1ガス側配管21に流出する。一方、補助熱交換部55の各伝熱管58を通過した冷媒は、補助熱交換部55の第1ヘッダ56へ流入して合流し、液側配管23に流出する。液側配管23に流出した冷媒は、その後、ガス側接続管24を通過し、合流部において主熱交換部50を通過した冷媒と合流する。合流した冷媒は、四方切換弁65を通過後に圧縮機31へ吸入される。圧縮機31は、吸入した冷媒を圧縮してから吐出する。ところで、暖房運転時室外熱交換器40の蒸発動作時に、液側接続管25から補助熱交換部55の第2ヘッダ57へ流入する冷媒は、液冷媒とガス冷媒の気液二相状態になっている。そのため、比重の大きい液冷媒は下側の補助熱交換部55へ偏って流入しやすく、比重の小さいガス冷媒は上側の主熱交換部50へ偏って流入しやすい。液冷媒が補助熱交換部55に偏流すると、補助熱交換部55では、偏流しない場合に比べて圧力損失が大きくなる。圧力損失が大きくなると、補助熱交換部55では、流出側の冷媒の圧力が低下し、それに伴って冷媒温度が低下し、その結果、周囲の空気が過剰に冷却されて着霜し易くなる。一方、主熱交換部50では、液冷媒が補助熱交換部55に多く流れる分、液冷媒の流量が少なくなり、充分な蒸発量が得られなくなる。しかし、本実施形態では、過熱度制御部71及び流量比制御部72において、下記制御が行われる。過熱度制御部の制御動作過熱度制御部71では、図7に示すように、室外熱交換器40の蒸発動作時に、膨張弁33の開度制御が行われる。先ず、ステップST1では、室外熱交換器40の各熱交換部5055を通過して合流した冷媒の過熱度の目標値Tsh0例えば、5°Cが設定される。次に、ステップST2では、各熱交換部5055を通過して合流した冷媒圧縮機31の吸入側の冷媒の温度t1と圧力p1が測定される。冷媒の温度t1と圧力p1は、第1温度センサ81と第1圧力センサ85によってそれぞれ測定される。次に、ステップST3では、冷媒の温度t1と圧力p1から、過熱度Tsh1が導出される。具体的に、過熱度Tsh1は、冷媒の温度t1から圧力p1の相当飽和温度ts1を減算して求められる。次に、ステップST4及びステップST5では、過熱度Tsh1と過熱度の目標値Tsh0とが比較される。まず、ステップST4において、過熱度Tsh1が過熱度の目標値Tsh0よりも大きいか否かが判定される。過熱度Tsh1が過熱度の目標値Tsh0よりも大きい場合は、ステップST6へ進む。一方、過熱度Tsh1が過熱度の目標値Tsh0以下の場合は、ステップST5へ進む。次に、ステップST5において、過熱度Tsh1が過熱度の目標値Tsh0よりも小さいか否かが判定される。過熱度Tsh1が過熱度の目標値Tsh0よりも小さい場合は、ステップST7へ進む。一方、過熱度Tsh1が過熱度の目標値Tsh0に等しい場合は、再びステップST2へ戻る。ステップST6では、膨張弁33の開度が拡大される。膨張弁33の開度を拡大すると、膨張弁33を通過して室外熱交換器40へ流入する冷媒の流量が増加するため、冷媒の過熱度Tsh1が小さくなる。このように、ステップST6では、冷媒の過熱度Tsh1が小さくなるように膨張弁33の開度が制御される。そして、再びステップST2へ戻る。ステップST7では、膨張弁33の開度が縮小される。膨張弁33の開度を縮小すると、膨張弁33を通過して室外熱交換器40へ流入する冷媒の流量が減少するため、冷媒の過熱度Tsh1が大きくなる。このように、ステップST7では、冷媒の過熱度Tsh1が大きくなるように、膨張弁33の開度が制御される。そして、再びステップST2へ戻る。このように、過熱度制御部71では、過熱度Tsh1が所定の過熱度Tsh0になるように、膨張弁33の開度が制御される。流量比制御部の制御動作流量比制御部72では、図8に示すように、室外熱交換器40の蒸発動作時に、流量調整弁66の開度制御が行われる。先ず、ステップST11では、主熱交換部50を通過した冷媒の温度tmainと、補助熱交換部55を通過した冷媒の温度tsubの温度差の目標値Δt0例えば、1°Cが設定される。次に、ステップST12では、主熱交換部50を通過した冷媒の温度tmainと、補助熱交換部55を通過した冷媒の温度tsubが測定される。主熱交換部50を通過した冷媒の温度tmainは第2温度センサ82によって測定され、補助熱交換部55を通過した冷媒の温度tsubは第3温度センサ83によって測定される。次に、ステップST13では、冷媒温度tmainと冷媒温度tsubとの温度差の絶対値が温度差の目標値Δt0よりも大きいか否かが判定される。冷媒温度tmainと冷媒温度tsubとの温度差の絶対値が温度差の目標値Δt0よりも大きい場合は、ステップST14へ進む。一方、冷媒温度tmainと冷媒温度tsubとの温度差の絶対値が温度差の目標値Δt0よりも小さい場合は、再びステップST12へ戻る。次に、ステップST14において、冷媒温度tmainが冷媒温度tsubよりも高いか否かが判定される。冷媒温度tmainが冷媒温度tsubよりも高い場合は、ステップST15へ進む。一方、冷媒温度tmainが冷媒温度tsubよりも低い場合は、ステップST16へ進む。ステップST15では、流量比Vsub/Vmainが低減される。具体的には、流量調整弁66の開度が縮小されて、補助熱交換部55の冷媒流量Vsubが減少し、冷媒流量Vsubの減少分だけ、主熱交換部50の冷媒流量Vmainが増加する。補助熱交換部55では、冷媒流量Vsubが減少すると、液冷媒量が減少するため、圧力損失が小さくなる。圧力損失が小さくなると、補助熱交換部55では、流出側の冷媒の圧力が上昇し、それに伴って冷媒温度tsubが引き上げられる。一方、主熱交換部50では、冷媒流量Vmainが増加すると、液冷媒量が増加するため、圧力損失が大きくなる。圧力損失が大きくなると、主熱交換部50では、流出側の冷媒の圧力が低下し、それに伴って冷媒温度tmainが引き下げられる。このように、ステップST15では、冷媒温度tsubが上昇し冷媒温度tmainが低下して、その温度差が小さくなるように、流量比Vsub/Vmainが制御される。そして、再びステップST12へ戻る。ステップST16では、流量比Vsub/Vmainが増大される。具体的には、流量調整弁66の開度が拡大されて、補助熱交換部55の冷媒流量Vsubが増加し、冷媒流量Vsubの増加分だけ、主熱交換部50の冷媒流量Vmainが減少する。補助熱交換部55では、冷媒流量Vsubが増加すると、液冷媒量が増加するため、圧力損失が大きくなる。圧力損失が大きくなると、補助熱交換部55では、流出側の冷媒の圧力が低下し、それに伴って冷媒温度tsubが引き下げられる。一方、主熱交換部50では、冷媒流量Vmainが減少すると、液冷媒量が減少するため、圧力損失が小さくなる。圧力損失が小さくなると、主熱交換部50では、流出側の冷媒の圧力が上昇し、それに伴って冷媒温度tmainが引き上げられる。このように、ステップST16では、冷媒温度tsubが低下し冷媒温度tmainが上昇して、その温度差が小さくなるように、流量比Vsub/Vmainが制御される。そして、再びステップST12へ戻る。このように、流量比制御部72では、冷媒温度tmainと冷媒温度tsubの温度差の絶対値が目標値Δt0よりも小さくなるように、流量比Vsub/Vmainが制御される。そのため、目標値Δt0をゼロ近傍の値に設定すれば、流量比制御部72の制御によって、冷媒温度tmainと冷媒温度tsubは略同じ温度になる。このように、本実施形態では、過熱度制御部71及び流量比制御部72において制御が行われ、合流前の各熱交換部5055を通過した冷媒の温度tmain、tsubが略同じになると共に、合流後の冷媒の過熱度Tsh1が所定の過熱度Tsh0になる。このような温度状態では、各熱交換部5055に流れる冷媒も、それぞれ過熱状態過熱度が所定の過熱度Tsh0に近い状態になっていると考えられる。そのため、各熱交換部5055、特に、液冷媒が偏って流入する補助熱交換部55では、冷媒温度が過剰に低下することがなくなり、着霜が抑制される。つまり、本実施形態では、補助熱交換部55の冷媒温度を着霜しない温度にすることができる。液冷媒が補助熱交換部55へ偏って流入して、補助熱交換部55の冷媒温度が引き下げられる場合、流量比制御部72では、主熱交換部50の冷媒流量Vmainを増加させる方向に流量比Vsub/Vmainが制御される。そのため、主熱交換部50では、流入する液冷媒量が多くなり、蒸発量が増加する。除霜動作室外空気の温度が低い例えば、0°C以下の状態で暖房運転を行うと、蒸発器として機能する室外熱交換器40に霜が付着する。室外熱交換器40に霜が付着すると、室外熱交換器40を通過しようとする室外空気の流れが阻害され、室外熱交換器40における冷媒の吸熱量が減少する。そこで、室外熱交換器40への霜の付着が予想される運転状態において、空調機10は、例えば暖房運転の継続時間が所定値たとえは数十分に達する毎に、除霜動作を行う。除霜動作時の空調機10の運転動作について、図3を参照しながら説明する。除霜動作時には、四方切換弁65は第1状態に設定される。また、第1電磁弁61は閉じた状態に、第2電磁弁62及び流量調整弁66は開いた状態に設定され、主熱交換部50と補助熱交換部55が並列に接続される。また、流量調整弁66は、暖房運転時と異なり、全開の状態で保持される。冷媒回路20において、圧縮機31から吐出された冷媒は、四方切換弁65を通って第1ガス側配管21へ流入する。第1ガス側配管21を流れる冷媒は、その一部が主熱交換部50の第1ヘッダ51へ流入し、その残りがガス側接続管24と液側配管23とを順に通って補助熱交換部55の第1ヘッダ56へ流入する。主熱交換部50では、第1ヘッダ51へ流入した冷媒が各伝熱管53へ分かれて流入する。補助熱交換部55では、第1ヘッダ56へ流入した冷媒が各伝熱管58へ分かれて流入する。各伝熱管5358へ流入した冷媒は、冷媒流路49を流れる間に放熱して凝縮する。室外熱交換器40に付着した霜は、各伝熱管5358を流れる冷媒によって暖められて融ける。主熱交換部50の各伝熱管53を通過した冷媒は、主熱交換部50の第2ヘッダ52へ流れ込んで合流し、その後に補助熱交換部55の第2ヘッダ57へと流れ落ちる。補助熱交換部55の各伝熱管58を通過した冷媒は、補助熱交換部55の第2ヘッダ57へ流れ込み、主熱交換部50の各伝熱管53を通過した冷媒と合流する。補助熱交換部55の第2ヘッダ57から液側接続管25へ流出した冷媒は、液側配管23と室内熱交換器32とを順に通過して第2ガス側配管22へ流入し、その後に四方切換弁65を通って圧縮機31へ吸入される。圧縮機31は、吸入した冷媒を圧縮してから吐出する。-実施形態の効果-本実施形態によれば、暖房運転時室外熱交換器40の蒸発動作時に、流量比制御部72において、主熱交換部50を通過した冷媒温度tmainと補助熱交換部55を通過した冷媒温度tsubが略同じになるように、各熱交換部5055の冷媒の流量比Vsub/Vmainを制御するようにした。さらに、過熱度制御部71において、各熱交換部5055通過して合流した冷媒の過熱度Tsh1が所定の過熱度Tsh0になるように、膨張弁33の開度を制御するようにした。これら2つの制御を行うと、各熱交換部5055に流れる冷媒も、それぞれ過熱状態過熱度が所定の過熱度Tsh0に近い状態になると考えられる。そのため、各熱交換部5055、特に補助熱交換部55では、冷媒によって周囲の空気が過剰に冷却されなくなって着霜を抑制でき、その結果、熱交換効率の低下を抑制することができる。一方、主熱交換部50では、流量比制御部72の制御によって冷媒流量Vmainが増加するため、流入する液冷媒量が多くなり、その結果、冷媒の蒸発量を増加させることができる。このように、本実施形態では、補助熱交換部55の熱交換効率の低下を抑制しつつ、主熱交換部50における冷媒の蒸発量を充分確保して、室外熱交換器40の蒸発能力を向上させることができる。また、本実施形態によれば、下側配管27に流量比Vsub/Vmainを調整する流量調整弁66を設けるようにした。これにより、補助熱交換部55の冷媒流量Vsubを精度良く変化させて、補助熱交換部55の着霜を確実に抑制することができる。また、本実施形態によれば、補助熱交換部55に設けられた伝熱管58の本数を、主熱交換部50に設けられた伝熱管53の本数よりも少なくするようにした。補助熱交換部55の伝熱管58の本数が少ない場合、冷媒の偏流が顕著になる。そのため、補助熱交換部55では、冷媒の温度低下が大きくなり、益々着霜し易くなる。しかし、このような場合でも、流量比制御部72及び過熱度制御部71の制御によって、冷媒の過剰な温度低下を抑制でき、補助熱交換部55における着霜を確実に抑制できる。-実施形態の変形例1-上記実施形態の空調機10では、冷媒の過熱度Tsh1を導出するために、各熱交換部5055を通過して合流した冷媒圧縮機31の吸入側の冷媒の温度t1が測定される。しかし、冷媒の過熱度Tsh1を導出する方法はこれに限らず、圧縮機31の吸入側の冷媒温度t1の代わりに、圧縮機31の吐出側の冷媒温度tdisを測定しても構わない。具体的には、圧縮機31の吐出側の冷媒温度tdisを測定した後に、その吐出側の冷媒温度tdisと吸入側の冷媒温度t1との関係を示すテーブルを参照することによって、吸入側の冷媒温度t1が求められる。そして、その吸入側の冷媒温度t1から圧力p1測定値の相当飽和温度ts1を減算して、冷媒の過熱度Tsh1が導出される。-実施形態の変形例2-上記実施形態の空調機10では、流量調整弁66を設けるようにした。しかし、図9に示すように、流量調整弁66の代わりに、第3電磁弁63と電子膨張弁67を設けるようにしても構わない。第3電磁弁63は、その開閉状態を切り換えて、主熱交換部50及び補助熱交換部55の接続状態を切り換えるものであり、本発明の切換機構60の一部を構成している。この第3電磁弁63は、室外熱交換器40の凝縮動作時に閉じた状態になり、室外熱交換器40の蒸発動作時に開いた状態になる。一方、電子膨張弁67は、室外熱交換器40の蒸発動作時に開度を調節して冷媒の流量比Vsub/Vmainを調整するものであり、本発明の流量比調整機構を構成している。この電子膨張弁67は、流量比制御部72によって開度が制御される。本変形例では、第3電磁弁63において開閉動作が行われ、電子膨張弁67において開閉動作は行われずに開度調整だけが行われる。そのため、1つの流量調整弁で開閉動作と開度調整の両方を行う場合と比べて、これらの動作を確実に行うことができ、誤動作を防止できる。-実施形態の変形例3-上記実施形態の変形例2の空調機10では、下側配管27に電子膨張弁67を設けるようにした。しかし、図10に示すように、上側配管26に電子膨張弁67を設けるようにしても構わない。この場合、電子膨張弁67の開度を拡大すると、主熱交換部50の冷媒流量Vmainが増加し、冷媒流量Vmainが増加分だけ、補助熱交換部55の冷媒流量Vsubが減少する。一方、電子膨張弁67の開度を縮小すると、主熱交換部50の冷媒流量Vmainが減少し、冷媒流量Vmainが減少分だけ、補助熱交換部55の冷媒流量Vsubが増加する。このように、電子膨張弁67を上側配管26に設けた場合でも、冷媒の流量比Vsub/Vmainを調整することができる。《その他の実施形態》上記の各実施形態については、以下のような構成としてもよい。-第1変形例-上記実施形態の変形例2の空調機10では、3つの電磁弁616263の開閉状態を切り換えて、主熱交換部50及び補助熱交換部55の接続状態を切り換えるようにした。しかし、主熱交換部50及び補助熱交換部55の接続状態の切り換えは、これに限らず、例えば、図11及び図12に示すように、2つの三方弁7172で行っても構わない。第1三方弁71は、液側配管23と液側接続管25とが接続される箇所に設けられている。第1三方弁71の第1ポートは液側配管23の膨張弁33側に接続され、第2ポートは液側配管23の室外熱交換器40側に接続され、第3ポートは液側接続管25の一端に接続されている。また、第2三方弁72は、液側配管23とガス側接続管24とが接続される箇所に設けられている。第2三方弁72の第1ポートは液側配管23の室外熱交換器40側に接続され、第2三方弁72の第2ポートは液側配管23の膨張弁33側に接続され、第2三方弁72の第3ポートはガス側接続管24の一端に接続されている。これら2つの三方弁7172は、本発明の切換機構60の一部を構成している。これら2つの三方弁7172は、室外熱交換器40の凝縮動作時に、それぞれ第1ポートと第2ポートとが連通すると共に第3ポートが遮断された状態図11に示す状態に設定され、主熱交換部50と補助熱交換部55が直列に接続される。一方、2つの三方弁7172は、室外熱交換器40の蒸発動作時に、それぞれ第1ポートと第3ポートとが連通すると共に第2ポートが遮断された状態図12に示す状態に設定され、主熱交換部50と補助熱交換部55が並列に接続される。-第2変形例-上記実施形態の変形例2の空調機10では、3つの電磁弁616263の開閉状態を切り換えて、主熱交換部50及び補助熱交換部55の接続状態を切り換えるようにした。しかし、主熱交換部50及び補助熱交換部55の接続状態の切り換えは、これに限らず、例えば、図13及び図14に示すように、四路弁80で行っても構わない。四路弁80は、液側配管23に対して、液側接続管25及びガス側接続管24が接続される箇所に設けられている。四路弁80の第1ポートは液側配管23の膨張弁33側に接続され、第2ポートは液側接続管25の一端に接続され、第3ポートは液側配管23の室外熱交換器40側に接続され、第4ポートはガス側接続管24の一端に接続されている。四路弁80は、本発明の切換機構60の一部を構成している。この四路弁80は、室外熱交換器40の凝縮動作時に、第1ポートと第3ポートとが連通すると共に、第2ポート及び第4ポートがそれぞれ遮断された状態図13に示す状態に設定され、主熱交換部50と補助熱交換部55が直列に接続される。一方、四路弁80は、室外熱交換器40の蒸発動作時に、第1ポートと第2ポートとが連通し、第3ポートと第4ポートとが連通した状態図14に示す状態に設定され、主熱交換部50と補助熱交換部55が並列に接続される。-第3変形例-上記実施形態の空調機10では、室外熱交換器40を1つの熱交換器ユニット45で構成するようにした。しかし、これに限らず、室外熱交換器40を複数の熱交換器ユニット45a45bで構成しても構わない。本変形例では、図15に示すように、室外熱交換器40が2つの熱交換器ユニット45a45bで構成されている。そして、液側接続管25が室外熱交換器40側で分岐され、各々が各熱交換器ユニット45a45bの補助熱交換部55a55bの第2ヘッダ57a57bに接続されている。また、第1ガス側配管21が室外熱交換器40側で分岐され、各々が各熱交換器ユニット45a45bの主熱交換部50a50bの第1ヘッダ51a51bに接続されている。また、液側配管23が室外熱交換器40側で分岐され、各々が各熱交換器ユニット45a45bの補助熱交換部55a55bの第1ヘッダ56a56bに接続されている。本変形例では、暖房運転時室外熱交換器40の蒸発動作時に、冷媒が液側接続管25で分流され、2つの熱交換器ユニット45a45bの補助熱交換部55a55bの第2ヘッダ57a57bへそれぞれ流入する。そして、各熱交換器ユニット45a45bにおいて、冷媒は主熱交換部50a50bと補助熱交換部55a55bとに分流して、各熱交換部50a50b55a55bを通過する。各熱交換器ユニット45a45bの主熱交換部50a50bを通過した冷媒は、それぞれ第1ヘッダ51a51bを通過して第1ガス側配管21へ流出し、その後合流してから、合流部第1ガス側配管21とガス側接続管24との接続部へ流れる。一方、各熱交換器ユニット45a45bの補助熱交換部55a55bを通過した冷媒は、それぞれ第1ヘッダ56a56bを通過して液側配管23へ流出し、その後合流してからガス側接続管24へ流入し、合流部において主熱交換部50a50bを通過した冷媒と合流する。本変形例では、流量比制御部72において、2つの主熱交換部50a50bを通過して合流した冷媒の温度tmain第2温度センサ82で測定と、2つの補助熱交換部55a55bを通過して合流した冷媒の温度tsub第3温度センサ83で測定が略同じになるように、流量比Vsub/Vmainが制御される。この場合、冷媒流量Vmainは、2つの主熱交換部50a50bの冷媒流量の和であり、冷媒流量Vsubは、2つの補助熱交換部55a55bの冷媒流量の和である。尚、本変形例では、室外熱交換器40を2つの熱交換器ユニット45a45bで構成するようにしたが、熱交換器ユニットの数はこれに限らない。-第4変形例-上記実施形態の空調機10では、主熱交換部50及び補助熱交換部55を熱交換器ユニット45内に設けるようにした。しかし、主熱交換部50と補助熱交換部55は上下に配置されていれば良く、例えば、図16に示すように、主熱交換部50a50b及び補助熱交換部55を別の熱交換器ユニット414243で構成して上下に配置しても構わない。本変形例では、2つの主熱交換部50a50bがそれぞれ主熱交換器ユニット4142で構成され、1つの補助熱交換部55が補助熱交換器ユニット43で構成されている。そして、液側接続管25が分岐され、各々が各熱交換器ユニット414243の第2ヘッダ52a52b57に接続されている。また、第1ガス側配管21が分岐され、各々が各主熱交換器ユニット4142の第1ヘッダ51a51bに接続され、液側配管23が補助熱交換器ユニット43の第1ヘッダ56に接続されている。本変形例では、暖房運転時室外熱交換器40の蒸発動作時に、冷媒が液側接続管25で分流され、2つの主熱交換器ユニット4142及び補助熱交換器ユニット43の第2ヘッダ52a52b57へそれぞれ流入する。2つの主熱交換器ユニット4142に流入した冷媒は、それぞれ主熱交換部50a50b、第1ヘッダ51a51bを通過して第1ガス側配管21へ流出し、その後合流してから、合流部第1ガス側配管21とガス側接続管24との接続部へ流れる。一方、補助熱交換器ユニット43に流入した冷媒は、補助熱交換部55、第1ヘッダ56を通過して液側配管23へ流出する。この補助熱交換部55を通過した冷媒は、液側配管23からガス側接続管24へ流入し、合流部において、主熱交換部50a50bを通過した冷媒と合流する。本変形例では、流量比制御部72において、2つの主熱交換部50a50bを通過して合流した冷媒の温度tmain第2温度センサ82で測定と、補助熱交換部55を通過した冷媒の温度tsub第3温度センサ83で測定が略同じになるように、流量比Vsub/Vmainが制御される。この場合、冷媒流量Vmainは、2つの主熱交換部50a50bの冷媒流量の和となる。尚、本変形例では、室外熱交換器40を2つの主熱交換器ユニット4142と1つの補助熱交換器ユニット43とで構成するようにしたが、主熱交換器ユニット及び補助熱交換器ユニットの数はそれぞれ1つであってもよいし複数であってもよい。