"アイドル運転中にエンジンを自動停止するアイドルストップを行うディーゼルエンジンの排気浄化装置において、排気中のパティキュレートを捕集するディーゼルパティキュレートフィルタが排気系に設けられ、所定のDPF再生条件が成立すると、上記ディーゼルパティキュレートフィルタを昇温してディーゼルパティキュレートフィルタのDPF再生を行うDPF再生手段と、このDPF再生中にアイドル運転へ移行する場合に、上記DPF再生を中断してアイドルストップを行うDPF再生中断手段と、上記DPF再生の中断からのエンジンの自動再始動後にDPF再生を再開するDPF再生再開手段と、上記DPF再生の再開時には、上記アイドルストップ時のエンジンの空回りによる排気の酸素濃度の増加分を考慮して、上記DPF再生による温度上昇を抑制するように、DPF再生制御の補正を行う補正手段と、を有するディーゼルエンジンの排気浄化装置。上記DPF再生手段が、圧縮上死点付近のメイン噴射に続いて、膨張行程以降の非着火タイミングでポスト噴射を行うものである請求項1に記載のディーゼルエンジンの排気浄化装置。上記補正手段が、上記エンジンの自動再始動後の所定の禁止期間、ポスト噴射を禁止する請求項2に記載のディーゼルエンジンの排気浄化装置。上記ディーゼルパティキュレートフィルタに堆積するPMの堆積量が多くなるほど、上記禁止期間を長くする請求項3に記載のディーゼルエンジンの排気浄化装置。排気中の酸素濃度が高くなるほど、上記禁止期間を長くする請求項3又は4に記載のディーゼルエンジンの排気浄化装置。上記ディーゼルパティキュレートフィルタのDPF温度が高くなるほど、上記禁止期間を長くする請求項3~5のいずれかに記載のディーゼルエンジンの排気浄化装置。上記補正手段が、上記ポスト噴射のポスト噴射量を低下側に補正する請求項2~6のいずれかに記載のディーゼルエンジンの排気浄化装置。上記補正手段は、上記ディーゼルパティキュレートフィルタに堆積するPMの堆積量が多くなるほど、上記ポスト噴射量を少なくする請求項7に記載のディーゼルエンジンの排気浄化装置。上記補正手段は、排気中の酸素濃度が高くなるほど、上記ポスト噴射量を少なくする請求項7又は8に記載のディーゼルエンジンの排気浄化装置。上記補正手段は、上記ディーゼルパティキュレートフィルタのDPF温度が高くなるほど、上記ポスト噴射量を少なくする請求項7~9のいずれかに記載のディーゼルエンジンの排気浄化装置。上記ディーゼルパティキュレートフィルタのDPF温度が高くなるほど上記ポスト噴射のポスト噴射量が少なくなるように、DPF温度に応じてポスト噴射量が設定され、上記補正手段が、上記DPF温度を増加側に補正する請求項2~10のいずれかに記載のディーゼルエンジンの排気浄化装置。以下本発明の好ましい実施の形態を図面に基づいて説明する。図1は本発明に係るディーゼルエンジンの一例を示すシステム構成図である。1はディーゼルエンジン本体、2は各気筒の燃料噴射弁、3は高圧の燃料を蓄える蓄圧室を有する燃料噴射装置以下、コモンレール式燃料噴射装置という、4は吸気コレクタ、5は吸気通路、10は排気通路、9は目標再生温度の設定や再生処理時の昇温制御等、後述するような種々の制御を記憶及び実行するコントロールユニット、14はディーゼルエンジン本体1の駆動力を駆動軸に伝達する変速機である。なお、変速機14は有段変速機、無段変速機のいずれであっても構わない。燃料噴射弁2には、コモンレール式燃料噴射装置3によって高圧燃料が供給される。また、各燃料噴射弁2はコントロールユニットECU9からの噴射信号に応じて開閉動作し、高圧燃料を気筒内に噴射する。ディーゼルエンジン本体1の各吸気ポートに接続する吸気コレクタ4には吸気通路5が接続し、この吸気通路5には、上流側からの過給のための可変ノズル式ターボチャージャ6のコンプレッサ6a、加圧されて高温となった空気を冷却するインタークーラ7、吸気量を制御する吸気絞り弁8が配置されている。また、排気通路10には、その上流側から、可変ノズル式ターボチャージャ6のタービン6b、排気中の未燃焼成分を酸化処理する貴金属を担時した酸化触媒11、排気中のNOxをトラップする吸着型NOx触媒12、排気中のPMパティキュレートを補集するパティュレートフィルタDPF13が順次配置されている。また、排気通路10のタービン6bの上流から分岐して吸気コレクタ4に接続するEGR通路15が設けられ、このEGR通路15にはEGR弁16が設置され、このEGR弁16により運転条件に応じて吸気中に還流する排気量が制御される。ECU9には、エンジン回転速度を検出するエンジン回転速度センサ17、アクセルペダルの開度を検出するアクセル開度センサ18、また排気通路10の酸化触媒11とDPF13との間の排気圧力、つまりDPF13の上流側の排気圧力を検出する排気圧センサ19、DPF13の下流の排気空燃比を検出する排気空燃比センサ20、DPF13の触媒床下温度、すなわちDPF温度を検出する温度センサ21、吸着型NOx触媒12の温度を検出する温度センサ22からの各検出信号の他、DPF13内のPM堆積量などが入力される。そして、これら検出信号に基づいて可変ノズル式ターボチャージャ6の可変ノズルベーンの開度を制御するための信号、EGR弁16の開度を制御するための信号、吸気絞り弁8の開度を制御するための信号、燃料噴射弁2による燃料噴射量を制御するための信号、DPF13の再生時期を判断し、DPF再生のための排気温度上昇に必要な燃料供給をする燃料噴射弁2を作動させるための信号等をそれぞれ演算し、出力する。次に、DPF13の再生制御、特に、アイドルストップに伴うDPF再生の一時的な中断からエンジンの自動再始動後におけるDPF再生の再開制御の第1実施例及び第2実施例について、図2のタイミングチャート及び図3~図7のフローチャートを参照して説明する。図2を参照して、実施例の特性は、後述するように、エンジンの自動停止後のDPF再生の再開時に、ポスト噴射の開始時期t2を遅らせるとともに、ポスト噴射量を低下側へ補正した場合の特性を表しており、比較例の特性は、エンジンの自動停止後のDPF再生時に、ポスト噴射の開始時期やポスト噴射量を補正しない場合の特性を表している。図2にも示すように、DPF再生中にアイドル運転へ移行する場合に、DPF再生、つまりポスト噴射を一時的に中断してアイドルストップを実施し、アイドルストップからのエンジンの自動再始動後の適宜な時期t2に、DPF再生ポスト噴射を再開している。このため、DPF再生によりアイドルストップを行う機会頻度が低下することがなく、アイドルストップによる所期の排気低減燃費向上効果を得ることができる。なお、この例ではアイドル要求の時点t0から一旦アイドル運転へ移行し、アイドル運転が安定した時点t0’でアイドルストップを行っているが、アイドル要求の時点t0から直ちにアイドルストップを行うようにしても良い。アイドルストップへ移行するとメイン噴射ととともにポスト噴射が停止され、ポスト噴射によるDPF再生が中断されることとなる。なお、アイドル運転への移行時点t0から直ちにポスト噴射を停止してDPF再生を中断するようにしても良い。図3は、DPF13の再生の再開制御のためのECU9が実行するメインルーチンを表すフローチャートである。なお、この制御ルーチンはごく短い一定周期毎、例えば10msごとに繰り返し実行される。ステップS1では、DPF再生制御の実施中アイドルストップによるDPF再生の中断中を含むであるかを判定する。DPF再生は、周知のように、DPFを継続的に使用するために、捕集されたPM主に煤を燃焼などの手法により定期的に除去するものであって、この実施例では公知の酸化触媒11とポスト噴射とを組み合わせたDPF再生を行っている。ポスト噴射は、圧縮上死点付近での燃料のメイン噴射後に圧縮上死点よりも遅い膨張行程以降の非着火タイミングでポスト噴射を行い、排気温度を高めるものである。但し、DPF再生の手法としてはこれに限らず、ヒータなどを用いた手法などであっても良い。DPF再生中であればステップS2へ進み、DPF再生中でなければ本ルーチンを終了する。ステップS2では、ブレーキペダルの開放等によるアイドルストップからの復帰、すなわちアイドルストップからのエンジンの自動再始動中であるかを判定する。この判定は、例えば適宜なフラグを用いて行うことができる。アイドルストップからのエンジンの自動再始動中であれば、ステップS3以降へ進むとともに、エンジンの自動再始動が開始され、つまり圧縮上死点付近のメイン燃料噴射等が開始される。エンジンの自動再始動中でなければ本ルーチンを終了する。すなわち、DPF再生の中断を伴うアイドルストップからのエンジンの自動再始動である場合に、ステップS1,S2の双方が肯定されて、ステップS3以降へ進むこととなる。ステップS3では、エンジン運転状態を表す各種信号、すなわち、エンジン回転速度、燃料噴射量、PM堆積量予測値、酸素02濃度、及びDPF目標温度等が読み込まれる。ステップS4では、後述する図7のサブルーチンにより、DPF中心温度予測値DPF温度予測値、DPF予測温度、あるいは単にDPF温度とも呼ぶを演算する。ステップS5では、後述する図4第1実施例あるいは図5第2実施例のサブルーチンにより、ポスト噴射量を演算する。ステップS6では、後述する図6のサブルーチンにより、ポスト噴射の禁止時間ΔT1を演算する。ステップS7では、ポスト噴射実行フラグが1であるかを判定する。このポスト噴射実行フラグは、DPF再生の中断を伴うアイドルストップからのエンジン自動再始動時に、ポスト噴射によるDPF再生を再開する条件但し、ステップS8のポスト噴射禁止時間ΔT1についての条件は除くが成立する場合に1とされ、成立しない場合に0に設定される。例えば、エンジンの自動再始動直後のエンジン運転が安定するまでのごく短い期間では図2の期間ΔT1’参照、ポスト噴射実行フラグが0とされて、ポスト噴射によるDPF再生の再開が禁止される。ステップS8では、エンジン自動再始動の開始時期t1からの経過時間が、所定のポスト噴射禁止時間禁止期間ΔT1を経過したか否かを判定する。具体的には、エンジン自動再始動の開始時期t1に0にリセットされるカウンターの値が所定値に達したかを判定する。エンジン自動再始動の開始時期t1からの経過時間がポスト噴射禁止時間ΔT1に達していれば、ステップS8からステップS9へ進み、ポスト噴射が実施される。一方、ポスト噴射禁止時間ΔT1に達していない場合には、ステップS8からステップS10へ進み、カウンターの値に1を加算する。このように本実施例においては、DPF再生の再開時における過度な温度上昇を抑制するように、エンジンの自動再始動の開始から所定の禁止時間ΔT1の間、ポスト噴射によるDPF再生を禁止している。このように禁止時間ΔT1を設ける理由について、図2を参照して説明する。アイドルストップ時には、エンジンが空回りするため燃料噴射を伴わない新気がそのまま排気通路へ供給されることになる。このことにより、アイドルストップ中にはDPF上流の排気系の酸素濃度が高くなった状態でエンジンが停止することになる。このため、アイドルストップから復帰する際には、エンジンを始動させることにより酸素濃度の高い排気が、DPF再生の再開直後にDPFへ供給されて酸素濃度が一時的に大きく上昇する。このため、比較例のようにDPF再生の再開から短い時間ΔT1’を経過した後に直ちにポスト噴射を行うと、符号Pに示すように、酸素濃度が高い状況でポスト噴射による燃料が供給される形となって、酸化反応が促進されてDPF温度が一時的に大きく上昇し、目標DPF温度の上限値例えば、700°Cを大きく超えるおそれがある。そこで本実施例では、エンジンの自動再始動の開始時期t1から所定の禁止時間ΔT1、ポスト噴射を禁止することで、DPF再生の再開直後の酸素濃度が高い状況でポスト噴射を行わないようにしている。これによって、上述したようなDPF温度の過度な上昇を抑制回避することができる。図4は、図3のステップS5のサブルーチンであり、DPF再生の再開時におけるポスト噴射量の演算処理の第1実施例を示している。この第1実施例では、簡易的に、DPF予測温度DPF中心温度予測値のみに基づいて、DPF再生の再開時におけるポスト噴射量を減少側へ補正している。つまり、アイドルストップに伴う酸素濃度の上昇等に起因する温度上昇分を考慮して、エンジンの自動再始動後におけるDPF予測温度を増加側に補正しており図7参照、このDPF予測温度に基づいて算出されたデューティー補正係数H1を用いてポスト噴射量を設定することで、DPF再生時のポスト噴射量が低下側へ補正される。ステップS21では、図8に示す制御マップを用いて、エンジン回転速度とメイン噴射量からポスト噴射量のデューティーベースDutybase値を演算する。図8に示すように、ポスト噴射量のデューティーベース値は、アイドルを含む低回転低負荷メイン噴射量が少ない側では多くなり、高回転高負荷メイン噴射量が多い側では少なくなるように設定される。ステップS22では、図9に示す制御テーブルを参照して、DPF予測温度からポスト噴射量のデューティー補正係数H1を算出する。この補正係数H1は、DPF再生の再開時におけるポスト噴射量を減少させるように1以下の値であって、DPF予測温度が高いときには過昇温とならないように小さな値とされ、DPF予測温度が低いときにはDPF温度の昇温を促進するように高い値に設定される。つまり、DPF予測温度が高いほどポスト噴射量に対する温度上昇幅が大きくなることから、DPF予測温度が高くなるほど補正係数H1を小さくして、ポスト噴射量を少なくしている。ステップS23では、上記のポスト噴射量デューティーベース値とポスト噴射量デューティー補正係数H1とを乗算することで、ポスト噴射量のデューティー値を求める。ステップS24では、DPF再生目標温度とDPF中心温度予測値との偏差を、単位デューティー当り温度上昇量で除算して、補正デューティー値を求める。つまり、DPF温度の目標値と予測値実測値との偏差に応じた補正デューティー値を求める。そしてステップS25では、上記のポスト噴射量デューティー値に補正デューティー値を加算して、最終的なポスト噴射量であるポスト噴射量のファイナルデューティー値を求める。図5は、図3のステップS5におけるポスト噴射量の演算処理の第2実施例を示すサブルーチンであり、この第2実施例では、上記のDPF予測温度の他、DPF再生の再開時における過昇温に対して影響の大きいPM堆積量と酸素濃度とを考慮して、ポスト噴射量を減少側へ補正している。酸素濃度の推定は、アイドルストップ時間が短い場合には排気空燃比センサ20の検出値を用いて推定することも可能で、あるいはアイドルストップ時間やアイドルストップ時のエンジン回転速度空回り回転数、さらには、アイドルストップ時のエンジン回転速度の積算値などから推定しても良い。ステップS21及びステップS22では、上記第1実施例と同様に、ポスト噴射量のデューティーベース値を演算するとともに、ポスト噴射量のデューティー値の補正係数H1を求める。ステップS22Aでは、図10の制御マップに示すように、PM堆積量予測値と酸素濃度とに基づいて、ポスト噴射量のデューティー値の第2の補正係数H2を求める。図10に示すように、酸素濃度が高くなるほど、DPF再生の再開時における酸化反応が促進され、DPF温度の昇温が大きくなることから、この昇温を抑制するように、補正係数H2が小さな値に設定される。つまり、酸素濃度が高くなるほどポスト噴射量が少なくなるように補正係数H2を設定している。また、PM堆積量予測値が大きくなるほど、DPF再生の再開時における酸化反応が促進され、DPF温度の昇温が大きくなることから、この昇温を抑制するように、補正係数H2が小さな値に設定される。つまり、PM堆積量が多くなるほどポスト噴射量が少なくなるように補正係数H2を設定している。ステップS23Aでは、上記のポスト噴射量のデューティーベース値に対し、ポスト噴射量のデューティー補正値H1とデューティー補正値H2とを乗算することで、ポスト噴射量デューティー値を求める。ステップS24及びS25では、上記の第1実施例と同様、補正デューティー値を求めるとともに、この補正デューティー値と上記のポスト噴射量デューティー値とを加算することによって、最終的なポスト噴射量であるポスト噴射量のファイナルデューティー値を求める。このような第2実施例によれば、DPF予測温度の他、DPF再生の再開時におけるDPF昇温に対して影響の大きいPM堆積量と酸素濃度とを考慮しているため、ポスト噴射量をより正確に精度良く減少側へ補正することができる。図6は、図3のステップS6のサブルーチンであり、ポスト噴射の禁止時間ΔT1の演算処理を示している。ステップS31では、図11に示すような制御テーブルを参照して、酸素濃度とPM堆積量予測値とに基づいて、ポスト噴射禁止時間のベース値を演算する。図11に示すように、酸素濃度が高くなるほど、DPF再生の再開直後における酸化反応が促進されて、過度な昇温を招き易いことから、再開直後の温度が一時的に高くなるピーク領域図2の符号P参照を避けるように、酸素濃度が高くなるほど、禁止時間のベース値を大きくしている。つまり、酸素濃度が高くなるほど禁止時間ΔT1が長くなるように、禁止時間のベース値を設定している。同様に、PM堆積量予測値が大きくなるほど、DPF再生の再開直後における酸化反応が促進されて、過度な昇温を招き易いことから、再開直後の温度が一時的に高くなるピーク領域図2の符号P参照を避けるように、PM堆積量予測値が大きくなるほど、禁止時間のベース値を大きくしている。つまり、PM堆積量が多くなるほど禁止時間ΔT1が長くなるように、禁止時間のベース値を設定している。ステップS32では、図12の制御テーブルを参照して、DPF中心温度予測値DPF予測温度からポスト噴射禁止時間の補正係数H3を算出する。図12に示すように、DPF中心温度予測値が高くなるほど、禁止時間を長くしてDPF再生の再開直後の過度な昇温を抑制するように、補正係数H3が大きな値に設定される。そして、ステップS33において上記のポスト噴射禁止時間のベース値と補正係数H3とを乗算することで、最終的なポスト噴射禁止時間ΔT1を演算する。図7は、図3のステップS4におけるDPF中心温度の予測値の演算処理を示すサブルーチンである。ここで演算されるDPF中心温度予測値は、DPF再生の再開によるポスト噴射を行った場合の、アイドルストップ中における酸素濃度の増加等による昇温分を考慮した推定値である。ステップS41では、ポスト噴射量のデューティー値を読み込む。ステップS42では、図13に示す制御マップを参照して、PM堆積量予測値と酸素濃度に基づいて、DPF温度ISSアイドルストップスタート補正量を演算する。図13に示すように、酸素濃度が高くなるほど、DPF再生の再開時における温度上昇が大きくなることから、この昇温を抑制するように、DPF温度ISS補正量を大きくする。同様に、PM堆積量予測値が大きくなるほど、DPF再生の再開時における温度上昇が大きくなることから、この昇温を抑制するように、DPF温度ISS補正量を大きくする。更に、エンジン自動再始動ISSからの経過時間が長くなるほど、アイドルストップによる酸素濃度の過剰の影響が薄れ、DPFの過度な昇温の影響が弱くなることから、図14に示すように、上記のDPF温度ISS補正量は、エンジン自動再始動の開始時期からの経過時間が長くなるほど小さな値とされ、最終的には0となる。つまり、DPF温度ISS補正量による補正は、エンジンの自動再始動の開始から所定時間内に限り行われる。ステップS43では、図15に示す制御マップを参照して、エンジン回転速度と燃料噴射量に基づいて、単位デューティー温度上昇値を演算する。そして、ステップS44では、上記のポスト噴射量デューティー値と、単位デューティー温度上昇値と、温度センサ21により検出されるDPF入口温度あるいは、DPF温度予測値と、HC酸化反応熱を考慮したDPF温度補正量と、上記のDPF温度ISS補正量と、を用いて、最終的なDPF中心温度予測値を求める。なお、DPF再生の終了は、図示せぬ他のルーチンにより判定実行され、周知のように、例えばPM堆積量が所定量以下に低下した場合、あるいは排気圧力が所定値以下に低下した場合に、DPF再生が終了される。図16は、上記の第1,第2実施例に対し、禁止時間ΔT1の設定を省略した第3実施例を示している。なお、上述した実施例と同じ処理内容には同じ参照符号を付して重複する説明を適宜省略する。すなわち、この第3実施例においては、図2のステップS8とS10のポスト噴射の禁止期間の設定処理が省略されている。この場合であっても、上記第1,第2実施例と同様、エンジンの自動再始動後におけるDPF再生の再開時には、DPF再生を中断するアイドルストップ中における排気の酸素濃度の増加分を考慮して、DPF再生による温度上昇を抑制するように、ポスト噴射量が低下側に補正されるために、DPF再生の再開時における過度な温度上昇を抑制することができる。また、この第3実施例では、第1,第2実施例におけるDPF再生の再開時の昇温抑制制御としてのポスト噴射量の低下とポスト噴射の禁止期間の設定のうち、ポスト噴射量の低下のみを行うようにしているが、これとは逆に、ポスト噴射の禁止期間の設定のみを行うようにしても良い。"