"ロータ10の駆動間隔と1ステップあたりの回転角度とを変更することで、複数種類の運針形態に対応可能に構成されたステップモータ1と、該ステップモータ1を駆動する駆動回路41と、該駆動回路41に対し、前記複数種類の運針形態に対応する駆動波形を出力可能に構成された運針制御部42と、該運針制御部42に対し、前記複数種類の運針形態のうちの1つを選択指示する運針切替信号発生部5を有することを特徴とする電子時計。前記複数種類の運針形態は、前記ステップモータ1で消費される電力が異なることを特徴とする請求項1に記載の電子時計。電源となる蓄電部53と、該蓄電部53の蓄電量を検出する蓄電検出部55と、を有し、前記運針切替信号発生部5は、前記蓄電検出部55の検出結果に基づき、前記複数種類の運針形態のうちの1つを選択指示することを特徴とする請求項1ないし2のいずれか1つに記載の電子時計。前記蓄電部53に充電するための発電部52と、該発電部52の発電の有無を検出する発電検出部54と、を有し、前記運針切替信号発生部5は、前記発電検出部54の検出結果に基づき、前記複数種類の運針形態のうちの1つを選択指示することを特徴とする請求項3に記載の電子時計。前記蓄電検出部55による蓄電量検出の結果、蓄電量が少ないほど低消費電力の運針形態が選択されることを特徴とする請求項3ないし4のいずれか1つに記載の電子時計。前記発電検出部54により非発電を検出したときは、発電を検出したときより低消費電力の運針形態が選択されることを特徴とする請求項4ないし5のいずれか1つに記載の電子時計。前記運針切替信号発生部5は、複数の機能を実現するための複数のモードのうち、いずれのモードにあるかを管理するモード管理部57を有し、該モード管理部57からの選択機能情報により、運針制御部42に対し、前記複数種類の運針形態のうちの1つを選択指示することを特徴とする請求項1ないし2のいずれか1つに記載の電子時計。前記複数種類の運針形態として、間欠運針と連続運針を有し、重負荷となる付加機能手段8と、該付加機能手段8を駆動するモードを有し、前記運針切替信号発生部5は、該付加機能手段8を駆動するモードにおいて、間欠運針を選択指示することを特徴とする請求項7に記載の電子時計。前記ステップモータ1は、前記ロータ10が、2極に着磁された永久磁石からなる1個のロータであり、前記ロータ10を回転自在に挿入されるロータ孔1101、1201を有する軟磁性体のヨーク110、120と、該ヨーク110、120に一体となるコイル芯に導線を巻きつけたコイル111、121とからなるステータ11,12を2個有し、該2個のステータは、ロータ孔1101、1201の位置を互いに一致させてロータの軸方向に互いに空間的な位相をずらせて重ねると共に互いを絶磁して配置された第1のステータ11と第2のステータ12とであり、該第1のステータ11のコイル111と該第2のステータ12のコイル121それぞれに、電気的な位相をずらした所定の駆動パルスを印加することで前記ロータ10を回転させ、さらに、前記第1のステータ11のロータ孔1101と前記第2のステータ12のロータ孔1201の周囲には、一対の磁極1102,1202を形成するためのスリット1103,1203と、該スリット1103,1203に直交する位置に配置されるノッチ1104,1204を有し、前記第1のステータ11と前記第2のステータ12が、各ステータの前記スリット1103,1203が直交するように配置され、前記各ステータ11,12と前記ロータ10と間では、前記各コイル111,121の非通電時に前記ロータ10の位置を安定させるための保持トルクが作用しないことを特徴とする請求項1ないし8のいずれか1つに記載の電子時計。前記駆動回路41は、前記各コイル111,121に対して、前記間欠運針と前記連続運針を実現可能な駆動パルスを出力するように構成され、前記間欠運針用駆動パルスは、駆動開始から駆動開始位置まで回転する以前の所定位置まで出力され、該所定位置から前記駆動開始位置までは出力されず、一方、前記連続運針用駆動パルスは、連続して出力されることを特徴とする請求項9に記載の電子時計。前記駆動回路41は、前記間欠運針用駆動パルスの非出力区間において、前記ロータ10の磁極方向が前記各ステータ11,12の磁極位置1102,1202で保持されるように、前記各コイル111,121に微小電流を通電させる保持パルスを出力することを特徴とする請求項10に記載の電子時計。表示手段3と、該表示手段3を駆動するために前記ロータ10の回転速度を、所定速度にまで減速する減速輪列2と、を有し、該減速輪列2の減速比が1/45×B÷6Bは6、8、10のいずれかの値であり、前記複数の運針形態には、少なくとも間欠動作するステップ運針、ロービート、及び、連続動作するスイープ運針の3つの運針形態が設定されていることを特徴とする請求項9から11のいずれか1つに記載の電子時計。従来より一般的に知られている単相ステップモータは、どのように駆動パルスを設定したとしても、ロータは1ステップあたり180[deg]一定であり、それ以下の設定は不可能である。ステップとビートは物理的に同じもので、1秒間を等間隔に何分割したかを表わしており、本明細書では秒針の動きを表現する場合ビートと表現し、ロータの動きを表現する場合ステップとしている。輪列を切り替えることなく、ステップ運針と、ロービート3~5ビート程度、ハイビート8~10ビート程度以上の3つ以上の運針モードに、秒運針を切り替えるには、特許文献1に示した従来技術によると、ハイビートの動作をさせるために、少なくともn=8ビートk=2で駆動できるように1/240に輪列の減速比を設定する必要がある。しかし、ロータは1ステップあたり180[deg]でしか動作できないため、モータの消費電力は1ステップあたりの動作に必要なエネルギーをE[nJ]とすると、8×E[nW]が必要となってしまう。そのため、ユーザーが好みで、ずっとハイビートを選択した場合には、通常のステップ運針を行うアナログクオーツ時計の1/8の寿命しか持たない、という課題がある。そのため、小容量の酸化銀電池を搭載した腕時計で、ハイビートもしくはスイープ運針を可能とし、なおかつ、多彩な運針に切り替えられる製品は現時点でほとんどない。また、アナログクオーツ時計でスイープ運針を実現するために、ロータから秒針までの減速比を高くし、ハイビートとして擬似的なスイープ運針にした場合、単相ステップモータを用いているので、秒針の動きを細かく見ると、急激な加速、減衰振動、停止を繰り返しており、秒針の速度変動はとても大きい。その速度変動を抑えるために、ロータをゆっくり例えば500[ms]の時間をかけて1ステップ180[deg]動作させる程度に動かすという対策案も当然考えられる。しかし、時計用モータのロータは低消電力化の要求を満たすため、慣性量は小さく非常に応答性が高い。また、回転方向を決めたり、時計の耐衝撃性能を確保するためにロータを安定位置で保持しようとする保持トルクが作用しているため、ロータを90[deg]以上回転させるには、十分な速度まで加速させる必要がある。そして、ロータは90[deg]回転した後、今度は逆に保持トルクにより加速される。この際、ロータの動作を減速制御することは困難で、慣性量の小さいロータは保持トルクにより容易に加速され回転動作をつづけた後、180[deg]回転した位置で減衰振動をしながらやがて停止する。このようにロータが180[deg]まで動作する時間は非常に短く、せいぜい数[ms]である。この動作時間を数十[ms]や数百[ms]程度にまで引き伸ばし、ロータをゆっくり動作させるためには、90[deg]までは保持トルクと釣合うように電圧振幅やDutyを調整し、更に90[deg]以降は、保持トルクによる加速作用に対し十分なブレーキを電磁的に作用させる必要がある。それを行うには消費電力が非常に大きくなるため、現実的ではない。そのため、速度変動の少ない滑らかなスイープ運針の実現は困難であった。本発明は、上述のような問題を解決し、消費電力を抑えながらステップ運針からスイープ運針まで、多彩な運針形態を実現する電子時計を提供することを目的とする。本発明による電子時計は、上記の目的を達成するため、以下に示す構成を採用するものである。ロータの駆動間隔と1ステップあたりの回転角度とを変更することで、複数種類の運針形態ステップ、ロービート、スイープに対応可能に構成されたステップモータと、該ステップモータを駆動する駆動回路と、該駆動回路に対し、前記複数種類の運針形態に対応する駆動波形を出力可能に構成された運針制御部と、該運針制御部に対し、複数種類の運針形態のうちの1つを選択指示する運針切替信号発生部を有することを特徴とする。また、ステップモータを秒針までの減速比を適切な値に設定し、非通電時には保持力を持たない構造としてもよい。消費電力を抑えながらステップ運針からスイープ運針まで、多彩な運針形態を実現できる。以下、各実施形態を、図面を用いて説明する。[第1実施形態]第1実施形態の電子時計について説明する。第1実施形態の特徴は、本発明の大きな特徴である保持トルクが作用しないモータ部と、ロータから秒針までの輪列の最善の減速比が1/60とを組合せ構成において、複数種類の駆動パルスを切り替えるための信号を運針制御部に送る運針切替信号発生手段が、パワーセーブ手段よりなっていることである。[第1実施形態の構成の説明]第1実施形態の電子時計の構成は、図1-1、図1-2、図2、図3-1a、図3-2a、図3-3a、図3-4a、図3-4bを用いて説明する。図1-1は、第1実施形態の電子時計の構成を説明するシステム構成図である。図1-2は、本発明のモータ部の構成を説明する詳細図である。図2は、運針制御部における、各運針モードでのモータ動作タイミングチャートである。図3-1aはステップ運針の運針モードで用いる駆動パルスの例で、保持パルスは無く、またコイルへの通電方向の切替りをと-の違いで表現している。図3-2aはロービート2ビートの運針モードで用いる駆動パルスの例で、保持パルスは無く、またコイルへの通電方向の切替りをと-の違いで表現している。図3-3aはロービート4ビートの運針モードで用いる駆動パルスの例で、保持パルスは無く、またコイルへの通電方向の切替りをと-の違いで表現している。図3-4aはスイープ運針の運針モードで用いる駆動パルスの例で、コイルへの通電方向の切替りをと-の違いで表現している。125[ms]を1ステップとして1秒間のパルスロータは360[deg]回転を示している。図3-4bはスイープ運針の運針モードで用いる駆動パルスの例で、特にチョッパ駆動の場合の例である。この図でもやはり、コイルへの通電方向の切替りをと-の違いで表現しており、125[ms]を1ステップとして1秒間のパルスロータは360[deg]回転を示している。まず、本発明の大きな特徴である保持トルクが作用しないモータ部構成と減速輪列の構成、およびそれらを駆動する駆動手段の構成について説明する。モータ部1は、1個のロータ10に対して2個のステータ11、12を上下に重ねる構成を有している。2つのステータは、各ロータ孔1101、1201の位置を1個のロータ10に対して一致させており、その軸方向に互いに空間的な位相をずらせて重ねると共に互いを絶磁して配置している。それぞれのステータ11、12は、ロータ10を回転自在に挿入されるロータ孔1101、1201を有する軟磁性体のヨーク110、120と該ヨークに一体となるコイル芯1110、1210に導線1111、1211を巻きつけたコイル111、121とからなる。それぞれのコイル111、121に電気的な位相をずらした所定の駆動パルスを印加することで、ロータ10を回転させる。上下のそれぞれのステータ11、12には一対のスリット1103、1203を設けることで形成される一対の磁極1102、1202と、一対のスリット1103、1203を設けたことによって生じる保持トルクを打ち消すための一対の内ノッチ1104、1204を磁極に設けており、スリットと内ノッチ1104、1204とは互いに直交するように設けている。このようなステータ11、12の構造とすることで、ロータ10に駆動トルクを作用させる機能は有しているが、コイル111、121への非通電時に保持トルクをロータ10に作用しない。そして、ロータ10から秒針3まで歯車列で構成された減速輪列2によりロータ10の速度を減速しており、減速輪列の減速比が1/45×B÷6Bは6、8、10のいずれかの値である。本実施形態では、最善と考えるB=6、つまり減速比1/60としている。なお、1/60が最善と考える理由については第1から第3の実施形態の構成、作用、効果についてそれぞれ説明した後に、詳述する。駆動手段4は、2個のステータ11、12にあるそれぞれのコイル111、121への通電、非通電の切替、及び通電方向の切替を行う駆動回路41と、駆動回路41を所定のタイミングで動作させるように、あらかじめ用意された、電気的な位相をずらした駆動パルスにより設定される複数種類の運針モードを選択する運針制御部42とからなる。運針制御部で切り替えられる運針モードには、少なくとも間欠動作するステップ運針、ロービート、及び、連続動作するスイープ運針の3つのモードが設定されている。各3つの運針モードは、運針制御部42で選択された駆動パルスによって決定され、減速輪列2の減速比の設定に応じて、所定の時間周期の間に、ロータ10をどれだけの回転角度に設定するかが、運針モードによって異なる。各運針モードでは、図2のように時間周期が異なる動作タイミングで駆動される。本実施形態のように、減速輪列2の減速比を1/60と設定すると、最大4つの運針モードステップ運針、2ビート、4ビート、スイープ運針を設定可能であり、2ビートか4ビートのどちらかをロービートと設定すれば良く、もちろん4つの運針モードをあらかじめ設定しても構わない。駆動パルスとして例えば、ステップ運針の際には図3-1aのような通電時間と通電方向を切り替えた駆動パルス61を、図2に示したステップ運針の駆動タイミングで、駆動回路41からそれぞれ2つのコイル111、121に対して印加することで、ロータ10は1ステップあたり360[deg/1秒]で回転駆動される。また、ロービートで特に2ビートの場合には、図3-2aのような駆動パルス62を印加することで、ロータ10は1ステップあたり180[deg/500ms]で回転駆動される。ロービートで4ビートの場合には、図3-3aのような駆動パルス63を印加することで、1ステップあたり90[deg/250ms]で回転駆動される。そして、スイープ運針の際には、図3-4aのような駆動パルス64を印加することで、1ステップあたり約45[deg/125ms]で回転駆動される。この場合、低速で駆動させるために、電圧振幅は図3-1aや図3-2a、図3-3aと比較すると十分小さい。これらに示す駆動パルスは一例で、例えばスイープ運針をさせる際、図3-4aの代わりに、図3-4bのようなチョッパの駆動パルス641であっても構わない。この駆動パルス641であれば、電圧振幅を下げなくともDutyを下げることで、電圧振幅の低い駆動パルスを印加するとの等価となる。このように、駆動パルスはここに示した図3-1a、図3-2a、図3-3a、図3-4a、図3-4b以外にも設定可能で、要は目的とする1ステップあたりのロータ回転角度が得られるように通電時間と通電方向が設定されていれば、どのように設定しても構わない。各駆動パルスとロータの回転動作シーケンスの関係は、後半で詳述する。また、より望ましい構成は、間欠動作するステップ運針、ロービートの運針モードの際、ロータ10の非動作期間中、それぞれのコイル111、121に微小電流を通電させる保持パルス71、72、73を加える構成である。運針制御部42に用意した間欠動作用の駆動パルスとして、図3-1a、図3-2a、図3-3aに示す駆動パルス61、62、63の代わりに、それぞれステップ運針時には図3-1b、ロービート2ビート時には図3-2bに示すような、ロービート4ビート時には図3-3bに示すような、ロータ10を回転動作させる駆動パルス61、63のあとに続けて、それぞれのコイルに微弱な電流を通電させるための保持パルス71、72、73を有するのが望ましい。そして、本実施形態の大きな特徴は、運針制御部42において、複数種類の駆動パルスを切り替えるための運針切替信号の発生が、パワーセーブ手段51によることである。運針切替信号発生手段5は、光や振動などの外部刺激により発電する発電部52と、発電部52で発電した電力を蓄電するコンデンサ、二次電池などの蓄電部53と、発電部52が発電しているか否かを検出する発電検出部54と、蓄電部53の蓄電量を電圧測定により検出する蓄電量検出部55と、発電検出部54と蓄電量検出部55からの信号に基づき、どの機能モードにするかを判断する、つまりパワーセーブ制御をするパワーセーブ手段とからなる。蓄電部53の電力は、モータ部1を駆動するための電力として用いられるため、駆動回路41に接続されている。パワーセーブ手段51からの運針切替信号は、運針制御部42に入力され、この信号に基づいて運針制御部42では、各運針モード毎に設定されている駆動パルスを選択し、駆動回路41を動作させる。ここで、図1にあるような発電部52を有さずに、1次電池を用いて蓄電部53の蓄電量を測定するのみの構成でも構わない。また、発電検出部54と蓄電量検出部55はどちらか一方のみの構成であっても構わない。[第1実施形態の作用の説明]次に第1実施形態の作用は、図4-1、図4-2を用い、適宜図1-1、図1-2、図2、図3-1a、図3-1b、図3-2a、図3-3a、図3-3b、図3-4a、図3-4bを参照しながら説明する。図4-1は、運針切替信号発生手段5の構成要件であるパワーセーブ手段51の作用を説明するための表であり、図4-2はそのフローチャートである。まず、ロータ10に保持トルクが作用しない理由、及びそのことから可能となるロータ10の動作と秒の運針モードの作用について説明する。上下2個のステータ11、12があるが、今それぞれのステータを個別に考える。まず一方のステータ11について考える。一対のスリット1103を設けることで一対の磁極1102が形成されるが、一対のスリット1103を設けたことにより、ロータ10には1回転360[deg]あたり2箇所の位置でロータ10の磁極方向が安定する安定位置が発生するが、この位置は一対のスリット1103がある位置とちょうど直交する箇所に発生する。つまり、安定位置までロータ10を回転させようとする保持トルクが発生し、この一対のスリット1103により発生する保持トルクはロータ10の回転角度に対して180[deg]周期の正弦波曲線で近似され、一対のスリット位置と、一対のスリット1103と直交する位置の4箇所でゼロとなる。そこで本発明ではまず、この一対のスリット1103を設けることで発生した保持トルクを打ち消すために、ステータの磁極1102の位置で、ちょうどスリットと直交する線上に一対の内ノッチ1104を設ける構造としている。この一対の内ノッチ1104を設けることで発生した保持トルクは、やはりロータ10には1回転360[deg]あたり2箇所の位置で保持されるような安定位置が発生させるが、この位置がちょうど一対のスリット1103の位置となる。一対の内ノッチ1104により発生する保持トルクは、やはりロータ10の回転角度に対して180[deg]周期で、内ノッチの大きさに依存した振幅の正弦波曲線で近似され、一対の内ノッチ1104の位置と、一対の内ノッチ1104と直交する位置、つまり一対のスリット1103のある位置の4箇所でゼロとなる。一対のスリット1103により発生する保持トルクと、一対の内ノッチ1104により発生する保持トルクは位相が90[deg]ずれているため、それぞれを打ち消しあうように作用する。一対の内ノッチ1104の大きさを調整することで、保持トルクの振幅は調整できる。そのため、ちょうど一対のスリット1103により発生する保持トルクを打ち消す大きさの内ノッチ1104としたステータ11の構造とすることで、コイル111への非通電時にロータ10に対して保持トルクが作用しない構造とすることができる。同様のことが、もう一方のステータ12についても言える。ステータ11の符号をそのままステータ12の符号に置き換えれば良い。ここで、一対の内ノッチ1104、1204をそれぞれのステータ11、12に設けなくとも一対のスリット1103、1203により発生した保持トルクは、2個のステータを直交して配置することによっても、ロータ10の軸方向の高さが、ちょうどステータ11とステータ12の真ん中に位置していれば、ロータ10に保持トルクを作用させないようにすることができる。しかし、本発明では2個のステータ11、12のそれぞれで保持トルクが発生しないようにしている。このような構造とすることで、ロータ10の回転軸方向の位置ズレがあったとしてもロータ10には保持トルクが作用しないようにすることができる。時計用モータの場合、ロータ10には軸方向の遊びが設けられているのが通常のため、それぞれのステータ11、12で保持トルクが発生しない構造がより望ましい。保持トルクがロータ10に作用しないために、コイル111,121に印加する駆動パルスによって、自由に回転速度を調整可能となる。例えば、コイル111,121に印加する駆動パルスの電圧振幅を下げたり、チョッパ駆動時のDutyを小さくしていくことで、ロータ10の回転速度をどんどん低速にできる。本発明では、特に秒針3をスイープ運針の運針モードのときに、ロータ10を低速で回転させる。具体的には、スイープ運針時に、正確な45[deg]刻みにステップ動作をするのではなく、1ビートあたりの時間経過時、例えば125[ms]時にロータ10は約45deg]程度の位置を回転しているという動作をしており、ロータ10が急激な加速、減衰振動、停止を繰り返す間欠動作ではなく、連続的な回転動作を行う。なお、125[ms]という時間は後述するように減速輪列の減速比が1/60の場合であり、減速比の値によって変更する必要がある。次に、ステップ運針とロービートの運針モードにおいて、保持パルスを有する駆動パルスを加える場合の作用について説明する。ステップ運針とロービートの運針モードでは、スイープ運針と異なり、ロータ10は従来のステップモータのような間欠動作を行い、数[ms]の間にロータ10の動作は完了し、次に動作するまでの間ロータ10は摩擦トルクにより、ずっと停止しているという動作を繰り替えす。ただし、保持トルクの作用しないモータ部1の構成であるため、適切な電圧振幅あるいはデューティの駆動パルスを設定する必要があり、そのような駆動パルスを設定することで無駄な振動動作をすることなく、ロータ10の磁極方向が、90[deg]間隔にあるステータの磁極1102、1202の位置で概ね、摩擦トルクにより停止するという動作を行う。この際、ロータ10の磁極方向はステータの磁極1102、1202の毎回同じ位置に正確に停止するわけではないが、秒針3までの減速比が十分大きく、減速輪列2にはバックラッシもあるため、このずれが秒針3の位置ずれに対する影響は小さい。しかし、正確さを求める時計としてはロータ10の磁極方向をステータの磁極1102、1202位置で精度良く停止させるのが、より望ましい。また、スイープ運針の場合には、コイルには微弱とは言え常に通電されており、ロータ10には常に駆動トルクが作用して連続動作を行っているが、ステップ運針、ロービートでは間欠動作をおこなっており、数[ms]の間しか通電されておらず、駆動トルクもその間しか作用していない。そのため、非動作期間中には摩擦トルクしか作用しておらず、外部からの衝撃によりロータ10が動いてしまう可能性もあり、非動作期間中には保持トルクが作用しているのが望ましい。また、保持パルスがあることで、ロータを次のステップでも安定して回転動作させることができる。そこで、本実施形態では間欠動作するステップ運針、ロービートの運針モードにおいて、ロータ10の非動作期間中に、それぞれのコイルに微小電流を通電させる保持パルスを加えている。このパルスを加えることで、電磁力により強制的にロータ10の磁極方向をステータの磁極1102、1202位置で正確に停止させており、万が一外部からの衝撃があった際にも、電磁力により強制的にロータ10の磁極方向をステータの磁極1102、1202位置に保持させる。このような構成のモータ部1のロータ10から秒針までの減速輪列の減速比を1/60とすることで、ステップ運針の運針モードではロータ10は1ステップあたり360[deg/1秒]で動作するが、減速輪列を介することで秒針は6[deg/1秒]、つまり1ビートで駆動し、ロービートの運針モードではロータ10は1ステップあたり90[deg/250ms]で動作するが、秒針は1.5[deg/250ms]、つまり4ビートで動作する。また、スイープ運針の運針モードではロータ10は1ステップあたり約45[deg/125ms]で動作するが、秒針は約0.75[deg/125ms]、つまり8ビート相当で動作する。続いて駆動手段4と運針切替信号発生手段5であるパワーセーブ手段51の作用について説明する。ここで、発電部52はソーラーセルであり、発電検知部54は、ソーラーセルで発電される発電電圧を所定の基準電圧と比較することで発電の有無を検出するものとする。なお、ソーラーセルでの発電検出技術は公知なので、詳細説明は省略する。まず、図4-1で蓄電量と発電状況の検出結果と、それぞれの状況における運針モードの対応関係について説明する。蓄電量と発電状況の組合せによって、4種類の機能モードモード1、モード2、モード3、モード4がそれぞれ対応しており、切替ることでパワーセーブ制御する。このパワーセーブの制御をパワーセーブ手段51にて行い、選択した機能モードを運針切替信号として運針制御部42に送る。パワーセーブの制御としては、この図4-1にあるように蓄電量が低かったり、発電してない状況では、モータ部での消費電力を抑えるよう、運針モードでも比較的消費電力の少ないステップ運針をするよう運針切替信号を発生する。発電中である場合には、あらかじめ設定した値の蓄電量に応じて、運針モードの中でも比較的消費電力が大きいスイープ運針を行うか、あるいはスイープ運針よりは消費電力の少ないロービートを行うかを選択し、運針切替信号を発生する。次にパワーセーブ手段51での具体的な制御方法を図4-2のプローチャートを参照しながら説明する。まず、STEP1において、蓄電部53である電池の電圧を測定するなどして、蓄電量を予測する蓄電量検出部55において、任意のサンプリング周期で蓄電量を検出する。STEP2において、検出された結果がパワーセーブ手段51において判断され、蓄電量が例えば95以上であるとすれば、Noの方向の矢印にしたがって、次のSTEP5-1に進む。STEP5-1では、発電部52である例えばソーラーセルが発電中かどうかを発電検出部54において検出する。発電中の場合STEP5-1:Yesには、STEP6-1で、パワーセーブ手段51において運針制御部42において十分電池の容量に余裕があるということで、モード1と判断する。ここで判断された情報が運針切替信号として運針制御部42に送られる。運針制御部42では、モード1ならスイープ運針、モード2ならロービート、モード3ならステップ運針、モード4なら2秒運針というように、あらかじめ運針切替信号と対応した運針モードを設定する。今の場合、スイープ運針と設定され、それ用の駆動パルス、例えば図3-4a、図3-4bが設定され、駆動回路からモータ部1のそれぞれのコイル111、121に印加される。非発電の場合STEP5-1:Noは、パワーセーブ手段51では、腕時計が服の下であったり、部屋が暗く非使用中と推測されるため、パワーセーブするようにSTEP6-3でモード3と判断する。このように判断されると運針制御部42ではステップ運針用の駆動パルス、例えば図3-1a、図3-1bが設定され、やはり駆動回路41からモータ部1のそれぞれのコイル111、121に印加される。また、STEP2において、蓄電量が例えば95より小さいとすれば、Yesの方向の矢印にしたがって、次のSTEP3に進む。STEP3で、更に蓄電量が例えば80以上であると判断されれば、Noの方向の矢印にしたがって、次のSTEP5-2に進む。STEP5-2では、やはり発電中かどうかを発電検出部54において検出する。発電中の場合STEP5-2:Yesには、STEP6-2で、パワーセーブ手段51において電池の容量があまり十分ではないということで、モード2と判断をする。このように判断されると、運針制御部42ではロービート用の駆動パルス、例えば図3-2、図3-3a、図3-3bが設定される。非発電中の場合は、パワーセーブするようにSTEP6-3でモード3と判断する。このように判断されるとステップ運針用の駆動パルスが設定される。また、STEP3において、蓄電量が例えば80より小さいとすれば、Yesの方向の矢印にしたがって、次のSTEP4に進む。STEP4で、更に蓄電量が例えば60以上であると判断されれば、Noの方向の矢印にしたがって、次のSTEP63に進む。STEP63では、電池容量が減ってきているということで、モード3と判断され、ステップ運針用の駆動パルスがコイル111、121に印加される。また、STEP4において、蓄電量が60より小さいとすれば、Yesの方向の矢印にしたがって、次のSTEP6-4に進む。STEP6-4では、電池容量が少なく、ユーザーに発電を促す目的で、例えばモード4と判断をする。このように判断されると2秒運針用の駆動パルスがコイル111、121に印加される。2秒運針については、これまで特に記載はしていないが、従来よりユーザーに電池容量不足であることを知らせる目的で、2秒周期で秒芯を2秒分一気に進める運針モードに切り替えることは、良く実施されており、本実施形態においても同様のことが可能である。そのため、詳細な説明は省く。図4-1や図4-2に判断の目安として示した蓄電量の値である、95や80、60といった値は一例であり、どのような値で設定しても構わない。[第1実施形態の効果の説明]ここで、第1実施形態の効果について説明する。まず、保持トルクが作用しないモータ部1の構成とする効果について説明する。このような構成とすることで、ロータ10作用する負荷は輪列の摩擦トルクなどのみとなり、あまり大きくない。そのため、この負荷に打ち勝つだけの駆動トルクを発生するように、適切な電圧振幅あるいはデューティーの駆動パルスを設定すれば、ロータ10をゆっくりとした速度、例えば100[ms]程度の時間をかけて、1ステップあたり約45[deg]程度回転するゆっくりした速度で、速度変動の少ない動きで、連続的に動作させることが可能である。ロータ10がこのように低速で、連続して動作することで、減速輪列を介して動かされるも滑らかな動きとなる。そして、保持トルクがないため、低速に動作させても低消費電力で回転が可能である。次に、本発明の大きな特徴である、保持トルクが作用しないモータ部1の構成と、ロータ10から秒針3までの減速輪列2の最善の減速比である1/60であることを組み合わせた効果について説明する。先述したように保持トルクが作用しないモータ部1の構成により、スイープ運針の運針モードにおいて、従来のステップモータではとても動かすことのできないほどの低速、低消電でロータ10を駆動可能になる。またそれと同時に、減速輪列2を1/60という低い減速比に設定したことで、1秒間あたりにロータ10を回転させる必要のなる量が少なくてすむため、この減速比の輪列と組合せることで、初めて滑らかなスイープ運針と、腕時計に適用できるレベルの低消費電力化とを両立できる。発明者の実験結果によると、この構成での消費電力は、スイープ運針8ビート相当であっても、800[nW]程度であり、小型の酸化銀電池であっても6年程度の寿命であるため、十分腕時計に適用可能である。1/60が最善の減速比と設定する理由、及び測定した消費電力の結果については、詳細を後述する。また、もちろんこの減速比の設定のまま、輪列を切り替えることなく、ステップ運針、4ビートのロービート、8ビート相当のスイープ運針の少なくとも3つの運針モードに切り替えることが可能で、ユーザーはこの3つの運針モードの違いであれば、見た目にもはっきりと運針に違いがあることを認識し易いという効果もある。更に、保持パルスを有する駆動パルスをコイル111、121に印加することで、ステップ運針やロービートのようにロータ10の停止期間が長い、間欠動作をする運針モードにおいても、多少の衝撃が腕時計に作用した場合にも秒針が不用意に動かずにすむ。また、文字板の切り分に対して秒針の位置決め精度を改良できる。続いて、本実施形態の大きな特徴である、運針切替信号の発生がパワーセーブ手段51によることの効果について説明する。各運針モードでの消費電力は異なっているため、蓄電量や発電の状態に応じて切り替えることで、腕時計の長寿命化が可能となる。また、発電中光があたっているにも関らず、腕時計がステップ運針をしていれば、ユーザーは腕時計が停止する前に蓄電量が少ないことを認識できるため、電池交換や、時計を光に当てるなどの対策をユーザー自身がすばやく行うことが可能となる。[第2実施形態]次に第2実施形態の電子時計について説明する。第2実施形態の特徴は、運針切替信号がスイッチなどの操作部56により機能モードが切替ることで発生することであり、機能モードには秒時刻モードとクロノグラフモードがある。[第2実施形態の構成の説明]第2実施形態の電子時計の構成は、図5を用いて説明する。図5は、第2実施形態の構成と作用を説明するシステム構成図である。本実施形態の構成は、運針切替信号発生手段5がスイッチなどの操作部56と、操作部56からの操作によりモード選択するモード管理部57とよりなっている点が第1実施形態と異なっており、その他モータ部、減速輪列、保持パルスの構成は、第1実施形態と全く同じであるため、これらの構成については説明を省く。また、モード管理部57で切り替えられる機能モードには、秒時刻モードとクロノグラフモードの2種類がある。秒時刻の表示と、クロノグラフの表示は、指針をかねており、文字板は1秒間を更に分割した切り分にするのが望ましい。[第2実施形態の作用の説明]次に、第2実施形態の作用は、引き続き図5を用い説明する。操作部56のスイッチなどの操作により、例えばON,OFF、あるいは1、0が選択される。モード管理部57では、このON、OFF、あるいは1、0に対して、あらかじめ秒時刻モード、クロノグラフモードの機能モードを割り当てておき、どちらの機能モードが選択されたかを、運針切替信号として、運針制御部42に送る。運針制御部42では、その信号に基づいて運針モードの切替、つまり駆動パルスの切替を行う。秒時刻モードでは、ステップ運針、あるいはスイープ運針の運針モードが設定され、クロノグラフモードでは、ロービートの運針モードに設定される。このロービートの運針モードの際、保持パルスを有する駆動パルスを印加し、ロータ10の磁極方向をステータの磁極1102、1202位置で精度良く停止させるのが、より望ましい。なお、減速輪列2の減速比を例えば1/60と設定している本実施形態の場合、ユーザーにとっての視認性を考慮した切り分の大きさやデザインに応じて、クロノグラフモードの運針モードを2ビートでも4ビートでもどちらを設定しても構わない。[第2実施形態の効果の説明]ここで、第2実施形態の効果について説明する。本実施形態のような構成とすることで、クロノグラフモードでは、例えば減速輪列2の減速比が1/60の場合、1[秒]以下の0.5[秒]2ビート、0.25[秒]4ビートといった時間を認識できるになる。また、ユーザーはモードが変わったことを認識し易いため、誤操作が少なくなる。[第3実施形態]次に第3実施形態の電子時計について説明する。第3実施形態の特徴は、秒時刻モード、クロノグラフモードの他に重負荷モードがあり、秒時刻モードをスイープ運針として、重負荷モードではステップ運針に切り替えることである。ここで、重負荷とは時計の付加機能で、例えばアラーム、LED点灯、コンパスや圧力などセンサを使った測定と表示などのことである。[第3実施形態の構成の説明]第3実施形態の電子時計の構成は、図6を用いて説明する。図6は、第3実施形態の構成と作用を説明するシステム構成図である。本実施形態の構成は、第2実施形態と同様に運針切替信号発生手段5が、スイッチなどの操作部56とモード管理部57とよりなっており、モード管理部57からの運針切替信号が駆動手段4の運針制御部42だけでなく、付加機能手段8にも伝えられ、付加機能を動作させるための信号になっている点が、第2実施形態と異なる点である。更に、モード管理部57で切り替えられる機能モードには、秒時刻モード、クロノグラフモードの他に重負荷モードの3種類ある点が第2実施例と異なる。他の構成は第1、第2実施形態とも同じであるため、説明を省く。[第3実施形態の作用の説明]次に、第3実施形態の作用は、引き続き図6及び図7を用いて説明する。図7は、モード切替時のモータと重負荷の動作タイミングチャートである。操作部56のスイッチなどの操作により、モード管理部57では秒時刻モードとクロノグラフモード、及び重負荷モードの3種類より、機能モードが選択され、どのモードが選択されたか運針切替信号を発生する。運針切替信号に基づき、運針制御部42では運針モードの設定を行う。クロノグラフモードが選択された場合の作用は第2実施形態と全く同じため説明を省く。秒運針モードが選択された場合には、運針制御部42でスイープ運針の運針モードが設定される。そして、重負荷モードが選択された場合には、モード管理部57から運針切替信号が運針制御部42に伝えられるとともに、付加機能手段8にも伝えられ信号発生期間中は付加機能が動作する。この際、運針制御部42ではステップ運針が設定される。先述したようにスイープ運針は連続動作であり常にコイル111、121のどちらかには通電されているが、ステップ運針は間欠動作であり、ロータの非動作期間中にコイル111、121にはほとんど電流が流れていない。重負荷モードにおいて、図7にあるように運針切替信号発生期間中、重負荷動作タイミング、つまり付加機能手段8の動作期間中とモータ動作タイミング、つまりステップ運針の間欠動作期間とが重ならないように、時間がずれている。[第3実施形態の効果の説明]ここで、第3実施形態の効果について説明する。秒時刻モードをスイープ運針として、重負荷モードをステップ運針と設定することで、モータ動作タイミングと付加機能などを動作させる重負荷動作タイミングとを時間的にずらせるため、付加機能動作用に、流せる電流を大きくできるだけでなく、モータの動作と付加機能の動作とが重複し、一時的に大量の電流が流れることで電池電圧が低下してしまうことで発生する、時計機能異常の発生を防止できる。また、従来は大きな電流を必要とするような付加機能動作をさせる場合、秒時刻表示などのモータの動作は停止するのが一般的であったが、本実施形態の場合にはモータの動作は停止する必要がないため、ユーザーは付加機能の動作中であっても時刻を認識できる。また、ユーザーはモードが変わったことを認識し易いため、誤操作が少なくなる。[第3実施形態の変形例の説明]つづいて、第3の実施形態の変形例について説明ずる。この変形例の特徴は、モード管理部57で秒時刻モードと重負荷モードが選択された際に、第3実施形態とは異なり、運針制御部42ではそれぞれステップ運針とスイープ運針が設定されるようにしており、第3実施形態とは逆である点である。そのため、構成は第3実施形態と全く同じであるが、運針制御部42での運針モードの設定の作用が異なる。この変形例についての効果を説明する。ユーザーの最も使用時間が長い時刻モードで、最も消電の小さい運針のモードであるステップ運針にすることで、時計の長寿命化が可能となる。この場合にもやはり、ユーザーはモードが変わったことを認識し易いため、誤操作が少なくなる。以上、第1実施形態から第3実施形態の電子時計の構成と作用及び効果を説明した。[駆動パルスとロータ回転動作の関係についての詳細な説明]次に、各駆動パルスにより、ロータがどのように回転するか、それぞれステップ運針に用いる駆動パルスの例図3-1bについて、図3-1cを用いて、2ビート用の駆動パルスの例図3-2bについては図3-2cを用いて、4ビート用の駆動パルスの例図3-3bについては、図3-3cを用いて、スイープ運針用の駆動パルスの例図3-4bについては、図3-4cを用いて説明する。図3-1c、図3-2c、図3-3c、図3-4cはロータの動作シーケンス図である。まず、ステップ運針の場合について説明する。STEP1において、ロータ10の磁極方向91は、ステータの磁極1102に向いて静止している。なお、各ステップのロータ10の磁極方向91の位置は各ステップによる動作直前の状態を示している。コイル121に通電することで、コイル121には矢印のような磁界92mが発生し、ロータ10に作用する。磁界92mに倣おうとしてロータ10の磁極方向91は回転してSTEP2の状態になる。このSTEP1ではロータ10は停止状態から動き始めるため、慣性により大きく回転できず、STEP1の動作前の段階からせいぜい22.5[deg]程度である。STEP2において、コイル111にも通電することで矢印のような磁界93pが発生し、ロータ10には磁界92mと磁界93pの合成磁界が作用し、ロータ10は45[deg]程度まで回転する。STEP3において、コイル121の通電を止め、磁界93Pの作用により、ロータ10は90[deg]程度まで回転する。STEP4において、コイル121にも通電することで、矢印のような磁界92pが発生し、ロータ10は磁界92Pと磁界93Pの合成磁界の作用により135[deg]程度まで回転する。この段階ではロータ10は既に十分な速度で回転しているため、通電時間は短い。STEP5において、コイル111の通電を止め、磁界92Pの作用により、ロータ10は180[degまで回転する。STEP6において、コイル111にも通電することで、矢印のような磁界93mが発生し、ロータ10には磁界92pと磁界93mの合成磁界が作用し、ロータ10は225[deg]程度まで回転する。やはりこの段階でもロータ10は既に十分な速度で回転しているため、通電時間は短い。STEP7において、コイル121の通電を止め、磁界93mの作用により、ロータ10は270[deg]程度まで回転する。STEP8において、コイル111の通電も止めるが、ロータ10は十分な速度で回転しており、また保持トルクも作用していないため、360[deg]程度まで惰性で回転を続け、摩擦で停止する。この段階で保持パルス71として、コイル111に短時間通電することで、磁界93mがロータ10に作用するため、ステータの磁極1102の位置でより正確に停止する。そのため、ロータ10は次の回転動作を安定して続けることができる。次の動作はSTEP1に戻り、シーケンスを繰り返す。このような駆動シーケンスをする駆動パルスは電圧振幅や通電時間を調整することで、可能となる。また、ここで記載はしないがもちろんチョッパ駆動により周波数やデューティーを調整することも可能である。次に、2ビートの場合について説明する。2ビートの場合は1ステップでロータ10は180[deg]程度まで回転する。ここでの説明は180[deg]回転するまでのシーケンスについてのみ説明する。180[deg]回転した次の動作では、駆動パルスとして示した図3-2bのコイル111、コイル121でそれぞれ正負を入替えれば良いだけである。更に次の180[deg]動作では、ロータ10は360[deg]回転しているため、再度図3-2bと同じパルスを印加すれば良い。STEP1で22.5[deg]程度まで、STEP2で45[deg]程度まで、STEP3で90[deg]程度まで回転するシーケンスは、先述したステップ運針の場合のシーケンスのSTEP1、STEP2、STEP3と全く同じであるため、説明を省く。STEP4において、コイル111の通電を止めるが、ロータ10は十分な速度で回転しており、また保持トルクも作用していないため、180[deg]程度まで惰性で回転を続け、摩擦で停止する。この段階で保持パルス72として、コイル111に短時間通電することで、磁界93Pがロータ10に作用するため、ステータの磁極1102の位置でより正確に停止する。そのため、ロータ10は次の回転動作を安定して続けることができる。次に、4ビートの場合について説明する。4ビートの場合は1ステップで90[deg]程度まで回転する。ここでの説明は最初の90[deg]回転するまでのシーケンスについてのみ説明する。90[deg]回転した次の動作では、駆動パルスとして示した図3-3bにおいて、コイル111、コイル121を入れ替え、なおかつその正負を入替えれた駆動パルスを印加すれば良い。更に次の90[deg]動作では、図3-3bのコイル111、コイル121の正負を入れ替えた駆動パルスを印加すれば良い。そして更に次の90[deg]動作では、図3-3bのコイル111、コイル121を入替えた駆動パルスを印加すれば良い。これらによってロータ10は360[deg]回転するため、更に次の90[deg]動作では、再度図3-2bと同じパルスを印加すれば良い。STEP1において、コイル121に通電することで、磁界92mがロータ10に作用し、ロータ10はSTEP1の動作前の段階から45[deg]程度まで回転する。STEP2において、コイル121の通電を止めるが、ロータ10は90[deg]程度まで惰性で回転を続け、摩擦で停止する。この段階で保持パルス73として、コイル121に短時間通電することで、磁界92mがロータ10に作用するため、ステータの磁極1202の位置でより正確に停止する。スイープ運針の場合について説明する。スイープ運針では連続動作をしているため、連続動作中のシーケンスについて説明する。STEP1では、コイル121に通電され、磁界92mがロータ10に作用しており、STEP1でロータ10の磁極方向91の向いている位置、つまり0[deg]程度の位置を回転している。STEP2では、コイル111にも通電することで磁界93pもロータ10に作用し、45[deg]程度の位置を回転している。STEP3では、コイル121の通電を止め、磁界93pのみがロータ10に作用し、90[deg]程度の位置を回転している。STEP4では、コイル121に通電することで、磁界92pの磁界が発生し、磁界92pと93pの合成磁界がロータ10に作用し、135[deg]程度の位置を回転している。STEP5では、コイル111の通電を止め、磁界92pのみがロータ10に作用し、180[deg]程度の位置を回転している。STEP6では、コイル111に通電することで、磁界93mもロータ10に作用し、225[deg]程度の位置を回転している。STEP7では、コイル121の通電を止め、磁界93mのみがロータ10に作用し、270[deg]程度の位置を回転している。STEP8では、コイル121に通電することで、磁界92mが発生し、磁界92mと93mの合成磁界がロータ10に作用し、325[deg]程度を回転している。そして、STEP1のシーケンスに戻って繰り返す。スイープ運針において、多数のパルス列で構成されるチョッパ駆動をした場合、特に消費電力が下がるようにパルス列の数を間引いた場合、パルス列の一つ一つのパルスにおいて、ロータは数[deg]程度回転しては摩擦で停止するというマイクロステップ動作を示す。しかし、その一つ一つのパルスあたりの回転移動量は非常に小さく、また、長時間ここでは125[ms]かけてロータがやっと45[deg]程度回転する動作のため、減速輪列2減速比が1/60を介して得られる秒針の速度変動はとても小さく、連続動作し近い。本発明ではこのマイクロステップ動作も連続動作として含めている。[減速比についての詳細な説明]続いて、本発明の大きな特徴である、保持トルクが作用しないモータ部1の構成と、ロータ10から秒針3までの減速輪列2の最善の減速比が1/60であることとが、お互いに関連しあっており、1/60を最善とする理由について、図8、図9-1、図9-2、図9-3を用いて詳述する。図8はロータ10回転角度/ステップと消費エネルギー/ステップの関係を示す図であり、図9-1は、各減速比でのビート数とロータ回転角度/stepの関係を示す図であり、図9-2と図9-3は、各減速比でのビート数と消費エネルギー/秒の関係を示す図である。減速比はスイープ運針に求められる運針の滑らかさにより決まり、減速比を高く設定することで、秒針の1ビートあたりの動きは小さくなり、スイープ運針に近づく。ロービートやステップ運針は、ここで設定された減速比に応じて駆動パルスを切り替えることで動作可能であり、減速比の異なる輪列に切り替える必要はない。しかし、減速比を高く設定すると、その分ロータ10を多く回転させなくてなならないため、消費電力は減速比とともに上昇するので、設定できる減速比の大きさには限界がある。特許文献1に示した従来技術により、仮に本発明でベストと考える1/60の減速比に設定した場合、またステータが4極k=4の本モータ部1の構成に近い構造のモータを用いたとした場合、4ビートn=4のロービートでしか駆動できない。秒針の動きを見ていると、4ビートでは速度ムラがとても目立つ。また本発明のようなモータ部1の構成の工夫がないと、ロータ10には180[deg]周期の保持トルクが作用しているために、1回転360[deg]あたり2箇所にしか安定位置がないため、実際には4ビート、つまりロータ10を1ステップあたり90[deg/250ms]の動作をさせることは困難である。8ビート以上で動かそうとした場合には、1/120以上の減速比が必要となるが、この場合もやはりロータ10は1ステップあたり90[deg]で動作させることは困難である。このように減速比を設定する際、秒運針の滑らかさと消費電力を同時に考慮する必要がある。ここで、腕時計として製品化する際の消費電力の目安が問題となる。近年リチウム電池などの大容量の電池が様々な携帯機器に普及してきたが、まだまだ電池自体が大型のため、腕時計には酸化銀電池などの小型の電池が多く使用されている。腕時計の商品企画によって様々に異なるものの、現在腕時計に搭載されている変換器に許容される電力として、大雑把な目安の一例として1650[nW]程度が考えられる。例えば、28[mAh]の酸化銀電池1.55[V]を用いた場合、3年程度の寿命を満たすには、{28[mAh]÷36[年]×365[日]×24[時間]}×1.55[V]=1065[nA]×1.55[V]=1650[nW]だからである。発明者による検討の結果、1ステップあたりのロータ回転角度の消費エネルギーは図8のようになった。消費電力は駆動パルスの条件などによって大きく変化するので一例として示す。1ステップあたりのロータ回転角度をこのように、約45[deg]、90[deg]、180[deg]、270[deg]、360[deg]、450[deg]と変えることができる。なお、45[deg]程度動作させる場合の駆動パルスはチョッパ駆動でマイクロステップ動作の場合である。様々な減速比と1ステップあたりのロータ回転角度は図9-1のように設定できるが、それぞれの場合の消費電力は図8の結果を考慮すると、図9-2のようになる。この図9-2より、スイープ運針8ビート相当であっても、1650[nW]以下となる最大の減速比が1/60B=8であることがわかる。また、1ステップあたりのロータ回転角度を大きくした方が、1ステップあたりの回転角度を小さくしたものを複数ステップ動作させる場合よりも消費電力が低い。これは、複数ステップ動作させる場合には、停止しているロータを毎回加速するのにエネルギーを必要とするのに対し、1ステップあたりの回転角度を大きい場合は駆動パルス印加中、ロータの回転速度が十分上がっていれば、途中通電時間を短くしても回転を続けられるため消費電力が低くなるための考えら得る。そのため、マイクロステップ動作のように起動、停止を繰り返す場合に、もっとも消費電力が大きくなると考えられる。また、マイクロステップ動作ではなく、低い電圧振幅の駆動パルスを印加し、非常に低速に動作させた場合には、入力エネルギーのほとんどが銅損として消費してしまい、ロータを回転させるための出力エネルギーが低く、エネルギー効率は低い。このような理由より、ロータの駆動方法運針形態によって消費電力が異なってくるものと考えられる。本発明の実施形態では、この消費電力が異なることを積極的に活用している。将来的に電池の大容量化と小型化が進む可能性もあるが、その場合であっても、多少寿命は下がるものの、少し減速比の高い1/75であれば2000[nW]程度の消費電力に抑えられる。この場合、ロービートを5ビート、スイープ運針を10ビート相当というように更に、滑らかな運針を実現可能である。また、女性用腕時計など小型化が求められる製品などで、どうしても大きな容量の電池を使用することが出来ない場合も考えられる。その場合、減速比を例えば1/45と設定することで、ステップ運針、3ビートロービート、スイープ運針6ビート相当と3つの運針モードを設定できる。この場合減速比が小さく、スイープ運針モードではロータ10は正確に45[deg/step]の動作をするわけではないので、秒運針が多少粗くなることが懸念されるが、女性用腕時計の場合で小形の針を動かす場合には、その粗さは目立ち難い。また、仮に減速比を1/30以下にしてしまうと、ロービートまでの運針しか実現できず、また秒針軸の出力トルクも下がり、従来の腕時計よりも外乱、負荷に対して非常に弱くなってしまう。本発明では、先述したように保持トルクが作用しないモータ部1の構成とすることで、スイープ運針の運針モードで、従来のステップモータではとても動かすことのできない低速でロータ10を駆動可能にしている。またそれと同時に、秒針3までの減速輪列2を1/60という低い減速比に設定したことが大きな特徴であり、このような組合せとすることで、初めて滑らかなスイープ運針と、腕時計に搭載できるレベルの低消費電力化とが両立できる。駆動パルスを変えることで、輪列を切り替えることなく、ステップ運針、4ビートのロービート、8ビート相当のスイープ運針の3つの運針モードに切り替えることが可能であるが、ユーザーにとっては、ステップ運針と、秒運針の粗さが目立つ4ビートのロービート、及び秒運針のなめらかなスイープ運針の、これら3つの運針モードの違いは、見た目にも十分運針モードの違いを認識し易い。そのため、腕時計の様々な機能や状態の切替と、これら運針モードとを組み合わせることで、視覚認識性の高い、操作感の良い腕時計を提供することが可能となる。以上のことから、1/60という減速比は、本モータ構造を用いた場合に、低消費電力と多彩な運針モードの切替機能の両立を果たすのに最適な減速比と言える。また少なくとも、減速比を1/75、1/45と設定するのが望ましいと言える。この関係をビート数との関係式であらわずと、減速比は1/45×B÷6Bはビート数で、6、8、10のいずれかの値と表わすことができる。"