"エンジンの排気通路における排気ガス流れの上流側と下流側とに配置された2つの触媒を有する排気ガス浄化用触媒装置において、上記上流側触媒及び下流側触媒各々は、担体上にRhを含有する触媒層を備え、上記上流側触媒のRh含有触媒層は、酸素吸蔵放出材として、Ce及びZrを含有し且つRhを固溶してなるRhドープCeZr系複合酸化物と、Ce及びZrを含有し且つ表面にRhを担持してなるRh担持CeZr系複合酸化物とを含有し、上記下流側触媒のRh含有触媒層は、酸素吸蔵放出材としては、Ce及びZrを含有し且つRhを固溶してなるRhドープCeZr系複合酸化物のみを含有し、上記上流側触媒及び下流側触媒各々のRh含有触媒層の酸素吸蔵放出材含有量は、上流側触媒の方が下流側触媒よりも少なく、上記上流側触媒のRh含有触媒層が酸素吸蔵放出材として含有するRhドープCeZr系複合酸化物は、上記下流側触媒のRh含有触媒層が酸素吸蔵放出材として含有するRhドープCeZr系複合酸化物よりも、ピーク粒径が小さい粒度分布をもつことを特徴とする排気ガス浄化用触媒装置。請求項1において、上記下流側触媒は、担体上に上記Rh含有触媒層のみを備え、該Rh含有触媒層は、上記酸素吸蔵放出材としてのRhドープCeZr系複合酸化物に加えて、活性アルミナの表面にPtを担持してなるPt担持アルミナを含有することを特徴とする排気ガス浄化用触媒装置。請求項1又は請求項2において、上記上流側触媒のRh含有触媒層は、上記酸素吸蔵放出材としてのRhドープCeZr系複合酸化物及びRh担持CeZr系複合酸化物に加えて、活性アルミナにZr、La及びアルカリ土類金属を含有するZrLa系複合酸化物が担持され該ZrLa系複合酸化物にRhが担持されてなる触媒成分を含有することを特徴とする排気ガス浄化用触媒装置。上記特許文献1~3に記載の触媒装置の構成を採用すると、HC、CO及びNOxの浄化に関するライトオフ特性の向上ライトオフ温度を下げることや高温浄化性能の向上が顕著であり、排気ガスの空燃比が変動する場合でも高い浄化率が得られる。しかし、自動車の運転においては、減速時の燃料カットによって排気ガスの空燃比が急激にリーンになることがあり、そのとき、NOxの浄化が悪くなる。そこで、本発明は、上流側触媒と下流側触媒とを備える排気ガス浄化用触媒装置において、空燃比が急激にリーンになる状況でも、排気ガス温度の高低に拘わらず、HC、CO及びNOxを効率良く浄化できるようにすることを課題とする。本発明は、上記課題を解決するために、上流側触媒の触媒層においては、酸素の吸蔵放出が比較的低温から発現するようにし、上流側触媒の触媒層での排気ガスの浄化に伴って発生する触媒反応熱を下流側触媒の昇温に利用するようにした。すなわち、ここに提示する排気ガス浄化用触媒装置は、エンジンの排気通路における排気ガス流れの上流側と下流側とに配置された2つの触媒を有し、上記上流側触媒及び下流側触媒各々は、担体上にRhを含有する触媒層を備え、上記上流側触媒のRh含有触媒層は、酸素吸蔵放出材として、Ce及びZrを含有し且つRhを固溶してなるRhドープCeZr系複合酸化物と、Ce及びZrを含有し且つ表面にRhを担持してなるRh担持CeZr系複合酸化物とを含有し、上記下流側触媒のRh含有触媒層は、酸素吸蔵放出材としては、Ce及びZrを含有し且つRhを固溶してなるRhドープCeZr系複合酸化物のみを含有し、上記上流側触媒及び下流側触媒各々のRh含有触媒層の酸素吸蔵放出材含有量は、上流側触媒の方が下流側触媒よりも少なく、上記上流側触媒のRh含有触媒層が酸素吸蔵放出材として含有するRhドープCeZr系複合酸化物は、上記下流側触媒のRh含有触媒層が酸素吸蔵放出材として含有するRhドープCeZr系複合酸化物よりも、ピーク粒径が小さい粒度分布をもつことを特徴とする。ここに、上流側触媒及び下流側触媒各々のRh含有触媒層は、共に酸素吸蔵放出材としてRhドープCeZr系複合酸化物を含有する。そのRhドープCeZr系複合酸化物の粒度分布に関し、上流側触媒の方が下流側触媒よりもピーク粒径が小さいということは、上流側触媒のRhドープCeZr系複合酸化物は、下流側触媒のRhドープCeZr系複合酸化物よりも、排気ガスとの接触機会が多いということである。よって、上流側触媒のRh含有触媒層では、排気ガス温度が低いときでも、RhドープCeZr系複合酸化物による酸素の吸蔵放出が比較的活発に行なわれる。従って、上流側触媒のRh含有触媒層では、酸素吸蔵放出材含有量が下流側触媒よりも少ないにも拘わらず、自動車の減速時のような排気ガスの空燃比が急激にリーン化する状況においてこのときは排気ガス温度も低い、NOxの還元及びHC、COの酸化が効率良く進む。そして、そのことによって発生する触媒反応熱により、下流側触媒のRh含有触媒層の温度が高くなり、この下流側でも、排気ガスの浄化が進み易くなる。しかも、上流側触媒のRh含有触媒層の酸素吸蔵放出材含有量が少ないから、触媒の熱容量を小さくすることができ、よって、触媒の早期昇温、ひいては排気ガス浄化性能の向上に有利になり、コスト低減にも有利になる。好ましいのは、下流側触媒のRhドープCeZr系複合酸化物は、550nm以上1200nm以下の粒径範囲にピークを有する粒度分布をもつ構成とし、上流側触媒のRhドープCeZr系複合酸化物は、上流側触媒の上記酸素吸蔵放出材よりも、小さな粒径範囲例えば、100nm以上300nm以下の粒径範囲にピークを有する粒度分布をもつ構成とすることである。好ましい実施形態では、上記下流側触媒は、担体上に上記Rh含有触媒層のみを備え、該Rh含有触媒層は、上記酸素吸蔵放出材としてのRhドープCeZr系複合酸化物に加えて、活性アルミナの表面にPtを担持してなるPt担持アルミナを含有することを特徴とする。すなわち、Ptは主としてHCやCOの酸化に働き、Rhは主としてNOxの還元に働くところ、Rhは空燃比リーンの排気ガスに晒されると、酸化されてその触媒機能が低下する。一方、空燃比がリッチになると、それだけRhまわりでは還元剤として働くHCやCOが多くなるものの、Rhの雰囲気温度が低いときには、Rhの還元が図れない。これに対して、Ptは、空燃比がリーンからリッチに切り換わってもHCやCOを酸化浄化する働きがあり、その触媒反応熱によってRhの雰囲気温度が高くなるとともに、当該触媒反応によって部分酸化した活性の高いHCが生成される。このため、酸化された状態になっているRhが排気ガス中のHCやCO、さらには部分酸化HCによって還元され易くなり、その活性が維持され、NOxの還元に有利になる。しかも、下流側触媒は、担体上にRh含有触媒層のみを備える構成とすることにより、その熱容量を小さくすることができる。よって、上流側触媒で発生する触媒反応熱による下流側触媒の早期昇温を図る上で有利になり、RhドープCeZr系複合酸化物とPt担持アルミナとの協働による排気ガスの効果的な浄化に有利になる。また、好ましい実施形態では、上記上流側触媒のRh含有触媒層は、上記酸素吸蔵放出材としてのRhドープCeZr系複合酸化物及びRh担持CeZr系複合酸化物に加えて、活性アルミナにZr、La及びアルカリ土類金属を含有するZrLa系複合酸化物が担持され該ZrLa系複合酸化物にRhが担持されてなる触媒成分を含有することを特徴とするすなわち、活性アルミナは耐熱性が高く且つ比表面積が大きいことから、Rhを高分散状態で担持することができ、触媒活性の向上に有利になるが、触媒層が高温に晒される状態が度重なると、年月の経過と共に、Rhがアルミナに固溶して失活していく。これに対して、上述の活性アルミナにZrLa系複合酸化物が担持され、該ZrLa系複合酸化物にRhが担持されてなる触媒粒子の場合、ZrLa系複合酸化物を介してRhを活性アルミナに高分散に担持させることができるだけでなく、Rhが活性アルミナに固溶することがZrLa系複合酸化物によって妨げられ、上記失活の防止に有利になる。しかも、ZrLa系複合酸化物上のRhは、排気ガスの空燃比がリーンからリッチに変わっても、それほど還元されずに適度に酸化された状態を保つ。すなわち、ZrLa系複合酸化物にRhを担持させると、このZrLa複酸化物とRhとの間にLa-O-Rhの結合が形成され、RhはLaの働きによって酸化状態をとり易くなると考えられる。その結果、Rhが還元されるとHCやCOの酸化には不利になるところ、リッチになっても、ZrLa複酸化物上のRhが適度に酸化された状態を保つから、HC酸化能やCO酸化能の低下が少なくなる。また、このようにリッチになってもHCやCOが酸化されることから、その酸化と同時にNOxの還元も進むことになり、NOxの還元浄化に有利になる。そうして、上記ZrLa系複合酸化物は、上記Zr及びLaに加えてアルカリ土類金属を含有するから、排気ガス成分の吸着浄化が効率良く進み、その浄化に有利になる。すなわち、Zr及びLaは酸化物が塩基性を示すが、アルカリ土類金属はそれらよりも強い塩基性を示す。そのため、当該ZrLa系複合酸化物には強さが異なるバリエーションに富んだ塩基性サイトが形成され、排気ガス成分の吸着浄化が効率良く進む。上記アルカリ土類金属としては、ZrO2に固溶し易いMg、Ca及びSrが好ましく、塩基性が強いSrが特に好ましい。さらにまた、これらアルカリ土類金属は二種以上を含有させてもよい。本発明によれば、上流側触媒のRh含有触媒層は、酸素吸蔵放出材として、RhドープCeZr系複合酸化物とRh担持CeZr系複合酸化物とを含有し、下流側触媒のRh含有触媒層は、酸素吸蔵放出材としてはRhドープCeZr系複合酸化物のみを含有し、上流側触媒及び下流側触媒各々のRh含有触媒層の酸素吸蔵放出材含有量は、上流側触媒の方が下流側触媒よりも少なく、上流側触媒の上記RhドープCeZr系複合酸化物は、下流側触媒の上記RhドープCeZr系複合酸化物よりも、ピーク粒径が小さい粒度分布をもち、排気ガスとの接触機会が多い。従って、自動車の減速時のような排気ガスの空燃比が急激にリーン化する状況において、上流側触媒のRh含有触媒層では、NOxの還元及びHC、COの酸化が効率良く進み、その酸化還元に伴って発生する反応熱によって、下流側触媒のRh含有触媒層の温度が高くなり、この下流側でも、排気ガスの浄化が進み易くなる。しかも、上流側触媒の熱容量を小さくすることができ、触媒の早期昇温、ひいては排気ガス浄化性能の向上に有利になり、コスト低減にも有利になる。以下、本発明を実施するための形態を図面に基づいて説明する。以下の好ましい実施形態の説明は、本質的に例示に過ぎず、本発明、その適用物或いはその用途を制限することを意図するものではない。図1に示す本発明に係る排気ガス浄化用触媒装置の構成において、1は自動車のエンジン、2は排気マニホールド、3は排気マニホールド2の下流端に直結された上流側触媒、4は上流側触媒3より自動車後方に延びる排気管、5は自動車の床下位置において排気管4に設けた下流側触媒である。すなわち、上流側触媒3及び下流側触媒5は、エンジン1の排気通路における排気ガス流れの上流側と下流側とに分かれて配置されている。図2は上流側触媒3の構成を模式的に示す。同図において、6はハニカム担体のセル壁であり、このセル壁6に上側触媒層7と下側触媒層8とが積層されていて、上側触媒層7の表面がハニカム担体6の排気ガス流路を形成している。上側触媒層7は、Rh含有触媒層であって、Rh担持CeZrNd複合酸化物Rh/CZN11、Rh担持ZrLa系複合酸化物被覆アルミナRh/Z/A12、及び活性アルミナAl2O313を含有し、さらに粒子径が他の触媒粒子に比べて相対的に小さいRhドープCeZrNdY複合酸化物RhドープCZNY14を含有する。ここに、上側触媒層7では、Rh担持CeZrNd複合酸化物11及びRhドープCeZrNdY複合酸化物小粒子14が、Rhを担持又は含有する酸素吸蔵放出材として用いられており、さらに、後者のRhドープCeZrNdY複合酸化物小粒子14はバインダ材としての役割も果たしている。RhドープCeZrNdY複合酸化物小粒子14は、共沈法によって調製したRhドープCeZrNdY複合酸化物大粒子をさらに湿式粉砕して粒子径を小さくしたものであり、この点は後述する。下側触媒層8は、Pd含有触媒層であって、CeZrNd複合酸化物CZN15、Pd担持CeZrNd複合酸化物Pd/CZN16、及びPd担持活性アルミナPd/A17を含有し、さらにジルコニアバインダZrO218を含有する。ここに、下側触媒層8のCeZrNd複合酸化物15及びPd担持CeZrNd複合酸化物16も酸素吸蔵放出能を有する。図3は下流側触媒5の構成を模式的に示す。ハニカム担体のセル壁6に形成された単一の触媒層19とを備え、該触媒層19の表面がハニカム担体6の排気ガス流路を形成している。この触媒層19は、Rh及びPtを含有する触媒層であって、RhドープCeZrNd複合酸化物の表面にRhを担持してなるRh担持RhドープCeZrNd複合酸化物Rh/RhドープCZN20と、活性アルミナの表面にPtを担持してなるPt担持アルミナPt/A21とを含有し、さらにジルコニアバインダZrO218を含有する。ここに、触媒層19ではRh担持RhドープCeZrNd複合酸化物20がRhを担持含有する酸素吸蔵放出材として用いられている。Rh担持RhドープCeZrNd複合酸化物20は、上流側触媒3の上側触媒層7のRhドープCeZrNdY複合酸化物小粒子14よりもピーク粒径が大きな粒度分布をもつRhドープCeZrNd複合酸化物大粒子にRhを担持したものである。上記触媒装置の特徴の一つは、上流側触媒3の上側触媒層7に、酸素吸蔵放出材及びバインダ材として、RhドープCeZrNdY複合酸化物小粒子14を採用した点にある。このRhドープCeZrNdY複合酸化物小粒子の調製法は次のとおりであり、共沈法と湿式粉砕法を用いている。すなわち、硝酸セリウム6水和物とオキシ硝酸ジルコニル溶液と硝酸ネオジム6水和物と硝酸イットリウム6水和物と硝酸ロジウム溶液とをイオン交換水に溶かす。この硝酸塩溶液に28質量アンモニア水の8倍希釈液を混合して中和させることにより、共沈物を得る。この共沈物を遠心分離法で水洗した後、空気中において150°Cの温度で一昼夜乾燥させ、粉砕した後、空気中において500°Cの温度に2時間保持する焼成を行なうことにより、RhドープCeZrNdY複合酸化物大粒子の粉末を得る。上記RhドープCeZrNdY複合酸化物大粒子の粉末にイオン交換水を添加してスラリー固形分25質量とし、このスラリーをボールミルに投入して、0.5mmのジルコニアビーズによって粉砕する湿式粉砕;約3時間。以上により、粒径が小さくなったRhドープCeZrNdY複合酸化物小粒子の粉末が分散したゾルを得る。このゾルを上流側触媒3の上側触媒層7の酸素吸蔵放出材及びバインダ材として用いている。<酸素吸蔵放出材の粒度分布>図4はRhドープCeZrNdY複合酸化物小粒子14図4ではRhドープ小粒子と記している。及びRh担持CeZrNd複合酸化物11図4ではRh担持と記している。の粒度分布頻度分布を示す。粒度分布の測定には、株式会社島津製作所製レーザー回折式粒度分布測定装置を用いた。RhドープCeZrNdY複合酸化物小粒子14は、100nm以上300nm以下の粒径範囲にピークを有し、Rh担持CeZrNd複合酸化物11は550nm以上1200nm以下の粒径範囲にピークを有する。RhドープCeZrNdY複合酸化物小粒子14の場合、累積分布10質量粒径が109nm、累積分布50質量粒径が184nm、累積分布90質量粒径が287nmである。すなわち、累積分布10質量粒径は100nm以上であり、累積分布90質量粒径は300nm以下である。Rh担持CeZrNd複合酸化物11の場合、累積分布10質量粒径が576nm、累積分布50質量粒径が848nm、累積分布90質量粒径が1160nmである。すなわち、累積分布10質量粒径は550nm以上であり、累積分布90質量粒径は1200nm以下である。上記湿式粉砕前のRhドープCeZrNdY複合酸化物大粒子もRh担持CeZrNd複合酸化物11と同様の粒度分布をもつ。<酸素吸蔵速度>酸素吸蔵放出材としてのRhドープCeZrNdY複合酸化物大粒子とこれを湿式粉砕したRhドープCeZrNdY複合酸化物小粒子とについて、熱エージング大気雰囲気,1000°C×24時間後、酸素過剰雰囲気での酸素吸蔵速度を測定した。測定にあたっては、ガラス管内に一定量入れられた粉末試料酸素吸蔵放出材と活性アルミナとを10:90の質量比で混合したものの温度を500°Cに保ち、定常的に排気しながら、5msのO2パルスを60秒毎に発生させ、これを数サイクル行なった後、今度はO2パルス発生から30秒遅れで10msのCOパルスを発生させていくようにした。その間、質量分析計によって各サイクルにおけるマスナンバー32の信号強度O2量の経時変化を計測するようにした。そして、COパルス前の信号強度の経時変化と、COパルス後の信号強度の経時変化とを求めた。この場合、COパルス前とCOパルス後の両信号強度に差を生じているのは、その試料が酸素を吸蔵したことによるものである。よって、COパルス前の信号強度からCOパルス後の信号強度を差し引くと、酸素吸蔵量が得られ、これから、酸素吸蔵速度単位時間、単位量当たりの吸蔵量を求めることができる。なお、試料では、実際には酸素を吸蔵しながら、先に吸蔵した酸素の放出も行なわれているから、ここでいう酸素吸蔵速度は見かけの酸素吸蔵速度である。図5はRhドープCeZrNdY複合酸化物小粒子図5ではRhドープ小粒子と記している。及びRhドープCeZrNdY複合酸化物大粒子図5ではRhドープ大粒子と記している。の酸素吸蔵速度の経時変化を示す。酸素吸蔵速度は小粒子の方が大粒子よりも大きくなっている。Rh担持CeZrNdY複合酸化物Rh担持についても同様に酸素吸蔵速度の測定を行なった。図6はRhドープCeZrNdY複合酸化物Rhドープ小粒子、RhドープCeZrNdY複合酸化物Rhドープ大粒子及びRh担持CeZrNdY複合酸化物Rh担持各々の、測定開始から0.5秒間の平均酸素吸蔵速度を示す。Rh担持CeZrNdY複合酸化物Rh担持の酸素吸蔵速度はRhドープCeZrNdY複合酸化物Rhドープ大粒子よりもさらに小さくなっている。<実施例1>上流側触媒3にセル壁厚さ3.5mil8.89×10-2mm、1平方インチ645.16mm2当たりのセル数600のセラミックス製ハニカム担体容量約1Lを用い、下流側触媒5にセル壁厚さ4.5mil11.43×10-2mm、1平方インチ645.16mm2当たりのセル数400のセラミックス製ハニカム担体容量約1Lを用い、次のように触媒装置を構成した。-上流側触媒3の上側触媒層7-Rh担持CeZrNd複合酸化物11として、CeZrNd複合酸化物CeO2:ZrO2:Nd2O3=10:80:10質量比にRhを蒸発乾固法で担持させたものを採用した。担体1L当たりの含有量は70gそのうちのRhが0.304gである。粒度分布は先に説明した図4に示すRh担持のとおりである。上記CeZrNd複合酸化物の調製には共沈法を採用した。Rh担持ZrLa系複合酸化物被覆アルミナ12として、ZrLaSr複合酸化物被覆アルミナにRhを蒸発乾固法で担持させたものを採用した。ZrLaSr複合酸化物被覆アルミナは、ZrとLaとSrを含有するZrLaSr複合酸化物が活性アルミナの表面に担持されてなるものであり、次のようにして調製した。すなわち、硝酸ジルコニウム、硝酸ランタン及び硝酸ストロンチウムの混合溶液に活性アルミナ粉末を分散させ、これにアンモニア水を加えて沈殿を生成した。得られた沈殿物を濾過、洗浄し、200°Cで2時間保持する乾燥、並びに500°Cに2時間保持する焼成を行なうことにより、ZrLaSr複合酸化物被覆アルミナ粉末を得た。その組成は、ZrO2:La2O3:SrO:Al2O3=38:2:1.5:58.5質量比である。担体1L当たりのRh担持ZrLaSr複合酸化物被覆アルミナの含有量は30gそのうちのRhが0.107gである。活性アルミナ13として、La2O3を4質量含有するものを採用した。担体1L当たりの含有量は10gである。RhドープCeZrNdY複合酸化物小粒子14として、CeZrNdY複合酸化物CeO2:ZrO2:Nd2O3:Y2O3=10:80:5:5質量比にRhがドープされたものを採用した。その調製法は先に説明したとおりである。また、粒度分布は図4に示すRhドープ小粒子のとおりである。担体1L当たりの含有量は12gそのうちのRhが0.006gである。このRhドープCeZrNdY複合酸化物小粒子のゾルを当該上側触媒層7ではバインダとして用いている。-上流側触媒3の下側触媒層8-CeZrNd複合酸化物15として、共沈法によって調製した組成がCeO2:ZrO2:Nd2O3=23:67:10質量比であるものを採用した。担体1L当たりの含有量は20gである。Pd担持CeZrNd複合酸化物16として、共沈法によって調製したCeZrNd複合酸化物CeO2:ZrO2:Nd2O3=23:67:10質量比にPdを蒸発乾固法で担持したものを採用した。担体1L当たりの含有量は35gそのうちのPdが0.194gである。Pd担持活性アルミナ17として、La2O3を4質量含有する活性アルミナにPdを蒸発乾固法で担持したものを採用した。担体1L当たりの含有量は45gそのうちのPdが1.889gである。また、担体1L当たりのジルコニアバインダ18の含有量は10gである。-下流側触媒5の触媒層19-Rh担持RhドープCeZrNd複合酸化物20として、RhドープCeZrNd複合酸化物大粒子にRhを蒸発乾固法によって担持させたものを採用した。RhドープCeZrNd複合酸化物大粒子は、CeZrNd複合酸化物CeO2:ZrO2:Nd2O3=23:67:10質量比にRhがドープされたものであり、共沈法によって調製した。湿式粉砕は行っていない。従って、Rh担持RhドープCeZrNd複合酸化物20の粒度分布は図4に示すRh担持と同様である。担体1L当たりの含有量は112gそのうちRhのドープ量が0.006g、Rhの担持量が0.035gである。Pt担持アルミナPt/A21として、La2O3を4質量含有する活性アルミナにPtを蒸発乾固法で担持したものを採用した。担体1L当たりの含有量は50gそのうちのPtが0.050gである。また、担体1L当たりのジルコニアバインダ18の含有量は18gである。実施例の上流側触媒3及び下流側触媒5の各成分の担体1L当たりの含有量は表1に示すとおりである。上流側触媒の上側触媒層の酸素吸蔵放出材Rh担持CeZrNd複合酸化物及びRhドープCeZrNdY複合酸化物小粒子の担体1L当たりの合計含有量は82gであって、下流側触媒の触媒層の酸素吸蔵放出材Rh担持RhドープCeZrNd複合酸化物の担体1L当たりの含有量112gよりも少ない。<比較例>上流側触媒3の上側触媒層7について、RhドープCeZrNdY複合酸化物小粒子14に代えてアルミナバインダ担体1L当たりの含有量10gを採用し、Rh担持CeZrNd複合酸化物11の担体1L当たりの含有量を82gそのうちのRhが0.310gとなるように変更し、さらに、活性アルミナ13の含有量を零とする他は実施例と同様に触媒装置を構成した。比較例の上流側触媒3及び下流側触媒5の各成分の担体1L当たりの含有量は表2に示すとおりである。<酸素吸蔵放出量について>実施例の上流側触媒の上側触媒層のみ、実施例の下流側触媒の触媒層のみ、及び比較例の上流側触媒の上側触媒層のみをそれぞれ担体上に形成した供試材触媒層は単層を準備し、担体容量約25mLのコアサンプルを切り出し、これをモデルガス流通反応装置に取り付け、酸素吸蔵放出量の測定を行った。図7は、酸素吸蔵放出量を測定するための試験装置の構成を示す。同図において、符号31はサンプル32を保持するガラス管であり、サンプル32はヒータ33によって所定温度に加熱保持される。ガラス管31のサンプル32よりも上流側には、ベースガスN2を供給しながらO2及びCOの各ガスをパルス状に供給可能なパルスガス発生装置34が接続され、ガラス管31のサンプル32よりも下流側には排気部38が設けられている。ガラス管31のサンプル32よりも上流側及び下流側にはA/Fセンサ酸素センサ35,36が設けられている。ガラス管31のサンプル保持部には温度制御用の熱電対39が取付けられている。測定にあたっては、ガラス管31内のサンプル温度を所定値に保ち、ベースガスN2を供給して排気部38から排気しながら、図8に示すようにO2パルス20秒とCOパルス20秒とを交互に且つ間隔20秒をおいて発生させることにより、リーン→ストイキ→リッチ→ストイキのサイクルを繰り返すようにした。ストイキからリッチに切り換えた直後から、図9に示すように、サンプル前後のA/Fセンサ35,36によって得られるA/F値出力差前側A/F値-後側A/F値がなくなるまでの時間における、当該出力差をO2量に換算し、これをサンプルのO2放出量酸素吸蔵放出量とした。このO2放出量を350°Cから500°Cまでの50°C刻みの各温度で測定した。結果を図10に示す。実施例の方が、比較例よりも350~500°Cの温度領域特に350°Cにおいて酸素吸蔵放出量が多くなっており、低温から酸素吸蔵放出が起こりやすくなっている。即ち、実施例の上流側触媒の上側触媒層は、酸素吸蔵放出材量Rh担持CeZrNd複合酸化物とRhドープCeZrNdY複合酸化物小粒子とを合わせて82g/Lが下流側触媒の触媒層の酸素吸蔵放出材Rh担持RhドープCeZrNd複合酸化物112g/Lよりも少ないにも拘わらず、酸素吸蔵放出量が下流側触媒の触媒層よりも多くなっていることが分かる。これは、実施例の上流側触媒の上側触媒層に含まれる酸素吸蔵放出材に担持されているRhが下流側触媒に含まれる酸素吸蔵放出材に担持されているRhよりも多いことに加え、次に説明する酸素吸蔵放出材の粒径の違いによるその総表面積の差が大きく影響している。<酸素吸蔵放出材の比表面積>実施例の上流側触媒の上側触媒層に酸素吸蔵放出材として用いているRhドープCeZrNdY複合酸化物小粒子と、Rh担持CeZrNd複合酸化物、或いは下流側触媒の触媒層に酸素吸蔵放出材として用いているRh担持RhドープCeZrNd複合酸化物とは、その粒子径粒度分布が相異なる。この粒子径の違いが酸素吸蔵放出材と排気ガスとの接触にどのように影響するかを調べた。ここに、酸素吸蔵放出材と排気ガスとの接触機会は、一般にはBET法で比表面積を測定することによって評価される。しかし、この方法で得られる比表面積の値には、多孔質の場合、細孔での吸着現象の影響が強く現れてしまい、粒子径の違いによる接触機会の評価には適さない。そこで、RhドープCeZrNdY複合酸化物小粒子、Rh担持CeZrNd複合酸化物及びRh担持RhドープCeZrNdY複合酸化物各々に対して、大気雰囲気で1300°Cの温度に4時間保持する加熱処理を行ない、各々の細孔の影響を小さくして細孔をかなり潰してBET比表面積を測定した。また別に、それらの比表面積細孔を考慮しない理論値を、それらの粒度分布に基き、且つ球形粒子であるという仮定の基に計算で求めた。表3は上記2つの方法で得た、実施例の上流側触媒の上側触媒層の酸素吸蔵放出材Rh担持CeZrNd複合酸化物70g/L及びRhドープCeZrNdY複合酸化物小粒子12g/L、比較例の上流側触媒の上側触媒層の酸素吸蔵放出材Rh担持CeZrNd複合酸化物82g/L、並びに実施例及び比較例の下流側触媒の触媒層の酸素吸蔵放出材Rh担持RhドープCeZrNd複合酸化物112g/L各々の比表面積及び総表面積を示す。また、表3には、ハニカム担体の触媒層担持面の単位面積当たりの酸素吸蔵放出材含有量も併せて示している。表3によれば、実施例の上流側触媒の上側触媒層の酸素吸蔵放出材は、その総量82g/Lが下流側触媒の触媒層の酸素吸蔵放出材量112g/Lよりも少ないにも拘わらず、総表面積は大きくなっている。これは、上流側触媒の酸素吸蔵放出材の一部に比表面積が大きなRhドープCeZrNdY複合酸化物小粒子を用いているためである。このことから、上流側触媒の上側触媒層の酸素吸蔵放出材は、全体としてみれば、下流側触媒の触媒層の酸素吸蔵放出材に比べて、排気ガスとの接触機会が多くなっていることがわかる。また、同表3において実施例と比較例とを比べると、実施例では上述の如く上流側触媒の上側触媒層の酸素吸蔵放出材は、その総量82g/Lが下流側触媒層の酸素吸蔵放出材量112g/Lよりも少ないにも拘わらず、総表面積は大きくなっている一方、比較例の上流側触媒の上側触媒層の酸素吸蔵放出材は、その総量82g/Lが下流側触媒層の酸素吸蔵放出材量112g/Lよりも少なく、且つ総表面積も小さい。これは、図10に示したように、酸素吸蔵放出材の比表面積の大きい実施例の方が低温から酸素吸蔵放出能が発揮できることの裏付けになっている。<EUモードにおける減速時のNOx浄化率>実施例及び比較例について、EUモード欧州の排気ガス試験の自動車走行モードにおける減速時のNOx浄化率を測定した。図11はEUモードの一部を示す。この場合、減速時は図11に丸印を付けた23秒~28秒、85秒~96秒、155秒~163秒及び177秒~188秒の各区間である。結果を表4に示す。実施例と比較例とを比べると、実施例は減速時のNOx浄化率が高くなっている。特にエンジン始動から時間があまり経過していない時、すなわち、排気ガス温度が低い時のNOx浄化率に大きな差が出ている。このように実施例のNOx浄化率が高くなっているのは、上流側触媒の上側触媒層においてRhドープCeZrNdY複合酸化物小粒子を酸素吸蔵放出材として用い、そのことによって、上流側触媒では、下流側触媒に比べて、酸素放出量が多くなり、且つ酸素吸蔵放出材と排気ガスとの接触機会も多くなったためと考えられる。<EUモードでのエミッション排出量>実施例及び比較例のEUモードでのエミッションHC、CO及びNOxの排出量を測定した結果を図12に示す。同図から、実施例に係る触媒構成によれば、NOx浄化だけでなく、HC及びCOの浄化に関しても高い性能を発揮することがわかる。"