耐火性骨材、粘結剤、焼結剤、水、分散剤およびナトリウムベントナイトを含有する、砂型鋳造用塗型剤組成物であって、前記分散剤が、アクリル酸および/またはマレイン酸由来の構成単位を有し、かつ全構成単位中アクリル酸およびマレイン酸由来の構成単位の合計含有量が90mol以上である重合体またはそのアルカリ金属塩であり、前記分散剤の含有量が、前記耐火性骨材100重量部に対して0.04~1.2重量部であり、前記ナトリウムベントナイトの含有量が、前記耐火性骨材100重量部に対して1.5~15重量部である砂型鋳造用塗型剤組成物。ナトリウムベントナイトと分散剤の重量比ナトリウムベントナイト/分散剤が4~150である請求項1に記載の砂型鋳造用塗型剤組成物。前記分散剤の中和率が30~100である請求項1または2に記載の砂型鋳造用塗型剤組成物。前記分散剤が、水溶性である請求項1~3のいずれかに記載の砂型鋳造用塗型剤組成物。前記耐火性骨材が、ムライト、シリカ、アルミナ、マグネシア、ジルコン、アルミナシリケート、黒鉛、黒曜石、オリビン、タルクおよび雲母からなる群より選択される少なくとも1種である請求項1~4のいずれかに記載の砂型鋳造用塗型剤組成物。前記粘結剤が、糖類、フェノール、ロジンおよび石油樹脂からなる群より選択される少なくとも1種である請求項1~5のいずれかに記載の砂型鋳造用塗型剤組成物。しかしながら、従来の砂型鋳造用塗型剤組成物では、砂型表面に塗布した後、塗布面に筋状のたれが発生する場合があり、このたれを修復するのに長時間を要していた。また、従来の砂型鋳造用塗型剤組成物では、塗型膜の厚みを適切な範囲に保ちながら、たれを抑制することが困難であった。即ち、たれが認められない場合には、塗型剤が砂型に浸透してしまい、十分な厚みの塗型膜が得られないという問題があった。このような課題について、従来の砂型鋳造用塗型剤組成物は充分に検討されていなかった。本発明は、たれを低減し、適切な厚みの塗型膜を得る砂型鋳造用塗型剤組成物を提供する。即ち、換言すれば、本発明の目的はたれ抑制と塗型膜の厚み低減抑制の両立を目的とする。本発明者は、前記課題を解決するために鋭意検討した結果、特定の構成単位を有する重合体からなる分散剤を、耐火性骨材に対して特定量含有し、かつ特定のベントナイトを、耐火性骨材に対して特定量含有する砂型鋳造用塗型剤組成物により、前述した課題を解決できることを見出した。即ち、本発明に係る砂型鋳造用塗型剤組成物は、耐火性骨材、粘結剤、ナトリウムベントナイト以外の焼結剤以下単に焼結剤ともいう、水、分散剤およびナトリウムベントナイトを含有する、砂型鋳造用塗型剤組成物であって、前記分散剤が、アクリル酸および/またはマレイン酸由来の構成単位を有し、かつ全構成単位中アクリル酸およびマレイン酸由来の構成単位の合計含有量が90mol以上である重合体であり、前記分散剤の含有量が、前記耐火性骨材100重量部に対して0.04~1.2重量部であり、前記ナトリウムベントナイトの含有量が、前記耐火性骨材100重量部に対して1.5~15重量部である砂型鋳造用塗型剤組成物に関する。本発明の砂型鋳造用塗型剤組成物は、アクリル酸および/またはマレイン酸由来の構成単位を含有し、かつ全構成単位中アクリル酸およびマレイン酸由来の構成単位の合計含有量が90mol以上である重合体を分散剤として含有し、該分散剤を耐火性骨材100重量部に対して0.04~1.2重量部含有し、かつ該ナトリウムベントナイトを耐火性骨材100重量部に対して1.5~15重量部含有することにより、たれを低減し、適切な厚みの塗型膜を得る。前記効果を発現する理由は定かではないが、ナトリウムベントナイトと分散剤としてアクリル酸及び/又はマレイン酸の重合体またはアルカリ金属塩を特定量含有することにより、塗型剤組成物中でお互いに陽イオン交換しても、ナトリウムベントナイトが持つ塗膜の厚みを確保する作用への影響が少なく、また、分散剤とナトリウムベントナイトの比が一定の範囲であると、分散剤のたれを抑制する働きと、ナトリウムベントナイトの塗膜の厚みを確保する働きを、極めてバランスよく両立できるものと推察される。本発明の砂型鋳造用塗型剤組成物以下、単に塗型剤組成物ともいうは、耐火材骨材、粘結剤、焼結剤、水、分散剤およびナトリウムベントナイトを含有する。以下、本発明の塗型剤組成物に含有される各成分について説明する。<分散剤>前記分散剤は、アクリル酸および/またはマレイン酸由来の構成単位を含有し、かつ全構成単位中アクリル酸およびマレイン酸由来の構成単位の合計含有量が90mol以上である重合体からなる。アクリル酸由来の構成単位は、下記式1で示される。式中、MはH、アルカリ金属塩を示す。また、マレイン酸または無水マレイン酸由来の構成単位は、それぞれ下記式2または下記式3で示される。式中、X、Yは同一または異なって、H、アルカリ金属塩を示す。アクリル酸および/またはマレイン酸の中和率は、0~100の間で任意に調整可能である。中和率はたれを低減する観点及び浸透深さを増大させる観点から30~100が好ましく、50~100がより好ましく、80~100が更に好ましい。上記式1におけるM、及び上記式2におけるX、Yは、それぞれ水素原子、アルカリ金属塩である。上記アルカリ金属塩は、たれを低減する観点から、リチウム、ナトリウム及びカリウムが好ましく、ナトリウム及びカリウムがより好ましく、ナトリウムが更に好ましい。本発明の分散剤は、たれを低減し、適切な厚みの塗型膜を得る観点から、上記式1で表されるアクリル酸由来の構成単位及び上記式2で表されるマレイン酸由来の構成単位のみを有するものが好ましく、上記式1で表されるアクリル酸由来の構成単位のみを有するものがより好ましい。重量平均分子量は、同様の観点から、1000~100000が好ましく、2000~70000がより好ましく、3000~50000が更に好ましい。アクリル酸およびマレイン酸無水マレイン酸を含むを共重合したものの場合、アクリル酸の含有量が20mol以上であることが好ましく、50mol以上であることがより好ましい。アクリル酸とマレイン酸及び/又はマレイン酸無水物とのモル比は、塗型剤組成物の流動性を好適に維持し、たれをより確実に低減する観点から、アクリル酸/マレイン酸及び/又はマレイン酸無水物=40/60~100/0が好ましく、50/50~100/0がより好ましい。塗型剤組成物の流動性を好適に維持し、たれをより確実に低減するためには、全構成単位中アクリル酸およびマレイン酸由来の構成単位の合計含有量が90mol以上であり、95mol以上であることがより好ましく、98mol以上であることが更に好ましく、実質100molであることがより更に好ましい。重合体を構成するアクリル酸およびマレイン酸由来の構成単位以外の構成単位としては、メタクリル酸、イタコン酸、フマル酸由来の構成単位などが挙げられる。本発明の塗型剤組成物中、耐火性骨材100重量部に対する分散剤の含有量を0.04~1.2重量部、好ましくは0.08~1.0重量部、より好ましくは0.1~1.0重量部とすることにより、塗型剤組成物の流動性を適切な範囲に維持し、たれを低減することができる。耐火性骨材100重慮部に対し、分散剤の含有量が1.2重量部超では塗型剤組成物の砂型への浸透量が過大になりすぎ、適切な塗型膜の厚みを得られなくなるので好ましくない。本発明の塗型剤組成物は、溶媒として水を含有するため、分散剤が水溶性であることが好ましい。なお、本発明において水溶性とは、20°Cの水100gに該分散剤を1g以上溶解することを意味する。<ベントナイト>本発明の塗型剤組成物は、ベントナイトの交換性陽イオンがナトリウムイオンであるナトリウムベントナイトを含有する。ナトリウムベントナイトと特定構造の分散剤アルカリ金属塩を用いることで、ベントナイトのナトリウムイオンとアルカリ金属イオンの陽イオンがイオン交換しても悪影響を生じることなく、円滑な相互作用が可能になる。その結果、塗型剤組成物の配合安定性を維持するとともに、塗型剤組成物のレオロジーを制御し、たれ抑制と塗型膜の厚み低減抑制の効果を発現する。陽イオンにカルシウムを用いた場合は、2価の陽イオンのため電気的引力が強くなり膨潤性が低く、そのため沈降性など保存安定性に問題があるとともに、適度な粘度が得られないために、たれが悪化する。本発明の組成物のナトリウムベントナイトの含有量は、塗型膜の厚みを適切な範囲に維持する観点、およびたれを低減する観点から耐火性骨材100重量部に対し1.5~15重量部であるが、2.0~12重量が好ましく、2.5~8.0重量がより好ましく、3.0~5.5重量が更に好ましい。本発明の、ナトリウムベントナイトと分散剤の重量比ナトリウムベントナイト/分散剤は、たれを低減し、適切な厚みの塗型膜を得る観点から、4~150が好ましく、4~50がより好ましい。以下、本発明の塗型剤組成物に含有される各成分について説明する。<耐火性骨材>本発明で使用される耐火性骨材は、特に限定されないが、耐火性、経済性、および溶融金属との耐反応性の観点から、ムライト、シリカ、アルミナ、マグネシア、ジルコン、アルミナシリケート、黒鉛、黒曜石、オリビン、タルクおよび雲母からなる群より選択される少なくとも1種であることが好ましく、シリカ、黒曜石、雲母、ムライト、および黒鉛中でも鱗状黒鉛からなる群より選択される少なくとも1種であることがより好ましく、シリカ、黒曜石、および雲母からなる群より選択される少なくとも1種であることが更に好ましい。本発明で使用される耐火性骨材は、塗布作業性を向上させる観点から、平均粒径が0.5~100μmであることが好ましく、1~50μmであることがより好ましく、5~40μmであることが更に好ましい。耐火性骨材を2種以上混合して用いる場合には、塗布作業性を向上させる観点から、耐火性骨材の混合物としての平均粒径は、0.5~100μmであることが好ましく、1~50μmであることがより好ましく、5~40μmであることが更に好ましい。ここで、耐火性骨材の平均粒径は、レーザー回折式粒度分布測定装置堀場製作所社製LA-920を用いて測定された体積中位粒径D50である。分析条件は下記の通りである。測定方法:フロー法分散媒:イオン交換水にヘキサメタリン酸ナトリウム0.1重量を加えた溶媒分散方法:攪拌、内蔵超音波照射3分間試料濃度:2mg/100ml<粘結剤>本発明の塗型剤組成物には、粘結剤として、常温で強い塗型膜を形成できるアラビアガム、多糖類などの糖類、フェノール、ロジン、石油樹脂のような有機粘結剤や、鋳込み時に塗型膜の熱間強度を上げるためのエチルシリケート、ケイ酸ソーダなどの無機粘結剤が含有されていてもよい。条件によりこれらの粘結剤を併用してもよい。塗型剤組成物中の粘結剤の含有量は、塗型膜強度の向上および熱分解ガス量の低減の観点から、耐火性骨材球状耐火性骨材および非球状耐火性骨材の合計100重量部に対し、0.5~10重量部が好ましく、1~5重量部がより好ましい。<焼結剤>本発明の塗型剤組成物には、焼結剤として、高熱時においても強い塗型膜を維持できるアタパルジャイト、セピオライトなどの鎖状粘土鉱物、カオリナイト、タルク、緑泥石、モンモリロナイトおよびヘクトライトなどの層状粘土鉱物を含有しても良い。高熱時の強度とともに耐火性、経済性、作業性の観点からアタパルジャイト、セピオライト、モンモリロナイトおよびヘクトライトからなる群より選択される少なくとも1種であることが好ましく、アタパルジャイトであることが更に好ましい。本発明の塗型剤組成物の焼結剤の含有量は、塗型膜の厚みを適切な範囲に維持する観点、およびたれを低減する観点から耐火性骨材100重量部に対し1~10重量部が好ましく、1~5重量部がより好ましい。<溶媒>本発明の塗型剤組成物では、溶媒として水を含有する。水以外の溶媒を含有してもよいが、安全性および経済性の観点から、溶媒中の水の含有量は98重量以上であることが好ましく、99重量以上であることがより好ましく、実質100重量であることが更に好ましい。水以外の溶媒としては、例えばメタノール、エタノール、プロパノール、ブタノール、およびヘキサノールなどのアルコールが挙げられる。これらの中でも、コストおよび塗布作業性の観点からエタノールが好ましい。塗型剤組成物中の溶媒の含有量は、塗型膜の厚みを適切な範囲に維持する観点、およびたれを低減する観点から、耐火性骨材100重量部に対し、10~500重量部が好ましく、10~100重量部がより好ましい。<その他の成分>本発明の塗型剤組成物に配合できるその他の成分として、顔料や染料などの着色剤、塗布作業性を向上させるレオロジー調整剤、沈降防止剤、界面活性剤などの添加剤を使用できる。また、ヒドロキシアルキル化セルロースなどのセルロース誘導体、ポリビニルアルコール、アルギン酸ソーダなどの増粘剤や防腐剤などの添加剤も使用できる。本発明の塗型剤組成物は、砂型表面に塗型剤組成物を塗布してなる鋳造用砂型を使用する鋳物の製造方法に好適である。即ち、本発明の鋳物の製造方法は、砂型表面に前記本発明の塗型剤組成物を塗布してなる鋳造用砂型を使用する鋳物の製造方法である。本発明の塗型剤組成物を砂型鋳型に塗布する方法は、特に限定されず、例えば、流し塗りブッカケ法、浸漬ドブ漬け法、刷毛塗り、スプレー塗布などの従来知られている方法が使用できる。なかでも、本発明の塗型剤組成物を流し塗りで塗布すると、本発明の効果たれ筋の低減が有効に発揮されるため好ましい。また、砂型に用いる鋳物砂としては、石英質を主成分とする珪砂の他、ジルコン砂、クロマイト砂、合成ムライト砂などの新砂またはこれらの再生砂が使用される。鋳物砂は、粘結剤を添加せずに用いることもでき、その場合には充填性が良好であるが、高い砂型強度が要求される場合には、粘結剤を添加し、硬化剤により硬化させるのが好ましい。なお、上記砂型は、一般的に、フラン樹脂、アルカリフェノール樹脂などの有機粘結剤や水ガラスなどの無機粘結剤を鋳物砂に混合し、製品鋳物と同一形状の木型のまわりに充填した後、硬化、抜型して得られるものである。また、一般的に、塗型剤組成物は、保存時においては溶媒濃度が低い固形分濃度が高い状態の組成物保存用組成物としておき、使用時に適正な粘度が得られるように、溶媒で希釈して使用される。上記高固形分濃度の組成物保存用組成物は、溶媒量などを調整して、通常、針入度200程度とすればよい。上記使用時の適正な比重は、30~80ボーメである。なお、ボーメ単位で表される比重は、塗型剤の粘度と濃度の因子をまとめて表現でき、塗型剤の砂型への塗布時の目安となるものである。塗型膜の厚みは、塗型剤本来の働きを発揮させる観点から、50~300μmが好ましく、75~150μmがより好ましく、更に80~120μmが好ましい。<塗型剤組成物配合方法>保存時の配合組成は、コスト、運搬性、保存安定性の観点から水に対する耐火性骨材の重量比が3以上が好ましい。混練機に所定量の水の半分とナトリウムベントナイトと増粘剤を添加し混練する。前記混練物に、ナトリウムベントナイト、増粘剤、水及び耐火性骨材以外の残りの成分、例えば、粘結剤、焼結剤及び防腐剤等を添加し混練する。さらにこの混練物に耐火性骨材と残りの水を加え、混練する。得られた塗型剤組成物の水分濃度は25重量以下が好ましい。本発明の塗型剤組成物を用いて鋳物を製造すると、焼着欠陥が少なく、鋳肌が美麗な鋳物が得られるため、複雑な構造や、鋳肌表面の美しさが要求されるものなどに好適である。具体的な鋳物の例としては、建設機械の油圧バルブ、モーター、金型、エンジンフレーム、工作機械、建築部材などに用いられる、部材、部品などが挙げられる。以下、本発明を具体的に示す実施例などについて説明する。<塗型剤組成物の調製>耐火性骨材100重量部、増粘剤4.5重量部、粘結剤1.2重量部、水19.7重量部、添加剤2.2重量部、表1に示す含有量の分散剤及びベントナイトを以下に示す配合方法で混練した。即ち、その配合方法は、水9.85重量部所定量の水の半分に、ナトリウムベントナイトと増粘剤を添加した。この後、25°Cにおいて、1軸式ミキサーにより回転数300rpmで5分混練した。前記混合物に、その他の添加物を混入し、同じ温度同じ速度で、2分混練した。この混合物に耐火性骨材を加えて残りの水を全て加え、同じ温度同じ速度で10分混練し、ペースト状の塗型剤組成物を得た。上記耐火性骨材は、いずれも、シリカ平均粒径4μmと、黒曜石平均粒径91μmと、雲母平均粒径80μmとを、シリカ:黒曜石:雲母=67:25:8の重量比で混合したものを用いた。混合後の上記耐火性骨材の平均粒径は34μmであった。また、上記増粘剤はポリアミン系陽イオン界面活性剤北広ケミカル株製、ソフテックスK-370であり、上記粘結剤はアラビアガムであり、上記添加剤は、焼結剤アタパルジャイトと、臭素系防腐剤ケイアイ化成社製、バイオホープとを、焼結剤:臭素系防腐剤=92.15:7.85の重量比で混合したものを用いた。得られた塗型剤組成物を離合社製針入度測定装置800S-01により測定したところ、針入度は何れも200であった。本発明に用いた、表1の分散剤は以下に示すものである。分散剤A:アクリル酸重合体部分Na中和物;1式において、M=Naが90、M=Hが10;重量平均分子量Mw=30000;中和度90;花王株製、ポイズ530分散剤B:アクリル酸重合体部分Na中和物;1式において、M=Naが35、M=Hが65;重量平均分子量Mw=30000;中和度35;東亜合成株製、アロンビスAH-106X分散剤C:アクリル酸重合体Na中和物;1式において、M=Naが100;重量平均分子量Mw=3000;中和度100;アルドリッチ社製、ポリアクリル酸ナトリウム分散剤D:アクリル酸重合体;1式において、M=Hが100;重量平均分子量Mw=25000;中和度0;アルドリッチ社製、ポリカルボン酸分散剤E:1式、及び3式または2式に示すアクリル酸と無水マレイン酸の共重合体モル比1:1Na中和物;M=Na、X=Na及びY=Na;重量平均分子量Mw=20000;中和度100;花王株製、ポイズ520分散剤F:ナフタレンスルホン酸Na縮合物;重量平均分子量Mw=100000;中和度100;花王株製、デモールRN分散剤G:アクリル酸重合体アンモニウム塩;1式において、M=NH4が100;重量平均分子量Mw=30000;中和度100;花王株製、ポイズ532A分散剤H:ジイソブチレンとマレイン酸の共重合体モル比1:1Na中和物;重量平均分子量Mw=20000;中和度100;花王株製、デモールEP<たれ試験>フラン再生砂AFS45100重量部に対して、花王クエーカー製フラン樹脂340B0.8重量部を添加し、更に花王クエーカー製硬化剤TK-3をフラン樹脂100重量部に対して40重量部添加し、混練して得られた混練砂を型込めし、幅15mm×深さ5mmの溝部を設けた高さ300mm×幅200mm×厚み30mmの板状試験片を作製した。この試験片を75度の傾斜壁に立てかけ、各塗型剤組成物を流し塗り可能な比重40~44ボーメに水で希釈調整希釈組成物中の水が約50重量し流し塗りを行った。そして、流し塗り直後から30秒経過した後、試験片を135度傾斜させ、その際に発生するたれの程度を目視により下記の3段階で評価した。結果を表1に示す。たれ試験評価基準1:たれが多く発生する。目視で、明らかに凹凸があり、そのまま鋳込んだ場合たれ筋がはっきり転写される。2:たれがやや発生する。目視で、凹凸分かりにくいが、そのまま鋳込んだ場合たれ筋が転写される。3:たれがわずかに発生する。目視で、ほぼ平滑であり、そのまま鋳込んだ場合たれ筋が転写されない。4:たれが発生しない。そのまま鋳込んだ場合、転写はみられない<塗型膜の厚み>エルコメーター社製ロータリー式ウエットフィルム膜圧計型番:ELCOMETER3230を用いて測定した。濡れた塗膜の上で膜圧計を回転させ、中央のホイールが膜に触れたところの目盛を読み取る。この値が、膜の厚みμmである。結果を表1に示す。<浸透深さ>砂型に塗型剤を塗布した後、垂直方向に切断し、その断面の塗型剤が浸透した深さmmを測定した。結果を表2に示す。表1の結果から、実施例1~14に係る塗型剤組成物では、たれ筋が低減され、適切な厚みの塗型膜が得られることがわかる。一方、比較例1~2および5~8に係る塗型剤組成物では、たれの発生が見られ、実施例1~14に係る塗型剤組成物に比べて、たれ性が悪化することがわかる。なお、分散剤の含有量が多い比較例3やナトリウムベントナイトの含有量が少ない比較例4に係る塗型剤組成物では、たれ性については実施例1~9に係る塗型剤組成物と同等の結果を示したが、塗布した塗型剤組成物が砂型に染み込むことで、塗型膜が薄くなり、焼着が起こる恐れがある。表2の結果から、中和度が高いほど、浸透深さが大きく耐焼着性に優れる。