"複数の単一モードのコアを一本の光ファイバに収納するマルチコアファイバにおいて、前記コアは、伝搬定数が同じ同種コアと伝搬定数が異なる異種コアとからなる複数のコア、または、伝搬定数が同じ同種コアのみからなる複数のコアであり、前記各同種コアにおいて、各同種コアと当該同種コアに対して最も近い距離にある同種コアとの間に摂動部を備え、前記複数のコアは格子点配列の格子点を基準位置として配置され、前記摂動部は前記基準位置から位置ずれした位置に配置され、前記摂動部は、同種コアの近傍にあって同種コアの各伝搬定数に異なる摂動を与えて同種コアの伝搬定数を各固有伝搬定数から異なった量だけずらして伝搬定数を異なる値にさせ、前記同種コア間の結合を低下させることを特徴とする、マルチコアファイバ。前記摂動部は、前記基準位置から位置ずれした位置に配置する異種コアであることを特徴とする、請求項1に記載のマルチコアファイバ。前記異種コアは、コアとクラッドとの比屈折率差、コア径、コア内の屈折率分布の少なくとも何れか一つが異なることによって前記同種コアと異なる伝搬定数を有することを特徴とする請求項2に記載のマルチコアファイバ。前記摂動部は、前記基準位置から位置ずれした位置に配置する、クラッドの屈折率と異なる屈折率を有する低屈折率の部位または高屈折率の部位であることを特徴とする、請求項1に記載のマルチコアファイバ。前記低屈折率の部位は、前記コア間を埋めるクラッドに形成するファイバの長さ方向に形成される孔部であり、前記孔部内は空気層又はクラッドよりも低い屈折率を有する部材であることを特徴とする請求項4に記載のマルチコアファイバ。前記高屈折率の部位は、前記コア間を埋めるクラッドに形成するファイバの長さ方向に形成される孔部であり、前記孔部内はクラッドよりも高い屈折率を有する部材であることを特徴とする請求項4に記載のマルチコアファイバ。前記格子点配列は、各格子点において、当該格子点の最近接する周囲に配列される6個の格子点に対して等角度および等距離である三角配列であり、クラッドとの比屈折率差、コア径、コア内の屈折率分布の少なくとも何れか一つが異なることによって伝搬定数を異にする3種のコアが、前記三角配列の格子点を基準位置として周期的に三角配置され、前記摂動部の配置は、前記基準位置に対する配置において、前記三角配置される最近接の3種のコアを単位として、3種のコアを基準位置の格子点に配置する第1のコア群、3種のコアを基準位置の格子点から前記三角配置の内側に向かって位置ずれさせた位置へ配置する第2のコア群、および3種のコアを基準位置の格子点から前記三角配置の中心を回転中心として回転させて位置ずれされた位置へ配置する第3のコア群の各コア群が形成されたことを特徴とする、請求項1に記載のマルチコアファイバ。前記格子点配列は、各格子点において、当該格子点の最近接する周囲に配列される6個の格子点に対して等角度および等距離である三角配列であり、クラッドとの比屈折率差、コア径、コア内の屈折率分布の少なくとも何れか一つが異なることによって伝搬定数を異にする3種のコアが、前記三角配列の格子点を基準位置として周期的に三角配置され、前記摂動部の配置位置は、前記基準位置に対する配置において、前記三角配置される最近接の3種のコアを単位としてコア群とされ、前記三角配置において3つのコア群に区分され、前記各コア群の3種のコアを格子点から前記三角配置の中心を回転中心として回転させられると共に、各コア群における摂動部の回転角又は回転方向をコア群毎に異ならせられ、当該回転によって位置ずれした位置であることを特徴とする、請求項1に記載のマルチコアファイバ。前記格子点配列は、各格子点において、当該格子点の最近接する周囲に配列される6個の格子点に対して等角度および等距離である三角配列であり、クラッドとの比屈折率差、コア径、コア内の屈折率分布の少なくとも何れか一つが異なることによって伝搬定数を異にする3種のコアが、前記三角配列の格子点を基準位置として周期的に三角配置され、前記摂動部の配置位置は、前記基準位置に対する配置において、前記三角配置される最近接の3種のコアを単位としてコア群とされ、前記三角配置において3つのコア群に区分され、前記各コア群の3種のコアを格子点から前記三角配置の中心に向かって内向きまたは外向きにシフトさせられると共に、各コア群における摂動部のシフト量がコア群毎に異ならせられ、当該シフトによって位置ずれした位置であることを特徴とする、請求項1に記載のマルチコアファイバ。前記格子点配列は、各格子点において、当該格子点の最近接する周囲に配列される6個の格子点に対して等角度および等距離である三角配列であり、前記複数のコアはクラッドとの比屈折率差、コア径、コア内の屈折率分布の少なくとも何れか一つが異なることによって伝搬定数を異にする複数種のコアの組み合わせであり、前記複数種のコアを前記三角配列の格子点を基準位置に対して60度回転対称な方向に周期的に三角配置され、前記摂動部の各コアの配置位置は、前記基準位置に対する配置において、各コアの基準位置である格子点から、最近接格子点が並ぶ方向をx軸方向に選んでx軸方向に並んだ格子点を行、x軸から60度または-60度方向に並んだ格子点を列として,各行および各列毎にx軸方向およびy軸方向にずれた位置に配置させられ、かつx軸方向およびy軸方向へのずれ量が行および列毎に異ならせられ、当該配置よって位置ずれした位置であることを特徴とする請求項1に記載のマルチコアファイバ。前記格子点配列は矩形配列であり、各格子点はx軸方向およびy軸方向にそれぞれ周期的に配置され、前記摂動部の各コアの配置位置は、前記矩形配列の格子点からx軸方向およびy軸方向にシフトした位置であり、x軸方向の異種コアのコア間隔はΛxであり、y軸方向の異種コアのコア間隔はΛyであることを特徴とする、請求項1に記載のマルチコアファイバ。複数の単一モードのコアを一本の光ファイバに収納するマルチコアファイバのコアの配置方法において、前記コアは、伝搬定数が同じ同種コアと伝搬定数が異なる異種コアとからなる複数のコア、または、伝搬定数が同じ同種コアのみからなる複数のコアであり、ファイバ断面内において、複数の格子点が並進対称性、回転対称性、並進対称性および回転対称性の何れかの対称性を有して周期的に二次元配列された格子点配列において、前記複数のコアを格子点配列の格子点を基準位置として配置し、同種コア同士の中で最も近い距離にある同種コア間において、摂動部を基準位置から位置ずれした位置に配置し、前記摂動部の配置により、同種コアの近傍にあって同種コアの各伝搬定数に異なる摂動を与えて同種コアの伝搬定数を各固有伝搬定数から異なった量だけずらし、前記同種コア間の結合を低下させることを特徴とする、マルチコアファイバのコアの配置方法。前記格子点配列は三角配列であり、各格子点において、当該格子点の最近接する周囲に配列される6個の格子点に対して等角度および等距離であることを特徴とする、請求項12に記載のマルチコアファイバのコアの配置方法。前記格子点配列は矩形配列であり、各格子点をx軸方向およびy軸方向にそれぞれ周期的に配列することを特徴とする、請求項12に記載のマルチコアファイバのコアの配置方法。従来の異種非結合マルチコアファイバのコア配置は、三角配列、矩形配列のように対称図形の周期的配列に基づいている。図28に示した構成において、3種の異種コアの三角配列において、比屈折率差Δが1.20、1.25、1.30の場合、同種コア間の結合率を100kmで-30dB以下にする同種コア間距離Dは40μmであり、異種コア間の結合率を-30dBにする異種コア間距離Λは約13μmであるため、同種コア間距離が3倍程度大きいため、コア密度を高めるには異種コアの種類を増やす必要がある非特許文献4,5。そこで、本発明は前記した従来の問題点を解決し、異種コアの種類を増やすことなく、マルチコアファイバを高密度化することを目的とする。本願発明は、伝搬定数が同じ同種コアと伝搬定数が異なる異種コアからなる複数の単一モードコアまたは伝搬定数が同じ同種コアのみからなる複数の単一モードコアを用いた非結合系のマルチコアファイバにおいて、伝搬定数が同じ同種コアの伝搬定数を摂動によって異なる量だけずらし、同種コアの伝搬定数のずれによって同種コア間の結合を抑制する。この同種コア間の結合を抑制することによって、同種コアを配置する距離を縮めることができ、異種コアの種類を増やすことなく、マルチコアファイバのコアを高密度化することができる。以下では、本願発明に係る非結合系のマルチコアファイバをマルチコアファイバで表記して説明する。本発明のマルチコアファイバは、各同種コアにおいて、各同種コアと当該同種コアに対して最も近い距離にある同種コアとの間に摂動部を備える。なお、摂動部とは摂動を付与する部分である。この摂動部は、同種コアの近傍にあって同種コアの各伝搬定数に異なる摂動を与えて同種コアの伝搬定数を各固有伝搬定数から異なる量だけずらして伝搬定数を異なる値にさせ、同種コア間の結合を低下させる。また、摂動部が設けられる同種コアの位置は、同種コアと当該同種コアと最も近い距離にある同種コアとのコアの間であって、両同種コアに摂動による伝搬定数の差を生じさせるだけの変化を及ぼし得る距離にある位置である。マルチコアファイバを構成するコアは、伝搬定数が同じ同種コアと伝搬定数が異なる異種コアとからなる複数のコアの組み合わせとする他、伝搬定数が同じ同種コアのみからなる複数のコアの組み合わせとすることができる。本発明は、複数の単一モードのコアを一本の光ファイバに収納するマルチコアファイバにおいて、マルチコアファイバは、ファイバ断面内において、複数の格子点が並進対称性、回転対称性、並進対称性および回転対称性の何れかの対称性を有して周期的に二次元配列された格子点配列において、前記格子点配列の格子点を基準位置として複数のコアを配置するものであり、同種コア間に配置した摂動部は、各コアの各伝搬定数に対して個々に異なる摂動を与えることによって各コアの伝搬定数をそれぞれの固有伝搬定数からずらす。この伝搬定数のずれは、ずらした伝搬定数によって定まるコア間の結合量が所定の設定量を下回る結合の状態とする。所定の設定量はコア間の結合の状態を不完全結合状態とするクロストークであって、この設定量を閾値としてコア間の結合状態について、一般的用語における結合状態と不完全結合状態とを区分する。設定量は、例えば、結合率が小さい値として-30dBを定めることができるが、-30dBに限られるものではなく、-10dB、-20dB、―40dB等、任意の値に定めることができる。コア間の結合量を所定の設定量を下回る結合の状態とすることで、互いに隣接するコアの伝搬定数を異ならせてコア間結合を非結合とする。なお、ここで非結合は一般的用語の不完全結合状態を意味するものであり、結合率が1より小さいが、完全には零ではない結合の状態を表し、結合率は前記した設定量によって定められるものである。本発明は、摂動の一形態として、各コアについて、基準位置である格子点からずれた位置に摂動部を備える。基準位置の格子点は格子点配列の格子点とすることができる。格子点から位置ずれした位置に摂動部を設けることによって、摂動部を挟む同種コアの伝搬定数に摂動を与えて、コアの固有伝搬定数からずらす。摂動部は異種コア、あるいはクラッドの屈折率と異なる屈折率を有する低屈折率部位または高屈折率部位とすることができ、この摂動部の近傍にある同種コアの伝搬定数を異なる大きさの摂動によって異なる量だけずらし、同種コア間の結合を抑制する。格子点配列の一形態は三角配列である。この三角配列による格子点配列の形態は、各格子点において、その格子点の最近接する周囲に配列される6個の格子点に対して等角度および等距離とする構成である。格子点配列の他の形態は矩形配列である。この矩形配列による格子点配列の形態は、各格子点をx軸方向およびy軸方向にそれぞれ周期的に配列する構成である。[異種マルチコアファイバ]本願発明のマルチコアファイバは、伝搬定数が異なる異種のコアと伝搬定数が同じ同種コアとの組み合わせによって構成することができる。以下では、異種コアと同種コアとの組み合わせからなるマルチコアファイバを異種マルチコアファイバの名称を用いて説明する。伝搬定数は、コアとクラッド間の比屈折率差、コアの直径、コア内の屈折率分布等のパラメータを変えることで異ならせることができる。以下は、比屈折率差が異なる異種コアと比屈折率差が同じ同種コアからなる異種マルチコアファイバを例に説明する。異種マルチコアファイバは、三角配列によるコア配置において、コアが周期的に配列された格子点の位置を基準位置としてコアを基準位置から位置ずれさせ、同種コア同士の中で最も近い距離にある同種コアの伝搬定数に異なる摂動を与える態様として複数の態様を備える。摂動の各態様は、格子点配列の基準位置から位置ずれさせた格子点の位置に摂動部を配置する。摂動部の配置によって、同種コアの伝搬定数が異なる量だけずらされ、同種コアの結合が抑制される。三角配列において、摂動部の配置による摂動の第1の態様では、格子点配列を、各格子点において、この格子点の最近接する周囲に配列される6個の格子点に対して等角度および等距離とする三角配列とし、クラッドとの比屈折率差、コア径、コア内の屈折率分布の少なくとも何れか一つが異なることによって伝搬定数を異にする3種のコアを三角配列の格子点を基準とする位置に対して周期的に配置して三角配置とする。第1の態様の摂動部の配置は、基準位置に対する配置において、三角配列される最近接の3種のコアを単位として、3種のコアを基準位置の格子点に配置する第1のコア群、3種のコアを基準位置の格子点から前記三角配列の内側又は外側に向かって位置ずれさせた位置へ配置する第2のコア群、および3種のコアを基準位置の格子点から前記三角配置の中心を回転中心として回転させて位置ずれさせた位置へ配置する第3のコア群の各コア群を形成する配置である。三角配列において、摂動部の配置による摂動の第2の態様では、第1の態様と同様に、格子点配列を、各格子点において、当該格子点の最近接する周囲に配列される6個の格子点に対して等角度および等距離とする三角配列とし、クラッドとの比屈折率差、コア径、コア内の屈折率分布の少なくとも何れか一つが異なることによって伝搬定数を異にする3種のコアを三角配列の格子点を基準とする位置に対して周期的に配置して三角配置とする。第2の態様の摂動部の配置は、基準位置に対する配置において、三角配置される最近接3種のコアを単位としてコア群とし、三角配置において3つのコア群に区分し、各コア群の3種のコアを格子点から三角配置の中心を回転中心として回転させると共に、各コア群における摂動の回転角又は回転方向をコア群毎に異ならせ、この回転によって位置ずれさせた位置へ配置する。三角配列において、摂動部の配置による摂動の第3の態様では、第1,2の態様と同様に、格子点配列を、各格子点において、この格子点の最近接する周囲に配列される6個の格子点に対して等角度および等距離とする三角配列とし、クラッドとの比屈折率差、コア径、コア内の屈折率分布の少なくとも何れか一つが異なることによって伝搬定数を異にする3種のコアを三角配列の格子点を基準位置に対して周期的に配置して三角配置とする。第3の態様の摂動部の配置は、基準位置に対する配置において、三角配置される最近接3種のコアを単位としてコア群とし、三角配置において周期性を有する3つのコア群に区分し、各コア群の3種のコアを格子点から前記三角配置の中心又は外側に向かってシフトさせると共に、各コア群における摂動のシフト量をコア群毎に異ならせ、このシフトによって位置ずれさせた位置へ配置する。三角配列において、摂動部の配置による摂動の第4の態様では、格子点配列を、各格子点において、この格子点の最近接する周囲に配列される6個の格子点に対して等角度および等距離である三角配列とし、複数のコアはクラッドとの比屈折率差、コア径、コア内の屈折率分布の少なくとも何れか一つが異なることによって伝搬定数を異にする複数種のコアの組み合わせとし、複数種のコアを三角配列の格子点を基準位置に対して60度回転対称な方向に周期的に配置して三角配置とする。第4の態様の摂動部の配置は、基準位置に対する配置において、各コアを、各コアの基準位置である格子点から、最近接格子点を結ぶ延長線の方向をx軸方向に選んでx軸方向に並んだ格子点を行、x軸から60度または-60度方向に並んだ格子点を列として,各行および各列毎にx軸方向およびy軸方向にずれた位置へ配置して、かつx軸方向およびy軸方向へのずれ量が行および列毎に異なるように配置する。本発明は、摂動の他の形態として、クラッドとの比屈折率差,コア径、コア内の屈折率分布の少なくとも何れか一つが異なることによって伝搬定数を異にする部位を配置する形態を有する。本発明の異種マルチコアファイバのコアは、基準位置から位置ずれした位置に摂動部を配置する。摂動部は、異種コア、あるいはクラッドの屈折率と異なる屈折率を有する低屈折率あるいは高屈折率の部位とすることができる。異種コアと同種コアとの組み合わせからなる複数のコア構成では、前記した各態様によって格子点位置を基準位置からずらし、基準位置から位置ずれした格子点位置を異種コアの配置位置とする。これによって、異種コアの位置は基準位置から位置ずれした位置となる。この位置ずれした位置に配置された異種コアは、この異種コアの近傍にある同種コアの伝搬定数を異なった量だけずらす。この構成では異種コアが摂動部となる。異種コアは、コアとクラッドとの比屈折率差、コア径、コア内の屈折率分布の少なくとも何れか一つが異なることによって同種コアと異なる伝搬定数を有する。また、異種コアと同種コアとの組み合わせからなる複数のコア構成、あるいは、同種コアからなる複数のコア構成において、前記した各態様によって格子点位置を基準位置からずらし、基準位置から位置ずれした格子点位置を低屈折率部位または高屈折率部位の配置位置とする。これによって、低屈折率部位または高屈折率部位の位置は基準位置から位置ずれした位置となる。この位置ずれした位置に配置された低屈折率部位または高屈折率部位は、同種コア同士の中で最も近い距離にある同種コアの伝搬定数を異なった量だけずらす。この構成では低屈折率部位コアとクラッドとの比屈折率差、コア径、コア内の屈折率分布の少なくとも何れか一つが異なることによって前記同種コアと異なる伝搬定数を有する部位が摂動部となる。低屈折率部位は、クラッド部よりも低い屈折率を有する部位であり、隣り合う同種コア間へ配置することによって同種コアの伝搬定数を異なった量だけずらし、同種コア間の結合を抑制する。また、高屈折率部位は、クラッド部よりも高い屈折率を有する部位であり、隣り合う同種コア間へ配置することによって同種コアの伝搬定数を異なった量だけずらし、同種コア間の結合を抑制する。低屈折率部位は、コア間を埋めるクラッドにおいてファイバの長さ方向に形成される孔部であり、孔部内は空気層又はクラッドよりも低い屈折率を有する部材とすることができる。高屈折率部位は、コア間を埋めるクラッドにおいてファイバの長さ方向に形成される孔部であり、孔部内はクラッドよりも高い屈折率を有する部材とすることができる。同種コアからなる複数のコア構成については、以下の同種マルチコアファイバの項で説明する。[同種マルチコアファイバ]本願発明のマルチコアファイバは、伝搬定数が同じ同種のコアのみの組み合わせにより構成することができる。以下では、同種コアのみからなるマルチコアファイバを同種マルチコアファイバの名称を用いて説明する。同種マルチコアファイバは、三角配列によるコア配置において、コアの周期的配列された格子点の位置を基準位置から位置ずれさせ、同種コア同士の中で最も近い距離にある同種コアの伝搬定数に摂動を与える態様として、複数の態様を備える。摂動の各態様は、格子点配列の基準位置から位置ずれさせた格子点位置に摂動部を配置する。摂動部の配置によって、同種コアの伝搬定数がずらされ、同種コアの結合が抑制される。三角配列において、摂動部の配置による摂動の第1の態様では、格子点配列を、各格子点において、この格子点の最近接する周囲に配列される6個の格子点に対して等角度および等距離とする三角配列とし、コアを三角配列の格子点を基準とする位置に対して周期的に配置して三角配置する。第1の態様の摂動部の配置は、基準位置に対する配置において、三角配置される最近接の3個のコアを単位として、3個のコアを基準位置の格子点に配置する第1のコア群、3個のコアを基準位置の格子点から三角配置の内側又は外側に向かって位置ずれさせた位置へ配置する第2のコア群、および3個のコアを基準位置の格子点から三角配置の中心を回転中心として回転させて位置ずれさせた位置へ配置する第3のコア群の各コア群を形成することによって配置する。三角配列において、摂動部の配置による摂動の第2の態様では、格子点配列を、各格子点において、この格子点の最近接する周囲に配列される6個の格子点に対して等角度および等距離とする三角配列とし、伝搬定数が異なる3種のコアを三角配列の格子点を基準とする位置に対して配置して三角配置する。第2の態様の摂動部の配置は、基準位置に対する配置において、三角配置される3つの最近接の同種コアを単位としてコア群とし、三角配置において3つのコア群に区分し、各コア群の3種のコアを格子点から前記三角配置の中心を回転中心として回転させると共に、各コア群における摂動の回転角又は回転方向をコア群毎に異ならせ、回転によって位置ずれさせた位置へ配置する。三角配列において、摂動部の配置による摂動の第3の態様では、格子点配列を、各格子点において、この格子点の最近接する周囲に配列される6個の格子点に対して等角度および等距離とする三角配列とし、伝搬定数が等しい同種コアを三角配列の格子点を基準とする位置に対して配置して三角配置とする。第3の態様の摂動部の配置は、基準位置に対する配置において、三角配置される3つの最近接同種コアを単位としてコア群とし、三角配置において周期性を有する3つのコア群に区分し、各コア群の3種のコアを格子点から前記三角配置の中心又は外側に向かってシフトさせると共に、各コア群における摂動のシフト量をコア群毎に異ならせ、このシフトによって位置ずれさせた位置へ配置する。本発明の同種マルチコアファイバのコアは、基準位置から位置ずれした位置に摂動部を配置する。摂動部は、低屈折率の部位または高屈折率部位とすることができる。同種コアからなる複数のコア構成では、前記した各態様によって格子点位置をずらし、基準位置から位置ずれした格子点位置を低屈折率部位または高屈折率部位の配置位置とする。これによって、低屈折率部位または高屈折率部位の位置は基準位置から位置ずれする。この位置ずれした位置に配置された低屈折率部位または高屈折率部位は、当該低屈折率部位または高屈折率部位の近傍の同種コアの伝搬定数を異なった量だけずらす。この構成では低屈折率部位または高屈折率部位が摂動部となる。低屈折率部位は、クラッドよりも低い屈折率を有する部位であり、同種コア同士の中で最も近い距離にある同種コア間へ配置することによって同種コアの伝搬定数をずらし、同種コア間の結合を抑制する。高屈折率部位は、クラッドよりも高い屈折率を有する部位であり、同種コア同士の中で最も近い距離にある同種コア間へ配置することによって同種コアの伝搬定数をずらし、同種コア間の結合を抑制する。同種マルチコアファイバにおいて、摂動は、同種コア同士の中で最も近い距離にあるコア近傍へ、低屈折率部位または高屈折率部位を配置することで行う。低屈折率部位はコアの長さ方向に沿って形成され、コア間を埋めるクラッドにおいてファイバの長さ方向に形成される孔部であり、孔部内は空気層又はクラッドよりも低い屈折率を有する部材とすることができる。高屈折率部位はコアの長さ方向に沿って形成され、コア間を埋めるクラッドにおいてファイバの長さ方向に形成される孔部であり、孔部内はクラッドよりも高い屈折率を有する部材とすることができる。以上説明したように、本発明によれば、伝搬定数が異なる複数の単一モードコアを含むマルチコアファイバにおいて、摂動部は同種コアの伝搬定数を異なった量だけずらして同種コア間の結合を抑制する。同種コア間の結合の抑制によって、同種コアを配置する距離を縮めることができる。同種コアを配置する距離を縮めることによって、異種コアの種類を増やすことなく、マルチコアファイバのコアを高密度化することができる。本願発明の摂動によるコアの高密度化は、並進対称性や回転対称性等の周期性を有する格子点配列の格子点位置に対してずれた位置に、異種コアあるいは低屈折率部位を配置するという簡易な構成によって実現することができるものであるため、異種コアの種類を増やすことなくマルチコアファイバのコアを高密度化することができる。以下、本発明の実施の形態について、図を参照しながら詳細に説明する。本願発明は、伝搬定数が異なる異種コアと伝搬定数が同じ同種コアからなる複数の単一モードコア、または伝搬定数が同じ同種コアのみからなる複数の単一モードコアを用いたマルチコアファイバにおいて、伝搬定数が同じ同種コアの伝搬定数を摂動によってずらし、同種コアの伝搬定数をずらすことによって同種コア間の結合を抑制し、同種コア間距離を短縮して、マルチコアファイバのコアを高密度化するものである。以下、本発明の摂動による伝搬定数の変動の概要について図1-9を用いて説明し、マルチコアファイバの構成例について図10-図22を用いて説明する。摂動について2つの態様を説明する。第1の態様の摂動は、周期的に配列された格子点位置からずれた位置に異種コアを配置することによって摂動を行う態様であり、図10-図20を用いて第1の摂動による構成例を説明する。第2の摂動は、周期的に配列された格子点からずれた位置に空孔等の低屈折率部位を設けることによって摂動を行う態様であり、図21を用いて第2の態様の摂動による構成例を説明する。また、図9-図19に示す構成例において、高屈折率差コアによる構成例を図10-図15を用いて説明し、低屈折率差コアによる構成例を図16-図19を用いて説明する。なお、図10、図13、図14において異種コアを丸、三角、四角で表しているが、これは異種コアを区別しやすく表示したものであり、通常においてはコアは円形断面を持つ。[1.本発明の摂動による伝搬定数の変動の概要]以下、本発明の摂動による伝搬定数の変動の概要について説明する。本願発明は、同種コアの伝搬定数を離すことによってコア間を不完全結合させて結合を抑制する際において、同種コアの伝搬定数の変動を摂動によって行う。この伝搬定数の変動は、対称配列された格子点位置からずれた位置に摂動部として異種コアを配置する第1の態様、対称配列された格子点からずれた位置に摂動部として空孔等の低屈折率部位を設ける第2の態様によって行うことができる。ここで、対称性は、並進対称性や回転対称性、あるいは両方の対称性を含むものである。本願発明において、摂動は、周期的に配置された基準位置からずれた位置に異種コアあるいは低屈折率部位等の摂動を生じさせる部位を摂動部として配置することによって、同種コアの伝搬定数に変動を生じさせる。同種コア同士の中で最も近い距離にある同種コアの伝搬定数の変動を異ならせることで、摂動を受ける前には伝搬定数が等しい同種コア同士の伝搬定数を離し、これによってコア間の結合を抑制する。異種マルチコアファイバおよび同種マルチコアファイバにおいて、摂動部はそれぞれの同種コアに対して異なる大きさの摂動によって伝搬定数に変動を与え、これによって同種コア同士の伝搬定数を離すことができるため、本願発明は異種マルチコアファイバおよび同種マルチコアファイバのいずれにも適用することができる。なお、前記したように、異種マルチコアファイバは、異種コアと同種コアとの組み合わせからなるマルチコアファイバであり、同種マルチコアファイバは同種コアのみからなるマルチコアファイバである。以下では、主に異種マルチコアファイバを例として説明する。はじめに、コア間結合について説明する。図1はマルチコアファイバのコア間結合を説明するための最も簡単なモデルを示している。二つの単一モード導波路のコアを用意し、これらのコアを互いに近づけると、図2に示すようにコア間でモード結合が生じる。図2はコア間のモード結合を説明するための図である。二つのコアが単独に存在する非結合系の個々の基本モードの伝搬定数をそれぞれβ1、β2とすると、これらのコアを伝搬方向z方向に平行に結合系の結合モードe,oの伝搬定数βe、βoは、それぞれβe=βaveκ、βo=βave-κで与えられる。ここにβave=2は平均伝搬定数であり、位相不整合量δ=2と結合係数K12を用いて、ビート波数κはκ=δ2K1221/2のように表される。コア間結合が対称結合により完全結合したとすると、結合長lcはlc=π/βe-βo...1で表される。また、コア間結合が非対称結合により不完全結合したとすると、図2においてモード結合理論から、出射電力P1、P2は以下の式で表される。P1z=P01-Fsin2κz...2P2z=P0Fsin2κz...3ここで、β1≠β2、入射電力P0=1とし、電力結合率powerconversionefficiencyFは以下の式で表される。F=1/1β1-β2/2K122...4κ=β1-β2/22K1221/2...5式5において、β1=β2として対称結合した場合には、ビート波数κは、κ=β1-β2/22K1221/2=K12...6となり、結合係数K12と等しくなる。ここで、結合長lcは式3からκlc=π/2が条件であるので、lc=π/2κ=π/2K12...7の関係がある。式7で表される弱導波路理論による結合長lc=π/2K12と、式1で表される厳密理論による結合長lcと比較することによって、結合係数K12は以下の式で表される。K12=βe-βo/2...8電力結合率Fはコア間のクロストークの大きさを表しており、この電力結合率Fが所定に設定したクロストークF0よりも小さいというF<F0の条件を満たすには、β1-β2≧1-F0/F01/2×2K12...9を満たすことが求められる。所定に設定したクロストークF0が例えば10-3-30dBであるときには、β1-β2≧9991/2×2K12...10を満たすことが求められる。図2はコア1,2の出射電力P1,P2の変動状態を示している。電力結合率Fを小さくすることによって、出射電力P1はPoの近傍で変動し、出射電力P2は0の近傍で変動する。このことはコア間の結合状態が弱く、クロストークが小さいことを表している。図3は、コアを三角配列最密充填した場合の異種コア間クロストークを説明するための図である。図3aにおいて、比屈折率差ΔがそれぞれΔ1とΔ2の異種コアを距離Λだけ離した状態を示し、図3bの縦軸は電力結合率Fを示し、横軸は比屈折率差Δ2を示し、曲線は比屈折率差Δ1と距離Λをパラメータとしている。コアの伝搬定数は、比屈折率差が異なることで差異が生じる。図3bから、例えば比屈折率差Δ1=1.20のコアに対して比屈折率差Δの差分が0.05のコアΔ1=1.15、1.25を用いた場合には、異種コア間距離Λが10μmのときには図中のA点で表されるクロストークとなり、異種コア間距離Λが15μmのときには図中のB点で表されるクロストークとなり、異種コア間距離Λが20μmのときには図中のC点で表されるクロストークとなる。したがって、クロストークを-30dB以下とするには、異種コア間距離Λは10μmと15μmとの間の13μmとなる。なお、図3では、異種コア間距離Λが13μmの曲線については示していない。次に、上記した関係に基づいて、同種コアにおいてコア1,2のクロストークを所定の大きさ以下とするために必要な伝搬定数の偏差について、数値例を用いて説明する。3種類のコアを用いてコアを三角配列した場合には、異種コア間距離Λと同種コア間距離Dとの間には、D=√3×Λ...11の関係があるため、異種コア間距離Λが13μmであるときには、同種コア間距離Dは22.5μmとなる。図4は、同種コアにおいて同種コア間距離Dと結合長lcとの関係を表している。同種コア間距離D=22.5μmに対応する結合長lcを図4から求めると、Δ=1.2の場合には50mとなる。式7に同種コア間距離D=22.5μm、結合長lc=50mの値を代入して結合係数K12を求めると、K12=π/2lc=3.14×10-2radm...12が得られる。したがって、クロストーク電力結合率をF0以下とするために必要な伝搬定数の差分の条件は、求めた結合係数K12の値と式9とから以下の式13で表される。β1-β2≧1-F0/F01/2×6.28×10-2radm...13式13は、同種コア間のクロストークをF0以下とするに必要な伝搬定数の偏差β1-β2を表している。ここで、クロストークF0として-30dBを設定した場合には、式13は以下の式14で表される。β1-β2≧9991/2×2K12=1.986radm...14伝搬定数β1の値は以下の式β1=2π/λ×neq≒5.88×106radm...15で表される程度の大きさであるため、伝搬定数に対する伝搬定数の偏差の比率が3.4×10-7程度となるように、伝搬定数を摂動させることによって、同種コア間のクロストークを所定の大きさ以下とすることができる。本願発明は、同種コアにおいて、その伝搬定数の偏差がクロストークF0をパラメータとする式13で表される値以上となるようにコアの伝搬定数を摂動させることによって、摂動を受ける前の伝搬定数が同じである同種コア間の距離を縮めることができ、マルチコアファイバを高密度化することができる。次に、本願発明において伝搬定数に偏差を与える摂動について図5,6を用いて説明する。図5は本願発明の摂動を説明するための図であり、図6は摂動による伝搬定数の変化を説明するための図である。図5に示す○印は、比屈折率差Δ1、Δ2のコア、あるいは低屈折率の空孔を示し、これらの周囲はクラッドで充填されている。また、摂動部は、比屈折率差の他に、コア径、コア内の屈折率分布を異ならせることで、同種コア同士の中で最も近い距離にある同種コアの伝搬定数に異なる大きさの摂動を与えて,その摂動によって偏差を与えることができる。図5aに示すコアは、同じ比屈折率差Δ1とコア径を有する同種コアであり、同じ伝搬定数β1を有している。ここで、図示しない摂動部は両同種コアに摂動を与え、この摂動によって伝搬定数βを変化させ、両同種コアの伝搬定数に偏差を与える。図5aにおいて、摂動PeAは伝搬定数β1を伝搬定数β1Aに変化させ、摂動PeBは伝搬定数β1を伝搬定数β1Bに変化させる。摂動PeAと摂動PeBとを異ならせることで、伝搬定数β1Aと伝搬定数β1Bとの間に偏差を与えることができる。図5bは第1の態様の摂動を説明する図であり、図5cは第2の態様に摂動を説明する図である。第1の態様の摂動は、摂動部として比屈折率差Δが異なる異種コアを配置し、これによって同種コアに摂動を与える態様であり、同種コアと異種コアとの距離を異ならせることで、摂動による伝搬定数βの変化を異ならせ、同種コアの伝搬定数に偏差を与える。図5bにおいて、隣接する同種コア比屈折率差Δ1の間に、比屈折率差Δがことなる異種コア比屈折率差Δ2を配置する。ここで、異種コアの配置位置は、両同種コアの中間位置からδxだけ一方の同種コア側に位置ずれした位置としている。図5bの左方に示す同種コアは、異種コアからの摂動Peaによって伝搬定数がβ1からβ1aに変化し、右方に示す同種コアは、異種コアからの摂動Pebによって伝搬定数がβ1からβ1bに変化する。なお、a,bは異種コアの配置位置による摂動の相違を模式的に示している。ここでは、伝搬定数の摂動による変化は異種コアからの距離に依存するため、異種コアの配置位置を同種コアの中間位置からずらすことによって、変化後の伝搬定数β1aとβ1bとの間に偏差を与えることができる。第2の態様の摂動は、摂動部として低屈折率の部位を配置し、これによってすることによって同種コアに摂動を与える態様であり、同種コアと低屈折率部位との距離を異ならせることで、摂動による伝搬定数βの変化を異ならせ、同種コアの伝搬定数に偏差を与える。低屈折率部位は、例えば、クラッドよりも屈折率が低い部位であり、クラッド内に設けた空孔airholeを用いて構成することができる。図5cにおいて、隣接する同種コア比屈折率差Δ1の間に、摂動部としてクラッドよりも屈折率が低い空孔等の低屈折率部位を配置する。ここで、低屈折率部位の配置位置は、両同種コアの中間位置からδxだけ一方の同種コア側に位置ずれした位置としている。図5cの左方に示す同種コアは、低屈折率部位からの摂動Pecによって伝搬定数がβ1からβ1cに変化し、右方に示す同種コアは、低屈折率部位からの摂動Pedによって伝搬定数がβ1からβ1dに変化する。なお、c,dは低屈折率部位の配置位置による摂動の相違を模式的に示している。ここでは、伝搬定数の摂動による変化は低屈折率部位からの距離に依存するため、低屈折率部位の配置位置を同種コアの中間位置からずらすことによって、変化後の伝搬定数β1cとβ1dとの間に偏差を与えることができる。摂動によって同種コアの伝搬定数に偏差を与えることで、比屈折率差Δが同じである同種コア間の距離を縮め、マルチコアファイバを高密度化する。摂動を受けた後の伝搬定数βは、以下の1次摂動の式16,17で表される。δn2x、y=n12-n22異種コアクラッドと異なる屈折率部位内=0異種コアクラッドと異なる屈折率部位外...17摂動を受けた後の伝搬定数βは、式16,17で表されるように、δn2x、yをパラメータとし、電界分布Eox,yはクラッド内ではコアからの距離のほぼ指数関数として減衰するため、異種コアあるいは低屈折率部位の同種コアからの距離に依存することを示している。したがって、異種コアあるいは低屈折率部位の同種コアに対する配置位置によって異なる値となる。隣り合う同種コア間に異種コアあるいは低屈折率部位を配置した構成では、左右に配置した同種コアは異種コアあるいは低屈折率部位までの距離によって異なる摂動を受けて伝搬定数が異なる。図6は、異種コアあるいは低屈折率部位の配置位置による伝搬定数の違いを説明するための概略図である。摂動を受けた後の伝搬定数βは、式16で示されるように、δn2x、yと電界E02との積の積分によって表される。図6aは同種コアと異種コアの比屈折率差Δの分布を模式的に表し、図6b,c,dは左方の同種コアからみたときの電界E02、δn2、および積分値を模式的に表し、図6e,f,gは右方の同種コアからみたときの電界E02、δn2、および積分値を模式的に表している。なお、ここでは、平板導波路を仮定してx軸方向の一次元で表しているが、光ファイバの基本モードの電磁界分布もほぼ同様の形をもつので、摂動の原理は同様の図で説明出来る。図6dおよび図6gで表される積分値は、δn2x、yの位置によって異なる値となり、伝搬定数βの差として表れる。このように、隣り合う同種コアに対して異種コアあるいは低屈折率部位の配置位置をずらすことによってそれぞれの同種コアに対して異なる摂動を与え、同種コアの伝搬定数に偏差を与えることができる。この摂動により伝搬定数の変化は、異種コアを用いた異種コアマルチコアファイバにおいて、異種コアマルチコアファイバが備える同種コアに適用する他、同種コアを用いた同種コアマルチコアファイバに対しても適用することができる。図7は、本願発明の摂動を与えるための異種コアの配置を説明するための概略図である。図7aは従来構成による同種コアおよび異種コアの配置を示している。このコア配置では、比屈折率差Δ1の同種コアを距離Dだけ離して配置し、比屈折率差Δ2の異種コアを同種コアから等距離D/2として中間位置に配置している。これに対して、図7bは本願発明による同種コアおよび異種コアの配置を示している。このコア配置では、比屈折率差Δ1の同種コアを距離Dだけ離して配置し、比屈折率差Δ2の異種コアを同種コアの中間位置からδxだけ位置ずれさせて配置している。この位置ずれによって、左方の同種コアと異種コアとの距離はD/2δxとなり、右方の同種コアと異種コアとの距離はD/2-δxとなる。図7cは、周期的に1次元配列された同種コアに対して同じ周期で同一軸上に一次元配列された異種コアを一様にシフトした場合を示している。このように一様にシフトした場合には、同種コアを挟む異種コアとの距離変化は逆符号が同変化量であるため、同種コアに対して摂動による伝搬定数の変化は相殺され、伝搬定数に偏差を与えることができない。そこで、各異種コアのシフト方向を交互に異ならせることによって、同種コアに与えられる摂動が相殺されないように設定する。摂動による伝搬定数の分離の手順次に、本願発明の摂動による伝搬定数の分離の手順例についての図8のフローチャート、図9の説明図を用いて説明する。はじめに、異種コア間で設定した電力結合率クロストークF0から異種コア間の距離Λを求める。図9aは比屈折率差Δ1と比屈折率差Δ2の異種コアにおいて、横軸を比屈折率差Δ2とし、縦軸を電力結合率クロストークFとする比屈折率差Δ1の曲線を示し、異種コア間距離Λによって異なる曲線からなる曲線群を形成している。これらの関係から、異種コアの比屈折率差Δ1、比屈折率差Δ2、および設定した電力結合率クロストークF0から異種コア間距離Λを求める。図9aでは、比屈折率差Δ1の曲線群の中から、2本の破線が交差する交点を通るの曲線を求め、その曲線から異種コア間距離Λを求める。S1で求めた異種コア間距離Λに対応する同種コア間距離Dを、コア配列から幾何的に算出する。図9bはコア配列の一例を示し、3種類のコアを三角配列によって周期的に配列した格子点に配列した例を示している。この例では、異種コア間距離Λと同種コア間距離Dとの間にはD=√3×Λの関係があるため、S1で求めた異種コア間距離Λを√3倍することによって同種コア間距離Dを算出することができる。次に、S2で算出した同種コア間距離Dから結合係数K12を求める。図9cは比屈折率差Δの同種コアにおいて、同種コア間の距離Dと同種コア間の結合長lcとの関係を示すグラフであり、この関係から同種コア間の距離Dに対応する同種コア間の結合長lcを求める。求めた結合長lcから結合係数K12を算出する。結合係数K12の算出は、式7に示されるlc=π/2K12の関係を用いて行うことができるS3。前記した式16は、伝搬定数の差β1-β2が摂動量δn2x、yをパラメータとして変化することを表している。この関係を用いて摂動量δn2x、yが存在する空間位置の基準位置からの変位量と、同種コア間の伝搬定数に生じる偏差β1-β2の関係を求める。なお、図9dにおいて、シフト量δdは、例えば、摂動量δn2x、yのx軸方向の一次元のシフト量δxを表しているS4。前記した式4は、電力結合率Fと伝搬定数の差β1-β2と結合係数K12との間の関係を表している。この関係を用いて、S3で求めた結合係数K12とS4で求めた基準位置からの変位量と同種コアの伝搬定数に生じる偏差β1-β2の関係から、基準位置からのシフト量δdと電力結合率クロストークFとの関係を算出するS5。S5で求めた基準位置からのシフト量δdと電力結合率クロストークFとの関係から、設定した電力結合率クロストークF0を満たすために必要なシフト量δdを求めるS6。光ファイバのV値規格化周波数と基本モードの規格化伝搬定数bとの関係は以下の式18で知られている。J1√1―bVK0√bV/J0√1―bVK1√bV=b/1-b1/2...18ここで,J0x、J1xはそれぞれ0次と1次のベッセル関数、K0x,K1xはそれぞれ0次と1次の第2種変形ベッセル関数である。なお、V値規格化周波数と規格化伝搬定数bは以下の式で表される。V=k0an12-n221/2...19b={βk02-n22}/n12-n22...20ここで、k0=2nλは真空中の平面波の伝搬定数、n1はコアの屈折率、n2はクラッドの屈折率である。式18を解いて求めた規格化伝搬定数bより以下の式を用いてκとγを求める。κ={n12-βk02}1/2...21γ={βk02-n22}1/2...22これらのκとγを用いて、コア内とクラッド内の電界分布E0x,yが以下の式で表される。E0x,y=AJ0κr=AJ0κa/K0γaK0γr...23ただし,rはコア中心からの距離であり,r=x2y21/2...24で表される.これにより、式16を用いて摂動を計算することができる。図9dは、伝搬定数の差β1-β2を介して関係づけられる電力結合率Fおよびシフト量δdの関係を示し、設定した電力結合率クロストークF0からこのクロストーク以下とするために必要な最小のシフト量δdを求める。このシフト量δdδxは、異種コアあるいは低屈折率部位を対称配置した格子点位置からずらして配置するための位置ずれ量である。[2.:異種コアによる摂動の例]以下、異種コアによる摂動の例について、高屈折率差の異種コアを有する異種マルチコアファイバと低屈折率差の異種コアを有する異種マルチコアファイバの各構成例を説明する。各構成例では、並進対称性および回転対称性を有する周期的な配列として三角配列および矩形配列の場合について説明する。[21:高屈折率差の異種コアを有する異種マルチコアファイバの構成例]はじめに、高屈折率差の異種コアを有する異種マルチコアファイバの構成例について説明する。[211:三角配列の例]以下、異種コアを三角配列最密充填配置された格子点に配置する例について説明する。図10は、3種の異種コアを、三角配列最密充填配置された格子点に配置する例を示している。ここでは、それぞれクラッドとの比屈折率差、コア径、コア内の屈折率分布の何れかを異にする3つの異種コアをコア群とし、各コア群について、格子点に対して位置ずれさせて配置する。図10において、各コア群は破線の三角形で示し、3つコアは比屈折率差Δを異にしている。3種のコアは、丸、三角、四角の形状で表すと共に1,2,3の符号を付し、それぞれ異なる比屈折率差Δを有している。ここで、近接する3種のコアによってコア群を形成し、周期的な格子点からずれた位置にコアを配置することによる摂動を、コア群を単位として行う。図10では、コアを格子点位置に配置するコア群図ではUnshiftedで表示、コアを格子点位置からシフトさせるベクトル方向を回転させるコア群図ではRotatedで表示、コアを格子点位置からシフトさせるベクトル方向を三角形の内側又は外側に向かわせるコア群図ではInnershiftedで表示の3つの形態としている。このコアシフトによれば、各コア群について、コア群内の3種の各コアi,j,kの伝搬定数の摂動による変化は以下の式で表される。1.Unshiftedのコア群コアi:ただし、ここで、Position1はコアがシフトしない位置以下Λと表示する、Position2はコアが中心間距離に換算して√32×δdだけ変化した位置以下Λ√32×δdと表示するであり、δnj2x,yは隣接する異種コアの屈折率をnjとして,δnj2x,y=nj2―n22隣接コアjの内=0隣接コアjの外...27と表される。i,j,kは1,2,3の組み合わせであり、δd>0は遠ざかる方向を示している。ここで,式25と式26の積分を簡単に隣接コアとその積分領域の組み合わせとして記号×で表して、コアi:コアjコアk×[Λ2Λ√32×δd]...28と表示することにする。上記式28は、コアを格子点位置に配置するコア群Unshiftedのコア群について示している。2.Innershiftedのコア群Unshiftedのコア群の場合と同様にして、コアを格子点位置から三角形の内側又は外側にベクトル移動させた位置に配置するコア群Innershiftedのコア群について示す。コアi:コアjコアk×[{Λ-√32×δd}{Λ√32×δd}{Λ-√3×δd}]...293.Rotatedのコア群Unshiftedのコア群の場合と同様にして、コアを格子点位置からベクトル回転移動させた位置に配置するコア群Rotatedのコア群について示す。コアi:コアj×[2{Λ-√32×δd}{Λ√32×δd}]コアk×[Λ2{Λ-√32×δd}{Λ√32×δd}]...30上記式において、コアi,j,kは、比屈折率差Δを異にする3種のコアを表している。また、摂動部の存在する位置は、例えば、Unshiftedのコア群のコアiを配置する格子点に最近接する6個の格子点について、3つのコアjの内の一つに対してコアiとコアjを結ぶ直線距離にしてΛの距離に置き、すなわちシフトさせずに、3つのコアjの内の2つに対してコアiとコアjを結ぶ直線距離にしてΛから√32×δdだけシフトさせ、3つのコアkの内の一つに対してコアiとコアjを結ぶ直線距離にしてΛの距離に置き、すなわちシフトさせずに、3つのコアkの内の2つに対してコアiとコアjを結ぶ直線距離にしてΛから√32×δdだけシフトさる。上記したベクトルシフトに基づいて式16からUnshiftedのコア群、Innershiftedのコア群、Rotatedのコア群の各コア群について伝搬定数βU、βS、βRを求め、縦軸を電力結合率FdBとし、横軸をシフト量δdμmとすると図11が得られる。図11は、電力結合率とコア位置のシフト量δdの関係を示す図である。ここで、伝搬定数βU、βS、βRにはβU<βR<βSの大小関係があり、βR-βUによる効果が小さいため、大きなシフト量が必要となる。そこで、図11中のβR-βUの曲線に基づいて、設定した電力結合率F0に対応するシフト量δdを求め、このシフト量によって摂動を与える。電力結合率F0として-30dBを設定した場合には、図11のβR-βUの曲線からシフト量δd=1.65μmが求まる。図12は、径が125μmの光ファイバに3種の異種コアを三角配列した格子点に配置した例を示している。図12aは本願発明の構成例を示し、図12bは従来構成の例を示している。図12aに示す構成例は、同種コア間距離Dを26μm、異種コア間距離Λを15μmとし、シフト量δd=1.65μmとする本願発明の構成であり、コアの収納数は37本となる。一方、図12bに示す構成例は、同種コア間距離Dを40μm、異種コア間距離Λを23μmとする従来構成であり、コアの収納数は19本となる。したがって、本願発明の構成によれば、コアの収納本数を約2倍とすることができる。なお、光ファイバ内の最外周の格子点では、内側の格子点よりも摂動を受ける個数が4つまたは3つと少ないため、伝搬定数の摂動は内側の格子点に配置するコアよりも小さくなり、したがって伝搬定数自体も小さくなり、かつ結合を抑制すべき相手のもう一方の同種コアは格子の内側に存在するので、結合の抑制効果は大きくなる。図13、図14は、図10に示した例と同様に、3種の異種コアを三角配列最密充填配置された格子点に配置する例を示している。図13に示す構成例では、それぞれクラッドとの比屈折率差、コア径、コア内の屈折率分布の何れかを異にする3つの異種コアをコア群とし、各コア群について、格子点に対して回転により位置ずれさせて配置する。ここで、近接する3種のコアによってコア群を形成し、全コア群について、コアを格子点位置からシフトさせるベクトル方向を回転させる。この回転によるシフトでは、同種のコアに対して同じ変位の摂動とならないように、回転角度や回転方向を変えるといった調整を行う。図14に示す構成例では、それぞれクラッドとの比屈折率差、コア径、コア内の屈折率分布の何れかを異にする3つの異種コアをコア群とし、各コア群について、格子点に対して各コアを中心の格子点に向かってシフトさせることにより位置ずれさせて配置する。ここで、近接する3種のコアによってコア群を形成し、全コア群について、コアを各格子点位置から中心の格子点に向かってシフトさせるシフト量を変える。このシフト量の変化によって同種のコアに対して同じ変位の摂動とならないように調整する。[212:矩形配列の例]次に、異種コアを矩形配列された格子点に配置する例について説明する。図15は、2種の異種コアを、矩形配列された格子点に配置する例を示している。2種の異種コアを矩形配列の格子点に配置する際に、同種コア間のコア間隔をDとし、x軸方向およびy軸方向にシフトさせてx軸方向の異種コア間のコア間隔がΛxに、y軸方向の異種コア間のコア間隔がΛyになるように配置させる。矩形配列の異種コアをシフトさせる一態様例を図16を用いて説明する。図16に示すシフトの態様において、x軸方向図中の横方向では二列おきにδxだけシフトさせ、y軸方向図中の縦方向では一列おきにδyだけシフトさせる。x軸方向図中の横方向において二列おきにシフトさせることによって、前記図7cで示したように摂動が同じとなることを防ぐことができる。このシフトによって、近接する4つの同種コアに対する摂動を全て異ならせることができる。[22:低屈折率差の異種コアを有する異種マルチコアファイバの構成例]前記21で示した異種マルチコアファイバは、比屈折率差Δが1.2程度の高比屈折率差の例である。次に、比屈折率差Δが0.3~0.4程度の低比屈折率差の場合について説明する。現在用いられている単一モードコアファイバのコアの比屈折率差Δは0.3~0.4程度である。そのため、以下に説明する比屈折率差Δが0.3~0.4程度の低比屈折率差によるマルチコアファイバは、現在使用される単一モードコアファイバにそのまま適用することが可能となり、広い適用範囲を有している。[221:三角配列の例]低比屈折率差の場合についても、高比屈折率差の場合と同様にしてマルチコアファイバの設計を行うことができる。以下では、従来構成において、径125μmの光ファイバに7コアを収納する場合について説明する。図17は低比屈折率差のコアを三角配列最密充填した場合の異種コア間クロストークを説明するための図である。図17aは低比屈折率差の同種コア間距離がD、図17bは異種コア間距離がΛである状態を示し、図17cは結合長lcと同種コア間距離Dとの関係を示し、図17dの縦軸は電力結合率Fを示し、横軸は比屈折率差Δ2を示し、曲線は比屈折率差Δ1,Δ2と距離Λをパラメータとしている。ここで、比屈折率差Δ1は0.325、0.350、0.375の場合を示している。従来構成において、マルチコアファイバの設計条件として、伝搬定数が100kmでクロストークが-30dB以下とした場合には、同種コア間の結合長lcは5000kmとなり、この結合長lcを満たすには、図17bに示す関係から同種コア間のコア間距離Dは70μm必要となる図17b中のD。従来構成では、同種コア間のコア間距離Dが70μmから異種コア間のコア間距離は40μm=70/√3である。この異種コア間のコア間距離が40μmの場合には、異種コア間のクロストークは図17cから-80dB以下となり、設計条件である-30dBと比較して十分以上の距離となっている。本願発明の構成では、異種コア間のクロストークが-30dB以下である設計条件から、異種コアのコア間距離Λを図17dの関係から求め、Λ=22μmが得られる図17d中のE。なお、ここでは、比屈折率差Δ1として0.350を設定し、比屈折率差Δ2として0.325あるいは0.375を設定した場合を示している。異種コアのコア間距離Λが22μmである場合には、三角配列の構成から同種コアのコア間距離Dは38.1μm=√3×22となる。この同種コアのコア間距離Dに対応する結合長lcは、図17dの関係から50m必要となる図17b中のF。求めた結合長lcから結合係数K12を算出する。結合係数K12の算出は、式7に示されるlc=π/2K12の関係を用いて行うことができ、K12=3.14×10-2radmが得られる。高比屈折率差の設計例と同様に、電力結合率Fが所定のクロストークF0よりも小さいというF<F0の条件を満たすには、前記した式β1-β2≧1-F0/F01/2×2K12...9を満たすことが求められる。クロストークF0が例えば10-3-30dBであるときには、β1-β2≧9991/2×2K12...10を満たすことが求められる。ここで、低比屈折率差の設計で求めたK12=3.14×10-2radmの値を適用すると、F<F0を満たす条件はβ1-β2≧1.986radm...31となる。伝搬定数βの値は高比屈折率差の設計例と同様に、β1=2π/λ×neq≒5.88×106radm...15であるので、伝搬定数の比率で3.4×10-7=1.986/5.88×106程度の摂動を与えることで設計値のクロストークを満たすことができる。次に、図18を用いてコア位置のシフト例を説明する。図18aは、三角配列された格子点に対するコア配置のシフト例を説明するための図である。ここでは、x軸方向および斜め方向にコア群を形成し、各コア群を各方向において、一コア群毎にy方向およびx方向に位置をシフトさせる。つまり、x軸方向のコア群については一列毎にy方向にδyだけシフトさせ、斜め方向のコア群については一列毎にx方向にδxだけシフトさせる。このシフトによって摂動を与える。このコアのシフト形態によれば、x方向のコアは一直線上に並ぶため、導波路型Fanoutデバイス導波路型出力端子との接続が容易となるという利点がある。図18bは、x軸方向とy軸方向へのコア位置をシフトさせる態様を、低比屈折率差の7コアファイバに適用した例を示している。7コアは、1つの中心コアAと6つの周囲コアB~Gから構成されている。ここでは、6つの周囲コアB~Gをソフトさせることで摂動させる例を示している。図18bにおいて、Λ±δで表される6つシフト量は、6個の周辺コアB~Gを格子点位置図中の破線位置からシフトさせることによって、中心コアAとの距離が変化した変化量を示している。図中の破線で示した位置は格子点位置を表し、実線で示した位置はシフト後のコアの位置を表し、矢印はコアのシフト方向を示している。周辺コアBのシフト量はΛ-√3/2δdy-1/2δdxであり、周辺コアCのシフト量はΛ-√3/2δdyであり、周辺コアDのシフト量はΛδdxであり、周辺コアEのシフト量はΛ√3/2δdy1/2δdxであり、周辺コアFのシフト量はΛ√3/2δdyであり、周辺コアGのシフト量はΛ-δdxである。なお、Λは周辺コアの隣接コア間の距離を表し、δdx,δdyはそれぞれ周辺コアからなるコア群のx軸方向とy軸方向のシフト量を表している。周辺コアを摂動させると、周辺コアは中心コアからの摂動を受けるほかに、その他の周辺コアからも摂動を受ける。そのため、摂動による距離変化は、x方向に並んだ隣接コアからはδdxとなるが、y方向にずれた隣接コアからについてはコア間距離の変化を算入させる必要が生じる。以下、各格子点における摂動によるシフト量を以下に示す。なお、δd>0は遠ざかる方向を示し、コア1は中心コアA、コア2は周辺コアB,D,F、コア3は周辺コアC,E,Gをそれぞれ表している。1.中心コアAコア2×[{Λ-×δdx-√32×δdy}Λδdx{Λ√32×δdy}]コア3×[{Λ×δdx√32×δdy}Λ-δdx{Λ-√32×δdy}]...322.周辺コアBコア1×{Λ-×δdx-√32×δdy}コア3×[Λ-δdx{Λ-√32×δdy}]...333.周辺コアCコア1×{Λ-√32×δdy}コア2×[Λ-δdx{Λ×δdx-√32×δdy}]...344.周辺コアDコア1×Λδdxコア3×[{Λ-√32×δdy}{Λ×δdx-√32×δdy}]...355.周辺コアEコア1×{Λ×δdx√32×δdy}コア2×[{Λ×δdx}{Λ√32×δdy}]...366.周辺コアFコア1×{Λ√32×δdy}コア3×[{Λ×δdx}{Λ-×δdx{√32×δdy}]...377.周辺コアGコア1×Λ-δdxコア2×[{Λ-√32×δdy}{Λ-×δdx{√32×δdy}...38ここで、摂動の差が小さくなる組み合わせについて検討する。図18bにおいて、周辺コアB,中心コアA,周辺コアEを結ぶ線図示していないに対して、コアの移動方向はほぼ線対称となっていることに注目して、x軸方向のシフト量δxとy軸方向のシフト量δyとについて見ると、シフト量δxとシフト量δyの比について、線対称の位置にある周辺コアCと周辺コアGの伝搬定数の差、および同じく線対称の位置にある周辺コアDと周辺コアFの伝搬定数の差を大きくするように調整する。そこで、周辺コアの伝搬定数差の比較において、周辺コアCと周辺コアGとを比較し、周辺コアDと周辺コアFとを比較する。図19は、7コアのマルチコアファイバに本願発明を適用したときのシフト量δdxに対する電力結合率の計算結果を示し、周辺コアCと周辺コアGの間の電力結合率、周辺コアDと周辺コアFの間の電力結合率、周辺コアBと周辺コアGの間の電力結合率の関係を示している。周辺コアCと周辺コアGの間および周辺コアDと周辺コアFの間は同種コア間結合であり、周辺コアBと周辺コアGの間は異種コア間結合である。図19では、周辺コアCと周辺コアGの間の電力結合率を実線で示し、周辺コアDと周辺コアFの間の電力結合率を一点鎖線で示し、周辺コアBと周辺コアGの間の電力結合率を二点鎖線で示している。破線は、電力結合率-30dBを示している。周辺コアCと周辺コアGのシフトは互いに接近する摂動であり、周辺コアDと周辺コアFのシフトは互い離れる摂動であるため、周辺コアCと周辺コアG間の摂動は周辺コアDと周辺コアFの摂動よりも小さいことが予想される。図19中の周辺コアC-Gの曲線とコア周辺D-Fの曲線ラインとを比較すると、電力結合率が-20dB以下では、周辺コアC-Gは周辺コアD-Fよりも大きなシフト量δxが必要であり、周辺コアCと周辺コアG間の摂動が小さいことを示している。この摂動の差が小さい周辺コアCと周辺コアG間においても摂動の差をある程度確保するために、y方向のシフト量はx方向のシフト量よりも大きく、δdy=5/√3δdxとしている。そこで、周辺コアC-Gについてシフト量δxを求めると、電力結合率が例えば-30dB以下にするにはx方向のシフト量δxは1.72μmである。y方向のシフト量δyは、5/√3δx=2.88δx=4.95μmが得られる。また、異種コア結合である周辺コアB-G間結合については、コア間距離が縮まるが、電力結合率は-35dB以下であることを示している。また、周辺コアは隣接する3本のコアからの摂動を受けるのに対して、中央コアAは6本の周辺コア周辺コアB~周辺コアFから摂動を受けるため、シフト量が零のときであっても周辺コアとの間の電力結合率は-35dB以下である。また、隣接コア間距離を22μmとした場合、周辺コアBと周辺コアG間の伝搬定数差が小さくなるため、電力結合率は-35dB程度でコアのシフト量に依存することなくほぼ一定とすることができる。一方、隣接コア間距離を27μmとした場合には、周辺コアBと周辺コアGの間、中心コアAと周辺コアGとの間の電力結合率は-50dB以下とすることができるため、ファイバ長手方向においてコア径やコア間距離がゆらぐことで生じるコア間の電力結合を抑制することができる。図20は、径が125μmの光ファイバに3種の異種コアを三角配列した格子点に配置した例を示している。図20aは従来構成の例を示し、図20b,cは本願発明の構成例を示している。図20aに示す従来構成例は、コア径9μm、同種コア間距離Dを70μm、異種コア間距離を40μm=70/√3とする構成であり、コアの収納数は7本となる。一方、図20bに示す本願の構成例は、コア数を7本とする構成であり、コア径9μm、x軸方向のシフト量δxを1.72μmとし、y軸方向のシフト量δyを4.95μmとして摂動を与えることで、摂動を与える前の異種コア間距離を22μm、同種コア間距離Dを38μm=22×/√3とすることができる。従来構成によれば、ファイバ直径125μmの中にコア径9μmのコアを配置すると、周辺コアからファイバ外周までの距離が21.3μmであるため、外周コアの損失が増大するという問題を有している。一方、本願発明の構成によれば、従来構成と同様にファイバ直径125μmの中にコア径9μmのコアを配置した場合であっても、周辺コアからファイバ外周までの距離を40μmとすることができるため、外周コアの損失を低減させることができる。また、図20cに示す本願の構成例によれば、コア数を14本に増加させることができる。この構成例では、コア径9μm、x軸方向のシフト量δxを1.72μmとし、y軸方向のシフト量δyを4.95μmとして摂動を与えることで、摂動を与える前の異種コア間距離を22μm、同種コア間距離Dを38.1μm=22×/√3とし、ファイバ直径125μm内に14本のコアを配置する。この構成によれば、半径38.1μmに領域内に14本のコアを収納することができるとともに、最外周コアとファイバ外周との距離を24μmとすることができ、従来構成の22.5μmよりも最外周コアとファイバ外周との距離が広がり、外周コアの損失を低減させることができる。したがって、低屈折率差異種コアにおいて、隣接コア間距離が38μm~40μmのように長く、また、外周コアとファイバ外周との距離が短いことによるクラッドの外側の被覆による吸収損失が増大するため、ファイバ径を125μmよりも大きくする必要があるという従来構成の課題に対して、本願発明の摂動による構成によれば、隣接コア間距離を22μmまで狭め、外周コアとファイバ外周との距離も広げることができるため、外周コアの損失増大を抑制することができる。図21は本願発明の構成例と従来構成例とを、三角配列について高屈折率差と低屈折率差の各場合について比較して示している。[3.低屈折率部位による摂動の例]次に、本願発明の第2の態様の摂動を行う態様について説明する。第2の態様の摂動は、周期的に対称配列された格子点からずれた位置に空孔等の低屈折率部位を設けることによって摂動を行う態様である。第2の態様の摂動は、摂動部に低屈折率部位を設けることによって摂動を行う態様であり、前記した第1の態様の摂動において異種コアに相当する部分を低屈折率の部位に置き換える構成することができる。図22は、第2の態様の摂動の一構成例を示している。図22に示す構成例では、クラッド部分に低屈折率部位Pを配置する。この低屈折率部位Pは、第1の態様において同種コア間に配置する異種コアに相当し、同種コアの伝搬定数にずれを生じさせて、同種コア間の結合を抑制する。低屈折率の部位Pは、例えば、エアーホール等の空孔によって形成することができる。低屈折率部位Pの配置位置および個数は、隣接するコアに対する摂動が異なるように調整される。本願発明のマルチコアファイバが含む複数のコアは、伝搬定数が全て異なる異種コアである構成、伝搬定数が全て同じ同種コアである構成、隣接するコアの伝搬定数が全て異なる異種コアである構成、隣接するコアの伝搬定数が異なる異種コアと伝搬定数が同じ同種コアを含む構成の各構成とすることができる。図23は、本願発明のマルチコアファイバを構成する異種コアおよび同種コアの組み合わせ例を説明するための図である。図23aは伝搬定数が全て異なる異種コアである構成例を示し、図23bは隣接するコアの伝搬定数が全て異なる異種コアである構成、図23cは伝搬定数が全て同じ同種コアである構成、図23dは隣接するコアの伝搬定数が異なる異種コアと伝搬定数が同じ同種コアを含む構成を示している。図23bに示す構成例は、例えば図10,図12-図14に示す構成であり、図23dに示す構成例は、例えば図15,図16に示す構成である。[4.高屈折率部位による摂動の例]次に、本願発明の第2の態様の摂動を行う態様において、周期的に配列された格子点からずれた位置に高屈折率部位を設けることによって摂動を行う態様である。高屈折率部位による第2の態様の摂動は、前記した第1の態様の摂動において異種コアに相当する部分を高屈折率の部位に置き換える構成することができる。低屈折率部位の説明で用いた図22において、クラッド部分に配置した低屈折率部位Pに代えて高屈折率部位を配置する。この低屈折率部位は、第1の態様において同種コア間に配置する異種コアに相当し、同種コアの伝搬定数に異なった大きさのずれを生じさせて、同種コア間の結合を抑制する。高屈折率の部位は、例えば、クラッドの屈折率よりも高い屈折率の部材を用いる。高屈折率部位の配置位置および個数は、隣接するコアに対する摂動が異なるように調整される。この高屈折率部位は、クラッドとの屈折率の関係においては、光を導波させるコアと同様の構成となるが、光を導波させる部位としては用いず、摂動を与える部位として用いる。"