"Co、MoおよびHfを含有せずに、必須元素としてCr,W,Al,Nb,Ta,ReおよびSiを含有するNi基超合金であって、必須元素の組成範囲としてCr:7.0重量以上11.0重量以下、W:6.0重量以上10.0重量以下、Al:4.5重量以上6.5重量以下、Nb:0.2重量以上5.0重量以下、NbTa:6.0重量以上11.0重量以下、Re:0.1重量以上2.5未満、Si:0.03重量以上1.0重量以下を含有し、残部がNiと不可避的不純物からなる組成を有することを特徴とするNi基超合金。請求項1に記載のNi基超合金において、Cr:8.0重量以上11.0重量以下、W:6.0重量以上10.0重量以下、Al:4.8重量以上6.0重量以下、Nb:0.5重量以上4.0重量以下、NbTa:6.0重量以上11.0重量以下、Re:0.1重量以上2.0未満、Si:0.05重量以上0.5重量以下を含有し、残部がNiと不可避的不純物からなる組成を有することを特徴とするNi基超合金。請求項1に記載のNi基超合金において、Cr:8.0重量以上10.0重量以下、W:6.0重量以上10.0重量以下、Al:4.8重量以上6.0重量以下、Nb:1.0重量以上4.0重量以下、NbTa:6.0重量以上10.0重量以下、Re:0.1重量以上2.0未満、Si:0.05重量以上0.4重量以下を含有し、残部がNiと不可避的不純物からなる組成を有することを特徴とするNi基超合金。請求項1に記載のNi基超合金において、Cr:8.0重量以上10.0重量以下、W:6.0重量以上10.0重量以下、Al:4.8重量以上6.0重量以下、NbTa:6.0重量以上9.0重量未満であってNb:1.0重量以上4.0重量以下、Ta:4.0重量以上6.0重量未満、Re:0.1重量以上2.0未満、Si:0.05重量以上0.4重量以下を含有し、残部がNiと不可避的不純物からなる組成を有することを特徴とするNi基超合金。請求項1から4に記載のNi基超合金において、C:0.0001重量以上0.01重量以下、S:0.005重量以下を含有することを特徴とするNi基超合金。請求項1から4に記載のNi基超合金において、C:0.0005重量以上0.005重量以下、S:0.002重量以下を含有することを特徴とするNi基超合金。請求項1から6に記載のNi基超合金において、Y:0.2重量以下、La:0.2重量以下、Ce:0.2重量以下の1種以上をさらに含有することを特徴とするNi基超合金。請求項1から7に記載のNi基超合金において、OPOxidationParameter=5.5xCr15.0x12.0SixAlとしたとき、OP値が130以上であることを特徴とするNi基超合金。請求項8に記載のNi基超合金において、OP値が135以上であることを特徴とするNi基超合金。請求項8に記載のNi基超合金において、OP値が140以上であることを特徴とするNi基超合金。Ni基超合金により構成された部材であって、そのNi基超合金が請求項1から請求項10のいずれかに記載のNi基超合金であることを特徴とするNi基超合金部材。請求項11に記載のNi基超合金部材の製造方法であって、請求項1から請求項6のいずれかに記載のNi基超合金を普通鋳造法、一方向凝固法、あるいは単結晶凝固法により鋳造成形して製造したことを特徴とするNi基超合金部材の製造方法。本発明は、上述の実情に鑑み、高価なReの使用量をできる限り抑えながらも、高温下においても十分な耐熱強度と耐酸化性を兼備した、Co、MoおよびHfを含有しないNi基超合金の提供することを目的とする。発明1のNi基超合金は、Co、MoおよびHfを含有しないNi基超合金であって、必須元素としてCr,W,Al,Nb,Ta,ReおよびSiを含有し、必須元素の組成範囲としてCr:7.0重量以上11.0重量以下、W:6.0重量以上10.0重量以下、Al:4.5重量以上6.5重量以下、Nb:0.2重量以上5.0重量以下、NbTa:6.0重量以上11.0重量以下、Re:0.1重量以上2.5未満、Si:0.03重量以上1.0重量以下を含有し、残部がNiと不可避的不純物からなる組成を有することを特徴とする。発明2は、発明1のNi基超合金において、Cr:8.0重量以上11.0重量以下、W:6.0重量以上10.0重量以下、Al:4.8重量以上6.0重量以下、Nb:0.5重量以上4.0重量以下、NbTa:6.0重量以上11.0重量以下、Re:0.1重量以上2.0未満、Si:0.05重量以上0.5重量以下を含有することを特徴とする。発明3は、発明1のNi基超合金において、Cr:8.0重量以上10.0重量以下、W:6.0重量以上10.0重量以下、Al:4.8重量以上6.0重量以下、Nb:1.0重量以上4.0重量以下、NbTa:6.0重量以上10.0重量以下、Re:0.1重量以上2.0未満、Si:0.05重量以上0.4重量以下を含有することを特徴とする。発明4は、発明1のNi基超合金において、Cr:8.0重量以上10.0重量以下、Al:4.8重量以上6.0重量以下、NbTa:6.0重量以上9.0重量未満であってNb:1.0重量以上4.0重量以下、Ta:4.0重量以上6.0重量未満、Re:0.1重量以上2.0未満、Si:0.05重量以上0.4重量以下を含有することを特徴とする。発明5は、発明1から4のNi基超合金において、C:0.0001重量以上0.01重量以下、S:0.005重量以下を含有することを特徴とする。発明6は、発明1から3のNi基超合金において、C:0.0005重量以上0.005重量以下、S:0.002重量以下を含有することを特徴とする。発明7は、発明1から6のいずれかのNi基超合金において、Y:0.2重量以下、La:0.2重量以下、Ce:0.2重量以下の1種以上をさらに含有することを特徴とする。発明8は、発明1から7のNi基超合金において、OPOxidationParameter=5.5xCr15.0x12.0SixAlとしたとき、OP値が130以上であることを特徴とする。発明9は、発明8のNi基超合金において、OP値が135以上であることを特徴とする。発明10は、発明9のNi基超合金において、OP値が140以上であることを特徴とする。発明11は、Ni基超合金により構成された部材であって、そのNi基超合金が発明1から発明10のいずれかのNi基超合金であることを特徴とする。発明12は、発明11のNi基超合金部材の製造方法であって、発明1から発明10のいずれかのNi基超合金を普通鋳造法、一方向凝固法、あるいは単結晶凝固法により鋳造成形して製造したことを特徴とする。本発明は、上述の実情に鑑み、高価なReの含有量を最小限としながらも、高温下における耐熱強度が十分であり、かつHfを含有していなくとも高温下における耐酸化性および耐食性も優れたNi基超合金を提供することを目的として誠意検討し、Co、MoおよびHfを実質的に含有せず、必須元素としてCr,W,Al,Nb,Ta,ReおよびSiを含有するNi基超合金を見出すことができた。本発明のNi超合金は、高価なReの使用量を極力抑えつつ、Ni基超合金を特定の元素、最適な元素組成に制御することによって、優れた耐熱性と高温下における優れた耐酸化性、耐腐食性を兼ね備えたNi基超合金を提供するものである。本発明は、上記のとおりの特徴を持つものであるが、以下にその実施の形態について詳細に説明する。CoはAl、Ta等のガンマ母相に対する高温下での固溶限を大きくするとともに熱処理によって微細なガンマプライム相を分散析出して高温強度を向上するという機能を有している。さらに、Moは合金素地中に固溶して高温強度を上昇させるとともに析出硬化により高温強度に寄与する。そのために、高温での組織安定性やクリープ特性が優れたNi基超合金にはどちらも不可欠な成分であると、従来は考えられていた。しかしながら、本願の発明では、これまで高強度Ni基超合金において不可欠であると考えられてきたCo、MoおよびHfを添加しなくても、必須元素であるCr,W,Al,Nb,Ta,ReおよびSiを特定の組成範囲で用いることにより、高いクリープ強度と高温下における優れた耐酸化性、耐腐食性を兼ね備えたNi基超合金を実現できることを見出した。Coの含有量が1.0重量未満、Moの含有量が0.1重量以下であれば、本発明合金の優れた耐酸化性、耐腐食性が損なわれることはない。すなわち、Cr:7.0重量以上11.0重量以下、W:6.0重量以上10.0重量以下、Al:4.5重量以上6.5重量以下、Nb:0.2重量以上5.0重量以下、NbTa:6.0重量以上11.0重量以下、Re:0.1重量以上2.5未満、Si:0.03重量以上1.0重量以下を含有し、残部がNiと不可避的不純物からなる組成のNi基単結晶合金が優れた耐熱性と耐酸化性を有することを見出した。本発明合金は、市販合金として広く使用されるCo、MoおよびHfを含有する第1世代Ni基単結晶合金例えば、キャノンマスケゴン社製の既存合金として良く知られているPWA1480、CMSX-3などに比べて非常に優れた耐熱性を有している。また、本発明合金は、第2世代Ni基単結晶合金の代表例とも言えるキャノンマスケゴン社製の既存合金CMSX-4に比較しても、高価なRe含有量が半分以下であるにも拘わらず、遜色のない耐熱性と高温下においてより優れた耐酸化性を兼ね備えたNi基単結晶合金である。また、本発明のNi基超合金では、微量元素であるCおよびBの量的な制御も重要な因子となることもあり、また、Y:0.2重量以下、La:0.2重量以下、Ce:0.2重量以下の少なくとも1種以上の元素を添加することにより、様々な用途に応じた製品の物性をさらに向上させることが可能である。本発明のNi基超合金は、高温での組織安定性やクリープ特性及び耐酸化耐腐食性が優れており、特にタービンブレードまたはタービンベーン部品の製造に好適である。本発明のNi基超合金の成分の最適な含有範囲について以下に説明する。Crクロムは、耐酸化性に優れた元素であり、Ni基超合金の高温耐食性を向上させる。Cr含有量があまり少ないとその効果は小さく、あまり多くなると他の耐熱強化元素とのバランスが悪くなって性能が低下するので、好ましくない。Crの含有量は7.0重量以上11.0重量以下の範囲が好ましく、さらにCr:8.0重量以上11.0重量以下がより好ましく、Cr:8.0重量以上10.0重量以下が最も好ましい。Wタングステンは、固溶強化と析出硬化の作用があり、Ni基超合金の高温強度を向上させる。W含有量があまり少ないと高温強度の改善効果は小さく、あまり多くなると有害相を析出するので好ましくない。また、W量が多くなると合金全体の比重が大きくなり、合金コストも高くなるので、好ましくない。Wの含有量は6.0重量以上10.0重量以下の範囲が好ましい。Alアルミニウムは、Niと化合してガンマ母相中に析出するガンマプライム相を構成するNi3Alで表される金属間化合物を体積分率で50~70の割合で形成して高温強度を向上させる。Alの含有量が少なすぎるとガンマプライム相の析出強化の効果が充分に現れず、あまり多く添加し過ぎると合金の延性を低下させてしまうので、好ましくない。Alのもう一つの重要な役割は、高温下において耐酸化特性を保持するための強固かつ緻密な酸化被膜形成に寄与している点であり、この観点からも適切なAl含有量を決める必要がある。Alの含有量は4.5重量以上6.5重量以下の範囲が好ましく、さらに4.8重量以上6.0重量以下がより好ましい。TaタンタルおよびNbニオブは、いずれもガンマプライム相を強化してクリープ強度を向上させることに有効な元素である。また、Nbはクリープ強度の改善に有効であるとともに、Ta等の一部合金元素を置換することによって合金の密度を下げることに有効である。TaNbの組成が少ないとガンマプライム相の析出強化の効果が充分に現れず、あまり多く添加し過ぎると合金の延性を低下させてしまうので、好ましくない。NbTa元素の含有量の総和が11重量超になると有害相の生成が助長される傾向にあるので、NbTa:11.0重量以下として用いられる。NbとTaの組成範囲は、Nb:0.2重量以上5.0重量以下、NbTa:6.0重量以上11.0重量以下が好ましい。NbとTaの組成範囲として、Nb:0.5重量以上4.0重量以下、NbTa:6.0重量以上11.0重量以下がより好ましく、NbとTaの組成範囲をNb:1.0重量以上4.0重量以下、NbTa:6.0重量以上11.0重量以下にすることがさらに好ましい。また、Taは合金の密度を上げてしまうので、Ta:4.0重量以上6.0重量未満とし、Nb:1.0重量以上4.0重量以下、NbTa:6.0重量以上10.0重量未満の範囲で使用することが最も好ましい。Reレニウムは、ガンマ相に固溶して固溶強化により高温強度を向上させるだけでなく耐食性を向上させる効果もある。Reの含有量が極端に少ないと高温強度および耐食性の改善効果は顕著に認められず、一方、Reの含有量が多すぎると、高温時にTCP相が析出して高温強度を低下させるおそれもあり、また、高価なReを多量に使用することは合金コストを上昇させる要因ともなるので、好ましくない。したがって、Reの含有量としては、Re:0.1重量以上2.5未満で使用するのが好ましく、さらにRe:0.1重量以上2.0未満の範囲で使用するのがより好ましい。Siケイ素は、少量添加することによって、基材合金表面が高温酸化条件に曝された状態において、合金表面に安定した酸化被膜を生成させる。Si存在下において生成した酸化皮膜は緻密均質であり、また、この酸化被膜は合金表面との接着性にも優れている。Siの添加量はAlの10分の1前後であるので、Siそのものが強固で緻密な酸化被膜を形成するというよりも、初期の酸化皮膜形成過程において、Siが触媒的な効果を示すことによって、高温下において強固で緻密な酸化被膜の形成に寄与しているものと考えられる。しかしながら、合金中に過剰量のSiが存在すると、合金中の他の元素の固溶限を低下させて、合金の高温における耐熱強度を低下させてしまうので好ましくない。したがって、高温下における耐熱特性と耐酸化特性のバランスを考慮しながらSi添加量を決定することが望ましい。Si:0.03重量以上1.0重量以下で使用するのが好ましく、Si:0.05重量以上0.5重量以下がさらに好ましく、Si:0.05重量以上0.4重量以下で使用するのが、最も好ましい。高温下における耐酸化特性に顕著な影響を与える主な元素としては、Cr、Al、Hfが一般に知られており、これらの元素の寄与度を考慮したOPOxidationParameterパラメータで耐酸化特性の目安としている。本発明者らは高温下の耐酸化性に対して大きな影響を及ぼすSi含有量を含めた次式で示されるOPパラメータを考慮しながら合金設計を行うことが有効であることを見出した。OPOxidationParameter=5.5xCr15.0x12.0SixAlとしたとき、OP値を130以上とすることが望ましく、OP値を135以上とすることがより望ましく、OP値を140以上とすることが最も望ましい。C炭素は、粒界強化に寄与する。しかしながら、過度の含有量は合金の延性を害することもあり、合金中のC含有量については慎重に制御することが望ましい。C:0.0001重量以上0.01重量以下が好ましく、C:0.0005重量以上0.005重量以下がさらに好ましい。Sイオウは、Ni基超合金中にある程度以上含まれると高温強度を低下させるのみならず、高温下における耐酸化特性を著しく低下させるので、使用する合金原料の段階から混入には十分な配慮が必要である。合金中に含まれるS含有量としては、0.005重量以下とすることが好ましく、0.002重量以下とすることがさらに好ましい。Bホウ素は、Cと同様に粒界強化に寄与する。しかしながら、過度の含有量は延性を害するため0.2重量以下が好ましい。Yイットリウム、Laランタン、Ceセリウムは、Ni基超合金を高温で使用中にアルミナ、クロミアなどを形成する保護酸化皮膜の密着性を向上させる。しかしながら、過度の含有量は他の元素の固溶限を低下させることになるため、Y:0.2重量以下、La:0.2重量以下、Ce:0.2重量以下の範囲で使用することが好ましい。以上のような元素組成を有する本発明のNi基超合金は、鋳造することができる。そして、この鋳造に際しては、たとえば、普通鋳造法、一方向凝固法、あるいは単結晶凝固法によって多結晶合金、一方向凝固合金、あるいは単結晶合金としてNi基超合金を製造することができる。普通鋳造法は基本的に所望の組成に調合されたインゴットを用いて鋳造するが、鋳型温度を合金の凝固温度約1500°C以上に加熱しておき、超合金を鋳込んだ後に、例えば加熱炉から徐々に遠ざけて温度勾配を与え多数の結晶を一方向に成長させる方法である。単結晶凝固法は一方向凝固法とほぼ同様であるが所望の品物が凝固する手前でジグザクあるいは螺旋型のセレクター部を設け、一方向で凝固してきた多数の結晶をセレクター部で一つの結晶にし、所望の品物を製造する。本発明のNi基超合金は鋳造後に熱処理を施すことにより高クリープ強度が得られる。標準的な熱処理は、1260~1300°Cで20分~2時間の予備熱処理を施した後に、1300~1350°Cを1050~1150°Cの温度域で2~8時間加熱、空冷を行う。この処理は耐熱耐酸化を目的としたコーティング処理と兼ねることが可能である。空冷した後、引き続きガンマプライム相安定化を目的とした2次時効処理を800~900°Cで10~24時間実施した後、空冷の処理を行う。それぞれの空冷を不活性ガスに置き換えてもよい。この製造方法により作成されたNi基超合金によりガスタービンのタービンブレートあるいはタービンベーン等の高温部品が実現される。表1は本願発明合金の合金組成とOPパラメータの関係を示したものである。A1合金からA7合金は本願発明合金である。R1合金は、本発明合金においてSi元素を除いた比較合金である。また、R2合金からR4合金は、それぞれ既存合金であるPWA1480、CMSX-3およびCMSX-4を比較合金として示したものである。本発明合金A3およびA6などのNi基単結晶合金の耐酸化特性を評価するために、各サンプル試片を電気炉内で1100°C、1時間空気中で暴露し、その後、電気炉から取り出して1時間冷却する方法により、高温下における耐酸化サイクル試験を実施した。図1は、本発明合金のほか、表1の4個の合金のサイクル試験における重量変化の経緯を示したものである。本発明合金においてSiの添加を行わなかったR1合金ならびに代表的な市販合金であるPWA1480R2合金およびCMSX-4R4合金を比較例として同一の条件下で評価した。本発明合金A3およびA6合金は、サイクル初期において表面酸化による若干の重量増加を伴うものの、250サイクル後も大幅な質量の減少は認められなかった。これに対して、市販合金であるR2合金およびR4合金では、すでに100サイクルに到達する前から、顕著な質量の減少傾向を示した。また、Siを添加しない比較合金R1では、20サイクル以降、急激な質量の減少が認められた。これらの試験結果から明らかなように、本発明合金は第1世代および第2世代合金の代表的な市販合金に比べて、優れた耐酸化特性を有していることが分かった。本発明合金の優れた特性は、高温耐熱性に寄与する合金元素の組成とともに、高温下における耐酸化特性に寄与する合金元素の組成のバランスを最適化することによって、可能となった。特に、後者においては、OPOxidationParameterパラメータに寄与度の高いCr,AlおよびSiの各元素に着目した次式で示されるOPパラメータを使用することが合金設計にきわめて有効であることを見出した。OPOxidationParameter=5.5xCr15.0x12.0SixAl表1の最右欄は、本発明合金および比較合金について上記の式を用いて算出したOP値を示したものである。この表からも明らかなように、OP値としては130以上とすることが望ましく、135以上とすることがより望ましく、140以上とすることが最も望ましい。なお、表1の比較合金R3およびR4に関してはHf元素を含んでおり、OPパラメータの算出にOPOxidationParameter=5.5xCr15.0x12.0SixAl9.5xHfを使用した。図1で述べた条件で高温サイクル試験を行った試料について、試料表面に生成した酸化被膜の特性を調べたものである。図2は、本発明合金であるA3合金およびA6合金と比較合金であるR1合金の250サイクル後の試料、また比較合金であるR4合金については200サイクル試験終了後の試料に関する切断面ミクロ組織のSEM写真である。本発明合金であるA3合金およびA6合金のサイクル後の酸化層は少なくとも3層以上の緻密な層から構成されていること、また、それらの各層間の接着性は非常に良好であることが観測された。本発明合金は、高温サイクルの初期において、このような緻密かつ均質な酸化層を生成することによって、250サイクル後もほとんど酸化層の剥離を起こすことのない優れたサイクル特性を示すものと考えられる。一方、比較合金の表面酸化層は本発明合金に較べて生成した酸化層の均質性および接着性が良くない。R1合金では、A3およびA4合金に比較して合金基材と酸化層間に隙間が観測され、酸化層の密着性が不十分であるために、サイクル寿命が短かった。また、R4合金のSEM写真からも明らかなように、R4合金上に生成する酸化被膜層は緻密さの欠けた不均質なものであった。高温サイクル過程において酸化被膜の一部が剥離し、さらに不均質な酸化被膜層の生成が繰り返えされて凹凸の多い酸化被膜表面になったものと思われる。図3は、本発明合金A3およびA6合金と市販合金R2合金のクリープ破断寿命を測定した結果を示したものである。クリープ試験は800°C-735MPa、900°C-392MPa、1000°C-245MPa、1100°C-137MPaの条件で試料がクリープ破断するまでの時間を寿命とした。いずれのクリープ試験条件においても、本発明合金は、R2合金よりも優れた耐熱強度を有していた。すなわち、本発明合金はR2合金に比較して、高温下における酸化サイクルおよびクリープ破断の両特性において、バランスの良い優れた特性を有する合金であると結論される。本発明合金であるA3合金と市販合金であるR4合金の耐熱強度を比較した。1100°C-137MPaの同一条件下において、1クリープ強度およびクリープ破断寿命を測定した。A3合金では、それぞれ118時間および120時間であり、R4合金では、それぞれ118時間および155時間であった。耐熱性向上に効果のある高価なReの含有量がR4合金の半分以下であるにも拘わらず、A3合金は、R4合金とほぼ同等の耐熱特性を有するとともに、図1に示したように、R4合金よりも大幅に優れた高温サイクル特性をも兼ね備えた優れたNi基超合金であるといえる。本発明合金A3およびA6の合金組成は表1に示したが、表1以外の微量元素を分析したところ、微量成分としてC炭素およびSイオウが検出された。これらの微量元素の分析を複数回行ったところ、A3合金ではC:0.0016重量以上0.0028重量以下、S:0.0002重量、A6合金ではC:0.0007重量以上0.0036重量以下、S:0.0001重量以上0.0004重量以下存在していることが分かった。これらの微量元素は高温における耐熱性、耐酸化性に対して影響することも多く、適切な範囲に不純物量を制御することも重要である。以上の実施例から明らかなように、本発明の合金は、Co、MoおよびHfを含有せず、必須元素としてCr,W,Al,Nb,Ta,ReおよびSiを含有するNi基超合金であって、高価なReの含有量を最小限としながらも、高温下における優れた耐熱強度とサイクル特性を兼ね備えた非常に性能バランスの良いNi基超合金であるといえる。"