鋼板表面に、10~25質量のNiを含み、残部がZnおよび不可避的不純物からなり、付着量が10~90gm2のZnNi合金めっき層を有する鋼板を、200~800°Cの温度範囲に加熱後、該温度範囲内で温間プレス成形を行うことを特徴とする温間プレス部材の製造方法。鋼板表面に、順に、60質量以上のNiを含み、残部がZnおよび不可避的不純物からなり、付着量が001~5gm2の下層めっき層と、10~25質量のNiを含み、残部がZnおよび不可避的不純物からなり、付着量が10~90gm2のZnNi合金めっき層とを有する鋼板を、200~800°Cの温度範囲に加熱後、該温度範囲内で温間プレス成形を行うことを特徴とする温間プレス部材の製造方法。ZnNi合金めっき層上に、さらに、Si含有化合物層、Ti含有化合物層、Al含有化合物層、Zr含有化合物層のうちから選ばれた少なくとも一種の化合物層を有する鋼板を用いることを特徴とする請求項1または2に記載の温間プレス部材の製造方法。化合物層に、無機系固形潤滑剤を含有させることを特徴とする請求項3に記載の温間プレス部材の製造方法。しかしながら、特許文献1~3に記載の温間プレス成形方法で得られる温間プレス部材は塗装後耐食性に劣り、たとえこれらの文献で開示されているZnめっき鋼板を用いても、塗装後耐食性を確実に確保することは甚だ困難である。本発明は、塗装後耐食性を確保できる温間プレス部材の製造方法を提供することを目的とする。本発明者らは、上記の目的とする温間プレス部材の製造方法について鋭意検討を行った結果、以下の知見を得た。i特許文献1や2に開示されているZnめっき鋼板を用いても、塗装後耐食性を確保することが困難な原因は、温間プレス成形前の加熱時にめっき層のZnが、めっき層表面において多量の酸化亜鉛を形成したり、下地鋼板に拡散して、その一部がZnFe金属間化合物を形成したりすることにより、Znが本来有する犠牲防食作用が著しく低下したことによる。iiめっき層表面における多量の酸化亜鉛の形成やZnの下地鋼板への拡散を抑制するには、10~25質量のNiを含み、残部がZnおよび不可避的不純物からなるZnNi合金めっき層を設けることが効果的である。iii60質量以上のNiを含み、残部がZnおよび不可避的不純物からなる下層めっき層を、下地鋼板とZnNi合金めっき層の間に設けると、Znの下地鋼板への拡散をより抑制でき、より一層の塗装後耐食性の向上に効果的である。本発明は、このような知見に基づきなされたもので、鋼板表面に、10~25質量のNiを含み、残部がZnおよび不可避的不純物からなり、付着量が10~90gm2のZnNi合金めっき層を有する鋼板を、200~800°Cの温度範囲に加熱後、該温度範囲内で温間プレス成形を行うことを特徴とする温間プレス部材の製造方法を提供する。本発明は、また、鋼板表面に、順に、60質量以上のNiを含み、残部がZnおよび不可避的不純物からなり、付着量が001~5gm2の下層めっき層と、10~25質量のNiを含み、残部がZnおよび不可避的不純物からなり、付着量が10~90gm2のZnNi合金めっき層とを有する鋼板を、200~800°Cの温度範囲に加熱後、該温度範囲内で温間プレス成形を行うことを特徴とする温間プレス部材の製造方法を提供する。本発明の温間プレス部材の製造方法では、ZnNi合金めっき層上に、さらに、Si含有化合物層、Ti含有化合物層、Al含有化合物層、Zr含有化合物層のうちから選ばれた少なくとも一種の化合物層を有する鋼板を用いることが好ましい。また、こうした化合物層には、無機系固形潤滑剤を含有させることができる。本発明の温間プレス部材の製造方法により、塗装後耐食性を確保できる温間プレス部材を製造することができるようになった。本発明の温間プレス部材の製造方法により製造した温間プレス部材は、自動車の足廻り部材や車体構造部材に好適である。1温間プレス成形用鋼板11めっき層本発明では、めっき層表面における酸化亜鉛の形成を抑制し、さらにめっき層中のZnの下地鋼板への拡散を抑制して、Znの犠牲防食作用による塗装後耐食性を確保するために、鋼板表面に、10~25質量のNiを含み、残部がZnおよび不可避的不純物からなるZnNi合金めっき層を設ける。ZnNi合金めっき層のNi含有率を10~25質量とすることによりNi2Zn11、NiZn3、Ni5Zn21のいずれかの結晶構造を有する融点が881°Cと高いγ相が形成されるので、加熱過程におけるめっき層表面での酸化亜鉛形成反応を最小限に抑制することができる。また、こうした融点のめっき層とすることにより、加熱過程における下地鋼板へのZnの拡散を最小限に抑制でき、加熱後においてもめっき層中に存在するZn含有率を高く保つことができ、Znの犠牲防食作用による優れた塗装後耐食性を発揮させることが可能となる。なお、Ni含有率が10~25質量におけるγ相の形成は、NiZn合金の平衡状態図とは必ずしも一致しないが、これは電気めっき法などで行われるめっき層の形成反応が非平衡で進行するためと考えられる。Ni2Zn11、NiZn3、Ni5Zn21のγ相は、X線回折法やTEMを用いた電子線回折法により確認できる。ZnNi合金めっき層の片面当たりの付着量は、10gm2未満では塗装後耐食性の向上効果が十分に発揮されず、90gm2を超えるとその効果が飽和し、コストアップを招くので、10~90gm2とする。本発明では、ZnNi合金めっき層中のZnが下地鋼板に拡散することをより一層抑制し、さらに優れた塗装後耐食性を得るために、下地鋼板とZnNi合金めっき層の間に60質量以上のNiを含み、残部がZnおよび不可避的不純物からなる下層めっき層を設けることが好ましい。下層めっき層のNi含有率が60質量未満ではZnNi合金めっき層のZnが下地鋼板に拡散することを十分に抑制できず、塗装後耐食性をより一層向上させる効果が得られない。なお、Ni含有率は100質量であることが好ましいが、100質量未満の場合は、残部は犠牲防食作用を有するZnおよび不可避的不純物とする。また、下層めっき層の片面当たりの付着量は、001gm2未満ではZnNi合金めっき層のZnが下地鋼板に拡散するのを抑制する効果が十分に発揮されず、5gm2を超えるとその効果が飽和し、コストアップを招くので、001~5gm2とする。上記のZnNi合金めっき層や下層めっき層の形成方法は、特に限定されないが、公知の電気めっき法が好適である。ZnNi合金めっき層上に、さらに、Si含有化合物層、Ti含有化合物層、Al含有化合物層、Zr含有化合物層のうちから選ばれた少なくとも一種の化合物層を設けると優れた塗装密着性が得られる。こうした効果を得るには、化合物層の厚みを01μm以上にすることが好ましいが、30μmを超えると化合物層が脆くなって塗装密着性の低下を招く場合があるので、30μm以下にすることが好ましい。より好ましくは04~20μmである。Si含有化合物としては、例えば、シリコーン樹脂、リチウムシリケート、珪酸ソーダ、コロイダルシリカ、シランカップリング剤などを適用できる。Ti含有化合物としては、例えば、チタン酸リチウムやチタン酸カルシウムなどのチタン酸塩、チタンアルコキシドやキレート型チタン化合物を主剤とするチタンカップリング剤などを適用できる。Al含有化合物としては、例えば、アルミン酸ナトリウムやアルミン酸カルシウムなどのアルミン酸塩、アルミニウムアルコキシドやキレート型アルミニウム化合物を主剤とするアルミニウムカップリング剤などを適用できる。Zr含有化合物としては、例えば、ジルコン酸リチウムやジルコン酸カルシウムなどのジルコン酸塩、ジルコニウムアルコキシドやキレート型ジルコニウム化合物を主剤とするジルコニウムカップリング剤などを適用できる。ZnNi合金めっき層上にこうした化合物層を形成するには、上記のSi含有化合物、Ti含有化合物、Al含有化合物、Zr含有化合物のうちから選ばれた少なくとも一種の化合物をめっき層上に付着処理した後、水洗することなく加熱乾燥すればよい。これらの化合物の付着処理は塗布法、浸漬法、スプレー法のいずれでもよく、ロールコーター、スクイズコーター、ダイコーターなどを用いればよい。このとき、スクイズコーターなどによる塗布処理、浸漬処理、スプレー処理の後に、エアナイフ法やロール絞り法により塗布量の調整、外観の均一化、厚みの均一化を行うことも可能である。また、加熱乾燥は鋼板最高到達温度が40~200°Cとなるように行うことが好ましい。60~160°Cで行うことがより好ましい。また、ZnNi合金めっき層上にこうした化合物層を形成するには、Si、Ti、Al、Zrのうちから選ばれた少なくとも一種のカチオンを含有し、リン酸イオン、フッ素酸イオン、フッ化物イオンのうちから選ばれた少なくとも一種のアニオンを含有する酸性の水溶液にめっき層を有する鋼板を浸漬する反応型処理を行った後、水洗するかまたは水洗することなく加熱乾燥する方法によっても可能である。こうした化合物層には、無機系固形潤滑剤を含有させることができる。これは、無機系固形潤滑剤を含有させることにより、温間プレス時の動摩擦係数が低下し、プレス加工性を向上させることができるためである。無機系固形潤滑剤としては、金属硫化物、セレン化合物、グラファイト、フッ化物、窒化物、ホウ砂、雲母、金属スズ、アルカリ金属硫酸塩のうちから選ばれた少なくとも一種を挙げられる。こうした無機系固形潤滑剤の化合物層における含有率は、01~20質量とすることが好ましい。これは、01質量以上であれば潤滑効果が得られ、20質量以下であれば塗料密着性が低下しないためである。12下地鋼板本発明で用いられるめっき層の下地鋼板は、特に限定されないが、その用途から引張強度が440MPa以上の高強度鋼板であることが望ましい。また、温間プレス成形前後で引張強度、伸びなどの機械的特性の変化が極力小さい高強度鋼板であることが望ましい。こうしためっき層の下地鋼板としては、例えば、質量で、C001~05、Si001~2、Mn01~3、P01以下、S005以下、Al01以下、N001以下を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分組成を有する熱延鋼板や冷延鋼板を用いることができる。各成分元素の限定理由を以下に説明する。ここで、成分の含有量を表すは、特に断らない限り質量を意味する。C001~05Cは、鋼板の強度上昇に有効な元素であるが、その量が001未満ではその効果が得られない。一方、C量が05を超えると成形性が劣化する。したがって、C量は001~05とする。Si001~2Siは、鋼板の強度上昇に有効な元素であるが、その量が001未満ではその効果が得られない。一方、Si量が2を超えると成形性が劣化する。したがって、Si量は001~2とする。Mn01~3Mnは、鋼板の強度上昇に有効な元素であるが、その量が01未満ではその効果が得られない。一方、Mn量が3を超えると成形性が劣化する。したがって、Mn量は01~3とする。P01以下P量が01を超えると、偏析により機械的特性の均一性が低下するとともに、靭性も著しく低下する。したがって、P量は01以下とする。S005以下S量が005を超えると熱間脆性を起こす場合がある。したがって、S量は005以下とする。Al01以下Al量が01を超えると素材の鋼板のブランキング成形性を劣化させる。したがって、Al量は01以下とする。N001以下N量が001を超えると、熱間圧延時にAlNの窒化物を形成し、素材の鋼板のブランキング成形性を劣化させる。したがって、N量は001以下とする。残部はFeおよび不可避的不純物であるが、以下の理由により、Cr001~2、Ti0005~2、Nb0005~2、V0005~2、Mo0005~2、W0005~2、B00005~008、Sb0003~003のうちから選ばれた少なくとも一種を含有することが好ましい。Cr001~2Crは、鋼板の強度上昇に有効な元素であるが、その量が001未満ではその効果が得られない。一方、Cr量が2を超えると成形性が劣化する。したがって、Cr量は001~2とすることが好ましい。Ti0005~2Tiは、鋼板の強度上昇および細粒化による靭性向上に有効な元素であるが、その量が0005未満ではその効果が得られない。一方、Ti量が2を超えると成形性が劣化する。したがって、Ti量は0005~2とすることが好ましい。Nb0005~2Nbは、鋼板の強度上昇および細粒化による靭性向上に有効な元素であるが、その量が0005未満ではその効果が得られない。一方、Nb量が2を超えると成形性が劣化する。したがって、Nb量は0005~2とすることが好ましい。V0005~2Vは、鋼板の強度上昇および細粒化による靭性向上に有効な元素であるが、その量が0005未満ではその効果が得られない。一方、V量が2を超えると成形性が劣化する。したがって、V量は0005~2とすることが好ましい。Mo0005~2Moは、鋼板の強度上昇および細粒化による靭性向上に有効な元素であるが、その量が0005未満ではその効果が得られない。一方、Mo量が2を超えると成形性が劣化する。したがって、Mo量は0005~2とすることが好ましい。W0005~2Wは、鋼板の強度上昇および細粒化による靭性向上に有効な元素であるが、その量が0005未満ではその効果が得られない。一方、W量が2を超えると成形性が劣化する。したがって、W量は0005~2とすることが好ましい。B00005~008Bは、鋼板の靭性向上に有効な元素であるが、その量が00005未満ではその効果が得られない。一方、B量が008を超えると、熱間圧延時の圧延荷重が極端に増大し、鋼板の割れなどが生じる場合がある。したがって、B量は00005~008とすることが好ましい。Sb0003~003Sbは、鋼板の加熱時に表層部に生じる脱炭層を抑制する効果を有するが、その量が0003未満ではその効果が得られない。一方、Sb量が003を超えると、圧延荷重の増大を招き、生産性を低下させる。したがって、Sb量は0003~003とすることが好ましい。2温間プレス成形方法本発明では、上記した温間プレス成形用鋼板を200~800°Cの温度範囲に加熱後、該温度範囲内で温間プレス成形を行う。鋼板を、プレス成形前にあらかじめ200~800°Cの温度範囲に加熱することにより、成形荷重を低減させることが可能となるだけでなく、伸びフランジ性や形状凍結性などの成形性を向上させることも可能となる。加熱温度が200°C未満では、こうした効果が不十分となるので、200°C以上に加熱する必要がある。一方、加熱温度が800°Cを超えると、エネルギーコストの増大を招く。したがって、鋼板の加熱温度は200~800°C、好ましくは200~700°Cとする。温間プレス成形を行うときの鋼板の温度も、上記のプレス成形前の加熱温度の限定理由と同様、200~800°C、好ましくは200~700°Cとする必要がある。このため、プレス成形前の加熱と温間プレス成形とを別の装置を使用して行う場合には、これらの装置間の搬送時間は可能な限り短時間とすることが必要であり、搬送時間は20秒以下、より好ましくは10秒以下、さらに好ましくは5秒以下とする。なお、鋼板を加熱温度まで昇温するときの昇温速度や温間プレス成形後の冷却速度は、温間プレス部材の機械的特性や塗装後耐食性への影響が少ないので、特に限定されない。また、加熱時の保持時間も、特に限定されないが、長時間だと不経済なので、10秒以下とすることが好ましく、0秒にすることがより好ましい。鋼板の加熱方法としては、電気炉やガス炉などによる加熱、火炎加熱、通電加熱、高周波加熱、誘導加熱などを例示できる。下地鋼板として、質量で、C010、Si002、Mn12、P001、S0003、Al003、N:0003、Ti012、Mo022を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分組成を有する板厚23mmの熱延鋼板を用いた。この熱延鋼板の表面に、200gLの硫酸ニッケル六水和物および10~100gLの硫酸亜鉛七水和物を含有するpH15、温度50°Cのめっき浴中で電流密度を5~100Adm2と変化させて電気めっき処理を施してNi含有率と付着量の異なるZnNi合金めっき層を形成した。また、一部の鋼板には、上記ZnNi合金めっき層の形成に先立ち、200gLの硫酸ニッケル六水和物および0~50gLの硫酸亜鉛七水和物を含有するpH30、温度50°Cのめっき浴中で電流密度を5~100Adm2と変化させて電気めっき処理を施してNi含有率と付着量の異なる下層めっき層を形成した。このようにして得られた鋼板を、電気炉を使用して200~800°Cの加熱温度に加熱後、直ちに電気炉から取り出してAl製金型で挟み込むことにより室温まで冷却した。なお、比較の鋼板として、溶融Znめっき鋼板、合金化溶融Znめっき鋼板を同様に加熱処理した鋼板を加えた。表1に、下層めっき層とZnNi合金めっき層のNi含有率、付着量、および加熱温度を示す。これらの鋼板に化成処理、電着塗装を施した後、塗装後耐食性の試験を行った。化成処理は、日本パーカライジング株式会社製PBL3020を使用して標準条件で行った。また、電着塗装は、関西ペイント株式会社製GT10を使用し、電圧200Vで塗装後、170°Cで20分間の焼付けを行う条件で行った。塗装後耐食性は、電着塗装後の試料にカッターナイフにより下地鋼板に達するクロスカット傷を入れ、クロスカット傷を入れてない面および端部をシールした後、JISZ23712000に準拠して480時間塩水噴霧試験を行い、試料を水洗乾燥し、セロハン粘着テープによりクロスカット部の剥離試験を行い、クロスカット傷部からの片側最大剥離幅を測定して、次のように評価し、◎、○であれば本発明の目的を達成していると判定した。◎:片側最大剥離幅≦3mm○:3mm片側最大剥離幅≦4mm×:4mm片側最大剥離幅塗装後耐食性の評価結果を表1に示す。本発明例の鋼板は、いずれも塗装後耐食性に優れていることがわかる。なお、本実施例では実際に温間プレス成形を行っていないが、上述したように、塗装後耐食性は温間プレス成形前の加熱によるめっき層の変化、特にめっき層中のZnの挙動に左右されるので、本実施例の結果で温間プレス部材の塗装後耐食性を評価できることになる。実施例1と同様な下地鋼板の表面に、実施例1と同様な方法で、Ni含有率と付着量の異なるZnNi合金めっき層を形成した。また、一部の鋼板には、実施例1と同様な方法で、上記ZnNi合金めっき層の形成に先立ち、Ni含有率と付着量の異なる下層めっき層を形成した。その後、ZnNi合金めっき層上に、下記に示すSi含有化合物、Ti含有化合物、Al含有化合物、Zr含有化合物、SiとZr含有化合物のいずれかの化合物を含み、残部溶媒からなる組成物を塗布後、到達鋼板温度が140°Cとなる条件で乾燥し、表2、3に示す厚みの異なるSi含有化合物層、Ti含有化合物層、Al含有化合物層、Zr含有化合物層、SiとZr含有化合物層のいずれかの化合物層を形成し、鋼板No1~42を作製した。なお、Si含有化合物、Ti含有化合物、Al含有化合物およびZr含有化合物として以下の化合物を用いた。シリコーン樹脂:信越化学製KR242Aリチウムシリケート:日産化学工業製リチウムシリケート45コロイダルシリカ:日産化学工業製スノーテックスOSシランカップリング剤:信越化学製KBE403チタンカップリング剤:マツモトファインケミカル製オルガチックスTA22チタン酸リチウム:チタン工業製チタン酸リチウムアルミン酸ナトリウム:朝日化学工業製NA170アルミニウムカップリング剤:味の素ファインテクノ製プレンアクトALM酢酸ジルコニウム:三栄化工製酢酸ジルコニウムジルコニウムカップリング剤:マツモトファインケミカル製オルガチックスZA65なお、化合物としてシリコーン樹脂を使用する場合の溶媒はエチレングリコールモノブチルエーテル石油系ナフサを5545のシンナーとした。また、化合物としてシリコーン樹脂以外のものを使用する場合の溶媒は脱イオン水とした。このようにして得られた鋼板を、電気炉を使用して200~800°Cの加熱温度に加熱後、直ちに電気炉から取り出してAl製金型で挟み込むことにより室温まで冷却した。表2、3に、下層めっき層とZnNi合金めっき層のNi含有率、付着量、化合物層の化合物、化合物層の厚み、および加熱温度を示す。これらの鋼板に対し、実施例1と同様な塗装後耐食性の評価、および次に示す塗装密着性の評価を行った。塗装密着性:熱処理後の鋼板から試料を採取し、日本パーカライジング株式会社製PBSX35を使用して標準条件で化成処理を施した後、関西ペイント株式会社製電着塗料GT10HTグレーを170°C×20分間の焼付け条件で膜厚20μm成膜して、塗装試験片を作製した。そして、作製した試験片の化成処理および電着塗装を施した面に対してカッターナイフで碁盤目の鋼素地まで到達するカットを入れ、接着テープにより貼着剥離する碁盤目テープ剥離試験を行った。以下の基準で評価し、◎、○であれば塗装密着性に優れるとした。◎:剥離なし○:1~10個の碁盤目で剥離△:11~30個の碁盤目で剥離×:31個以上の碁盤目で剥離結果を表2、3に示す。化合物層を設けることにより、塗装後耐食性に加え、塗装密着性にも優れていることがわかる。なお、本実施例では実際に温間プレスによる加工を行っていないが、塗装後耐食性と同様、本実施例の結果で温間プレス部材の塗装密着性も評価できる。実施例1と同様な下地鋼板の表面に、実施例1と同様な方法で、表4に示す下層めっき層、ZnNi合金めっき層を順次形成した。その後、ZnNi合金めっき層上に、実施例2と同様な方法で、シリコーン樹脂信越化学製KR242Aに表4に示す無機系固形潤滑剤を含有し、残部溶媒からなる組成物を塗布後、到達鋼板温度が140°Cとなる条件で乾燥し、表4に示すSi含有化合物層を形成し、鋼板No1~17を作製した。表4に示す無機系固形潤滑剤として、以下の化合物を用いた。なお、一部の鋼板では、無機系固形潤滑剤を含有させない化合物層を形成した。二硫化モリブデン:大東潤滑製LM13グラファイト:日立化成工業製GP60S窒化ホウ素:水島合金鉄製FS1二硫化タングステン:日本潤滑剤製タンミックBセレン化モリブデン:三津和化学薬品製セレン化モリブデンフッ化黒鉛:セントラル硝子製セフボンCMAホウ砂:太洋化学工業製メタ硼酸ナトリウム金属錫:山石金属ATSnNo600雲母:ヤマグチマイカA11硫酸ナトリウム:四国化成工業A12なお、溶媒はエチレングリコールモノブチルエーテル石油系ナフサを5545のシンナーとした。このようにして得られた鋼板を、電気炉を使用して600°Cの加熱温度に加熱後、直ちに電気炉から取り出してAl製金型で挟み込むことにより室温まで冷却した。表4に、下層めっき層とZnNi合金めっき層のNi含有率、付着量、化合物層の化合物と無機系固形潤滑剤および無機系固形潤滑剤の含有率、化合物層の厚み、および加熱温度を示す。電気炉を使用して600°Cに加熱後の鋼板に対し、実施例1や実施例2と同様な塗装後耐食性の評価および塗装密着性の評価を行うとともに、電気炉で加熱前の鋼板に対し、次の方法で潤滑性の評価を行った。潤滑性:電気炉で加熱前の鋼板から試料を採取し、600°Cに加熱後、直ちに図1に示した摩擦係数測定装置により、次の要領で動摩擦係数を測定した。図1に示すように、この摩擦係数測定装置は、試料台2、試料台2を水平移動させるスライドテーブル3とその下面側に設けられたローラ4、ローラ4の下面側に設けられた試料台2を上下移動させるスライドテーブル支持台5、試料台2の上方に設けられた図2に示す形状のビード6、スライドテーブル支持台5の下面側に設けられ、垂直方向の押し付け荷重Nを測定する第一ロードセル7、スライドテーブル3の端部に設けられ、水平方向の摺動抵抗力Fを測定する第二ロードセル8、スライドテーブル3を水平移動させるためのレール9から構成されている。まず、試料1を試料台2に設置後、スライドテーブル支持台5を、試料1のビード6に対する押し付け荷重Nが400kgfになるまで、上方へ移動し、次いで、スライドテーブル3を100cmminの速度で水平移動し、摺動抵抗力Fを測定する。そして、試料1とビード6との間の動摩擦係数μFNを求めた。求めたμを以下の基準で評価し、◎、○であれば、潤滑性に優れるとした。◎:μ019○:019≦μ023△:023≦μ03×:03≦μ結果を表4に示す。化合物層に無機系固形潤滑剤を含有させるにより、塗装後耐食性、塗装密着性のみならず、潤滑性にも優れていることがわかる。なお、本実施例では実際に温間プレスによる加工を行っていないが、本実施例の結果で温間プレス部材の塗装後耐食性と塗装密着性を評価できる。