前余熱A1と、本溶接A2までの休止と、本溶接A2と、後溶接A3までの休止と、後溶接A3とを行なう溶接方法であって、前余熱A1は、本溶接A2の70~75の電流を用いるものであり、後溶接A3は、本溶接A2の70~75の電流を用いるものであり、前余熱A1を行う時間をCy1、本溶接A2までの休止時間をCy2、本溶接A2を行う時間をCy3、後溶接A3までの休止時間をCy4、後溶接A3を行う時間をCy5とすると、Cy3時間の±5がCy1あり、Cy3時間の±5がCy2あり、Cy3時間の±5がCy4あり、Cy3時間の±5がCy5あることを特徴とする溶接方法。上部棒鋼1と下部棒鋼2とは径が異なるものであって、上部棒鋼1の温度と下部棒鋼2の温度とをほぼ同じとし、焼きが入らないことを特徴とする請求項1記載の溶接方法。しかしながら、上記の焼き戻しの技術は溶接後に加熱を行う為、時間がかかるものであり、短時間で行うスポット溶接においては焼き戻し工程が行えないという問題があった。また、径の異なる溶接対象物を溶接する場合、径の小さい溶接対象物は熱しやすく冷めやすいという特性を持ち、径の大きい溶接対象物は熱しにくく冷めにくいという特性を持つことから、径の異なる溶接対象物を同径の溶接対象物のように溶接することは困難であった。この発明の溶接方法は、抵抗溶接において、本溶接を行う前に溶接対象物を加熱することを特徴とする。この発明の溶接方法は、上記発明に関し、本溶接を行う前に行う対象物への加熱が、本溶接の70~75の電流を用い、本溶接の時間とほぼ等しい時間であることを特徴とする。この発明の溶接方法は、上記発明に関し、本溶接後、一定の時間間隔で本溶接の70~75の電流を用いて、後熱をかけることを特徴とする。この発明の溶接方法は、上記発明に関し、溶接対象物の径が異なることを特徴とする。請求項1記載の発明請求項1記載の発明の溶接方法は、前余熱A1と、本溶接A2までの休止と、本溶接A2と、後溶接A3までの休止と、後溶接A3とを行なう溶接方法であって、前余熱A1は、本溶接A2の70~75の電流を用いるものであり、後溶接A3は、本溶接A2の70~75の電流を用いるものであり、前余熱A1を行う時間をCy1、本溶接A2までの休止時間をCy2、本溶接A2を行う時間をCy3、後溶接A3までの休止時間をCy4、後溶接A3を行う時間をCy5とすると、Cy3時間の±5がCy1あり、Cy3時間の±5がCy2あり、Cy3時間の±5がCy4あり、Cy3時間の±5がCy5あることを特徴とする。請求項2記載の発明請求項2記載の発明の溶接方法は、請求項1記載の溶接方法において、上部棒鋼1と下部棒鋼2とは径が異なるものであって、上部棒鋼1の温度と下部棒鋼2の温度とをほぼ同じとし、焼きが入らないことを特徴とする。この発明の溶接方法では、予め溶接対象物を加熱しておくので、本溶接のみであっても対象物に焼きが入りにくく、脆弱性の少ないものとすることが可能となる。また、径の異なる溶接対象物であったとしても、同径の溶接対象物と同等の強度を有する溶接を可能とする、以下に、この発明の溶接方法を実施するための最良の形態として、実施例について詳しく説明する。図1は上部棒鋼1、下部棒鋼2の組み立て図、図2は上部棒鋼1、下部棒鋼2をクロスさせた斜視図、図3はクロスさせた棒鋼を上部電極3、下部電極4に挟み込んだ斜視図、図4は溶接を行う時の正面図、図5は溶接時の電流と時間の関係を示している。棒鋼の準備先ず、図1に示すように溶接対象物である、上部棒鋼1と下部棒鋼2をクロスさせ、上部棒鋼1の上部溶接部10と下部棒鋼2の下部溶接部20とを接触させる。棒鋼の接触は、図2に示すように十文字にクロスさせるだけでなく、当業者が適宜なし得る事項である。溶接の方法上部棒鋼1と下部棒鋼2の溶接は、図3に示すように上部電極3と下部電極4に棒鋼を挟んだ後、図4に示すように、上側工具5と下側工具6を用いて棒鋼に加圧を行いつつ、電極間に通電する。電極間に行う通電の電流は、図5のグラフに示すように、前余熱A1を本溶接A2の70~75の電流を用いて行い、本溶接を行った後、後溶接焼き戻しA3を本溶接の70~75の電流を用いて行うものである。前余熱A1を行う時間をCy1、本溶接A2までの休止時間をCy2、本溶接A2を行う時間をCy3、後溶接A3までの休止時間をCy4、後溶接A3を行う時間をCy5とし、Cy1≒Cy2≒Cy3≒Cy4≒Cy5とするのが好ましい。前余熱の効果表1にこの発明の前溶接の試験結果を記載する。試験はD10JIS鋼棒直径10mmの鋼棒とD13JIS鋼棒直径13mmの鋼棒を試験体として用い、5.9KNで加圧し、表1の条件に基づき、一般的な抵抗溶接機D溶接機φ25を用いて、クロス溶接を行った。表1に記載された単位は以下に示す通りである。KA:キロアンペア電流。CY:サイクル60Hzにおける周波数。15CY=15/60秒=0.25秒E:ジュールエネルギー。E=A2×CyKN:キロニュートン引っ張り強度。表1に記載した通り、試験結果は、本溶接を行う前に行う対象物への加熱が、本溶接の72の電流を用いたものKA比を72としたものの引っ張り強度が36.3KNという最も大きい値を示した。この、36.3KNを溶接の最大強度とし、100とすると、表1に記載の通り、KA比70のものは36.1KNであるから、強度比は99であり、KA比75のものは35.7KNであるから、強度比は98である。強度比が90代後半のものが好ましいことから、本溶接を行う前に行う対象物への加熱が、本溶接の70~75の電流を用いたものが好ましい。この溶接方法は、前余熱を行うことによって、Cy3本溶接の時間が小さく、急激に冷却されてしまう抵抗溶接例えばスポット溶接であっても、棒鋼溶接対象物全体の熱量を増加させることから、溶接部上部溶接部10、下部溶接部20の温度を予め所定の温度まで上げることが可能であり、溶接対象物が冷めにくくなり、溶接対象物に焼きが入ること無く溶接することが可能となる。本溶接の70~75の電流を用いる本溶接を行う前に行う対象物への加熱は、D10鋼棒とD13鋼棒のように径の異なる鋼棒熱し易く冷めやすいD10鋼棒と、熱しにくく冷めにくいD13鋼棒であると、前余熱によって双方の温度がほぼ同程度となり均熱が取れ、高強度の溶接が可能となる。また、図5に示すように、本溶接後も前余熱と同じ条件で本溶接後、後熱をかけ、温度を下げると、さらに溶接対象物の焼き入れ状態が少ない溶接が可能となる。溶接対象物は鉄筋、金網、条鋼、棒鋼のみにあらず、焼き入れ状態となる金属であれば、何でも良く、当業者が適宜なし得る事項である。