吸気弁の閉弁時期を変更する可変動弁機構を備える内燃機関に適用されて、前記閉弁時期を吸気下死点よりも遅角側に設定する遅閉じ制御を行う可変動弁機構の制御装置であって、前記遅閉じ制御の実行中において、吸気温度が高いときほど吸気下死点からの遅角量が小さくなるように前記閉弁時期を設定する閉弁時期設定処理を行うことを特徴とする可変動弁機構の制御装置。前記閉弁時期設定処理では、機関運転状態に基づいて設定される前記閉弁時期を進角側に制限するガード値が吸気温度に基づいて設定される請求項1に記載の可変動弁機構の制御装置。前記閉弁時期設定処理では、機関運転状態に基づいて設定される前記閉弁時期を進角側に補正する補正値が吸気温度に基づいて算出される請求項1に記載の可変動弁機構の制御装置。前記閉弁時期設定処理は、機関の冷却水温が所定温度以上のときに実行される請求項1~3のいずれか1項に記載の可変動弁機構の制御装置。前記閉弁時期設定処理は、吸気温度が所定温度以上のときに実行される請求項1~4のいずれか1項に記載の可変動弁機構の制御装置。上記アトキンソンサイクルを実施する場合には、吸気弁が吸気下死点後に閉弁されることから、気筒内に吸入された吸気は、圧縮行程の前半において吸気ポートに吹き返される。このときに吹き返される吸気は、一旦気筒内に吸入された吸気であり、機関熱を受けてその温度が高くなっている。従って、吸気ポートに吹き返される吸気の量が多くなるにつれて、気筒内に吸入される吸気の温度は高くなり、ノッキングが発生しやすくなる。このようなアトキンソンサイクルの実行中において、上記文献1に記載の技術、つまりノッキングの発生を抑えるために吸気弁の閉弁時期を遅角側に変更する技術を適用すると、吸気ポートに吹き返される吸気の量が多くなるため、気筒内に吸入される吸気の温度が高くなり、さらにノッキングが発生しやすくなってしまう。本発明は、上記実情に鑑みてなされたものであり、その目的は、吸気弁の遅閉じ制御が行われる内燃機関においてノッキングの発生を抑えることのできる可変動弁機構の制御装置を提供することにある。以下、上記目的を達成するための手段及びその作用効果について記載する。請求項1に記載の発明は、吸気弁の閉弁時期を変更する可変動弁機構を備える内燃機関に適用されて、前記閉弁時期を吸気下死点よりも遅角側に設定する遅閉じ制御を行う可変動弁機構の制御装置であって、前記遅閉じ制御の実行中において、吸気温度が高いときほど吸気下死点からの遅角量が小さくなるように前記閉弁時期を設定する閉弁時期設定処理を行うことをその要旨とする。同構成によれば、遅閉じ制御の実行中において、吸気温度が高くノッキングが発生しやすいときほど、吸気下死点からの遅角量が小さくなるように吸気弁の閉弁時期が設定されることにより、吸気の吹き返し量が低減されて吸気温度の上昇が抑えられる。従って、同構成によれば、吸気弁の遅閉じ制御が行われる内燃機関においてノッキングの発生を抑えることができるようになる。上記閉弁時期設定処理のより具体的な態様としては、請求項2に記載の発明によるように、機関運転状態に基づいて設定される前記閉弁時期を進角側に制限するガード値が吸気温度に基づいて設定されるという構成、つまり閉弁時期をガード値で制限するといった構成を採用することができる。なお、同構成においては、吸気温度が高いときほどガード値は進角側の値となるように設定することが望ましい。また、上記閉弁時期設定処理のより具体的な態様としては、請求項3に記載の発明によるように、機関運転状態に基づいて設定される前記閉弁時期を進角側に補正する補正値が吸気温度に基づいて算出されるという構成、つまり閉弁時期を進角側に補正するといった構成を採用することもできる。なお、同構成においては、吸気温度が高いときほど閉弁時期がより進角側に補正されるように補正値を算出することが望ましい。請求項4に記載の発明は、請求項1~3のいずれか1項に記載の可変動弁機構の制御装置において、前記閉弁時期設定処理は、機関の冷却水温が所定温度以上のときに実行されることをその要旨とする。また、請求項5に記載の発明は、請求項1~4のいずれか1項に記載の可変動弁機構の制御装置において、前記閉弁時期設定処理は、吸気温度が所定温度以上のときに実行されることをその要旨とする。ノッキングは、機関の冷却水温が所定温度以上のとき、つまり機関温度が高いときや、吸気温度が所定温度以上に高いときに発生しやすい。従って、請求項4や請求項5に記載の構成を採用することにより、ノッキングが発生しやすいときに上記閉弁時期設定処理を実行させることが可能となる。つまり、閉弁時期設定処理の実行要否を好適に判定することが可能になる。第1実施形態以下、この発明にかかる可変動弁機構の制御装置を具体化した第1実施形態について、図1~図4を参照して説明する。図1に示すように、内燃機関1では、吸気通路3及び吸気ポート3aを通じて燃焼室2に空気が吸入されるとともに、燃料噴射弁4から噴射された燃料が燃焼室2に供給される。この空気と燃料とからなる混合気に対し点火プラグ5による点火が行われると、同混合気が燃焼してピストン6が往復移動し、内燃機関1の出力軸であるクランクシャフト7が回転する。そして、燃焼後の混合気は排気として各燃焼室2から排気通路8に排出される。内燃機関1の吸気通路3には、吸入空気量を調量するスロットルバルブ29が設けられている。このスロットルバルブ29は、電動モータによって開度が調整される。吸気通路3に繋がる吸気ポート3aと燃焼室2との間は吸気バルブ9の開閉動作によって連通遮断され、排気通路8に繋がる排気ポート8aと燃焼室2との間は排気バルブ10の開閉動作によって連通遮断される。これら吸気バルブ9及び排気バルブ10については、クランクシャフト7の回転が伝達される吸気カムシャフト11及び排気カムシャフト12の回転に伴い開閉動作する。内燃機関1は、吸気バルブ9のバルブ特性を可変する可変動弁機構として、吸気カムシャフト11に設けられたバルブタイミング可変機構以下、VVTという13を備えている。このVVT13は、クランクシャフト7に対する吸気カムシャフト11の相対回転位相を調節して吸気バルブ9のバルブタイミングを変更することで、吸気バルブ9の開弁期間を一定に保持した状態で同吸気バルブ9の開弁時期IVO及び閉弁時期IVCを共に進角側又は遅角側に変更する。なお、VVT13の最遅角位相としては、吸気バルブ9の閉弁時期IVCが吸気下死点から大きく遅角側に離れた時期となる位相に設定されている。そして、VVT13の制御に際しては、上記最遅角位相を0として、この最遅角位相からの進角量ADが制御される。従って、進角量ADが大きいほど、吸気バルブ9の閉弁時期IVCは進角側の時期となる。この進角量ADは、機関負荷や機関回転速度等の機関運転状態に基づいて設定される値であり、設定された進角量ADと実際の進角量とが一致するようにVVT13の駆動は制御される。内燃機関1の各種制御は、制御装置26によって行われる。この制御装置26は、内燃機関1の制御にかかる演算処理を実行するCPU、その制御に必要なプログラムやデータの記憶されたROM、CPUの演算結果が一時的に記憶されるRAM、外部との間で信号を入出力するための入出力ポート等を備えて構成されている。制御装置26の入力ポートには、以下に示す各種センサやスイッチが接続されている。車両の運転者によって操作されるアクセルペダル27の操作量アクセル操作量を検出するアクセルポジションセンサ28。吸気通路3に設けられたスロットルバルブ29の開度スロットル開度を検出するスロットルポジションセンサ30。吸気通路3を通じて燃焼室2に吸入される空気の量吸入空気量GAを検出するエアフロメータ31。吸気通路3内の吸気温度THAを検出する吸気温度センサ32。内燃機関1の冷却水温THWを検出する水温センサ33。クランクシャフト7の回転角を検出するクランク角センサ34。カムシャフトの回転位置に対応した信号を出力することでバルブタイミングVTを検出するカムポジションセンサ35。制御装置26の出力ポートには、スロットルバルブ29の電動モータ、燃料噴射弁4、点火プラグ5、及びVVT13を駆動するアクチュエータなどの駆動回路が接続されている。そして、制御装置26は、上記各種センサ等の入力信号に基づいて機関運転状態を把握し、その把握した機関運転状態に応じて上記出力ポートに接続された各種駆動回路に指令信号を出力する。こうして燃料噴射弁4による燃料噴射量の制御、点火プラグ5の点火時期の制御、吸気バルブ9のバルブタイミングの制御、及びスロットルバルブ29の開度制御等が制御装置26を通じて実施される。本実施形態にかかる内燃機関1では、VVT13による吸気弁の遅閉じ制御、すなわち、ピストン6の吸気下死点よりも遅角側で吸気バルブ9を閉弁させる制御を行うことで前述したアトキンソンサイクルを実施するようにしている。このアトキンソンサイクルでは、吸気バルブ9の閉弁時期がピストン6の吸気下死点よりも遅くなるために、圧縮行程の初期では気筒内に吸入された吸気が吸気ポート3aに吹き返されるようになる。これにより、圧縮行程の実質的な開始が遅れるようになり、結果として実圧縮比を高めることなく高い膨張比を得ることが可能になっている。そして、このように膨張比を高めることができるアトキンソンサイクルでは、膨張行程での実質的なピストンストロークを長くすることができるため、燃料の持つ熱エネルギーを効率よく運動エネルギーに変換することができ、ひいては内燃機関1の熱効率を向上させることができる。ところで、上述したように、アトキンソンサイクルを実施する場合には、吸気バルブ9が吸気下死点後に閉弁されることから、気筒内に吸入された吸気は、圧縮行程の前半において吸気ポート3aに吹き返される。このときに吹き返される吸気は、一旦気筒内に吸入された吸気であり、機関熱を受けてその温度が高くなっている。従って、吸気ポート3aに吹き返される吸気の量が多くなるにつれて、気筒内に吸入される吸気の温度は高くなり、ノッキングが発生しやすくなる。図2に示すように、吸気バルブ9の閉弁時期IVCが最遅角時期に近づくほど、吸気ポート3aに吹き返される吸気の量は多くなるため、吸気ポート3a内の吸気温度、つまり気筒内に吸入される吸気の温度は高くなっていく。また、吸気ポート3a内の吸気温度は、吸気通路3内の吸気温度THAが高いほど高くなる。従って、吸気ポート3a内の吸気温度として、ノッキング発生を抑えることのできる最高温度を許容温度TKとした場合、吸気温度THAが高くなるほど、許容温度TKに達する閉弁時期IVCはより進角側の時期となる。例えば、図2において、吸気温度THA-中のときに許容温度TKに達する閉弁時期IVCは、最遅角時期よりも進角側の時期Gbとなり、吸気温度THA-高のときに許容温度TKに達する閉弁時期IVCは、上記時期Gbよりもさらに進角側の時期Gaとなる。従って、吸気温度THA-中のときには、閉弁時期IVCが時期Gbよりも遅角側の時期にならないように制限し、吸気温度THA-高のときには、閉弁時期IVCが時期Gaよりも遅角側の時期にならないように制限することで、アトキンソンサイクル実行中のノッキングの発生を抑えることができる。そこで本実施形態では、閉弁時期IVCに対してガード値Gを設定するようにしている。より具体的には、進角量ADに対してガード値Gを設定するようにしている。以下、図3を参照して、ガード値Gの設定も行う進角量ADの設定処理について説明する。なお、この設定処理は、制御装置26によって所定周期毎に繰り返し実行される。本処理が開始されるとまず、機関回転速度NE及び機関負荷KLに基づいて進角量ADの算出が行われるS100。ここでは基本的に低回転低負荷になるほど進角量ADは小さくなるように算出されることにより、低回転低負荷では吸気バルブ9の遅閉じ制御によるアトキンソンサイクルの実施が行われる。次に、冷却水温THWが判定値A以上か否かが判定されるS110。この判定値Aとしては、ノッキングの発生が懸念される程度に機関温度が上昇しているか否かを判定できる値が設定されている。そして、冷却水温THWが判定値A未満である場合にはS110:NO、本処理は一旦終了される。一方、冷却水温THWが判定値A以上である場合にはS110:YES、吸気温度THAが判定値B以上であるか否かが判定されるS120。この判定値Bとしては、ノッキングの発生が懸念される程度に吸気温度が上昇しているか否かを判定できる値が設定されている。そして、吸気温度THAが判定値B未満である場合にはS120:NO、本処理は一旦終了される。一方、吸気温度THAが判定値B以上である場合にはS120:YES、現在の機関運転領域が吸気バルブ9の遅閉じ制御の実行領域であるか否かが判定されるS130。ここでは、例えば吸入空気負荷率現在の吸入空気量GA/全負荷時の吸入空気量が所定値以下であり、機関運転領域が低負荷領域となっているときに肯定判定される。ステップS130にて、遅閉じ制御の実行領域ではない旨判定される場合にはS130:NO、本処理は一旦終了される。一方、遅閉じ制御の実行領域である旨判定される場合にはS130:YES、上述したような吹き返しによるノッキングの発生が懸念されるため、吸気温度THAに基づいたガード値Gの設定が行われるS140。このガード値Gは、遅閉じ制御実行中の吸気バルブ9の閉弁時期IVCについて吸気下死点からの遅角量を制限する値であり、閉弁時期IVCを進角側に制限する、つまり吸気下死点からの遅角量を進角側に制限する値である。いいかえれば最遅角位相からの進角量がこのガード値Gよりも小さくならないように制限することで、吸気下死点からの遅角量が大きくならないように制限される。そして図4に示すように、吸気温度THAが高いほどガード値Gは大きくなるように、つまり進角側に大きくなるように同ガード値Gは可変設定される。次に、ステップS100で算出された進角量ADがガード値Gよりも小さいか否かが判定されるS150。そして、進角量ADがガード値G以上である場合にはS150:NO、本処理は一旦終了される。一方、進角量ADがガード値Gよりも小さい場合にはS150:YES、進角量ADを適用した場合の閉弁時期IVCが、ガード値Gを適用した場合の閉弁時期IVCよりも遅角側の時期となり、吹き返しによる吸気温度の上昇が懸念される。そこで、閉弁時期IVCをより進角側の時期にするために、進角量ADとしてガード値Gが設定されてS160、本処理は一旦終了される。なお、ステップS140~ステップS160の処理は、上記閉弁時期設定処理を構成する。ちなみに、上記ステップS100、ステップS120、ステップS130、ステップS150で否定判定される場合には、進角量ADをガード値Gで制限しなくてもノッキングの発生は抑えられるため、ステップS100で算出された進角量ADとなるようにバルブタイミングの制御が行われる。次に、本実施形態の作用を説明する。まず、機関回転速度NE及び機関負荷KLといった機関運転状態に基づいて進角量ADが算出されることにより吸気バルブ9の閉弁時期IVCが設定される。ここで、その進角量ADを制限することにより閉弁時期IVCを進角側に制限するガード値Gを吸気温度THAに基づいて算出するようにしている。より具体的には吸気温度THAが高いときほどガード値Gは進角側の値となるように設定するようにしている。そのため、吸気バルブ9の遅閉じ制御の実行中において、吸気温度THAが高くノッキングが発生しやすいときほど、吸気下死点からの遅角量が小さくなるように吸気バルブ9の閉弁時期IVCが設定されることにより、吸気の吹き返し量が低減されて吸気温度の上昇が抑えられる。従って、吸気バルブ9の遅閉じ制御が行われる内燃機関1においてノッキングの発生が抑えられる。また、ノッキングは、機関の冷却水温が所定温度以上のとき、つまり機関温度が高いときや、吸気温度が所定温度以上に高いときに発生しやすい。そこで、冷却水温THWが判定値A以上であって、さらに吸気温度THAが判定値B以上のときに、上述したガード値Gによる進角量ADの制限処理が行われる。従って、吸気温度が高いときほど吸気下死点からの遅角量が小さくなるように吸気バルブ9の閉弁時期を設定する閉弁時期設定処理を、ノッキングが発生しやすいときに実行させることが可能となる。つまり、閉弁時期設定処理の実行要否が適切に判定される。以上説明したように、本実施形態によれば、以下の効果を得ることができる。1吸気バルブ9の遅閉じ制御の実行中において、吸気温度THAが高いときほど吸気下死点からの遅角量が小さくなるように吸気バルブ9の閉弁時期IVCを設定する閉弁時期設定処理を行うようにしている。より具体的には、機関運転状態に基づいて設定される閉弁時期IVCを進角側に制限するガード値Gが吸気温度THAに基づいて設定される、つまり閉弁時期IVCがガード値Gで制限される。これにより、吸気の吹き返し量が低減されて吸気温度の上昇が抑えられる。従って、吸気バルブ9の遅閉じ制御が行われる内燃機関1においてノッキングの発生を抑えることができるようになる。2ノッキングは、機関の冷却水温が所定温度以上のとき、つまり機関温度が高いときに発生しやすい。そこで、上述した閉弁時期設定処理は、機関の冷却水温THWが判定値A以上のときに実行するようにしている。従って、閉弁時期設定処理の実行要否を好適に判定することが可能になる。3また、ノッキングは、吸気温度が所定温度以上に高いときに発生しやすい。そこで、上述した閉弁時期設定処理は、吸気温度THAが判定値B以上のときに実行するようにしている。従って、これによっても閉弁時期設定処理の実行要否を好適に判定することが可能になる。第2実施形態次に、この発明にかかる可変動弁機構の制御装置を具体化した第2実施形態について、図5及び図6を参照して説明する。上記第1実施形態では、吸気バルブ9の遅閉じ制御の実行中において、吸気温度THAが高いときほど吸気下死点からの遅角量が小さくなるように吸気バルブ9の閉弁時期IVCを設定する閉弁時期設定処理を行うために、閉弁時期IVCを決定する進角量ADを上記ガード値Gで制限するようにした。一方、本実施形態では、そうした閉弁時期設定処理を行うために、閉弁時期IVCを決定する進角量ADを進角側に補正する補正値Kを算出するようにしており、先の図3に示した設定処理とは一部のみが異なっている。そこで以下では、第1実施形態の設定処理との相異点を中心に、本実施形態における設定処理を説明する。図5に示す進角量の設定処理も、制御装置26によって所定周期毎に繰り返し実行される。なお、図5において、第1実施形態で説明した処理と同一の処理には同じステップ番号を付している。本処理が開始されるとまず、機関回転速度NE及び機関負荷KLに基づいて進角量ADの算出が行われるS100。次に、冷却水温THWが判定値A以上か否かが判定されるS110。そして、冷却水温THWが判定値A未満である場合にはS110:NO、本処理は一旦終了される。一方、冷却水温THWが判定値A以上である場合にはS110:YES、吸気温度THAが判定値B以上であるか否かが判定されるS120。そして、吸気温度THAが判定値B未満である場合にはS120:NO、本処理は一旦終了される。一方、吸気温度THAが判定値B以上である場合にはS120:YES、現在の機関運転領域が吸気バルブ9の遅閉じ制御の実行領域であるか否かが判定されるS130。そして、遅閉じ制御の実行領域ではない旨判定される場合にはS130:NO、本処理は一旦終了される。一方、遅閉じ制御の実行領域である旨判定される場合にはS130:YES、上述したような吹き返しによるノッキングの発生が懸念されるため、吸気温度THAに基づいた補正値Kの設定が行われるS200。この補正値Kは、遅閉じ制御の実行中において、ステップS100にて算出された進角量ADを吸気温度THAに応じてさらに大きくする値である。そして図6に示すように、吸気温度THAが高いほど補正値Kは大きくなるように同補正値Kは可変設定される。次に、ステップS100で算出された進角量ADに補正値Kが加算されることで進角量ADが補正されてS210、本処理は一旦終了される。このように進角量ADに補正値Kが加算されると進角量ADの値は大きくなるため、進角量ADの補正前と比較して閉弁時期IVCはより進角側の時期に変更される。なお、ステップS200及びステップS210の処理は、本実施形態における上記閉弁時期設定処理を構成する。次に、本実施形態の作用を説明する。まず、機関回転速度NE及び機関負荷KLといった機関運転状態に基づいて進角量ADが算出されることにより吸気バルブ9の閉弁時期IVCが設定される。ここでその進角量ADを補正することにより閉弁時期IVCを進角側に補正する補正値Kを吸気温度THAに基づいて算出するようにしている。より具体的には吸気温度THAが高いときほど補正値Kを大きくすることで、吸気温度THAが高いときほど閉弁時期IVCがより進角側に補正されるようにしている。そのため、吸気バルブ9の遅閉じ制御の実行中において、吸気温度THAが高くノッキングが発生しやすいときほど、吸気下死点からの遅角量が小さくなるように吸気バルブ9の閉弁時期IVCが設定されることにより、吸気の吹き返し量が低減されて吸気温度の上昇が抑えられる。従って、吸気バルブ9の遅閉じ制御が行われる内燃機関1においてノッキングの発生が抑えられる。以上説明したように、本実施形態によれば、上記2及び3の効果に加えて、以下の効果を得ることができる。4吸気バルブ9の遅閉じ制御の実行中において、吸気温度THAが高いときほど吸気下死点からの遅角量が小さくなるように吸気バルブ9の閉弁時期IVCを設定する閉弁時期設定処理を行うようにしている。より具体的には、機関運転状態に基づいて設定される閉弁時期IVCを進角側に補正する補正値Kが吸気温度THAに基づいて設定されることにより、吸気の吹き返し量が低減されて吸気温度の上昇が抑えられる。従って、本実施形態によっても、吸気バルブ9の遅閉じ制御が行われる内燃機関1においてノッキングの発生を抑えることができるようになる。なお、上記各実施形態は、以下のように変更して実施することもできる。第2実施形態で説明した補正値Kは、進角量ADに対して加算される値であったが、乗算される値でもよい。この変形例の場合には、補正値Kの最小値は1とし、吸気温度THAが高いときほど値が大きくなるように補正値Kを可変設定すればよい。第1及び第2実施形態において、ステップS110の処理を省略してもよい。この場合でも上記2以外の効果を得ることができる。第1及び第2実施形態において、ステップS120の処理を省略してもよい。この場合でも上記3以外の効果を得ることができる。第1及び第2実施形態において、ステップS110及びステップS120の処理をともに省略してもよい。この場合でも上記2及び3以外の効果を得ることができる。