針状炭酸ストロンチウム粒子の製造方法であって、粒形制御剤の存在下、ストロンチウム源と炭酸源との反応を湿式で行う工程を含み、前記反応は、攪拌手段を備えた反応器中で、1.0×102kW/m3~1.0×104kW/m3の攪拌動力密度での攪拌下で行われる製造方法。ストロンチウム源を含有する溶液準備し、ストロンチウム源を含有する該溶液と、粒形制御剤と、気体状又は溶液状の炭酸源とを、攪拌手段を備えた反応器に導入し該反応機内で、1.0×102kW/m3~1.0×104kW/m3の攪拌動力密度での攪拌下、pHが6~11の懸濁液を調製し該懸濁液から、生成した炭酸ストロンチウム粒子を回収する請求項1記載の製造方法。前記攪拌手段は、ミクロアジター又はサンドミルである請求項1又は2記載の製造方法。前記攪拌手段は、ポンプである請求項1又は2記載の製造方法。前記粒形制御剤は、ヒドロキシカルボン酸、多価アルコール若しくはカルボン酸、又はそれらのいずれかの塩である請求項1~4のいずれか一項に記載の製造方法。平均長軸径/平均短軸径で表されるアスペクト比が4~10であり、平均長軸径が100~600nmである請求項1~5のいずれか一項に記載の方法により得られる針状炭酸ストロンチウム粒子。本発明は、簡便な製造ステップで、粒子径の小さい針状炭酸ストロンチウム粒子を工業的に効率よく製造する方法を提供することを目的とする。すなわち、本発明は針状炭酸ストロンチウム粒子の製造方法であって、粒形制御剤の存在下、ストロンチウム源と炭酸源との反応を湿式で行う工程を含み、上記反応は、攪拌手段を備えた反応器中で、1.0×102kW/m3~1.0×104kW/m3の攪拌動力密度での攪拌下で行われる製造方法に関する。本発明の炭酸ストロンチウム粒子の製造方法により、微細な針状炭酸ストロンチウム粒子を工業的に効率よく製造することができる。また、本発明により製造された炭酸ストロンチウム粒子は、光学フィルム用途に好適である。炭酸ストロンチウムの製造方法本発明の針状炭酸ストロンチウム粒子の製造方法は、ストロンチウム源と炭酸源との湿式反応工程を含むものであって、一定の高速攪拌下で行うことを特徴とする。ストロンチウム源は、特に限定されないが、溶液に調整可能なストロンチウム化合物、例えば水酸化ストロンチウム、塩化ストロンチウム、硝酸ストロンチウム、及び酢酸ストロンチウムからなる群から選択される一種を用いるのが好ましい。ストロンチウム源は、溶液状で用いるのが好ましい。ストロンチウムを含有する溶液は、その濃度が好ましくは1.25質量~10質量、より好ましくは1.25質量~5質量である。該ストロンチウム源含有溶液は、特に限定されないが、25°C~80°Cの温度にて調製することができる。炭酸源は、特に限定されないが、炭酸ガス二酸化炭素ガス、炭酸、ドライアイス等の二酸化炭素源、炭酸ナトリウム、炭酸カリウム、炭酸アンモニウム等の炭酸塩、炭酸水素ナトリウム、炭酸水素アンモニウム等の炭酸水素塩、及び尿素から選択することができる。気体状の炭酸ガスを除く他の炭酸源は、予め溶液状態に調製したのち、反応に用いるのが好ましい。炭酸源の濃度は、特に限定されないが、ストロンチウム源1モルに対して1.0~1.5モルの割合で導入するのが好ましい。ストロンチウム源の反応器への導入方法は、特に限定されないが、反応器内に予め導入しておくバッチ式と、連続的に導入する連続式より選択できる。バッチ式で導入不可能な反応器、例えばポンプの場合は、連続式での導入が好ましい。ストロンチウム源と炭酸源の反応は湿式で行われる。溶媒は特に限定されないが、水が好ましい。また水以外に水溶性の有機溶媒を含んでいてもよい。本発明の特徴は反応時において一定の高速で攪拌を行う点にある。本発明において使用できる攪拌手段は、特に限定されないが、ポンプ、ミクロアジター、サンドミル、ボールミル等があげられる。高い攪拌動力密度を得るためにより好適な反応器はミクロアジター、ポンプ、及びサンドミルである。ポンプにはターボ型ポンプ、容積型ポンプ、特殊型ポンプがあるが、これらのいずれも使用することができる。ターボ型ポンプの例としては、渦巻きポンプ、ディフューザポンプ等の遠心ポンプ、渦巻き斜流ポンプ、ディフューザ型斜流ポンプ等の斜流ポンプ、軸流ポンプが挙げられる。容積型ポンプとしては、ピストンポンプ、プランジャーポンプ、ダイヤフラムポンプ等の往復ポンプ、ギヤポンプ、ベーンポンプ、ねじポンプ等の回転ポンプ、特殊型ポンプとしては、水あるいは蒸気のジェット噴射力を利用したポンプや圧縮空気を利用したポンプが挙げられる。工業的規模で実施する場合には、遠心ポンプ、斜流ポンプ、軸流ポンプ、回転ポンプが好ましい。ポンプを利用した反応の一実施形態を以下に示す。但し本発明はこの実施形態に限定されるものではない。またその概略図を図1に示す。まず、ポンプの導入口より、ストロンチウム源溶液と、炭酸源溶液又は炭酸ガスと、粒径制御剤溶液とをそれぞれ連続的にポンプ内へ導入し、ポンプのケーシング内にて反応させる。反応により生成した炭酸ストロンチウムは、ポンプの排出口より懸濁液の状態で排出する。原料溶液は、それぞれ送液可能な装置、例えば上記反応用ポンプとは別の送液用ポンプ等を用いて上記反応用ポンプ内へ導入する。本発明において、攪拌度は攪拌動力密度によって表わすことができる。攪拌動力密度とは、反応器内の体積m3当たりの攪拌動力kWであり、一定の体積の物質を攪拌する場合は、攪拌動力密度が大きいほど、高速で攪拌が行われることを意味する。本発明の製造方法における攪拌動力密度は1.0×102kW/m3~1.0×104kW/m3である。攪拌動力密度が1.0×102kW/m3未満であれば、炭酸ストロンチウムの粒子径が大きくなる傾向があり、所望の微細粒子が得られないおそれがある。一方、1.0×104kW/m3を超える攪拌動力密度は一般的な製造装置においては達成が難しく、危険性を伴う場合があり、好ましくない。本発明の製造方法においては、粒径制御剤を用いる。上記粒径制御剤としては、特に限定されないが、ヒドロキシカルボン酸、多価アルコール、カルボン酸、及びこれらの塩が挙げられる。上記ヒドロキシカルボン酸としては、特に限定されないが、グルコール酸、乳酸、クエン酸、グリセリン酸、ヒドロキシ酪酸、リンゴ酸、酒石酸、メバロン酸、及びパントイン酸が挙げられる。上記多価アルコールとしては、特に限定されないが、エチレングリコール、グリセリン、キシリトール、プロピレングリコール及びソルビトールが挙げられる。カルボン酸は、特に限定されないが、シュウ酸、酪酸、蟻酸、酢酸、プロピオン酸及び吉草酸が挙げられる。中でもクエン酸、リンゴ酸及びソルビトールが針状形状を発現するのに好適である。粒径制御剤は、生成する炭酸ストロンチウムに対して0.45~4.5質量の範囲で導入する。0.45質量未満であると粒形制御剤としての効果が不十分となり、針状形状が得られにくい傾向がある。一方、4.5質量を超えると生成する炭酸ストロンチウムの形状が不定形となる傾向がある。本発明の製造方法の、好ましい一実施形態を説明する。但し本発明はこの実施形態に限定されるものではない。好ましい実施形態の一例ストロンチウム源を含有する溶液を準備し、ストロンチウム源を含有する該溶液と、粒形制御剤と、気体状又は溶液状の炭酸源とを、攪拌手段を備えた反応器に導入し該反応器内で、1.0×102kW/m3~1.0×104kW/m3の攪拌動力密度での攪拌下、pHが6~11の懸濁液を調製し該懸濁液から、生成した針状炭酸ストロンチウム粒子を回収する。まずストロンチウム源を含有する溶液を準備する。ストロンチウム源については上述のものが使用できる。溶媒については、水及び水溶性有機溶媒を利用できるが、水、又は水と水溶性有機溶媒の混合物が好ましい。次にストロンチウム源と、粒形制御剤と、炭酸源とを、攪拌手段を備えた反応器に導入する。反応器への導入の順序は特に限定されず、ストロンチウム源、粒形制御剤、炭酸源のいずれから導入してもよく、また3つの原料のうち、2つ以上を同時に導入してもよい。また原料はバッチ式で導入してもよく、反応器へ連続的に導入してもよい。炭酸源が炭酸ガスである場合には、ストロンチウム源及び粒径制御剤を反応器に導入した後、反応の進行を見ながら炭酸ガスを導入するのが好ましい。炭酸源としては上述のものが使用できる。炭酸源が気体の場合には、反応器にそのまま気体として導入する。炭酸源が固体の場合、炭酸源は、その炭酸塩を含む溶液として導入することができる。溶媒については、水、水溶性有機溶媒を利用できるが、水、又は水と水溶性有機溶媒の混合物が好ましい。上記反応器内で、1.0×102kW/m3~1.0×104kW/m3の攪拌動力密度で攪拌することにより、懸濁液を得る。攪拌手段としては、特に限定されないが、ミクロアジター、ポンプ、サンドミルが好ましい。ミクロアジター、ポンプ、サンドミルを用いることにより、高速での攪拌が達成できる。本実施形態において、懸濁液のpHは6~11である。pHは好ましくは7~10である。その後、上記懸濁液から、生成した針状炭酸ストロンチウム粒子を回収する。典型的には、懸濁液を濾過し、得られた固形分を乾燥させることにより、所望の炭酸ストロンチウム粒子を回収することができる。炭酸ストロンチウム粒子本発明の製造方法により得られる炭酸ストロンチウム粒子は、平均長軸径が100~6000nm、好ましくは100~200nmの範囲であり、アスペクト比=平均長軸径/平均短軸径の平均が4~10の範囲にある針状粒子である。なお、本発明において、炭酸ストロンチウムの平均長軸径は、透過型電子顕微鏡写真の粒子の長軸径を特定の個数例えば50個、又はそれ以上分測定し、その平均値を求めたものである。またアスペクト比は、同様に透過型電子顕微鏡写真より平均短軸径を求め、平均長軸径を平均短軸径で割った値である。以下、本発明の実施例について説明するが、本発明はこれらによって限定されるものではない。なお、特に断りの無い限り、は質量を表す。[実施例1]反応容器に60°Cに加熱した水950g及び、水酸化ストロンチウム8水和物50gを投入し、5質量の水酸化ストロンチウム水溶液を調整した。これに2.0質量クエン酸水溶液25ml生成する炭酸ストロンチウムに対し1.8質量を添加し、よく攪拌した。反応容器にpHメータの電極を挿入し、ミクロアジターで攪拌しながら二酸化炭素ガスを500mL/分で導入した。この時の攪拌動力密度は6.6×103kW/m3であった。pHが6~8に達した時点で二酸化炭素ガスの導入を止めた。懸濁液をろ過後、固形分を105°Cにて乾燥して、炭酸ストロンチウム粒子を得た。炭酸ストロンチウムの形状を透過型電子顕微鏡で観察したところ、平均長軸径100nm、アスペクト比5であった。[実施例2]80°Cに加熱した水57Lに水酸化ストロンチウム8水和物3kgを投入し、5質量の水酸化ストロンチウム水溶液を調整した。上記手順にて調製した水酸化ストロンチウム水溶液を13L/分、二酸化炭素ガスを87L/分及び2.0質量のクエン酸水溶液を750ml/分で連続的に1台目のポンプ佐藤ポンプ工業株式会社製渦巻ポンプ、型式S-252Gに導入し炭酸化反応を行った。1台目のポンプ出口から排出された懸濁液を2台目のポンプ株式会社横田製作所製片吸込渦巻ポンプ、型式UEN-0510に連続的に投入した。この時、1台目の攪拌動力密度は5.8×103kW/m3であった。2台目のポンプ出口から排出された懸濁液のpHは10.6であった。懸濁液をろ過後、固形分を105°Cにて乾燥して、炭酸ストロンチウム粒子を得た。炭酸ストロンチウムの形状を透過型電子顕微鏡で観察したところ、平均長軸径230nm、アスペクト比6であった。[比較例1]80°Cに加熱した水6750gに水酸化ストロンチウム8水和物750gを投入し、10質量の水酸化ストロンチウム水溶液を調整した。1段目及び2段目の反応容器に水をそれぞれ400g及び750gを投入した。攪拌機攪拌翼を備えたミキサーで攪拌しながら、上記手順にて調製した水酸化ストロンチウム水溶液を1段目の反応容器に60ml/分で連続的に投入し、同時に二酸化炭素ガスを280mL/分で導入して炭酸化反応を行った。1段目の反応容器から排出された懸濁液を2段目の反応容器に連続的に投入し、攪拌機で攪拌しながら二酸化炭素ガスを280mL/分で導入した。この時、1段目の攪拌動力密度は3.8kW/m3であり、2段目の攪拌動力密度は5.3kW/m3であった。2段目の反応機から排出された懸濁液のpHは10.5であった。懸濁液をろ過後、固形分を105°Cにて乾燥して、炭酸ストロンチウム粒子を得た。炭酸ストロンチウムの形状を透過型電子顕微鏡で観察したところ、平均長軸径420nm、アスペクト比2であった。上記実施例及び比較例の条件及び結果を表1に示す。また、実施例及び比較例で得られた炭酸ストロンチウム粒子の透過型電子顕微鏡写真を図2~4に示す。