"貯蔵装置と、1つ又は複数の熱交換器であって、該熱交換器のうちの少なくとも1つは前記貯蔵装置に流体的に接続されている熱交換器と、前記熱交換器のうちの少なくとも1つに流体的に接続されている少なくとも1つの燃焼室と、前記少なくとも1つの燃焼室と、前記熱交換器のうちの少なくとも1つとに流体的に接続されている1つ又は複数の発電機搭載高温ガス膨張器と、前記高温ガス膨張器のうちの少なくとも1つに流体的に接続されている、電力を生成する少なくとも1つの発電機と、液体空気流れ系統及び循環作業流体流れ系統とを備えているエネルギ放出システムであって、前記液体空気流れ系統及び前記循環作業流体流れ系統は、互いに分離された異なる種類の流れ系統であり、前記循環作業流体流れ系統は閉ループを形成し、前記貯蔵装置から放出された液体空気は第1の全体流れ方向に流れる一方、前記循環作業流体は前記第1の全体流れ方向と実質的に反対向きである第2の全体流れ方向に流れ、前記循環作業流体は、前記放出された液体空気が実質的に気化するように前記放出された液体空気を加熱し、前記放出された液体空気は、前記循環作業流体が実質的に液化するように前記循環作業流体を冷却することを特徴とするエネルギ放出システム。前記循環作業流体がCO2であることを特徴とする、請求項1に記載のエネルギ放出システム。前記実質的に気化させられた空気は、燃焼室に導入されて燃料の流れを燃焼させることを特徴とする、請求項1に記載のエネルギ放出システム。少なくとも1つの低温ポンプをさらに備えていて、前記実質的に液化させられた循環作業流体であるCO2は、前記少なくとも1つの低温ポンプによって加圧され、前記熱交換器のうちの少なくとも1つにおいて、高温の燃焼ガスによって気化させられ、気化させられた前記高圧の循環作業流体であるCO2は、発電機搭載高温ガス膨張器内で膨張させられることを特徴とする、請求項2に記載のエネルギ放出システム。少なくとも1つのバルブをさらに備えていて、燃焼ガスは、前記燃焼室から、少なくとも1つの発電機搭載高温ガス膨張器に導入され、前記膨張させられた燃焼ガスは、前記少なくとも1つのバルブによって、第1の部分と第2の部分とに分けられ、前記第1の部分は前記第2の部分よりも多量であり、前記第1の部分は第1の熱交換器に導入され、前記第2の部分は第2の熱交換器に導入され、前記放出された液体空気を加熱して実質的に気化させることを特徴とする、請求項4に記載のエネルギ放出システム。液体空気製造システムをさらに備えていて、該液体空気製造システムは、1つ又は複数の入口空気圧縮器と、第1の入口空気圧縮器に流体的に接続された分子篩組立体と、前記分子篩組立体と第2の入口空気圧縮器とに流体的に接続された縦型冷却管組立体であって、その頂部又は該頂部の近傍に配置され入口空気が導入される空気入口と、その底部又は該底部の近傍に配置された出口とを有する縦型冷却管組立体と、少なくとも1つの入口空気圧縮器に流体的に接続された、メイン熱交換器を含む1つ又は複数の入口空気熱交換器と、前記メイン熱交換器に流体的に接続された貯蔵装置と、前記冷却管組立体に流体的に接続された、作業流体を用いる吸収冷凍機と、前記吸収冷凍機に流体的に接続された、冷媒流体を収容している機械式冷凍機と、前記機械式冷凍機に流体的に接続された冷媒空気循環器組立体とを有することを特徴とする、請求項1に記載のエネルギ放出システム。前記冷媒空気循環器組立体は、1つ又は複数の循環冷媒空気圧縮器であって、少なくとも1つの循環冷媒空気圧縮器は前記メイン熱交換器に流体的に接続されている循環冷媒空気圧縮器と、1つ又は複数の循環冷媒空気低温膨張器とを有していて、前記機械式冷凍機は、少なくとも1つの循環冷媒空気圧縮器と、少なくとも1つの循環冷媒空気低温膨張器と、前記吸収冷凍機と、前記メイン熱交換器とに流体的に接続され、循環冷媒空気は、前記冷媒空気循環器組立体から前記メイン熱交換器に流入して前記入口空気を冷却することを特徴とする、請求項6に記載のエネルギ放出システム。前記循環冷媒空気は、前記1つ又は複数の循環冷媒空気圧縮器によって圧縮され、圧縮熱は少なくとも1つの吸収冷凍機によって回収されることを特徴とする、請求項7に記載のエネルギ放出システム。さらに少なくとも1つのバルブを備えていて、循環冷媒空気は、前記少なくとも1つのバルブによって、第1の部分が前記機械式冷凍機に導入される一方、第2の部分が少なくとも1つの循環冷媒空気低温膨張器に導入されるように分流され、前記循環冷媒空気は、前記機械式冷凍機と前記1つ又は複数の循環冷媒空気低温膨張器とによって冷却されて、前記メイン熱交換器に導入され、前記機械式冷凍機内の冷媒流体は、前記吸収冷凍機から前記機械式冷凍機に輸送される低温の作業流体によって凝縮させられることを特徴とする、請求項8に記載のエネルギ放出システム。前記実質的に液化させられた空気の蒸気部分から回収された冷熱が、さらに前記メイン熱交換器内の入口空気を冷却し、前記実質的に液化させられた空気の前記蒸気部分は、前記入口空気からの熱と回収された圧縮熱とによって加熱され、前記実質的に液化させられた空気の前記加熱された蒸気部分は分子篩組立体に導入され、前記実質的に液化させられた空気の前記蒸気部分は、前記分子篩組立体から二酸化炭素と水分とを除去することを特徴とする、請求項6に記載のエネルギ放出システム。電力が2つのモードで生成され、第1のモードでは、実質的に液化させられた循環作業流体がポンプで加圧されるとともに、高温の燃焼ガスによって気化させられ、前記気化させられた高圧の循環作業流体は、前記発電機搭載高温ガス膨張器のうちの1つにおいて膨張させられ、前記発電機は、補助電力源として電力を生成し、第2のモードでは、前記実質的に気化させられた空気は、燃焼室に導入されて燃料の流れを燃焼させ、前記発電機搭載高温ガス膨張器のうちの1つにおいて膨張させられることを特徴とする、請求項6に記載のエネルギ放出システム。貯蔵された液体空気を放出する過程と、前記放出された液体空気をポンプで加圧する過程と、前記放出された液体空気と循環作業流体とが互いに分離された異なる種類の流れとなるように、前記循環作業流体を収容している閉ループを形成する過程と、前記放出された液体空気を、少なくとも1つの熱交換器を経由して第1の全体流れ方向に流れさせる過程と、前記循環作業流体が前記第1の全体流れ方向とは実質的に反対向きの第2の全体流れ方向に流れるように、前記循環作業流体を、前記少なくとも1つの熱交換器を経由して流れさせる過程と、前記放出された液体空気が実質的に気化するように、前記放出された液体空気を前記循環作業流体で加熱する過程と、前記循環作業流体が実質的に液化するように、前記循環作業流体を前記放出された液体空気で冷却する過程とを有することを特徴とする貯蔵されたエネルギを放出する方法。前記循環作業流体がCO2であることを特徴とする、請求項12に記載の方法。前記実質的に液化させられた循環作業流体をポンプで加圧する過程と、前記圧縮されて液体となった循環作業流体であるCO2を、高温の燃焼ガスとの熱交換により気化させる過程と、前記加圧された作業流体であるCO2を、発電機搭載高温ガス膨張器内で膨張させる過程とをさらに有することを特徴とする、請求項13に記載の方法。前記実質的に気化させられかつ加圧された空気を燃焼室に導入する過程と、前記実質的に気化させられた空気が電力を生成するように、前記実質的に気化させられた空気で燃料の流れを燃焼させる過程とをさらに有することを特徴とする、請求項13に記載の方法。前記燃焼室から排出された燃焼ガスを第1の発電機搭載高温ガス膨張器に導入する過程と、前記少なくとも1つの発電機搭載高温ガス膨張器内で前記燃焼ガスを膨張させる過程とをさらに有することを特徴とする、請求項15に記載の方法。前記膨張させられた燃焼ガスを第1の部分と第2の部分とに分流する過程であって、前記第1の部分は前記第2の部分よりも多量である過程と、前記第1の部分をメイン熱交換器に導入して、圧縮された低温の空気流れを加熱する過程と、前記第2の部分が放出された空気から冷熱を回収するのに用いられる循環系統の内部の液体空気を加熱して実質的に気化させるように、前記第2の部分を第2の熱交換器に導入する過程であって、循環するCO2を、第2の発電機搭載高温ガス膨張器内で加熱して膨張させる過程とをさらに有することを特徴とする、請求項16に記載の方法。前記メイン熱交換器から排出される高温の排気流れを水分分離器に導入する過程と、前記水分分離器内の高温の排気の流れから水分を除去する過程と、回収された液状の水分をポンプで加圧する過程と、前記水分を高温の熱交換器内で回収された熱によって加熱する過程と、回収された水分を、前記第1の発電機搭載高温ガス膨張器に導入する過程とをさらに有することを特徴とする、請求項14に記載の方法。貯蔵装置と、1つ又は複数の熱交換器であって、該熱交換器のうちの少なくとも1つが前記貯蔵装置に流体的に接続されている熱交換器と、前記熱交換器のうちの少なくとも1つに流体的に接続されている少なくとも1つの燃焼室と、前記少なくとも1つの燃焼室と、前記熱交換器のうちの少なくとも1つとに流体的に接続されている1つ又は複数の発電機搭載高温ガス膨張器と、前記高温ガス膨張器のうちの少なくとも1つに流体的に接続され、補助電力源として電力を生成する少なくとも1つの発電機と、液体空気流れ系統及び循環作業流体流れ系統とを備えている、電力を放出するためのシステムであって、前記液体空気流れ系統及び前記循環作業流体流れ系統は、互いに分離された異なる種類の流れ系統であり、前記循環作業流体流れ系統は閉ループを形成し、前記貯蔵装置から放出された液体空気は第1の全体流れ方向に流れる一方、前記循環作業流体は前記第1の全体流れ方向とは実質的に反対向きである第2の全体流れ方向に流れ、前記循環作業流体は、前記放出された液体空気が実質的に気化するように前記放出された液体空気を加熱し、前記放出された液体空気は、前記循環作業流体が実質的に液化するように前記循環作業流体を冷却し、実質的に気化させられた空気は、前記少なくとも1つの燃焼室に導入され、燃料の流れを燃焼させ、前記発電機搭載高温ガス膨張器の1つにおいて膨張させられることを特徴とするシステム。前記循環作業流体がCO2であることを特徴とする、請求項19に記載のシステム。したがって、確実性と、任意の電力生成源、とくに風力などの間欠的な電力生成源から出力される固定の堅実なエネルギとを提供することができるシステムに対するニーズがある。固定すなわち、ベースロード電力源と、間欠的電力源との両方を含み、オフピーク期間中に大量の電力を生成する電力生成源に接続して用いられる、電力のための便利な貯蔵システムを提供することに対するニーズもまたある。より効率的な熱の回収機構及び冷熱の回収機構と、より単純でより効率的な圧縮システム及び膨張システムとを有する電力貯蔵及び電力放出のための組立体に対するさらなるニーズもある。発明の概要本発明は、その多くの実施形態において、電力貯蔵powerstorage及び電力放出powerreleaseを行うために、エネルギを液体空気L-Airに変換し、かつ熱交換目的のために液体空気及び周囲空気を用い、これにより従来の電力貯蔵システムの不利な点を大幅に改善するものである。放出された液体空気の冷熱coldのすべては、より大きいエネルギ出力を得るために、循環作業空気workingloopofairによって回収される。本発明の1つの実施形態では、熱交換によって空気を冷却し、加熱し、システムから熱及び冷熱の両方を回収し、液体空気としてエネルギを貯蔵し、液体空気をポンプで加圧してエネルギを放出させることにより、エネルギの効率的な貯蔵、交換及び放出releaseを実現する。本発明の実施形態は、本明細書においては、VandorsPowerStorageVPSCycleと呼ばれる。VPSサイクルは、電力貯蔵のためのシステム及び方法と、エネルギ放出のためのシステム及び方法とを含む。VPSサイクルの電力を貯蔵する方法の1つの実施形態では、縦型冷却管組立体verticalcoldflueassemblyを介して入口空気inletairを下向きに方向付けるようにしている。冷却管組立体は、その頂部又はその近傍に入口空気を方向付ける空気入口airinletを有し、また縦型冷却管組立体の底部又はその近くに出口を有する。入口空気は、冷却管組立体の頂部から冷却管組立体の底部に向って下降する。この貯蔵方法はまた、冷却管組立体内の空気を冷却し、冷却管組立体内の空気から水分の一部を除去するステップをさらに含む。冷却管組立体は、該冷却管組立体の全体が水平断面図又は平面図において丸い管に類似するように構成されプレートが同心円などの最適なアレンジメントである、かつ上下方向に動作するように構成された、絶縁されたアルミニウムプレートフィン熱交換器を含む。冷却管組立体の使用が好ましいが、横置き型水平構成の通常のプレートフィン熱交換器を電力貯蔵方法に用いることができる。空気は、冷却管組立体の出口から出るように方向付けられる。次いで、空気は圧縮され、圧縮熱が圧縮空気から回収される。好ましくは、空気の圧縮は、2ステージの圧縮を含み、この2ステージの圧縮において、空気はまずサイクルのこのステージにおいて第1の圧力に圧縮され、圧縮熱は圧縮空気から除去される。圧縮空気から回収された圧縮熱は、吸収冷凍機に方向付けられ、吸収冷凍機を駆動する。吸収冷凍機は、冷却管組立体に流体的に接続される。冷媒は、吸収冷凍機から冷却管組立体に方向付けられ、冷却管組立体に入る入口空気を冷却することを助勢する。残りの水分及び二酸化炭素CO2は、好ましくは分子篩組立体を用いて、吸着作用によって空気から除去される。次に、好ましい実施形態において、空気は第2の圧力に圧縮され、圧縮熱は再び圧縮空気から除去される。圧縮が、効率性のいくらかの損失のある1つのステージで行われるか、又は効率性の利益はあるが複雑性及び資本費の増加のある3つ以上のステージで行われることが注目されるべきである。貯蔵方法の好ましい実施形態は、次に、循環冷媒空気を用いて空気が実質的に液化されるようにメイン熱交換器において空気を冷却することを含み、循環冷媒空気は、冷媒循環プロセスによって生成される。最後に実質的に液化された空気は、貯蔵装置、好ましくは液体空気貯蔵タンクに導入される。貯蔵装置における実質的に液化された空気の蒸気部分vaporportion、又は気化空気flashairは、メイン熱交換器に方向付けられ、蒸気部分から回収された冷却熱は、流入する入口空気をさらに冷却するために用いられる。この蒸気部分は、入口空気によって加熱される。蒸気部分は、具体的にはプロセスにおける他の場所から回収された圧縮熱によって、好ましくは約220°Fにさらに加熱される。実質的に液化された空気の加熱された蒸気部分は分子篩組立体molecularsieveassemblyに方向付けられ、その結果、実質的に液化された空気は、そこに集められた二酸化炭素及び水分を除去する。高温の掃気空気sweepairは、それが気化空気として貯蔵タンクを出たときはほぼ70psiaの圧力であるが、発電機搭載高温ガス膨張器に流入し、器具、バルブ、ポンプ及び他のそのようなデバイスのいくつかを駆動するために現場で用いられる電力を生成し、したがって、貯蔵のためにシステムに送電される電力の全量とその電力の結果として生じる液体空気の量との関係を改善する。これは分子篩組立体の掃気sweepingと呼ばれ、したがって、分子篩組立体に方向付けられる実質的に液化された空気の温められた蒸気部分もまた本明細書において掃気空気と呼ばれる。本発明に係る貯蔵方法は、好ましくは、循環冷媒空気の流れrefrigerantloopairstreamを第1の圧力に圧縮する過程と、圧縮熱を回収する過程と、次いで循環冷媒空気を第2の圧力オプションでは第3の圧力に圧縮する過程と、再び圧縮熱を回収する過程とを含む。次に、循環冷媒空気は、その第1の部分が機械冷凍機mechanicalchillerに方向付けられ、循環冷媒空気の第2の部分が循環冷媒空気低温膨張器refrigerantloopaircryogenicexpanderに方向付けられるように分けられる。循環冷媒空気は、次いで、機械冷凍機及び循環冷媒空気低温膨張器において冷却され、メイン熱交換器に戻るように方向付けられ、熱交換器において、循環冷媒空気は、さらに冷却され、次いで流れをさらに冷却するために膨張させられる。循環冷媒空気は、次いで、液化される入口空気を冷却する、十分に冷却された冷媒流れとしてメイン熱交換器に戻される。冷媒は、吸収冷凍機absorptionchillerから機械冷凍機に方向付けられ、機械冷凍機を冷却する。上記の概略説明のとおり、冷凍サイクルrefrigerationcycleにおいては、冷媒空気流れは、入口空気によって温められ、ループの始点に戻り、ループの始点において冷媒空気流れは、再び圧縮され、再び冷却される。エネルギ貯蔵システムの1つの実施形態は、1つ又は複数の入口空気圧縮器inletaircompressorを含む。所望の構成にしたがって、液化及び貯蔵される入口空気を圧縮するために、単一の複数ステージ圧縮器又は複数の圧縮器が用いられる。システムはまた、第1入口空気圧縮器に流体的に接続された分子篩組立体を含んでいてもよい。好ましい実施形態において、縦型冷却管組立体は、分子篩組立体及び第2入口空気圧縮器に流体的に接続され、縦型冷却管組立体は、その頂部又はその近傍に入口空気を方向付ける空気入口を有する一方、その底部又はその近傍に出口を有する。冷却管組立体は、好ましくはプレートフィン熱交換器から成り、その頂部又はその近傍に入口空気を方向付ける空気入口を有する一方、その底部又はその近傍に出口を有する。作業流体を用いる吸収冷凍機は、冷却管組立体に流体的に接続されている。また、エネルギ貯蔵システムは、1つ又は複数の入口空気圧縮器のうちの少なくとも1つに流体的に接続されるメイン熱交換器、好ましくは低温熱交換器cryogenicheatexchangerを含む1つ又は複数の熱交換器を含む。組立体は、メイン熱交換器に流体的に接続された貯蔵装置storageapparatusをさらに含む。冷媒流体を含む機械冷凍機は、吸収冷凍機に流体的に接続され、循環冷媒空気組立体は、機械冷凍機に流体的に接続されている。好ましい実施形態において、冷媒空気循環器組立体refrigerantloopairassemblyは、1つ又は複数の循環冷媒空気圧縮器と、1つ又は複数の循環冷媒空気低温膨張器とを含み、圧縮器のうちの少なくとも1つはメイン熱交換器に流体的に接続されている。機械冷凍機は、少なくとも1つの循環冷媒空気圧縮器と、少なくとも1つの循環冷媒空気膨張器と、吸収冷凍機と、メイン熱交換器とに流体的に接続されている。この実施形態において、循環冷媒空気は、冷媒空気循環器組立体からメイン熱交換器に流れ、入口空気を冷却し、液化させる。冷媒循環プロセスrefrigerantloopprocessの好ましい実施形態において、空気流れは、接続されたループを通って独立した冷凍組立体refrigerationassemblyから流れ、独立した冷凍組立体は、循環冷媒空気が第1の圧力に圧縮され、圧縮熱が回収されるように、循環冷媒空気を圧縮する複数の循環冷媒空気圧縮器を含む。循環冷媒空気は第2の圧力に圧縮され、圧縮熱は回収される。循環冷媒空気は、第1の部分が機械冷凍機に方向付けられ、第2の部分が少なくとも1つの循環冷媒空気低温膨張器に方向付けられるように分けられる。循環冷媒空気は、機械冷凍機及び1つ又は複数の循環冷媒空気低温膨張器によって冷却される。機械冷凍機内の冷媒は、吸収冷凍機から機械冷凍機に輸送される低温の作業流体によって凝縮させられる。エネルギ放出システムenergyreleasesystemの1つの実施形態は、貯蔵装置と、1つ又は複数の熱交換器とを含み、熱交換器のうちの少なくとも1つは、貯蔵装置に流体的に接続されている。少なくとも1つの燃焼室は、熱交換器のうちの少なくとも1つに流体的に接続されている。1つ又は複数の発電機搭載高温ガス膨張器は、少なくとも1つの燃焼室及び熱交換器のうちの少なくとも1つに流体的に接続されている。システムは、膨張器のうちの少なくとも1つに流体的に接続された少なくとも1つの発電機をさらに含み、発電機は電力を生成する。エネルギ放出システムの1つの実施形態において、液体空気は、貯蔵装置から放出され、第1の全体流れ方向に流れる。循環作業空気、二酸化炭素CO2又はその他の適切な作業流体は、第2の全体流れ方向に流れる。第2の全体流れ方向は実質的に第1の全体流れ方向と反対向きである。循環作業空気は放出された液体空気が実質的に気化させられるように放出された液体を加熱し、放出された液体空気は循環作業空気が実質的に液化させられるように循環作業空気を冷却する。2つの流れは決して混合されず、1つ又は複数の熱交換器において熱エネルギを交換するだけである。実質的に液化した循環作業空気は、次いでポンプで加圧され、高温の燃焼ガスによって気化させられる。気化させられた高圧の循環作業空気は発電機搭載高温ガス膨張器において膨張させられ、発電機は電力を生成する。典型的な実施形態においては、空気の代わりに作業流体workingfluidが用いられる。循環作業流体workingloopfluidは第2の全体流れ方向に流れる。この第2の全体流れ方向は、第1の全体流れ方向と実質的に反対向きである。循環作業流体は、放出された液体空気が実質的に気化するように、放出された液体空気を加熱する。そして、放出された液体空気は、循環作業流体が実質的に液化するように、循環作業流体を冷却する。2つの流れは決して混合されず、1つ又は複数の熱交換器において熱エネルギを交換するだけである。典型的な実施形態においては、循環作業流体はCO2である。実質的に液化した循環作業流体であるCO2は、次いでポンプで加圧され、高温の燃焼ガスによって気化させられる。気化させられた高圧の循環作業流体であるCO2は、発電機搭載高温ガス膨張器において膨張させられ、発電機は電力を生成する。放出された液体空気の一部は、少なくとも1つの発電機に方向付けられ、発電機のための支持空気bearingairとして用いられる。実質的に気化させられた空気は、燃焼室に方向付けられ、燃料の流れを燃焼させる。燃焼ガスは、燃焼室から少なくとも1つの膨張器に方向付けられ、膨張器において膨張させられる。膨張させられたガスは第1の部分と第2の部分とに分けられる。第1の部分は第2の部分に比べて多量である。燃焼ガスの第1の部分は、第1の熱交換器に方向付けられ、ここで、第1の熱交換器は、放出され以前にポンプで加圧された液体空気を気化させる。第2の部分は、該第2の部分が電力流出サイクルpoweroutflowcycleの循環空気セグメントloopairsegmentにおいて生成される液体を加熱して実質的に気化させるように、第2の熱交換器に方向付けられる。この方法で、発電機搭載高温ガス膨張器を出る高温の排気ガスに含まれる熱エネルギは、第一に燃焼室への入口空気を気化させ、加熱するために用いられ、第二にサイクルのループ空気部分において生成される液体空気を気化させ、加熱するために用いられる。高温かつ高圧の空気流れもまた、それ自身の発電機搭載高温ガス膨張器において膨張させられる。したがって、外側を流れポンプで加圧された液体空気に含まれる冷熱エネルギは、循環空気のより小さい流れを液化するために用いられ、膨張させられた燃焼ガスに含まれる熱エネルギは、これらの2つのポンプで加圧された液体空気流れを気化させるために用いられ、これらの両方が電力を生成する。本発明の実施形態に係る方法は、貯蔵された液体空気を放出することを含む貯蔵されたエネルギを放出する過程と、放出された液体空気をポンプで加圧する過程と、少なくとも1つの熱交換器を介して第1の全体流れ方向に放出された液体空気を方向付ける過程とを有する。循環作業空気、CO2又はその他の作業流体は、循環作業空気が第2の全体流れ方向に流れるように少なくとも1つの熱交換器を介して方向付けられる。第2の全体流れ方向は、第1の全体流れ方向とは実質的に反対向きである。放出された液体空気は、放出された液体空気が実質的に気化させられるように循環作業空気によって加熱される。循環作業空気は、循環作業空気が実質的に液化させられるように放出された液体空気によって冷却される。実質的に液化された循環作業空気は、次いで高温の燃焼ガスを用いて熱交換によって、ポンプで加圧され、気化させられる。加圧された循環作業空気は、次いで、発電機が電力を生成するように発電機搭載高温ガス膨張器において膨張させられる。エネルギ放出方法の典型的な実施形態においては、空気の代わりに循環作業流体が用いられる。循環作業流体は、循環作業空気が第2の全体流れ方向に流れるように少なくとも1つの熱交換器を介して方向付けられる。第2の全体流れ方向は第1の全体流れ方向と実質的に反対向きである。放出された液体空気は、放出された液体空気が実質的に気化させられるように循環作業空気によって加熱される。循環作業空気は、循環作業空気が実質的に液化させられるように放出された液体空気によって冷却される。典型的な実施形態においては、循環作業流体はCO2である。実質的に液化された循環作業流体であるCO2は、次いで高温の燃焼ガスを用いて熱交換によって、ポンプで加圧され、気化させられる。加圧された循環作業流体であるCO2は、次いで、発電機が電力を生成するように発電機搭載高温ガス膨張器において膨張させられる。貯蔵されたエネルギを放出する方法は、放出された液体空気の一部を少なくとも1つの発電機に方向付ける過程と、発電機のための支持空気bearingairとして放出された液体空気を用いる過程とをさらに含む。放出された液体空気は発電機を冷却し、発電機は放出された液体空気を加熱する。好ましい方法において、複数の熱交換器が設けられ、熱交換器のうちの少なくとも1つは低温熱交換器である。エネルギ放出方法の1つの実施形態は、実質的に気化させられ加圧された空気を燃焼室に方向付ける過程と、実質的に気化させられた空気で燃料の流れを燃焼させる過程とをさらに含む。燃焼ガスは燃焼室から第1の発電機搭載高温ガス膨張器に導入され、燃焼ガスは第1の発電機搭載高温ガス膨張器において膨張させられる。膨張させられた燃焼ガスは次いで第1の部分と第2の部分とに分けられる。第1の部分は第2部分比べて多量である。第1の部分は、メイン熱交換器に方向付けられ、ここで、メイン交換器は、ポンプで加圧された液体空気のメイン流出流れを気化させる。第2の部分は、該第2の部分がメイン放出空気からの冷却熱を回収するために用いられるループにおいて液体空気を加熱し、実質的に気化させるように、第2熱交換器に方向付けられる。ここで、循環空気は、第2の発電機搭載高温ガス膨張器において加熱され、膨張させられる。前の高温の排気流れは、メイン熱交換器から水分分離器moistureseparatorに方向付けられ、高温の排気流れからの水分は、水分分離器において回収される。その回収された液体水分は、次いでポンプで加圧され、熱交換器において回収された熱によって加熱され、回収された水分は第1の発電機搭載高温ガス膨張器に方向付けられる。したがって、本発明の実施形態は、風力エネルギ又は他のエネルギ源から固定の堅実な電力を提供するための、エネルギ貯蔵の方法及びシステムと、エネルギ放出の方法及びシステムとを提供する。本発明のこれらの特徴及び利点並びに他の特徴及び利点は、添付の図と共に本発明の以下の詳細な説明を検討することから理解されるであろう。添付の図において、類似の参照数字は、全体を通じて類似の部分を示している。本発明の前述の目的及び他の目的は、添付の図面を参照しつつ以下の詳細な説明を考慮することにより、明らかとなるであろう。以下の段落では、本発明の実施形態が、添付の図面を参照しつつ、具体例として詳細に説明される。図面は一定の縮尺で描かれていない。例示された各構成要素は、必ずしも互いに実際の大きさに比例して描かれている訳ではない。本明細書に示された実施形態ないしは実施例は、本発明を限定するものとしてではなく、典型例として考えられるべきである。本明細書全体において、本発明との語は、本明細書で説明される発明の実施形態のうちの任意の1つ及びその任意の等価物を意味する。さらに、本明細書全体において、発明の種々の局面で参照された具体例参照例においては、全ての主張される実施形態又は方法が参照された局面を含まなければならないことを意味する訳ではない。参照された温度、圧力、密度及び他のパラメータの具体例は、発明の実施形態の能力の代表及び例示として考えられるべきである。実施形態は、幅広いさまざまなそのようなパラメータでもって実施することができる。図1には、電力を貯蔵するための方法及びシステムの実施形態が示されている。電力貯蔵システム20は、概略的にみれば、圧縮冷却浄化システム22compressioncoolingandcleanupsystemと、このシステムとは独立した冷凍システム24refrigerationsystemとを有し、両システム22、24は、メイン熱交換器100を経由して流体的に接続されているfluidlyconnected。メイン熱交換器100は、好ましくは低温熱交換器cryogenicheatexchangerである。縦型の冷却管組立体7coldflueassemblyは、上下方向に伸び、頂部及び底部を有するとともに、プレートフィン熱変換器図示せずを有している。上下方向に伸びるプレートフィン熱変換器は、好ましくは図示していない同心入れ子円形プレートconcentricnestedcircularplateを有する。いくつかの実施形態において、プレートは、たるの中のたるbarrelswithinbarrelsのような形態のものであり、その頂部及び底部に、プレートを所定の位置に保持するマニフォールドを備えている。プレートは、好ましくはフィンにより分離されている。マニフォールドは、さまざまな流体流れが冷却管組立体7の頂部、中間部及び底部に流入及び流出することを可能にする。冷却管組立体7は、保護カバー図示せず及びエアーフィルタ23をその頂部に備えていてもよく、また1組の凝縮プレートを管flue内に備えていてもよい。この凝縮プレートは、下降する冷却空気が含有している水分を約32°Fで凝縮させることを可能にし、空気の水分含有量の約90を取り除くことを可能にする。また、凝縮プレートは、冷水が冷却管組立体の頂部に還流して、流入する高温の空気を前冷却する冷媒として機能することを可能にする。その後、冷水は、排水溝、又は吸収冷凍機8として機能する冷却タワーに輸送される。冷却タワーは、図1中の長方形の図形8内に存在すると考えられるべきである。本発明では、高温ガスが煙突効果により管頂部まで上昇することを効果的に可能にする通常の管に代えて、冷却管仕様coldfluedesignの管が用いられる。この冷却管は、冷却された空気が、冷却管組立体7の頂部を経由して下降することを可能にする。ここで、空気は、大気圧約14.7psiaかつ比較的高い温度例えば、約95°Fで、約55の相対湿度を有して冷却管組立体に流入する。そして、冷却管組立体内で冷却されるのに伴って、重力により下降し続け、プレートフィン熱交換器を経由して降下し続ける。この空気は、冷却管組立体内をさらに下降するのに伴って、その密度を増加させ、底部に到達し、底部を経由してさらに降下し続け、空気圧縮器に到達する。この場合、空気は、圧縮器フランジへの入口を経由して、0°Fより低い温度で、ほとんど圧力の低下を伴うことなく、また空気を輸送するために電力を消費する送風機及びファンを必要とすることなく流れ続ける。冷却管組立体の代わりに、標準的な横置き型horizontalconfigurationの普通のプレートフィン熱交換器を用いてもよいということに注目すべきである。好ましい実施形態において、吸収冷凍機8は、その2つの部位で、冷却管組立体7に流体的に接続されている。冷媒refrigerantは、冷却管組立体7に導入され、冷却管組立体7に流入する空気を冷却し、冷却管組立体内を流通循環し、次いで、吸収冷凍機8に戻り、再び冷却される。空気の冷却は、冷媒の流れ66、好ましくは低温アンモニア水の流れにより行われる。アンモニア水は、下降する空気から熱を取り除いた後、再冷却のために吸収冷凍機8へ戻される。流入空気が冷却されるのに伴って、流入空気の密度は高くなり、その結果流入空気を圧縮するのに必要なエネルギの入力が減少する。この空気密度の増加は、空気が、ほとんど圧力の低下を伴うことなく重力により、冷却管組立体7内を第1の圧縮器に向って下降することを可能にする。吸収冷凍機8には、いくつかの熱回収システム熱交換器により電力が供給される。この熱回収システムでは、圧縮熱は、吸収冷凍機8によって用いられる熱源である。図を簡明にするため、熱回収システムの熱交換系統は図示されていない。代わりに、吸収冷凍機8のための熱エネルギ源が、各圧縮器でのさまざまな中間冷却器及び最終冷却器として示されている。1つの例外は、中間冷却器700である。中間冷却器700は、空気の圧縮熱の大半を、掃気空気流れ545sweepairstreamに移動させる。これにより、掃気空気流れ545は加熱され、分子篩10を掃気又は再生するのに用いられ、CO2及び水分を除去する。掃気空気流れ545は、排気口19を介して放出される前に、発電機630が搭載された高温ガス膨張器345において、ほぼ大気圧まで膨張させられる。発電機630は、さまざまなポンプ、センサ、計量器及びモータで用いられる電力を生成する。高温の掃気空気545は膨張可能である。なぜなら、掃気空気源は、低温貯蔵容器から約70psiaの圧力で放出された気化空気flashairであるからである。気化から掃気への空気の流れ経路flashtosweepairrouteは、気化空気の冷熱エネルギcoldenergyを熱交換器100で回収するといった役割を果たすだけでなく、中間冷却器700で空気の圧縮熱を回収するといった役割も果たす。したがって、その高温の掃気空気は、膨張器アセンブリ34、3、630に搭載された発電機で、自由な電力freepowerを発生させることが可能である。ここで、本発明の概要で用いられている入口空気圧縮器inletaircompressorsとの語は、図1に示された複数の圧縮器を意味する。これらの圧縮器は、周囲の入口空気を、その液化及び液体空気貯蔵タンクへの到達の前に、所定の圧力まで加圧する。入口空気圧縮器は、図1中に参照番号200及び210で示されているが、これとは異なるさまざまな別の方法で構成されてもよい。第1の圧縮器200は、冷却管組立体7のすぐ下流ないしは直下に配置され、冷却管組立体7に流体的に接続されている。圧縮器200は、第1の中間冷却器700と流体的に接続されている。第1の中間冷却器700は、空気中の廃熱圧縮熱を上記で説明したように、気化空気の流れ535ないしは蒸気部分545に供給してこれを加熱する。エネルギ貯蔵システム20の圧縮冷却浄化システム22は、さらに、マルチ容器構成multivesselconfigurationである分子篩組立体10と、前冷却熱交換器110と、第2の圧縮器210と、後冷却器710とを備えている。後冷却器710は、メイン熱交換器100に流体的に接続されている。メイン熱交換器100は、1つ又は複数の圧縮器200及び210と、液体空気を貯蔵するのに適した極低温断熱タンクである貯蔵装置16とに流体的に接続されている。以下、本発明に係るエネルギ貯蔵方法を説明する。入口空気500は、縦型冷却管組立体7を通して導入される。入口空気500は、冷却管組立体の頂部26に、好ましくは少なくとも1つの電力源1電力源1は、任意の固定、つまりベースロードの電力源又は風力タービンのような任意の間欠的電力源であってもよいから導入される。冷却管組立体7は、プレートフィン熱交換器示されていないを有する。入口空気500は、プレートフィン熱交換器を通り、冷却管組立体7の底部28を通って下降する。このような冷却管coldflueの仕様は、冷却される入口空気500が、冷却管組立体に流入し、冷却管組立体内で冷却されるのに伴って重力により降下し続け、冷却管組立体内でより深く降下するのに伴って密度を増加させ続けることを可能にする。そして、入口空気は下降して、圧縮器フランジの入口に約32°Fで到達する。この場合、ほとんど圧力の低下は起こらず、また空気を移動させるための電力送風機及びファンを設ける必要がない。冷媒の流れ66は、入口空気500が冷却管組立体7を通過する際に、入口空気500を冷却する。したがって、入口空気500は冷却され、その水分が冷却管組立体7内で空気から除去される。入口空気500夏は温かく、冬は冷たいことが多いは、冷却管組立体7の底部まで下降し、部分的に冷却された空気510として、第1の圧縮器200又はマルチステージ圧縮器のうちの第1のステージに流入する。ここで、部分的に冷却された空気510は、約35psiaの第1の圧力まで圧縮される。本発明に係る方法の圧縮ステップ及び冷却ステップを駆動するための電力は、電力源又はエネルギ変換源energyconversionsourcesにより供給される。これらの電力源としては、限定されるわけではないが、風力発電風力が利用可能なとき、電気格子又は独立した発電プラントからの電力があげられる。あるいは、核、石炭、地熱、太陽、水力電気、埋立地発生ガス、嫌気性消化装置ガス、コールベッドメタン、付随ガス、大きな産業工場から回収された熱、液化天然ガスインポートターミナルから回収された冷却熱、潮波エネルギなどを電力生成源とする発電があげられる。圧縮熱は、好ましくは回収され、吸収冷凍機8に導入されて該吸収冷凍機を駆動する。好ましい実施形態において、圧縮熱は、上記及び下記のとおり、分子篩を再生するための掃気空気545を加熱するために用いられる。回収された圧縮熱の別の使用方法は、熱エネルギを吸収冷凍機に供給することであり、その目的は下記のとおりである。水分含有量の約90を失った部分的に冷却された入口空気510は、続いて分子篩組立体10に導入される。ここで、そのCO2含有量及び残りの水分がゼオライトzeolyte又は当技術分野で公知のその他の材料の吸着作用により、空気から取り除かれる。好ましい実施形態において、水分は、気化空気として液体空気貯蔵タンクを出て、分子篩を再生する掃気空気545として機能する比較的高温の中間圧力空気により再生される又は、飽和CO2及び水分が浄化される。2つ以上の容器を使用し、熱い、清潔な、再生のために加圧されたガスに依存する、そのような分子篩は、一般的にさまざまなガス処理システムにおいて用いられ、処理デザイナー及び製造者からよく理解されている。分子篩組立体10は、マルチ容器構成であってもよく、1つ又は複数の容器の再生を可能にする一方で、残りの容器のうちの1つ又は複数のものは、空気流れからCO2及び水分を取り除く。残りの水分及び二酸化炭素CO2は、空気から好ましくは分子篩組立体を用いて、吸着作用により取り除かれる。分子篩組立体10から流出した乾いた入口空気520は、吸収冷凍機によりさらに冷却され、約75psiaの第2の圧力まで圧縮され、上記で説明したように、圧縮熱の取り除き及び回収の後、約50°Fでメイン熱交換器100の方へ移動する。空気圧縮を単一のステージで行うことができるが、この場合、効率が低下しやすいことに注意すべきである。あるいは、3つ以上の圧縮ステージを用いてもよいが、この場合、効率は高くなるが、構造がより複雑となり設備費が増加する。下記のとおり、圧縮の第2のステージ1つの圧縮ステージで実行される場合は第1のステージからの選択された流出圧力は、変化することができるが、これは貯蔵タンク16に貯蔵される液体空気に対する選択された貯蔵温度及び圧力に依存する。冷却のしかし冷たくはない、乾いている、約74psiaの入口空気520は、約1.0ppm百万分率の非常に低いCO2含有量で、次いで、冷却のためにメイン熱交換器100に流入する。乾いた入口空気520は、約-283°Fまで冷却され、いくらかの圧力を失って、約73psiaで実質的に液化した及び部分的に低温蒸気として空気530として、メイン熱交換器100から流出し、低温フロー及び圧力制御バルブ400を通って移動し、貯蔵装置16、好ましくは断熱低温液体空気貯蔵タンク単数又は複数に約70psiaで約-283°Fで流入する。75psiaは、このモデルにおいて、流入サイクルにより発生させられる液体空気が、その圧力で液体空気貯蔵タンクに約-283°Fで貯蔵されることを可能にするために選択される。貯蔵圧力が異なれば、液体空気の温度が変わるが、このような貯蔵条件も、前記の約70psia及び-283°Fの条件の代わりに選択することができる。この場合、第2のステージでの約75psiaまでの圧縮が適切に調節される。そのような決定は、各配置に対する工学的な処理の一部として選択され得る最適化である。別の最適化は入口空気圧縮の3ステージを用い得る。蒸気及び液体が約-283°Fの温度及び約70psiaの圧力で貯蔵タンクに流入するときに、流入する実質的に液化された空気530のうちの約15は気化する。この蒸気部分535又は気化空気は非常に低温であるが、それは比較的少量である。このため、部分的に冷却された入口空気510から実質的に液化された空気530への冷却は、冷媒空気流れにより実行される。独立した冷凍システム24は、乾いた入口空気520を液化するのに必要な冷凍の大部分を実施する。好ましい実施形態において、独立した冷凍システム24は、機械冷凍機30により補強されるaugmented低温空気圧縮/膨張冷凍システムを備えていてもよい。機械冷凍機30は、アンモニア吸収冷凍機8により補強される。独立した冷凍システム、又は冷媒空気循環組立体refrigerantloopairassemblyは、空気の連続的なループ循環冷媒空気540を含み、それは、液体空気貯蔵タンクに送られる流入空気とは独立している。この冷媒ループは、いくつかの圧縮器図1で220、230及び240として示され、循環冷媒空気圧縮器と呼ばれると、いくつかの低温膨張器図1で300及び310として示され、循環冷媒空気低温膨張器と呼ばれるとを有する。ここで、より高圧な空気の膨張は、その空気作業流体が冷却される原因となる。この空気流れを冷却することは、標準的な機械冷凍機により適度に増強され、機械冷凍機は、交替に吸収冷凍機からの低品質な冷却により助勢される。吸収冷凍機は、回収された圧縮熱からエネルギを得て、機械冷凍機を機械冷凍機内の冷媒作業流体を凝縮させるのを助勢することにより補強する。図1に示された構成は、圧縮器220がメイン熱交換器に流体的に接続され、膨張器310がそのように接続されていることを示す。しかし、他の構成は、発明の実施形態によりカバーされ、資本費、作業効率に関する理由又は他の理由のために選択される。機械冷凍機は、典型的には蒸発器evaporator、圧縮器及び凝縮器を有し、電気モータ又は直接燃料エンジンにより駆動される。炭化水素又はフレオンの一種のような冷媒は、冷凍機を通り圧縮及び気化のサイクルで動き、熱を吸収し及び熱を放出し、冷凍を達成するが、圧縮器を駆動するための電力源を必要とする。機械冷凍機は、吸収冷凍機及びターボ膨張冷凍機とは異なる。全3タイプは、当該サイクルの最適点optimalpointsofinthesubjectcycleで用いられる。冷媒ループに統合された機械冷凍機は、風力のような入口圧縮器である同じ源及び冷媒ループに対する圧縮器により電力が供給される。さらに、機械冷凍機の冷媒のかなりの部分は、上記のとおり、低温の冷媒の流れを吸収冷凍機から送ることにより減少させられる。これは、回収された圧縮熱により駆動される。冷媒ループで用いられる冷媒空気流れは、本明細書でより具体的に説明されているように、好ましくは空気であるが、当分野で公知の他の冷媒も、用いることができる。循環冷媒空気540は、サブシステム24内をサブシステム22の空気と混ざることなく移動するが、熱を取り除くことによりサブシステム22の空気を冷却する。循環冷媒空気圧縮器及び循環冷媒空気膨張器の1つのアレンジメントの例示は、図1において、サブシステム24に圧縮器を表す項目220、230及び240、低温膨張器を表す項目300及び310として見ることができる。他の構成も、選択することができ、本発明の実施形態によりカバーされる。機械冷凍機30は、圧縮器-膨張器アレイに流体的に接続され、また、吸収冷凍機に流動的に接続される。吸収冷凍機は、冷媒の冷却流れを機械冷凍機に送ることにより、冷媒を機械冷凍機内で凝縮するのを助勢する。したがって、流入圧縮空気流れの液化に適用される冷媒の総計は、3つのタイプの冷凍機圧縮及び膨張、機械冷凍機及びアンモニア吸収冷凍機により、各冷凍機が最も効率的な範囲内で働き、各々が他の冷凍機により実行される冷却機能を補強及び増補する最適なアレイで提供される。冷媒空気流れは、メイン熱交換機に方向付けることができ、かつメイン熱交換器から、独立した冷凍アセンブリに方向付けることができる。冷凍アセンブリは、好ましくは閉ループシステムである。したがって、冷媒空気流れは、いくつかのデバイスによりいくつかのステップで冷凍を行うループにおいて、冷媒空気流れを続け、冷媒空気がメイン熱交換器で熱に交換される、流入し、圧縮され、乾燥した、CO2を含まない空気を液化するのに十分冷たい温度まで、冷媒空気がループを通り移動するにつれ、冷媒空気を冷却する。冷凍システム24は、乾いた空気を作業流体として用い、圧縮され、液化されて貯蔵装置へ送られる空気流れとは独立して、一連の圧縮、膨張及び熱交換ステップを連続的なループ冷媒循環処理で動作する。2つの空気流れは決して交わらず、熱交換のみを行う。その他の冷媒を、必要に応じて、空気の代わりに用いることができる。機械冷凍機30は、圧縮/膨張アレイと同じエネルギ入力により電力供給されることができ、吸収冷凍機8からの低温の冷媒流れ66により増補されることができる。機械冷凍機30を含めることは、独立した冷凍システムの効率を増加させるのを助勢するが、複雑さ及び資本費における適度な増加を伴う。独立した冷凍システム24は、冷媒空気流れ540を圧縮するための複数の圧縮器220、230、240と、ここでは、冷媒空気流れを冷却するための第1及び第2の循環冷媒空気低温膨張器300、310として示される複数の膨張器とを含む。複数の圧縮器は、好ましくはメインマルチステージ圧縮器220好ましくは4ステージと、第1及び第2のブースタ圧縮器230、240またはブースタステージとを含む。複数の膨張器は、2つの膨張器ステージを有することができる。圧縮器及び膨張器は、好ましくは全て同じシャフト3上にあり、風駆動発電機/モータ600または他の電力源により電力供給される。圧縮器ステージ及び/又は膨張器ステージをさまざまな電力移送システムを用いて複数のシャフトに分離する他の構成も実現可能である。示される構成は、唯一の可能なアレンジメントであり、例示的目的のために選択される。他の構成は、発明の実施形態により予想され、当業者は、さまざまな構成を採用することが可能である。循環冷媒空気流れ540は、メイン低温熱交換器100から流出し、独立した冷凍機組立体24に戻る。ここで、循環冷媒空気流れ540は、複数の圧縮器220、230、240により圧縮され、圧縮熱は、エネルギフローアセンブリにより回収され、電力吸収冷凍機8に送られる。メイン4ステージ圧縮器220に送られる流入循環冷媒空気流れ540は、温度が約40°Fであり圧力が約85psiaであって、貯蔵のために液化される実質的に液化された空気530まで、メイン熱交換器100で、その冷凍含有量refrigerationcontentを失う。図1には、圧縮熱をマルチステージ圧縮器220から回収する第3の中間冷却器720が示されている。現実には、第3の中間冷却器720は、圧縮の各ステージの後にアレンジされた中間冷却器及び後冷却器の一群であるが、図1においては、明瞭さのために、単一のユニットとして示されている。流れは、約700psiaまで圧縮され、上記で説明されるように中間冷却及び後冷却され、ブースタ圧縮器230に送られる。ここで、流れは、約840psiaの第1の圧力まで圧縮され、冷媒空気流れ540は、この圧力でブースタ圧縮器230から流出する。圧縮熱は、熱移送により熱交換器を介して中間冷却器又は後冷却器から回収され、サイクルの適切な部位、例えば、吸収冷凍機、及びより少ない程度に、分子篩を再生する気化空気流れなどの適切な部位に移送される。次いで、冷媒空気流れ540は、第4の中間冷却器730で後冷却され、第2のブースタ圧縮器240へ送られる。ここで、冷媒空気流れ540は、第2の圧力まで圧縮され、約1,150psiaで流出し、後冷却されてメイン熱交換器100へ約50°Fで導入される。冷媒空気流れ540は、そのフローストリームにいくつかの裂け目breaksを伴うが、図1に示すように、全て再接続されて、冷媒空気流れ540は単一の連続的なループとして取り扱うことができることが注目される。冷媒流れは、1つのステージで圧縮されてもよいが、実質的に効率が減少することが注目されるべきである。本明細書の他の場所で論じられるように、図1に示されるさまざまな中間冷却器及び後冷却器が、いくつかの圧縮器により発生させられる圧縮熱を回収する。例えば、第2の後冷却器740は、第2のブースタ圧縮器240により発生させられる圧縮熱を回収する。冷媒空気流れは2つに分けられ、一方の流れは機械冷凍機30へ流れ、他方の流れは循環冷媒空気低温膨張器300へ流れる。機械冷凍機30へ流れた部分は、-40°Fまで冷却され、熱交換器100でさらに-80°Fまで冷却され、わずかな圧力の低下を伴って熱交換器100を流出し、膨張器310に流入し、この膨張器310を約-290°Fの温度及び約88psiaの圧力を伴って流出する。機械冷凍機30に流れなかった冷媒空気流れ540の他方の部分は、循環冷媒空気低温膨張器300により冷却される。冷媒空気流れ540のこの部分は、循環冷媒空気低温膨張器300を約-204°Fの温度及び87psiaの圧力を伴って流出し、膨張器310に存在する冷媒空気流れ540の部分に合流する。2つの流れは、熱交換器100内で合流し、流れ530を実質的に液化するのに必要な冷熱を提供する。上記のとおり、実質的に液化された空気530のうちの約15は、蒸気に加えて液体が貯蔵タンク16に流入する際に気化する。実質的に液化された空気又は気化流れのうちのその蒸気部分535は、液体空気貯蔵タンク16から流出し、約70psiaでメイン熱交換器100に流入する。ここで、蒸気部分535は、冷凍の1つの源として機能し、回収された冷熱は、上記で説明される乾いた流入空気又は入口空気520をさらに冷却するために用いられる。流入空気又は入口空気520は、熱交換器100を通り、流れ530として、実質的に反対方向に気化空気540の通路から流れる。入口空気530は、また、実質的に液化された空気550のうちの蒸気部分535を温める。冷熱回収がなされ、回収された熱でさらに熱した後、ここで掃気空気と呼ばれる温められた蒸気部分545は、中間冷却器700によりさらに加熱され、分子篩組立体10に方向付けられる。ここで、蒸気部分545は、掃気ガスとして、分子篩組立体10に蓄積されている二酸化炭素及び水分を取り除くために用いられる。温められた掃気空気545は、分子篩10を流出し、図1中では、参照番号345で示す部分発電機搭載高温ガス膨張器本体と、シャフト3膨張器を発電機に接続する回転シャフトと、参照番号630で示す発電機とを備えた小さな発電機搭載高温ガス膨張器とを通って流れる。この組立体は、各構成要素などに必要とされる電力のいく分かを提供し、熱い掃気ガスに残留しているエネルギのうちの価値ある部分を回収する。ここで膨張及び冷却された掃気ガスは、空気放出口19を経由してシステムを出る。この掃気ガスは、元の入口空気500のCO2及び水分含有量を周囲の大気に戻すだけである。すなわち、元より多いCO2及び水分を、放出口19を通してわけではない。一貫して論じているように、さまざまな圧縮器は、一般的に風力タービン又は別の間欠的電力源により直接には駆動されず、風力タービン、システムの電力出力の小部分、システムが配備され得るか、又は電気格子からのベースロード発電プラント、又は任意の他の電力源単数または複数から電力を受け取るモータにより駆動させられる。電力発生システムに精通している者により理解されるように、発電機及びモータは、本質的には同一のものであるが、一方は他方とは反対方向に回転する。例えば、図1は、独立した冷凍システムの発電機600を駆動させる風力タービンを示している。この発電機600は、交替に電力を、ケーブル4を経由してモータ605に供給し、モータ605は、シャフト3上の圧縮器を駆動する。これらは、図1中に、独立した冷凍システム24として示されている。独立した冷凍システムのモータ605は、その電力は任意の他の電力源から供給され、モータ605の上に示された風力タービンにより駆動される発電機600から供給されるのではない。図1は、単に、本発明に係る入口空気圧縮、浄化、冷凍及びエネルギ貯蔵システムの実施形態を例示しているだけであることに注目すべきである。同じ実施形態の設計デザインの一部である配管、バルブ、センサ、断熱及びその他のハードウェア及びソフトウェアの多くは、全てのそのような局面がガス処理及び電力発生に係るエンジニアにより、よく理解されているため、示されていない。同様に、吸収冷凍機、中間冷却器及び後冷却器、分子篩、膨張器、圧縮器、発電機及びモータの内部構成は示されていない。電力ケーブル接続4は、図1のいくつかの場所に示されており、電力発生発電機を、圧縮器を駆動させるモータに接続している。示されていない他のケーブルは、電気動作バルブなどの器具に接続されている。同一又は類似の部品ないしは構成要素を用いる流入/エネルギ放出及び代替システム20のさまざまな他の構成は、システムの費用及び性能を最適化し、配備サイトにコンパクトなフットプリントを作るように構成されることができる。システムの規模は、また、所望の量の液体空気貯蔵に対して土地が利用可能な、恐らく2MW未満の常時電力出力まで、上は数百MW出力まで変更することができる。図2は、本発明に係るエネルギ放出システム及びエネルギ放出方法ないしはエネルギ放出モードを示している。図2は、エネルギ放出システム50とそのサブシステムとを示しているが、図を簡明にするために、エネルギ放出時に動作しないシステム要素は示していない。例えば、前記の低温冷凍ループは、実際には物理的にメイン熱交換器100に接続されているが、図2中では示していない。図2中には吸収冷凍機は示していないが、これはエネルギ放出時duringsendoutには吸収冷凍機は必要とされないからである。また、図2に流出プロセスoutflowprocessの一部として示している低温ポンプ17は、稼動準備の整った液体空気貯蔵タンク単数又は複数16に接続されているが、図1中には示していない。ここで説明しているように、本発明の実施形態は、流出液体空気outflowliquidairを放出するにより、貯蔵されたエネルギを放出する方法を含んでいる。貯蔵された液体空気550は、貯蔵装置16から放出され、低温ポンプ17により加圧輸送される。この液体空気550の加圧輸送は、放出された高圧の液体空気550が、第1の全体流れ方向貯蔵装置から外部へ向かう方向に流れるように行われる。この第1の全体流れ方向は、作業流体として機能する独立した循環空気が流れる方向である第2の全体流れ方向とは実質的に反対方向である。ここで、循環作業流体は、メイン流出空気流れmainoutflowairstreamにより凝縮液化させられ、下記のとおり、回収された廃熱wasteheatにより加熱され、気化させられる。このように気化させられた循環作業空気は、発電機搭載高温ガス膨張器で膨張させられ、エネルギ放出モード時に送電されるsentout電力の一部を生成する。ここで、独立した循環空気independentloopofair又は循環作業空気workingloopairとの語は、図2に示されたサブシステム55において、独立して循環する空気又はその他の作業流体を意味し、参照番号551、570及び575が付されている。循環作業空気の代わりに、他の適切な作業流体を用いてもよい、ということに注目すべきである。1つの可能な流体は二酸化炭素CO2であるが、高圧で沸騰することができ、極低温かつ低圧で凝縮することができれば、どのような流体でも用いることができる。作業workingとの語は、複合サイクル発電プラントcombinedcyclepowerplantsで共通に用いられている、例えば水-スチームサイクルwatertosteamcyclesにおける作業流体と同じ意味で用いられている。ここで、循環作業空気は、液化され、ポンプで加圧され、熱交換器により加熱され、発電機搭載高温ガス膨張器で膨張させられる。したがって、作業が実行され、膨張中に部分的に冷却され、次いで熱交換器によりさらに冷却され、さらに液化凝縮させられ、サイクルが再び始まることを可能にする。低温液体空気貯蔵容器16から放出されたreleased液体空気は、まず、好ましくは低温ポンプ17により加圧輸送される。放出された液体空気550は、熱交換器内で、循環作業空気又は循環作業流体であるCO2循環作業CO2などの他の流体575と向流で流れ、2つの流れの間で熱交換が起こる。液体空気550に対して向流で流れる循環作業空気又は循環作業CO2575より少量の流れであるは、放出された液体空気550を熱交換により加熱し、放出された液体空気は実質的に気化させられるvaporized。他方、放出された液体空気550は、循環作業空気又は循環作業CO2575を熱交換により冷却する。これにより、循環作業空気又は循環作業CO2は実質的に液化させられる。循環作業空気又は循環作業CO2575が液体空気550の多量の流れにより液化させられる際に、循環作業空気又は循環作業CO2575は、一時貯蔵タンクtemporarystorage又はバッファタンク160に到達する。この後、循環作業空気又は循環作業CO2575は、ポンプで加圧されて輸送され、熱交換器150で、発電機搭載高温ガス膨張器330後でより詳しく説明されるで生成され排出された、排気熱を供給する高温の排気ガス流れ5により加熱される。そして、循環作業空気又は循環作業CO2575は、シャフト3により接続されている発電機621を備えた発電機搭載高温ガス膨張器340で膨張させられる。発電機621は、空気支持型airbearingtypeのものである。ここで、空気流れ555は、回転発電機621をハウジング11内でサポートし、摩擦熱を除去し、空気が熱交換器102に到達する前に、図2に示されるように、ポイントB及びポイントB’で空気流れ555の加熱を助勢する。残りの熱は、燃焼室2に向かう途中のより大きな、高圧の気化させられた前液体空気流れ555を予め加熱するために用いられ、燃焼室2では、その外に向かう空気は、燃料12例えば、パイプライン9により輸送される天然ガスを燃焼させる。この後、高温かつ高圧の燃焼生成物5が、発電機が搭載された1つ又は複数の高温ガス膨張器を通して輸送され、液体空気の含有エネルギを電気に変換し、数時間に渡り、液体空気貯蔵タンク16を空にして、液体空気としてのエネルギを再び貯蔵する準備を整えるようにする。発電機620は、また、空気支持仕様airbearingdesignであり、空気流れ555は、ポイントA及びポイントA’により示されるように、発電機620に転換され、低温の空気が、回転発電機620により発生させられる摩擦熱により加熱されることを可能にし、したがって、空気流れ555を熱交換器102に向かう途中で予め加熱する。したがって、好ましい実施形態では、電力は2つのモードで生成される。加熱され、気化させられた高圧の循環作業空気又は循環作業CO2燃焼室に送られることはないの膨張の結果、及び燃料を燃焼させるのを助勢する外に向かう空気の多量の流れの結果、膨張させられて電気出力の大部分を発生させる高温ガスの多量の流れが発生する。また、図2は、図1に示された構成要素と同じ構成要素をいくつかを示しているが、それらの位置は少し異なる。例えば、図1では、メイン熱交換器100は、液体空気貯蔵タンク16に近接して示されているが、図2では、低温熱交換器130が、タンク16と熱交換器100との間に示されている。図2は、貯蔵タンクから上向きに移動する低温の液体空気550と加圧された低温の空気555とを示している。ここで、これらに対して向流で流れる膨張した高温の空気又は向流で流れる循環空気又は循環CO2は、閉ループ55内を流れ、低温熱交換器130内において冷熱回収媒体として機能する。これは、この好ましい実施形態の重要な特徴である。なぜなら、貯蔵された液体空気の冷熱refrigerationcontentは、空気又はCO2の流れを凝縮液化させることにより回収されるからである。この後、空気又はCO2の流れは、加熱され、さらに膨張させられ、以下で説明するようにさらなる電力を生成する。貯蔵タンクに貯蔵された液体空気550は、貯蔵タンク16単数又は複数16から放出され、283°Fの温度及び約70psiaの圧力を伴って、低温ポンプ17を経由して輸送される。低温ポンプ17は、液体空気を、そのポンプ作用により約590psiaの圧力に加圧する。他の圧力も作用し、この圧力は、選択された高温ガス膨張器及び該膨張器が動作する設計圧力に依存することに注目すべきである。このポンプ輸送は、ほとんどエネルギを必要としない約0.1MW。なぜなら、液体は、実質的には圧縮不可能であるので、その圧力は、ほとんどエネルギ入力を必要とすることなく達成することができるからである。低温ポンプ17は、ケーブル4を介して、システムの全電力出力の一部小部分が供給されるポンプモーター630により駆動される。空気が気化させられると、低温ポンプ17のポンプ加圧効果pumpedtopressureが、圧縮された空気compressedairを生成する。ここで、ポンプ加圧及び圧縮されたとの語は、同様に高圧の状態を意味するものである。ただし、前の語は、空気の液体状態に適用され、後の語は、気化させられた状態に適用されることに注目すべきである。約590psiaの圧力を伴った液体空気550のポンプ輸送は、液体空気の温度をほぼ-280°Fまでわずかに上昇させる。高圧かつ低温の液体空気550は、次いで低温熱交換器130を通って移動し、液体空気550に対して向流で流れる作業流体である循環空気又は循環CO2を液化させる。作業流体は、発電機621を搭載している発電機搭載高温ガス膨張器340で膨張させられる。この発電機621は、システムの全電力出力のうちの約23又はメイン発電機620の電力出力の約28を生成する。かくして、液体空気流れ550は、循環空気流れ又は循環CO2流れ575により気化させられ、その反面、循環空気流れ又は循環CO2流れ575は、液体空気550の冷熱により液化させられるが、これらは同じ流れ比sameflowrateではない。典型的な実施形態における冷熱の回収交換では、循環空気流れ575が流出空気流れ555のおおむね84となるような流れ比となる。加圧された低温の空気555元は液体空気は、さらに熱交換器100内で、発電機搭載高温ガス膨張器340から排出された高温の循環空気又は循環CO2と、発電機620を駆動するメイン高温ガス膨張器組立体から排出される多量の流れ5とによって加熱される。引き続き図2を参照して説明を行う。流出空気555の流れは、熱交換機100から、約900°Fの温度及び約588psiaの圧力を伴って排出され、燃焼室2に到達する。ここで、流出空気555の流れは、圧縮器260により同じ圧力に加圧された燃料流れ12を燃焼させる。圧縮器260は、モータ630により駆動される。モータ630へは、ワイヤ4を経由して電力が供給される。燃料流れは、燃料配管9を経由して圧縮器260に供給される。燃焼室2は、熱交換器ハウジング111に収容されている。熱交換器ハウジング111は、図2に示すように、還流する排気流れを再び加熱することを可能にする。例えば、高温かつ高圧の燃焼ガス5は、燃焼室2から排出され、第1の発電機搭載高温ガス膨張器320で膨張させられる。この後、燃焼ガス5は、加熱のために熱交換器111に還流させられる。また、燃焼ガス2は、第2の発電機搭載高温ガス膨張器330に輸送され、膨張させられる。これは、産業界で再加熱による2ステージ膨張twostageexpansionwithreheatとして公知であり、高温ガス膨張及び電力生成サイクルの効率を増加させる役割を果たす。燃焼の生成物である高温ガスを膨張させるための他の構成を用いてもよい。これらのうちのある構成は、資本コストは低いが低効率あり、また他の構成は、コストは高いが多少は高効率である。図2に示す構成は、1つの装置の例示と解されるべきであり、他の装置を排除する意味はない。発電機搭載高温ガス膨張器330から排出された流れ5は、バルブ400により分流させられるsplit。流れ5のより大きな部分は、上記で説明されたように、熱交換器100に送られ、次いで排気管18に輸送される。流れ5のより小さい部分は、熱交換器150に輸送され、ここで、液体空気551を気化させて加熱するのを助勢する。液体空気551は、バッファタンク160を出て、まず低温ポンプ17によりポンプ作用で加圧される。低温ポンプ17は、モータ640により駆動される。システムのさまざまなモータには、参照番号600、605、610、630、640などが付されている。これらの参照番号が付されたモータのサイズ及び容量については、ここでは何も規定ないしは示唆していないことに注目すべきである。各モータの具体的な消費電力ないしは出力は、各モータに係る機器の仕様を設計するときに、システムに適用される工学的な決定に基づいて設定される。続いて、冷熱回収電力生成ループ55を説明する。高温かつ高圧の空気570は、約900°Fの温度及び1,200psiaの圧力を伴って、熱交換器150から排出され、第3の発電機搭載高温ガス膨張器340で膨張させられ、約425°Fの温度及び200psiaの圧力を伴って流れ575として流出する。その熱は、上記で説明したように、熱交換器100内でメイン流出空気流れを加熱するのを助勢する。図2には、冷熱回収ステップ及び熱回収ステップを簡明ないしは単純に示すために、ガス流れにいくつかの破断部breaksが存在する。例えば、メイン流出流れ555は、ポイントAとポイントA’の間で破断されて示されている。これは、流れ555の一部が、ハウジング11内で回転発電機620を浮遊させるfloatのを助勢する支持空気bearingairとして、まずメイン発電機620に送られることを示している。このようにして、流れ555は、回転発電機から摩擦熱を取り出し、この回転発電機を冷却する一方、この流れ555は熱交換器102に流入する前に予め加熱される。したがって、熱交換器130と熱交換器102との間に位置するポイントA及びポイントA’は、それぞれ、発電機620の近くに示されたポイントA及びポイントA’と同一の地点である。同様に、熱交換器130と熱交換器150との間のポイントB及びポイントB’で示される流れ555の一部は、二次発電機621の支持空気として機能し、熱回収機能を果たす。これらのポイントB及びポイントB’は、発電機621の近くのポイントBとポイントB’とに対応する。別の流れの破断部は、図2中の2つのポイントCで示されている。これは、熱がどのように熱交換器150で熱い排気流れの部分から回収されるかを示している。熱い排気流れは、熱交換器150を通って移動し、流れ551を加熱する。熱交換器150を流出する冷却された排気ガス流れ6は、排気管18の近くのポイントD’の上のポイントCに対応するポイントCで終端して示される。したがって、熱交換器150の近くのポイントCは、管18の近くに示されたポイントCと同じ地点である。同様に、ポイントD及びポイントD’は、熱交換器102を出た後の残りの熱を放出し、また、熱交換器150で流れ551を加熱するメイン排気流れ5の熱回収を表している。同様に熱交換器102を約120°Fで出る高温の循環空気又は循環CO2の流れ575は、ポイントEからポイントE’で破断されている。流れ575のうちの残りの熱は、水分801を加熱するために用いられることを示している。水分801は、高温の熱交換器140の水分分離器800で回収され、ポンプで加圧された水分803は、高圧水蒸気流れとして発電機搭載高温ガス膨張器330に送られ、したがって、膨張器を通るマスフローを増加させ、その電力出力を改善する。電力ケーブル接続4は、図2のいくつかの場所に示される。そのようなケーブルの各々は、任意の他のケーブルとは異なるサイズであってもよく、送電するのに必要な所望の電力量を反映している。図示していない他のケーブルは、電気動作バルブなどの器具に接続される。工場製造の液体空気貯蔵タンクは、容易に入手可能である。横向きのタンクは、整地閉じ込めエリアに配備され得る。ここでは、局所地盤面水準25のあまり大きくない落ち込みが作られることにより、掘り起こされた材料により組み立てられたあまり大きくない盛り土の後ろにタンクを含む。そのような構成は、貯蔵タンクに対して非常に低いプロファイルverylowprofileを生み出す。3つの75,000ガロンの工場製造液体空気貯蔵タンクが本明細書で概説されるモデルに対して好ましいが、それより少ない貯蔵タンクが状況に依存して用いられ得る。同じ又はより大きな容量の現地組み立てタンクも用いられ得る。第4又は第5のタンクは、貯蔵及び流出オプションを実質的に増加させ、週末及び風の強い夜の間に追加の入力容量を可能にし、上記で説明されるように、高需要期間中、過剰空気発送を可能にする。この追加の柔軟性の程度は、流入及び流出モードをバランスよく維持するのに要求される3つの基本貯蔵タンクに1つ又は2つの液体空気貯蔵タンクを加える比較的低コスト及びローテクなlowtech努力により達成される。液体空気を含む低圧100psia未満低温貯蔵タンクに加えて、本発明は、また、低温圧力容器に冷圧縮空気CC-Airの貯蔵を予期する。CC-Airは、非常に冷たい例えば、-200°Fより冷たい、かなりの圧力例えば、500psiaより大きいの空気の蒸気非液体形態として定義することができ、CC-Airの密度は、32ポンド毎立方フィートより大きい例えば、液体空気の密度のうちの70を達成する。そのようなCC-Airは、液体空気に非常に似て、ほとんどさらなるエネルギ入力なしに、より高い圧力に対してポンプ輸送され得、比較的効率的な貯蔵容器に貯蔵され得る。それは、液体空気のうちの約70密度で、CC-Airは、圧縮された空気よりかなり密度が高いが、発生させるために、約30少ないエネルギ入力を要求する利点を有するからである。したがって、本発明は、また、CC-Airの製造、貯蔵及び放出を含む。そのオプションは、発明のより小さな実施形態、つまり貯蔵されるエネルギ出力の10MW未満で、最も実現可能であり得、ここで、貯蔵容器単数又は複数のサイズは、貯蔵される空気を発生させるためのエネルギ入力程、決定的ではない。実際、本発明は、500psia及びそれ以上での近液体CC-Airオプションから、100psia未満での液体空気オプションまで幅広い密度低温空気貯蔵オプション範囲と、任意の適切な温度及び圧力での任意のそのような密度局面低温空気コンディションとを含み、ここで、温度及び圧力の組み合わせは、約25ポンド毎立方フィートの過剰な密度を有する空気を生成する。図2には、燃料流れ12いくつかのケースにおいて、天然ガスであるを燃料ブースタ圧縮器260に輸送する燃料パイプライン9が示されている。燃料ブースタ圧縮器260は、NGの圧力を発電機搭載高温ガス膨張器320及び330の設計圧力にする。他の燃料輸送方法も、同様によく機能する。例えば、パイプライン輸送NGの代替案として、発明の実施形態は、埋立地発生ガス、嫌気性消化装置ガス又は燃料源としてのコールベッドメタン又は油井と共に見つかったストランデッド油井または付随ガスからのNGを用い得る。いくつかの例において、燃料流れは、ブースタ圧縮を必要としない。なぜなら、例えばいくつかのストランデッドガス油井において、ガス流れの圧力は、発電機搭載高温ガス膨張器320及び330の設計圧力と同程度であるか、又はそれよりも高いからである。図2には、天然ガスNG燃料流れ12に対する燃料ブースタ圧縮器260が示されている。燃料ブースタ圧縮器260は、燃焼室2に到着する圧縮空気の想定される圧力と同じ、例えば60psiaから588psiaまで、その流れの圧力を上昇させる。このブースタ圧縮器は、システムのエネルギ放出ステージの全電力出力に対して、ほとんどエネルギを用いない0.3MWより少ない。ブースタ圧縮器は、燃料ガスが、より高い圧力で、サイトに、例えば高圧領域天然ガス移送ライン又はあるストランデッドガス地から到着した場合、さらにエネルギを用いない。他の燃料は、圧縮された空気フローに対して適切な比率でNGの代用になり得、同様な電力出力結果を生み出す。上記で概説される電力出力サイクル中、風力も利用可能な場合、そのエネルギは、液体空気に変換されるよりは、むしろ発電プラントの出力に直接加えられる。燃焼室を出る排気ガス又は燃焼ガスは、約2,000°Fであるが、この高い温度は、他のサイクルでよりも少ない燃料で達成される。なぜなら、入口空気は、約900°Fまで事前に温められているからである。約2,000°F、約-8psiaの燃焼ガスは、2ステージ発電機搭載高温ガス膨張器320、330で、まず約98psiaまで膨張させられ、次いで、約16psiaまで下げられる。膨張320の第1のステージから、いく分冷却された流出は、約2,000°Fまで燃焼室で再び熱せられ、第2のステージ330に約96psiaで送られ、第2のステージを約1,141°Fで約16psiaで出る。上記で論じたように、発電機搭載高温ガス膨張器330を出る排気流れ5は、バルブにより2つに分割される。分割された流れの各部分は、上記で論じたように、他の流れを熱交換器102及び150で熱するために用いられる。2つの流れは、流れ6として再び接合し、水分分離器800に到着する。水分分離器800では、冷却された排気ガス6の含有水分が分離され、部分的に排水溝802の方へ送られ、一部はポンプ13及び温かい熱交換器140を通り、次いで発電機搭載高温ガス膨張器330に送られる。冷却された排気流れ6の含有水分は、分離される。なぜなら、流れは、水分が濃縮するのを可能にするのに十分に冷却されているからである。しかし、回収された水分の全てが発電機搭載高温ガス膨張器330により用いられるわけではなく、回収された水分のいく分かは、排水溝802に送られる。ポンプ13は、この水分をエネルギ入力をほとんど伴なわずに加圧するなぜなら、液体は、実質的に圧縮不可能であり、したがって、所望の圧力にほとんどエネルギ入力なしに到達するからである。その高圧801ストリームが140で熱せられたとき、高圧流れ801は、大部分が蒸気803として出て、したがって、330で膨張させられているガス流れの質量を増加させる低コストな方法を提供する。流れ803の目的は、熱いマスフローを発電機搭載高温ガス膨張器330を通して増加させることであり、したがって、発電機620の電力出力を改善する。風力貯蔵のためのVPSサイクルの適用に対して、発明の実施形態の各配備は、昼/夜及び季節のパターンを説明するサイトの風歴及び見込まれる容量因子に基づくことが多く、昼/夜及び季節のパターンは、事前に見込まれており、ピーク電気需要と比較される。ピーク電気需要は、また、昼/夜及び季節のパターンを説明する。各システム配備に対して選ばれた液体貯蔵の全量は、貯蔵システムに利用可能な土地エリアの制限内で、確実性及び風の安定性に対するニーズを貯蔵のコストタンク、バルブ及び配管に対してバランスを保たせる。したがって、エネルギ貯蔵及び放出システムと方法が提供されることが分かる。先述の構成及び専門化された構成要素のいずれかは、交換可能に前述の実施形態のシステムのいずれかと一緒に用いられ得ることは理解されるべきである。本発明の好ましい例示的実施形態が本明細書の上記で説明されるが、さまざまな変更及び改変は、それに関して、発明から逸脱することなしになされ得ることが当業者には明らかである。添付の特許請求の範囲において、発明の真の精神及び範囲内に該当する全てのそのような変更及び改変をカバーすることが意図される。"