"脂肪族ポリエステル樹脂A、熱可塑性ポリアミド樹脂Bおよび相溶化剤Cを配合してなるポリマーアロイからなり、前記相溶化剤Cがグリシジル基を有するスチレン/メタアクリル酸エステル系共重合体であることを特徴とする合成繊維。脂肪族ポリエステル樹脂Aが島成分を形成し、熱可塑性ポリアミド樹脂Bが海成分を形成した海島構造の合成繊維であることを特徴とする請求項1記載の合成繊維。糸斑Uが0.8以下である請求項1または2記載の合成繊維。脂肪族ポリエステル樹脂Aが、結晶性の樹脂であり、かつその融点が150~230°Cであることを特徴とする請求項1~3いずれかに記載の合成繊維。熱可塑性ポリアミド樹脂Bが、結晶性の樹脂であり、かつその融点が150~250°Cであることを特徴とする請求項1~4いずれかに記載の合成繊維。脂肪族ポリエステル樹脂Aと熱可塑性ポリアミド樹脂Bのブレンド比率質量比が、5/95~55/45であることを特徴とする請求項1~5のいずれかに記載の合成繊維。脂肪族ポリエステル樹脂A、熱可塑性ポリアミド樹脂Bおよび相溶化剤Cの合計量に対する前記相溶化剤Cの添加量が、0.005~5質量であることを特徴とする請求項1~6のいずれかに記載の合成繊維。請求項1~7のいずれかに記載のポリマーアロイの合成繊維を、少なくとも一部に含む繊維構造体。脂肪族ポリエステル樹脂A、熱可塑性ポリアミド樹脂Bおよびグリシジル基を有するスチレン/メタアクリル酸エステル系共重合体からなる相溶化剤Cを、押出混練機に供給し溶融混練してポリマーアロイを製造し、該ポリマーアロイを、熱可塑性ポリアミド樹脂Bの融点Tmb10°C~融点Tmb40°Cの紡糸温度で、500~5,000m/分の紡糸速度で紡糸することを特徴とするポリマーアロイの合成繊維の製造方法。脂肪族ポリエステル樹脂Aと熱可塑性ポリアミド樹脂Bのブレンド比率質量比が、5/95~55/45であることを特徴とする請求項9記載の合成繊維の製造方法。脂肪族ポリエステル樹脂A、熱可塑性ポリアミド樹脂Bおよび相溶化剤Cの合計量に対する前記相溶化剤Cの添加量が、0.005~5質量であることを特徴とする請求項9または10記載の合成繊維の製造方法。しかしながら、上記提案の従来技術には、いずれも課題がある。例えば、特許文献1~4の提案のように、ポリ乳酸からなる繊維単独では、高温多湿下で加水分解が進行し、それにより著しい強度低下が生じるため、その用途は限定されるものであった。また、特許文献5の提案の方法では、脂肪族ポリエステル樹脂とポリアミド樹脂が非相溶であるため、これら両者の相の界面の接着性が劣るため、外力により容易に界面で剥離し、フィブリル化して白ぼけし、摩耗速度も速いという問題があることが判明した。さらに、特許文献6の提案の場合でも、ポリアミド樹脂と脂肪族ポリエステル樹脂の界面の剥離が完全に抑制されるわけではなく、ポリアミド樹脂単一成分の場合と比較し、耐摩擦性が大幅に悪化しており、やはり用途が限定されるものであった。そこで本発明の目的は、上記従来技術の課題を解決し、耐摩耗性に優れ、高品位の繊維構造体を与え得る、脂肪族ポリエステル樹脂と熱可塑性ポリアミド樹脂を含有するポリマーアロイからなる合成繊維、およびその製造方法を提供することにある。本発明は、上記目的を達成せんとするものであって、本発明のポリマーアロイの合成繊維は、脂肪族ポリエステル樹脂A、熱可塑性ポリアミド樹脂Bおよび相溶化剤Cを配合してなるポリマーアロイからなり、前記相溶化剤Cがグリシジル基を有するスチレン/メタアクリル酸エステル系共重合体であることを特徴とする合成繊維である。本発明の合成繊維の好ましい態様によれば、前記の脂肪族ポリエステル樹脂Aが島成分を形成し、前記の熱可塑性ポリアミド樹脂Bが海成分を形成した海島構造の合成繊維である。本発明の合成繊維の好ましい態様によれば、前記の合成繊維の糸斑Uは0.8以下である。本発明の合成繊維の好ましい態様によれば、前記の脂肪族ポリエステル樹脂Aは、結晶性の樹脂であり、かつその融点は150~230°Cである。本発明の合成繊維の好ましい態様によれば、前記の熱可塑性ポリアミド樹脂Bは、結晶性の樹脂であり、かつその融点は150~250°Cである。本発明の合成繊維の好ましい態様によれば、前記の脂肪族ポリエステル樹脂Aと前記の熱可塑性ポリアミド樹脂Bのブレンド比率質量比は、5/95~55/45である。本発明の合成繊維の好ましい態様によれば、前記の脂肪族ポリエステル樹脂A、前記の熱可塑性ポリアミド樹脂Bおよび前記の相溶化剤Cの合計量に対する前記の相溶化剤Cの添加量は、0.005~5質量である。本発明の繊維構造体は、前記のポリマーアロイの合成繊維を少なくとも一部に含むものである。また、本発明のポリマーアロイの合成繊維の製造方法は、脂肪族ポリエステル樹脂A、熱可塑性ポリアミド樹脂Bおよびグリシジル基を有するスチレン/メタアクリル酸エステル系共重合体からなる相溶化剤Cを、押出混練機に供給し溶融混練してポリマーアロイを製造し、該ポリマーアロイを、熱可塑性ポリアミド樹脂Bの融点Tmb10°C~同融点Tmb40°Cの紡糸温度で、かつ500~5,000m/分の紡糸速度で、紡糸することを特徴とするものである。本発明の合成繊維の製造方法の好ましい態様によれば、前記の脂肪族ポリエステル樹脂Aと前記の熱可塑性ポリアミド樹脂Bのブレンド比率質量比は、5/95~55/45である。本発明の合成繊維の製造方法の好ましい態様によれば、前記の脂肪族ポリエステル樹脂A、前記の熱可塑性ポリアミド樹脂Bおよび前記の相溶化剤Cの合計量に対する前記相溶化剤Cの添加量は、0.005~5質量である。本発明によれば、耐摩耗性が格段に向上し、高品位の繊維構造体を与え得る、脂肪族ポリエステル樹脂と熱可塑性ポリアミド樹脂を含有するポリマーアロイからなる合成繊維が得られる。また、本発明によれば、耐摩耗性が格段優れた、上記ポリマーアロイの合成繊維からなる高品位の繊維構造体が得られる。本発明のポリマーアロイの合成繊維は、後述するように、一般衣料用途や産業資材用途等に最適であり、その用途は多岐にわたる。本発明のポリマーアロイの合成繊維は、脂肪族ポリエステル樹脂A、熱可塑性ポリアミド樹脂Bおよび相溶化剤Cを配合してなるポリマーアロイからなる合成繊維である。本発明でいう脂肪族ポリエステル樹脂A以下、成分Aと記す場合もある。とは、脂肪族アルキル鎖がエステル結合で連結されたポリマーのことをいう。本発明で用いられる脂肪族ポリエステル樹脂Aは、結晶性であることが好ましく、また、その融点は150~230°Cであることが好ましい態様である。また、本発明で用いられる脂肪族ポリエステル樹脂Aの種類としては、例えば、ポリ乳酸、ポリヒドロキシブチレート、ポリブチレンサクシネート、ポリグリコール酸およびポリカプロラクトン等が挙げられる。これらのうちでも、溶融成形が容易であるという観点から、ポリ乳酸が最も好ましく用いられる。上記のポリ乳酸は、-O-CHCH3-COn-を繰り返し単位として有するポリマーであり、乳酸やラクチド等の乳酸のオリゴマーを重合したものである。乳酸には、D体とL体の2つの光学異性体が存在するが、L体またはD体のいずれにしても、光学純度は高い方が融点は高く、すなわち耐熱性が向上する。具体的には、ポリ乳酸は、光学純度が90以上であることが好ましい。また、ポリ乳酸の融点は、繊維の耐熱性を維持するために、150°C~230°Cであることが好ましく、さらに好ましくは170°C~230°Cである。上記の融点とは、示差走査型熱量計DSCを用い、測定して得た融解吸熱曲線の極値を与える温度である。ただし、上記のように2種類の光学異性体のポリマーが単純に混合している系とは別に、前記2種類の光学異性体のポリマーをブレンドして繊維に成形した後、140°C以上の高温熱処理を施してラセミ結晶を形成させたステレオコンプレックスにすると、融点を220~230°Cまで高めることができる。この場合、成分Aは、ポリL乳酸とポリD乳酸の混合物を指し、両者のブレンド比率質量比は、好ましくは40/60~60/40である。両者のブレンド比率質量比がこの範囲にあると、ステレオコンプレックス結晶の比率をより高めることができる。また、ポリ乳酸中には、低分子量残留物として残存ラクチドが存在する。これらの低分子量残留物は、延伸や仮撚加工工程での加熱ヒーター汚れや染色加工工程での染め斑等の染色異常を誘発する原因となる。また、残存ラクチドは、繊維や繊維成型品の加水分解を促進し、耐久性を低下させる。そのため、ポリ乳酸中の残存ラクチド量は、好ましくは0.3質量以下であり、より好ましくは0.1質量以下であり、さらに好ましくは0.03質量以下である。また、ポリ乳酸の性質を損なわない範囲で、乳酸以外の成分を共重合していてもよい。共重合する成分としては、ポリエチレングリコールなどのポリアルキレンエーテルグリコール、ポリブチレンサクシネートやポリグリコール酸などの脂肪族ポリエステル、ポリエチレンイソフタレートなどの芳香族ポリエステル、およびヒドロキシカルボン酸、ラクトン、ジカルボン酸およびジオールなどのエステル結合形成性の単量体が挙げられる。これらの中でも、熱可塑性ポリアミド樹脂B以下、成分Bと記す場合もある。との相溶性がよいポリアルキレンエーテルグリコールが好ましく用いられる。このような共重合成分の共重合割合は、融点降下による耐熱性低下を損なわない範囲であればよく、ポリ乳酸を構成する乳酸単位に対して0.1~10モルであることが好ましい。また、ポリ乳酸の分子量は、耐摩耗性を高めるためには高い方が好ましいが、分子量が高すぎると、溶融紡糸での成形性や延伸性が低下する傾向にある。ポリ乳酸の重量平均分子量は、耐摩耗性を保持するために8万以上であることが好ましく、より好ましくは10万以上であり、さらに好ましくは12万以上である。また、重量平均分子量が35万を超えると、前記したように延伸性が低下するため、結果として分子配向性が悪くなり繊維強度が低下する。そのため、重量平均分子量は35万以下が好ましく、より好ましくは30万以下であり、さらに好ましくは25万以下である。上記の重量平均分子量は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィーGPCで測定し、ポリスチレン換算で求めた値である。本発明において、成分Aとして好ましく用いられるポリ乳酸の製造方法は、特に限定されない。ポリ乳酸の製造方法としては、例えば、具体的には、日本特開平6-65360号公報に記載されている方法が挙げられる。すなわち、乳酸を有機溶媒および触媒の存在下に、そのまま脱水縮合する直接脱水縮合法である。また別に、日本特開平7-173266号公報に記載されている方法が挙げられる。すなわち、少なくとも2種類のホモポリマーを重合触媒の存在下に、共重合並びにエステル交換反応させる方法である。さらには、米国特許第2703316号明細書に記載されている方法が挙げられる。すなわち、乳酸を一旦脱水し、環状二量体とした後に、開環重合する間接重合法である。本発明で用いられる熱可塑性ポリアミド樹脂Bとは、アミド結合を有するポリマーのことをいう。本発明で用いられる熱可塑性ポリアミド樹脂Bの種類としては、例えば、ポリカプラミドナイロン6、ポリウンデカンアミドナイロン11、ポリドデカンアミドナイロン12、およびポリヘキサメチレンセバカミドナイロン610等を挙げることができる。これらの中でも、成分Aとの相溶性を高くするために、ポリアミドのメチレン鎖長は長い方がよく、その点で、ナイロン11、ナイロン12およびナイロン610が好ましく用いられる。また、ポリアミドは、ホモポリマーであっても共重合ポリマーであってもよい。また、一般に、脂肪族ポリエステル樹脂は、融点を有する場合、その融点は通常200°C以下であるなど、耐熱性が高いとはいえず、溶融貯留時250°Cを超えると急激に物性が悪化する傾向にある。そのため、脂肪族ポリエステル樹脂にブレンドする熱可塑性ポリアミド樹脂Bは、その融点が150~250°Cであることが好ましく、より好ましくは230°C以下である。一方、繊維の耐熱性を考慮すると、熱可塑性ポリアミド樹脂Bの融点は150°C以上であることが好ましい。熱可塑性ポリアミド樹脂Bは前記したように、共重合ポリマーであってもよいが、結晶性が低下すると耐摩耗性も低下する傾向にあるため、結晶性であることが好ましい。本発明において用いられる脂肪族ポリエステル樹脂Aと熱可塑性ポリアミド樹脂Bのそれぞれについての、結晶性の有無は、示差走査熱量計測定において融解ピークを観測できれば、そのポリマーが結晶性であると判断することができる。本発明において、成分Aと成分Bとのブレンド比率混合比率は、後述するように成分Aを島成分、成分Bを海成分にすることが好ましいため、これを達成し得る比率とすることが好ましい。具体的に、成分Aを島成分、成分Bを海成分とする海島構造とするポリマーアロイにするためには、成分A/成分Bのブレンド比率質量比を、5/95~55/45の範囲とすることが好ましい。また、成分Aの比率を高める場合には成分Aの溶融粘度ηaを高くすればよく、成分Bの比率を高くする場合には成分Bの溶融粘度ηbを高くすればよい。また、成分Aと成分Bのブレンド比率質量比は、成分Bの比率を高めるほど容易になることから、より好ましくは7/93~45/55であり、さらに好ましくは10/90~40/60であり、最も好ましくは15/85~30/70である。また、成分Aと成分Bの溶融粘度の比ηb/ηaは、大きくなると、島成分を構成する成分Aの口金孔内での変形が大きくなり、紡出部で発生するバラスと呼ばれる糸条の膨らみが大きくなり曳糸性が悪化する。そのため、溶融粘度の比ηb/ηaは、0.1~2.0の範囲にすることが好ましく、より好ましくは0.15~1.5であり、さらに好ましくは0.2~1.0である。溶融粘度ηの測定方法は、測定温度240°C、剪断速度1216sec-1で測定したときの溶融粘度である。溶融粘度ηの測定方法の詳細については後述する。本発明のポリマーアロイの合成繊維の横断面を、透過型電子顕微鏡TEM4万倍により観察すると、いわゆる海島構造を採っていることがわかる。本発明において、成分Aと成分Bのブレンド状態は耐摩耗性に影響は与えないが、島成分を構成する成分Aのドメインサイズが直径換算ドメインを円と仮定し、ドメインの面積から換算される直径で小さい方が原糸強度が高くなる。成分Aのドメインサイズは、直径換算で、特に0.6μm以下であることが好ましい。本発明の合成繊維は、脂肪族ポリエステル樹脂Aと熱可塑性ポリアミド樹脂Bを含むポリマーアロイで構成される合成繊維である。本発明の合成繊維は、脂肪族ポリエステル樹脂が島成分を、熱可塑性ポリアミド樹脂が海成分を形成した海島構造を形成していることが好ましい。ここで、脂肪族ポリエステル樹脂Aと熱可塑性ポリアミド樹脂Bは、通常ほとんど反応しないエステル-アミド交換がほとんど起こらないため、前記2者のポリマー、すなわち脂肪族ポリエステル樹脂Aと熱可塑性ポリアミド樹脂Bの界面接着性は、そのままではそれほど高くはない。そこで、本発明の合成繊維においては、脂肪族ポリエステル樹脂Aと熱可塑性ポリアミド樹脂Bに加えて、さらに特定の相溶化剤C以下、成分Cと記す場合もある。を添加して、界面接着性を飛躍的に向上させることにより、耐摩耗性を向上させるものである。本発明で用いられる成分Cは、グリシジル基を有するスチレン/メタアクリル酸エステル系共重合体である。前記/は共重合を意味しており、以下の記載についても同様である。成分Cとして、グリシジル基を有するスチレン/メタアクリル酸エステル系共重合体を用いることにより、脂肪族ポリエステル樹脂Aと熱可塑性ポリアミド樹脂Bの界面接着性を飛躍的に向上させることができる。グリシジル基を有するスチレン/メタアクリル酸エステル系共重合体は、通常、スチレン、メタアクリル酸エステルおよびグリシジル基を有する共重合可能なビニル系単量体好ましくはメタアクリル酸グリシジルエステル等等の共単量体を共重合することにより得られる。ここで、メタアクリル酸エステルは、メタアクリル酸エステルおよび/または、アクリル酸エステルを意味している。上記のメタアクリル酸エステルとしては、例えば、メタアクリル酸メチル、メタアクリル酸エチル、メタアクリル酸プロピル、メタアクリル酸イソプロピル、メタアクリル酸ブチル、メタアクリル酸イソブチル、メタアクリル酸s-ブチル、メタアクリル酸t-ブチル、メタアクリル酸ネオペンチル、メタアクリル酸2-エチルヘキシル、メタアクリル酸イソデシル、メタアクリル酸ラウリル、メタアクリル酸トリデシルおよびメタアクリル酸ステアリル等のメタアクリル酸アルキル、メタアクリル酸シクロヘキシル、メタアクリル酸イソボルニルおよびメタアクリル酸トリシクロデシニル等のメタアクリル酸脂環式アルキル、メタアクリル酸2-メトキシエチル、メタアクリル酸ジメチルアミノエチル、メタアクリル酸クロロエチル、メタアクリル酸トリフルオロエチルおよびメタアクリル酸テトラヒドロフルフリル等のヘテロ原子含有メタアクリル酸エステル類が挙げられる。これら単量体は、1種類または2種類以上用いることが可能である。また、上記のグリシジル基を有する共重合可能なビニル系単量体としては、例えば、メタアクリル酸グリシジル、メタアクリル酸エポキシシクロヘキシル、メタアクリル酸エポキシシクロヘキサンメチル、アリルグリシジルエーテルおよびビニルグリシジルエーテル等が例示される。中でも、入手が容易であって接着強度が向上しやすいメタクリル酸グリシジルが好ましく用いられる。その中でも成分Cとして、ポリスチレンメタアクリル酸ブチルメタクリル酸グリシジルもしくはポリスチレンメタアクリル酸ブチルメタアクリル酸メチルメタクリル酸グリシジルの共重合体が好ましい。そのような製品市販品としては、東亞合成社製ARUFON登録商標が市販されている。成分Cのグリシジル基を有するスチレン/メタアクリル酸エステル系共重合体を、成分Aおよび/または成分Bに添加して溶融ブレンドして紡糸を行うことにより、この成分Cの化合物が、成分Aと成分Bのいずれの成分とも反応し架橋構造をとるか、または、成分Aか成分Bのどちらか一方とのみ反応するかして、成分Cが成分Aと成分Bの両者の界面に存在することにより、界面剥離を抑制できると考えられる。グリシジル基は、ポリ乳酸樹脂や熱可塑性ポリアミド樹脂の末端に存在するCOOH末端基、OH末端基およびNH2末端基との反応性を有する。本発明の合成繊維の製法である溶融紡糸では、250°C以下と比較的低温で成形を行うため、低温反応性に優れた点で、上記のようなグリシジル基を有する化合物が用いられる。グリシジル基を有するスチレン/メタアクリル酸エステル系共重合体のグリシジル基量は、20mgKOHg以上である場合に相溶化剤としての好ましい役割を満たすことができる。一方、一分子中に200mgKOH/gを超えて反応性基を有すると、紡糸時に過度に増粘して曳糸性が低下する傾向にある。そのため、一分子中のグリシジル基の量は、20mgKOHg以上、200mgKOH/g以下であることが好ましく、より好ましくは100mgKOH/g以下であり、さらに好ましくは40mgKOH/g個以下である。ここでいうグリシジル基量は、使用した重合原料ベースに基づく理論値である。また、上記したグリシジル基を20mgKOHg以上、200mgKOH/g以下である化合物は、重量平均分子量で250~30,000の分子量を持つものであると、溶融成形時の耐熱性と分散性に優れるため好ましく用いられる。グリシジル基を20mgKOHg以上有する化合物の重量平均分子量は、より好ましくは250~20,000である。また、グリシジル基は、OH末端基よりNH2末端基との反応性に富むことが知られており、熱可塑性ポリアミド樹脂Bとの反応性に優れている。さらに、これらの反応性基グリシジル基を有する重合体のスチレン/メタアクリル酸エステル系共重合体の主鎖であるアクリル系ポリマーは、脂肪族ポリエステル樹脂A、特にポリ乳酸との相溶性が良好であり、熱可塑性ポリアミド樹脂Bおよびポリ乳酸の両者との相溶化剤としての反応性と分散性に優れている。また、本発明で成分Cとして用いられるグリシジル基を有するスチレン/メタアクリル酸エステル系共重合体が有効である理由は定かではないが、この成分Cの共重合体は、重合体の主鎖にグリシジル基含有共単量体を共重合した共重合体であり、主鎖に長い分岐がなく立体障害が無いため、反応性に富むと考えられる。また、この共重合体の重合時には、重合時に連鎖移動剤などの副原料をほとんど用いないことから、高温での耐熱性に優れていると考えられる。このため、高温紡糸するポリアミドを用いるポリマーアロイの相溶化剤として好ましく用いられる。また、グリシジル基を有するスチレン/メタアクリル酸エステル系共重合体は、一般に分子量および組成分布が小さいため、溶融時の均一反応性に富むと考えられる。成分Cの添加量は、使用する化合物の反応性基の単位質量当たりの当量、溶融時の分散性や反応性、および成分Aと成分Bのブレンド比率質量比により適宜決めることができる。成分Cの添加量は、界面剥離抑制の点では、成分A、成分Bおよび成分Cの合計量100質量に対し、0.005質量以上とすることが好ましく、より好ましくは0.02質量以上であり、さらに好ましくは0.1質量以上である。成分Cの添加量が少なすぎると、成分Aと成分Bの2成分間の界面への拡散と反応量が少なく、界面接着性の向上効果が限定的となる。一方、成分Cが繊維の基材となる成分Aおよび成分Bの特性や、製糸性を阻害することなく性能を発揮させるためには、成分Cの添加量は、5質量以下であることが好ましく、より好ましくは3質量以下であり、さらに好ましくは1.5質量以下である。さらに、紡糸において、上記相溶化剤Cの反応を促進する目的で、カルボン酸の金属塩、特に金属をアルカリ金属やアルカリ土類金属とした触媒を添加すると、反応効率を高めることができる。それらの中でも、乳酸ナトリウム、乳酸カルシウムおよび乳酸マグネシウムなどの乳酸をベースとした触媒を用いることが好ましい。その他、触媒添加による樹脂の耐熱性低下を防止する目的で、ステアリン酸金属塩などの比較的分子量の大きな触媒を単独で用いてもよく、または2種以上を併用することもできる。触媒の添加量としては、分散性と反応性を制御する上で、合成繊維に対して5~2000ppm添加することが好ましい。触媒の添加量は、より好ましくは10~1000ppmであり、さらに好ましくは20~500ppmである。本発明の合成繊維の総繊度は、用途により適宜設定可能であるが、10~230dtexであることが好ましい。本発明の合成繊維の単繊維繊度は、用途により適宜設定可能であるが、好ましくは0.8~30dtexである。また、合成繊維の工程通過性や製品の力学的強度を高く保つために、本発明の合成繊維の強度は、10cN/dtex~5.0cN/dtexであることが好ましく、より好ましくは20cN/dtex~5.0cN/dtexである。このような強度を有する合成繊維は、後述する溶融紡糸法および延伸法により製造することが可能である。また、本発明の合成繊維の伸度は、繊維製品にする際の工程通過性が良好であるという観点から、15~70であることが好ましい。このような伸度を有する合成繊維は、後述する溶融紡糸法および延伸法により製造することが可能である。また、本発明の合成繊維の沸騰水収縮率は、繊維および繊維製品の寸法安定性が良好であるという観点から、0~20であることが好ましい。また、従来の脂肪族ポリエステル樹脂と熱可塑性ポリアミド樹脂からなるポリマーアロイの合成繊維は、溶融紡糸での細化変形過程で太細が出やすく、糸斑等の品質に問題があった。しかしながら、本発明の合成繊維は、成分Aと成分Bの2成分が均一に分散され、繊維形成性に優れているために糸斑も小さい。本発明の合成繊維は、工程通過性や染色後の染め斑を抑制するために、糸斑ウスターUHalfは、2.0以下であることが好ましく、より好ましくは1.0以下であり、さらに好ましくは0.8以下である。本発明の合成繊維の単繊維の断面形状は、丸断面、中空断面、多孔中空断面、三葉断面等の多葉断面、扁平断面、W断面、X断面、およびその他の異形断面についても自由に選択することが可能である。また、合成繊維の形態は、長繊維や短繊維等特に制限は無く、長繊維の場合はマルチフィラメントであってもモノフィラメントでもよい。また、本発明の合成繊維を繊維構造体として用いる場合には、織物、編物、不織布、パイル、および綿等の繊維構造体に適用することができる。また、これらの繊維構造体は、本発明の合成繊維の他に、他の繊維を含んでいてもよい。例えば、本発明の合成繊維と、天然繊維、再生繊維、半合成繊維および合成繊維との引き揃え糸、撚糸、および混繊糸であってもよい。他の繊維としては、木綿、麻、羊毛および絹などの天然繊維、レーヨンやキュプラなどの再生繊維、アセテートなどの半合成繊維、ナイロン、ポリエチレンテレフタレートやポリブチレンテレフタレート等のポリエステル、ポリアクリロニトルおよびポリ塩化ビニルなどの合成繊維などを適用することができる。また、本発明の合成繊維を用いた繊維構造体の用途としては、耐摩耗性が要求される衣料、例えば、アウトドアウェア、ゴルフウェア、アスレチックウェア、スキーウェア、スノーボードウェアおよびそれらのパンツ等のスポーツウェア、ブルゾン等のカジュアルウェア、コート、防寒服およびレインウェア等の婦人紳士用アウターがある。また、長時間使用による耐久性や湿老化特性に優れたものが要求される用途として、ユニフォーム、掛布団、敷布団、肌掛け布団、こたつ布団、座布団、ベビー布団および毛布等の布団類、枕やクッション等の側地、カバー、マットレス、ベッドパッド、病院用、医療用、ホテル用およびベビー用のシーツ等、さらには寝袋、揺りかごおよびベビーカー等のカバー等の寝装資材用途があり、これらにも好ましく用いることができる。また、本発明の合成繊維を含む繊維構造体は、インナーウエアに用いることもできる。ここでインナーウエアとは、Tシャツ、スリップ、ネグリジェ、ショーツ、キャミソール、シュミーズ、ペチコートおよびパンティ等のランジェリーや、ブラジャー、ガードルおよびコルセット等のファンデーション等を総称して言うものである。また、同様に本発明の繊維構造体としての布帛は、肌に近い場所として、例えば、ストッキングに用いることができる。ここで、ストッキングとは、パンティストッキング、ロングストッキングおよびショートストッキングで代表されるストッキング製品タイツなどのレッグ関連製品などのことである。ストッキングでの使用部位としては、レッグ部とパンティ部が特に好ましく用いられ、本発明にかかるダブルカバリング糸のみから構成されたいわゆるゾッキ編、あるいは加工糸や生糸を交編糸として用いた交編のいずれによるものに用いてもよい。次に、本発明の合成繊維の製造方法について説明するが、本発明の製造方法は特にこれらに限定されるものではない。すなわち、ポリL乳酸などの脂肪族ポリエステル樹脂成分Aとナイロン6などの熱可塑性ポリアミド樹脂成分Bおよびグリシジル基を有するグリシジル基を有するスチレン/メタアクリル酸エステル系共重合体である相溶化剤成分Cを、別々に計量しながら、230~240°Cの温度で押出混練機を用いて混練し、ポリマーアロイを製造する。押出混練機は、相溶化剤の反応時間の観点から、2軸押出混練機が好ましく用いられる。本発明で用いられるポリマーアロイには、さらに改質剤として、粒子、結晶核剤、難燃剤、可塑剤、帯電防止剤、抗酸化剤や紫外線吸収剤等の添加物や、特許文献3に記載の滑剤等を含有せしめてもよい。本発明において、それらの成分Aと成分Bと成分Cの配合方法は、成分Aと成分Bと成分Cの3成分を予備混合する方法、あるいは成分A、または成分Bあるいは成分Aと成分Bそれぞれに、成分Cを予め配合しておいてもよいが、成分Aと成分Bと成分Cの3成分を、上記のように押出混練機に供給して溶融混練する方法が好ましい。さらに、脂肪族ポリエステル樹脂と熱可塑性ポリアミド樹脂とのポリマーブレンド物は非相溶系ポリマー同士のブレンド物であり、その溶融体は弾性項の強い挙動を示す。そのため、アロイポリマーの紡糸では良く見られる口金から吐出された際に、遅延的に口金面から離れてバラスポリマー流が膨れる現象が発生することがある。これにより、このバラス自体が変動すること、ならびに、このバラスを起点とした細化によって細化挙動が不安定になり易く、極端な場合には製糸自体が困難となる場合もある。これを抑制する方法としては、紡糸温度を高くして伸長粘度を下げたり、紡糸口金の吐出孔径を大きくして吐出線速度吐出孔の最終絞り部のポリマー流速を低下せしめたり、吐出孔長と孔径の比であるL/Dを長くする方法、および吐出糸条を急冷する方法等が有効である。紡糸温度は、成分Bの熱可塑性ポリアミド樹脂の融点により決めることができる。最適な温度範囲は、成分Bの融点Tmb10°C~融点Tmb40°Cである。例えば、成分Bの融点Tmbが200°Cの場合は、210~240°Cである。また、前記の吐出糸条のバラスによる膨らみを抑制し、細化変形を安定させるための吐出線速度は、好ましくは1~50m/分であり、より好ましくは6~40m/分であり、さらに好ましくは10~30m/分である。また、L/Dは、好ましくは0.6~10であり、より好ましくは0.8~7であり、さらに好ましくは1~5である。また、冷却開始位置は、口金面からの距離が0.01~0.2mであることが好ましく、より好ましくは0.015~0.15mであり、さらに好ましくは0.02~0.1mである。また、紡糸速度の最適値は、成分Aと成分Bとの溶融粘度の比、および両成分のブレンド比により異なるが、大凡500~5,000m/分とすることが好ましい。また、本発明の合成繊維は、未延伸繊維の状態で放置すると配向緩和が生じやすく、未延伸パッケージ間で延伸するまでの時間差があると、容易に繊維の強伸度特性や熱収縮特性がばらつく傾向にある。そのため、本発明では、1工程で紡糸と延伸を行う直接紡糸延伸法を採用することが好ましい。その際、延伸倍率は、延伸による毛羽発生を考慮すると1.0~4.0倍が好ましい。また、延伸温度や熱セット温度は、成分Aおよび成分Bのガラス転移点や融点により決めることができる。延伸温度は好ましくは20~80°Cで、また熱セット温度は好ましくはTmb-20°C~Tmb-150°Cで、延伸を実施することができる。次に、本発明のポリマーアロイの合成繊維について、実施例を用いて詳細に説明する。実施例中の測定方法は、次の方法を用いた。A熱可塑性ポリアミド樹脂の相対粘度ナイロン6の相対粘度は、次の測定法により実施した。a試料を秤量し、98質量濃硫酸に試料濃度が1g/100mlとなるように溶解する。b上記a項の溶液をオストワルド粘度計にて25°Cでの落下秒数T1を測定する。c試料を溶解していない98質量濃硫酸の25°Cでの落下秒数T2をb項と同様に測定する。d試料の98硫酸相対粘度ηrを下式により算出する。測定温度は25°Cとする。ηr=T1/T2。B.ポリマーの融点aポリ乳酸の融点測定方法パーキンエルマー社製の示差走査型熱量計DSC-7型を用い、試料ポリマー20mgを用い、1stRUNとして、昇温速度20°C/分で20°Cから200°Cまで昇温し、200°Cの温度で5分間保持した後、降温速度-20°C/分で200°Cから20°Cまで降温し、20°Cの温度で1分間保持した後、さらに2ndRUNとして、昇温速度20°C/分で20°Cから200°Cまで昇温したときに観測される吸熱ピークの温度を融点とした。bポリアミドの融点測定方法パーキンエルマー社製の示差走査型熱量計DSC-7型を用い、試料ポリマー20mgを用い、1stRUNとして、昇温速度20°C/分で20°Cから270°Cまで昇温し、270°Cの温度で5分間保持した後、降温速度-20°C/分で270°Cから20°Cまで降温し、20°Cの温度で1分間保持した後、さらに2ndRUNとして、昇温速度20°C/分で20°Cで270°Cまで昇温したときに観測される吸熱ピークの温度を融点とした。C.ポリ乳酸の重量平均分子量Mwポリ乳酸のクロロホルム溶液に、テトラヒドロフランを混合し測定溶液とした。これを、ゲルパーミエーションクロマトグラフィーGPCで測定し、ポリスチレン換算で重量平均分子量Mwを求めた。D.溶融粘度η東洋精機株社製キャピログラフ1Bを用い、チッソ雰囲気下において温度240°C、剪断速度1216sec-1で脂肪族ポリエステル樹脂および熱可塑性ポリアミド樹脂のそれぞれの溶融粘度の測定を行った。測定は3回行い、平均値を溶融粘度とした。E.ポリ乳酸の残存ラクチド量試料ポリ乳酸ポリマー1gをジクロロメタン20mに溶解し、この溶液にアセトン5mlを添加した。さらに、シクロヘキサンで定容して析出させ、島津社製GC17Aを用いて液体クロマトグラフにより分析し、絶対検量線によってラクチド量を求めた。F.合成繊維中の島ドメインのサイズポリマーアロイの合成繊維の繊維軸と垂直の方向に超薄切片を切り出した。その超薄切片のポリアミド成分をリンタングステン酸で金属染色し、4万倍の透過型電子顕微鏡を用いてブレンド状態を観察し撮影した。この撮影画像を、三谷商事株の画像解析ソフトWinROOFを用い、島ドメイン非染色部のサイズとしてドメインを円と仮定し、ドメインの面積から換算される直径直径換算2rをドメインサイズとした。測定するドメイン数は1試料あたり100個とし、その分布を島成分のドメインサイズ島ドメインサイズとした。TEM装置:日立社製H-7100FA型条件:加速電圧100kVG.合成繊維の強度および伸度試料ポリマーアロイの合成繊維を、オリエンテック株社製テンシロンTENSILONUCT-100でJISL1013化学繊維フィラメント糸試験方法、1998年に示される定速伸長条件で測定した。破断伸度は、S-S曲線における最大強力を示した点の伸びから求めた。測定は10回行い、平均値を強度および伸度とした。H.合成繊維の沸騰水収縮率沸収試料ポリマーアロイの合成繊維を沸騰水に15分間浸積し、浸積前後の寸法変化から、沸騰水収縮率を次式により求めた。測定は3回行い、平均値を沸騰水収縮率とした。沸騰水収縮率=[L0-L1/L0]×100L0:試料をかせ取りし、初荷重0.088cN/dtex下で測定したかせ長。L1:L0を測定したかせを荷重フリーの状態で沸騰水処理し、風乾後、初荷重0.088cN/dtex下で測定されるかせ長。I.合成繊維の糸斑U合成繊維ポリマーアロイの合成繊維を試料とし、Zellwegeruster社製UT4-CX/Mを用い、糸速度:200m/分、測定時間:5分間でUHalfを測定した。これを5回繰り返し、これらの数平均値をそのサンプルのUとした。J.耐摩耗性評価フロスティング評価、フィブリル化の有無試験片をJISL10762006年に記載されたアピアランスリテンション型試験機の上下にセットし、押圧7.36N750gで10分間摩耗させた後、変退色の程度を1~5級9段階によって評価し、併せて拡大鏡を用いてフィブリル化の有無を評価した。変化なしが◎、若干のフィブリル化有りが○、明確なフィブリル化有りが△、繊維が部分的に崩壊が×とし、◎および○を合格とした。K.曳糸性曳糸性の評価として、100kgの紡糸した際、糸切れなく良好を◎、糸切れ1~2回発生が○、糸切れ3~5回発生が△、糸切れ多発が×とし、◎、○、△を合格とした。実施例1成分Aとして重量平均分子量22万の光学純度98のL乳酸からなるポリ乳酸融点:177°Cを用い、成分Bとして硫酸相対粘度2.15のナイロン6融点:225°Cを用い、さらに成分Cとして、グリシジル基を有するスチレン/メタアクリル酸エステル系共重合体東亞合成社製:ARUFON登録商標UG-4070、グリシジル基量:39mgKOH/g、重量平均分子量:9700を用いた。それぞれの成分を、別々に乾燥して水分率を50ppmに調整し、ブレンド比率質量比を成分A/成分B=30/70とし、成分Cを1.5質量としてチップブレンドした。成分Cの添加量は、成分A、成分Bおよび成分Cの合計量100質量に対する濃度である。このようにして得られたブレンドチップを、図1に示す2軸押出混練機を備えた紡糸装置の紡糸ホッパー1に仕込み、2軸押出混練機2に導き溶融混練してポリマーアロイ溶融ポリマーとした。この溶融ポリマーを紡糸ブロック3で計量排出し、内蔵された紡糸パック4に溶融ポリマーを導き、紡糸口金5から溶融ポリマーを紡出した。このとき、紡糸口金下10cmの位置にモノマー吸引装置6を設置し、昇華するモノマーおよびオリゴマーを取り除きつつ、ユニフロー冷却装置7で糸条8を冷却固化し、給油装置9により給油した。さらに、第1引取ロール10で引き取った後、第2引取ロール11を介して巻取機12で巻き取り、総繊度88デシテックス、24フィラメントのマルチフィラメント巻取糸チーズパッケージ13である延伸糸を得た。紡糸は、約100kgサンプリングしたが、糸切れや単糸流れ等は発生せず、極めて安定していた。溶融紡糸条件は、下記のとおりである。下記条件における口金孔内の吐出線速度は28.4m/分であり、丸孔換算でのL/Dは2.7であり、冷却開始位置は口金面下0.1mである。混練機温度:225°C紡糸温度:245°C濾層:100モランダムサンド充填フィルター:15μm不織布フィルター口金:直径0.25mm、孔深度0.675mmの丸孔吐出量:68.2g/分1パック2糸条、24フィラメント冷却:ユニフロー使用。冷却風温度18°C、風速0.4m/秒油剤:脂肪酸エステル10濃度エマルジョン油剤を糸に対して10質量付着紡糸速度:4000m/分。得られた合成繊維の横断面のTEM観察を行ったところ、均一に分散した海島構造をとっており、島ドメインサイズは直径換算で0.2~0.3μmであった。また、合成繊維の横断面のある切片を、アルカリエッチングしてポリ乳酸を溶解除去して観察したところ、島成分が欠落しており、ポリ乳酸が島成分を形成していることが確認された。また、得られた合成繊維の強度は2.2cN/dtex、伸度は65、糸斑Uは0.5と、いずれも良好な繊維物性を示した。さらに、得られたマルチフィラメントのフロスティング試験による耐摩耗性能は、4-5級であり、試験時のフィブリル化もなく良好な耐摩耗性を示した。実施例2成分A/成分Bのブレンド比率質量比を7/93とし、成分C東亞合成社製:ARUFONUG-4070の割合を1.5質量としたこと以外は、実施例1と同様にしてマルチフィラメントを得た。実施例2の紡糸は、実施例1と同様、糸切れおよび単糸流れ等は発生せず、極めて安定していた。得られた合成繊維の横断面のTEM観察を行ったところ、均一に分散した海島構造をとっており、島ドメインサイズは直径換算で0.01~0.15μmと、実施例1よりも島成分の分散径が小さかった。また、合成繊維の横断面のある切片をアルカリエッチングしてポリ乳酸を溶解除去し観察したところ、島成分が欠落しており、ポリ乳酸が島成分を形成していることが確認された。また、糸斑Uは、0.6と良好であった。得られたマルチフィラメントのフロスティング試験による耐磨耗性能は4-5級であり、試験時のフィブリル化もなく、良好な耐摩耗性を示した。実施例3成分A/成分Bのブレンド比率質量比を50/50とし、成分C東亞合成社製:ARUFONUG-4070の割合を1.5質量としたこと以外は、実施例1と同様にしてマルチフィラメントを得た。実施例3の紡糸では、サンプリングする間、2回の糸切れが発生した。そこで、紡出部の様子を観察すると、バラスと呼ばれる糸条の膨らみが実施例1に比して、約2倍の直径を有していた。得られた合成繊維の横断面のTEM観察を行ったところ、島ドメインサイズが直径換算で0.3~1.5μmとやや不均一で、部分的に島が結合した共連続構造が観察された。また、合成繊維の横断面のある切片をアルカリエッチングしてポリ乳酸を溶解除去し観察したところ、島成分が欠落しており、ポリ乳酸が島成分を形成していることが確認された。また、糸斑Uは、0.7と実施例1と比較して劣るものであったが、使用上問題のないレベルであった。得られたマルチフィラメントのフロスティング試験による耐磨耗性能は4級であり、実施例1よりも劣り、若干のフィブリル化が見られたものの、良好な耐摩耗性を示した。実施例4成分A/成分Bのブレンド比率質量比を30/70とし、成分C東亞合成社製:ARUFONUG-4070の割合を0.1質量としたこと以外は、実施例1と同様にしてマルチフィラメントを得た。実施例4の紡糸では、サンプリングする間、2回の糸切れが発生した。得られた合成繊維の横断面のTEM観察を行ったところ、島ドメインサイズが直径換算で0.01~0.3μmと、実施例1よりも島成分の分散径が小さかった。また、合成繊維の横断面のある切片をアルカリエッチングしてポリ乳酸を溶解除去し観察したところ、島成分が欠落しており、ポリ乳酸が島成分を形成していることが確認された。また、糸斑Uは、0.7と実施例1と比較して劣るものであったが、使用上問題のないレベルであった。得られたマルチフィラメントのフロスティング試験による耐摩耗性能は3-4級であり、実施例1よりも劣り、若干のフィブリル化が見られるが、問題なく使用できるレベルであった。実施例5成分A/成分Bのブレンド比率質量比を30/70とし、成分C東亞合成社製:ARUFONUG-4070の割合を3.0質量としたこと以外は、実施例1と同様にしてマルチフィラメントを得た。実施例5の紡糸は、実施例1と同様、糸切れと単糸流れ等は発生せず、極めて安定していた。得られた合成繊維の横断面のTEM観察を行ったところ、島ドメインサイズが直径換算で0.3~0.5μmと実施例1よりも島成分の分散径が大きかった。また、合成繊維の横断面のある切片をアルカリエッチングしてポリ乳酸を溶解除去し観察したところ、島成分が欠落しており、ポリ乳酸が島成分を形成していることが確認された。また、糸斑Uは、0.5と良好であった。得られたマルチフィラメントのフロスティング試験による耐摩耗性能は5級であり、試験時のフィブリル化もなく、良好な耐摩耗性を示した。実施例6成分A/成分Bのブレンド比率質量比を30/70とし、成分C東亞合成社製:ARUFONUG-4070の割合を5.0質量としたこと以外は、実施例1と同様にしてマルチフィラメントを得た。実施例6の紡糸では、サンプリングする間、2回の糸切れが発生した。また、溶融粘度上昇によるパック圧の上昇が確認された。得られた合成繊維の横断面のTEM観察を行ったところ、島ドメインサイズが大きく、直径換算で2μmを越えるものであった。また、合成繊維の横断面のある切片をアルカリエッチングしてポリ乳酸を溶解除去し観察したところ、島成分が欠落しており、ポリ乳酸が島成分を形成していることが確認された。糸斑Uは、0.5と良好であった。得られたマルチフィラメントのフロスティング試験による耐磨耗性能は5級であり、試験時のフィブリル化もなく、非常に良好な耐摩耗性を示した。実施例7成分A/成分Bのブレンド比率質量比を30/70とし、成分C東亞合成社製:ARUFONUG-4040、グリシジル基量:118mgKOH/g、重量平均分子量:9200の割合を3.0質量としたこと以外は、実施例1と同様にしてマルチフィラメントを得た。実施例7の紡糸では、サンプリングする間、2回の糸切れが発生した。また、溶融粘度上昇によるパック圧の上昇が確認された。得られた合成繊維の横断面のTEM観察を行ったところ、島ドメインサイズが直径換算で0.4~0.6μmと実施例1よりも島成分の分散径が大きかった。また、合成繊維の横断面のある切片をアルカリエッチングしてポリ乳酸を溶解除去し観察したところ、島成分が欠落しており、ポリ乳酸が島成分を形成していることが確認された。糸斑Uは、0.6と良好であった。得られたマルチフィラメントのフロスティング試験による耐磨耗性能は4-5級であり、試験時のフィブリル化もなく、非常に良好な耐摩耗性を示した。実施例1~7の結果を、まとめて表1に示す。実施例8成分Bとして硫酸相対粘度2.63のナイロン6融点225°Cとし、成分A/成分Bのブレンド比率質量比を30/70とし、成分C東亞合成社製:ARUFONUG-4070の割合を1.5質量としたこと以外は、実施例1と同様にしてマルチフィラメントを得た。実施例8の紡糸では、サンプリングする間、1回の糸切れが発生した。紡出部の様子を観察すると、バラスと呼ばれる糸条の膨らみが実施例1対比、約1.3倍の直径を有していた。得られた合成繊維の横断面のTEM観察を行ったところ、島ドメインサイズが直径換算で0.05~0.6μmと実施例1よりも島成分の分散径が大きくバラツキも大きかった。また、合成繊維の横断面のある切片をアルカリエッチングしてポリ乳酸を溶解除去し観察したところ、島成分が欠落しており、ポリ乳酸が島成分を形成していることが確認された。また、糸斑Uは、0.7と良好であった。得られたマルチフィラメントのフロスティング試験による耐摩耗性能は4級であり、試験時のフィブリル化もなく、良好な耐摩耗性を示した。実施例9成分Bとして硫酸相対粘度2.05のナイロン6融点222°Cとし、成分A/成分Bのブレンド比率質量比を30/70とし、成分C東亞合成社製:ARUFONUG-4070の割合を1.5質量としたこと以外は、実施例1と同様にしてマルチフィラメントを得た。実施例9の紡糸は、実施例1と同様、糸切れと単糸流れ等は発生せず、極めて安定していた。得られた合成繊維の横断面のTEM観察を行ったところ、島ドメインサイズが直径換算で0.3~0.5μmと実施例1よりも島成分の分散径が大きかった。また、合成繊維の横断面のある切片をアルカリエッチングしてポリ乳酸を溶解除去し観察したところ、島成分が欠落しており、ポリ乳酸が島成分を形成していることが確認された。また、糸斑Uは、0.5と良好であった。得られたマルチフィラメントのフロスティング試験による耐摩耗性能は4-5級であり、試験時のフィブリル化もなく、良好な耐摩耗性を示した。実施例10成分Aを重量平均分子量15万のポリ乳酸融点:170°Cとし、成分Bを硫酸相対粘度2.15のナイロン6融点225°Cとし、成分A/成分Bのブレンド比率質量比を30/70とし、成分C東亞合成社製:ARUFONUG-4070の割合を0.1質量としたこと以外は、実施例1と同様にしてマルチフィラメントを得た。実施例10の紡糸では、サンプリングする間、2回の糸切れが発生した。得られた合成繊維の横断面のTEM観察を行ったところ、島ドメインサイズが直径換算で0.01~0.2μmと実施例1よりも島成分の分散径が小さかった。また、合成繊維の横断面のある切片をアルカリエッチングしてポリ乳酸を溶解除去し観察したところ、島成分が欠落しており、ポリ乳酸が島成分を形成していることが確認された。また、糸斑Uは、0.7と実施例1より劣るものの良好な値であった。得られたマルチフィラメントのフロスティング試験による耐摩耗性能は3級であり、実施例1よりも劣り、フィブリル化が見られるが、問題なく使用できるレベルであった。実施例11成分Aを重量平均分子量15万のポリ乳酸融点:170°Cとし、成分Bを硫酸相対粘度2.15のナイロン6融点225°Cとし、成分A/成分Bのブレンド比率質量比を30/70とし、成分C東亞合成社製:ARUFONUG-4070の割合を1.5質量としたこと以外は、実施例1と同様にしてマルチフィラメントを得た。実施例11の紡糸は、実施例1と同様、糸切れと単糸流れ等は発生せず、極めて安定していた。得られた合成繊維の横断面のTEM観察を行ったところ、島ドメインサイズが直径換算で0.01~0.2μmと実施例1よりも島成分の分散径が小さかった。また、合成繊維の横断面のある切片をアルカリエッチングしてポリ乳酸を溶解除去し観察したところ、島成分が欠落しており、ポリ乳酸が島成分を形成していることが確認された。また、糸斑Uは、0.7と実施例1より劣るものの良好な値であった。得られたマルチフィラメントのフロスティング試験による耐摩耗性能は3-4級であり、実施例1よりも劣り、若干のフィブリル化が見られるが、問題なく使用できるレベルであった。実施例12成分A/成分Bのブレンド比率質量比を30/70とし、成分C東亞合成社製:ARUFONUG-4070の割合を3.0質量としたこと以外は、実施例10と同様にしてマルチフィラメントを得た。実施例12の紡糸は、実施例1と同様、糸切れと単糸流れ等は発生せず、極めて安定していた。得られた合成繊維の横断面のTEM観察を行ったところ、島ドメインサイズが直径換算で0.01~0.2μmと実施例1よりも島成分の分散径が小さかった。また、合成繊維の横断面のある切片をアルカリエッチングしてポリ乳酸を溶解除去し観察したところ、島成分が欠落しており、ポリ乳酸が島成分を形成していることが確認された。また、糸斑Uは、0.5と良好であった。得られたマルチフィラメントのフロスティング試験による耐摩耗性能は3~4級であり、試験時のフィブリル化は確認されず、問題なく使用できるレベルであった。実施例13成分Bとして硫酸相対粘度2.90のナイロン6融点225°Cとし、成分A/成分Bのブレンド比率質量比を30/70とし、成分C東亞合成社製:ARUFONUG-4070の割合を1.5質量としたこと以外は、実施例1と同様にしてマルチフィラメントを得た。実施例13の紡糸では、サンプリングする間、5回の糸切れが発生した。紡出部の様子を観察すると、バラスと呼ばれる糸条の膨らみが実施例1対比、約2倍の直径を有していた。得られた合成繊維の横断面のTEM観察を行ったところ、島ドメインサイズが直径換算で0.4~0.6μmと実施例1よりも島成分の分散径が大きかった。また、合成繊維の横断面のある切片をアルカリエッチングしてポリ乳酸を溶解除去し観察したところ、島成分が欠落しており、ポリ乳酸が島成分を形成していることが確認された。また、糸斑Uは、0.7と良好であった。得られたマルチフィラメントのフロスティング試験による耐摩耗性能は4級であり、実施例1よりも劣り、若干のフィブリル化が見られるが、問題なく使用できるレベルであった。実施例14成分Bとして硫酸相対粘度2.20のナイロン610融点225°Cとし、成分A/成分Bのブレンド比率質量比を30/70とし、成分C東亞合成社製:ARUFONUG-4070の割合を1.5質量としたこと以外は、実施例1と同様にしてマルチフィラメントを得た。実施例14の紡糸では、実施例1と同様、糸切れ、と単糸流れ等は発生せず、極めて安定していた。得られた合成繊維の横断面のTEM観察を行ったところ、島ドメインサイズが直径換算で0.01~0.2μmと実施例1よりも島成分の分散径が小さかった。また、合成繊維の横断面のある切片をアルカリエッチングしてポリ乳酸を溶解除去し観察したところ、島成分が欠落しており、ポリ乳酸が島成分を形成していることが確認された。また、糸斑Uは、0.5と良好であった。得られたマルチフィラメントのフロスティング試験による耐摩耗性能は4-5級であり、試験時のフィブリル化もなく、良好な耐摩耗性を示した。実施例15成分Bとして硫酸相対粘度2.58のナイロン610融点225°Cとし、成分A/成分Bのブレンド比率質量比を30/70とし、成分C東亞合成社製:ARUFONUG-4070の割合を1.5質量としたこと以外は、実施例1と同様にしてマルチフィラメントを得た。実施例15の紡糸では、サンプリングする間、1回の糸切れが発生した。紡出部の様子を観察すると、バラスと呼ばれる糸条の膨らみが実施例1対比、約1.3倍の直径を有していた。得られた合成繊維の横断面のTEM観察を行ったところ、島ドメインサイズが直径換算で0.05~0.6μmと実施例1よりも島成分の分散径が大きくバラツキも大きかった。また、合成繊維の横断面のある切片をアルカリエッチングしてポリ乳酸を溶解除去し観察したところ、島成分が欠落しており、ポリ乳酸が島成分を形成していることが確認された。また、糸斑Uは、0.7と良好であった。得られたマルチフィラメントのフロスティング試験による耐摩耗性能は4級であり、試験時のフィブリル化もなく、良好な耐摩耗性を示した。実施例8~15の結果を、まとめて表2に示す。比較例1成分A/成分Bのブレンド比率質量比を65/35とし、成分Cを添加しないこと以外は、実施例1と同様にしてマルチフィラメントを得た。比較例1は、サンプリングする間、糸切れが3回発生した。得られた合成繊維の横断面のTEM観察を行ったところ、比較的均一に分散した海島構造をとっており、島ドメインサイズは直径換算で0.1~0.5μmであったが、合成繊維の横断面のある切片をアルカリエッチングしてポリ乳酸を溶解除去し観察したところ、ほとんどの海成分が欠落しており、ポリ乳酸が海成分を形成していることが確認された。また、糸斑Uが2.0と大きく、また、得られたマルチフィラメントのフロスティング試験による耐摩耗性能は2級であり、フィブリル化による繊維の部分的に崩壊が確認された。実施例1と比較して操業性、糸斑Uおよび耐摩耗性が劣位であり、用途がかなり限定されるレベルであった。比較例2成分A/成分Bのブレンド比率質量比を30/70とし、成分Cモノアリルジグリシジルイソシアヌル酸以下、MADGICと称す。:四国化成株を1.0質量としたこと以外は、実施例1と同様にしてマルチフィラメントを得た。比較例2の紡糸では、パック圧の変動が確認され、糸切れが頻発した。得られた合成繊維の横断面のTEM観察を行ったところ、島ドメインサイズは、直径換算で0.03~0.4μmであった。また、糸斑Uが0.9とやや大きく、得られたマルチフィラメントのフロスティング試験による耐摩耗性能は2級であり、明確なフィブリル化が確認された。実施例1と比較して操業性、糸斑Uおよび耐摩耗性が劣位であり、用途がかなり限定されるレベルであった。比較例3成分A/成分Bのブレンド比率質量比を30/70とし、成分CRESEDA:メタアクリル酸メチル/グリシジルメタクリレート共重合体グラフト重合体、グリシジル基量:34mgKOH/gを0.1質量としたこと以外は、実施例1と同様にしてマルチフィラメントを得た。比較例3の紡糸では、サンプリングする間、2回の糸切れが発生した。得られた合成繊維の横断面のTEM観察を行ったところ、島ドメインサイズは、直径換算で0.03~0.4μmであった。また、糸斑Uが0.8とやや大きく、得られたマルチフィラメントのフロスティング試験による耐摩耗性能は2-3級であり、明確なフィブリル化が確認された。実施例1と比較して操業性、糸斑Uおよび耐摩耗性が劣位であり、用途がかなり限定されるレベルであった。比較例4成分A/成分Bのブレンド比率質量比を30/70とし、成分CRESEDA:メタアクリル酸メチル/グリシジルメタクリレート共重合体グラフト重合体、グリシジル基量:34mgKOH/gの割合を1.5質量としたこと以外は、実施例1と同様にしてマルチフィラメントを得た。比較例4の紡糸では、サンプリングする間、パック圧の変動が確認され、糸切れが頻発した。糸横断面のTEM観察を行ったところ、島ドメインサイズは、直径換算で0.1~0.4μmであった。また、糸斑Uが1.3と大きく、得られたマルチフィラメントのフロスティング試験による耐摩耗性能は2-3級であり、明確なフィブリル化が確認された。実施例1と比較して操業性、糸斑Uおよび耐摩耗性が劣位であり、用途がかなり限定されるレベルであった。比較例5成分A/成分Bのブレンド比率質量比を30/70とし、成分C日清紡:ポリカルボジイミドLA-1の割合を1.0質量としたこと以外は、実施例1と同様にしてマルチフィラメントを得た。比較例5の紡糸では、パック圧の変動が確認され、糸切れが頻発した。得られた合成繊維の横断面のTEM観察を行ったところ、島ドメインサイズは、直径換算で0.1~0.4μmであった。また、糸斑Uが1.3と大きく、得られたマルチフィラメントのフロスティング試験による耐摩耗性能は2級であり、明確なフィブリル化が確認された。実施例1と比較して操業性、糸斑Uおよび耐摩耗性が劣位であり、用途がかなり限定されるレベルであった。比較例6成分A/成分Bのブレンド比率質量比を30/70とし、成分C日本触媒:スチレン2-イソプロペニル-2-オキサゾリン共重合体エポクロスRPS-1005の割合を1.0質量としたこと以外は、実施例1と同様にしてマルチフィラメントを得た。比較例6の紡糸では、パック圧の変動が確認され、糸切れが頻発した。得られた合成繊維の横断面のTEM観察を行ったところ、島ドメインサイズは0.03~0.4μmであった。また、糸斑Uが1.8と大きく、得られたマルチフィラメントのフロスティング試験による耐磨耗性能は2級であり、明確なフィブリル化が確認された。実施例1と比較して操業性、糸斑Uおよび耐摩耗性が劣位であり、用途がかなり限定されるレベルであった。比較例7成分A/成分Bのブレンド比率質量比を30/70とし、成分Cを添加しないこと以外は、実施例1と同様にしてマルチフィラメントを得た。比較例7の紡糸では、サンプリングする間、糸切れが2回発生した。得られた繊維の横断面のTEM観察を行ったところ、均一に分散した海島構造をとっており、島ドメインサイズは直径換算で0.03~0.2μmであったが、合成繊維の横断面のある切片をアルカリエッチングしてポリ乳酸を溶解除去し観察したところ、ほとんどの海成分が欠落しており、ポリ乳酸が海成分を形成していることが確認された。また、糸斑Uが2.3と大きく、また、得られたマルチフィラメントのフロスティング試験による耐磨耗性能は2級であり、明確なフィブリル化が確認された。実施例1と比較して、操業性、糸斑Uおよび耐摩耗性が劣位であり、用途がかなり限定されるレベルであった。比較例1~7の結果を、まとめて表3に示す。"