シリンダヘッド及び燃焼室を有する往復式内燃機関内で用いられる、電源と協働する誘導駆動の点火システムであって、前記シリンダヘッド内に配設された導通要素と、前記導通要素を前記電源と電気的に接続する接続線と、前記シリンダヘッド内に配設され、前記シリンダヘッドの幾何学的中心により定められた半径方向において前記導通要素に近接して位置する加熱要素であって、前記電源が前記接続線を介して電流を前記導通要素へ供給するとき、前記導通要素と誘導的に相互作用する加熱要素とを含む誘導駆動の点火システム。請求項1記載の誘導駆動の点火システムであって、前記加熱要素は、前記導通要素の半径方向内側に位置するように構成された、誘導駆動の点火システム。請求項1記載の誘導駆動の点火システムであって、該システムは、前記導通要素の上方及び前記導通要素の半径方向外側に位置する第1の絶縁層と、前記接続線を囲む第2の絶縁層とをさらに含む、誘導駆動の点火システム。請求項1記載の誘導駆動の点火システムであって、前記加熱要素は、水平部により接続された内側垂直部と外側垂直部とを含み、該外側垂直部は、前記内側垂直部の半径方向外側に位置するように構成された、誘導駆動の点火システム。請求項4記載の誘導駆動の点火システムであって、前記水平部は複数の穴を定めるように構成された、誘導駆動の点火システム。請求項5記載の誘導駆動の点火システムであって、前記外側垂直部は、前記穴に隣接する複数の第1の部分と、前記外側垂直部の残りにより定められる複数の第2の部分とを含み、前記第1の部分は、前記半径方向に第1の厚さを有し、前記第2の部分は、前記半径方向に第2の厚さを有するように構成された、誘導駆動の点火システム。請求項6記載の誘導駆動の点火システムであって、前記第1の厚さが前記第2の厚さよりも大きいように構成された、誘導駆動の点火システム。請求項6記載の誘導駆動の点火システムであって、前記第2の厚さが前記第1の厚さよりも大きいように構成された、誘導駆動の点火システム。請求項6記載の誘導駆動の点火システムであって、前記導通要素及び前記加熱要素は円形の形状を有するように構成された、誘導駆動の点火システム。請求項1記載の誘導駆動の点火システムであって、前記加熱要素は、内側表面と、前記内側表面から半径方向外側に配置された外側表面とを有し、前記加熱要素は、前記半径方向と直角をなす方向に一様な厚さを有するように構成された、誘導駆動の点火システム。請求項10記載の誘導駆動の点火システムであって、前記外側表面は複数の切り欠きを定め、該複数の切り欠きは前記外側表面から前記内側表面に向かって前記半径方向において内側に部分的に延びるように構成された、誘導駆動の点火システム。シリンダヘッド及び燃焼室を有する往復式内燃機関内で用いられる、電源と協働する誘導駆動の点火システムであって、電磁場を生成する誘導手段であって、前記誘導手段の一部は前記シリンダヘッド内に配設され、前記燃焼室に隣接して位置する誘導手段と、前記シリンダヘッド内に配設され、前記シリンダヘッドの幾何学的中心により定められた半径方向において前記誘導手段の前記一部に近接して位置する加熱要素であって、前記電磁場と誘導的に相互作用する加熱要素とを含む誘導駆動の点火システム。請求項12記載の誘導駆動の点火システムであって、前記誘導手段は、導通要素と、該導通要素を前記電源と電気的に接続する接続線とを含む、誘導駆動の点火システム。請求項13記載の誘導駆動の点火システムであって、該システムは、前記導通要素の上方及び半径方向外側に位置する第1の絶縁層と、前記接続線を囲む第2の絶縁層とをさらに含み、前記加熱要素は、前記導通要素の半径方向内側に位置するように構成された、誘導駆動の点火システム。請求項14記載の誘導駆動の点火システムであって、前記加熱要素は、水平部により接続された第1の垂直部と第2の垂直部とを含み、前記第2の垂直部は、前記第1の垂直部の半径方向外側に位置し、前記水平部は複数の穴を定めるように構成された、誘導駆動の点火システム。請求項15記載の誘導駆動の点火システムであって、前記第2の垂直部は、前記穴に隣接する複数の第1の部分と、前記第2の垂直部の残りにより定められる複数の第2の部分とを含み、前記第1の部分は、前記半径方向に第1の厚さを有し、前記第2の部分は、前記半径方向に第2の厚さを有するように構成された、誘導駆動の点火システム。請求項16記載の誘導駆動の点火システムであって、前記第1の厚さが前記第2の厚さよりも大きいように構成された、誘導駆動の点火システム。請求項16記載の誘導駆動の点火システムであって、前記第2の厚さが前記第1の厚さよりも大きいように構成された、誘導駆動の点火システム。請求項14記載の誘導駆動の点火システムであって、前記加熱要素は、内側表面と、前記内側表面から半径方向外側に配置された外側表面とを有し、前記加熱要素は、前記半径方向と直角をなす方向に一様な厚さを有するように構成された、誘導駆動の点火システム。請求項19記載の誘導駆動の点火システムであって、前記外側表面は複数の切り欠きを定め、該複数の切り欠きは前記外側表面から前記内側表面に向かって前記半径方向で内側に部分的に延びるように構成された、誘導駆動の点火システム。しかし、これらの手法のほとんどは、実際はポイント式またはポイント式に近い燃焼開始装置であるという制限を依然として受けている。別の問題が、ディーゼル機関及びその寒冷な天候において始動できないことに関して存在する。上述したように、ディーゼル機関は燃焼室で空気/燃料混合気を点火するために圧縮熱を利用する。しかし、シリンダヘッドおよびシリンダブロックが低温である場合、それらはヒートシンクの役目をし、圧縮によって生成された熱の一部を吸収してしまう。現在のところ、グロープラグを利用してエンジンブロックおよび周囲のシリンダを加熱している。グロープラグは基本的に、そこに電流が流れる場合に熱を放出する抵抗性の負荷であるので、予熱プロセスには最大20秒の若干の時間がかかる可能性がある。したがって、寒冷な天候条件におけるディーゼルエンジンブロックのより迅速で効率的な加熱が求められている。本発明は誘導点火システムを提供する。請求項のみが本発明を定める。本発明は、電磁場の影響を受ける金属と関連する急速な熱の上昇を利用する。本発明の一実施形態は、極めて迅速かつ正確に制御された誘導加熱を熱源として用いることにより、単一源の点火デバイスに勝り、誘導加熱は従来のポイント式の点火原理の制約を受けない。誘導駆動の熱源は幅広い形状の選択を与え、したがって燃焼室全体にわたって装備することができる。これにより、複数の点火源又は点火場所があるため火炎前面を広げることが可能になる。本発明の理解を促進するために、図面に示した実施形態をここで参照し、これを特定の言葉を用いて説明する。ただし、これは本発明の範囲を限定するものではなく、示した装置及びその使用の代替及び更なる修正、並びに本明細書に示した発明の原理の更なる応用は、本発明が関連する分野の当業者であれば通常思いつくであろうと考えられることが分かるであろう。図1Aは、典型的な燃焼室構成の例を示し、室10は吸気弁14と排気弁16を有するシリンダヘッド12により定められ、吸気弁14は可燃混合気を入れ、排気弁16は混合気が燃焼を経た後に、原動力となる流体を排出するものである。燃焼のプロセスでは、熱エネルギを接線力の形でクランクシャフトに接続されたピストン図示せずに伝えて、回転出力を生み出す。この接線力は、概ね参照番号18で示し、後で詳細に述べる誘導駆動の燃焼開始装置により作られる。ただし、この早い段階の説明のために述べると、燃焼点火装置18は、室10の選択された領域を通って連続的に延びる一連のエッジ20を含む。燃焼開始エッジ20は、中心部分22及び24を有し、これらは吸気弁14及び排気弁16のそれぞれに沿って曲がっている。中心部分22及び24は、半円のエッジ26及び28に接続される。図1Aでは、燃焼点火装置18は燃焼室10の相当な区域に及ぶ。図1Bは、本発明による図1Aに示した燃焼室構成に関連して構成された別の燃焼開始装置18aの例を示す。開始装置18aのエッジの形状は、図1Aに示したものから変更されており、aの付加は、同様に配設された部分及び同様に機能する部分のうち一方又は双方を示すために用いられる。円形のエッジ26及び28は同じままである。図2は、燃焼開始装置をさらに改良したものを示し、これは概ね参照番号30で示され、燃焼室10のさらに大きな区域の上に延びた連続する曲線のエッジ32を有する。したがって、燃焼プロセスは点火のポイント源から解放され、その結果燃焼プロセスの予測不可能性から解放される。これは、理論空燃比14.7対1よりも高い空気/燃料比を研究及び使用して効率の大幅な向上を達成することを可能にする。さらに、この技術が、均一チャージ圧縮点火機関と比べてより大きな潜在的効率向上及びより複雑度が低い実行方法を可能にする。特定の燃焼室形状に適合させるために点火開始装置18、18a、及び30の多くの異なる構成を採用することができる。図3は、本発明による可能な燃焼開始装置18及び18aの1つの横断面構成を示す。燃焼開始装置18及び18aはそれぞれ、概ね参照番号34で示す電極を含む。いくつかの原理が、電極34が加熱される効率及びスピードを高めるために採用されている。電極34は、シリンダヘッド12の下に突き出して燃焼室10に入るように取り付けられる。電極34は、本明細書に示すように、例えば、比較的薄肉の構成の400シリーズのステンレス鋼を含む。このタイプのステンレス鋼が選択されるのは、他の材料よりも低価格であり、何億回もの熱的な加熱サイクル及び冷却サイクルを経ても、その構造健全性を保持することができるからである。この目的で他の材料、たとえばプラチナ及びパラジウム又は他の合金化合物を採用することができることが当業者には明らかであろう。電極34は、集束する側壁36及び38で形成され、この側壁36及び38は、実質的に熱の上昇及び熱の密度を生み出す先端40及び42で終端する。先端40及び42は、中心部分44により相互接続される。先端40及び42は、比較的狭い表面積と燃焼室10に露出された鋭い角を有するようにされる。図1A、図1B、及び図2に示すような1つの先端、又は必要に応じて表面積を増大させるために複数の先端を採用することができることが、当業者には明らかであろう。電極34は、断熱体46によりシリンダヘッド12内に保持される。電極34はハウジング48の中へ延び、ハウジング48は全ての入射放射線incidentradiationを反射することにより磁束を集中することに加え、電極34が取り付けられている。ハウジングの好ましい材料は、Fluxtrol登録商標と呼ばれ、これは磁性粉末金属及び誘電性バインダから作られる軟磁性合成物からなる。この目的で他の材料、例えばセラミクス、合成ポリマ、及び、周りの環境に耐えうる任意の他の誘電性材料を採用してもよい。事実上、ハウジング48が行うことは、電極34を介して磁束を集中することである。これは、電極が熱くなる速度を最大化し、シリンダヘッド12の残留誘導加熱の量を最小化するために行われる。ハウジング48の室50内には、好ましくは銅から形成された電流導通バー52が収容される。電気絶縁材料54は、バー52及び電極34の間に位置する。電流は、電極34内で大幅な温度上昇を生成するのに適した周波数で、バー52を介して誘導される。この周波数は、100kHzから500kHzの幅にあり、好ましくは250から450kHzであるが、他の周波数も適切である。より高い周波数であれば、表面の特定の電流がバー52に誘導され、電極の鋭いエッジに沿って急速な温度の増大を生じ、電極は0.015ミリ秒以内という素早さで動作温度に達することができる。バー52を通過する電流は適切な電気システムにより生成されるが、簡略化及び本発明の理解に重点を置くために示していない。誘導加熱技術分野に存在する利用可能な高周波電流生成器をこの目的で採用できることは、当業者には明らかであろう。一実施形態では、可変パワーサプライを利用することができる。この実施形態では、始動状態でより高い電力が出力される。定常状態に達すると、より低い電力を出力することができる。可変パワーサプライの使用を組み込むことにより、システムは、燃焼区域を囲む残留熱を活用することができ、したがってより効率的になる。広い表面積にわたり燃焼を開始する性能は、ガソリンが15パーセントでアルコールが85パーセントの燃料を燃やすときに特に有利であり、なぜならこの燃料は火炎全面が遅いのでポイント源点火装置では、タイミングを大幅に前にする必要があるからである。燃焼室の広い区域にわたり燃焼を開始する性能により、点火進角がより小さくなり、燃焼が予測可能になる。電極34の構造及びシリンダヘッド12内の位置は、さまざまな異なる形をとることができる。しかし、いくつかの要素は必須である。例えば、導電材料は、電極材料から電気的に絶縁される必要があり、電極自体は周囲の燃焼室から断熱される必要があり、そして最後に、高周波数の電流を導体に通すことにより生成された磁場は、電極へ導いて電極へ集める必要がある。断熱体については、ヘッドと電極構造の間に絶縁材料を採用することができる。用いる材料によっては、導電要素を通るか又は導電要素に隣接するかのいずれかである冷却剤通路の使用により、導電材料を積極的に冷却することを提供することが必要かつ適切である場合もある。図1A、図1B、図2及び図3に示した構成は、誘導駆動の点火システムを示し、電極及び導電体は、機関の不動構造上に位置している。これらの構成では、点火事象のタイミングは、外部制御システムにより電子的に駆動される。図4、図5、及び図6に示した構成は、導電体及び電極が2つの別々の部品、すなわちヘッド構造及びピストンクラウン、に形成される設計を有する。この設計は、ハイブリッド駆動車両又は発電機セットにおけるような、実質的に一定の条件で動作する機関では特に有利である。図4の構成では、ヘッド60は、そこから延びる円筒形の室62を有し、円筒形の室62の中には往復運動のためにピストン64が位置している。ピストン64はリストピン66を有し、リストピン66は連接棒図示せずを軸支してピストン66の往復運動をクランクシャフトの出力で回転運動に変換するためのものである。ヘッド60は、電流導通要素68を有し、図3の要素52と同じように、そこに高周波電圧が通される。さらに、導電要素68は、ヘッド60のその他の要素から電気絶縁及び断熱される。電気絶縁及び断熱は、図3に示す形をとることができる。適切なハウジングを採用して、シリンダ62の中へ延びる領域に電磁場を導くことができる。図4に示すように、電流導通要素68は、室62の中に突き出したハウジング71内に位置する。ピストン64は、そのクラウン72上に複数の盛り上がった要素70を有する。盛り上がった要素70は導電要素68のハウジング71に対応し、ハウジング71はシリンダの中に突出しており、ピストン64とヘッド60との間の接触できる最も近いポイントが、導電要素68のハウジング71と盛り上がった要素70との間になるようにされる。図1及び図2に示すように、盛り上がった要素70は、適切な広範囲の燃焼開始装置を提供するために、数ある形状パターンのうち任意の1つで提供することができる。高周波交流電圧が要素68を介して生成され、盛り上がった要素70が間近に隣接するとき、それらは電磁的に誘導された電流の流れにより加熱され、したがって広範囲に加熱された燃焼を開始する源を提供する。典型的には、要素70は、ピストンクラウン72が導電要素68と盛り上がった要素70との間が約1mmであるポイントに移動すると、熱くなる。これは点火タイミングの可変性を制限するが、発電機セット又はハイブリッド車両のように、実質的に一定の動作条件を有する機関では適切であり許容されるものである。ピストンは質量がより大きいこと、及び背面オイルによる冷却機会があることにより、図4の設計は、要素70がヘッドから切り離されてピストン上にあるため任意の熱発散の追加的な機会を与える。図5及び図6は、図4に示されたものの代替的な構成を示す。図5では、ピストン74は、シリンダ76の中で移動可能であり、ヘッド78に対して燃焼室を形成する。ピストン74は往復式であり、リストピン80を介して直線運動をクランクシャフト図示せずに伝えて回転出力を生み出す。可燃混合気の吸入及びその後点火された混合気の排出を可能にするために、吸気弁及び排気弁をヘッド78内に設けることができることが当業者には明らかであろう。ピストン74は、鋭いエッジ84及び86で終端する複数の溝82を有する。ヘッドとシリンダ76とは、ピストン74が上死点又はその近くにあるとき、溝82を通って鋭いエッジ84及び86に沿って延びるコイル88を受けるように構成される。ワイヤ89は、図6に示すように、参照番号90で概ね示される電気エネルギ源に接続される。これは、高周波電流をコイル88へ約300kHzで供給するパワーサプライであり得る。図6に示すように、コイル88は、輪郭を鋭いエッジ84及び86に沿って一致させるために、溝82を通って延びる連続的に曲りくねった長さを有する。溝82の鋭いエッジ84及び86にコイル88を沿わせておくための適切な絶縁支持体がある。このシステムは、図4のシステムと同じく、ピストンのヘッド78に対する物理的位置に依存する。したがって、この構成は、ハイブリッド車両におけるような比較的一定の動作条件を有する機関システムに適している。このシステムは、ピストンの上部を電磁負荷として用い、そのために、ピストンは高周波電流に反応するように鉄の部品を有する必要がある。これは、コイル形状が単純であり、外部のタイミングシステムがいらないという利点を提供する。図7は、代替的なコイルパターンを示し、コイルは概ね参照記号92で示され、互いに直角に交差するワイヤ94及び96の格子を有する。電源98が、ワイヤに電流を供給する。例えば、電源98は、電流を約300kHzの高周波で約2.5kW~6.0kWの電力レベルで供給する。すでに述べたように、周波数は、100kHzから500kHzの幅であることができ、250kHzから450kHzが好ましいが他の周波数も適する場合がある。同様に、2.5~6.0kWの電力レベルが好ましい場合があるが、システムの動作条件によっては他の電力レベルが適する場合がある。この実施形態では、ピストンクラウン又は上部は、ピストンが上死点又はその近くにあるときに、適切な比較的狭い隙間を提供するための一連の格子の溝を有する。図8及び図9は、さらに別のバージョンのコイルを示し、このコイルは内蔵型であることと、図1~4の記述に関連して示した急速な温度上昇を生成できることを可能にするものである。図8及び図9は、概ね参照番号100で示されるコイル組立体を示しており、これは導体102、環状の電気絶縁体104、及び電磁負荷に貢献するシース106を有する。これは磁気特性を有する適切な材料から形成される。図9に示すように、シース106の横断面は、導体102に対して概ね平行する鋭いリッジ108を有する。この場合では、高周波電流が導体102に通されると、鋭いエッジ108は電源オンサイクル時の熱で赤熱し、それにより燃焼を促進する。このような装置は、蓄えられたエネルギの複数の供給源をもつ比較的一定のRPM機関を有するハイブリッド車両で採用することができる。図10~図13は、図6のコイル88とともに用いられる代替的なピストンクラウン74の構成を示す。図10、図11A及び図11Bに示すように、複数の高いリッジ112及び複数の低いリッジ114がピストンクラウン72に成形される。図5に示したピストン設計と同様に、高いリッジ112及び低いリッジ114の配列は、コイル88が、ピストン74が上死点又はその近くにあるときに溝110に入るようにされる。示すように、角度のついたリッジ116及び118が、高いリッジ112と低いリッジ114とを接続する。電流がコイル88に供給され、ピストン74が上死点に近づくにつれて、質量が断続的に磁束場に露出される。この断続的な露出により、一定のリッジ設計の場合よりも熱の上昇がより迅速に生じる。当業者には明らかであるように、熱の上昇の増加は、ピストンクラウン74にあるエッジ近くの電磁場の強度の集中によるもので、エッジでより大きな電流密度を生じる。同じ原理が図12及び図13に示した実施形態にも当てはまる。この実施形態では、交互にくる高いリッジと低いリッジの代わりに、盛り上がったターゲット120がピストン74のピストンクラウン72に成形される。盛り上がったターゲット120がコイル88に間近に接近するにつれて、盛り上がったターゲット120が加熱され、必要な温度が得られたときに燃焼を開始する。複数の盛り上がったターゲット120をピストンクラウン72上に成形することにより、複数の点火源の燃焼が達成される。さらに、燃焼室から点火源までの距離を最小化するために、複数の高周波交流電圧要素を燃焼室に取り付けてもよいことが考えられる。図14及び図15は、ピストン74の上部表面に形成することができる特徴のさらにまた別の実施形態を示す。この実施形態では、盛り上がったリッジ130は、ピストン74が上死点又はその近くにあるときコイル88をまたぐように構成される。示したように、盛り上がったリッジ130は、コイル88に対して互いからオフセットされる。完全なオフセット設計を図15に示すが、この発明の範囲内でさまざまなオフセットが可能である。望まれる特定の熱の上昇及びタイミングに応じて、異なるオフセットが求められる場合がある。図14には、盛り上がったリッジ130が、コイル88に平行な側部表面132及び134を有することも示されている。さらに、盛り上がったリッジ130はテーパの付いたエッジ136及び138も有し、それにより電磁場に入るエッジ表面の数を増大させている。図14に示された盛り上がったリッジ130は、ピストン74に対して縮尺を合わせていない。リッジ130のサイズはテーパの付いた設計をはっきりと示すために大きくしてある。図16は、盛り上がったリッジ130の設計に組み込むことができる、さらなる特徴を示す。この実施形態では、穴140が盛り上がったリッジ130の中心又は中心の近くに置かれ、それにより多くのエッジを盛り上がったリッジ130に組み込んでいる。これらエッジの目的は、より迅速な熱の上昇を促進することである。示した構成はテーパの付いたエッジ136及び138並びに穴140のみであるが、他の構成も考えることができ、本発明の範囲内にあるものである。図10~図16に示す実施形態は、ピストン74の上部に成形される特徴を電磁負荷として用い、そのために、この特徴はコイル88に供給される高周波電流から生み出される電磁場に反応するように鉄の部品を有する必要がある。図17は、楕円形状を有するピストン150を示す。このような構成は、より長い直線の磁気要素155を用いることを必要とする。ピストンの楕円形状150は、燃焼室と磁気要素155との間の距離を最小化することを可能にする。さらに、楕円形状は燃焼室により大きな圧縮区域を作り、その結果、燃焼するのがより遅い燃料が、その火炎前面がより遅い伝搬特性をもつにも関わらず用いられる。誘導加熱の他の用途も、燃焼機関に組み込まれる。図18~図20は、そのような代替的な用途を示す。伝統的に、ディーゼル機関では、寒冷天候条件においてエンジンブロックを加熱するためにグロープラグが用いられている。しかし、誘導加熱を組み込めばピストン表面及び燃焼室を囲む表面を加熱することができ、それによりピストンの上方への動きで生成された圧縮熱がより燃料を燃焼することができる。図18に示すように、導電要素160は加熱要素165に囲まれている。電流が導電要素160を介して誘導されるにつれて、加熱要素165で大幅な温度の上昇が生成される。この高電流密度及び低質量が高度に集中した磁気エッジ効果を生成し、そしてこれが加熱要素165の加熱を伝搬する。ピストン74の上側表面内に配列されるのは、ウェル170である。ウェル170は、ピストン74が上死点又はその近くにあるとき、導電要素160及び加熱要素165の組み合わせを受けるように構成される。抵抗要素の代わりに誘導加熱を用いることにより、はるかに速い熱の上昇時間が得られ、それによりディーゼル機関をより早く始動することができ、かつシリンダブロック及びシリンダヘッドに与える損傷をより減らすことができる。図19及び図20は、図18の構成の代替的な実施形態を示す。この実施形態では、ウェル180は、ピストン74の上側表面内にあり、ウェル180は、ピストン74が上死点又はその近くにあるとき導電要素160を受けるように構成される。ウェル180内には加熱ライナ185が据え付けられる。加熱ライナ185は、複数の加熱ランド186を定める湾曲した内側表面を有する。加熱ランド186に隣接するのはへこみ領域187である。これに関連して、加熱ライナ185は、導電要素160に供給される高周波電流に反応するように鉄の部品を有する。高周波電流が、上死点の近くで導電要素160及びピストン74を流れるにつれて、加熱ライナ185は生み出された電磁場に反応し、温度の大幅な上昇を引き起こす。図19及び図20にさらに示されているのは、導電リング要素161である。導電リング要素161は、導電要素160と一緒に示されているがこれは単に例示目的である。導電要素160又は導電リング要素161のいずれかを用い、両方を同時に用いないのが好ましい。導電リング要素161は、上述した他の実施形態と同様に動作する。導電リング要素161が利用されるとき、ピストン74のクラウンは鉄の部品を有する必要があり、これは導電リング要素161に反応するのはピストン74のクラウンだからである。この実施形態では、ピストン74は、上死点又はその近くにあるとき、導電リング要素161により生成された電磁場からの表面電流の誘導によって熱くなり始める。図18~図20に示した実施形態では、冷たいディーゼル機関の実質的に即時の始動が可能になる。0.010秒の始動時間が考えられる。図21及び図22は、図4及び図5に示したものの代替的な構成を示す。図21では、ピストン214はシリンダ212の中で移動可能であり、ヘッド210に対して燃焼室を形成する。ピストン214は往復式であり、リストピン216を介して直線運動をクランクシャフト図示せずに伝えて回転出力を生み出す。示した実施形態では、可燃混合気の吸入及びその後点火された混合気の排出のいずれか一方又は双方を可能にするために、バルブ224がヘッド210の中に設けられる。ヘッド210は、高周波電圧が通されるさまざまな電流導通要素218を有する。さらに、導電要素218は、ヘッド210の他の要素から電気絶縁及び断熱される。これら導電要素218は、ヘッド210内に配設されるスロット219の割れ目内に実質的に配置される。ピストン214は、そのクラウン222に複数の盛り上がった要素220を有する。盛り上がった要素220はスロット219に対応し、ピストン214が上がった位置図22参照のとき、スロット219が盛り上がった要素220を受けることができるようにされる。示した実施形態では、盛り上がった要素220のクラウン222より上の高さは、中心からのその半径距離に直接関係する。盛り上がった要素220は、盛り上がった要素220の半径の長さに沿って延びる穴221を有する。これらの穴221は、導電要素218により生み出された電磁場に露出されたとき、より迅速な熱の上昇が盛り上がった要素220で生じることを可能にする。ここでも、これは盛り上がった要素220の表面上が低質量及び高電流密度であることによる。さらに、図22は、このバージョンの点火開始システムで、ピストン214が上がった位置にあるものを示す。ピストン214がそのような位置にあるとき、バルブ224は閉じている。上で述べたように、盛り上がった要素220は、ヘッド210内のスロット219により受けられる。当業者には明らかなように、導通要素218は、導通要素218の平面と直角の電磁場を作る。したがって、盛り上がった要素220は、生成された場と垂直の方向に動く。これによりさらに定めることが可能な変数、すなわち時間を導入することが可能になる。特に、盛り上がった要素220が導通要素218により生成された場内にあり、したがって電気的及び熱的にその場の影響を受けている時間である。この実施形態では、ピストン214が上死点又はその近くにあるときにのみ、導通要素218により生成された電磁場からの表面電流の誘導により、盛り上がった要素220が影響を受ける。したがって図21及び図22に示した実施形態は、別の製造及び設計オプションを提供することに加え、上死点又はその近くにある燃焼区域ピストンクラウン222とヘッド210との間及び周囲の空間内で確実に点火を生じさせるものである。図23に示すように、導電要素218は、示したように盛り上がった要素220の両側上に設けられる。ピストン214が上がった位置にあるとき、盛り上がった要素220はスロット219内に実質的に配置される。盛り上がった要素220のエッジが導電要素218に非常に近接していること、及び、盛り上がった要素220が導電要素218により生成された場の中に予測できるように入ることから、結果として、盛り上がった要素220の熱の上昇時間を予測することができる。図23で明らかなように、穴221は導通要素218の下側のエッジにより二分される。示すように、盛り上がった要素220の穴221は導電要素218により生成された場に実質的に入る。ここでも、これは結果として盛り上がった要素220における増大された熱の上昇時間になる。図24は典型的な燃焼室構成の例を示し、室250は吸気弁254及び排気弁256を有するシリンダヘッド252により定められ、吸気弁254は可燃混合気を入れ、排気弁256は混合気が燃焼を経た後に、原動力となる流体を排出するものである。燃焼は、概ね参照番号258で示される誘導駆動の燃焼開始装置により開始される。この実施形態では、燃焼開始装置258は、シリンダヘッド252内の一連のスロット262内に配置された一連の導通要素260を備える。図25は、図21の燃焼室構成で用いられる典型的なピストンヘッド設計の例を示す。この実施形態では、ピストンヘッド280は、シリンダヘッド252内のスロット262に対応する一連の盛り上がった要素282を含む。盛り上がった要素282は、スロット262により受けられるサイズにされ、導通要素260に接触せずにそのそばを通る。示したように、盛り上がった要素282は、盛り上がった要素282の半径方向に沿って延びる穴284を含むことができる。図26は、開示された点火開始システムのさらに別の構成を示す。図26では、ピストン314は、シリンダ312内で移動可能であり、ヘッド310に対して燃焼室を形成する。ピストン314は往復式であり、リストピン316を介して直線運動をクランクシャフト図示せずに伝えて回転出力を生み出す。示した実施形態では、導通要素318はヘッド310の下側表面上に又は下側表面の内側に位置する。すでに述べた電流導通要素と同じく、高周波電圧が電流導通要素318に通される。図27でより詳細に述べるように、導通要素318は、絶縁体338によりヘッド210の他の要素から電気絶縁及び断熱される。絶縁体338は、導通要素318をヘッド310から電気絶縁すること及び断熱することの両方をし、なおかつ、動作中の高周波電流発電機と接続されているときに導通要素318により生成された電磁場を集中するように機能することができる。示した実施形態では、導通要素318は、高周波電流発電機と接続された1つの要素からなることができる。あるいは、導通要素318は、ヘッド310内に置かれた複数の導通要素からなることができる。ピストン314は、複数の盛り上がった要素320をそのクラウン322上に有する。盛り上がった要素320の半径位置は、ヘッド310内の導通要素318の位置に対応する。図27、図28、及び図29でより詳細に示すように、盛り上がった要素320は、クラウン322と接続された又はクラウン322の中に成形された支持部342からなる。上部340は支持部342に接続される。示した実施形態では、上部340は、支持部342よりも広い、導通要素318に面した表面積を有する。図27に示す点線は、へこみ344の底部を示す。図29に示すように、へこみ344は、盛り上がった要素320に配設される。盛り上がった要素320とへこみ344を定める表面エッジとへの電磁気効果により、へこみ344の谷で相当な熱の上昇が生じる。図29に示す点線部は、最も迅速に熱が上昇する場所である。盛り上がった要素320が生み出された電磁場の影響を受けるにつれて、電流がその表面に流れ始める。場に露出された表面積が低減するすなわち、質量が取り除かれるにつれて、表面電流密度は、空隙のエッジの近くで相当増大する。したがって、この場所での加熱には相当なスパイクがあり、燃焼室内で燃料に点火する時間が低減する結果となる。図30は、典型的な燃焼室構成の例を示し、室350はシリンダヘッド352により定められる。燃焼は、参照番号354で概ね示される誘導駆動の燃焼開始装置により開始される。この実施形態では、燃焼開始装置354は1つの導通要素を有し、この導通要素はシリンダヘッド352内に配置された外側コイル356及び内側コイル358を作るような形状に構成される。図31は、図30の燃焼室構成内で用いられる典型的なピストンヘッド設計の例を示す。この実施形態では、ピストンヘッド362は、概ね参照番号368で示される2つの盛り上がった要素と排気弁364とを含む。盛り上がった要素368はそれぞれ、シリンダヘッド352内の燃焼開始装置354の設計に対応する。盛り上がった要素はそれぞれ、上部370及びへこみ372を含む。ピストンヘッド362がシリンダヘッド352に向かって移行し、燃焼開始装置354が高周波電流発電機と接続されると、燃焼開始装置354により生み出された電磁場は、盛り上がった要素368上に表面電流を誘導する。電磁気効果により、電磁場は質量のない場所に集中する。したがって、最も迅速な熱の上昇がへこみ372で生じる。このようにして、示した実施形態では、シリンダヘッド352とピストン362との間の燃焼室は、少なくとも8つの別個の燃焼開始ポイントを有することになる。上で述べたように、複数の燃焼開始ポイントがより効率的な燃焼機関を可能にする。図32は、本発明の誘導開始システムの代替的な構成を示す。示したように、ピストン414はシリンダ412の中で移動可能であり、ヘッド410に対して燃焼室を形成する。ピストン414は往復式であり、リストピン416を介して直線運動をクランクシャフト図示せずに伝えて回転出力を生み出す。示した実施形態では、可燃混合気の吸入及びその後点火された混合気の排出のいずれか一方又は双方を可能にするために、バルブ424がヘッド410の中に設けられる。ヘッド410は、高周波電圧が通されるさまざまな電流導通要素418を有する。さらに、導電要素418はヘッド410の他の要素から電気絶縁及び断熱される。これら導電要素418は、燃料区域内のヘッド40の底部表面に配設される。ピストン414は、そのクラウン422に複数のへこみ420を有する。へこみ420の場所は導電要素が置かれた位置に対応する。へこみ420により、本発明の誘導点火を組み込むためのピストン414の製造をより容易にすることが可能になる。上で述べたように、へこみ420に質量がないことで、導電要素418により生み出された電磁場がこれらの場所に集中し、そしてこれが、誘導された表面電流による熱の上昇を引き起こす。図33は、開示された点火開始システムのさらに別の構成を示す。図33では、ピストン514はシリンダ512の中で移動可能であり、ヘッド510に対して燃焼室516を形成する。ピストン514は往復式であり、リストピンを介して直線運動をクランクシャフト図示せずに伝えて回転出力を生み出す。示した実施形態では、導通要素518及び加熱要素520は、ヘッド510の下側表面上に又は下側表面の内側であって、燃焼室516の近くに位置する。接続線522は、高周波で高電圧の電源図示せずを導通要素518と接続する。すでに述べた電流導通要素と同様に、高周波電圧が電流導通要素518に通される。接続線522は絶縁被覆526に囲まれており、この絶縁皮膜は接続線522をヘッド510から電気絶縁すること及び断熱することの両方の役割を果たす。さらに、導通要素518は上部及び半径方向外側において絶縁体528によって囲まれている。絶縁体528は、導通要素518をヘッド510の他の要素から電気絶縁及び断熱する役割も果たす。絶縁体528は、動作中の高周波電流発電機と接続されているときに導通要素518により生成された電磁場を集中することもできる。示した実施形態では、導通要素518は、高周波電流発電機へ接続された1つの要素からなる。他の実施形態では、導通要素518はヘッド510内に置かれた複数の導通要素からなってもよい。ここでも、導通要素518が動作中の高周波電流発電機と接続されているとき、導通要素518によって電磁場が生成される。電磁場が生成されるとき、加熱要素520は電磁場に影響を受けるようになり、その表面上に電流が誘導される。本明細書ですでに述べたように、この表面電流が、燃焼室516で燃料を燃焼するのに十分な高さまで加熱要素520の温度を上昇させる。一実施形態では、加熱要素520の少なくとも一部が燃焼室516に露出される。示したように、加熱要素520は、導通要素518の半径方向内側に位置する。他の実施形態では、加熱要素520は導通要素518の半径方向外側に位置する。一実施形態では、加熱要素520と導通要素518との間に、半径幅で0.05インチ1.27mmの間隙がある。しかし、異なる間隙も考えられ、システムの特性によってはそれが適切な場合もある。図34は、シリンダヘッド510構成の一実施形態を示し、この構成は、可燃混合気を入れ、混合気が燃焼を経た後に原動力となる流体を排出するバルブ524を有する。導通要素518及び絶縁体528の底部表面は容易にわかる。次に加熱要素520を見ると、図33及び図34が示すには、加熱要素520は、概ね垂直配向を有する内側部540及び外側部542、並びに、内側部540と外側部542とを接続する概ね水平の部544からなる。示した実施形態では、加熱要素520は水平Iビーム構成を有するが、他の構成も本発明の範囲内にある。穴546も水平部544全体にわたり配設されており、水平部544により定められる。穴546は、任意の既知の技術で水平部544内に設けることができ、この技術は切削、エッチング、又はミリング等であるがこれに限定しない。上で述べたように、本発明者は、場に露出された表面積が低減されるすなわち、質量が取り除かれるにつれて、表面電流密度は、空隙のエッジの近くで相当増大することに気づいた。したがって、この場所での加熱には相当なスパイクがあり、燃焼室内で燃料に点火する時間が低減する結果となる。加熱要素520の場合、内側部540及び外側部542の穴546に近接した部分が、最も迅速な熱の上昇時間を有することになる。図35及び図36は、加熱要素の異なる実施形態を示す。図35は、内側部570及び外側部572を有する加熱要素560を示す。加熱要素520と同様に、加熱要素560の内側部570及び外側部572は概ね垂直配向を有し、概ね水平の部574により互いに接続される。穴576は、水平部574の全体にわたり配設されており、水平部574により定められる。しかし、加熱要素520と違って、加熱要素560の外側部572はミル部分578及び盛り上がった部分580を有する。一実施形態では、外側部572は、初めは一様な厚さを有するように製造される。その後の製造プロセスで、外側部572の所定の部分が既知の技術を用いて薄くされ、この所定の部分がミル部分578と指定される。外側部572の薄くされない部はより厚い部分に見えることになり、これが盛り上がった部分580と指定される。図35に示した実施形態では、盛り上がった部分580は穴576に近接している。図36は、内側部610及び外側部612を有する加熱要素600を示す。上で述べた加熱要素と同様に、加熱要素600の内側部610及び外側部612は概ね垂直配向を有し、概ね水平の部614により互いに接続される。穴616は水平部614の全体にわたり配設されており、水平部614により定められる。加熱要素560と同じく、加熱要素600の外側部612は、ミル部分618及び盛り上がった部分620を有する。ただし、加熱要素560と対照的に、対応する穴616に近いのはミル部分618である。図37は、加熱要素のまたさらなる実施形態を示す。この設計に従うと、加熱要素640は、内側表面650、及び内側表面650から半径方向に配置された外側表面652を有する。示された加熱要素520、560、及び600の実施形態と違って、加熱要素640の一実施形態は、半径方向と直角をなす方向に一様な厚さを有する。示すように、外側表面652が複数の切り欠き654を定める。切り欠き654は、任意の既知の技術で設けることができ、この技術は切削又はエッチング等であるがこれに限定しない。切り欠き654は外側表面652から内側表面650へ向かって半径方向内側に延びる。切り欠き654は長方形形状を有するように示されているが、他の形状及び構成も考えられる。一実施形態では、切り欠き654は、半径方向に0.1インチ2.54mmの長さ及び0.05インチ1.27mmの幅を有する。誘導加熱の使用は、次にくるプロセス及び熱処理機能のために工業部品を急速に加熱するために、長年にわたり採用されてきた。このようなシステムの属性の1つは、選択された部品の温度を、極めて短時間で高めることができることである。2つめの属性は、エネルギ及び電流の流れが、電磁負荷に非常に近接したところでのみ発生することである。すでに述べたように、この発明は、誘導加熱による材料の極めて急速な加熱を利用して、燃焼室内に一連の制御された熱い場所を生み出し、燃焼室全体にわたって燃焼の一様な開始を生み出す。図面及び上記記載で本発明について例示し詳細に説明したが、これは例示であって特性を限定するものではなく、好適な実施形態のみを示して説明したものであり、本発明の精神の範囲内にある変更及び修正はすべて保護されるべきものである。本例に具体化された構造及び特徴は互いに対して、代替、再配列、置換、削除、重複、組み合わせ、又は追加が可能である。その1つのという記載は必ずしも唯一1つを意味するものではなく、むしろ包含的で変更可能なものであり適宜に複数の当該要素を含むものである。