それぞれの面の表面から深さ2μm、両面合計で深さ4μmにおける鉄の表面汚染濃度鉄の表面汚染総量が100質量ppmμm以下であり、かつ、純度が質量比で99.9999以上のアルミニウム圧延材であって、表面の少なくとも一部がアルミニウムより成る複数の薄片により覆われていることを特徴とするアルミニウム圧延材。前記薄片が質量比で純度99.98以上であることを特徴とする請求項1に記載のアルミニウム圧延材。前記薄片が、前記アルミニウム圧延材の圧延方向を長手方向とする鱗片形状であることを特徴とする請求項1または2に記載のアルミニウム圧延材。それぞれの面の表面から深さ2μm、両面合計で深さ4μmにおける鉄の表面汚染濃度鉄の表面汚染総量が20質量ppmμm以下であることを特徴とする請求項1~3のいずれか1項に記載のアルミニウム圧延材。第1のアルミニウム材を圧延して圧延ロールの表面にアルミニウムコーティング層を形成するコーティング工程と、前記アルミニウムコーティング層を有する前記圧延ロールを用いて、純度が質量比で99.9999以上の第2のアルミニウム材を圧延する圧延工程と、を含むことを特徴とする純度が質量比で99.9999以上のアルミニウム圧延材の製造方法。下記1式で規定されるコーティング延べパス数Ptが15以上になるように前記第1のアルミウム材の圧延を行い、かつ前記第2のアルミニウムの圧延のパス数が16以上であることを特徴とする請求項5に記載の製造方法。ここで、Lnはコーティング用アルミニウム材を1パスから順にNパスまで圧延した際の、nパス目の圧延前のコーティング用圧延材の長さであり、LRは、圧延ロールの周長である。前記第1のアルミニウム材の純度が質量比で99.98以上であることを特徴とする請求項5または6に記載のアルミニウム圧延材の製造方法。前記コーティング工程の圧延が冷間圧延であることを特徴とする請求項5~7のいずれか1項に記載のアルミニウム圧延材の製造方法。前記圧延工程の圧延が冷間圧延であることを特徴とする請求項5~8のいずれか1項に記載のアルミニウム圧延材の製造方法。前記コーティング工程の圧延が前記圧延ロールを用いて複数回行われることを特徴とする請求項5~9のいずれか1項に記載のアルミニウム圧延材の製造方法。しかし、これら高純度材は鋳造材として提供されるものがほとんどであり、例えば寸法精度に優れる、または加工性に優れる等の理由、および熱伝導性や電気伝導性にも優れるといった理由から、鋳造材に代わる高純度例えば純度99.9999以上の圧延材に対して強い要望がある。しかし、純度99.9999以上のアルミニウム圧延材は、ほとんど知られていない。これは、圧延材の寸法精度の確保、または圧延ロールの耐久性の向上のために圧延に用いる圧延ロールの材料として、JISG4404に規定されるSKD61に代表される工具鋼のような鋼を使用する必要があることから、圧延時に圧延ロール中の鉄がアルミニウム材に拡散したり、磨耗した圧延ロール断片磨耗粉が混入したりして不純物量不純物濃度が上昇するため、圧延後の純度が99.9999未満となってしまうことに起因する。そこで本願発明は、例えば純度99.9999以上の高純度でかつ表面部の鉄の含有量鉄の表面汚染量鉄の表面汚染濃度の少ないアルミニウム圧延材を提供すること、および鉄を含む圧延ロールを用いても例えば純度99.9999以上でかつ表面部の鉄の含有量鉄の表面汚染量鉄の表面汚染濃度の少ない高純度のアルミニウム圧延材を得ることができるアルミニウム圧延材の製造方法を提供することを目的とする。本発明の態様1は、それぞれの面の表面から深さ2μm、両面合計で深さ4μmにおける鉄の表面汚染濃度鉄の表面汚染総量が100質量ppmμm以下であり、かつ、純度が質量比で99.9999以上のアルミニウム圧延材であって、表面の少なくとも一部がアルミニウムより成る複数の薄片により覆われていることを特徴とするアルミニウム圧延材である。本発明の態様2は、前記薄片が質量比で純度99.98以上であることを特徴とする態様1に記載のアルミニウム圧延材である。本発明の態様3は、前記薄片が、前記アルミニウム圧延材の圧延方向を長手方向とする鱗片形状であることを特徴とする態様1または2に記載のアルミニウム圧延材である。本発明の態様4は、それぞれの面の表面から深さ2μm、両面合計で深さ4μmにおける鉄の表面汚染濃度鉄の表面汚染総量が20質量ppmμm以下であることを特徴とする態様1~3のいずれかに記載のアルミニウム圧延材である。本発明の態様5は、第1のアルミニウム材を圧延して圧延ロールの表面にアルミニウムコーティング層を形成するコーティング工程と、前記アルミニウムコーティング層を有する前記圧延ロールを用いて、純度が質量比で99.9999以上の第2のアルミニウム材を圧延する圧延工程と、を含むことを特徴とする純度が質量比で99.9999以上のアルミニウム圧延材の製造方法である。本発明の態様6は、下記1式で規定されるコーティング延べパス数Ptが15以上になるように前記第1のアルミウム材の圧延を行い、かつ前記第2のアルミニウムの圧延のパス数が16以上であることを特徴とする態様5に記載の製造方法である。ここで、Lnはコーティング用アルミニウム材を1パスから順にNパスまで圧延した際の、nパス目の圧延前のコーティング用圧延材の長さであり、LRは、圧延ロールの周長である。本発明の態様7は、前記第1のアルミニウム材の純度が質量比で99.98以上であることを特徴とする態様5または6に記載のアルミニウム圧延材の製造方法である。本発明の態様8は、前記コーティング工程の圧延が冷間圧延であることを特徴とする態様5~7のいずれかに記載のアルミニウム圧延材の製造方法である。本発明の態様9は、前記圧延工程の圧延が冷間圧延であることを特徴とする態様5~8のいずれかに記載のアルミニウム圧延材の製造方法である。本発明の態様10は、前記コーティング工程の圧延が前記圧延ロールを用いて複数回行われることを特徴とする態様5~9のいずれかに記載のアルミニウム圧延材の製造方法である。本発明により、耐久性に優れ、かつ、得られた圧延材の寸法精度が高い鋼製の圧延ロールを用いても圧延時に鉄元素がアルミニウム材に侵入するのを抑制することが可能になる。従って、本発明により純度が例えば99.9999以上で、かつ、表面部の鉄の含有量鉄の表面汚染量鉄の表面汚染濃度の少ない高純度のアルミニウム圧延材およびその製造方法を提供することが可能となる。本出願の発明者は、鋭意検討した結果、圧延に使用する圧延ロールの表面を予めアルミニウムによりコーティングしておくことで、圧延時の圧延ロールからアルミニウム表面部への鉄の侵入を抑制でき、圧延後も例えば99.9999以上と高い純度を維持できることを見出した。そして、コーティング用アルミニウム材を圧延することで、圧延ロールの表面に効果的なアルミニウムのコーティングを施すことが可能となることを見出した。また、好適なコーティングを実施すると、得られた圧延材の表面の少なくとも一部が、コーティングに用いたアルミニウムの薄片により覆われ、より好ましい純度の圧延材を得ることができることを見出した。以下に本発明の詳細を説明する。最初に本発明に係る製造方法の詳細を説明し、続いて本願発明の製造方法により得られた好適なアルミニウム圧延材について説明する。1.製造方法図1は、本発明の製造方法を示す概略断面図である。1組の圧延ロール1を用いて、アルミニウム材3を圧延する。圧延ロール1の表面の少なくとも一部はアルミニウムからなるコーティング層2により覆われている。コーティング層2は、アルミニウム材3を圧延する前に、圧延ロール1を用いて、アルミニウム材3とは異なる、コーティング用のアルミニウム材を圧延することにより形成する。そして、コーティング層2を形成した後、アルミニウム材3を圧延することにより、アルミニウム材3が圧延ロール1と直接接触するのを防止または抑制することができる。この結果、得られたアルミニウム圧延材図ではアルミニウム材3のうち、圧延ロール1より右側の部分に、例えば鉄のような、圧延ロール1の成分が拡散したり、磨耗した圧延ロール断片磨耗粉が混入したりするのを抑制でき、従って圧延工程でアルミニウム材3の不純物量不純物濃度が増加するのを抑制できる。以下に、製造方法を詳述する。1アルミニウム材圧延に用いるアルミニウム材3は、純度が99.9999以上上述のように、質量比のアルミニウムよりなる。限定するものではないが、通常は鋳造材を用い、表面を切削した鋳造材を用いてもよい、このような高純度のアルミニウム材は、例えば、三層電解法により精製精錬して得た純度99.999以上のアルミニウム材をさらに一方向凝固法により精製する等の既知の方法で得ることができる。なお、すべての元素を測定して純度を求めることは、実用的には極めて困難を伴うことから、アルミニウム中の不純物として存在することが多い、鉄Fe、シリコンSi、クロムCr、モリブデンMoおよびバナジウムVの6元素の含有量質量濃度質量を求めて、100質量からこれら6元素の含有量濃度質量を引いたものをアルミニウムの純度として用いる。これらの6元素の含有量濃度の測定は、例えばICP発光分析により行うことができる。また、例えばグロー放電質量分析のような質量分析により測定することもできる。さらに、圧延ロール1から圧延中にアルミニウム材3に侵入した鉄の量鉄の濃度をより定量的に評価する方法として、深さGDMS深さグロー放電質量分析による測定を用いることができる。これは得られたアルミニウム圧延材の片面において、表面から2μmの範囲の鉄量鉄濃度を深さ方向にGDMS分析し、得られたGDMS分析値の両面合計4μm換算値単位:ppmμmから圧延前のアルミニウム材3のGDMS分析値の両面合計4μm換算値を引くことにより求めることができる。より詳細には、例えば詳細を後述する実施例に係る図4に示すように表面から2μmの範囲の深さ方向GDMS分析値片面の濃度プロファイルの面積ppmμmppmは質量比、以下同じを2倍した値が圧延材のそれぞれの面で深さ2μmずつ、両面合計で深さ4μmの範囲の鉄量鉄濃度の積算値ppmμmとなり、この積算値からGDMS分析で測定した圧延用のアルミニウム材の鉄の含有量鉄の濃度例えば詳細を後述する実施例では0.059ppmの両面合計4μmの範囲の鉄量鉄濃度の積算値、すなわち圧延用アルミニウム材の鉄の含有量鉄の濃度と4μmとの積実施例では0.059ppm×4μm=0.24ppmμmを差引いて求められる鉄の表面汚染総量鉄の表面汚染濃度で評価することができる。このようにして、求めた表面汚染総量表面汚染濃度は、圧延ロール1からアルミニウム材3の表面に侵入した鉄の量鉄の濃度をより定量的に評価できる手段として有用である。以下、本明細書ではこのようにして求めた鉄の量鉄の濃度を鉄の表面汚染総量両面合計4μmまたは鉄の表面汚染濃度両面合計4μmと呼ぶことがある。2圧延ロール圧延ロール1は、従来からアルミニウムの圧延に使用されるロールであり、例えばJISに規定されるSKD61に代表される工具鋼のような鋼よりなるロールを使用することができる。なお、本願発明に使用する圧延ロール1は鋼に限定されるものではなく、例えばセラミックスロール等の鋼以外の材料からなる圧延ロール1を使用しても、圧延中に圧延ロール1からアルミニウム材3への不純物の侵入を抑制するという本願の目的を達成することができる。3圧延ロールのコーティングアルミニウム材3を圧延する前に、圧延ロール1の表面にアルミニウムコーティング層2を形成する。アルミニウムコーティング層2のコーティングは圧延ロール1により、アルミニウム材3と異なるアルミニウム材以下、コーティング用アルミニウム材ということがある。を圧延することにより行う。アルミニウムコーティング層2は、好ましくは純度99.98以上のコーティング用アルミニウム材を用いて形成する。より好ましくはアルミニウムコーティング層2の純度が99.98以上となるようにコーティング用アルミニウム材の純度を選択する。更に好ましいコーティング用アルミニウム材の純度はアルミニウム材3と同等以上の99.9999以上である。なお、コーティング用アルミニウム材は、フッ酸と硝酸の混合酸または苛性ソーダ水酸化ナトリウム溶液などで酸洗浄又はアルカリ洗浄し、表面汚染層を除去してから使用するのが好ましい。コーティング中に圧延ロール1からアルミニウムコーティング層2への鉄の拡散を抑制するために、コーティングは好ましくは冷間圧延により行う。アルミニウムコーティング層2は、好ましくは0.2μm以上の厚さを有し、より好ましくは1μm以上の厚さを有する。アルミニウムコーティング層2の厚さが厚いと、アルミニウム材3を圧延する際に、アルミニウム材3への鉄の侵入をより確実に抑制できるからである。コーティング層2は、アルミニウム材3を圧延する際にアルミニウム材3と接触する圧延ロール1の表面部分のうちコーティング層2がない場合にアルミニウム材3と接触する表面部分の好ましくは80以上、より好ましくは90以上を覆っている。このように広い範囲を覆うことで、アルミニウム材3を圧延する際にアルミニウム材3と圧延ロール1とが接触するのを確実に抑制できるからである。また、好ましくは80以上、より好ましくは90以上のこのような高い被覆率を有するアルミニウムコーティング層2は、緻密かつ均一で、また、より強固に圧延ロール1に接着することが可能となる。圧延ロール1のアルミニウムコーティング層2による被覆率は、例えば圧延ロール1の表面をSEM走査型電子顕微鏡または光学顕微鏡で観察して得た画像を画像解析することにより求めることができる。コーティング用アルミニウム材を圧延する際の1パスあたりの圧下率加工率は、好ましくは10以上、更に好ましくは20以上である。圧下率が高い方が圧延ロール1の表面にアルミニウムコーティング層2が付着し易く、圧延ロール1とアルミニウムコーティング層2との接着強度が高くなり、より強固なアルミニウムコーティング層2を得られるからである。また、コーティング用アルミニウム材の圧延は、同一の圧延ロール1について複数パス行うことが好ましく、より好ましくは4パス以上、更に好ましくは20パス以上行う。複数パスの圧延を行うことで、より厚いアルミニウムコーティング層2を得ることができるからである。複数パスの圧延を行う際は、コーティング用アルミニウム材のトータルの圧下率複数パス全体の圧下率を60以上とするのが好ましく、80以上とするのが更に好ましい。より強固なアルミニウムコーティング層2を得ることができるからである。なお、よりコーティングに適した圧延条件を選択するため、通常、コーティング用アルミニウム材の圧延は、その後の目的とする圧延材を得るためのアルミニウム材3の圧延と比べて、圧下率とパス数のすくなくとも何れか一方を異なるよう選択するのが好ましい。コーティング延べパス数また、アルミニウムコーティング層2をより確実に圧延ロール1に形成できるよう管理する指標としてコーティング延べパス数を用いることが好ましい。コーティング延べパス数とは、コーティング用アルミニウム材を1パスから順にNパスまで圧延した際の、nパス目の圧延前のコーティング用圧延材の長さをLnとしたときに、1~NパスまでのLnの和L1L2L3LN-1LN、コーティング用圧延材の延べ長さとも言うを圧延ロール1の周長外周の長さLRで除した値である。すなわちコーティング延べパス数Ptは、以下の1式で表すことができる。コーティング延べパス数は、コーティング用圧延材をNパス圧延する間に圧延ロールのそれぞれの部位に何回接触したかを示している。そして、1式に示すコーティング延べパス数は、例えば簡単のために小数点以下を四捨五入して整数で表してもよい。コーティング延べパス数が、多いほど、圧延ロール1は、より多くの回数、コーティング用アルミニウム材と接触することになることから、より確実にアルミニウムコーティング層2を形成でき好ましい。好ましいコーティング延べパス数は15以上である。圧延ロール1は、コーティング用アルミニウム材と十分に接触することになることから、コーティング延べパス数が15以上だと、十分なアルミニウムコーティング層2をより確実に形成できる。また、より好ましくは、コーティング延べパス数は15~60である。この数値範囲内であれば、十分なアルミニウムコーティング層2をより確実に形成できるとともに、効果が飽和して不要な圧延を繰り返し行う可能性を抑制できるからである。また、コーティング延べパス数を15回以上とするように圧延を行って、アルミニウムコーティング層2を形成する場合、用いるコーティング用アルミニウム材の純度を99.98以上3N8とすることが好ましい。より確実に、圧延後のアルミニウム材3の鉄の表面汚染濃度鉄の表面汚染総量を例えば20ppmμm以下と非常に低いレベルにすることができるからである。4アルミニウム材3の圧延図1に示す実施形態では、表面にコーティング層2を有する1組の圧延ロール1を用いて圧延を行う。図1では図中の矢印xの方向が圧延方向である。圧延は、アルミニウム材3純アルミニウムの圧延に用いられる条件であれば、どのような条件でもよい。1パスあたりの圧下率が10以上であることが好ましい。また、複数パスの圧延を行うのが好ましい。複数パスの圧延を行う場合、トータルの圧下率は、80以上であることが好ましい。また、図1に示す実施形態では1組の圧延ロール1を用いて圧延を行っているが、複数パスの圧延を行う際は、複数組の圧延ロール1を連続的に並べて、連続圧延を行ってもよい。連続圧延を行う場合は、複数組の圧延ロール1のそれぞれにアルミニウムコーティング層2を形成しておくのが好ましい。圧延は、冷間圧延で行うのが好ましい。圧延ロール1からの鉄の拡散をより容易に抑制できるからである。熱間圧延では、圧延ロール1から、より容易に鉄が拡散するために、アルミニウム材3の純度が99.9999以上であっても得られた圧延材の純度が99.9999未満となる場合がある。しかし、この場合でも圧延ロール1にアルミニウムコーティング層2を形成せずに圧延した場合と比べて、得られた圧延材の純度は明らかに高い。従って、アルミニウムコーティング層2を形成した圧延ロール1を用いて熱間圧延を行って得られた圧延材の純度が99.9999未満である実施形態も本願発明に含まれる。熱間圧延を行う場合には圧延温度は400~550°Cであることが好ましい。圧延温度が400°C未満ではアルミニウム材が十分に軟化せず、圧延温度が550°Cを超えるとアルミニウム材が圧延ロールに貼りつく可能性があり、作業性が低下するためである。なお、本明細書でいう圧延材とは、言うまでもなく、圧延ロールを用いて1パス以上の圧延を行って得た材料を意味する。圧延材は、以下に示す何れか1つ以上の特徴を有する場合が多く、これらの特徴の少なくとも1つ以上を有することから圧延材と判る。しかし、これらの特徴は圧延材を限定するものではなく、これらの特徴の何れもが認められないことは、直ちに圧延材でないことを意味するものではない。i圧延集合組織と呼ばれる特定の結晶方位を有する組織を有する。冷間圧延と熱間圧延では優先結晶方位が異なる。冷間圧延集合組織:11211-1と01121-1の複合方位2つの方位が優先方位である。熱間圧延集合組織:01121-1が優先方位である。ii圧延による塑性変形によって結晶中の転位密度が著しく増大する。均質化した鋳塊では転位密度は106~108/cm2であるが、圧延材では転位密度が1010~1012/cm2にも達する。iii圧延加工により圧延方向に延伸した結晶粒が認められる。コーティング延べパス数15回以上の場合の好ましい圧延条件上述のように、コーティング用アルミニウム材をコーティングする際にコーティング延べパス数を15回以上とすることが好ましく、これにより、圧延ロール1に十分なアルミニウムコーティング層2をより確実に形成できる。この場合、アルミニウム材3を16パス以上圧延することが好ましい。このように、16パス以上圧延することで、鉄の表面汚染濃度鉄の表面汚染総量を例えば20ppmμm以下と非常に低いレベルにすることができる。この理由については、明らかになっていないが、本願発明者らが推定する理由は以下の通りである。なお、以下の理由は本願発明者らが現時点で得られている知見から推測する理由であって、本願発明の技術的範囲を制限することを意図するものではないことに留意されたい。適切な圧下率で圧延を繰り返すとアルミニウム材3は、比較的均一に圧延され、表面積が増加する。一方、圧延ロール1の表面には、コーティング延べパス数15回以上の条件で十分なアルミニウムコーティング層2が形成されているため、圧延を繰り返して、圧延パス数が増加しても、圧延ロール1からアルミニウム材3への鉄の侵入は十分に抑制されている。この結果、アルミニウム材3の表面に存在する鉄の総量鉄の濃度がそれ程増加することなく、アルミニウム材3の表面部の体積例えば、それぞれの面の表面から深さ2μm、両面合計で深さ4μmの範囲の体積が増加することから、鉄の表面汚染濃度鉄の表面汚染総量が低下する。とりわけ、圧延パス数を16以上とすることで、鉄の表面汚染濃度鉄の表面汚染総量を例えば20ppmμm以下と非常に低いレベルにすることができる。なお、このメカニズムを考慮するとトータルの圧下率を90以上とすることが好ましい。2.好適な圧延材図2は、上述した製造方法で得られた好適なアルミニウム圧延材部分の模式断面図である。アルミニウム材3を上述の条件で圧延して得られたアルミニウム圧延材3aは表面が複数のアルミニウムの薄片2aにより覆われている。図2では、圧延材3aの一方の表面しか示していないが、他方の表面も同様に複数のアルミニウムの薄片2aにより覆われている。図3aは、詳細を後述する実施例1-2に係るアルミニウム圧延材の表面のSEM観察結果であり、図3bは詳細を後述する比較例1-1に係るアルミニウム圧延材の表面のSEM観察結果である。図3aに示す圧延材の表面は圧延方向写真の左右方向に伸びた、すなわち圧延方向を長手方向と鱗片状の形状を有するアルミニウム薄片により覆われている。一方、図3bの圧延材は、圧延ロール1の表面にアルミニウムコーティング層2を形成せずに圧延を行ったものであり、圧延材の表面にアルミアルミニウム薄片は認められない。アルミニウムコーティング層2を形成する際に、例えばその被覆率を80以上とするなど、アルミニウムコーティング層2を上述した好ましい形成条件下で形成した場合に、圧延材3a表面がアルミニウム薄片2aにより覆われる場合が多い。被覆率が高いおよび/または厚さの十分にあるアルミニウムコーティング層2を形成すると、圧延時にその一部が剥がれて、アルミニウムの薄片2aとして圧延材3aの表面を覆うからである。すなわち、アルミニウム薄片2aに覆われている圧延材3aは、アルミニウムコーティング層2が十分に形成された条件で圧延されたことを意味し、従って圧延ロール1からの鉄の侵入が十分に抑制されていることを示している。また、アルミニウム薄片2aはアルミニウムコーティング層2から剥がれた後、圧延ロール1により押圧されるため、圧延材3aの表面に押し込められて、圧延材3aの表面に固定されている。そして、アルミニウム薄片2aは圧延方向に伸びた形状を有する。従って、アルミニウム圧延材3aはその純度が好ましくは99.9999以上となっている。また、上述したように好ましいアルミニウムコーティング層2はその純度が99.98以上であり、より好ましくは99.9999以上であることに対応して、アルミニウム薄片2aは好ましくはその純度が99.98以上であり、より好ましくは99.9999以上である。さらに、このようにアルミニウム薄片2aに覆われている圧延材3aは、上述した鉄の表面汚染総量両面合計4μm鉄の表面汚染濃度両面合計4μmを100ppm質量比、以下同じ以下0.01以下とすることが可能である。また、アルミニウム薄片2aによるアルミニウム圧延材3a表面の被覆率が高い方がより確実に圧延ロール1からの鉄の侵入を防止できる。アルミニウム薄片2aによるアルミニウム圧延材3a表面の被覆率は好ましくは60以上であり、より好ましくは80以上である。アルミニウム薄片2aによるアルミニウム圧延材3a表面の被覆率は、例えば圧延ロール1の表面をSEM走査型電子顕微鏡または光学顕微鏡で観察して得た画像を画像解析することにより求めることができる。なお、アルミニウム圧延材の用途によっては、表面にアルミニウム薄片2aが存在しない方が好ましい場合がある。このような用途に使用する際には、例えば研磨等により機械的にアルミニウム薄片2aを除去した後、または例えば酸エッチングやアルカリエッチング等により化学的にアルミニウム薄片2aを除去した後にアルミニウム圧延材3aを使用することが可能である。1.実施例1冷間圧延材および実施例2熱間圧延材1圧延用のアルミニウム材三層電解法で精製して得た純度99.999以上の5Nファイブナインアルミニウムを一方向凝固法により精製して純度99.9999以上の6Nシックスナインアルミニウム材を得た。より詳細には、不純物6元素について、鉄が0.059ppm、シリコンが0.37ppm、マンガンが0.004ppm、クロムが0.020ppm、モリブデンが0.001ppm、バナジウムが0.016ppmで、6元素合計で0.47ppmであった。このアルミニウム材を幅60mm×長さ80mm×厚さ10mmに切削加工した後、フッ硝酸洗浄溶解洗浄と水洗浄と乾燥とを行い、圧延用のアルミニウム材3を得た。2アルミニウムコーティング層の形成以下に示すように4パスまたは25パスの圧延により、圧延ロール1の表面にアルミニウムコーティング層2を形成した。また、比較例サンプル作製に用いるアルミニウムコーティング層を形成しない圧延ロール1も用意した。i4パス:圧延用のアルミニウム材3と同じ純度99.9999以上の6Nアルミニウムを幅60mm×長さ80mm×厚さ1mmに切削し、塩酸洗浄した後、1パスあたりの圧下率18で、厚さ0.5mmまで4パスの冷間圧延を行い、圧延ロール1に純度99.9999以上6Nのアルミニウムコーティング層2を形成した。ii25パス:圧延用のアルミニウム材3と同じ純度99.9999以上の6Nアルミを幅80mm×長さ60mm×厚さ10mmに切削し、塩酸洗浄した後、1パスあたりの圧下率18で、厚さ0.5mmまで25パスの冷間圧延を行い、圧延ロール1に純度99.9999以上6Nのアルミニウムコーティング層2を形成した。アルミニウムコーティング層2の被覆率は80以上であると推測される。iiiアルミニウムコーティング層なし:圧延ロールをエメリー紙で研磨した後、圧延油出光興産株式会社製ダフニーオイルAL-41を十分に吹きかけて圧延ロールに付着した摩耗粉を流し去り、その後、紙ウエスで拭き取って圧延ロールを準備した。用いた圧延ロール1は、JISに規定されたSKD61鋼より成り、表1に示す成分を有していた。3圧延上述の圧延用のアルミニウム材3を用いて圧延を行った。圧延は8パス1パスあたりの圧下率32または16パス1パスあたりの圧下率18の圧延により、厚さ10mmから厚さ0.5mmまで圧延を行った。圧延は、以下に示す冷間圧延および熱間圧延の何れかにより行った。i冷間圧延:室温で長さ方向に圧延を行った。圧延油をとして、石油系炭水化物を主成分とする出光興産株式会社製ダフニーオイルAL-41を使用した。ii熱間圧延:旭科学株式会社製のHP-60型のハイテンプオーブンで圧延用アルミニウム材3を1パス毎に500°C×10分加熱した後、同ハイテンプオーブンから直ちに取り出し、長さ方向に熱間圧延を行った。圧延油をとして、石油系炭水化物を主成分とする出光興産株式会社製ダフニーオイルAL-41を使用した。表2に作成したサンプルのアルミコーティング層の形成条件および圧延条件を示す。得られた圧延材のうち、実施例1-1には純度99.9999のアルミニウムの薄片2aが認められた。また、実施例1-2には純度99.9999のアルミニウムの薄片2aが認められた。実施例1-1、1-2に共通して、アルミニウムの薄片2aの被覆率は60以上であると推測される。4純度測定得られたそれぞれの圧延材サンプルから、幅方向および長さ方向の中央部付近から幅24mm×長さ24mm×厚さ0.5mmの分析用サンプルを2~3枚切り出し、エタノールで表面を洗浄後、自然乾燥させて分析用サンプルを得た。バルクサンプル全体中の鉄とクロムの含有量濃度はICP質量分析により求めた。また、シリコン、マンガン、モリブデンおよびバナジウムの4元素の含有量濃度をICP発光分析により求めた。深さGDMSによる測定により、サンプル表面から0.1μm毎に深さ2μmまで鉄の含有量鉄の濃度を求めた。得られた測定結果より鉄の表面汚染総量両面合計4μm鉄の表面汚染濃度両面合計4μmを算出した。図4は、深さGDMSによる鉄含有量鉄の濃度の測定結果である。縦軸は鉄含有量ppm鉄の濃度ppmを対数目盛で示している。表3にバルク中の鉄含有量鉄濃度、バルク中の不純物含有量6元素合計含有量不純物濃度6元素合計濃度および鉄の表面汚染総量両面合計4μm鉄の表面汚染濃度両面合計4μmを示す。冷間圧延および熱間圧延の何れにおいても、アルミコーティング層を形成した実施例サンプルは、バルク中の鉄含有量鉄濃度、バルク中の不純物含有量不純物濃度および鉄の表面汚染量鉄の表面汚染濃度のいずれにおいてもアルミコーティング層を形成しなかったサンプルと比較して低い値となっており、圧延ロールからの鉄の侵入を抑制し、不純物量不純物濃度が少なくなっていることが判る。特に、冷間圧延を行った実施例1-1、1-2、1-3、比較例1-1は不純物量不純物濃度1ppm以下となっている。また、冷間圧延を行った実施例1-1、1-2、1-3は鉄の表面汚染総量鉄の表面汚染濃度が100ppmμm以下となっている。用途による表面汚染量表面汚染濃度の限定や規格は明確にされていないが、汚染元素としての鉄は微量でも特性に悪影響を与えるため、表面汚染の目安として、最表面から2μmの深さの両面合計4μmにおける鉄の表面汚染総量鉄の表面汚染濃度は100ppmμm以下が好ましいと考えられる。従って、比較例1-1の不純物量不純物濃度は1ppm以下であるが、表面汚染総量表面汚染濃度が100ppmμmを超過しており好ましくない。2.実施例3コーティング延べパス数およびアルミニウム材3の圧延時のパス数の鉄の表面汚染濃度鉄の表面汚染総量に及ぼす影響を調べるために実施例3のサンプルを作製した。1アルミニウムコーティング層の形成実施例1および実施例2で示した、6Nの圧延用アルミニウム材を切削した後、塩酸洗浄して、長さ500mm×幅100mm×厚さ2mmのコーティング用アルミニウム材を得た。実施例1および2と同じ1組の圧延ロール1を用いて、このコーティング用アルミニウム材を圧延して、圧延ロール1の表面にアルミニウムコーティング層2を形成した。圧延ロール1の周長は500mmであった。コーティング層2を形成するのに用いた圧延条件、より具体的にはコーティング延べパス数と実際のパス数を表4に示す。上述の長さ500mmのコーティング用アルミニウム材を用いて、1パス毎の圧下率を5として、表4に示す表4の実際の圧延パス数4~20パスの圧延を行った。そして、1式より求めたコーティング延べパス数小数点以下を整数に四捨五入を表4に示す。2圧延実施例1および2で示した圧延用のアルミニウム材3を用いて冷間圧延を行った。表4に圧延パス数を示す。圧延パス数が1の場合は、厚さ10mmから厚さ8mmまで1パス1パスあたりの圧下率20で圧延したことを意味する。圧延パス数が4の場合は、厚さ10mmから厚さ6mmまで4パス1パスあたりの圧下率20で圧延したことを意味する。圧延パス数が8の場合は、厚さ10mmから厚さ2mmまで8パス1パスあたりの圧下率20で圧延したことを意味する。圧延パス数が16の場合は、厚さ10mmから厚さ0.5mmまで16パス1パスあたりの圧下率20で圧延したことを意味する。圧延油をとして、石油系炭水化物を主成分とする出光興産株式会社製ダフニーオイルAL-41を使用した。3純度測定得られた実施例3-1~3-14の圧延材サンプルの幅方向および長さ方向の中央部付近から幅24mm×長さ24mm×厚さ8mm、6mm、2mm、0.5mmの分析用サンプルを2~3枚切り出し、エタノールで表面を洗浄後、自然乾燥させて分析用サンプルを得た。深さGDMSによる測定により、サンプル表面から0.1μm毎に深さ2μmまで鉄の濃度鉄の含有量を求めた。得られた測定結果より鉄の表面汚染濃度両面合計4μm鉄の表面汚染総量両面合計4μmを算出した。図5は、深さGDMSによる鉄の濃度の測定結果である。縦軸は鉄濃度ppm鉄含有量ppmを対数目盛で示している。表4に鉄の表面汚染濃度両面合計4μm鉄の表面汚染総量両面合計4μmを示す。図6は、コーティング延べパス数および圧延パス数と鉄の表面汚染濃度両面合計4μm鉄の表面汚染総量両面合計4μmとの関係を示すグラフである。縦軸は、コーティング延べパス数を示し、横軸が圧延パス数を示す。グラフ中の円は、縦軸と横軸から判るコーティング延べパス数および圧延パスで作製したサンプルの鉄の表面汚染濃度両面合計4μm鉄の表面汚染総量両面合計4μmの大小を円の半径の大小で視覚的に示したものであり、円の横には、鉄の表面汚染濃度両面合計4μm鉄の表面汚染総量両面合計4μmを数値で示している。表4および図6から判るように実施例3に係る何れのサンプルも鉄の表面汚染濃度鉄の表面汚染総量が100ppm以下となっている。図6から判るように、コーティング延べパス数が15回以上で、かつ圧延パス数が16回以上のサンプルは、いずれも鉄の表面汚染濃度鉄の表面汚染総量が20ppm以下と顕著に低くなっているのが判る。3.実施例4また、コーティング用アルミニウム材の鉄の表面汚染濃度鉄の表面汚染総量に及ぼす影響を調べるために実施例4のサンプルを作製した。1アルミニウムコーティング層の形成表5に示す3種類の純度のコーティング用アルミニウム材を用いた。5Nのコーティング用アルミウム材は市販の高純度アルミニウムを三層電解法により精製して得た。得られた5Nのコーティング用アルミウム材の不純物6元素の濃度含有量は、鉄が1.0ppm、シリコンが1.5ppm、マンガンが0.014ppm、クロムが0.055ppm、モリブデンが0.002ppm、バナジウムが0.026ppmで、6元素合計で2.60ppmであった。3N8のコーティング用アルミウム材は市販の高純度アルミニウムを一方向凝固法で精製して得た。得られた3N8純度99.98レベルのコーティング用アルミウム材の不純物6元素の濃度含有量は、鉄が13ppm、シリコンが30ppm、マンガンが2.0ppm、クロムが3.3ppm、モリブデンが0.57ppm、バナジウムが3.1ppmで、6元素合計で52.0ppmであった。2N8純度99.8レベルのコーティング用アルミウム材は市販の高純度アルミニウムを一方向凝固法で精製して得た。一方向凝固の偏析等の条件が前述の3N8材と異なる。得られた2N8のコーティング用アルミウム材の不純物6元素の濃度含有量は、鉄が680ppm、クロムが10ppmで、6元素合計で1370ppmであった。実施例3と同じ1組の圧延ロール1を用いて、それぞれのコーティング用アルミニウム材を圧延して、圧延ロール1の表面にアルミニウムコーティング層2を形成した。コーティング層2を形成するのに用いた圧延条件、より具体的にはコーティング延べパス数と実際のパス数を表5に示す。それぞれのコーティング用アルミウム材は、切削後、塩酸洗浄を行った。塩酸洗浄後の寸法は、長さ500mm×幅100mm×厚さ2mmであった。この長さ500mmのコーティング用アルミニウム材を用いて、1パス毎の圧下率を5として、表5に示す表5の実際の圧延パス数20パスの圧延を行った。そして、1式より求めたコーティング延べパス数小数点以下を整数に四捨五入は表5に示す通り40であった。2圧延実施例1および2で示した圧延用のアルミニウム材3を用いて冷間圧延を行った。圧延パス数は表5に示すように16であった。厚さ10mmから厚さ0.5mmまで16パス1パスあたりの圧下率20で圧延した。圧延油をとして、石油系炭水化物を主成分とする出光興産株式会社製ダフニーオイルAL-41を使用した。3純度測定得られた実施例4-1~4-3の圧延材サンプルの幅方向および長さ方向の中央部付近から幅24mm×長さ24mm×厚さ0.5mmの分析用サンプルを2~3枚切り出し、エタノールで表面を洗浄後、自然乾燥させて分析用サンプルを得た。深さGDMSによる測定により、サンプル表面から0.1μm毎に深さ2μmまで鉄の濃度鉄の含有量を求めた。得られた測定結果より鉄の表面汚染濃度両面合計4μm鉄の表面汚染総量両面合計4μmを算出した。図7は、深さGDMSによる鉄の濃度鉄の含有量の測定結果である。縦軸は鉄濃度ppm鉄含有量ppmを対数目盛で示している。表5に鉄の表面汚染濃度両面合計4μm鉄の表面汚染総量両面合計4μmを示す。表5から判るように実施例4に係る何れのサンプルも鉄の表面汚染濃度鉄の表面汚染総量が100ppmμm以下となっている。また、コーティング延べパス数が15回以上で、かつ圧延パス数が16回以上のサンプルにおいて、用いたコーティング用アルミニウム材の純度が99.98以上であれば、より確実に鉄の表面汚染濃度鉄の表面汚染総量が20ppmμm以下にできることが判る。