高温液状スラグが固体金属粒子と混合されて固化したガラス質の固体金属粒子混合スラグケーキが生成され、該スラグケーキは破砕されて高温スラグ粒子及び加熱固体粒子が生成され、これら粒子は冷却され、及び前記固体金属粒子はリサイクルされることを特徴とする高温液状スラグ乾燥粒状化方法。高温液状スラグが最初にトラフ中へ注がれ、次いで固体金属粒子が高温液状スラグが収容されている前記トラフ中へ注ぎ込まれ、固体金属粒子と混合されて固化ガラス質スラグケーキが生成されることを特徴とする請求項1記載の高温液状スラグ乾燥粒状化方法。高温液状スラグ及び固体金属粒子が注がれるトラフがトラフ型ベルトコンベヤに一体化されることを特徴とする請求項2記載の高温液状スラグ乾燥粒状化方法。前記固体金属粒子の密度が2.5g/cm3以上であることを特徴とする請求項1~3のいずれかに記載の高温液状スラグ乾燥粒状化方法。前記固体金属粒子が球状であることを特徴とする請求項1~4のいずれかに記載の高温液状スラグ乾燥粒状化方法。前記固体金属粒子の直径が2mm以上であることを特徴とする請求項1~5のいずれかに記載の高温液状スラグ乾燥粒状化方法。前記固体金属粒子の直径が80mm未満であることを特徴とする請求項1~6のいずれかに記載の高温液状スラグ乾燥粒状化方法。前記固体金属粒子が、鉄、スチール、銅、クロム、アルミニウム、それらの合金、及び他金属との合金から選択される金属から成ることを特徴とする請求項1~7のいずれかに記載の高温液状スラグ乾燥粒状化方法。高温スラグ粒子及び加熱された固体金属粒子が、熱交換機中へ充填され、冷却ガスの逆流によって冷却され、及び該熱交換機から放出される請求項1~8のいずれかに記載の高温液状スラグ乾燥粒状化方法であって、前記熱交換機は複数のサブユニットに分割され、該サブユニットのそれぞれには粒子取込みポート、粒子放出ポート、冷却ガス取り入れポート及び冷却ガス排出ポートが備えられ、前記サブユニットの少なくとも1つに前記粒子取込みポートを通して高温粒子が充填され、冷却された粒子が前記少なくとも1つのサブユニットから前記粒子放出ポートを通して放出され、前記冷却ガス取り入れポート及び前記冷却ガス排出ポートは粒子の充填/放出期間中は閉じられ、及び粒子の充填及び放出と同時に他のサブユニットの少なくとも1つが冷却ガス取り入れポートを通した冷却ガス流の注入と前記冷却ガス排出ポートを通した加熱された冷却ガスの排出によって冷却され、前記粒子取込みポート及び前記粒子放出ポートは粒子の冷却期間中は閉じられ、加熱された冷却ガスはエネルギー回収に利用されることを特徴とする高温液状スラグ乾燥粒状化方法。スラグ粒子及び固体金属粒子が、熱交換機サブユニット中へ充填される前に、プレチャンバー中へ充填されることを特徴とする請求項9記載の乾燥粒状化方法。スラグ粒子及び固体金属粒子が、熱交換機サブユニットから放出された後に、ポストチャンバー中へ充填されることを特徴とする請求項9または10に記載の乾燥粒状化方法。前記サブユニットの少なくとも1つに前記粒子取込ポートを通して高温スラグ粒子及び加熱された固体金属粒子が充填され、同時に冷却されたスラグ及び金属粒子が放出されることを特徴とする請求項9~11のいずれかに記載の乾燥粒状化方法。前記熱交換機サブユニットが1.2~4バールの圧力下で作動されることを特徴とする請求項9~12のいずれかに記載の乾燥粒状化方法。高温スラグ粒子の温度が450°C以上、好ましくは500°C以上、さらに好ましくは600°C以上、最も好ましくは650°C以上とされることを特徴とする請求項1~13のいずれかに記載の乾燥粒状化方法。高温液状スラグがスラグケーキに固化され、固体金属粒子との混合によって約650~750°Cまで冷却されることを特徴とする請求項1~14のいずれかに記載の乾燥粒状化方法。本発明はスラグの乾燥粒状化方法を提供することを目的とする。上記目的を達成するため、本発明は、高温液状スラグを金属粒子と混合することによって該金属粒子が混ざった固化ガラス質スラグケーキが生成され、このスラグケーキは高温スラグ粒子及び加熱固体粒子に破砕され、これら粒子は冷却され、前記固体金属粒子はリサイクルされる、高温液状スラグの乾燥粒状化方法を提案するものである。好ましい実施態様によれば、高温液状スラグは最初にトラフへ注がれ、次いで固体金属粒子が高温液状スラグが収容されている前記トラフ中へ注がれる。高温スラグと固体金属粒子は混合され、固化ガラス質スラグケーキが生成される。トラフは好ましくはまずその高さの約3分の1の高さまで液状スラグで満たされ、次いで該トラフ中へ固体金属粒子が導入される。前記スラグと前記固体金属粒子を素早く効率的に混合するため、固体金属粒子は好ましくは約1~3mの高さから投下される。該固体金属粒子が液状スラグの所望の深さまで入り込むために必要な正確な高さ、すなわち正確なエネルギー量はスラグ組成、スラグ温度、固体金属粒子の密度及び直径等に依存して異なる。高温液状スラグ及び固体金属粒子が注ぎ込まれるトラフは好ましくはトラフ型ベルトコンベイヤとして一体化される。前記固体金属粒子の密度は2.5g/cm3以上であると有利である。スラグと前記金属粒子との密度差によって、該金属粒子とスラグとの混合は十分に為される。前記金属粒子は、良好な混合特性を保持し、さらにスラグの急速かつ効率的な冷却を確保できるように好ましくは球形である。前記固体金属粒子の直径は好ましくは2mm以上、より好ましくは5mm以上、最も好ましくは10mm以上である。前記固体金属粒子の直径は、80mm未満、好ましくは50mm未満、最も好ましくは25mm未満であると有利である。前記固体金属粒子は、好ましくは鉄、スチール、アルミニウム、銅、クロム、及びこれら金属から成る合金、さらにこれら金属と他金属との合金から選択される金属から成る。実用上は、種々直径のものが容易に入手できることから、スチール製ボールが好ましく用いられる。固化後、高温スラグ粒子及び加熱された固体粒子は熱交換機中へ充填され、反対流冷却ガスを用いて冷却され、そして熱交換機から放出される。好ましい実施態様によれば、前記熱交換機は複数のサブユニットに分けられ、該サブユニットのそれぞれには粒子取込ポート、粒子放出ポート、冷却ガス取り入れポート及び冷却ガス排出ポートが備えられる。また、サブユニットの少なくとも1個は粒子取込ポートを通して高温スラグ粒子及び加熱固体金属粒子で満たされる。冷却されたスラグ粒子及び冷却された固体金属粒子は前記少なくとも1個のサブユニットから前記粒子放出ポートを通して放出される。前記粒子の充填及び放出期間中、前記冷却ガス取り入れポート及び前記冷却ガス排出ポートは閉じられる。また、前記粒子の充填及び放出と同時に、他のサブユニットの少なくとも1個は、冷却ガス取り入れポートを通して冷却ガス流を注入し、かつ前記冷却ガス排出ポートから加熱された冷却ガスを取り出すことによって冷却される。また、この粒子の冷却期間中は前記粒子取込ポート及び前記粒子放出ポートは閉じられ、他方加熱された冷却ガスはエネルギー回収に利用される。従って、本発明の好ましい実施態様に従った方法では、非連続的に作動される複数のサブユニットから成る熱交換機を用いることが提案されている。発電サイクルの最も効率的な利用を確保するためには熱交換機の出口において一定した高温ガス流を得ることが有利であることから、ほぼ一定な高温ガス流が確保されるように複数の熱交換機が交代的に作動される。このように構成することにより、バッチタイプの材料取り扱いではない、ほぼ連続的なガスハンドリングを行うことが可能となる。熱交換機サブユニットの一つが空状態及び充満状態となる各段階において、該サブユニットが空状態あるいは充満状態である期間中は、該熱交換機サブユニット中を冷却ガスは流れない。同量の粒子が熱交換機中へ詰められ、かつ取り出される。その間、他の熱交換機サブユニットへの材料の入れ込み、あるいは他の熱交換機サブユニットからの材料の取り出しは行われない。従って冷却期間中、それらサブユニットを周囲環境から完全に遮断することが可能である。好ましくは、サブユニットの1個に高温スラグ粒子及び加熱された固体金属粒子が粒子取込ポートを通して充填され、他方同時に冷却されたスラグ粒子及び冷却された固体金属粒子が同一サブユニットの粒子放出ポートを通して放出される。一旦熱交換機サブユニットが満たされたら、粒子取込ポート及び粒子放出ポートは密閉され、該サブユニットは冷却ガス流へ再接続される。その間、他の熱交換機サブユニットとの接続を遮断することが可能である。これら熱交換機サブユニット中を通過する冷却ガス流は漏れることがないため、埃やエネルギーがシステムから出て行くことが防止される。従って、熱交換機サブユニットは、スラグの充填及び放出期間中において減圧されることだけが必要とされる。好ましい実施態様によれば、高温スラグ粒子及び加熱固体粒子は、熱交換機サブユニットの一つへ充填される前に、まず断熱プレチャンバー中へ充填される。前記プレチャンバーは好ましくは耐火性ライニングまたは石材ボックスによって断熱される。スラグの低熱伝導性ゆえに優れた断熱特性が与えられる。前記スラグ粒子及び固体金属粒子は、冷却後及び熱交換機サブユニットからの放出後にプレチャンバー中へ充填されてもよい。別の言い方をすれば、充填された粒子のサイクル時間及び量は、熱交換機サブユニット内部への熱移動が制御され、準定常に保持されるように選定することが可能である。従って、熱交換機サブユニットの充填/放出によって生ずる出口ガス温度変動は、変動に応じてサイクル時間を選定することにより最小限に抑えられる。さらに別の好ましい実施態様によれば、高温液状スラグは固体金属粒子と混合されてスラグケーキに固化され、約650~750°Cまで冷却される。有利な態様として、前記高温液状スラグはほぼ同容量の前記固体金属粒子と混合され、該固体金属粒子を約40~約60含む混合物として生成される。金属粒子の必要容量は所望される金属粒子の目標温度、密度及び熱容量等に従って異なる。スチール製ボールを用いる場合は、40~60全容積に対する容積が好ましい。好ましくは、前記熱交換機サブユニットは1.2~4バールの圧力下で、すなわちサブユニット中のスラグ層の底部において測定される絶対圧力下で操作される。前記スラグケーキは好ましくは粒度分析で約40~120mm、かつバルク密度約2~5g/cm3の粒子、さらに好ましくは粒度分析で約40~90mm、かつバルク密度約2~5g/cm3の粒子に破砕される。