一方の端部が開き、他方の端部が閉じている筒構造を有しているラジアントチューブと、前記ラジアントチューブの開放端側に設けられた、該ラジアントチューブを加熱した後の排気ガスとの間の熱交換によって外部から供給される空気を予熱する連続式熱交換器と、前記連続式熱交換器に隣接配置された、該連続式熱交換器によって予熱された空気を利用して燃料を燃焼させることによって、火炎を吐出するバーナと、前記バーナとの間に間隙を空けて中心軸がバーナの中心軸と略同軸上になるように前記ラジアントチューブ内に配置された、バーナが吐出した火炎を流入させる混合筒と、を備えることを特徴とするラジアントチューブ式加熱装置。前記混合筒の入口から該混合筒の内径の3倍以上の長さ位置に配置された、前記燃焼気から混合筒への熱の伝達を促進する熱放射促進体を備えることを特徴とする請求項1に記載のラジアントチューブ式加熱装置。前記熱放射促進体は、セラミック材料によって形成されていることを特徴とする請求項2に記載のラジアントチューブ式加熱装置。前記バーナの火炎吐出口の内径が、前記混合筒の内径より小さいことを特徴とする請求項1~3のうち、いずれか1項に記載のラジアントチューブ式加熱装置。前記バーナは、燃料を供給する燃料供給口と、前記連続式熱交換器によって予熱された空気の一部を供給する空気供給口とを有する保炎筒を備え、前記空気供給口は、保炎筒内に供給される空気の量が少なくとも定常燃焼状態では燃料供給口から供給される燃料の完全燃焼に不足する量になるように空気の量を制限することを特徴とする請求項1~4のうち、いずれか1項に記載のラジアントチューブ式加熱装置。前記バーナは、前記保炎筒の出口側に設けられた、前記連続式熱交換器によって加熱された空気の他部を供給する第2の空気供給口を備え、第2の空気供給口は、前記空気供給口から供給される空気の量との和が少なくとも定常燃焼状態では燃料供給口から供給される燃料の完全燃焼に十分な量になるように空気の量を調整することを特徴とする請求項5に記載のラジアントチューブ式加熱装置。前記バーナは、前記第2の空気供給口より空気の流れ方向下流側に配置された、前記保炎筒の内径よりも小さい吐出口を有し、前記保炎筒内で形成された火炎を吐出する吐出ノズルを備えることを特徴とする請求項6に記載のラジアントチューブ式加熱装置。前記吐出ノズルは、セラミック材料によって形成されていることを特徴とする請求項7に記載のラジアントチューブ式加熱装置。近年、蓄熱サイクルと放熱サイクルとを同時に行うことによって燃焼用空気を連続的に予熱する連続式の熱交換器を備えるラジアントチューブ式加熱装置を提案されている。このような連続式の熱交換器を備えるラジアントチューブ式加熱装置によれば、再生式の熱交換器を備えるラジアントチューブ式加熱装置より高効率化を実現できる。しかしながら、連続式の熱交換器を備えるラジアントチューブ式加熱装置では、燃料が燃焼する側が、常にラジアントチューブの一方の端部側であり、排気側よりも高温に維持される。このため、連続式の熱交換器を備えるラジアントチューブ式加熱装置では、再生式の熱交換器を備えるラジアントチューブ式加熱装置と比較して火炎温度がより高温になることから、温度依存性が高いNO生成反応が促進され、NOxの排出量が増加する。本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであって、その目的は、NOxの排出量が増加することを抑制可能なラジアントチューブ式加熱装置を提供することにある。上記課題を解決し、目的を達成するために、本発明に係るラジアントチューブ式加熱装置は、一方の端部が開き、他方の端部が閉じている筒構造を有しているラジアントチューブと、前記ラジアントチューブの開放端側に設けられた、該ラジアントチューブを加熱した後の排気ガスとの間の熱交換によって外部から供給される空気を予熱する連続式熱交換器と、前記連続式熱交換器に隣接配置された、該連続式熱交換器によって予熱された空気を利用して燃料を燃焼させることによって、火炎を吐出するバーナと、前記バーナとの間に間隙を空けて中心軸がバーナの中心軸と略同軸上になるように前記ラジアントチューブ内に配置された、バーナが吐出した火炎を流入させる混合筒と、を備えることを特徴とする。本発明に係るラジアントチューブ式加熱装置は、上記発明において、前記混合筒の入口から該混合筒の内径の3倍以上の長さ位置に配置された、前記燃焼気から混合筒への熱の伝達を促進する熱放射促進体を備えることを特徴とする。本発明に係るラジアントチューブ式加熱装置は、上記発明において、前記熱放射促進体が、セラミック材料によって形成されていることを特徴とする。本発明に係るラジアントチューブ式加熱装置は、上記発明において、前記バーナの火炎吐出口の内径が、前記混合筒の内径より小さいことを特徴とする。本発明に係るラジアントチューブ式加熱装置は、上記発明において、前記バーナが、燃料を供給する燃料供給口と、前記連続式熱交換器によって予熱された空気の一部を供給する空気供給口とを有する保炎筒を備え、前記空気供給口は、保炎筒内に供給される空気の量が少なくとも定常燃焼状態では燃料供給口から供給される燃料の完全燃焼に不足する量になるように空気の量を制限することを特徴とする。本発明に係るラジアントチューブ式加熱装置は、上記発明において、前記バーナが、前記保炎筒の出口側に設けられた、前記連続式熱交換器によって加熱された空気の他部を供給する第2の空気供給口を備え、第2の空気供給口は、前記空気供給口から供給される空気の量との和が少なくとも定常燃焼状態では燃料供給口から供給される燃料の完全燃焼に十分な量になるように空気の量を調整することを特徴とする。本発明に係るラジアントチューブ式加熱装置は、上記発明において、前記バーナが、前記第2の空気供給口より空気の流れ方向下流側に配置された、前記保炎筒の内径よりも小さい吐出口を有し、前記保炎筒内で形成された火炎を吐出する吐出ノズルを備えることを特徴とする。本発明に係るラジアントチューブ式加熱装置は、上記発明において、前記吐出ノズルが、セラミック材料によって形成されていることを特徴とする。本発明に係るラジアントチューブ式加熱装置によれば、NOxの排出量が増加することを抑制できる。以下、図面を参照して、本発明の一実施形態であるラジアントチューブ式加熱装置の構成について説明する。図1は、本発明の一実施形態であるラジアントチューブ式加熱装置の構成を示す断面図である。図2は、ラジアントチューブの断面形状の変形例を示す図である。図3は、図1に示す熱交換器及びバーナの構成を示す拡大断面図である。図4は、火炎分散器の一構成例を示す図である。図1に示すように、本発明の一実施形態であるラジアントチューブ式加熱装置1は、焼き鈍し、焼入れ、焼きならし、焼戻し等のために鋼板や鋼材を加熱する加熱炉の炉壁Wに配設されている。ラジアントチューブ式加熱装置1は、ラジアントチューブ2を備えている。ラジアントチューブ2は、長さ方向における一方の端部2aが開き、他方の端部2bが閉じた扁平な筒構造を有し、炉壁Wから炉内方向に突出させて配置されている。ラジアントチューブ2の端部2a側の断面形状は、互いに平行な2直線と両端部が2直線に接する半円とからなる角丸長方形形状になっている。ラジアントチューブ2の端部2b側の断面形状は、角丸長方形の直線部分の曲率の絶対値が両端の半円の曲率の絶対値より小さく、且つ、角丸長方形の直線部分の曲率の符号が負である形状、換言すれば、側面中央部が内側に凹んだ繭型の形状になっている。ラジアントチューブ2は、炭化ケイ素の粉末を高圧で圧縮した後、高温炉で焼結する冷間静水圧成形ColdIsostaticPressingCIP法によって製造される。この成形方法では、型から焼結体を抜く関係上、内面形状にアンダーカット部分を持つことができない。このため、端部2a側の断面形状を角丸長方形形状として、その短辺側半径をラジアントチューブ2の長さ方向中央部でも同じにする場合には、断面を全て曲線で構成するために、上述のように端部2b側の断面形状を繭型形状にするとよい。ラジアントチューブ2の断面形状は本実施形態の断面形状に限定されることはなく、図2に示すような断面形状を採用することができる。具体的には、図2aに示す断面形状は長軸径の長さと短軸径の長さとが異なる楕円形状を示している。図2bに示す断面形状は、角丸長方形の直線部分の曲率の絶対値が両端の半円の曲率の絶対値より小さく、且つ、角丸長方形の直線部分の曲率の符号が正である形状を示している。このような断面形状によれば、ラジアントチューブ2に平面部分が無くなるので、端部2aと端部2bとの間の温度差によって発生した熱応力を曲率の変化として逃し、熱応力によってラジアントチューブ2に割れが発生することを抑制できる。なお、詳しくは後述するが、端部2a側では燃焼気が直接ラジアントチューブ2に接触しないために、端部2aの温度は低く抑えられている。このため、端部2aの構成面に平面部分があったとしても、端部2aに掛かる熱応力の大きさは小さいので、ラジアントチューブ2に割れが発生することはない。ラジアントチューブ2の端部2a側には、熱交換器3とバーナ4とが隣接して配設されている。熱交換器3は、炭化ケイ素を主成分とするセラミック製のハニカム部材を加工することによって形成された熱交換器エレメントによって構成され、ラジアントチューブ2を加熱した後の排気ガスとの間の熱交換によって冷風供給箱3aを介して外部から供給される空気を予熱する。熱交換器3とバーナ4とを隣接配置することによって、ラジアントチューブ2の構造を簡素化できると共に、高温状態の予熱空気を短い距離で熱交換器3からバーナ4に供給でき、放熱による損失を少なく抑え、連結部材の熱膨張長さを小さくできる。熱交換器3をセラミック製の部材によって構成することによって、熱交換器の高耐熱高効率化を実現することができる。熱交換器3への排気ガス導入口付近には、セラミックフォーム5が配設されている。セミラミックフォーム5は、ラジアントチューブ2からの輻射熱を熱交換器3に到達する前に吸収すると共に、吸収した輻射熱をラジアントチューブ2内に還流するものである。セラミックフォーム5を配設することによって、ラジアントチューブ2からの輻射熱が直接熱交換器3に行かないようにし、炉内への有効熱を増大させることができる。図3に示すように、バーナ4は、熱風供給箱6を介して熱交換器3と接続されている。熱風供給箱6はバーナ空気入口部6aと一次空気供給部6bとを備え、熱交換器3で生成された高温空気はバーナ空気入口部6a内に供給される。バーナ空気入口部6a内に供給された高温空気の一部は、バーナ4を構成する保炎筒4bの底板と一体の板の外側に設けられた一次空気制限孔6cによって空気比が0.2程度になるように流量が制限されると共に円周方向の分布が均一にされながら、一次空気供給部6b内に供給される。一次空気供給部6b内に供給された高温空気は、保炎筒4bの底板に切り起こしによって空けられた一次空気供給口6dから保炎筒4b内に旋回しながら供給される。バーナ空気入口部6a内に供給された高温空気の別の一部は、径方向内向きに保炎筒4bの外周部に開けられた二次空気供給口6eから空気比が0.3程度になるように流量が制限されながら保炎筒4b内に供給される。これにより、保炎筒4b内部で燃料の燃焼に寄与する空気の量は、少なくとも定常燃焼状態では燃料の完全燃焼に不足する量になるので、保炎筒4b出口側における残留酸素を無くし、NOxの生成を抑制できる。バーナ空気入口部6a内に供給された高温空気の残りの一部は、保炎筒4bの中心軸Lと平行に保炎筒4bの先端部に開けられた三次空気供給口6fから空気比が0.7程度になるように流量が制限されながら吐出ノズル4c内に供給される。三次空気供給口6fの総開口面積は、一次空気制限孔6c及び二次空気供給口6eの総開口面積よりも大きく設計されている。これにより、三次空気供給口6fからの空気供給量は、一次空気制限孔6c及び二次空気供給口6eからの空気供給量よりも多くなる。また、保炎筒4b内部で不足する空気を三次空気として供給するので、未燃状態のまま排出される燃料を無くし、省エネルギー化を実現できる。また、三次空気は、保炎筒4bの中心軸に対し略平行に供給されるので、火炎中の未燃成分と緩慢に拡散し、局所的に高温で酸素過剰な箇所を少なくできるので、NOxの生成を抑制できる。図示しないが、熱交換器3、冷風供給箱3a、及び冷風供給箱6の外周部とラジアントチューブ2の内周部との間にはセラミックファイバが充填されている。セラミックファイバを充填することによって、排気や空気の漏れを防止できると共に、各部の温度差によって生じる寸法の変化を吸収することができる。バーナ4は、点火部4aと、保炎筒4bと、吐出ノズル4cとを備えている。点火部4aは、外側円筒部4dと外側円筒部4dの内径よりも小さい外径を有する内側円筒部4eとを備え、内側円筒部4eは外側円筒部4d内に外側円筒部4dと接触することなく配設されている。外側円筒部4dと内側円筒部4eの一方の端部は図示しない外部装置に接続され、他方の端部は保炎筒4bに接続されている。外側円筒部4d及び内側円筒部4eの中心軸は保炎筒4bの中心軸Lと同一軸上に配設されている。外側円筒部4dの内周部と内側円筒部4eの外周分との間の隙間は燃料ガス流路4fとし機能し、図示しない外部装置から燃料ガス流路4fに供給された燃料ガスは燃料旋回弁4gによって一次空気と同じ回転方向の旋回を与えられながら保炎筒4b内に供給される。内側円筒部4eの内部は点火補助空気流路4hとし機能し、図示しない外部装置から点火補助空気流路4hに供給された点火補助空気は保炎筒4b内に供給される。点火補助空気は、最初に火炎を形成する際の助燃剤として機能する。内側円筒部4eの中心軸上には支持ガイシ4iによって支持された状態で点火電極4jが配設されている。点火電極4jは、先端部が直角に曲げられた鋼材によって構成されている。図示しない外部装置は、最初に火炎を形成する際に点火電極4jと接地電極として機能する内側円筒部4eとの間に電圧を印加することによって、点火電極4jの先端部と内側円筒部4eとの間で電気火花を生成する。保炎筒4bは円筒形状の部材によって構成されている。保炎筒4b内部では、燃料ガス流路4gから供給された燃料ガスと一次空気供給口6dから供給された一次空気とが、旋回しながら混合され、火炎を保炎する。二次空気供給口6eから保炎筒4b内に供給された二次空気は、部分燃焼気の中心まで到達して助燃すると共に燃料ガスと一次空気との旋回流を止める。吐出ノズル4cは、耐熱性が高いセラミックス製の部材によって構成され、出口側の内径は保炎筒4bの内径よりも小さく構成されている。このような構成によれば、保炎筒4bからの燃焼気の流れは、吐出ノズル4cの出口に向かって狭まっていくために、燃焼気の径方向の乱れが減衰した疑似的な層流となる。これにより、吐出ノズル4c内に供給された三次空気及び火炎中の未燃焼成分は緩慢に拡散し、居所的に高温で酸素過剰な箇所を少なくできるので、NOxの生成を抑制できる。図1に示すように、ラジアントチューブ2の内部には、その中心軸が吐出ノズル4cの中心軸Lと同一軸上になるように混合筒7が吐出ノズル4cとの間に間隙を空けて配設されている。混合筒7は、内径が吐出ノズル4cの出口側の内径の1.5倍程度の大きさを有し、炭化ケイ素をCIP法によって成形することによって形成されている。混合筒7の入口側は、混合筒7内に流入する火炎や排気の流れを妨げないように平滑な円断面形状を有している。混合筒7の外周部には、炭化ケイ素によって形成された突起部7aが金属ケイ素によって接合されている。突起部7aは、混合筒7がラジアントチューブ2の長さ方向略中央部に平行に配置されるように混合筒7を支持する。ラジアントチューブ2の内部に混合筒7を設けることによって、バーナ4から吐出された火炎は、放熱されつつ燃焼するので、火炎の最高温度を低く抑え、NOxの生成を抑制できる。また、吐出ノズル4cの出口側の内径を混合筒7の内径より小さくすることによって、吐出ノズル4cから吐出される火炎は吐出ノズル4cの出口での速度から混合筒7内で減速し、圧力回復によってラジアントチューブ2内の雰囲気を混合筒7内に吸引する作用が発生する。これにより、エゼクタ効果によって排気ガスが混合筒7内に循環するようになるので、火炎の最高温度が低く抑えられ、NOxの生成をさらに抑制できる。混合筒7の入口から混合筒7の内径の3倍以上の長さ位置には、円筒形状のセラミック製の熱放射促進体7bが配設されている。熱放射促進体7bは、火炎から混合筒7への熱の伝達を促進するものである。火炎から混合筒7への熱の伝達を促進することによって、火炎の冷却を促進してNOxの排出を抑制できると共に、ラジアントチューブ2への熱伝達を促進して効率を高めることができる。なお、混合筒7の入口から混合筒7の内径の3倍程度の長さ位置では、火炎と三次空気や吸引雰囲気との間の運動量拡散は終了するので、この長さ位置より下流側であれば、障害物を入れても流れへの影響を小さい。また、本実施形態では、熱放射促進体7bを円筒形状の部材によって構成したが、図4に示すように断面形状が十字形状のコアバスタ等の火炎分散器8を熱放射促進体7bの代わりに配設してもよい。以上、本発明者によってなされた発明を適用した実施の形態について説明したが、本実施形態による本発明の開示の一部をなす記述及び図面により本発明は限定されることはない。すなわち、本実施形態に基づいて当業者等によりなされる他の実施の形態、実施例、及び運用技術等は全て本発明の範疇に含まれる。