"1500°Cにおける熱膨張率が1.15以上2.50以下の特定耐火物を、少なくとも使用重要部をカバーするように部分的に配置したスライディングノズルプレート。前記特定耐火物は、厚みが15mm以上25mm以下である請求項1に記載のスライディングノズルプレート。前記特定耐火物は、底部外周がカットされている請求項1又は2に記載のスライディングノズルプレート。前記特定耐火物の底部外周は、R5以上又はC5以上である請求項3に記載のスライディングノズルプレート。前記特定耐火物を配置した以外の部分は、アルミナカーボンを主成分とする不焼成耐火物又は焼成耐火物で形成されている請求項1~4のいずれかに記載のスライディングノズルプレート。しかしながら、耐食性向上のために金属を多量に添加すると、SNプレートが高熱膨張となり、耐スポーリング性が低下する。とくに、溶鋼が通過するノズル孔の孔径が50mmを超えるような大型のSNプレート例えば、A寸長さ=550mm,B寸幅=250mm,C寸厚み=45mmでは、耐スポーリング性の問題が顕著となる。つまり、大型のSNプレートでは、高熱膨張になると焼成亀裂焼成時の亀裂が生じる可能性が高く、仮に焼成亀裂が生じなくとも、初期亀裂溶鋼が通過した際にスポーリングによって生じる亀裂が生じるおそれが高く、使用困難であった。そこで、本発明は、高耐食性で高熱膨張の耐火物を用いて大型化が可能なSNプレートを提供することを目的とする。本発明のSNプレートは、1500°Cにおける熱膨張率が1.15以上2.50以下の特定耐火物を、少なくとも使用重要部をカバーするように部分的に配置したことを特徴とするものである。なお、使用重要部とは、概念的にはSNプレートの摺動面稼働面においてとくに耐食性が要求される部分のことであるが、詳しくは後で定義する。本発明では、SNプレートの耐食性を向上させるためにアルミニウムなどを添加することで1500°Cにおける熱膨張率が1.15以上の高熱膨張となった特定耐火物を、使用重要部をカバーするように配置する。ただし、この特定耐火物によってSNプレートの全体を形成すると、耐スポーリング性の低下の影響が顕著となるので、本発明では、特定耐火物を、少なくとも使用重要部をカバーするように部分的に配置する。すなわち、本発明では、とくに耐食性の要求される使用重要部あるいはその周辺には特定耐火物を配置し、それ以外の部分は他の耐火物で形成することで、高熱膨張の特定耐火物によって形成される部分を小型化する。これによって、特定耐火物を使用して大型のSNプレートを形成することができる。本発明では、例えばアルミニウムなどの耐食性付与効果の高い金属を添加することで得られた1500°Cにおける熱膨張率が1.15以上2.50以下の特定耐火物を、少なくともSNプレートの使用重要部をカバーするように部分的に配置する。特定耐火物を配置した以外の部分母材は、SNプレートの耐火物として汎用されているアルミナカーボンを主成分とする不焼成耐火物又は焼成耐火物などで構成することができる。ここで使用重要部とは、SNプレートの摺動面においてとくに耐食性が要求される部分であり、より具体的には、図1に示すように、SNプレート1の摺動面において、ストローク部S実操業時に溶鋼と直接接触する部分に、ノズル孔周辺部Hを加えた部分が使用重要部Dである。なお、図1においてS1は、全開位置と全閉位置におけるノズル孔の中心間距離、αは、ノズル孔周辺部Hの幅を示す。S1はSN装置の仕様によって決まる。αは、いわゆる安全代であり、10mm以上30mm以下であることが好ましい。αが10mm未満であると、ノズル孔のエッジ欠けによって母材が溶鋼に曝されるおそれがあり、構造的にも製造が困難で、製造できたとしても歩留まりが著しく悪い。一方、αが30mmを超えると、耐スポーリング性の低下の影響が顕著となる。本発明では、少なくとも図1に示す使用重要部Dをカバーするように上述の特定耐火物を部分的に配置する。例えば、図1に示す使用重要部Dにのみ特定耐火物を配置してもよいし、図2に示すように、図1に示す使用重要部DをカバーするD1ないしD3の部分に特定耐火物を配置してもよい。本発明のSNプレートに使用する特定耐火物は、耐食性付与効果の高い原料を含有する。耐食性付与効果の高い原料としては、金属アルミニウム、酸化マグネシウム、酸化クロムなどが挙げられる。このような原料はSNプレートの高熱膨張化を招き、耐スポーリング性の弊害となる。例えば、アルミナカーボン系のSNプレートに金属アルミニウムを5質量添加すると耐食性は向上するが、熱膨張率は1.15となり高熱膨張化に伴った耐火物使用時の亀裂が懸念される。耐食性付与効果の高い原料は熱膨張率2.50までは耐食性付与効果を奏するが、それ以上は耐食性付与効果は見込めない。いずれにしろ熱膨張率1.15以上2.50以下のSNプレートは高耐食性となるが、製造時の焼成亀裂や使用時のスポーリングによる亀裂初期亀裂の問題により、とくに大型のSNプレートには適用できなかった。本発明は1500°Cにおける熱膨張率が1.15以上2.50以下の特定耐火物の適用を、使用重要部をカバーする部分に限定することで上記問題点の改善を図っている。特定耐火物の厚みは15mm以上25mm以下であることが好ましい。特定耐火物の厚みが15mm未満あるいは25mm超であると、FEMを用いた計算結果からノズル孔のエッジ部に発生する最大応力が大きくなり、エッジ欠けや亀裂の問題が懸念される。また、特定耐火物は、その底部外周がカットされていることが好ましい。特定耐火物の底部外周をカットすることで、特定耐火物を、使用重要部をカバーする部分にセットする際の作業性が向上する。このような作用効果を顕著に奏するには、特定耐火物の底部外周はR5以上又はC5以上でカットすることがより好ましい。本発明の実施例として、特定耐火物を、使用重要部をカバーするように部分的に配置してSNプレートを製造した。また、比較例として、実施例と同じ特定耐火物を全体に適用してSNプレートを製造した。実施例1-1製造したSNプレートの形状は、図3に示すとおりで、この実施例では、A寸長さ=500mm,B寸幅=250mm,C寸厚み=40mmとした。また、本発明の実施例において特定耐火物1aは、全開位置と全閉位置におけるノズル孔の中心間S1を250mm、ノズル孔の孔径φを100mm、SNプレートの摺動方向の安全代α1を10mm、摺動方向と直交する方向の安全代α2を25mmとして、SNプレートの摺動方向の長さがS1φ2α1=370mm、摺動方向と直交する方向の長さがφ2α2=150mmで規定される部分D4に厚み20mmにて配置した。このD4の部分は、図1で説明した使用重要部Dをカバーする。特定耐火物としては、アルミナ粉末:92質量、カーボン粉末:3質量、金属アルミニウム粉末:5質量の配合物を混合し、乾燥、焼成したものを使用した。この特定耐火物の1500°Cにおける熱膨張率は1.15、音速弾性率は80GPaであった表3、4の材質A。本発明の実施例では、この特定耐火物を上述の部分D4に限定して適用し、この部分D4以外母材には、アルミナ粉末:95質量、カーボン粉末:3質量、金属シリコン粉末:3質量を混合し、乾燥、焼成したアルミナカーボン質の耐火物を適用した。すなわち、本発明の実施例では、部分D4に対応する形状の特定耐火物を準備し、これを母材の耐火物にモルタルを介して嵌め込むことでSNプレートを製作した。一方、比較例では、上述の特定耐火物を、図3に示したSNプレートの全体に適用した。つまり、比較例では、上述の特定耐火物の配合物によってSNプレート全体を形成し、乾燥、焼成した。製造の結果、本発明の実施例では、亀裂を生じることなく良好なSNプレートが得られた。一方、比較例では、目視で確認できる亀裂が生じており、実使用には供することはできないと判断された。実施例1-2特定耐火物として、アルミナ粉末:87質量、カーボン粉末:3質量、金属アルミニウム粉末:10質量を混合し、乾燥、焼成したものを使用して、実施例1-1と同様にSNプレートを製造した。この実施例の特定耐火物の1500°Cにおける熱膨張率は1.33、音速弾性率は120GPaであった表3、4の材質C。一方、比較例では、上述の特定耐火物を、図3に示したSNプレートの全体に適用した。製造の結果、部分D4に限定して特定耐火物を適用した本発明の実施例では、特定耐火物に微小な亀裂が確認されたが、特定耐火物を取り囲む母材の耐火物との亀裂のつながりは確認されなかったため、実使用にはとくに問題はないと考えられた。一方、特定耐火物を全体に適用した比較例では、亀裂が多数生じており、実使用には供することはできないと判断された。実施例1-3特定耐火物として、マグネシア粉末:92質量、カーボン粉末:3質量、金属アルミニウム粉末:5質量を混合し、乾燥、焼成したものを使用して、実施例1-1と同様にSNプレートを製造した。この実施例の特定耐火物の1500°Cにおける熱膨張率は2.50、音速弾性率は80GPaであった表3、4の材質D。一方、比較例では、上述の特定耐火物を、図3に示したSNプレートの全体に適用した。製造の結果、部分D4に限定して特定耐火物を適用した本発明の実施例では、特定耐火物に微小な亀裂が確認されたが、特定耐火物を取り囲む母材の耐火物との亀裂のつながりは確認されなかったため、実使用にはとくに問題はないと考えられた。一方、特定耐火物を全体に適用した比較例では、亀裂が多数生じており、実使用には供することはできないと判断された。以上のとおり、本発明にしたがい少なくとも使用重要部をカバーするように限定して特定耐火物を適用することで、実使用に問題となるような亀裂を生じることなく、大型のSNプレートを製造できることが確認された。なお、以上の本発明の実施例では、部分D4以外に適用する母材として焼成耐火物を適用したが、不焼成耐火物を適用してもよい。使用重要部に配置する特定耐火物の厚みとノズル孔のエッジ部に発生する最大応力との関係をFEMにより計算した。FEMの計算条件は、以下のとおりである。<使用ソフト>CosmosWorks2007MSCMarc2008<モデリング>1/2のCADモデルを作成。CADモデルから四節点四角形要素を使用してFEMモデルを作成。メッシュ分割の基準長さは5mm。<熱解析>初期温度:ノズル孔、開度50:1550°C、1.16×10-3W/mm2K外周側:25°C、1.16×10-5W/mm2K時間ステップ:1秒/ステップ、20秒間<応力解析>初期温度:25°C対称性を考慮した変位拘束を付与。回転抑制のためのY方向の拘束を付与。X方向の変位拘束を付与。熱解析の結果から熱応力を計算。表1にモデル番号と条件を示し、図4に表1に示したmodel1~5のCADモデルを示す。表1及び図4に示すように、model1~5では、SNプレートの使用重要部をカバーする部分図3の部分D4に配置する特定耐火物1aの厚みを5~25mmも範囲で変化させた。Model6は、特定耐火物を配置しなかった例である。FEM計算において、加熱部位はノズル孔とし、外周は冷却する条件とした。また、FEM計算に使用した物性値は表2のとおりである。以上の条件の下、FEMにより、ノズル孔のエッジ部特定耐火物を配置した側のエッジ部に発生する最大応力を計算した。その結果を図5に示す。同図より、特定耐火物の厚みが15~25mmの範囲で発生応力の低下が見られた。特定耐火物の材質と耐食性の関係について調査した。表3に使用材質を示す。材質A~Cについては、その配合物を混合、乾燥後、非酸化雰囲気で焼成することで焼成体とした。材質Dについては、その配合物を混合、乾燥することで不焼成体とした。各材質のサンプルを高周波誘導炉のるつぼに内張りし、そのるつぼに溶鋼を入れミルスケールを添加し、2時間撹拌した。試験後、各サンプルの溶損速度から耐食性を評価した。また、各材質のサンプルにつき、音速弾性率と1500°Cにおける熱膨張率を評価した。音速弾性率は、JIS規格により定められたJISR1602の弾性率試験法により評価し、熱膨張率は、JISR2207-1の熱膨張の試験方法により評価した。その結果を表4に示す。表4では各材質の耐食性は、材質Aの溶損速度を100として指数で表記した。数値が小さいほど耐食性は良好である。表4から、音速弾性率が高くなると耐食性が向上する傾向にあり、高弾性率化に伴った耐火物組織の緻密化によって耐食性が向上することが分かる。"