亜鉛系めっき鋼板のめっき層の上にリン酸アルミニウム系被膜を備えるクロムフリー表面処理鋼板であって、前記リン酸アルミニウム系被膜中のZnとPのモル比であるZn/Pの値が005以上08以下であることを特徴とするクロムフリー表面処理鋼板。前記リン酸アルミニウム系被膜がさらにTiを含有し、被膜中のTiとPのモル比であるTi/Pの値が0001以上02以下である、請求項1記載のクロムフリー表面処理鋼板。前記リン酸アルミニウム系被膜は、さらにZr、V、Mg、Ca、Mnから選ばれた1種以上の金属Mを含有し、被膜中の金属MとPのモル比であるM/Pの値が0001以上01以下である、請求項1または2記載のクロムフリー表面処理鋼板。前記リン酸アルミニウム系被膜の片面あたりの付着量が100g/m2以上である請求項1~3のいずれかに記載の表面処理鋼板。請求項1~3のいずれかに記載のクロムフリー表面処理鋼板を製造するための処理液であって、第一リン酸アルミニウムを主成分とし、pH30未満であることを特徴とする処理液。さらにTi化合物を含有する、請求項5記載の処理液。前記Ti化合物がヘキサフルオロチタン酸および/またはその塩である、請求項6記載の処理液。前記Ti化合物が、チタンアルコキシド、チタンキレートおよびチタンアシレートから選ばれた少なくとも1種である、請求項6記載の処理液。さらにZr、V、Mg、Ca、Mnから選ばれた1種以上の金属Mの化合物を含有する、請求項5~8のいずれかに記載の処理液。さらにキレート剤を含む、請求項5~9のいずれかに記載の処理液。燃料タンク用クロムフリー表面処理鋼板では、溶接時にできるだけガスが発生しないよう無機系成分を主体とするクロムフリー被膜を備えたものとすることが有利である。しかし、従来は、無機系成分を主体とし、かつ上述した燃料タンク用途に求められる特性を満たすクロムフリー表面処理鋼板はほとんどなかった。本発明は、無機系成分を主体とする被膜にすることで溶接時の臭気を抑制しつつ、かつ燃料タンクに望まれる性能である、耐劣化燃料性、外部環境に対する耐食性加工後耐食性が良好な燃料タンク用クロムフリー表面処理鋼板を提供することを目的とする。本発明者らは、無機系のクロムフリー表面処理鋼板について、燃料タンク用途に求められる性能を満たす条件を鋭意検討した結果、以下の知見を得た。亜鉛系めっき層の上にリン酸アルミニウム水溶液を塗布して形成されたリン酸アルミニウム被膜を備えるクロムフリー表面処理鋼板は、耐劣化燃料性および加工後耐食性に優れた性能を発揮した。しかし、上記クロムフリー表面処理鋼板の中には、表面に部分的に被膜成分が凝集した個所が観察されることがあった。このような凝集が観察されたものでは、耐劣化燃料性に劣った。この現象は、塗布された処理液の液膜中への亜鉛系めっき層からのZnの溶出が過剰に起こる場合に生じると考えられた。処理液を亜鉛めっき鋼板に塗布した後、直ちに加熱して液膜を乾燥すれば、液膜への亜鉛の溶出はほとんど生じないと考えられる。しかし、このようにして得られた表面処理鋼板は、外部環境に対する耐食性に劣った。リン酸アルミニウム被膜のZn/Pモル比が特定範囲にあると、耐劣化燃料性および加工後耐食性がともに優れたクロムフリー表面処理鋼板が得られる。以上の知見に基づく本発明は、次のとおりである。1亜鉛系めっき鋼板のめっき層の上にリン酸アルミニウム主体の被膜以下、リン酸アルミニウム系被膜というを備えるクロムフリー表面処理鋼板であって、前記リン酸アルミニウム系被膜は、ZnとPのモル比であるZn/Pの値が005以上08以下となる量でZnを含有することを特徴とするクロムフリー表面処理鋼板。2前記リン酸アルミニウム系被膜がさらにTiを含有し、被膜中のTiとPのモル比であるTi/Pの値が0001以上02以下である上記表面処理鋼板。3前記リン酸アルミニウム系被膜がさらにZr、V、Mg、Ca、Mnから選ばれた1種以上の金属Mを含有し、被膜中の金属MとPのモル比であるM/Pの値が0001以上01以下である上記表面処理鋼板。4前記リン酸アルミニウム系被膜の片面あたりの付着量が100g/m2以上である上記表面処理鋼板。5上記クロムフリー表面処理鋼板を製造するための処理液であって、第一リン酸アルミニウムを主成分とし、pHが30未満であることを特徴とする処理液。6さらにTi化合物を含有する上記処理液。7前記Ti化合物がヘキサフルオロチタン酸および/またはその塩である上記処理液。8前記Ti化合物が、チタンアルコキシド、チタンキレートおよびチタンアシレートから選ばれた少なくとも1種である上記処理液。9さらにZr、V、Mg、Ca、Mnから選ばれた1種以上の金属Mの化合物を含有する上記処理液。10さらにキレート剤を含む上記処理液。本発明に係るクロムフリー表面処理鋼板は、溶接時のガス発生が抑制された無機系成分主体の被膜を有していながら、燃料タンク用材料に求められる加工後後耐食性および耐劣化燃料性に優れているので、燃料タンク用表面処理鋼板として最適である。本発明のクロムフリー表面処理鋼板は、亜鉛系めっき鋼板の上にリン酸アルミニウム系被膜を備えるものである。以下、本発明のクロムフリー表面処理鋼板およびこれを製造するための処理液および製造方法について説明する。1亜鉛系めっき鋼板亜鉛系めっき鋼板とは、めっき層が実質的に亜鉛のみからなる亜鉛めっき鋼板と、めっき層が亜鉛合金からなる亜鉛合金めっき鋼板の両方を含む意味である。亜鉛系めっき鋼板の具体例としては、溶融亜鉛めっき鋼板めっき層中には通常01~1程度のAlを含有する、溶融亜鉛-アルミニウム合金めっき鋼板代表的にはZn-約5Al、Zn-約55Al-約15Si合金めっき鋼板、溶融亜鉛-アルミニウム-マグネシウム合金めっき鋼板例えば、Zn-6~12Al-1~3Mg合金めっき鋼板、合金化溶融亜鉛めっき鋼板、電気亜鉛めっき鋼板、電気亜鉛-ニッケル合金めっき鋼板通常Zn-約12Ni合金めっき鋼板電気亜鉛-鉄合金めっき鋼板通常Zn-約10Fe合金めっき鋼板等があげられる。使用環境用途に応じて、片面めっき鋼板も使用可能である。めっき付着量は特に制限されず、めっき方法およびめっき種に応じた慣用の付着量でよい。母材鋼板は熱間圧延鋼板と冷間圧延鋼板のいずれでもよいが、燃料タンク用途には冷延鋼板を使用するのが一般的である。2リン酸アルミニウム系被膜本発明の表面処理鋼板は、めっき層の上にリン酸アルミニウム系被膜を備える。この被膜は無機系成分が主体であるので、溶接時にも被膜に起因する臭気が強いガスが発生しにくい。本発明のリン酸アルミニウム系被膜は、燐酸アルミニウム好ましくは第一燐酸アルミニウムの酸性水溶液を主成分とする処理液を亜鉛系めっき鋼板の表面に塗布することにより形成される。被膜形成過程で塗布された処理液の液膜中にめっき層からZnが溶出することによって、乾燥後に形成されたリン酸アルミニウム被膜は、Znを含有することになる。従って、本発明におけるリン酸アルミニウム系被膜は、Al、P、O以外に少なくともZnを含有するが、後述するように、防錆及び造膜への効果のある添加剤として金属含有化合物を使用する場合には、それ以外の金属元素をさらに含有しうる。リン酸アルミニウム系被膜のZnとPのモル比Zn/Pは005以上08未満とする。Zn/Pが大きすぎると耐劣化ガソリン性に劣り、Zn/Pが小さすぎると外部環境に対する耐食性に劣る。Zn/Pの好ましい範囲は、008以上05以下である。ここで、Zn/Pが被膜形態に及ぼす影響を説明する。図1~3は、後述する実施例で作成したクロムフリー表面処理鋼板それぞれ表2の番号10、7、13の表面をFE-SEM電解放射型走査電子顕微鏡、表面凹凸を観察できるで観察した例である。同じ処理液を用いてリン酸アルミニウム系被膜を形成したにもかかわらず、塗膜の乾燥条件が異なると、形成される被膜の形態が異なっていた。このような被膜形態は被膜中のZn/Pと相関があり、Zn/Pが最も小さかった番号10では図1に示す平滑な被膜形態であった。Zn/Pが大きくなるにつれて、図2番号7→図3番号13のように、処理液の成分が凝集して凹凸の大きな不均一な形態の被膜になった。被膜の平滑さ外観を、図1~図3を基準として、評価A~Cの3段階でランク付けすると、評価Aの状態のものは、Zn/Pが005未満である場合を除き、耐劣化燃料性および外部環境に対する耐食性がともに良好であり、評価B→Cとなるに従い、少なくとも耐劣化ガソリン性が劣化する傾向にあった。評価Bまでは耐劣化燃料性が許容できる場合があったが、評価Cでは耐劣化燃料性は許容できないレベルまで確実に劣化した。従って、凝集により不均一な被膜になることで、耐劣化燃料性に著しい悪影響を生ずるものと推測される。形成されるリン酸アルミニウム系被膜の形態がZn/Pによって異なる理由は、次のように推定される。前述のリン酸アルミニウム系被膜を形成するにあたっては、被膜を形成するための処理液の主成分は、後述するように、第一リン酸アルミニウムである。この成分が安定的に水に溶解した状態にするため、処理液はかなり強い酸性目安としてpH3以下の酸性となっている。このような強い酸性の処理液を用いることで、めっき層の表面が少し溶解してつまり、Znが酸性水溶液中に溶出して、めっき層表面が活性化され、めっき層とリン酸アルミニウム系被膜との良好な密着性を得られる効果も期待される。しかし一方で、このようなリン酸アルミニウムを主体とする酸性の処理液を亜鉛系めっき鋼板に塗布すると、塗布された処理液の液膜中にめっき層からZnが溶出することで、液膜のpHは上昇する。液膜のpHが高くなると、液膜中のリン酸アルミニウムおよび処理液中の一部の成分は安定に溶解しなくなり、不均一な凝集が生じやすくなる。逆に、亜鉛の溶出を少なくなるようにすれば平滑な被膜が形成される。ただし、Znの溶出がほとんど起こらないと、めっき表面の活性化が不十分であるため、表面処理鋼板のとしての諸性能耐劣化燃料性と加工後耐食性が劣化すると考えられる。被膜中のZn/Pは、クロムフリー表面処理鋼板の表面からXPSX線分光分析法を用いて測定することができる。この場合、亜鉛はエネルギーがシフトした酸化状態と金属状態がそれぞれ検出されるが、これらの合計量からZn/Pを算出することとする。また、表面が清浄であれば特にスパッタせずに測定を実施してもよいが、汚れ等を考慮し、必要に応じて10~20秒程度スパッタしてから測定を行ってもよい。いずれにせよ、リン酸アルミニウム系被膜においてこうした方法で測定したZn/Pが005以上08以下であると、加工後耐食性と耐劣化燃料性がともに良好な表面処理鋼板となることを本発明者らは確認した。リン酸アルミニウム系被膜のZn/Pは、後述する実施例においても示すように、処理液の塗布後の乾燥速度を変化させることによって液膜中へのZn溶出量を変化させることで調整できる。本発明におけるリン酸アルミニウム系被膜は、さらにTiを含有することが好ましい。この場合、被膜中のTiとPのモル比Ti/Pは0001~02の範囲とする。Ti/PはXPSやGDSグロー放電分光分析法で測定することができる。XPSで測定する場合の表面の清浄化スパッタについては前述のとおりである。なお、上記のZn/PもGDSで測定できる。具体的には、GDSでP濃度が0になるまでの深さを被膜厚みとし、この被膜厚みに存在するZnモル量とPモル量との比として求めることができる。しかし、Znは、めっき被膜の主成分であることから、本発明ではZn/PはXPSで測定することとする。Tiはリン酸アルミニウムの結合に介在すると考えられ、Tiが上記範囲でリン酸アルミニウム系被膜中に含有されることで、耐劣化燃料性および外部環境に対する耐食性加工後耐食性が向上する。ただしTi含有量が多くなると、リン酸アルミニウム系被膜が硬くなってプレス成形に追随しにくくなり、諸性能が劣化する恐れがある。Ti/Pの好ましい範囲は001以上006以下である。リン酸アルミニウム系被膜は、さらにZr、V、Mg、Ca、Mnのいずれか1種以上の金属Mを少量含有していることが好ましい。これら成分の含有により、外部環境への耐食性および耐劣化燃料性がより向上する。これらの成分は、被膜形成段階で亜鉛めっき表面に沈着してインヒビター効果を発揮する或いは亜鉛の腐食性生物の安定化に寄与するものと考えられる。これら成分金属Mの含有量は、金属MのPに対するモル比M/Pで0001~01に範囲とするのが、性能を発揮する上で好ましい。金属Mが2種以上である時は、その合計量が上記範囲内になるようにする。金属Mが多すぎても、コストアップとなる上、かえって諸性能を害する恐れがある。リン酸アルミニウム系被膜の付着量両面処理の場合は片面あたりは100mg/m2以上とすることが好ましい。付着量が少なすぎると、外部環境に対する耐食性や耐劣化燃料性が発現できない。付着量は好ましくは150mg/m2以上である。付着量が多すぎるとコストが高くなるほか、溶接やはんだ付けが難しくなることがあるので、付着量は好ましくは2000mg/m2以下であり、より好ましくは800mg/m2以下である。次の処理液の項で述べるように、リン酸アルミニウム系被膜は、上記以外の添加成分をさらに含有しうる。そのような添加成分としては、キレート剤、水溶性樹脂、インヒビターなどが挙げられる。3処理液本発明に係る処理液は、水溶性のリン酸アルミニウムを主成分とする酸性水溶液である。リン酸アルミニウムは被膜を形成する主体となる成分である。水溶性リン酸アルミニウムの具体例としては第一リン酸アルミニウムが挙げられる。第一リン酸アルミニウムは低pHの酸性水溶液の状態では比較的安定であるが、基体に塗布されて乾燥される過程で、pHの上昇を伴いつつ脱水縮合反応により、被膜を形成することができる。第一リン酸アルミニウムは一般にリン酸と水酸化アルミニウムおよび/または酸化アルミニウムとの反応により水溶液状態で製造される。その示性式はAl3、すなわちAl/Pのモル比は1/3であるが、リン酸と水酸化アルミニウムおよび/または酸化アルミニウムとの反応比率を変化させることによりAl/Pのモル比が1/3前後で種々に異なる第一リン酸アルミニウムを製造できる。本発明で使用する第一リン酸アルミニウムは、Al/Pのモル比が07/3~12/3の範囲内であることが好ましい。この処理液には、チタン化合物を含有させることが好ましい。Ti化合物を含有させることにより、チタンを介してリン酸アルミニウムを結合することができると考えられる。チタン化合物は無機化合物と有機化合物のいずれでもよい。無機チタン化合物としてはヘキサフルオロチタン酸またはその塩をあげることができ、有機チタン化合物としては、テトラプロポキシチタン、テトラブトキシチタンなどのチタンアルコキシド、チタンアセチルアセトネートなどのチタンキレート、ならびにポリヒドロキシチタンステアレートなどのチタンアシレートを挙げることができる。無機チタン化合物と有機チタン化合物とを併用することが好ましい。より好ましくは、無機チタン化合物としてヘキサフルオロチタン酸を、有機チタン化合物としてチタンアルコキシドおよびチタンキレートを使用する。無機チタン化合物と有機チタン化合物とを併用することにより、成膜が促進され、リン酸と架橋構造を形成することにより、形成される被膜が緻密になると考えられ、結果としてクロムフリー鋼板の耐劣化燃料性および外部環境に対する耐食性が向上する。チタン化合物は、処理液中の第一リン酸アルミニウムの量に応じて、処理液中のTi/Pモル比が0001~02の範囲内となるような量で処理液に添加する。処理液は、さらに、Zr、Mg、V、Ca、Mnから選ばれた少なくとも一種の金属の化合物を少量含有していることが好ましい。いずれの成分も水溶性化合物として添加すればよい。適当な化合物を例示すると、ジルコニウム化合物としては、オキシ炭酸ジルコニウム、炭酸ジルコニウムアンモニウム、炭酸ジルコニルアンモニウム、ヘキサフルオロジルコン酸もしくはその塩、テトラメトキシジルコニウム、テトラエトキシジルコニウム、テトライソプロポキシジルコニウム、テトラブトキシジルコニウム、ジルコニウムトリブトキシモノアセチルアセトネート、ジルコニウムジブトキシビスエチルアセトアセテートなどを挙げることができる。マグネシウム化合物としては、酸化マグネシウム、水酸化マグネシウム、炭酸マグネシウム、酢酸マグネシウムなどを挙げることができる。バナジウム化合物としては、メタバナジン酸トリオキソバナジン酸などのバナジン酸およびその塩などのバナジン酸化合物、五酸化バナジウムなどの酸化バナジウム、五塩化バナジウムおよび五フッ化バナジウムなどのハロゲン化バナジウム、硫酸バナジル、硫酸バナジウム、硝酸バナジウム、燐酸バナジウム、重燐酸バナジウム、酢酸バナジウム、バナジウムアセチルアセトネートおよびバナジルアセチルアセトネートなどを挙げることができる。カルシウム化合物としては、水酸化カルシウム、炭酸カルシウム、酢酸カルシウムなどを挙げることができる。マンガン化合物としては、酸化マンガン、水酸化マンガン、炭酸マンガン、酢酸マンガンなどを挙げることができる。これらは酸性の処理液に溶解させて使用する。これらの化合物の含有量は、液安定性が損なわれず例えば急激または経時的な粘性の変化や沈殿の発生等が生じない且つ被膜中にその効果を発現できる程度とすればよい。前述したように、これらの金属化合物は、処理液中のP含有量に応じて、M/PMは、これら金属化合物の金属原子のモル量が0001~01に範囲となるようにすることが好ましい。本発明の処理液にはキレート剤を含有させることができる。処理液に適量のキレート剤を含有させることにより、耐劣化燃料性および外部環境に対する耐食性が向上する。前述のチタンキレート剤をキレートとして用いてもよい。その他のキレート剤としては、ホスホン酸系キレート剤およびオキシカルボン酸系キレート剤が好ましく、特に、ホスホン酸系キレート剤が好ましい。ホスホン酸系キレート剤の具体例としては、アミノトリメチレンホスホン酸、1-ヒドロキシアルキリデン-11-ジホスホン酸、エチレンジアミンテトラメチレンホスホン酸、ヘキサメチレンジアミンテトラメチレンホスホン酸、ジエチレントリアミンペンタメチレンホスホン酸、およびそれらの塩を挙げることができる。特に、処理液を作製する際のリン酸アルミニウム水溶液への溶解性の観点から、1-ヒドロキシアルキリデン-11-ジホスホン酸が好ましい。さらに好ましくは1-ヒドロキシエチリデン-11-ジホスホン酸である。好ましいキレート剤の量は、リン酸アルミニウム100質量部に対して10~100質量部の範囲内である。キレート剤が多すぎると、形成された被膜にべとつきを生じることがある。処理液のpHは、処理液の安定性リン酸アルミニウムその他の成分の沈殿や処理液の分離粘度上昇等が生じにくいの観点で、3以下とするのが好ましい。一方、低すぎると、塗布時のエッチング効果によってZn/Pが大きくなりやすくなってしまうため、1以上とするのが好ましい。処理液pHは、必要に応じて、適当な酸無機酸もしくは有機酸またはアルカリにより調整する。処理液は、以上の成分に加えて、少量であれば他の1種または2種以上の成分を含有することも可能である。他の成分の例としては、種類は限定しないが水溶性樹脂例、エポキシ、アクリル等、溶解補助剤例、ブチルセロソルブなどのセロソルブ類、インヒビター例、アミトロールとして知られる3-アミノ-124-トリアゾール等が挙げられる。水溶性樹脂は、被膜が無機系となるように、リン酸アルミニウムの量より少ない量とし、好ましくは処理液中の不揮発成分全体の20質量以下、より好ましくは10質量以下、最も好ましくは5質量以下とする。4表面処理鋼板の製造方法本発明に係るクロムフリー表面処理鋼板の製造方法について説明する。前述したように、平滑なリン酸アルミニウム系被膜を得るには、めっき層からのリン酸アルミニウム系被膜へのZnの混入が少なくなるようにただし、少しはめっき層表面が溶解する程度にすればよい。そのためには、処理液をめっき層に塗布してからできるだけ速やかに乾燥して、めっき層表面の溶出が少なくなるようにするのが好ましい。処理液の鋼板への塗布は、連続製造ラインにおいては、ロールコート法が好ましい。処理液を鋼板表面にスプレーまたは処理液中に鋼板を浸漬してからリンガーロール等で絞り取る方法もでもよいが、この方法では処理液の塗布開始から乾燥までの時間がロールコート法よりも長くなりやすい。また、処理液塗布の際に、塗布される鋼板の温度をある程度昇温しておくのが好ましい。目安としては30°C~60°Cの温度範囲である。こうしておくことで、処理液乾燥までの時間が短くなるだけでなく、例えば冬場と夏場とではもともとの鋼板温度が異なるので、これを揃えておく方が操業も容易である。塗布後、鋼板を加熱して速やかに乾燥した塗膜を形成することが好ましい。加熱温度最高到達温度は70~150°Cの範囲内とすることが好ましく、より好ましくは85~120°Cである。加熱温度への昇温速度が遅いと、液膜の乾燥中にめっき層からのZnの溶出量が増大するので、ZnとPの比率は高くなる。一方、昇温速度が速すぎるとZnが十分に溶出することが出来なくなり、ZnとPの比率は極端に低くなる。そのため昇温速度を適切に管理することが重要である。処理液の組成が同じであれば、リン酸アルミニウム系被膜中のZn/Pは、塗布時の鋼板温度とその後の加熱乾燥時の加熱温度および昇温速度により変動するので、これらの条件を所定のZn/Pを有するリン酸アルミニウム系被膜が生成するように調整する。塗布前の鋼板温度侵入材温と加熱時の昇温速度侵入材温~80°Cの目安として、次の式を満たすのが好ましい。4-T/20≦C≦20T:侵入材温[°C]C:加熱時の昇温速度侵入材温~80°C[°C/秒]加熱は乾燥塗膜が得られるまで行えばよい。必要な加熱時間は加熱温度や昇温速度により変動する。本発明に係る表面処理鋼板が上記のリン酸アルミニウム系被膜を片面のみに有している場合には、この被膜を有する面を内面側にして燃料タンクを製造することが好ましい。その場合、鋼板の反対側の面タンク外面側は、従来から燃料タンク用鋼板の外面に適していることが知られている表面処理を施せばよい。本発明に係る表面処理鋼板は、両面処理した鋼板であってもよい。その場合、燃料タンクの外面側には、最終的に塗装が施されるが、本発明で用いるリン酸アルミニウム系被膜は塗装性も良好である。以下の実施例により本発明の効果を例証する。実施例および比較例中、量に関するは全て質量を表し、処理液の残部は水である。亜鉛系めっき鋼板として電気亜鉛-ニッケル合金めっき鋼板Ni:13;片面あたりの付着量20g/m2を使用した。この亜鉛系めっき鋼板の片面に、表1に示す組成およびpHを有する処理液をバーコーターで塗布した。塗布量はリン酸アルミニウム系被膜の付着量が100~500mg/m2の範囲内の所定値になるよう調整した。使用した成分は具体的には次のとおりであった:第一リン酸アルミニウム:Al/Pモル比=025市販水溶液を使用、チタンアルコキシド:テトラ-n-ブトキシチタネート、チタンキレート:チタンアセチルアセトナートチタンアシレート:ポリヒドロキシチタンステアレート処理液を塗布する際の鋼板温度侵入材温と称するは0~60°Cの範囲内で変動させた。塗布後ただちに鋼板の加熱を開始し、その時の80°Cまでの昇温速度を1~30°C/sの範囲内で変動させた。鋼板の加熱乾燥時の最高到達温度は100°Cとした。鋼板性能評価として、下記に示す評価を実施した。結果を各条件と合わせて表2に示す。リン酸アルミニウム系被膜の観察被膜形態リン酸アルミニウム系被膜の観察にはFE-SEMを用いた。FE-SEMの加速電圧を50kVとして、リン酸アルミニウム系被膜の形態を観察した。被膜形態が、図1~3の写真のどれに近いかにより3段階で評価した。記号A:図1に近い平滑な状態大変良好、記号B:図2に近い大きな凹凸がある状態良好、記号C:図3に近い著しい凝集が観察される状態不芳。被膜中の成分の同定リン酸アルミニウム系被膜中のZn、P、Ti、Zr、V、Mg、Ca、MnをXPS装置名称:ESCA3200により以下の条件で分析し、各々とPとのモル比を算出した。測定条件-X線源:Mg、電圧:8kv、電流:30mA;スパッタ時間:20sec;ZnおよびPは以下のピークから算出した:Zn:結合エネルギー260~269evで検出されるピークは全て;P:結合エネルギー132~138evで検出されるピークは全て。外部環境に対する耐食性加工後耐食性外部環境に対する耐食性は、塗布した面を内面側にして、ブランク径100mm、ポンチ径50mm、絞り速度100mm/minの条件で一般防錆油を塗布してから絞り成形を施し、耐食性をJISZ2371に準拠したSST塩水噴霧試験にて評価した。結果は、120時間のSST後の白錆発生率面積率により次のように評価した。○までが合格である:◎:白錆発生率5未満極めて良好、○:白錆発生率5以上20未満良好、×:白錆発生率20以上不芳。耐劣化燃料性後述する絞り条件で、塗布した面を内面となるようにカップ絞り成形を行った。得られたカップに、300ppm濃度の蟻酸水溶液3ccをガソリン27ccに加えて作った模擬劣化ガソリンを入れて密閉し、45°C、湿度95の環境に保持した。評価は、240時間後にカップ底面に堆積している腐食生成物の面積率底面のうち腐食生成物で覆われている割合により下記の基準で行った。○までが合格である。腐食生成物の生成状況の例を図4に示す。絞り条件ブランク:直径100mm、パンチ:直径50mm-5R、ダイス:直径525mm-5R、絞り高さ:25mm、潤滑油使用、絞り成形後にアルカリ脱脂。評価◎:腐食生成物の面積率5未満○:腐食生成物の面積率5以上10未満×:腐食生成物の面積率10以上。表2からわかるように、リン酸アルミニウム系被膜中のZn/Pが005~08の範囲内である発明例では、加工後耐食性と耐劣化燃料性のいずれもが合格であった。これに対し、Zn/Pが小さすぎる比較例では加工後耐食性が不芳となり、Zn/Pが大きすぎる比較例では耐劣化燃料性が不芳となった。