燃料噴出管と、その外周部に配置した酸素ガス噴出管とを備える電気炉用助燃バーナーであって、その吐出流速が40m/s以上であり、かつ下記の1式を満たすことを特徴とする助燃バーナー。L/D≧-0.033×V3.3411ただし、上記式中の各記号の意味は下記の通りである。L:酸素ガス噴出管の引き込み代mmD:バーナー先端部の内径mmV:バーナーの吐出流速m/s燃料噴出管は、先端部に絞り部を有する酸素ガス噴出内管と、液体または気体の燃料を噴出する燃料噴出内管とを備えることを特徴とする請求項1に記載の助燃バーナー。下記の2式を満たすことを特徴とする請求項1または2に記載の助燃バーナー。L/D≧0.82ただし、上記式中の各記号の意味は下記の通りである。L:酸素ガス噴出管の引き込み代mmD:バーナー先端部の内径mm請求項1から3までのいずれかに記載の助燃バーナーを用い、その伏角を25°以上とすることを特徴とする電気炉。しかしながら、従来の助燃バーナーでは、依然として電気炉操業時のスプラッシュによってバーナーの先端部が詰まり易いという問題があった。このためバーナーのメンテナンスに多大な工数がかかり、また、電気炉の稼働率も低下するという問題がある。本発明は、このような従来の助燃バーナーの問題を解決するためになされたものであり、ノズルの閉塞がなく、メンテナンス性もよく、電気炉の生産性を高めることができる助燃バーナーおよび電気炉を提供することを目的としている。本発明者らは、上記の目的を達成するために鋭意研究を重ねた結果、ノズルの閉塞を防止するために必要な以下の知見を得た。1吐出流速を40m/s以上にする必要がある。2ノズルの引き込み代とノズルの直径との比は、吐出流速との関係で所定の範囲とする事が好ましい。2ノズル先端部における流速は早い方が好ましい。3バーナーの据付角度は大きいことが好ましい。本発明は、上記の知見に基づいてなされたものであり、下記のA~Cに示す助燃バーナー、Dに示す電気炉を要旨とする。A燃料噴出管と、その外周部に配置した酸素ガス噴出管とを備える電気炉用助燃バーナーであって、その吐出流速が40m/s以上であり、かつ下記の1式を満たすことを特徴とする助燃バーナー。L/D≧-0.033×V3.3411ただし、上記式中の各記号の意味は下記の通りである。L:酸素ガス噴出管の引き込み代mmD:バーナー先端部の内径mmV:バーナーの吐出流速m/sB燃料噴出管は、先端部に絞り部を有する酸素ガス噴出内管と、液体または気体の燃料を噴出する燃料噴出内管とを備える上記Aの助燃バーナー。C下記の2式を満たす上記AまたはBの助燃バーナー。L/D≧0.82ただし、上記式中の各記号の意味は下記の通りである。L:酸素ガス噴出管の引き込み代mmD:バーナー先端部の内径mmD上記A~Cの助燃バーナーを用い、その伏角を25°以上とする電気炉。本発明の助燃バーナーは、ノズルの閉塞がなく、メンテナンス性もよいため、電気炉の生産性を高めることができる。図1~3は、本発明に係る助燃バーナーの例を示す図であり、図4は、本発明に係る助燃バーナーの使用例を示す図である。なお、図1~3のいずれの図においても、助燃バーナーの後端部分を省略している。本発明に係る助燃バーナーとしては、例えば、図1に示すように、燃料噴出管20と、その外周部に配置した酸素ガス噴出管30とを備える助燃バーナー二重管構成のバーナー10を用いることができる。この助燃バーナー10においては、旋回羽根40が設けられていることが好ましい。旋回羽根40は、外周から噴出する燃焼用酸素ガスに旋回を与えて渦巻き流を起こすためのものである。これにより、燃料ガスと燃焼用酸素ガスとの混合を促進できる。なお、本発明に係る助燃バーナーは、必要に応じて、先端に保護フードを取り付けてもよいし、また、燃焼用酸素ガス噴出管を水冷構造として電気炉内の高温雰囲気に対処できるようにしておくのがよい。しかしながら、二重管構成のバーナーでは、吐出流速に限界があり、また、燃料ガスと酸素ガスとの混合が不十分な場合もあるため、以下に示す三重管構成のバーナーを用いるのが好ましい。なお、図2には気体燃料を用いる場合のバーナーを、図3には液体燃料を用いる場合のバーナーをそれぞれ示している。図2に示すように、本発明に係る助燃バーナー11は、例えば、燃料噴出管20と、その外周部に配置した酸素ガス噴出管30とを備える助燃バーナーである点は、図1に示す二重管構成のバーナーと同様であるが、この助燃バーナー11の燃料噴出管20は、内部に酸素ガス噴出内管21と、その外周側に設けられた気体燃料を噴出する内管燃料噴出内管22とを備える。この助燃バーナー11では、中心部よりカッティング用酸素ガスを噴出し、この酸素ガスの外周部より気体燃料を噴出し、さらに、その外周から燃焼用酸素ガスを噴出して、ノズル先端で混合し、火炎を形成する。この助燃バーナー11において、酸素ガス噴出内管21から噴出するカッティング用の酸素ガスは、絞り部23で高速化されるため、火炎中心に芯炎を形成でき、火炎を長くすることができるため、コールドスポットを効果的に加熱することができる。この助燃バーナー11においても、外周から噴出する燃焼用酸素ガスに旋回を与えて渦巻き流を起こし、燃料ガスと燃焼用酸素ガスとの混合を促進するため、旋回羽根40が設けられていることが好ましい。図3に示すように、本発明に係る助燃バーナー12は、例えば、燃料噴出管20と、その外周部に配置した酸素ガス噴出管30とを備える助燃バーナーである点は、図1に示す二重管構成のバーナーと同様であるが、この助燃バーナー12の燃料噴出管20は、内部に液体燃料を噴出する内管燃料噴出内管25と、その外周側に設けられた酸素ガス噴出内管26とを備える。この助燃バーナー12では、中心部より液体燃料を噴出し、この液体燃料の外周部より液体燃料の霧化用及びスクラップのカッティング用酸素ガスを噴出し、このカッティング用酸素ガスの外周部より燃焼用酸素ガスを噴出するものである。そして、この助燃バーナー12では、液体燃料を霧化すべく該液体燃料とカッティング用酸素ガスの噴出速度を高速とする絞り部27を酸素ガス噴出内管26の先端に設けることが好ましい。また、液体燃料及び酸素ガスの混合気とさらに外周より噴出する燃焼用酸素ガスとを撹拌混合する旋回羽根40を設けることが好ましい。この助燃バーナー12においては、中心部より噴出する液体燃料とカッティング用酸素ガスとが、酸素ガス噴出管26の先端部で混合され、さらに酸素ガス噴出管26の先端部に設けられた絞り部27で高速化され、このとき、酸素ガス噴出管26から液体燃料の噴出管25に流入するカッティング用酸素ガスによって液体燃料が剪断され、かつ絞り部27を通過した時点で高速化された液体燃料が、絞り部27の内壁面に衝突し、またその衝突の衝撃波で微粒化され、霧化される。そして、霧化された液体燃料と酸素ガスとの混合気は、燃焼用酸素ガスと旋回羽根40で撹拌混合される。このように、液体燃料を霧化し、この霧化した液体燃料及び酸素ガスの混合気を高速にて噴出することで、媒溶剤等の支燃物の飛散が促進されると共に、混合気と燃焼用酸素ガスとの酸化発熱反応が急激に進行し、高温の燃焼炎が得られ、スクラップの溶断が促進される。また、旋回羽根によって最外周から噴出する燃焼用酸素ガスに旋回を与えて渦巻き流を起こすので、霧化された液体燃料及びカッティング用酸素ガスの混合気と燃焼用酸素ガスとの混合が急激に行われる。さらに、これらの相乗効果によってバーナー先端でシャープな火炎が形成できる。ここで、上記いずれのバーナーを用いる場合でも、その吐出流速は40m/s以上にする必要がある。吐出流速が40m/s未満ではスプラッシュ付着によるノズル閉塞を防止できないからである。吐出流速は、50m/s以上とするのが好ましく、より好ましいのは60m/s以上である。また、吐出流速を上げても、ノズル閉塞防止の効果は飽和するため、吐出流速の上限は130m/sとするのが好ましい。より好ましいのは120m/s以下であり、更に好ましいのは110m/s以下である。ただし、吐出流速を調整するだけでは、スプラッシュ付着によるノズル閉塞を防止できない。しかし、酸素ガス噴出管の引き込み代mmをL図1~3のL、バーナー先端部の内径mmをD図1~3のD、バーナーの吐出流速m/sをVとするとき、下記1式を満たせば、ノズル閉塞を抑止できる。L/D≧-0.033×V3.3411上記1式を満たす範囲で、L、DおよびVを調整すれば、ノズル閉塞防止の効果は飛躍的に改善するが、L/Dを下記の2式を満たす範囲に制限することでノズル閉塞を防止しやすくなる。L/Dは、特に、下記の3式を満たす範囲とすることが好ましい。L/D≧0.82L/D≧1.23ノズル閉塞の防止の観点からは、L/Dの値は大きいことが好ましいが、あまりに大きいと、火炎によりバーナー先端部の溶損が発生するおそれがある。従って、L/Dは3.0以下にするのが好ましい。より好ましいのは、2.8以下であり、更に好ましいのは、2.5である。上記の助燃バーナーは、電気炉のコールドスポットを溶融させるために用いることができる。すなわち、図4に示すように、電気炉60は、上部に電極50を有し、助燃バーナー13は、この電気炉60の壁面の溶融金属70のスラグ面よりも高い位置に設置される。助燃バーナーの設置数は特に制約はないが、複数設置するのが好ましい。特に、交流の時は電極間のコールドスポットを溶融できるように、3基設置するのがよい。ここで、図4に示すθは、助燃バーナーの軸方向と水平面とがなす角度であって、伏角と呼ばれる。伏角は、ノズル閉塞防止の観点からは、25°以上とすることが好ましい。伏角の上限には制約はないが、あまりに急角度になると、広範囲に火炎を噴射できなくなるため、35°までとするのが好ましい。バーナー本体は、通常、電気炉本体または電気炉の外部で固定されるが、本発明では電気炉本体に固定させることが望ましい。この理由は、電気炉本体は傾動するため、電気炉外部にバーナーを固定する場合、傾動するたびにバーナーを電気炉本体から引き離す必要があり、生産性が悪くなる。一方、電気炉本体に固定する場合、電気炉本体と同調してバーナーが動くため、バーナーを電気炉に挿入したまま傾動させることができる。バーナーは、その挿入および引き抜きが可能な状態で電気炉に固定されていることが好ましい。これにより、傾動中などのバーナー不使用時には、バーナーを消火し、電気炉本体から引き抜くことができるため、バーナーにスプラッシュが付着するのを防止できる。バーナーの挿入および引き抜きを行うための電気炉の開口部には、蓋を設けるのが好ましい。蓋は、バーナーの引き抜き時に開口部を閉塞するのに用いられる。これによりバーナーへのスプラッシュの付着を確実に防止できる。蓋は、断熱材を取り付けたものが好ましい。バーナーの使用時には、電気炉の開口部にバーナーを挿入することで、迅速に助燃を開始することができる。図2および3に示す例では、酸素ガス噴出管からの流速を高速にするため、絞り部を設けているが、この酸素ガスの流速をマッハ0.1~3.0にすることが望ましい。流速がマッハ0.1未満だと、煤溶剤等の不燃物を吹き飛ばすことが難しく、鉄屑表面の露出による溶断の促進効果を期待できないとともに、バーナー先端部の詰まりを抑制できないおそれがある。一方、マッハ3.0を超えると、酸素ガス供給設備の大型化が必要となり、設備投資費用がかかるが、効果は飽和する。このため、酸素ガスの流速はマッハ0.1~3.0とするのが好ましい。なお、スクラップを電気炉に装入した当初は、バーナー近くにスクラップがあるため、火炎長を短くすることが重要である。つまり、最初は火炎長を短くし、スクラップが溶解すると火炎長を長くすることが望しい。この火炎長の調整は、中心部の酸素ガス供給量と燃焼用の酸素ガス供給量の比を変化させて行う。LおよびDの値が同じ助燃バーナー三重管構成、液体燃料使用図3参照を3機用意した。これらの助燃バーナーについて伏角をいずれも35°として電気炉に設置し、ノズル先端の閉塞状況を確認した。その後、LおよびDの値が異なる助燃バーナーについて同様の実験を行った。その結果を図5に示す。なお、図5中、×は、使用開始2日以内にノズルが閉塞したものを示し、○は、使用開始から18日経過した後も、ノズルが閉塞しなかったものを示している。図5に示すように、吐出流速が40m/s未満の例では、L/Dの値にかかわらず、ノズル閉塞が発生した。また、吐出流量が40m/s以上でも、L/D≧-0.033×V3.341を満足しない例では、ノズル閉塞が発生した。一方、吐出流量が40m/s以上、かつL/D≧-0.033×V3.341を満足した例では、長期間にわたってノズルの閉塞を防止できた。