"炭化水素を供給するための炭化水素供給弁を機関排気通路内に配置し、炭化水素供給弁下流の機関排気通路内に排気ガス中に含まれるNOxと改質された炭化水素とを反応させるための排気浄化触媒を配置し、該排気浄化触媒の排気ガス流通表面上には貴金属触媒が担持されていると共に該貴金属触媒周りには塩基性の排気ガス流通表面部分が形成されており、該排気浄化触媒は、排気浄化触媒に流入する炭化水素の濃度を予め定められた範囲内の振幅および予め定められた範囲内の周期でもって振動させると排気ガス中に含まれるNOxを還元する性質を有すると共に、該炭化水素濃度の振動周期を該予め定められた範囲よりも長くすると排気ガス中に含まれるNOxの吸蔵量が増大する性質を有しており、機関運転時において排気浄化触媒にNOxが吸蔵されているときに、排気浄化触媒に流入する炭化水素の濃度変化の振幅が該予め定められた範囲内の振幅となるように炭化水素供給弁からの炭化水素の噴射量を制御すると共に、排気浄化触媒に流入する炭化水素の濃度が予め定められた範囲内の周期でもって振動するように炭化水素供給弁からの炭化水素の噴射周期を制御して、排気ガス中に含まれるNOxおよび排気浄化触媒に吸蔵されているNOxを還元せしめるようにした内燃機関の排気浄化装置。上記排気浄化触媒内において、排気ガス中に含まれるNOxおよび排気浄化触媒に吸蔵されているNOxと、改質された炭化水素とが反応して窒素および炭化水素を含む還元性中間体が生成され、上記炭化水素の噴射周期は還元性中間体を生成し続けるのに必要な周期である請求項1に記載の内燃機関の排気浄化装置。上記炭化水素の噴射周期が0.3秒から5秒の間である請求項2に記載の内燃機関の排気浄化装置。機関運転時に排気浄化触媒に流入する炭化水素の濃度を該予め定められた範囲内の振幅および予め定められた範囲内の周期でもって振動させることにより排気ガス中に含まれるNOxを還元する第1のNOx浄化方法と、排気浄化触媒に流入する炭化水素の濃度を該予め定められた範囲内の振幅よりも大きくすることにより排気浄化触媒から吸蔵NOxを放出させて還元する第2のNOx浄化方法と、排気浄化触媒に流入する炭化水素の濃度を該予め定められた範囲内の振幅および予め定められた範囲内の周期でもって振動させることにより排気ガス中に含まれるNOxおよび排気浄化触媒に吸蔵されているNOxを共に還元する第3のNOx浄化方法とを機関の運転状態に応じて選択的に用いるようにした請求項1に記載の内燃機関の排気浄化装置。排気浄化触媒が活性化して第1のNOx浄化方法によるNOx浄化作用が開始されたときに排気浄化触媒にNOxが吸蔵されているときには、第2のNOx浄化方法によるNOx浄化作用又は第3のNOx浄化方法によるNOx浄化作用のいずれか一方が行われる請求項4に記載の内燃機関の排気浄化装置。該第3のNOx浄化方法によるNOx浄化作用は、排気浄化触媒の温度が予め求められている温度範囲内にあるときに行うことができ、該温度範囲は排気浄化触媒へのNOx吸蔵量が増大するにつれて低下する請求項4に記載の内燃機関の排気浄化装置。該第3のNOx浄化方法によるNOx浄化作用は、排気浄化触媒のNOx吸蔵量が予め定められた設定値よりも低いときに行われる請求項4に記載の内燃機関の排気浄化装置。該第3のNOx浄化方法によるNOx浄化作用が行われるときには第1のNOx浄化方法によるNOx浄化作用が行われるときに比べて、排気浄化触媒に流入する炭化水素濃度変化の振幅が増大される請求項4に記載の内燃機関の排気浄化装置。上記貴金属触媒は白金Ptと、ロジウムRhおよびパラジウムPdの少なくとも一方とにより構成される請求項1に記載の内燃機関の排気浄化装置。上記排気浄化触媒の排気ガス流通表面上にアルカリ金属又はアルカリ土類金属又は希土類又はNOxに電子を供与しうる金属を含む塩基性層が形成されており、該塩基性層の表面が上記塩基性の排気ガス流通表面部分を形成している請求項1に記載の内燃機関の排気浄化装置。しかしながらNOx吸蔵触媒は高温になるとNOx浄化率が低下するという問題がある。本発明の目的は、排気浄化触媒の温度が高温になっても高いNOx浄化率を得ることのできる内燃機関の排気浄化装置を提供することにある。本発明によれば、炭化水素を供給するための炭化水素供給弁を機関排気通路内に配置し、炭化水素供給弁下流の機関排気通路内に排気ガス中に含まれるNOxと改質された炭化水素とを反応させるための排気浄化触媒を配置し、排気浄化触媒の排気ガス流通表面上には貴金属触媒が担持されていると共に貴金属触媒周りには塩基性の排気ガス流通表面部分が形成されており、排気浄化触媒は、排気浄化触媒に流入する炭化水素の濃度を予め定められた範囲内の振幅および予め定められた範囲内の周期でもって振動させると排気ガス中に含まれるNOxを還元する性質を有すると共に、炭化水素濃度の振動周期を予め定められた範囲よりも長くすると排気ガス中に含まれるNOxの吸蔵量が増大する性質を有しており、機関運転時において排気浄化触媒にNOxが吸蔵されているときに、排気浄化触媒に流入する炭化水素の濃度変化の振幅が予め定められた範囲内の振幅となるように炭化水素供給弁からの炭化水素の噴射量を制御すると共に、排気浄化触媒に流入する炭化水素の濃度が予め定められた範囲内の周期でもって振動するように炭化水素供給弁からの炭化水素の噴射周期を制御して排気ガス中に含まれるNOxおよび排気浄化触媒に吸蔵されているNOxを還元せしめるようにした内燃機関の排気浄化装置が提供される。排気浄化触媒の温度が高温になっても高いNOx浄化率を得ることができる。図1に圧縮着火式内燃機関の全体図を示す。図1を参照すると、1は機関本体、2は各気筒の燃焼室、3は各燃焼室2内に夫々燃料を噴射するための電子制御式燃料噴射弁、4は吸気マニホルド、5は排気マニホルドを夫々示す。吸気マニホルド4は吸気ダクト6を介して排気ターボチャージャ7のコンプレッサ7aの出口に連結され、コンプレッサ7aの入口は吸入空気量検出器8を介してエアクリーナ9に連結される。吸気ダクト6内にはステップモータにより駆動されるスロットル弁10が配置され、更に吸気ダクト6周りには吸気ダクト6内を流れる吸入空気を冷却するための冷却装置11が配置される。図1に示される実施例では機関冷却水が冷却装置11内に導かれ、機関冷却水によって吸入空気が冷却される。一方、排気マニホルド5は排気ターボチャージャ7の排気タービン7bの入口に連結される。排気タービン7bの出口は排気管12を介して排気浄化触媒13の入口に連結され、排気浄化触媒13の出口は、排気ガス中に含まれるパティキュレートを捕集するためのパティキュレートフィルタ14に連結される。排気浄化触媒13上流の排気管12内には圧縮着火式内燃機関の燃料として用いられる軽油その他の燃料からなる炭化水素を供給するための炭化水素供給弁15が配置される。図1に示される実施例では炭化水素供給弁15から供給される炭化水素として軽油が用いられている。なお、本発明はリーン空燃比のもとで燃焼の行われる火花点火式内燃機関にも適用することができる。この場合、炭化水素供給弁15からは火花点火式内燃機関の燃料として用いられるガソリンその他の燃料からなる炭化水素が供給される。一方、排気マニホルド5と吸気マニホルド4とは排気ガス再循環以下、EGRと称す通路16を介して互いに連結され、EGR通路16内には電子制御式EGR制御弁17が配置される。また、EGR通路16周りにはEGR通路16内を流れるEGRガスを冷却するための冷却装置18が配置される。図1に示される実施例では機関冷却水が冷却装置18内に導かれ、機関冷却水によってEGRガスが冷却される。一方、各燃料噴射弁3は燃料供給管19を介してコモンレール20に連結され、このコモンレール20は電子制御式の吐出量可変な燃料ポンプ21を介して燃料タンク22に連結される。燃料タンク22内に貯蔵されている燃料は燃料ポンプ21によってコモンレール20内に供給され、コモンレール20内に供給された燃料は各燃料供給管19を介して燃料噴射弁3に供給される。電子制御ユニット30はデジタルコンピュータからなり、双方向性バス31によって互いに接続されたROMリードオンリメモリ32、RAMランダムアクセスメモリ33、CPUマイクロプロセッサ34、入力ポート35および出力ポート36を具備する。排気浄化触媒13の下流には排気浄化触媒13の温度を検出するための温度センサ23が取付けられている。また、パティキュレートフィルタ14にはパティキュレートフィルタ14の前後の差圧を検出するための差圧センサ24が取付けられている。これら温度センサ23,差圧センサ24および吸入空気量検出器8の出力信号は夫々対応するAD変換器37を介して入力ポート35に入力される。また、アクセルペダル40にはアクセルペダル40の踏込み量Lに比例した出力電圧を発生する負荷センサ41が接続され、負荷センサ41の出力電圧は対応するAD変換器37を介して入力ポート35に入力される。更に入力ポート35にはクランクシャフトが例えば15°回転する毎に出力パルスを発生するクランク角センサ42が接続される。一方、出力ポート36は対応する駆動回路38を介して燃料噴射弁3、スロットル弁10の駆動用ステップモータ、炭化水素供給弁15、EGR制御弁17および燃料ポンプ21に接続される。図2は排気浄化触媒13の基体上に担持された触媒担体の表面部分を図解的に示している。この排気浄化触媒13では図2に示されるように例えばアルミナからなる触媒担体50上には貴金属触媒51,52が担持されており、更にこの触媒担体50上にはカリウムK、ナトリウムNa、セシウムCsのようなアルカリ金属、バリウムBa、カルシウムCaのようなアルカリ土類金属、ランタノイドのような希土類および銀Ag、銅Cu、鉄Fe、イリジウムIrのようなNOxに電子を供与しうる金属から選ばれた少なくとも一つを含む塩基性層53が形成されている。排気ガスは触媒担体50上に沿って流れるので貴金属触媒51,52は排気浄化触媒13の排気ガス流通表面上に担持されていると言える。また、塩基性層53の表面は塩基性を呈するので塩基性層53の表面は塩基性の排気ガス流通表面部分54と称される。一方、図2において貴金属触媒51は白金Ptからなり、貴金属触媒52はロジウムRhからなる。即ち、触媒担体50に担持されている貴金属触媒51,52は白金PtおよびロジウムRhから構成されている。なお、排気浄化触媒13の触媒担体50上には白金PtおよびロジウムRhに加えて更にパラジウムPdを担持させることができるし、或いはロジウムRhに代えてパラジウムPdを担持させることができる。即ち、触媒担体50に担持されている貴金属触媒51,52は白金Ptと、ロジウムRhおよびパラジウムPdの少なくとも一方とにより構成される。炭化水素供給弁15から排気ガス中に炭化水素が噴射されるとこの炭化水素は排気浄化触媒13において改質される。本発明ではこのとき改質された炭化水素を用いて排気浄化触媒13においてNOxを浄化するようにしている。図3はこのとき排気浄化触媒13において行われる改質作用を図解的に示している。図3に示されるように炭化水素供給弁15から噴射された炭化水素HCは触媒51によって炭素数の少ないラジカル状の炭化水素HCとなる。図4は炭化水素供給弁15からの炭化水素の供給タイミングと排気浄化触媒13への流入排気ガスの空燃比A/Finの変化とを示している。なお、この空燃比A/Finの変化は排気浄化触媒13に流入する排気ガス中の炭化水素の濃度変化に依存しているので図4に示される空燃比A/Finの変化は炭化水素の濃度変化を表しているとも言える。ただし、炭化水素濃度が高くなると空燃比A/Finは小さくなるので図4においては空燃比A/Finがリッチ側となるほど炭化水素濃度が高くなっている。図5は、排気浄化触媒13に流入する炭化水素の濃度を周期的に変化させることによって図4に示されるように排気浄化触媒13への流入排気ガスの空燃比A/Finを変化させたときの排気浄化触媒13によるNOx浄化率を排気浄化触媒13の各触媒温度TCに対して示している。本発明者は長い期間に亘ってNOx浄化に関する研究を重ねており、その研究課程において、排気浄化触媒13に流入する炭化水素の濃度を予め定められた範囲内の振幅および予め定められた範囲内の周期でもって振動させると、図5に示されるように400°C以上の高温領域においても極めて高いNOx浄化率が得られることが判明したのである。更にこのときには窒素および炭化水素を含む多量の還元性中間体が塩基性層53の表面上に、即ち排気浄化触媒13の塩基性排気ガス流通表面部分54上に保持又は吸着され続けており、この還元性中間体が高NOx浄化率を得る上で中心的役割を果していることが判明したのである。次にこのことについて図6Aおよび6Bを参照しつつ説明する。なお、これら図6Aおよび6Bは排気浄化触媒13の触媒担体50の表面部分を図解的に示しており、これら図6Aおよび6Bには排気浄化触媒13に流入する炭化水素の濃度が予め定められた範囲内の振幅および予め定められた範囲内の周期でもって振動せしめたときに生ずると推測される反応が示されている。図6Aは排気浄化触媒13に流入する炭化水素の濃度が低いときを示しており、図6Bは炭化水素供給弁15から炭化水素が供給されて排気浄化触媒13に流入する炭化水素の濃度が高くなっているときを示している。さて、図4からわかるように排気浄化触媒13に流入する排気ガスの空燃比は一瞬を除いてリーンに維持されているので排気浄化触媒13に流入する排気ガスは通常酸素過剰の状態にある。従って排気ガス中に含まれるNOは図6Aに示されるように白金51上において酸化されてNO2となり、次いでこのNO2は更に酸化されてNO3となる。また、NO2の一部はNO2-となる。この場合、NO3の生成量の方がNO2-の生成量よりもはるかに多い。従って白金Pt51上には多量のNO3と少量のNO2-が生成されることになる。これらNO3およびNO2-は活性が強く、以下これらNO3およびNO2-を活性NOxと称する。一方、炭化水素供給弁15から炭化水素が供給されると図3に示されるようにこの炭化水素は排気浄化触媒13内において改質され、ラジカルとなる。その結果、図6Bに示されるように活性NOx周りの炭化水素濃度が高くなる。ところで活性NOxが生成された後、活性NOx周りの酸素濃度が高い状態が一定時間以上継続すると活性NOxは酸化され、硝酸イオンNO3-の形で塩基性層53内に吸収される。しかしながらこの一定時間が経過する前に活性NOx周りの炭化水素濃度が高くされると図6Bに示されるように活性NOxは白金51上においてラジカル状の炭化水素HCと反応し、それにより還元性中間体が生成される。この還元性中間体は塩基性層53の表面上に付着又は吸着される。なお、このとき最初に生成される還元性中間体はニトロ化合物R-NO2であると考えられる。このニトロ化合物R-NO2は生成されるとニトリル化合物R-CNとなるがこのニトリル化合物R-CNはその状態では瞬時しか存続し得ないのでただちにイソシアネート化合物R-NCOとなる。このイソシアネート化合物R-NCOは加水分解するとアミン化合物R-NH2となる。ただしこの場合、加水分解されるのはイソシアネート化合物R-NCOの一部であると考えられる。従って図6Bに示されるように塩基性層53の表面上に保持又は吸着されている還元性中間体の大部分はイソシアネート化合物R-NCOおよびアミン化合物R-NH2であると考えられる。一方、図6Bに示されるように生成された還元性中間体の周りを炭化水素HCが取り囲んでいると還元性中間体は炭化水素HCに阻まれてそれ以上反応が進まない。この場合、排気浄化触媒13に流入する炭化水素の濃度が低下せしめられ、それによって酸素濃度が高くなると還元性中間体周りの炭化水素は酸化せしめられる。その結果、図6Aに示されるように還元性中間体と活性NOxとが反応するようになる。このとき活性NOxは還元性中間体R-NCOやR-NH2と反応してN2,CO2,H2Oとなり、斯くしてNOxが浄化されることになる。このように排気浄化触媒13では、排気浄化触媒13に流入する炭化水素の濃度を高くすることにより還元性中間体が生成され、排気浄化触媒13に流入する炭化水素の濃度を低くして酸素濃度を高くすることにより活性NOxが還元性中間体と反応し、NOxが浄化される。即ち、排気浄化触媒13によりNOxを浄化するには排気浄化触媒13に流入する炭化水素の濃度を周期的に変化させる必要がある。無論、この場合、還元性中間体を生成するのに十分高い濃度まで炭化水素の濃度を高める必要があり、生成された還元性中間体を活性NOxと反応させるのに十分低い濃度まで炭化水素の濃度を低下させる必要がある。即ち、排気浄化触媒13に流入する炭化水素の濃度を予め定められた範囲内の振幅で振動させる必要がある。なお、この場合、生成された還元性中間体が活性NOxと反応するまで、十分な量の還元性中間体R-NCOやR-NH2を塩基性層53上に、即ち塩基性排気ガス流通表面部分24上保持しておかなければならず、そのために塩基性の排気ガス流通表面部分24が設けられている。一方、炭化水素の供給周期を長くすると炭化水素が供給された後、次に炭化水素が供給されるまでの間において酸素濃度が高くなる期間が長くなり、従って活性NOxは還元性中間体を生成することなく硝酸塩の形で塩基性層53内に吸収されることになる。これを回避するためには排気浄化触媒13に流入する炭化水素の濃度を予め定められた範囲内の周期でもって振動させることが必要となる。そこで本発明による実施例では、排気ガス中に含まれるNOxと改質された炭化水素とを反応させて窒素および炭化水素を含む還元性中間体R-NCOやR-NH2を生成するために排気浄化触媒13の排気ガス流通表面上には貴金属触媒51,52が担持されており、生成された還元性中間体R-NCOやR-NH2を排気浄化触媒13内に保持しておくために貴金属触媒51,52周りには塩基性の排気ガス流通表面部分54が形成されており、塩基性の排気ガス流通表面部分54上に保持された還元性中間体R-NCOやR-NH2の還元作用によりNOxが還元され、炭化水素濃度の振動周期は還元性中間体R-NCOやR-NH2を生成し続けるのに必要な振動周期とされる。因みに図4に示される例では噴射間隔が3秒とされている。炭化水素濃度の振動周期、即ち炭化水素HCの供給周期を上述の予め定められた範囲内の周期よりも長くすると塩基性層53の表面上から還元性中間体R-NCOやR-NH2が消滅し、このとき白金Pt53上において生成された活性NOxは図7Aに示されるように硝酸イオンNO3-の形で塩基性層53内に拡散し、硝酸塩となる。即ち、このときには排気ガス中のNOxは硝酸塩の形で塩基性層53内に吸収されることになる。一方、図7BはこのようにNOxが硝酸塩の形で塩基性層53内に吸収されているときに排気浄化触媒13内に流入する排気ガスの空燃比が理論空燃比又はリッチにされた場合を示している。この場合には排気ガス中の酸素濃度が低下するために反応が逆方向NO3-→NO2に進み、斯くして塩基性層53内に吸収されている硝酸塩は順次硝酸イオンNO3-となって図7Bに示されるようにNO2の形で塩基性層53から放出される。次いで放出されたNO2は排気ガス中に含まれる炭化水素HCおよびCOによって還元される。図8は塩基性層53のNOx吸収能力が飽和する少し前に排気浄化触媒13に流入する排気ガスの空燃比A/Finを一時的にリッチにするようにした場合を図解的に示している。なお、図8に示す例ではこのリッチ制御の時間間隔は1分以上である。この場合には排気ガスの空燃比A/Finがリーンのときに塩基性層53内に吸収されたNOxは、排気ガスの空燃比A/Finが一時的にリッチにされたときに塩基性層53から一気に放出されて還元される。従ってこの場合には塩基性層53はNOxを一時的に吸収するための吸収剤の役目を果している。なお、このとき塩基性層53がNOxを一時的に吸着する場合もあり、従って吸収および吸着の双方を含む用語として吸蔵という用語を用いるとこのとき塩基性層53はNOxを一時的に吸蔵するためのNOx吸蔵剤の役目を果していることになる。即ち、この場合には、機関吸気通路、燃焼室2および排気浄化触媒13上流の排気通路内に供給された空気および燃料炭化水素の比を排気ガスの空燃比と称すると、排気浄化触媒13は、排気ガスの空燃比がリーンのときにはNOxを吸蔵し、排気ガス中の酸素濃度が低下すると吸蔵したNOxを放出するNOx吸蔵触媒として機能している。図9は、排気浄化触媒13をこのようにNOx吸蔵触媒として機能させたときのNOx浄化率を示している。なお、図9の横軸は排気浄化触媒13の触媒温度TCを示している。排気浄化触媒13をNOx吸蔵触媒として機能させた場合には図9に示されるように触媒温度TCが300°Cから400°Cのときには極めて高いNOx浄化率が得られるが触媒温度TCが400°C以上の高温になるとNOx浄化率が低下する。このように触媒温度TCが400°C以上になるとNOx浄化率が低下するのは、触媒温度TCが400°C以上になると硝酸塩が熱分解してNO2の形で排気浄化触媒13から放出されるからである。即ち、NOxを硝酸塩の形で吸蔵している限り、触媒温度TCが高いときに高いNOx浄化率を得るのは困難である。しかしながら図4から図6A,6Bに示される新たなNOx浄化方法では図6A,6Bからわかるように硝酸塩は生成されず或いは生成されても極く微量であり、斯くして図5に示されるように触媒温度TCが高いときでも高いNOx浄化率が得られることになる。そこで本発明では、炭化水素を供給するための炭化水素供給弁15を機関排気通路内に配置し、炭化水素供給弁15下流の機関排気通路内に排気ガス中に含まれるNOxと改質された炭化水素とを反応させるための排気浄化触媒13を配置し、排気浄化触媒13の排気ガス流通表面上には貴金属触媒51,52が担持されていると共に貴金属触媒51,52周りには塩基性の排気ガス流通表面部分54が形成されており、排気浄化触媒13は、排気浄化触媒13に流入する炭化水素の濃度を予め定められた範囲内の振幅および予め定められた範囲内の周期でもって振動させると排気ガス中に含まれるNOxを還元する性質を有すると共に、炭化水素濃度の振動周期をこの予め定められた範囲よりも長くすると排気ガス中に含まれるNOxの吸蔵量が増大する性質を有しており、機関運転時に排気浄化触媒13に流入する炭化水素の濃度を予め定められた範囲内の振幅および予め定められた範囲内の周期でもって振動させ、それにより排気ガス中に含まれるNOxを排気浄化触媒13において還元するようにしている。即ち、図4から図6A,6Bに示されるNOx浄化方法は、貴金属触媒を担持しかつNOxを吸収しうる塩基性層を形成した排気浄化触媒を用いた場合において、ほとんど硝酸塩を形成することなくNOxを浄化するようにした新たなNOx浄化方法であると言うことができる。実際、この新たなNOx浄化方法を用いた場合には排気浄化触媒13をNOx吸蔵触媒として機能させた場合に比べて、塩基性層53から検出される硝酸塩は極く微量である。なお、この新たなNOx浄化方法を以下、第1のNOx浄化方法と称する。次に図10から図15を参照しつつこの第1のNOx浄化方法についてもう少し詳細に説明する。図10は図4に示される空燃比A/Finの変化を拡大して示している。なお、前述したようにこの排気浄化触媒13への流入排気ガスの空燃比A/Finの変化は同時に排気浄化触媒13に流入する炭化水素の濃度変化を示している。なお、図10においてΔHは排気浄化触媒13に流入する炭化水素HCの濃度変化の振幅を示しており、ΔTは排気浄化触媒13に流入する炭化水素濃度の振動周期を示している。更に図10においてA/Fbは機関出力を発生するための燃焼ガスの空燃比を示すベース空燃比を表している。言い換えるとこのベース空燃比A/Fbは炭化水素の供給を停止したときに排気浄化触媒13に流入する排気ガスの空燃比を表している。一方、図10においてXは、生成された活性NOxが硝酸塩の形で塩基性層53内に吸蔵されることなく還元性中間体の生成のために使用される空燃比A/Finの上限を表しており、活性NOxと改質された炭化水素とを反応させて還元性中間体を生成させるには空燃比A/Finをこの空燃比の上限Xよりも低くすることが必要となる。別の言い方をすると図10のXは活性NOxと改質された炭化水素とを反応させて還元性中間体を生成させるのに必要な炭化水素の濃度の下限を表しており、還元性中間体を生成するためには炭化水素の濃度をこの下限Xよりも高くする必要がある。この場合、還元性中間体が生成されるか否かは活性NOx周りの酸素濃度と炭化水素濃度との比率、即ち空燃比A/Finで決まり、還元性中間体を生成するのに必要な上述の空燃比の上限Xを以下、要求最小空燃比と称する。図10に示される例では要求最小空燃比Xがリッチとなっており、従ってこの場合には還元性中間体を生成するために空燃比A/Finが瞬時的に要求最小空燃比X以下に、即ちリッチにされる。これに対し、図11に示される例では要求最小空燃比Xがリーンとなっている。この場合には空燃比A/Finをリーンに維持しつつ空燃比A/Finを周期的に低下させることによって還元性中間体が生成される。この場合、要求最小空燃比Xがリッチになるかリーンになるかは排気浄化触媒13の酸化力による。この場合、排気浄化触媒13は例えば貴金属51の担持量を増大させれば酸化力が強まり、酸性を強めれば酸化力が強まる。従って排気浄化触媒13の酸化力は貴金属51の担持量や酸性の強さによって変化することになる。さて、酸化力が強い排気浄化触媒13を用いた場合に図11に示されるように空燃比A/Finをリーンに維持しつつ空燃比A/Finを周期的に低下させると、空燃比A/Finが低下せしめられたときに炭化水素が完全に酸化されてしまい、その結果還元性中間体を生成することができなくなる。これに対し、酸化力が強い排気浄化触媒13を用いた場合に図10に示されるように空燃比A/Finを周期的にリッチにさせると空燃比A/Finがリッチにされたときに炭化水素は完全に酸化されることなく部分酸化され、即ち炭化水素が改質され、斯くして還元性中間体が生成されることになる。従って酸化力が強い排気浄化触媒13を用いた場合には要求最小空燃比Xはリッチにする必要がある。一方、酸化力が弱い排気浄化触媒13を用いた場合には図11に示されるように空燃比A/Finをリーンに維持しつつ空燃比A/Finを周期的に低下させると、炭化水素は完全に酸化されずに部分酸化され、即ち炭化水素が改質され、斯くして還元性中間体が生成される。これに対し、酸化力が弱い排気浄化触媒13を用いた場合に図10に示されるように空燃比A/Finを周期的にリッチにさせると多量の炭化水素は酸化されることなく単に排気浄化触媒13から排出されることになり、斯くして無駄に消費される炭化水素量が増大することになる。従って酸化力が弱い排気浄化触媒13を用いた場合には要求最小空燃比Xはリーンにする必要がある。即ち、要求最小空燃比Xは図12に示されるように排気浄化触媒13の酸化力が強くなるほど低下させる必要があることがわかる。このように要求最小空燃比Xは排気浄化触媒13の酸化力によってリーンになったり、或いはリッチになったりするが、以下要求最小空燃比Xがリッチである場合を例にとって、排気浄化触媒13に流入する炭化水素の濃度変化の振幅や排気浄化触媒13に流入する炭化水素濃度の振動周期について説明する。さて、ベース空燃比A/Fbが大きくなると、即ち炭化水素が供給される前の排気ガス中の酸素濃度が高くなると空燃比A/Finを要求最小空燃比X以下とするのに必要な炭化水素の供給量が増大し、それに伴なって還元性中間体の生成に寄与しなかった余剰の炭化水素量も増大する。この場合、NOxを良好に浄化するためには前述したようにこの余剰の炭化水素を酸化させる必要があり、従ってNOxを良好に浄化するためには余剰の炭化水素量が多いほど多量の酸素が必要となる。この場合、排気ガス中の酸素濃度を高めれば酸素量を増大することができる。従ってNOxを良好に浄化するためには、炭化水素が供給される前の排気ガス中の酸素濃度が高いときには炭化水素供給後の排気ガス中の酸素濃度を高める必要がある。即ち、炭化水素が供給される前の排気ガス中の酸素濃度が高いほど炭化水素濃度の振幅を大きくする必要がある。図13は同一のNOx浄化率が得られるときの、炭化水素が供給される前の排気ガス中の酸素濃度と炭化水素濃度の振幅ΔHとの関係を示している。図13から同一のNOx浄化率を得るためには炭化水素が供給される前の排気ガス中の酸素濃度が高いほど炭化水素濃度の振幅ΔHを増大させる必要があることがわかる。即ち、同一のNOx浄化率を得るにはベース空燃比A/Fbが高くなるほど炭化水素濃度の振幅ΔTを増大させることが必要となる。別の言い方をすると、NOxを良好に浄化するためにはベース空燃比A/Fbが低くなるほど炭化水素濃度の振幅ΔTを減少させることができる。ところでベース空燃比A/Fbが最も低くなるのは加速運転時であり、このとき炭化水素濃度の振幅ΔHが200ppm程度あればNOxを良好に浄化することができる。ベース空燃比A/Fbは通常、加速運転時よりも大きく、従って図14に示されるように炭化水素濃度の振幅ΔHが200ppm以上であれば良好なNOx浄化率を得ることができることになる。一方、ベース空燃比A/Fbが最も高いときには炭化水素濃度の振幅ΔHを10000ppm程度にすれば良好なNOx浄化率が得られることがわかっている。従って本発明では炭化水素濃度の振幅の予め定められた範囲が200ppmから10000ppmとされている。また、炭化水素濃度の振動周期ΔTが長くなると炭化水素が供給された後、次に炭化水素が供給される間、活性NOx周りの酸素濃度が高くなる。この場合、炭化水素濃度の振動周期ΔTが5秒程度よりも長くなると活性NOxが硝酸塩の形で塩基性層53内に吸収され始め、従って図15に示されるように炭化水素濃度の振動周期ΔTが5秒程度よりも長くなるとNOx浄化率が低下することになる。従って炭化水素濃度の振動周期ΔTは5秒以下とする必要がある。一方、炭化水素濃度の振動周期ΔTがほぼ0.3秒以下になると供給された炭化水素が排気浄化触媒13の排気ガス流通表面上に堆積し始め、従って図15に示されるように炭化水素濃度の振動周期ΔTがほぼ0.3秒以下になるとNOx浄化率が低下する。そこで本発明では炭化水素濃度の振動周期が0.3秒から5秒の間とされている。次に図16から図19を参照しつつ排気浄化触媒13をNOx吸蔵触媒として機能させた場合のNOx浄化方法について具体的に説明する。このように排気浄化触媒13をNOx吸蔵触媒として機能させた場合のNOx浄化方法を以下、第2のNOx浄化方法と称する。この第2のNOx浄化方法では図16において図解的に示されるように塩基性層53に吸蔵された吸蔵NOx量ΣNOXが予め定められた許容量MAXを越えたときに、排気浄化触媒13に流入する排気ガスの空燃比A/Finが一時的にリッチにされる。排気ガスの空燃比A/Finがリッチにされると排気ガスの空燃比A/Finがリーンのときに塩基性層53内に吸蔵されたNOxが塩基性層53から一気に放出されて還元される。それによってNOxが浄化される。吸蔵NOx量ΣNOXは例えば機関から排出されるNOx量から算出される。本発明による実施例では機関から単位時間当り排出される排出NOx量NOXAが噴射量Qおよび機関回転数Nの関数として図17に示すようなマップの形で予めROM32内に記憶されており、この排出NOx量NOXAから吸蔵NOx量ΣNOXが算出される。この場合、前述したように排気ガスの空燃比A/Finがリッチにされる周期は通常1分以上である。この第2のNOx浄化方法では図18に示されるように燃焼室2内に燃料噴射弁3から燃焼用燃料Qに加え、追加の燃料WRを噴射することによって排気浄化触媒13に流入する排気ガスの空燃比A/Finがリッチにされる。なお、図18の横軸はクランク角を示している。この追加の燃料WRは燃焼はするが機関出力となって現われない時期に、即ち圧縮上死点後ATDC90°の少し手前で噴射される。この燃料量WRは噴射量Qおよび機関回転数Nの関数として図19に示すようなマップの形で予めROM32内に記憶されている。無論、この場合炭化水素供給弁15からの炭化水素の供給量を増大させることによって排気ガスの空燃比A/Finをリッチにすることもできる。さて、再び第1のNOx浄化方法についての説明に戻ると、第1のNOx浄化方法を用いてNOxを良好に浄化するためには前述したように炭化水素濃度の振幅ΔHおよび振動周期ΔTを適切に制御する必要がある。即ち、第1のNOx浄化方法を用いてNOxを良好に浄化するためには、排気浄化触媒13への流入排気ガスの空燃比A/Finが要求最小空燃比X以下となるように炭化水素濃度の振幅ΔHを制御し、炭化水素濃度の振動周期ΔTを0.3秒から5秒の間に制御する必要がある。この場合、本発明では炭化水素濃度の振動周期ΔTは炭化水素供給弁15からの炭化水素の噴射量を制御することに制御され、炭化水素濃度の振動周期ΔTは炭化水素供給弁15からの炭化水素の噴射周期を制御することによって制御される。なおこの場合、炭化水素供給弁15からの炭化水素の噴射量は、炭化水素供給弁15からの炭化水素の噴射時間又は噴射圧の少なくとも一方を制御することに制御される。ところで第1のNOx浄化方法によりNOxの浄化作用が行われているときに、最も要求されることはどのような運転状態でも高いNOx浄化率を得ることができ、供給された炭化水素が排気浄化触媒13をすり抜けないようにすることである。この点について検討を重ねた結果、排気浄化触媒13において完全に酸化される炭化水素の量と部分酸化される炭化水素の量がNOx浄化率と炭化水素のすり抜け量を支配していることが判明したのである。次にこのことについて図20を参照しつつ説明する。図20には、炭化水素供給弁15から同一の噴射圧のもとで異なる噴射時間でもって噴射された炭化水素の三つの噴射パターンA,B,Cが示されている。この場合、噴射時間は噴射パターンAが最も短かく、噴射パターンCが最も長くなっている。また、図20には各噴射パターンA,B,Cにより噴射が行われた後、排気浄化触媒13に流入する排気ガス中の炭化水素濃度の時間的な変化が示されている。更に図20には各噴射パターンA,B,Cによる噴射が行われたときのNOx浄化率と排気浄化触媒13の炭化水素のすり抜け量とが示されている。さて、排気浄化触媒13に流入する排気ガス中の炭化水素濃度、即ち単位排気ガス量当りの炭化水素量が少ないときにはこの炭化水素は排気浄化触媒13において完全に酸化されてしまう。一方、排気ガス中の炭化水素濃度、即ち単位排気ガス量当りの炭化水素量が増大すると排気浄化触媒13において全ての炭化水素を完全に酸化しえなくなる。このとき一部の炭化水素は部分酸化されることになる。このように排気ガス中の炭化水素濃度には排気浄化触媒13において全ての炭化水素が完全に酸化される限界が存在し、この限界が図20においてXAで示されている。即ち、図20において炭化水素濃度が限界XAよりも低いときには全ての炭化水素が完全に酸化されるので図20において限界XAよりも下方のハッチング領域RAでは全ての炭化水素が完全に酸化されることになる。この場合、ハッチング領域RAの面積は炭化水素量を表しており、従ってハッチング領域RAに相当する量の炭化水素が完全に酸化されることになる。なお、以下この限界XAを完全酸化限界と称する。一方、図20において完全酸化限界XAよりも上方の領域RBでは排気浄化触媒13において炭化水素の部分酸化作用が行われる。この場合、図20においてハッチング領域RBは部分酸化される炭化水素量を表わしている。この部分酸化された炭化水素から還元性中間体が生成されるのでこの部分酸化された炭化水素により第1のNOx浄化方法によるNOxの浄化作用が行われることになる。なお、実際にはこの部分酸化された炭化水素の一部は還元性中間体の生成に使用されずに酸化されてしまい、部分酸化された残りの炭化水素によって還元性中間体が生成される。一方、排気浄化触媒13に流入する排気ガス中の炭化水素濃度、即ち単位排気ガス量当りの炭化水素量が更に増大せしめられると一部の炭化水素は排気浄化触媒13において完全に酸化されないどころか部分酸化もされなくなり、この場合酸化もされない一部の炭化水素は排気浄化触媒13をすり抜けることになる。この炭化水素のすり抜けを生ずる炭化水素の限界が図20においてXBで示されており、以下この限界XBをすり抜け限界と称する。図20においてこのすり抜け限界XBよりも上方のハッチング領域RCは炭化水素のすり抜け量を表している。排気ガス中に含まれるNOxを第1のNOx浄化方法を用いて浄化するためには排気ガス中に含まれるNOx量に対して十分な量の炭化水素が部分酸化されることが必要であり、部分酸化される炭化水素量RBが不十分である場合にはNOx浄化率が低下することになる。図20における噴射パターンAはこのように部分酸化される炭化水素量RBが不足している場合を示しており、この場合には図20に示されるようにNOx浄化率が低下することになる。一方、図20において噴射パターンBは部分酸化される炭化水素量RBを増大するために噴射パターンAに比べて噴射時間が長くされた場合を示している。噴射時間が長くされると部分酸化される炭化水素量RBが増大するために図20に示されるようにNOx浄化率が高くなる。なお、図20は噴射パターンBであっても部分酸化される炭化水素量RBが若干不足している場合を示している。図20において噴射パターンCは部分酸化される炭化水素量RBを更に増大するために噴射パターンBに比べて噴射時間が更に長くされた場合を示している。この場合、図20に示されるようにNOx浄化率は向上する。しかしながらこの場合、炭化水素濃度がすり抜け限界XBを越えるので炭化水素のすり抜けが発生することになる。第1のNOx浄化方法によるNOx浄化作用を行う際には通常は炭化水素のすり抜けが生じないようにする必要がある。従って本発明では第1のNOx浄化方法によるNOx浄化作用を行う際には通常は図20に示される例において炭化水素濃度のピークがすり抜け限界XBとなる噴射パターンBが用いられる。無論、噴射パターンAに示されるように炭化水素濃度のピークがすり抜け限界XBに達していなくても十分高いNOx浄化率が得られる場合には噴射パターンAが用いられる。即ち、本発明では第1のNOx浄化方法によるNOx浄化作用を行う際には通常は噴射パターンAか噴射パターンBのいずれかが用いられることになる。さて、排気浄化触媒13の温度が上昇すると排気浄化触媒13において単位時間当り酸化される炭化水素量が増大し、即ち炭化水素に対する酸化速度が増大し、その結果排気浄化触媒13の温度が上昇すると完全酸化限界XAが上昇する。一方、排気浄化触媒13の温度が上昇すると、温度が上昇する前にはすり抜けていた炭化水素が部分酸化されるようになるのですり抜け限界XBも上昇することになる。即ち、排気浄化触媒13の温度が上昇すると完全酸化限界XAとすり抜け限界XBが共に上昇することになる。従って第1のNOx浄化方法によりNOxの浄化を行う際にはこのことを考慮して炭化水素の噴射制御を行う必要がある。図21および図22はこのことを考慮して炭化水素の噴射制御を行うようにしたときの一例を示している。なお、図21に示す例は、噴射圧を一定に維持した状態で噴射時間を制御することにより炭化水素の噴射量を制御するようにした場合を示しており、図22に示す例は、噴射圧および噴射時間の双方を制御することにより炭化水素の噴射量を制御するようにした場合を示している。また、図21および図22においてA1は機関回転数および負荷が比較的低いときの噴射パターンを示しており、A3は機関回転数および負荷が比較的高いときの噴射パターンを示しており、A2は機関回転数および負荷が夫々A1で示される場合とA3で示される場合の中間である場合の噴射パターンを示している。即ち、機関回転数および負荷が高くなるにつれて噴射パターンはA1からA3に向けて変化せしめられる。さて、機関回転数および負荷が高くなるほど排気浄化触媒13の温度が高くなり、従って機関回転数および負荷が高くなるほど完全酸化限界XAおよびすり抜け限界XBも高くなる。一方、回転数および負荷が高くなるほど機関からの単位時間当りの排出NOx量が増大し、従って機関回転数および負荷が高くなるほど部分酸化される炭化水素量RBを増大する必要がある。この場合、部分酸化される炭化水素量RBを増大させるには炭化水素の噴射量を増大させる必要がある。従ってNOxの浄化に必要な量の部分酸化炭化水素を生成しうるように図21に示される例では機関回転数および負荷が高くなるにつれ噴射時間を長くすることにより噴射量が増量せしめられ、図22に示される例では機関回転数および負荷が高くなるにつれて噴射圧および噴射時間を共に長くすることによって噴射量が増量せしめられる。このように噴射量は噴射時間のみを制御することによっても、或いは噴射圧および噴射時間の双方を制御することによっても制御することができるが、以下噴射時間のみを制御することによって噴射量を制御するようにした場合を例にとって本発明を説明する。図23Aはこのように噴射時間のみを制御することによって噴射量を制御するようにした場合に、NOxの浄化に必要な量の部分酸化炭化水素を生成することのできる等噴射時間線を示している。図23Aからわかるように炭化水素の噴射時間は燃焼室2内への燃料噴射量Qが増大するほど、即ち機関負荷が増大するほど長くなり、機関回転数Nが高くなるほど長くなる。この噴射時間WTは燃料噴射量Qおよび機関回転数Nの関数として図23Bに示すようなマップの形で予めROM32内に記憶されている。また、最適な炭化水素濃度の振動振幅ΔT、即ち炭化水素の噴射周期ΔTも同様に噴射量Qおよび機関回転数Nの関数として図23Cに示すようなマップの形で予めROM32内に記憶されている。機関運転時に炭化水素供給弁15から図23Bに示される噴射時間WTijおよび図23Cに示される噴射周期ΔTijでもって炭化水素が噴射されると第1のNOx浄化方法による良好なNOx浄化作用が行われる。図24はこのように第1のNOx浄化方法による良好なNOx浄化作用が行われているときの炭化水素の噴射パターンと炭化水素濃度変化を示している。このときには図24において領域RAに示される量の炭化水素が完全酸化せしめられており、このときこの炭化水素の酸化反応熱によって排気浄化触媒13は活性化した状態に維持されている。さて、排気浄化触媒13が活性化していて第1のNOx浄化方法によるNOx浄化作用が行われているときには前述したように硝酸塩は生成されず或いは生成されても極く微量であり、従ってこのときには排気浄化触媒13にほとんどNOxが吸蔵されていない。一方、排気浄化触媒13が活性化していないときには第1のNOx浄化方法によるNOx浄化作用を行うことができず、このとき排気ガス中に含まれるNOxは排気浄化触媒13に吸蔵される。従って、機関運転時には少なくとも排気浄化触媒13が活性化する前は多かれ少なかれNOxが排気浄化触媒13に吸蔵されることになる。この吸蔵NOxは前述したように第2のNOx浄化方法を用いて還元することができる。しかしながら研究を重ねた結果、この吸蔵NOxはこの第2のNOx浄化方法とは別の第3のNOx浄化方法を用いても還元しうることが判明したのである。次に、図25A、25Bおよび26を参照しつつこの第3のNOx浄化方法によるNOx浄化作用について説明する。図25Aは、排気浄化触媒13に吸蔵されたNOxの挙動を示しており、図25AにおいてTC1およびTC2は排気浄化触媒13の温度を示している。排気浄化触媒13に吸蔵されているNOxは、排気浄化触媒13の温度TCがTC1よりも低いときには排気浄化触媒13に吸蔵された状態に保持されている。これに対し、排気浄化触媒13の温度TCがTC1を越え、かつ図25Bに示されるように周囲に炭化水素が存在すると、塩基性層53内に吸蔵されている硝酸塩は硝酸イオンNO3-となって塩基性層53内から放出され、活性NOxとなって排気浄化触媒13の表面上に吸着される。従って、TC1は、吸蔵されているNOxが放出されるNOx放出温度を示している。次いでこの活性NOxは白金51上においてラジカル状の炭化水素HCと反応し、それにより還元性中間体が生成される。次いでこの還元性中間体は図6Aに示されるように活性NOxと反応して浄化される。このように吸蔵NOxから還元性中間体を生成し、それによりNOxを浄化するようにしたNOxの浄化方法が上述の第3のNOx浄化方法である。そこで本発明では、この第3のNOx浄化方法を用いてNOxを浄化するために、機関運転時において排気浄化触媒13にNOxが吸蔵されているときに、排気浄化触媒13に流入する炭化水素の濃度変化の振幅が予め定められた範囲内の振幅となるように炭化水素供給弁15からの炭化水素の噴射量を制御すると共に、排気浄化触媒13に流入する炭化水素の濃度が予め定められた範囲内の周期でもって振動するように炭化水素供給弁15からの炭化水素の噴射周期を制御し、それによって排気ガス中に含まれるNOxおよび排気浄化触媒13に吸蔵されているNOxを還元せしめるようにしている。この場合、本発明では、排気浄化触媒13内において、排気ガス中に含まれるNOxおよび排気浄化触媒13に吸蔵されているNOxと、改質された炭化水素とが反応して窒素および炭化水素を含む還元性中間体が生成され、炭化水素供給弁15からの炭化水素の噴射周期は還元性中間体を生成し続けるのに必要な周期とされている。本発明では、この炭化水素の噴射周期は0.3秒から5秒の間である。一方、排気浄化触媒13の温度TCがTC2を越え、かつ図25Bに示されるように周囲に炭化水素が存在すると、塩基性層53内に吸蔵されている硝酸塩が分解され、NOxが塩基性層53内から放出される。従って、TC2は、放出された吸蔵NOxが吸着状態に保持されるのか、或いは硝酸塩が分解されてNOxが放出されるのかの境界温度を示している。硝酸塩が分解されてNOxが放出される場合には還元性中間体が生成されることはなく、この場合には第3のNOx浄化方法によるNOx浄化作用は行われない。従って、第3のNOx浄化方法によるNOx浄化作用を行うことができるのは排気浄化触媒13の温度TCがNOx放出温度TC1と境界温度TC2との間にあるときである。なお、この場合、NOx放出温度TC1および境界温度TC2は排気浄化触媒13へのNOx吸蔵量ΣNOXの関数であり、図26に示されるようにこれらNOx放出温度TC1および境界温度TC2はNOx吸蔵量ΣNOXが増大するにつれて次第に低くなる。即ち、第3のNOx浄化方法によるNOx浄化作用を行うことのできる排気浄化触媒13の温度範囲は、NOx吸蔵量ΣNOXが増大するほど低くなることがわかる。この第3のNOx浄化方法によるNOx浄化作用を行うことのできる排気浄化触媒13の温度範囲は予め実験により求められている。さて、排気浄化触媒13が活性化して第1のNOx浄化方法によるNOx浄化作用が開始されると、供給された炭化水素の酸化反応熱により排気浄化触媒13の温度が上昇する。このとき排気浄化触媒13の温度がNOx放出温度TC1と境界温度TC2との間まで上昇しかつこのとき周囲に炭化水素が存在すれば、排気浄化触媒13から放出されたNOxは第3のNOx浄化方法によるNOx浄化作用により浄化できることになる。この場合、排気ガス中に含まれるNOxに加えて排気浄化触媒13から放出されたNOxを還元する必要があるので、炭化水素供給弁15から供給される炭化水素量は第1のNOx浄化方法によるNOx浄化作用が行われる場合に比べて増大せしめられる。図27は、第3のNOx浄化方法によるNOx浄化作用を行っているときの炭化水素の噴射パターンと炭化水素濃度の変化を示している。図27においてWTKで示されるように、第3のNOx浄化方法によるNOx浄化作用が行われているときの噴射時間は、第1のNOx浄化方法によるNOx浄化作用が行われているときの噴射時間TW図24に比べて噴射時間が長くされ、それにより噴射量が増大せしめられていることがわかる。このように噴射量が増大されると、排気ガス中に含まれるNOxに加えて排気浄化触媒13に吸蔵されていたNOxが還元され、従って第3のNOx浄化方法による良好なNOx浄化作用が行われることになる。また、噴射量が増大されると排気浄化触媒13において完全酸化される炭化水素量RAが増大するために酸化反応熱が増大し、その結果排気浄化触媒13の温度が上昇する。しかしながらこのとき排気浄化触媒13自体は特に昇温させる必要はなく、排気浄化触媒13の温度はそのときの温度に維持すれば十分である。この場合、排気浄化触媒13の温度をそのまま維持するためには単位時間当りに完全酸化される炭化水素量を一定に維持することが必要となる。単位時間当りに完全酸化される炭化水素量は一噴射当りの完全酸化炭化水素量RAを噴射周期ΔTKで除した値RA/ΔTKで表すことができる。この場合、一噴射当りの完全酸化炭化水素RAは噴射量に比例し、噴射量は噴射時間WTKに比例するので単位時間当りに完全酸化される炭化水素量は噴射時間WTKを噴射周期ΔTKで除した値WTK/ΔTKでもって代表することができる。従って排気浄化触媒13の温度をそのまま維持するためにはこの値WTK/ΔTKを図24に示される場合のWT/ΔTと等しくすればよいことになる。WTK/ΔTK=WT/ΔTとしたときの関係が図28に示されている。図28からわかるように排気浄化触媒13の温度をそのまま維持するためには噴射時間がWTからWTKに増大されたときには噴射周期をΔTからΔTKに増大することが必要となる。従って、本発明による実施例では、炭化水素の噴射量が増大するにつれて炭化水素の噴射周期が長くされる。なお、図26に示されるようにNOx吸蔵量ΣNOXが多いときには境界温度TC2は低く、実際にはこのようなときに排気浄化触媒13が活性化して第1のNOx浄化方法によるNOx浄化作用が開始されると、排気浄化触媒13の温度が境界温度TC2を越えてしまうことが多い。従って、実際には第1のNOx浄化方法によるNOx浄化作用が開始されたときに、第3のNOx浄化方法によるNOx浄化作用を行うことができるのはNOx吸蔵量ΣNOXが少ないときである。一方、第1のNOx浄化方法によるNOx浄化作用が開始されたときに排気浄化触媒13の温度が境界温度TC2を超えると上述したように排気浄化触媒13に吸蔵されている硝酸塩が分解され、排気浄化触媒13からNOxが放出される。このようにして排気浄化触媒13からNOxが放出されると、このNOxは還元されることなく外気中に排出されてしまう。従って、このときには放出されたNOxを還元するために排気浄化触媒13に流入する排気ガスの空燃比が一時的にリッチにされる。即ち、このときには第2のNOx浄化方法によるNOx浄化作用を用いてNOxが浄化される。このように本発明では、機関運転時に排気浄化触媒13に流入する炭化水素の濃度を予め定められた範囲内の振幅および予め定められた範囲内の周期でもって振動させることにより排気ガス中に含まれるNOxを還元する第1のNOx浄化方法と、排気浄化触媒13に流入する炭化水素の濃度を予め定められた範囲内の振幅よりも大きくすることにより排気浄化触媒13から吸蔵NOxを放出させて還元する第2のNOx浄化方法と、排気浄化触媒13に流入する炭化水素の濃度を予め定められた範囲内の振幅および予め定められた範囲内の周期でもって振動させることにより排気ガス中に含まれるNOxおよび排気浄化触媒13に吸蔵されているNOxを共に還元する第3のNOx浄化方法とを機関の運転状態に応じて選択的に用いるようにしている。この場合、本発明では、排気浄化触媒が活性化して第1のNOx浄化方法によるNOx浄化作用が開始されたときに排気浄化触媒にNOxが吸蔵されているときには、第2のNOx浄化方法によるNOx浄化作用又は第3のNOx浄化方法によるNOx浄化作用のいずれか一方が行われる。この場合、上述したように第3のNOx浄化方法によるNOx浄化作用は、排気浄化触媒13の温度が予め求められている温度範囲内にあるときに行うことができ、この温度範囲は排気浄化触媒13へのNOx吸蔵量が増大するにつれて低下する。また、上述したように実際に第3のNOx浄化方法によるNOx浄化作用を行うことができるのはNOx吸蔵量ΣNOXが少ないときであり、従って、本発明による一実施例では、第3のNOx浄化方法によるNOx浄化作用は、排気浄化触媒13のNOx吸蔵量が予め定められた設定値よりも低いときに行われる。図29は、同一の機関運転状態において第1のNOx浄化方法によるNOx浄化作用、第2のNOx浄化方法によるNOx浄化作用、および第3のNOx浄化方法によるNOx浄化作用が行われたときの排気浄化触媒13への流入排気ガスの空燃比の変化の違いを示している。図30にNOx浄化制御ルーチンを示す。このルーチンは一定時間毎の割込みによって実行される。図30を参照するとまず初めにステップ60において第1のNOx浄化方法によるNOx浄化作用が可能であるか否かが判別される。例えば温度センサ23の出力信号から排気浄化触媒13の温度TCが活性化温度を越えていると判別されたときには第1のNOx浄化方法によるNOx浄化作用が可能であると判別される。ステップ61において第1のNOx浄化方法によるNOx浄化作用が可能であると判別されたときにはステップ61に進んで今、第2のNOx浄化方法によるNOx浄化処理から第1のNOx浄化方法によるNOx浄化処理に切り替えられたか否かが判別される。今、第2のNOx浄化方法によるNOx浄化処理から第1のNOx浄化方法によるNOx浄化処理に切り替えられていないとき、即ち前回の割り込み時にも第1のNOx浄化方法によるNOx浄化処理が行われていたときにはステップ62に進んで図23Bから算出された噴射時間WTijおよび図23Cから算出された噴射周期ΔTijでもって炭化水素の供給処理が行われる。このとき第1のNOx浄化方法によるNOx浄化作用が実行される。一方、ステップ60において第1のNOx浄化方法によるNOx浄化作用が可能でないと判別されたとき、例えば機関始動時のように排気浄化触媒13の温度が活性化温度に達していないときには第2のNOx浄化方法を用いるべきであると判断され、ステップ70に進む。ステップ70では図17に示すマップから単位時間当りの排出NOx量NOXAが算出される。次いでステップ71ではΣNOXに排出NOx量NOXAを加算することによって吸蔵NOx量ΣNOXが算出される。次いでステップ72では吸蔵NOx量ΣNOXが許容値MAXを越えたか否かが判別される。ΣNOX>MAXになるとステップ73に進んで図19に示すマップから追加の燃料量WRが算出され、追加の燃料の噴射作用が行われる。次いでステップ68においてΣNOXがクリアされる。一方、ステップ61において、今、第2のNOx浄化方法によるNOx浄化処理から第1のNOx浄化方法によるNOx浄化処理に切り替えられたと判断されたときには、ステップ63に進んでNOx吸蔵量ΣNOXが予め定められた設定値MDよりも少ないか否かが判別される。ΣNOX<MDのときにはステップ64に進んで第3のNOx浄化方法によるNOx浄化処理が可能か否か、即ち排気浄化触媒13の温度TCがNOx放出温度TC1と境界温度TC2との間にあるか否かが判別される。第3のNOx浄化方法によるNOx浄化処理が可能なときにはステップ65に進んで第3のNOx浄化方法によるNOx浄化処理が行われる。なお、ステップ63とステップ64とのうちのいずれか一方のステップを省略することができる。ステップ65では、図23Bに示されるマップから運転状態に応じて算出された噴射時間WTに予め定められた定数Cを乗算することによって噴射時間WTKが算出される。次いでステップ66では次式に基づいて第3のNOx浄化方法によるNOx浄化処理時の炭化水素の噴射周期ΔTKが算出される。ΔTK←WTK/WTΔT次いでステップ67ではステップ65において算出された噴射時間WTKおよびステップ66において算出された噴射周期ΔTKでもって炭化水素の供給処理が行われる。このとき第3のNOx浄化方法によるNOx浄化作用が実行される。次いでステップ68に進む。一方、ステップ63においてNOx吸蔵量ΣNOXが予め定められた設定値MDよりも多いと判断されたとき、或いはステップ64において第3のNOx浄化方法によるNOx浄化処理が可能でないと判断されたときにはステップ69に進んで排気浄化触媒13に流入する排気ガスの空燃比が一時的にリッチにされる。即ち、このときには第2のNOx浄化方法によるNOx浄化作用を用いてNOxが浄化される。次いでステップ68に進む。なお、別の実施例として排気浄化触媒13上流の機関排気通路内に炭化水素を改質させるための酸化触媒を配置することもできる。"