"亜鉛めっき系鋼材をホットスタンプのため加熱し、成形して焼き入れした高強度焼き入れ成形体であって、焼き入れ後の成形体鋼材表面に、Znを主成分とし、合金化遅延機能および易酸化性機能を有するAlを単独で0.15質量以上含有し、Feが下記測定方法で9質量以上、30質量以下である亜鉛めっき層が、30g/m2以上形成されていることを特徴とする耐食性、耐疲労性に優れた高強度焼き入れ成形体。亜鉛めっき層中のFe濃度測定方法;NH4Cl:150g/lの水溶液中で4mA/cm2で飽和カロメル電極を参照電極として定電流電解により-800mVvs.SCE以下に大きく変化する点でのГ層までを電解し電解液をICPによりFe、Znの量、組成比を測定する方法。本発明は上記の問題に鑑み、コスト的に優位な亜鉛系めっき鋼材にて、生産性に優れた方法で、焼き入れ後の成形品の耐食性を冷間成型品と同等以上とした、耐食性と粒界割れを回避して耐疲労性に優れた高強度焼き入れ成形体を提供することを目的とするものである。本発明者は、まず焼き入れるのに必要な800°C以上の熱間加工後で、亜鉛系めっき鋼材の耐食性が通常の亜鉛めっき鋼材、例えば合金化溶融亜鉛めっき鋼板の耐食性より劣る原因について鋭意検討を行った。この結果、耐食性が劣化する原因はZnが揮発しめっき量が減じる為のみならず、めっき層がFe中に固溶してFeを主体としたFe-Zn合金層となる為であるとの結論に達した。つまり、通常の亜鉛めっき鋼材は、犠牲防食効果以上に、腐食時に酸化されるZnが緻密な保護膜となる効果により耐食性が発揮される。しかしながら、800°C以上の熱間加工された亜鉛系めっき鋼材は、Fe-Zn合金層が、通常の亜鉛系めっき鋼材よりもZn分として鋼材表面に量的に十二分にあっても耐食性は発揮されない。これは、通常焼き入れによって生成したFe-Zn合金層はFeが主体となっている為、腐食時に酸化されたFeの体積膨張により、Znの酸化膜が緻密となりえないためである。故に、耐食性を発揮させるには、Znを主体とした質の良いZn-Fe合金層が量的にも十分にあることが重要である。また、焼き入れ強度と耐食性とを両立させるためには、加熱温度や急冷速度などの条件が重要であり、ホットスタンプ時の加工による母材の粒界割れを抑制するために、ホットスタンプ工程に入る直前において所定条件で急冷する必要があることが判明した。本発明は上記の知見に基づいてなされたものであって、本発明の耐食性、耐疲労性に優れた高強度焼き入れ成形体は、亜鉛めっき系鋼材をホットスタンプのため加熱し、成形して焼き入れした高強度焼き入れ成形体であって、焼き入れ後の成形体鋼材表面に、Znを主成分とし、合金化遅延機能および易酸化性機能を有するAlを単独で0.15質量以上含有し、Feが下記測定方法で9質量以上、30質量以下である亜鉛めっき層が、30g/m2以上形成されていることを特徴とするものである。なお本発明における亜鉛めっき層中のFe濃度測定方法は、NH4Cl:150g/lの水溶液中で4mA/cm2で飽和カロメル電極を参照電極として定電流電解により-800mVvs.SCE以下に大きく変化する点でのГ層までを電解し電解液をICPによりFe、Znの量、組成比を測定する方法である。本発明によれば、亜鉛めっき層のZnの地鉄への拡散を飛躍的に抑制して質のよいZnFe合金層を量的にも十分確保でき、かつ、めっき表面で緻密な酸化皮膜を形成しめっき量を確保するため、コスト的に優位な亜鉛めっき鋼材を用いて、冷間成型品と同等以上の耐食性を発揮する高強度焼き入れ成形体を製造することが可能となる。また温度条件、急冷条件を特定したことにより、焼き入れ性が良好でしかも加工時の母材に粒界割れのない高強度焼き入れ成形体を得ることができる。以下、本発明について詳細に説明する。まず、本発明の耐食性に優れた高強度焼き入れ成形体は、合金化遅延機能および易酸化機能を有するAl,Siを各々単独もしくは複合して0.15質量以上含有する亜鉛めっき層を備えた亜鉛めっき鋼材を母材とし、これを酸素0.1体積以上の酸化雰囲気下で800°C以上950°C以下に加熱後、730°C以下500°C以上に60sec以内で冷却した後、加工急冷することで得られる。鋼材としては、通常の焼き入れ鋼材なら何れでも使用可能であるが、質量にて、C:0.15以上、Mn:0.5以上、Cr:0.1以上、B:0.0005以上を含有するものであることが好ましい。Znのめっき量としては目的とする耐食目標にもよるが、40g/m2以上あれば良いが、加熱炉のハンドリングの時間、温度の変動を考慮し、好ましくは60g/m2以上、炉内での鋼材の置き方による亜鉛の垂れを考慮すれば300g/m2以下が好ましく、特に垂直に置いても垂れの発生が殆ど認められない180g/m2以下が好ましい。亜鉛系めっき鋼材は、溶融亜鉛めっき法で作成されたものが良く、事前に合金化された合金化溶融亜鉛めっき材は合金化遅延元素の余分な消失を招き効果が低減し、電気亜鉛めっき法では合金化遅延元素の添加にプレ処理がいるなどコストがかかるので好ましくない。通常、800°C以上の熱間加工ではZnは十分な蒸気圧を有する為、加熱炉内に揮散する。易酸化性元素としてAl、SiをZnめっき層中に0.15質量以上含有させ、かつ炉内を0.1体積以上酸素の存在する酸化雰囲気下としてやることで、めっき表面で易酸化性元素が、熱による膨張変化に対しても継続的に酸化され緻密な酸化皮膜を形成する為、800°C以上950°C以下の加熱温度範囲でZnの蒸発の抑制が可能となる。逆に、これら易酸化性元素が0.15質量未満あるいは炉内雰囲気が酸素0.1体積未満の中性~還元雰囲気下では亜鉛表面に易酸化性元素の緻密な皮膜を十分形成できずZnの揮散がなされ防錆のためのZn量が減じられる。また、加熱温度が800°C未満では、Znの揮発防止には有利であるが、本来の目的である高強度成形体を得る為の焼き入れがなされず、950°C超では易酸化性元素による酸化膜をもってしてもZnの沸騰による揮散を抑えることが出来ない。以上の手段により加熱によるZnの揮発は大きく抑制できる。さらに、耐食性を通常のめっき同等以上にするには、Znを主体としたFe:30質量以下からなるZn-Fe合金層を30g/m2以上にしなければならない。30g/m2未満では、焼き入れ時の加熱により生成されるめっき層がFeを主体とした合金層となり腐食時にFe錆を生じ体積膨張するので十分な耐食性が得られない。さらに、合金化遅延元素として易酸化性元素を兼ねるAl,Siを各々単独もしくは複合して0.15質量以上含有することが重要である。これらの元素が、加熱前の亜鉛めっき層中に0.15質量以上あれば、800°C以上の高温の加熱でも飛躍的にZnの地鉄への拡散を抑制できるので、Fe:30質量以下からなるZn-Fe合金層を30g/m2以上にすることができる。逆に、0.15質量未満では合金化遅延効果が失われるためZnの地鉄への拡散が速すぎて、鋼材の温度が800°Cに到達するまでにZnを主体としたFe:30質量以下からなるZn-Fe合金層が、殆ど消失し耐食性が発揮されない。なお、亜鉛めっき層中のFe濃度測定方法は、NH4Cl:150g/lの水溶液中で4mA/cm2で飽和カロメル電極を参照電極として定電流電解により-800mVvs.SCE以下に大きく変化する点でのГ層までを電解し電解液をICPによりFe、Znの量、組成比を測定する方法である。本発明では上記のような亜鉛めっき鋼材を、800°C以上950°C以下に加熱する。加熱時間は、加熱する鋼材鋼板の厚み板厚によるが、Zn70以上のめっき層を30g/m2以上残すようにする。鋼材全体が焼き入れに必要な温度に到達すればよい。また、加熱時間が、鋼材の厚みや炉長、ハンドリング装置により長くなる場合は、単位面積あたりのめっき層中の合金化遅延元素量を増加めっき層中のこれら元素の濃度増やめっき量の増させることが好ましい。加熱方法は、誘導加熱のような内部加熱でも、赤外加熱、ガス加熱、電気炉のような外部加熱でも、加熱時間短縮の為これらの併用の何れでも良い。加熱温度は前記したように800°C以上950°C以下とする。800°C未満では焼き入れに必要な母材のAc3点を超えないので焼き入れ不足となり、十分な強度が得られない。また950°Cを超えると亜鉛めっき層中の亜鉛が沸騰揮散するので好ましくない。800°C以上950°C以下の温度域では亜鉛の沸騰をAl2O3、SiO2の酸化膜で防止することができる。本発明では、亜鉛めっき層を十分固化してホットスタンプ加工時における母材の粒界割れを抑制するために、加熱設備である炉から取り出した後に、730°C以下500°C以上に60sec以内で冷却する。この亀裂は母材の引っ張り側において発生するもので、本発明者の検討によれば母材の旧オーステナイト粒界に溶融亜鉛が浸入することが原因である。そこで図1に示すように、加熱設備1とホットスタンプ設備3との間に、加熱された亜鉛めっき鋼板を急冷する設備2を設け、730°C以下にまで60sec以内で急冷する。730°C以下に冷却すれば溶融亜鉛の浸入はなくなり、ホットスタンプ加工時における母材表面の亀裂を防止できる。なおこのための冷却手段としては、ガス冷却または気水冷却が適当である。また、冷却設備は加熱設備とホットスタンプ設備の間にあればよく、その態様としてゾーンでもよく、また加熱設備からホットスタンプ設備へ移送する設備に付加し移送しながら冷却する方法でも良い。このように本発明ではホットスタンプ加工の開始前に亜鉛を固化させるための冷却が行われるが、ホットスタンプ加工はオーステナイト状態で行われることが好ましく、このためホットスタンプ加工前の母材温度は500°C以上とする。500°C未満ではマルテンサイトが生成されてしまい、成形性が悪化するからである。また冷却時間は60秒以内とする。冷却をこれよりゆっくりと行うとフェライトが生成されて軟質となり、目的とする高強度が得られないからである。その後に加工急冷を伴うホットスタンプ設備においてホットスタンプ加工が行われ、所望形状に加工される。形状確保と焼き入れのために、母材を30°Csec以上で200°C以下まで加工急冷することが好ましい。これによりZn70以上のめっき層を30g/m2以上持つ高強度高耐食成形体を製造することができる。以下に本発明の実施例を示す。表1に示すABCDの鋼材を用い、表2に示す条件で亜鉛めっきと加熱とを行った。めっき処理条件めっき方法、めっき量、内Zn量、組成、上層めっきとめっき処理の施された鋼板に対して加熱する加熱条件加熱方法、加熱温度、保持時間、加熱雰囲気、酸素濃度とを表2に示す。更に、加熱後の鋼板に対して表3に示す条件で冷却とホットスタンプによる加工焼き入れとを行った。熱間処理は大気雰囲気下または所定空気比の雰囲気下にて電気炉または高周波誘導加熱炉またはガス炉または赤外加熱炉を用い、鋼板を加熱し、炉から鋼板を取り出し、その後、該鋼板を水冷または金型冷却またはガス冷却した。Znを主成分としてFe:30質量以下からなる層は、めっき処理の施された鋼板に対し表2及び表3に示した各処理条件加熱条件及び冷却方法にて処理を施すことにより作成され、この層の作成によって得られた製造物を、NH4Cl:150g/lの水溶液中で4mA/cm2で飽和カロメル電極を参照電極として定電流電解により-800mVvs.SCE以下に大きく変化する点のΓ層までを電解し電解液をICPにより測定し、防錆効果のあるめっき量としてFe、Znの量、組成比を求め、それらを表3に示した。尚、Fe:30超のZn-Fe合金層の測定は上記Γ層までの電解後、電解液を新しい液に代えて引き続き鉄の電位約-560mVvs.SCEまでを電解し、同様に電解液をICPにより測定しFe、Znの量、組成比を求め、それらを表3に示した。強度は、表3に示す条件で、金型を定盤にして冷却した後、JIS5号引張試験片のL方向引張にて評価し、その評価結果を表3に示し、800MPaを超えるものを良好とした。割れの有無は、表3に示す条件で、ホットスタンプつまりプレス加工冷却して図2に示すような断面形状の試験片を作成し、曲げ部の断面観察を行い、割れの有無を調べた。その結果を表3に示す。耐食性は、製造後の表面に対し、脱脂、およびパルボンドLA35日本パーカーライジング社製にて、メーカー処方通り化成処理を行い、さらにカチオン電着塗装パワーニクス110:日本ペイント社製を15μm実施し、クロスカットを施した後、アメリカ自動車工業会規格SAE-J2334腐食試験条件にて300サイクル実施後のクロスカット部からの塗膜フクレ巾片側を測定した。その測定結果を表3に示す。比較例11はホットスタンプ加工前の急冷を行わなかった例で、加工時に母材の粒界割れが生じた。比較例12は冷却に60秒以上かけたため、焼きが入らず強度が低下している。比較例13は500°C以下にまで冷却したためマルテンサイトが生成され、加工中に破断した。比較例14は加工中の冷却速度が遅いため強度が低下している。比較例1と比較例2は亜鉛めっき組成が本発明範囲を外れており、亜鉛揮発量が多く、耐食性が低下している。比較例3はめっき量が不足しており、耐食性が低下している。比較例4は加熱温度が低く、強度が出ない。比較例5は加熱過多のため、耐食性が低下している。比較例6は加熱温度が高すぎるため、亜鉛揮発量が多く耐食性が低下している。比較例7は還元雰囲気中で加熱したため、亜鉛揮発量が多く耐食性が低下している。このように本発明の範囲を外れた比較例では強度や耐食性が劣るが、本発明の範囲内にある実施例11~26では、Znを主成分としてFe:30質量以下からなる層が30g/m2以上あり、また焼き入れの加熱により生成したFeを主体とする合金層が5g/m2以上形成されている。この結果、コスト的に優位な亜鉛系めっき鋼材にて、焼き入れ後の成形品の耐食性を冷間成型品と同等以上とした、耐食性と耐疲労性に優れた高強度焼き入れ成形体を得ることができる。"