"NOXとN2Oを含んでなるガス中のNOXおよびN2O含量を低下させる方法であって、以下の工程を含んでなる方法:aN2O、NOXおよび水を含んでなるガス流を鉄を充填したゼオライト触媒を含んでなる脱N2Oステージを通過させて、N2Oを窒素と酸素とに分解することによりN2O含量を低下させ、前記N2O、NOXおよび水を含んでなるガス流は前記脱N2Oステージに入ったときに1.0~10容量の含水量を持っており、前記脱N2Oステージに入るN2Oのモル量と前記脱N2Oステージを出るNOXのモル量との比は少なくとも1.0であり、または、前記N2O、NOXおよび水を含んでなるガス流は前記脱N2Oステージに入ったときに0.1~1.0容量未満の含水量を持っており、前記脱N2Oステージに入るN2Oのモル量と前記脱N2Oステージを出るNOXのモル量との比は少なくとも1.5であり、前記脱N2Oステージにおける前記ガス流の温度は400°C~650°Cの数値に調節されており、前記脱N2Oステージにおける圧力は1~50バール絶対圧の数値に調節されており、前記脱N2Oステージにおける空間速度は前記脱N2OステージにおけるN2O分解率80~98をもたらすような数値に調節されており、但し、前記脱N2Oステージの出口でのNOX酸化度は少なくとも30である工程;b前記脱N2Oステージを出た前記ガス流を冷却装置に供給し、前記ガス流が前記冷却装置を流通する際、前記ガス流を400°Cより低い温度に冷却する工程;およびc前記冷却装置を出た前記ガス流を脱NOXステージに供給し、脱NOX触媒の存在下に還元剤でNOXを接触還元し、この際、流れ方向に見て前記ガス流が前記脱N2Oステージを出た後で前記ガス流が前記脱NOX触媒を流通する前に、NOXの所望の比率を低下させるのに充分な量の還元剤を前記ガス流に添加する工程。前記脱N2Oステージに入るN2Oのモル量と前記脱N2Oステージを出るNOXのモル量との比は、少なくとも1.5、好ましくは少なくとも2、特に少なくとも5である、請求項1に記載の方法。前記脱N2Oステージに入る前の、NOX、N2Oおよび水を含んでなる前記ガス流中のN2OとNOXとのモル比は、少なくとも1.5であるか、または前記脱N2Oステージに入る前または入る時に、NOX、N2Oおよび水を含んでなる前記ガス流にNOXの還元剤が前記ガス流中に存在するNOXが部分的に分解される量で添加されて、NOXおよびN2Oを含んでなる前記ガス流が前記脱N2Oステージに入った直後のN2OとNOXとのモル比が少なくとも1.5となる、請求項1および2のいずれかに記載の方法。前記脱N2Oステージに入る前の、N2O、NOXおよび水を含んでなる前記ガス流の含水量は、水蒸気の添加によりおよび/または液体状の水の添加により調節される、請求項3に記載の方法。前記脱N2Oステージに入る前の、N2O、NOXおよび水を含んでなる前記ガス流の含水量は、水素および/または水素含有化合物を焼却する焼却ステージからの排ガス流を導入することにより調節される、および/またはN2O、NOXおよび水を含んでなる前記ガス流の含水量は、前記ガス流を前記脱N2Oステージに入る前に飽和器や吸収塔を含んでなる群から選ばれる水充填装置を通すことにより調節される、請求項1~4のいずれかに記載の方法。前記脱N2Oステージに入る前の、N2O、NOXおよび水を含んでなる前記ガス流は、加熱装置により、特に熱交換器により、400°C~650°Cの温度に加熱される、請求項1~5のいずれかに記載の方法。前記脱N2Oステージから得られたガス流は、伝熱式熱交換器である冷却装置に供給され、放出された熱が前記脱N2Oステージに入る前の、N2O、NOXおよび水を含んでなる前記ガス流に伝達されて、前記ガス流が400°C~650°Cの温度に加熱される、請求項1~6のいずれかに記載の方法。前記ガス流が流れ方向に見て前記加熱装置の上流で2つの下位流に分割され、第一の下位流は前記加熱装置を迂回した後に、前記加熱装置を通過した第二の下位流と再び組合わされるか、または、前記ガス流は前記加熱装置を迂回し、前記下位流の量は弁により調整される、請求項6または7記載の方法。前記脱N2Oステージの前記鉄充填ゼオライト触媒は、MFI、BEA、FER、MORおよびMEL型の群から選ばれるゼオライト、またはそれらの混合物を基材としており、好ましくはBEAまたはMFI型を基材としており、より好ましくはZSM-5系である、請求項1~8のいずれかに記載の方法。前記脱N2Oステージは、アルミナを含んでなる成形体の不規則なパッキンまたは構造化されたパッキンを含んでなる上流の防護床を有する、請求項1~9のいずれかに記載の方法。前記脱NOXステージは、V2O5-TiO2系の脱NOX触媒を含んでなる、請求項1~10のいずれかに記載の方法。前記脱N2Oステージにおけるプロセスは、2000~50000h-1、好ましくは2500~25000h-1、より好ましくは3000~20000h-1の空間速度で行われる、請求項1~11のいずれかに記載の方法。前記NOXの還元剤はアンモニアである、請求項1~12のいずれかに記載の方法。前記脱NOXステージにおける空間速度、温度および圧力は、80~100、好ましくは90~100のNOX変換率が得られるように調節される、請求項1~13のいずれかに記載の方法。NOX、N2Oおよび水を含んでなるガス中のNOXおよびN2O含量を低下させる装置であって、以下の構成要素を含んでなる装置:ANOXとN2Oを含んでなるガス1の含水量を調節する装置2;B前記装置2の下流に配置され、前記ガス流のN2O含量を低下させる、鉄充填ゼオライト触媒を含んでなる脱N2Oステージ3;C前記脱N2Oステージ3の下流に配置され、前記脱N2Oステージを出たガス流5を冷却する冷却装置4;D前記冷却装置4の下流に配置され、脱NOX触媒を含んでなり、前記ガス流のNOX含量を低下させる脱NOXステージ6;およびE前記脱N2Oステージ3の出口と前記脱NOXステージ6の前記脱NOX触媒の上流との間に配置され、NOXの還元剤を前記脱N2Oステージを出た前記ガス流5に導入する供給管路7。前記脱N2Oステージを出た前記ガス流5用の前記冷却装置4は、N2O、NOXおよび水を含んでなる前記ガス1用の加熱装置8に熱連結され、前記ガス1が前記脱N2Oステージ3に入る前に前記ガス1を加熱し、前記脱N2Oステージを出た前記ガス流5が前記脱NOXステージ6に入る前に前記ガス流5を冷却することになっており、前記冷却装置は好ましくは熱交換器であり、もっとも好ましくは伝熱式熱交換器である、請求項15記載の装置。前記装置Aはバーナ9であり、前記バーナ9において、水素および/または水素含有化合物を含んでなる燃焼ガス10が酸素含有ガス11、特に空気、と共に焼却され、その排ガス15がN2O、NOXおよび水を含んでなる前記ガス1に導入される、請求項15または16に記載の装置。全ガス流1または前記ガス流1の一部が、N2O、NOXおよび水を含んでなる前記ガス流1の供給管路における前記加熱装置8の上流に設けられたバイパス13を介して前記加熱装置8を迂回でき、前記バイパス13には、前記加熱装置8を迂回する前記ガス流1の前記一部が制御可能となる弁14が設けられている、請求項15~17のいずれかに記載の装置。NOXの還元剤を前記脱N2Oステージ3を出た前記ガス流5に導入するための供給管路7が前記脱NOXステージ6の前記触媒の上流に設けられており、前記供給管路7の下流で前記脱NOXステージへの前記ガス流の供給管路に混合機が設けられていることが好ましい、請求項15~18のいずれかに記載の装置。NOXの還元剤をN2O、NOXおよび水を含んでなる前記ガス流1に導入するための供給管路17が前記脱N2Oステージ3の前記触媒の上流に設けられており、前記供給管路17の下流で前記脱N2Oステージへの前記ガス流の供給管路に混合機が設けられていることが好ましい、請求項15~19のいずれかに記載の装置。前記脱N2Oステージ3における触媒がMFI、BEA、FER、MORおよび/またはMEL型の鉄充填ゼオライトの群から選ばれ、より好ましくはFe-ZSM-5である、請求項15~20のいずれかに記載の装置。アルミナを含んでなる成形体の構造化されたパッキンまたは床からなる防護床が前記脱N2Oステージ3の前記鉄充填ゼオライト触媒の上流に設けられている、請求項15~21のいずれかに記載の装置。前記脱NOXステージ6における前記脱NOX触媒が遷移金属を含んでなるSCR触媒、または鉄または銅充填ゼオライト、特にV2O5-TiO2系SCR触媒である、請求項15~22のいずれかに記載の装置。様々な触媒が前記脱N2Oステージ3と前記脱NOXステージ6に設けられている、請求項15~23のいずれかに記載の装置。したがって、本発明の1つの目的は、鉄含有ゼオライト触媒を用いてN2Oの接触分解により、さらに還元剤を用いてNOXの接触還元により、排ガスからN2OとNOXを除去する方法であって、脱NOXステージをT<400°C、好ましくはT<350°C、特にT<300°Cの入口温度で脱N2Oステージの下流で操作すべき方法であり、上述の不利益を克服する方法を提供することである。さらに本発明の目的は、上記の方法が稼動でき、脱N2Oステージと脱NOXステージに必要な操作パラメータを単純かつ経済的に有利に確立する装置を提供することである。上記の目的は、選ばれた水分量と選ばれたN2O:NOX比を持つ排ガスを鉄ゼオライト触媒を含んでなる脱N2Oステージを通すことにより達成される。したがって、他の操作パラメータを選択または確立する場合、脱N2Oステージの出口では、熱力学平衡に相当するよりもNOX中のNO2の比率がより高いという結果が得られる。その結果、その後の脱NOXステージは、高速SCRの条件下で実施できる。何故なら、NOX平衡および鉄ゼオライト触媒上のNOX式N2O分解の運動モデル化またはシミュレーションにおいて、驚くべきことに、排ガス中の大量の水分の存在下に、または、排ガス中のN2O:NOX比が高い過剰比にある場合、またはこれら2つの要因が組合わさっている場合、NOX平衡の位置がシフトできるか、または、NOX平衡の成立速度が著明に低下できることが判ったからである。すなわち、まずNOX平衡はNOとN2Oとの反応反応式1に準ずるによりNO2側に絶えず移行し、次に、中間体として生成されたNO2および入口ガス流にあらかじめ存在していたNO2は、水蒸気の非存在下に比べて適当量の水蒸気の存在下にはるかにゆっくりと反応してNOを生成する。その結果、熱力学平衡位置の確立も高温、すなわち400°C~650°Cの温度範囲内、では著明に遅延する可能性がある。脱N2Oステージにおける滞留時間を調節することにより、すなわち、空間速度を選ぶことにより、高いN2O分解率と>30、好ましくは>40、特に>45の高いNOX酸化度が同時に達成される操作点を確立することが可能となる。予想通り、>80、好ましくは>90、の必要最小限のN2O分解に起因する空間速度の確立に上限があるだけでなく、驚くべきことに、最大N2O分解に起因する下限もあり、この下限は本発明によると、<98、好ましくは<97、より好ましくは<95である。これは、脱N2Oステージの出口でN2Oの著明な残量が排ガス中に常に残留し、そのため、反応式1にしたがい、NO2が絶えず生成されるような下限を空間速度が持つ必要があることを意味する。他の操作パラメータとの相互作用において、熱力学平衡から離脱する際、脱N2Oステージの出口でのNOXの酸化度は30~70、好ましくは40~65、より好ましくは45~60に調節でき、このため脱NOXステージは、Feゼオライト触媒を含んでなる脱N2Oステージの下流において低い温度で操作できる。NOX酸化度は、NOXの全モル量に対するNO2のモル量の比と定義される。本発明は、NOXとN2Oを含んでなるガス中のNOXおよびN2O含量を低下させる方法において、以下の工程を含んでなる方法に関する:aN2O、NOXおよび水を含んでなるガス流を鉄を充填したゼオライト触媒を含んでなる脱N2Oステージを通過させて、N2Oを窒素と酸素とに分解することによりN2O含量を低下させ、前記N2O、NOXおよび水を含んでなるガス流は前記脱N2Oステージに入ったときに1.0~10容量の含水量を持っており、前記脱N2Oステージに入るN2Oのモル量と前記脱N2Oステージを出るNOXのモル量との比は少なくとも1.0であり、または、前記N2O、NOXおよび水を含んでなるガス流は前記脱N2Oステージに入ったときに0.1~1.0容量未満の含水量を持っており、前記脱N2Oステージに入るN2Oのモル量と前記脱N2Oステージを出るNOXのモル量との比は少なくとも1.5であり、前記脱N2Oステージにおける前記ガス流の温度は400°C~650°Cの数値に調節されており、前記脱N2Oステージにおける圧力は1~50バール絶対圧の数値に調節されており、前記脱N2Oステージにおける空間速度は前記脱N2OステージにおけるN2O分解率80~98をもたらすような数値に調節されており、但し、前記脱N2Oステージの出口でのNOX酸化度は少なくとも30である工程、b前記脱N2Oステージを出た前記ガス流を冷却装置に供給し、前記ガス流が前記冷却装置を流通する際、前記ガス流を400°Cより低い温度に冷却する工程、およびc前記冷却装置を出た前記ガス流を脱NOXステージに供給し、脱NOX触媒の存在下に還元剤でNOXを接触還元し、この際、流れ方向に見て前記ガス流が前記脱N2Oステージを出た後で前記ガス流が前記脱NOX触媒を流通する前に、NOXの所望の比率を低下させるのに充分な量の還元剤を前記ガス流に添加する工程。好ましくは、脱N2Oステージに入るN2Oのモル量と脱N2Oステージを出るNOXのモル量との比は、排ガスの含水量にかかわらず、少なくとも1.5である。特に好ましいのは、N2O、NOXおよび水を含んでなるガスのN2O/NOX比が少なくとも2、特に少なくとも5である。このN2O/NOX比は、脱N2Oステージの入口でN2Oのモル量またはモル濃度を測定し、脱N2Oステージの出口でNOXのモル量またはモル濃度を測定することにより、求めることができる。本発明に係る方法に適したガスは、脱N2Oステージに入る前に既に必要なN2OとのNOXとの比を持っているか、または、この比は適切な手段により達成すべきである。適当なN2O/NOX比は、脱N2Oステージそのものにおいて排ガス流中に存在するNOXの一部を化学的接触還元することにより実現するのが好ましい。このためには、還元するNOXの一部に相当する還元剤の一部を、所望のN2O/NOX比が成立する前に、脱N2Oステージへ入るガス流中に供給する。還元剤の存在はN2Oの分解に著しく影響することはない。何故なら、NOX還元速度はN2O分解速度より数桁速いからである。所望のN2O/NOX比の成立に必要な還元剤の量は、還元剤の種類と、分解されるNOXの所望量に依存し、当業者により通常の実験から求めることができる。ガス流が既に充分な水を含有していない場合、ちょうどN2O/NOX比と同様に、脱N2Oステージに入る前のN2O、NOXおよび水を含んでなるガスの含水量も適当な手段により本発明の数値に調節すべきである。例えば、多くの排ガスは既に0.1容量より大の含水量を持つので、追加の手段が無くても使用できる。好ましくは、脱N2Oステージに入る前のN2OおよびNOXを含んでなるガスの含水量は、0.5~10容量の数値に調節される。1容量~5容量の数値が特に好ましく、2容量~5容量の数値がきわめて特に好ましい。本発明に係る方法において好ましく用いられるように、下流の脱NOXステージにおける高い含水量は無害である;言い換えれば、脱NOXステージの性能は著明に損なわれることはない、と実験から示されている。これは、従来のSCR触媒、例えばV2O5-TiO2系の脱NOX触媒やFeゼオライト触媒、を使用した場合でも当てはまる。N2O、NOXおよび水を含んでなるガスの含水量は、脱N2Oステージに入る前に様々な方法で調節できる。一つの選択肢は、水蒸気の添加によりおよび/または水を液体状で添加することにより、この含水量を調節することである。さらに、水素および/または水素含有化合物を焼却する焼却ステージからの排ガスを導入することにより、含水量が調整されるのが好ましい。最後に、当業者は、N2OおよびNOXを含んでなるガス流を、例えば飽和器や吸収塔のような充填装置を介して導くという選択肢を持っている。これは、NOX吸収用の硝酸プラントまたはカプロラクタムプラントで典型的に用いられる吸収塔と思われる。含水量を調節する様々な手段/装置の組合せも可能である。この場合、充填媒体やN2OおよびNOXを含んでなるガスの主な圧力、温度、流量等の水充填装置における多種多様のパラメータが重要である。当業者は、達成すべき含水量にしたがい、専門的知識に基づきそのようなパラメータを選ぶことになる。本発明によると、鉄を充填したゼオライト触媒は脱N2Oステージで用いる。これらの触媒は、MFI、BEA、FER、MORおよびMEL型の群から選ばれるゼオライト、またはそれらの混合物、好ましくはBEAまたはMFI型の群から選ばれるゼオライト、より好ましくはZSM-5ゼオライトであるのが好ましい。用いられるゼオライトは高い水熱安定性を有することが重要である。この特性は、特に高シリカゼオライトの特徴であるので、これらのゼオライトは特に好ましい。本発明にしたがい好ましく用いられるゼオライトの組成または構造についての特定の詳細は、AtlasofZeoliteStructureTypes,Elsevier,4threvisedEdition1996に述べられており、この内容を本明細書中に明示的に引用して援用する。本発明に係る方法も、格子アルミニウムの幾分かをB、Be、Ga、Fe、Cr、V、As、SbおよびBiから選ばれた1種以上の元素で置換したゼオライトの使用を包含している。同様に、格子シリコンを異質同形的に1種以上の元素、例えば、Ge、Ti、ZrおよびHfから選ばれた1種以上の元素、で置換されたゼオライトの使用も包含している。水蒸気で処理された触媒蒸熱触媒を脱N2Oステージで用いるのがもっとも好ましい。このような処理は、ゼオライトの格子からアルミニウムを除去するが、この処理自体は当業者に知られている。鉄を含んでおり、格子外アルミニウムと格子アルミニウムとの比が少なくとも1:2、好ましくは1:2~20:1である水熱処理ゼオライト触媒を脱N2Oステージで用いるのが、特に好ましい。本発明にしたがい用いられる触媒は、当業者に知られている、いっそうの添加剤、例えば結合剤、例えばアルミノ珪酸塩またはベーマイトを含んでなるのが一般的である。本発明にしたがい用いられる触媒は、鉄が固相イオン交換により導入されたゼオライト系であるのが好ましい。代表的には、この目的のための出発材料は、市販のアンモニウムゼオライト例えばNH4-ZSM-5と適切な鉄塩例えばFeSO4×7H2Oであり、これらをボールミル中、室温で機械的に激しく混合するTureketal.;Appl.Catal.1984,1999249-156;EP-A-0955080.これらの引例は本明細書中で明示的に引用して援用する。次に、得られた触媒粉末を400°C~650°Cの範囲内の温度で空気下にチャンバー炉内で焼成する。焼成後、鉄含有ゼオライトを蒸留水中で激しく洗い、ゼオライトを濾去した後、乾燥する。最後に、このようにして得られた鉄含有ゼオライトに適当な結合剤を添加、混合し、例えば円筒状触媒体に押出す。この触媒は、どのようなサイズ、形状寸法の成形体として存在してよく、大きな表面積-容量比を持ち、通過させる過程で起こる圧力下降が最小である、形状寸法を持つのが好ましい。代表的形状寸法は、触媒反応において知られているもの全てであり、例えば、円筒形、中空円筒形、多数孔を持つ円筒形、輪型、つぶれたペレット形、三葉形、またはハニカム構造である。脱N2Oステージで用いられる鉄含有ゼオライトの鉄含量は、ゼオライトの質量に基づき広い範囲内で変えてよく、例えば、25までであるが、好ましくは0.1~10、特に2~7でよい。脱N2Oステージにおいて、本発明に係る方法における温度は400~650°C、好ましくは425~600°C、特に450~550°C、の範囲内で変化する。脱N2Oステージにおいて、本発明に係る方法における圧力は1~50バール絶対圧、好ましくは1~25バール絶対圧、より好ましくは4~15バール絶対圧、の範囲内で変化する。脱N2Oステージで高めの操作圧は、N2O分解に必要な触媒量を減らす。それ以外の操作パラメータが同一の条件下で温度が高いと、脱N2Oステージの出口でNOX酸化度がより高くなる。脱N2Oステージにおける触媒量は、所望のN2O分解度が達成されるものでなくてはならず、ひいてはこれがこのステージの出口での所望のNOX酸化度に影響を及ぼす。脱N2Oステージの反応器床は、流入するガス流に対し、各々の場合において2000~50000h-1の空間速度、好ましくは2500~25000h-1の空間速度、より好ましくは3000~20000h-1の空間速度、もっとも好ましくは4000~15000h-1の空間速度が得られるように触媒を充填されるのが好ましい。本明細書の記載において、用語空間速度は、触媒1容量部に対する1時間あたりのガス混合物の容量部273.15K、1.01325バールで測定の商を意味するものとする。したがって、空間速度は、ガスの体積流量を介しておよび/または触媒量を介して調節できる。本発明に係る方法において、脱N2Oステージにおけるプロセスパラメータ、すなわち、空間速度、温度および圧力は、所定の含水量と脱N2Oステージの出口でN2O:NOX比を有するガスに関して、80~98、好ましくは85~97、最も好ましくは90~95のN2O変換率をもたらすように、これらのプロセスパラメータの上記範囲内で選ばれる。N2Oの完全分解は実施すべきでない。これらの条件下で脱N2Oステージを行うと、このステージの出口で所望のNOX酸化度が存在するので、比較的低い操作温度に拘わらず、下流の脱NOXステージが所望の効率で実行できる。本発明の好ましい態様において、脱N2Oステージに入る前の、N2O、NOXおよび水を含んでなるガスは、加熱装置により、特に熱交換器により、400°C~650°Cの温度に加熱される。使用可能な加熱装置は、種類を問わない電気ヒータまたはバーナ、特に触媒バーナも含む。バーナは、N2OとNOXを含んでなるガス中の含水量を調整するという付加的手段を提供する。下流の脱NOXステージでNOXを除去するには、脱N2Oステージを出た後のガス流を冷却しなければならない。脱NOXステージは、より低い温度で稼動されるからである。この目的のため、当業者に知られている冷却装置を用いることができる。当業者は、排ガス流から取り出された熱の一部を回収できる冷却装置、例えば熱交換器、を選ぶのが好ましい。脱N2Oステージから得られたガス流は、脱N2Oステージに入る前の、N2O、NOXおよび水を含んでなるガスに、放出された熱を伝達することができる冷却装置に供給されるのが有利であり、その結果、このガスは400°C~650°Cの温度に加熱できる。この目的には、伝熱式熱交換器を用いるのが特に好ましい。本発明のさらに好ましい構成においては、熱交換器は迂回される。すなわち、N2O、NOXおよび水を含んでなるガスの下位流、または必要であれば全ガス流、が熱交換器をやり過ごして導かれる。この場合、この下位流の量を弁により調整する。したがって、脱N2Oステージの入口での温度もプラントの各種モードで調節でき、下流の脱NOXステージに最適のN2O変換率、したがって、最適のNOX酸化度を得られるようになる。好ましくは、脱N2Oステージに入る前の得られたガス流を特にバーナである加熱装置に供給し、脱N2Oステージに入る前に、好ましくは水蒸気を供給しながらこの装置でさらに加熱する。本発明に係る方法をプラント、例えばカプロラクタムプラント、と組合わせて稼動する場合、脱N2Oステージで用いられる触媒の保護のため特定の手段が必要とされよう。カプロラクタムプラントにおいては、吸収塔をNOXの吸収剤としてのリン酸含有緩衝液と共に稼動することが多い。この場合、吸収剤の液滴は、本発明の方法により清浄化される残留ガス流に連行される可能性がある。これは、連行されたリン酸またはリン酸塩が下流の装置、また本発明のシステムにも沈着する可能性があるというリスクをもたらす。したがって、特に脱N2Oステージの触媒の不活化の可能性がある。このリスクに対抗するため、好ましい態様においては、アルミナを含んでなる成形体の不規則なパッキンまたは構造化されたパッキンからなる防護床を脱N2Oステージの上流に接続させる。この防護床はリン酸またはその塩と結合し、脱N2Oステージの鉄ゼオライト触媒を保護する。この防護床は多孔性アルミナペレット、例えば環状押出物からなるのが好ましい。アルミナがリン酸または相当するリン酸のアンモニウム塩と反応して、リン酸アルミニウムを生成し、このリン酸アルミニウムは主な操作条件下では安定である、という事実から保護効果が保証される。脱N2Oステージのガス出口から脱NOXステージの触媒床のすぐ上流までの領域において、N2O減損ガスをNOX用の還元剤と混合する。この還元剤は当業者に知られたどのような物質でもよく、高いNOX還元活性を持つ。これは例えば、窒素含有還元剤でもよい。用いる窒素含有還元剤は、NOXの還元に適する限り、どのような化合物でもよい。具体例としては、アザン、アザンのヒドロキシル誘導体、さらにアミン、オキシム、カルバメート、尿素または尿素誘導体である。アザンの例としては、ヒドラジン、極めて具体的にはアンモニアがある。アザンのヒドロキシル誘導体の1例はヒドロキシルアミンである。アミンの例は、メチルアミンのような第一脂肪族アミンである。カルバメートの1例はカルバミン酸アンモニウムである。尿素誘導体の例は、N,N’-ジメチル尿素のようなN,N’-置換尿素である。尿素および尿素誘導体は水溶液の形態で用いるのが好ましい。特に好ましいのは、NOX用の還元剤としてアンモニアを用いることである。還元剤は、脱NOXステージにおいてNOXを所望の程度に還元するのに必要な量で添加する。その目的は、NOX含量を>80、好ましくは>90、さらに好ましくは>95、特に95~100低下させることである。この目的に必要な還元剤の量は還元剤の種類により異なり、当業者が通常の実験を行うことにより決定できる。アンモニアをNOXの還元剤とする場合には、還元されるNOXのモル比率に対し、一般的には0.8~1.5、好ましくは0.9~1.4、より好ましくは1.0~1.2モル部のアンモニアを用いる。処理するガス流中に還元剤を導入するやり方は、本発明の範囲内で自由に企画できる。還元剤は、ガスの形態、または処理されるガス流中に蒸発する液体または水溶液の形態で導入できる。処理されるガス流中への送入は適当な導入装置を介して、例えば、適切な圧力弁を介して、または適切に構成されたノズルを介して行う。好ましくは、処理されるガス流の管路において導入装置の下流に混合機を設けることができ、これにより、清浄化するガス流と供給する還元剤との混合を促進させる。様々な還元剤を使用する場合には、清浄化するガス中への供給と導入は各々別個でもよく、一緒でもよい。還元剤は、流れ方向で脱NOXステージの上流、または脱NOXステージの触媒床の上流であって脱N2Oステージの下流で導入する。存在するNOXの一部を早くも脱N2Oステージで分解して、脱N2Oステージにおいて所望のN2O/NOX比を成立させようとするプロセス変法においては、還元剤を、流れ方向に見て脱N2Oステージの上流、または脱N2Oステージの最初の触媒床の上流で付加的に導入する。脱N2Oステージでは、NOXと還元剤との化学反応を促進する脱NOX触媒であって、その性能が入ってくるガス流のNOX酸化度に依存する脱NOX触媒、を用いる。従来の脱NOX触媒SCR触媒、特に遷移金属および/または遷移金属酸化物、例えば、鉄、ニッケル、銅、コバルト、マンガン、ロジウム、レニウムまたはバナジウムの酸化物、または金属白金、金またはパラジウム、またはこれらの化合物の2種以上の混合物を含んでなるものが好ましい。特に好ましいのは、V2O5-TiO2系の触媒、またはゼオライト系触媒、特に銅または鉄を含むゼオライトを用いることである。脱N2O触媒と同様に、脱NOX触媒もどのようなサイズおよび形状寸法の成形体として存在してよく、脱N2O触媒について述べた好ましい形状寸法を持っていてよい。脱N2Oステージと脱NOXステージでの触媒床のデザインは自由に構成することができる。例えば、これらは、軸流を持つ筒状反応器または放射流を持つ放射状かご型反応器の形態、または横流反応器の形態で存在してよい。直列に並んだ数個の触媒床が1つのステージに存在することも可能である。脱NOXステージにおいて、本発明に係る方法における温度は400°C未満、好ましくは180~380°C、より好ましくは200~350°C、特に好ましくは200~300°Cである。脱NOXステージにおいて、本発明に係る方法における圧力は1~50バール絶対圧、好ましくは1~25バール絶対圧、より好ましくは4~15バール絶対圧、の範囲内で変化する。脱NOXステージで高めの操作圧力にすると、NOX還元に必要な触媒量が減る。それ以外の操作パラメータが同一の条件下で圧力が高いと、一般的に脱NOXステージの出口で高いNOX分解率が得られる。脱NOXステージの反応器床には、流入するガス流に対し、各々の場合において、このステージにおける所定の温度と圧力値をもってこのステージの入口で存在するNOX含量を少なくとも80低下させる空間速度をもたらすように、触媒が充填されるのが好ましい。脱NOXステージにおける典型的空間速度は、2000~200000h-1、好ましくは5000~100000h-1、より好ましくは10000~50000h-1の範囲内で変化する。脱N2Oステージにおけるように、空間速度はガスの体積流量を介しおよび/または触媒の量を介して達成できる。本発明に係る方法において、脱NOXステージにおけるプロセスパラメータ、すなわち、空間速度、温度および圧力は、所定のNOX酸化度を持つガスについて、また、NOX用の還元剤を適宜に添加する場合、脱NOXステージの出口でNOXの量を少なくとも80低下させるように、これらのプロセスパラメータの上記範囲内で選ばれる。本発明はまた、特に本発明に係る方法の実施に用いることができる特殊な構成の装置に関する。これは、NOX、N2Oおよび水を含んでなるガス中のNOX含量とN2O含量を低下させる装置であって、以下の構成要素を含んでなる装置である:ANOXとN2Oを含んでなるガス流1の含水量を調節する装置2、B装置2の下流に配置され、前記ガス流のN2O含量を低下させる、鉄充填ゼオライト触媒を含んでなる脱N2Oステージ3、C前記脱N2Oステージ3の下流に配置され、前記脱N2Oステージを出たガス流5を冷却する冷却装置4、D前記冷却装置4の下流に配置され、脱NOX触媒を含んでなり、前記ガス流のNOX含量を低下させる脱NOXステージ6、およびE前記脱N2Oステージ3の出口と前記脱NOXステージ6の前記脱NOX触媒の上流との間に配置され、NOXの還元剤を前記脱N2Oステージを出た前記ガス流5に導入する供給管路7。好ましい変形例においては、本発明の装置は、N2O、NOXおよび水を含んでなる前記ガス流1を加熱する加熱装置8に熱連結され、前記脱N2Oステージを出た前記ガス流5を冷却する冷却装置4を含んでなり、前記ガス流1が前記脱N2Oステージ3に入る前に前記ガス流1を加熱し、前記脱N2Oステージを出た前記ガス流5が前記脱NOXステージ6に入る前に前記ガス流5を冷却する、装置である。好ましくは、この冷却装置は熱交換器であり、もっとも好ましくは伝熱式熱交換器である。さらに好ましい変形例においては、本発明の装置は、NOX、N2Oおよび水を含んでなる前記ガス流1の含水量を調節する装置を含んでなり、この調節装置はバーナ9であり、このバーナにおいて、水素および/または水素含有化合物を含んでなる燃焼ガス10が酸素含有ガス11、特に空気、と共に焼却され、その排ガス12がNOX、N2Oおよび水を含んでなる前記ガス流1の前記脱N2Oステージへの供給管路に導入される、装置である。さらに特に好ましい変形例においては、本発明の装置は、N2O、NOXおよび水を含んでなる前記ガス流1の供給管路における前記加熱装置8の上流に設けられたバイパス13を含んでなり、前記バイパスにより、前記ガス流1の一部または全ガス流1が前記脱N2Oステージ3に直接導入でき、前記バイパス13には弁14が設けられており、この弁で、前記加熱装置8を通過する前記ガス流1の前記一部が制御できるか、または、前記脱N2Oステージに入る前記ガス流の温度の関数として調整できる、装置である。さらにいっそう特に好ましい変形例は、前記脱NOXステージ6の前記触媒のすぐ上流に配置された供給管路7が、前記脱N2Oステージ3を出た前記ガス流5にNOXの還元剤を導入するために設けられており、前記供給管路7の下流で前記脱NOXステージへの前記ガス流の供給管路に混合機が設けられていることが好ましい、本発明装置に関する。さらにいっそう特に好ましい変形例は、前記脱N2Oステージ3の前記触媒のすぐ上流に配置された供給管路17が、N2O、NOXおよび水を含んでなる前記ガス流1にNOXの還元剤を導入するために設けられており、前記供給管路17の下流で前記脱N2Oステージへの前記ガス流の供給管路に混合機が設けられていることが好ましい、本発明装置に関する。本発明のプラントは、脱N2Oステージの少なくとも1種の触媒が鉄充填ゼオライトであるように設計されている。このゼオライトは、好ましくはMFI、BEA、FER、MORおよび/またはMEL型であり、より好ましくはZSM-5である。好ましい装置は、脱N2Oステージ3の鉄充填ゼオライト触媒の上流に接続された防護床が、アルミナ含有成形体の構造化されたパッキンまたは床からなる。同様に、脱NOXステージ6における脱NOX触媒が金属含有SCR触媒、または鉄または銅充填ゼオライト触媒、特にV2O5-TiO2系SCR触媒である装置が好ましい。本発明に係る方法、本発明に係る装置の概略を図2に示す。示されているのは、NOXおよびN2Oを含んでなるガス1の含水量を調節する装置2である。水分に富んだ排ガスは次に、鉄充填ゼオライト触媒を含んでなる脱N2Oステージ3に入る。この脱N2Oステージ3を通過した後、ガス流5は冷却装置4を通過し、その後脱NOXステージ6に入り、次に本発明の清浄化プラントを出る。脱NOXステージ6の開始部には供給管路7が設けられており、脱N2Oステージ3を出たガス流5にNOXの還元剤を導入するようになっている。この概略図では、供給管路7が脱NOXステージ6のすぐ上流に配置されているが、脱N2Oステージ3の出口と図2に示された位置との間の領域に配置されていてもよい。この供給管路7は脱NOXステージ6そのものに開口していてもよいが、脱NOXステージ6の触媒床へのガス流の入口の上流に開口してもよい。本発明のシステムの好ましい変形例の概略を図3に示す。NOXとN2Oを含んでなるガス流1を熱交換器18に通す。熱交換器18中、ガス流1に熱が供給されると、加熱されたガス流21が得られる。ガス流1の下位流13は熱交換器18を迂回でき、次にガス流1の他の下位流や、バーナ9からの排ガス流15と共に脱N2Oステージ3に導入される。バーナ9では、空気11と燃焼ガス10としての水素が燃やされる。高温の排ガス15はガス流1をさらに加熱し、このガス流1中の含水量も増加する。次に、ガス流はガス流12として、好ましくはAl2O3床により囲まれた鉄含有ゼオライトを含んでなる脱N2Oステージ3へ入り込む。Al2O3床は鉄含有ゼオライトを、例えば、ガス流中に付加的に存在することがあるリン酸塩から保護する。脱N2Oステージ3の開始部には供給管路17が設けられており、最適のN2O/NOX比を成立させるガス流12中に存在するNOXの部分的分解用の還元剤として働くNH3を導入するようになっている。約NO:NO2=1:1である最適のNOX酸化度を持つ、脱N2Oステージ3を出たガス流5は、その後熱交換器18を通され熱交換を受ける。同時に、ガス流は冷却装置4ここでは熱交換器18の一部である内の貯えられた熱を、NOXとN2Oを含んでなり、加熱されることになっているガス流1に放出し、それ自身冷却される。次の清浄化工程において、このように冷却されたガス流は脱NOXステージ6を通過する。この脱NOXステージ6では、NOX分解が行われると共に、NH3が管路7から導入される。このようにN2OとNOXが損耗したガス流は装置6を出て、タービン19に入り、次に環境20に放出される。本発明装置の最適な始動を確実にするため、この例示的態様においては下位流13を設ける。この下位流の容積は弁14を介して制御できる。このため、特に脱N2Oステージ3は短時間のうちにNOXおよびN2O含有の残留ガス流1の温度にすることができる。したがって、始動時の本システムの動きの鈍さをなくせる。冷えた状態から始動する場合、弁14を開き、下位流が熱交換器18を迂回するようにする。脱N2Oステージ3の充分な出口温度に達するとすぐに、バーナ9に着火し、脱N2Oステージ3において清浄化するガス流の温度をさらに上げるようにする。排ガス15供給の結果、ガス流12の水分濃度も上昇する。脱N2Oステージ3の最適な操作条件が達成されると、弁14を閉じて、下位流13が熱交換器18を迂回しないようにする。操作中、弁14の開度も調節して、脱N2Oステージにおいて入口温度と含水量の最適な組合せを得ることができる。短時間の停止の後に本発明のプラントを再始動する場合、プラントはまだ温かい状態にあるので、弁14を閉じて、NOXおよびN2O含有の残留ガス流1の全体積流量が熱交換器18を通過する。この場合、バーナ9は直ちに着火する。脱N2Oステージ3内の温度は既に始めから充分に高いからである。水分濃度は排ガス15の含水量にしたがい増加する。正常な操作温度に到達するまで熱交換器18内とバーナ9内で予熱することにより、脱N2Oステージ3の入口温度がさらに上昇する。さらに、下位流13の体積を制御すると、最適の部分負荷運転を行うことができる。熱交換器18を迂回する可能性がない場合、熱交換器18のサイズは過剰なので、ガス流1の温度は部分負荷運転では高すぎるであろう。バーナ出力は絞らなければならず、タービン19におけるエネルギー回収率はより少なくなり、NOXの漏れは付加的に増加し、環境に放出されるであろう。これらは、下位流13と共に運転することで熱交換器18の面積を減らすことにより、本明細書中に例示のために記載した本システムにより無くなる欠点である。本発明を、表1と2に示した実施例により説明する。ここに記したデータは、軸流を持つ流通管反応器においてFe-ZSM-5直径2.6mm、長さ5.7mmの円筒状ペレットの触媒床についてCiTGmbHのソフトウエアPrestoKineticsを用いてNOX支援N2O分解とNOX平衡の動力学シミュレーションからの結果を再現したものである。用いた反応器モデルは実験室での試験に基づき開発し、Mini-Plantにおける研究により検証し、リットル規模の上記触媒押出物で操作した。実施例1a~1dから明らかなように、脱N2Oステージの操作パラメータを本発明にしたがい調整すると、すなわち、特にN2O/NOX比を2000/200=10に調節し、含水量を3容量に調節し、脱N2Oステージの出口での空間速度を適当に選ぶと、熱力学平衡位置わずか16.5とは有意に相違する、本発明にしたがった、理論的最適値50に近いNOX酸化度を達成することができる。本発明にしたがわない実施例1eに示すように、N2O分解率が99になる程度まで空間速度を低下させると、NOX酸化度はわずか21.8であり、これは、下流の脱NOXステージの運転の開始位置が不適当であることを意味しているであろう。脱N2Oステージの出口で所望のNOX酸化度が達成されているかどうかは、実施例2および3に示すように、大雑把に言えば脱N2Oステージの入口での酸化度による。実施例5a~5cは、操作圧力の増加がNOX酸化度に良い影響を及ぼすことを示している。3容量という高い含水量は、実施例1b~1dと実施例10a~10cとの比較から分かるように、本発明では良い影響を与える。0.3容量の含水量では、約30のNOX酸化度を達成するにはN2O変換率を96未満に制限するべきである。実施例4a~4cにおいて他の条件を同一にしてN2O/NOX比を2の値に下げると、N2O/NOX比の影響が判るが、2の数値でもNOX酸化度を本発明のように移行させるのに充分である。対照的に、N2O/NOX比を1にすると実施例6~9、入力ガスが充分に高い含水量を持ち、同時に、充分に高い空間速度が得られるときのみ、本発明の効果が達成でき、充分に低いN2O変換率がもたらされる実施例9a。本発明でない実施例9bと9cにおいて、空間速度は充分に高くはないか、または、得られたN2O変換率は高すぎ、所望のNOX酸化度は達成されない。"