圧縮機4と、前記圧縮機4に動作可能に接続された燃焼器6と、前記燃焼器6に取り付けられた端部カバー30と、前記燃焼器6に動作可能に接続された噴射ノズルアセンブリ38、39、40であって、第2の端部82、166、224、324まで延びる第1の端部80と、前記第2の端部82、166、224、324に設けられた複数のチューブ要素90、175、230、330と、を備え、前記複数のチューブ要素90、175、230、330は、第2の端部134、200、245、345まで延びる第1の端部132、198、244、344を有するボディを備える流体通路を画定し、前記第2の端部134、200、245、345は、前記噴射ノズルアセンブリ38、39、40の前記第2の端部82、166、224、324を越えて突き出ている前記噴射ノズルアセンブリ38、39、40と、を備えるターボ機械2。前記噴射ノズルアセンブリ38、39、40の前記第2の端部82、166、224、324と、前記複数の各チューブ要素90、175、230、330の前記第2の端部134、200、245、345との間に位置する境界ゾーン143、209、250、350をさらに備える請求項1に記載のターボ機械2。前記境界ゾーン143、209、250、350は、前記噴射ノズルアセンブリ38、39、40の前記第2の端部82、166、224、324と、前記複数の各チューブ要素90、175、230、330の前記第2の端部134、200、245、345との間に実質的な直角を規定する請求項2に記載のターボ機械2。前記境界ゾーン143、209、250、350は、前記噴射ノズルアセンブリ38、39、40の前記第2の端部82、166、224、324と、前記複数の各チューブ要素90、175、230、330の前記第2の端部134、200、245、345との間に、徐々に傾斜する211接続部を規定する請求項2に記載のターボ機械2。前記噴射ノズルアセンブリ38、39、40の前記第2の端部82、166、224、324に形成された複数の凹部領域255であって、前記複数のチューブ要素90、175、230、330のうち隣接する要素間の間隙領域に位置する前記複数の凹部領域255をさらに備える請求項1に記載のターボ機械2。噴射ノズルアセンブリ38、39、40内に配置された中央の受け取りポート124、183、237、337をさらに備え、前記複数のチューブ要素90、175、230、330は、前記中央の受け取りポート124、183、237、337の周りに周方向に延びる複数の列に配置され、前記複数の列は、前記中央の受け取りポート124、183、237、337に直接隣接して配置された第1の列と、前記第1の列の周りに配置された第2の列と、前記第2の列の周りに配置された第3の列と、前記第3の列の周りに配置された第4の列と、前記第4の列の周りに配置された第5の列と、を含む請求項1に記載のターボ機械2。前記第1の列に配置された前記複数の各チューブ要素90、175、230、330は、角度付き領域360を備える請求項6に記載のターボ機械2。前記角度付き領域360は前記噴射ノズルアセンブリ38、39、40内に配置されている請求項7に記載のターボ機械2。前記第1の列に配置された前記複数の各チューブ要素90、175、230、330は、前記噴射ノズルアセンブリ38、39、40の長手軸に対して角度が付いている請求項6に記載のターボ機械2。前記第1の列に配置された前記複数の各チューブ要素90、175、230、330は第1の角度で配置され、前記第2の列に配置された前記複数の各チューブ要素90、175、230、330は第2の角度で配置され、前記第2の角度は前記第1の角度とは異なる請求項6に記載のターボ機械2。したがって、ガスタービンを効率的な範囲で動作させることと、一方で、NOxの出力が確実に強制レベル未満に留まるようにすることとの間に、注意深いバランス取り行為が存在する。低NOxレベルを実現する1つの方法は、燃焼前の燃料および空気の良好な混合を確実にすることである。また、純粋H2または高H2燃焼を用いた場合、燃料噴射侵入は、利用できる空気との混合を行なうには十分ではない。したがって、燃料を噴射器の予混合器チューブ部分内の境界層を通して流す。このような燃料の挙動の結果、逆火状態が生じて、ターボ機械の動作範囲全体が制限されることになる。本発明の一態様によれば、ターボ機械が、圧縮機と、圧縮機に動作可能に接続された燃焼器と、燃焼器に取り付けられた端部カバーと、燃焼器に動作可能に接続された噴射ノズルアセンブリと、を備えている。噴射ノズルアセンブリは、第2の端部まで延びる第1の端部と、第2の端部に設けられた複数のチューブ要素と、を備える。複数の各チューブ要素によって、第2の端部まで延びる第1の端部を有するボディを備える流体通路が画定される。第2の端部は、噴射ノズルアセンブリの第2の端部を越えて突き出ている。本発明の別の態様によれば、ターボ機械用の噴射ノズルアセンブリが、第2の端部まで延びる第1の端部と、第2の端部に設けられた複数のチューブ要素と、を備えている。複数の各チューブ要素によって、第2の端部まで延びる第1の端部を有するボディを備える流体通路が規定される。第2の端部は、噴射ノズルアセンブリの第2の端部を越えて突き出ている。これらおよび他の優位性および特徴は、以下の説明とともに図面から明らかとなる。詳細な説明では、本発明の実施形態とともに優位性および特徴を、一例として図面を参照して説明する。最初に図1を参照して、典型的な実施形態により構成されたターボ機械を大まかに2で示す。ターボ機械2は、圧縮機4と燃焼器アセンブリ5とを備える。燃焼器アセンブリ5は、少なくとも1つの燃焼器6と、燃焼器6に設けられた燃料ノズルまたは噴射器アセンブリハウジング8とを有している。ターボ機械2はタービン10も備えている。一実施形態においては、ターボ機械2はヘビーデューティガスタービンエンジンであるが、当然のことながら、典型的な実施形態は、いずれか一つの特定のエンジン構成には限定されず、種々の他のガスタービンエンジンとともに用いても良い。図2に最も良く示すように、燃焼器6は、圧縮機4およびタービン10と流れ連絡する状態で結合されている。圧縮機4は、ディフューザ22と圧縮機吐出プレナム24とを備えている。これらは、互いに流れ連絡する状態で結合されている。また燃焼器6は、端部カバー30がその第1の端部に位置している。以下でより十分に説明するように、端部カバー30は複数の噴射ノズルアセンブリを支持している。そのうちの3つを38~40で示す。燃焼器6はさらに、燃焼器ケーシング44と燃焼器ライナ46とを備えている。図示するように、燃焼器ライナ46は燃焼器ケーシング44から半径方向内側に位置して燃焼室48を画定している。環状の燃焼室冷却通路49が、燃焼器ケーシング44と燃焼器ライナ46との間に画定されている。尾筒55によって燃焼器6がタービン10に結合されている。尾筒55は、燃焼室48内で発生した燃焼ガスを下流に、第1段タービンノズル図示せずに向けて送る。そうするために、尾筒55は内壁64および外壁65を備えている。外壁65は複数の開口部66を備え、開口部66は、内壁64と外壁65との間に画定された環状通路68に通じている。内壁64は、燃焼室48とタービン10との間を延びる案内キャビティ72を画定している。動作中に、空気は圧縮機4を通って流れ、圧縮空気が燃焼器6に、より具体的には、噴射器アセンブリ38、39、および40に供給される。同時に、燃料が噴射器アセンブリ38~40に送られ、空気と混合して可燃性混合気を形成する。もちろん当然のことながら、燃焼器6は、さらなる噴射器ノズルアセンブリ図示せずを備えていても良く、ターボ機械2は、さらなる燃焼器やはり図示せずを備えていても良い。いずれにしても、可燃性混合気は燃焼室48に送られ点火されて燃焼ガスを形成する。燃焼ガスは次に、タービン10に送られる。燃焼ガスからの熱エネルギーは機械的な回転エネルギーに変換される。この時点において、前述の構造を示した理由は、噴射ノズルアセンブリ38~40の特定の構造に関する典型的な実施形態のより完全な理解を得るためであることを理解されたい。しかし、各噴射ノズルアセンブリ38~40は同様であるため、詳細な説明を以下に噴射ノズルアセンブリ38に関して行ない、噴射ノズルアセンブリ39および40については同様の構造を備えているものと理解する。図3に示すように、噴射ノズルアセンブリ38は、第1の端部または燃料入口80と、第1の端部または燃料入口80が、端壁86を有するプレナム84を通って達する第2の端部または円周壁82と、を備えている。また噴射ノズルアセンブリ38は、円周壁82の周りで半径方向に広がる多くの列に配置された複数のチューブ要素そのうちの1つを大まかに90で示すを備えている。以下でより十分に説明するように、チューブ要素90は燃料を燃料入口チューブ100から受け取り、燃料入口チューブ100は、端部カバー30図2から噴射ノズルアセンブリ38を通って導管120まで、そして中央の受け取りポート124上まで延びている。そして燃料が、噴射ノズルアセンブリ38における上流燃料供給プレナム128を満たし、複数の各チューブ要素90に分配されることが、空気と混合されて燃焼室48に導入される前に行なわれる。典型的な実施形態の一態様によれば、上流燃料供給プレナム128は、隣接するチューブ要素90間に存在する間隙によって画定されている。この配置によって、燃料は、円周壁82を冷却して複数のチューブ要素90から熱を取り除く。熱除去が望ましい理由は、高H2保炎が一般的に、円周壁82の非常に近くに生じて、複数のチューブ要素90の温度を上げるからである。したがって、典型的な実施形態では、逆火マージンが、円周壁82および複数のチューブ要素90における温度を下げることによって向上する。図4に最も良く示すように、チューブ要素90はボディ130を備え、ボディ130は、第1の端部または入口132と、第1の端部または入口132が端壁86から中間部分135を通って達する第2の端部または出口134と、を有する。中間部分135は、チューブ要素90を上流燃料供給プレナム128と流体的に接続する開口部図示せずを備えている。出口134は、噴射ノズルアセンブリ38の円周壁82を越えて延びることによって、境界ゾーン143を画定している。典型的な実施形態の一態様によれば、出口134は、円周壁82から約0.1D~約1.2Dだけ延びているDはチューブ要素90の内径である。図示した典型的な実施形態によれば、境界ゾーン143は、円周壁82と出口134との間の実質的な直角によって画定されている。出口134を円周壁82を越えて延ばすことによって、噴射ノズルアセンブリ38が、燃料および空気のより完全な混合を達成する結果、より安定な火炎が形成されて、その結果、より完全な燃焼が得られ、それだだけでなく、逆火の発生も減らすことができる。すなわち、チューブ要素90の突き出た端部によって乱流渦が形成されて、混合が強化される。混合が強化されることによって、より完全な燃焼が得られ、排出削減になる。また、混合が強化されることによって、実質的に逆火が制限される。加えて、出口134を円周壁82を越えて延ばすことによって、混合領域別個に標示せずが境界ゾーン143に形成される。混合領域によって、燃料および空気を蓄積するためのポケットが深くなり、その結果、円周壁82における混合気がより希薄になる。このより希薄な混合気により逆火の確率が低くなる。逆火の確率をなくすかまたは低くすることによって、ターボ機械2を、より低いターンダウンモードで動作させることができる。次に、図5を参照して、別の典型的な実施形態による噴射ノズルアセンブリ160について説明する。なお図5では、同様の参照番号は、対応する図における対応部品を表わしている。噴射ノズルアセンブリ160は、第1の端部図示せずと、第1の端部が、端壁170を有するプレナム図示せずを通って達する第2の端部または円周壁166と、を備える。前述と同様に、噴射ノズルアセンブリ160は、円周壁166の周りで半径方向に広がる多くの列図示せずに配置された複数のチューブ要素も備えているそのうちの1つを大まかに175で示す。チューブ要素175はボディ196を備え、ボディ196は、第1の端部または入口198と、第1の端部または入口198が端壁170から中間部分202を通って達する第2の端部または出口200と、を有する。中間部分202は、チューブ要素175を上流燃料供給プレナム図示せずに流体的に接続する開口部図示せずを備える。出口200は、噴射ノズルアセンブリ160の円周壁166を越えて延びることによって、境界ゾーン209を画定している。典型的な実施形態の一態様によれば、出口200は、円周壁166から約0.1D~約1.2Dだけ延びているDはチューブ要素175の内径である。図示した典型的な実施形態によれば、境界ゾーン209が、円周壁166と出口200との間の実質的に傾斜した接合部によって画定されている。より具体的には、図示した典型的な実施形態において、円周壁166は、境界ゾーン209を伴う実質的に平坦な表面を備えており、境界ゾーン209は、チューブ要素175の出口200まで徐々に傾斜する接続部を形成している。前述と同様に、出口200を円周壁166を越えて延ばすことによって、噴射ノズルアセンブリ160が、燃料および空気のより完全な混合を達成する結果、より安定な火炎が形成されて、その結果、より完全な燃焼が得られ、それだけでなく、逆火の発生も減らすことができる。すなわち、チューブ要素175の突き出た端部によって乱流渦が形成されて、混合が強化される。混合が強化されることによって、より完全な燃焼が得られて排出削減になるとともに、逆火が防止される。逆火の確率をなくすかまたは低くすることによって、ターボ機械2を、より低いターンダウンモードで動作させることができる。次に、図6を参照して、別の典型的な実施形態による噴射ノズルアセンブリ220について説明する。なお図6では、同様の参照番号は、対応する図における対応部品を表わしている。噴射ノズルアセンブリ220は、第1の端部図示せずと、第1の端部が、端壁228を有する内部のプレナム図示せずを通って達する第2の端部または円周壁224と、を備える。また噴射ノズルアセンブリ220は、円周壁224の周りで半径方向に広がる多くの列図示せずに配置された複数のチューブ要素を備えているそのうちの1つを大まかに230で示す。図6に例示した典型的な実施形態によれば、チューブ要素230はボディ243を備え、ボディ243は、第1の端部または入口244と、第1の端部または入口244が端壁228から中間部分246を通って達する第2の端部または出口245と、を有する。中間部分246は、チューブ要素230を上流燃料供給プレナムやはり図示せずに流体的に接続する開口部図示せずを備える。第2の端部245は、噴射ノズルアセンブリ220の円周壁224を越えて延びることによって、境界ゾーン250を画定している。典型的な実施形態の一態様によれば、出口245は、円周壁224から約0.1D~約1.2Dだけ延びているDはチューブ要素230の内径である。図示した典型的な実施形態によれば、境界ゾーン250は、円周壁224と出口245との間の実質的に傾斜した接合部によって画定されている。より具体的には、図示した典型的な実施形態において、円周壁224は、窪みのある表面を備えている。たとえば、複数の各チューブ要素230間の間隙領域に存在する複数の窪みまたは凹部領域255を有する表面である。このように、境界ゾーン250によって、チューブ要素230の出口245まで徐々に傾斜する接続部が形成されている。やはり前述と同様に、出口245を円周壁224を越えて延ばすことによって、噴射ノズルアセンブリ220が、燃料および空気のより完全な混合を達成する結果、より安定な火炎が形成されて、その結果、より完全な燃焼が得られ、それだけでなく、逆火の発生も減らすことができる。複数の凹部領域を複数の各チューブ要素の周りに加えることによって、燃料回転が強化され、その結果、円周壁224における境界層領域において徐々に希薄になる燃料分布が得られる。希薄になる燃料分布が得られることによって、噴射ノズルアセンブリ220において逆火が生じる可能性がさらに低くなる。この配置によって、燃料は、円周壁224を冷却し、フィン図示せずを通して複数のチューブ要素230から熱を取り除く。熱除去が望ましい理由は、高いH2保炎が一般的に、円周壁224の非常に近くに生じて、複数のチューブ要素230の温度を上げるからである。したがって、典型的な実施形態では、逆火マージンが、円周壁224および複数のチューブ要素230における温度を下げることによって向上する。次に、図7を参照して、別の典型的な実施形態による噴射ノズルアセンブリ320について説明する。なお図7では、同様の参照番号は、対応する図における対応部品を表わしている。噴射ノズルアセンブリ320は、第1の端部図示せずと、第1の端部が、端壁328を有する内部のプレナム326を通って達する第2の端部または円周壁324と、を備える。また噴射ノズルアセンブリ320は、円周壁324の周りで半径方向に広がる多くの列に配置された複数のチューブ要素も備えているそのうちの1つを大まかに330で示す。前述と同様に、チューブ要素330は燃料を燃料入口チューブ図示せずから受け取り、燃料入口チューブは、端部カバー30図2から噴射ノズルアセンブリ320を通って中央の受け取りポートやはり図示せずまで延びている。チューブ要素330はボディ343を備え、ボディ343は、第1の端部または入口344と、第1の端部または入口344が端壁328から中間部分346を通って達する第2の端部または出口345と、を有する。中間部分346は、チューブ要素330を上流燃料供給プレナムやはり図示せずに流体的に接続する開口部図示せずを備えている。出口345は、噴射ノズルアセンブリ320の円周壁324を越えて延びることによって、境界ゾーン350を画定している。典型的な実施形態の一態様によれば、出口345は、円周壁324から約0.1D~約1.2Dだけ延びているDはチューブ要素330の内径である。図示した典型的な実施形態によれば、境界ゾーン350は、円周壁324と出口345との間の実質的な直角によって画定されている。このように、境界ゾーン350によって、チューブ要素330の第2の端部324との接続部が設けられている。やはり前述と同様に、出口345を円周壁324を越えて延ばすことによって、噴射ノズルアセンブリ320が、燃料および空気のより完全な混合を達成する結果、より安定な火炎が形成されて、その結果、より完全な燃焼が得られ、それだけでなく、逆火の発生も減らすことができる。さらに、図示した典型的な態様により、噴射ノズルアセンブリ320は、複数の角度付きチューブ要素を備えている。そのうちの1つが、大まかに360で示され、複数の列別個に標示せずの内部の1つに配置されている。チューブ要素360は、角度付き領域365を備えている。角度付き領域365によって、集中火炎安定化ゾーンおよびより希薄な火炎が、燃焼室48図2内のチューブ要素330の第1および第2の列別個に標示せずに形成され、その結果、火炎安定性がさらに高まって、より完全な燃焼および排出削減がもたらされる。別の典型的な態様によれば、図8に例示するように、噴射ノズルアセンブリ320は、中央の受け取りポート図示せずを囲む最も内側の列別個に標示せずに配置された複数の角度付きチューブ要素400を備えている。なお図8では、同様の参照番号は、対応する図における対応部品を表わしている。角度付きチューブ要素400は、第1の端部または入口402から第2の端部または出口404まで、噴射ノズルアセンブリ320の長手軸別個に標示せずに対して角度が付いている。典型的な実施形態の一態様によれば、角度付きチューブ要素400は、噴射ノズルアセンブリ320の長手軸に対して20°未満の角度をなしている。次に図9を参照して、別の典型的な実施形態による噴射ノズルアセンブリ420について説明する。噴射ノズルアセンブリ420は、第1の端部図示せずと、第1の端部が、端壁428を有する内部のプレナム426を通って達する第2の端部または円周壁424と、を備える。また噴射ノズルアセンブリ420は、中央の受け取りポート図示せずの周りに周方向に配置された複数のチューブ要素430を備えている。チューブ要素430は、中央の受け取りポートの周りに配置された第1または最も内側の列440と、第1の列440の周りに配置された第2の列442と、第2の列442の周りに配置された第3の列444と、第3の列444の周りに配置された第4の列446と、を備えている。もちろん当然のことながら、チューブ要素430の列の数は変えることができる。たとえば第3の列444にあるチューブ要素430はボディ480を備え、ボディ480は、第1の端部または入口482と、第1の端部または入口482が端壁428から中間部分485を通って達する第2の端部または出口483と、を有している。中間部分485は、チューブ要素430を上流燃料供給プレナムやはり図示せずに流体的に接続する開口部図示せずを備えている。第2の端部483は、噴射ノズルアセンブリ420の第2の端部424を越えて延びることによって、境界ゾーン490を画定している。典型的な実施形態の一態様によれば、出口483は、円周壁424から約0.1D~約1.2Dだけ延びているDはチューブ要素430の内径である。図示した典型的な実施形態によれば、第1の列440に配置された複数のチューブ要素430は、噴射ノズルアセンブリ420の中心線に対して第1の角度で位置する。典型的な実施形態の一態様によれば、第1の列440におけるチューブ要素430は約20°の角度をなしている。加えて、第2の列442に配置された複数のチューブ要素430は、噴射ノズルアセンブリ420の中心線に対して、第1の角度とは異なる第2の角度で配置されている。図示した典型的な態様によれば、第2の列442におけるチューブ要素430は約10°の角度をなしている。第1および第2の列440および442の角度によって、集中火炎安定化ゾーンおよびより希薄な火炎が、燃焼室48内の第1、第2、および第3の列440、442、および444に形成され、その結果、火炎安定性がさらに高まって、より完全な燃焼および排出削減がもたらされる。次に図10を参照して、別の典型的な実施形態による噴射ノズルアセンブリ520について説明する。噴射ノズルアセンブリ520は、第1の端部図示せずと、第1の端部が、端壁528を有する内部のプレナム526を通って達する第2の端部または円周壁524と、を備えている。また噴射ノズルアセンブリ520は、中央の受け取りポート図示せずの周りに周方向に配置された複数のチューブ要素530を備えている。チューブ要素530は、第1のまたは最も内側の列540と、第1の列540の周りに配置された第2の列542と、第2の列542の周りに配置された第3の列544と、第3の列544の周りに配置された第4の列546と、を備えている。もちろん当然のことながら、チューブ要素530の列の数は変えることができる。たとえば列546にあるチューブ要素530は、ボディ580を備え、ボディ580は、第1の端部または入口582と、第1の端部または入口582が端壁528から中間部分585を通って達する第2の端部または出口583と、を有している。中間部分585は、チューブ要素530を上流燃料供給プレナムやはり図示せずに流体的に接続する開口部図示せずを備えている。出口583は、噴射ノズルアセンブリ520の第2の端部524を越えて延びることによって、境界ゾーン590を画定している。典型的な実施形態の一態様によれば、出口583は、円周壁524から約0.1D~約1.2Dだけ延びているDはチューブ要素530の内径である。図示した典型的な実施形態によれば、第1の列540に配置された複数のチューブ要素530は、噴射ノズルアセンブリ520の中心線に対して第1の角度で位置する。典型的な実施形態の一態様によれば、第1の列540におけるチューブ要素530は約20°の角度をなしている。第2の列542に配置された複数のチューブ要素530は、噴射ノズルアセンブリ520の中心線に対して、第1の角度とは異なる第2の角度で配置されている。図示した典型的な態様によれば、第2の列542におけるチューブ要素530は約15°の角度をなしている。第3の列544に配置された複数のチューブ要素530は、噴射ノズルアセンブリ520の中心線に対して、第1および第2の角度とは異なる第3の角度で配置されている。図示した典型的な態様によれば、第3の列544におけるチューブ要素530は約10°の角度をなしている。第4の列546に配置された複数のチューブ要素530は、噴射ノズルアセンブリ520の中心線に対して、第1、第2、および第3の角度とは異なる第4の角度で配置されている。図示した典型的な態様によれば、第4の列546におけるチューブ要素530は約5°の角度をなしている。第1、第2、第3、および第4の列440、442、444、および446の角度によって、集中火炎安定化ゾーンおよびより希薄な火炎が燃焼室48内に形成され、その結果、火炎安定性がさらに高まって、より完全な燃焼および排出削減がもたらされる。この時点において、典型的な実施形態により、噴射ノズルの加熱面を越えて延びるチューブ要素を有する噴射ノズルアセンブリが提供されることを理解されたい。チューブ要素を加熱面を越えて延ばすことによって、燃料および空気のより完全な混合が達成されるだけでなく、逆火の発生も減る。より完全な燃焼が得られるとNOx排出物が少なくなり、一方で、逆火が減ると、ターボ機械を、現時点で可能なものより低いターンダウンモードで動作させることができる。ターンダウンでは、逆火状態を形成する傾向がある流速が低くなる。噴射ノズルの端部に、より希薄な混合気を形成することにより、逆火状態が軽減されて、ターボ機械をより低いターンダウンモードで動作させることが可能になり、燃料節約がさらに高まる。本発明を限られた数の実施形態に関してのみ詳細に説明してきたが、本発明はこのような開示された実施形態に限定されないことが容易に理解されるはずである。むしろ、これまで説明してはいないが本発明の趣旨および範囲に見合う任意の数の変形、変更、置換、または等価な配置を取り入れるように、本発明を変更することができる。さらに加えて、本発明の種々の実施形態について説明してきたが、本発明の態様には、説明した実施形態の一部のみが含まれる場合があることを理解されたい。したがって本発明は、前述の説明によって限定されると考えるべきではなく、添付の請求項の範囲のみによって限定される。