"内燃エンジン用のフィルタ群の寸法を決定する方法であって、前記フィルタ群が、燃料が順番に横切るように構成された、第1フィルタ壁及び前記燃料の方向に対して前記第1フィルタ壁の下流側に配置される第2フィルタ壁を備え、前記方法が、a正常動作状態において前記エンジンの始動と機能を保証する最小限の燃料流量Qでフィルタ群に前記燃料を供給するステップと、b前記第1フィルタ壁を横切る圧力降下を算出するステップと、c前記第2フィルタ壁を横切る圧力降下を算出するステップと、d前記燃料の温度TCFPPを供給において達成するステップと、e前記第1フィルタ壁の圧力降下が前記第2フィルタ壁の圧力降下を超えるときまで、前記第1フィルタ壁の形態および形状特性を調節するステップと、を含む方法。前記第1フィルタ壁の形態および形状特性は、少なくとも次の特徴を含む請求項1に記載の方法。フィルタ手段の材料の通気性GKDを共に定義する、フィルタ手段のファイバの寸法、フィルタ面、前記フィルタ手段の厚さ。前記パラメータGKDが、前記第1フィルタ壁の幾何学的形状を示す第1パラメータGと、前記第1フィルタ壁を構成する材料を示す第2パラメータKDとの積である請求項2に記載の方法。前記パラメータGKDが、下記方程式で表される請求項2又は3に記載の方法。但し、前記方程式において、Qは、供給の際の燃料の最小流量であり、ΔPpreは、第1フィルタ手段を横切る圧力降下であり、Gは前記第1フィルタ壁の幾何学的形状による定数であり、KDは、燃料が横切る方向に前記第1フィルタ壁を実現するために用いられる材料の通気性Kと燃料の粘性μとの関係である。前記指標パラメータGKDが前記第1フィルタ壁の最小目詰まりを示す第1の値[GKD]minより大きく、前記第2フィルタ壁の最小目詰まりを示す第2の値[GKD]maxより小さいことを確かめるステップ、をさらに含む請求項2に記載の方法。前記第1の指標値[GKD]minが、供給の際の燃料の最小流量Qと、前記第1フィルタ壁の上流側圧力と下流側圧力との間で得られる最大圧力差ΔPmaxと、の関係に対応し、前記第2の指標値[GKD]maxが、供給の際の燃料の最小流量Qと、第2の圧力値および第3の圧力値と、の間の関係に対応する請求項5に記載の方法。前記第1フィルタ壁がプリーツ壁であり、定数Gが前記燃料の横切る方向に沿って前記第1フィルタ壁の横切る断面Aと厚さXとの間の関係に等しい請求項3に記載の方法。前記第1フィルタ壁がトロイダル壁であり、定数Gは下記方程式によって与えられる請求項3に記載の方法。但し、上記方程式において、hは、前記第1フィルタ壁の軸方向の高さであり、reとriはそれぞれ、前記第1フィルタ壁の外半径と内半径である。第1フィルタ壁7及び燃料の流れ方向に対して前記第1フィルタ壁の下流側に配置される前記第2フィルタ壁1を備え、これらフィルタ壁は燃料が順番に横切るように構成されたフィルタ群であって、前記第1フィルタ壁7が、その形態的な指標パラメータGKDが、燃料の温度TCFPPで、前記第1フィルタ壁の最小目詰まりについての第1の指標値よりも大きく、前記第2フィルタ壁8の最小目詰まりについての第2の指標値[GKD]maxよりも小さくなるように構成されるフィルタ群。前記第1の指標値[GKD]minが、供給の際の燃料の最小流量Qと、前記第1フィルタ壁の上流側圧力と下流側圧力との間の最大圧力差と、の関係に対応し、前記第2の指標値[GKD]maxが、供給の際の燃料の最小流量Qと、前記フィルタ壁7,8間で検出される圧力と前記フィルタ壁8の下流側圧力との間の圧力差ΔPfineと、の関係に対応する請求項9に記載のフィルタ群。前記指標パラメータGKDが、下記方程式を用いて算出される請求項9に記載のフィルタ群。但し、前記方程式において、Qは、前記フィルタ群の内部に供給される燃料の最小流量であり、ΔPpreは、前記第1フィルタ壁の上流側と下流側でそれぞれ検出される第1圧力値と第2圧力値の差であり、Gは前記第1フィルタ壁の幾何学的形状による定数であり、KDは、燃料が横切る方向に前記第1フィルタ壁を実現するために用いられる材料の通気性Kと燃料の粘性μとの関係である。前記指標パラメータGKDが、前記燃料の横切る方向に沿って前記第1フィルタ壁の横切る断面Aと厚さXとの間の関係に等しい定数Gと、燃料が横切る方向に前記第1フィルタ壁を実現するために用いられる材料の通気性Kと燃料の粘性μとの関係KDとの積である請求項9に記載のフィルタ群。前記指標のパラメータGKDが、下記方程式によって与えられる定数Gと、燃料が横切る方向に前記第1フィルタ壁を実現するために用いられる材料の通気性Kと燃料の粘性μとの関係KDと、の積である請求項9に記載のフィルタ群。但し、前記方程式において、hは、燃料が横切る方向に対して垂直な前記第1フィルタ壁の高さであり、reとriはそれぞれ、前記壁の外半径と内半径である。第1フィルタ壁及び燃料の方向に対して前記第1フィルタ壁の下流側に配置される前記第2フィルタ壁を備え、これらフィルタ壁は燃料が順番に横切るように構成されたフィルタ群であって、前記フィルタ群が、前記燃料のろ過性の許容値UNIEN116に対応する温度TCFPPで、下記関係式、を順守することを特徴とするフィルタ群。但し、上記関係式において、Qは、エンジンを機能するのに必要なディーゼル燃料の最小流量を表す値であってl/hで表され、ΔPmaxは、最大燃料供給圧力、すなわち車両供給ポンプによって保証される最大圧力と、前記第1フィルタ壁下流側及び前記第2フィルタ壁上流側の圧力との差であってbarで表され、ΔPpreは、barで表され、最小限機能流量での精密フィルタの上流側と下流側の圧力差であり、ΔPfineは、barで表され、エンジンの最小限機能流量での精密フィルタの圧力差である。しかしながら、この解決策は、プレフィルタに目詰まりなくパラフィンを保持する役割が与えられるので、初めのうちは精密フィルタの目詰まりを防止するには適しているように見えるけれども、精密フィルタの挙動に必要なプレフィルタの挙動基準、すなわちプレフィルタと精密フィルタの特性がまったく明確でないので、効果的ではないことが分かった。特に、プレフィルタの多孔率については未解決な点がある。プレフィルタの多孔率は目詰まりなく固形パラフィンの一部を保持するのに十分高くなければならないこと、そして精密フィルタを詰まらせない程度の小さい固形パラフィンの量を含んでいるディーゼル燃料を通過できるようにしなければならないことである。もしプレフィルタの多孔率が非常に高い場合には、精密フィルタを詰まらせるような固形パラフィン量が流路に供給されることになるだろう。これに対して、プレフィルタの多孔率を減少すると、その目詰まりが防止されないことになるだろう。このように、精密フィルタの目詰まりを早期に防ぎながら、燃料の流れを保証するためには、プレフィルタと精密フィルタの両方の多孔率を調整しなければならない。ディーゼル燃料の特性は、それに溶解されているパラフィンの量に依存し、概してCFPPUNIEN116またはASTMD6371の規格による燃料ろ過能力の許容値と称されるパラメータが知られており、それは摂氏温度で示され、一定量の液体燃料の流れを妨げることない所定の多孔率を有する材料によって、所定時間を超えて保持されるべき固形パラフィンの最大量を有するディーゼル燃料の温度TCFPPで示される。本発明によれば、プレフィルタの寸法設計はCFPPの目標値をパラメータとするものであり、このCFPPはディーゼル燃料の種類のバリエーションと共に変化し、ディーゼル燃料の流量Q所定時間を超えてフィルタを横切る量の指標でもある。本明細書において引用される流量Qは、噴射システムのコモンレールを横切る流れに関するものである。また流量Qは、精密フィルタの挙動によって調整され、プレフィルタと調和して必要な大きさを決められなければならない。本発明によれば、流量Qの値は、エンジンが機能するために必要な最小流量を示しており、特により小さい孔、通過可能なより少ない流量という意味で精密フィルタの多孔率に依存する。このようにして、流量Qは、プレフィルタと精密フィルタによって流れに与えられる全抗力によって左右され、これによりフィルタカートリッジ全体を通じた総圧力勾配に左右される。TCFPPの値と流量Qの値はエンジンの設計仕様であってリットル/時間l/hで表され、エンジンに供給されなければならないディーゼル燃料のタイプは知られているので、プレフィルタの通気性はTCFPPと流量Qの関数として定義されることができる。フィルタの通気性は、以下に本願明細書において述べられるように、さまざまな方法で定義されることができ、多孔率による機能だけでなく、フィルタ材やそれが構成されるファイバの寸法やその形状特性による機能である。本発明は、流量と、プレフィルタの上流側と下流側、精密フィルタの上流側と下流側、フィルタ群全体の上流側と下流側の圧力勾配との関係を用いることによって、上記問題を未然に防ぐものであり、本発明における関係では、温度TCFPPにおいて下記関係式Aを順守しなければならない。上記関係式において、Qは、エンジンを冷始動するのに必要なディーゼル燃料の最小流量エンジンの最小機能流量を表す値であってl/hで表され、ΔPmaxは、最大燃料供給圧力、すなわち車両供給ポンプによって保証される最大圧力と、第1フィルタ壁下流側及び第2フィルタ壁上流側の圧力との差であってbarで表され、ΔPpreは、barで表され、最小限機能流量での精密フィルタの上流側と下流側の圧力差であり、ΔPfineは、barで表され、エンジンの最小限機能流量での精密フィルタの圧力差である。上記関係式Aを順守することによって、TCFPPによるディーゼル燃料の各タイプに対して、低温でのエンジン始動が保証される。上述の関係は、プレフィルタの圧力降下が精密フィルタの圧力降下より大きいことを意味するので、矛盾を含んでいる。その矛盾は一見そのように見えるだけである。なぜなら、その不均衡は、エンジンの始動において温度TCFPPでだけ確認されるべきものだからであり、この分野の技術専門家に知られているように、エンジンの始動においてはディーゼル燃料が他の手段によって加熱されるので、その点は本発明とは無関係である。始動の後は、固形パラフィンは溶解して、既述したようにより大きな孔を有しており、多孔率の低い精密フィルタの圧力降下よりも小さい、プレフィルタにおいての圧力降下によって正常に機能する。下記関係式A:を順守することにより、この分野の技術専門家がフィルタ群を設計できるようになる。技術専門家は、プレフィルタおよびフィルタを備えたフィルタ群において、エンジン動作条件のプレフィルタの多孔率を設計するための手段および知識を有している。精密フィルタの多孔率は実際上は、ディーゼル燃料から固形パラフィンでない固形粒子を除くことが役割であるような規格である。上記したように技術専門家は、Q値エンジン始動のための最小流量とディーゼル燃料のTCFPPの標準値の両方について知っている。プレフィルタの多孔率および精密フィルタの多孔率が技術専門家のノウハウに即して選択されるときに、技術専門家はフィルタ全体を横切る圧力降下と、正常動作状態におけるプレフィルタと精密フィルタを横切る圧力降下との両方を検出する。専門家は、プレフィルタを横切る圧力降下が精密フィルタを横切る圧力降下より低いことを確認する。温度TCFPPに注目して、専門家は、プレフィルタを横切る圧力降下が精密フィルタを横切る圧力降下より大きくなるまで、例えば多孔率又は他の形態的な形状特性に作用することによって、プレフィルタの多孔率を修正し始める。プレフィルタを横切る圧力降下の値が精密フィルタを横切る圧力降下より大きくなるとすぐに、プレフィルタの通気性多孔率またはその他の形状または形態的特性は、エンジン作動のために必要な最小流量Qに関する動作条件において冷始動させることとエンジンを機能させることの両方を可能とするのに適切な方法で定められる。始動の後は、ディーゼル燃料の温度は、本発明に無関係な手段により増加し、固形パラフィンはプレフィルタと精密フィルタに捕捉され溶解され、これによりフィルタ群を正常に機能させることができる。従って、プレフィルタは、燃料温度を固形パラフィンを溶解させるために充分なレベルまで増加するのに必要な時間の間、固形パラフィンの流れを減速する役割を有する。技術専門家は、第1フィルタ壁の寸法を決定するときに、壁の形態的な形状を示す公知のパラメータを用いる。パラメータのうちの1つは、第1フィルタ壁の形態的な形状特性を示すGKDパラメータである。特に、GKDパラメータは、第1フィルタ壁の幾何学的形状を示す第1パラメータGと、第1フィルタ壁が実現される材料を示す第2パラメータKDの積である。下記関係式Bによれば、パラメータKDは、燃料が横切る方向に第1フィルタ壁を実現するために用いられる材料の通気性Kと燃料の粘性μとの関係を表す。第1フィルタ壁またはプレフィルタ壁がトロイダル壁である場合において、Gは下記方程式Cによって与えられる定数である。上記方程式Cにおいて、hは、第1フィルタ壁の軸方向の高さであり、reとriはそれぞれ、第1フィルタ壁の外半径と内半径である。プリーツ壁の場合において、Gは普遍的な方程式Dによって公式化される。上記方程式Dにおいて、Aは、第1フィルタ壁の横切る断面であり、Xは、燃料の横切る方向に沿った第1フィルタ壁の厚さである。更なるパラメータGKDは、以下の方程式Eを順守する。上記方程式Eにおいて、ΔPpreは、正常動作状態の条件においてプレフィルタを横切る所望の圧力降下である。このようにして、動作条件のための精密フィルタの特性は現実に知られているので、プレフィルタの形状および形態的特性は決定されることができる。冷始動では、本発明のプレフィルタの寸法設計では、以下の更なる特性も順守しなければならない。本発明によるエンジンの冷始動上のプレフィルタの寸法設計においては、以下の更なる特性も尊重しなければならない。本発明の関係式Aに関して、パラメータGKDは、第1フィルタ壁の最小限の目詰まりを示す第1の値[GKD]minより大きく、第2フィルタ壁の最小限の目詰まりを示す[GKD]maxよりも小さくなければならない。特に、第1の値[GKD]minは、供給の際の燃料の最小流量Qと、最大燃料供給圧力すなわち車両供給ポンプによって保証される最大圧力と第1フィルタ壁下流側及び第2フィルタ壁上流側の圧力との差によって決定される最大圧力差ΔPmaxと、の関係に対応する。一方、第2の値[GKD]maxは、供給の際の燃料の最小流量Qと、精密フィルタ壁の上流側と下流側の圧力差と、の関係に対応する。もし上述の条件も順守される場合には、本発明の関係式Aも順守される。本発明の更なる特徴および利点は、添付図面に例示された図を用いて非限定的な例によって提示される以下の説明および実施例を読むことにより明らかになろう。図において、参照はプレフィルタと精密フィルタを備えたディーゼル燃料用のフィルタ群1に関する本発明の実施形態のために用意され、これらの少なくとも1つはデプスフィルタであってもよい。図1は、ビーカー形であって、燃料の入口導管4と出口導管5が設置されるカバー3によって上方を閉じられる、外部ケーシング2を備えたフィルタ群1を示す。ケーシング2の内部には、フィルタユニット6が収容され、同心同軸の2つの環状フィルタ壁7、8を備える。フィルタユニット6は特に、上側プレート9と下側プレート10を備える。上側プレート9は、入口導管5の一部がシールを介して収容される穴121を形成する環状縁部120を順に呈している中空導管12を収容するための中央軸穴90を呈する。上側プレート9と下側プレート10との間には、第1フィルタ壁7が設置され、以下に本願明細書において詳述するようにその寸法が設計される。さらに上側プレート9と下側プレート10との間には、例えばこれらと共に単一体で実現される連結導管11が設置され、その内部には第1フィルタ壁7が同軸で形成される。導管11は、例えばフィルタユニット6を頑丈にするために剛性材料で構成される。下側プレート10は、連結導管11の外側に突出する円冠状であり、第1フィルタ壁7の下端に関連づけられる上側表面101を呈する。カートリッジ6の上側プレート9は、ケーシング2の上側縁部20に備えられる溝14に、シール15を介して収容されるようになっている環状縁部13を呈する。フィルタユニット6は、円冠状に形成され、下側プレート10にその中央穴で取り付けられるようになっている更なる下側プレート30を備える。特に、第2フィルタ壁8は、上側プレート9と更なる下側プレート30との間に介在し、導管11の下方を閉じるようになっている。フィルタユニット6の2つのフィルタ壁7、8は、例えば燃料が順番に横切るように構成されており、ケーシング2の内部容積を3つの異なるチャンバ17、18、19に分けるように構成される。特に、中間チャンバ18は、2つのフィルタ壁7、8の間、すなわち第1フィルタ壁7の下流であって第2フィルタ8の上流に設置され、その一方でチャンバ17すなわち第1チャンバは燃料の入口導管4に連通して設置され、その一方でチャンバ19すなわち第3チャンバは燃料の出口導管5に連通するように調整される。さらに上側プレート9は、入口導管4を第1チャンバ17に連通して配置するようになっている穴91を備える。穴91は、導管11の外側に放射状に上側プレートのゾーンに配置される。第1チャンバ17は実際には、側方は導管11の外壁と第1フィルタ壁7の内側表面によって、上方は上側プレート9の環状部分によって、下方は下側プレート10の環状部分によって、形成される。また、更なる下側プレート30は、第2チャンバ18がケーシング2の底部から、導管11と第2フィルタ壁8との間の内部空間まで延在するように、更なる貫通穴31を呈する。第1フィルタ壁7は、低温で形成されその第1フィルタ壁7の穴を通過する固形パラフィンの少なくとも一部を残しながら、ディーゼル燃料の粒子の一部、固形パラフィンの少なくとも一部を保持するようになっている。この特性により、第1フィルタ壁7はプレフィルタ機能を果たし、最も微細な粒子の一部と固形パラフィンの一部を含む流量Qの流れを可能とする。目詰まりすることなく、第2フィルタ壁8は、第1フィルタ壁7を横切るより小さな粒子と固形パラフィンに対してフィルタ作用を実行する。このようにして、冷えた状態からでもエンジンを始動できる。第1フィルタ壁7の寸法を決める目的、すなわち最も適切な寸法および多孔物質を選択し、選択した寸法および材料が本発明によって必要な性能に適合することを確認して、上述の壁7を構成する目的で、上記の方法が用いられる。このようにして、本発明の下記関係式Aが達成される。もし関係式Aが順守されれば、第1フィルタ壁7は目詰まりすることなく固形パラフィンの少なくとも一部を保持する。残留する固形パラフィンは、少なくともエンジン始動後に溶解可能となるのに必要な時間の間は目詰まりすることなく、第2フィルタ8まで届いて保持される。フィルタ壁7、8におけるパラフィンの目詰まりのない蓄積は、燃料を液体状態に次第に戻すような温度まで燃料を徐々に加熱できるようにするのに必要なほど遅い。図2は、温度TCFPP車両の冷始動状態に相当で、燃料の流れの開始から第1フィルタ壁7の上流側圧力P17が徐々に減少する様子を示しており、それはパラフィンが徐々に第1フィルタ壁を通過して、第2フィルタ壁8に到達することを示す。一方、第2チャンバ18内の圧力P18は増加しており、それはパラフィンが第2フィルタ壁8に徐々に蓄積したことを示し、パラフィンが溶解する時間までに生じる現象は、燃料温度の増加によって生じたものである。一度第1フィルタ壁7の寸法が決定されると、第1フィルタ壁7がパラフィンを保持して同時にパラフィンを徐々に溶解するまで通路を開くことを保証するように調整されるので、本発明の第1フィルタ壁7は最低温度TCFPPで燃料による車両の冷始動を可能とする。技術専門家の通常の知識はおそらく上記に示された式と共に、以下の機能を果たす条件が順守され、上流のフィルタプレフィルタがデプス壁depthwallで、下流のフィルタ精密フィルタがプリーツ壁pleatedwallである、プレフィルタと精密フィルタが備えられたディーゼル燃料用のフィルタを設計するように求められ得る。その目的は、ディーゼル燃料の最小限の流量Q40l/hであることのろ過と、-21°Cの温度TCFPPでのエンジンの冷始動とを可能にすることである。必要な流量に基づいて、以下の特性を有するプリーツ型精密フィルタが選択された。外径は60mm、内径は30mm、プリーツ数は44、高さ軸方向寸法は100mm、材料はセルロース、材料の厚みは0.5mm、フィルタエリアは130,000mm2である。プレフィルタは、図1の略図のように精密フィルタにその外側で関連づけられ、以下の特性を有する。外径は100mm、内径は80mmである。プレフィルタは、250cm2、厚さ10mmの入口部を有する。プレフィルタは、この分野で通常用いられる以下の材料、例えばナイロンのようなポリマー材のように、燃料と相性がよい材料によって構成される。フィルタは、1300cm2、厚さ0.5mmのフィルタ面を有する。フィルタはこの分野で通常用いられる以下の材料、例えばセルロースによって構成される。正常動作状態の間、以下の圧力が検出された。プレフィルタの上流側P17は5.3bar、プレフィルタと精密フィルタとの間P18は5.2bar、精密フィルタの下流側P19は5bar、プレフィルタを横切る圧力降下ΔPpre=0.1bar、フィルタを横切る圧力降下ΔPfine=0.2barであった。検査は、温度TCFPP=-21°Cで繰り返し行われ、以下のデータが与えられた。プレフィルタの上流側P’17は6bar、プレフィルタと精密フィルタとの間P’18は5bar、精密フィルタの下流側P’19は0bar、プレフィルタを横切る圧力降下Δ’Ppre=1bar、フィルタを横切る圧力降下Δ’Pfine=5barであった。そしてプレフィルタの厚さは、-21°Cの温度でプレフィルタを横切る圧力降下が精密フィルタの圧力降下Δ’Pfineの値をちょうど上回った値Δ’Ppreを超えた15mmの厚さのときに再度試され検査されることによって修正された。圧力値は、以下のとおりだった。プレフィルタの上流側P17は6bar、プレフィルタと精密フィルタとの間P18は2bar、精密フィルタの下流側P19は1bar、プレフィルタを横切る圧力降下ΔPpre=4bar、フィルタを横切る圧力降下ΔPfine=1barであった。その結果、以下の関係式が得られた。そして、それらと共に、本発明の関係式Aが得られた。フィルタ群は上述の寸法を有し、これにより所要流量Qを保証して、エンジン始動を可能にする。本発明は上記実施形態に限られるものではなく、修正および改良は以下の特許請求の範囲から逸脱せずにそこにもたらすことができる。"