"光パルスのスペクトルバンド幅を増大させるための装置であって、入力端11及び出力端13を有するホローファイバー導波管3Aと、前記ホローファイバー導波管へビーム1の焦点を合わせ、前記ホローファイバー導波管の前記出力端で前記ビームをリコリメートするための光学部品5、6と、を備え、前記ホローファイバー導波管3Aは、所定の圧力でガスで満たされた機密チャンバー3Bに収容され、前記ホローファイバー3Aの長さLfは、所定の入力パルスエネルギー及びガス圧力について、最小の伝播損失を有する光パルスの基本波の伝播モードLP01に含まれるエネルギーが、前記ホローファイバー導波管3Aの全長にわたる周期振動を実質的に示し、且つ前記ホローファイバー導波管の前記出力端13で極大に達するような長さであることを特徴とする装置。前記ホローファイバー導波管3Aの前記長さLfは、位相不整合距離LP12の偶数の整数倍に実質的に等しく、LP12=2×106×a2、ここで、aは、前記ホローファイバー導波管の半径である、請求項1に記載の装置。前記ホローファイバー導波管3Aの前記長さLfは、群速度不整合距離Lv12より短く、Lv12=2τFWHMcLp12/λ0=4×106τFWHMca2/λ0、ここで、aは、前記ホロー導波管の半径であり、λ0は、圧縮されるパルスの搬送波波長であり、Lp12は、位相不整合距離であり、τFWHMは、圧縮される前記パルスの最大持続時間の半分の位置における全幅であり、cは、真空中の光の速さである、請求項1に記載の装置。前記ホローファイバー導波管3Aの前記長さLfは、位相不整合距離LP12の偶数の整数倍に実質的に等しく、LP12=2×106×a2、ここで、aは、前記ホローファイバー導波管の半径である、請求項3に記載の装置。前記ホローファイバー導波管3Aは、石英ガラスで作られている、請求項1~4の何れか一項に記載の装置。前記ホローファイバー導波管3Aは、BK7ガラスで作られている、請求項1~4の何れか一項に記載の装置。前記ホローファイバー導波管3Aは、円筒形状の管である、請求項1~6の何れか一項に記載の装置。前記ホローファイバー導波管3Aは、円筒形状部及び前記入力端11において実質的に円錐形状部を有し、前記光パルス1は、前記ホローファイバー導波管の前記円錐形状の入力端へ結合される、請求項1~7の何れか一項に記載の装置。前記ホローファイバー導波管3Aは、対称軸12を有し、且つ前記対称軸に対して90°と異なる角度下で切断される、請求項1~7の何れか一項に記載の装置。前記ホローファイバー導波管3Aは、キセノン、クリプトン、アルゴン、ネオン、ヘリウム、窒素、空気又はその組合せを含むガスのグループのうちから選択されたガスで満たされる、請求項1~9の何れか一項に記載の装置。請求項1~10の何れか一項に従った、光パルスのバンド幅を増大させるための装置と、グループ遅延分散補償装置7と、を有する光パルスの持続時間を減少させるための構成。前記グループ遅延分散補償装置7は、プリズムのペア8’/回折格子のペア、分散ミラー8及びその組合せを有するグループのうちの一つ以上の素子を有する、請求項11に記載の構成。前記グループ遅延分散補償装置7は、回折格子のペア及びプリズムのペアを有する、請求項12に記載の構成。前記グループ遅延分散補償装置7は、分散ミラー及び一つ以上のプリズムのペアを有する、請求項12に記載の構成。光パルスの持続時間を減少させるための方法であって、光パルス1が、焦点調節光学素子5によって、入力端11及び出力端13を有するホローファイバー導波管3Aへ結合され、ガスで満たされた気密チャンバーに収容されることを含み、前記ホローファイバー導波管3Aの長さLfは、所定の入力パルスエネルギー及びガス圧力について、最小の伝播損失を有する光パルスの基本波の伝播モードLP01に含まれるエネルギーが、前記ホローファイバー導波管3Aの全長にわたる周期振動を実質的に示し、且つ前記ホローファイバー導波管の前記出力端13で極大に達するような長さであり、前記光パルスのバンド幅は、前記ガスで満たされたホローファイバー導波管3Aにおける非線形伝播によって増大され、前記光パルスは、前記ホローファイバー導波管の前記出力端及び前記気密チャンバーを出た後に、光学手段6により空間的にリコリメートされ、スペクトル的に拡大された光パルスを、持続時間が低減されたグループ遅延分散補償装置7を通して伝播させる、方法。前記ホローファイバー導波管3Aの前記長さLfは、位相不整合距離LP12の整数倍に実質的に等しくなるように決定され、LP12=2×106×a2、ここで、aは、前記ホローファイバー導波管の半径である、請求項15に記載の方法。前記ホローファイバー導波管3Aの前記長さLfは、群速度不整合距離Lv12より短く、Lv12=2τFWHMcLp12/λ0=4×106τFWHMca2/λ0、ここで、aは、前記ホロー導波管の半径であり、λ0は、圧縮されるパルスの搬送波波長であり、Lp12は、位相不整合距離であり、τFWHMは、圧縮される前記パルスの最長持続時間の半分の位置における全幅であり、cは、真空中の光の速さである、請求項15に記載の方法。前記ホローファイバー導波管3Aは、石英ガラスで作られている、請求項15~17の何れか一項に記載の方法。前記ホローファイバー導波管3Aは、BK7で作られている、請求項15~17の何れか一項に記載の方法。前記ホローファイバー導波管3Aは、円筒形状の管である、請求項15~19の何れか一項に記載の方法。前記ホローファイバー導波管3Aは、円筒形状部16を有し、且つ前記入力端11に円錐形状部を有し、前記光が、前記円錐形状の入力端へ結合される、請求項15~20の何れか一項に記載の方法。前記ホローファイバー導波管3Aへの前記光パルスの結合は、前記ホローファイバー導波管の前記円筒形状部16の半径の60-80パーセントに等しい半径へ前記ビーム1の焦点を合わせることによりもたらされる、請求項21に記載の方法。前記ホローファイバー導波管3Aへの前記光パルスの結合は、前記ホローファイバー導波管の前記円錐形状部の最大半径の60-80パーセントに等しい半径へ前記ビームの焦点を合わせることによりもたらされる、請求項21に記載の方法。前記ホローファイバー導波管3Aは、キセノン、クリプトン、アルゴン、ネオン、ヘリウム、窒素、空気又はその組合せを含むガスのグループのうちから選択されたガスで満たされる、請求項15~23の何れか一項に記載の装置。まず、図1~図4に関して、これらの図は本明細書の上記部分で既に参照された。しかしながら、図2に関して、コンプレッサー7を、図2に概略的に示されているように、分散ミラーコンプレッサー8の外側において、一つ以上のプリズムのペア8’とともに、一つ以上の回折格子のペアとともに、又は回折格子のペア及びプリズムのペアの組合せとともに、又は分散ミラーと一つ以上のプリズムのペアの組合せとともに構成することも可能であることが意図されるべきである。コンプレッサー7に係る全てのこれらの実施形態は、それ自体が公知であるように、ホローファイバー導波管3から出力されたパルスを再圧縮するように動作する。図3に、導波管3のホローファイバー3Aの横断面が概略的に図示され、この図から、このホローファイバー3Aのホローコア10の半径がaであり、内径全体が2aに等しいことが理解される。図4に関して、基本波モードLP01及び一次モードLP02のビーム強度のプロファイルの概略的な横断面を図示するように、ホローファイバーの半径aに対して正規化されたビームの半径rに対する任意単位における強度が示される。ここで、本発明の目的は、コンパクトな配置から、良好なビームプロファイルを持つマルチmJパルスを生成できるホローファイバーコンプレッサー手段を考案することであることが思い出される。さらに、上記で指摘されたように、モードLP01とLP02についてのファイバー3Aに係る伝送における差に依存するアプローチと、差動排気されたチャンバーに依存するアプローチは、これらの要求を満たすことができない。ここで提案されるソリューションは、損失によりモードLP02を抑制するために必要な長さよりはるかに短い距離にわたって発生する、伝播に係る上記のレジームAに相当するモードLP01とLP02の間の周期的エネルギーの伝達を利用し、これにより、ファイバー長Lfが実質的に低減され、よりはるかにコンパクトな配置がもたらされる図6B。さらに、最初にファイバー3Aの入射口で一次モードLP02と結合されたエネルギーは、非線形伝播によって基本波モードLP01に戻すことができるので、本アプローチでは、差動排気されたファイバーを使用する必要が取り除かれる。実際に、伝播距離は、位相不整合距離LP12の偶数の整数倍に等しく、一次モードLP02に含まれるパルスエネルギーは、基本波モードLP01へコヒーレントに再度結合され図6Aと組み合わせた図6Bを参照、これにより優れたビームプロファイルがもたらされる。したがって、ファイバー長Lfは、以下の条件を満たすであろう。Lf=2NLP12,Lf<Lv12ここで、Nは正の整数である。GTempeaとTBrabecのTheoryofselffocusinginahollowwaveguide、OptLett23のp762764で近似分析モデルを用いて予測され、DHomoelleとALGaetaのNonlinearpropagationdynamicsofanultrashortpulseinahollowwaveguide、OptLett25のp761763により徹底数値解析を用いて確認されたこのタイプの動作が、図5に定性的に図示される。その図は、二つの上記した公開物の結論に基づいて、基本波モードLP01に含まれるパワーPと一次モードLP02に含まれるパワーPの漸進的変化を伝播距離lの関数として定性的に示す。この例の位相不整合距離LP12の8つ分の距離に、上記した位相不整合の周期的モード結合伝播のレジームAがあり、略10LP12の距離を有するレジームBが続く。最終的に、18LP12より長い距離について、二つのモードLP01及びLP02は、ほとんど分離され、異なる伝播損失の影響を受ける。ここで、図5に示されるような、二つのモードLP01とLP02の間の結合の強度すなわち、周期的変調の振幅と、上記の三つの伝播レジームA、B及びCに対応する間隔の長さとは、図示するために適宜選択され、本発明の範囲を制限しないことに注意すべきである。これらのパラメータは、ファイバーの半径2a、入力パワー及びチャンバー3B内のガス圧力に強く依存する。しかしながら、これらのパラメータの値に関わらず、伝播の大部分がレジームAで発生し、基本波モードに含まれるパワーがファイバー3Aの出力端において最大に達するように、ファイバー3Aの長さLfを常に選択することができる。図2に示される例について、本発明に対応するコンプレッサーは、2Lp12、4Lp12、6Lp12又は8Lp12の何れかの長さを有するであろう。従来技術の状況に基づくコンプレッサー米国特許第5956173A号MNisoli等の新しい種類の高エネルギーパルス圧縮システム、マルチギガワットのサブ5fsパルスの生成、ApplPhysB651997のp189196は、図5に図示される例において、10Lp12より長いファイバー長について明確に観測される伝播損失のモードの選択性を利用している。ここで提案されるアプローチは、基本波モードLP01についてのスループットの向上と、コンパクトさの向上につながるファイバー長L01の低減の両方をもたらす。図6及び特に図6Aを参照して、ホローファイバー導波管3Aへレーザービーム1の焦点を合わせることが示される。図3に従って、ホローファイバー3Aは、ガラスクラッディング9及びホローコア10を有する。ホローファイバー3Aの入射表面入力端11は導波管3の対称軸に対して垂直である。そして、図6Bは、基本波モードLP01において伝播するパワーPがどのように周期的に変化するかを定性的に示す。本発明に従って、ファイバー3Aの長さLfは、モードLP01におけるそのパワーP又はエネルギーのそれぞれがファイバー3Aの出力端13において極大Maxに達するように合わされる。そのような解決されるべきコンパクトさの問題で、入射口入力端で、ホローチューブ3Aのクラッディング9にレーザービーム1を照射させる、わずかなビームの指向のドリフトによって起こり得る危険性がある損傷にさらに関心が抱かれる。図6と比較して従来の、円筒形状のホロー導波管の場合、偶然にホローコアから離れてドリフトしていく、強力な、焦点が合わせられたビーム1は、略垂直入射で、クラッディング9の前面11を照射する。入射口表面11上のレーザー光フルエンスそれとともに偶然の損傷のリスクは、図7及び図8に示すように、ファイバー3Aの入射口に、テーパードの、つまり円錐型のファイバー部14を用いることにより低減することができる。レーザービーム1のビームウエスト15は、続くファイバー4Aの円筒形状部16へ最適に結合するように合わされるであろうこの目的を達成するために、ビームウエスト15は、主に文献から公知であるように、ファイバーの円筒形状部の直径の好ましくは60~80、より好ましくは60~70とすべきである。。この場合、もしドリフトしても、レーザービーム1は、ファイバー3Aの前面11を照射しないが、入射に係る大きい角度90°-αで、クラッディング9の内側面17を照射するであろう。ここでαは、そのファイバーの対称軸を持つファイバーのテーパード部内のクラッディング壁の内側面によりなされる角度である。このアプローチで、クラッディング9上のレーザーフルエンスは、標準テーパードでなく、垂直角度下で切断されたホローファイバーと比較して、4tan2αだけ減少する。例として、テーパー角α=5°について、フルエンスは0.031の倍数afactorだけ減少する。また、図8に示されるように、ビームウエスト15は、ファイバー3Aの円錐形状部14へ最適に結合するように合わせることができる。この場合、ファイバー入射口11におけるレーザーフルエンスは、ビーム1の横断面より大きい横断面によって減少されるであろう。あるいは、ファイバーの軸12に対して垂直な面をもたらす標準的な切断と対照的に図9に示されるように、ホロー導波管3を斜めの角度β下で切断してもよい。ファイバー3Aが角度β下で切断されると図9を参照、ビームのドリフトの場合のクラッディング9の側前表面11上へのレーザーフルエンス入射は、sin2βだけ減少する。例えば、切断角β=45°について、フルエンスは、図6に示される垂直90°入射に切断されたファイバーと比較して、sin245°=0.5の倍数だけ減少するであろう。"