"強磁性アモルファス合金リボンであって、該合金リボンは;FeaSibBcCdで示され、80.5≦a≦83原子、0.5≦b≦6原子、12≦c≦16.5原子、0.01≦d≦1原子、abcd=100である組成を有し偶発的な不純物を含む合金を含み、該リボンは、1.1N/mまたはそれより大きい溶融合金の表面張力を有する溶融状態の該合金からキャスティングされたものであり;該リボンは、リボン長さ、リボン厚さ、リボン幅、および、キャスティング雰囲気側のリボン表面を有し;該リボンは、キャスティング雰囲気側のリボン表面上に形成されたリボン表面欠陥を有し;該リボンの表面欠陥の測定は、欠陥の長さ、欠陥の深さ、および、欠陥の出現頻度に関してなされ;リボン長さ方向の欠陥の長さは5mm~200mmであり、欠陥の深さは、0.4×tμm未満であり、欠陥の出現頻度はリボン長さ1.5m内で0.05×w回未満であり、ここでtはリボン厚さであり、wはリボン幅であり、および、該リボンは、アニールされた直線状ストリップの形態で、60Hzおよび1.3Tの誘導レベルで測定したところ、1.60Tを超える飽和磁気誘導、および、0.14W/kg未満の磁気コア損失を示し、さらに、アニールされた巻線型変圧器コアの形態で、0.3W/kg未満のコアの磁気損失および0.4VA/kg未満の励起電力を示す、上記合金リボン。前記Si含量bおよびB含量cとFe含量aおよびC含量dとが、b≧166.5×100-d/100-2a、および、c≦a-66.5×100-d/100で示される関係に従って相関する、請求項1に記載の強磁性アモルファス合金リボン。微量元素Cuをさらに含み、ここでCu含量は、0.005質量~0.20質量である、請求項1に記載の強磁性アモルファス合金リボン。微量元素MnおよびCrをさらに含み、ここでMn含量は、0.05質量~0.30質量であり、Cr含量は、0.01質量~0.2質量である、請求項1に記載の強磁性アモルファス合金リボン。20原子以下のFeが、任意にCoで置き換えられてもよく、10原子以下のFeが、任意にNiで置き換えられてもよい、請求項1に記載の強磁性アモルファス合金リボン。前記リボンが、1,250°C~1,400°Cの温度で溶融状態の前記合金からキャスティングされたものである、請求項1に記載の強磁性アモルファス合金リボン。前記リボンが、溶融合金とリボンとの境界において、5体積未満の酸素を含む環境雰囲気でキャスティングされる、請求項1に記載の強磁性アモルファス合金リボン。巻線型変圧器コアであって、該変圧器コアは、強磁性アモルファス合金リボンを含み、該リボンは、リボンの長さ方向に沿って適用された磁場でアニールされ、および、該コアは、60Hzおよび1.3Tの誘導で測定したところ、0.3W/kg未満の磁気コア損失、および、0.4VA/kg未満の励起電力を示す、上記変圧器コア。前記リボンは、FeaSibBcCdで示され、81≦a<82.5原子、2.5<b<4.5原子、12≦c≦;16原子、0.01≦d≦1原子、abcd=100であり、さらに、b≧166.5×100-d/100-2a、および、c≦a-66.5×100-d/100の関係を満たす化学組成を有する合金からキャスティングされたものであり、ここで、、該合金は、Cu、MnおよびCrの少なくとも1種から選択される微量元素を含み、Cu含量は、0.005~0.20質量であり、Mn含量は、0.05~0.30質量であり、および、Cr含量は、0.01~0.2質量であり、該合金において、20原子未満のFeが任意にCoで置き換えられてもよく、10原子未満のFeが任意にNiで置き換えられてもよく、および、前記リボンは、溶融状態の該合金からのリボンのキャスティングの際に溶融金属の表面張力を制御することによって表面欠陥を低減させている、請求項8に記載の巻線型変圧器コア。前記リボンは、リボンの長さ方向に沿って適用された磁場でアニールされ、前記コアは、60Hzおよび1.3の誘導で測定したところ、0.25W/kg未満の磁気コア損失、および、0.35VA/kg未満の励起電力を示す、請求項9に記載の巻線型変圧器コア。前記リボンが、300°C~335°Cの温度範囲でアニールされる、請求項10に記載の巻線型変圧器コア。室温で1.5Tまでの誘導レベルで稼動する、請求項10に記載の巻線型変圧器コア。ドーナツ型の形状または部分的にドーナツ型の形状を有する、請求項8に記載の巻線型変圧器コア。ステップラップ式のジョイントを有する、請求項8に記載の巻線型変圧器コア。オーバーラップ式のジョイントを有する、請求項8に記載の巻線型変圧器コア。強磁性アモルファス合金リボンの製造方法であって、該方法は:FeaSibBcCdで示され、80.5≦a≦83原子、0.5≦b≦6原子、12≦c≦16.5原子、0.01≦d≦1原子、abcd=100である組成を有し偶発的な不純物を含む合金を選択すること;該リボンを、1.1N/mまたはそれより大きい溶融合金の表面張力を有する溶融状態の溶融状態の該合金からキャスティングすること;リボン長さ、リボン厚さ、および、リボン幅を有するリボンを得ること;を含み、ここで、該リボンは、リボン表面欠陥を有しており、この表面欠陥の測定は、欠陥の長さ、欠陥の深さ、および、欠陥の出現頻度に関してなされ;リボン長さ方向の欠陥の長さは5mm~200mmであり、欠陥の深さは0.4×tμm未満であり、欠陥の出現頻度はリボン長さ1.5m内で0.05×w回未満であり、ここでtはリボン厚さであり、wはリボン幅であり、および、該リボンは、アニールされた直線状ストリップの形態で、60Hzおよび1.3Tの誘導レベルで測定したところ、1.60Tを超える飽和磁気誘導を有し、0.14W/kg未満の磁気コア損失、および、0.3W/kg未満のコアの磁気損失、および、アニールされた巻線型変圧器コアの形態で0.4VA/kg未満の励起電力を示す、上記方法。前記Si含量bおよびB含量cとFe含量aおよびC含量dとが、b≧166.5×100-d/100-2a、および、c≦a-66.5×100-d/100で示される関係に従って相関する、請求項16に記載の方法。前記合金が、微量元素Cuをさらに含み、ここでCu含量は、0.005質量~0.20質量である、請求項16に記載の方法。前記合金が、微量元素Mnをさらに含み、ここでMn含量は、0.05~0.30質量であり、さらに、前記合金が、微量元素Crを含み、ここでCr含量は、0.01~0.2質量である、請求項16に記載の方法。20原子以下のFeが、任意にCoで置き換えられてもよく、10原子以下のFeが、任意にNiで置き換えられてもよい、請求項16に記載の方法。前記リボンが、1,250°C~1,400°Cの温度で、溶融状態の前記合金からキャスティングされたものである、請求項16に記載の方法。前記キャスティングが、溶融合金とリボンとの境界において、5体積未満の酸素を含む環境雰囲気で行われる、請求項16に記載の方法。0004従って、本発明の一形態である、高飽和磁気誘導、低い磁気損失、高いB-H矩形比、高い機械的な延性、高い長期熱安定性、および、高レベルのリボン製造可能性と共にリボン表面欠陥が低減された、強磁性アモルファス合金リボンが求められている。より具体的に言えば、キャスティング中のキャストリボン表面の品質を徹底的に研究したところ、キャスティングの初期段階において、リボンの長さ方向の欠陥の長さが約200mmを超える場合、または、欠陥の深さがリボン厚さの約40を超える場合、表面欠陥ができ始め、欠陥部位でリボンが破断し、その結果、突然キャスティングが止まってしまうことがわかった。このリボンの破断のために、キャスティング開始後30分以内にキャスティングが終了する割合は約20に達した。一方で、1.6T未満の飽和磁気誘導を有するリボンの場合、30分以内にキャスティングが終了する割合は約3であった。加えて、このようなリボンにおいて、欠陥の長さは200mm未満であり、欠陥の深さはリボン厚さの40未満であり、欠陥発生率は、リボンの長さ方向で1.5m毎に1個または2個であった。従って、連続的なキャスティングを達成するために、1.6Tを超える飽和磁気誘導を有するリボンにおける表面欠陥の低減が必要なことは明らかであり、これも本発明のさらなる目的の一つである。本発明の第一の形態は、変圧器、回転式の機械、電気チョーク、磁気センサー、および、パルスパワー装置などのエネルギー効率のよい装置での使用に適した磁気コアを提供することである。0005本発明の形態によれば、強磁性アモルファス合金リボンは、FeaSibBcCdで示され、80.5≦a≦83原子、0.5≦b≦6原子、12≦c≦16.5原子、0.01≦d≦1原子、abcd=100である組成を有し偶発的な不純物を含む合金をベースとする。本リボンは、1.1N/m以上の溶融合金の表面張力を有する溶融状態の合金からキャスティングされたものであり、本リボンは、リボン長さ、リボン厚さ、リボン幅、および、キャスティング雰囲気側のリボン表面を有する。本リボンは、キャスティング雰囲気側のリボン表面上に形成されたリボン表面欠陥を有しており、リボン表面欠陥の測定は、欠陥の長さ、欠陥の深さ、および、欠陥の出現頻度に関してなされる。リボン長さ方向の欠陥の長さは5mm~200mmであり、欠陥の深さは0.4×tμm未満であり、欠陥の出現頻度はリボン長さ1.5m内で0.05×w回未満であり、ここでtはリボン厚さであり、wはリボン幅である。本リボンは、アニールされた直線状ストリップの形態で、60Hzおよび1.3Tの誘導レベルで測定したところ、1.60Tを超える飽和磁気誘導、および、0.14W/kg未満の磁気コア損失を示す。本リボンがコアの形態で巻きつけられ、リボンの長さ方向に沿って適用された磁場でアニールされる場合、本リボンは、60Hzおよび1.3Tの誘導において、0.3W/kg未満のコアの磁気損失、および、0.4VA/kg未満の励起電力を有する。0006本発明の一形態によれば、Si含量bおよびB含量cとFe含量aおよびC含量dとが、b≧166.5×100-d/100-2a、および、c≦a-66.5×100-d/100で示される関係に従って相関する。このようにすることにより、より好ましい1.3N/mを超える溶融金属の表面張力が生じる。0007本発明のその他の形態によれば、本リボンはさらに微量元素Cuを含み、ここでCu含量は、0.005質量~0.20質量である。微量元素は、リボン表面欠陥を低減させるのに有用である。0008本発明の追加の形態によれば、本リボンはさらに、微量元素MnおよびCrを含み、ここでMn含量は、0.05質量~0.30質量であり、Cr含量は、0.01質量~0.2質量である。微量元素は、リボン表面欠陥を低減させるのに有用である。0009本発明のさらなるその他の形態によれば、本リボンにおいて、20原子以下のFeが、任意にCoで置き換えられてもよく、10原子以下のFeが、任意にNiで置き換えられてもよい。0010本発明のさらなる追加の形態によれば、本リボンは、1,250°C~1,400°Cの温度で、溶融状態の上記合金からキャスティングされたものである。0011本発明のその他の形態によれば、本リボンは、溶融合金とリボンとの境界において、5体積未満の酸素を含む環境雰囲気でキャスティングされる。0012本発明の追加の形態によれば、巻線型変圧器コアは、FeaSibBcCdで示され、81≦a<82.5原子、2.5<b<4.5原子、12≦c≦16原子、0.01≦d≦1原子、abcd=100であり、さらにb≧166.5×100-d/100-2a、および、c≦a-66.5×100-d/100の関係を満たす化学組成を有する強磁性アモルファス合金リボンを含む。このような合金は、Cu、MnおよびCrの少なくとも1種から選択される微量元素を、Cu含量が0.005~0.20質量、Mn含量が0.05~0.30質量、およびCr含量が0.01~0.2質量になるように含んでいてもよい。このような合金は、20原子未満のFeが、任意にCoで置き換えられてもよく、10原子未満のFeが、任意にNiで置き換えられてもよい。このようなリボンは、キャスティング中の溶融金属の表面張力を制御することによって表面欠陥が低減される。本リボンをベースとした巻線型変圧器コアは、リボンの長さ方向に沿って適用された磁場で、300°C~335°Cの範囲の温度でアニールされ、コアは、60Hzおよび1.3の誘導で測定したところ、0.25W/kg未満の磁気コア損失、および、0.35VA/kg未満の励起電力を示す。その他の形態において、本変圧器コアは、室温で最大で1.5~1.55Tの誘導レベルで稼動する。さらにその他の形態において、本変圧器コアは、ドーナツ型であるか、または部分的にドーナツ型である。さらに追加の形態において、本変圧器コアは、ステップラップ式のジョイントを有する。1またはそれより多くの形態において、本変圧器コアは、オーバーラップ式のジョイントを有する。0013本発明の追加の形態によれば、強磁性アモルファス合金リボンの製造方法は、FeaSibBcCdで示され、80.5≦a≦83原子、0.5≦b≦6原子、12≦c≦16.5原子、0.01≦d≦1原子、abcd=100である組成を有し偶発的な不純物を含む合金を選択すること;該リボンを、1.1N/m以上の溶融合金の表面張力を有する溶融状態の上記合金からキャスティングすること;および、リボン長さ、リボン厚さ、および、リボン幅を有するリボンを得ること、を含む。本キャストリボンは、キャスティング雰囲気側の表面上に形成された表面欠陥を有する。リボン長さ方向の欠陥の長さは5mm~200mmであり、欠陥の深さは0.4×tμm未満であり、欠陥の出現頻度はリボン長さ1.5m内で0.05×w回未満であり、ここでtはリボン厚さであり、wはリボン幅である。本リボンは、アニールされた直線状ストリップの形態で、60Hzおよび1.3Tの誘導レベルで測定したところ、1.60Tを超える飽和磁気誘導、および、0.14W/kg未満の磁気コア損失を示し、さらに本リボンは、アニールされた巻線型変圧器コアの形態で、0.3W/kg未満のコアの磁気損失、および、0.4VA/kg未満の励起電力を有する。0014上記のリボン製造方法の一形態において、キャスティングは、1,250°C~1,400°Cの溶融温度で行われ、溶融金属の表面張力は、1.1N/m~1.6N/mの範囲内である。このキャスティング条件下で、例えば図1で示されるようなキャスティング雰囲気側のリボン表面上のリボン表面欠陥について、リボン長さ方向の欠陥の長さは5mm~200mmであり、欠陥の深さは0.4×tμmであり、欠陥の出現頻度はリボン長さ1.5m内で0.05×w回未満であり、ここでtおよびwはそれぞれリボン厚さおよびリボン幅である。0015以下の詳細な好ましい実施態様の説明および添付の図面を参照すれば、本発明をよりよく理解できるものと予想され、さらなる利点もそれらから明らかになると予想される。0016アモルファス合金リボンは、米国特許第4,142,571号で教示されたように、溶融合金を穴の開いたノズルで回転する冷却体表面上に噴出させることによって製造することができる。冷却体表面側のリボン表面は鈍く見えるが、それとは逆側の雰囲気に面する表面は光沢があり、これは溶融合金の流体の性質を反映している。以下の説明において、この側は、キャストリボンの光沢のある側とも称される。少量の溶融合金のしぶきがノズル表面上に固着し、溶融合金の表面張力が低い状態で迅速に凝固すると、結果としてリボン長さの方向に沿ってリボンの光沢のある側に形成された割れ目、表面上の筋およびひっかき傷状のラインのような表面欠陥が生じることが見出された。このような割れ目はリボンの厚さを貫通する。図1に割れ目および表面上の筋の例を示す。それに続いて、リボンのソフトな磁気特性が損なわれる。ダメージを受ければ受けるほど、欠陥部位においてキャストリボンは裂けたり破断しやすくなり、結果としてリボンキャスティングの終了が起こる。0017さらなる観察から、以下のことが明らかになった:キャスティング中に、表面欠陥の数ならびにそれらの長さおよび深さはキャスティング時間と共に増加する。その進行は、欠陥の長さが5mm~200mmであり、欠陥の深さが0.4×tμm未満であり、欠陥の数がリボンの長さ方向に沿って0.05×w未満である場合ここでtおよびwは、キャストリボンの厚さおよび幅である、より遅いことを見出した。従ってリボン破断の発生率も低かった。一方で、リボン長さの方向に沿った欠陥の数が0.05×wよりも多いと、欠陥のサイズが大きくなり、結果としてリボンの破断が起こる。このことから、リボンを破断させずに連続的なキャスティングを行うには、ノズル表面上の溶融合金のしぶきの発生率を最小化する必要があることが示された。何度も試験した結果、本発明者等は、溶融合金のしぶきを減らすには、溶融合金の表面張力を高いレベルで維持することが重要であることを見出した。0018例えば、溶融合金の表面張力の作用を、1,350°Cの融解温度でFe81.4Si2B16C0.6の化学組成を有し1.0N/mの表面張力を有する溶融合金と、1,350°Cの融解温度でFe81.7Si4B14C0.3の化学組成を有し1.3N/mの表面張力を有する溶融合金とで比較した。Fe81.4Si2B16C0.6の組成を有する溶融合金は、Fe81.7Si4B14C0.3合金よりもノズル表面上のしぶきが多かったことが示され、結果的にキャスティング時間がより短くなった。リボン表面を試験したところ、Fe81.4Si2B16C0.6合金をベースとしたリボンは、リボン1.5mの範囲内により多くの欠陥があった。一方で、Fe81.7Si4B14C0.3合金をベースとしたリボンではこのような欠陥は観察されなかった。多数のその他の合金を溶融合金の表面張力作用を考慮して試験したところ、結果として、溶融合金の表面張力が1.1N/m未満の場合、溶融合金のしぶきが頻発し、リボン長さ1.5m内の欠陥の数が0.05×wよりも多いことがわかった。留意すべきことに、ノズル表面を表面コーティングと研磨で処理することによってノズル表面上の凝固した溶融合金のしぶきを最小化しようとする試みはうまくいっていない。そこで本発明者等は、境界近傍の酸素濃度を制御することによって溶融合金とリボンとの境界における溶融合金の表面張力を変化させる方法を考え出した。0019本発明者等がとった次の工程は、本発明の目的の一つである、キャストアモルファスリボンの飽和誘導が1.60Tを超える化学組成の範囲を発見することであった。この必要条件を満たす合金の組成は、FeaSibBcCdで示され、ここで、80.5≦a≦83原子、0.5≦b≦6原子、12≦c≦16.5原子、0.01≦d≦1原子、abcd=100であり、さらに鉄Fe、フェロシリコンFe-SiおよびフェロボロンFe-Bのような市販の原材料に一般的に見出される偶発的な不純物を含むことが見出された。0020SiおよびB含量について、目的を達成するには、以下の化学的な制限:b≧166.5×100-d/100-2a、および、c≦a-66.5×100-d/100がより有利であることが見出された。0021加えて、偶発的な不純物および意図的に添加された微量元素については、以下に示す所定の含量範囲を有する元素が有利であることがわかった:Mnは、0.05~0.30質量、Crは、0.01~0.2質量、および、Cuは、0.005~0.20質量である。0022加えて、20原子未満のFeが、任意にCoで置き換えられてもよく、10原子未満のFeが、任意にNiで置き換えられてもよい。0023上記の三段落で示された組成の範囲が選択された理由は、以下の通りである:Fe含量aが80.5原子未満であると、飽和誘導レベルが1.60T未満になり、一方でaが83原子を超えると、合金の熱安定性とリボン成形性が低下するためである。Feを、20原子以下のCo、および/または、10原子以下のNiで置き換えることが、1.60Tを超える飽和誘導を達成するのに有利であった。Siについては、Si≧0.5原子でリボン成形性を改善し、その熱安定性を強化し、6原子未満で、想定される飽和誘導レベルおよび高いB-H矩形比を達成することができた。Bについては、12原子より高く16.5原子未満で、合金のリボン成形性およびその飽和誘導レベルに好ましい作用を与え、この濃度を超えるとこのような有利な作用は減少した。これらの発見を図2の位相図に要約したが、ここで、溶融合金の表面張力が1.1N/mであるかまたはそれよりも高い領域1、および、溶融合金の表面張力が1.3N/mを超える領域2が明確に示された。化学組成に関して、図2における領域1は、FeaSibBcCdここで、80.5≦a≦83原子、0.5≦b≦6原子、12≦c≦16.5原子、0.01≦d≦1原子、abcd=100であるによって定義され、領域2は、FeaSibBcCdここで、80.5≦a≦83原子、0.5≦b≦6原子、12≦c≦16.5原子、0.01≦d≦1原子、abcd=100であり、さらに、b≧166.5×100-d/100-2a、および、c≦a-66.5×100-d/100によって定義される。図2において、共晶組成を太い点線で示しており、これは、溶融合金の表面張力は、合金系の共晶組成近傍で低いことを示す。0024Cが、高いB-H矩形比と0.01原子を超える高飽和磁気誘導を達成するのに有効であったが、Cが1原子を超えると溶融合金の表面張力は減少することから、0.5原子未満のCが好ましい。添加された微量元素のなかでも、Mnは、溶融合金の表面張力を減少させることから、許容できる濃度の限界は、Mn<0.3質量であった。より好ましくは、Mn<0.2質量である。Feベースのアモルファス合金中にMnとCが共存することにより合金の熱安定性が改善され、MnC>0.05質量が有効であった。Crも熱安定性を改善し、Cr>0.01質量が有効であるが、Cr>0.2質量だと合金の飽和誘導が減少した。CuはFeに溶解せず、リボン表面上に沈殿しやすい傾向があり、溶融合金の表面張力を高めるのに有用である;Cu>0.005質量が有効であり、Cu>0.02質量がより好ましいが、C>0.2質量だと脆いリボンになった。0.01~5.0質量のMo、Zr、HfおよびNbからなる群より選択される1種またはそれより多くの元素が許容できることが見出された。0025本発明の実施態様に係る合金は、1,250°C~1,400°Cの融解温度を有することが好ましく、この温度範囲において、溶融合金の表面張力は、1.1N/m~1.6N/mの範囲であった。1,250°C未満だと、ノズルが頻繁に詰りやすくなり、1,400°Cを超えると溶融合金の表面張力が減少した。より好ましい融点は、1,280°C~1,360°Cであった。0026溶融合金の表面張力σは、以下に示す、MaterialsTransactionsvol37Bpp445456Springerにより2006年に出版されたに記載された式によって決定された:σ=U2G3ρ/3.6λ20027上記式中、U、G、ρおよびλはそれぞれ、冷却体表面の速度、ノズルと冷却体表面とのギャップ、合金の質量密度、および、図3で示したようにリボンの光沢のある側の表面で観察された波型パターンの波長である。測定された波長λは、0.5mm~2.5mmの範囲であった。0028本発明者等は、キャスティングノズル真下の溶融合金とキャストリボンとの境界に濃度5体積の酸素ガスを提供することによって、表面欠陥をさらに減少させることができることを見出した。O2ガスの上限は、酸素ガス濃度が5体積を超えると溶融合金の表面張力は1.1N/m未満になることを示した図4に記載のO2濃度に対する溶融合金の表面張力のデータに基づいて決定された。0029本発明者等はさらに、本リボン製造方法で、本発明の実施態様に従って10μm~50μmのリボン厚さが得られることを見出した。厚さが10μm未満のリボンを形成することは困難であり、リボン厚さが50μmを超えるとリボンの磁気特性が変質した。0030本製造方法は、本発明の実施態様に従って、実施例4で示したようにより幅広なアモルファス合金リボンにも適用することができる。0031本発明者等にとっても意外なことであったが、コア材料の飽和誘導が高くなるとコア損失は増加するという一般的な予想に反して、強磁性アモルファス合金リボンは、低い磁気コア損失を示した。例えば、本発明の実施態様に従ってストリップの長さ方向に沿って1,500A/mの磁場が適用され320°C~330°Cの温度でアニールされた強磁性アモルファス合金リボンの直線状ストリップは、60Hzおよび1.3Tの誘導で測定したところ、0.14W/kg未満の磁気コア損失を示した。0032直線状ストリップにおける低い磁気コア損失は、磁気リボンを巻き取ることによって製造された磁気コアにおいては、それに応じた低い磁気コア損失になる。しかしながら、コアの巻き取りの際に導入された機械的応力のために、巻線型コアは常に、その直線状ストリップの形態の場合の磁気コア損失よりも高い磁気コア損失を示す。巻線型コアのコア損失と直線状ストリップのコア損失との比率は、ビルディングファクターBFと称される。最適に設計された市販のアモルファス合金リボンベースの変圧器コアの場合、BF値は約2である。当然のことながら低いBFが好ましい。本発明のさらなる実施態様によれば、オーバーラップ式のジョイントを有する変圧器コアを、本発明の実施態様に従って製造されたアモルファス合金リボンを用いて構築した。図5に構築され試験されたコアの寸法を示す。0033コア損失のレベルは、表6および7ならびに図6および8で示されたアモルファスFe81.7Si2B16C0.3以下、Si2B16合金、Fe81.7Si3B15C0.3以下、Si3B15合金、および、Fe81.7Si4B14C0.3Si4B14合金の合金のリボンをベースとした変圧器コアでだいたい同じであったにもかかわらず、より高いSi含量を有する合金を用いた変圧器コアは、以下の2つの有利な特徴を示した。第一に、図7で示したように、励起電力が低いアニーリング温度の範囲は、3~4原子のSiを含むアモルファス合金では、2原子のSiを含むアモルファス合金よりもかなり広かった。第二に、図8および9で示したように、リボンの長さ方向に沿ってに沿って適用された磁場で300°C~335°Cの温度範囲でアニールされた3~4原子のSiを含むアモルファス合金リボンを含む変圧器コアは、室温で最大で1.5~1.55Tの誘導範囲で稼動したが、それに対して2原子のSiを含むアモルファス合金は、最大で約1.45Tで稼動した。この差は、変圧器のサイズを小さくすることにおいて有意である。変圧器のサイズは、その稼働時の誘導が0.1Tまで増加するのに応じて5~10小さくすることができると推定される。さらに、励起電力が低いと変圧器の品質が改善される。以上のような技術的な利点を考慮して、本発明の実施態様に係る組成物を有する変圧器コアを試験したところ、その結果から、最適な変圧器の性能は、FeaSibBcCdで示され、81≦a<82.5原子、2.5<b<4.5原子、12≦c≦16原子、0.01≦d≦1原子、abcd=100であり、さらに、b≧166.5×100-d/100-2a、および、c≦a-66.5×100-d/100の関係を満たす化学組成を有する合金で達成されることが示された。0034実施例10035本発明の実施態様に係る化学組成を有するインゴットを製造し、1,350°Cで溶融金属から回転する冷却体上にキャスティングした。そのキャストリボンは100mmの幅を有し、その厚さは22~24μmの範囲であった。化学的な解析から、そのリボンは、0.10質量のMn、0.03質量のCu、および、0.05質量のCrを含んでいたことが示された、CO2ガスと酸素との混合物を、溶融合金とキャストリボンとの境界近傍に吹き込んだ。溶融合金とキャストリボンとの境界近傍の酸素濃度は3体積であった。溶融合金の表面張力σを、式σ=U2G3ρ/3.6λ2を用いて、キャストリボンの光沢のある側で波型パターンの波長を測定することによって決定した。キャスト開始してから30分後にリボンの長さ方向に沿って1.5m以内のリボン表面欠陥の数を測定し、表面欠陥の最大数Nを表1に示した。リボンから切り出した一つのストリップを、ストリップの長さ方向に沿ってに沿って適用された1500A/mの磁場で300°C~400°Cでアニールし、このようにして加熱処理されたストリップの磁気特性をASTM標準規格A-932に従って測定した。表1に得られた結果を列挙した。サンプル番号1~15は、溶融合金の表面張力σ、キャストリボン1.5mあたりの欠陥の数N、飽和誘導Bs、および、60Hzの励起、1.3Tの誘導における磁気コア損失W1.3/60に関する本発明の目的の必要条件を満たしていた。リボン幅が100mmであったため、Nの最大数は5であった。表2に、不良リボンサンプル番号1~6の例を示す。例えばサンプル番号1、3および4は好ましい磁気特性を示したが、溶融合金の表面張力が1.1N/mよりも低いことにより多数のリボン表面欠陥が生じた。サンプル番号2、5および6の溶融合金の表面張力は1.1N/mよりも高く、結果としてN=0となったが、Bsは1.60Tよりも低かった。0036実施例20037Fe81.7Si3B15C0.3の組成を有するアモルファス合金リボンを、O2ガス濃度を0.1体積から20体積空気と同じに変えたこと以外は実施例1の場合と同じキャスティング条件下でキャスティングした。表3に、得られた磁気特性Bs、W1.3/60、溶融合金の表面張力σ、および表面欠陥の最大数Nを列挙した。このデータから、酸素レベルが5体積を超えると、溶融合金の表面張力が減少し、それに続いて欠陥数も増加することによりキャスト時間がより短くなったことが実証された。0038実施例30039実施例2に記載の合金に少量のCuを添加し、インゴットを実施例1の場合と同様にキャスティングしてアモルファス合金リボンを形成した。磁気特性BsおよびW1.3/60、ならびに溶融合金の表面張力、ならびにリボン上の最大の欠陥の数Nを表4で比較した。0.25質量のCuを含むリボンは好ましい磁気特性を示したが脆かった。0.001質量のCuを含むリボンでは溶融合金の表面張力の増加は観察されなかった。0040実施例40041リボン幅を140mmから254mmに変え、リボン厚さを15μmから40μmに変えたこと以外は実施例1の場合と同じ条件下で、Fe81.7Si3B15C0.3の組成を有するアモルファス合金リボンをキャスティングした。表5に、得られた磁気特性Bs、W1.3/60、溶融合金の表面張力σ、および表面欠陥の最大数Nを列挙した。0042実施例50043本発明のFe81.7Si2B16C0.3Si2B16合金、Fe81.7Si3B15C0.3Si3B15合金、および、Fe81.7Si4B14C0.3Si4B14合金のリボンを用いて、オーバーラップ式のジョイントを有する変圧器コアを構築した。コアの寸法を図5に示す。変圧器コアを、リボンの長さ方向に沿ってに沿って適用された2,000A/mの磁場で、300°C~350°Cの温度範囲で1時間アニールした。コア損失および励起電力これは、変圧器にエネルギーを与える電力であるは、変圧器コアのアニーリング温度に依存しており、これはそれぞれ、図6および7において、曲線61図6および71図7で示される本発明のアモルファスSi2B16リボン、曲線62図6および72図7で示される本発明のSi3B15合金リボン、および、曲線63図6および73図7で示される本発明のSi4B14合金リボンについて示される。60Hzおよび1.3Tの誘導でコアを励起した。以下の表6に、Si2B16、Si3B15、および、Si4B14合金のリボンに関する数値データも列挙した。0044図8および9は、曲線81図8および91図9で示されるSi2B16合金のリボン、曲線82図8および92図9で示されるSi3B15合金のリボン、および、曲線83図8および93図9で示されるSi4B14合金のリボンをベースとした変圧器コアにおけるコア損失および励起電力を60Hzの励起における誘導レベルBmの関数として示す。リボンの長さ方向に沿って適用された2000A/mの磁場で、コアを330°Cで1時間アニールした。表7に、Si2B16、Si3B15、および、Si4B14合金のリボンに関する数値データも列挙した。0045本発明の実施態様を示し説明したが、当業者には当然のことと思われるが、これらの実施態様において、本発明の原理および本質から逸脱することなく変更を施すことが可能であり、本発明の原理および本質の範囲は、請求項およびそれらと同等のもので定義される。"