マシニングセンタ等の切削装置で使用する切削油を改質する方法において、前記切削装置の貯油槽に貯留された切削油を加圧状態で抗火石加工品に接触させた後に乱流撹拌させる第一工程と、さらに加圧状態で抗火石加工品に接触させた後に衝突撹拌させる第二工程を具備することを特徴とする切削油改質方法。前記加圧状態の圧力は、好ましくは3kg/cm2から30kg/cm2の範囲であることを特徴とする請求項1記載の切削油改質方法。前記抗火石加工品は、抗火石の粉末を焼結して形成された抗火石素焼体、または前記抗火石素焼体に前記抗火石粉末を配合した釉薬を塗布し焼結した抗火石焼成体のいずれかであることを特徴とする請求項1または請求項2記載の切削油改質方法。マシニングセンタ等の切削装置の貯油槽に貯留された切削油を吸引する吸引部と、前記吸引部に連結し、抗火石加工品を格納するとともに切削油を接触させる空間を有し、前記切削油を前記抗火石加工品に接触させることにより、前記切削油を改質する第一切削油改質部と、前記第一切削油改質部と連結し、前記抗火石加工品との接触で改質された前記切削油を乱流撹拌する第一撹拌部と、前記第一撹拌部と連結し、抗火石加工品を格納するとともに前記乱流撹拌された切削油を前記抗火石加工品に接触させる空間を有し、前記乱流撹拌された切削油を前記抗火石加工品に接触させることにより、前記乱流撹拌された切削油を改質する第二切削油改質部と、前記第二切削油改質部と連結し、前記抗火石加工品との接触で改質された前記切削油を噴流撹拌する第二撹拌部と、前記第二撹拌部と連結し、第二撹拌部で噴流撹拌された前記切削油をマシニングセンタ等の切削装置の貯油槽に前記切削油を返送する返送部とを具備することを特徴とする切削油改質装置。本発明が解決しようとする課題は、切削油を改質し切削油が本来有する潤滑性や冷却性能をさらに優れたものとし、添加剤の減少、工具の寿命の延長、切削油の使用サイクルの延長や使用量の低減、スラッジ発生量の低減、スラッジの軟質化により廃棄の際の環境負荷の低減、作業環境の改善、切削加工効率の上昇することで生産量に対する加工時の電力の低減が図ることが可能となる切削油改質方法および切削油改質装置を提供することである。上記課題を解決するために請求項1記載の発明は、マシニングセンタ等の切削装置で使用する切削油を改質する方法において、前記切削装置の貯油槽に貯留された切削油を加圧状態で抗火石加工品に接触させた後に乱流撹拌させる第一工程と、さらに加圧状態で抗火石加工品に接触させた後に衝突撹拌させる第二工程を具備するものである。また、請求項2記載の発明は、請求項1記載の発明に加え、前記加圧状態の圧力は、好ましくは3kg/cm2から30kg/cm2の範囲としたものである。また、請求項3記載の発明は、請求項1または請求項2記載の発明に加え、前記抗火石加工品は、抗火石の粉末を焼結して形成された抗火石素焼体、または前記抗火石素焼体に前記抗火石粉末を配合した釉薬を塗布し、焼結した抗火石焼成体のいずれかであるとしたものである。また、請求項4記載の発明は、マシニングセンタ等の切削装置の貯油槽に貯留された切削油を吸引する吸引部と、前記吸引部に連結し、抗火石加工品を格納するとともに切削油を接触させる空間を有し、前記切削油を前記抗火石加工品に接触させることにより、前記切削油を改質する第一切削油改質部と、前記第一切削油改質部と連結し、前記抗火石加工品との接触で改質された前記切削油を乱流撹拌する第一撹拌部と、前記第一撹拌部と連結し、抗火石加工品を格納するとともに前記乱流撹拌された切削油を前記抗火石加工品に接触させる空間を有し、前記乱流撹拌された切削油を前記抗火石加工品に接触させることにより、前記乱流撹拌された切削油を改質する第二切削油改質部と、前記第二切削油改質部と連結し、前記抗火石加工品との接触で改質された前記切削油を噴流撹拌する第二撹拌部と、前記第二撹拌部と連結し、第二撹拌部で噴流撹拌された前記切削油をマシニングセンタ等の切削装置の貯油槽に前記切削油を返送する返送部とを具備するものである。したがって、本発明の切削油の改質方法および前記方法を実現する切削油改質装置によれば、マシニングセンタ等の切削装置の貯油槽に貯留された切削油を吸引し、加圧状態で抗火石加工品に接触撹拌さらに抗火石加工品に接触撹拌を行うことで粒子の小さくなった切削油をマシニングセンタ等の切削装置の貯油槽に返送することができる。本発明の切削油改質方法および切削油改質装置によれば、切削油の粒子を小さくすることができるので、工具先端の加工点に粒子の小さくなった切削油が十分浸透し、切削油が本来有する工具と加工物との摩擦により発生する熱を除去冷却し、工具の寿命の延命化、また、摩擦熱による加工物のそりが排除されて再加工する手間がなくなり加工時間の短縮が図られる。また、切削油の粒子を小さくできることから、加工点への切削油の浸透が不十分なため加工性能を向上させるために添加される添加剤が減少され、例えば硫黄系の添加剤に由来する硫黄ガスの発生が減少されるなど添加剤が原因と考えられる作業環境の悪化を低減させることができる。また、切削油へ添加剤の添加が減少することから、使用済みの廃切削油の最終処理にかかるコストも低くなる。さらに、工具寿命の延命化、加工時間の短縮化、スッラジの発生量の低減並びにスラッジの軟質化から廃切削油の最終処理コストの低減など環境負荷の低減も期待される。以下、本発明の切削油改質方法及び切削油改質装置について、図面に基づいて説明する。図9は、本実施形態の製造装置の構成の一例を模式的に説明する説明図である。図9に示すように、MCは、マシニングセンター等の切削装置で使用される切削油OLが貯留されている貯油槽である。この貯油槽MCに貯留される切削油OLは、水溶性切削油で、図示しないポンプ等で切削加工時にドリルチップ等の工具と図示しない加工物の加工点に圧送され、切削加工時に工具と加工物の摩擦により生ずる摩擦熱を冷却するとともに切削くずを洗い流す目的で循環使用されている。1は切削油OLを改質する切削油改質装置である。Pは貯留槽MCに貯留されている切削油OLを吸引し切削油改質装置1に送るポンプである。2は第一切削油改質部で、内部に抗火石の加工品焼成体が収納され、ポンプPで切削油貯留タンクMCから圧送された切削油OLを圧力下で抗火石の加工品焼成体と接触させることにより改質する。3は第一撹拌部で、内部にメッシュが多段に配置され、第一切削油改質部で改質された切削油OLが多段に配置されたメッシュの細かい間隙を圧送されることにより生ずる乱流により撹拌される。4は第二切削油改質部で、内部に抗火石の加工品素焼体が収納され、第一撹拌部3で乱流撹拌された切削油OLを圧力下で抗火石の加工品素焼体に接触させることにより改質する。Gは切削油改質装置1内の切削油の圧力を示す圧力計である。5は第二切削油改質部4で改質された切削油OLを噴流撹拌する第二撹拌部である。第二切削油改質部4からの流路は二本に分割され第二撹拌部5内で対向するように第二撹拌部5に接続され、それぞれの流路の先端にはノズルが接続されている。これら対向して配置されるノズルから第二切削油改質部4で改質された切削油OLが圧力下で噴出され互いに衝突するとともに第二撹拌部5内壁に衝突し撹拌される。切削油改質装置1内を流れる切削油OLの圧力は適正な圧力3kg/cm2~30kg/cm2となるようノズルのオリフィスで調整する。このような工程を経て改質された切削油OLがマシニングセンター等の切削装置の貯油槽MCに返送され、この循環を繰り返す事で貯油槽MC内の切削油OLが改質される。以上の構成からその作用を説明すると、貯油槽MCに貯留された切削油OLは図示しないフィルターで切削くず等を除去されてパイプないしホースを経て切削油改質装置1に内蔵されるポンプPにより吸引される。ポンプPは、圧力は30kg/cm2以上の能力を有する高圧ポンプが好ましい。ポンプPで加圧された切削油OLは、抗火石の加工品焼成体が複数個収納された第一切削油改質部2に圧送され、抗火石の加工品焼成体と接触することで切削油OLに含まれる水分の表面張力が低下するよう改質される。この水分の表面張力の低下は、抗火石の加工品焼成体と接触することで水分子の水素結合が脆弱されることにより水分子間距離が広がったことにより生ずるものと考えられる。この現象は切削油OLの油分にも生ずるものと考えられる。第一撹拌部3に送られた切削油OLは、第一撹拌部3内に多段に配置されたメッシュ間を高圧で通過することにより乱流撹拌され、分子間距離が広がった切削油OLの油分と切削油OLの水分が互いに取り込まれるように混和される。第二切削油改質部4に収納される抗火石の加工品素焼体には前述の研究結果から水のクラスターの微細化、油のクラスターの微細化が起きているとの見解が示されていることから、高圧で抗火石の加工品素焼体と接触する切削油OLは、分子間距離が広がった切削油OLの油分のクラスターと切削油OLの水分のクラスターのそれぞれが微細化されるように改質される。第二切削油改質部4で改質された切削油OLは二本の流路に分割されて第二撹拌部5に送られる。第二撹拌部5で対向して接続される流路の先端はノズル状に加工されているので、流路先端までは圧力がさらに上昇し流路先端を通過した瞬間急激に圧力が低下する。つまり例えば霧吹きと同様な状況でさらに切削油OLは微細化し、さらに流路先端は対向して配置されていることから、切削油OLは衝突撹拌することで非常に微細粒子のエマルジョン状態に改質され、マシニングセンター等の切削装置の貯油槽MCに返送される。図10は、本発明の切削油改質装置で改質された切削油の顕微鏡写真であり、図11は、改質されていない通常の切削油の顕微鏡写真である。図10及び図11から判断できるように、改質されていない通常の切削油では油中に水滴が点在しているのが確認できるのに対して、本発明の切削油改質装置で改質された切削油では、水滴が水滴とは呼べないほどの微小滴となっており、油分も改質されていることから油分と水分が渾然一体となった微細粒子のエマルジョンとなっていることが確認できる。このように非常に微細なエマルジョン状態に改質された切削油OLは、切削装置の加工点に供給されたときに工具先端と加工物が接触する加工点に十分浸透し、摩擦の減少、発生する熱を効果的に除去冷却することが可能となる。ここで、本実施形態において使用する抗火石の加工品について詳述すると、抗火石の原石は、伊豆半島や伊豆諸島で産出する流紋岩の一種である。抗火石は、シリカケイ酸及びアルミニウムを主成分として含有するものであり、その他、カルシウム及びマグネシウムの酸化物を含む各種酸化物化合物を含有して構成され、シリカケイ酸が縦横に交走してガラス繊維化した多孔質性の海綿状火成岩となっているものである。抗火石の加工品である素焼体は、50マイクロメートル以上550マイクロメートル以下の比較的粗い粒径に調整された抗火石粉末を70重量以上使用し、粘土をバインダーとして略球形状等の所望の形態に整えた後、1000°Cから1500°C程度の温度で焼結して形成されたものを使用する。また、抗火石の加工品である焼成体は、前述した素焼体の表面に、上記と同様の粒径範囲の抗火石粉末を例えば、97重量使用し、さらに3重量の合成糊及び適量の水を加えることによって形成した抗火石入りの釉薬を塗布し、1000°Cから1500°Cの焼成温度で焼成したものを使用する。マシニングセンタ切削装置の切削油貯油槽に本発明の切削油改質装置を取り付けて切削油を改質し、切削工具チップの磨耗程度を調査した試験結果を説明する。試験場所:株式会社コマツ粟津工場石川県小松市工作機械メーカー:株式会社ジェイテクト、型式:PM80、型番:NS2127切削油:水配合比率:95加工物:金型鋼切削油改質圧力:4kg/cm2試験時間:連続100分試験方法:同型の工作機械2台に同じ比率の水で希釈した切削油を使用し、このうち1台に本発明の切削油改質装置を取り付けて切削油を改質した。また、工作機械2台には同じ工具チップ、ドリル、タップ同じ加工物をセットし、同じ加工プログラムで連続100分加工を行った。加工後にチップを工作機械から取り外し、工具先端部をデジタル顕微鏡で観察し磨耗具合を比較観察した。試験結果<工具チップ先端部の磨耗状況>図12は、本発明の切削油改質装置で改質された切削油を用いて加工試験を行った工具チップの先端部の写真である。また、図13は、比較例である通常改質していないの切削油を用いて加工試験を行った工具チップの先端部の写真である。図12から判断できるように、連続100分加工後の工具チップの先端部は、本発明の切削油改質装置で改質された切削油を用いて連続100分の加工試験を行った工具チップの先端部は磨耗がほとんど確認されなかったのに対し、比較例である図13に示される通常の改質していない切削油を用いて連続100分の加工試験を行った工具チップの先端部は、加工点と思われる部分が溶融あるいは剥離が確認されて磨耗が非常に進んでいることが確認された。<工具ドリル先端部の磨耗状況>図14は、本発明の切削油改質装置で改質された切削油を用いて加工試験を行った工具ドリルの先端部の写真である。また、図15は、比較例である通常改質していないの切削油を用いて加工試験を行った工具ドリルの先端部の写真である。図14に示される本発明の切削油改質装置で改質された切削油を用いて加工試験を行った工具ドリルの先端部は刃こぼれもなく、また、刃先の鋭さが確認できるのに対して、図15に示される比較例の通常改質していないの切削油を用いて加工試験を行った工具ドリルの先端部は刃こぼれが多数見られるばかりでなく刃先の鋭さが見られなかった。<工具タップの磨耗状況>図16は、本発明の切削油改質装置で改質された切削油を用いて加工試験を行った工具タップの先端部の写真である。また、図17は、比較例である通常改質していないの切削油を用いて加工試験を行った工具タップの先端部の写真である。図16に示される本発明の切削油改質装置で改質された切削油を用いて加工試験を行った工具タップの先端部は刃こぼれもなく、また、刃先の角が立っているのが確認できるのに対して、図17に示される比較例の通常改質していないの切削油を用いて加工試験を行った工具タップの先端部は刃こぼれが見られるばかりでなく刃先の角が丸みを帯びており鋭さが見られなかった。これは切削油が本発明の切削油改質装置で改質されたことにより、微細粒子のエマルジョン状態となっているため加工中の工具の先端部と加工物が接触する加工点に切削油が十分浸透し、加工点での潤滑摩擦により発生する熱の冷却が十分に行われたことにより連続100分の加工試験にもかかわらず工具の先端部の磨耗がほとんどなかったものと思われる。一方、通常の改質していない切削油は粒子が非常に大きいと思われるため、連続100分の加工試験を行った工具の先端と加工物が接触する加工点には切削油の浸透が不十分となり、加工点での潤滑摩擦により発生する熱の冷却も不十分となるため工具の先端部は溶融あるいは剥離したものと思われる。<加工物表面の状態>加工表面のデジタル顕微鏡の3D写真を示す。図18は、本発明の切削油改質装置で改質された切削油を用いて加工試験を行った加工物の加工表面の3D写真である。図19は、比較例である通常改質していないの切削油を用いて加工試験を行った加工物の加工表面の3D写真である。図18乃至図19より判断できるように、本発明の切削油改質装置で改質された切削油を用いて加工試験を行った加工物の加工表面の表面の荒れ高低差は52.2μmであるのに対し、比較例である通常改質していないの切削油を用いて加工試験を行った加工物の加工表面の表面の荒れ高低差は386.6μmであった。これは切削油が本発明の切削油改質装置で改質されたことにより、連続100分の加工試験にもかかわらず工具チップの先端部の磨耗がほとんどなかったため加工表面の荒れも少なくなったものと思われる。一方、通常の改質していない切削油は、連続100分の加工試験を行った工具チップの先端部が溶融あるいは剥離した影響から加工表面の荒れも大きくなったものと思われる。また、切削油改質装置の継続試験の結果、以前はスコップによる固着スラッジの切り出し清掃作業であったものが、エアバキューム吸引清掃が可能なレベルまでスラッジが軟質化した。スラッジの発生量も切削油改質装置使用前では、稼働時間1000時間当たり124kgであったものが、切削油改質装置使用後では、1000時間当たり34kgと72減少した。次に、群馬工業高等専門学校機械工学科桜井文仁准教授が行った、一般的に使用されている切削油剤を希釈する際の希釈液に、抗火石をろ過材として水道水を改質した水以下、改質水と表現するを用いた場合の切削に対する効果と、切削液中の油剤の均質化を狙った切削液循環装置を使用することの効果を定量的に評価した研究結果について説明する。<水の特性について>水を改質するために使用した造水器は株澤本商事製10HHで、造水器内部に抗火石および抗火石加工品が充填してあるもので、特性値を安定化させるために、水は毎分500mLの排出量で、造水器を1回だけ投下させた水を評価対象とした。改質水と比較するものには、造水器に流入する水道水以下、水道水、その水道水を市販の純水製造装置SHIMAZU製SWAC-520を使用して作り出したイオン交換水以下、イオン交換水を取り上げた。本研究においては、分光光度計島津製UVmini1240による水の分析CODMN、塩素、NOx、NH4、Phのほかに、切削油剤の希釈液として使用した際に影響を及ぼすと思われる特性として界面張力が考えられるため、それぞれの界面張力を、表面張力計協和界面科学株式会社FACE自動表面張力計CBVP-A3型を用いて分析した。水の成分分析の結果と界面張力の結果を図20および図21に示す。図20で示す改質水の効果は、造水器に流し込まれる元となる水道水が若干アルカリ性を示しているにもかかわらず、造水器を透過して得られた改質水は、ほぼ中性に近づいている点である。また、図21で示す界面張力に関しては、改質水がもっとも界面張力が低いことが分かった。よって、改質水を切削油剤の希釈液として利用することで、界面張力の低い切削液以下、改質切削液を簡便に作ることが可能であり、界面張力が低いことにより、工具、工作物間の加工点への浸透性が増し、高い潤滑効果が得られることが期待される。<切削加工試験>改質切削液の界面張力低下による効果を定量的に評価するため、実験計画法に基づくL8直交実験を行った。取り上げた因子は、希釈水水道水、改質水、切削油改質装置使用、未使用、切削速度高速、低速とした。評価のための特性値には、切削中の振動加速度と加工面の表面粗さを取り上げた。なお、切削条件は、ミーリング加工、工作物:S45C、工具刃数:2刃住友電工JSM2100材種:ハイス、切込み量軸方向切込み量:7mm、一刃あたり送り量0.05mm/edgeとした。振動加速度の計測には、蔵前産業製の振動診断機LAN-ADC/KSKを用い、表面粗さの計測には、ミツトヨ製SJ-301を用いた。工具への影響を調べるためにデジタルマイクロスコープキーエンスVHX-1000を使用して刃面観察を行った。<振動加速度について>振動加速度の測定結果のグラフを図22および図23に示す。図22は希釈に水道水を用いた従来の切削液を使用した加工であり、図23は切削油改質装置で改質された改質切削液を用いた加工である。図22に比べて図23の加速度振幅が小さいので切削油改質装置で改質された切削油を使用することで加速度振幅を抑えることができる。加工中の振動および表面粗さに関して分散分析を行った結果、切削油改質装置で改質された改質切削液を用いたことにより加工中の振動が抑制された結果、良好な切削が行われ、加工後の工作物の表面粗さも向上したことが確認された。<エンドミル先端の観察>累計の切削送り距離が20mとなった時点でのエンドミル切れ刃先端の逃げ面摩耗を観察した結果を図24および図25に示す。図24の希釈に水道水を用いた従来の切削液を使用した加工では先端の切れ刃部にチッピングが確認でき、それに伴い逃げ面摩耗幅も大きく変動している。さらにダメージは逃げ面側にとどまらず切れ刃稜全域にわたっていることが、切れ刃稜のうねりから確認できる。これに対し、図25の切削油改質装置で改質された改質切削液を用いた加工では、逃げ面摩耗幅が安定しており、一部チッピングは見られるものの切れ刃稜も十分直線性が保たれたままであり、安定した切削が行われていることを示している。<キリコの観察>同様の効果が他の切削においても確認できるのかの一例として、旋盤加工におけるすくい面側のキリコとそのエッジ部の写真倍率100倍を図26、図27で示す。耐熱合金鋼を周速80m/min、送り0.35mm/rev、切込み量0.5mmで加工した。図26の希釈に水道水を用いた従来の切削液のオイルミスト加工ではキリコ表面はきれいに見えるが、ムラがあり、均一に切削油剤が浸透していないことをうかがわせる。さらにエッジ部は変色しており、高熱で変形して巻き込みが生じていることが分かる。これに対し、図27の切削油改質装置で改質された改質切削液を用いた加工では、横筋が見えるものの変色の程度も少なく、エッジ部はノコギリ歯のように周期的に形成され、安定した切削が行われていることを示している。抗火石を用いた造水器により生成される改質水は、界面張力を低下させることが分かった。また、切削油改質装置で改質された改質切削液を用いることで、加工中の振動を低減することができ、加工後の表面正常も向上し、工具への負担も軽減されることから工具の長寿命化も実現することが確認された。