"C:0.005mass以下、N:0.010mass以下、Si:3.0~5.0mass、Mn:3.0mass以下、Al:1.0mass以下およびTi:0.1~0.5massを含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分組成の鋼スラブを、熱間圧延し、熱延板焼鈍した後、1回または中間焼鈍を挟む2回以上の冷間圧延あるいは温間圧延で最終板厚の冷延板とし、仕上焼鈍する無方向性電磁鋼板の製造方法において、熱間圧延後のコイル巻取温度を570°C以上、熱延板焼鈍の焼鈍温度を850~950°C、仕上焼鈍の焼鈍温度を800°C超850°C以下とすることを特徴とする無方向性電磁鋼板の製造方法。上記鋼スラブは、上記成分組成に加えてさらに、Ni:0.1~5.0massを含有することを特徴とする請求項1に記載の無方向性電磁鋼板の製造方法。上記鋼スラブは、上記成分組成に加えてさらに、Sb:0.002~0.1mass、Sn:0.002~0.1mass、B:0.001~0.01mass、Ca:0.001~0.01mass、REM:0.001~0.01massおよびCo:0.2~5.0massのうちから選ばれる1種または2種以上を含有することを特徴とする請求項1または2に記載の無方向性電磁鋼板の製造方法。本発明は、従来技術が抱える上記問題点に鑑みてなされたものであって、その目的は、優れた磁気特性を有するだけでなく、高強度かつ高靭性を有し、さらには製造性にも優れる無方向性電磁鋼板の有利な製造方法を提案することにある。発明者らは、上記の課題を解決するべく、無方向性電磁鋼板の各種特性、具体的には、Siなどの固溶強化元素を多量に含有する無方向性電磁鋼板の磁気特性や機械的特性、疲労特性および製造性に及ぼす合金成分や製造条件の影響について鋭意検討を重ねた。その結果、Tiを適正量添加すると共に、熱間圧延後から仕上焼鈍までの温度履歴を適正に制御することによって、製造性を害することなく高強度、高疲労特性および高磁気特性の無方向性電磁鋼板を製造し得ることを見出し、本発明を開発するに至った。すなわち、本発明は、C:0.005mass以下、N:0.010mass以下、Si:3.0~5.0mass、Mn:3.0mass以下、Al:1.0mass以下およびTi:0.1~0.5massを含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分組成の鋼スラブを、熱間圧延し、熱延板焼鈍した後、1回または中間焼鈍を挟む2回以上の冷間圧延あるいは温間圧延で最終板厚の冷延板とし、仕上焼鈍する無方向性電磁鋼板の製造方法において、熱間圧延後のコイル巻取温度を570°C以上、熱延板焼鈍の焼鈍温度を850~950°C、仕上焼鈍の焼鈍温度を800°C超850°C以下とすることを特徴とする無方向性電磁鋼板の製造方法である。本発明の無方向性電磁鋼板の製造方法における上記鋼スラブは、上記成分組成に加えてさらに、Ni:0.1~5.0massを含有することを特徴とする。また、本発明の無方向性電磁鋼板の製造方法における上記鋼スラブは、上記成分組成に加えてさらに、Sb:0.002~0.1mass、Sn:0.002~0.1mass、B:0.001~0.01mass、Ca:0.001~0.01mass、REM:0.001~0.01massおよびCo:0.2~5.0massのうちから選ばれる1種または2種以上を含有することを特徴とする。本発明によれば、高強度、高疲労特性を有し、かつ磁気特性にも優れる無方向性電磁鋼板を生産性よく製造することが可能となる。まず、本発明の無方向性電磁鋼板の成分組成について説明する。C:0.005mass以下、N:0.010mass以下CおよびNは、炭窒化物を生成して疲労特性や磁気特性の低下を招く有害な元素であるので、極力低減するのが望ましい。そこで、本発明では、CおよびNは、実用上支障のないC:0.005mass以下、N:0.010mass以下に制限する。Si:3.0~5.0massSiは、脱酸剤として、また、鋼の電気抵抗を高めて、鉄損を低減するために添加される必須の成分である。また、Siは、高い固溶強化能を有するため、高強度化にも有用な元素である。さらにSiは、Mn,Al,Niなどの他の固溶強化元素と比較して、高強度化、高疲労強度化および低鉄損化の3つを最もバランス良く達成するのに有効な元素でもある。そのため、本発明ではSiを3.0mass以上添加する。一方、Siが増加するのに伴い、引張強度や疲労強度が上昇し、鉄損も低下して特性が向上するが、5.0massを超えると、強度はさらに高くなるものの、FeとSiが規則相B2,D03を生成して靭性が急激に低下し、冷間圧延中に亀裂を生じて製造性が大きく低下したり、疲労限も大きく低下したりするようになる。よって、Siは3.0~5.0massの範囲とする。Mn:3.0mass以下Mnは、熱間脆性を改善する他、固溶強化による高強度化にも有用な元素である。しかし、Mnの過剰な添加は、鉄損特性の劣化を招くので、上限は3.0massとする。Al:1.0mass以下Alは、強力な脱酸剤として作用するだけでなく、鉄損の低減、固溶強化による強度向上に有効な元素である。しかし、Alの過剰な添加は、磁束密度の低下を招くので、その添加量は1.0mass以下とする。なお、Alは、本発明においては、必ずしも積極的に添加する必要がない元素である。Ti:0.1~0.5massTiは、固溶強化元素として有効な元素であり、高強度化や高疲労強度化に大きく寄与する、本発明においては最も重要な元素である。そのため、本発明では0.1mass以上添加する。しかし、0.5massを超えて多量に添加すると、熱間圧延後や熱延板焼鈍後にTiの炭窒化物が微細に析出して鋼を脆化し、その後の冷間圧延で破断トラブルを生じる等、製造性を大きく悪化させる。よって、Tiは0.1~0.5massの範囲で添加する。本発明の無方向性電磁鋼板は、上記必須とする成分の他に、Niを下記の範囲で添加することができる。Ni:0.1~5.0mass固溶強化や、鉄損低減のために添加される元素の多くは、その添加によって飽和磁束密度の低下を招くのに対して、Niは、飽和磁束密度を低下することなく高強度化や鉄損低減を図ることができる、極めて有効な元素である。上記効果を発現させるためには、0.1mass以上添加するのが好ましい。しかし、Niは高価な元素であり、過剰な添加は原料コストの上昇を招くので、上限は5.0massとするのが好ましい。本発明の無方向性電磁鋼板は、磁気特性の改善を目的として、上記成分の他に、Sb,Sn,B,Ca,REMおよびCoのうちから選ばれる1種または2主以上を添加することができる。しかし、これらの元素は、本発明の効果を害さない範囲で添加する必要があり、具体的には、Ni:0.1~5.0mass、Sb:0.002~0.1mass、Sn:0.002~0.1mass、B:0.001~0.01mass、Ca:0.001~0.01mass、REM:0.001~0.01massおよびCo:0.2~5.0massの範囲とするのが好ましい。次に、本発明の方向性電磁鋼板の製造方法について説明する。本発明の方向性電磁鋼板は、転炉や電気炉等の後、真空脱ガス処理等の二次精錬を経る通常公知の製錬プロセスで、上記に説明した成分組成の鋼を溶製した後、連続鋳造法または造塊-分塊法で鋼スラブとする。その後、その鋼スラブを熱間圧延し、熱延板焼鈍し、冷間圧延し、仕上焼鈍することで製造することができるが、その製造条件としては、以下に説明するように、熱間圧延後のコイル巻取温度を570°C以上、熱延板焼鈍の焼鈍温度を850~950°C、仕上焼鈍の焼鈍温度を800°C超850°C以下とすることが必要である。なお、その他の製造条件は、常法に準じて行えばよく、特に制限はない。熱間圧延:巻取温度≧570°C熱間圧延後のコイルの巻取温度CTは、570°C以上とする必要がある。570°C未満では、Tiが炭窒化物となって微細に析出するが、570°C以上とすることにより、Tiの炭窒化物を粗大化させて、靱性を向上させることができる。好ましくは650°C以上である。なお、その他の鋼スラブの加熱条件および熱間圧延条件は、常法に従って行えばよく、特に規定しないが、Tiの析出物を固溶させる観点から、スラブ加熱温度SRTは、1000~1300°Cの範囲とするのが好ましく、また、熱間圧延の仕上圧延終了温度FDTは、上記巻取温度を確保する観点から、700~900°Cの範囲とするのが好ましい。熱延板焼鈍温度:850~950°C熱間圧延した鋼板は、その後、熱延板焼鈍を施すが、その焼鈍温度は850~950°C範囲とする必要がある。焼鈍温度を850°C以上とする理由は、鋼板強度を低下させ、冷間圧延性を確保する観点から、焼鈍温度は高い方が望ましいためである。しかし、焼鈍温度が950°Cを超えると、結晶粒が粗大化し、Ti炭窒化物の析出と相俟って、脆化が著しくなるため、上限は950°Cとする。好ましくは880~920°Cの範囲である。仕上焼鈍温度:800°C超850°C以下熱延板焼鈍を施した熱延板は、その後、1回または中間焼鈍を挟む2回以上の冷間圧延あるいは温間圧延により、最終板厚の冷延板とし、仕上焼鈍を施して製品とする。この際の仕上焼鈍温度は、800°C超850°C以下とする必要がある。仕上焼鈍温度を800°C超えとする理由は、再結晶を十分に起こさせて高周波鉄損を低減させるためであるが、850°Cを超えると、結晶粒が粗大化し、高強度化を達成できなくなるからである。上記仕上焼鈍後の鋼板は、その後、必要に応じて絶縁被膜を被成して最終製品とするのが好ましい。C:0.0025mass、Si:3.7mass、Mn:0.05mass、Al:tr.およびN:0.0028massを含有し、Tiの添加量を0.1~0.6massの範囲で変化させて添加し、残部がFeおよび不可避的不純物の成分組成からなる鋼スラブを、熱間圧延して板厚2mmの熱延板とした後、同じく表1に示した巻取温度でコイルに巻き取った。次いで、同じく表1に示した温度で60sec間保持する熱延板焼鈍を施した。この際、熱延板焼鈍前後の熱延板から、圧延方向を長さ方向とする幅30mmの試験片を切り出し、30°Cの温度にて、曲げ半径:15mm、曲げ角度:90°の繰り返し曲げ試験を実施し、割れが発生するまでの曲げ回数が10回以上の場合は○、10回未満の場合は×と判定し、製造ラインでの通板性を評価した。結果を、表1に併記した。表1から、本発明に適合するTi添加量の鋼スラブを用いて、本発明に適合する条件で熱間圧延および熱延板焼鈍を施した鋼板は、Si含有量が3.7massと高いにも拘わらず、いずれも割れ生じるまでの曲げ回数が10回以上であり、製造性に優れていることがわかる。C:0.0021mass、Si:3.7mass、Mn:0.06mass、Al:0.3massおよびN:0.0022massを含有し、Tiの添加量を0~0.6massの範囲で含有し、あるいはさらに、その他元素としてNi,Sb,Sn,B,Ca,REMおよびCoを適宜含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる表2に示した成分組成の鋼スラブを、熱間圧延して板厚2mmの熱間板とした後、700°Cの巻取温度でコイルに巻き取った。その後、上記熱延板コイルに、900°C×60secの熱延板焼鈍を施した後、酸洗し、1回の冷間圧延または中間焼鈍を挟む2回以上の冷間圧延して板厚0.25mmの冷延板とし、同じく表2に記載した温度で30sec間保持する仕上焼鈍を施し、製品板とした。かくして得られた無方向性電磁鋼板から試験片を採取し、機械的特性引張強さTSおよび磁気特性鉄損W10/400を測定し、その結果を表2に併記した。表2に示したとおり、本発明の成分組成を満たす鋼スラブを用いて、本発明の条件に適合する条件巻取温度、熱延板焼鈍温度、仕上焼鈍温度で製造した本発明例の鋼板は、いずれも製造性に優れ、高い強度と優れた磁気特性を有していることがわかる。"