"高炉から排出される高炉ガスを燃料ガスとして使用するガスタービン設備において、ガスカロリーが変動する前記高炉ガスを取り込んで混合した後、この混合した前記高炉ガスを前記燃料ガスとして外部に排出するガス混合タンクと、前記ガス混合タンクに接続され、前記高炉から排出される前記高炉ガスを前記ガス混合タンク内に導入する複数のガス導入管と、前記ガス導入管の各ガス流れ方向下流側端部に設けられ、前記高炉ガスを前記ガス混合タンク内に噴射するガス噴射孔を有するガス噴射ノズルとを備え、少なくとも2つの前記ガス噴射ノズルは、前記ガス噴射孔側に向かうに従って、互いに漸次離間するように傾斜して配置されることを特徴とするガスタービン設備。請求項1に記載のガスタービン設備において、前記ガス噴射孔側に向かうに従って、互いに漸次離間するように傾斜して配置される前記ガス噴射ノズルのうち、少なくとも1つの前記ガス噴射ノズル間の軸交差角度は、前記ガス噴射孔から噴射される前記高炉ガスの噴流角度以上の角度に設定されることを特徴とするガスタービン設備。請求項1または2に記載のガスタービン設備において、前記ガス混合タンク内で混合された前記高炉ガスを、前記燃料ガスとして、前記ガス混合タンクの外部に排出するガス排出管と、前記ガス排出管のガス流れ方向上流側端部に形成され、前記ガス混合タンク内に延長される延長部とを備え、前記ガス噴射ノズルは、前記ガス噴射孔が、前記ガス混合タンクにおける内側面と上面とが交差する内側角部と対向するように、鉛直方向に所定の鉛直角度で傾斜して配置されることを特徴とするガスタービン設備。上記従来のガスタービン設備においては、高炉ガスをガス混合タンク内に噴射するためのガス噴射ノズルを複数備えており、これらガス噴射ノズルをタンク内側面に沿うように設けている。これにより、噴射された高炉ガスをタンク内側面の周方向に流して、高炉ガスの混合促進を図るようにしている。ここで、ガス噴射ノズルから噴射された高炉ガスは、その噴流における最も外側の部分によって、ガス混合タンク内に貯溜される高炉ガスを巻き込み、これと混合することになる。即ち、ガス混合タンクにおいては、噴射された高炉ガスがガス混合タンク内に貯溜される高炉ガスと接触して巻き込むことのできる噴流表面積が増加するに従って、高炉ガスのガス混合率が高くなり、タンク出口におけるガスカロリーを一定にすることができる。しかしながら、従来のガスタービン設備のような、ガス噴射ノズルの取付構造では、ガス噴射ノズルから噴射された高炉ガスが、直ちに、タンク内側面と干渉してしまうため、その噴流表面積は減少してしまう。これにより、従来のガスタービン設備においては、ガス混合タンク内に取り込んだ高炉ガスを、十分に混合できないおそれがある。従って、本発明は上記課題を解決するものであって、ガスカロリーが変動する高炉ガスを高いガス混合率で混合することにより、そのガスカロリーを容易に一定にすることができるガスタービン設備を提供することを目的とする。上記課題を解決する第1の発明に係るガスタービン設備は、高炉から排出される高炉ガスを燃料ガスとして使用するガスタービン設備において、ガスカロリーが変動する前記高炉ガスを取り込んで混合した後、この混合した前記高炉ガスを前記燃料ガスとして外部に排出するガス混合タンクと、前記ガス混合タンクに接続され、前記高炉から排出される前記高炉ガスを前記ガス混合タンク内に導入する複数のガス導入管と、前記ガス導入管の各ガス流れ方向下流側端部に設けられ、前記高炉ガスを前記ガス混合タンク内に噴射するガス噴射孔を有するガス噴射ノズルとを備え、少なくとも2つの前記ガス噴射ノズルは、前記ガス噴射孔側に向かうに従って、互いに漸次離間するように傾斜して配置されることを特徴とする。上記課題を解決する第2の発明に係るガスタービン設備は、前記ガス噴射孔側に向かうに従って、互いに漸次離間するように傾斜して配置される前記ガス噴射ノズルのうち、少なくとも1つの前記ガス噴射ノズル間の軸交差角度は、前記ガス噴射孔から噴射される前記高炉ガスの噴流角度以上の角度に設定されることを特徴とする。上記課題を解決する第3の発明に係るガスタービン設備は、前記ガス混合タンク内で混合された前記高炉ガスを、前記燃料ガスとして、前記ガス混合タンクの外部に排出するガス排出管と、前記ガス排出管のガス流れ方向上流側端部に形成され、前記ガス混合タンク内に延長される延長部とを備え、前記ガス噴射ノズルは、前記ガス噴射孔が、前記ガス混合タンクにおける内側面と上面とが交差する内側角部と対向するように、鉛直方向に所定の鉛直角度で傾斜して配置されることを特徴とする。従って、本発明に係るガスタービン設備によれば、複数のガス噴射ノズルを、ガス噴射孔側に向かうに従って、互いが漸次離間するように傾斜させて配置することにより、ガス噴射孔からガス混合タンク内に噴射された高炉ガスの噴流表面積を増加させることができる。これにより、ガス混合タンク内において、ガスカロリーが変動する高炉ガスを高いガス混合率で混合することができるので、その混合した高炉ガスのガスカロリーを容易に一定にすることができる。以下、本発明の一実施例に係るガスタービン設備について、図面を用いて詳細に説明する。図1に示したガスタービン設備1は、高炉11から排出される高炉ガスG1を使用して、発電を行うものであって、ガス混合タンク13、ガス圧縮機15、空気圧縮機16、燃焼器17、ガスタービン18、及び、発電機19を備えている。ガス混合タンク13は、高炉11から排出される高炉ガスG1を取り込んで混合した後、この混合した高炉ガスG1を燃料ガスG2としてガス圧縮機15に供給するものである。これにより、高炉11とガス混合タンク13とは、ガス導入管12により接続されており、ガス混合タンク13とガス圧縮機15とは、ガス排出管14により接続されている。また、ガス圧縮機15、空気圧縮機16、ガスタービン18、及び、発電機19は、同軸となるように設けられている。ガス圧縮機15は、ガス混合タンク13からガス排出管14を介して供給された燃料ガスG2を圧縮するものであるのに対して、空気圧縮機16は、外部から供給された空気を圧縮するものである。そして、燃焼器17は、ガス圧縮機15により圧縮された燃料ガスG2と、空気圧縮機16により圧縮された空気とを使用して、燃焼動作を行うものである。更に、ガスタービン18は、燃焼器17の燃焼動作によって生成された燃焼ガスが供給されることにより、回転するものであって、発電機19は、そのガスタービン18の回転エネルギを電気エネルギに変換するものである。次に、ガス混合タンク13とガス導入管12及びガス排出管14との接続構造について、図2a,bを用いて詳細に説明する。図2a,bに示すように、ガス混合タンク13は、円筒状に形成されており、その中空内部は、内側面51と、この内側面51の上部に配置される上面52と、その内側面51の下部に配置される底面53とによって形成されている。なお、ガス混合タンク13は、円筒状である必要はなく、中空状であれば、他の形状でも構わない。ここで、ガス導入管12は、そのガス流れ方向下流側端部において、複数のガス導入分岐管ガス導入管31,32に分岐されている。そして、ガス混合タンク13の下部には、ガス導入分岐管31,32のガス流れ方向下流側端部が、上述した内側面51の径方向外側から貫通している。このように、ガス混合タンク13の下側内部に配置されたガス導入分岐管31,32のガス流れ方向下流側端部には、ガス噴射ノズル41,42が設けられており、これらガス噴射ノズル41,42のガス流れ方向下流側端部には、ガス噴射孔41a,42aが形成されている。そして、ガス噴射ノズル41,42は、ガス噴射孔41a,42a側ガス流れ方向下流側に向かうに従って、互いに漸次離間するように傾斜して配置されている。即ち、ガス噴射ノズル41,42は、それらの軸心41b,42b同士が交差するように設けられており、このとき、ガス噴射ノズル41の軸心41bとガス噴射ノズル42の軸心42bとの間の軸交差角度は、所定の角度αに設定されている。なお、ガス噴射ノズル41,42内に供給された高炉ガスG1は、そのガス噴射孔41a,42aから、噴流角度ガス噴射孔41a,42aから噴射される高炉ガスG1の拡がり角度θで噴射することになる。そして、上述したガス噴射ノズル41,42間の軸交差角度αは、ガス噴射孔41a,42aから噴射される高炉ガスG1の噴流角度θ以上の角度に設定されることが好ましい。更に、ガス噴射ノズル41,42は、鉛直方向上側に向けても傾斜して配置されている。即ち、ガス噴射ノズル41,42は、水平面例えば、ガス混合タンク13の底面53に対する鉛直角度仰角が所定の角度βとなるように設けられており、このとき、鉛直角度βは、軸心41b,42bが、ガス混合タンク13における内側面51と上面52とが交差する内側角部54を通るような角度に設定されている。これにより、ガス噴射ノズル41,42のガス噴射孔41a,42aは、内側角部54と対向することになるため、ガス噴射ノズル41,42内に供給された高炉ガスG1は、そのガス噴射孔41a,42aから内側角部54に向けて、鉛直角度βで噴射することになる。また、ガス混合タンク13の下部には、ガス排出管14のガス流れ方向上流側端部が、内側面51の径方向外側から貫通している。このように、ガス混合タンク13の下側内部に配置されたガス排出管14のガス流れ方向上流側端部には、延長部14aが、ガス噴射ノズル41,42間に向けて延長するように形成されており、この延長部14aのガス流れ方向上流側端部には、ガス排出孔14bが形成されている。従って、高炉11の操業が行われるときに、ガスタービン設備1の運転を開始すると、先ず、高炉11から排出される高炉ガスG1は、そのガスカロリーが高炉11の操業状態に応じて随時変動した状態で、ガス導入管12内に導入される。次いで、ガス導入管12内に導入された高炉ガスG1は、そのガス流れ方向下流側において、ガス導入分岐管31,32によって分岐された後、そのガス噴射ノズル41,42のガス噴射孔41a,42aから、ガス混合タンク13内に噴射される。このとき、ガス噴射ノズル41,42間の軸交差角度αを、高炉ガスG1の噴流角度θ以上の角度に設定しているため、ガス噴射孔41a,42aから噴射された高炉ガスG1の噴流は、ガス混合タンク13の内側面51、上面52、及び、底面53に衝突するまで、互いに干渉することがなくなる。これにより、高炉ガスG1の噴流における最も外側の部分、即ち、高炉ガスG1の噴流表面積が増加することなる。ここで、高炉ガスG1の噴流表面は、ガス混合タンク13内に貯溜される高炉ガスG1を巻き込むために作用する部分となっている。従って、上述したように、高炉ガスG1の噴流表面積が増加すると、ガス混合タンク13内における高炉ガスG1のガス混合率が高くなり、混合した高炉ガスG1のガスカロリーが一定となる。また、ガス噴射ノズル41,42の鉛直角度βを、内側角部54の位置に応じて設定すると共に、ガス排出管14の延長部14を、ガス混合タンク13内に向けて延長することにより、高炉ガスG1の噴射から排気までの距離及び時間が長くなる。これにより、高炉ガスG1の噴流表面積が更に増加するため、ガス混合タンク13内における高炉ガスG1のガス混合率が更に高くなり、混合した高炉ガスG1のガスカロリーがより一定となる。そして、上述したように、ガス混合タンク13内において、高いガス混合率で混合された高炉ガスG1は、燃料ガスG2として、ガス排出管14を介して、ガス圧縮機15に供給される。次いで、ガス圧縮機15は、ガス排出管14から取り込んだ燃料ガスG2を、高温高圧に圧縮して、燃焼器17に供給する一方、空気圧縮機16は、外部から取り込んだ空気を、高温高圧に圧縮して燃焼器17に供給する。そして、燃焼器17においては、供給された燃料ガスG2が、同じく供給された空気と共に燃焼することにより、燃焼ガスが生成された後、この燃焼ガスは、ガスタービン18に供給される。次いで、燃焼ガスがガスタービン18に供給されると、当該ガスタービン18が回転することになり、更に、このガスタービン18の回転に伴って、ガス圧縮機15、空気圧縮機16、ガスタービン18、及び、発電機19も回転する。そして、回転したガス圧縮機15においては、取り込んだ燃料ガスG2を、高温高圧に圧縮する一方、回転した空気圧縮機16においては、外部から取り込んだ空気を、高温高圧に圧縮する。また、これと同時に、回転した発電機19によって、発電動作が行われる。次に、ガス噴射ノズル41,42間の軸交差角度αとガス混合タンク13内における高炉ガスG1のガス混合率との関係について、図3を用いて説明する。先ず、一般的に、ガス噴射ノズル41,42のガス噴射孔41a,42aから噴射される高炉ガスG1の噴流角度θは、15°程度であることが知られているため、ここでは、その噴流角度θを15°とする。そして、このように、高炉ガスG1の噴流角度θを、例えば、15°に設定した状態で、ガス噴射ノズル41,42間の軸交差角度αを、0°から、θを十分に超える程度の角度まで、徐々に変化させ、このときのガス混合タンク13内における高炉ガスG1燃料ガスG2のガス混合率の変化を確認した。この試験結果については、図3に示した通りとなっている。よって、図3からも明らかなように、軸交差角度αを0°よりも大きな角度に設定することにより、当該軸交差角度αが0°よりも大きい角度で設定された場合のガス混合率は、軸交差角度αが0°に設定された場合のガス混合率よりも大きくなることが解る。そして、ガス混合率は、軸交差角度αが0°からθまでの間においては、一定の傾きで増加し、これに伴って、混合した高炉ガスG1のガスカロリーも、その変動量が小さくなる。更に、ガス混合率は、軸交差角度αがθ以上の角度となると、一定となり、これに伴って、混合した高炉ガスG1のガスカロリーも一定となる。即ち、軸交差角度αを、噴流角度θ以上の角度に設定することにより、混合した高炉ガスG1のガスカロリーを一定にすることが容易となる。なお、上述した実施形態では、ガス混合タンク13内に高炉ガスG1を導入する構成として、2本のガス導入分岐管31,32に、ガス噴射ノズル41,42をそれぞれ設けるようにしているが、3本以上のガス導入分岐管に、ガス噴射ノズルをそれぞれ設けるようにしても構わない。例えば、図4に示すように、3本のガス導入分岐管31~33に、ガス噴射ノズル41~43をそれぞれ設ける場合でも、当該ガス噴射ノズル41~43のうちの少なくとも2つを、ガス噴射孔41a~43a側に向かうに従って、互いが漸次離間するように傾斜させて配置すれば良い。好ましくは、ガス噴射ノズル41~43の各軸交差角度αのうちの少なくとも1つの軸交差角度αを、ガス噴射孔41a~43aから噴射される高炉ガスG1の噴流角度θ以上の角度に設定すれば良い。これにより、ガス噴射孔41a~43aから噴射された高炉ガスG1の噴流は、互いに干渉することがなくなるため、それらの噴流表面積を増加させることができる。更に、図2及び図4における軸心41b,42bが、必ずしも同一平面上に配置される必要はなく、軸心41b,42bが、ガス噴射孔41a,42a側に向かうに従って、互いに漸次離間するように傾斜して配置されていれば良く、これら軸心41b,42bが、互いに捩れの関係となるように配置されても構わない。また、図4における、軸心42bと軸心43bとの間の位置関係、及び、軸心43bと軸心41bとの間の位置関係についても、同様である。従って、本発明に係るガスタービン設備1によれば、ガス噴射ノズル41,42を、ガス噴射孔41a,42a側に向かうに従って、互いが漸次離間するように傾斜させて配置して、この際、好ましくは、軸交差角度αを噴流角度θ以上の角度に設定することにより、ガス噴射孔41a,42aから噴射された高炉ガスG1の噴流表面積を増加させることができる。これにより、ガス混合タンク13内において、高炉ガスG1を高いガス混合率で混合させることができるので、その混合した高炉ガスG1燃料ガスG2のガスカロリーを容易に一定にすることができる。この結果、高炉11から排出される高炉ガス11のガスカロリーが変動しても、ガスタービン設備1の運転を安定的に行うことができる。また、ガス噴射ノズル41,42を鉛直角度βで傾斜させて配置すると共に、ガス排出管14の延長部14aをガス混合タンク13内に向けて延長することにより、高炉ガスG1の噴射から排気までの距離及び時間を長くすることができる。これにより、ガス混合タンク13内に噴射された高炉ガスG1の噴流表面積を、更に増加させることができる。"