"集積地で木質バイオマスの平均径が1cm以上、10cm以下になるように木片化する第1工程、木片の表層部が350°C以上、450°C以下になるように加熱する第2工程、径が1cmm以上のものを選別して使用する場所に搬送する第3工程、搬送されたものを粉砕して使用する第4工程からなることを特徴とする木質バイオマスの利用方法。請求項1において、集積地で発生した径が1cm以下の部分を集めて直接燃焼、あるいはガス化燃焼法によって電力に変換すること特徴とする木質バイオマスの利用方法。請求項1の第4工程を実施する場所が製鉄所であることを特徴とする木質バイオマスの利用方法。請求項3において、搬送されてきた木質バイオマス、あるいはそれを1次粉砕したものを篩い分けて3mm以下の部分を、羽口を通して高炉内に吹き込むことを特徴とする木質バイオマスの利用方法。請求項3において、搬送されてきた木質バイオマス、あるいはそれを1次粉砕したものの篩い上分を粉砕して、石炭とともに成型して成型体として、コークス炉に装入して乾留することを特徴とする木質バイオマスの利用方法。請求項3において、木質バイオマスを粉砕し、製鋼転炉での吹錬中に、生成する高温ガス中に粉粒体を吹き込むことを特徴とする木質バイオマスの利用方法。請求項6において、製鋼転炉で木質バイオマスの粉粒体を吹き込む位置が、転炉排ガスダクト中であることを特徴とする木質バイオマスの利用方法請求項6乃至請求項7のいずれかに記載の木質バイオマスの利用方法おいて、木質バイオマス粉粒体の吹き込みを行う時期が、転炉吹錬開始3分以後、かつ転炉吹錬終了の2分以前とすることを特徴とする木質バイオマスの利用方法。請求項6乃至請求項8のいずれかに記載の木質バイオマスの利用方法おいて、木質バイオマスの粉粒体を吹き込むのに用いる搬送ガスとして、製鋼転炉の排ガスを回収したものの1部を用いることを特徴とする木質バイオマスの利用方法。請求項6乃至請求項9のいずれかに記載の木質バイオマスの利用方法おいて、製鋼転炉の排ガスから分離捕集された粉粒体は炭素分を含んだ状態で成形して後工程で加熱処理を行うことを特徴とする木質バイオマスの利用方法。本発明は、炭酸ガス発生量の抑制策が求められているエネルギー多量使用産業である製鉄や発電などと、樹木の炭酸ガス吸収能力を高く保つために現在よりも伐採を推進することが望まれている森林業をむすびつけて、日本全体として地球温暖化対策を効率に実施できるようにするための方法であって、木質バイオマスの効率的な輸送を可能にするための木質バイオマスの第1次集積地での処理と、使用の場所である製鉄所などでのその効率的利用法の組み合わせからなる。上記の課題を解決するための手段の第1は、集積地で木質バイオマスを平均径が1cm以上、10cm以下になるように木片化する第1工程、木片の表層部が350°C以上、450°C以下になるように加熱する第2工程、径が1cm以上のものを使用する場所に搬送する第3工程、搬送されたものを粉砕して使用する第4工程からなる方法で木質バイオマスを利用することである。手段の第2は、0006において、集積地で発生した径が1cm以下の部分を集めて直接燃焼法あるいはガス化燃焼法によって、電力に変換することである。手段の第3は、0006において、第4工程を実施する場所を製鉄所とすることである。手段の第4は、0008において、搬送された木質バイオマス、あるいはそれを1次粉砕したものを篩い分けて3mm以下の部分を、羽口を通して高炉内に吹き込むことである。手段の第5は、搬送されてきた木質バイオマス、あるいはそれを1次粉砕し3mmで篩分けした篩い上分を粉砕して、石炭粉とともに成型してコークス炉に装入してコークス成型体として高炉に装入することである。手段の第6は、0008において、木質バイオマスを粉砕し、粉粒体として製鋼転炉の吹錬中に、生成する高温ガス中に吹き込むことである。手段の第7は、0011において、製鋼転炉で木質バイオマス粉粒体を吹き込む位置を転炉排ガスダクト中とすることである。手段の第8は、0011乃至0012のいずれかにおいて、木質バイオマス粉粒体の吹き込みを行う時期が転炉吹錬開始3分以後、かつ転炉吹錬終了の2分以前とすることである。手段の第9は0011乃至0013のいずれかにおいて、木質バイオマスの粉粒体を吹き込むのに用いる搬送ガスとして、製鋼転炉の排ガスを回収したものの1部を用いることである。手段の第10は、0011乃至0014のいずれかにおいて、製鋼転炉の排ガスから分離捕集された粉粒体は炭素分を含んだ状態で成形して後工程で加熱処理を行うことである。0006,0007の方法によって、ペレット化などの処理を必要とすることなく、木質バイオマスの輸送可能距離を延ばし、かつ利用先で乾燥などの処理を不要とすることができる。0008、0009,0010の方法によって、製鉄所の製銑工程の炭酸ガス発生量の効果的な削減が可能になる。0008、0011の方法によって、製鋼工程での高温排ガスの顕熱を有効利用して、転炉排ガスの発熱量を増加させること、また排ガスに含まれている主として酸化鉄からなるダストを後工程で再利用しやすいものにすることによって、製鉄所の炭酸ガス発生量削減に結びつけることができる。0012、0013の方法によって、転炉排ガスの防爆を行い安全な操業ができる。0014の方法によって、生成する転炉排ガスの発熱量を高く保つことができる。0015の方法によって捕集された転炉製鋼ダストの有効利用を効率的に行える。本発明の対象となるのは、伐採された樹木の集積場での処理工程、搬送工程、製鉄所などの木質バイオマスの使用工場での工程からなる。図1は集積場での処理工程を示す。森林で伐採された樹木の用途としては、木材用として用いられるものと木質バイオマスとして用いられるものの2つがある。従来法では伐採場所から木材用だけが搬出され、それ以外のものの多くは森林に放置されていた。これを改善して、伐採されたものはすべて集積地まで搬送されて、そこで目的別にわけて必要な処理を行うという方式を採用する。本発明において、集積場から出る半製品の主体になるのは、平均径が1cm以上、10cm以下の、ばい焼処理を受けた木片であるが、集積された樹木から、まず木材用のものを分離し残りを木質バイオマス用とする。木質バイオマスの中から、枝葉などの二級原料を分離し、破砕機にかけて平均径が1~10cmの木片とする。破砕によって生じた1cm以下のものは篩い分けして分離する。篩上分である平均径が1~10cmの範囲のものは、ばい焼という加熱処理を施す。ばい焼というのは、トレファクションとも呼ばれるもので、木質バイオマス処理の場合は、乾燥200°C以下、炭化約400°C以上の中間の加熱温度を意味する。このばい焼処理を、熱伝導率の低い木質バイオマスに対して施す場合、均質性をどのように考えて行うかによって処理条件木片サイズ加熱温度、保持時間などの条件が大きく変わってくる。比較的均質な中間製品を得ようとすれば、処理対象の木片サイズを小さくし、加熱温度も200~350°Cの範囲内での比較的低い温度とし、さらにはばい焼処理後、粉砕混合して、それをペレット化するという方法が取られる。本発明の方法は、それとは異なる。すなわち本発明では、後述のように、この中間製品を使用場所で粉砕して、用途別に分離あるいは均質化することから、内外部のヘミセルローズ含有量の差は問題にはならない。したがって本発明では、この工程を中間製品の輸送を効率的に行うという条件を満足する範囲で、処理コストを下げて行うことを目的とする。輸送を効率的に行うためには、ばい焼処理後のペレット化などの成型を行わず、また表層部のヘミセルローズが低減されて疎水性を有していること、内部は水分の蒸発に必要な温度150°C以上に加熱されていればよい。そのためには、まず、上記のように処理対象の木片を平均径が1~10cmとする。平均径が1cm以下では嵩比重が小さく輸送効率が低下する。一方、平均径が10cm以上では切削破砕の歩留が効率が低下するので好ましくない。ばい焼の加熱温度は、木片の表層部の温度で表すが、通常の木質バイオマスのばい焼処理の場合より高くして、木片の表層部が350°C以上、450°C以下になるようにする。350°Cよりも低いと加熱処理のための時間が長くなり、一方、450°C以上では、ばい焼後の表層部が脆くなるので好ましくない。この温度範囲の加熱を15~40分行う。本発明においては、ばい焼処理後の木片の表層部が疎水性を持つようにヘミセルローズの含有量が低下していることが必要であって、そのためには15分以上が必要である。一方、40分を超えるとばい焼後の表層部が脆くなるので好ましくない。このような処理を行うために加熱方法の例を図2に示す。加熱装置は予熱部とばい焼部からなる。ケース1は、ばい焼部の加熱を直接加熱法で行う場合である。木片は、予熱部、ばい焼部を通って中間製品となるが、ばい焼部の出口側から、燃焼用バーナーを装入して、バーナーに供給する木質バイオマスの粉の量を調整して、上に述べた木片の加熱温度になるように調整する。なお、加熱によってガス化したヘミセルローズの分解物は、バーナーから供給される空気によって燃焼し、木片の加熱に利用される。ばい焼部を出た高温ガスは、予熱部に入り、木片の予熱、乾燥に用いられたのち、排ガス処理を受けて系外の排出される。図2のケース2の場合には、ばい焼部が間接加熱方式であることだけが、ケース1の場合と異なる。ばい焼部で木片から発生したヘミセルローズが分解してガス化したものが、ばい焼部から吸引されて、ばい焼部を外部から加熱するための燃料として利用される。その燃焼によって生じた高温ガスは、ばい焼部を外部から加熱した後、予熱部の内部に導かれ、以後はケース1と同じである。ケース1あるいはケース2で得られたばい焼の木片は平均径1cm以下のものを篩分ける。0018得られた平均径が1~10cmの、ばい焼処理を受けた木片は、トラック、鉄道あるいは船舶など、集積地と、利用場所の位置関係に応じて、適当な手段で搬送される。図3に火力発電所、製鉄所などのエネルギー多量使用場所に搬送された後の処理を示す。火力発電所の場合には、搬送されていたものは粉砕して、火力ボイラーで微粉炭と混焼して発電に用いられる。ばい焼処理をうけていない木質バイオマスのチップを用いる場合に比べてばい焼処理を受けたものの特長は、水分含有量を低下した後、疎水化されていることから水分含有量が低く、また有効発熱量が高いこと、さらに粉砕しやすくなっていることである。本発明のメインの製品ではない平均径が1cm以下のものとしては、ばい焼後の篩下分、ばい焼前の篩下分、および木片化のための破砕処理を受けなかったもの二級原料がある。まず、ばい焼後の篩下分は、ペレットしての需要がある場合にはペレットに成型する。それ以外の場合には、ばい焼後の篩下分、ばい焼前の篩下分、および木片化のための破砕処理を受けなかったもの二級原料は、集積場に近接して設置された分散型発電所で電力と熱に変換される。木質バイオマスを電気および熱に変換する方法としては、ボイラーで燃焼して水をスチーム化してスチームタービンを回して発電する直接燃焼法と、木質バイオマスを一旦、ガス化してからそれを燃焼してガスエンジンを用いて発電する方法のいずれを選択してもよい。規模が小さい場合たとえば1000kW以下には発電効率の点でガス化法の方が適している。いずれの場合にも発電に伴う廃熱燃焼廃ガスや蒸気の復水時に得られる熱などは、分散型発電設備の設置場所の周辺条件に応じて、乾燥、地域の冷暖房、栽培用ハウスの冷暖房などに有効利用する。なお、これらの木質バイオマスを中長距離輸送が可能なように圧縮成型してエネルギー密度を高め、大規模発電に搬送して石炭などと混焼することも可能であるが、本発明では、この圧縮成型してエネルギー密度を高めることに使われるエネルギーおよび費用アップを考え、また、大型火力発電所では熱の搬送可能距離の点から十分な利用がむつかしい排熱の利用の点から、平均径が1cm以下の木質バイオマスについては、分散型の木質バイオマス利用発電と排熱利用を組み合わせるシステムを選択する。本発明の木質バイオマスの使用場所の1つが製鉄所である。鉄鉱石を原料とする量産製鉄法でのこれまでの方法は、まず、溶鉱炉高炉で鉄鉱石を焼結あるいはブリケットに成型したものと石炭から得られたコークスを加えて、酸化剤として空気を吹き込んで、4以上の炭素を含む溶銑を製造する。これが製銑工程である。次に、製鋼工程では、転炉でこの溶銑に純酸素ガスを吹きつけて鉄中の炭素分を酸化して、炭素濃度が0.4以下の溶鋼として、合金添加などの成分調整を行ってから凝固させて鋳片とする。そして、以後は固体状態のものに必要な成型加工、熱処理などを行って鉄鋼製品とする。本発明は高炉を用いた製銑工程と、転炉を用いた製鋼工程を対象にする。製銑工程での木質バイオマスの利用方法の第1は、粉粒状にしたものを空気とともに高炉の羽口から吹き込んで高温燃焼させることである。粉石炭の場合にはこれまでの実施されていたのに対し、木質バイオマスについては行われていなかった理由は、水分およびヘミセルローズを含有しているために羽口先のフレーム温度を下げることによって高炉炉内での反応進行に悪影響を及ぼすためである。それに対して、本発明では、搬送されてきた木質バイオマス、あるいはそれを1次粉砕したものを篩い分けて3mm以下の部分を、羽口を通して高炉内に吹き込むようにする。どちらの方法を採用するかは、高炉の羽口からの吹き込みに必要とされる量に依存する。まず、搬送されてきた木質バイオマスを篩い分けて3mm以下の部分を採取する方法で足りる時は、搬送およびハンドリング中に粉粒化したものは、ばい焼時に表層部で十分に温度が上がった部分であってヘミセルローズの分解がよく進行している。また、羽口からの吹き込みに用いるものがこの搬送されてきたものの篩い分けで足りない時は、搬送されてきたものを1次粉砕してから3mm以下の部分を用いる。この1次粉砕においても粉粒化するのは、ばい焼時に表層部で十分に温度が上がった部分であってヘミセルローズの分解がよく進行している。したがって、本発明においてはこのような方法によって、高炉羽口先のフレーム温度の低下の悪影響なしに木質バイオマスを用いることができる。製銑工程での木質バイオマスの利用方法の第2は、搬送されてきた木質バイオマスのうち、0022などで使用されなかったもの、すなわち、搬送されてきた木質バイオマス、あるいはそれを1次粉砕したものの篩い上分であって、かつ、石炭と混ぜて成型コークスにした場合、得られた成型コークスの強度に悪影響を及ぼさない範囲の混合量、すなわち、石炭重量の18以下とすることである。この配合量の条件を満足する木質バイオマスを石炭とともに粉砕、混合し、あとは石炭単独の場合と同じように成型してコークス炉に装入して加熱して、成型コークスを製造する。製造された成型コークスは、酸化鉄原料、培媒溶材とともに高炉の上部から装入して銑鉄と溶融スラグが製造される。製鋼工程での炭酸ガス発生量削減のための着眼点は、転炉製鋼炉の排ガスのもつ顕熱を、排ガスの発熱量増加に結び付けて、製鉄所全体の熱効率を上げること、さらに、生成するダストは主として酸化鉄であるが、これを後工程で鉄源として利用しやすいものにすることである。本発明においては、その手段として木質バイオマスを有効利用する。溶銑を製鋼転炉に装入して、ランスを通して純酸素ガスを吹きつける。それによって溶融した炭素含有鉄中の炭素分が、酸素ガスと反応して、主として2CO2=2CO1の反応して脱炭反応が進む。この際、発生するガスの温度は1400°C以上の高温で、成分は一酸化炭素が約75、二酸化炭素が約13、そして微量の酸素、水素、窒素である。また、溶融鉄の高温部から蒸発した鉄が高温ガス中で酸化されて生成した酸化鉄を主成分とし、その他、溶銑に含まれていた亜鉛などの金属成分が蒸発して酸化されたものなどを含んでいる。この粉塵を含む高温排ガスは冷却されて、湿式あるいは乾式の集塵機で固体分を除き、燃料ガスとして回収されて、製鉄の他の工程のエネルギー源として利用される。また、集塵機によって捕集された粉塵ダストは、鉄源の一部として再利用される。従来法では、高温排ガスの顕熱が効率的に有効されていない。また、捕集されたダストは酸化物類だけであるので、その再利用にあたっては還元のために炭素源を加えることが必要である。それに対して、本発明においては、製鋼転炉の高温ガス中に木質バイオマスの粉粒体を供給して、高温ガスの顕熱を利用して木質バイオマスの熱分解を行って、一酸化炭素、水素などのガスを生成するとともに、高温ガス中に含まれていた二酸化炭素を還元して一酸化炭素に変換することによって、回収される燃料ガスの量を増やし、かつ発熱量を高める。また、加えた木質バイオマスのうち、ガス化しなかった炭素分はダストとともに回収し、ダスト類全体を集めて必要な成型を行い、後工程で加熱して酸化鉄類の還元を行うのに有効利用する。その際に、転炉製鋼工程の本来作業を安定して行うことを阻害しないようにする必要がある。本発明においては、製鉄所に搬送された木質バイオマスを粉砕する。本発明においては加熱によって炭化して固体として残ったものも、ダストとともに捕集して後工程で有効利用されるので、吹き込む木質バイオマス粉粒体のサイズの上限は厳しく制限されないが、1辺3mm以下が望ましい。この粉粒体を搬送するガスとしては、製鋼転炉の排ガスとして回収されたものの1部を利用することが望ましい。その他には空気、窒素ガスなども可能であるが、その場合は生成ガスに窒素分が混入して発熱量を下げるという悪影響を及ぼすので好ましくない。製鋼転炉の高温排ガス中に木質バイオマスの粉粒体を吹き込む位置については、製鋼転炉の内部、あるいは製鋼転炉の上部に設けられた排ガスダクト内が可能である。高温排ガス内に木質バイオマスの粉粒体を吹き込むと水素ガスが発生する。吹き込み位置が製鋼転炉内である場合は、その水素を含んだガスが、転炉上部とダクト下部の間から侵入するおそれがある空気と触れるおそれがあり、最悪の場合はガス爆発の原因になりうる。そのリスクを回避するためには、木質バイオマス粉粒体の吹き込み位置は、製鋼転炉内ではなく、転炉排ガスダクト中であることが望ましい。さらに水素を伴うガスと巻き込まれた空気との混合による爆発の危険を回避するためには、木質バイオマス粉粒体を供給するのは、製鋼転炉の吹錬が定常状態になっている時期が望ましい。そのためには、木質バイオマス粉粒体の吹き込みを行う時期を、転炉吹錬開始3分以後、かつ転炉吹錬終了の2分以前とする。0026の方法で木質バイオマス粉粒体を吹き込まれた製鋼転炉の高温排ガスは、冷却された後、粉塵捕集装置で、燃料用ガスとダストに分離して回収される。湿式法では水によるガス冷却と徐塵を同時に行う。また、乾式法では、間接冷却で500°C以下までの排ガス温度を下げたのち、電気集塵機やバグフィルターで除塵される。そして捕集されたガスは一旦、タンクに貯留されて、エネルギーが必要な所に供給してエネルギーとして利用される。一方、捕集されたダストは、本発明で得られるものは、木質バイオマスに起因する固体炭素分を伴っている。鉄などの酸化物を含む部分と炭素分は分離することなく、必要に応じて固体炭素分をさらに添加して酸化物還元に必要な量として、ペレットやブリケットに成型、加工して、溶鉱炉あるいは他の鉄分還元回収のための加熱装置に送られて処理され、最終的に鉄分として有効に利用される。集積された樹木を平均径が1cm以上、10cm以下になるように切削、破砕したものを図2のケース1の方式でばい焼した。予熱部は縦型、ばい焼部はキルン型である。原料木質バイオマス水分含有量45~55の装入速度は、15t/hである。加熱源として木質バイオマスの粉20kg/分を燃焼するバーナーで、ばい焼部での木片の最高表面温度は、380~440°Cとした。ばい焼部での滞留時間25分である。排出された処理の木片の重量は、装入時の45であった。処理後の木片の表層部1cmについては、水分3、へミセルローズの分解率は98であった。木片の平均組成としては、平均径が8cmの場合、水分は5、へミセルローズの分解率は48であった。また平均径が3cmの場合、水分は4、へミセルローズの分解率は85であった。集積された樹木を平均径が1cm以上、10cm以下になるように切削したものを図2のケース2の方式でばい焼した。予熱部は縦型、ばい焼部はキルン型である。原料木質バイオマス水分含有量45~55の装入速度は、15t/hである。加熱源はばい焼部で発生してヘミセルローズの分解ガスを燃焼するバーナーで、ばい焼部での木片の最高表面温度は、390~440°Cとした。ばい焼部での滞留時間35分である。排出された処理の木片の重量は、装入時の48であった。処理後の木片の表層部1cmについては、水分3、へミセルローズの分解率は98であった。木片の平均組成としては、平均径が8cmの場合、水分は5、へミセルローズの分解率は48であった。また平均径が3cmの場合、水分は4、へミセルローズの分解率は85であった。木質バイオマスの集積地に、ガス化装置装置流動層型を設置して、ばい焼後の篩下分が15、ばい焼前の篩下分が10、木片化のための破砕処理を受けなかった枝葉分が75の原料割合で、ガス化して可燃分が一酸化炭素;42、水素;5、メタンガス:2のガスを製造した。これを冷却して脱水分および徐塵した後、燃焼して、1000kWのガスタービン発電装置で用いた。発電効率は22であった。高温排ガスは集積地内での木質バイオマス原料の乾燥用、および85°Cの温水循環によるハウス栽培の温度調整用に利用した。実施例2の方法で製造されたものから1cm未満のものを分離して、製鉄所に搬送された木片を1次破砕したのち、2mm以下の部分水分含有量5を重量比で1、微粉炭を重量比1の割合で混合したものを酸素冨化率3で高炉羽口から吹き込んだ。吹きこみ量は80kg/tである。羽口先温度は、木質バイオマスを用いない比較例の場合は2030°Cであったのに対して、2010~2030°Cの範囲にあった。実施例2の方法で製造され製鉄所に搬送された木片を、2mm以下に粉砕した。水分が含有量は5であった。これを重量比で10、微粉炭を重量比で85、コールタール軟ピッチを重量比5で混合して、ダブルロール成型機にかけて幅43mm、長さ25mm、厚み18mmのマセック型に成型した。これを1000°Cで乾留してコ―クスを製造した。得られたコークス強度をJISドラム強度D130/15で測定した結果、比較材木質バイオマスの配合なしに比べて、差はプラス1~マイナス3の範囲内にあった。実施例1の方法で製造されものから1cm未満のものを分離して製鉄所に搬送された木片を粉砕機にかけて平均径が2.5mm以下になるように粉砕した。水分含有量は5である。製鋼炉は150t規模の上吹き転炉で、溶銑を装入し、純酸素吹錬を始めてから3.5分から、純酸素吹錬を終わる2.5分前の間すなわち、純酸素吹錬を始めてから3.5分から19.5分の間、ダクトの下部先端から15cmの位置から水平方向に、上記粉粒体を貯蔵されていた転炉排ガスを搬送ガスとして吹き込んだ。粉粒体供給速度は、80kg/分で吹き込んだ。得られたガスの成分は一酸化炭素が約78、二酸化炭素が約4、水素:12、窒素;5であった比較;木質バイオマスを用いない時、一酸化炭素;75、二酸化炭素;約13、水素;2、窒素7。また、回収された燃料用ガスの量は、比較ヒートの場合の1.24倍であった。0033の処理で得られた乾燥後のダストは、酸化鉄分が82、酸化亜鉛分が3、炭素分を平均10含有していた。これに石炭粉を3加えて、ブリケット化して還元炉での還元鉄製造原料とし、還元鉄を得た。"