交流-直流変換回路に入力された交流入力電圧および交流入力電流と、前記交流-直流変換回路から出力される直流出力電圧とを用いて、前記直流出力電圧の電圧値を制御するとともに力率を改善する第1の制御部を備える前記交流-直流変換回路であって、前記交流入力電圧の電圧値に応じてパルス幅を変化させてパルス信号を出力する第2の制御部と、一端が前記第2の制御部の出力端子と接続される第1の抵抗と、一端が前記第1の抵抗の他端に接続されるとともに他端がグランドに接続されるコンデンサとからなる平滑回路と、一端が前記交流-直流変換回路の出力端子の一方に接続される第2の抵抗と、一端が第2の抵抗の他端に接続される第3の抵抗と、一端が第3の抵抗の他端に接続されるとともに他端がグランドに接続される第4の抵抗とを直列接続して前記直流出力電圧を分圧する回路と、前記第1の制御部に設けられる誤差増幅回路を備え、前記誤差増幅回路の非反転入力端子には基準電圧が供給され、前記誤差増幅回路の反転入力端子と前記誤差増幅回路のフィードバック端子との接続点と前記第2の抵抗と前記第3の抵抗との接続点とが接続され、前記誤差増幅回路の出力端子は前記交流-直流変換回路に設けられたスイッチング素子を駆動する駆動部に接続され、前記第1の抵抗と前記コンデンサとの接続点と、前記第3の抵抗と前記第4の抵抗との接続点とが接続され、前記誤差増幅回路の出力を用いて、前記第1の制御部の前記直流出力電圧における電圧値を制御する、ことを特徴とする交流-直流変換回路。前記第2の制御部は前記交流入力電圧のパルス電圧値に応じてパルス幅を変化させてパルス信号を出力することを特徴とする請求項1に記載の交流―直流変換回路。前記交流入力電圧に関連付けて、前記第2の制御部から出力される前記パルス電圧値と前記パルス信号の前記パルス幅とが、記録部に記録されていることを特徴とする請求項1または請求項2に記載の交流-直流変換回路。本発明は上記のような実情に鑑みてなされたものであり、力率改善回路に入力される交流入力電圧に対応する直流出力電圧を出力する力率改善回路を提供することを目的とする。実施の態様のひとつである交流-直流変換回路に入力された交流入力電圧および交流入力電流と、上記交流-直流変換回路から出力される直流出力電圧とを用いて、上記直流出力電圧の電圧値を制御するとともに力率を改善する第1の制御部を備える上記交流-直流変換回路は、第2の制御部、平滑回路、直流出力電圧を分圧する回路を備える。第2の制御部は、上記交流入力電圧の電圧値に応じてパルス幅を変化させてパルス信号を出力する。平滑回路は、一端が上記第2の制御部の出力端子と接続される第1の抵抗と、一端が前記第1の抵抗の他端に接続されるとともに他端がグランドに接続されるコンデンサとからなる。上記直流出力電圧を分圧する回路は、一端が上記交流-直流変換回路の出力端子の一方に接続される第2の抵抗と、一端が第2の抵抗の他端に接続される第3の抵抗と、一端が第3の抵抗の他端に接続されるとともに他端がグランドに接続される第4の抵抗とを直列接続されている。上記第1の制御部に設けられる誤差増幅回路は、上記誤差増幅回路の非反転入力端子には基準電圧が供給され、上記誤差増幅回路の反転入力端子と上記誤差増幅回路のフィードバック端子との接続点と上記第2の抵抗と上記第3の抵抗との接続点とが接続される。また、上記誤差増幅回路の出力端子は上記交流-直流変換回路に設けられたスイッチング素子を駆動する駆動部に接続され、上記第1の抵抗と上記コンデンサとの接続点と、上位第3の抵抗と上記第4の抵抗との接続点とが接続され、上記誤差増幅回路の出力を用いて、上記第1の制御部の上記直流出力電圧における電圧値を制御する。実施の態様によれば、力率改善回路に入力される交流入力電圧に対応する直流出力電圧を出力できるという効果を奏する。以下図面に基づいて、実施形態について詳細を説明する。図1は、力率改善回路の一実施例を示す図である。図1の力率改善回路は、インダクタ例えば、コイルL1、L2、ダイオードD1、D2、スイッチング素子S1、S2、キャパシタ例えば、コンデンサC1、Cf、電圧計1、電流計2、PFC制御部3、駆動部4、制御部5、抵抗Rf、R1、R2、RS、増幅器OP1、OP2図示しないを備えている。図1の力率改善回路の構成について説明する。電圧計1の一方の端子は入力端子in1と接続され、電圧計1の他方の端子は入力端子in2に接続され、電圧計1の出力端子はPFC制御部3と制御部5に接続されている。電流計2の一方の端子は入力端子in1と接続され、電流計2の他方の端子はコイルL1の一方の端子に接続され、電流計2の出力端子はPFC制御部3に接続されている。コイルL1の一方の端子は電流計2の他方の端子に接続され、コイルL1の他方の端子はダイオードD1のアノード端子に接続され、さらにスイッチング素子S1のドレイン端子に接続される。コイルL2の一方の端子は入力端子in2に接続され、コイルL2の他方の端子はダイオードD2のアノード端子に接続され、さらにスイッチング素子S2のドレイン端子に接続される。ダイオードD1のカソード端子とダイオードD2のカソード端子とは、出力端子out1に接続され、さらに出力端子out1はコンデンサC1の一方の端子と抵抗R1の一方の端子とが接続されている。出力端子out2はコンデンサC1の他方の端子とスイッチング素子S1、S2のソース端子各々と接続され、グランドGNDに接続されている。スイッチング素子S1のゲート端子とスイッチング素子S2のゲート端子は、駆動部4のスイッチング素子S1とスイッチング素子S2をオン/オフする出力端子各々に接続されている。また、制御部5の後述するパルス信号を出力する端子は、抵抗Rfの一方の端子に接続され、抵抗Rfの他方の端子はコンデンサCfの一方の端子と増幅器OP1の端子とに接続されている。コンデンサCfの他方の端子はグランドGNDに接続されている。増幅器OP1の出力は、増幅器OP1の-端子と抵抗R2および抵抗RS各々の一方の端子に接続されている。抵抗RSの他方の端子はグランドGNDに接続されている。抵抗R2の他方の端子は抵抗R1の他方の端子と接続され、さらにPFC制御部3の出力電圧値を分圧した電圧を取得する端子と後述するフィードバック端子とに接続されている。PFC制御部3のスイッチング素子S1とスイッチング素子S2をオン/オフを制御する信号を出力する出力端子は、駆動部4の入力端子に接続されている。力率改善回路の回路要素各々について説明する。コイルL1、L2は昇圧用のチョークコイルである。ダイオードD1、D2は交流入力を整流する。スイッチング素子S1、S2は、例えば、MetalOxideSemiconductorFieldEffectTransistorMOSFET、InsulatedGateBipolarTransistorIGBTなどが考えられる。図1ではスイッチング素子S1、S2としてMOSFETを用いた場合について示されており、スイッチング素子S1のMOSFETのドレイン端子にダイオードD1のアノード端子が接続されている。スイッチング素子S2のMOSFETのドレイン端子にダイオードD2のアノード端子が接続されている。なお、図1ではMOSFETのドレイン-ソース間に寄生ダイオードが示されている。コンデンサC1は、ダイオードD1、D2で整流された電流を平滑化する。電圧計1は、力率改善回路の入力端子in1と入力端子in2との間の電圧値を測定する。また、電流計2は、力率改善回路に供給される入力電流値を測定する。PFC制御部3は力率改善回路の力率を改善するためのデバイスである。PFC制御部3は、抵抗R1と抵抗R2とが接続された箇所の電圧値Vaと、電圧計1により計測される電圧値と、電流計2により計測される電流値とを用いて、スイッチング素子S1、S2の駆動タイミングを求める。次に、この駆動タイミングを用いてスイッチング制御信号を生成する。スイッチング制御信号は、例えば、pulsewidthmodulationPWM信号などが考えられる。なお、抵抗R1と抵抗R2とが接続された箇所の電圧値Vaと電流計2により計測される電流値だけを用いて、駆動タイミングを求めてもよい。また、PFC制御部3は出力電圧VDCを分圧した電圧値Vaを取得する端子を備えている。また、PFC制御部3には電圧値Vaと基準電圧値Vrefとの電圧差を出力する後述する誤差増幅器OP2を備えている。さらに、PFC制御部3には誤差増幅器OP2の出力をPFC制御部3の外部に出力する端子が設けられている。駆動部4は、PFC制御部3から出力されるスイッチング素子S1、S2を制御するスイッチング制御信号各々を受信し、該スイッチング制御信号各々をスイッチング素子S1、S2を駆動可能な電圧に増幅して駆動信号を生成し、駆動信号を出力する。該駆動信号は、スイッチング素子S1、S2のゲート端子に供給する。制御部5は、予め設定されている周期ごとに、制御部5に設けられた記録部に記録されているパルス生成情報を参照して、電圧計1により計測される電圧値に関連付けられているパルス電圧値VpとデューティDとを取得する。次に、制御部5はパルス電圧値VpとデューティDを用いて、一定周期ごとにパルス信号を出力する。例えば、制御部5の電源電圧が5Vであれば、周期ごとにデューティDに対応したパルス幅のパルス電圧5Vのパルス信号を生成して出力する。制御部5は、例えば、CentralProcessingUnitCPUやプログラマブルなデバイスFieldProgrammableGateArrayFPGA、ProgrammableLogicDevicePLDなどを用いることが考えられる。なお、記録部は制御部5と別に、制御部5の外部に設けてもよい。パルス生成情報について説明する。図2は、パルス生成情報の一実施例を示す図である。パルス生成情報21は、入力電圧値パルス電圧値デューティを有する。入力電圧値には、交流入力電圧値を示している。本例では、95~105195~205が記録されている。95~105は、AC95V~AC105Vの範囲を示している。195~205は、AC195V~AC205Vの範囲を示している。パルス電圧値には、入力電圧値に関連付けられて制御部5から出力されるパルス信号の電圧値が記録されている。本例では、Vpが記録されている。Vpは、例えば、制御部5の出力電圧が考えられる。デューティには、入力電圧値に関連付けられて制御部5から出力されるパルス信号のデューティが記録されている。本例では、デューティとしてD1D2が記録されている。図3を用いてデューティD1、D2について説明する。図3は、パルス電圧値とデューティの関係を示す図である。図3は縦軸に制御部5の出力電圧値が示され、横軸に時間が示されている。デューティD1は、例えば、予め決められた周期Tにおける制御部5が電圧を出力する期間を電圧出力期間Ton1とすると、デューティD1はTon1/Tで示すことができる。また、予め決められた周期Tにおける制御部5が電圧を出力する期間を電圧出力期間Ton2とすると、デューティD2はTon2/Tで示すことができる。なお、入力電圧値Vinが高くなるにつれてデューティの幅は広くなる。図1の抵抗RfとコンデンサCfは、ローパスフィルタ回路を形成しており制御部5から出力されるパルス信号を平滑化する。本例では、抵抗RfとコンデンサCfによりパルス信号を平滑しているが、他の回路構成により平滑してもよい。例えば、演算により移動平均してもよい。また、本例における抵抗RfとコンデンサCfのパラメータ値各々は、パルス信号が平滑されたときに、パルス電圧値VpとデューティDとに対応する図1に示す抵抗R2と抵抗RSが接続されている箇所の電圧値Vbになるような値にする。また、入力電圧の変更によりパルス電圧値VpとデューティDが変更されたとしても、変更されたパルス電圧値VpとデューティDとに対応する電圧値Vbになる値を出力する、パラメータ値各々にする。式1にパルス電圧値VpとデューティDと電圧値Vbの関係を示す。Vb=Vp×D式1Vb:抵抗R2と抵抗RSが接続されている箇所の電圧値Vp:パルス電圧値D:デューティ増幅器OP1は電圧フォロワ回路である。抵抗R1、R2、RSは、出力電圧VDCを分圧する回路である。パルス信号を平滑した電圧値Vbのインピーダンス変更信号が増幅器OP1を介して抵抗R2と抵抗RSの接続箇所に供給されると、抵抗R2と抵抗RSとが直列に接続された回路のインピーダンスZが変更される。インピーダンスZについては後述する。図4は、インピーダンス変更回路とPFC制御部3の誤差増幅器の一実施例を示す図である。PFC制御部3の誤差増幅器OP2は、PFC制御部3の端子T2を介して取得した電圧値Vaと基準電圧Vrefとの電圧差を求めて、後段のスイッチング素子S1、S2の駆動タイミングを求める回路に該電圧差を出力する。また、誤差増幅器OP2の出力は、PFC制御部3のフィードバック端子T1を介して外部で端子T2反転入力端子と接続される。制御部5、抵抗Rf、RS、コンデンサCf、増幅器OP1を有するインピーダンス変更回路は、電圧値Vaを抵抗R2と抵抗RSとが直列に接続された回路のインピーダンスZを変更する。インピーダンス変更について説明する。in1端子とin2端子との間の入力電圧が変更されると、制御部5は入力電圧に対応したパルス信号を出力してインピーダンスZを変更する。制御部5は、予め設定されている周期サンプリング周期などごとに、パルス生成情報パルス生成情報を参照して、電圧計1により計測される電圧値に関連付けられているパルス電圧値VpとデューティDとを取得する。次に、制御部5はパルス電圧値VpとデューティDを用いて、一定周期サンプリング周期などごとにパルス信号を出力する。パルス信号は抵抗RfとコンデンサCfにより構成される平滑回路により平滑され、平滑された電圧値Vbのインピーダンス変更信号が増幅器OP1を介して抵抗R2と抵抗RSの接続箇所に供給される。その結果、インピーダンスZが変化する。インピーダンスZは式2のように表すことができる。Z=Vref/Vref-Vb×R2式2Z:インピーダンスVref:基準電圧Vb:抵抗R2と抵抗RSが接続されている箇所の電圧値R2:抵抗R2の抵抗値つまり、インピーダンスZは式2に示すように電圧値Vbにより変更することができる。次に、力率改善回路の入力電圧が変化したため出力電圧VDCも、入力電圧に対応した出力電圧VDCに変更しなくてはならない。しかし、誤差増幅器OP2の非反転入力端子に供給する基準電圧Vrefの電圧値が一定であるので、変更された出力電圧VDCにおいて抵抗R1と抵抗R2の接続箇所の電圧値をVaにする必要がある。そこで、インピーダンスZを変更して、抵抗R1とインピーダンスZの分圧比を変更して、抵抗R1と抵抗R2の接続箇所の電圧値をVaにする。その結果、基準電圧Vrefが一定であっても、変更前と同じように誤差増幅器OP2は差電圧を出力できるため、PFC制御部3は変更された出力電圧VDCに対応したスイッチング制御信号を出力することができる。変更された出力電圧VDCは式3により求めることができる。VDC=R1Z/Z×Vref式3Z:インピーダンスVref:基準電圧R1:抵抗R1の抵抗値図5は、デューティとインピーダンスと出力電圧との関係を示す図である。図5は、抵抗R1=3000kΩ、抵抗R2=36kΩ、基準電圧Vref=5V、パルス電圧値Vp=5Vであるときに、電圧値Vbの値を0V~4.5Vまで0.5Vずつ電圧値を変化させた場合の、デューティDとインピーダンスZと出力電圧VDCとの関係を示している。縦軸にインピーダンスZkΩと出力電圧VDCVを示し、横軸にデューティDを示している。式2、式3を用いてデューティDに対するインピーダンスZと出力電圧VDCを求めると、以下の結果を得ることができる。デューティD=0であればインピーダンスZ36.0kΩ、出力電圧VDC422Vとなる。デューティD=10であればインピーダンスZ=40.0kΩ、出力電圧VDC=380Vとなる。デューティD=20であればインピーダンスZ=45.0kΩ、出力電圧=338Vとなる。デューティD=30であればインピーダンスZ=51.4kΩ、出力電圧=297Vとなる。デューティD=40であればインピーダンスZ=60.0kΩ、出力電圧=255Vとなる。デューティD=50であればインピーダンスZ=72.0、出力電圧=213となる。デューティD=60であればインピーダンスZ=90.0、出力電圧=172となる。デューティD=70であればインピーダンスZ=120.0、出力電圧=130となる。デューティD=80であればインピーダンスZ=180.0、出力電圧=88となる。デューティD=90であればインピーダンスZ=360.0、出力電圧=47となる。なお、図5で用いた抵抗R1、R2、基準電圧Vref、パルス電圧値Vp、電圧値Vb、デューティD、インピーダンスZ、出力電圧VDCの値は一実施例であり、上記値に限定されるものではない。実施の態様によれば、車両充電装置の力率改善回路においても、入力電圧がAC100V、AC200Vなどの異なる系統に接続される場合でも、PFC制御部3を変更せずに入力電圧に対応した出力電圧VDCを出力することができる。なお、本実施例ではパルス電圧値Vpを一定値としたが、一定値でなくてもよい。また、本発明は、上記実施の形態に限定されるものでなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内で種々の改良、変更が可能である。