重量で、0.4から5の、クロム、コバルト、ニッケル、マンガン、バナジウム、チタンおよび鉄の中から選ばれる金属の少なくとも1つの酸化物、0.00080~0.5の酸化マグネシウム、および0.05~6の希土類元素の少なくとも1つの酸化物を含むアルミナ系不透明セラミックス。重量で、2超の、クロム、コバルト、ニッケル、マンガン、バナジウム、チタンおよび鉄の中から選ばれる金属の少なくとも1つの酸化物、0.00083~0.5の酸化マグネシウム、および0.1~5の、希土類元素の少なくとも1つの酸化物を含む、請求項1に記載のアルミナ系不透明セラミックス。a重量パーセントで、0.4から5の、クロム、コバルト、ニッケル、マンガン、バナジウム、チタンおよび鉄の中から選ばれた金属の少なくとも1つの酸化物、0.00080~0.5の酸化マグネシウム、0.05~6の、希土類元素の少なくとも1つの酸化物、および100までの残りを埋めるアルミナ、を含む混合物を調製し、そこに、成形を可能にする有機添加剤および少なくとも1つの液体をさらに加え、bステップaで得た混合物を粉砕し、cステップbで得た混合物を噴霧乾燥し、d次いで、ステップcで得た噴霧乾燥混合物を成形し、eステップdで得た生成物を1つまたは複数の熱処理にかける方法であって、前記熱処理または該当する場合は最後の熱処理が10バール未満の圧力下で行われる方法によって得ることができるアルミナ系不透明セラミックス。前記熱処理が、または該当する場合は最後の熱処理が、酸素を含む気体の雰囲気内で大気圧のもとで行われる、請求項3に記載のようにして得られるアルミナ系不透明セラミックス。a重量パーセントで、0.4から5の、クロム、コバルト、ニッケル、マンガン、バナジウム、チタンおよび鉄の中から選ばれた金属の少なくとも1つの酸化物、0.00080~0.5の酸化マグネシウム、0.05~6の、希土類元素の少なくとも1つの酸化物、および100までの残りを埋めるアルミナ、を含む混合物を調製し、そこに、成形を可能にする有機添加剤および少なくとも1つの液体をさらに加え、bステップaで得た混合物を粉砕し、cステップbで得た混合物を噴霧乾燥し、d次いで、ステップcで得た噴霧乾燥混合物を成形し、eステップdで得た生成物を10バール未満の圧力下で少なくとも1つの熱処理にかける方法であって、さらに、ステップeで得た生成物を冷まして、アルミナ系不透明セラミックスを得る方法によって得られるアルミナ系不透明セラミックス。前記方法の前記ステップaで、前記混合物が、重量パーセントで、2超の、クロム、コバルト、ニッケル、マンガン、バナジウム、チタンおよび鉄の中から選ばれる金属の少なくとも1つの酸化物、0.00083~0.5の酸化マグネシウム、0.1~5の希土類元素の少なくとも1つの酸化物、および100までの残りを埋めるアルミナを含む、請求項3から5のいずれか一項に記載の不透明セラミックス。前記方法の前記ステップaで、前記希土類酸化物を濃硝酸の存在下でその完全な溶解に至るまで加熱し、冷ました後にその溶液を前記混合物に加える、請求項3から6のいずれか一項に記載のアルミナ系不透明セラミックス。前記方法の前記ステップdで、前記熱処理が1640から1690°Cの間の温度で行われる、請求項3から7のいずれか一項に記載のアルミナ系不透明セラミックス。前記熱処理の温度が1645から1680°Cの間である、請求項8に記載のアルミナ系不透明セラミックス。前記熱処理の温度が1650から1675°Cの間である、請求項9に記載のアルミナ系不透明セラミックス。希土類元素の少なくとも1つの酸化物を重量で0.5~2.5含む、請求項1から10のいずれか一項に記載のアルミナ系不透明セラミックス。2つの希土類元素酸化物を含み、そのうちの1つが酸化イットリウムであり、その割合が重量で0.012~0.26である、請求項1から11のいずれか一項に記載のアルミナ系不透明セラミックス。前記希土類元素酸化物が酸化エルビウムである、請求項1から12のいずれか一項に記載のアルミナ系不透明セラミックス。ケイ素を含まないことを特徴とする、請求項1から13のいずれか一項に記載のアルミナ系不透明セラミックス。少なくとも1つの希土類元素酸化物を、アルミナ、酸化マグネシウム、ならびにクロム、コバルト、ニッケル、マンガン、バナジウム、チタンおよび鉄の中から選ばれる少なくとも1つの金属の少なくとも1つの酸化物からなる混合物に添加するステップを含む、請求項1もしくは2に記載の、または請求項1もしくは2が参照されている限りの請求項11から14のいずれか一項に記載のセラミックスの調製方法。前記希土類元素酸化物を濃硝酸の存在下でその完全な溶解に至るまで加熱し、冷ました後にその溶液を前記混合物に加える、請求項15に記載の方法。1640から1690°Cの間での焼結ステップをさらに含む、請求項16に記載の方法。前記焼結温度が1645から1680°Cの間である、請求項17に記載の方法。前記焼結温度が1650から1675°Cの間である、請求項18に記載の方法。前記焼結が、酸素を含む気体の10バール未満の圧力下で行われる、請求項17から19のいずれか一項に記載の方法。前記方法の前記ステップaで、前記混合物が、加熱によって、0.4~0.5の量の、クロム、コバルト、ニッケル、マンガン、バナジウム、チタンおよび鉄の中から選ばれる金属の少なくとも1つの酸化物に変化可能な少なくとも1つの化合物、加熱によって、0.00080~0.5の量の酸化マグネシウムに変化可能な少なくとも1つの化合物、加熱によって、0.05~6の量の希土類元素の少なくとも1つの酸化物に変化可能な少なくとも1つの化合物、および100までの残りを埋めるアルミナ、ならびに成形を可能にする有機添加剤および少なくとも1つの液体から調製される、請求項3から10のいずれか一項に記載の、または請求項3から10のいずれか一項が参照されている限りの請求項11から14のいずれか一項に記載のセラミックスの調製方法。本発明の主たる目的は、ルビーに類似したアルミナ系不透明セラミックスであって、時計製造で、たとえば、風雨や衝撃にさらされるベゼル、ケース、ブレスレットなどの時計の外装を構成する部品の製造に使用することを可能とするような、十分に優れた靱性などの機械的性質を有するセラミックスを提案することにある。そうしたセラミックスが十分なものであるためには、粒径が5μm未満、好ましくは2.5から4.5μmの間、さらに好ましくは3から4μmの間、理想的には3.2から3.6μmの間でなければならないことがわかった。そうした目的は、重量パーセントで、0.4~5の、クロム、コバルト、ニッケル、マンガン、バナジウム、チタンおよび鉄の中から選ばれる金属の少なくとも1つの酸化物、0.00080~0.5の酸化マグネシウム、および0.05~6の希土類元素の少なくとも1つの酸化物からなる組成を有するアルミナ系セラミックスによって達成される。多結晶不透明ルビーと呼ぶことができるこのセラミックスは、それにより、優れた均質性、高い密度、許容範囲の空隙率、高い靱性、十分な不透明性、優れた被研磨性を同時に備える。また、その焼結は容易に行うことができる。本発明によるセラミックスは様々な分野で利用することができるが、なかでも宝石製造、宝飾品製造および時計製造を挙げることができる。本発明は、また、かかるセラミックスの簡易な調製方法を提案することも目的とする。とりわけ、熱間等方圧圧縮および/または還元性雰囲気の利用などといった大掛かりなステップは避けるようにする。そのため、本発明は、少なくとも1つの希土類元素酸化物を、アルミナ、酸化マグネシウム、ならびにクロム、コバルト、ニッケル、マンガン、バナジウム、チタンおよび鉄の中から選ばれる少なくとも1つの金属の少なくとも1つの酸化物からなる混合物に添加するステップを含むという特徴的な点を有するそのセラミックスの調製方法にも関係する。また、1つの変形形態によれば、本発明によるセラミックスは、a重量パーセントで、0.4~5の、クロム、コバルト、ニッケル、マンガン、バナジウム、チタンおよび鉄の中から選ばれる金属の少なくとも1つの酸化物、0.00080~0.5の酸化マグネシウム、0.05~6の希土類元素の少なくとも1つの酸化物、および100までの残りを埋めるアルミナを含む混合物または懸濁物もしくは泥漿を調製し、そこに、成形を可能にする有機添加剤および少なくとも1つの液体をさらに加え、bステップaで得た混合物を粉砕し、cステップbで得た混合物を噴霧乾燥し、d次いで、ステップcで得た粉砕混合物を成形し、eステップdで得た生成物を1つまたは複数の熱処理にかける方法であって、その熱処理、または該当する場合は最後の熱処理が10バール未満の圧力下で、好ましくは酸素を含む気体の雰囲気内で大気圧のもとで行われる方法に従って調製することができる。もう1つの変形形態によれば、本発明によるセラミックスは、以下のような方法、すなわち、a重量パーセントで、0.4~5の、クロム、コバルト、ニッケル、マンガン、バナジウム、チタンおよび鉄の中から選ばれる金属の少なくとも1つの酸化物、0.00080~0.5の酸化マグネシウム、0.05~6の希土類元素の少なくとも1つの酸化物、および100までの残りを埋めるアルミナを含み、そこに、成形を可能にする有機添加剤および少なくとも1つの液体をさらに加えた混合物または懸濁物もしくは泥漿を調製し、bステップaで得た混合物を粉砕し、cステップbで得た混合物を噴霧乾燥し、d次いで、ステップcで得た粉砕混合物を成形し、eステップdで得た生成物を10バール未満の圧力下で、好ましくは大気圧のもとで少なくとも1つの熱処理にかける方法であって、さらに、ステップeで得た生成物を冷まして、アルミナ系不透明セラミックスを得る方法に従って調製することができる。ここからは、本発明のその他の特徴および利点について、本発明によるセラミックス、市販の多結晶ルビーおよび比較のためにテストしたその他のセラミックスについて波長λ単位nmに応じた反射率R単位の変化を示した唯一の添付図面を援用しつつ、以下で行う説明によって詳細に記す。本発明によれば、前述の性質を示すためには、不透明セラミックスは、上述の成分をそれぞれの範囲のパーセンテージで含まなければならない。本発明の好ましい実施形態によれば、アルミナ系セラミックスは、重量パーセントで、2超の、クロム、コバルト、ニッケル、マンガン、バナジウム、チタンおよび鉄の中から選ばれた金属の少なくとも1つの酸化物、0.00083~0.5の酸化マグネシウム、および0.1~5の希土類元素の少なくとも1つの酸化物を含む。より好ましくは、本発明によるセラミックスは、希土類元素の少なくとも1つの酸化物を重量で0.5から2.5含む。希土類酸化物としては、どのような希土類酸化物を用いることもできる。本発明によるセラミックスは複数の希土類酸化物を含むこともできる。好ましくは、酸化ランタンまたは酸化エルビウム、とりわけ後者の方を用いる。当然のことながら、重量で0.012~0.26程度の他の元素、たとえば酸化イットリウムを添加することも可能である。クロムの代わりに、またはクロムに加えて、鉄、チタン、コバルト、マンガンまたはバナジウムのような他の金属を用いると、赤以外の色を得ることができる。たとえば、コバルトや鉄などを用いると、酸化度によって青や緑の着色が得られる。酸化度は熱処理の条件、特に炉内雰囲気によって決まる。本発明によるセラミックスは、好ましくはケイ素を含まない。これは、ケイ素の存在は靱性を失わせる原因となるためである。また、シリカとマグネシアはアルミナの存在下で白色不透明のアルミノケイ酸マグネシウムを形成し、それがセラミックス内にシミを生じる危険がある。調製方法本発明によるセラミックスの調製は、1つまたは複数の希土類酸化物を導入するステップを既知の方法に付け加えた方法に従って行うことができる。そのステップは、希土類酸化物を濃硝酸の存在下でその完全な溶解に至るまで加熱することなどによって行うことができる。冷却後、得られた溶液は他の成分に加えることができる。そこで、本発明によるセラミックスの調製には、以下のようなステップを想定することができる。適量のアルミナ、酸化マグネシウム、ならびにクロム、コバルト、ニッケル、マンガン、バナジウム、チタンおよび鉄の中から選ばれる少なくとも1つの金属の少なくとも1つの酸化物と、少なくとも1つの液体との混合であって、泥漿または懸濁物を形成するための混合得られた混合物の粉砕1以上の希土類イオンを含む溶液の調製得られた1以上の希土類イオン溶液の粉砕混合物への添加摩砕、次いで全体の撹拌および噴霧乾燥成形ペレットなどに焼結のための高温熱処理1以上の希土類イオン溶液は一般に、希土類酸化物の溶解、好ましくは、焼結時に複数の希土類酸化物を形成する希土類酸化物の溶解によって得られる。液体は粉砕および/または噴霧乾燥を補助する。一般的には水であるが、それ以外のどんな適当な液体でも用いることができる。一般に混合物には、選択した成形方法により、当業者の教示するところに基づいて、セラミックスの成形に必要な添加物を加えるが、その添加物は一般に、少なくとも1つの有機結合剤および少なくとも1つの有機可塑剤を含む。たとえば、選択された成形方法がプレス加工であるときは、プレス加工に適した噴霧乾燥粒子を得るために添加する必要のある有機添加物のパーセンテージは、一般に粉体の重量の1.5から6の範囲であり、典型的には、ポリビニルアルコールPVAのような結合剤が1~3、ポリエチレングリコールPEGのような可塑剤が0.5~1、場合により、懸濁を安定させるための、ポリアクリル酸のような分散剤が0.5~1、さらに場合により、オレイン酸のような潤滑剤が0.05の量である。この添加は一般に摩砕の前に行われる。希土類元素に1以上の元素のイオン溶液を調製するには、硝酸を使用することができる。この溶液を泥漿に加えた後は、分散剤や潤滑剤を加える必要なしに、pHによって懸濁物のコロイド安定がもたらされる。熱処理焼結の温度は一般に1640から1690°Cの間、好ましくは1645から1680°Cの間、さらに好ましくは1650から1675°Cの間である。どのような靱性が得られるかは、得られるセラミックスの粒度に関係するものと考えられる。その他の方法の変形形態成形のための混合物の調製時には、混合物の様々な成分の添加順序を変えることができることは言うまでもない。同様に、焼結時に酸化物を形成するものであれば、他の出発材料を使用することもできる。たとえば、Cr、Co、Ni、Mn、V、TiまたはFeの供給源として、硝酸塩、酢酸塩またはシュウ酸塩などの塩を使用することができる。さらにまた、マグネシウムの供給源として、塩化マグネシウムのようなマグネシウム塩を使用することもできる。さらに、希土類金属の供給源として、硝酸塩、シュウ酸塩または酢酸塩などの塩を使用することもできる。ただし、希土類の導入手段として好ましいのは酸化物である。それは、酸化物の方が、塩やその他の化合物と比べて出発物質としてより純粋であるためである。したがって、前述の方法におけるステップaでは、混合物は以下のものから調製することができる。加熱によって、0.4~5の量の、クロム、コバルト、ニッケル、マンガン、バナジウム、チタンおよび鉄の中から選ばれる金属の少なくとも1つの酸化物に変化可能な少なくとも1つの化合物、加熱によって、0.00080~0.5の量の酸化マグネシウムに変化可能な少なくとも1つの化合物、加熱によって、0.05~6の量の希土類元素の少なくとも1つの酸化物に変化可能な少なくとも1つの化合物、および100までの残りを埋めるアルミナ、ならびに成形を可能にする有機添加剤および少なくとも1つの液体。さらに、上述のように液相で摩砕を行う代わりに乾式粉砕を行うことも想定することができる。しかし、粉砕後に得られる粒度は液相での粉砕後と比べて大きめになる。乾式で粉砕した混合物をその後の工程で噴霧乾燥する場合は、噴霧乾燥の前に少なくとも1つの液体を加えることによって懸濁物が形成されるようにする。噴霧乾燥はプレス成形に適した粉体を得るには特に適した方法であるが、混合物から成形に適した粉体を得るのに噴霧乾燥以外の方法を使用することもできる。高圧射出など、プレス以外の成形法を選ぶ場合は、混合物に別の添加剤が加えられることになる。これは、それぞれの成形法ごとに有機添加剤の組成および配合が異なるためである。当業者であれば、文献を通して得ることが可能な知見、および自らの経験に基づいて選択した成形法に従い混合物の調整を行うことができよう。たとえば、射出成形の場合、数百°Cの温度で熱処理にかけることにより、噴霧乾燥された粉体の脱結合剤処理を行って結合剤および可塑剤を取り除き、混和によって有機添加剤を添加することで、射出に適した混合物射出原料とも呼ばれるを得ることができる。噴霧乾燥された粉体に加える有機添加剤のパーセンテージは、噴霧乾燥された粉体の質量に対する割合で計算した場合、結合剤で16、可塑剤で3、分散剤で1にまでそれぞれ達することができる。実施例本発明によるセラミックスの調製以下のものを摩砕ボール内で混ぜ合わせて泥漿を作る。98.0gのアルミナBAIKOWSKI社、BMA15、2.9248gの酸化クロムCr2O3Sigma-Aldrich社、0.1009gのMgOFluka社、1.2111g40のPVAFluka社と1.8166g60のPEG20’000の混合物3.0277gの50水d=1.09g/cm3Fluka社溶液、200mlの蒸留水、および20が直径5mm、40が直径3mm、40が直径2mmの球からなるジルコニア球1kgの混合物。ただし、これらの球は粉砕の用にのみ供される。それと並行して、0.5609gの酸化エルビウムAldrich社をテフロン登録商標製250mlビーカーに入れ、そこに1.5mlの65濃硝酸MERCK社を加える。次いで、ビーカーを150°Cに調節した砂浴付き加熱プレート上に移し、酸化物が完全に溶解するまで待つ。次いで、その溶液を、上述の混合物を入れた摩砕ボールに移す。ビーカーを洗浄した蒸留水も摩砕ボールに加える。ボールの中身を400rpmで30分間、摩砕にかける。得られた泥漿を第2の容器に回収し、そこにジルコニア製の球および容器を洗浄したイソプロピルアルコール450mlを加える。第2の容器の内容物を、凝集が起こらないように500rpmで磁気撹拌しながら噴霧乾燥する。得られた細粒を圧力計付き手動プレスで圧縮する。続いて、直径40mmの成形型でペレットを製造する。ペレットに含まれる結合剤および可塑剤を熱によって取り除いた後、ペレットをNaberthermHT4炉内で空気雰囲気で1650°Cで焼結する。続いて、ダイヤモンド砥石D91を装着した旋盤Schaublin102Nでペレットを研削し、その後、ペレットをラボで磨く。粒径に応じて、倍率4000×または8000×の走査型電子顕微鏡で撮影した写真をもとに、ISO643規格による方法に基づいて粒子の平均径を測定する。ミクロ組織を明らかにするため、焼結温度より100°C低い温度で1時間、追加熱処理を行う。次いで、試料をアルコールで洗浄し、場合により、薄い金の導体層で覆うことにより観察しやすくする。こうして得られるそれぞれのペレットは、ペレット全重量に対する重量パーセントで、それぞれおよそ96.5のアルミナA12O3、2.9の酸化クロムCr2O3、0.1の酸化マグネシウムMgO、および0.5の酸化エルビウムEr2O3によって構成される。本発明によるもう1つのセラミックスの調製酸化エルビウムを使用する代わりに0.561gの酸化ランタンを使用するところ以外は、実施例1と同じように行う。こうして得られるペレットは、ペレット全重量に対する重量パーセントで、それぞれおよそ96.5のアルミナA12O3、2.9の酸化クロムCr2O3、0.1の酸化マグネシウムMgO、および0.5の酸化ランタンLa2O3によって構成される。本発明の範囲外のセラミックスの調製特許文献4の先行技術による希土類を加えないところ以外は、実施例1と同じように行う。半透明でなく、不透明で十分な着色を伴ったセラミックスを得るため、Cr濃度は特許文献4で推奨されているもの0.005~0.1よりも高い。本発明の枠外のセラミックスの調製特許文献4の先行技術による希土類を加えないところ、および0.1gのシリカ0.1を加えるところ以外は、実施例1と同じように行う。実施例1~4に示すようにして調製したセラミックスの色および靱性を調べた。色は、国際照明委員会がCIELab系によって定めているISO7724規格に従って測定した。なお、CIEはCommissionInternationaledel’Eclairage国際照明委員会の略であり、Labは座標系の3つの軸を表しており、L軸は白-黒成分の尺度黒=0、白=100、a軸は赤-緑成分の尺度赤=正の値、緑=負の値、そしてb軸は黄-青成分の尺度黄=正の値、青=負の値をなす。靱性は、微小硬度計Leica社、VMHTMOTで1000gf9.80665Nの荷重を用いて行ったビッカース押込み法による測定に基づいてAnstis-Chantikulの式によって計算された。結果は下の表に示す。ただし、Cは飽和を、hは色相を表す。表からわかるように、本発明によるセラミックス1および2実施例1および2は、本発明の対象外であるセラミックス3および4実施例3および4に非常に近いパラメータL、a、b、Cおよびhを有しながら、より優れた靱性を示している。さらに、実施例1および2によるセラミックスは、特許文献4による多結晶ルビーや、市販されている単結晶合成ルビーのような半透明でなく、不透明である。セラミックス1に相当する粒子の平均直径は3.2ミクロンである。この実施例では、セラミックス1、3および4の反射率曲線を半透明の単結晶合成ルビー添付図で単と記したもの。メーカーはStettlerSapphireAG、赤色ルビー第8番のものと比較した。結果は添付図に示したとおりである。実施例1、3および4のセラミックスの曲線はほぼ重なり合っていることがわかる。このように、希土類この場合はエルビウムの添加は、靱性に顕著な好影響を与える一方で、セラミックスの着色を損なっていない。焼結雰囲気が製品の色に与える影響ペレット6をあらかじめ空気雰囲気で1550°Cで焼結し、次いで、Formier気体N25のH2雰囲気で1400°Cで2時間、1000バールの圧力を与えて熱間等方圧プレス処理にかけるところ以外は、実施例1同じ化学組成および方法でと同じように行う。このセラミックス6はかなり濃い色紫/赤紫になることがわかる。このように、この実施例からは、還元性雰囲気での処理によってもたらされる色の変化が明らかでありセラミックス1と6の比較、還元性雰囲気における大気圧下での処理も、還元性もしくは不活性ただし、処理に用いた温度では還元性の作用を持つ気体雰囲気におけるHIP処理も、色に対して同じように悪影響をもたらす。初期泥漿中のEr2O3の重量パーセントが色および靱性に及ぼす影響以下の実施例では、硝酸中に溶解するEr2O3の量が変わる実施例7では1.12g、実施例8では2.24g、実施例9では5.61g、実施例10では11.22gところ以外は、実施例1と同じように行う。それによって得られるペレット中の酸化エルビウム含有量は以下のとおりとなる。ペレット7:1.1ペレット8:2.17ペレット9:5.26ペレット10:10.0酸化Erの重量パーセントは靱性に影響を及ぼす。すなわち、5超の濃度では、靱性は低下することがわかる。そのため、酸化エルビウムの濃度は0.1から5の間、好ましくは0.5から2.5の間で選択することが好ましい。焼成最高温度粒径が靱性に与える影響本特許出願の実施例1と同じように行うが、空気雰囲気で焼結条件を操作することで粒径を変化させる。この実施例では、焼結温度は1645°Cセラミックス11であり、1660°Cセラミックス12であり、1675°Cセラミックス13であり、1690°Cセラミックス14である。平均粒径は、どのような熱処理を適用するかにほぼ連関して変化し、3ミクロンセラミックス11、3.2ミクロンセラミックス12、3.6ミクロンセラミックス13、そして4.5ミクロンセラミックス14と、焼結温度とともに大きさを増す。粒径は靱性に大きく影響する。粒径>5μmしたがって1700°Cを実質的に超える焼結温度では、得られる靱性は低すぎ、粒径としては2.5から4.5μmの間、すなわち処理温度で1640°Cから1690°Cまでの範囲が最適である。