"基板上にAgを含有せしめた金属層を有し、積層体表面に設けたハードコート層1との間にアモルファスカーボン層を設けた遠赤外線反射性積層体。前記基板と前記金属層との間にさらにハードコート層2を有する請求項1記載の遠赤外線反射性積層体。前記アモルファスカーボン層が、ラマン分光分析において観察される1500~1700cm-1のラマンバンド強度I1600と2850~3000cm-1のラマンバンド強度I2900とのラマンバンド強度比I2900/I1600が1~10である請求項1または2に記載の遠赤外線反射性積層体。前記アモルファスカーボン層が、ラマン分光分析において観察される1500~1700cm-1のラマンバンド強度I1600と2850~3000cm-1のラマンバンド強度I2900とのラマンバンド強度比I2900/I1600が1未満であり、前記ラマンバンド強度I1600と1250~1450cm-1のラマンバンド強度I1390とのラマンバンド強度比I1390/I1600が0.3~1.3である請求項1または2に記載の遠赤外線反射性積層体。前記アモルファスカーボン層の高速分光エリプソメーターより求めた厚さが1~30nmである請求項1~4のいずれかに記載の遠赤外線反射性積層体。前記ハードコート層1の厚さが0.4~2.5μmである請求項1~5のいずれかに記載の遠赤外線反射性積層体。太陽光などの近赤外線領域に大きなエネルギーを有する場合には、近赤外線を反射もしくは吸収することでエネルギーの流出入コントロールに効果があるが、冬期に室内からのエネルギー流出を抑えるなどの効果を得るためには遠赤外線を反射することが重要になる。しかしながら従来の技術で形成された赤外線反射体は、例えば感光性のアクリル系ハードコート塗料を使用して形成した3μm程度以上の厚さを有するハードコート層で金属層を含む赤外線反射層の表面を保護するか、または、3mm厚程度以上のガラスで金属層を含む赤外線反射層の表面を保護する構成であり、ハードコート層やガラス層が遠赤外線を吸収してしまうため、近赤外線反射性は有するものの遠赤外線の反射性が大幅に低下することを避けることが出来なかった。また、遠赤外線の吸収が少ない保護層として二軸延伸ポリプロピレンフィルムなどのポリオレフィン系樹脂を用いた例もあるが、保護層の表面が柔らかいために耐擦過性が不足して施工や使用中に表面に傷がつき易く窓などに使用する製品として十分な保護性を発揮できないという問題があった。本発明は、上記の問題点を解決するために、表面に傷がつきにくい表面保護性と良好な遠赤外線反射性を兼ね備える遠赤外線反射性積層体を提供することを目的とするものである。本発明は、かかる課題を解決するために、次のような手段を採用するものである。すなわち、基板上にAgを含有せしめた金属層を有し、積層体表面に設けたハードコート層1との間にアモルファスカーボン層を設けた遠赤外線反射性積層体である。本発明によれば、高い遠赤外線反射率を有しながら良好な耐表面擦過性を備えた遠赤外線反射性積層体を提供することができる。以下に本発明の構成を説明するが、本発明はこれに限定されるものではない。ハードコート層1本発明におけるハードコート層1の種類は、必要とする耐表面擦過性と遠赤外線反射性、可視光透過性などに合わせてハードコート厚みとの組み合わせを適宜選ぶことが出来る。感光性のアクリル系ハードコート剤は、紫外線などの放射線を照射することによって素早く硬化してハードコート層1を形成することから硬化を制御しやすく好ましい。ハードコート層の収縮や表面硬度を改質するために無機粒子を配合することは好ましい。例えば、シリカ、アルミナ、ジルコニア、酸化チタン、酸化亜鉛、酸化ゲルマニウム、酸化インジウム、酸化スズ、錫ドープ酸化インジウムITO、酸化アンチモン、酸化セリウムなど、ケイ素、アルミニウム、ジルコニウム、チタニウム、亜鉛、ゲルマニウム、インジウム、スズ、アンチモン及びセリウムのうち少なくとも一つの元素を含む酸化物粒子からなる群から、単独の無機粒子や2種以上の無機粒子を組み合わせて用いることができる。無機粒子の形状は球状、中空状、多孔質状、棒状、板状、繊維状、不定形状などがあり必要特性に合わせて適宜選択することができる。更に、この無機粒子の表面に官能基を導入するような表面処理を行なうことで、硬化性樹脂と無機粒子の架橋反応が進み、よりハードコート特性を向上させることができる。例えば、官能基を導入する表面処理としては、重合性不飽和基を含む有機化合物を無機粒子と結合させることができる。重合性不飽和基としては特に制限はないが、例えば、アクリロイル基、メタクリロイル基、ビニル基、プロペニル基、ブタジエニル基、スチリル基、エチニル基、シンナモイル基、マレエート基、アクリルアミド基をとして挙げることができる。ハードコート層1の厚みは、必要とする耐表面擦過性と遠赤外線反射性、可視光透過性などに合わせてハードコート種類との組み合わせを適宜選ぶことが出来る。例えば、感光性のアクリル系ハードコート剤を用いたハードコート層1においては、遠赤外線反射性を大幅に低下させないためには3μm厚以下であることが好ましく、遠赤外線反射性と耐表面擦過性を両立するためには、0.3~2μm厚であることが好ましく、0.5~1.2μmであることはより好ましく、0.5~1μm厚であることはさらに好ましい。金属層本発明における金属層を構成する金属としては、可視光透過特性や遠赤外線反射特性に優れたAgを用いることが好ましい。また、Agが硫黄や酸素などと反応して劣化することを抑えるためや、金属層を形成する際に凝集などの欠点が発生するのを防ぐために、Ag合金として用いることは好ましい。合金として使用する金属は、必要とする遠赤外線反射性や可視光透過率、耐化学物質、耐環境性に応じて適宜選ぶことが出来る。例えば、Au、Pt、Pd、Cu、Bi、Ni、Nd、Mg、Zn、Alなどを単独や2種以上用いたAg合金が知られている。金属層の厚みは、必要とする遠赤外線反射性、可視光透過性などに合わせて選ぶことが出来る。高い可視光透過率と高い遠赤外線反射率を両立しようとする場合、金属層の表面抵抗は、3~30Ω/□であることが好ましく、5~10Ω/□であることはさらに好ましい。一方、可視光透過性が不要であり遠赤外線反射性だけが必要である場合、赤外線反射性を高めるために3Ω/□未満の表面抵抗とすることが好ましい。金属層は単層構造や誘電体層と交互に積層してなる複層構造をとることが出来る。金属層は屈折率が低いため界面での反射による影響等で可視光透過性が低減する場合がある。このため、より屈折率の高い誘電体層と組み合わせた多層構造とすることで光学特性を改善することができる。可視光の吸収特性を制御するためには金属層と誘電体層と交互に積層してなる複層構造をとることが好ましい。誘電体層は用途に合わせて適宜選択できるものであり、酸化チタン、酸化亜鉛、錫ドープ酸化インジウムITOや酸化錫、窒化ケイ素や酸化ビスマスなどの酸化物や窒化物、およびそれらにアルミや銅などの金属や炭素をドープしたものなどを用途に合わせて適宜選択して用いることができる。アモルファスカーボン層本発明の遠赤外線反射性積層体は、Agを主成分とする金属層とハードコート層1の間に、アモルファスカーボン層を有することによって積層構造の耐擦過性が飛躍的に向上するものである。アモルファスカーボン層とは、ダイヤモンドやグラファイトのように規則的な構造をとる炭素素材とは異なり、アモルファス構造を有する炭素層である。硫黄や酸素のようにAgを主成分とする金属層を変質させてしまうことがなく、ハードコート層1との親和性に優れるため、上記構成によって遠赤外線反射性積層体は優れた耐表面擦過性を得ることが出来る。アモルファスカーボン層は用途に合わせて膜厚や膜成分を選ぶことが出来る。例えば、アモルファスカーボン層に窒素や水素、酸素などの元素を含有させることでアモルファスカーボン層の特性を調整することが出来る。アモルファスカーボン層の特性を調整する方法としては、カーボン処理雰囲気に窒素や水素、酸素、二酸化炭素などを存在させることが挙げられる。例えば、カーボン処理雰囲気下の水素濃度や二酸化炭素濃度によってカーボン層の特性を調整することにより、表面保護層との親和性を向上することが出来る。本発明のアモルファスカーボン層においては、高速分光エリプソメーターにより分析した屈折率が1.5~2.2であることはハードコート層1との親和性に優れるため好ましい。本発明のアモルファスカーボン層のラマン分光分析によって得たラマンスペクトルにおいて、1500~1700cm-1にラマンバンドを示し、1250~1450cm-1に前記ラマンバンドのショルダーバンドを示すことはハードコート層1との親和性に優れるため好ましい。また、2850~3000cm-1にラマンバンドを示すことは可視光透過性に優れるため好ましい。ハードコート層1との親和性向上と可視光透過性向上を両立するためには、アモルファスカーボン層の1500~1700cm-1のラマンバンド強度I1600と2850~3000cm-1のラマンバンド強度I2900とのラマンバンド強度比I2900/I1600が1~10であることが好ましく、1~8であることはより好ましく、1.5~6であることはさらに好ましい。またハードコート層1との親和性向上と可視光透過性向上を両立するための別の好ましい態様として、アモルファスカーボン層のラマンバンド強度比I2900/I1600が1未満である場合には、ラマンバンド強度I1600と1250~1450cm-1のラマンバンド強度I1390とのラマンバンド強度比I1390/I1600が、0.3~1.3であることが好ましく、0.3~1.2であることはより好ましく、0.3~1.1であることはさらに好ましい。アモルファスカーボン層の加工時間を短縮してコスト低減をはかる観点からは、アモルファスカーボン層の高速分光エリプソメーターより求めた厚さが1nm~30nmであることは好ましい。カーボン層が薄すぎると表面保護層との親和性向上の効果が不安定となり、厚すぎるとカーボン層構造内の歪みによる構造破壊が起こりやすくなる場合があり、そのような場合には加工に必要な時間が長くなり加工コストも上昇してしまうことがあるためである。かかる観点から、本発明におけるカーボン層は、高速分光エリプソメーターより求めた厚さが、1~10nmであることはさらに好ましく、1~5nmであることはより好ましい。アモルファスカーボン層の処理速度を向上してコスト低減をはかる観点からは、カーボン処理雰囲気下にカーボン処理レートを向上する効果のある窒素ガスを存在させることは好ましい。本発明のアモルファスカーボン層は、カーボンターゲットを用いたスパッタリングやメタン、アセチレン、ベンゼンなどの炭化水素を用いた化学気相成長法などにより形成することが出来る。基板本発明における遠赤外線反射性積層体は用途に合わせて樹脂、金属、金属酸化物、紙や木材などの天然素材基板上に形成されるものである。外光を取り入れたり内部を観察する窓に使用する用途に適用する遠赤外線反射性積層体の場合、基板が可視光線を透過する透明樹脂や透明ガラスであることが好ましい。取り扱いを容易とするためには、基板が可撓性を有する透明な樹脂フィルムであることが好ましい。例えば、ポリエチレンテレフタレートやポリエチレン-2,6-ナフタレートに代表される芳香族ポリエステル、ナイロン6やナイロン66に代表される脂肪族ポリアミド、芳香族ポリアミド、ポリエチレンやポリプロピレンに代表されるポリオレフィン、ポリカーボネート等が例示される。これらの中で、コストや取り扱いの容易さ、積層体を加工する際に受ける熱に対する耐熱性といった面で、芳香族ポリエステル、さらにはポリエチレンテレフタレート及びポリエチレン-2,6-ナフタレート、特にポリエチレンテレフタレートフィルムが好ましい。また、機械強度を高めた二軸延伸フィルム、さらには耐熱性及び機械的強度に優れる、二軸延伸ポリエチレンテレフタレートフィルムや二軸延伸ポリエチレン-2,6-ナフタレートフィルムが好ましく、特に二軸延伸ポリエチレンテレフタレートフィルムが好ましい。取り扱いの容易さや、加工単位の長尺化による生産性向上といった点からは、フィルムの厚みは5~250μmの範囲が好ましく、15~150μmであることはさらに好ましい。ハードコート層2本発明における遠赤外線反射性積層体において、遠赤外線反射性積層体の内部や基板との界面に応力が集中して破壊されることを防ぐために、基板とAgを含有せしめた金属層との間にハードコート層2を設けることが好ましい。本発明におけるハードコート層2の種類は、必要とする耐表面擦過性と可視光透過性などに合わせてハードコート厚みとの組み合わせを適宜選ぶことが出来る。感光性のアクリル系ハードコート剤は、紫外線などの放射線を照射することによって素早く硬化してハードコート層2を形成することから硬化を制御しやすく好ましい。ハードコート層の収縮や表面硬度を改質するために無機粒子を配合することは好ましい。例えば、シリカ、アルミナ、ジルコニア、酸化チタン、酸化亜鉛、酸化ゲルマニウム、酸化インジウム、酸化スズ、錫ドープ酸化インジウムITO、酸化アンチモン、酸化セリウムなど、ケイ素、アルミニウム、ジルコニウム、チタニウム、亜鉛、ゲルマニウム、インジウム、スズ、アンチモン及びセリウムのうち少なくとも一つの元素を含む酸化物粒子であり、単独や2種以上の元素や粒子を組み合わせて用いることができる。無機粒子の形状は球状、中空状、多孔質状、棒状、板状、繊維状、不定形状などであり必要特性に合わせて適宜選択することができる。更に、この無機粒子の表面に官能基を導入するような表面処理を行なうことで、硬化性樹脂と無機粒子の架橋反応が進み、よりハードコート特性を向上させることができる。例えば、官能基を導入する表面処理としては、重合性不飽和基を含む有機化合物を無機粒子と結合させることができる。重合性不飽和基としては特に制限はないが、例えば、アクリロイル基、メタクリロイル基、ビニル基、プロペニル基、ブタジエニル基、スチリル基、エチニル基、シンナモイル基、マレエート基、アクリルアミド基を挙げることができる。ハードコート層2の厚みは、必要とする耐表面擦過性と可視光透過性などに合わせてハードコート種類との組み合わせを適宜選ぶことが出来る。例えば、感光性のアクリル系ハードコート剤を用いたハードコート層2においては、良好な耐表面擦過性を得るためにはハードコート層の膜厚は厚い方が好ましいが、膜厚が厚くなるとハードコート形成時の膜収縮による基板界面への応力や材料代などからくるコスト面で不利となるため、0.5~10μm厚であることが好ましく、0.5~5μm厚であることはより好ましい。遠赤外線反射性積層体の遠赤外線反射率本発明の遠赤外線反射性積層体は、ハードコート層1、アモルファスカーボン層、金属層、の膜厚や抵抗値などの特性を組み合わせることで用途に合わせた遠赤外線反射率を設計することが出来る。遠赤外線反射性積層体の遠赤外線反射率が60以上を満足することが好ましく、70以上を満足することはより好ましく、80以上を満足することがさらに好ましい。遠赤外線反射性積層体の可視光透過率本発明の遠赤外線反射性積層体は、ハードコート層1、アモルファスカーボン層、金属層、ハードコート層2の膜厚や屈折率、消衰係数などの光学特性を組み合わせることで用途に合わせた可視光透過率を設計することが出来る。遠赤外線反射性積層体の可視光透過率が40以上を満足することが好ましく、可視光透過率が50以上を満足することがさらに好ましい。用途本発明の遠赤外線反射性積層体は、遠赤外線反射性と耐表面擦過性に優れた特性を生かし、建築物や乗り物などの窓から流出入する熱エネルギー遮断による冷暖房効果の向上、植物育成用のケースやハウスにおける熱環境保持性の向上、あるいは冷凍冷蔵ショーケースにおける保冷効果向上、高低温作業時に監視窓から流出入する熱輻射の低減などの用途に利用出来る。また、本発明の遠赤外線反射性積層体を壁や天井などの内装材や家具、家電製品などの表面に使用することで、遠赤外線の放射によって空間内から流出する熱エネルギーを低減することに利用することが出来る。本発明の遠赤外線反射性積層体は電磁波遮蔽性を有することから、電磁波シールド材として用いることが出来る。また、樹脂フィルム基板を用いた遠赤外線反射性積層体は、粘着剤などを用いてガラス板などに貼り合わせて使用することでガラス板などが破損した場合の飛散防止やガラス板などを保護して破損を低減することに利用することが出来る。樹脂フィルム基板が紫外線により劣化するのを防ぐためには、樹脂フィルム基板表面や粘着剤などの接着層に紫外線吸収剤を付与しておくことは好ましい。評価方法[遠赤外線反射率]50mm角の遠赤外線反射性積層体サンプルを、7.5mm幅×50mm長にカットした両面テープニトムズ製PROSELFNo.539Rを用いて、50mm角の3mm厚ガラス板に、遠赤外線反射性積層体サンプル表面にシワや弛みが発生しないように片端部を固定して評価サンプル片を作成した。評価サンプル片の、積層体表面側ハードコート層1の側から入光して、波長5~25μmの光線の分光反射率を測定し、JISR31061998に準拠して283Kの熱放射に対する反射率を求めた。なお、評価サンプル片表面の遠赤外線反射性積層体が部分的にたるんでいたりして正確な面が出ていない位置では測定値が低く出るので、1つの評価サンプルの中でを少しずつ位置を動かして測定し最も大きな値をその評価サンプルの遠赤外線反射率とした。分光反射率は以下の装置測定条件より求めた。測定装置:株島津製作所製IRPrestige-21正反射測定ユニット:SRM-8000A波数範囲:400~4000cm-1測定モード:Transmittanceアボダイズ係数:Happ-Genzel積算回数:10分解:4.0測定n数:評価サンプル5個のうち最大値と最小値のものを除いた3個の平均値を使用。[可視光透過率]50mm角の遠赤外線反射性積層体サンプルを、7.5mm幅×50mm長にカットした両面テープニトムズ製PROSELFNo.539Rを用いて、50mm角の3mm厚ガラス板に、遠赤外線反射性積層体サンプル表面にシワや弛みが発生しないように片端部を固定して評価サンプル片を作成した。評価サンプル片中央部において、積層体表面側積層体表面側ハードコート層1の側から入光して、波長380~780nmの分光透過率を測定し、JISR31061998に準拠して可視光透過率とした。分光透過率は以下の装置測定条件より求めた。測定装置:株島津製作所製UV-3150波長範囲:380~780nmスリット幅:20スキャンスピード:高速サンプリング:1nmグレーティング:720nm測定n数:評価サンプル5個のうち最大値と最小値のものを除いた3個の平均値を使用。[耐表面擦過性]50mm角の遠赤外線反射性積層体サンプルを、7.5mm幅×50mm長にカットした両面テープニトムズ製PROSELFNo.539Rを用いて、50mm角の3mm厚ガラス板に、遠赤外線反射性積層体サンプル表面にシワや弛みが発生しないように擦過方向と平行な両端部を固定して表面擦過試験用評価サンプル片とした。以下の装置条件でスチールウールを固定した摩擦子を用いて積層体表面側ハードコート層1側を擦過した後、サンプル中央部20mm角部分の表面を目視観察した。擦過装置:株大栄科学精器製作所製RT-200擦過速度:10擦過回数:10往復、30往復、50往復、100往復荷重:500g摩擦子:30mm×10mmスチールウール:日本スチールウール株製ボンスターNo.0000測定n数:評価サンプル5個のうち最大値と最小値のものを除いた3個の平均値を使用。[表面抵抗]株三菱化学アナリテック製ロレスタEPMCP-T360型4端子4探針法定電流印加方式にて表面抵抗Ω/□を測定した。[ハードコート層1の厚み]以下の方法でサンプル調整、SEM観察、ハードコート層厚み算出を行った。1.サンプル調整i断面面出し日本ミクロトーム研究所製ロータリミクロトームRMSで切削切削刃スチール製レザー刃フェザー製片刃スチール製レザー刃切削角度3度切削量30μmスパッタ処理株エイコーエンジニアリング社製イオンコーターIB-3型でスパッタスパッタ金属Pt85Pd15スパッタ条件2mA5分間スパッタ膜厚約10nm2.SEM観察トプコン社製走査型電子顕微鏡ABT-32i使用観察条件加速電圧15KVスポットサイズレベル6ワーキングディスタンス20mm観察角度0度対断面90度観察倍率20000倍[ハードコート層2、金属層、アモルファスカーボン層の厚み、光学定数屈折率、消衰係数の分析]1.測定法各層の厚み、光学定数は、次に記す分光エリプソメーターを用いて測定した。アモルファスカーボン層は数nmと薄く、光学定数が決定できないため、次に示すように、ガラス基板上にカーボンを32nm製膜した試料を測定し算出した光学定数を用いることで厚みを算出した。※ガラス基板上へのアモルファスカーボン製膜到達圧力:8E-3Pa、カーボンターゲット56mm×106mm×5tmm、スパッタガス:Ar、スパッタ圧力:05Pa、投入電力:DC100Wにて搬送速度02mminで10回通過させてガラス基板上にアモルファスカーボン層をスパッタ加工にて形成した。2.装置高速分光エリプソメーターM2000JAWoollam社製回転補償子型RCE:RotatingCompensatorEllipsometer300mmRThetaステージ3.測定条件入射角:65度、70度、75度測定波長:195nm~1680nm解析ソフト:WVASE32ビーム径:12mm程度測定n数:1。[アモルファスカーボン層のラマン分光分析]1.装置PDP320PhotonDesign製2.測定条件測定モード:顕微ラマン対物レンズ:×100ビーム径:1μmクロススリット:100μm光源:Arレーザー/514.5nmレーザーパワー:6mWattube回折格子:600gr/mmスリット:100μm検出器:CCDRoperScientific測定領域:200~3900cm-13.解析方法i観察されたラマンスペクトルには下地のPETからラマンバンドが重畳して観察されているため、差スペクトルを用いた。得られた試料の差スペクトルについて、以下の方法でラマンバンド強度I1390,I1600,I2900を求めた。I1390、I1600800~2000cm-1の領域でベースラインを補正し、1500~1700cm-1のラマンバンドと1250~1450cm-1のラマンバンドについて、2本のガウス関数でフィッティングを行い、1500~1700cm-1のラマンバンド強度I1600と1250~1450cm-1のラマンバンド強度I1390を求めた。ガウス関数でのフィッティングにあたっては、便宜上、1250~1450cm-1のバンドについては位置を1390cm-1で固定して解析を行った。I29002700~3100cm-1の領域でベースラインを補正し、2850~3000cm-1のラマンバンドを1本のローレンツ関数でフィッティングを行い、2850~3000cm-1のラマンバンド強度I2900を求めた。測定n数:3。以下の方法で準備した比較例および実施例のサンプルについて、遠赤外線反射率、耐表面擦過性、可視光透過率の試験を行った。各試験の評価および総合評価1および2の判定基準は以下とした。[遠赤外線反射率]A:80以上B:60以上80未満C:60未満耐表面擦過性A:class5b以上class5bclass5aclass6B:class2~4C:class1なお、class判断基準は以下の条件を満たすこととした。class6:擦過回数100往復時に目視キズ0本10mmclass5a:擦過回数100往復時に目視キズ1本10mm以上5本10mm未満class5b:擦過回数100往復時に目視キズ5本10mm以上10本10mm未満class4:擦過回数50往復時に目視キズ10本10mm未満かつ100往復時に目視キズ10本10mm以上class3:擦過回数30往復時に目視キズ10本10mm未満かつ50往復時に目視キズ10本10mm以上class2:擦過回数10往復時に目視キズ10本10mm未満かつ30往復時に目視キズ10本10mm以上class1:擦過回数10往復時に目視キズ10本10mm以上[総合判定1]遠赤外線反射率、耐表面擦過性の判定において以下の基準で判定した。A:すべての判定がAB:判定にBを1つ含み、かつCを含まないC:判定にBを2つ以上含む、もしくはCを含む[可視光透過率]A:50以上B:30以上50未満C:30未満[総合判定2]遠赤外線反射率、可視光透過率、耐表面擦過性の判定において以下の基準で判定した。A:すべての判定がAB:判定にBを1つ含み、かつCを含まないC:判定にBを2つ以上含む、もしくはCを含む。実施例1アクリル系ハードコートを有するフィルムとして東レフィルム加工製タフトップC0T0100μm厚に、到達圧力:8E-3Pa、Ag合金ターゲット56mm×106mm×5tmm:1質量Au含有、搬送速度:03mmin、スパッタガス:Ar、スパッタ圧力:05Pa、投入電力:直流以下、DCと略記することもある105Wにて金属層をスパッタ加工にて形成した後、到達圧力:8E-3Pa、カーボンターゲット56mm×106mm×5tmm、搬送速度:02mmin、スパッタガス:Ar、スパッタ圧力:05Pa、投入電力:DC100Wにてアモルファスカーボン層をスパッタ加工にて形成した。続いて、アクリル系ハードコート剤としてJSR製オプスターZ7535を希釈溶媒にメチルエチルケトンを用いて固形分濃度7.5質量に希釈し、バーコーター番手No.10を用いて塗布し、80°Cで3分乾燥した後、UV硬化水銀ランプ使用、670mJ/cm2させて実施例1のサンプルを得た。金属層をスパッタ加工した段階で表面抵抗を測定したところ、1Ω/□であった。遠赤外線反射率がA、耐表面擦過性がA、可視光透過率がCで、総合評価1はA、総合評価2はCだった。実施例2アクリル系ハードコートを有するフィルムとして東レフィルム加工製タフトップC0T0100μm厚に、到達圧力:8E-3Pa、Ag合金ターゲット56mm×106mm×5tmm:1質量Au含有、搬送速度:08mmin、スパッタガス:Ar、スパッタ圧力:05Pa、投入電力:DC105Wにて金属層をスパッタ加工にて形成した後、到達圧力:8E-3Pa、カーボンターゲット56mm×106mm×5tmm、搬送速度:02mmin、スパッタガス:Ar、スパッタ圧力:05Pa、投入電力:DC100Wにてアモルファスカーボン層をスパッタ加工にて形成した。続いて、アクリル系ハードコート剤としてJSR製オプスターZ7535を希釈溶媒にメチルエチルケトンを用いて固形分濃度3.75に希釈し、バーコーター番手No.10を用いて塗布し、80°Cで3分乾燥した後、UV硬化水銀ランプ使用、670mJ/cm2させて実施例2のサンプルを得た。実施例2のハードコート層1の膜厚は0.3μmであった。遠赤外線反射率がA、耐表面擦過性がB、可視光透過率がAで、総合評価1はB、総合評価2もBだった。実施例3アクリル系ハードコートを有するフィルムとして東レフィルム加工製タフトップC0T0100μm厚に、到達圧力:8E-3Pa、Ag合金ターゲット56mm×106mm×5tmm:1質量Au含有、搬送速度:08mmin、スパッタガス:Ar、スパッタ圧力:05Pa、投入電力:DC105Wにて金属層をスパッタ加工にて形成した後、到達圧力:8E-3Pa、カーボンターゲット56mm×106mm×5tmm、搬送速度:02mmin、スパッタガス:Ar、スパッタ圧力:05Pa、投入電力:DC100Wにてアモルファスカーボン層をスパッタ加工にて形成した。続いて、アクリル系ハードコート剤としてJSR製オプスターZ7535を希釈溶媒にメチルエチルケトンを用いて固形分濃度7.5に希釈し、バーコーター番手No.10を用いて塗布し、80°Cで3分乾燥した後、UV硬化水銀ランプ使用、670mJ/cm2させて実施例3のサンプルを得た。金属層をスパッタ加工した段階で表面抵抗を測定したところ、7Ω/□であった。金属層とアモルファスカーボン層をスパッタした段階で高速分光エリプソメーターを用いて各層の膜厚を分析したところ、東レフィルム加工製タフトップC0T0に積層されたハードコート層2膜厚が3.3μm、金属層膜厚が12.1nm、アモルファスカーボン層膜厚が3.7nmであった。アモルファスカーボン層のラマン分光分析において、ラマンバンド強度比I2900/I1600は、0.5であり、ラマンバンド強度比I1390/I1600は1.0であった。実施例3のハードコート層1の膜厚は0.6μmであった。遠赤外線反射率がA、耐表面擦過性がA、可視光透過率がAで、総合評価1はA、総合評価2もAだった。実施例4アクリル系ハードコートを有するフィルムとして東レフィルム加工製タフトップC0T0100μm厚に、到達圧力:8E-3Pa、Ag合金ターゲット56mm×106mm×5tmm:1質量Au含有、搬送速度:08mmin、スパッタガス:Ar、スパッタ圧力:05Pa、投入電力:DC55Wにて金属層をスパッタ加工にて形成した後、到達圧力:8E-3Pa、カーボンターゲット56mm×106mm×5tmm、搬送速度:02mmin、スパッタガス:Ar、スパッタ圧力:05Pa、投入電力:DC100Wにてアモルファスカーボン層をスパッタ加工にて形成した。続いて、アクリル系ハードコート剤としてJSR製オプスターZ7535を希釈溶媒にメチルエチルケトンを用いて固形分濃度7.5に希釈し、バーコーター番手No.10を用いて塗布し、80°Cで3分乾燥した後、UV硬化水銀ランプ使用、670mJ/cm2させて実施例4のサンプルを得た。金属層をスパッタ加工した段階で表面抵抗を測定したところ、33Ω/□であった。遠赤外線反射率がB、耐表面擦過性がA、可視光透過率がAで、総合評価1はB、総合評価2もBだった。実施例5アクリル系ハードコートを有するフィルムとして東レフィルム加工製タフトップC0T0100μm厚に、到達圧力:8E-3Pa、Ag合金ターゲット56mm×106mm×5tmm:1質量Au含有、搬送速度:08mmin、スパッタガス:Ar、スパッタ圧力:05Pa、投入電力:DC105Wにて金属層をスパッタ加工にて形成した後、到達圧力:8E-3Pa、カーボンターゲット56mm×106mm×5tmm、搬送速度:02mmin、スパッタガス:Ar、スパッタ圧力:05Pa、投入電力:DC100Wにてアモルファスカーボン層をスパッタ加工にて形成した。続いて、アクリル系ハードコート剤としてJSR製オプスターZ7535を希釈溶媒にメチルエチルケトンを用いて固形分濃度15に希釈し、バーコーター番手No.10を用いて塗布し、80°Cで3分乾燥した後、UV硬化水銀ランプ使用、670mJ/cm2させて実施例3のサンプルを得た。実施例5のハードコート層1の膜厚は1.3μmであった。遠赤外線反射率がB、耐表面擦過性がA、可視光透過率がAで、総合評価1はB、総合評価2もBだった。実施例6東レ製ルミラーT6050μm厚に、到達圧力:4E-3Pa、Ag合金ターゲット56mm×106mm×5tmm:1質量Au含有、搬送速度:08mmin、スパッタガス:Ar、スパッタ圧力:05Pa、投入電力:DC105Wにて金属層をスパッタ加工にて形成した後、到達圧力:4E-3Pa、カーボンターゲット56mm×106mm×5tmm、搬送速度:02mmin、スパッタガス:Ar、スパッタ圧力:05Pa、投入電力:DC100Wにてアモルファスカーボン層をスパッタ加工にて形成した。続いて、アクリル系ハードコート剤としてJSR製オプスターZ7535を希釈溶媒にメチルエチルケトンを用いて固形分濃度7.5に希釈し、バーコーター番手No.10を用いて塗布し、80°Cで3分乾燥した後、UV硬化水銀ランプ使用、670mJ/cm2させて実施例6のサンプルを得た。遠赤外線反射率がA、耐表面擦過性がB、可視光透過率がAで、総合評価1はB、総合評価2もBだった。実施例7東レ製ルミラーT6050μm厚に、到達圧力:4E-3Pa、Ag合金ターゲット56mm×106mm×5tmm:1質量Au含有、搬送速度:08mmin、スパッタガス:Ar、スパッタ圧力:05Pa、投入電力:DC105Wにて金属層をスパッタ加工にて形成した後、到達圧力:4E-3Pa、カーボンターゲット56mm×106mm×5tmm、搬送速度:02mmin、スパッタガス:Ar、スパッタ圧力:05Pa、投入電力:DC100Wにてアモルファスカーボン層をスパッタ加工にて形成した。続いて、アクリル系ハードコート剤としてJSR製オプスターZ7535を希釈溶媒にメチルエチルケトンを用いて固形分濃度15に希釈し、バーコーター番手No.10を用いて塗布し、80°Cで3分乾燥した後、UV硬化水銀ランプ使用、670mJ/cm2させて実施例7のサンプルを得た。遠赤外線反射率がB、耐表面擦過性がA、可視光透過率がAで、総合評価1はB、総合評価2もBだった。実施例8アクリル系ハードコートを有するフィルムとして東レフィルム加工製タフトップC0T0100μm厚を減圧下で搬送速度01mminで空搬送し、フィルム搬送時の圧力が5E-3Pa以下になるまで走行させた。その後、到達圧力:8E-4Pa、Ag合金ターゲット56mm×106mm×5tmm:1質量Au含有、搬送速度:08mmin、スパッタガス:Ar、スパッタ圧力:05Pa、投入電力:DC105Wにて金属層をスパッタ加工にて形成した後、到達圧力:8E-4Pa、カーボンターゲット56mm×106mm×5tmm、搬送速度:02mmin、スパッタガス:Ar、スパッタ圧力:05Pa、投入電力:DC100Wにてアモルファスカーボン層をスパッタ加工にて形成した。続いて、アクリル系ハードコート剤としてJSR製オプスターZ7535を希釈溶媒にメチルエチルケトンを用いて固形分濃度7.5に希釈し、バーコーター番手No.10を用いて塗布し、80°Cで3分乾燥した後、UV硬化水銀ランプ使用、1200mJ/cm2させて実施例8のサンプルを得た。金属層をスパッタ加工した段階で表面抵抗を測定したところ、6Ω/□であった。金属層とアモルファスカーボン層をスパッタした段階で高速分光エリプソメーターを用いて各層の膜厚を分析したところ、金属層膜厚が11.1nm、アモルファスカーボン層膜厚が1.5nmであった。アモルファスカーボン層のラマン分光分析において、ラマンバンド強度比I2900/I1600が0.4であり、ラマンバンド強度比I1390/I1600が1.3であった。実施例8のハードコート層1の膜厚は0.8μmであった。遠赤外線反射率がA、耐表面擦過性がB、可視光透過率がAで、総合評価1はB、総合評価2もBだった。実施例9アクリル系ハードコートを有するフィルムとして東レフィルム加工製タフトップC0T0100μm厚を減圧下で搬送速度01mminで空搬送し、フィルム搬送時の圧力が5E-3Pa以下になるまで走行させた。その後、到達圧力:8E-4Pa、Ag合金ターゲット56mm×106mm×5tmm:1質量Au含有、搬送速度:08mmin、スパッタガス:Ar、スパッタ圧力:05Pa、投入電力:DC105Wにて金属層をスパッタ加工にて形成した後、到達圧力:8E-4Pa、カーボンターゲット56mm×106mm×5tmm、搬送速度:02mmin、スパッタガス:ArH29010、スパッタ圧力:05Pa、投入電力:DC100Wにてアモルファスカーボン層をスパッタ加工にて形成した。続いて、アクリル系ハードコート剤としてJSR製オプスターZ7535を希釈溶媒にメチルエチルケトンを用いて固形分濃度7.5に希釈し、バーコーター番手No.10を用いて塗布し、80°Cで3分乾燥した後、UV硬化水銀ランプ使用、1200mJ/cm2させて実施例9のサンプルを得た。金属層をスパッタ加工した段階で表面抵抗を測定したところ、6Ω/□であった。金属層とアモルファスカーボン層をスパッタした段階で高速分光エリプソメーターを用いて各層の膜厚を分析したところ、金属層膜厚が11.7nm、アモルファスカーボン層膜厚が1.9nmであった。アモルファスカーボン層のラマン分光分析において、ラマンバンド強度比I2900/I1600が2.6であり、ラマンバンド強度比I1390/I1600が2.6であった。実施例9のハードコート層1の膜厚は0.8μmであった。遠赤外線反射率がA、耐表面擦過性がA、可視光透過率がAで、総合評価1はA、総合評価2もAだった。実施例10アクリル系ハードコートを有するフィルムとして東レフィルム加工製タフトップC0T0100μm厚を減圧下で搬送速度01mminで空搬送し、フィルム搬送時の圧力が5E-3Pa以下になるまで走行させた。その後、到達圧力:8E-4Pa、Ag合金ターゲット56mm×106mm×5tmm:1質量Au含有、搬送速度:08mmin、スパッタガス:Ar、スパッタ圧力:05Pa、投入電力:DC105Wにて金属層をスパッタ加工にて形成した後、到達圧力:8E-4Pa、カーボンターゲット56mm×106mm×5tmm、搬送速度:005mmin、スパッタガス:ArH29010、スパッタ圧力:05Pa、投入電力:DC100Wにてアモルファスカーボン層をスパッタ加工にて形成した。続いて、アクリル系ハードコート剤としてJSR製オプスターZ7535を希釈溶媒にメチルエチルケトンを用いて固形分濃度7.5に希釈し、バーコーター番手No.10を用いて塗布し、80°Cで3分乾燥した後、UV硬化水銀ランプ使用、1200mJ/cm2させて実施例10のサンプルを得た。遠赤外線反射率がA、耐表面擦過性がB、可視光透過率がBで、総合評価1はB、総合評価2はCだった。実施例11アクリル系ハードコートを有するフィルムとして東レフィルム加工製タフトップC0T0100μm厚を減圧下で搬送速度01mminで空搬送し、フィルム搬送時の圧力が5E-3Pa以下になるまで走行させた。その後、到達圧力:8E-4Pa、Ag合金ターゲット56mm×106mm×5tmm:1質量Au含有、搬送速度:08mmin、スパッタガス:Ar、スパッタ圧力:05Pa、投入電力:DC105Wにて金属層をスパッタ加工にて形成した後、到達圧力:8E-4Pa、カーボンターゲット56mm×106mm×5tmm、搬送速度:01mmin、スパッタガス:ArH2CO281910、スパッタ圧力:05Pa、投入電力:DC100Wにてアモルファスカーボン層をスパッタ加工にて形成した。続いて、アクリル系ハードコート剤としてJSR製オプスターZ7535を希釈溶媒にメチルエチルケトンを用いて固形分濃度7.5に希釈し、バーコーター番手No.10を用いて塗布し、80°Cで3分乾燥した後、UV硬化水銀ランプ使用、1200mJ/cm2させて実施例11のサンプルを得た。金属層とアモルファスカーボン層をスパッタした段階で高速分光エリプソメーターを用いて各層の膜厚を分析したところ、金属層膜厚が11.8nm、アモルファスカーボン層膜厚が1.9nmであった。アモルファスカーボン層のラマン分光分析において、ラマンバンド強度比I2900/I1600が3.9であり、ラマンバンド強度比I1390/I1600が1.8であった。遠赤外線反射率がA、耐表面擦過性がA、可視光透過率がAで、総合評価1はA、総合評価2もAだった。比較例1ポリオレフィン系樹脂を表層に有している帝人デュポンフィルム製レフテルZC05G基板PETフィルム/金属層/誘電体層酸化チタン/OPPフィルムを比較例1のサンプルとした。遠赤外線反射率がB、耐表面擦過性がC、可視光透過率がAで、総合評価1はC、総合評価2もCだった。比較例2アクリル系ハードコートを有するフィルムとして東レフィルム加工製タフトップC0T0100μm厚に、到達圧力:8E-3Pa、Ag合金ターゲット56mm×106mm×5tmm:1質量Au含有、搬送速度:08mmin、スパッタガス:Ar、スパッタ圧力:05Pa、投入電力:DC105Wにて金属層をスパッタ加工にて形成した後、到達圧力:8E-3Pa、ZnOターゲット56mm×106mm×5tmm:2質量Al2O3含有、搬送速度:02mmin、スパッタガス:Ar、スパッタ圧力:05Pa、投入電力:DC150Wにて金属酸化物層をスパッタ加工にて形成した。続いて、アクリル系ハードコート剤としてJSR製オプスターZ7535を希釈溶媒にメチルエチルケトンを用いて固形分濃度7.5に希釈し、バーコーター番手No.10を用いて塗布し、80°Cで3分乾燥した後、UV硬化水銀ランプ使用、670mJ/cm2させて比較例2のサンプルを得た。遠赤外線反射率がA、耐表面擦過性がC、可視光透過率がAで、総合評価1はC、総合評価2もCだった。比較例3アクリル系ハードコートを有するフィルムとして東レフィルム加工製タフトップC0T0100μm厚に、到達圧力:8E-3Pa、Ag合金ターゲット56mm×106mm×5tmm:1質量Au含有、搬送速度:08mmin、スパッタガス:Ar、スパッタ圧力:05Pa、投入電力:DC105Wにて金属層をスパッタ加工にて形成した後、到達圧力:8E-3Pa、ZnOターゲット56mm×106mm×5tmm:2質量Al2O3含有、搬送速度:02mmin、スパッタガス:Ar、スパッタ圧力:05Pa、投入電力:DC150Wにて金属酸化物層をスパッタ加工にて形成した。続いて、アクリル系ハードコート剤としてJSR製オプスターZ7535を希釈溶媒にメチルエチルケトンを用いて固形分濃度15に希釈し、バーコーター番手No.10を用いて塗布し、80°Cで3分乾燥した後、UV硬化水銀ランプ使用、670mJ/cm2させて比較例3のサンプルを得た。遠赤外線反射率がB、耐表面擦過性がB、可視光透過率がAで、総合評価1はC、総合評価2もCだった。比較例4アクリル系ハードコートを有するフィルムとして東レフィルム加工製タフトップC0T0100μm厚を減圧下で搬送速度01mminで空搬送し、フィルム搬送時の圧力が5E-3Pa以下になるまで走行させた。その後、到達圧力:8E-4Pa、Ag合金ターゲット56mm×106mm×5tmm:1質量Au含有、搬送速度:08mmin、スパッタガス:Ar、スパッタ圧力:05Pa、投入電力:DC105Wにて金属層をスパッタ加工にて形成した後、到達圧力:8E-4Pa、カーボンターゲット56mm×106mm×5tmm、搬送速度:08mmin、スパッタガス:ArH29010、スパッタ圧力:05Pa、投入電力:DC100Wにてアモルファスカーボン層をスパッタ加工にて形成した。続いて、アクリル系ハードコート剤としてJSR製オプスターZ7535を希釈溶媒にメチルエチルケトンを用いて固形分濃度7.5に希釈し、バーコーター番手No.10を用いて塗布し、80°Cで3分乾燥した後、UV硬化水銀ランプ使用、1200mJ/cm2させて比較例4のサンプルを得た。遠赤外線反射率がA、耐表面擦過性がC、可視光透過率がAで、総合評価1はC、総合評価2はCだった。"