逃げ面とすくい面との稜線部が切れ刃とされ単結晶ダイヤモンドからなる刃部を備え、前記刃部の頂部を被加工物に押し当てつつ、前記被加工物を軸心まわりに回転させると共に、前記被加工物の軸心方向へ前記刃部に送りを与えることで、前記被加工物を切削する単結晶ダイヤモンドバイトにおいて、前記刃部のすくい面は、基準すくい面と、前記刃部の頂部を少なくとも含む範囲に形成され、前記刃部の送り方向へ向けて前記基準すくい面から下降傾斜される傾斜すくい面とを備えることを特徴とする単結晶ダイヤモンドバイト。前記基準すくい面に対する前記傾斜すくい面の傾斜角度が、8°以上、かつ、15°以下の範囲内に設定されることを特徴とする請求項1記載の単結晶ダイヤモンドバイト。前記基準すくい面が110結晶面または100結晶面により形成されることを特徴とする請求項1又は2に記載の単結晶ダイヤモンドバイト。前記傾斜すくい面は、前記刃部の送り方向と反対方向に前記刃部の頂部から少なくとも0.5mm以上後退する範囲まで形成されることを特徴とする請求項1から3のいずれかに記載の単結晶ダイヤモンドバイト。逃げ面とすくい面との稜線部が切れ刃とされ単結晶ダイヤモンドからなる刃部を備えた単結晶ダイヤモンドバイトの前記刃部の頂部を被加工物に押し当てつつ、前記被加工物を軸心まわりに回転させると共に、前記被加工物の軸心方向へ前記刃部に送りを与えることで、前記被加工物を切削する単結晶ダイヤモンドバイトを使用した切削方法において、前記単結晶ダイヤモンドバイトは、前記刃部のすくい面が、基準すくい面と、前記刃部の頂部を少なくとも含む範囲に形成され、前記刃部の送り方向へ向けて前記基準すくい面から下降傾斜され傾斜すくい面とを備え、前記逃げ面と傾斜すくい面との稜線部に形成される切れ刃のみにより切削加工が行われるように、切り込み量が設定されることを特徴とする単結晶ダイヤモンドバイトを使用した切削方法。しかしながら、上述した従来の単結晶ダイヤモンドでは、そのすくい面が、被加工物の回転軸軸心に対して平行に配置される即ち、すくい面が、被加工物の回転軸を含む平面と平行とされるため、刃部の頂部切れ刃の刃先に負荷が集中して、欠損しやすいという問題点があった。また、発生した切りくずが切削面へ向かいやすく、切りくずが切削面に接触することで、仕上げ面の精度が悪化するという問題点があった。本発明は、上述した問題点を解決するためになされたものであり、切削時の負荷を分散して、刃先の欠損を抑制すると共に、切りくずの切削面への接触を抑制して、仕上げ面の精度の向上を図ることができる単結晶ダイヤモンドバイト及び単結晶ダイヤモンドバイトを使用した切削方法を提供することを目的としている。以下、本発明の好ましい実施の形態について添付図面を参照して説明する。まず、図1を参照して、単結晶ダイヤモンドバイト1の全体構成について説明する。図1aは、本発明の一実施の形態における単結晶ダイヤモンドバイト1の上面図であり、図1bは、単結晶ダイヤモンドバイト1の側面図である。なお、図1では、理解を容易とするために、刃部20を拡大して模式的に図示する。図1に示すように、単結晶ダイヤモンドバイト1は、台金10と、その台金10の先端部に固設される刃部20とを備えるバイトとして構成され、例えば、旋盤、形削り盤、平削り盤、立削り盤などに装着されて使用される。台金10は、断面矩形の棒状体に形成され、その長手方向一端側図1a左側の上面視三角形状に形成された先端部に、刃部20が固設される。なお、本実施の形態では、台金10が高速度工具鋼から形成される。但し、他の材料例えば、超硬合金などから形成しても良い。刃部20は、単結晶ダイヤモンドから上面視三角形の板状に形成される切削チップであり、台金10の先端部に、切れ刃23図2及び図3参照を張り出させた状態で、固設銀ろうによるろう付けされる。ここで、刃部20の詳細構成について、図2及び図3を参照して、説明する。図2は、図1の矢印II方向視における刃部20の部分拡大斜視図である。図3aは、図1の矢印IIIa方向視における刃部20の部分拡大上面図であり、図3bは、図3aのIIIb-IIIb線における刃部20の部分拡大断面図である。なお、図3a及び図3bのXYZ軸は互いに直交し、X軸は基準すくい面21aに垂直な方向を、Y軸は台金20の長手方向図1a左右方向を、Z軸は刃部20の送り方向を、それぞれ示している。図2及び図3に示すように、刃部20は、すくい面21と、逃げ面22と、それらすくい面21及び逃げ面22の稜線部に形成される切れ刃23とを備える。すくい面21は、基準すくい面21aと、傾斜すくい面21bとを備える。基準すくい面21aは、台金10に固設される底面図3b下側面に平行な平坦面として形成される。即ち、基準すくい面21a及び底面はYZ平面に平行とされる。なお、基準すくい面21aは、110結晶面または100結晶面により形成されることが好ましい。これらの結晶面を利用することで、耐摩耗性の向上を図ることができる。また、六面が100面からなる単結晶ダイヤモンドで刃部20を形成する場合には、かかる単結晶ダイヤモンドの原形を活かすことができるので、加工コストの削減を図ることができる。傾斜すくい面21bは、切削時に切りくずを生成すると共にその切りくずの流れ方向を被加工物から離間する方向へ案内するための部位であり、基準すくい面21aから下降傾斜して形成される。基準すくい面21aと傾斜すくい面21bとの間の境界線Lは、台金10の長手方向図3a上下方向、Y軸方向に平行とされ、その境界線Lに直交する方向図3a左右方向、Z軸方向に沿って、傾斜すくい面21bが下降傾斜して形成される。よって、境界線Lから離間するに従って、刃部20は、傾斜すくい面21bと底面との間の間隔厚みが狭くなる。基準すくい面21aに対する傾斜すくい面21bの傾斜角度即ち、基準すくい面21aに対して傾斜すくい面21bが下降傾斜する角度θは、8°以上、かつ、15°以下の範囲内に設定される。ここで、単結晶ダイヤモンドバイト1では、基準すくい面21aに傾斜すくい面21bを設けることで、切削時の負荷を分散させて、刃先の欠損を抑制すると共に、切りくずの流れを切削面から離間する方向へ案内して切削面への接触を抑制することで、仕上げ面の精度を向上させる。この場合、基準すくい面21aに対する傾斜すくい面21bの傾斜角度θが小さいと、切削時の負荷が刃部20の頂部Pに偏り、刃先が欠損すると共に、切りくずの流れが切削面へ向けて案内され、切削面に接触することで、仕上げ面の精度が悪化する。これに対し、基準すくい面21aに対する傾斜すくい面21bの傾斜角度θを8°以上に設定することで、切削時の負荷を分散させ、刃先の欠損を抑制できると共に、切りくずの流れを切削面から離間する方向へ案内して切削面への接触を抑制することで、仕上げ面の精度を向上させることができる。一方、基準すくい面21aに対する傾斜すくい面21bの傾斜角度θが大きいと、切削時の負荷を分散する効果は向上するが、流れ形の切りくずを形成することができず、切削面に切りくずが滞留するなどの不具合を招く。これに対し、基準すくい面21aに対する傾斜すくい面21bの傾斜角度θを15°以下に設定することで、流れ形の切りくずを形成することができる。境界線Lは、刃部20の頂部Pよりも一方側図3a左側にずれた位置に配置される。このずれの方向は、切削時の刃部20の送り方向図3a右方向、図4参照に対して反対側とされる。即ち、傾斜すくい面21bは、刃部20の頂部Pを含む範囲に形成されると共に、刃部20の送り方向へ向けて基準すくい面21aから底面側へ向けて下降傾斜される。また、境界線Lが頂部Pから刃部20の送り方向と反対側にずれるずれ量境界線Lと頂部Pとの間のZ軸に沿う方向の距離は、少なくとも0.5mm以上とされる。即ち、傾斜すくい面21bは、刃部20の送り方向と反対方向に刃部20の頂部Pから少なくとも0.5mm以上後退する範囲まで形成される。同様に、境界線Lの端部図3a下側が頂部Pから刃部20の切り込み方向と反対側にずれるずれ量境界線Lの端部と頂部Pとの間のY軸に沿う方向の距離は、少なくとも0.5mm以上とされる。即ち、傾斜すくい面21bは、境界線Lの端部から刃部20の切り込み方向へ少なくとも0.5mm以上進んだ範囲まで形成される。傾斜すくい面21bの形成範囲を両方向に対して0.5mm以上確保することで、切り込み量が比較的大きな場合でも、切りくずに接触可能な傾斜すくい面21bの面積を確保して、かかる切りくずの流れを切削面から離間する方向へ向けて案内する効果を確実に発揮させることができる。逃げ面22は、すくい面21に連なる平坦面として形成される。なお、本実施の形態では、逃げ面22がすくい面21に対して直交して形成される。但し、逃げ面22に所定の逃げ角を付与しても良い。切れ刃23は、すくい面21傾斜すくい面21bと逃げ面22とが交差する稜線部に形成される。よって、切れ刃23は、刃部20の頂部Pへ向かうほど幅が狭くなる上面視V字状に形成される。次いで、図4を参照して、単結晶ダイヤモンドバイト1を使用した切削方法について説明する。図4は、単結晶ダイヤモンドバイト1を使用して被加工物Wを切削する態様を模式的に示す模式斜視図である。なお、図4において、矢印RDは、被加工物Wの回転方向であり、矢印FDは、刃部20の送り方向である。矢印FDはZ軸図3参照に平行である。図4に示すように、被加工物Wの切削は、単結晶ダイヤモンドバイト1の刃部20の頂部Pを被加工物Wの外周面に押し当てつつ、被加工物Wを軸心Oまわりに矢印RD方向へ回転させると共に、被加工物Wの軸心Oと平行となる矢印FD方向へ刃部20に送りを与えることで、行われる。なお、単結晶ダイヤモンドバイト1は、刃部20の基準すくい面21aYZ平面、図3参照が、被加工物Wの軸心回転軸Oを含む平面に平行となる状態に配置される。刃部20の切り込み方向は、図3に示す軸Yに沿う方向とされる。また、切り込み量は、傾斜すくい面21bと逃げ面22との稜線部に形成される切れ刃23のみにより切削が行われる量に設定される。単結晶ダイヤモンドバイト1によれば、刃部20の頂部Pを含む範囲に形成される傾斜すくい面21aが、刃部20の送り方向矢印FDへ向けて基準すくい面21aから下降傾斜される。これにより、切削時の負荷を、刃部20の頂部Pに偏らせることなく、分散させることができ、その結果、刃先の欠損を抑制することができる。また、発生した切りくずの流れを切削面から離間する方向へ案内できるので、切りくずが切削面に接触することを抑制でき、その結果、仕上げ面の精度の向上を図ることができる。なお、傾斜すくい面21bの形成を省略し、基準すくい面21aと逃げ面22との稜線部を切れ刃23とすると共に刃部20自体即ち、基準すくい面21aを傾斜させて切削することも可能であるが、この場合には、被加工物Wと逃げ面22との対向面積が大きく、切りくずの接触などが発生する。これに対し、単結晶ダイヤモンドバイト1では、基準すくい面21aとは別に傾斜すくい面21bを形成するので、その分、傾斜すくい面21bに連なる逃げ面22の面積刃部20の厚みを小さくして、被加工物Wと逃げ面22との対向面積を小さくできる。その結果、切りくずの接触などを抑制できる。次いで、図5及び図6を参照して、単結晶ダイヤモンドバイト1を使用した切削のシミュレーション結果を説明する。図5及び図6は、シミュレーションにおける切削態様を示す斜視図であり、図5a及び図5bでは第1バイト及び第2バイトを用いたシミュレーション結果が、図6a及び図6bでは第4バイト及び第5バイトを用いたシミュレーション結果が、それぞれ図示される。なお、図5及び図6のX軸、Y軸およびZ軸は、図3の場合と同様に、基準すくい面21aに垂直な方向、台金20の長手方向図1a左右方向、及び、刃部20の送り方向を、それぞれ示す。矢印FD及び矢印RDは、図4の場合と同様に、刃部20の送り方向および被加工物Wの回転方向を、それぞれ示す。また、図5及び図6では、理解を容易とするために、切りくずの外形および刃部20の外形を縁取りして図示する。シミュレーションは、切削条件を、被加工物W:直径10mm×軸方向長さ5mm、被加工物Wの回転数:1000回転/分、刃部20の送り速度:0.15mm/rev、切り込み量:0.1mmとし、傾斜すくい面21bの傾斜角度θを変更した5種類の単結晶ダイヤモンドバイト以下第1バイト~第5のバイトと称すを使用して行った。第1バイトから第5バイトは、傾斜すくい面21bの傾斜角度θが異なる点を除き、その他の構成は互いに同一とされる。傾斜すくい面21bの傾斜角度θは、第1バイト:θ=0°、第2バイト:θ=5°、第3バイト:θ=10°、第4バイト:θ=15°、第5バイト:θ=20°である。図5aに示すように、第1バイトθ=0°では、切りくずの流れが基準すくい面21aにより切削面へ向けて案内されるため、切削面に切りくずが接触する。そのため、仕上げ面の精度の悪化を招く。また、第1バイトでは、刃部20に作用する荷重が100N~400Nの範囲で変動し、突発的に400Nの荷重が作用する。そのため、刃先の欠損を招く。第1バイトでは、傾斜すくい面21bの傾斜角度θが0°とされる即ち、傾斜すくい面21bが設けられておらず、基準すくい面21aのみから傾斜面21が形成される。そのため、傾斜すくい面21bの傾斜による効果切削時の負荷を分散させる効果および切りくずの流れを切削面から離間する方向へ案内して切削面への接触を抑制する効果を得ることができないことに起因して、上記結果となった。図5bに示すように、第2バイトθ=5°では、第1バイトの場合と比較すれば、切りくずの流れを案内する方向が変化し多少の改善が見られるが、その案内方向の変化が不十分であるため、切りくずの切削面への接触が発生し、仕上げ面の精度の悪化を招く。一方、刃部20に作用する荷重については、40N~50Nの範囲での変動となり、絶対値および変動量ともに、第1バイトの場合と比較して、大きく改善された。傾斜角度θが5°程度であると、切削時の負荷を分散させて、刃先の欠損を抑制する効果は得られるが、切りくずの流れを切削面から離間する方向へ案内して、その接触を抑制する効果は十分に得ることができないことが確認された。図6aに示すように、第4バイトθ=15°では、切りくずの流れを切削面から離間する方向刃部20の送り方向、矢印FD方向へ案内して、切削面への接触を抑制できることが確認された。これにより、仕上げ面の精度を向上させることができる。また、刃部20に作用する荷重は、20N~30Nの範囲となり、切削時の負荷が分散され、絶対値および変動量とも十分に小さな値となることが確認された。これにより、刃先の欠損を抑制できる。なお、図示は省略するが、第3バイトθ=10°においても、切りくずの切削面への接触が抑制されると共に、刃部20に作用する荷重が30N~40Nの範囲となり、十分に小さな値となることが確認された。図6bに示すように、第5バイトθ=20°では、刃部20に作用する荷重が、5~10Nの範囲となり、絶対値および変動量ともに更に改善されるが、流れ形の切りくずを形成することができず、切削面への切りくずの滞留などの不具合を招くことが確認された。以上、実施の形態に基づき本発明を説明したが、本発明は上記実施の形態に何ら限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で種々の改良変形が可能であることは容易に推察できるものである。上記実施の形態で挙げた数値は一例であり、他の数値を採用することは当然可能である。特に、下限および上限を指定した数値範囲により特定される値は、その数値範囲内であれば、いずれの値を採用することも可能である。上記実施の形態では、刃部20の切れ刃23が上面視V字状に形成される場合を説明したが、必ずしもこの形状に限られるものではなく、例えば、図7a及び図7bに示すように、切れ刃23を上面視円弧状に湾曲させて刃部220を形成しても良い。また、切れ刃23を、直線状の部分と曲線状の部分とが組み合わされた形状として、刃部を形成しても良い。なお、図7aは、変形例における刃部220の部分拡大上面図であり、図7bは、図7aのVIIb-VIIb線における刃部220の部分拡大断面図である。上記実施の形態では、単結晶ダイヤモンドバイト1が、刃部20を台金10の長手方向一端から張り出させた外形加工用のバイトとして構成される場合を説明したが、必ずしもこれに限られるものではなく、例えば、刃部20を台金10の側面から側方へ張り出させた内径加工用のバイト中ぐりバイトとして構成しても良い。