"炭化水素及びオキシジェネートからなる群から選択される原料と水蒸気とを不活性ガスの非存在下で固体酸触媒に接触させることを含む、C2-4オレフィンの製造方法。固体酸触媒がアルミノシリケートである、請求項1に記載の方法。原料と水蒸気とのモル比が80:20~95:5である、請求項2に記載の方法。固体酸触媒がシリコアルミノリン酸塩である、請求項1に記載の方法。原料と水蒸気とのモル比が25:75~35:65である、請求項4に記載の方法。原料がエタノールである、請求項1~5のいずれか1項に記載の方法。C2-4オレフィンがプロピレンである、請求項1~6のいずれか1項に記載の方法。不活性ガスが窒素である、請求項1~7のいずれか1項に記載の方法。従来、接触分解反応によって低級オレフィンを製造する場合、エタノールやエチレンなどの原料は、窒素などの不活性なキャリアガスとの混合ガスとして供給されていた。この場合、生成した低級オレフィンをキャリアガスから分離するために、高度な蒸留設備が必要となる。これにより、製造コストの問題が生じていた。そのため、本発明は分離操作による負担を軽減することにより、製造コストが低く、且つ簡便に実施することができる低級オレフィンの製造方法を提供することを目的とする。本発明者らが鋭意検討した結果、キャリアガスとして水蒸気を使用することにより、分離操作が容易になると共に、接触分解反応の効率が上がり、低級オレフィンの生成効率が向上することを見出した。即ち、本発明は以下を包含する。1炭化水素及びオキシジェネートからなる群から選択される原料と水蒸気とを不活性ガスの非存在下で固体酸触媒に接触させることを含む、C2-4オレフィンの製造方法。2固体酸触媒がアルミノシリケートである、1に記載の方法。3原料と水蒸気とのモル比が80:20~95:5である、2に記載の方法。4固体酸触媒がシリコアルミノリン酸塩である、1に記載の方法。5原料と水蒸気とのモル比が25:75~35:65である、4に記載の方法。6原料がエタノールである、1~5のいずれかに記載の方法。7C2-4オレフィンがプロピレンである、1~6のいずれかに記載の方法。8不活性ガスが窒素である、1~7のいずれかに記載の方法。本発明によれば、低コストで効率的に低級オレフィンを製造することができる。以下、本発明を詳細に説明する。本発明は、炭化水素及びオキシジェネートからなる群から選択される原料と水蒸気とを不活性ガスの非存在下で固体酸触媒に接触させることを含む、C2-4オレフィンの製造方法に関する。固体酸触媒とは、陽子供与体又は電子受容体として機能する固体の触媒であり、例えば、シリカアルミナ、通常の酸を担体に付着させた固形化酸例えば、シリカゲルやアルミナに硫酸やリン酸などを付着させたもの、酸化アルミニウム、酸化バナジウムなどを挙げることができる。特に限定するものではないが、固体酸触媒としてゼオライト、特にアルミノシリケート又はシリコアルミノリン酸塩を使用することが好ましい。アルミノシリケートとしては、例えば、MFI型ゼオライト、MEL型ゼオライト、FER型ゼオライト、MOR型ゼオライト、CHA型ゼオライト、TON型ゼオライトなどを挙げることができる。特に限定するものではないが、MFI型ゼオライトを使用することが好ましく、ZSM-5型ゼオライトを使用することが特に好ましい。アルミノシリケートにおけるSiとAlとの比率は特に限定されないが、触媒の活性を維持する観点などから、SiO2/Al2O3モル比が20~1000であることが好ましく、30~400であることが特に好ましい。SiO2/Al2O3モル比は公知の方法を使用して測定することができる。例えば、アルミノシリケートをアルカリ水溶液に溶解し、プラズマ発光分光分析法により分析する方法などを挙げることができる。シリコアルミノリン酸塩としては、例えば、SAPO-5、SAPO-11、SAPO-14、SAPO-17、SAPO-18、SAPO-34、SAPO-39、SAPO-42などを挙げることができる。特に限定するものではないが、酸素8員環で規定される細孔入口を有するシリコアルミノリン酸塩を使用することが好ましく、チャバサイト型のシリコアルミノリン酸塩を使用することがより好ましく、SAPO-34を使用することが特に好ましい。アルミノシリケート及びシリコアルミノリン酸塩は、Si及びAl以外に任意の金属原子を含んでいてもよい。例えば、ナトリウム、カリウム、マグネシウム、カルシウム、鉄、コバルト、ニッケル、銅、亜鉛、銀、鉛などを含んでいてもよい。本発明では炭化水素又はオキシジェネートを原料として使用する。炭化水素としては、例えば、C2-20アルカン及びC2-20アルケン、好ましくはC2-10アルカン及びC2-10アルケンなどを挙げることができる。オキシジェネートとしては、例えば、アルコール、エーテル、カルボニル化合物アルデヒド、ケトン、カルボン酸、カーボネートなど、好ましくはC1-20アルコール、C2-20エーテル、C1-20カルボニル化合物、より好ましくはC1-10アルコール、C2-10エーテル、C1-10カルボニル化合物などを挙げることができる。炭化水素及びオキシジェネートのより具体的な例としては、例えば、ブタン、ヘキサン、エチレン、メタノール、エタノール、プロパノール、ジメチルエーテル、メチルエチルエーテル、ジエチルエーテル、ホルムアルデヒド、ジメチルケトン、酢酸、ジメチルカーボネートなどを挙げることができる。特に限定するものではないが、原料としてエタノールを使用することが特に好ましい。本発明では原料のキャリアガスとして水蒸気を使用し、不活性ガス窒素、ヘリウム、アルゴンなどは使用しない。水蒸気を使用することによって、接触分解反応の効率が上がり、低級オレフィンを効率的に生成することができる。また、不活性ガスを使用せず、水蒸気を使用することにより、低級オレフィンの分離精製が容易になり、製造コストを低減させることができる。原料及び水蒸気は、原料と水を混合した溶液を気化させて供給してもよいし、別々に気化させた原料と水を混合して供給してもよい。原料と水蒸気との比率モル比に特に限定はないが、固体酸触媒としてアルミノシリケートを使用する場合には、原料:水蒸気が25:75~99:1であることが好ましく、50:50~97:3であることがより好ましく、80:20~95:5であることが特に好ましい。固体酸触媒としてシリコアルミノリン酸塩を使用する場合には、原料:水蒸気が10:90~80:20であることが好ましく、20:80~40:60であることがより好ましく、25:75~35:65であることが特に好ましい。本発明により製造されるC2-4オレフィンとしては、例えば、エチレン、プロピレン、ブチレンなどを挙げることができる。特に限定するものではないが、プロピレンを製造することが好ましい。反応温度は、原料が効率的且つ選択的に低級オレフィンに変換されれば特に限定されないが、例えば、200~700°Cが好ましく、300~600°Cが特に好ましい。原料から低級オレフィンへの変換は、生成したガスをガスクロマトグラフィーで分析することにより確認することができる。以下、実施例及び比較例を用いて本発明をより詳細に説明するが、本発明の技術的範囲はこれに限定されるものではない。1.アルミノシリケート触媒評価実施例1固定床の流通型反応装置を用い、NH4-ZSM-5型ゼオライト触媒東ソー製、SiO2/Al2O3モル比40のエタノール接触分解反応を測定した。エタノール:水=90:10モル比の混合液を気化させ、全流量278mlを、W/Fが0.67g-cathmol-1となるように、0.5gの触媒に500°Cで接触させた。生成したガスをガスクロマトグラフィーで分析した。炭素収率は以下の式により算出した。炭素収率=生成ガスのモル数×各成分1モル当たりの炭素数/×100実施例2エタノール:水を50:50とした以外は実施例1と同様の操作を行った。実施例3エタノール:水を25:75とした以外は実施例1と同様の操作を行った。比較例1エタノール:水を100:0とした以外は実施例1と同様の操作を行った。比較例2エタノールを窒素気流中で気化させ、エタノール:窒素を80:20モル比とした以外は実施例1と同様の操作を行った。比較例3エタノール:窒素を50:50とした以外は比較例2と同様の操作を行った。比較例4エタノール:窒素を25:75とした以外は比較例2と同様の操作を行った。各実施例及び各比較例におけるエタノールと水又は窒素との比率を表1に示す。各実施例及び各比較例におけるエタノール変換活性評価の結果を表2及び表3に示す。また、キャリアガス濃度とプロピレン収率との関係を図1に示す。特にエタノール濃度が高い場合、キャリアガスとして水蒸気を使用することにより、効率的にプロピレンを製造することができた。水蒸気は冷却することにより、容易に分離することができるため、製造コストを削減することができる。キャリアガスとして窒素を使用した場合、窒素濃度が高くなるにつれてプロピレン収率は向上するが、窒素の分離コストが必要となるため、製造プロセス全体としてはコストが増加する。2.シリコアルミノリン酸塩触媒評価米国特許第4,440,871号の記載に従って、SAPO-34P2O6:Al2O3:SiO2:TEAOH=1:1:0.2:0.1を合成した。実施例4固定床の流通型反応装置を用い、上記触媒のエタノール接触分解反応を測定した。空間速度WHSVが0.308h-1エタノール及び0.482h-1水となるように、エタノールと水の混合ガスを0.5gの触媒に400°Cで接触させた。生成したガスをガスクロマトグラフィーで分析した。炭素収率は以下の式により算出した。炭素収率=生成ガスのモル数×各成分1モル当たりの炭素数/×100実施例5空間速度を0.462h-1エタノール及び0.422h-1水とした以外は実施例4と同様の操作を行った。実施例6空間速度を0.616h-1エタノール及び0.362h-1水とした以外は実施例4と同様の操作を行った。実施例7空間速度を1.232h-1エタノール及び0.121h-1水とした以外は実施例4と同様の操作を行った。実施例8空間速度を1.386h-1エタノール及び0.060h-1水とした以外は実施例4と同様の操作を行った。比較例5エタノールと窒素の混合ガスを使用し、空間速度を0.308h-1エタノール及び0.750h-1窒素とした以外は実施例4と同様の操作を行った。比較例6空間速度を0.462h-1エタノール及び0.656h-1窒素とした以外は比較例5と同様の操作を行った。比較例7空間速度を0.616h-1エタノール及び0.563h-1窒素とした以外は比較例5と同様の操作を行った。比較例8空間速度を1.232h-1エタノール及び0.188h-1窒素とした以外は比較例5と同様の操作を行った。比較例9空間速度を1.386h-1エタノール及び0.094h-1窒素とした以外は比較例5と同様の操作を行った。各実施例及び各比較例におけるエタノールと水又は窒素との比率を表4に示す。各実施例及び各比較例における生成物の炭素収率を表5及び表6に示す。また、キャリアガス濃度とプロピレン収率との関係を図2に示す。"