"清澄化DAA含有発酵培地からCLを製造する方法であって、a水とアンモニアとを含む上部overhead、並びに、MAAと、少なくとも幾らかのDAAと、少なくとも約20の水とを含む液体底部liquidbottomsを形成するために培地を蒸留し、b底部をDAA含有液体部分と、実質的にDAAを含まないMAA含有固体部分とに分離させるのに十分な温度及び組成を達成するために、底部を冷却及び/又はエバポレートし、並びに任意により底部に逆溶媒を添加し、c液体部分から固体部分を分離し、d固体部分を回収し、e任意により溶媒の存在下、水素化触媒の存在下、及び任意によりアンモニア源の存在下で、約25°C~約500°Cの温度、約0.5~約40MPaの圧力で、固体部分の少なくとも一部を水素と接触させ、CLを産生することを含む方法。清澄化DAA含有発酵培地からCLを製造する方法であって、a水とアンモニアとを含む上部overhead、並びに、MAAと、少なくとも幾らかのDAAと、少なくとも約20の水とを含む第一液体底部liquidbottomsを形成するために培地を蒸留し、b底部をDAA含有液体部分と、実質的にDAAを含まないMAA含有固体部分とに分離させるのに十分な温度及び組成を達成するために、底部を冷却及び/又はエバポレートし、並びに任意により底部に逆溶媒を添加し、c液体部分から固体部分を分離し、d固体部分を回収し、e固体部分を水に溶解させてMAA水溶液を生成し、f水及びアンモニアを含む第二上部secondoverhead、並びに、多量のAAと、少量のMAAと、水とを含む第二底部を形成するのに十分な温度及び圧力で、MAA水溶液を蒸留し、g第二底部を第二液体部分と、実質的にAAからなり、実質的にMAAを含まない第二固体部分とに分離させるために、第二底部を冷却及び/又はエバポレートし、h第二液体部分から第二固体部分を分離し、i第二固体部分を回収し、j任意により溶媒の存在下、水素化触媒の存在下、及び任意によりアンモニア源の存在下で、約25°C~約500°Cの温度、約0.5~約40MPaの圧力で、固体部分の少なくとも一部を水素と接触させ、CLを産生することを含む方法。清澄化DAA含有発酵培地からCLを製造する方法であって、a任意により、MAA、DAA、AA、NH3及び/又はNH4を培地に加えて、培地のpHを好ましくは6未満に維持し、b水とアンモニアとを含む上部overhead、並びに、MAAと、少なくとも幾らかのDAAと、少なくとも約20の水とを含む液体底部liquidbottomsを形成するために培地を蒸留し、c底部をDAA含有液体部分と、実質的にDAAを含まないMAA含有固体部分とに分離させるのに十分な温度及び組成を達成するために、底部を冷却及び/又はエバポレートし、並びに任意により底部に逆溶媒を添加し、d液体部分から固体部分を分離し、e固体部分を回収し、f任意により溶媒の存在下、水素化触媒の存在下、及び任意によりアンモニア源の存在下で、約25°C~約500°Cの温度、約0.5~約40MPaの圧力で、固体部分の少なくとも一部を水素と接触させ、CLを産生することを含む方法。清澄化DAA含有発酵培地からCLを製造する方法であって、a任意により、MAA、DAA、AA、NH3及び/又はNH4を培地に加えて、培地のpHを好ましくは6未満に維持し、b水とアンモニアとを含む上部overhead、並びに、MAAと、少なくとも幾らかのDAAと、少なくとも約20の水とを含む第一液体底部liquidbottomsを形成するために培地を蒸留し、c底部をDAA含有液体部分と、実質的にDAAを含まないMAA含有固体部分とに分離させるのに十分な温度及び組成を達成するために、底部を冷却及び/又はエバポレートし、並びに任意により底部に逆溶媒を添加し、d液体部分から固体部分を分離し、e固体部分を回収し、f固体部分を水に溶解させてMAA水溶液を生成し、g水及びアンモニアを含む第二上部secondoverhead、並びに、多量のAAと、少量のMAAと、水とを含む第二底部を形成するのに十分な温度及び圧力で、MAA水溶液を蒸留し、h第二底部を第二液体部分と、実質的にAAからなり、実質的にMAAを含まない第二固体部分とに分離させるために、第二底部を冷却及び/又はエバポレートし、i第二液体部分から第二固体部分を分離し、j第二固体部分を回収し、k任意により溶媒の存在下、水素化触媒の存在下、及び任意によりアンモニア源の存在下で、約25°C~約500°Cの温度、約0.5~約40MPaの圧力で、固体部分の少なくとも一部を水素と接触させ、CLを産生することを含む方法。CLを産生する工程が、固体部分を脱水してAAのアミドを形成し、続いてアミドを水素化してCLを形成することを含む、請求項1又は3に記載の方法。CLを産生する工程が、第二固体部分をアンモニア源の存在下で脱水してAAのアミドを形成し、続いてアミドを水素化してCLを形成することを含む、請求項2又は4に記載の方法。CLをナイロン6NYLON6に変換することを更に含む、請求項1~6の何れか一項に記載の方法。発酵培地が、炭素源を微生物の存在下で発酵させることにより得られるとともに、微生物が、ATCC寄託番号24887のカンジダトロピカリスカステラーニバークアウトCandidatropicalisBerkhoutアナモルフanamorph菌株OH23;ATCC寄託番号69875の大腸菌株AB2834/pKD136/pKD8.243A/pKD8.292;配列番号1でコードされるシクロヘキサノンモノオキシゲナーゼを発現するベクターを含む大腸菌コスミドクローン5B12、配列番号1でコードされるシクロヘキサノンモノオキシゲナーゼを発現するベクターを含む大腸菌コスミドクローン5F5;配列番号1でコードされるシクロヘキサノンモノオキシゲナーゼを発現するベクターを含む大腸菌コスミドクローン8F6;配列番号1でコードされるシクロヘキサノンモノオキシゲナーゼを発現するベクターを含む大腸菌コスミドクローン14D7;及びVerdezyne酵母からなる群より選択される、請求項1~4の何れか一項に記載の方法。前記培地の蒸留が、ジグリム、トリグリム、テトラグリム、スルホキシド、アミド、スルホン、ポリエチレングリコールPEG、ガンマブチロラクトン、ブトキシトリグリコール、N-メチルピロリドンNMP、エーテル、及びメチルエチルケトンMEKからなる群から選択される少なくとも1のアンモニア分離溶媒の存在下、又はトルエン、キシレン、メチルシクロヘキサン、メチルイソブチルケトン、ヘキサン、シクロヘキサン及びヘプタンからなる群から選択される少なくとも1の水共沸溶媒の存在下行われる、請求項1~4の何れか一項に記載の方法。本発明者等は、清澄化DAA含有発酵培地からCLを製造する方法であって、a水とアンモニアとを含む上部overhead、並びに、MAAと、少なくとも幾らかのDAAと、少なくとも約20の水とを含む液体底部liquidbottomsを形成するために培地を蒸留し、b底部をDAA含有液体部分と、実質的にDAAを含まないMAA含有固体部分とに分離させるのに十分な温度及び組成を達成するために、底部を冷却及び/又はエバポレートし、並びに任意により底部に逆溶媒を添加し、c液体部分から固体部分を分離し、d固体部分を回収し、e任意により溶媒の存在下、水素化触媒の存在下、及び任意によりアンモニア源の存在下で、約25°C~約500°Cの温度、約0.5~約40MPaの圧力で、固体部分の少なくとも一部を水素と接触させ、CLを産生することを含む方法を提供する。また、本発明者等は、清澄化DAA含有発酵培地からCLを製造する方法であってa水とアンモニアとを含む上部overhead、並びに、MAAと、少なくとも幾らかのDAAと、少なくとも約20の水とを含む第一液体底部liquidbottomsを形成するために培地を蒸留し、b底部をDAA含有液体部分と、実質的にDAAを含まないMAA含有固体部分とに分離させるのに十分な温度及び組成を達成するために、底部を冷却及び/又はエバポレートし、並びに任意により底部に逆溶媒を添加し、c液体部分から固体部分を分離し、d固体部分を回収し、e固体部分を水に溶解させてMAA水溶液を生成し、f水及びアンモニアを含む第二上部secondoverhead、並びに、多量のAAと、少量のMAAと、水とを含む第二底部を形成するのに十分な温度及び圧力で、MAA水溶液を蒸留し、g第二底部を第二液体部分と、実質的にAAからなり、実質的にMAAを含まない第二固体部分とに分離させるために、第二底部を冷却及び/又はエバポレートし、h第二液体部分から第二固体部分を分離し、i第二固体部分を回収し、j任意により溶媒の存在下、水素化触媒の存在下、及び任意によりアンモニア源の存在下で、約25°C~約500°Cの温度、約0.5~約40MPaの圧力で、固体部分の少なくとも一部を水素と接触させ、CLを産生することを含む方法も提供する。また、本発明者等は、清澄化DAA含有発酵培地からCLを製造する方法であって、a任意により、MAA、DAA、AA、NH3及び/又はNH4を培地に加えて、培地のpHを好ましくは6未満に維持し、b水とアンモニアとを含む上部overhead、並びに、MAAと、少なくとも幾らかのDAAと、少なくとも約20の水とを含む液体底部liquidbottomsを形成するために培地を蒸留し、c底部をDAA含有液体部分と、実質的にDAAを含まないMAA含有固体部分とに分離させるのに十分な温度及び組成を達成するために、底部を冷却及び/又はエバポレートし、並びに任意により底部に逆溶媒を添加し、d液体部分から固体部分を分離し、e固体部分を回収し、f任意により溶媒の存在下、水素化触媒の存在下、及び任意によりアンモニア源の存在下で、約25°C~約500°Cの温度、約0.5~約40MPaの圧力で、固体部分の少なくとも一部を水素と接触させ、CLを産生することを含む方法も提供する。また、本発明者等は、清澄化DAA含有発酵培地からCLを製造する方法であって、a任意により、MAA、DAA、AA、NH3及び/又はNH4を培地に加えて、培地のpHを好ましくは6未満に維持し、b水とアンモニアとを含む上部overhead、並びに、MAAと、少なくとも幾らかのDAAと、少なくとも約20の水とを含む第一液体底部liquidbottomsを形成するために培地を蒸留し、c底部をDAA含有液体部分と、実質的にDAAを含まないMAA含有固体部分とに分離させるのに十分な温度及び組成を達成するために、底部を冷却及び/又はエバポレートし、並びに任意により底部に逆溶媒を添加し、d液体部分から固体部分を分離し、e固体部分を回収し、f固体部分を水に溶解させてMAA水溶液を生成し、g水及びアンモニアを含む第二上部secondoverhead、並びに、多量のAAと、少量のMAAと、水とを含む第二底部を形成するのに十分な温度及び圧力で、MAA水溶液を蒸留し、h第二底部を第二液体部分と、実質的にAAからなり、実質的にMAAを含まない第二固体部分とに分離させるために、第二底部を冷却及び/又はエバポレートし、i第二液体部分から第二固体部分を分離し、j第二固体部分を回収し、k任意により溶媒の存在下、水素化触媒の存在下、及び任意によりアンモニア源の存在下で、約25°C~約500°Cの温度、約0.5~約40MPaの圧力で、固体部分の少なくとも一部を水素と接触させ、CLを産生することを含む方法も提供する。当然のことではあるが、以下の説明のうち少なくとも一部は、図における例示のために選択された方法の代表例を指すことを意図したものであり、添付の特許請求の範囲を除いて、本開示発明を定義又は限定することを意図したものではない。本発明の方法は、例えば図1を参照することにより理解される。図1は、本発明の方法の代表例10をブロック図として表したものである。生育槽12は、通常は備え付けの蒸気滅菌可能な発酵槽であって、DAA、MAA、及び/又はAA含有発酵培地の製造に用いられる微生物培養物未記載の培養に使用し得る。そのような生育槽は本技術分野で公知であり、更に言及しない。この微生物培養物は、炭水化物糖グルコース等、シクロヘキサノール、アルカン類n-アルカン類等及び植物系油等の発酵性炭素源からAAを産生し得る微生物を含んでいてもよい。微生物の代表例としては、これらに限定される訳ではないが、大腸菌Escherichiacoli、アスペルギルスニガーAspergillusniger、コリネバクテリウムグルタミカムCorynebacteriumglutamicum別名ブレビバクテリウムフラバムBrevibacteriumflavum、エンテロコッカスフェカリスEnterococcusfaecalis、ベイヨネラパルビュラVeillonellaparvula、アクチノバチルススクシノゲネスAtinobacillussuccinogenes、ペシロマイセスバリオッティPaecilomycesVarioti、サッカロマイセスセレビシエSaccharomycescerevisiae、カンジダ‐トロピカリスCandidatropicalis、バクテロイデスフラジリスBacteroidesfragilis、バクテロイデスルミニコラBacteroidesruminicola、バクテロイデスアミロフィラスBacteroidesamylophilus、クレブシエラニューモニエKlebsiellapneumoniaeそれらの混合物等が挙げられる。好ましい微生物としては、例えば、ATCC寄託番号24887のカンジダトロピカリスカステラーニバークアウトCandidatropicalisBerkhoutアナモルフanamorph菌株OH23;ATCC寄託番号69875の大腸菌株AB2834/pKD136/pKD8.243A/pKD8.292;配列番号2に示すアミノ酸配列を有し、配列番号1でコードされる、アシネトバクターAcinetobacter菌株SE19由来のシクロヘキサノンモノオキシゲナーゼを発現するベクターを含む大腸菌コスミドクローン5B12、5F5、8F6及び14D7;並びにVerdezyneInc社CarslbadCAUSAから入手可能な、アルカン類や他の炭素源からAAを産生する酵母株以降Verdezyne酵母という。等が挙げられる。AAを含有する発酵培地は、ATCC寄託番号24887のカンジダトロピカリスカステラーニバークアウトCandidatropicalisBerkhoutアナモルフanamorph菌株OH23を、300mgのNH4H2PO4、200mgのKH2PO4、100mgのK2HPO4、50mgのMgSO47H2O、1μgのビオチン、0.1w/vの酵母エクストラクト、及び約1v/vのn-ヘキサデカンを、100mlの蒸留水中に含む液体培地中、32°Cで培養することにより得ることができる。nヘキサデカンを含むYM培地等の他の培地を使用することもできる。ATCC寄託番号24887のカンジダトロピカリスカステラーニバークアウトCandidatropicalisBerkhoutアナモルフanamorph菌株OH23を、n-ヘキサデカンを含む培地で培養することにより、AAを含有する発酵培地を得る方法は、Okuhuraetal35AgrBiolChem1376にも記載されている。この文献の主題は引用により本明細書に組み込まれる。AAを含有する発酵培地は、ATCC寄託番号69875の大腸菌株AB2834/pKD136/pKD8.243A/pKD8.292から産生することもできる。これは以下の手順により得ることができる。IPTG0.2mM、アンピシリン0.05g、クロラムフェニコール0.02g及びスペクチノマイシン0.05gを含む1LのLB培地4L容の振盪三角フラスコ中に、大腸菌株AB2834/pKD136/pKD8.243A/pKD8.292細胞の一夜培養物10mlを接種し、250rpm、10h、37°Cで培養する。細胞を採取し、56mMD-グルコース、シキミ酸0.04g、IPTG0.2mM、アンピシリン0.05g、クロラムフェニコール0.02g及びスペクチノマイシン0.05gを含む1LのM9最少培地に再懸濁する。再度37°Cで培養する。最少培地に再懸濁した後、特に最初の12hは、培養物のpHを慎重に監視する。培養物のpHが6.5に達したら、5NNaOH又は適量の他の塩基例えば水酸化アンモニウム等を加え、pHを6.8付近に戻す。培養開始から48hは、培地のpHを6.3未満にしてはならない。24h後の培地には、例えば12mMのシスシス-ムコン酸及び1mMプロトカテク酸が、23mMのD-グルコースと共に、培養上清中に検出されるであろう。48h後の培地では、大腸菌株AB2834/pKD136/pKD8.243A/pKD8.292細胞が、例えば培地中の56mMのD-グルコースを、17mMのシスシス-ムコン酸に実質的に転換しているであろう。微生物合成シスシス-ムコン酸AAの還元によりAA含有発酵培地を産生する手法は、例えば以下のように実施する。50mgの白金担持炭素10を、約17.2mMのシスシス-ムコン酸を含む発酵物の無細胞培養上清6mlに加える。この試料を50psiの水素圧力下、3h、室温で水素化し、AA含有発酵培地を産生する。産生された発酵培地は、例えば、約15.1mMのAAを含有するであろう。大腸菌株AB2834/pKD136/pKD8.243A/pKD8.292細胞を、D-グルコース含有培養培地で培養することにより、AAを含有する発酵培地を製造する手順は、DrathsFrost116JAmChemSoc399;DrathsandFrost18BiotechnolProg201;米国特許第5,487,987号及び米国特許第5,616,496号にも記載されている。これらの文献の主題は引用により本明細書に組み込まれる。AA含有発酵培地は、配列番号2に示すアミノ酸配列を有し、配列番号1でコードされる、アシネトバクターAcinetobacter菌株SE19由来のシクロヘキサノンモノオキシゲナーゼを発現するベクターを含む大腸菌コスミドクローン、通称5B12、5F5、8F6及び14D7を、炭素源として0.4のグルコースを補充したM9最少培地で培養することによっても得ることができる。細胞を振盪しながら30°Cで2h培養し、330ppmのシクロヘキサノールを培地に加える。その後に更に、例えば2h、4h又は20h等のインターバルを措いて、30°Cで培養してもよい。配列番号1でコードされるアシネトバクターAcinetobacter菌株SE19由来のシクロヘキサノンモノオキシゲナーゼを発現するベクターを含む大腸菌コスミドクローン通称5B12、5F5、8F6及び14D7を、D-グルコース及びシクロヘキサノール含有培地で培養することにより、AAを含有する発酵培地を産生する方法は、米国特許第6,794,165号にも記載されている。この文献の主題は引用により本明細書に組み込まれる。AAを含有する発酵培地は、2010年2月8日に報告された、VerdezyneInc社CarslbadCAUSAから入手可能な、アルカン類又は他の炭素源例えば糖や植物系油等含有培地例えばSD培地で培養した場合にAAを産生するVerdezyne酵母株によっても得ることができる。AAを含有する発酵培地は、スクシニル-CoA:アセチル-CoAアシルトランスフェラーゼ;3-ヒドロキシアシル-CoAデヒドロゲナーゼ;3-ヒドロキシアジピル-CoAデヒドラターゼ;5-カルボキシ-2-ペンテノイル-CoAレダクターゼ;アジピル-CoAシンセターゼ、ホスホトランスアジピラーゼ/アジピン酸キナーゼ、アジピル-CoAトランスフェラーゼ、又はアジピル-CoAヒドロラーゼをコードする核酸で形質転換された、大腸菌や他の微生物によっても得ることができる。AAを含有する発酵培地は、スクシニル-CoA:アセチル-CoAアシルトランスフェラーゼ;3-オキソアジピル-CoAトランスフェラーゼ;3-オキソアジピン酸レダクターゼ;3-ヒドロキシアジピン酸デヒドラターゼ;及び2-エン酸レダクターゼをコードする核酸で形質転換された、大腸菌や他の微生物によっても得ることができる。更に、AAを含有する発酵培地は、α-ケトアジピル-CoAシンセターゼ、ホスホトランスケトアジピラーゼ/α-ケトアジピン酸キナーゼ又はα-ケトアジピル-CoA:アセチル-CoAトランスフェラーゼ;2-ヒドロキシアジピル-CoAデヒドロゲナーゼ;2-ヒドロキシアジピル-CoAデヒドラターゼ;5-カルボキシ-2-ペンテノイル-CoAレダクターゼ;及びアジピル-CoAシンセターゼ、ホスホトランスアジピラーゼ/アジピン酸キナーゼ、アジピル-CoA:アセチル-CoAトランスフェラーゼ、又はアジピル-CoAヒドロラーゼをコードする核酸で形質転換された、大腸菌や他の微生物によっても得ることができる。更に、AAを含有する発酵培地は、2-ヒドロキシアジピン酸デヒドロゲナーゼ;2-ヒドロキシアジピル-CoAシンセターゼ、ホスホトランスヒドロキシアジピラーゼ/2-ヒドロキシアジピン酸キナーゼ又は2-ヒドロキシアジピル-CoA:アセチル-CoAトランスフェラーゼ;2-ヒドロキシアジピル-CoAデヒドラターゼ;5-カルボキシ-2-ペンテノイル-CoAレダクターゼ;及びアジピル-CoAシンセターゼ、ホスホトランスアジピラーゼ/アジピン酸キナーゼ、アジピル-CoA:アセチル-CoAトランスフェラーゼ又はアジピル-CoAヒドロラーゼをコードする核酸で形質転換された、大腸菌や他の微生物によっても得ることができる。これらの酵素をコードする核酸で形質転換された大腸菌や他の微生物の発酵は、種々の炭素源を用い、標準的な条件下、標準的な培地例えばM9最少培地等中、適切な抗生物質又は栄養補給剤を用いて形質転換表現型を維持しながら行うことができる。これらの酵素をコードする核酸で形質転換された大腸菌や他の微生物を、適切な培地及び炭素源と培養し、AAを含有する発酵培地を得る手順は、米国特許出願公開第2009/0305364号にも記載されている。この文献の主題は引用により本明細書に組み込まれる。サッカロマイセスセレビシエSaccharomycescerevisiaeやその他の微生物株を、適切な培地及び炭素源と培養し、AA等のジカルボン酸を含有する発酵培地を得る方法は、国際公開第WO2010/003728号にも記載されている。この文献の主題は引用により本明細書に組み込まれる。発酵性炭素源例えば炭水化物及び糖を、任意により窒素源及び複合栄養素例えばコーンスティープリカー、ビタミン、塩、細胞成長及び/又は産物生成を改善し得る他の材料等の追加培地成分、並びに水と共に、微生物培養物の生育及び維持のために生育槽12に供給してもよい。一般的には、微生物培養物は、酸素富化ガス例えば空気の散布により提供される好気性条件下で培養される。一般的には、微生物培養物の培養の間、pH調節のために酸例えば硫酸及び水酸化アンモニウムを供給する。ある例未記載によれば、酸素富化ガスを酸素欠乏ガス例えば、CO2等に変えることにより、生育槽12内の酸素富化ガス散布により提供される好気性条件を、嫌気性条件に変更する。嫌気性環境により、生育槽12ではインサイチュinsituで、発酵性炭素源からAAへの生物変換が生じる場合がある。発酵性炭素源からAAへの生物変換の間、pH調節のために、水酸化アンモニウムを供給してもよい。水酸化アンモニウムの存在により、産生されたAAの少なくとも一部は中和されてDAAとなり、DAAを含有する培地が産生される。CO2により、AA産生の更なる炭素源を提供してもよい。他の例によれば、生育槽12の内容物を、流部stream14を経由して、炭水化物源からAAへの生物変換用の別の生物変換槽16に移送してもよい。AA産生を生じさせる嫌気性条件を提供するために、生物変換槽16には酸素欠乏ガス例えばCO2を散布してもよい。炭水化物源からAAへの生物変換の間、pH調節のために水酸化アンモニウムを供給する。水酸化アンモニウムの存在により、産生されたAAの少なくとも一部は中和されてDAAとなり、DAAを含有する培地が産生される。CO2により、AA産生の更なる炭素源を提供してもよい。他の例によれば、生物変換を比較的低いpH例えば3~6で行ってもよい。炭水化物源からAAへの生物変換の間、pH調節のために塩基水酸化アンモニウム又はアンモニアを供給してもよい。所望のpHに応じて、水酸化アンモニウムの存在又は不在により、AAが産生されるか、或いは産生されたAAの少なくとも一部が中和されて、MAA、DAA、又はAA、MAA及び/又はDAAを含む混合物となる。即ち、生物変換時に産生されたAAは、任意により追加工程としてアンモニア又は水酸化アンモニウムを供給することにより、その後に中和されて、DAAを含有する培地が産生される。従って、DAA含有発酵培地とは通常、発酵培地がDAAと共に、添加及び/又は生物変換等により産生された任意の数の他の成分、例えばMAA及び/又はAAを含むことを意味する。同様に、MAA含有発酵培地とは通常、発酵培地がMAAと共に、添加及び/又は生物変換等により産生された任意の数の他の成分、例えばDAA及び/又はAAを含むことを意味する。発酵性炭素源の生物変換の結果として生物変換を行う場所に応じて培養槽12又は生物変換槽16で生じる培地は、通常は不溶性固体、例えば細胞性バイオマスや他の懸濁物等を含む。そこで、蒸留前に流部18を経由して清澄化装置20に移送し、不溶性固体を除去して培地を清澄化する。これによって後の蒸留装置の汚損を低減し又は予防する。不溶性固体の除去は、数種の固液分離技術の何れかを単独又は組合せで用いて行うことができる。固液分離技術としては、限定されるものではないが、遠心分離や濾過限定されるものではないが、限外濾過、精密濾過又は深層濾過が挙げられる。が挙げられる。濾過技術は当業者に公知の技術に基づいて選択し得る。可溶性無機化合物は、複数の公知の方法により除去することができる。例としては、限定されるものではないが、イオン交換、物理吸着等が挙げられる。遠心分離の例として、連続ディスクスタック遠心分離が挙げられる。場合によっては、遠心分離後に、デッドエンド濾過やクロスフロー濾過等の研磨濾過polishingfiltration工程を追加すると有益である。斯かる濾過には、珪藻土等の濾過助剤を使用してもよい。研磨濾過として、より好ましくは限外濾過又は精密濾過である。限外濾過及び精密濾過膜は、例えばセラミックやポリマー等からなる。ポリマー膜の一例として、KochMembraneSystem850MainStreetWilmingtonMAUSA製SelROMPSU20PpH安定限外濾過膜が挙げられる。これは分子量カットオフ25000ダルトンの市販ポリエーテルスルホン膜であって、通常は圧力0.35~1.38MPa最大圧力1.55Mpa、最高温度50°Cで使用できる。或いは、限外濾過や精密濾過等の濾過工程を単独で実施してもよい。こうして清澄化された、実質的に微生物培養物や他の固体を含まないDAA含有培地を、流部22を経由して蒸留装置24に移送する。清澄化蒸留培地は、DAA及び/又はMAAを、培地中の全ジカルボン酸二アンモニウム塩の少なくとも大部分、好ましくは少なくとも約70wt、より好ましくは80wt、最も好ましくは少なくとも約90wtの量で含むべきである。DAA及び/又はMAAの濃度は、発酵培地中の全ジカルボン酸塩に対する重量パーセントwtとして、高圧液体クロマトグラフィーHPLCやその他の公知法により容易に決定できる。蒸留装置24から水及びアンモニアが上部overheadとして除去されるとともに、任意により、少なくとも一部が流部26を経由して生物変換槽16或いは嫌気性モードで操作の場合、生育槽12で再利用recycleされる。具体的な蒸留温度及び圧力は重要ではなく、少なくとも蒸留上部が水及びアンモニアを含み、蒸留底部bottomsが好ましくは少なくとも幾らかのDAAと少なくとも約20wtとの水を含むように、蒸留を実施すればよい。水の量は少なくとも約30wtがより好ましく、少なくとも約40wtが更に好ましい。蒸留工程からのアンモニア除去率は、温度を上昇させるに従って増加し、また、蒸留時に蒸気を注入することにより未記載増加させることができる。蒸留時のアンモニア除去率は、真空下、加圧下で蒸留を行い、或いは蒸留装置に空気、窒素等の不活性ガスを散布することによっても増加させることができる。蒸留工程時の水の除去は、底部が少なくとも約20の水を含む限りにおいて、トルエン、キシレン、ヘキサン、シクロヘキサン、メチルシクロヘキサン、メチルイソブチルケトン、ヘプタン等の有機共沸剤の使用により促進することができる。水と共沸混合物を形成し得る有機剤の存在下で蒸留を行うと、蒸留によって水相及び有機相を含む二相性底部が生じる。この場合、水相を有機相から分離し、蒸留底部として使用することができる。底部における水のレベルを少なくとも約30wtに維持すれば、アジピン酸アミドadipamideやアジピン酸イミドadipimide等の副生物を実質的に避けることができる。蒸留工程の好ましい温度は、圧力にもよるが、約50~約300°Cの範囲である。より好ましい温度範囲は、圧力にもよるが、約90~約150°Cである。約110~約140°Cの蒸留温度が好適である。蒸留温度とは底部の温度を指すバッチ蒸留の場合は、最終的に所望量の上部が得られた時点の温度でもよい。。水混和性有機溶媒又はアンモニア分離溶媒を添加することにより、上述した範囲の蒸留温度及び圧力において、脱アンモニアが容易になる場合がある。斯かる溶媒としては、受動的水素結合を形成し得る非プロトン性、双極性、酸素含有溶媒が挙げられる。例としては、限定されるものではないが、ジグリム、トリグリム、テトラグリム、プロピレングリコール、ジメチルスルホキシドDMSO等のスルホキシド、ジメチルホルムアミドDMF及びジメチルアセトアミド等のアミド、ジメチルスルホン、スルホラン、ポリエチレングリコールPEG、ブトキシトリグリコール、N-メチルピロリドンNMP、ガンマブチロラクトン等のスルホン、ジオキサン、メチルエチルケトンMEK等のエーテル等が挙げられる。そのような溶媒は、清澄化培地中のDAA又はMAAからアンモニアの除去に役立つ。蒸留法によらず、蒸留は、底部に少なくとも幾らかのDAAと、少なくとも約20wt、より有利には少なくとも約30wtの水とが保持されるように行うことが重要である。蒸留は、常圧下、減圧下又は加圧下で行うことができる。蒸留としては、一段フラッシュonestageflash、多段式蒸留即ち、多段式カラム蒸留等が挙げられる。一段フラッシュは、任意の種類のフラッシャー例えば塗膜エバポレーター、薄膜エバポレーター、サーモサイフォンフラッシャー、強制循環フラッシャー等で行うことができる。多段蒸留カラムは、トレー、充填物packing等を用いて達成することができる。充填物は、不規則充填物例えばラシヒRaschigリング、ポールPallリング、バールBerlサドル等でも、規則充填物例えばコークスルザーKochSulzer充填物、インタロックスIntalox充填物、メラパックMellapak等でもよい。トレーは、任意のデザイン例えばシーブトレー、バルブトレー、バブルカップトレー等でもよい。蒸留は任意の理論段数で行うことができる。蒸留装置がカラムの場合、その構成は特に重要ではなく、周知の基準に基づいて設計することができる。カラムは、ストリッピングモード、精留rectifyingモード、又は分留fractionationモードの何れかで操作することができる。蒸留は、バッチモードで行ってもよく、連続モードで行ってもよい。連続モードでは、培地を蒸留装置に連続的に注入してもよく、また、上部及び底部の形成に伴いこれらを連続的に装置から除去してもよい。蒸留により得られる蒸留物はアンモニア水溶液であり、蒸留底部はMAA及びDAAの液体状の水溶液である。これらは更に、他の発酵副生物の塩即ち、酢酸アンモニウム、ギ酸アンモニウム、乳酸アンモニウム等や、色素体を含んでもよい。蒸留底部を、流部28を経由して冷却装置30に移送し、常法により冷却してもよい。冷却法は重要ではないが、好ましい技術を以下に記載する。熱交換機熱回収型を使用することができる。フラッシュ気化冷却器を用いて底部を約15°Cまで冷却してもよい。15°C未満に冷却するには、通常は冷蔵冷却剤を用いる。例としてはグリコール溶液や、それほど好ましくはないが、塩水等が挙げられる。収量の更なる増大を図る目的で、冷却の前に濃縮工程を組み入れてもよい。更に、公知の方法、例えば、真空エバポレーションと共に、一体型冷却ジャケット及び/又は外部熱交換器を用いた徐熱等を用いて、濃縮及び冷却の両方を組み合わせてもよい。本発明者等は、液体底部に幾らかのDAAが存在することで、液体状の水溶液たるDAA含有底部に対するMAAの溶解性が低下し、これによって底部が容易に、少なくともMAAから実質的になるconsistingessentiallyof固体部分が少なくとも実質的に純粋な結晶MAAであることを意味する固体部分と、これに接する液体部分とに冷却誘導分離されることを見出した。図2は、0~60°Cの範囲内の様々な温度における、30wtDAA水溶液に対するMAAの溶解性の低下を示す。上方の曲線は、MAAが0°Cにおいても顕著な水溶性即ち、水溶液に対して約20wtを維持していることを示す。下方の曲線は、MAAが0°Cにおいて30wtDAA水溶液に実質的に不溶性であることを示す。ここから本発明者等は、MAA水溶液に幾らかのDAAが含まれている方が、水溶液からMAAをより完全に結晶化できることを見出した。斯かる溶液中のDAAの好ましい濃度は約30wtである。より好ましいDAAの濃度はppm単位から約3wtまでの範囲である。これによって、DAAが存在しない場合に必要な温度よりも高い温度で、MAAを結晶化する即ち、蒸留底部の固体部分を形成することが可能となる。水性培地に含まれるDAAから約50のアンモニアを除去した場合、アジピン酸種は、操作温度及び圧力に応じて、4.9~5.1のpH範囲内で、DAA:MAA:AAが約0.2:0.6:0.2という平衡モル分布を確立する。この組成物を濃縮及び冷却すると、MAAは水に対する溶解限界を超え、結晶化する。MAAが固相に相変化する場合、液相平衡が崩壊し、より多くのMAAが生じるDAAがAAにアンモニウムイオンを提供する。これによって更に多くのMAAが溶液から結晶化し、相当量のAAを消費するまで結晶化が継続するため、pHが上昇する傾向がある。pHが上昇すると、液相分布はDAAに対して親和性となる。しかし、DAAは水溶性が高いため、MAAの溶解性はDAAよりも低くなり、結晶化が続くことになる。要するに、液相平衡とアジピン酸種の固液平衡とが、MAA結晶化のポンプとして機能することにより、高収率のMAA結晶化が可能となるのである。上述の冷却、エバポレーション又は気化冷却に加えて、逆溶媒の添加を行うことにより、MAAの結晶化が可能及び/又は容易になる。ここで逆溶媒としては、通常は水と混和性であるが、MAA等の水溶性の塩の溶解性がより低く、斯かる塩の結晶化を生じるような溶媒が挙げられる。MAAに対して逆溶媒効果を有する溶媒としては、エタノールやプロパノール等のアルコール、メチルエチルケトン等のケトン、テトラヒドロフラン等のエーテル等が挙げられる。逆溶媒の使用は公知であり、冷却やエバポレーションと組み合わせて使用しても、個別に使用してもよい。蒸留底部をユニット30で冷却した後、固体部分を液体部分から分離するために、流部32を経由して分離器34に導入する。分離は、加圧濾過例えば、Nutsche又はRosenmond型加圧濾過器、遠心分離等により達成できる。生じた固体産物を産物36として回収し、所望により標準法で乾燥してもよい。分離後、固体部分の1又は2以上の表面に液体部分が残存することのないように、固体部分を処理することが望ましい。固体部分の表面に残る液体部分の量を最小化するための一つの方法は、分離した固体部分を水洗し、洗浄後の固体部分を乾燥することである未記載。固体部分を洗浄するための簡便な方法としては、いわゆるバスケット遠心分離の使用が挙げられる未記載。適切なバスケット遠心分離機は、TheWesternStatesMachineCompanyHamiltonOHUSAから入手できる。分離器34の液体部分即ち母液は、残存する溶解MAA、任意の非変換DAA、酢酸アンモニウム、乳酸類lactate、ギ酸類formate等の任意の発酵副生物、その他の微量不純物を含む場合がある。この液体部分を、流部38を経由して下流装置40に導入する。一例によれば、装置40は、混合物を適量の水酸化カリウムで処理することにより、例えばアンモニウム塩をカリウム塩に変換し、解氷剤deicerを作製する手段であってもよい。この反応で生じたアンモニアを回収し、生物変換槽16又は嫌気性モードで操作する生育槽12で再利用してもよい。得られたカリウム塩混合物は、解氷剤及び防氷剤antiicerとして有用である。MAAの回収を促進し、更にはDAAからMAAへの変換を推進するために、固体分離工程34由来の母液を、流部42を経由して、蒸留装置24で再利用又はその一部を再利用してもよい。冷却誘導結晶化の固体部分は、実質的に純粋なMAAであり、ひいてはMAAの公知用途に有用である。HPLCを用いて、アジピン酸アミドやアジピン酸イミド等の窒素含有不純物の存在を検出してもよい。MAAの純度は元素炭素及び窒素分析により決定できる。アンモニア電極を用いてMAA純度の粗近似値を決定することも可能である。状況や種々の操作入力によっては、発酵培地が清澄化MAA含有発酵培地又は清澄化AA含有発酵培地である場合がある。斯かる状況では、実質的に純粋なMAAの産生を容易にするために、任意によりこれらの発酵培地にMAA、DAA、AA、アンモニア及び/又は水酸化アンモニウムを添加するのが有利な場合もある。例えば、培地がMAA含有培地又はAA含有培地となるような方向に、発酵培地のpHを操作してもよい。上述した実質的に純粋なMAAの製造を容易にするために、任意によりこれらの発酵培地にMAA、DAA、AA、アンモニア及び/又は水酸化アンモニウムを添加し、培地のpHを好ましくは<6に調整してもよく、任意により更にアンモニウム比率を変更してもよい。また、所望により、他の物質由来のMAA、DAA及び/又はAAを添加してもよい。ある特定の形態によれば、蒸留工程24で得られる液体底部、及び/又は、分離器34由来の固体部分から、MAA、DAA及び水を発酵培地に再導入recycleするのが特に有利である。MAA含有培地については、そのような培地は通常、発酵培地がMAAと共に、添加及び/又は生物変換等により産生された任意の数の他の成分、例えばDAA及び/又はAA等を含むことを意味する。固体部分からアンモニアを除去することによりAAに変換できる。これは以下のように実施できる。上述の任意の変換法により取得した実質的にMAAからなる固体部分を水に溶解させると、MAA水溶液が得られる。次にこの溶液を、水とアンモニアとを含む上部、並びに、多量のAAと、少量のMAAと、水とを含む底部を形成するのに十分な温度及び圧力で、蒸留する。この底部を冷却し、実質的にAAからなり実質的にMAAを含まない固体部分と、これに接触する液体部分とに分離させる。固体部分を第二液体部分から分離すれば、HPLCで測定した場合に実質的に純粋なAAとして回収できる。MAA含有流及びAA含有流を、図3に示すように、種々の反応成分や触媒と、選択された温度及び圧力下で接触させることにより、CLを産生することができる。AA及びMAAを水やジオキサン等の溶媒に溶解又は分散させてから、CLへの変換等の下流反応に供してもよい。斯かるAAやMAAの溶液又は懸濁液に、アンモニア源例えばNH3やNH4OH等を加えることにより、DAAに変換することができる。即ち、AAの溶液又は懸濁液を脱水してAAのアミドを形成し、次いでそのアミドの水素化によりCLを形成することができる。CLは、例えば英国特許第778,253号公報に記載の方法等、種々の方法により賛成することができる。英国特許第778,253号公報は、AA、アジピン酸ジアミド、又はAAのジアミド形成誘導体を、一段階でCLに変換できることを開示する。AA、そのジアミド、又はそのジアミド形成誘導体を液体の状態で、昇温下、好ましくは220°C未満の温度で、圧力下、アンモニア及び水素化触媒の存在下、水素で処理すればよい。この方法によれば、予測されるようなヘキサメチレンジアミンhexamethylenediamine:HMDは産生されず、アンモニアが除去されたCLが産生される。アジピン酸ジアミド又はその二アンモニウム塩を、或いは、AA又は二酸塩化物又はジエステル等のAAのジアミド形成誘導体を出発原料として用い、アンモニアを加えて変換することにより、アジピン酸ジアミドに、次いでCLに変換することができる。上記文献英国特許第778,253号公報の主題は、引用により本明細書に組み込まれる。上述のようにCLを単独で産生してもよいが、CLを他の有用物質例えばHMD等と共に産生してもよい。一例としては特開昭49-019250号公報に記載のものが挙げられる。この文献の主題は、引用により本明細書に組み込まれる。CL及びHMDの共産生は、AA、アジピン酸アミド、DAA、又はアルキルアジピン酸を、Ru金属触媒の存在下で、NH3及びH2で処理することにより行うことができる。特開昭49-019250号公報に記載の例では、AA36.5g、H2O4.5g、液体NH3255g、及び5Ru含有活性C20gを、240°C、60kg/cm2のゲージで、H2存在下で4時間処理したことが開示されている。これにより9.2gのCLと7.7gのHMDとが得られた。AA及びその誘導体例えばアミノカプロン酸等を含む蒸留残留物を再利用することにより、更に4.4gのCLと3.7gのHMDとが得られた。更に、英国特許第778,253号公報に開示の手法により、AAのジアミドやモノアミド等のアジピン酸アミドからCLを産生することも可能である。例えば、英国特許第778,253号公報の記載によれば、ジオキサン約3リットル中アジピン酸ジアミド180gの懸濁液を、5リットルの攪拌オートクレーブ中、220°C、250atmの水素圧力下で、45gのラネーニッケルで処理した。圧力を約380atmまで上昇させた。15時間後に加熱を中断した。オートクレーブを冷却し、生成物を触媒から分離した。ジオキシンを留去した後、軽油を真空化で分画した。沸点範囲120~130C/6mmでCLを留去し、融点69°Cで結晶化させた。その後、CLを常法で重合し、融点約220°Cのポリアミドを得ることができる。MAA及びAAをCLに変換するための水素化触媒を賦活し、触媒の活性及び選択性を高めてもよい。触媒への賦活剤promoterの導入は、触媒成分の化学処理のどの段階で行ってもよい。化学的賦活剤は通常、触媒成分の物理的又は化学的機能を増強するものであるが、不所望の副反応を抑制するものであってもよい。適切な賦活剤としては、例えば、スズ、亜鉛、銅、レニウム、金、銀、及びこれらの組み合わせから選択される金属が挙げられる。使用可能な他の賦活剤としては、周期表第I族及び第II族から選択される元素が挙げられる。触媒は単体に担持されていてもいなくてもよい。担持触媒は、活性触媒成分を担体材料に種々の方法例えば噴霧、浸漬、又は物理混合等で付着させ、次いで乾燥、焼成し、必要に応じて還元や酸化等の方法で活性化したものである。担体として汎用される材料としては、総表面積外部及び内部が大きな多孔質固体材料が挙げられる。これにより、触媒の単位重量あたりの活性部位の濃度を高めることができる。触媒担体によって触媒成分の機能を賦活してもよい。担持金属触媒は金属を触媒成分とする担持触媒である。触媒担体材料に担持されていない触媒は非担持触媒である。非担持触媒としては、白金黒又はラネーRaney登録商標WRGraceCoColumbiaMD触媒等が挙げられる。ラネーRaney登録商標触媒は、大きな表面積を有するため、活性金属と易浸出金属通常はアルミニウムとの合金を選択的に浸出する。ラネーRaney登録商標触媒は、比表面積が大きいために活性に優れ、水素化反応時により低温で使用することができる。ラネーRaney登録商標触媒の活性金属としては、ニッケル、銅、コバルト、鉄、ロジウム、ルテニウム、レニウム、オスミウム、イリジウム、白金、パラジウム、これらの化合物、及びこれらの組み合わせが挙げられる。ラネーRaney登録商標母金属に対して賦活金属を添加し、ラネーRaney登録商標触媒の選択性及び/又は活性を改変してもよい。ラネーRaney登録商標触媒の賦活金属は、例えば元素周期表の第IIIA~VIIIA族、第IB族及び第IIB族の遷移金属から選択される。賦活金属としては、例えばクロム、モリブデン、白金、ロジウム、ルテニウム、オスミウム、及びパラジウム等を、総金属重量に対し通常約2重量で使用する。触媒担体としては任意の固体、不活性材料を用いることができる。例としては、これらに限定されるものではないが、シリカ、アルミナ及びチタニア等の酸化物;硫酸バリウム;炭酸カルシウム;並びに炭素が挙げられる。触媒担体は、例えば粉末状、粒子状、ペレット状等の形態で用いられる。好ましい担体材料は、例えば、炭素、アルミナ、シリカ、シリカアルミナ、シリカチタニア、チタニア、チタニアアルミナ、硫酸バリウム、炭酸カルシウム、炭酸ストロンチウム、それらの化合物、及びそれらの組み合わせからなる群より選択される。また、担持金属触媒は、一又は二以上の化合物からなる担体材料を有していてもよい。より好ましい担体としては、炭素、チタニア、及びアルミナが挙げられる。更に好ましい担体としては、表面積約100m2/g超の炭素が挙げられる。更に好ましい担体としては、表面積約200m2/g超の炭素が挙げられる。好ましくは、炭素の灰分は触媒担体重量の約5未満である。灰分とは、炭素の焼成後に残存する無機残留物量当初炭素重量に対するパーセンテージで表されるを意味する。担持触媒中の金属触媒含量は、金属触媒重量及び担体重量の合計量を基準として、例えば担持触媒の約0.1~約20の範囲が好ましい。より好ましい金属触媒含量範囲は、担持触媒の約1~約10の範囲である。金属触媒と担体系との組み合わせとしては、例えば、本明細書に記載の何れか一種の金属と、本明細書に記載の何れか一種の担体との組み合わせが挙げられる。金属触媒と担体との好ましい組み合わせとしては、例えば、パラジウム担持炭素、パラジウム担持アルミナ、パラジウム担持チタニア、白金担持炭素、白金担持アルミナ、白金担持シリカ、イリジウム担持シリカ、イリジウム担持炭素、イリジウム担持アルミナ、ロジウム担持炭素、ロジウム担持シリカ、ロジウム担持アルミナ、ニッケル担持炭素、ニッケル担持アルミナ、ニッケル担持シリカ、レニウム担持炭素、レニウム担持シリカ、レニウム担持アルミナ、ルテニウム担持炭素、ルテニウム担持アルミナ、及びルテニウム担持シリカが挙げられる。金属触媒と担体とのより好ましい組み合わせとしては、ルテニウム担持炭素、ルテニウム担持アルミナ、パラジウム担持炭素、パラジウム担持アルミナ、パラジウム担持チタニア、白金担持炭素、白金担持アルミナ、ロジウム担持炭素、及びロジウム担持アルミナが挙げられる。水素化反応は通常、温度約100°C~約500°C、圧力約6~約20MPaに維持された反応器で実施される。触媒を用いてAA又はMAA含有原料を水素化する方法は、本分野で周知の種々の方式を用いて実施することができる。即ち、水素化方法全体を、固定床反応器や、種々の形式の攪拌型スラリー反応器ガス攪拌型又は機械攪拌型等で実施することができる。水素化反応はバッチ法で行っても連続法で行ってもよい。連続法の場合、水素化前駆体を含む液相水相を、昇圧下、粒状固体触媒とともに、水素を含む気相と接触させる。温度、溶媒、触媒、反応器の構成、圧力及び混合速度は、何れも変換能及び選択能に影響を与えるパラメーターである。これらのパラメーター間の関係を調節することにより、本方法の反応における変換率、反応速度、及び選択率を調節することができる。温度は、約25°C~500°Cが好ましく、より好ましくは約100°C~約400°C、最も好ましくは約150°C~400°Cの範囲である。圧力は約0.5~約40MPaが好ましい。これらの方法及び/又は変換は、バッチで行っても、連続バッチ即ち一連のバッチ反応器で行ってもよく、或いは従来の連続法に使用される任意の装置を用いて、連続モードで行ってもよい。反応産物として形成される濃縮水を、従来の分離法に使用される任意の方法で分離してもよい。図3に示すように、CLをナイロン6NYLON6等のポリアミドに変換してもよい。斯かる変換の方法の一例は、特開2008-144075号公報に記載されている。この文献の主題は、引用により本明細書に組み込まれる。この方法は、少なくともCL及び水を含む原料組成物を重合することを含む。原料組成物は、エンドキャッピング剤として、以下a~cからなる3種の組み合わせから選択される任意の1種を含む。a少なくとも1種のモノカルボン酸化合物と、少なくとも1種の1級又は2級モノアミン化合物との組み合わせ。b少なくとも1種のモノカルボン酸化合物と、少なくとも1種の1級ジアミン化合物又は2級ジアミン化合物との組み合わせ。c少なくとも1種のジカルボン酸化合物と、少なくとも1種の1級モノアミン化合物又は2級ジアミン化合物との組み合わせ。重合を開始するために、原料組成物を少なくとも温度約240°Cで加熱してもよい。本発明の方法の中から選択された一部を、以下の非限定的な代表例により説明する。以下の例の多くにおいては、実際の清澄化DAA含有発酵培地の代わりに、合成DAA水溶液を使用した。他の例では実際の清澄化DAA含有発酵培地を使用する。実際の培地に見られる典型的な発酵副生物の溶解性ゆえに、合成DAA溶液の使用は、本発明の方法における実際の培地の挙動を表す良いモデルであると考えられる。通常、発酵時に産生される主な副生物は、酢酸アンモニウム、乳酸アンモニウム及びギ酸アンモニウム等のモノカルボン酸塩である。仮に蒸留工程時にこれらの不純物が存在した場合、全てのDAAがMAAに変換するまで、これらがアンモニアを失って相当量の遊離酸を形成するとは期待し得ないであろう。これは酢酸、乳酸及びギ酸が、AAの二次酸基pKa=5.48よりもより強い酸だからである。言い換えれば、酢酸塩、乳酸塩、ギ酸塩、更にはアジピン酸一水素monohydrogenadipateさえもが、アジピン酸二アニオンdianionadipateよりも弱い塩基なのである。更に、酢酸アンモニウム、乳酸アンモニウム、及びギ酸アンモニウムは、MAAよりも有意に高い水溶性を示し、各々の培地中の濃度はDAA濃度の10未満である。加えて、たとえ蒸留工程時に酸酢酸、ギ酸及び乳酸が形成されたとしても、これらは水と混和性であり、水から結晶化しないであろう。これは、母液即ち液体部分に溶解した酸不純物を残したまま、MAAのみが飽和に達し、溶液から結晶化する即ち固体部分を形成することを意味する。実施例1本実施例は、DAAの一部を蒸留によりMAAに変換し、蒸留底部液体から冷却誘導結晶化によりMAA固体を回収する手順を示す。1L丸底フラスコに4.5の合成アジピン酸二アンモニウムDAA溶液800gを入れ、蒸留ヘッドを装着した5トレー1オールダーショウOldershawセクションを取り付けた。フラスコの内容物を加熱マントルで加熱し、マグネチックスターラーで攪拌した。蒸留を開始し、719.7gの蒸留物を氷冷レシーバに採取した。蒸留物を滴定したところ、0.29アンモニア溶液即ち、DAAからMAAへの変換率は約61であった。その後、熱い蒸留底部76gをフラスコから取り出して三角フラスコに移し、週末の間、攪拌しつつ室温まで徐冷した。その後、内容物を攪拌しつつ15°Cまで冷却して60分間保持した後、10°Cまで冷却して更に60分間保持し、最後は5°Cに冷却して60分間保持した。生じた固体を濾過し、75°Cの真空オーブンで2時間乾燥することにより、16.2gの固体を得た。アンモニア電極を用いて固体のアンモニア濃度を分析したところ、アンモニアとAAとのモル比は約1:1であった。実施例2本実施例は、DAAの一部の蒸留によるMAAへの変換を示す。3つ口1L丸底フラスコの外側の口に、温度計及びストッパーを取り付けた。中央の口に、5トレー1オールダーショウOldershawセクションを取り付けた。オールダーショウセクションに、蒸留ヘッドを装着した。氷冷500mL丸底フラスコを、蒸留ヘッド用のレシーバとして使用した。1L丸底フラスコに、蒸留水、試験対象溶媒、AA及び濃縮水酸化アンモニウム溶液を入れた。内容物をマグネチックスターラーで攪拌し、すべての固体を溶解させた。固体が溶解した後、内容物を加熱マントルで加熱し、蒸留物350gを蒸留した。蒸留物を氷冷500ml丸底フラスコに採取した。蒸留物の最後の液滴を採取した時に、ポットの温度を記録した。ポットの内容物を室温まで冷却し、残留物の量及び蒸留物の量を記録した。その後、蒸留物のアンモニア含量を滴定により決定した。結果を表1に記録した。実施例3この実施例は、アンモニア放出溶媒の存在下での蒸留によるDAAの一部のMAAへの変換、及び、冷却誘導結晶化による蒸留底部液体からのMAA固体の回収を示す。ビーカーに36.8gの蒸留水及び19.7gの濃縮水酸化アンモニウムを入れ、次いで23.5gのアジピン酸をゆっくりと加えた。混合物を攪拌して透明な溶液とし、攪拌棒を入れた500mLの丸底フラスコに移した。トリグリムTriglyme80gをフラスコに加えた。フラスコに、蒸留ヘッドを装着した5トレー1オールダーショウOldershawカラムセクションを取り付けた。蒸留ヘッドには氷槽冷却レシーバを取り付けた。蒸留フラスコには更に、150gの蒸留水を入れた滴下漏斗も取り付けた。内容物を攪拌し、加熱マントルで加熱した。蒸留物が出現したら、蒸留物を除去するのと同じ速度で、滴下漏斗内の水をフラスコに滴下した。滴下漏斗内の水をすべて加えた時点で蒸留を停止した。総量で158gの蒸留物が収集された。蒸留物を滴定したところ、アンモニア含量は1.6であった。これは供給されたアンモニアの46に相当する。言い換えれば、この残留物は、アジピン酸一アンモニウム/アジピン酸二アンモニウムの91/9の混合物であった。室温に冷却した後、残留物を250mLの三角フラスコに移し、攪拌しながらゆっくりと5°Cに冷却した。スラリーを濾過し、湿潤結晶を真空下で2時間乾燥することにより、5.5gの固体を得た。固体を分析したところ、アンモニウムイオンのアジピン酸イオンに対する比率は、実質的に1対1即ちアジピン酸一アンモニウムであった。実施例4この実施例は、MAAからのAAの産生を示す。300mLのParrオートクレーブに、80gの合成アジピン酸一アンモニウム及び124gの水を入れた。オートクレーブを密閉し、内容物を攪拌しながら約200°Cに加熱した自生圧力は約203psiであった。。内容物が当該温度に達したら、水をオートクレーブに流速約2g/分で加えると共に、背圧調整器により、蒸気をオートクレーブから流速約2g/分で排気した。オートクレーブから排気される蒸気を濃縮し、レシーバで収集した。オートクレーブを蒸気条件下で継続し、最終的に総量1210gの水が排気され、総量1185gの蒸留物が収集された。オートクレーブの内容物209gの一部を冷却し、反応器から除去した。得られたスラリーを三角フラスコに入れ、攪拌下、室温で一晩放置した。スラリーを濾過し、得られた固体を25gの水で洗浄した。湿潤固体を75°Cの真空オーブンで1時間乾燥し、59gのアジピン酸生成物を得た。アンモニウムイオン電極を用いて分析したところ、0.015mmolアンモニウムイオン/gの固体であることが分かった。回収された固体の融点は151°C~154°Cであった。実施例5この実施例は、アンモニア放出溶媒の存在下での蒸留によるMAAの一部のAAへの変換、及び、冷却誘導結晶化による蒸留底部液体からのAA固体の回収を示す。ビーカーに467gの蒸留水及び99gの濃縮水酸化アンモニウムを入れ、235gのアジピン酸をゆっくりと加えた。混合物を攪拌して透明な溶液とし、攪拌棒を入れた500mLの丸底フラスコに移した。トリグリムTriglyme80gをフラスコに加えた。フラスコに、蒸留ヘッドを装着した5トレー1オールダーショウOldershawカラムセクションを取り付けた。蒸留ヘッドには氷槽冷却レシーバを取り付けた。蒸留フラスコには更に、1800gの蒸留水を入れた滴下漏斗も取り付けた。内容物を攪拌し、加熱マントルで加熱した。蒸留物が出現したら、蒸留物を除去するのと同じ速度で、滴下漏斗内の水をフラスコに滴下した。滴下漏斗内の水をすべて加えた時点で蒸留を停止した。総量で1806.2gの蒸留物が収集された。蒸留物を滴定したところ、アンモニア含量は0.11であった。これは供給したアンモニアの72に相当する。言い換えれば、残留物は、アジピン酸/アジピン酸一アンモニウムの72/28の混合物であった。残留物を三角フラスコに移し、攪拌しながら0°Cに冷却し、1時間放置した。生じたスラリーを濾過したところ、18.8gの湿潤ケーキ及び114.3gの母液が得られた。固体を真空下、80°Cで2時間乾燥し、13.5gの固体を得た。この固体を114gの熱水に溶解し、5°Cに冷却し、攪拌しながら45分間放置した。スラリーを濾過し、13.5gの湿潤固体及び109.2gの母液を得た。この固体を真空下、80°Cで2時間乾燥し、11.7gの乾燥固体を得た。この固体を分析したところ、そのアンモニウムイオン含量は0.0117mmol/g即ち、実質的に純粋なアジピン酸であった。本発明の方法をその具体的な工程及び態様に即して記載したが、添付の特許請求の範囲に記載した本開示発明の精神及び範囲から逸脱しない限り、本明細書に記載の具体的な要素及び工程に代えて、広範な範囲から選択される均等物を用いてもよい。"