水素および/または水素を含む化合物からなるガスを高炉に導入し、次いで該高炉から排出された排ガスから不燃性ガスを分離除去することにより燃焼性ガスを得ることを特徴とする燃焼性ガスの製造方法。前記高炉に導入するガスに含まれる水素量が溶銑トン当たり1~18kgであることを特徴とする、請求項1に記載の燃焼性ガスの製造方法。前記不燃性ガスの分離除去は、圧力スイング式の物理吸着法により行うことを特徴とする、請求項1または2に記載の燃焼性ガスの製造方法。前記水素含有ガスは、水素ガス、液化天然ガス、メタンガス、のいずれかあるいはこれら2種類以上の混合ガスであることを特徴とする、請求項1~3のいずれか一項に記載の燃焼性ガスの製造方法。しかしながら、特許文献1~3に記載された方法により得られるガスよりも、さらに高い燃焼性を有するガスの製造方法の開発が希求されていた。そこで、本発明の目的は、排出量の多い高炉ガスから高い燃焼性を有する燃焼性ガスを製造する方法を提供することにある。発明者らは、上記課題を解決する方途について鋭意検討した結果、水素および/または水素を含む化合物からなるガス以下、水素含有ガスと称するを高炉に吹き込むことにより、高炉から排出される高炉ガス中に含まれる水素および二酸化炭素の濃度を高め、次いで高炉ガスから不燃性ガスを分離除去することが有効であることを見出し、本発明を完成させるに到った。即ち、本発明の要旨構成は、次のとおりである。1水素および/または水素を含む化合物からなるガスを高炉に導入し、次いで該高炉から排出された排ガスから不燃性ガスを分離除去することにより燃焼性ガスを得ることを特徴とする燃焼性ガスの製造方法。2前記高炉に導入するガスに含まれる水素量が溶銑トン当たり1~18kgであることを特徴とする、1に記載の燃焼性ガスの製造方法。3前記不燃性ガスの分離除去は、圧力スイング式の物理吸着法により行うことを特徴とする、1または2に記載の燃焼性ガスの製造方法。4前記水素含有ガスは、水素ガス、液化天然ガス、メタンガスのいずれかあるいはこれら2種類以上の混合ガスであることを特徴とする、1~3のいずれか一項に記載の燃焼性ガスの製造方法。本発明によれば、水素および/または水素を含む化合物からなる水素含有ガスを高炉に導入することにより、炉頂から排出される高炉ガスに含まれる水素および二酸化炭素の含有ガスを高めることができ、高炉ガスに含まれる水素の含有率が高められたことにより高炉ガス自体の燃焼性が高まるとともに、二酸化炭素の含有率が高められたために物理吸着法より高炉ガスから二酸化炭素を効率的に除去できるため、高い燃焼性を有する燃焼性ガスを製造することができる。本発明による燃焼性ガスの製造方法を説明する前に、まず従来技術による燃焼性ガスの製造方法について説明する。従来の燃焼性ガスの製造方法は以下の通りである。即ち、まず熱風炉により1050~1250°Cに加温された空気または酸素濃度を30体積程度まで高めた空気以下、酸素富化空気と称するを、溶銑トン当たり900~1100Nm3高炉の下部に吹き込む。この吹き込まれた空気または酸素富化空気は、高炉内部で炭素材料と反応することによって鉄鉱石の還元に必要な熱を発生させ、高炉内にて発生した副生ガスを高炉ガスとして炉頂から排出する。上述のように、この排出された高炉ガスに含まれる水素の濃度および熱量は低いため、次いで不燃性ガス分離除去部により二酸化炭素や窒素等の不燃性ガスを分離除去する。通常、コークスや微粉炭等の石炭系材料のみを還元材とした高炉操業では、高炉ガスの成分組成は、一酸化炭素:21~26体積、水素:3~5体積、二酸化炭素:19~23体積、および窒素:53~59体積であり、この高炉ガスを発電所における燃料として利用する際には、単位体積当たりの熱量を増大させるために、例えばコークス炉ガス約4500kcal/Nm3や液化天然ガス約9500kcal/Nm3等の高い熱量を有するガス以下、高熱量ガスと称するを添加することにより、熱量を1050kcal/Nm3程度に調整するとともに、ガスに含まれる水素の濃度が6体積となるように、例えばコークス炉ガスやコークス炉ガスより分離された水素を添加して調整することが必要であり、このような調整を経て燃焼性ガスが得られる。次に、本発明による燃焼性ガスの製造方法について説明する。図1は、本発明による燃焼性ガスの製造方法に用いる装置を示す図である。この燃焼性ガスの製造装置10は、高炉3における原料の反応に用いる空気または酸素富化空気を加熱する熱風炉1と、水素含有ガスbまたは高熱量ガスeを供給する高熱量ガス供給部2と、供給された空気と鉄鉱石およびコークスとを反応させて銑鉄を生産するための高炉3と、該高炉3から排出された高炉ガスcから不燃性ガスgを分離除去する不燃性ガス分離除去部4と、不燃性ガス分離除去部4により不燃性ガスgが分離除去された分離後ガスdまたは該分離後ガスdに高熱量ガスeが混合された燃焼性ガスfを用いて発電する発電所5と、不燃性ガスgを液化する不燃性ガス液化部6とを備える。上記燃焼性ガスの製造装置10を用いた燃焼性ガスの製造方法は以下の通りである。即ち、まず熱風炉1によって加温された空気aに高熱量ガス供給部2から送られた水素含有ガスbが混合されて高炉3の下部に吹込まれ、従来技術と同様に、空気中の酸素は熱の発生に利用され、水素含有ガスbは熱の発生および鉄鉱石の還元に利用され、反応後のガスは、高炉ガスcとして炉頂より排出される。本発明による燃焼性ガスの製造方法の大きな特徴は、高炉3の内部に、高熱量ガス供給部2から水素含有ガスbを導入することにある。即ち、熱風炉1により加熱された空気aに、水素含有ガスbを混合して高炉3に導入するのである。これにより、後述するように、高炉3から排出される高炉ガスcに含まれる水素および二酸化炭素の濃度を高めることができる。ここで、高炉ガスc中の水素濃度の向上は、高炉ガスcの熱量の増加に繋がり、また、二酸化炭素濃度の向上は、不燃性ガス分離除去部4により高炉ガスcから二酸化炭素を分離除去する効率の向上に繋がる。その結果、高炉ガスcに含まれる水素および二酸化炭素の濃度の向上は、高炉ガスcから二酸化炭素や窒素等の不燃性ガスgを分離除去した後のガス以下、分離後ガスと称するdの熱量、ひいては最終的に得られる燃焼性ガスfの熱量を高めることができるのである。以下、本発明による燃焼性ガスの製造方法における各工程について説明する。尚、高炉3に水素含有ガスbを供給することにより、高炉3から排出される高炉ガスcに含まれる水素濃度の増加は、後述するように、高炉3の内部に水素含有ガスbを供給された後の、高炉3内の平衡反応の結果であって、水素含有ガスbの添加そのものによる増加ではないことに注意する。高炉3に導入される水素含有ガスbの導入量は、溶銑1トン当たりの水素重量で表記して、1~18kgとする。ここで、下限を1kgとするのは、水素含有ガスbを導入することにより、高炉ガスcの水素濃度および熱量を高める効果が低いためである。一方、上限を18kg質量とするのは、水素含有ガスbの添加自体により高炉ガスcの水素濃度および熱量が増加し、本発明において提案するプロセスの適用範囲外になるとともに、水素による還元反応の特徴である吸熱反応のため高炉内の温度が低下してしまうためである。図2は、高炉3への水素含有ガスbの供給量と高炉ガスcの組成との関係を示している。また、図3は、高炉3への水素含有ガスbの供給量と、高炉3から排出される高炉ガスcの単位体積当たりの熱量との関係を示している。図2から、高炉3への水素含有ガスbの供給量が多くなるほど、高炉ガスcに占める一酸化炭素、二酸化炭素および水素の割合が増加する一方、窒素の割合が低下することが分かる。また図3から、水素含有ガスbの供給量の増加とともに、高炉ガスcの熱量も増加することが分かる。高炉3から排出された高炉ガスcを、例えば発電所における燃料として利用するためには、上述のようにガスの単位体積当たりの熱量を1050kcal/Nm3程度に調整するとともに、水素濃度を6体積となるように調整することが必要であるが、図2から分かるように、高炉ガスcに含まれる水素濃度は、水素含有ガスbの供給量が8kg-H/溶銑トン以上では6体積を超えるものの、図3から分かるように、高炉ガスcの熱量は、水素含有ガスbの供給量が22kg-H/溶銑トン以上でないと1050kcal/Nm3を超えない。このため、高炉ガスcに何らかの高熱量ガスeを添加して熱量を高めることが必要になる。ここで、本発明においては、不燃性ガス分離除去部4により、高炉ガスcに含まれる不燃性ガスgを分離除去する。即ち、高炉ガスcから二酸化炭素および窒素等の不燃性ガスgを分離除去する不燃性ガス分離除去部4に導入することによって、二酸化炭素および窒素を除去することができ、不燃性ガスgを除去した分離後ガスdの水素濃度および熱量が増加するため、分離後ガスdに添加する水素含有ガスbや高熱量ガスeの量を減らすことが可能になる。不燃性ガス分離除去部4による二酸化炭素および窒素等の不燃性ガスgの分離方法としては、一般的に知られている化学吸収法、物理吸収法、ハイドレート法、膜分離法、物理吸着法等や、これらの組み合わせが利用可能である。特に、物理吸着法PSA法、TSA法、PTSA法等は、分離に要する動力が比較的小さいため好適である。高炉炉頂より排出された高炉ガスcは不燃性ガス分離除去部4に導入され、ここで高炉ガスcに含まれる二酸化炭素成分の大部分が吸着剤によって除去される。不燃性ガス分離除去部4の構成や運転条件は特に限定されず、上記した組成のガスから二酸化炭素を圧力スイングによって分離することが可能であれば、いかなる構成および方法でも構わない。また、二酸化炭素の吸着剤についても特に限定されないが、活性炭あるいはゼオライトに類する材料が好適である。高炉ガスcから窒素を除去する方法としては特に限定されず、窒素を吸着可能な吸着剤による吸着分離法や膜分離法などが利用可能である。また、高炉ガスcより分離された不燃性ガス成分のうち、二酸化炭素については不燃性ガス液化部6に送られて液化される。例として、高炉ガスcから不燃性ガス分離除去部4により二酸化炭素を分離した後の分離後ガスdの組成および熱量を図4および図5にそれぞれ示す。図4から、高炉ガスcの場合と同様に、高炉3への水素含有ガスbの供給量が多くなるほど、分離後ガスdに占める一酸化炭素、二酸化炭素および水素の割合は増加し、窒素の割合は低下することが分かる。また図5から、不燃性ガス分離除去部4により高炉ガスcから二酸化炭素を分離除去することにより、分離後ガスdに含まれる水素の濃度および熱量が高炉ガスcに比べて大きく増加していることが分かる。こうして不燃性ガスが分離除去された分離後ガスdと、高熱量ガス供給部2により供給される高熱量ガスeとを混合して、混合した後のガスの単位体積当たりの熱量を1050kcal/Nm3、水素濃度を6体積となるように調整することにより燃焼性ガスfが得られる。こうして得られた燃焼性ガスfは、例えば発電所5に送られて燃料として使用される。分離後ガスdに添加される高熱量ガスeとしては、水素、液化天然ガス、メタンガスなどを用いることができる。図6は、高炉3に供給された水素含有ガスbの供給量と燃焼性ガスfの水素濃度を6以上とするために追加すべき水素の量との関係を示している。ここで、不燃性ガス分離除去部4によって、高炉ガスcから二酸化炭素が分離除去されている。この図から明らかなように、水素含有ガスbの供給量が9kg―H/溶銑トン以上の場合には、高炉ガスcそのものが水素濃度6を超えるため、水素濃度に関する調整は不要となる。一方、水素含有ガスbの供給量が9kg-H/溶銑トン以下の場合には、高炉ガスcに水素を添加する必要があるが、不燃性ガス分離除去部4で二酸化炭素を分離除去した分離後ガスdについては、水素濃度を6とするために必要な水素の添加量を低減できることが分かる。図7は、分離後ガスdの単位体積当たり熱量を1050kcal/Nm3以上とするために添加が必要なメタンガスの量を示している。高炉3に供給される水素含有ガスbの供給量が18kg―H/溶銑トン以上では、高炉ガスcそのものが1050kcal/Nm3を超えるため熱量に関する調整は不要となる。18kg-H/溶銑トン以下では高炉ガスcではメタンガスの添加が必要であるが、不燃性ガス分離除去部4で二酸化炭素を除去した分離後ガスdについては、メタンガスの添加量を低減できることが分かる。このように、水素を含有する水素含有ガスを高炉に導入することにより、炉頂から排出される高炉ガスに含まれる水素および二酸化炭素の含有ガスを高めることができ、高炉ガスに含まれる水素の含有率が高められたことにより高炉ガス自体の燃焼性が高まるとともに、二酸化炭素の含有率が高められたために物理吸着法より高炉ガスから二酸化炭素を効率的に除去できるため、高い燃焼性を有する燃焼性ガスを製造することができる。比較例1高炉に吹込むガスに水素含有ガスを含まない状態での平均的な高炉ガス組成を、二酸化炭素22、一酸化炭素22、窒素53、水素3体積当たり熱量=750kcal/Nm3とし、これに水素およびメタンガスを添加した際に、水素濃度が全体で6、体積当たり熱量が1050kcal/Nm3以上となるような水素およびメタンガスの添加量を計算した。その結果、必要な水素量は45Nm3/溶銑トン、メタン量は50Nm3/溶銑トンであることが算出された。比較例2高炉に吹込むガスに水素含有ガスを含まない状態での平均的な高炉ガス組成を、比較例1と同様とした高炉操業において、高炉に吹き込む水素含有ガスとして水素を用い、その量を9kg-H/溶銑トンとした場合に、高炉ガス組成がどのように変化するかを平衡条件により算出した。その結果、高炉ガス組成は、二酸化炭素22、一酸化炭素23、窒素48、水素7体積当たり熱量=870kcal/Nm3となった。比較例1と同様に、これに水素およびメタンガスを添加した際に、水素濃度が全体で6、体積当たり熱量が1050kcal/Nm3以上となるような水素およびメタンガスの添加量を計算した。その結果、必要な水素量は0Nm3/溶銑トン、メタン量は30Nm3/溶銑トンであることが算出され、水素量の添加は不要であるが、メタンの添加がなお必要であることが分かる。比較例3高炉に吹き込む水素量を18kg-H/溶銑トンとした他は、比較例2と同様に高炉ガス組成を計算した結果、高炉ガス組成は、二酸化炭素23、一酸化炭素25、窒素41、水素11体積当たり熱量=1030kcal/Nm3となった。比較例2と同様に、これに水素およびメタンガスを添加した際に、水素濃度が全体で6、体積当たり熱量が1050kcal/Nm3以上となるような水素およびメタンガスの添加量を計算した。その結果、必要な水素量は0Nm3/溶銑トン、メタン量は2Nm3/溶銑トンであることが算出され、水素の添加は不要であるが、メタンの添加がなお必要であることが分かる。比較例4比較例1において、高炉ガスから二酸化炭素の一部を分離除去した場合を想定した。ここで、分離装置としてはPSA装置を使用し、高炉ガスより分離除去されるガスの二酸化炭素濃度99残部は一酸化炭素、二酸化炭素の割合を80残部は高炉ガスに残存とした。その結果、二酸化炭素の一部が分離された高炉ガス組成は、二酸化炭素5、一酸化炭素26、窒素64、水素4体積当たり熱量=900kcal/Nm3となった。比較例1と同様に、これに水素およびメタンガスを添加した際に、水素濃度が全体で6、体積当たり熱量が1050kcal/Nm3以上となるような水素およびメタンガスの添加量を計算した。その結果、必要な水素量は28Nm3/溶銑トン、メタン量は18Nm3/溶銑トンであることが算出され、水素およびメタンの添加がなお必要であることが分かる。発明例1比較例2において、該比較例2の組成の高炉ガスから、二酸化炭素の一部を分離除去した場合を想定した。ここで分離装置としてはPSA装置を使用し、高炉ガスより分離除去されるガスの二酸化炭素濃度99残部は一酸化炭素、二酸化炭素割合を80残部は高炉ガスに残存とした結果、二酸化炭素の一部が分離された高炉ガス組成は二酸化炭素5、一酸化炭素28、窒素58、水素8体積当たり熱量=1050kcal/Nm3となった。即ち、PSAによる分離操作のみで水素濃度6以上、体積当たり熱量が1050kcal/Nm3以上となり、新たな水素およびメタンガスの添加は不要であった。発明例2高炉ガス組成を比較例3と同様にした他は、発明例1と同様の二酸化炭素分離操作を行い、分離後の高炉ガス組成を計算した結果、二酸化炭素の一部が分離された高炉ガス組成は二酸化炭素6、一酸化炭素31、窒素50、水素13体積当たり熱量=1270kcal/Nm3となった。即ち、PSAによる分離操作のみで水素濃度6以上、体積当たり熱量が1050kcal/Nm3以上となり、新たな水素およびメタンガスの添加は不要であった。