"中空部に回転軸23の偏心部14が嵌合する環状のピストン40と、中空部に該ピストン40を公転自在に収容するシリンダ室39を形成する環状のシリンダ部32と、該シリンダ室39の内周面3へ向かって上記ピストン40の外周面4から突出してシリンダ室39を高圧室45a及び低圧室45bに区画する平板状のブレード41と、上記ブレード41を揺動自在にシリンダ部32に保持する揺動ブッシュ43a43bと、上記シリンダ室39の高圧室45aに軸方向から開口する吐出ポート46とを備えた回転式圧縮機であって、上記ピストン40は、該ピストン40の外周面4と上記ブレード41に係る低圧室45b側の側面5bとが交差する低圧交差部2bと、該ピストン40の外周面4と上記ブレード41に係る高圧室45a側の側面5aとが交差する高圧交差部2aとを有し、上記高圧交差部2aを上記低圧交差部2bよりも上記ブレード41の先端側へずらした形状であることを特徴とする揺動ピストン式圧縮機。請求項1において、上記低圧交差部2bから上記高圧交差部2aへ亘る該ピストン40の外周面4が、曲率の異なる複数の円弧部C1~C7を周方向へ繋ぎ合わせた形状であることを特徴とする揺動ピストン式圧縮機。請求項1又は2において、上記揺動ブッシュ43a43bは、一対のブッシュ片43a43bであり、上記一対のブッシュ片43a43bは、該一対のブッシュ片43a43bの間で上記ブレード41を両側面5a5bから摺動自在に挟み込むとともに、低圧室45b側のブッシュ片43bに係る上記ブレード41の突出方向の長さを高圧室45a側のブッシュ片43aに係る上記ブレード41の突出方向の長さよりも長くした形状であることを特徴とする揺動ピストン式圧縮機。請求項3において、上記シリンダ部32には、上記ブレード41を挟んだ状態の一対のブッシュ片43a43bを収容する断面略円形状のブッシュ孔42が形成され、上記高圧室45a側のブッシュ片43aは、上記低圧室45b側のブッシュ片43bよりも小さくなるように該高圧室45a側のブッシュ片43aに係るブレード41の基端側の端部を切り欠いた形状であり、上記ブッシュ孔42に係る高圧室45a側の孔縁と低圧室45b側の孔縁との曲率を同じにしたことを特徴とする揺動ピストン式圧縮機。ところで、このピストンは環状に形成され、該ピストンの中空部に回転軸の偏心部が摺動自在に嵌合している。そして、このピストンと偏心部との摺動隙間には潤滑油が供給される。一方、上述した吐出ポートは、シリンダ室の高圧室に軸方向から開口している。このことから、この吐出ポートを形成する場合には、該吐出ポートの開口縁が公転中のピストンの内周縁と重ならないようにする必要がある。仮に、吐出ポートの開口縁とピストンの内周縁とが重なってしまうと、この内周縁に係る摺動隙間と吐出ポートとが連通し、シリンダ室がシール不良を起こしてしまう。このシール不良を回避するため、吐出ポートをピストンの内周縁から外側へ離しすぎると、この吐出ポートとシリンダ室との連通面積が小さくなり、この連通面積の縮小化に伴って、冷媒の吐出損失が増加してしまうという問題がある。本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、揺動ピストン式圧縮機に係るシリンダ室のシール不良を抑えつつ、この吐出ポートを通過する流体の吐出損失を抑制することにある。第1の発明は、中空部に回転軸23の偏心部14が嵌合する環状のピストン40と、中空部に該ピストン40を公転自在に収容するシリンダ室39を形成する環状のシリンダ部32と、該シリンダ室39の内周面3へ向かって上記ピストン40の外周面4から突出してシリンダ室39を高圧室45a及び低圧室45bに区画する平板状のブレード41と、上記ブレード41を揺動自在にシリンダ部32に保持する揺動ブッシュ43a43bと、上記シリンダ室39の高圧室45aに軸方向から開口する吐出ポート46とを備えた揺動ピストン式圧縮機を前提としている。そして、この揺動ピストン式圧縮機において、上記ピストン40は、該ピストン40の外周面4と上記ブレード41に係る低圧室45b側の側面5bとが交差する低圧交差部2bと、該ピストン40の外周面4と上記ブレード41に係る高圧室45a側の側面5aとが交差する高圧交差部2aとを有し、上記高圧交差部2aを上記低圧交差部2bよりも上記ブレード41の先端側へずらした形状であることを特徴としている。第1の発明では、上記吐出ポート46付近のピストン40の径方向幅外周面と内周面との距離を広くして、上記ピストン40が上死点付近にきたときの、上記吐出ポート46の開口縁と上記ピストン40の内周縁との距離が従来よりも長くなるようにしている。具体的には、上記高圧交差部2aを上記低圧交差部2bよりも上記ブレード41の先端側へずらして、上記ピストン40の回転によって該ピストン40と上記吐出ポート46とが重なる領域に係る該ピストン40の径方向幅を広げている。こうすると、上記吐出ポート46付近において、上記ピストン40に係る低圧交差部2b側の径方向幅よりも高圧交差部2a側の径方向幅が広がる。これにより、上記ピストン40の上死点付近において、上記吐出ポート46の開口縁と上記ピストン40の内周縁とが従来よりも重なり難くなる。又、上記吐出ポート46の開口縁と上記ピストン40の内周縁との距離を長くした分だけ、吐出ポート46を内側へ寄せることができるようになり、この吐出ポート46と高圧室45aとの連通面積を大きくすることができるようになる。第2の発明は、第1の発明によれば、上記低圧交差部2bから上記高圧交差部2aへ亘る該ピストン40の外周面4が、曲率の異なる複数の円弧部C1~C7を周方向へ繋ぎ合わせた形状であることを特徴としている。第2の発明では、上記ピストン40の外周面4を非円形状とするため、曲率の異なる複数の円弧部C1~C7を周方向へ繋ぎ合わせて構成している。ここで、曲率の異なる複数の円弧部C1~C7を全て連続的に繋ぎ合わせようとすると、各円弧部C1~C7の形状が限定されてしまい、上記ピストン40に係る外周面形状の設計自由度が小さくなる。第2の発明では、上記高圧交差部2aを上記低圧交差部2bよりも上記ブレード41の先端側へずらした形状であるため、上記ブレード41の両側にある円弧部C1C7を互いに連続する位置に配置する必要がなくなる。第3の発明は、第1又は第2の発明において、上記揺動ブッシュ43a43bは、一対のブッシュ片43a43bであり、上記一対のブッシュ片43a43bは、該一対のブッシュ片43a43bの間で上記ブレード41を両側面5a5bから摺動自在に挟み込むとともに、低圧室45b側のブッシュ片43bに係る上記ブレード41の突出方向の長さを高圧室45a側のブッシュ片43aに係る上記ブレード41の突出方向の長さよりも長くした形状であることを特徴としている。第3の発明では、上記高圧交差部2aを上記ブレード41の先端側へずらした分だけ、上記高圧室45a側の側面5aよりも上記低圧室45b側の側面5bを長くできる。そして、この低圧室45b側の側面5bが長くなった分だけ、低圧室45b側のブッシュ片43bに係る上記ブレード41の突出方向の長さを高圧室45a側のブッシュ片43aに係る上記ブレード41の突出方向の長さよりも長くできる。ここで、上記ブレード41は、上述したように、シリンダ室39を高圧室45aと低圧室45bとに区画しているため、上記ブレード41が高圧室45a側から低圧室45b側へ押圧されている。このため、ブレード41から受ける荷重は、高圧室45a側のブッシュ片43aよりも低圧室45b側のブッシュ片43bの方が大きい。第3の発明では、上述したように、上記高圧交差部2aを上記ブレード41の先端側へずらして、高圧室45a側のブッシュ片43aを小さくすることにより、低圧室45b側のブッシュ片43bにかかる荷重を小さくしている。これにより、揺動ブッシュとブレードとの間の摩擦損失が小さくなる。第4の発明は、第3の発明において、上記シリンダ部32には、上記ブレード41を挟んだ状態の一対のブッシュ片43a43bを収容する断面略円形状のブッシュ孔42が形成され、上記高圧室45a側のブッシュ片43aは、上記低圧室45b側のブッシュ片43bよりも小さくなるように該高圧室45a側のブッシュ片43aに係るブレード41の基端側の端部を切り欠いた形状であり、上記ブッシュ孔42に係る高圧室45a側の孔縁と低圧室45b側の孔縁との曲率を同じにしたことを特徴としている。第4の発明では、例えば、同じ大きさのブッシュ片の場合には、高圧室45a側のブッシュ片43aに係るブレード41の基端側の端部を切り欠くことにより、該高圧室45a側のブッシュ片43aを低圧室45b側のブッシュ片43bよりも小さくすることができる。又、これらのブッシュ片43a43bを収容するブッシュ孔42は、高圧室45a側の孔縁と低圧室45b側の孔縁との曲率を同じであるため、孔加工が容易になる。又、高圧室45a側のブッシュ片43aの端部を切り欠くことで、ブッシュ孔42とシリンダ中心との距離を短くすることが可能となる、この結果、ピストン40の受圧面積が小さくなり、高圧室45aと低圧室43aの差圧に起因する軸受損失が小さくなる。本発明によれば、上記高圧交差部2aを上記低圧交差部2bよりも上記ブレード41の先端側へずらすことにより、上記吐出ポート46付近のピストン40の径方向幅を従来よりも広くしている。これにより、上記ピストン40の上死点付近において、上記吐出ポート46の開口縁と上記ピストン40の内周縁とが従来よりも重なり難くなって、上記吐出ポート46に係るシール洩れを抑えることができる。又、上記吐出ポート46の開口縁と上記ピストン40の内周縁との距離を長くした分だけ、吐出ポート46を内側へ寄せることができ、吐出ポート46と高圧室45aとの連通面積を大きくなって、上記吐出ポート46に係る流体の吐出損失を抑制することができる。また、上記第2の発明によれば、上記高圧交差部2aを上記低圧交差部2bよりも上記ブレード41の先端側へずらすことにより、上記ブレード41の両側にある円弧部C1C7を互いに連続する位置に配置する必要がなくなり、複数の円弧部C1~C7で上記ピストン40の外周面4を形成しやすくすることができる。また、上記第3の発明によれば、上記高圧交差部2aを上記低圧交差部2bよりも上記ブレード41の先端側へずらすことにより、低圧室45b側のブッシュ片43bを高圧室45a側のブッシュ片43aよりも大きくすることができる。これにより、両方のブッシュ片43a43bが同じ大きさの場合に比べて、低圧室45b側のブッシュ片43bにかかる面圧を小さくすることができる。また、上記第4の発明によれば、高圧室45a側のブッシュ片43aの端部を切り欠くことで、ブッシュ孔42とシリンダ中心との距離を短くし、ピストン40の受圧面積が小さくなり、高圧室45aと低圧室43aの差圧に起因する軸受損失を小さくすることができる。又、ブッシュ孔42は、高圧室45a側の孔縁と低圧室45b側の孔縁との曲率を同じであるため、該ブッシュ孔42の孔加工を容易に行うことができる。以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。圧縮機の全体構成図1及び図2に示すように、本実施形態に係る揺動ピストン式圧縮機10は、ケーシング11内に、圧縮機構30と電動機20とが収納され、全密閉型に構成されている。上記揺動ピストン式圧縮機10は、例えば、空気調和装置の冷媒回路中に設けられ、冷媒を吸入、圧縮して吐出するように構成されている。ケーシング11は、円筒状の胴部12と、この胴部12の上下の端部にそれぞれ固定された鏡板13a,13bとによって構成されている。胴部12には、下方寄りの所定の位置に、この胴部12を貫通する吸入管15が設けられている。一方、上部の鏡板13aには、ケーシング11の内外を連通する吐出管16が設けられている。圧縮機構30は、ケーシング11内の下部側に配置されている。圧縮機構30は、シリンダ19と、このシリンダ19のシリンダ室39の内部に収納された環状のピストン40とを備えている。シリンダ19は、環状シリンダ部32と、この環状シリンダ部32の上部開口を閉塞するフロントヘッド31と、環状シリンダ部32の下部開口を閉塞するリヤヘッド35とから構成されている。そして、環状シリンダ部32の内周面3と、フロントヘッド31の下端面と、リヤヘッド35の上端面との間に、シリンダ室39が区画形成されている。電動機20は、ステータ21とロータ22とを備えている。ステータ21は、圧縮機構30の上方でケーシング11の胴部12に固定されている。ロータ22には回転軸23が連結されていて、ロータ22と共に回転軸23が回転する。回転軸23は、シリンダ室39を上下方向に貫通している。フロントヘッド31とリヤヘッド35には、回転軸23を支持するための軸受部36,37がそれぞれ形成されている。また、回転軸23には、その軸方向に縦貫する給油路図示省略が設けられている。さらに、回転軸23の下端部には、油ポンプ25が設けられている。そして、この油ポンプ25によって、ケーシング11内の底部に貯留されている潤滑油を、上記給油路内を流通させて圧縮機構30の摺動部へ供給するように構成されている。回転軸23には、シリンダ室39の中に位置する部分に偏心部14が形成されている。偏心部14は、回転軸23よりも大径に形成され、回転軸23の軸心から所定量だけ偏心している。そして、この偏心部14が、ピストン40の中空部に摺動自在に嵌め込まれている。ピストン40は、図2に示すように、該ピストン40の外周面4から上記回転軸23の径方向外方へ突出する板状のブレード41が一体的に形成されている。ピストン40のブレード41は、一体形成か、または別部材を一体的に固着することにより形成されている。ピストン40はシリンダ室39の内部で公転可能に構成され、ブレード41はシリンダ19に揺動可能に保持されている。このブレード41により、上記シリンダ室39が高圧室45a及び低圧室45bに区画される。上記環状シリンダ部32には、回転軸23の軸方向と平行に断面円形状のブッシュ孔42が貫通形成されている。ブッシュ孔42は、環状シリンダ部32の内周面3側に形成され、且つ周方向の一部分がシリンダ室39と連通するように形成されている。このブッシュ孔42に係る高圧室45a側及び低圧室45b側の孔縁の曲率は同じに設定されている。このブッシュ孔42の内部には、断面が略半円形状の一対のブッシュ片43a43bが挿入されている。このブッシュ片43a43bは、シリンダ室39内の高圧室45a側に配設される高圧側ブッシュ片43aと、シリンダ室39内の低圧室45b側に配設される低圧室45b側のブッシュ片43bとから構成されている。両ブッシュ片43a43bは、フラットな面同士が対向するように配置されている。そして、この両ブッシュ片43a43bの対向面の間にブレード溝38が形成されている。ブレード溝38には、ピストン40のブレード41が挿入されている。ブッシュ片43a43bは、ブレード溝38にブレード41を挟んだ状態で、ブレード41がその面方向にブレード溝38を進退するように構成されている。同時に、ブッシュ片43a43bは、ブレード41と一体的にブッシュ孔42の中で揺動するように構成されている。両ブッシュ片43a43bのうち、高圧側ブッシュ片43aの端部図2の下側がカットされている。これにより、ブッシュ孔42とシリンダ中心との距離を短くすることが可能となる。なお、この実施形態では両ブッシュ片43a43bを別体とした例について説明したが、両ブッシュ片43a43bは一体としてもよい。そして、回転軸23が回転すると、ピストン40は、ブレード41がブレード溝38内を進退しながら、シリンダ側の一点ブッシュ孔42の中心を軸心として揺動する。この揺動動作により、ピストン40と環状シリンダ部32の内周面3との接触部が時計周り方向へ移動する。このとき、上記揺動ピストンの本体部28aは回転軸23の周りを公転するが、自転はしない。環状シリンダ部32には吸入ポート44が形成されている。この吸入ポート44は、環状シリンダ部32をその径方向に貫通しており、一端が低圧室45bに臨むように開口している。一方、吸入ポート44の他端には上記吸入管15が接続されている。また、フロントヘッド31には、該フロントヘッド31を軸方向に貫通する吐出ポート46が形成されている。この吐出ポート46の一端が、シリンダ室39の高圧室45aに軸方向から開口している。又、この吐出ポート46の他端には、図示しない吐出弁が取り付けられている。この吐出弁によって吐出ポート46が開閉される。この吐出弁が開いたときに、上記吐出ポート46を通じて高圧室45aとケーシング11の内部空間とが連通する。上記圧縮機構30は、ピストン40に設けられたブレード41がシリンダ19に保持されて揺動しながら該ピストン40がシリンダ室39内で公転し、ピストン40がブレード41側でシリンダ19と実質的に接する上死点から下死点を経て再び上死点に戻る360°の回転で、吸入行程と圧縮行程と吐出行程の1サイクルが行われるように構成されている。ピストン40は、その外周面形状がブレード41に対して高圧室45a側に位置する領域よりも低圧室45b側に位置する領域が突出した非円形形状で、略卵形に形成されている。これに対し、シリンダ室39の内周面形状は、該ピストン40の揺動時における該ピストン40の外周面4の包絡線に基づいた形状に形成されている。ピストン40の動作中には、シリンダ19とピストン40の間に常に一点の接触部厳密には、ピストン40の外周面4とシリンダ室39の内周面3との間に油膜等を介してシール部を構成するシールポイントが形成される。ピストンの形状について上記ピストン40には、このブレード41の基端部において、上記ブレード41に係る低圧室45b側の側面5bとピストン40の外周面4との交差部が低圧交差部2bであり、上記ブレード41に係る高圧室45a側の側面5aとピストン40の外周面4との交差部が高圧交差部2aである。そして、本実施形態では、上記高圧交差部2aを上記低圧交差部2bよりも上記ブレード41の先端側へずらしている。これにより、このピストン40に係る高圧交差部2a側の径方向幅図2のA2が、低圧交差部2b側の径方向幅図2のA1よりも厚くなっている。尚、この高圧交差部2aを上記ブレード41の先端側へずらせばずらすほど、上記高圧交差部2a側の径方向幅が厚くなり、上記高圧交差部2aを上記ブレード41の基端側へずらせばずらすほど、上記高圧交差部2a側の径方向幅が薄くなる。上記高圧交差部2a側の径方向幅A2を厚くすることにより、上記ピストン40が上死点付近に公転してきたときの、上記ピストン40の内周縁と上記吐出ポートの開口縁との距離を、上記高圧交差部2aをずらさない場合に比べて長くすることが可能となる。上述したように、ピストン40の内周面と偏心部14の外周面とは摺動しており、この摺動面には潤滑油が供給されている。このことから、上記ピストン40の内周縁と吐出ポート46の開口とが重なり合うと、この内周縁に係るピストン40及び偏心部14の摺動隙間と吐出ポート46とが連通し、シリンダ室39でシール不良が起きてしまう。本実施形態では、上記高圧交差部2aを上記低圧交差部2bよりも上記ブレード41の先端側へずらして、上記高圧交差部2a側の径方向幅A2を厚くし、上記ピストン40の内周縁と上記吐出ポート46の開口縁との距離を長くしているので、このシール不良を確実になくすことができる。又、このピストン40の外周面4に係る上記低圧交差部2bから上記高圧交差部2aへ亘る部分は、軸方向から見て曲率の異なる複数の円弧部C1~C7を周方向へ繋ぎ合わせて形成されている。図3に、上記回転軸23を軸方向から見たときのピストン40の外形図を示す。同図中のX,Y=0,0の点が回転軸23の軸心の位置を示している。又、Y=0の直線が上記ブレード41に係る対称線と一致し、上記ブレード41は回転軸23の径方向へ延びている。図3に示すように、上記ピストン40の外周面4は、第1から第7の円弧部C1~C7を周方向に順に繋ぎ合わせた非円形状に形成されている。各円弧部C1~C7の中心点M1~M7の位置と曲率半径R1~R7とは互いに異なっている。第1円弧部C1の一端は、上記ブレード41に係る低圧室45b側の側面5bに接している。第1円弧部C1の他端が第2円弧部C2の一端と接している。この第2円弧部C2の中心点M2は、上記第1円弧部C1の中心点M1と該第1円弧部C1の他端とを通る仮想直線R2上にある。又、第2円弧部C2の他端が第3円弧部C3の一端と接している。この第3円弧部C3の中心点M3は、上記第2円弧部C2の中心点M2と該第2円弧部C2の他端とを通る仮想直線R3上にある。又、第3円弧部C3の他端が第4円弧部C4の一端と接している。この第4円弧部C4の中心点M4は、上記第3円弧部C2の中心点M3と該第3円弧部C3の他端とを通る仮想直線R4上にある。又、第4円弧部C4の他端が第5円弧部C5の一端と接している。この第5円弧部C5の中心点M5は、上記第4円弧部C4の中心点M4と該第4円弧部C4の他端とを通る仮想直線R5上にある。又、第5円弧部C5の他端が第6円弧部C6の一端と接している。この第6円弧部C6の中心点M6は、上記第5円弧部C5の中心点M5と該第5円弧部C5の他端とを通る仮想直線R6上にある。又、第6円弧部C6の他端が第7円弧部C7の一端と接している。この第7円弧部C7の中心点M7は、上記第6円弧部C6の中心点M6と該第6円弧部C6の他端とを通る仮想直線R7上にある。第7円弧部C7の他端は、上記ブレード41に係る高圧室45a側の側面5aに接している。つまり、隣り合う円弧部において、時計回りで前方の円弧部の中心点は、後方の円弧部の中心点と該後方の円弧部の他端とを通る仮想直線上にある。このような関係を保つことで、前方と後方の円弧部の接点において、前方と後方の円弧部の接線が一致し、前方と後方の円弧部が滑らかに繋がるようになる。そして、本実施形態では、ピストン40に係る低圧交差部2b及び高圧交差部2aをずらすことにより、第7円弧部C7の他端から延びる仮想円弧と第1円弧部C1の一端から延びる仮想円弧とを一致させないようにしている。ここで、曲率の異なる複数の円弧部C1~C7を全て連続的に繋ぎ合わせようとすると、各円弧部C1~C7の形状が限定されてしまい、上記ピストン40に係る外周面形状の設計自由度が小さくなる。本実施形態では、上記ピストン40が上記高圧交差部2aを上記ブレード41の先端側へずらした形状であるため、上記ブレード41の両側にある円弧部C1C7が互いに連続する位置になくてもよい。このことから、曲率の異なる複数の円弧部C1~C7で上記ピストン40の外周面4を形成しやすくなる。又、本実施形態のピストン40では、上記高圧交差部2aを上記低圧交差部2bよりも上記ブレード41の先端側へずらした分だけ、上記低圧室45b側の側面5bが上記高圧室45a側の側面5aよりも長くなっている。又、回転軸23の軸心から上記高圧交差部2aまでのY方向の距離L2は、回転軸23の軸心から上記低圧交差部2bまでのY方向の距離L1よりも長くなっている。-運転動作-次に、この揺動ピストン式圧縮機10の運転動作について説明する。電動機20を起動してロータ22が回転すると、該ロータ22の回転が回転軸23を介してピストン40に伝達される。これによって、ピストン40のブレード41がブッシュ片43a43bに対して往復直線運動の摺動を行い、且つブッシュ片43a43bが上記ブッシュ孔42内で往復回転運動を行うことで、ブレード41がブッシュ孔42を中心として揺動しながらピストン40がシリンダ室39内で回転軸23を中心として公転し、圧縮機構30が所定の圧縮動作を行う。ピストン40が、上死点から正回転方向図2における右回りに公転すると、低圧室45bの容積が徐々に拡大し、この低圧室45bに低圧の冷媒ガスが吸入ポート44を介して吸入される。この吸入行程において、ピストン40が下死点に位置した状態では、低圧室45bの容積が高圧室45aの容積よりもやや大きくなる。ピストン40が下死点を通過して公転を続けると、低圧室45bの容積がさらに拡大していく。そして、ピストン40が更に公転して、環状シリンダ部32の内周面3とピストン40の外周面4との接触部が吸入ポート44にまで達すると、この低圧室45bは冷媒が圧縮される高圧室45aとなる。同時に、ブレード41を隔てて新たな低圧室45bが形成される。また、上記ピストン40がさらに公転すると、低圧室45bへの冷媒の吸入が繰り返される一方、高圧室45aの容積が減少し、該高圧室45aでは冷媒が圧縮される。高圧室45aの圧力が所定値となって圧縮機構30の外側空間との差圧が設定値に達すると、高圧室45aの高圧冷媒によって吐出弁が開き、高圧冷媒が高圧室45aからケーシング11の内部に吐出される。この動作が繰り返される。-実施形態の効果-本実施形態によれば、上記高圧交差部2aを上記低圧交差部2bよりも上記ブレード41の先端側へずらすことにより、上記吐出ポート46付近のピストン40の径方向幅を従来よりも広くしている。これにより、上記ピストン40の上死点付近において、上記吐出ポート46の開口縁と上記ピストン40の内周縁とが従来よりも重なり難くなって、上記吐出ポート46に係るシール洩れを抑えることができる。又、上記吐出ポート46の開口縁と上記ピストン40の内周縁との距離を長くした分だけ、吐出ポート46を内側へ寄せることができ、吐出ポート46と高圧室45aとの連通面積を大きくなって、上記吐出ポート46に係る流体の吐出損失を抑制することができる。また、本実施形態によれば、上記高圧交差部2aを上記低圧交差部2bよりも上記ブレード41の先端側へずらすことにより、上記ブレード41の両側にある円弧部C1C7を互いに連続する位置に配置する必要がなくなり、複数の円弧部C1~C7で上記ピストン40の外周面4を形成しやすくすることができる。また、本実施形態によれば、上記高圧交差部2aを上記低圧交差部2bよりも上記ブレード41の先端側へずらすことにより、低圧室45b側のブッシュ片43bを高圧室45a側のブッシュ片43aよりも大きくすることができる。これにより、両方のブッシュ片43a43bが同じ大きさの場合に比べて、低圧室45b側のブッシュ片43bにかかる面圧を小さくすることができる。また、本実施形態によれば、高圧室45a側のブッシュ片43aの端部を切り欠くことで、ブッシュ孔42とシリンダ中心との距離を短くし、ピストン40の受圧面積が小さくなり、高圧室45aと低圧室43aの差圧に起因する軸受損失を小さくすることができる。又、ブッシュ孔42は、高圧室45a側の孔縁と低圧室45b側の孔縁との曲率を同じであるため、該ブッシュ孔42の孔加工を容易に行うことができる。《その他の実施形態》上記実施形態については、以下のような構成としてもよい。上記実施形態では、複数の円弧部C1~C7の曲率が互いに異なっていたが、これに限定されず、例えば、複数の円弧部C1~C7のうち、少なくとも2つの円弧部の曲率が異なるように構成してもよい。この場合であっても、本発明の効果を得ることができる。上記実施形態では、7つの円弧部C1~C7でピストン40の外周面を構成したが、これに限定されず、7つ以外の複数の円弧部であってもよい。なお、以上の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。"