"Crを21質量以上含有するステンレス鋼板の素地表面に対し、Cr過不動態溶解反応が生じるアノード電解処理を施した後、直ちにNi3Sn2層の形成処理を行うことを特徴とする燃料電池用セパレータの表面処理方法。前記アノード電解処理が、硫酸ナトリウム水溶液中でのアノード電解処理であることを特徴とする請求項1に記載の燃料電池用セパレータの表面処理方法。前記硫酸ナトリウム水溶液中でのアノード電解処理を、濃度:05~2molLの硫酸ナトリウム水溶液中にて、温度:60~80°C、電流密度:3~7Adm2および電解時間:30~120秒の各条件下で行うことを特徴とする請求項2に記載の燃料電池用セパレータの表面処理方法。前記Ni3Sn2層の形成処理によるステンレス鋼板の板厚増加率が1~20であることを特徴とする請求項1~3のいずれかに記載の燃料電池用セパレータの表面処理方法。本発明は、上記した種々の問題点を解決し、実使用環境下において耐久性に優れる固体高分子形燃料電池用セパレータを得るための表面処理方法を提供することを目的とする。発明者らは、上記の目的を達成すべく、固体高分子形燃料電池用セパレータの素材であるステンレス鋼板に対して種々の表面処理方法の検討を行った。以下、本発明の解明経緯について説明する。まず、ステンレス鋼板の表面に05μmのNiストライク処理を行った後、上層にNi3Sn2層を8μm程度形成することで、セパレータ使用環境下での耐久性が向上することが分かった。ここで、Niストライク処理は上層のNi3Sn2層の密着性を確保するために行われるものである。しかしながら、上記した形成処理等では、例えば、板厚:50μmのステンレス鋼板を使用した場合、両面で17μm程度のコーティング処理が必要となり、結果的に板厚の増加率が34程度となる。これを、数百ものセルをスタックして使用する燃料電池に使用した場合、全体の厚みが極めて大きく、また自動車等に使用すると搭載スペースが過大になって、搭載重量も大きくなるという問題が生じる。上記の問題を解決するために、発明者らは、Ni3Sn2層の薄膜化を試みた。しかしながら、単にNi3Sn2層を薄膜化した場合には、Ni3Sn2層から素地に通ずる欠陥量が多くなる。その結果、上記の欠陥を通じて、耐食性の悪いNiストライク中間層が腐食してしまうため、その上層のNi3Sn2層が剥離してしまうという問題が発生することが分かった。次に、発明者らは、Niストライク中間層を形成せずに、Ni3Sn2層を直接ステンレス鋼板に形成することを試みた。しかしながら、低Crステンレス鋼板の場合、Ni3Sn2層の密着性は確保できるものの、薄膜化により発生する素地に通じた欠陥によって、低Crステンレス鋼板自身が腐食する問題が発生した。一方、高Crステンレス鋼板に、Niストライク中間層を形成せずに、直接Ni3Sn2層を形成した場合には、Ni3Sn2層の密着性が悪く、板表面から剥離してしまうという問題が発生した。以上の検討を受け、発明者らは、高Crステンレス鋼板に対して、Ni3Sn2層の密着性を改善することができる表面処理方法そのものの検討を行った。その結果、高Crステンレス鋼板において、Ni3Sn2層の密着性が悪い理由は、高Crステンレス鋼板の表面に存在するCr含有率の高い不動態皮膜による影響であることが究明された。そこで、発明者らは、高Crステンレス鋼板の表面だけを低Cr化することで、Ni3Sn2層の密着性を確保できるのではないかと考えて、さらに検討を行った。その結果、高Crステンレス鋼板の素地表面に、Cr過不動態溶解反応が生じるアノード電解処理を施すことによって、素地表面が効果的に低Cr化し、素地表面に直接形成したNi3Sn2層の剥離を防止できる高Crステンレス鋼板が得られることを知見した。本発明は、以上の知見に基づいてなされたものであって、要旨構成は次のとおりである。1.Crを21質量以上含有するステンレス鋼板の素地表面に対し、Cr過不動態溶解反応が生じるアノード電解処理を施した後、直ちにNi3Sn2層の形成処理を行うことを特徴とする燃料電池用セパレータの表面処理方法。2.前記アノード電解処理が、硫酸ナトリウム水溶液中でのアノード電解処理であることを特徴とする前記1に記載の燃料電池用セパレータの表面処理方法。3.前記硫酸ナトリウム水溶液中でのアノード電解処理を、濃度:05~2molLの硫酸ナトリウム水溶液中にて、温度:60~80°C、電流密度:3~7Adm2および電解時間:30~120秒の各条件下で行うことを特徴とする前記2に記載の燃料電池用セパレータの表面処理方法。4.前記Ni3Sn2層の形成処理によるステンレス鋼板の板厚増加率が1~20であることを特徴とする前記1~3のいずれかに記載の燃料電池用セパレータの表面処理方法。本発明によれば、耐食性に優れた燃料電池用セパレータを、効果的に薄く製造することができるので、コンパクトかつ低重量で、さらに耐久性にも優れた固体高分子形燃料電池を得ることができる。以下、本発明について具体的に説明する。本発明において、基材として用いるステンレス鋼は、Crを21質量以上含有する高Crステンレス鋼とする必要がある。Crが21質量未満の低Crステンレス鋼では、Ni3Sn2層の薄膜化により発生する素地に通ずる欠陥を通して、耐食性の悪い低Crステンレス鋼が腐食してしまうからである。また、基材として用いるステンレス鋼は、例えばSUS447J1Cr:30質量、SUS445J1Cr:22質量などを好適に使用することができる。特に、Crを30質量程度含有するSUS447J1は、耐食性が高いため、厳しい耐食性が要求される環境下で使用される固体高分子形燃料電池用セパレータ基材としてとりわけ有利に適合する。本発明では、Crを21質量以上含有する高Crステンレス鋼板に、Cr過不動態溶解反応が生じるアノード電解処理を施すことによって、高Crステンレス鋼板の素地表面のみを低Cr化することが重要である。すなわち、高Crステンレス鋼板の表面のみを低Cr化することで、Ni3Sn2層の剥離を防止できる高Crステンレス鋼板を得ることが可能となるのである。なお、本発明は、上記高Crステンレス鋼板のように、高Crステンレス鋼板に対して燃料電池用セパレータ向けの通常の加工を施した、いわゆる高Crステンレス鋼板の加工品を用いても、本発明の効果が得られる。ここに、Cr過不動態溶解反応が生じるアノード電解処理を施すことにより、Crステンレス鋼板の表面が効果的に低Cr化するのは、以下に示すクロム不動態皮膜の過不動態溶解反応により、脱クロム反応が起こるためと考えられる。Cr2O35H2O→2CrO4210H6eここで、Cr過不動態溶解反応が生じるアノード電解処理としては、過不動態溶解反応によるアノード電解が行えればよく、水溶液の種類やpHは、特に限定されるものではないが、好適な例として硫酸ナトリウムがあげられる。また、アノード電解処理の条件は、硫酸ナトリウム水溶液を用いた場合、溶液温度が60~80°C、電流密度が3~7Adm2、電解時間が30~120秒の範囲でそれぞれ設定することが好ましい。それぞれ、上記範囲とすることで、過不動態溶解反応が効果的に生じるからである。上述した処理条件をそれぞれ満足することで、ステンレス鋼板の素地表面は、基材に比べて、30程度以上Crの含有率が低下した低Cr層となる。好ましくは、50以上のCr低下率である。本発明では、基材に、Cr過不動態溶解反応が生じるアノード電解処理を施した後、中間層形成処理を行うことなく、直ちにNi3Sn2層を形成処理する必要がある。かかる手順とすることで、耐食性の悪いNiストライク中間層を存在させず、耐食性に優れた固体高分子形燃料電池用セパレータを得ることができるのである。Cr過不動態溶解反応が生じるアノード電解処理を施した基材の表面に、Ni3Sn2層を形成するには、従来公知のめっき方法で、適切な組成に調整しためっき浴中で電気めっきを施せばよい。なお、具体的なめっき浴の組成は、NiCl22H2O:015molL,SnCl22H2O:015molL,K2P2O7:045molL,グリシン:015molLが例示される。また、Ni3Sn2層の厚みは、耐食性の確保および燃料電池をスタックした時の搭載性の観点から、ステンレス鋼板の板厚の増加率で、1~20程度の範囲とすることが好ましい。なお、上記Ni3Sn2層の厚みは、めっき浴中の滞留時間、すなわち電解めっき時間で調整することができる。ここに、以下に示すめっき浴組成、めっき条件で作製しためっき皮膜の薄膜X線回折パターンを図2に示す。なお、X線回折の測定はCuKα線を用い、入射角:5度で行った。同図から明らかなように、表面にNi3Sn2からなる皮膜が形成されていることが分かる。<めっき浴組成>NiCl22H2O:015molLSnCl22H2O:015molLK2P2O7:045molLグリシン:015molL<めっき条件>pH:81,温度:60°C,電流密度:5Adm2,電解めっき時間:120秒なお、本発明において、上記で定めたもの以外であって、材料や使用設備、その運転条件等の製造方法は、燃料電池用セパレータの表面処理方法の常法に従えば良い。実施例1板厚:005mmのステンレス鋼板で、基材は、SUS447J1Cr:30質量、SUS445J1Cr:22質量およびSUS430Cr:16質量を使用して、硫酸ナトリウム水溶液濃度:1molL、温度:70°C、電流密度:5Adm2、電解時間:60秒のアノード電解処理を行った。ついで、Niストライク中間層を形成せずに、下記のめっき浴組成、めっき条件で、上記基材の素地表面に、厚み:1~8μmのNi3Sn2層を形成したサンプルを作製し、下記の特性評価試験を実施した。なお、めっき層の厚みは、あらかじめ電解めっき時間と厚さの関係を調べておくことにより制御した。得られた特性の評価結果を表1に示す。<めっき浴組成>NiCl22H2O:015molLSnCl22H2O:015molLK2P2O7:045molLグリシン:015molL<めっき条件>pH:81、温度:60°C、電流密度:5Adm21めっき密着性セロテープ登録商標CT24,ニチバン株製を用い、指の腹で密着させた後、剥離した。○:めっき剥離なし×:めっき剥離あり2板厚増加率以下の計算式によって板厚増加率を算出した。板厚増加率={片面コーティング膜厚×2}ステンレス鋼板厚×100また、燃料電池スタック時のコンパクト性として、以下の基準で評価した。○:板厚増加率20以下△:板厚増加率20超3耐食性試料を、温度:80°C、pH:3の硫酸水溶液中に浸漬し、参照電極に飽和KCl-AgAgClを用いて200mVminの掃引速度で0~12VvsSHEのサイクリックボルタモグラム電位-電流曲線を5サイクル印加し、5サイクル目の電圧上昇時09Vでの電流密度の値でセパレータ環境での安定度を評価し、電流密度が小さいほどセパレータ使用環境下での耐食性に優れるとした。5サイクル目の電圧上昇時09Vの電流密度の値◎:電流密度2μAcm2以下○:電流密度2超~5μAcm2以下×:電流密度5μAcm2超同表より、SUS447J1Cr:30質量、SUS445J1Cr:22質量の高Crステンレス鋼板を使用し、Ni3Sn2層膜厚を1~5μmの範囲としたものが、めっき密着性、板厚増加率、耐食性共に優れていることが分かった。また、SUS430Cr:16質量の低Crステンレス鋼板を使用した場合は、めっき密着性に優れるものの、板厚増加率と耐食性を両立させることができないことが分かる。なお、試料No.1のステンレス鋼板の素地表面は、オージェ電子分光法により測定した結果、基材に比べて、80程度Crの含有率が低下した表面となっていた。実施例2比較例として、板厚:005mmのステンレス鋼板で、基材は、SUS447J1Cr:30質量,SUS445J1Cr:22質量およびSUS430Cr:16質量を使用して、塩酸濃度:3molL、温度:70°C、時間:60秒の酸洗処理を行った後、下記のめっき浴組成、めっき条件でNiストライク中間層を05μm形成した後、実施例1と同じ条件でNi3Sn2層を厚み:1~8μm形成したサンプルを作製し、実施例1と同じ条件で特性評価を実施した。得られた特性の評価結果を表2に示す。<めっき浴組成>NiCl22H2O:1molL、塩酸:1molL<めっき条件>温度:25°C、電流密度:10Adm2同表より、Niストライク中間層を形成した場合はSUS447J1Cr:30質量、SUS445J1Cr:22質量、SUS430Cr:16質量のいずれの鋼種を使用しても、めっき密着性に優れてはいるものの、板厚増加率と耐食性とを両立させることができていないことが分かる。実施例3比較例として、さらに板厚:005mmのステンレス鋼板で、基材は、SUS447J1Cr:30質量,SUS445J1Cr:22質量およびSUS430Cr:16質量を使用して、塩酸濃度:3molL、温度:70°C、時間:60秒の酸洗処理を行った後、Niストライク中間層を形成せず、直接に実施例1と同じ条件で、Ni3Sn2層を、厚み:1~8μmの範囲で形成したサンプルを作製し、実施例1と同じ条件で特性評価を実施した。得られた特性の評価結果を表3に示した。同表より、酸洗処理を行った後、Niストライク中間層なしで直接Ni3Sn2層を形成した場合、SUS447J1Cr:30質量およびSUS445J1Cr:22質量の高Crステンレス鋼板では、Cr過不動態溶解反応が生じるアノード電解処理を施していないため、めっき密着性が不良であり、他方、SUS430Cr:16質量の低Crステンレス鋼板を使用した場合は、めっき密着性に優れるものの、板厚増加率と耐食性を両立させることはできないことが分かる。なお、上記実施例では、ステンレス鋼板の例を示したが、ステンレス鋼板を加工した後に、本発明に従う処理を行っても、同等の効果が得られることを確認している。また、本実施例では、クロム不働態皮膜のCr過不動態溶解反応によるアノード電解処理に好適な硫酸ナトリウム水溶液を用いたが、本発明は、過不動態溶解反応によるアノード電解が行えればよく、水溶液の種類やpHはこれに限定されるものではないのは、前述したとおりである。"