"水浸膨張比が1.5を超え6.0以下であり、かつ、粒径が40mm以下の製鋼スラグと高炉水砕スラグを混合してなる簡易舗装材料であって、前記高炉水砕スラグの全量に対する含有量が5質量以上、35質量以下であることを特徴とする簡易舗装材料。湿式磁力選別で排出された製鋼スラグスラリーを、全量に対して30質量以下混合したことを特徴とする請求項1に記載の簡易舗装材料。ポルトランドセメント,高炉セメント,高炉水砕微粉末のうち1種または2種以上を、全量に対して1.5質量以上、4.5質量以下混合したことを特徴とする請求項1又は請求項2に記載の簡易舗装材料。請求項1乃至請求項3のいずれかに記載の簡易舗装材料を敷き均し、水を散布した後、前記簡易舗装材料を転圧することを特徴とする簡易舗装方法。散布する水が海水、または、塩化カルシウムを2質量以上、8質量以下含有する水であることを特徴とする請求項4に記載の簡易舗装方法。振動式の転圧機を用いて前記簡易舗装材料を転圧することを特徴とする請求項4又は請求項5に記載の簡易舗装方法。しかしながら、前記特許文献1に開示された方法は、転圧時の締め固め時間および転圧後の固結時間が短く、且つ高い強度を得るために、転圧された舗装材の表面にセメントペーストを散布することが必要である。また、特許文献2に開示された方法も、転圧後にアスファルト乳剤を散布することを前提としたものであり、いずれもセメントやアスファルトのように高価な素材を必要とし簡易舗装方法としては材料費、製造費が高くなるという課題があった。本発明の目的は、材料費、施工費の増大を抑制でき、転圧したままで十分な強度が得られる簡易舗装材料、及び簡易舗装方法を提供することにある。本発明は、以下を要旨とするものである。1水浸膨張比が1.5を超え6.0以下であり、かつ、粒径が40mm以下の製鋼スラグと高炉水砕スラグを混合してなる簡易舗装材料であって、前記高炉水砕スラグの全量に対する含有量が5質量以上、35質量以下であることを特徴とする簡易舗装材料。2湿式磁力選別で排出された製鋼スラグスラリーを、全量に対して30質量以下混合したことを特徴とする1に記載の簡易舗装材料。3ポルトランドセメント,高炉セメント,高炉水砕微粉末のうち1種または2種以上を、全量に対して1.5質量以上、4.5質量以下混合したことを特徴とする1又は2に記載の簡易舗装材料。41乃至3のいずれかに記載の簡易舗装材料を敷き均し、水を散布した後、前記簡易舗装材料を転圧することを特徴とする簡易舗装方法。5散布する水が海水、または、塩化カルシウムを2質量以上、8質量以下含有する水であることを特徴とする4記載の簡易舗装方法。6振動式の転圧機を用いて前記簡易舗装材料を転圧することを特徴とする4又は5に記載の簡易舗装方法。ここで、40mm以下の製鋼スラグとは、目開き40mmの篩でふるって網目を通り抜けたものを示す。また、高炉水砕スラグとは、溶融した高炉スラグに加圧水を噴射するなどして、急激に冷却したままのガラス質の粒状スラグであり、粉砕して粉末状になった高炉水砕スラグ粉末は含まない。また、高炉水砕微粉末とは、高炉水砕スラグを乾燥し粉砕した、JISA6206に規定されているコンクリート用の高炉水砕微粉末を示す。本発明によれば、簡易舗装材料が、水浸膨張比1.5を超え、6以下で粒径が40mm以下の製鋼スラグを含んでいるため、施工後に水を散布することで、製鋼スラグを膨張させて舗装体の空隙をなくすことができ、強固な舗装体を得ることができる。また、シリカ、アルミナを多く含む高炉水砕スラグを全重量に対して5質量以上、35質量以下混合することにより、製鋼スラグから溶け出すカルシウム分と、高炉水砕スラグから溶け出すシリカ、アルミナと、保有水分とによりポゾラン反応といわれるセメントの反応と類似の反応を促進することができ、舗装体の強度をさらに向上させることができる。また、粒径1mm以下の製鋼スラグを30質量以下混合させることで、カルシウムが多量に溶出し、ポゾラン反応に加えて、カルシウムと水が反応して生成する水酸化カルシウムが空気中の二酸化炭素と反応して固結化する炭酸化反応が起こり強度の発現が著しくなる。また、結合材として、ポルトランドセメント,高炉セメント,高炉水砕微粉末のうち1種または2種以上を1.5質量以上、4.5質量以下を混合させることで、養生日数を3日に低減できる。この理由は、ポルトランドセメント,高炉セメント,高炉水砕微粉末を混合する事で、カルシウムシリケイト水和物と水酸化カルシウムが生成し初期強度が発現する為である。また、本発明に係る簡易舗装方法は、上記のように調製して敷き均した簡易舗装材料に対し外添で7質量以上、35質量以下に散水した後に転圧して施工するので、高い強度が得られる。また、散水する水として海水を用いるか、または、塩化カルシウムを2質量以上、8質量以下含有する水を用い転圧すると、カルシウムの溶解度が水よりも10倍程度高くなることで、製鋼スラグの中からカルシウムの溶出量が上昇し、高炉水砕スラグのシリカ、アルミナ分と反応するポゾラン反応が促進される。また、振動式の転圧機を用いて転圧することで、製鋼スラグと高炉水砕の締め固めが進み、強度の発現が著しくなる。その結果、単純な転圧以上に、より強度が発現する。以下、本発明を詳細に説明する。本発明に係る簡易舗装材料は、水浸膨張比が1.5を超え6.0以下であり、かつ、粒径が40mm以下の製鋼スラグと高炉水砕スラグから成る簡易舗装材料であって、全量に対する高炉水砕スラグの含有量が5質量以上、35質量以下であることを特徴とする。本発明は、簡易舗装材料であるため、日本工業規格道路用鉄鋼スラグJISA5015で定められた水浸膨張試験方法による水浸膨張比が1.5以下である製鋼スラグを使用せず、水浸膨張比が1.5を超え、6.0以下の製鋼スラグを用いる。本発明の製鋼スラグは、水浸膨張比が大きいことから、施工後製鋼スラグが膨張し、膨張した製鋼スラグが舗装体の空隙を充填することで、強固な舗装体が得られる。粒径40mm以下の製鋼スラグ70質量と、高炉水砕スラグを30質量混合し、大型のローラロードで締め固めた後の1ヶ月と3ヶ月後に地盤の強度を測定した。製鋼スラグの水浸膨張比と簡易舗装のキャスポルCBR値の関係を図1に示す。ここで、簡易舗装のキャスポルCBR値とは、簡易支持力測定器キャスポル国土交通省の近畿技術事務所で開発された測定器で測定される簡易舗装の強度である。製鋼スラグの水浸膨張比が、1.5以下、または、6.0を超えると、簡易舗装材のキャスポルCBR値が急激に低下する。また、製鋼スラグの水浸膨張比が、6.0を超える場合、施工の3ヵ月後の簡易舗装材に割れが発生する。施工中、または、施工後に、製鋼スラグSiO210~15,Al2O32程度CaO42~48中のカルシウムがスラグ界面に付着する水に溶け出し、付着水に溶けた大気中の炭酸ガスと反応して水酸化カルシウムや炭酸カルシウムに化学変化する。その際に1.5倍以上に体積膨張し、この作用で製鋼スラグ間の空隙が満たされ締め固めが進み、地盤の強度が増す。1.5以下の水浸膨張比の製鋼スラグでは必要な強度が得られない理由は、この膨張による締め固め量が少ない為に強度が発現しなかったからである。一方、6.0以上の水浸膨張比のスラグで必要な強度が得られない理由は、カルシウム溶出による体積膨張で製鋼スラグ間の空隙以上に膨張を起こし、内部応力が増大し、割れが発生したためである。本発明に係る簡易舗装材料は、製鋼スラグに5質量以上、35質量以下の高炉水砕スラグを混合する。水浸膨張比2の製綱スラグと高炉水砕スラグを混合し、高炉水砕スラグの質量を変えて、大型のローラロードで締め固めた後の1ヶ月と3ヶ月後に地盤の強度を測定した。高炉水砕スラグ質量とキャスポルCBR値の関係を図2に示す。高炉水砕スラグの質量が、5質量未満又は35質量を超えると、簡易舗装材のキャスポルCBR値が急激に低下することがわかった。高炉水砕スラグが5未満では高炉水砕スラグSiO230~35Al3O310~15CaO38~43から溶け出すシリカ,アルミナが少ないために、ポゾラン反応が十分に起こらず簡易舗装の強度が上昇しない。高炉水砕スラグの量が35質量以上になると、相対的に製鋼スラグ量が少なくなり、溶出するカルシウムが少なくなるため、ポゾラン反応が十分に起こらず簡易舗装の強度が上昇しない。なお、図2で、1ヶ月後より3ヶ月後の強度が高いのは、高炉水砕スラグ中のアルミナやシリカなどは、時間の経過と伴に、スラグ表面の付着水にゆっくりと溶け出してくるので、ポゾラン反応もゆっくりと進み、さらに強度のあるカルシウム,アルミナやシリカの水和物が出来、時間をかけて固まることで、割れを生じることなく強度が発現するからである。本発明に係る簡易舗装材料は、製鋼スラグに、高炉水砕スラグ粉末ではなく、未粉砕の高炉水砕スラグを5質量以上、35質量以下混合してなることを特徴とする。粉砕した高炉水砕スラグ粉末と未粉砕の高炉水砕スラグを比較する実験を行った。粒径40mm以下であり、水浸膨張比が1.7の製鋼スラグに未粉砕の高炉水砕スラグを15質量混合した場合のキャスポルCBR値と膨張率の時系列的変化を図3に示す。次に、粒径40mm以下であり、水浸膨張比が1.7の製鋼スラグに高炉水砕スラグ粉末を5質量混合した場合のキャスポルCBR値と膨張率の時系列的変化を図4に示す。図3で、本願発明に係る簡易舗装材料で、未粉砕の高炉水砕スラグを用いた施工の場合は、施工体の膨張は、時間の経過に従い除々に進行する。これに対し、高炉水砕スラグ粉末を混合した図4の場合は、施工体の固化が急速に進行し、キャスポルCBR値の上昇が早く、施工後3ヵ月後に割れが発生した。このことより、簡易舗装材料としては、製鋼スラグに、未粉砕の高炉水砕スラグを配合して用いることが好ましい。従来技術のように、高炉水砕スラグ粉末やセメントを混合すると、早期に固化してしまい、水浸膨張比が1.5を超える製鋼スラグは、固化した後に膨張を起こすので、図4に示すように、内部応力が高まり膨れると共に、亀裂が入る。そこで、本発明のように、未粉砕で固化の速度の遅い高炉水砕スラグをそのまま入れ、膨張で締め固めを進めた後で、固化を徐々に促進する形態をとることができる。さらに、製鋼スラグの粒鉄回収の湿式磁力選鉱で発生するスラリー状の製鋼スラグをフィルターで含水率が20質量以下に脱水した製鋼スラグスラリーを加えて施工すると、簡易舗装の強度が向上する。これは、製鋼スラグスラリーの粒径は0.1mm以下と非常に小さく、含まれるカルシウムが、40mm以下の製鋼スラグより多く溶出し易いため、ポゾラン反応に加えて、カルシウムと水が反応して生成する水酸化カルシウムが空気中の二酸化炭素と反応して固結化する炭酸化反応が起こりやすくなるためと考える。したがって、湿式磁力選鉱を保有しかつ製鋼スラグのスラリーが発生する場合は、さらなる強度発現の為に、素材として活用することが望ましい。ただし、製鋼スラグスラリーを30質量以上加えると、微粉部が極端に多くなり、骨材が相対的に少なくなる為に、強度が発現しない傾向がある。さらに、結合材として、ポルトランドセメント,高炉セメント,高炉水砕微粉末のうち1種または2種以上を、全量に対して1.5重量以上4.5重量以下を加えて施工すると、施工後の養生日数を短くすることができる。これは、これは散水し転圧して施工された後、カルシウムシリケイト水和物と水酸化カルシウムが生成し初期強度が発現することで、養生時間が短縮可能となる。ただし、4.5質量超を加えると、早期に固化することで製鋼スラグ自体の膨張を強く拘束してしまう為、内部応力が高まり、数か月で割れることが懸念される。ここで簡易舗装の施工方法を説明する。まず、本発明に係る簡易舗装材料を地盤の上に敷きならす。敷きならす厚みは50mmから300mm厚みであることが好ましい。ここで、敷き均す材料の厚さ高さを50mm以上とすることが好ましい理由は、その厚さ高さが50mm以下では、固まった後の強度が不足する為である。また300mm以下としている理由は、大型のローラロードあるいは小型のプレートでの転圧では、下部まで圧力が行き渡らない為に締め固めが出来ずに、車重の圧力で下部の材料が動き、上部に割れを生じてしまう恐れがあるためである。そして、敷きならした簡易舗装材料に水を散布した後、大型のローラロードあるいは小型のプレートで転圧することで、一ヶ月で強固な地盤となり、歩道や乗用車が走行できる程度の作業道路として活用できる道路になる。ここで、散水量は外添で7質量以上、35質量以下とすることが好ましい。簡易舗装材料に対し外添で7質量以上としたうえで転圧する理由は、スラグ粒子の表面に水を付着させる必要があるからである。一方、35質量を越える量の散水を行った場合は、転圧時に流動化し平面な成形が出来なくなるとともに、転圧し成形が終わった場所に振動が伝播して流動化するために、締め上げが緩んでしまい、強度が発現しなくなる恐れがあるためである。また、散水する水に海水を用いることができる。海水に対するカルシウムの溶解度が水よりも高いことから、製鋼スラグ中のカルシウムの溶出量が上昇するために、高炉水砕スラグのシリカ,アルミナ分と反応してポゾラン反応が促進される。また、海水の代わりに塩化カルシウムを2質量以上、8質量以下含有する水でも同じ効果が得られる。また、振動式の転圧機を用いて転圧することで、製鋼スラグと高炉水砕の締め固めが進む結果、単純な転圧以上により高い強度が発現する。最後に、養生について説明する。混合物への散水、転圧後、1週間から1ヶ月養生することで、CBRは70以上となり、乗用車程度の重量物は、轍が出来ずに問題なく走行できる。次に本発明の実施例について説明するが、本発明は、これに限られるものではない。実施例1乃至実施例6水浸膨張比が1.5を超え、6.0以下で目開き40mmの篩でふるった粒径40mm以下の製鋼スラグに、高炉水砕スラグを5質量以上、35質量以下混合してなる簡易舗装材料について簡易舗装試験を行い、施工の1ヶ月後にキャスポルCBR値を測定した。結果を表1の実施例1乃至実施例6に示す。キャスポルCBR値は、72~98を示し良好な簡易舗装であった。これに対し、比較例1は目開き50mmの篩でふるった製鋼スラグを用いた例であり、製鋼スラグの粒径が大きく、キャスポルCBR値は小さく簡易舗装の強度が小さかった。比較例1は、高炉水砕スラグの量が少なく、比較例2乃至比較例13は、製鋼スラグの水浸膨張比が不適切な場合であり、いずれもキャスポルCBR値は小さく簡易舗装の強度が小さかった。尚、使用した製鋼スラグの成分は、CaO=46,SiO2=11,T-Fe=17,MgO=7,AL2O3=2であった。また、高炉水砕スラグの成分は、CaO=42,SiO2=34,T-Fe=0.4,MgO=7,AL2O3=13であった。実施例7乃至実施例8請求項2に係る発明の効果を確認するため、湿式磁力選別で排出された製鋼スラグスラリーを混合する試験を行った。結果を表2に示す。実施例7及び実施例8では、キャスポルCBRが大幅に向上した。製鋼スラグスラリーの平均粒径は0.03mmで、含水率は約30のものを用いた。また、化学成分は、CaO=39,SiO2=8,T-Fe=12,MgO=4,AL2O3=4であった。実施例9乃至実施例15請求項5に係る発明の効果を確認するため、施工時に散布する水の種類を変更する実験を行った。実施結果を表3に示す。実施例9乃至実施例11は塩化カルシウムを水に含有させた場合、実施例12及び実施例13は海水を散布した場合である。いずれもキャスポルCBR値は良好であった。実施例14及び実施例15は、塩化カルシウムの含有量が請求項5の要件を外れると、キャスポルCBR値は若干、低下した。実施例16乃至実施例24請求項3に係る発明の効果を確認するため、結合材として、ポルトランドセメント,高炉セメント,高炉水砕微粉末のうち1種または2種以上を加えて試験施工した結果を表4に示す。養生期間の短縮効果を確認するために、散水し転圧して施工した3日後にキャスポルCBRを測定した。結合材を加えると表4に示すように60以上の強度発現が得られ、施工後3日目に乗用車を通行させても、轍跡もつかなかった。一方、実施例20の場合で、結合材を加えない場合は、散水し転圧して施工した3日後のキャスポルCBRは、55にとどまった。又、結合材を4.5質量を超えた場合は、施工後3日目のCBRは、60を超えたが、数か月で、試験施工した場所に割れが発生してしまった。従って、結合材は、1.5質量以上、4.5質量以下であることが好ましい。"