"下方吸引式のドワイトロイド式焼結機を用いて焼結鉱を製造するプロセスの前処理として、鉄鉱石、SiO2含有原料、石灰石系粉原料および固体燃料系粉原料からなる焼結原料をドラムミキサーに装入し造粒して焼結用原料を製造するに際し、該ドラムミキサーの装入口から固体燃料系粉原料を除く鉄鉱石、SiO2含有原料および石灰石系粉原料を装入して造粒すると共に、この造粒された擬似粒子に対して、該固体燃料系粉原料を添加し、該ドラムミキサーの排出口に至る間に該固体燃料系粉原料を該擬似粒子の表面に付着させることからなる焼結用原料の製造方法において、該固体燃料系粉原料に対して、高カーボンダストを5~40massの割合で併用することを特徴とする焼結用原料の製造方法。下方吸引式のドワイトロイド式焼結機を用いて焼結鉱を製造するプロセスの前処理として、鉄鉱石、SiO2含有原料、石灰石系粉原料および固体燃料系粉原料からなる焼結原料をドラムミキサーに装入し造粒して焼結用原料を製造するに際し、該ドラムミキサーの装入口から固体燃料系粉原料および石灰石系粉原料を除く鉄鉱石およびSiO2含有原料を装入して造粒すると共に、この造粒された擬似粒子に対して、該固体燃料系粉原料および該石灰石系粉原料を添加し、該ドラムミキサーの排出口に至る間に該固体燃料系粉原料と該石灰石系粉原料を該擬似粒子の表面に付着させることからなる焼結用原料の製造方法において、該固体燃料系粉原料に対して、高カーボンダストを5~40massの割合で併用することを特徴とする焼結用原料の製造方法。前記高カーボンダストは、大きさが50μm以下でかつ、C濃度が50mass以上であることを特徴とする請求項1または2に記載の焼結用原料の製造方法。前記ドラムミキサーの装入口から装入する焼結用の原料には、高カーボンダストを含有させないことを特徴とする請求項1乃至3のいずれかに記載の焼結用原料の製造方法。前記擬似粒子に対して添加する焼結用の原料について、その添加から、前記ドラムミキサーの排出口に至る間の滞留時間が20~40秒であることを特徴とする請求項1乃至4のいずれかに記載の焼結用原料の製造方法。前記高カーボンダストが、CDQ集塵粉、鉄粉製造時の集塵粉および貯骸槽の集塵粉うちから選んだ一種または二種以上であり、C濃度を50mass以上に調整されたものであることを特徴とする請求項1乃至5のいずれかに記載の焼結用原料の製造方法。本発明は、上掲した特許文献1,2に開示された技術をさらに改良したもので、従来は焼結機でムラ焼けが発生するため廃棄物とされていた微粉コークスなどについて、焼結鉱製造時の固体燃料系粉原料凝結材としての再利用を可能ならしめたものである。すなわち、本発明は、鉄鉱石とSiO2含有原料と石灰石系粉原料からなる造粒物である擬似粒子の表面に、固体燃料系粉原料を付着させる処理以下、外装処理という、あるいは、鉄鉱石とSiO2含有原料との擬似粒子の表面に、石灰石系粉原料と固体燃料系粉原料を付着させる外装処理を行なうに当たって、微粉コークスなどを有効活用することにより、従来の知見とは逆に、生産性を向上させることができる焼結用原料の有利な製造方法を提供することを目的とする。さて、本発明者らは、固体燃料系粉原料、あるいは石灰石系粉原料と固体燃料系粉原料を擬似粒子表面に付着させるいわゆる外装処理を行なう際の生産性を向上させる技術について、鋭意検討を行った。その結果、CDQなどで発生する微粉コークスなどの高カーボンダストを、適正な割合で、従来の粉コークス、無煙炭などに代表される固体燃料系粉原料と共に併用して、擬似粒子に付着させるようにすれば、かえって生産性が向上するだけでなく、燃焼性および造粒強度が大幅に向上することを新たに見出した。なお、本発明によれば、上記したCDQなどで発生する微粉コークスのほか、C濃度が50mass以上の微粉も使用可能であることが究明されたので、これらを総称して高カーボンダストと称する。本発明は、これらの知見に基づいてなされたものである。すなわち、本発明の要旨構成は次のとおりである。1.下方吸引式のドワイトロイド式焼結機を用いて焼結鉱を製造するプロセスの前処理として、鉄鉱石、SiO2含有原料、石灰石系粉原料および固体燃料系粉原料からなる焼結原料をドラムミキサーに装入し造粒して焼結用原料を製造するに際し、該ドラムミキサーの装入口から固体燃料系粉原料を除く鉄鉱石、SiO2含有原料および石灰石系粉原料を装入して造粒すると共に、この造粒された擬似粒子に対して、該固体燃料系粉原料を添加し、該ドラムミキサーの排出口に至る間に該固体燃料系粉原料を該擬似粒子の表面に付着させることからなる焼結用原料の製造方法において、該固体燃料系粉原料に対して、高カーボンダストを5~40massの割合で併用することを特徴とする焼結用原料の製造方法。2.下方吸引式のドワイトロイド式焼結機を用いて焼結鉱を製造するプロセスの前処理として、鉄鉱石、SiO2含有原料、石灰石系粉原料および固体燃料系粉原料からなる焼結原料をドラムミキサーに装入し造粒して焼結用原料を製造するに際し、該ドラムミキサーの装入口から固体燃料系粉原料および石灰石系粉原料を除く鉄鉱石およびSiO2含有原料を装入して造粒すると共に、この造粒された擬似粒子に対して、該固体燃料系粉原料および該石灰石系粉原料を添加し、該ドラムミキサーの排出口に至る間に該固体燃料系粉原料と該石灰石系粉原料を該擬似粒子の表面に付着させることからなる焼結用原料の製造方法において、該固体燃料系粉原料に対して、高カーボンダストを5~40massの割合で併用することを特徴とする焼結用原料の製造方法。3.前記高カーボンダストは、大きさが50μm以下でかつ、C濃度が50mass以上であることを特徴とする前記1または2に記載の焼結用原料の製造方法。4.前記ドラムミキサーの装入口から装入する焼結用の原料には、高カーボンダストを含有させないことを特徴とする前記1乃至3のいずれかに記載の焼結用原料の製造方法。5.前記擬似粒子に対して添加する焼結用の原料について、その添加から、前記ドラムミキサーの排出口に至る間の滞留時間が20~40秒であることを特徴とする前記1乃至4のいずれかに記載の焼結用原料の製造方法。6.前記高カーボンダストが、CDQ集塵粉、鉄粉製造時の集塵粉および貯骸槽の集塵粉うちから選んだ一種または二種以上であり、C濃度を50mass以上に調整されたものであることを特徴とする前記1乃至5のいずれかに記載の焼結用原料の製造方法。本発明によれば、高カーボンダストは、擬似粒子表面に外装されるため、擬似粒子径を大きく保つことができ、また、擬似粒子内に内装されないため、燃焼性が向上する。さらに、通常の固体燃料と併用することから、微粉である高カーボンダストの飛散などが抑制されハンドリングが容易となる。また、外装時、固体燃料空隙部分に高カーボンダストが充填される形で外装されるため、外装部分の強度も上昇し、その結果、擬似粒子の強度が向上し、また焼結機供給時の粉発生も軽減される。また、本発明によれば、擬似粒子径を大きくできるため、擬似粒子表面への外装時間も短くでき、内装化される状態を避けることができる。さらに、擬似粒子表面に、高カーボンダストを併用する固体燃料系粉原料と前記石灰石系粉原料を付着させることできるため、CFの生成が促進され、強度の弱いカルシウムシリケートの生成が抑止される。加えて、燃料としては、C濃度が50mass以上であれば焼結用凝結材として使用可能であり、またC濃度が50mass未満であっても、他のC濃度が50mass以上の微粉と混合してC濃度を50mass以上に調整してやれば、使用が可能となる。以下、本発明を具体的に説明する。図1,2に、本発明を適用して焼結用原料を製造する際に使用して好適な焼結用原料の製造装置の例を模式で示す。図1,2において、符号1はドラムミキサー、2は鉄鉱石、3はSiO2含有原料、4は石灰石系粉原料、5は固体燃料系粉原料、そして6が焼結用原料である。図1は、鉄鉱石2、SiO2含有原料3および石灰石系粉原料4を装入口からドラムミキサー1内に装入し、固体燃料系粉原料5をドラムミキサーの排出口に至るまでの間に添加する場合である。図2は、鉄鉱石2およびSiO2含有原料3を装入口からドラムミキサー1内に装入し、石灰石系粉原料4と固体燃料系粉原料5をドラムミキサーの排出口に至るまでの間に添加する場合である。以下、図1,2に示した焼結用原料の製造工程を、より具体的に説明する。図1の場合には、鉄鉱石2、SiO2含有原料3および石灰石系粉原料4を装入口からドラムミキサー1内に装入して造粒を行なう。ドラムミキサー1内で造粒された鉄鉱石2とSiO2含有原料3からなる擬似粒子は、排出口へ移動していく。そして、擬似粒子が排出口へ到達するまでの滞留時間すなわち外装時間が10~50秒の範囲となる下流側途中に設定した箇所で、固体燃料系粉原料5を添加する。その具体的な方法としては、たとえば下流側の排出口からドラムミキサー1内の長手方向に進退可能に配置したベルトコンベアあるいはスクリューコンベア等の先端位置を調整して固体燃料系粉原料5を添加することによって、外装時間を所定の範囲に維持することができる。なお、必要に応じて適量の水分を添加しても良い。その結果、擬似粒子が排出口に到達するまでの間に、擬似粒子の表面に固体燃料系粉原料5が均一に被覆される。図2の場合は、鉄鉱石2およびSiO2含有原料3を装入口からドラムミキサー1内に装入して造粒を行なう。ドラムミキサー1内で造粒された鉄鉱石2とSiO2含有原料3からなる擬似粒子は、排出口へ移動していく。そして、図1の場合と同様、擬似粒子が排出口へ到達するまでの滞留時間すなわち外装時間が10~50秒の範囲となる下流側途中に設定した箇所で、石灰石系粉原料4と固体燃料系粉原料5を添加する。その結果、擬似粒子が排出口に到達するまでの間に、擬似粒子の表面に石灰石系粉原料4と固体燃料系粉原料5が均一に被覆される。ところで、従来、外装処理に使用する固体燃料系粉原料5の平均粒径は、250μm~20mm程度であった。このように、従来使用されてきた固体燃料系粉原料の平均粒径は比較的大きかったこともあって、必ずしも強固な固体燃料系粉原料の外殻層を形成することができず、また燃焼速度も十分に満足のいく速度は得られなかった。そこで、発明者らは、この問題を解消すべく種々検討を重ねた結果、従来は微細すぎるとして、その使用を見合わせていた高カーボンダストを、適正な割合で併用すると、燃焼性および造粒強度が大幅に向上し、その結果、生産性も格段に向上することが判明したのである。図3に、粉コークスの粒径と燃焼帯移動速度以下、単に燃焼速度というとの関係について調べた結果を示す。同図に示したとおり、粉コークスの粒径が小さくなればなるほど、粉コークスの比表面積は増大し、また雰囲気温度も高温になるため、燃焼速度は上昇する。従って、かような超微粉高反応性炭材高カーボンダストを適正な割合で併用することにより、燃焼速度の向上が期待できるわけである。次に、図4に、本発明に従い、高カーボンダストを併用した粉コークスを外装した擬似粒子の燃焼速度および層内最高到達温度に及ぼす影響について調べた結果を、擬似粒子における高カーボンダストの配合率との関係で示す。なお、高カーボンダストとしては篩下50μmの微粉を用いた。また、擬似粒子における全コークス量は5massの一定とした。同図に示したとおり、高カーボンダストを外装した本発明に従う擬似粒子では、高カーボンダストの配合率が025mass以上、すなわち全カーボン固体燃料系粉原料のうち高カーボンダストの配合割合が5mass以上になると燃焼速度は上昇し、それに伴って層内最高到達温度も上昇する。しかしながら、高カーボンダストの配合割合が2mass粉コークスに対する併用割合:40massを超えると、層内最高到達温度は低下し始める。従って、本発明では、固体燃料系粉原料における高カーボンダストの配合割合併用割合は5~40massの範囲に限定した。というのは、固体燃料系粉原料において、高カーボンダストの配合率が5massに満たないと燃焼性や造粒強度の改善が十分とはいえず、一方40massを超えると層内最高到達温度が低下し、燃焼性が劣化するからである。次に、図5に、本発明に従い、高カーボンダストを併用した粉コークスを外装した場合の擬似粒子の造粒強度と、その後に焼結を行った場合の焼結強度について調べた結果を示す。なお、図5には、比較のため、高カーボンダストを擬似粒子の内部に内装した場合の擬似粒子の造粒強度および焼結強度について調べた結果も併せて示す。また、造粒強度および焼結強度はそれぞれ、以下に示す推定式数1、数2に基づいて推定した。数1造粒強度の推定式σ=6ψS{1-ε/ε}{γcosθ/d}ここで、σ:擬似粒子の強度、ψ:液体の充満度、S:粉体の表面積、ε:擬似粒子の空隙率、γ:水の表面張力、θ:水との接触角、d:擬似粒子径m数2焼結強度の推定式σt=σ0expcPここで、σt:引張強度、σ0:基質強度、P:空隙率、c:定数同図に示したとおり、本発明に従い、高カーボンダストを外装した場合には、擬似粒子の造粒強度が格段に向上した。この理由は、疎水性の炭材が外装されることによって、濡れ性が大きく改善されたことによるものと考えられる。また、本発明に従った場合には、擬似粒子の焼結強度も格段に向上したが、この理由は、空隙率の低下に起因するものと考えられる。すなわち、本発明に従い、高カーボンダストを適量併用した場合には、通常の粉コークスの空隙に、微細な高カーボンダストが侵入し、その結果、カーボン焼成後に生じる空隙破壊起点の生成が抑制されたことによるものと考えられる。そこで、次に、図6に、本発明に従い、高カーボンダストを併用した粉コークスおよび粉石灰石を外装した擬似粒子と、従来法に従い高カーボンダストを内装した擬似粒子の燃焼速度について調べた結果を、擬似粒子における高カーボンダスト超微粉炭材の配合率との関係で示す。なお、擬似粒子における全カーボン固体燃料系粉原料量は5massの一定とした。同図に示したとおり、高カーボンダストを内装した従来の擬似粒子では、高カーボンダストの配合率が高くなるに伴って燃焼速度はむしろ低下していった。これに対し、高カーボンダストを外装した本発明に従う擬似粒子の場合は、高カーボンダストの配合率が高くなるに従って燃焼速度は大きく上昇している。図6の結果によれば、擬似粒子全カーボン量:5massにおける高カーボンダストの配合率が025mass以上、すなわち全カーボン固体燃料系粉原料のうち高カーボンダストの配合割合が5mass以上になると燃焼速度の向上が著しい。しかしながら、全カーボン固体燃料系粉原料のうち高カーボンダストの配合率が40massを超えると燃焼溶融帯の幅が拡大し、焼結層内における圧損が増加する弊害が生じる。また、本発明において、高カーボンダストは、大きさが50μm以下でかつ、C濃度が50mass以上であることが好ましい。というのは、高カーボンダストの大きさが50μmを超えると、外装される粉コークスと最密充填せず、粒子表面での被覆性が低下する傾向があるからである。なお、高カーボンダストの大きさの好適下限は10μmである。一方、高カーボンダストC濃度が50massに満たないと、燃焼熱が小さく、さらに共存するスラグ成分灰分により、粉コークスの燃焼性が阻害されるという不利が生じる。ここに、高カーボンダストの大きさとは、高カーボンダストが球状の場合には円相当径、一方非球形の場合には、篩い目径と定義する。上記した高カーボンダストとしては、CDQ集塵粉、鉄粉製造時の集塵粉および貯骸槽の集塵粉からなるグループから選択された少なくとも一つであり、C濃度が50mass以上に調整されたものが特に好適である。表1に、CDQ集塵粉、鉄粉製造時の集塵粉および貯骸槽の集塵粉の好適成分例を示す。次に、図7に、本発明に従う高カーボンダストを併用した粉コークスおよび粉石灰石を外装した擬似粒子と、従来法に従い高カーボンダストを内装した議事の好適外装造粒時間について調べた結果を、焼結生産性との関係で示す。同図に示したとおり、従来の擬似粒子の好適外装造粒時間が60秒前後であったのに対し、本発明に従う擬似粒子の好適外装造粒時間は20~40秒程度と、外装造粒時間を約12まで短縮することができた。このようにして外装処理における外装時間を短縮することによって、ドラムミキサーの生産性を向上することができる。しかも、得られた焼結用原料を焼結すると、CF融液を焼結用原料の表面に選択的に生成させて、焼結鉱を効率良く製造することもできる。図8および図9に、従来法に従い超微粉高反応性炭材高カーボンダストを内装した擬似粒子および本発明に従い超微粉高反応性炭材高カーボンダストを併用した粉コークスおよび粉石灰石を外装した擬似粒子の断面のイメージを比較して示す。また、図8および図9は、各断面の表層部を拡大して示したものである。図8と図9を比較すれば明らかなように、従来法に従う擬似粒子では、高カーボンダストが内部に点在しているのに対し、本発明に従う擬似粒子では、高カーボンダストが粒子の外層で粉コークスの間隙に侵入する形で存在している。これにより、上述したような造粒強度および焼結強度の向上、燃焼速度の上昇、外装造粒時間の短縮化が図れ、その結果、生産性の格段の向上が達成されるのである。なお、前掲図1,2に示したところにおいて、所定の外装時間を確保する位置に石灰石系粉原料4と固体燃料系粉原料5を搬送するためには、搬送装置たとえばベルトコンベア,スクリューコンベア等をドラムミキサー1内に挿入しなければならない。しかしながら、ドラムミキサー1内は多量の粉塵が浮遊しているので、ベルトコンベアを使用すると、ベルトに駆動力を供給するモーターやローラーの故障頻度が高まる。そこで、ベルトコンベアをドラムミキサー1内に挿入せず、搬送速度を増速して、排出口の外側から石灰石系粉原料4と固体燃料系粉原料5を投入することも可能である。この方法を採用すると、石灰石系粉原料4と固体燃料系粉原料5が擬似粒子に添加される際に、自然落下の衝撃のみならず搬送速度に起因して水平方向の衝撃が加わる。従って、擬似粒子が崩壊しやすくなり、擬似粒子の内部に石灰石系粉原料4と固体燃料系粉原料5が混入する。スクリューコンベアは、多数のローラーを設置する必要がなく、構造が単純であるため、ドラムミキサー1内に挿入しても故障し難く、安定して稼動できる。スクリューコンベアをドラムミキサー1内に挿入すれば、その先端位置を調整して所定の位置に石灰石系粉原料4、固体燃料系粉原料5を添加することが可能である。その場合は、衝撃が緩和自然落下の衝撃のみされるので、擬似粒子の崩壊を防止できる。また、石灰石系粉原料4や固体燃料系粉原料5の崩壊も防止でき、予め調整した粒径を維持できる。従って、搬送手段としてはスクリューコンベアを使用するのが好ましい。また、外装処理に使用する石灰石系粉原料4の平均粒径は250μm~50mm、固体燃料系粉原料5の平均粒径は250μm~25mm程度とするのが好ましい。石灰石系粉原料4の平均粒径が50mmを超えたり、固体燃料系粉原料5の平均粒径が25mmを超えると、石灰石系粉原料4や固体燃料系粉原料5の粗大な粒子が増加するので、擬似粒子の表面に、短時間で均一に被覆するのは困難になる。一方、いずれも平均粒径が250μm未満では、石灰石系粉原料4や固体燃料系粉原料5の微細な粒子が増加し、擬似粒子に不可避的に存在する隙間から侵入して、内部にも石灰石系粉原料4や固体燃料系粉原料5が混入した焼結用原料となる。そのような焼結用原料を焼結すると、CF融液を焼結用原料の表面に選択的に生成させる効果は得られない。なお、焼結用原料全体に対する固体燃料系粉原料および石灰石系粉原料の配合割合はそれぞれ、固体燃料系粉原料:30~60mass、石灰石系粉原料:60~120mass程度とすることが好ましい。さらに好ましくは固体燃料系粉原料:35~50mass、石灰石系粉原料:65~100massの範囲である。さらに、外装時間が10秒未満では、擬似粒子の表面を均一に被覆できなくなる。外装時間が50秒を超えると、石灰石系粉原料4,固体燃料系粉原料5を添加した後で擬似粒子が崩壊して再度造粒されるので、石灰石系粉原料4,固体燃料系粉原料5が擬似粒子の内部に混入する。その結果、擬似粒子の表面を均一に被覆できなくなるばかりでなく、内部にも石灰石系粉原料4や固体燃料系粉原料5が混入した焼結用原料となる。従って、外装時間は10~50秒程度とするのが好ましい。より好ましくは20~40秒の範囲である。実施例1図2に示したように、鉄鉱石2およびSiO2含有原料3を装入口からドラムミキサー1に装入して造粒した。なお、SiO2含有原料3としては、珪石あるいはニッケルスラグを使用した。ドラムミキサー1内で、鉄鉱石2とSiO2含有原料3が造粒されて擬似粒子となり、その擬似粒子がドラムミキサー1の排出口に到達するまでの滞留時間が40秒となる位置で、石灰石系粉原料4として平均粒径:09mmの石灰石:10massと、固体燃料系粉原料5として平均粒径:09mmの粉コークス:4mass、平均粒径:50μmの高カーボンダスト:1mass全コークスに対する併用割合:20とを添加した。また、具体的な添加方法は、排出口からドラムミキサー1内の長手方向に進退可能に配置したスクリューコンベアの先端位置を調整して、擬似粒子が排出口に到達するまでの滞留時間が40秒となる位置に石灰石系粉原料4,固体燃料系粉原料5を添加した。したがって外装時間は40秒である。これを発明例とする。一方、比較例1として、発明例と同様、鉄鉱石2およびSiO2含有原料3を装入口からドラムミキサー1に装入して造粒し、擬似粒子がドラムミキサー1の排出口に到達するまでの滞留時間が80秒となる位置で、石灰石系粉原料4として粒径:19mmの石灰石:10massおよび固体燃料系粉原料5として粒径:19mmの粉コークス:5massを添加した。したがって外装時間は80秒である。また、比較例2として、外装時間を40秒とする他は、比較例1と同じ条件で焼結用原料を製造した。発明例および比較例1,2の焼結用原料を焼結したところ、発明例と比較例1の焼結用原料では、十分な強度を有する焼結鉱が得られた。これは、CF融液が焼結用原料の表面に生成されたことを示している。しかしながら、比較例2の焼結用原料から製造した焼結鉱は、発明例や比較例1の焼結用原料を用いた焼結鉱に比べて、強度が劣っていた。これは、擬似粒子の表面に石灰石系粉原料4と固体燃料系粉原料5を均一に被覆できなかったために、CF融液の生成にムラが生じたことを示している。つまり、本発明によれば、焼結用原料を製造する際に外装時間を短縮でき、しかもその焼結用原料を焼結することによって、十分な強度を有する焼結鉱を得ることができる。"