セメントキルンの窯尻から最下段サイクロンに至るまでのセメントキルン排ガス流路より燃焼ガスの一部を抽気し、抽気された燃焼ガスに含まれるダストをスラリー化し、該スラリーを固液分離して得られたろ液から塩を回収する塩回収方法において、前記ろ液中のカルシウム濃度を調整することにより、回収された塩の水分又は/及びK2O含有率を所定の範囲に維持することを特徴とする塩回収方法。前記ろ液中のカルシウム濃度を6000mg/l以下に調整することを特徴とする請求項1に記載の塩回収方法。前記ろ液に炭酸カリウムを添加することにより、前記ろ液中のカルシウム濃度を調整することを特徴とする請求項1又は2に記載の塩回収方法。前記ろ液を両性イオン交換樹脂に通過させることにより、前記ろ液中のカルシウム濃度を調整することを特徴とする請求項1又は2に記載の塩回収方法。前記ろ液に炭酸ガスを吹き込むことにより、前記ろ液中のカルシウム濃度を調整することを特徴とする請求項1又は2に記載の塩回収方法。しかし、上記従来の技術においては、塩回収工程において塩水の乾燥が不十分になる場合があり、そのような場合には、回収塩のハンドリング性が悪化したり、回収塩のK2O含有率品位が低下するなどの問題があった。そこで、本発明は、上記従来の塩回収方法における問題点に鑑みてなされたものであって、セメントキルンの燃焼ガスに含まれるダストを水洗して得られたろ液から塩を回収する際に、回収塩のハンドリング性を良好に維持し、回収塩のK2O含有率を安定して高い状態に保つことなどが可能な塩回収方法を提供することを目的とする。上記目的を達成するため、本発明は、セメントキルンの窯尻から最下段サイクロンに至るまでのセメントキルン排ガス流路より燃焼ガスの一部を抽気し、抽気された燃焼ガスに含まれるダストをスラリー化し、該スラリーを固液分離して得られたろ液から塩を回収する塩回収方法において、前記ろ液中のカルシウム濃度を調整することにより、回収された塩の水分又は/及びK2O含有率を所定の範囲に維持することを特徴とする。そして、本発明によれば、前記ろ液中のカルシウム濃度を調整することにより、回収された塩の水分又は/及びK2O含有率を所定の範囲に維持することができるため、安定して効率よく前記ろ液から高品質の塩を容易に回収することができる。また、塩の含水率を低下させることで、塩の乾燥工程で用いる乾燥機を小型化することもできる。上記塩回収方法において、前記ろ液中のカルシウム濃度を6000mg/l以下にすることができ、これにより、一般的に用いられる乾燥機で乾燥させた場合でも、1.5程度の含水率に調整することができるとともに、K2O含有率を50程度とすることができる。また、上記塩回収方法において、前記ろ液に炭酸カリウムを添加したり、前記ろ液を両性イオン交換樹脂に通過させたり、前記ろ液に炭酸ガスを吹き込むことにより、前記ろ液中のカルシウム濃度を調整することができる。以上のように、本発明によれば、ハンドリング性がよく、回収塩のK2O含有率を安定して高い状態に保つことができ、塩の乾燥工程における乾燥機を小型化することなどが可能な塩回収方法を提供することができる。次に、本発明を実施するための形態について図面を参照しながら詳細に説明する。尚、以下の説明では、本発明を、セメントキルンの窯尻から最下段サイクロンに至るまでのセメントキルン排ガス流路より抽気した燃焼ガスに含まれるダストを分級して得られた微粉塩素バイパスダストを水洗し、固液分離して得られたろ液から塩を回収する場合について説明するが、分級前のダストを水洗して得られたろ液から塩を回収する場合にも、本発明を適用することができる。図1は、本発明にかかる塩回収方法を適用した塩回収システムの一例を示し、この塩回収システム1は、セメントキルンに付設され、塩素バイパスダストDを水洗するための水洗装置2と、水洗後のろ液L1から重金属類を除去するとともに、ろ液L1中のカルシウム濃度を調整するための水洗ろ液処理装置3と、水洗ろ液処理装置3によって処理した後のろ液L7を乾燥させる乾燥装置4と、乾燥装置4による乾燥物D1、D2を造粒する造粒装置5とで構成される。水洗装置2は、タンク11に貯留した塩素バイパスダストD中の塩素分を温水Hに溶解させる溶解槽12と、溶解槽12から排出されたスラリーSをケーキC1とろ液L1とに固液分離するろ過機13と、ろ液L1を撹拌しながら貯留する貯槽14とで構成される。水洗ろ液処理装置3は、貯槽14から排出されたろ液L1中の重金属類を除去する薬液反応槽1616A~16Cと、薬液反応槽16から排出されたスラリーL2をケーキC2とろ液L3とに固液分離するフィルタープレス17と、フィルタープレス17から排出されたろ液L3に炭酸カリウムK2CO3を添加してカルシウム濃度を調整するための撹拌槽18と、撹拌槽18から排出されたろ液L4をケーキC3とろ液L5とに固液分離するフィルタープレス19と、ろ液L5に塩酸HClを添加してpH調整する調整槽20と、調整槽20から排出されたろ液L6に残留する重金属類を吸着除去する砂ろ過器21とで構成される。薬液反応槽16Aは、ろ液L1に水硫化ソーダNaSHを添加して硫化鉛PbS、硫化タリウムTl2Sを生成するために備えられる。薬液反応槽16Bは、薬液反応槽16Aから供給されたろ液L1に塩酸を添加してpHを調整した後、塩化第一鉄FeCl2を添加してセレンを還元するために備えられる。塩酸を加えるのは、塩化第一鉄の還元効果を高めるためである。薬液反応槽16Cは、薬液反応槽16Bから供給されたろ液L1に石灰乳を添加してpHを調整するために備えられる。pHを調整するのは、塩化第一鉄の添加により生成した水酸化第一鉄を凝縮、析出させるためである。乾燥装置4は、セメントキルンに付設されたクリンカクーラー不図示から排出された排ガスG1によって砂ろ過器21から供給されたろ液L7を乾燥させるスプレードライヤー24と、スプレードライヤー24から排出される排ガスG2中の乾燥物D2を集塵するバグフィルタ25と、バグフィルタ25の排ガスG3によって工水を暖めて溶解槽12の温水Hとして利用するための温水器26とで構成される。造粒装置5は、スプレードライヤー24から排出された乾燥物D1及びバグフィルタ25からの乾燥物D2を造粒して工業塩SLを得るために備えられる。次に、上記構成を有する塩回収システム1を用いて工業塩SLを製造する方法について、図1を参照しながら説明する。タンク11に貯留した塩素バイパスダストDを溶解槽12に供給するとともに、溶解槽12に温水Hを供給し、塩素バイパスダストDを温水Hに溶解させる。これによって、塩素バイパスダストDに含まれる水溶性塩素分が温水Hに溶解する。次に、溶解槽12から排出したスラリーSを、ろ過機13でろ液L1とケーキC1とに固液分離する。塩素分が除去されたケーキC1は、セメント原料として利用される。一方、塩素分を含むろ液L1は、薬液反応槽16Aに供給され、薬液反応槽16A中のろ液L1に硫化剤として水硫化ソーダNaSHを添加し、ろ液L1中の鉛及びタリウムを硫化して硫化鉛及び硫化タリウムを生成させる。次に、薬液反応槽16Aからろ液L1を薬液反応槽16Bに供給し、塩酸を加えてpHを4以下に調整した後、塩化第一鉄を添加し、セレンを還元する。次に、薬液反応槽16Bからろ液L1を薬液反応槽16Cに供給し、ろ液L1に石灰乳を添加してpHを8.0~9.0に調整した後、塩化第一鉄の添加により生成した水酸化第一鉄を沈殿させる。薬液反応槽16Cから排出されたろ液L2を、フィルタープレス17でケーキC2とろ液L3とに固液分離する。硫化鉛、硫化タリウム及びセレン等の重金属類を含有するケーキC2は、セメント原料等として再利用される。一方、フィルタープレス17から排出されたろ液L3は、撹拌槽18に貯留される。次に、撹拌槽18に貯留したろ液L3に炭酸カリウムK2CO3を添加してカルシウムCaCl2の濃度を調整する。カルシウム濃度を調整することで、後述するように、回収された工業塩のハンドリング性が向上し、回収塩のK2O含有率品位が高まるなどの効果がある。ここで、K2CO3とろ液L3中のCaCl2とは、以下のように反応し、K2CO3CaCl2→2KClCaCO3↓CaCO3が沈殿する。さらに、ろ液L4をフィルタープレス19によってケーキC3とろ液L5とに固液分離する。沈殿したカルシウム分を含むケーキC3はセメント原料等として再利用される。一方、フィルタープレス19から排出されたろ液L5は、調整槽20に貯留される。調整槽20において、ろ液L5に塩酸を添加してpH調整し、砂ろ過器21において、調整槽20から排出されたろ液L6に残留する浮遊性固形物SSを吸着除去する。次に、スプレードライヤー24にクリンカクーラーの排ガスG1を導入し、砂ろ過器21からのろ液L7をスプレードライヤー24に供給して排ガスG1にて乾燥させる。ろ液L7の乾燥に用いた排ガスG1は、スプレードライヤー24の排気処理装置を介してバグフィルタ25に導入され、固気分離後、温水器26で工水を昇温し、得られた温水Hを溶解槽12における温水Hとして利用する。一方、バグフィルタ25で捕集された乾燥物D2は、スプレードライヤー24にて気流中で乾燥した乾燥物D1とともに造粒装置5に供給される。最後に、造粒装置5において、乾燥物D1及び乾燥物D2を造粒して工業塩SLを得ることができる。次に、本発明にかかる塩回収方法を適用した塩回収システムの他の例について、図2を参照しながら説明する。この塩回収システム31は、セメントキルンに付設され、塩素バイパスダストDを水洗するための水洗装置32と、水洗後のろ液L1から重金属類を除去するとともに、ろ液L1中のカルシウム濃度を調整するためのカルシウム等除去装置カルシウム濃度調整装置33と、塩回収装置34とで構成される。水洗装置32は、タンク41に貯留した塩素バイパスダストD中の塩素分を溶解させる溶解槽42と、溶解槽42から排出されたスラリーS1をケーキC1とろ液L1とに固液分離するろ過機43と、溶解槽42に温水Hを供給する温水槽44と、ろ液L1を貯留する貯槽45とで構成される。温水槽44は、後述するカルシウム等除去装置33のカルシウム含有水タンク57に貯留されたカルシウム含有水L3を塩回収装置34のバグフィルタ62から排出された熱ガスG3にて加熱された、工業用として利用される温水Hを貯留し、溶解槽42にて循環使用するために備えられる。カルシウム等除去装置33は、貯槽45から供給されたろ液L1中の重金属を除去する薬液反応槽5252A、52Bと、薬液反応槽52から排出されたスラリーS2をケークC2とろ液L2とに固液分離するフィルタープレス53と、フィルタープレス53から排出されたろ液L2をろ過する砂ろ過機54と、砂ろ過機54から供給されたろ液L2に含まれるカルシウムを除去カルシウム濃度を調整するイオン交換樹脂55と、イオン交換樹脂55に供給する再生水L5を貯留する再生水タンク56と、イオン交換樹脂55から排出されたカルシウム含有水L3、塩水L4を各々貯留するカルシウム含有水タンク57、塩水タンク58とで構成される。薬液反応槽52Aは、ろ液L1に水硫酸ソーダNaHSを添加して硫化鉛PbS、硫化タリウムTl2S等を生成するために備えられる。薬液反応槽52Bは、薬液反応槽52Aから供給されたろ液L1に塩化第一鉄FeCl2を添加し、生成した硫化鉛や硫化タリウム等を凝縮させて固液分離を容易に行うとともに、溶解しているセレンを還元して析出させ固液分離を行うために備えられる。フィルタープレス53は、薬液反応槽52Bから排出されたスラリーS2を固液分離し、硫化タリウム及び硫化鉛を含むケークC2と、ろ液L2とに分離するために備えられる。イオン交換樹脂55は、砂ろ過機54から排出されたろ液L2に含まれるカルシウムを除去するために備えられ、両性イオン交換樹脂等を用いることができる。両性イオン交換樹脂とは、母体を架橋ポリスチレン等とし、同一官能基鎖中に四級アンモニウム基とカルボン酸基等を持たせて、陽イオン陰イオンの両方とイオン交換をさせる機能を持たせた樹脂のことである。例えば、三菱化学株式会社製の両性イオン交換樹脂、ダイヤイオン登録商標、AMP03を用いることができる。このイオン交換樹脂55は、水溶液中の電解質と非電解質の分離を行うことができ、電解質の相互分離を行うこともできる。塩回収装置34は、セメントキルンに付設されたクリンカクーラーから排出された熱ガス以下クーラー排ガスというG1を用いて塩水タンク58に貯留する塩水L4を乾燥させて工業塩SLを得るスプレードライヤー61と、スプレードライヤー61から排出される排ガスG2中の工業塩SLを集塵するバグフィルタ62と、スプレードライヤー61及びバグフィルタ62で回収された工業塩SLを造粒する造粒機63とで構成される。次に、上記構成を有する処理システム31の動作について、図1を参照しながら説明する。タンク41に貯留した塩素バイパスダストDを溶解槽42に供給し、塩素バイパスダストDに含まれる水溶性塩素分を、温水槽44から供給された温水Hに溶解させる。溶解槽42から排出したスラリーS1をろ過機43でろ液L1とケーキC1とに固液分離し、塩素分が除去されたケーキC1をセメント原料として利用する。一方、塩素分を含むろ液L1を薬液反応槽52Aに供給し、薬液反応槽52A中のろ液L1に硫化剤として水硫化ソーダを添加し、ろ液L1中の鉛及びタリウムを硫化して硫化鉛及び硫化タリウムを生成する。次に、薬液反応槽52Aからろ液L1を薬液反応槽52Bに供給し、ろ液L1に塩化第一鉄を添加し、生成した硫化物とセレンを凝集させる。次いで、薬液反応槽52Bから排出されたスラリーS2を、フィルタープレス53でケークC2とろ液L2とに固液分離し、硫化鉛及び硫化タリウム、セレン等の重金属を含有するケークC2をセメント原料等として再利用する。一方、フィルタープレス53から排出されたろ液L2を砂ろ過機54を用いてろ過する。次に、砂ろ過機54でろ過したろ液L2をイオン交換樹脂55に供給し、ろ液L2に含まれるカルシウムを除去する。このイオン交換樹脂55は、バッチ処理を連続的に行うものであって、予め水を充填し、その後、砂ろ過機54よりイオン交換樹脂55にろ液L2を導入し、次にイオン交換樹脂55の再生を行うための再生水L5を導入する。すると、塩水L4、カルシウム含有水L3が時間経過とともにこの順序で排出される。イオン交換樹脂55から排出されたカルシウム含有水L3を温水槽44に戻し、塩水L4を後段の塩回収装置34で乾燥させる。このように、本実施の形態では、イオン交換樹脂55を用い、カルシウム含有水L3と塩水L4とに分離することで、塩水L4のカルシウム含有率を調整している。これにより、後述するように、回収された工業塩SLのハンドリング性が向上し、回収塩SLのK2O含有率品位が高まるなどの効果がある。塩回収装置34において、スプレードライヤー61にクーラー排ガスG1を導入し、塩水タンク58に貯留した塩水L4をスプレードライヤー61に供給し、クーラー排ガスG1にて乾燥させる。工業塩SLの乾燥に用いた熱ガスG2は、バグフィルタ62で集塵され、捕集された工業塩SLは、スプレードライヤー61にて気流中で乾燥された工業塩SLとともに造粒機63で造粒する。このようにして得られた工業塩SLは、KCl及びNaClに加え、微量のK2SO4及びNa2SO4を含む。尚、上記図1及び図2に示した塩回収システムの溶解槽12及び溶解槽42に、又は両図に示したシステム以外のシステムで塩素バイパスダストをスラリー化した際に生成されたスラリーに、炭酸ガス、又はセメントキルン排ガス等の炭酸ガスを含む燃焼排ガスを接触させ、その後、上述した要領で塩回収工程等を実施することもできる。これらのスラリーに炭酸ガスを接触させ、炭酸カルシウムを析出させ、スラリーを固液分離した後のろ液中のカルシウム濃度を調整することで、上記と同様の効果を奏するとともに、下流側の装置内でカルシウムスケールが成長するのを抑制することができる。また、本発明にかかる塩回収方法は、上記塩回収システムに適用する場合に限定されず、セメントキルンの窯尻から最下段サイクロンに至るまでのセメントキルン排ガス流路より燃焼ガスの一部を抽気し、抽気された燃焼ガスに含まれるダストをスラリー化し、該スラリーを固液分離して得られたろ液から塩を回収するシステムであれば、いずれのシステムにも本発明を適用することができる。表1は、塩素バイパスダストを水洗して得られたろ液L1図1及び図2に示したろ液L1に相当と、該ろ液L1に炭酸カリウムK2CO3を添加してろ液L1中のカルシウム分を除去した処理水L2の化学分析値を示す。同表より、ろ液L1は、処理水L2に比較して5500倍のカルシウム分を含有する。表2は、上記ろ液L1と処理水L2を各々同一のスプレードライヤーで乾燥させて得られた回収塩の化学分析値を示す。同表より、ろ液L1の回収塩SL1、及び処理水L2の回収塩SL2の水分は各々、1.46、0.08であり、また、K2Oは、50.76、56.53であることから、ろ液L1中のカルシウム濃度を調整することで、回収塩の水分が低下し、K2O含有率が上昇していることが判る。表3は、塩素バイパスダストを水洗して得られたろ液原水W1と、原水W1を両性イオン交換樹脂に通過させて得られた塩水W2の化学分析値を示す。同表より、原水W1は、塩水W2に比較して15倍のカルシウム分を含有する。表4は、上記原水W1と塩水W2を各々同一の試験用乾燥機で乾燥させて得られた回収塩の化学分析値を示す。同表より、原水W1の回収塩SL1、及び塩水W2の回収塩SL2の水分は各々、1.22、0.02であり、また、K2Oは、49.43、54.96であり、本実施例でも、原水W1中のカルシウム濃度を調整することで、回収塩の水分が低下し、K2O含有率が上昇していることが判る。上記実施例1及び実施例2で得られたろ液中のカルシウム分ろ液Caと、回収塩の水分塩水分との関係を図3に示し、ろ液中のカルシウム分ろ液Caと、回収塩のK2O濃度塩K2Oとの関係を図4に示す。両グラフより、ろ液中のカルシウム濃度が減少するに従って、回収塩の水分が低下し、回収塩のK2O濃度が増加することが判る。ろ液中のカルシウム濃度を6000mg/l以下にすると、一般的に用いられる乾燥機で乾燥させた場合でも、1.5程度の含水率でK2O含有率を50程度とすることができ、ハンドリング性がよく、回収塩のK2O含有率を安定して高い状態に保つことができ、塩の乾燥工程における乾燥機を小型化することなどが可能となる。さらに、ろ液中のカルシウム濃度を4000mg/l以下に調整することで、回収塩の含水率を1.0以下、K2O含有率を51以上とすることができ、より好ましい。