アルンドドナクスのチップであって、該チップは、アルンドドナクスの茎をその長手方向を横切るようにして切断することによって実質的に円形の断面と約1/8インチから約3インチまでの長さとを有するリングを提供し、続いて該リングの円形状の断面を壊すことによって得られるチップ。前記リングが、約1/2インチから約1と1/2インチまでの長さを有する請求項1に記載のチップ。前記リングが、鋸による切断で前記茎から形成される請求項1に記載のチップ。前記リングが、ナイフの刃によって前記茎から形成される請求項1に記載のチップ。前記リングが、ベニアによる切断によって前記茎から形成される請求項1に記載のチップ。アルンドドナクスフレークであって、該フレークは、フレーカー内でアルンドドナクスの茎をフレーク化することから形成されるフレーク。約2インチから約4インチまでの長さを有する請求項6に記載のフレーク。約2と1/2インチから約3と1/2までの長さを有する請求項6に記載のフレーク。約1/32インチから約1/8インチまでの厚さを有する請求項6に記載のフレーク。前記フレーカーが、ドラムフレーカーである請求項6に記載のフレーク。アルンドドナクスパルプであって、該パルプは、アルンドドナクスの粒子を処理することによって得られる繊維を含むパルプ。アルンドドナクスの粒子が、チップ及びフレークからなる群から選択される請求項11に記載のパルプ。アルンドドナクスの処理が、さらに微粉砕を含む請求項11に記載のパルプ。前記微粉砕が、ハンマーミルによってなされる請求項13に記載のパルプ。前記微粉砕が、回転ディスクリファイナーによって行われる請求項13に記載のパルプ。前記処理が、クラフトパルプ化を含む請求項11に記載のパルプ。前記処理が、ソーダパルプ化を含む請求項11に記載のパルプ。前記処理が、アルカリ過酸化物機械的パルプ化を含む請求項11に記載のパルプ。前記処理が、亜硫酸パルプ化を含む請求項11に記載のパルプ。前記処理が、パルプ化及び漂白を含む請求項11に記載のパルプ。前記漂白が、元素塩素フリーの漂白を含むことを特徴とする請求項20に記載のパルプ。約150から約750CSFまでの範囲のろ水度を有する請求項11に記載のパルプ。前記パルプが、少なくとも約55ISOの輝度を有する請求項11に記載のパルプ。前記パルプが、少なくとも約75ISOの輝度を有する請求項11に記載のパルプ。アルンドドナクスパルプを形成する方法であって、aアルンドドナクスの粒子を含む完成紙料を選択する工程、およびb前記完成紙料をパルプ化プロセスに供して、前記完成紙料に基づいて約48重量の収率を持つパルプの褐色原料を作る工程を備える方法。48の収率と約15のカッパ値とを達成するためのパルプ化時間が、広葉樹材のパルプ化で同じ収率及び同じカッパ値を達成するために必要とされるパルプ化時間の約25少ない請求項25に記載の方法。アルンドドナクスパルプを形成する方法であって、aアルンドドナクスの粒子を含む完成紙料を選択する工程、b前記完成紙料をパルプ化プロセスに供して、前記完成紙料に基づいて約48重量の収率を持つパルプの褐色原料を作る工程、c約55から約90ISOまでの輝度まで、前記褐色原料を漂白する工程を備える方法。約90ISOの輝度までの褐色原料の漂白が、広葉樹材を漂白して同じ輝度を達成するために必要とされる漂白より約25少ない漂白を必要とする請求項27に記載の方法。アルンドドナクスパルプを形成する方法であって、a漂白された完成紙料を得るために、アルンドドナクスの粒子を漂白剤にさらす工程、b約55~約90ISOの輝度を持つパルプストックを得るために、前記漂白された完成紙料を機械的にリファインする工程、およびを有する方法。前記アルンドドナクスの粒子が、チップ及びフレークからなる群から選択される請求項25、27または29に記載のパルプ形成方法。前記漂白剤が、過酸化水素、水酸化ナトリウム及びケイ酸ナトリウムの混合物を含む請求項29に記載のパルプ形成方法。前記漂白剤が、二酸化塩素を含む請求項28に記載の方法。アルンドドナクスパルプを含む紙製品。パルプブレンドを含む請求項32に記載の紙製品。前記パルプブレンドが、針葉樹材パルプ、広葉樹材パルプ、及びそれらの混合物を含む請求項33に記載の紙製品。前記パルプブレンドは、約5~約80重量のアルンドドナクスを含む請求項33に記載の紙製品。少なくとも約82ISOの輝度を有する請求項32に記載の紙製品。少なくとも約3.0の比破裂強さを有する請求項32に記載の紙製品。少なくとも約8.5の比引裂強さを有する請求項32に記載の紙製品。少なくとも約50の比引張り強さを有する請求項32に記載の紙製品。前記製品が、高輝度印刷用紙及び筆記用紙からなる群から選択される請求項32に記載の紙製品。前記製品が、新聞用紙及び出版用本文用紙からなる群から選択される請求項32に記載の紙製品。前記製品が、非漂白ライナーボード及びコルゲーションボードからなる群から選択される請求項32に記載の紙製品。アルンドドナクス紙製品を形成するための方法であって、繊維および水性分散媒体を含むアルンドドナクス完成紙料を形成する工程、前記完成紙料を有孔支持体上に堆積する工程、繊維質ウェブを提供するために該堆積された完成紙料を脱水する工程、紙製品を提供するために該ウェブを乾燥させる工程、を備える方法。前記アルンドドナクスの完成紙料が、さらに木材繊維を含む請求項43に記載の紙製品の製造方法。アルンドドナクス複合材パネルを形成するための方法であって、複合材は、aバインダー樹脂、b前記樹脂により連続した材料として結合されたアルンドドナクスの粒子を有し、前記複合材が複合材パネルの少なくともM-3規格に合う複合パネル。前記パネルが、該パネルの全重量に基づいて約1~約10重量の樹脂バインダーを含む請求項46に記載の複合材パネル。前記パネルが、該パネルの全重量に基づいて約1.5~約3.0重量の樹脂バインダーを含む請求項46に記載の複合材パネル。前記バインダーが、メチルジイソシアネート、尿素ホルムアルデヒド、フェノール系及び無機系バインダーからなる群から選択される請求項45に記載の複合材パネル。前記アルンドドナクス完成紙料が、さらに木材繊維を含む請求項45に記載の複合材パネル。前記パネルの全重量に基づいて約10重量~約90重量のアルンドドナクスを有する請求項49に記載の複合材パネル。前記パネルの曲げ強さが、木材ベースのパネルと比較してアルンドドナクスの量に比例的に関係して増加する請求項49に記載の複合材パネル。前記パネルの耐水性が、木材ベースのパネルと比較してアルンドドナクスの量に比例的に関係して増加する請求項49に記載の複合材パネル。前記パネルの曲げ強さが、同様に構成された木材ベースのパネルよりも少なくとも約55大きい請求項49に記載の複合材パネル。前記パネルの耐水性が、同様に構成された木材ベースのパネルよりも約2.6倍大きい請求項49に記載の複合材パネル。前記パネルの曲げ強さが、同様に構成された小麦藁ベースのパネルよりも約5大きい請求項49に記載の複合材パネル。前記パネルの耐水性が、同様に構成された小麦藁ベースのパネルよりも約15大きい請求項49に記載の複合材パネル。アルンドドナクス複合材パネルの製造方法であって、aアルンドドナクスを微粉砕して複合材パネルの完成紙料として使用するに好適な寸法分布の粒子にする工程、b前記粒子をバインダーと混合してバインダー-粒子混合物を形成する工程、c前記バインダー粒子混合物を固めて複合材パネルにする工程を備える方法。前記バインダー-粒子混合物が、さらに木材粒子を含む請求項50に記載の製造方法。少なくとも55ISOの輝度と、750mlCSF以下のろ水度を有するアルンドドナクスパルプ。少なくとも75ISOの輝度を有する請求項60に記載のパルプ。少なくとも82ISOの輝度を有する請求項60に記載のパルプ。アルンドドナクス紙製品を形成するための方法であって、aアルンドドナクスの粒子を含む完成紙料を選択する工程、b該完成紙料をパルプ化プロセスに供して、750mlCSF以下のろ水度を有するパルプを提供する工程、c該パルプを有孔支持体上に堆積する工程、d繊維質ウェブを提供するために該堆積されたパルプを脱水する工程、e少なくとも2.5の比破裂強さと、少なくとも3.9の比引裂強さと、少なくとも39の比引張り強さと、少なくとも55ISOの輝度とを有する紙製品を提供するために該ウェブを乾燥させる工程を備える方法。該有孔支持体上に該パルプを堆積する前に、該パルプを叩解して605mlCSFよりも少なくする工程をさらに含む請求項63に記載の方法。該紙製品が、少なくとも3.0の比破裂強さと、少なくとも8.5の比引裂強さと、少なくとも50の比引張り強さと、少なくとも55ISOの輝度を有する請求項64に記載の方法。該紙製品が、少なくとも75ISOの輝度を有する請求項65に記載の方法。該紙製品が、少なくとも82ISOの輝度を有する請求項66に記載の方法。該アルンドドナクス完成紙料が、さらに木材繊維を含む請求項63に記載の方法。aアルンドドナクスの粒子を含む完成紙料を選択する工程、b該完成紙料をパルプ化プロセスに供して、750mlCSF以下のろ水度を有するパルプを提供する工程、c該パルプを有孔支持体上に堆積する工程、d繊維質ウェブを提供するために該堆積されたパルプを脱水する工程、e紙製品を提供するために該ウェブを乾燥させる工程であって、該紙製品が、少なくとも2.5の比破裂強さと、少なくとも3.9の比引裂強さと、少なくとも39の比引張り強さと、少なくとも55ISOの輝度を有する紙製品を提供するために該ウェブを乾燥させる工程を備えた方法によって形成されるアルンドドナクス紙製品。該方法が、該有孔支持体上に該パルプを堆積する前に、該パルプを叩解して605mlCSFよりも少なくする工程をさらに含む請求項69に記載のアルンドドナクス紙製品。該紙製品が、少なくとも3.0の比破裂強さと、少なくとも8.5の比引裂強さと、少なくとも50の比引張り強さと、少なくとも55ISOの輝度を有する請求項70に記載の方法。該紙製品が、少なくとも75ISOの輝度を有する請求項71に記載の方法。該紙製品が、少なくとも82ISOの輝度を有する請求項72に記載の方法。該アルンドドナクス完成紙料が、さらに木材繊維を含む請求項69に記載の方法。少なくとも2.5の比破裂強さと、少なくとも3.9の比引裂強さと、少なくとも39の比引張り強さと、少なくとも55ISOの輝度とを有するアルンドドナクスパルプを含む紙製品。少なくとも3.0の比破裂強さと、少なくとも8.5の比引裂強さと、少なくとも50の比引張り強さと、少なくとも55ISOの輝度とを有する請求項75に記載の紙製品。該紙製品が、少なくとも75ISOの輝度を有する請求項76に記載の紙製品。該紙製品が、少なくとも82ISOの輝度を有する請求項77に記載の紙製品。該紙製品が、少なくとも5重量のアルンドドナクスパルプを含む請求項75に記載の紙製品。該紙製品が、85重量以下のアルンドドナクスパルプを含む請求項79に記載の紙製品。該紙製品が、100重量以下のアルンドドナクスパルプを含む請求項79に記載の紙製品。アルンドドナクス複合材パネルであって、a樹脂バインダーと、b該樹脂バインダーとともに連続的な材料として結合されたアルンドドナクスの粒子とを有し、該複合材が複合材パネルの少なくともM-3規格に合うアルンドドナクス複合材パネル。該パネルが、該パネルの全重量に基づいて1重量から10重量の該樹脂バインダーを含む請求項82に記載のパネル。該パネルが、該パネルの全重量に基づいて1.5重量から3.0重量の該樹脂バインダーを含む請求項82に記載のパネル。該樹脂バインダーが、メチルジイソシアネート、尿素ホルムアルデヒド、フェノール系、及び無機系バインダーからなる群から選択される請求項82に記載のパネル。該パネルが、さらに木材繊維を含む請求項82に記載のパネル。該パネルが、該パネルの全重量に基づいて10重量から90重量のアルンドドナクスを含む請求項86に記載のパネル。該パネルの曲げ強さが、木材ベースのパネルと比較してアルンドドナクスの量に比例的に関係して増加する請求項86に記載のパネル。該パネルの耐水性が、木材ベースのパネルと比較してアルンドドナクスの量に比例的に関係して増加する請求項86に記載のパネル。該パネルの曲げ強さが、同様に構成された木材ベースのパネルよりも少なくとも55大きい請求項86に記載のパネル。該パネルの耐水性が、同様に構成された木材ベースのパネルよりも約2.6倍大きい請求項86に記載のパネル。該パネルの曲げ強さが、同様に構成された小麦藁ベースのパネルよりも約5大きい請求項86に記載のパネル。該パネルの耐水性が、同様に構成された小麦藁ベースのパネルよりも15大きい請求項86に記載のパネル。アルンドドナクス複合材パネルの製造方法であって、aアルンドドナクスを微粉砕して複合材パネルの完成紙料として使用するに好適な寸法分布の粒子にする工程、b該粒子をバインダーと混合してバインダー-粒子混合物を形成する工程、c該バインダー粒子混合物を固めて複合材パネルにする工程とを備える方法。該バインダー-粒子混合物が、さらに木材粒子を含む請求項94に記載の方法。該バインダーが、メチルジイソシアネートである請求項94に記載の方法。該複合材パネルが、第1粒子サイズのアルンドドナクス粒子を含む第1層と、該第1粒子サイズと異なるサイズの第2粒子サイズのアルンドドナクス粒子を含む第2層とを含む請求項82に記載のパネル。該混合物を形成する工程が、第1粒子サイズのアルンドドナクス粒子の第1分級物とメチルジイソシアネート樹脂バインダーと混同して、第1バインダー-粒子混合物を形成する工程と、該第1粒子サイズと異なるサイズである第2粒子サイズのアルンドドナクス粒子の第2分級物とメチルジイソシアネート樹脂バインダーと混同して、第2バインダー-粒子混合物を形成する工程と、をさらに含む請求項94に記載の方法。該複合材パネルにする工程が、第1バインダー-粒子混合物と第2バインダー-粒子混合物を固めて、積層された複合材パネルにする工程をさらに含む請求項98に記載の方法。<実施例1>ヨシタケの寸法減少のための装置、プロセス、及び方法この実施例では、ヨシタケを切断又は浸軟、より詳しくはヨシタケを切断して、蒸解パルプに加工するため、あるいは効率よく複合材パネル及び/又は加工木材製品に加工するために適した粒子にすることを説明する。丸太、製材鋸鉋屑、屑材等の寸法減少のために、森林及び木材製品工業によって、かなり洗練された処理装置が何年にもわたって開発されてきた。装置及び取り扱い方法は、パルプを製造するための近代的なダイジェスターで、また木材複合材、すなわちパーティクルボード、配向ストランドボードOSB、及び中質繊維板MDFのためのミリング装置で使用するために、特定の幾何学形状を有する粒子を生産するように意図された。開発研究の間、木材チッパー及びフレーカーのいくつかのタイプ及びモデルが試験された。結果として生ずる粒子は研究室及びパイロット規模の研究では満足のいくものであった。しかし、そのような粒子の幾何学形状は商業的用途では満足できるほどのものではなかった。一般に、従来の装置、リング、ドラム、及びディスクフレーカー及びチッパー、さらに様々なタブ及び農業及びロードサイド/ヤードグラインダーは、多くの長いフレーク、破片、及びスライバを作り出した。これらの機械の動作は、ヨシタケの中空の茎を刃の中に引っ張り込んで、あたかも皮をむくようにして長い繊維を引き裂く傾向がある。長い破片とスライバは、パルプダイジェスターで一般に使用されるスクリーン及びコンベヤ、さらに複合材パネルプラントで使用される取り扱い装置を覆い隠す傾向にある。十分な材料が化学的研究を行うための試験の際にスクリーニングされ、かつ回収された。しかし、商業的プロセスにとって効果的なヨシタケの寸法減少を行うためにさらに多くの研究が必要であることは明らかであった。さらなる調査を行ったところ、木材に使用される従来の装置では、近代的な連続パルプダイジェスターにとって満足な粒子の幾何学形状を作ることができず、また多くの複合材パネル加工プラントにとっても同様であることが示された。所望の粒子の幾何学形状は、長さが3/4~1インチ、幅が1/4~3/4インチ、そして厚さが約3/16インチでのチップである注:これらの寸法はほとんどの市販されているオペレーティングミルに幅広く当てはまるが、所定の操作にあわせて幾分変化させることができる。さらに、基本的に米国外で使用される特定のパルプ化装置及びプロセスは、より幅広い粒子の幾何学形状を利用することができる。ヨシタケの所望の粒子の幾何学形状を調製するための1つの代表的な装置及び方法を図2~図4に示す。この同じ概念は、農業用わら及び刈り取られたものを品位向上させることに応用してもよい。ヨシタケの利用可能な茎部分は、15~20フィートから成熟に至るまで、気候及び土壌の状態に応じて12~18ヶ月要する。茎の収穫は、地面の線のちょうど真上をブレードで切断することによって行う。また、葉や小さな茎が含まれる頂端部はブレードカッターを用いて用地内で除去する。得られた茎は、本質的に中空で、直径が約1/2インチ~11/4インチで、壁厚がちょうど11/6インチを上回るところから約1/4インチの範囲内である。概念は、茎を3/4~1インチの長さのリングに切り落として、次にこのリングを3~5つの小片に切り刻むことに基づいている。単純な計算によれば、得られた小片は商業的パルプ化及び複合材パネル加工のための最適寸法仕様を満たすであろうことが示される。図2は平面図であり、図3は5と1/2フィート幅の鋸刃ベッドの拡大図であって、複数の鋸刃が1インチの間隔で軸上に設けられている。この幅は説明を目的として選択したものである。なぜなら、複合材パネル及び木材製品プラントで使用される自動鋸は、幅が4~8フィートであり、パネルを様々な製品に合わせた断片に切断するためのものであるからである。しかし、組立コスト及び収容する必要条件という経済的要因に依存して鋸刃ベッドの幅をよりいっそう狭くしたり広くしたりすることが可能であろう。図4は、刃及びフィンガーの配置を示す詳細な断面図である。この図では円形の鋸構造となっているが、帯状の鋸の動作原理を用いることができる。1インチという刃の間隔もまた図示することを目的として使用したものである。なぜなら、3/4~1と1/2インチ以上又は以下の間隔も所望の用途に応じて可能であるからである。ヨシタケの茎は事前に切断して約4~5フィートの長さにし、一直線上に並べてホッパーに供給する。ホッパーは鋸刃配列を送るエプロンの上に設けられている。チェーン、ベルト、又は他のキャリア機構上に設けられた複数のフィンガーは、鋸刃に供給するベルトのスロットを介して駆動される。それらのフィンガーは、重力又はポジティブ供給機構茎は完全には真っ直ぐではないので、フィンガーへホッパー放出を追い出すポジティブフィードが使用され得るによってホッパーからエプロンに供給されるヨシタケの茎を鋸刃の中におよびそれを通して引っ張り、その結果ヨシタケのリングがシュートに放出されてチョッピング機構に流入する。1インチ鋸刃用のフィンガーの幅は、茎をおだやかに引っ張って刃の間に通すためのポジティブな力を供給するために、1/2~3/4インチとすることができる。チョッパーはいくつかの可能な設計の一つであってもよい。示した代表的な設計は、単一速度又は可変速度で回転することができる軸上に設けられた複数の刃を有するタイプのものである。リングがブレードの周囲のハウジングの中に落ちるにつれて、壁部上又は近傍で当たる刃の作用によってリングが切断される。別の設計は、刃の代わりにハンマーを、またはヨシタケリングからチャンクが引っ張られる刃及び環状空間をドラムさえを用いる。最適な設計によって、最も少ない小スライバ又は破片が得られる。チョッパー後、スクリーンによって過大なもの損なわれていない、又はほとんど損なわれていないリングを取り除いてチョッパーに戻し、さらに過小なスライバ及び破片はスクリーニングにより除去する。本流はトラック又は軌道車に載せられる大箱に運ばれる。この基本的なプロセスの変形は可能である。もし積極的な切断動作が必要であるならば、鋸刃が振動しているものであってもよい。鋸刃は数多くの歯又はほんの僅かな歯を持つもの、或いはまったく歯を持たないものであってもよい。別の設計は、前に述べたように、円形状鋸原理よりはむしろバンド状鋸原理を採用し得る。バンドは、茎が引き抜かれるように上下動するものであろう。それにもかかわらず、リングを最適な長さに切断し、該リングを所望の粒子に小さくすることを含む方法は、すべての変形例において同じである。多くの設計の特徴の鍵となるものは、システムのキャパシティである。植物を大規模に処理する一般的に効率よく、かつ適当なカスタマサービスに関して、フィールド内のシステムは10トン/時間の最小値から最大で30トン/時間以上生産し、効果的に16時間/日で6又は7日/週、50~52週/年にわたって操作することが必要であろう。この言及でのトンはショートトン、すなわち2000ポンドであり、グリーントンとしてである。工業では、トン数tonnageは、しばしば完全乾燥重量のトンbonedrytonを意味する。茎のバルク密度に基づいて、いくつかのおおざっぱな推定計算及びスケッチは、各フィンガーが直径約10インチで、約6~7ポンドの小さな束を引っ張るならば、フィンガーは1時間あたり10~12トン処理するために1秒あたり1回をちょっと上回る速度で複数の刃直径約30インチを通過する必要があるであろうことを示している。類似のタイプのプロセスにその速度を関連付けることは、2~3秒の速度がその大きさの束の鋸引きを達成するのに必要であると概念的に思われる。長さが30~40インチのバンド状鋸刃は、15インチまでの直径の束を切ることが可能であり、そのような設計は1時間あたり10~12トン処理することができよう。引っ張られるより大きな束は、所望のリンク形状に切断される前に茎を押しつぶし始めるかもしれない。<実施例2>代表的なヨシタケパーティクルボードの形成ヨシタケ及び対比較の材料のパーティクルボードを製造するためのプロトコルをこの実施例で説明する。完成紙料粒子の調製。アルンドドナクスをポールマンドラムフレーカーPallmannDrumFlaker内で、長さが約2~3インチ、幅が1/4~3/8インチ、厚さが0.03インチの片にし、水分8まで乾燥させた後、1/8インチスクリーンを有するプラターブルーストリークPraterBlueStreakハンマーミルで処理した。ミルからの材料をふるいにかけると、フェース材料として使用されるスクリーンを通過した32のものと、コア材料として使用されるスクリーン上の68のものとが得られた。木材サザンパイン複合材の調製には、市販されているフェース材料及びコア材料を使用した。この市販のフェース材料はヨシタケ及び小麦藁で使用するフェース材料よりも粒が粗かったので、ヨシタケで使用したものと同じメッシュスクリーンを用いて木材フェース材料の一部をふるいにかけた。小麦藁については、藁を1/8インチスクリーンを有するプラターブルーストリークハンマーミルに通して処理した。ミルからの材料をふるいにかけたところ、ヨシタケの場合と同様に、フェース材料として使用されるスクリーンを通過した24のものと、コア材料として使用されるスクリーン上にある76ものとが得られた。調製された試験材料のすべてを以下のように処理した。各試験は、低2、中4、及び高6樹脂含有量と低及び高密度で3回反復した。全部で18試験パネルを各材料に対して使用した。表1を参照。樹脂/バインダー添加。コア材料部分及びフェース材料部分を計量し、生産条件を反復するように設計された研究室ブレンダーに別々に入れた。それぞれの部分について、目標の割合に達成するように一般にMDIと呼ばれるメチルジイソシアネート樹脂を計量し、ノズル付きスプレー装置に供給する容器の中に入れた。ノズルはブレンドチャンバの中に位置し、このブレンダーが稼働している間に60~180秒間噴霧した。ブレンダーを停止し、樹脂被覆材料を取り出した。全てのテストで、フェース材料及びコア材料の樹脂含有量は同じであった。マット形成。3層の試験パネルにプレスされるべき各マットについて、フェース材料の2つの小さな部分とコア材料の1つの部分を計量した。プレス後に試験パネルの剥離を容易にするためにテフロン登録商標シートをスチールシート上に置き、長方形の木製フレームをテフロン登録商標シート上に置いた。フレームは16インチ×20インチ完成試験パネルの標的寸法の大きさで、高さが6インチであった。フェース材料をフレームの内側に均一に分布させて下部フェースを形成し、つぎにコア材料をそのフェース層上に均一に分布させた。最後に、フェース材料の残りの部分をトップ層として均一に分布させた。これら層によって形成されたマットを突き固めて、フレームを取り除き、さらにテフロン登録商標剥離シートをマットの上に置いた。パネル形成。マットをシームペルカンプSiempelkampパイロットモデルプレスの下部プラテン上に置いた。このプレスのプラテンは23インチ×31インチであり、200トンサーボ油圧システムによって駆動した。3段階プレススケジュールを60秒間で0.75インチまで圧縮し、さらに400秒間その厚さのままにし、ついで480秒の総プレス時間について20秒間排気するようにコンピュータにプリセットした。プラテンの温度は330oFであった。加圧時間の最後に、トッププラテンをその出発点に引き上げ、パネルを取り出し、雰囲気条件で冷却した。複合材パネルを、ヨシタケ、小麦藁、及びサザンパインから作った。各パネルから、2つの試料を切断して破壊係数の静的曲げstaticbendingofmodulusofruptureと弾性率modulusofelasticityについて試験し、4つの試料を切断して内部結合強さを、1つの試料を切断してスクリュー引き抜きを試験した。各完成紙料の18パネルのうちの6つから一つの試料を用いて、吸水率及び厚さ膨潤を測定した。機械的試験は、以下に示す例外はあるが、ASTMD1037に従うスクリュー駆動汎用試験装置を用いて周囲雰囲気で状態調整ambient-conditionedされた試料を試験した。静的曲げ試料は、厚さが1/4インチを超える試料に対して規定された3インチ×20インチ×3/4インチのかわりに、約2インチ×19インチ×3/4インチとした。試験速度は0.36インチ/分であり、スパンは18インチであった。内部結合強度試料を2インチ×2インチ×3/4インチとし、0.06インチ/分の速度で試験した。センターライン及び表面破断を各内部結合強度試験毎に記録した。ねじ引き抜き試料を、フェースねじ引き抜きに対して規定された3インチ×6インチ×1インチとエッジねじ引き抜きに対して規定された2と1/2インチ×4と1/2インチ×3/4インチの代わりに、3インチ×6インチ×3/4インチとした。試験速度は0.06インチ/分であった。2つのエッジ及び2つのフェースねじ引き抜き試験を同じ試料に対して行った。水吸収及び厚さ膨潤は、6インチ×6インチ試料を蒸留水に2時間及び24時間浸した後に測定した。厚さは、各試料について異なる4点で測定し、その平均値を求めた。吸水率及び厚さ膨潤を、各試料の浸漬されていない重量に対するパーセンテージと平均化した厚さとして決定した。全ての機械的及び物理的特性は、各タイプのパネルに対して3つの試料で平均した。表1下記のグラフに示す平均値は、各々のパネルタイプに対する平均を表している。すべての試験は、木材ベース繊維およびパーティクルパネル材料の特性を評価する標準方法StandardMethodsofEvaluatingthePropertiesofWood-BaseFiberandParticlePanelMaterials、ASTMD1037に従って行った。すべてのパネルは、まず14インチ×19インチの断片に切断した。これらから、試験のために試料を切り出した。静的曲げ-破壊係数MORおよび弾性係数MOE。2インチ×19インチの2つの試料を各パネルから切り出し、密度及び樹脂量の各組み合わせに対して合計6つの試料を提供した。試料をユナイテッドモデルUnitedModelNo.SFM-10ねじ駆動試験装置に置いて18インチのスパンに設定した。コンピュータ支援プログラムを試験速度0.36インチ/分に設定し、弾性及び破断曲線を記録した。各組み合わせに対する6つの結果を平均し、表1に記録した。面に対して垂直な引張り強さ-内部結合IB。4つの2インチ×2インチ試料を各試験パネルから切り出した。金属ローディングブロックを試料の両面に接着し、完全に硬化させた。ブロックをモデルSFM-10に取り付け、0.06インチ/分の速度で試験した。内部結合破壊を自動的に記録した。試験結果を各密度及び樹脂組み合わせの試料に対して平均し、表1に記録した。直接ねじ引き抜き;垂直及びエッジ。各試験パネルの一つの試料を調製し、この際該一つの試料あたり2つのフェース及び2つのエッジプルを有する。フェース引き抜きパネルは、フェースプルに対しては3インチ×6インチ×3/4インチ、エッジプルに対しては2と1/2インチ×4と1/2インチ×3/4インチであったASTMD1037は3インチ×6インチ×1インチを推奨する。標準的なパイロットホールを穴あけし、標準的なねじを挿入した。試料はプラテンにアンカーし、ねじの頭はローディング取り付け具によって把持し、0.6インチ/分の標準速度でプラテンを分離することによって引き抜いた。ねじ引き抜きに要した力を記録した。密度及び樹脂レベルの同じ組み合わせを有する試料の結果を平均し、表1に記録した。吸水率及び厚さ膨潤。各組み合わせの6インチ×6インチの1つの試料を周囲温度で2時間及び24時間にわたって蒸留水に浸漬した。厚み計を用いて試料上の4つの点で厚さを測定し、平均した。各期間での重さを記録した。吸水及び厚さ浸漬していない重量に対してパーセント増加として計算し、結果を表1に示す。表中、は等級合格を限界付ける特性を示す。MOE及びMORは3回反復による2つの試料の平均である。内部結合は3回反復による4つの試料の平均である。水吸収吸水率は1回反復による1つの試料のものである。ねじ引っ張りは3回反復による2つの試料の平均である。この結果は、2重量の樹脂量かつ低密度トライアルでは、ヨシタケ複合材は中密度パーティクルボードに対する最も高い工業等級基準AMSI;M-1の最大を越え、その一方で木材複合材及び小麦藁複合材のいずれも最低の品質基準ANSI;M-3に達することもできなかった。表1及び2を参照。2重量複合材は、木材ベースの複合材と比べて、著しく低い吸水力及び厚さ膨潤が認められる。さらに、ヨシタケの内部結合強度は、最小規準にも合わない小麦藁複合材のものよりも著しく高い。これらの優れた物理的特性もまた樹脂量が4及び6重量でも明らかである。ねじ引張荷重に関して、ヨシタケ複合材は少なくとも木材ベースの複合材と同様に働き、小麦藁複合材の性能を著しく上回る。6重量の量を除いてほとんどすべての樹脂添加量で、ヨシタケの弾性率MOEは小麦藁及び木材ベースの複合材を上回る。この樹脂添加量で、小麦藁複合材はわずかながらよりいっそう高い弾性率が認められるようになる。破断率MORに関して、ヨシタケ複合材は木材ベースの複合材と比較して、優れた性能を再び示す。木材ベースの複合材は最小M-1の工業品質基準が得られない。小麦藁複合材と比較して、ヨシタケ複合材は樹脂量が低い場合、例えば2重量の場合に優れている。樹脂量が増加すると、小麦藁複合材MORはヨシタケ複合材のものを上回る。このことは、ヨシタケ複合材の利点の一つを示しており、すなわち良好な物理的特性が低樹脂量で達成される。<実施例3>代表的なヨシタケ/サザンパインパーティクルボードの形成この実施例では、ヨシタケ/サザンパインブレンドを含むパーティクルボードの形成について説明する。パーティクルボードの機械的及び物理的特性を、1ヨシタケ及び2サザンパインから形成された粒子ボートと比較した。試験は、ヨシタケ、サザンパイン、及びヨシタケ/サザンパインの機械的及び物理的特性の比較を行った。各完成紙料の種類に対して、標的密度が42lb/ft3及び47lb/ft3、樹脂量が2及び4でパネルを製造した。すべての試料を、静的曲げ、内部結合強度、フェース及びエッジねじ引張荷重、吸水率、及び厚さ膨潤について調べた。中密度パーティクルボードについて、機械的特性を製品規格と比較したANSIA208.1-1993。表2を参照。電気加熱し、コンピュータ自動化ホットプレスを用いて全てのパネルを製造した。プレスは、公称23×31インチプラテンに備え付けられ、200トンのサーボ油圧式システムによって駆動した。プレスの制御を、1プレスを60秒間閉じ、2パネルを400秒プレスし、さらに320秒間ガス抜きする3段階プレススケジュールでプラテン位置を用いて行った。プラテン温度は330oFであった。すべてのパネルを16×20×3/4インチの寸法に形成するが、14×19×3/4インチにトリミングした。ヨシタケ、サザンパイン、及びヨシタケ/サザンパインから標的密度が42lb/ft3及び47lb/ft3、ジフェニルメタンジイソシアネートMDI樹脂量が2及び4でパネルを製造した。各完成紙料の12枚のパネルを密度と樹脂充填の組み合わせを変えて作ったすなわち、1つの組み合わせに対して3枚のパネルが複製される。各パネルから2つの試料を切り出して破断率及び弾性率のための静的曲げについて試験し、4つの試料で内部結合強度、さらに1つの試料で吸水力/厚さ膨潤を試験した。各完成紙料から得られる12枚のパネルのうちの4枚かあの一試料をフェース及びエッジねじ収容力の測定に使用した。各試料は異なる密度と樹脂量とを有した。機械的テストは、一般にASTMD1037に基づいてねじ式万能試験機を用いて周囲条件試料に対して行った。静的曲げ試料は公称2×19×3/4インチASTMは厚さが1/4を上回る試料の寸法を3×20×3/4インチに規定しているであった。試験速度は0.36インチ/分でスパンは18インチであった。内部結合強度試料は2×2×3/4インチであり、試験速度は0.06インチ/分であった。ねじ保持screwholding試料はフェースねじ保持3×6×1インチのASTM指定寸法の場合は3×6×3/4インチであり、エッジねじ保持の場合は21/2×41/2×3/4である。試験速度は0.06インチ/分であった。2つのエッジ及び2つのフェースねじ保持試験は、同一試料に対して行った。吸水力及び厚さ膨潤は6×6インチの試料に対して測定を行うが、測定に先立って蒸留水に24時間含浸させた。厚さは5カ所で測定し、各試料に対して平均した。変形例の3通りの分析ANOVAを密度、樹脂量、及び完成紙料を3要素として用い、全ての機械的及び物理的特性について実行した。一般に、各密度及び樹脂量の組み合わせについて、ヨシタケ粒子が占める割合が増加するとそれに比例して破断率MOR及び弾性率MOEが著しく増加した表3。それとは対照的に、ヨシタケ粒子が最も多く含まれているパネルの内部結合強度IBはサザンパイン粒子が最も多く含まれている同様のパネルよりも著しく低かった。フェースねじ保持力FSP及びエッジねじ保持力ESPに関しては、いずれのパネルの間でも若干顕著な差が存在した。ほとんどの場合、すべてのパネルがANSIA208.1-1993によって規定された最も高い品質基準を上回った表2。全ての完成紙料について、密度の値が42lb/ft3から47lb/ft3に増加し、また樹脂量が2から4に増加するため、機械的特性は一般に増加する。3通りのANOVAは、樹脂量、密度、及び完成紙料が統計学的に全ての機械的特性に対して影響したことを示した。材料IB強度に関係したパネル密度の効果は樹脂荷重に依存しており、材料MOEに関連した樹脂荷重の効果は完成紙料の種類に依存していた。蒸留水に24時間含浸させた後、ヨシタケ粒子が多く占めるパネルの吸水力及び厚さ膨潤は一般にサザンパイン粒子が多く占めるパネルよりも低かった表4。表中、括弧内の値は対応した標準偏差である。密度の値が42lb/ft3から47lb/ft3に増加し、また樹脂量が2から4に増加するため、24時間後の吸水力及び厚さ膨潤は一般に減少する。3通りのANOVAは、厚さ膨潤に関連したパネル密度の効果は完成紙料の種類に依存し、一方で厚さ膨潤及び吸水力の両方に関連した樹脂荷重の効果が完成紙料の種類に依存したことを示した。一般に、ヨシタケ粒子の使用は、優れた強度及び剛性を持つパネルを得る上で最良なものと思われる。20程度の低濃度のウザンパイン粒子を完成紙料に添加することは、強度及び剛性に対してはわずかしか影響を及ぼさないが、内部結合強度を著しく増大させる。パネル密度及び樹脂荷重が増加すると機械的特性が増加した。しかし、市場ではより低い密度及びより低い荷重のパネルが経済的に好ましく、一方で幅広い品質基準承認を達成することが好ましいと思われる。好ましくはヨシタケから主として作られるパネルは、サザンパイン粒子から主として作られるパネルと比較して好ましい吸水力及び厚さ膨潤特性を示す。水分含浸24時間後、パネル密度及び樹脂荷重の増加によって吸水率及び厚さ膨潤が一般に減少した。<実施例4>紙製造におけるアルンドドナクスの利用:クラフト及びアルカリ過酸化物機械的パルプ化この実施例では、紙の製造でアルンドドナクスを利用することについて説明する。ヨシタケのパルプ化の挙動及びパルプ特性についても説明する。ヨシタケのクラフトパルプ化、ソーダパルプ化、及びアルカリ過酸化物機械的パルプ化に関するデータを示す。試験は研究室及び小さなパイロットプラント規模で行われた。クラフト及びソーダパルプ化試験はワシントン大学のパルプおよび紙科学科で実施し、アルカリ過酸化物機械的パルプ化試験はノースカロライナ州立大学の木材および紙科学科で実施した。手すき紙ペーパサンプルの全ての試験は、ワシントン大学のパルプおよび紙科学科で実施した。クラフトパルプ化は、急速に進行し、容易に漂白されたパルプが比較的高い収率で得られることが知られていた。他の非木材材料と比較して平均的に繊維が長く、実際にアスペンの広葉樹材よりもわずかながら長かった。引き裂き及び引張りに関して強度特性はアスペン広葉樹材クラフトよりも良好であった。原材料本研究のための材料はカリフォルニア州オレンジカントリーで成長したものから新鮮なまま切り取り、乾燥せずにワシントン大学に送った。ヨシタケの茎は中空の芯の周りに組織が密集したリング環を有する。茎の直径は、一般に3/4ないし13/4インチである。茎を切断又は粉砕して木材チップに類似の長さにすることができ、またひとたび粉砕して壊すと円形の断面は木材チップのような密度の高い部分を有する表5。以前の試験では、ヨシタケのチップが使われた。本トライアルのための材料は、帯状鋸を用い、その後に粉砕して正確な長さに切断した。クラフトパルプ化トライアルのために、4通りの異なる長さ、1/2、3/4、7/8及び1と1/4インチで行った。チップ材料の特徴は、従来のパルプ化装置で処理する上で重要である。チップ材料のバルク密度は、ダイジェスターに詰める上で、さらにコンベヤ及びさらに他の処理装置の寸法を決める上で、重要である。チップ状になったヨシタケの高バルク密度によって、従来の、既存のチップハンドリング及びパルプ化装置で処理することが可能である。蒸解液と原材料との比は小さくし、木材チップで使用される場合と類似して高い廃液濃度を生ずる。他の重要なチップ特性は、パルプ化の間にチップの中心に蒸解化学薬品が貫通する能力である。以前のテストでは、ハンマーミルによって調製されたチップによってなされ、またふるいにかけることで細かいものと過大な材料とを取り除いた。処理シークエンスのはじめ取り除かれなければ材料の流れを妨害するかもしれないいくつかの長い切片2インチが存在したことに注目した。材料は蒸解されていない不良品が少ないパルプを提供するもので、蒸解液の浸透がかなり均一に行われることを示している。乾燥材料の試料もまた含まれた。これが7/8インチの長さに切断されて含まれると、蒸解液の浸透が木材チップのように乾燥によって妨げられるかどうかを評価できる。クラフトパルプ化ヨシタケ材料のクラフト蒸解は、ワシントン大学でパイロットダイジェスタシステムにより行った。漂白に適した20カッパレベルの脱リグニン化を目的とした条件下で、チップ試料の各々に対して蒸解が行われた。パルプ化条件は表6に示す。蒸解した全ての試料は類似の結果を有する。蒸解時間は、Hファクタ温度と反応時間とが組合わさった化学反応の値が低いことによって示されるように短い。蒸解時間は、針葉樹材のものの半分までとすることができよう。ヨシタケのチップのバルク密度が高いことから、木材のチップと同じように蒸解液に対するチップの比が低いことも利用できる。このことは、ヨシタケのパルプ化が木材チップの場合と同様の装置で、かつ同様の熱に対する経済性で実施することが可能であることを示している。典型的に低密度の藁及び他の非木材植物材料は、蒸解液と木材との比が高いことを要求するが、蒸解はヨシタケ材料で見られたような速さである。4通りの長さの異なるチップは、パルプ化に対する反応という点ではほんのわずかな、おそらく顕著ではない程度の違いを示す。3/4インチチップはわずかながらカッパが小さく14.0であり、一方より長いチップでは17.6~18.2であり、1/2インチチップでは17.4カッパである。蒸解していない拒絶率は短い切断チップでは量が少なく0.9~1.1であり、それと比較してより長いチップは3.2~3.6であるが、これらの量は低く、材料の中に蒸解液が均一に浸透し、かつ、節が十分に蒸解したことを示している。ヨシタケが属するイネ科植物の節はしばしばパルプ化に対して耐性を示す。ベニア切断チップは鋸切断チップと同様に蒸解され、低いカッパ14.6を当て、かつ低い拒絶率で0.2である。この種のチップ調製は商業的操作にとって満足のいくものとなろう。乾燥材料は新鮮な材料と同様にパルプ化応答、カッパ14.9、拒絶率3.3を示した。このことは乾燥したヨシタケチップに蒸解液が浸透するのに何ら問題がないことを示している。このことは、チップは新鮮な材料であっても、あるいは乾燥した材料であっても処理条件に著しい変化なく使用することが可能であることを意味している。7/8インチカットのヨシタケのパルプ化を典型的な広葉樹材及び針葉樹材クラフトパルプ化を表7で比較する。ヨシタケの蒸解は、広葉樹材及び針葉樹材の両方の種類よりもよりいっそう急激に行われるので、化学薬品の必要性が少なく、ただわずかながら拒絶率が高い有意な差ではないが生ずるだけである。漂白非木材材料の漂白に対する最も発表された研究では、現在では古くさい塩素C、抽出E、及び次亜塩素酸塩H漂白シークエンスを用いて行うものである。世界的に、このシークエンスは一般的に使用されている。しかし、今日では米国では環境的に許容できるものではない。現在の環境基準に合致するために、クラフトパルプの漂白は、元素塩素フリーECF法で行わなければならない。漂白試験は、二酸化塩素Do、酸素及び過酸化水素による抽出Eop、二酸化塩素D1からなるECF漂白剤を用いて7/8インチカットの材料に対して大規模な蒸解から得たパルプに対して行った。結果を表8に示す。はじめに、0.20カッパファクタパーセント等量塩素/カッパ数の第1段階の二酸化塩素チャージが加えられ、続いて1.5二酸化塩素が第3段階に加えられる。これによって83.8の輝度となる。第1の段階への0.25カッパファクタの利用を修飾することで、第3段階において85.6及び86.4の輝度がそれぞれ1.25及び1.5の二酸化塩素によって得られた。86.4に対して3.18の全二酸化塩素チャージが必要とされた。以前の試験では、90.0の輝度は、4.34二酸化塩素を使用する第5段階の漂白で達成された。針葉樹材クラフトパルプは一般に90.0の輝度レベルを達成するために5.8~6.2の二酸化塩素を必要とする。手すき紙特性パルプ特性の標準試験は、TAPPI法を用いて行った。7/8インチのチップ試料からのパルプをPFIミルで叩解し、様々なろ水度レベルにした。PFIミルは標準的な研究室用パルプ叩解装置であり、商業的紙製造操作におけるリファインを模倣するために使われる。一般に、600~750mlCSFという初期のパルプろ水度を、強度特性を高めるために、紙製造に先立て約400~500mlまで減少させると、引張強度が増加し、引裂強度はほんのわずか損失するにすぎない。手すき紙を、7/8インチカットのヨシタケパルプから作り、いくつかのろ水度レベルにまで叩解し、かつ強度特性について試験した表9。他のチップカット長からのパルプを比較のために400mlCSFレベルまで叩解した。叩解に先立った初期パルプろ水度は700mlCSFであり、これは典型的な非木材材料と比較してたいへん高く、かつ所望のレベルである。以前の試験では、同様に630mlCSFという高い初期ろ水度が見られた。これらは針葉樹材パルプの>700mlや広葉樹材パルプの600~650と比較すると、これらは有利に高く、紙製造操作において高ドレインを可能とする。手すき紙強度測定、破裂、引裂、及び引張はすべて有利なレベルにあり、以前の試験で得られたものよりも高い。ヨシタケと一般的な小麦藁、ケナフ、広葉樹材及び針葉樹材とから得られた2組の結果の比較を表10に示す。ヨシタケは、全てのカテゴリーにおいて著しく高い強度を有する。シートバルクは、他の非木材と比較して高く、材料が藁とも著しく異なる特徴を有することを示している。本発明の好ましい実施形態例を図に示し、かつ説明してきたが、本発明の精神及び範囲から逸脱することなく様々な変更を加えることが可能であることは容易に理解されよう。