"a第1の反応器内において、HCC-240faのフッ素化を行って、E1-クロロ-3,3,3-トリフルオロプロペン1233zdEを生成させ;b第2の反応器内において、1233zdEのフッ素化を行って、1,1,1,3,3-ペンタフルオロプロパン245faを生成させ;及び場合によってはc第3の反応器内において、245faの脱フッ化水素化を行って、E1,3,3,3-テトラフルオロプロペン1234zeEを生成させる;工程を含む、1,1,1,3,3-ペンタクロロプロパンHCC-240faから出発して、E1-クロロ-3,3,3-トリフルオロプロペン、E1,3,3,3-テトラフルオロプロペン、及び1,1,1,3,3-ペンタフルオロプロパンを共製造するための統合製造方法。工程aが触媒の不存在下で行う液相反応である、請求項1に記載の方法。工程aがフッ素化触媒を用いる液相反応である、請求項1に記載の方法。工程aがフッ素化触媒を用いる蒸気相反応である、請求項1に記載の方法。工程bがフッ素化触媒を用いる蒸気相反応である、請求項1に記載の方法。工程cが苛性溶液を用いる液相反応である、請求項1に記載の方法。工程cが脱フッ化水素化触媒を用いる蒸気相反応である、請求項1に記載の方法。a第1の反応器内において、HFを用いてHCC-240faをフッ素化し;bHF及び重質有機物質を分離して、これらを次に第2のフッ素化反応器に供給し;c副生成物のHClを分離及び精製し;dHFを分離して、これを次に第2のフッ素化反応器に供給し;e第1の生成物の1233zdEを精製し;fHFを用いて1233zdEをフッ素化して、第2の共生成物の245faを生成させ;g第2の共生成物の245faを精製し;h第3の反応器内において、245faを脱フッ化水素化して1234zeEを生成させ;そしてi第3の共生成物の1233zdEを精製する;工程を含む、1,1,1,3,3-ペンタクロロプロパンHCC-240faから、トランス-1-クロロ-3,3,3-トリフルオロプロペン、E1,3,3,3-テトラフルオロプロペン、及び1,1,1,3,3-ペンタフルオロプロパンの化合物を共製造するための統合方法。工程aのフッ素化プロセスが蒸気相反応である、請求項8に記載の方法。工程aのフッ素化プロセスが液相反応である、請求項8に記載の方法。工程fのフッ素化プロセスが液相接触反応である、請求項8に記載の方法。HCFO-1233zdE、HFC-245fa、及びHFO-1234zeEを製造するための完全統合共製造プロセスを下記に記載する。共製造は全体として3工程プロセスである。化学反応は次のものを含む。工程1:工程1においては、HCFO-1233zdEが高い選択率で副生成物のHClと共に製造されるように、HCC-240faを、蒸気相又は液相反応器内で過剰の無水HFと反応させる。反応は触媒しても触媒しなくてもよい。工程2:工程2においては、生成したHCFO-1233zdEの一部を純粋な成分生成物として回収することができ、他の部分は第2のフッ素化反応器に送ることができ、そこで、液相中において、フッ素化SbCl5触媒のような強フッ素化触媒の存在下でHFによってフッ素化して、第2の生成物のHFC-245faを生成させる。工程3:工程3においては、第2のフッ素化反応器内において生成したHFC-245faの一部を第2の所望の純粋な成分生成物として回収することができ、他の部分は脱フッ化水素化して所望の第3の純粋な成分生成物のHCFO-1234zeEを生成させることができる。また、上記に示したように、異性化によってZ-異性体1234zeZを所望のトランス-異性体の1234zeEに転化させることができる。本製造プロセスは、下記に記載する幾つかの主要操作から構成される。3つの反応ラインにおけるこれらのプロセス操作の相対位置を図1に示す。1第1の反応器内においてHFを用いてHCC-240faの蒸気相又は液相フッ素化反応を行い、同時に副生成物のHCl及び共生成物の1233zdEを取り出す;2HF及び重質有機物質を分離して、これらを次に第2のフッ素化反応器に供給する;3副生成物のHClを分離及び精製する;4HFを分離し、これを次に第2のフッ素化反応器に供給する;5第1の生成物の1233zdEを精製する;6液相接触反応器内において、HFを用いて1233zdEをフッ素化して、第2の共生成物の245faを生成させる;7第2の共生成物の245faを精製するHClの回収及びHFの再循環も行う;8第3の反応器内において245faを1234zeEへ脱フッ化水素化する未反応の245faの再循環、及び1234zeZ副生成物の異性化も行う;並びに9第3の共生成物の1233zdEを精製する。これらの主要プロセス操作、並びに更なる操作を以下により詳細に議論する。第1のフッ素化反応は、第1の反応器RXR1内で行う。この反応は、蒸気相中において蒸気相フッ素化触媒例えばフッ素化Cr2O3の存在下で、或いは液相中において行うことができる。液相反応は、触媒の不存在下か、又はTiCl4、FeCl3のような液相フッ素化触媒の存在下で行うことができる。蒸気相反応器を用いる場合には、無水HF及びHCC-240faの供給流を、反応器に導入する前に気化する。蒸気相反応器からの生成物流1233zdE、未反応のHF、及び副生成物のHClは、次に再循環カラム2に供給する。好ましくは、反応器は、ハステロイ-C、インコネル、モネル、及びインコロイのようなHF及び触媒の腐食作用に抵抗性の材料で構成する。かかる蒸気相フッ素化反応器は、当該技術において周知である。液相フッ素化反応に関しては、両方の供給材料を、及び場合によっては液相フッ素化触媒と接触させるために、撹拌されている温度制御反応器を用いる。液相フッ素化反応器には統合蒸留カラムが装備され、これによって、生成物を副生成物のHCl、微量の軽質有機物質[主として1234zeEZ]、及び共沸性組成より僅かに多い量のHFと一緒に排出し、一方で、HFのバルク、及び過小フッ素化有機物質、及び用いる場合には触媒を残留させることができる。好ましくは、反応器は、ハステロイ-C、インコネル、モネル、インコロイ、又はフルオロポリマーライニング鋼製容器のようなHF及び触媒の腐食作用に抵抗性の材料で構成する。かかる液相フッ素化反応器は、当該技術において周知である。出発物質のHCC-240fa及びHFを、第1のフッ素化反応器中に連続的に供給する。1233zdE生成物への最も高い選択率が達成されるように、反応条件温度、圧力、供給速度、並びにHCC-240faに対するHFの比を調節する。第1の反応器RXR1から排出される流れは、再循環カラムに導入する。ここでは、高沸点の過小フッ素化又は過フッ素化中間体、並びに若干のHFを分離して、更なる反応のために第2の反応器RXR2に供給する。統合プロセスにおいては、粗1233zd、HF、及びHClが前方に送られる。再循環カラム2から排出される流れは、HCl回収カラムに供給する。次に、この流れの中のHClを、低温HCl蒸留カラムを用いて精製して販売するために回収することができる。高純度のHClが単離され、これは販売のための濃HClとして脱イオン水中に吸収させることができる。1233zd/軽質分、及び約30重量~50重量のHFの粗生成物混合物を含むHClカラム3からの塔底流は、この混合物からHFを除去するために、イオウ抽出器又は相分離器に供給する。HFを、硫酸中に溶解するか、又は有機混合物から相分離する。ストリッピング蒸留によって硫酸/HF混合物からHFを除いて、反応器に再循環して戻す。硫酸抽出器からの塔頂のいずれかからの有機混合物は、それを1233zdE生成物回収系列5に供給する前に、微量のHFを除去するために処理スクラビング又は吸着することが必要な可能性がある。回収されたHFは、第1のフッ素化反応器RXR1に再循環して戻すか、或いは第2のフッ素化反応器RXR2に供給する。第1の所望の生成物の1233zdEの精製は、連続モードで運転する1以上の従来の蒸留カラムを用いる蒸留によって行う。精製した第1の所望の生成物の1233zdEを回収し、販売に供することができる。軽質分及び重質分は、第2のフッ素化反応器RXR2に供給する。RXR2内での反応は、所望の反応を優先的に達成するために、適当な強度の液相フッ素化触媒を用いる。無水HFの作用によって部分的又は全フッ素化した五塩化アンチモン雰囲気条件下で液体を含む触媒が、望ましくない副生成物を形成することなく所望の程度の転化率を達成することが見出された。接触フッ素化は、規定量の五塩化アンチモンを撹拌していない温度制御反応容器に加え、緩やかな流れによってHFを加えることによって行う。あまり多くない量のHClが運転中に生成する。条件は、10°C~50°C、及び約0psig~100psigの圧力である。用いることができる更なるフッ素化触媒としては、五塩化アンチモンと組み合わせたTiCl4、TaCl5、SbCl3全て無水HFの作用によって部分的又は全フッ素化したものが挙げられる。反応ライン2は、反応及びストリッピングカラムを用いる。この反応の鍵は装置の配列である。両方の供給材料を液体触媒と接触させるための撹拌していない温度制御反応器、並びに、所望の245fa生成物を副生成物のHCl、及び共沸混合物を形成するのに十分なAHFと一緒に排出し、一方でHFのバルク、及び過小フッ素化物、並びに触媒を残留させることを可能にする統合蒸留カラムストリッピングモードで運転を配することが鍵である。好ましくは、RXR2反応器は、フルオロポリマーライニング鋼製容器のようなHF及び触媒の腐食作用に抵抗性の材料で構成する。かかる液相フッ素化反応器は、当該技術において周知である。触媒が調製されたら、所望の反応温度に加熱することによって反応を直ちに開始することができる。反応器を85°C~115°Cの温度に加熱する間は、触媒調製のためのHF流は中断する必要はない。好ましくは、HF供給流を気化及び過熱して、適当な反応器運転温度を維持するのに必要な熱を与える。次に、所望の生成物を生成させるのに十分な量、及び統合蒸留カラムの頂部から排出される245fa/HFの共沸性組成物による損失量にあたる量の過剰量のHFの流れを維持しながら、有機供給流1233zdの添加を直ちに開始して連続反応を引き起こすことができる。反応は、HFに富む条件下で行って、反応生成物の245faを生成させる。ストリッピングカラムを有効なものにするためには、適当な冷却剤の温度制御及び十分な還流操作が必要である。反応及びストリッピングのために良好に作用することが分かった一般的な運転条件は以下の通りである。aストリッパーカラムからの排出流に対する制御バルブによって、80psig~140psigの運転圧力を維持する;b主として、HF蒸気供給流を高圧水蒸気によって120°C~150°Cに過熱してこれを反応混合物に直接供給し、及び水蒸気流を反応器ジャケット中に供給することによって、85°C~115°Cの反応器温度を与える;cストリッパーカラムの頂部上の熱交換器に塩水冷却を加えて還流を誘発し;反応器内の下方のストリッパーの中央部分における温度を約10°C~40°Cにする;d更なる入熱を与える;及びe反応器及びストリッパー条件を維持するようにHFの供給速度を与える。第2の反応器RXR2から排出される流れは、再循環カラムに導入する。ここでは、高沸点の過小フッ素化又は過フッ素化中間体、及び若干のHFを分離し、更なる反応のために第2の反応器RXR2に戻す。統合プロセスにおいては、粗245fa、HF、及びHClが前方に送られる。再循環カラム8から排出される流れは、HCl回収カラムに供給する。この流れの中のHClは、次に、低温HCl蒸留カラムを用いて精製して販売のために回収することができる。高純度のHClが単離され、販売のために濃HClとして脱イオン水中に吸収させることができる。場合によっては水又は苛性吸収剤を用いて粗流からHCl及びこのオプションを用いる場合にはHFを取り出して、次に乾燥カラムに送ることができる。245fa/軽質分及び約30重量~50重量のHFの粗生成物混合物を含むHClカラム9からの塔底流は、この混合物からHFを除去するために硫酸抽出器に供給する。HFを硫酸中に溶解し、有機混合物から分離する。ストリッピング蒸留によって硫酸/HF混合物からHFを取り除き、反応器に再循環して戻す。硫酸抽出器の塔頂のいずれかからの有機混合物は、245fa生成物回収系列11に供給するか、又は第3の脱フッ化水素化反応器RXR3に供給する前に、微量のHFを除去するために処理スクラビング又は吸着が必要な可能性がある。回収されたHFは第2のフッ素化反応器RXR2に再循環して戻す。このHF回収工程は、上記の吸収剤水又は苛性物質を用いた場合には必要ない。第2の生成物の245faの精製は、2つの連続運転蒸留カラムから構成される。第1のカラムは、245faから軽質分、主として1234zeEを取り出すために用い、第2のカラムは、より重質の成分を取り出すために用いる。第1のカラムの頂部及び第2のカラムの底部から取り出される軽質及び重質留分は、両方とも工程7のようなより前段の処理工程に再循環して戻すことができる。場合によっては、245fa生成物回収系列からの軽質分、主として1234zeは、脱フッ化水素化反応器RXR3に供給することができる。工程10からの流れの一部、及び工程11の第1の蒸留カラムからの軽質分は、1以上の接触蒸気相反応器に供給して、そこで245faを脱フッ化水素化して所望の1234zeE生成物及びHFを生成させる。1つ又は複数の反応器は、245faの1234zeEへの転化を促進するフッ素化Cr2O3のような脱フッ化水素化触媒を含む。反応条件温度、圧力、供給速度は、1234zeE生成物への最も高い収率が達成されるように調節する。好ましくは、反応器は、ハステロイ-C、インコネル、モネル、インコロイのようなHFの腐食作用に抵抗性の材料で構成する。反応器流出流はHF回収システム13に供給する。場合によっては、脱フッ化水素化反応は、脱フッ化水素化剤として苛性物質を用いて液相中で行う。このオプションを用いる場合には、生成物流は1234zeE生成物回収システム14に供給する。主として1234zeE、1234zeZ、及び245faを含む脱フッ化水素化反応器RXR3から排出される生成物流は、HF除去システムに供給する。水又は苛性物質吸収ユニット、次に乾燥カラム13を用いて、粗1234zeE流からHFを取り出す。場合によっては、硫酸抽出システムを用いてHFを回収することができる。酸を供給した粗生成物流は、1234zeE生成物回収系列14に供給する。脱フッ化水素化工程12において苛性溶液を用いた場合には、酸回収工程は必要ない。第3の生成物の1234zeEの精製は、2つの連続運転蒸留カラムから構成される。第1のカラムは、利用に供される軽質留分軽質分を取り出すために用いる。第2のカラムは、より重質の成分重質分を取り出すために用いる。第2のカラムの底部から取り出される重質留分、主として1234zeZ及び未反応の245faは、脱フッ化水素化反応器RXR3に再循環して戻す。以下の実施例は本発明を更に示すために与えるものであり、本発明の限定と解釈すべきではない。実施例1:1233zdEを製造するための液相プロセスの開発の一部として、触媒を用いないで実験を行った。実験では1ガロンのParr反応器を用い、バッチモードで運転した。この実験を実験3と呼んだ。図2も参照。実験のために、282.9gのHF、及び246.2gのHCC-240fa1,1,1,3,3-ペンタクロロプロパン12.4:1のHF:240faのモル比を、室温において反応器に充填した。次に、混合機を始動させて反応器の内容物がよく混合されることを確保した。次に、反応器を所望の温度に加熱した。加熱によって、HCl副生成物がフッ素化反応の結果として生成するにつれて圧力が上昇し始めた。反応器を数時間かけて約110°Cに加熱して保持した。反応中に生成するHClをドライアイスで冷凍したドライアイストラップDITに排気することによって、圧力を250psig~325psigの範囲に制御した。約9.5時間後の反応の完了時HCl生成の欠如によって決定したにおいて、反応器からの圧力をDIT中に排気した。DITからの粗生成物を、約400gの水と共に1Lのモネル吸収シリンダードライアイス中で冷凍した中に移した。吸収シリンダーを室温に加温し、シリンダー内で形成された有機層の試料排出時に水性相及び有機相がシリンダー内に存在していたを採取し、GCによって分析した。GCの結果は、4.48GCの245fa、90.61GCの1233zdE、0.22GCの244fa、2.93GCの1233zdZを示した。その後に、異なる相の更なる分析によって回収された有機物質の量を定量したところ、75.4gの量であった。反応器を約300~400gの水でクエンチしてHF及びHClを吸収し、次に約100gの四塩化炭素を加えることによって、排気後の反応器内に残留する有機物質を回収した。次に、反応器を開放し、その内容物をプラスチックボトル中に排出した。分液漏斗を用いることによって、有機物質を水性相から分離した。反応器に加えたCCl4の重量を回収された有機相の全重量から減じることによって反応器から回収された重質分の量を計算したところ、96.9gの量であった。続いて有機層のGC/MS及びGC分析を行ったところ、過小フッ素化種のHCFC-241fa91.057GC、HCFC-242fa0.760GC、及び出発物質のHCC-240fa8.183GCに起因する3つの異なるピークが示された。実験条件及び反応生成物のGC分析の結果を、図2及び下記に示す表において示す。図2は、1ガロンのParr反応器内での実験3中に観察された反応圧力及び温度プロファイルを示す。反応器に、282.9gのHF、及び246.2gの240faを充填した。反応生成物の分析を下表Iに示す。実施例2:245faの脱フッ化水素化:760mLのフッ素化Cr2O3触媒を充填した内径2インチのモネル充填床反応器内で反応を行った。反応器から排出される粗生成物流を、KOHスクラバー、及び次に連続モードで運転する単式蒸留カラムに供給した。蒸留カラムの頂部から、1234zeE生成物が軽質不純物と一緒に留出物として回収された。主として未反応の245fa及び1234zeZ副生成物から構成される流れを、リボイラーの底部から反応器へ再循環して戻した。反応は、240°C~290°Cの触媒床温度反応器入口において最も低温、5.2psigの反応器圧力、1.2ポンド/時の一定の245fa供給速度、リボイラー内での一定の液体レベルを維持するために0.8~0.98ポンド/時の間で変動させる再循環流供給速度、及び1.02ポンド/時の一定の塔頂流取り出し速度38ポンド/ft3/時のトランス-1234ze生産性に等しいにおいて行った。連続運転中は、供給流及び異なるサンプリング口における生成物を周期的に分析した。下表は、異なる反応段階において得られた結果を示す。塔頂生成物は、40ppm~100ppmの1234yf、400ppm~500ppmのトリフルオロプロピン、99.9のトランス-1234ze、及び約70ppmの1234zcを含んでおり、これは1つの蒸留カラムでは生成物分離のためには十分に効率的ではないことを示す。下表IIに更なる情報を与える。図3も参照。実施例3:本実施例は、実施例2において製造された実質的にHCFO-1234zeE、HCFO-1234zeZ、及びHFC-245faから構成される粗混合物の連続蒸留を示す。蒸留カラムは、10ガロンのリボイラー、propack蒸留充填材を充填した内径2インチ×10フィートのカラム、及びシェルアンドチューブ凝縮器から構成した。カラムは約30の理論段を有していた。蒸留カラムに、リボイラーレベル指示器;温度、圧力、及び差圧送信機;を装備した。約50psigの圧力、及び約17インチ-H2Oの差圧において、連続モードで蒸留を行った。実質的にHCFO-1234zeE、HCFO-1234zeZ、HFC-245fa、及び少量の不純物から構成される供給流下表IIIを参照を、入口を通して約1.75ポンド/時の速度で蒸留カラムの底部において連続的に供給した。実質的にHCFO-1234zeE及び軽質不純物から構成される留出物表IIIを参照を、約1.02ポンド/時の速度で凝縮器の頂部から回収した。リボイラー内の物質のレベルを約40に維持するために、実質的にHFC-245fa及びHCFO-1234zeZから構成される流れ下表IIIを参照を、約0.73ポンド/時の速度でリボイラーの底部から連続的に採取した。蒸留は約1000時間連続的に行った。実施例4:本実施例は、HFを四塩化チタン触媒及び1,1,1,3,3-ペンタクロロプロパンHCC-240faの充填物中に連続的に供給した半バッチ反応を示す。清浄で空のハステロイCで構成されている10ガロンのジャケット付き撹拌反応器を準備した。この反応器を、充填材料ストリッパーを含む内径2インチの垂直PTFEライニングパイプに接続し、これを次に塔頂流熱交換器に接続した。熱交換器には、シェル側に-40°Cの塩水循環液を供給した。このストリッパーから排出される蒸気を、その中に温度制御水酸化カリウム希釈水溶液を循環させたスクラバーを通して処理した。このストリッパーから排出される蒸気を、秤量した冷凍-40°Cシリンダー生成物回収シリンダーと呼ぶ内に回収し、次に連続してドライアイス浴中で冷凍したより小さいシリンダー内に回収した。この実施例に関しては、接触フッ素化を確保するために、14ポンドの無水HFを供給した。次に、1.5ポンドのTiCl4を触媒として加えた。反応器内の圧力の上昇によって観察されるように、直ちにHClが生成した。HClの大部分をシステムから排気することによって圧力を低下させた後、50ポンドのHCC-240faを加えた。反応器を加熱した。約85°CにおいてHClが生成し始め、これはフッ素化反応が開始したことを示す。システム圧力は約120psigに制御した。次に、更なるHFを連続的に供給し、HCC-240faが消費されるまで生成物を生成物回収シリンダー内に回収した。実験中に回収された粗物質のGC分析は次の通りであった。86.4の1233zdE;5.5のG-244fa;3.1の1234zeE;1.5の1233zdE;1.1の1234zeZ;1.1の二量体;0.2のトリフルオロプロピン。実施例5:本実施例は、本発明の幾つかの好ましい態様による、HF、HCFO-1233zd、及びHCFC244faの混合物からの無水HFの回収を示す。約70重量のHCFO-1233zdE、及び約30重量のHFから構成される混合物を気化させ、約2.9ポンド/時の供給速度で、充填カラムの底部に約4時間供給する。同じ時間中に、約2のHFをその中に溶解させた約80重量の硫酸80/20のH2SO4/H2Oの流れを、約5.6ポンド/時の供給速度で同じ充填カラムの頂部に連続的に供給する。カラムの頂部から排出される気体流は、その中に1.0重量未満のHFを有するHCFO-1233zdEを含む。カラム塔底流内の硫酸中のHFの濃度は、2.0重量から約15重量に増加する。硫酸及び約15重量のHFを含むカラム塔底流を回収し、2ガロンのテフロンライニング容器中に充填する。混合物を約140°Cに加熱してHF生成物を気化及びフラッシングし、これを回収する。回収されるHF生成物は、約6000ppmの水及び500ppmのイオウを含む。硫酸は約500ppmのTOC全有機炭素を含む。フラッシュ蒸留から回収されるHFを蒸留カラム内で蒸留して、無水HFを回収する。回収される無水HFは、50ppm未満のイオウ不純物、及び100ppm未満の水を含む。実施例6:本実施例は、酸を含まない1233zdE粗生成物の精製を示す。実施例1において製造した92ポンドの酸を含まない1233zd粗物質を、バッチ蒸留カラムに充填した。粗物質は約94GC面積及び6GC面積の不純物を含んでいた。蒸留カラムは、10ガロンのリボイラー、内径2インチ×10フィートのpropackカラム、及びシェルアンドチューブ凝縮器から構成した。カラムは約30の理論段を有していた。蒸留カラムに、温度、圧力、及び差圧の送信機を取り付けた。主として1234zeZE、トリフルオロプロピン、245fa、及び1233zdEから構成される約7ポンドの軽質留分が回収された。82ポンドの99.8GC面積の1233zdEが回収された。約3ポンドの量であったリボイラー残渣は、主として244fa、1233zdZ、1233zd二量体、及び1233zdEであった。99.8GC面積の純粋な1233zdEの回収率は94.8であった。実施例7:本実施例は、1233zdZ及び1233zdEを含む混合流の連続液相フッ素化を示す。本実施例に関するフッ素化触媒はSbCl5である。触媒ストリッパー、内径2インチの充填カラム、及び凝縮器その機能は、システムを連続反応モードで運転している際に、同伴触媒、未反応のHFの一部、及び未反応の有機物質の一部を反応器に戻すことであるを取り付けたテフロンライニング液相反応器内に、6500gのSbCl5を含ませる。反応器は内径2.75インチ×長さ36インチであり、混合機/攪拌機は取り付けていない。反応器を約85°C~87°Cの間に加熱する。次に、1500gのHF、続いて1500gのCl2を加えることによって、触媒を活性化する。触媒のフッ素化によって生成するHClによって、制御している場合には、反応系の圧力が約100psigに上昇する。まず、気体状HFの連続供給を開始する。これを、1.9ポンド/時の速度で浸漬管を通して液体触媒中にバブリングし、1.0ポンドのHFが加えられた時点で、混合有機供給流を導入する。これも浸漬管を用いて液体触媒に導入し、これは約95の1233zdE及び5の1233zdZから構成される。混合有機物質を2.0ポンド/時の速度で連続的に供給する。HFと有機原材料とのモル比は7:1である。反応温度は90°C~95°Cに維持し、圧力は120psigに維持する。245fa、未反応の有機物質、有機副生成物、HCl、及び未反応のHFが、触媒ストリッパーカラムの頂部から排出される。装置を500時間連続して運転したところ、有機原材料の平均転化率は99.5より大きく、一方、245faへの選択率は99.5に達する。触媒を活性に保持するために、Cl2有機物質1モルあたり0.02モルを、浸漬管を通して周期的に反応混合物中に連続して供給する。実施例8:50ガロンのパイロットプラントフッ素化反応システムから排出された245fa粗物質を、吸収カラム内で水と接触させてHCl及びHFを除去した。微量の酸しか残留しなかった。次に、この流れを、第2の吸収器内で希釈苛性流と接触させて、残留する酸を除去した。次に、この流れを、X13モレキュラーシーブを含むカラムに通して、酸除去工程中に水と接触させた間に流れに加えられた湿分を除去した。実施例9:実施例8からの乾燥した酸を含まない245fa粗物質を、次に直列の2つの従来の蒸留カラムを用いて連続的に蒸留して99.95より高い純度にして、低沸点及び高沸点不純物の殆どを除去した。本明細書において用いる単数形のa、an、及びtheは、記載によって他に明確に示されていない限りにおいて、複数のものを包含する。更に、量、濃度、又は他の値若しくはパラメーターを、範囲、好ましい範囲、又はより高い好ましい値とより低い好ましい値のリストとして与える場合には、これは、範囲が別々に開示されているかどうかにかかわらず、任意のより高い範囲限界又は好ましい値、及び任意のより低い範囲限界又は好ましい値の任意の対から形成される全ての範囲を具体的に開示すると理解すべきである。本明細書において数値の範囲が示されている場合には、他に示されていない限りにおいて、この範囲はその端点及びこの範囲内の全ての整数及び小数を含むと意図される。本発明の範囲を、範囲を規定する際に示される具体的な値に限定することは意図しない。好ましい態様を参照して本発明を特に示し且つ記載したが、発明の範囲から逸脱することなく種々の変更及び修正を行うことができることは当業者に容易に認められるであろう。特許請求の範囲は、開示されている態様、上記で議論したこれらの代替物、及びこれらに対する全ての均等物をカバーするように解釈されると意図される。"