"本体1と閉止部材2との間に介在する、可撓金属板から製作された環状の封止ガスケットを備えるバルブであって、-前記ガスケットは2つの部品5および6に分かれ、-各部品5または6は、単体部品であり、固定部分11によって、一方は前記本体1に、他方は前記閉止部材2に固定され、-各部品5または6は湾曲部分12を有し、一方の前記部品の前記湾曲部分は右方を向き、他方の前記部品の前記湾曲部分は左方を向き、-前記2つの部品5と6とは、それら前記部品の湾曲部分12の凸面を介して接触するように、前記本体1内および前記閉止部材2内に固定されていることを特徴とするバルブ。前記金属板は、1と4mmとの間の厚さを有することを特徴とする請求項1に記載のバルブ。前記湾曲部分の、前記2つの部品がそこを介して接触する区間は、前記金属板の厚さの3から5倍に相当する曲率半径を有することを特徴とする請求項2に記載のバルブ。前記曲率半径は50から60°の弧に亘ることを特徴とする請求項3に記載のバルブ。前記湾曲部分12は270°の角度に亘ることを特徴とする請求項3または4に記載のバルブ。前記湾曲部分12同士がそこを介して接触する前記区間δには、前記固定部分11から発する方向に、直線区間40を終端とし、前記金属板の厚さの5から15倍に相当する弧に亘る区間εが続き、かつ、前記固定部分に向かって進む方向に、前記金属板の厚さの5から15倍に相当する曲率半径を有する隣接する区間γ、前記金属板の厚さの3から5倍に相当する曲率半径を有する区間β、および前記金属板の厚さの1から2倍に相当する曲率半径を有する区間αが先行していることを特徴とする請求項3から5のいずれか一項に記載のバルブ。前記閉止部材は3重の偏心を有するバタフライバルブであり、前記本体および前記バタフライはそれぞれ、前記ガスケットを固定する前記部分11を固定するためのハウジングと、前記湾曲部分の終端となる前記直線区間40の端部に対するストッパ15とを画成することを特徴とする前記請求項のいずれか一項に記載のバルブ。完全な閉止が達成される前、1から5°の角度aが残っている間に、前記湾曲部分12同士は接触することを特徴とする請求項7に記載のバルブ。本発明の目的は、閉止部材の直径1ミリメートルにつき0.1Ncm3/mnより良好な封止レベルで、最大100バールまでの作動圧力を封止することが可能であり、前記封止特性が圧力封止方向と非圧力封止方向とで同等であるバルブにある。本発明によれば、これは、本体と閉止部材との間に介在する、可撓金属板から製作された環状の封止ガスケットを備えるバルブであって、ガスケットは2つの部品に分かれ、各部品は、単体部品であり、固定部分によって、一方は本体に、他方は閉止部材に固定され、各部品は湾曲部分を有し、一方の部品の湾曲部分は右方を向き、他方の部品の湾曲部分は左方を向き、それぞれの部品は、それら部品の湾曲部分の凸面を介して接触するように、本体内および閉止部材内に固定されていることを特徴とするバルブを用いて達成される。封止バタフライバルブの様々な構想が適用される事例の大多数では、提示される案は、圧力を受ける本体およびバタフライが、抵抗力があるように特性付けられ、変形しないと想定されることを前提として、部品の振る舞いを考える。実際には、状況は完全に異なる。事実は、外力を受けるいかなる部品も変形する。部品が過大寸法になっている場合、この物理現象を無視することを可能にし得るが、前記現象は、封止が関係する限り、克服できない誤作動を生じさせることがあり得る。この現象は、封止すべき圧力が25バールより低いときにはほとんど影響ないが、前記圧力が100バールに達すると、変形が封止目的に対して許容できないか、さもなければ、部品の過大寸法が、噴射口内の流体通路の断面を減少させる極めて厚いバタフライに至らしめ、したがってこのタイプのバルブの場合許容できない圧力損失に至るかのいずれかである。16バールの圧力下での、1,000ミリメートルの直径を有するバタフライの変形は、1ミリメートル未満であるのでそれでも許容できるが、それぞれの外部フランジの変形は、数ミリメートル4.67mm程度の値に達する。したがって、これらの状況下では、閉止部材、その封止ガスケット、および座面の間の接触がもはや一様には行われず、バルブの封止を大きく阻害することがより明瞭に理解されよう。静的封止を達成するために本体または閉止部材のいずれかに固定され、動的封止を達成するためにそれらの他方、すなわち前記閉止部材または前記本体に接触し、それによって、ガスケットの中央部内でその連続性そのもの結果として封止を行う、1部品のガスケットが今まで常に用いられてきたが、本発明は、その設計とは、ガスケットを2つの部品で構成することによって根本的に異なり、すなわち、動的封止を達成するために漏洩防止を行う必要がある間隙を前記2つの部品間に有し、実現すべき静的封止を2倍にすることによって、本体および閉止部材の両方にガスケットを固定する必要があるが、ガスケットの2つの部品間の間隙の閉止は、本体および閉止部材のように、動的封止の機能以外の機能を果たす必要のない2つの部品間で行われるという利点を有する。したがって、2つの部品を、可及的最善な動的封止が達成されるように実現し形成することが可能になる。金属板が1と4ミリメートルとの間の厚さを有するとき満足な結果が得られている。湾曲部分の、2つの部品がそこを介して接触する区間が、金属板の厚さの3から5倍に相当する曲率半径を有するように、ガスケットの2つの部品を成形することが可能である。その曲率半径は、50から60°の弧に亘り、他方、湾曲部分は270°の角度に亘る。封止に関して特に効果的である一実施形態によれば、湾曲部分同士がそこを介して接触する区間には、固定部分から発する方向に、直線区間を終端とし、金属板の厚さの5から15倍に相当する弧に亘る区間が続き、かつ、固定部分に向かって進む方向に、金属板の厚さの5から15倍に相当する曲率半径を有する隣接する区間、金属板の厚さの3から5倍に相当する曲率半径を有する区間、および金属板の厚さの1から2倍に相当する曲率半径を有する区間が先行している。好ましい実施形態では、バルブは3重の偏心を有するバタフライバルブであり、本体およびバタフライはそれぞれ、ガスケットを固定する部分を固定するためのハウジングと、湾曲部分の終端となる直線区間の端部に対するストッパとを画成する。完全な閉止が達成される前、1から5°の角度が残っている間に、好ましくは、湾曲部分同士が接触する。この1から5°の残留行程は、バルブが完全に閉じると、ガスケットの2つの部品が相互に対する予負荷を達成することを可能にする。これは、低圧力での封止に有効である。図1を参照すると、示されているバタフライバルブは、流体がそれらを通って搬送される入口および出口を有する管形状の本体1を備える。前記本体1は、その本体1に接続される管路と、軸Xに沿って、同軸である。前記本体1の内部に取り付けられているのは、2つのハブ7をもつ円盤の形態の閉止部材2であり、そのハブには、上側作動シャフト8および下側枢動軸8’が配置されている。閉止部材2は、シャフト8によって軸Yの周りに回転運動させられる。軸Xと軸Yとの距離は偏心EXを定める。他方、シャフト8および軸8’は、直交軸Zに沿って封止接触面Pから値Dだけ偏倚されている。この距離はオフセットoffsetと呼ばれる。これら2つの値EXおよびDは、摩擦、したがって封止面の摩耗を最大限に抑えるために、バルブが開かれるとき、封止面間の接触が素早く離れることを可能にするように設定される。図2に示されるように、閉止部材2は、冠形状内の平坦な円形部分11および湾曲部分12から構成されたプロフィールに従って成形された金属板から形成された封止ガスケット6を組み付けることを可能にするハウジングを備える。平坦部分11は、締結スクリュー13によって対向フランジ4とバタフライ2との間に締結され、静的封止を行う。湾曲部分12は、本体1に配置された封止ガスケット5と合わさり、動的封止を行う。閉止部材2に設けられた肩部14は、金属板ガスケット6の変形を制限することを可能にする。図3は、湾曲部分12に於けるガスケット6の断面を示す。可撓金属板製から製作され、バタフライに配置されるガスケット6は、1と4ミリメートルとの間の厚さepを有する円形冠形状のプロフィールにされた金属板から形成される。このガスケットのプロフィールが、断面で見て、図3に示されている。このガスケットのプロフィールは、前記ガスケットを受け入れることになっているバタフライ2のハウジングの外径に対応する内径φ1によって特徴付けられる。この内径を始点として、プロフィールは、直線区間L1を経由してバタフライの外側に向かって延在し、直線部分L1は、バタフライ2と対向フランジ4との間で静的封止を行うために、冠形状内に平坦な面を形成することを目的とする。この区間の長さは、金属板の厚さepの5から10倍に相当する。この直線区間に接線方向に連結されているのは、一連の弧α、β、γ、δ、およびεであり、それらの角度およびそれぞれの半径R5、R1、R2、R3、およびR4が以下に示される。直線部分L1に対して垂直であり、金属板の厚さepの2から5倍に相当する直線部分L2が、弧εの端部から接線方向に延出する。外径φ2は、バタフライ2に設けられた肩部14によって決定される。半径R5は、金属板の厚さepの値の1から2倍に相当する。前記半径R5は、折曲げの最小半径であり、その半径は、厚さepおよび金属板の材料、ならびにプロフィールを達成する方法に基づいて定められる。半径R1とR3は、実質的に等しく、金属板の厚さepの3から5倍に相当する。半径R2とR4もまた実質的に等しく、金属板の厚さepの5から15倍に相当する。弧αは、約90°の角度を形成する。直線部分L1とL2とが完全に直交位置を取るように、弧α、β、γ、δ、およびεの角度の合計が270°に等しくなるような形で、弧β、δ、およびεの角度値は実質的に等しく、50と60°との間の角度に相当し、弧γの角度は2から10°に相当する。本体に配置されるガスケットの部品も、バタフライに配置されるガスケットの部品と同じように形成される。図4を参照すると、提示されたバルブの構造は、封止ガスケット5および6の製造が、閉止部材2がその完全閉止位置に達する前にすでに前記両ガスケットが互いに点C1で接触し、閉止部材が完全閉止に達する前に1と5°との間の角度aが残るように、湾曲部分の寸法を整えることを意図することが分かるであろう。この1から5°の残留行程は、閉止位置が完了すると、両ガスケットの相互に対する予負荷を達成することを可能にする。図5は、閉止部材2が完全閉止の位置にあるときのバルブを示す。両湾曲部分12が、前記2つの部品間の接触C5の結果として、矢印値F1およびF2だけ変形していることが認められるであろう。この位置では、本体に属する封止ガスケット5は、本体の肩部15との間隙J2を有し、閉止部材に属するガスケット6は、閉止部材14の肩部14との間隙J1を有する。図6によれば、この位置では閉じているバルブは、低圧力で封止を行うのに十分な予負荷を2つのガスケット5と6との間に有し、前記圧力は3と10バールとの間に相当する。高圧力P1が上流側に加えられると、ガスケット5および6の可撓性が、本体に属するガスケット5が本体1の肩部15との接触C3に至るまで変形し値L1だけ変位することを許し、そのとき、閉止部材2に属するガスケット6は、対向フランジ4との間隙J3を有する。この位置では、接触圧力は、少なくとも、3から10バールに相当する予負荷に高圧力P1を加えた和に等しい。これは、圧力封止方向での前記バルブの完全な封止を保証する。バルブのこの作動は、高圧力が、バタフライの下流に、非圧力封止方向に加えられた場合も同様である。上記の説明は、成形金属板に於ける封止ガスケットの構造を前提とする。バルブの大きさが、直径で1メートルを超えるまで増加すると、成形具が極めて高価になり、実現すべき打抜き手段の容量が法外になる。この欠点を緩和するために、以下の説明による立体状ガスケットの実施形態が提案される。図7によれば、半円環体断面の立体状リング20がその上に溶接された金属板の円盤21からガスケットを製作することが可能である。その場合、バタフライ2は、圧力を受けたときの円盤21の変形を制限する肩部14を設けるために、異なる態様で機械加工される。極低温から熱機関の排気まで全ての温度領域でこのタイプのガスケットを使用することができるようにするために、これらガスケットは、あらゆるタイプの金属材料を組み合わせることができる。極低温では、成形金属板から製作されるガスケットの場合、-196°Cまで良好な機械的特性を維持する材料が好ましく、すなわちクロム/ニッケル/コバルトタイプの高合金ステンレス鋼が好ましい。その本来の特性が、金属板の成形加工による高い加工効果と組み合わさって、全ての温度でのその満足な弾性特性に寄与する。変形形態における立体状ガスケットの場合、金属板の円盤21は、同じクロム/ニッケル/コバルト合金から製作されるが、半円環体20は、好ましくは、タイプ316または316Lのオーステナイト系ステンレス鋼など、より可鍛性の合金から製作される。"