互いに平行に配置された一対のヘッダ集合管3132と、側面が対向するように配列され、上記一対のヘッダ集合管3132の一方に一端が、他方に他端がそれぞれ接続された複数の扁平管33と、上記扁平管33に接合された複数のフィン3536と、吸着剤を含有して上記フィン3536の表面を覆う吸着層65とを備える吸着熱交換器であって、上記吸着熱交換器が蒸発器として機能するときに該吸着熱交換器における冷媒の流通経路の出口寄りの領域が出口側領域62を、残りの領域が入口側領域61をそれぞれ構成し、上記出口側領域62に設けられた吸着層65は、上記入口側領域61に設けられた吸着層65に比べて、静的性能が高いことを特徴とする吸着熱交換器。請求項1において、上記出口側領域62に設けられた吸着層65は、上記入口側領域61に設けられた吸着層65に比べて、単位面積当たりの吸着剤の担持量が多いことを特徴とする吸着熱交換器。請求項1において、上記出口側領域62に設けられた吸着層65に含まれる吸着剤は、上記入口側領域61に設けられた吸着層65に含まれる吸着剤に比べて、静的性能が高いことを特徴とする吸着熱交換器。請求項1において、上記吸着層65は、吸着剤とバインダの混合物であり、上記出口側領域62に設けられた吸着層65は、上記入口側領域61に設けられた吸着層65に比べて、吸着剤の質量割合が大きいことを特徴とする吸着熱交換器。蒸発器として機能する吸着熱交換器において、伝熱管へ流入した冷媒は、伝熱管内を流れる間に吸熱して蒸発する。そして、吸着熱交換器における冷媒の流通経路の出口寄りの部分では、伝熱管内をガス単相状態の冷媒が流れる。このため、吸着熱交換器のうち冷媒の流通経路の出口寄りの部分では、冷媒の吸熱量が減少し、吸着層に吸着される水分の量も減少する。この問題は、特許文献3の図7~9に開示されているような複数の扁平管を備えた吸着熱交換器において、特に深刻である。この点について説明する。特許文献12に開示されているような円管状の伝熱管と板状のフィンとを備える吸着熱交換器では、フィンの長手方向とフィンの幅方向即ち、空気の通過方向とに伝熱管が配列されている。また、この吸着熱交換器では、複数の冷媒パスが伝熱管によって形成され、吸着熱交換器へ供給された冷媒が複数の冷媒パスへ分配される。この種の吸着熱交換器では、そこを通過する空気流の下流側に各冷媒パスの入口が配置され、その空気流の上流側に各冷媒パスの出口が配置されることが多い。その場合、各冷媒パスの出口付近を流れる冷媒は、吸着熱交換器へ流入した直後の温度が比較的高い空気と熱交換する。このため、冷媒パスの出口付近を流れる冷媒がガス単相状態になっても、冷媒と空気の温度差が比較的大きいため、冷媒パスの出口付近の領域における冷媒の吸熱量は大幅には減少しない。従って、吸着熱交換器における冷媒パスの出口付近の領域に吸着される水分の量は、多少は減少するものの、それ程大幅には減少しない。また、この種の吸着熱交換器では、各冷媒パスを冷媒が空気流の下流側から上流側へ向かって流れる。このため、吸着熱交換器のうち冷媒パスを流れる冷媒がガス単相状態となる領域は、空気流の上流側の一部分だけである。そして、吸着熱交換器のうち空気流の下流側の部分では、冷媒パスを流れる冷媒が気液二相状態であるため、冷媒の吸熱量が充分に確保され、その結果、水分の吸着量も充分に確保される。従って、吸着熱交換器のうちの比較的狭い領域において水分の吸着量が減少しても、吸着熱交換器全体の性能に与える影響は小さい。一方、特許文献3の図7~9に開示されているような複数の扁平管を備える吸着熱交換器では、ヘッダへ流入した冷媒が比較的多数例えば10本以上の扁平管に分配される。つまり、この種の吸着熱交換器には、多数の冷媒パスが形成される。また、この種の吸着熱交換器では、冷媒が扁平管内を一方のヘッダから他方のヘッダへ向かって流れ、空気が扁平管の配列方向と直交する方向へ流れる。そのため、この種の吸着熱交換器のうち各冷媒パスをガス単相状態の冷媒が流れる領域では、空気流の上流側の部分だけでなく空気流の下流側の部分においても、ガス単相状態の冷媒が空気と熱交換する。吸着熱交換器を通過する空気の温度は、空気流の上流側から下流側に向かって次第に低下する。従って、この種の吸着熱交換器のうち空気流の下流側の部分では、各冷媒パスを流れるガス単相状態の冷媒と空気の温度差が小さくなり、冷媒の吸熱量が大幅に減少するため、水分の吸着量も大幅に減少してしまう。このため、複数の扁平管を備える吸着熱交換器では、比較的広い領域で水分の吸着量が減少し、吸着熱交換器全体の性能が大きく低下するおそれがあった。本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、扁平な伝熱管即ち、扁平管を備えた吸着熱交換器の性能を向上させることにある。第1の発明は、互いに平行に配置された一対のヘッダ集合管3132と、側面が対向するように配列され、上記一対のヘッダ集合管3132の一方に一端が、他方に他端がそれぞれ接続された複数の扁平管33と、上記扁平管33に接合された複数のフィン3536と、吸着剤を含有して上記フィン3536の表面を覆う吸着層65とを備える吸着熱交換器を対象とする。そして、上記吸着熱交換器が蒸発器として機能するときに該吸着熱交換器における冷媒の流通経路の出口寄りの領域が出口側領域62を、残りの領域が入口側領域61をそれぞれ構成し、上記出口側領域62に設けられた吸着層65は、上記入口側領域61に設けられた吸着層65に比べて、静的性能が高いものである。第1の発明において、蒸発器として機能する吸着熱交換器30には、気液二相状態の冷媒が供給される。この冷媒は、一方のヘッダ集合管32へ流入し、その後に複数の扁平管33へ分配される。フィン3536の間を通過する空気中の水分が吸着層65の吸着剤に吸着されると、吸着熱が発生する。扁平管33を流れる冷媒は、この吸着熱を吸収して蒸発する。第1の発明の吸着熱交換器30には、出口側領域62と入口側領域61とが形成される。各扁平管33のうち出口側領域62に位置する部分を流れる冷媒は、乾き度の高い状態かガス単相状態となっており、それ程多くの熱を吸収することができない。一方、出口側領域62に設けられた吸着層65は、入口側領域61に設けられた吸着層65よりも、静的性能が高い。このため、出口側領域62では、扁平管33を流れる冷媒の吸熱量が少なくても、吸着層65に吸着される水分の量が確保される。なお、吸着層65の静的性能は、吸着層65の形成されたフィン3536を相対湿度が一定の空気と充分に長い時間に亘って接触させた場合に吸着層65が吸着し得る水分量によって表される。つまり、吸着層65と相対湿度が一定の空気が共存していて平衡状態に達したときに吸着層65が吸着している水分量が、吸着層65の静的性能を表す。また、吸着層65と相対湿度が一定の空気が共存していて平衡状態に達したときの吸着層65の含水率も、吸着層65の静的性能を表す。吸着層65の含水率は、単位質量の吸着層65に吸着されている水H2Oの質量である。第2の発明は、上記第1の発明において、上記出口側領域62に設けられた吸着層65は、上記入口側領域61に設けられた吸着層65に比べて、単位面積当たりの吸着剤の担持量が多いものである。第2の発明では、出口側領域62に設けられた吸着層65の単位面積当たりの吸着剤の担持量が、入口側領域61に設けられた吸着層65の単位面積当たりの吸着剤の担持量よりも高い。従って、出口側領域62に設けられた吸着層65の静的性能は、入口側領域61に設けられた吸着層65の静的性能よりも高くなる。第3の発明は、上記第1の発明において、上記出口側領域62に設けられた吸着層65に含まれる吸着剤は、上記入口側領域61に設けられた吸着層65に含まれる吸着剤に比べて、静的性能が高いものである。第3の発明では、出口側領域62に設けられた吸着層65に含まれる吸着剤の静的性能が、入口側領域61に設けられた吸着層65に含まれる吸着剤の静的性能よりも高い。従って、出口側領域62に設けられた吸着層65の静的性能は、入口側領域61に設けられた吸着層65の静的性能よりも高くなる。第4の発明は、上記第1の発明において、上記吸着層65は、吸着剤とバインダの混合物であり、上記出口側領域62に設けられた吸着層65は、上記入口側領域61に設けられた吸着層65に比べて、吸着剤の質量割合が大きいものである。第4の発明では、出口側領域62に設けられた吸着層65における吸着剤の質量割合が、入口側領域61に設けられた吸着層65における吸着剤の質量割合よりも大きい。従って、出口側領域62に設けられた吸着層65の静的性能は、入口側領域61に設けられた吸着層65の静的性能よりも高くなる。本発明の吸着熱交換器30が蒸発器として機能する場合は、吸着熱交換器30の出口側領域62において、冷媒の吸熱量が少なくなる。一方、この発明の吸着熱交換器30では、出口側領域62に設けられた吸着層65の静的性能が、入口側領域61に設けられた吸着層65の静的性能よりも高くなっている。このため、従来は吸着層65への水分の吸着量が少なかった吸着熱交換器30の出口側領域62において、吸着層65への水分の吸着量を増大させることができる。従って、本発明によれば、吸着熱交換器30の各部分における水分の吸着量を平均化することができ、吸着熱交換器30の性能を向上させることができる。本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。なお、以下で説明する実施形態および変形例は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。《発明の実施形態1》本発明の実施形態1について説明する。-調湿装置-先ず、本実施形態の吸着熱交換器30を備えた調湿装置10について、図1を参照しながら説明する。調湿装置の構成調湿装置10は、冷媒回路20を備えている。この冷媒回路20は、第1吸着部材21、第2吸着部材22、圧縮機23、四方切換弁24、及び電動膨張弁25が設けられた閉回路である。冷媒回路20は、充填された冷媒を循環させることによって蒸気圧縮冷凍サイクルを行う。また、第1吸着部材21と第2吸着部材22は、何れも本実施形態の吸着熱交換器30によって構成されている。吸着熱交換器30の詳細については後述する。冷媒回路20において、圧縮機23は、その吐出管が四方切換弁24の第1のポートに、その吸入管が四方切換弁24の第2のポートにそれぞれ接続されている。また、この冷媒回路20では、四方切換弁24の第3のポートから第4のポートへ向かって順に、第1吸着部材21と、電動膨張弁25と、第2吸着部材22とが配置されている。詳しくは後述するが、第1吸着部材21及び第2吸着部材22を構成する吸着熱交換器30は、多数の扁平管33と、一対のヘッダ集合管3132、多数のフィン36とを備えている。また、扁平管33及びフィン36の表面は、吸着剤を含有する吸着層65によって覆われている。第1吸着部材21を構成する吸着熱交換器30aは、第1ヘッダ集合管31aが四方切換弁24の第3のポートに接続され、第2ヘッダ集合管32aが電動膨張弁25の一端に接続される。第2吸着部材22を構成する吸着熱交換器30bは、第1ヘッダ集合管31bが四方切換弁24の第4のポートに接続され、第2ヘッダ集合管32bが電動膨張弁25の他端に接続される。四方切換弁24は、第1のポートと第3のポートが連通して第2のポートと第4のポートが連通する第1状態図1に示す状態と、第1のポートと第4のポートが連通して第2のポートと第3のポートが連通する第2状態図1に示す状態とに切り換え可能となっている。調湿装置の運転動作調湿装置10は、除湿した空気を室内へ供給する除湿運転と、加湿した空気を室内へ供給する加湿運転とを行う。また、調湿装置10は、除湿運転中と加湿運転中の何れにおいても、第1動作と第2動作を所定の時間間隔例えば3分間隔で交互に繰り返す。調湿装置10は、除湿運転中であれば第1空気として室外空気OAを、第2空気として室内空気RAをそれぞれ取り込む。また、調湿装置10は、加湿運転中であれば第1空気として室内空気RAを、第2空気として室外空気OAをそれぞれ取り込む。先ず、第1動作について説明する。第1動作中には、第1吸着部材21へ第2空気が、第2吸着部材22へ第1空気がそれぞれ供給される。図1に示すように、第1動作中の冷媒回路20では、四方切換弁24が第1状態に設定される。圧縮機23が作動すると、冷媒回路20で冷媒が循環して冷凍サイクルが行われる。その際、冷媒回路20では、第1吸着部材21が凝縮器として機能し、第2吸着部材22が蒸発器として機能する。具体的に、圧縮機23から吐出された冷媒は、第1吸着部材21で放熱して凝縮する。第1吸着部材21で凝縮した冷媒は、電動膨張弁25を通過する際に減圧され、その後に第2吸着部材22で吸熱して蒸発する。第2吸着部材22で蒸発した冷媒は、圧縮機23へ吸入されて圧縮され、再び圧縮機23から吐出される。吸着熱交換器30により構成された第1吸着部材21では、吸着層65が扁平管33内の冷媒によって加熱され、加熱された吸着層65から脱離した水分が第2空気に付与される。また、吸着熱交換器30により構成された第2吸着部材22では、吸着層65に第1空気中の水分が吸着され、発生した吸着熱が扁平管33内の冷媒に吸収される。そして、除湿運転中であれば、第2吸着部材22で除湿された第1空気が室内へ供給され、第1吸着部材21から脱離した水分が第2空気と共に室外へ排出される。一方、加湿運転中であれば、第1吸着部材21で加湿された第2空気が室内へ供給され、第2吸着部材22に水分を奪われた第1空気が室外へ排出される。次に、第2動作について説明する。第2動作中には、第1吸着部材21へ第1空気が、第2吸着部材22へ第2空気がそれぞれ送り込まれる。図1に示すように、第2動作中の冷媒回路20では、四方切換弁24が第2状態に設定される。圧縮機23が作動すると、冷媒回路20で冷媒が循環して冷凍サイクルが行われる。その際、冷媒回路20では、第2吸着部材22が凝縮器として機能し、第1吸着部材21が蒸発器として機能する。具体的に、圧縮機23から吐出された冷媒は、第2吸着部材22で放熱して凝縮する。第2吸着部材22で凝縮した冷媒は、電動膨張弁25を通過する際に減圧され、その後に第1吸着部材21で吸熱して蒸発する。第1吸着部材21で蒸発した冷媒は、圧縮機23へ吸入されて圧縮され、再び圧縮機23から吐出される。吸着熱交換器30により構成された第2吸着部材22では、吸着層65が扁平管33内の冷媒によって加熱され、加熱された吸着層65から脱離した水分が第2空気に付与される。また、吸着熱交換器30により構成された第1吸着部材21では、表面の吸着層65に第1空気中の水分が吸着され、発生した吸着熱が扁平管33内の冷媒に吸収される。そして、除湿運転中であれば、第1吸着部材21で除湿された第1空気が室内へ供給され、第2吸着部材22から脱離した水分が第2空気と共に室外へ排出される。一方、加湿運転中であれば、第2吸着部材22で加湿された第2空気が室内へ供給され、第1吸着部材21に水分を奪われた第1空気が室外へ排出される。-吸着熱交換器-本実施形態の吸着熱交換器30について、図2~5を適宜参照しながら説明する。吸着熱交換器の構成図2及び図3に示すように、本実施形態の吸着熱交換器30は、一つの第1ヘッダ集合管31と、一つの第2ヘッダ集合管32と、多数の扁平管33と、多数のフィン36とを備えている。第1ヘッダ集合管31、第2ヘッダ集合管32、扁平管33、及びフィン36は、何れもアルミニウム合金製の部材であって、互いにロウ付けによって接合されている。第1ヘッダ集合管31と第2ヘッダ集合管32は、何れも両端が閉塞された細長い中空円筒状に形成されている。各ヘッダ集合管3132内の空間は、連続した一つの空間となっている。吸着熱交換器30では、図3における左端に第1ヘッダ集合管31が配置され、同図における右端に第2ヘッダ集合管32が配置されている。つまり、第1ヘッダ集合管31と第2ヘッダ集合管32は、それぞれの軸方向が上下方向となる姿勢で設置されている。第1ヘッダ集合管31の下端部には、ガス側接続管51が取り付けられている。ガス側接続管51は、第1ヘッダ集合管31の内部空間に連通している。また、第2ヘッダ集合管32の下端部には、液側接続管52が取り付けられている。液側接続管52は、第2ヘッダ集合管32の内部空間に連通している。第1吸着部材21を構成する吸着熱交換器30は、ガス側接続管51が四方切換弁24の第3のポートに接続され、液側接続管52が電動膨張弁25の一端に接続される。第2吸着部材22を構成する吸着熱交換器30bは、ガス側接続管51が四方切換弁24の第4のポートに接続され、液側接続管52が電動膨張弁25の他端に接続される。なお、図2では、液側接続管52及びガス側接続管51の図示を省略している。図4にも示すように、扁平管33は、その断面形状が扁平な長円形あるいは角の丸い矩形となった伝熱管である。吸着熱交換器30において、複数の扁平管33は、その伸長方向が左右方向となり、且つそれぞれの平坦な側面が互いに向かい合う姿勢で配置されている。また、複数の扁平管33は、互いに一定の間隔をおいて上下に並んで配置されている。各扁平管33は、その一端部が第1ヘッダ集合管31に挿入され、その他端部が第2ヘッダ集合管32に挿入されている。各扁平管33には、複数の流体通路34が形成されている。各流体通路34は、扁平管33の伸長方向に延びる通路である。各扁平管33において、複数の流体通路34は、扁平管33の幅方向即ち、長手方向と直交する方向に一列に並んでいる。各扁平管33に形成された複数の流体通路34は、それぞれの一端が第1ヘッダ集合管31の内部空間に連通し、それぞれの他端が第2ヘッダ集合管32の内部空間に連通している。フィン36は、金属板をプレス加工することによって形成された縦長の板状フィンである。吸着熱交換器30では、多数のフィン36が扁平管33の軸方向へ一定のピッチFPで配置されている。フィン36には、フィン36の前縁即ち、風上側の縁部からフィン36の幅方向に延びる細長い切り欠き部45が、多数形成されている。フィン36では、多数の切り欠き部45が、フィン36の長手方向上下方向に一定の間隔で形成されている。切り欠き部45の風下寄りの部分は、管挿入部46を構成している。管挿入部46は、上下方向の幅が扁平管33の厚さと実質的に等しく、長さが扁平管33の幅と実質的に等しい。扁平管33は、フィン36の管挿入部46に挿入され、管挿入部46の周縁部とロウ付けによって接合される。また、フィン36には、伝熱を促進するためのルーバー40が形成されている。詳しくは後述するが、蒸発器として機能する吸着熱交換器30では、第2ヘッダ集合管32へ流入した冷媒が全ての扁平管33へ分配され、各扁平管33を通過した冷媒が第1ヘッダ集合管31へ流入する。従って、本実施形態の吸着熱交換器30では、冷媒の流通経路の長さLpが、吸着熱交換器30の有効長Leと等しい。なお、図3に示すように、吸着熱交換器30の有効長Leは、扁平管33のうち第1ヘッダ集合管31に差し込まれた部分と第2ヘッダ集合管32に差し込まれた部分とを除いた部分の長さである。上述したように、蒸発器として機能する吸着熱交換器30では、全ての扁平管33内の流体通路34において、冷媒が第2ヘッダ集合管32から第1ヘッダ集合管31へ向かって流れる。従って、吸着熱交換器30における冷媒の流通経路の長さLpは、吸着熱交換器30の有効長Leと等しいLp=Le。図3に示すように、この吸着熱交換器30では、第1ヘッダ集合管31寄りの領域が、冷媒の流通経路の出口寄りに位置する出口側領域62となり、残りの領域が、冷媒の流通経路の入口寄りに位置する入口側領域61となっている。出口側領域62の長さをLoとすると、入口側領域61の長さLiは、吸着熱交換器30の有効長Leから出口側領域62の長さLoを差し引いた値となるLi=Le-Lo。また、本実施形態の吸着熱交換器30では、冷媒の流通経路の長さLpに対する出口側領域62の長さLoの割合LoLpが、例えば02となっている。なお、このLoLpの値は、005以上03以下であるのが望ましく、01以上025以下であるのが更に望ましい。図5に示すように、フィン36と扁平管33の表面には、吸着層65が形成されている。この吸着層65は、吸着剤とバインダとを含有する被膜であって、フィン36と扁平管33の表面を覆っている。吸着層65の厚さtは、02mm程度である。この吸着層65は、原料液を熱交換器に散布する工程と、原料液の付着した熱交換器を乾燥させる工程とを何度も繰り返すことによって形成される。なお、原料液は、微粒子状の吸着剤と、合成樹脂等からなるバインダと、溶媒としてのアルコールとを混ぜ合わせて調製された懸濁液スラリーである。本実施形態の吸着熱交換器30において、出口側領域62の吸着層65の厚さtは、入口側領域61の吸着層65の厚さtと等しい。また、出口側領域62の吸着層65における吸着剤の質量割合は、入口側領域61の吸着層65における吸着剤の質量割合と等しい。出口側領域62及び入口側領域61の吸着層65における吸着剤の質量割合は、例えば75である。なお、質量Mの吸着層65に質量Maの吸着剤が含まれている場合、その吸着層65における吸着剤の質量割合はMaMである。また、本実施形態の吸着熱交換器30において、出口側領域62に設けられた吸着層65の吸着剤は、入口側領域61に設けられた吸着層65の吸着剤に比べて、静的性能が高い。従って、本実施形態の吸着熱交換器30では、出口側領域62に設けられた吸着層65の静的性能が、入口側領域61に設けられた吸着層65の静的性能よりも高い。なお、吸着層65の静的性能は、吸着層65の形成されたフィン36を相対湿度が一定の空気と充分に長い時間に亘って接触させた場合に吸着層65が吸着し得る水分量によって表される。つまり、吸着層65と相対湿度が一定の空気が共存していて平衡状態に達したときに吸着層65が吸着している水分量が、吸着層65の静的性能を表す。また、吸着層65と相対湿度が一定の空気が共存していて平衡状態に達したときの吸着層65の含水率も、吸着層65の静的性能を表す。吸着層65の含水率は、単位質量の吸着層65に吸着されている水H2Oの質量である。具体的に、入口側領域61の吸着層65に含まれる吸着剤と、出口側領域62の吸着層65に含まれる吸着剤とは、いずれも吸湿性を有する有機高分子材料具体的には、ポリアクリル酸ナトリウム架橋体である。この吸着剤では、分子中に親水性の極性基親水基を有する複数の高分子主鎖が互いに架橋されており、互いに架橋された複数の高分子主鎖が三次元構造体を形成している。ただし、入口側領域61の吸着層65に含まれる吸着剤の平均粒子径は4μmであり、出口側領域62の吸着層65に含まれる吸着剤の平均粒子径は50μmである。図6に示すように、空気の相対湿度が90以上の領域において、平均粒子径50μmのポリアクリル酸ナトリウム架橋体は、平均粒子径4μmのポリアクリル酸ナトリウム架橋体に比べて、含水率が高い。従って、出口側領域62の吸着層65に含まれる吸着剤は、入口側領域61の吸着層65に含まれる吸着剤に比べて、静的性能が高い。なお、蒸発器として機能する吸着熱交換器30において、吸着層65の近傍に存在する空気の相対湿度は、概ね90以上となっている。このため、空気の相対湿度が90以上の領域における吸着剤の含水率が高いほど、実際に吸着層65に吸着される水分の量が多くなる。吸着熱交換器の吸着作用蒸発器として機能する吸着熱交換器30では、そこを通過する空気に含まれる水分が吸着層65に吸着される。この吸着熱交換器30の吸着作用について、図3を参照しながら説明する。蒸発器として機能する吸着熱交換器30には、電動膨張弁25を通過した気液二相状態の冷媒が供給される。この冷媒は、液側接続管52を通って第2ヘッダ集合管32へ流入し、その後に全ての扁平管33へ分配される。各扁平管33を流れる冷媒は、吸熱して蒸発した後に第1ヘッダ集合管31へ流れ込んで合流し、その後にガス側接続管51を通って吸着熱交換器30から流出してゆく。吸着熱交換器30では、フィン36の間を通過する空気が、吸着層65と接触する。この空気中の水分が吸着層65の吸着剤に吸着されると、吸着熱が発生する。扁平管33を流れる冷媒は、発生した吸収熱を吸収して蒸発する。吸着熱交換器30の入口側領域61において、各扁平管33の流体通路34を流れる冷媒は、第2ヘッダ集合管32から第1ヘッダ集合管31へ近付くにつれて、その乾き度が次第に上昇してゆく。一方、吸着熱交換器30の出口側領域62では、第1ヘッダ集合管31へ近付くにつれて、流体通路34を流れる冷媒がガス単相状態となる扁平管33の本数が増えてゆく。そして、出口側領域62のうち第1ヘッダ集合管31の近傍では、全ての扁平管33において、流体通路34を流れる冷媒がガス単相状態となる。従って、蒸発器として機能する吸着熱交換器30では、出口側領域62を通過する空気の温度が、入口側領域61を通過する空気の温度よりも高くなる。このため、もし出口側領域62の吸着層65の静的性能と入口側領域61の吸着層65の静的性能が等しければ、出口側領域62の吸着層65に吸着される水分の量は、入口側領域61の吸着層65に吸着される水分の量よりも少なくなる。これに対し、本実施形態の吸着熱交換器30では、出口側領域62の吸着層65の静的性能が、入口側領域61の吸着層65の静的性能よりも高くなっている。このため、入口側領域61に比べて通過する空気の温度が高い出口側領域62においても、吸着層65に吸着される水分の量が充分に確保され、吸着熱交換器30の各部における水分の吸着量が平均化される。吸着熱交換器の再生作用凝縮器として機能する吸着熱交換器30では、吸着層65から水分が脱離し、そこを通過する空気に吸着層65から脱離した水分が付与される。この吸着熱交換器30の再生作用について、図3を参照しながら説明する。蒸発器として機能する吸着熱交換器30には、圧縮機23から吐出された冷媒が供給される。この冷媒は、ガス側接続管51を通って第1ヘッダ集合管31へ流入し、その後に全ての扁平管33へ分配される。各扁平管33を流れる冷媒は、放熱して凝縮した後に第2ヘッダ集合管32へ流れ込んで合流し、その後に液側接続管52を通って吸着熱交換器30から流出してゆく。フィン36や扁平管33の表面に形成された吸着層65は、扁平管33を流れる冷媒によって加熱される。加熱された吸着層65では、吸着剤から水分が脱離してゆく。吸着層65から脱離した水分は、フィン36の間を通過する空気に付与される。-実施形態1の効果-本実施形態の吸着熱交換器30が蒸発器として機能する場合は、吸着熱交換器30の出口側領域62において、冷媒の吸熱量が少なくなる。そのため、出口側領域62を通過する空気の温度は、入口側領域61を通過する空気の温度よりも高くなる。一方、本実施形態吸着熱交換器30では、出口側領域62に設けられた吸着層65の静的性能が、入口側領域61に設けられた吸着層65の静的性能よりも高くなっている。このため、従来は吸着層65への水分の吸着量が少なかった吸着熱交換器30の出口側領域62において、吸着層65への水分の吸着量を増大させることができる。従って、本実施形態によれば、吸着熱交換器30の各部分における水分の吸着量を平均化することができ、吸着熱交換器30の性能を向上させることができる。また、本実施形態の吸着熱交換器30では、出口側領域62の吸着層65の厚さが、入口側領域61の吸着層65の厚さと等しい。このため、空気が吸着熱交換器30の出口側領域62を通過する際の圧力損失を増やさずに、出口側領域62の吸着層65に吸着される水分の量を増やすことができる。-実施形態1の変形例-本実施形態の吸着熱交換器30では、入口側領域61の吸着層65に含まれる吸着剤をシリカゲルとし、出口側領域62の吸着層65に含まれる吸着剤をポリアクリル酸ナトリウム架橋体としてもよい。図6に示すように、空気の相対湿度が90以上の領域において、ポリアクリル酸ナトリウム架橋体は、シリカゲルに比べて含水率が高い。従って、この場合も、出口側領域62に設けられた吸着層65の静的性能は、入口側領域61に設けられた吸着層65の静的性能よりも高くなる。《発明の実施形態2》本発明の実施形態2について説明する。ここでは、本実施形態の吸着熱交換器30について、実施形態1の吸着熱交換器30と異なる点を説明する。図7に示すように、本実施形態の吸着熱交換器30では、第2ヘッダ集合管32に仕切板55が設けられている。この仕切板55は、第2ヘッダ集合管32の軸方向の中央に設けられ、第2ヘッダ集合管32の内部空間を上下に仕切っている。第2ヘッダ集合管32の内部空間は、仕切板55の上側の部分がガス側空間56となり、仕切板55の下側の部分が液側空間57となっている。ガス側空間56は、上下に配列された扁平管33のうち上側に位置する半数の扁平管33と連通している。液側空間57は、上下に配列された扁平管33のうち下側に位置する半数の扁平管33と連通している。また、本実施形態の吸着熱交換器30において、ガス側接続管51は、第1ヘッダ集合管31ではなく第2ヘッダ集合管32に設けられている。本実施形態のガス側接続管51は、第2ヘッダ集合管32の上端部に接続され、ガス側空間56に連通している。一方、液側接続管52は、実施形態1と同様に、第2ヘッダ集合管32の下端部に接続されている。この液側接続管52は、液側空間57に連通している。蒸発器として機能する本実施形態の吸着熱交換器30では、気液二相状態の冷媒が、液側接続管52を通って第2ヘッダ集合管32の液側空間57へ流入する。その後、冷媒は、液側空間57に連通する複数の扁平管33に分配され、扁平管33を流れる間に吸熱して蒸発し、第1ヘッダ集合管31へ流入する。扁平管33から第1ヘッダ集合管31へ流入する冷媒は、依然として気液二相状態である。この冷媒は、第2ヘッダ集合管32のガス側空間56に連通する複数の扁平管33に分配され、扁平管33を流れる間に吸熱して蒸発する。これらの扁平管33を流れる間にガス単相状態となった冷媒は、第2ヘッダ集合管32のガス側空間56へ流入し、ガス側接続管51を通って吸着熱交換器30から流出してゆく。凝縮器として機能する本実施形態の吸着熱交換器30では、ガス単相状態の冷媒が、ガス側接続管51を通って第2ヘッダ集合管32のガス側空間56へ流入する。その後、冷媒は、ガス側空間56に連通する複数の扁平管33に分配され、扁平管33を流れる間に放熱して凝縮し、第1ヘッダ集合管31へ流入する。扁平管33から第1ヘッダ集合管31へ流入した冷媒は、第2ヘッダ集合管32の液側空間57に連通する複数の扁平管33に分配され、扁平管33を流れる間に放熱して凝縮する。これらの扁平管33を流れる間に液単相状態となった冷媒は、第2ヘッダ集合管32の液側空間57へ流入し、液ガス側接続管51を通って吸着熱交換器30から流出してゆく。上述したように、蒸発器として機能する本実施形態の吸着熱交換器30において、冷媒は、仕切板55よりも下側に位置する扁平管33を通過し、その後に仕切板55よりも上側に位置する扁平管33を通過する。本実施形態の吸着熱交換器30では、仕切板55よりも上側で且つ第2ヘッダ集合管32寄りの領域が、出口側領域62を構成している。また、この吸着熱交換器30では、仕切板55よりも上側の領域の残りと、仕切板55よりも下側の領域の全体とが、入口側領域61を構成している。本実施形態の吸着熱交換器30においても、実施形態1と同様に、冷媒の流通経路の長さLpに対する出口側領域62の長さLoの割合LoLpは、例えば02となっている。なお、このLoLpの値は、005以上03以下であるのが望ましく、01以上025以下であるのが更に望ましい。ただし、本実施形態の吸着熱交換器30を流れる冷媒は、第2ヘッダ集合管32と第1ヘッダ集合管31の間を一往復している。従って、本実施形態の吸着熱交換器30における冷媒の流通経路の長さLpは、吸着熱交換器30の有効長Leの2倍となるLp=2Le。本実施形態の吸着熱交換器30では、実施形態1と同様に、出口側領域62に設けられた吸着層65の静的性能が、入口側領域61に設けられた吸着層65の静的性能よりも高い。つまり、本実施形態の吸着熱交換器30では、出口側領域62に設けられた吸着層65の吸着剤の静的性能が、入口側領域61に設けられた吸着層65の吸着剤の静的性能よりも高い。また、本実施形態の吸着熱交換器30において、出口側領域62に設けられた吸着層65と、入口側領域61に設けられた吸着層65とは、それぞれの厚さが等しく、それぞれにおける吸着剤の質量割合も等しい。本実施形態によっても、実施形態1と同様の効果が得られる。つまり、本実施形態によれば、従来は吸着層65への水分の吸着量が少なかった吸着熱交換器30の出口側領域62において、吸着層65への水分の吸着量を増大させることができる。従って、本実施形態によれば、吸着熱交換器30の各部分における水分の吸着量を平均化することができ、吸着熱交換器30の性能を向上させることができる。《その他の実施形態》実施形態1及び2の変形例について説明する。-第1変形例-図89に示すように、各実施形態の吸着熱交換器30は、板状のフィン36に代えて、波板状に形成されたコルゲートフィン35を備えていてもよい。なお、図89に示した吸着熱交換器30は、実施形態1の吸着熱交換器30に本変形例を適用したものである。本変形例の吸着熱交換器30では、上下に配列された扁平管33の間に、コルゲートフィン35が配置されている。各コルゲートフィン35は、隣接する扁平管33とロウ付けによって接合されている。本変形例の吸着熱交換器30では、コルゲートフィン35の表面と扁平管33の表面とを覆うように、吸着層65が形成される。-第2変形例-各実施形態の吸着熱交換器30において、出口側領域62の吸着層65は、入口側領域61の吸着層65に比べて、厚さtが厚くてもよい。例えば、入口側領域61の吸着層65の厚さtが015mmである場合は、出口側領域62の吸着層65の厚さtを02mm程度とするのが望ましい。この場合、出口側領域62の吸着層65における吸着剤の質量割合は、入口側領域61の吸着層65における吸着剤の質量割合と同じであってもよいし、それより大きくてもよい。また、この場合、出口側領域62に設けられた吸着層65の吸着剤の静的性能は、入口側領域61に設けられた吸着層65の吸着剤の静的性能と同じであってもよいし、それより高くてもよい。出口側領域62の吸着層65が入口側領域61の吸着層65よりも厚い場合、出口側領域62の吸着層65の単位面積当たりの吸着剤の担持量は、入口側領域61の吸着層65の単位面積当たりの吸着剤の担持量よりも多くなる。従って、本変形例の吸着熱交換器30では、出口側領域62に設けられた吸着層65の静的性能が、入口側領域61に設けられた吸着層65の静的性能よりも高くなる。-第3変形例-各実施形態の吸着熱交換器30において、出口側領域62の吸着層65における吸着剤の質量割合は、入口側領域61の吸着層65における吸着剤の質量割合より大きくてもよい。例えば、入口側領域61の吸着層65における吸着剤の質量割合が75である場合は、出口側領域62の吸着層65における吸着剤の質量割合を85程度とするのが望ましい。この場合、出口側領域62の吸着層65の厚さは、入口側領域61の吸着層65の厚さと同じであってもよいし、それより厚くてもよい。また、この場合、出口側領域62に設けられた吸着層65の吸着剤の静的性能は、入口側領域61に設けられた吸着層65の吸着剤の静的性能と同じであってもよいし、それより高くてもよい。入口側領域61の吸着層65よりも出口側領域62の吸着層65の方が吸着剤の質量割合が大きい場合、出口側領域62の吸着層65の単位面積当たりの吸着剤の担持量は、入口側領域61の吸着層65の単位面積当たりの吸着剤の担持量よりも多くなる。従って、本変形例の吸着熱交換器30では、出口側領域62に設けられた吸着層65の静的性能が、入口側領域61に設けられた吸着層65の静的性能よりも高くなる。