"被処理水からアルミニウムを除去する方法において、アルカリ金属またはアルカリ土類金属の塩形強酸性カチオン交換樹脂と、Cl形強塩基性アニオン交換樹脂とを混床としたイオン交換樹脂層に前記被処理水を通水させることを特徴とする、アルミニウム除去方法。前記イオン交換樹脂層において、前記塩形強酸性カチオン交換樹脂の体積に対する前記Cl形強塩基性アニオン交換樹脂の体積の比が5以下である、請求項1に記載のアルミニウム除去方法。前記イオン交換樹脂層において、前記塩形強酸性カチオン交換樹脂の体積に対する前記Cl形強塩基性アニオン交換樹脂の体積の比が3以下である、請求項1に記載のアルミニウム除去方法。前記イオン交換樹脂層において、前記塩形強酸性カチオン交換樹脂の体積に対する前記Cl形強塩基性アニオン交換樹脂の体積の比が1以上である、請求項2または3に記載のアルミニウム除去方法。前記塩形強酸性カチオン交換樹脂は、Na形強酸性カチオン交換樹脂である、請求項1乃至4のいずれか1項に記載のアルミニウム除去方法。被処理水からアルミニウムを除去するアルミニウム除去装置において、アルカリ金属またはアルカリ土類金属の塩形強酸性カチオン交換樹脂とCl形強塩基性アニオン交換樹脂とを混床とし前記被処理水が通水されるイオン交換装置を有することを特徴とする、アルミニウム除去装置。前記イオン交換装置において、前記塩形強酸性カチオン交換樹脂の体積に対する前記Cl形強塩基性アニオン交換樹脂の体積の比が5以下である、請求項6に記載のアルミニウム除去装置。前記イオン交換装置において、前記塩形強酸性カチオン交換樹脂の体積に対する前記Cl形強塩基性アニオン交換樹脂の体積の比が3以下である、請求項6に記載のアルミニウム除去装置。前記イオン交換装置において、前記塩形強酸性カチオン交換樹脂の体積に対する前記Cl形強塩基性アニオン交換樹脂の体積の比が1以上である、請求項7または8に記載のアルミニウム除去装置。前記塩形強酸性カチオン交換樹脂は、Na形強酸性カチオン交換樹脂である、請求項6乃至9のいずれか1項に記載のアルミニウム除去装置。被処理水中からアルミニウムを除去する方法として、Cl形強塩基性アニオン交換樹脂に被処理水を通水する方法では、通水初期に得られる水においてpHが低下し、これによりアニオン交換樹脂によるアルミニウムの除去率が低下し、さらには、pHの値が基準から逸脱する、配管等の腐食の原因ともなる、という問題が生ずる。本発明の目的は、重炭酸イオンを含む被処理水中の溶存性アルミニウムを高い除去率で除去できるアルミニウム除去方法及び装置であって、通水初期における除去率の低下やpHの低下が抑制された方法及び装置を提供することにある。本発明のアルミニウム除去方法は、被処理水からアルミニウムを除去する方法において、アルカリ金属またはアルカリ土類金属の塩形強酸性カチオン交換樹脂と、Cl形強塩基性アニオン交換樹脂とを混床としたイオン交換樹脂層に被処理水を通水させることを特徴とする。本発明のアルミニウム除去装置は、被処理水からアルミニウムを除去するアルミニウム除去装置において、アルカリ金属またはアルカリ土類金属の塩形強酸性カチオン交換樹脂とCl形強塩基性アニオン交換樹脂とを混床とし被処理水が通水されるイオン交換装置を有することを特徴とする。重炭酸イオンを含む被処理水をCl形強塩基性アニオン交換樹脂に通水した場合には、上述したように、通水初期の段階ではイオン交換反応により重炭酸イオンが取り除かれ、これは、水中の水素イオン濃度を上昇させて処理水のpHを低下させる作用を有する。本発明では、Cl形強塩基性アニオン交換樹脂にさらにアルカリ金属またはアルカリ土類金属の塩形強酸性カチオン交換樹脂を混合して混床としているので、重炭酸イオンがイオン交換されたことによって水中に放出された水素イオンは、今度は、塩形強酸性カチオン交換樹脂の官能基に結合したカチオン例えば、Naなどとイオン交換反応を起こすことになる。その結果、水中での水素イオン濃度が大きくならず、処理水のpHの低下が抑制されることになる。pH低下が抑制されることによりCl型強塩基性アニオン交換樹脂がアルミニウムアニオンを効率よく捕捉するので、アルミニウム除去率の低下が抑制される。また、一部のアルミニウムイオンがカチオンとして溶存していても、このアルミニウムカチオンは塩形強酸性カチオン交換樹脂によって除去される。本発明において被処理水のpHは、例えば、重炭酸イオンが存在できるように4.8以上である。特に、被処理水の用途が水道水や飲料水であれば、被処理水のpHは、例えば、水道水質基準に定められている5.8以上8.6以下の範囲内にある。本発明において、塩形強酸性カチオン交換樹脂としては、例えば、Naナトリウム形、Kカリウム形、Mgマグネシウム形、Caカルシウム形の強酸性カチオン交換樹脂を用いることができる。特に、Na形強酸性カチオン交換樹脂を好ましく用いることができる。本発明によれば、アルカリ金属またはアルカリ土類金属の塩形強酸性カチオン樹脂とCl形強塩基性アニオン交換樹脂とを混床としたイオン交換樹脂層を用い、このイオン交換樹脂層に対して被処理水を通水するようにすることにより、後述の実施例等からも明らかになるように、通水初期におけるpHの低下を抑制しつつ、重炭酸イオンを含む被処理水中の溶存性アルミニウムを安定して除去することが可能になる。図1は、本発明の原理的な実施形態におけるアルミニウム除去装置を示している。このアルミニウム除去装置は、アルミニウム除去の対象となる水すなわち被処理水を貯留する原水槽1と、イオン交換装置2と、原水槽1からイオン交換装置2に被処理水を供給するポンプ3と、を備えており、イオン交換装置2から、処理後の水すなわち処理水が流出する。イオン交換装置2の内部には、アルカリ金属またはアルカリ土類金属の塩形強酸性カチオン交換樹脂とCl形強塩基性アニオン交換樹脂とが混床にされたイオン交換樹脂層4が設けられており、ポンプ3によってイオン交換装置2に供給された被処理水がイオン交換樹脂層4を通水するようになっている。被処理水は、例えばアルミニウム系凝集剤により懸濁物質を凝集ろ過することにより懸濁物質が除去された水であり、一例として、水道水あるいは飲料水として用いられる水である。被処理水には、空気中の二酸化炭素が溶解したことなどの理由により、重炭酸イオンが含まれている。被処理水のpHは、例えば、水質水道基準に定められているような、5.8以上8.6以下である。塩形強酸性カチオン交換樹脂は、Na形、K形、Mg形、Ca形などの、イオン形としてアルカリ金属またはアルカリ土類金属を用いるものである。塩形強酸性カチオン交換樹脂のイオン形は、選択係数が高すぎないイオンのイオン形であればよく、その点でCa形やMg形とした場合にも一定の効果を発揮するが、水素イオンとの選択性の差が小さく、アルミニウムイオンとの選択性の差が大きいNa形が最も適している。Cl形強塩基性アニオン交換樹脂の代わりに他のハロゲン形強塩基性アニオン交換樹脂を使用することも考えられなくはないが、選択係数や有害性などの点を考慮すると、Cl形強塩基性アニオン交換樹脂を用いることが最も好ましく、かつ実用的である。次に、塩形強酸性カチオン交換樹脂とCl形強塩基性アニオン交換樹脂とを混床にしたイオン交換樹脂層4における塩形強酸性カチオン交換樹脂とCl形強塩基性アニオン交換樹脂の比率について説明する。Na形などの塩形強酸性カチオン交換樹脂の混在比率が少なすぎると、pHの低下を抑制する効果が発揮されないこととなる。これに対し、塩形強酸性カチオン交換樹脂の混在比率が多すぎる場合には、アルミニウムの除去が主としてCl型強塩基性アニオン交換樹脂によって行われていると考えられることから、イオン交換樹脂層4においてアルミニウムがブレークするまでの処理水の収量が低下しすぎることとなる。そこで、体積換算で、塩形強酸性カチオン交換樹脂1に対し、Cl形強塩基性アニオン交換樹脂を1以上5以下とすることが好ましく、1以上3以下とすることがさらに好ましい。図1に示したアルミニウム除去装置では、原水槽1からポンプ3によって重炭酸イオンを含む被処理水をイオン交換装置2に供給すると、イオン交換樹脂層4に対する被処理水の通水の初期の段階において、Cl形強塩基性アニオン交換樹脂におけるイオン交換反応により被処理水から重炭酸イオンが取り除かれ、その結果、重炭酸イオンの解離平衡により、水中の水素イオン濃度が上昇する。この水素イオンは、イオン交換樹脂層4内で混在する塩形強酸性カチオン交換樹脂とイオン交換反応を起こして、カチオン交換樹脂に固定されることになる。また、被処理水中の溶存性アルミニウムは、主としてCl形強塩基性アニオン交換樹脂とのイオン交換反応により除去される。カチオンの形態の溶存性アルミニウムが存在する場合には、その溶存性アルミニウムは、塩形強酸性カチオン交換樹脂とのイオン交換反応によって除去される。したがって、図1に示したアルミニウム除去装置は、通水初期におけるpHの低下を抑制しつつ、重炭酸イオンを含む被処理水中の溶存性アルミニウムを安定して除去できる。図2は本発明の別の実施形態でのアルミニウム除去装置を示している。図2に示したアルミニウム除去装置は、重炭酸イオンを含む被処理水から溶存性アルミニウムを除去するものであり、さらに、混床としたイオン交換樹脂層を再生する機能を備えたものである。図2に示すアルミニウム除去装置は、大別すると、イオン交換装置10と、被処理水を貯留する原水槽12と、再生に用いる塩化ナトリウムNaCl水や塩酸などの再生剤を貯留する再生剤貯槽14と、イオン交換装置10から流出しアルミニウムが除去された処理水を貯留する処理水槽16と、を備えており、各種のポンプや配管、弁を備えている。イオン交換装置10は、Na形強酸性カチオン交換樹脂とCl形強塩基性アニオン交換樹脂とを混床としたイオン交換樹脂層30を保持する樹脂充填塔として構成されており、さらに、イオン交換樹脂層30の再生の際に用いるコレクタ24を備えている。原水槽12の出口には被処理水を供給するためのポンプ22aが設けられ、ポンプ22aの出口はイオン交換装置10の頂部に対して配管20aにより接続され、配管20aには弁21aが設けられている。イオン交換装置10の底部と処理水槽16との間は配管20bにより接続され、配管20bには弁21bが設けられている。再生剤貯槽14の出口には再生剤を供給するためのポンプ22bが設けられ、ポンプ22bの出口は配管20a,20bに対してそれぞれ配管20c,20dにより接続され、配管20c,20dにはそれぞれ弁21c,21dが設けられている。処理水槽16の出口にもポンプ22cが設けられ、ポンプ22cの出口は配管20eを介して配管20bに接続されている。空気を導入するための配管20fが配管20bに接続されている。配管20e,20fにはそれぞれ弁21e,21fが設けられている。イオン交換装置10の頂部には、逆洗時の排水排気のための配管20gと吸気用の配管20iとが接続されており、配管20g,20iにはそれぞれ弁21g,21iが設けられている。イオン交換装置10のコレクタ24には、再生廃液のための配管20hが接続されており、配管20hには弁21hが設けられている。配管20bには、ドレーン用の配管20jが接続され、配管20jには弁21jが設けられている。次に、図2に示したアルミニウム除去装置の動作について説明する。このアルミニウム除去装置では、イオン交換装置10により被処理水中のアルミニウムをイオン交換により除去する処理水製造工程、イオン交換装置10内の混床のイオン交換樹脂層30を各樹脂に分離する分離工程、分離されたNa形強酸性カチオン交換樹脂とCl形強塩基性アニオン交換樹脂をそれぞれ再生する再生工程、再生後の各樹脂を混合する混合工程とを1サイクルとして、これらの工程が繰り返される。以下、各工程ごとに説明する。処理水製造工程ポンプ22aを動作させ、弁21a,21bを開けて、原水槽12内の被処理水をイオン交換装置10内に送液する。被処理水は、イオン交換装置10内の混床としたNa形強酸性カチオン交換樹脂及びCl形強塩基性アニオン交換樹脂によって上述のようにイオン交換され、被処理水中の溶存性アルミニウムが除去される。アルミニウムが除去された処理水は、配管20bを介して処理水槽16に貯留される。分離工程図2に示したアルミニウム除去装置では、イオン交換によるアルミニウム除去処理を所定時間実施した後、弁21a,21bを閉じ、ポンプ22cを動作させ、弁21e,20gを開いて、アルミニウム除去処理がなされた処理水を逆洗水として配管20eからイオン交換装置10内へ送液し、上向流でイオン交換装置10内のイオン交換樹脂層30を逆洗し、逆洗水を配管20gから系外へ排出する。このような逆洗によって、混床のイオン交換樹脂層30は樹脂充填塔として構成されたイオン交換装置10内で所定の高さまで立ち上がりながら流動し、両樹脂間の比重差によって、Na形強酸性カチオン交換樹脂とCl形強塩基性アニオン交換樹脂とが分離する。一般にアニオン交換樹脂よりもカチオン交換樹脂の方が比重が大きいので、静置すると、コレクタ24の位置から下方にNa形強酸性カチオン交換樹脂の層が形成され、コレクタ24の位置から上方にCl形強塩基性アニオン交換樹脂の層が形成される。再生工程弁21e,21gを閉じ、ポンプ22bを動作させ、弁21cを開けることにより、配管20c,20aを介して再生剤をイオン交換装置10内へ送液する。再生剤は上層であるCl形強塩基性アニオン交換樹脂と接触し、Cl形強塩基性アニオン交換樹脂が再生処理され、再生処理廃液は、コレクタ24から配管20hを介して系外に排出される。また、弁21dを開いてポンプ22bを動作させ、配管20d,20bを介して再生剤をイオン交換装置10内へ送液する。再生剤は、下層のNa形強酸性カチオン交換樹脂と接触し、Na形強酸性カチオン交換樹脂が再生され、再生処理廃液は、コレクタ24から配管20hを介して系外に排出される。なお、再生剤の送液は、硫酸カルシウムや炭酸カルシウムの析出を防止するため、Na形強酸性カチオン交換樹脂とCl形強塩基性アニオン交換樹脂とで別々に行った方がよい。もっとも、被処理水の水質上、両樹脂を同時再生しても硫酸カルシウムや炭酸カルシウムの析出のおそれがない場合には、分離工程を省略し、コレクタ24をイオン交換装置10の最下部に設置し、1回の再生剤の送液のみで混床のまま両樹脂の再生処理を行うようにしてもよい。混合工程本発明のアルミニウム除去装置では、Na形強酸性カチオン交換樹脂とCl形強塩基性アニオン交換樹脂とを混床とするので、上述した分離工程を行った場合には、混合工程によって両樹脂を混合し、再び混床のイオン交換樹脂層30としなければならない。混合工程では、弁21c,21dを閉じ、弁21i,21jを開け、イオン交換装置10内の水位調整を実施する例えば、イオン交換樹脂層30の上面10cm。次に、弁21f,21gを開け、配管20f,20bを介してイオン交換樹脂層10内に空気を導入する。空気の供給は、配管20fにエアコンプレッサ等を設置するなどして行われる。イオン交換装置10に導入された空気により、分離していたNa形強酸性カチオン交換樹脂とCl形強塩基性アニオン交換樹脂とが混合されて混床のイオン交換樹脂層30が形成される。その後、再度、上述の処理水製造工程が行われる。上述した各実施形態のアルミニウム除去装置は、被処理水中の溶存性アルミニウムを除去して例えば食品工業用などに用いられる水を生成するために用いることができるほか、例えば、逆浸透膜RO膜で処理される水の前処理に用いることができる。アルミニウム除去装置内のイオン交換樹脂層は、逆浸透膜の目詰まり物質であるアルミニウム化合物や硫酸カルシウム、炭酸カルシウムなども除去できるので、アルミニウム除去装置の後段に逆浸透膜を配置することによって、逆浸透膜の目詰まりを抑制しつつ、さらに純度の高い処理水を得ることができる。次に、本発明に基づくアルミニウム除去装置について、実施例に基づいてさらに詳しく説明する。なお、本発明はこれらの実施例により限定されるものではない。[実施例1]図1に示したアルミニウム除去装置を組み立てた。イオン交換装置2として、Na形強酸性カチオン交換樹脂商品名アンバーライト登録商標IR120BNa、ダウケミカル社製100mLとCl形強塩基性アニオン交換樹脂商品名アンバーライト登録商標IRA-400Cl、ダウケミカル社製300mLとを混合して混床としたものを樹脂カラム内径25.4mm、長さ1000mmに充填した。このような樹脂カラムに対し、溶存性アルミニウム濃度が0.04mg/L、重炭酸イオン濃度が42mgCaCO3/LであるA市水道水pH7.4、電気伝導率180μS/cmを流量18L/hの条件にて約8時間通水した。この条件は、1時間当たり樹脂の体積の45倍の量の水を通水すること、すなわちSV=45h1に相当する。樹脂カラムから流出する処理水における溶存性アルミニウム濃度及びpHを調べた。各実施例及び比較例に共通して、溶存性アルミニウム濃度の測定にはICP誘導結合プラズマ発光分光分析法を用い、重炭酸イオン濃度の測定には酸滴定法を用いた。処理水における溶存性アルミニウム濃度の推移を表1に示し、処理水におけるpHの推移を図1に示す。表1に示されるように、通水初期から処理水における溶存性アルミニウム濃度は0.01mg/L未満であり、溶存性アルミニウムが十分に除去されたことが分かる。処理水のpHについても、通水初期にpH6程度まで低下するものの、速やかにpH7近くまで回復し、pH値も安定した。[比較例1]Cl形強塩基性アニオン交換樹脂のみを用いてアルミニウム除去を行った場合の処理水におけるアルミニウム濃度とpHとを調べた。樹脂カラム内径25.4mm、長さ1000mmにCl形強塩基性アニオン交換樹脂商品名アンバーライト登録商標IRA-400Cl、ダウケミカル社製400mLを充填し、実施例1と同じA市水道水をSV=45h1、流量18L/hの条件で約9時間通水した。処理水における溶存性アルミニウム濃度の推移を表2に示し、処理水におけるpHの推移を図2に示す。表2に示されるように、処理水での溶存性アルミニウムの濃度は通水初期には0.01mg/Lであり、実施例1に比べてアルミニウムの除去率がやや低かった。また、処理水のpHも通水初期には5程度にまで下がったうえ、その後の回復も緩やかであり、8時間通水時点でのpH6.5程度であった。[比較例2-1]Na形強酸性カチオン交換樹脂のみを用いてアルミニウム除去を行った場合の処理水におけるアルミニウム濃度を調べた。樹脂カラム内径25.4mm、長さ1000mmにNa形強酸性カチオン交換樹脂商品名アンバーライト登録商標IR120BNa、ダウケミカル社製400mLを充填し、実施例1と同じA市水道水をSV=45h1、流量18L/hの条件で約150分通水した。処理水における溶存性アルミニウム濃度の推移を表3に示す。pHが7程度である場合には、Na形強酸性カチオン交換樹脂のみによっては被処理水中の溶存性アルミニウムをほとんど除去できないことが分かった。[比較例2-2]比較例2-1と同様に、Na形強酸性カチオン交換樹脂のみを用いてアルミニウム除去を行った場合の処理水におけるアルミニウム濃度を調べた。樹脂カラム内径14mm、長さ1000mmにNa形強酸性カチオン交換樹脂商品名アンバーライト登録商標IR120BNa、ダウケミカル社製100mLを充填し、実施例1とは異なるB市水道水pH7.8、電気伝導率370μS/cmをSV=48h1、流量4.8L/hの条件で約140分通水した。B市水道水における溶存性アルミニウム濃度は0.05mg/Lであり、重炭酸イオン濃度は46mgCaCO3/Lであった。処理水における溶存性アルミニウム濃度の推移を表4に示す。pHが7を超えて8に近い場合にも、Na形強酸性カチオン交換樹脂のみによっては被処理水中の溶存性アルミニウムをほとんど除去できないことが分かった。[実施例2]混床としたイオン交換樹脂層におけるNa形強酸性カチオン交換樹脂とCl形強塩基性アニオン交換樹脂との混合比について検討した。容積KのNa形強酸性カチオン交換樹脂商品名アンバーライト登録商標IR120BNa、ダウケミカル社製と容積AのCl形強塩基性アニオン交換樹脂商品名アンバーライト登録商標IRA-400Cl、ダウケミカル社製とを混合して混床のイオン交換樹脂層とし、樹脂カラム中に充填した。このとき、容積比K:Aが1:1、1:5、1:7及び1:9である4通りの樹脂カラムを用意した。また参考のため、アニオン樹脂のみを充填した樹脂カラムも用意した。これら5通りの樹脂カラムに対し、溶存性アルミニウムの濃度が0.02mg/L、重炭酸イオン濃度が47mgCaCO3/LであるC市水道水pH7.2、電気伝導率180μS/cmをSV=45h1の条件で通水し、樹脂カラムから流出する処理水のpHを測定した。図5は、通水時間に応じたpHの推移を示しており、図6は、図5と同じデータを樹脂カラム中のアニオン交換樹脂あたりの通水倍量に応じたpHの推移に変換して示している。K:A=1:1~1:5の範囲において、アニオン交換樹脂のみを用いた場合に比べ、通水直後のpHの低下から速やかにpHが7付近にまで回復することが分かる。また、K:A=1:7以上では、pHの速やかな回復は見られないものの、カチオン交換樹脂が存在することから、アニオン形態となっている溶存性アルミニウムがカチオン交換樹脂で除去されると考えられ、処理水の水質の向上が期待される。"