"芳香族化合物のニトロ化後の粗芳香族ニトロ化合物の精製で得られる廃水の後処理のための方法であって、aアンモニア以外の塩基を添加することを含む工程aにおいて、少なくとも一の有機相及び少なくとも一の水相を得るために粗芳香族ニトロ化合物を一段階または多段階で洗浄し、かつ水相または複数の水相を除去し、b任意に、好適には蒸気によってストリッピングすることにより工程aで得られた水相または複数の水相の少なくとも一部から有機成分を除去し、c熱及び/または酸化分解によって、工程aまたは工程bから生じる水相または複数の水相の少なくとも一部から有機化合物を除去し、d工程cから生じる水相または複数の水相の少なくとも一部からアンモニアを蒸留揮散し、e任意に、工程dから生じる水相または複数の水相の少なくとも一部を生物学的廃水処理に供給する、ことを特徴とする方法。前記工程aは、塩基としてのアルカリ金属水酸化物の添加を含むことを特徴とする請求項1に記載の方法。前記廃水は、ベンゼンのニトロ化後に粗芳香族モノニトロベンゼンの精製で得られることを特徴とする請求項1または2に記載の方法。工程aの後の水相のpHが7以上であることを特徴とする請求項1~3のいずれか1項に記載の方法。工程bが実行されることを特徴とする請求項1~4のいずれか1項に記載の方法。工程bから生じる気相が、工程dにおける間接的な熱移動に用いられることを特徴とする請求項5に記載の方法。工程bから生じる気相が、工程dにおいて、熱キャリアとして気化器に導入されることを特徴とする請求項5または6に記載の方法。工程dの後の熱キャリアの少なくとも一部が、工程aに再循環されることを特徴とする方法。工程dの後で凝縮状態の熱キャリアが相分離されて水相及び有機相が得られ、有機相が工程aに再循環され、水相が工程bに再循環されることを特徴とする請求項6~8のいずれか1項に記載の方法。工程dにおける蒸留は、カラムの頂部における絶対圧が0.1~10barにおいて実行されることを特徴とする請求項1~8のいずれか1項に記載の方法。工程dにおけるアンモニアの蒸留揮散は、カラムの頂部における温度が50~160°Cにおいて実行されることを特徴とする請求項1~10のいずれか1項に記載の方法。工程dの後の水相のアンモニア含有量が100ppm以下であることを特徴とする請求項1~11のいずれか1項に記載の方法。工程cは、熱分解処理であることを特徴とする請求項1~12のいずれか1項に記載の方法。工程cは、絶対圧50~350barでかつ150~500°Cの温度で熱分解処理として実行されることを特徴とする請求項1~13のいずれか1項に記載の方法。工程cから生じる水相または複数の水相が全て、工程dに供給されることを特徴とする請求項1~14のいずれか1項に記載の方法。工程eは、工程dの後に直ちに実行されることを特徴とする請求項1~15のいずれか1項に記載の方法。しかし、先行技術による水性廃水中でのニトロ化合物の分解はアンモニアを生成し、生物学的水処理プラントにおいて好ましくない影響をもたらすこととなる。生物学的廃水処理プラントに供給されるNH3含有廃水は、硝化作用を最初に受ける。硝化は、アンモニアNH3から硝酸塩NO3-への細菌性酸化を意味する。これは、2つの工程要素からなる。第1の工程要素では、アンモニアは酸化されて亜硝酸塩となる。第2の工程要素では、亜硝酸塩は酸化されて硝酸塩となる。硝化は、酸の生成H生成を伴う。pHは、例えば、カルシウムカーボネートCaCO3と反応されると、生成される酸が中和されない限り、より低下する。生成される酸は、水の緩衝能に対する負荷となり、水または土壌を酸性化し得る。硝化微生物は、アルカリ性の範囲にわずかに寄っている中性においてのみ代謝することから、酸性化は、廃水処理プラントにおいて、魚にとって有毒なアンモニウム/アンモニアへの完全な変換を阻止することができる自己抑制。生物学的廃水処理の更なる段階において、生成された硝酸塩は、続いて、N2を生成する脱窒素作用を受けやすい。脱窒素作用は、特定の従属栄養細菌及びある種の独立栄養細菌により、硝酸塩NO3-において窒素の結合が変化してから窒素分子N2に変換されることを意味するものとして理解されている。これにより、特定の従属栄養細菌及びある種の独立栄養細菌は、脱窒素剤と称されている。より好適には、生物学的廃水処理の第1段階として硝化が省略され得るように、上記の工程からの廃水最小量で窒素を含むを供給することが好ましい。これは、経済面及び環境面において大きな利点を有する。それと同時に、上記の廃水を得るためのエネルギー消費は、最小限であることが要求される。本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであり、その目的は、上記の欠点を最小限度に留め、あるいはなくした、芳香族化合物のニトロ化用の粗芳香族ニトロ化合物の精製で得られる廃水の後処理の方法を提供することにある。より好適には、芳香族化合物のニトロ化において得られる廃水中のアンモニア含有量を減少させ、次の有機成分の除去量を低減させることのできる方法を提供することである。本発明は、続く生物学的廃水処理の第1段階において、後の硝化をほぼ省略できる。それと同時に、本方法によれば、エネルギー消費が最小限度に留められ、産業上、容易に利用することができる。上記課題は、芳香族化合物の硝化の後の粗芳香族ニトロ化合物の精製において得られた廃水を後処理する本発明に係る方法によって達成される。好適な実施の形態は、特許請求の範囲及び後述の詳細な説明から把握される。好適な実施の形態の組み合わせ、特に本発明による種々の工程の好適な実施の形態の組み合わせは、本発明の趣旨から外れるものではない。本発明によれば、発明に係る方法は、以下の工程を備える。aアンモニア以外の塩基を添加することを含む工程aにおいて、少なくとも一の有機相及び少なくとも一の水相を得るために粗芳香族ニトロ化合物を一段階または多段階で洗浄し、かつ水相または複数の水相を除去し、b任意に、好適には蒸気によってストリッピングすることにより工程aで得られた水相または複数の水相の少なくとも一部から有機成分を除去し、c熱及び/または酸化分解によって、工程aまたは工程bから生じる水相または複数の水相の少なくとも一部から有機化合物を除去し、d工程cから生じる水相または複数の水相の少なくとも一部からアンモニアを蒸留揮散し、e任意に、工程dから生じる水相または複数の水相の少なくとも一部を生物学的廃水処理に供給する本方法は、ベンゼンのニトロ化によって得られた粗ニトロベンゼンの精製で生成された廃水の後処理に、特に好適である。このため、本方法は、特定の精製に関する実施例によって説明される。しかし、当業者は、ベンゼン以外の他の芳香族出発化合物にも本実施の形態を容易に適用することができ、またはモノニトロベンゼン以外の他の生成物にも適用することができる。本発明に係る方法により処理され得る廃水は、芳香族化合物のニトロ化用の硝酸化プラントからのものが好適である。例えば、ニトロベンゼンプラント、ジニトロトルエンプラント、及びニトロトルエン、ニトロキシレンプラントである。芳香族出発化合物特にベンゼンから芳香族ニトロ化合物特にモノニトロベンゼンへのニトロ化は、先行技術において公知である。好適な方法は、例えば、ヨーロッパ特許公開0436443号、及びKirk-Othmer,EncyclopediaofChemicalTechnology,Vol.17,のNitrobenzeneandNitrotoluenesに開示されている。工程a本発明に係る洗浄の語は、有機相と水相とを接触させることを指す。これにより、有機相の少なくとも一の成分が、少なくとも部分的に水相に移される。有機相を洗浄した後、または洗浄と同時に相を除去することは公知であり、ミキサ分離ユニット分離ユニットが後に続くミキシングユニットまたは例えば抽出コラムのような抽出器といった公知の装置で実行される。上記の芳香族出発化合物特にベンゼンの硝化で調製された粗芳香族ニトロ化合物特にモノニトロベンゼンは、本発明によれば、一段階または多段階の工程において、少なくとも一の有機相及び少なくとも一の水相を得るために、水または水性溶液と最初に接触させられる。同時にあるいは引き続いて、水相は除去され、複数の水相が除去される。有機相と水相とが十分に接触するように、洗浄は、混合及び/または撹拌されることで好適に作用する。本発明によれば、洗浄は、一段階または多段階の工程で実行される。好適には、水または水性溶液による洗浄操作及び水相からの分離操作を一度または複数回行うことによって実行される。後者の場合は、工程aは、連続して複数回行う。複数回連続する工程aの能力の語は、本発明においては、工程aの多段階の能力と同義で用いられる。工程aが複数段階で実行される場合は、単一の水相または複数の水相が発生する。水相は、抽出した化合物類または種々の化合物類を種々の含有量で含む。好適な実施の形態では、工程aは、単一の水相を有機相と繰り返し接触させることによって、洗浄及び分離段階を繰り返し実行することを含む。本実施の形態では、有機相と複数段階で連続して接触せしめられかつ最終的には工程aから廃水が生成されることから、工程aから生じる単一の水相のみが発生する。さらに好適な実施の形態では、工程aの多段階の実行の結果、複数の、好適には2の分離した廃水ストリームが発生する。一部分のみ、特に、工程aから生じる水相の一部を、本発明による後続の工程に供給することができる。一方、上記の複数の水相を結合し、それらを本発明による後続の工程に供給することができる。工程aから生じる水相または複数の水相は、以後まとめて廃水と称する。本発明によれば、工程aは、アンモニア以外の塩基を添加することを含む。工程aは、好適には、炭酸ナトリウム等のアルカリ金属性炭酸塩または塩基としてのアルカリ金属水酸化物、特に好適には塩基としてのアルカリ金属水酸化物、特に水酸化リチウム、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム及び/または水酸化ルビジウムを含有する。水酸化ナトリウムは、塩基として最も好適である。上記の塩基類は、特に、少なくとも一の洗浄段階において添加される。塩基の添加による洗浄段階は、アルカリ洗浄と称される。工程aにおける塩基としてのアンモニアの添加は、本発明に不可欠な工程dがアンモニアの濃縮の結果によって極めて困難となることから、好ましくない。工程aの後の廃水のpHは7~14、好適には8~14、特に9~13が好適である。塩基は、塩基の水性溶液の状態で好適に添加される。すなわち、工程aで用いられる上記の塩基を含有する水性溶液の少なくとも一部である。塩基は、好適には過度に添加される。溶解性塩類を生成するために生成されたニトロ化用の酸を中和する。工程aの実施の形態では、粗芳香族ニトロ化合物の最初の酸性洗浄が行われる。これにより、好適には、水相を基準として、0.5~2質量の酸の濃度の硫酸が生成される。より好適には、塩基の添加によるアルカリ洗浄が引き続いて直ちに行われることである。アルカリ洗浄は、上記の条件下で好適に行われる。工程aによる廃水は、典型的に、水、残存するベンゼン及びニトロベンゼン、及びニトロフェノールを含有する。工程aによる廃水は、典型的には10~3000ppmの濃度のベンゼン、好適には100~1000ppmの濃度のベンゼン、及び500~10000ppmの濃度のニトロベンゼン、好適には1200~8000ppmの濃度のニトロベンゼンを含有する。廃水は、更に、典型的には、1000~20000ppmの濃度のニトロフェノール酸化物、好適には2000~8000ppmのニトロフェノール酸化物を含有する。本発明によるppm単位は、常に質量重量の比率を意味する。特に言及すべきは、水溶性塩類の形態で存在する以下のニトロフェノール類である。すなわち、モノ-、ジ-及びトリニトロフェノール類、モノ-、ジ-及びトリニトロクレゾール類、モノ-、ジ-及びトリニトロレゾチノール類、モノ-、ジ-及びトリキシレノール類である。有効な塩類生成体は、ニトロフェノール類で水溶性塩類を生成することができる全ての金属類を含む。例えば、リチウム、ナトリウム、カリウム及びルビジウムといったアルカリ金属類が好適である。好適な実施の形態では、工程aの後で工程bまたは工程cの実行前に、溶解しないで未だ残存するベンゼン及び/またはニトロベンゼンが廃水から除去される。溶解していないニトロベンゼンの除去は、分離器、据付の管類、または他の相分離装置によって行われる。据付の管類を用いることが好適である。上記の除去は、参考文献として引用される国際公開2009/027416で開示されるように、抽出の状態で選択的に実行される。このように除去されたベンゼン及び/またはニトロベンゼンは、好適には、ニトロ化工程または粗ニトロベンゼンに戻される。工程b好適な実施の形態では、工程bにおいて、工程aで得られた水相または複数の水相の少なくとも一部からの有機成分の除去が、ストリッピングによって実行される。ストリッピングは、ガス類空気、蒸気等を通過させて液体類から特定の揮発性成分を除去することであり、上記の成分は気相に移動され、または気相とともに液体から排出される。本発明に係るストリッピングは、好適には蒸気で実行される。ストリッピングは、好適にはストリッピングカラムで実行され、有機成分の場合、特にベンゼン及びニトロベンゼンの場合は、カラムの頂部から除去される。ストリッピングカラムは、好適には気相及び液相の集中大量移動用の内部を有する管状の装置である。液体は、好適には向流で通過、すなわち、気体の流動方向に抗してストリッピングカラム中を通過する。対応する方法及びカラムは公知技術であり、例えば、W.Meier,Sulzer,KolonnenfurRektifikationundAbsorption[ColumnsforRectificationandAbsorption],in:TechnischeRundschauSulzer,21979,page49ff.に開示されている。例えば、好適な方法は、ランダムパッキングのランダムベッドトレイ、構造化パッキングトレイ、または例えばシーブトレイ、バブルキャップトレイ、トンネルキャップトレイ、Thormannトレイといった大量移動用トレイが格納されたコラムでストリッピングされることである。工程bにおけるストリッピングは、好適には、0.1~10barの絶対圧、特に1~5barでかつ35~180°Cの温度、特に100~160°Cの温度で実行される。工程bの過程で得られ、かつ芳香族出発化合物、芳香族ニトロ化合物及び非芳香族有機化合物を含有する凝縮液は、引き続き相分離器に供給され、有機相は、好適には工程aの洗浄に循環され、水相は工程bに戻される。好適な実施の形態では、有機成分を含みかつストリッピングカラムの頂部で得られる蒸気は、工程dにおける熱キャリアとして使用され、得られた凝縮液は、相分離器に供給される。有機相は、好適には工程aの洗浄に再循環され、水相は、好適には工程bに戻される。この好適な実施の形態は、工程dにおいて詳細に説明する。安全上の理由により、工程bにおいては流動性がないことが好適である。ストリッピングカラムの機能不全は、例えば、冗長性安全装置により監視される。好適には、せいぜい多くとも30ppmの濃度のベンゼン、特に5ppm以下、及び50ppm以下の濃度のニトロベンゼン、特に20ppm以下の濃度のニトロベンゼンを含有する、アルカリ性廃水が工程bにおいて得られる。工程bは、好適には脱泡剤の存在下で実行される。好適な脱泡剤は、公知技術である。一方、脱泡を機械的手段によって実行してもよい。この手段も同様に、公知技術である。工程c本発明によれば、工程cでは、有機化合物は、工程aまたは工程bにより生成される水相または複数の水相の少なくとも一部から、熱的劣化及び/または酸化劣化反応により除去される。熱的劣化及び/または酸化劣化反応による工程aまたは工程bにより生成される水相または複数の水相の少なくとも一部からの有機化合物の除去を、以下、加熱分解と称する。一方、酸劣化は、特にオゾンを用いて行われるオゾン分解。好適には、工程cでは、工程a及び工程bで得られ、かつニトロヒドロキシ芳香族化合物の有機塩類を未だ含んでいる廃水は、高圧下で、酸素を排除して150~500°C、好適には250~350°C、より好適には250~300°Cの温度で加熱される。さらに、不活性ガス雰囲気下または例えば0.1~100barの不活性ガスの供給圧下で廃水を加熱することも可能である。好適な不活性ガスは、例えば、窒素及び/またはアルゴンである。温度及び任意的な不活性ガスの供給圧によれば、廃水の加熱の過程において、好適には50~350barの範囲、より好適には50~200barの範囲、もっとも好適には70~130barの範囲の絶対圧が確立される。アルカリ性廃水の加熱、及びベンゼン、ニトロベンゼン及びニトロフェノールといった有機成分類の分解は、典型的には5~120分、好適には20~45分の間、実行する。廃水は、圧力管中で、150°C~350°C、好適には250°C~300°Cの温度で、10bar~200bar、好適には70bar~150bar、及びpHが8~14、好適には9~13で熱平衡化される。圧力管は、公知の全ての圧力管及び上記の温度及び圧力で用いることができるものの全てが適用される。連続的な工程では、管状の反応器及びカスケードに接続されたオートクレーブが好適である。好適な実施の形態では、例えば、280°Cまで予め加熱する熱交換器を介してポンプで搬送される。続いて、予め加熱された廃水は、100barの蒸気の直接噴射または間接噴射によって300°Cまで加熱される。20分~60分の滞留時間の後、反応溶液は、向流中でフィードとともに冷却され、減圧される。工程を連続的に行うために、液体の流動量が調整される管状の反応器を用いると逆混合がなくなることから、これを用いることが好適である。工程cは、50~350barの絶対圧及び150~500°Cの温度下で不活性ガスが存在しない状態において熱的分解として実行されることが好適である。他の実施の形態では、有機化合物、特にニトロフェノールが、工程aまたは工程bにより生成される水相または複数の水相の少なくとも一部から酸化反応、好適にはオゾン分解によって除去される。芳香族化合物の硝化による廃水のオゾン分解工程は、公知技術である。酸化劣化反応を生じさせるには、20~100°Cで、圧力を1.5~10bar、かつpHを3~12においてオゾン処理することが好適である。オゾン分解は、向流で接続された反応器のカスケードにおいて連続的に実行される。このように、オゾンは、ガス流から完全に除去され、その結果、通常、オゾンが残存して破壊することがない。この工程は、特に、EP0378994A1で開示され、その内容は全て、参考文献として引用される。工程cの完了後、廃水中のニトロフェノールの含有量は、100ppm以下、特に30ppm以下であることが好適である。工程cにより発生した廃水中のアンモニアの含有量は、典型的には100~3000ppm、特に500~1500ppmである。工程cにより発生した廃水中の硝酸塩の含有量は、5~500ppm、特に20~300ppmが典型的である。工程cにより発生した廃水中の亜硝酸塩の含有量は、200~10000ppm、特に500~3000ppmが典型的である。工程cにより発生した廃水中における有機的に結合した窒素の含有量は、5~200ppm、特に5~40ppmが好適である。工程d本発明によれば、工程dは、工程cにより生じた水相または複数の水相からアンモニアを蒸留して揮散させることを含む。アンモニアは、本発明に係る方法の先行する工程、特に工程cで生じる微量の不可避的なものであるが、好ましくない反応生成物である。アンモニアは、アンモニアで汚染された複数の水相を用いて、付随的にプロセス内に引き込まれ得る。工程cで生じた複数の水相は、それ自体知られた方法によって蒸留され得る。工程dにおける蒸留は、0.1~10bar、特に1~5barが好適であり、この圧力は、蒸留装置の頂部における圧力である。工程dを経た後の水相中のアンモニア含有量は、100ppm未満、特に20ppm未満、より好適には10ppm未満である。工程bで生じた複数の水相からのアンモニアの蒸留による揮散は、50~160°Cの温度、及び0.1~10bar、特に1~5barの絶対圧下で好適に実行される。アンモニアの蒸留による揮散は、公知の装置で実行され得る。アンモニアの気化は、蒸留カラムで好適に実行される。カラムは、公知技術の未構造化パッキング、例えばランダムパッキングのランダムベッドトレイ、構造化パッキングトレイ、または例えばシーブトレイ、バブルキャップトレイ、トンネルキャップトレイ、Thormannトレイといった大量移動用トレイで構成されている。特に好適な実施の形態では、未構造化または構造化パッキング及び大量移動用トレイは互いに連結されており、最適な分離作用を実現し得る。蒸留カラム内への熱の導入は、付属的に設けられた気化器によって好適に実行される。これは、効果的な特に好適な手法により、工程dを本方法に統合することができる。プロセス技術に用いられる気化器は、液体を気体状態に転換する装置である。液体の気化には、熱的エネルギーの供給が要求される。従って、一般的に、気化器は、好適には液体である熱キャリアからの熱を通す表面により構成され、熱キャリアは、気化されるべき液体に向かって移動される。本発明に係る気化器は、要求される熱を間接的に移動熱キャリアと気化される液体とが直接的に接触しないように移動することが好適である。この気化器は、公知技術である。好適な気化器は、特に、自然循環気化器、強制循環気化器、ケトル型気化器、スチームボイラ、流下薄膜型気化器及び薄膜気化器である。特に好適なのは、管束を基にした気化器であり、流下薄膜型気化器が特に好適である。特に好適な実施の形態では、工程dは、熱管理を行う目的で少なくとも1の工程、特に工程bと連携されている。工程bで生じる気相は、好適には、工程dの間接的な熱移動に用いられる。より好適には、工程bから生じる気相は、工程dで気化器に熱キャリアとして導入される。好適には、熱キャリアは、工程bの後に、その少なくとも一部が工程aに再循環される。特に好適な実施の形態では、工程dの後の熱キャリアは、有機相及び水相を得るために相分離され、生成された有機相は、工程aに再循環される。生成された水相は、好適には工程bに供給される。本発明による方法により得られ、かつアンモニアが完全にまたは部分的に除去された廃水は、直接的に供給され得る。すなわち、生物学的廃水処理、特に水処理プラントにおける更なる分離工程を経ることがない。ここで得られるアンモニアを含有する頂部生成物は、公知技術の方法によって凝縮され、かつ好適には、凝縮物還流として工程d内において蒸留カラムに再循環され、一部がさらなる後処理、好適には焼却処理に送られる。未凝縮成分は、更なるオフガス処理に供給される。工程e好適に実行される工程eでは、工程dの後に、工程dから生じる水相の少なくとも一部が生物学的廃水処理段階に供給される。工程dから生じる水相の少なくとも一部もまた、好適には、生物学的廃水処理段階に工程dの後に迅速に供給される。すなわち、生物学的廃水処理に供給される水相の精製のための他のいかなる測定作業も行うことなく、かつより好適には硝化を行うことがない。この生物学的廃水処理の方法は公知技術であり、詳細は例えば、Ullmann’sEncyclopediaofIndustrialChemistry7theditionChapterWasteWater,2005Wiley-VCHVerlagGmbHCo.KGaA,Weinheimに開示されている。本発明の好適な実施の形態を、図1に示す。ベンゼンのニトロ化からの粗モノニトロベンゼンのストリーム3は、洗浄及び分離ユニット2に供給される。洗浄及び分離ユニット2は、好適には、水相の洗浄及びそれに続く分離が迅速に実行される複数のユニット類から構成されている。洗浄及び分離ユニット2には、塩基、特に水酸化ナトリウム及び水が一緒にあるいは別個に供給される1。これによって、廃水ストリーム4のpHが8~14、好適には9~13で調節される。洗浄及び分離ユニット2における水相の分離から生じた廃水ストリーム4は、有機化合物が実質的に除去されるストリッピングユニット5に供給される。ストリッピングユニットから生じかつ有機化合物が実質的に除去される廃水ストリームである底部生成物13は、続いて、滞留する有機成分が実質的に分解される熱分解ユニット6に供給される。続いて、廃水ストリームは、アンモニアの蒸留による揮散のために蒸留カラム9に供給される。熱統合のために、ストリッピングからのスチームストリーム7は、熱キャリアストリームとして気化器10に供給される。そして、スチームストリーム7は、アンモニア蒸留からの底部生成物15の一部を気化するために用いられ、スチームストリーム14として気化器からアンモニア蒸留の蒸留カラム9に再循環される。気化器からの冷却凝縮ストリーム8は、相分離器20に最初に供給される。生成された有機相21は、洗浄及び分離ユニット2に再循環される。生成された水相22は、ストリッピングユニット5に供給される。蒸留カラムの頂部生成物11は、凝縮器16で凝縮され、アンモニア蒸留9の凝縮物17の一部は帰還ストリームとして再度供給される。再循環されない凝縮物18は、例えば焼却によって処理される。頂部生成物19の凝縮されていない成分は、更に、オフガスクリーニングに供給される。アンモニア蒸留からの底部生成物12は、生物学的廃水処理に供給される。実施例1国際公開0164333A2及び続く相分離の実施例1により、粗モノニトロベンゼンが得られた。このようにして得られた粗モノニトロベンゼンの多段階洗浄本発明による方法の工程aにより、2つの廃水ストリームが生じた。モノニトロベンゼンに対する水の質量比が0.4で行った最初の洗浄により、質量比で6500ppmのフェノール類の第2成分及び質量比で3100ppmのベンゼンやモノニトロベンゼンといった他の芳香族成分を有する廃水を生成した。モノニトロベンゼンに対する水の質量比が0.3である第2の洗浄からの廃水は、質量比で3225ppmのベンゼン及びモノニトロベンゼンを含む。両方の廃水ストリームの有機第2成分は、蒸気によるストリッピングによって除去された本発明の方法の工程b。ストリッピングの絶対圧は、3.5barであった。工程bにおける蒸気の消費量は、単位時間当たり8.3トンであり、ストリッピングに供給された廃水の流量は単位時間当たり58トンであった。ストリッピングに用いられるカラムの頂部では、単位時間当たり7.4トンの混合物が得られた。この混合物は特に、水、ベンゼン、芳香族でない有機成分及びモノニトロベンゼンを含有していた。上記の頂部生成物は、アンモニア蒸留用の蒸留カラムの気化器に供給され、そこで凝縮された。頂部生成物の凝縮の後、生成された液体が収集されかつ40°Cに冷却された。続いて、液体が分離器に供給された。分離器では、モノニトロベンゼン、ベンゼン及び芳香族でない有機成分が、洗浄ユニットに再循環される有機相を形成した。有機成分を浸していた、分離器からの水相は、ストリッピングユニットに再循環された。本発明の方法の工程bからの頂部生成物がもっぱら加熱されたアンモニア蒸留カラムの頂部では、水及びアンモニアを本質的に含有するストリームが、絶対圧1.2barの下で単位時間当たり6.1トンの量で得られた。頂部生成物は、凝縮された。このストリームのうち単位時間当たり6.0トンは、還流としてカラムに戻された。20質量のアンモニア凝縮物を含有する残りの単位時間当たり0.1トンのストリームは、焼却された。カラムの底部では、10ppmのアンモニア凝縮物を有する単位時間当たり59.3トンの水が得られた。比較例2国際公開0164333A2及び続く相分離の実施例1により、モノニトロベンゼンが調製された。このようにして得られたモノニトロベンゼンの多段階の洗浄本発明の方法の工程aは、2つの廃水ストリームを生じさせた。モノニトロベンゼンに対する水の質量比が0.4で行った最初の洗浄により、質量比で6500ppmのフェノール類の第2成分及び質量比で3100ppmのベンゼンやモノニトロベンゼンといった他の芳香族成分を有する廃水を生成した。モノニトロベンゼンに対する水の質量比が0.3である第2の洗浄からの廃水は、質量比で3225ppmのベンゼン及びモノニトロベンゼンを含む。両方の廃水ストリームの有機第2成分は、蒸気によるストリッピングによって除去された本発明の方法の工程b。ストリッピングの絶対圧は、3barであった。工程bにおける蒸気の消費量は、単位時間当たり8.3トンであり、ストリッピングに供給された廃水の流量は単位時間当たり58トンであった。ストリッピングに用いられるカラムの頂部では、単位時間当たり7.4トンの混合物が得られた。この混合物は特に、水、ベンゼン、芳香族でない有機成分及びモノニトロベンゼンを含有していた。上記の頂部生成物は凝縮され、かつ40°Cに冷却された。続いて、液体が分離器に供給された。分離器では、モノニトロベンゼン、ベンゼン及び芳香族でない有機成分が、洗浄ユニットに再循環される有機相を形成した。有機成分を浸していた、分離器からの水相は、ストリッピングユニットに再循環された。ストリッピングカラムの底部では、アンモニアの質量に対して500ppmの濃度を有する廃水が、単位時間当たり59.4トン得られた。実施例3国際公開0164333A2及び続く相分離の実施例1により、モノニトロベンゼンが調製された。このようにして得られた粗モノニトロベンゼンの多段階洗浄本発明による方法の工程aは、2つの廃水ストリームを生じさせた。モノニトロベンゼンに対する水の質量比が0.4で行った最初の洗浄により、質量比で6500ppmのフェノール類の第2成分及び質量比で3100ppmのベンゼンやモノニトロベンゼンといった他の芳香族成分を有する廃水を生成した。モノニトロベンゼンに対する水の質量比が0.3である第2の洗浄からの廃水は、質量比で3225ppmのベンゼン及びモノニトロベンゼンを含む。両方の廃水ストリームの有機第2成分は、蒸気によるストリッピングによって除去された本発明の方法の工程b。ストリッピングの絶対圧は、3barであった。工程bにおける蒸気の消費量は、単位時間当たり8.3トンであり、ストリッピングに供給された廃水の流量は単位時間当たり58トンであった。ストリッピングに用いられるカラムの頂部では、単位時間当たり7.4トンの混合物が得られた。この混合物は特に、水、ベンゼン、芳香族でない有機成分及びモノニトロベンゼンを含有していた。上記の頂部生成物は凝縮され、かつ40°Cに冷却された。続いて、液体が分離器に供給された。分離器では、モノニトロベンゼン、ベンゼン及び芳香族でない有機成分が、洗浄ユニットに再循環される有機相を形成した。有機成分を浸していた、分離器からの水相は、ストリッピングユニットに再循環された。ストリッピングに用いられるカラムの頂部では、単位時間当たり7.4トンの新たな蒸気が、絶対圧1.2barの下で加熱され、水及びアンモニアを本質的に含有するストリームが、単位時間当たり6.1トンの量で得られた。頂部生成物は、凝縮された。このストリームのうち単位時間当たり6.0トンは、還流としてカラムに戻された。20質量のアンモニア凝縮物を含有する残りの単位時間当たり0.1トンのストリームは、焼却された。カラムの底部では、10ppmのアンモニア凝縮物を有する単位時間当たり59.3トンの水が得られた。比較例2と対比すると、本発明に係る実施例1~3は、廃水中のアンモニア含有量を500ppmから10ppmへと減少させた。実施例1では、蒸気の消費量は実施例3よりも単位時間当たり7.4トンも少なかった。実施例1及び3から生じる廃水ストリームは、生物学的廃水処理に直接的に供給され、硝化は、比較例2とは対照的に、省略することが可能である。"