銅系層と鋼層が交互に積層して各層が金属接合している積層構造体からなる摺動子であって、前記積層構造体は、銅系層と鋼層が交互に露出する表面を摺動面に持ち、当該摺動面内において、摺動相手材の摺動方向:各層を交互に横切る方向、鋼層の数:3層以上、銅系層の摺動方向平均厚さ:001~020mm、銅系層/鋼層比率R:004~075、であり、かつ摺動面から鋼層内または銅系層内を層界面に沿って内部に延びる空隙を有し、その空隙に潤滑油を含浸させた含油摺動子。摺動面内の摺動相手材と接触する領域の面積をS0、当該領域内に存在する空隙開口部の合計面積をS1とするとき、下記1式で表される開口面積率Kが1~20である請求項1に記載の含油摺動子。K=S1/S0×100...1摺動相手材が銅系材料である請求項1または2に記載の含油摺動子。積層構造体は、溝状凹部または板厚を貫通するスリットが形成された銅めっき鋼板を含む複数の銅めっき鋼板を重ね合わせて、各銅めっき層同士の接触部を拡散接合したものであり、摺動面は、その積層構造体を、前記溝状凹部またはスリットに由来する空隙を横切る面で切断することにより形成したものである、請求項1~3のいずれかに記載の含油摺動子。積層構造体は、溝状凹部または板厚を貫通するスリットが形成された銅めっき鋼板を含む複数の銅めっき鋼板を重ね合わせて、各銅めっき層をろう材としてろう付け接合したものであり、摺動面は、その積層構造体を、前記溝状凹部またはスリットに由来する空隙を横切る面で切断することにより形成したものである、請求項1~3のいずれかに記載の含油摺動子。積層構造体は、溝状凹部または板厚を貫通するスリットが形成された銅めっき鋼板または銅系金属シートが少なくとも1枚含まれるように、銅めっき鋼板と銅系金属シートを交互に重ね合わせて、各銅めっき層と銅系金属シートの接触部を拡散接合したものであり、摺動面は、その積層構造体を、前記溝状凹部またはスリットに由来する空隙を横切る面で切断することにより形成したものである、請求項1~3のいずれかに記載の含油摺動子。当該摺動子は、摺動面に対し垂直方向に可動なように、ばね機構を介して構造物に取り付けられている請求項1~6のいずれかに記載の含油摺動子。当該摺動子は、摺動相手材との電気的接触により通電を行う通電部材である請求項1~7のいずれかに記載の含油摺動子。発明者らは、導電性の良好な摺動子であって、摺動子および摺動相手材双方の損耗抑制効果の高い摺動子として、銅系層と鋼層が適度な比率で交互に積層して各層が金属接合している積層構造体からなる摺動子を開発し、特願2010-081808にて開示した。本発明はその技術を改良して更に損耗抑制効果の高い摺動子を提供しようというものである。上記目的は、銅系層と鋼層が交互に積層して各層が金属接合している積層構造体からなる摺動子であって、前記積層構造体は、銅系層と鋼層が交互に露出する表面を摺動面に持ち、当該摺動面内において、摺動相手材の摺動方向:各層を交互に横切る方向、鋼層の数:3層以上、銅系層の摺動方向平均厚さ:001~020mm、銅系層/鋼層比率R:004~075、であり、かつ摺動面から鋼層内または銅系層内を層界面に沿って内部に延びる空隙を有し、その空隙に潤滑油を含浸させた含油摺動子によって達成される。摺動相手材は例えば銅系材料である。この摺動子は、例えば摺動相手材との電気的接触により通電を行う通電部材である。上記において、摺動面内の摺動相手材と接触する領域の面積をS0、当該領域内に存在する空隙開口部の合計面積をS1とするとき、下記1式で表される開口面積率Kが1~20であることがより効果的である。K=S1/S0×100...1銅系とは銅または銅合金からなるものをいう。その銅合金としては銅含有量が70質量以上のものが好適な対象となる。金属接合とは有機系または無機系の非金属成分を主体とする接着剤を介さずに金属同士が接合していることを意味し、具体的には電気めっき、拡散接合、ろう付けなどが挙げられる。積層構造体を構築するための素材としては銅めっき鋼板を適用することが極めて効率的である。銅系材料と鋼材を直接接合して健全なすなわち接合欠陥の少ない接合部を得ることは必ずしも容易ではない。例えば、拡散接合の場合は高い面圧を付与して高温で加熱しなければ銅系材料と鋼材とを直接拡散接合することができないため、低コストでの工業的実施は難しい。また、鋼シートと銅系シートを交互に重ね合わせて、銅系シート自体をろう材としてろう付け接合する場合には、鋼と銅系溶融金属ろう材の濡れ性が不十分となってボイドが生じやすい。これに対し、銅めっき鋼板の銅めっき層同士を重ね合わせて銅めっき層同士の接触部を拡散接合する場合、比較的低面圧かつ比較的低温で拡散接合が実現できる。具体的には、溝状凹部または板厚を貫通するスリットが形成された銅めっき鋼板を含む複数の銅めっき鋼板を重ね合わせて、各銅めっき層同士の接触部を拡散接合することにより積層構造体を作製し、その積層構造体を、前記溝状凹部またはスリットに由来する空隙を横切る面で切断することにより摺動面を形成させる手法が好適に採用できる。また、銅めっき層をろう材としてろう付け接合する場合でも、双方の銅めっき層同士は反応しやすいのでろう付けも比較的容易である。具体的には、溝状凹部または板厚を貫通するスリットが形成された銅めっき鋼板を含む複数の銅めっき鋼板を重ね合わせて、各銅めっき層をろう材としてろう付け接合することにより積層構造体を作製し、その積層構造体を、前記溝状凹部またはスリットに由来する空隙を横切る面で切断することにより摺動面を形成させる手法が好適に採用できる。必要な銅系層の厚さが銅めっき層によって賄われる銅の量だけでは不足する場合は、銅めっき層の間に銅系金属シートを挟んで、銅系材料同士の接触部で拡散接合を行えばよい。具体的には、溝状凹部または板厚を貫通するスリットが形成された銅めっき鋼板または銅系金属シートが少なくとも1枚含まれるように、銅めっき鋼板と銅系金属シートを交互に重ね合わせて、各銅めっき層と銅系金属シートの接触部を拡散接合することにより積層構造体を作製し、その積層構造体を、前記溝状凹部またはスリットに由来する空隙を横切る面で切断することにより摺動面を形成させる手法が好適に採用できる。上記の積層構造体からなる摺動子は、摺動面に対し垂直方向に可動なように、ばね機構を介して構造物に取り付けられているものが好適に採用できる。本発明によれば、摺動子および摺動相手材双方の損耗を顕著に抑制でき、また摺動子は銅系金属を含む金属材料であるから導電性も高い。また、工業的に既に量産されている汎用材料を素材として製造できるため、焼結合金をはじめとする特殊な集電材料と比べ、低コストである。本発明の摺動子は、高速移動体だけでなく、低電圧、低速の移動体における集電部材としても利用価値が高い。図1に、本発明の含油摺動子およびそれに摺接する摺動相手材の断面を模式的に例示する。摺動子1は、銅系層4と鋼層5が交互に積層して金属接合により一体化した積層構造体からなる。摺動子1は摺動面3において摺動相手材2と摺接する。矢印10は摺動方向を示している。摺動子1を基準に見ると、摺動相手材2が摺動子1に対して相対的に摺動方向10矢印のどちらの方向であっても構わないに動く。その際、摺動相手材2は、摺動面3内の各銅系層4と鋼層5を交互に横切るように摺動する。図1は層界面7が摺動面3に垂直である場合を例示したものである。発明者らの研究によれば、摺動相手材2が摺動面3内の銅系層4と鋼層5を交互に擦ることにより、金属摺動子1および摺動相手材2双方の損耗を顕著に抑制することが可能となる。そのメカニズムについては現時点で十分に解明されていない。摺動面3内に存在する銅系層4および鋼層5の積層数が少なすぎると損耗抑制効果が十分に発揮されないことがある。種々検討の結果、本発明では摺動面3内に鋼層5が3層以上存在するものを対象とする。すなわち、摺動相手材2は摺動面3内において少なくとも3層の鋼層5および少なくとも2層の銅系層4と摺接する。図1の例では摺動子1の摺動方向両端部に面取り6が形成してあり、鋼層5のうち図中にaまたはbの記号で示した層は摺動面3内に厚さ方向の一部分が存在している。このように、層の厚さ方向の一部分のみが摺動面3内に存在する鋼層5も、摺動面3内に存在する鋼層5として数える。図1の例では、摺動面3内に存在する鋼層5の数は11層となる。摺動面3内の銅系層4の厚さが厚すぎると、銅系層4の銅系金属が剥脱され、摺動相手材2に付着しやすい。発明者ら詳細な検討の結果、摺動面3内における銅系層4の摺動方向平均厚さをある程度以下に薄くすることが、摺動子1および摺動相手材2双方の損耗を顕著に抑制するうえで極めて重要であることを見出し、特願2010-081808に開示した。その具体的な知見内容を紹介すると、銅系層4の摺動方向平均厚さが020mmとなるようにすることが効果的である。015mm以下、あるいはさらに010mm以下に管理しても構わない。ただし、銅系層4の厚さがあまり薄いとその存在効果が低減し、摺動相手材2の損耗が大きくなる。また、通電用途においては導電性の低下が問題となる場合も生じ得る。種々検討の結果、銅系層4の摺動方向平均厚さは001mm以上確保することが望まれる。なお、摺動方向10は摺動面3内において必ずしも層界面に直角である必要はない。摺動方向10が層界面に直角である場合は、摺動面3内に現れている銅系層4の平均厚さと、銅系層4の摺動方向平均厚さが一致する。摺動面3内に存在する銅系層4の存在比率が過剰になると、銅系層4の摺動方向平均厚さが上記規定範囲であっても、銅系金属が摺動相手材2に付着する現象が生じやすくなる。また、銅系層4の存在比率が大きくなると、鋼層5の存在比率が小さくなるので、用途によっては強度不足となる場合もある。検討の結果、摺動面3内において、銅系層/鋼層比率Rが004~075であることが望ましい。005~050であることがより好ましい。ここで、銅系層/鋼層比率Rは、摺動面3内に存在する銅系層4の摺動方向トータル厚さを摺動面3内に存在する鋼層5の摺動方向トータル厚さで除したものである。本発明に従う摺動子は、上記のような構成を有する金属摺動子において、その内部に潤滑油を収容する空隙を設けたものである。図1の例では、いくつかの鋼層5の部分に空隙30が形成されているが、銅系層4が例えば銅系金属シートに由来するものである場合には、銅系層4の部分に空隙30が設けられることもある。空隙30は穴状のものであり、その穴は層界面7に沿って積層構造体の内部に延びる。図1はその穴の中を通る平面で切断した断面を模式的に示している。空隙30には潤滑油が含浸され、摺動相手材2と摺動する際に摺動面3に存在する空隙開口部31から潤滑油が適宜浸み出して摺動面3の潤滑を担う。空隙30のサイズや数は、摺動中に適量の潤滑油が摺動面3に浸み出すことができるように、用途に応じて設定される。例えば多くの用途では下記1式で表される開口面積率Kを1~20の範囲とすれば良好な結果が得られる。K=S1/S0×100...1ここで、S0は摺動面内の摺動相手材と接触する領域の面積、S1は当該領域内に存在する空隙開口部の合計面積である。図2は、図1と同様、本発明の含油摺動子およびそれに摺接する摺動相手材の断面を模式的に例示したものである。ただし、この場合、層界面7は摺動面3に対して垂直ではない。摺動面3に現れる銅系層4あるいは鋼層5の厚さを調整したい場合などに、このような態様を採用することができる。鋼層5としては、種々の鋼種が採用できる。焼入れ処理やオーステンパー処理などの調質熱処理によって鋼層5の断面硬さを300HV以上、あるいはさらに400HV以上に硬質化させることができる鋼種を用いると、摺動子1および摺動相手材2双方の損耗を抑制する効果が向上する。そのような鋼種として例えばJIS規格鋼種を例示すれば、S35C、S55C、SCM415、SCM435、SNCM420、SK85、SUJ2、などが挙げられる。なお、銅系層4は調質熱処理によって硬化しないので、積層構造体をそのまま通常の調質熱処理に供することによって鋼層5が硬化した摺動子を得ることができる。銅系層4は、銅または銅合金である。銅合金としては種々のものが適用対象として考えられるが、代表的にはZn含有量が30質量以下のCu-Zn系合金が挙げられる。素材として電気銅めっき鋼板を使用する場合、銅系層4を銅合金とするためには所定組成および厚さの銅系金属シートを間に挟んで金属接合させればよい。銅めっき鋼板は、一般的な電気銅めっき法によって得られる電気銅めっき鋼板を適用することができる。めっき原板である鋼板の板厚は、前記銅系層の摺動方向平均厚さ、および銅系層/鋼層比率Rの規定を満たす範囲で選択されるが、通常、一般的には005~20mm程度のめっき原板を使用すればよい。積層構造体の内部に、空隙30を形成する手法としては、積層させる一部の素材シートに溝状凹部または板厚を貫通するスリットを予め形成しておき、そのシートを適当な枚数だけ挟み込む手法を採用することが合理的である。図3に、そのようなシートの外観および断面構造を模式的に示す。図3aは、表面に溝状凹部または板厚を貫通するスリットを形成した1枚のシートの外観を示したものである。このシートは例えば銅めっき鋼板である。図3bcは、aのA-A’断面における断面構造を例示したものである。bは溝状凹部を形成したもの、cは板厚を貫通するスリットを形成したものである。図4に、図3に示した溝状凹部またはスリットを形成したシート例えば銅めっき鋼板を何枚か使用した場合の各素材シートの積み重ね方を例示する。図5は、図4に示すように各シートを積み重ねた後、拡散接合等によりそれらを一体化することにより得られた積層構造体の外観および断面構造を模式的に示したものである。図5aはその積層構造体の外観、bはaのA-A’断面における断面構造を例示したものである。この積層構造体を、溝状凹部またはスリットに由来する空隙を横切る面で切断することにより、その切断面を摺動面とする摺動子とし、前記溝状凹部またはスリットに由来する空隙穴に潤滑油を毛細管現象を利用して含浸させると、本発明に従う含油摺動子が得られる。このように、本発明に従う含油摺動子を製造する際には、積層する前の素材シートの段階で、空隙となる溝状凹部やスリットを作製することができるので、潤滑油を含浸させるのに適した細い空隙穴を精度良く効率的に形成させることが可能である。積層構造体の製造方法としては、前述のように複数の銅めっき鋼板を重ね合わせたのち、銅めっき層自体をろう材としてろう付け接合する方法や、銅めっき層同士を拡散接合する方法、あるいは銅めっき鋼板の間に銅系金属シートを挟んで拡散接合する方法などが適用できる。拡散接合の場合は、例えば以下のような方法が例示できる。複数の銅めっき鋼板を重ね合わせた積層体を真空炉に装入し、真空引きを行って10Pa以下の減圧雰囲気とする。1Pa以下とすることがより好ましく、05Pa以下とすることが一層好ましい。積層体に15~60MPaの積層方向圧力を付与した状態で、780~950°Cの温度範囲に保持する。積層方向圧力は、各銅めっき層間に付与される面圧の平均平均面圧である。発明者らの検討によれば、銅めっき層同士の拡散接合は、比較的低面圧低温で健全な拡散接合部が得られるという特長がある。この特長を活かすためには例えば40MPa以下、あるいは30MPa以下という比較的低い積層方向圧力で実施することが好ましい。加熱温度については780°Cを下回ると比較的高い積層方向圧力を付与して長時間保持する必要があるので、780°C以上の温度とすることが好ましい。790°C以上とすることがより好ましい。一方、950°Cを超える高温加熱はコスト増の要因となり、銅めっき鋼板を使用するメリットが活かせない。900°C以下の加熱温度とすることがより好ましく、840°C以下に管理することもできる。上記温度に保持する時間は高面圧高温ほど短縮できる。付与する積層方向圧力と加熱温度に応じて、例えば30~300minの範囲で適正保持時間を設定すればよい。適正保持時間は予備実験のデータに基づいて設定することができる。所定時間の加熱保持が終了した後、材料温度が200°C以下となるまでは外気を遮断した炉内で冷却することが好ましい。めっき原板として焼入れ性が良好な鋼を採用した場合には、拡散処理の加熱保持後の冷却を利用して焼入れ処理を施すことも可能である。参考のため、図6に、銅めっき鋼板同士を800°Cで拡散接合して得られた積層構造の断面写真を示す。グレーの部分が鋼層、白いライン状に見える部分が銅層である。図7に、図6の一部を拡大した断面写真を示す。銅めっき層同士の界面の形跡は確認できない。これらの写真は空隙30を持たない積層構造体を作製した場合の例であるが、空隙30を持つ本発明に従う積層構造体においても、拡散接合部分の形態はこれと同様である。このようにして各層が金属接合により一体化した積層構造体は、必要に応じて調質熱処理に供されたのち、所定形状の摺動子に加工され、空隙30からなる穴には潤滑油が収容される。摺動子を構造物車両などに取り付ける際には、摺動面3に対し垂直方向図1、図2の矢印20に可動なように、ばね機構を介して構造物に取り付けることができる。ばね機構の代表例としてはパンタグラフが挙げられるが、コイルばねや、空気ばねなどを介して直接構造物に取り付けてもよい。摺動相手材2は銅系材料であることが望ましい。代表的にはトロリ線が挙げられる。積層構造体を作製するための素材として、以下のものを用意した。電気銅めっき鋼板めっき原板;鋼種:S55C、SCM415いずれもJIS規格相当材板厚025mm、10mm銅めっき層;組成:純銅厚さ:片面当たり25μm、10μm、各両面均等厚さここで、一部の電気銅めっき鋼板には、レーザー加工により図3に模式的に示したように板厚を貫通するスリットを複数本形成した。スリット幅は10mmである。銅シート板厚025mm、006mmの純銅板同種の電気銅めっき鋼板を複数枚重ね合わせて銅めっき層自体をろう材としてろう付けする方法、同種の電気銅めっき鋼板を複数枚重ね合わせて拡散接合する方法、または同種の電気銅めっき鋼板と銅シートを交互に重ね合わせて拡散接合する方法により、積層構造体を作製した。その際、一部の試料では、スリットを形成した電気銅めっき鋼板を複数枚挟み込んだ。拡散接合は10Pa以下の減圧下にて面圧15MPaを付与した状態として900°Cに加熱する手法で行った。ろう付け接合は1気圧のアルゴンガス雰囲気中、1150°C加熱によって行った。一部の積層構造体についてはオーステンパー処理を施し鋼層を硬化させた。各積層構造体から試験片を切り出し、硬さ測定、導電性測定および摺動試験を以下のように行った。硬さ測定積層構造体の銅系層および鋼層についてマイクロビッカース硬度計により断面硬さを測定した。導電性測定厚さ5mm×幅10mm×長さ120mmの試験片を用いて、JISH0505に従い導電性を測定した。ただし、各層の層界面に平行な一方向を長さ方向、長さ方向に垂直な平面において層界面に平行な方向を厚さ方向、層界面に直角な方向を幅方向とした。摺動試験積層構造体から、層界面に垂直な摺動面を持つ摺動子を切り出した。その際、スリットを形成した電気銅めっき鋼板を使用した積層構造体では、その積層構造体を、スリットに由来する空隙を横切る面で切断することにより摺動面を形成させた。摺動面に占める開口面積率K前述の1式は、後述の表1におけるNo7が5、No8が17である。そのスリットに由来する空隙穴には潤滑油を毛細管現象を利用して含浸させた。各摺動子を、回転するリング状の摺動相手材と摺接させた。当該摺動面の寸法は、層界面に対し平行方向約16mm×直角方向約12mmである。摺動相手材は純銅板の冷間圧延材100HVからリングを切り出したものである。リング寸法は外側半径115mm、内側半径105mm、リング幅5mm、リング高さ10mmである。摺動方向は摺動面内の各層を概ね直角に横切る方向とした。試験は、無潤滑、常温大気中、荷重30N、リングの回転数1200rpmの条件で、1minの摺動を8回反復させた。摺動試験後の摺動子の比摩耗量および摺動相手材の摩耗量を測定した。なお、比較材の摺動子として、S55Cバルク材、および高速鉄道車両のパンタグラフのすり板材として使用されている鉄系焼結材Fe-2Ni-2Ti-1W-3Mo-10Pbを用意し、上記と同様の試験を行った。結果を表1に示す。これらの試験のうち、No7、8以外のもの比較例は特願2010-081808に示した試験結果を再掲したものである。特願2010-081808にて開示したとおり、銅系層の摺動方向平均厚さおよび銅系層/鋼層比率Rを本発明に従って設定することにより、良好な導電性を維持しながら、損耗抑制効果が顕著に改善されるNo2、3、4。更に本発明例のものでは、含浸させた潤滑剤の作用が加わり、損耗抑制効果をより一層向上させることができた。その効果は絶大であるNo2とNo7、およびNo4とNo8の対比。なお、No9はバルク状の鋼材であるため、摺動子および摺動相手材とも損耗が大きく、導電性にも劣った。No10は高速鉄道車両において良好な集電が実現されるものであるが、このような比較的低速の摺動条件では摺動子および摺動相手材とも損耗が大きく、また導電性も低い。