内燃機関から排出される排ガスを浄化する排ガス浄化用触媒であって、多孔質基材と、該多孔質基材上に形成された触媒層とを備えており、該触媒層は、担体として少なくともセリア-ジルコニア複合酸化物を有し、かつ、該担体に担持されている貴金属触媒としてパラジウムを有しており、ここで、前記触媒層は、排ガス流動方向の上流側に配置される上流側触媒部と、排ガス流動方向の下流側に配置される下流側触媒部とを少なくとも備えており、前記上流側触媒部および前記下流側触媒部の各々には、Baが添加されており、前記上流側触媒部に添加されたBaの量が、該上流側触媒部に含まれるセリア-ジルコニア複合酸化物の全質量を100質量としたときの8質量~22質量に相当する量であり、かつ、前記下流側触媒部に添加されたBaの量が、該下流側触媒部に含まれるセリア-ジルコニア複合酸化物の全質量を100質量としたときの3質量~7質量に相当する量であることを特徴とする、排ガス浄化用触媒。前記上流側触媒部の排ガス流動方向の長さは、前記触媒層の該方向に沿う全体長に対して、排ガスの入口側の端部から少なくとも10~20を占めることを特徴とする、請求項1に記載の排ガス浄化用触媒。前記下流側触媒部の排ガス流動方向の長さは、前記触媒層の該方向に沿う全体長に対して、排ガスの出口側の端部から少なくとも80~90を占めることを特徴とする、請求項1または2の何れか一項に記載の排ガス浄化用触媒。前記下流側触媒部に含まれるセリア-ジルコニア複合酸化物の含有量が前記上流側触媒部に含まれるセリア-ジルコニア複合酸化物の含有量より多いことを特徴とする、請求項1~3の何れか一項に記載の排ガス浄化用触媒。前記上流側触媒部および前記下流側触媒部は、それぞれ前記担体としてさらにアルミナを含むことを特徴とする、請求項1~4の何れか一項に記載の排ガス浄化用触媒。前記上流側触媒部において、前記担体に担持されているパラジウムの担持量は、該担体の全質量を100質量としたときの0.5質量~3質量に相当する量であり、かつ、前記下流側触媒部において、前記担体に担持されているパラジウムの担持量は、該担体の全質量を100質量としたときの0.1質量~1質量に相当する量であり、前記上流側触媒部における前記パラジウムの担持量は、前記下流側触媒部における前記パラジウムの担持量より多いことを特徴とする、請求項1~5の何れか一項に記載の排ガス浄化用触媒。前記下流側触媒部において、前記触媒層の表面上に、少なくとも一種類の担体と該担体に担持されたロジウムとを備えるロジウム触媒層がさらに形成されることを特徴とする、請求項1~6の何れか一項に記載の排ガス浄化用触媒。ところで、自動車等のエンジンを始動させた直後には、排ガスが低温状態にある。そのため、パラジウムによる排ガス浄化においては、炭化水素HCの浄化性能が低下するという課題がある。すなわち、エンジン始動直後の低温域では、炭化水素の一部が浄化されずに残り、残存した炭化水素HCがパラジウムの表面に吸着し、パラジウム粒子の表面に被膜を形成することで、活性点が減少する。その結果、触媒の浄化性能が低下してしまうパラジウムのHC被毒。したがって、パラジウムによる排ガス浄化においては、HC被毒が発生しにくいものが好ましい。さらに、近年、製造コストの軽減や材料の安定的な供給を目的として、低貴金属排ガス浄化用触媒の開発が進められている。従来の排ガス浄化用触媒では、一部のパラジウムにHC被毒が生じても、該被毒がされていないパラジウムが多く残っているため触媒機能への影響が少ない。しかし、低貴金属排ガス浄化用触媒では、貴金属触媒の使用量を低減しているため、パラジウムがHC被毒された際の影響が大きい。本発明は、上述した課題を解決すべく創出されたものであり、排ガス浄化用触媒特に、低貴金属排ガス浄化用触媒におけるパラジウムのHC被毒を好適に防止することを目的としており、かかる目的を実現できる排ガス浄化用触媒を提供するものである。上記目的を実現するべく、本発明によって以下の構成の排ガス浄化用触媒が提供される。すなわち、本発明にかかる排ガス浄化用触媒は、内燃機関から排出される排ガスを浄化する排ガス浄化用触媒であって、多孔質基材と、該多孔質基材上に形成された触媒層とを備えており、該触媒層は、担体として少なくともセリア-ジルコニア複合酸化物を有し、かつ、該担体に担持されている貴金属触媒としてパラジウムを有している。そして、上記触媒層は、排ガス流動方向の上流側に配置される上流側触媒部と、排ガス流動方向の下流側に配置される下流側触媒部とを少なくとも備えている。また、上記上流側触媒部および上記下流側触媒部の各々には、Baバリウムが添加されており、上記上流側触媒部に添加されたBaの量が、該上流側触媒部に含まれるセリア-ジルコニア複合酸化物の全質量を100質量としたときの8質量~22質量好ましくは9質量~20質量、より好ましくは11質量~16質量に相当する量であり、かつ、上記下流側触媒部に添加されたBaの量が、該下流側触媒部に含まれるセリア-ジルコニア複合酸化物の全質量を100質量としたときの3質量~7質量好ましくは4質量~6質量に相当する量である。かかる排ガス浄化用触媒によると、担体として少なくともセリア-ジルコニア複合酸化物を有している。セリア-ジルコニア複合酸化物に含まれるセリアCeO2は、酸素吸放出能をもつため、排ガス空燃比を安定に維持することに寄与する。また、ジルコニアZrO2は高温域においてセリアの粒成長シンタリングを抑制する。そのため、セリア-ジルコニア複合酸化物は、排ガスの空燃比を安定に維持して、HCの浄化性能を効果的に発揮することができ、かつ、耐熱性にも優れているため好ましい。また、かかる排ガス浄化用触媒では、上記Baを含有していない若しくはBaの添加量が上記範囲を満たさないような従来の排ガス浄化用触媒と比較して、パラジウムのHC被毒特にオレフィン被毒が生じにくくなる。そのため、エンジン始動直後でもパラジウムのHC被毒が有効に抑えられ、高い触媒活性特に低温活性を発現することができる。これは、上記担体に添加されたBaと、貴金属触媒であるパラジウムとが相互作用することにより、パラジウムの価数が低く保たれ、パラジウムに吸着されたHCの脱着反応が促進されることが原因であると考えられる。また、上記上流側触媒部および上記下流側触媒部に対するBaの添加量が上記範囲を超える場合、過剰なBaによってセリア-ジルコニア複合酸化物の結晶構造が破壊される虞がある。これにより、セリア-ジルコニア複合酸化物の酸素吸放出能が低下し、その結果、排ガス空燃比を安定に維持できない虞がある。また、かかる構成の排ガス浄化用触媒では、上記担体に適量のBaが添加されることにより、該担体に担持されているパラジウムの分散性が向上する。そのため、高温域におけるパラジウムのシンタリングがより良く抑えられ、触媒の耐久性を向上させることができる。したがって、本発明によると、従来に比して、パラジウムのHC被毒が抑制され、さらにパラジウムのシンタリングが抑制された、浄化性能の良い排ガス浄化用触媒を提供することができる。また、かかる構成の排ガス浄化用触媒では、始めに上記上流側触媒部が排ガス中のHCを浄化し、該上流側触媒部で浄化できなかった残りの排ガスのHCが上記下流側触媒部によって浄化するため、上記下流側触媒部より上記上流側触媒部の方が、パラジウムのHC被毒が生じやすい。そのため、本発明による排ガス浄化用触媒では、上記上流側触媒部に添加されたBaの該上流側触媒部に含まれるセリア-ジルコニア複合酸化物に対する質量比が、上記下流側触媒部に添加されたBaの該下流側触媒部に含まれるセリア-ジルコニア複合酸化物に対する質量比より多くすることを特徴としている。これにより、特に上記上流側触媒部のパラジウムのHC被毒を生じにくくなり、より好適に高い触媒活性特に低温活性を発現することができる。また、ここで開示される排ガス浄化用触媒の好ましい一態様では、上記上流側触媒部の排ガス流動方向の長さは、上記触媒層の該方向に沿う全体長に対して、排ガスの入口側の端部から少なくとも10~20を占める。一方、上記下流側触媒部の排ガス流動方向の長さは、上記触媒層の該方向に沿う全体長に対して、排ガスの出口側の端部から少なくとも80~90を占める。かかる構成の排ガス浄化用触媒では、上述した割合で上記上流側触媒部の排ガス流動方向の長さ、および、上記下流側触媒部の排ガス流動方向の長さにすることにより、より好適にBaの添加によるパラジウムのHC被毒およびシンタリングを抑制することができる。したがって、より良好な触媒性能を確実に発揮することができる。また、ここで開示される排ガス浄化用触媒の好ましい他の一態様では、上記下流側触媒部に含まれるセリア-ジルコニア複合酸化物の含有量が上記上流側触媒部に含まれるセリア-ジルコニア複合酸化物の含有量より多い。セリア-ジルコニア複合酸化物に含まれるセリアは、酸素吸放出OSC能をもち、セリア-ジルコニア複合酸化物に含まれるジルコニアは、高温域においてセリアのシンタリングを制御する。かかる構成の排ガス浄化用触媒は、特にエンジン始動時の低温域では、主として上記上流側触媒部に担持されたパラジウムにより排ガスのHCを浄化する。一方、高温域では、主として上記下流側触媒部に担持されたパラジウムにより排ガスのHCを浄化する。よって、高温域に触媒性能を発揮することができるセリア-ジルコニア複合酸化物を、上記上流側触媒部より上記下流側触媒部の方に多く含有させることにより、特に上記下流側触媒部における触媒性能をより好適に発揮することができる。また、ここで開示される排ガス浄化用触媒の好ましい他の一態様では、上記上流側触媒部および上記下流側触媒部は、それぞれ上記担体としてさらにアルミナを含む。かかる構成によると、上記アルミナが持つ大きな比表面積および高い耐久性特に耐熱性を発揮させることで、より良好に触媒活性を発揮することができる。また、ここで開示される排ガス浄化用触媒の好ましい他の一態様では、上記上流側触媒部において、上記担体に担持されているパラジウムの担持量は、該担体の全質量を100質量としたときの0.5質量~3質量好ましくは0.5質量~1.5質量に相当する量であり、かつ、上記下流側触媒部において、上記担体に担持されているパラジウムの担持量は、該担体の全質量を100質量としたときの0.1質量~1質量好ましくは0.1質量~0.8質量に相当する量である。そして、上記上流側触媒部における上記パラジウムの担持量は、上記下流側触媒部における上記パラジウムの担持量より多い。パラジウムの担持率を上記範囲とすると、適切にパラジウムによる十分な触媒効果が得られると共に、コスト面で過度な負担がないため望ましい。また、特にエンジン始動時の低温域では、主として上記上流側触媒部に担持されたパラジウムにより排ガスのHCを浄化し、該上流側触媒部で浄化できなかった残りの排ガスのHCが上記下流側触媒部によって浄化するため、上記上流側触媒部における上記パラジウムの担持量を上記下流側触媒部における上記パラジウムの担持量より多くすることにより、より好適に触媒性能を発揮することができる。また、ここで開示される排ガス浄化用触媒の好ましい他の一態様では、上記下流側触媒部において、上記触媒層の表面上に、少なくとも一種類の担体と該担体に担持されたロジウムとを備えるロジウム触媒層がさらに形成される。かかる構成の排ガス浄化用触媒では、上記ロジウム触媒層を形成することにより、ロジウムが持つNOxの浄化性能還元浄化能を発揮することができる。また、上記上流側触媒部および上記下流側触媒部では、パラジウムによるCOおよびHCの浄化性能酸化浄化能を発揮することができるため、上記触媒層はいわゆる三元触媒としての機能を有する。したがって、効果的に内燃機関から排出された排ガス中に含まれる有害成分を浄化することができる。以下、本発明の好適な実施形態について説明する。なお、本明細書において特に言及している事項以外の事柄であって本発明の実施に必要な事柄は、該分野における従来技術に基づく当業者の設計事項として把握され得る。本発明は、本明細書に開示されている内容と該分野における技術常識とに基づいて実施することができる。本明細書において、リッチ排ガスとは、空燃比がリッチA/F<14.7の混合ガスを燃焼することによってなる排ガスのことをいう。他方、本明細書において、リーン排ガスとは、空燃比がリーンA/F>14.7の混合ガスを燃焼することによってなる排ガスのことをいう。また、本明細書において、弱リーン排ガスとは、空燃比が14.7±0.05のストイキ近傍の混合ガスを燃焼することによってなる排ガスのことをいう。<排ガス浄化装置>先ず、本発明の一実施形態にかかる排ガス浄化用触媒を備えた排ガス浄化装置について説明する。かかる排ガス浄化装置は、内燃機関の排気系に設けられている。以下、図1を参照しながら内燃機関および排ガス浄化装置について説明する。A.内燃機関図1に示す構成の内燃機関1は、複数の燃焼室2と、燃焼室2のそれぞれに燃料を噴射する燃料噴射弁3とを備えている。各々の燃料噴射弁3は、燃料供給管21を介してコモンレール22に接続されている。コモンレール22は、燃料ポンプ23を介して燃料タンク24に接続されている。燃料ポンプ23は、コモンレール22、燃料供給管21、燃料噴射弁3を介して、燃料タンク24内の燃料を燃焼室2へ供給する。また、燃焼室2は、それぞれ吸気マニホルド4および排気マニホルド5が連通している。以下、吸気マニホルド4よりも上流側に設けられ、内燃機関1に空気酸素を供給する系を吸気系と称する。また、排気マニホルド5よりも下流側に設けられ、内燃機関1で生じた排ガスを外部に排出する系を排気系と称する。なお、上記吸気系と上記排気系とは、排ガス再循環通路18を介して互いに連通されている。また、排ガス再循環通路18には、電子制御式の制御弁19が配置されており、該制御弁19の開閉により再循環させる排ガスを調整することができる。また、排ガス再循環通路18には、排ガス再循環通路18内を流れるガスを冷却するための冷却装置20が配置されている。A-1.吸気系次に、内燃機関1の吸気系について説明する。内燃機関1を吸気系に連通させる吸気マニホルド4には吸気ダクト6が接続されている。かかる吸気ダクト6は、排気ターボチャージャ7のコンプレッサ7aに接続されており、コンプレッサ7aにはエアクリーナ9が接続されている。エアクリーナ9には、内燃機関の外部から吸入する空気の温度吸気温を検出する吸気温センサ9aが取付けられている。また、エアクリーナ9の下流側内燃機関1側には、エアフロメータ8が配置されている。エアフロメータ8は、吸気ダクト6へ供給される吸入空気量Gaを検出するセンサである。吸気ダクト6におけるエアフロメータ8のさらに下流側には、スロットル弁10が設けられている。このスロットル弁10を開閉することで内燃機関1に供給される空気の量を調整できる。また、スロットル弁10の近傍には、スロットル弁10の開度を検出するスロットルセンサ図示せずが配置されているとよい。また、吸気ダクト6の周りには、吸気ダクト6内を流れる空気を冷却するための冷却装置11が配置されていると好ましい。A-2.排気系次に、内燃機関1の排気系について説明する。内燃機関1を排気系に連通させる排気マニホルド5は、排気ターボチャージャ7の排気タービン7bに接続されている。該排気タービン7bには、排ガスが流通する排気通路12が接続されている。なお、排気系例えば、排気マニホルド5には、排ガス中に燃料Fを噴射する排気系燃料噴射弁13が設けられていてもよい。この排気系燃料噴射弁13は、排ガス中に燃料Fを噴射することで、後述の排ガス浄化用触媒40に供給される排ガスの空燃比A/Fを調整することができる。B.排ガス浄化装置ここで開示される排ガス浄化装置100は、内燃機関1の排気系に設けられている。排ガス浄化装置100は、排ガス浄化用触媒40と制御部30とを備え、排気系に流れる排ガスに含まれる、一酸化炭素CO、炭化水素HC、窒素酸化物NOx等の有害成分を浄化する。また、図1に示す構成の排ガス浄化装置100は、触媒上流センサ14と触媒下流センサ15とを備えている。C.排ガス浄化用触媒ここで開示される排ガス用浄化触媒40は、内燃機関1の排気系に配置されている。図1に示す構成の排ガス浄化装置100では、排ガス浄化用触媒40は、上記排気系の排気通路12に配置されている。かかる排ガス浄化用触媒40の詳細は後述する。D.触媒上流センサここで開示される排ガス浄化装置100は、排気系における排ガス浄化用触媒40の上流に触媒上流センサ14を備えていてもよい。図1に示す構成の排ガス浄化装置100では、排気通路12における排ガス浄化用触媒40の上流に触媒上流センサ14が配置されている。触媒上流センサ14は、排ガス浄化用触媒40の上流の排ガス空燃比を検出できる。かかる触媒上流センサ14によって検出された排ガス浄化用触媒40の上流の排ガス空燃比を、所定の計算式に導入することによって内燃機関1に供給された混合ガスの空燃比を推定することができる。例えば、後述する制御部30は、触媒上流センサ14において検出された排ガス浄化用触媒40の上流の排ガス空燃比を受信し、上記制御部30が該排ガス空燃比に基づいて内燃機関1に供給された混合ガスの空燃比を算出する。E.触媒下流センサここで開示される排ガス浄化装置100では、排気系における排ガス浄化用触媒40の下流に触媒下流センサ15が配置されている。図1に示す構成の排ガス浄化装置100では、排気通路12における排ガス浄化用触媒40の下流に触媒下流センサ15が配置されている。触媒下流センサ15は、排ガス浄化用触媒40の下流の排ガス空燃比を検出できればよく、その具体的な構成は本発明を特に限定するものではない。例えば、触媒下流センサ15としては、排ガス中の酸素濃度を検出する酸素センサを用いることができる。かかる酸素センサの一例として、リッチ排ガスに接触した際に1Vの電位を生じ、リーン排ガスに接触した際に0Vの電位を生じる0V-1V酸素センサが挙げられる。かかる0V-1V酸素センサを用いた場合、検出される電位の変動によって排ガス浄化用触媒40の下流の排ガスの空燃比の変動を検出することができる。また、触媒下流センサ15の他の例としては、A/Fセンサ空燃比センサが挙げられる。A/Fセンサは、排ガス中の酸素濃度を検知し、該酸素濃度に基づいて排ガス空燃比を検出する。F.制御部ECU次に、ここで開示される排ガス浄化装置100の制御部ECU30について説明する。制御部30は、主としてデジタルコンピュータから構成されており、内燃機関1および排ガス浄化装置100の稼働における制御装置として機能する。制御部30は、例えば、読み込み専用の記憶装置であるROM、読み書き可能な記憶装置であるRAM、任意の演算や判別を行うCPU等を有している。図1に示す構成の制御部30には入力ポートが設けられており、内燃機関1や排ガス浄化用触媒40の各部位に設置されているセンサと電気的に接続されている。これによって、各々のセンサで検知した情報が、上記入力ポートを経て電気信号としてROM、RAM、CPUに伝達される。また、制御部30には出力ポートも設けられている。制御部30は、該出力ポートを介して、内燃機関1の各部位に接続されており、制御信号を送信することによって各部材の稼働を制御している。制御部30は、触媒上流センサ14で検知された排ガス浄化用触媒40の上流の排ガスの酸素濃度に基づいて内燃機関1で燃焼された混合気ガスの空燃比A/Fを推定できる。また、制御部30は、触媒下流センサ15で検知された排ガス浄化用触媒40よりも下流の排ガスの酸素濃度に基づいて、排ガス浄化用触媒40を通過した排ガスがリッチ排ガスであるか、または、リーン排ガスであるかを検知できる。また、上述したように、制御部30は、上記触媒下流センサ15及び上記触媒上流センサ14の検出結果に基づいて、内燃機関1に供給される混合気ガスの空燃比を調整できる。図1に示す構成の排ガス浄化装置100では、制御部30は、触媒下流センサ15および触媒上流センサ14で検知された排ガス空燃比に基づいて、内燃機関1に供給されている混合ガスの空燃比を算出する。そして、該算出した空燃比と、目的とする空燃比とに基づいて制御信号を作成し、該制御信号を内燃機関1の各部材に送信する。例えば、制御部30は、燃料ポンプ23や燃料噴射弁3に電気的に接続されており、燃料ポンプ23の稼働や燃料噴射弁3の開閉のタイミングを制御することによって、内燃機関1に供給される燃料を調整することができる。一方、制御部30は、吸気系における吸気ダクト6内に設けられたスロットル弁10にも接続されており、スロットル弁10の開閉タイミングを制御することによって内燃機関1に供給される空気の量を調整することができる。制御部30は、燃料ポンプ23や燃料噴射弁3の制御による燃料供給量と、スロットル弁10の制御による空気供給量とを調整することによって、内燃機関1に供給される混合ガスの空燃比を調整する。なお、内燃機関1が通常運転している場合には、制御部30は、内燃機関1に供給される混合ガスの空燃比をストイキA/F=14.7近傍に調整している。混合ガスの空燃比がストイキ近傍に調整されている場合、内燃機関1における燃料燃焼効率が最もよく、排ガス浄化用触媒40における排ガス浄化機能も最も好適に発揮される。<排ガス浄化用触媒>次に、本発明で開示される排ガス浄化用触媒40の詳細な構成について説明する。かかる排ガス浄化用触媒40は、基材上に触媒層が形成されることによって構成されており、該触媒層の有する触媒機能によって排ガスに含まれる有害成分を除去する。上記排ガス浄化用触媒の一例を図2および図3に示す。図2は排ガス浄化用触媒40を模式的に示した斜視図であり、図3は排ガス浄化用触媒40の断面構成の一例を模式的に示した拡大図である。1.基材ここで開示される排ガス浄化用触媒の基材としては、従来のこの種の用途に用いられる種々の素材および形態のものが使用可能である。例えば、基材は、多孔質構造を有した耐熱性素材で構成されていると好ましい。かかる耐熱性素材としては、コージェライト、炭化ケイ素シリコンカーバイト:SiC、チタン酸アルミニウム、窒素ケイ素、ステンレス鋼などの耐熱性金属やその合金などが挙げられる。また、基材は、ハニカム構造、フォーム形状、ペレット形状等を有していると好ましい。なお、基材全体の外形は、円筒形状、楕円筒形状、多角筒形状等を採用することができる。図2に示す構成の排ガス浄化用触媒40では、基材42としてハニカム構造を有した筒状部材が採用されている。このハニカム構造の基材42は、排ガスが流れる方向である筒軸方向に沿って複数の流路48を有している。また、基材42の容量基材42内の流路48の体積は、0.1L以上好ましくは0.5L以上であり、5L以下好ましくは3L以下、より好ましくは2L以下であると好ましい。2.触媒層上記基材42上には、触媒層43が形成されている。この触媒層43は、貴金属触媒と、該貴金属触媒を担持する担体とを備えている。図3に示す構成の排ガス浄化用触媒40では、触媒層43が基材42の表面に形成されている。排ガス浄化用触媒40に供給された排ガスは、基材42の流路48内を流動し、触媒層43に接触することによって有害成分を浄化する。例えば、排ガスに含まれるCOやHCは触媒層43によって酸化され水H2Oや二酸化炭素CO2などに変換浄化され、NOxは触媒層43によって還元され窒素N2に変換浄化される。ここで開示される排ガス浄化用触媒40では、触媒層43が複数の層領域に分割されており、少なくとも上流側領域上流側触媒部44と下流側領域下流側触媒部45bとを備えている。図3に示すように、上流側触媒部44は、排ガスが流動する方向における上流側に設けられており、下流側触媒部45bは、排ガスが流動する方向における下流側上記上流側触媒部44よりも下流側に設けられている。また、ここで開示される排ガス浄化用触媒40の触媒は、2つ以上の領域に分割されていてもよい。例えば、上流側触媒部44と下流側触媒部45bとは異なった構成を有する領域を、上流側触媒部44と下流側触媒部45bとの間に設けることもできる。2-1.上流側触媒部ここで開示される上流側触媒部44は、排ガス流動方向における上流側の上記基材上に形成されている。かかる上流側触媒部44は、担体としてセリア-ジルコニア複合酸化物CeO2-ZrO2複合酸化物が備えられており、該担体に貴金属触媒としてパラジウムが担持されている。また、上記担体にはBaが添加されている。そして、上流側触媒部44に添加されたBaの量は、上流側触媒部44に含まれるセリア-ジルコニア複合酸化物の全質量を100質量としたときの8質量~22質量に相当する量が適当であって、9質量~20質量が好ましく、11質量~16質量がより好ましい。上記上流側触媒部44のBaの添加量の範囲を、上流側触媒部44に含まれる担体に対する比率にした場合は、該担体の全質量を100質量としたときの4質量~12質量に相当する量が適当であって、4.5質量~10質量が好ましく、5質量~8.5質量がより好ましい。また、上流側触媒部44の排ガス流動方向の長さは、触媒層の該方向に沿う全体長に対して、排ガスの入口側の端部から少なくとも10~20を占める。2-2.下流側触媒部ここで開示される下流側触媒部45bは、排ガス流動方向における下流側の上記基材上に形成されている。かかる下流側触媒部45bは、上記上流側触媒部44と同様に担体としてセリア-ジルコニア複合酸化物CeO2-ZrO2複合酸化物が備えられており、該担体に貴金属触媒としてパラジウムが担持されている。ここで開示される技術では、上記担体にBaが添加されている。そして、上記下流側触媒部45bに添加されたBaの量は、該下流側触媒部45bに含まれるセリア-ジルコニア複合酸化物の全質量を100質量としたときの3質量~7質量に相当する量が適当であって、4質量~6質量が好ましい。上記下流側触媒部45bのBaの添加量の範囲を、下流側触媒部45bに含まれる担体に対する比率にした場合は、該担体の全質量を100質量としたときの1.5質量~4質量に相当する量が適当であって、2質量~3.5質量が好ましい。また、上記下流側触媒部45bは、その表面上に、少なくとも一種類の担体と該担体に担持されたロジウムとを備えるロジウム触媒層45aをさらに形成することができる。かかるロジウム触媒層45aを形成することにより、ロジウムが持つ還元浄化能により、排ガス中のNOxの浄化を行うことができる。また、下流側触媒部45bの排ガス流動方向の長さは、触媒層43の該方向に沿う全体長に対して、排ガスの出口側の端部から少なくとも80~90を占める。上述した割合で上記上流側触媒部44の排ガス流動方向の長さ、および、上記下流側触媒部45bの排ガス流動方向の長さにすることにより、より好適にBaの添加によるパラジウムのHC被毒およびシンタリングを抑制することができる。したがって、より良好な触媒性能を確実に発揮することができる。3.貴金属触媒本発明にかかる上流側触媒部44および下流側触媒部45bでは、該上流側触媒部44および該下流側触媒部45bの担体に担持されている貴金属触媒として、排ガスに含まれる有害成分であるHC、COを浄化する酸化性能を有するパラジウムPdを用いているが、排ガスに含まれる有害成分を浄化するための触媒機能を有する他の貴金属触媒をさらに含むこともできる。貴金属触媒に用いられ得るパラジウム以外の金属としては、例えば、白金族に含まれる何れかの金属、或いは該白金族に含まれる何れかの金属を主体とする合金などを好ましく用いることができる。上記白金族に含まれる金属としてはパラジウムも含まれるが、パラジウム以外には、白金Pt、ロジウムRh、ルテニウムRu、イリジウムIr、オスミウムOsが挙げられる。例えば、上流側触媒部44および下流側触媒部45bには、さらにHC、COを浄化する酸化性能を持つ白金Ptを含有させることができる。また、上流側触媒部44および下流側触媒部45bには、さらにNOxを浄化する還元性能を持つロジウムRhをさらに含有させることもできるが、同一触媒層内にパラジウムおよびロジウムを含有させると、高温時にパラジウムとロジウムとが反応して合金化し、その結果、ロジウムのNOx浄化性能を低下させる虞がある。そのため、パラジウムおよびロジウムは上述したように異なる触媒層に含有させることが好ましい。また、本発明では、下流側触媒部45bのさらに表面上にロジウム触媒層45aを備えているが、このように上流側触媒部44の表面上にロジウム触媒層45aを備えずに、下流側触媒部45bにのみ該ロジウム触媒層45aを備えることにより、下流側触媒部45b内部へのCO、HCの拡散性を高めることができ、結果として、下流側触媒部45bにおけるCO、HCの浄化が促進される。また、ここで開示される排ガス浄化装置100の排ガス浄化用触媒40は、従来の排ガス浄化用触媒に比べて貴金属触媒の含有割合が少ない低貴金属排ガス浄化用触媒である。具体的には、ここで開示される排ガス浄化用触媒の上流側触媒部44において、該上流側触媒部44の担体に担持されているパラジウムの担持量は、該担体の全質量を100質量としたときの0.5質量~3質量に相当する量が適当であって、0.5質量~1.5質量が好ましい。一方、下流側触媒部45bにおいて、該下流側触媒部45bの担体に担持されているパラジウムの担持量は、該担体の全質量を100質量としたときの0.1質量~1質量に相当する量が適当であって、0.1質量~0.8質量が好ましい。このように、ここで開示される排ガス浄化用触媒40は、従来の排ガス浄化用触媒に比べて貴金属触媒の含有量が低減されている。従って、ここで開示される排ガス浄化装置100では、貴金属触媒の含有量を低減することによって製造コストの削減や材料の安定的供給に貢献している。また、ここで開示される排ガス浄化用触媒40では、上流側触媒部44におけるパラジウムの担持量は、下流側触媒部45bにおけるパラジウムの担持量より多い。エンジン始動時の低温域では、主として上流側触媒部44に担持されたパラジウムにより排ガスのHCを浄化し、該上流側触媒部44で浄化できなかった残りの排ガスのHCが下流側触媒部45bによって浄化するため、上流側触媒部44におけるパラジウムの担持量を下流側触媒部45bにおけるパラジウムの担持量より多くすることにより、より好適に触媒性能を発揮することができる。4.担体上記触媒層43に備えられている上流側触媒部44および下流側触媒部45bは、担体として少なくともセリア-ジルコニア複合酸化物を備えている。該複合酸化物はOSC材であり、リーン排ガスが供給された際に酸素を吸収し、吸収した酸素をリッチ排ガスが供給された際に放出する酸素吸放出能を有している。よって、より好適に排ガス中に含まれる有害成分を浄化することができる。上記セリア-ジルコニア複合酸化物におけるセリアとジルコニアとの混合割合は、CeO2/ZrO2=0.25~0.75好ましくは0.3~0.6、より好ましくは0.5程度であるとよい。また、ここで開示される排ガス浄化用触媒40では、下流側触媒部45bに含まれるセリア-ジルコニア複合酸化物の含有量が上流側触媒部44に含まれるセリア-ジルコニア複合酸化物の含有量より多い。エンジン始動時の低温域では、主として上流側触媒部44に担持されたパラジウムにより排ガスのHCを浄化する。一方、高温域では、主として下流側触媒部45bに担持されたパラジウムにより排ガスのHCを浄化する。よって、高温域に触媒性能を発揮することができるセリア-ジルコニア複合酸化物を、上流側触媒部44より下流側触媒部45bの方に多く含有させることにより、特に下流側触媒部45bにおける酸素吸放出能の性質をより好適に発揮することができる。上記セリア-ジルコニア複合酸化物を有する担体の形状外形は特に限定されないが、比表面積が大きな上記担体を構成できるような形状を有しているとより好ましい。例えば、上記担体の比表面積BET法により測定される比表面積。以下同じ。は、20m2/g~80m2/gが好ましく、40m2/g~60m2/gがより好ましい。このような比表面積の担体を実現するために好適な形状としては、粉末状粒子状が挙げられる。より好適な比表面積を有する担体を実現するために、粉末状のセリア-ジルコニア複合酸化物の平均粒径は、5nm~20nm、好ましくは7nm~12nmに設定するとよい。上記粒子の平均粒径が大きすぎるまたは比表面積が小さすぎる場合は、担体に貴金属触媒を担持させる際に貴金属の分散性が低下する傾向があり、触媒の浄化性能が低下するため好ましくない。一方、上記粒子の粒径が小さすぎるまたは比表面積が大きすぎる場合は、上記担体自体の耐熱性が低下し、触媒の耐熱特性が低下するため好ましくない。また、ここで開示される排ガス浄化用触媒40では、上記担体にセリア-ジルコニア複合酸化物等のOSC材以外の担体材料非OSC材が含まれていてもよい。かかる非OSC材としては、多孔質であり、且つ、耐熱性に優れた金属酸化物が好ましく用いられる。該非OSC材としては、例えば、酸化アルミニウムアルミナ:Al2O3、酸化ジルコニウムジルコニア:ZrO2、酸化ケイ素シリカ:SiO2、或いはこれらの金属酸化物を主成分とした複合酸化物などが好ましい。中でも、アルミナ、ジルコニアは、上述した担体材料として好ましい条件を満たしており、且つ、安価であるため特に好ましく用いることができる。これらの非OSC材を含んだ担体は、比表面積が広く、且つ、安価に作製できるため好ましい。例えば、上記担体にアルミナをさらに含む場合、上記担体内のセリア-ジルコニア複合酸化物とアルミナの質量混合比セリア-ジルコニア複合酸化物:アルミナが20:80~80:20の範囲内で混合することが好ましい。上記範囲内に混合することにより、セリア-ジルコニア複合酸化物とアルミナとを併用することによる効果例えば、アルミナが持つ大きな比表面積及び高い耐久性特に耐熱性と、セリア-ジルコニア複合酸化物が持つ酸素吸蔵放出能を合わせ持つことができる効果を適切に発揮することができる。セリア-ジルコニア複合酸化物の混合比率が少なすぎると、担体全体としての酸素吸放出能が低下する傾向になる場合があり、一方、アルミナの混合比率が少なすぎると、担体全体の熱安定性が低下したり、比表面積が減少して所望の量のパラジウムを担持するのが困難になったりするため好ましくない。5.バリウム化合物上述したように、ここで開示される排ガス浄化用触媒40では、上流側触媒部44および下流側触媒部45bにバリウムBa化合物が添加されていることを特徴の一つとしている。該バリウム化合物としては、A/F=14.7近傍例えば、A/F=14.7±0.05の弱リーン排ガスに曝された際に高い酸素吸収能を発揮し、排ガス浄化用触媒全体の酸素吸収量を向上できるものが用いられる。かかるバリウム化合物としては、例えば、酢酸バリウムCH3COO2Ba、硫酸バリウムBaSO4、硝酸バリウムBaNO32、シュウ酸バリウムBaC2O42H2O等が挙げられる。これらの中でも、酢酸バリウムは、弱リーン排ガスに曝された際、特に高い酸素吸収能を発揮できるため好ましい。また、上流側触媒部44に添加されたBaの量が、該上流側触媒部44に含まれるセリア-ジルコニア複合酸化物の全質量を100質量としたときの8質量~22質量に相当する量が適当であって、9質量~20質量が好ましく、11質量~16質量がより好ましい。また、下流側触媒部45bに添加されたBaの量が、該下流側触媒部45bに含まれるセリア-ジルコニア複合酸化物の全質量を100質量としたときの3質量~7質量に相当する量が適当であって、4質量~6質量が好ましい。上流側触媒部44または下流側触媒部45bのBaの添加量が上記範囲を下回る場合、弱リーン排ガスが供給されても、好適な酸素吸収量が得られない虞がある。一方、上流側触媒部44または下流側触媒部45bのBaの添加量が上記範囲を上回る場合、担体や貴金属触媒の表面がBaで覆われることにより、排ガス浄化用触媒40の触媒機能が低下する虞がある。また、過剰なBaによってセリア-ジルコニア複合酸化物の結晶構造が破壊される虞がある。これにより、セリア-ジルコニア複合酸化物の酸素吸放出能が低下し、その結果、排ガス空燃比を安定に維持できない虞がある。したがって、上流側触媒部44および下流側触媒部45bへのBaの添加量を上述の数値範囲内に設定することによって、弱リーン排ガス供給時に好適な酸素吸収量が得ることができ、且つ、触媒機能が高い状態で維持された排ガス浄化用触媒を作製することができる。また、上記バリウム化合物は、貴金属触媒であるパラジウムのHC被毒を抑制するという効果もある。したがって、貴金属触媒としてパラジウムを用いている場合、バリウム化合物が担体に添加されているため、HC被毒によるパラジウムの劣化を防止し、排ガス浄化用触媒の触媒機能を高い状態で維持できる。また、本発明を限定するものではないが、バリウム化合物を担体に添加する方法は、例えば、以下のような手順で行うことができる。まず、バリウム化合物例えば、酢酸バリウムを溶媒例えば水に溶かしたバリウム溶液を調製する。このバリウム水溶液を、担体に含まれる触媒材料例えば、セリア-ジルコニア複合酸化物を分散させたスラリーに添加して攪拌した後に乾燥する。得られた粉末を高温例えば400°C~600°C程度条件下にて所定時間保つことにより、バリウム化合物が添加された担体が得られる。このように、バリウム化合物を水に溶かして溶液状で添加することにより、粒状で添加する場合に比べて、担体全体にバリウム化合物を均一に分散させることができる。また、上述したようなバリウム化合物の添加は、担体に貴金属触媒を担持させる前に行ってもよく、担体に貴金属触媒を担持させた後に行ってもよい。好ましくは、貴金属触媒を担持させた後にバリウム化合物の添加を行うとよい。これにより、各々の材料が均一に分散されて、排ガス浄化用触媒の排ガスの浄化能力をより好適に発揮することができる。6.その他添加物また、ここで開示される排ガス浄化用触媒40の触媒層43には、副成分として他の材料典型的には、無機酸化物が添加されていてもよい。かかる副成分は、本発明を特に限定するものではなく、上流側触媒部44または下流側触媒部45bの何れか一方に添加されていてもよいし、両方に添加されていてもよい。上記添加物の具体例としては、ランタンLa、イットリウムY等の希土類元素、カルシウム等のアルカリ土類元素、その他遷移金属元素等が挙げられる。中でも、ランタン、イットリウム等の希土類元素は、触媒機能を阻害せずに高温域における比表面積を向上できるため、安定化剤として好適に用いられる。また、これら副成分の含有割合は、各々の触媒層を構成する担体100質量部に対して10質量部~20質量部例えば、ランタンおよびイットリウムをそれぞれ5質量部ずつに設定するとより好ましい。以上、本発明の好適な実施形態について説明した。次に、本発明に関する試験例を説明するが、以下で説明する試験例は本発明を限定することを意図したものではない。先ず、上流側触媒部へのBaの添加量の違いによるHCの浄化時間を比較するために、以下の例1~例6の触媒サンプルを用意した。<例1>ここでは、例1として、上流側触媒部と下流側触媒部とロジウム触媒層とを有し、Ba化合物である酢酸バリウムが上記上流側触媒部および下流側触媒部に添加された排ガス浄化用触媒を作製した。なお、ここで作製した排ガス浄化用触媒は、基材容量1Lあたりの貴金属触媒含有量が2.0g以下の低貴金属排ガス浄化用触媒である。また、ここで用いた排ガス浄化用触媒の基材は、基材長105mmの筒状ハニカム基材である。以下の材料組成の説明においてg/Lと記載しているものについては、基材容量1Lに含まれる量を示すものである。先ず、上流側触媒部の触媒を調製した。1.4g/LのパラジウムPdを含む硝酸系Pd薬液に、45g/LのランタンLa添加アルミナ粉末を懸濁させて分散液を調製した。そして、該分散液に、セリア-ジルコニア複合酸化物を50g/L、バインダであるアルミナを5g/L分散させて、上流側触媒部用スラリーを得た。かかる上流側触媒部用スラリーを120°Cの温度条件下で30分乾燥させ、更に500°Cの温度条件下で2時間焼成することによって上流側触媒部用の触媒材料を得た。次に、下流側触媒部の触媒を調製した。0.6g/LのパラジウムPdを含む硝酸系Pd薬液に、65g/LのランタンLa添加アルミナ粉末を懸濁させて分散液を調製した。そして、該分散液に、セリア-ジルコニア複合酸化物を85g/L、バリウム化合物である酢酸バリウムCH3COO2Baを5g/L、バインダであるアルミナを5g/L分散させて、下流側触媒部用スラリーを得た。かかる下流側触媒部用スラリーを120°Cの温度条件下で30分乾燥させ、更に500°Cの温度条件下で2時間焼成することによって下流側触媒部用の触媒材料を得た。次に、上記下流側触媒部において、上記触媒層の表面上に備わるロジウム触媒層を調製した。0.2g/LのロジウムRhを含む硝酸系Rh薬液に、55g/LのジルコニアZrO2粉末を懸濁させて分散液を調製した。そして、該分散液に、ランタンLa添加アルミナを35g/L、バインダであるアルミナを5g/L分散させて、ロジウム触媒層用スラリーを得た。かかるロジウム触媒層用スラリーを120°Cの温度条件下で30分乾燥させ、更に500°Cの温度条件下で2時間焼成することによってロジウム触媒層用の触媒材料を得た。次に、上記上流側触媒部用の触媒材料を酸性水溶液に分散させ、スラリー状に調整した。そして、上記筒状ハニカム基材の排ガス入口側の端部から基材全長の20の領域を、上流側触媒部用の触媒材料を分散させたスラリーに浸漬させた。そして、基材をスラリーから引き上げ、20°Cの温度条件下で30分乾燥させ、更に500°Cの温度条件下で2時間焼成することによって、上流側触媒部を形成した。その後、上記下流側触媒部用の触媒材料を酸性水溶液に分散させ、スラリー状に調整した。そして、上記筒状ハニカム基材の排ガス出口側の端部から基材全長の90の領域を、下流側触媒部用の触媒材料を分散させたスラリーに浸漬させた。そして、基材をスラリーから引き上げ、20°Cの温度条件下で30分乾燥させ、更に500°Cの温度条件下で2時間焼成することによって、下流側触媒部を形成した。その後、ロジウム触媒層用の触媒材料を酸性水溶液に分散させ、スラリー状に調整した。そして、上記筒状ハニカム基材上の下流側触媒部の表面上を、ロジウム触媒層用の触媒材料を分散させたスラリーに浸漬させた。そして、基材をスラリーから引き上げ、20°Cの温度条件下で30分乾燥させ、更に500°Cの温度条件下で2時間焼成することによって、ロジウム触媒層を形成した。以上のようにして得られた排ガス浄化用触媒を例1の触媒サンプルとした。<例2>上流側触媒部の触媒を調製する工程において、バリウムBaを上流側触媒部の触媒層に添加するために、5.0g/Lおおむね、上流側触媒部に含まれるセリア-ジルコニア複合酸化物の全質量を100質量としたときの5.5質量となる。の酢酸バリウム水溶液を調製して、該酢酸バリウム水溶液を上記上流側触媒部用スラリーに添加したこと以外は、例1と同様に作製し、該作製により得られた排ガス浄化用触媒を例2の触媒サンプルとした。<例3>上流側触媒部の触媒を調製する工程において、バリウムBaを上流側触媒部の触媒層に添加するために、10g/Lおおむね、上流側触媒部に含まれるセリア-ジルコニア複合酸化物の全質量を100質量としたときの11質量となる。の酢酸バリウム水溶液を調製して、該酢酸バリウム水溶液を上記上流側触媒部用スラリーに添加したこと以外は、例1と同様に作製し、該作製により得られた排ガス浄化用触媒を例3の触媒サンプルとした。<例4>上流側触媒部の触媒を調製する工程において、バリウムBaを上流側触媒部の触媒層に添加するために、15g/Lおおむね、上流側触媒部に含まれるセリア-ジルコニア複合酸化物の全質量を100質量としたときの16質量となる。の酢酸バリウム水溶液を調製して、該酢酸バリウム水溶液を上記上流側触媒部用スラリーに添加したこと以外は、例1と同様に作製し、該作製により得られた排ガス浄化用触媒を例4の触媒サンプルとした。<例5>上流側触媒部の触媒を調製する工程において、バリウムBaを上流側触媒部の触媒層に添加するために、20g/Lおおむね、上流側触媒部に含まれるセリア-ジルコニア複合酸化物の全質量を100質量としたときの22質量となる。の酢酸バリウム水溶液を調製して、該酢酸バリウム水溶液を上記上流側触媒部用スラリーに添加したこと以外は、例1と同様に作製し、該作製により得られた排ガス浄化用触媒を例5の触媒サンプルとした。<例6>上流側触媒部の触媒を調製する工程において、バリウムBaを上流側触媒部の触媒層に添加するために、30g/Lおおむね、上流側触媒部に含まれるセリア-ジルコニア複合酸化物の全質量を100質量としたときの32質量となる。の酢酸バリウム水溶液を調製して、該酢酸バリウム水溶液を上記上流側触媒部用スラリーに添加したこと以外は、例1と同様に作製し、該作製により得られた排ガス浄化用触媒を例6の触媒サンプルとした。[耐久試験]例1~例6にかかる各サンプルを、V型8気筒エンジン3UZ-FEが排出する排ガス流通下に晒し、床温1000°C×50時間の耐久試験を実施した。[HC50浄化時間測定試験]上記耐久試験後の例1~例6にかかる各サンプルのHC50浄化時間を測定した。直列4気筒の2.4Lエンジンを搭載した車両の床下に、上記耐久試験後の各触媒サンプルをそれぞれ搭載し、理論空燃比でエンジンの燃焼状態を制御した。そして、エンジンから排出される排ガスを、熱交換器を介して、200°C~450°Cまで10°C/分の速度で昇温させながら、各触媒サンプルに排ガスを流通させた。昇温中の各触媒サンプルの入口側と出口側の排ガス成分を分析して、HCの浄化率を測定した。その結果から、HCを50浄化できる時間を算出した。かかる算出された時間をHC50浄化時間として、図4に示した。図4から明らかなように、上流側触媒部のBa含有量を0ゼロとした例1にかかる触媒サンプルは、HCの50浄化時間が23secであった。これに対し、上流側触媒部にBaを含有した例2~例6にかかる触媒サンプルは、例1に比べてHCの50浄化時間が早く、触媒活性に優れるものとなった。特に、上流側触媒部のBa含有量を10g/L~20g/Lとした例3~例5にかかる触媒サンプルは、HCの50浄化時間が21sec前後であり、より触媒活性に優れるものとなった。よって、時間的観点による触媒活性の向上から、上流側触媒部のBa含有量は図4のグラフより、8g/L~20g/Lにすることが適当であって、9g/L~18g/Lが好ましく、10g/L~15g/Lがより好ましく、換言すると、上流側触媒部に含まれるセリア-ジルコニア複合酸化物の全質量を100質量としたときの8質量~22質量に相当する量が適当であって、9質量~20質量が好ましく、11質量~16質量がより好ましい。次に、下流側触媒部へのBaの添加量の違いによるHCの浄化温度を比較するために、以下の例7~例14の触媒サンプルを用意した。<例7>例1の上流側触媒部の触媒を調製する工程において、バリウムBaを上流側触媒部の触媒層に添加するために、5g/Lの酢酸バリウム水溶液を調製して、該酢酸バリウム水溶液を上記上流側触媒部用スラリーに添加したことと、例1の下流側触媒部の触媒を調製する工程において、バリウムBaすなわち、酢酸バリウムを下流側触媒部に添加せずに上記下流側触媒部用スラリーを作製したこと以外は、例1と同様に作製し、該作製により得られた排ガス浄化用触媒を例7の触媒サンプルとした。<例8>下流側触媒部の触媒を調製する工程において、バリウムBaを下流側触媒部の触媒層に添加するために、2.5g/Lおおむね、下流側触媒部に含まれるセリア-ジルコニア複合酸化物の全質量を100質量としたときの1.6質量となる。の酢酸バリウム水溶液を調製して、該酢酸バリウム水溶液を上記下流側触媒部用スラリーに添加したこと以外は、例7と同様に作製し、該作製により得られた排ガス浄化用触媒を例8の触媒サンプルとした。<例9>下流側触媒部の触媒を調製する工程において、バリウムBaを下流側触媒部の触媒層に添加するために、5.0g/Lおおむね、下流側触媒部に含まれるセリア-ジルコニア複合酸化物の全質量を100質量としたときの3.2質量となる。の酢酸バリウム水溶液を調製して、該酢酸バリウム水溶液を上記下流側触媒部用スラリーに添加したこと以外は、例7と同様に作製し、該作製により得られた排ガス浄化用触媒を例9の触媒サンプルとした。<例10>下流側触媒部の触媒を調製する工程において、バリウムBaを下流側触媒部の触媒層に添加するために、7.5g/Lおおむね、下流側触媒部に含まれるセリア-ジルコニア複合酸化物の全質量を100質量としたときの4.8質量となる。の酢酸バリウム水溶液を調製して、該酢酸バリウム水溶液を上記下流側触媒部用スラリーに添加したこと以外は、例7と同様に作製し、該作製により得られた排ガス浄化用触媒を例10の触媒サンプルとした。<例11>下流側触媒部の触媒を調製する工程において、バリウムBaを下流側触媒部の触媒層に添加するために、10g/Lおおむね、下流側触媒部に含まれるセリア-ジルコニア複合酸化物の全質量を100質量としたときの6.4質量となる。の酢酸バリウム水溶液を調製して、該酢酸バリウム水溶液を上記下流側触媒部用スラリーに添加したこと以外は、例7と同様に作製し、該作製により得られた排ガス浄化用触媒を例11の触媒サンプルとした。<例12>下流側触媒部の触媒を調製する工程において、バリウムBaを下流側触媒部の触媒層に添加するために、15g/Lおおむね、下流側触媒部に含まれるセリア-ジルコニア複合酸化物の全質量を100質量としたときの9.5質量となる。の酢酸バリウム水溶液を調製して、該酢酸バリウム水溶液を上記下流側触媒部用スラリーに添加したこと以外は、例7と同様に作製し、該作製により得られた排ガス浄化用触媒を例12の触媒サンプルとした。<例13>下流側触媒部の触媒を調製する工程において、バリウムBaを下流側触媒部の触媒層に添加するために、20g/Lおおむね、下流側触媒部に含まれるセリア-ジルコニア複合酸化物の全質量を100質量としたときの13質量となる。の酢酸バリウム水溶液を調製して、該酢酸バリウム水溶液を上記下流側触媒部用スラリーに添加したこと以外は、例7と同様に作製し、該作製により得られた排ガス浄化用触媒を例13の触媒サンプルとした。<例14>下流側触媒部の触媒を調製する工程において、バリウムBaを下流側触媒部の触媒層に添加するために、30g/Lおおむね、下流側触媒部に含まれるセリア-ジルコニア複合酸化物の全質量を100質量としたときの19質量となる。の酢酸バリウム水溶液を調製して、該酢酸バリウム水溶液を上記下流側触媒部用スラリーに添加したこと以外は、例7と同様に作製し、該作製により得られた排ガス浄化用触媒を例14の触媒サンプルとした。[耐久試験]例7~例14にかかる各サンプルを、V型8気筒エンジン3UZ-FEが排出する排ガス流通下に晒し、床温1000°C×50時間の耐久試験を実施した。[HC50浄化温度測定試験]上記耐久試験後の例7~例14の各サンプルのHC50浄化温度を測定した。上述したHC50浄化時間測定試験と同様に、直列4気筒の2.4Lエンジンを搭載した車両の床下に、上記耐久試験後の各触媒サンプルをそれぞれ搭載し、理論空燃比でエンジンの燃焼状態を制御した。そして、エンジンから排出される排ガスを、熱交換器を介して、200°C~450°Cまで10°C/分の速度で昇温させながら、各触媒サンプルに排ガスを流通させた。昇温中の各触媒サンプルの入口側と出口側の排ガス成分を分析して、HCの浄化率を測定した。その結果から、HCを50浄化できる温度を算出した。かかる算出された温度をHC50浄化温度として、図5に示した。図5に示すように、下流側触媒部のBa含有量を0ゼロとした例7および下流側触媒部のBa含有量を2.5g/Lとした例8にかかる触媒サンプルは、HCの50浄化温度が370°Cを超えていた。これは、下流側触媒部のBa含有量が少ないため、HCによる被毒が促進され、触媒活性が低下したと考えられる。一方、下流側触媒部のBa含有量を15g/L~30g/Lとした例12~例14にかかる触媒サンプルは、HCの50浄化温度が380°Cを超えていた。これは、下流触媒部の過剰のBaを含有したことにより、セリア-ジルコニア複合酸化物の結晶構造が破壊され、その結果、セリア-ジルコニア複合酸化物の酸素吸放出能が低下したためだと考えられる。例9~例11にかかる触媒サンプルは、HCの50浄化温度が360°C程度あり、例7、例8、例12~例14にかかる触媒サンプルよりもHCの50浄化温度が低く、より低温時の触媒活性に優れるものとなった。よって、低温時の触媒活性向上の観点から、下流側触媒部のBa含有量は5g/L~10g/Lにすることが適当であって、7g/L~9g/Lが好ましく、換言すると、下流側触媒部に含まれるセリア-ジルコニア複合酸化物の全質量を100質量としたときの3質量~7質量に相当する量が適当であって、4質量~6質量が好ましい。以上、本発明を詳細に説明したが、上記実施形態および実施例は例示にすぎず、ここで開示される発明には上述の具体例を様々に変形、変更したものが含まれる。