SiO2、B2O3、La2O3、Gd2O3、Ta2O5、WO3、TiO2、ZnO、及びLi2Oを含有する原料を準備し、前記原料をるつぼに投入し、溶融し、徐冷することによって光学ガラスを得る工程を含む光学ガラスの製造方法であって、前記光学ガラスは、屈折率ndが1.85を超え、アッベ数νdが40以上の範囲の光学定数を有し、必須成分として酸化物基準の質量でSiO23~8、B2O35~19.5、La2O315~50、Gd2O30.1~25、Ta2O510を超え25、WO31.5~6、TiO20~1、ZnO0.1以上であり、Li2Oを含有し、実質的に鉛成分、ヒ素成分を含まず、ガラス転移温度Tgが630°C以下である光学ガラスの製造方法。日本光学硝子工業会規格の粉末法耐水性が級1又は級2、粉末法耐酸性が級1~級3、ISO試験法耐酸性が級1~級4である請求項1の光学ガラスの製造方法。波長400nmの内部透過率が90.0以上であることを特徴とする請求項1の光学ガラスの製造方法。酸化物基準の質量での含有率で表記される以下の式、Ta2O5/Gd2O3が1.9以上及び/又はTa2O5/Y2O3La2O3Gd2O3Yb2O3が0.3以上、であることを特徴とする請求項1~3のいずれかに記載の光学ガラスの製造方法。酸化物基準の質量での含有率で表記される以下の式、Ta2O5/Y2O3La2O3Gd2O3Yb2O3の値が0.3以上であることを特徴とする請求項1に記載の光学ガラスの製造方法。酸化物基準の質量で、SiO23~8、B2O35~195未満、La2O315~50、Gd2O30.1~25、Ta2O510を超え25まで、Li2O0.5を超え3未満、WO31.5~6、ZnO0.1~15、GeO20~10、及び/又はYb2O30~5、及び/又はTiO20~1、及び/又はZrO20~10、及び/又はNb2O50~8、及び/又はRO0~10、ただし、ROは、MgO、CaO、SrO及びBaOから選ばれる1種又は2種以上、及び/又はSb2O30~1及び/又は上記各金属元素の1種又は2種以上の酸化物の一部又は全部と置換した弗化物のFとしての合計量が0~6の範囲の各成分を含有することを特徴とする請求項1~5のいずれかに記載の光学ガラスの製造方法。Lu2O3を0~0.5未満、Y2O3を0~0.1未満、Al2O3を0~5含有する請求項1~6のいずれかに記載の光学ガラスの製造方法。本発明の目的は、前記背景技術に記載した光学ガラスに見られる諸欠点を総合的に解消し、前記の光学定数を有し、ガラス転移温度Tgが低く、ISO試験法耐酸性に優れ、液相温度における粘度が高く、透過率に優れ、精密モールドプレス成形に適した光学ガラスを提供することにある。本発明者は、上記課題を解決するために、鋭意試験研究を重ねた結果、特定量のSiO2、B2O3、La2O3、Gd2O3、Ta2O5、Li2Oを含有させることにより、前記の光学定数を有し、ガラス転移温度Tgが低く、ISO試験法耐酸性に優れ、液相温度における粘度が高く、透過率に優れ、精密プレス成形に適した光学ガラスが得られた。本発明の第1の構成は、屈折率ndが1.85を超え、アッベ数νdが36以上の範囲の光学定数を有し、必須成分としてSiO2、B2O3、La2O3、Gd2O3、Ta2O5及びLi2Oを含有し、実質的に鉛成分、ヒ素成分を含まず、ガラス転移温度Tgが630°C以下である光学ガラスである。本発明の第2の構成は、日本光学硝子工業会規格の粉末法耐水性が級1又は級2、粉末法耐酸性が級1~級3、ISO試験法耐酸性が級1~級4である前記構成1の光学ガラスである。本発明の第3の構成は、波長400nmの内部透過率が90.0以上、液相温度における粘度ηdPasの対数logηが0.4以上であることを特徴とする前記構成1及び2の光学ガラスである。本発明の第4の構成は、液相温度が1160°C以下であることを特徴とする、前記構成1~3の光学ガラスである。本発明の第5の構成は、酸化物基準の質量での含有率で表記される以下の式、Ta2O5/Gd2O3が1.9以上及び/又はTa2O5/Y2O3La2O3Gd2O3Yb2O3が0.3以上、であることを特徴とする前記構成1~4の光学ガラスである。本発明の第6の構成は、酸化物基準の質量での含有率で表記される以下の式、Ta2O5/Y2O3La2O3Gd2O3Yb2O3の値が0.3以上かつ、La2O3、Gd2O3、Yb2O3、ZrO2、Ta2O5、Nb2O5及びWO3の含有量の合計が78以下であることを特徴とする前記構成1~5の光学ガラス。本発明の第7の構成は、酸化物基準の質量で、SiO20.1~8、B2O35~20未満、La2O315~50、Gd2O30.1~30、Ta2O510を超え25まで、及びLi2O0.5を超え3未満、を含有する光学ガラスである。本発明の第8の構成は、任意成分としてGeO20~10、及び/又はYb2O30~5、及び/又はTiO20~1、及び/又はZrO20~10、及び/又はNb2O50~8、及び/又はWO30~10、及び/又はZnO0~15、及び/又はRO0~10、ただし、ROは、MgO、CaO、SrO及びBaOから選ばれる1種又は2種以上、及び/又はSb2O30~1及び/又は上記各金属元素の1種又は2種以上の酸化物の一部又は全部と置換した弗化物のFとしての合計量が0~6の範囲の各成分を含有することを特徴とする前記構成7の光学ガラスである。本発明の第9の構成は、酸化物基準の質量で、SiO20.1~8、B2O35~20未満、La2O315~50、Gd2O30.1~30、及びTa2O510を超え25まで、Li2O0.5を超え3未満、並びにGeO20~10、及び/又はYb2O30~5、及び/又はTiO20~1、及び/又はZrO20~10、及び/又はNb2O50~8、及び/又はWO30~10、及び/又はZnO0~15、及び/又はRO0~10、ただし、ROは、MgO、CaO、SrO及びBaOから選ばれる1種又は2種以上、及び/又はSb2O30~1、及び/又は、上記各金属元素の1種又は2種以上の酸化物の一部又は全部と置換した弗化物のFとしての合計量が0~6の範囲の各成分を含有することを特徴とする前記構成1~8の光学ガラスである。本発明の第10の構成は、Lu2O3を0~0.5未満、Y2O3を0~0.1未満、Al2O3を0~5含有する前記構成1~9の光学ガラスである。本発明の第11の構成は、前記構成1~10の光学ガラスからなる精密プレス成形用プリフォーム材である。本発明の第12の構成は、前記構成11の精密プレス成形用プリフォーム材を精密プレス成形してなる光学素子である。本発明の第13の構成は、前記構成1~10のいずれか1項の光学ガラスを精密プレス成形してなる光学素子である。本発明の光学ガラスは、組成がSiO2-B2O3-La2O3-Gd2O3-Ta2O5-Li2O系であり、かつ、鉛成分、ヒ素成分を含まないガラスであって、屈折率ndが1.85を超え、アッベ数νdが36以上の範囲の光学定数を有し、転移温度Tgが630°C以下であるから、精密モールドプレス成形に適している。さらに、化学的耐久性に優れているため、レンズプリフォーム材への研削研磨加工やレンズプリフォーム材の保管においてヤケを発生し難い。また、液相温度が低く、液相温度における粘度が高いため、安定生産性に優れている。本発明の光学ガラスの各成分について説明する。以下、特に断らない限り各成分の含有率は質量を意味する。SiO2成分は、本発明の光学ガラスにおいて、ガラスの粘度を高め、耐失透性及び化学的耐久性を向上させるのに非常に有効であり、欠かすことのできない成分である。しかし、その量が少なすぎるとその効果が不十分であり、多すぎるとガラス転移温度Tgの上昇や熔融性が悪くなる。従って、好ましくは0.1、より好ましくは1、最も好ましくは3を下限として含有することができ、好ましくは8、より好ましくは6、最も好ましくは5.5を上限として含有することができる。SiO2は、原料として例えばSiO2等を使用してガラス内に導入される。B2O3成分は、ランタン系ガラスである本発明の光学ガラスにおいて、ガラス形成酸化物成分として欠かすことのできない成分である。しかし、その量が少なすぎると耐失透性が不十分となり、多すぎると化学的耐久性が悪くなる。従って、好ましくは5、より好ましくは6、最も好ましくは8を下限として含有することができ、好ましくは20未満、より好ましくは19.5、最も好ましくは19を上限として含有することができる。B2O3は、原料として例えばH3BO3、B2O3等を使用してガラス内に導入される。GeO2成分は、屈折率を高め、耐失透性を向上させる効果を有する成分であるが、原料が非常に高価であるため、好ましくは10を上限とし、より好ましくは4未満、最も好ましくは2を上限として含有できる。またGeO2は、原料として例えばGeO2等を使用してガラス内に導入される。La2O3成分は、ガラスの屈折率を高め、低分散化させるのに有効であり高屈折率低分散性を有する本発明のガラスに欠かすことのできない成分である。しかし、その量が少なすぎるとガラスの光学定数の値を前記範囲内に維持し難く、多すぎると耐失透性が悪くなる。従って、好ましくは15、より好ましくは18、最も好ましくは20を下限として含有することができ、好ましくは50、より好ましくは47未満、最も好ましくは45を上限として含有することができる。La2O3は、原料として例えばLa2O3、硝酸ランタン又はその水和物等を使用してガラス内に導入される。Gd2O3成分は、ガラスの屈折率を高め、低分散化させるのに効果がある。しかし、その量が少なすぎると上記効果が十分ではなく、多すぎると耐失透性が悪くなる。従って、好ましくは0.1、より好ましくは0.5、最も好ましくは1を下限として含有することができ、好ましくは30、より好ましくは28未満、最も好ましくは25を上限として含有することができる。またGd2O3は、原料として例えばGd2O3等を使用してガラス内に導入される。Yb2O3成分は、ガラスの屈折率を高め、低分散化させるのに効果がある。しかし、過剰に添加すると耐失透性が悪くなる。従って、好ましくは5、より好ましくは4、最も好ましくは3.5を上限として含有することができる。Yb2O3は、原料として例えばYb2O3等を使用してガラス内に導入される。TiO2成分は、光学定数を調整し、耐失透性を改善する効果がある。しかしその量が多すぎると逆に耐失透性が悪くなり、400nmにおける内部透過率も悪くなる。従って、好ましくは1、より好ましくは0.8、最も好ましくは0.5を上限として含有することができる。TiO2は、原料として例えばTiO2等を使用してガラス内に導入される。ZrO2成分は、光学定数を調整し、耐失透性を改善し、化学的耐久性を向上させる効果がある任意成分である。しかし、その量が多すぎると逆に耐失透性が悪くなるうえ、ガラス転移温度Tgを所望の低い値に維持し難くなる。従って、好ましくは10、より好ましくは8未満、最も好ましくは7.5を上限として含有することができる。特に上記効果を得やすくするためには、その量を0.1以上とすることがより好ましい。ZrO2は、原料として例えばZrO2等を使用してガラス内に導入される。Nb2O5成分は、屈折率を高め、化学的耐久性及び耐失透性を改善する効果がある任意成分である。しかし、その量が多すぎると逆に耐失透性が悪くなり、400nmにおける内部透過率も悪くなる。従って、好ましくは8、より好ましくは7、最も好ましくは6を上限として含有することができる。Nb2O5は、原料として例えばNb2O5等を使用してガラス内に導入される。Ta2O5成分は、屈折率を高め、化学的耐久性及び耐失透性を改善する効果が顕著であり、欠かすことのできない成分である。しかし、その量が少なすぎるとその効果が不十分であり、多すぎると上記範囲の光学定数を維持し難くなる。従って、好ましくは10を超え、より好ましくは14、最も好ましくは19を超え、を下限として含有することができ、好ましくは25、より好ましくは24、最も好ましくは23を上限として含有することができる。またTa2O5は、原料として例えばTa2O5等を使用してガラス内に導入される。WO3成分は、光学定数を調整し、耐失透性を改善する効果がある。しかし、その量が多すぎると逆に耐失透性や可視光領域の短波長域の光線透過率が悪くなる。従って、好ましくは10、より好ましくは8、最も好ましくは6を上限として含有することができる。WO3は、原料として例えばWO3等を使用してガラス内に導入される。ZnO成分は、ガラス転移温度Tgを低くする効果が大きく、化学的耐久性を改善する効果がある。しかし、その量が多すぎると耐失透性が悪くなる。従って、好ましくは15、より好ましくは13、最も好ましくは10を上限として含有することができる。また、特に上記効果を得やすくするためには、その量を0.1以上とすることがより好ましい。またZnOは、原料として例えばZnO、ZnF2等を使用してガラス内に導入できる。RO成分MgO、CaO、SrO及びBaO成分から選ばれる1種又は2種以上の成分は光学定数の調整に有効である。しかし、その量が多すぎると耐失透性が悪くなる。従って、好ましくは10、より好ましくは5、最も好ましくは3を上限として含有することができる。RO成分は、原料として例えばMgO、CaO、SrO、BaO又はその炭酸塩、硝酸塩、水酸化物等を使用してガラス内に導入できる。Li2O成分は、ガラス転移温度Tgを大幅に下げ、かつ、混合したガラス原料の溶融を促進する効果を有するため、欠かすことのできない成分である。しかし、その量が少なすぎるとその効果が不十分であり、多すぎると耐失透性が急激に悪化し、化学的耐久性も悪くなる。従って、好ましくは0.5を超え、より好ましくは0.6、最も好ましくは1を下限として含有することができ、好ましくは3未満、より好ましくは2.5、最も好ましくは2を上限として含有することができる。またLi2Oは、原料として例えばLi2O、Li2CO3、LiOH、LiNO3等を使用してガラス内に導入できる。Sb2O3成分は、ガラス溶融時の脱泡のために任意に添加しうるが、その量が多すぎると可視光領域の短波長領域における透過率が悪くなる。従って、好ましくは1、より好ましくは0.8、最も好ましくは0.5を上限として含有できる。F成分は、ガラスの分散を低くしつつ、転移温度Tgを低下させ、耐失透性を向上させるために有効であり、特にF成分をLa2O3成分と共存させることにより、前記範囲内の光学定数を有し、かつ、転移温度Tgを低くする効果がある。上述した各金属元素の1種又は2種以上の酸化物の一部又は全部と置換した弗化物のFとしての合計量が多すぎるとF成分の揮発量が多くなり、均質なガラスを得にくくなる。従って、好ましくは6、より好ましくは5.5、最も好ましくは5を上限として含有することができる。特に上記効果を得やすくするためには、その量を0.1以上とすることがより好ましい。本明細書中において酸化物基準とは、本発明のガラス構成成分の原料として使用される酸化物、複合塩、金属弗化物等が熔融時にすべて分解され酸化物へ変化すると仮定した場合に、当該生成酸化物の総質量を100質量として、ガラス中に含有される各成分を表記した組成である。なお、上記ガラス中に存在する各成分を導入させるために使用される原料は、例示の目的で記載したものであり、上記列挙された酸化物等に限定されるものではない。従って、ガラス製造の条件の諸変更に適宜対応させて、公知の材料から選択できる。本発明者は、前記範囲内の光学定数において、Ta2O5成分とGd2O3成分の含有量の比を所定の値に調節することにより、化学的耐久性、波長400nmの内部透過率、液相温度における粘度が向上することを見出した。すなわちTa2O5/Gd2O3の値が、1.9以上であることが好ましく、2.2以上であることがより好ましく、2.5以上であることが最も好ましい。なお、化学的耐久性とは、日本光学硝子工業会規格の粉末法耐水性及び粉末法耐酸性、ISO試験法耐酸性であって、特にISO試験法耐酸性のことを示す。また、本発明者は、前記範囲内の光学定数において、Ta2O5成分含有量とY2O3成分、La2O3成分、Gd2O3成分及びYb2O3成分含有量の合計量の比を所定の値に調節することにより、化学的耐久性、波長400nmの内部透過率、液相温度における粘度が向上することを見出した。すなわちTa2O5/Y2O3La2O3Gd2O3Yb2O3の値が、0.3以上であることが好ましく、0.35以上であることがより好ましく、0.4以上であることが最も好ましい。さらに、所望の光学定数を維持し、かつ良好な耐候性を維持するためには、Ta2O5/Gd2O3の値、Ta2O5/Y2O3La2O3Gd2O3Yb2O3の値を同時に上記所定の好ましい範囲内にするほうがよい。また、本発明の組成系による高屈折率低分散ガラスを製造する場合に、耐失透性、すなわち成形時の安定性を向上させるために鋭意研究した結果、La2O3、Gd2O3、Yb2O3、ZrO2、Ta2O5、Nb2O5及びWO3の合計量の上限を所定の値に抑えつつ、La2O3、Gd2O3、Yb2O3及びY2O3の合計量に対するTa2O5含有量の比を所定値以上に調節することにより、高屈折率低分散かつ安定性に優れた光学ガラスを製造することに成功した。具体的には、La2O3、Gd2O3、Yb2O3、ZrO2、Ta2O5、Nb2O5及びWO3の合計量の上限を、好ましくは78以下、より好ましくは75以下、最も好ましくは73以下に保持しつつ、Ta2O5/Y2O3La2O3Gd2O3Yb2O3の下限を好ましくは0.3、より好ましくは0.35、最も好ましくは0.4とする。Lu2O3成分は、本願発明の組成系において微量添加させることにより耐失透性を向上させることができる。Lu2O3成分は原料価格が著しく高いため過剰に添加すると生産コストが高くなり実用的でなくなり、さらに耐失透性を悪化させるという不利益がある。従って、好ましくは0.5未満、より好ましくは0.3を上限として含有することができ、最も好ましくは含有しない。Al2O3成分は、化学的耐久性の改善に効果がある。しかし、その量が多すぎると耐失透性が悪くなる。従って、好ましくは5、より好ましくは4未満、最も好ましくは2を上限として含有することができる。Hf2O3、SnO2、Ga2O3、Bi2O3、BeOの各成分は含有させることは可能であるが、Hf2O3、Ga2O3は高額原料であるため原料コストが高くなり実際の製造においては現実的ではなく、SnO2は白金製の坩堝や、溶融ガラスと接する部分が白金で形成されている溶融槽でガラス原料を溶融する際に錫と白金が合金化して合金となった箇所は耐熱性が悪くなり、その箇所に穴が開き溶融ガラス流出する事故がおこる危険性が憂慮され、Bi2O3、BeOは、環境に有害な影響を与え、環境負荷の非常に大きい成分であるという問題がある。従って、好ましくは0.1未満、より好ましくは0.05を上限として含有することができ、最も好ましくは含有しない。Y2O3は、耐失透性を著しく悪化させるという問題がある。従って、好ましくは0.1未満、より好ましくは0.05を上限として含有することができ、最も好ましくは含有しない。次に、本発明の光学ガラスに含有させるべきではない成分について説明する。鉛化合物は、精密プレス成形時に金型と融着しやすい成分であるという問題並びにガラスの製造のみならず、研磨等のガラスの冷間加工及びガラスの廃棄に至るまで、環境対策上の措置が必要となり、環境負荷が大きい成分であるという問題があるため、本発明の光学ガラスに含有させるべきではない。As2O3、カドミウム及びトリウムは、共に、環境に有害な影響を与え、環境負荷の非常に大きい成分であるため、本発明の光学ガラスに含有させるべきではない。P2O5は、本発明の光学ガラスに含有させると、耐失透性を悪化させやすいのでP2O5を含有させることは好ましくない。TeO2は、白金製の坩堝や、溶融ガラスと接する部分が白金で形成されている溶融槽でガラス原料を溶融する際、テルルと白金が合金化し、合金となった箇所は耐熱性が悪くなるため、その箇所に穴が開き溶融ガラス流出する事故がおこる危険性が憂慮されるため、本発明の光学ガラスに含有させるべきではない。さらに本発明の光学ガラスにおいては、V、Cr、Mn、Fe、Co、Ni、Cu、Mo、Eu、Nd、Sm、Tb、Dy、Er等の着色成分は、含有しないことが好ましい。ただし、ここでいう含有しないとは、不純物として混入される場合を除き、人為的に含有させないことを意味する。また、本発明のガラス組成物は、その組成が質量で表されているため直接的にモルの記載に表せるものではないが、本発明において要求される諸特性を満たすガラス組成物中に存在する各酸化物のモル表示による組成は、概ね以下の値をとる。SiO20.5~22、B2O310~40未満、La2O38~25、Gd2O30.1~15、Ta2O53を超え9まで、及びLi2O2.5を超え15未満、並びにGeO20~15、及び/又はYb2O30~2.5、及び/又はTiO20~1、及び/又はZrO20~12、及び/又はNb2O50~4、及び/又はWO30~6、及び/又はZnO0~30、及び/又はRO0~10、ただし、ROは、MgO、CaO、SrO及びBaOから選ばれる1種又は2種以上、及び/又はSb2O30~1並びに上記各金属元素の1種又は2種以上の酸化物の一部又は全部と置換した弗化物のFとしての合計量が0~40。次に本発明の光学ガラスの物性について説明する。前述のとおり、本発明の光学ガラスは光学設計上の有用性の観点から、好ましくは屈折率ndが1.85を超え、かつアッベ数νdが36以上の範囲の光学定数を有し、より好ましくは屈折率ndが1.85を超え1.90以下、かつアッベ数νdが36~45の範囲の光学定数を有し、最も好ましくは、屈折率ndが1.851~1.89かつアッベ数νdが38~43の範囲の光学定数を有する。本発明の光学ガラスにおいては、Tgが高くなりすぎると前述したように精密プレス成形を行う場合、成形型の劣化などが起こり易くなる。従って、BR発明の光学ガラスのTgは好ましくは630°C、より好ましくは625°C、最も好ましくは620°Cを上限とする。また屈伏点Atは好ましくは680°C、より好ましくは675°C、最も好ましくは670°C以下とする。本発明の光学ガラスの化学的耐久性が悪くなると、研削研磨などの加工によってヤケを生じたり、レンズプリフォーム材の保管やモールドプレス成形されたレンズを保管する場合にもヤケを生じ易くなる。従って、日本光学硝子工業会規格の粉末法耐水性が好ましくは級2、より好ましくは級1、粉末法耐酸性が好ましくは級3~1、より好ましくは級2~1、最も好ましくは級1、ISO試験法耐酸性が好ましくは級4~1、より好ましくは級3~1、更に好ましくは級2~1、最も好ましくは級1である。本発明の光学ガラスは、特に可視領域における光線透過性が重要であるので、400nmにおける内部透過率が優れることが要求される。従って、好ましくは90以上、より好ましくは91以上、最も好ましくは92以上である。本発明の光学ガラスでは、下記製造方法により、安定した生産を実現するため、液相温度を1160°C以下とすることが好ましい。より好ましくは1140°C以下、特に好ましくは1120°C以下とすることで、安定生産可能な粘度範囲が広くなり、また、ガラス熔解温度を下げることができるため、消費されるエネルギーを抑えることができる。液相温度とは、30ccのガラス試料を白金坩堝に入れて1250°Cで完全に熔融状態にし、所定の温度まで降温して1時間保持し、炉外に取り出して直ちにガラス表面及びガラス中の結晶の有無を観察し、結晶が認められない一番低い温度を表す。ここで所定の温度とは、1180°C~1000°Cまで20°C刻みで設定した温度を表す。前述のとおり本発明の光学ガラスはプレス成形用のプリフォーム材として使用することができ、或いは熔融ガラスをダイレクトプレスすることも可能である。プリフォーム材として使用する場合、その製造方法及び精密プレス成形方法は特に限定されるものではなく、公知の製造方法及び成形方法を使用することができる。プリフォーム材の製造方法としては、例えば特開平8-319124に記載のガラスゴブの成形方法や特開平8-73229に記載の光学ガラスの製造方法及び製造装置のような熔融ガラスから直接プリフォーム材を製造することもでき、またストリップ材を冷間加工して製造しても良い。なお、本発明の光学ガラスを用いて熔融ガラスを滴下させてプリフォームを製造する場合、熔融ガラスの粘度は、低すぎるとガラスプリフォームに脈理が入りやすくなり、高すぎると、自重と表面張力によるガラスの切断が困難になる。従って、高品質かつ安定した生産のためには、液相温度における粘度ηdPasの対数logηの値が、好ましくは0.4、より好ましくは0.5、最も好ましくは0.6を下限とし、好ましくは2.0、より好ましくは1.8、最も好ましくは1.6を上限とする。なお、プリフォームの精密プレス成形方法を特に限定するものではないが、例えば特公昭62-41180に記載の光学素子の成形方法のような方法を使用することができる。以下、本発明の実施例について述べるが、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。本発明のガラスの実施例No.1~No.5の組成を、これらのガラスの屈折率nd、アッベ数νd、ガラス転移温度Tg、屈伏点At、粉末法耐水性RWP、粉末法耐酸性RAP、ISO試験法耐酸性SR、400nmにおける内部透過率、液相温度及び液相温度における粘度と共に表1に示した。表中、各成分の組成は質量で表示するものとする。表1に示した本発明の実施例の光学ガラスNo.1~No.5は、酸化物、水酸化物、炭酸塩、硝酸塩、弗化物等の通常の光学ガラス用原料を表1に示した各実施例の組成の割合となるように秤量し、混合し、白金るつぼに投入し、組成による熔融性に応じて、1100~1500°Cで、3~5時間溶融、清澄、攪拌して均質化した後、金型等に鋳込み徐冷することにより得ることができた。屈折率nd及びアッベ数νdは徐冷降温速度を-25°C/時にして得られた光学ガラスについて測定した。ガラス転移温度Tgは日本光学硝子工業会規格JOGIS08-2003光学ガラスの熱膨張の測定方法に記載された方法により測定した。ただし試験片として長さ50mm、直径4mmの試料を使用した。屈伏点Atは前記ガラス転移温度Tgと同様の測定方法で行い、ガラスの伸びが止まり、収縮が始まる温度とした。粉末法耐水性RWPは、日本光学硝子工業会規格JOGIS06-1999に従って行なった。具体的には、粒度425~600μmに破砕されたガラスを比重グラムとり、白金篭の中に入れ、それを純水pH6.5~7.5の入った石英ガラス製丸底フラスコに入れて、沸騰水浴中で60分間処理し、処理後粉末ガラスの質量減wtを算出して、次の分類方法に従って分類した。減量率が0.05未満のときは級1、0.05以上0.10未満のときは級2、0.10以上0.25未満のときは級3、0.25以上0.60未満のときは級4、0.601.10未満のときは級5、1.10以上は級6とした。粉末法耐酸性RAPは、日本光学硝子工業会規格JOGIS06-1999に従って行なった。具体的には、粒度425~600μmに破砕されたガラスを比重グラムとり、白金篭の中に入れ、それを0.01N硝酸水溶液の入った石英ガラス製丸底フラスコに入れて、沸騰水浴中で60分間処理し、処理後粉末ガラスの質量減wtを算出して、次の分類方法に従って分類した。減量率が0.20未満のときは級1、0.20以上0.35未満のときは級2、0.35以上0.65未満のときは級3、0.65以上1.20未満のときは級4、1.202.20未満のときは級5、2.20以上は級6とした。試験方法はISO試験法耐酸性ISO8424:1987Eに準拠して行い、耐酸性SRを決定した。具体的には、試験片として6面を研磨した30mm×30mm×2mmのガラス試料を、25°Cの温度の所定の溶液中に白金線を用いて吊るし入れ、定められた時間10分、100分、16時間、100時間処理する。処理後、試料の質量減少を秤量し、次式によって厚さ0.1μmのガラス層を侵食するのに要した時間を計算する。ただし、この計算は1試料当たりの質量減少が1mg以上となる最低の試験時間によって得られたときの値を用いる。100時間の処理でも質量減少が1mgを超えない場合は、このときの値を用いて計算する。所定の溶液にpH0.3の硝酸溶液を用いた場合、0.1μmのガラス層を侵食するのに要した時間が100時間を越えるものを級1、10~100時間を級2、1~10時間を級3、0.1~1時間を級4とした。0.1時間未満の場合、溶液をpH4.6の酢酸緩衝液を用い、0.1μmのガラス層を侵食するのに要した時間が10時間を越えるものを級5、1~10時間を級51、1~0.1時間を級52、0.1時間未満を級53とした。なお、ISO試験法では、処理後のガラス表面の変化状態によって更に細別番号がつくが、本明細書においては省略した。t0.1=tedS/m1-m2100t0.1:0.1μmのガラス層を侵食するのに要した時間hte:処理時間hd:比重S:試料の表面積cm2m1-m2:試料の質量減少量mg内部透過率は、厚み10mmと50mmのサンプルの反射損失を含む透過率から次式を用いて算出した。なお、内部透過率は厚み10mmで算出した。τ=exp{lnT2/T1/t2-t1}×lτ:内部透過率T2:厚み10mmの試料の反射損失を含む透過率T1:厚み50mmの試料の反射損失を含む透過率t2:試料の厚み10mmt1:試料の厚み50mml:10mm液相温度とは、30ccのガラス試料を白金坩堝に入れて1250°Cで完全に熔融状態にし、所定の温度まで降温して1時間保持し、炉外に取り出して直ちにガラス表面及びガラス中の結晶の有無を観察し、結晶が認められない一番低い温度を表す。ここで所定の温度とは、1180°C~1000°Cまで20°C刻みで設定した温度を表わす。ガラスの粘度は、球引上げ法によって測定した。その粘度-温度曲線を用いて、液相温度における粘度を求めた。表1に見られるとおり、本発明の実施例の光学ガラスNo.1~No.5はすべて、前記範囲内の光学定数屈折率nd及びアッベ数νdを有し、ガラス転移温度Tgが630°C以下であるため、精密モールドプレス成形に適しており、更には粉末法耐水性、粉末法耐酸性、ISO試験法耐酸性が良好であるので化学的耐久性にも優れ、液相温度及び液相温度における粘度の対数logηが前記範囲内にあるため安定生産性可能である。