重量で、C:0.001~0.015、Si:0.05~0.3、Mn:0.1~0.6、Nb:0.01~0.05、P:0.01以下、S:0.01以下、可溶Al:0.1以下、Cu:0.05~0.5、Ni:0.05~0.5、N:0.001~0.01、並びに残部Fe及び不可避な不純物を含む鋼板の表面上にアルミニウムメッキ層を含み、前記鋼板と前記アルミニウムメッキ層との界面において、金属間化合物を含む合金層を含む、耐酸化性及び耐熱性に優れたアルミニウムメッキ鋼板。前記金属間化合物はCu-Ni-Fe-Al-Si系金属間化合物である、請求項1に記載の耐酸化性及び耐熱性に優れたアルミニウムメッキ鋼板。前記合金層の厚さは3μm以下である、請求項1に記載の耐酸化性及び耐熱性に優れたアルミニウムメッキ鋼板。前記アルミニウムメッキ層はSi:5~11重量、並びに残部Al及び不可避な不純物を含む、請求項1に記載の耐酸化性及び耐熱性に優れたアルミニウムメッキ鋼板。前記アルミニウムメッキ層はFe:10重量以下、およびAl:50重量以上を含む、請求項1に記載の耐酸化性及び耐熱性に優れたアルミニウムメッキ鋼板。前記アルミニウムメッキ層の厚さは10~30μmである、請求項1に記載の耐酸化性及び耐熱性に優れたアルミニウムメッキ鋼板。本発明の目的は、組成を制御し、素地鋼板とメッキ層との界面において合金層を形成することにより、アルミニウムメッキ層の耐熱性及び耐酸化性を向上させたアルミニウムメッキ鋼板を提供することである。本発明は、重量で、C:0.001~0.015、Si:0.05~0.3、Mn:0.1~0.6、Nb:0.01~0.05、P:0.01以下、S:0.01以下、可溶Al:0.1以下、Cu:0.05~0.5、Ni:0.05~0.5、N:0.001~0.01、並びに残部Fe及び不可避な不純物を含む鋼板の表面上にアルミニウムメッキ層を含み、上記鋼板と上記アルミニウムメッキ層との界面において金属間化合物を含む合金層を含む耐酸化性及び耐熱性に優れたアルミニウムメッキ鋼板を提供する。本発明のアルミニウムメッキ鋼板は、高温強度と耐酸化性に優れ、高温での密着性に優れることから、鋼板を800°Cまで熱処理してもメッキ層が安定化するため、石油ストーブなどの各種の家庭用加熱機器のパネル、電気釜、フライパンなどの家電製品用クラッド素材など、広範囲の素材への適用が可能になる。また、引張強度350MPa以上の加工用鋼板の製造が可能であるため、引張強度が求められる自動車用排気システム、家電製品用熱交換器及び建築用鋼材に適用する場合、耐熱性品質特性を大きく向上させることができる長所を有する。以下、本発明について詳細に説明する。まず、本発明の鋼板の組成範囲について詳細に説明する以下、重量。炭素Cの含量は0.001~0.015であることが好ましい。上記Cは、鋼板の強度を増加させる元素であり、引張強度300MPa以上を確保するためには0.001以上含有されることが好ましい。その含量が0.015を超える場合は深加工用部品の加工時にクラックなどをもたらして深加工用部品の製造が困難になるため、その上限を0.015とすることが好ましい。シリコンSiの含量は0.05~0.3であることが好ましい。Siは、置換型固溶強化元素であり、鋼板の強度を上昇させる上、メッキ層の耐熱性を向上させる効果がある。その含量が0.3を超える場合は還元再結晶熱処理時に安定した酸化被膜の生成によりメッキ密着性を阻害して熱延鋼板での表面スケールscaleの除去が困難であり、0.05未満の場合は耐熱性向上効果及び疲労特性が低下するため、その含量を0.05~0.3とすることが好ましい。マンガンMnの含量は0.1~0.6であることが好ましい。Mnは、固溶強化効果が非常に大きい元素であり、且つオーステナイトからフェライトへの変態を遅らせる元素である。また、不可避に添加されるSに起因する熱間脆性を防止する役割をし、Alメッキ後の耐熱性を増大させる役割をする。上記Mnの含有量が0.1未満の場合は、鋼板をオーステナイト単相域で熱処理するために高い熱処理温度を必要とするため、鋼板の酸化を加速させ、メッキ鋼板を用いてもメッキ鋼板の耐食性を劣化させる。また、フェライト、オーステナイト2相域での熱処理によって所望の高い強度を確保することができない。上記Mnの含有量が0.6を超える場合は、メッキ密着性、溶接性、表面外観、衝撃特性などにおいて問題が発生する。したがって、その含量を0.1~0.6とすることが好ましい。硫黄Sの含量は0.01以下0は除くであることが好ましい。Sは、鋼中に不純物として存在し、鋼板の延性及び溶接性を阻害する元素である。上記Sの含量が0.01以下の場合は、このような悪影響が大きくないため、その上限を0.01とすることが好ましい。可溶アルミニウム可溶Alの含量は0.1以下0は除くであることが好ましい。上記Alは、脱酸元素である。上記Alの含量が0.1を超える場合は、その効果が飽和されてアルミナAluminaなどの介在物を増加させ、Nと結合してAlNを形成することにより固溶Nを減少させて降伏強度の上昇を抑制するため、その上限を0.1とすることが好ましい。窒素Nの含量は0.001~0.01であることが好ましい。Nは、侵入型強化元素であり且つTi、Nb、Alなどと結合して窒化物を形成する元素である。本発明では、熱処理後の強度維持のためには、適正量のNを含有しなければならない。Nの含有量が0.001未満の場合は、上記効果を期待することができず、0.01を超える場合は、製造工程上、鋼板を溶解及び連鋳することが困難である上、加工性の劣化や溶接時のブローホールblowhallの発生をもたらす可能性があるため、その上限を0.01とすることが好ましい。銅Cuの含量は0.05~0.5であることが好ましい。Cuは、Feよりも酸化しにくい元素であり、メッキ性を向上させ、0.2以上添加時には素地鉄の耐食性も向上させる役割をし、また、合金層/素地鉄の界面でバリアbarrier特性を示すため、耐熱性、耐変色性の改善にも寄与する。Cuの含有量が0.05未満の場合は耐熱性向上効果を期待するのが困難であり、0.5を超える場合は、その効果が飽和されて製造コストが上昇するため、その上限を0.5とすることが好ましい。ニッケルNiの含量は0.05~0.5であることが好ましい。Niは、Sn、Cuと同様に素地鉄及びメッキ層の耐食性向上のために添加され、耐熱性、耐変色性の改善にも寄与するため、その効果が大きい。Niの含有量が0.05未満の場合は耐熱性向上効果がなく、0.5を超える場合はその効果が飽和されて製造コストが上昇するため、その上限を0.5とすることが好ましい。ニオビウムNbの含量は0.01~0.05であることが好ましい。Nbは、鋼板の強度上昇、粒径微細化及び熱処理性の向上に有効な元素であり、また、Nと優先的に反応してNbCNの形成を目的として添加される。Nbの含量が0.01未満の場合は上記のような効果が得られず、0.05を超える場合は製造コストの上昇及び過多な炭化物及び窒化物の生成による強度の上昇により加工性向上効果を期待することができないため、その含量を0.01~0.05とすることが好ましい。残部は、Fe及び不可避な不純物を含む。本発明のアルミニウムメッキ鋼板は、アルミニウムメッキ層を含み、上記鋼板とメッキ層との界面において金属間化合物を含む合金層を含む。上記金属間化合物は、Cu-Ni-Fe-Al-Si系金属間化合物であることが好ましい。上記合金層は、高温熱処理時、鋼板へのFeの拡散を抑制し、メッキ層へのAlの拡散を減少させる役割をする。上記合金層は、鋼板とメッキ層の常温密着性を向上させると共に、高温熱処理後の表面層に均一組織を形成し、多孔性のAl-Fe合金層が生成されることを抑制することにより、高温密着性を向上させる。つまり、上記Cu-Ni-Fe-Al-Si系金属間化合物は、溶融メッキ時、鋼板の素地鉄とメッキ層の間に存在することにより鋼板の素地鉄へのAlの移動を抑制し、メッキ層へのFeの拡散を抑制することにより金属間化合物のFe濃度を低くする役割をするため、素地鋼板とメッキ層の密着性を向上させる。上記合金層の厚さは3μm以下であることが好ましい。上記合金層の厚さが3μmを超えて厚すぎる場合は、アルミニウムメッキ鋼板の加工性が低下するため、その厚さを3μm以下とすることが好ましい。上記Alメッキ層は、Al主成分にSiを5~11重量含むことが好ましい。上記Siは、メッキ層のAlが素地鋼板へ拡散されることを抑制してメッキ層の厚さを薄くする成分であり、このため、5重量以上含まれなければならない。11重量を超える場合は、Alメッキ層が硬化しすぎて加工性が低下し、メッキ操業時にメッキ浴の温度の上昇を必要として操業が困難になるため、その上限を11重量とすることが好ましい。一方、上記Alメッキ層は、Feを10重量以下含むことが好ましい。上記Alメッキ層は、10~30μmの厚さであることが好ましい。上記厚さが薄すぎる場合は塗装後に耐食性が劣化し、厚すぎる場合は溶接性、加工性が悪くなる。特に、加工性においては、高温で加熱した後にプレス加工を行う時に金属間化合物の脆性を示して容易に剥離される。したがって、上記メッキの厚さは10~30μmであることが好ましい。以下、本発明の製造方法について詳細に説明する。上記組成を満たす鋼スラブを再加熱し、熱間圧延を行った後、巻取して熱延鋼板を製造する。上記熱延鋼板を製造する方法としては、特に制限されず、通常の方法を用いる。上記熱延鋼板は、一例として、1100°C以上1300°C以下で再加熱し、Ar3変態点以上900°C以下の温度で熱間仕上げ圧延を行った後、650°C以上700°C以下の温度範囲で巻取を行って熱延鋼板を製造する。上記のように製造された熱延鋼板を酸洗及び冷間圧延して冷延鋼板を製造する。酸洗後の冷間圧下率は、特に限定されず、低すぎる場合は、所望の厚さを得るのが困難であり、鋼板の形状を矯正するのが困難であるため、その下限を30とすることが好ましい。また、冷間圧下率が80を超える場合は、鋼板のエッジedge部にクラックが発生しやすく、冷間圧延時の負荷が大きいため、その上限を80以下とすることが好ましい。上記冷延鋼板を熱処理した後、Alメッキを行う。また、冷延鋼板を熱処理した後にAlメッキを行うことにより、耐熱性及び表面に優れた鋼板を製造することができる。上記Alメッキ方法としては、特に制限されず、溶融メッキ、電解メッキ、真空蒸着メッキ及びクラッド方法などを用いることができるが、溶融メッキ方法が経済的な面において最も有用である。以下、本発明の実施例について詳細に説明する。表1の組成を有する鋼を真空溶解し、加熱炉で1150~1250°Cの温度範囲で1時間加熱した後、熱間圧延を行った。上記熱間圧延を890~920°Cで終え、700°Cで巻取を行った。熱間圧延された鋼板を酸洗し、冷間圧下率75で冷間圧延を行った後、溶融Alメッキを行った。上記溶融Alメッキは脱脂処理された冷延鋼板を窒素-水素還元雰囲気水素濃度30で露点温度が-40°CDewpointの条件で熱処理し、最大還元焼鈍熱処理温度を820°Cとした。熱処理後の鋼板は、680°Cまで冷却されて一定時間で沈積処理後、680°Cに維持されたメッキ浴に沈積してメッキされた。この際、メッキ浴の組成はSi:8.5wt及び残部Alからなり、片面当たり厚さ20~30μmの付着量を確保するためにガスワイピング処理をした。その後、メッキされた試片が冷却装置を経て溶融アルミニウムメッキ鋼板の表面スパンコールが最小化されるようにした。上記のように製造された溶融アルミニウムメッキ鋼板の耐熱性特性を調べるために、700°Cで引張試験を行って高温降伏強度を測定し、その結果を表2に示した。また、耐酸化特性を調べるために、上記のように製造された鋼板の重さを測定した後、700°C、800°Cに維持されたマッフル炉mufflefurnaceで48時間加熱した後に空冷処理した。上記実験を1サイクルcycleとして5サイクルまで行った後、重さの増加量を求めてその結果を表2に示した。上記重さの増加量から、FeAl合金層の形成が多くなることを確認し、メッキ密着性の優劣を判断することができる。また、上記5サイクルまで熱処理された試片に180度のベンディング加工0tbendingを施して高温密着性実験を行い、表面外観を観察してその結果を表2に示した。この際、観察結果として、◎を非常に優秀、○を優秀、△を普通、Xを不良で示した。表2を参照すると、本発明鋼は、700°Cで高温降伏強度を測定した結果、70MPa以上と示されたため、高温強度に優れることが分かる。これに対し、同一条件下での比較鋼は、上記に至っていないことが分かる。また、表面外観とメッキ密着性を測定した結果、発明鋼は、いずれも優れた表面外観とメッキ密着性を確保しており、特に、800°Cまでの高温でもメッキ層が剥離されないため、高温での密着性に優れることが確認できる。一方、高温での耐酸化性を各サイクル別に測定した結果、上記表2に示すように、本発明例は、優れた耐酸化性を有するのに対し、本発明の範囲を外れる比較例は、多量の酸化が起こることにより耐酸化性が劣位にあることが確認できる。一方、上記5サイクルを行った後、発明鋼1と比較鋼1のメッキ層の断面組織を比較した。図1は本発明鋼1と比較鋼1の高温熱処理後の密着性結果をメッキ層の断面組織で示したものであり、図2はそれぞれの高温熱処理後の表面組織を示したものである。図1aの発明鋼1は、熱処理後にも素地鋼板とメッキ層の間でのクラックの発生が少ないため良好な結果を示すのに対し、図1bの比較鋼1は、素地鋼板とメッキ層の間でのクラックの発生が多いため剥離が起こることが確認できる。一方、図2aの発明鋼1は、熱処理後にも表面に微細なグラニュール組織が均一に分布されていることを示すのに対し、図2bの比較鋼1は、粗大なパウダリング組織を示す。表面分析の結果、発明鋼1は、Feが9.4と低いのに対し、比較鋼1は、Feが14.9である。このように、発明鋼においてFe濃度が低いということは、界面に生成されたCuNi-AlSiFe金属間化合物が素地鉄Feの拡散を抑制したことを意味する。