摺動部材の表面に、摺動方向に延出し、かつオイルが流れるV溝を、所定の間隔で複数配列させた摺動部材。前記摺動部材の表面に、前記V溝と交差する交差溝を設けた請求項1に記載の摺動部材。前記摺動部材の表面に、リン酸塩皮膜を形成した請求項1または2に記載の摺動部材。密閉容器内に、オイルを貯留するとともに圧縮要素を収容し、前記圧縮要素を、主軸および偏心軸を備えたクランクシャフトと、前記主軸を回転自在に軸支する軸受部と、一方が前記クランクシャフトと一体に形成され、他方が前記軸受部と一体に形成されたスラスト部と、シリンダーを形成するシリンダーブロックと、前記シリンダー内を往復動するピストンと、前記ピストンに固定されたピストンピンと、前記偏心軸と前記ピストンを連携するコンロッドを備えたレシプロ型の圧縮要素とし、前記ピストンを、請求項1から3のいずれか一項に記載の摺動部材とした圧縮機。前記オイルを、粘度グレードVG10以下のオイルとした請求項4に記載の圧縮機。前記圧縮要素を駆動する電動要素を備え、前記電動要素を、少なくとも電動周波数以下の運転周波数を含む運転周波数でインバーター駆動するようにした請求項4または5に記載の圧縮機。しかしながら、上記従来の摺動部材をオイルの粘度が高い環境下で使用する場合は、リン酸塩皮膜の多孔質結晶体の形状を生かし、また、ショットピーニング加工にて梨地状にすることにより、オイルの保持性を得ることができたが、オイルの粘度による流体摩擦抵抗が大きいため、摺動損失が生じるという課題を有していた。本発明は、上記従来の課題を解決するもので、オイルの流れを制御することにより、摺動特性を向上させる摺動部材を提供し、信頼性の高い高効率の圧縮機を提供することを目的としている。上記従来の課題を解決するために、本発明は、摺動部材表面に、摺動方向へ延出するV溝を一定の間隔で配列形成したものである。この構成により、オイルの流れを制御することができ、摺動損失を低減することができる。本発明は、摺動時におけるオイルの乱流を摺動方向に制御させることにより、流体抵抗を低減させることができる。また、摺動方向に対して垂直に交差溝を設けることにより、V溝に沿って流れてきたオイルを、交差溝にて溜められたオイルの壁と衝突させ、その衝突により、高密度なオイルの膜を形成することができる。このオイル膜により、密閉空間を形成する摺動部の密閉性が向上するため、高摺動性の摺動部材および高信頼性かつ高効率の圧縮機を提供することができる。請求項1に記載の発明は、摺動部材の表面に、摺動方向に延出し、かつオイルが流れるV溝を、所定の間隔で複数配列させたものである。かかることにより、摺動時におけるオイルの乱流を摺動方向に制御することができ、その結果、オイルの流体抵抗を低減し、すべり特性が優れた信頼性の高い摺動部材を形成することができる。請求項2に記載の発明は、請求項1に記載の発明において、前記摺動部材の表面に、前記V溝と交差する交差溝を設けたものである。かかることによって、V溝に沿って流れてきたオイルを、この交差溝で溜めることができる。その結果、摺動面に介在するオイル膜の密度が確保でき、高密度なオイルの膜による密閉性に優れた摺動構成が得られる、信頼性の高い摺動部材を構成することができる。請求項3に記載の発明は、請求項1または2に記載の発明において、前記摺動部材の表面に、リン酸塩皮膜を形成したものである。かかる構成によれば、前記リン酸塩皮膜の多孔質結晶体によって金属接触を防ぎ、オイルの保持力を高め摺動部の摩耗を防止することができる。したがって、さらに信頼性の高い摺動部材を構成することができる。請求項4に記載の発明は、密閉容器内に、オイルを貯留するとともに圧縮要素を収容し、前記圧縮要素を、主軸および偏心軸を備えたクランクシャフトと、前記主軸を回転自在に軸支する軸受部と、一方が前記クランクシャフトと一体に形成され、他方が前記軸受部と一体に形成されたスラスト部と、シリンダーを形成するシリンダーブロックと、前記シリンダー内を往復動するピストンと、前記ピストンに固定されたピストンピンと、前記偏心軸と前記ピストンを連携するコンロッドを備えたレシプロ型の圧縮要素とし、前記ピストンを、請求項1から3のいずれか一項に記載の摺動部材とする圧縮機である。かかることにより、前記V溝によってオイルを制御することで、オイルの流体抵抗を抑えることができる。また、摺動方向に対して交差する交差溝により溜められたオイルの壁とV溝に沿って流れてきたオイルとの衝突により高密度なオイルの膜を形成することができることから密閉性を向上することができる。さらに、リン酸塩皮膜による多孔質結晶体によって金属接触を防止し、オイルの保持力を高めることができるため、摺動特性や耐摩耗性に優れた信頼性高い圧縮機を提供することができる。請求項5に記載の発明は、請求項4に記載の発明において、前記オイルを、粘度グレードVG10以下のオイルとしたものである。かかることにより、低粘度オイルにおいても摺動部表面のV溝や交差溝、リン酸塩皮膜により、オイルの流体抵抗を抑え、オイルによる密閉性を高めることができ、また、金属接触を抑えた信頼性の高い圧縮機を提供することができる。請求項6に記載の発明は、請求項4または5に記載の発明において、前記圧縮要素を駆動する電動要素を備え、前記電動要素を、少なくとも電動周波数以下の運転周波数を含む運転周波数でインバーター駆動するようにしたものである。かかることにより、摺動部表面のリン酸塩皮膜によるオイルの保持力が高いことにより、駆動スピードが遅い場合においても流体潤滑状態を保つことができる。そのため、さらに耐摩耗性に優れ、かつ冷凍能力の高い圧縮機を提供することができる。以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。なお、この実施の形態によってこの発明が限定されるものではない。実施の形態1図1は、本発明の実施の形態1における圧縮機の縦断面図、図2は、図1におけるA部の拡大図、図3は、図2におけるB部の表面図、図4は、図3におけるC部の断面図である。図5は、同実施の形態1における摺動特性図、図6は、レシプロ型圧縮機の特性図である。図1から図4において、密閉容器101内には、R134aからなる冷媒ガス102を充填するとともに、底部にはVG10のエステル系からなるオイル103を貯留している。また、固定子104および回転子105からなる電動要素106と、これによって駆動される往復式の圧縮要素107を収容している。次に、圧縮要素107の詳細を説明する。クランクシャフト108は、回転子105を圧入固定した主軸109と、主軸109に対し偏心して形成された偏心軸110を具備し、下端にはオイル103に連通する給油ポンプ111を設けている。鋳鉄からなるシリンダーブロック112は、略円筒形のボアー113と主軸109を軸支する軸受部114とを形成している。また、回転子105にはフランジ面115が形成され、軸受部114の上端面は、スラスト部116になっている。フランジ面115と軸受部114のスラスト部116の間には、スラストワッシャ117が挿入されている。そして、フランジ面115、スラスト部116および、スラストワッシャ117でスラスト軸受部118を構成している。漏れ損失を小さくするために、ある一定量のクリアランスを保ってボアー113に遊嵌されたピストン119は、鋳鉄または鉄系の材料からなり、ボアー113とともに圧縮室120を形成し、ピストンピン121を介して連結手段であるコンロッド122によって偏心軸110と連結されている。ピストン119とボアー113は、例えば直径の差で5μm~15μm程度のクリアランス寸法で遊嵌されている。ボアー113の端面は、バルブプレート123で封止されている。また、ヘッド124は、高圧室図示せずと低圧室図示せずを形成し、バルブプレート123の反ボアー113側に固定されている。サクションチューブ125は、密閉容器101に固定されるとともに、冷凍サイクルの低圧側図示せずに接続され、冷媒ガス102を密閉容器101内に導く。サクションマフラー126は、バルブプレート123とヘッド124に挟持されている。ピストン119とボアー113、主軸109と軸受部114、スラスト部116とスラストワッシャ117、ピストンピン121とコンロッド112、偏心軸110とコンロッド122は、相互に摺動部を形成し、それぞれの摺動部材の少なくとも一方に、断面形状において、底面より開口面が広いV字状のV溝127を形成している。ここでは、摺動部材として、ピストン119を例にとって詳しく述べることにする。ピストン119とボアー113が相互に形成する摺動部のうち、ピストン119の摺動面表面には、摺動部方向に延出するV溝127を一定間隔に配列させ、また、摺動方向に対してピストントップ部近くに、V溝127と交差する交差溝128を、ピストン119の外周を一周した環状に設け、さらに、多孔質結晶体であるリン酸塩皮膜129を形成している。本実施の形態1においては、開口面が0.3から0.7mmのV溝127を0.1から1.0mmの間隔で配列し、リン酸塩皮膜128の膜厚が0.5μm以上としたものである。上記構成のピストン119を組み混んだレシプロ型の圧縮機について、以下その動作を説明する。商用電源図示せずから供給される電力は、電動要素106に供給され、電動要素106の回転子105を回転させる。回転子105の回転に伴い、クランクシャフト108が回転し、偏心軸110が旋回運動する。偏心軸110の旋回運動は、連結手段であるコンロッド122によって往復運動に変換され、ピストンピン121を介してピストン119を駆動する。したがって、ピストン119は、ボアー113内を往復運動し、この動作に伴ってサクションチューブ125を通じ、密閉容器101内に導かれた冷媒ガス102は、サクションマフラー126から吸入され、圧縮室120内で圧縮される。オイル103は、クランクシャフト108の回転に伴い、給油ポンプ111から各摺動部に給油され、摺動部を潤滑するとともに、ピストン119とボアー113の間においては、シールの役割を果たす。圧縮室120内で圧縮された冷媒ガス102は、ディスチャージチューブ図示せずを通って冷凍サイクル内図示せずに排出され、冷凍サイクル内を循環して、再びサクションチューブ125より密閉容器101内に導かれる。ピストン119がボアー113内で往復圧縮運動をする際、ピストン119とボアー113のクリアランスが非常に狭いため、ピストン119とボアー113の形状、精度のばらつきによっては、部分的に相互接触を起こす部位が生ずることもある。こういった場合においても、リン酸塩皮膜129による多孔質結晶体によりオイル103の保油力を高めることができる。その結果、ピストン119とボアー113の摺動部は、常に流体潤滑状態となり、摩耗しにくく、また、V溝127によりオイルの流動性が向上し、交差溝128が、V溝127に沿って流動してきたオイルを堰止めることにより、オイルの密度を向上し、高効率で高信頼性の圧縮機を提供することができる。以上の圧縮機としての効率の詳細については、後述する。次に、摺動部材表面にV溝127を一定の間隔に配列させた摺動部材についてV溝127の角度とピッチについて説明する。摺動部材表面において、摺動方向に高さが0.5mmで、ピッチが0.3から0.7mmのV溝127を、0.3mmの間隔で配列させた摺動部材の摺動特性について、R134aからなる冷媒とVG10のエステル系からなるオイルの共存下での鉄系試験片を、1.0m/sの速度で摺動させ、鋳鉄の板材を100Nで押し付けることによる流体摩擦試験にて評価を行った。V溝127の幅と摺動摩擦の関係を、図5を参照しながら説明する。図5において、横軸にV溝127の幅を示し、縦軸に摺動摩擦係数を示している。この試験において、ピッチ幅が大きくなることにより摺動係数が良化していることが判る。次に、本発明の実施の形態1におけるV溝127を一定間隔に形成した摺動部材ピストン119を組み込んだ圧縮機の特性について説明する。本実施の形態1における摺動部材を用いた圧縮機と従来の圧縮機の特性比較を、図6に示す。本実施の形態1におけるピストン119を圧縮機に組み込んでおり、ピストン119とボアー113のクリアランスは、従来の圧縮機と同一にしている。図6より、本発明の実施の形態1における摺動材を用いた圧縮機の方が従来例の圧縮機に比べて平均値で効率が高いことが判る。レシプロ型の圧縮機においては、ピストン119が上死点ならびに下死点に位置したときには速度が零となり、論理的に油圧が発生せず油膜が形成されなくなるため、この上死点ならびに下死点において金属接触が生じることが多い。またピストン119が上死点付近にあるときは、ピストン119が圧縮された高圧冷媒によって大きな圧縮荷重を受け、この圧縮荷重はピストンピン121、コンロッド122を介してクランクシャフト108に伝わり、クランクシャフト108が反ピストン119方向へ傾斜する。クランクシャフト108が傾斜すると、ボアー113の中でピストン119が傾斜し、その結果、ピストン119がボアー113と接触し摩耗が生ずる。しかしながら、本実施の形態1においては、リン酸塩皮膜127の多孔質膜により、オイル103の保持力を高めることができ、ピストン119とボアー113との接触や摩耗が、オイル103によって低減される。また、オイル103の流れ方向が摺動方向に制限され、ピストン119のトップ部近傍に形成された交差溝128とV溝127との作用により、ピストン119とボアー113との間に高密度なオイルの壁ができるため、すべり特性が優れ、高信頼性の圧縮機を提供することができる。なお、本実施の形態1においては、一定速度のレシプロ型の圧縮機について述べたが、インバーター化に伴って圧縮機の低速化が進む中、特に20Hzを切るような超低速運動においても流体潤滑を成立することができ、顕著な効果が得られる。また、本実施の形態1においては、ピストン119の摺動部表面にV溝127を摺動方向で、かつ一定の間隔に配列させ、リューブライト処理したものを例に詳しく述べたが、相互に摺動部を形成しているクランクシャフト108の主軸109と軸受部114、あるいは、回転子105のフランジ面115とスラストワッシャ117、さらに、軸受部114の上端面のスラスト部116とスラストワッシャ117、また、ピストンピン121とコンロッド122、さらに、偏心軸110とコンロッド122で形成されるそれぞれの摺動部においても、同様にV溝127と交差溝128を形成することができ、同様の作用効果が期待できるものである。さらに、本実施の形態1においては、スラスト軸受部118を、フランジ面115とスラスト部116、及びスラストワッシャ117にて構成したものを例にして説明したが、クランクシャフト108の主軸109と偏心軸110との間のフランジ部131の反偏心軸110側に設けられたクランクシャフト108のスラスト面132と、軸受部114のスラスト部116でスラスト軸受部を構成し、ここにV溝127と交差溝128を形成した場合においても、同様の作用効果が期待できる。なお、冷媒ガス102は、R600a、R290、及びこれらを含んだ混合冷媒、R134a、R152、R407C、R404A、R410であれば同等の効果が得られる。