"原動機によって駆動する固定容量型の油圧ポンプと、前記油圧ポンプからの圧油により駆動し、正逆反転可能な固定容量型のファン用油圧モータと、前記ファン用油圧モータによって駆動する冷却ファンと、前記油圧ポンプから前記ファン用油圧モータへの圧油の流れ方向を制御する油圧パイロット式の切換弁と、前記油圧ポンプから吐出された圧油の一部により前記切換弁のパイロット圧を生成する電磁弁と、前記油圧ポンプの吐出ラインのリリーフ圧を変更可能とし、これによって前記油圧ポンプから前記ファン用油圧モータへの圧油の流量を可変制御する可変リリーフ弁と、前記電磁弁の駆動及び前記可変リリーフ弁のリリーフ圧を制御するコントローラとを備えた建設機械の冷却装置において、前記切換弁は、前記電磁弁からのパイロット圧を導入してスプールに作用させる受圧部と、バネ室内に配置され、前記パイロット圧が作用する方向とは反対方向に前記スプールを付勢するバネとを有し、前記バネの付勢力は、前記油圧ポンプの吐出圧の変動に伴って変動する前記パイロット圧の最小値と前記スプールの受圧面積との積より小さくなるように予め設定したことを特徴とする建設機械の冷却装置。請求項1記載の建設機械の冷却装置において、前記切換弁とタンクとの間で接続され、前記ファン用油圧モータからの戻り油を前記タンクに排出するタンクラインと、前記切換弁の前記バネ室と前記タンクとの間で接続されたドレンラインとを有し、前記ドレンラインは、前記タンクラインとは独立したことを特徴とする建設機械の冷却装置。請求項1又は2記載の建設機械の冷却装置において、前記電磁弁と前記切換弁の前記受圧部との間で接続されたパイロットラインに絞り又はスローリターンバルブを設けたことを特徴とする建設機械の冷却装置。電磁比例減圧弁、4ポート3位置形のスプール弁請求項1乃至3のいずれか1項記載の建設機械の冷却装置において、前記電磁弁は、前記コントローラからの制御信号に応じて前記油圧ポンプからの圧油の一部を減圧して前記切換弁のパイロット圧を生成する電磁比例減圧弁であり、前記切換弁は、ポンプポート、第1のモータポート、第2のモータポート、及びタンクポートを有し、前記ポンプポートと前記第1のモータポートを連通するとともに前記第2のモータポートと前記タンクポートとを連通する正転位置、前記ポンプポート、前記第1のモータポート、前記第2のモータポート、及び前記タンクポートを互いに連通する中立位置、並びに前記ポンプポートと前記第2のモータポートを連通するとともに前記第1のモータポートと前記タンクポートとを連通する逆転位置に切り換え可能な4ポート3位置形のスプール弁であって、前記スプールのストロークに応じて開口面積が徐々に変化するように構成されたことを特徴とする建設機械の冷却装置。請求項1乃至4のいずれか1項記載の建設機械の冷却装置において、前記切換弁、前記電磁弁、及び前記可変リリーフ弁は、制御弁として一体的に構成されたことを特徴とする建設機械の冷却装置。上記特許文献1に記載の冷却装置おいては、電磁弁は、ファン用油圧モータへの圧油の供給源である第一油圧ポンプとは別の第二油圧ポンプ言い換えれば、パイロット圧の供給源であるパイロットポンプからの圧油により、パイロット圧を生成するようになっている。そこで、第一油圧ポンプから吐出された圧油の一部によりパイロット圧を生成するように構成すれば、配管の軽減等が可能となり、コスト低減が図れると考えられる。ところが、このような構成の冷却装置においては、以下のような課題が生じる。第一油圧ポンプの吐出圧は、冷却ファンの回転数に対応する必要があるため特に、正転運転と逆転運転の切換時に、可変リリーフ弁のリリーフ圧を切換用設定圧まで下げる必要があるため、第二油圧ポンプの吐出圧と比べて低くなる。そして、例えばホイールローダにおいてはアクセルペダルを戻し操作したときに原動機の回転数を低下させるように制御しており、この原動機の回転数の低下に伴って第一油圧ポンプの吐出圧が低下すると、切換弁へのパイロット圧も低くなってしまう。そのため、場合によっては、切換弁の作動が不安定となり、冷却ファンの正逆反転の切り換えが不安定となる。本発明の目的は、コスト低減を図りながら、冷却ファンの正逆反転の切り換えを安定させることができる冷却装置を提供することにある。1上記目的を達成するために、本発明は、原動機によって駆動する固定容量型の油圧ポンプと、前記油圧ポンプからの圧油により駆動し、正逆反転可能な固定容量型のファン用油圧モータと、前記ファン用油圧モータによって駆動する冷却ファンと、前記油圧ポンプから前記ファン用油圧モータへの圧油の流れ方向を制御する油圧パイロット式の切換弁と、前記油圧ポンプから吐出された圧油の一部により前記切換弁のパイロット圧を生成する電磁弁と、前記油圧ポンプの吐出ラインのリリーフ圧を変更可能とし、これによって前記油圧ポンプから前記ファン用油圧モータへの圧油の流量を可変制御する可変リリーフ弁と、前記電磁弁の駆動及び前記可変リリーフ弁のリリーフ圧を制御するコントローラとを備えた建設機械の冷却装置において、前記切換弁は、前記電磁弁からのパイロット圧を導入してスプールに作用させる受圧部と、バネ室内に配置され、前記パイロット圧が作用する方向とは反対方向に前記スプールを付勢するバネとを有し、前記バネの付勢力は、前記油圧ポンプの吐出圧の変動に伴って変動する前記パイロット圧の最小値と前記スプールの受圧面積との積より小さくなるように予め設定する。このように本発明においては、電磁弁は、油圧ポンプから吐出された圧油の一部によりパイロット圧を生成する。これにより、例えば油圧ポンプとは別のパイロットポンプから吐出された圧油によりパイロット圧を生成する場合と比べ、配管の軽減等が可能となり、コスト低減を図ることができる。また、切換弁のバネの付勢力は、油圧ポンプの吐出圧の変動に伴って変動するパイロット圧の最小値とスプールの受圧面積との積より小さくなるように予め設定する。これにより、例えば原動機の回転数の低下に伴ってパイロット圧が低下した場合でも、切換弁の作動を安定させることができ、冷却ファンの正逆反転の切り換えを安定させることができる。2上記1において、好ましくは、前記切換弁とタンクとの間で接続され、前記ファン用油圧モータからの戻り油を前記タンクに排出するタンクラインと、前記切換弁の前記バネ室と前記タンクとの間で接続されたドレンラインとを有し、前記ドレンラインは、前記タンクラインとは独立する。タンクライン内の圧力は、例えばファン用油圧モータからの戻し油の流量の変動を起因として大きく変動する。そのため、例えばドレンラインをタンクラインに合流接続すると、バネ室内の圧力言い換えれば、スプールの背圧が上昇する可能性がある。そのため、切換弁の作動が不安定となり、冷却ファンの正逆反転の切り換えが不安定となる。そこで、本発明においては、ドレンラインをタンクラインとは合流接続しないで独立することにより、バネ室内の圧力言い換えれば、スプールの背圧が上昇するのを防止することができる。したがって、パイロット圧が低下した場合でも、切換弁の作動を安定させることができ、冷却ファンの正逆反転の切り換えを安定させることができる。3上記1又は2において、好ましくは、前記電磁弁と前記切換弁の前記受圧部との間で接続されたパイロットラインに絞り又はスローリターンバルブを設ける。これにより、油圧ポンプの吐出圧が急激に変動した場合に、切換弁のパイロット圧が急激に変動するのを防止することができる。具体例の一つとしては、原動機の停止とともに油圧ポンプが停止した場合に、切換弁のパイロット圧が急激に低下するのを防止することができる。その結果、切換弁による急な切り換えを防止することができ、キャビテーションの発生等を抑制することができる。4上記1~3のいずれか1つにおいて、好ましくは、前記電磁弁は、前記コントローラからの制御信号に応じて前記油圧ポンプからの圧油の一部を減圧して前記切換弁のパイロット圧を生成する電磁比例減圧弁であり、前記切換弁は、ポンプポート、第1のモータポート、第2のモータポート、及びタンクポートを有し、前記ポンプポートと前記第1のモータポートを連通するとともに前記第2のモータポートと前記タンクポートとを連通する正転位置、前記ポンプポート、前記第1のモータポート、前記第2のモータポート、及び前記タンクポートを互いに連通する中立位置、並びに前記ポンプポートと前記第2のモータポートを連通するとともに前記第1のモータポートと前記タンクポートとを連通する逆転位置に切り換え可能な4ポート3位置形のスプール弁であって、前記スプールのストロークに応じて開口面積が徐々に変化するように構成される。5上記1~4のいずれか1つにおいて、好ましくは、前記切換弁、前記電磁弁、及び前記可変リリーフ弁は、制御弁として一体的に構成される。本発明によれば、コスト低減を図りながら、冷却ファンの正逆反転の切り換えを安定させることができる。以下、本発明の実施形態を、図面を参照しつつ説明する。図1は、本発明の適用対象の一例であるホイールローダの全体構造を表す側面図である。なお、以降、ホイールローダが図1に示す状態にて運転者が運転席に着座した場合における運転者の前側図1中左側、後側図1中右側、左側図1中紙面に向かって手前側、右側図1中紙面に向かって奥側を、単に前側、後側、左側、右側と称する。この図1において、ホイールローダは、左右の前輪1L,1R但し図1中1Lのみ図示を有する車体前部2と、左右の後輪3L,3R但し図1中3Lのみ図示を有する車体後部4とを備えている。前輪1L,1R及び後輪3L,3Rは、詳細を図示しないが、例えばプロペラシャフトや変速機を介して走行用油圧モータに連結されており、この走行用油圧モータの駆動により回転するようになっている。車体前部2と車体後部4は互いに水平方向に回動可能に連結されており、車体前部2と車体後部4との間には左右のステアリング用油圧シリンダ5L,5R但し図1中5Lのみ図示が設けられている。そして、例えば左側のステアリング用油圧シリンダ5Lが縮短し、右側のステアリング用油圧シリンダ5Rが伸長すると、車体後部4に対して車体前部2が左側に向くように回動する。一方、例えば左側のステアリング用油圧シリンダ5Lが伸長し、右側のステアリング用油圧シリンダ5Rが縮短すると、車体後部4に対して車体前部2が右側に向くように回動するようになっている。車体前部2には作業機フロント装置6が設けられている。この作業機6は、車体前部2に上下方向に回動可能に連結されたリフトアーム7と、このリフトアーム7の先端に上下方向に回動可能に連結されたバケット8と、左右のアーム用油圧シリンダ図示せずと、バケット用油圧シリンダ9とを備えている。そして、アーム用油圧シリンダの伸縮駆動により、リフトアーム7が上下方向に回動するようになっている。また、バケット用油圧シリンダ9の伸縮駆動により、ベルクランク10等のリンク機構を介してバケット8が上下方向に回動するようになっている。車体後部4には運転室11とエンジン室12が設けられている。運転室11には、詳細を図示しないが、運転席、前後進操作レバー、アクセルペダル、ブレーキペダル、ステアリングハンドル、及び作業機用操作レバー等が設けられており、さらに、後述する操作スイッチ13図2参照が設けられている。エンジン室12には、後述するエンジン14や油圧ポンプ15図2参照等の機器が搭載されている。エンジン14は電子ガバナ燃料噴射装置を備えており、この電子ガバナは前述したアクセルペダルの操作量アクセル量に応じて燃料噴射量を調整してエンジン14の回転数を調整するようになっている。すなわち、例えばアクセルペダルが操作されない場合はエンジン14が最低回転数で駆動する一方、例えばアクセルペダルが最大操作された場合はエンジン14が最高回転数で駆動するようになっている。上述したホイールローダに、本発明の第1の実施形態の冷却装置が備えられている。図2は、本実施形態における冷却装置の全体構成を表す回路図である。この図2において、冷却装置は、エンジン14によって駆動する固定容量型の油圧ポンプ15と、この油圧ポンプ15からの圧油により駆動し、正逆反転可能なファン用油圧モータ16と、このファン用油圧モータ16の出力軸に取り付けられ、ファン用油圧モータ16によって駆動する冷却ファン17と、この冷却ファン17で生起された冷却風によりエンジン冷却水を冷却するラジエータ18と、冷却ファン17で生起された冷却風により作動油を冷却するオイルクーラ19と、油圧ポンプ15からファン用油圧モータ16への圧油の流れを制御する制御弁20とを備えている。制御弁20は、油圧ポンプ15からファン用油圧モータ16への圧油の流れ方向を制御する油圧パイロット式の切換弁21と、油圧ポンプ15から吐出された圧油の一部により切換弁21のパイロット圧を生成する電磁弁22と、油圧ポンプ15の吐出ライン23のリリーフ圧を変更可能とし、これによって油圧ポンプ15からファン用油圧モータ16への圧油の流量を可変制御する可変リリーフ弁24とを備え、それらが一体的に構成されたものである。電磁弁22の駆動及び可変リリーフ弁24のリリーフ圧はコントローラ25によって制御されている。切換弁21は、4ポート2位置形のスプール弁である。すなわち、ポンプポートP、第1のモータポートA、第2のモータポートB、及びタンクポートTを有し、正転位置及び逆転位置に切り換え可能としている。また、切換弁21は、電磁弁22からのパイロット圧を導入してスプールに作用させ、このスプールを図2中左側に付勢する受圧部26と、バネ室内に配置され、スプールを図2中右側にすなわち、パイロット圧が作用する方向とは反対方向に付勢するバネ27とを有している。なお、切換弁21のバネ室とタンク28との間にはドレンライン29が接続されている。そして、例えば電磁弁22からのパイロット圧がパイロットライン30を介し切換弁21の受圧部26に導入されない場合は、バネ27の付勢力によりスプールが図2中右側に移動し、図2中左側の正転位置に切り換えられる。これにより、油圧ポンプ15から吐出ライン23を介し吐出された圧油をモータライン31Aを介しファン用油圧モータ16の一方側図2中右側のポートに供給し、ファン用油圧モータ16の他方側図2中左側のポートから流出した油をモータライン31B及びタンクライン32を介しタンク28に戻す。したがって、ファン用油圧モータ16が正方向に回転し、冷却ファン17が正方向に回転する。一方、例えば電磁弁22からのパイロット圧がパイロットライン30を介し切換弁21の受圧部26に導入される場合は、バネ27の付勢力に打ち勝ってスプールが図2中左側に移動し、図2中右側の逆転位置に切り換えられる。これにより、油圧ポンプ15から吐出ライン23を介し吐出された圧油をモータライン31Bを介しファン用油圧モータ16の他方側のポートに供給し、ファン用油圧モータ16の一方側のポートから流出した油をモータライン31A及びタンクライン32を介しタンク28に戻す。したがって、ファン用油圧モータ16が逆方向に回転し、冷却ファン17が逆方向に回転する。その結果、ラジエータ18やオイルクーラ19の通風路等における目詰まりの除去が行えるようになっている。なお、モータライン31Aとタンクライン32との間には、切換弁21を迂回するメイクアップライン33Aが接続されており、このメイクアップライン33Aには、メイクアップ用のチェック弁34Aが設けられている。同様に、モータライン31Bとタンクライン32との間には、切換弁21を迂回するメイクアップライン33Bが接続されており、このメイクアップライン33Bには、メイクアップ用のチェック弁34Bが設けられている。これにより、例えば切換弁21が切り換えられたり油圧ポンプ15が停止したりしたときに、ファン用油圧モータ16の上流側が負圧となるのを防止するようになっている。電磁弁22は、3ポート2位置形のスプール弁であり、コントローラ25からの制御信号制御電流に応じて図2中左側のOFF位置又は図2中右側のON位置に切り換えられるようになっている。そして、例えばON位置にある場合は、切換弁21の受圧部26と吐出ライン23詳細には、吐出ライン23とドレンライン29との間で接続されたバイパスライン35Aにおけるオリフィス36の上流側から分岐接続されたラインとを連通させる。これにより、油圧ポンプ15から吐出された圧油の一部をパイロット圧として切換弁21の受圧部26に導出するので、上述したように切換弁21を逆転位置に切り換えるようになっている。一方、例えば図2で示すようにOFF位置にある場合は、切換弁21の受圧部26とドレンライン29詳細には、ドレンライン29に合流接続するラインとを連通させる。これにより、油圧ポンプ15から吐出された圧油の一部をパイロット圧として切換弁21の受圧部26に導出せず、切換弁21の受圧部26をタンク圧まで落とすので、上述したように切換弁21を正転位置に切り換えるようになっている。ここで、本実施形態の大きな特徴の一つとして、切換弁21のバネ27の付勢力は、油圧ポンプ15の吐出圧の変動に伴って変動するパイロット圧の最小値例えば1MPaと2MPaとの間程度とスプールの受圧面積との積より小さくなるように予め設定されている。別の言い方をすれば、切換弁21のバネ27で設定される作動圧力は、油圧ポンプ15の吐出圧の変動に伴って変動するパイロット圧の最小値より小さくなるように、例えば1MPa程度に設定されている。また、本実施形態の他の特徴として、切換弁21のバネ室に接続されたドレンライン29は、ファン用油圧モータ16からの戻り油を排出するタンクライン32とは合流接続しないで独立するように設けられている。可変リリーフ弁24は、パイロットリリーフ弁37と、メインリリーフ弁38とで構成されている。パイロットリリーフ弁37は、上述したバイパスライン35Aにおけるオリフィス36の下流側に設けられている。メインリリーフ弁38は、吐出ライン23とタンクライン32との間で接続されたバイパスライン35Bに設けられている。また、メインリリーフ弁38は、図示のように、メインリリーフ弁38の上流側の圧力言い換えれば、吐出ライン23の圧力を導入してスプールを図2中右側に付勢する受圧部と、バイパスライン35Aにおけるオリフィス36の下流側の圧力を導入してスプールを図2中左側に付勢する受圧部と、スプールを図2中左側に付勢するバネとを有している。そして、メインリリーフ弁38の上流側の圧力言い換えれば、吐出ライン23の圧力とバイパスライン35Aにおけるオリフィス36の下流側の圧力との差圧が、バネで設定される閾値よりも大きくなると、スプールが図2中右側に移動して開状態となり、メインリリーフ弁38の上流側の圧油言い換えれば、吐出ライン23の圧油の一部をタンクライン32を介しタンク28に逃がすようになっている。パイロットリリーフ弁37は、コントローラ25からの制御信号制御電流に応じて、リリーフ圧が例えば段階的に可変設定される。そして、パイロットリリーフ弁37の上流側の圧力すなわち、オリフィス36等によって生じる圧力差を考慮するものの、吐出ライン23の圧力がリリーフ圧を超えた場合にパイロットリリーフ弁37が開状態となり、パイロットリリーフ弁37の上流側の圧油言い換えれば、吐出ライン23の圧油の一部をドレンライン29を介しタンク28に逃がすようになっている。このとき、パイロットリリーフ弁37の上流側の圧力が低下し、オリフィス36の前後差圧言い換えれば、吐出ライン23の圧力とバイパスライン35Aにおけるオリフィス36の下流側の圧力との差圧が大きくなると、上述したようにメインリリーフ弁38が開状態となり、メインリリーフ弁38の上流側の圧油言い換えれば、吐出ライン23の圧油の一部をタンクライン32を介しタンク28に逃がす。これにより、パイロットリリーフ弁37には例えば1~2l/min=0.06~0.12m3/h程度の小流量が流れ、メインリリーフ弁38には大流量が流れるようになっている。コントローラ25は、冷却ファン17の正逆反転を指示する操作スイッチ13からの操作信号、エンジン冷却水の温度を検出する温度センサ39からの検出信号、及び作動油の温度を検出する温度センサ40からの検出信号が入力されており、それらの信号に基づいて電磁弁22の駆動及び可変リリーフ弁24のリリーフ圧詳細には、パイロットリリーフ弁37のリリーフ圧を制御するようになっている。詳しく説明すると、例えば操作スイッチ13がOFFである場合、コントローラ25は、電磁弁22への制御信号を出力せず、図2で示すように電磁弁22をOFF位置に制御する。これにより、電磁弁22からのパイロット圧が切換弁21の受圧部26へ出力されず、切換弁21が正転位置となる。これにより、ファン用油圧モータ16が正方向に回転して、冷却ファン17が正方向に回転する。この冷却ファン17の正転運転中、コントローラ25は、エンジン冷却水の温度及び作動油の温度に対応する制御信号をパイロットリリーフ弁37へ出力し、パイロットリリーフ弁37のリリーフ圧を例えば段階的に可変制御する。これにより、ファン用油圧モータ16への供給流量を可変制御し、冷却ファン17の回転数を可変制御する。一方、例えば操作スイッチ13がONに操作されると、コントローラ25は、まず、パイロットリリーフ弁37のリリーフ圧を切換用設定圧まで下げるように制御する。すなわち、切換時のショック等を低減するために、ファン用油圧モータ16への供給流量が下げられる。そして、所定時間経過後すなわち、冷却ファン17の回転数を下げるために必要な時間が経過した後、電磁弁22への制御信号を出力して、電磁弁22をON位置に切り換える。これにより、電磁弁22からのパイロット圧が切換弁21の受圧部26へ出力されて、切換弁21が逆転位置となる。これにより、ファン用油圧モータ16が逆方向に回転して、冷却ファン17が逆方向に回転する。その後、冷却ファン17の回転数を上げるために、パイロットリリーフ弁37のリリーフ圧を逆転用設定圧まで上げるように制御する。この冷却ファン17の逆転運転は、操作スイッチ13がOFFに操作されるか、若しくは予め設定された所定時間が経過するまで続行される。以上のように構成された本実施形態においては、電磁弁22は、油圧ポンプ15から吐出された圧油の一部によりパイロット圧を生成している。これにより、例えば油圧ポンプ15とは別のパイロットポンプから吐出された圧油によりパイロット圧を生成する場合と比べ、配管の軽減等が可能となり、コスト低減を図ることができる。特に、本実施形態においては、切換弁21、電磁弁22、及び可変リリーフ弁24が制御弁20として一体的に構成されており、切換弁21のパイロット回路を制御弁20内に形成している。これにより、外部配管を接続するための配管接続ポート等を軽減することができ、制御弁20の小型化を図ることができる。また、例えば電磁弁22を設けないで切換弁21自体を電磁式とする場合にはソレノイド部が大型化してしまうため、この場合と比べても、制御弁20の小型化を図ることができると言える。また、本実施形態においては、切換弁21のバネ27の付勢力は、油圧ポンプ15の吐出圧の変動に伴って変動するパイロット圧の最小値とスプールの受圧面積との積より小さくなるように予め設定している。これにより、アクセルペダルを戻し操作したときにエンジン14の回転数が低下し、これに伴って油圧ポンプ15の吐出圧が低下しパイロット圧が低下した場合でも、切換弁21の作動を安定させることができ、冷却ファン17の正逆反転の切り換えを安定させることができる。さらに、本実施形態においては、切換弁21のバネ室に接続されたドレンライン29は、ファン用油圧モータ16からの戻り油を排出するタンクライン32とは合流接続しないで独立している。これにより、例えばドレンライン29をタンクライン32に合流接続する場合とは異なり、バネ室内の圧力言い換えれば、スプールの背圧が上昇するのを防止することができる。したがって、パイロット圧が低下した場合でも、切換弁21の作動を安定させることができ、冷却ファン17の正逆反転の切り換えを安定させることができる。したがって、本実施形態においては、コスト低減を図りながら、冷却ファン17の正逆反転の切り換えを安定させることができる。本発明の第2の実施形態を図3により説明する。図3は、本実施形態における冷却装置の全体構成を表す回路図である。なお、この図3において、上記第1の実施形態と同等の部分は同一の符号を付し、適宜説明を省略する。本実施形態では、電磁弁22と切換弁21の受圧部26との間のパイロットライン30に絞り41を設けている。このように構成された本実施形態においても、上記実施形態と同様、コスト低減を図りながら、冷却ファン17の正逆反転の切り換えを安定させることができる。また、本実施形態においては、パイロットライン30に絞り41を設けることにより、例えば油圧ポンプ15の吐出圧の変動が急激に変化する場合でも、パイロット圧が急激に変化するのを防止できる。特に、例えば冷却ファン17の逆転運転時にエンジン14を停止した場合は、切換弁21を逆転位置から正転位置へ緩やかに戻すことができ、冷却ファン17が急停止するのを防止できる。なお、上記第2の実施形態においては、パイロットライン30に絞り41を設けた場合を例にとって説明したが、これに限られず、例えば図4で示すようにスローリターンバルブ42を設けてもよい。これにより、切換弁21における正転位置から逆転位置への切り換えは比較的素早くなる一方、逆転位置から正転位置への切り換えは比較的緩やかとなる。このような変形例においても、上記第2の実施形態と同様の効果を得ることができる。本発明の第3の実施形態を図5~図7により説明する。なお、本実施形態において、上記実施形態と同等の部分は同一の符号を付し、適宜説明を省略する。図5は、本実施形態における冷却装置の全体構成を表す回路図である。本実施形態では、電磁弁22Aは、コントローラ25Aからの制御信号制御電流に応じて油圧ポンプ15からの圧油の一部を減圧して切換弁21Aのパイロット圧を生成する電磁比例減圧弁である。切換弁21Aは、4ポート3位置型のスプール弁である。すなわち、ポンプポートP、第1のモータポートA、第2のモータポートB、及びタンクポートTを有し、正転位置、中立位置、及び逆転位置に切り換え可能としている。そして、例えば正転位置にある場合、ポンプポートPと第1のモータポートAを連通するとともに第2のモータポートBとタンクポートTとを連通する。また、例えば中立位置にある場合、ポンプポートP、第1のモータポートA、第2のモータポートB、及びタンクポートTを互いに連通する。また、例えば逆転位置にある場合、ポンプポートPと第2のモータポートBを連通するとともに第1のモータポートAとタンクポートTとを連通するようになっている。そして、切換弁21Aは、スプールのストロークに応じて開口面積が徐々に変化する開口特性を有している言い換えれば、各連通路に可変絞りが設けられている。図6は、切換弁の開口特性を表す特性図であり、横軸に正転位置から逆転位置へ向かうスプールのストローク量をとり、縦軸に開口面積をとっている。この図6中実線で示すように、切換弁21Aのスプールが正転位置から逆転位置まで移動するにしたがい、ポンプポートPと第1のモータポートAと間の連通路P-Aの開口面積を徐々に絞り小さくし、第2のモータポートBとタンクポートTとの間の連通路B-Tの開口面積を徐々に絞る小さくする。詳細には、切換弁21Aのスプールのストローク量L=0である場合、連通路P-Aの開口面積SP-A=S1、連通路B-Tの開口面積SB-T=S1となる。切換弁21Aのスプールのストローク量Lが0<L<L1である場合、ストローク量Lの増加に従って連通路P-Aの開口面積SP-A及び連通路B-Tの開口面積SB-Tが徐々に減少する。切換弁21Aのスプールのストローク量LがL1≦L≦L3である場合、連通路P-Aの開口面積SP-A=S2、連通路B-Tの開口面積SB-T=S2となる但し、S2<S1。切換弁21Aのスプールのストローク量LがL3<L<L4である場合、ストローク量Lの増加に従って連通路P-Aの開口面積SP-A及び連通路B-Tの開口面積SB-Tが徐々に減少する。切換弁21Aのスプールのストローク量L=L4である場合、連通路P-Aの開口面積SP-A=0、連通路B-Tの開口面積SB-T=0となる。一方、図6中一点鎖線で示すように、切換弁21Aのスプールが正転位置から逆転位置まで移動するにしたがい、ポンプポートPと第2のモータポートBと間の連通路P-Bの開口面積を徐々に開け大きくし、第1のモータポートAとタンクポートTとの間の連通路A-Tの開口面積を徐々に開ける大きくする。詳細には、切換弁21Aのスプールのストローク量L≦L2である場合但し、L1<L2<L3、連通路P-Bの開口面積SP-B=0、連通路A-Tの開口面積SA-T=0となる。切換弁21Aのスプールのストローク量LがL2<L<L4である場合、ストローク量Lの増加に従って連通路P-Bの開口面積SP-B及び連通路A-Tの開口面積SA-Tが徐々に増加する。切換弁21Aのスプールのストローク量LがL1=L3である場合、連通路P-Bの開口面積SP-B=S2、連通路A-Tの開口面積SA-T=S2となる。切換弁21Aのスプールのストローク量L=L4である場合、連通路P-Bの開口面積SP-B=S1、連通路A-Tの開口面積SA-T=S1となる。なお、開口面積SP-B=SA-T=S1と必ずしもならなくとも良い。次に、本実施形態の動作及び作用効果を説明する。図7は、本実施形態の動作を説明するためのタイムチャートであり、操作スイッチ13のON/OFF、可変リリーフ弁24の制御電流及びリリーフ圧、冷却ファン17の回転数、並びに電磁弁22Aの制御電流における経時変化を表す。操作スイッチ13がOFFであるとき時間t0、コントローラ25Aは、電磁弁22Aへの制御電流をゼロとし、電磁弁22AをOFF位置に制御する。これにより、電磁弁22Aからのパイロット圧が切換弁21Aの受圧部26へ出力されず、切換弁21Aが正転位置となる。これにより、ファン用油圧モータ16が正方向に回転して、冷却ファン17が正方向に回転する。この冷却ファン17の正転運転中、コントローラ25Aは、例えばエンジン冷却水の温度及び作動油の温度に対応する可変リリーフ弁24詳細には、パイロットリリーフ弁37への制御電流をI1とし、可変リリーフ弁24のリリーフ圧をP1に制御する。これにより、冷却ファン17の回転数をN1に制御する。その後、操作スイッチ13がONに操作されると時間t1、コントローラ25Aは、まず、可変リリーフ弁24への制御電流をI2但し、I2>I1となるまで徐々に増加し、可変リリーフ弁24のリリーフ圧を切換用設定圧P2但し、P2<P1まで下げる。すなわち、切換時のショック等を低減するために、ファン用油圧モータ16への供給流量を下げる。そして、所定時間Δt経過後すなわち、冷却ファン17の回転数をN2まで下げるために必要な時間が経過した後時間t2、電磁弁22Aへの制御電流をi1となるまで徐々に増加し、電磁弁22Aから切換弁21Aの受圧部26へのパイロット圧を徐々に増加させる。これにより、切換弁21Aは、連通路P-A及び連通路B-Tの開口面積を徐々に絞りつつ連通路P-B及び連通路A-Tの開口面積を徐々に開けて、逆転位置となる。このような切換弁21Aの開口特性により、ファン用油圧モータ16への供給流量をさらに低減して、切換時のショック等をさらに低減することができる。そして、切換弁21Aが逆転位置に切り換えられると時間t3、ファン用油圧モータ16が逆方向に回転して、冷却ファン17が逆方向に回転する。そして、コントローラ25Aは、可変リリーフ弁24への制御電流をI3但し、I3<I2となるまで徐々に減少し、可変リリーフ弁24のリリーフ圧を逆転用設定圧P3但し、P3<P2まで上げる。これにより、冷却ファン17の回転数をN3に制御する。その後、操作スイッチ13がOFFに操作されると時間t4、コントローラ25Aは、まず、可変リリーフ弁24への制御電流をI2となるまで徐々に増加し、可変リリーフ弁24のリリーフ圧を切換用設定圧P2まで下げる。すなわち、切換時のショック等を低減するために、ファン用油圧モータ16への供給流量を下げる。そして、所定時間Δt経過後すなわち、冷却ファン17の回転数をN2まで下げるために必要な時間が経過した後時間t5、電磁弁22Aへの制御電流を0となるまで徐々に減少し、電磁弁22Aから切換弁21Aの受圧部26へのパイロット圧を徐々に減少させる。これにより、切換弁21Aは、連通路P-B及び連通路A-Tの開口面積を徐々に絞りつつ連通路P-A及び連通路B-Tの開口面積を徐々に開けて、正転位置となる。このような切換弁21Aの開口特性により、ファン用油圧モータ16への供給流量をさらに低減して、切換時のショック等をさらに低減することができる。そして、切換弁21Aが正転位置に切り換えられると時間t6、ファン用油圧モータ16が正方向に回転して、冷却ファン17が正方向に回転する。そして、コントローラ25Aは、例えばエンジン冷却水の温度及び作動油の温度に対応する可変リリーフ弁24への制御電流をI1とし、可変リリーフ弁24のリリーフ圧をP1に制御する。これにより、冷却ファン17の回転数をN1に制御する。以上のように構成された本実施形態においても、上記実施形態と同様、上記実施形態と同様、コスト低減を図りながら、冷却ファン17の正逆反転の切り換えを安定させることができる。また、本実施形態においては、切換弁21Aは、スプールのストロークに応じて開口面積が徐々に変化するように構成されている。これにより、切換時のショックや異音の発生を低減することができる。なお、上記第3の実施形態においては、パイロットライン30に絞り41を設けた場合を例にとって説明したが、これに限られず、例えば上述した変形例のようにスローリターンバルブ42を設けてもよい。この場合も、上記同様の効果を得ることができる。また、上記第1~第3の実施形態や変形例においては、制御弁20として切換弁21又は21A、電磁弁22又は22A、及び可変リリーフ弁24が一体的に構成された場合を例にとって説明したが、これに限られない。すなわち、例えば、切換弁21又は21A及び電磁弁22又は22Aが一体的に構成され、それとは別体として可変リリーフ弁24が構成されてもよい。このような場合も、上記同様の効果を得ることができる。なお、以上においては、本発明の適用対象の一例として、エンジン14によって油圧ポンプ15を駆動するタイプのホイールロータを例にとって説明したが、これに限られない。すなわち、例えば、電動モータ原動機によって油圧ポンプを駆動するタイプや、エンジン及び電動モータによって油圧ポンプを駆動するタイプに適用してもよい。また、ショベル等の他の建設機械に適用してもよいことは言うまでもない。"