"一方の面が凹形状に形成された回折面を有するとともに他方の面が凸形状に形成された屈折面を有する光学レンズにおいて、イ前記回折面の両端側に、前記回折面の凹形状の線対称となる曲率で形成された凸状部材が設けられているか、ロ前記屈折面の両端側に、前記屈折面の凸形状の線対称となる曲率で形成された凹状部材が設けられているか、または、ハ前記回折面の両端側に、前記凸状部材が設けられているとともに、前記屈折面の両端側に、前記凹状部材が設けられていることを特徴とする光学レンズ。前記凸状部材の断面が、基端側よりも先端側が狭い台形状とされ、かつ、前記凹状部材の断面が、基端側よりも先端側が狭い台形状とされていることを特徴とする請求項1に記載の光学レンズ。前記回折面が、同心円状に複数の段部を設けて形成したことを特徴とする請求項1または請求項2に記載の光学レンズ。前記回折面が、直線状に複数の段部を設けて形成したことを特徴とする請求項1または請求項2に記載の光学レンズ。レーザ光を放射する半導体レーザと、前記半導体レーザから放射されたレーザ光をカップリングするカップリング光学系と、前記カップリング光学系からの主走査方向のレーザ光を平行光とするとともに該カップリング光学系からの副走査方向のレーザ光を収束光とする光学レンズと、前記光学レンズからの平行光とされたレーザ光と該光学レンズからの収束光とされたレーザ光とを主走査方向に偏向させる光偏向器と、前記光偏向器によって偏向されたレーザ光を被走査面に向けて集光する光走査光学系と、を備えた光走査装置において、前記光学レンズが、請求項1ないし請求項4のいずれか一項に記載の光学レンズであることを特徴とする光走査装置。光走査装置と、前記光走査装置から出射されたレーザ光によって潜像が形成される潜像担持体と、前記潜像担持体に形成された潜像を現像する現像手段と、を備えた画像形成装置において、前記光走査装置が、請求項5に記載された光走査装置であることを特徴とする画像形成装置。しかしながら、前記特許文献1に示された光走査装置70を構成するレンズとしてのアナモルフィックレンズ74は、縦横比が大きい薄板形状に形成されているとともに、厚さが3mmという薄肉に形成されているため、図28に示すように、環境温度の変化によってレンズ面が3μm程度の反り変形をし、曲率誤差ΔCが設計値の5~6となるという問題があった。また、レンズ面が変形することによって、環境温度の変化によって生じるピント位置のずれを回折面がキャンセルする効果が十分に発揮できないという問題があった。また、ピント位置のずれをキャンセルする効果が十分に発揮できないために、ピント位置がずれたり、光スポットが増大したりする問題があった。本発明は、かかる問題を解決することを目的としている。即ち、本発明は、レンズ面の変形を防止して、像面におけるピント位置のずれを抑制するとともに光スポットの増大を抑制することができる光学レンズを提供することを目的とする。前記課題を解決し目的を達成するために、本発明の光学レンズは、一方の面が凹形状に形成された回折面を有するとともに他方の面が凸形状に形成された屈折面を有する光学レンズにおいて、イ前記回折面の両端側に、前記回折面の凹形状の線対称となる曲率で形成された凸状部材が設けられているか、ロ前記屈折面の両端側に、前記屈折面の凸形状の線対称となる曲率で形成された凹状部材が設けられているか、または、ハ前記回折面の両端側に、前記凸状部材が設けられているとともに、前記屈折面の両端側に、前記凹状部材が設けられていることを特徴としている。本発明の光学レンズは、回折面の両端側に設けられる凸状部材を該回折面の凹形状の線対称となる曲率で形成するとともに、屈折面の両端側に設けられる凹状部材を該屈折面の凸形状の線対称となる曲率で形成し、かつ、前記回折面に前記凸状部材を設けるか、前記屈折面に前記凹状部材を設けるか、または、前記回折面に前記凸状部材を設けるとともに前記屈折面に前記凹状部材を設けているため、環境温度の変化によって、回折面、屈折面、または、回折面および屈折面の両面が線膨張して反り変形しようとするのに対して、前述した曲率で形成した凸状部材、凹状部材、または、前記凸状部材および前記凹状部材が抵抗する。このため、回折面、屈折面、または、回折面および屈折面の両面が、環境温度の変化によって反り変形することを防止することができる。また、光学レンズは、回折面、屈折面、または、回折面および屈折面の両面の反り変形が防止されるため、像面におけるピント位置のずれを抑制するとともに光スポットの増大を抑制することができる。以下、本発明の実施形態について、図1ないし図25を参照して説明する。本発明の第一の実施形態にかかる光走査装置50は、図1および図2に示すように、レーザ光としての光束を放射する半導体レーザからなる光源1と、前記光源1から放射された光束をカップリングするカップリング光学系としてのカップリングレンズ2と、前記カップリングレンズ2からの光束を整形するアパーチャ3と、前記カップリングレンズ2からの主走査方向Yの光束を平行光とするとともに該カップリングレンズ2からの副走査方向Zの光束を集束光とする光学レンズとしてのアナモルフィックレンズ4と、前記アナモルフィックレンズ4からの平行光とされた光束と該アナモルフィックレンズ4からの集束光とされた光束とを主走査方向Yに偏向させる光偏向器としてのポリゴンミラー5と、前記ポリゴンミラー5によって偏向された光束を被走査面としての像面9に向けて集光する光走査光学系としての偏向器側走査レンズ6および像面側走査レンズ7と、防塵ガラス8と、被走査面としての像面9と、を備えている。光走査装置50は、光源1から射出された光束が、カップリングレンズ2によって弱い発散光とされ、アパーチャ3を経て、アナモルフィックレンズ4によって主走査方向Yが平行光とされるとともに副走査方向Zがポリゴンミラー5の近傍に集束する光束とされ、前記ポリゴンミラー5によって主走査方向Yに偏向され、偏向器側走査レンズ6および像面側走査レンズ7によって、防塵ガラス8を透過して像面9に結像される。光源1およびカップリングレンズ2は、アルミニウムあるいはアルミニウム合金で形成された同一の部材に固定されている。カップリングレンズ2、アナモルフィックレンズ4、偏向器側走査レンズ6、および、像面側走査レンズ7は、全て樹脂製である。なお、本発明の特徴部分が微細構造であるため、図面では本発明の特徴部分を強調して描いている。アナモルフィックレンズ4は、図3Cに示すように、光軸方向Xが薄肉となるとともに主走査方向Yが幅広となる直方体形状に形成されている。アナモルフィックレンズ4は、図4に示すように、光源1側の光束の入射面に凸形状に形成された屈折面21が設けられているとともに、像面9側の光束の出射面に巨視的に凹形状に形成された回折面11が設けられている。アナモルフィックレンズ4は、一例として、光軸方向Xの厚さが3.0mm、主走査方向Yの幅が18.0mm、副走査方向Zの幅が5.0mmで形成された微小なレンズである。屈折面21には、図3Bに示すように、カップリングレンズ2からの光束が入射される有効範囲Wが設定されている。有効範囲Wは、一例として、主走査方向Yが12.0mm、副走査方向Zが3.0mmに設定されている。屈折面21は、図5Bに示すように、主走査方向Yが、像面9側の曲率中心P2を有する曲率半径R2で形成されているとともに、曲率r2で形成されている。回折面11には、図3Aに示すように、光束が出射される有効範囲Wが設定されている。有効範囲Wは、一例として、主走査方向Yが12.0mm、副走査方向Zが3.0mmに設定されている。回折面11には、図3および図4に示すように、アナモルフィックレンズ4の本体10の前記回折面11の副走査方向Yの両端側から光軸方向Xに突出して形成された凸状部材16が設けられている。本発明でいう、有効範囲Wとは、前記屈折面21の設計上の光学的特性および前記回折面11の設計上の光学的特性を満たす範囲をいい、屈折面21に入射して回折面11から出射する光束が設計上の光束となる範囲をいう。回折面11は、図5Aに示すように、巨視的形状として、光軸31上の主走査方向Yが、像面9側の曲率中心P1を有する曲率半径R1で形成されているとともに、曲率r1で形成されている。回折面11は、所謂マルチステップ面であって、同心円状に複数の段部13が設けられた階段状に形成されており、同心円状に複数の輪帯12が形成されている。このため、環境温度の変化が生じた際に、主走査方向Yおよび副走査方向Zの両方向に対して、ピント位置のずれを防止するという温度補償効果を発揮する。回折面11は、一例として、段差が1.242μm、主走査方向Yの最小ピッチが55.989μm、副走査方向の最小ピッチが8.963μm、主走査方向Yのバックカット数が53回、副走査方向Zのバックカット数が83回で形成されている。凸状部材16は、図4に示すように、主走査方向Yの両端側から中心側に向かって、徐々に光軸方向Xの突出量が増加する弧状に形成されている。凸状部材16は、アナモルフィックレンズ4の長手方向と平行である主走査方向Yに沿って設けられ、かつ、前述した有効範囲Wの外側に設けられている。凸状部材16は、図3Dおよび図4Bに示すように、先端側が基端側よりも狭い台形状に形成されている。このため、射出成形されたアナモルフィックレンズ4を金型から取り出す際の離型抵抗が減少し、成形されたアナモルフィックレンズ4を金型から円滑に取り出すことができる。凸状部材16は、図6に示すように、主走査方向Yが、光源1側の曲率中心P3を有する曲率半径R3で形成されているとともに、曲率r3で形成されている。凸状部材16の曲率r3は、前記回折面11の巨視的形状を、前記主走査方向Yを軸として反転した線対称となる曲率で形成されている。即ち、回折面11の曲率r1の巨視的形状と、曲率r3の凸状部材16とは、図7に示すように、前記主走査方向Yを軸として互いに反転した曲率となっている。このため、環境温度の変化が生じた際に、回折面11が主走査方向Yに線膨張して反り変形しようとするのに対して凸状部材16が抵抗して、前記回折面11の反り変形を防止する。凸状部材16は、一例として、主走査方向Yが16.0mm、副走査方向Zが0.7mmで形成されている。なお、一対として設けられた凸状部材16は、レンズ本体10の副走査方向Zと交差する側面に連なって形成されているが、有効範囲Wの外側であれば、図示例よりも光軸31側に設けても良く、副走査方向Zを幅広に形成しても良い。次に、本発明の第一の実施形態にかかる光走査装置50の光学系データを示す。光源波長は25°Cで780.1nm、45°Cで786.5nmとしている。カップリングレンズ2の光源1側の面形状は、巨視的な面形状が曲率半径-50.49mmの共軸球面であり、ここに回折面が形成されている。前記回折面の位相関数φhは、式1で表される。ここで、光軸31からの距離をh、位相関数をC1、C2、C3、C4、C5とすると、係数は以下の通りである。C1=-1.6689E-02C2=-1.2977E-06C3=-4.9748E-07C5=-4.8953E-09カップリングレンズ2の像面9側の面形状は、式2で表される非球面である。ここで、光軸31からの距離をh、近軸曲率半径をR、円錐定数をK、高次の係数をA4、A6、A8、A10、光軸方向Xのデプスをxとすると、係数は以下の通りである。R=-10.98449K=-0.310240A4=0.592273E-04A6=0.250465E-06A8=0.119847E-06A10=-0.563217E-08アナモルフィックレンズ4の光源1側の屈折面21の面形状は、式3で表されるアナモルフィック面である。ここで、光軸31からの主走査方向Y距離をy、副走査方向Z距離をz、主走査方向Y曲率半径をRm図5B中の符号R2に相当する。、副走査方向曲率半径をRs、光軸方向のデプスをxとすると、係数は以下の通りである。Rm=460.967Rs=35.8アナモルフィックレンズ4の像面9側の回折面11の面形状は、巨視的形状として、式3で表されるアナモルフィック面である。ここで、光軸31からの主走査方向Y距離をy、副走査方向Z距離をz、主走査方向Y曲率半径をRm図5A中の符号R1に相当する。、副走査方向曲率半径をRs、光軸方向Xのデプスをxとすると、係数は以下の通りである。Rm=270.0Rs=10.8回折面11の位相関数φy,zは、式8で表される。φx,z=C1y2C2z28ここで、光軸31からの主走査方向Y距離をy、副走査方向Z距離をz、位相係数をC1、C2とすると、係数は以下の通りである。C1=-6.199E-04C2=-7.537E-03偏向器側走査レンズ6の光源1側の面形状は、式2で表される共軸非球面である。ここで、光軸31からの距離をh、近軸曲率半径をR、円錐定数をK、高次の係数をA4、A6、A8、A10、光軸方向のデプスをxとすると、係数は以下の通りである。R=-312.6K=2.667A4=1.79E-07A6=-1.08E-12A8=-3.18E-14A10=3.74E-18偏向器側走査レンズ6の像面9側の面形状は、式2で表される共軸非球面であり、係数は以下の通りである。R=-83.0K=0.02A4=2.50E-07A6=9.61E-12A8=4.54E-15A10=-3.03E-18また、偏向器側走査レンズ6の両面の頂点は、図2に示す主光線の光軸31に対して、上方へ1.16mmずれている。像面側走査レンズ7の光源1側の面形状は、主走査方向Yに関しては式5で表される非円弧であり、副走査方向Zに関しては式6で表されるように副走査曲率半径が連続的に変化している。ここで、光軸31からの主走査方向Y距離をy、主走査近軸曲率半径をRm、円錐定数をK、高次の係数をA4、A6、A8、A10、光軸方向のデプスをx、光軸31からの主走査方向Y距離yでの副走査半径をRsy、光軸31上での副走査半径をRs、高次の係数をbjj=1、2、3、...とすると、係数は以下の通りである。Rm=-500K=-71.73A4=4.33E-08A6=-5.97E-13A8=-1.28E-16A10=5.73E-21Rs=-47.7b2=1.60E-03b4=-2.32E-07b6=1.60E-11b8=-5.61E-16b10=2.18E-20b12=-1.25E-24像面側走査レンズ7の像面9側の面形状は、トロイダル面であり、副走査形状が式7で表される円弧であって、この円弧の頂点から光軸方向XにRm離れた副走査方向Zに平行な軸を中心に回転させた形状である。ここで、光軸31からの主走査方向Y距離をy、副走査近軸曲率半径をRs、光軸方向Xのデプスをxとすると、係数は以下の通りである。Rm=-1000Rs=-23.38また、像面側走査レンズ7の両面の頂点は、図2に示す主光線の光軸31に対して、上方へ1.21mmずれている。前述した各レンズの面間隔は以下の通りである単位mm。d1=12.792d2=3.8d3=102.8d4=3.0d5=69.3d6=51.7d7=31.4d8=78.0d9=3.5d10=143.62防塵ガラス8は、厚さ1.9mm25°Cとし、屈折率が、光線波長780.1nm温度25°Cで1.511161、光線波長786.5nm温度45°Cで1.511161、線膨張係数が7.5E-06K1である。なお、光走査装置50の光学系データは、前記防塵ガラス8を挿入して計算している。以上の条件から、光走査装置50の温度による光線波長、屈折率、面形状、肉厚の変化を考慮して、像面位置に対するピント位置を算出した結果、図9に示すように、環境温度が25°Cから45°Cに変化したときのピント位置のずれが、主走査方向Yに-0.1mm、副走査方向Zに0.0mmという僅かなものとなった。また、上述の如く構成されたアナモルフィックレンズ4の回折面11が、環境温度が25°Cから45°Cに変化したときの反り変形を計測した結果、図8に示すように、最大の反り変形が1μm以下となった。そして、成形品としてのアナモルフィックレンズ4の回折面11の曲率と、設計上の曲率との差分である曲率誤差ΔCが、主走査方向Yに±3.03E-5、副走査方向Zに±9.35E-4となり、ピント位置のずれが両方向Y,Zに対して設計値の1となった。本実施形態によれば、アナモルフィックレンズ4は、一方の面が凹形状に形成された回折面11を有するとともに他方の面が凸形状に形成された屈折面21を有しており、前記回折面11の両端側には、前記回折面11の凹形状の線対称となる曲率r3で形成された凸状部材16が設けられている。このため、アナモルフィックレンズ4は、回折面11の両端側に設けられる凸状部材16を該回折面11の凹形状の線対称となる曲率r3で形成し、かつ、前記回折面11に前記凸状部材16を設けているため、環境温度の変化によって、回折面11が線膨張して反り変形しようとするのに対して、前述した曲率r3で形成した凸状部材16が抵抗する。このため、回折面11が、環境温度の変化によって反り変形することを防止することができる。また、アナモルフィックレンズ4は、回折面11の反り変形が防止されるため、像面9におけるピント位置のずれを抑制するとともに光スポットの増大を抑制することができる。また、アナモルフィックレンズ4は、回折面11の反り変形が防止されるため、曲率誤差ΔCを縮小することができる。結果、アナモルフィックレンズ4の回折面11を高精度に保つことができる。また、本実施形態によれば、アナモルフィックレンズ4は、前記凸状部材16の断面が、先端側を基端側よりも狭い台形状としているため、金型内に射出成形されたアナモルフィックレンズ4を金型から取り出す際の離型抵抗を減少することができ、金型からアナモルフィックレンズ4を円滑に取り出すことができる。また、本実施形態によれば、アナモルフィックレンズ4は、前記回折面11が、同心円状に複数の段部13を設けて形成しているため、環境温度の変化が生じた際に、主走査方向Yおよび副走査方向Zの両方向に対して、ピント位置のずれを防止するという温度補償機能を発揮することができる。また、本実施形態によれば、光走査装置50は、前述したアナモルフィックレンズ4を備えているため、像面9におけるピント位置のずれを防止して光スポットの増大も防止して、画像形成の高密度化をすることができる。第二の実施形態次に、本発明の第二の実施形態にかかるアナモルフィックレンズ4について、図10ないし図15を参照して説明する。なお、前述した実施形態と同一部分には、同一の符号を付して説明を省略する。アナモルフィックレンズ4は、前述した第一の実施形態と同一の屈折面21および回折面11を備えており、一例として、光軸方向Xの厚さが3.0mm、主走査方向Yの幅が18.0mm、副走査方向Zの幅が5.0mmで形成されている。屈折面21には、図10Cおよび図10Dに示すように、アナモルフィックレンズ4の本体10の前記屈折面21の両端側から光軸方向Xに突出して形成された凹状部材26が設けられている。凹状部材26は、主走査方向Yの両端側から中心側に向かって、徐々に光軸方向Xの突出量が減少する弧状に形成されている。凹状部材26は、アナモルフィックレンズ4の長手方向と平行する主走査方向Yに沿って設けられ、かつ、前述した有効範囲Wの外側に設けられている。凹状部材26は、図10Dおよび図11Bに示すように、先端側が基端側よりも狭い台形状に形成されている。このため、射出成形されたアナモルフィックレンズ4を金型から取り出す際の離型抵抗が減少し、成形されたアナモルフィックレンズ4を金型から円滑に取り出すことができる。凹状部材26は、図12に示すように、主走査方向Yが、光源1側の曲率中心P4を有する曲率半径R4で形成されているとともに、曲率r4で形成されている。凹状部材26の曲率r4は、前記屈折面21を、前記主走査方向Yを軸として反転した線対称となる曲率で形成されている。即ち、曲率r2の屈折面21と、曲率r4の凹状部材26とは、図13に示すように、前記主走査方向Yを軸として互いに反転した曲率となっている。このため、環境温度の変化が生じた際に、屈折面21が主走査方向Yに線膨張して反り変形しようとするのに対して凹状部材26が抵抗して、前記屈折面21の反り変形を防止する。凹状部材26は、一例として、主走査方向Yが16.0mm、副走査方向Zが0.7mmで形成されている。なお、一対として設けられた凹状部材26は、レンズ本体10の副走査方向Zと交差する側面に連なって形成されているが、有効範囲Wの外側であれば、図示例よりも光軸31側に設けても良く、副走査方向Zを幅広に形成しも良い。次に、前述の如く構成されたアナモルフィックレンズ4を備えた光走査装置50について説明する。光走査装置50は、光源1と、カップリングレンズ2と、アパーチャ3と、アナモルフィックレンズ4と、ポリゴンミラー5と、偏向器側走査レンズ6と、像面側走査レンズ7と、防塵ガラス8と、像面9と、を備えており、光学系データ、面間隔および材質が前述した第一の実施形態と同一である。以上の条件から、光走査装置50の温度による光線波長、屈折率、面形状、肉厚の変化を考慮して、像面位置に対するピント位置を算出した結果、図15に示すように、環境温度が25°Cから45°Cに変化したときのピント位置のずれが、主走査方向Yに0.1mm、副走査方向Zに0.0mmという僅かなものとなった。また、上述の如く構成されたアナモルフィックレンズ4の屈折面21が、環境温度が25°Cから45°Cに変化したときの反り変形を計測した結果、図14に示すように、最大の反り変形が1μm以下となった。そして、成形品としてのアナモルフィックレンズ4の屈折面21の曲率と、設計上の曲率との差分である曲率誤差ΔCが、主走査方向Yに±3.09E-5、副走査方向Zに±9.54E-4となり、ピント位置のずれが両方向Y,Zに対して設計値の1となった。本実施形態によれば、アナモルフィックレンズ4は、一方の面が凹形状に形成された回折面11を有するとともに他方の面が凸形状に形成された屈折面21を有しており、前記屈折面21の両端側には、前記屈折面21の凸形状の線対称となる曲率r4で形成された凹状部材26が設けられている。このため、アナモルフィックレンズ4は、屈折面21の両端側に設けられる凹状部材26を該屈折面21の凸形状の線対称となる曲率r4で形成し、かつ、前記屈折面21に前記凹状部材26を設けているため、環境温度の変化によって、屈折面21が線膨張して反り変形しようとするのに対して、前述した曲率r4で形成した凹状部材26が抵抗する。このため、屈折面21が、環境温度の変化によって反り変形することを防止することができる。また、アナモルフィックレンズ4は、屈折面21の反り変形が防止されるため、像面9におけるピント位置のずれを抑制するとともに光スポットの増大を抑制することができる。また、アナモルフィックレンズ4は、屈折面21の反り変形が防止されるため、曲率誤差ΔCを縮小することができる。結果、アナモルフィックレンズ4の屈折面21を高精度に保つことができる。また、本実施形態によれば、アナモルフィックレンズ4は、前記凹状部材26の断面が、先端側を基端側よりも狭い台形状としているため、金型内に射出成形されたアナモルフィックレンズ4を金型から取り出す際の離型抵抗を減少することができ、金型からアナモルフィックレンズ4を円滑に取り出すことができる。また、本実施形態によれば、アナモルフィックレンズ4は、前記回折面11が、同心円状に複数の段部13を設けて形成しているため、環境温度の変化が生じた際に、主走査方向Yおよび副走査方向Zの両方向に対して、ピント位置のずれを防止するという温度補償機能を発揮することができる。また、本実施形態によれば、光走査装置50は、前述したアナモルフィックレンズ4を備えているため、像面9におけるピント位置のずれを防止して光スポットの増大も防止して、画像形成の高密度化をすることができる。第三の実施形態次に、本発明の第三の実施形態にかかるアナモルフィックレンズ4について、図16ないし図19を参照して説明する。なお、前述した実施形態と同一部分には、同一の符号を付して説明を省略する。アナモルフィックレンズ4は、図16および図17に示すように、前述した第一の実施形態と同一の屈折面21および回折面11を備えており、一例として、光軸方向Xの厚さが3.0mm、主走査方向Yの幅が18.0mm、副走査方向Zの幅が5.0mmで形成されている。回折面11には、アナモルフィックレンズ4の本体10の前記屈折面21の両端側から光軸方向Xに突出して形成された凸状部材16が設けられている。凸状部材16は、前述した第一の実施形態と同一である。屈折面21には、アナモルフィックレンズ4の本体10の前記屈折面21の両端側から光軸方向Xに突出して形成された凹状部材26が設けられている。凹状部材26は、前述した第二の実施形態と同一である。次に、前述の如く構成されたアナモルフィックレンズ4を備えた光走査装置50について説明する。光走査装置50は、光源1と、カップリングレンズ2と、アパーチャ3と、アナモルフィックレンズ4と、ポリゴンミラー5と、偏向器側走査レンズ6と、像面側走査レンズ7と、防塵ガラス8と、像面9と、を備えており、光学系データ、面間隔および材質が前述した第一の実施形態と同一である。以上の条件から、光走査装置50の温度による光線波長、屈折率、面形状、肉厚の変化を考慮して、像面位置に対するピント位置を算出した結果、図19に示すように、環境温度が25°Cから45°Cに変化したときのピント位置のずれが、主走査方向Yに0.0mm、副走査方向Zに0.0mmという極めて高精度なものとなった。また、上述の如く構成されたアナモルフィックレンズ4の回折面11が、環境温度が25°Cから45°Cに変化したときの反り変形を計測した結果、図18Aに示すように、最大の反り変形が1μm以下となった。また、上述の如く構成されたアナモルフィックレンズ4の屈折面21が、環境温度が25°Cから45°Cに変化したときの反り変形を計測した結果、図18Bに示すように、最大の反り変形が1μm以下となった。そして、成形品としてのアナモルフィックレンズ4の回折面11および屈折面21の曲率と、設計上の曲率との差分である曲率誤差ΔCが、主走査方向Yに±3.00E-5、副走査方向Zに±9.26E-4となり、ピント位置のずれが両方向Y,Zに対して設計値の1以下となった。本実施形態によれば、アナモルフィックレンズ4は、一方の面が凹形状に形成された回折面11を有するとともに他方の面が凸形状に形成された屈折面21を有しており、前記回折面11の両端側には、前記回折面11の凹形状の線対称となる曲率r3で形成された凸状部材16が設けられているとともに、前記屈折面21の両端側には、前記屈折面21の凸形状の線対称となる曲率r4で形成された凹状部材26が設けられている。このため、アナモルフィックレンズ4は、回折面11の両端側に設けられる凸状部材16を該回折面11の凹形状の線対称となる曲率r3で形成するとともに、屈折面21の両端側に設けられる凹状部材26を該屈折面21の凸形状の線対称となる曲率r4で形成し、かつ、前記回折面11に前記凸状部材16を設けるとともに前記屈折面21に前記凹状部材26を設けているため、環境温度の変化によって、回折面11および屈折面21の両面が線膨張して反り変形しようとするのに対して、前述した曲率で形成した凸状部材16および凹状部材26が抵抗する。このため、回折面11および屈折面21の両面が、環境温度の変化によって反り変形することを防止することができる。また、アナモルフィックレンズ4は、回折面11および屈折面21の反り変形が防止されるため、像面9におけるピント位置のずれをさらに抑制するとともに光スポットの増大を一段と抑制することができる。また、アナモルフィックレンズ4は、回折面11および屈折面21の反り変形が防止されるため、曲率誤差ΔCをさらに縮小することができる。結果、アナモルフィックレンズ4の屈折面21を一段と高精度に保つことができる。また、本実施形態によれば、アナモルフィックレンズ4は、前記凸状部材16の断面が、先端側を基端側よりも狭い台形状とし、かつ、前記凹状部材26の断面が、先端側を基端側よりも狭い台形状としているため、金型内に射出成形されたアナモルフィックレンズ4を金型から取り出す際の離型抵抗をさらに減少することができ、金型からアナモルフィックレンズ4をより円滑に取り出すことができる。また、本実施形態によれば、アナモルフィックレンズ4は、前記回折面11が、同心円状に複数の段部13を設けて形成しているため、環境温度の変化が生じた際に、主走査方向Yおよび副走査方向Zの両方向に対して、ピント位置のずれを防止するという温度補償機能を発揮することができる。また、本実施形態によれば、光走査装置50は、前述したアナモルフィックレンズ4を備えているため、像面9におけるピント位置のずれをより一層防止して光スポットの増大もさらに防止して、画像形成の高密度化を確実にすることができる。第四の実施形態次に、本発明の第三の実施形態にかかるアナモルフィックレンズ4ついて、図20ないし図23を参照して説明する。なお、前述した実施形態と同一部分には、同一の符号を付して説明を省略する。アナモルフィックレンズ4は、図20に示すように、第一の実施形態と同一の屈折面21と、巨視的に凹形状に形成された回折面11とを備えている。屈折面21には、第一の実施形態と同一の凹状部材26が設けられている。回折面11には、図20Aに示すように、光束が出射される有効範囲Wが設けられている。有効範囲Wは、一例として、主走査方向Yが12.0mm、副走査方向Zが3.0mmに設定されている。回折面11には、図3および図4に示すように、アナモルフィックレンズ4の本体10の前記回折面11の両端側から光軸方向Xに突出して形成された凸状部材16が設けられている。回折面11は、主走査方向Yの巨視的形状として、第一の実施形態と同一の曲率半径R1で形成されているとともに、曲率r1で形成されている。回折面11は、所謂マルチステップ面であって、主走査方向Yに平行する複数の直線状の段部13が設けられた階段状に形成されている。このため、環境温度の変化が生じた際に、副走査方向Zの両方向に対して、ピント位置のずれを防止するという温度補償効果を発揮する。回折面11は、一例として、段差が1.242μm、副走査方向の最小ピッチが8.963μm、副走査方向Zのバックカット数が83回で形成されている。回折面11には、第一の実施形態と同一の凸状部材16が設けられている。次に、前述の如く構成されたアナモルフィックレンズ4を備えた光走査装置50について説明する。光走査装置50は、光源1と、カップリングレンズ2と、アパーチャ3と、アナモルフィックレンズ4と、ポリゴンミラー5と、偏向器側走査レンズ6と、像面側走査レンズ7と、防塵ガラス8と、像面9と、を備えており、前記アナモルフィックレンズ4の回折面11の面形状の他は、光学系データ、面間隔および材質が前述した第一の実施形態と同一である。アナモルフィックレンズ4の像面9側の回折面11の面形状は、巨視的形状として、式3で表されるアナモルフィック面である。ここで、光軸31からの主走査方向Y距離をy、副走査方向Z距離をz、主走査方向Y曲率半径をRm図5A中の符号R1に相当する。、副走査方向曲率半径をRs、光軸方向Xのデプスをxとすると、係数は以下の通りである。Rm=270.0Rs=10.8回折面11の位相関数φy,zは、式9で表される。φy,z=C1y2C2z29ここで、光軸31からの主走査方向Y距離をy、副走査方向Z距離をz、位相係数をC1、C2とすると、係数は以下の通りである。C1=0C2=-8.814E-03以上の条件から、光走査装置50の温度による光線波長、屈折率、面形状、肉厚の変化を考慮して、像面位置に対するピント位置を算出した結果、図23に示すように、環境温度が25°Cから45°Cに変化したときのピント位置のずれが、主走査方向Yに-0.1mm、副走査方向Zに0.0mmという僅かなものとなった。また、上述の如く構成されたアナモルフィックレンズ4の回折面11が、環境温度が25°Cから45°Cに変化したときの反り変形を計測した結果、図22Aに示すように、最大の反り変形が1μm以下となった。また、上述の如く構成されたアナモルフィックレンズ4の屈折面21が、環境温度が25°Cから45°Cに変化したときの反り変形を計測した結果、図22Bに示すように、最大の反り変形が1μm以下となった。そして、成形品としてのアナモルフィックレンズ4の回折面11および屈折面21の曲率と、設計上の曲率との差分である曲率誤差ΔCが、主走査方向Yに±3.00E-5、副走査方向Zに±9.26E-4となり、ピント位置のずれが両方向Y,Zに対して設計値の1以下となった。本実施形態によれば、アナモルフィックレンズ4は、一方の面が凹形状に形成された回折面11を有するとともに他方の面が凸形状に形成された屈折面21を有しており、前記回折面11の両端側には、前記回折面11の凹形状の線対称となる曲率r3で形成された凸状部材16が設けられているとともに、前記屈折面21の両端側には、前記屈折面21の凸形状の線対称となる曲率r4で形成された凹状部材26が設けられている。このため、アナモルフィックレンズ4は、回折面11の両端側に設けられる凸状部材16を該回折面11の凹形状の線対称となる曲率r3で形成するとともに、屈折面21の両端側に設けられる凹状部材26を該屈折面21の凸形状の線対称となる曲率r4で形成し、かつ、前記回折面11に前記凸状部材16を設けるとともに前記屈折面21に前記凹状部材26を設けているため、環境温度の変化によって、回折面11および屈折面21の両面が線膨張して反り変形しようとするのに対して、前述した曲率で形成した凸状部材16および凹状部材26が抵抗する。このため、回折面11および屈折面21の両面が、環境温度の変化によって反り変形することを防止することができる。また、アナモルフィックレンズ4は、回折面11および屈折面21の反り変形が防止されるため、像面9におけるピント位置のずれをさらに抑制するとともに光スポットの増大を一段と抑制することができる。また、アナモルフィックレンズ4は、回折面11および屈折面21の反り変形が防止されるため、曲率誤差ΔCをさらに縮小することができる。結果、アナモルフィックレンズ4の屈折面21を一段と高精度に保つことができる。また、本実施形態によれば、アナモルフィックレンズ4は、前記凸状部材16の断面が、先端側を基端側よりも狭い台形状とし、かつ、前記凹状部材26の断面が、先端側を基端側よりも狭い台形状としているため、金型内に射出成形されたアナモルフィックレンズ4を金型から取り出す際の離型抵抗をさらに減少することができ、金型からアナモルフィックレンズ4をより円滑に取り出すことができる。また、本実施形態によれば、アナモルフィックレンズ4は、前記回折面11が、直線状に複数の段部13を設けて形成しているため、環境温度の変化が生じた際に、主走査方向Yまたは副走査方向Zのいずれか一方向に対して、ピント位置のずれを防止するという温度補償機能を発揮することができる。また、本実施形態によれば、光走査装置50は、前述したアナモルフィックレンズ4を備えているため、像面9におけるピント位置のずれをより一層防止して光スポットの増大もさらに防止して、画像形成の高密度化を確実にすることができる。なお、第一の実施形態ないし第四の実施形態に示した光走査装置50は、シングルビーム方式であるが、光源1として複数の半導体レーザから出射された光束をプリズム等で合成する方法や、半導体レーザアレイを用いる方法によって、光走査をマルチビーム方式としても良い。次に、第一の実施形態ないし第四の実施形態に示したアナモルフィックレンズ4の製造方法について、図24を参照して説明する。アナモルフィックレンズ4は、一例として、図24に示すように、金型40で射出成形される。金型40は、固定型41と、移動型42と、を備えている。金型40には、前述した第一の実施形態ないし第四の実施形態のいずれかに示したアナモルフィックレンズ4の設計上の外形に沿って形成されたキャビティ44が設けられている。固定型41には、前述した回折面11の微細な回折格子パターンとしての鏡面仕上げされた階段状の段差部と、溶融樹脂を射出する射出成形機のシリンダノズルが密着されるスプルーブシュ不図示と、前記スプルーブシュから前記キャビティ44に溶融樹脂を導入するランナ45と、が設けられている。また、回折面11に前述した凸状部材16を設ける場合には、固定型41に前記凸状部材16の形成部が設けられる。この凸状部材16の成形部は、離型性を高めるために、前記凸状部材16の先端側が基端側よりも幅狭となるように形成されている。移動型42には、前述した屈折面21を形成する鏡面仕上げされた凹面と、前記ランナ45と、前記キャビティ44で成形されたアナモルフィックレンズ4を突き出すピン不図示と、が設けられている。また、屈折面21に前述した凹状部材26を設ける場合には、移動型42に前記凹状部材26の形成部が設けられる。この凹状部材26の形成部は、離型性を高めるために、前記凹状部材26の先端側が基端側よりも幅狭となるように形成されている。キャビティ44には、図24Bに示すように、ランナ45から導入された溶融樹脂をキャビティ44内に導くゲート45a,45b,45cが設けられている。ゲート45aおよびゲート45cは、中央部のゲート45bよりも細径に形成されている。また、ゲート45aが前記凹状部材26の形成部側に設けられるとともに、ゲート45cが前記凸状部材16の形成部側に設けられている。このため、ゲート45a内およびゲート45c内を流れる溶融樹脂の流速がゲート45b内を流れる溶融樹脂の流速よりも速くなり、凹状部材26の成形部および凸状部材16の形成部に速やかに溶融樹脂が充填される。そして、キャビティ44の外側に位置する凹状部材26の形成部および凸状部材16の形成部から樹脂の冷却が進むため、前述したレンズ本体10よりも先に前記凹状部材26および前記凸状部材16を固形化できる。よって、金型40内で樹脂が冷却されて収縮する際の収縮変形に対して前記凹状部材26および前記凸状部材16が抵抗して、屈折面21および回折面11の主走査方向Yの反り変形を抑制する。前述の如く構成された金型40は、固定型41と移動型42とが型締めされ、溶融した樹脂がシリンダノズルからスプルーブシュ、ランナ45、および、ゲート45a,45b,45cを流れてキャビティ44に充填され、前記キャビティ44内の溶融樹脂がガラス転移点以下になるまで十分に冷却される。このとき、回折面11の微細な階段状の段差部、屈折面21の非球面、凸状部材16の凸状形状、および、凹状部材26の凹状形状が高精度に転写されるように樹脂に十分な圧力が加えられる。そして、樹脂のガラス転移点よりも十分に冷却されたら、固定型41と移動型42とが開かれて、成形されたアナモルフィックレンズ4がピンで突き出されて取り出される。前述した金型40は、樹脂が冷却される際の収縮変形によって屈折面21および回折面11が主走査方向Yに反り変形するのを抑制する凹状部材26の形成部および凸状部材16の形成部が設けられており、前記凸状部材16の形成部が該凸状部材16の先端側を基端側よりも幅狭に形成するとともに、前記凹状部材26の形成部が該凹状部材26の先端側を基端側よりも幅狭に形成する。このため、成形されたアナモルフィックレンズ4が金型40から容易に離型されるとともに、回折面11および屈折面21の反り変形が抑制される。このため、回折面11に転写された微細な段部13、および、屈折面21の非球面の曲率誤差ΔCが縮小される。このため、回折面11および屈折面21が高精度となる。よって、曲率誤差ΔCの極めて少ない高精度のアナモルフィックレンズ4が製造される。また、金型40によって高精度のアナモルフィックレンズ4を大量生産できるため、アナモルフィックレンズ4が安価となる。次に、前述の第一の実施形態ないし第四の実施形態の如く構成されたアナモルフィックレンズ4を備えた光走査装置50が設けられた画像形成装置101について、図25を参照して説明する。画像形成装置101は、例えば、光プリンタであって、光走査によって画像を書き込む光走査装置50と、感光媒体として円筒状に形成され且つ前記光走査装置50によって静電潜像が形成される光導電性の感光体111と、前記感光体111を帯電させる帯電手段としての帯電ローラ112と、前記感光体111上の静電潜像を現像する現像装置113と、前記現像装置113で現像された現像画像を記録媒体Sに転写する転写手段としての転写ローラ114と、前記感光体111をクリーニングするクリーニング装置115と、前記記録媒体Sに転写された現像画像を該記録媒体Sに定着させる定着装置116と、を備えている。光走査装置50は、帯電ローラ112と現像装置113との間で光走査によって画像の書き込みを行うように設けられている。なお、帯電ローラ112の他に、コロナチャージや帯電ブラシを用いることができる。また、転写ローラ114が、コロナチャージャであっても良い。前述の如く構成された画像形成装置101は、感光体111が矢印方向に等速回転され、前記感光体111の表面が帯電ローラ112によって均一に帯電され、光走査装置50による光走査で画像が前記感光体111の表面に書き込まれ、その書き込まれた画像に対応する静電潜像が前記感光体111の表面に形成され、形成された前記静電潜像が現像装置113によって反転現像されたトナー画像とされ、前記トナー画像が転写紙やOHPシート等のシート状記録媒体S上に転写ローラ114で転写され、定着装置116によって前記シート状記録媒体S上に定着される。次いで、トナー画像が定着されたシート状記録媒体Sが画像形成装置101の外に排出され、トナー画像を転写した後の感光体111がクリーニング装置115によってクリーニングされて残留トナーや紙粉が除去される。なお、複数の光走査装置50と複数の感光体111とを用いて、複数の色の異なるトナー画像を形成し、これらのトナー画像を重ね合わせてカラー画像を作成しても良い。前述した画像形成装置101は、前述の第一の実施形態ないし第四の実施形態の如く構成されたアナモルフィックレンズ4を備えた光走査装置50が設けられているため、感光体111におけるピント位置のずれが抑制されるとともに光スポットの増大が抑制されて、画像形成が高密度化され、画像形成が高画質化ができる。なお、前述した実施形態は本発明の代表的な形態を示したに過ぎず、本発明は、実施形態に限定されるものではない。即ち、本発明の骨子を逸脱しない範囲で種々変形して実施することができる。"