"燃料含有ガスを燃焼室に吹き込むノズルと酸素含有ガスを燃焼室に吹き込むノズルを別々に備えたノズルミックス式バーナ、または、燃焼室に供給された酸素含有ガスに旋回を加えるための旋回羽根を備えた旋回式バーナのうちのいずれか一方からなる非予混合型長火炎バーナにおいて、供給される燃料含有ガスまたは酸素含有ガスの急激な流量変動を緩和する流量変動緩和手段と、前記燃焼室の後端から燃焼室内に挿入された、下流に向けて先細形状の円形断面の棒状体と、該棒状体の外表面の温度を前記燃料の着火温度以上に維持するための棒状体加熱手段とを備えていることを特徴とする長火炎バーナ。前記棒状体は、外表面に凹凸が設けられていることを特徴とする請求項1に記載の長火炎バーナ。前記棒状体は、前記燃焼室に挿入される部分の軸方向長さが前記燃焼室の内径の2~10倍の範囲内になっていることを特徴とする請求項1または2に記載の長火炎バーナ。前記棒状体加熱手段の熱源は、バーナまたは電気ヒーターからなることを特徴とする請求項1~3のいずれかに記載の長火炎バーナ。棒状体加熱手段の熱源がバーナからなっている場合、当該バーナの燃焼排ガスが、長火炎バーナの燃焼排ガスを再循環させるためのエゼクターの駆動ガスとして利用されることを特徴とする請求項4に記載の長火炎バーナ。前記酸素含有ガスが、長火炎バーナの燃焼排ガスにより予熱されるようになっていることを特徴とする請求項1~5のいずれかに記載の長火炎バーナ。前記燃料含有ガスまたは/および酸素含有ガスに、長火炎バーナの燃焼排ガスが含有されるようになっていることを特徴とする請求項1~6のいずれかに記載の長火炎バーナ。請求項1~7のいずれかに記載の長火炎バーナをラジアントチューブの一端または両端に配設したことを特徴とするラジアントチューブ式加熱装置。ラジアントチューブの両端に長火炎バーナを配設した場合は、長火炎バーナが交番燃焼するようになっていることを特徴とする請求項8に記載のラジアントチューブ式加熱装置。ラジアントチューブの曲管部の内径が直管部より細くなっていることを特徴とする請求項8または9に記載のラジアントチューブ式加熱装置。ラジアントチューブの両端の差圧または/および燃焼排ガス温度の異常を検出して、不活性ガスによるパージから再稼動までの操作を自動的に行うための自動運転制御装置が配設されていることを特徴とする請求項8~10のいずれかに記載のラジアントチューブ式加熱装置。しかし、特許文献1~3等に記載された従来の長火炎バーナおよびその長火炎バーナを搭載したラジアントチューブ式加熱装置は、以下に示すような技術課題がある。まず、従来の長火炎バーナに関しては、次のような技術課題がある。1燃料含有ガスおよび酸素含有ガスの供給側の急激な流量変動に伴って失火する場合がある。その主な理由は、燃料含有ガスと酸素含有ガスとの混合を抑制するため、保炎に有用な再循環領域が狭い範囲に限定され、火炎が不安定になりやすいからである。また、実用バーナを想定した場合、バーナ内での平均空塔速度が層流燃焼速度を大幅に上回っており、吹き消えやすいからである。2着火しにくい。その主な理由は、長火炎を形成させるため、着火に適した再循環領域が狭い範囲に限定されるからである。また、運転条件燃料含有ガスおよび酸素含有ガスの流量、吹き込み速度、空気過剰率等によって適正な着火位置が異なるからである。さらに、従来の長火炎バーナを搭載したラジアントチューブ式加熱装置には、次のような技術課題がある。3燃焼室ラジアントチューブが細長いため、異常燃焼火炎伝播により到達圧力が高くなり、管ラジアントチューブが破損する場合がある。4ラジアントチューブの曲管部で二次流れが形成されるため、ここで急速に燃料と酸化剤との混合が進み、内壁近傍まで火炎が形成される結果、内壁の一部に局所高温部が形成され、焼損トラブルが発生する場合がある。5燃焼室内での火炎の安定性を確保するため、熱容量の大きいパイロットバーナを常時運転する必要がある。その結果、補助燃料の消費量が多くなる。6燃焼室が細長く、かつ壁が赤熱するため、従来の失火検知器では失火を検知しにくく、失火後のバルブ全閉操作が遅れ、異常燃焼爆燃に至る危険性がある。7燃焼室が細長いため、内壁近傍で燃焼反応が凍結される割合が多く、その結果、未燃ガス成分や粒子状物質の排出濃度が高くなる。本発明は、上記のような事情に鑑みてなされたものであり、高い安全性信頼性を備えた長火炎バーナおよびそれを搭載したラジアントチューブ式加熱装置を提供することを目的とするものである。上記課題を解決するために、本発明は以下の特徴を有する。[1]燃料含有ガスを燃焼室に吹き込むノズルと酸素含有ガスを燃焼室に吹き込むノズルを別々に備えたノズルミックス式バーナ、または、燃焼室に供給された酸素含有ガスに旋回を加えるための旋回羽根を備えた旋回式バーナのうちのいずれか一方からなる非予混合型長火炎バーナにおいて、供給される燃料含有ガスまたは酸素含有ガスの急激な流量変動を緩和する流量変動緩和手段と、前記燃焼室の後端から燃焼室内に挿入された、下流に向けて先細形状の円形断面の棒状体と、該棒状体の外表面の温度を前記燃料の着火温度以上に維持するための棒状体加熱手段とを備えていることを特徴とする長火炎バーナ。[2]前記棒状体は、外表面に凹凸が設けられていることを特徴とする前記[1]に記載の長火炎バーナ。[3]前記棒状体は、前記燃焼室に挿入される部分の軸方向長さが前記燃焼室の内径の2~10倍の範囲内になっていることを特徴とする前記[1]または[2]に記載の長火炎バーナ。[4]前記棒状体加熱手段の熱源は、バーナまたは電気ヒーターからなることを特徴とする前記[1]~[3]のいずれかに記載の長火炎バーナ。[5]棒状体加熱手段の熱源がバーナからなっている場合、当該バーナの燃焼排ガスが、長火炎バーナの燃焼排ガスを再循環させるためのエゼクターの駆動ガスとして利用されることを特徴とする前記[4]に記載の長火炎バーナ。[6]前記酸素含有ガスが、長火炎バーナの燃焼排ガスにより予熱されるようになっていることを特徴とする前記[1]~[5]のいずれかに記載の長火炎バーナ。[7]前記燃料含有ガスまたは/および酸素含有ガスに、長火炎バーナの燃焼排ガスが含有されるようになっていることを特徴とする前記[1]~[6]のいずれかに記載の長火炎バーナ。[8]前記[1]~[7]のいずれかに記載の長火炎バーナをラジアントチューブの一端または両端に配設したことを特徴とするラジアントチューブ式加熱装置。[9]ラジアントチューブの両端に長火炎バーナを配設した場合は、長火炎バーナが交番燃焼するようになっていることを特徴とする前記[8]に記載のラジアントチューブ式加熱装置。[10]ラジアントチューブの曲管部の内径が直管部より細くなっていることを特徴とする前記[8]または[9]に記載のラジアントチューブ式加熱装置。[11]ラジアントチューブの両端の差圧または/および燃焼排ガス温度の異常を検出して、不活性ガスによるパージから再稼動までの操作を自動的に行うための自動運転制御装置が配設されていることを特徴とする前記[8]~[10]のいずれかに記載のラジアントチューブ式加熱装置。本発明においては、高い安全性信頼性を備えた長火炎バーナおよびラジアントチューブ式加熱装置を得ることができる。本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。本発明の第1の実施形態に係る長火炎バーナを図1に示す。図1aは縦断面図、図1bは図1aにおけるA-A矢視図である。図1に示すように、この実施形態に係る長火炎バーナ1はノズルミックス式長火炎バーナであり、先端11aが開放された燃焼室11を有し、燃料含有ガス燃料ガスを吹き込む燃料含有ガス用ノズル12と酸素含有ガス空気を吹き込む酸素含有ガス用ノズル13を燃焼室11の後端11b側に別々に備えている。これによって、燃焼室11内に旋回流の長火炎14が形成される。そして、この長火炎バーナ1においては、燃料含有ガス用ノズル12に燃料含有ガスを供給する配管に、燃料含有ガスの急激な流量変動を緩和する流量変動緩和手段31が設置され、酸素含有ガス用ノズル13に酸素含有ガスを供給する配管に、酸素含有ガスの急激な流量変動を緩和する流量変動緩和手段41が設置されている。流量変動緩和手段31、41としては、バッファタンク、絞り、フィルタ膜、充填層等が用いられる。また、図1中の32と42は流量計、34と43は流量調整弁、34と44は逆止弁、35と45は開閉弁である。ここで、流量計32、42としてマスフローメーターを用いた場合には、マスフローメーターには流量変動緩和機能もあるので、流量変動緩和手段31、41としてのバッファタンク、絞り、フィルタ等を設置しなくともよい。このように、この長火炎バーナ1は、流量変動緩和手段31、41が設置されていることによって、燃料含有ガスあるいは酸素含有ガスの急激な流量変動が緩和されるので、失火が回避されて、異常燃焼が防止され、安全性信頼性が向上する。また、稼働率が向上し、補修費が低減するので運転費が安価となる。さらに、この長火炎バーナ1においては、燃焼室11の後端11bから燃焼室11内に同心円状に挿入された円形断面の棒状体ここでは、中空の円錐台形の棒状体21と、その棒状体21の外表面の温度を燃料の着火温度以上に維持するための棒状体加熱手段ここでは、電気ヒーター24を備えている。そして、棒状体21には熱電対23が取り付けられており、熱電対23による測温結果に基づいてヒーターコントローラ24が電気ヒーター22による入熱量を調整するようになっている。このように、この長火炎バーナ1では、燃焼室11の後端11bから燃焼室11内に同心円状に棒状体21を設置し、その棒状体21の外表面の温度を燃料の着火温度以上に維持するようにしているので、もし、流量変動緩和手段31、41の働きにも関わらず何らかの原因で大きな流量変動が発生した場合でも、燃料の着火温度以上の表面温度が維持された棒状体21によって、失火に対するリスクを大幅に軽減することができる。したがって、失火後の爆発を未然に防止することができる。すなわち、この棒状体21は保炎棒としての機能を有することになる。ここで、燃焼室11内に同心円状に棒状体保炎棒21を設置することは、保炎棒21によって旋回流が乱されにくいこと、および、気体に遠心力が働くため保炎棒21によって加熱された気体が周囲に拡散しにくいこと、保炎棒の表面に近づくほど円周方向の流速が小さくなるため火炎が吹き消えにくいことなどの理由により、良好な着火性および保炎性が得られる。したがって、本発明は、特に交番燃焼のような間欠的な燃焼を行う場合に威力を発揮するものと考えられる。なお、保炎棒21の外表面の形態としては、単純な円形でもある程度の保炎効果が期待できるが、望ましくは、外表面に凹凸を設け、着火後の初期火炎核が旋回流等によって吹き飛ばされないようにする方がよい。例えば、保炎棒21の外表面に軸方向に複数本溝幅5mm深さ5mm程度を配設すると、その溝の中に循環流が形成されるため、保炎性が格段に向上する。また、保炎棒21の基本形状については、円筒状でもある程度の保炎効果が期待できるが、望ましくは、図1に示しているように、上流端燃焼室11の後端11b側から下流に向けて先細の円錐台形状を採用するほうがよい。その主な理由は、先細形状の方が、材料力学的に保炎棒21の自重による最大たわみ量を小さくできること、および、保炎棒21の周囲に長火炎が形成された場合、下流ほど燃焼排ガス量が増加するため、下流に向けて通路断面積を増加させた方が望ましい旋回流の減衰を抑制することができるからである。さらに、保炎棒21の外表面の温度の設定値については、熱電対23の指示値が必ずしも保炎棒21の外表面の平均温度を示すとは限らないこと、および、着火操作に伴うガス流れにより保炎棒21が冷やされることなどを考慮し、燃料の着火温度より100°C程度以上高めに設定することが望ましい。ちなみに、着火操作後、長火炎が保炎棒21の周囲に形成されると、火炎からの輻射及び燃焼排ガスによる熱伝達により、保炎棒21の外表面温度が燃料の着火温度以上を維持することになるため、保炎棒21に外部エネルギーを加えるのは、燃焼開始初期段階のみでよいことになる。したがって、本方式は、従来のパイロットバーナ方式と比較して省エネルギー効果が大きい。なお、保炎棒21の軸方向長さについては、燃焼室11の内径の2~10倍とすることが好ましい。燃焼室11の内径の2倍未満であると、ガスの供給変動に対する保炎性が極端に悪化し、異常燃焼防止が困難になるからであり、燃焼室11の内径の10倍を超えると、自重によるたわみ量が過大となり、火炎の軸対象性が維持できなくなり、保炎棒21の外壁や燃焼室11の内壁の焼損が発生する危険性があるからである。また、保炎棒21の外径平均外径については、燃焼室11の内径の0.4~0.6倍が好ましい。保炎棒21の外径があまり小さいと、伝熱面積が小さくなって保炎性が悪くなるからであり、逆に、保炎棒21の外径があまり大きいと、燃焼室11の空間が狭くなり、壁と火炎とが近づきすぎて焼損する危険性があるからである。同様に、保炎棒21が燃焼室11の軸心に対して偏心しすぎると、火炎が燃焼室11の内壁に接近し、焼損トラブルが発生する場合がある。また、保炎棒21の偏心により旋回流が乱され、かつ旋回速度が減速するため、一様な火炎が形成できなくなってしまう。このように、この長火炎バーナ1は、燃焼室11内に保炎棒21が設置されていることによって、保炎性が大幅に改善されるので、失火が回避されて、異常燃焼が防止され、安全性信頼性が向上する。また、稼働率が向上し、補修費が低減するので運転費が安価となる。そして、この長火炎バーナ1においては、燃料含有ガスまたは/および酸素含有ガスに長火炎バーナ1の燃焼排ガスが含有されるようになっている。すなわち、図1に示すように、長火炎バーナ1の燃焼排ガスが流量計36、流量調整弁37、逆止弁38を経由して燃料ガスに混合され、同様に、流量計46、流量調整弁47、逆止弁48を経由して空気に混合されるようになっている。これにより、燃料/酸素濃度が低減し、緩慢燃焼が促進されて、局所高温が回避され、環境負荷物質であるNOxの排出が低減する。また、高い排ガス再循環率が達成され、これに伴なって、空気過剰率を小さく抑えることができるため、排ガス顕熱が大幅に低下し、熱効率が向上することから、燃料消費量が節約でき、省エネルギーとなる。なお、図1においては、保炎棒21の加熱手段として電気ヒーター22を用いているが、図3に示すように、保炎棒21の加熱手段としてバーナを用いてもよい。すなわち、図3aは、保炎棒21の加熱手段として長火炎バーナを用いた場合であり、保炎棒21ここでは、中空の円筒状の棒状体の中空部内に長火炎バーナ51が配置されている。また、図3bは、保炎棒21の加熱手段として市販の通常バーナを用いた場合であり、保炎棒21の中空部内に内筒53を設置し、その内筒53の後端保炎棒21の上流端側に市販の通常バーナ52が取り付けられている。保炎棒21の加熱手段として電気ヒーター22を用いた場合には、精密な実時間制御が行えるので、信頼性が向上する。また、付帯設備がコンパクトとなり、設備費が安価になる。これに対して、保炎棒21の加熱手段として長火炎バーナ51を用いた場合には、燃焼を開始する前に、下流側の火炎から熱の供給を受けるため、超過エンタルピ火炎が形成され、補助燃料や電気が節約できるので、運転費が安価となる。また、保炎棒21の加熱手段として市販の通常バーナ52を用いた場合には、運転費が安価となる。なお、保炎棒21の加熱手段として長火炎バーナ51または通常バーナ52を用いた場合には、その排ガスを、長火炎バーナ1の燃焼排ガスを再循環NOx低減対策させるためのエゼクターの駆動ガスとして利用することができる。すなわち、図4は、上流端から管長さの1/4の位置に低温蒸気または冷空気によるエゼクター57を備え、下流端から管長さの1/4の位置に高温ガスによるエゼクター56を備えた1/4波長管RijkeTube55に、長火炎バーナ1が設置された燃焼設備例えば、廃棄物焼却炉のボイラの出口から排出される燃焼排ガスを導くに際して、保炎棒21を加熱した長火炎バーナ51または通常バーナ52の排ガスをエゼクター56の駆動ガスとして利用するものである。これによって、排ガス再循環用の高温ブロワが省略でき、消費電力が節約できるとともに、設備費が安価となる。また、高温ブロワの焼損やダスト付着によるトラブルが回避され、安全性や信頼性が向上するとともに、運転費が安価となる。ちなみに、廃棄物焼却炉の排ガスを高温用誘引ブロワによって再循環させる場合には、設備費が高価、ブロワの羽根車へのダスト付着によるトラブル発生異常振動、羽根車破損等の問題がある。また、この長火炎バーナ1においては、酸素含有ガスを長火炎バーナ1の燃焼排ガスにより予熱することもできる。すなわち、図5に示すように、一対の蓄熱体61a、61bと切換弁62を設置して、交番式で酸素含有ガスを長火炎バーナ1の燃焼排ガスで予熱する。ここで、図5aは、酸素含有ガス空気を蓄熱体61aで予熱し、長火炎バーナ1の燃焼排ガスで蓄熱体61bを加熱している状態を示し、図5bは、長火炎バーナ1の燃焼排ガスで蓄熱体61aを加熱し,酸素含有ガス空気を蓄熱体61bで予熱している状態を示している。このように、酸素含有ガスを長火炎バーナ1の燃焼排ガスにより予熱することによって、長火炎バーナ1に用いる燃料代が節約でき、運転費が安価になる。また、燃料/酸素含有ガスの反応性が向上し、失火が防止されて、異常燃焼が防止されるので、補修費が低減し、運転費が安価になる。さらに、失火が防止されることにから、安全性信頼性が向上するとともに、稼働率が向上して運転費が安価になる。次に、本発明の第2の実施形態に係る長火炎バーナを図2に示す。図2aは縦断面図、図2bは図2aにおけるB-B矢視図である。図2に示すように、この実施形態に係る長火炎バーナ2は旋回式長火炎バーナであり、先端11aが開放された燃焼室11を有し、燃料含有ガス燃料ガスを燃焼室11に吹き込む燃料含有ガス用ノズル12と、酸素含有ガス空気を燃焼室11に供給するための酸素含有ガス供給口14と、供給された酸素含有ガスに旋回を加えるための旋回羽根15とを燃焼室11の後端11b側にそれぞれ備えている。これによって、燃焼室11内に旋回流の長火炎14が形成される。そして、この長火炎バーナ2においても、前述の長火炎バーナ1と同様に、燃料含有ガス用ノズル12に燃料含有ガスを供給する配管に、燃料含有ガスの急激な流量変動を緩和する流量変動緩和手段31が設置され、酸素含有ガス供給口14に酸素含有ガスを送給する配管に、酸素含有ガスの急激な流量変動を緩和する流量変動緩和手段41が設置されている。さらに、この長火炎バーナ2においても、前述の長火炎バーナ1と同様に、燃焼室11の後端11bから燃焼室11内に同心円状に挿入された円形断面の保炎棒21と、その保炎棒21の外表面の温度を燃料の着火温度以上に維持するための保炎棒加熱手段ここでは、電気ヒーター24を備えている。そして、保炎棒21には熱電対23が取り付けられており、熱電対23による測温結果に基づいてヒーターコントローラ24が電気ヒーター22による入熱量を調整するようになっている。なお、その他の構成については、図3~図5に示した点も含めて、前述の長火炎バーナ1の場合と同様である。したがって、この実施形態に係る長火炎バーナ2においても、前述の長火炎バーナ1と同様の効果を得ることができ、高い安全性信頼性を備えた長火炎バーナとなっている。そして、図6、図7に、上記の長火炎バーナ1または長火炎バーナ2を搭載したラジアントチューブ式加熱装置を示す。図6は、U字形状のラジアントチューブ75の一端に長火炎バーナ1または長火炎バーナ2を設置した一端型ラジアントチューブ式加熱装置71であり、図7は、U字形状のラジアントチューブ75の両端にそれぞれ長火炎バーナ11a、1bまたは長火炎バーナ22a、2bを設置した両端型ラジアントチューブ式加熱装置72である。このような長火炎バーナ1、2を搭載したラジアントチューブ式加熱装置71、72においては、ラジアントチューブ75に沿って、火炎が空間に形成されるため、ラジアントチューブ内壁での燃焼凍結が回避され、環境負荷物質である未燃ガスや粒子状物質の排出が低減する。また、安定した長火炎が形成されて、局所高温が回避されるので、内壁の焼損が防止され、補修費が低減し、運転費が安価になる。また、局所高温が回避されることによって、環境負荷物質であるNOxの排出も低減する。さらに、安定した長火炎が形成されることによって、ラジアントチューブ75の外表面の温度分布が平均化されるため、加熱対象製品の加熱効率が向上し、燃料消費量が節約できて省エネルギーとなるとともに、製品の加熱温度分布が均一化して製品の品質が向上する。その上、加熱温度の調整範囲が拡大し、制御性も向上するので、設備能力が向上し、製品の品質も向上する。なお、図7に示すように、この両端型ラジアントチューブ式加熱装置72では、それぞれの長火炎バーナ1a、1bまたは、長火炎バーナ2a、2bに対応して設けられている蓄熱体76a、76bを用いて、長火炎バーナ1a、1bまたは、長火炎バーナ2a、2bの排ガスで酸素含有ガス空気を予熱しながら交番燃焼するようになっている。これによって、酸素含有ガスの実流速が増加するため、より長火炎が形成されるので、ラジアントチューブ75の表面温度が平均化し、加熱効率が向上することから、燃料代が節約でき、運転費が安価になる。また、長火炎バーナ1a、1bまたは、長火炎バーナ2a、2bに設けられている保炎棒21の表面温度が均一化されて、失火がより一層確実に防止されるようになり、異常燃焼が防止されて、補修費が低減し、運転費が安価になる。そして、図8に示すように、ラジアントチューブ75は、曲管部75bの内径を直管部75aより細くし、その間をテーパ管75cで接続するようにしてもよい。これによって、曲管部75bで旋回速度が増速して、長火炎が安定的に維持され、内壁近傍での反応凍結や不完全燃焼が回避されることとなり、粒子状物質の排出が低減する。また、長火炎が安定に維持されることにより、局所高温が回避されて、加熱効率が向上し、運転費が安価になる。さらに、局所高温が回避されることにより、環境負荷物質であるNOxの排出が低減する。その上、ラジアントチューブ75の曲管部75bが軽量化されることになるので、設備費が安価になる。なお、曲管部75bの内径を直管部75aより細くする際には、段付きの管で両者を接続することでも、ある程度の旋回速度の増速効果が期待できるが、図8に示したように、テーパ管75c内径の開き角が30°程度以下を介して滑らかに接続した方が渦等の発生に伴なう流体力学的なロスを低く抑えることができるので望ましい。そして、このラジアントチューブ式加熱装置71、72は、ラジアントチューブ75の両端の差圧または/および燃焼排ガス温度の異常を検出して、不活性ガスによるパージから再稼動までの操作を自動的に行うための自動運転制御装置図示せずが配設されている。ラジアントチューブ75内に火炎が形成されると、管内壁と接触するガスの平均温度が上昇し、ガスの粘性が増加することに起因して、ラジアントチューブ75の両端の差圧が上昇する。したがって、ラジアントチューブ75の両端の差圧または/および燃焼排ガス温度を常時モニターすることにより、失火を速やかに検知し、窒素ガス等によるパージを行うことにより、異常燃焼爆燃、爆轟を未然に防止することができる。すなわち、自動運転制御装置は以下のような手順で制御を行う。S1ラジアントチューブ75の両端の差圧または/および燃焼排ガス温度の異常を検出する。S2長火炎バーナ1または、長火炎バーナ2の開閉弁35、45を閉じて、燃料含有ガスと酸素含有ガスの供給を停止する。S3保炎棒21への熱負荷を上昇させる。S4窒素ガスによるラジアントチューブ75内のパージを行う。その際に、窒素ガスの量はラジアントチューブ75の内容積の少なくとも5倍以上とする。S5長火炎バーナ1または、長火炎バーナ2の開閉弁35、45を開き、流量調整弁33、43の開度を絞った状態で、燃料含有ガスと酸素含有ガスの供給を再開し、着火操作を行う。S6徐々に流量調整弁33、43の開度を大きくして燃焼負荷を上昇させた後、定格運転条件に設定する。上記のような制御を行うことにより、失火後速やかに適正な処置をとることができるようになり、異常燃焼が防止されて、補修費が低減し、運転費が安価になる。また、異常燃焼が防止されることにより、適切に加熱されずに製品不良となる割合を最小化することができる。以上に述べたように、本発明の実施形態に係る長火炎バーナ1、2およびラジアントチューブ式加熱装置71、72においては、燃料含有ガスあるいは酸素含有ガスの急激な流量変動を緩和する流量変動緩和手段31、41が設置されているとともに、長火炎バーナ1、2の燃焼室11内に、適用する燃料の着火温度以上の表面温度を有する保炎棒21が設置されており、仮に急激な流量変動があっても、その影響を受けにくく、火炎の安定性が格段に向上する。したがって、安全性信頼性の向上、安価な運転費設備費、環境負荷物質NOx、粒子状物質の低減、省エネルギー、製品品質の向上等の優れた効果を得ることができる。"