"燃焼チャンバと、前記燃焼チャンバに接続された、少なくとも1つの吸気通路4および少なくとも1つの排気通路6と、前記吸気通路4および前記排気通路6に取り付けられた吸気バルブ7および排気バルブ70であって、バルブを閉鎖位置へ押す個々の戻りバネ9がそれぞれ設けられた吸気バルブ7および排気バルブ70と、個々のタペット15を介して、吸気バルブ7を駆動させるためのカムシャフト11とを備え、各吸気バルブ7は、バルブのタペット15に接続するポンプピストン16に面した加圧流体チャンバCを含む流体圧手段によって、各タペット15によって前記戻りバネ9の動作に抗して制御されるようにした内燃エンジンであって、前記内燃エンジンは、閉鎖状態と開放状態との間で制御可能なソレノイドバルブ24であって、吸気バルブをタペット15から分離し、個々の戻りバネ9によって吸気バルブを迅速に閉鎖させる目的で、前記加圧流体チャンバCを排出チャネル23と連通させるソレノイドバルブ24と、1つ又はそれ以上のエンジン動作パラメータに従って、吸気バルブの開放時期、及び/又は閉鎖時期、及び/又は上昇を変化させるように前記ソレノイドバルブ24を制御するための電子制御手段25と、をさらに備え、前記ソレイドバルブ24は、円筒状の内部空洞101aを有するバルブ本体101であって、前記加圧流体チャンバCと連通する少なくとも1つの吸入開口102が、前記本体101を放射状に貫通し前記円筒状空洞101aと接続し、少なくとも1つの排出開口106がバルブ本体101の端部表面に接続する前記円筒状空洞101aの端部によって規定されるようにしたバルブ本体101と、前記バルブ本体101、または前記バルブ本体に固定された環状エレメント103に形成された弁座104であって、前記円筒形空洞と同心の環状エッジによって規定される弁座104と、前記弁座104と共に動作する部分105aおよび、バルブ本体101の前記円筒状空洞101aの内部において、第1位置と第2位置との間をスライド可能に搭載された円筒形本体を有するバルブエレメント105であって、第1位置では、前記部分105aが前記弁座104と接触して、前記吸入開口102と前記排出開口106との連通を阻止し、第2位置では、前記部分105aが前記弁座104から離れて、前記吸入開口102と前記排出開口106との連通を確立するようにしたバルブエレメント105と、バルブエレメント105を前記第1位置および前記第2位置の一方に向けて戻すためのバネ手段107と、バルブエレメント105を他方の位置に向けて移動するように作動可能な電磁石と、バルブの本体101に搭載されたソレノイド111を含む前記電磁石と、ソレノイドによって制御され、バルブエレメント105と連動する可動アンカー112と、を備え、該バルブエレメント105の本体は、その外表面において、略円錐形状で互いに対向する円錐形を持つ第1および第2の表面部分C1、C2を有し、両方の表面部分は前記吸入開口から伝達される圧力に曝されており、それによってバルブエレメント105は流体圧的にバランスがとれており、即ち、前記ソレノイドおよび前記弾性手段107の動作に影響されるだけであり、前記バルブエレメント105の本体は、封止リングを使用することなく、前記バルブ本体の円筒形空洞101aの内部にスライド可能に直接搭載されており、バルブエレメント105本体の前記第1および第2の表面部分は、バルブエレメント105本体の円筒形外表面に形成された円周溝の、軸方向の対向端部によって規定され、前記円錐表面部の一方C1は、弁座104と共に動作するバルブエレメント105の前記部分を構成し、他方の円錐表面部C2は、弁座104を規定する前記環状エッジの直径とほぼ一致する外径を有することを特徴とする、内燃エンジン。前記バネ手段107は、バルブエレメント105を、その通常開放位置に向けて押すことを特徴とする請求項1記載のエンジン。前記電磁石の可動アンカー112には、バルブエレメント105から分離して、前記バネ手段107の動作に抗してバルブエレメント105を閉鎖位置に押すための推進エレメント113が設けられることを特徴とする請求項2記載のエンジン。前記バルブエレメント105は、前記可動アンカー112と剛性接続され、前記可動アンカー112は、その前部で前記ソレノイド111の端部に面する円盤形状であることを特徴とする請求項2記載のエンジン。前記バネ手段107は、バルブエレメント105をその閉鎖位置に向けて押しており、前記バルブエレメント105は、前記可動アンカー112と剛性接続され、前記可動アンカー112は、その前部で前記ソレノイド111の端部に面する円盤形状であることを特徴とする請求項1記載のエンジン。前記弁座104は、バルブ本体101と剛性接続したリング103に設けられ、前記リングは硬質材料によって形成され、前記本体101は高透磁率材料によって形成されることを特徴とする請求項1記載のエンジン。前記リング103は、圧力嵌めまたは溶接によってバルブ本体101と剛性接続され、リング103およびバルブ本体101のアセンブリは、弁座104と、バルブエレメントがスライド可能に搭載されたバルブ本体の内部表面101aとの間の同心性を確保するように同時に研磨されていることを特徴とする請求項6記載のエンジン。円筒状の内部空洞101aを有するバルブ本体101であって、前記加圧流体チャンバCと連通する少なくとも1つの吸入開口102が、前記本体101を放射状に貫通し前記円筒状空洞101aと接続し、少なくとも1つの排出開口106が、バルブ本体101の端部表面に接続する前記円筒状空洞101aの端部によって規定されるようにしたバルブ本体101と、前記バルブ本体101、または前記バルブ本体に固定された環状エレメント103に形成された弁座104であって、前記円筒形空洞と同心の環状エッジによって規定される前記弁座104と、前記弁座104と共に動作する部分105aおよび、バルブ本体101の前記円筒状空洞101aの内部において、第1位置と第2位置との間をスライド可能に搭載された円筒形本体を有するバルブエレメント105であって、第1位置では、前記部分105aが前記弁座104と接触して、前記吸入開口102と前記排出開口106との連通を阻止し、第2位置では、前記部分105aが前記弁座104から離れて、前記吸入開口102と前記排出開口106との連通を確立するようにしたバルブエレメント105と、バルブエレメント105を前記第1位置および前記第2位置の一方に向けて戻すためのバネ手段107と、バルブエレメント105を他方の位置に向けて移動するように作動可能な電磁石と、バルブの本体101に搭載されたソレノイド111を含む前記電磁石と、ソレノイドによって制御され、バルブエレメント105と連動する可動アンカー112と、を備えるソレノイドバルブであって、該バルブエレメント105の本体は、その外表面において、略円錐形状で互いに対向する円錐形を持つ第1および第2の表面部分C1、C2を有し、両方の表面部分は前記吸入開口から伝達される圧力に曝されており、それによってバルブエレメント105は流体圧的にバランスがとれており、即ち、前記ソレノイドおよび前記弾性手段107の動作に影響されるだけであり、前記バルブエレメント105の本体は、封止リングを使用することなく、前記バルブ本体の円筒形空洞101aの内部にスライド可能に直接搭載されており、バルブエレメント105本体の前記第1および第2の表面部分は、バルブエレメント105本体の円筒形外表面に形成された円周溝の、軸方向の対向端部によって規定され、前記円錐表面部の一方C1は、弁座104と共に動作するバルブエレメント105の前記部分を構成し、他方の円錐表面部C2は、弁座104を規定する前記環状エッジの直径とほぼ一致する外径を有することを特徴とする、ソレノイドバルブ。前記バネ手段107は、バルブエレメント105を、その通常開放位置に向けて押すことを特徴とする請求項8記載のソレノイドバルブ。前記電磁石の可動アンカー112には、バルブエレメント105から分離して、前記バネ手段107の動作に抗してバルブエレメント105を閉鎖位置に押すための推進エレメント113が設けられることを特徴とする請求項9記載のソレノイドバルブ。前記バルブエレメント105は、前記可動アンカー112と剛性接続され、前記可動アンカー112は、その前部で前記ソレノイド111の端部に面する円盤形状であることを特徴とする請求項9記載のソレノイドバルブ。前記バネ手段107は、バルブエレメント105をその閉鎖位置に向けて押しており、前記バルブエレメント105は、前記可動アンカー112と剛性接続され、前記可動アンカー112は、その前部で前記ソレノイド111の端部に面する円盤形状であることを特徴とする請求項8記載のソレノイドバルブ。前記弁座104は、バルブ本体101と剛性接続したリング103に設けられ、前記リングは硬質材料によって形成され、前記本体101は高透磁率材料によって形成されることを特徴とする請求項8記載のソレノイドバルブ。前記リング103は、圧力嵌めまたは溶接によってバルブ本体101と剛性接続され、リング103およびバルブ本体101のアセンブリは、弁座104と、バルブエレメントがスライド可能に搭載されたバルブ本体の内部表面101aとの間の同心性を確保するように同時に研磨されていることを特徴とする請求項13記載のソレノイドバルブ。前述のソレノイドにおいて、ソレノイドバルブの動作は、ソレノイドバルブの総動作寿命の間は厳密に一定であり続けるが、実質的に次のような理由による。なによりもまず、プラスチック材料で形成された封止リング117は、摩擦力を引き起こす。この摩擦力は、予測不可能な値であり、とりわけ、ソレノイドバルブの総動作寿命の間変動する。これらはいずれも、流体の温度変化封止リング117の弾性を決定するおよび、リング117が受ける磨耗に起因する。このような摩擦力の変動は、ソレノイドバルブの種々の挙動に反映される。前述のタイプのシステムにおいては、エンジンの吸入バルブが、常に正確かつ所定の方法によって制御されるのを確保するためには、むしろ、ソレノイドバルブが常に同じ動作特性を維持することが必須である。もう1つの不具合は、プラスチック材料で形成されたリング117によって得られる封止性に関するもので、漏出量が変動することにあり、これは如何しても影響する。こうした漏出量は、流体の温度条件ひいては、その粘度、および、プラスチック材料で形成されたリングの磨耗状態の両方に強く依存する。実際、動作の際、後者は、エレメント105の表面に沿って広がる傾向があり、結果として破損のリスクをもたらし、リング117に対して作用する高い圧力に起因して、大幅かつ予想不可能な漏出量の増加につながることになる。さらに、前述の構造および配置は、ソレノイドバルブの種々の要素の設計公差連鎖に起因して、エレメント105および個々の封止表面C1の軸と、エレメント103によって得られる弁座104の軸との間の不完全な同軸性を生じさせることがある。たとえ、場合によっては、エレメント105と個々のガイド110との間の放射状隙間によって部分的に補償されるとしても、この非同軸性は、エレメント105の静的不確定の状態に導くことがある。そのため、もはや弁座104とは完全に連結できず、この連結の流体封止機能を損なうことになる。この問題は、たとえ表面C1が球状キャップの形状を有するように製作されていても存続する。高価になるが、この手法によって表面C1は、弁座104に対して部分的な自己センタリングを行うが、エレメント105の軸とエレメント103の軸との間の相違が所定の値を上回る場合、問題を解決するのに充分ではない。しかし、バルブの動作原理により、流体がエレメント105に作用する圧力は、軸方向の合計で実質的にゼロとなるバランスしたバルブエレメント。特に、図4Aに示すように、直径の値D1,D2が一致する場合に、このような状態が起こる。閉鎖位置ソレノイドが有効である場合に対応するにある場合のバルブエレメント105について検討する。バルブエレメント105をこの位置に維持するために、電磁石は、バネ107が作用する力、および、直径D2,D1間で規定される表面において、吸入開口102から連通する流体圧力に支配される圧力の合計を打ち勝つことが必要である。明らかなように、直径D2が直径D1よりも大きい場合、全体圧力はバネ107に対抗し、それ故電磁石の動作は促進される。しかし、これによって、ソレノイドの励起が終わった場合、バルブの開放遅延が生ずる極端な場合、D2がD1よりも大幅に大きい場合、ソレノイドの励起が終わっても封止エレメント105が上昇せず、流れが遮断されてしまう。反対に、直径D2が直径D1よりも小さい場合、全体圧力はバネ107の動作に対応し、それ故電磁石の動作に対抗する。この場合、ソレノイドの励起が終わるとバルブが早期開放が生ずる。しかし、D2がD1よりも大幅に小さいといった極端な場合、電磁石の力がバルブエレメント105を閉鎖位置に位置決めするのに不十分であろう。バルブの寿命の間、表面104の不可避な消耗に起因して、直径D2は大きくなる傾向にあり、これが前述のような問題につながることがある。図2に示す既知の手法においては、エレメント103を特に硬質材料で形成することによって対処している。しかしながら、前記リングの組み立てや検査は不利益となることがあり、圧力嵌めによるその位置決めは表面104の歪みをもたらすことがあり、しかしながら、このようなことがリング103をバルブ本体101の内部に位置決めする前に起こる。最後に、吸気バルブを個々のタペットから迅速に切り離して、そして個々の戻りバネによって吸気バルブを迅速に閉鎖するように、ソレノイドバルブ24の介在時間を減少させるためには、前記ソレノイドバルブ24の最大流量を増加させる必要が生じる。エレメント105が許容される最大限の上昇と関連する封止直径D1≒D2は、エレメント105と、対応する弁座104との間の流体の流路表面を規定し、よってソレノイドバルブ24を横断できる最大流量の観点でソレノイドバルブの性能を規定する。最大上昇が電磁石によって規定されるならば、ソレノイドバルブの性能が増加するためには、影響を及ぼす唯一のパラメータは封止直径D1≒D2である。一方、吸入開口102から流入する最大圧力が同じ値であることを考慮すると、封止直径D1≒D2が増加に伴って、前述した流体圧のアンバランスの増加が比例して起こり、それ故、バルブの機能不良の確率が高くなる。発明の目的本発明の目的は、本発明の冒頭で示したタイプの吸気バルブの可変駆動のためのシステムを備えたエンジン用の改良ソレノイドバルブを提供することであり、これによりソレノイドバルブの総動作寿命を通じて正確で信頼性があり、均等な動作を確保している。さらに本発明の目的は、先行技術に係るソレノイドバルブの性能を流量の観点で改善することである。また、本発明の他の目的は、比較的簡単で安価な構造を有するソレノイドバルブを用いて、そのような問題を解決することである。発明の概要こうした目的を達成するために、本発明は、本明細書の冒頭に示した特徴を有するエンジンを提供することを狙いとし、エンジンは更に次のような特徴を有する。前記バルブエレメントの本体は、前記バルブ本体の円筒形空洞の内部にスライド可能に直接搭載され、封止リングを使用しない。バルブエレメント本体の前記第1のおよび第2の円錐表面部は、バルブエレメント本体の円筒形外表面に形成される円周溝の、軸方向の対向端部によって規定される。前記円錐表面部の一方は、弁座と共に動作するバルブエレメントの上述した部分を構成する。他方の円錐表面部は、弁座を規定する前記環状エッジの直径とほぼ一致する外径を有する。上述の特徴によって、一方では、公知の手法で提供されていた、封止リングで発生する摩擦力の変動性から派生する不確定要素を取り除くという利点が得られる。他方では、ソレノイドバルブの総動作寿命を通じてバルブエレメントの静的不確定という上述した問題に起因した非閉鎖というリスクを取り除くことができる。前述のように、図2や図4に示した公知のソレノイドバルブの場合、バルブエレメントは、バルブ本体101に固定された分離エレメント図2のエレメント110の内部にスライド可能に搭載されている。本発明の場合、バルブエレメントは、バルブ本体の円筒形空洞の内部にスライド可能に直接搭載され、それ故、ソレノイドバルブの様々な要素の設計公差連鎖に起因した不正確可能性を低減できる。封止リングの除去により、そこから発生する摩擦力の予測不可能性や変動性に起因した前述の不具合を克服する。本発明に係るソレノイドバルブにおいて、封止性は、ダイナミック封止、即ち、バルブエレメントとバルブ本体の円筒形空洞との間に存在する隙間を所定の最小値まで単に低減することによって得られる。さらに、バルブエレメントがバルブ本体の空洞内部にスライド可能に搭載されていること、およびバルブエレメントの外表面の2つの円錐表面部分が、バルブエレメントの外表面に設けられた円周溝の、軸方向の対向端部によって規定されることによって、このような円錐表面部を単一の機械加工作業研磨によって提供でき、また、互いに連結されるエレメントの軸間の誤差をもたらす製造誤差のリスクを最小限に低減できる。さらに、バルブエレメントと個々の弁座D2との連結によって規定される封止直径が磨耗によって増加する傾向を克服するために、本発明の場合でも、特に硬質材料で形成されたリングに封止弁座を設けることが可能であるこうした目的で熱処理を施してもよい。しかしながら、上述の公知技術と比べて、本発明における前記リングの位置は単純化されていることが言えよう。さらに、後で詳細に判るように、本発明の場合、弁座表面と、バルブエレメントがスライド可能に搭載された円筒形表面とを、同じ機械加工作業によって同時に提供できる可能性により、弁座の真円度および、バルブエレメントがスライド可能に搭載される円筒形表面との同心性を確保できる。したがって、本発明による手法では、ソレノイドバルブの総動作寿命を通じてソレノイドバルブの変動特性の可能性のある全ての原因が減少し除去される。本発明によるソレノイドバルブはまた、簡単で安価に製造できる。それによって、封止直径D1,D2、即ち、ソレノイドバルブの性能を増加できる。別個に考えると、前述のソレノイドバルブはまた、本発明の1つの装置を形成する。本発明は、エンジンの吸気バルブの可変動作のためのMULTIAIRシステムを有する上述のタイプの内燃エンジンであって、前述の新たな特徴を有するソレノイドバルブを備える内燃エンジンを提供することを目的とする。本発明はまた、内燃エンジンの吸気バルブの可変動作のためのMULTIAIRシステム、または、2ウェイ1つの吸入口と1つの排出口ソレノイドバルブの応用および、ソレノイドバルブの総動作寿命を通じて正確かつ一定な動作特性が有用となり得る他のシステムに用いるのに適切な、別個に考えられるこうしたソレノイドバルブを提供することを目的とする。添付図面の図1~図4については、既に述べている。図5~図7において、図2~図4のものと対応する部分は、同じ参照番号を用いて示している。図5は、本発明に係るソレノイドバルブの第1実施形態を示す。この図を参照すると、上述の公知の手法と比べて第1に考慮すべき相違点は、バルブエレメント105がバルブの円筒形空洞101aの内部にスライド可能に直接搭載されており、図2のエレメント110のように、このような空洞内に搭載されたエレメントが介在していないという点である。図2に示す公知の手法と比べて第2に考慮すべき相違点は、バルブエレメント105の本体が、図2および図4のリング117のタイプの封止リングを設置することなく、空洞101a内部にスライド可能に搭載されているという点である。封止リングの排除は、ダイナミック封止が適用された、即ち、バルブエレメント105とバルブ本体の円筒形空洞101aとの間の隙間を最小限に低減したことによって可能になる。図2に示す公知の手法と比べて、本発明のソレノイドバルブのさらに考慮すべき相違点は、この場合、バルブエレメント105の2つの円錐表面部C1,C2は、本体105の円筒形外表面に形成された円周溝Nの対向端部によって規定されることである。図5に示す手法においては、上側の円錐表面部C1は、円筒形空洞101aに隣接し、本体101内部に設けられた位置に規定された弁座104と共に動作する。また、図5の場合において、バネ107がバルブエレメント105を開放位置に維持しており、その場合、円錐表面部C1は弁座104から離れている。ソレノイド111が有効になると、可動アンカー112がエレメント110に対して下向きに移動し、ステム113を移動して、バルブエレメント105を閉鎖位置に向けて押す。閉鎖位置において、円錐表面部C1は弁座104と接触する。明らかなように、円錐表面部C1,C2の双方は、吸入開口102から連通する流体圧に曝される。従って、円錐表面部C2の外径が、弁座104を規定する環状エッジの直径と同一である場合、バルブエレメント105は完全にバランスして、ソレノイドは、バネ107,118の合計の力に打ち勝つことが要求されるだけであるエレメント105,101aのダイナミック封止を規定する円筒形表面の間には最小の摩擦成分が存在する。図2の手法の弾性リング117に関して発生するものとは対照的である。この場合、バルブの寿命を通じて摩擦成分はより小さく安定している。前述したバルブエレメント105の構造に起因して、円錐表面部C1,C2は、単一の機械加工作業によって得られ、これにより円周溝Nが形成される。このことは、機械加工精度を容易に確保して、バルブエレメントのバランス状態を確保している。図5を参照すると、バルブエレメントがその開放位置にある場合図に示す、吸入口102から来る加圧流体は、円周溝Nによって規定されるチャンバを通って、エレメント110の端面で得られる流路110a,110bを通って、そして、開口105aを通って排出口106に到達する。開口105aは、バルブエレメント105の上端に設けられ、バルブエレメント105本体の内部円筒形空洞に接続される。内部円筒形空洞は、その下端部においてソレノイドバルブの排出口106と接続される。上述のように、図5のソレノイドバルブの特有の配置および構造によって、弁座104に対する可動エレメント105の完全な閉鎖および封止状態が確保される。プラスチック材料で形成された封止リングの排除により、バルブエレメントについてこうした封止リングによって発生する摩擦力、および、とりわけ、磨耗に起因した経時的なこうした摩擦力の変動の予測不可能性に関連する不具合が克服される。また、封止リングの排除により、ソレノイドバルブの動作の安定性および頑丈さの利点に対する漏出増加のリスクを排除している。従って、本発明に係るソレノイドバルブにおいて、その総動作寿命を通じてソレノイドバルブの動作均一性が確保される。これは、エンジンの吸気バルブの開放時期および閉鎖時期を正確かつ所定の方法で制御することを目的とした、本発明に係るエンジンの本質的な特徴である。図6は、本発明のソレノイドバルブの第2実施形態を示し、ここでは、バルブエレメント105は、前方部においてソレノイド111の端部に面した円盤状の可動アンカー112と直接接続している。ソレノイド111は、バルブ本体101の拡大端部に封止リング111bの介在によって固定された円筒ケーシング111aの内部に搭載された環状部材によって支持されている。この場合、バルブエレメント105が可動アンカー112と直接接続していることを考慮すると、推進エレメント113は設けられておらず、それゆえ、そこに連結するバネ118も排除されている。代わりに、ここではソレノイド111を支持する本体の空洞内部に収納され、バルブエレメント105を下向きに移動させようとする図6参照バネ107が設けられる。そのため、この場合、弁座104と共に動作する円錐表面部C1は、円周溝Nの下端図を参照に形成されたものである。実際、ソレノイドバルブは、図6に見られるように、通常は開放しており、ソレノイドの励起が終わると、ソレノイドバルブの開放状態になる。このとき、円錐表面部C1は弁座104から離れており、吸入口102は、バルブ本体101の内部円筒形空洞101aの下端に形成された排出口106と直接連通する。図2の公知の手法において、電磁石はドライ環境にあり、即ち、流体から隔離されている。このことは、コストを要し、ソレノイド111の巻線の効率低下をもたらす。可動アンカー112とコア120の間に放射状の隙間が必然的に設けられることにより、ソレノイドの効率損失を引き起こすからである。図6の手法では、代わりに、非磁性の隙間は、可動アンカー112と、対向するソレノイド111の端面との間の軸方向距離に対応したものだけであり、ゆえに、ソレノイドが生成した磁場をより効率的に利用することができる。図7の実施形態は、図6の実施形態と同様に、バルブエレメント105が可動アンカー112と直接接続された配置である。こうした可動アンカー112は、ソレノイド111およびコア120の下端表面に面する円盤形状である。図6の手法との相違点は、図7のソレノイドバルブは、ノーマルクローズタイプである点である。この場合、弁座104は、本体101内部に位置決めされたリング103に設けられる。該リングを挿入する目的は、弁座104の材料と、円筒本体101の材料とを異ならせる可能性があることである。この手法によって、電磁的特性円筒本体101は磁気回路の一部であるに依存する円筒本体101の材料の最適化が可能になるとともに、これによりリング103の材料の最適化が可能になり、エレメント105と接触することを考慮すると、特に磨耗耐性がある硬質材料を選択できる実際、良好な強磁性特性を持つ材料は、通常は磨耗耐性が乏しい。本体101の中にリング103を圧力嵌めした後、リング103および管状本体101のアセンブリは、リング103で規定される弁座104と円筒形表面101aとの同心性が確保されるように即ち、直径D1≒D2となるように研磨が可能である。従って、バルブ本体101と同時に機械加工される硬質材料製のリング103における表面104の位置決めにより、動的なバランスおよび直径D1≒D2の一致が確保される。従って、リング103で規定される弁座104と共に動作する円錐表面部C1は、円周溝Nの上端に形成されたものである。それ故、バネ107は、通常、円錐表面部C1を弁座104に接触するように維持するとともに、ソレノイド111の励磁により、可動アンカーの上昇112図を参照およびソレノイドバルブの開放を生じさせる。こうした開放状態において、吸入開口102から来た加圧流体は、溝Nで規定される円周チャンバの中を通り、可動エレメント105の周囲および上方に形成された流路110a,110bを通り、バルブエレメント105の上端に形成された軸方向の流路105aを通って排出開口106に到達する。また、図6および図7の実施形態の場合、流体圧学的にバランスの取れたバルブエレメントが得られ、その動作がソレノイドバルブの寿命期間の変動に影響されないというより高い利点が維持される。明らかに、本発明の原理に対する先入観なしに、説明および図示したものに関して、本発明の保護範囲から逸脱することなく、構成ま詳細や実施形態については幅広く変更してもよい。特に、リング103中に設けられる弁座104は、図5および図6に示す図面にも適用できる。さらに、ここで説明した内容は、弁座104と係合するエレメント105の表面が球状キャップを有し、弁座104が円錐台形状である場合であっても適用される。"