ポペット弁100のドライブ2によって生成された作用力を表す作動力F1が、前記ポペット弁100の少なくとも1つの閉鎖要素8について、力時間曲線の形態で決定され、前記作動力F1は、直接、または前記ポペット弁100の中の前記作動力F1から生じる反力F2から決定され、前記作動力F1または前記反力F2は、それらから引き起こされた膨張変形を測定することによって決定され、測定された前記作動力の現在の力時間曲線F1tまたは前記反力の現在の力時間曲線F2tは保存されて評価に供されるポペット弁の診断方法であって、前記少なくとも1つの閉鎖要素8の変位hの変位時間曲線htが、前記作動力または前記反力の前記力時間曲線F1t;F2tと同時に測定され、前記作動力または前記反力の前記力時間曲線F1t;F2tおよび前記変位時間曲線htは相互に結合され、前記作動力または前記反力の力変位曲線F1h;F2hが、それらから決定されること、切り換えサイクルの前記作動力F1hまたは前記反力F2hについて前記ポペット弁100の動作または活動中に決定された前記現在の力変位曲線は、保存された早期の曲線と比較されること、前記比較から偏差が決定されること、これらの偏差について、所定の公差範囲の中にある偏差が受容されること、これらの偏差が前記所定の公差範囲を超過するとき、メッセージおよび/または制御信号が生成されること、前記変位hは、前記ポペット弁100の中の間接表現物理量によって決定されること、前記ドライブ2の中の前記変位hの生成によって引き起こされた膨張が、物理量として使用されること、を特徴とするポペット弁の診断方法。時間系列での切り換えサイクルは、少なくとも1つの閉鎖位置SS、開放移動、開放OSまたは部分的開放位置、および/または少なくとも1つの開放OSまたは部分的開放位置、閉鎖移動、および閉鎖位置SSから構成されることを特徴とする、請求項1に記載のポペット弁の診断方法。前記ポペット弁100の前記動作または活動のスタート時に測定され受容された切り換えサイクルが、比較のために常に使用されることを特徴とする、請求項1または2に記載のポペット弁の診断方法。前記測定された現在の切り換えサイクルは、前記最後の測定および受容された切り換えサイクルと比較されることを特徴とする、請求項1または2に記載のポペット弁の診断方法。前記測定された現在の切り換えサイクルは、所定数の最後の測定および受容された切り換えサイクルの平均と比較されることを特徴とする、請求項1または2に記載のポペット弁の診断方法。前記作動力または前記反力の前記力時間曲線F1t;F2t、または前記作動力または前記反力の前記力変位曲線F1h;F2hを比較するため、下記で引用される比較規準、すなわち、所定の離散的比較場所における勾配曲率量所定の離散的時間または変位区間Δt、Δhにおける量の変化面積分からの少なくとも1つが使用されることを特徴とする、先行する請求項のいずれか一項に記載のポペット弁の診断方法。前記ポペット弁100の設計を同定するため、前記ポペット弁100;110、120、130、140の前記動作または活動の開始時における前記作動力または前記反力の力変位曲線F1h、F2hが使用され、このようにして類型化された前記ポペット弁100が、設定および/またはモニタリングデータを用いて予備調整へ供されることを特徴とする、先行する請求項のいずれか一項に記載のポペット弁の診断方法。測定デバイス3がポペット弁100の上に配列され、前記ポペット弁100は弁ハウジング1の中に少なくとも1つの閉鎖要素8を有し、前記弁ハウジング1はランタンハウジング4を介してドライブ2へしっかりと接続され、前記ドライブ2は、加圧媒体を供給されるスプリングピストンドライブとして設計され、前記ドライブ2によって作動可能な少なくとも1つの調整棒8aが、少なくとも1つの閉鎖要素8のために提供され、測定デバイス3へ割り当てられた評価デバイス2bが前記ポペット弁100の上に配列された測定デバイスであって、前記測定デバイス3は、少なくとも1つの膨張センサDSによって形成された少なくとも1つの第1の測定デバイス3.1から構成され、前記ランタンハウジング4の上に配列され、かつ前記評価ユニット2bへ接続されること、変位測定デバイス3.3が、前記ドライブ2のハウジングジャケット2.1の上または中に配列され、少なくとも1つの追加の膨張センサDSによって形成され、かつ前記評価ユニット2bへ接続されること、スプリング2.5の事前張力FVからの反力として生成されたドライブ膨張力FAが、前記ハウジングジャケット2.1の中に存在し、前記スプリングは前記ドライブ2のドライブピストン2.4をリセットすること、かつ前記変位測定デバイス3.3は、前記ドライブ膨張力FAを測定するように設計されていることを特徴とする、先行する請求項のいずれか一項に記載のポペット弁の診断方法を遂行する測定デバイス。前記ランタンハウジング4は、第1のランタンクロス部材4a、および、これに対向する第2のランタンクロス部材4bを有すること、前記第1の測定デバイス3.1は前記第1のランタンクロス部材4aの上に配列されること、少なくとも1つの追加の膨張センサDSによって形成された第2の測定デバイス3.2が提供され、前記第2のランタンクロス部材4bの上に配列され、かつ前記評価ユニット2bへ接続されることを特徴とする、請求項8に記載の測定デバイス。第1および第2の膨張センサDS1、DS2が前記第1の測定デバイス3.1の中に配列され、第3および第4の膨張センサDS3、DS4が前記第2の測定デバイス3.2の中に配列され、第5および第6の膨張センサDS5、DS6が前記変位測定デバイス3.3の中に配列され、膨張センサの各々のペアDS1、DS2;DS3、DS4;DS5、DS6における1つの膨張センサが変位方向に配列され、かつ他の膨張センサが、それに対して直交方向に配列されることを特徴とする、請求項8または9に記載の測定デバイス。単一の閉鎖要素8を有する遮断弁110について、請求項1から7のいずれか一項に記載のポペット弁の診断方法を使用すること、および請求項8から10のいずれか一項に記載の方法を遂行する測定デバイスを使用すること。2つの閉鎖要素6、8を有し、前記2つの閉鎖要素6、8は、前記ドライブ2によって独立に作動可能であり、それら自身の間に漏れ空洞7を包囲し、前記漏れ空洞7は、少なくとも1つの接続通路を介して、両座弁120の周囲区域へ接続された両座弁について、請求項1から7のいずれか一項に記載のポペット弁の診断方法を使用すること、および請求項8から10のいずれか一項に記載の方法を遂行する測定デバイスを使用すること。2つの閉鎖要素6、8を有し、前記2つの閉鎖要素6、8は、前記ドライブ2によって独立に作動可能であり、それら自身の間で漏れ空洞7を包囲し、前記漏れ空洞7は、少なくとも1つの接続通路を介して、両座弁120の周囲区域へ接続され、前記2つの閉鎖要素6、8の各々は、相互から別々に制御され得る部分的開放位置を有する弁座洗浄用両座弁130について、請求項1から7のいずれか一項に記載のポペット弁の診断方法を使用すること、および請求項8から10のいずれか一項に記載の方法を遂行する測定デバイスを使用すること。2つの弁座シール16.1、16.2を有する単一の閉鎖要素8を有し、前記2つの弁座シール16.1、16.2は、相互から軸方向の距離にあり、それら自身の間で、割り当てられた弁座面および前記閉鎖要素8と協力して漏れ空洞を包囲し、前記漏れ空洞は、少なくとも1つの接続通路を介して、両シール弁140の周囲区域へ接続された両座弁140について、請求項1から7のいずれか一項に記載のポペット弁の診断方法を使用すること、および請求項8から10のいずれか一項に記載の方法を遂行する測定デバイスを使用すること。上記において、ポペット弁100の動作状況、およびその一般的状況たとえば、弁座シールの状況、棒の貫通の状況、弁座シールの材料、などに関する情報は、図1および図2で描写されるランタンハウジング4の中の力の相互作用から収集され得ることが十分に指摘された。図1および図2の説明は、描写された遮断弁110図1、両シール弁140図示せず、および両座弁120、130図2のそれぞれの設計を、各々の時点で本発明の測定デバイスと関連させて追加的に概説することによって、下記で完結される。遮断弁図1遮断弁110として設計されたポペット弁100は、実質的に、第1および第2の弁ハウジング部分1a、1bを有する弁ハウジング1、図示されるような弁座円板として、または弁ピストンとして設計され得る平行移動閉鎖要素8から構成され、遮断弁110の閉鎖位置SSでは、弁ハウジング部分1a、1bからの流体が、弁ハウジング部分1a、1bを相互に接続する接続開口を介して、他の部分1b、1aの中へオーバフローすることを防止する注:引用される部品の全てが、図1、図2で同定されるわけではない。閉鎖要素8の弁座シール16は、第2の弁ハウジング部分1bの中に直接または間接に形成された弁座面12と相互に作用する。ここで、例示的実施形態における弁座面12は、内部への径方向に接続開口を形成する弁座リングの上に配列される。第1の弁ハウジング部分1aは、弁座リングとは反対側で、いわゆる締め付けリングを用いてハウジングカバーによって密封される。調整棒8aは閉鎖棒8へ固定される。調整棒8aは、その場所に配列された棒シールによって第2の弁ハウジング部分1bから密封されて稼働する。それは、第2の弁ハウジング部分1bとは対面しない端部で、好ましくは、キー止め、および、たとえば、締め付けリングによる摩擦ロックによってドライブ2へ堅固に接続されたランタンハウジング4を貫通し、ランタンハウジング4のドライブ側端部の領域で終了する。ランタンハウジング4の軸方向伸長領域において、調整棒8aはピストン棒2.6図1aへしっかりと接続される。ピストン棒2.6は、密封されたやり方でドライブ2の第2のハウジング面2.3を貫通し、その他端は、それが係合するドライブピストン2.4へしっかりと接続される。ランタンハウジング4と第2の弁ハウジング部分1bとの間の、しっかりとした接続は、たとえば、他の締め付けリングによって作り出される。ランタンハウジング4は、2つの対向するランタンクロス部材4aおよび4bから構成される。ドライブ2は、ハウジングジャケット2.1によって外側への径方向に境界を定められ、第2のハウジング面2.3によってランタンハウジング側への境界を定められ、他の端面は第1のハウジング面2.2と隣接する。ドライブピストン2.4は、軸方向に移動可能であり、ハウジングジャケット2.1の中で径方向に密封されて案内され、それ自体と第2のハウジング面2.3との間で、加圧媒体D、好ましくは、圧縮空気を供給され得る加圧媒体室を形成する。事前張力FVを有するスプリング2.5は、ドライブピストン2.4と第1のハウジング面2.2との間に配列される。加圧媒体Dによってドライブピストン2.4の上に付与された加圧媒体の力F6は、ドライブピストン2.4が完全開放変位Hを完了した後にハウジングジャケット2.1の上で静止するまで、同じくハウジングジャケット2.1の中で形成される最小事前張力FVoから進行して、変位h図1bだけドライブピストン2.4のシフトを引き起こす。h=0であるときの閉鎖位置SSと、h=Hであるときの完全開放位置OSとの間の変位移動hの間に、最小事前張力FVoに加えて追加の復原力がスプリング2.5の中で生成される。この復原力は、引張力の形態でハウジングジャケット2.1の上のドライブ膨張力FAとして表される。このドライブ膨張力FA、したがって時間にわたるその曲線FAtは、好ましくは、ハウジングジャケット2.1へ摩擦ロックされる変位測定デバイス3.3によって測定される。変位測定デバイス3.3の中には、相互に直交して配列された第5および第6の膨張センサDS5、DS6が存在する。スプリング2.5のスプリング特性図1bは、測定されたドライブ膨張力FAと、関連づけられた変位hFA、したがって閉鎖要素8の変位位置との間の、密接な関係を顕現する。制御ユニット2aは第1のハウジング面2.2の上に配列される。第1のハウジング面2.2は、ドライブ2へ適用される加圧媒体Dを供給され得る。加圧媒体Dは、さらに、ドライブ2の中へ直接供給され得る。遮断弁の上に配列された膨張センサDS1~DS6の評価ユニット2bは、制御ユニット2aの中の内部評価ユニット2b.1として配列されるか、遮断弁110を取り巻く区域の中の外部評価ユニット2b.2として配列され得る。遮断弁110の開放移動は、描写された閉鎖位置SS図1、図1aから始動され、完全開放位置OSは、加圧媒体Dが通路図示または同定されずに沿ってドライブ2の中の加圧媒体室へ供給されたとき、完全開放変位Hが完了した後に到達される。閉鎖要素8の開放および閉鎖移動中に、作用力として機能する作動力F1が、調整棒8の中でドライブ2によって生成される。作動力F1は、上記で引用および解明された力、すなわち、摩擦力F3、流れおよび/または圧力による力F4、および弁座シールの反力F5を克服しなければならない。この作動力F1は、ランタンハウジング4の中で反力F2として反映される。図1に従った2つのランタンクロス部材4a、4bを有するランタンハウジング4の実施形態において、この反力F2は、第1のランタンクロス部材4aの中の第1の反力成分F2aおよび第2のランタンクロス部材4bの中の第2の反力成分F2bへ分割される。原則として、2つの膨張センサDS1、DS2を有する測定デバイス3がランタンハウジング4へ割り当てられ、それらの測定信号は評価ユニット2bの中で処理される。図1の例示的実施形態において、第1の測定デバイス3.1は、好ましくは、第1のランタンクロス部材4aの上に摩擦ロックで配列され、第1および第2の膨張センサDS1、DS2を有する。第1および第2の膨張センサDS1、DS2は、内部評価ユニット2b.1または外部評価ユニット2b.2の形態をした評価ユニット2bへ接続される。さらに、例示的実施形態では、第2の測定デバイス3.2が第2のランタンクロス部材4bの上に配列される。第2の測定デバイス3.2は第3および第4の膨張センサDS3、DS4を収容する。第3および第4の膨張センサDS3、DS4は、評価ユニット2b、すなわち、内部評価ユニット2b.1または外部評価ユニット2b.2の形態をした評価ユニット2bへ接続される。連続的に測定された反力F2は、この反力の時間および変位依存曲線F2t、F2h、F2at、F2ah、F2bt、およびF2bh、したがって、作動力の対応する曲線F1tおよびF1hを産出する。両シール弁140両シール弁140の場合、単一の閉鎖要素8は、第1の弁座シール16.1、および、これから軸方向距離に第2の弁座シール16.2を有する。双方の弁座シール16.1、16.2は、共通の弁座面12、たとえば、円筒形弁座面を割り当てられ得る。共通の弁座面12は、双方の弁座シール16.1、16.2によって径方向に密封される。弁座シールは、さらに異なることができ、径方向整列、軸方向整列、または円錐整列を有し得る。力の相互作用に関しては、密封力F5は別として、図1で描写された遮断弁110の力の関係が、制限なく両シール弁140へ適用され得ることを留意されたい。密封力F5の代わりに、2つの弁座シール16.1、16.2の各々から、割り当てられた密封力が生じる。この密封力は別々に検出され、2つの弁座シール16.1、16.2が、異なる時間に、共通弁座面12と係合することが提供される。上記から、本発明に従った診断方法、および、これを遂行する測定デバイスは、制限なく両シール弁140へ適用され得ることが分かる。両座弁120、130図2閉鎖要素および弁座構成に関して、両座弁120、130図2と遮断弁110図1との差異は、上記で既に指摘され、ピストン棒2.6の上の作動力F1を説明する力の関係は、式3~5F1=F1.1F1.2によって指摘され、ランタンハウジング4の中の結果の反力F2を説明する力の関係は、式6F1=F2に従って指摘された。追加の用語法として、2つの閉鎖要素6、8に関して反力F2も差別され得ることを留意されたい。反力F2は、第1の閉鎖要素6から生じる第1の反力F2.1、および第2の閉鎖要素8から生じる第2の反力F2.2を含み、これらの反力は、ランタンハウジング4の上に配列された測定デバイス3によって検出され得る。対応する時間および変位依存反力曲線は、F2.1t、F2.1h、F2.2t、およびF2.2hとして同定される。好ましい実施形態において、ランタンハウジング4は、上記で説明された2つのランタンクロス部材4a、4bから構成され、配列された第1および第2の測定デバイス3.1、3.2は、第1のランタンクロス部材4aの上で第1の閉鎖要素6からの第1の反力成分F2.1a、および第2の閉鎖要素8からの第1の反力成分F2.2aを測定し、第2のランタンクロス部材4bの上で第1の閉鎖要素6からの第2の反力成分F2.1bおよび第2の閉鎖要素8からの第2の反力成分F2.2bを測定し得る。対応する時間および変位依存反力曲線は、F2.1at、F2.1ah、F2.2at、F2.2ah、F2.1bt、F2.1bh、F2.2bt、およびF2.2bhとして同定される。好ましくは、ポペット弁100と対面しないドライブ2の側に配列されたポペット弁100の制御ユニット2a図1、図2の中に、プロセッサが存在し得る。たとえば、弁動作をモニタするひずみゲージの形態をした膨張センサDS1~DS6が、プロセッサへ接続され得る。制御ユニット2aは、さらに、ポペット弁100の動作変数および特性を検出および保存するデバイス、および膨張センサDS1~DS6のディジタル化測定信号を検出および保存するデバイスを有し得る。それは、さらに、変位を直接測定する公知の変位測定デバイスを収容し得る。線図図3~図7図3の線図では、新しい弁座シール16図1を有する遮断弁110について、本発明の第1の測定デバイス3.1および第2の測定デバイス3.2を用いて測定された反力F2の時間曲線F2tが、切り換えサイクルについて描写される。ここで、4aとして同定される曲線は第1のランタンクロス部材4aの中で測定され、4bとして同定される曲線は第2のランタンクロス部材4bの中で測定された。時間系列を参照し、h=0を有する閉鎖位置SSからスタートすると測定曲線の左区域、切り換えサイクルは開放プロセスを開始し、閉鎖要素8は、開放変位Hへ完全に開放した後、しばらく開放位置OSに留まり測定曲線の中間区域、次いで閉鎖位置SSへ戻って閉鎖する。閉鎖位置SSでは、正の第1の反力成分F2aoおよび正の第2の反力成分F2boから進行し、ランタンクロス部材4a、4bの中の引張力の影響のもとで動作または活動サイクルが開始すると、もはや力が弁座シール16へ適用されなくなったとき、それぞれの反力成分は値0へ有意に降下し、続いて開放移動中に弁座面12図1から離れる。弁座シール16が、その弁座面12から完全に解放され、閉鎖要素8が完全開放位置Hへ移動したとき、負の反力F2圧力による力のみが有効である。負の反力F2は、現在のケースでは、調整棒8aの貫通での摩擦力F3から生じる。次いで、閉鎖要素8が開放位置OSから閉鎖位置SSへ入るとき、力の間の関係が対応して逆転する。h=Hを有する完全開放位置OSにおいて、ドライブ2の中のドライブピストン2.4図1aは、加圧媒体力F6を生成する加圧媒体Dの圧力へ供され、ハウジングジャケット2.1の停止点で静止する。ピストン棒、したがって調整棒8aは、弁座シール16および棒の貫通からの力へ供されない。すなわち、高々、流れ力F4が残り、ゆえに、ランタンクロス部材4a、4bの中で力から大きく解放された状態を産出するh=Hの場合に、F2=0。開放段階の開始時および閉鎖段階の終了時にh→0、弁座シール16が依然として、または再び、弁座面12を押圧するとき、調整棒8aの中で最大圧力F1が優勢であり、したがってランタンクロス部材4a、4bの中で最大引張力F2が優勢である。ポペット弁が閉鎖位置SSにありh=0、加圧媒体がドライブピストン2.4へ適用されないとき、閉鎖要素8は、スプリング2.5のドライブの中で弁座面12の上に提供された最小事前張力FVoのもとで、調整棒8aによって弁座面12へ押圧される。作動力F1、したがって反力F2は、ゆえに、それらの最大量に到達するF1=F2、F2=F2o=F2aoF2bo。幾何学的に同一のランタンクロス部材4a、4bにおける力の偏差レベルは、生産公差、および製造および設置から生じる固有応力によって解明される。この最小事前張力FVoのもとにある弁座シール16が、その密封溝の中で脱出し得る限り、閉鎖要素8は弁座面12と金属的に対抗して存在する。開放および閉鎖の変位中に、スプリング2.5は、最小事前張力FVo図1a、図1bを参照を超えた事前張力FV=FVoFAを提供される。FAはドライブ膨張力である。ドライブ膨張力FAは、反力F2の成分として表されない。その対向する力は、ドライブ2の中に存在する。ポペット弁110における開放のスタートと閉鎖の終了との間の力時間曲線F2=ftは、特に弁座シール16の領域および第2の弁ハウジング部分1bでの調整棒8aの貫通領域で、ポペット弁のそれぞれの状態について有意および典型的である。ポペット弁100の動作または活動中の異なる時点で測定された切り換えサイクルの力時間曲線F2tの比較を容易および明瞭にするため、本発明は、作動力F1tまたは反力F2tの測定された力時間曲線の力および関連する時間を標準化して、比較を保証することを提案する。図3に従った力時間曲線F2tは、閉鎖位置、および動作または活動サイクルの開始時における力F2を参照し、第1の反力成分F2aoおよび第2の反力成分F2boを使用して標準化され得る。標準化された力レベルへ割り当てられた時間tは、たとえば、図5を参照して下記で解明される開放時間t1または閉鎖時間t2を使用することによって標準化され得る。図4の線図では、2つの新しい弁座シール14、16図2を有する両座弁120、130について、本発明の第1の測定デバイス3.1および第2の測定デバイス3.2を用いて測定された反力F2の時間曲線F2tが、切り換えサイクルについて描写される。ここで、4aとして同定される曲線は、第1のランタンクロス部材4aの中で測定され、4bとして同定される曲線は、第2のランタンクロス部材4bの中で測定された。切り換えサイクルのさらなる詳細に関しては、図3の説明を参照されたい。それぞれの開放および閉鎖プロセスの過程では、遮断弁110のそれぞれの特性に有意の差異が存在する。図2との関連で、第1の閉鎖要素6によって生成された第1の反力成分F2.1aは、第1のランタンクロス部材4aの開放変位中に最初に減少することが分かる。なぜなら、第1の弁座シール14は、第1の閉鎖要素6が、割り当てられた第1の弁座面10を離れるとき、減圧されるからである。これは遮断弁110の弁座シール8と類似する。こうして、開放移動が継続し、第2の弁座シール16も、割り当てられた第2の弁座面12を離れるにつれて、第2の閉鎖要素8によって生成された第1の反力成分F2.2aは減少する。したがって、事態は第2のランタンクロス部材4bについても同様である。したがって、本発明の測定デバイス3.1および3.2を用いて測定された反力F2の力時間曲線F2tは、2つの弁座シール14、16を直接または間接に収容する部品と共に、弁座シール14、16が選択的に検出および診断されることを許す。図4の線図に加えて、図4aの線図は、第2種の両座弁の弁ピストンとして設計された第1の閉鎖要素6が閉鎖位置SSへ入っているときの反力F2の力時間曲線F2tを示す図4aの小さい画像を参照。これは、たとえば、第1のランタンクロス部材4aで測定される。曲線の区域aにおいて、閉鎖要素6の第1の弁座シール14は、円筒形の第1の弁座面10の端部に静止している。第1の弁座面10へ入った後、第1の弁座シール14は弁座面10の中へ滑り込み、この動きの間に、反力は、割り当てられた第2の弁座面12の上に第2の弁座シール16が座るまで第1の反力成分F2.1aへ減少する区域b。この座り、および、第1の弁座シール16の後続する圧縮は、力の上昇によって表される区域c。上昇の量は、第1の反力成分F2.1aとオーバラップする第2の閉鎖要素8からの第1の反力成分F2.2aの量である区域d:F2.1aF2.2a。続いて、第1の閉鎖要素6は第2の閉鎖要素8から解放される。第2の閉鎖要素8は、静止している割り当てられた第2の弁座面12に対して第1の反力成分F2.2a第2のスプリング2.7の事前張力F2.2aで押圧されている。第1の閉鎖要素6が円筒形の第1の弁座面10の終端位置へ到達したとき、シフト移動から生じる第1の反力成分F2.1aは消滅し、第2のスプリング2.7の事前張力から生じる第2の反力成分F2.2aは閉鎖位置SSで永続的に残る区域e。これは、転じて、第2種の両座弁について本発明の測定デバイス3.1および3.2で測定された反力F2の力時間曲線F2tが、2つの弁座シール14、16を直接または間接に収容する部品と共に、弁座シール14、16を選択的に検出および診断させることを示す。第1種および第2種の上記で説明された両座弁の力曲線は、相互から有意および明瞭に異なるから、本発明の診断方法は、割り当てられる力曲線を決定することによって、具体的な両座弁設計を決定することを可能にする自動類型化。結果としての類型化は、転じて、ポペット弁の動作または活動の開始時に、ポペット弁の或る一定の必要な初期設定たとえば、公差範囲およびサービス区間の初期設定を遂行するため、本発明に従って使用され得る。ドライブ2の上に配列された本発明の変位測定デバイス3.3によって図1a、図1b、ポペット弁100110、120、130、140の変位hFAは、図5で示され、そして上記で解明されたように、時間の関数として間接的に決定され得るhFA=ft。ポペット弁100の制御ユニット2a図1、図2の中に好ましくは配列された普通の変位測定デバイスを使用して、変位曲線hFA=ftと同時に決定された変位曲線h=ftは、2つの曲線の間の驚異的な対応を顕現する。開放位置OSへの到達変位位置bまたは開放位置OSからの離脱変位位置cは、それぞれ変位曲線hFA=ftにおける有意の突然の変化によって表示される。この変化は、ドライブ2におけるドライブピストン2.4およびハウジングジャケット2.1間の金属接触条件によって解明される。閉鎖位置SSも変位曲線hFA=ftから明瞭に検出できるから変位位置aおよびd、ポペット弁100の閉鎖時間t1および開放時間t2は、本発明の変位測定デバイス3.3を使用する追加の診断ステップのために自動的に決定され得る。新しい無傷の弁座シール16を有する遮断弁110について曲線が決定された場合、第1のランタンクロス部材4aで測定された図3の力時間曲線F2=ftを、たとえば、直接に測定された図5の変位時間曲線h=ftに関連づけた結果は、図6で示される。破断されていない力変位曲線F2=fhは、図6a、図6b、および図7の全ての追加の関連曲線と同じく反時計回りに走行する。この遮断弁110が、同じ測定および評価条件のもとで、部分的に除去された弁座シール16を装備されるならば、図6aで観察され得る力変位曲線F2=fhが生じる。弁座シール16なしに切り換えられる遮断弁110は、同じ測定および評価条件のもとで、図6bで示される力変位曲線F2hを顕現する。新しい無傷の弁座シール14、16を有する図2の両座弁120、130の場合、本発明の測定デバイス3.1、3.2は、上記の測定および評価条件のもとで変位の経路を直接測定することによって、図7に示される力変位曲線F2hを産出する。割り当てられた弁座シール14、16を有する閉鎖要素6、8が、それぞれ弁座面10、12へ入ること、ならびに、それぞれ弁座面から出ることは、特性曲線の中で驚異的に明瞭に描写される。図6aおよび図6bに従った結果を考慮すると、弁座シール14または16が部分的または完全に除去されたときの弁座シール14、16の状態、調整棒6a、8aの貫通の摩擦比、閉鎖位置SSおよび完全開放位置OSへの完了、および弁座洗浄用両座弁130の場合に、弁座が掃除されている間のギャップによる弁座面12および14の開放、したがって、それについて要求される部分的変位の完了が、本発明の診断方法の助けによって検出および診断され得る。新しい弁座シールを有して正常に機能する無傷の新しい弁に関する図3~図6および図7の測定曲線ポペット弁100の正常な動作状況は、損傷した弁座シールおよび/または損傷した棒の貫通を有するポペット弁100の測定曲線図6a、図6bとは、多かれ少なかれ有意に異なる。差異は有意であり、本発明に従って提案される比較規準を使用して明白および再現的に検出され得る。さらに、全体のポペット弁100、特に弁座シールおよび/または相互に作用する部品の、特に腐食からの摩耗、空洞化、浸食または機械的損傷は、測定曲線を使用して同定され得ることが結論され得る。たとえば、サービス時間も予測され得る。ポペット弁100の状態の診断に加えて、ポペット弁100の閉鎖要素8または閉鎖要素6、8での圧力サージおよび衝撃が検出および記録され得る。これは、さらに、ポペット弁100が使用されるプロセスシステムのプロセス進捗のモニタリングを許す。切り換えサイクルからの力変位曲線F2hを比較するとき、弁座シール8、6、8での圧縮仕事W12または減圧仕事W21を表す上述の面積分の比較規準を使用することが、特に有用である。力変位曲線F2hのもとで面積分を形成し、偏差を特定することによって、ポペット弁100への損傷が同定され得る。というのは、面積分での前述した差異は有意だからである。使用される略語の参照番号のリスト遮断両シールおよび両座弁100従来のポペット弁110ポペット弁1つの閉鎖要素、1つの弁座シール120両座弁2つの独立に作動可能な閉鎖要素、各々は1つの弁座シールを有する130弁座洗浄用両座弁120と比較して、各々の閉鎖要素について別々に制御可能な追加の部分的開放位置を有する140両座弁間隔を空けられた2つの弁座シールを有する1つの閉鎖要素1弁ハウジング1a第1の弁ハウジング部分1b第2の弁ハウジング部分2ドライブ加圧媒体を供給されるスプリングピストンドライブ2.1ハウジングジャケット2.2第1のハウジング面2.3第2のハウジング面2.4ドライブピストン2.5スプリング2.6ピストン棒2a制御ユニット2b従来の評価ユニット2b.1内部評価ユニット2b.2外部評価ユニット3従来の測定デバイス力時間および/または変位時間曲線を決定する3.1第1の測定デバイス3.2第2の測定デバイス3.3変位測定デバイス4ランタンハウジング4a第1のランタンクロス部材4b第2のランタンクロス部材D加圧媒体DS従来の膨張センサDS1第1の膨張センサたとえば、ひずみゲージDS2第2の膨張センサたとえば、ひずみゲージDS3第3の膨張センサたとえば、ひずみゲージDS4第4の膨張センサたとえば、ひずみゲージDS5第5の膨張センサたとえば、ひずみゲージDS6第6の膨張センサたとえば、ひずみゲージF1作動力作用力F1t時間tの関数としての作動力F1作動力F1の力時間曲線F1h変位hの関数としての作動力F1作動力F1の力変位曲線F1o閉鎖位置および動作または活動サイクルの開始時における作動力F1F2反力F2t時間tの関数としての反力F2反力F2の力時間曲線F2h変位hの関数としての反力F2反力F2の力変位曲線F2o閉鎖位置および動作または活動サイクルの開始時における反力F2F2a第1の反力成分F2ao閉鎖位置および動作または活動サイクルの開始時における第1の反力成分F2at、h時間tまたは変位hの関数としての第1の反力成分F2b第2の反力成分F2bo閉鎖位置および動作または活動サイクルの開始時における第2の反力成分F2bt、h時間tまたは変位hの関数としての第2の反力成分F3摩擦力調整棒8aの貫通でのF4流れおよび/または圧力による力閉鎖要素8の上F5密封力弁座シールの反力F6加圧媒体力FVスプリング事前張力h>0の場合FVo最小スプリング事前張力h=0の場合FAドライブ膨張力ハウジングジャケット2.1の上FVoおよび0<h≦Hに対して超過;FA=FV-FVoFAt時間tの関数としてのドライブ膨張力H開放変位完全開放位置OS開放位置h=HSS閉鎖位置h=0W12変位区間Δh=h1-h2での圧縮仕事W21変位区間Δh=h2-h1での減圧仕事a、b、c、d、e変位位置h変位h=0およびh=H間の変位ht時間tの関数としての変位h変位時間曲線hFAFAから決定された変位hΔh弁座シールの変形経路、変位区間Δh=h1-h2t時間Δt時間区間t1開放時間t2閉鎖時間yy軸上方y方向遮断弁110、両シール弁1408閉鎖要素8a調整棒12弁座面16弁座シール16.1第1の弁座シール16.2第2の弁座シール両座弁120、1302.7第2のスプリング6第1の閉鎖要素6a第1の調整棒7漏れ空洞8第2の閉鎖要素8a第2の調整棒中空棒10第1の弁座面12第2の弁座面14第1の弁座シール16第2の弁座シール18中間シールF1.1第1の作動力第1の閉鎖要素6F1.2第2の作動力第2の閉鎖要素8F2.1第1の反力第1の閉鎖要素6F2.1t、h時間tまたは変位hの関数としての第1の反力F2.1a第1の反力成分第1の閉鎖要素6F2.1b第2の反力成分第1の閉鎖要素6F2.1at、ht、hの関数としての第1の反力成分第1の閉鎖要素6F2.1bt、ht、hの関数としての第2の反力成分第1の閉鎖要素6F2.2第2の反力第2の閉鎖要素8F2.2t、h時間tまたは変位hの関数としての第2の反力F2.2a第1の反力成分第2の閉鎖要素8F2.2b第2の反力成分第2の閉鎖要素8F2.2at、ht、hの関数としての第2の反力成分第2の閉鎖要素8F2.2bt、ht、hの関数としての第1の反力成分第2の閉鎖要素8F3.1、F3.2摩擦力調整棒6a、8aの貫通でのF4.1、F4.2流れおよび/または圧力による力閉鎖要素6、8の上F5.1、F5.2弁座シール14、16の反力