"平滑インダクタと第1の平滑コンデンサとが第1の直流端子間に直列接続された第1のスイッチング回路と、前記第1のスイッチング回路が備えているスイッチング素子のオンオフ状態を制御する制御手段と、を備えた電源装置に於いて、前記第1のスイッチング回路の前記第1の直流端子間には更に、第1の上アームスイッチング素子と第1の下アームスイッチング素子とを直列接続した第1のスイッチングレッグと、第2の上アームスイッチング素子と第2の下アームスイッチング素子とを直列接続した第2のスイッチングレッグと、が並列接続され、前記第1の上アームスイッチング素子と前記第1の下アームスイッチング素子の直列接続点と、前記第2の上アームスイッチング素子と前記第2の下アームスイッチング素子の直列接続点とを第1の交流端子間とし、前記第1の交流端子間には、交流負荷が接続され、前記制御手段は、前記第1の上アームスイッチング素子と前記第2の下アームスイッチング素子のオン状態と、前記第2の上アームスイッチング素子のオフ状態とを保ったまま、前記第1の下アームスイッチング素子をターンオフする第1の切り替え処理を実行する、ことを特徴とする電源装置。前記制御手段は、前記第1の切り替え処理を実行したのち、継続して前記第2の下アームスイッチング素子のオン状態を保ったまま、前記第1の下アームスイッチング素子と前記第2の上アームスイッチング素子とをターンオンし、かつ、前記第1の上アームスイッチング素子をターンオフする第2の切り替え処理を実行する、ことを特徴とする請求項1に記載の電源装置。前記第2の切り替え処理にて、前記第1の上アームスイッチング素子がオフ状態に変化するのは、前記第2の上アームスイッチング素子がオン状態に変化したのちである、ことを特徴とする請求項2に記載の電源装置。請求項1ないし請求項3のいずれか1項に記載の電源装置は更に、前記制御手段に接続されて、両端間に電圧が印加される第1の1次駆動巻線と、第1の2次駆動巻線および第2の2次駆動巻線を磁気結合する第1のパルストランスを備え、前記第1のパルストランスは、前記第1の2次駆動巻線の出力信号によって前記第1の上アームスイッチング素子のオンオフ状態を制御し、前記第2の2次駆動巻線の出力信号によって前記第2の上アームスイッチング素子のオンオフ状態を制御し、前記第1の2次駆動巻線の出力信号と、前記第2の2次駆動巻線の出力信号とは相補的である、ことを特徴とする電源装置。前記第1のパルストランスの前記第1の2次駆動巻線には更に、第1のターンオフ遅延回路が接続され、前記第1のターンオフ遅延回路は、前記第1の2次駆動巻線の出力信号のターンオフを遅延させ、前記第2の2次駆動巻線には更に、第2のターンオフ遅延回路が接続され、前記第2のターンオフ遅延回路は、前記第2の2次駆動巻線の出力信号のターンオフを遅延させる、ことを特徴とする請求項4に記載の電源装置。前記第1の上アームスイッチング素子と前記第1の下アームスイッチング素子と前記第2の上アームスイッチング素子と前記第2の下アームスイッチング素子とは、それぞれに逆並列接続されたダイオードを備える、ことを特徴とする請求項1ないし請求項5のいずれか1項に記載の電源装置。前記第1のスイッチング回路は、前記第1の直流端子間に接続されている電圧クランプ回路を備えること、を特徴とする請求項1ないし請求項6のいずれか1項に記載の電源装置。前記電圧クランプ回路は、少なくとも直列に接続されたスイッチング素子とコンデンサとを備える、ことを特徴とする請求項7に記載の電源装置。請求項1ないし請求項8のいずれか1項に記載の電源装置は更に、1次巻線である前記交流負荷と2次巻線とを磁気結合するメイントランスと、第2の直流端子間に直流負荷と第2の平滑コンデンサとが並列接続されている第2のスイッチング回路と、を備え、前記第2のスイッチング回路の前記第2の直流端子間には、第3の上アームスイッチング素子と第3の下アームスイッチング素子を直列接続した第3のスイッチングレッグと、第4の上アームスイッチング素子と第4の下アームスイッチング素子を直列接続した第4のスイッチングレッグと、が並列接続され、前記第3の上アームスイッチング素子と前記第3の下アームスイッチング素子の直列接続点と、前記第4の上アームスイッチング素子と前記第4の下アームスイッチング素子の直列接続点との間である第2の交流端子間には、前記2次巻線が接続され、前記制御手段は更に、前記第2のスイッチング回路が備える前記第3の上アームスイッチング素子、前記第3の下アームスイッチング素子、前記第4の上アームスイッチング素子、および、前記第4の下アームスイッチング素子のオンオフ状態を制御する、ことを特徴とする電源装置。前記制御手段に接続されて両端間に電圧が印加される第2の1次駆動巻線と、前記第3の上アームスイッチング素子のオンオフ状態を操作する第3の2次駆動巻線と、前記第3の下アームスイッチング素子のオンオフ状態を操作する第4の2次駆動巻線と、を磁気結合する第2のパルストランスを備え、前記第3の2次駆動巻線の出力信号と、前記第4の2次駆動巻線の出力信号とは相補的である、ことを特徴とする請求項9に記載の電源装置。前記制御手段に接続されて、両端間に電圧が印加される第3の1次駆動巻線と、前記第4の上アームスイッチング素子のオンオフ状態を操作する第5の2次駆動巻線と、前記第4の下アームスイッチング素子のオンオフ状態を操作する第6の2次駆動巻線と、を磁気結合する第3のパルストランスを備え、前記第5の2次駆動巻線の出力信号と、前記第6の2次駆動巻線の出力信号とは相補的である、ことを特徴とする請求項9に記載の電源装置。前記第3の上アームスイッチング素子と前記第3の下アームスイッチング素子と前記第4の上アームスイッチング素子と前記第4の下アームスイッチング素子とは、それぞれに逆並列接続されたダイオードを備える、ことを特徴とする請求項9ないし請求項11のいずれか1項に記載の電源装置。前記第2の直流端子間に接続された電源から、前記第1の直流端子間に接続された負荷に電力を供給する処理と、前記第1の直流端子間に接続された電源から、前記第2の直流端子間に接続された負荷に電力を供給する処理とを切り替えて実行可能である、ことを特徴とする請求項9ないし請求項11のいずれか1項に記載の電源装置。前記1次巻線および/または前記2次巻線と直列接続された共振コンデンサおよび/または共振インダクタを備える、ことを特徴とする請求項9ないし請求項13のいずれか1項に記載の電源装置。交流端子間に1次巻線が接続され、かつ直流端子間に平滑インダクタと平滑コンデンサが直列接続された第1のスイッチング回路と、直流電源の電圧を交流に変換して2次巻線に印加する第2のスイッチング回路と、前記1次巻線と前記2次巻線とを磁気結合するトランスと、前記第1、第2のスイッチング回路が備えたスイッチング素子のオンオフ状態を制御する制御手段と、を備え、前記直流電源から前記平滑コンデンサに並列接続された直流負荷に電力供給する電源装置において、前記第1のスイッチング回路は、第1の上アームスイッチング素子と第1の下アームスイッチング素子を直列接続した第1のスイッチングレッグと、第2の上アームスイッチング素子と第2の下アームスイッチング素子を直列接続し、かつ前記第1のスイッチングレッグに並列接続した第2のスイッチングレッグと、を備え、前記第1のスイッチングレッグの両端間を直流端子間とし、前記第1の上アームスイッチング素子と前記第1の下アームスイッチング素子の直列接続点と、前記第2の上アームスイッチング素子と前記第2の下アームスイッチング素子の直列接続点との間を交流端子間とし、前記制御手段は、前記第1の上アームスイッチング素子と前記第2の下アームスイッチング素子のオン状態と、前記第2の上アームスイッチング素子のオフ状態とを保ったまま、前記第1の下アームスイッチング素子をターンオンする第3の切り替え処理を実行することを特徴とする電源装置。前記制御手段は、前記第3の切り替え処理によりターンオンした前記第1の下アームスイッチング素子のオン状態を保ったまま、前記第1の上アームスイッチング素子と前記第2の下アームスイッチング素子をターンオフしつつ前記第2の上アームスイッチング素子をターンオンする第4の切り替え処理を実行することを特徴とする請求項15に記載の電源装置。平滑インダクタと第1の平滑コンデンサとが第1の直流端子間に直列接続された第1のスイッチング回路と、前記第1のスイッチング回路が備えているスイッチング素子のオンオフ状態を制御する制御手段と、を備え、前記第1のスイッチング回路の前記第1の直流端子間には更に、第1の上アームスイッチング素子と第1の下アームスイッチング素子とを直列接続した第1のスイッチングレッグと、第2の上アームスイッチング素子と第2の下アームスイッチング素子とを直列接続した第2のスイッチングレッグと、が並列接続され、前記第1の上アームスイッチング素子と前記第1の下アームスイッチング素子の直列接続点と、前記第2の上アームスイッチング素子と前記第2の下アームスイッチング素子の直列接続点とを第1の交流端子間とし、前記第1の交流端子間には、交流負荷が接続された、電源装置の制御方法であって、前記制御手段は、前記第1の上アームスイッチング素子と前記第2の下アームスイッチング素子のオン状態と、前記第2の上アームスイッチング素子のオフ状態とを保ったまま、前記第1の下アームスイッチング素子をターンオフする第1の切り替え処理を実行する、ことを特徴とする電源装置の制御方法。一般的にフルブリッジインバータ回路では、上アームスイッチング素子のオンオフ状態を操作するために、電源装置の制御手段から絶縁された駆動パルスを生成して上アームスイッチング素子に供給する必要がある。非特許文献1に記載されている従来の電源装置では、電流形インバータに接続された直流電源から電圧形インバータに接続された直流負荷に電力供給する場合、電流形インバータのブリッジを構成する一方のレッグの上アームスイッチング素子のオンオフ状態と、他方のレッグの下アームスイッチング素子のオンオフ状態とが同様になるようにしている。このため、電流形インバータのブリッジを構成する2つの上アームスイッチング素子のオンオフ状態を操作するために、制御手段は、それぞれ絶縁された駆動パルスを生成する必要があった。これにより、スイッチング素子と同数のフォトカプラやパルストランスが必要となり、電源装置の小型化や低コスト化を妨げる要因となっていた。そこで、本発明は、低コストかつ小型化が可能なフルブリッジインバータを備えた電源装置を提供することを課題とする。前記課題を解決し、本発明の目的を達成するために、以下のように構成した。すなわち、本発明の請求項1に記載の発明では、平滑インダクタと第1の平滑コンデンサとが第1の直流端子間に直列接続された第1のスイッチング回路と、前記第1のスイッチング回路が備えているスイッチング素子のオンオフ状態を制御する制御手段と、を備えた電源装置に於いて、前記第1のスイッチング回路の前記第1の直流端子間には更に、第1の上アームスイッチング素子と第1の下アームスイッチング素子とを直列接続した第1のスイッチングレッグと、第2の上アームスイッチング素子と第2の下アームスイッチング素子とを直列接続した第2のスイッチングレッグと、が並列接続され、前記第1の上アームスイッチング素子と前記第1の下アームスイッチング素子の直列接続点と、前記第2の上アームスイッチング素子と前記第2の下アームスイッチング素子の直列接続点とを第1の交流端子間とし、前記第1の交流端子間には、交流負荷が接続され、前記制御手段は、前記第1の上アームスイッチング素子と前記第2の下アームスイッチング素子のオン状態と、前記第2の上アームスイッチング素子のオフ状態とを保ったまま、前記第1の下アームスイッチング素子をターンオフする第1の切り替え処理を実行する、ことを特徴とする電源装置とした。その他の手段については、発明を実施するための形態のなかで説明する。本発明によれば、フルブリッジインバータを備えた電源装置を低コスト化し、小型化することができる。以降、本発明を実施するための形態を、図を参照して詳細に説明する。第1の実施形態の構成図1は、第1の実施形態に於ける電源装置を示す概略の構成図である。電源装置10は、直流負荷14が接続された直流電源V1と、直流負荷16が接続された直流電源V2との間に接続され、直流電源V1と直流電源V2との間で電力を授受する。第1の実施形態に於ける電源装置10は、直流電源V1から直流電源V2および直流負荷16に電力を供給する処理と、直流電源V2から直流電源V1および直流負荷14に電力を供給する処理とを切り替えて実行可能である。例えば、直流電源V2が蓄電池12Vであり、直流負荷16は、蓄電池の12V直流によって直接に駆動される携帯端末である。直流負荷14は、コンピュータであり、直流電源V1は、商用電源に接続されたACアダプタである。第1の実施形態に於ける電源装置10は、商用電源に接続されたACアダプタ直流電源V1から蓄電池直流電源V2および携帯端末直流負荷16に電力を供給する動作と、蓄電池直流電源V2からコンピュータ直流負荷14に電力を供給する動作とを切り替えて実行可能である。電源装置10は、スイッチング回路11,15と、電圧クランプ回路12と、これらの回路が備えているスイッチング素子S0~S4、スイッチング素子H1~H4のオンオフ状態を制御する制御手段20と、パルストランスPT1第1のパルストランスと、パルストランスPT2第2のパルストランスと、パルストランスPT3第3のパルストランスと、フォトカプラ13とを備えている。スイッチング回路11の構成スイッチング回路11の直流端子間であるノードNd5とノードNd6との間第1の直流端子間には、平滑インダクタL1と平滑コンデンサC1第1の平滑コンデンサとが直列接続されている。平滑コンデンサC1には、直流電源V1第1の直流電源と直流負荷14とが並列接続されている。スイッチング回路11は、スイッチング素子S1~S4と、ダイオードDS1~DS4とを備えている。スイッチング素子S1~S4は、フルブリッジで接続されている。スイッチング素子S1~S4は、ダイオードDS1~DS4が逆並列接続されている。スイッチング回路11は、スイッチング素子S1第1の上アームスイッチング素子とスイッチング素子S2第1の下アームスイッチング素子をノードNd1で直列接続した第1のスイッチングレッグと、スイッチング素子S3第2の上アームスイッチング素子とスイッチング素子S4第2の下アームスイッチング素子をノードNd2で直列接続した第2のスイッチングレッグとを有している。スイッチング回路11の直流端子間であるノードNd5とノードNd6との間には、第1のスイッチングレッグと、第2のスイッチングレッグとが並列接続されている。スイッチング回路11は、スイッチング素子S1とスイッチング素子S2の直列接続点であるノードNd1と、スイッチング素子S3とスイッチング素子S4の直列接続点であるノードNd2とを、スイッチング回路11の交流端子間第1の交流端子間としている。スイッチング回路11第1のスイッチング回路の交流端子間であるノードNd1とノードNd2との間第1の交流端子間には、巻線N1が接続されている。スイッチング回路11は、平滑コンデンサC1に並列接続されている直流電源V1から、ノードNd1とノードNd2との間第1の交流端子間に接続されている巻線N1交流負荷かつ1次巻線に電力を供給する。電圧クランプ回路12の構成電圧クランプ回路12は、クランプスイッチング素子S0とクランプコンデンサCcを直列接続している。スイッチング素子S0は、ダイオードDS0が逆並列接続されている。この電圧クランプ回路12は、スイッチング回路11の直流端子間に接続され、この直流端子間のサージ電圧を抑制する。スイッチング回路15の構成スイッチング回路15の直流端子間であるノードNd7とノードNd8との間第2の直流端子間には、平滑コンデンサC2第2の平滑コンデンサが接続されている。平滑コンデンサC2には、直流電源V2第2の直流電源と直流負荷16とが並列接続されている。スイッチング回路15は、上述したとおり、スイッチング素子H1~H4と、ダイオードDH1~DH4とを備えている。スイッチング素子H1~H4は、フルブリッジで接続されている。スイッチング素子H1~H4は、ダイオードDH1~DH4が逆並列接続されている。スイッチング回路15は、スイッチング素子H1第3の上アームスイッチング素子とスイッチング素子H2第3の下アームスイッチング素子とを直列接続した第3のスイッチングレッグと、スイッチング素子H3第4の上アームスイッチング素子とスイッチング素子H4第4の下アームスイッチング素子を直列接続した第4のスイッチングレッグとを有している。スイッチング回路15のノードNd7とノードNd8との間第2の直流端子間には、この第3のスイッチングレッグと、第4のスイッチングレッグとが並列接続されている。スイッチング回路15は、スイッチング素子H1とスイッチング素子H2の直列接続点であるノードNd3と、スイッチング素子H3とスイッチング素子H4の直列接続点であるノードNd4とを、スイッチング回路15の交流端子間第2の交流端子間としている。スイッチング回路15のノードNd3とノードNd4との間第2の交流端子間には、共振コンデンサCrと共振インダクタLrと巻線N2が直列接続されている。トランスT1メイントランスは、巻線N1交流負荷かつ1次巻線と巻線N22次巻線とを磁気結合している。スイッチング回路15第2のスイッチング回路は、スイッチング回路15のノードNd3とノードNd4との間第2の交流端子間に接続されている巻線N2から入力した電力を、スイッチング回路15のノードNd7とノードNd8との間第2の直流端子間に接続されている直流負荷16に供給する。このように第1の実施形態の電源装置10は、電圧クランプ回路12が接続された電流形フルブリッジインバータであるスイッチング回路11および平滑インダクタL1と、電圧形フルブリッジインバータであるスイッチング回路15および平滑コンデンサC2とが、トランスT1で接続されている構成である。スイッチング回路11は、スイッチング素子S0とクランプコンデンサCcとで構成された電圧クランプ回路12と、平滑インダクタL1とが接続され、かつスイッチング素子S1~S4で構成されている。スイッチング回路15は、スイッチング素子H1~H4で構成されている。制御手段20は、フォトカプラ13やパルストランスPT1~PT3などの絶縁手段を介して、スイッチング素子S0~S4とスイッチング素子H1~H4のオンオフ状態を制御する。制御手段20は、フォトカプラ13を介して、電圧クランプ回路12のクランプスイッチング素子S0に接続されている。また、制御手段20は、パルストランスPT1を介して、スイッチング回路11のスイッチング素子S1,S3に接続されている。また、制御手段20は、図示しないフォトカプラなどの絶縁手段を介して、スイッチング素子S2,S4に接続されている。更に、制御手段20は、パルストランスPT2を介して、スイッチング回路15の第3のスイッチングレッグのスイッチング素子H1,H2に接続されている。制御手段20は、パルストランスPT3を介して、第4のスイッチングレッグのスイッチング素子H3,H4に接続されている。すなわち、本実施形態に於いて、制御手段20と、スイッチング回路11およびスイッチング回路15とは、電気的に絶縁されている。しかし、これに限られず、制御手段20とスイッチング回路11およびスイッチング回路15とは、電気的に絶縁されていなくてもよい。図2a~cは、第1の実施形態に於けるパルストランスを示す概略の構成図である。図2aは、パルストランスPT1の概略の構成を示す図である。パルストランスPT1は、1次駆動巻線30と、2次駆動巻線31,32と、磁性体コア33を有している。1次駆動巻線30と、2次駆動巻線31,32とは、磁性体コア33によって磁気結合している。1次駆動巻線30は、制御手段20に接続され、この両端間に出力信号の電圧が印加される。2次駆動巻線31,32は、それぞれスイッチング素子S1,S3の制御端子に接続されている。図2bは、パルストランスPT1の2次駆動巻線31の出力信号の例を示した図である。2次駆動巻線31の出力信号は、スイッチング素子S1の制御端子に出力される。図2cは、パルストランスPT1の2次駆動巻線32の出力信号の例を示した図である。2次駆動巻線32の出力信号は、スイッチング素子S3の制御端子に出力される。図2b,c共に、横軸は時間tを示し、縦軸が出力信号を示している。なお、出力信号は、例えばHレベルのときは5V、Lレベルのときは-5Vとなる信号である。図2bに示す2次駆動巻線31の出力信号がHレベルを出力しているとき、図2cに示す2次駆動巻線32の出力信号は、Lレベルを出力している。2次駆動巻線31の出力信号がLレベルを出力しているとき、2次駆動巻線32の出力信号は、Hレベルを出力している。すなわち、2次駆動巻線31の出力信号と2次駆動巻線32の出力信号とは相補的にHレベルとLレベルとを繰り返す。すなわち、2次駆動巻線31第1の2次駆動巻線の出力信号と、2次駆動巻線32第2の2次駆動巻線の出力信号とは、相補的な駆動パルスである。これにより、パルストランスPT1は、スイッチング素子S1とスイッチング素子S3に対して、相補的にオンオフする信号を出力する。制御手段20は、1次駆動巻線30に電圧を印加して、2次駆動巻線31,32に電圧を発生させ、2次駆動巻線31,32に接続されたスイッチング素子S1,S3に、相補的な駆動パルスを供給し、スイッチング素子S1,S3を相補的にオンオフする。パルストランスPT2は同様に、1本の1次駆動巻線と、第3の2次駆動巻線と、第4の2次駆動巻線とを磁気結合している。第3の2次駆動巻線の出力信号は、スイッチング素子H1第3の上アームスイッチング素子のオンオフ状態を操作する。第4の2次駆動巻線の出力信号は、スイッチング素子H2第3の下アームスイッチング素子のオンオフ状態を操作する。このとき、第3の2次駆動巻線の出力信号と、第4の2次駆動巻線の出力信号とは、相補的な駆動パルスであり、スイッチング素子H1,H2を相補的にオンオフする。パルストランスPT3は同様に、1本の1次駆動巻線と、第5の2次駆動巻線と、第6の2次駆動巻線とを磁気結合している。第5の2次駆動巻線の出力信号は、スイッチング素子H3第4の上アームスイッチング素子のオンオフ状態を操作する。第6の2次駆動巻線の出力信号は、スイッチング素子H4第4の下アームスイッチング素子のオンオフ状態を操作する。このとき、第5の2次駆動巻線の出力信号と、第6の2次駆動巻線の出力信号とは、相補的な駆動パルスであり、スイッチング素子H3,H4を相補的にオンオフする。直流電源V1から直流電源V2への電力供給動作以下、図3~図8を用いて、スイッチング回路11とスイッチング回路15が直流電源V1から直流電源V2および/または直流負荷16図1へ電力供給する動作を説明する。以下の説明では、直流電源V2および/または直流負荷16図1を省略して、直流電源V2と記載している場合がある。この電力供給動作は、もっとも理想的な場合を示している。第1の実施形態の電源装置10による制限事項は後記する。なお、オン状態のスイッチング素子の両端の電圧や、ダイオードの順方向降下電圧と同等程度かそれ以下の電圧を、以下ゼロ電圧と記載している場合がある。また、スイッチング素子の両端の電圧がゼロ電圧のときに、このスイッチング素子をターンオンすることを、以下、ゼロ電圧スイッチングと記載している場合がある。このゼロ電圧スイッチングには、スイッチング損失電力損失を抑える効果がある。図3a,bは、直流電源V1から直流電源V2への電力供給動作その1を示す図である。図3aは、電力供給動作のモードaを示す図である。モードaでは、スイッチング素子H1,H3がオン状態であり、共振インダクタLrに流れる電流が、共振コンデンサCr、ダイオードDH1、スイッチング素子H3、巻線N2に流れている。また、スイッチング素子S1,S2,S4がオン状態であり、平滑インダクタL1には直流電源V1の電圧が印加されている。平滑インダクタL1に流れる電流は徐々に増加していく。巻線N1には、電流が流れている。平滑インダクタL1に流れる電流は、スイッチング素子S1を流れた後、スイッチング素子S2とスイッチング素子S4に分流する。図3bは、電力供給動作のモードb第1の切り替え処理を示す図である。制御手段20がスイッチング素子S2をターンオフすると、平滑インダクタL1に蓄えられたエネルギに基いて、ノードNd5,Nd6間の電圧は上昇する。ノードNd5,Nd6間の電圧の上昇により、スイッチング素子S2を流れていた電流は、ダイオードDS0に転流してクランプコンデンサCcを充電する。このとき、スイッチング素子S0の両端がゼロ電圧になるので、制御手段20は、スイッチング素子S0をターンオンするゼロ電圧スイッチング。巻線N1には、クランプコンデンサCcの電圧が印加され、この巻線N1と磁気結合している巻線N2に電圧が生じる。この巻線N2に生じた電圧は、共振インダクタLrに印加される。よって、共振インダクタLrに流れる電流は増加していく。一方、平滑インダクタL1に流れる電流は徐々に減少していく。制御手段20が、スイッチング素子S1とスイッチング素子S4のオン状態と、スイッチング素子S3のオフ状態とを保ったまま、スイッチング素子S2をターンオフする処理は、第1の切り替え処理である。図4c,dは、直流電源V1から直流電源V2への電力供給動作その2を示す図である。図4cは、電力供給動作のモードcを示す図である。制御手段20がスイッチング素子H3をターンオフすると、スイッチング素子H3を流れていた電流は、ダイオードDH4、巻線N2、共振インダクタLr、共振コンデンサCr、ダイオードDH1を通って直流電源V2に流れる。この直流電源V2に流れる電流により、直流電源V2にエネルギが供給される。このとき、制御手段20は、スイッチング素子H4をターンオンするゼロ電圧スイッチング。共振インダクタLrに流れる電流の増加に伴い、クランプコンデンサCcの充電電流は減少してゆき、やがて放電に転じる。図4dは、電力供給動作のモードdを示す図である。制御手段20がスイッチング素子S0をターンオフすると、クランプコンデンサCcからノードNd5に電流が供給されなくなるので、ノードNd5,Nd6間の電圧は下降する。スイッチング素子S0を流れていた電流は、ダイオードDS2,DS3に転流する。このとき、制御手段20は、スイッチング素子S2,S3をターンオンするゼロ電圧スイッチング。巻線N1には、クランプコンデンサCcの電圧が印加されなくなるため、この巻線N1と磁気結合している巻線N2に電圧が生じなくなる。これにより、共振インダクタLrには、ノードNd7,Nd8間の電圧が印加される。よって、共振インダクタLrに流れる電流は減少していく。また、モードaと同様に、直流電源V1のエネルギは、平滑インダクタL1に蓄積される。更に制御手段20は、このモードdに於いて、スイッチング素子H1をターンオフしておく。図5e,fは、直流電源V1から直流電源V2への電力供給動作その3を示す図である。図5eは、電力供給動作のモードe第2の切り替え処理を示す図である。共振インダクタLrに流れる電流がさらに減少し、ゼロに達すると、ダイオードDH1に逆回復電流が流れ、共振インダクタLrには、モードdで流れていた電流とは逆向きの電流が流れる。これに伴い、巻線N2に流れる電流の向きは反転し、この巻線N2と磁気結合している巻線N1に流れる電流の向きも反転する。制御手段20がスイッチング素子S1をターンオフすると、平滑インダクタL1に流れる電流は、スイッチング素子S3に流れたのち、スイッチング素子S2とスイッチング素子S4とに分流する。制御手段20がスイッチング素子S4のオン状態を保ったまま、スイッチング素子S2,S3をターンオンし、かつ、スイッチング素子S1をターンオフする処理は、第2の切り替え処理である。図5fは、電力供給動作のモードfを示す図である。このモードfは、モードaの対称動作である。ダイオードDH1が逆回復すると、このダイオードDH1の逆回復電流により蓄積された共振インダクタLrに流れる電流は、巻線N2、スイッチング素子H4、ダイオードDH2、共振コンデンサCrを流れる。このとき、制御手段20は、スイッチング素子H2をターンオンするゼロ電圧スイッチング。モードfに於いて、共振コンデンサCrには電荷が蓄積され、共振インダクタLrに流れる電流を増加させる向きに電圧を生じている。これにより、共振インダクタLrに流れる電流は、徐々に増加していく。図6g,hは、直流電源V1から直流電源V2への電力供給動作その4を示す図である。図6gは、電力供給動作のモードgを示す図である。このモードgは、モードbの対称動作である。制御手段20がスイッチング素子S4をターンオフすると、平滑インダクタL1に蓄えられたエネルギに基いて、ノードNd5,Nd6間の電圧は上昇する。ノードNd5,Nd6間の電圧の上昇により、スイッチング素子S4を流れていた電流は、ダイオードDS0に転流してクランプコンデンサCcを充電する。このとき、スイッチング素子S0の両端がゼロ電圧になるので、制御手段20は、スイッチング素子S0をターンオンするゼロ電圧スイッチング。巻線N1にはクランプコンデンサCcの電圧が印加され、この巻線N1と磁気結合している巻線N2に電圧が生じる。この巻線N2に発生した電圧は、共振インダクタLrに印加される。よって、共振インダクタLrに流れる電流は増加していく。一方、平滑インダクタL1に流れる電流は徐々に減少していく。図6hは、電力供給動作のモードhを示す図である。このモードhは、モードcの対称動作である。制御手段20がスイッチング素子H4をターンオフすると、スイッチング素子H4を流れていた電流は、ダイオードDH2、共振コンデンサCr、共振インダクタLr、巻線N2、ダイオードDH3を通り、直流電源V2に流れる。この直流電源V2に流れる電流により、直流電源V2にエネルギが供給される。このとき、制御手段20は、スイッチング素子H3をターンオンするゼロ電圧スイッチング。共振インダクタLrに流れる電流の増加に伴い、クランプコンデンサCcを充電する電流は減少してゆき、やがて放電に転じる。図7i,jは、直流電源V1から直流電源V2への電力供給動作その5を示す図である。図7iは、電力供給動作のモードiを示す図である。このモードiは、モードdの対称動作である。制御手段20がスイッチング素子S0をターンオフすると、クランプコンデンサCcからノードNd5に電流が供給されなくなるので、ノードNd5,Nd6間の電圧は下降する。スイッチング素子S0を流れていた電流は、ダイオードDS4,DS1に転流する。このとき、制御手段20は、スイッチング素子S1,S4をターンオンするゼロ電圧スイッチング。巻線N1には、クランプコンデンサCcの電圧が印加されなくなるため、この巻線N1と磁気結合している巻線N2に電圧が生じなくなる。これにより、共振インダクタLrには、ノードNd7,Nd8間の電圧が印加される。よって、共振インダクタLrに流れる電流は減少していく。また、モードfと同様に、直流電源V1のエネルギは平滑インダクタL1に蓄積される。更に制御手段20は、このモードiに於いて、スイッチング素子H2をターンオフしておく。図7jは、電力供給動作のモードjを示す図である。このモードjは、モードeの対称動作である。共振インダクタLrに流れる電流がさらに減少し、ゼロに達すると、ダイオードDH2に逆回復電流が流れ、共振インダクタLrには、モードiに流れていた電流とは逆向きの電流が流れる。これに伴い、巻線N2に流れる電流の向きが反転し、この巻線N2と磁気結合している巻線N1に流れる電流の向きも反転する。制御手段20がスイッチング素子S3をターンオフすると、平滑インダクタL1に流れる電流は、スイッチング素子S1に流れたのち、スイッチング素子S2とスイッチング素子S4とに分流する。このモードjの次の動作は、図3aに示すモードaの動作となり、以下、モードa~jの動作を繰り返す。図8a~iは、直流電源V1から直流電源V2への電力供給動作を示す図である。縦軸はオンオフ状態を示している。このオンオフ状態は、オン状態のときは原点を通る横軸上の所定位置で示されており、オフ状態のときは原点を通る横軸上で示されている。横軸は全てモードa~jを示している。図8aは、スイッチング素子H1のオンオフ状態を示している。スイッチング素子H1は、モードcからモードdへの切り替わりでターンオフされ、モードjからモードaへの切り替わりでターンオンされる。図8bは、スイッチング素子H2のオンオフ状態を示している。スイッチング素子H2は、モードeからモードfの切り替わりでターンオンされ、モードhからモードiの切り替わりでターンオフされる。図8cは、スイッチング素子H3のオンオフ状態を示している。スイッチング素子H3は、モードbからモードcへの切り替わりでターンオフされ、モードgからモードhの切り替わりでターンオンされる。図8dは、スイッチング素子H4のオンオフ状態を示している。スイッチング素子H4は、モードbからモードcへの切り替わりでターンオンされ、モードgからモードhへの切り替わりでターンオフされる。図8eは、スイッチング素子S1のオンオフ状態を示している。スイッチング素子S1は、モードdからモードeへの切り替わりでターンオフされ、モードhからモードiへの切り替わりでターンオンされる。図8fは、スイッチング素子S2のオンオフ状態を示している。スイッチング素子S2は、モードaからモードbへの切り替わりでターンオフされ、モードcからモードdへの切り替わりでターンオンされる。図8gは、スイッチング素子S3のオンオフ状態を示している。スイッチング素子S3は、モードcからモードdへの切り替わりでターンオンされ、モードiからモードjへの切り替わりでターンオフされる。図8hは、スイッチング素子S4のオンオフ状態を示している。スイッチング素子S4は、モードfからモードgへの切り替わりでターンオフされ、モードhからモードiへの切り替わりでターンオンされる。図8iは、スイッチング素子S0のオンオフ状態を示している。スイッチング素子S0は、モードaからモードbへの切り替わりでターンオンされ、モードcからモードdへの切り替わりでターンオフされる。更に、スイッチング素子S0は、モードfからモードgへの切り替わりでターンオンされ、モードhからモードiへの切り替わりでターンオフされる。制御手段20は、上記に示すパターンでスイッチング素子H1~H4、スイッチング素子S0~S4を制御することにより、直流電源V1から直流電源V2への電力供給動作を行わせることができる。直流電源V2から直流電源V1への電力供給動作以下の図9~図14を用いて、スイッチング回路11とスイッチング回路15が直流電源V2から直流電源V1および/または直流負荷14図1へ電力供給する動作を説明する。以下の説明では、直流電源V1および/または直流負荷14図1を省略して、直流電源V1と記載している場合がある。この電力供給動作は、もっとも理想的な制御方法を示している。第1の実施形態の電源装置10による制限事項は後記する。図9A,Bは、直流電源V2から直流電源V1への電力供給動作その1を示す図である。図9Aは、電力供給動作のモードAを示す図である。モードAでは、スイッチング素子H1,H4がオン状態であり、直流電源V2の電圧が、スイッチング素子H1,H4、共振コンデンサCr、共振インダクタLrを介して巻線N2に印加されている。この巻線N2と磁気結合している巻線N1に生じた電圧は、ダイオードDS1,DS4、平滑インダクタL1を介して直流電源V1に印加され、直流電源V1にエネルギが供給される。更に、巻線N1に生じた電圧は、ダイオードDS0を介してクランプコンデンサCcに印加される。よって、クランプコンデンサCcは充電される。このとき、制御手段20は、スイッチング素子S0をターンオンするゼロ電圧スイッチング。第1の実施形態では、スイッチング素子S1~S4としてMOSFETMetalOxideSemiconductorFieldEffectTransistorを用いている。これにより、電源装置10は、スイッチング素子S1,S4をオン状態にすると、ダイオードDS1,DS4の順方向に流れる電流をスイッチング素子S1,S4に分流することができる。電源装置10は、この分流により、第1のスイッチングレッグ、または、第2のスイッチングレッグの抵抗値が減少し、電源装置10の電力損失導通損失を低減することができる。以後、当該動作を同期整流と記載している場合がある。図9Bは、電力供給動作のモードBを示す図である。クランプコンデンサCcの充電電流は減少してゆき、やがて放電に変化する。クランプコンデンサCcの放電電流は、平滑インダクタL1を介して直流電源V1に供給される。図10C,Dは、直流電源V2から直流電源V1への電力供給動作その2を示す図である。図10Cは、電力供給動作のモードC第3の切り替え処理を示す図である。制御手段20がスイッチング素子H4をターンオフすると、スイッチング素子H4を流れていた電流は、ダイオードDH3、スイッチング素子H1、共振コンデンサCr、共振インダクタLr、巻線N2へ流れる。このとき、制御手段20は、スイッチング素子H3をターンオンするゼロ電圧スイッチング。また、制御手段20がスイッチング素子S0をターンオフすると、クランプコンデンサCcの放電は終了する。よって、ノードNd5,Nd6間の電圧は下降する。スイッチング素子S0を流れていた電流は、ダイオードDS2,DS3へ転流する。このとき、制御手段20はスイッチング素子S2をターンオンして同期整流を行う。平滑インダクタL1に蓄積されているエネルギは、直流電源V1に供給される。制御手段20が、スイッチング素子S1とスイッチング素子S4のオン状態と、スイッチング素子S3のオフ状態とを保ったまま、スイッチング素子S2をターンオンする処理は、第3の切り替え処理である。図10Dは、電力供給動作のモードD第4の切り替え処理を示す図である。制御手段20がスイッチング素子H1をターンオフすると、スイッチング素子H1を流れていた電流は、直流電源V2、ダイオードDH2、共振コンデンサCr、共振インダクタLr、巻線N2、ダイオードDH3を流れる。このとき、制御手段20は、スイッチング素子H2をターンオンするゼロ電圧スイッチング。共振インダクタLrには、直流電源V2の電圧が印加される。よって、共振インダクタLrに流れる電流は減少していく。本実施形態に於いて、制御手段20は更に、スイッチング素子S3をターンオンし、スイッチング素子S1,S4をターンオフする。制御手段20は、次のモードEが終了する前に、スイッチング素子S1,S4をターンオフしておくことが必要である。制御手段20が、第3の切り替え処理によりターンオンしたスイッチング素子S2のオン状態を保ったまま、スイッチング素子S1とスイッチング素子S4をターンオフしつつ、スイッチング素子S3をターンオンする処理は、第4の切り替え処理である。図11E,Fは、直流電源V2から直流電源V1への電力供給動作その3を示す図である。図11Eは、電力供給動作のモードEを示す図である。共振インダクタLrに流れる電流がゼロに達した後は、それまでに流れていた電流とは逆向きに流れる電流が増加していく。これに伴い、巻線N2に流れる電流の向きは反転し、この巻線N2と磁気結合している巻線N1に流れる電流の向きは反転する。ダイオードDS1,DS4に流れる電流は減少していく。図11Fは、電力供給動作のモードFを示す図である。このモードFは、モードAの対称動作である。ダイオードDS1,DS4に流れる電流がゼロに達した後、ダイオードDS1,DS4には逆回復電流が流れる。この逆回復電流は、ダイオードDS1,DS4が逆回復すると、ダイオードDS0に転流する。このとき、制御手段20は、スイッチング素子S0をターンオンするゼロ電圧スイッチング。また、直流電源V2の電圧は巻線N2に印加される。巻線N2に電圧が印加されると、この巻線N2と磁気結合している巻線N1には電圧が生じる。巻線N1に生じた電圧は、ダイオードDS2,DS3、平滑インダクタL1を介して直流電源V1に印加され、直流電源V1にエネルギが供給される。更に、巻線N1に生じた電圧は、スイッチング素子S0とダイオードDS0とを介してクランプコンデンサCcに印加され、クランプコンデンサCcが充電される。図12G,Hは、直流電源V2から直流電源V1への電力供給動作その4を示す図である。図12Gは、電力供給動作のモードGを示す図である。このモードGは、モードBの対称動作である。クランプコンデンサCcの充電電流は減少してゆき、やがて放電に変化する。クランプコンデンサCcの放電電流は、平滑インダクタL1を介して直流電源V1に供給される。図12Hは、電力供給動作のモードHを示す図である。このモードHは、モードCの対称動作である。制御手段20がスイッチング素子H3をターンオフすると、スイッチング素子H3を流れていた電流は、巻線N2、共振インダクタLr、共振コンデンサCr、スイッチング素子H2、ダイオードDH4へ流れる。このとき、制御手段20は、スイッチング素子H4をターンオンするゼロ電圧スイッチング。また、制御手段20がスイッチング素子S0をターンオフすると、クランプコンデンサCcの放電は終了する。よって、ノードNd5,Nd6間の電圧は下降する。スイッチング素子S0を流れていた電流は、ダイオードDS1,DS4へ転流する。このとき、制御手段20はスイッチング素子S4をターンオンして同期整流を行う。平滑インダクタL1に蓄積されているエネルギは、直流電源V1に供給される。図13I,Jは、直流電源V2から直流電源V1への電力供給動作その5を示す図である。図13Iは、電力供給動作のモードIを示す図である。このモードIは、モードDの対称動作である。制御手段20がスイッチング素子H2をターンオフすると、スイッチング素子H2を流れていた電流は、直流電源V2、ダイオードDH1、共振コンデンサCr、共振インダクタLr、巻線N2、ダイオードDH4を流れる。このとき、制御手段20は、スイッチング素子H1をターンオンするゼロ電圧スイッチング。共振インダクタLrには、直流電源V2の電圧が印加される。よって、共振インダクタLrに流れる電流は減少していく。本実施形態に於いて、制御手段20は更に、スイッチング素子S1をターンオンし、スイッチング素子S2,S3をターンオフする。制御手段20は、次のモードJが終了する前に、スイッチング素子S2,S3をターンオフしておくことが必要である。図13Jは、電力供給動作のモードJを示す図である。このモードJは、モードEの対称動作である。共振インダクタLrに流れる電流がゼロに達した後は、それまでに流れていた電流とは逆向きに流れる電流が増加していく。これに伴い、巻線N2に流れる電流の向きは反転し、この巻線N2と磁気結合している巻線N1に流れる電流の向きも反転する。ダイオードDS2,DS3に流れる電流は減少していく。図14a~iは、直流電源V2から直流電源V1への電力供給動作を示す図である。縦軸はオンオフ状態を示している。横軸は全てモードA~Jを示している。図14aは、スイッチング素子H1のオンオフ状態を示している。スイッチング素子H1は、モードCからモードDへの切り替わりでターンオフされ、モードHからモードIへの切り替わりでターンオンされる。図14bは、スイッチング素子H2のオンオフ状態を示している。スイッチング素子H2は、モードCからモードDへの切り替わりでターンオンされ、モードHからモードIへの切り替わりでターンオフされる。図14cは、スイッチング素子H3のオンオフ状態を示している。スイッチング素子H3は、モードBからモードCへの切り替わりでターンオンされ、モードGからモードHへの切り替わりでターンオフされる。なお、スイッチング素子H3は、モードCからモードDへの切り替わりでターンオンされてもよい。図14dは、スイッチング素子H4のオンオフ状態を示している。スイッチング素子H4は、モードBからモードCへの切り替わりでターンオフされ、モードGからモードHへの切り替わりでターンオンされる。なお、スイッチング素子H4は、モードHからモードIへの切り替わりでターンオンされてもよい。図14eは、スイッチング素子S1のオンオフ状態を示している。スイッチング素子S1は、モードCからモードDへの切り替わりでターンオフされ、モードHからモードIへの切り替わりでターンオンされる。なお、スイッチング素子S1は、モードDからモードEへの切り替わり、または、モードEからモードFへの切り替わりでターンオフされてもよく、モードGからモードHへの切り替わりでターンオンされてもよい。図14fは、スイッチング素子S2のオンオフ状態を示している。スイッチング素子S2は、モードBからモードCへの切り替わりでターンオンされ、モードHからモードIへの切り替わりでターンオフされる。なお、スイッチング素子S2は、モードIからモードJへの切り替わり、または、モードJからモードAへの切り替わりでターンオフされてもよい。図14gは、スイッチング素子S3のオンオフ状態を示している。スイッチング素子S3は、モードCからモードDへの切り替わりでターンオンされ、モードHからモードIへの切り替わりでターンオフされる。なお、スイッチング素子S3は、モードBからモードCへの切り替わりでターンオンされてもよく、モードIからモードJへの切り替わり、または、モードJからモードAへの切り替わりでターンオフされてもよい。図14hは、スイッチング素子S4のオンオフ状態を示している。スイッチング素子S4は、モードCからモードDへの切り替わりでターンオフされ、モードGからモードHへの切り替わりでターンオンされる。なお、スイッチング素子S4は、モードDからモードEへの切り替わり、または、モードEからモードFへの切り替わりでターンオフされてもよい。図14iは、スイッチング素子S0のオンオフ状態を示している。スイッチング素子S0は、モードBからモードCへの切り替わりでターンオフされ、モードEからモードFへの切り替わりでターンオンされる。更にスイッチング素子S0は、モードGからモードHへの切り替わりでターンオフされ、モードJからモードAへの切り替わりでターンオンされる。制御手段20は、上記に示すパターンでスイッチング素子H1~H4、スイッチング素子S0~S4を制御することにより、直流電源V2から直流電源V1への電力供給動作を行わせることができる。第1の実施形態の動作直流電源V1から直流電源V2への電力供給動作では、スイッチング素子S0をターンオフしてからスイッチング素子S4をターンオフするまで、すなわちモードd~fの期間の長さを変化させることにより、出力電力の大きさを調整する。スイッチング素子S1は、このモードdの開始からモードfの終了までにターンオフしておけばよい。このターンオフタイミングが出力電力の大きさに与える影響は少ない。したがって、スイッチング素子S1は、モードdに於けるスイッチング素子S3のターンオンと同時にターンオフするか、または、ある時間後にターンオフするようにしてもよい。同様に、スイッチング素子S3は、モードdの対称期間であるモードiに於けるスイッチング素子S1のターンオンと同時にターンオフするか、または、ある時間後にターンオフするようにしてもよい。すなわちスイッチング素子S1とスイッチング素子S3は、同時にオン状態になる期間を確保しつつ、相補的にオンオフするよう制御することができ、1つのパルストランスPT1で、両方のスイッチング素子S1,S3を操作可能である。第1の実施形態の効果以上説明した第1の実施形態では、次のA~Dのような効果がある。A電源装置10は、スイッチング素子S0~S4のオンオフ状態、および、スイッチング素子H1~H4のオンオフ状態を所定のパターンで制御することにより、直流電源V1から直流電源V2への電力供給動作と、直流電源V2から直流電源V1への電力供給動作とを切り替えることができる。B電源装置10は、2つのスイッチング素子S1,S3のオンオフ状態を1つのパルストランスPT1で操作可能として駆動回路を簡素化し、小型化と低コスト化を実現している。C電源装置10は、2つのスイッチング素子H1,H2のオンオフ状態を1つのパルストランスPT2で操作可能として駆動回路を簡素化し、小型化と低コスト化を実現している。D電源装置10は、2つのスイッチング素子H3,H4のオンオフ状態を1つのパルストランスPT3で操作可能として駆動回路を簡素化し、小型化と低コスト化を実現している。第2の実施形態の構成第2の実施形態の電源装置10の特徴は、図1に示す第1の実施形態の電源装置10と比べて直流電源V2から直流電源V1への電力供給動作に於いて、電力損失を抑制したことである。第2の実施形態の電源装置10の構成は、第1の実施形態の電源装置10図1とは異なり、パルストランスPT1図1と、スイッチング素子S1,S3図1との間に、それぞれターンオフ遅延回路40,41図15が接続されていることである。それ以外の構成は、第1の実施形態の電源装置10図1と同様である。図15は、第2の実施形態に於けるスイッチング素子制御回路を示す概略の構成図である。第2の実施形態に於けるスイッチング素子制御回路は、スイッチング素子S1とスイッチング素子S3が同時にオン状態になる期間を確保しつつ相補的にオンオフするようにするための回路の例である。第2の実施形態に於けるスイッチング素子制御回路は、パルストランスPT1と、ターンオフ遅延回路40と、ターンオフ遅延回路41とを備えている。パルストランスPT1の一方の出力側は、ターンオフ遅延回路40を介して、スイッチング素子S1の制御端子に接続されている。更に、パルストランスPT1の他方の出力側は、ターンオフ遅延回路41を介して、スイッチング素子S3の制御端子に接続されている。このターンオフ遅延回路40,41は、入力された信号がスイッチング素子S1,S3をターンオンするパターンのときには、遅延無しに、この入力された信号パターンを出力する。入力された信号がスイッチング素子S1,S3をターンオフするパターンのときには、所定の遅延時間の後に、この入力された信号パターンを出力する。第2の実施形態の動作直流電源V2から直流電源V1への電力供給動作では、モードCの期間を変化させることにより、出力電力の大きさを調整する。出力電力を最大にする場合にはモードCが省略される。直流電源V2から直流電源V1への電力供給動作に於けるモードD,Eでは、スイッチング素子S1とスイッチング素子S3が同時にオン状態になっても、同期整流になり問題が発生しない。第2の実施形態に於いて、パルストランスPT1が、スイッチング素子S3のターンオンとスイッチング素子S1のターンオフを同時に実施するような信号を出力すると、ターンオフ遅延回路40によりスイッチング素子S1のターンオフタイミングが遅くなるので、スイッチング素子S3がターンオンしてからスイッチング素子S1がターンオフするようになる。スイッチング素子S1とスイッチング素子S3が同時にオン状態になる期間の長さは、モードCの開始からモードEの終了までの期間の長さよりも短くしておけばよい。同様にパルストランスPT1が、スイッチング素子S1のターンオンとスイッチング素子S3のターンオフを同時に実施するような信号を出力すると、ターンオフ遅延回路41によりスイッチング素子S3のターンオフタイミングが遅くなるので、スイッチング素子S1がターンオンしてからスイッチング素子S2がターンオフするようになる。スイッチング素子S1とスイッチング素子S3が同時にオン状態になる期間の長さは、モードGの開始からモードJの終了までの期間の長さよりも短くしておけばよい。このように構成することで、第2の実施形態の制御手段20は、電力損失導通損失を増加させずに、スイッチング素子S1とスイッチング素子S3の両方を制御することが可能である。更に、第2の実施形態の電源装置10の共振コンデンサCrには、巻線N2に流れる電流の直流成分を除去してトランスT1の偏磁を軽減する効果を有している。第2の実施形態の効果以上説明した第2の実施形態では、次のE~Gのような効果がある。E電源装置10は、2つの上アームスイッチング素子S1,S3のオンオフ状態を1つのパルストランスPT1と、ターンオフ遅延回路40,41とで操作している。これにより、電源装置10は、上アームスイッチング素子S1,S3の駆動回路を簡素化し、小型化と低コスト化を実現することができる。Fスイッチング回路15には共振コンデンサCrを設けている。これにより、電源装置10は、巻線N2に流れる電流の直流成分を除去してトランスT1の偏磁を軽減することができる。G電源装置10は、モードA,C,HなどでダイオードDS1,DS4に流れる電流をスイッチング素子S1,S4に分流して同期整流を行っている。これにより、電源装置10は、電力損失導通損失を低減することができる。変形例本発明は、上記実施形態に限定されることなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で、変更実施が可能である。この利用形態や変形例としては、例えば、次のa~eのようなものがある。a第1の実施形態、および、第2の実施形態のスイッチング回路15はフルブリッジ回路として説明した。しかし、これに限られず、スイッチング回路15は、巻線N2に生じた電圧を整流することができる他の回路方式を適用してもよい。bスイッチング回路11の交流端子間に接続している巻線N1は、任意の交流負荷に変更し、直流電源V1から当該交流負荷に電力を供給する場合に適用してもよい。cスイッチング素子S0~S4としてMOSFETを用いた場合には、MOSFETの寄生ダイオードを利用することができる。よって、スイッチング素子S0~S4は、ダイオードDS0~DS4の接続を省略してもよい。dスイッチング素子H1~H4としてMOSFETを用いた場合は、MOSFETの寄生ダイオードを利用することができる。よって、スイッチング素子H1~H4は、ダイオードDH1~DH4の接続を省略してもよい。e第1の実施形態の電源装置10は、直流電源が供給する電力を変換する装置であればよく、例えば、無停電電源装置、住宅用非常電源などに用いてもよい。更に、電源装置10は、電源異常時のバックアップ電源の目的に止まらず、使用電力を平準化するシステム、または、夜間電力を蓄電して昼間に活用するシステムに用いてもよい。"