粉末状の担体に卑金属のナノ粒子が分散担持された排ガス浄化触媒において、前記担体は、少なくともセリア粒子とジルコニア粒子とを含み、セリア粒子の粒径がジルコニア粒子の粒径よりも小さいことを特徴とする排ガス浄化触媒。請求項1において、セリア粒子の粒径が1~9nmであることを特徴とする排ガス浄化触媒。請求項1または2において、ジルコニア粒子に対するセリア粒子の割合は5~30重量であることを特徴とする排ガス浄化触媒。請求項1から3までのいずれか1項において、ジルコニア粒子の粒径が5~50nmであることを特徴とする排ガス浄化触媒。請求項1から4までのいずれか1項記載の触媒に用いる担体の製造方法であって、Aセリウム塩およびジルコニア粒子を含む懸濁液を準備する工程、B上記懸濁液に沈殿剤溶液を加えて、ジルコニア粒子の表面に水酸化セリウムを担持させる工程、Cジルコニア粒子に担持された水酸化セリウムを熟成させてセリア粒子の前躯体とする工程、Dジルコニア粒子と担持されたセリア前躯体とを焼成して、ジルコニア粒子にセリア粒子が担持された粉末を得る工程を含むことを特徴とするセリア粒子担持ジルコニア粒子を含む担体の製造方法。請求項1から4までのいずれか1項記載の触媒の製造方法であって、請求項5記載の担体の製造方法によって製造された担体に、触媒金属として卑金属を担持させることを特徴とする卑金属排ガス浄化触媒の製造方法。HCおよびCOの酸化浄化を行なう第1段卑金属触媒手段と、NOxの還元浄化を行なう第2段卑金属触媒手段とから成る基本構造を備え、該第1段卑金属触媒手段はCOよりもHCの浄化率が高い内燃機関の卑金属排ガス浄化装置において、上記第2段卑金属触媒手段として請求項1から4までのいずれか1項に記載の排ガス浄化触媒を用いたことを特徴とする卑金属排ガス浄化装置。本発明は、低温250°C以下および高温500°C以上での浄化能を兼備した卑金属を触媒金属とするNOx浄化触媒、担体の製造方法、触媒の製造方法および排ガス浄化装置を提供すること目的とする。上記の目的を達成するために、本発明によれば、粉末状の担体に卑金属のナノ粒子が分散担持された排ガス浄化触媒において、前記担体は、少なくともセリア粒子とジルコニア粒子とを含み、セリア粒子の粒径がジルコニア粒子の粒径よりも小さいことを特徴とする排ガス浄化触媒が提供される。本発明の排ガス浄化触媒に用いる担体を製造する方法は、Aセリウム塩およびジルコニア粒子を含む懸濁液を準備する工程、B上記懸濁液に沈殿剤溶液を加えて、ジルコニア粒子の表面に水酸化セリウムを担持させる工程、Cジルコニア粒子に担持された水酸化セリウムを熟成させてセリア粒子の前躯体とする工程、Dジルコニア粒子と担持されたセリア前躯体とを焼成して、ジルコニア粒子にセリア粒子が担持された粉末を得る工程を含むことを特徴とする。本発明の排ガス浄化触媒を製造する方法は、本発明の担体の製造方法によって製造された担体に、触媒金属として卑金属を担持させることを特徴とする。更に、本発明によれば、HCおよびCOの酸化浄化を行なう第1段卑金属触媒手段と、NOxの還元浄化を行なう第2段卑金属触媒手段とから成る基本構造を備え、該第1段卑金属触媒手段はCOよりもHCの浄化率が高い内燃機関の卑金属排ガス浄化装置において、上記第2段卑金属触媒手段として上記記載の排ガス浄化触媒を用いたことを特徴とする卑金属排ガス浄化装置が提供される。本発明においては、セリアおよびジルコニアをそれぞれ粒子として用い、しかもセリア粒子がジルコニア粒子よりも小さい状態で存在するので、セリア粒子がジルコニア粒子の周囲に高分散に担持された状態となり、セリア-ジルコニア固溶体担体のように高温において担体内部から多量の酸素が放出されることがないので、担持された卑金属の触媒金属が酸化されることがなく高い浄化率を達成できる。また、低温においては、本来セリア担体として用いた場合と同様に高い浄化率を達成できる。セリアCeO2を用いた担体に触媒金属としてCuなどの卑金属を担持させた場合に、低温250°C以下でNOx浄化率が高い浄化率を発揮するが、高温500°C以上ではNOx浄化率が低下する理由を考察する。図11に、燃料リッチな雰囲気でCeO2担体が低温でCuのメタル化を促進するメカニズムを模式的に示す。《1》CuOとの界面でCeO2からOが抜け、《2》表面のCeO2がCe4からCe3へ変化する。《3》その結果、CuOからOがCeO2へ移動してメタル化し、《4》このメタル化したCuがNOをNへ還元浄化する。図22に、高温の場合の推定メカニズムを模式的に示す。《1》バルク担体内部のCeO2からOが表面に移動し、《2》このOによってCuが酸化されてCuOになり、《3》NOxに対する還元性が低下した状態になる。その後、《4》CuOと気相が反応し、メタル化し、還元性を回復する。すなわち、高温ではバルク担体内部からのOの放出により、Cuのメタル化が妨げられため、NOx浄化率が低下する。したがって、CeO2を用いた担体の高温における浄化性能を高めるには、バルクからのO放出を抑制する必要がある。従来のCeO2-ZrO2固溶体の担体は酸素吸蔵能OSCが大きいため、高温で酸素放出量が多く、そのためにCuOが生成してCuのメタル化が起きにくい。そこで本発明においては、CeO2とZrO2とを固溶状態にせず、ZrO2粒子の表面にCeO2粒子が微細に分散担持された状態とした。これにより、高温においてバルク担体内部からのO放出が抑制されてCuのメタル化が容易に行なわれ高いNOx浄化率が達成される。同時に、低温では、元々CeO2の持つ高いNOx浄化率が発揮される。望ましくは、セリア粒子の粒径が1~9nmである。望ましくは、ジルコニア粒子の粒径が5~50nmである。望ましくは、ジルコニア粒子に対するセリア粒子の割合は5~30重量である。本発明により、CeO2粒子がZrO2粒子の表面に微細に分散担持されたCeO2粒子-ZrO2粒子担体を製造した。手順および条件を図2に示す。1原料として、ZrO2-La2O3粉末2.50gと硝酸セリウム六水和物1.75gを準備する。2上記の原料を精製水500ml中に添加しビーカー中で攪拌して懸濁液を作成する。3上記の懸濁液を1Lセパラブルビーカー中に移した後、沈殿剤溶液、ヘキサメチレンテトラミンHMT、精製水を加える。480°Cで1hのエージング処理を施す。5加圧ろ過し、精製水2L使用して洗浄する。6120°Cで12hの熱乾燥を行なう。ここで、CeO2量は5wt程度になる。必要に応じて1~6を繰り返す。例えば、20wtとする場合は1~6を合計4回行う。7600°C×3hの焼成を行なう。昇温は1hで行なう。これにより、CeO2粒子-ZrO2粒子-La2O3粉末担体が得られる。比較例として、従来のCeO2-ZrO2固溶体の担体比較例1およびZrO2担体比較例2を常法により作成した。各粉末担体にCuを担持量5wtで担持させて、触媒を作成した。下記組成のモデルガスを用い、250°C、500°C、600°Cにおいて、NOx浄化率を測定した。<モデルガス組成>NO=0.3、CO=0.9、O2=0.3、H2O=3、残部=N2ガス流量=10L/min、触媒ペレット=3g図3に結果をまとめて示す。比較例1:CeO2-ZrO2固溶体担体を用いた場合は、低温250°Cから浄化能を発揮し、500°Cで浄化率は一旦大きく向上するが、600°Cの高温では浄化率が低下する。比較例2:ZrO2担体を用いた場合は、低温250°Cでは浄化率が低く、500°C~600°Cの高温では高い浄化率が得られる。本発明例:CeO2粒子-ZrO2粒子担体を用いた場合は、低温250°Cから浄化能を発揮し、500°C~600°Cの高温でも高い浄化率が得られる。このように、本発明によれば、低温250°Cでも高温600°Cでも高いNOx浄化率が達成される。特に比較例1および本発明例の担体は、CeO2とZrO2とを組み合わせた点では共通しているにも関わらず、本発明により高温時の浄化率が改善されたのは、比較例1および本発明例の粒子構造の相違によるものと考えられる。図4に、1比較例1および2本発明例の担体の粒子構造をTEM像で示す。図41の比較例1は、CeO2とZrO2とが固溶体を形成している従来の構造であり、TEM像から1種類の粒子のみが存在する。図42の本発明例は、粒径30nmのZrO2粒子の表面に粒径5nmのCeO2粒子が分散担持された構造である。図5に、これをXRDチャートで比較した。本来のZrO2のピーク位置に対して、比較例1はCeO2との固溶により結晶構造が変化したためピーク位置がシフトしている。これに対して本発明例では、ピーク位置が本来のZrO2のピーク位置と一致しておりZrO2がCeO2と固溶せずに存在する。ZrO2が固溶しない状態で存在するということは、相手となるCeO2も固溶していないことを明示している。CeO2のピークは識別できないが、本実施例ではCeO2粒子がZrO2粒子に対して20程度と少なく、粒径が微細なため、明確なピークとして現れていないためである。ただし、CeO2の小さいピークがZrO2のピークの周囲にあって、ZrO2ピークを若干ブロードにしている。このように、本発明においては、ZrO2粒子の表面にCeO2粒子が高分散で担持されていることにより、高温における担体内部からのO放出が抑えられ、触媒金属であるCuのメタル化が促進され、高いNOx浄化率が得られると考えられる。図6に、1比較例1、2比較例2、3本発明例の粒子構造を模式的に示す。図61に示した比較例1は、CeO2とZrO2が固溶した粒子CZ粒子:15~30nmから成る担体であり、図62に示した比較例2は、ZrO2粒子30nmから成る担体である。これに対し、図63に示した本発明例は、ZrO2粒子30nmとCeO2粒子5nmとから成る担体である。典型的には、ZrO2粒子は1次粒子径が5~30nm平均30nm程度、CeO2粒子は1次粒子径が1~9nm平均5nm程度である。CeO2粒子はZrO2粒子の表面を連続的に覆うシェル構造ではなく、CeO2粒子同士が離散的に高分散にZrO2表面に担持された状態である。このような高分散担持となるためには、CeO2の量は、ZrO2量に対して重量比で5以上、30以下程度であり、20程度であることが望ましい。図7に、ZrO2量に対するCeO2量の比によるNOx浄化率の変化を示す。CeO2の重量比が5~30の範囲で高いNOx浄化率が得られており、特にCeO2の重量比が20でNOx浄化率はピークを示している。図8に、本発明のCeO2粒子-ZrO2粒子担体を用いたNOx浄化触媒を適用した排ガス浄化装置機能分離型浄化システムの代表例の一つを示す。図示した装置は、図の左から右へ、第1段卑金属触媒手段:Fe/Al2O3触媒=触媒金属/担体、以下同様、第2段卑金属触媒手段:Cu/CeO2-ZrO2触媒本発明のCeO2粒子-ZrO2粒子担体を適用、更に下流の第3段卑金属触媒手段:Ag/Al2O3触媒が順次配列されている。エンジンからの排ガスは、ストイキA/F=14.6に対して若干燃料リッチA/F=14程度に制御されている。この条件化で、第1段のFe/Al2O3触媒においては、HCとCOが排気中の残存O2によって酸化により浄化される。その際の浄化率はCOよりもHCの方が高い。ここで残存または生成したCOは第2段のCu/CeO2-ZrO2触媒において、下記のCO-NO反応によりNOxが還元により浄化される。CO-NO反応:CONO→CO2N2ここで残存しているHCおよびCOは、更に下流に付加的に設けた第3段のAg/Al2O3触媒において酸化により浄化される。この酸化を促進するために、第2段触媒手段と第3段触媒手段との間に設けた空気導入手段により、適宜空気を導入する。このような構造の排ガス浄化装置に本発明のCeO2粒子-ZrO2粒子担体を適用する事で、要求性能が発揮される排ガスの温度範囲を広げることができる。