高降伏強度及び優れた硫化物誘導性応力亀裂作用を有する軽合金鋼であって、重量パーセントで以下の:C:0.3~0.5Si:0.1~1Mn:1以下P:0.03以下S:0.005以下Cr:0.3~1Mo:1~2W:0.3~1V:0.03~0.25Nb:0.01~0.15Al:0.01~0.1を含有し、前記軽合金鋼の化学組成物の残部は、Fe及び不純物、又は軽合金鋼製造及び鋳造プロセスの結果生じるか若しくは軽合金鋼製造及び鋳造プロセスに必要である残留物である、軽合金鋼。前記C含有量が0.32~0.38の範囲である、請求項1記載の軽合金鋼。前記C含有量が、0.40~0.45の範囲である、請求項1記載の軽合金鋼。前記Mn含有量が0.2~0.5の範囲である、前記請求項いずれか1項記載の軽合金鋼。前記Cr含有量が0.3~0.8の範囲である、前記請求項いずれか1項記載の軽合金鋼。前記Mo含有量が1.2~1.8の範囲である、請求項1記載の軽合金鋼。前記W含有量が0.4~0.7の範囲である、前記請求項いずれか1項記載の軽合金鋼。前記V含有量が0.1~0.25の範囲であり、前記Nb含有量が0.01~0.03の範囲である、前記請求項いずれか1項記載の軽合金鋼。前記V2×Nb含有量が0.10~0.35の範囲である、前記請求項いずれか1項記載の軽合金鋼。前記Ti不純物含有量が0.005以下である、前記請求項いずれか1項記載の軽合金鋼。前記N不純物含有量が0.01以下である、前記請求項いずれか1項記載の軽合金鋼製品。クエンチ及びテンパー熱処理して、前記降伏強度を862MPa125ksi以上にする、前記請求項いずれか1項記載の軽合金鋼製品。クエンチ及びテンパー熱処理して、前記降伏強度を965MPa140ksi以上にする、前記請求項いずれか1項記載の軽合金鋼製品。前記熱処理が2回のクエンチ操作を含む、請求項12又は13に記載の軽合金鋼製品。本発明の目的は低合金鋼組成物を作製することで、当該組成物は、熱処理により、862MPa125ksi以上、好ましくは965MPa140ksi以上の降伏強度が得られる;NACE標準TM0177、方法Aを用いて試験するとSSC耐性、0.03バールのH2S分圧があり、前記降伏強度で特に優れる;ベイナイトクエンチの工業設備が必要なく、つまりシームレスチューブの製造コストが特許文献1に関する発明よりも低いことを意味する。本発明の鋼は、重量パーセントで、以下の;C:0.3~0.5Si:0.1~1Mn:1以下P:0.03以下S:0.005以下Cr:0.3~1Mo:1~2W:0.3~1V:0.03~0.25Nb:0.01~0.15Al:0.01~0.1を含有する。当該鋼の化学組成物の残部は、鉄及び不純物又は軽合金鋼製造及び鋳造プロセスの結果生じるか若しくは鋼製造及び鋳造プロセスに必要な残留物で構成される。鋼の特性に対する化学組成物の元素の影響は次のとおりである。炭素:0.3~0.5当該元素の存在は、軽合金鋼のクエンチング性の改善に不可欠で、所望の高規格機械的特性が得られうることを意味する。本発明者らはさらに、炭素含有量が比較的高くてSSC耐性がより良好になったことを示したが、当該作用の理由は特定されておらず、公知でもない。0.3未満の含有量ではテンパリング温度が比較的低いと所望の降伏強度140ksi以上が得られうるのみで、SSC耐性を十分確保できない。一方、炭素含有量が0.5を超えると、一方で熱処理、特に水ほど作用しない媒体中のマルテンサイトクエンチは、非常に長いチューブ10~15メートルでは管理が困難で、他方で、テンパリングで形成されるカーバイド量は過剰になり、その結果、SSC耐性が低下しうる。水クエンチユニットのみを利用できれば、クエンチ亀裂を回避すべく、当該範囲でほぼ最低の炭素含有量を選択するのが好ましい:一例として、0.32~0.38の範囲の炭素含有量が選択されるであろう。クエンチング流体を使用するクエンチング用ユニットが、水よりも低いクエンチ厳格特性で利用しうる例えば、油クエンチ又はポリマー添加水でのクエンチ、上記範囲のほぼ最高の炭素含有量を選択することが有利であり:一例として、0.38~0.46の範囲の炭素含有量、好ましくは0.40~0.45の範囲の炭素含有量が選択される。ケイ素:0.1~1ケイ素は溶鋼を脱酸素する元素である。少なくとも0.1の含有量で当該効果が得られる。ケイ素はまた、テンパリングによる軟化を阻止してSSC耐性を改善させる。しばしば、当該元素が0.5を超えるとSSC耐性が劣化されることが記載される。しかし、本発明者らは、SSC耐性に不利な影響を及ぼすことなくSi含有量を1にしうることを示した。このため、含有量は0.1~1に調節される。0.5~1の範囲もまた、本発明の組成物の他の元素と組み合わせて有利なことが示される。マンガン:1以下マンガンは軽合金鋼の鍛造性を改善しクエンチング性をもたらす元素である。しかし、1を超えるとSSC耐性に有害な分離がおこる。そのため、その最大含有量は1、好ましくは0.5に調製される。鍛造性に伴う問題燃焼を回避すべく、最低含有量は、好ましくは0.2に調製される。リン:0.03以下不純物リンは、粒界で分離してSSC耐性を低下させる元素である。このため、含有量は0.03に限定される。硫黄:0.005以下不純物硫黄は、SSC耐性に有害な包有物を形成し、粒界で分離し得る元素である。当該影響は、0.005以上で実在化する。このため、その含有量は、0.005、好ましくは0.003等の極めて低レベルに制限される。クロム:0.3~1クロムは、軽合金鋼のクエンチング性及び機械的特性の改善並びにSSC耐性の向上に有用な元素である。このため、最小含有量は少なくとも0.3に調製される。しかし、SSC耐性の低下を防ぐには、含有量は1を超えてはならない。このため、その含有量は0.3~1に調製される。好ましい下限及び上限は各々0.3及び0.8であり、非常に好ましくは0.4及び0.6である。モリブデン:1~2モリブデンは、軽合金鋼のクエンチング性を改善するのに有用な元素であり、軽合金鋼のテンパリング温度を高めうる。本発明者らは1以上のMo含有量について特に有利な効果を観察した。対照的に、モリブデン含有量が2を超えると、急速テンパリング後に粗化合物が形成されることが優勢になりやすく、SSC耐性が損なわれる。このため、含有量は1~2に調製される。好ましい範囲は1.2~1.8であり、非常に好ましくは1.3~1.7である。タングステン:0.3~1モリブデンと同様に、タングステンは、軽合金鋼のクエンチング性及び強度を改善する元素である。タングステンは、急速テンパリング中に粗M23C6カーバイド及びksiカーバイド沈殿物を混入させなくても多量のMo含有量を許容するために用いうるだけでなく、その一方で、マイクロカーバイドMCを微細かつ均質に沈殿させることができ、拡散係数が低いためにMCの拡大を制限できる元素である。すなわち、タングステンは、テンパリング温度を上昇させて転位密度を低下させ、SSC耐性を改善するために、モリブデン含有量を効果的に高める。この目的のため少なくとも用いる含有量は0.3である。1を超えると、当該効果はそれ以上変化しない。このため、Mo含有量は0.3~1に調製される。好ましい下限及び上限は各々0.4及び0.7に等しい。バナジウム:0.03~0.25モリブデン同様、バナジウムは、非常に微細なマイクロカーバイドMCを形成してSSC耐性を改善する元素であり、これにより軽合金鋼のテンパリング温度が上昇しうる。当該効果を発揮させるためには、少なくとも0.03の量が存在しなければならない。しかし、当該カーバイド沈殿が多すぎると、軽合金鋼が砕けやすくなる。このため、含有量は0.25に制限される。本発明者らは、元素Nb及びVの複合効果を観察した。Nb含有量が比較的低い0.01~0.03場合、V含有量の好ましい範囲は、0.1~0.25の範囲であり、さらに好ましくは0.1~0.2の範囲である。ニオブ:0.01~0.15ニオブは、炭素及び窒素と窒化炭素を形成する他の元素である。その固着効果により、オーステナイト化処理中に粒子が効果的に精製される。通常のオーステナイト化処理温度で窒化炭素は部分的に溶解し、テンパリングで窒化炭素が沈殿すると、ニオブは硬化効果又は軟化を遅延させる効果があるが、当該効果はバナジウムよりも小さい。逆に、未溶解の窒化炭素は、オーステナイト化処理中にオーステナイト粒界を有効に調製し、これにより、クエンチング前に非常に微細なオーステナイト粒子を生成させうるが、これは降伏強度及びSSC耐性に極めて有利に影響する。本発明者らはまた、当該オーステナイト粒子精製効果はダブルテンパリング操作により高められると考える。示されるべきニオブの精製効果のため、当該元素は少なくとも0.01の量で存在しなければならない。しかし、0.15を超えると、Nb窒化炭素は過多で比較的粗くなり、SSC耐性に有利ではない。V含有量が比較的高い0.1~0.25場合、Nb含有量の好ましい範囲は、0.01~0.03の範囲である。バナジウム2×ニオブ:場合により0.10~0.35の範囲本発明者らは、元素V及びNbのテンパリング遅延に対する複合効果及びSSC耐性に対する複合効果を観察した。V含有量が比較的低い約0.04場合は、さらにニオブを添加でき、逆もまた同様である当該元素間のシーソー効果。元素Nb及びVの当該複合効果を発現させるために、本発明者らはV2xNbの合計に対して場合により、0.10~0.35の範囲、好ましくは0.12~0.30の範囲でよい制限を導入した。アルミニウム:0.01~0.1アルミニウムは強力な軽合金鋼脱酸素剤であり、存在すると軽合金鋼の脱硫をも促進する。この効果を得るためには、アルミニウムを少なくとも0.01の量で添加する。しかし、0.1を超えると、軽合金鋼の脱酸化及び脱硫はもはや実質的に改善されず、粗く有害な窒化Alが形成されうる。このため、Al含有量の上限は、0.1で調製される。好ましい下限及び上限はそれぞれ0.01及び0.05である。チタン:不純物0.01を超えるTi含有量は、軽合金鋼の液相中の窒化チタンTiNの沈殿に有利であり、SSC耐性に有害な粗TiN沈殿の形成をもたらし得る。Ti含有量が0.01以下の場合は溶鋼製造由来の不純物から生じうるもので、故意に添加された結果として生じるのではない。しかし、本発明者らによれば、その程度の少量では低窒素含有量0.01以下のSSC耐性に悪影響は及ぼさない。好ましくは、Ti不純物の最大量は0.005に制限される。窒素:不純物0.01を超える窒素含有量は軽合金鋼のSSC耐性を低下させやすい。したがって、好ましくは0.01未満の量に維持される。ホウ素:不純物この窒素要求元素は、軽合金鋼中に溶解されるとクエンチング性を大幅に改善する。当該効果を得るために、ホウ素量を少なくとも10ppm10-4添加しなければならない。マイクロ合金ホウ素鋼は、一般に、窒素を固定し、TiN化合物を形成するためにチタンを含有し、それによりホウ素が利用可能なままで残る。本発明の場合、本発明者らは、SSCに耐性でなければならない、降伏強度が極めて高い鋼について、ホウ素の添加は本発明の鋼には必要でなく又は有害でさえあることを見出した。したがって、ホウ素は、本発明の鋼では不純物の形態である。本発明の軽合金鋼の、2つの100kgの試験鋳造物参照A及び参照BRefを製造し、次いで熱間圧延で加工して、幅160mm及び厚さ12mmのフラットにした。比較として、本発明の組成範囲外の試験鋳造物参照CRefも製造し、鋳造物A及びB同様のフラットに変形した。表1は、3つの試験鋳造物記載されたパーセンテージは全て重量規準の製品圧延フラットの化学組成物を示す。鋳造物A及びBはV含有量が高く、かつ、Nb含有量が低く、鋳造物Cの当該元素のバランスは反対であった。鋳造物Bは鋳造物Aの変形でC及びSi含有量が低かった。鋳造物CはWを含有せず、さらにTi及びホウ素を含有した。鋳造物Aを、加熱変換点Ac1及びAc3、マルテンサイト変換の温度Ms及びMf並びに臨界マルテンサイトクエンチ速度を測定するために膨張率測定試験に供した。Ac1=765°CAc3=880°CMs=330°CMf=200°CAc1点は高く、高温テンパリングを実施できることを意味する。20°C/sの冷却速度で得られた構造は完全にマルテンサイトであり;7°C/sの冷却速度ではベイナイト含有量は15であった。臨界マルテンサイトクエンチ速度は、すなわち10°C/s付近であった。表2は、ダブルクエンチ及びテンパー熱処理後に様々な鋳造物のフラットについて得られた降伏強度Rp0.2及び破断点機械的強度Rmの値を示す。オーステナイト粒子サイズをより良好に精製する試みのため、950°Cに近い温度で2回のクエンチ操作を実施し、クエンチ操作の間にクエンチ亀裂が生じるのを防止すべく、2回のクエンチ操作の間でテンパーを実施した。965MPa140ksi以上の降伏強度値を得るために、参照A~Cを用いて最終テンパーを680°C~730°Cで実施した。機械的強度Rmの値は降伏強度の値に非常に近くRp0.2/Rm比は0.95に近い、これはSSC耐性に有利である。SSC耐性を促進するためには、Rmが1150MPa以下であり、好ましくは1120以下であるか、又はさらには1100MPa以下である可能性が極めて高い。表3に2回目のクエンチ操作前のオーステナイト粒子のサイズを測定して得られた結果を示す。全ての場合で、粒子は極めて細かく、当該粒子サイズはダブルクエンチの有効な効果の結果生じたのであろう。表4は、表2の異なる3か所、すなわち、フラットの各表面付近及び中程度厚で処理した試料について実施した3回のRockwellCHRc硬度インプレッションの平均値を示す。フラットの厚さ全体で硬度はわずかに変動したのみであり最大で1HRc、マルテンサイトクエンチがフラット厚全体を通して示されたことに留意すべきである。表中の最大値は35HRc程度であり、SSCに有利であるには最大値が36HRcとなるのが望ましい。表5は、表2で処理された鋳造物Aからフラットの縦方向で採取された試料の低温-20°Cから-40°CシャルピーV弾性試験の結果の平均値を示す。得られた値は-40°Cで全て27JAPI5CT規格の基準に相当するエネルギー値を超えていた。表6は、規格NACETM0177の方法Aを用いてSSC耐性を測定した試験結果を示す。試験試料は表2に準じて処理され、規格NACETM0177の方法Aで機械加工されたフラットから中程度厚で縦方向に採取された円筒状張力試料であった。用いた試験浴はEFC16型EuropeanFederationofCorrosionであった。水溶液は、5塩化ナトリウムNaCl及び0.4酢酸ナトリウムCH3COONaを包含し、3H2S/97CO2ガス混合物を連続して24°C±3°Cで吹き込み、塩酸HClを用いてpH3.5に調節した。負荷を規格最小降伏強度SMYSの85、すなわち965MPaの85、つまり820MPaで固定した。3つの試料を同じ試験条件下で試験し、この種の試験の相対的分散を考慮した。SSC耐性は、720時間後に少なくとも2つの試料の破損がなければ良好記号○と判定し、3つの試験片のうち少なくとも2つの試料が720時間までに調整部分で切断されれば不良記号×と判定した。参照Aに関する試験を2回実施した。1005及び1010MPaで処理した本発明の鋼の参照A及びBで得られた結果は合格であったが、995MPaで処理した比較例鋼の参照Cに関する結果と対照的であった。