アルミニウム合金コア材料とこの片側または両側の主要合金化元素としてケイ素を含有するアルミニウム合金のろう付け用層からできたコアシートを持つ、2層構造または3層構造のろう付け用シートであって、ここで、このコアシートのアルミニウム合金がMn;0.5から1.5Cu;0.5から2.0Si;0.3から1.5Mg;<0.05Fe;<0.4Ti;<0.15Cr;<0.35Zr及び/またはV;<0.35合計でZn;<0.25差し引き;アルミニウムと不可避の不純物の組成重量でを持ち、そして上記ろう付け用シートが少なくとも50MPaの後ろう付け0.2降伏強度post-braze0.2yieldstrengthを持ち、ASTMG-85による穴無しのSWAAT試験において12日以上の腐食寿命を持つろう付け用シート。該コアシートのアルミニウム合金の上記組成中のMg含量が0.03未満である請求項1に記載のろう付け用シート。該コアシートのアルミニウム合金の上記組成中のMn含量が0.6から1.5の範囲の中にある請求項1または2に記載のろう付け用シート。該コアシートのアルミニウム合金の上記組成中のMn含量が0.7から1.4の範囲の中にある請求項3に記載のろう付け用シート。該コアシートのアルミニウム合金の上記組成中のCu含量が0.8から1.5の範囲の中にある請求項1から4のいずれか一つに記載のろう付け用シート。該コアシートのアルミニウム合金の上記組成中のSi含量が0.4から1.0の範囲の中にある請求項1から5のいずれか一つに記載のろう付け用シート。ASTMG-85による穴無しのSWAAT試験において後ろう付け状態で20日以上の腐食寿命を持つ請求項1から6のいずれか一つに記載のろう付け用シート。ろう付け用シートの上記2層構造が犠牲アノードクラッド層を欠く請求項1から7のいずれか一つに記載のろう付け用シート。該コアシートがろう付けに先立ちO-焼戻しまたはH-24焼戻しにある請求項1から8のいずれか一つに記載のろう付け用シート。チューブストック材料の形の請求項1から9のいずれか一つに記載のろう付け用シート。順次、i上記アルミニウム合金コア材料のインゴットをキャストし、ii上記アルミニウム合金コア材料のシートに上記ろう付け用層を施し、iii上記アルミニウム合金コア材料と上記ろう付け用層を熱ロールかけし、iv該熱ロールかけした製品を所望の最終ゲージ迄冷ロールかけし、ここで、ステップ1とiiの間で上記アルミニウムコア合金を均質化処理にかけないステップを含んでなる、請求項1から10のいずれか一つに記載のろう付け用シートを製造する方法。先行する請求項のいずれか一つに記載のろう付け用シートを含んでなる編んだ組立体。先行する請求項のいずれか一つに記載のろう付け用シートを含んでなる編んだ熱交換器。2層あるいは3層のろう付け用シート構造での用途に対する請求項1から6または9または10のいずれか一つに記載のコアアルミニウム合金。実験室規模試験で次の試験を行った。ろう付け用シートのコア合金として使用するための10個のアルミニウム合金のインゴットをキャストし、慣用のDCキャスティングで通常行う冷却速度に匹敵する冷却速度で固化した。表1は、合金の組成差し引きアルミニウムと不純物を示す。ここで、8から10の合金は比較の合金比較により示されるであり、そして1から7の合金は本発明の合金本発明により示されるである。この合金を2つの異なる加工経路により加工した。キャスティングと熱ロールかけによる熱変形加工ステップの間で材料を均質化処理にかけないように、この合金を加工した。この経路により得られる材料の最終のシートをチューブストック用途に特に好適な条件であるH-24焼戻しで試験した。そして、他の加工経路は、キャスティングの後であるが熱ロールかけの前に施される均質化処理を含み、570°Cで8時間の熱処理からなっていた。後者の加工経路から得られる材料を、板用途に特に好適な条件である350°Cで3時間の最終アニールを含むO-焼戻し条件中で試験した。0.38mmの最終ゲージを持つ材料について機械的性質を評価し、これらの性質を表2に示した。このアルミニウム合金を後ろう付け状態、すなわち上記に示したシミュレーションしたろう付けサイクルで試験した。更には、機械的試験に類似の材料について耐食性を評価した。腐食試験をASTMG-85により行った。また、表2に結果も示す。この表では、n.t.という用語は試験せずを表し、>28という用語は、試料の破壊を伴わずに28日後にこの試験を止めたことを意味する。これらの結果から、本発明の合金はすべて、比較し得る条件で従来技術の合金合金10に比較して、後ろう付け0.2降伏強度の少なくとも10の改善を達成したことが判る。合金中の極低マグネシウム含量により、ろう付けフラックスプロセスにより加工する場合、これらは優れたろう付け性を示す。合金2及び5は、Cr及び/またはZrの添加が合金1に比較して、0.2降伏強度を更に増大させることを示す。合金1及び8の比較は、マンガン含量の増加が結果として0.2降伏強度を著しく増大させることを示し、これは、合金6及び9の比較から判る類似の傾向である。合金4及び7の結果の比較は、0.2降伏強度がアルミニウム合金中のSiレベルを増加させることにより更に増大することを示す。SWAAT試験の結果から、本発明の材料は極めて良好な耐食性を持つことが判る。この結果は、ZrとCr双方の添加が耐食性に有害でないことを示す。しかしながら、高過ぎるFe含量合金3は、耐腐性に有害である。O-焼戻しでのすべての例を試験したのでなく、合金4及び5の試料のみを試験した。しかし、この結果は、O-焼戻しの条件での本発明の他の合金についても類似の良好な耐食性が期待ができることを示す。いまや本発明を充分に述べたので、本発明に添付された特許請求の範囲に述べたような本発明の精神と範囲を外れずに多数の変更と変形を行うことができることは、当該技術の熟練者には明らかであろう。