"a.非アルファアルミナ結晶相およびアルファアルミナ結晶相を含む少なくとも2つの結晶相を含む、少なくとも80重量パーセントのアルミナと;b.少なくとも5重量パーセントのチタニアと、を含む粒子。前記アルミナの2つの結晶相が主結晶相および二次結晶相を含み、前記主結晶相が前記非アルファアルミナ結晶相であり前記二次結晶相が前記アルファアルミナ結晶相である、請求項1に記載の粒子。前記非アルファアルミナの結晶相が、デルタである、請求項2に記載の粒子。前記チタニアがルチル結晶相を含む、請求項1に記載の粒子。前記チタニアが主結晶相を含み、前記主結晶相がルチルから本質的になる、請求項1に記載の粒子。前記チタニアの主結晶相がルチルからなる、請求項5に記載の粒子。前記粒子が少なくとも10重量パーセントのチタニアを含む、請求項1に記載の粒子。前記粒子が少なくとも15重量パーセントのチタニアを含む、請求項1に記載の粒子。前記粒子が20重量パーセント以下のチタニアを含む、請求項1に記載の粒子。粒子を製造するための方法であって、a.少なくとも90重量パーセントの非アルファアルミナを含む粒子前駆体を提供するステップと;b.前記粒子前駆体を相変化プロモーターでコーティングして、コーティングされた粒子前駆体を形成するステップと;c.前記コーティングされた粒子前駆体を、1前記コーティングされた粒子前駆体の第1の部分をアルファアルミナに変換するために必要な最低温度より高く、2前記コーティングされた粒子前駆体の第2の部分をアルファアルミナに変換するために必要な最低温度より低い相変換温度まで加熱して、アルファアルミナ結晶相および非アルファアルミナ結晶相を含む粒子を作成するステップと、を含む方法。前記コーティングステップbが、前記粒子前駆体に相変化プロモーターを含浸させるステップを含む、請求項10に記載の方法。ステップaにおける前記粒子前駆体が、非晶質構造を有する、請求項10に記載の方法。相変化プロモーターが、チタンを含む、請求項10に記載の方法。前記チタニアがルチル結晶相を含む、請求項13に記載の方法。前記非アルファアルミナ結晶相が、遷移結晶相である、請求項10に記載の方法。前記遷移相が、カイ、カッパ、ガンマ、デルタ、イータおよびシータからなる群から選択される結晶相である、請求項15に記載の方法。前記遷移相がデルタである、請求項16に記載の方法。前記コーティングステップが、少なくとも1つの第1のコーティングおよび少なくとも1つの第2のコーティングを含む、請求項10に記載の方法。ステップaの前記粒子前駆体が少なくとも95重量パーセントの非アルファアルミナを含む、請求項10に記載の方法。ステップaの前記粒子前駆体が少なくとも99重量パーセントの非アルファアルミナを含む、請求項10に記載の方法。前記相変換温度が750°C以上である、請求項10に記載の方法。前記相変換温度が950°Cを超過しない、請求項10に記載の方法。一実施形態において、本発明は、少なくとも80重量パーセントのアルミナと少なくとも5重量パーセントのチタニアを含む粒子である。アルミナは、非アルファアルミナ結晶相とアルファアルミナ結晶相とを含む少なくとも2つの結晶相を有する。本発明の別の実施形態は、2つの全く異なる結晶相を有するセラミック粒子を製造するための方法に関するものである。方法は以下のステップを含んでいてよい。少なくとも90重量パーセントの非アルファアルミナを含む粒子前駆体を提供するステップ。相変化プロモーターで粒子前駆体をコーティングして、コーティングされた粒子前駆体を形成するステップ。1コーティングされた粒子前駆体の第1の部分をアルファアルミナに変換するために必要な最低温度より高く、2コーティングされた粒子前駆体の第2の部分をアルファアルミナに変換するために必要な最低温度より低い相変換温度までコーティングされた粒子前駆体を加熱して、アルファアルミナ結晶相および非アルファアルミナ結晶相を含む粒子を作成するステップ。2種以上の反応物質間の反応の効率を向上させるために化学反応装置内で触媒を使用することは、多くの化学方法における充分に確立した慣行である。触媒は、一般に担体または支持体と呼ばれるセラミック粒子上に堆積された触媒活性材料を含んでいてよい。担体は、触媒活性材料のための基材として機能する。触媒活性材料は、通常、担体の表面上またはその近傍に存在し、反応物質間の反応を促進する。数多くの特許および学術論文が、触媒の性能に及ぼす担体の影響を実証している。一部の方法において適切な性能を示すために、担体はa200°C以上といった極端な温度、およびb極端な酸性または塩基性条件下に曝露された場合に、物理的にも化学的にも安定であることが求められる場合がある。担体を製造するために使用される原材料の選択、担体を製造するために用いられる方法および担体が使用されることになる条件は全て、安定しかつ高効率の触媒担体を製造するように調整されなければならない。炭化水素変換業界では、担体として公知の複数のセラミック粒子上に堆積された触媒活性材料を組み込んだ触媒を、スラリー床の利用分野において使用することができる。担体として使用されるセラミック粒子は、一般に、アルミナ、チタニア、ジルコニア及びシリカなどの単相セラミック材料からなる。本明細書で使用される単相は、担体の結晶相が単結晶相であることを意味するように定義されている。空隙率、表面積および摩耗は全て直接的かつ有意に触媒の性能に影響を与え得る物理的特性であるものと理解される。たとえば、一部の産業利用分野において、触媒の選択性は、アルファ相結晶構造を有するアルミナ担体を伴う触媒に比べてさらに大きい気孔率と表面積を有するデルタ相結晶構造を有するアルミナ担体の恩恵を受ける場合がある。しかしながら、アルファ相アルミナ担体は、デルタ相アルミナ担体よりも高い耐酸性と低い摩耗を提供し得る。単相である従来の多くの担体にとって、触媒は優れた選択性と低い耐酸性または低い選択性と優れた耐酸性のいずれかを有している。また、本明細書中で単一のまたは均質な結晶相を有する担体としても記載されている可能性のある単相担体は、アルファ相担体で得られる耐酸性とデルタ相担体で得られる選択性の両方を提供することができない場合がある。本明細書中に記載されている発明の発明者らは、単相担体を使用することで発生する問題を認識し、優れた耐酸性、良好な選択性および低い摩耗を同時に提供する担体を提供する方法を発見した。一般にセラミック粒子として説明され得る担体は、反応装置内で互いに通過し合って同時に移動し流動する反応物質と触媒のスラリーを含む多様な商業的方法において使用されてよい。スラリー床の利用分野では、ガスツーリキッドGTL技術として公知の一群の技術的な専門知識を用いて、物理的に分離された天然ガスメタンの堆積物が一定範囲の液体炭化水素生成物へと変換される。GTL法内では、スラリー相フィッシャートロプシュ合成FTS反応を用いて、天然ガスから生成された一酸化炭素と水素は、水と炭化水素に変換され、これらは従来の交通インフラを使用して経済的に輸送することが可能である。FTS反応の間、典型的には溶融炭化水素ワックス中に懸濁している触媒は、高温熱水条件下に曝露される場合があり、反応中に発生する生成物の一部が有機酸であり得るため、触媒が取り込まれるスラリー内部のpHは一般的に酸性である。酸性、高温熱水環境は、担体を再水和し溶解させることにより、触媒の性能を劣化させ得る。これは同様に、効率的な触媒分離に問題を発生させる可能性もあり、極端な場合には反応装置を途中で停止させることがある。その結果、FTSの方法を成功裏に完了させるためには、触媒担体が、耐酸性を有し高温熱水条件下で安定していることが望ましい。所望の耐酸性と高温熱水環境における安定性を提供する本発明のセラミック粒子の一実施形態は、非アルファアルミナ結晶相とアルファアルミナ結晶相を含む2つの結晶アルミナ相を有していてよい。本明細書中で非アルファアルミナ相を主結晶相と呼称し、アルファアルミナ相を本明細書中で二次結晶相と呼称してよい。二次相は、非アルファアルミナ主相上にその場で形成されたアルファアルミナのコーティングであってもよい。主結晶相は、カイ、カッパ、ガンマ、デルタ、イータまたはシータなどの遷移相アルミナであってよく、チタニアを含まなくてもよい。これとは対照的に、アルファアルミナはチタニアを含んでいてよく、チタニアの結晶相はルチルであってよい。さらに、チタニアの結晶相は、本質的にルチルであってもよく、ルチルのみからなっていてもよい。X線回折分析によってアルファアルミナ結晶相および非アルファアルミナ結晶相の存在が確認された場合、アルミナの2つの相はセラミック粒子中に存在するものとみなされる。X線回折分析は、波長1.5406ÅのCuKaX線、30mAのX線電流、40kVの電圧、1秒/ステップの走査速度と0.02°のステップ変更によりSeimansD5000回折計で実施することができる。セラミック担体粒子は担体前駆体から調製される。担体前駆体を生産するために使用される方法には、噴霧乾燥と押出しが含まれる。従来の噴霧乾燥方法では、液相中に懸濁した固体材料を含むスラリーを加熱したチャンバー内に噴霧する。噴霧作用により、加熱したチャンバを通って落下する液滴が生成される。熱が液体を駆逐し、こうして複数の凝集した担体前駆体粒子が残留する。本発明の担体の好ましい実施形態は、1つ以上の非アルファアルミナ遷移結晶相を有し、非晶質相を有し得る非アルファアルミナ粒子前駆体粉末をコーティングし、その後にか焼することによって製造されてよい。コーティング方法は、含浸方法であってもよい。粉末は、少なくとも90重量パーセント、95重量パーセント、さらには99重量パーセントの非アルファアルミナであってよい。粉末状の複数の前駆体を用いてもよい。粒子前駆体粉末は相変化プロモーターでコーティングされており、これは当然のことながら、遷移アルミナまたは非晶質アルミナをアルファアルミナへ変換するために必要な温度を降下させる。相変化プロモーターと直接接触する前駆体粉末の部分は、本明細書中でコーティングされた粒子前駆体の第1の部分として言及されている場合がある。相変化プロモーターと直接接触していない前駆体粉末の部分は、本明細書中でコーティングされた粒子前駆体の第2の部分として言及され得る。担体の遷移アルミナがアルファアルミナに変換される温度は、担体の相変換温度として定義される。好適な相変化プロモーターには、液体として市販されている以下のアルコキシド錯体が含まれ得る:テトライソプロピルチタネートTiOCHCH324、略称TIPT;テトラ-n-ブチルチタネートTiOCH23CH34、略称TNBT;Tiacac21,3-プロパンジオールおよびTiacac2CH32CHOCH3CH2O。相変化プロモーター中にチタンを含み入れる必要はないこともあるが、上述の化合物はチタンを含み、以下に記載の実施例において評価した場合、相変換温度の所望の低減を提供する。相変化プロモーターで前駆体粉末の表面をコーティングするために使用してよい技法は、インシピエントウェットネス含浸法として公知である。この技法は、上記のアルコキシド錯体の一つなどの液相変化プロモーターを適量の前駆体粉末と混合するステップを含む。相変化プロモーターは、イソプロパノールなどの希釈剤で希釈してもよい。液相変化プロモーターと前駆体粉末の量は、液体が前駆体中の細孔を完全に充填するものの、余剰の液体は提供せず、こうして前駆体と液体が互いに混合された後に乾燥粉末の外観を残すような形で選択される。前駆体中の細孔を充填するために必要な液体の量は実験的に決定してもよく、窒素物理吸着を用いて計算してもよい。毎分0.5°Cの割合で60°Cの最終温度まで粉末の温度を上昇させ、その後3時間保持することによって含浸された粉末を乾燥させてよい。次に、毎分2°Cの速度で所要のか焼温度まで温度を上昇させ、その後7時間温度を保持することで粉末をか焼してよい。所望の場合、前駆体の細孔内に堆積する相変化プロモーターの量を増加させるために、2回以上の含浸ステップを使用してよい。チタニアの好適な負荷量は、セラミック粒子の重量に基づいて10重量パーセント、15重量パーセントおよび20重量パーセントである。12、16または18重量パーセントなどのチタニアの中間的負荷量も実施可能である。本発明のセラミック粒子の一実施形態の利点を例示するため、セラミック粒子の以下のロットを製造し、非アルファアルミナの主結晶相、アルファアルミナの二次結晶相およびチタニアの結晶相の存在を判定した。さらに、本発明のセラミック粒子が提供する酸性分解に対する耐性の改善を例証するために、選択されたロットの耐摩耗性と耐酸性を測定した。本発明の一実施形態を、以下の通りに調製し、本明細書中においてロットAと呼称する。粒子前駆体の表面に相変化プロモーターのコーティングを適用するために使用されるコーティング方法はインシピエントウェットネス含浸技術であった。方法には、Anckelmannsplatz1、D-20537Hamburg、GermanyのSasolGermanyGmbHから入手したSCCa5/150として公知のγ-Al2O3の粉末を一定量提供するステップが含まれていた。γ-Al2O3粉末の粒子は、本明細書中で粒子前駆体としても記載される場合がある担体前駆体とみなされる。担体前駆体は、本明細書で定義する通り粉末の結晶相を本質的に少なくとも90重量パーセントの非アルファアルミナに限定する単相のガンマ結晶相を有していた。次に担体前駆体を、Billingham、Cleveland、U.K.を本拠とするVertecbusinessofJohnsonMattheyCatalystsから入手した充分な量のテトライソプロピルチタネートTIPTと混合した。TIPTはイソプロパノールで希釈した。希釈TIPTの量は、余剰の液体を残留させずに前駆体の細孔を充填して乾燥粉末を生成するような形で選択した。次に担体前駆体を、焼成オーブン内で窒素ガス流に1時間曝露した。その後、オーブン内の温度を毎分0.5°Cの速度で60°Cまで上昇させた。コーティングされた粉末を60°Cで3時間加熱することにより乾燥させた。乾燥したコーティング済み前駆体を、オーブンの温度を毎分2°Cの速度で950°Cまで上昇させ、次にその温度に7時間保持することによりか焼して、セラミック担体粒子を生成した。ロットA中の結果として得られた粒子のX線回折分析と細孔径測定によりアルファ結晶相、デルタ結晶相の存在が確認され、チタニアの結晶相はルチルであった。Sasolから入手したSCCa5/150γ-Al2O3粉末を用いてセラミック担体粒子の第2のロットを調製した。本明細書中においてロットBと呼称されている第2ロットは、前駆体を950°Cではなく750°Cの温度までか焼したという点を除き、ロットAのセラミック担体粒子を製造するために使用されたものと同じ方法を使用して調製された。ロットB中の結果として得られた粒子のX線回折分析と細孔径測定から、デルタ結晶相の存在とアルファ結晶相の欠如が確認され、チタニアの結晶相はアナターゼであった。このデータは、アルミナのチタニアコーティングされた層の相変換温度が750°C~950°Cであったという結論を裏付けている。本明細書中ロットCと呼称するセラミック担体粒子の第3のロットは、以下の通りに調製した。一定量のSCCa5/150γ-Al2O3粉末を、TIPTでコーティングせずに、部分1、部分2および部分3と呼称される3つの部分に等分した。部分1を、上述の熱プロファイルを使用して950°Cまでか焼した。ロットCの部分1中の結果として得られた粒子のX線回折分析から、デルタおよびシータ結晶相の存在が確認された。アルファアルミナは全く検出されなかった。次に部分2を1000°Cまでか焼した。部分2中の結果として得られた粒子のX線回折分析からも同様に、アルファ結晶相の欠如が確認された。部分3を、1050°Cまでか焼した。X線回折分析は、少量のアルファアルミナの存在を示した。ロットCの第1、第2および第3部分のX線回折分析は、ロットAからのデータと組み合わせた場合、以下の結論を裏付けている。第1に、コーティングされていないセラミック粒子すなわちロットCの位相変換温度は950°Cよりもはるかに高温であったこと。第2に、ロットA中のルチルチタニアの存在が前駆体の相変換温度を950°Cよりかなり高い温度から950°C未満まで効果的に下げたことから、ルチルチタニアが相変化プロモーターとして機能していたこと。Sasolから入手したSCCa5/150γ-Al2O3粉末を用いてセラミック担体粒子の第4のロットを調製した。本明細書中においてロットDと呼称されているこの第4ロットは、前駆体を950°Cではなく550°Cの最高温度までか焼したという点を除き、ロットAのセラミック担体粒子を製造するために使用されたものと同じ方法を使用して調製した。か焼温度が比較的低かったため、ロットD内のセラミック担体粒子は遷移アルミナ結晶相のみを有していた。次に、ロットAとロットD由来のセラミック粒子の摩耗を、エアジェット摩耗によって決定した。使用した方法はASTMD5757-00であり、20μm未満の粒子を微粒子として定義した。10~180μmの粒径でおよそ50グラムのセラミック粒子が必要とされた。5時間後の摩耗損失百分率に等しい無名数であるエアジェット指数AirJetIndexを、ロットAおよびDについて計算した。摩耗試験の結果を以下の表1に示す。このデータは、アルファおよびデルタ結晶相の両方を有していたロットA中の粒子の摩耗が、遷移アルミナ相しか有していなかったロットD中の粒子の摩耗よりおよそ20少なかったという結論を裏付けている。アルファアルミナの存在が、結果として摩耗の減少をもたらしたと考えられる。耐酸性に関しては、FTS反応において触媒用の担体として使用される粒子が、反応装置内での反応の進行に伴って低pH環境に曝露される可能性があることから、酸による溶解に対するセラミック粒子の耐性は重要であり得る。低いpHはアルミナ支持体をベーマイトAlOOHに再水和し、その後溶解させる可能性がある。支持体が水和されるにつれて、Hイオンは溶液から除去され、従ってpHは上昇する。以下で説明する手順により、溶解によって引起されたpHの増加を相殺して、pHを一定の値に維持するために溶液に添加しなければならない酸の量を追跡することで、溶解を定量化する。酸による溶解に対する粒子の耐性を定量化するために、ロットの耐酸性を以下のように決定した。特定のロットのセラミック粒子25グラム量を、水250グラム中でスラリー化し、手順全体にわたり継続的に攪拌した。TitrolinealphaplusTA50自動滴定装置を使用して、必要に応じて10の硝酸を投入することによりpHを2未満に維持した。添加した酸の量を、様々な時間的間隔で記録し、酸による溶解に対する粒子の耐性の客観的な尺度を提供するために、添加した酸と時間の関係を示すプロットを作成した。図1を参照すると、線分20は、アルファアルミナ結晶構造、デルタアルミナ結晶構造およびルチルチタニアを有するロットA由来の担体のpHを維持するために必要な酸の量を表す。線分22は、非アルファアルミナ結晶相のみを有し、チタニアの結晶相がアナターゼであったロットB由来の担体のpHを維持するために必要な酸の量を表す。酸性溶解に対する耐性のこの評価では、ロットA由来の担体線分20について一定の時間をかけて添加された酸のレベルが比較的低いことから、ロットA由来の担体がロットB由来の担体線分22よりも酸溶解に対する耐性が評価の経過時間全体にわたり高かったことを示している。以上の説明は、特定の実施形態のみに関するものとみなされるべきである。当業者および本発明を成すまたは使用する者には、本発明に対する修正が今後発生する。したがって、上述の実施形態は、単に例示的な目的をもつものであり、以下のクレームによって定義されている本発明の範囲を限定することを意図するものではないことが理解される。"