"湯を貯える貯湯槽と、加熱手段で作られた高温の冷媒と前記貯湯槽下部から送られてきた水とが熱交換する給湯熱交換器と、前記給湯熱交換器と前記貯湯槽の下部とをつなぐ入水管路と、前記給湯熱交換器と前記貯湯槽の上部とをつなぐ出湯管路とを備え、スケールの生成を抑制するスケール抑制剤を添加するスケール抑制手段を前記入水管路に並列に設けたことを特徴とする給湯装置。スケール抑制手段と並列となる入水管に流量を調節する流量調節手段を設けたことを特徴とする請求項1に記載の給湯装置。沸き上げ温度に応じて、流量調節手段で流量を調節することによって、スケール抑制剤の濃度を変えることを特徴とする請求項2に記載の給湯装置。沸き上げ温度が高い方が、スケール抑制剤の濃度を濃くすることを特徴とする請求項3に記載の給湯装置。沸き上げ温度が所定の温度以下の場合は、スケール抑制剤の濃度を最小とすることを特徴とする請求項3または4に記載の給湯装置。スケール抑制手段に直列に開閉弁を設けたことを特徴とする請求項1または2に記載の給湯装置。スケール抑制剤はポリリン酸塩とすることを特徴とする請求項1から6のいずれかに記載の給湯装置。加熱手段はヒートポンプユニットであることを特徴とする請求項1から7のいずれかに記載の給湯装置。しかしながら、前記従来の第一実施形態の構成では、貯湯槽3からガスクーラ1に至るまでの水循環路に直列に添加器9を備えているため、次のような課題を有していた。すなわち、循環ポンプ8によって貯湯槽3からガスクーラ1に送られる水に含まれる添加剤の濃度が、このガスクーラ1に送られる水の流量によって大きく変化し、スケール生成の抑制効果に影響を与えるため、必要な効果が得られず、添加剤が過剰で無駄になることがある。図7は、横軸に外気温度をとり、縦軸に市水温度、沸き上げ流量および添加剤濃度をとり、外気温度に対する市水温度、沸き上げ流量および添加剤濃度の変化を示したものである。一般に給湯装置の加熱能力は外気温度が変化してもほぼ一定である。一方、外気温度が変化するとそのときの水道水の温度である市水温度も変化する一般に外気温度が高い方が市水温度も高い。貯湯槽3に貯留する温度ガスクーラ1で沸き上げる温度が同じ場合、外気温度が高くなれば、市水温度も高くなり、沸き上げ流量が大きくなるため、それに応じて、添加剤濃度は小さくなる。いま、外気温度の低い冬条件例えば、外気温度7°Cで、スケール生成の抑制効果が現れる添加剤の必要濃度に設計した場合、中間期や夏などには、スケール生成の抑制効果が少なくなり、ガスクーラ1にスケールが付着成長するという課題がある。逆に、外気温度が高い夏条件例えば、深夜の外気温度25°Cでスケール生成の抑制効果が現れる添加剤の必要濃度に設計した場合、冬などには、必要以上の添加剤が溶け出すことになり、添加剤の寿命が短くなり、その交換や補充などのメンテナンスが増え、維持コストが増加するという課題がある。図7は、季節変化など外気温度が変わった場合であるが、外気温度が同じでも、次のような課題がある。図8は、横軸に貯湯槽3に湯を貯留するための沸き上げ時間を取り、縦軸にガスクーラー1に供給される入水温度、ガスクーラー1を流れる水の流量である沸き上げ流量および添加剤濃度をとり、沸き上げ時間に対する入水温度、沸き上げ流量および添加剤濃度の変化を示したものである。例えば、貯湯槽3全体が9°Cの水で満たされている状態から貯湯槽3全体を沸き上げる場合、貯湯槽3下部の水が循環ポンプ8によってガスクーラー1に送られ、必要な温度例えば85°Cまで水の温度を上昇させた後、貯湯槽3の上部に送られることによって、貯湯槽3の上部から高温の湯が貯留される。このとき、貯湯槽3の内部では、上部には85°Cの高温の湯の層があり、下部には9°Cの水の層がある。この2つの層の間は、85°Cから9°Cに変化する混合層が存在する。貯湯槽3の全量を沸き上げる場合、最終的には、この混合層の部分を沸き上げることになる同図に示す混合層の部分。このとき、ガスクーラ1に送られる水の温度である入水温度が上昇するため、沸き上げ流量が増加し、添加剤濃度は小さくなる。このように、外気温度が同じでも、入水温度が変化するため、結果として、添加剤濃度が変化するため、図7の説明と同様の課題が生じる。前記従来の第二実施形態の構成では、バイパス回路と添加器9のある回路とを切り替える構成になっているので、添加器9のある回路を使用する場合は、図7及び図8で説明したことと同様な動作になるため、前述の説明と同様の課題が生じる。また、ポリリン酸塩などのスケール抑制剤は、炭酸カルシウムがスケール化する場合、炭酸カルシウムの結晶の成長を防止するため、ガスクーラー1などに付着、堆積することを防止する効果が大きい。しかし、一旦、堆積し硬いスケールの状態になった場合は、その結晶構造を微細化するという働きは少ないので、従来の第二実施形態の構成では、従来の第一実施形態の構成のように沸き上げ動作中連続して添加剤を溶解させる場合よりも、スケール生成の抑制効果が少なくなるので、スケール抑制剤を消費する割りに、ガスクーラー1などの熱交換器が詰まる場合があるという課題もある。これを防止するためには、必要以上のスケール抑制剤を添加する必要がある。本発明は上記課題を解決するもので、スケール抑制剤の寿命が長くなり、その交換や補充などのメンテナンスや維持コストを低減させることを図った給湯装置を提供することを目的とする。前記従来の課題を解決するために、本発明の給湯装置は、湯を貯える貯湯槽と、加熱手段で作られた高温の冷媒と前記貯湯槽下部から送られてきた水とが熱交換する給湯熱交換器と、記給湯熱交換器と前記貯湯槽の下部とをつなぐ入水管路と、前記給湯熱交換器と前記貯湯槽の上部とをつなぐ出湯管路と、を備え、スケールの生成を抑制するスケール抑制剤を添加するスケール抑制手段を前記入水管路に並列に設けたものである。これによって、入水温度が変わってもスケール抑制剤の濃度がほぼ一定になり、効果的にスケール生成の抑制ができるので、スケール抑制剤の寿命が長くなり、その交換や補充などのメンテナンスや維持コストを低減さることができる給湯装置を提供する。本発明の給湯装置は、スケール抑制剤を添加するスケール抑制手段を前記入水管路に並列に設けたことによって、スケール抑制剤の交換頻度を低減し、長寿命化を図ることができる。さらに、短期的には、貯湯槽の混合層を沸き上げるときにも前記入水温度が大きく変化してもスケール抑制剤の濃度をほぼ一定にすることができる。本発明は各請求項に記載の形態で実施できるものであり、湯を貯える貯湯槽と、加熱手段で作られた高温の冷媒と前記貯湯槽下部から送られてきた水とが熱交換する給湯熱交換器と、記給湯熱交換器と前記貯湯槽の下部とをつなぐ入水管路と、前記給湯熱交換器と前記貯湯槽の上部とをつなぐ出湯管路とを備え、スケールの生成を抑制するスケール抑制剤を添加するスケール抑制手段を前記入水管路に並列に設けた構成としているため、入水温度が変わってもスケール抑制剤の濃度がほぼ一定になり、効果的にスケール生成の抑制ができるので、スケール抑制剤の寿命が長くなり、その交換や補充などのメンテナンスや維持コストを低減さることができる。第2の発明は、スケール抑制手段と並列となる入水管に流量調節手段を設けた構成としているため、スケール抑制手段を通る回路の流路抵抗と前記スケール抑制手段に並列な回路の流路抵抗の比率を調節することによって、スケール抑制剤の必要濃度条件が変わったときにも、スケール抑制手段を通る回路の流量を最適な流量に設定し、効果的なスケール抑制剤の濃度にすることが可能であり、スケール抑制剤を効果的に使用することができるので、スケール抑制剤の寿命が長くなり、その交換や補充などのメンテナンスや維持コストを低減させることができる。第3の発明は、スケール抑制手段と並列となる入水管路に流量調節手段を設けた構成としているため、スケール抑制手段を通る回路の流路抵抗と前記スケール抑制手段に並列な回路の流路抵抗の比率を調節することによって、沸き上げ温度が変わったときにも、スケール抑制手段を通る回路の流量を最適な流量に設定し、効果的なスケール抑制剤の濃度にすることが可能であり、スケール抑制剤を効果的に使用することができるので、スケール抑制剤の寿命が長くなり、その交換や補充などのメンテナンスや維持コストを低減させることができる。第4の発明は、沸き上げ温度が高い方が、スケール抑制剤の濃度を濃くする構成としているため、高温になって、スケール析出量が増えた場合に、スケール抑制剤の濃度を濃くして、スケールの結晶が大きくならないように作用するので、効果的にスケール抑制剤を使用することができ、ガスクーラーなどの熱交換器にスケール付着を防止でき、機器の耐久性を向上させるとともに、ガスクーラーなどの熱交換器の寿命が長くなり、その交換や補充などのメンテナンスや維持コストを低減させることができる。第5の発明は、沸き上げ温度が所定の温度以下の場合は、流量調節手段を調整しスケール抑制手段に並列な回路の流路抵抗を最も少ない状態にすることによって、スケール抑制剤を通過する水の量を最少とすることができるので、ガスクーラなどの熱交換器に供給される水のスケール抑制剤の濃度を低くすることができ、スケール抑制剤の寿命が長くなり、その交換や補充などのメンテナンスや維持コストを低減させることができる。第6の発明は、スケール抑制手段に直列に開閉弁を設けた構成としているため、スケールの生成が無い条件の場合には、スケール抑制手段を通る回路側には水を通さないように出来るので、不必要なスケール抑制剤の消費をなくすことができるので、スケール抑制剤の寿命が長くなり、その交換や補充などのメンテナンスや維持コストを低減させることができる。第7の発明は、スケール抑制剤はポリリン酸塩を用いた構成としているため、炭酸カルシウムがスケール化する場合、炭酸カルシウムの結晶の成長を防止するため、ガスクーラなど熱交換器内部にスケールの付着、堆積することを防止する効果が大きく、機器の耐久性を向上させるとともに、ガスクーラなどの熱交換器の寿命が長くなり、その交換や補充などのメンテナンスや維持コストを低減させることができる。第8の発明は、加熱手段としてヒートポンプユニットを用いた構成としているので、省エネルギーを図ることができる。実施の形態1図1は、本発明の第1の実施の形態における給湯装置の構成図である。図1において、給湯装置の熱源である加熱手段は、圧縮機51、給湯熱交換器52、減圧装置53および大気熱を吸熱する蒸発器54からなるヒートポンプサイクルを構成したヒートポンプユニット55である。そして、高圧側の冷媒圧力が臨界圧力以上となる二酸化炭素を冷媒とする。貯湯ユニット56に収納された貯湯槽57への給水は貯湯槽57下部に接続された給水管58を通ってなされ、貯湯槽57上部の高温の湯は給湯管路59を通り給湯混合弁60で給水と混合することによって所定の温度の湯にしてから給湯配管61を通って給湯端末蛇口62から給湯される。また、貯湯槽57の下部から循環ポンプ63,入水管路64、給湯熱交換器52、出湯管路65および貯湯槽57の上部を順次接続することによって沸き上げ回路を構成し、貯湯槽57から循環ポンプ63で送られてきた水は前記給湯熱交換器52で冷媒熱により加熱されて貯湯槽57の上から貯留される。給湯熱交換器52の水側出口に接続された出湯管路65に備えた沸き上げ温度検出手段66によってヒートポンプ熱源で加熱した湯温を検出する。さらに、入水管路64に並列にスケール抑制剤67を充填したスケール抑制手段68が接続されている。以上のように構成された給湯装置について、以下にその動作、作用を説明する。図1において、貯湯槽57を沸き上げる給湯加熱運転について説明する。いま、貯湯槽57を沸き上げる要求図示せずがあると、ヒートポンプユニット55で大気熱を利用した給湯加熱運転を行う。この場合、圧縮機51から吐出された臨界圧力以上の高温高圧の冷媒が給湯熱交換器52に流入し、ここで貯湯槽57の下部から送られてきた水と熱交換し放熱した後、減圧装置53で減圧し、さらに、蒸発器54で大気から熱を吸熱し、ガス化して圧縮機51に戻る。この時、給湯熱交換器52に流入する貯湯槽57の下部から入水管路64を通って送られてきた水は、給湯熱交換器52の出口での温度が所定温度となるように循環ポンプ63の回転数を制御することによって、所定の温度の湯が貯湯槽57の上部から流入し貯留される。このとき、入水管路64に並列にスケール抑制剤67を充填したスケール抑制手段68が接続されているので、循環ポンプ63によって貯湯槽57の下部から送られてきた水の一部は、分岐点Aでスケール抑制手段68を備えた回路に流れる。そして、スケール抑制手段68に流入して、スケール抑制剤67を溶解させた水は、合流点Bで、スケール抑制手段68側を循環しなかった水と混合する。そして、給湯熱交換器52に流入して、前述したように所定の温度になるように加熱される。このとき、水に含まれるスケール抑制剤は、給湯熱交換器52中で生成する炭酸カルシウムの結晶の成長を抑制し、スケールの発生を防止する。図2は、横軸に沸き上げの流量をとり、縦軸に沸き上げ流量に対するスケール抑制手段68を備えた回路点A→点C→点Bを流れる分岐流量の比率と、スケール抑制剤の濃度とを取り、沸き上げ流量の変化に対する分岐流量の比率とスケール抑制剤の濃度の変化を示したものである。同図からわかるように、沸き上げ流量が変化しても、分岐流量の比率とスケール抑制剤の濃度は余り変化が無いことがわかる。例えば、入水管路64の分岐点Aと合流点B間の流量が増加すれば、その間の圧力損失は増加する。そして、点AB間の圧力損失が大きくなるということは、スケール抑制手段68を備えた回路点A→点C→点Bを流れる分岐流量も増えることになり、結局、分岐流量の比率はほぼ一定の傾向がある。また、通水した時のスケール抑制剤67の溶解量は概ね流量に比例するので、同図のような特性となる。図3は、任意の分岐流量の比率を設定する方法を示す。同図aは、入水管路64の分岐点Aと合流点B間の流路抵抗を変化させることで点AB間の圧力損失を設定し、その差圧に応じて分岐流量の比率を決定することができる。また、スケール抑制手段68の流路抵抗が大きい場合には、同図bに示すように、スケール抑制手段68を備えた回路側に流体の動圧がかかるような構成にし、そして点AB間の入水管路64の形状を変更することで、点AB間の圧力損失を設定し、その差圧に応じて分岐流量の比率を決定することができる。このように、入水管路64に並列にスケール抑制剤67を充填したスケール抑制手段68を設けると、分岐点Aでスケール抑制手段68側に分岐して流れる流量の比率がほぼ一定になるため、合流点Bの下流におけるスケール抑制剤67の濃度をほぼ一定にすることが出来る。図7で説明したように、季節変化など外気温度が変わった場合に水道水の温度である市水温度も変化し、その結果、沸き上げ流量が変化することになるが、上述で説明したように、沸き上げ流量の影響を余り受けずに、安定したスケール抑制剤67の濃度を得ることが出来るので、無駄なスケール抑制剤67の消費がなくなるため、スケール抑制剤67の寿命が長くなり、その交換や補充などのメンテナンスや維持コストが少なくなるという効果がある。さらに、図8で説明したように、混合層の部分を沸き上げる時に入水温度が変化上昇し、沸き上げ流量が変化増加しても、安定したスケール抑制剤67の濃度を得ることが出来るので、上述と同様、無駄なスケール抑制剤67の消費がなくなるため、スケール抑制剤67の寿命が長くなり、その交換や補充などのメンテナンスや維持コストが少なくなるという効果がある。実施の形態2図4は、本発明の第2の実施の形態における給湯装置の構成図である。図1の実施の形態1と異なる点は、入水管路64の分岐点Aと合流点Bの間に流量調節手段69を設けたことであり、制御手段70はこの流量調節手段69の動作を制御する。その他の構成は図1と同様なので、説明は省略する。この流量調節手段69としては、例えば、給湯機で一般に使用されている流量制御弁図示せずがあり、ステッピングモーターを駆動させることによって、流体が通過する流路断面積を変えることによって流量を変更するものである。以上のように構成された給湯装置について、以下にその動作、作用を説明する。図4において、合流点Bの下流におけるスケール抑制剤67の濃度を所定の濃度に変更する場合、流量調節手段69の流路抵抗を変更例えば、前述したように流路断面積を変更し、分岐点Aと合流点Bの間の圧力損失を変えることによって、スケール抑制手段68側に分岐して流れる流量分岐流量の比率を変更する。すなわち、流量調節手段69の流路抵抗を大きく例えば、流路断面積を小さくすると、分岐点Aと合流点Bの間の圧力損失が大きくなるので、前記分岐流量の比率が大きくなり、入水管路64の合流点Bの下流側のスケール抑制剤67の濃度を大きくすることができる。逆に、濃度を小さくしたい場合は、流量調節手段69の流路抵抗を小さく例えば、流路断面積を大きくすればよい。例えば、高硬度水の地域とか井戸水を給水に利用する場合、給水の硬度を検出する硬度検出手段71からの情報をもとに前記濃度を決定すればよい。そして、給水の硬度が高ければ、前記濃度をスケールの生成が起こらない濃度となる前記分岐流量の比率に設定するために、制御手段70が流量調節手段69を調整する構成とすればよい。また、給水の硬度は、入力手段図示せずで直接、前記制御手段70を備えた給湯装置のリモコン72に入力する構成としても良い。更に、給水の硬度とスケールの生成が起こらないスケール抑制剤67の濃度との関係や、流量調節手段69の流路抵抗とスケール抑制剤67の濃度との関係などは、事前に求めておいて、リモコン72に記憶させるようにしても良い。このように、給水の硬度が高い場合、スケールの生成が起こらないスケール抑制剤67の濃度を設定できるので、安全目に高濃度に設定して使用する場合に比べ、添加剤の寿命が長くなり、その交換や補充などのメンテナンスや維持コストが少なくなるという効果がある。また、給湯熱交換器52の寿命が長くなり、その交換などのメンテナンスや維持コストが少なくなるという効果もある。給湯熱交換器52内にスケールが付着、成長する主な要因としては、前述の給水の硬度の要因と貯湯槽57に貯留する温度沸き上げ温度の要因とがある。沸き上げ温度が高い方がスケールの生成と成長が大きい。そこで、沸き上げ温度に対するスケールの生成と成長がないスケール抑制剤67の濃度を求め、この濃度となるように前記分岐流量の比率に設定するために、制御手段70が流量調節手段69を調整する構成とすればよい。このとき、沸き上げ温度に対するスケールの生成と成長がないスケール抑制剤67の濃度の関係を事前に求めておき、この関係をリモコン72に記憶させるようにしても良い。このように、沸き上げ温度に応じて、スケールの生成が起こらないスケール抑制剤67の濃度を設定できるので、安全目に高濃度に設定して使用する場合に比べ、スケール抑制剤67の寿命が長くなり、その交換や補充などのメンテナンスや維持コストが少なくなるという効果がある。また、給湯熱交換器52の寿命が長くなり、その交換などのメンテナンスや維持コストが少なくなるという効果もある。貯湯槽57に貯留される温度沸き上げ温度は、一般的に、65~90°C程度である。そして、沸き上げ温度が高い方がスケールの生成と成長が大きいが、65°C前後であれば、スケールの生成が少なく、成長もほとんど無い。この場合、スケール抑制剤67の濃度を最小にするように、制御手段70が流量調節手段69を調整する構成とすればよい。すなわち、流量調節手段69の流路抵抗を最小流量調節手段69の流体が通過する流路断面積を最大になるように制御する。このように、スケールの生成が少なく、成長もほとんど無いような沸き上げ温度の場合には、スケール抑制剤67の濃度を最小に設定できるので、安全目に高濃度に設定して使用する場合に比べ、添加剤の寿命が長くなり、その交換や補充などのメンテナンスや維持コストが少なくなるという効果がある。実施の形態3図5は、本発明の第3の実施の形態における給湯装置の構成図である。図1の実施の形態1と異なる点は、スケール抑制剤67を充填したスケール抑制手段68に直列に開閉弁73を設けたことであり、制御手段70はこの開閉弁73の動作を制御する。その他の構成は図1と同様なので、説明は省略する。以上のように構成された給湯装置について、以下にその動作、作用を説明する。図5において、開閉弁73を開いた場合、貯湯槽57の下部の水は、入水管路64の点Aと点B間側とスケール抑制手段68側との両方に流れる。また、開閉弁73を閉じた場合、貯湯槽57の下部の水は、入水管路64の点Aと点B間側だけに流れ、スケール抑制手段68側には流れない。前述したように、沸き上げ温度が、65°C前後であれば、スケールの生成が少なく、成長もほとんど無い。この場合、スケール抑制剤67を消費する必要がないので、制御手段70が開閉弁73を閉じる構成とすればよい。このように、スケールの生成が少なく、成長もほとんど無いような沸き上げ温度の場合には、スケール抑制剤67の消費が無いように設定できるので、安全目に高濃度に設定して使用する場合に比べ、添加剤の寿命が長くなり、その交換や補充などのメンテナンスや維持コストが少なくなるという効果がある。"