天然ガスを処理するためのガス液化プラントであって、前記天然ガスを、流量制限器を通した膨張に供してジュールトムソン効果で冷却を行い、得られた液体を分離する、前記プラント。前記流量制限器に到達する前の前記天然ガスと、前記流量制限器を通過することで冷却されている少なくとも1種の流体との間の熱伝達のために配置された熱交換器を備える、請求項1に記載のプラント。天然ガス流に、メタノール、エタノール等のオキシジェネートを前記流量制限器の上流で導入するための手段をまた備える、請求項1又は2に記載のプラント。前記天然ガスを処理して余分な水素を含有する合成ガスを生成するための手段及び前記合成ガスから水素を除去するための分離装置をまた備える、請求項1~3のいずれか一項に記載のプラント。分離された水素が供給される燃料ヘッダを含む、請求項4に記載のプラント。前記合成ガス生成手段が吸熱反応を用いるのに適合され、前記反応のための熱が少なくとも部分的に前記燃料ヘッダからの燃料の燃焼によってもたらされる、請求項5に記載のプラント。前記合成ガスが供給されるフィッシャートロプシュ反応器と、前記フィッシャートロプシュ反応器からの産出物から炭化水素生成物及びテールガスを分離するための手段とをまた備える、請求項1~6のいずれか一項に記載のプラント。一部の前記テールガスを合成ガス流に再循環させ、一部の前記テールガスを前記燃料ヘッダに送る、請求項7に記載のプラント。前記フィッシャートロプシュ反応により生成される熱の少なくとも一部を使用して蒸気を発生させる熱交換器を備え、前記蒸気を燃焼工程用の空気流と合わせる、請求項7又は8に記載のプラント。天然ガスを処理するためのガス液化方法であって、前記天然ガスを、流量制限器を通した膨張に供してジュールトムソン効果で冷却を行い、続いて、得られた液体を残りの天然ガスから分離する工程を含む、前記方法。前記流量制限器に到達する前の前記天然ガスと、前記流量制限器を通過することで冷却されている少なくとも1種の流体との間で熱伝達を行う工程を含む、請求項10に記載の方法。天然ガス流に、メタノール、エタノール等のオキシジェネートを前記流量制限器の上流で導入する工程をまた含む、請求項10又は11に記載の方法。前記オキシジェネートが、前記方法の範囲内で副産物として生成される、請求項12に記載の方法。前記天然ガスを処理して余分な水素を含有する合成ガスを生成し、次に、余分な水素を前記合成ガスから除去する工程をまた含む、請求項10~13のいずれか一項に記載の方法。前記合成ガス生成工程で吸熱反応を利用し、前記吸熱反応のための熱を、少なくとも部分的に、前記除去された余分な水素の燃焼によって供給する工程を含む、請求項14に記載の方法。前記合成ガスをフィッシャートロプシュ合成に供することをまた含む、請求項10~15のいずれか一項に記載の方法。前記フィッシャートロプシュ合成からの産出物が液面及びテールガスに分離され、一部の前記テールガスが合成ガス流に再循環させられ、一部の前記テールガスが燃料として使用される、請求項16に記載の方法。前記フィッシャートロプシュ反応により生成される熱の少なくとも一部を使用して蒸気を発生させ、前記蒸気を燃焼工程用の空気流と合わせる、請求項16又は17に記載の方法。燃焼用の空気流が、前記除去された余分な水素からの水素との混合及び触媒コーティングを有さないアルミニウム含有フェライト鋼を含む触媒構造体を通しての通過により、前記鋼の表面で前記水素が触媒燃焼することによって予熱される、請求項15に記載の方法。本発明は、天然ガス主にメタンを長鎖炭化水素に転換するための化学的方法に関する。この方法は随伴ガスの処理に適していて、随伴ガスは、原油と共に産出される天然ガスであり、次に原油から分離される。この化学的方法の第1段階では合成ガスを、例えば以下のタイプの反応による水蒸気改質で生成する。H2OCH4→CO3H21この反応は吸熱性であり、また第1ガスフローチャネルにおいてロジウム又は白金/ロジウム触媒で触媒することもできる。この反応を起こすのに必要な熱は、隣接するチャネルでのガスメタン、水素等の触媒燃焼発熱性又は別の燃焼反応器からの排ガスとの熱交換で得られる。燃焼は、小型触媒反応器の隣接する第2ガスフローチャネルにおいてパラジウム触媒で触媒することができる。どちらの場合も、触媒は、金属基体上で典型的には厚さ100μm未満のコーティングを形成する安定化アルミナ担体上に担持させることができる。あるいは、触媒をフローチャネルの壁に塗布したり、フローチャネル内にペレットとして用意することもできる。燃焼によって発生した熱は、この隣接するチャネルを隔てる金属シートを介して伝達される。次に、水蒸気/メタン改質で発生するガス混合物を使用してフィッシャートロプシュ合成を行うことによって長鎖炭化水素を生成する。すなわち下式である:nCO2nH2→CH2nnH2O2これは発熱反応であり、高温典型的には190~280°C、例えば230°C、高圧典型的には1.8~2.6MPa絶対値、例えば2.5MPa、触媒鉄、コバルト、溶融マグネタイト等の存在下、カリウム促進剤を使用して起きる。Fe系触媒も使用できるが、低温で作業する場合は、貴金属Pd、Pt、Ru、Re等を1質量までドープして触媒能を向上させた金属Coが好ましい。酸化に対してより高い安定性を有するからである。活性金属は、耐火性の担体材料TiO2、Al2O3、SiO2等に10~40質量含浸させる。この耐火性の担体材料を希土類及び遷移金属酸化物でドープすることによってその熱水安定性を向上させることもできる。1.前処理図1を参照するが、本発明のガス液化プラント10が図示されている。天然ガス供給流5は主にメタンから成るが、他にもガス状炭化水素、炭化水素蒸気及び水蒸気を少量含有する。ガス供給流5は、最初の90°Cから海水による冷却によって例えば圧力4.0MPa40気圧及び35°Cになっていて、また原油を産出する油井からの随伴ガスを構成し得る。天然ガス流5をまずコアレッサ12に通し、ここで全ての液滴を除去する。次に、少量のオキシジェネート主にエタノール、メタノール及びめぼしいアルコールをガス供給流5にインジェクタ14で噴霧し、次にガス供給流5を熱交換器15に通して冷却し、次にスロットルバルブ16に通す。このスロットルバルブ16を通って天然ガスは低圧領域典型的には約1Mpa内へと断熱的に膨張する。周囲からの大きな熱の流入はない。この結果、ジュールトムソン効果に従って、天然ガスは例えば-18°Cにまで大幅に冷却される。この冷却された天然ガス流を次に相分離装置18に送ると、ガス相20、液体炭化水素相21及び水相22オキシジェネートを含有するに分離される。オキシジェネートの使用により、メタン含有水和物の生成は起きない。これら3種類の流体流の全てを熱交換器15に通すことによって、流れ込むガス供給流5を冷却する。液体炭化水素相21は、プラント10からの液体炭化水素の生成物流出流の一部を構成する。次に、ガス相20を前処理25に供し、この前処理25は、圧力の変更、温度の変更及び硫黄等の不純物の除去の1つ以上を含み得る。次に、ガス相20をミキサ26内で蒸気と混合する。2.合成ガスの生成次に、ガス/蒸気混合物好ましくは温度約450°Cを触媒水蒸気/メタン改質装置30に送る。この改質装置30は小型触媒反応器から成り、反応器は、交互に配置された2組のチャネルを画成するプレートの束から形成されている。1組めのチャネルは改質反応のためのものであり、取り外し可能な波形の金属箔の担体上に改質触媒を含有し、2組めのチャネルは熱供給用である。この例において、熱は別のバーナ32を使用して供給され、約850°Cのバーナ32からの排ガスは、蒸気/メタン混合物流に対して向流的に改質装置30を流れる。改質装置30の反応チャネルは、チャネルの最初の部位反応チャネルの全長600mmのうち長さ100~200mm、例えば150mmにニッケル触媒を含有させることができる。ニッケル触媒が存在するチャネルのこの最初の部位で予備改質が起きるため、高級炭化水素は蒸気と反応してメタンが発生する。残りの反応チャネルは改質触媒例えば、白金/ロジウム触媒を含有し、ここで蒸気とメタンとが反応して一酸化炭素及び水素が生成される。改質装置30内での水蒸気/メタン改質反応に必要な熱は、燃料ヘッダ34からの燃料ガスの燃焼用空気流における燃焼によりもたらされる。この例において、燃料ガスは主に水素である。燃焼用空気は送風機36によって供給され、熱交換器38で予熱され、その際、燃焼で発生した熱い排ガスからその熱を改質装置30通過後に奪う。加えて、蒸気/アルコール蒸気混合物40を、バーナ32の上流で燃焼用空気に導入する。熱交換器38の通過後、排ガスはスタック39から排出することができる。800°Cを超える一酸化炭素と水素との混合物が改質装置30からでてくる。この混合物を、熱サイフォンの形態の蒸気発生式熱交換器42に通すことによって400°C未満にまでクエンチする。熱交換器42はチューブ/シェル型熱交換器であり、熱ガスはチューブ内を流れ、上部及び底部でシェルと連通したインレットダクト及びアウトレットダクトを備え、またこの熱交換器42は蒸気ドラム44に連通している。蒸気ドラム44には水が約半分入っているため、自然対流により水は熱交換器42と蒸気ドラム44との間を循環する。蒸気ドラム44で発生する蒸気は、コントロールバルブ46を経由してミキサ26に供給される。合成ガスの一形態であるガス混合物を更なる冷却に供することもできる図示せず。次に、このガス混合物を2基の連続するコンプレッサ50を使用して圧縮に供する。各コンプレッサ50の後ろには好ましくは冷却及び液体分離段階図示せずが続く。コンプレッサ50は圧力を約2.5MPa25atmにまで上昇させる。上の式1から、このやり方で発生する水素とCOとの比が約3:1であることがわかるが、式2から明らかなように化学量論的要件は約2:1である。従って、高圧の合成ガスを水素透過膜52に通して余分な水素を除去する。この水素は燃料ヘッダ34に供給され、これが主燃料ガスである。3.フィッシャートロプシュ合成及び生成物の処理次に、高圧の一酸化炭素/水素流を約200°Cにまで熱交換器54で加熱し、次に触媒フィッシャートロプシュ反応器55に送る。ここでもまた反応器は上述したようなプレートの束から形成される小型触媒反応器であり、反応物の混合物は一方のチャネル組を流れ、冷却剤はもう一方のチャネル組を流れる。冷却剤はポンプ56によって循環させられ、熱交換器58を通過する。フィッシャートロプシュ反応は約210°Cで起き、冷却剤は、反応器55を通過する際の温度変化が10K未満となるような速度で循環させられる。フィッシャートロプシュ合成で得られる反応生成物主に水及びパラフィン等の炭化水素を熱交換器60に通すことによって約70°Cにまで冷却して液体を凝縮し、分離チャンバ62に送り、ここで水、炭化水素及びテールガスの3種類の相に分離する。水相は水をフィッシャートロプシュ合成で生成されるエタノール、メタノール等の約1~2のオキシジェネートと共に含有する。分離チャンバ62からの水相の殆どをスチームストリッピング63で処理することによってオキシジェネートめぼしいアルコールが分離されて浄水が残り、この浄水は排水することもできる。分離したオキシジェネートオキシジェネート濃度は約80を、上述したようにスロットルバルブ16の上流でインジェクタ14に注入する。残りの水相は、プロセス水として熱交換器58に送られ、圧力降下バルブ64を通ってストリッパタンク66内に流れ込む。ストリッパタンク66において、水相は典型的には圧力約1.0MPa10atmで沸騰し、液相はストリッパタンク66の底部から蒸気ドラム44に送られ、蒸気及びオキシジェネートの大部分を含有する気相は蒸気40となり、この蒸気はコントロールバルブ68を経由して燃焼用空気に導入される。分離チャンバ62で分離された炭化水素相は長鎖炭化水素生成物である。分離チャンバ62で分離された蒸気/ガス相は2基の連続する冷却熱交換器70に送られる。2番目の冷却熱交換器70は蒸気を周囲温度にまで冷却する。第1熱交換器70を通過した際に凝縮した液体は全て分離チャンバ62に戻される。第2熱交換器70からの産出物は相分離チャンバ72に送られ、ここで水及び低級炭化水素生成物液が分離する。次に、フィッシャートロプシュ反応器55と同圧の残りの気相を、熱交換器74、スロットルバルブ76、続いて相分離槽78に通す。スロットルバルブ76を通過するにつれてガスは低圧領域内へと断熱的に膨張する。周囲からの大きな熱の流入はない。この結果、ジュールトムソン効果に従って、ガスは大幅に冷却される。相分離圧78から出てくる液体は水及び低級炭化水素生成物を含有する。相分離槽78から出てくるガスフィッシャートロプシュ法で発生するテールガスは、任意で水素透過膜図示せずを介して、熱交換器74に戻されて流れ込むガスを冷却する。テールガスの一部を、第1コンプレッサ50の上流で合成ガス流に戻すこともできる。フィッシャートロプシュ反応器55内でメタンの過剰な蓄積が起きないように、テールガスの少なくとも一部は燃料ヘッダ34に送られる。4.エネルギーの移動及び本方法の全体の流れ燃料ヘッダ34は燃料をバーナ32に供給するだけでなく、燃料を燃料コンプレッサ80を経由してガスタービン82にも供給する。実際、プラント10の一部を構成しない他の設備図示せずに圧縮した燃料ガスを供給することもできる。ガスタービン82を配置してプラント10を運転するための電力を供給することもできる。図において破線で示すように、この例において、ガスタービン82によって発生した電力は、コンプレッサ50の給電に使用される。あるいは、ガスタービン82を直接連結してコンプレッサ50を駆動することもできる。上記の方法においては、フィッシャートロプシュ反応で発生した熱が、ストリッパタンク66における蒸気及びアルコールの沸騰に使用されることから供給流40によって燃焼チャネルに伝達されることがわかる。改質に必要な残りの熱は、バーナ32での燃焼に供される燃料ヘッダ34からの燃料ガスによって供給される。このバーナ32はダクトバーナになり得て、幾つかのノズルがあり、このノズルを通って燃料ガスは燃焼用空気流に送られるため、炎をあげて燃える。あるいは、バーナ32は触媒を使用した無炎式燃焼ユニットである。前述したように、得られる熱い排ガスが熱を改質装置30に供給し、次にこの熱は熱交換器38において燃焼用空気の予熱に使用される。上記の方法の変形においては、燃焼用空気を、水素を燃焼用空気に導入し、導入したものに酸化面を有するアルミニウム含有フェライト鋼Fecralloy等のハニカム構造体を通過させることによって追加で予熱する。この構造体は水素の燃焼を触媒すると判明している。あるいは、予熱をダクトバーナを使用して行うこともでき、ダクトバーナでは水素等の燃料を燃やす。次に、燃焼用空気を800°C前後の所望の温度にまで加熱する最終加熱をダクトバーナ32を使用して達成することもでき、このダクトバーナ32に燃焼性ガス流フィッシャートロプシュ法で発生するテールガス等を供給する。あるいは、上述したように、触媒を使用した無炎式燃焼ユニットであるバーナ32を使用する。更なる変形においては、燃焼用空気を、適切な燃料が供給されるダクトバーナに通すことによって又は水素を燃焼用空気に導入し、導入したものに上述したようにアルミニウム含有フェライト鋼のハニカム構造体を通過させて水素の触媒燃焼に供することによって予熱する。次に、熱い燃焼用空気を燃焼/改質一体化反応器に送り、メタン、テールガス等の燃料を導入し、またこの熱い燃焼用空気が流れる反応器の熱供給チャネルにおける触媒燃焼に供する。この変形法において、触媒燃焼は、例えば、改質反応器30内の熱供給チャネル内のパラジウム/白金触媒上で起きる。この場合、燃焼ガス路は、好ましくは、改質装置ガス路に対して並流である。触媒は、担体として、パラジウム/白金混合物3:1をコーティングしたγ-アルミナを含み得て、この触媒は広い温度範囲にわたって効果的な触媒である。燃焼が燃焼チャネル全体にわたって起きるように、燃焼ガス混合物を反応器30に沿って段階的に供給することもできる。