"主桁を複数有する鈑桁橋であって、風上側となる主桁の桁下フランジに、前記桁下フランジの外側の端部から風が剥離する角度に対して開孔された板状部材を垂直方向に設置したことを特徴とする鈑桁橋。主桁を複数有する鈑桁橋であって、風上側となる主桁の桁下フランジに、前記桁下フランジの外側の端部から開孔された板状部材を前記桁下フランジの下フランジ面から30~45°傾けて設置したことを特徴とする鈑桁橋。前記板状部材の開孔部は開孔側面の少なくとも一端に角が形成され、前記角が形成された開孔部が風上側となるように板状部材を下フランジに取り付けたことを特徴とする請求項1または2記載の前記桁下フランジの前記桁下フランジの鈑桁橋。前記板状部材の幅が下フランジ幅よりも大きいことを特徴とする請求項1乃至3のいずれか一つに記載の鈑桁橋。前記開孔部が橋軸直角方向に3列以上であることを特徴とする請求項1乃至4のいずれか一つに記載の鈑桁橋。鈑桁が2主鈑桁構造であることを特徴とする請求項1乃至5のいずれか一つに記載の鈑桁橋。請求項1~6のいずれかに記載の鈑桁橋の鈑桁を箱桁としたことを特徴とする箱桁橋。本発明者らは特許文献1および2記載の鈑桁の飛来塩分付着防止方法を更に改善すべく、風洞実験により鈑桁および箱桁周辺の気流と、桁内への塩分付着状況の検討を進めたところ、循環流が形成されていても、鈑桁および箱桁内面への塩分付着量が増大してしまう場合があり、循環流の形成が必ずしも鋼橋の耐食性向上に有効でないことを知見した。そこで、本発明は、鈑桁や箱桁周辺の気流の適切な制御により、雨による洗い流しの期待できない桁内面への飛来塩分付着量の低減が可能な耐久性の高い鈑桁橋および箱桁橋を提供することを目的とする。本発明の課題は以下の手段により達成可能である。1主桁を複数有する鈑桁橋であって、風上側となる主桁の桁下フランジに、前記桁下フランジの外側の端部から風が剥離する角度に対して開孔された板状部材を垂直方向に設置したことを特徴とする鈑桁橋。2主桁を複数有する鈑桁橋であって、風上側となる主桁の桁下フランジに、前記桁下フランジの外側の端部から開孔された板状部材を前記桁下フランジの下フランジ面から30~45°傾けて設置したことを特徴とする鈑桁橋。3前記板状部材の開孔部は開孔側面の少なくとも一端に角が形成され、前記角が形成された開孔部が風上側となるように板状部材を下フランジに取り付けたことを特徴とする1または2記載の前記桁下フランジの前記桁下フランジの鈑桁橋。4前記板状部材の幅が下フランジ幅よりも大きいことを特徴とする1乃至3のいずれか一つに記載の鈑桁橋。5前記開孔部が橋軸直角方向に3列以上であることを特徴とする1乃至4のいずれか一つに記載の鈑桁橋。6鈑桁が2主鈑桁構造であることを特徴とする1乃至5のいずれか一つに記載の鈑桁橋。71~6のいずれかに記載の鈑桁橋の鈑桁を箱桁としたことを特徴とする箱桁橋。本発明は、風上側桁下フランジに開孔された板状の部材を下フランジから風が剥離する方向に対し直角方向の角度で設置することにより、風上側の桁下フランジから剥離する風の流れを乱し、同時に速度を減速させる。これにより、桁内への飛来塩分の流れの巻き込みを防止し、かつ桁ウェブに飛来塩分が直接衝突し難くする。また、周期的に橋桁の下流から負圧によって桁内に戻って来ようとする飛来塩分を含んだ流れの大半を、風上側の桁下フランジから剥離した乱れた風の流れにより再び下流へ押し流す。時折、風上側の桁下フランジから剥離する乱れた風の流れと橋桁の下流から負圧によって桁内に戻って来ようとする流れとが桁下方で衝突し上昇流に乗って飛来塩分が桁内に侵入しようとするが、この上昇流は桁内に循環流を発生させるほどの速度を持っていないため、飛来塩分は、循環流による遠心力が作用しないため付着に必要な桁方向への衝突力が得られず、桁内空間を漂い、桁ウェブ内面の付着塩分量を半減させることできる。すなわち、本発明は以下の効果を奏する。1飛来塩分が桁内に侵入し難くするとともに、桁内の循環流の発生を抑制できる。21の結果、橋桁内への飛来塩分付着量を減少させ、錆の発生を抑止することができる。32の結果、橋桁全体に防食を施すのではなく、防食部分を下フランジに限定することが可能となる。43の結果、防食コストが縮減できる。本発明は、鈑桁および箱桁構造の鋼橋の風上側となる桁下フランジの端部に、特定寸法の、風が通過する開孔された板状部材を、下フランジ外側自由突出部からの剥離流の受風面積が最も大きく渦の発生効率が最も高い、風が剥離する角度に対して垂直方向となるように傾けて設置する。以下の説明は2主鈑桁構造の鋼橋について行う。風が剥離する角度は、板状部材設置時に吹流しや風向計によって確認することも、下フランジとの接続部にトルク計を設置してトルク最大=板状部材に作用する受風圧が最大=風が剥離する角度に対して直角の角度の関係からも得られる。風が剥離する角度に対して垂直方向に傾ける場合、許容誤差範囲を±7.5度以内とする。つまり、本願において、風が剥離する角度に対して垂直方向とは、効果に大きく差の出ない垂直方向に対して±7.5度の範囲も含むことを意味する。図1は本発明を説明する模式図で、2主鈑桁橋に吹き付ける風によって主桁2のフランジ下面を流れる風6が下部フランジ4の個所Aで角度θ1で剥離する場合、開孔された板状部材9を風が剥離する角度θ1に対して垂直方向に傾けて設置する。以下、本発明を、風が剥離する角度θ1が45~70°の場合において、板状部材9とフランジ下面が成す角度θ2を用いて説明する図2。図13、5、15及び11に、フランジ面との角度θ2を変化させて板状部材9を取り付けた状態および図14、6、16及び12に示す風洞実験により得られた橋桁断面模型周辺の流れ白煙で示すを模式的に示す。図13図14は、板状部材9を風上側となる桁下フランジの端部にフランジ面との角度θ2を30°として取り付けた結果を示し、図5図6は角度θ2が45°の場合、図1516は角度θ2が60°の場合、図1112は角度θ2が0°の場合を示す。これらの図より、橋桁下方の流れは大きく異なっていないものの、桁内21の流れが大きく異なって、板状部材とフランジ面との角度θ2が0°、60°の場合、桁内21に循環流が発生し、一方、板状部材とフランジ面との角度θ2が30°、45°の場合、桁内に白煙が侵入しているが循環流が発生していないことが認められる。角度θ2が30°、45°の場合、板状部材の開孔部が風上側の桁下フランジから剥離する風の流れを乱し、同時に速度を減速させることにより、周期的に橋桁の下流から負圧によって桁内21に戻って来ようとする飛来塩分を含んだ流れの大半を、風上側の桁下フランジから剥離した乱れた風の流れにより再び下流へ押し流し、一部、風上側の桁下フランジから剥離する乱れた風の流れと橋桁の下流から負圧によって桁内21に戻って来ようとする流れとが桁下方で混合しこれらに含まれる飛来塩分が上昇し桁内21に侵入するものの、この上昇流は桁内21に循環流を発生させるほどの速度を持っていないためと推測される。一方、板状部材の設置角度が30°未満および60°以上では、格子孔から放出される渦が、格子よりも風上側の橋桁下方を通過する早い風の流れに引張られ周期的に橋桁の下流から負圧によって桁内21に戻って来ようとする飛来塩分を含んだ流れよりも下方に押し流されるため、橋桁の下流から桁内21への飛来塩分の侵入を防止できないためと推測される。図8に、桁内21に循環流が発生していない板状部材とフランジ面との角度θ2が45°の場合と、桁内21に循環流が発生する板状部材を取り付けない場合について風洞実験による橋桁断面模型への粒子付着実験の結果を示す。桁内ウェブへの粒子付着量は、桁内21に循環流が発生していない板状部材とフランジ面との角度θ2が45°場合、桁内ウェブへの粒子付着量が桁内に循環流が発生している場合の半分となっている。上述したように、循環流が発生せず、桁内ウェブへの粒子付着量が少ない原因は、格子孔から剥離した乱れを含む流れが風上側桁下フランジ下面に衝突し、後流に大きな巻き込みが発生せずしかも減速したため、桁ウェブに飛来塩分が直接衝突し難くなったとともに,風上側の桁下フランジから剥離する乱れた減速した風の流れと橋桁の下流から負圧によって桁内21に戻って来ようとする流れとが橋桁下方で混合し、桁内21への上昇流が緩やかになったためと推測される。以上の結果より、本発明では、開孔された板状部材を風上側となる桁下フランジの端部にフランジ面との角度が30°~45°となるように外側に突出して取り付けてもよい。図7は粒子付着実験を実施した風洞実験を説明する図で、風洞内の測定洞13に橋桁断面模型15を設置し、海塩粒子を想定した微粒子16を、風上側の微粒子発生装置14から飛散させ、模型表面に付着した粒子数を数えた。飛散粒子としては、大気中の塩分粒子径に近く、かつ付着後の画像識別が容易な球状のフェノール粒子を用いた。模型表面における粒子の捕獲は、粘着テープを貼付する方法を採用した。尚、開孔された板状部材における開孔形状は、円形でも矩形でもよく、棒部材を格子状に組んだものでもよいが、風の剥離点が固定されるように、板状部材の開孔部は開孔側面の少なくとも一端に角が形成され、前記角が形成された開孔部が風上側となるように板状部材を下フランジに取り付けることが望ましい。ここで角とは、板状部材の表面と開孔側面とが交差する線状の部分である。図18aに示すように、開孔部の孔側面に角を有さない場合、風の剥離位置が風速によって変動するため、乱された風の流れ12とし、同時に速度を減速させる効果が安定的に得られない。一方、図18bに示すように、開孔部の孔側面に角を有している場合、風の剥離位置が風速に依存しないため、乱された風の流れ12とし同時に速度を減速させる効果が安定的に得られるためである。また、板状部材における開孔率45超えでは風の流れを乱し同時に速度を減速させる効果が安定的に得られないため、45以下とする。一方、開孔率が20未満になると開孔部のない板状部材を設置した場合と同じく、風の剥離が下フランジ端部ではなく前記板状部材風上側端部から生じ、剥離した風と風下側桁下フランジとの距離が大きくなり、橋桁の下流から負圧によって桁内21に戻って来ようとする飛来塩分を増大させてしまう。また、流れの減速効果が小さくなるとともに渦の発生量も少なくなり、桁内に循環流が発生し易くなるため、20以上、より好ましくは30以上、45以下が望ましく、乱れを生じさせる効果を向上させるため、下フランジの長さ方向に沿って、つまり、橋軸直角幅方向に開孔部を3列以上とすることが望ましい。板状部材の幅が、下フランジ幅の1.5倍未満では、上述した開孔率を20以上、より好ましくは30以上、45以下とすることにより得られる効果が十分得られないので、1.5倍以上とすることが好ましい。図17に板状部材9の一例を示す、角型の部材91を用いた0.66m×6mの格子状の板状部材で、006m×006mの断面を有する長さ6mの角形の部材91を02m間隔で4本併行に並べ、この4本の角材と直角を成すように006m×006mの断面を有する長さ0.66mの角形の部材92を02m間隔で設置した。尚、板状部材の長さおよび下フランジの長さ方向に取り付ける位置および板状部材の枚数は、本発明を適用する2主鈑桁構造の鋼橋が曝される環境風向、風速などを予め調査し、所望する耐食性能に応じて適宜決定すれば良い。本発明の作用効果は2主鈑桁構造に限定されるものでなく、2主箱桁構造でも等しく得られる。また、鈑桁および箱桁が3以上であっても、最も風上側の桁に開孔された板状部材を取り付けても同様の作用効果が得られる。"