ピストンのトップリングとセカンドリングとセカンドランド、及びシリンダ内面とにより囲まれて形成されたガス室に、膨張行程の初期において、シリンダ内面のスラスト側の上部位に設けたガス通路穴からピストン上方の高温高圧燃焼ガスを導入し、この導入した高温高圧燃焼ガスによってピストンをスラスト側から支持するようにした往復動エンジンにおいて、上記ガス室内に、耐熱性を有し熱伝導率の低い金属板から形成された半割リングがスラスト側からセカンドランドに被せた状態で上下動自在に挿入され、かつガス室に導入された高温高圧燃焼ガスは上記半割リングにさらされ、さらにこの半割リングはピストンの往復運動によって、上下運動するようにした往復動エンジン。上記半割リングはステンレス鋼等のように熱伝導率の低い金属板からなる請求項1に記載の往復動エンジン。上記半割リングはステンレス板からなる請求項1に記載の往復動エンジン。しかし、エンジン運転中、上記ガス室には、ピストン上方の高温高圧燃焼ガスの導入、保持、排出が繰り返される。すると、ガス室の表面には次第にカーボンの付着堆積が発生してくる。また、ガス室は容積が小さい割にガス圧を囲む表面積が大きいため高温高圧燃焼ガスは、ガス室に導入されると温度が下がり、ガス圧が下がる。そこで、本発明は、エンジン運転が長期に渡り、上記ガス室に高温高圧燃焼ガスの導入、保持、排出が繰り返されても、ガス室にはカーボンの付着、堆積が発生しない往復動エンジンを提供するものであり、ガス室に導入された高温高圧燃焼ガスの温度低下延いてははガス圧の低下を抑制し、高圧ガスによりピストンを支持ガス圧フロートし、ピストンとシリンダとの摩擦抵抗を減少させた往復動エンジンを提供するものである。本発明は、ピストンのトップリングとセカンドリングとセカンドランド、及びシリンダ内面とにより囲まれて形成されたガス室に、膨張行程の初期においてシリンダ内面のスラスト側の上部位に設けたガス通路穴からピストン上方の高温高圧燃焼ガスを導入し、この導入高温高圧燃焼ガスによってピストンをスラスト側から支持するようにした往復動エンジンにおいて、上記ガス室内に耐熱性を有し、熱伝導率の低い金属板からなる半割リングがスラスト側からセカンドランドに被せた状態で、かつ上下方向に隙間をもって上下動自在に挿入され、ピストンの往復運動によって上下運動するようにした往復動エンジンである。上記半割リングは、熱伝導率の低い熱伝導性の悪い金属板、例えばステンレス板、ステンレス鋼板等から形成されてよい。尚、本発明の往復動エンジンにおいて、上記上下方向及び上下動はピストンの往復運動方向に沿った方向の動きを意味する。本発明の往復動エンジンでは、ガス室が高温高圧燃焼ガスの導入、保持、排出の繰り返しにさらされていても、ガス室内は半割リングが常に上下動を続け、掃除行為を行っているため、ガス室内はカーボンの付着、堆積が発生しない。更に、上記半割リングは、熱伝導率の低い金属板により形成されているため、ガス室に導入された高温高圧燃焼ガスにさらされて高熱状態となっている。以後、ガス室に導入された高温高圧燃焼ガスはこの高熱状態の半割リングに接し、その表面にさらされるためガス室内での温度低下が抑制され、従って、高圧ガスを保ち、ピストンをスラスト側から十分に支持ガス圧フロートを続け、ピストンとシリンダ内面との摩擦抵抗を十分に減少させる。更に本発明においては、ガス室に導入された高温高圧燃焼ガスは高熱状態となっている半割リングにさらされて高温を保ち得る結果、ガス室内でのカーボンの付着、堆積の発生を更に好ましく防ぎ得る。以下、本発明の実施形態を図面に示した実施例に基づいて説明する。図1及び図2は、爆発膨張行程におけるピストン2の降下工程初期の様子を示す。図1及び図2には、爆発膨張行程初期にある本実施例の往復動エンジン1が示されている。2はピストン、3はシリンダである。そして、4はガス室である。ガス室4は、ピストン2のトップリング5とセカンドリング6と、セカンドランド7とシリンダ内面8とにより囲まれて形成されている。ガス室4は上下方向巾9がスラスト側10で広く、反スラスト側11で狭くなっている。これは、ガス圧を受ける面積をスラスト側10において広くし、反スラスト側11で小さくし、導入、保持した高温高圧燃焼ガス12によってピストン2をスラスト側10から支持ピストン側圧に対抗してし、反スラスト側11からの押し返しをわずかにするためにある。さて、ガス室4には、円弧形状の半割リング13がスラスト側10からセカンドランド7に被せた状態で挿入されている。かつ、半割リング13はガス室4内において、上下方向ピストン2の往復動方向に隙間17をもって上下動自在に挿入されている。以下、図3に示すように、半割リング13は、セカンドランド7の円周面に合わせた円弧形状に形成されている。また、半割リング13は、正面、側面をガス室4の形状に合わせ、上下方向巾14が正面中央部15において、広く、両側端16、16で狭く形成されている。さらに半割リング13は上下方向巾14が全体として、ガス室4の上下方向巾9より短くしてある。これは、この半割リング13がガス室4に挿入された状態で、上下方向に隙間17を作るためである。この隙間17の距離分、半割リング13はガス室4内で上下動する。図1及び図2に示すように、半割リング13はその正面中央部15をスラスト側10に合わせてガス室4に挿入されている。特に、半割リング13はエンジン運転中、ピストン2の往復運動によって、ガス室4を形成するセカンドランド7の表面を上下に掃くように上下動する。また、もちろん、半割リング13の厚みtは、シリンダ内面8とセカンドランド7の表面19との隙間20内において、エンジン運転中、自由に上下ピストン2の往復動方向に沿って移動できる厚さである。また、半割リング13は、高温燃焼ガスにさらされて耐え得る耐熱性を有すると共に、熱伝導率の低い熱伝導性の悪い金属板より形成されている。例えば、ステンレス板、ステンレス鋼板等から形成されている。このため、上記半割リング13は、高温の燃焼ガスにさらされると熱せられるが熱移動が小さいため高熱状態となっている。尚、熱伝導率の低いは、断熱性が高いともいえる。図1、図2に示されるように、本実施例往復動エンジン1のピストン2について、ガス室4を形成するところのトップリング5は、ピストン頂面18と平行に設けられており、他方セカンドリング6はスラスト側10に向かって下り傾斜して設けられている。即ち、セカンドリング6はスラスト側10においてトップリング5から遠く離れ、反スラスト側に近づくにつれて接近して設けられている。よって、トップリング5とセカンドリング6との間距離、即ちガス室4の上下方向巾9はスラスト側10において幅広く、反スラスト側11に近づくにつれて次第に幅狭になっている。また、シリンダ内面8のスラスト側10の上部位22には、複数のガス通路穴23が設けられている。ピストン2の降下行程において、ピストン2のトップリング5がガス通路穴23上を通過するとき、このガス通路穴23の凹み24を介して、ピストン2上方の燃焼室25とピストン2のガス室4とが連通し、燃焼室25の高温高圧燃焼ガス12がガス室4に導入され保持される。即ち、爆発膨張行程の初期において、ピストン2のトップリング5がシリンダ内面8の上部位のガス通路穴23を通過するとき、ピストン2の上方の燃焼室25とピストン2のガス室4とが通じ合い、高温高圧燃焼ガス12がガス室4に導入、保持される。このとき、ピストン2は側圧の作用を受けスラスト側10にシリンダ内面8に押し付けられようとするが、ガス室4に導入、保持された高温高圧燃焼ガス12によってスラスト側10から支持ピストン2に作用する側圧に対抗してされた状態で降下行程を降下する。本実施例往復動エンジン1によれば、エンジン運転中、即ち、ピストン2が往復運動中、ピストン2のガス室4には、高温高圧燃焼ガス12の導入流入、保持、排出が繰り返し行われていると共に、このガス室4内は半割リング13が上下動を続け、そのガス室4内の掃除行為を常に行っている。このため、ガス室4は繰り返して高温高圧燃焼ガス12の導入、保持を受けるが、半割リング13の掃除行為によって、ガス室4内、特に、セカンドランド7の表面19等にカーボンの付着、堆積の発生が防止される。また、上記半割リング13は、熱伝導率の低い金属板により形成されているため、ガス室4内に導入された高温高圧燃焼ガス12にさらされて高熱状態となっている。以後、ガス室4に導入された高温高圧燃焼ガス12はこの高熱状態の半割リング13に接し、その表面にさらされるためガス室4内での温度低下が抑制され、従って、高圧を保ち、ピストン2をスラスト側から十分に支持ガス圧フロートを続け、ピストン2とシリンダ3内面との摩擦抵抗を十分に減少させる。更に、本発明においては、ガス室4に導入された高温高圧燃焼ガス12は高熱状態となっている半割リングにさらされて高温を保ち得る結果、ガス室4内でのカーボンの付着、堆積の発生を更に好ましく防ぎうる。