硬化性樹脂組成物と、熱伝導性フィラーと、上記熱伝導性フィラーを所定の方向に整列させる充填材とを含有する熱伝導性組成物を含む熱伝導性シートにおいて、上記熱伝導性フィラーが、当該熱伝導性シートの厚み方向に沿って配向されており、上記充填材として、少なくとも窒化アルミニウムを含み、当該熱伝導性シートの表面を測定したときのJISZ8729及びJISZ8730記載のLab表色系におけるL値で表される明度Lが32.5以上である熱伝導性シート。上記窒化アルミニウムを5.1体積以上含む請求項1記載の熱伝導性シート。上記充填材として、上記窒化アルミニウムとは粒径の異なる球状の粒子を含む請求項2記載の熱伝導性シート。上記球状の粒子は、アルミナ粒子である請求項3記載の熱伝導性シート。上記熱伝導性フィラーは、炭素繊維であり、平均繊維長が100μm以上である請求項1乃至4のうちいずれか1記載の熱伝導性シート。硬化性樹脂組成物と、熱伝導性フィラーと、上記熱伝導性フィラーを所定の方向に整列させる充填材とを含有する熱伝導性組成物作成する熱伝導性組成物作成工程と、上記熱伝導性組成物作成工程で作成した熱伝導性組成物を柱状に形成するとともに、上記熱伝導性フィラーを上記柱状の長手方向に配向させる配向工程と、上記柱状の熱伝導性組成物を、長手方向と直交する方向に、超音波切断機により所定の寸法に切断して熱伝導性シートを得る切断工程とを有し、上記熱伝導性シートは、上記熱伝導性フィラーが、上記熱伝導性シートの厚み方向に沿って配向されており、上記充填材として、少なくとも窒化アルミニウムを含み、上記熱伝導性シートの表面を測定したときのJISZ8729及びJISZ8730記載のLab表色方式におけるL値で表される明度Lが32.5以上である熱伝導性シートの製造方法。上記配向工程は、上記熱伝導性組成物作成工程で作成した熱伝導性組成物を押出機で押出して、押出方向に沿って上記熱伝導性フィラーが配向した細長柱状の仮成型体を成型する仮成型工程と、複数の仮成型体を長手方向と直交する方向に隣接するように整列させ、整列させた複数の仮成型体を上記整列方向と略直交する方向に配設させた積層体を得る整列工程と、上記積層体を硬化させることにより、積層体を構成する複数の仮成型体同士が一体化した本成型体を成型する本成型工程とを含み、上記切断工程では、上記本成型体の長手方向と直交する方向に、超音波切断機により所定の寸法に切断して上記熱伝導性シートを得る請求項6記載の熱伝導性シートの製造方法。硬化性樹脂組成物と、熱伝導性フィラーと、上記熱伝導性フィラーを所定の方向に整列させる充填材とを含有する熱伝導性組成物を含む熱伝導性シートの表面を測定したときのJISZ8729及びJISZ8730記載のLab表色系におけるL値で表される明度Lを用いて、上記熱伝導性シートの熱伝導率を評価し、上記熱伝導性シートは、上記熱伝導性フィラーが、当該熱伝導性シートの厚み方向に沿って配向されており、上記充填材として、少なくとも窒化アルミニウムを含む熱伝導率評価方法。本発明は、このような実情に鑑みて提案されたものであり、厚み方向の熱伝導性が良好な熱伝導性シート及び熱伝導性シートの製造方法を提供することを目的とする。本件発明者は、鋭意検討の結果、熱伝導性シートの表面を測定したときのJISZ8729及びJISZ8730記載のLab表色系におけるL値で表される明度Lと熱伝導率との間に、高い相関関係があることを見出し、本発明を完成するに至った。本発明は、硬化性樹脂組成物と、熱伝導性フィラーを所定の方向に整列させる充填材とを含有する熱伝導性組成物を含む熱伝導性シートにおいて、熱伝導性フィラーが、熱伝導性シートの厚み方向に沿って配向されており、充填材として、少なくとも窒化アルミニウムを含み、熱伝導性シートの表面を測定したときのJISZ8729及びJISZ8730記載のLab表色系におけるL値で表される明度Lが32.5以上である。本発明に係る熱伝導性シートの製造方法は、硬化性樹脂組成物と、熱伝導性フィラーと、熱伝導性フィラーを所定の方向に整列させる充填材とを含有する熱伝導性組成物作成する熱伝導性組成物作成工程と、熱伝導性組成物作成工程で作成した熱伝導性組成物を柱状に形成するとともに、熱伝導性フィラーを柱状の長手方向に配向させる配向工程と、柱状の熱伝導性組成物を、長手方向と直交する方向に、超音波切断機により所定の寸法に切断して熱伝導性シートを得る切断工程とを有し、熱伝導性シートは、熱伝導性フィラーが、熱伝導性シートの厚み方向に沿って配向されており、充填材として、少なくとも窒化アルミニウムを含み、熱伝導性シートの表面を測定したときのJISZ8729及びJISZ8730記載のLab表色方式におけるL値で表される明度Lが32.5以上である。本発明に係る熱伝導率評価方法は、硬化性樹脂組成物と、熱伝導性フィラーと、熱伝導性フィラーを所定の方向に整列させる充填材とを含有する熱伝導性組成物を含む熱伝導性シートの表面を測定したときのJISZ8729及びJISZ8730記載のLab表色系におけるL値で表される明度Lを用いて、熱伝導性シートの熱伝導率を評価し、熱伝導性シートは、熱伝導性フィラーが、熱伝導性シートの厚み方向に沿って配向されており、充填材として、少なくとも窒化アルミニウムを含む。本発明によれば、熱伝導性シート中に少なくとも窒化アルミニウムを含み、熱伝導性シートの表面を測定したときのJISZ8729及びJISZ8730記載のLab表色系におけるL値で表される明度Lを32.5以上とすることにより、熱伝導性フィラーが熱伝導性シートの厚み方向に沿って配向され、熱伝導性シートの厚み方向の熱伝導性を良好にすることができる。以下、本発明の実施の形態以下、本実施の形態と称する。について、図面を参照しながら下記順序にて詳細に説明する。1.熱伝導性シート2.熱伝導性シートの製造方法3.他の熱伝導性シートの製造方法4.熱伝導率評価方法<1.熱伝導性シート>本実施の形態に係る熱伝導性シート1は、硬化性樹脂組成物と、熱伝導性フィラーと、熱伝導性フィラーを所定の方向に整列させる充填材とを含有する熱伝導性組成物を含み、熱伝導性フィラーが、熱伝導性シートの厚み方向に沿って配向されている。また、本実施の形態に係る熱伝導性シートは、熱伝導性シート中に少なくとも窒化アルミニウムを含み、熱伝導性シートの表面を測定したときのJISZ8729及びJISZ8730記載のLab表色系におけるL値で表される明度Lが32.5以上である。熱伝導性シートの表面を測定したときの明度Lを32.5以上とすることにより、熱伝導性フィラーが熱伝導性シートの厚み方向に沿って配向され、熱伝導性シートの厚み方向の熱伝導性を良好にすることができる。Lab表色系における明度Lと熱伝導率との間の相関関係について物体の色は、一般に、明度明るさ、色相色合い及び彩度鮮やかさの3つの要素からなる。これらを正確に測定し、表現するには、これらを客観的に数値化して表現する表色系が必要となる。このような表色系としては、例えば、Lab表色系が挙げられる。Lab表色系は、例えば、市販されている分光測色計などの測定器によって、容易に測定を行うことができる。Lab表色系は、例えば、JISZ8729及びJISZ8730に記載されている表色系であって、各色を球形の色空間に配置して示される。Lab表色系においては、明度を縦軸z軸方向の位置で示し、色相を外周方向の位置で示し、彩度を中心軸からの距離で示す。明度を示す縦軸z軸方向の位置は、Lで示される。明度Lの値は正の数であり、その数字が小さいほど明度が低いことになり、暗くなる傾向を持つ。具体的に、Lの値は黒に相当する0から白に相当する100まで変化する。また、球形の色空間をL=50の位置で水平に切断した断面図において、x軸の正方向が赤方向、y軸の正方向が黄方向、x軸の負方向が緑方向、y軸の負方向が青方向である。x軸方向の位置は、-60~60の値をとるaによって表される。y軸方向の位置は、-60~60の値をとるbによって表される。このように、aと、bは、色度を表す正負の数字であり、0に近づくほど黒くなる。色相及び彩度は、これらのaの値及びbの値によって表される。Lab表色系においては、明度Lが32以上になると白っぽくなり、明度Lが32未満になると黒っぽくなる。また、Lab表色系においては、aが-1未満になると緑っぽくなり、aが-1以上となると赤っぽくなる。また、bが-1未満になると青っぽくなり、bが1を超えると黄色っぽくなる。例えば、熱伝導性フィラーとして炭素繊維を含み、充填材として窒化アルミニウムとアルミナとを含む熱伝導性シートの断面をLab表色系を用いて黒色度を測定したときに、明度Lが32.5以上になると白っぽくなる。これは、明度Lが32.5以上になると、熱伝導性シートを切断面に対して垂直方向から観察したときに、熱伝導性シート中の熱伝導性フィラーの面積が少なくなり、また、白色のアルミナと窒化アルミニウムが熱伝導性シート表面に露出するためである。すなわち、明度Lが32.5以上になると、熱伝導性フィラーが、熱伝導性シートの厚み方向に沿って配向されていることを意味する。一方、熱伝導性フィラーとして炭素繊維を含み、充填材として窒化アルミニウムとアルミナとを含む熱伝導性シートの断面をLab表色系を用いて黒色度を測定したときに、明度Lが32.5未満になると黒っぽくなる。これは、明度Lが32.5未満になると、熱伝導性シートを切断面に対して垂直方向から観察したときに、熱伝導性シート中の熱伝導性フィラーの面積が多くなり、また、白色のアルミナと窒化アルミニウムが熱伝導性シート表面から露出されにくくなるためである。すなわち、明度Lが32.5未満になると、明度Lが32.5以上のときと比較して、熱伝導性フィラーが熱伝導性シートの厚み方向に沿って配向されなくなることを意味する。一般に、熱伝導率が高い熱伝導性フィラーを熱伝導性シートに充填すると、熱伝導性シートの熱伝導率が向上する。本来であれば、熱伝導性フィラーとして、例えばピッチ系炭素繊維を多量に充填すると、熱伝導率が向上すると考えられる。すなわち、熱伝導性シートの表面における明度Lが小さくなると、熱伝導率が向上すると考えられる。しかし、高い熱伝導率を得るには、熱伝導性フィラーの含有量を単純に増やすのではなく、充填材を添加して形状を保持するだけでなく、押出し時の熱伝導性組成物の粘度を下げて、熱伝導性フィラーを熱伝導性シートの厚み方向に沿って配向させることが重要となる。本件発明者は、鋭意検討の結果、熱伝導性シートの表面を測定したときのJISZ8729及びJISZ8730記載のLab表色系におけるL値で表される明度Lと熱伝導率との間に高い相関関係があることを見出した。また、熱伝導性フィラーを熱伝導性シートの厚み方向に沿って配向させるためには、熱伝導性フィラーの配合量よりも、熱伝導性フィラーよりも熱伝導率が低い窒化アルミニウムの配合量が大きく影響することを見出した。すなわち、熱伝導性シート中に少なくとも窒化アルミニウムを含み、熱伝導性シートの表面を測定したときの明度Lを32.5以上とすることにより、熱伝導性フィラーが熱伝導性シートの厚み方向に沿って配向され、熱伝導性シートの厚み方向の熱伝導性を良好にすることができる。硬化性樹脂組成物熱伝導性シートに含まれる硬化性樹脂組成物は、特に限定されず、例えば、シリコーン系接着剤、アクリル樹脂系接着剤等が用いられる。シリコーン系接着剤としては、縮合硬化型や付加硬化型のものを用いることができる。硬化性樹脂組成物の含有量は、特に限定されないが、例えば、25~45体積とすることができる。熱伝導性フィラー熱伝導性フィラーとしては、例えば、炭素繊維を用いることができ、特にピッチ系の炭素繊維を用いることが好ましい。ピッチ系の炭素繊維は、ピッチを主原料とし、溶融紡糸、不融化及び炭化などの各処理工程後に2000~3000°C又は3000°Cを超える高温で熱処理して黒鉛化させたものである。原料ピッチは、光学的に無秩序で偏向を示さない等方性ピッチと、構成分子が液晶状に配列し、光学的異方性を示す異方性ピッチメソフェーズピッチに分けられる。異方性ピッチから製造された炭素繊維は、等方性ピッチから製造された炭素繊維よりも機械特性に優れており、電気及び熱の伝導性が高くなる。そのため、メソフェーズピッチ系の黒鉛化炭素繊維を用いることが好ましい。熱伝導性フィラーの平均繊維長は、100μm以上であることが好ましい。熱伝導性フィラーの平均繊維長を100μm以上とすることにより、熱伝導性フィラーが同じ方向に整列しやすくなるため、熱伝導性シートの厚み方向の熱伝導性をより良好にすることができる。熱伝導性シート中の熱伝導性フィラーの含有量は、15~25体積とすることが好ましい。熱伝導性フィラーの含有量を15体積以上とすることにより、より効果的に熱抵抗値を下げることができるため、熱伝導性シートの厚み方向の熱伝導性をより良好にすることができる。また、熱伝導性フィラーの含有量を25体積以下とすることにより、例えば押出機で熱伝導性組成物を押出す際に、押出しが困難となることを防止することができる。充填材充填材は、熱伝導性組成物における熱伝導性フィラーとの流速の違いにより、所定の方向に熱伝導性フィラーを整列させやすくする、すなわち、熱伝導性フィラーを押出方向に沿って熱伝導性フィラーを配向させやすくするために用いられている。また、充填材は、熱伝導性材料として機能させるためにも用いられている。充填材としては、例えば、アルミナ、窒化アルミニウム、窒化ホウ素、酸化亜鉛、シリコン粉、金属粉末を用いることができ、少なくとも窒化アルミニウムが用いられる。窒化アルミニウムは、その分子内に窒素を有しており、この窒素が硬化性樹脂組成物の反応を阻害して、熱伝導性組成物の粘度の上昇を抑制する。そのため、充填材として、少なくとも窒化アルミニウムを用いることにより、充填材としてアルミナ粒子のみを用いたときと比較して、より効果的に熱伝導性フィラーを所定の方向、すなわち、熱伝導性シートの厚み方向に沿って配向させることができる。したがって、充填材として、少なくとも窒化アルミニウムを用いることにより、より効果的に熱伝導性フィラーを熱伝導性シートの厚み方向に沿って配向させることができるため、熱伝導性シートの厚み方向の熱伝導性を良好にすることができる。また、充填材としては、粒径が異なる2種以上の球状粒子を用いることにより、より効果的に、熱伝導性シートの厚み方向に沿って熱伝導性フィラーを配向させやすくすることができる。その結果、熱伝導性シートの表面を測定したときのJISZ8729及びJISZ8730記載のLab表色系におけるL値で表される明度Lをより確実に32.5以上とすることができる。このように、充填材として、粒径が異なる2種以上の球状粒子を用いることにより、熱伝導性フィラーが熱伝導性シートの厚み方向に沿って配向されるため、熱伝導性シートの厚み方向の熱伝導性をより良好にすることができる。熱伝導性シート中の充填材の含有量は、40~50体積とすることが好ましい。また、窒化アルミニウムは、熱伝導性シート中において5.1体積以上含むことが好ましい。熱伝導性シート中における窒化アルミニウムの含有量を5.1体積以上とすることにより、熱伝導性組成物の粘度の上昇を効果的に抑制し、より効果的に熱伝導性フィラーを熱伝導性シートの厚み方向に沿って配向させることができる。その結果、熱伝導性シートの表面を測定したときのJISZ8729及びJISZ8730記載のLab表色系におけるL値で表される明度Lを、より効果的に32.5以上とすることができる。このように、熱伝導性シート中における窒化アルミニウムの含有量を5.1体積以上とすることにより、伝導性シートの厚み方向の熱伝導性をより良好にすることができる。充填材の平均粒子径は、0.5~5μmであることが好ましい。充填材の平均粒子径を0.5μm以上5μm以下とすることにより、熱伝導性材料として十分に機能し、また、熱伝導性組成物中において、熱伝導性フィラーの配向が乱されにくくなるため、熱伝導性シート1の厚み方向の熱伝導性をより良好にすることができる。また、充填材として、上述したように、粒径が異なる2種以上の球状粒子を用いた場合には、大きい球状粒子を2~5μmとし、小さい球状粒子を0.3~2μmとすることが好ましい。これにより、より効果的に、熱伝導性シートの厚み方向に沿って熱伝導性フィラーを配向させやすくすることができる。その結果、熱伝導性シートの表面を測定したときのJISZ8729及びJISZ8730記載のLab表色系におけるL値で表される明度Lをより確実に32.5以上とすることができる。なお、上述した説明では、Lab表色系を例に挙げたが、表色系の選び方は、特に限定されるものではなく、Lab表色系に換算可能な表色系であればよい。例えば、XYZ表色系、LCh表色系であってもよい。<2.熱伝導性シートの製造方法>上述した熱伝導性シート1は、例えば、以下のような製造方法によって作製することができる。本実施の形態に係る熱伝導性シートの製造方法は、図1に示すように、熱伝導性組成物作成工程S1と、配向工程S2と、切断工程S3とを有する。熱伝導性組成物作成工程S1熱伝導性組成物作成工程S1においては、上述した熱伝導性組成物を作成する。熱伝導性組成物中の配合量は、例えば、熱伝導性フィラーを15~25体積とし、充填材を40~50体積とすることが好ましい。また、熱伝導性組成物において、充填材として、窒化アルミニウムを5.1体積以上含有させることが好ましい。配向工程S2配向工程S2においては、熱伝導性組成物作成工程S1で作成した熱伝導性組成物を柱状に形成するとともに、熱伝導性フィラーを柱状の長手方向に配向させる。配向工程S2においては、例えば、離型材を塗布した金型の中に押出しすることによって、図2に示すように、熱伝導性フィラーが柱状の長手方向Lに配向された柱状の熱伝導性組成物2を形成することができる。また、配向工程S2においては、例えば、熱伝導性組成物作成工程S1で作成した熱伝導性組成物を、離型材を塗布したポリエステルフィルム上に塗布して図2に示すような柱状の熱伝導性組成物2を形成してもよい。切断工程S3切断工程S3においては、配向工程S2で形成した柱状の熱伝導性組成物2を、長手方向と直交する方向に、超音波切断機により所定の寸法に切断して熱伝導性シート1を得る。切断工程S3においては、例えば、図2及び図3に示すように、超音波切断機3を用いて、柱状の熱伝導性組成物2の長手方向Lと直交する方向Vに柱状の熱伝導性組成物2を超音波カッター4でスライスすることにより、熱伝導性フィラーの配向を保った状態で熱伝導性シート1を形成することができる。そのため、熱伝導性フィラーの配向が厚み方向に維持され、熱伝導特性が良好な熱伝導性シート1を得ることができる。超音波切断機3は、図3に示すように、柱状の熱伝導性組成物2が載置されるワークテーブル5と、超音波振動を加えながらワークテーブル5上の柱状の熱伝導性組成物2をスライスする超音波カッター4とを備える。ワークテーブル5は、金属製の移動台6上に、シリコーンラバー7が配設されている。移動台6は、移動機構8によって所定の方向に移動可能とされ、柱状の熱伝導性組成物2を超音波カッター4の下部へ、順次、送り操作する。シリコーンラバー7は、超音波カッター4の刃先を受けるに足りる厚さを有する。ワークテーブル5は、シリコーンラバー7上に柱状の熱伝導性組成物2が載置されると、超音波カッター4のスライス操作に応じて移動台6が所定方向へ移動され、柱状の熱伝導性組成物2を順次超音波カッター4の下部に送る。超音波カッター4は、柱状の熱伝導性組成物2をスライスするナイフ9と、ナイフ9に超音波振動を付与する超音波発振機構10と、ナイフ9を昇降操作する昇降機構11とを有する。ナイフ9は、ワークテーブル5に対して刃先が向けられ、昇降機構11によって昇降操作されることによりワークテーブル5上に載置された柱状の熱伝導性組成物2をスライスしていく。ナイフ9の寸法や材質は、柱状の熱伝導性組成物2の大きさや組成等に応じて決定される。例えば、ナイフ9は、幅40mm、厚さ1.5mm、刃先角度10°の鋼からなる。超音波発振機構10は、ナイフ9に対して柱状の熱伝導性組成物2のスライス方向に超音波振動を付与するものであり、例えば、発信周波数が20.5kHzで、振幅を50μm、60μm、70μmの3段階に調整可能とされている。このような超音波切断機3は、超音波カッター4に超音波振動を付与しながら柱状の熱伝導性組成物2をスライスしていくことにより、熱伝導性シート1の熱伝導性フィラーの配向を熱伝導性シート1の厚み方向に保つことができる。超音波切断機3によって超音波振動を付与しながらスライスした熱伝導性シート1は、超音波振動を付与せずにスライスした熱伝導性シートに比べて、熱抵抗が低く抑えられる。超音波切断機3は、超音波カッター4にスライス方向への超音波振動を付与していることから、界面熱抵抗が低く、熱伝導性シート1の厚み方向に配向されている熱伝導性フィラーがナイフ9によって横倒しされ難いことによる。一方、超音波振動を付与せずにスライスした熱伝導性シートでは、ナイフの摩擦抵抗によって熱伝導性フィラーの配向が乱れ、切断面への露出が減少してしまい、そのため、熱抵抗が上昇してしまう。したがって、超音波切断機3を用いることにより、熱伝導特性に優れた熱伝導性シート1を得ることができる。以上のような熱伝導性シートの製造方法によれば、熱伝導性フィラーが、熱伝導性シート1の厚み方向に沿って配向されており、熱伝導性シート1の表面を測定したときのJISZ8729及びJISZ8730記載のLab表色方式におけるL値で表される明度Lが32.5以上である熱伝導性シート1を得ることができる。<3.他の熱伝導性シートの製造方法>熱伝導性シート1は、以下のような製造方法により作製してもよい。すなわち、図4に示すように、上述した熱伝導性シートの製造方法の配向工程S2において、仮成型工程S21と、整列工程S22と、本成型工程S23とを有してもよい。このような熱伝導性シートの製造方法によれば、熱伝導性シート1の表面を測定したときのJISZ8729及びJISZ8730記載のLab表色系におけるL値で表される明度Lが32.5以上である熱伝導性シート1を、より確実に得ることができる。すなわち、熱伝導性シート1中の熱伝導性フィラーをより確実に同じ方向に整列させることができ、熱伝導性シート1の厚み方向の熱伝導性をより良好にすることができる。なお、以下の説明では、上述した熱伝導性組成物作成工程S1については、その詳細な説明を省略する。仮成型工程S21仮成型工程S21では、図5Aに示すように、熱伝導性組成物作成工程S1で作成した熱伝導性組成物12を押出機13で押出して、押出方向に沿って熱伝導性フィラーが配向した細長柱状の仮成型体14以下、仮成型体14と称する。を成型する。押出機13は、例えば、図5Aに示すように、細長状の筒形に構成されており、熱伝導性組成物12が排出される側の開口部12Bの口径W2が、本体部12Aの内径W1よりも縮径していることが好ましい。また、押出機13は、本体部12Aの内径W1が、長手方向の所定位置から押出方向に向かってテーパー状に縮径して、開口部12Bの口径W2が、本体部12Aの内径W1よりも縮径していてもよい。熱伝導性組成物12をこのような押出機13で押出して、押出機13内において本体部12Aの内径W1よりも縮径している部分に向かって熱伝導性組成物12を通過させることによって、熱伝導性フィラーが押出方向に沿いやすくなる。これにより、仮成型体14の長手方向に熱伝導性フィラーをより確実に配向させることができる。例えば、押出機13は、熱伝導性組成物12中の熱伝導性フィラーの含有量が15~25体積であるときには、開口部12Bの口径W2を1.5~9.5mm程度とすることが好ましい。この場合において、開口部12Bの口径W2を1.5mm以上とすることにより、熱伝導性組成物12を押出機13で押出す際に、押出しが困難となることを防止することができる。また、開口部12Bの口径W2を9.5mm以下とすることにより、熱伝導性フィラーの配向が乱されにくくなるため、熱伝導性シート1の厚み方向の熱伝導性をより良好にすることができる。押出機13において、開口部12Bの断面形状は、例えば、円状、三角状、矩形状、正方形状とすることができるが、矩形状又は正方形状とすることが好ましい。開口部12Bの断面形状を矩形状又は正方形状とすることにより、仮成型体14が角柱状となる。そのため、整列工程S22において、複数の仮成型体14を長手方向と直交する方向に隣接するように整列させ、整列させた複数の仮成型体14を整列方向と略直交する方向に配設させた積層体14A以下、積層体14Aと称する。を得る際に、積層体14Aの間に隙間が生じにくくなる。これにより、積層体14A中に気泡が含まれにくくなるため、本成型工程S23において、より難燃性に優れた本成型体16を得ることができる。仮成型体14は、押出機13による押出方向に沿って熱伝導性フィラーが配向しており、細長柱状の形状、例えば、細長の四角柱状、細長の三角柱状、細長の円柱状である。整列工程S22整列工程S22においては、例えば、図5B、図5C、図6に示すように、仮成型工程S21で成形した複数の仮成型体14を長手方向と直交する方向に隣接するように整列させ、積層体14Aを得る。例えば、整列工程S22においては、所定の枠15内に、仮成型体14を整列させ、直方体状や立方体状に仮成型体14を配設させた積層体14Aを得る。枠15は、本成型工程S23において本成型体16を成型する際に、積層体14Aを固定する固定手段として用いられ、積層体14Aが大きく変形してしまうことを防止する。枠15は、例えば金属で形成されている。本成型工程S23本成型工程S23においては、例えば、図5Dに示すように、整列工程S22で得られた積層体14Aを硬化させることにより、図5E及び図7A、Bに示すように、積層体14Aを構成する仮成型体14同士が一体化した本成型体16を成型する。積層体14Aを硬化させる方法としては、例えば、積層体14Aを加熱装置で加熱する方法や、積層体14Aを加熱加圧装置で加熱加圧する方法が挙げられる。また、熱伝導性組成物12を構成する硬化性樹脂組成物としてアクリル樹脂を用いたときには、例えば、イソシアネート化合物を熱伝導性組成物12中に含有させることにより、積層体14Aを常温で硬化させることが可能である。これらの積層体14Aを硬化させる方法としては、積層体14Aを加熱加圧装置で加熱加圧する方法、すなわち、積層体14Aを硬化させる際に、積層体14Aを構成する複数の仮成型体14の長手方向に直交する方向垂直方向にプレスすることが好ましい。このように積層体14Aをプレスすることにより、積層体14A中から気泡をより確実に取り除くことができるため、本成型工程S23において、より難燃性に優れた本成型体16を得ることが可能となる。切断工程S4では、本成型工程S23で成形した本成型体16を、仮成型体14の長手方向と直交する方向に、超音波切断機3により、所定の寸法に切断する。超音波切断機3は、熱伝導性シート1を得るために本成型体16を個々の熱伝導性シート1にスライスする。超音波切断機3を用いて、仮成型体14の長手方向と直交する矢印方向に本成型体16を超音波カッター4でスライスすることにより、熱伝導性フィラーの配向を保った状態で熱伝導性シート1を形成することができる。そのため、熱伝導性フィラーの配向が厚み方向に維持された熱伝導特性が良好な熱伝導性シート1を得ることができる。<4.熱伝導率評価方法>本実施の形態に係る熱伝導率評価方法は、上述した熱伝導性シート1の表面を測定したときのJISZ8729及びJISZ8730記載のLab表色系におけるL値で表される明度Lを用いて、熱伝導性シート1の熱伝導率を評価する。例えば、熱伝導性シート1の表面を測定したときの明度Lが32.5以上であるときには、熱伝導性フィラーが熱伝導性シート1の厚み方向に沿って配向されるため、熱伝導性シート1の厚み方向の熱伝導性が良好と評価することができる。また、熱伝導性シート1の表面を測定したときの明度Lが32.5未満であるときには、熱伝導性フィラーが熱伝導性シート1の厚み方向に沿って配向されていないため、熱伝導性シート1の厚み方向の熱伝導性が良好ではないと評価することができる。以下、本発明の実施例について説明する。なお、本発明は、これらの実施例に限定されるものではない。本実施例では、実施例1~6及び比較例1~3で得られた熱伝導性シートについて、実施例1実施例1では、2液性の付加反応型液状シリコーン樹脂に、平均粒径3μmのアルミナ粒子充填材電気化学工業株式会社製、製品名:DAW-0324体積と、平均粒径1μmの窒化アルミニウム粒子株式会社トクヤマ社製18.3体積と、平均長軸長さ150μm、平均短軸長さ8μmのピッチ系炭素繊維熱伝導性フィラー帝人株式会社製、商品名:ラヒーマR-A30124.1体積とを分散させて、シリコーン樹脂組成物熱伝導性組成物を調製した。2液性の付加反応型液状シリコーン樹脂は、シリコーンA液ビニル基を有するオルガノポリシロキサン16.8体積と、シリコーンB液H-Si基を有するオルガノポリシロキサン18.8体積とを混合したものである。得られたシリコーン樹脂組成物を、離型材を塗布した金型20mm×20mmの中に押し出ししてシリコーン成型体を成型した。得られたシリコーン成型体をオーブンにて100°Cで1時間硬化してシリコーン硬化物とした。得られたシリコーン硬化物を、厚み2.0mmとなるように超音波カッターで切断し、厚み2.0mmの熱伝導性シートを得た。超音波カッターのスライス速度は、毎秒50mmとした。また、超音波カッターに付与する超音波振動は、発振周波数を20.5kHzとし、振幅を60μmとした。実施例2実施例2では、シリコーンA液16.8体積と、シリコーンB液18.8体積とを混合した2液性の付加反応型液状シリコーン樹脂に、平均粒径3μmのアルミナ粒子電気化学工業株式会社製、製品名:DAW-0311.7体積と、平均粒径1μmの窒化アルミニウム粒子株式会社トクヤマ社製31.2体積と、平均長軸長さ150μm、平均短軸長さ8μmのピッチ系炭素繊維帝人株式会社製、商品名:ラヒーマR-A30123.5体積とを分散させて、シリコーン樹脂組成物を調製したこと以外は、実施例1と同様にして熱伝導性シートを得た。実施例3実施例3では、シリコーンA液18.8体積と、シリコーンB液18.8体積とを混合した2液性の付加反応型液状シリコーン樹脂に、平均粒径3μmのアルミナ粒子電気化学工業株式会社製、製品名:DAW-0320.2体積と、平均粒径1μmの窒化アルミニウム粒子株式会社トクヤマ社製20.1体積と、平均長軸長さ150μm、平均短軸長さ8μmのピッチ系炭素繊維帝人株式会社製、商品名:ラヒーマR-A30124.1体積とを分散させて、シリコーン樹脂組成物を調製したこと以外は、実施例1と同様にして熱伝導性シートを得た。実施例4実施例4では、シリコーンA液18.8体積と、シリコーンB液18.8体積とを混合した2液性の付加反応型液状シリコーン樹脂に、平均粒径3μmのアルミナ粒子電気化学工業株式会社製、製品名:DAW-0328体積と、平均粒径1μmの窒化アルミニウム粒子株式会社トクヤマ社製14.3体積と、平均長軸長さ150μm、平均短軸長さ8μmのピッチ系炭素繊維帝人株式会社製、商品名:ラヒーマR-A30120.1体積とを分散させて、シリコーン樹脂組成物を調製した。得られたシリコーン樹脂組成物を、離型材を塗布したポリエステルフィルム上に塗布積層塗布してシリコーン成型体を作製した。得られたシリコーン成型体をオーブンにて100°Cで1時間加熱してシリコーン硬化物とした。得られたシリコーン硬化物を、厚み2.0mmとなるように超音波カッターで切断し、厚み2.0mmの熱伝導性シートを得た。超音波カッターのスライス速度は、毎秒50mmとした。また、超音波カッターに付与する超音波振動は、発振周波数を20.5kHzとし、振幅を60μmとした。実施例5実施例5では、シリコーンA液18.8体積と、シリコーンB液18.8体積とを混合した2液性の付加反応型液状シリコーン樹脂に、平均粒径3μmのアルミナ粒子電気化学工業株式会社製、製品名:DAW-0337.2体積と、平均粒径1μmの窒化アルミニウム粒子株式会社トクヤマ社製5.1体積と、平均長軸長さ150μm、平均短軸長さ8μmのピッチ系炭素繊維帝人株式会社製、商品名:ラヒーマR-A30120.1体積とを分散させて、シリコーン樹脂組成物を調製したこと以外は、実施例1と同様にして熱伝導性シートを得た。実施例6実施例6では、シリコーンA液17.1体積と、シリコーンB液17.1体積とを混合した2液性の付加反応型液状シリコーン樹脂に、平均粒径1μmの窒化アルミニウム粒子株式会社トクヤマ社製42.6体積と、平均長軸長さ150μm、平均短軸長さ8μmのピッチ系炭素繊維帝人株式会社製、商品名:ラヒーマR-A301232体積とを分散させて、シリコーン樹脂組成物を調製したこと以外は、実施例1と同様にして熱伝導性シートを得た。比較例1比較例1では、シリコーンA液18.8体積と、シリコーンB液18.8体積とを混合した2液性の付加反応型液状シリコーン樹脂に、平均粒径3μmのアルミナ粒子電気化学工業株式会社製、製品名:DAW-0342.3体積と、平均長軸長さ150μm、平均短軸長さ8μmのピッチ系炭素繊維帝人株式会社製、商品名:ラヒーマR-A30124.1体積とを分散させて、シリコーン樹脂組成物を調製したこと以外は、実施例1と同様にして熱伝導性シートを得た。比較例2比較例2では、シリコーンA液18.8体積と、シリコーンB液18.8体積とを混合した2液性の付加反応型液状シリコーン樹脂に、平均粒径3μmのアルミナ粒子電気化学工業株式会社製、製品名:DAW-0341.3体積と、平均長軸長さ150μm、平均短軸長さ8μmのピッチ系炭素繊維帝人株式会社製、商品名:ラヒーマR-A30120.1体積とを分散させて、シリコーン樹脂組成物を調製したこと以外は、実施例4と同様にして熱伝導性シートを得た。比較例3比較例3では、シリコーンA液18体積と、シリコーンB液18体積とを混合した2液性の付加反応型液状シリコーン樹脂に、平均粒径3μmのアルミナ粒子電気化学工業株式会社製、製品名:DAW-0344.8体積と、平均長軸長さ150μm、平均短軸長さ8μmのピッチ系炭素繊維帝人株式会社製、商品名:ラヒーマR-A30119.2体積とを分散させて、シリコーン樹脂組成物を調製したこと以外は、実施例1と同様にして熱伝導性シートを得た。実施例1~実施例6、比較例1~比較例3の条件等をまとめたものを表1に示す。ピッチ系炭素繊維の配向性についてピッチ系炭素繊維の配向性は、熱伝導性シートの断面をSEMで観察することと、Lab表色系を用いた黒色度の測定とによって評価した。実施例1~実施例6で得られた熱伝導性シートの断面をSEMで観察したところ、ピッチ系炭素繊維が熱伝導性シートの厚み方向に対して配向していた。特に、実施例1~実施例3、実施例5及び実施例6で得られた熱伝導性シートは、実施例4で得られた熱伝導性シートと比較して、より良好にピッチ系炭素繊維が熱伝導性シートの厚み方向に沿って配向されていた。これは、実施例1~実施例3、実施例5及び実施例6では、離型材を塗布した金型の中に押出ししてシリコーン成型体を成型したためと考えられる。一方、比較例1~比較例3で得られた熱伝導性シートの断面をSEMで観察したところ、実施例1~実施例6で得られた熱伝導性シートと比較して、ピッチ系炭素繊維が熱伝導性シートの厚み方向に対して配向していなかった。また、熱伝導性シートの断面について、Lab表色系を用いて黒色度を測定した。黒色度の指標として、JISZ8729に規定されているLab表色系を表される色表示方法を用いた。Lab表色系を用いた黒色度の測定には、分光光度計製品名:CM-700d、コニカミノルタセンシング株式会社製を用いた。実施例1~実施例6で得られた熱伝導性シートは、熱伝導性シートの表面を測定したときのJISZ8729記載のLab表色系におけるL値で表される明度Lが32.5以上であった。一方、比較例1~比較例3で得られた熱伝導性シートは、熱伝導性シートの表面を測定したときのJISZ8729記載のLab表色系におけるL値で表される明度Lが32.5未満であった。この結果から、実施例1~実施例6で得られた熱伝導性シートは、比較例1~比較例3で得られた熱伝導性シートと比較して、より効果的にピッチ系炭素繊維が熱伝導性シートの厚み方向に沿って配向されていると考えられる。これらの結果から、熱伝導性シート中に窒化アルミニウムを含み、熱伝導性シートの表面を測定したときのLab表色系におけるL値で表される明度Lが32.5以上であることにより、ピッチ系炭素繊維が熱伝導性シートの厚み方向に沿って配向され、熱伝導性シートの厚み方向の熱伝導性を良好にできることが分かった。熱伝導率の評価について実施例1~実施例6、比較例1~比較例3で得られた熱伝導性シートの熱伝導率の測定結果を表1に示す。熱伝導率の評価は、ASTM-D5470に準拠した測定方法により行った。実施例1~実施例6で得られた熱伝導性シートは、熱伝導性シートの厚み方向における熱抵抗値が、熱伝導性シートの断面全体で22.3~33.1W/mKであり、厚み方向の熱伝導性が良好であることが分かった。これは、実施例1~実施例6で得られた熱伝導性シートは、熱伝導性シートの表面を測定したときのLab表色系におけるL値で表される明度Lが32.5以上であったため、ピッチ系炭素繊維が熱伝導性シートの厚み方向に沿って配向され、熱伝導性シートの厚み方向の熱伝導性を良好にすることができたと考えられる。一方、比較例1~比較例3で得られた熱伝導性シートは、熱抵抗値が20.2W/mK以下であり、実施例1~実施例6で得られた熱伝導性シートと比較して、厚み方向の熱伝導性が良好でないことが分かった。これは、比較例1~比較例3で得られた熱伝導性シートは、熱伝導性シート中に窒化アルミニウムが含有されておらず、また、熱伝導性シートの表面を測定したときのLab表色系におけるL値で表される明度Lが32.5以上ではないためと考えられる。外観評価について不良率の評価は、シリコーン硬化物から熱伝導性シートをスライスしたときに、熱伝導性シートの表面に気泡を巻き込んでいたり、熱伝導性シートに貫通孔があったものの数に基づいて行った。気泡の有無と、シートに貫通孔があるかは、熱伝導性シートの断面を目視することによって判断した。実施例1~実施例6で得られた熱伝導性シートは、熱伝導性シートの表面に気泡が巻き込まれておらず、また、熱伝導性シートに貫通穴が存在していないため、不良率が5未満と低かった。一方、比較例1で得られた熱伝導性シートは、表面に気泡が巻き込まれており、また、シートに貫通穴が存在したため、不良率が28と高かった。これは、熱伝導性シート中に窒化アルミニウムが含まれていないことにより、シリコーン樹脂組成物の分散性が悪かったためと考えられる。比較例2で得られた熱伝導性シートは、積層塗布により作製したため、比較例1と比べて気泡の量が少なくなり、また、比較例1と比べて不良率を下げることができたものの、ピッチ系炭素繊維の配向が乱れ、熱伝導率のばらつきが大きかった。これは、熱伝導性シート中に窒化アルミニウムが含まれておらず、また、積層塗布によりシリコーン成型体を作製したためと考えられる。比較例3で得られた熱伝導性シートは、熱伝導性シートの表面に気泡が巻き込まれておらず、また、熱伝導性シートに貫通穴が存在していないため、不良率が5未満と低かった。しかし、実施例1~実施例6と比較して、熱伝導率が良好ではなかった。これは、比較例3で得られた熱伝導性シート中に窒化アルミニウムが含まれておらず、また、アルミナの配合量が多すぎたためと考えられる。