"黄銅合金において、銅、亜鉛、硫黄、および鉛、を有してなり、前記鉛が前記合金の0.25未満を構成し、前記硫黄が前記合金の約0.025から約1を構成し、前記合金が約240MPaから約530MPaの引張強さを有し、前記合金がケイ素を含まないことを特徴とする合金。前記銅が前記合金の約57から約98を構成することを特徴とする請求項1記載の合金。前記亜鉛が前記合金の約2.0から約43を構成することを特徴とする請求項1記載の合金。約0.02未満のリンをさらに含むことを特徴とする請求項1記載の合金。黄銅合金において、約57から約98の銅、約2から約43の亜鉛、および約0.025から約1.0の硫黄、を有してなり、前記合金が約240MPaから約530MPaの引張強さを有し、前記合金がケイ素を含まないことを特徴とする合金。約0.025未満の鉛をさらに含むことを特徴とする請求項5記載の合金。約200MPaから約450MPaの降伏強さを有することを特徴とする請求項1記載の合金。前記亜鉛が前記合金の約5を構成することを特徴とする請求項1記載の合金。前記亜鉛が前記合金の約10を構成することを特徴とする請求項1記載の合金。前記亜鉛が前記合金の約15を構成することを特徴とする請求項1記載の合金。前記亜鉛が前記合金の約40を構成することを特徴とする請求項1記載の合金。約0.5未満の鉛含有量を有することを特徴とする請求項5記載の合金。約0.01未満の鉛含有量を有することを特徴とする請求項5記載の合金。約200MPaから約450MPaの降伏強さを有することを特徴とする請求項14記載の合金。約57から約98の銅、約2から約43の亜鉛、および約0.025から約1.0の硫黄とテルルのブレンドを有してなる黄銅合金であって、前記合金が約240MPaから約530MPaの引張強さを有し、前記合金がケイ素を含まないことを特徴とする合金。上述した合金は実質的に鉛を含まない合金を生成するが、それらは、鉛含有合金と同じ機械加工性を持っていない。このため、給排水設備などの最終製品を製造するために使用される設備に相当な改善が必要になる。その上、鉛製品の製造中に生成されるスクラップは大抵、最終製品の製造業者が容易に再利用することができない。再利用は、典型的に、合金の製造業者にしか行うことができない。スクラップを最初の鋳造工場に発送する費用のために、最終製品の製品コスト全体が増加してしまう。それゆえ、鉛含有製品のものと類似の機械加工性を示し、顧客が再利用できる無鉛黄銅合金が必要とされている。本発明は、典型的に黄銅組成物に加えられる、鉛の代用物として、約0.20から1.5のテルル、硫黄または硫黄とテルルのブレンドを含有する黄銅合金を含む。一連の実施の形態において、テルル、硫黄またはテルル/硫黄ブレンドは約0.4から約1.0に及ぶ。その結果得られた合金は、典型的に、約0.025未満から、約0.001未満の鉛含有量を有し、これは無鉛と考えられる。その合金は、合金にケイ素が全く加えられないという点で、実質的に無ケイ素でもある。存在する唯一のケイ素は、合金に使用される他の金属に関連して一般に見られる微量である。例えば、存在するケイ素は、合金に使用される金属の1,000百万分率ppm、100ppm、10ppm、1ppm、0.1ppm、0.01ppm、0.001ppm、0.0001ppm未満であり、いくつかの場合には、合金に使用される金属は、完全にケイ素を含まない。本発明の黄銅合金は、典型的に、約98から約57の銅含有量、約43から約2の亜鉛含有量、約1.0から約0.02のテルル含有量、約0.025から約0.001の鉛含有量、および約0.05の最大リン含有量を有する。テルルの代わりに硫黄を使用する場合、硫黄含有量は、黄銅合金の約1.5から約0.02に及ぶ。いくつかの場合には、硫黄含有量は、黄銅合金の1.5と0.5の間、黄銅合金の1.4と0.5の間、黄銅合金の1.2と0.5の間、黄銅合金の1.0と0.5の間、黄銅合金の0.9と0.5の間、黄銅合金の0.7と0.5の間、黄銅合金の1.5と0.75の間、黄銅合金の1.5と0.80の間、黄銅合金の1.5と1.0の間、黄銅合金の1.5と1.2の間、黄銅合金の1.5と1.4の間、黄銅合金の1.25と0.5の間、または黄銅合金の075と0.5の間に及ぶ。テルルと硫黄のブレンドを使用する場合、それらは、重ねて、黄銅合金の1.5と0.02の間、黄銅合金の1.5と0.5の間、黄銅合金の1.4と0.5の間、黄銅合金の1.2と0.5の間、黄銅合金の1.0と0.5の間、黄銅合金の0.9と0.5の間、黄銅合金の0.7と0.5の間、黄銅合金の1.5と0.75の間、黄銅合金の1.5と0.80の間、黄銅合金の1.5と1.0の間、黄銅合金の1.5と1.2の間、黄銅合金の1.5と1.4の間、黄銅合金の1.25と0.5の間、または黄銅合金の075と0.5の間に及ぶ。いくつかの例において、テルルと硫黄の比は所定の比であり、テルル対硫黄の比は、1000:1から1:1000、100:1から1:100、10:1から1:10、1000:1から1:1、1:1から1:1000に及ぶ。いくつかの例において、テルルと硫黄の量は、百分率として表され、硫黄は、硫黄/テルルブレンドの総量の百分率である。それらの例において、硫黄/テルルブレンド中の硫黄の百分率は、硫黄/テルルブレンドの99、95、90、85、80、75、70、65、60、55、50、45、40、35、30、25、20、15、10または5、もしくは1から99または硫黄/テルルブレンドの間の任意の範囲に及ぶ。上述したように、テルルまたは硫黄の使用に加え、テルルと硫黄のブレンドを使用することもできる。これらのブレンドは、約1から約99のテルルと残りの量の硫黄からなる。結果として得られた合金は、優れた機械加工性および導電率を示す。合金の組成に応じて、引張強さは240MPaと530MPaの間で様々であり、降伏強さは約200から約450MPaまで様々である。導電率は約28から約49IACSに及ぶ。本発明の新規の合金の機械加工性は、鉛含有組成物に関するものに似ている。これにより、新規の合金を使用して衛生器具などの完成製品を製造するために必要な設備の改善の量が少なくなるか、なくなる。新規の合金の組成により、最終製品の製造業者は、製造プロセス自体からのスクラップを再利用することが可能になる。これにより、再利用のために合金の製造業者にスクラップを戻す必要がなくなる。本発明のさらに別の重要な特徴は、約15未満または約0.0001から15未満の亜鉛を含有する合金が優れた脱亜鉛現象抵抗を示すことである。先の説明は、以下の本発明の詳細な説明をよりよく理解できるように、本発明の特徴および技術的利点をかなり広く概説してきた。本発明の請求項の主題を形成する、本発明の追加の特徴および利点が以下に記載されている。開示された概念および特定の実施の形態は、本発明の同じ目的を達成するための他の構造を設計するまたは改良するための基礎として容易に利用できることが当業者には認識されよう。そのような同等の構造は、添付の特許請求の範囲に述べられた本発明の精神および範囲から逸脱しないことも当業者には明確に理解されよう。さらに別の目的と利点と共に、構成と動作方法の両方に関する本発明の特徴であると考えられる新規の特徴は、添付の図面と共に考えたときに、以下の説明からよりよく理解されるであろう。しかしながら、図面の各々は、図解と説明の目的のためだけに提供されており、本発明の限定の定義として意図されていないことを明白に理解すべきである。本発明の黄銅合金は、銅を約1050°Cの温度で最初に溶融することによって調製される。次いで、溶融銅に亜鉛とテルルを加える。次いで、水平または垂直鋳造法を使用して、黄銅合金をビレット中に注入する。硫黄またはテルル/硫黄ブレンドを使用する場合、それらは亜鉛と共に加える。合金を製造するために使用される銅は、典型的に、少なくとも99.95の銅および0.05までの不純物を含む高級で未汚染の純粋な銅スクラップまたは銅陰極である。鉛は、使用される銅の0.025未満を構成する典型的な不純物である。本発明の合金の形成において、銅は、合金の約57.00から約98.00を構成する。亜鉛は、合金の約2.00から約43.00を構成する、次に主要な成分である。テルル、硫黄およびテルル/硫黄ブレンドは、鉛の代替物として使用される。鉛と同様に、テルル、硫黄またはテルル/硫黄ブレンドは、鉛のマイナスの寄与なく、合金の機械加工性を改善するために加えられる。テルル、硫黄またはテルル/硫黄ブレンドは、合金の約0.20から約1.5に及ぶ量で加えられる。一連の実施の形態において、テルル、硫黄またはテルル/硫黄ブレンドは、約0.4から約1.0に及ぶ。1つの実施の形態において、テルルは合金の約0.5を構成する。使用されるテルル、硫黄またはテルル/硫黄ブレンドの量は、銅のレベルが減少するにつれて、使用されるテルルの量が増加するので、一部には、合金中に使用される銅の量に依存する。鉛と同様に、テルル、硫黄またはテルル/硫黄ブレンドを合金に添加すると、図1~6に示される合金のように、合金の銅相と亜鉛相に不連続性が生じる。これらの不連続性の良好な分散が、合金の改善された機械加工性をもたらす。本発明の利点の1つは、本発明の合金が、著しく少量のテルル、硫黄またはテルル/硫黄ブレンドを使用しながら、鉛含有合金のものと類似の機械加工性を示すことである。黄銅合金に加えてもよい他の材料としては、ヒ素、ニッケル、マンガン、およびリンが挙げられる。リンを使用する場合、存在する量は、典型的に、合金の0.05未満である。ケイ素は、一般に、合金には加えられず、無ケイ素かつ無鉛の合金が得られる。結果として得られる合金は、一般に、極限引張強さUTSにより示される、約240から約530MPaに及ぶ優れた機械加工性およびASTM法のB140を使用して測定される約200MPaから約450MPaまでの降伏強さを示す。実際の引張強さおよび降伏強さは、一部には、合金の実際の組成に依存する。合金の導電率は、約28から約45IACSに及ぶ。添加される鉛典型的に、約2が約0.5のテルルにより置換された一連の黄銅合金を調製した。各合金の組成が表1に示されている。次いで、ビレットを、約780°Cから約860°Cに及ぶ温度で押出プレスに変えた。次いで、ビレットを異なる圧力で様々なダイに通して熱間押出しして、様々なサイズのものを製造した。押出し前に各ショットに潤滑剤をさし、押出ダイを予熱した。その結果が表2に示されている。次いで、バーを、硫酸の酸洗浴に通し、次いで、正確な機械的性質および粒径要件を生じさせるように、冷間引抜きを行った。このプロセスは、正確なサイズ許容誤差を満たすことを確実する。冷間引抜動作は、難なく行った。次いで、引張強さ、硬度、導電率、および機械加工性について、生成物を試験した。その結果が表3に示されている。次いで、様々なサンプルに導電率試験を行った。亜鉛含有量の比率が増加するにつれて、導電率は減少する。その結果は、少なくとも約28から最大で約49に及んだ。サンプルC1、C2およびC3の顕微鏡写真を引抜き後に撮った。その顕微鏡写真が図1~3に示されている。合金の微小構造は均一であり、合金全体に亘るテルルの良好な分散を示している。鉛を約0.5の硫黄で置き換えた別の合金を調製した。その合金の組成が表4に示されている。上述した様式と類似の様式で、次いで、合金を異なる圧力で様々なダイに通して熱間押出しして、様々なサイズのものを製造した。押出し前に各ショットに潤滑剤をさし、押出ダイを予熱した。その結果が表5に示されている。次いで、バーを上述したように加工し、機械的性質の試験を行った。その結果が表6に反映されている。先のデータに示されるように、硫黄含有合金は、テルル含有合金のものと類似の機械的性質を有する。サンプルE1、E4およびE7の顕微鏡写真を引抜き後に撮った。その顕微鏡写真が、1000倍の倍率で図4、6および8に示されている。図5、7および9は、引抜きおよびエッチング後の同じサンプルの100倍の倍率の顕微鏡写真である。合金の微小構造は均一であり、合金全体に亘る硫黄の良好な分散を示している。本発明とその利点を詳しく説明してきたが、添付の特許請求の範囲により定義された本発明の精神および範囲から逸脱せずに、ここに様々な変更、置換および改変をお粉得ることが理解されよう。さらに、本発明の範囲は、明細書に記載されたプロセス、装置、製造、物質の組成、手段、方法および工程の特定の実施の形態に制限されることは意図されていない。本発明の開示から、ここに記載された対応する実施の形態と実質的に同じ機能を果たすまたは実質的に同じ結果を達成する、既存の、または後に開発されるプロセス、装置、製造、物質の組成、手段、方法または工程を、本発明にしたがって使用してよいことが当業者には容易に認識されるであろう。したがって、添付の特許請求の範囲は、そのようなプロセス、装置、製造、物質の組成、手段、方法または工程を範囲内に含めることが意図されている。"