光源からの光によってラインを生成するライン生成光学系に使用されるレンズであって、生成されるラインの長手方向をX軸、幅方向をY軸、光軸をZ軸として、X軸方向にコリメートを行わず、Y軸方向にのみコリメートまたは集光を行う光学面を有し、該光学面の80以上の領域において転写加工痕の方向のX軸に対する傾きが、40度乃至50度の範囲であるレンズ。光源からの光によってラインを生成するライン生成光学系に使用されるレンズであって、生成されるラインの長手方向をX軸、幅方向をY軸、光軸をZ軸として、X軸方向にコリメートを行わず、Y軸方向にのみコリメートまたは集光を行う光学面を有するレンズに使用されるレンズ用金型であって、該光学面の80以上の領域に対応する金型面において加工痕の方向のX軸に対する傾きが、40度乃至50度の範囲であるレンズ用金型。光源からの光によってラインを生成するライン生成光学系に使用されるレンズであって、生成されるラインの長手方向をX軸、幅方向をY軸、光軸をZ軸として、X軸方向にコリメートを行わず、Y軸方向にのみコリメートまたは集光を行う光学面を有するレンズに使用されるレンズ用金型の加工方法であって、該光学面の80以上の領域に対応する金型面において加工痕の方向のX軸に対する傾きが、40度乃至50度の範囲となるように金型を加工する金型加工方法。したがって、ラインの幅方向の光の分布が境界のはっきりした矩形であるラインを生成することのできる、ラインジェネレータ用レンズ、そのようなレンズを成形するためのレンズ用金型、及びそのような金型の加工方法に対するニーズがある。本発明の第1の態様によるレンズは、光源からの光によってラインを生成するライン生成光学系に使用されるレンズであって、生成されるラインの長手方向をX軸、幅方向をY軸、光軸をZ軸として、X軸方向にコリメートを行わず、Y軸方向にのみコリメートまたは集光を行う光学面を有し、該光学面の80以上の領域において転写加工痕の方向のX軸に対する傾きが、40度乃至50度の範囲であるレンズである。本態様のレンズにおいては、光学面の80以上の領域において転写加工痕の方向の生成されるラインの長手方向に対する傾きが、40度乃至50度の範囲であるので、転写加工痕に起因する回折によりラインの幅方向にゴーストなどが生じることはなく、また光学面の粗さも許容範囲内である。本発明の第2の態様によるレンズ用金型は、光源からの光によってラインを生成するライン生成光学系に使用されるレンズであって、生成されるラインの長手方向をX軸、幅方向をY軸、光軸をZ軸として、X軸方向にコリメートを行わず、Y軸方向にのみコリメートまたは集光を行う光学面を有するレンズに使用されるレンズ用金型であって、該光学面の80以上の領域に対応する金型面において加工痕の方向のX軸に対する傾きが、40度乃至50度の範囲であるレンズ用金型である。本態様のレンズ用金型によれば、光学面の80以上の領域に対応する金型面において加工痕の方向のX軸に対する傾きが、40度乃至50度の範囲であるので、転写加工痕に起因する回折によりラインの幅方向にゴーストなどが生じることはなく、また光学面の粗さも許容範囲内であるレンズを成形することができる。本発明の第3の態様による金型加工方法は、光源からの光によってラインを生成するライン生成光学系に使用されるレンズであって、生成されるラインの長手方向をX軸、幅方向をY軸、光軸をZ軸として、X軸方向にコリメートを行わず、Y軸方向にのみコリメートまたは集光を行う光学面を有するレンズに使用されるレンズ用金型の加工方法であって、該光学面の80以上の領域に対応する金型面において加工痕の方向のX軸に対する傾きが、40度乃至50度の範囲となるように金型を加工する金型加工方法である。本態様による金型加工方法によれば、光学面の80以上の領域に対応する金型面において加工痕の方向のX軸に対する傾きが、40度乃至50度の範囲となるように金型を加工するので、転写加工痕に起因する回折によりラインの幅方向にゴーストなどが生じることはなく、また光学面の粗さも許容範囲内であるレンズを成形することができるレンズ用金型が得られる。ガラス成形品用の金型は硬度が高いので、金型の加工には研削砥石を使用する。研削砥石を使用する加工では、研削砥石を高速で回転させながら所望の加工パスにしたがって移動させて金型を加工する。図1は、研削砥石を使用する加工を説明するための図である。図1において、研削砥石1の移動方向、すなわち加工パス方向をX軸の方向とする。X軸及びY軸が形成する面が、被加工体3の被加工面31に平行となるようにY軸を定める。研削砥石1の回転軸11は、X軸とZ軸が形成する面に平行な平面内において、X軸の方向からθの角度をなす方向である。ここで、θは、0度から90度の範囲である。図1において、加工位置における研削砥石1の回転方向は、Y軸の方向であり、X軸の方向である加工パス方向とは直角をなす。研削砥石を使用する加工においては、後で説明するように加工後の面粗さの観点から、研削砥石の回転方向図1のY軸の方向と加工パス方向図1のX軸の方向とをこのように直角とするのが最も望ましい。図2は、研削砥石による加工において、加工パス角度と加工後の面粗さとの関係を示す図である。図2の横軸は、加工パス角度を示す。図2の縦軸は、加工後の面粗さを示す。ここで、加工パス角度とは、加工パス方向が基準パス方向となす角度である。基準パス方向とは、研削砥石の回転方向と直角を成す方向である。図1において、基準パス方向は、X軸の方向である。したがって、図1において、加工パス方向とX軸の方向が一致するので、加工パス角度は0度である。図2によると、加工パス角度が0度の場合の面粗さはほぼ0であるが、加工パス角度が90度の場合、すなわち、図1において加工パス方向をY軸方向とした場合の面粗さは250ナノメータに達する。したがって、従来、研削砥石による加工において、加工後の面粗さを小さくするように加工パス方向を基準パス方向としていた。つぎに、レンズ用金型の研削加工について説明する。レンズを製造する場合に、まず研削加工によってレンズ用金型を製造し、その金型を使用してガラスなどを成形することによりレンズを製造する。ここで、レンズの光軸に垂直な面内の互いに直交する2方向で曲率が異なる場合に、レンズ用金型の形状精度を良くするには曲率の大きな方向を研削砥石の回転方向とするのが好ましい。その理由は、研削砥石の回転方向図1のY軸の方向の加工精度は、回転の芯ブレの精度で決まり、この精度は10ナノメータ以下に押させることができ、工具の形状に依存する加工パス方向たとえば、図1のX軸の方向の精度よりも高いからである。ここで、ラインジェネレータに使用されるレンズを具体例として本発明のレンズを説明する。以下に説明する実施例のレンズはガラス製であり、金型は研削加工によって製造される。なお、本明細書において、コリメートさせるするという用語は、遠距離の点において集光させるする場合を含むものとする。第1の実施例図3及び図4は、第1の実施例によるラインジェネレータの構成を示す図である。ラインジェネレータは、半導体レーザ光源101、シリンダーレンズである第1レンズ103及びシリンダーレンズである第2レンズ105を含む。図3は、半導体レーザ光源101の鉛直方向FastAxisFA方向、速軸方向の断面を示す図であり、図4は、半導体レーザ光源101の水平方向SlowAxisSASA方向、遅軸方向の断面を示す図である。図3において、半導体レーザ101から出射された光は、第1レンズ103によって、FA方向にコリメートされ、3ミリメータの幅の光束となる。コリメート後の光束の幅は、ラインジェネレータによって生成されるラインの幅である。ここで、第1レンズ103は、シリンダーレンズであるので、SA方向にコリメートは行なわれない。第1レンズ103によって、FA方向にコリメートされた光は、第2レンズ105によって、SA方向に拡散されラインが生成される。本実施例において、第1レンズ103は、ラインの幅を定め、第2レンズ105は、長手方向に所定の輝度分布を有するラインを生成する。このように、第1レンズ103及び第2レンズ105の機能がはっきり分離されている。表1は、第1の実施例によるラインジェネレータの光学系のデータを示す表である。ここで、光源の行の面間隔は、光源と第1レンズとの間隔を示す。第2面の行の面間隔は、第1レンズの厚さを示す。第3面の行の面間隔は、第1レンズと第2レンズとの間隔を示す。第4面の行の面間隔は、第2レンズの厚さを示す。表における長さの単位は、ミリメータである。以下の表についても同様である。FA方向をx軸方向、SA方向をy軸方向として、第1レンズの光学面物体側の第2面及び像側の第3面は以下の式で表せる。ここで、kは2次曲線の形状を定める定数、cは中心曲率、Rは中心曲率半径である。また、α2iは補正係数である。表2は、第2面および第3面を表す式の係数及び定数を示す表である。FA方向をx軸方向、SA方向をy軸方向として、第2レンズの光学面物体側の第4面及び像側の第5面は以下の式で表せる。ここで、α2iは補正係数である。表3は、第4面および第5面を表す式の係数及び定数を示す表である。第1の実施例の第1レンズの、金型を使用した製造方法について説明する。第1の実施例の第1レンズ103の物体側の面の、半導体体レーザ光源101の速軸方向断面の曲率は、遅軸方向断面の曲率よりも大きい。そこで、第1レンズ103の速軸方向断面の方向を研削砥石の回転方向であるY軸方向とし、第1レンズ103の遅軸方向断面の方向を加工パス方向であるX軸方向として、第1レンズ103の金型を加工し、成形により第1レンズ103を製造した。ここで、光学面を表す上記の座標のx軸及びy軸は、それぞれ加工に関するY軸及びX軸に対応する。この結果、金型の、第1レンズ103の物体側の面に対応する面にはX軸方向の加工痕が生成され、この加工痕は第1レンズ103の物体側の面に転写される。したがって、第1レンズ103の物体側の面は、X軸方向の転写加工痕を有する。加工パスのピッチは、2乃至10マイクロメータであるので、転写加工痕のピッチも2乃至10マイクロメータである。第2の実施例図5及び図6は、第2の実施例によるラインジェネレータの構成を示す図である。ラインジェネレータは、半導体レーザ光源201、シリンダーレンズである第1レンズ203及びシリンダーレンズである第2レンズ205を含む。図5は、半導体レーザ光源201の鉛直方向FastAxisFA方向、速軸方向の断面を示す図であり、図6は、半導体レーザ光源201の水平方向SlowAxisSA方向、遅軸方向の断面を示す図である。図6において、半導体レーザ201から出射された光は、第1レンズ203によって、SA方向にコリメートされ、3ミリメータの幅の光束となる。コリメート後の光束の幅は、ラインジェネレータによって生成されるラインの幅である。ここで、第1レンズ203は、シリンダーレンズであるので、FA方向にコリメートは行なわれない。第1レンズ203によって、SA方向にコリメートされた光は、第2レンズ205によって、FA方向に拡散されラインが生成される。本実施例において、第1レンズ203は、ラインの幅を定め、第2レンズ205は、長手方向に所定の輝度分布を有するラインを生成する。このように、第1レンズ203及び第2レンズ205の機能がはっきり分離されている。表4は、第2の実施例によるラインジェネレータの光学系のデータを示す表である。FA方向をx軸方向、SA方向をy軸方向として、第1レンズの光学面物体側の第2面及び像側の第3面は以下の式で表せる。表5は、第2面および第3面を表す式の係数及び定数を示す表である。FA方向をx軸方向、SA方向をy軸方向として、第2レンズの光学面物体側の第4面及び像側の第5面は以下の式で表せる。ここで、kは2次曲線の形状を定める定数、cは中心曲率、Rは中心曲率半径である。また、α2iは補正係数である。表6は、第4面および第5面を表す式の係数及び定数を示す表である。第2の実施例の第1レンズの、金型を使用した製造方法について説明する。第2の実施例の第1レンズ203の物体側及び像側の面の、半導体体レーザ光源201の遅軸方向断面の曲率は、速軸方向断面の曲率よりも大きい。そこで、第1レンズ203の遅軸方向断面の方向を研削砥石の回転方向であるY軸方向とし、第1レンズ203の速軸方向断面の方向を加工パス方向であるX軸方向として、第1レンズ203の金型を加工し、成形により第1レンズ203を製造した。ここで、光学面を表す上記の座標のx軸及びy軸は、それぞれ加工に関するX軸及びY軸に対応する。この結果、金型の、第1レンズ203の物体側及び像側の面に対応する面にはX軸方向の加工痕が生成され、この加工痕は第1レンズ203の物体側及び像側の面に転写される。したがって、第1レンズ203の物体側及び像側の面は、X軸方向の転写加工痕を有する。加工パスのピッチは、2乃至10マイクロメータであるので、転写加工痕のピッチも2乃至10マイクロメータである。第3の実施例図7及び図8は、第3の実施例によるラインジェネレータの構成を示す図である。ラインジェネレータは、半導体レーザ光源301、シリンダーレンズである第1レンズ303及びシリンダーレンズである第2レンズ305を含む。図7は、半導体レーザ光源301の鉛直方向FastAxisFA方向、速軸方向の断面を示す図であり、図8は、半導体レーザ光源301の水平方向SlowAxisSA方向、遅軸方向の断面を示す図である。図8において、半導体レーザ301から出射された光は、第1レンズ303によって、SA方向にコリメータされ、3ミリメータの幅の光束となる。コリメート後の光束の幅は、ラインジェネレータによって生成されるラインの幅である。ここで、第1レンズ303は、シリンダーレンズであるので、FA方向にコリメートは行なわれない。第1レンズ303によって、SA方向にコリメートされた光は、第2レンズ305によって、FA方向に拡散されラインが生成される。表11は、第4の実施例によるラインジェネレータの光学系のデータを示す表である。FA方向をx軸方向、SA方向をy軸方向として、第2面第1レンズの物体側の面は以下の式で表せる。表12は、第2面を表す式の係数及び定数を示す表である。FA方向をx軸方向、SA方向をy軸方向として、第3面第1レンズの像側の面は以下の式で表せる。第3面は、いわゆる自由曲面である。本実施例では、x軸方向及びy軸方向に軸対称な形状であり、y軸方向のレンズパワーがx軸方向のレンズパワーより大きく、また、y軸方向のレンズパワーがレンズ中心付近と外周部で異なるように自由曲面を定めている。表13は、第3面を表す式の係数及び定数を示す表である。FA方向をx軸方向、SA方向をy軸方向として、第2レンズの光学面物体側の第4面及び像側の第5面は以下の式で表せる。ここで、α2iは補正係数である。表14は、第4面および第5面を表す式の係数及び定数を示す表である。第3の実施例の第1レンズの、金型を使用した製造方法について説明する。第3の実施例の第1レンズ303の物体側及び像側の面の、半導体体レーザ光源301の遅軸方向断面の曲率は、速軸方向断面の曲率よりも大きい。そこで、第1レンズ303の遅軸方向断面の方向を研削砥石の回転方向であるY軸方向とし、第1レンズ303の速軸方向断面の方向を加工パス方向であるX軸方向として、第1レンズ303の金型を加工し、成形により第1レンズ303を製造した。ここで、光学面を表す上記の座標のx軸及びy軸は、それぞれ加工に関するX軸及びY軸に対応する。この結果、金型の、第1レンズ303の物体側及び像側の面に対応する面にはX軸方向の加工痕が生成され、この加工痕は第1レンズ303の物体側及び像側の面に転写される。したがって、第1レンズ303の物体側及び像側の面は、X軸方向の転写加工痕を有する。加工パスのピッチは、2乃至10マイクロメータであるので、転写加工痕のピッチも2乃至10マイクロメータである。図3、図6及び図8から明らかなように、Y軸方向は、光学系によって生成されるラインの幅方向である。光源から拡散する光は、ラインの幅を生成するように、第1レンズによってY軸方向にほぼコリメートされる。ここで、第1レンズの物体側面及び像側面の少なくとも一方の面にはX軸方向に転写加工痕が形成されているので、Y軸方向にほぼコリメートされた光は、X軸方向に形成された転写加工痕によって回折されY軸方向に拡散される。図9は、第1の実施例の光学系によって生成されたラインの幅方向Y軸方向位置とその位置における相対強度との関係を示す図である。図9の横軸は、ラインの幅方向Y軸方向位置を示す。0は、ラインの幅方向の中心であることを示す。図9の縦軸は、光の相対強度を示す。図9においてAで示した、ラインの幅方向の中心における強度が最も高いのでその強度を1とした。縦軸は、ログ目盛りである。図9において、ラインの幅方向の中心から約1.5ミリメータの位置において、B1及びB2で示した、Aに次ぐ相対強度の第2のピークが生じている。第2のピークの相対強度は0.1を超えている。上記のようなラインの幅方向の光の分布は、X軸方向に形成された転写加工痕による、Y軸方向の光の拡散が原因であると考えられる。そこで、X軸方向に形成された転写加工痕によるラインの幅方向Y軸方向の光の拡散を小さくするには、加工パス方向をX軸に対して傾けることが考えられる。図10は、加工パス方向をX軸に対して45度傾けた場合の、第1の実施例の光学系によって生成されたラインの幅方向位置とその位置における相対強度との関係を示す図である。図10において、ラインの幅方向の中心から約1.5ミリメータの位置において、C1及びC2で示した、Aに次ぐ相対強度の第2のピークが生じている。第2のピークの相対強度は約0.01である。図10のC1及びC2で示した、第2のピークの相対強度は、図9のB1及びB2で示した、第2のピークの相対強度の約10分の1である。このように。加工パス角度をX軸に対して45度傾けることにより、転写加工痕によるラインの幅方向Y軸方向の光の拡散は顕著に減少する。図11は、X軸に対する加工パス方向の角度加工パス角度と相対強度との関係を示す図である。図11の横軸は、X軸に対する加工パス方向の角度を示す。図11の縦軸は、ラインの幅方向の中心に次いで、強度の高い位置における相対強度を示す。図11の相対強度は、加工パス方向がX軸と一致する場合には、図10におけるB1またはB2の強度であり、加工パス方向をX軸に対して45度傾けた場合には、図10におけるC1またはC2の強度である。図11における相対強度が高いことは、ラインの幅方向の境界付近に大きなゴーストが生じることを意味する。図11によれば、加工パス角度が小さい場合に、相対強度が高くなるので、ゴーストが大きくなる。他方、加工パス角度を小さくすることによりゴーストは小さくなる。図12は、図2と図11とを組み合わせた図である。図12の横軸は、X軸に対する加工パス方向の角度加工パス角度を示す。図12の縦軸は、加工後の面粗さ右側の目盛り及びラインの幅方向の中心に次いで、強度の高い位置における相対強度左側の目盛りを示す。図12に示すように、加工後の面粗さは、加工パス角度が増加するにしたがって増加し、相対強度は加工パスが増加するにしたがって減少する。たとえば、加工後の面粗さを約100ナノメータ以下とするには、加工パス角度を50度以下とする必要がある。また、たとえば、相対強度を約0.02以下とするにはX軸に対する加工パス方向の角度を40度以上とする必要がある。したがって、加工パス角度を40度から50度の範囲とすることにより、加工後の面粗さ及び相対強度ゴーストの強さの観点から好ましいレンズが得られる。ここで、加工パス角度は、40度から50度の範囲であれば、加工面全体で一定である必要はない。加工パス角度は、加工面の領域により、40度から50度の範囲の異なる角度であってもよい。また、加工パスは、加工パス角度が、40度から50度の範囲の曲線であってもよい。さらに、加工パス角度は、加工面の領域全体で40度から50度の範囲である必要はない。加工面、すなわち、レンズの光学面の80以上の領域で、加工パス角度が40度から50度の範囲であればよい。ここで、80以上としたのは、他の理由により加工パスを変更する領域など、特定の領域を除く趣旨である。上記において、砥石を使用してガラス用金型を加工する例によって本発明を説明した。上記の例の他に、単結晶ダイヤモンドや多結晶ダイヤモンド工具を使用して、ガラス用金型を加工する場合にも本発明を同様に適用することができる。また、プラスチック用金型を加工する場合にも本発明を同様に適用することができる。