"希釈剤と混合される粒子を含有する試料懸濁液に対する希釈ファクタDFの最適値を提供する自動希釈システムであって、前記希釈剤の流れを混合手段に提供する手段と、前記試料の流れを前記混合手段中に注入して前記試料を希釈する手段とを備え、前記自動希釈システムは、前記混合手段を出る前記希釈された試料の特定の特性の値を測定しかつ合致濃度限度を有するセンサ手段と、前記センサ手段の前記合致濃度限度の所望の百分率を越えない粒子濃度の最大値である、前記希釈された試料内の最適粒子濃度を提供するのに必要な希釈ファクタDFの最適値を前記特定の特性の前記値から決定し、かつ希釈ファクタDFの前記決定された最適値から制御信号を発生する制御手段と、前記制御信号に応答して前記試料の前記流れおよび前記希釈剤の前記流れのうち少なくとも一方を調節して、前記混合手段内の前記希釈された試料に対する希釈ファクタDFの前記最適値を提供する手段と、を備えることを特徴とする自動希釈システム。前記希釈された試料の前記特定の特性は、前記混合手段内の前記希釈された試料の粒子濃度に関連する量の初期増加率RMAXを含むことを特徴とする請求項1に記載の自動希釈システム。前記希釈された試料の前記粒子濃度は、予め設定された範囲の粒度の粒子濃度であることを特徴とする請求項2に記載の自動希釈システム。前記予め設定された範囲は粒度の全範囲を含むことを特徴とする請求項3に記載の自動希釈システム。前記制御手段は、RMAXの値から、前記混合手段内が平衡に達したときに予想される近似最終粒子濃度C0/DFC0は与えられた範囲の粒度の希釈される前の初期濃度であるを計算し、そのC0/DFの計算値を前記最適粒子濃度と比較し、この比較から、前記最適粒子濃度を達成するのに必要なDFの前記最適値を決定し、次いで前記制御信号を発生する、ことを特徴とする請求項2に記載の自動希釈システム。前記混合手段は、攪拌手段を有する混合チャンバを備えていることを特徴とする請求項1に記載の自動希釈システム。前記センサ手段は、単一粒子を光学的に検出する原理に基づいていることを特徴とする請求項1に記載の自動希釈システム。前記試料の流れを混合手段内に注入する前記手段は、試料送達ポンプを備え、前記希釈剤の流れを提供する前記手段は、希釈剤送達ポンプを備えている、ことを特徴とする請求項7に記載の自動希釈システム。前記試料送達ポンプは可変出力シリンジポンプであることを特徴とする請求項8に記載の自動希釈システム。前記試料および前記希釈剤のうち少なくとも一方の前記調節された流れが、前記混合手段から出る前記希釈された試料の粒子濃度が平衡を達成するのに十分な時間続き、前記センサ手段は、試料の粒度分布を作成するデータを生成することを特徴とする請求項1に記載の自動希釈システム。前記混合手段は混合チャンバを備え、流動手段は、前記混合チャンバ内の希釈された試料の一部を前記検出手段に指し向け、前記希釈された試料の残りの部分が廃棄されることを特徴とする請求項1に記載の自動希釈システム。前記流動手段は希釈された試料のポンプを備えていることを特徴とする請求項11に記載の自動希釈システム。前記希釈された試料のポンプは計量ポンプで構成されていることを特徴とする請求項12に記載の自動希釈システム。前記希釈された試料のポンプは前記混合チャンバと前記検出手段の間に配置されていることを特徴とする請求項12に記載の自動希釈システム。前記検出手段は前記混合チャンバと前記希釈された試料のポンプの間に配置されていることを特徴とする請求項12に記載の自動希釈システム。前記試料の流れを注入する前記手段は計量ポンプを含んでいることを特徴とする請求項11に記載の自動希釈システム。前記希釈剤は、希釈剤流動管内を流れ、前記混合手段は、有効容積が比較的小さいスタティックミキサを前記流動管と直列に備え、前記試料の流れを注入する前記手段は、前記試料を前記スタティックミキサの上流の前記流動管中に注入する手段を備え、前記センサ手段は、前記スタティックミキサの下流に配置されて前記希釈された試料を前記スタティックミキサから受け取る、ことを特徴とする請求項1に記載の自動希釈システム。前記試料の流れを注入する前記手段は、試料計量ポンプをさらに備えていることを特徴とする請求項17に記載の自動希釈システム。前記混合手段は、前記試料を予備希釈する第一混合手段、および第二混合手段、前記第一混合手段内の予備希釈された試料を前記第二混合手段に送る流動手段を備え、前記試料の流れを注入する前記手段は、前記資料を前記第一混合手段内に送り、希釈剤の流れを提供する前記手段は、希釈剤を前記第一混合手段に送る第一手段および希釈剤を前記第二混合手段に送る第二手段を備えている、ことを特徴とする請求項1に記載の自動希釈システム。前記予備希釈された試料を前記第二混合手段に送るための前記流動手段は、前記第一混合チャンバ手段が前記第一手段によって供給される前記試料と希釈剤で満たされた後、前記第一混合チャンバ手段に希釈剤を送って、前記予備希釈された試料を前記第二混合手段中に押し出すことを特徴とする請求項19に記載の自動希釈システム。試料注入弁手段と一本の配管をさらに備え、試料の流れを注入する前記手段は、前記一本の配管を前記試料で満たし、前記第一手段は、希釈剤を前記試料注入弁手段と希釈剤流体経路とを通して前記第一混合チャンバ手段中に送達し、試料の流れを注入する前記手段は、前記一本の配管を前記希釈剤流体経路と直列に配置し、その希釈剤流体経路は、この経路を通じて希釈剤流体が流れると、前記ループ配管内の前記試料を前記第一混合チャンバ手段中に注入できる、ことを特徴とする請求項20に記載の自動希釈システム。前記予備希釈された試料を送る前記流動手段は、シリンジポンプを備えていることを特徴とする請求項21に記載の自動希釈システム。前記第二混合手段は、希釈された試料を前記センサ手段に送ることを特徴とする請求項21に記載の自動希釈システム。希釈された試料を前記センサ手段からドレーニングするための補助ドレーンポンプをさらに備えていることを特徴とする請求項23に記載の自動希釈システム。前記第二混合手段への希釈剤の流れは、希釈剤流動管に流入し、前記第二混合手段は、前記希釈剤流動管と直列の比較的容積が小さいスタティックミキサを備え、試料の流れを注入する前記手段は、前記試料を前記スタティックミキサの上流の前記流動管中に注入する手段を備え、前記センサ手段は、前記スタティックミキサの下流に配置されて前記希釈された試料を前記スタティックミキサから受け取る、ことを特徴とする請求項19に記載の自動希釈システム。前記混合手段から出る前記希釈された試料は、一対の分岐管のうちの一方に、すなわち前記分岐管のうちの一方の中の前記希釈された試料の第一の特性の値を測定する第一センサ手段および前記分岐管のうちの他方の中の前記希釈された試料の第二の特性を測定する第二センサ手段のうちの一方に送られることを特徴とする請求項1に記載の自動希釈システム前記第二センサの手段は、光散乱を検出し、前記第二の特性は、前記希釈された試料における光強度の初期増加率である、ことを特徴とする請求項26に記載の自動希釈システム。前記第一センサ手段は、単一粒子光センサであり、前記第一の特性は、前記希釈された試料の粒子濃度の初期増加率である、ことを特徴とする請求項27に記載の自動希釈システム。前記混合手段は、比較的短い平衡時間を有し、前記制御信号に応答する前記手段は、迅速に応答して事実上負帰還のモードで作動する、ことを特徴とする請求項1に記載の自動希釈システム。前記混合手段は、容積の比較的小さいスタティックミキサであることを特徴とする請求項29に記載の自動希釈システム。前記混合手段は、比較的容積が小さいスタティックミキサを備えている第二希釈段階に予備希釈された試料を送る第一予備希釈チャンバを備えていて、前記短い平衡時間を提供することを特徴とする請求項29に記載の自動希釈システム。粒子を含有する試料懸濁液を最適の希釈ファクタDFの値で自動的に希釈する方法であって、希釈剤の流れを混合手段中に提供する工程と、前記試料の流れを前記混合手段内に注入する工程と、前記混合手段の中で前記希釈剤と前記試料を混合して希釈された試料を提供する工程と、を含み、前記方法は、前記希釈された試料の特定の特性の値を測定する工程と、前記特定の特性の前記値から希釈ファクタDFの最適値を決定して、前記希釈された試料における最適粒子濃度を提供する工程と、希釈ファクタDFの前記決定された最適値から制御信号を生成する工程と、前記制御信号に応答して前記試料の前記流れを調節して前記混合手段における希釈ファクタDFの前記最適値を提供する工程と、を含む、ことを特徴とする方法。前記希釈された試料の前記特定の特性に、前記混合手段内の前記希釈された試料の粒子濃度に関連する量の初期増加率RMAXが含まれていることを特徴とする請求項32に記載の方法。前記希釈された試料の前記粒子濃度は、予め設定された範囲の粒度の粒子濃度であることを特徴とする請求項33に記載の方法。前記予め設定された範囲は全粒度を含むことを特徴とする請求項34に記載の方法。前記特定の特性の前記値から希釈ファクタDFの最適値を決定する前記ステップは、前記値RMAXから、平衡が前記混合手段内で達成されたときに予想される粒子の近似最終濃度C0/DFC0は希釈する前の初期濃度であるを計算することと、C0/DFの計算された値を前記最適粒子濃度と比較することと、その比較から前記最適粒子濃度を達成するのに必要なDFの前記最適値を決定することと、試料の新しい流量を提供するために試料の前記流れを調節して、DFの前記最適値を提供するための制御信号を生成することと、を含むことを特徴とする請求項33に記載の方法。前記混合手段は混合チャンバを備えていることを特徴とする請求項32に記載の方法。前記測定ステップは、単一粒子の光学的検出の原理に基づいていることを特徴とする請求項32に記載の方法。試料の前記調節された流れと希釈剤の前記流れが粒子濃度の平衡が達成されるまで続き、前記測定ステップは、試料の粒度分布を作成するためのデータを生成する、ことを特徴とする請求項32に記載の方法。希釈された試料の一部分を取り出すステップをさらに含み、その一部分に前記測定ステップが適用される、ことを特徴とする請求項32に記載の方法。前記混合手段は、流動管と直列に接続されたスタティックミキサを備え、前記希釈剤は前記流動管を通じて導かれ、前記試料は前記スタティックミキサの上流の流動管中に直接注入され、前記試料と前記希釈剤とは前記スタティックミキサ内で混合される、ことを特徴とする請求項32に記載の方法。前記混合手段は、第一混合手段と第二混合手段を備え、前記方法は、前記第一混合手段内において前記試料を前記希釈剤で予備希釈することと、前記予備希釈された試料を前記第二混合手段に送ることと、前記予備希釈された試料を前記第二混合手段内で希釈することとを含む、ことを特徴とする請求項32に記載の方法。前記試料を前記希釈剤と直列の一本の配管内に入れ、そして前記試料と希釈剤を前記第一混合チャンバ内に、共通の流動管を通して注入することを特徴とする請求項42に記載の方法。前記第一混合手段が予備希釈された試料で満たされた後、その第一混合手段に追加の希釈剤を送って、前記予備希釈された試料を前記第一混合チャンバから前記第二混合チャンバへ強制流出させるステップをさらに含んでいることを特徴とする請求項42に記載の方法。前記試料が予備希釈され、次いでさらに希釈されることを特徴とする請求項32に記載の方法。希釈剤の流れを混合手段に提供する手段と、濃厚試料懸濁液の流れを前記混合手段に注入して前記試料を希釈する手段とを備えた、希釈剤を混合される粒子含有濃厚試料懸濁液の希釈ファクタDFの値を制御する自動希釈システムであって、前記混合手段を出る前記希釈された試料の粒子計数率を測定するセンサ手段と、前記計数率から制御信号を導き出す手段と、前記制御記号に応答して、濃縮試料懸濁液の前記流れと希釈剤の前記流れのうち一方を調節して前記希釈ファクタDFを調節する手段と、を備えること特徴とする自動希釈システム。制御信号を導き出す前記手段は、前記試料の前記希釈剤との混合が開始された後、粒子濃度の初期増加率を決定する手段を備えていることを特徴とする請求項46に記載の自動希釈システム。制御信号を導き出す前記手段は、さらに、前記粒子の初期増加率から、前記混合手段内が平衡に到達したとき予想される近似最終粒子濃度を計算し、前記計算された近似最終粒子濃度を前記センサ手段に対する最適粒子濃度と比較し、次いで、前記比較から前記最適粒子濃度を達成するために必要な希釈ファクタの最適値を決定する、ことを特徴とする請求項47に記載の自動希釈システム。希釈剤の流れを混合手段に提供する手段を備えた、希釈剤を混合される粒子含有濃厚懸濁液に対する希釈ファクタDFを制御する自動希釈システムであって、前記濃厚試料懸濁液の流れを流量FSで前記混合手段内に送達して前記試料を希釈する試料送達手段と、前記混合手段を出る前記希釈された試料の単位容積当たりの粒子濃度を測定するセンサ手段と、単位容積当たりの前記粒子濃度から制御信号を導き出す手段と、を備え、前記試料送達手段は、前記濃厚試料懸濁液の前記流量FSを調節する前記信号に応答して、前記希釈ファクタDFを調節する、ことを特徴とする自動希釈システム。試料懸濁液を自動的に希釈する方法であって、希釈剤流体を混合手段内に送る工程を含み、前記方法は、最初に、希釈されるべき前記試料懸濁液を捕獲ループ内に注入する工程と、次いで、制御された調節可能な流量で希釈剤流体を前記捕獲ループの一端に連続的に供給して、前記試料懸濁液を希釈されることなく前記捕獲ループの他端から前記混合手段内に強制的に流し出す工程と、を含む、ことを特徴とする方法。試料懸濁液を自動的に希釈する方法であって、第一混合手段内で前記試料懸濁液を希釈流体で予備希釈して、予備希釈された試料懸濁液を提供する工程と、希釈剤流体を制御された調節可能な流量で前記混合手段に連続的に添加して、前記予備希釈された試料を前記第一混合手段から出して前記第二混合手段内へ強制的に流し入れる工程と、希釈流体を制御された調節可能な流量で前記第二混合手段の中へ連続的に送ることにより、前記第二混合手段内で前記予備希釈された試料をさらに希釈する工程と、を含む、ことを特徴とする方法。上端側と下端側との双方にテール部分を伴う粒度分布特性を有する試料懸濁液を自動的に希釈する方法であって、出発しきい値直径を設定して、前記試料懸濁液の検査を、前記テール部分の一方の粒度範囲に限定する工程と、前記テール部分の前記一方の前記粒度範囲において粒子濃度を測定する工程と、前記測定に応答して、前記試料の希釈ファクタを調節する工程と、を含む、ことを特徴とする方法。前記混合手段は比較的短い平衡時間を有し、前記試料の前記流れの前記調節が迅速に応答して、前記混合手段は事実上負帰還モードで作動することを特徴とする請求項32に記載の方法。この発明の原理をいくつかの実施態様において実行する。第一の実施態様では、希釈剤吐出ポンプが、希釈剤流体の混合チャンバ内への流れを提供する。試料吐出ポンプは、濃厚試料懸濁液の流れを混合チャンバ内に注入し、その混合チャンバで、前記懸濁液が希釈液と電磁駆動の撹拌機によって混合される。希釈された試料懸濁液は、次いで瞬間粒子計数率計数レート=単位時間当たりの数が得られる出力を有するSPOSを通って流動する。その計数率から、回路手段が粒子濃度の最大増加率RMAXを測定し、RMAXは、濃厚試料懸濁液を混合チャンバに注入を開始した直後、粒子濃度が混合チャンバ内で平衡に達するのに必要な時間よりはるかに短い時間における増加の率レートを示す。コンピュータ手段が、次いでRMAXから希釈された試料懸濁液の粒子濃度を確実に平衡に到達させるため待ったならば達成できる最終粒子濃度C0/DFを計算する。C0/DFの上記計算値を、先に考察した基準に従って、オペレータが選択した、使用されるSPOSセンサに対する望ましい最適粒子濃度と比較する。この比較から、所望の最適出力粒子濃度を達成するのに必要なDFの新しい値が決定され、そしてそのDFの新しい値を達成するために必要な新しい試料注入流量FSが計算される。次いで、試料吐出ポンプを制御して新しい流量FSを提供する制御信号が発せられる。濃厚試料懸濁液が、前記新しい流量FSで混合チャンバ内に連続して注入される。混合チャンバから出る流体の粒子濃度がほぼ平衡に到達した後、SPOSセンサからデータを集めて、粒度分析PSAを実施する。混合チャンバの滞留時間τを減らすため、第二の実施態様を使用することができる。この場合、希釈剤流体と濃厚試料懸濁液の流量は、所望の希釈ファクタを達成するのに適当な値を使用して実質的に増大している。第二実施態様では、希釈された試料懸濁液を全てSPOSセンサを通して導く代わりに、混合チャンバ内の希釈された試料懸濁液のごく一部だけが、その入力末端が混合チャンバ内に配置されている流動管を通してSPOSセンサに運ばれる。希釈された試料懸濁液の前記流動管を通る流れは、SPOSセンサの前または後に配置されてもよい希釈試料計量ポンプによって助けられる。混合チャンバを出る残りの希釈された試料懸濁液は、混合チャンバからドレーンに流れる。第三の実施態様は、試料懸濁液または希釈剤流体の流量が変化した後、希釈システムが平衡に到達するために必要な時間を減らすことが、典型的にできる。この第三実施態様では、前記撹拌される混合チャンバの代わりに、有効容積が小さいスタティックミキサmixerが使用される。濃厚試料懸濁液は、ポンプ輸送手段によって引き出されて、希釈剤流体の流動管中に注入され、そしてスタティックミキサは、試料懸濁液の注入点より下流に配置されている。このスタティックミキサは、直径が典型的に前記希釈剤流動管の大きさしかないので、このミキサの有効体積は、最初の二つの実施態様の攪拌される混合チャンバの典型的的な容積と比べると、著しく小さくなる。攪拌される混合チャンバの有効体積を大きく減らすことができるので、滞留時間τが著しく短くなる。したがって、試料懸濁液または希釈剤流体の注入流量が変化した後、出力粒子濃度が定常状態平衡に到達するのに、比較的短い時間しか必要でない。したがって、希釈ファクタDFがほとんど瞬間的に調節できるので、自動制御システムは、通常の負帰還の制御器を有するシステムとより一層類似している。何種類かの試料懸濁液は、ポンプ手段と接触すると、損傷を受けるすなわち、そのPSDが変化するので、第三実施態様の変形として、濃厚試料懸濁液をポンプ手段から物理的に分離する手段を提供する。一対の弁が、単に一本の配管であってもよい捕獲貯槽capturereservoirを試料懸濁液で満たすのを制御する。前記ポンプ手段は、次いで希釈剤を捕獲貯槽の一方の端にポンプ輸送して、試料懸濁液を、捕獲貯槽の反対側の端から強制的に前記スタティックミキサのすぐ上流に配置されている希釈剤液体用流動管中に直接注入する。第四の実施態様では、二段階の希釈システムが利用される。濃厚試料懸濁液が、希釈剤流体とともに、第一予備希釈混合チャンバ中に注入され、その混合液は、制御された方式で第二混合チャンバに空けられる。第一混合チャンバ内の大量の予備希釈された試料懸濁液は、追加の希釈剤流体を、第一混合チャンバ中に、調節可能な流量で注入することによって、強制的に、第二混合チャンバに連続的に注入させる。希釈剤流体を、典型的には一定流量で、第二混合チャンバ中に連続的に注入して、前記予備希釈された試料懸濁液を、定常状態の方式でさらに希釈する。この二段階希釈法は、原理的に、一段階法で可能である全希釈ファクタより、はるかに大きい値の全希釈ファクタDFを達成することができる。第三と第四の実施態様の最も有用な特徴を組み合わせて、第五の好ましい実施態様を構成する。第五の実施態様は、第四実施態様から、二段階の希釈プロセスの使用によって希釈度を大きく増大することができるという思想を取り込んでいる。したがって、第五実施態様は、試料懸濁液を希釈剤流体で予備希釈するための予備希釈チャンバを使用する。しかし、第五実施態様は、第二段階として第二の攪拌混合チャンバを使用するのではなくて、第三実施態様で利用されている、平衡に到達するのに必要な時間を減らすという思想を採用している。すなわち、第五実施態様は、第二希釈段階に、有効体積が小さいスタティックミキサを使用する。希釈剤流体は、管内を流動し、第一混合チャンバからの予備希釈された試料懸濁液が、前記スタティックミキサの上流の前記管内に注入される。したがって、第五実施態様は、二段階の希釈による大きな希釈ファクタを得る可能性と、比較的小さい体積の混合装置すなわちスタティックミキサを使用することによってもたらされる平衡に到達するまでの時間が比較的短いという利点を有する。第五実施態様の変形として、二重に希釈された試料懸濁液に対し追加のSPOS式ではない検出装置を提供する。試料懸濁液中の全ての粒子のPSDの全体像を見るため、全PSDがほとんどサブミクロンであるのでDLSを測定するのに適切であると想定して、二重に希釈された試料懸濁液が、順次、スタティックミキサからSPOSセンサを通って第一分岐管へ、または動的光散乱DLSセルへの第二分岐管へ流入するのを、弁が制御する。DLS法は、希釈された試料懸濁液が静止している必要があるから、希釈された試料懸濁液はDLS内に一時保持され、光散乱のデータを集め、適切に処理されて、計算されたPSDを生じる。この発明の第一実施態様の簡略化模式図を図5に示す。この実施態様は、恐らく、先に考察した連続混合流法を、最も単純にかつ最も簡単に実現した実施態様である。新鮮な希釈剤流体を、貯蔵タンク28から入口管29または供給パイプを通じて、可変速ポンプなどの適切な送達手段30によって引出し、出力管32を通り、随意のフィルタ34を通り、そして配管12を通って混合チャンバMCに送る。希釈剤液体の流量FDは、CPU/制御器54が発する制御信号B5に応答して、送達ポンプ30の出力流量を変えることによって、所望の値に調節される。別個に、容器20例えば、ビーカ、貯蔵タンクまたは供給パイプに入っている利用可能な大量の出発濃厚試料粒子懸濁液22を、所望の流量FSで、適切な送達手段によって混合チャンバMC内に注入する。図5に示す実施例では、送達手段がシリンジポンプSPである。希釈工程開始時に、CPU/制御器54が発する制御信号A5が、シリンジポンプSPに命令して、ある量の濃厚試料懸濁液20を、入口管24と入力ポートP1通して、適切な流量で、シリンジ中に引き入れる。シリンジポンプSPは、次いで制御信号A5によって指令されて、捕獲された濃厚粒子懸濁液を、出力ポートP2と配管10通して、所望の流量FSで、混合チャンバMC中に注入する。流量FSの値は、先に述べたさらに以下に述べるように希釈ファクタDFの所望値によって選択される。測定が完了したならば、シリンジポンプSP内に残っている過剰の試料懸濁液試料ソース22と入力ポートP1の間の配管24内にある試料懸濁液は、制御信号A5に応答して、シリンジポンプSPによって、出力ポートP3と配管26を通してドレーンにポンプ輸送することができるまたは、出発ソースに戻して再循環させる。混合チャンバMC内に連続的に流入させる濃厚試料懸濁液と新鮮な希釈剤流体は、典型的には、図5に示すような巻線40と付属回路手段および磁気攪拌バー14を備えた可変速式電磁攪拌器、あるいは機械攪拌機電動機、シャフトおよびプロペラを使用して攪拌される。上記攪拌装置は、混合チャンバMCの流体/粒子内容物の混合が効率的なランダム方式で行われ、その結果、粒子濃度流体懸濁液の単位容積当りの全粒度の粒子の数または任意の与えられた粒度範囲の粒子の数で表されるが、いずれの時点でも混合チャンバMC全体を通してほぼ均一であるように設計されることが理想的である。流体の容量が保持される一定であるため、出力ポート42を通して混合チャンバMCを出る希釈された粒子懸濁液は、流動圧力平衡の状態に混合チャンバMC内が一旦到達したならば、個々の流量FSとFDの合計に等しい流量Fを有する数式1。この希釈された懸濁液は、SPOS式センサ16と配管44を直接通過して、配管18と随意の弁V2を通してドレーンに送られる。なお、弁V2は、CPU/制御器54が発する制御信号D5によって電気式または空気圧式で駆動することができる。図5に示すように、放出弁V1を通り管38によってドレーンに接続されている、混合チャンバMCからの追加の出力ポート37があり、弁V1は、CPU/制御器54が発する制御信号C5によって駆動される。これによって、混合チャンバMCの残留空気を、希釈工程開始時に、任意にパージすることができる。新鮮な希釈剤流体を、通常の前記流量FDでまたは便宜により大きい流量で、弁V1を開いて、混合チャンバMCが新鮮な希釈剤流体で完全に満たされるまで、混合チャンバMC中にポンプ輸送する。なお、過剰の希釈剤は、弁V1を通って管38によってドレーンに送ることができる。次に、V1を閉じて、混合流試料希釈工程を開始することができる。別の作動モードでは、混合チャンバMCに予め決められた容積Vの流体が入るまで、希釈剤流体を、弁V1を開いて、空の混合チャンバMC中にポンプ輸送する。なお、容積Vは、混合チャンバMCの物理的内容積より小さい。次に、弁V1を閉じ、その結果、空気の空間が、混合チャンバMC内の流体容積Vの上方に残る。次に、希釈工程を通常の方式で始めることができる。測定が完了した後、アシステッドドレーンポンプassisteddrainpump48などの流体送達手段を随意に使用して、弁V2を迂回させて、希釈された試料懸濁液および/または送達手段30によって供給される新鮮な希釈剤流体を、恐らくFDより高い流量FDで、混合チャンバMCから、SPOSセンサ16、配管44および配管46を通して直接引き出して、配管50を通してドレーンに送る。随意のポンプ48は、順次行われる試料の希釈と測定の間に、混合チャンバMC弁V1を開いてを迅速に空にして、混合チャンバMCを新鮮な希釈剤流体で洗い流すのに有用である。さきに考察したように、比較的大きな希釈ファクタDFを必要とする用途の場合、試料の流量FSは、希釈剤の流量FDよりはるかに小さい。このような場合、混合チャンバMCから管42を通って出て、次いでSPOSセンサ16を通過する流体の流量Fは、FDにほぼ等しい。SPOS式センサが、比較的限定された範囲の流体流量にしか、最適の感度と分解能を示さないことを認識していなければならない。SPOS式センサを通過する流体の全流量が有意に増加すると、一般に、該センサの性能、したがって、そのような希釈システムを利用するSPOS法に基づいた粒度分析器の得られる有効性が、混合チャンバMCを出る全流体流がSPOSセンサを通過させられると想定して、著しく低下すると予想される。以下に述べるこの発明の実施態様は、この要件を回避する。一般に、希釈剤の流量FDを一定に保持し、利用される特定のSPOSセンサにとって適当なまたは最適の値を選択することが通常好ましい。次に、希釈ファクタDF数式2を問題のPSA測定を行うために適当なまたは最適の値に調節するため、試料懸濁液の注入流量FSを制御システムによって変える。希釈剤の流量は、CPU/制御器54が発する適当な制御信号B5を使用することによって、所望の値に調節することができる。直径の範囲が公称0.5~400ミクロンの粒子を計数し粒度を測定するように設計された光遮断と光散乱を組み合わせたSPOS式センサを利用してこの実施態様を典型的に実施する場合、希釈剤の流量FDを1mlsecに固定すると便利である。図4Aと4Bに関連して先に考察したように、粒子直径の与えられた範囲内の分散粒子相の全容積または全質量の絶対画分の測定を必要とする用途に、上記のような自動希釈装置をPSA装置と組み合わせて使用したいことが多い。このような場合、測定されたPSDから計算することができるこの画分は、DFの計算値が間違っているのと同程度に間違っている。希釈ファクタDFは、数式2に示されているように、FD/FS比によって決まるので、FDの値の不確かさは、DFの値の不確かさを直接もたらす。したがって、利用される希釈剤送達ポンプのタイプと性能によって、フローゲージ例えば、電子出力信号を発するを送達ポンプ30と混合チャンバMCの間に取り付けて、流量FDを監視し、手動でまたは負帰還の原理の使用を含む自動手段で、前記フローゲージ由来の出力信号を使い希釈剤送達ポンプ30の出力流量を制御することができるようにすることが必要であるかまたは望ましい。プログラム式の可変速シリンジポンSPが、濃厚試料懸濁液を、与えられた調節可能な流量FSで混合チャンバMCに送達することができるいくつもの手段のうちの一つにすぎないことが分かるであろう。この重要な機能を実行するために使用できる別の装置としては、限定されないが蠕動ポンプ可変速の可変電圧直流電動機またはディジタル制御ステッパモータによって駆動される、可変速歯車ポンプおよび可変出力計量ポンプがある。この機能を実行するため選択されるポンプまたは流体計量装置のタイプにかかわらず、濃厚試料懸濁液の適度に安定した出力流を、広範囲のダイナミックレンジにわたって、電子または空気圧手段によって調節可能な流量で提供できなければならない。シリンジポンプを使用することは、濃厚試料懸濁液の非常に正確で再現性のある計量を必要としかつ場合によっては出力流量の大きなダイナミックレンジを必要とする用途に対して、適切である。例えば、ステッパモータの駆動機構を使って利用可能な送達容積増加分の非常に小さいマイクロステップで、注入時間を、数秒から600秒またはさらに長時間まで変えることができるシリンジポンプが利用可能である。例えば、そのようなプログラム式シリンジポンプ付きの1mlシリンジを使用する場合、例えば5~500秒の範囲の全注入時間は、0.2~0.002ml/秒の範囲の流量FSになる。さらに、1ml/秒に等しい固定された希釈剤流量FDを想定すると、上記数値は、6~501の範囲内の希釈ファクタになり、すなわち、83.5:1のダイナミクレンジになる。前者の場合、混合チャンバMCを出て、前記センサを通過する希釈された試料懸濁液の流量Fは、1.2ml/秒であるが、後者の場合は、1.002ml/秒である。流量Fの約20のこの変化は、パーセントベースで十分に小さいので、典型的に、与えられた粒度に対するSPOSセンサ16のアナログ出力信号を含有するパルスの大きさに有意な変化をもたらさない。すなわち、センサの応答、またはパルス高さ電圧対粒子直径の校正曲線は流量Fの上記範囲にわたって、最小限しか変化しないはずである。一般に、この発明の必須要素ならびに特にこの第一実施態様および以下に考察するその後の実施態様の設計の必須要素は、制御信号を使って、シリンジポンプSPの出力流量FSを、希釈とPSA測定のプロセスの開始時の両方で、およびその後、随意であるが、リアルタイムで調節することである。関連する制御信号A5は、ある種の負帰還制御を行うとみなすことができる。典型的に、その信号は、一組のディジタル値であり、直列または並列のフォーマットで、CPU/制御器の電子サブシステム54によって送達される。あるいは、信号A5は、シリンジポンプSPなどの試料送達手段の要件によって、変化するアナログの電圧または電流で構成されている。上記説明によれば、試料送達サブシステムこの場合、プログラム式シリンジポンプSPの出力流量FSを決定するこの制御信号は、粒子計数率、または等価的には、SPOSセンサ16を通過する流体の単位容積当りの粒子濃度、の測定から得られる。瞬間粒子計数率パルス数/秒は、簡単な、周知の電子手段によって、SPOS型センサの出力信号から直接得ることができ、その出力信号は、典型的には、ベースライン電圧レベル理論的にはゼロに近いの上に重なる波高ピーク電圧が変わる個々に別個のパルスで構成されている。そのパルス高さは、理想的には、粒子直径が増大するにつれて単調に増大する。希釈ファクタDFの適当なまたは最適の値を決定するために、粒子計数率を、与えられた最小粒子直径に対応して、予め設定されたしきい値より高いパルス振幅についての1秒当りのパルスの数とすることが多い。また、粒子計数率は、1秒当りのパルスの数から得られるが、粒子直径の所定の選択された範囲内に存在する粒子にのみ対応して、所定の第一しきい値より高くかつ所定の第二しきい値より小さい振幅を有するパルスについてのみ得られる。対応する粒子濃度やはり、所定のしきい直径より大きいすべての粒子または所定の粒度範囲内の粒子のみの濃度は、粒子計数率を流体流量Fで割り算することによって、適当な粒子計数率から得られることができる。この計算は、CPU/制御器サブシステム54または、中央制御コンピュータを使用して行うことができる。次に、この粒子濃度の値を使って、適当な制御信号図5のA5を発生させて、濃厚試料懸濁液の混合チャンバMCへの容積注入量FSを上げるかまたは下げて、希釈ファクタDFを減らすかまたは増大し、先に定義したように、利用されるSPOS式センサに対し最適の粒子濃度を達成することができる。混合チャンバMC内に残っていて該チャンバMCから出る粒子濃度が定常状態の平衡状態に到達した後約3τの時間が経過した後、但しτ=V/F、PSAの測定が始まると、SPOSセンサ16と通過する全粒子の積分容積totalintegratedparticlevolumeまたは、積分質量は、シリンジポンプSPによって混合チャンバMC中にポンプ輸送または注入されたものと理論的に同じである。一例として、油相個々の液滴で構成されているが懸濁液の容積の20を占めているすなわち0.2ml/ml水中油型の出発エマルジョンを想定することができる。さらに、自動希釈システムが241という最適希釈ファクタDFに到達しFD=1ml/秒または60ml/minおよびFS=0.25ml/minで、そして平衡に達した後、PSA測定の全経過時間が2分間であると測定できる。したがって、これらの想定は、混合チャンバMCに送達され次にSPOSセンサ16を通過する出発試料懸濁液の容積が0.5mlに等しく、その内0.1mlが該センサを通過する油相液滴の全容積であることを意味する。連続希釈装置を、一般に、設計しなければならない。数式4から、この選好が、混合チャンバに対する小容積Vの選択または大きな含流量Fの選択またはその両者を意味することは明らかである。上記第二の条件は、事実上、希釈剤の流量FDが大きいことを意味する。というのは、上記のように実用上重要な場合はほとんど、DFの値が比較的大きいことが必要であると想定して、FDがFSよりかなり大きいからである。しかし、DF自体の値は、数式2によって表されるように、FDの値に左右される。したがって、実際に、τを短くするため、一般に流量FDを一定に保つこと、あるいは混合チャンバMCの容積Vを減らすことを一般に選択する。また、混合チャンバの滞留時間を短くするために、混合チャンバMCを出てSPOSセンサ16を通過する希釈された粒子懸濁液の全流量Fを増大すること希釈剤流体の流量FDを増大する結果としては、一般に望ましくない。小さすぎる混合チャンバMCの容積値を選ぶことは、重大な欠点になることがある。すなわち、混合チャンバMCを出る流体流の粒子濃度が、許容できない大きな変動を起こす危険がある。このような変動は、新鮮な希釈剤と濃厚試料流体が、非常に小さい混合チャンバの容積に入るので、その混合が不十分であることが原因である。いずれにしろ、混合チャンバMCの流体内容物の理想的な混合を達成することが困難な場合が多い。混合プロセスの性質に影響する関連パラメータとしては、限定されないが、混合チャンバの容積と形態、撹拌速度、撹拌部材の形態、渦巻を生じさせるために使用される偏軸offaxisのスポイラの介在/設計、カオス的混合、二つの入力流体のポート/インゼクタの設計と配置、および出力流体流のポートの設計と配置がある。したがって、混合チャンバMCを出る希釈された試料流体流の粒子濃度の変動の大きさを最小限にするため、一般に、混合チャンバMCの容積Vを増大して、上記望ましくない変動を小さくしなければならない。しかし、大きすぎる混合チャンバMCの容積の選択を避けなければならないことは、明らかである。Vの値が大きくなればなるほど、典型的にSPOS式センサが課する制限のため、これに対応して含流体の流量Fを増やすことができないことを想定して、滞留時間τが長くなる。したがって、容積Vが大きくなればなるほど、混合チャンバを出てセンサに入る流体流の粒子濃度が平衡に達するのに必要な時間が長くなる。その上に、大きすぎる容積Vの値を選ぶことに伴う別の欠点がある。与えられた試料を分析した後、混合チャンバMCは、希釈剤流体で洗い流して、存在している試料粒子の大部分を除いて、次の試料を有意に交差汚染する危険を減らす必要がある。この洗い流しプロセスは、清浄な希釈剤流体を混合チャンバMC中に、長時間、やはり典型的には少なくとも3τの時間送って、混合チャンバMC内に古い粒子が無視し得る数しか残っていないように、行われる。もちろん、時間τは、洗い流しプロセス中、混合チャンバMCに入る希釈剤流体の流量FDを瞬間的に増やすことによって、減らすことができる。しかし、この要因があるにもかかわらず、他の全ての要因が等しいので、混合チャンバMCの過剰に大きい容積を避けることが依然として望ましい。要約すると、容積Vに対して、最適の値は、上記二つの逆の要求の取捨を考量することによってのみ選択することができる。希釈システムの設計の変更については、この発明の別の実施態様に関連して、後に説明する。SPOS法を利用して粒度の分析を行う用途の場合、該センサを通過する流体流量Fとして25~100ml/分の範囲を利用することが典型的に要求されている。例えば、60ml/分すなわち1ml/秒というセンサ流量を利用すると便利であることが多い。この場合、撹拌される混合チャンバに対する容積Vの優れた選択は、10~25mlの範囲内にあり、このとき、対応する滞留時間τは10~25秒になる。データ収集を開始する前に必須の平衡して安定した粒子濃度に達するため3τという経過時間を選択すると想定すると、対応する待ち時間は、35~75秒になる。図5に示すこの発明の第一実施態様に従って設計された自動希釈システムの作動の典型的なサイクルを構成するステップを要約することは、有用である。1.システムの初期化を開始するに当って、ドレーンバルブV2は閉じたままでそして任意にドレーン/洗い流しポンプ48を停止して、制御信号C5によって、放出弁V1を開く。制御信号B5によって希釈剤送達ポンプ30を付勢することによって、混合チャンバMCを、十分な期間、流量FDと混合チャンバMC内の流体の望ましい作動容積とに基づいて、新鮮な希釈剤流体で満たす。過剰の希釈剤流体は、弁V1を通ってドレーンへ流出させる。次に、希釈剤送達ポンプ30を、制御信号B5によって停止させ、そして弁V1を制御信号C5によって閉じる。混合チャンバMCの初期化すなわち充填がここで完了する。2.混合チャンバMCとセンサ16の洗い流し/洗浄は、ドレーン弁V2を制御品号D5で開き、次いで希釈剤送達ポンプ30を制御信号B5で付勢することによって、達成される。信号B5は、希釈剤送達手段30の出力流量を、システムを洗い流すのに適当な値に調節するのにも利用され、この出力流量は、試料の希釈とPSAの測定を行うのに望ましい流量FDを、随意、超えてもよい。混合チャンバMCを出る流体の適当な粒子濃度は、バックグランドの粒子濃度が許容できる予め設定されたレベル未満まで低下したときに洗い流し工程を自動的に停止する終点を確認するため、洗い流し工程中、SPOSセンサ16の出力信号のパルス練返し数を監視することによって決定される。3.次に、試料を捕獲し送達するサブシステムを初期化する。制御信号A5で命令されると、シリンジポンプSPのシリンジに、新鮮な試料懸濁液22が配管24を通して充填される。次いで、シリンジポンプSPは制御信号A5によって命令されて、多量の試料懸濁液を配管10に注入して、満たすかまたは呼び水する。4.システムは、出発試料の自動希釈を開始する。ドレーン弁V2を、制御信号D5によって開く。制御信号B5を利用して、希釈剤送達ポンプ30を付勢することによって、希釈剤流体の混合チャンバMCへの送達を所望の固定流量FDで開始する。濃厚試料懸濁液の混合チャンバMCへの注入は、制御信号A5の指令に基づいて、シリンジポンプSPによって開始される。このアクションによって、希釈流体と試料懸濁液の混合と混合チャンバMCでの試料懸濁液の希釈が行われて、1FD/FSに等しい希釈ファクタDFに対する特定の出発試行値が確立する。5.混合チャンバMCを出てSPOSセンサ16を通って流れる希釈試料懸濁液の粒子濃度の初期すなわち、最大増加率RMAXを希釈工程の開始時に測定する。この値から、平衡濃度C0/DFの適当な予測値が、CPU/制御器54で計算される数式8。6.C0/DFの計算値は、CPU/制御器54で、利用されるSPOSセンサに対する最適の望ましい粒子濃度と比較されるが、上記粒子濃度は、先に述べたように、オペレータが、自動希釈とPSAプロセスの開始時に、適切な入力手段で、問題の試料用途の場合のSPOSセンサの合致濃度限度および/またはPSDの詳細な構造に基づいて提供する粒子濃度である。この比較に基づいて、所望の粒子濃度を達成するのに必要なDFの新しい値がCPU/制御器54で決定される。DFのこの望ましい値のDFを達成するために必要な新しい試料注入流量FSがCPU/制御器54で計算される。シリンジポンプSPに新しい出力流量FSを採用するように命令するのに必要な適当な制御信号A5が、CPU/制御器54からシリンジポンプSPに送信される。7.濃厚試料と新鮮な希釈剤が、それぞれの流量FS新しい流量とFDで混合チャンバMC中に注入され続ける。混合チャンバMCを出てSPOSセンサ16を通過する流体の粒子濃度が必須の平衡に到達するために、約3τの遅延時間を経過させる。8.データをSPOSセンサ16から集めて、集団PSDを構成する直径チャネルデータの統計的正確さの望ましいレベルを達成するため十分に長い時間、粒子直径の望ましい範囲にわたって、CPU/制御器54または外部コンピュータでPSDを作成する。9.混合チャンバMCを粒子濃度が許容可能な予め設定されたレベル未満に低下するまで、新鮮な希釈剤流体で洗い流して、システムの別の希釈/測定のサイクルに備える。上記考察で示したように、混合流希釈プロセスでより迅速な平衡を達成するため混合チャンバMCの滞留時間すなわち定着時間τを短くして、有効なPSA測定を行うのに必要な全時間を短くすることは有利である。また、原理的に、この目標は、混合チャンバMC内の流体容積Vを減らすか、または混合チャンバMCに入って出る流体の混合流量Fを増やすか、または両方によって達成できることを指摘しておく。第一の変更に実施に対しては、続いて以下に考察する。しかし、ここで流体流量Fを増やすことによって、希釈システムの応答時間τについての改良を検討することは価値がある。図5の第一実施態様の流体工学の設計の簡単な変化が、図6Aに模式的に示すこの発明の第二実施態様の根拠になっている。図6Aに示す流体工学システムの設計は、図5に示す第一実施態様に利用されている設計と極めて類似していることは明らかである。第一実施態様と同様に、図6Aに示す実施態様は、撹拌される混合チャンバMC、および試料懸濁液の各種の希釈を達成するため、新鮮な希釈剤流体と濃厚試料懸濁液を、それぞれの流量FDとFSで混合チャンバMCに送達する独立した制御可能な手段を使用する。先に述べたように、平衡時の希釈ファクタDFは、1FD/FSで表される。しかし、この点について、これら二つの実施態様の流体工学設計は著しく相違している。図6Aに示す第二実施態様では、二つの入力流量FDとFSで平衡して、流量F1で混合チャンバMCを出る流体は、もはやセンサを通過しない。そうではなくて、この混合チャンバMCから出る流体は、CPU/制御器54から発する制御信号D6によって駆動されるドレーン弁V3を随意に通過して、配管58と配管18を通してドレーンに直接流れる。センサは、混合チャンバMCの内部流体内容物から、多量の希釈された試料懸濁液を直接捕獲する。配管の湾曲部分64を含む蠕動式ポンプ62として模式的に示した別個の送達手段を使用して、希釈された試料懸濁液を配管60を通して混合チャンバMCから引き出して、配管部分66を通してSPOS式センサ16に、所望の流量F2で連続的に送る。この希釈された試料懸濁液は、次に、CPU/制御器54が発する制御信号F6によって駆動されるドレーン弁V4を随意に通過し、配管68と配管70によってドレーンに流れる。この明らかに小さな設計変更が、図6Aに示す希釈システムの作動に有意な変化をもたらす。この場合、混合流希釈工程は、希釈された試料懸濁液がSPOS式センサを通過する機能から切り離されている。その結果、流量F1とF2は同じである必要はない。したがって、この場合、混合チャンバMCの希釈ファクタDFのみならず滞留時間τにも影響する注入流量FDとFSの選択とは完全に独立して、センサの特性と要件に基づいて、F2の最適値を選択することができる。容易にわかるように、流量F1とF2を切り離した結果は重要である。混合チャンバMCに入り、次いで出る全流体流量に対して比較的大きな値を達成するため、センサの流動の要件に関係なくFDとFSに対して比較的大きな値を選ぶことができる。DFの値は、先に述べたように、やはりFSまたはFDを変えることによって調節される。しかし、V/F1によって与えられる混合チャンバMCの滞留時間τを比較的短くすることができる。この結果は、今度は、希釈システムの応答時間を短くするという価値ある結果をもたらす。すなわち、自動制御システムによってDF値を例えば、FSを変えて調節した後、混合チャンバMC内が定常状態の平衡とほぼ固定した粒子濃度に到達するためにシステムが必要とする時間が短くなり、信頼性が高く再現性のあるPSAの測定を実施することができる。原理的に、混合チャンバの容積Vを減らす必要なしで、混合チャンバに入って出る流体の流量を単に増やすことによって、比較的短い滞留時間τを達成することができる。FDとFSの両者が、図5に示す第一実施態様混合チャンバの流体出力は直接センサを通過するの設計と同じ設計を利用して、FDとFSが持っている値を超えて、同じ率samefactorでスケールアップされる限り、得られるDFの値は同じままである。しかし、希釈システムは、より迅速に、すなわち、FDとFSを増大するのに使用したのと同じ率で、平衡に達する。数値例は、有用である。図5に示す第一実施態様では、試料注入流量FS≒0.01ml/秒を必要とする場合、V=25ml、FD=1ml/秒およびDF=100を選択できる。混合チャンバMCおよびセンサ16に入って出る流体の得られる流量はF=1.01ml/秒であり、そして滞留時間τは、V/F≒25/1.01≒24.8秒に等しい。図6Aに示す第二実施態様の場合、混合チャンバの容積は同じままで、注入される流体の流量を10倍スケールアップしたと想定して出発できる。この想定によって、FD≒10ml/秒およびFS≒0.1ml/秒になる。混合チャンバMCを通過する流量の得られる値は、F1≒10.1ml/秒になり、そして滞留時間τは、V/F1≒25/10.1≒2.48秒になり1/10に減少する。一方、DFの値は、同じ100である。FDとFSの値がさらに増加すると、DFは変わらないままで、τが対応して減少する。図6Aに示すこの第二実施態様に基づいた自動希釈システムの作動は、図5に示す第一実施態様について先に述べたのとほぼ同じである。A/Dアナログ/ディジタル変換器とMCAマルチチャンネル分析器の電子回路52ならびに付属CPU中央処理装置/制御器54によって適切に処理されたSPOSセンサ16の出力は、粒子計数率粒子数/秒の値を与える。これは、流量F2の既知の値とともに、測定可能な全粒度の範囲についての、またはその選択されたセグメントにわたる対応する粒子濃度粒子数/mlを与える。SPOSセンサ16の合致濃度限度および関心のある特定の粒度の用途に対する最適濃度先に考察したに基づいて、上記情報を使用してリアルタイムの制御信号A6を生成することができ、その信号A6を使用して、試料送達手段56を制御して、混合チャンバMCへの濃厚試料懸濁液の注入流量FSを調節できる。先に説明したように、適切に高い流量FDとFSを利用することによって混合チャンバの滞留時間τが有意に短かくなるため、希釈システムは、平衡を、比較的迅速に、理想的にはわずか数秒間で達成できる。その結果、制御システムは、簡単な順次行う方式でDFの最適値を達成するように設計することができる。例えば、センサの合致限度より実質的に低い最終粒子濃度が得られるように保証された、ある任意に高い希釈ファクタDFで例えば、比較的小さい値のFSを使用して出発することができる。平衡を達成するのに必要な時間は、比較的短いであろう。したがって、達成された粒子計算率または粒子濃度に基づいて、DFの値を適当な係数で典型的には、FSを増大することによって減らして、所望の最終濃度に到達することができる。最終濃度を微調整finetuneするためのDFの追加の変更は、希釈チャンバの滞留時間が短ければ、迅速に達成できる。あるいは、先に考察した最終平衡粒子濃度C0/DFの迅速推定法を、図5に示す第一実施態様と関連させて採用し続けることができる。すなわち、CPU/制御器54は、数式7に記載されているように、RMAXと呼ばれているCのtに対する初期増加率を自動的に測定するように配置構成することができる。次に、C0/DFの値を、希釈工程が開始されてから短時間の後に、数式8に記載されているように、RMAXから迅速に推定することができる。このアクションによって、システムは、典型的に、濃厚試料懸濁液の流量FSを、CPU/制御器54が発する制御信号A6によって適切に調節することによって、希釈ファクタDFの値を迅速に変えることができる。試料送達手段56は、ある量の濃厚試料懸濁液22を容器20から捕獲して、配管24を通して引き出し、配管10を通して混合チャンバMC内に注入するいくつかの手段のいずれか一つであればよい。これらの手段としては、可変速式歯車ポンプ、可変出力式蠕動形ポンプ、プログラム式シリンジポンプ例えば、図5に示す第一実施態様に使用されている類似のポンプSP、可変出力式流体計量ポンプダイヤフラム型を含む、または濃厚試料流体を適当な場合によっては大きな範囲の流量にわたって送達することができて、CPU/制御器54が発する適切な制御信号A6によって制御することができる他の装置がある。希釈された試料の送達手段62は、図6Aには、蠕動形可変出力ポンプとして示してある。しかし、濃厚試料送達手段の場合のように、この送達手段は、先に述べたものを含めて、いくつかの可能な別の装置のうちのいずれか一つでもよい。唯一の要件は、上記送達手段の出力流量が、適切に安定していて、かつ所望の値のF2典型的には固定の、しかし必ずしも固定でなくてよいに調節可能でなければならないということである。ポンプ/送達手段62は、図6Bに示すように、SPOSセンサ16のドレーン側に随意に配置をかえてもよいことは分かるであろう。その結果、希釈された試料懸濁液は、センサ16を通って、押し出されるのではなくて引き出されるので、汚染もしくは損傷するとか、または、さもなければSPOSセンサ16を通過して分析される前にそのPSDが変わってしまう可能性が、低下する。また、図6Aのセンサ16および図6Bの送達手段62それぞれの出力側に示すドレーン弁V4は、利用される、希釈された試料の送達手段62のタイプによって必要であるかまたは有であるかにかかわらず任意のものであることにも留意すべきである。また、混合チャンバMCの主要流体流の出力をドレーンに接続するドレーン弁V3の使用も任意の使用である。図6Aに示す第二実施態様が有意な欠点を伴う可能性があることも認識しておくべきである。一旦所望のDF値が達成されると、図5に示す第一実施態様の必要量と比べてより大量の希釈流体と濃厚試料懸濁液が、それらの注入流量の増加の比率と等しい比率で、与えられた希釈およびPSA測定の期間、必ず消費される。試料懸濁液の場合、このことは、特にDF値が高いとき、ごく少量の試料懸濁液しか使用されないので、典型的に重要でない。一方、比較的大量の新鮮な希釈流体が必要であるが、流体の種類およびそのコストと利用度と廃棄の要件によっては、有意な不利益をもたらす。次に、混合流希釈法の滞留時間もしくは応答時間τを減らす、すなわち、混合チャンバの流体容積Vを減らす、上記第二の方法を検討することは有用である。この方法は、図7Aに模式図で示すこの発明の第三実施態様の基礎となっている。第三実施態様では、混合チャンバがかなりの流体容積典型的には、≧10mlを有する別個の撹拌される容器から撹拌部材を全く必要としない有効容積が非常に小さい典型的には、1~3ml、またはこれより小さいスタティックミキサSMに発展している。この周知の装置は、個々に到達する流体流の流れを分裂させる方式で、管またはパイプ内の流体流の経路を切断するように配列された静止部材の渦巻き状ネットワークで構成されていて、個々の流れのカオス的流れを誘発して、確実に、これらの流れは徹底的に混合されてから、その流体混合物が該スタティックミキサを出る。スタティックミキサを出た得られる希釈された試料懸濁液は、均一であること、すなわちその懸濁液を通して粒子濃度が均一なことが理想的である。流体混合工程の滞留時間τは、センサを通過する希釈された試料懸濁液の全流量FFDFSに等しいを変える必要なしに、ごく短い時間、実際に1~3秒またはこれより短い時間まで短くすることができる。新鮮な希釈剤流体は、前の二つの実施態様に記載したのと同じ方式で、送達手段/ポンプ30によって、希釈システムのスタティックミキサSMに送達される。希釈剤流体は、典型的には直径がスタティックミキサSMの直径と類似している主配管84を流れる。濃厚試料懸濁液22は、図7Aに示す配管の湾曲部分を含んだモータドライブ74とポンプヘッド76を含む蠕動式ポンプとして示した試料送達手段74/76によって、配管72を通して容器20から捕獲される。その試料懸濁液は、配管77を流れ、次に適切な注入装置82、例えば細いチューブ、オリフィスまたは中空針によって、スタティックミキサSMの上流の主流動管84、配管86およびセンサ16に注入される。希釈ファクタDFは、先に述べたように、典型的には、固定流量FDで配管84を流れる希釈剤流体の流れの中に注入される濃厚試料懸濁液の流量FSを変えることによって、調節される。平衡に到達した後に達成されるDFの値は、前の実施態様の場合と同様に、FD/FS比によって決定される。濃縮試料懸濁液の注入流量FSは、CPU/制御器54が発して試料送達ポンプ76の駆動手段例えば電動機74に加えられる適当な制御信号A7で、送達ポンプ74/76の出力流量を変えることによって調節される。図7Aに示すシステムのその外の部材は、最初の二つの実施態様に利用される部材に実質的に類似している。ドレーン弁V6は、随意の弁であるが、配管88を通してSPOSセンサ16から出る希釈された試料懸濁液流を配管90を通してドレーンに導くのに使用され、そしてCPU制御器54が発する制御信号C7によって駆動される。CPU/制御器54が発する制御信号D7によって駆動される試料バイパス弁V5を用いて、配管72、76および77に入っている未使用の濃厚試料懸濁液を配管78と80を通してドレーンに方向転換させるか、または、随意であるが、希釈工程とPSAの測定が完了した後、試料ソース22に戻す。このような作用は、新しい試料の捕獲と希釈に備えてシステムを洗い流すときに有用である。最初の二つの実施態様の場合と同様に、図7Aに示した蠕動式ポンプ74/76は、濃厚試料懸濁液をインゼクタ管/オリフィス82に送達するのに有効であると見なされるいくつもの他の手段のうちのいずれか一つ例えば図5に示すシリンジポンプSPで置き換えることができる。この第三実施態様に基づいた自動希釈システムの全作動は、第一実施態様について先に詳細に述べたのと実質的に同じようである。しかし、有効容積が非常に小さいスタティックミキサSMを使用することによって得られるこの実施態様の挙動は、最初の二つの実施態様で利用されている大容積の通常の撹拌される混合チャンバと比べて、重要な定量上の差がある。その差は、希釈工程の平衡に達する速度である。定着時間settlingtimeまたは応答時間τの定量上の改良は、この第三実施態様の挙動の定量的差が原因である。すでに指摘されているように、混合チャンバの有効容積は、この実施態様において第一と第二の実施態様に採用されている一層伝統的な希釈法を使用して得られる有効容積に比べて著しく減少した。この第三実施態様に利用されている有効混合容積の実際の大きさは実際に測定することが困難である。しかし、非常に重要なことはシステムに対するその主な作用である。すなわち、希釈機の滞留時間τの有意なおそらくは強烈な低下である。したがって、スタッティックミキサSMを出てSPOSセンサ16に入る流体流の粒子濃度が試料流体または希釈剤流体の注入流量が制御システムによって変えられた後、不可欠の定常状態の平衡に到達するのにごく短い時間、典型的には数秒間もしくはそれ未満しか必要でない。最終試料希釈ファクタDFは、事実上、ほとんど瞬間的に調節できる。応答時間は、原理上、このような小さい混合容積を有効に使用することによって有意に減らすことができるので、異なる種類の制御システム、すなわち、従来の負帰還式によく類似しているシステムを設計し、利用できる。濃厚試料懸濁液の注入流量FSが変化すると、ほぼ瞬間的に新しい安定した値の希釈ファクタDFに換算される。したがって、DFの最終の最適値は、出発試料懸濁液が最初に希釈剤流の流れに注入された後、殆ど直ちにすなわち、ほんの数秒後、システムが決定して実施できる。実際に、このことは最適粒子濃度がこの第三実施態様に基づいた自動希釈システムによって、各種の簡単な制御アルゴリズムを使用して達成することができることを意味する。例えば、上記自動希釈システムは、DFの比較的大きなトライアルな値、すなわち、最終粒子濃度が、対象の特定の用途によってまたは、単にセンサの合致限度によって決まるかまたは確立される最適濃度より十分に低いことを保証するように設計された値を使用して、出発試料懸濁液の希釈を開始するようにプログラムすることができる。試料懸濁液を流動システムに最初に注入してからわずか数秒後、希釈工程が最終平衡に到達した。次に、制御システムは、より大きい所望の粒子濃度に到達するため、現行の出発DF値をいかなる比率で低下させるべきかを容易に決定することができる。次いで、試料注入流量FSをそれに従ってすなわち、DFの所望の低下とほぼ同じ比率で増加させることができる。さらに、追加の数秒が経過した後、希釈工程は、新しいより大きい定常状態の粒子濃度粒子濃度および試料注入流量FSから決定されたで、再び平衡に到達した。この濃度が所望の値により近づくように微調整をする必要がある場合、試料の注入流量FSを適当な小さい比率で増減することができる。FSのこの変更は勿論、CPU/制御器54からの適当な制御信号A7を試料送達手段74/76に送信することによって達成される。希釈工程中、時間が経過するにつれて、センサを通過する希釈された試料懸濁液の粒子濃度を、同じ方式で定期的に調節して、例えば試料が不安定なことからもたらされる一次粒子の時間依存性の凝集が原因の出発試料の粒子濃度の変化を修正することができる。この場合、試料中の最大粒子の濃度は時間の経過とともに増大するので、おそらく時間の経過とともに希釈ファクタDFを増大する必要がある。この性能は、希釈工程を制御するため負帰還を有効に利用する優れた例を提供し、試料調製中、懸濁液および分散液の粒度分布を長期間オンライン監視するのに特に有用である。試料懸濁液の注入流量FSの変化に対する希釈システムのこの迅速な、事実上リアルタイムの応答によって、先に述べたような、最終平衡濃度C0/DFを推定して、DFの値を早く修正するため、粒子濃度の初期変化率RMAXを決定する必要が、今やなくなっている。むしろ、最終粒子濃度は、今や原理上非常に短い時間で得ることができ、最適の望ましい濃度は、DFの値をFSを調節することによって適当に改変することによって、迅速にかつ簡単に達成することができる。図7Aに示す模式図からわかるように、この第三の実施態様を実施するのに必要な部材の数は、最初の二つの実施態様に必要な部材の数より少ない。しかし、図7Aに示す計画には、少なくとも二つの起こりうる欠点があることを認識することは有用である。第一に、その設計そのものによってスタティックミキサはより大きく重い粒子をトラップtrapしたりまたは分離したりしやすく、該ミキサから出る懸濁液に内在しているPSDが変化し、そしておそらくミキサがつまる。したがって、第三実施態様で行われる方法は、比較的微細な粒子、理想的なのは、懸濁液中でコロイドであって比較的安定な、沈降する傾向がほとんどない粒子の懸濁液に使用されるときが最も有効である。ゆっくり移動する流体流中で容易に沈降する傾向があるより大きい粒子は、スタティックミキサの設計と利用される流体流量によっては、スタティックミキサと両立しないことが多い。第二に、本願に記載の目的を達成するためにスタティックミキサを有効に使用するには、流体の流量、実際には希釈流体の流量が、FD>>FSの場合、混合装置内で有効な混合を起こすのに十分に高いということが前提条件である。このことはスタティックミキサの大きさと設計に左右される。しかし、多くの既存のSPOS式センサの典型的に望ましい流量が50~100ml/分とすると、上記想定は特に非常に微細なコロイド粒子の懸濁液に対して有効なことが多い。さもないと、有効な混合を達成するのに有意に高い流体流量が必要になる。この問題の一つの可能な解決策は、第二実施態様に利用されている方法を採用することである。すなわち、FDとFSの両者を実質的に増大して、混合流体の流量Fを、スタティックミキサによる有効な混合を達成するのに十分高くする方法を採用することである。この新しい流量は、SPOSセンサが最適に作動するにはおそらく高すぎるので、スタティックミキサからの出力を、流量が異なる二つの流体流に分割する例えば、配管の異なる断面積に基づいて。出力流の高流量の部分をドレーンに導き、一方希釈された出力流の低流量の部分を測定のためSPOSセンサを通過させる。第四実施態様の説明を始める前に、先に考察された自動希釈計画の小さいが潜在的に有用な変形を検討することは有用である。この改変された第三実施態様に対して動機付けがなされたのは、何種類かの粒子懸濁液の場合、試料懸濁液を、試料送達手段すなわちポンプなどの送達装置と直接接触させることを避けることが望ましいことが分かっているからである。これは、粒子がポンプ機構を通過するとき粒子を損傷する例えば、破損することまたは内在する粒度分布を別の方式で変化させる例えば、凝集の促進でことを避けるためである。あるいは、濃厚試料懸濁液がポンプと接触しないようにして、粒子がポンプ機構の固体表面に付着するために行う時間がかかって問題があるポンプの洗浄を避けることが望ましい。図7Bに示す改変システムは、図7Aで採用したのと同じ濃厚試料懸濁液の基本的希釈法を利用する。先に述べたように、試料懸濁液は、典型的には、固定のFDで流れる希釈剤流体の流れに、調節可能な流量FSで注入される。スタティックミキサSMは、これら二つの流体流を効率的に混合して、平衡時の希釈ファクタDF1FD/FSで、希釈された試料懸濁液のほぼ均一な流れを生成し、その均一な流れはSPOSセンサ16を通過する。しかし、図7Bに示す計画は、一つの点で、すなわち出発濃厚試料懸濁液の捕獲された部分が、該懸濁液を試料インゼクタポート82に送達するのに使用される機械的送達手段から物理的に分離されている点で、図7Aに示す計画と異なっている。適当な長さの配管79または適当な容積と形態の他の適切な容器が、試料の捕獲貯槽として働き、続いて希釈剤流体の流れ84に注入すべきある量の濃縮試料懸濁液を保持することができる。CPU/制御器54が発する制御信号D7’とE7それぞれによって駆動される二つの三方弁V7とV8を使用して上記タスクを達成する。弁V7とV8がポジション1に切換えられると、流体は、各弁のポートCと1の間を流れることができる。逆に、V7とV8がポジション2に切換えられると、流体は各弁のポートCと2の間を流れることができる。希釈工程を開始するとき、弁V7とV8は、CPU/制御器54が発するこれら弁それぞれの制御信号D7’とE7によって、ポジション1に切換えられ、この考察のために小さな正圧下にあると想定される外部ソース図7Bに示していないからの濃厚試料懸濁液を、配管78’、弁V7、捕獲貯槽配管79、弁V8および最後に配管80’を流れさせる。次に、その試料懸濁液は、ドレーンに廃棄するかまたはその元のソースに戻して再循環することができる。CPU/制御器54の指令のもとに、弁V7とV8の両者がポジション2に切り換えられて、捕獲貯槽79を新鮮な試料懸濁液の流れに対して閉鎖する。これら二つの弁の間の配管79の全長内に入っている試料懸濁液は、試料インゼクタポート82によって、流れている希釈剤流体が入っている管84中注入するのに利用できる。CPU/制御器54が発する適当な制御信号A7が、図7Bに蠕動式ポンプとして示されている送達手段74/76に加えられ、該ポンプに、希釈剤流体22を容器20から配管72を通して引き出して、配管77を通して押し出すように命令する。配管77’を通してポンプ輸送される流体場合によっては、ある量の残留空気が加わることがあるは、試料懸濁液とポンプ機構を互いに接触させることを必要とせずに、流体送達体として働いて、配管79内に入っている試料懸濁液を、弁V8から配管81へ押し出すことができる。配管81に残っている前の自動希釈サイクル由来の残留試料懸濁液が、配管81から、注入管/オリフィス82を通して、主希釈剤流管84中に配管81が有する容積によって適切な時間遅延の後放出された後、新鮮な濃厚試料懸濁液が、注入管/オリフィス82に到達して、管84内を流れる希釈剤流体の流れの中に注入され始める。希釈工程のこの時点で、図7Bに示すシステムは、図7Aで前に説明したのと同じ方式で機能する。適切な時間例えば、約3τ、なおτは、有効容積が非常に小さいスタティックミキサの場合、典型的に2~3秒またはそれより短いが経過した後、スタティックミキサSMを出てSPOSセンサ16に入る希釈された試料懸濁液は、ほぼ一定の濃度に到達した。次に、この濃度は、管79中に捕獲された前記濃厚試料懸濁液の後に送達される希釈剤流体の流量を、制御可能な送達手段74/76で変えて、希釈ファクタDFを適当に変えることによって迅速に調節することができる。濃厚試料懸濁液の得られる流量FSは、手段74/76によって送達される希釈剤流体の流量と必ず等しい。手段74/76および捕獲貯槽79すなわち、比較的長くて細い配管の設計からの希釈剤流体の流量が一般に比較的小さいとすると、送達手段74/76によって供給された希釈剤流体と、配管79に入っている濃厚試料懸濁液との混合度は比較的低いはずである。試料懸濁液の配管79を流れる移動はプラグ流れの状態に似ているはずである。しずれにしろ、注入管/オリフィス82に最も近い試料懸濁液の部分は、装置が適正に設計されたと想定して、送達手段74/76で供給される希釈剤流体によって、無視できる希釈を経験するはずである。試料の希釈およびPSAの測定が完了した後、弁V8は、制御信号E7によって、再びポジション1に切り換えられる。このアクションによって、手段74/76によって送達される希釈剤流体が、捕獲貯槽79にまだ残っている試料懸濁液を、弁V8と配管80を通して押し出してドレーンに放出するまたは、元のソースに戻すことができる。また、このアクションは、配管79を希釈剤流体で洗い流して、次の希釈/測定のサイクルが始まる際に新鮮な濃厚試料懸濁液が到着するのに備えるのにも役立つ。弁V8と注入管/オリフィス82の間の配管81の中に残っている試料懸濁液は、データ獲得を開始できるまで適切な時間待って、前の試料の後の配管81内の空間を、新鮮な試料懸濁液で占めさせることによって、管84内の希釈剤液中に注入して次の希釈サイクルの開始時には無視される。この発明の第四実施態様の簡略化模式図を図8に示す。前の三つの実施態様と異なり、この計画は、二段階の希釈機構を利用し、二つの混合チャンバと、希釈剤流体を送達しそして試料懸濁液元のまたは予備希釈された試料懸濁液を注入する二組の手段とを備えている。出発濃厚試料を希釈するこのより複雑な方法は、前の諸実施態様を越える二つの有意な利点を提供する。第一に、この二段階の計画は、一段階の希釈計画を利用して高い信頼性と再現性で他の方法で得ることができる値よりはるかに大きい値の希釈ファクタDFを達成できる。予備希釈された試料懸濁液を第二混合チャンバMC2に供給する第一混合チャンバMC1を使用することによって、図8に示す設計は、比較的小さいDF値すなわち、10~100またはこれより小さいから非常に大きいDF値すなわち、10,000以上までの範囲のDF値を達成できる。希釈ファクタのダイナミックレンジがこのように増大することは、組成、濃度および粒度分布が広範囲に異なる試料懸濁液に適用する場合、非常に有用であろう。この二段階の実施態様には、別の可能性がある有意な利点がある。図8に示す設計は、懸濁された流体中で迅速に沈降しがちな大きくおよび/または高密度の粒子の有意な集団を含有する試料の希釈を容易にする。一般に、このような試料は、前の三つの実施態様で利用された典型的な送達手段を使用して、比較的低い流量FSで混合チャンバに効率的に注入できない。しかし、このような難しい試料は、図8に示す、この第四実施態様で採用される方法を用いて比較的容易に処理できる。第一混合チャンバMC1を使用して、第一段階、すなわち、出発濃厚試料懸濁液の予備希釈を行う。その出発試料は、CPU/制御器54が発する制御信号E8によって電気式または空気圧式で駆動される試料注入弁V9を使用して、混合チャンバM1に都合よく導入される。弁V9がそのオフ状態付勢されていないのとき、試料捕獲ループ120が、試料入力配管118と試料出力配管122に直列に接続される。また、希釈剤流体入力配管125は、出力配管123に接続される。弁V9が制御信号E8によってオン状態付勢されているに切換えられると、試料捕獲ループ120は、配管125および123に直列に位置し、図8に示す状態になっている。このアクションによって、希釈剤流体が、捕獲ループ120の中に入っている試料懸濁液を弁V9から押し出して、配管123を通して混合チャンバMC1に入れる。混合チャンバMC1は、所望の場合、試料懸濁液を手動で導入できる追加のポート100を備えている。上述のように、弁V9の主な機能は、一定の予め定められた容積の試料懸濁液を外部ソースから捕獲し、続けて、指令にしたがって、予備希釈チャンバMC1に入れられる希釈剤液体の流れと直列に挿入することができることである。しかし、この機能は、図7Bに示すように、配管79の全長で接続された二つの三方弁V7とV8によって提供することもでき、これらの弁と配管は捕獲ループ120の機能を果たす。しかし、図7Bに示す弁V7とV8のような二つの三方弁ではなくて、図8に示すV9のような単一の六方弁を使用すると二つの利点がある。第一に、単一の部材を使用することによって明らかに簡潔になり、単一の制御信号しか必要でない。第二に、一層重要なことであるが、V9のような六方注入弁を使用して、その弁のオフ状態による短絡を提供することによって、追加の性能が付与される。これによって、試料懸濁液が捕獲ループ120を満たしているかどうかにかかわらず、所望により、希釈剤流体を配管125から配管123に直接流入させることができる。希釈工程を開始する前に、混合チャンバMC1は、新鮮な希釈流体で満たされねばならない。第一放出弁V1を、CPU/制御器54が発する制御信号C8によて開く。さらに、三方弁V12が、やはりCPU/制御器54が発する制御信号F8によって、ポジション1ポートCと1が接続されるに切り換えられる。希釈剤送達手段/ポンプ128が、CPU/制御器54が発する制御信号B8によって付勢されて、新鮮な希釈剤流体を、容器110から配管126を通して引き出し、次いで、弁V12と配管125を通しそして弁V9および配管120と123を通して混合チャンバMC1中に、所望の流量FD1で押し出す。混合チャンバM1中への希釈剤の流れは、混合チャンバMC1から弁V1と配管108を通して残留空気を放出しかつ混合チャンバMC1の完全な洗流しができるように所望の流量FD1で十分長時間維持され、その結果MC1内の汚染粒子の濃度が許容可能な低レベルまで低下する。次に、弁V1を制御信号C8によって閉じ、弁V12を制御信号F8によってポジション2に戻し、次いで希釈剤発送手段/ポンプ128も制御信号B8で停止させて、新鮮な希釈剤流体の混合チャンバM1への流れをとめる。同様に、希釈工程を開始する前、一般に、第二混合チャンバMC2は、新鮮な希釈剤流体で洗い流し、洗浄し次いで満たす必要がある。これは、第二放出弁V11を、CPU/制御器54が発する制御信号G8によって開き、弁V12をポジション2のまつにしておき、そして希釈剤流体送達手段/ポンプ128を、制御信号B8によって、所望の流量FD2で付勢することによって達成される。次に新鮮な希釈剤流体を、送達手段/ポンプ128によって、弁V12ポートCと2と配管130を通して押し出して、混合チャンバMC2に入れる。残留しているトラップされた空気と過剰の希釈剤流体は、混合チャンバMC2から、配管138、弁V11および配管140を通ってドレーンへ流れる。混合チャンバMC2中への希釈剤流体の流れは、チャンバM2の適切な洗流し/洗浄を確実に行うのに十分に長時間維持される。混合チャンバMC2、実際には、混合チャンバMC1とMC2の両方を、試料希釈工程を開始する前に、新鮮な希釈剤流体で洗い流し、洗浄し次いで満たすことができる、より簡単な別の方法があることに注目すべきである。弁V11を開く代わりに、制御信号C8を使用して、単にV1を開いてもよい。すると、希釈剤液体が、送達手段128によって、弁V12と配管130を通して、混合チャンバMC2中にポンプ輸送される。過剰の液体は、混合チャンバMC2を出て、上方に流れて図8に示すように、混合チャンバMC1の中に入る。混合チャンバM1中の過剰流体は、次に混合チャンバMC1を出て、弁V1と配管108を通ってドレーンに流れる。この方法を利用すると、両混合チャンバを同時に、新鮮な希釈剤流体で洗い流し、洗浄し、次いで満たすことができ、弁V11と出力配管138が必要でなくなる。希釈工程を開始する前に、容積が△VSこの△VSは、適当な大きさと長さの一本の配管を使用して、所望の値に予め選択することができるの試料捕獲ループ120を、濃縮試料懸濁液で満たさねばならない。GPU/制御器54が発する制御信号D8によって駆動される弁V10が開かれる。このアクションによって、図8には図示していない外部ソースから得られかつ正圧下にあると想定される濃厚試料懸濁液が、入力配管118を通して弁V9に流入し、試料捕獲ループ120を通過し、弁V9から逆行し、出力配管122と弁V10を通過し、次いで配管124を通ってドレーンへ出て行くまたは、随意に元の試料ソースまたは他の容器に戻る。次に、配管120内の濃厚試料懸濁液を捕獲するため、制御信号D8によって駆動される弁V10を閉じる。ここで、試料希釈工程を開始することができる。第一に、放出弁V1を制御信号C8によって開き、次いで、弁V12を制御信号F8によってポジション1に切り換える。新鮮な希釈剤流体を、希釈剤送達ポンプ128によって、制御信号B8で所望の値に調節された出力流量FD1で、配管126を通して容器110から引き出す。その希釈剤流体は、弁V12と入力配管125を通過して弁V9に入り、次に試料捕獲ループ120を通過してその前方の捕獲された試料懸濁液を押し出し、出力配管123を通って弁V9から逆行して第一混合チャンバMC1に入る。このアクションは、捕獲ループ120に入っている量の試料懸濁液を、混合チャンバMC1に送達する働きをする。次に、弁V12を制御信号F8によって切り換えて、ポジション2に戻す。希釈剤流体は、試料懸濁液の容積ΔVS全体を押し出すのに丁度十分な時間であってそれより長くない時間、流さなければならない。このように、容積ΔVSの試料は、混合チャンバMC1内に最初滞留している希釈剤流体の等しい容積の分量だけを置換するその滞留希釈剤流体は、弁V1を通して出す。混合チャンバMC1内の予備希釈された試料懸濁液は、図8に示すような巻き線104と付属回路手段と磁気撹拌バー102を備えた電磁撹拌機を使用するか、または代わりに機械的撹拌機構を使用して、混合される。ちょうどこの時点に、混合チャンバMC1には予備希釈された試料懸濁液が入っており、ここで第一希釈ファクタDF1が、近似的に式V1/ΔVS式中、V1は混合チャンバMC1中に入っている流体の容積であるで表されるV1は、混合チャンバMC1が、試料注入の時点で、希釈剤流体で一部分しか満たされていない場合、混合チャンバMC1の物理的内部容積より小さい。用語近似的には、上記のように使用する場合、DF1が上記理論値に正確には等しくないということを意味する。なぜならば、混合チャンバMC1が最初試料注入の時点に、新鮮な希釈剤流体で満たされた場合、注入される試料懸濁液の小部分が、典型的に弁V1を通してドレーンに失われるからである。次に、混合チャンバMC1内に滞留している予備希釈された試料懸濁液は、混合チャンバMC2と試料/希釈剤/注入/送達のための付属手段によって行われる希釈工程の第二段階の試料のソースとして使用される。希釈システムの第二段階は、図5に示す第一実施態様の単一段階希釈システムによく似ている。図8にプログラムシリンジポンプ96として示されている可変出力流体送達装置第一実施態様に関連して図5に示してあるシリンジポンプSPに類似しているは、CPU/制御器54が発する制御信号A8によって命令されて、一定量の希釈剤流体92を配管94と入力ポートP1を通して捕獲してシリンジを満たす。次に、制御信号A8によって、シリンジポンプ96は、希釈剤流体を出力ポートP2と配管98を通して、制御されたそして調節可能な流量FD3で、混合チャンバMC1中に放出する。希釈剤流体は、非圧縮性なので、このアクションによって、混合チャンバMC1内に滞留している予備希釈された希釈ファクタDF1によって試料懸濁液は、同じ流量FD3図8にF1として示す。F1=FD3で出力配管132を通って出て、混合チャンバMC2に入る。希釈工程のこの段階では、弁V13が、CPU/制御器54の発する制御信号H8によって開かれたと想定する。希釈工程中、混合チャンバMC1に、連続ベースで入る新鮮な希釈剤流体によって、混合チャンバMC1を出て混合チャンバMC2に入る流体の粒子濃度は、時間の経過とともにさらに希釈される。この粒子濃度は、時間の経過とともに指数関数的に減衰し、その減衰の時定数τはV1/FD3に等しい。しかし流量FD3は典型的には小さく、チャンバM1の容積V1は比較的大きく、そして全希釈/測定時間は比較的短いので、時間の経過とともに混合チャンバMC1を出て混合チャンバMC2に入る試料懸濁液のこの追加の希釈度は無視できることが多い。弁V12をポジション2のままにしておいて、ポートCと2を接続する。新鮮な希釈流体110がCPU/制御器54の発する制御信号B8によって調節される出力流量FD2で、希釈剤送達手段128によって、配管126を通して引き出されて、配管129、弁12および配管130を通して押し出される。その希釈剤流体は、連続して混合チャンバMC2に流入し、その流体/粒子内容物は、図8に示すような巻線136と付属回路手段と磁気撹拌バー134を備えた電磁撹拌機、または代わりに適切な機械式撹拌機構によって連続的に撹拌される。混合チャンバMC2内が混合工程中平衡に到達したとき先に述べたように、平衡時の応答時間または滞留時間τはV2/F2に等しく、式中V2は混合チャンバMC2内の流体容積であり、そしてF2=FD2FD3である、流量F2=FD2FD3で混合チャンバM2を出てSPOSセンサ16を通過する試料懸濁液は、混合チャンバMC1内に滞留している予備希釈された試料懸濁液に比べて、さらに希釈されている。第二の希釈ファクタDF2は全流量FD2FD3/予備希釈された試料の流量FD3の比率によって表される。したがって、この二段階自動希釈システムによって達成される全希釈ファクタDFは、数9DF=DF1×DF2=で近似的に表される。他の実施態様について先に述べたのと同様に、第二段階の希釈剤流体の流量FD2は、通常SPOSセンサが最適の作動をするために推奨される値で一定に保持される典型的には、25~200ml/分の範囲内。したがって、この二段階装置による出発試料懸濁液の全希釈度DFは、希釈剤流体の混合チャンバMC1内への注入流量FD3を、プログラム式シリンジポンプSP装置などの可変出力希釈送達手段96で変えることによって、典型的に調節される。前に定義し考察したように、SPOSセンサを通過する希釈された試料懸濁液の最適粒子濃度を達成するため、上記流量は、CPU/制御器54が発する制御信号A8を利用して自動的に制御される。上記装置の第一段階で達成される希釈ファクタDF1は、全希釈ファクタDFの値に対して下限を実効的に設定するので、最終的に望ましい最終の希釈ファクタDFより大きくない、典型的には、10~100の範囲内のDF1の値を利用することが便利である。例えば、混合チャンバMC1の容積V1が50mlに等しい場合、ΔVSは5mlDF1=10と0.5mlDF1=100の間で変動する。希釈剤流体送達手段96によって提供されるFD3の利用可能な範囲によって、DFの値は、しかるべく調節することができる。例えば、第二段階の希釈流体の流量FD2を60ml/分すなわち1ml/秒にし、第一段階の希釈流体の注入流量FD3を0.1~0.001ml/秒にすることができる。DF1=10の場合、最終希釈ファクタDFは、110~10,010の範囲内である。DF1=100の場合、DFは1,100から100,100まで変動する。次に、上記二段階自動希釈工程の変形を検討することは、有用である。自動混合流希釈を実施する前に最初の予備希釈段階を利用することは、粒子濃度と粒度分布が広範囲に変化する試料に対処するという大きな利点がある。第四実施態様に採用された計画の唯一可能性がある有意な欠点は、第二混合チャンバM2の容積V2が典型的に比較的大きいと考えられると、第二段階が平衡に達するのに必要な時間である。したがって、図8に示す通常の撹拌される混合チャンバMC2を、図7Aと7Bそれぞれに示す第三実施態様とその変形に利用されているスタティックミキサSMで代替することを検討することは、有用である。第三と第四の実施態様の最も有用な特徴を組み合わすことが、図9に模式的に示す第五の好ましい実施態様の基礎になっている。図9に示す第5実施態様の第一予備希釈段階の流体工学システムの設計は、図8に示す第四実施態様に採用された設計を改変したものである。図9では、試料捕獲弁V9が図8に示す希釈剤送達手段128および弁V12と予備希釈チャンバMC1の間ではなくて、予備希釈される試料の送達手段96と予備希釈チャンバMC1の間に配置されている。流体工学設計のこの変更は、以下に考察するように少なくとも二つの点で有利であろう。図9に示す第5実施態様には、図8に示す実施態様からの第一混合チャンバMC1、付属回路手段付きの巻線104と磁気撹拌バー102を備えた電磁撹拌機、濃厚試料捕獲ループ120、試料懸濁液供給パイプ118、希釈剤源110と92全く同一にすることも随意、希釈剤送達手段96と128、弁V1、V9、V10およびV12、ならびに図8の実施態様の上位説明に記載されている配管に類似しているが全ての点で同一ではない付属配管が組み入れられている。図9に示す実施態様には、図7Aに示す実施態様からの、図7Aの流動管84に対応する流動管85,スタティックミキサSM、配管86、SPOSセンサ16,配管88、弁V6およびドレーンに至る配管90が組み入れられている。図9において、予備希釈された試料懸濁液は、予備希釈チャンバMC1から、図7Aに示す配管77に対応する配管133と注入ノズル82を通してSPOSセンサ16の上流の配管85中に送られる。前の実施態様の全てと同様に、SPOSセンサ16が、制御信号A9~G9を発するCPU/制御器54と連通しているAD/MCA52アナログ/ディジタル変換器とマルチチャンネル分析器に、ライン51で検出された信号波形を提供する。これらの部材とサブシステムの作動は、図7Aと8の実施態様の上記説明に関連して十分詳細に説明したので、図9の実施態様の作動を完全に説明する必要はない。しかし、図9における主要部材の配列は、図8と比べて変えたので、図9の好ましいシステムの作動は要約する必要がある。先に述べたように、CPU/制御器54が発する制御信号E9によって駆動される自動試料注入弁V9を使って試料捕獲ループ120内の予め定められた容積ΔVSの多量の濃厚試料懸濁液を、外部ソースから配管118を通して捕獲する。捕獲ループ120に充填中、弁V9がそのオフ状態にあり、そして弁V10が開に切り換えられているとき、試料懸濁液が辿る流体経路は、すでに説明した。しかし、図9に示すシステムの第一予備希釈段階の設計と作動は、図8に示す第四実施態様に利用されている計画の設計と作動と比べると有意な差があるので証明する必要がある。図9において、試料送達手段96を用いて、希釈剤液体を予備希釈チャンバMC1中に注入し、予備希釈された試料懸濁液を、制御可能な流量FD3でチャンバMC1から出して、流量FD1で流れる希釈剤液体とスタティックミキサSM内で混合して、図8の第四実施態様に関連して説明したように、試料懸濁液の第二希釈を達成する。しかし、図9に示すシステムは、図8に示すシステムと異なり、弁V9と、したがって試料捕獲ループ120を、試料送達手段96と予備希釈チャンバMC1の間の流体経路に配置している。この設計変更の結果、希釈剤流体手段/ポンプ128ではなくて試料送達手段96を利用して、容積△VSの濃厚試料懸濁液を捕獲ループ120から予備希釈チャンバMC1中に押し出す。図9に示す第五実施態様で利用されている流体工学の設計のこの変形によって、自動希釈システムの全性能が改良される。第一に、最も重要なことは、この新しい計画によって、捕獲された容積△VSの濃厚試料懸濁液を、予備希釈チャンバMC1中に、一層高い正確さと再現性で注入できることであり、これは、適当な混合容器すなわち、図8に示す攪拌される混合チャンバMC2および図9に示すスタティックミキサSM内で、予備希釈された試料懸濁液と混合するため、希釈剤流体を管85中に連続的に送達する、図8と9で利用されている希釈剤流体送達手段128のようなより一般的な送達ポンプを使用する場合より、図8と9の両方に利用されているプログラム式シリンジポンプSPのようなより正確で制御可能な送達手段が使用されるからである。シリンジポンプSPは、一般に、弁V9と試料捕獲ループ120を通過する希釈剤流体の流れをより正確に制御できるので、捕獲された試料懸濁液の全容積△VSを、無視できるアンダシュートundershootと無視できるオーバシュートovershootで、予備希釈チャンバMC1に入れることができ、そしてある量の希釈剤流体が予備希釈チャンバMC1中へ意図的ではなく注入される。図9に示す第五実施態様の予備希釈段階で使用される改変流体工学的設計に伴う第二の利点がある。試料捕獲と予備希釈の工程が完了した後、第二段階の連続希釈工程が開始されるが、この第二段階の連続希釈工程は、図8の第四実施態様に関連して記載したように、新鮮希釈剤を予備希釈チャンバMC1に、制御可能な流量FD3で連続的に注入する必要がある。図9に示す新しい計画の場合、希釈剤流体は、同じ装置、すなわち、先に述べたように濃厚試料懸濁液を予備希釈チャンバMC1中に送達するのに使用された送達手段96によって送達される。その結果、希釈剤流体は、予備希釈チャンバMC1へ向かう経路の弁V9、試料捕獲ループ120および配管125と123を通して連続ベースで流される。このアクションによって、最初の予備希釈工程中、上記流体経路内に残されたすなわち、表面に付着して濃厚試料懸濁液の残留量少量であると推定できるを、予備希釈チャンバMC1中に洗い出す有用な目的が達成される。捕獲された試料が予備希釈チャンバMC1内に注入される前に、チャンバMC1は、図8に示す第四実施態様に記載されているように新鮮な希釈剤流体で、洗い流して満たす。CPU/制御器54が発する信号B9で制御される送達手段128で供給される新鮮な希釈剤流体は、弁V12状態1を通してポンプ輸送されて、配管127を通して、予備希釈チャンバMC1中に直接進む。過剰の流体は、弁V1制御信号C9によって開に切り換えられていると配管108を通してチャンバMC1から出てドレーンに至る。希釈剤流体による予備希釈チャンバMC1の適当な洗い流し/洗浄を確実に行うのに十分な時間が経過した後、当該流体工学システムの残りの部分を任意に洗い流して洗浄して、バックグランドの汚染粒子の濃度を許容可能な低いレベルまで低下させることができる。予備希釈チャンバの出口ポート133、配管135およびインゼクタ/オリフィス82からなる、予備希釈された試料懸濁液の流動経路は、CPU/制御器54が発する制御信号C9によって弁V1を閉じ、そしてCPU/制御器54が発する制御信号G9によってセンサドレーン弁V6を開いて、洗い流される。したがって、新鮮な希釈剤が、チャンバMC1の洗い流し/洗浄に関連して先に述べたように、予備希釈チャンバMC1内に、流し込まれ、次に、チャンバMC1から配管133と135およびインゼクター/オリフィス82を通して主流動管85に流し込まれ、スタティックミキサSMとセンサ16を通過し、次いで、配管88、弁V6および配管90を通してドレーンに排出される。インゼクタ/オリフィス82と弁V12を継続する主流動管85からなる当該流体工学システムの残りの部分は、弁V12を制御信号F9によって状態2に切り換えて、希釈剤流体を送達手段128によって供給して管85、スタティックミキサSM、センサ16、配管88、弁V6および配管90を流動させてドレーンに至らせることによって、新鮮な希釈剤流体で洗い流すことができる。これらの洗流し/洗浄の操作中、発送手段128を制御する信号B9によって決定される希釈剤流体の流量FD1は、これらの操作を完了するのに必要な時間を短くするため、センサに対して適当でかつPSAの測定を実施するのに利用される通常の流量を越えて、典型的に著しく増大される。同時に、当該流体工学システムに残っている粒子の濃度は、粒子計数率測定可能な全粒度の範囲内、または代わりに所望によりその一部についてを監視し、次いで、その情報を、既知の希釈剤の流量FD1を使用して等価の濃度に換算することによって求めることができる続いて、PSAを測定中、FD1を、前記センサにとって適当なその通常の値まで低下させることが通常望ましい。システムを十分に洗い流し/洗浄した後、自動試料希釈を開始することができる。弁V9に連結されたループ120によって先に捕獲された容積△VSの濃厚試料懸濁液を、試料送達手段96で供給される希釈剤流体を使用して、予備希釈チャンバMC1中に導入する。このステップが完了した後、チャンバMC1には、希釈ファクタDF1=V1/△VSの予備希釈された試料懸濁液が入っている。この予備希釈された試料懸濁液は、このとき、送達手段128によって制御信号F9で状態2に切り換えられた弁V12を通して供給される流量FD1の希釈剤流体を運ぶ流動管85中に、出口ポート133、配管135およびインゼクタ/オリフィス82を通して注入できる状態になっている。図8に示す第四実施態様に関連して述べたように、試料送達手段96を使用して、新鮮な希釈剤流体92を、調節可能な流量FD3でチャンバMC1中に配管94、98、125および123を通して送達して、等しい量の予備希釈された試料懸濁液を、予備希釈チャンバMC1から出させ、次いで、同じ流量で、管85内の希釈剤流体の流れの中に出口ポート133、配管135およびインゼクタ/オリフィス82を満たした後注入させ、次に、スタティックミキサSM中に注入させる。これら二つの流体は、スタティック混合手段SM内で混合されて、理想的には、スタティックミキサSMを出て、センサ16を流量F=FD1FD3で流れる流れに均一な粒子濃度を与える。スタティックミキサSM内の混合工程が不可欠な平衡に到達した後、すなわち、約3τが経過した後、ここに、τは、スタティックミキサSMのセトリングとして表される平均散乱強度のレベルが選択される。したがって、自動希釈システムは、典型的に、前記光信号Jに応答する高感度PMT検出器168などの適切な検出装置のホトパルスレートの出力を監視することによって、散乱光強度の信号Jを準速続的に監視するように設計される。次に、自動希釈システムは、セル156から得られる平均散乱光強度を上下させるため、SM装置を出て散乱セル156に入る流体流の粒子濃度を、予備希釈チャンバMC1中に導入される希釈剤流体の流量FD3を増減することによって調節して、予備希釈された試料懸濁液を、同じ流量でチャンバMC1から出して,SM装置中に流量FD1で流入する希釈剤流体と混合して、先に述べたように、通常の方法で、1FD1/FD3に等しい第二希釈ファクタDF2が得られる。典型的には、この自動希釈システムは、平均散乱光強度が、固定され予め定められた値、例えばPMTホトパルスレートの300±100kHzの許容可能な所定のパーセントの範囲内にある値に到達したとき、上記のように、予備希釈された試料注入流量FD3の変化に続いて、ほぼ3τの適切な遅延時間τ=VSM/FD1FD3、式中VSMは、SM装置の混合有効容積であるに続いて、DF2の最終の適切な値に到達したことを認識するように設計される。この強度のエンドポイントに到達すると、PMT検出器の出力ホトパルス信号適切な増幅器と直流レベル弁別電子回路169によって追加して予備検査されるに応答するCPU/制御器54が、同時に制御信号H9とG9のそれぞれによって、弁V14を閉じて弁V6を開くよう命令する。このアクションによって、続いてDLSを測定するのに適当な粒子濃度を有する二重に希釈された試料懸濁液の一部が、散乱セル156内に捕獲され、そして希釈された試料懸濁液の流れが、SPOSセンサ16に方向転換され、連続的にセンサ16を流れ、次いで配管90を通してドレーンに至る。この時点で、自動希釈システムは、前に詳細に述べたように、制御信号A9によって命令される送達手段96によって予備希釈チャンバMC1内への希釈剤流体の注入流量FD3を調節することによって、第二希釈ファクタDF2の値をもう一度再調節し始め、その結果、SPOSセンサ16を通過する希釈された試料懸濁液の粒子濃度の最適値または望ましい値が達成される。粒子の計数と粒度のデータを集めてCPU/制御器54のメモリに記憶させ、次にSPOSサブシステムに対しして得られるPSDが作成されてメモリに記憶され、即時の表示もしくはその後の表示などの用途に利用される。適切な期間オペレータが自動希釈測定工程開始時に事前設定するかまたはDLSの試験結果の質qualityの分析から決定されるが経過した後、DLSサブシステムから得られるPSDは、即時もしくはその後の表示などの用途に使うため、SPOSサブシステムから得られるPSDとは別個にまたは組み合わせてメモリに記憶させる。散乱セル156内の希釈された試料懸濁液から得られる散乱強度Jは、数式3で表されるSPOS法に適切な同じ関数依存性を有する混合流希釈工程が開始されてから時間の経過とともに変化すると解すべきである。この場合の差は、t依存性の粒子濃度Cが、Jで表されるt依存性散乱強度によって置き換えられていることである。図10に示すスタティックミキサ内または適切な場合、撹拌される混合チャンバ内が平衡に達したすなわちt>>τ後の散乱強度の最終値はJFで表され、このJFは、SPOS法の場合の数式3の量C0/DFに代わる値である。したがって、図10に示すDLSサブシステムに対して数式3は実効的に、数9J=JF[1-e]に置き換えられる。SPOS法について先に考察したのと同様に、散乱強度のRとも称呼される瞬間増加率を求めることができ、そしてその値から、最終の平衡値JFを比較的迅速に推定できる。この場合、RはJの時間に関する微分として定義される。数式9から計算すると、数10R=dJ/dt=JFeとなる。先に述べたRMAXで表される最大の増加率は、やはりt0で起こる。すなわち、図10に示すスタティックミキサSM中に予備希釈された試料懸濁液の注入を開始した直後に起こる。この最大増加率は、数11RMAX=JF/τ=JFで表される。次に、散乱強度の最終平衡値JFを、SPOSの場合の数式8の希釈された試料の最終濃度C0/DFを得るために利用した手順と同様の手順で、RMAXから得ることができる。数12JF=τRMAX=RMAX前記最終推定散乱強度JFが、先にの述べたように、PMT手段168等の適切な検出手段に対し適当なまたは最適の値の事前に設定した範囲内に入るように、CPU/制御器54を前記JFを下げるかまたは増大するのに必要な数値ファクタで、先に述べたように、希釈ファクタDFを増大するかまたは下げるようにプログラムした。十分に希釈された試料懸濁液の場合、その散乱強度Jは、粒子濃度に比例するので、粒子濃度に関連する量として特徴付けることができると解すべきである。RMAXからのJFの推定に関するこの同じ説明が、DLS法の代わりの下記測定法にも当てはまると解すべきである。試料の全PSDの特性を決定するためのDLSとは異なるが、光散乱に基づいた別のアンサンブル法があり、この方法は、図10に関連して述べたように、この発明の自動希釈システムと組み合わせて利用できると解すべきである。図10に示す光散乱計画は、90°の散乱角を利用する。しかし、この計画は一般化することができ、角度を変えられるので、動的光散乱法DLSの代わりに古典的な、すなわち静的光散乱法に適合できる。古典的な、すなわちミーの散乱法の場合、粒子の適切な希釈懸濁液が生成する散乱強度は、適切な角度範囲にわたって、散乱角の関数として測定される。得られる強度拡散による変動の効果を除くため時間経過に対して平均した強度は、一般に光波の粒子間ミー干渉が原因で散乱角によって変動する。角度依存性散乱強度のデータを近似粒度分布PSDに変換するために、適切な転換inversionアルゴリズムが必要である。図10に示す光散乱サブシステムは、古典的な光散乱を利用してPSDを測定するのに使用できるように容易に変形することができる。散乱角を組織的に変える手段を提供することが必要な全てである。例えば、光学的素子手段164と光ファイバ手段166は、ともに剛性アームに取り付けられ、そのアームは順にステッパモータsteppermotorのシャフトに取り付けられ、そのモータの回転軸線は、散乱セル156の中心垂直軸線と交差している。この場合、光学的検出素子は、CPU/制御器54が発する適当な制御信号をステッパモータに加えることによって、所望の散乱角の位置に配置することができる。このように変形された図10に示すシステムは、光学的素子164と166をPMT手段168によって所望の角度の全セットにわたって測定すべく予め選択された強度にわたって自動的に走査するように製造することができる。各角の信号は、手段169によって適切に検査され時間の経過とともに平滑化することを含む、手段170によって処理され、次いで、CPU/制御器54または外部コンピュータに記憶される。処理手段170を使用し、散乱強度対角度のデータを適当なアルゴリズムで転換invertすることによって、試料の近似PSDを計算することができる。古典的光散乱を使用してPSDを測定するため図10に示す計画適切に改変されているをこのように利用する場合、先に説明した自動希釈システムは、特定の角度、典型的には、90°における平均散乱強度を角度を変えて実質的に増減させて、中位の大きさの特定の値に調節されるように、最終粒子濃度を調節することによって、ファクタDFの最適値を確立することは指摘しなければならない。上記DLSの場合と異なり、散乱セル156内の希釈された試料懸濁液は、古典的な光散乱の方法の場合、静止していても流動していてもよい。CPU/制御器54は、それが上記のように実施する全ての機能を提供するように適切にプログラムされると解すべきである。これらの機能には、次のような入力メニュの提供が含まれている。すなわち、使用される特定のSPOSなどのセンサの使用者による決定と装置を使用したい特定の用途に対する適当な許容可能な最小限の統計的正確さの決定、このデータからの最適の希釈ファクタの決定必要な全ての計算必要な全てのデータの記憶、および上記のような装置の全ての機能を制御するための全ての適当な制御信号の適時の生成を行う入力メニュである。さらに、これらの機能は、全体または一部を、適切にプログラムされた単一もしくは複数の外部コンピュータが提供できると解すべきである。この発明を、特定の実施態様ならびにこれら実施態様の変形、代わりの装置および異形に関連して説明してきたが、この発明は、これら特定の実施態様と変形に限定されず、本願の特許請求の範囲にのみ限定されると解すべきである。"