少なくとも1つの直接噴射弁110を有する内燃機関の複数のシリンダ10の複数の吸気管噴射弁150のトルクシェアの均等化方法において、燃料が、シリンダ10内に、吸気管噴射弁150の少なくとも1つを介して、合成燃料/空気混合物がリーンであるように噴射され、および燃料が、直接噴射弁110の少なくとも1つを介して、これにより内燃機関のトルクへの寄与は全く行われず且つ合成燃料/空気混合物が理論燃料/空気混合物であるように噴射されることを特徴とする複数のシリンダの複数の吸気管噴射弁のトルクシェアの均等化方法。燃料が、シリンダ10内に、吸気管噴射弁150の少なくとも1つを介して、合成燃料/空気混合物がリーンであるように噴射されるリーン噴射ステップ1040と、燃料が、直接噴射弁110の少なくとも1つを介して、これにより内燃機関のトルクへの寄与は全く行われず且つ合成燃料/空気混合物が理論燃料/空気混合物であるように噴射される後噴射ステップ1050と、少なくとも2つのシリンダのトルクシェアが決定されるトルク測定ステップ1060と、少なくとも2つのシリンダ10のトルクシェアの関数として、吸気管噴射弁150の少なくとも1つの噴射量が補正される均等化ステップ1070と、を含む、請求項1に記載の均等化方法。後噴射ステップ1050において、各排気列Aに対して少なくとも1つのシリンダ10内に燃料が噴射されることを特徴とする請求項2に記載の均等化方法。シリンダ10の各々が少なくとも1つの直接噴射弁を有すること、および後噴射ステップ1050において、各シリンダ10内に燃料が噴射されること、を特徴とする請求項3に記載の均等化方法。後噴射ステップ1050において、各排気列Aに対して、クランク軸の設定可能な第1の数の回転ごとに、特に2回転ごとに、1つのシリンダ10内にのみ燃料が噴射されることを特徴とする請求項2に記載の均等化方法。前記設定可能な第1の数が、触媒状態および触媒温度および直接噴射弁110の特性曲線の特性の少なくともいずれかの関数として選択されることを特徴とする請求項5に記載の均等化方法。後噴射ステップ1050が少なくとも1つの1回目および少なくとも1つの2回目に実行され、この場合、1回目と2回目との間に設定可能な少なくとも1つの第2の数の点火過程の回転が存在し、および1回目に第1のシリンダ10a内に直接噴射が行われ、2回目に第2のシリンダ10b内に直接噴射が行われることを特徴とする請求項2ないし4のいずれかに記載の均等化方法。リーン噴射ステップ1040において、合成燃料/空気混合物が1.1ないし1.2の範囲内のλ値を有することを特徴とする請求項2ないし7のいずれかに記載の均等化方法。後噴射ステップ1050において、燃料の噴射が、直接噴射弁110を介して、付属のシリンダ10の上死点後の120°ないし140°の範囲内のクランク軸角度において行われることを特徴とする請求項2ないし8のいずれかに記載の均等化方法。それが請求項1ないし9のいずれかに記載の均等化方法において使用するためにプログラミングされていることを特徴とするコンピュータプログラム。請求項1ないし9のいずれかの均等化方法において使用するためのコンピュータプログラムがその上に記憶されていることを特徴とする内燃機関の操作/制御装置70用電気記憶媒体。それが請求項1ないし9のいずれかに記載の均等化方法において使用するためにプログラミングされていることを特徴とする内燃機関の操作/制御装置70。本発明の課題は、噴射弁が燃焼室内においてのみならず吸気管内においてもまた配置されている内燃機関において、回転規則性を改善し且つエミッションを低減させるために、特に、全てのシリンダ内に同じ燃料量が噴射されるべく、全てのシリンダが均等化されるように、吸気管噴射弁の燃料量を校正することである。この課題は、独立請求項1に記載の方法により解決される。本発明による方法において、燃料が、吸気管噴射弁を介して、合成燃料/空気混合物がリーンであるように噴射される。少なくとも1つの直接噴射弁を介して、燃料が、これにより内燃機関のトルクへの寄与は全く行われないように噴射される。しかしながら、直接噴射弁を介して噴射された燃料の量は、合成燃料/空気混合物が理論燃料/空気混合物であるように配量されている。この方法は、内燃機関が発生するトルクが、直接、吸気管噴射弁を介して噴射された燃料の量の関数であるという利点を有している。これにより、内燃機関の回転規則性もまた、直接、吸気管噴射弁の噴射量の関数である。したがって、吸気管噴射弁の噴射量は、本発明による方法において、回転規則性に基づくシリンダ均等化制御により校正可能である。同時に、理論燃料/空気混合物により、排気ガス内エミッション特にNOxが正常運転よりも上昇しないことが達成される。吸気管噴射弁の噴射量の均等化を特に簡単な方法で達成させるために、本方法が、少なくとも1つのリーン噴射ステップ、1つの後噴射ステップ、1つのトルク測定ステップ、および1つの均等化ステップを含むことが有利である。リーン噴射ステップにおいて、燃料は、吸気管噴射弁の少なくとも1つを介して、合成燃料/空気混合物がリーンであるように噴射される。後噴射ステップにおいて、燃料は、直接噴射弁の少なくとも1つを介して、燃焼により発生された内燃機関のトルクが変化しないように噴射される。この場合、後噴射ステップにおける燃料量は、合成燃料/空気混合物が理論燃料/空気混合物であるように決定される。トルク測定ステップにおいて、少なくとも2つのシリンダのトルクシェアが決定される。均等化ステップにおいて、複数のシリンダのトルクシェアの関数として、吸気管噴射弁の少なくとも1つの噴射量が補正される。後噴射ステップにおいて、各排気列に対して少なくとも1つのシリンダ内に燃料が噴射された場合、これは、各排気列内の燃料/空気混合物が理論燃料/空気混合物であるという特別の利点を有している。これは、特に、各排気列に排気ガス触媒が付属されているときに有利である。したがって、各排気列内の理論燃料/空気混合物により、NOxエミッションの上昇が阻止される。内燃機関において各シリンダが少なくとも1つの直接噴射弁を有する場合、後噴射ステップにおいて、各シリンダ内に燃料が噴射されるとき、本発明による方法は特に簡単である。燃料の後噴射が、クランク軸の設定可能な第1の数の回転ごとに、特に2回転ごとに、1つのシリンダ内のみに噴射が行われた場合、これは、本方法の感度が直接噴射弁の配量エラーに比較して特に低いという特別の利点を有している。他の利点は、噴射されるべき燃料量が特に多いので、これは、例えば、直接噴射弁がコスト的に有利な電磁弁として形成されているときにもまた利用可能であることである。ここで、設定可能な第1の数が、触媒状態および/または触媒温度および/または直接噴射弁の特性曲線の特性の関数として選択された場合、これにより、本方法が常に確実に作動するということが保証可能である。同様に、後噴射が、設定可能な第2の数の点火過程ののちに他のシリンダにシフトされることが可能である。即ち、後噴射ステップが少なくとも2回実行され、この場合、1回目に第1のシリンダ内に直接噴射が行われ、2回目に第2のシリンダ内に直接噴射が行われ、ここで1回目と2回目との間に設定可能な第2の数の点火過程の回転が存在する。これにより、排気ガスの十分な混合がさらに改善される。リーン噴射ステップにおいて、合成燃料/空気混合物が1.1ないし1.2の範囲内のλ値を有する場合、これは、本方法を確実に実行するために特に有利である。より低いλ値は後噴射ステップにおいて噴射されるべき燃料量を低減させ、このことは、直接噴射弁の配量エラーに対する本方法の感度を上昇させるので有利ではない。逆に、きわめて高いλ値は、燃料/空気混合物の点火性能に不利に働く。後噴射ステップにおける噴射が、トルクがニュートラルとなるように、即ち顕著なトルクシェアなしに行われるように、後噴射を、クランク軸角度>40°において行うことが有利である。シリンダ均等化ステップにおいて使用される吸気管噴射弁の噴射量の均等化方法が、いかなるトルクシェアが許容されるかを決定するための基準となる。後噴射により発生されるトルクシェアは、シリンダ均等化方法がその機能性において影響されないように小さくなければならない。好ましくないエミッション特に粒子を低減させるために、後噴射ステップにおける噴射が120°ないし140°クランク軸角度の範囲内において行われたとき、それは特に有利である。図面は本発明による方法の特に有利な実施形態を示す。図1は、燃焼室20、ピストン30を有する内燃機関のシリンダ10を示し、ピストン30は連接棒40によりクランク軸50と結合されている。吸気管80を介して、既知のように、ピストン30の下方運動において、燃焼されるべき空気が燃焼室20内に吸い込まれる。排気管90を介して、燃焼された空気は、ピストン30の上方運動において、燃焼室20から排出される。吸気管80を介して吸い込まれた空気の量は、充填変化装置を介して、即ち、この実施例においては、その位置が制御装置70により決定される絞り弁100を介して調節される。燃焼室20内に配置されている直接噴射弁110を介して、および吸気管80内に配置されている吸気管噴射弁150を介して、燃料が吸気管80から吸い込まれた空気内に噴射され、且つ燃焼室20内に燃料/空気混合物が発生される。直接噴射弁110により噴射される燃料の量および吸気管噴射弁150により噴射される燃料の量は、制御装置70により、通常、操作信号の時間長さおよび/または強さを介して決定される。点火プラグ120が燃料/空気混合物を点火する。排気管90内にλセンサ130が存在し、λセンサ130は燃焼空気比λを決定し且つそれを制御装置70に伝送する。排気管90の経路内のNOx吸蔵触媒140は、排気ガス内のNOx成分が明らかに低減されることを保証する。吸気管80の燃焼室20との接続口における吸気弁160はカム180を介してカム軸190により操作される。同様に、排気管90の燃焼室20との接続口における排気弁170はカム182を介してカム軸190により操作される。カム軸190はクランク軸50と結合されている。通常、カム軸190は、クランク軸50の2回転ごとに1回転を実行する。燃焼サイクルは、このとき、既知のように、吸気行程、圧縮行程、作業行程および排気行程に分割され、この場合、ピストン30の上死点は圧縮行程から作業行程への移行、ないしは排気行程から吸気行程への移行を定義し、ピストン30の下死点は、吸気行程から圧縮行程への移行、ないしは作業行程から排気行程への移行を定義する。クランク軸角度は、通常、上死点に対するピストンの相対的な角度位置を表わす。吸気管噴射弁150を介しての燃料の噴射において、燃料は、吸気管80内において、そこに存在する空気と混合して燃料/空気混合物を形成し、燃料/空気混合物は、吸気弁160が開かれた吸気行程において燃焼室20内に吸い込まれる。直接噴射弁110を介して、燃料は、任意のクランク軸角度において燃焼室20内に噴射される。燃料がはじめに吸気管噴射弁150を介して噴射され、次に、直接噴射弁110を介しての他の噴射により、ピストン30の下方運動により燃焼室20内に吸い込まれた燃料/空気混合物内に改めて燃料が噴射された場合、点火プラグ120による点火においてピストン30の下方運動によりクランク軸50に伝達されるトルクは、燃料が噴射されたクランク軸角度の関数である。クランク軸角度が40°より大きい場合、発生されるトルクは、直接噴射弁110を介して燃料がさらに噴射されなかったときに得られるであろうトルクよりも高くないかまたは僅かに高いにすぎない。図2は、内燃機関の構成図を示し、この実施例においては、8個のシリンダを有する内燃機関の構成図を示す。第1のシリンダ10a、第2のシリンダ10b、第3のシリンダ10c、第4のシリンダ10d、第5のシリンダ10e、第6のシリンダ10f、第7のシリンダ10gおよび第8のシリンダ10hが示されている。8個のシリンダ10a、10b、10c、10d、10e、10f、10g、10hの各々に、それぞれ1つの直接噴射弁110a、110b、110c、110d、110e、110f、110g、110hおよびそれぞれ1つの吸気管噴射弁150a、150b、150c、150d、150e、150f、150g、150hが付属されている。全てのシリンダが吸気管80および排気管90を共有し、この場合、吸気管80のみならず排気管90もまた、シリンダへの供給管ないしはシリンダからの排出管に分岐している。図2には、排気管90のシリンダごとの分岐は示されていない。図示されていないシリンダ10a、10b、10c、10dの排出管は、合わせられて第1の排気列Aを形成する。図示されていないシリンダ10e、10f、10g、10hの排出管は、合わせられて第2の排気列Bを形成する。第1の排気列Aの排気ガスは第1のλセンサ130aを通過するように案内され、次に、排気ガスは、第2のλセンサ130bを通過するように案内された第2の排気列Bの排気ガスと共に、共通の排気管90により排出される。排気管90内の排気ガスはNOx吸蔵触媒140を通過するように案内される。NOx吸蔵触媒の確実な機能化のために、燃料/空気混合物が理論燃料/空気混合物であることが必要である。この場合、理論燃料/空気混合物が予め燃焼室20内において形成されるか、または排気管90内においてはじめて形成されるかはあまり重要ではない。このような理論燃空比は、例えば、リーンな燃料/空気混合物が第1のシリンダ10a内に形成され且つリッチな燃料/空気混合物が第2のシリンダ10b内に形成されることにより、排気管90内に発生可能である。しかしながら、この場合、十分に良好な排気ガスの混合が保証されるように、特にシリンダの点火順序に注意することが重要である。NOx吸蔵触媒140を通過される排気ガスが交互にリッチであり且つリーンである場合、これは発熱反応を導き、これによりNOx吸蔵触媒140にきわめて強い熱負荷を与えることがある。図3は、本発明による方法の流れ図を示す。例として示した実施形態において、第1の排気列Aの吸気管噴射弁150a、150b、150c、150dが均等化されるべきである。ステップ100は方法の開始を表わす。ステップ1010がそれに続き、ステップ1010において、第1の排気列Aの吸気管噴射弁150a、150b、150c、150dの均等化が既に実行されたかどうかが検査される。均等化が既に実行された場合、ステップ1020がそれに続き、ステップ1020により方法が終了する。均等化がまだ実行されなかった場合、ステップ1030がそれに続く。ステップ1030において、その吸気管噴射弁が校正されるべき各排気列に対して第1のシリンダが特定され、この第1のシリンダ内に、のちの後噴射ステップ1050において燃料が直接噴射弁110により噴射される。排気列Aに対しては、これは第1のシリンダ10aである。リーン噴射ステップ1040がそれに続く。リーン噴射ステップ1040において、吸気管噴射弁150a、150b、150c、150dを介して、燃料が、シリンダ10a、10b、10c、10d内に、燃空比が特に1.1と1.2との間のλ値においてリーンであるように噴射される。後噴射ステップ1050がそれに続く。後噴射ステップ1050において、燃料が、第1のシリンダ10aの第1の直接噴射弁110aを介して、120°および140°クランク軸角度の間において噴射される。この場合、噴射量は、排気管90内に理論燃料/空気混合物が形成されるように、即ち、第1のλセンサ130aが測定した値が値1をとるように選択されている。リーン噴射ステップ1040はクランク軸50の2回転ごとに反復され、即ち、クランク軸50が2回転したときに4つの吸気管噴射弁150a、150b、150c、150dの各々を介して1回燃料が噴射される。後噴射ステップ1050は、クランク軸50の決定された第1の数の回転後に反復される。この実施例においてはこの数は2に等しく、即ち、クランク軸50が2回転したとき、第1の直接噴射弁110aを介して1回燃料が噴射される。後噴射ステップ1050にトルク測定ステップ1060が続く。トルク測定ステップ1060において、クランク軸50の回転運動が、図1には示されていない角度センサにより測定され且つ制御装置70により評価される。測定された回転運動から、シリンダ10a、10b、10c、10dのそれぞれのトルクシェアが決定される。特に、いずれの吸気管噴射弁150a、150b、150c、150dを介してきわめて多量の燃料が噴射され、およびいずれの吸気管噴射弁150a、150b、150c、150dを介してきわめて少量の燃料が噴射されたかが決定される。均等化ステップ1070がそれに続く。均等化ステップ1070において、トルク測定ステップ1060においてきわめて多量の燃料が噴射されたことが決定された吸気管噴射弁150の操作が、噴射量が低減されるように補正される。逆に、トルク測定ステップ1060においてきわめて少量の燃料が噴射されたことが決定された吸気管噴射弁150の操作は、噴射量が上昇されるように変化される。ステップ1080がそれに続く。ステップ1080において、オプションとして、第2の数の燃焼過程ののちに、後噴射ステップ1050において燃料が噴射された、ステップ1030において最初に特定されたシリンダ10が変更される。この実施例においては、各6回目の燃焼過程後に、同じ排気列Aの点火順序における次のシリンダに切り換えられる。燃焼過程として、ここでは、同じ排気列Aの燃焼過程のみがカウントされる。即ち、この実施例において、具体的には第1のシリンダ10aから第2のシリンダ10bに切り換えられる。即ち、後噴射ステップ1050において、次の回に燃料が噴射される場合、これは、第2の直接噴射弁110bを介して第2のシリンダ10b内に行われる。ステップ1090がそれに続く。ステップ1090において、ステップ1070において与えられた吸気管噴射弁150の操作信号の変化は、吸気管噴射弁150の操作信号の補正値として制御装置70内に記憶されてもよい。ステップ1100がそれに続く。ステップ1100において、ステップ1090において計算された第1の吸気管噴射弁150aの操作信号の補正値がシリンダ均等化機能の適応値として算入される。吸気管噴射弁150a、150b、150c、150dに対して、これらが均等化されたことが制御装置70内に記憶される。ステップ1110がそれに続く。ステップ1110により方法が終了する。この実施例において例として示された方法は、同様に、第2の排気列Bの吸気管噴射弁150e、150f、150g、150hの均等化に適用可能であることは当然である。同様に、本発明による方法は、任意の数の排気列、特に1つの排気列を有する内燃機関にも同様に適用可能である。例えば、本方法は、二、三、四または六気筒を有する内燃機関に対しても適用可能である。後噴射ステップ1050において、燃料が、1つより多いシリンダ10内に直接噴射弁110を介して噴射されてもよい。特に、各シリンダ10a、10b、10c、10d内に、それぞれの直接噴射弁110a、110b、110c、110dを介して燃料が噴射されることが可能である。この場合には、ステップ1030は省略可能である。同様に、各シリンダ10に1つの直接噴射弁110が付属されていることは必ずしも必要ではない。例えば、排気列ごとに1つのシリンダ10のみが直接噴射弁110を有することで十分である。この場合、後噴射ステップ1050において、常に、それぞれの排気列のこの1つの直接噴射弁110内に噴射されるので、ステップ1030およびステップ1080は省略可能である。排気列ごとに他の任意の数の直接噴射弁110においてもまた、本方法を同様に実行することが可能であることは当然である。さらに、各シリンダ10に吸気管噴射弁150が付属されていないことが可能である。例えば、この実施例においては、第1のシリンダ10aおよび第4のシリンダ10dのみが吸気管噴射弁150aおよび150dを有していることが可能である。この場合、トルク測定ステップ1060において、シリンダ10aおよび10dに割り当てられたトルクのみが決定され、均等化ステップ1070において、吸気管噴射弁150aおよび150dの噴射量のみが補正される。その回転後に後噴射ステップ1050が反復される設定可能な第1の数のクランク軸50の回転は、特に2つの異なる方法により選択されてもよい。この場合、設定可能な第1の数は、特に、NOx吸蔵触媒140の状態、NOx吸蔵触媒140の温度および最小量の配量における直接噴射弁110の特性曲線の特性の関数として選択される。トルク測定ステップ1060および均等化ステップ1070は、ほぼ従来技術から既知のシリンダ均等化方法の本質に対応する。ステップ1060におけるトルク測定は、特に、クランク軸50の回転におけるセグメント時間の測定を介して実行可能である。ステップ1070における均等化は、ステップ1060において測定されたセグメント時間差から、または均等化されるべき吸気管噴射弁150の噴射量の差から、均等化されるべきシリンダのトルクシェアが計算されることにより、予制御によって行われてもよく、これらの差は均等化ステップ1070において吸気管噴射弁150の操作の補正係数に換算され、これにより、均等化されるべきシリンダ10のトルクシェアが補償される。しかしながら、ステップ1070における均等化は、サイバネティック制御アルゴリズム例えばPI制御器により行われてもよく、この場合、このとき、実行ステップ1040、1050、1060および1070は、均等化されるべきシリンダ10が十分に均等化されるまで反復されなければならない。