"電極の先端部に電極チップを備えたスパークプラグであって、前記電極チップは、Pdを主成分とし、Pdの含有量が40重量以上であり、Ir、Ni、Co、Feのうちの少なくとも1つの元素を含有し、Irを含有する場合は、Irの含有量が0.5重量以上20重量以下であり、Ni、Co、Feのうちの少なくとも1つの元素を含有する場合は、該1つの元素の含有量が0.5重量以上40重量以下であり、さらに、Pt、Re、Rh、Ruのうちの少なくとも1つの元素を含有し、Pt、Re、Rh、Ruの含有量の合計が5重量以上40重量以下であり、Re、Rh、Ruのうちのいずれかの元素を含有する場合は、該元素の含有量の合計が10重量以下であり、Ptを含有する場合は、Ptの含有量が16重量以上40重量以下であることを特徴とするスパークプラグ。請求項1に記載のスパークプラグであって、前記電極チップは、さらに、Ti、Zr、Hf、希土類元素のうちのいずれかの元素の含有量が0.05重量以上0.5重量以下であることを特徴とするスパークプラグ。本発明は、上述した従来の課題を解決するためになされたものであり、Pdを主成分とする電極チップの耐火花消耗性を向上させると共に、電極チップの剥離割れの発生を抑制することのできる技術を提供することを目的とする。本発明は、上述の課題の少なくとも一部を解決するために、以下の形態または適用例を取ることが可能である。適用例1電極の先端部に電極チップを備えたスパークプラグであって、前記電極チップは、Pdを主成分とし、Pdの含有量が40重量以上であり、Ir、Ni、Co、Feのうちの少なくとも1つの元素を含有し、Irを含有する場合は、Irの含有量が0.5重量以上20重量以下であり、Ni、Co、Feのうちの少なくとも1つの元素を含有する場合は、該1つの元素の含有量が0.5重量以上40重量以下であり、さらに、Pt、Re、Rh、Ruのうちの少なくとも1つの元素を含有し、Pt、Re、Rh、Ruの含有量の合計が5重量以上40重量以下であり、Re、Rh、Ruのうちのいずれかの元素を含有する場合は、該元素の含有量の合計が10重量以下であり、Ptを含有する場合は、Ptの含有量が16重量以上40重量以下であることを特徴とするスパークプラグ。適用例1のスパークプラグによれば、電極チップの融点を上昇させることができるとともに、電極チップの脆化を抑制することができる。したがって、Pdを主成分とする電極チップの耐火花消耗性を向上させることができると共に、電極チップの剥離割れの発生を抑制することができる。適用例2適用例1に記載のスパークプラグであって、前記電極チップは、さらに、Ti、Zr、Hf、希土類元素のうちのいずれかの元素の含有量が0.05重量以上0.5重量以下であることを特徴とするスパークプラグ。適用例2のスパークプラグによれば、電極チップの粒成長を抑制することができるため、Pdを主成分とする電極チップの耐火花消耗性をさらに向上させることができると共に、電極チップの剥離割れの発生をさらに抑制することができる。なお、本発明は、種々の態様で実現することが可能である。例えば、スパークプラグの製造方法および製造装置等の形態で実現することができる。次に、本発明の実施の形態を以下の順序で説明する。A.実施形態:A1.スパークプラグの構造:A2.電極チップの組成:A3.電極の組成:B.実験例:C.実施形態の変形例:A.実施形態:A1.スパークプラグの構造:図1は、本発明の一実施形態としてのスパークプラグ100の部分断面図である。なお、図1において、スパークプラグ100の軸線方向ODを図面における上下方向とし、下側をスパークプラグ100の先端側、上側を後端側として説明する。スパークプラグ100は、絶縁碍子10と、主体金具50と、中心電極20と、接地電極30と、端子金具40とを備えている。中心電極20は、絶縁碍子10内に軸線方向ODに延びた状態で保持されている。絶縁碍子10は、絶縁体として機能しており、主体金具50は、この絶縁碍子10を保持している。端子金具40は、絶縁碍子10の後端部に設けられている。中心電極20は、軸孔12内を後端側に向けて延設され、シール体4およびセラミック抵抗3を経由して、端子金具40に電気的に接続されている。端子金具40には、高圧ケーブル図示せずがプラグキャップ図示せずを介して接続され、高電圧が印加される。なお、中心電極20と接地電極30の構成については、図2を用いて後で詳述する。絶縁碍子10は、アルミナ等を焼成して形成され、軸中心に軸線方向ODへ延びる軸孔12が形成された筒形状を有する。軸線方向ODの略中央には外径が最も大きな鍔部19が形成されており、それより後端側図1における上側には後端側胴部18が形成されている。鍔部19より先端側図1における下側には、後端側胴部18よりも外径の小さな先端側胴部17が形成され、さらにその先端側胴部17よりも先端側に、先端側胴部17よりも外径の小さな脚長部13が形成されている。脚長部13は先端側ほど縮径され、スパークプラグ100が内燃機関のエンジンヘッド200に取り付けられた際には、その燃焼室に曝される。脚長部13と先端側胴部17との間には段部15が形成されている。主体金具50は、低炭素鋼材より形成された円筒状の金具であり、スパークプラグ100を内燃機関のエンジンヘッド200に固定する。そして、主体金具50は、絶縁碍子10を内部に保持しており、絶縁碍子10は、その後端側胴部18の一部から脚長部13にかけての部位を主体金具50によって取り囲まれている。また、主体金具50は、工具係合部51と、取付ねじ部52とを備えている。工具係合部51は、スパークプラグレンチ図示せずが嵌合する部位である。主体金具50の取付ねじ部52は、ねじ山が形成された部位であり、内燃機関の上部に設けられたエンジンヘッド200の取付ねじ孔201に螺合する。主体金具50の工具係合部51と取付ねじ部52との間には、鍔状のシール部54が形成されている。取付ねじ部52とシール部54との間のねじ首59には、板体を折り曲げて形成した環状のガスケット5が嵌挿されている。ガスケット5は、スパークプラグ100をエンジンヘッド200に取り付けた際に、シール部54の座面55と取付ねじ孔201の開口周縁部205との間で押し潰されて変形する。このガスケット5の変形により、スパークプラグ100とエンジンヘッド200間が封止され、取付ねじ孔201を介したエンジン内の気密性が確保される。主体金具50の工具係合部51より後端側には、薄肉の加締部53が設けられている。また、シール部54と工具係合部51との間には、加締部53と同様に、薄肉の座屈部58が設けられている。主体金具50の工具係合部51から加締部53にかけての内周面と、絶縁碍子10の後端側胴部18の外周面との間には、円環状のリング部材6,7が介在されている。さらに両リング部材6,7間にタルク滑石9の粉末が充填されている。加締部53を内側に折り曲げるようにして加締めると、絶縁碍子10は、リング部材6,7およびタルク9を介して主体金具50内の先端側に向け押圧される。これにより、絶縁碍子10の段部15は、主体金具50の内周に形成された段部56に支持され、主体金具50と絶縁碍子10とは、一体となる。このとき、主体金具50と絶縁碍子10との間の気密性は、絶縁碍子10の段部15と主体金具50の段部56との間に介在された環状の板パッキン8によって保持され、燃焼ガスの流出が防止される。座屈部58は、加締めの際に、圧縮力の付加に伴い外向きに撓み変形するように構成されており、タルク9の圧縮ストロークを稼いで主体金具50内の気密性を高めている。なお、主体金具50の段部56よりも先端側と絶縁碍子10との間には、所定寸法のクリアランスCが設けられている。図2は、スパークプラグ100の中心電極20の先端部22付近の拡大図である。中心電極20は、棒状の電極であり、電極母材21の内部に芯材25を埋設した構造を有する。電極母材21は、インコネル商標名600または601等のニッケルNiまたはNiを主成分とする合金から形成されている。芯材25は、電極母材21よりも熱伝導性に優れる銅CuまたはCuを主成分とする合金から形成されている。通常、中心電極20は、有底筒状に形成された電極母材21の内部に芯材25を詰め、底側から押出成形を行って引き延ばすことで作製される。芯材25は、胴部分においては略一定の外径をなすものの、先端側においては先細り形状に形成される。中心電極20の先端部22は、絶縁碍子10の先端部11よりも突出している。中心電極20の先端部22の先端面には、中心電極チップ90が接合されている。中心電極チップ90は、軸線方向ODに延びた略円柱形状を有している。なお、中心電極チップ90の具体的な組成については、後述する。接地電極30は、耐腐食性の高い金属から形成され、例えば、インコネル商標名600または601等のNi合金から形成されている。この接地電極30の基部32は、溶接によって、主体金具50の先端面57に接合されている。また、接地電極30は屈曲しており、接地電極30の先端部33は、中心電極チップ90の端面92と対向している。さらに、接地電極30の先端部33には、接地電極チップ95が接合されている。接地電極チップ95の端面96は、中心電極チップ90の端面92と対向している。なお、接地電極チップ95は、中心電極チップ90と同様の材料で形成することができる。なお、以下では、中心電極20と接地電極30をまとめて、電極20、30とも呼び、接地電極チップ95と中心電極チップ90をまとめて、電極チップ90、95とも呼ぶ。また、中心電極チップ90と接地電極チップ95との間には、火花が発生する隙間である火花放電ギャップGmmが形成されている。なお、スパークプラグ100の構成は、上記の構成に限定されず、より単純な又は複雑な他の構成であってもよい。A2.電極チップの組成:図3は、電極チップ90,95と電極20,30との接合部を拡大して示す断面図である。なお、この図3は、電極チップ90、95を直接、電極20、30に溶接した例を示している。電極チップ90、95は、Pdを主成分とした合金、すなわち、重量でPdを最も多く含有する合金によって形成されている。電極チップ90、95は、レーザ溶接によって電極20、30に接合されており、その接合箇所にはレーザ溶融部120が形成されている。レーザ溶融部120は、電極チップ90、95を電極20,30に溶接する際に形成されるため、電極チップ90、95と電極20、30の両方の金属成分を含んでいる。なお、電極チップ90、95は、抵抗溶接など他の手法によって電極20、30に接合されても良い。電極チップ90、95の材料電極チップ材料は、Pdの含有量が40重量以上であることが好ましい。Pdは、Ptと比較して希少性が低く利用が容易であり、また価格も低いため、Pdが多く含まれる電極が望まれているからである。電極チップ材料は、さらに、イリジウムIrの含有量が0.5重量以上20重量以下であることが好ましい。電極チップ材料にIrを添加すると、融点が上昇し、耐火花消耗性が向上する。これは融点が高くなることにより、電極チップ材料のスパッタリング率が低下することや、内燃機関内での稼働時の温度上昇による粒成長が抑制されることによる。ここで、スパッタリング率とは、試料固体の表面に入射したイオンの数に対する、スパッタリングではじき飛ばされた試料固体の原子の数の割合である。また、粒成長は、粒界での割れを引き起こす一因であり、電極材料では、内燃機関で稼働したときにおける粒成長の程度が大きいと、剥離や割れが発生することが知られている。IrとPdは全率固溶体であるため、Irの添加量が多いほど融点は高くなり、スパッタリング率低下の効果は大きい。電極チップ材料の融点を効果的に上昇させるとともに、粒成長を抑制するためには、Irの添加量は、0.5重量以上であることが好ましく、12重量以上であることがさらに好ましい。一方、IrとPdは全率固溶ではあるものの、Irを多量に添加するとスピノーダル分解を生じ、例えば、Pdが37重量の場合、1482°C以下の温度域ではIr固溶体Pd固溶体の2相領域が存在する。この結果、ミクロで考えると、所望組成と異なる部分が存在することとなり、上述の効果を得ることが困難となる。また、この2相分離により、電極チップ材料は脆化することとなり、内燃機関内において稼動したときの冷熱サイクルにより割れや剥離が生じやすい。また、2相分離が発生した電極チップ材料では、加工性が低下し、生産性に劣るおそれがある。これらを踏まえると、Irの添加量は、20重量以下であることが好ましく、16重量以下であることがさらに好ましい。また、電極チップ材料は、Irと共に、または、Irに代えて、ニッケルNi、コバルトCo、鉄Feのうちの少なくとも1つの元素を含有することが好ましい。そして、Ni、Co、Feのうちの少なくとも1つの元素を含有する場合は、元素1つ当たりの含有量が0.5重量以上40重量以下であることが好ましい。Ni、Co、Feは、スパッタリング率の小さい元素であるので、電極チップ材料の耐火花消耗性を向上させることができる。また、本実施形態の電極チップ90、95は、NiまたはNiを主成分とする合金の電極20、30に接合される。PdとNiの熱膨張率の差は、室温で約3ppm/°C程度である。同様に、PdとCoまたはFeとの熱膨張率の差も小さい。したがって、電極チップ材料に、Ni、Co、Feを添加すると、電極チップ90、95と電極20、30との熱膨張率の差が小さくなるので、電極チップ90、95と電極20、30との接合性が向上し、この結果、スパークプラグ100の耐熱サイクル性耐剥離性を向上させることができる。上述した熱膨張率の差に起因する熱応力を原因として、電極チップ材料に剥離や割れが生じうるが、このうち割れに関しては、材料の脆化水素脆化や粒成長による粒界強度劣化による影響が大きい。この水素脆化を抑制するためにも、上述のIr、Ni、Co、Fe元素を添加することが効果的であり、これらの元素の添加量は、0.5重量以上であることが好ましい。なお、水素脆化の発生理由は、稼働中の内燃機関の雰囲気において水分や燃料が熱分解されることにより水素が発生し、発生した水素が水素透過性の高いPdに拡散するからである。また、粒成長による粒界強度劣化についても、上述のIr、Ni、Co、Fe元素を添加することにより抑制が可能であり、効果的に粒成長を抑制するためには、これらの元素の添加量が0.5重量以上であることが好ましい。一方、Ni、Co、Feのうちの少なくとも1つの元素を含有する場合において、元素1つ当たりの含有量を40重量以下とすれば、電極チップ材料の融点の低下や、Ni、Co、Fe元素の酸化を抑制することができる。すなわち、電極チップ材料の耐火花消耗性の低下を抑制することができる。したがって、Ni、Co、Feのうちの少なくとも1つの元素を含有する場合は、元素1つ当たりの含有量が40重量以下であることが好ましい。なお、電極チップ材料において、Ir、Ni、Co、Fe元素のうちの複数の元素を添加しても良いが、その合計量は、60重量を超えないことが好ましい。上述のとおり、Pdは、40重量以上であることが好ましいからである。電極チップ材料は、さらに、白金Pt、レニウムRe、ロジウムRh、ルテニウムRuのうちの少なくとも1つの元素を含有することが好ましく、該元素の含有量の合計が5重量以上40重量以下であることが好ましい。そして、Ptを含有する場合は、Ptの含有量が18重量以上40重量以下であることが好ましく、Re、Rh、Ruのうちのいずれかの元素を含有する場合は、該元素の含有量の合計が5重量以上10重量以下であることが好ましい。この理由について説明する。Pt、Re、Rh、Ruは、Pdより融点が高く、スパッタリング率が低い。したがって、Pt、Re、Rh、Ru元素を電極チップ材料に添加すると、電極チップ材料の融点が上昇すると共に、スパッタリング率が小さくなる。この結果、中心電極チップ90、95の耐火花消耗性が向上する。そして、耐火花消耗性を効果的に向上させるためには、Pt、Re、Rh、Ruの含有量の合計は、5重量以上であることが好ましい。なお、Ptの含有量が16重量以上40重量以下の範囲であっても、対火花消耗性を効果的に向上させることができる。一方、Pt、Re、Rh、Ruは、いずれも、上述したIrと同様に、Pdとの2元系において、多量に添加するとPdと2相分離を起こす。2相分離が生じると、電極チップ材料の脆化、および、加工性の低下を招く。これらを踏まえると、Pt元素の含有量は、40重量以下が好ましく、Re、Rh、Ru元素の含有量の合計は、10重量以下であることが好ましい。また、Pt,Re、Rh、Ru元素の含有量の合計は、40重量以下であることが好ましい。電極チップ材料は、さらに、チタンTi、ジルコニウムZr、ハフニウムHf、あるいは、希土類元素のうちのいずれかの元素の含有量が0.05重量以上0.5重量以下であることが好ましく、0.2重量以上0.5重量以下であることがさらに好ましい。希土類元素としては、スカンジウムSc、イットリウムY、ランタンLa、セリウムCe、プラセオジウムPr、ネオジウムNd、プロメチウムPm、サマリウムSm、ユーロビウムEu、ガドリウムGd、テルビウムTb、ジスプロシウムDy、ホルミウムHo、エルビウムEr、ツリウムTm、イッテルビウムYb、ウチウムLuが好ましく、特に、Y、Ndが好ましい。Ti、Zr、Hf、希土類元素を電極チップ材料に添加すると、内燃機関の稼働中における粒成長を抑制することができる。この結果、電極チップ90、95の耐熱サイクル性が向上する。粒成長を効果的に抑制するためには、Ti、Zr、Hf、希土類元素の含有量は0.05重量以上であることが好ましい。また、Ti、Zr、Hf、希土類元素の含有量を0.5重量以下とすれば、NiまたはNiを主成分とする合金で形成された電極20、30との接合界面や粒界界面に酸化物が生成されるのを抑制することができ、この酸化物によって電極チップ90、95の耐久性が劣化するのを抑制することができる。なお、Ti、Zr、Hf、希土類元素は、元素単体で添加しても良く、酸化物として添加しても良い。酸化物として添加した場合においても、同様に、0.05重量以上とすることで効果的に粒成長を抑制することができ、0.5重量以下とすることで電極チップ90、95と電極20、30との接合界面に酸化物が凝集することによる溶接強度の低下を抑制し、また、加工性の低下を抑制することができる。電極チップ材料は、さらに、製造時において混入されうる不可避不純物の含有量が0.2重量以下であることが好ましい。ここで、不可避不純物とは、製造時に意図的に混入していないにも関わらず、原材料に混入していたり、製造過程において混入したりすることにより、最終的な電極チップ材料に残存する物質である。すなわち、不可避不純物は、Pd、Ir、Ni、Co、Fe、Pt、Re、Rh、Ru、Ti、Zr、Hf、希土類とは異なる元素であり、例えば、ボロンB、ナトリウムNa、アルミニウムAl、シリコンSi、バリウムBa、酸素O等が挙げられる。不可避不純物は、内燃機関での稼働時において、電極チップ材料の粒界に凝集して、酸素を内部に引き込み、酸化消耗を促進させる。同時に不可避不純物は、粒界酸化を引き起こし、粒界割れを引き起こす原因となるおそれがある。したがって、粒界割れの発生を抑制するため、不可避不純物の含有量は0.2重量以下とすることが好ましく、0.1重量以下とすることがさらに好ましい。電極チップ材料は、さらに、製造時において不可避不純物として含まれる酸素の含有量が、質量を基準として300ppmpartspermillion以下であることが好ましい。電極チップ材料における溶存酸素の濃度を、300ppm以下にすれば、いわゆる発汗を抑制することができる。発汗は、内燃機関内における稼働時に、電極チップ材料が部分的に溶融する現象である。発汗は、中心電極チップ90と接地電極チップ95との短絡などの不具合を引き起こすおそれがある。発汗のメカニズムは、以下のように考えられている。内燃機関内では、燃焼により生じた水分が分解されることにより、もしくは、燃料が熱分解されることにより水素が発生する。発生した水素は、電極チップ材料内に拡散する。Pdは、Ptと比較した場合、水素溶解量透過性が非常に大きいことが知られている。Pdを主成分とする電極チップ材料の場合、水素とPd内の溶存酸素が反応し、電極チップ材料の内部で水蒸気が発生する場合がある。水蒸気の発生により、電極チップ材料の膨張と内部酸化が生じたり、水蒸気が還元条件下において水素と酸素に解離したりする。このような反応の繰り返しにより、電極チップ材料は、海綿状組織となって熱引きが悪くなり、過熱溶解し発汗することとなる。こうした発汗の発生を抑制するために、上述のように溶存酸素量は、300ppm以下にすることが好ましい。A3.電極の組成:次に、電極チップ90、95が接合される中心電極20および接地電極30の材料母材材料の組成について、説明する。母材材料は、Si元素の含有量が3重量以下であることが好ましい。上述したように、母材材料は、NiまたはNiを主成分とする合金で形成されているが、耐酸化性を向上させるために、Al、Cr、Si元素が添加される場合がある。これらの元素は、内燃機関での稼働時における高温環境下において、電極チップ90、95側に拡散する。これらの添加元素のうち、Siは、Pdに対して比較的低い温度で共晶反応を生じる。また、Siは、Pdに対する固溶可能量が非常に少ないため、少量の拡散により共晶反応を生じる。PdとSiの共晶温度は821°Cである。したがって、内燃機関での稼働時に想定される電極チップ90、95の到達温度である約1100°Cでは、共晶温度を超えることとなり、電極チップ材料に部分的に液相が生じることとなる。電極チップ材料に液相が生じると、耐火花消耗性の劣化、粒界酸化、粒粗大化による割れ、発汗等を引き起こすおそれがあり、電極チップ90、95の耐久性が低下するおそれがある。これらの不具合を抑制するために、母材材料のSiの含有量は、3重量以下であることが好ましい。B.実験例:本実施形態の効果を確認するため、スパークプラグの複数のサンプルを用意し、評価試験を行なった。評価試験の内容と評価基準については後述する。複数のサンプルでは、接地電極チップ95を、複数種類の電極チップ材料で作製するとともに、接地電極30を、複数種類の母材材料で作製した。電極チップ材料は、Pd金属に所定の添加元素Ir、Ni、Co、Fe、Pt、Re、Rh、Ru、Ti、Zr、Hf、希土類元素を所定の割合で配合して溶解する溶解法により作製した。電極チップ材料は、直径0.9mm、高さ0.6mmの円筒状の接地電極チップ95として成形した。電極チップ材料の不可避不純物の量は、グロー放電質量分析法GS-MS:GlowDischargeMassSpectrometryにより測定した。電極チップ材料の溶存酸素量は、電極チップ材料を不活性ガス中で加熱溶解させ、非分散赤外線吸収法NDIR:NonDispersiveInfraredmethodにより分析して測定した。なお、電極チップ材料を作製する溶解法は、アルゴンAr雰囲気中においてアーク溶解により行ったが、このとき導入するArガス中の酸素含有レベルを調整することにより、電極チップ材料の溶存酸素量を調整した。不可避不純物の量は、添加元素の純度を調整することにより調整した。図4および図5は、サンプル1~43に用いられた電極チップ材料の組成とその評価結果を表形式で示す説明図である。サンプル1~37における溶存酸素量は、それぞれ、200ppmに調整した。また、サンプル1~37における接地電極30を形成する母材材料としては、断面サイズ1.3mm2.0mmのインコネル601市販材:Si含有量0.2重量を用いた。サンプル1~43の評価試験では、各サンプルを6気筒排気量2800ccのエンジンに搭載し、スロットルを全開として回転数5500rpmに1分間保持した後、アイドリング状態に1分間保持するという稼働条件のサイクルを500時間に亘って繰り返す実機稼働を行った。実機稼働後に各サンプルの接地電極チップ95の耐火花消耗性電極消耗量、剥離割れについて評価した。耐火花消耗性の評価については、電極消耗量が0.13mm以下のサンプルを優◎と評価し、電極消耗量が0.13mmを超え0.15mm以下のサンプルを良○と評価し、電極消耗量が0.15mmを超えるサンプルを不可と評価した。電極消耗量は、実機稼働前と実機稼働後における接地電極チップ95の厚さを、金属顕微鏡によって観察することにより測定し、その差分を算出することにより求めた。剥離割れの評価については、剥離割れが発生していないサンプルを優◎と評価し、微小な剥離割れが発生したサンプルを良○と評価し、小さな剥離割れが発生したサンプルを可△と評価し、大きな剥離割れが発生したサンプルを不可と評価した。なお、微少な剥離割れとは、断面における割れの侵入量、または、剥離量が、0.1mm以内のものとした。小さな剥離割れとは、断面における割れの侵入量、または、剥離量が、0.1mmを越え、0.2mm以内のものとした。大きな剥離割れとは、断面における割れの侵入量、または、剥離量が、0.2mmを超えるものとした。総合評価については、上記2つの評価のうち1つでも不可があるサンプルは不可と評価し、耐火花消耗性の評価が良○であっても剥離割れについての評価が可△であるサンプルを可△と評価し、2つの評価のうちいずれの評価も良○であるサンプルを良○と評価し、耐火花消耗性についての評価が優◎または剥離割れについての評価が優◎であるサンプルを優◎と評価し、2つの評価のうちのいずれの評価も優◎であるサンプルを最良☆と評価した。この評価結果によれば、電極チップ材料は、Pdの含有量が40重量以上であり、Ir、Ni、Co、Feのうちの少なくとも1つの元素を含有し、さらに、Pt、Re、Rh、Ruのうちのいずれかの元素を含有すれば、耐火花消耗性に優れ、剥離割れが生じにくい電極チップを得られることが理解できる。そして、電極チップ材料がIrを含有する場合は、Irの含有量が0.5重量以上20重量以下であることが好ましいことが理解できる。また、電極チップ材料がNi、Co、Feのうちの少なくとも1つの元素を含有する場合は、該1つの元素の含有量が0.5重量以上40重量以下であることが好ましいことが理解できる。さらに、サンプル1~20によれば、電極チップ材料のPtの含有量が18重量以上40重量以下であれば、総合評価は優◎となり、耐火花消耗性に優れ、剥離割れが生じにくい電極チップを得られることが理解できる。さらに、サンプル32aによれば、電極チップ材料のPtの含有量が16重量の場合にも、総合評価は優◎となることが理解できる。すなわち、サンプル1~20及びサンプル32aによれば、電極チップ材料のPtの含有量が16重量以上40重量以下であれば、総合評価は優◎となり、耐火花消耗性に優れ、剥離割れが生じにくい電極チップを得られることが理解できる。また、サンプル21~27によれば、電極チップ材料がRe、Rh、Ruのうちのいずれかの元素を含有する場合は、該元素の含有量の合計が5重量以上10重量以下であれば、耐火花消耗性に優れ、剥離割れが生じにくい電極チップを得られることが理解できる。さらに、サンプル29によれば、Pt、Re、Rh、Ruの含有量の合計は、5重量以上40重量以下が好ましいことも理解できる。さらに、サンプル33~43によれば、電極チップ材料は、Ti、Zr、Hf、希土類元素のうちのいずれかの元素を含有することが好ましく、Ti、Zr、Hf、希土類元素のうちのいずれかの元素の含有量が0.05重量以上0.5重量以下であれば、総合評価は最良☆または優◎となり、より耐火花消耗性に優れ、剥離割れが生じにくい電極チップを得られることが理解できる。また、不可避不純物の含有量が0.1重量程度であれば、耐火花消耗性の低下を抑制し、剥離割れが生じにくい電極チップを得られることが理解できる。C.実施形態の変形例:なお、この発明は上記の実施例や実施形態に限られるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲において種々の態様において実施することが可能であり、例えば次のような変形も可能である。C1.変形例1:上記実施形態では、中心電極チップ90と接地電極チップ95とが、軸線方向ODに対向する縦放電型のスパークプラグ100を例として説明したが、これに限られない。例えば、中心電極チップ90と接地電極チップ95とが、軸線方向ODと垂直な方向に対向する横放電型のスパークプラグに適用できることはもちろんである。接地電極チップ95と中心電極チップ90との位置関係は、スパークプラグの用途や、必要とされる性能等に応じて適宜設定することが可能である。また、1つの中心電極に対して複数の接地電極が設けられても良い。C2.変形例2:上述した電極チップ材料は、中心電極チップ90および接地電極チップ95の両方に用いられることとしたが、中心電極チップ90および接地電極チップ95のいずれか一方にのみ用いられても良い。また、上述した接地電極チップ95は、平チップ状としたが、軸線方向ODに延びた略円柱形状としても良い。"