"炭素原子数6~10のαオレフィンから導かれる構成単位を001~120mol含むエチレン系重合体であって、クロス分別CFCにおいて、下記のまたはのいずれか一つ以上を満たすエチレン系重合体。73~76°Cで溶出する成分の重量平均分子量Mwが4000を超えない。下記の関係式を満たす。Eq1中、Sxは70~85°Cで溶出する成分に基づく全ピークの面積合計値であり、Stotalは0~145°Cで溶出する成分に基づく全ピークの面積合計値である。下記要件~を同時に満たす請求項1に記載のエチレン系重合体。炭素原子数6~10のαオレフィンから導かれる構成単位を002~10mol含む。密度dが945~970kgm3の範囲にある。135°C、デカリン中で測定した極限粘度[η]が16~41dlgの範囲にある。GPCで測定した重量平均分子量Mwと数平均分子量Mnの比MwMnが5~70の範囲にある。クロス分別CFCにおいて分子量が100000未満で最も強いピークの頂点の溶出温度をT1°C、分子量が100000以上で最も強いピークの頂点の溶出温度をT2°Cとした場合、T1-T2°Cが0~11°Cの範囲にある。クロス分別CFCにおいてT2-1~T2°Cで溶出した画分のGPC曲線の中で、分子量が100000以上で最も強いピークの頂点の分子量が200000~800000の範囲にある。クロス分別CFCにおいて95~96°Cで溶出する成分のGPC曲線のうち分子量が100000以下の領域において最も強いピークの頂点の分子量が28000を超えない。13CNMRで測定したメチル分岐が炭素原子1000個当たり01個未満であることを特徴とする請求項2に記載のエチレン系重合体。GPC曲線を2つの対数正規分布曲線に分離した時に、各々の曲線の重量平均分子量Mwと数平均分子量Mnの比MwMnが15~35、高分子量側に分離された曲線の重量平均分子量Mw2が200000~800000であり、押出ストランドの表面粗さから求められる平滑度係数Rが20μmを越えないことを特徴とする請求項3に記載のエチレン系重合体。下記要件~を同時に満たす、ブロー成形体に好適に用いられる請求項1から4のいずれかに記載のエチレン系重合体。炭素原子数6~10のαオレフィンから導かれる構成単位を002~020mol含む。GPCで測定した重量平均分子量Mwと数平均分子量Mnの比MwMnが5~30の範囲にある。クロス分別CFCにおいてピーク頂点の分子量が100000未満で最も強いピークの頂点の溶出温度をT1°C、分子量が100000以上で最も強いピークの頂点の溶出温度をT2°Cとした場合、T1-T2°Cが0~5°Cの範囲にある。ASTMD790に準拠して、23°Cで測定した曲げ弾性率が1500~1800MPaの範囲にあり、ASTMD1693に準拠して測定した50°Cにおける耐環境応力破壊性ESCRが10時間以上で非破壊であることを特徴とするブロー成形体に好適に用いられる請求項5に記載のエチレン系重合体。動的粘弾性装置を用いて測定した190°C、角周波数100rad/secにおけるtanδ損失弾性率G/貯蔵弾性率Gが07~09である、請求項6に記載のブロー成形体に好適に用いられるエチレン系重合体。下記要件を満たす、パイプに好適に用いられる請求項1から4のいずれかに記載のエチレン系重合体。炭素原子数6~10のαオレフィンから導かれる構成単位を010~10mol含む。GPCで測定した重量平均分子量Mwと数平均分子量Mnの比MwMnが11~70の範囲にある。下記要件を満たすパイプに好適に用いられる請求の範囲第8項に記載のエチレン系重合体。JISK6744に準拠し、80°Cで測定した引張疲労特性で破断に至る回数が10000回のときの実応力が13MPa~17MPa、破断に至る回数が100000回のときの実応力が12~16MPaである。請求項6または7に記載のエチレン系重合体からなるブロー成形体。成形体が、ガソリンタンク、工業薬品缶またはボトル容器であることを特徴とする請求項10に記載のブロー成形体。請求項9に記載のエチレン系重合体からなるパイプ又はパイプ継ぎ手。水道等の液体輸送用に用いられる請求項12に記載のパイプまたはパイプ継ぎ手。成形性に優れ、且つ機械的強度に特に優れ、外観に優れた成形体、とりわけブロー成形体、パイプおよびパイプ継ぎ手を与えるエチレン系重合体を提供すること。本発明者らは前記の従来技術に鑑みて、成形性に優れ、且つ機械的強度に優れた成形体が得られるようなエチレン系重合体について鋭意研究したところ、炭素原子数6~10のαオレフィンから導かれる構成単位を001~120mol含むエチレン系重合体であって、クロス分別CFCにおいて、下記のまたはのいずれか一つ以上を満たすエチレン系重合体Eが成形性に優れ、且つ機械的強度に特に優れ、外観に優れた成形体、とりわけブロー成形体、パイプおよびパイプ継ぎ手を与えることを見出し本発明を完成するに至った。73~76°Cで溶出する成分の重量平均分子量Mwが4000を超えない。下記の関係式を満たす。Eq1中、Sxは70~85°Cで溶出する成分に基づく全ピークの面積合計値であり、Stotalは0~145°Cで溶出する成分に基づく全ピークの面積合計値である。本発明に係わるエチレン系重合体Eは、上記要件に加えて、下記~の要件を全て満たすことが好ましい。炭素原子数6~10のαオレフィンから導かれる構成単位を002~100mol含む。密度dが945~970kgm3の範囲にある。135°C、デカリン中で測定した極限粘度[η]が16~40dlgの範囲にある。GPCで測定した重量平均分子量Mwと数平均分子量Mnの比MwMnが5~70の範囲にある。クロス分別CFCにおいて、分子量が100000未満で最も強いピークの頂点の溶出温度をT1°C、分子量が100000以上で最も強いピークの頂点の溶出温度をT2°Cとした場合、T1-T2°Cが0~11°Cの範囲にある。T2-1~T2°Cで溶出した画分のGPC曲線の中で、分子量が100000以上で最も強いピークの頂点の分子量が200000~800000の範囲にある。95~96°Cで溶出する成分のGPC曲線のうち分子量が100000以下の領域において最も強いピークの頂点の分子量が28000を超えない。このエチレン系重合体を以下の説明では、エチレン系重合体Eと呼ぶ場合がある。本発明に係わる、更に好ましいエチレン系重合体は、上記の要件に加えて、13CNMRで測定したメチル分岐が炭素原子1000個当たり01個未満である、という要件以下の説明では、要件と呼ぶ場合があるを満たしている。このようなエチレン系重合体のことを以下の説明では、エチレン系重合体Eと呼ぶ場合がある。本発明に係わる、特に好ましいエチレン系重合体は、上記の上述の全ての要件に加えて、下記要件およびを同時に満たす。GPC曲線を2つの対数正規分布曲線に分離した時に、各々の曲線の重量平均分子量Mwと数平均分子量Mnの比MwMnが15~35、高分子量側に分離された曲線の重量平均分子量Mw2が200000~800000であり、押出ストランドの表面粗さから求められる平滑度係数Rが20μmを越えない。以下の説明ではこのエチレン系重合体をエチレン系重合体Eと呼ぶ場合がある。本発明のエチレン系重合体Eをブロー成形体に応用する場合、エチレン系重合体Eが満たすべき前述要件に加えて、下記要件~を同時に満たすことが好ましい。炭素原子数6~10のαオレフィンから導かれる構成単位を002~020mol含む。GPCで測定した重量平均分子量Mwと数平均分子量Mnの比MwMnが5~30の範囲にある。クロス分別CFCにおいて分子量が100000未満で最も強いピークの頂点の溶出温度をT1°C、分子量が100000以上で最も強いピークの頂点の溶出温度をT2°Cとした場合、T1-T2°Cが0~5°Cの範囲にある。以下の説明では、このエチレン系重合体を、エチレン系重合体EBと呼ぶ場合がある。また、ブロー成形体用の更に好ましいエチレン系重合体は、上記要件~に加えて下記要件およびを同時に満たすことが好ましくこのエチレン系重合体を、以下の説明ではエチレン系重合体と呼ぶ場合がある。、特に好ましくは下記要件を満たすことが好ましいこのエチレン系重合体を、以下の説明ではエチレン系重合体と呼ぶ場合がある。。ASTMD790に準拠して、23°Cで測定した曲げ弾性率が1500~1800MPaの範囲にある。ASTMD1693に準拠して測定した50°Cにおける耐環境応力破壊性ESCRが10時間以上で非破壊である。動的粘弾性装置を用いて測定した190°C、角周波数100rad/secにおけるtanδ損失弾性率G/貯蔵弾性率Gが07~09である。また、ブロー成形体用のエチレン系重合体、およびにおいては、エチレン系重合体が、前記要件~をも満たすエチレン系重合体Eであることが好ましく、エチレン系重合体が、前記要件をも満たすエチレン系重合体Eであることが更に好ましく、更にはエチレン系重合体が、前記要件およびをも満たすエチレン系重合体Eであることが特に好ましい。本発明に係わるエチレン系重合体Eをパイプ用途に応用する場合、エチレン系重合体Eが満たすべき前述要件に加えて、下記要件およびを同時に満たすことが好ましい。炭素原子数6~10のαオレフィンから導かれる構成単位を010~100mol含む。GPCで測定した重量平均分子量Mwと数平均分子量Mnの比MwMnが11~70の範囲にある。以下の説明では、このエチレン系重合体を、エチレン系重合体EPと呼ぶ場合がある。また、パイプ用の更に好ましいエチレン系重合体は、上記要件およびに加えて下記要件を満たすことが好ましいこのエチレン系重合体を、以下の説明ではエチレン系重合体と呼ぶ場合がある。。JISK6744に準拠し、80°Cで測定した引張疲労特性で破断に至る回数が10000回のときの実応力が13MPa~17MPa、破断に至る回数が100000回のときの実応力が12~16MPaである。また、パイプ用のエチレン系重合体およびにおいては、エチレン系重合体が、前記要件~をも満たすエチレン系重合体Eであることが好ましく、エチレン系重合体が、前記要件をも満たすエチレン系重合体Eであることが更に好ましく、更にはエチレン系重合体が、前記要件およびをも満たすエチレン系重合体Eであることが特に好ましい。本発明に係るエチレン系重合体は、ブロー成形体、インフレーション成形体、キャスト成形体、押出ラミ成形体、パイプや異形などの押出成形体、発泡成形体、射出成形体などに成形することができる。さらに繊維、モノフィラメント、不織布などに使用することができる。これらの成形体には、エチレン系重合体からなる部分と、他の樹脂からなる部分とを含む成形体積層体等が含まれる。なお、該エチレン系重合体は成形過程で架橋されたものを用いてもよい。本発明に係るエチレン系重合体を、上記の成形体の中で、ブロー成形体およびパイプや異形などの押出成形体に用いると優れた特性を与える。本発明のエチレン系重合体は、成形性に優れ、且つ機械的強度に特に優れ、外観に優れた成形体、とりわけブロー成形体、パイプおよびパイプ継ぎ手を与える。以下、本発明に係るエチレン系重合体E、ブロー成形体に好適に使用されるエチレン系重合体EBおよびこれからなるブロー成形体、並びにパイプに好適に使用されるエチレン系重合体EPおよびこれからなるパイプまたはパイプ継ぎ手について、発明を実施するための最良の形態を順次説明し、次いで本発明に係わるエチレン系重合体の代表的な製造方法および本発明に係わる各種の測定法を説明し、そして最後に実施例について説明する。エチレン系重合体E本発明に係わるエチレン系重合体Eは、炭素原子数6~10のαオレフィンから導かれる構成単位を001~120mol含むエチレン系重合体であり、通常はエチレンの単独重合体とエチレン/炭素原子数6~10のαオレフィンとの共重合体からなる。ここで炭素原子数が6~10のαオレフィン以下単にαオレフィンと略称する場合がある。としては、例えば、1ヘキセン、4メチル1ペンテン、3メチル1ペンテン、1オクテン、1デセンなどが挙げられる。本発明においては、これらのαオレフィンの中で、1ヘキセン、4メチル1ペンテン、1オクテンから選ばれる少なくても1種を用いることが好ましい。本発明に係わるエチレン系重合体Eは、クロス分別CFCにおいて、下記要件またはのいずれかを満たすことを特徴としている。73~76°Cで溶出する成分の重量平均分子量Mwが4000を超えない。下記関係式を満たす。Eq1中、SxはCFCにおいて70~85°Cで溶出する成分に基づく全ピークの面積合計値であり、Stotalは0~145°Cで溶出する成分に基づく全ピークの面積合計値である。このようなエチレン系重合体Eは、成形体に応用した場合、疲労特性などの長期物性などに優れる。以下、要件およびについて具体的に説明する。要件本発明に係わるエチレン系重合体Eは、クロス分別CFCにおいて、73~76°Cで溶出する成分の、GPCで測定した重量平均分子量Mwが4000を超えない。より具体的に述べるならば、分子量が108以下の領域において検出されるGPCピークについての重量平均分子量Mwが4000を超えない。重量平均分子量Mwの好ましい範囲は2000~4000であり、更に好ましくは2500~3500の範囲にある。このようなエチレン系重合体は、αオレフィンが共重合した高分子量成分を含有量が少ないこと、または比較的分子量が低くかつ短鎖分岐を有するような成分を含有しないことを意味し、その場合成形体としての疲労強度などの長期物性に優れる。特開平11106432号公報記載のエチレンαオレフィン共重合体は組成分布が広いために該範囲を満たさず、WO0125328号公報記載のエチレン系重合体は比較的分子量が小さい成分にもαオレフィンが共重合したことによる短鎖分岐が存在するために該範囲を満たさない。従来のチーグラー触媒やクロム触媒などからなるエチレン系重合体も組成分布が広いので該範囲を満たさない。後述するような触媒系を用い、後述するような重合条件を設定することで、この範囲にあるエチレン系重合体を製造出来る。具体的に述べると、本願実施例3に記載の条件で重合すると、クロス分別CFC装置を用いた昇温溶出分別において73~76°Cで溶出する成分の重量平均分子量Mwが2900であり、触媒や重合温度を変更しない限り、また第一重合器にαオレフィンを供給しない限り、更に第二重合器に供給するαオレフィン、この場合1ヘキセンを900g/hr以上にしない限り、該重量平均分子量Mwは4000未満になる。要件本発明に係わるエチレン系重合体Eは、クロス分別CFCにおいて、70~85°Cで溶出する成分に基づく全ピークの面積合計値をSx、0~145°Cで溶出する成分に基づく全ピークの面積合計値をStotalとした場合、下記式Eq1で示される関係を満たす。要件を満たすこのようなエチレン系重合体は、要件の項で述べた内容と同じく、αオレフィンが共重合した高分子量成分を含有量が少ないこと、または比較的分子量が低くかつ短鎖分岐を有するような成分を含有しないことを意味し、その場合成形体としての疲労強度などの長期物性に優れる。特開平11106432号公報記載のエチレンαオレフィン共重合体は組成分布が広いために上記式の関係を満たさず、WO0125328号公報記載のエチレン系重合体は比較的分子量が小さい成分にもαオレフィンが共重合したことによる短鎖分岐が存在するために上記式の関係を満たさない。従来のチーグラー触媒やクロム触媒などからなるエチレン系重合体も組成分布が広いので上記式の関係を満たさない。なお、上記式Eq1におけるSxおよびStotalはCH結合の伸縮振動の赤外分析に基づく値であることから、SxStotalの値は、原則として70~85°Cで溶出する成分の、0~145°Cで溶出する成分量に占める重量に等しい。通常、本発明のエチレン系重合体については0~145°Cの領域のスキャンで全成分が溶出してしまうため、SxStotalの値は、エチレン系重合体の単位重量に占める70~85°Cでの溶出成分量の重量と言い換えることもできる。後述するような触媒系を用い、後述するような重合条件を設定することで、この範囲にあるエチレン系重合体を製造出来る。具体的に述べると、本願実施例3に記載の条件で重合すると、得られたエチレン系重合体のクロス分別CFCにおいて上記式の左辺、すなわちの値は0042であり、触媒や重合温度を変更しない限り、また第一重合器にαオレフィンを供給しない限り、更に第二重合器に供給するα-オレフィン、この場合1ヘキセンを900g/hr以上にしない限り、の値は上記関係式を満たす。上記のエチレン系重合体Eの中で更に好ましい形態は、下記要件~を満たすエチレン系共重合体Eである。炭素原子数6~10のαオレフィンから導かれる構成単位を002~100mol含む。密度dが945~970kgm3の範囲にある。135°C、デカリン中で測定した極限粘度[η]が16~40dlgの範囲にある。GPCで測定した重量平均分子量Mwと数平均分子量Mnの比MwMnが5~70の範囲にある。クロス分別CFCにおいてピーク頂点の分子量が100000未満で最も強いピークの頂点の溶出温度をT1°C、分子量が100000以上で最も強いピークの頂点の溶出温度をT2°Cとした場合、T1-T2°Cが0~11°Cの範囲にある。クロス分別CFCにおいてT2-1~T2°Cで溶出した画分のGPC曲線の中で、分子量が100000以上で最も強いピークの頂点の分子量が200000~800000の範囲にある。クロス分別CFCにおいて95~96°Cで溶出する成分のGPC曲線のうち分子量が100000以下の領域において最も強いピークの頂点の分子量が28000を超えない。以下、要件~について順次具体的に説明する。要件本発明に係わるエチレン系重合体Eは、炭素原子数6~10のαオレフィンから導かれる構成単位を通常002~100mol含む。エチレン系重合体Eが、エチレン単独重合体を含まない場合、即ちエチレンと炭素原子数6~10のαオレフィンとの共重合体のみである場合は、エチレンから導かれる構成単位は、通常99~9998mol、好ましくは995~9998mol、より好ましくは996~9998molの割合で存在し、αオレフィンから導かれる繰り返し単位は通常002~1mol、好ましくは002~05mol、より好ましくは002~04molの割合で存在することが好ましい。また、エチレン系重合体Eはエチレン単独重合体を含有していることがあり、その場合エチレンαオレフィン共重合体部分のエチレンから導かれる構成単位は、通常95~9996mol、好ましくは975~9996mol、より好ましくは98~9996molの割合で存在し、αオレフィンから導かれる繰り返し単位は004~5mol、好ましくは004~25mol、より好ましくは004~20molの割合で存在することが好ましい。なお、エチレン単独重合体を含む場合であっても全重合体に占める、αオレフィンから導かれる繰り返し単位は、通常002~1mol、好ましくは002~05mol、より好ましくは002~04molである。αオレフィンの炭素数が5個以下の場合、α-オレフィンが結晶中にとり込まれる確率が高くなりPolymerVol311999頁1990年参照、その結果強度が弱くなるので好ましくない。αオレフィンの炭素数が10個を超えると、流動の活性化エネルギーが大きくなって、成形時の粘度変化が大きく好ましくない。また、αオレフィンの炭素数が10個を超えると、側鎖エチレンと共重合したαオレフィンに起因する分岐が結晶化する場合があり、そうすると非晶部が弱くなるので、好ましくない。要件および要件本発明に係わるエチレン系重合体Eの密度dは945~970kg/m3、好ましくは947~969kg/m3、より好ましくは950~969kg/m3、135°Cデカリン中で測定した極限粘度[η]が16~40dl/g、好ましくは17~38dl/g、より好ましくは18~37dl/gの範囲にある。密度および極限粘度がこれら範囲にあるエチレン系重合体は、硬さと成形性のバランスに優れる。例えば重合器への水素、エチレン、αオレフィンの供給量比、エチレン単独重合体とエチレンαオレフィン共重合体との重合量比などを変更することで、上記の数値範囲内で値を増減させることが出来る。具体的には溶媒をヘキサンとした実施例3のスラリー重合において、系内を均一になるように攪拌しながら重合を行うと、密度が953kg/m3、[η]が310dl/gとなり、第二重合槽に供給するエチレンを60kg/hr、水素を045Nリットル/hr、1ヘキセンを300g/hrとすると密度が944kg/m3、[η]が36dl/gとなり、第一重合槽に供給するエチレンを70kg/hr、水素は125Nリットル/hr、第二重合槽に供給するエチレンを30kg/hr、水素を007Nリットル/hr、1ヘキセンを30g/hrとすると密度が968kg/m3、[η]が210dl/gとなる。要件本発明に係わるエチレン系重合体Eは、ゲルパーミエーションクロマトグラフィーGPCで測定したMw/MnMw重量平均分子量、Mn数平均分子量が通常5~70、好ましくは5~50の範囲にある。後述する触媒系を用い、後述する多段重合を実施する際に、各成分の分子量および重合量比を制御することで、この範囲にあるエチレン系重合体を製造出来る。例えば、各成分の分子量差を広げることによりMw/Mnは大きくすることができる。Mw/Mnが上記の範囲にある重合体は、機械的強度と成形性とのバランスに優れる。具体的には、本願実施例3に記載の条件で重合すると、Mw/Mnは148となる。ここで、第一重合槽に供給するエチレンを50kg/hrから70kg/hr、水素を57Nリットル/hrから125Nリットル/hrに変更すると、第一重合槽で生成するエチレン重合体の分子量が小さくなることによってMw/Mnは18程度に、一方、第二重合槽に供給するエチレンを40kg/hrから33kg/hr、水素を02Nリットル/hrから007Nリットル/hrに変更すると、第二重合槽で生成するエチレン系重合体の分子量が大きくなることによりMw/Mnは22程度になる。または第一重合槽に供給する水素を52Nリットル/hr、第二重合槽に供給するエチレンを60kg/hr、水素を045Nリットル/hr、1ヘキセンを200g/hrとすると、Mw/Mnは12程度になる。要件本発明に係わるエチレン系重合体の、クロス分別CFC装置を用いた昇温溶出分別において、分子量が100000未満で、最も強いピークの頂点の溶出温度をT1°C、分子量が100000以上で、最も強いピークの頂点の溶出温度をT2°Cとした場合、T1-T2°Cが0~11°Cの範囲にあり、好ましくは0~10°Cの範囲にあり、より好ましくは0~9°Cの範囲にある。なお、本発明に係わるCFC分析においてピークとは、例えば第2図について説明すれば、溶質の分布クロマトグラム、即ち山の形状全体のことを示し、最も強いあるいは、最もピーク強度が強いとは山の高さが最も高いということであり、ピークの頂点とは、微分値がゼロすなわち山の頂点になる点のことを言う。なお、山の頂点が存在しない場合には、微分値がゼロに最も近い点すなわちショルダー部分を指す。このようなエチレン系重合体は、後述する触媒系を用い、後述するような重合条件を設定することで、この範囲にあるエチレン系重合体を製造することができる。αオレフィンの共重合量を特定範囲で増減させることで、T1-T2をこの範囲内で増減させることが出来る。具体的には、実施例3に記載の条件で重合すると、クロス分別CFC装置を用いた昇温溶出分別において分子量が異なる2つのピークが存在し、溶出成分のピーク分子量が100000よりも低く、最もピーク強度が強いピークの温度T1と、溶出成分のピーク分子量が100000以上で、最もピーク強度が強いピークの温度T2との温度差がT1-T2°Cが6°Cとなる。第二重合器に供給する1ヘキセン量を130g/hrから50g/hrに変更することで、T1-T2°Cが1°Cとなり、200g/hrに変更することで、T1-T2°Cが11°Cとなる。要件本発明に係わるエチレン系重合体Eのクロス分別CFCにおいて、上記T2で溶出した画分のGPC曲線のうち、分子量が100000以上で最も強いピークの頂点の分子量が200000~800000の範囲にある。なお、T2で溶出した画分とは、T2-1~T2°Cで溶出した成分のことをさす。このようなエチレン系重合体は、疲労特性などの長期物性と成形性のバランスなどに優れる。後述するような触媒系を用い、後述するような重合条件を設定することで、この範囲にあるエチレン系重合体を製造出来る。共重合体を製造するような重合環境に供給するαオレフィン量、水素量、エチレン量などを増減させることでT2で溶出した画分のGPC曲線のうち、最も分子量が高いピークの頂点の分子量を特定範囲で増減させることが出来る。具体的に述べると、実施例3に記載の条件で重合すると、クロス分別CFC装置を用いた昇温溶出分別において上記T2-1~T2で溶出した画分のGPC曲線のうち、分子量が100000以上で最も強いピークの頂点の分子量が493000となる。第二重合器に供給する1ヘキセン量を130g/hrから200g/hrに、エチレン40kg/hrを60kg/hrに、水素02Nリットル/hrを045Nリットル/hrに変更すると、クロス分別CFC装置を用いた昇温溶出分別において上記T2-1~T2で溶出した画分のGPC曲線のうち、分子量が100000以上で最も強いピークの頂点の分子量は361000となり、第二重合器に供給する水素02Nリットル/hrを01Nリットル/hrに変更するとクロス分別CFC装置を用いた昇温溶出分別において上記T2-1~T2で溶出した画分のGPC曲線のうち、最も分子量が高いピークの頂点の分子量は680000となる。従来知られているメタロセン触媒では、分子量分布が狭く、かつこのように分子量が高いエチレン系共重合体は得られなかった。要件本発明に係わるエチレン系重合体の、クロス分別CFCにおいて95~96°Cで溶出する成分のGPC曲線のうち、最も強いピークの頂点の分子量が28000を超えない。通常は15000~27000の範囲にある。このようなエチレン系重合体は分子量が低くかつ短鎖分岐を有するような成分を含有しないことを意味し、その場合疲労強度などの長期物性に優れる。後述するような触媒系を用い、後述するような重合条件を設定することで、この範囲にあるエチレン系重合体を製造出来る。具体的に述べると、実施例3に記載の条件で重合すると、クロス分別CFC装置を用いた昇温溶出分別において95~96°Cで溶出する成分のGPC曲線のうち、最も強いピークの頂点の分子量は22000であり、触媒や重合温度を変更しない限り、また第一重合器にα-オレフィンを供給しない限り、更に第二重合器に供給する水素量を10Nリットル/hr以上にしない限り、該Mwはこの範囲になる。WO0125328号のように低分子量成分にも分岐が存在する場合には、低分子量成分の結晶性が低下するために同じ溶出温度でもより分子量が大きい成分が溶出してしまい、該要件を満たさない。上記のエチレン系重合体Eの中で更に好ましい形態は、13CNMRで測定したメチル分岐が炭素原子1000個当たり01個未満、好ましくは008個未満であるエチレン系重合体Eである。このような重合体は結晶構造が頑丈なため、機械的強度に優れる。後述で例示するような触媒系を用いて製造されるエチレン系重合体は、検出限界炭素原子1000個当たり008個以下であるため、メチル分岐は検出されない。前述のエチレン系重合体Eの中で、特に好ましい形態は、下記要件~を同時に満たすエチレン系共重合体Eである。GPC曲線を2つの対数正規分布曲線に分離した時に、各々の曲線の重量平均分子量Mwと数平均分子量Mnの比MwMnが15~35の範囲にあり、高分子量側に分離された曲線の重量平均分子量Mw2が200000~800000にある。押出ストランドの表面粗さから求められる平滑度係数Rが20μmを越えない。以下、要件およびについて具体的に説明する。要件本発明に係わるエチレン系重合体Eは、ゲルパーミエーションクロマトグラフィーGPCで測定した分子量曲線GPC曲線を2つの対数正規分布曲線に分離した時に、各々の曲線の重量平均分子量Mw/数平均分子量Mnが、通常15~35、好ましくは15~32の範囲にある。後述するような触媒系を用いて、後述するような多段重合を実施し、その際に選択する触媒化合物の種類や、多段重合する際の段数、および各成分の分子量を制御することで、この範囲にあるエチレン系重合体を製造出来る。気相で重合するとMw/Mnを大きく、一方スラリー相で重合すると除熱やモノマー拡散がより均一になるためにMw/Mnを小さくすることが可能である。さらに、触媒成分を担体に担持せずに用いると、均一系に近づくためにMw/Mnは小さくなる。特開平11106432号公報に記載の担持型幾何拘束型シングルサイト触媒CGCBorateを用いてスラリー重合した場合や、EP1201711A1号公報に記載のシリカに担持したエチレンビス4567テトラヒドロ1インデニルジルコニウムジクロライドとメチルアルモキサンからなる触媒系を用いてスラリー重合した場合には、単段重合のMw/Mnが4以上となり、本願請求範囲を満たさない。なお、本願実施例1に記載の触媒を用いて80°Cスラリー単段重合して得られるエチレン系重合体のMw/Mnは23程度である。また、本発明に係わるエチレン系重合体EのGPC曲線を2つの対数正規分布曲線に分離した時に、高分子量側に分離された曲線の重量平均分子量Mw2が200000~800000の範囲にある。エチレン系重合体を製造する際の水素、エチレン、αオレフィン量比を選択することでMw2がこの範囲のエチレン系重合体を製造することが出来る。具体的に述べると、実施例3に記載の条件で重合すると、GPC曲線を2つの対数正規分布曲線に分離した時に、高分子量側に分離された曲線の重量平均分子量Mw2は416000となる。第二重合槽に供給するエチレンを60kg/hr、水素を035Nリットル/hr、1ヘキセンを200g/hrとすると、Mw2は312000となり、第二重合槽に供給するエチレンを30kg/hr、水素を007N-リットル/hr、第二重合槽に供給する1ヘキセンを30g/hrとすると、Mw2は539000となる。Mw2がこの範囲にあるエチレン系重合体は強度と成形性とのバランスに優れる。要件本発明に係わるエチレン系重合体Eは、押出ストランドの表面粗さから求められる平滑度係数Rが20μmを越えない、好ましくは15μmを越えない。気相重合法やスラリー重合法のように、重合により得られるエチレン系重合体が粒子状である場合では、溶融混練などの後処理を施しても重合粒子が完全には混じり合って分散せずに粘度が異なる部分がまだらに残ることがある。その場合、溶融樹脂をチューブまたはストランド状に押し出すと、表面に肌荒れが生じる。その場合には製品を成形した場合にも同様の肌荒れが生じる。その程度は表面粗さ測定から求める平滑度係数Rによって求められる。通常、気相重合法やスラリー重合法で製造されるエチレン系重合体粒子の大きさは数十μm~2mm程度であり、重合粒子の形状履歴が残っていると、押出物表面に肌荒れが発生してRが20μmよりも大きくなり、例えば後述のような重合方法を選択すると、Rが20μmを越えない、通常は15μmを越えないエチレン系重合体を製造出来る。Rが20μmを越えなければ、0~20μmでの変動はフィルム成形時の異物混入やダイスの傷、測定誤差などの本質とは関係のないところで生じうる。よって、Rは20μmを越えないことに意味がある。Rの値が20μmを越えるようなエチレン系重合体は、例えば実施例3で得られたエチレン系重合体パウダーを東洋精機社製ラボプラストミルバッチ式異方向回転2軸混練機を用いて190°C、25rpm、15分など非常に長い時間溶融混練すればRが20μmを下回るエチレン系重合体を得ることが出来る。混練する時間の長さを更に長くすることでRをより小さくすることは可能である。ただし、分解や架橋に伴う構造変化を伴う場合がある。また、Rの値が20μmを越えるようなエチレン系重合体を、例えばパラキシレンのような良溶媒500mlに対して5g程度の割合で溶解させた後氷冷した5倍量程度のアセトンなどの貧溶媒中に10ml/分程度の速度で析出させた後、乾燥させてから溶融混練すると、Rの値が10μm以下のエチレン系重合体を得ることが出来る。Rが上記の値を越えない重合体は、重合粒子の履歴が無く均質であるため機械的強度が特に優れ、流動も均質となるので成形体の表面が平滑で外観に優れる。本願実施例1に示すように、バッチ式で2段重合を実施した場合には、長時間の溶融混練を施さなくてもRが20μmを越えない。更に、実施例3で得られるエチレン系重合体のうち、第一重合器からエチレン単独重合体を抜き出し、別途第二重合器の条件で単段スラリー重合により得られるエチレン系重合体とを溶融混練することでも、Rが20μmを超えないエチレン系重合体が得られる場合がある。本発明に係わるエチレン系重合体E、E、EおよびEは、190°Cで溶融し、20°Cで冷却した05mm厚プレスシートのミクロトーム切片を偏光顕微鏡で観察した際に、10μmを超えるような連続した結晶構造が観察されないことを特徴とする。具体的に述べると、190°Cで溶融し、20°Cで冷却した05mm厚プレスシートのミクロトーム切片を偏光顕微鏡で観察した際に、10μmを超えるような連続した結晶構造が観察されない。このようなエチレン系重合体は、機械強度に優れる。例えば本願実施例3で得られたエチレン系重合体パウダーを東洋精機社製ラボプラストミルバッチ式異方向回転2軸混練機を用いて190°C、25rpm、10分以上などある程度長い時間溶融混練すれば10μmを超えるような連続した結晶構造が観察されないエチレン系重合体を得ることが出来る。また、実施例1に示すように、バッチ式で2段重合を実施した場合には、ごく短時間の溶融混練を施すだけで10μmを超えるような連続した結晶構造が観察されないエチレン系重合体を得ることが出来る。一方、実施例3で得られるエチレン系重合体のうち、第一重合器からエチレン単独重合体を抜き出し、別途第二重合器の条件で単段スラリー重合により得られるエチレン系重合体とを溶融混練した場合には、混練時間を長くしても10μmを超えるような連続した結晶構造が観察される。また、本発明のエチレン系重合体E~Eを得るための重合がスラリー相、または気相で実施されることが好ましい。スラリー相、または気相で重合、好ましくは多段重合すると、触媒の活性点1つに対応する1次粒子オーダーナノメートルオーダーでは分子量が大きく異なる2種のエチレン系重合体が重合時に混ざるので好ましい。ブロー成形体に好適に使用されるエチレン系重合体EB本発明に係わるエチレン系重合体E、好ましくはE、更に好ましくはE、特に好ましくはEの中で、ブロー成形体に好適に使用されるエチレン系重合体EBは、炭素原子数6~10のαオレフィンから導かれる構成単位濃度、MwMn値およびクロス分別CFCにおけるT1-T2値が、各々以下1B、2Bおよび3Bのように限定されていると好ましい。炭素原子数6~10のαオレフィンから導かれる構成単位を002~020mol含む。GPCで測定した重量平均分子量Mwと数平均分子量Mnの比MwMnが5~30の範囲にある。クロス分別CFCにおいてピーク頂点の分子量が100000未満で最も強いピークの頂点の溶出温度をT1°C、分子量が100000以上で最も強いピークの頂点の溶出温度をT2°Cとした場合、T1-T2°Cが0~5°Cの範囲にある。以下、要件1Bおよび要件3Bについてのみ補足説明をする。要件1B本発明に係わる、ブロー成形体に好適に使用されるエチレン系重合体EBは、炭素原子数6~10のαオレフィンから導かれる構成単位を通常002~02mol含む。本発明のエチレン系重合体EBが、エチレン単独重合体を含まない場合、即ちエチレンと炭素原子数6~10のαオレフィンとの共重合体のみである場合は、エチレンから導かれる構成単位は、通常9980~9998molの割合で存在し、αオレフィンから導かれる繰り返し単位は通常002~020molの割合で存在することが好ましい。また、エチレン系重合体EBはエチレン単独重合体を含有していることがあり、その場合エチレンαオレフィン共重合体部分のエチレンから導かれる構成単位は、通常9900~9996mol、αオレフィンから導かれる繰り返し単位は004~100molの割合で存在することが好ましい。なお、エチレン単独重合体を含む場合であっても全重合体に占める、αオレフィンから導かれる繰り返し単位は、通常002~020molである。要件3B本発明に関わる、ブロー成形体に好適に使用されるエチレン系重合体EBは、クロス分別CFC装置を用いた昇温溶出分別において、分子量が100000未満で、最も強いピークの頂点の溶出温度をT1°C、分子量が100000以上で、最も強いピークの頂点の溶出温度をT2°Cとした場合、T1-T2°Cが0~5°Cの範囲にあり、好ましくは0~4°Cの範囲にあり、より好ましくは0~3°Cの範囲にある。ここで、最も強いピークの頂点とは、微分値がゼロすなわち山の頂点、山の頂点が存在しない場合には、微分値がゼロに最も近い点すなわちショルダー部分を指す。このようなエチレン系重合体は、剛性が高く、かつ耐環境応力破壊性などに優れる。後述するような触媒系を用い、後述するような重合条件を設定することで、この範囲にあるエチレン系重合体を製造出来る。αオレフィンの共重合量を特定範囲で増減させることで、T1-T2をこの範囲内で増減させることが出来る。具体的には溶媒をヘキサンとした実施例14に記載の条件で重合すると、クロス分別CFC装置を用いた昇温溶出分別において分子量が異なる2つのピークが存在し、溶出成分の分子量が100000よりも低く、最もピーク強度が強いピークの温度T1と、溶出成分の分子量が100000以上で、最もピーク強度が強いピークの温度T2との温度差がT1-T2°Cが1°Cとなる。第二重合器に供給する1ヘキセン量を50g/hrから130g/hrに変更することで、T1-T2°Cが5°Cとすることができる。本発明に係わるエチレン系重合体EBは、上記要件1B~3Bに加えて下記要件1Bおよび2Bを満たすことが好ましくこのエチレン系重合体のことをエチレン系重合体EBと呼ぶ場合がある、更に好ましくは下記要件1Bを満たすこのエチレン系重合体を、以下の説明ではエチレン系重合体と呼ぶ場合がある。ASTMD790に準拠して、23°Cで測定した曲げ弾性率が1500~1800MPaの範囲にある。ASTMD1693に準拠して測定した50°Cにおける耐環境応力破壊性ESCRが10時間以上で非破壊である。動的粘弾性装置を用いて測定した190°C、角周波数100rad/secにおけるtanδ損失弾性率G/貯蔵弾性率Gが07~09である。以下要件1B、2Bおよび1Bについて詳説する。要件1Bおよび2B本発明に係わるエチレン系重合体EBは、23°Cで測定した曲げ弾性率が1500~1800MPaの範囲にあり、50°Cにおける耐環境応力破壊性ESCRhrが10時間以上で非破壊、好ましくは50時間以上で非破壊である。曲げ弾性率とESCRがこの範囲にあるエチレン系重合体は硬くて強いために、従来よりも成形品を薄くして使うことが出来る。後述するような触媒系を用い、後述するうな多段重合を実施する際に、重合器への水素、エチレン、αオレフィンの供給量比などを変更して各成分の分子量および重合量比を制御することで、[η]がこの範囲にあるエチレン系重合体を製造出来る。具体的には、溶媒をヘキサンとした実施例14に記載の条件で重合したものを東洋精機社製ラボプラストミル装置バッチ容積60cm3で190°C設定、50rpm,10分混練すると、曲げ弾性率が1650MPa、ESCRが600時間で非破壊となり、第二重合槽に供給する1ヘキセンを50g/hrから30g/hrに変更し、第二重合槽へ供給するエチレン量を40kg/hrから30kg/hrへ下げると、曲げ弾性率が1780MPa、ESCRが233時間で50破壊となりとなり、第二重合槽に供給する1ヘキセンを50g/hrから65g/hrに変更すると、曲げ弾性率が1520MPa、ESCRが600時間で非破壊となる。要件1B本発明に係わる、上記エチレン系重合体EBは、動的粘弾性装置を用いて測定した190°C、角周波数100rad/secにおけるtanδ損失弾性率G/貯蔵弾性率Gが07~09であることが好ましい。tanδがこの範囲にあると、ブロー成形したときのピンチ融着性に優れる。低分子量エチレン重合体の分子量を大きく、高分子量エチレンαオレフィン共重合体の分子量を小さくするほど、tanδが大きくなる傾向にある。なお、ピンチ融着性とは、押出機から押し出された筒状の溶融樹脂を金型ではさんで融着させる際の、融着部に樹脂が盛り上がって良くくっ付いていることを示す。tanδが大きいほど粘性が強いことを意味し、その場合に樹脂が盛り上がりやすいと考えられる。さらに、本発明に関わるブロー成形体用のエチレン系重合体、およびは、140°Cデカンに可溶であることが好ましい。これは、架橋工程を施していないことを意味し、架橋工程を施していないと再溶融して再利用することが可能であるし、成形品の製造工程がより簡便であり、好ましい。また、ブロー成形体用のエチレン系重合体、およびにおいては、エチレン系重合体が、前述の要件~を満たすエチレン系重合体Eであることが好ましく、エチレン系重合体が、前述要件をも満たすエチレン系重合体Eであることが更に好ましく、更にはエチレン系重合体が前述の要件およびをも満たすエチレン系重合体Eであることが特に好ましい。換言すれば、本発明のブロー成形体用のエチレン系重合体としては、エチレン系重合体Eが前記要件1B、2Bおよび1Bを共に満たすものが最も好適に使用される。パイプ用途に好適に使用されるエチレン系重合体EP本発明に係わるエチレン系重合体E、好ましくはE、更に好ましくはE、特に好ましくはEの中で、パイプ用途に好適に使用されるエチレン系重合体は、炭素原子数6~10のαオレフィンから導かれる構成単位濃度およびMwMn値が、各々以下1Pおよび2Pのように限定されていることが好ましい。このように限定されたエチレン系重合体のことを以下の説明ではエチレン系重合体EPと呼ぶ場合がある。炭素原子数6~10のαオレフィンから導かれる構成単位を010~100mol含む。GPCで測定した重量平均分子量Mwと数平均分子量Mnの比MwMnが11~70の範囲にある。以下、要件1Pおよび要件2Pについて説明をする。要件1P本発明に係わる、パイプに好適に使用されるエチレン系重合体EPは、炭素原子数6~10のαオレフィンから導かれる構成単位を通常010~100mol含む。本発明のエチレン系重合体EPが、エチレン単独重合体を含まない場合、即ちエチレンと炭素原子数6~10のαオレフィンとの共重合体のみである場合は、エチレンから導かれる構成単位は、通常9900~9990molの割合で存在し、αオレフィンから導かれる繰り返し単位は通常010~100molの割合で存在することが好ましい。また、エチレン系重合体EPはエチレン単独重合体を含有していることがあり、その場合エチレンαオレフィン共重合体部分のエチレンから導かれる構成単位は、通常9500~9980mol、αオレフィンから導かれる繰り返し単位は020~500molの割合で存在することが好ましい。なお、エチレン単独重合体を含む場合であっても全重合体に占める、αオレフィンから導かれる繰り返し単位は、通常010~100molである。要件2P本発明に係るエチレン系重合体EPは、ゲルパーミエーションクロマトグラフィーGPCで測定したMw/MnMw:重量平均分子量、Mn:数平均分子量が通常11~70、好ましくは11~50の範囲にある。後述するような触媒系を用い、後述するような多段重合を実施する際に、各成分の分子量および重合量比を制御することで、この範囲にあるエチレン系重合体を製造出来る。例えば、各成分の分子量差を広げるとMw/Mnは大きくなる。Mw/Mnが上記の範囲にある重合体は、機械的強度と成形性とのバランスに優れる。具体的には、溶媒をヘキサンとした実施例1に記載の条件で重合すると、Mw/Mnは148となる。ここで、第一重合槽に供給するエチレンを50kg/hrから70kg/hr、水素を57Nリットル/hrから125Nリットル/hrに変更すると、第一重合槽で生成するエチレン重合体の分子量が小さくなることでMw/Mnは18程度に、一方、第二重合槽に供給するエチレンを40kg/hrから33kg/hr、水素を02Nリットル/hrから007Nリットル/hrに変更すると、第二重合槽で生成するエチレン系重合体の分子量が大きくなることでMw/Mnは22程度になる。また、第一重合槽に供給する水素を52Nリットル/hr、第二重合槽に供給するエチレンを60kg/hr、水素を045Nリットル/hr、1ヘキセンを200g/hrとすると、Mw/Mnは12程度になる。本発明のエチレン系重合体EPは、上記要件1Pおよび2Pに加えて下記要件1Pを満たすことが好ましいこのエチレン系重合体のことをエチレン系重合体EPと呼ぶ場合がある。JISK6744に準拠し、80°Cで測定した引張疲労特性で破断に至る回数が10000回のときの実応力が13MPa~17MPa、破断に至る回数が100000回のときの実応力が12~16MPaである。以下、要件1Pについて詳説する。要件1P本発明に係わるエチレン系重合体EPは、試料にノッチを付けて80°Cで測定した引張疲労特性で破断に至る回数が10000回のときの実応力が13MPa~17MPa、好ましくは14MPa~16MPaであり、破断に至る回数が100000回のときの実応力が12MPa~17MPa、好ましくは13MPa~16MPaの範囲にある。試料にノッチをつけて80°Cで測定した引張疲労強度が該範囲にあるエチレン系重合体は破壊様式が脆性的である長期寿命特性に優れる。後述するような触媒系を用い、後述するような多段重合を実施する際に、各成分の分子量、エチレンと共重合するαオレフィンの量、組成分布、重合量比、および相溶性を制御することで、この範囲にあるエチレン系重合体を製造出来る。例えば、特定のシングルサイト触媒を用い、請求項の範囲で[η]を大きくし、共重合するαオレフィンとして炭素数6~10のαオレフィンを選択し、共重合体中のαオレフィン量を01~50molの範囲で、組成分布が狭くなるような重合条件を選択することで、疲労強度を請求項の範囲内でより高くすることが出来る。具体的には、溶媒をヘキサンとした実施例3に記載の条件で重合し、実施例3に記載の条件で造粒すると、80°Cで測定した引張疲労特性で破断に至る回数が10000回のときの実応力が137MPaであり、破断に至る回数が100000回のときの実応力が131MPaである。造粒をサーモプラスチック社製20mmφ単軸押出機L/D28、圧縮比3、230°C設定、100rpm、フルフライトスクリュー、吐出量50g/minで実施した場合、80°Cで測定した引張疲労特性で破断に至る回数が10000回のときの実応力が123MPaであり、破断に至る回数が100000回のときの実応力が113MPaとなり、請求範囲を満たさない。これは、重合粒子の相溶性が悪いためと推定している。また、重合の際、第二重合槽に供給するエチレンを33kg/hr、水素を007N-リットル/hrとし、実施例3に記載の条件で造粒すると、80°Cで測定した引張疲労特性で破断に至る回数が10000回のときの実応力が139MPaであり、破断に至る回数が100000回のときの実応力が134MPaとなる。また、比較例1のような重合条件を採用すると、80°Cで測定した引張疲労特性で破断に至る回数が10000回のときの実応力が121MPaであり、破断に至る回数が100000回のときの実応力が112MPaとなり、請求範囲を満たさない。逆に実施例1と同じコモノマー量で、コモノマーを共重合する際の水素量を減量することで、樹脂の[η]を請求範囲の上限37dl/gに近づけるほど、破断に至る回数が10000回及び100000回の時の実応力が高くなる。また、同じ分子構造であっても、単段で重合した低分子量のエチレン単独重合体と単段で重合した高分子量のエチレンα-オレフィン共重合体とを溶融ブレンドした場合には、10μmを超えるような連続した結晶構造が存在し、すなわち破壊しやすい低分子量エチレン単独重合体からなる10μmを超えるような連続した構造も有するために、ノッチを付けて80°Cで測定する引張疲労強度が発現しない。さらに、分子構造として結晶部を弱くするような成分、即ち低分子量成分に短鎖分岐を含有していたり、高分子量成分に多すぎる短鎖分岐を含有していると、結晶と結晶とを結ぶ強いタイ分子が生成しにくくなることで非晶が弱くなったりするので、ノッチを付けた試料を80°Cで測定する引張疲労強度が発現しない。なお、ここで言う10μmを超えるような連続した結晶構造が観察されないとは、190°Cで溶融し、20°Cで冷却した05mm厚プレスシートのミクロトーム切片を偏光顕微鏡で観察した際に、10μmを超えるような連続した結晶構造が観察されないことで、エチレン系重合体を神藤金属工業社製油圧式プレス成形機を用いて、190°Cで融解させた後、10MPaの圧でシート形状とし、20°Cに設定した冷却プレスで05mm厚のプレスシートを作成し、その後、ミクロトームなどを用いて05mmプレスシートの厚み×10~20μm程度に切削し、その後、切削片にグリセリンを少量塗布してプレパラートに密着させて、その上からカバーガラスを乗せ、観察用試料とし、この試料をクロスニコルの偏光板の間にセットして75倍程度および150倍程度に拡大した光学顕微鏡で観察することでわかる。図29および図30に、視野の一部にのみ結晶構造が観察される場合で10μmを超える連続した結晶構造は存在しないとするものの例と、視野全体に結晶構造が観察される場合で10μmを超える連続した結晶構造が存在するとするものの例とを示す。なお、スケールバーは全長で05mmである。図29が約75倍、図30が約150倍で観察した写真である。さらに、本発明に関わるパイプ用のエチレン系重合体、およびは、140°Cデカンに可溶であることが好ましい。これは、架橋工程を施していないことを意味し、架橋工程を施していないと再溶融して再利用することが可能であるし、成形品の製造工程がより簡便であり、好ましい。また、パイプ用のエチレン系重合体、およびにおいては、エチレン系重合体が、前述要件~を満たすエチレン系重合体Eであることが好ましく、エチレン系重合体が前述要件をも満たすエチレン系重合体Eであることが更に好ましく、またエチレン系重合体が上述の要件およびをも満たすエチレン系重合体Eであることが特に好ましい。換言すれば、本発明のパイプ用のエチレン系重合体としては、エチレン系重合体Eが前記要件1Pおよび2Pを共に満たすものが最も好適に使用される。エチレン系重合体の製造方法本発明に係るエチレン系重合体は、例えば、Aシクロペンタジエニル基とフルオレニル基が第14族原子を含む共有結合架橋によって結合されている遷移金属化合物と、B有機金属化合物、有機アルミニウムオキシ化合物、および遷移金属化合物と反応してイオン対を形成する化合物から選ばれる少なくとも1種の化合物と、担体Cから形成されるオレフィン重合用触媒を用いて、エチレンを単独重合させるかまたはエチレンと炭素原子数6~10のαオレフィンとを共重合させることによって得ることができる。さらに詳しく述べると、本願実施例で使用した各成分A、B、Cは以下の通りである。★A遷移金属化合物遷移金属化合物Aは、以下に記載する一般式1および2で表される化合物である。上記一般式1、2中、R7、R8、R9、R10、R11、R12、R13、R14、R15、R16、R17、R18、R19およびR20は水素原子、炭化水素基、ケイ素含有炭化水素基から選ばれ、それぞれ同一でも異なっていてもよく、R7~R18までの隣接した置換基は互いに結合して環を形成してもよく、Aは一部不飽和結合および/または芳香族環を含んでいてもよい炭素原子数2~20の2価の炭化水素基であり、Yとともに環構造を形成しており、AはYと共に形成する環を含めて2つ以上の環構造を含んでいてもよく、Yは炭素またはケイ素であり、Mは周期律表第4族から選ばれた金属であり、Qはハロゲン、炭化水素基、アニオン配位子または孤立電子対で配位可能な中性配位子から同一または異なる組合せで選んでもよく、jは1~4の整数である。具体的には、R7~R10は水素であり、Yは炭素であり、MはZrであり、jは2である。後述する本出願実施例で使用した遷移金属化合物Aは具体的には下記式3および4であるが、本発明においてはこの遷移金属化合物に何ら限定されるものではない。なお、上記式3および4で表わされる遷移金属化合物は、270MHz1HNMR日本電子GSH270およびFD質量分析日本電子SX102Aを用いて構造決定した。★有機金属化合物本発明で必要に応じて用いられる有機金属化合物として、具体的には下記のような周期律表第1、2族および第12、13族の有機金属化合物が挙げられる。一般式RamAlnHpXq式中、RaおよびRbは、互いに同一でも異なっていてもよく、炭素原子数が1~15、好ましくは1~4の炭化水素基を示し、Xはハロゲン原子を示し、mは0<m≦3、nは0≦n<3、pは0≦p<3、qは0≦q<3の数であり、かつmnpq3である。で表される有機アルミニウム化合物である。後述する本願実施例において用いたアルミニウム化合物はトリイソブチルアルミニウム、またはトリエチルアルミニウムである。★有機アルミニウムオキシ化合物本発明で必要に応じて用いられる有機アルミニウムオキシ化合物は、従来公知のアルミノキサンであってもよく、また特開平278687号公報に例示されているようなベンゼン不溶性の有機アルミニウムオキシ化合物であってもよい。後述する本願実施例において使用した有機アルミニウムオキシ化合物は市販されている日本アルキルアルミ株式会社製のMAOメチルアルモキサン/トルエン溶液である。★遷移金属化合物と反応してイオン対を形成する化合物本発明の架橋メタロセン化合物Aと反応してイオン対を形成する化合物以下、イオン化イオン性化合物という。としては、特開平1-501950号公報、特開平1-502036号公報、特開平3-179005号公報、特開平3-179006号公報、特開平3-207703号公報、特開平3-207704号公報、US-5321106号公報などに記載されたルイス酸、イオン性化合物、ボラン化合物およびカルボラン化合物などを挙げることができる。さらに、ヘテロポリ化合物およびイソポリ化合物も挙げることができる。このようなイオン化イオン性化合物は、1種単独でまたは2種以上組み合せて用いられる。なお、後述する本願実施例において使用したB成分としては、今回上記に示したB1およびB2の2つを用いている。★C微粒子状担体本発明で必要に応じて用いられるC微粒子状担体は、無機または有機の化合物であって、顆粒状ないしは微粒子状の固体である。このうち無機化合物としては、多孔質酸化物、無機ハロゲン化物、粘土、粘土鉱物またはイオン交換性層状化合物が好ましい。このような多孔質酸化物は、種類および製法によりその性状は異なるが、本発明に好ましく用いられる担体は、粒径が1~300μm、好ましくは3~200μmであって、比表面積が50~1000m2/g、好ましくは100~800m2/gの範囲にあり、細孔容積が03~30cm3/gの範囲にあることが望ましい。このような担体は、必要に応じて80~1000°C、好ましくは100~800°Cで焼成して使用される。なお、後述する本願実施例において用いた担体は、特にことわらない限り平均粒径が12μm、比表面積が800m2/gであり、細孔容積が10cm3/gである旭硝子株式会社製のSiO2を用いた。本発明に係るオレフィン重合用触媒は、本発明の架橋メタロセン化合物A、有機金属化合物、有機アルミニウムオキシ化合物、およびイオン化イオン性化合物から選ばれる少なくとも1種の化合物B、必要に応じて微粒子状担体Cと共に、必要に応じて後述するような特定の有機化合物成分Dを含むこともできる。★D有機化合物成分本発明において、D有機化合物成分は、必要に応じて、重合性能および生成ポリマーの物性を向上させる目的で使用される。このような有機化合物としては、アルコール類、フェノール性化合物、カルボン酸、リン化合物およびスルホン酸塩等が挙げられるが、この限りではない。★重合本発明に係るエチレン系重合体は、上記のようなオレフィン重合用触媒を用いて、既述のようにエチレンを単独重合させるかまたはエチレンと炭素原子数6~10のαオレフィンとを共重合させることにより得られる。重合の際には、各成分の使用法、添加順序は任意に選ばれるが、以下のような方法、~が例示される。成分Aと、有機金属化合物、有機アルミニウムオキシ化合物およびイオン化イオン性化合物から選ばれる少なくとも1種の成分B以下単に成分Bという。とを任意の順序で重合器に添加する方法。成分Aと成分Bを予め接触させた触媒を重合器に添加する方法。成分Aと成分Bを予め接触させた触媒成分、および成分Bを任意の順序で重合器に添加する方法。この場合各々の成分Bは、同一でも異なっていてもよい。成分Aを微粒子状担体Cに担持した触媒成分、および成分Bを任意の順序で重合器に添加する方法。成分Aと成分Bとを微粒子状担体Cに担持した触媒を、重合器に添加する方法。成分Aと成分Bとを微粒子状担体Cに担持した触媒成分、および成分Bを任意の順序で重合器に添加する方法。この場合各々の成分Bは、同一でも異なっていてもよい。成分Bを微粒子状担体Cに担持した触媒成分、および成分Aを任意の順序で重合器に添加する方法。成分Bを微粒子状担体Cに担持した触媒成分、成分A、および成分Bを任意の順序で重合器に添加する方法。この場合各々の成分Bは、同一でも異なっていてもよい。成分Aと成分Bとを微粒子状担体Cに担持した触媒を、成分Bと予め接触させた触媒成分を、重合器に添加する方法。この場合各々の成分Bは、同一でも異なっていてもよい。成分Aと成分Bとを微粒子状担体Cに担持した触媒を、成分Bと予め接触させた触媒成分、および成分Bを任意の順序で重合器に添加する方法。この場合各々の成分Bは、同一でも異なっていてもよい。上記のP1~P10の各方法においては、各触媒成分の少なくとも2つ以上は予め接触されていてもよい。上記の微粒子状担体Cに成分Aおよび成分Bが担持された固体触媒成分はオレフィンが予備重合されていてもよい。この予備重合された固体触媒成分は、通常固体触媒成分1g当たり、ポリオレフィンが01~1000g、好ましくは03~500g、特に好ましくは1~200gの割合で予備重合されて構成されている。また、重合を円滑に進行させる目的で、帯電防止剤やアンチファウリング剤などを併用したり、担体上に担持しても良い。重合は溶解重合、懸濁重合などの液相重合法または気相重合法のいずれにおいても実施でき、特に懸濁重合および気相重合法が好んで採用される。液相重合法において用いられる不活性炭化水素媒体として具体的には、プロパン、ブタン、ペンタン、ヘキサン、ヘプタン、オクタン、デカン、ドデカン、灯油などの脂肪族炭化水素;シクロペンタン、シクロヘキサン、メチルシクロペンタンなどの脂環族炭化水素;ベンゼン、トルエン、キシレンなどの芳香族炭化水素;エチレンクロリド、クロルベンゼン、ジクロロメタンなどのハロゲン化炭化水素またはこれらの混合物などを挙げることができ、又オレフィン自身を溶媒として用いることもできる。上記のようなオレフィン重合用触媒を用いて、共重合を行うに際して、成分Aは、反応容積1リットル当り、通常1012~102モル、好ましくは1010~103モルになるような量で用いられる。必要に応じて用いられる成分は、成分と、成分A中の遷移金属原子Mとのモル比/Mが、通常001~100000、好ましくは005~50000となるような量で用いられる。必要に応じて用いられる成分は、成分中のアルミニウム原子と、成分A中の遷移金属原子Mとのモル比/Mが、通常10~500000、好ましくは20~100000となるような量で用いられる。必要に応じて用いられる成分は、成分と、成分A中の遷移金属原子Mとのモル比/Mが、通常1~10、好ましくは1~5となるような量で用いられる。必要に応じて用いられる成分Dは、成分Bが成分B1の場合には、モル比D/B1が通常001~10、好ましくは01~5となるような量で、成分Bが成分B2の場合には、モル比D/B2が通常0001~2、好ましくは0005~1となるような量で、成分Bが成分B3の場合には、モル比D/B3が通常001~10、好ましくは01~5となるような量で用いられる。また、このようなオレフィン重合用触媒を用いた重合温度は、通常50~250°C、好ましくは0~200°C、特に好ましくは60~170°Cの範囲である。重合圧力は、通常常圧~100kg/cm2、好ましくは常圧~50kg/cm2の条件下であり、重合反応は、回分式バッチ式、半連続式、連続式のいずれの方法においても行うことができる。重合は、通常気相または重合粒子が溶媒中に析出しているスラリー相で行う。さらに重合を反応条件の異なる2段以上に分けて行う。このうち、バッチ式で行うことが好ましい。また、スラリー重合または気相重合の場合、重合温度は好ましくは60~90°C、より好ましくは65~85°Cである。この温度範囲で重合することで、より組成分布が狭いエチレン系重合体が得られる。得られた重合体は数十~数千μmφ程度の粒子状である。重合器が二つ以上からなる連続式で重合した場合には、良溶媒に溶解後に貧溶媒に析出させる、特定の混練機で十分に溶融混練するなどの操作が必要となる。本発明に係るエチレン系重合体を例えば二段階で製造する場合、前段階で極限粘度が03~18dl/gのエチレン単独重合体を製造し、後段階で極限粘度が30~100dl/gの共重合体を製造する。この順番は逆でもよい。このようなオレフィン重合用触媒はエチレンと共重合させるαオレフィン例えば1ヘキセンに対しても極めて高い重合性能を有するため、所定の重合が終了した後で、高すぎるαオレフィン含量の共重合体が生成しないような工夫が必要である。例えば、重合槽内容物を重合槽から抜き出すと同時あるいは可及的速やかに、[1]溶媒分離装置で重合体と溶媒、未反応αオレフィンとを分離する方法、[2]該内容物に窒素などの不活性ガスを加えて溶媒、未反応αオレフィンを強制的に系外へ排出する方法、[3]該内容物にかかる圧力を制御して溶媒、未反応αオレフィンを強制的に系外へ排出する方法、[4]該内容物に多量の溶媒を添加して実質的に重合が起こらないと考えられる濃度まで未反応αオレフィンを希釈する方法、[5]メタノールなどの重合用触媒を失活させる物質を添加する方法、[6]実質的に重合が起こらないと考えられる温度まで該内容物を冷却する方法などを挙げることができる。これらの方法は単独で実施してもよいし、いくつかを組み合わせて実施してもよい。得られるエチレン系重合体の分子量は、重合系に水素を存在させるか、または重合温度を変化させることによって調節することができる。さらに、使用する成分Bの違いにより調節することもできる。重合反応により得られた重合体粒子は、以下の方法によりペレット化してもよい。1エチレン系重合体粒子および所望により添加される他の成分を、押出機、ニーダー等を用いて機械的にブレンドして、所定の大きさにカットする方法。2エチレン系重合体および所望により添加される他の成分を適当な良溶媒例えば、ヘキサン、ヘプタン、デカン、シクロヘキサン、ベンゼン、トルエンおよびキシレン等の炭化水素溶媒に溶解し、次いで溶媒を除去、しかる後に押出機、ニーダー等を用いて機械的にブレンドして、所定の大きさにカットする方法。本発明に係わるエチレン系重合体には、本発明の目的を損なわない範囲で、耐候性安定剤、耐熱安定剤、帯電防止剤、スリップ防止剤、アンチブロッキング剤、防曇剤、滑剤、染料、核剤、可塑剤、老化防止剤、塩酸吸収剤、酸化防止剤などの添加剤やカーボンブラック、酸化チタン、チタンイエロー、フタロシアニン、イソインドリノン、キナクリドン化合物、縮合アゾ化合物、群青、コバルトブルー等の顔料が必要に応じて配合されていてもよい。本発明に係るエチレン系重合体は、ブロー成形体、インフレーション成形体、キャスト成形体、押出ラミ成形体、パイプや異形などの押出成形体、発泡成形体、射出成形体などに成形することができる。さらに繊維、モノフィラメント、不織布などに使用することができる。これらの成形体には、エチレン系重合体からなる部分と、他の樹脂からなる部分とを含む成形体積層体等が含まれる。なお、該エチレン系重合体は成形過程で架橋されたものを用いてもよい。本発明に係るエチレン系重合体を、上記の成形体の中で、ブロー成形体およびパイプや異形などの押出成形体に用いると優れた特性を与えるので好ましい。本発明に係るブロー成形体用のエチレン系重合体EBは、ブロー成形により、ボトル容器、工業薬品缶、ガソリンタンクなどに成形することができる。これらの成形体には、エチレン系重合体EBからなる部分と、他の樹脂からなる部分とを含む成形体積層体等が含まれる。また、エチレン系重合体EBが顔料を含む場合、その濃度は通常001~300重量である。本発明に係るパイプ用のエチレン系重合体EPは、パイプや射出成形により成形されるパイプ用継ぎ手などに成形することができる。これらの成形体には、エチレン共重合体からなる部分と、他の樹脂からなる部分とを含む成形体積層体等が含まれる。また、エチレン系重合体EBが顔料を含む場合、その濃度は通常001~300重量である。各種物性の測定方法★測定用試料の調製粒子状のエチレン系重合体100重量部に対して、二次抗酸化剤としてのトリ24ジtブチルフェニルフォスフェートを01重量部、耐熱安定剤としてのnオクタデシル34aposヒドロキシ3apos5aposジtブチルフェニルプロピネートを01重量部、塩酸吸収剤としてのステアリン酸カルシウムを005重量部配合する。しかる後に東洋精機社製ラボプラストミル2軸バッチ式溶融混練装置を用い、設定温度190°Cで、エチレン系重合体仕込み量40g装置バッチ容積60cm3、50rpm、5分間または50rpm、10分間溶融混練後、取り出し20°C設定の冷却プレスでシートとし、これを適当な大きさに切断するなどして測定用試料とした。なお、通常の押出機を用いて造粒してもよい。ただし、連続2段重合して得られた粒子状のエチレン系重合体を造粒する際には、重合粒子を十分に均一化させるためにL/Dが長い2軸押出機を用いる等の工夫が必要である。★エチレン含量、αオレフィン含量の測定13CNMRによりエチレン重合体の分子鎖中における1000カーボン当たりのメチル分岐数を測定した。測定は日本電子株社製Lambda500型核磁気共鳴装置1H:500MHzを用いた。積算回数1万~3万回にて測定した。なお、化学シフト基準として主鎖メチレンのピーク2997ppmを用いた。直径10mm市販のNMR測定石英ガラス管中に、サンプル250~400mgと和光純薬工業株社製特級oジクロルベンゼン:ISOTEC社製ベンゼンd65:1体積比の混合液2mlを入れ、120°Cにて加熱、均一分散させた溶液についてNMR測定を行った。NMRスペクトルにおける各吸収の帰属は、化学の領域増刊141号NMR-総説と実験ガイドI、132頁~133頁に準じて行った。エチレンαオレフィン共重合体の組成は、通常10mmφの試料管中で250~400mgの共重合体を2mlのヘキサクロロブタジエンに均一に溶解させた試料の13CNMRスペクトルを、測定温度120°C、測定周波数1257MHz、スペクトル幅250000Hz、パルス繰返し時間45秒、45°パルスの測定条件下で測定して決定される。★クロス分別CFC三菱油化社製CFCT150A型を用い以下のようにして測定した。分離カラムはShodexAT806MSが3本であり、溶離液はoジクロロベンゼンであり、試料濃度は01~03wtvolであり、注入量は05mlであり、流速は10mlminである。試料は145°C、2時間加熱後、0°Cまで10°C/hrで降温、更に0°Cで60min保持して試料をコーティングさせた。昇温溶出カラム容量は086ml、配管容量は006mlである。検出器はFOXBORO社製赤外分光器MIRAN1ACVF型CaF2セルを用い、応答時間10秒の吸光度モードの設定で、342μm2924cm1の赤外光を検知した。溶出温度は0°C~145°Cまでを35~55フラクションに分け、特に溶出ピーク付近では1°Cきざみのフラクションに分けた。温度表示は全て整数であり、例えば90°Cの溶出画分とは、89°C~90°Cで溶出した成分のことを示す。0°Cでもコーティングされなかった成分および各温度で溶出したフラクションの分子量を測定し、汎用較正曲線を使用して、PE換算分子量を求めた。SEC温度は145°Cであり、内標注入量は05mlであり、注入位置は30mlであり、データサンプリング時間は050秒である。なお、狭い温度範囲で溶出する成分が多すぎて、圧力異常が生じる場合には、試料濃度を01wtvol未満とする場合もある。データ処理は、装置付属の解析プログラムCFCデータ処理バージョン150で実施した。なお、クロス分別CFCそれ自身は、測定条件を厳密に同一にすれば高い分析精度でもって結果を再現する分析法であると言われているが、測定を複数回行いその平均をとることがより好ましい。★重量平均分子量Mw、数平均分子量Mnおよび分子量曲線ウォーターズ社製GPC150Cを用い以下のようにして測定した。分離カラムは、TSKgelGMH6HT及びTSKgelGMH6HTLであり、カラムサイズはそれぞれ内径75mm、長さ600mmであり、カラム温度は140°Cとし、移動相にはoジクロロベンゼン和光純薬工業および酸化防止剤としてBHT武田薬品0025重量を用い、10mlminで移動させ、試料濃度は01重量とし、試料注入量は500μlとし、検出器として示差屈折計を用いた。標準ポリスチレンは、分子量がMw<1000およびMw>4×106については東ソー社製を用い、1000≦Mw≦4×106についてはプレッシャーケミカル社製を用いた。分子量計算は、ユニバーサル校正して、ポリエチレンに換算して求めた値である。★分子量曲線の分離マイクロソフト社製エクセル登録商標97のビジュアルベーシックを用いてプログラムを作成した。分離する2つの曲線は対数正規分布として、収束計算により分子量分布曲線を分子量が異なる2つの曲線に分離した。分離した2つの曲線を再合成した曲線とGPCで実測した分子量曲線とを比較して、両者がほぼ一致するように初期値を変更しながら計算を実行する。計算はLog分子量を002間隔に分割して行う。実測した分子量曲線の面積と分離した2つの曲線を再合成した曲線の面積とが1になるように強度を規格化し、各分子量における実測の強度高さと再合成した曲線の強度高さとの差の絶対値を実測の強度高さで割った値が、分子量が10000~1000000の範囲で04以下、好ましくは02以下、より好ましくは01以下であり、2つに分離したピークの最大位置では02以下、好ましくは01以下となるまで曲線の分離計算を繰り返す。この際、低分子量側に分離されたピークのMw/Mnと高分子量側に分離されたピークのMw/Mnとの差が15以下となるようにする。計算例を図28に示した。★平滑度係数R東洋精機社製毛細式流れ特性試験機キャピログラフ1Bを用い、樹脂温度200°C、50mmmin36cm3minの速度で樹脂を押し出す。長さL60mm、直径D1mmのノズル、またはキャピラリーダイスの代わりにチューブ形状物を押し出すことが出来る円筒ダイス外径4mmφ、スリット1mm、長さ10mmを取り付ける。重合物がペレット化されていても、気相またはスラリー相中で重合された重合粒子同士が十分に混ざり合っていないと、溶融押出物表面に肌荒れが生じる。このようにして得られたストランドまたはチューブの外側を測定面として表面粗さを測定する。測定には東京精密社製サーフコム1400Dを用いた。測定長さ10mm、測定速度006mm秒、サンプリング時間001秒、サンプリングピッチ06μm、測定針の材質はダイアモンド、測定針の先端5μmφ、計算規格JISB06011982で計算した十点平均粗さをRzとする。Rzは測定長さ10mmの平均線に対して、最高から5番目までの山頂の標高の平均値と最深から5番目までの谷底の標高の平均値との差の値である。測定は場所を変えて3回行い、その平均値を分散係数Rとする。ここで、3回測定したRzについて標準偏差を求める。標準偏差の値が、3回測定したRzの平均値であるRの値の12よりも大きかった場合には再測定を行う。Rが20μmを越える場合には、重合粒子が十分には混ざり合っておらず、そのためにパイプやブローボトルのような厚い成形体を成形した場合にも流動不良を生じて表面肌が平滑でなかったり、重合粒子間に応力集中が発生して機械強度が十分に発現しなかったりする。一方、Rが20μm以下であれば、重合粒子の履歴は残っていないと言える。★10μmを超える連続した結晶構造の測定エチレン系重合体を神藤金属工業社製油圧式プレス成形機を用いて、190°Cで融解させた後、10MPaの圧でシート形状とし、20°Cに設定した冷却プレスで05mm厚のプレスシートを作成した。その後、ミクロトームなどを用いて05mmプレスシートの厚み×10~20μm程度に切削する。その後、切削片にグリセリンを少量塗布してプレパラートに密着させて、その上からカバーガラスを乗せ、観察用試料とした。この試料をクロスニコルの偏光板の間にセットして75倍程度および150倍程度に拡大した光学顕微鏡で観察した。図29および図30に、視野の一部にのみ結晶構造が観察される場合で10μmを超える連続した結晶構造は存在しないとするものの例と、視野全体に結晶構造が観察される場合で10μmを超える連続した結晶構造が存在するとするものの例とを示す。なお、スケールバーは全長で05mmである。★メチル分岐数の測定13CNMRによりポリエチレン分子鎖中における10000カーボン当たりのメチル分岐数を測定した。測定は日本電子株社製EPC500型核磁気共鳴装置1H500MHzを用いた。積算回数1万~3万回にて測定した。なお、化学シフト基準として主鎖メチレンのピーク2997ppmを用いた。直径10mmの市販のNMR測定石英ガラス管中に、試料250~400mgと和光純薬工業株社製特級oジクロロベンゼン:ISOTEC社製ベンゼンd65:1体積比の混合液3mlを入れ、120°Cにて加熱、均一分散させて測定した。NMRスペクトルにおける各吸収の帰属は、化学の領域増刊141号NMR-総説と実験ガイドI、132頁~133頁に準じて行った。1000カーボン当たりのメチル分岐数は、5~45ppmの範囲に現れる吸収の積分総和に対する、メチル分岐由来のメチル基の吸収199ppmの積分強度比より算出した。炭素数1000個当たりのメチル分岐数が008個未満の場合には測定限界以下で検出されない。★極限粘度[η]デカリン溶媒を用いて、135°Cで測定した値である。すなわち造粒ペレット約20mgをデカリン15mlに溶解し、135°Cのオイルバス中で比粘度ηspを測定する。このデカリン溶液にデカリン溶媒を5ml追加して希釈後、同様にして比粘度ηspを測定する。この希釈操作をさらに2回繰り返し、濃度Cを0に外挿した時のηsp/Cの値を極限粘度として求める下式参照。★密度d190°Cに設定した神藤金属工業社製油圧式熱プレス機を用い、100kg/cm2の圧力で05mm厚のシートを成形しスペーサー形状240×240×05mm厚の板に45×45×05mm、9個取り、20°Cに設定した別の神藤金属工業社製油圧式熱プレス機を用い、100kg/cm2の圧力で圧縮することで冷却して測定用試料を作成した。熱板は5mm厚のSUS板を用いた。このプレスシートを120°Cで1時間熱処理し、1時間かけて直線的に室温まで徐冷したのち、密度勾配管で測定した。★デカンに対する可溶性溶媒に140°Cに制御されたデカンを用い、試料は05mm厚プレスシートから切り出すか、または造粒ペレットを用い、濃度を1mg/mlとする以外は、JISK6796に準じてゲル含量の測定を行い、ゲル分率が1wt以下の場合、140°Cデカンに対して可溶とする。プレスシートの耐環境応力亀裂試験ESCRhr190°Cに設定した神藤金属工業社製油圧式熱プレス機を用い、100kg/cm2の圧力で2mm厚のシートを成形しスペーサー形状240×240×2mm厚の板に80×80×2mm、4個取り、20°Cに設定した別の神藤金属工業社製油圧式熱プレス機を用い、100kg/cm2の圧力で圧縮することで冷却して測定用試料を作成した。熱板は5mm厚のSUS板を用いた。上記の80×80×2mm厚プレスシートより、13mm×38mmの試験片オーダーンベルにより打ち抜き、評価試料に供した。耐環境応力破壊ESCR性は、ASTMD1693に準じて実施した。評価条件ベントストリップ法の概略を以下に示した。サンプル形状:プレス成形C法スペシメン38x13mm厚さ2mmHDPEノッチ長さ19mm、深さ035mm試験温度:50°C恒温水槽500±05°Cに制御できるものサンプルの保持:内寸1175mm長さ165mmのスペシメンホルダーに専用の折り曲げ冶具を用いてセットする界面活性剤:ノニルフェニルポリオキシエチレンエタノールAntaroxCO630の商品名で市販を水で希釈して10濃度で使用する。評価法:F50破壊時間50破壊時間を対数確率紙を用いて求める。★プレスシートの曲げ弾性率上記ESCR性測定用の80×80×2mm厚プレスシートから幅127mm、長さ635mmの試験片を打ち抜き、ASTMD790に準拠し、試験温度23°C、曲げ速度50mmmin、曲げスパン間距離320mmで測定した。★tanδ損失弾性率G/貯蔵弾性率Gtanδの詳細は、例えば高分子刊行会、講座レオロジー日本レオロジー学会編20~23ページに記載されている。測定は、レオメトリックス社製レオメーターRSII用い、貯蔵弾性率GPaと損失弾性率GPaの角周波数ωrad/sec分散を測定した。サンプルホルダーは25mmφのパラレルプレートを用い、サンプル厚みは約2mmとした。測定温度は190°Cとし、004≦ω≦400の範囲でG、Gを測定した。測定点はω一桁当たり5点とした。歪み量は、測定範囲でのトルクが検出可能で、かつトルクオーバーにならないよう、2~25の範囲で適宜選択した。★ボトルの座屈強度、耐環境応力破壊ESCR性測定およびピンチオフ性を見るためのボトルの作成プラコー社製押出ブロー成形機を用いて、設定温度180°C、ダイ径23mmφ、コア径21mmφ、押出量12kghr、金型温度25°C、型締速度14秒、型締め圧55t、吹き込み空気圧5kgcm2の条件でブロー成形を行い、内容量1000cc、目付50gの円筒瓶を得た。★ボトルの座屈強度上記のように作成したボトルをインストロン製万能試験機にてクロスヘッド速度20mm/minの条件で座屈強度を測定した。★ボトルの耐環境応力破壊ESCR性上記のように作成したボトル中に花王製キッチンハイターを100cc充填した後、口部を樹脂でシールし、65°Cのオーブン中に保持して破壊時間を観察し、対数確率紙を用いてF50破壊時間を求めた。★ボトルのピンチオフ性ピンチ部肉厚比の測定上記のようにブロー成形して得られたボトルの底部を金型の合わせ面と直角をなす方向に切った時、ボトル中心部の厚さをa、最も肉厚の部分の厚さをbとすると、ピンチ部肉厚比はabで表される。この値が大きいほどピンチ形状は良好である図31参照。★80°Cの引張疲労強度190°Cに設定した神藤金属工業社製油圧式熱プレス機を用い、100kg/cm2の圧力で2mm厚、および6mm厚のシートを成形しスペーサー形状240×240×2mm厚の板に80×80×2mm、4個取り、および200×200×6mm厚の板に30×60×6mm、4個取り、20°Cに設定した別の神藤金属工業社製油圧式熱プレス機を用い、100kg/cm2の圧力で圧縮することで冷却して、80°C引張疲労強度測定用の試料を作成した。30×60×6mm厚プレスシートより、タテ5~6mm×ヨコ6mm×長さ60mmの角柱に切削し、実測定用の評価試料とした。引張疲労強度試験片形状は、島津製作所製サーボパルサーEHFER1KN×4-40L型を用いて、JISK6774に準拠。全周ノッチ式、ノッチ深さ1mm評価条件の概略は以下の通り試験片形状5~6×6×60mm角柱ノッチ入り、試験波形および試験周波数矩形波05Hz、試験温度80°C、実応力が10~18MPaの範囲で数点測定し、試料が破壊したときの振動回数を疲労強度とした。なお、少なくとも実応力が異なる3点以上で測定し、破断回数で3桁以上または実応力で3MPa以上の範囲で測定し、対数近似の最小二乗法で近似式を作成して、破断回数が10000回および100000回のときに相当する実応力を求める。以下、実施例に基づいて本発明をさらに具体的に説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。合成例1固体触媒成分αの調製200°Cで3時間乾燥したシリカ85kgを33リットルのトルエンで懸濁状にした後、メチルアルミノキサン溶液Al142モル/リットル827リットルを30分かけて滴下した。次いで15時間かけて115°Cまで昇温し、その温度で4時間反応させた。その後60°Cまで降温し、上澄み液をデカンテーション法によって除去した。得られた固体触媒成分をトルエンで3回洗浄した後、トルエンで再懸濁化して固体触媒成分αを得た全容積150リットル。担持触媒の調製充分に窒素置換した100mlの二つ口フラスコ中に、トルエン20mlに懸濁させた固体触媒成分αをアルミニウム換算で2039mmol入れ、その懸濁液を攪拌しながら、室温下23°Cでジフェニルメチレンシクロペンタジエニル27ジtブチルフルオレニルジルコニウムジクロライドの濃度2mmol/リットルのトルエン溶液を452ml009mmol加えた後、60分攪拌した。攪拌を停止後、上澄み液をデカンテーションで取り除き、nデカン50mlを用いて洗浄を4回行い、得られた担持触媒を100mlのnデカンにリスラリーし触媒懸濁液として、固体触媒成分βを得た。[実施例1]重合充分に窒素置換した1000mlのオートクレーブにnヘプタン500mlを入れ、濃度1mol/リットルのトリイソブチルアルミニウム025ml025mmol、合成例1で得た固体触媒成分β385mlZr原子として0003mmol相当を投入し、水素含量253volのエチレン水素混合ガスで80kg/cm2Gに加圧し、80°Cで重合を開始した。重合中は80kg/cm2Gに保つようにエチレン水素混合ガスを添加し、70分間重合した。重合後、脱圧し、窒素置換を行いエチレン水素混合ガスを除去した。このオートクレーブに濃度1mol/リットルのトリイソブチルアルミニウム025ml025mmol、1ヘキセン27mlを投入し、水素含量010volのエチレン水素混合ガスで80kg/cm2Gに加圧し、80°Cで再度重合を開始した。重合中は80kg/cm2Gに保つようにエチレン水素混合ガスを添加し、205分間重合した。重合終了後、脱圧し、メタノールを加えて触媒を失活させた後、ポリマーを濾過、洗浄し、真空下80°Cで12時間乾燥した。得られたポリマーは8450gであった。この重合粒子100重量部に対して、二次抗酸化剤としてのトリ24ジtブチルフェニルフォスフェートを01重量部、耐熱安定剤としてのnオクタデシル34aposヒドロキシ3apos5aposジtブチルフェニルプロピネートを01重量部、塩酸吸収剤としてのステアリン酸カルシウムを005重量部配合する。しかる後に東洋精機社製ラボプラストミル2軸バッチ式溶融混練装置を用い、設定温度190°Cで、樹脂仕込み量40g装置バッチ容積60cm3、50rpm、5分間溶融混練後取り出し、20°C設定の冷却プレスでシートとし、これを適当な大きさに切断するなどして測定用試料とした。結果を表1~3および表6に示す。CFC分別の等高線を図1に、低温側から眺めた3次元チャート鳥瞰図を図2に、高温側から眺めた3次元チャート鳥瞰図を図3に、ピーク温度T2°Cにおける溶出成分のGPC曲線を図4に、73~76°Cで溶出する成分のGPC曲線を図5に、95~96°Cで溶出する成分のGPC曲線を図6に示す。偏光顕微鏡観察において、10μmを超える連続した結晶構造は存在していない。また、この試料は比較例で用いた試料に比べ80°Cの引張疲労強度が極めて高いことが分かる図32参照。[実施例2]重合充分に窒素置換した1000mlのオートクレーブにnヘプタン500mlを入れ、濃度1mol/リットルのトリイソブチルアルミニウム025ml025mmol、合成例1で得た固体触媒成分β390mlZr原子として000304mmol相当を投入し、水素含量253volのエチレン水素混合ガスで80kg/cm2Gに加圧し、80°Cで重合を開始した。重合中は80kg/cm2Gに保つようにエチレン水素混合ガスを添加し、63分間重合した。重合後、脱圧し、窒素置換を行いエチレン水素混合ガスを除去した。このオートクレーブに濃度1mol/リットルのトリイソブチルアルミニウム025ml025mmol、1ヘキセン27mlを投入し、水素含量015volのエチレン水素混合ガスで80kg/cm2Gに加圧し、80°Cで再度重合を開始した。重合中は80kg/cm2Gに保つようにエチレン水素混合ガスを添加し、205分間重合した。重合終了後、脱圧し、メタノールを加えて触媒を失活させた後、ポリマーを濾過、洗浄し、真空下80°Cで12時間乾燥した。得られたポリマーは8450gであった。この重合粒子100重量部に対して、実施例1で用いたのと同様の二次抗酸化剤、耐熱安定剤および塩酸吸収剤を同量部配合した。しかる後に東洋精機社製ラボプラストミルを用い、実施例1で用いたのと同様の設定温度、樹脂仕込み量、回転数および溶融時間条件で溶融混練後、取り出し20°C設定の冷却プレスでシートとし、これを適当な大きさに切断するなどして測定用試料とした。また、該試料を用いてプレスシートを作成して物性を測定した。結果を表1~3および表6に示す。偏光顕微鏡観察において、10μmを超える連続した結晶構造は存在していない。この試料は比較例で用いた試料に比べて80°Cの引張疲労強度が高いことが分かる図32参照。合成例2担持触媒の調製充分に窒素置換した反応器中に、トルエンに懸濁させた合成例1にて合成した固体触媒成分αをアルミニウム換算で1960molを入れ、その懸濁液を攪拌しながら、室温下20~25°Cでジフェニルメチレンシクロペンタジエニル27ジtブチルフルオレニルジルコニウムジクロライド3738mmol/リットル溶液を2リットル7476mmol加えた後、60分攪拌した。攪拌を停止後、上澄み液をデカンテーションで取り除き、nヘキサン40リットルを用いて洗浄を2回行い、得られた担持触媒をnヘキサンにリスラリーし25リットルの触媒懸濁液として、固体触媒成分γを得た。固体触媒成分の予備重合による固体触媒成分δの調製攪拌機つき反応器に窒素雰囲気下、精製nヘキサン158リットル、および上記固体触媒成分γを投入した後、トリイソブチルアルミニウム5molを加え、攪拌しながら、固体成分1g当たり4時間で3gのポリエチレンを生成相当量のエチレンで予備重合を行った。重合温度は20~25°Cに保った。重合終了後、攪拌を停止後、上澄み液をデカンテーションで取り除き、nヘキサン35リットルを用いて洗浄を4回行い、得られた担持触媒をnヘキサン20リットルにて触媒懸濁液として、固体触媒成分δを得た。[比較例1]重合第1重合槽に、ヘキサンを50リットル/hr、合成例2で得た固体触媒成分δをZr換算原子に換算して015mmol/hr、トリエチルアルミニウムを20mmol/hr、エチレンを50kg/hr、水素を65Nリットル/hrで連続的に供給し、かつ重合槽内の液レベルが一定になるように重合槽内容物を連続的に抜出しながら、重合温度85°C、反応圧85kg/cm2G、平均滞留時間25hrという条件で重合を行った。第1重合槽から連続的に抜出された内容物は、内圧02kg/cm2G、65°Cに保たれたフラッシュドラムで未反応エチレンおよび水素が実質的に除去された。その後、該内容物は、ヘキサン20リットル/hr、エチレン40kg/hr、水素02Nリットル/hr、1ヘキセン450g/hrとともに第2重合槽へ連続的に供給され、重合温度70°C、反応圧7kg/cm2G、平均滞留時間15hrという条件で引き続き重合を行った。第2重合槽においても重合槽内の液レベルが一定になるように重合槽内容物を連続的に抜出し、該内容物中のヘキサン及び未反応モノマーを溶媒分離装置で除去、乾燥し重合体を得た。なお、本比較例1においては、後述する実施例3で行ったような、該内容物へのメタノールの供給は実施しなかった。次に該重合粒子100重量部に対して、実施例1で用いたのと同様の二次抗酸化剤、耐熱安定剤および塩酸吸収剤を同量部配合した。しかる後にサーモプラスチックス社製20mmφ単軸押出機L/D28、フルフライトスクリュー、圧縮比3、メッシュ6010060を用い、設定温度230°Cで、樹脂押出量60g/min、100rpmで造粒して測定用試料とした。また、該試料を用いてプレスシートを作成して、物性を測定した。結果を表1~3および表6に示す。偏光顕微鏡観察において、10μmを超える連続した結晶構造は存在していない。CFC分別の等高線を図7に、低温側から眺めた3次元チャート鳥瞰図を図8に、高温側から眺めた3次元チャート鳥瞰図を図9に、ピーク温度T2°Cにおける溶出成分のGPC曲線を図10に、73~76°Cで溶出する成分のGPC曲線を図11に、95~96°Cで溶出する成分のGPC曲線を図12に示す。また図13は、鳥瞰図図8又は図9において、Logをx軸、Tempをy軸、縦軸をz軸とした場合の、溶出成分のyz面への投影図溶出曲線と溶出成分量の積分値全体を100areaを示す。図32に示したように、この試料の80°Cの引張疲労強度はさほど高くない。[比較例2]比較例1で得た重合粒子100重量部に対して、実施例1で用いたのと同様の二次抗酸化剤、耐熱安定剤および塩酸吸収剤を同量部配合した。しかる後にプラボー社製2軸押出機BT3030mmφ、L/D46、同方向回転、ニーデイングゾーン4カ所を用い、設定温度240°Cで、樹脂押出量22gmin、100rpmで造粒して測定用試料とした。また、該試料を用いてプレスシートを作成して、物性を測定した。結果を表1~3および表6に示す。偏光顕微鏡観察において、10μmを超える連続した結晶構造は存在していない。比較例1と比べると平滑度が高く、80°C引張疲労強度も若干高いが、実施例1と比較すると、80°C引張疲労強度が低い図32参照。[比較例3]三井化学社製ハイゼックス7700M製品ペレットを測定用試料とした。コモノマーは1ブテンである。また、該試料を用いてプレスシートを作成して、物性を測定した。結果を表1~3および表6に示す。100倍視野で観察した偏光顕微鏡観察において、10μmを超える連続した結晶構造は存在していない。図32に示したように、この試料は80°C引張疲労測定では実施例に比べて疲労強度が低いことが分かる。[比較例4]特開200253615号公報記載の実施例1で使用している触媒を用いて、80°Cスラリー重合により[η]072dl/gのエチレン単独重合体および[η]52dl/g、およびブテン1含量17molのエチレンブテン1共重合体を得た。これらを49/51重量比の割合で混合し、130°Cパラキシレンに10g/1000mlの濃度で溶解、3時間攪拌後1時間掛けて、20°Cの3000mlのアセトンに析出させ、ガラスフィルターを用いて濾過、60°Cで一昼夜真空乾燥後、ラボプラストミルを用いて溶融混練して、測定用試料とした。また、該試料を用いてプレスシートを作成して、物性を測定した。結果を表1および表6に示す。[比較例5]バセル社製HDPE商品名ホスタレン、銘柄名CRP100の製品ペレットを測定用試料とした。コモノマーは1ブテン。また、該試料を用いてプレスシートを作成して、物性を測定した。結果を表1~3および表6に示す。CFC分別による等高線を図14に、低温側から眺めた3次元チャート鳥瞰図を図15に、高温側から眺めた3次元チャート鳥瞰図を図16に、ピーク温度T2°Cにおける溶出成分のGPC曲線を図17に、73~76°Cで溶出する成分のGPC曲線を図18に、95~96°Cで溶出する成分のGPC曲線を図19に示す。なお、ここではT1T2である。偏光顕微鏡観察において、10μmを超える連続した結晶構造は存在していない。図32に示したように、この試料の80°C引張疲労測定試験では実施例に比べて疲労強度が低いことが分かる。[実施例3]重合]第1重合槽に、ヘキサンを45リットル/hr、合成例2で得た固体触媒成分δをZr原子に換算して011mmol/hr、トリエチルアルミニウムを20mmol/hr、エチレンを50kg/hr、水素を57Nリットル/hrで連続的に供給し、かつ重合槽内の液レベルが一定になるように重合槽内容物を連続的に抜出しながら、重合温度85°C、反応圧85kg/cm2G、平均滞留時間25hrという条件で重合を行った。第1重合槽から連続的に抜出された内容物は、内圧02kg/cm2G、65°Cに保たれたフラッシュドラムで未反応エチレンおよび水素が実質的に除去された。その後、該内容物は、ヘキサン35リットル/hr、エチレン40kg/hr、水素02Nリットル/hr、1ヘキセン130g/hrとともに第2重合槽へ連続的に供給され、重合温度80°C、反応圧45kg/cm2G、平均滞留時間12hrという条件で引き続き重合を行った。第2重合槽においても重合槽内の液レベルが一定になるように重合槽内容物を連続的に抜出した。1ヘキセンを多量に含む重合体の生成など、意図しない重合を防止するために、第2重合槽から抜き出した内容物へメタノールを2リットル/hrで供給し重合用触媒を失活させた。その後、該内容物中のヘキサン及び未反応モノマーを溶媒分離装置で除去、乾燥し重合体を得た。次に該重合粒子100重量部に対して、実施例1で用いたのと同様の二次抗酸化剤、耐熱安定剤および塩酸吸収剤を同量部配合した。しかる後にプラボー社製2軸押出機BT30を用いて比較例2と同様の設定温度、樹脂押出量および回転数の条件で造粒して測定用試料とした。また、該試料を用いてプレスシートを作成して、物性を測定した。結果を表1~3および表6に示す。CFC分別の等高線を図20に、低温側から眺めた3次元チャート鳥瞰図を図21に、高温側から眺めた3次元チャート鳥瞰図を図22に、ピーク温度T2°Cにおける溶出成分のGPC曲線を図23に、73~76°Cで溶出する成分のGPC曲線を図24に、95~96°Cで溶出する成分のGPC曲線を図25に示す。また図26は、鳥瞰図図21又は図22において、Logをx軸、Tempをy軸、縦軸をz軸とした場合の、溶出成分のyz面への投影図溶出曲線と溶出成分量の積分値全体を100areaを示す。図27は、この溶出成分量積分値全体を100areaのみを示したものである。なお図27中には、前記の比較例1、3および5、並びに後記する実施例12および13で得られた又は用いたエチレン系重合体についても併記した。本実施例3で得られたエチレン系重合体の偏光顕微鏡観察において、10μmを超える連続した結晶構造は存在していない。図32に示したように、この試料の80°C引張疲労測定試験では比較例で用いた重合体に比べて疲労強度が高いことが分かる。[実施例4]重合第1重合槽に、ヘキサンを45リットル/hr、合成例2で得た固体触媒成分δをZr原子に換算して011mmol/hr、トリエチルアルミニウムを20mmol/hr、エチレンを70kg/hr、水素を125Nリットル/hrで連続的に供給し、かつ重合槽内の液レベルが一定になるように重合槽内容物を連続的に抜出しながら、重合温度85°C、反応圧85kg/cm2G、平均滞留時間25hrという条件で重合を行った。第1重合槽から連続的に抜出された内容物は、内圧02kg/cm2G、65°Cに保たれたフラッシュドラムで未反応エチレンおよび水素が実質的に除去される。その後、該内容物は、ヘキサン35リットル/hr、エチレン30kg/hr、水素007Nリットル/hr、1ヘキセン30g/hrとともに第2重合槽へ連続的に供給され、重合温度80°C、反応圧45kg/cm2G、平均滞留時間08hrという条件で引き続き重合を行った。第2重合槽においても重合槽内の液レベルが一定になるように重合槽内容物を連続的に抜出した。1ヘキセンを多量に含む重合体の生成など、意図しない重合を防止するために、第2重合槽から抜き出した内容物へメタノールを2リットル/hrで供給し重合用触媒を失活させた。その後該内容物中のヘキサン及び未反応モノマーを溶媒分離装置で除去、乾燥し重合体を得た。次に該重合粒子100重量部に対して、実施例1で用いたのと同様の二次抗酸化剤、耐熱安定剤および塩酸吸収剤を同量部配合した。しかる後に東洋精機社製ラボプラストミルを用い、実施例1で用いたのと同様の設定温度、樹脂仕込み量、回転数および溶融時間条件で溶融混練後、取り出し20°C設定の冷却プレスでシートとし、これを適当な大きさに切断するなどして測定用試料とした。また、該試料を用いてプレスシートを作成して物性を測定した。結果を表1~4に示す。偏光顕微鏡観察において、10μmを超える連続した結晶構造は存在していない。[比較例6]三井化学社製ハイゼックス6200B製品ペレットを測定用試料とした。コモノマーは1ブテンである。また、該試料を用いてプレスシートを作成して、物性を測定した。結果を表1~5に示す。偏光顕微鏡観察において、10μmを超える連続した結晶構造は存在していない。実施例4と比較すると、剛性とESCR性とのバランスに劣ることが分った。合成例3担持触媒の調製充分に窒素置換した反応器中に、トルエンに懸濁させた合成例1にて合成した固体触媒成分αをアルミニウム換算で950molを入れ、その懸濁液を攪拌しながら、室温下20~25°Cでジpトリルメチレンシクロペンタジエニルオクタメチルオクタヒドロジベンゾフルオレニルジルコニウムジクロライド3mmol/リットル溶液を126ミリリットル0038mmol加えた後、60分攪拌した。攪拌を停止後、上澄み液をデカンテーションで取り除き、nペンタン50mlを用いて洗浄を4回行い、得られた担持触媒を50mlのnペンタンにリスラリーし触媒懸濁液として、固体触媒成分θを得た。固体触媒成分θの予備重合による固体触媒成分φの調製攪拌機つき反応器に窒素雰囲気下、上記固体触媒成分θを投入した後、トリイソブチルアルミニウム192mmolを加え、攪拌しながら、固体成分1g当たり1時間で3gのポリエチレンを生成相当量のエチレンで予備重合を行った。重合温度は25°Cに保った。重合終了後、攪拌を停止後、上澄み液をデカンテーションで取り除き、nペンタン50ミリリットルを用いて洗浄を4回行い、得られた担持触媒をnペンタン100ミリリットルにて触媒懸濁液として固体触媒成分φを得た。[実施例5]重合充分に窒素置換した1000mlのオートクレーブにnヘプタン500mlを入れ、濃度1mol/リットルのトリイソブチルアルミニウム025ml025mmol、合成例3で得た固体触媒成分φ650mlZr原子00018mmol相当を投入し、水素含量250volのエチレン水素混合ガスで80kg/cm2Gに加圧し、80°Cで重合を開始した。重合中は80kg/cm2Gに保つようにエチレン水素混合ガスを添加し、705分間重合した。重合後、脱圧し、窒素置換を行いエチレン水素混合ガスを除去した。このオートクレーブに濃度1mol/リットルのトリイソブチルアルミニウム025ml025mmol、1オクテン200mlを投入し、水素含量0021volのエチレン水素混合ガスで80kg/cm2Gに加圧し、65°Cで再度重合を開始した。重合中は80kg/cm2Gに保つようにエチレン水素混合ガスを添加し、195分間重合した。重合終了後、脱圧し、メタノールを加えて触媒を失活させた後、ポリマーを濾過、洗浄し、真空下80°Cで12時間乾燥した。得られたポリマーは1049gであった。この重合粒子100重量部に対して、実施例1で用いたのと同様の二次抗酸化剤、耐熱安定剤および塩酸吸収剤を同量部配合した。しかる後にしかる後に東洋精機社製ラボプラストミルを用い、実施例1で用いたのと同様の設定温度、樹脂仕込み量、回転数および溶融時間条件で溶融混練後、取り出し20°C設定の冷却プレスでシートとし、これを適当な大きさに切断するなどして測定用試料とした。また、該試料を用いてプレスシートを作成して物性を測定した。結果を表1~3および表6に示す。偏光顕微鏡観察において、10μmを超える連続した結晶構造は存在していない。[実施例6]重合第1重合槽に、ヘキサンを45リットル/hr、合成例2で得た固体触媒成分δをZr原子に換算して013mmol/hr、トリエチルアルミニウムを20mmol/hr、エチレンを50kg/hr、水素を57Nリットル/hrで連続的に供給し、かつ重合槽内の液レベルが一定になるように重合槽内容物を連続的に抜出しながら、重合温度85°C、反応圧83kg/cm2G、平均滞留時間26hrという条件で重合を行った。第1重合槽から連続的に抜出された内容物は、内圧035kg/cm2G、60°Cに保たれたフラッシュドラムで未反応エチレンおよび水素が実質的に除去される。その後、該内容物は、ヘキサン35リットル/hr、エチレン35kg/hr、水素05Nリットル/hr、1ヘキセン220g/hrとともに第2重合槽へ連続的に供給され、重合温度80°C、反応圧38kg/cm2G、平均滞留時間12hrという条件で引き続き重合を行った。第2重合槽においても重合槽内の液レベルが一定になるように重合槽内容物を連続的に抜出した。1ヘキセンを多量に含む重合体の生成など、意図しない重合を防止するために、第2重合槽から抜き出した内容物へメタノールを2リットル/hrで供給し重合用触媒を失活させた。その後、該内容物中のヘキサン及び未反応モノマーを溶媒分離装置で除去、乾燥し重合体を得た。この重合粒子100重量部に対して、実施例1で用いたのと同様の二次抗酸化剤、耐熱安定剤および塩酸吸収剤を同量部配合した。しかる後にプラコー社製単軸押出機スクリュー径65mm、L/D28、スクリーンメッシュ4060300×46040を用い、設定温度200°C、樹脂押出量25kg/hrで造粒して測定用試料とした。また、該試料を用いてプレスシートを作成して、物性を測定した。結果を表1~3および表6に示す。偏光顕微鏡観察において、10μmを超える連続した結晶構造は存在していない。図32に示したように、この試料の80°C引張疲労測定では比較例で用いた試料に比べて疲労強度が高い。[実施例7]重合]第1重合槽に、ヘキサンを45リットル/hr、合成例2で得た固体触媒成分δをZr原子に換算して013mmol/hr、トリエチルアルミニウムを20mmol/hr、エチレンを50kg/hr、水素を55Nリットル/hrで連続的に供給し、かつ重合槽内の液レベルが一定になるように重合槽内容物を連続的に抜出しながら、重合温度85°C、反応圧81kg/cm2G、平均滞留時間26hrという条件で重合を行った。第1重合槽から連続的に抜出された内容物は、内圧035kg/cm2G、60°Cに保たれたフラッシュドラムで未反応エチレンおよび水素が実質的に除去される。その後、該内容物は、ヘキサン35リットル/hr、エチレン30kg/hr、水素05Nリットル/hr、1ヘキセン130g/hrとともに第2重合槽へ連続的に供給され、重合温度80°C、反応圧39kg/cm2G、平均滞留時間12hrという条件で引き続き重合を行った。第2重合槽においても重合槽内の液レベルが一定になるように重合槽内容物を連続的に抜出した。1ヘキセンを多量に含む重合体の生成など、意図しない重合を防止するために、第2重合槽から抜き出した内容物へメタノールを2リットル/hrで供給し重合用触媒を失活させた。その後、該内容物中のヘキサン及び未反応モノマーを溶媒分離装置で除去、乾燥し重合体を得た。次に該重合粒子100重量部に対して、実施例1で用いたのと同様の二次抗酸化剤、耐熱安定剤および塩酸吸収剤を同量部配合した。しかる後にプラコー社製単軸押出機を用い、実施例6と同様の設定温度および樹脂押出量で造粒して測定用試料とした。また、該試料を用いてプレスシートを作成して、物性を測定した。結果を表1~3および表6に示す。偏光顕微鏡観察において、10μmを超える連続した結晶構造は存在していない。図32に示した80°C引張疲労測定結果からも分かるように、この試料は比較例で用いた試料に比べて疲労強度が高い。合成例4固体触媒成分の調製合成例4に限り、シリカとして平均粒径が3μm、比表面積が800m2/gであり、細孔容積が10cm3/gである旭硝子株式会社製のSiO2を用いた。200°Cで3時間乾燥したシリカ90kgを607リットルのトルエンで懸濁状にした後、メチルアルミノキサン溶液Alとして303モル/リットル618リットルを30分で滴下した。次いで15時間かけて115°Cまで昇温し、同温度で4時間反応させた。その後60°Cまで降温し、上澄み液をデカンテーション法によって除去した。得られた固体触媒成分をトルエンで3回洗浄した後、トルエンで再懸濁して固体触媒成分εを得た全容積150リットル。担持触媒の調製充分に窒素置換した反応器中に、固体触媒成分εをアルミニウム換算で958molを入れ、その懸濁液を攪拌しながら、室温下20~25°Cでジpトリルメチレンシクロペンタジエニルオクタメチルオクタヒドロジベンゾフルオレニルジルコニウムジクロライド1242mmol/リットル溶液を2リットル2484mmol加えた後、60分攪拌した。攪拌を停止後、上澄み液をデカンテーションで取り除き、nヘキサン40リットルを用いて洗浄を2回行い、得られた担持触媒をnヘキサンにリスラリーし25リットルの触媒懸濁液として、固体触媒成分κを得た。固体触媒成分の予備重合による固体触媒成分λの調製攪拌機つき反応器に窒素雰囲気下、精製nヘキサン219リットル、および上記固体触媒成分κを投入した後、トリイソブチルアルミニウム17molを加え、攪拌しながら、固体成分1g当たり2時間で3gのポリエチレンを生成相当量のエチレンで予備重合を行った。重合温度は20~25°Cに保った。重合終了後、攪拌を停止後、上澄み液をデカンテーションで取り除き、nヘキサン40リットルを用いて洗浄を3回行い、得られた担持触媒をnヘキサン20リットルにて触媒懸濁液として、固体触媒成分λを得た。[実施例8]重合第1重合槽に、ヘキサンを45リットル/hr、合成例4で得た固体触媒成分λをZr原子に換算して011mmol/hr、トリエチルアルミニウムを15mmol/hr、エチレンを70kg/hr、水素を105Nリットル/hrで連続的に供給し、かつ重合槽内の液レベルが一定になるように重合槽内容物を連続的に抜出しながら、重合温度85°C、反応圧79kg/cm2G、平均滞留時間25hrという条件で重合を行った。第1重合槽から連続的に抜出された内容物は、内圧030kg/cm2G、60°Cに保たれたフラッシュドラムで未反応エチレンおよび水素が実質的に除去される。その後、該内容物は、ヘキサン35リットル/hr、エチレン40kg/hr、水素20Nリットル/hr、1ヘキセン80g/hrとともに第2重合槽へ連続的に供給され、重合温度80°C、反応圧25kg/cm2G、平均滞留時間11hrという条件で引き続き重合を行った。第2重合槽においても重合槽内の液レベルが一定になるように重合槽内容物を連続的に抜出した。1ヘキセンを多量に含む重合体の生成など、意図しない重合を防止するために、第2重合槽から抜き出した内容物へメタノールを2リットル/hrで供給し重合用触媒を失活させた。その後、該内容物中のヘキサン及び未反応モノマーを溶媒分離装置で除去、乾燥し重合体を得た。次に該重合粒子100重量部に対して、実施例1で用いたのと同様の二次抗酸化剤、耐熱安定剤および塩酸吸収剤を同量部配合した。しかる後にプラコー社製単軸押出機を用い、実施例6と同様の設定温度および樹脂押出量で造粒して測定用試料とした。また、該試料を用いてプレスシートを作成して、物性を測定した。結果を表1~3および表6に示す。偏光顕微鏡観察において、10μmを超える連続した結晶構造は存在していない。図32に示した80°C引張疲労測定結果から分かるように、この試料は比較例の試料に比べて疲労強度が高い。合成例5担持触媒の調製充分に窒素置換した反応器中に、トルエンに懸濁させた合成例1にて合成した固体触媒成分αをアルミニウム換算で1960mollを入れ、その懸濁液を攪拌しながら、室温下20~25°Cでジpトリルメチレンシクロペンタジエニルオクタメチルオクタヒドロジベンゾフルオレニルジルコニウムジクロライド3106mmol/リットル溶液を2リットル6212mmol加えた後、60分攪拌した。攪拌を停止後、上澄み液をデカンテーションで取り除き、nヘキサン40リットルを用いて洗浄を2回行い、得られた担持触媒をnヘキサンにリスラリーし25リットルの触媒懸濁液として、固体触媒成分τを得た。固体触媒成分τの予備重合による固体触媒成分の調製攪拌機つき反応器に窒素雰囲気下、精製nヘキサン158リットル、および上記固体触媒成分τを投入した後、トリイソブチルアルミニウム5molを加え、攪拌しながら、固体成分1g当たり4時間で3gのポリエチレンを生成相当量のエチレンで予備重合を行った。重合温度は20~25°Cに保った。重合終了後、攪拌を停止後、上澄み液をデカンテーションで取り除き、nヘキサン35リットルを用いて洗浄を4回行い、得られた担持触媒をnヘキサン20リットルにて触媒懸濁液として、固体触媒成分ωを得た。[実施例9]重合第1重合槽に、ヘキサンを45リットル/hr、合成例5で得た固体触媒成分ωをZr原子に換算して014mmol/hr、トリエチルアルミニウムを20mmol/hr、エチレンを70kg/hr、水素を120Nリットル/hrで連続的に供給し、かつ重合槽内の液レベルが一定になるように重合槽内容物を連続的に抜出しながら、重合温度85°C、反応圧79kg/cm2G、平均滞留時間26hrという条件で重合を行った。第1重合槽から連続的に抜出された内容物は、内圧030kg/cm2G、60°Cに保たれたフラッシュドラムで未反応エチレンおよび水素が実質的に除去される。その後、該内容物は、ヘキサン35リットル/hr、エチレン70kg/hr、水素30Nリットル/hr、1ヘキセン100g/hrとともに第2重合槽へ連続的に供給され、重合温度80°C、反応圧38kg/cm2G、平均滞留時間11hrという条件で引き続き重合を行った。第2重合槽においても重合槽内の液レベルが一定になるように重合槽内容物を連続的に抜出した。1ヘキセンを多量に含む重合体の生成など、意図しない重合を防止するために、第2重合槽から抜き出した内容物へメタノールを2リットル/hrで供給し重合用触媒を失活させた。その後、該内容物中のヘキサン及び未反応モノマーを溶媒分離装置で除去、乾燥し重合体を得た。次に該重合粒子100重量部に対して、実施例1で用いたのと同様の二次抗酸化剤、耐熱安定剤および塩酸吸収剤を同量部配合した。しかる後にプラコー社製単軸押出機を用い、実施例6と同様の設定温度および樹脂押出量で造粒して測定用試料とした。また、該試料を用いてプレスシートを作成して、物性を測定した。結果を表1~3および表6に示す。偏光顕微鏡観察において、10μmを超える連続した結晶構造は存在していない。図32に示した80°C引張疲労測定結果から分かるように、この試料は比較例の試料に比べて疲労強度が高い。[実施例10]重合充分に窒素置換した1000mlのオートクレーブにnヘプタン500mlを入れ、濃度1mol/リットルのトリイソブチルアルミニウム025ml025mmol、合成例1で得た固体触媒成分β487mlZr原子00038mmol相当を投入し、水素含量250volのエチレン水素混合ガスで80kg/cm2Gに加圧し、80°Cで重合を開始した。重合中は80kg/cm2Gに保つようにエチレン水素混合ガスを添加し、545分間重合した。重合後、脱圧し、窒素置換を行いエチレン水素混合ガスを除去した。このオートクレーブに濃度1mol/リットルのトリイソブチルアルミニウム025ml025mmol、1ヘキセン10mlを投入し、水素含量010volのエチレン水素混合ガスで80kg/cm2Gに加圧し、80°Cで再度重合を開始した。重合中は80kg/cm2Gに保つようにエチレン水素混合ガスを添加し、1575分間重合した。重合終了後、脱圧し、メタノールを加えて触媒を失活させた後、ポリマーを濾過、洗浄し、真空下80°Cで12時間乾燥した。得られたポリマーは10250gであった。この重合粒子100重量部に対して、実施例1で用いたのと同様の二次抗酸化剤、耐熱安定剤および塩酸吸収剤を同量部配合した。しかる後に東洋精機社製ラボプラストミルを用い、実施例1で用いたのと同様の設定温度、樹脂仕込み量、回転数および溶融時間条件で溶融混練後、取り出し20°C設定の冷却プレスでシートとし、これを適当な大きさに切断するなどして測定用試料とした。また、該試料を用いてプレスシートを作成して物性を測定した。結果を表1~4に示す。偏光顕微鏡観察において、10μmを超える連続した結晶構造は存在していない。比較例に比べて剛性とESCR性に優れる。[実施例11]重合第1重合槽に、ヘキサンを45リットル/hr、合成例2で得た固体触媒成分δをZr原子に換算して011mmol/hr、トリエチルアルミニウムを20mmol/hr、エチレンを60kg/hr、水素を100Nリットル/hrで連続的に供給し、かつ重合槽内の液レベルが一定になるように重合槽内容物を連続的に抜出しながら、重合温度85°C、反応圧85kg/cm2G、平均滞留時間25hrという条件で重合を行った。第1重合槽から連続的に抜出された内容物は、内圧02kg/cm2G、65°Cに保たれたフラッシュドラムで未反応エチレンおよび水素が実質的に除去される。その後、該内容物は、ヘキサン35リットル/hr、エチレン50kg/hr、水素15Nリットル/hr、1ヘキセン55g/hrとともに第2重合槽へ連続的に供給され、重合温度70°C、反応圧65kg/cm2G、平均滞留時間12hrという条件で引き続き重合を行った。第2重合槽においても重合槽内の液レベルが一定になるように重合槽内容物を連続的に抜出した。1ヘキセンを多量に含む重合体の生成など、意図しない重合を防止するために、第2重合槽から抜き出した内容物へメタノールを2リットル/hrで供給し重合用触媒を失活させた。その後、該内容物中のヘキサン及び未反応モノマーを溶媒分離装置で除去、乾燥し重合体を得た。次に重合粒子100重量部に対して、実施例1で用いたのと同様の二次抗酸化剤、耐熱安定剤および塩酸吸収剤を同量部配合した。しかる後にプラボー社製2軸押出機を用い、設定温度190°Cで、樹脂押出量20g/min、100rpmで造粒して、測定用試料とした。また、該試料を用いてプレスシートを作成して、物性を測定した。結果を表1~5に示す。偏光顕微鏡観察において、10μmを超える連続した結晶構造は存在していない。比較例に比べて剛性とESCR性に優れる。またボトル成形体の物性も比較例に比べて優れることが分った。[実施例12]重合]第1重合槽に、ヘキサンを45リットル/hr、合成例5で得た固体触媒成分ωをZr原子に換算して008mmol/hr、トリエチルアルミニウムを20mmol/hr、エチレンを70kg/hr、水素を52Nリットル/hrで連続的に供給し、かつ重合槽内の液レベルが一定になるように重合槽内容物を連続的に抜出しながら、重合温度85°C、反応圧73kg/cm2G、平均滞留時間26hrという条件で重合を行った。第1重合槽から連続的に抜出された内容物は、内圧030kg/cm2G、60°Cに保たれたフラッシュドラムで未反応エチレンおよび水素が実質的に除去された。その後、該内容物は、ヘキサン43リットル/hr、エチレン38kg/hr、水素140Nリットル/hr、1ヘキセン20g/hrとともに第2重合槽へ連続的に供給され、重合温度75°C、反応圧42kg/cm2G、平均滞留時間10hrという条件で引き続き重合を行った。第2重合槽においても重合槽内の液レベルが一定になるように重合槽内容物を連続的に抜出した。1ヘキセンを多量に含む重合体の生成など、意図しない重合を防止するために、第2重合槽から抜き出した内容物へメタノールを2リットル/hrで供給し重合用触媒を失活させた。その後、該内容物中のヘキサン及び未反応モノマーを溶媒分離装置で除去、乾燥し重合体を得た。該重合粒子100重量部に対して、二次抗酸化剤としてのトリ24ジtブチルフェニルフォスフェートを020重量部、耐熱安定剤としてのnオクタデシル34aposヒドロキシ3apos5aposジtブチルフェニルプロピネートを020重量部、塩酸吸収剤としてのステアリン酸カルシウムを015重量部配合する。しかる後にプラコー社製単軸押出機を用い、実施例6と同様の設定温度および樹脂押出量で造粒して測定用試料とした。該試料を用いてプレスシートを作成して、物性を測定した。結果を表1~4に示す。また、該試料を用いてボトル成形をして、物性を測定した結果を表5に示す。偏光顕微鏡観察において、10μmを超える連続した結晶構造は存在していない。ボトル成形体は比較例と比べて剛性に優れ、他の実施例に比べて成形性に優れる。[実施例13]重合第1重合槽に、ヘキサンを45リットル/hr、合成例5で得た固体触媒成分ωをZr原子に換算して013mmol/hr、トリエチルアルミニウムを20mmol/hr、エチレンを50kg/hr、水素を67Nリットル/hrで連続的に供給し、かつ重合槽内の液レベルが一定になるように重合槽内容物を連続的に抜出しながら、重合温度85°C、反応圧74kg/cm2G、平均滞留時間27hrという条件で重合を行った。第1重合槽から連続的に抜出された内容物は、内圧030kg/cm2G、60°Cに保たれたフラッシュドラムで未反応エチレンおよび水素が実質的に除去される。その後、該内容物は、ヘキサン43リットル/hr、エチレン39kg/hr、水素100Nリットル/hr、1ヘキセン110g/hrとともに第2重合槽へ連続的に供給され、重合温度75°C、反応圧45kg/cm2G、平均滞留時間11hrという条件で引き続き重合を行った。第2重合槽においても重合槽内の液レベルが一定になるように重合槽内容物を連続的に抜出した。1ヘキセンを多量に含む重合体の生成など、意図しない重合を防止するために、第2重合槽から抜き出した内容物へメタノールを2リットル/hrで供給し重合用触媒を失活させた。その後、該内容物中のヘキサン及び未反応モノマーを溶媒分離装置で除去、乾燥し重合体を得た。次に該重合粒子100重量部に対して、実施例1で用いたのと同様の二次抗酸化剤、耐熱安定剤および塩酸吸収剤を同量部配合した。しかる後にプラコー社製単軸押出機を用い、実施例6と同様の設定温度および樹脂押出量で造粒して測定用試料とした。また、該試料を用いてプレスシートを作成して、物性を測定した。結果を表1~3および表6に示す。偏光顕微鏡観察において、10μmを超える連続した結晶構造は存在していない。図32に示した80°C引張疲労測定結果から分かるように、この試料は比較例に比べて疲労強度が高い。[実施例14]第1重合槽に、ヘキサンを45リットル/hr、合成例2で得た固体触媒成分δをZr原子に換算して024mmol/hr、トリエチルアルミニウムを20mmol/hr、エチレンを70kg/hr、水素を125Nリットル/hrで連続的に供給し、かつ重合槽内の液レベルが一定になるように重合槽内容物を連続的に抜出しながら、重合温度85°C、反応圧85kg/cm2G、平均滞留時間25hrという条件で重合を行った。第1重合槽から連続的に抜出された内容物は、内圧02kg/cm2G、65°Cに保たれたフラッシュドラムで未反応エチレンおよび水素が実質的に除去される。その後、該内容物は、ヘキサン35リットル/hr、エチレン40kg/hr、水素10Nリットル/hr、1ヘキセン50g/hrとともに第2重合槽へ連続的に供給され、重合温度80°C、反応圧28kg/cm2G、平均滞留時間12hrという条件で引き続き重合を行った。第2重合槽においても重合槽内の液レベルが一定になるように重合槽内容物を連続的に抜出した。1ヘキセンを多量に含む重合体の生成など、意図しない重合を防止するために、第2重合槽から抜き出した内容物へメタノールを2リットル/hrで供給し重合用触媒を失活させた。その後該内容物中のヘキサン及び未反応モノマーを溶媒分離装置で除去、乾燥し重合体を得た。次に粒子状のエチレン系重合体100重量部に対して、実施例1で用いたのと同様の二次抗酸化剤、耐熱安定剤および塩酸吸収剤を同量部配合した。しかる後にプラボー社製2軸押出機BT30を用い、実施例11と同様の設定温度、樹脂押出量および回転数の条件で造粒して測定用試料とした。100倍視野で観察した偏光顕微鏡観察において、10μmを超える連続した結晶構造は存在していない。該試料を用いてプレスシートを作成して、物性を測定した。結果を表1~4に示す。また、該試料を用いてボトル成形をして、物性を測定した結果を表5に示す。[実施例15]実施例4で得た重合粒子100重量部に対して、実施例1で用いたのと同様の二次抗酸化剤、耐熱安定剤および塩酸吸収剤を同量部配合した。しかる後にプラボー社製2軸押出機BT30を用い、実施例11と同様の設定温度、樹脂押出量および回転数の条件で造粒して測定用試料とした。また、該試料を用いてプレスシートを作成して、物性を測定した。結果を表1~4に示す。偏光顕微鏡観察において、10μmを超える連続した結晶構造は存在していない。100倍視野で観察した偏光顕微鏡観察において、10μmを超える連続した結晶構造は存在していない。該試料を用いてプレスシートを作成して、物性を測定した。結果を表1~4に示す。また、該試料を用いてボトル成形をして、物性を測定した結果を表5に示す。[実施例16]充分に窒素置換した1000mlのオートクレーブにnヘプタン500mlを入れ、濃度1mol/リットルのトリイソブチルアルミニウム025ml025mmol、合成例1で得た固体触媒成分β670mlZr原子00038mmolに相当を投入し、水素含量250volのエチレン水素混合ガスで80kg/cm2Gに加圧し、80°Cで重合を開始した。重合中は80kg/cm2Gに保つようにエチレン水素混合ガスを添加し、65分間重合した。重合後、脱圧し、窒素置換を行いエチレン水素混合ガスを除去した。このオートクレーブに濃度1mol/リットルのトリイソブチルアルミニウム025ml025mmol、1ヘキセン15mlを投入し、水素含量010volのエチレン水素混合ガスで80kg/cm2Gに加圧し、80°Cで再度重合を開始した。重合中は80kg/cm2Gに保つようにエチレン水素混合ガスを添加し、105分間重合した。重合終了後、脱圧し、メタノールを加えて触媒を失活させた後、ポリマーを濾過、洗浄し、真空下80°Cで12時間乾燥した。得られたポリマーは9780gであった。この重合粒子100重量部に対して、実施例1で用いたのと同様の二次抗酸化剤、耐熱安定剤および塩酸吸収剤を同量部配合した。しかる後に東洋精機社製ラボプラストミルを用い、実施例1で用いたのと同様の設定温度、樹脂仕込み量、回転数および溶融時間条件で溶融混練後、取り出し20°C設定の冷却プレスでシートとし、これを適当な大きさに切断するなどして測定用試料とした。偏光顕微鏡観察において、10μmを超える連続した結晶構造は存在していない。140°Cデカンに可溶である。また、該試料を用いてプレスシートを作成して、物性を測定した。結果を表1~4に示す。比較例に比べて剛性とESCR性に優れる。[実施例17]実施例14で得た重合粒子100重量部に対して、実施例1で用いたのと同様の二次抗酸化剤、耐熱安定剤および塩酸吸収剤を同量部配合した。しかる後に東洋精機社製ラボプラストミルを用い、実施例1で用いたのと同様の設定温度、樹脂仕込み量、回転数および溶融時間条件で溶融混練後、取り出し20°C設定の冷却プレスでシートとし、これを適当な大きさに切断するなどして測定用試料とした。偏光顕微鏡観察において、10μmを超える連続した結晶構造は存在していない。140°Cデカンに可溶である。また、該試料を用いてプレスシートを作成して、物性を測定した。結果を表1~4に示す。比較例に比べて剛性、ESCR性に優れる。[比較例7]三井化学社製ハイゼックス3000B製品ペレットを用いてプレスシートを作成して、物性を測定した。結果を表1~4に示す。実施例に比べて剛性に劣り、ESCR性もさほど良くない。[実施例18]充分に窒素置換した1000mlのオートクレーブにnヘプタン500mlを入れ、濃度1mol/リットルのトリイソブチルアルミニウム025025mmol、合成例1で得た固体触媒成分β800mlのZr原子00045mmol相当を投入し、水素含量253volのエチレン水素混合ガスで80kg/cm2Gに加圧し、80°Cで重合を開始した。重合中は80kg/cm2Gに保つようにエチレン水素混合ガスを添加し、80分間重合した。重合後、脱圧し、窒素置換を行いエチレン水素混合ガスを除去した。このオートクレーブに濃度1mol/リットルのトリイソブチルアルミニウム025ml025mmol、1ヘキセン04mlを投入し、水素含量010volのエチレン水素混合ガスで80kg/cm2Gに加圧し、80°Cで再度重合を開始した。重合中は80kg/cm2Gに保つようにエチレン水素混合ガスを添加し、1275分間重合した。重合終了後、脱圧し、メタノールを加えて触媒を失活させた後、ポリマーを濾過、洗浄し、真空下80°Cで12時間乾燥した。得られたポリマーは11070gであった。次に該重合粒子100重量部に対して、実施例1で用いたのと同様の二次抗酸化剤、耐熱安定剤および塩酸吸収剤を同量部配合した。しかる後に東洋精機社製ラボプラストミルを用い、実施例1で用いたのと同様の設定温度、樹脂仕込み量、回転数および溶融時間条件で溶融混練後、取り出し20°C設定の冷却プレスでシートとし、これを適当な大きさに切断するなどして測定用試料とした。偏光顕微鏡観察において、10μmを超える連続した結晶構造は存在していない。140°Cデカンに可溶である。また、該試料を用いてプレスシートを作成して、物性を測定した。結果を表1~4に示す。比較例に比べて、剛性に優れる。[実施例19]実施例4で得た重合粒子100重量部に対して、実施例1で用いたのと同様の二次抗酸化剤、耐熱安定剤および塩酸吸収剤を同量部配合した。しかる後にサーモプラスチックス社製20mmφ単軸押出機を用い、設定温度190°Cで、樹脂押出量60g/min、100rpmで造粒して測定用試料とした。偏光顕微鏡観察において、10μmを超える連続した結晶構造は存在していない。140°Cデカンに可溶である。また、該試料を用いてプレスシートを作成して、物性を測定した。結果を表1~4に示す。実施例4に比べて平滑性が低いため、ESCR性も低い。[比較例8]日本ポリエチレン社製ノバテックHDHB332R製品ペレットを用いてプレスシートを作成して、物性を測定した。結果を表1~4に示す。実施例に比べて、剛性とESCR性に劣る。[比較例9]実施例3で得た重合粒子100重量部に対して、実施例1で用いたのと同様の二次抗酸化剤、耐熱安定剤および塩酸吸収剤を同量部配合した。しかる後にサーモプラスチックス社製20mmφ単軸押出機を用い、比較例1と同様の設定温度、樹脂押出量および回転数の条件で造粒して測定用試料とした。偏光顕微鏡観察において、10μmを超える連続した結晶構造は存在していない。140°Cデカンに可溶である。また、該試料を用いてプレスシートを作成して、物性を測定した。結果を表1~3および表6に示す。実施例3に比べて平滑性が低く、図32に示した80°C引張疲労測定結果からは比較例に比べて疲労強度が低いことが分かる。なお、引張疲労測定後の試料の破断面はほとんど伸びずに破断した。合成例6固体触媒成分の予備重合による固体触媒成分πの調製200mlの攪拌機つき三口ガラス反応器に窒素雰囲気下精製ヘキサン28ml、トリイソブチルアルミニウム2ml、および上記合成例1にて合成した固体触媒成分Zr原子003mmol相当を投入した後、固体成分1g当たり1時間で3gのポリエチレンを生成相当量のエチレンで予備重合を行った。重合温度は20°Cに保った。重合終了後、反応器を窒素で置換し、充分に窒素置換されたガラス製フィルターで窒素雰囲気下予備重合触媒をろ過し、精製ヘキサンで3回洗浄後、約100mlの精製デカンで懸濁して触媒瓶に全液移液して固体触媒成分πを得た。[比較例10]重合充分に窒素置換した1000mlのオートクレーブにnヘプタン100mlを入れ、濃度1mol/リットルのトリイソブチルアルミニウム05ml05mmol、合成例6で得た固体触媒成分35mlZr原子0003mmol相当、第一工業製薬株製エパン720を、トルエン25mlとヘキサン25mlを加えて調整した2mg/ml溶液を1ml第一工業製薬株製エパン7202mg相当を投入し、水素で16kg/cm2Gに加圧し次いでエチレンで80kg/cm2Gに加圧して80°Cで重合を開始した。重合中は80kg/cm2Gに保つようにエチレンを添加し、40分間重合した。重合後、脱圧し窒素置換を行い、エチレン、水素を除去した。このオートクレーブに濃度10mol/リットルのトリイソブチルアルミニウム025ml025mmol、1ヘキセン15mlを投入し水素含量00990volのエチレン水素混合ガスで80kg/cm2Gに加圧し、80°Cで再度重合を開始した。重合中は80kg/cm2Gに保つようにエチレン混合ガスを添加し、50分間重合した。重合終了後脱暑し、メタノールを加えて触媒を失活させた後、ポリマーを濾過洗浄し真空下80°Cで12時間乾燥した。得られたポリマーは1502gであった。この重合粒子100重量部に対して、実施例1で用いたのと同様の二次抗酸化剤、耐熱安定剤および塩酸吸収剤を同量部配合した。しかる後に東洋精機社製ラボプラストミルを用い、実施例1で用いたのと同様の設定温度、樹脂仕込み量、回転数および溶融時間条件で溶融混練後、取り出し20°C設定の冷却プレスでシートとし、これを適当な大きさに切断するなどして測定用試料とした。偏光顕微鏡観察において、10μmを超える連続した結晶構造は存在していない。140°Cデカンに可溶である。また、該試料を用いてプレスシートを作成して、物性を測定した。結果を表1~3および表6に示す。図32に示した80°C引張疲労測定結果から分かるように、この重合体は実施例記載の重合体に比べて疲労強度が低い。なお、引張疲労測定後の試料の破断面はほとんど伸びずに破断した。[実施例20]重合充分に窒素置換した1000mlのオートクレーブにnヘプタン500mlを入れ、濃度1mol/リットルのトリイソブチルアルミニウム05ml、合成例6で得た固体触媒成分50mlZr原子000214mmol相当、比較例10で使用した第一工業製薬株製エパン720を、トルエン25mlとヘキサン25mlを加えて調整した2mg/ml溶液を1mlを投入し、水素で16kg/cm2Gに加圧し次いでエチレンで80kg/cm2Gに加圧して80°Cで重合を開始した。重合中は80kg/cm2Gに保つようにエチレンを添加し、50分間重合した。重合後、脱圧し窒素置換を行い、エチレン、水素を除去した。このオートクレーブに濃度10mol/リットルのトリイソブチルアルミニウム025ml025mmol、1ヘキセン27mlを投入し水素含量00994volのエチレン水素混合ガスで80kg/cm2Gに加圧し、80°Cで再度重合を開始した。重合中は80kg/cm2Gに保つようにエチレン混合ガスを添加し、70分間重合した。重合終了後脱暑し、メタノールを加えて触媒を失活させた後、ポリマーを濾過洗浄し真空下80°Cで12時間乾燥した。得られたポリマーは902gであった。この重合粒子100重量部に対して、実施例1で用いたのと同様の二次抗酸化剤、耐熱安定剤および塩酸吸収剤を同量部配合した。しかる後に東洋精機社製ラボプラストミルを用い、実施例1で用いたのと同様の設定温度、樹脂仕込み量、回転数および溶融時間条件で溶融混練後、取り出し20°C設定の冷却プレスでシートとし、これを適当な大きさに切断するなどして測定用試料とした。偏光顕微鏡観察において、10μmを超える連続した結晶構造は存在していない。140°Cデカンに可溶である。また、該試料を用いてプレスシートを作成して、物性を測定した。結果を表1~3および表6に示す。図32に示した80°C引張疲労測定から明らかなように、この試料は比較例記載の試料に比べて疲労強度が高い。なお、引張疲労測定後の試料の破断面はほとんど伸びずに破断した。[実施例21]充分に乾燥し、窒素置換された重合器にヘキサン1200リットルを入れ、トリイソブチルアルミニウムを650mmol、第一工業製薬株製エパン720を13g導入した後、重合器内の窒素を除去するためにエチレンにて加圧、脱圧を3回繰り返しおこなった。重合器内の温度を70°Cになるまで加温したところで、エチレンにて050MPaまで加圧し、さらに水素にて気相部の水素濃度が29molになるように加圧した。合成例5で得た固体触媒成分ωをZr原子に換算して16mmolを投入すると同時に、エチレンを30Nm3/hr、水素を02Nm3/hrの速度でフィードし、80°Cで重合を開始した。エチレンを連続的に供給し始めてからのエチレン供給積算量が52Nm3に達した後、エチレン、水素の供給を停止するとともに、脱圧し、窒素にてエチレン、水素を除去しながら系内の温度が55°Cまで降温した。系内のエチレン、水素を除去したのち、再び系内を70°Cまで加温し、1ヘキセンを195リットルを加えた後、エチレンにて035MPaまで加圧した。エチレンを24Nm3/hr、水素を10Nリットル/hrの速度でフィードし、80°Cで重合を再開した。エチレンを連続的に供給し始めてからのエチレン供給積算量が28Nm3に達した後、エチレン、水素の供給を停止するとともに、速やかに別の容器に重合スラリーを移送して、脱圧し、窒素にてエチレン、水素を除去しながらメタノールを20Nリットル/hrにて1時間フィードすることで触媒を失活させた。このとき、系内の温度は60°Cに保った。ポリマーは濾過によりヘキサンと分離し、過剰のヘキサンにて洗浄した後、3時間乾燥した。得られたポリマーは1025kgであった。次に該重合粒子100重量部に対して、実施例1で用いたのと同様の二次抗酸化剤、耐熱安定剤および塩酸吸収剤を同量部配合した。しかる後にプラコー社製単軸押出機スクリュー径65mm、L/D28、スクリーンメッシュ♯300×4枚を用い、設定温度200°C、樹脂押出量25kg/hrで造粒して測定用試料とした。偏光顕微鏡観察において、10μmを超える連続した結晶構造は存在していない。140°Cデカンに可溶である。また、該試料を用いてプレスシートを作成して、物性を測定した。結果を表1~3に示す。[実施例22]充分に乾燥し、窒素置換された重合器にヘキサン1200リットルを入れ、トリイソブチルアルミニウムを650mmol、第一工業製薬株製エパン720を13g導入した後、重合器内の窒素を除去するためにエチレンにて加圧、脱圧を3回繰り返しおこなった。重合器内の温度を70°Cになるまで加温したところで、エチレンにて050MPaまで加圧し、さらに水素にて気相部の水素濃度が28molになるように加圧した。合成例5で得た固体触媒成分ωをZr原子に換算して16mmolを投入すると同時に、エチレンを32Nm3/hr、水素を02Nm3/hrの速度でフィードし、80°Cで重合を開始した。エチレンを連続的に供給し始めてからのエチレン供給積算量が52Nm3に達した後、エチレン、水素の供給を停止するとともに、脱圧し、窒素にてエチレン、水素を除去しながら系内の温度が55°Cまで降温した。系内のエチレン、水素を除去したのち、再び系内を70°Cまで加温し、1ヘキセンを195リットルを加えた後、エチレンにて035MPaまで加圧した。エチレンを26Nm3/hr、水素を11Nリットル/hrの速度でフィードし、80°Cで重合を再開した。エチレンを連続的に供給し始めてからのエチレン供給積算量が23Nm3に達した後、エチレン、水素の供給を停止するとともに、速やかに別の容器に重合スラリーを移送して、脱圧し、窒素にてエチレン、水素を除去しながらメタノールを20Nリットル/hrにて1時間フィードすることで触媒を失活させた。このとき、系内の温度は60°Cに保った。ポリマーは濾過によりヘキサンと分離し、過剰のヘキサンにて洗浄した後、3時間乾燥した。得られたポリマーは995kgであった。次に該重合粒子100重量部に対して、実施例1で用いたのと同様の二次抗酸化剤、耐熱安定剤および塩酸吸収剤を同量部配合した。しかる後にプラコー社製単軸押出機スクリュー径65mm、L/D28、スクリーンメッシュ♯300×4枚を用い、設定温度200°C、樹脂押出量25kg/hrで造粒して測定用試料とした。偏光顕微鏡観察において、10μmを超える連続した結晶構造は存在していない。140°Cデカンに可溶である。また、該試料を用いてプレスシートを作成して、物性を測定した。結果を表1~3に示す。[実施例23]充分に乾燥し、窒素置換された重合器にヘキサン1200リットルを入れ、トリイソブチルアルミニウムを650mmol、第一工業製薬株製エパン720を13g導入した後、重合器内の窒素を除去するためにエチレンにて加圧、脱圧を3回繰り返しおこなった。重合器内の温度を70°Cになるまで加温したところで、エチレンにて050MPaまで加圧し、さらに水素にて気相部の水素濃度が29molになるように加圧した。合成例5で得た固体触媒成分ωをZr原子に換算して16mmolを投入すると同時に、エチレンを32Nm3/hr、水素を01Nm3/hrの速度でフィードし、80°Cで重合を開始した。エチレンを連続的に供給し始めてからのエチレン供給積算量が40Nm3に達した後、エチレン、水素の供給を停止するとともに、脱圧し、窒素にてエチレン、水素を除去しながら系内の温度が55°Cまで降温した。系内のエチレン、水素を除去したのち、再び系内を70°Cまで加温し、1ヘキセンを139リットルを加えた後、エチレンにて035MPaまで加圧した。エチレンを26Nm3/hr、水素を32Nリットル/hrの速度でフィードし、80°Cで重合を再開した。エチレンを連続的に供給し始めてからのエチレン供給積算量が33Nm3に達した後、エチレン、水素の供給を停止するとともに、速やかに別の容器に重合スラリーを移送して、脱圧し、窒素にてエチレン、水素を除去しながらメタノールを20Nリットル/hrにて1時間フィードすることで触媒を失活させた。このとき、系内の温度は60°Cに保った。ポリマーは濾過によりヘキサンと分離し、過剰のヘキサンにて洗浄した後、3時間乾燥した。得られたポリマーは910kgであった。次に該重合粒子100重量部に対して、実施例1で用いたのと同様の二次抗酸化剤、耐熱安定剤および塩酸吸収剤を同量部配合した。しかる後にプラコー社製単軸押出機スクリュー径65mm、L/D28、スクリーンメッシュ♯300×4枚を用い、設定温度200°C、樹脂押出量25kg/hrで造粒して測定用試料とした。偏光顕微鏡観察において、10μmを超える連続した結晶構造は存在していない。140°Cデカンに可溶である。また、該試料を用いてプレスシートを作成して、物性を測定した。結果を表1~3に示す。合成例7担持触媒の調製グローブボックス内にて、1リットルの四つ口フラスコにジpトリルメチレンシクロペンタジエニルオクタメチルオクタヒドロジベンゾフルオレニルジルコニウムジクロリドを018g秤量した。フラスコをグローブボックスから取り出し、トルエン46mlとMAO/SiO2のトルエンスラリー140mlを窒素下で加え、30分間攪拌し担持を行った。得られたジpトリルメチレンシクロペンタジエニルオクタメチルオクタヒドロジベンゾフルオレニルジルコニウムジクロリド/MAO/SiO2/トルエンスラリーはnヘプタンにて99置換を行い、最終的なスラリー量を450mlとし、固体触媒成分σを調製した。なお、この操作は室温で行った。[実施例24]エチレン重合内容量200リットルの攪拌機付きオートクレーブに、ヘプタン865リットル、トリイソブチルアルミニウム90mmol、前記で調製した固体触媒成分σ9gを装入した。内温を80°Cに保ち、エチレンと水素を装入し、内圧を06MPa/Gに保ち、重合を行った。装入したエチレン量は、137kgであった。引き続いて、重合槽内圧力を0MPa/Gまで脱圧し、窒素にて置換を行い、重合槽内の水素を除去した。次いで、1ヘキセン340mlを装入した。内温を65°Cに保ち、エチレンと水素を装入し、内圧を05MPa/Gに保ち、重合を行った。装入したエチレン量は、90kgであった。得られたポリエチレンスラリーを内容量500リットルの攪拌機付きオートクレーブに全量移液し、メタノールを107ml装入し、触媒の脱活を行った。このスラリーを攪拌機付きろ過乾燥機に移液し、ろ過を行った後、85°C、6時間真空乾燥し、ポリエチレンパウダーを得た。次にこの重合粒子100重量部に対して、実施例1で用いたのと同様の二次抗酸化剤、耐熱安定剤および塩酸吸収剤を同量部配合した。しかる後に東洋精機社製ラボプラストミルを用い、実施例1で用いたのと同様の設定温度、樹脂仕込み量、回転数および溶融時間条件で溶融混練後、取り出し20°C設定の冷却プレスでシートとし、これを適当な大きさに切断するなどして測定用試料とした。偏光顕微鏡観察において、10μmを超える連続した結晶構造は存在していない。140°Cデカンに可溶であった。また、該試料を用いてプレスシートを作成して、物性を測定した。結果を表1~3に示す。[実施例25]エチレン重合内容量200リットルの攪拌機付きオートクレーブに、ヘプタン865リットル、トリイソブチルアルミニウム90mmol、合成例7で調製した固体触媒成分σ9gを装入した。内温を80°Cに保ち、エチレンと水素を装入し、内圧を06MPa/Gに保ち、重合を行った。装入したエチレン量は、137kgであった。引き続いて、重合槽内圧力を0MPa/Gまで脱圧し、窒素にて置換を行い、重合槽内の水素を除去した。次いで、1ヘキセン473mlを装入した。内温を65°Cに保ち、エチレンと水素を装入し、内圧を05MPa/Gに保ち、重合を行った。装入したエチレン量は、90kgであった。得られたポリエチレンスラリーを内容量500リットルの攪拌機付きオートクレーブに全量移液し、メタノールを107ml装入し、触媒の脱活を行った。このスラリーを攪拌機付きろ過乾燥機に移液し、ろ過を行った後、85°C、6時間真空乾燥し、ポリエチレンパウダーを得た。次にこの重合粒子100重量部に対して、実施例1で用いたのと同様の二次抗酸化剤、耐熱安定剤および塩酸吸収剤を同量部配合した。しかる後に東洋精機社製ラボプラストミルを用い、実施例1で用いたのと同様の設定温度、樹脂仕込み量、回転数および溶融時間条件で溶融混練後、取り出し20°C設定の冷却プレスでシートとし、これを適当な大きさに切断するなどして測定用試料とした。偏光顕微鏡観察において、10μmを超える連続した結晶構造は存在していない。140°Cデカンに可溶である。また、該試料を用いてプレスシートを作成して、物性を測定した。結果を表1~3に示す。"