液体アルキレンオキシドと、1つ又は複数の活性水素原子を有する有機化合物並びにアルカリ金属水酸化物及びアルカリ金属アルコラートから選択される触媒を含む液体物質とを、a少なくとも1つの反応チューブを含む筒状のリアクターであって、前記チューブの内部に反応スペースを提供する、筒状のリアクター、及び、b外側チューブと、該外側チューブ内に長手方向に挿入される内側チューブとを含む環状ギャップリアクターであって、前記外側チューブ及び前記内側チューブは環状の反応ギャップを形成し、該環状の反応ギャップは、該反応ギャップの外側境界を形成する、前記外側チューブの内面と、該反応ギャップの内側境界を形成する、前記内側チューブの外面との間に延びる、環状ギャップリアクター、から選択されるリアクターにおいて連続的に反応させる方法であって、1前記リアクターへの液体アルキレンオキシドの供給を、単一の質量流量コントローラーによって制御し、前記液体アルキレンオキシドを、前記質量流量コントローラーを介して、液体アルキレンオキシドの供給源に接続されている単一の入口ソケットを介して前記リアクターa又はbに給送し、前記アルキレンオキシドは、前記反応スペース又は前記反応ギャップに入る前に、第1の分量及び第2の分量、また任意選択的には更なる分量に分けられ、2アルキレンオキシドの前記第1の分量は第1の位置において前記リアクターa又はbの前記反応スペース又は前記反応ギャップに入り、3前記液体有機物質は、前記第1の位置に位置するか又は該第1の位置の下流に位置する、前記リアクターの第2の位置において、前記筒状のリアクターaの前記反応スペースの内部、又は前記環状ギャップリアクターbの前記反応ギャップの内部に供給され、前記液体アルキレンオキシドと混ぜられて、前記リアクターの端部に向かって下流へ移動する液体反応混合物を形成し、4前記液体アルキレンオキシドは、前記第1の位置において、また該位置において前記反応スペース又は前記反応ギャップの断面積全体にわたって前記リアクターに入り、5アルキレンオキシドの前記第2の分量及び任意選択的には前記更なる分量は、前記第1の位置又は該第1の位置の上流において分けられ、チューブリアクターaの場合にはアルキレンオキシドの各分量用の別個のチューブを通して、又は環状ギャップリアクターbの場合には別個の二重チューブそれぞれを通して、前記第1の位置から第3の位置へ導かれ、またアルキレンオキシドの更なる分量が分けられるとき、前記反応スペース若しくは前記反応ギャップ内の更なる位置へ導かれ、前記チューブ又は前記二重チューブは前記反応スペース又は前記反応ギャップに挿入され、前記第1の位置から前記リアクタースペース又は前記リアクターギャップそれぞれの前記第3の位置若しくは前記更なる位置へ延び、前記反応チューブの内径又は前記反応ギャップの外側境界よりも小さい直径を有し、したがって液体アルキレンオキシドは、一方では前記チューブ又は前記二重チューブそれぞれの外面と、他方では前記反応チューブの内面又は前記反応ギャップの外側境界それぞれとの間の反応スペースを出て、6前記第3の位置及び任意選択的な前記更なる位置は、前記第2の位置の下流に位置し、該第2の位置から、また前記リアクターにチャージする流れ方向において互いから或る距離を有し、7液体アルキレンオキシドの前記第2の分量及び任意選択的な前記更なる分量は、前記第3の位置及び前記任意選択的な更なる位置において前記リアクターの前記反応スペース又は前記反応ギャップに入り、前記リアクターの端部へ下流に向かいながら前記液体反応混合物と混ぜられて該液体反応混合物と反応し、8前記リアクターの内圧は、該リアクターに入るアルキレンオキシドが気化しない圧力レベルに保たれる、方法。前記アルキレンオキシドが前記第1の分量及び前記第2の分量にのみ分けられる、請求項1に記載の方法。前記反応混合物の温度が、好適な温度の液体調節媒体を、前記リアクターの長手方向に、前記筒状のリアクターaの前記反応チューブ複数の場合もある又は前記環状ギャップリアクターbの前記外側チューブ及び前記内側チューブに連続的に取り付けられる2つ以上の、より好ましくは3つの別個の調節ジャケットを通して搬送することによって制御され、前記調節ジャケットのうちの第1の調節ジャケットが、前記第2の位置と前記第3の位置との間の位置に部分的に又は完全に位置付けられ、第2の調節ジャケットが、前記第1の調節ジャケットの直後に、前記第3の位置の後に部分的に又は完全に位置付けられ、任意選択的な第3の調節ジャケット及び更なる調節ジャケットが前記第2の調節ジャケットの後に連続的に続く、請求項2に記載の方法。前記液体アルキレンオキシドと前記液体物質との混合が、前記第2の位置に位置付けられる1つ又は複数の静的混合要素によって、また任意選択的には前記反応スペース若しくは前記反応ギャップ内の前記第2の位置と前記第3の位置との間に位置付けられる1つ又は複数の更なる静的混合要素によって更にサポートされ、及び/又は、前記液体アルキレンオキシドと、前記リアクター内の前記第2の位置と前記第3の位置との間に形成される前記液体反応物質との混合が、前記反応スペース若しくは前記反応ギャップ内の前記第3の位置、及び/又は該第3の位置の下流に位置付けられる1つ又は複数の静的混合要素によって更にサポートされる、請求項2又は3に記載の方法。前記リアクター内の前記反応混合物の温度が、140°C~250°C、好ましくは170°C~220°Cに維持される、請求項2~4のいずれか一項に記載の方法。前記反応混合物が、前記リアクターを出る前に付加的な後反応ゾーンを通る、請求項3~5のいずれか一項に記載の方法。前記リアクターを出る前記材料の残留アルキレンオキシド含量が5ppm未満、好ましくは1ppm未満である、請求項2~6のいずれか一項に記載の方法。前記液体有機物質を前記筒状のリアクターaの前記反応スペースの内部へ、又は前記環状ギャップリアクターbの前記反応ギャップの内部へ給送してアルキレンオキシドと混合するのにリングスリットノズルを用いる、請求項1~7のいずれか一項に記載の方法。請求項2、3、4、5、6、7及び8の全ての特徴の組み合わせを含む方法。前記液体物質と反応する液体アルキレンオキシドの総量が、前記第1の位置において前記アルキレンオキシドの50~95が前記第1の位置において前記反応スペース又は前記反応ギャップに入り、100までの残りが前記第3の位置に導かれ、該第3の位置において前記反応スペース又は前記反応ギャップに入り、該位置の上流で形成される前記反応混合物と反応するように分けられる、請求項2~9のいずれか一項に記載の方法。前記リアクターが、チューブリアクターa、特に、複数の反応チューブを含むチューブリアクターである、請求項2~10のいずれか一項に記載の方法。前記リアクターが環状ギャップリアクターbである、請求項2~10のいずれか一項に記載の方法。前記液体物質と反応する液体アルキレンオキシドの総量が、前記第1の位置において該アルキレンオキシドの10~90が挿入される二重チューブの外面から前記反応ギャップの外側境界まで延びる環状の断面I、及び前記挿入される二重チューブの内面から前記反応ギャップの内側境界まで延びる環状の断面IIを介して前記反応ギャップに入り、100までの残りが前記二重チューブを通して前記第3の位置に導かれ、該第3の位置において前記反応ギャップに入り、該位置の上流で形成される前記反応混合物と反応するように分けられる、請求項12に記載の方法。前記反応ギャップ内に挿入される前記二重チューブが、該反応ギャップの長さの4~70の長さを有する、請求項12又は13に記載の方法。前記リアクターが筒状のリアクターaであり、該リアクターの前記反応チューブ複数の場合もあるに挿入される前記チューブ複数の場合もあるは、前記反応チューブ複数の場合もあるの長さの10~50の長さを有する、請求項2~11のいずれか一項に記載の方法。前記リアクターの内圧は20bar~70barである、請求項1~15のいずれか一項に記載の方法。前記液体アルキレンオキシドを、前記リアクター内に給送する前に20°C~60°Cの温度に予熱する、請求項1~16のいずれか一項に記載の方法。請求項2、3、4、5、6、7及び8の全ての特徴の組み合わせを含む、請求項10~17のいずれか一項に記載の方法。液体アルキレンオキシドと、1つ又は複数の活性水素原子を有する有機化合物並びにアルカリ金属水酸化物及びアルカリ金属アルコラートから選択される触媒を含む液体物質とを連続的に反応させる装置であって、a少なくとも1つの反応チューブを含む筒状のリアクターであって、前記チューブの内部に反応スペースを提供する、筒状のリアクター、及び、b外側チューブと、該外側チューブ内に長手方向に挿入される内側チューブとを含む環状ギャップリアクターであって、前記外側チューブ及び前記内側チューブは環状の反応ギャップを形成し、該環状の反応ギャップは、該反応ギャップの外側境界を形成する、前記外側チューブの内面と、該反応ギャップの内側境界を形成する、前記内側チューブの外面との間に延びる、環状ギャップリアクター、から選択されるリアクターと、単一の質量流量コントローラーを介して、前記アルキレンオキシドのための前記筒状のリアクターa又は前記環状ギャップリアクターbの単一の入口ソケットへの前記アルキレンオキシドの管路に接続されている液体アルキレンオキシドの供給源と、を備え、前記リアクターは、1前記リアクターヘッドにある、前記チューブリアクターaの前記少なくとも1つの反応チューブの前記反応スペースへの、又は前記環状ギャップリアクターbの前記反応ギャップへの前記アルキレンオキシドの入口であって、前記反応スペース又は前記反応ギャップの第1の位置において該反応スペース又は該反応ギャップの断面積全体にわたって延びる、入口と、2前記液体物質を前記筒状のリアクターaの前記少なくとも1つの反応チューブの内部に給送するとともに、前記液体物質を、前記反応チューブ内に位置するアルキレンオキシドと混合する、前記反応スペースの前記第1の位置又は該第1の位置の下流の第2の位置に位置付けられているリングスリットノズル、又は、前記液体物質を前記反応ギャップの前記第1の位置又は該第1の位置の下流の第2の位置において前記環状ギャップリアクターbの前記反応ギャップの内部に給送するとともに、前記液体物質をアルキレンオキシドと混合する2つのリングスリットノズルであって、一方のリングスリットノズルは前記外側チューブ内に位置付けられ、他方のリングスリットノズルは前記内側チューブ内に位置付けられ、前記反応ギャップの境界を形成する、2つのリングスリットノズルと、4筒状のリアクターaの場合に前記少なくとも1つの反応チューブのそれぞれに挿入される第1のチューブ、又は環状ギャップリアクターbの場合に前記反応ギャップに挿入される第1の二重チューブであって、前記第1の位置又は該第1の位置の上流の位置から、該リアクターの、前記反応生成物の前記出口の方向に、前記第1の位置及び前記第2の位置から或る距離を有する前記反応スペース又は前記反応ギャップ内の第3の位置まで延びる、第1のチューブ又は第1の二重チューブ、及び筒状のリアクターaの場合に前記少なくとも1つの反応チューブのそれぞれに挿入される任意選択的な更なるチューブ、又は環状ギャップリアクターbの場合に前記反応ギャップに挿入される更なる二重チューブであって、該更なるチューブ又は該更なる二重チューブは、前記第1の位置又は該第1の位置の上流の位置から、該リアクターの、前記反応生成物の前記出口の方向に、前記第3の位置から、また該リアクターにチャージする流れ方向において互いから或る距離を有する前記反応スペース又は前記反応ギャップ内の他の位置まで延び、前記第1のチューブ及び前記任意選択的な更なるチューブは、液体アルキレンオキシドを前記第1の位置から前記第3の位置及び前記他の位置まで導き、該位置において前記反応スペース又は前記反応ギャップへ吐出し、前記第1のチューブ及び前記任意選択的な更なるチューブ複数の場合もある又は前記二重チューブ複数の場合もあるは、前記反応チューブの内径又は前記反応ギャップの外側境界よりも小さい直径を有し、したがって液体アルキレンオキシドは、一方では各チューブ又は二重チューブそれぞれの外面と、他方では前記反応チューブの内面又は前記反応ギャップの外側境界それぞれとの間の反応スペースを出る、第1のチューブ又は第1の二重チューブ、及び任意選択的な更なるチューブ又は更なる二重チューブと、4好ましくは、前記液体アルキレンオキシドと前記液体物質との混合をサポートする、前記第2の位置に位置付けられる1つ又は複数の静的混合要素、及び任意選択的には、前記反応スペース若しくは前記反応ギャップ内の前記第2の位置と前記第3の位置との間に位置付けられる1つ又は複数の更なる静的混合要素、及び/又は、前記液体アルキレンオキシドと、該リアクター内の前記第2の位置と前記第3の位置との間に形成される前記液体反応混合物との混合をサポートする、前記反応スペース若しくは前記反応ギャップ内の前記第3の位置及び/又は該第3の位置の下流に位置付けられる1つ又は複数の静的混合要素と、5好ましくは、該リアクターの長手方向に、前記筒状のリアクターaの前記反応チューブ複数の場合もある又は前記環状ギャップリアクターbの前記外側チューブ及び前記内側チューブに連続的に取り付けられる2つ以上の、より好ましくは3つの別個の調節ジャケットであって、該調節ジャケットのうちの第1の調節ジャケットが、前記第2の位置と前記第3の位置との間の位置に部分的に又は完全に位置付けられ、第2の調節ジャケットが、前記第1の調節ジャケットの直後に、前記第3の位置の後に部分的に又は完全に位置付けられ、任意選択的な第3の調節ジャケット及び更なる調節ジャケットが前記第2の調節ジャケットの後に連続的に続く、調節ジャケットと、6全ての前記他の位置から下流の、前記反応スペース又は前記反応ギャップ内の位置にある前記反応生成物の出口と、を備える、装置。筒状のリアクターaの場合にはシングルチューブが前記少なくとも1つの反応チューブのそれぞれに挿入され、又は環状ギャップリアクターbの場合には単一の二重チューブが前記反応ギャップに挿入される、請求項19に記載の装置。前記別個の調節ジャケットを3つ含む、請求項20に記載の装置。前記筒状のリアクターa又は前記環状ギャップリアクターbは、筒状のリアクターの場合には前記反応チューブと前記反応生成物の前記出口との間に位置付けられ、又は環状ギャップリアクターbの場合には、前記触媒された液体原材料の入口と、前記リアクターの前記出口の方向における、前記リアクターに取り付けられる前記調節ジャケットのうちの最後の調節ジャケットの端部との間の前記メイン反応スペースに続く前記リアクターのゾーンに位置付けられる、付加的な後反応スペースを含む、請求項21に記載の装置。付加的な後反応スペースを含む環状ギャップリアクターbであって、前記環状ギャップの内幅は前記メイン反応ギャップの内幅よりも大きい、環状ギャップリアクターbを含む、請求項19~22のいずれか一項に記載の装置。前記シングルチューブ又は前記二重チューブの断面積が、該断面積と、前記第1の位置における前記反応スペース又は前記反応ギャップの断面積との和の50~5である、請求項20~23のいずれか一項に記載の装置。前記リアクターは環状ギャップリアクターであり、前記第1の位置における前記単一の挿入される二重チューブの環状の断面積が、該断面積と、前記挿入される二重チューブの外面から前記反応ギャップの外側境界まで延びる前記環状の断面積Iと、前記反応ギャップの内側境界から挿入される二重チューブの内面まで延びる前記環状の断面積IIとの和の90~10である、請求項20~23のいずれか一項に記載の装置。前記反応ギャップ内に挿入される前記二重チューブが、該反応ギャップの長さの4~70の長さを有する、請求項25に記載の装置。前記リアクターは筒状のリアクターaである、請求項19~22のいずれか一項に記載の装置。前記リアクターの前記反応チューブ複数の場合もあるに挿入される前記チューブ複数の場合もあるが、前記反応チューブ複数の場合もあるの長さの10~50の長さを有する、請求項27に記載の装置。5メートル~25メートル、好ましくは5メートル~15メートルの全長を有するリアクターを備える、請求項19~28のいずれか一項に記載の装置。前記筒状のリアクターa又は前記環状ギャップリアクターbの前記アルキレンオキシドの前記単一の入口ソケットへの液体アルキレンオキシドの前記供給源が、液体エチレンオキシドの供給源、液体プロピレンオキシドの供給源、又は液体エチレンオキシドと液体プロピレンオキシドとの混合物の供給源である、請求項19~29のいずれか一項に記載の装置。本発明による装置は、その最も包括的な形態では、液体アルキレンオキシドの供給源を備え、この供給源は、上記アルキレンオキシドの管路によって、また単一の質量流量コントローラーを介して、リアクターヘッド付近に位置付けられるリアクターへのアルキレンオキシドの単一の入口ソケットに接続される。上記入口ソケットに接続されているとともに反応スペース又は反応ギャップの断面積全体にわたって延びる、リアクタースペース又はリアクターギャップへの液体アルキレンオキシドの入口アルキレンオキシドのメイン入口は、アルキレンオキシドと反応する触媒された液体原材料のリアクタースペース若しくはギャップの入口に、又はこの入口の上流に位置付けられる。アルキレンオキシドの上記メイン入口と液体化合物の入口との間の距離は重要ではないが、やや小さいか又は更にはゼロであることが好ましく、それによって、アルキレンオキシドと上記原材料とが反応するゾーンは、可能な限りリアクターの長さにわたって延びる。リアクターへの更なるアルキレンオキシドの供給は、筒状のリアクターの反応チューブ単数又は複数に挿入され、反応チューブ複数の場合もあるよりも直径が小さい1つのチューブ、若しくは任意選択的には複数のチューブにわたって、又は環状ギャップリアクターの場合には環状ギャップに挿入される1つの二重チューブ、若しくは任意選択的には複数の二重チューブにわたって行われる。2つ以上のインサートチューブ又は二重チューブを用いる場合、これらのチューブ又は二重チューブは好ましくは同心であり、異なるチューブ又は二重チューブの外径はそれぞれのチューブの長さの増大とともに縮小する。これらの挿入されるチューブ複数の場合もある又は二重チューブ複数の場合もあるは、これらのチューブ又は二重チューブへの液体アルキレンオキシドの入口も、リアクターの反応スペース又は反応ギャップへの触媒された液体原材料の入口に、又は好ましくはこの入口の上流に位置付けられ、好ましくはアルキレンオキシドのメイン入口と一致するが、一方でそれらの出口は触媒された原材料の入口の下流に位置付けられ、それによって、未反応のfreshアルキレンオキシドが、これらのチューブの出口において、触媒された原材料の少なくとも部分的に反応した混合物に、またアルキレンオキシドのメイン入口において、及び任意の直前に終端する任意選択的に存在するインサートチューブ又は二重チューブの出口において上流の反応スペース又は反応ギャップに既に供給されたアルキレンオキシドに供給されるように、配置される。このリアクター設計は、アルキレンオキシドの添加を自動分配selfportionedすることを可能にし、この理由は、反応スペース又は反応ギャップ内の異なる供給地点において反応生成量に供給されるアルキレンオキシドの量の分散が、最も小さい直径のインサートチューブの断面と、インサートチューブ及びその隣接するより大きいインサートチューブすなわち筒状のリアクターの場合には反応チューブ自体のそれぞれの間の環状の断面との比によって、又は、挿入される二重チューブの環状の断面と、挿入される二重チューブ間の全ての環状の断面、環状ギャップの内側境界とインサート二重チューブの最も小さい内径との間の環状の断面、及びインサート二重チューブの最も大きい直径とリアクターの環状ギャップの外側境界との間の環状の断面の和に相当する面積との比によって規定されるためである。したがって、リアクターへのアルキレンオキシドの添加を制御するには好適に選択された寸法のインサートチューブ又は二重チューブを選択すれば十分であり、それによって、アルキレンオキシドの高価な質量流量コントローラーは各入口地点には必要ではなく、リアクターに供給されるアルキレンオキシドの全体量の制御に1つのみの質量流量コントローラーが必要である。本発明による挿入されるチューブ複数の場合もある又は二重チューブ複数の場合もあるによる反応スペース又は反応ギャップ内の更なる位置へのアルキレンオキシドの分散は、アルキレンオキシドの供給を、液体アルキレンオキシドをリアクターヘッド内のアルキレンオキシドのメイン入口に送達する単一のポンプによって行うことができることを可能にする。触媒された原材料、及び任意選択的にはアルキレンオキシドは、リアクターに入る前に熱交換器内で予熱することができるため、リアクターの容積全体は、反応にのみ用いられる予熱には用いられない。触媒された原材料の好適な予熱温度は、例えば100°C~180°Cの範囲であり、アルキレンオキシドについては例えば20°C~60°Cの範囲である。他方で、インサートチューブ又は二重チューブを通って流れる液体アルキレンオキシドは、いずれの場合も、反応ゾーン内に位置付けられるこれらのチューブ又は二重チューブに向かいながら予熱されるため、既に部分的にアルコキシル化されており、したがって反応性が低くなっている材料と、このアルキレンオキシドとの更なる反応を簡単に高めることができる。同時に、インサートチューブ内のより低温のアルキレンオキシドが、反応混合物からの反応熱の除去をサポートする。反応スペース又は反応ギャップ内のやや乱流の流れによって、アルキレンオキシドは、本発明に従って液体形態で供給されるときに、通常は、触媒された原材料と接触すると即座に混合される。本発明による方法の特に好ましい実施形態では、液体有機物質を上記筒状のリアクターaの反応スペースの内部に、又は上記環状ギャップリアクターbの反応ギャップの内部に給送するために、リングスリットノズルが用いられる。この技法は、反応スペース又は反応ギャップ内に注入される触媒された液体原材料の、アルキレンオキシドとの混合の効率及び速度を大幅に更に高める。さらに、アルキレンオキシドと、原材料、又は反応スペース若しくは反応ギャップへのアルキレンオキシドの入口において部分的に反応した生成量、又は反応生成量のリアクターの出口に向かう経路に沿った部分的に反応した生成量との混合をサポートし、高め、かつ更に加速させるために、固定すなわち静止している本明細書では同義的に用いられる混合要素が好ましくは用いられる。静的ミキサーは約50年前から知られているとともに使用されており、2つの流体材料、最も一般的には液体を混合するデバイスである。このデバイスは、ハウジング、例えばチューブ内に収容される混合要素からなる。これらは、約6mmの直径から数センチメートルの直径まで、サイズを変えることができる。静的ミキサー要素は、例えば金属から作製される一連のバッフルからなる。静的ミキサー構成部材を構成する典型的な材料は、例えばステンレス鋼を含む。例えば、液体の2つの流れが静的ミキサーシステム内に送達される。これらの流れがミキサーを通って移動すると、移動しない固定混合要素が材料を連続的にブレンドする。混合は、流体の特性、チューブの内径、要素の数及び混合要素の設計のような変数に依存する。静的ミキサーシステムはまた、例えば、RobbinsMyersInc又はSulzerChemtechLtd例えばSulzer社のSMXミキサーSulzerTechnicalReview2320092325を参照されたいから市販されている。静的混合要素は、本発明によると、好ましくは、触媒された原材料が反応スペース又は反応ギャップ内に注入される上記第2の位置に位置付けられる。任意選択的には、1つ又は複数の更なる静的混合要素が、液体アルキレンオキシドと触媒された液体原材料との混合及び反応をサポートするために、反応スペース又は反応ギャップ内の上記第2の位置と、液体アルキレンオキシドの第2の分量がリアクター内に給送される上述した第3の位置との間に位置付けられる。さらに、1つ又は複数の静的混合要素を、液体アルキレンオキシドと、上記第2の位置と上記第3の位置との間で形成される液体反応混合物との混合をサポートするために、反応スペース若しくは反応ギャップ内の上記第3の位置及び/又は上記第3の位置の下流に、及び/又は、更なる液体アルキレンオキシドが反応混合物に添加されるリアクター内の任意選択的な更なる位置に、若しくは更なる位置の下流に位置付けることができる。インサートチューブ又は二重チューブの長さによって、1つの反応ゾーン内で達成される反応の程度が決まり、すなわち、概して、インサートチューブ又は二重チューブが短いほど、それぞれのチューブ又は二重チューブが横切るリアクターの反応スペース又は反応ギャップのゾーンにおいて生じる反応の程度が小さくなり、インサートチューブ又は二重チューブが長いほど、上記チューブ又は二重チューブ後で残りの転化が生じる。リアクタースペース又はリアクターギャップの全長の好ましい基準値は、約2メートル~約25メートル、好ましくは約5メートル~10メートルの範囲であるが、当然ながら或る特定の場合には異なるものとすることができる。インサートチューブ又は二重チューブの長さの好ましい基準値は、反応スペース又は反応ギャップの全長の約4パーセント~約90パーセントの範囲である。好ましくは、リアクターには、2つ以上の、より好ましくは3つの別個の調節ジャケット、すなわち冷却又は加熱ジャケットが更に備わっており、これらは、リアクターの長手方向に、上記筒状のリアクターaの反応チューブ複数の場合もある、又は環状ギャップリアクターbの外側チューブ及び内側チューブに連続的に取り付けられ、上記調節ジャケットのうちの第1の調節ジャケットが、例えば上記第2の位置と上記第3の位置との間の位置に部分的に又は完全に位置付けられ、第2の調節ジャケットが、上記第1の調節ジャケットの直後に、上記第3の位置の後に部分的に又は完全に位置付けられ、任意選択的な第3の調節ジャケット及び更なる調節ジャケットが上記第2の調節ジャケットの後に連続して続く。このように、反応混合物の温度を、上記2つの、又は任意選択的には3つ以上の別個の調節ジャケット内に存在する好適な温度の液体冷却媒体又は加熱媒体によって独立して、反応混合物のいかなる局所的な過熱も回避し、他方では可能な限り完全なアルキレンオキシドの反応を達成するように制御することが可能である。好ましくは、異なるセクション内の冷却/加熱媒体の温度は、リアクター内の反応混合物の温度をこの反応に好ましいレベル、すなわち140°C~250°Cに、より好ましくは170°C~220°Cに維持するために好適に調整される。示したように、異なる調節ゾーンにおいて反応混合物を加熱するか又は冷却することが必要であり得る。本発明による方法の更に好ましい実施形態では、反応混合物は、リアクターを出る前に、筒状のリアクターの場合は反応チューブの後に、又は環状ギャップリアクターbの場合はメイン反応ゾーンに続くリアクターのゾーン内の上記環状反応ギャップの後に位置付けられる付加的な後反応ゾーン又は後反応スペースを通り、この場合、環状ギャップは好ましくは上記メイン反応ギャップよりも大きい内幅を有する。後反応ゾーンの存在によって、アルキレンオキシドの最終転化率を大幅に高めることができるため、未反応のアルキレンオキシドの残留含量が例えば5ppm未満、又は更には1ppm未満である最終生成物を容易に達成することができる。後反応スペースは好ましくは、リアクター投入物アルキレンオキシド有機原材料の総量の0.5~5の容積を有する。筒状のリアクターの場合、メイン反応ゾーンの長さは、反応スペースへの触媒された液体原材料の入口の位置と反応チューブ端部との間の距離に相当するものとみなすことができる。環状ギャップリアクターの場合、メイン反応ゾーンの長さは、後反応ゾーンが増大した内幅を有する場合には、反応ギャップへの触媒された液体原材料の入口の位置と、環状ギャップの増大した内幅のゾーンの始点との間の距離に相当するものとみなすことができる。環状ギャップの内幅が後反応ゾーンにおいて増大せず、それによって、メイン反応ゾーンから後反応ゾーンへの切り替わりが目に見えない場合、メイン反応ゾーンの長さは、本発明では、反応ギャップへの触媒された液体原材料の入口の位置と、リアクターの出口の方向における、リアクターに取り付けられる上述した調節ジャケットのうちの最後の調節ジャケットの端部との間の距離に相当するものとみなすことができる。本発明による方法の好ましい特定の一実施形態は、a少なくとも1つの反応チューブを含む筒状のリアクターであって、チューブの内部に反応スペースを提供する、筒状のリアクター、及び、b外側チューブと、この外側チューブ内に長手方向に挿入される内側チューブとを含む環状ギャップリアクターであって、外側チューブ及び内側チューブは環状の反応ギャップを形成し、環状の反応ギャップは、反応ギャップの外側境界を形成する、外側チューブの内面と、反応ギャップの内側境界を形成する、内側チューブの外面との間に延びる、環状ギャップリアクター、から選択されるリアクターにおいて行われ、1リアクターへの液体アルキレンオキシドの供給を、単一の質量流量コントローラーによって制御し、液体アルキレンオキシドを、質量流量コントローラーを介して、液体アルキレンオキシドの供給源に接続されている単一の入口ソケットを介してリアクターa又はbに給送し、アルキレンオキシドは、反応スペース又は反応ギャップに入る前に、第1の分量及び第2の分量に分けられ、2アルキレンオキシドの第1の分量は第1の位置においてリアクターa又はbの反応スペース又は反応ギャップに入り、3液体有機物質は、反応スペースの上記第1の位置又は第1の位置の下流の第2の位置において上記反応チューブのそれぞれに位置付けられている、上記液体物質筒状のリアクターaの少なくとも1つの反応チューブの内部に給送するとともに、液体物質をアルキレンオキシドと混合するリングスリットを介して、又は、上記液体物質を上記環状ギャップリアクターbの反応ギャップの内部に給送するとともに、液体物質をアルキレンオキシドと混合する2つのリングスリットノズルであって、一方のリングスリットノズルは外側チューブ内に位置付けられ、他方のリングスリットノズルは内側チューブ内に位置付けられる、反応ギャップの境界を形成する2つのリングスリットノズルを介して、上記第1の位置に位置するか又は第1の位置の下流に位置する、リアクターの第2の位置において上記筒状のリアクターaの反応スペースの内部に供給され、液体アルキレンオキシドと混ぜられて、リアクターの端部に向かって下流へ移動する液体反応混合物を形成し、4液体アルキレンオキシドは、上記第1の位置において、また上記位置において反応スペース又は反応ギャップの断面積全体にわたってリアクターに入り、5アルキレンオキシドの第2の分量は、第1の位置又は第1の位置の上流において分けられ、チューブリアクターaの場合にはチューブを通して、又は環状ギャップリアクターbの場合には二重チューブそれぞれを通して、反応スペース若しくは反応ギャップ内の第1の位置から第3の位置へ導かれ、チューブ又は二重チューブは反応スペース又は反応ギャップに挿入され、第1の位置からリアクタースペース又はギャップそれぞれの第3の位置へ延び、反応チューブの内径又は反応ギャップの外側境界よりも小さい直径を有し、したがって液体アルキレンオキシドは、一方ではチューブ又は二重チューブそれぞれの外面と、他方では反応チューブの内面又は反応ギャップの外側境界それぞれとの間の反応スペースを出て、6上記第3の位置は、リアクターにチャージする流れ方向において上記第2の位置の下流に位置し、7液体アルキレンオキシドの上記第2の分量は、第3の位置においてリアクターの反応スペース又は反応ギャップに入り、リアクターの端部へ下流に向かいながら上記液体反応混合物と混ぜられて液体反応混合物と反応し、この場合、反応生成物の出口を通って出て、8リアクターの内圧は、リアクターに入るアルキレンオキシドが気化しない圧力レベル、特に約20bar~70barに保たれる。上述した方法の特徴に関して、9反応混合物の温度が、本発明による方法の上記特定の好ましい実施形態では、好適な温度の液体調節媒体を、リアクターの長手方向に、上記筒状のリアクターaの反応チューブ複数の場合もある又は環状ギャップリアクターbの外側チューブ及び内側チューブに連続的に取り付けられる2つ又は3つの別個の調節ジャケットを通して搬送することによって制御され、上記調節ジャケットのうちの第1の調節ジャケットが、上記第2の位置と上記第3の位置との間の位置に部分的に又は完全に位置付けられ、第2の調節ジャケットが、上記第1の調節ジャケットの直後に、上記第3の位置の後に部分的に又は完全に位置付けられ、任意選択的な第3の調節ジャケットが上記第2の調節ジャケットの後に連続して続き、10液体アルキレンオキシドと上記液体物質との混合が、上記第2の位置に位置付けられる1つ又は複数の静的混合要素、また任意選択的には反応スペース若しくは反応ギャップ内の上記第2の位置と上記第3の位置との間に位置付けられる1つ又は複数の更なる静的混合要素によって更にサポートされ、及び/又は、液体アルキレンオキシドと、リアクター内の上記第2の位置と上記第3の位置との間に形成される上記液体反応混合物との混合が、反応スペース若しくは反応ギャップ内の上記第3の位置、及び/又は上記第3の位置の下流に位置付けられる1つ又は複数の静的混合要素によって更にサポートされ、11リアクター内の反応混合物の温度が、140°C~250°C、好ましくは170°C~220°Cに維持され、12反応混合物が、リアクターを出る前に、筒状のリアクターの場合は反応チューブの後に、又は環状ギャップリアクターbの場合はメイン反応ギャップに続くリアクターのゾーン内の上記環状反応ギャップの後に位置付けられる付加的な後反応スペースを通り、この場合、環状ギャップは上記メイン反応ギャップよりも大きい内幅を有し、13リアクターを出る材料の残留アルキレンオキシド含量が好ましくは1ppm未満である。本発明の好ましい実施形態は、シングルインサートチューブ又は二重チューブを用い、上記シングルチューブ又は二重チューブの断面積は、この断面積、及び第1の位置における反応スペース又は反応ギャップの断面積の和の50~5である。様々な有機材料を、有利には、本発明の方法に従ってアルキレンオキシドと反応させることができる。特に、第一級直鎖アルコール又は分岐脂肪族アルコール、例えばLorol例えばLorolC12~C14の名称で販売されている脂肪族アルコール及び合成チーグラーアルコールのような、天然の油又は脂肪から作られる直鎖天然アルコール、特に、CondeaAlfol12~16として販売されているC12~C16の脂肪族アルコールのようなエチレンから作られる直鎖アルコール、及びオキソアルコール通常は合成ガスとして組み合わせられる、一酸化炭素CO及び水素をオレフィンに添加し、ヒドロホルミル化反応を用いてアルデヒドを得て、次にこのアルデヒドを水素化することによって調製されるアルコール、例えばn-ブタノール、2-エチルヘキサノール又はイソノニルアルコールをアルコキシル化することができる。獣脂脂肪族アルコール等の不飽和脂肪族アルコールもアルコキシル化することができる。第二級アルコールはごく稀にしか用いられない。さらに、分岐アルキル鎖を有するn-アルキルフェノール又はアルキルフェノール、例えばオクチルフェノール、ノニルフェノール、トリブチルフェノール、脂肪酸、脂肪酸アルカノールアミド、脂肪族アミン、ヒマシ油等の天然油を含有するヒドロキシ脂肪酸、及びポリヒドロキシ化合物からの脂肪酸エステルを出発材料として用いることができる。触媒された原材料の製造は好ましくは連続的に行われる。液体化合物の一部を、アルコキシル化のために、好ましくは薄膜蒸発器内で水性アルカリ金属水酸化物溶液又はアルカリ金属アルコラートのアルコール溶液と予め混合する。アルカリ金属水酸化物溶液からの水及び反応水を高温において真空下で除去する。同様に、アルカリアルコラート溶液からのアルコール及びアルコラート形成中に生成された更なるアルコールを高温において真空下で除去し、0.05重量未満にする。したがって、ポリグリコール又はアルキルポリグリコールの形成が最小限に抑えられる。次に、この予混合物を、触媒された原材料が約0.1mol~1molの触媒を含有するように液体化合物の残りと混合する。触媒された原材料は、この材料の熱損失を回避するためにリアクター内へ即座に給送して、アルキレンオキシドと反応させることができる。本発明の場合に好ましいアルキレンオキシドは、エチレンオキシド、プロピレンオキシド及びそれらの混合物である。本発明の特定の実施形態では、最高9molのエチレンオキシドEO等andmoreと反応するアルキルフェノール、例えば約7molのエチレンオキシドと反応する例えば3mol~9molのトリブチルフェノール、及び例えば2mol~3molのエチレンオキシドと反応する天然及び合成の第一級脂肪族アルコールが生成され、この生成物は、更なるスルホン化のために産業的実施において頻繁に用いられる。この後者の生成物は、世界的にエトキシル化物質の主要な量を占めるものであり、SO3によるエーテル硫酸塩ラウリルエーテル硫酸塩、2mol~molのEOを含むLESC12~C14、アルコールエーテル硫酸塩、2mol~3molのEOを含むAESC12~C14/15への後続のスルホン化によって生成される。これらのエーテル硫酸塩は、例えば家庭用品、パーソナルケア製品、化粧品、液体食器洗剤、シャンプー及びバブルバスにおいて用いられている。そのようなスルホン化された陰イオン界面活性剤の世界的な1年間の総生産量は、約4000000トンである。さらに、例えばジメチル脂肪族アルキルアミン塩酸塩を、例えば0.9molのエチレンオキシドによってアルコキシル化することができる。この場合、アルコキシル化に用いられるエチレンオキシドのモル量が低いほど、反応の熱も少なくなるため、本発明の方法によるアルコキシル化を行うのが特に容易である。当然ながら、原材料の塩化物イオンに耐性があるリアクターの好適な構成材料を選択する必要があることが明らかである。本発明によるアルコキシル化方法の結果として、概して、特に狭い分子量分布を有するアルコキシル化生成物が得られ、これは、更により広い範囲の分子量分布を有する生成物が得られる、セミバッチのリアクターが用いられる方法とは対照的である。本発明において特に好ましいのは、筒状のリアクターの使用であり、この理由は、この設計が一般に機械的により安定しているためである。本発明の更なる重要な実施形態は、単一の挿入される二重チューブを有する環状ギャップリアクターにおいて、上述したような触媒された原材料を連続的にアルコキシル化することである。このリアクター設計は、液体アルキレンオキシドを3つの流れに分け、第1の流れは、上記挿入される二重チューブの外面から反応ギャップの外側境界まで延びる環状の断面Iを介して第1の位置において反応ギャップに入り、第2の流れは、反応ギャップの内側境界から挿入される二重チューブの内面まで延びる環状の断面IIを介して同様に上記第1の位置において反応ギャップに入り、また第3の流れは、インサート二重チューブを通して導かれてこの二重チューブの出口終端において反応ギャップに入る。本発明では、この2段階環状ギャップリアクターは好ましくは、アルキレンオキシドの10パーセント~90パーセントが断面I及びIIを介して反応ギャップに入り、100パーセントまでの残りがインサート二重チューブを通して入るように寸法決めされる。より好ましくは、前述したギャップリアクターのインサート二重チューブは、リアクターの反応ギャップ全体の長さの4パーセント~70パーセントの長さを有する。このデバイスの設計が、図1A、図1B及び図2上面図に概略的に示されている。環状ギャップリアクターは好ましくは5m~20mの長さであり、より好ましくは約5m~15mであり、反応ギャップの総内幅は好ましくは5mm~15mmである。2つの同心のジャケット付きチューブからなる環状ギャップリアクターには、反応ギャップ反応チャンバー15、17内のインサート二重チューブ16を有する内側リアクターチューブ14、18と外側リアクターチューブ8とがある。ジャケットは、それぞれ3つのセクションに分けられる冷却/加熱領域を有して設計される。触媒された液体原材料は、内側チューブ4及び外側チューブ11にあるリング状の分散スリットリングスリットノズル3及び13を通して反応ギャップの内部に均一に供給される。予熱された液体アルキレンオキシドは、リアクターヘッド1から加えられ、それによって、アルキレンオキシドの一部が、挿入される二重チューブの外壁及び外側反応チューブの内壁と内側反応チューブの外壁及び挿入される二重チューブの内壁とによって画定される第1の合流junction地点において反応ギャップの2つの環状の断面15I及び15IIを介して直接給送される。二重チューブは好ましくは内部が安定化される22。残りのアルキレンオキシドの量は、挿入される二重チューブ16の入口を形成する第3の環状の断面にわたって上記二重チューブに入り、反応ギャップ7内への二重チューブの挿入距離に応じて上記二重チューブを通して反応ギャップ内の下側地点まで導かれる。好ましくは、上記第1の位置における挿入される二重チューブの環状の断面積は、この断面積、上記挿入される二重チューブの外面から反応ギャップの外側境界まで延びる環状の断面積I、及び反応ギャップの内側境界から挿入される二重チューブの内面まで延びる環状の断面積IIの和の90~10である。アルキレンオキシド分散システム2は、2つの前述した環状の断面に対応する自動定量式selfproportioningであり、アルキレンオキシドはこれらの断面にわたって第1の合流地点において反応ギャップに入り、インサート二重チューブの入口側において環状の断面に入る。反応ギャップへのアルキレンオキシドの第2の給送地点は、挿入される二重チューブ16の長さによって画定される。挿入される二重チューブの環状ギャップの入口は、触媒された液体原材料の分散スリットリングスリットノズル3及び13の上に位置する。アルキレンオキシド入口地点における乱流によって、内側分散スリット13及び外側分散スリット11リングスリットノズルを通してチャージされる液体原材料が、下方へ流れながらアルキレンオキシドと素早く均質に混合される。この混合の効率は好ましくは、反応ゾーン内に固定される混合要素12によって改善される。反応ギャップを形成する内側チューブ及び外側チューブの熱交換ジャケット6の3つのセクションは、必要に応じてプロセスの温度を制御することを可能にする。調節冷却又は加熱媒体が、入口5及び21を介して加えられる。媒体の出口10、19はマニホルドを介して存在する。反応混合物20は、反応領域17を出て、後反応が続く滞留チャンバー9後反応スペース内に即座に入れられる。この生成物の混合物は、滞留チャンバーを出て、原材料のガス状不純物炭化水素、アルデヒド、CO2及び最終生成物を汚染する他の物質アルキレンオキシド、ジオキソラン、ジオキサンを除去するためにサイクロンに導かれる。その後、最終生成物は、冷却され、必要であれば、例えば乳酸で中和される。この中和された生成物の最終的な濾過を続けて行うことができる。図1Bは、図1Aに示されるような環状ギャップリアクターを示しており、この場合、リアクターの後反応ゾーンにおける反応ギャップの内側境界が、メイン反応ギャップの内側境界を形成するチューブよりも小さい直径を有する内側チューブによって形成され、上記メイン反応ギャップよりも大きい内幅を有する後反応スペース9が得られる。リアクターの後反応ゾーンの容積が増大することは、リアクター内における反応混合物の総滞留時間を低減することなく、したがって反応生成物の残留アルキレンオキシド含量を増大させることなくリアクターの長さを低減することに寄与する。本発明の別の実施形態は、特別なマルチチューブリアクターにおける、上述したような触媒された原材料の連続的なアルコキシル化である。このマルチチューブリアクターは、その複数の反応チューブのそれぞれに1つずつ、より小さいインサートチューブを含む。液体アルキレンオキシドはインサートによって2つの流れに分けられる。好ましくは、マルチチューブリアクターのインサートチューブは、上記反応チューブの長さの約10パーセント~50パーセントの長さを有する。このデバイスの例示的な設計が図3及び図4により詳細に示されている。アルコキシル化を行うマルチチューブリアクターは、筒状の熱交換器と同様に、多数の反応チューブ8と、各リアクターチューブの上部の内部スペースにあるインサートチューブ13とからなる。各インサートチューブは好ましくは反応チューブ内でセンタリングされる。リアクターは好ましくは5m~20mの長さであり、より好ましくは約5m~15m、特に5m~10mであり、反応チューブは好ましくは10mm~25mmの直径を有する。例えば3つの異なるセクション6を有する熱交換ジャケットすなわちシェル5が、プロセスの必要に応じて温度を制御することを可能にする。触媒された液体原材料4は、特有の原材料分散部distribution3を介して、特に、反応チューブに位置するリングスリットノズルを介して均一に供給される。アルキレンオキシドはリアクターヘッド1に供給され、それによって、一部が、分散チャンバーを通して、反応チューブ内の第1の反応ゾーン12への反応チューブ入口11の第1のアルキレンオキシド合流地点へ直接進み、残りの量は、挿入されるより小さいチューブ13を、下側の第2のアルキレンオキシド合流地点7及びリアクター内の下側に位置決めされる第2の反応ゾーン14に進む。供給されるアルキレンオキシド全体の自動定量が、リアクターチューブの断面から挿入されるチューブ13の断面を減算したものによって表される環状領域に対して挿入されるチューブの断面に相当する位置2において行われる。アルキレンエチレンオキシドの流れる速度、及び好ましくは存在する、チューブ及びインサートチューブによって形成される環状ギャップ内に固定される混合要素17によって、原材料分散機構3から供給される原材料との即座の均質な混合行われる。3つの熱交換セクションが温度の個々の制御を可能にする。冷却媒体又は加熱媒体がそれぞれマニホルド10を介して供給される。媒体の出口が管路16内に存在する。反応スペースの第2のゾーン14からの反応混合物15が後反応用の最後の反応チャンバー9を通って流れる。サイクロンにおける、例えばアセトアルデヒド又はCO2のような原材料の残留する不活性ガス、及び反応中に最終生成物中に形成される物質、例えばジオキサン又はジオキソランの最終的な脱気がそれに続く。次に、最終生成物が冷却されて、必要であれば乳酸で中和される。所望であれば、中和された生成物を濾過することができる。この方法によって、カスケード反応におけるような2工程の反応が実現される。第1の工程では、反応する材料の量、したがって反応の熱、及びリアクター内に結果として生じる温度を制限するために、化学量論的に望ましい液体アルキレンオキシドの一部のみが供給されるが、これは、反応が最終生成物に必要であるよりも少ないアルキレンオキシドの量例えば、2つのプロセス工程間の70:30のアルキレンオキシドの量の配分に相当する70パーセントで開始する場合に、部分的な反応しか生じないためである。したがって、反応熱の発生がかなり少なくなり、それによって、リアクターの第1のセクションにおける激しい温度の上昇が回避され、反応熱を冷却ジャケットによってより良く除去することができる。この種類の処理によって、アルコキシル化の発熱反応及び温度挙動がより制御しやすくなる。有機原材料がスリットリングスリットノズルを介して外側チューブの内壁と内側チューブの外壁との間のギャップ内に供給される環状ギャップリアクターの場合、二重チューブインサート二重チューブは環状ギャップに挿入され、この二重チューブを通して、アルキレンオキシドの一部が反応ギャップの更に下流へ提供されるとともに、リアクター内の上流で既に部分的にアルコキシル化されている混合物に添加される。このように、触媒された原材料との反応が意図されるアルキレンオキシドの総量の、反応ギャップの部分的な環状の断面15I及び15II図2を参照のことの和と、インサート二重チューブの環状の断面との関係に相当する、2つの分量への自動制御定量が実現される。挿入される二重チューブの長さに応じて、リアクターの第1の部分における転化の程度及び第2のゾーンにおける残りの転化を調整することができる。極めて同様の自動制御式のアルキレンオキシド定量が、本発明によるマルチチューブリアクターにおいて行われる。マルチチューブリアクターの各反応チューブには、より小さいインサートチューブが挿入される。反応を意図したアルキレンオキシドの総量の第1の分量が、各反応チューブの上部において、反応チューブとインサートチューブとの間の環状のスペースを介して供給され、反応チューブの触媒された原材料と直接接触する。アルキレンオキシドの第2の分量は、反応チューブのそれぞれにおいて、インサートチューブの端部の下流で、既に部分的にアルコキシル化された反応生成物と反応する。各反応チューブ内のアルキレンオキシドの第1の供給位置及び各インサートチューブの端部において添加されるアルキレンオキシドの量は、インサートチューブの断面、及びインサートチューブの外径と関連する反応チューブの内径との間の環状の断面によって決まる。このように、第1のアルコキシル化工程と第2のアルコキシル化工程との間の反応の程度が規定される。同様に、リアクターの第1の部分における転化の程度及び第2のゾーンにおける残りの転化をインサートチューブの長さを変えることによって調整することができる。マルチチューブリアクター内のインサートチューブ複数の場合もある又は環状ギャップリアクター内のインサート二重チューブの長さは、例えば、リアクタースペース又はリアクターギャップの長さの20パーセント~70パーセントの範囲であるものとすることができる。インサートチューブ及びインサート二重チューブは設計が単純であり、リアクターに容易に取着してスペーサーによって反応スペース又は反応ギャップ内でセンタリングすることができる。これらのスペーサーは、反応材料中の乱流及び混合効果ももたらす。さらに、小さい反応容積及び反応チャンバー内のアルキレンオキシドの最小限の分量に起因して、安全性の理由からの窒素による事前の不活性化が必要ではない。以下の実施例は、本発明の更なる例示のために与えられるものであり、本発明の範囲を限定するものではない。特に、異なる容量の装置の設計及びサイズ決めは、当業者にとっては容易に可能である。反応の進行を図5に示す容量、反応混合物中の温度上昇、冷却/加熱温度。エチレンオキシドの分圧の発生を図6に示す。実施例1本発明による、原材料投入部の下流及び第2のエチレンオキシド投入部に静的混合要素を有し、1.750mの長さリアクター全長の35の挿入される二重チューブを有する、2008トン/年に相当する250.8kg/時の容量を有する5m長の5インチ環状ギャップリアクターにおける、n-ノニルフェノールと7molのエチレンオキシドとの反応。環状ギャップリアクターが、図1及び図2に従った幾何学的形状を有し、5インチ=127.0mmの外側チューブの内径、114.0mmの内側チューブの外径、及び5.000mのリアクターの長さを有し、6.5mmの環状ギャップ幅11.31リットルの環状スペース容積、並びに外側チューブの内壁のリングスリットノズル及び内側チューブの外壁の別のリングスリットノズルを介した触媒された液体原材料の供給部を有する。双方の同心のチューブは、3つの冷却セクション又は加熱セクションを有するジャケット付きチューブであり図1A/図1Bを参照のこと、それによって、上側ジャケットセクションがジャケット全長の35を占め、中間ジャケットも同様に35を占め、下側ジャケットが30を占めている。環状ギャップ環状スペースは薄壁インサート二重チューブを収容している。リアクターの肉厚は10mmであり図2を参照のこと、冷却/加熱ゾーンのギャップは6mmになり、ポストリアクターpostreactorの容積は0.02m3になる。インサート二重チューブ内側チューブシェル及び外側チューブシェルの肉厚は0.5mmになり、外径=122.67mm、内径=118.33mmであり、外側のジャケット付きチューブ及び内側のジャケット付きチューブからインサート二重チューブの壁までの距離は、それぞれ127-122.67/2=2.17mm及び118.33-114/2=2.17mmになり図1を参照のこと、インサート二重チューブの長さは1.75m=リアクター全長の35である。組み込まれる二重チューブの直径は、この場合は、エチレンオキシドの約82.25が外側リアクターチューブと内側リアクターチューブとの間の2つの断面を通して供給され、最後に17.75が組み込まれている二重チューブの断面を通して供給されるような寸法とした。触媒の製造のために、総原材料の一部である7.15kg/時=0.0325kmol/時のn-ノニルフェノール分子量=220、及びそのn-ノニルフェノール分量に適した0.19kg/時の100苛性ソーダ=0.0048kmol/時=14.64molに相当する0.38kg/時の50苛性ソーダ溶液を、およそ50°Cの温度で予め混合した後で、0.125m2の蒸発器表面を有する薄膜蒸発器TFE内に供給する。ジャケット温度は、減圧蒸気によって、150°C=およそ4barに調整される圧力制御。苛性ソーダ溶液及び蒸留される反応水からの水量全体でおよそ0.28kg/時を、真空ポンプシステムによっておよそ30mbar絶対圧で放出する。残りの水分の含量が0.05未満である形成されたナトリウムn-ノニルフェノラートを、固有のポンプによって真空にされたTFEから取り出し、不純物を除去するために自浄式スリットフィルターを通して給送する。この手順の後、それを、静的ミキサーにおいて、97.36kg/時=0.4425kmol/時の未反応のn-ノニルフェノールと混合するこの混合物はこの場合、触媒として1molのナトリウムn-ノニルフェノラートを含有する。本発明による二重チューブが挿入されている環状ギャップリアクターでは、上側ジャケットにおける加圧される冷却水/熱水の事前稼働温度preruntemperatureは、35°Cに調整され、水ループ量は5m3/時に設定される。入口温度は、スプリットレンジ自動コントローラーにより、予熱の場合は圧力蒸気の、冷却の場合は水の、圧力ループへのモニタリングされる給送によって一定に保たれる。中間ジャケットセクションでは、水ループ量は5m3/時及び55°Cに調整され、下側ジャケットにおいても同じである。未反応のn-ノニルフェノール及び触媒されたn-ノニルフェノールの混合物混合物はこの時点で0.6molの触媒を含むは、固有のTFE排出ポンプによって、165°Cの設定温度を有する熱交換器を通して、かつ双方の分散スリットリングスリットノズルを通して、ギャップに比例して、質量流量計によって制御される、触媒として形成されるアルコラートを含む104.62kg/時のn-ノニルフェノールの量で、同心の内側ジャケット付きチューブと外側ジャケット付きチューブとの間のスペース内へ圧送される。リアクターヘッド上の供給パイプから、146.32kg/時=3.3257kmol/時のエチレンオキシドエチレンオキシドに対するn-ノニルフェノール=7.0に対して1が高圧ポンプによって給送される。挿入される二重チューブ1.750m、リアクター全長の上部の35を通して、エチレンオキシドの25.37kg/時=17.75の量が流れ、約120.35kg/時=82.25のエチレンオキシドの残りの量は環状ギャップの断面III図2を参照のことを通って流れる。エチレンオキシド転化率は、リアクターの第1のセクションリアクターの長さの35では25であり、第2のセクションリアクターの長さの35では35であり、第3のセクションリアクターの長さの30では40であるはずである。反応混合物は、およそ236°Cの温度で、圧力制御弁50barを介してリングチャンバーおよそ0.02m3を出て、脱気ジオキサン等の副生成物によって形成される、エチレンオキシドからの不活性ガスのためにサイクロンに入る。ガスは次に、水封式真空ポンプによって排出され、燃焼されるか又はスクラバーに導かれる。サイクロン内では、低真空がおよそ700mbar絶対圧に維持される。必要であれば、ストリッピング蒸気もサイクロン内に導入することができる。したがって、より良好な脱気が達成される。その後、最終生成物を、サイクロンへの再循環ループによって熱交換器においておよそ60°Cに冷却する。動的ミキサーによる乳酸0.54kg/時での中和のために、反応混合物はおよそ5m3/時のループにおいて熱交換器を通して圧送される。最終生成物は、ループから、濾過のために又は貯蔵タンクに向けて排出される。アルコキシル化リアクターの始動時に、手順は以下のように進行する:環状ギャップリアクターを、最初に、薄膜蒸発器からの、濃縮され濾過された触媒混合物、及び静的ミキサーにおいて混合される未反応のn-ノニルフェノールで充填する。0.6molの触媒を含有する混合物を165°Cまで予熱した後で1時間あたり規定の量でリアクターに給送する。液位制御されるサイクロン内の低い液位に達した直後に、エチレンオキシドを、同様に1時間あたり規定の量で予熱器を通してリアクター内に圧送する。リアクター出力管路内の圧力制御弁を50barに調整するエチレンオキシドの165°Cの蒸気圧はおよそ50barである。リアクターの3つの加熱/冷却ループの各セクションの温度コントローラーを、必要温度に調整する。生成物の詳細水酸基価mgKOH/g:106換算分子量=528=7.0molのEO色目視:淡黄色色APHA:20max.50°Cの密度:およそ1.04g/cm3流動点:7°C50°Cの動的粘度:およそ65mPasジオキサン含量ヘッドスペースGC:最高1ppmエチレンオキシド:最高1ppmポリグリコール:1水分カールフィッシャー法:0.05重量実施例2本発明による、原材料投入部の下流及び第2のエチレンオキシド投入部に静的混合要素を有し、1.750mの長さリアクター全長の35の挿入される二重チューブを有する、2008トン/年に相当する260kg/時の容量を有する5m長の5インチ環状ギャップリアクターにおける、n-ノニルフェノールと15molのエチレンオキシドとの反応。実施例17molのエチレンオキシドとの比較では、同じリアクターサイズにするように容量を維持する。エチレンオキシドの量が多いほど15mol反応熱が増大するため、リアクター温度はほんの僅か高い。実施例2の場合、図1及び図2による同じ環状ギャップリアクター実施例1におけるような寸法及び実施例1におけるのと同じ薄膜蒸発器を用いる。触媒の製造のために、総原材料65kg/時の一部である4.45kg/時=0.0202kmol/時に等しいmeansn-ノニルフェノール、及びn-ノニルフェノールに対して0.12kg/時の100NaOH苛性ソーダ=0.0030kmol/時=14.64molに相当する0.24kg/時の50NaOH溶液の双方を、予め混合した後で、50°Cで薄膜蒸発器0.125m2内に給送する。薄膜蒸発器TFEは、4barの蒸気によっておよそ150°Cに加熱される圧力制御。苛性ソーダ及び蒸留される反応水からの水量合わせて0.17kg/時を、ウォータージェット30mbar絶対圧によって排出する。残留水分の含量が0.05未満であるナトリウムn-ノニルフェノラートを、ギアポンプによって真空にされた薄膜蒸発器から取り出し、スリットフィルターを通して不純物から分離する。その後、それを、静的ミキサーにおいて、0.2752kmol/時に相当する未反応のn-ノニルフェノール60.55kg/時と混合するこのブレンドはこの場合、触媒として0.6molのナトリウムn-ノニルフェノラートを含有する。上側リアクタージャケットセクションにおける冷却/加熱用の加圧される水の事前稼働温度は136°Cに固定され、水ループはおよそ5m3/時に固定される。入口温度は、ループに蒸気又は冷却水を注入することによって温度を保つスプリットレンジ制御によって制御される。中間ジャケットは5m3/時及び23°Cで水ループに接続され、下側ジャケットは5m3/時及び35°Cで水ループに接続される。薄膜蒸発器からの排出ギアポンプは、触媒された0.6moln-ノニルフェノール65.07kg/時、質量流量計を、165°Cの設定温度を有する熱交換器を通して、内側分散スリット及び外側分散摺スリットリングスリットノズルを通して対応する反応スペース内へ均等に圧送する。リアクターヘッドから、195.00kg/時の液体エチレンオキシド=2.0683kmol/時が圧力ポンプによってチャージされるエチレンオキシドに対するn-ノニルフェノールの比率は1:15である。インサート二重チューブの寸法は、3.500mに等しいリアクター全長の70の長さである。同心のジャケット付き内側チューブ及び外側チューブの環状の断面直径di=114mm、dout=127mmを通して、82.25=160.39kg/時がチャージされる。インサート二重チューブ実施例1の断面を通して、43.61kg/時=17.75に等しいエチレンオキシドの残りの量がチャージされる3.5m。エチレンオキシド転化率は、リアクターの第1のセクションリアクターの長さの35では15であり、第2のセクションリアクターの長さの35では35であり、第3のセクションリアクターの長さの30では50であるはずである。反応混合物は、耐圧弁を介して制御されながらリングチャンバー0.02m3を出て、エチレンオキシドからの、ジオキサン等の副生成物によって形成される不活性ガスを脱気される。その後、熱交換器及びサイクロンへの再循環ループにおける60°Cへの冷却が続く。乳酸0.34kg/時での中和のために、反応混合物はループにおいて動的ミキサー及び後続の冷却器5m3/時を通して圧送される。中和ループからの最終生成物は、フィルターを通って貯蔵タンクに排出される。生成物の詳細水酸基価mgKOH/g:63換算分子量=880=15.0molのEO色目視:淡黄色色APHA:20max.50°Cの密度:およそ1.07g/cm3流動点:25°C50°Cの動的粘度:およそ80mPasジオキサン含量ヘッドスペースGC:最高1ppmエチレンオキシド:最高1ppmポリグリコール:1水分カールフィッシャー法:0.05重量実施例3本発明による、原材料投入部の下流及び第2のエチレンオキシド投入部に静的混合要素を有し、1.750mの長さリアクター全長の35の挿入される二重チューブを有する、5653トン/年に相当する704kg/時の容量を有する5m長の5インチ環状ギャップリアクターにおける、3molのエチレンオキシドを用いたn-ノニルフェノールエトキシレートの調製。実施例1との比較では、同じリアクターサイズにおけるより少ないエチレンオキシド分量3molに起因して、反応熱がより少ないため、スループットが比例してaboveproportion上昇する。実施例3の場合、図1及び図2による同じ環状ギャップリアクター実施例1におけるような寸法及び実施例1におけるのと同じ薄膜蒸発器設備を用いる。実施例3における触媒の製造のために、総原材料440kg/時の一部である0.1368kmol/時に相当する30.10kg/時に等しいn-ノニルフェノール、及びn-ノニルフェノールに対して0.480kg/時の100NaOH苛性ソーダ=0.0120kmol/時=8.78molと同等の0.96kg/時の50NaOH溶液の双方を、予め混合した後で50°Cで0.125m2の交換器表面を有する薄膜蒸発器内へ給送する。薄膜蒸発器は、6barの蒸気によって加熱される圧力制御。苛性ソーダ及び蒸留される反応物からの水量0.7kg/時を、ウォータージェット30mbar絶対圧によって排出する。残留水分の含量が0.05未満である構成されたナトリウムn-ノニルフェノラートを、ギアポンプによって真空にされた薄膜蒸発器から除去し、回転するスリットフィルターを通して汚染から濾過する。その後、触媒を、静的ミキサーにおいて、409.90kg/時=1.8632kmol/時の未反応のn-ノニルフェノールと混合するこの混合物はこの場合、0.6molのナトリウムn-ノニルフェノラートを含有する。上側リアクタージャケットにおける冷却/加熱の給水温度は75°Cに固定され、水ループはおよそ5m3/時に固定される。一定の入口温度は、スプリットレンジ制御によって制御される。中間ジャケットは5m3/時及び75°Cのループ水量を可能にし、下側ジャケットは5m3/時及び75°Cで動作する。排出ギアポンプは、薄膜蒸発器からの触媒された0.6moln-ノニルフェノール及び未反応のn-ノニルフェノール440.26kg/時、質量流量計によるを、165°Cの設定温度を有する熱交換器を通して、内側分散スリット及び外側分散摺スリットリングスリットノズルを通してリアクター壁間に均等に圧送する。リアクターヘッドから、264kg/時の液体エチレンオキシド=6.000kmol/時が圧力ポンプによってチャージされるエチレンオキシドに対するn-ノニルフェノール対の比率は1:3である。インサート二重チューブの寸法は、リアクター全長の35の長さであり、1.750mに等しい。同心のジャケット付き内側チューブ及び外側チューブの環状の断面直径di=114mm、douter=127mmを通して、82.25=217.14kg/時のエチレンオキシドがチャージされる。インサート二重チューブの断面を通して、46.86kg/時=17.75に等しいエチレンオキシドの残りの量がチャージされる第1の給送位置から1.75m。エチレンオキシド転化率は、リアクターの第1のセクションリアクターの長さの35では20であり、第2のセクションリアクターの長さの35では40であり、第3のセクションリアクターの長さの30では40であるはずである。反応混合物は、耐圧弁調整される圧力は50barであるを介して制御されながらリングチャンバー0.02m3を出て、エチレンオキシドからの、ジオキサン等の副生成物によって形成される不活性ガスを脱気される。これらのガスは、水ポンプによって排出され、燃焼されるか又はスクラバーに向かう。その後、熱交換器及びサイクロンへの部分再循環における60°Cへの冷却が続く。乳酸1.54kg/時、70重量、分子量90g/molでの中和のために、反応混合物はループにおいて動的ミキサー及び後続の冷却器5m3/時を通して圧送される。中和ループからの最終生成物は、フィルターを通った後で、貯蔵部に導かれる。生成物の詳細水酸基価mgKOH/g:159.4換算分子量=352=3.0molのEO色目視:淡黄色色APHA:20max.ジオキサン含量ヘッドスペースGC:最高1ppmエチレンオキシド:最高1ppmポリグリコール:1水分カールフィッシャー法:0.05重量実施例4本発明による、原材料投入部の下流及び第2のエチレンオキシド投入部に静的混合要素を有し、6mの長さリアクター全長の60の挿入される二重チューブ及び触媒として0.6molのNaOHを有する、5653トン/年に相当する704kg/時の容量を有する10m長の5インチ環状ギャップリアクターにおける、3molのエチレンオキシドを用いたn-ノニルフェノールの調製。同じ容量を有する実施例3と比較して、リアクター長は最大10mまで増大される。反応は、この場合にはより長い長さにわたって広がるため、最高温度は209°Cまで低下する。実施例4の場合、図1及び図2による同じ環状ギャップリアクター実施例1におけるような寸法を用いる。実施例4の触媒製造は実施例3と同様に行った。ギアポンプによって、0.6molの苛性ソーダを含む触媒されたn-ノニルフェノールを、165°Cの設定温度を有する熱交換器を通して圧送し、双方の分散スリットリングスリットノズルを通して内側反応チューブと外側反応チューブとの間に均等に供給する。リアクターヘッドから、264.00kg/時=6.000kmol/時のエチレンオキシドがポンプによってチャージされるn-ノニルフェノール対エチレンオキシドは1:3。インサート二重チューブの断面リアクター全長の60=6.000mを通して、46.86kg/時=17.75のエチレンオキシドが、また内側反応チューブ及び外側反応チューブによって形成される環状の断面にわたって、217.14kg/時=82.25のエチレンオキシドがチャージされる。エチレンオキシド転化率は、リアクターの第1のセクションリアクターの長さの35では40であり、第2のセクションリアクターの長さの35では40であり、第3のセクションリアクターの長さの30では20であるはずである。反応混合物は、209°Cでは、脱気エチレンオキシドからの、ジオキサン等の副生成物によって形成される不活性ガスのために圧力制御弁を介して膨張し、サイクロンに入る。脱気後、熱交換器サイクロンへの再循環ループにおける60°Cへの冷却が続く。上側ジャケットにおける加圧5m3/時冷却/加熱水ループの供給温度は73°Cに調整される。3つのジャケット反応セクションの入口温度の維持は、蒸気及び冷却水の給送に関与するスプリットレンジコントローラーによって行われる。中間ジャケットの水ループは5m3/時及び116°Cで稼働する。下側ジャケットの水ループは5m3/時及び141°Cで稼働する。反応混合物は、ループにおいて、乳酸0.23kg/時で中和されるように、動的ミキサー及び5m3/時の冷却器を通して圧送される。最終生成物は、ループを出た後で、濾過後に貯蔵部に導かれる。生成物の詳細水酸基価mgKOH/g:159.4換算分子量=352=3.0molのEO色APHA:20max.ジオキサン含量ヘッドスペースGC:最高1ppmエチレンオキシド:最高1ppmポリグリコール:1実施例5本発明による、原材料投入部の下流及び第2のエチレンオキシド投入部に静的混合要素を有し、6mの長さリアクター全長の60のインサート二重チューブを有する、6816トン/年に相当する852kg/時の容量を有する10m長の5インチ環状ギャップリアクターにおける、2molのエチレンオキシドを用いた脂肪族アルコールC12~C14エトキシレートの調製。実施例5では、脂肪族アルコールC12~C14は2molのエチレンオキシドと反応する。出力量は、実施例4に対して、エチレンオキシドの添加が少ないほどより少ない反応熱しか放出されないため、同じリアクターサイズを用いながらも増大する。この場合、最高温度は208°Cに達する。リアクター内の平均滞留時間は55秒になり、ポストリアクターでは283秒になる合計でおよそ5分。実施例5の場合、図1及び図2による同じ環状ギャップリアクター実施例1におけるような寸法を用いる。触媒の製造のために、総原材料104.51kg/時の一部である40.22kg/時=0.2052kmol/時に等しい脂肪族アルコールC12~C14C12=65~71、C14=22~28、C16=4~8、分子量=196ヒドロキシ値から、及びその部分的な脂肪族アルコールC12~C14に対する8.77molと同等の1.44kg/時の50苛性ソーダ溶液=0.72kg/時の100NaOH=0.0180kmol/時を、およそ50°Cの温度で予め混合した後で、0.125m2の蒸発器表面を有する薄膜蒸発器TFE内へ給送する。TFEのジャケット温度は、圧力蒸気によって、150°C=およそ4barに調整される圧力制御。苛性ソーダ溶液及び蒸留される反応水からの水量合わせておよそ1.04kg/時を、水封式ポンプおよそ30mbarの真空によって排出する。残りの水分の含量が0.05未満である形成されたナトリウムC12~C14脂肪族アルコラートを、固有のポンプによって真空から取り出し、不純物を分離するためにスリットフィルターに通す。次に、濾液を、静的ミキサーにおいて、547.78kg/時=2.705kmol/時の未反応の脂肪族アルコールC12~C14と混合するこのブレンドはこの場合、触媒として0.6molのナトリウムC12~C14アルコラートを含有する。ギアポンプによって、触媒された脂肪族アルコールC12~C14を、165°Cの設定温度を有する熱交換器を通して導き、2つの分散スリットリングスリットノズルを通して2つの同心の反応チューブの壁間のギャップに均等に導く。リアクターヘッドの給送パイプを介して、264.00kg/時のエチレンオキシド=6.000kmol/時エチレンオキシドに対する脂肪族アルコールC12~C14=1:2が高圧ポンプによって供給される。挿入される二重チューブリアクター全長の60=6.000mを通して、また、環状ギャップ及び挿入される二重チューブの上述した2つの断面にわたって、82.25=217.14kg/時のエチレンオキシドが、挿入される二重チューブの内側及び外側の環状ギャップ間に供給される。リアクター上部から6.000mの後で、挿入される二重チューブにわたってエチレンオキシドの残りの量46.86kg/時=17.75が続く。エチレンオキシド転化率は、リアクターの第1の部分リアクターの長さの35では40に達し、第2の部分リアクターの長さの35では40に達し、第3の部分リアクターの長さの30では20に達する。反応混合物は208°Cでリアクター端部を出て、次に、リングチャンバーおよそ0.02m3から圧力制御弁を介して排出されて脱気ジオキサン等の副生成物によって形成される、EOからの不活性ガスのためにサイクロンに入る。その後、サイクロンへの再循環ループによって熱交換器においておよそ60°Cまでの冷却が行われる。上側ジャケットにおける加圧される加熱/冷却の給水温度は、5m3/時のループ量によって85°Cに調整される。各セクションの入口温度は、圧力水ループへの蒸気又は冷却水供給のスプリットレンジ自動制御給送によって一定に保たれる。中間ジャケットセクションでは、ループ量は129°Cの5m3/時の水に調整され、下側ジャケットでは水ループ量は5m3/時及び153°Cに調整される。乳酸2.31kg/時での中和のために、反応混合物はループにおいて動的ミキサー及び後続の冷却器ループ量約5m3/時を通して圧送される。中和ループからの最終生成物は、濾過後に貯蔵部に導かれる。反応混合物が硫酸化プラントに直接供給される場合、乳酸での中和は必要ではない。未中和生成物は、バッファー容器内で窒素ブランケット下に一時的に貯蔵することができる。実施例6本発明による、原材料投入部の下流及び第2のエチレンオキシド投入部に静的混合要素を有し、6mの長さリアクター全長の60のインサート二重チューブ及び1molの触媒を有する、39360トン/年に相当する4920kg/時の容量を有する10m長の36インチ環状ギャップリアクターにおける、3molのエチレンオキシドを用いた脂肪族アルコールC12~C14エトキシレートの調製。実施例3と比較して、エトキシル化は、10mの長さ、1molの触媒濃度及び6m長全長の60の挿入される二重チューブの長さを有する36インチの環状ギャップリアクターにおいて行う。この場合、リアクターは、エチレンオキシド及び脂肪族アルコールの予熱に用いられる。エチレンオキシドの給送温度は20°Cであり、脂肪族アルコールの温度は40°Cである。図1及び図2による環状ギャップリアクターは、内径が36インチ=914.4mmの外側チューブと、外径が895.2mmの内側チューブとからなり、リアクターの長さは10mであり、9.6mmの環状幅を有し環状スペースの容積は0.272m3である、3つの冷却/加熱セクションを有する内側のジャケット付き反応チューブ及び外側のジャケット付き反応チューブ内の原材料分散スリットリングスリットノズルを有する図1を参照のこと。上側ジャケット及び中間ジャケットはそれぞれリアクター全長の35を覆い、下側ジャケットはリアクター全長の30を覆う。環状ギャップ環状スペース内には、薄壁二重チューブが組み込まれる。リアクターの肉厚は19mmになり、冷却/加熱ジャケットのギャップは8mmであり、ポストリアクターの容積は0.08m3になる。インサート二重チューブの肉厚は0.5mmであり、外径は908.0mmであり、内径は901.6mmであり、スリット幅は908.0-901.60/2=3.20mmになる。インサート二重チューブの長さはリアクター全長の60=6mになる。インサート二重チューブの直径は、エチレンオキシドの77.08が内側環状ギャップ及び外側環状ギャップにわたって満たされ、残りの22.92がインサート二重チューブにわたってチャージされるように寸法決めされる。実施例6の触媒を製造するには、総原材料2940.00kg/時の一部である脂肪族アルコールC12~C14C12=65~71、C14=22~28、C16=4~8、モル重量=196水酸基価から、すなわち201.11kg/時=1.0261kmol/時、及び脂肪族アルコールC12~C14に対して0.15kmol/時=14.62molと同等の12.00kg/時の50苛性ソーダ溶液=6.00kg/時の100NaOHとする。全てを、予め混合した後で、一緒におよそ50°Cの温度で1.0m2の蒸発器表面を有する薄膜蒸発器TFE内に給送する。TFEのジャケット温度は、蒸気によって150°C=およそ4barに設定される圧力制御。苛性ソーダ溶液及び蒸留される反応水からの水量合わせておよそ8.70kg/時を、ウォータージェットポンプによっておよそ30mbarの真空下で吸い出す。残りの水分の含量が0.05未満である形成されたナトリウム脂肪族アルコラートC12~C14を、真空にされたTFEから圧送し、汚染を除去するためにスリットフィルターを通して導く。次に、それを、静的ミキサーにおいて、2738.89kg/時=13.9739kmol/時の未反応の脂肪族アルコールC12~C14と混合するこの混合物はこの場合、1.0molのナトリウム脂肪族アルコラートC12~C14を含有する。10m3/時の加圧される冷却/加熱水ループの供給温度は、上側ジャケットセクションでは112°Cに設定される。入口温度は、一定の圧力を有する特に予熱用の蒸気又は冷却水の圧力水ループ内への供給のためのスプリットレンジ制御によって調整される。中間ジャケットに関しては、加圧される水ループは10m3/時及び150°Cに調整され、下側ジャケットに関しても150°Cの10m3/時の水ループに調整される。ギアポンプを用いて、1.0molによって触媒された脂肪族アルコラートC12~C14は、熱交換器を通して165°Cの温度まで予熱され、2943.30kg/時質量流量計の脂肪族アルコラートC12~C14触媒である形成されたアルコラートを含むの量で、2つの分散スリットリングスリットノズルを通して内側反応チューブ壁と外側反応チューブ壁との間にチャージされる。リアクター上部のマニホルドから、1980kg/時=45.00kmol/時のエチレンオキシド脂肪族アルコラートC12~C14対エチレンオキシド=1:3が圧力ポンプによってチャージされる。インサート二重チューブリアクター全長の60=6.000mを通して、また前述した挿入される二重チューブの内側及び外側の環状ギャップの断面にわたって、エチレンオキシドが環状ギャップにわたってチャージされる77.08=1526.18kg/時。エチレンオキシドの残りの量453.82kg/時=22.92は、インサート二重チューブを通っておよそ6.000m下側から進む。エチレンオキシド転化率は、リアクターの第1の部分リアクターの長さの35では57であり、第2の部分リアクターの長さの35では28であり、第3の部分リアクターの長さの30では15であるはずである。反応混合物は次に、圧力制御弁50barに調整されるを介してポストリアクターリングチャンバー、およそ0.08m3を出て、脱気EOからの、ジオキサン等の副生成物によって形成される不活性ガスのためにサイクロンに入る。水封式真空ポンプによって排気される排ガスは燃焼されるか又はスクラバーに導かれることができる。その後、サイクロンへの再循環ループにおいて熱交換器内でおよそ60°Cへの冷却が行われる。19.29kg/時の70重量の乳酸モル重量=90での中和のために、反応混合物を動的ミキサーを通して圧送し、ループ内の冷却器およそ10m3/時を通す。中和ループを出た最終生成物は、濾過後に貯蔵タンクに流れ込む。実施例7本発明による、原材料投入部の下流及び第2のエチレンオキシド投入部において静的混合要素を有し、5.500mの長さリアクター全長の55のインサート二重チューブ及び1molの触媒を有する、45656トン/年に相当する5707kg/時の容量を有する10m長の36インチ環状ギャップリアクターにおける、3molのエチレンオキシドを用いたn-ノニルフェノールエトキシレートの調製。実施例6と比較して、エトキシル化は、10mの長さ、1molの触媒濃度及び5.5mの挿入される二重チューブの長さ全長の55を有する36インチの環状ギャップリアクターにおいて行う。この場合、リアクターは、エチレンオキシドの予熱及び脂肪族アルコールの予熱に同時に用いられる。エチレンオキシドの給送温度は20°Cであり、1molの触媒を含む脂肪族アルコールの温度は40°Cである。図1及び図2による環状ギャップリアクターは、内径が36インチ=914.4mmの外側チューブと、外径が895.2mmの内側チューブとからなり、リアクターの長さは10mであり、9.6mmの環状幅を有し環状スペースの容積は0.272m3である、内側のジャケット付き反応チューブ及び外側のジャケット付き反応チューブ並びに3つの冷却/加熱セクション内の原材料分散スリットリングスリットノズルを有する図1を参照のこと。上側ジャケット及び中間ジャケットはそれぞれリアクター全長の35を覆い、下側ジャケットはリアクター全長の30を覆う。環状ギャップ環状スペース内には、薄壁二重チューブが組み込まれる。リアクターの内側及び外側の肉厚は19mmになり、冷却/加熱ジャケットのギャップは8mmになり、ポストリアクターの容積は0.08m3になる。インサート二重チューブの内側及び外側の肉厚は0.5mmであり、外径は908.0mmであり、内径は901.6mmであり、それによって、ギャップ幅は908.0-901.60/2=3.20mmになる。インサート二重チューブの長さは、5.500m=リアクター全長の55になる。インサート二重チューブの直径は、エチレンオキシドの77.08が内側環状ギャップ及び外側環状ギャップにわたって満たされ、残りの22.92がインサート二重チューブの断面にわたってチャージされるように寸法決めされる。実施例7の触媒を製造するには、総原材料の一部=3410.00kg/時の脂肪族アルコールC12~C14C12=65~71、C14=22~28、C16=4~8、モル重量=196水酸基価から、すなわち233.26kg/時=1.1901kmol/時、及び脂肪族アルコールC12~C14に関連する13.92kg/時の50苛性ソーダ溶液=6.96kg/時の100NaOH=0.1740kmol/時=14.62molとする。全てを予め混合し、およそ50°Cの温度で1.0m2の表面を有する薄膜蒸発器TFE内に給送する。TFEのジャケット温度は、蒸気によって150°C=およそ4barに設定される圧力制御。苛性ソーダ溶液及び蒸留される反応水からの水量合わせておよそ10.09kg/時を、ウォータージェットポンプによっておよそ30mbarの真空下で吸い出す。残りの水分の含量が0.05未満である形成されたナトリウム脂肪族アルコラートC12~C14を、真空にされたTFEから圧送し、汚染から濾過するためにスリットを通して導く。次に、それを、静的ミキサーにおいて、3176.74kg/時=16.2078kmol/時の未反応の脂肪族アルコールC12~C14と混合する。この混合物はこの場合、触媒として1.0molのナトリウム脂肪族アルコラートC12~C14を含有する。混合物の温度は48°Cである。上側ジャケットセクションにおける加圧される冷却/加熱水ループの供給温度は179°Cに設定される。水のループ量は10m3/時になる。入口温度は、圧力水ループ内へのスプリットレンジ制御される特に予熱用の蒸気圧又は冷却水供給によって調整される。中間ジャケットに関しては、水ループは10m3/時及び113°Cに調整され、下側ジャケットセクションに関しては167°Cの水ループが用いられる。ギアポンプによって、1.0molによって触媒された脂肪族アルコラートC12~C14は、48°Cの混合温度を有する5710.83kg/時質量流量計の量で、同心のジャケット付き内側リアクターチューブ及びジャケット付き外側リアクターチューブにおける2つの分散スリットリングスリットノズルを通して内側反応チューブ壁と外側反応チューブ壁との間に均等にチャージされる。リアクター上部のヘッドマニホルドから、2297kg/時のエチレンオキシド=52.2045kmol/時脂肪族アルコラートC12~C14とエチレンオキシドとの比率=1:3が圧力ポンプによってチャージされる。インサート二重チューブを通してリアクター全長の55=5.500m、また前述した挿入される二重チューブの内側及び外側の環状ギャップの断面にわたって、エチレンオキシドがチャージされる77.08=1770.53kg/時。エチレンオキシドの残りの量526.47kg/時=22.92がインサート二重チューブを通して上部からおよそ5.500m下でチャージされる。エチレンオキシド転化率は、リアクターの第1の部分リアクターの長さの35では20であり、第2の部分リアクターの長さの35では55であり、第3の部分リアクターの長さの30では25であるはずである。反応混合物は次に、圧力制御弁50barに調整されるを介してポストリアクターリングチャンバー、およそ0.08m3を出て、脱気エチレンオキシドからの、ジオキサン等の副生成物によって形成される不活性ガスのためにサイクロンに入る。水封式真空ポンプによって排気される排ガスは燃焼されるか又はスクラバーに導かれることができる。その後、サイクロンへの再循環ループにおいて熱交換器によるおよそ60°Cへの冷却が行われる。22.37kg/時の70重量の乳酸モル重量=90での中和のために、反応混合物を動的ミキサーを通して圧送し、ループ内の冷却器およそ10m3/時を通す。最終生成物は中和ループを出て、濾過後に貯蔵タンクに流れ込む。