摺動部材の摺動面に生成する酸化皮膜を、水蒸気処理に300°Cから1000°Cの温度領域内でH2とH2Oの比率が、H2=-0.09×温度90の条件式を満足する多孔質結晶体の四酸化三鉄塩である酸化皮膜とした摺動部材。摺動部材の摺動面に生成する酸化皮膜を、炭酸ガス処理に600°C以上の温度でCOとCO2の比率が、CO=-0.015×温度30の条件式を満足する多孔質結晶体の四酸化三鉄塩である酸化皮膜とした摺動部材。密閉容器内にオイルを貯留するとともに圧縮要素を収容し、前記圧縮要素は、主軸および偏心軸を備えたクランクシャフトと、一方が前記クランクシャフトに一体に形成され、他方が軸受部に一体に形成されたスラスト部と、主軸を回転自在に軸支する前記軸受部と、シリンダーを形成するシリンダーブロックと、前記シリンダー内を往復動するピストンと、前記偏心軸と平行に配置され前記ピストンに固定されたピストンピンと、前記偏心軸と前記ピストンを連結するコンロッドとを備えることにより、レシプロ型の圧縮要素を構成し、前記クランクシャフト、スラスト部、シリンダーブロック、ピストン、ピストンピン、コンロッドの少なくとも一つに、請求項1に記載の摺動部材を用いた圧縮機。密閉容器内にオイルを貯留するとともに圧縮要素を収容し、前記圧縮要素は、主軸および偏心軸を備えたクランクシャフトと、一方が前記クランクシャフトに一体に形成され、他方が軸受部に一体に形成されたスラスト部と、主軸を回転自在に軸支する前記軸受部と、シリンダーを形成するシリンダーブロックと、前記シリンダー内を往復動するピストンと、前記偏心軸と平行に配置され前記ピストンに固定されたピストンピンと、前記偏心軸と前記ピストンを連結するコンロッドとを備えることにより、レシプロ型の圧縮要素を構成し、前記クランクシャフト、スラスト部、シリンダーブロック、ピストン、ピストンピン、コンロッドの少なくとも一つに、請求項2に記載の摺動部材を用いた圧縮機。粘度グレードVG10以下のオイルを用いた請求項3または4に記載の圧縮機。圧縮機構を駆動する電動要素を備え、前記電動要素は少なくとも電源周波数以下の運転周波数を含む複数の運転周波数でインバーター駆動される請求項5に記載の圧縮機。しかしながら、上記従来の摺動部材をオイルの粘度が高い環境下で使用する場合は、酸化皮膜の多孔質結晶体の形状を生かしてオイルの保持性を得ることができたが、近年の圧縮機の高効率化に伴うオイルの低粘度化により、酸化皮膜の多孔質結晶体形状によるオイルを保持する能力が低下し、オイルによるピストンとボアー間のシール性の低下や、酸化皮膜に対する負荷の増大、酸化皮膜中の酸化第二鉄塩の存在による耐摩耗性の低下が生じるという課題を有していた。本発明は、上記従来の課題を解決するもので、素材と酸化皮膜の組成を制御することにより、摺動特性を向上させる摺動部材を提供し、信頼性の高い、かつ高効率の圧縮機を提供することを目的とする。上記従来の課題を解決するために、本発明の摺動部材は、摺動部素材の表面に四酸化三鉄塩からなる皮膜処理の条件を設定し、酸化皮膜の組成を制限したものである。これによって、保油性やすべり特性が優れるため、酸化皮膜の摺動特性を高めることができる。本発明の摺動部材は、摺動部素材の表面に酸化皮膜を形成し、摺動部素材の表面から5μmまでの深さにおいて、酸化皮膜のほぼ100が四酸化三鉄塩の組成としたもので、四酸化鉄塩の六方稠密格子の特性である摺動特性の良化により高性能でかつ高信頼性の摺動部材とすることができる。また、かかる摺動部材を備えた圧縮機は、高信頼性で、かつ高効率の圧縮機とすることができる。請求項1に記載の発明は、摺動部素材の摺動面に生成する酸化皮膜を、水蒸気処理に300°Cから1000°Cの温度領域内でH2とH2Oの比率が、H2=-0.09×温度90の条件式を満足する多孔質結晶体の四酸化三鉄塩である酸化皮膜としたものである。かかることにより、六方稠密格子である四酸化三鉄塩の酸化皮膜により、保油性やすべり特性が優れるため、信頼性の高い摺動部材を形成することができる。請求項2に記載の発明は、摺動部材の摺動面に生成する酸化皮膜を、炭酸ガス処理に600°C以上の温度でCOとCO2の比率が、CO=-0.015×温度30の条件式を満足する多孔質結晶体の四酸化三鉄塩である酸化皮膜としたものである。かかることにより、六方稠密格子である四酸化三鉄塩の酸化皮膜を生成することにより、保油性やすべり特性が優れ、炭素による浸炭作用が付与されるため、信頼性の高い摺動部材を形成することができる。請求項3に記載の発明は、密閉容器内にオイルを貯留するとともに圧縮要素を収容し、前記圧縮要素は、主軸および偏心軸を備えたクランクシャフトと、一方が前記クランクシャフトに一体に形成され、他方が軸受部に一体に形成されたスラスト部と、主軸を回転自在に軸支する前記軸受部と、シリンダーを形成するシリンダーブロックと、前記シリンダー内を往復動するピストンと、前記偏心軸と平行に配置され前記ピストンに固定されたピストンピンと、前記偏心軸と前記ピストンを連結するコンロッドとを備えることにより、レシプロ型の圧縮要素を構成し、前記クランクシャフト、スラスト部、シリンダーブロック、ピストン、ピストンピン、コンロッドの少なくとも一つに、請求項1に記載の発明の摺動部材を用いた圧縮機としたものである。かかることにより、摺動特性に優れた六方稠密格子の四酸化三鉄皮膜によるすべり特性により摩擦係数を低下させるため、摺動特性や耐摩耗性に優れた信頼性の高い圧縮機を提供することができる。請求項4に記載の発明は、密閉容器内にオイルを貯留するとともに圧縮要素を収容し、前記圧縮要素は、主軸および偏心軸を備えたクランクシャフトと、一方が前記クランクシャフトに一体に形成され、他方が軸受部に一体に形成されたスラスト部と、主軸を回転自在に軸支する前記軸受部と、シリンダーを形成するシリンダーブロックと、前記シリンダー内を往復動するピストンと、前記偏心軸と平行に配置され前記ピストンに固定されたピストンピンと、前記偏心軸と前記ピストンを連結するコンロッドとを備えることにより、レシプロ型の圧縮要素を構成し、前記クランクシャフト、スラスト部、シリンダーブロック、ピストン、ピストンピン、コンロッドの少なくとも一つに、請求項2に記載の摺動部材を用いた圧縮機としたものである。かかることにより、摺動特性に優れた六方稠密格子の四酸化三鉄皮膜によるすべり特性により摩擦係数を低下させ、また、炭素による浸炭作用により母材の硬度を向上させるため、摺動特性や耐摩耗性に優れた信頼性の高い圧縮機を提供することができる。請求項5に記載の発明は、請求項3または4に記載の発明において、粘度グレードVG10以下のオイルを用いたものである。かかることにより、低粘度オイルにおいても摺動部表面の四酸化三鉄皮膜のすべり特性や浸炭作用における母材の硬化により、摺動特性や耐摩耗性に優れた信頼性の高い圧縮機を提供することができる。請求項6に記載の発明は、請求項5に記載の発明において、圧縮機構を駆動する電動要素を備え、前記電動要素は少なくとも電源周波数以下の運転周波数を含む複数の運転周波数でインバーター駆動される圧縮機とするものである。かかることにより、摺動部表面の酸化皮膜によるオイルの保持力が高いことにより、駆動スピードが遅い場合においても流体潤滑状態を保つことができるため、請求項5に記載の発明の効果に加えてさらに、耐摩耗性に優れるとともに、冷凍能力の高い圧縮機を提供することができる。以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。なお、この実施の形態によってこの発明が限定されるものではない。実施の形態1図1は、本発明の実施の形態1における圧縮機の縦断面図、図2は、本発明の実施の形態1の図1におけるA部の拡大図、図3は、同実施の形態1の図2におけるB部の拡大図、図4は同実施の形態1における水蒸気処理条件でのH2/H2O比率の関係図であり、鉄と酸素の組成を示している。図5は、同実施の形態1における摺動特性図であり、図6は、レシプロ型圧縮機の特性図である。図1から図3において、密閉容器101内には、R134aからなる冷媒ガス102を充填するとともに、底部には、VG10のエステル系からなるオイル103を貯留し、固定子104および回転子105からなる電動要素106と、これによって駆動される往復式の圧縮要素107を収容している。次に、圧縮要素107の詳細を以下に説明する。クランクシャフト108は、回転子105を圧入固定した主軸109および主軸109に対し、偏心して形成された偏心軸110からなり、下端にはオイル103に連通する給油ポンプ111を設けている。鋳鉄からなるシリンダーブロック112は、略円筒形のボアー113と主軸109を軸支する軸受部114とを形成している。また、回転子105にはフランジ面115が形成され、軸受部114の上端面は、スラスト部116になっている。フランジ面115と軸受部114のスラスト部116の間には、スラストワッシャ117が挿入されている。そして、フランジ面115、スラスト部116および、スラストワッシャ117でスラスト軸受部118を構成している。ピストン119は、漏れ損失を小さくするために、ある一定量のクリアランスを保ってボアー113に遊嵌されている。ピストン119は、鋳鉄または鉄系の材料からなり、ボアー113とともに圧縮室120を形成し、ピストンピン121を介して連結手段であるコンロッド122によって偏心軸110と連結されている。ピストン119とボアー113は、例えば直径の差で5μm~15μm程度のクリアランス寸法で遊嵌されている。ボアー113の端面は、バルブプレート123で封止されている。また、ヘッド124は、高圧室図示せずと低圧室図示せずを形成し、バルブプレート123の反ボアー113側に固定されている。サクションチューブ125は、密閉容器101に固定されるとともに、冷凍サイクルの低圧側図示せずに接続され、冷媒ガス102を密閉容器101内に導く。サクションマフラー126は、バルブプレート123とヘッド124に挟持される。ピストン119とボアー113、主軸109と軸受部114、スラスト部116とスラストワッシャ117、ピストンピン121とコンロッド122、偏心軸110とコンロッド122は、それぞれ相互に摺動部を形成するとともに、それぞれの摺動部材の少なくとも一方の摺動面に、酸化皮膜127を形成している。ここでは、ピストン119を例にとって詳しく述べることにする。ピストン119とボアー113が相互に形成する摺動部のうち、ピストン119の摺動面に、多孔質結晶体である酸化皮膜127を形成している。本実施の形態においては、酸化皮膜127の膜厚を、0.5μm以上としている。また、摺動部における酸化皮膜127の組成を、四酸化三鉄塩としたもので、組成の100を四酸化三鉄塩とするために、水蒸気処理でのH2/H2O比率が、条件式H2=-0.09×温度90を満足するように処理を施し、酸化皮膜127を形成したものである。以上のピストン119を組み込んだレシプロ型の圧縮機について、以下その動作を説明する。商用電源図示せずから供給される電力は、電動要素106に供給され、電動要素106の回転子105を回転させる。回転子105は、クランクシャフト108を回転させ、偏心軸110の偏心運動が連結手段であるコンロッド122によって往復運動に変換される。この往復運動は、ピストンピン121を介してピストン119を駆動する。したがって、ピストン119はボアー113内を往復運動する。このピストン119の往復運動に伴い、サクションチューブ125を通じて密閉容器101内に導かれた冷媒ガス102は、サクションマフラー126から吸入され、圧縮室120内で圧縮される。オイル103は、クランクシャフト108の回転に伴い、給油ポンプ111から各摺動部に給油され、摺動部を潤滑するとともに、ピストン119とボアー113の間においては、シールの役割を果たす。圧縮室120内で圧縮された冷媒ガス102は、ディスチャージチューブ図示せずを通って冷凍サイクル内図示せずに排出され、冷凍サイクル図示せず内を循環して、再びサクションチューブ125より密閉容器101内に導かれる。ピストン119がボアー113内で往復圧縮運動をする際、ピストン119とボアー113のクリアランスが非常に狭いため、ピストン119とボアー113の形状、精度のばらつきによっては、部分的に相互接触を起こす部位が生ずることもある。こういった場合においても、酸化皮膜127による多孔質結晶体により、オイル103の保油力を高めることができ、ピストン119とボアー113の摺動部は、常に流体潤滑状態となる。その結果、摩耗しにくく、また六方稠密構造により、皮膜表面のすべり性が向上するため、オイル切れが生じても、被覆の自己潤滑力により、高効率で高信頼性の圧縮機を提供することができる。以上の圧縮機としての効率の詳細については、後述する。次に、酸化皮膜による摺動特性について、R134aからなる冷媒とVG10のエステル系からなるオイルの共存下で、酸化皮膜処理が施された鉄系試験片を1.0m/sの速度で回転させ、鋳鉄のリングを100Nで押付けることによる環境摩耗試験にて評価を行った。酸化塩皮膜膜厚と摺動摩耗量の関係を、図4を参照しながら説明する。図4において、横軸に水蒸気処理での処理温度を示し、縦軸にH2/H2O中のH2比率を示している。この試験において、処理温度を500°C以下でH2=-0.09×温度90以下の条件式を満足することで生成することによってできる四酸化三鉄がほぼ100生成されることがわかる。図5において、横軸に処理温度、縦軸に摺動時の摩耗量を示す。図5より四酸化三鉄塩の六方稠密格子が積層し、形成された膜により摺動特性が良くなるものと推察する。次に、本発明の実施の形態における酸化皮膜を形成させた摺動部材を組み込んだ圧縮機の特性について説明する。本発明の実施の形態における摺動部材を用いた圧縮機と従来の圧縮機の特性比較を図6に示す。本発明の実施の形態における圧縮機は、摺動表面に酸化皮膜を形成したピストン119をボアー113内に組み込んでおり、ピストン119とボアー113のクリアランスは、従来の圧縮機と同一にしている。図6より、本発明の実施の形態における摺動材を用いた圧縮機の方が従来例の圧縮機に比べて効率のばらつきが小さく、平均値で効率が高いことが判る。レシプロ型の圧縮機においては、ピストン119が上死点ならびに下死点に位置したときには速度が零となり、論理的に油圧が発生せず油膜が形成されなくなるため、この上死点ならびに下死点において金属接触が生じることが多い。また、ピストン119が上死点付近にあるときは、ピストン119が圧縮された高圧冷媒によって大きな圧縮荷重を受け、この圧縮荷重は、ピストンピン121、コンロッド122を介してクランクシャフト108に伝わり、クランクシャフト108が反ピストン119方向へ傾斜する。クランクシャフト108が傾斜すると、ボアー113の中でピストン119が傾斜し、その結果、ピストン119がボアー113と偏った状態で接触し、摩耗が生ずる。しかしながら、本実施の形態においては、酸化皮膜127の多孔質膜により、オイル103の保持力を高めることができ、オイル103によるピストン119がボアー113との接触や摩耗が低減され、すべり特性の優れた六方稠密構造である四酸化三鉄により、高信頼性の圧縮機を提供することができる。なお、本発明の実施の形態においては、一定速度のレシプロ型の圧縮機について述べたが、インバーター化に伴って圧縮機の低速化が進む中、特に20Hzを切るような超低速運動に於いても流体潤滑を成立することができるので、本発明の効果が顕著になる。また、本発明の実施の形態においては、ピストン119の摺動部表面に酸化皮膜127を形成されたものを例にとって詳しく述べたが、相互に摺動部を形成しているクランクシャフト108の主軸109と軸受部114、回転子105のフランジ面115とスラストワッシャ117、軸受部114の上端面のスラスト部116とスラストワッシャ117、ピストンピン121とコンロッド122、偏心軸110とコンロッド122の摺動部摺動面においても、相当の作用効果が得られるものである。さらに、本発明の実施の形態においては、スラスト軸受部118をフランジ面115、スラスト部116及びスラストワッシャ117にて構成したものを例にとって説明したが、クランクシャフト108の主軸109と偏心軸110との間のフランジ部131の反偏心軸110側に設けられたクランクシャフト108のスラスト面132と軸受部114のスラスト部116でスラスト軸受を構成した場合においても、相当の作用効果が得られる。なお、冷媒ガス102は、R600a、R290及びこれらを含んだ混合冷媒、R134a、R152、R407C、R404A、R410であれば同等の効果が得られる。以上のように、本実施の形態によれば、高い信頼性を持った摺動部材とすることが可能であり、その摺動部材を組み込んだ高信頼性、かつ高効率の圧縮機を提供することができる。実施の形態2図7は、本発明の実施の形態2における圧縮機の縦断面図、図8は、図7におけるA部の拡大図、図9は、図8におけるB部の拡大図、図10は、本発明の実施の形態2における炭酸処理条件でのCO/CO2比率の関係図であり、炭素と酸素の組成を示している。図11は、同実施の形態2における摺動特性図であり、図12は、レシプロ型圧縮機の特性図である。図7から図9において、密閉容器201内には、R134aからなる冷媒ガス202を充填するとともに、底部には、VG10のエステル系からなるオイル203を貯留し、固定子204および回転子205からなる電動要素206と、これによって駆動される往復式の圧縮要素207を収容している。次に、圧縮要素207の詳細を以下に説明する。クランクシャフト208は、回転子205を圧入固定した主軸209および主軸209に対し、偏心して形成された偏心軸210からなり、下端にはオイル203に連通する給油ポンプ211を設けている。鋳鉄からなるシリンダーブロック212は、略円筒形のボアー213と主軸209を軸支する軸受部214とを形成している。また、回転子205にはフランジ面215が形成され、軸受部214の上端面は、スラスト部216になっている。フランジ面215と軸受部214のスラスト部216の間には、スラストワッシャ217が挿入されている。そして、フランジ面215、スラスト部216および、スラストワッシャ217でスラスト軸受部218を構成している。ピストン219は、漏れ損失を小さくするために、ある一定量のクリアランスを保ってボアー213に遊嵌されている。ピストン219は、鋳鉄または鉄系の材料からなり、ボアー213とともに圧縮室220を形成し、ピストンピン221を介して連結手段であるコンロッド222によって偏心軸210と連結されている。ピストン219とボアー213は、例えば直径の差で5μm~15μm程度のクリアランス寸法で遊嵌されている。ボアー213の端面は、バルブプレート223で封止されている。また、ヘッド224は、高圧室図示せずと低圧室図示せずを形成し、バルブプレート223の反ボアー213側に固定されている。サクションチューブ225は、密閉容器201に固定されるとともに、冷凍サイクルの低圧側図示せずに接続され、冷媒ガス202を密閉容器201内に導く。サクションマフラー226は、バルブプレート223とヘッド224に挟持される。ピストン219とボアー213、主軸209と軸受部214、スラスト部216とスラストワッシャ217、ピストンピン221とコンロッド222、偏心軸210とコンロッド222は、それぞれ相互に摺動部を形成するとともに、それぞれの摺動部材の少なくとも一方の摺動面に、酸化皮膜227を形成している。ここでは、ピストン219を例にとって詳しく述べることにする。ピストン219とボアー213が相互に形成する摺動部のうち、ピストン219の摺動面に、多孔質結晶体である酸化皮膜227を形成している。本実施の形態においては、酸化皮膜227の膜厚を、0.5μm以上としている。また、摺動部における酸化皮膜227の組成を、四酸化三鉄塩としたもので、組成の略100を四酸化三鉄塩とするために炭酸処理でのCO/CO2比率が、条件式CO=-0.09×温度90を満足するように処理を施し、酸化皮膜227を形成したものである。以上のピストン219を組み混んだレシプロ型の圧縮機について、以下その動作を説明する。商用電源図示せずから供給される電力は、電動要素206に供給され、電動要素206の回転子205を回転させる。回転子205は、クランクシャフト208を回転させ、偏心軸210の偏心運動が連結手段であるコンロッド222によって往復運動に変換される。この往復運動は、ピストンピン221を介してピストン219を駆動する。したがって、ピストン219はボアー213内を往復運動する。このピストン219の往復運動に伴い、サクションチューブ225を通じて密閉容器201内に導かれた冷媒ガス202は、サクションマフラー226から吸入され、圧縮室220内で圧縮される。オイル203は、クランクシャフト208の回転に伴い、給油ポンプ211から各摺動部に給油され、摺動部を潤滑するとともに、ピストン219とボアー213の間においては、シールの役割を果たす。圧縮室220内で圧縮された冷媒ガス202は、ディスチャージチューブ図示せずを通って冷凍サイクル内図示せずに排出され、冷凍サイクル図示せず内を循環して、再びサクションチューブ225より密閉容器201内に導かれる。ピストン219がボアー213内で往復圧縮運動をする際、ピストン219とボアー213のクリアランスが非常に狭いため、ピストン219とボアー213の形状、精度のばらつきによっては、部分的に相互接触を起こす部位が生ずることもある。こういった場合においても、酸化皮膜227による多孔質膜層により、オイル203の保油力を高めることができ、ピストン219とボアー213の摺動部は、常に流体潤滑状態となる。その結果、摩耗しにくく、また六方稠密構造により、皮膜表面のすべり性が向上するため、オイル切れが生じても、被覆のすべり特性により、高効率で高信頼性の圧縮機を提供することができる。以上の圧縮機としての効率の詳細については、後述する。次に、酸化皮膜による摺動特性について、R134aからなる冷媒とVG10のエステル系からなるオイルの共存下で、酸化皮膜処理が施された鉄系試験片を1.0m/sの速度で回転させ、鋳鉄のリングを100Nで押付けることによる環境摩耗試験にて評価を行った。酸化塩皮膜膜厚と摺動摩耗量の関係を、図10を参照しながら説明する。図10において、横軸に水蒸気処理での処理温度を示し、縦軸にCO/CO2中のCOの比率を示している。この試験において、処理温度を600°C以上でCO=-0.015×温度30以下の条件式を満足することで生成することによってできる四酸化三鉄塩がほぼ100生成されることがわかる。図11において、横軸に処理温度、縦軸に摺動時の摩耗量を示す。図11より四酸化三鉄塩の六方稠密格子が積層し、形成された膜により摺動特性が良くなるものと推察する。次に、本発明の実施の形態における酸化皮膜を形成させた摺動部材を組み込んだ圧縮機の特性について説明する。本発明の実施の形態における摺動部材を用いた圧縮機と従来の圧縮機の特性比較を図12に示す。本発明の実施の形態における圧縮機は、摺動表面に酸化皮膜を形成したピストン219をボアー213内に組み込んでおり、ピストン219とボアー213のクリアランスは、従来の圧縮機と同一にしている。図12より、本発明の実施の形態における摺動材を用いた圧縮機の方が従来例の圧縮機に比べて効率のばらつきが小さく、平均値で効率が高いことが判る。レシプロ型の圧縮機においては、ピストン219が上死点ならびに下死点に位置したときには速度が零となり、論理的に油圧が発生せず油膜が形成されなくなるため、この上死点ならびに下死点において金属接触が生じることが多い。また、ピストン219が上死点付近にあるときは、ピストン219が圧縮された高圧冷媒によって大きな圧縮荷重を受け、この圧縮荷重は、ピストンピン221、コンロッド222を介してクランクシャフト208に伝わり、クランクシャフト208が反ピストン219方向へ傾斜する。クランクシャフト208が傾斜すると、ボアー213の中でピストン219が傾斜し、その結果、ピストン219がボアー213と偏った状態で接触し、摩耗が生ずる。しかしながら、本実施の形態においては、酸化皮膜227の多孔質膜により、オイル203の保持力を高めることができ、オイル203によるピストン219がボアー213との接触や摩耗が低減され、すべり特性の優れた六方稠密構造である四酸化三鉄により、高信頼性の圧縮機を提供することができる。なお、本発明の実施の形態においては、一定速度のレシプロ型の圧縮機について述べたが、インバーター化に伴って圧縮機の低速化が進む中、特に20Hzを切るような超低速運動に於いても流体潤滑を成立することができるので、本発明の効果が顕著になる。また、本発明の実施の形態においては、ピストン219の摺動部表面に酸化皮膜227を形成されたものを例にとって詳しく述べたが、相互に摺動部を形成しているクランクシャフト208の主軸209と軸受部214、回転子205のフランジ面215とスラストワッシャ217、軸受部214の上端面のスラスト部216とスラストワッシャ217、ピストンピン221とコンロッド222、偏心軸210とコンロッド222の摺動部摺動面においても、相当の作用効果が得られるものである。さらに、本発明の実施の形態においては、スラスト軸受部218をフランジ面215、スラスト部216及びスラストワッシャ217にて構成したものを例にとって説明したが、クランクシャフト208の主軸209と偏心軸210との間のフランジ部231の反偏心軸210側に設けられたクランクシャフト208のスラスト面232と軸受部214のスラスト部216でスラスト軸受を構成した場合においても、相当の作用効果が得られる。なお、冷媒ガス202は、R600a、R290及びこれらを含んだ混合冷媒、R134a、R152、R407C、R404A、R410であれば同等の効果が得られる。以上のように、本実施の形態によれば、高い信頼性を持った摺動部材とすることが可能であり、その摺動部材を組み込んだ高信頼性、かつ高効率の圧縮機を提供することができる。