"アノード流体およびカソード流体により発電すると共に発電運転時の温度が100°C以上となる燃料電池と、前記燃料電池に設けられ、前記燃料電池を冷却させる水を前記燃料電池の熱で沸騰させて液相および気相が共存する高圧の気液共存状態とさせつつ流し、前記燃料電池を100°C以上の温度領域に冷却させる冷却通路と、燃料原料を改質剤で改質させて前記アノード流体を形成させる改質装置と、前記冷却通路を流れる気液共存状態の水のうち少なくとも気相状態の水を改質剤として前記改質装置に供給させる供給通路をもち、前記冷却通路を流れる水をこれが気液共存状態となるように前記供給通路および/または前記冷却通路の水の圧力を目標圧力PtargetプラスマイナスαP>αの範囲内に維持させることにより、前記供給通路および/または前記冷却通路の水の温度を100°C以上で且つ目標温度TtargetプラスマイナスΔTTtarget>ΔT以内の温度領域に維持させる改質剤供給系とを具備する燃料電池システム。請求項1において、目標圧力Ptargetは0.5~0.7MPaの範囲内の任意値であり、αは0.05~0.15MPaの範囲内の任意値である燃料電池システム。請求項1または2において、前記改質剤供給系は、前記供給通路または前記冷却通路に設けられ前記供給通路の水の圧力または前記冷却通路の水の圧力を検知する圧力センサと、前記供給通路または前記冷却通路に設けられ前記供給通路または前記冷却通路の水の温度を検知する温度センサと、前記供給通路に設けられ前記冷却通路から前記改質装置に供給される水の流量を調整できるように水供給量を調整可能な水供給部と、前記圧力センサが検知する圧力と前記温度センサが検知する温度とに基づいて前記水供給部の単位時間あたりの水供給量を調整して前記供給通路および/または前記冷却通路の圧力を目標圧力Ptargetプラスマイナスαの範囲内に維持させることにより、前記供給通路および/または前記冷却通路の水の温度を100°C以上で且つ目標温度TtargetプラスマイナスΔTTtarget>ΔT以内の温度領域に維持させる制御部とを具備する燃料電池システム。請求項1または2において、前記改質剤供給系は、前記供給通路に設けられ前記冷却通路から前記供給通路を介して前記改質装置に供給される水の流量を前記冷却通路の気液共存状態の水の圧力に応じて調整可能な圧力応答式のリリーフバルブをもち、前記リリーフバルブの解放により前記冷却通路の圧力を目標圧力Ptargetプラスマイナスαの範囲内に維持させることにより、前記冷却通路の水の温度を100°C以上で且つ目標温度TtargetプラスマイナスΔTTtarget>ΔT以内の温度領域に維持させる燃料電池システム。上記した特許文献1,2に係る技術は、燃料電池の温度を発電運転において安定的に維持させるには限界がある。更に、特許文献1では、冷却通路と改質水通路とは互いには連通しておらず独立しており、従って冷却通路を流れる水は、燃料原料を改質させてアノードガスを生成させる改質水改質剤として使用されるものではない。本発明は上記した実情に鑑みてなされたものであり、燃料電池の温度を発電運転において安定的に維持でき、これにより燃料電池の耐久性を高めて燃料電池の長寿命化を図り得、更に、冷却通路を流れる気液共存状態のうち少なくとも気相状の水を改質剤として改質装置に供給でき、液相状の水を気相状の水とさせる専用の蒸発器を省略できる燃料電池システムを提供することを課題とする。本発明者は、燃料電池システムについて長年にわたり燃料電池について鋭意開発を進めている。そして本発明者は、液相および気相が共存する気液共存状態の水については、大気圧0.1MPa以上の高圧化では、沸点が100°C以上と高く、且つ、気液共存状態において液相状の全部の水が気化するまで、蒸発潜熱の影響で気液共存状態の水の温度が安定的に維持され易いこと、更に、気液共存状態の水の圧力を規定圧の領域内に維持させれば、気液共存状態の水の沸点を更に安定的に維持させ易いことに着目し、本発明を完成させた。1すなわち、様相1に係る燃料電池システムは、iアノード流体およびカソード流体により発電すると共に発電運転時の温度が100°C以上となる燃料電池と、ii燃料電池に設けられ、燃料電池を冷却させる水を燃料電池の熱で沸騰させて液相および気相が共存する高圧の気液共存状態とさせつつ流し、燃料電池を100°C以上の温度領域に冷却させる冷却通路と、iii燃料原料を改質剤で改質させて前記アノード流体を形成させる改質装置と、iv冷却通路を流れる気液共存状態の水のうち少なくとも気相状態の水を改質剤として改質装置に供給させる供給通路をもち、冷却通路を流れる水をこれが気液共存状態となるように供給通路および/または冷却通路の水の圧力を目標圧力PtargetプラスマイナスαP>αの範囲内に維持させることにより、供給通路および/または冷却通路の水の温度を100°C以上で且つ目標温度TtargetプラスマイナスΔTTtarget>ΔT以内の温度領域に維持させる改質剤供給系とを具備する。冷却通路は燃料電池に設けられており、水を燃料電池の熱で沸騰させ、液相および気相が共存する高圧の気液共存状態とさせつつ流し、燃料電池から受熱して燃料電池を冷却させる。改質剤供給系は、冷却通路を流れる気液共存状態の水のうち少なくとも気相状態の水を改質剤として改質装置に供給させる供給通路をもつ。改質剤供給系は、供給通路および/または冷却通路を流れる水をこれが気液共存状態となるように、供給通路および/または冷却通路の水の圧力を目標圧力PtargetプラスマイナスαP>αの範囲内に維持させる。これにより供給通路および/または冷却通路の水の温度沸点を100°C以上で且つ目標温度TtargetプラスマイナスΔTTtarget>ΔT以内の温度領域に安定的に維持させる。このため、燃料電池の発電運転において、冷却通路を流れる気液共存状態の水の温度沸点を目標温度TtargetプラスマイナスΔTTtarget>ΔTの温度領域に安定的に維持できる。従って、燃料電池の発電運転が長時間にわたったとしても、発電運転中における燃料電池の温度を安定的に維持させることができる。このため燃料電池の膜電極接合体等の耐久性を高め、長寿命化を図ることができる。本発明によれば、改質剤供給系の供給通路は、冷却通路を流れる気液共存状態の水のうち少なくとも気相状態の水を改質剤として改質装置に供給させる。このため液相状の水を気相状の水水蒸気、以下では液相状の水および気相状の水ともに、水とするとさせるために液相状の水を加熱させるために従来必要とされていた専用の蒸発器を省略できる。2様相2に係る燃料電池システムによれば、様相1において、目標圧力Ptargetは0.5~0.7MPaの範囲内の任意値設定値であり、αは0.05~0.15MPaの範囲内の任意値設定値である。このように供給通路および/または冷却通路における気液共存状態の水の圧力を安定的に維持させるため、冷却通路を流れる気液共存状態の水の沸点を安定化させることができる。このため、冷却通路内の気液共存状態の水で冷却させる燃料電池を目標温度Ttarget付近の温度領域において安定的に維持させることができる。このため燃料電池の膜電極接合体等の耐久性を高め、長寿命化を図ることができる。3様相3に係る燃料電池システムによれば、上記した様相において、前記改質剤供給系は、供給通路または冷却通路に設けられ供給通路の水の圧力または冷却通路の水の圧力を検知する圧力センサと、供給通路または冷却通路に設けられ供給通路または冷却通路の水の温度を検知する温度センサと、供給通路に設けられ冷却通路から改質装置に供給される水の流量を調整できるように単位時間あたりの水供給量を調整可能な水供給部と、圧力センサが検知する圧力と温度センサが検知する温度とに基づいて水供給部の水供給量を調整して供給通路および/または冷却通路の圧力を目標圧力Ptargetプラスマイナスαの範囲内に維持させることにより、供給通路および/または冷却通路の水の温度を100°C以上で且つ目標温度TtargetプラスマイナスΔTTtarget>ΔT以内の温度領域に維持させる制御部とを具備する。目標圧力Ptargetは0.5~0.7MPaの範囲内の任意値設定値が好ましい。αはP×0.4以下、P×0.3以下が好ましい。水供給部は、供給通路に設けられており、供給通路から改質装置に向かう水の単位時間あたりの水の搬送流量を調整できるように、単位時間あたりの水供給量を調整可能なものである。水供給部としては、モータバルブ等のバルブ、ポンプ等を例示できる。圧力センサは、供給通路の水の圧力または冷却通路の水の圧力を検知する。温度センサは、供給通路または冷却通路に設けられており、供給通路または冷却通路の水の温度を検知する。制御部は、温度センサが検知する温度と圧力センサが検知する圧力とに基づいて、供給通路の水の温度、ひいて冷却通路の水の温度を100°C以上の温度領域内に、即ち、温度TtargetプラスマイナスΔTTtarget>ΔTの温度定領域内に安定的に維持させる。これにより燃料電池の温度を規定温度領域以内に安定的に維持させる。Ttargetは150~170°Cが好ましい。ΔTはTtarget×0.1以下、Ttarget×0.05以下が好ましい。4様相4に係る燃料電池システムによれば、上記した様相において、改質剤供給系は、供給通路に設けられ冷却通路から供給通路を介して改質装置に供給される水の流量を冷却通路の気液共存状態の水の圧力に応じて調整可能な圧力応答式のリリーフバルブをもち、リリーフバルブの解放により冷却通路の圧力を目標圧力Ptargetプラスマイナスαの範囲内に維持させることにより、冷却通路の水の温度を100°C以上で且つ目標温度TtargetプラスマイナスΔTTtarget>ΔT以内の温度領域に維持させる。冷却通路の気液共存状態の水の圧力が過剰になると、リリーフバルブは解放し、冷却通路の過剰な圧力を逃がす。冷却通路の気液共存状態の水の圧力が適圧になると、リリーフバルブは閉鎖し、冷却通路を閉鎖させる。これにより冷却通路の気液共存状態の水の圧力を目標圧力Ptargetプラスマイナスαの範囲内に維持させることにより、冷却通路の水の温度を100°C以上で且つ目標温度TtargetプラスマイナスΔTTtarget>ΔT以内の温度領域に維持させる。本発明によれば、改質剤供給系は、冷却通路を流れる水をこれが気液共存状態となるように冷却通路の水の圧力を目標圧力PtargetプラスマイナスαPtarget>αの範囲内に安定的に維持させつつ、冷却通路の気液共存状態の水のうち少なくとも気相状態の水を、改質剤として供給通路を介して改質装置に供給させる。このように冷却通路の水の圧力を目標圧力PtargetプラスマイナスαPtarget>αの範囲内に安定的に維持させると、冷却通路の気液共存状態の水の沸点は安定的に維持される。このため、冷却通路の気液共存状態の水の温度を、100°C以上の目標温度TtargetプラスマイナスΔTの温度領域に安定的に維持できる。従って、燃料電池の発電運転が長時間にわたったとしても、燃料電池の温度を100°C以上の温度領域に安定的に維持させることができる。このため燃料電池の膜電極接合体等の耐久性を高め、長寿命化を図ることができる。本発明によれば、改質剤供給系の供給通路は、冷却通路を流れる水のうち少なくとも気相状態の水を改質剤として改質装置に供給させる。このため改質水を蒸気化させるために加熱させる専用の蒸発器を省略できる。実施形態によれば、燃料電池の発電運転時において冷却通路の水の温度を100°C以上で且つ目標温度TtargetプラスマイナスΔTTtarget>ΔT以内の温度領域に維持させ、燃料電池をそれに対応する温度に維持させる。100°C以上の水は沸騰状態であり、気液共存状態である。このように水が沸騰状態であり気液共存状態であれば、気液共存状態のうち液相状の全部の水が気相化されるまで、蒸発潜熱の影響で、水は気液共存状態のまま温度が安定しており、水の過剰な温度変動は抑制される。本実施形態はかかる点に着目されて開発されている。目標温度Ttargetは、燃料電池の種類、殊に膜電極接合体におけるイオン伝導膜等のイオン伝導材の材質に応じて相違する。このように燃料電池の種類に応じて、その燃料電池の長寿命化を最も図り得るように、発電運転時における燃料電池の目標温度Ttargetは100°C~200°Cの温度領域から選択される。従って、燃料電池の種類に応じて目標温度Ttargetが120°C、140°C、160°C、180°C、200°Cのときがある。実施形態1以下、請求項1に係る本発明の実施形態1について図1を参照して説明する。本実施形態のスタック1は、リン酸型の燃料電池で形成されており、長寿命化を図るためには、発電運転中において目標温度Ttarget150~170°C、望ましくは160°C付近の温度領域に安定的に維持させることが好ましい。そこで、本発明者は、0.5~0.7MPa程度の高圧状態の水気液共存状態については沸点が150~170°C付近で安定するため、スタック1を150~170°Cの温度領域好ましくは160°Cプラスマイナス3°C以内または6°C以内の温度領域に安定的に維持させ易いことに着目している。なお、水が沸騰状態であり気液共存状態であれば、気液共存状態のうち液相状の全部の水が気相化されるまで、蒸発潜熱の影響で気液共存状態の水の温度は安定しており、水の過剰な温度変動は抑制される。本実施形態はかかる点に着目されて開発されている。図1において、燃料電池システムは、一般家庭、または業務店やビル等に設置される定置用であり、燃料電池のスタック1と、スタック1を冷却させる水として機能できる水が流れる冷却通路2と、改質水改質剤に基づいて燃料原料を水蒸気改質させる改質装置3と、改質装置3に改質水を供給させる改質剤供給系4と、これらを収容する筐体1xとを有する。本実施形態では、スタック1の冷却通路2を流れる水が改質水として使用される。スタック1の膜電極接合体は、アノード燃料極およびカソード酸化剤極で挟持されたイオンプロトン伝導性をもつイオン伝導膜を有する。イオン伝導膜は、例えば、イミダゾール環を有する高分子化合物に、フェニル基を有する官能基で無機酸の水素原子を置換した酸をドープしてなる固体高分子電解質材料で形成できる。この場合、イミダゾール環を有する高分子化合物がポリベンゾイミダゾールであり、かつ無機酸がリン酸である。このようなリン酸型のイオン伝導膜を備えるスタック1の発電運転時における温度は、150~170°C程度、好ましくは160°C程度の中温である。このようなスタック1では、スタック1の温度は目標温度Ttarget150~170°C、望ましくは160°CプラスマイナスΔT3°C以内または6°C以内の数値に安定的に維持されることが好ましい。ここで、スタック1の温度が目標温度Ttargetよりも過剰に高いと、スタック1の膜電極接合体のイオン伝導膜の劣化が促進される。また、スタック1の温度の目標温度Ttargetよりも過剰に低いと、スタック1の発電性能が低下する。このためスタック1の温度は目標温度Ttarget約160°CプラスマイナスΔT3°C以内または6°C以内の数値に維持させることが好ましい。このようにすれば、スタック1の膜電極接合体の劣化を抑制させて長寿命化を図りつつ、スタック1の発電出力を長期間にわたり良好に維持できる。冷却通路2には、スタック1における冷却通路2配管を流れる水である水改質水の温度を検知するスタック温度センサ13が設けられている。改質装置3について説明する。改質装置3は、燃料原料例えば都市ガス等を水蒸気改質させることによりアノードガスアノード流体,例えば水素含有ガスを生成させる改質部30と、水蒸気改質に適する温度領域に改質部30を加熱させるバーナ32とを有する。改質部30の燃料ポート30fに燃料原料例えば天然ガス等の炭化水素系ガスを供給する燃料原料通路33が設けられている。燃料原料通路33は、バルブ33aと、燃料原料ポンプ35燃料原料搬送源とをもつ。ここで、改質装置3の改質部30で生成された水素を主要成分とするアノードガスアノード流体は、アノードガス通路36を介してスタック1のアノード入口1aiからアノード燃料極に供給される。改質剤供給系4について説明する。改質剤供給系4は、スタック1の発電運転においてシステムに発生する凝縮水を溜める凝縮水タンク40と、凝縮水タンク40と冷却通路2の冷却入口2iを繋ぐ改質水通路41配管と、冷却通路2の冷却出口2pと改質装置3の蒸気ポート30vとを繋ぐ供給通路42配管とをもつ。改質水通路41は、凝縮水タンク40側から改質水ポンプ43改質水搬送源と、水精製機能を有するイオン交換樹脂水精製材を有するイオン交換器で形成された水精製器45と、バルブ45vと、電気ヒータ46とを直列にもつ。なお、ヒータ46は、スタック1の起動時等のように冷却通路2を流れる水の温度が過剰に低いときに、水を暖めるものである。スタック1の定常運転時には、基本的には、ヒータ46はオフとされている。供給通路42は、冷却通路2の冷却出口2pから改質装置3の改質部30の蒸気ポート30vに向けて延設されており、供給通路42の水の圧力を検知する圧力センサ47と、供給通路42の改質水の温度を検知する改質剤温度センサ48温度センサと、改質装置3の改質部30の蒸気ポート30vに向かう水の流量を調整できるように単位時間あたりの水供給量を調整可能なモータバルブ49バルブ,水供給部とをもつ。コントローラ5制御部が設けられている。コントローラ5は、圧力センサ47が検知する圧力Pと、改質剤温度センサ48が検知する供給通路42の温度Tとに基づいて、モータバルブ49の単位時間あたりの水の水供給量を調整し、供給通路42および冷却通路2の圧力を、目標圧力Ptargetプラスマイナスαの範囲内に維持させる。この場合、モータバルブ49の単位時間あたりの水供給量を増加させれば、供給通路42および冷却通路2の水の量が減少するため、供給通路42および冷却通路2の水の圧力を低下させ得、水の沸点を低下させ得る。これに対して、モータバルブ49の単位時間あたりの水供給量を減少させれば、供給通路42および冷却通路2の圧力を高め得、水の沸点を高め得る。本実施形態によれば、圧力センサ47が検知する供給通路42の目標圧力Ptargetは0.5~0.7MPaの範囲内の任意値とされており、0.6MPaが好ましい。αは0.05~0.15MPaの範囲内の任意値とされており、0.1MPaが好ましい。スタック1を冷却させる冷却通路2の水、即ち、凝縮水タンク40から冷却通路2に供給された水の圧力を目標圧力Ptargetプラスマイナスαの範囲内に維持させれば、冷却通路2に供給された水の沸点をこれが変動しないように安定的に維持でき、その水を冷却通路2および供給通路42において液相および気相が目標比率で共存する気液共存状態とさせることができる。このように圧力が一定領域内の状態では、沸騰状態の水の沸点は安定化され易いため、スタック1の温度をTtargetプラスマイナスΔT以内の温度領域に維持できる。ここで、Ttargetは150~170°Cの温度領域であり、160°Cが好ましい。ΔTは3°Cまたは6°Cが好ましい。このように本実施形態では、スタック1の温度をTtargetプラスマイナスΔT以内の温度領域に安定的に維持できる。なお、この改質水は水精製器45で生成されているため純水であり、電気伝導度が01μScm程度以下とかなり低い。供給通路42のうち圧力センサ47と冷却通路2の冷却出口2pとの間には、リリーフバルブ29が設けられている。供給通路42の沸騰状態の水の圧力が過剰に高くなるときには、圧力応答式のリリーフバルブ29が自動的に解放し、過剰な圧力を外部に逃がす。供給通路42の沸騰状態の水の圧力が適切になれば、リリーフバルブ29が自動的に閉鎖し、供給通路42の圧力を維持させることができ、沸点を安定化させ得る。アノードオフガス排出系70について説明する。オフガスとは、スタック1において発電反応を経たガスという意味である。図1に示すように、アノードオフガス排出系70は、スタック1のアノードのアノード出口1apと改質装置3のバーナ32のアノードオフガス入口32iとを繋ぐアノードオフガス通路71を有する。アノードオフガス通路71は、アノードオフガス凝縮器72およびバルブ73を有する。ここで、スタック1のアノード出口1apから排出されたアノードオフガスは未反応の可燃成分を含むため、アノードオフガス凝縮器72で冷却されて凝縮水を生成させて水分を低下させた後、アノードオフガス入口32iからバーナ32に供給され、燃焼される。バーナ32から排出された燃焼排気ガスは燃焼排気通路75を介して燃焼排気熱交換器76で熱回収された後、システム外に排気される。カソードガス供給系80について説明する。カソードガス供給系80はスタック1の酸化剤極であるカソードにカソードガス例えば空気に代表される酸素含有ガス等の酸化剤ガスを供給するものである。カソードガス供給系80は、スタック1のカソードのカソード入口1ciに繋がるカソードガス通路81酸化剤通路と、カソードガス通路81に設けられたカソードポンプ82カソードガス搬送源と、熱交換器83とを有する。カソードポンプ82が作動すると、空気であるカソードガスは熱交換器83で熱交換されて加熱された後、スタック1のカソード入口1ciからカソード酸化剤極のカソードに供給される。カソードオフガス排出系85について説明する。図1に示すように、カソードオフガス排出系85はカソードオフガス通路86を有する。ここで、スタック11のカソード出口1cpから排出されたカソードオフガスは、未反応の酸素を含んだ状態で、カソードオフガス通路86を流れ、熱交換器83を通過し、カソードガス通路81のカソードガスを熱交換で加熱させた後、入口32cからバーナ32に供給され、燃焼に使用される。図1に示すように、貯湯系9は、吐水口9sおよび帰還口9rをもつと共に筐体1x外方に配置された貯湯槽90と、貯湯槽90に繋がるエンドレス状の循環通路91とをもつ。循環通路91は、貯湯槽90の吐水口9s側から延設されており、水ポンプ92水搬送源、アノードオフガス凝縮器72、燃焼排気熱交換器76、水温センサ93を経て貯湯槽90の帰還口9rに帰還する。水ポンプ92が作動すると、貯湯槽90の底側の水が循環通路91を循環し、アノードオフガス凝縮器72、燃焼排気熱交換器76の熱を回収させて加熱された後、貯湯槽90の上側の帰還口9rに戻る。これにより循環通路91を流れる水が加熱され、温水として回収される。アノードオフガス凝縮器72、燃焼排気熱交換器76で生成された凝縮水は、図略の配管を介して凝縮水タンク40に溜まり、水蒸気改質用の改質水改質剤として利用される。なお、改質水の不足を考慮して循環通路91の水をバルブ40eを介して凝縮水タンク40に供給できる。次に作用について説明する。バーナ32により改質部30が水蒸気反応に適するように高温に加熱される。この状態で、改質水ポンプ43が作動して凝縮水タンク40の水を改質水通路41を経てスタック1の冷却通路2に供給させる。スタック1の起動時には電気ヒータ46を作動させて改質水通路41の水を加熱させる。この場合、水を100°C以上とし、気液共存状態に加熱させることが好ましい。冷却通路2を経た水気液共存状態は、モータバルブ49により、供給通路42を経て水の改質部30の蒸気ポート30vに改質剤として供給される。このとき燃料原料ポンプ35が作動するので、燃料原料が燃料ポート30fから改質部30に供給される。これにより燃料原料が水蒸気改質されてアノードガスとなり、アノードガスはアノードガス通路36を介してアノード入口1aiからスタック1のアノードに供給される。カソードポンプ82も作動してカソードガスがカソード入口1ciからスタック1のカソードに供給される。これによりスタック1が発電運転する。スタック1の運転が継続すれば、スタック1は発電反応により加熱されるため、電気ヒータ46をオフさせる。この場合、改質水ポンプ43により凝縮水タンク40から改質水通路41を経てスタック1の冷却通路2に供給された水は、スタック1を冷却させる水として機能する。このため冷却通路2の水はスタック1で加熱されて気液共存状態となる。圧力センサ47は、供給通路42の気液共存状態の水の圧力を検知する。改質剤温度センサ48温度センサは、供給通路42の気液共存状態の水の温度を検知する。圧力センサ47が検知する圧力Pと、改質剤温度センサ48が検知する温度T1とに基づいて、コントローラ5は、モータバルブ49の単位時間あたりの水供給量を調整し、供給通路42の圧力を目標圧力Ptargetプラスマイナスαの範囲内に維持させる。この場合、圧力Pが高いときには、モータバルブ49の単位時間あたりの水供給量を増加させて供給通路42の圧力を低下させる。これに対して圧力Pが低いときには、モータバルブ49の単位時間あたりの水供給量を減少させて供給通路42の圧力を高める。また、温度T1が高いときには、モータバルブ49の単位時間あたりの水供給量を増加させて供給通路42の圧力を低下させ、水の沸点を低下させる。温度T1が低いときには、モータバルブ49の単位時間あたりの水供給量を減少させて供給通路42の圧力を高めて水の沸点を高める。このようにして供給通路42に連通する冷却通路2の圧力を目標圧力Ptargetプラスマイナスαの範囲内に維持させる。ここで、スタック1のイオン伝導膜リン酸型の材質を考慮すると、供給通路42の目標圧力Ptargetは0.5~0.7MPaの範囲内の任意値が好ましく、特に0.6MPaが好ましい。αは0.05~0.15MPaの範囲内の任意値が好ましく、0.1MPaが好ましい。この場合、供給通路42の改質水の沸点は、目標温度TtargetプラスマイナスΔT以内の温度領域に安定的に維持され易い。目標温度Ttargetは、例えば約150~170°Cの任意値が好ましく、殊に160°Cが好ましい。ΔTは3°C以内または6°C以内の数値であることが好ましい。従って、スタック1の発電運転において、スタック1の温度は、目標温度Ttarget例えば約150~170°Cの任意値、殊に160°Cが好ましいプラスマイナスΔT3°Cまたは6°C以内の数値に安定的に維持され易い。このためスタック1の膜電極接合体の劣化を抑制させて長寿命化を図りつつ、スタック1の発電出力を維持できる。ここで、仮に、圧力センサ47の検知圧力が上記した圧力範囲よりも高い場合には、水の沸点が過剰に高温となり、改質剤温度センサ48が検知する温度T1が目標温度Ttargetよりも過剰に高くなる。ひいては、スタック1の温度が160°Cよりも大幅に高くなり、スタック1の膜電極接合体の劣化が促進され、スタック1の耐久性が低下する。これに対して、仮に、圧力センサ47の検知圧力が上記した圧力範囲よりも低い場合には、水の沸点が低下し、改質剤温度センサ48が検知する温度T1がその目標温度Ttargetよりも過剰に低くなり、ひいては、スタック1の発電性能が低下するため、好ましくない。更に本実施形態では、スタック1の冷却通路2を流れる水は160°C付近の気液共存状態であるため、少なくとも気相状態の水を改質水改質剤として供給通路42を介して改質装置3の改質部30に効果的に供給させることができる。従って液相状態の改質水を気相状に変換させて改質剤とさせる専用の蒸発部を省略できる利点が得られる。すなわち、冷却通路2は蒸発部を兼用することができる。実施形態1B図2は実施形態1Bを示す。本実施形態は前記した実施形態1と基本的には同様の構成、同様の作用効果を有するため、図1を準用する。図2はコントローラ5が実行する制御のフローチャートを示す。この制御はシステムの起動と共にスタートする。図2に示すように、システムの停止指令があるときにはステップS202のNO、システムを停止させるステップS204。システムの停止指令がないときにはステップS202YES、スタック温度センサ13の検知温度T2が160°C-3°C=157°C未満か判定するステップS206。未満であればステップS206のYES、スタック1が低温領域であるため、電気ヒータ46をオンさせて改質水通路41の水を加熱させるステップS208。次に、スタック温度センサ13が検知する冷却通路2の検知温度T2が160°C3°C=163°Cを高温側に超えているか判定するステップS210。スタック温度センサ13が160°C3°C=163°Cを高温が超えていればステップS210のYES、冷却通路2の水が高温過ぎるため、電気ヒータ46をオフさせるステップS212。ステップS202~ステップS210により、スタック1の冷却通路2を流れる気液共存状態の水改質水,冷却水を、基本的には160°Cプラスマイナス3°Cの温度領域内に安定的に維持させることができる。次に、改質剤温度センサ48の検知温度T1が160°C-3°C=157°Cを高温側に超えているか判定するステップS214。改質剤温度センサ48の検知温度T1が160°C-3°C=157°C以下であればステップS214のNO、供給通路42の気液共存状態の水の温度が157°Cよりも低いと考えられるため、モータバルブ49の単位時間あたりの水供給量を所定量例えば1減少させステップS226、供給通路42から改質装置3の改質部30に供給される気液共存状態の改質水の単位時間あたりの流量を減少させる。これにより供給通路42および冷却通路2の圧力を高め、供給通路42および冷却通路2の水の沸点を高め、ステップS220に進む。これに対して、ステップS214において、改質剤温度センサ48の検知温度T1が160°C-3°C=157°Cを高温側に超えていればステップS214のYES、次に、改質剤温度センサ48が検知する供給通路42の改質水の検知温度が160°C3°C=163°C未満であるか判定するステップS216。ここで、改質剤温度センサ48の検知温度T1が160°C-3°C=157°Cを高温側に超えておりステップS214のYES、且つ、160°C3°C=163°C未満であればステップS216のYES、供給通路42および冷却通路2の水の温度は基本的には160°Cプラスマイナス3°Cの温度領域に維持されており、適温領域であると考えられる。この場合、スタック1の長寿命化を図り得る。その後、圧力センサ47が検知する供給通路42の気液共存状態の改質水の圧力Pが適圧領域であるか否か、つまり、0.55MPa≦P≦0.65MPaが成立するか判定するステップS220。成立すればステップS220のYES、供給通路42の水の温度は基本的には160°Cプラスマイナス3°Cの温度領域に維持されて適温領域であり、且つ、供給通路42の水の圧力は適圧領域である。この場合、供給通路42および冷却通路2における水の沸点を基本的には160°Cプラスマイナス3°Cの温度領域に安定的に維持でき、気相および液相の比率を安定化させ得る。ひいては、スタック1の温度を基本的には160°Cプラスマイナス3°Cの適温領域に維持でき、スタック1の出力を確保させつつ長寿命化を図り得る。このため、ステップS220からステップS202に戻り、制御を継続させる。ここで、0.55MPa≦P≦0.65MPaが成立しなければステップS220のNO、P>0.65MPaが成立するか判定するステップS222。P>0.65MPaが成立するときにはステップS222のYES、供給通路42の水の圧力は過剰に高い領域であるため、供給通路42および冷却通路2の水の沸点が過剰に高温となる。そこで、モータバルブ49の単位時間あたりの水供給量を所定量例えば1増加させステップS224、供給通路42から改質装置3の改質部30に供給させる水気液共存状態の単位時間あたりの流量を増加させ、供給通路42および冷却通路2の水の圧力を低下させて適圧化を図り、水の沸点の適正化を図り、ステップS220に戻る。この場合、改質装置3に供給される余剰の改質水を、改質装置3の入口または内部においてトラップ部によりトラップさせることが好ましい。ステップS222において、P>0.65MPaが成立しないときにはステップS222のNO、供給通路42の水の圧力は0.55MPa未満であり、過剰に低い領域であるため、水の沸点が過剰に低下する。このため、モータバルブ49の単位時間あたりの水供給量を所定量例えば1減少させステップS226、供給通路42から改質部30に供給させる水の単位時間あたりの流量を減少させる。これにより水の沸点を上昇させるべく冷却通路2および供給通路42の圧力を上昇させ、ステップS220に戻る。このようにモータバルブ49の単位時間あたりの水の水供給量の調整により、圧力センサ47が検知する供給通路42の気液共存状態の水の圧力Pを適圧領域、即ち、0.55MPa≦P≦0.65MPaが成立するように維持させる。このように本実施形態では、圧力センサ47が検知する供給通路42および冷却通路2における気液共存状態の水の圧力Pが適圧領域、すなわち、0.55MPa≦P≦0.65MPaに維持される。このように供給通路42の水の圧力Pを上記適圧領域に維持させれば、水の沸点の変動が抑制され、水の沸点の目標温度Ttargetが160°C付近において安定化される。よって、改質剤温度センサ48が検知する供給通路42の水の温度が160プラスマイナス3°Cの温度領域に安定的に維持され易い。同様に、スタック温度センサ13が検知するスタック1の冷却通路2の水の温度が160°Cプラスマイナス3°Cの温度領域に維持され易い。これによりスタック1の発電過運転においてスタック1の温度が160°Cプラスマイナス3°Cの適温領域に安定的に維持され易くなる。従って、スタック1の膜電極接合体の劣化を抑制させてスタック1の長寿命化を図りつつ、スタック1の発電出力を長期にわたり安定的に維持できる。実施形態2図3は実施形態2を示す。本実施形態は前記した実施形態1と基本的には同様の構成、同様の作用効果を有する。本実施形態において、スタック1を冷却させるエンドレス状の冷却通路2Bを流れる水の一部が改質水改質剤として改質装置3の改質部30に供給される。以下、相違する部分を中心として説明する。図3に示すように、スタック1を冷却する冷却通路2Bはエンドレス状とされている。冷却通路2Bは、スタック1の冷却出口2poから吐出された水の出口温度Toを検知する出口温度センサ14と、水水熱交換器23と、冷却水流量ポンプ24水搬送源と、電気ヒータ46と、スタック1の冷却入口2ioに供給される水の入口温度Tiを検知する入口温度センサ15とを有する。図3に示すように、改質剤供給系4は、発電運転で発生する凝縮水を溜める凝縮水タンク40と、凝縮水タンク40と冷却通路2Bの中間入口2mとを繋ぐ改質水通路41と、冷却通路2Bの中間出口2kと改質装置3の蒸気ポート30vとを繋ぐ供給通路42とをもつ。改質水通路41は、凝縮水タンク40側から改質水ポンプ43と、水精製器45と、バルブ45vとを直列にもつ。図3に示すように、改質水通路41の終端41eは冷却通路2Bの中間入口2mに繋がる。すなわち、改質水通路41の終端41eは冷却通路2Bのうち冷却入口2io側に繋がる。具体的には、改質水通路41の終端41eは冷却通路2Bのうち冷却水流量ポンプ24の吸込口と水水熱交換器23の出口との間の通路部分に繋がる。図3に示すように、供給通路42の始端42sは冷却通路2Bのうち冷却出口2po側に繋がる。すなわち、供給通路42の始端42sは冷却通路2Bのうち冷却出口2poと水水熱交換器23との間の通路部分に繋がる。当該通路部分において、通路断面で見た場合、底側を液相が流れ、天側を気相が流れる。冷却出口2poと水水熱交換器23との間の通路配の天側に42sを連結させることにより、冷却通路2Bを流れる気液共存状態の水のうち主として気相が改質水改質剤として供給通路42から改質装置3に供給される。本実施形態では、図3から理解できるように、改質水ポンプ43の作動により改質水通路41を介してその終端41eからエンドレス状の冷却通路2Bの中間入口2mに供給される相当分が、エンドレス状の冷却通路2Bにおいて余剰分となるため、その余剰分が始端42sから供給通路42を介して改質装置3に改質剤として供給される。図3に示すように、貯湯系9は、吐水口9sおよび帰還口9rをもつ貯湯槽90と、貯湯槽90に繋がる循環通路91とをもつ。循環通路91は、貯湯槽90の吐水口9s側から延設されており、水ポンプ92水搬送源、アノードオフガス凝縮器72、カソードオフガス凝縮器87、燃焼排気熱交換器76、水水熱交換器23、水温センサ93を経て貯湯槽90の帰還口9rに帰還する。水ポンプ92が作動すると、貯湯槽90の底側の水が循環通路91を循環し、アノードオフガス凝縮器72、カソードオフガス凝縮器87、燃焼排気熱交換器76の熱を回収させて加熱された後、貯湯槽90の上側の帰還口9rに戻る。これにより循環通路91を流れる水が加熱されて温水として回収される。図3から理解できるように、水水熱交換器23は、エンドレス状の冷却通路2Bの水と循環通路91の水とを熱交換させるため、スタック1の熱は冷却通路2Bの水を介して貯湯槽90に温水として回収される。アノードオフガス凝縮器72、カソードオフガス凝縮器、燃焼排気熱交換器76で生成された凝縮水は、凝縮水タンク40に溜まり、改質水改質剤として利用される。図3に示すように、供給通路42は冷却通路2Bの中間出口2kから改質装置3の改質部30の蒸気ポート30vに向けて延設されており、供給通路42の気相状の改質水水の一部の圧力を検知する圧力センサ47と、改質装置3の改質部30の蒸気ポート30vに向かう水の流量を調整できるように単位時間あたりの水の水供給量を調整可能なモータバルブ49水供給部とをもつ。制御部として機能できるコントローラ5は、圧力センサ47が検知する供給通路42内の圧力Pと、出口温度センサ14が検知する冷却通路2Bの冷却出口2po側の水の温度Toと、入口温度センサ15が検知する冷却通路2Bの冷却入口2io側の水の温度Tiとに基づいて、モータバルブ49の単位時間あたりの水供給量を調整して、供給通路42の改質水の圧力を目標圧力Ptargetプラスマイナスαの範囲内に維持させる。本実施形態によれば、目標圧力Ptargetは0.5~0.7MPa内の任意値,0.6MPaが好ましい。αは0.05~0.15MPa内の任意値,0.1MPaが好ましい。このようにスタック1を冷却させる冷却通路2Bから分岐する供給通路42の水の圧力を目標圧力Ptargetプラスマイナスαの範囲内に維持させれば、供給通路42および冷却通路2B内の水の温度をTtargetプラスマイナスΔT以内の温度領域に安定的に維持させ易い。このため、水を液相および気相が共存する良好な気液共存状態とさせることができる。ひいては、スタック1の温度をTtargetプラスマイナスΔTの温度領域に安定的に維持させ易い。Ttargetは150~170度の温度範囲内であり、160°Cが好ましい。ΔTは3~6°Cの温度範囲内であり、3°Cが好ましい。上記したようにスタック1を冷却させる冷却通路2Bから分岐する供給通路42の水、即ち、凝縮水タンク40から冷却通路2Bに供給された水の圧力を目標圧力Ptargetプラスマイナスαの範囲内に維持させれば、供給通路42および冷却通路2B内の水を沸騰状態に維持させ、水を液相および気相が共存する気液共存状態とさせることができる。なお図3に示すように、冷却通路2Bのうち出口温度センサ14と水水熱交換器23との間の通路部分には、圧力応答式のリリーフバルブ29が設けられている。供給通路42に連通する冷却通路2Bの沸騰状態の水改質水の圧力が過剰になるときにはリリーフバルブ29が解放し、冷却通路2B内の過剰な圧力を逃がす。なお本実施形態によれば、図3に示すように、バーナ32の入口32cに燃焼空気を供給させるポンプ39燃焼空気搬送源が設けられています。更に本実施形態においても、スタック1の冷却通路2Bを流れる水は160°C付近の気液共存状態であるため、少なくとも気相状態の水を改質水改質剤として改質装置3の改質部30に供給させることができる。従って液相状態の改質水を気相状に変換させて改質剤とさせる専用の蒸発部を省略できる利点が得られる。すなわち、冷却通路2Bは蒸発部を兼用することができる。実施形態2B図4は実施形態2Bを示す。本実施形態は前記した実施形態2と基本的には同様の構成、同様の作用効果を有するため、図3を準用する。図4はコントローラ5が実行する制御のフローチャートを示す。システムが起動されると、図4に示す制御が開始される。図4に示すように、システムの停止指令があるときにはステップS302のNO、システムを停止させるステップS304。システムの停止指令がないときにはステップS302のYES、出口温度センサ14の検知温度Toが160°C-3°C=157°C未満か判定するステップS306。未満であればステップS306のYES、スタック1が適温領域未満であり、低温であるため、電気ヒータ46をオンさせるステップS308。次に、出口温度センサ14の検知温度Toが160°C3°C=163°Cを高温側に超えているか判定するステップS310。スタック温度センサ13が160°C3°C=163°Cを高温が超えていればステップS310のYES、スタック1が適温よりも高温であるため、電気ヒータ46をオフさせるステップS312。次に、入口温度センサ15の検知温度Tiが160°C-3°C=157°Cを高温側に超えているか判定するステップS314。入口温度センサ15の検知温度Tiが160°C-3°C=157°C以下であればステップS314のNO、冷却通路2Bに供給される水、ひいてはスタック1の温度が157°Cよりも過剰に低いため、スタック1から水への受熱を抑えるべく、冷却水流量ポンプ24の回転数を所定値γ減少させステップS318、スタック1内部の冷却通路2Bを循環する水の単位時間あたりの流量を減少させ、ステップS320に進む。これに対して、入口温度センサ15の検知温度Tiが160°C-3°C=157°Cを高温側に超えていればステップS314のYES、次に、入口温度センサ15が検知する冷却通路2に供給される水の温度が160°C3°C=163°C未満であるか判定するステップS316。ここで、入口温度センサ15の検知温度Tiが160°C-3°C=157°Cを高温側に超えており、且つ、160°C3°C=163°C未満であればステップS316のYES、冷却通路2Bの水の温度は基本的には160°Cプラスマイナス3°Cの温度領域内であり、適温領域であり、ステップS316からステップS320に進む。ここで、ステップS316の判定の結果、入口温度センサ15の検知温度Tiが160°C3°C=163°C以上であればステップS316のNo、スタック1の温度は過剰に高いため、スタック1から冷却通路2Bの水への熱伝達量を増加させるべく、冷却水流量ポンプ24の回転数を所定値γ増加させステップS319、スタック1内部の冷却通路2Bを循環する水の単位時間あたりの流量を増加させ、スタック1の温度を低下させ、ステップS320に進む。冷却通路2Bの水の温度が適温領域であればステップS316のYES、次に、圧力センサ47が検知する供給通路42の改質水の検知圧力Pが適圧領域であるか否か、つまり、0.55MPa≦P≦0.65MPaが成立するか判定するステップS320。成立すればステップS320のYES、供給通路42の水の圧力は適切領域であるため、水の沸点を適切にでき、供給通路42および冷却通路2Bの温度を適温領域に維持させ易いため、ステップS320からステップS302に戻る。もし、0.55MPa≦P≦0.65MPaが成立しなければステップS320のNO、次に、P>0.65MPaが成立するか判定するステップS322。ここで、P>0.65MPaが成立するときにはステップS322のYES、供給通路42の水の圧力は過剰に高い領域であるため、モータバルブ49の単位時間あたりの水供給量を所定値例えば1増加させステップS324、供給通路42から改質部30に供給させる改質水の単位時間あたりの流量を増加させ、ステップS324からステップS220に戻る。このとき冷却通路2B内の圧力Pは配管42と同様、減圧される。また、ステップS322において、P>0.65MPaが成立しないときにはステップS322のNO、供給通路42の改質水の圧力は基本的には0.55MPa未満であり、過剰に低い領域であるため、モータバルブ49の単位時間あたりの水供給量を所定値例えば1減少させステップS326、供給通路42から改質部30に供給させる改質水の単位時間あたりの流量を減少させて供給通路42の圧力を高め、ステップS326からステップS320に戻る。このとき冷却通路2B内の圧力Pは配管42と同様、昇圧される。このようにモータバルブ49の単位時間あたりの水供給量を調整すれば、圧力センサ47が検知する供給通路42の水の圧力Pが適圧領域、すなわち、0.55MPa≦P≦0.65MPaに維持される。このように供給通路42の水の圧力Pを上記した適圧領域に維持させれば、改質剤温度センサ48が検知する供給通路42の水の温度沸点が160°Cプラスマイナス3°C以内の温度領域に安定的に維持され易い。同様に、スタック1の冷却通路2Bの水の温度沸点が160°Cプラスマイナス3°C以内の温度領域に維持され易い。これによりスタック1の発電運転においてスタック1の温度が160°Cプラスマイナス3°C以内の適温領域に維持され易くなり、スタック1の膜電極接合体の劣化を抑制させてスタック1の長寿命化を図りつつ、スタック1の発電出力を維持できる。実施形態3図5は実施形態3を示す。本実施形態は前記した実施形態1,2と基本的には同様の構成、同様の作用効果を有する。図5に示すように、スタック1を冷却する冷却通路2Bはエンドレス状とされている。冷却通路2Bは、スタック1の冷却出口2po側から、冷却出口2poから吐出された水の出口温度を検知する出口温度センサ14と、水水熱交換器23と、冷却水流量ポンプ24と、電気ヒータ46と、スタック1の冷却入口2ioに供給される水の入口温度を検知する入口温度センサ15とを有する。図5に示すように、改質剤供給系4は、発電運転で発生する凝縮水を溜める凝縮水タンク40と、凝縮水タンク40と冷却通路2Bの中間入口2mとを繋ぐ改質水通路41と、冷却通路2の中間出口2kと改質装置3の蒸気ポート30vとを繋ぐ供給通路42とをもつ。改質水通路41は、凝縮水タンク40側から改質水ポンプ43と、水精製器45と、バルブ45vとを直列にもつ。図5に示すように、供給通路42の始端42sは、冷却通路2Bの中間出口2kから分岐されている。供給通路42の始端42sは冷却通路2Bに繋がる。具体的には、始端42sは冷却通路2Bのうち冷却出口2poと水水熱交換器23との間の通路部分に繋がる。当該通路部分において、通路断面で見た場合、底側を液相が流れ、天側を気相が流れる。冷却出口2poと水水熱交換器23との間の通路配の天側に42sを連結させることにより、冷却通路2Bを流れる気液共存状態の水のうち主として気相が改質水改質剤として供給通路42から改質装置3に供給される。供給通路42は改質装置3の改質部30の蒸気ポート30vに向けて延設されており、始端42s側から、圧力応答式のリリーフバルブ29水供給部と、供給通路42の水の圧力を検知する圧力センサ47とをもつ。冷却通路2Bのうちスタック1の冷却出口2po側の気液共存状態の水の圧力が過剰に高圧であると、リリーフバルブ29が自動的に解放し、冷却通路2Bのうちスタック1の冷却出口2po側を流れる気液共存状態の水のうち主として気相を供給通路42に流し、供給通路42を介して改質装置3の改質部30の蒸気ポート30vに供給させて、燃料原料の改質反応を発生させる。この場合、改質水ポンプ43の作動により改質水通路41を介してその終端41eからエンドレス状の冷却通路2Bに供給される相当分が、エンドレス状の冷却通路2Bにおいて余剰分となるため、その余剰分が供給通路42を介して改質装置3に改質剤として供給される。これに対して、冷却通路2Bのうちスタック1の冷却出口2po側の気液共存状態の水の圧力が低下して適圧になると、リリーフバルブ29が自動的に閉鎖する。本実施形態によれば、圧力センサ47が検知する供給通路42の目標圧力Ptargetは0.5~0.7MPaの範囲内の任意値が好ましく、特に0.6MPaが好ましい。αは0.05~0.15MPaの範囲内の任意値が好ましく、特に0.1MPaが好ましい。このようにスタック1を冷却させる冷却通路2Bから分岐する供給通路42の水の圧力を、リリーフバルブ29の解放により、目標圧力Ptargetプラスマイナスαの範囲内に安定的に維持させれば、冷却通路2B内の圧力を安定でき、ひいては冷却通路2Bを流れる水の沸点を安定的に維持させることができる。この場合、スタック1の温度を規定温度TtargetプラスマイナスΔTの温度領域に安定的に維持させ易い。Ttargetは150~170度の温度範囲内であり、160°Cが好ましい。ΔTは3~6°Cの温度範囲内であり、3°Cが好ましい。更に本実施形態においても、スタック1の冷却通路2Bを流れる水は160°C付近の気液共存状態であるため、少なくとも気相状態の水を改質水改質剤として改質装置3の改質部30に供給させることができる。従って液相状態の改質水を気相状に変換させて改質剤とさせる専用の蒸発部を省略できる利点が得られる。すなわち、冷却通路2Bは蒸発部を兼用することができる。実施形態3B図6は実施形態3Bを示す。本実施形態は前記した実施形態3と基本的には同様の構成、同様の作用効果を有するため、図5を準用する。図6はコントローラ5が実行する制御のフローチャートを示す。図6に示すように、システムの停止指令があるときにはステップS402のNO、システムを停止させるステップS404。システムの停止指令がないときにはステップS402のYES、出口温度センサ14の検知温度Toが160°C-3°C=157°C未満か判定するステップS406。未満であればステップS406のYES、スタック1が適温領域未満であり低いため、電気ヒータ46をオンさせるステップS408。次に、出口温度センサ14の検知温度Toが160°C3°C=163°Cを高温側に超えているか判定するステップS410。出口温度センサ14の検知温度Toが160°C3°C=163°Cを高温側に超えていればステップS410のYES、冷却通路2の水が過剰に高温であるため、電気ヒータ46をオフさせるステップS412。このようにして冷却通路2Bおよび供給通路42の水の適温化を図る。次に、入口温度センサ15の検知温度Tiが160°C-3°C=157°Cを高温側に超えているか判定するステップS414。入口温度センサ15の検知温度Tiが160°C-3°C=157°C以下であればステップS414のNO、冷却通路2Bに供給される水の温度が157°Cよりも低いため、スタック1から水への熱伝達量を抑えるべく、冷却水流量ポンプ24の回転数を所定値γ減少させステップS426、冷却通路2Bを循環する水の単位時間あたり流量を減少させ、ステップS426からステップS420に進む。また、入口温度センサ15の検知温度Tiが160°C-3°C=157°Cを高温側に超えていればステップS414のYES、次に、入口温度センサ15が検知する冷却通路2Bに供給される水の検知温度が160°C3°C=163°C未満であるか判定するステップS416。入口温度センサ15の検知温度Tiが160°C-3°C=157°Cを高温側に超えており、且つ、160°C3°C=163°C未満であればステップS416のYES、スタック1の冷却通路2の水の温度は基本的には160°Cプラスマイナス3°Cであり、適温領域である。またステップS416における判定の結果、入口温度センサ15の検知温度Tiが160°C3°C=163°C以上であればステップS416のNO、冷却通路2の水の温度およびスタック1の温度は過剰に高いため、スタック1から水への熱伝達量を増加させるべく、冷却水流量ポンプ24の回転数を所定値γ増加させステップS424、冷却通路2を循環する水の単位時間あたり流量を増加させる。次に、圧力センサ47が検知する供給通路42の水の圧力Pが適圧領域であるか否か判定するステップS420。つまり、0.55MPa≦P≦0.65MPaが成立するか判定する。成立すればステップS420のYES、供給通路42の水の圧力は適切領域であるため、ステップS420からステップS402に戻る。0.55MPa≦P≦0.65MPaが成立しなければステップS420のNO、P>0.65MPaが成立するか判定するステップS422。P>0.65MPaが成立するときにはステップS422のYES、供給通路42の水の圧力は過剰に高い領域であるため、水の沸点およびスタック1の温度が過剰に高くなっている。このため、冷却水流量バルブ24の回転数を所定値γ増加させるステップS424。これにより冷却通路2Bを循環する単位時間あたりの水量を増加させ、冷却通路2Bの水の温度沸点を低下させ、ステップS424からステップS420に戻る。ステップS422において、P>0.65MPaが成立しないときにはステップS422のNO、供給通路42の水の圧力は過剰に低い領域であるため、供給通路42および冷却通路2の水の沸点が低下しており、スタック1の温度が低下しているため、冷却水流量バルブ24の回転数を所定値γ減少させるステップS426。これにより冷却通路2Bを循環させる水の単位時間あたりの流量を減少させてスタック1の温度を高め、ステップS420に戻る。上記したように本実施形態では、圧力センサ47が検知する供給通路42の水の圧力Pが適圧領域、すなわち、0.55MPa≦P≦0.65MPaに維持される。このように供給通路42の水の圧力Pを上記適圧領域に維持させれば、供給通路42の水の温度沸点が160プラスマイナス3°Cの温度領域に安定的に維持され易い。同様に、入口温度センサ15および出口温度センサ14の温度が160°Cプラスマイナス3°Cの温度領域に維持され易い。これによりスタック1の発電運転においてスタック1の温度が160°Cプラスマイナス3°Cの適温領域に維持され易くなり、スタック1の膜電極接合体の劣化を抑制させてスタック1の長寿命化を図りつつ、スタック1の発電出力を維持できる。実施形態4図7は実施形態4を示す。本実施形態は前記した実施形態1,2,3と基本的には同様の構成、同様の作用効果を有する。図7に示すように、スタック1を冷却するために、エンドレス状の冷却通路2Bと非エンドレス状の冷却通路2とが互いに独立して並設されている。この場合、エンドレス状の冷却通路2Bの水の温度と、冷却通路2Bの水の温度とを独立して制御できるため、スタック1の温度制御を容易に実行させ易い利点が得られる。ここで、スタック1の温度は、冷却水流量ポンプ24を有するエンドレス状の冷却通路2Bにより制御できる。改質装置3における気相状と燃料原料のモル比であるS/Cの比率は、モータバルブ49をもつ供給通路42および非エンドレス状の冷却通路2とにより制御できる。図7に示すように、エンドレス状の冷却通路2Bは、スタック1の冷却出口2pから、冷却出口2poから吐出された水の出口温度を検知する出口温度センサ14温度センサと、水水熱交換器23と、冷却水流量ポンプ24と、電気ヒータ46と、スタック1の冷却入口2ioに供給される水の入口温度を検知する入口温度センサ15温度センサとを有する。図7に示すように、改質剤供給系4は、発電運転で発生する凝縮水を溜める凝縮水タンク40と、凝縮水タンク40と非エンドレス状の冷却通路2の冷却入口2iとを繋ぐ改質水通路41と、非エンドレス状の冷却通路2の出口2pと改質装置3の蒸気ポート30vとを繋ぐ供給通路42とをもつ。ここで、改質水通路41は、凝縮水タンク40側から改質水ポンプ43と、水精製器45と、バルブ45vとを直列にもつ。供給通路42は、非エンドレス状の冷却通路2の冷却出口2pから改質装置3の改質部30の蒸気ポート30vに向けて延設されており、改質剤温度センサ48温度センサと、圧力センサ47と、単位時間あたりの水供給量が調整可能なモータバルブ49水供給部とをもつ。改質剤温度センサ48温度センサは、供給通路42の気液共存状態の水の温度を検知する。圧力センサ47は、供給通路42の水の圧力を検知する。圧力センサ47が検知する圧力と、改質剤温度センサ48が検知する温度とに基づいて、コントローラ5は、モータバルブ49の単位時間あたりの水供給量を調整し、冷却通路2の圧力を目標圧力Ptargetプラスマイナスαの範囲内に維持させる。圧力センサ47が検知する圧力が高い場合、および/または、改質剤温度センサ48が検知する温度が高い場合には、コントローラ5は、モータバルブ49の単位時間あたりの水供給量を増加させ、供給通路42および冷却通路2の水の圧力を減少させて水の沸点を低下させる。これに対して、圧力センサ47が検知する圧力が低い場合、および/または、改質剤温度センサ48が検知する温度が低い場合には、コントローラ5は、モータバルブ49の単位時間あたりの水供給量を減少させ、供給通路42および冷却通路2の水の圧力を増加させて水の沸点を高める。これにより供給通路42および冷却通路2の水の圧力を目標圧力Ptargetプラスマイナスαの範囲内に維持させる。この結果、供給通路42および冷却通路2の水の温度は、目標温度Ttarget150~170°Cの範囲内、好ましくは約160°CプラスマイナスΔT3~6°C以内の数値に維持される。従って本実施形態によれば、スタック1の温度は目標温度Ttarget150~170°Cの範囲内、好ましくは約160°CプラスマイナスΔT3~6°C以内の数値に維持される。ここで、目標温度Ttargetよりも過剰に高いと、スタック1の膜電極接合体の劣化が促進される。その目標温度Ttargetよりも過剰に低いと、スタック1の発電性能が低下する。このため膜電極接合体の劣化を抑制させて長寿命化を図りつつ、スタック1の発電出力を長期間にわたり維持できる。上記したようにスタック1を冷却させる冷却通路2に繋がる供給通路42の改質水の圧力を目標圧力Ptargetプラスマイナスαの範囲内に維持させれば、供給通路42および冷却通路2内の水を沸騰状態に維持させ、水を液相および気相が共存する気液共存状態とさせることができる。更に本実施形態においても、スタック1の冷却通路2を流れる水は160°C付近の気液共存状態であるため、少なくとも気相状態の水を改質水改質剤として改質装置3の改質部30に供給させることができる。従って液相状態の改質水を気相状に変換させて改質剤とさせる専用の蒸発部を省略できる利点が得られる。すなわち、冷却通路2は蒸発部を兼用することができる。実施形態4B図8は実施形態4Bを示す。本実施形態は前記した実施形態4と基本的には同様の構成、同様の作用効果を有するため、図7を準用する。図8はコントローラ5が実行する制御のフローチャートを示す。図8に示すように、システムの停止指令があるときにはステップS502のNO、システムを停止させるステップS504。システムの停止指令がないときにはステップS502のYES、出口温度センサ14の検知温度Toが160°C-3°C=157°C未満か判定するステップS506。未満であればステップS506のYES、スタック1が適温領域未満であり低温であるため、電気ヒータ46をオンさせるステップS508。次に、出口温度センサ14の検知温度Toが160°C3°C=163°Cを高温側に超えているか判定するステップS510。スタック温度センサ13が160°C3°C=163°Cを高温側に超えていればステップS510のYES、電気ヒータ46をオフさせるステップS512。このようにしてエンドレス状の冷却通路2Bを流れる水の適温化を図る。次に、入口温度センサ15の検知温度Tiが160°C-3°C=157°Cを高温側に超えているか判定するステップS514。入口温度センサ15の検知温度Tiが160°C-3°C=157°C以下であればステップS514のNO、冷却通路2Bに供給させる水の温度が157°Cよりも低いため、冷却水流量ポンプ24の回転数を所定値γ増加させステップS526、冷却通路2Bを循環する水の単位時間あたり流量を増加させ、スタック1から水への熱伝達量を増加させ、ステップS530に進む。これに対して、ステップS514において入口温度センサ15の検知温度Tiが160°C3°C=163°C以上であればステップS516のNO、冷却通路2Bに供給させる水の温度が163°Cよりも高いため、冷却水流量ポンプ24の回転数を所定値γ減少させステップS524、冷却通路2Bを循環する水の単位時間あたり流量を減少させ、スタック1から冷却通路2Bの水への熱伝達量を減少させ、ステップS530に進む。また、入口温度センサ15の検知温度Tiが160°C-3°C=157°Cを高温側に超えておりステップS514のYES、且つ、入口温度センサ15の検知温度Tiが160°C3°C=163°C未満であればステップS516のYES、次に、ステップS518に進み、改質剤温度センサ48が検知する供給通路42の検知温度T1が160°C-3°C=157°Cを高温側に超えているか判定するステップS518。改質剤温度センサ48の検知温度T1が160°C-3°C=157°Cを高温側に超えており、且つ、160°C3°C=163°C未満であればステップS520のYES、スタック1の冷却通路2Bの水の温度は基本的には160°Cプラスマイナス3°Cであり、適温領域であり、ステップS520からステップS530に進む。ステップS518において、改質剤温度センサ48が検知する供給通路42の温度T1が160°C-3°C=157°C以下であればステップS518のNO、供給通路42の水の温度が低いため、モータバルブ49の単位時間あたりの水供給量を所定量例えば1減少させる。ステップS536これにより供給通路42から改質装置3に供給される改質水水の単位時間当たりの流量を減少させ、供給通路42およびこれと連通する非エンドレス状の冷却通路2の圧力を高めにし、水の沸点を高める。またステップS520において、改質剤温度センサ48が検知する供給通路42の温度T1が160°C3°C=163°C以上であればステップS518のNO、供給通路42の水の温度が高すぎるため、モータバルブ49の単位時間あたりの水供給量を所定量例えば1増加させステップS534、供給通路42から改質装置3に供給される改質水水の単位時間当たりの流量を増加させる。これにより供給通路42およびこれと連通する非エンドレス状の冷却通路2の圧力を低めにし、供給通路42およびこれと連通する非エンドレス状の冷却通路2の水の沸点を低め、ステップS530に進む。ステップS530においては、圧力センサ47が検知する供給通路42の改質水の検知圧力Pが適圧領域であるか否か判定する。つまり、0.55MPa≦P≦0.65MPaが成立するか判定するステップS530。成立すればステップS530のYES、供給通路42の水の圧力は適切領域であるため、ステップS530からステップS502に戻る。0.55MPa≦P≦0.65MPaが成立しなければステップS530のNO、P>0.65MPaが成立するか判定するステップS532。P>0.65MPaが成立するときにはステップS532のYES、供給通路42の水の圧力Pは過剰に高いため、モータバルブ49の回転数を所定値例えば1増加させステップS534、供給通路42から改質部30に供給させる水の単位時間あたりの流量を増加させ、供給通路42ひいては冷却通路2の圧力を低下させ、ステップS530に戻る。ステップS532において、P>0.65MPaが成立しないときにはステップS532のNO、供給通路42の水の圧力は低い領域であるため、モータバルブ49の回転数を所定量例えば1減少させステップS536、供給通路42から改質部30に供給させる水の単位時間あたりの流量を減少させ、供給通路42およびこれと連通する非エンドレス状の冷却通路2の圧力を高め、ステップS530に戻る。これにより本実施形態では、スタック1の発電運転において、圧力センサ47が検知する供給通路42の水の圧力Pが適圧領域、すなわち、0.55MPa≦P≦0.65MPaに維持される。このように供給通路42の水の圧力Pを上記適圧領域に維持させれば、供給通路42配管の改質水の検知温度が160プラスマイナス3°Cの温度領域に安定的に維持され易い。同様に、入口温度センサ15および出口温度センサ14の検知温度が160°Cプラスマイナス3°Cの温度領域に維持され易い。これによりスタック1の発電運転においてスタック1の温度が160°Cプラスマイナス3°Cの適温領域に維持され易くなり、スタック1の膜電極接合体の劣化を抑制させてスタック1の長寿命化を図りつつ、スタック1の発電出力を維持できる。その他上記した実施形態1によれば、スタック1の膜電極接合体を構成するイオン伝導膜は、イミダゾール環を有する高分子化合物に、フェニル基を有する官能基で無機酸の水素原子を置換した酸をドープしてなる固体高分子電解質材料で形成されている。このようなスタック1の温度の目標温度は一般的には120~190°Cの範囲内、または、140~180°Cの範囲内である。このような膜電極接合体を構成するイオン伝導膜の材質は有機系に限らず、無機系でも良い。本発明によれば、膜電極接合体を構成するイオン伝導膜の材質が相違すれば、スタック1の発電運転時における作動温度は140°CプラスマイナスΔTとしても良い。あるいは、スタック1の作動温度は150°CプラスマイナスΔTとしても良い。更に、膜電極接合体を構成するイオン伝導膜の材質が相違すれば、スタック1の作動温度は180°CプラスマイナスΔTとしても良い。あるいは、スタック1の作動温度は190°CプラスマイナスΔTとしても良い。いずれもしても本発明によれば、冷却通路2,2Bの水の圧力を適切に調整できるため、冷却通路2,2Bの水の沸点を適切に調整できる。このため、膜電極接合体を構成するイオン伝導膜の材質に応じて、スタック1の作動温度はTtargetプラスマイナスΔT以内の温度領域に維持させ易い。このため、イオン伝導膜の耐久性を高めて長寿命化を図るのに有利である。イオン伝導膜としては、プロトン伝導性を示すリン酸系ガラス、炭酸カルシウム系等の無機系とすることもできる。"