"火炎研磨された表面を有するガラス材からなる、集光型太陽光発電装置の光学素子。前記ガラス材は、互いに対向する一対の端面と、側面とを有し、前記側面の少なくとも一部が火炎研磨されてなる、請求項1に記載の光学素子。前記光学素子の表面の火炎研磨された部分の表面粗さは、算術平均粗さRaで200nm以下である、請求項1または2に記載の光学素子。前記ガラス材は、アルカリ成分を含む、請求項1~3のいずれか一項に記載の光学素子。前記ガラス材は、ケイ酸塩系ガラスからなる、請求項1~4のいずれか一項に記載の光学素子。太陽電池と、前記太陽電池に集光する集光光学系と、を備え、前記集光光学系は、火炎研磨された表面を有するガラス材からなる光学素子を有する、集光型太陽光発電装置。ガラス材の表面の少なくとも一部を火炎研磨することにより光学素子を得る、集光型太陽光発電装置の光学素子の製造方法。バーナー加熱、高周波誘導加熱または抵抗加熱により火炎研磨を行う、請求項7に記載の光学素子の製造方法。集光型太陽光発電装置において、耐候性に優れたさらなる有力な光学素子が求められている。本発明は、耐候性に優れた集光型太陽光発電装置の光学素子、その製造方法及び集光型太陽光発電装置を提供することを主な目的とする。本発明の集光型太陽光発電装置の光学素子は、火炎研磨された表面を有するガラス材からなる。本発明の集光型太陽光発電装置の光学素子において、ガラス材は、互いに対向する一対の端面と、側面とを有し、側面の少なくとも一部が火炎研磨されてなることが好ましい。本発明の集光型太陽光発電装置の光学素子において、光学素子の表面の火炎研磨された部分の表面粗さは、算術平均粗さRaで200nm以下であることが好ましい。本発明の集光型太陽光発電装置の光学素子において、ガラス材は、アルカリ成分を含んでいてもよい。本発明の集光型太陽光発電装置の光学素子において、ガラス材は、ケイ酸塩系ガラスからなってもよい。本発明の集光型太陽光発電装置は、太陽電池と、太陽電池に集光する集光光学系とを備える。集光光学系は、火炎研磨された表面を有するガラス材からなる光学素子を有する。本発明の集光型太陽光発電装置の光学素子の製造方法では、ガラス材の表面の少なくとも一部を火炎研磨することにより光学素子を得る。本発明の集光型太陽光発電装置の光学素子の製造方法において、バーナー加熱、高周波誘導加熱または抵抗加熱により火炎研磨を行ってもよい。本発明によれば、耐候性に優れた集光型太陽光発電装置の光学素子、その製造方法及び集光型太陽光発電装置を提供することができる。以下、本発明を実施した好ましい形態の一例について説明する。但し、下記の実施形態は、単なる例示である。本発明は、下記の実施形態に何ら限定されない。また、実施形態などにおいて参照する各図面において、実質的に同一の機能を有する部材は同一の符号で参照することとする。また、実施形態などにおいて参照する図面は、模式的に記載されたものであり、図面に描画された物体の寸法の比率などは、現実の物体の寸法の比率などとは異なる場合がある。図面相互間においても、物体の寸法比率等が異なる場合がある。具体的な物体の寸法比率等は、以下の説明を参酌して判断されるべきである。集光型太陽光発電装置図1は、本実施形態に係る光学素子を備えた集光型太陽光発電装置の模式的概念図である。集光型太陽光発電装置1は、太陽電池5と、太陽電池5に太陽光を集光する集光光学系2とを備える。集光光学系2は、集光部材3と光学素子4とを有する。集光部材3は、太陽光等の光を集光する。集光部材3は、例えば凸レンズや正の光学的パワーを有するフレネルレンズ等により構成することができる。光学素子4は、集光部材3と太陽電池5との間に配されている。集光部材3により集光された光は、光学素子4の端面41図2を参照から光学素子4内に入射する。光学素子4は、集光部材3により集光された光を均質化し、太陽電池5の受光面50に導く。具体的には、光学素子4に入射した光は、光学素子4の側面43a~43dにおいて反射されることにより均質化されながら光学素子4内を伝搬する。そして、光学素子4内を伝搬した光は、光学素子4の端面42から均質化された面状光として受光面50に向けて出射される。光学素子4の端面42には、受光面50が端面42に対向するように太陽電池5が配されている。光学素子4の端面42から出射した光は太陽電池5に入射する。そして、太陽電池5において、光エネルギーが電気エネルギーに変換される。なお、太陽電池5の種類は特に限定されない。太陽電池5は、例えば、単結晶シリコン太陽電池、多結晶シリコン太陽電池、薄膜太陽電池、アモルファスシリコン太陽電池、色素増感型太陽電池、有機半導体太陽電池などにより構成することができる。光学素子図2は、本実施形態に係る光学素子の模式的斜視図である。次に、図2を参照しながら、光学素子4の具体的構成について説明する。光学素子4は、ガラス材からなる。光学素子4を構成しているガラス材は、アルカリ成分を含むことが好ましい。アルカリ成分としては、リチウム、カリウム、セシウムなどが挙げられる。ガラス材は、ケイ酸塩系ガラスであることが好ましい。具体的には、ガラス材は、例えば、SiO2:40~80質量、Al2O3:0~30質量、B2O3:0~30質量、CaO:0~20質量、MgO:0~20質量、ZnO:0~20質量、BaO:0~20質量、Na2O:0~20質量、K2O:0~20質量、Li2O:0~20質量、TiO2:0~10質量、ZrO2:0~20質量、Sb2O3:0~1質量及びSrO:0~20質量を含むものであることが好ましい。なお、本発明において、ケイ酸塩系ガラスには、硼ケイ酸塩系ガラスが含まれるものとする。ガラス材は、30°C~300°Cの温度範囲内における熱膨張係数が120×10-7/°C以下であることが好ましく、100×10-7/°C以下であることがより好ましく、80×10-7/°C以下であることがさらに好ましい。ガラス材の熱膨張係数が大きすぎると、後に詳述する火炎研磨を行った際に、サーマルショックによりガラス材にクラックが生じやすくなるためである。ガラス材の波長400nmにおける内部透過率が80/10mm以上であることが好ましく、85/10mm以上であることがより好ましく、87.5/10mm以上であることがさらに好ましい。ガラス材は、集光部材3側から太陽電池5側に向かって先細る形状を有する。ガラス材の表面40は、光入出面を構成している2つの端面41,42と、光反射面を構成している側面43a~43dとを有する。端面41,42は、互いに対向している。側面43a~43dは、端面41,42を接続している。光学素子4を構成しているガラス材の表面40の少なくとも一部は、火炎研磨されている。詳細には、ガラス材の表面40のうち、少なくとも側面43a~43dのうちの少なくとも一部が火炎研磨されている。本実施形態では、具体的には、ガラス材の表面40の全体が火炎研磨されている。このため、ガラス材の角部や稜線部も火炎研磨されており、R面取り状となっている。表面40の火炎研磨された部分の表面粗さは、JISB0601で規定される算術表面粗さRaで通常200nm以下である。表面40の火炎研磨された部分の表面粗さは、算術表面粗さRaで100nm以下であることが好ましく、50nm以下であることがより好ましく、20nm以下であることがさらに好ましく、10nm以下であることが特に好ましい。以下、光学素子4の製造方法の一例について説明する。光学素子の製造方法光学素子4は、ガラス材の表面40の少なくとも一部を火炎研磨することにより得られる。ガラス材の表面40を火炎研磨する方法は、特に限定されない。例えば、バーナー加熱、高周波加熱、抵抗加熱などにより火炎研磨を行うことができる。火炎研磨の温度は、ガラス材の組成や物性などを考慮して、適宜調整することができる。火炎研磨は、ガラス材のガラス転移温度Tg以上の温度で行うことが好ましく、ガラス材の軟化温度Ts以上の温度で行うことがより好ましい。以上説明したように、本実施形態では、ガラス材の表面40の少なくとも一部を火炎研磨して光学素子4を作製する。このため、耐候性に優れた光学素子4を得ることができる。この理由は定かではないが、火炎研磨により、光学素子4の表面40に保護層が形成されるためであると考えられる。特に、光学素子4を構成しているガラス材がアルカリ成分を含む場合は、火炎研磨により、光学素子4の表面40は内部よりもアルカリ成分が少なく、内部に対して大幅に優れた耐候性を有する保護層が形成されるため、火炎研磨による耐候性の向上効果がより顕著に得られるものと考えられる。また、ガラス材の側面43a~43dを火炎研磨することにより、側面43a~43dの耐候性を向上することができる。よって、側面43a~43dの光反射率の経時的劣化が生じ難い。従って、集光型太陽光発電装置1の発電効率の経時的劣化を抑制することができる。また、ガラス材の側面43a~43dを火炎研磨することにより、側面43a~43dの表面粗さを小さくすることができる。よって、側面43a~43dにおいて、光の正反射の割合が高くなり、光学素子4外部への光の漏洩を抑制し、光反射率を高めることができる。従って、太陽電池5への集光効率を向上させることができる。その結果、集光型太陽光発電装置1の発電効率をさらに向上させることができる。集光型太陽光発電装置1の発電効率をさらに向上する観点からは、表面40の火炎研磨された部分の表面粗さは、JISB0601で規定される算術表面粗さRaで100nm以下であることが好ましく、50nm以下であることがより好ましく、20nm以下であることがさらに好ましく、10nm以下であることが特に好ましい。また、火炎研磨によりガラス材の稜線部や角部がR面取り状となる。このため、ガラス材の稜線部や角部の欠け等を効果的に抑制することができる。端面41、42には反射防止膜が形成されていてもよい。これにより、集光部材3により集光された太陽光が光学素子4に入射する際や、光学素子4を透過した太陽光が太陽電池5に入射する際に、光の反射ロスを低減することができる。反射防止膜としては、例えば誘電体多層膜が挙げられる。また、側面43a~43dにAg、Al、Ni、Cr等の反射膜を設けてもよい。これにより、側面43a~43dにおける光の反射率をさらに高めることができる。なお、本実施形態では、光学素子4を構成するガラス材が角錐台形状である場合について説明した。ただし、本発明は、この構成に限定されない。本発明において、光学素子は、太陽電池への集光が可能な形状を有するものであれば特に限定されない。端面は、平面状でなくてもよく、凸状や凹状であってもよい。本発明によれば、光学素子4が複雑な形状を有している場合であっても、表面粗さを小さくすることができ、光反射効率を高めることができる。以下、本発明について、具体的な実施例に基づいて、さらに詳細に説明する。本発明は、以下の実施例に何ら限定されるものではない。本発明の要旨を変更しない範囲において適宜変更して実施することが可能である。実施例1ガラス原料として、SiO2を71重量部、Al2O3を2重量部、CaOを9重量部、MgOを4重量部、Na2Oを13重量部、K2Oを1重量部、Sb2O3を0.1重量部準備した。これらのガラス原料をガラス融液の深さが50mmになるよう白金ルツボに入れ、1000°C~1500°Cで3時間溶融して溶融ガラスを得た。溶融ガラスを、耐熱金型に流し入れ、プレス成形することにより、一方の端面の一方が1辺10mm程度の正方形であり、他方の端面の1辺5mm程度の正方形であり、高さが20mm程度である角錐台形状のガラス材を得た。得られたガラス材の側面を、酸素バーナーを用いて火炎研磨した。互いに対向する2つの端面は、機械的に研磨した。火炎研磨前後における、ガラス材の側面部の算術表面粗さRaを表1に示す。なお、算術表面粗さRaは、以下のようにして測定した。また、ガラス材の耐候性を、以下のようにして評価した。結果を表1に示す。[算術表面粗さRa]ガラス材の側面部の算術表面粗さRaは、小坂研究所製ET4000AKによって測定した。[耐候性]ガラス材を85°C、相対湿度85の恒温恒湿槽に2000時間放置した後、ガラス材の側面の白濁の有無を顕微鏡で観察した。なお、表面に白濁や析出物の無いものを○、白濁や表面析出物があるものを×として評価した。実施例2実施例1と同じガラス原料を用い、実施例1と同様にしてガラス材を得た。さらに、得られたガラス材を、リヒートプレス成形した。次に、ガラス材の表面全体を、酸素バーナーを用いて火炎研磨した。実施例1と同様にして、火炎研磨前後における、ガラス材の側面部の算術表面粗さRaを測定した。また、火炎研磨後のガラス材の耐候性評価を行った。これらの結果を表1に示す。実施例3実施例2と同様にしてガラス材を得た。次に、ガラス材の表面全体をヒーターによる抵抗加熱で火炎研磨した。火炎研磨前後における、ガラス材の側面部の算術表面粗さRaを測定した。また、火炎研磨後のガラス材の耐候性評価を行った。これらの結果を表1に示す。比較例1実施例1と同様にしてガラス材を得た。次に、ガラス材の表面全体に対し機械的に研磨加工を施した。実施例1と同様にして、研磨前後における、ガラス材の側面部の算術表面粗さRaを測定した。また、研磨後のガラス材の耐候性評価を行った。これらの結果を表1に示す。比較例2実施例1と同様にしてガラス材を得た。次に、ガラス材の稜線部と角部に対し機械的に研磨加工を施し、側面部と互いに対向する2つの端面は研磨しなかった。実施例1と同様にして、ガラス材の側面部の算術表面粗さRaを測定した。また、研磨後のガラス材の耐候性評価を行った。これらの結果を表1に示す。実施例4ガラス原料として、SiO2を50重量部、Al2O3を1重量部、B2O3を14重量部、CaOを1重量部、ZnOを12重量部、Na2Oを6重量部、K2Oを9重量部、Li2Oを2重量部、TiO2を5重量部、Sb2O3を0.1重量部準備し、これらをガラス融液の深さが50mmになるよう白金ルツボに入れ、1000°C~1500°Cで3時間溶融した。次に、溶融ガラスを、プレス成形することにより、一方の端面が1辺10mm程度の正方形であり、他方の端面が1辺5mm程度の正方形であり、高さが20mm程度である角錐台形状のガラス材を得た。得られたガラス材の表面全体を、酸素バーナーを用いて火炎研磨した。実施例1と同様にして、火炎研磨前後における、ガラス材の側面部の算術表面粗さRaを測定した。また、火炎研磨後のガラス材の耐候性評価を行った。これらの結果を表2に示す。実施例5実施例4と同様にしてガラス材を得た。次に、ガラス材の互いに対向する2つの端面は、機械的に研磨加工を施し、側面は酸素バーナーを用いて火炎研磨した。実施例1と同様にして、火炎研磨前後における、ガラス材の側面部の算術表面粗さRaを測定した。また、火炎研磨後のガラス材の耐候性評価を行った。これらの結果を表2に示す。比較例3実施例4と同様にしてガラス材を得た。次に、ガラス材の表面全体を機械的に研磨した。実施例1と同様にして、機械研加工磨前後における、ガラス材の側面部の算術表面粗さRaを測定した。また、研磨後のガラス材の耐候性評価を行った。これらの結果を表2に示す。比較例4実施例4と同様にしてガラス材を得た。次に、ガラス材の稜線部と角部に対し機械的に研磨加工を施し、側面部と互いに対向する2つの端面は研磨しなかった。実施例1と同様にして、ガラス材の側面部の算術表面粗さRaを測定した。また、研磨後のガラス材の耐候性評価を行った。これらの結果を表2に示す。"