蒸気流が吹き当てられ、前記蒸気流を回転力へと変換する複数の動翼と、前記動翼の近傍に配置され、前記動翼への前記蒸気流を形成する複数の静翼とを備えた蒸気タービンにおいて、前記動翼と前記静翼の少なくとも一方の翼の背側に、蒸気を噴出させる少なくとも一つの噴出孔を、当該翼の前縁部から該翼幅の50以上70以下の範囲に位置し、且つ当該翼の外周側から該翼高さの50以上70以下の範囲に形成したことを特徴とする蒸気タービン。前記噴出孔をスリットとし、当該翼の前縁部から該翼幅の50以上70以下の位置で、且つ当該翼の外周側から該翼高さの50以上70以下の長さで形成したことを特徴とする蒸気タービン。前記翼に、前記噴出孔から噴出させる前記蒸気を導く翼内空間を形成したことを特徴とする請求項1または請求項2に記載の蒸気タービン。前記翼内空間を、少なくとも前記噴出孔から前記前縁部にかけて、当該翼の前記背側に沿って形成したことを特徴とする請求項3に記載の蒸気タービン。前記噴出孔から噴出させる前記蒸気を、当該翼が設置された段を流れる蒸気よりも高い圧力で、且つ該圧力における飽和温度よりも高い温度としたことを特徴とする請求項1乃至請求項4のいずれか一項に記載の蒸気タービン。前記噴出孔から噴出させる前記蒸気を、当該翼が設置された段よりも上流側の段、または外部の蒸気供給源から導くようにしたことを特徴とする請求項1乃至請求項5のいずれか一項に記載の蒸気タービン。湿り蒸気中の水分が凝集してできた翼面上の水脈を除去する様々な方法が研究されており、たとえば特許文献1乃至特許文献5のような翼の水分除去構造を備えた蒸気タービンがある。特許文献1乃至特許文献3は、翼の背側および腹側の全体あるいは一部分に複数の噴出孔を設け、翼内空間に導入した蒸気を噴出させることで水脈を飛散させる構造である。しかし、蒸気中の水分は翼面の全体に亘って付着するわけではなく、翼面は水滴の付着する部分と付着しない部分とに分けられる。よって、水分除去の必要な部分にスリットが設けられていない、あるいは不必要な部分にスリットが設けられている虞がある。特許文献4は、翼内空間に蒸気を導入することで翼を熱し、噴出孔から蒸気を噴出させることで翼周りの湿り度を減じる構造である。しかし、水分を十分に除去できるほどの高い熱量を持った蒸気の採用が困難であり、熱量の低い蒸気では水分を除去しきれない。特許文献5は、翼の後縁部を略鋸歯状とすることで飛散する水滴を微細化し、翼面上のスリットから水脈の一部を吸い込み、外部へ排出させる構造である。しかし、略鋸歯状とすることによる蒸気の乱流および強度低下の不安がある。また、水脈と共に蒸気を外部へ排出してしまうことに伴う蒸気タービンの内部効率低下へ繋がる虞がある。つまり、従来の蒸気タービンは十分な水分除去を成す効率的な水分除去構造を備えているとは言い難く、余分な製造コスト増加や翼の強度低下、蒸気タービンの内部効率低下などに繋がる。本発明は、上記のような問題を鑑みなされたもので、蒸気タービンにおける効率的な水分除去構造によって簡易な構造での水分除去を可能とすることを目的とする。上記課題を解決する第一の発明に係る蒸気タービンは、蒸気流が吹き当てられ、前記蒸気流を回転力へと変換する複数の動翼と、前記動翼の近傍に配置され、前記動翼への前記蒸気流を形成する複数の静翼とを備えた蒸気タービンにおいて、前記動翼と前記静翼の少なくとも一方の翼の背側に、蒸気を噴出させる少なくとも一つの噴出孔を、当該翼の前縁部から該翼幅の50以上70以下の範囲に位置し、且つ当該翼の外周側から該翼高さの50以上70以下の範囲に形成したことを特徴とする。上記課題を解決する第二の発明に係る蒸気タービンは、前記噴出孔をスリットとし、当該翼の前縁部から該翼幅の50以上70以下の位置で、且つ当該翼の外周側から該翼高さの50以上70以下の長さで形成したことを特徴とする蒸気タービン。上記課題を解決する第三の発明に係る蒸気タービンは、前記翼に、前記噴出孔から噴出させる前記蒸気を導く翼内空間を形成したことを特徴とする。上記課題を解決する第四の発明に係る蒸気タービンは、前記翼内空間を、少なくとも前記噴出孔から前記前縁部にかけて、当該翼の前記背側に沿って形成したことを特徴とする。上記課題を解決する第五の発明に係る蒸気タービンは、前記噴出孔から噴出させる前記蒸気を、当該翼が設置された段を流れる蒸気よりも高い圧力、且つ、該圧力における飽和温度よりも高い温度としたことを特徴とする。上記課題を解決する第六の発明に係る蒸気タービンは、前記噴出孔から噴出させる前記蒸気を、当該翼が設置された段よりも上流側の段、または、外部の蒸気供給源から導いたことを特徴とする。第一の発明に係る蒸気タービンによれば、翼面上を流れる水脈は、当該翼に形成した噴出孔から噴出させる蒸気によって当該翼面上から飛散し、微細な水滴となって蒸気流と共に下流へ流される。よって、エロージョンの原因となり得る中間大の水滴を除去することができる。なお、効率的な水分除去の構造によって簡易な構造での水分除去を可能としたので、余分な製造コストの増加および翼の強度低下を抑制できる。また、静翼の水分除去構造を備えた蒸気タービンにおいては、動翼に衝突する水滴を除去できるので、ブレーキ効果の低減に繋がる。第二の発明に係る蒸気タービンによれば、翼に形成する噴出孔は簡易な構造であるので、形成および加工が容易になり、製造コストの増加を抑制することができる。第二の発明に係る蒸気タービンによれば、当該翼に設けた翼内空間に蒸気を導入することで当該翼が熱せられるので、翼面上に付着する水滴および翼面上を流れる水脈の一部は当該翼面上で蒸発する。第三の発明に係る蒸気タービンによれば、当該翼に設けた翼内空間を少なくとも前記噴出孔から前縁部にかけて、当該翼の背側に沿って形成することで当該翼における水滴付着範囲の翼面がより熱せられ易いので、翼面上に付着する水滴および翼面上を流れる水脈の一部はより蒸発し易くなる。第四の発明に係る蒸気タービンによれば、翼内空間に導入する蒸気は、当該翼が設置された段を流れる蒸気よりも高圧であり、その圧力差によって当該翼に形成したスリット状の噴出孔から勢い良く噴出するので、当該翼面上を流れる水脈は当該翼面上から飛散し、微細化しやすい。更に、当該蒸気は該圧力における飽和温度よりも高温であり、当該翼の周りを流れる蒸気より高温でもあるので、微細化した水滴の一部は蒸発する。第五の発明に係る蒸気タービンによれば、当該翼が設置された段よりも上流側の段から蒸気を導入した場合には、当該蒸気タービン以外の設備増加がないのでコスト増加の抑制になる。外部の蒸気供給源から蒸気を導入した場合には、高圧段が湿り蒸気域である原子力用蒸気タービン等においても翼の水分除去が可能となり、導入する蒸気の温度や圧力等の状態を容易に調整することができる。以下に、本発明に係る蒸気タービンの実施例について、添付図面を参照しながら詳細に説明する。もちろん、本発明は以下の実施例に限定されず、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で、各種変更が可能であることは言うまでもない。本発明の実施例1に係る蒸気タービンについて、図1乃至図8を参照して説明する。まず、本実施例の蒸気タービン1および水分除去の構造について説明する。図4に示すように、本実施例の蒸気タービン1は、タービンケーシング2、タービンケーシング2内に設けられた動翼10とそれを保持するロータディスク11、および静翼20とそれを保持する翼根リング21および翼頂リング22を有する。動翼10は円盤状のロータディスク11の外周面に設置され、周方向に一定間隔で複数配置された動翼列を成し、ロータディスク11と共に軸方向に一定間隔で複数列配置されている。静翼20は円環状の翼根リング21と翼頂リング22の間に設置されるとともに、翼根リング21によってタービンケーシング2の内周面に保持され、周方向に一定間隔で複数配置された静翼列を成し、軸方向で動翼列と交互に複数列配置されている。隣接する静翼列および動翼列の各一列を一段とし、段ごとに蒸気の圧力が異なっている。つまり、隣接する段のうち下流側の段を上流側の段に比べて低い圧力とすることで、蒸気が高速で流れる。本実施例の蒸気タービン1は、低圧部の段である低圧段が湿り蒸気域であるので、低圧段の静翼20の水分除去構造を備えている。図1に示すように、静翼20の凸曲面部側である背側40には高温高圧蒸気30を噴出させるスリット状の噴出孔32が形成されている。図2に示すように、本実施例の蒸気タービン1の低圧段における静翼20の噴出孔32は、翼高さH方向に沿った直線状のスリットであり、噴出孔形成位置Xを該翼幅Wの70、且つ噴出孔形成長さYを該翼高さHの70として形成されている。ここで、噴出孔形成位置Xは、静翼20の上流側である前縁部50からの距離ロータディスク11の軸方向における距離であり、噴出孔形成長さYは、静翼20の外周側である翼底部60からの距離ロータディスク11の径方向における距離である。また、翼幅Wとは翼の幅ロータディスク11の軸方向における翼の弦長で、翼底部60から翼頂部61へと断面積が変化する翼の場合には最大値となる幅であり、翼高さHとはスリット状の噴出孔32を形成した噴出孔形成位置Xにおける翼の高さロータディスク11の径方向における翼の長さで、噴出孔形成位置Xによって翼高さHは異なる。静翼20には噴出孔32から噴出させる高温高圧蒸気30を導く翼内空間31が形成され、静翼20は高温高圧蒸気30によって内部から熱せられる。本実施例の蒸気タービン1の低圧段における静翼20の翼内空間31を、噴出孔32から前縁部50にかけて背側40に沿って形成することで、後述する静翼20の水滴付着範囲90図7および図8参照を熱し易い構造、且つ高温高圧蒸気30を噴出孔32から噴出し易い構造となる。もちろん、翼内空間31は本実施例に限定されず、例えば、静翼20内全体に亘る空間としても良い。翼内空間31に導入する高温高圧蒸気30は、噴出孔32から勢いよく噴出させるため当該静翼20が設置された段を流れる蒸気よりも高い圧力であり、且つ水分除去の効果向上のため該圧力における飽和温度よりも高い温度の過熱蒸気である。図4に示すように、翼内空間31は、当該静翼20の翼底部60から翼根リング21およびタービンケーシング2の内部を通じて、当該静翼20が設置された段を流れる蒸気よりも高圧の過熱蒸気が流れる上流側の段と連通している。その高圧の過熱蒸気が高温高圧蒸気30として抽出され、翼内空間31に導入させられる。もちろん、高温高圧蒸気30の流通経路は本実施例に限定されず、タービンケーシング2の外部を通しても良く、当該静翼20の翼頂部61から翼頂リング22の内部を通しても良い。また、翼内空間31に導入する高温高圧蒸気30の供給源は本実施例に限定されず、外部のボイラー等の蒸気供給源から抽出しても良い。次に、本実施例における静翼20に形成した噴出孔32の噴出孔形成位置Xおよび噴出孔形成長さYを決定するに至る解析について説明する。動翼10で起こるエロージョンおよびブレーキ効果は、当該動翼10と隣接し上流側に位置する静翼20の翼面上を流れる水脈70が蒸気流によって当該静翼20の後縁部51から飛散することにより発生する水滴が原因である。図4に示すように、静翼20面上の水脈70は、当該静翼20と隣接し上流側に位置する動翼10面上を流れる水脈70が蒸気流によって当該動翼10から飛散することにより発生する水滴が、当該静翼20に付着し凝集することでできる。蒸気タービン1の湿り蒸気域における動翼10から飛散する水滴のうち、径50μmよりも小さい径数μm程度の微細な水滴80は質量が小さく、蒸気流に乗って下流へ流れるので、当該動翼10に隣接し下流側に位置する静翼20に付着しない。径50~100μm程度の中間大の水滴81は、当該動翼10に隣接し下流側に位置する静翼20に付着し、当該静翼20面上で凝集し水脈70と成り得る。径100μmよりも大きい径数百μm程の粗大な水滴82は質量が大きく、動翼10の回転による遠心力の影響を大きく受けるので、静翼20の外周側にあるタービンケーシング2側へ流れ、当該動翼10に隣接し下流側に位置する静翼20には付着しない。図5に示すように、動翼10に対する蒸気タービン1中における蒸気および水滴の流れについて、蒸気は当該動翼10の出口方向へ速い速度で流れ蒸気ベクトルα1、水滴は蒸気と同方向へ遅い速度で流れる水滴ベクトルβ1。水滴の質量は蒸気よりも大きいため、水滴の速度は蒸気よりも遅い。当該動翼10の下流側に位置する静翼20に対する前記蒸気および水滴の流れについては、動翼10の回転による慣性を考慮する動翼ベクトルγ。水滴は蒸気よりも質量が大きいために速度が遅く、動翼10の回転による慣性が水滴の流れる方向に大きく影響する。よって、蒸気は下流側に位置する静翼20の腹側41へ向かって流れ蒸気ベクトルα2、水滴は下流側に位置する静翼20の背側40へ向かって流れる水滴ベクトルβ2。つまり、動翼10から飛散する水滴のうち径50~100μm程度の中間大の水滴は、当該動翼10と隣接し下流側に位置する静翼20の背側40に付着する。図7に示すように、径50μmの水滴が静翼20の背側40に付着する際の水滴付着範囲90は、当該静翼20の前縁部50から該翼幅Wの70以内、且つ外周側である翼底部60から該翼高さHの70以内である。図8に示すように、径100μmの水滴が静翼20の背側40に付着する際の水滴付着範囲90は、当該静翼20の前縁部50から該翼幅Wの50以内、且つ外周側である翼底部60から該翼高さHの50以内である。つまり、径50~100μm程度の中間大の水滴81は、当該静翼20の背側40における前縁部50から該翼幅Wの50~70、且つ外周側である翼底部60から該翼高さHの50~70の範囲、すなわち、水滴付着範囲90内に付着する。よって、図2に示すように噴出孔形成位置Xを該翼幅Wの50~70の範囲、且つ噴出孔形成長さYを該翼高さHの50~70の範囲で設定したスリット状の噴出孔32とすることで、効率的な水分除去を可能とする。本実施例に係る蒸気タービン1では、水分除去構造を施した静翼20が設置された段において、径50~100μm程度の水滴が偏りなく発生していたために、噴出孔形成位置Xを該翼幅Wの70、且つ噴出孔形成長さYを該翼高さHの70としたスリット状の噴出孔32を形成した。たとえば、径50μm程度の水滴があまり発生せず径100μm程度の水滴が多く発生している場合には、噴出孔形成位置Xを該翼幅Wの50、且つ噴出孔形成長さYを該翼高さHの50としてスリット状の噴出孔32を形成しても良い。様々な条件によって発生しやすい水滴の大きさや水滴付着範囲90が異なる。よって、それら水滴飛散状況に合わせて、スリット状の噴出孔32を形成する翼の前縁部50からの距離である噴出孔形成位置Xを、該翼幅Wの50以上70以下の範囲から選定し、スリット状の噴出孔32を形成する翼の外周側静翼20においては翼底部60、動翼10においては翼頂部62からの距離である噴出孔形成長さYを、該翼高さHの50以上70以下の範囲から選定することが好ましい。続いて、本実施例の蒸気タービン1および水分除去構造の動作について説明する。本実施例の蒸気タービン1に送られる蒸気は過熱蒸気であり、圧力低下に伴った膨張をするに従って過熱度が減じて乾き飽和蒸気となり、更に膨張して水分を含んだ湿り蒸気となる。図4および図7、図8に示すように、本実施例の蒸気タービンにおいて湿り蒸気域となる低圧段では、湿り蒸気中の水滴あるいは動翼10から飛散する水滴のうち、微細な水滴80は軽量であるために蒸気と共に下流へ流され、粗大な水滴82は重量であるために遠心力を大きく受けてタービンケーシング2側へ飛散し、中間大の水滴81は蒸気流と動翼10の回転の慣性によって当該動翼10と隣接し下流側に位置する静翼20の背側40における前縁部50から該翼幅の70の範囲、且つ外周側へ働く遠心力によって当該静翼20の外周側である翼底部60から該翼高さHの70の範囲に付着する。当該静翼20は翼内空間31に導入した高温高圧蒸気30によって内部から熱せられているため、当該静翼20面上に付着した水滴および水滴が凝集してできた水脈70の一部は蒸発し、蒸気となって下流へ流れる。なお、翼内空間31を、水滴付着範囲90である噴出孔32から前縁部50にかけて背側40に沿って形成しているので、高温高圧蒸気30から静翼20面上の水滴および水脈70へ熱を効率良く伝えられる。図2に示すように、蒸発しきれなかった余分の水滴および水脈70は再び凝集して新たな水脈70となり、当該静翼20の設置された段を流れる蒸気に吹かれて当該静翼20面上を下流へ流れる水脈流れ方向71。そして水脈70は、当該静翼20の背側40に前縁部50から該翼幅Wの70の噴出孔形成位置X、且つ当該静翼20の外周側である翼底部60から該翼高さHの70の噴出孔形成長さYで形成されたスリット状の噴出孔32に達する。図3に示すように、スリット状の噴出孔32からは、翼内空間31に導入した高温高圧蒸気30が当該静翼20の設置された段を流れる蒸気との圧力差により勢いよく噴出している。よって、噴出孔32に達した水脈70は静翼20面上から蒸気中へ飛散し、径50μmよりも小さい微細な水滴80となって下流へ流れる。また、飛散した微細な水滴80の一部は、当該静翼20の噴出孔32から噴出された高温高圧蒸気30の熱によって蒸発する。よって、本実施例に係る蒸気タービン1によれば、湿り蒸気域の静翼20から飛散する水滴は径50μmよりも小さい微細な水滴80となり、静翼20の下流側に位置する動翼10に衝突し得る中間大の水滴81を除去することができる。これは、動翼10に起こるエロージョン現象およびブレーキ効果の低減に繋がる。また、効率的な水分除去構造によって簡易な構造での水分除去を可能としたので、余分な製造コストの増加および翼の強度低下を抑制できる。さらに、蒸気タービン1内の蒸気排出を伴わないので、蒸気タービン1の内部効率低下へ繋がらない。もちろん、本発明に係る蒸気タービン1において翼の水分除去構造が施されるのは、本実施例における低圧段の静翼20に限定されない。蒸気タービン1のうち水分除去が必要とされる何れの段における翼に施されても良く、動翼10と静翼20の少なくとも一方の翼の水分除去構造を備えた蒸気タービン1であれば良い。図6に示すように、静翼20に対する蒸気タービン1中における蒸気および水滴の流れについて、蒸気は当該静翼20の出口方向へ速い速度で流れ蒸気ベクトルα1、水滴は蒸気と同方向へ遅い速度で流れる水滴ベクトルβ1。水滴の質量は蒸気よりも大きいため、水滴の速度は蒸気よりも遅い。当該静翼20の下流側に位置する動翼10に対する前記蒸気および水滴の流れについては、動翼10の回転を考慮する動翼ベクトルγ。水滴は蒸気よりも質量が大きいために速度が遅く、動翼10の回転が水滴の流れる方向に大きく影響する。よって、蒸気は下流側に位置する動翼10の凹曲面部側である腹側42へ向かって流れ蒸気ベクトルα2、水滴は下流側に位置する動翼10の凸曲面部側である背側43へ向かって流れる水滴ベクトルβ2。つまり、静翼20から飛散する水滴は、当該静翼20と隣接し下流側に位置する動翼10の背側に付着する。よって、動翼10の水分除去構造を備えた蒸気タービン1とした場合にも、本実施例と同様の効果が得られることが類推される。なお、蒸気タービン1の種類あるいは段等によって、発生しやすい水滴の大きさや翼に付着しやすい範囲などが異なるため、翼に噴出孔32を形成するための噴出孔形成位置Xおよび噴出孔形成長さYは本実施例に限定されない。水滴飛散状況の異なる個々の翼に対して、噴出孔形成位置Xは、翼の前縁部50、52から該翼幅Wの50以上70以下の範囲で設定され、噴出孔形成長さYは、翼の外周側静翼20においては翼底部60、動翼10においては翼頂部62から該翼高さHの50以上70以下の範囲で設定されれば良い。また、噴出孔32の形状は、図2のような径方向に沿った直線状のスリットに限定されることはなく、噴出孔32の形成容易性や翼の強度などを考慮した形状の噴出孔32とする。例えば、翼の前縁部50、52から該翼幅Wの50以上70以下の範囲内、且つ翼の外周側から該翼高さHの50以上70以下の範囲内であれば、径方向に対して傾斜したスリットや波状のスリットとしても良いし、破線状のスリットや複数の孔としても良い。