ケースと、ロッドを有し、機械的出力に電気的入力を変換し、ソレノイドコイルの長さ1メートルごとに5000回未満の電線が巻かれた前記ソレノイドコイルを有する変換器と、エンジン燃焼チャンバに燃料を提供し、前記変換器と連通可能なバルブとを備える、内燃エンジンのための燃焼噴射装置。前記ロッドは、互いに平行な端部を有し、磁歪応答が好適な方向に向いている、中身の詰まった磁歪材料からなる、請求項1に記載の燃焼噴射装置。前記ロッドの形状は、円柱、楕円柱、平行柱、角柱の形状からなる群から選択される、請求項2に記載の燃焼噴射装置。マスターピストンは、15メガパスカルを超える圧縮応力を前記ロッドに与える、請求項1から3のいずれか一項に記載の燃焼噴射装置。前記ケースは、前記ロッドが前記マスターピストンに作動するときに、実質的に一定の体積の圧力をかけられた液体をトラップする液体チャンバを有する、請求項4に記載の燃焼噴射装置。前記バルブは、エンジン燃焼チャンバにつながる少なくとも1つの孔を有するバルブ本体と、第1の位置と第2の位置との間で、軸方向に滑走するよう、スレーブピストンにより駆動されるバルブ部材と、前記バルブ部材を前記第1の位置に動かす復元部材とを有する、請求項1から5のいずれか一項に記載の燃焼噴射装置。前記変換器は、前記ロッドの周りに同軸で設けられ、前記ロッドの前記磁歪材料を機械的運動へと励起させるよう配置されたケースとソレノイドコイルとを通って配置される前記ロッドを有する、請求項2に記載の燃焼噴射装置。前記磁歪材料は、方向性多結晶の希土類遷移金属公式:TbxDy1-xFe2-w、ここで、020x100および0w020から形成され、前記材料の粒子は、λ111軸の10度の範囲の材料の成長軸沿いに実質的に向いている共通主軸を有している、請求項7に記載の燃焼噴射装置。前記磁歪材料は、希土類遷移金属磁歪材料が複数の接合点によって離散した磁歪スラブからなる1つの部材に分割されている、請求項7に記載の燃焼噴射装置。前記磁歪材料は、横方向の寸法が前記装置の電気機械的共振周波数の1/4波長未満である希土類遷移磁歪材料である、請求項7に記載の燃焼噴射装置。前記磁歪材料は、磁歪応答の方向の長さが前記装置の電気機械的共振周波数の1/4波長以上である希土類遷移磁歪材料である、請求項7に記載の燃焼噴射装置。強磁材料からなる磁束戻り経路回路をさらに備える、請求項7に記載の燃焼噴射装置。前記磁束戻り経路回路は、前記磁歪材料の一端から他端まで前記ソレノイドコイルを覆う、請求項12に記載の燃焼噴射装置。前記磁束戻り経路回路には永久磁石が組み込まれている、請求項12に記載の燃焼噴射装置。前記バルブは、前記マスターピストンとは異なる方向に移動するスレーブピストンを有する、請求項4に記載の燃焼噴射装置。前記液体は、高圧源と流体連通しているチェックバルブによって前記チャンバに供給され、トラップされる、請求項5に記載の燃焼噴射装置。前記液体は、高圧源と流体連通している迷路状の経路によって前記チャンバに供給され、トラップされる、請求項5に記載の燃焼噴射装置。前記復元部材はばねである、請求項6に記載の燃焼噴射装置。前記ロッドは、互いに平行な端部を有し、圧電応答が好適な方向に向いている、中身の詰まった圧電材料からなる、請求項1から18のいずれか一項に記載の燃焼噴射装置。前記ロッドの形状は、円柱、楕円柱、平行柱、角柱の形状からなる群から選択される、請求項1から19のいずれか一項に記載の燃焼噴射装置。ケースと、ロッドを有し、機械的出力に電気的入力を変換する変換器と、変換器の力を圧力による力からベクトル的に分離して、エンジン燃焼チャンバに燃料を供給する前記変換器と連通するバルブとを備える、内燃エンジンのための燃焼噴射装置。エンジン燃焼チャンバに燃料を噴射する方法であって、制御ユニットからソレノイドコイルに電気入力信号を送信して、前記ソレノイドコイルで磁歪材料のロッドを励起する段階と、変換器と連通しているバルブを利用して、圧力による力から作動力を分離する段階と、燃料をエンジン燃焼チャンバに噴射するべく前記バルブを作動させる段階とを備える方法。前記制御ユニットはアナログ方式で動作する、請求項22に記載の方法。前記制御ユニットはバイナリ方式で動作する、請求項22に記載の方法。前記制御ユニットはパルス幅変調方式で動作する、請求項22に記載の方法。スレーブピストンにより、前記バルブを完全開位置と完全閉位置との間の任意の位置に軸方向の変調を行う段階をさらに備える、請求項22から25のいずれか一項に記載の方法。前記電気入力信号は、交流信号が重畳された主要な電流信号を含む、請求項22から26のいずれか一項に記載の方法。前記電気入力信号の送信前に、前記ロッドの磁場を位置合わせするように回転させる電流で前記ソレノイドコイルを励起する段階をさらに備える、請求項22から27のいずれか一項に記載の方法。前記バルブは、作動時に正弦的に振動する、請求項22から28のいずれか一項に記載の方法。ケースと、ロッドを有し、機械的出力に電気的入力を変換し、ソレノイドコイルの長さ1メートルごとに5000回未満の電線が巻かれた前記ソレノイドコイルを有する変換器と、前記変換器により作動されるバルブとを備える電気油圧式アクチュエータ。従って、本発明の目的の1つは、前述した先行技術のデバイスの欠点を克服して、向上させることである。本発明の目的の1つは、既存のエンジンにも適合させることができる、耐久性があり、小型で、プログラム可能なディーゼル燃料噴射装置を提供することである。前述した、またはその他の本発明の目的、特徴、および利点は、明細書および請求項から明らかとなる。本発明のロバストな電気機械的アクチュエータ技術は、経時的に十分継続的に可変的な力および押しのけ容積を提供することで燃料圧を置き換えて、バルブ部材の速度を達成することができる。細かいバルブ部材配置制御によって細かい流速制御を行うためには、バルブ部材が制御する圧力による力から、バルブ部材に働く変換力を切り離す必要がある。ここで3つの主要点をまとめておく。第一に、高圧は先行技術である。第二に、噴射を高速に行うことが必要である。第三に、経時的により精度の高い燃料測定、特徴的な用語である速度形成:rateshapingが必要である。徐々に可燃物を受け入れる機能により、燃料経済を大幅に上げることができるようになる。細かく原子化された燃料の超高速噴射により、汚染物質が形成されなくなることが見込まれ、汚染物質を中性化するための排出システム機器を最小限なものとしたり、除去したりする可能性もでてくる。以下の詳細な説明を添付図面とともに読むことで、数多い他の目的、特徴、および利点が明らかとなる。図2を参照すると、本実施形態では、燃料噴射装置は、REA磁歪変換器14を収容するケースまたは筐体12を含む。REA磁歪変換器14は、粒子が軸方向に向いたREA部材またはロッド16、ロッド16と同軸のボビン18、加圧のための螺旋またはソレノイドコイル20、および、コイル20と同軸の強磁外装22と、強磁端部リング24と、強磁終端極26と、強磁先端極28とからなる磁束戻り経路、とを利用する。ロッド16は、強磁先端極28を介してマスターピストン30に対する動作位置にある。ロッド16は、希土類、および、遷移金属磁歪材料から形成することができる。例えば、ロッド16は、方向性多結晶の希土類遷移金属公式:TbxDy1-xFe2-w、ここで、020x100および0w020から形成されてよい。この材料の粒子は、λ111軸の10度の範囲の、材料の成長軸沿いに実質的に向いている共通主軸を有している。ロッド16の粒子がこの軸方向に向いているので、ロッド16は、端部が実質的に互いに平行で、磁歪応答の好適な方向に実質的に垂直である形状に形成された、磁歪応答の好適な方向を有する、中身の詰まった磁歪材料として提供されている。ロッド16の形状は、円柱、楕円柱、平行柱、角柱、その他の類似した形状、またはその他の適した形状であってよい。ロッド16の幅寸法は、実質的に装置の電気機械的共振周波数の1/4波長未満の磁歪応答の方向に垂直であってよい。ロッド16の長さは、磁歪応答の方向に、装置の電気機械的共振周波数の1/4波長以下であってよい。図3を参照して後述するように、ロッド16は、複数の接合点32によって分割される磁歪スラブからなる1つの部材に分割されてもよい。ロッド16の位置は、コイル20内で対称であることが望ましい。ねじ34が、コイル20内のロッド16の軸位置の調節を行う。ボビン18は、コイル20を形作るものとして機能する。当然かもしれないが、ボビン18は、燃料に触れても耐えられる材料からできていてよい。ボビン18は、ロッドとの間を非常に薄い間隙が隔てており、磁束の漏れを最小限に抑え、変換器14に小さな流れで燃料を通すこととができるようになっており、適宜温度調節を行うことができるものであると好適である。コイル20は、ボビン18にきつい螺旋状に巻かれた絶縁導電線からなっている。反応をよくするために、コイル20は、最小限の巻き数および配線層を有している。これにより変換器のインダクタンスが下がり、電圧要件が下がり、高速反応が可能となる。従って必要な磁界を達成するためには、高速コイルに高電流を流す必要がある。配線の直径および層の数は、ソースの機能および渦電流損失要件、並びに、一次的な速度の要件によって決定される。これらのことから分かるように、これらコイルは、コイル自身の端部から多少延びる同軸磁界を生成する。従って、ロッド16に磁歪を生成するために有効なコイル20の長さは、コイル20自身よりも大きく、必要に応じて、ロッド16の一端または両端を包括するようなものとなる。コイル20は、ロッド16と同軸であって、好適な同軸弾性応答に同軸に設けられてよい。コイル20は、ロッド16を機械運動させるよう適合されてよい。磁界はコイル20自身の端部から多少延びるが、コイル20は、ロッド16自身の端部から多少延びるようにして、不均一な磁歪を低減させて、ロッド16の変換率を最大とすると好適である。磁力線には始点も終点も存在しないことが知られている。ロッド16を励起するに足る磁界強度を生成するために必要となるエネルギーを最小限に抑えるべく、ロッド16の一端から他端へ、そして外部へと磁力線を誘導するのに適した強磁材料からなる経路を提供する。この経路は、終端極26、先端極28、終端リング24、および外皮22からなる。終端極26と先端極28とは両方とも、ロッド16の端部に密着している。磁束戻り経路は、ロッド16と磁気的に連通してよい。磁束戻り経路は、強磁材料を含んでよい。例えば磁束戻り経路の材料は、強磁体、これに類似した材料、または他の適した材料であってよい。磁束戻り経路は、コイル20を実質的に取り囲む。図4を参照されたい。終端極26は、調節ねじ34の位置により軸が固定される。先端極28は、ロッド16の磁歪によって移動して、マスターピストン30を直接駆動する。極26および28はどちらとも、ロッド16の同軸位置合わせを行い、好適には、軸運動のみを行わせるだけのクリアランスがあると良い。調節ねじ34は、ロッド16をコイル20の中央に位置させることで変換率を最大化する。ケース12は、燃料噴射装置の構造を提供する。ケース12は好適には、非強磁性材料であるとよい。ケース12は、調節ねじ34を終端極26およびロッド16に位置させるためにねじ山36を含んでいる。ケース12は、2つの取り付け具38を含み、1つは圧縮燃料を外部圧縮共通レール供給源から受け入れ、他方は、燃料供給タンクに内部から漏れたものを戻す役割を果たすものである。ケース12は、噴射燃料をエンジン燃料チャン場に噴射するためのノズル孔40を含んでいる。内部燃料レールは、外部共通レール不図示からの高圧燃料と、ノズル孔40に隣接して設けられる内部スプールチャンバ42との間で、一定の流体を運ぶ。セットねじ44は、油圧式のチャンバを燃料レールにつなぐため穿孔されている。セットねじ44の片側は、旧48を有する封止面を形成する円錐形frustoconicalの台座部46を持ち、一方向のみに流れを受け付ける。ボール48は、チェックバルブ内のチェック機能として機能する。ばね50は、円錐形の台座部46の上のボール48にバイアスする機能を有する。従って、流れを受け付ける前には、チェックバルブに、一定の燃料圧力差がかかる必要がある。セットねじ44の位置によって、チェックバルブの圧力設定点が調節される。チェックバルブの別の実施形態は、燃料の流れの方向を何度も変えさせる力をかけるよう構成された一連の経路である。方向が変わる度に、第1の方向の流れを減速させ、第2の方向の流れを加速する必要があるために、圧力降下が生じる。この迷路状の経路は、噴射が起こる比較的短時間の間に効果的に圧力を封じ込めるよう大きさを調節される。この迷路は、存在している場合、汚染物質による詰まりを効果的に防ぐことのできる内部サイズを有していてよい。迷路は、衝撃、損耗または摩耗を生じさせるような移動部を有さないので、振動も受けず、大きな空間を必要としない。過度な漏れ、不制御な漏れ、不用意な漏れ、はいずれもエネルギー損失を意味することから、最小限に抑える必要がある。漏れにより、さらに、降圧された燃料が昇温することもある。これら欠点はあるものの、本発明は、いくつかの理由によって、ある程度の内部漏れを敢えて許容する。第一に、クリアランスチャネルの封止は、ボア内での各部材の自由な軸運動を可能とすることが挙げられる。第二の理由としては、エラストマー製の封止剤は、このように過酷な燃料圧の封止剤の組み合わせ、サイクルごとの移動、および、噴射装置が寿命を迎えるまでに動作するサイクルの数に耐えられるとは思われないからである。第三に、同じ組み合わせを有する可撓性の金属の封止は、信頼性高く製造するのが難しく、高額になる傾向があるからである。最後の理由は、漏れを、ロッド16とコイル20とを冷却する用途に利用できるからである。このように意図的に利用された漏れは、エンジン燃焼供給タンクに戻される。所与の圧力差について、燃料の粘土と、部材とそのボアとの間に形成されるチャネルの幅および長さとに基づいて、漏れ流速を決定する。効率のよい封止は、燃料の粘土とともに、非常に大きな圧力を受けても僅かな流れのみ受け付けるおとのできるクリアランスを選択することで得られる。精度のよい製造方法が望ましく、漏れの流速を選択する上で有用である。ボアにおける部材の自身の同軸位置合わせは、部材の周りに溝を設けることで達成される。溝によって、チャネルのその地点における圧力を、周囲方向に均等に分配することで均衡させることができる。油圧式チャンバ42は、チェックバルブと、マスターピストン30とそのボアとの間、スレーブピストン51とそのボアとの間、および、スプール端部封止とそのボアとの間の、密閉された直径方向のクリアランス封止とによって、内部の燃料レールとの間で常に流体を交換する。これらの組み合わせの漏れレートは、噴射時に無視できる程度に小さい。つまり、漏れレートは、これら小さなチャネルが封止する移動部材の動的性能に影響しない。小さな流れは、油圧式チャンバ42を継続的に新たな燃料で洗い流し、ロッド16とコイル20との温度調節するために導かれる。ロッド16が水質汚濁により腐食するプロセスはゆっくりしたものなので、ロッド16に損傷がでるまでになるには露呈が継続的で長期に渡って生じている必要がある。漏れが生じている間にロッド16が腐食するまで長期にわたり燃料に水が存在していたということは、他の部材も同様の損傷を受けること、および、水が焼けないことからエンジンが機能不全になること、のいずれか一方が生じていることを示す。ロッド16の拡張により、マスターピストン30が、効果的に閉じられている油圧式チャンバ42に対して作動する。効果的に閉じられているという表現は、油圧式チャンバが、圧力源と流体を交換することができるが、これは、スプール運動が必要なときに体積を閉じるチェックバルブを介して行われることを意味する。つまり、ロッド16の拡張により油圧式チャンバ42に加わる圧力は、流体の殆どの量をチェックバルブによって、スプール52が動作して燃料を噴射させる数ミリ秒の間に油圧式チャンバ外へと漏らすほどのものではない、ということである。図面に示すように、本発明は、大きな燃料圧を利用して、ロッド16の15メガパスカルを超える、圧縮され予め与えられた負荷の提供で、ばねの代用としている。マスターピストン30の片側は燃料圧に晒されており、先端局28の他の側をロッド16に押下させている。マスターピストン30は、ロッド16をロッド16に関する静的圧縮力をかけるようにする。マスターピストン30は、ロッド16に、好ましい磁歪応力の方向に沿って15メガパスカルを超える、ロッド16に関する静的圧縮応力を、ロッド15を次回に晒させずに、ロッド16の剛性の14以下の有効剛性で与える。マスターピストン30と先端極26との間の面積比は、ロッド16が利用可能な燃料圧に対してかける圧縮力を最適化するよう設計されている。この構成では、ロッド16がマスターピストン30を直接駆動する。スレーブピストン51は、図5A、図5Bに示す環状の領域である。スレーブピストン51の断面積はマスターピストン30の断面積に対して選択されるので、変換器からスプールバルブ部材を動作させるのに必要な移動および力と、利用可能な移動および力とを整合させることができる。スプール終端封止は、スプール52を位置合わせして封止する。スプール面56は、スプール52の円柱の軸に平行な幾何学ベクトルを有する任意の面であってよい。この定義には、燃料圧のベクトル成分が軸方向に小津さするような任意の曲面も含まれる。スプール面56は、燃料圧が軸方向に生成する流体静力学上の力を均衡させるような大きさとされる。こうすることで、スプールの位置が、供給圧力の変化に左右されないようになり、つまり、スプール52に軸方向に動作して噴射流速を制御する力を、レール圧力が引き起こす力から完全に切り離すことができる。ノズル孔40を開閉するスプール端部の半径、つまり、ノズル孔40の前夫に位置するスプール端部の半径は、噴射装置の突然な開閉に影響を与えるよう制御可能な1つの変数である。第1の変数と協働する第2の類似した変数が、各ノズル孔40の入り口の形状である。端部は、大量に流して性能を維持するために存在しうるより大きな汚染粒子を削減する一助となる。スプールバルブ部材52は、ロッドの好適な磁歪応答の望ましい方向と同軸に、または平行に配置されてよい。スプールバルブ部材52は、円錐形状の台座部に整合した円錐形状、円錐形状の台座部に整合した曲線形状、および、平面形状の台座部に整合させた平面形状等の封止部不図示を含む。ばね58は、スプール52を閉じた位置に動かすようバイアスをかける。ばねの剛性は、スプールの体積が所望の共振周波数を達成することができるよう選択される。封止位置において、端部は、ノズル孔40から約40マイクロメートル越した点まで後退して、突然開閉しても大きな影響が出ないようにする。下に部分的に重なる部分により、スプール52の加速および減速両方についての余地が得られる。このように封入することで、スプール52の端部を、コークス、ゴム等の燃焼製品または熱に晒される燃料から保護することができる。端部の封入内を動くスプールに起因した油圧式のロックを防止するために、軸圧除去孔60を穿孔して、噴射装置の通気管路につなぐ。<動作の説明>燃料圧を受けずに組み立てられると、スプール52は、そのばね58によりバイアスを受けて閉じられる。同様に、チェックバルブもばね60によりバイアスを受けて閉じられる。圧力がある場合には、燃料は油圧式チャンバ42に流入して、圧力をかける。通気管路への僅かな漏れの流速が、マスターピストン30およびスプール終端封止を越えた場所に構築される。マスターピストン30に加える圧力は、ロッド16に予め与えられる圧力を加える先端極28に対する力として伝えられる。どの材料も無限の剛性は有さないので、ロッド16は、圧縮ひずみを持つ圧縮力に反応する。言い換えると、予め与えられる負荷により短くなる。マスターピストン30および先端極28は、ロッド16の短縮量分、ボア内を動く。これら2つの部材は、僅かに圧縮もする。これら3つ全ての部材の圧縮により、油圧式チャンバ42の体積は、対応する量分増加して、この体積は圧縮された燃料により満たされている。ロッド16は、最初のバイアス状態-Tbに圧縮され、数学的に負の符号-は、圧縮力、応力、および、ひずみに関する慣習に従ったものである。-Tbは、圧縮ひずみ-Sbを生じる。対応する割線の、自由で磁気をかけられていない状態と、圧縮され、磁気をかけられていない状態とのヤング率は、Ybとなる。これは、正の量である。電界Hは圧縮においてゼロなので、YbはYbHとなる。磁歪材料なので、予めかけられる圧縮応力は、磁場を回転させる。各磁場が極を示しているので、完成したロッド16はこれを示さないので、領域を互いに位置合わせして、磁気モーメントが互いに相殺しあうようにする。図4を参照のこと。コイル20のいずれの極の電流±Iをかけると、いずれかの方向に循環する電子シートが構築される。既に公知であるが、循環する電子のシートは、磁界±Hとなり、極は循環方向に依存する。この電界は、ロッド16に、対応する磁束密度±Bで交わる磁力線を生成して、このマグニチュードは、ロッド16を含む磁気回路全体の透磁率に依存している。図4に示すように、磁束線は、磁束戻り経路を通って自身を閉じ、ロッド16とともに磁気回路全体を形成する。ロッド16は、その変数である透磁率μが、弾性効果に対応する磁気効果である、応力Tと磁界H両方の影響を受け、ヤング率Yは、応力Tと磁界H両方の影響を受ける、というように変わっている。以下に示すように、ロッド16は、磁束密度±Bの一部を、一般的に比例している段数応答に変換する。最初に、ひずみは応力が高まらないと生じないので、圧縮応力のマグニチュードを上げる必要がある。この応力は外向きに動作して、全ての動的部材の力の均衡状態を変化させる。静的な力の均衡状態は、正のひずみにより細長いロッド16に復元される。ロッド16が伸ばされると、マスターピストン30を正確に同量移動させる。本発明の噴射装置は、配置の精度を高め、スプールが所望の位置に移動する制度を高める。他のどこも補償する必要がなくなるので、速度が上がる。図1は、特徴的なヒステリシスのループを示す。最も顕著な課題は、望ましいひずみの出力が、どこから入力されたかに応じて異なることである。ヒステリシスの出所は、ロッド16を構成する個々の磁場の運動である。例えば、大量の氷水を静かに注ぐケースを考える。コンテナを傾けると、水は注がれるが、氷同士は相互に作用して今の位置を保とうとする。注ぐ角度が臨界になると、氷が自由になり、崩れ状態が生じる。しかし、注ぐ角度を上げる間、コンテナが揺らし続けられていたとすると、もっと緩やかで予測可能な流れとなるだろう。図7と似た形で、本発明は、コイル20に小さな交流信号を与え、コイル20内に、REAのヒステリシスのループの幅に実質的に等しい交流信号を追加した主要電流信号からなる励起信号を提供して、これにより、磁場の回転に対する障害を低減させる。これは、開位置または閉位置にあったとしても、バルブスプール52のより正確な位置合わせを達成し、電子コントローラが人工的補正を行う要件を低減させることができるので、コントローラを簡略にすることができ、同時に速度も上がる。非磁化の場合には、ロッド16自身が磁界を除去すると、磁気を失うので、本発明のロッド16は、同数の磁場が反対方向に回転することを特徴とする。図4を参照のこと。噴射が必要となる直前に磁場を位置合わせするために回転させることで、2つの点で噴射時間の遅れを低減させることができる。先ず、領域の回転に必要な時間がなくなる。第二に、REAの場合、導電体にかかる時変磁界により、導電体内部に渦電流が生じる。渦電流は、供給元の磁界からのエネルギーに活力を与え、自身の磁界を供給元の磁界へと誘導するので、マグニチュードが十分減衰するまで、導電体に効果が出ないよう保護することができる。領域の回転および渦電流による保護が生じる総遅延時間は、噴射することを意図されている主要な励起が始まる直前にロッド16d絵領域回転を行わせるに足るマグニチュードの電流でソレノイドコイル20を励起することで、最小限に抑える、またはなくすことができる。ピストン30が休止位置までくると、エネルギーを得たロッド16は剛性を増す。これは、定義としては、細長いロッド16が、同じ応力で少ないひずみを有することを意味する。磁界は、補正されたヤング率を有する。故に、コイル20への電流制御によって、ロッド16の拡張が制御される。電流上昇速度およびその最大値は、両方とも、ロッド16によって対応する電気的拡張波形に変換される。長期的に燃料供給圧力の変化を検知して、噴射装置10を動作させるために好適な電流の大きさで補償することができる。従って最大噴射速度形成性能は、燃焼システムで維持または可能な過失条件が検知されたとしても継続する。燃料供給の圧力変化は、噴射間に小さな電気パルスをロッド16にかけるpingingピンジングことで、検知することができる。このパルスは、ロッド16の透磁力を決定し、ひいては受ける圧縮力も決定される。先端極28を有する境界において、拡張ロッド16は、先端極28とマスターピストン30とを直接、1単位として移動させる。ピストンの運動を油圧式チャンバ42に移動させ、油圧式チャンバ42の圧力を上昇させ、対応する燃料体積を変位させる。チェックバルブが閉じたことを確かめた後で、油圧式チャンバ42内の燃料が圧縮不可能であると想定し、さらに、燃料噴射にかかる時間の間の漏れ速度が虫可能なものであると想定した上で、体積の変位を対応するスプール52の変位で補償する。燃料は、スプール52の軸運動が生じると噴射される。従って、マスターピストン30を油圧式チャンバ42内へと移動させる前に、チャンバ42の全ての方向に圧力をかける。マスターピストン30が、変換器14が生成する電気機械力の結果油圧式チャンバ42内に移動すると、チャンバ42内に伝わった力の結果、スプール52が動く。従って、チャンバ内の圧力がスプール52の端面に垂直に働いている間、スプール52に対して第1のベクトル方向に電気機械力が伝わる。このようにして、バルブまたはスプール52が、変換器14およびスプール52につながるので、ベクトルとしての変換力が、圧力による力に分離されて、エンジン燃焼チャンバに燃料が供給される。電流を制御する機能は、この噴射装置が生じると主張する継続変化するストロークと速度とを提供する。効果的に閉じられた油圧式チャンバ42の壁の一部を構成するマスターピストン30の配置によって、チャンバ42内の圧力が制御される。油圧式チャンバ42の圧力を制御することで、スプール52のスレーブピストン面56が押下され、これにより、エンジン燃焼チャンバへの燃料の噴射も制御される。全ての部材の間の動的相互作用を整合させることで最大速度が達成される。負荷のインピーダンスがソースのインピーダンスと整合したときに、各部材間の送電が最大化される。従って噴射装置10は、ソースと負荷の間のインピーダンスを整合させつつ、摩擦と減衰とにより不要な電力損失を最小限に抑えるよう設計されている。具体的なエンジンについて、望ましい燃料噴射速度形成は、燃焼気体の混合平均温度を上昇させないように燃料を追加させる、というディーゼルの原型と、汚染形成を最小限に抑えるために必要な特性との組み合わせである。所与のノズル構成について、この速度形成は、スプールの位置を決定する。1つの噴射において数多くのパルスが理想的な速度形成である、と予想すると、好適には、スプール52の速度を遅らせる全ての有害抗力を特定して最小限に抑えるとよいと思われる。有害抗力は、加速された体積および圧縮された剛性で表されるエネルギー蓄積と、摩擦が生じる多くの場所で表されるエネルギーの分散とが含まれる。重要なことは、速度形成が、エンジンピストンが加速し始めると、エンジン作動流体に対する加熱と継続的に整合することができる、ということである。従って、作動流体の体積は、常に変化するレートで膨張して、本発明の噴射装置は、混合平均温度を変化させない継続的に変化するレートで作動流体に加熱が行われるように、燃料を整合した継続的に変化するレートで導入する。一度必要な位置が決定された後は、二度目からは、噴射先端内の個々の燃料の体積の動力学を考慮して、ピストン30の先端極28の面積に対する割合、ロッド16の構成、および電源供給能力を考慮することで達成可能となる。この結果、最も少なく見積もっても、記載した目的は全て達成された。電流を低下させると、磁界強度も低下する。ロッド16は、軸方向に縮小する、という反応をして、油圧式チャンバ42の圧力を低下させる。ばね58は、噴射装置10を閉じる方向にスプール52を加速する。マスターピストン30は、ロッド16によりアナログ方式で制御されてよい。または、ピストン30が、ロッド16によりバイナリ方式で制御されてもよい。随意で、ピストン30が、パルス幅変調方式でロッド16により制御されてもよい。制御方式に関わらず、ピストン30は、スプール52の軸方向の移動を制御することで、対応する噴射装置10の開閉を制御することができる。制御方法および動きの速度には、速度形成が含まれる。本発明の補償された直接駆動構成は、別々の噴射を、スプール52とばね58とのシステムの減衰された自然周波数の近辺の周波数に駆動させる。言い換えると、スプール52は、励起されて正弦的に振動する。この振動は、1完全な開位置と完全な閉位置との間で、2任意の量の部分的な開位置と、閉位置との間で、3完全な開位置と、任意の量の部分的な閉位置との間で、4任意の量の部分的な開位置と、任意の量の部分的な閉位置との間で、行われてよい。この振動の周波数は、振動が実質的に無効な点にまで低減したスプール52とばね57とのシステムの自然周波数を過ぎた領域にある任意の周波数であってよい。加えて、部分的な開いた量と部分的な閉じた量は、電流投入量を適宜変化させることで噴射において変化することができてよい。つまり、所望のスプール52周波数の交流電流および交流のマグニチュードを、コイル20の主要な電流信号に加えることができる。この噴射装置10からの最大可能速度を達成する能力は、高度に圧縮されたロッド16により向上させることができ、小さな直径を持ち、ロッド16はシリンダーの先端に設けられる。加速される部材の体積および燃料の量は圧縮されこれら両方が、変換器14とスプール52との間の時間およびエネルギーを活性化して、なるべく噴射装置10の先端に近くなるようにロッド16を配置することで全てが最小限になる。一実施形態では、ロッド16が、スプールの先端の反対の機内の選択にある噴射装置のノズルスプール52に隣接して設けられる。漏れによって、ロッド16とコイル20とが過熱されないようにすることで、この位置が可能となる。エンジンシリンダーの先端からの過熱が漏れによりなくなり、燃料タンクへと分散される。エンジン燃焼チャンバ内の気体の混合平均温度を上昇させないように燃料が投入されると、この冷却要件もこれに伴い低減する。境界を越えて機械的な仕事を伝えるために、ロッド16は、一定の距離を越えても正味の力をかけることができるように、パッケージに入れられ、励起される必要がある。ロッド16は循環するデバイスなので、各サイクルにおいて、実行される機械的な仕事量に正味の差がある必要がある。例えば、油圧式チャンバ42の圧力に対して拡張するロッド16がかける力は、圧力にこれを圧縮させるときにかかる力とは異なるべきである。力は、応力Tと、ひずみの方向Sの法線方向のロッドの断面積との積である。巡回デバイスからの正味の仕事は、各サイクルにおける材料の変化への変換の応力およびひずみ両方を必要とするので、図1のようにデータをグラフ化することの有用性がわかるだろう。本発明のプログラム可能な特徴は、1比較的巻きの少ない薄いソレノイドコイル20、210マイクロ秒以下の期間に、100アンペア、100ボルトに比例して供給するよう、制御ユニット64により電気的に制御される電源62の能力、3ロッド16にかける15メガパスカルを超えるバイアス圧縮応力のマグニチュード、4最小源に抑えられた加速化された体積、5磁束経路を最小限に抑え、渦電流を押さえるよう設計すること、6ディーゼル燃料の供給圧力を利用してマスターピストン30によってロッド16に予め負荷をかけること、7制御されている力から制御されている力をベクトル的に分離させるバルブ部材、および、8ロッド16と実質的に同じ方向にバルブ部材を動作させること、である。明細書に記載した特徴および利点は全てを網羅することを意図しておらず、特に、数多くのさらなる特徴および利点が、図面、明細書、および請求項を読んだ当業者には明らかである。さらに、明細書で利用された言い回しは、読みやすさ、明細書の教示的な目的を第一に考えて選択されたものであり、発明の主題の範囲を定めるものとして理解されてはならず、発明の主題を決定するためには請求項を読む必要がある、と明記しておく。当業者であれば、本発明の記載が例示であり限定ではないことを理解する。当業者であれば、本発明の他の実施形態を想到するだろう。ここに開示した実施形態は、本発明の原理およびその実際的用途を最もよく説明することができ、他の当業者がこれら様々な実施形態および変形例に示される本発明を、想定される特定の用途に適したように利用できるように選択され記載されている。本発明の範囲は、法的および均等論的な全体に従って解釈される際に、添付されている請求項による定義が意図されている。