"水および炭素含有構成成分の固体流体混合物のハイドロチャーの製造方法であって、固体流体混合物が、少なくとも2つの保持領域およびその下流に配置された少なくとも1つのダイバータを備える層流リアクター内で温度100~300°Cおよび圧力5~70バールで処理されることと、前記下流ダイバータにおける前記固体流体混合物の平均流れ速度が1~1,000、10~500、または30~200メートル/分であって、前記保持領域におけるよりも1.5~1000、5~300、または20~100倍大きいこと、前記保持領域における前記固体流体混合物の平均流れ方向は水平面に対して傾いているか、または本質的に垂直であること、および加圧熱交換器および前記リアクターにおける内の総滞留時間が2時間以上であることを特徴とする固体流体混合物を処理するための方法。請求項1に記載の固体流体混合物を処理するための方法において、前記下流ダイバータにおける前記平均流れ速度が、1~1,000、10~500、または30~200メートル/分および/または前記保持領域におけるよりも1.5~1000、5~300、または20~100倍であることを特徴とする固体流体混合物を処理するための方法。請求項1または2に記載の固体流体混合物を処理するための方法において、前記固体流体混合物が、上方向に向けられた保持領域およびその後に、前記下流ダイバータに続く上流ダイバータを貫流することと、特に、前記下流ダイバータにおける平均流れ速度が、1.1~2、2~5、または4~40倍前記上流ダイバータにおけるよりも速いことと、および/または、前記下流ダイバータの直ぐ後アセンダにおける前記流れ速度が、前記下流ダイバータの直前のディセンダにおけるよりも1.1~40または2~5倍速いことを特徴とする固体流体混合物を処理するための方法。請求項1ないし請求項3のいずれか一項に記載の固体流体混合物を処理するための方法において、下降保持領域における前記平均流れ速度が、0.01~20、0.05~10、または0.1~3メートル/分であることを特徴とする固体流体混合物を処理するための方法。水および炭素含有構成成分の固体流体混合物を温度100~300°Cおよび圧力5~70バールで処理する固体流体混合物を処理するための装置であって、少なくとも2つの異なるチューブ領域から成る少なくとも1つのリアクターユニットを有する圧力がかかったリアクターシステムを備えていること、a.上向きの固体流体混合物の平均流れ方向を転換する第2のチューブ領域が、第1チューブ領域に直接結合され、それに第3のチューブ領域が接続され、少なくとも1つのリアクターユニットの前記第1と前記第3のチューブ領域が水平面に対して傾いているかまたは垂直であること、b.前記第1のチューブ領域の断面は、直接結合された前記第2のチューブ領域の一つよりも少なくとも50大きく、前記第3チューブ領域の断面は、前記第2のチューブ領域よりも少なくとも10大きいことを特徴とする固体流体混合物を処理するための装置。水および炭素含有構成成分の固体流体混合物のハイドロチャーの製造方法であって、固体流体混合物が、少なくとも1つの保持領域およびその下流に配置された少なくとも1つのダイバータを備える少なくとも2つのリアクターユニットから成る層流リアクター内で温度100~300°Cおよび圧力5~70バールで処理されることと、a.1~50重量または15~99重量の固形分を有する出発物質が、互いにそれぞれ異なる2つの前記リアクターユニットを経て、反応混合物に導かれること、b.下流ダイバータにおける前記固体流体混合物の平均流れ速度が、保持領域におけるより少なくとも50速いことおよび直前のリアクターユニットの対応するチューブ領域におけるより少なくとも10速いこと、およびc.前記保持領域における前記固体流体混合物の平均流れ方向が、水平面に対して傾いているか、または本質的に垂直であることを特徴とする固体流体混合物を処理するための方法。水および炭素含有構成成分の固体流体混合物を温度100~300°Cおよび圧力5~70バールで処理する固体流体混合物を処理するための装置であって、少なくとも3つの異なるチューブ領域から成る少なくとも2つのリアクターユニットを有する圧力がかかったリアクターシステムを備えていること、1~50重量または15~99重量の固形分を有する出発物質のための互いにそれぞれ異なる2つの供給装置が、リアクターユニットに設置されていること、a.上向きの固体流体混合物の平均流れ方向を転換する第2のチューブ領域が、第1チューブ領域に直接結合され、それに第3のチューブ領域が接続されていて、少なくとも1つのリアクターユニットの前記第1と前記第3のチューブ領域が水平面に対して傾いているかまたは垂直であること、b.前記第1チューブ領域の断面は、直接結合された第2チューブ領域の一つよりも少なくとも50大きいことを特徴とする固体流体混合物を処理するための装置。水および炭素含有構成成分の固体流体混合物のハイドロチャーの製造方法であって、固体流体混合物が、少なくとも1つの保持領域およびその下流に配置された少なくとも1つのダイバータを備える少なくても2つのリアクターユニットから成る層流リアクター内で温度100~300°Cおよび圧力5~70バールで処理されること、下流ダイバータにおける前記固体流体混合物の平均流れ速度が、保持領域におけるより少なくとも50速いことおよび直前のリアクターユニットの対応するチューブ領域におけるより少なくとも10速いこと、前記保持領域における前記固体流体混合物の平均流れ方向が、水平面に対して傾いているか、または本質的に垂直であることを特徴とする固体流体混合物を処理するための方法。水および炭素含有構成成分の固体流体混合物を温度100~300°Cおよび圧力5~70バールで処理する固体流体混合物を処理するための装置であって、少なくとも2つの異なるチューブ領域から成る少なくとも1つのリアクターユニットを有する圧力がかかったリアクターシステムを備えていること、a.上向きの固体流体混合物の平均流れ方向を転換する第2チューブ領域が、第1チューブ領域に直接結合され、それに第3チューブ領域が接続されていて、少なくとも1つのリアクターユニットの前記第1と前記第3のチューブ領域が水平面に対して傾いているかまたは垂直であること、b.前記第1チューブ領域の断面は、直接結合された前記第2チューブ領域の一つよりも少なくとも50大きいことおよび次のチューブユニットのチューブ領域の断面が直前のリアクターユニットの対応するチューブ領域におけるより少なくとも10大きいことを特徴とする固体流体混合物を処理するための装置。請求項5ないし請求項9のいずれか一項に記載の固体流体混合物を処理するための装置であって、再び下方向に貫流する混合物を再び転換する上方向のダイバータおよびそれに接続された第4チューブ領域に直接接続されている上方向に貫流する第3のチューブ領域を備えることを特徴とする固体流体混合物を処理するための装置。請求項10に記載の固体流体混合物を処理するための装置であって、直接連続した態様において貫流する前記第1から第4のチューブ領域の水力直径がdn1>dn3≧dn4≧dn2の一つまたはいくつかを満足するものであることと、nがリアクターユニットの動作数であって、指数が前記チューブ領域の動作数を与えるえることを特徴とする固体流体混合物を処理するための装置。請求項11または請求項12に記載の固体流体混合物を処理するための装置において、連続して配置された、いくつかのリアクターユニットを含むことを特徴とする固体流体混合物を処理するための装置。請求項12に記載の固体流体混合物を処理するための装置において、次のリアクターユニットのチューブ領域の水力直径が、前のリアクターユニットのそれぞれのチューブ領域の一つよりもそれぞれに大きいことを特徴とする固体流体混合物を処理するための装置。請求項5ないし請求項13のいずれか一項に記載の固体流体混合物を処理するための装置において、少なくとも1つの熱交換器が入口側および/または少なくとも1つの熱交換器がチューブ状リアクターユニットの出口側に配置されていることを特徴とする固体流体混合物を処理するための装置。請求項5ないし請求項14のいずれか一項に記載の固体流体混合物を処理するための装置において、ポンプまたは反対圧力ポンプが、リアクター内部の圧力を維持するために、リアクターユニットの上流および/または下流に配置されていることを特徴とする固体流体混合物を処理するための装置。請求項5ないし請求項15のいずれか一項に記載の固体流体混合物を処理するための装置において、曲線チューブ領域の長さに対する直線チューブ領域の長さの比が少なくとも10:1であること特徴とする固体流体混合物を処理するための装置。請求項5ないし請求項16のいずれか一項に記載の固体流体混合物を処理するための装置において、水力直径に対する直線チューブ領域のそれぞれの長さの比が2:1から800:1、5:1から400:1、または10:1から160:1であること特徴とする固体流体混合物を処理するための装置。請求項12または請求項13またはそれらに従属する請求項の一つに記載の次のリアクターユニットの使用において、6ミリメートル以下の最大断面を有する粒子を含み、少なくとも30の乾燥物質成分を有するさらなる炭素含有構成成分供給のためであることを特徴とする固体流体混合物を処理するための使用。水および炭素含有構成成分の固体流体混合物を温度100~300°Cおよび圧力5~70バールで処理する固体流体混合物を処理するための装置であって、それぞれに少なくとも3つの異なるチューブ領域から成る少なくとも2つのリアクターユニットと、最大直径2ミリメートルを有する小さな固体粒子を含む懸濁液の排出のために最後の一つとはことなるリアクターユニットに接続された排出装置を有し、上方向に固体流体混合物の平均流れ方向を転換する第2チューブ領域は、直接第1チューブ領域に接続され、それに第3チューブ領域が接続され、前記第1と前記第3のチューブ領域が水平面に対して傾いているか、または垂直であることを特徴とする固体流体混合物を処理するための装置。水および炭素含有構成成分の固体流体混合物を温度100~300°Cおよび圧力5~70バールで処理する固体流体混合物を処理するための方法であって、第1チューブ領域を通って下方向に固体流体混合物を導く段階、固体流体混合物を流れ方向を上方向に転換する段階、次にさらなるチューブ領域を通って上方向に固体流体混合物を導く段階、および、さらに、処理を終了する前に固体流体混合物から最大直径2ミリメートルの固体粒子を含む懸濁液を排出段階からなることを特徴とする固体流体混合物を処理するための方法。固体流体混合物を処理するための装置の使用であって、水および炭素含有構成成分の固体流体混合物を温度100~300°Cおよび圧力5~70バールで最大直径2ミリメートルを有する、固体粒子を含む懸濁液を排出するための少なくとも0.5ミリメートルの直径を有している、互いに離間される穴または孔を有することを特徴とする個体流体を分離する装置の使用。本発明の目的は、固体流体混合物の経済的で、かつ連続的に変換するための解決策を見つけ、それによって、固化とブロック化を防ぐことである。本発明の目的は、層流リアクターの下流チューブ領域の直径を下方チューブ領域の直径よりも小さく、少なくとも下方チューブ領域は本質的に垂直または少なくとも水平面に対して傾斜している本発明に従って解決される。本明細書は、WO/2010/058377、EP2106435およびLibraらの出版物Biofuel,2011,pp.71-106,36の定義、条件と特徴を含む内容を参照し、公開日のより早い発明が優先権を有する。ハイドロチャーはHTCプロセスによって、炭素含有材料または原料から生成された土壌改良用の燃料または腐植質材料である。原料はすべて植物成分であり、主として、収穫残留物、木材、木材残留物、根、葉、切り枝、バイオ廃棄物、残留廃棄物または産業廃棄物の生命活動流分、動物の死体、食肉処理廃棄物、食品残留物、紙、布地繊維、排泄物または肥やし、汚泥およびその他の炭素含有物または炭水化物、セルロース、セルロースならびにリグニン含有物質である。反応の間、水素と酸素がHTCプロセスの主たる副産物である水として放出される。出発原料と比べて、炭素Cの相対分子含有量は増加し、灰分同様、酸素O、硫黄S、カリウムKおよび塩素Clの含有量は減少する。原料および反応条件に依存して、O/C比率は約0.1、0.2または0.3減少し、H/C比率は0.1~0.2、0.2~0.4、または約0.2~0.6の範囲で減少する。実施例:処理前、木材は、0.6のO/C比率を有し、処理後約0.3の比を有する。使用済みの穀物のO/C比が0.5から0.25に減少する。H/C比率は1.4から0.9に減少する。原料に比べて、ハイドロチャーは、高い燃料値を有している。ハイドロチャーは燃料としての使用が可能であり、現在、土壌改良のような他の使用も検討されている。層流リアクターのリアクターユニットは、バルブまたは機械的攪拌装置を含む可動要素を使用せずに、主として可能な方式で互いに接続することができる。本発明出願に従って、層流リアクターはチューブ状方式で形成された圧力容器であり、その構造手段を用いて40、60、90または120分以上の流速で固体流体混合物の通過を可能にし、同時に最少乱流を保証する。加圧熱交換器およびリアクター内での総滞留時間は、2、3または4時間以上、さらに最大で4、8または12時間である。高品質または特定のハイドロチャーを生産するための特別な応用のためには、滞留時間を最大16、24または30時間にすることができる。加圧熱交換器およびリアクター内で処理が行われる温度は、5~20バールまたは最大45または70バールの流体/水の蒸気圧以上で、100~330°C、160~250°Cまたは180~230°Cである。リアクターは外部の空気および酸素から遮断されている。実施例に従って、層流リアクターは、互いに連結された少なくとも2つ以上のリアクターユニットから成り、また各リアクターはいくつかのチューブ領域、チューブ部分、チューブ部品から成っており、そこでは、少なくとも1つのダイバータまたは方向変換チューブ部分は、より小容量または保持領域方向変換のないチューブ部分よりも小さい断面を有している。特定の実施例が、以下の明細書に従って設計される:ダイバータの直径は、少なくとも5~500mm好ましくは20~100mmである。保持領域の少なくとも1つの直径は、同一リアクターユニットのダイバータの一つよりも、少なくとも1、10または100大きい。1つのリアクターユニットは、少なくとも1つの保持領域から成る。保持領域は、ダイバータに比べてより遅い流速を生むためのより大きな直径によって規定される。ディセンダの直径は、同一リアクターユニットの下流ダイバータの一つよりも、具体的には25、50または100大きい。アセンダまたはライザーの直径は、同一リアクターユニットの下流ダイバータの一つよりも、少なくとも1、10または100大きい。下降および上昇チューブ部分は本質的に垂直である。直径dn1/dn2の比が少なくとも1.01~400好ましくは4~40である。直径dn1/dn3の比が少なくとも1~400好ましくは3~30である。直径dn3/dn2の比が少なくとも1~400好ましくは3~30である。実施例に従って、少なくとも2、4、6または8つのリアクターユニットが互いに直接接続されている。各リアクターユニットは、少なくとも1つのダイバータと保持領域から構成されている。すべて接続されたチューブの距離の全長は、少なくとも4、16、64または256メートルである。すべてのチューブの距離の絶対的全長は、4~64,000好ましくは250~4,000メートルである。例えば、ブロック装置によって完全にまたは部分的に分けられる連結チューブ部分の最少の長さは、1、4、16または64メートルである。完全にまたは部分的に分けられないチューブ領域を介して連結されたリアクターユニットの数は、2~1000好ましくは11~100である。層流リアクターの長さは、動作圧力が5バール以上であるチューブ領域から成る。特定の実施例に従って、固体液体混合物の温度を160°Cより高く上昇させる、熱交換器は、リアクターの注入口および/または排出口側に配置される。これらの領域では、固体液体混合物の体積流量は、並行する部分的な流れに分割することができる。互いの間の反応空間の圧力均等化を可能にする反応室の連続結合が動作状態にある場合、チューブ、チューブ領域、チューブ部分またはリアクターユニットは、互いに結合されている。このような結合は、少なくとも2つのリアクターユニットまたは少なくとも4、16、64または256メートルのチューブ領域を覆う層流リアクターと一体になって存在する。チューブ領域またはチューブ部分は、形および配置とは関係のない反応混合物が貫流する細長い中空のものである。ダイバータは少なくとも90度または最大200度付近で平均流れ方向の変化に従って規定される。プロセスは、圧力が加わるので、断面は、好都合にまたは機能的に丸い形態の形状となる。ディセンダまたはダウナー、アセンダまたはライザー、およびダイバータは、異なったいくつかのチューブ部分または構成物から成り得る。少なくとも2つのリアクターユニットの反応空間は、5バール以上の圧力で動作状態で結合され、バルブまたは他のブロッキングまたは制御装置によって分けられていない。下流チューブ、チューブ領域またはチューブ部分は、下流方向転換チューブ部分または直径dn,2を有する下流ダイバータである。チューブ、チューブ部品またはチューブ部分は、またチューブ領域とも称される。アセンダまたはライザーは上昇チューブ、チューブ領域または直径dn,3を有するチューブ部分である。上流チューブまたはチューブ領域は上流方向転換チューブ部分または直径dn,4を有する上流ダイバータである。保持領域はダウナー、下降ディセンダまたは上昇アセンダチューブ、チューブ領域または直径dn,1を有するチューブ部分である。ディセンダまたはダウナーおよび/またはアセンダまたはライザーは保持領域である。それらはダイバータよりも大きい容量を持っている。保持領域における固体流体混合物の平均の流れの方向は、水平面に傾斜している。もし保持領域が、ほぼ垂直に配置され、真っ直ぐな中空の容器として作られていれば望ましい。保持領域は、一般的に、水平面に対しチューブの中心軸の角度は少なくとも2度または少なくとも60度で配置されている。ダイバータは、保持領域の下流に配置されている。下流ダイバータは固体流体混合物の平均流れ方向を上向きに転換するチューブ領域である。上流および下流ダイバータはチューブ軸の全体角度の変化は、約180度、少なくとも100度または150度の態様で設計されている。異なるチューブ要素は、フランジまたは溶接結合によって互いに結合される。異なる直径のチューブ要素が結合される場合は、縮小部品が追加的に相互結合される。同様に逆の縮小部品からなる縮小部品または縮小は、チューブラインのチューブの円錐部品であり、2つの異なる僅かな幅の変更を表している。縮小部品は標準要素または、皿状のボイラー末端、筐体ベース、円錐体を含む金属構成物からなり、同心または偏心的に進めることができる。同心縮小では、縮小の壁は真っ直ぐな円形円錐体に従い、偏心縮小では、縮小の壁は、斜めの円形円錐に従い、ケーシングの一つはチューブの軸に対して平行で進む。同心縮小は、流体技術的視点に関してはより便利であるが、一方、偏心縮小は組立上の利点を提供できる。下流ダイバータにおける固体流体混合物の平均の流れるスピードまたは流れる速度は、直接保持領域に先行し、保持領域におけるよりも少なくとも50速い。ディセンダの直径は、具体的には予想される最大偏析速度が流れる速度よりも小さくなる態様で都合よく選ばれる。ディセンダにおいては、低速度は、液相に比べて浮かぶ傾向、および流れ速度および偏析速度の差に反比例する各ディセンダにおける滞留時間に依存して固体構成物のために起こる。従って固体構成物の滞留時間は、常にそしておそらくかなりの程度においてすら液相の流れる速度よりも大きくなる。その故、ディセンダのより大きな直径は、固体構成物の滞留時間が多分、液相の一つよりも決定的に長くなり、それ故、リアクターの長さを抑えられることを最終的に意味する。同様に、固体構成物の濃縮がディセンダ内で起こり、流れ速度が低くなりすぎ、偏析速度付近まで達した場合は、固体流体分散が固体内流体の塊が生じる可能性があることも意味している。それ故、同様に、ディセンダ直径の上限値は、望ましい技術的効果を有する。好ましい実施例に従えば、保持領域の長さは2~12メートルである。ディセンダおよびアセンダの全長は320~1920メートルである。さらなる詳細は、以下の表から得られる。直径は、互いにdn,1≧dn,3およびdn,1>1,25dn,2の関係にある。特に、dn,1>dn,3≧dn,4≧dn,2は、直径間で6つの個々の関係を含んでいる。dn,1>dn,3,dn,1>dn,4,dn,1>dn,2,dn,3≧dn,4,dn,3≧dn,2,dn,4≧dn,2の関係は互いに独立して満たされる。特に言及または記述されない限り、組み込まれる開示に含まれる限りにおいて、DE102008058444.4における定義および説明は言語使用または言葉遣いに対して有効である。下のパラメータおよび物理的な大きさは、層流リアクターおよびプロセス制御の設計に係わるものである。可変材料パラメータは反応の過程において変化するパラメータを意味する。最終的に反応生成物を規定する、全相固体、液体、気体、特に炭素含有構成物の一つのほぼすべての材料変化物が、例えば、動的粘度η減少と密度増加に関して反応中変化する。可変プロセスパラメータは、例えば、容積流速または流れ速度νなどの制御によって、変えられる。例えば、半径rまたは油圧チューブ直径dのような固定プロセスパラメータは、プラントの設計および仕様であり、それ故、変更できないか、プラント内では簡単には変更できないハードウェアによって設定されている。ここでは、油圧チューブ直径は、断面積Aと円周Uを有する4A/Uと定義される。それ故、円形断面に対する、水力直径は、幾何学的直径と同じである。層流リアクターのリアクターユニットは少なくとも2つまたは4つの異なるチューブ直径から構成され、そこでは、動作番号nを有するチューブ領域の直径は、dn,1>dn,3≧dn,4≧dn,2上記参照の関係にある。実施例に従って、チューブの直径は、第一リアクターユニット上昇nからの距離が遠くなるに従い徐々に大きくなる。平均の流れ速さや流れ速度は、流量計または流入センサーを利用して決められる。例えば、層流リアクターからの入口と出口の間で着色標識された流体から一定の容量を必要とする時間は、単位時間あたりに流れる容量単位およびそれ故、同様に、異なる与えられた水力直径に従う流れ速度を決定するために使われ得る。層流リアクターからの着色流体例えば過マンガン酸カリウムで染色された一定量の水の出入りは、プラントの覗き窓で光学的に決定され得る。例えば、プラントでは、流れ速度は、コリオリス質量流量計例えば、エンドレスハウザーによるPromass83S25で決定される。リアクターのチューブ領域m、またはチューブ状リアクターユニットnを流れるかまたは通過する固体流体混合物の平均流れ速度の割合または流れ速度の比νnmは、νn,2>νn,1,νn,2≧νn,3,νn,2≧νn,4またはνn,4≧νn,3の関係にある。下流ダイバータνn,2における平均流れ速度は1~5,000、10~500または30~200メートル/分である。固体流体混合物の平均流れ速度は、下降保持領域において、0.01~20、0.05~10または0.1~3メートル/分である。下降保持領域と比較して、上昇保持領域の平均流れ速度は、少なくとも50大きい。下流ダイバータにおける、平均流れ速度νn,2は、隣接保持領域と比べて、1~1、000倍、5~300倍または20~100倍大きい。下方向保持領域と上方向保持領域の両方が、同様に、反対方向に貫流され得る。このことは、原料の一貫性に応じて、両方の保持領域が交換可能であることを意味する。平均流れ速度は、式vn=1≧vn=2などに従って、チューブ状リアクターユニットと共に搬送手段から遠ざかるにつれて、徐々に増加する直径に依存する。下方向に向けられていないチューブ領域内の流れ速度は少なくとも10、20、50、100、またはそれ以上を単位として増加する。下方向に向けられていないチューブ領域内の流れ速度は、少なくとも1.1倍、2、5、9、20、100倍、またはそれ以上を単位として増加する。100~250好ましくは140~180oCの動作温度に達した時、反応が開始する。変換反応は、所望の反応生成物に依存して、40~720または90~180分の間で継続し、個別のケースにおいては、同様に2160分まで継続する。反応混合物が層流リアクターを通過するための所要時間は少なくとも40、60、90または120分である。例えば、炭素含有量は、原料としての発酵穀物または使用済み穀物の乾燥質量の質量部の30から40に120分以内に増加する。貫流時間または接続されたすべての結合ユニットまたはリアクターを通過するために固体流体混合物が必要とする時間は、少なくとも40分間、60分間、90分間または120分間であり、合計で90~180まで、180~720または720~2、160分間である。反応時間が長くなると共に、第1搬送手段またはリアクター入口までの空間距離の増大に従い、反応混合物の粘度が減少し、密度差が減少し、固体流体混合物の偏析速度が減少し、チューブ領域により大きな直径が選ばれる。直径の増加層流を維持するため、または定期的な動作中に通常見られる圧力差以上に、3、5、または10バールまで上昇する圧力に関連する大きな乱流を回避するために、粘度が増加するか、または、直径の増大、水または供給場所の一つよりも固形成分が多い原料または中間製品の供給を引き下げることによって流れ速度が減少する。保持領域は、反応混合物が意図した温度、または反応温度に達する、熱交換器に続くチューブ状リアクター内にあるチューブ領域である。層流リアクターの総容量は、個々のリアクターユニットnの容量の総計から成り、そこでのxはリアクターユニットの数である。リアクターユニットnはチューブ領域mから成っている。加熱および反応の化学経路によって固相の密度が増大し、それによって固体流体混合物の粘度が低下する。粒子のサイズは、同時に減少する。それによって、偏析速度は低下する。低下する偏析速度は、より大きな直径の選択により、対応する増加態様での反応経過中、チューブ領域の容量を増やすことを可能にする。断面遷移および湾曲またはダイバータを無視して、層流リアクターの総容量が次のように計算される:式中、lnmは平均直径dnmを持つチューブ領域部分の長さ、nはチューブ状リアクター動作数、mはチューブ領域動作数、xはリアクターユニットの番号である。保持領域の容積は、好ましくは0.1~100さらに好ましくは0.5~10m3である。層状流リアクターの総容量は、好ましくは10~10,000さらに好ましくは100~1,000m3である。ディセンダの容量は、直ぐ次のアセンダの一つより1、10または100大きく、同様に1.1~40または2~4倍大きい。保持領域内の固体流体混合物の平均流れ方向は、少なくともリアクターユニットの容量の5、20、または80内または水平面に傾斜している総チューブ領域の少なくとも1、5、または50内である。保持部の平均流れ方向は重力とほぼ平行で始まる場合は有利である。ほぼ垂直方向の流れの流れ方向の角度量は、水平に対して少なくとも2または少なくとも60度である。密度は、長期の化学変換による変換反応の間に5~60または20~40増大する。層流リアクターの機能を維持するために、流れ抵抗は低く保たれてなくてはならない。乱流は流れ抵抗の増大につながる。それ故、乱流の流れ損失は相当に大きく、層流の一つの複数倍である。同様に、臨界レイノルズ数は、粘度の増大、または乱流の発生に特徴的であるより大きな流れ速度に移動する遷移点によって、増大する。反応前、反応中および反応後に、粘度は以下の影響を受ける:固体流体混合物における固形構成物に対する流体の割合異なる原料または出発物質の混合割合水または固体材料の取り出しまたは供給例えば、化学変化または粉砕を通しての密度または粒径のような化学的または物理的変化。加熱により粘度は本質的に低下する。併行して、化学変換による反応の経過の間に、粘度のさらなる低下が起きる。粘度は、化学変換反応の間加熱プロセスに続いて増大する密度とは反対に挙動する。それ故、反応経過の間、粘度は減少し、流動抵抗が減少する。しかし、ほとんどの層流は、同時に乱流の一つに変わる傾向が大きくなる。リアクター空間の有効利用および主として下流ダイバータにおける流れの安定化のために、ある実施例に従って、水の取水および/または固体材料の供給によって、配管またはリアクター領域に沿って粘度は増大する。特に、25、50または75以上の高い固体成分および2、4または6ミリメートルまでの大きさの粒子を有する原料の供給は、第一熱交換器領域の後、またはプロセス過程の間、例えば、リアクター領域の中心から3分の1において、次のリアクターユニットに供給することによって、粘度を増大する。同様に、過熱を抑えるように作用する。50ミリメートルのチューブ直径を持つ熱交換器では、例えば、3~7立方メートル/時間で、12~15の固形成分を有するサイレージ用トウモロコシが貫流する。2~4バールの圧力低下は約120メートルの距離以上で測定された。低い圧力低下はほぼ層流であることを示唆する。もし、水が、同じ流速でチューブの距離を通過した場合、圧力は、数倍>15バールに増大した。これにより、遷移点遷移レイノルズ数を超えて、層流がほぼ乱流に変わったと結論できる。反応中に、小さな粒子が形成される。小粒子の大きさは20~100ナノメートルであり、時間とともに大きくなる。プロセス中に、小さい大きさのプロセス粒子は、大きなハイドロチャーまたは扱いやすいHTC反応生成物粒子に重合する。これらの粒子は、リアクターの空間を広げるために、プロセスの間に排出され得る。排出は、リアクターまたは反応の後半部分、3、4または5分の1の部分で行われる。排出される粒子の大きさは0.5~1または0.5~2ミリメートルの範囲にある。処理の終了に先立ち、固体流体混合物からこれらの粒子は、固液混合物からまでの直径2ミリメートルまでの長い直径を有する固体粒子を含む懸濁液中で排出される。本発明に従って目的が解決され、そこでは、水および炭素含有構成物の固体流体混合物の最も長い2ミリメートルを有する固体粒子を含む懸濁液を排出するために少なくても0.5ミリメートルの直径を有して、互いに離れた穴または孔を有して、固体流体分離の装置が使用される。図1は、実施態様に従って、直径dnmの層流リアクターを備えて、チューブ領域m1~4を有するチューブリアクターユニットnを概略的に示している。固体流体混合物は、逆縮小部品を経由して直径dn,1を有するチューブ領域1に流入する。チューブ領域1の直径が先のチューブ領域に比べて大きくなるので、チューブ領域1での流れ速度νn1は遅くなる片矢で表示。固体流体混合物は、直径dn,1のチューブ領域1を出て、縮小部品5を経由して、直径dn,2のチューブ領域2へ流出する。固体流体混合物は、直径dn,2のチューブ領域2から、さらに逆縮小部品6を経由して、直径dn,3のチューブ領域3へ流入する。固体流体混合物は、直径dn,3のチューブ領域3から、引き続き縮小部品を経由して、直径dn,4のチューブ領域4へ流出する。固体流体混合物は、チューブ領域4から流出し、次のリアクターユニットn1図示せずへ流れる。この過程は周期的に反復される。流れ速度およびそれぞれの中心線に沿って測定されるチューブ部品の長さは、νnmおよびlnmで示される。さらに、説明のために、2本チューブ領域m=3から4本チューブ領域m=2の矢印が、対応的に表示されている。図2は、実施態様に従って、水および炭素含有構成物の固体流体混合物材料または燃料の連続生産のためのプラントの概略図であり、そこでは、固体流体混合物が100°C以上の温度と5バール以上の圧力下で処理される。本プラントは、搬送ストランドIおよびIIから成る二重ストランドの原料供給装置から成る。ストランドIは、ポンプが使えないか、またはポンプ使用が困難な、例えば固体成分15~99重量の乾燥バイオマス原料の搬送に用いられる。このため、乾燥バイオマスはサイロ11に貯蔵され、さらに、それから、好ましくはスライド式床容器である容器12へ移される。原材料は、例えば、スクリューコンベアまたはベルトコンベアであることが可能な、搬送装置を経由して粉砕装置13へ移される。粉砕装置は、例えば湿式または乾式ミル、または他の適当な機械式粉砕装置として設計される。そこから、処理された原材料は混合容器16へ搬送される。混合容器16では、乾燥バイオマスは、貯水槽14からのプロセス水または濃縮プロセス水を含む水および少なくとも1つの容器または投入装置15からの触媒または触媒混合物と共に攪拌装置によって混合される。混合物は搬送装置17を経由して培養容器18へ供給される。培養容器18は、低圧で原料上に触媒の滞留をある時間可能にする。容器16および18は二重壁構造で設計され、水を加熱する装置を備えており、原材料を、例えば20~99°Cまたは50~70°Cに予熱を可能にするための加熱水結合部を有している。乾燥原材料または出発原料の培養済み材料は、第1搬送ストランドIから、例えばスクリューまたはバケット鎖コンベアとして設計された搬送装置19および20によって、反応混合物の蒸気圧以上の圧力下、例えば29、30、31、32または33、34のようなリアクターユニットnへ搬送される。搬送ストランドIIを経由して、ポンプ使用が可能な原材料または、同様に、バイオマスと原材料の混合物でも成り得るバイオマスパルプ、例えば、固体構成物1~50重量から成る湿ったバイオマスが、貯蔵容器22から混合装置24へ搬送装置23によって搬送され、次に混合ユニット24において貯水槽14から供給される水またはプロセス水および少なくとも1つの容器または投入装置25の触媒と混合され、培養容器26で培養され、さらに、リアクター29~38へ、例えば、ピストンポンプ、置換ポンプまたは偏心スクリューポンプとして設計され得る適当な搬送装置27によって供給される。原材料は、少なくとも1つの熱交換ユニット28によって、少なくとも160~180、200~220または220~250°Cに加熱される。そのような態様で、前処理された搬送ストランドIIからの湿った原材料または出発原料は、前述または他の適当な搬送装置によって搬送ストランドIからの乾いた出発原料と混合される。乾いた出発原料の導入点は、変わり得て、例えば29、30、31、32または33、34だけでなく、35、36または37、38などとしてリアクターまたはチューブ状リアクターユニットnとすることができる。具体的には、最大粒径が6ミリメートル以下、4ミリメートル以下または2ミリメートル以下、乾燥物質含有量30以上、40以上または50以上を有する乾いた出発原料または原材料は、配管またはリアクター距離の中心から3分1の間で都合よく供給される。供給は、例えば、上流ダイバータ4の区域またはそれと次のディセンダ1との間の切替8で起こすことができる。湿った出発物質は、反応混合物の蒸気圧以上の圧力下で導入または前もって供給される。搬送ストランドIから搬送ストランドIIまで、または出発物質の供給から出発物質追加までの質量流速の割合は、例えば、1:20、1:20,1:5,1:1、または10:1である。層流リアクターの大部分の層流内においては、反応混合物の均一な混合が、異なるリアクターユニットを経て起こる。発熱生成の加熱および放熱放出は、例えば熱交換装置および/またはリアクターまたはリアクターユニットの二重壁として、焼き戻し装置によって起こる。例えば、焼き戻し装置は、螺旋状、チューブ状、バッチまたは螺旋式熱交換器として形成することができる。必要な貫流または滞留期間は、リアクターユニットの連続結合によって獲得される。より長い滞留期間を可能にするため、個々のリアクターユニット内の反応混合物は循環ポンプによって常に動き続けている。これにより、固化またはブロック化は避けられる。流体ジェットミキサーやノズルを含めて、流動性を増すための搬送手段が、追加して使用されても良い。プロセス水の取り出しによって、さらなるプロセスの経過の間、より小さなリアクター容量またはより小さなリアクター空間が必要とされる。貫流終了後、圧力緩和装置40は、例えば偏心スクリューポンプ、螺旋置換ポンプまたはピストン膜ポンプとして形成される後方方向の緩和ポンプによって制御される。反応混合物は、緩衝槽または緩和槽41でさらに冷却、緩衝され、そこからまたは直接、緩和ポンプから脱水および/または乾燥42に至る。反応生成物は、44へ搬送または他のプロセスに供給される前に、一時的に、スラリーまたは乾燥バルク材料として、貯蔵容器またはサイロ43に貯蔵される。図3は、乾燥および湿ったバイオマスを結合するストランドIおよびIIと同様に熱交換ユニットおよびチューブリアクターユニットへの遷移の概略図である。乾燥原材料は、反応混合物の蒸気圧以上の圧力下、第一コンベアストランドIから搬送装置19および20によって、いくつかの熱交換器ユニット50、51、52、53から成る熱交換器28および/または例えば、29、31、33、34のようなリアクターユニットに運ばれる。乾燥原材料は、導入装置91~97へ入る前に、20~40°C、40~70°Cまたは70~99°Cに予熱される。装置に続いて、原材料は、熱交換器101、102、103、104、105、106および/または107によって、さらに100~130°C、130~170°Cまたは170~200°Cに加熱される。導入装置91~97は、シャトル弁、回転式ロックまたはスイベルフラップ、例えば、インジェクターである強制コンベア、二重スクリュー式押出機、偏心螺旋式ポンプ、ピストンポンプ、螺旋式置換ポンプ、それぞれ圧縮スクリューを備えているものいないものであって、または二重スクリュー圧縮機から成る。導入装置は、ロッキング装置または弁を追加して提供されても良い。導入装置は、内部リアクター圧よりも高い圧力レベルを備えるストランドIからの培養済み原材料がそれぞれのリアクターユニットへ導入され、供給装置への逆流を防止することを保証する。例えば、スイベルフラップ供給機は、ロータリ供給機による制御方式において充填される。搬送ストランドIIを経由して、原材料から成る湿ったバイオマスまたは、例えば、同様に、固体成分含有量が1から50重量のバイオマスまたは原材料の混合物を含み得るバイオマスパルプがポンプ注入されても良い。湿ったバイオマスは、搬送装置27、45、46および/または47を使用して搬送され、徐々に圧力増大レベルの状態に置かれる。例えば、搬送装置は、ピストン、置換または偏心スクリューポンプとして設計されても良い。最初の圧力増加では、圧力は2~20、4~16または8~14バールの状態にされ、もうひとつ別の搬送装置45に続く圧力増加で、圧力はさらに2~4バール追加されるか、または6、8、12または20バールに圧力は増加される。各後続搬送装置が、類似の方法で圧力を増加する。これらの搬送装置の間に、固体流体分離装置60、61、62、63、64、65および/または66が設置される。例えば、固体流体分離装置は、フィルタであっても良い。より多くの固体流体分離装置が、熱交換器およびリアクターユニットの全長にわたって設置される。例えば、湿式ミルまたはバッフルである粉砕装置81、82、83および84は、導入装置61、46および/または47に続けて、または粉砕装置の前または後、または、例えば熱交換器ユニットまたは31のようなリアクターユニットの前に設置される。リアクターユニット33に続けて、固体流体混合物は、図2に描かれているように次のリアクターユニット34~38へ導かれる。"