円柱状の回転軸と、該回転軸に取り付けられたボスと、該ボスに固定され該ボスの外周に放射状に延びる複数枚の翼とを備え、該ボスは該ボスと前記回転軸の間に円周方向に配置した3個以上のキーで固定されたことを特徴とする羽根車。請求項1に記載の羽根車において、前記3個以上のキーは円周方向に等配されていることを特徴とする羽根車。請求項1又は2に記載の羽根車において、前記キーは3個であることを特徴とする羽根車。請求項1乃至3のいずれか1項に記載の羽根車において、前記回転軸と前記ボスの間の温度差により、該回転軸と該ボスの間に温度差が無いときには存在しない隙間が生じることを特徴とする羽根車。ケーシングと、該ケーシング内に回転自在に配置された羽根車とを備えた送風機であって、前記羽根車に請求項1乃至4のいずれか1項に記載の羽根車を用いたことを特徴とする送風機。請求項5に記載の送風機において、気体温度が300°C以上であることを特徴とする送風機。上記構成の送風機100を温度が数百度の気体例えば加熱炉排ガスの送風に用いた場合、送風機の運転中に大きな振動が発生するという問題を生じる。送風機の運転中に大きな振動が発生することは、騒音源となるだけでなく、送風機100の寿命にも影響を与えるという問題がある。上記振動発生の原因は取扱気体が常温から数百度に上昇する場合、また数百度から常温に下降する場合等に主に回転軸111とボス112の間に温度差が生じ、温度差が無いときに存在しない回転軸111と羽根車110のボス112との間に隙間が発生し、隙間の発生により、回転軸111とボス112の間にガタツキが生じ、互いに振れ回ることにより、発生していたと考えられる。振動の原因として熱膨張による回転軸111と羽根車110のボス112の熱伝達解析と熱応力解析をおこなった結果、回転軸111の径φ≒440mm、ボス112の径φ≒650mmのもので、気体温度が常温から600°Cに上昇する場合、回転軸111とボス112との間では、最大で200°C以上の温度差が生じ、そのため回転軸111とボス112との間に0.5~2.0mm程度の隙間が生じることが分かった。気体温度600°Cでの運転が継続すれば、ボス112だけではなく回転軸111の温度も上昇するため、温度差は小さくなり隙間も小さくなるから、ここで温度差最大という意味は、ボス112の温度が上昇したが、回転軸111の温度が低いためその温度差が最も大きいということである。また、羽根車100は常温において回転バランスを調整されているものの、高温への昇温時には熱膨張等によってアンバランスを生じているということも振動を誘発する原因の一つと考えられる。上記振動を抑制するためには、回転軸111とボス112及び複数枚の翼113を一体に形成するということも考えられるが、コスト等を考えると実現は困難である。本発明は上述の点に鑑みてなされたもので、高温気体の送風においても振動を生じることのない高温気体の送風に好適な送風機の羽根車及び該羽根車を備えた送風機を提供することを目的とする。上記の課題を解決するために、本発明は、円柱状の回転軸と、該回転軸に取り付けられたボスと、該ボスに固定され該ボスの外周に放射状に延びる複数枚の翼とを備え、該ボスは該ボスと前記回転軸の間に円周方向に配置した3個以上のキーで固定されたことを特徴とする羽根車を要旨とする。また、本発明は、上記羽根車において、3個以上の前記キーは円周方向に等配されていることを特徴とする。また、本発明は、上記羽根車において、前記キーは3個であることを特徴とする。また、本発明は、上記羽根車において、前記回転軸と前記ボスの間の温度差により、該回転軸と該ボスの間に温度差が無いときには存在しない隙間が生じることを特徴とする。また、本発明は、ケーシングと、該ケーシング内に回転自在に配置された羽根車とを備えた送風機であって、上述の特徴を備えた羽根車を具備する送風機を要旨とする。また、本発明は、上記送風機において、気体温度が300°C以上であることを特徴とする。本発明によれば、放射状に延びる複数枚の翼が固定されたボスと回転軸の間にあるキーが、ボスと回転軸の間に温度差が生じている送風機の運転時にあっても、キーは少なくとも円周方向において、回転軸とボスの相対的な動きを抑制できる作用を奏することから、円周方向に3個以上のキーを設けることにより、羽根車のボスと回転軸との間のガタツキを防止できる。以下、本発明の実施の形態について詳細に説明する。図3は本発明に係る送風機の羽根車の垂直断面図である。本羽根車10は円柱状の回転軸11と、回転軸11に取り付けられた肉厚の円筒状のボス12と、ボス12に溶接等で固定され外周方向に放射状に延びる複数枚図では6枚の翼13とを備えている。翼13と翼13の間には翼13を補強するための補強板14が配置されている。補強板14のボス側辺はボス12の外周円周率と同じ円周率の円弧状で溶接等によりボス12の外周面に固定されると共に、両側辺は直線状で翼13の側面に溶接等で固定されている点は、図1、2に示す羽根車110と同じである。本羽根車10が羽根車110と異なる点は、回転軸11の外周面とボス12の内周面にキー溝16を120度の等間隔で3個ずつ設け、キー溝16とキー溝16の間にキー15を挿入し、ボス12を3個のキー15を介して回転軸11に固定している点であり、他の構成は図1、2に示す従来の羽根車110と同じである。なお、回転軸11とボス12を構成する材料にはここではステンレス鋼ここでは、ボス部にSCS16A、ボス部以外にSUS316を使用しているを使用している。上記構成の羽根車を送風機の羽根車とし、数百度に達する高温の気体を送風すると、上述したように、回転軸11とボス12の間に温度差を生じ、これによる回転軸11とボス12の間に温度差が無かった場合には存在しなかった隙間が発生し、隙間の発生により、回転軸11とボス12の間にガタツキが生じ、運転中に互いに振れ回ることにより、振動が発生する。ここではボス12と回転軸11との間に円周方向に等間隔で3本のキー15を介在させて、回転軸11にボス12を固定している。キー15は円周方向において、回転軸11とボス12の相対的な動きを抑制できる作用を奏するから、円周方向に等配に3個キーを設けることにより、回転軸11とボス12とが半径方向に力加振力を受けても2つ以上のキー15により両者の相対的な動きが抑制される。回転軸11とボス12の間に配置される複数のキー15は円周方向に等配されることが望ましい。円周方向に等配されるキー15の数は4個以上でもよいが、キー15の個数をコストや製造の容易性が犠牲になる。即ち、回転軸11の外周面やボス12の内周面に等配に精度よくキー溝16を形成することや、キー溝16に挿入されるキー15の加工等が困難で加工費が嵩む等、その結果、キー15の個数は3個が適切である。図4、5は羽根車に上記本羽根車10を用いた、本発明に係る送風機の概略構成を示す図で、図4は水平断面図、図5はケーシング付近の断面図である。本送風機20が図1、2に示す送付機100と異なる点は、羽根車に図3に示す構成の本羽根車10を用いた点で、その他の点は同じである。即ち、ケーシング21内に羽根車10が軸受図示せずにより回転自在に支持されて配置され、ケーシング21の両側面には吸込口22が設けられ、両側面の吸込口22の外周側には吸込配管23が接続されて、ケーシング21の外周所定位置には吐出口24が設けている点等は、図1、2に示す構成の送風機と同じであり、回転軸11を回転させると、一体的に複数枚の翼13も回転し、吸込配管23内の気体はケーシング21両側面に設けた吸込口22からケーシング21内に吸い込まれ、複数枚の翼13の回転により加圧され、吐出口24から吐き出される。本発明の効果を確認するため、図7A、7Bに示す本発明に係る羽根車の回転軸の無い羽根車モデル10′を製作し、羽根車モデル10′を図6に示すように回転軸31に固定し、図6に示す運転振動解析実験装置30で回転実験を行った。運転振動解析実験装置30は図示すように、回転軸31を回転自在に支持する油浴潤滑軸受32、33を備え、回転軸31に羽根車モデル10′を3個のキーで固定し、電動機図示せずで回転軸31を回転させ、運転振動解析実験装置30の軸受32又は軸受33で振動を測定した。その条件を表1に示す。表1において、実施例は回転軸31に羽根車モデル10′を3個のキーでボス12′内周面と回転軸31の外周面の間に高温昇温時の隙間を形成して固定している。また、比較例1は回転軸31に羽根車モデル10′を1個のキーと焼き嵌めにより固定ボス12′内周面と回転軸31の外周面に隙間なしし、比較例2は回転軸31に羽根車モデル10′を1個のキーと焼き嵌め固定ボス12′内周面と回転軸31の外周面に隙間なしし、比較例3は回転軸31に羽根車モデル10′を1個のキーと焼き嵌めにより固定ボス12′内周面と回転軸31の外周面に隙間有りしている。なお、羽根車モデル10′には、図7A、7Bに示すように翼13′の所定の位置にアンバランサアンバランサウエイト17を設ける場合があり、実施例、比較例2、比較例3はアンバランサを設け、比較例1はアンバランサを設けていない。また、羽根車モデル10′は、ボス12′の内径回転軸31に取り付ける部分の内径径φ1=165、ボス12′の外径φ2=250、羽根車モデル10′の外径翼13′外径φ3=780とし、ボス12′内周面回転軸31に取り付ける部分の内面には周方向に均等に配置した3個のキー溝16′を設けた構成とし、羽根車モデル10′を3個のキーで回転軸31に固定している。羽根車モデル10′を装着固定の回転軸31の両端部を運転振動解析実験装置30の軸受32及び軸受33に枢着し、回転数890rpmで回転する。このときケーシングの吸込口及び吐出口は省略している。運転時羽根車モデル10′回転時の気体温度気温は常温としている。表1において、比較例1はボス12′内周面と回転軸31の外周面の間に隙間がない状態、即ち回転軸31に羽根車モデル10′を1個のキーと焼き嵌めにより固定した従来技術の気体が高温になる前の状態を想定している。また、比較例2は回転バランスが悪化し、ボス12′内周面と回転軸31の外周面の間に隙間がない状態を想定している。また、比較例3は回転バランスが悪化し、ボス12′内周面と回転軸31の外周面の間に隙間が生じた状態、即ち従来技術の軸とボスの温度差が最大となった状態を想定している。また、表1において、締め代は、回転軸31とボス12′の幾何公差により設定される。通常、ボス12′は回転軸31に対して焼き嵌めされ、締め嵌めとなっている。焼き嵌めでは、0.007mm~0.035mmの締め代を設定した。隙間有りでは、0.7mm程度の隙間上記段落0008の解析時のサイズに換算すると2mm程度の隙間に相当となるように設定している。またアンバランスの有無とは、熱膨張等による羽根車の回転バランスの悪化を模擬するためのもので、図7A、7Bに示すように一部の翼13′アンバランサウエイト17を溶接で取り付けることで、故意にバランスを崩している。なお、アンバランサウエイト17は縦横80mm×80mm、厚さ6mm、重さ360gの矩形状の板材をその中心がボス12′の回転中心から半径340mm離れた位置に位置するように配置固定している。各例で、軸受での振動を測定した結果を表2に示す。表2において、各要素の単位は、振幅[μm]ピークtoピーク、速度[mm/s]、加速度[GRGM]である。実施例では、表2aに示すように、水平方向の、振幅=23.0、速度=0.92、加速度=0.026垂直方向の振幅=2.2、速度=0.29、加速度=0.023軸方方向の振幅=9.0、速度=1.00、加速度=0.016である。比較例1では、表2bに示すように、水平方向の、振幅=2.8、速度=0.36、加速度=0.016垂直方向の振幅=0.6、速度=0.11、加速度=0.024軸方方向の振幅=3.2、速度=0.6、加速度=0.016である。比較例2では、表2cに示すように、水平方向の、振幅=28.5、速度=1.0、加速度=0.018垂直方向の振幅=2.1、速度=0.12、加速度=0.028軸方方向の振幅=6.8、速度=0.44、加速度=0.014である。比較例3では、表2dに示すように、水平方向の、振幅=36.0、速度=5.8、加速度=0.2垂直方向の振幅=12.0、速度=1.9、加速度=0.4軸方方向の振幅=32.0、速度=3.6、加速度=0.2である。上記のように実施例の数値は何れも回転アンバランスのみを生じている比較例2と同等の値となっており、比較例3に較べて著しく数値が小さくなっている。回転軸31に羽根車モデル10′を3個のキーにより固定することにより、効果的に振動を抑制できることが実験的に確認できる。比較例3では、軸受付近でのボス12′と回転軸31とが接触したと思われる音といった異音が発生したが、実施例ではそのような異音の発生はなく、比較例1に較べれば振動は大きいものの、許容できる範囲にある。このように回転軸31に羽根車モデル10′を3個のキーにより固定することにより、振動を抑制できるため、羽根車や回転軸、軸受等の寿命を延ばすことができる。以上、本発明の実施形態を説明したが、本発明は上記実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲、及び明細書と図面に記載された技術的思想の範囲内において種々の変形が可能である。なお、直接明細書、面に記載がない何れの形状や構造であっても、本発明の作用効果を奏する以上、本発明の技術範囲である。