"高温水系に設けられたろ過装置に装着されるろ過エレメントのろ過性能を評価する装置であって、前記高温水系から分岐する高温試験水路と、高温試験水路から第1の冷却装置を介して分岐する低温試験水路と、第1のろ過エレメントを装着して高温水のろ過を行うように、高温試験水路に設けられた高温試験装置と、第2のろ過エレメントを装着して低温水のろ過を行うように、低温試験水路に設けられた低温試験装置と、低温試験水路の第1の冷却装置と低温試験装置間に連絡する第1のサンプリング路と、高温試験水路の高温試験装置の下流側に第2の冷却装置を介して連絡する第2のサンプリング路と、低温試験水路の低温試験装置の下流側に連絡する第3のサンプリング路とを備えていることを特徴とするろ過性能評価装置。高温試験装置および低温試験装置に、それぞれ同じ差圧をつけるように負荷をかけて通水し、試験を行うように構成された制御装置を備えている請求項1記載の装置。高温試験水路の高温試験装置の前に加熱装置を備えている請求項1または2記載の装置。第1ないし第3のサンプリング路に、SS粒子を捕捉し、その粒径を計測するメンブレンフィルタを備えている請求項1ないし3のいずれかに記載の装置。高温水系から分岐する高温試験水路を構成する配管の外部に保温材を装着した請求項1ないし4のいずれかに記載の装置。請求項1ないし5のいずれかに記載のろ過性能評価装置を用い、高温水系から分岐する高温試験水路に設けられた高温試験装置に、第1のろ過エレメントを装着し高温水をろ過して、高温水におけるろ過性能を評価し、高温試験水路から第1の冷却装置を介して分岐する低温試験水路に設けられた低温試験装置に、第2のろ過エレメントを装着し低温水をろ過して、低温水におけるろ過性能を評価し、高温水における評価結果と低温水における評価結果から、前記高温水系におけるろ過性能を予測して、高温水系で使用するろ過エレメントを選択し、選択されたろ過エレメントを前記高温水系に設けられたろ過装置に装着して高温水のろ過を行うことを特徴とする高温水のろ過方法。本発明の課題は、前記のような従来の問題点を解決するため、用いようとするろ過エレメントが、高温水のろ過に用いることができるろ過性能を有するかどうかを、効率的かつ正確に評価することができるろ過性能評価装置、ならびにこれにより選定されたろ過エレメントを用いて効率よくろ過を行うことができる高温水のろ過方法を提案することである。本発明は次の高温水のろ過性能評価装置およびろ過方法である。1高温水系に設けられたろ過装置に装着されるろ過エレメントのろ過性能を評価する装置であって、前記高温水系から分岐する高温試験水路と、高温試験水路から第1の冷却装置を介して分岐する低温試験水路と、第1のろ過エレメントを装着して高温水のろ過を行うように、高温試験水路に設けられた高温試験装置と、第2のろ過エレメントを装着して低温水のろ過を行うように、低温試験水路に設けられた低温試験装置と、低温試験水路の第1の冷却装置と低温試験装置間に連絡する第1のサンプリング路と、高温試験水路の高温試験装置の下流側に第2の冷却装置を介して連絡する第2のサンプリング路と、低温試験水路の低温試験装置の下流側に連絡する第3のサンプリング路とを備えていることを特徴とするろ過性能評価装置。2高温試験装置および低温試験装置に、それぞれ同じ差圧をつけるように負荷をかけて通水し、試験を行うように構成された制御装置を備えている上記1記載の装置。3高温試験水路の高温試験装置の前に加熱装置を備えている上記1または2記載の装置。4第1ないし第3のサンプリング路に、SS粒子を捕捉し、その粒径を計測するメンブレンフィルタを備えている上記1ないし3のいずれかに記載の装置。5高温水系から分岐する高温試験水路を構成する配管の外部に保温材を装着した上記1ないし4のいずれかに記載の装置。6上記1ないし5のいずれかに記載のろ過性能評価装置を用い、高温水系から分岐する高温試験水路に設けられた高温試験装置に、第1のろ過エレメントを装着し高温水をろ過して、高温水におけるろ過性能を評価し、高温試験水路から第1の冷却装置を介して分岐する低温試験水路に設けられた低温試験装置に、第2のろ過エレメントを装着し低温水をろ過して、低温水におけるろ過性能を評価し、高温水における評価結果と低温水における評価結果から、前記高温水系におけるろ過性能を予測して、高温水系で使用するろ過エレメントを選択し、選択されたろ過エレメントを前記高温水系に設けられたろ過装置に装着して高温水のろ過を行うことを特徴とする高温水のろ過方法。本発明において、処理の対象となる高温水は、ろ過特性が常温、常圧水と異なる高温度で、場合によっては高圧力の水であり、ろ過を行うときの温度が80~200°C、好適には100~150°Cであり、圧力は上記の高温水が液相を保つ圧力であり、一般的には常圧~3MPa程度のものが対象となる。ここで常圧は、大気圧にろ過のための差圧分を加えた圧力である。本発明においてろ過を行う高温水系は、このような高温水を保持する水系であり、その例として復水処理系があげられるが、他の水系でもよい。復水処理系は、火力または原子力発電装置等のボイラ蒸気発生器を含む系において、コンデンサ凝縮器で発する蒸気を凝縮させることにより生成する復水を、ろ過装置による鉄クラッド、その他のSS成分の除去、さらに脱塩装置による塩類の除去などの復水処理を行い、処理水を給水としてボイラに供給する処理系である。このような復水処理系の温度、圧力は、上記高温水について示した程度の温度、圧力であり、復水のろ過はこのような温度、圧力の復水に対して行われる。このような復水系で生成する復水には、蒸気から持ち込まれるシリカ、カルシウム、その他の塩分などのほか、ボイラ、コンデンサ、配管等から持ち込まれる鉄クラッド、その他のSS成分が含まれる。このような復水に含まれるSS成分のろ過特性は、常温、常圧水をろ過する場合のろ過特性とは異なる特性を示す。特に鉄クラッド、その他の鉄成分は、温度、圧力により鉄の価数、結合状態、解離度、溶解度などが異なるため、ろ過特性の差は大きい。このため常温でのろ過性能、ろ過試験結果により、高温高圧の復水におけるろ過特性を予測することはできない。本発明のろ過性能評価装置は、高温水系に設けられたろ過装置に取り付けてろ過するためのろ過エレメントのろ過性能を、効率的かつ正確に評価するためのものである。ろ過エレメントは、復水処理系等の高温水系のろ過装置に装着して、復水等の被処理水のろ過に用いられる部材である。ここで評価対象となるろ過エレメントは、実際の復水処理系のろ過装置に装着して使用しようとするろ過エレメントであるのが好ましいが、小型化した試験用のろ過エレメントであってもよい。エレメントの形式はリーフ型、シリンダ型、パイプ型など、ろ材もメンブレン、繊維、短繊維、パウダなど、またろ過方式も固定式、プレコート式など任意のものがある。本発明のろ過性能評価装置で評価するろ過性能としては、1固形物除去率、2単位ろ過面積当たりの捕捉容量、3ろ過流速と差圧の相関関係、4その他のろ過特性などがあげられる。本発明の高温ろ過性能評価装置は、高温水系に設けられたろ過装置に装着されるろ過エレメントのろ過性能を評価する装置であって、高温水系から分岐する高温試験水路と、高温試験水路から第1の冷却装置を介して分岐する低温試験水路と、第1のろ過エレメントを装着して高温水のろ過を行うように、高温試験水路に設けられた高温試験装置と、第2のろ過エレメントを装着して低温水のろ過を行うように、低温試験水路に設けられた低温試験装置と、低温試験水路の第1の冷却装置と低温試験装置間に連絡する第1のサンプリング路と、高温試験水路の高温試験装置の下流側に第2の冷却装置を介して連絡する第2のサンプリング路と、低温試験水路の低温試験装置の下流側に連絡する第3のサンプリング路とを備えている。高温試験水路に設けられた高温試験装置は、第1のろ過エレメントを装着して高温水のろ過を行い、第1のろ過エレメントの高温水におけるろ過性能を評価するように構成される。また低温試験水路に設けられた低温試験装置は、第2のろ過エレメントを装着し低温水をろ過して、第2のろ過エレメントの低温水におけるろ過性能を評価するように構成される。低温試験水路における試験水の温度は10~50°C、好ましくは常温20~40°C、圧力は常圧、好ましくは常温でろ過が行える圧力0.1Pa程度とすることができる。本発明の評価方法では、金属製例えばステンレス鋼製の配管を用いて、ボイラ給水配管などの、評価されるべきろ過装置が挿入されるであろうボイラ水配管より高温試験水を分流させ、この試験水にかかった圧力や温度を変化させること無く評価すべきろ過エレメントに導入すると共に、ろ過エレメントを透過する前後の試験水をサンプリング可能として、水質の変化を計測比較することで、ろ過エレメントの性能を実機に装着した時とほぼ同じ状態で評価することを可能とすることに加えて、このとき導入した高温試験水を冷却し、併設したろ過エレメントに流すことにより、低温例えば常温でのろ過エレメントのろ過特性との直接の比較が可能となる。この場合、高温試験装置および低温試験装置に、それぞれ同じ差圧をつけるように負荷をかけて通水し、試験を行うように構成された制御装置を設け、それぞれの高温試験装置および低温試験装置に、同じ差圧をつけるように負荷をかけて通水することにより、高温試験および低温試験をほぼ同じ条件で平行して行うことができ、直接の対比が可能になる。また高温試験水路の高温試験装置の前に加熱装置を設け、その加熱により高温試験水路の温度、圧力を変えて試験することにより、実際の高温水系における運転状況の変化に対応した試験を行うことができる。高温試験水路の弁の制御等により、流速を変え、あるいは他の条件を変えて試験を行う場合も同様である。ろ過エレメントのろ過性能は、通常メーカーによりカタログ値等として提示されるが、そのろ過性能は通常、特定の水を通常条件で試験したものであり、そのまま高温水系におけるろ過に適用できない。このためこのようなろ過エレメントの使用可否を判断する際、A水質、B温度圧力の条件変動を考慮する必要がある。この場合、Aの要因でろ過性能に問題が生じたのか、Bの要因で問題が生じたのかをそれぞれ理解するためには、高温試験装置と低温試験装置の2系列の装置を設け、項目を分けてみていく必要がある。この場合、Aの水質の影響を低温試験装置で、Bの温度圧力の影響を高温試験装置で、それぞれ評価していく。そしてろ過性能の良し悪しの単発的な評価ではなく、汎用性のある評価をするために、項目を分けた試験結果を蓄積することで、上記A、Bが変動した場合でも、ろ過性能が推定でき、ろ過エレメントの選定が容易になる。一般にろ過エレメントのろ過性能は、ろ過対象物の捕捉量や、流速等によっても変化するし、ろ過すべき原水の性状によっても影響を受ける。このうち捕捉量や流速の影響については、常温下における試験によってその影響を調べることは可能であるが、高温高圧下における原水中の物質の状態は不明なことが多く、実質的には実機で使用して、通水に伴う差圧上昇等のろ過特性の変化を観察することが必要であった。しかしながら、実機における使用状態での変化は、流速や捕捉量による影響も同時に受けているため、高温高圧下における水質の影響のみを評価することができない。本装置では、高温高圧下における水質変化がろ過エレメントにおよぼす影響を明らかにするために、高温高圧下でのろ過処理と、常温常圧におけるろ過処理を同じ原水を用いて同時に行うことにより、その差から高温高圧下におかれた水質によるろ過エレメントへの影響を取り出すことが可能である。本装置を用いれば、流速等のろ過条件を変更した場合のろ過性能の変化を正確に予測することが可能となる。例えば既に使用期間が所定の8割を過ぎているろ過エレメントを用いて、本装置にて評価を実施する場合、所定の差圧以降の上昇速度は常温一定水温においては、メーカーで示されているデータを基に予測可能であるが、水質の違いと高温高圧環境下におかれることによる水質変化による影響は、ろ過性能を変化させたり、差圧上昇速度を高める可能性がある。本装置を用いれば、水質の違いによる上昇速度と、前記に加えて高温高圧下におかれた事による上昇速度の違いを比較することで高温高圧下におかれる場合の影響を2つの差から知ることが可能となり、寿命を間近にしたろ過エレメントを使い続けた場合に、どのように差圧上昇を起こすかを予測することが可能となる。このため本発明のろ過方法では、高温試験装置に第1のろ過エレメントを装着し高温水をろ過して、高温水におけるろ過性能を評価し、低温試験装置に、第2のろ過エレメントを装着し低温水をろ過して、低温水におけるろ過性能を評価し、高温水における評価結果と低温水における評価結果から、高温水系におけるろ過性能を予測して、高温水系で使用するろ過エレメントを選択し、選択されたろ過エレメントを高温水系に設けられたろ過装置に装着して高温水のろ過を行う。これによりろ過エレメントのろ過性能を迅速かつ正確に評価し、効率よく高温水のろ過を行うことができる。以上の通り本発明のろ過性能評価装置は、高温水系から分岐する高温試験水路と、高温試験水路から第1の冷却装置を介して分岐する低温試験水路と、第1のろ過エレメントを装着して高温水のろ過を行うように、高温試験水路に設けられた高温試験装置と、第2のろ過エレメントを装着して低温水のろ過を行うように、低温試験水路に設けられた低温試験装置と、低温試験水路の第1の冷却装置と低温試験装置間に連絡する第1のサンプリング路と、高温試験水路の高温試験装置の下流側に第2の冷却装置を介して連絡する第2のサンプリング路と、低温試験水路の低温試験装置の下流側に連絡する第3のサンプリング路とを備えているので、用いようとするろ過エレメントが、高温水のろ過に用いることができるろ過性能を有するかどうかを、効率的かつ正確に評価することができ、これにより選定されたろ過エレメントを用いて効率よくろ過を行うことができるなどの効果がある。図1において、1は復水処理装置であって、ろ過装置2および脱塩装置3を備えており、発電所のコンデンサ4からボイラ5へ復水を送る高温水系復水系L1に設けられている。ろ過装置2は、ろ過エレメント6が容器7内の集液盤8に装着されており、高温水系復水系L1から容器7内に供給される被処理水である高温水復水が、ろ過エレメント6を通してろ過されるように構成されている。ろ過装置2には、低下したろ過能力を回復するための逆洗装置が設けられているが、図示は省略されている。10はろ過性能評価装置であり、高温水系L1から分岐する高温試験水路L2と、高温試験水路L2から第1の冷却装置C1を介して分岐する低温試験水路L3と、第1のろ過エレメント6aを装着して高温水のろ過を行うように、高温試験水路L2に設けられた高温試験装置11と、第2のろ過エレメント6bを装着して低温水のろ過を行うように、低温試験水路L3に設けられた低温試験装置12と、低温試験水路L3の第1の冷却装置C1と低温試験装置12間に連絡する第1のサンプリング路S1と、高温試験水路L2の高温試験装置11の下流側に第2の冷却装置C2を介して連絡する第2のサンプリング路S2と、低温試験水路L3の低温試験装置12の下流側に連絡する第3のサンプリング路S3とを備えている。高温試験水路L2の高温試験装置11の上流側には加熱装置13が設けられている。第1、第2、第3のサンプリング路S1、S2、S3には、SS粒子を捕捉し、その粒径を計測するメンブレンフィルタM1~M3が設けられている。V1~V8は弁、CV1~CV3は定圧弁、T1~T3は温度計、P1~P5は圧力計、F1、F2は流量計であり、これらの開度信号、温度信号、圧力信号、流量信号等は入力信号線Inから制御装置14に入り、出力信号線Outからの出力する制御信号により、弁の開度、等が制御されるように構成されている。高温水系L1と高温試験水路L2の配管実施例ではステンレス鋼、および高温試験装置11の外部には、保温材9が装着され、サンプリング水が透過する時に放熱により温度が低下することを防止するようにされている。上記のろ過性能評価装置10では、高温水系L1から分岐する高温試験水路L2に設けられた高温試験装置11に第1のろ過エレメント6aを装着して高温水のろ過性能を評価し、第1の冷却装置C1の下流側から分岐する低温試験水路L3に設けられた低温試験装置12に、第2のろ過エレメント6bを装着して低温水のろ過性能を評価し、両評価結果から高温水系L1におけるろ過性能を予測して、高温水系L1で使用するろ過エレメント6を選択する。そして選択されたろ過エレメント6を高温水系L1に設けられたろ過装置2に装着して高温水系L1のろ過を行う。上記ろ過性能評価装置10による評価は以下のようにして行われる。まず弁V1を開くことにより、高温水系L1から高温試験水路L2を通して、高温試験水が高温試験装置11に導入され、評価用の第1のろ過エレメント6aでろ過された後、流量計F1を通り弁V4を通ってボイラ5の給水処理系図示省略ヘ戻される。このようにして高温試験水路L2に設けられた高温試験装置11において、第1のろ過エレメント6aでろ過することにより、第1のろ過エレメント6aの高温水におけるろ過性能を評価する。また弁V2を開くことにより、高温試験水路L2から第1の冷却装置C1に高温試験水が導入され、試験温度、圧力としての低温例えば30°Cに下げた後、低温試験水路L3の低温試験装置12に導入され、評価用の第2のろ過エレメント6bでろ過された後、流量計F2を通り弁V7を通って排出される。このようにして低温試験水路L3に設けられた低温試験装置12において、第2のろ過エレメント6bでろ過することにより、第2のろ過エレメント6bの低温水におけるろ過性能を評価する。この場合、弁V1~V8、定圧弁CV1~CV3の開度信号、温度計T1~T3の温度信号、圧力計P1~P5の圧力信号、流量計F1、F2の流量信号等を入力信号線Inから制御装置14に入力する。そして制御装置14において、高温試験装置11および低温試験装置12にそれぞれ同じ差圧をつけて負荷をかけて通水するように設定し、出力信号線Outから出力する制御信号を弁V1~V8、定圧弁CV1~CV3に入力して弁の開度等を行って試験を行う。高温試験装置11および低温試験装置12の流量流速を変えて試験を行う場合も同様である。高温試験水路L2の高温試験水の温度を高くし、さらに高温で高温試験装置11の試験を行う場合は、出力信号線Outから出力する制御信号により、加熱装置13を運転する。高温試験装置11および低温試験装置12に供給されるサンプル水中の成分例えば鉄粒子の濃度を計測するためには、弁V5を開くと、第1の冷却装置C1により冷却されたサンプル水がサンプリング路S1に入ってメンブレンフィルタM1を通り、定圧弁CV1を通って給水サンプルとしてサンプリングされる。析出している鉄粒子等は、捕捉可能な粒子径が順に小さくなるように直列に配置されたメンブレンフィルタM1で捕捉され、メンブレンフィルタM1の孔径よりも小さな粒子やイオン性の物質はメンブレンフィルタM1を透過してサンプリング路S1からサンプリングされる。また高温試験装置11に装着された評価用の第1のろ過エレメント6aでろ過された液は、弁V6を開くことにより第2の冷却装置C2を通って低温試験水路L3と同程度の低温に冷却されてサンプリング路S2に入り、メンブレンフィルタM2を通ってメンブレンフィルタM1の場合と同様に鉄粒子等の粒子が捕捉され、定圧弁CV2を通ってサンプリング路S2からサンプリングされる。同様に低温試験装置12に装着された評価用の第2のろ過エレメント6bでろ過された液は、弁V8を開くことによりサンプリング路S3に入り、メンブレンフィルタM3を通ってメンブレンフィルタM1の場合と同様に鉄粒子等の粒子が捕捉され、定圧弁CV3を通ってサンプリング路S3からサンプリングされる。第1のろ過エレメント6aのろ過性能について評価する場合は、高温試験装置11に評価すべき第1のろ過エレメント6aを装着し、弁V1、V2、V4、V5、V6および定圧弁CV1、CV2を調節して、所定の処理流量を与えるように流量計F1の表示値により調節して、高温水のろ過を行う。第2のろ過エレメント6bのろ過性能について評価する場合は、低温試験装置12に評価すべき第2のろ過エレメント6bを装着し、弁V1、V2、V3、V5、V7、V8および定圧弁CV1、CV3を調節して、所定の処理流量を与えるように流量計F2の表示値により調節して、低温水のろ過を行う。高温試験装置11における第1のろ過エレメント6aの鉄粒子捕捉性能について評価する場合は、メンブレンフィルタM1、M2に捕捉された鉄量をそれぞれf1、f2とし、給水サンプルおよび処理水サンプルのそれぞれのサンプル量をs1、s2とし、それぞれの溶解性の鉄分濃度をd1、d2とした時、フィルタの入口側から供給される鉄濃度Fe1とフィルタの出口水の鉄濃度Fe2はそれぞれ式1および式2で求められる。Fe1=f1/s1d1式1Fe2=f2/s2d2式2このとき高温試験装置11における評価用の第1のろ過エレメント6aに通水した水量をQ1とすると、式3ないし式6により、流入した鉄量=f1/s1d1×Q1式3透過した鉄量=f2/s2d2×Q1式4捕捉した鉄量=f1/s1-f2/s2d1-d2×Q1式5鉄捕捉率=f1/s1-f2/s2d1-d2/f1/s1d1式6として算出されることとなり、ろ過エレメント6aの鉄捕捉性能を定量的に表記することが可能である。但し、s1,s2<<Q1とする。低温試験装置12における第2のろ過エレメント6bの鉄粒子捕捉性能について評価する場合は、サンプリング路S3においてメンブレンフィルタM3に捕捉された鉄量をf3とし、処理水のサンプル量をs3とし、その溶解性の鉄分濃度をd3とし、第2のろ過エレメント6bに通水した水量をQ2とした時、捕捉した鉄量=f1/s1-f3/s3d1-d3×Q2式7鉄捕捉率=f1/s1-f3/s3d1-d3/f1/s1d1式8このため第2のろ過エレメント6bとして、第1のろ過エレメント6aと同じものを装着して低温下での通水試験を実施すれば、第1のろ過エレメント6aの高温下での処理性能と、低温下での処理性能とを直接比較することが可能となり、温度、圧力による除鉄性能の変化を定量的に評価することが可能となる。この場合、s2=s3となるように調節することにより、高温時と低温時でのろ過エレメントに捕捉された鉄量を直接比較することが可能である。またこの評価は、高温試験装置11に装着された第1のろ過エレメント6aと、低温試験装置12に装着された第2のろ過エレメント6bに捕捉されている鉄量を直接比較することによっても可能である。特定の水質におけるろ過エレメントの常温常圧下でのろ過特性の経時変化が、フィルタメーカーにより下記のように提示されているとする。[ろ過エレメントの水質q0における常温常圧下での経時特性]=F00[T]そして水質q1における常温常圧下でのろ過特性の経時変化が[ろ過エレメントの水質q1における常温常圧下での経時特性]=F01[T]で与えられ、且つ高温高圧下における変化が[ろ過エレメントの水質q1における高温高圧下での経時特性]=F11[T]として得られたとする。また流量温度圧力一定の時に原水水質の違いがろ過エレメントへ及ぼす影響をf00とすると、f00=F01[T]/F00[T]として知ることができる。一方、F11[T]は高温高圧下において、水質およびろ過エレメントの関係が変化することにより与えられるものであると考えられるから、それぞれをf10、f01とおくと、F11[T]/F01[T]=f10f01として知ることができる。ろ過エレメントに使用する素材の耐熱性が良好で、高温高圧下におかれることでのろ過エレメントの素材自体の変化がわずかであると仮定するなら、F11[T]/F01[T]≒f10と近似することができるので、高温高圧下におかれることでの水質変化がろ過エレメントに及ぼす影響はF11[T]=f10×{f00×F00[T]ここでf00やf10は、本試験装置により与えられる特性であり、F00[T]はろ過エレメントのメーカーや過去の知見により得られる情報であるから、高温高圧下におかれた原水水質の変化がろ過エレメントに与える経時的な影響F11[T]を、それぞれの特性から求めることが可能となる。以上のように、本装置を用いれば、水質の違いによる上昇速度と、前記に加えて高温高圧下におかれた事による上昇速度の違いを比較することで高温高圧下におかれる場合の影響を2つの差から知ることが可能となり、寿命を間近にしたろ過エレメントを使い続けた場合に、どのように差圧上昇を起こすかを予測することが可能となる。"