精油所のディーゼルプールに配合される最良の品質のLCOの生成を目的とする、低苛酷度で動作するコンバータA1と、高苛酷度で動作するコンバータB20とを含む、ディーゼルを最大限にするためのFCC法であって、上記方法の他の生成物の生成及び品質プロファイルを調整して、コンバータB20において燃料油生成の低減、ガソリンの規格化及び製造物からのLPGの回収を達成することを目的として、コンバータB20がコンバータA1で生成された非規格化ナフサNNE55及びデカンテッド油DO58を受け入れるように、コンバータA1及びB20が調和的に動作する上記FCC法。コンバータA1に対する原料50aが、蒸留による重質軽油、コークスからの重質軽油、若しくは大気残留物、又はこれらの流れの混合物を含む請求項1に記載のディーゼルを最大限にするためのFCC法。第2のコンバータに対する原料50bが、蒸留による重質軽油、コークスからの重質軽油、若しくは大気残留物、又はこれらの流れの混合物を含む請求項1に記載のディーゼルを最大限にするためのFCC法。コンバータA1が、上昇管I2と、分離器容器3と、精留塔4と、再生器6とを含み、触媒が精留塔4のスタンドパイプ5を介して再生器6まで流れ、再生器6のスタンドパイプ7を介して上昇管I2まで流れる請求項1に記載のディーゼルを最大限にするためのFCC法。コンバータA1における低苛酷度が、0.2から1.5秒、好ましくは0.5から1.0秒の範囲の上昇管I2におけるバッチと触媒との接触時間の使用を伴う請求項1に記載のディーゼルを最大限にするためのFCC法。コンバータB20が、上昇管II21と、上昇管III28と、分離器容器22と、精留塔23と、再生器25とを含み、触媒が精留塔23のスタンドパイプ24を介して再生器25まで流れ、再生器25のスタンドパイプ26を介して上昇管II21まで流れ、再生器25のスタンドパイプ27を介して上昇管III28まで流れ、これがコンバータB20に対する好適な実施形態である請求項1に記載のディーゼルを最大限にするためのFCC法。コンバータB20の上昇管II21に注入される原料50cが、蒸留による重質軽油、コークスからの重質軽油、若しくは大気残留物、又はこれらの流れの混合物を含む請求項1に記載のディーゼルを最大限にするためのFCC法。コンバータB40が、代替的に、単一の上昇管41と、分離器容器42と、精留塔43と、再生器45とを含み、触媒が分離器容器42のスタンドパイプ44を介して再生器45まで流れ、再生器45のスタンドパイプ46を介して上昇管41まで流れる請求項1に記載のディーゼルを最大限にするためのFCC法。コンバータA1及びB20が、異なる分留塔、即ちそれぞれ分留塔A11及びB31まで進む反応生成物を生成する請求項1に記載のディーゼルを最大限にするためのFCC法。コンバータA1及びB40が、それぞれ分留塔A11及びB33まで進む反応生成物を生成する請求項1及び8に記載のディーゼルを最大限にするためのFCC法。コンバータA1において、原料50aが、最大LCO動作において低苛酷度上昇管I2より高い位置の分散器8に注入され、場合により、上昇管Iの基部の分散器9に注入されることで、最大ガソリンモードに変化するための柔軟性が精油所に付与される請求項1から6までに記載のディーゼルを最大限にするためのFCC法。上昇管I2における分解反応が、LCOを最大限にするのに好適な低活性触媒を使用して、510°Cから560°C、好ましくは530°Cから550°Cの温度で行われる請求項1から6までに記載のディーゼルを最大限にするためのFCC法。コンバータA1の反応生成物52が、ガソリン、LPG、燃料ガスFG及びLCOに加えてデカンテッド油DOなどの、原料50aより軽質の炭化水素であり、これらが分留塔A11に送られ、そこから好適な品質のLCOの流れ57がディーゼルプールへの配合に向けて除去される請求項1から6まで及び9に記載のディーゼルを最大限にするためのFCC法。分留塔A11の頂部において、湿性ガスの流れ54及び非規格化ナフサNNE55の流れが生成され、頂部容器12に分離される請求項1から6まで及び9に記載のディーゼルを最大限にするためのFCC法。NNE留分55が、第2のコンバータB20の一部を構成する高苛酷度上昇管II21の基部に送られ、或いはNNE留分56が、第1のコンバータA1の一部を構成する上昇管I2のリフト部に送られる請求項1から6までに記載のディーゼルを最大限にするためのFCC法。NNE留分55が、第2のコンバータB40の一部を構成する上昇管41の基部高苛酷度の部分に送られ、或いはNNE留分56が、第1のコンバータA1の一部を構成する上昇管I2のリフト部に送られる請求項1及び8に記載のディーゼルを最大限にするためのFCC法。DOの流れ58が分留塔A11の底部から出て、コンバータB20の上昇管III28の基部に送られる請求項1から6まで及び9に記載のディーゼルを最大限にするためのFCC法。DOの流れ58が分留塔A11の底部から出て、NNE55をコンバータB40の上昇管41に注入するための分散器47の上方に位置する分散器48に送られる請求項1、8及び10に記載のディーゼルを最大限にするためのFCC法。コンバータB20の反応生成物61が分留塔B31に送られ、そこから燃料油希釈液に対応するLCOの流れ65が出る請求項1に記載のディーゼルを最大限にするためのFCC法。コンバータB40の反応生成物68が分留塔B33に送られ、そこから燃料油希釈液に対応するLCOの流れ72が出る請求項1、8及び10に記載のディーゼルを最大限にするためのFCC法。湿性ガスの流れ63、及びガソリンに対応する品質を有する非安定化ナフサの流れ64が分留塔B31の頂部で生成され、頂部容器32に分離される請求項1から6まで及び9に記載のディーゼルを最大限にするためのFCC法。湿性ガスの流れ70、及びガソリンに対応する品質を有する非安定化ナフサの流れ71が分留塔B33の頂部で生成され、頂部容器34に分離される請求項1、8及び10に記載のディーゼルを最大限にするためのFCC法。芳香族残留物に対応する規格を有するDO66RAROに対応するDOが、分留塔B31の頂部で生成される請求項1から6まで及び9に記載のディーゼルを最大限にするためのFCC法。芳香族残留物に対応する規格を有するDO73RAROに対応するDOが、分留塔B33の底部で生成される請求項1、8及び10に記載のディーゼルを最大限にするためのFCC法。頂部32から出た湿性ガス63の留分が、コンバータA1からの湿性ガスの流れ54に合流し、共通のガス回収部に進み、或いは存在する場合には2つの異なるガス回収部に進む請求項1及び21に記載のディーゼルを最大限にするためのFCC法。頂部34から出た湿性ガス70の留分が、コンバータA1からの湿性ガスの流れ54に合流し、共通のガス回収部に進み、或いは存在する場合には2つの異なるガス回収部に進む請求項1及び22に記載のディーゼルを最大限にするためのFCC法。ともに分留塔A11から除去された非規格化ナフサNNE55及びデカンテッド油58が、上昇管II21及び上昇管III28の2つの独立した上昇管を有し、第1の上昇管がNNE55を分解するためのものであり、第2の上昇管がDO58を分解するためのものであるコンバータB20での再分解に向けて送られる請求項1から6まで及び9に記載のディーゼルを最大限にするためのFCC法。ともに分留塔A11から除去された非規格化ナフサNNE55及びデカンテッド油58が、NNE55をそのリフト部で分解し、DO58を上部で分解する単一の上昇管41を有するコンバータB40での再分解に向けて送られる請求項1、8及び10に記載のディーゼルを最大限にするためのFCC法。コンバータB20が、DO58に使用された同じ分散器30、又は上昇管III28における別の分散器レベルで新たな原料50bを処理することに対する代替を有する請求項1から6までに記載のディーゼルを最大限にするためのFCC法。コンバータB40が、DO58に使用された同じ分散器48、又は上昇管41における別の分散器レベルで新たな原料50bを処理することに対する代替を有する請求項1及び8に記載のディーゼルを最大限にするためのFCC法。コンバータA1の動作モードをガソリンの最大化に変更する場合に、コンバータB20が、上昇管II21の同じ分散器35で新たな原料50cを処理することに対する代替を有する請求項1から6までに記載のディーゼルを最大限にするためのFCC法。コンバータB20が、NNE55及びDO58を分解するのに好適であり、原料50aを分解するためにコンバータA1で使用された低活性触媒系と異なる高活性触媒系を有する請求項1から6までに記載のディーゼルを最大限にするためのFCC法。コンバータB40が、NNE55及びDO58を分解するのに好適であり、原料50aを分解するためにコンバータA1で使用された低活性触媒系と異なる高活性触媒系を有する請求項1から6までに記載のディーゼルを最大限にするためのFCC法。コンバータB20に2つの独立した上昇管を含むことで、各々の反応温度を最も推奨される範囲に従って調整して、それらの各々におけるNNE55及びDO58の流れの分解を最大限にすることを可能にし、これらの流れを分解するための好適な実施形態である請求項1から6までに記載のディーゼルを最大限にするためのFCC法。上昇管II21が、540°Cから600°Cの反応温度で動作する請求項1から6までに記載のディーゼルを最大限にするためのFCC法。上昇管III28が、530°Cから560°Cの反応温度で動作する請求項1から6までに記載のディーゼルを最大限にするためのFCC法。530°Cから570°Cの反応温度で動作し、NNE55の分解を上昇管41の基部のリフト部で行い、DO58の分解をより高い点で行う単一の上昇管41をコンバータB40に含む請求項1及び8に記載のディーゼルを最大限にするためのFCC法。DO58を再分解するための上昇管III28が、高い反応温度及び長い接触時間で動作し、DOの生成を低減する目的を満たすが、いくらかの量のより低品質のLCO65を生成する請求項1から6までに記載のディーゼルを最大限にするためのFCC法。NNE55及びDO58を再分解するための上昇管41が、高い反応温度及び長い接触時間で動作し、DOの生成を低減する目的を満たすが、いくらかの量のより低品質のLCO72を生成する請求項1及び8に記載のディーゼルを最大限にするためのFCC法。コンバータB20においてDO58を再分解することによって生成されるより低品質のLCO65が、コンバータA1における低苛酷度での原料50aの分解で生成される高品質のLCO57から隔離される請求項1から6までに記載のディーゼルを最大限にするためのFCC法。コンバータB40の上昇管41においてNNE55とともにDO58を再分解することによって生成されるより低品質のLCO72が、コンバータA1における低苛酷度での原料50aの分解で生成される高品質のLCO57から隔離される請求項1、8及び39に記載のディーゼルを最大限にするためのFCC法。燃料ガス74、LPG75及びガソリン76の留分が生成されるガス回収部36を含む請求項1に記載のディーゼルを最大限にするためのFCC法。コンバータのいずれかにおける反応性触媒/油混合物の流れが下方である請求項1に記載のディーゼルを最大限にするためのFCC法。既存のFCCユニットに適用することが可能である請求項1に記載のディーゼルを最大限にするためのFCC法。本発明は、重炭化水素又は混合重炭化水素を原料として使用するFCC法であって、調和的に動作する2つの別個のコンバータを含むFCC法に関する。第1のコンバータは、上昇管における0.2から1.5秒好ましくは0.5から1.0秒の短い接触時間で動作して、低苛酷度においても510°Cから560°C好ましくは530°Cから550°Cのより高い反応温度を可能にし、LCOを最大限にするのに好適な触媒を用いる。第2のコンバータは、ナフサ及びDOの分解に適する高活性触媒系を有し、従来の接触時間1.5秒超を使用する。各々の反応温度は、流れのそれぞれの分解を最大限にするための最も推奨される範囲、即ちDO上昇管については530°Cから560°C、ナフサ上昇管については540°Cから600°Cに従って設定される。該方法は、LCOの生成及びその品質をともに最大限に高めることを目的とし、求められる品質のガソリンを生成するとともに、燃料油の生成を低減することを可能にして、LCOを最大限にするために動作する精油所が遭遇する典型的な問題を取り除く。さらに、第1のコンバータにおいて短い接触時間を使用すると、より高い反応温度を使用しても優れた品質のLCOが得られるため、より高いTRXの使用に伴う全ての有益性が生かされることになる。最終的な結果は、動作信頼性の向上及び有利な熱平衡と解釈され、原料温度を上昇させること、及び残留原料を処理することに対する余地が開かれた。本発明は、原料として炭化水素の混合物を使用して中間蒸留物を最大限にするためのFCC法に関し、それは、ディーゼルを最大限にするために調和的に動作する2つの異なるコンバータを使用して、規格化されたガソリンを生成すると同時に燃料油製造を低減し、1つのみのコンバータを用いて得られるものより大きな有益性を得る。図1は、その好適な実施形態における本発明の提案を示す。図1によれば、コンバータA1は、上昇管I2と、分離器容器3と、精留塔4と、使用済み触媒スタンドパイプ5と、再生器6と、再生触媒スタンドパイプ7とを含む。コンバータA1において、重質軽油又は大気残留物AR又はこれらの流れの混合物からなる原料50aが、低苛酷度上昇管I2の上部のより充填量の大きな分散器8に注入され、この原料が、パイプラインであるスタンドパイプ7を介して再生器6から到来する高温再生触媒と接触する。再生触媒は、最初は、触媒の流れを上昇管I2の原料の導入点まで上昇させる助けとなる一般に流れであるリフト流体51によって運ばれる。触媒の安定な流れを確保するように流量を設定しなければならない。分解反応は、上昇管I2において、LCOを最大限にするための触媒を使用して、510°Cから560°C好ましくは530°Cから550°Cの温度で行われ、0.2から1.5秒、好ましくは0.5から1.0秒の範囲の原料と触媒との短い接触時間が使用される。望まれる場合は、原料を上昇管I2の基部におけるより下部原料分散器9に導入し、それを約1.5から2.5秒の接触時間で触媒と接触させて、精油所が最大LCOモードと最大ガソリンモードとの間を移行することを可能にする可能性がある。コンバータA1の反応生成物52は、ガソリン、LPG、燃料ガスFGeLCO、及びデカンテッド油DOなどの、原料50aより軽質の炭化水素である。これらは、分留塔A11に送られ、ディーゼルの水素処理のために原料のプールに配合するのに好適な品質を有するLCOの流れ57が除去される。分留塔A11の頂部から軽質炭化水素の流れが出て53、凝縮され、続いて頂部容器12に送られる。頂部容器12は、非規格化ナフサNNE55の留分と、主としてFG及びLPG範囲の成分を含む湿性ガス54の留分とを分離する。NNE留分55は、第2のコンバータB20の一部を構成する上昇管II21の基部のナフサ分散器29に送られる。或いは、NNE56の留分をコンバータA1の上昇管I2の基部の分散器10に送ることができ、この場合、それは、蒸気化すると触媒の上方の流れに寄与することになるより大量のリフトの流れ51が、原料注入せずに上昇管の上部に達することを必要とする触媒に対するリフト流体ナフサ-リフトとして機能する。即ち、ナフサ-リフト56を使用する選択において、上昇管I2における触媒のリフトのための流れ51の消費が減じられるとともに、コンバータA1の分留部での酸性水の生成が低減される。精油所ディーゼルプールへのその配合を損なわないように、分留塔A11で分離されたLCO57の品質に対応してナフサ-リフト56を調整しなければならない。デカンテッド油DOの流れ58は、分留塔A11の底部から出て、コンバータB20の上昇管III28の基部の分散器30に送られる。コンバータB20は、上昇管II21と、分離器容器22と、精留塔23と、使用済み触媒スタンドパイプ24と、再生器25と、再生器25と上昇管II21とを相互接続する再生触媒スタンドパイプ26と、再生器25と上昇管III28とを相互接続する再生触媒スタンドパイプ27と、上昇管III28とを含む。高苛酷度上昇管II21において、NNE55は、管、即ちスタンドパイプ26を介して再生器25から到来する高温再生触媒と接触する。再生触媒は、最初は、触媒の流れを上昇管II21に上昇させる助けとなる一般に流れであるリフト流体59によって運ばれる。分解反応は、高活性触媒を用いて、540°Cから600°Cの温度にて上昇管II21で行われる。中間的な苛酷度の上昇管III28において、DO58は、管、即ちスタンドパイプ27を介して再生器25から到来する高温再生触媒と接触する。再生触媒は、最初は、触媒の流れを上昇管III28に上昇させる助けとなる一般に流れであるリフト流体60によって運ばれる。分解反応は、上昇管II21で使用されたのと同じである高活性触媒を用いて、530°Cから560°Cの温度にて上昇管III28で行われる。加えて、主としていずれも原料を処理する2つのコンバータを既に有する精油所にこの方法を適用する場合は、コンバータB20は、重質軽油若しくは大気残留物ARからなる原料50b、又はこれらの流れの混合物を、コンバータA1のDO58をリサイクルさせながら、上昇管III28の分散器30に注入することが期待される。コンバータB20の原料50bは、コンバータA1で使用されたものと同じであるか、又はさらには原料50aと異なる品質の隔離されたバッチであり得る。或いは、それは、原料50bとDO58とで独立した分散器の組合せを備えることができる。最大限のガソリンに対応する動作モードを設定する場合は、コンバータA1は、既に規格化されたナフサの生成を開始するため、この流れをコンバータB20の上昇管II21で再分解する必要がない。この場合、分散器35は、コンバータA1及びコンバータB20の上昇管III28で使用されたものと同じであるか、又はさらには原料50a及び50bと異なる品質の隔離された原料であり得る、重質ガス若しくは大気残留物AR又はこれらの流れの混合物を含む分解原料50cに対するコンバータB20の上昇管II21に設けられる。コンバータB20の反応生成物61は、精油所の燃料油希釈液として使用される低品質LCO65の塔の中間領域から、流れが出る分留塔B31に送られる。分留塔B31の頂部から、軽質炭化水素の流れ62が出て、凝縮され、続いて頂部容器32に送られ、主としてFG及びLPG範囲の成分を含む流れ63を生成する。非安定化ナフサの流れ64は、容器32の底部から出る。流れ63及び64をガス回収部に送ることで、FGとLPGとの分離、並びに後に精油所のガソリンプールに配合することができるナフサの安定化が促進される。分留塔B31の底部からは、燃料油より市場価値が大きく、その主な工業用途がカーボンブラックの製造である芳香族及びポリ芳香族含有量が大きい残留生成物である芳香族残留物RAROに対応するDOとしてのその規格化を可能にする上昇管III28における苛酷度がより大きな再分解後に、その組成における芳香族含有量がより大きなDO66が出る。設計が、コンバータ毎に独立したガス回収部が存在しない新規のユニットに向けられる場合は、コンバータA1の頂部容器12から出る湿性ガス留分54が、コンバータB20の頂部容器32から出る湿性ガス63の留分に合流し、共通のガス回収部に進むことができる。コンバータA1は、上昇管I2において0.2から1.5秒好ましくは0.5から1.0秒の範囲の短い接触時間で動作し、LCOにおける芳香族含有量を最小限に抑えてその品質を向上させることを目的として、LCOを最大限にするための適宜の触媒を使用する。これらの反応生成物52は、分留塔A11に送られ、ディーゼル水素処理に向けて原料のプールに配合することに好適な品質を有するLCOの流れ57が除去される。いずれも分留塔A11から除去される非規格化ナフサNNE55及びDO58は、第1の上昇管がNNE55を分解するためのものであり、第2の上昇管がDO58を分解するためのものである上昇管II21及び上昇管III28の2つの独立した上昇管を有するコンバータBに送られる。分離器容器22において、上昇管II21及びIII28は、参照により本明細書に組み込まれている出願人の特許PI0704443-7で提案されている高速分離システムに連結される。コンバータB20は、NNE55及びDO58を分解するのに好適な高活性触媒系を有し、それは2つの個別上昇管を有するため、各上昇管の反応温度を、流れの各々の分解を最大限にするために最も推奨される範囲、即ちDO58に対する上昇管III28については530°Cから560°C、且つNNE55に対する上昇管II21については540°Cから600°Cに従って設定することを可能にする。原料50a、並びにコンバータA1で生成されたNNE55及びDO58の流れを分解するための3つの独立した上昇管を使用することに加えて、異なる触媒系を使用すると、所望の結果、即ちディーゼルプール57のためのLCOの最大限の生成、ディーゼルプールに対する品質が欠如しているため希釈液として使用されるLCOである燃料油65の最小限の生成、及びガソリンプール64に適する規格を有するナフサの生成を最適化するための理想的な条件が得られる。さらに、コンバータA1において短い接触時間を使用すると、より高い反応温度の使用に基づくディーゼルプールへの配合のための十分な品質を有するLCOの流れ57が得られるため、より高いTRXの使用に伴う全ての有益性を生かすことが可能になる。最終的な結果は、動作信頼性の向上及び有利な熱平衡と解釈され、バッチ温度を上昇させること、及び残留原料を処理することに対する余地が開かれた。この方法は、図1に記載されているように、新規のユニットに使用され得るが、精油所の運転にFCCユニットが既に存在する既存のユニットに対する改善の場合にも完璧に適する。コンバータを、コンバータA1の例のように、重質真空軽油HVGO原料50aを分解するための低苛酷度条件にすることができる。分留塔A11から除去されたNNE55及びDO58は、2つの上昇管を備える新たなコンバータB20に送られる。新たな分留塔B31は、コンバータB20から反応生成物62を受け入れるように設けられる。既存のガス回収部は、あまり変更されておらず、両コンバータで生成された燃料ガスFG及び液状化石油ガスLPGを受け入れるのに適する。図1に記載されている方法の別の可能な応用は、その工業団地に設置され、少なくとも一方が2つの上昇管を備えた2つの独立したFCCユニットを既に有する精油所に対するものである。この場合、コンバータA1の例のように単一の上昇管を備えたコンバータを低苛酷度条件とし、コンバータB20の例のように、分留塔A11から除去されて2つの既存の上昇管を備えた第2のコンバータに送られるNNE55及びDO58の相互接続を確立すればよい。低苛酷度のコンバータAの湿性ガスの流れ54と高苛酷度のコンバータBの湿性ガスの流れ63との間の相互接続により、2つの既存の低温部が、両コンバータで生成されたFG及びLPGを収容することが可能になる。図1に示される実施形態は、低苛酷度コンバータで生成されたナフサ及びDOを独立に再分解する有益性を与えるため、この方法の好適な実施形態であるが、いずれも上昇管を1つしか有さない2つのFCCユニットを有する精油所に本発明を応用することも可能である。この場合、及び既存のユニットに対する改善を選択しない場合、特にコンバータのための新規の上昇管の設計を包含する場合は、図2に提案されているスキームは、精油所がディーゼルに対するFCC手段を採用するための代替法である。コンバータA1及び図2の分留塔A11に対する方法の内容は、図1のスキームで成されている同じものである。しかし、図2において、NNE55及びDO58は、コンバータB40の同一の上昇管41で再分解される。この場合、ナフサ55は、再生器45のスタンドパイプ46を介して到来する再生触媒の到達点に近い上昇管41の基部の分散器47に注入される。第2のコンバータのための単一の上昇管の場合は、これは、炭化水素流量を増加させるために、同一の触媒循環についての有効な触媒/ナフサ比を低下させるDO及びバッチ注入物の上流であるため、混合物触媒ナフサの温度がより高く、ナフサが基部においてより高い触媒/ナフサを呈することで、上昇管の苛酷度が最大の点になるため、ナフサに対して理想的な位置である。DO58は、NNE55注入の上方に位置する分散ノズル48に注入される。加えて、精油所がコンバータB40で処理した原料50bは、それをDO58とともに分散器48に注入することによって継続的に分解され得る。或いは、原料50b及びDO58に対する独立した分散器の組合せをそれに備えることができる。コンバータB40は、上昇管41と、分離器容器42と、精留塔43と、使用済み触媒スタンドパイプ44と、再生器45と、再生触媒スタンドパイプ46とを含む。コンバータB40の反応生成物68は、後に精油所の燃料油希釈液として使用されることになる低品質LCO72の塔の中間部から、流れが出る分留塔B33に送られる。分留塔B33の頂部から、軽質炭化水素の流れ69が出て凝縮され、続いて頂部容器34に送られ、主としてFG及びLPG範囲の成分を含む流れ70を生成する。非安定化ナフサの流れ71は、容器の底部から出る。流れ70及び71をガス回収部に送ることで、FGとLPGとの分離、並びに後に精油所のガソリンプールに配合することができるナフサの安定化が促進される。分留塔B33の底部からは、燃料油より市場価値が大きく、その主な工業用途がカーボンブラックの製造である芳香族及びポリ芳香族炭化水素含有量が大きい残留生成物である芳香族残留物RAROに対応するDOとしてのその規格化を可能にする上昇管41における苛酷度がより大きな再分解後に、その組成における芳香族含有量がより大きなDO73が出る。それぞれコンバータA1及びコンバータB40の湿性ガス54及び70は、2つの既存の低温部が、大きな変更を必要とすることなく全湿性ガス流を処理できるように、実質的に相互接続される。コンバータB40は、NNE55及びDO58を分解するのに好適な高活性触媒系を有するが、2つの個別の上昇管を有さないため、それぞれの流れに対して独立に反応温度を観察するための柔軟性を欠いている。ナフサは、上昇管41の基部に注入されるためより大きな苛酷度に曝されることを考慮すると、上昇管41は、DOの変換を促進するために530°Cから570°Cの温度で動作する必要がある。図1及び2において、触媒/油反応性混合物の流れが、上昇管において上昇流として示されている。しかし、出願人は、上記分解反応を達成するための方法及び装置として代替的に使用することができる参照として全体が本明細書に組み込まれている国際公開第2005/080531号の特許に基づくその触媒/油反応性混合物の下降流の技術を有する。図1及び2には、水などの冷却流体によるクエンチの注入が示されておらず、本方法について特許PI0504854-0に記載されているように利用することができる代替が上昇管のいずれかにおけるバッチ注入の上方の点に示されている。図1及び2で説明されていない別の設計は、重質ナフサHN及び軽質サイクル油HCO分留塔においてさらなる分留物を製造して、分留塔の分留物の品質と精油所の末端派生物の品質との間のより高度な調整柔軟性をもたらす可能性である。図3によるブロック図は、既存のFCCを備えた精油所に対するこの新技術の応用を示す。そのスキームは、重質真空軽油HVGOなどの原料50aを既存のコンバータA1に投入することを含む新技術を示す。コンバータA1の出力において、既存の分留塔A11に進む反応生成物52が生成される。コンバータA1の反応生成物52は、ガソリン、LPG、燃料ガスFG及びLCOに加えてデカンテッド油DOなどの、原料50aより軽質の炭化水素である。これらは、分留塔A11に送られ、ディーゼルプールに配合するのに好適な品質を有するLCOの流れ57が除去される。非規格化ナフサの流れNNE55及び別のDOの流れ58、並びに主としてFG及びLPGを含む湿性ガスの流れ54も分留塔A11によって分離される。NNE55及びDO58の流れは、2つの上昇管を備えた新たなコンバータB20に進む。反応生成物61は、コンバータB20を通過した後、新たな分留塔B31に進み、主としてFG及びLPGを含む湿性ガス留分63がコンバータA1の湿性ガス54に合流し、既存のガス回収部36に進む。分留塔B31を出た第2の留分は、非安定化ナフサの流れ64を含み、それもガス回収部36に進み、水分の吸収に関与し、安定化の後、精油所のガソリンプールに進む。希釈液65に対応する低品質及び高芳香族含有量のLCO、並びに芳香族残留物RAROに対応するDO66に対応するDOの留分である、さらに2つの留分が、この分留塔B31から生成される。ガス回収部36を通過した後に、FG74、LPG75及びガソリン76留分が生成される。以下の実施例は、この方法の動作及び製造プロファイルを示すが、それらは、他の動作条件を制限するものと解釈されるべきでない。例1本実施例において、コンバータA1は、520°Cの反応温度及び0.5秒の接触時間でHGO重質軽油原料50aに対して動作し、以下の収率プロファイルを与える。コンバータB20において、コンバータA1から到来するナフサ55及びDO58をそれぞれ580°Cの上昇管II21及び535°Cの上昇管III28にて再分解する。以下の収率プロファイルが得られる。これらのデータにより、ユニットの全体収率を計算することが可能になる。以下の表は、この方法の結果と、典型的なFCC収率のプロファイルとを比較するものである。認められるように、この場合、中間蒸留物を目的に動作しているが、FG及びLPG収率を回復することができるFCCユニットを改善する場合は、同じ既存のガス回収部の使用を可能にする。ガソリン収率を、所望通りに、約15減少させて、市場におけるこの燃料の過剰を低減することに寄与する今度は、ガソリン需要が季節的に増大した場合は、原料50aをコンバータA1の下部分散器9に注入して、FCC動作モードを最大限のガソリンに調整することによって容易に逆転することができる。FCCユニットのディーゼルプールに対する寄与が有意に増大すると同時に、芳香族残留物RAROとして生成されるDOのマーケティングを通じて燃料油の製造が最小限に抑えられる。以下の実施例は、ディーゼルのためのLCOの製造に向けて動作されるコンバータにおける反応苛酷度を低減するための方法として、上昇管で短い接触時間を使用することによる有益性を示す。例2本実施例では、出願人のFCCユニット試作品に対して実施した実験から得られたコンバータA1の3つの動作シナリオについて記載する。実験Aは、高活性触媒及び530°CのTRXを用いた基本動作例を表す。実験B及びCは、基本例と異なる、反応苛酷度を低減するための手段routes:ルートを表す。双方において、いずれも低活性触媒の使用及び動作条件の調整により苛酷度の低減が行われる。しかし、それらは、調整に使用する処理変数が異なる。実験Bは、TRX低減手段を示すのに対し、実験Cは、接触時間低減手段を示す。主な結果を以下の表に示す。両手段B及びCは、変換率を低減し、その結果として基本例と比較してより良品質のLCOを生成する上で良好であったことが、一見して分かる。いずれの実験も、各実験における原料温度の調整に基づく同一の高密度相温度で示されている。実験BTRX低減手段では、基本例と比較して、高密度相温度が上昇する傾向があり、原料温度を80°Cから低下させることによってそれを補正しなければならなかったことを確認することが可能になる。次いで、実験C接触時間短縮手段では、逆に、原料温度を120°Cまで上昇させるのに利用することが可能である再生器の高密度相温度が低下する傾向があった。各シナリオにおける熱平衡及び原料温度の調整の結果としてのコークス収率にそのまま着目すると、TRX低減手段でも、基本例と比べてコークスの生成に15の差異があることがわかる。この差異は、低変換率動作には低活性より小さなデルタコークスが適するために、高活性触媒品目コークスを形成する傾向がより強い、又はより大きなデルタコークスを取り替えたことに起因する。熱平衡のための低活性触媒の使用は、高密度相温度を低下させるように機能する。しかし、実験Bでは、上昇管におけるTRXが小さいために再生器の高密度相加熱傾向によってこの有益性の多くが失われている。実験Cでは、コークス生成の差異が基本例と比較して35であり、実験Bによって得られたものより有意に高い。これは、短接触時間手段が、ユニットにおける触媒を取り替えることによって達成される高密度相温度の全面的冷却の完全な利用を可能にしているために生じる。短い接触時間を使用する有益性は、実験B及びC同一の触媒を用いた2つの実験の結果を比較したときに最も明白になる。いずれの実験も同じ変換率及び生成レベル、並びにLCO品質を達成する。しかし、実験Cでは、同じ高密度相温度に対する原料温度を200°Cまで上昇させるのに十分な熱的差異が存在している。これは、実験CではTRXがより高いコンバータのコークス需要を増加させるにもかかわらず、実験Bより25低いコークス生成を可能にするものであった。これは、短接触時間手段が与える熱的絶縁を利用する方法awayofharnessingthermalbreakを例示する。原料の温度の上昇は、燃焼送風機の空気の一部を使用せずにコンバータのコークス需要を減少させる。送風機のこの過度の空気を用いて、コンバータの再生部に投資することなくユニットの原料流量を増加させることが可能である。実験Bと実験Cとを比較すると、TRXの低減は、同一の差異、及び接触時間の短縮が与える動作窓operatingwindowの拡大をもたらさないことがわかる。同一の変換率及び同一のLCO品質の実験B及びCによるこの例は、長接触時間/低TRXの組合せと比較して短接触時間/高TRXの組合せの使用の方がユニットの熱平衡について優れていることを実証している。工業的ユニットにおける短接触時間/高TRXの組合せは、原料温度の上昇を可能にすることの他に、前記の有益性をも提供する。それは、反応及び精留部の装置におけるコークスの堆積の低減により動作信頼性を向上させ、ユニットにおける残留原料の処理を可能にする。接触時間は、反応苛酷度を調整するための可能な変数の1つとして文献に引用されている変数であるにもかかわらず、より高い反応温度で作用することによって、文献に記載されているたいていの中間蒸留物FCC法がTRX低減のラインに従うときに中間蒸留物の生成に向けて動作するコンバータを用いても短接触時間/高TRXの組合せの使用から全ての便益性を得ることを可能にする短い接触時間を使用する手法は、文献に見いだされない。ディーゼルを最大限にするためのそのFCC法の開発を通じて出願人が学んだ手法は、最大LCO動作の例を包含するFCCユニットの新規の上昇管設計思想に至る本発明の中心的な態様である。したがって、接触時間の変数は、この方法において決定的な重要性を帯びる。上昇管の最も高い位置に原料注入装置を設置することにより、既存のユニットを最大LCO動作のために最適化することができる。最大LCO又は最大ガソリンの間で設定される活動に対して設計される新規のユニットの場合は、最大LCO活動においても、より高いTRXを使用する全ての有益性有利な熱平衡及び動作信頼性に関連するため、反応器の異なる高さに注入装置を使用することユニットに柔軟性を与えることが検討されることになる。FCCは、精油所におけるガソリンの主たる生産者の1つであり、この派生物の市場が縮小しつつある一方、ディーゼル市場が拡大し、さらにはディーゼル品質の規格も向上しつつある状況において、ディーゼルが不足する市場におけるガソリン及び燃料油の過剰を相殺する助けとなるFCC法の開発は、戦略的重要性を有し、精油所が全容量を維持するのに不可欠である。これらは、本発明が満たすべく取り組む課題である。