軸方向の一方に大径部を有し軸方向の他方に小径部を有するプランジャと、前記プランジャを軸方向に往復移動可能に収容し、前記プランジャの小径部との間に前記プランジャの往復移動によって容積が変化する可変容積室を形成するシリンダと、前記プランジャの大径部側に形成され前記プランジャにより燃料が加圧される加圧室、及び、前記シリンダの径方向外側に形成され前記加圧室と反対側に開口する環状凹部を有するポンプボディと、前記ポンプボディの前記環状凹部に収容されるスプリング保持部材と、前記プランジャの小径部に結合されるスプリング座と、一方の端部が前記スプリング座に当接し、他方の端部が前記スプリング保持部材に保持され、前記加圧室の圧力が減少する方向に前記プランジャを付勢するプランジャスプリングと、前記ポンプボディの前記環状凹部に収容され、前記スプリング保持部材の前記環状凹部に対向する側に設けられる断熱部材と、を備え、前記環状凹部は、径方向内側の小外壁、底壁、及び径方向外側の大内壁から構成され、前記断熱部材は、前記環状凹部の小外壁と対向し当該小外壁との間に前記可変容積室と連通する筒状通路を形成する第1壁、及び、前記環状凹部の底壁と対向し当該底壁との間に前記筒状通路と連通する底部環状通路を形成する第2壁を有し、前記断熱部材の前記第2壁は、当該第2壁の上面側と下面側とを連通する連通孔が形成されていることを特徴とする高圧ポンプ。軸方向の一方に大径部を有し軸方向の他方に小径部を有するプランジャと、前記プランジャを軸方向に往復移動可能に収容し、前記プランジャの小径部との間に前記プランジャの往復移動によって容積が変化する可変容積室を形成するシリンダと、前記プランジャの大径部側に形成され前記プランジャにより燃料が加圧される加圧室、及び、前記シリンダの径方向外側に形成され前記加圧室と反対側に開口する環状凹部を有するポンプボディと、前記ポンプボディの前記環状凹部に収容されるスプリング保持部材と、前記プランジャの小径部に結合されるスプリング座と、一方の端部が前記スプリング座に当接し、他方の端部が前記スプリング保持部材に保持され、前記加圧室の圧力が減少する方向に前記プランジャを付勢するプランジャスプリングと、前記ポンプボディの前記環状凹部に収容され、前記スプリング保持部材の前記環状凹部に対向する側に設けられる断熱部材と、を備え、前記環状凹部は、径方向内側の小外壁、底壁、及び径方向外側の大内壁から構成され、前記断熱部材は、前記環状凹部の小外壁と対向し当該小外壁との間に前記可変容積室と連通する筒状通路を形成する第1壁、及び、前記環状凹部の底壁と対向し当該底壁との間に前記筒状通路と連通する底部環状通路を形成する第2壁を有し、前記断熱部材の前記第1壁は、当該第1壁の内面から前記環状凹部の小外壁に当接または近接するように突出する第1凸部を設けていることを特徴とする高圧ポンプ。軸方向の一方に大径部を有し軸方向の他方に小径部を有するプランジャと、前記プランジャを軸方向に往復移動可能に収容し、前記プランジャの小径部との間に前記プランジャの往復移動によって容積が変化する可変容積室を形成するシリンダと、前記プランジャの大径部側に形成され前記プランジャにより燃料が加圧される加圧室、及び、前記シリンダの径方向外側に形成され前記加圧室と反対側に開口する環状凹部を有するポンプボディと、前記ポンプボディの前記環状凹部に収容されるスプリング保持部材と、前記プランジャの小径部に結合されるスプリング座と、一方の端部が前記スプリング座に当接し、他方の端部が前記スプリング保持部材に保持され、前記加圧室の圧力が減少する方向に前記プランジャを付勢するプランジャスプリングと、前記ポンプボディの前記環状凹部に収容され、前記スプリング保持部材の前記環状凹部に対向する側に設けられる断熱部材と、を備え、前記環状凹部は、径方向内側の小外壁、底壁、及び径方向外側の大内壁から構成され、前記断熱部材は、前記環状凹部の小外壁と対向し当該小外壁との間に前記可変容積室と連通する筒状通路を形成する第1壁、及び、前記環状凹部の底壁と対向し当該底壁との間に前記筒状通路と連通する底部環状通路を形成する第2壁を有し、前記断熱部材の前記第2壁は、当該第2壁の上面から前記環状凹部の底壁に当接または近接するように突出する第2凸部を設けていることを特徴とする高圧ポンプ。前記断熱部材は、前記第2壁の径方向外側の縁部から前記環状凹部の開口側に延び前記環状凹部の大内壁と対向する筒状の第3壁をさらに有することを特徴とする請求項1~3のいずれか一項に記載の高圧ポンプ。前記プランジャの前記小径部の外壁に当接して設けられ前記可変容積室の燃料をシールする燃料シール部材を備え、前記スプリング保持部材は、前記燃料シール部材を前記ポンプボディに対して保持する燃料シール保持部材と一体に形成されることを特徴とする請求項1~4のいずれか一項に記載の高圧ポンプ。特許文献1のように、可変容積室を有する高圧ポンプがエンジンブロックに直接取り付けられる構成では、エンジンの高負荷運転時やデッドソーク時にエンジンからの伝熱を受けて可変容積室周辺が高温になり、可変容積室と連通する通路内の燃料が気化してベーパが発生する可能性がある。このベーパが燃料室、吸入室等を経由して加圧室に流入し、加圧燃料に混入すると、加圧行程で吐出される吐出量が低下するという問題がある。本発明は上記の問題に鑑みてなされたものであり、その目的は、可変容積室を有する高圧ポンプにおいて、エンジンの熱が可変容積室と連通する通路内の燃料に伝達されることを防止し、ベーパの発生を抑制することである。請求項1に記載の高圧ポンプは、プランジャ、シリンダ、ポンプボディ、スプリング保持部材、スプリング座、プランジャスプリングおよび断熱部材を備える。プランジャは、軸方向の一方に大径部を有し軸方向の他方に小径部を有する。シリンダは、プランジャを軸方向に往復移動可能に収容する。また、プランジャの小径部との間にプランジャの往復移動によって容積が変化する可変容積室を形成する。ポンプボディは、加圧室および環状凹部を有する。加圧室は、プランジャの大径部側に形成されプランジャにより燃料が加圧される。環状凹部は、シリンダの径方向外側に形成され加圧室と反対側に開口する。スプリング保持部材は、ポンプボディの環状凹部に収容される。スプリング座は、プランジャの小径部に結合される。プランジャスプリングは、一方の端部がスプリング座に当接し、他方の端部がスプリング保持部材に保持され、加圧室の圧力が減少する方向にプランジャを付勢する。断熱部材は、ポンプボディの環状凹部に収容され、スプリング保持部材の環状凹部に対向する側に設けられる。環状凹部は、径方向内側の小外壁、底壁、及び径方向外側の大内壁から構成される。断熱部材は、環状凹部の小外壁と対向し当該小外壁との間に可変容積室と連通する筒状通路を形成する第1壁、及び、環状凹部の底壁と対向し当該底壁との間に筒状通路と連通する底部環状通路を形成する第2壁を有する。断熱部材の第2壁は、当該第2壁の上面側と下面側とを連通する連通孔が形成されている。スプリング保持部材の環状凹部に対向する側に断熱部材を設けることにより、エンジンからスプリング保持部材に伝達された熱が筒状通路および底部環状通路内の燃料に伝達されることを抑制することができる。これにより、筒状通路および底部環状通路内の燃料の気化によるベーパの発生が抑制される。その結果、仮に筒状通路および底部環状通路内の燃料が加圧室に流入する場合、加圧室にベーパが流入することを防止することができる。よって、ベーパに起因する高圧ポンプの吐出量不足を回避することができる。また、第2壁に連通孔が形成されることにより、高圧ポンプの製造工程において断熱部材をスプリング保持部材に組み付ける時、第2壁の下面側のエアが連通孔を経由して第2壁の上面側に抜ける。そのため、第2壁の下面がスプリング保持部材の上壁に充分近接するまで断熱部材を押し込むことができる。また、高圧ポンプの作動時に第2壁の下面側にベーパが発生した場合でも、ベーパが連通孔を経由して第2壁の上面側に抜けるため、ベーパの圧力が断熱部材をスプリング保持部材から離脱させるように作用することを防止することができる。請求項2に記載の高圧ポンプは、請求項1に記載の高圧ポンプと同様、プランジャ、シリンダ、ポンプボディ、スプリング保持部材、スプリング座、プランジャスプリングおよび断熱部材を備え、断熱部材は、第1壁および第2壁を有する。そして、断熱部材の第1壁は、当該第1壁の内面から環状凹部の小外壁に当接または近接するように突出する第1凸部を設けている。これにより、断熱部材が燃料による膨潤等によって径方向内側へ倒れ込み筒状通路の容積が縮小されることを防止することができる。請求項3に記載の高圧ポンプは、請求項1に記載の高圧ポンプと同様、プランジャ、シリンダ、ポンプボディ、スプリング保持部材、スプリング座、プランジャスプリングおよび断熱部材を備え、断熱部材は、第1壁および第2壁を有する。そして、断熱部材の第2壁は、当該第2壁の上面から環状凹部の底壁に当接または近接するように突出する第2凸部を設けている。これにより、膨潤や第2壁の下面側に発生したベーパの圧力等によって断熱部材が環状凹部の底壁側へ動き底部環状通路の容積が縮小されることを防止することができる。請求項4に記載の発明によると、断熱部材は、第2壁の径方向外側の縁部から環状凹部の開口側に延び環状凹部の大内壁と対向する筒状の第3壁をさらに有する。スプリング保持部材は、例えば、高さ方向において環状凹部の開口側部分の外壁が環状凹部の大内壁に圧入される。このとき、圧入部よりも環状凹部の底壁側では、スプリング保持部材の外壁と環状凹部の大内壁との間に隙間が生じる。この隙間に浸入した燃料には、スプリング保持部材から直接熱が伝達されうる。そこで、断熱部材が第3壁を有することで、スプリング保持部材から燃料への伝熱をさらに抑制することができる。請求項5に記載の高圧ポンプは、プランジャの小径部の外壁に当接して設けられ可変容積室の燃料をシールする燃料シール部材を備える。そして、スプリング保持部材は、燃料シール部材をポンプボディに対して保持する燃料シール保持部材と一体に形成される。これにより、部品点数および組立工数を低減することができる。以下、本発明の実施形態を、図面に基づいて説明する。第1実施形態本発明の第1実施形態の高圧ポンプについて、図1~図3を参照して説明する。高圧ポンプ1は、車両に搭載されて用いられ、燃料タンクから低圧ポンプによって供給される燃料を加圧し、インジェクタが接続される燃料レールへ吐出する。高圧ポンプ1の燃料入口図示しないの上流側には低圧ポンプからの配管が接続される。なお、以下の説明において、図1、2の上側を上、図1、2の下側を下として説明する。図1に示すように、高圧ポンプ1は、本体部10、燃料供給部30、吸入弁部50、プランジャ部70および吐出弁部90を備えている。本体部10は、外郭を構成するポンプボディ11を備える。ポンプボディ11の上部には燃料供給部30が設けられており、ポンプボディ11の下部であってエンジンブロック側にはプランジャ部70が設けられている。燃料供給部30とプランジャ部70との間には、加圧室12が形成されている。また、加圧室12を挟んで燃料供給部30とプランジャ部70とを結ぶ方向に直交する方向に、吸入弁部50図1の左側部および吐出弁部90図1の右側部が設けられている。以下、燃料供給部30、吸入弁部50、プランジャ部70および吐出弁部90の構成について詳細に説明する。まず、燃料供給部30について説明する。ポンプボディ11は、シリンダ16の反対側に燃料室凹部13を有している。燃料室凹部13は、ポンプボディ11の上側に開口している。カバー14は、燃料室凹部13の開口を塞いでいる。燃料室凹部13とカバー14とによって、燃料室31が形成される。燃料室31には、燃料入口から燃料タンクの燃料が供給される。また、燃料室31は、容積室通路18を経由して、後述する可変容積室80と連通する。燃料室31には、ダンパユニット32および波ワッシャ38が収容されている。ダンパユニット32は、パルセーションダンパ35、ボディ側支持部材36およびカバー側支持部材37から構成される。パルセーションダンパ35は、2枚のダイアフラム33、34の周縁部が接合されることにより構成され、内部に所定圧の気体が密封されている。パルセーションダンパ35は、2枚のダイアフラム33、34が燃料室31内の燃圧の変化に応じて弾性変形することで、燃圧脈動を低減する。ボディ側支持部材36は、燃料室凹部13の底部15に設置され、上端がパルセーションダンパ35の周縁部にポンプボディ11側から当接する。カバー側支持部材37は、下端がパルセーションダンパ35の周縁部にカバー14側から当接する。これにより、カバー側支持部材37とボディ側支持部材36とは、パルセーションダンパ35を上下から挟持する。また、ボディ側支持部材36の筒状の側面には、径方向に燃料を通過させる複数の孔が形成されている。波ワッシャ38は、カバー14とカバー側支持部材37との間に設けられ、ダンパユニット32をポンプボディ11の底部15側に押圧する。これにより、ダンパユニット32が燃料室31内に固定される。次に、吸入弁部50について説明する。吸入弁部50は、ポンプボディ11によって形成される筒部51、筒部51の開口を覆う弁部カバー52、及び、コネクタ53等を備えている。筒部51は、略円筒状に形成され、内部が吸入室55となっている。吸入室55には、略円筒状のシートボディ56が配置されている。シートボディ56の内部には、吸入弁57が配置されている。吸入室55は、連通路58を経由して燃料室31と連通している。また、吸入弁57にはニードル59が当接している。ニードル59は、弁部カバー52を貫通し、コネクタ53の内部まで延びている。コネクタ53は、コイル531と当該コイル531へ通電するための端子532とを有している。コイル531の内側には、所定位置に保持される固定コア533、可動コア534、及び、固定コア533と可動コア534との間に介在するスプリング535が配置されている。可動コア534は、ニードル59と一体に固定されている。この構成により、コネクタ53の端子532を経由してコイル531に通電が行われると、固定コア533と可動コア534との間に磁気吸引力が発生する。その結果、可動コア534が固定コア533側へ移動し、これに伴ってニードル59が加圧室12から離れる方向へ移動する。このとき、吸入弁57の移動はニードル59によって規制されないため、吸入弁57がシートボディ56に着座可能となる。吸入弁57の着座により、吸入室55と加圧室12とが遮断される。一方、コイル531に通電が行われないと磁気吸引力が発生しないため、スプリング535によって、可動コア534およびニードル59が加圧室12側へ移動する。そして、ニードル59によって吸入弁57が加圧室12側に保持される。その結果、吸入弁57がシートボディ56から離座することとなり、吸入室55と加圧室12とが連通する。次に、プランジャ部70について図1、図2を参照して説明する。プランジャ部70は、プランジャ71、アッパースプリングシート720、ロワスプリングシート77およびプランジャスプリング78などを備えている。ポンプボディ11は、シリンダ16の径方向外側に環状凹部17を有している。環状凹部17は、ポンプボディ11の下側に開口174を有し、径方向内側の小外壁171、底壁172、及び、径方向外側の大内壁173から構成されている。プランジャ71は、外径が相対的に大きい大径部711と外径が相対的に小さい小径部712とが一体に形成されており、軸方向に往復移動する。加圧室12側に形成される大径部711は、シリンダ16の内壁を摺動する。加圧室12と反対側に形成される小径部712は、アッパースプリングシート720の燃料シール保持部73に形成される摺動穴731に挿入される。アッパースプリングシート720は、ステンレス等の金属で形成され、スプリング保持部材としてのスプリング保持部72および燃料シール保持部材としての燃料シール保持部73が一体に形成されている。スプリング保持部72は、軸方向の断面形状が下方に開口するコ字型をしている。スプリング保持部72は、環状凹部17の開口174から上方へ向かって挿入され、圧入部724が環状凹部17の大内壁173に圧入されて固定される。スプリング保持部72の内壁721は環状凹部17の小外壁171に対向し、上壁722は底壁172に対向し、外壁723は大内壁173に対向する。断熱部材601は、スプリング保持部72の内壁721、上壁722および外壁723を覆うように装着される。断熱部材601は、径方向内側の第1壁61、軸方向上側の第2壁62、及び径方向外側の第3壁63からなり、軸方向の断面形状が下方に開口するコ字型を呈している。断熱部材601の詳細な構成については後述する。スプリング保持部72の内壁721の下方に形成されるストッパ保持部725には、円板状のストッパ74が保持される。ストッパ74は、プランジャ71の大径部711が係止されることでプランジャ71がシリンダ16から脱落することを防止するとともに、シールリング751およびOリング752の上端を押さえている。また、ストッパ74は、可変容積室80と筒状通路81とを連通する連通溝741を有している。燃料シール保持部73は、プランジャ71の小径部712が嵌合し摺動する摺動穴731を有し、摺動穴731の上側にシール材収容部732を有している。シール材収容部732には、プランジャ71の小径部712の周囲にテフロン登録商標製のシールリング751が収容され、シールリング751の径方向外側にOリング752が収容される。燃料シール部材としてのシールリング751およびOリング752は、プランジャ71の小径部712周囲の燃料膜の厚さを調整し、ロワスプリングシート77側への燃料漏れを防止する。燃料シール保持部73の下側には、オイルシール76が設けられる。オイルシール76は、プランジャ71の小径部712周囲の油膜の厚さを調整し、ロワスプリングシート77側へのオイル漏れを防止する。スプリング座としてのロワスプリングシート77は、プランジャ71の端部に配設されている。プランジャ71の端部は、図示しないタペットに当接している。タペットは、エンジンブロック内のカムシャフト100に取り付けられたカム101に外面を当接させ、カムシャフト100の回転によりカムプロファイルに応じて軸方向に往復移動する。プランジャスプリング78は、一方の端部がロワスプリングシート77に当接し、他方の端部がアッパースプリングシート720のスプリングシート部726に当接する。これにより、プランジャスプリング78は、プランジャ71の戻しばねとして機能し、プランジャ71をタペットに当接させるよう付勢する。この構成により、カムシャフト100の回転に応じてプランジャ71が往復移動する。このとき、プランジャ71の大径部711の移動によって加圧室12の容積が変化する。また、シリンダ16の内壁、プランジャ71の大径部711の基端面小径部712との段差面、小径部712の外壁、及びストッパ74に囲まれた領域は、環状の可変容積室80を形成する。可変容積室80の径方向断面積は、大径部711と小径部712との断面積差に相当する。次に、断熱部材601の詳細な構成について、図3を参照して説明する。図3aは平面図であり、図3bは図3aのIIIb-O-IIIb断面図である。断熱部材601は、テフロン登録商標等のいわゆるエンジニアリングプラスチック系の樹脂材料、またはフッ素ゴム、セラミックス等のように、耐熱性および耐燃料性を有する断熱材料で形成される。図3に示すように、断熱部材601は略円筒状であり、軸方向上側に環状の第2壁62が形成される。筒状の第1壁61は、第2壁62の径方向内側の縁部から下方に延び、筒状の第3壁63は、第2壁62の径方向外側の縁部から下方に延びる。断熱部材601の第1壁61には、内面611から径方向内側に突出する4本のリブ613が周方向に約90°間隔に形成される。第2壁62の上面621には、計8個の凸部623が形成される。8個の凸部623のうち4個の凸部623iは、第1壁61寄りの周方向に約90°間隔に形成される。他の4個の凸部623oは、第3壁63寄りの周方向に約90°間隔に、かつ凸部623iと約45°ずれた方向に形成される。また、第2壁62には、上面621側と下面622側とを連通する4個の連通孔624が周方向に約90°間隔に形成される。リブ613は特許請求の範囲に記載の第1凸部に相当し、凸部623は特許請求の範囲に記載の第2凸部に相当する。図4は、断熱部材601をアッパースプリングシート720に装着した状態を示す。図4aに示すように、断熱部材601は、第1壁61の外面612がスプリング保持部72の内壁721に当接し、第3壁63の内面632が外壁723に当接するように装着される。ここで、断熱部材601の組付時、第2壁62の下面622側のエアは、連通孔624を経由して第2壁62の上面621側に抜ける。これにより、第2壁62の下面622がスプリング保持部72の上壁722に充分近接するまで断熱部材601を押し込むことができる。図2に示すように、断熱部材601およびアッパースプリングシート720がポンプボディ11の環状凹部17に組み付けられた状態では、アッパースプリングシート720の圧入部724が環状凹部17の径方向外側の大内壁173に圧入されている。断熱部材601の第1壁61は、環状凹部17の小外壁171と対向し、小外壁171との間に可変容積室80と連通する筒状通路81を形成する。断熱部材601の第2壁62は、環状凹部17の底壁172と対向し、底壁172との間に筒状通路81と連通する底部環状通路82を形成する。底部環状通路82には、容積室通路18が連通する。したがって、可変容積室80は、筒状通路81、底部環状通路82、容積室通路18を経由して燃料室31に連通する。第1壁61のリブ613は、環状凹部17の小外壁171に当接または近接する。これにより、断熱部材601が燃料による膨潤等によって径方向内側へ倒れ込み筒状通路81の容積が縮小されることを防止する。第2壁62の凸部623は、環状凹部17の底壁172に当接または近接する。これにより、断熱部材601が膨潤や第2壁62の下面622側に発生したベーパの圧力等によって底壁172側へ動き底部環状通路82の容積が縮小されることを防止する。このようにリブ613および凸部623によって筒状通路81および底部環状通路82の容積の縮小が防止されることで、可変容積室80と容積室通路18との間の燃料の流通が確保される。次に、図1に戻り、吐出弁部90について説明する。吐出弁部90は、ポンプボディ11にて形成される円筒状の収容部91を有している。収容部91に形成される収容室911には、吐出弁92、スプリング93および係止部94が収容されている。また、収容室911の開口部分が吐出口95となっている。吐出口95とは反対側の収容室911の深部には吐出弁座912が形成されている。吐出弁92は、スプリング93の付勢力と図示しない燃料レール側からの圧力とにより弁座に当接する。これにより、吐出弁92は、加圧室12の燃料の圧力が低いとき燃料の吐出を停止する。一方、加圧室12の燃料の圧力による力が、スプリング93の付勢力と燃料レール側からの圧力による力の和よりも大きいときは、吐出弁92が吐出口95の方向へ移動する。これにより、収容室911へ流入した燃料が吐出口95から吐出される。次に、高圧ポンプ1の作動について説明する。1吸入行程カムシャフト100の回転によりプランジャ71が上死点から下死点に向かって下降すると、加圧室12の容積が増加し、燃料が減圧される。吐出弁92は、吐出弁座912に着座し、吐出口95を閉塞する。このとき、コイル531への通電は停止されているので、可動コア534およびニードル59はスプリング535の付勢力により図1の右方向に移動する。したがって、ニードル59と吸入弁57とが当接し、吸入弁57は開弁状態を維持する。これにより、吸入室55から加圧室12に燃料が吸入される。吸入行程では、プランジャ71の下降により、可変容積室80の容積が減少する。したがって、可変容積室80の燃料は、容積室通路18を経由して燃料室31へ流入する。ここで、プランジャ71の大径部711と可変容積室80の断面積比は概ね1:0.6である。したがって、加圧室12の容積の増加分と可変容積室80の容積の減少分の比も1:0.6となる。よって、加圧室12が吸入する燃料の約60が可変容積室80から容積室通路18を経由して燃料室31へ供給され、残りの約40が燃料入口から燃料室31へ吸入される。2調量行程カムシャフト100の回転によりプランジャ71が下死点から上死点に向かって上昇すると、加圧室12の容積が減少する。このとき、所定の時期まではコイル531への通電が停止され、吸入弁57は開弁状態となっている。このため、一度加圧室12に吸入された低圧燃料が、吸入弁部50を経由して吸入室55へ戻される。プランジャ71が上昇する途中の所定の時期にコイル531への通電を開始することにより、固定コア533と可動コア534との間に磁気吸引力が発生する。この磁気吸引力がスプリング535の付勢力よりも大きくなると、可動コア534とニードル59は固定コア533側図1の左方向へ移動する。これにより、吸入弁57に対するニードル59の押圧力が解除され、吸入弁57は、図1の左方向に移動して閉弁状態となる。3加圧行程吸入弁57が閉弁した後、加圧室12の燃圧は、プランジャ71の上昇と共に高くなる。加圧室12の燃圧が吐出弁92に作用する力が、吐出口95の下流側からの燃圧が吐出弁92に作用する力およびスプリング93の付勢力よりも大きくなると、吐出弁92が開弁する。これにより、加圧室12で加圧された加圧燃料は吐出口95から吐出される。なお、加圧行程の途中でコイル531への通電が停止される。加圧室12の燃圧が吸入弁57に作用する力は、スプリング535の付勢力より大きいので、吸入弁57は閉弁状態を維持する。調量行程および加圧行程では、プランジャ71の上昇により可変容積室80の容積が増大し、燃料室31の燃料が容積室通路18を経由して可変容積室80へ流入する。このとき、加圧室12が燃料室31側へ排出した低圧燃料の容積の約60が燃料室31から可変容積室80に吸入される。このように、高圧ポンプ1は、吸入行程、調量行程および加圧行程を繰り返すことにより、吸入した燃料を加圧して吐出する。ここで、例えば、エンジンの高負荷運転時やデッドソーク時にエンジンからの伝熱を受けると、金属製のアッパースプリングシート720は高温になる。そのため、仮に断熱部材601が設けられていない場合、筒状通路81や底部環状通路82の燃料は、アッパースプリングシート720からの伝熱により気化してベーパが発生する可能性がある。すると、発生したベーパは、容積室通路18を経由して燃料室31へ流入することとなる。燃料室31に流入したベーパは、さらに、連通路58、吸入室55を経由して、吸入行程でプランジャ71が下降したとき加圧室12へ流入する可能性がある。すると、加圧室12の燃料量が不足し、その結果、高圧ポンプ1の吐出量が不足することとなる。それに対し、本実施形態では、断熱部材601により、アッパースプリングシート720のスプリング保持部72から可変容積室80と連通する通路内の燃料への伝熱が抑制される。詳細には、第1壁61により筒状通路81の燃料への伝熱が抑制され、第2壁62により底部環状通路82の燃料への伝熱が抑制される。また、図4bに示すように、第3壁63により、大内壁173と第3壁63との隙間83の燃料への伝熱が抑制される。これにより、可変容積室80と連通する筒状通路81および底部環状通路82内でのベーパの発生を抑制し、ベーパが加圧室12に流入することを防止することができる。よって、高圧ポンプ1の吐出量不足を回避することができる。しかし、断熱部材601とアッパースプリングシート720のスプリング保持部72との間には、内壁721と上壁722との角部の外側にコーナー隙間841が存在し、外壁723と上壁722との角部の外側にコーナー隙間842が存在する。このコーナー隙間841、842に浸入する燃料は、可変容積室80から排出される全燃料量に比較して少量ではあるものの、アッパースプリングシート720からの熱が直接伝達されて気化する可能性がある。すると、ベーパVpの圧力により、断熱部材601をスプリング保持部72から離脱させるように作用する作用力Fu図4bに矢印で指示が発生し、断熱部材601が上方に押し上げられる。そして、スプリング保持部72の上壁722と断熱部材601の第2壁62の下面622との間にベーパ空間85が生成する。このとき、第2壁62に連通孔624が形成されているため、ベーパ空間85のベーパVpは、連通孔624を経由して底部環状通路82に抜ける。また、第2壁62の凸部623が環状凹部17の底壁172に当接しているため、断熱部材601を押し上げる作用力Fuに対し凸部623の抗力Fdが働く。したがって、断熱部材601は、作用力Fuと抗力Fdとがバランスする位置に保持される。第2実施形態第2実施形態の高圧ポンプは、第1実施形態に対し、断熱部材の構成のみが異なる。以下の実施形態の説明では、実質的に同一の構成には同一の符号を付して説明を省略する。図5に示すように、第2実施形態の断熱部材602は、第1壁61の内面611に8箇所のリブ613が形成される。また、第2壁62には、第1壁61寄りに8個の凸部623iが形成され、第3壁63寄りに8個の凸部623oが形成される。また、第2壁62には3個の連通孔624が形成される。第2実施形態の断熱部材602は、棒状の樹脂材料を切削加工して製作するのに適している。例えば汎用フライス加工機により、第2壁62の上面621側および第1壁61の内径側を切削加工する工程の一例について説明する。まず、外径を第3壁63の外面631の径サイズに仕上げ、上面を第2壁62の凸部623i、623oの高さに仕上げた円筒状のワークを、回転軸Oを中心として回転テーブルにセットする。図5中、M1~M6は工程を示し、工程M1~M5の2点鎖線はエンドミルを示す。工程M1では、ワークを回転させ、第1壁61下端の深さまでリブ613の内壁を形成する。工程M2では、周方向の8箇所でワークを径方向に移動させ、リブ613とリブ613との間に内面611を形成する。工程M3~M5では、エンドミル刃先の高さを第2壁62の上面621高さとし、凸部623と上面621との高さの差分を削り落とす。工程M3では、ワークを回転させ、径方向内側の凸部623iの内壁を仕上げる。工程M4では、ワークを回転させ、径方向内側の凸部623iの外壁および径方向外側の凸部623oの内壁を仕上げる。工程M5では、周方向の8箇所でワークを径方向に移動させ、凸部623iおよび凸部623oを周方向8箇所に分断する。最後に工程M6では、工具を小径のドリルに交換し、第2壁62の上面621に周方向に3箇所、連通孔624を加工する。このような工程によると、例えば断熱部材の実験用試作品を切削加工で製作する場合、試作の製作工数を低減することができる。たとえ断熱部材の量産品を樹脂成形で製作するとしても、切削加工による試作品での伝熱データ等の実験結果を正確に反映させるため、試作品と量産品との形状および寸法をできるだけ同等とすることが好ましい。そこで、第2実施形態の断熱部材602を採用することにより、切削加工の試作品と樹脂成形の量産品との形状を容易に略同等とすることができる。第3実施形態図6に示すように、第3実施形態の断熱部材603は、第1実施形態の断熱部材601から第3壁63を除いたものである。すなわち、軸方向の断面形状が、第1壁61および第2壁62からなるL字型を呈している。第1実施形態の図4bに参照されるように、第3壁隙間83の容積は、筒状通路81および底部環状通路82に比して小さく、伝熱によるベーパ発生に対する寄与度が相対的に低い。したがって、断熱部材603は、第1壁61および第2壁62により筒状通路81および底部環状通路82への伝熱を抑制することで、第1実施形態の断熱部材601と同様の効果を概ね奏することができる。その他の実施形態ア上記実施形態では、プランジャ71の下降時、可変容積室80の燃料は、容積室通路18を経由して燃料室31へ流入する。その他の実施形態では、可変容積室80と吸入室55とを連通する連通路を形成し、可変容積室80の燃料は、この連通路を経由して吸入室55へ流入するようにしてもよい。この場合も、エンジンからの熱がアッパースプリングシート720を経由して筒状通路81、底部環状通路82等へ伝達されることを断熱部材601等が抑制することで、燃料中のベーパの発生を防止することができる。イ上記実施形態では、第1壁61の内面から突出する第1凸部は、リブ613として形成される。その他の実施形態では、第1凸部は、連続するリブ状でなく、複数の突起状に形成されてもよい。ウ上記実施形態では、スプリング保持部72と燃料シール保持部73とがアッパースプリングシート720として一体に形成されており、部品点数および組立工数を低減することができる。しかし、その他の実施形態では、スプリング保持部材と燃料シール保持部材とが別体で形成されてもよい。エスプリング保持部材は、断熱部材の樹脂成形時にインサート成形されてもよい。オ高圧ポンプのプランジャ部以外の各部の構成は、上記実施形態に限定されない。例えば、燃料室31に、パルセーションダンパ35が設けられなくてもよい。吸入弁57は、上記実施形態のようにノーマリーオープン式でなくノーマリークローズ式であってもよい。また、ポンプボディ11にシリンダ16を一体に形成するのでなく、別体のシリンダをポンプボディ11に組み付ける構成としてもよい。以上、本発明はこのような実施形態に限定されるものではなく、発明の趣旨を逸脱しない範囲において、種々の形態で実施することができる。