不動態皮膜を形成することなく、電気2重層を構成することにより耐食性を発揮することを特徴とするアモルファス合金。Crを含有しないことを特徴とする請求項1に記載したアモルファス合金。Niを66at以上含有し、さらにMo、NbおよびBを含有することを特徴とする請求項2に記載したアモルファス合金。アモルファス化のための半金属としてBを含有し、Pを含有しないことを特徴とする請求項3に記載したアモルファス合金。さらにCuを含有することを特徴とする請求項3または4に記載したアモルファス合金。成分系Ni100xyzMoxNbyBzで示され、Niの量が66at≦Niであり、他の成分量を示すx、y、zが01at≦x≦15at、01at≦y≦15at、5at≦z≦25atであることを特徴とする請求項1~4のいずれかに記載したアモルファス合金。成分系Ni100vxyzMovNbxCuyBzで示され、Niの量が66at≦Niであり、他の成分量を示すv、x、y、zが01at≦v≦15at、01at≦x≦15at、01at≦y≦5at、5at≦z≦25atであることを特徴とする請求項1~5のいずれかに記載したアモルファス合金。耐食性と通電性が要求される固体高分子型燃料電池PEFCセパレータとすることを特徴とする請求項1~7のいずれかに記載したアモルファス合金の用途。高温環境での耐食材とすることを特徴とする請求項1~7のいずれかに記載したアモルファス合金の用途。請求項1~7のいずれかに記載したアモルファス合金によって、酸性水溶液に接する部分の少なくとも表面が構成されていることを特徴とする固体高分子型燃料電池のセパレータ。請求項1~7のいずれかに記載したアモルファス合金によって、薬液に接する部分の少なくとも表面が構成されていることを特徴とする高温薬液取扱い装置。これ等多くの文献に記載のNi基アモルファス合金は、半金属がPB、PC、PSiの組み合わせが多く、合金も上記成分比率を変えたものが多い。最近は燃料電池のセパレーター用としてNi80xCrxP16B4が多く紹介されている。又1960~1970年代ではNiCrBのものも紹介されている。これらのNi基アモルファス合金は、Crが濃化した不動態により高耐食性を発揮するために、通電性が悪い。そのため、通電性が必要な用途での使用に適さない。そこで、本発明では、不動態を形成しない材料ということを前提に、下記のような特性を有するアモルファス合金を作製する。耐食性に優れていること:浸漬試験及び定電位電解電流密度測定などでSUS316Lよりも優れていることを確認する。通電性に優れること:接触抵抗の測定により、不動態を形成する材料SUS316Lよりも低い抵抗値を持っていることを確認する。さらに、好ましくは延性に優れていること:延性評価指数後述する密着曲げ試験によるで4以上であることを確認する。本発明のアモルファス合金は、不動態皮膜を形成することなく、電気2重層を構成することにより耐食性を発揮するものであることを特徴とする。不動態皮膜は高い耐食性を有するが、強固な絶縁体でもある。本発明のアモルファス合金は、不動態を形成しないで電気2重層を構成することにより耐食性を発揮するため、耐食性とともにすぐれた通電性を有することとなる。電気2重層に基づく耐食性は、アモルファス合金の表面に不動態皮膜を形成するのではなく、固体液体間の界面にある狭い範囲の液相中に電気抵抗の高い部分を形成して耐食性を発揮するものである。その場合、不動態のような高絶縁性の皮膜を有しないので接触抵抗は低く、したがって通電性はきわめて良好である。電気2重層に基づく耐食性を具備させるには、アモルファス合金の成分系をたとえば下記のようにするのがよい。発明のアモルファス合金は、Crを含有しないようにするとよい。Crはその酸化物が不動態を形成しやすいことを考慮し、不動態によらない耐食性を具備させるためである。発明のアモルファス合金については、さらに、Niを66at以上含有し、さらにMo、NbおよびBを含有するようにするとよい。アモルファス合金について上記のようにCrを含有させないとすると、電気2重層に基づくこととしてもあらゆる薬品に対して高い耐食性が必ず発揮されるわけではない。しかし、ここに示すようにNiを66at以上含有させ、Mo、NbおよびBをも含めるようにすると、塩酸35、硫酸98、苛性ソーダ45など高濃度の薬品に対して優れた耐食性を有するものとなる。また、さらに微量のCuを含有するようにすると、耐食性の点で一層好ましい。また、アモルファス化のための半金属としてBを含有し、Pを含有しないようにするとさらに好ましい。アモルファス化のための半金属としてPを含有する場合、このPが不動態の形成を招きやすいほか、水素吸収をするため、時間を経て遅れ破壊を誘発しがちである。その点、当該半金属としてBを含有させPを含めないなら、不動態を形成させにくいうえ遅れ破壊が発生しない。また、Pを含有しないこととすると、その僅かなコンタミをも嫌うIC基板の洗浄機器等にも使用することが可能になる。発明のアモルファス合金は、以下に示す成分系とするのがとくに好ましい。a成分系Ni100xyzMoxNbyBzで示され、Niの量が66at≦Niであり、他の成分量を示すx、y、zが01at≦x≦15at、01at≦y≦15at、5at≦z≦25atであるもの。b成分系Ni100vxyzMovNbxCuyBzで示され、Niの量が66at≦Niであり、他の成分量を示すv、x、y、zが01at≦v≦15at、01at≦x≦15at、01at≦y≦5at、5at≦z≦25atであるもの。これら成分系のアモルファス合金は、不動態形成によるのではなく電気2重層の原理によって高い耐食性を発揮し、したがって通電性にも優れている。高い延性を有する点でも好ましい。発明のアモルファス合金は、耐食性と通電性が要求される固体高分子型燃料電池PEFCセパレータに使用するのに適している。固体高分子型燃料電池のセパレータは、その燃料電池においてガスや水の流路を作り、且つ電気を流すためのものであり、80~100°Cの酸性水溶液に接する環境で使用されることから、高い耐食性と通電性とが要求される。発明のアモルファス合金は上記のとおり耐食性と通電性に優れるため、かかるセパレータまたはセパレータの表面部分を構成するのに絶好の特性を有しているといえる。また、発明のアモルファス合金は、高温環境での耐食材高温薬液取扱い装置の材料等とするのに適している。高温100°C程度以上であって腐食性の強い環境下においても、十分な耐食性を発揮し得るからである。なお、高温環境での耐食材として、たとえば薬液の加熱に使用する熱交換器または反応容器等がある。本発明のアモルファス合金にはつぎのような特徴をもたせることができる。すなわち、高延性の確保ただし、NiMoNbBを主成分とするアモルファス合金で、Nbの含有率を上げると延性は失われていく。Nbを8at以上含有しながら延性を確保するためには、Mo、Bの含有率のバランスが重要となる図2参照。高耐食性の確保不動態の形成を避けるために、Crを含有しないアモルファス合金とした。ph1硫酸への耐食性にはNbが効果的である。また、NiMoNbB系アモルファス合金へのCuの添加も、耐食性を向上させるのに有効である。高耐食性を確認するための試験として、後述のように硫酸浸漬にともなう重量減少の測定、直流抵抗値変化の測定および定電位電解電流密度変化の測定を行った図3、図5、図6参照。なお、それぞれの成分の役割はつぎのとおりである。Mo;還元性環境での耐食性を向上、多く入れると延性を損なう。Nb;耐食性に優れ、Moと組み合わせると更に耐食性を向上させる。但し、多く入れると延性を損なう。Cu;微量添加により、耐食性を向上させる。B;非晶質形成能を上げる半金属。耐食性には直接影響しない。これら成分系でのアモルファス合金において、還元性環境の希硫酸に対応した成分系として、NiMoNbB、NiMoNbCuBが好ましい。また、不動態で耐食性を発揮するものは、高温100°C程度以上の薬液では不動態が破壊されるため耐食性が大きく低下する。電気2重層の原理で耐食性を発揮するものは、それとは異なる違いを確認できる図7参照。通電性の確保本発明については、接触抵抗測定により通電性を評価した図8参照。発明材はCrを含有しておらず、通電性を悪化する不動態を形成していないため、SUS316Lよりも13以下の小さな値であり、グラファイトに近い値となっている。よって、高い通電性が期待できる。本発明のアモルファス合金は、耐食性、通電性が共に優れ、また延性も高くすることができる優れたものであり、適用範囲の広い本格的な工業用材料としての展開が可能である。発明によるアモルファス合金は、冷却されたロールを1個もしくは2個使用するいわゆる単ロール法もしくは双ロール法によって製造することができ、または、金属粉末を溶融させる火炎の周囲に冷却ガスを吹き付ける急冷機能付きの溶射装置を使用する溶射法によって製造することができる。発明者らは、アモルファス合金からなるリボン金属薄片を、以下の手順により単ロール法で作製した。すなわち、表1に示す各アモルファス合金について、まず、該当する各成分の純金属と半金属との混合物をAr雰囲気中で高周波加熱で溶解し、Cu製の鋳型で鋳造して母合金を得た。その母合金を、再度Ar雰囲気中の高周波加熱で溶解し、回転しているCu製の単ロール表面に吹きつけてアモルファスリボンを得た。アモルファスリボンの厚みは、上記単ロールの回転数を変えることにより、25μmおよび50μmとした。そのリボンがアモルファスであることについては、X線回折でハローピークを観察することにより図1参照確認した。[延性の確認]上記で作製した各アモルファスリボンについて180°の密着曲げ試験を行い、リボンの割れ発生の有無により、各アモルファス合金に関する延性の評価を行った。その結果を、上記の表1に併せて示す。なお、延性の評価指数は、以下の基準にしたがい1~4のいずれかで表す。評価指数1:25μm厚リボンで密着曲げ×評価指数2:50μm厚リボンで密着曲げ×評価指数3:50μm厚リボンで密着曲げ△評価指数4:50μm厚リボンで密着曲げ○また、密着曲げ○、△、×の判定は以下の基準に従う。×:リボン全長の100で割れ発生△:リボン全長の50で割れ発生○:リボン全長の100で割れ発生せず[耐食性の確認]上記で作製した各アモルファスリボンについて、常温でph1硫酸への浸漬試験を行った。そのリボンの重量変化を経過観測して、減量率で腐食板厚減厚量を算定し、耐食性の評価を行った。その結果を表1に示す。なお、表1の浸漬試験で使用したアモルファスリボンの厚さは25ミクロンである。H2SUS316Lのみバルクで浸漬試験を実施した。図2は、リボンサンプルNi87xyMoxNbyB13の延性を整理したものである。図中の○内数字は、延性評価指数を示し、斜線域は、表1の耐食性評価で減厚量<5であった組成を示す。これより、延性評価指数4を得るための組成が明らかになった。NiMoNbBを主成分とするアモルファス合金で、Nbの含有率を上げると延性は失われていく。Nbを8at以上含有しながら延性を確保するためには、Mo、Bの含有率のバランスが重要となる。[耐食性の確認]Cu含有、Cu無添加の2試料で、濃度01N、1Nの80°C硫酸にて浸漬試験を行った。調査試料は、上記で常温ph1硫酸への耐食性が認められた組成の一部で、atでNi72Mo45Nb10B13Cu05以下Cu含有とNi725Mo45Nb10B13以下Cu無添加の2種類である。ここでは、リボンサンプルの重量変化を調査し、測定時間は240h10日とした。その結果が図3に示されており、縦軸の腐食量はリボンサンプルの重量減少量を示している。腐食量の少ないものがより耐食性があると言える。4条件の結果ともに優れた耐食性であるが、各硫酸濃度共に、Cu含有試料でより高い耐食性を示す。[耐食性の確認]インピーダンス測定により、前記したCu含有、Cu無添加の2試料で、皮膜の直流抵抗を求めた。試験片は、厚さ1mmの塩ビ板で貼付け補強を施し、自由表面側を測定対象とした。対極には、20mm角の白金板を使用し、試験片との距離は約15mmに設置した。測定温度は25°Cで、硫酸濃度は01N、1Nの2種類とした。各硫酸濃度共に、80°Cで同濃度の硫酸に10時間浸漬した前後で測定を実施した。このとき、10日間浸漬後の測定では、新しい25°C硫酸でインピーダンス測定を行った。測定装置は、PrincetonAppliedReserch社製のPARSTAT2273を使用。測定では、1000000~001Hzの範囲を対数値で40点に分割した各周波数の交流を印加し、インピーダンス値と位相の差を断続的に測定した。また解析には、図4に示す等価回路によりR1、R2、Cを算出した。図5は、上記インピーダンス測定で得られたR2皮膜の直流抵抗。図4参照を示している。耐食性の指標はR1およびR2で、これらの値が大きいと電流密度が低下し、耐食性が大きいと言える。高Cr含有不動態により耐食性を持つ場合は、R1の値が大きくなるが、電気2重層による耐食システムを示すものはR2の値が大きくなる。R1については、全測定でR2の130以下の値でしかなかったため、ここでは示していない。図5によると、Cu含有試料で、各硫酸濃度共に、浸漬前後で安定した値となっている。ここで特筆すべきは、皮膜の直流抵抗値の高さである。不動態皮膜形成で耐食性を持つ材料の場合、この測定で、皮膜外回路の直流抵抗値R1が高いが、開発材では逆の結果となっている。このような結果は、一般的には電気2重層と言われる呼ばれる構造を持つ場合に得られるものである。開発材の耐食性も、この効果によるものと判断できる。この事象は、コンデンサ等では実用化されているが、これまでアモルファス合金で確認されたことはなかった。[耐食性の確認]1Vの電位負荷状態での電流密度を測定した。薬液は、ph1の80°C硫酸で、80000秒以上の連続測定を行った。ここでも試料は、前記したCu含有、Cu無添加の2試料を用いた。試験片、対極、試験装置は、インピーダンス測定と同じである。結果は図6に示す。腐食減量は電流密度と相関があるため、電流密度が低い方が耐食性があると言える。なお、SUS316Lでは同条件試験で、1~10μmという結果も出ている。本調査材は、共に、SUS316Lよりも耐食性が良いと言える。[耐食性の確認]Ni63Cr20B17とNi66Mo15B19のリボンで、浸漬試験を行い、耐食性の確認を行った。浸漬に用いた薬液は、5燐酸常温と85燐酸140°Cの2種類とし、浸漬時間は、各々7日と600時間とした。図7は、浸漬前リボンの厚さと浸漬時の重量変化より換算した年間厚さ減量を示している。Ni63Cr20B17は、不動態により耐食性を発揮しており、5燐酸常温では腐食減量を確認できなかったが、85燐酸140°Cでは急激に耐食性が悪化する。これは従来より言われているように、高温薬液により不動態が破壊されるためと予想される。対してNi66Mo15B19では、85燐酸140°Cでも、5燐酸常温と比べてそれほど大きな悪化を見せていない。これは、電気2重層による耐食性が、不動態と比較して、温度への耐性が強いことを示している。[通電性の確認]接触抵抗は、金の板を試験片面にあて1Acm2の定電流を流すことで発生する電圧降下量を測定し、オームの法則に基づいて抵抗を導出する方法で実施した。金の板と、試験片との接触面積は、1cm2である。このときの加圧力は5MPaとした。結果は図8に示し、比較のため、SUS316Lとグラファイトの値も記載する。接触抵抗は、材料を重ね合わせた際の通電性を評価する指標となり、小さい方がより通電性が良いと判断できる。