"水素を含む改質ガスを生成する燃料改質システムに用いられる燃料改質触媒であって、ロジウムを触媒成分とし、酸化アルミニウム粒子表面にランタンアルミネートが形成され、該ランタンアルミネートの表面に上記ロジウムが担持されていることを特徴とする燃料改質触媒。上記ランタンアルミネートの表面にランタン及びセリウムの酸化物が分散され、さらにその表面にロジウムが担持されていることを特徴とする請求項1に記載の燃料改質触媒。表面にランタンアルミネートが形成された酸化アルミニウム粒子の二次粒子径が0.8~3.8μmであることを特徴とする請求項1又は2に記載の燃料改質触媒。酸化アルミニウムに対して、ランタンが酸化ランタンとして、5~15質量含まれていることを特徴とする請求項1~3のいずれか1つの項に記載の燃料改質触媒。酸化アルミニウムに対して、セリウムが酸化セリウムとして、0.1~30質量含まれていることを特徴とする請求項2~4のいずれか1つの項に記載の燃料改質触媒。請求項1~5のいずれか1つの項に記載の燃料改質触媒を製造するに際して、酸化アルミニウムの出発原料として、一次粒子径が0.2~1μmの酸化アルミニウム粉末を用いることを特徴とする燃料改質触媒の製造方法。車載の内燃機関からの排気ガスと熱を利用して水素を含む改質ガスを生成する燃料改質システムにおいて、請求項1~5のいずれか1つの項に記載の燃料改質触媒を備えた燃料改質反応装置と、燃料噴射装置と、空気供給装置が排気循環装置の系統内に設置されていることを特徴とする燃料改質システム。請求項7に記載の燃料改質システムによる燃料改質方法であって、上記内燃機関から排出される排気ガスに含まれる酸素濃度が1.2体積以下の条件下において、上記燃料改質反応装置を作動させることを特徴とする燃料改質方法。酸素と燃料中炭素のモル比O2/Cが0.01~0.27となるように、上記燃料改質反応装置への排気ガス、燃料及び空気供給量を制御することを特徴とする請求項8に記載の燃料改質方法。内燃機関の運転状態がリッチからストイキ条件下において、上記燃料改質反応装置を作動させることを特徴とする請求項8又は9に記載の燃料改質方法。水と燃料中炭素のモル比H2O/Cが1.5を超え4.3以下となるように、上記燃料改質反応装置への排気ガス、燃料及び空気供給量を制御することを特徴とする請求項8~10のいずれか1つの項に記載の燃料改質方法。しかしながら、吸熱型の改質反応を効果的に促進するには、現状のニッケルNi系、ルテニウムRu系、さらには、ロジウムRh系触媒などの比較的高性能な触媒を用いても、温度的に十分とは言えない。すなわち、内燃機関からの排気ガス温度は、マニホールドあるいはその直下位置でも700°C以下となる頻度が高いことから、改質触媒の低温活性の向上が求められている。一方、貴金属系触媒では、触媒使用量を増やすことで、ある程度の活性向上を図ることができるが、触媒の高担持化により、コストの大幅増が避けられなくなる。また、触媒の高担持化は、副反応を誘発して、CH4やCOの増加を引き起こすことがあり、これはH2による内燃機関の燃焼改善を妨げる場合もあるため、H2生成の選択性を高めることも重要となる。本発明は、従来の燃料改質技術における上記問題点に鑑みてなされたものであって、その目的とするところは、低担持量かつ低温条件下でも、十分に燃料改質反応を促進させることができる燃料改質触媒と、これを用いた燃料改質システム、さらに改質方法を提供することにある。本発明者らは、上記目的を達成すべく鋭意検討を重ねた結果、ロジウムを触媒成分とし、酸化アルミニウム粒子の表面に形成したランタンアルミネートの表面に、触媒成分としてのロジウムを担持した触媒によって、上記課題が達成できることを見出し、本発明を完成するに至った。すなわち、本発明は上記知見に基づくものであって、本発明の燃料改質触媒は、水素を含む改質ガスを生成する燃料改質システムに用いるもので、ロジウムRhを触媒成分とし、酸化アルミニウムAl2O3粒子の表面にランタンアルミネートLaAlO3が形成され、このランタンアルミネートの表面に上記ロジウムが担持されていることを特徴とする。また、本発明の触媒製造方法は、上記燃料改質触媒を製造するに際して、酸化アルミニウムの出発原料として、一次粒子径が0.2~1μmの酸化アルミニウム粉末を用いることを特徴としている。本発明の燃料改質システムは、車載の内燃機関からの排気ガスと熱を利用して水素を含む改質ガスを生成するシステムであって、本発明の上記燃料改質触媒を備えた燃料改質反応装置と、燃料噴射装置と、空気供給装置が排気循環装置の系統内に設置されていることを特徴とする。そして、本発明の燃料改質方法においては、内燃機関から排出される排気ガスに含まれる酸素濃度が1.2体積以下の条件下、あるいは空気/燃料質量比A/Fがリッチからストイキの運転条件下で、上記燃料改質反応装置を作動させるようにしている。本発明によれば、Al2O3の粒子表面に、LaAlO3が形成され、このLaAlO3表面に、触媒成分としてRhを担持したものとしたから、低温条件でも効率的に改質反応を促進でき、Rhの担持量についても大幅に削減することができる。また、このような触媒を車載内燃機関におけるEGRシステムの系内に組み込むことで、燃料改質反応装置への排熱及び物質の供給を容易にし、生成したH2を直接内燃機関にも活用できるため、燃費向上への効果が大きなものとなる。さらには、2次空気を系内に導入する空気供給装置により、H2生成量の増加と安定供給が可能となる。以下に、本発明の燃料改質触媒や、燃料改質方法、それに用いる燃料改質システムについて、さらに詳細に説明する。なお、本明細書において、濃度、含有量、配合量などについてのは、特記しない限り質量百分率を表すものとする。本発明の燃料改質触媒は、水素を含む改質ガスを生成する燃料改質システムに用いられるものであって、上記したように、Al2O3粒子の表面にLaAlO3が形成され、さらに、このLaAlO3の表面に、触媒成分であるRhが担持されたものである。そして、このような燃料改質触媒を用いることによって、少ないRh担持量であっても、低温条件で効率的に改質反応を促進させることができ、H2濃度の高い改質ガスを生成することができる。本発明の燃料改質触媒においては、Al2O3粒子の表面にLaAlO3相が形成された状態の触媒のさらに表面上に、ランタンLa及びセリウムCeの酸化物を分散担持させて、その上にRhを担持することにより、低温活性をより強化することができる。このとき、LaAlO3相をその表面上に形成させてなるAl2O3粒子については、その二次粒子径が0.8~3.8μmであることが望ましい。図1は、本発明の燃料改質触媒の形態を示す模式図であって、Al2O3粒子を核として外殻にLaAlO3が形成された構造をとるものと考えられる。なお、図2は、後述する本発明の実施例2による燃料改質触媒のX線回折図であって、この回折パターンには、La2O3のピークは検出されず、LaAlO3の比較的ブロードなピークが検出されており、Al2O3粒子の表面外殻にアルミネートが形成されているものと考えられる。この場合、Al2O3粒子表面をLaAlO3で被覆することが望ましく、Al2O3面が表面に残存すると、その酸点により、副反応を引き起こす活性点となって作用し、燃料の分解、コークの生成を促進して触媒劣化を促進させてしまう傾向がある。なお、追加的にLaの酸化物、さらにはCeの酸化物を担持することにより、Al2O3の影響を抑えるのみならず、La及びCeの効果を付加できるので、一層の効果が得られることになる。また、Al2O3粒子は、比較的粒子径が大きく、微細孔の少ないものが好ましい。細孔が多いと、触媒成分であるRhが、その内部にも担持される結果、Rhの有効利用率が低下すると共に、細孔内に進入した燃料成分の滞留時間が長くなり、副反応を併発しやすくなる。このような観点から、本発明では、Al2O3粒子の二次粒子径は、上記したように0.8~3.8μmであることが有効である。このように、Al2O3粒子を核として、その外殻をLaAlO3相で被覆するに必要なLa添加量は、出発原料となるAl2O3粒子の表面積や、その表面を覆うLaAlO3相の厚さによって大方決まることになる。Al2O3粒子径が小さい場合には、その総表面積が大きくなるため、La添加量を増やす必要がある。逆に、Al2O3粒子径が大きい場合には総表面積が小さくなるため、より少ないLa添加量でAl2O3粒子を覆うことができる。一方、粒子表面に対してLaが過剰に添加された場合は、Rhの担持状態に悪影響を与えてしまう。有効なLa添加量は、Al2O3に対し、酸化ランタンLa2O3として、5~15である。これによって、Al2O3粒子表面をLaAlO3で効果的に被覆することができ、余剰分のLaが生じても比較的粒径の小さな酸化ランタンLa2O3として触媒表面に分散する状態が保たれると考えられる。また、Ceの添加は、Laの作用特に、La2O3としての作用を効果的に補うことができるものと考えられる。Ce添加量は、Al2O3に対して、酸化セリウムCeO2として、0.1~30の範囲が有効である。上記のようなLaAlO3相/Al2O3酸化物担体粒子を製造するにあたり、Al2O3の出発原料としては、一次粒子径が0.2~1μmである酸化アルミニウム粉末を用いることが好ましい。本発明では、Al2O3の出発原料として、比較的径の大きな粒子を用いることで、余分な細孔の形成をさせずに、後から添加するLa成分を粒子表面に有効に配置させて、LaAlO3相を形成させることで、H2OやCO2の活性化に有効な表面を露出させることができる。酸化アルミニウムとしては、ベーマイトアルミナ、γ-アルミナ、θ-アルミナ、δ-アルミナなど各種のアルミナ原料を使うことができる。但し、アルミナ原料は、その種類により表面の状態が異なる。すなわち、La成分とアルミナ表面との反応性が変わるため、LaAlO3相の形成にあたっては、La原料の添加条件、焼成温度条件などを調整する必要がある。例えば、ベーマイトアルミナを用いる場合、表面にOH基を多く含み、細孔を多く含むので、予備焼成によりある程度細孔を潰しておくことも有効である。この場合、表面の反応性が比較的高いため、LaAlO3形成温度を比較的低くすることができる。一方、θ-アルミナを出発原料とした場合、細孔が少なく、粒子表面の反応性が比較的低いため、比較的pHの低いLa水溶液を用いてアルミナ表面を活性化させ、さらに焼成温度を高めてLaAlO3生成を促す必要がある。このようなAl2O3粒子をLaの硝酸塩、炭酸塩、酢酸塩などの水溶液に浸漬し、乾燥の後、700~800°C程度で焼成することにより、Al2O3粒子表面に分散したLa成分を粒子表面のAlと反応させて、LaAlO3相を形成させる。このとき、用いるLa塩水溶液のpH条件によってAl2O3粒子表面の溶解状態が変化し、LaAlO3相の生成にも影響を与える。さらに、La及びCeの酸化物を追加的に担持する場合、同様に、La及びCeの硝酸塩、炭酸塩、酢酸塩などの混合水溶液に、LaAlO3相/Al2O3酸化物担体粒子を浸漬し、乾燥、焼成工程を経て粒子表面にLa酸化物及びCe酸化物を分散担持させる。この場合LaAlO3相/Al2O3酸化物担体粒子を浸漬した後、アンモニア、尿素、炭酸水素アンモニウムなどの塩基性沈殿剤を添加して沈殿を形成する共沈法、あるいは均一沈殿法、さらには、金属アルコキシドを出発とするゾルゲル法などを用いることもできる。このような燃料改質触媒を組み込んだ燃料改質システムは、車上で内燃機関からの燃焼排ガスとその熱を利用することによって、H2を含む改質ガスを効率よく生成することができる。具体的には、図3に示したように、燃料改質触媒を組み込んだ燃料改質反応装置を、EGR装置が置かれた系統内に設置し、さらにこの系統内に、燃料噴射装置と共に、空気2次空気供給装置を備えたシステムによって、触媒の作用を最大限に引き出すことができる。この場合、特に、排気ガスに酸素O2を添加し、その濃度を1.2vol以下の条件とすることによって、上記燃料改質反応装置をより有効に作動させることができる。この酸素量は、燃料のC1換算量を基に、O2/Cモル比として制御することによって、酸素添加効果を確実に発揮させることができる。その有効なO2/Cモル比は、0.01~0.27であり、さらに効果の大きなO2/Cモル比の範囲は、0.15~0.20である。上記燃料改質反応装置への排気ガス、燃料及び空気供給量を制御することで、このO2/Cモル比を最適範囲に制御することができる。内燃機関を搭載した自動車に本発明の技術を適用する場合、内燃機関の運転条件が、空気/燃料質量比A/Fでリッチからストイキ14.6条件にあるときに、燃料改質反応装置を有効に作動させることができる。本発明の燃料改質における反応は、基本的には、水蒸気改質反応であり、550°C以上の高温条件ではCO2改質も起こり得るが、酸素が多く存在するリーンの条件では、一旦H2が生成しても酸素により直ちに酸化されてしまうため、ストイキ乃至はリッチでの適用が有効である。一方、上記のように僅かに酸素を添加することで、H2生成を促進できるので、排気浄化触媒の性能に悪い影響を与えない範囲でA/Fを僅かにリーン側に制御することによって、酸素量を増加させることも可能である。このとき、必要な酸素量は、EGR系統内に設置した酸素センサーで排気中の酸素量を検出することにより、燃料供給量に対して2次空気量を制御することで最適化を図ることができる。一方、H2O量は、モードにおける必要EGR量に支配される。EGR量から必要なH2量が決まり、それに対して改質燃料供給量が決まる。このとき確保できるH2O量は運転条件から決められる。内燃機関の運転条件がストイキであれば、水蒸気改質反応を促進するに必要なH2O量がほぼ確保されると考えられる。燃料改質反応装置への排気ガス、燃料を制御することで、燃料のC1を基準として、H2O/Cモル比を1.5を超え、4.3以下となるように制御することによりH2生成を促進できる。H2Oを当量より多く確保することにより、燃費向上への効果を確実に得ることが可能となる。さらには、二次空気を導入できるようにし、かつその量を高応答で制御することで、目まぐるしく変動する排気条件にも高応答で対応することが可能となる。もちろん、そのような変動の大きい排気条件への応答性を高めるには、常に適切な条件に触媒を曝す必要があり、触媒反応器へ燃料供給量を、排気量、水分量、酸素量に応じて制御することで、大きな燃費向上効果が得られる。燃料改質触媒におけるRh担持量としては、コスト面から低担持量が好ましい。本発明の触媒におけるRh担持量は、0.1以上~2未満であることが望ましい。Rh担持量を増やした場合、Rh担持量に応じて改質性能が向上し、とりわけ、耐久性能が向上するものの、担持量の増加分に見合った性能向上代は得られなくなる。Rh担持量が2を超えると、副反応が誘発され、コーキングが顕著となって、むしろ性能低下を引き起こす場合がある。初期の性能としては、0.1でも十分な性能が得られるが、耐久性も考慮すると0.4~1.2が好ましい範囲となる。本発明の燃料改質触媒の形態としては、Rh/CeO2-La2O3/LaAlO3-Al2O3の構造を有する触媒粉末を、セラミックス製やメタル製のハニカム状やフォーム状のモノリス担体に塗布したものが好ましい。また、ハニカム状の担体におけるセル内部にオフセットフィンを設けたオフセットハニカムは、改質触媒の有効利用率を高める上で極めて有効である。このようなモノリス担体のセル数あるいはポア数としては、1平方インチあたり400~900セル程度のものが好ましい。モノリス担体への改質触媒の塗布量は、モノリスの材質にもよるが、50~200g/L程度とすることが好ましい。気孔を持たないメタル製の担体の場合は、比較的少量の触媒塗布量でも触媒粒子を有効に活用できるが、モノリス担体表面への触媒粒子の付着力が問題となる。一方、気孔を有するコージェライトなどのセラミックス製担体では、モノリス担体表面の気孔に触媒粒子が入り込み埋没するために比較的多くの触媒塗布量が必要になるが、モノリス担体表面への触媒粒子の付着力は比較的強固になる。しかし、触媒塗布量が多過ぎると、内側の粒子には燃料分子が到達し難くなるため無駄が生ずる。塗布量が、特に200g/Lを超えると、内側に塗布された触媒層には反応燃料分子が到達できない触媒層の割合が無視できなくなり、かつ圧力損失も大きくなるために好ましくない。本発明の燃料改質触媒は、自動車に搭載された内燃機関、燃焼器、あるいは燃料電池など熱および排気ガスを発生するデバイスと組み合わされ、自動車上で上記排気ガスの熱を利用することによりH2を含む改質ガスを生成する燃料改質システムに用いることができ、このような使い方においてその性能を最大限に活用することができる。この場合、モノリス化された燃料改質触媒を備えた触媒反応器がEGR装置の系統内に設置され、さらに、2次空気を系内に供給する空気供給装置を備えるシステムにおいて使うのが有効である。特に、上記自動車に搭載された熱及び排気ガスを発生するデバイスが内燃機関であって、該内燃機関の運転条件における空気/燃料質量A/Fの比がリッチからストイキであるときに有効に用いられる。僅かな酸素の添加は、H2生成を促進するので、EGR系内において、改質触媒の手前で酸素量の制御を行う。その具体的な方法の一つとしては、予測制御に基づいてEGR装置と吸入空気可変装置を作動させる方法特許第3918402参照を挙げることができる。以下、実施例及び比較例に基づいて、本発明をさらに具体的に明するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。燃料改質触媒の製造実施例1~55種類の濃度を有する硝酸ランタンLaNO33の水溶液中に、平均一次粒子径が0.6μmのγ-アルミナを投入して、加熱しながら攪拌し、徐々に水分を除去した。得られた粉体をさらに、120°Cで一昼夜乾燥し、余分な水分を除去し、塊になった部分を粉砕して粉末状にした。次いで、電気炉を用いて大気中で800°Cで2時間焼成することにより、アルミナ粒子表面にLaAlO3が形成されたLaAlO3/Al2O3粉末を得た。得られた粉末を、擂塊機により粉砕して平均二次粒子径が、それぞれ1.2、1.5、1.8、2.4及び2.8μmの粉末1~5を得た。なお、Laの添加量は、La2O3として、それぞれ4、9、13、16及び21であった。次に、希釈した硝酸ロジウムRhNO33の水溶液に、二次粒子径及びLaAlO3添加量が異なる5種類のLaAlO3/Al2O3粉末粒子を投入し、加熱しながら撹拌することによって徐々に水分を除去して、乾燥粉末を得た。これら粉末をそれぞれ120°Cにて一昼夜乾燥し、さらに水分を除去した後、500°Cで2時間焼成することにより、Rh担持量が1で、LaAlO3含有率が異なる5種類のRh/LaAlO3/Al2O3触媒粉末実施例1~5を得た。実施例6~8上記により得られた、二次粒子径が1.5μm、La添加量がLa2O3として9のLaAlO3/Al2O3粉末2を、3種類の濃度を有する酢酸ランタンLaCH3COO3及び酢酸セリウムCeCH3COO3の混合水溶液中に投入し、加熱しながら攪拌し、徐々に水分を除去した。得られた粉体をさらに、120°Cで一昼夜乾燥し、余分な水分を除去して粉末状にした。次いで、電気炉を用いて大気中で600°Cで2時間焼成し、同様に擂塊機で粉砕することによって、平均2次粒子径が1.6、2.1及び3.2μmの3種類のLa2O3-CeO2/LaAlO3/Al2O3粉末を得た。担持されたLa2O3-CeO2量については、それぞれ0.1CeO2-1La2O3、9CeO2-1La2O3、及び30CeO2-1La2O3であった。そして、実施例1~5と同様の操作を繰り返すことによって、上記3種類のLa2O3-CeO2/LaAlO3/Al2O3粉末に1のRhが担持されたRh/La2O3-CeO2/LaAlO3/Al2O3触媒粉末実施例6~8を得た。比較例1上記実施例に用いたγ-アルミナ粒子に、LaAlO3を形成することなく、直接Rhを担持することにより、アルミナ粒子表面にRhが1担持されたRh/γ-Al2O3触媒粉末比較例1を得た。触媒性能試験図4に示した燃料改質反応装置を用いて、上記実施例及び比較例により得られた燃料改質触媒の触媒性能を評価した。なお、ここでは、ガソリン模擬燃料として、2-,2-,4-トリメチルペンタン通称、イソオクタンを燃料とした水蒸気改質反応を行った。反応特性試験にあたっては、供試触媒を355~500μmのサイズに整粒した後、100mgを秤量し、図4に示すように石英反応管外径6mm、内径4mmに詰めた。このとき、触媒層には熱電対を差し込み、触媒温度を測温できるようになっている。性能評価に際しては、模擬排気ガスとして、窒素N2をキャリアガスとして70ml/min、二酸化炭素CO2を40ml/min、イソオクタンを0.035ml/minの流量で供給した。水及びO2は、O2/Cモル比及びH2O/Cモル比に応じて供給した。触媒性能試験結果図5は、実施例1~5により得られた燃料改質触媒の各温度における水素生成能をLaAlO3を形成することなく、Al2O3に直接Rhを担持してなる比較例1の触媒と比較して示したものである。この図から明らかなように、Al2O3粒子の表面にLaAlO3を形成した本発明の実施例による燃料改質触媒では、高い低温活性を有しており、450°Cでも水蒸気改質反応を促進できるため、H2濃度の高い改質ガスを生成できることがわかる。特に、La2O3としてのLa添加量が5~15の場合に、改質ガス中のH2濃度が高くなっていることが確認された。また、改質ガス中のH2以外の成分を分析した結果、実施例による触媒は、比較例触媒に対してCH4の生成が少なく、反応後のカーボン析出量も少なくなっていた。これは、Al2O3粒子表面をLaAlO3相で被覆することにより、CH4の生成が抑えられ、また、Laの導入により酸点を潰しているためコーキングの影響も少なくかったものと考えられる。本発明の材料は、アルミナを基本材料としているために耐熱性も高く、長時間に亘って安定に性能を発揮することができる。実際、コーキングの起こり易い620°Cで約50時間の連続反応の後に、触媒に生成したカーボン量を定量した結果、Al2O3へのLa導入量が増すほど、C量が低下することを確認している。図6は、La2O31とCeO20.1、9、30の追加担持の影響を示すものであって、これら酸化物の添加は、H2生成の促進に効果的である。これは、H2Oの活性化が強化されるためと考えられる。図から明らかなように、CeO2の添加量が増えるとH2生成能が強化されるが、30を超えると効果は飽和する。図7は、実施例2による燃料改質触媒を用いて、ガス中に酸素を添加した場合の効果を示すものであって、O2/Cモル比に対する改質ガス中のH2濃度を示したものである。O2の微量添加により低温活性が高まり、H2濃度を高めることができることが確認された。O2の添加は微量でもH2濃度を高める効果を発現するが、O2/Cモル比が0.27を超えると急激にH2濃度が低下する。これは、生成したH2が過剰のO2によって燃焼、消費されるためである。結局、有効なO2/Cモル比の範囲は、0.01~0.27と言える。図8は、実施例2による燃料改質触媒を用いた場合におけるH2O/Cモル比に対する改質ガスH2濃度を示すものである。図によれば、H2O/Cモル比が1.5未満では急激に改質性能が低下することが判る。H2O/Cモル比比が高いほど改質性能が向上するが、H2O/Cモル比が4.0を超えてもH2濃度はそれに見合った上昇にはならない。これは、空間速度が高くなり、触媒表面への反応成分の滞留時間が低下するためである。実際の燃料改質システムでは、H2Oは、排気ガス含有のH2Oを活用する。排気中には、N2、CO2なども含有しているため、H2O/Cモル比を増すには、排気ガス循環量を大幅に増加させる必要が生じる。その結果、触媒の空間速度条件が厳しくなり、触媒性能の低下を招く。空間速度条件を加味すると、より好ましいH2O/Cモル比としては、3.0~4.0が好ましい範囲である。以上、説明したように、本発明の燃料改質触媒は、Rhを触媒成分とし、粒子径が比較的大きなAl2O3の粒子表面に、LaAlO3相が形成され、その表面に上記触媒成分であるRhが担持されたものである。このような燃料改質触媒を用いることにより、Al2O3表面の酸点を潰し、燃料成分の分解、CH4生成、コーキングを抑制し、H2Oを効果的に活性化できる。これにより、少ないRh担持量であっても、低温条件でも効率的に改質反応を促進することができ、H2濃度の高い改質ガスを生成することができる。さらに、その表面にLa2O3及びCeO2が追加担持され、分散することによって、H2Oの活性化が強化され、低温活性が強化される。燃料改質システム及び改質方法においては、燃料改質反応装置を、EGR配管システムに組み込むことで、燃料触媒触媒への排熱及び物質の供給を容易にし、反応によって生成したH2を内燃機関の吸気に直接供給できるため、大きな燃費向上効果を得ることができる。さらには、2次空気を導入し、かつその量を高応答で制御できる空気供給装置を備え、触媒温度を検出して、その温度に応じて、O2/Cモル比やH2O/Cモル比を制御することで、目まぐるしく変動する排気条件にも高応答で対応できるため、効果的にH2生成が可能になり、大きな燃費向上効果が得られる。さらに、触媒温度に応じて、O2/Cモル比やH2O/Cモル比をきめ細かく制御することにより、触媒に対する余分な負荷が抑制されるため、触媒を長寿命化でき、触媒成分の節減にも寄与することができる。"