"オープンキャピラリーチューブを用いて2種類以上の物質が混合されてなる混合物から各物質を分離する方法であって、キャリア溶液として、水と親水性溶媒と疎水性溶媒とからなる三成分系の混合液で、三成分相図における均一‐不均一溶液境界線上又は当該境界線近傍の成分比率を有する均一溶液を用い、当該キャリア溶液を、内径が250μm以下のオープンキャピラリーチューブ内に層流条件下で送液することを特徴とする管径方向分配クロマトグラフフィー分離方法。前記キャリア溶液の流速が0.5~2.0μL/分であることを特徴とする請求項1に記載の管径方向分配クロマトグラフフィー分離方法。前記親水性溶媒が、アセトニトリル、1‐プロパノール、エタノール、メタノール及びジオキサンから成るグループより選ばれたものであり、前記疎水性溶媒が、酢酸エチル、1‐ブタノール及びクロロホルムから成るグループより選ばれたものであることを特徴とする請求項1又は2に記載の管径方向分配クロマトグラフフィー分離方法。本発明は、キャピラリーの内壁に高価な特殊加工を施す必要がなく、又、電気泳動法のように電圧を印加しなくても混合物の分離が可能で、しかも、ゲル、界面活性剤、塩等の添加剤を必要とせずに、親水性物質と疎水性物質との混合物の分離が達成できる条件下でのTRDC分離方法を提供することを課題とする。本願発明者等は、TRDCによる分離では、キャリア溶液中で大きな組成比を占める溶媒分子はキャピラリー中央部innerphaseに分配し、小さな組成比を占める溶媒分子は内壁近傍outerphaseに分配するというキャリア溶液の溶媒組成の不均一化、キャピラリー内で生じたそれぞれの溶媒分子相への溶質の分配、さらに層流条件下における速度分布等が関与すると考え、種々検討を行った結果、キャリア溶液として、水‐親水性‐疎水性有機溶媒からなり、構成溶媒成分の比率が、三成分相図の均一‐不均一溶液境界線上又は当該境界線近傍にある均一溶液を用いることによって、TRDCの分離がうまく行えることを見い出し、本発明を完成した。2種類以上の物質が混合されてなる混合物から各物質を分離可能な本発明のTRDC分離方法は、キャリア溶液として、水と親水性溶媒と疎水性溶媒とからなる三成分系の混合液で、三成分相図における均一‐不均一溶液境界線上又は当該境界線近傍の成分比率を有する均一溶液を用い、当該キャリア溶液油水混合キャリア溶液を、内径が250μm以下のオープンキャピラリーチューブ内に層流条件下で送液することを特徴とする。又、本発明は、上記の特徴を有するTRDC分離方法における前記キャリア溶液の流速が0.5~2.0μL/分であることを特徴とするものである。更に、本発明は、上記の特徴を有するTRDC分離方法における前記親水性溶媒が、アセトニトリル、1‐プロパノール、エタノール、メタノール及びジオキサンから成るグループより選ばれたものであり、前記疎水性溶媒が、酢酸エチル、1‐ブタノール及びクロロホルムから成るグループより選ばれたものであることを特徴とするものでもある。本発明のTRDC分離方法の場合には、コーティングあるいはパッキング加工処理された高価なオープンキャピラリーチューブを使用しなくても、市販のオープンキャピラリーチューブをそのまま使用することができ、従来の分離方法に比べてコストの点で有利である。又、塩等を添加していないキャリア溶液を使用して混合物の分離が行なえるので、キャピラリーチューブ内に塩が析出せず、オープンキャピラリーチューブを頻繁に交換する必要がなく、経済的である。そして、本発明では、キャピラリー内壁が親水性である場合にも疎水性である場合にも、キャリア溶液中の溶媒組成分布が生じ、キャリア溶液を構成する溶媒の組成比率を、三成分相図の均一‐不均一溶液境界線上又は当該境界線近傍の成分比率に調節することによって、混合物中の親水性物質と疎水性物質の分離を簡単に行うことができる。本発明のTRDC分離方法を用いて親水性物質と疎水性物質を含む混合物の分離を行なう際には、キャリア溶液として、水と親水性溶媒と疎水性溶媒とからなる三成分系の混合液が使用され、このような成分から成るキャリア溶液が、内径が250μm以下のオープンキャピラリーチューブ内に層流条件下で送液される。特に好ましい親水性溶媒としては、アセトニトリル、1‐プロパノール、エタノール、メタノール、ジオキサン等が挙げられ、疎水性溶媒としては、酢酸エチル、1‐ブタノール、クロロホルム等が挙げられる。尚、分離に適したキャリア溶液の流速は0.5~2.0μL/分であり、流速が0.5μL/分未満になると、キャリア溶液が管軸方向に流れて管径方向への分配が阻害され、逆に流速が2.0μL/分を超えると、せん断応力が大きくなって管径方向におけるずれ応力の変化が増大し、溶媒分子の管径方向への分配が阻害される。本発明の分離方法にて使用される上記成分からなるキャリア溶液は、三成分相図における均一‐不均一溶液境界線上に位置する成分比率を有した均一溶液であるか、あるいは、当該境界線近傍に位置する成分比率を有した均一溶液である。水‐アセトニトリル‐酢酸エチル混合液の場合、均一‐不均一溶液境界線は、以下の三成分相図における点線で示されるような曲線となる。図3本発明において、均一‐不均一溶液境界線の近傍とは、水をx容積、親水性溶媒をy容積、疎水性溶媒をz容積とした場合xyz=100の均一‐不均一溶液境界線上の点x,y,zから、点x,y±1,z±1までの領域を意味する。ポリテトラフルオロエチレン製のオープンキャピラリーチューブを使用し、使用するキャリア溶液が水/アセトニトリル親水性溶媒/酢酸エチル疎水性溶媒混合液の場合、上記x,y,zの好ましい範囲は、それぞれ15~92、0~60、8~35である。本発明のTRDC分離方法にて使用されるオープンキャピラリーチューブとしては、内径が250μm以下、好ましくは50μm~100μm程度の内径を有する市販のポリエチレン製、ポリテトラフルオロエチレンテフロン登録商標製、フューズドシリカ製のオープンキャピラリーチューブが利用できる。本発明のTRDC分離方法を実施するための装置は、図1に示されるように、一定流速でキャピラリー内にキャリア溶液を供給するためのマイクロシリンジポンプと、分離用カラムとしてのオープンキャピラリーチューブと、オープンキャピラリーチューブから排出される排出液中に含まれる物質を検出可能な吸光検出器とを具備する。この際、マイクロシリンジポンプとしては市販品が利用でき、吸光検出器としては、一般に市販の紫外可視分光光度計が使用されるが、化学発光検出器や蛍光分光光度計も使用可能である。尚、図1に示されるTRDC分離装置には、マイクロシリンジポンプとオープンキャピラリーチューブとを連結するためのジョイントが設けられており、吸光検出器の排出側には、分離された液を回収するための分離液回収部図示されていないが存在している。図11は、本発明の分離方法におけるキャピラリーチューブ内の層流条件下での分離挙動を示す図である。本発明のTRDC分離方法においては、疎水性溶媒有機相を多く含むキャリア溶液を使用した場合、キャピラリー内壁付近と中央付近でキャリア溶液中の不均一な溶媒組成分布が生じて有機相がキャピラリーの中心部を流れ、水水相がキャピラリー内壁に沿って流れ、キャピラリー内壁に沿って流れる水相が、キャピラリーの中心部分付近の有機相よりも遅く移動することにより、有機相に存在し平均流速で移動する疎水性物質の移動速度に比べて、水相に存在する親水性物質の移動速度の方が遅く、両物質の分離に必要な移動速度の差が得られて両物質の分離が達成される。これとは逆に、水水相を多く含むキャリア溶液を使用した場合、キャピラリー内壁付近と中央付近でキャリア溶液中の不均一な溶媒組成分布が生じて水相がキャピラリーの中心部を流れ、疎水性溶媒有機相がキャピラリー内壁に沿って流れ、キャピラリー内壁に沿って流れる有機相が、キャピラリーの中心部分付近の水相よりも遅く移動することにより、水相に存在し平均流速で移動する親水性物質の移動速度に比べて、有機相に存在する疎水性物質の移動速度の方が遅く、両物質の分離に必要な移動速度の差が得られて両物質の分離が達成される図11参照。このように、本発明では、親水性物質と疎水性物質の種類に応じて、キャリア溶液の組成比が適宜選択でき、水を多く含むキャリア溶液を用いた場合と、疎水性溶媒を多く含むキャリア溶液を用いた場合とで、分離液中の物質の溶出順序を変えることができる。即ち、水を多く含むキャリア溶液を用いた場合には疎水性物質よりも親水性物質の方が早く溶出され、疎水性溶媒を多く含むキャリア溶液を用いた場合には親水性物質よりも疎水性物質の方が早く溶出される。以下、本発明の実施例を挙げて本発明を詳細に説明するが、本発明はこれに限定されるものではない。実施例1:2,6-ナフタレンジスルホン酸と1-ナフトールとの混合物についての分離実験I分離カラムとして、ポリテトラフルオロエチレン製のオープンキャピラリーチューブ内径:100μm、全長:120cm、有効長:100cm、ヤサカ工業製を準備し、このキャピラリーチューブを、マイクロシリンジポンプMF9090、BioanalyticalSystemsInc製及び、検出器としての吸収スペクトル測定装置改良SPD10AV分光光度計、島津製作所製と接続し、図1に示される構成を有したTRDC分離装置を作製した。上記のキャピラリーチューブの温度は、キャピラリーチューブ約80cmを、ビーカー中で一定温度15°Cに保たれた水の中に撹拌しながら浸すことにより制御した。様々な容積比を有する水-親水性/疎水性有機溶媒混合溶液をキャリア液として使用し、分析対象物溶液は、キャリア液を用いて調製した。分離実験を行う際、分析対象物溶液は、重力法20cmの高さで30秒間によりキャピラリーの注入口側に直接導入した。分析対象物の注入後、キャピラリー注入口は、ジョイントを介してマイクロシリンジに接続した。シリンジはマイクロシリンジポンプ上に配置した。キャリア液を20μL/分の流量でキャピラリーチューブ内に供給し、層流条件下で分離実験を行なった。分離された物質を検出するための紫外線波長は320nmとした。キャリア溶液として用いた水は、ELIXUV3システムMilliporeCoBillericaMAにより精製したものであり、1-ナフトール、1-ナフトエ酸、1-ナフタレンスルホン酸、2,6-ナフタレンジスルホン酸、アセトニトリル、メタノール、エタノール、1-プロパノール、1,4-ジオキサン、酢酸エチル、1-ブタノール、クロロホルム及びヘキサンについては、和光純薬工業株式会社製の市販品分析用グレードを使用した。まず最初に、水-アセトニトリル-酢酸エチル混合キャリア液の様々な成分比における予備実験を行った。10020の容積比の水-アセトニトリル親水性の一定の成分比を有する溶液に、反応容器中、酢酸エチル疎水性を22°Cの温度で添加して、以下の組成のキャリア液a~eを調製した。a100200の容積比の水-アセトニトリル-酢酸エチル;b100204の容積比;c100209の容積比;d1002010の容積比;およびe1002011の容積比。キャリア液a~dは均質であったが、キャリア液eは、異質2つの均質層を含むであった。容積比が1002010の水-アセトニトリル-酢酸エチルのキャリア液dは、相図の均一‐不均一溶液境界領域の近くの溶媒の成分比を有した特定の均質溶液であった。2,6-ナフタレンジスルホン酸と1-ナフトールの分析対象物混合物各2mMについて、4つの均質キャリア液a~dを用い、前記TRDC分離装置により分離実験を行った。図2は、キャリア液として水-アセトニトリル-酢酸エチル混合物の様々な成分比を用いるTRDC分離装置による2,6-ナフタレンジスルホン酸および1-ナフトール混合物のクロマトグラムである。尚、図3の相図には、実験に使用したキャリア液a~dの成分比がプロットされている。図2に示されるように、容積比が1002010の水-アセトニトリル-酢酸エチルである特定の均質キャリア液dだけが、混合物中の分析対象物を分離することができた。2,6-ナフタレンジスルホン酸親水性が、層流条件下にて略平均線速度でキャピラリーチューブ中に最初に溶出され、1-ナフトール親水性が、平均線速度よりも遅い速度で2番目に溶出された。本発明のTRDC分離方法にて使用される分離装置では、水過剰のキャリア液を用いた場合に、キャピラリー内の主要な内側相が、水過剰の溶媒で形成され、小さい方の外側相またはキャピラリー壁相が、疎水性有機溶媒過剰の溶媒で形成され、キャピラリーチューブを通して送達された分析対象物は、層流条件下で内層と外層の間に分配されて分離される。図2の結果から、上記d以外の、水-アセトニトリル-酢酸エチルからなる均質なキャリア液a~cはいずれも、上記の分析条件下では、分析対象物に対していかなる分離挙動も示さないことがわかった。実施例2:2,6-ナフタレンジスルホン酸と1-ナフトールとの混合物についての分離実験II水-アセトニトリル親水性有機溶媒-酢酸エチル疎水性有機溶媒の3成分系混合物についての相図を検討し、TRDC分離に必要な成分比を調査した。分離実験の条件は、前記実施例1と同様とした。図3は、水-アセトニトリル-酢酸エチル混合液に対する相図と、上記TRDC分離装置を用いて得られたクロマトグラムについての溶媒成分比である。図中の点線による曲線は、均一‐不均一溶液の境界均質相と異質相との間の境界を示している。この相図は、溶媒の各成分比によって、均質溶液1つの均質層または異質溶液2つの均質層が形成されることを示しており、図2及び図4にクロマトグラムが示されたキャリア液a~dおよびf~kについての溶媒の成分比が、図3中にプロットされている。図3中の○印、△印、×印は、分析対象物に対するベースライン分離、スプリット分離、非分離をそれぞれ示している。キャリア液a~dおよびf~kはいずれも水-アセトニトリル-酢酸エチル混合液であり、各キャリア液の組成は、a100200の容積比即ち83170、b100204即ち81163の容積比、c100209即ち78167の容積比、d1002010即ち77158の容積比、f10009即ち9208の容積比、g80209即ち73188の容積比、h6040125即ち533611の容積比、i505017即ち434315の容積比、j307033即ち235325の容積比、およびk1455050即ち134444の容積比である。尚、図4には、図3の相図における均一‐不均一溶液境界線の近傍に位置する溶媒の成分比を有する均質なキャリア液を用いて得られたクロマトグラムが示されている。分析対象物は、2,6-ナフタレンジスルホン酸と1-ナフトールの混合物各2mMであり、キャピラリーチューブ温度は0°Cとした。図4の結果から、2,6-ナフタレンジスルホン酸と1-ナフトールは、f~iのキャリア液ではこの順序で溶出したが、jのキャリア液では、逆の順で溶出した。上記実施例1及び2の実験結果図2~図4から明らかなように、相図における均一‐不均一溶液境界線上又は近傍に位置する溶媒の成分比を有する特定の均質なキャリア液によるTRDC分離方法を用いることにより混合物の分離が可能である。このような特定の組成を有したキャリア液は、層流条件下において、キャピラリーチューブでのキャリア溶媒の管径方向分配を引き起こす。尚、層流条件下でのキャピラリーチューブ内のキャリア液にかかる圧力は、キャリア液をバッチ容器中の均質液から異質液に変えることがあり、キャピラリーチューブ内の溶媒の管径方向分配に影響を及ぼす。水過剰のキャリア液水>疎水性溶媒の場合には、親水性の分析対象物は、水過剰の主要相キャピラリーチューブの中央の周りに分散されており、略平均線速度で溶出されるが、疎水性分析対象物は、チューブ擬似固定相の内壁近くの小さな有機溶媒過剰相に分散されており、平均線速度より遅い速度で溶出される。一方、有機溶媒過剰のキャリア液水<疎水性溶媒の場合には、有機溶媒過剰の主要相に分散された疎水性分析対象物は、平均線速度で溶出されるが、チューブの内壁近くの小さな水過剰相擬似固定相に分散された親水性分析対象物は、平均線速度より遅い速度で溶出される。これにより、分析対象物の溶出時間は、キャリア液の溶媒の成分比を変更することによって容易に逆にすることができる。実際、図4では、水過剰のキャリア液f~iの場合は、2,6-ナフタレンジスルホン酸、1-ナフトールの順序で分離した。有機溶媒過剰のキャリア液jの場合には、逆の順序で分離したが、本分析条件下ではベースラインの分離は達成できなかった。実施例3:アセトニトリル以外の他の親水性溶媒を用いたキャリア溶液による、2,6-ナフタレンジスルホン酸と1-ナフトールとの混合物についての分離実験IIIアセトニトリル親水性有機溶媒の代わりに、メタノール、エタノール、1,4-ジオキサン及び1-プロパノールを用い、均一‐不均一溶液境界領域の近くの溶媒の特定の成分比を有する均質な3成分系混合キャリア液を調製し、キャリア溶液として使用した。実験に用いたキャリア溶液の溶媒成分比は、以下の通りである。i水-メタノール-酢酸エチル1002015の容積比ii水-エタノール-酢酸エチル1002015の容積比iii水-1,4-ジオキサン-酢酸エチル100510の容積比iv水-1-プロパノール-酢酸エチル1001011の容積比キャリア溶液の組成を変更した以外の分離実験条件は、前記実施例1と同様とした。図5は、アセトニトリルの代わりに様々な親水性有機溶媒を用いた場合の、TRDC分離装置によって得られた2,6-ナフタレンジスルホン酸と1-ナフトールの混合物のクロマトグラムであり、水-アセトニトリル-酢酸エチル混合物1002010の容積比のクロマトグラムと共に示されている。図5のクロマトグラムから、2,6-ナフタレンジスルホン酸と1-ナフトールは、様々な親水性有機溶媒により調製された水過剰のキャリア液を使用した場合にも、この順序で分離、検出できることが確認された。実施例4:酢酸エチル以外の他の疎水性溶媒を用いたキャリア溶液による、2,6-ナフタレンジスルホン酸と1-ナフトールとの混合物についての分離実験IV酢酸エチル疎水性有機溶媒の代わりに、クロロホルム、ヘキサン及び1-ブタノールを用い、均一‐不均一溶液境界領域の近くの溶媒の特定の成分比を有する均質な3成分系混合キャリア液を調製し、キャリア溶液として使用した。実験に用いたキャリア溶液の溶媒成分比は、以下の通りである。v水-アセトニトリル-ヘキサン100301の容積比vi水-アセトニトリル-クロロホルム100301の容積比vii水-アセトニトリル-1-ブタノール1001520の容積比キャリア溶液の組成を変更した以外の分離実験条件は、前記実施例1と同様とした。図6は、酢酸エチルの代わりに様々な疎水性有機溶媒を用いた場合の、TRDC分離装置によって得られた2,6-ナフタレンジスルホン酸と1-ナフトールの混合物のクロマトグラムであり、水-アセトニトリル-酢酸エチル混合物1002010の容積比のクロマトグラムと共に示されている。図6のクロマトグラムから、2,6-ナフタレンジスルホン酸と1-ナフトールは、疎水性有機溶媒としてクロロホルム又は1-ブタノールを用いて調製された水過剰のキャリア液を使用した場合には、この順序で分離されたが、しかし、本分析条件下でヘキサンを使用したキャリア液の場合には分離されず、この理由としては、ヘキサンの分子構造がアルキル鎖として長いこと、また疎水度が大きいことが考えられる。実施例5:3種類の化合物を含む混合溶液の分離実験3種類の化合物を含む分析対象物として、1-ナフタレンスルホン酸、1-ナフトエ酸及び1-ナフトールの混合溶液各2mMを調製し、水過剰の組成を有する均質なキャリア液を用いて分離実験を行なった。キャリア液には、水-アセトニトリル-酢酸エチル1002010の容積比、水-エタノール-酢酸エチル1002015の容積比、および水-アセトニトリル-クロロホルム100301の容積比を使用した。これらのキャリア液はいずれも、分離に適した均質なキャリア液が均一‐不均一溶液の境界領域近傍にあるとの考えに基づいて調製されたものである。図7には、1-ナフタレンスルホン酸、1-ナフトエ酸及び1-ナフトールの混合液を分析対象物溶液として、TRDC分離装置により得られたクロマトグラムが示されている。分離実験の条件については、前記実施例1と同様とした。図7に示されるように、上記の分離実験では、いずれのキャリア溶液の場合にも、1-ナフタレンスルホン酸pKa057、1-ナフトエ酸pKa370及び1-ナフトールpKa934は、この順序で溶出し、水過剰のキャリア液によってこれら化合物が分離できることがわかった。1-ナフタレンスルホン酸が、層流条件下で略平均線速度で溶出する一方、他の化合物1-ナフトエ酸及び1-ナフトールは、平均線速度より遅い速度でこの順に溶出した。1-ナフタレンスルホン酸、1-ナフトエ酸及び1-ナフトールの溶出順序は、それらの分子構造またはpKa値に基づく親水性または疎水性を考慮すると、妥当なものであった。上記実施例1~5の実験結果より、水と親水性溶媒と疎水性溶媒とからなる三成分系の混合液の管径方向分配は、キャピラリーチューブ内において層流条件下で起こり、充填剤の使用や、高電圧の適用を行わなくても、特定の組成を有したキャリア溶媒流を利用することによって達成されることがわかった。又、水-アセトニトリル-酢酸エチル混合物を用いた上記実験から、特に適したキャリア溶液は、三成分相図の均質-異質溶液の境界曲線上又はその近傍に位置する溶媒成分比を有した均質溶液であることが確認された。そして、水-アセトニトリル-酢酸エチル混合物以外の水-親水性/疎水性有機溶媒混合溶液も、本発明のTRDC分離方法に使用できることがわかった。実施例6:TRDCによる分離を実施するのに適したキャリア溶液水アセトニトリル酢酸エチル系組成比の検討内径50μm、長さ120cmのフューズドシリカキャピラリーチューブを使用し、マイクロシリンジポンプによりキャリア溶液を送液し、UV吸光検出器で検出を行った。上記キャピラリーは20°Cの水に50cm浸し、温度制御をおこなった。1‐ナフトールと2,6‐ナフタレンジスルホン酸の2成分をキャリア溶液で調製して試料溶液とし、水‐アセトニトリル‐酢酸エチル系キャリア溶液の組成比を変えて分離実験を行った。図8は、水アセトニトリル酢酸エチル三成分相図であり、図中の曲線は均一な1相と不均一な2相との境界を示している。そして、この三成分相図中には、フューズドシリカキャピラリーチューブを使用し、1‐ナフトールと2,6‐ナフタレンジスルホン酸の混合試料を分析した際のクロマトグラムの結果が記号で示されており、○は、完全分離、△は、分離はするが両ピークが一部重なっている、×は、分離しない、を表している。図9は、組成比のキャリア溶液水アセトニトリル酢酸エチル;容積比5137を用いて、1‐ナフトールと2,6‐ナフタレンジスルホン酸の混合試料を分析した際のクロマトグラムである。図9に示されるように、有機溶媒過剰水<疎水性溶媒のキャリア溶液を用いた場合では、疎水性の1‐ナフトールが平均流速付近で、続いて親水性の2,6‐ナフタレンジスルホン酸がそれより遅れて検出された。このキャリア溶液にアセトニトリルを加えていくと、分離度は徐々に低下し、組成比のキャリア溶液では分離することができず、これらの実験結果から、TRDCによる分離を行うのに適したキャリア溶液は、均一な溶液で、しかも、相図中の境界領域近傍の組成を有するものであることが示唆された。実施例7:TRDCによる分離メカニズムの確認実験TRDCによる分離メカニズムを調べるために、異なる蛍光波長を持つ2種類の蛍光試薬が、キャピラリーチューブ内でどのように分配されているか蛍光顕微鏡にCCDカメラを取り付けたシステムにより観測した。キャリア溶液には、ペリレン01mMとエオシンYを水‐アセトニトリル‐酢酸エチル容積比384または容積比1532に溶解したものを用いた。それぞれのキャリア溶液は直接ポンプによってフューズドシリカキャピラリー内径75μm、全長110cm、実効長90cmにポンプによって送液した。キャピラリー内でのキャリア溶液中の蛍光試薬を蛍光顕微鏡OlympusBX51にカラーCCDカメラ東芝IKTU50を取り付けたシステムによって観察した。水‐アセトニトリル‐酢酸エチルを容積比384有機溶媒過剰および1532水過剰の割合で混合したキャリア溶液をフューズドシリカキャピラリー内に送液したときの蛍光画像の観測から、有機溶媒過剰なキャリア溶液を用いた場合、管中央部に疎水性の蛍光試薬として用いたペリレンの青色が観察され、内壁近傍に親水性の蛍光試薬として用いたエオシンYの緑色が観察され、このことから、管中央部に有機溶媒を過剰に含む相が形成され、内壁近傍に水を過剰に含む相が形成されることが確認された。又、水過剰なキャリア溶液を用いた場合、ペリレンは疎水度が高く溶けないため、エオシンYのみを溶解して用いた。有機溶媒過剰のキャリア溶液を用いた場合と、水過剰なキャリア溶液を用いた場合の、エオシンYの管内での分配状態には明らかな差が見られ、両者の比較から、水‐親水性‐疎水性有機溶媒の混合溶媒をキャピラリー中に送液するとキャリア溶液中で大きな組成比を占める溶媒分子は、管中央部領域で溶媒クラスター相を形成し、小さな組成比を占める溶媒分子は、溶媒クラスター相を内壁付近で形成し、ここに溶質を混合溶媒と共に通過させるだけで、溶質のそれぞれのクラスター相に対する親和性の違いに基づき選択的に溶媒和され、分離が達成されるというTRDCの分離メカニズムが確認された。実施例8:TRDCを実施するのに適した流速及び圧力の検討水‐アセトニトリル‐酢酸エチルを容積比384で混合した有機溶媒過剰なキャリア溶液及び、内径75μmのフューズドシリカキャピラリーチューブを用いてTRDCにおける流速と圧力の影響について検討した。キャピラリーの全長110290350500cm、実効長906030cmおよび流速0130μLminを変化させた。検出部にかかる圧力をハーゲンポアズイユの式より求め、流速と圧力の関係をプロットした結果を図10に示す。この図において、内には使用したキャピラリー条件が記載されており、例えば全長が110cmで、実効長が90cmである場合を11090と表記している。図10の結果から、流速0520μLminの範囲内では管径方向への分配相形成が確認されたが、流速0102μLminおよび2530μLminの範囲では管径方向への分配相形成は確認されなかった。また、相形成が確認された圧力の範囲は1017×105~2404×105Paであった。流速0102μLminの範囲では、キャリア溶液が管径方向ではなく管軸方向ヘプラグ状になって流れることから、このように流速の遅いときは表面張力の影響により相が形成されないものと考えられる。また、流速2530μLminの範囲においては、疎水性の蛍光試薬として用いたペリレンの青色と親水性の蛍光試薬として用いたエオシンYの緑色が混ざり合ったような状態が観測された。これは、流速が速くなるとせん断応力が大きくなり、すなわち、管径方向におけるずれ応力の変化が増大し、溶媒分子の管径方向への分配を阻害するためであると考えられる。以上のことから、本発明のTRDC分離方法を実施する際の最適流速は0520μLminの範囲であることがわかった。又、上記実験から、管内で相が形成されるには、圧力および流れが必要であり、流速が速くなると管内で生じるせん断応力が大きくなり、管内で形成していたキャピラリー中央部と内壁近傍が崩れ、キャリア溶液が均一になることが分かった。"