商用の空冷装置と大径軸流ファンの複合体であって、冷却のために気流を発生させる商用の空冷装置と、前記冷却のために前記空冷装置において前記気流を発生させるために、前記空冷装置に取り付けられる大径軸流ファンと、を備え、前記ファンは、少なくとも1.22m4ftの直径と、複数の羽根とを有し、前記羽根の各々は、後縁部の反対側に前縁部を含み、前記羽根の各々の前記前縁部の全体は、直線状であって、前方へ向けて延び、前記羽根の各々は、金属の外面を含み、前記ファンは、超低騒音ファンである、複合体。前記商用の空冷装置は、空冷式熱交換器、ラジエータ冷却器、空冷式スチームコンデンサ、および冷却塔からなる空冷装置のグループから選択される、請求項1に記載の複合体。前記羽根の各々は、金属シート応力外皮から作製される、請求項1に記載の複合体。前記金属シートは、アルミニウムである、請求項3に記載の複合体。前記ファンは、少なくとも2.74m9ftの直径を有する、請求項1に記載の複合体。前記ファンは、少なくとも3.05m10ftの直径を有する、請求項1に記載の複合体。前記ファンは、少なくとも3.35m11ftの直径を有する、請求項1に記載の複合体。前記ファンは、少なくとも3.65m12ftの直径を有する、請求項1に記載の複合体。前記ファンは、少なくとも3.96m13ftの直径を有する、請求項1に記載の複合体。前記ファンは、少なくとも4.26m14ftの直径を有する、請求項1に記載の複合体。前記ファンは、少なくとも3つの羽根を有する、請求項1に記載の複合体。前記ファンは、少なくとも4つの羽根を有する、請求項1に記載の複合体。前記ファンは、ハブを有し、前記羽根は、前記ハブに弾性的に取り付けられる、請求項1に記載の複合体。前記羽根の各々は、発泡体で満たされる、請求項1に記載の複合体。前記羽根の各々の前記後縁部の全体は、直線状である、請求項1に記載の複合体。前記羽根の各々は、約1.067m42インチの長さを有する、請求項1に記載の複合体。前記羽根の各々は、約1.219m48インチの長さを有する、請求項1に記載の複合体。前記羽根の各々は、約1.219m48インチの平均コード長を有する、請求項1に記載の複合体。前記ファンの、dBAとして示される音響パワーレベルPWLは、以下の式のように決定され、PWL=C30log10TS/100010log10HPAddここで、PWLは、dBAで示されるファン音響パワーレベルであり、Cは、dBAで示されるファン基準騒音レベルであって、羽根設計の関数となり、TSは、フィート/分で示されるファン先端速度であって、π×ファンrpm×ファン直径に等しく、HPは、ファン軸馬力であり、Addは、導入と設置の効果に起因する追加的な騒音であり、前記ファンに係るCは、45dBA以下である、請求項1に記載の複合体。前記ファンに係るCは、43~45dBAの範囲である、請求項19に記載の複合体。請求項19に記載の複合体。前記ファンに係るCは、43dBA以下である、請求項19に記載の複合体。請求項19に記載の複合体。前記羽根の前縁部の各々は、前記羽根の回転半径から測って25°の角度で、前方に向かって延びる、請求項1に記載の複合体。例示的実施形態において、大径軸流ファンと、このようなファンを備える商用の空冷装置とが提供される。例示的実施形態において、大径軸流ファンは、冷却を行うために空冷装置において気流を発生させるために、空冷装置に取り付けられる。ファンは、少なくとも1.22m4ftの直径を有する。また、ファンは、複数の羽根を有する。羽根の各々は、後縁部の反対側に前縁部を含む。各羽根の前縁部の全体は、直線的であって、前方へ向けて延び、羽根の各々は、金属の外面を含む。そして、ファンは、超低騒音ファンである。さらなる例示的実施形態において、商用の空冷装置は、空冷式熱交換器、ラジエータ冷却器、空冷式スチームコンデンサ、および冷却塔からなる空冷装置のグループから選択される。一例示的実施形態において、羽根の前縁部の各々は、羽根の回転半径から測って25°の角度で、前方に向かって延びる。他の例示的実施形態において、羽根の各々は、金属シート応力外皮から作製される。さらなる例示的実施形態において、金属シートは、アルミニウムである。さらなる他の例示的実施形態において、ファンは、少なくとも2.74m9ft、3.05m10ft、3.35m11ft、3.65m12ft、3.96m13ft、または4.26m14ftの直径を有する。さらなる他の例示的実施形態において、ファンは、ハブを有し、羽根は、前記ハブに弾性的に取り付けられる。他の例示的実施形態において、羽根の各々は、発泡体で満たされる。さらなる他の例示的実施形態において、各羽根の後縁部の全体は、直線状である。さらなる他の例示的実施形態において、羽根の各々は、約1.067m42インチの長さを有する。他の例示的実施形態において、羽根の各々は、約1.219m48インチの長さを有する。さらなる他の例示的実施形態において、羽根の各々は、約1.219m48インチの平均コード長averagechordlengthを有する。さらなる他の例示的実施形態において、ファンは、dBAとして示される音響パワーレベルを発生させ、この音響パワーレベルは、下式によって決定される。PWL=C30log10TS/100010log10HPAddここで、PWLは、dBAで示されるファン音響パワーレベルであり、Cは、dBAで示されるファン基準騒音レベルであって、羽根設計の関数となり、TSは、ft/分で示されるファン先端速度であって、π×ファンrpm×ファン直径に等しく、HPは、ファン軸馬力であり、Addは、導入と設置の効果に起因する追加的な騒音である。一例示的実施形態において、ファンに係るCは、45dBA以下である。他の例示的実施形態において、ファンに係るCは、43~45dBAの範囲である。さらなる他の例示的実施形態において、ファンに係るCは、43dBA以下である。本発明は、超低騒音軸流ファン2、および、このようなファンを備える商用の空冷装置を提供する。この超低騒音軸流ファン2は、例えば、空冷式気体熱交換器4図2A、および冷却塔6図2Bといった、商用例えば、産業用の空冷装置における使用のための、商用例えば、産業用アプリケーションに用いられるものである。空冷装置は、流体または他の構造物の冷却を実行するために気体を用いる装置である。また、本稿にて用いられる空冷装置は、流体または他の構造物を加熱するために気体を用いる装置も含む。商用アプリケーション、およびエンジン冷却アプリケーションに用いられ得る大型のラジエータ気体冷却器5図2Cと、空冷式スチームコンデンサ7図2Dも、空冷式熱交換器であると見做され、進歩的なファンを備える進歩的な空冷装置の一部である。空冷式熱交換器および冷却塔は、本技術分野にて広く知られているので、ここでは詳述しない。進歩的なファンは、直線的に前方に延びる羽根と、1.22m4ft以上、4.26m14ft以下、またはそれ以上に大きな直径とを有する。例示的実施形態において、ファンは、弾性的に取り付けられ、前方に延びる、低騒音の羽根を有し、該羽根は、金属シートから作製される。例示的実施形態に係る羽根は、後縁部15の反対側に、前縁部13を含む図4。前縁部13は、全体的に、前方に向けて直線的に延びる。より具体的な例示的実施形態においては、進歩的なファンは、2.74m9ft、3.05m10ft、3.35m11ft、3.65m12ft、および3.96m13ftの直径11を有する図4。発明者は、騒音および性能のために、少なくとも10通りのフィートを持つ例示的ファンを作製し、試験を行ってきた。そして、発明者は、前方に湾曲して延びる前縁部を有する、従来の超低騒音ファンに匹敵する騒音および性能を備えることを発見した。これは、複合材料からなる外皮を有する羽根を備える比較対象のファンよりも騒音が大きくなる金属製の外皮を有する羽根を備えるファンとしては、予期せぬ結果であった。また、凹状に湾曲する前縁部を有する羽根が最も静かなファンであることが、全ての教示によって示されていたことからも、これは、予期せぬ結果であった。例えば、空冷式熱交換器および冷却塔に用いられる、本発明に係るファンのような大径ファンすなわち、少なくとも1.22m4ftの直径を有するファンの騒音は、多くの要因によって影響を受ける。ファンによって発生する騒音は、下式によって予想され得る。PWL=C30log10TS/100010log10HPAddここで、PWLは、dBAで示されるファン音響パワーレベルであり、Cは、dBAで示されるファン基準騒音レベルであって、羽根設計の関数となり、TSは、フィート/分で示されるファン先端速度であって、π×ファンrpm×ファン直径に等しく、HPは、ファン軸馬力であり、Addは、導入と設置の効果例えば、障害物、吸い込み状態に起因する追加的な騒音である。上式から、ファンの先端速度と馬力は、ファン騒音の強力な発生要因となるので、旧世代のファンですら、ファン馬力または先端速度を下げることによって、ある程度まで静かにさせることができる。しかしながら、同じ直径を有し、且つ、同じ環境において同じ基準で動作する、2つの動作中のファンの騒音レベルを比較すると、このようなファンによって発生される全体的な騒音すなわち、PWLを決定する変数は、Cとなる。より古い、狭いコードchordの羽根においては、Cは、典型的には、53~55dBである。その一方で、例えば図1に示すもののように、湾曲した前縁部を有する従来の超低騒音ファンにおいては、Cは、43~45dBA程度に低くなり得る。このように、同じファンの速度および馬力においては、従来の超低騒音ファンを用いることによって、同じ直径と、前方に凹状に延びる曲線部を含む前縁部を有していない羽根とを備える従来のファンに対して、10dBAまでの騒音低減を達成することができる。そして、本例示的実施形態に係るファンは、全体として前方に直線的に延びる前縁部を有する、例示的実施形態に係る羽根を備えており、43~45dBA程度に低い、またはそれ以下のC値を有する。このように、進歩的な本ファンは、従来の超低騒音ファンと同等、またはそれ以下の騒音を発生させる。例示的実施形態において、前方に延びる羽根10の各々は、例えば、図3に示すリブ12のようなリブと、前桁forwardspar16と、後桁rearspar18とを有する。例示的実施形態において、前桁16は、概してC字状の断面を有する一方で、後桁18は、概してZ字状の断面を有する。この2つの桁は、連結桁35によって、桁の末端部にて、互いに連結されている。例示的実施形態においては、連結桁35も、C字状の断面を有する。基端部において、前桁および後桁は、ヒンジアーム30を有する取り付けブロック37によって、互いに連結される。例示的実施形態において、連結桁は、前桁および後桁にリベット止めされており、取り付けブロックは、前桁および後桁にボルト止めされている。他の例示的実施形態においては、連結桁および取り付けブロックは、前桁および後桁に溶接されてもよいし、または、他の方法で前桁および後桁に取り付けられてもよい。例示的実施形態において、本発明の前方に延びる羽根の各々は、直線状に延びる。すなわち、羽根の各々は、前縁部13を有し、該前縁部13は、全体的に、ファン回転の方向29に、各羽根の回転半径27すなわち、この半径に沿って、羽根がハブに取り付けられているから計測して約25°の角度20で、前方に直線状に延びている図4。例示的実施形態において、羽根の後縁部も、全体的に直線状である。例示的羽根は、例えば図4および図5に示されているハブ26のようなハブ上に、弾性ブッシュ28を用いて、取り付けられている。弾性ブッシュ28は、ヒンジアーム30に嵌入されており、該ヒンジアーム30は、中央ハブ33から延びる径方向スポーク34の端部32に跨っている。中央ハブ33および径方向スポーク34は、全体としてのハブ26を構成している。この弾性的な取り付けによって、羽根は、ハブに対して、少なくともいくらかの上昇/下降の回転動作を行うことができる。弾性的な取り付けによって、本技術分野にて公知の事項であるが、1次モードの共振周波数が除かれる。図5は、動作時における例示的実施形態の典型的なハブ/羽根/ピボットの配置を示している。ピボット26は、回転の中心CLから径方向距離RMに配置されている。羽根の重力の中心27は、ピボットから径方向距離RCGの位置に配置されている。羽根の共振周波数fNは、下式に示すように、ファンの回転周波数fに連関することが示され得る。fN=fRMRCG/RCG1/2上式から明らかとなるように、羽根の共振周波数は、常に、羽根の回転速度よりも高くなる。羽根の共振周波数は、取り付け半径RMが0となる場合にのみ、回転周波数と一致するのであって、これは、例示的実施形態に係るファンの場合とは異なる。共振周波数は、固定の割合だけ離れつつ、回転速度すなわち、回転周波数とともに変化する。これにより、回転周波数が共振周波数に等しくならずに、例示的ファンが変動可能な速度の駆動で動作することを可能とする。ここで、回転周波数が共振周波数に等しくなることによって、早期の構造的な欠陥に繋がり得る。例示的実施形態において、例示的実施形態に係る羽根を用いて、2.74m9ft、3.05m10ft、3.35m11ft、3.65m12ft、または3.96m13ftの直径のファンが、設けられている。これら例示的ファンには、4つの例示的実施形態に係る羽根が、組み込まれている。他の例示的実施形態においては、例示的ファンは、3つの羽根を有する。さらに他の例示的実施形態においては、ファンは、4つ以上の羽根を有してもよい。他の例示的実施形態においては、4.26m14ftの直径のファンに、例示的実施形態に係る羽根が設けられる。一例示的実施形態における4.26m14ftの直径のファンには、4つの羽根が設けられる。他の例示的実施形態においては、ファンには、6つの羽根が設けられる。2.74m9ft~3.96m13ftの範囲の直径を有する、例示的実施形態に係る羽根は、一実施形態において、4つの羽根を含み、これら羽根の各々は、1.067m42インチの長さ17と、1.219m48インチの平均コード長19を有する図4。ファンの全直径は、異なる直径21を有するハブ26を用いることによって、変化する。このように、例えば、3.05m10ftの直径のファンは、2.74m9ftの直径のファンよりも0.3m1ft大きな直径のハブを有する。他の例示的実施形態において、ファン羽根10は、1.219m48インチの長さ17と、1.219m48インチの平均コード長19を有する。例示的羽根は、金属シート応力外皮sheetmetalstressedskinを用いて形成される。例示的実施形態においては、金属シート応力外皮は、5052ハイグレード海洋合金アルミニウム5052highgrademarinealloyaliminumである。金属シート応力外皮は、例えば図6に示されているように、各羽根の外面または外皮39、桁16、18、および、リブ12を形成するために用いられる。例示的実施形態においては、例えば図4および図6に示されているように、金属の応力外皮のシートは、上凹面40および下凸面42を有する羽根外皮を形成するように、リブの周囲に巻かれている。スポット溶接43およびリベットは、外皮をリブおよび桁に必要に応じて取り付けるために用いられる。スポット溶接は、自動ロボット式スポット溶接機を用いて実行されてもよい。例示的実施形態においては、羽根は、外面39によって画定され、高密度の発泡体で満たされている。例示的発泡体は、約32kg/m32lbs/ft3の密度を有するポリウレタン発泡体を含む。発明者による試験によって、発泡体がファンをより静音化することが示された。直線的な前縁部および後縁部を有する、例示的実施形態に係る羽根は、シートメタルを用いて、より容易に製造することができる。何故ならば、シートメタルは、前縁部および後縁部を形成するように容易に屈曲させ、成形することができるからである。これにより、製造コストを低減することができる。また、例示的実施形態に係る羽根は、図1に示すような複合材料から構成された従来の超低騒音ファンよりも、重量が軽くなる。例示的実施形態に係るファンは、同じ環境および同じパラメータ例えば、rpmの下で動作する、同じ直径を有する現行の超低騒音ファンよりも、軽量となるとともに、振動を低減する。その結果、例示的実施形態に係るファンを使用することによって、駆動機構と構造に負荷され、駆動機構と構造を通して伝達されるストレスを、低減することができる。その結果、このような機構と構造の動作寿命を延ばすことができる。さらに、例示的実施形態に係るファンは、駆動機構と構造にもたらされる曲げ負荷を、従来の超低騒音ファンよりも低減することができる。また、例示的実施形態に係るファンの設置も、従来の超低騒音ファンよりも容易とすることができる。本発明を、限られた数の実施形態を参照して説明したが、当業者であれば、本開示の利益を享受し、本稿に開示された発明の範囲を逸脱することなく、他の実施形態を考案することが可能である。したがって、本発明の範囲は、開示された実施形態のみならず、未知の、もしくは後に発見された特徴の組み合わせ、または、開示された概念の範囲内、および発明者が得るべき特許保護に対する特許請求の範囲の全範囲内における同等物をも包含すべきものである。