高周波信号の送信または受信の少なくとも一方に用いるアンテナ装置であって、シート状導体と、前記シート状導体から所定のスペースを保って配され、蛇行した経路形状を有するNNは1以上の整数本のメアンダ導体を備えるMMは1以上の整数本のリボン状導体と、前記各メアンダ導体に設けられた1以上のギャップそれぞれを直列に接続するキャパシタと、前記リボン状導体毎に、前記キャパシタの1つに並列に接続されるM個の接続手段と、を備え、前記各メアンダ導体は、中央導体と、前記中央導体の両端部に配される端部導体と、を備え、前記Nが2以上の場合、自身の一方の端部を隣接する前記メアンダ導体の一方の端部に接続して全体として1本のひも状の前記リボン状導体を構成し、前記端部導体と前記シート状導体との間のスペースは、前記中央導体と前記シート状導体との間のスペースより小さく設定され、前記リボン状導体の長さ、蛇行幅、蛇行の1周期に進む長さ、および前記キャパシタの値は、前記高周波信号の周波数で共振するよう調整されることを特徴とするアンテナ装置。請求項1記載のアンテナ装置であって、前記リボン状導体の長さと前記キャパシタの値とは、共振時に当該リボン状導体内に現れる電流分布の節の数がN-1個であり、かつ、前記端部導体に当該節が発生するよう調整されることを特徴とするアンテナ装置。請求項1記載のアンテナ装置であって、前記中央導体の導体幅に比べて、前記中央導体に接続する前記端部導体の導体幅が狭いことを特徴とするアンテナ装置。請求項1記載のアンテナ装置であって、前記端部導体と前記シート状導体との間に空気よりも誘電率の高い物質をさらに備えることを特徴とするアンテナ装置。請求項1記載のアンテナ装置であって、前記中央導体と前記端部導体とを直列に接続する接続キャパシタを備え、前記接続手段は、前記接続キャパシタに並列に接続されることを特徴とするアンテナ装置。請求項1記載のアンテナ装置であって、前記メアンダ導体と前記シート状導体との間のスペースは、連続的に滑らかに端部に向かって小さくなるよう変化することを特徴とするアンテナ装置。請求項1記載のアンテナ装置であって、前記シート状導体に電気的に接続され、前記端部導体を覆うシールドをさらに備えることを特徴とするアンテナ装置。請求項1記載のアンテナ装置であって、前記シート状導体は、円筒または楕円筒形状を有し、前記各リボン状導体の前記各メアンダ導体は、当該メアンダ導体の蛇行方向が前記シート状導体の中心軸と略平行となるよう配置されることを特徴とするアンテナ装置。請求項8記載のアンテナ装置であって、前記各リボン状導体は、前記シート状導体の内側に間隔を開けて、当該シート状導体が形成する筒の中心軸を含む直交する2面それぞれに面対称に配置されることを特徴とするアンテナ装置。請求項1記載のアンテナ装置であって、前記各メアンダ導体の電気長は、前記高周波信号の半波長であることを特徴とするアンテナ装置。請求項1記載のアンテナ装置であって、前記リボン状導体の一方の端部に接続されるデチューニング手段をさらに備え、前記デチューニング手段は、前記高周波信号の波長の1/4の電気長を有する同軸ケーブルと、前記同軸ケーブルの中心導体と外部導体とに直列に接続されて当該中心導体と外部導体との導通と絶縁とを制御する導通制御手段とを備えることを特徴とするアンテナ装置。請求項11記載のアンテナ装置であって、前記導通制御手段は、前記同軸ケーブルの中心導体と外部導体とに直列に接続されるダイオードと、前記ダイオードの両端部に接続されるインダクタと、前記インダクタを介して前記ダイオードに接続される直流電源とを備えることを特徴とするアンテナ装置。静磁場を発生する静磁場発生手段と、前記静磁場発生手段が発生する静磁場空間に配置され、前記静磁場方向と直交する方向に高周波信号を照射するとともに前記静磁場方向と直交する方向の高周波信号を検出するRFコイルと、前記静磁場空間に置かれた被検体から発生し、前記RFコイルが検出した核磁気共鳴信号を用いて前記被検体の内部情報を画像化する画像化手段と、を備えた磁気共鳴イメージング装置において、前記RFコイルとして、請求項1記載のアンテナ装置を備えることを特徴とする磁気共鳴イメージング装置。静磁場を発生する静磁場発生手段と、前記静磁場発生手段が発生する静磁場空間に配置され、前記静磁場方向と直交する方向に高周波信号を照射する送信RFコイルと、前記静磁場方向と直交する方向の高周波信号を検出する受信RFコイルと、前記静磁場空間に置かれた被検体から発生し、前記受信RFコイルが検出した核磁気共鳴信号を用いて前記被検体の内部情報を画像化する画像化手段と、を備えた磁気共鳴イメージング装置において、前記送信RFコイルおよび前記受信RFコイルの少なくとも一方として、請求項11記載のアンテナ装置を備えることを特徴とする磁気共鳴イメージング装置。近年、トンネル型MRI装置において、3テスラあるいは7テスラという高磁場が用いられるようになっている。3テスラ以上の高磁場MRI装置では、RF照射電磁波の人体への吸収比率であるSARSpecificAbsorptionRateが上昇する傾向がある。特に、被検体のそばに配置される局所送信アンテナにこの傾向が大きい。本発明は、上記事情に鑑みてなされたもので、MRI装置に用いられるRFコイルにおいて、感度を犠牲にせずにSARの上昇を抑制する技術を提供することを目的とする。本発明は、シート状導体と、シート状導体から所定の距離をおいて被検体側に配置されるリボン状導体とから構成されるアンテナ装置を提供する。リボン状導体は、メアンダ形状を有し、送受信周波数に共振するよう調整されるとともに、静磁場方向の両端部のシート状導体との距離が中央部のシート状導体との距離より小さく構成される。また、リボン状導体の幅は、シート状導体との距離が小さいほど細く構成される。本発明は、高周波信号の送信または受信の少なくとも一方に用いるアンテナ装置であって、シート状導体と、前記シート状導体から所定のスペースを保って配され、蛇行した経路形状を有するNNは1以上の整数本のメアンダ導体を備えるMMは1以上の整数本のリボン状導体と、前記各メアンダ導体に設けられた1以上のギャップそれぞれを直列に接続するキャパシタと、前記リボン状導体毎に、前記キャパシタの1つに並列に接続されるM個の接続手段と、を備え、前記各メアンダ導体は、中央導体と、前記中央導体の両端部に配される端部導体と、を備え、前記端部導体と前記シート状導体との間のスペースは、前記中央導体と前記シート状導体との間のスペースより小さく、前記リボン状導体の長さ、蛇行幅、蛇行の1周期に進む長さ、および前記キャパシタの値とは、前記高周波信号の周波数で共振するよう調整されることを特徴とするアンテナ装置を提供する。また、前記アンテナ装置において、前記メアンダ導体の本数Nが2以上の場合、各メアンダ導体は、自身の一方の端部を隣接するメアンダ導体の一方の端部に接続して全体として1本のひも状のリボン状導体を構成する。また、静磁場を発生する静磁場発生手段と、前記静磁場発生手段が発生する静磁場空間に配置され、前記静磁場方向と直交する方向に高周波磁場を発生するとともに前記静磁場方向と直交する方向の高周波磁場を検出するRFコイルと、前記静磁場空間に置かれた被検体から発生し、前記RFコイルが検出した核磁気共鳴信号を用いて前記被検体の内部情報を画像化する画像化手段と、を備えた磁気共鳴イメージング装置において、前記RFコイルとして、上述のアンテナ装置を備えること、を特徴とする磁気共鳴イメージング装置を提供する。本発明によれば、MRI装置に用いられるRFコイルにおいて、感度を犠牲にせずにSARの上昇を抑制できる。<<第一の実施形態>>以下、本発明を適用する第一の実施形態について説明する。本発明の実施形態を説明する全図において、同一機能を有するものは同一符号を付し、その繰り返しの説明は省略する場合がある。まず、本実施形態のMRI装置の構成について説明する。図1は、本実施形態のMRI装置100の概略構成図である。MRI装置100は、被検体112が配置される計測空間に静磁場を形成するマグネット101と、静磁場に所定の方向の磁場勾配を与える傾斜磁場コイル102と、マグネット101内に挿入され、被検体112に対してラジオ波などの電磁波を送信するとともに電磁波を受信するRFコイル103と、RFコイル103に接続され、RFコイル103から照射される電磁波を作成し送信するとともに、RFコイル103からの核磁気共鳴信号を検出し、信号の処理を行う送受信機104と、傾斜磁場コイル102に電流を供給する傾斜磁場電源109と、送受信機104および傾斜磁場電源109の駆動を制御するとともに、種々の情報処理およびオペレータによる操作を行うデータ処理部105と、データ処理部105の処理結果を表示するための表示装置108と、被検体112を載置するベッド111と、を備える。傾斜磁場電源109と傾斜磁場コイル102とは傾斜磁場制御ケーブル107で接続される。また、RFコイル103と送受信機104とは、RFコイル103と送受信機104との間で信号を送受信する送受信ケーブル106で接続される。送受信機104は、図示していないが、シンセサイザ、パワーアンプ、受信ミキサ、アナログデジタルコンバータ、送受信切り替えスイッチなどを備える。MRI装置100は、マグネット101が形成する静磁場の方向によって、水平磁場方式と垂直磁場方式とに区別される。水平磁場方式の場合は、一般的に、マグネット101は円筒状のボア中心空間を有し、図1中左右方向の静磁場を発生する。一方、垂直磁場方式の場合は、一対の磁石が被検体を挟んで上下に配置され、図1中上下方向の静磁場を発生する。本実施形態のMRI装置100は、円筒状のボアを有する水平磁場方式である。上記構成を有するMRI装置100では、静磁場中に配置された被検体112に対し、RFコイル103および傾斜磁場コイル102により、数ミリ秒間隔程度の断続した電磁波、傾斜磁場を照射し、その電磁波に共鳴して被検体112から発せられる信号を受信して信号処理を行い、磁気共鳴像を取得する。被検体112は、例えば、人体の所定の部位であり、ベッド111に横たわり、RFコイル103の内部に配置される。また、電磁波および傾斜磁場は、RFコイル103および傾斜磁場コイル102により、それぞれ照射および印加される。RFコイル103、傾斜磁場コイル102、および、ベッド111は、マグネット101が形成する円筒状のボア内に配置される。なお、ここでは、電磁波の照射と受信とを行なうRFコイル103として、単一のRFコイルが示されているが、これに限られない。例えば、広範囲撮像用のRFコイルと局所用のRFコイルとを組み合わせるなど、複数のコイルから構成されるRFコイルをRFコイル103として用いてもよい。本実施形態では、RFコイル103として平面形状に近い局所アンテナを用いる。以下、本実施形態のRFコイル103について図2および図3を用いて説明する。図2aは、本実施形態のRFコイル103として用いるアンテナ200の外観図である。以下、本実施形態の各図において、X、Y、Zは、アンテナ200の構成を説明するための直交座標系の各軸を示す。本図に示すように、本実施形態のアンテナ200は、グラウンドプレーン接地面の役割を果たすシート状の導体以後、シート状導体と呼ぶ。210と、蛇行するリボン状導体220と、を備える。なお、本明細書において、蛇行方向とは、蛇行した経路が最終的に進む方向である、図2の配置においてZ軸の方向を蛇行方向と定義する。リボン状導体220は、細長い平板状、もしくは筒状の導体で作成される。細長い平板状の場合、板状面がシート状導体210の面に略平行に配置される。また、リボン状導体220は、シート状導体210の被検体がある側に、シート状導体から所定の距離スペース230を隔てて配置される。リボン状導体220は、図中Z軸方向を蛇行方向とするメアンダ状導体220aから構成されている。メアンダ状導体220aリボン状導体220は、図3に示すように、Z軸方向に、幅を持って蛇行する形状を有する。このときの、リボン状導体220の幅を導体幅conductorwidth240と呼び、リボン状導体220の蛇行の幅を蛇行幅meanderwidth251と呼び、リボン状導体220の蛇行の1周期のZ軸方向の長さをピッチpitch252と呼ぶ。図2aに示すように、メアンダ状導体220aは、その中央部分を構成する中央導体221と、その両端を構成する2つの端部導体222と、中央導体221と2つの端部導体222とをそれぞれ接続する接続導体223と、キャパシタ224と、を備える。なお、蛇行するメアンダ状導体220aリボン状導体220は、蛇行経路という意味のメアンダラインとも呼ぶ。図2bは、図2aに示すアンテナ200をX軸方向からみた図である。本図に示すように、接続導体223は、中央導体221と2つの端部導体222とを階段状に接続する。このとき、中央導体221および端部導体222とは、中央導体221とシート状導体210との距離スペース231が、端部導体222とシート状導体210との距離スペース232よりも大きくなるよう配置される。これは、リボン状導体220メアンダ状導体220aの端部から被写体へ伝播する電場Eを小さくし、SARを低減するためである。図2cは、図2aに示すアンテナ200をY軸方向から見た図であり、リボン状導体220の一部のみを抽出した図である。本図に示すように、中央導体221の幅また蛇行する導体の太さ241は、端部導体222の幅または蛇行する導体の太さ242より太い。これは、リボン状導体220とシート状導体210との距離スペースが変わっても、高周波伝送経路としての特性インピーダンスがなるべく変わらないようにするためである。また、中央導体221は、その中央に導体が切断された隙間ギャップを備える。キャパシタ224は、このギャップを直列に接続する。なお、キャパシタ224と並列にインピーダンスマッチング回路310が接続される。本実施形態のアンテナ200は、このインピーダンスマッチング回路310およびそれに接続される同軸ケーブル320を介して送信および/または受信部330に接続される。なお、同軸ケーブル320は、図1の送受信ケーブル106に、送信および/または受信部330は、図1の送受信機104に相当する。また、メアンダ状導体220aの全長およびキャパシタ224の値は、送信および/または受信に用いる周波数、あるいはMRI撮影に使用する周波数でアンテナ200が共振するよう調整される。なお、本実施形態では、共振状態におけるメアンダ状導体220aの電流分布に電流の節が発生しないように、つまり、アンテナ200が1/2波長半波長に共振する半波長アンテナになるように調整される。例えば、3テスラのMRI装置に用いられるRFの周波数はおよそ128MHzであり、空気中での半波長の長さはおよそ1.2mである。通常、直線状の半波長アンテナを作成する場合、1.2mの長さの導体を使用する。本実施形態では、リボン状導体220をメアンダ形状にしてメアンダ状導体220aを形成することで、Z軸方向の長さを0.7m程度に短縮することができる。これは、一般的なヒト撮影用のMRI装置内部に十分収納および使用可能である。なお、リボン状導体220のZ軸方向の全長は、本実施形態では、蛇行幅251とピッチ252とを調整することにより調整される。また、シート状導体210のZ軸方向の長さは、メアンダ状導体220aのZ軸方向の長さと同等もしくは、より長い長さとする。アンテナ200が共振し、リボン状導体220に交流電流が流れると、リボン状導体220を取り巻くように交流磁場磁力線410が発生する。図2aに示すように、磁力線410はZ軸方向に直交する。従って、このZ軸方向がMRI装置100における静磁場方向になるようにアンテナ200を設置することでMRIの撮像が可能になる。なお、シート状導体210があるため、磁力線410は被検体112の方向へ効率的に広がる。従って、アンテナ200は、MRIの撮像に適する強度の磁場を発生する。図4はアンテナ200の電流分布を説明するための図である。本図では、中央導体221に流れる電流、および、端部導体222に流れる電流の大きさを、それぞれ矢印511および512の大きさ太さおよび長さで示す。また、それぞれ、電流511および電流512と呼ぶ。メアンダ状導体220aリボン状導体220の両端部225は、どこにも接続されていない導体の端部であるため、電流は流れない。それに対して、メアンダ状導体220aリボン状導体220の中央部分には電流が流れる。ここで、中央部である中央導体221部には、端部導体222に流れる電流512より大きい電流511が流れる。なお、矢印511は便宜的に図内において上向きに書いてあるが、実際にアンテナ200に流れる電流は交流であるので、上向きの流れと下向きの流れとを交互に繰り返す。次に、本実施形態のアンテナ200の構成により、RFコイル103としての感度は維持しつつ、SARが低減されることを、図5を用いて説明する。図5aはアンテナ200をX軸方向から見た図である。図5aにはシート状導体210と、中央導体221および端部導体222を備えるメアンダ状導体220aと、を模式的に示す。なお、点線290は、端部導体222とシート状導体210とのスペース232が、中央導体221とシート状導体210とのスペース231と同一と仮定した場合のメアンダ状導体仮定メアンダ状導体をX軸方向から見た図である。以後、仮定メアンダ状導体290と呼ぶ。また、メアンダ状導体220aリボン状導体220と平行でZ軸方向に平行な破線112aは、通常MRI撮像する際に、被検体112が存在する場所被検体位置を示す。以後、被検体位置112aと呼ぶ。図5bは、被検体位置112aにおける電場の絶対値|E|の値をZ軸に沿って求めたグラフである。また、Z軸方向のZsおよびZeは、それぞれ、メアンダ状導体220aリボン状導体220の端部を示す。メアンダ状導体220aリボン状導体220に共振する電流が流れた場合の被検体位置112aにおける電場Eの絶対値を考える。一般に、メアンダ状導体220aリボン状導体220の電圧Vの分布は、両端で正または負の高い値となる。また、両端の電圧Vは互いに反対の符号となり、片方で正の高い電圧Vのとき、もう片方は負の高い電圧Vとなる。一方、メアンダ状導体220aリボン状導体220の中央部の電圧Vは、使用しているキャパシタ224の値にもよるが、その値が15pF以上の比較的大きいものである場合、両端部の電圧に比べてとても小さくなる。従って、被検体位置112aとの距離が一定の仮定メアンダ状導体290の、被検体位置112aにおける電場Eの絶対値|E|の値をZ軸に沿って求めたグラフは、図5bの点線541で示すものとなる。上述のように、本実施形態では、端部導体222とシート状導体210との距離スペース232は、中央導体221とシート状導体210との距離スペース231より小さく構成される。従って、端部導体222の部分では、メアンダ状導体220aリボン状導体220と被検体位置112aとの距離は、仮定メアンダ状導体290と被検体位置112aとの距離より大きくなる。ここで、電場Eの大きさは、同じ電圧Vであれば、距離の二乗におおよそ反比例する。従って、メアンダ状導体220aリボン状導体220の、被検体位置112aにおける電場Eの絶対値|E|の値をZ軸に沿って求めたグラフは、図5bの、実線542で示すものとなる。従って、メアンダ状導体220aリボン状導体220において、端部導体222を被検体位置112aより遠ざける、すなわち、端部導体222のシート状導体210との距離スペース232を狭くすることで、被検体112a位置における電場の絶対値|E|を減少させることができる。SARは電場Eの大きさの二乗に比例する。従って、図5bのグラフにおいて左右の2つの山の大きさが小さくなれば、SARが下がる。従って、端部導体222の距離スペース232を、中央導体221とシート状導体210との距離スペース231より狭くした本実施形態のアンテナ200の構造によれば、被検体位置112aでのSARが下がることがわかる。つぎに、アンテナ200をMRI撮像に使用する際に、アンテナ200の感度となる回転磁場の大きさについて考える。図5cは、被検体位置112aにおけるZ軸まわりに回転する方向の回転磁場B1の絶対値を示す図である。破線が仮定メアンダ状導体290の回転磁場の絶対値551のグラフを、実線が本実施形態のメアンダ状導体220aリボン状導体220による回転磁場の絶対値552のグラフをそれぞれ示す。回転磁場B1はメアンダ形状のアンテナ導体を流れる電流Iの大きさに比例する。上述のように、両端部が開放されているメアンダ形状のアンテナ導体に流れる電流は、中央部で大きく両端部では小さい。これは、メアンダ形状のアンテナ導体とシート状アンテナ導体との距離の変化の影響をほとんど受けない。従って、被検体位置112aにおいて、仮定メアンダ状導体290による回転磁場の絶対値551と、メアンダ状導体220aリボン状導体220による回転磁場の絶対値552とはほとんど変わりがない。つまり、アンテナとしての感度はほとんど変わらないことがわかる。次に、中央導体221と端部導体222とのインピーダンスマッチングについて説明する。本実施形態では、1本のリボン状導体220が1/2波長アンテナを成している。また、上述のように、本実施形態では、SARの低減を実現するため、端部導体222とシート状導体210との距離スペース232を、中央導体221とシート状導体210との距離スペース231より小さくしている。ここで、蛇行するリボン状導体220とシート状導体210との組を高周波伝送経路と考えると、中央導体221と端部導体222とで、それぞれシート状導体210との距離スペース230が異なる場合、中央導体221と端部導体222との導体幅241が同一であると、端部導体222部と中央導体221部との特性インピーダンスが異なる。具体的には、中央導体221部の特性インピーダンスが端部導体222部の特性インピーダンスより高くなる。後述するように、アンテナに共振が起きて1/2波長の定在波が発生しているとき、本実施形態のように伝送線路途中でシート状導体210との距離スペース230が階段的に変わると、その前後で特性インピーダンスを合わせないと波長がずれる。従って、本実施形態では、両者の特性インピーダンスを整合させるため、端部導体222部の導体幅242を中央導体221部の導体幅241よりも細くする。ここで、上述の波長がずれる理由を説明する。図6は、一般の半波長アンテナ導体で、特性インピーダンスの異なる2種のアンテナ導体第一のアンテナおよび第二のアンテナとするの各部位に流れる電流Iと電圧Vとを示すグラフである。横軸はアンテナ導体に沿った方向Linedirectionであり、縦軸はそれぞれ電流Iおよび電圧Vである。第一のアンテナの特性インピーダンスは、第二のアンテナの特性インピーダンスより高いものとする。なお、第一のアンテナおよび第二のアンテナの長さは、同じとし、図中lengthで示す。実線が第一のアンテナの電流521および電圧531を、破線が第二のアンテナの電流522および電圧532を示す。本図に示すように、第一のアンテナに流れる電流521および第二のアンテナに流れる電流522は、ともに、アンテナ導体の中央部で最も大きくなり、両端では小さい。他方、電圧531、532は両端でその絶対値が最も大きくなり、かつ、両端の電圧の符号は逆となる。また、特性インピーダンスが比較的高い第一のアンテナに流れる電流521は、第二のアンテナ導体に流れる電流522よりも小さい。一方、第一のアンテナ導体の両端部に発生する電圧531の絶対値は、第二のアンテナ導体の両端部に発生する電圧532の絶対値よりも大きい。なお、一般に電圧Vと電流IとインピーダンスZとの基礎的な関係は、以下の式1で表される。V=IZ1式1からわかるように、同じ電圧Vであれば、インピーダンスZが低い場合の電流Iは、高い場合の電流Iよりも大きくなる。また、同じ電流Iであれば、インピーダンスZが低い場合の電圧Vは、高い場合の電圧Vよりも低くなる。一般に、特性インピーダンスの異なる伝送路を接続する場合、その接続点での電圧と電流とは連続していなければならないという条件がある。図6において、およそ右から2/3の長さの第一のアンテナ導体と、およそ左から1/3の長さの第二のアンテナ導体を接続させることを考える。図6において、第一のアンテナ導体のアンテナ導体方向の位置L1と第二のアンテナ導体のアンテナ導体方向の位置L2とでは、それぞれ、電流値および電圧値が一致する。しかし、図6では、L1とL2とは異なる位置である。そこで、L1とL2とを一致させて接続するためには、例えば、同調する波長を長くする必要がある。波長を長くすれば、L1の位置は図6において、左方向にずれ、L2の位置は右方向にずれ、一致するところまで移動させることが可能である。つまり、導体の長さlengthを変えずに2つの導体を接続させて半波長で共振させるためには、同調させる周波数を低下させて接続する必要がある。また、逆に、およそ右から2/3の長さの第二のアンテナ導体と、およそ左から1/3の長さの第一のアンテナ導体を接続させることを考えると、今度は逆に同調させる周波数を上昇させて接続する必要がある。従って、特性インピーダンスが大きく異なる2つの導体を接続しようとすると、両者の接続点で電流および電圧を等しくするためには、周波数を低下、あるいは上昇させる必要があり、想定する周波数からずれてしまうという問題がおきる。これを回避するため、本実施形態のメアンダ状導体220aリボン状導体220では、上述のように、中央導体221と端部導体222との導体幅を変え、特性インピーダンスを整合させる。なお、本実施形態のシート状導体210は、銅シートや銅のメッシュ、およびステンレスのメッシュなどの導体で形成される。例えば、銅シートで形成される場合、繊維強化プラスチックFRPなどを用いて形成されたシート状の筐体不図示の上部または下部に貼り付けて作成する。また、リボン状導体220は、銅シートなどの電気伝導度の良い導体を使用し、光学的エッチングなどを使用してパターンを形成することにより作成する。リボン状導体220は、プラスチック、ガラス繊維といった絶縁性の物質で形成された台座上に固定される。この台座は、シート状導体210の上部に配置される。台座は、例えば、塩化ビニル樹脂やテフロン登録商標などで厚さ10mm程度の梁を何箇所か固定し、その上に厚さ0.5mm程度のFR4ガラス繊維基板を天井のように張り付けて形成する。以上説明したように、本実施形態のアンテナ200は、シート状導体210と、前記シート状導体210から所定のスペースを保って配され、蛇行した経路形状を有するNNは1以上の整数本のメアンダ導体を備えるMMは1以上の整数本のリボン状導体220と、前記各メアンダ導体に設けられた1以上のギャップそれぞれを直列に接続するキャパシタ224と、前記リボン状導体220毎に、前記キャパシタ224の1つに並列に接続されるM個の接続手段であるインピーダンスマッチング回路310と、を備え、前記各メアンダ導体は、中央導体221と、前記中央導体221の両端部に配される端部導体222と、を備え、前記端部導体222と前記シート状導体210との間のスペース232は、前記中央導体221と前記シート状導体210との間のスペース231より小さく、前記Nが2以上の場合、自身の一方の端部を隣接するメアンダ導体の一方の端部に接続して全体として1本のひも状のリボン状導体220を構成し、前記リボン状導体220の長さ、蛇行幅、蛇行の1周期に進む長さ、および前記キャパシタ224の値は、前記高周波信号の周波数で共振するよう調整される。前記リボン状導体220の長さと前記キャパシタ224の値とは、共振時に当該リボン状導体220内に現れる電流分布の節の数がN-1個であり、かつ、前記端部導体222に当該節が発生するよう調整されてもよい。また、前記中央導体221の導体幅に比べて、前記中央導体221に接続する前記端部導体222の導体幅が狭くなるよう構成されていてもよい。すなわち、本実施形態のアンテナ200によれば、リボン状導体220が構成するメアンダ状導体220aが、中央導体221と端部導体222とを備える。そして、端部導体222とシート状導体210との距離スペース232は、中央導体221とシート状導体210との距離スペース231より短い。従って、電場の大きい部分は、メアンダ状導体220aリボン状導体220の端部に位置し、電流が大きく発生する磁場が大きい部分はメアンダ状導体220aリボン状導体220の中央部に位置する。このため、シート状導体210からの距離が一定のリボン状導体で構成するアンテナに比べ、SARは低減でき、かつ、感度はほぼ同じとなるアンテナ200を得ることができる。上述のように、本実施形態では、SARを低減するため、リボン状導体220の端部導体222部分ではシート状導体210との距離スペース230が狭くなっている。このため、導体幅が同じのままで、ギャップが狭くなると特性インピーダンスは低下する。そこで、本実施形態では、距離スペース230が狭い部分では導体幅を狭くし、リボン状導体220全体の特性インピーダンスを同じ値に保つ。以上のように、本実施形態によれば、感度を維持しつつSARを抑制可能なRFアンテナを実現できる。従って、このアンテナをMRI撮影に用いることにより、SARを抑制した状態で撮影ができる。本実施形態は、SARが上昇する傾向の大きい3テスラ以上のMRI装置に特に有用である。なお、上記実施形態の図2aでは、中央導体221がギャップを1箇所のみ有する場合を例示するが、ギャップの数はこれに限られない。中央導体221に複数のギャップを設け、各ギャップにキャパシタ224を配置するよう構成してもよい。また、接続導体223の部分にギャップを設け、キャパシタ224を配置しても良い。また、リボン状導体220の蛇行の形状は、リボン状導体220とシート状導体210との距離スペース230とともに、高周波伝送経路の特性インピーダンスを決定する重要な要素である。上述のように、本実施形態では、蛇行幅251とピッチ252とを調整することにより、リボン状導体220のZ軸方向の全長を調整する。このとき、例えば、端部導体222のピッチ252を、中央導体221のピッチ252に比べて狭くすることにより、全長を短くしてもよい。これは、上述のように、端部導体222では、中央導体221に比べ、その導体幅242が狭い細いため、その分、余裕があるためである。このように構成してリボン状導体220のZ軸方向の全長を短くすることにより、アンテナ200全体のZ軸方向のサイズを小さくでき、アンテナ200の小型化を図ることができる。蛇行するリボン状導体220とシート状導体210との組を高周波伝送経路と考えると、Z方向に所定の長さがある場合、所定の周波数に対して、その長さが何波長分の長さにあたるかという単位を電気長という。先に述べたように、空気中または真空中に置かれた長さ1.2mの直線導体の128MHzでの電気長は、半波長になる。メアンダ形状にしたリボン状導体220はZ方向の長さが0.7m程度であるが、128MHzでの電気長は同じく半波長となる。また、電気長が半波長になる実際の長さ0.7mを、真空中の電波の半波長の長さ1.2mで割った値を波長短縮率とも言い、波長短縮率の値は、真空に対する伝播速度比velocityofpropergationと同じ値になる。このように電気長は、波長短縮率に直接的に関係する量である。電気長と、リボン状導体220とシート状導体210との間の距離スペース230、蛇行幅251、およびピッチ252との間には強い相関関係がある。より具体的に説明すると、スペース230を広げたり、蛇行幅251を狭めたり、ピッチ252を大きくすると、同じZ方向の長さあたりのリボン状導体の電気長は短くなる。また、波長短縮率は大きくなり1に近づく。逆に、スペース230を狭くしたり、蛇行幅251を広げたり、ピッチ252を小さくしたりすれば、同じZ方向の長さあたりのリボン状導体の電気長は長くなる。また、波長短縮率は小さくなり0に近づく。更に、上述したように、高周波伝搬経路の特性インピーダンスと、シート状導体210とリボン状導体220との間の距離スペース230および導体幅241との間には強い相関関係がある。より具体的に述べると、スペース230を広げたり、導体幅241を狭めると特性インピーダンスは大きい値になる。逆に、スペース230を狭めたり、導体幅241を広げると、特性インピーダンスは小さい値になる。以上のような性質を利用して、特性インピーダンスと電気長を調整することが可能である。電気長を調整することで、実際のアンテナのZ方向の長さを調整することができる。なお、本実施形態では、中央導体221と端部導体222と、2つの異なる幅直径を有するメアンダ形状の導体を接続し、メアンダ状導体220aリボン状導体220を構成している。このとき、導体毎に、シート状導体210と一定の距離スペースを保つよう、すなわち、階段状になるよう構成している。しかし、本実施形態のアンテナ200の構成はこれに限られない。シート状導体210とリボン状導体220との距離スペースの変化は、階段状でなくてもよい。本実施形態の他の構成を図7に示す。図7aは、本実施形態のアンテナの変形例アンテナ200bをy軸方向からみた図、図7bは、z軸方向から見た図、図7cは、斜視図、図7dは、x軸方向から見た図である。なお、キャパシタ224、送信および/または受信部330への接続手段であるインピーダンスマッチング回路310は図2の場合と同様であるので省略し、表示していない。これらの図に示すように、メアンダ状導体220bリボン状導体220とシート状導体210との距離は、連続的に変化するよう構成してもよい。すなわち、前記メアンダ導体220bと前記シート状導体210との間の距離スペースは、連続的に滑らかに端部に向かって小さくなるよう変化させてもよい。この場合、メアンダ状導体220bリボン状導体220の幅直径、蛇行幅、ピッチもシート状導体210との距離に応じて、連続的に変化させる。一方、メアンダ状導体220bの中央部分のようにシート状導体210との距離が一定の部分は、幅、蛇行幅、ピッチも一定とする。なお、メアンダ状導体220bリボン状導体220とシート状導体210との距離は、図7dに示すように、中央部分は大きく、両端部分は小さくなるよう変化させる。これは、上述のように、メアンダ状導体220bの両端部分のシート状導体210とからの距離を狭くして、両端部分が発生する電圧Vによる電界Eが被検体112近くに伝搬しないようにし、SARを抑制するためである。そして、特性インピーダンスを整合させるため、端部に行くに従って、メアンダ状導体220bの導体幅を細くする。また、本実施形態では、SARを低減するため、リボン状導体220の端部導体222を中央導体221よりシート状導体210に近づけて配置しているが、SARの低減手法はこれに限られない。例えば、端部導体222とシート状導体210との間の空間に、誘電率の高い物質を、さらに配置するよう構成してもよい。誘電率の高い物質を配置することで、先に述べた、高周波伝送経路としての電気長と、特性インピーダンスの両方を、その誘電体の比誘電率のおよそ平方根程度の割合だけ、変化させることができる。より具体的に説明すると、スペース230の部分に誘電率およそ2のテフロン登録商標などの物質を配置すると、特性インピーダンスはおよそ0.7倍に低下し、電気長はおよそ1.3倍の波長に長くなることがわかっている。端部導体222とシート状導体210との間に、誘電率の高い物質を配置することにより、シート状導体210と端部導体222との間に電場をより効果的に集中させ、さらにSARを低下させることができる。なお、端部導体222とシート状導体210との間に誘電率の高い物質を配置する場合、端部導体222とシート状導体210との距離スペース232を、中央導体221とシート状導体210との距離スペース231と略同一としてもよい。この場合も、特性インピーダンスを整合させるため、端部導体222の幅242は、中央導体221の幅241よりも細くする。さらに、端部導体222を包み込んで覆うように、シールドを設けてもよい。この場合のアンテナ200cの外観図を図8に示す。本図に示すように、アンテナ200cは、シート状導体210とリボン状導体220とシールド260とを備える。リボン状導体220は上記実施形態同様、中央導体221と2つの端部導体222とを備える。シールド260は、上述のように両端部導体222を包み込んで覆うように配置され、例えば、図8に示すように、全部で4つの長方体の面からなる箱状の導体で構成される。4つの直方体の面は、それぞれ、Y軸方向に垂直な面と、X軸方向に垂直な2面と、Z軸方向に垂直な面で、それぞれ、端部導体222の上部、左部、右部、端部225側部を覆う。このとき、シールド260は、リボン状導体220の両端に接触しないよう、かつ、シート状導体210には電気的にも構造的にも接続されるよう配置される。このように構成にすることで、端部導体222で発生する電場の、シールド260外部に漏れ出す割合が少なくなり、結果としてSARの抑制につながり、MRIに使用するアンテナとして良好な機能を有することになる。<<第二の実施形態>>次に、本発明を適用する第二の実施形態について説明する。本実施形態では、第一の実施形態のメアンダ状導体を複数組合せたリボン状導体を用いてアンテナを構成し、RFコイル103の感度領域を拡張する。本実施形態のMRI装置100は、基本的に第一の実施形態と同様の構成を有する。以下、本実施形態について、第一の実施形態と異なる構成に主眼をおいて説明する。図9は、本実施形態のRFコイル103として用いるアンテナ600の外観図である。図中、X、Y、Zは、アンテナ600の構成を説明するための直交座標系の各軸を示す。本図に示すように、本実施形態のアンテナ600は、第一の実施形態同様、シート状導体210と、リボン状導体220とを備える。また、本実施形態のリボン状導体220は、図中Z軸方向を蛇行方向とする第一の実施形態のメアンダ状導体220aを複数備える。ここでは、一例として、リボン状導体220がメアンダ状導体220aを4つ備える場合を示す。すなわち、アンテナ600を構成するリボン状導体220の数をNで表すと、N=4の場合を例示する。なお、各メアンダ状導体220aの構成は、基本的に第一の実施形態と同様である。また、第一の実施形態は、本実施形態のN=1の場合である。各メアンダ状導体220aは、Z軸方向に平行に、Z軸方向はほぼ同位置でX軸方向はほぼ等間隔に異なる位置に並べて配置される。また、各メアンダ状導体220aの一方の側の端部導体222が、隣接して配置されるメアンダ状導体220aの同じ側のいずれか一方の端部導体222に接続され、全体で1本のひも状となるようにリボン状導体220を構成する。なお、各メアンダ状導体220a間、すなわち、端部導体222間の接続点を接続点226と呼ぶ。なお、本実施形態においても、各メアンダ状導体220aにおいて、中央導体221とシート状導体210との距離スペース231は、端部導体222とシート状導体210との距離スペース232より大きい。また、本実施形態では、図9中の右側2本のメアンダ状導体220aの端部導体222とシート状導体210との間に、誘電率の高い物質270による板を配置する。このように構成することで、より効果的に電場をシート状導体210とメアンダ状導体220aの端部導体222の間に集中させ、SARを低下させることができる。なお、誘電率の高い物質270による板は、必ずしも配置しなくてもよい。また、配置する場合も、配置箇所は上記2本に限られない。本実施形態のアンテナ600において、リボン状導体220は、第一の実施形態同様、絶縁性の物質で形成された台座上に固定され、シート状導体210上に配置される。また、本実施形態のアンテナ600は、1のキャパシタ224に並列に接続される同軸ケーブル320を介して、送信および/または受信部330に接続される。なお、同軸ケーブル320が並列に接続されるキャパシタ224は、いずれであってもよい。また、本実施形態では、キャパシタ224は、端部導体222と中央導体221とを接続する接続導体223に配置される場合を例示するが、キャパシタ224の配置位置はこれに限られない。各接続点226以外の場所であれば、リボン状導体220上のどこであってもよい。また、本実施形態のアンテナ600においても、リボン状導体220の全長とキャパシタ224の値とは、使用する信号の周波数で共振するように調整される。ここで、本実施形態のアンテナ600において、共振する際に、リボン状導体220内部に現れる電流511および512の大きさを、それぞれ、矢印511および512で示す。電流は、第一の実施形態同様、各メアンダ状導体220aの中央導体221部で大きく、端部導体222部では小さい。ここで、電流分布の節513の数は、メアンダ状導体220aの数Nから1減算した数となる。すなわち、図9に示す例では、N-1=4-1=3の3つである。また、節513は、シート状導体210とリボン状導体220とのスペースが狭い部分の経路内、すなわち、端部導体222上に位置し、およそ、各メアンダ状導体220aの接続点226上またはその近傍に発生する。電流の向きは電流分布の節513で逆転するので、4本のメアンダ状導体220aからなるリボン状導体220をY軸方向から見た図9においては、どの電流511、512の向きも同じ方向になる。そのため、電流511、512が発生させる磁場の向きも揃う。従って、本実施形態のアンテナ600によれば、図9の左右方向X軸方向に広い領域でアンテナ感度を持つ。以上説明したように、本実施形態のアンテナ600は、シート状導体210と、前記シート状導体210から所定のスペースを保って配され、蛇行した経路形状を有するNNは1以上の整数本のメアンダ導体を備えるMMは1以上の整数本のリボン状導体220と、前記各メアンダ導体に設けられた1以上のギャップそれぞれを直列に接続するキャパシタ224と、前記リボン状導体220毎に、前記キャパシタ224の1つに並列に接続されるM個の接続手段と、を備え、前記各メアンダ導体は、中央導体221と、前記中央導体221の両端部に配される端部導体222と、を備え、前記端部導体222と前記シート状導体210との間のスペース232は、前記中央導体と前記シート状導体との間のスペース231より小さく、前記Nが2以上の場合、自身の一方の端部を隣接するメアンダ導体の一方の端部に接続して全体として1本のひも状のリボン状導体220を構成し、前記リボン状導体220の長さ、蛇行幅、蛇行の1周期に進む長さ、および前記キャパシタ224の値は、前記高周波信号の周波数で共振するよう調整される。前記リボン状導体220の長さと前記キャパシタ224の値とは、共振時に当該リボン状導体220内に現れる電流分布の節の数がN-1個であり、かつ、前記端部導体222に当該節が発生するよう調整されてもよい。また、前記中央導体221の導体幅に比べて、前記中央導体221に接続する前記端部導体222の導体幅が狭くなるよう構成されていてもよい。また、前記中央導体221と前記端部導体222とを直列に接続する接続キャパシタ224を備え、前記接続手段は、前記接続キャパシタに並列に接続されていてもよい。すなわち、本実施形態のアンテナ600は、上記のような構成を有するため、共振状態において、電場の大きい部分は、リボン状導体220を構成する各メアンダ状導体220aの端部部分に位置し、電流が大きく発生する磁場が大きい部分は各メアンダ状導体220aの中央部分に位置する。このため、シート状導体210からの距離が一定のリボン状導体で構成するアンテナに比べ、SARは低減でき、かつ、感度はほぼ同じとなるアンテナ600を得ることができる。従って、本実施形態によれば、感度を維持しつつSARを抑制可能なRFアンテナを実現できる。また、第一の実施形態のアンテナに比べ、さらに広い範囲で感度を持つアンテナを実現できる。従って、このアンテナをMRI撮影に用いることにより、SARを抑制した状態で撮影ができる。本実施形態も第一の実施形態同様、3テスラ以上のMRI装置に特に有用である。なお、各メアンダ状導体220aの端部導体222の導体幅242は、シート状導体210からの距離に応じてそれぞれ異なるよう構成してもよい。また、第一の実施形態同様、各メアンダ状導体220aの端部導体222のピッチ252を中央導体221のピッチ252に比べて狭くして、全長を短くしてもよい。また、リボン状導体220を構成する各メアンダ状導体として、第一の実施形態のメアンダ状導体220bを用いてもよい。また、端部導体222とシート状導体210との間に誘電率の高い物質を配置するよう構成してもよい。そして、このとき、第一の実施形態同様、端部導体222とシート状導体210との間の距離スペース232を、中央導体221とシート状導体210との間の距離スペース231とほぼ同じとしてもよい。<<第三の実施形態>>次に、本発明を適用する第三の実施形態について説明する。本実施形態では、RFシールドとなるシート状導体として、筒形状の導体を用いてアンテナを構成し、RFコイル103として用いる。本実施形態のMRI装置100は、基本的に第一および第二の実施形態と同様の構成を有する。以下、本実施形態について、第二の実施形態を基礎とし、第二の実施形態と異なる構成に主眼をおいて説明する。図10は、本実施形態のRFコイル103として用いるアンテナ700の外観図である。以下、本実施形態の各図において、X、Y、Zは、アンテナ700の構成を説明するための直交座標系の各軸を示す。本図に示すように、本実施形態のアンテナ700は、筒形状を有するシート状導体210dと、複数のリボン状導体220とを備える。ここでは、一例として、リボン状導体220を4つ備える場合を示す。なお、各リボン状導体220は、第二の実施形態のリボン状導体220と基本的に同様の構成を有する。ただし、各メアンダ導体が筒形状のシート状導体210dの内周に沿って配置され、リボン状導体220は全体として湾曲している点が第二の実施形態のリボン状導体220と異なる。なお、リボン状導体220の構成は、図11に示すように、第二の実施形態のリボン状導体220と基本的に同様である。本図に示すように、各リボン状導体220が、それぞれ、1のキャパシタ224に並列に接続されるインピーダンスマッチング回路バラン回路310と同軸ケーブル320とを介して送信および/または受信部330に接続され、4チャンネルのアンテナ700を構成する。ここで、図12は、本実施形態のアンテナ700がMRI装置100に装着される様子を説明するための図である。本図において、シート状導体210dが形成する楕円筒の中心軸方向であって、ベッド111に横たわる被検体112の体軸方向をZ軸とする。また、X軸方向およびY軸方向は、それぞれ、Z軸方向に垂直な面上の、ベッド111面に平行な方向およびベッド111面に垂直な方向とする。シート状導体210dは、上記各実施形態同様、グラウンドプレーン接地面の役割を果たす。ここでは、一例として、Z軸方向に垂直な断面の形状が楕円である場合を示す。断面形状はこれに限らず、円、楕円に類似した形状などであってもよい。各リボン状導体220は、シート状導体210dが形成する楕円筒の内側にシート状導体210dから所定の距離を隔ててそれぞれ配置される。このとき、各リボン状導体220を構成するメアンダ状導体220aの蛇行方向がZ軸方向になるよう配置される。また、各リボン状導体220は、周方向に、それぞれ距離をおいて配置される。例えば、本図に示すように、4つのリボン状導体220が、シート状導体210dが形成する楕円筒の中心軸を含む2つの直交する楕円の対称面で、それぞれに鏡面対称となるよう配置される。図12では、4つのリボン状導体220が、ベッド111と平行な面とそれに直交する面とにそれぞれ面対称に配置される例を示す。ここで、X軸方向を左右方向、Y軸方向を上下方向とすると、この場合、4つのリボン状導体220は、シート状導体210dが形成する楕円筒内部の、右上、右下、左下、および左上に配置され、4つのチャンネルを使用して全体として均一な被検体112のMRI画像を取得することができる。また、これらのリボン状導体220は上述のように配置されるため、シート状導体210dが形成する楕円筒内部の、左右部分および上下部分にリボン状導体220が存在しない空間左右空間711、上下空間712が生じる。左右空間711は被検体112が仰向けに寝たヒトの場合、その両肩部分にあたる。また、上下空間712は、その顔の前面にあたる。従って、本実施形態によれば、これらの空間が広くなるため、被検体112となるヒトにとって快適性が増す。なお、本実施形態のアンテナ700は、上述のように、楕円筒内部に4つのリボン状導体220が配置され、4つのポートを持つ。各ポート間のカップリングは、リボン状導体220を蛇行させたメアンダ形状とすることにより、-13dB以下に抑えることができる。その理由を図13および図14を用いて説明する。なお、ここでは、説明を簡単にするため、メアンダ状導体220a1つから構成されるリボン状導体220を用いる。また、シート状導体210dは、円筒状に形成されるものとする。図13aは、直径600mm長さ1400mmの円筒状に形成されたシート状導体以下、円筒導体と呼ぶ。210eの内部の下部に、円筒導体210eから20mm離れて、幅48mmの直線状に配置されるリボン状導体以下、直線導体と呼ぶ。220eを配置したアンテナ700eを斜め上から見た図である。図13bは、円筒導体210eと同じ大きさの円筒導体210f内部の下部に蛇行幅48mm、導体幅16mm、ピッチ44mmの、蛇行するメアンダ状導体220fを配置したアンテナ700fを斜め上から見た図である。図13においてZ軸は各円筒導体210eおよび210fの中心軸と並行とする。直線導体220eおよびメアンダ状導体220fの中心部分にそれぞれキャパシタを配置し、アンテナ700eおよびアンテナ700fを、およそ130MHzに共振する半波長アンテナとして動作させる。その際の、円筒導体210eおよび210fが形成する円筒の中心断面で発生する回転磁場の大きさを、それぞれ電磁界シミュレーションを用いて求めた。その結果を、それぞれをマップにして図14に示す。図14aは、アンテナ700eの作る回転磁場マップ721eであり、図14bは、アンテナ700fの作る回転磁場マップ721fである。各回転磁場マップ721e、721fは、およそ1Wの電力を、それぞれアンテナ700eおよび700fに入力した場合に発生する磁場を示し、グレイスケールの単位はA/mである。回転磁場マップ721eと721fとを比較すると、直線導体220eを備えるアンテナ700eが作る磁場の左右の広がりより、メアンダ状導体220fを備えるアンテナ700fが作る磁場の左右の広がりの方が狭いことがわかる。これにより、リボン状導体220は、直線状にするよりも、メアンダ形状に蛇行させる方が磁場の左右の広がりが少ないことがわかる。このような性質があるため、メアンダ状導体220fを並べて複数チャンネルのアンテナを構成すると、直線導体を並べて複数チャンネルのアンテナを構成する場合に比べ、隣り合うアンテナとのカップリングが少なくなる。すなわち、多チャンネルで構成されるアンテナの場合、リボン状導体220を蛇行させることにより、隣接するチャンネルとのカップリングを減らすことができる。<実施例>次に、本実施形態のアンテナ700の実際に試作アンテナ700Aし、その感度、SARを計測した結果を実施例として示す。楕円筒状に形成したシート状導体210dの、Z軸方向の長さは1000mm、中心軸に垂直な断面である楕円の長軸は594mm、短軸は520mmとする。また、各リボン状導体220を構成する各メアンダ状導体220aの、中央導体221は、中心軸に垂直な断面が長軸584mm、短軸470mmの楕円であって、シート状導体210dが形成する楕円と同軸の楕円筒の表面に配置する。従って、図11において、各中央導体221a、221b、221c、221dとシート状導体210dとの距離スペースは、およそ23mmから8mmの間で各シートによって異なる。図11において、4本あるメアンダ状導体220aの蛇行幅251はおよそ40~50mmとする。各中央導体221a、221b、221c、221dのピッチは、いずれも44mm、導体幅は16mmとする。このように、4本のメアンダ状導体220aの中央導体221a、221b、221c、221dは、それぞれ、シート状導体210dとの距離231が異なり、導体幅241は同じである。従って、ここでは、4本のメアンダ状導体220aの中央導体221a、221b、221c、221dの特性インピーダンスはそれぞれ異なる。一方、各メアンダ状導体の端部導体222a、222b、222c、222dは、それぞれピッチを44mm、蛇行幅を48mmとする。ただし、導体幅は全て異なり、およそ4mm~8mmである。また、端部導体222aおよび222bとシート状導体210dとの距離は10mmで、その間を空気で満たす。また、端部導体222cおよび222dとシート状導体210dとの距離は6mmで、その間はテフロン登録商標等の高誘電率の物質270を充填する。以上のような構成にし、4本のメアンダ状導体220aの高周波伝送線路としての特性インピーダンスは、それぞれ、シート状導体210との間のスペース230の広い部分と狭い部分とでほぼ一致させる。すなわち、実施例に用いるアンテナ700は、両者の接続部で特性インピーダンスの変化があまり起きないように設計する。なお、特性インピーダンスのおおよその値は80~120オーム程度であり、図11では、右側のスペース230が大きいメアンダ状導体220aの方が高い。4本あるメアンダ状導体220aのそれぞれの導体経路内部においては、インピーダンスは同じになるように設計する。しかし、隣り合うメアンダ状導体220aの接続点226では特性インピーダンスが異なっていてもよい。その理由は次のとおりである。隣り合うメアンダ状導体220aの接続点226は、およそ電流分布の節513にあたる。定在波の電流分布の節電流がゼロまたは腹電流絶対値が最大において、特性インピーダンスが異なる伝送線路を接続する場合、定在波の共振周波数は変化しないという特徴がある。一方、図6で説明したように、定在波における電流分布の節あるいは腹以外の場所で、特性インピーダンスの異なる伝送線路を接続する場合には、共振周波数が変化する。このような理由で、それぞれのメアンダ状導体220a内ではインピーダンスは等しく一定である方が好ましいが、隣り合うメアンダ状導体220aそれぞれのインピーダンスは異なっていてもよい。キャパシタ224の値は場所によって変わり、およそ20~200pF程度の値である。キャパシタ224の値は、4本あるメアンダ状導体220aそれぞれが、アンテナ700が同調する周波数にほぼ共振するように設定する。なお、ここで用いるバラン回路310はインダクタとキャパシタとから構成され、インピーダンスマッチングの役割も果たす。同軸ケーブル320には、受信ノイズを低減するために、途中にケーブルバランを設置してもよい。上記仕様で図11のように構成した1チャンネルのリボン状導体220を4つ配置して、4チャンネルアンテナとしてアンテナ700Aを実際に試作したところ、図12に示した楕円筒内部にほぼ均一に感度を持つアンテナを構成することができた。その際の各チャンネル間のカップリングは、およそ-13dB以下に抑えることができた。以上のように構成したアンテナ700Aは、3テスラのMRI装置の共振周波数である、およそ128MHzに共振し、1ワットの入力パワーをアンテナに投入した際に中心に発生する磁場はおよそ0.2マイクロテスラであった。この値は他の方式、例えば鳥かご型アンテナと比べて遜色ない値である。次に、アンテナ700Aが被検体112に与えるSARの推定結果を示す。ここでは、電磁界シミュレーションを使用して、アンテナ700A内部にヒトモデルを配置しSARを計算した。また、比較のため、同様のサイズと感度分布とを持つ鳥かご型のアンテナを構成し、内部にヒトモデルを配置し、同様にSARを計算した。その結果、アンテナ700Aが与えるSARの値は、鳥かご型アンテナが与えるSARの値よりもやや低いことがわかった。また、メアンダ状導体220a部分の端部導体222とシート状導体210dとの間の距離スペース232が、中央導体221とシート状導体210dとの間の距離スペース231と同じとし、他の構造はアンテナ700Aと同じとするモデルアンテナ700Bを構成し、そのアンテナ700Bがヒトモデルに与えるSARを計算した。その結果、アンテナ700BのSARの値は、アンテナ700AのSARの値のおよそ1.5倍に上昇することがわかった。つまり、本実施形態のように、端部導体222とシート状導体210との間の距離スペース232を、中央導体221とシート状導体210dとの間の距離スペース231より狭くすることで、SARを3分の21/1.5に抑制できることがわかった。上述のように、3テスラあるいは7テスラという高磁場MRI装置では、用いられるRF周波数が高周波になり、その波長が撮影対象内部で撮影対象の大きさと同程度になるため、撮影画像に不均一が発生する。これを解消するため、2以上の照射RFアンテナのチャンネルを独立して制御する、RFシミングや並列送信が行われている。RFシミングや並列送信は、独立したチャンネル数が2つしかない一般的な鳥かご型やTEM型のボリュームアンテナでは、その効果が限定的であるため、局所アンテナを多数組み合わせて3以上のチャンネル数を有するボリュームアンテナを構成し適用されることがある。しかし、このように構成すると、各チャンネル間のカップリングが大きくなり、照射効率が減少し、照射の均一度も低下する。一方、本実施形態のアンテナ700は、シート状導体210と、前記シート状導体210から所定のスペースを保って配され、蛇行した経路形状を有するNNは1以上の整数本のメアンダ導体を備えるMMは1以上の整数本のリボン状導体220と、前記各メアンダ導体に設けられた1以上のギャップそれぞれを直列に接続するキャパシタ224と、前記リボン状導体220毎に、前記キャパシタ224の1つに並列に接続されるM個の接続手段と、を備え、前記各メアンダ導体は、中央導体221と、前記中央導体221の両端部に配される端部導体222と、を備え、前記端部導体222と前記シート状導体210との間のスペース232は、前記中央導体221と前記シート状導体210との間のスペース231より小さく、前記Nが2以上の場合、自身の一方の端部を隣接するメアンダ導体の一方の端部に接続して全体として1本のひも状のリボン状導体220を構成し、前記リボン状導体220の長さ、蛇行幅、蛇行の1周期に進む長さ、および前記キャパシタ224の値は、前記高周波信号の周波数で共振するよう調整される。このとき、前記シート状導体210は、円筒または楕円筒形状を有し、前記各リボン状導体220の各メアンダ導体は、当該メアンダ導体の蛇行方向が前記シート状導体210の中心軸と略平行となるよう配置される。また、前記各リボン状導体220は、前記シート状導体210の内側に間隔を開けて、当該シート状導体210が形成する筒の中心軸を含む直交する2面それぞれに面対称に配置されてもよい。従って、本実施形態によれば、上述のように、複数チャンネルのアンテナを構成しても、従来の局所アンテナに比べ、チャンネル間のカップリングを抑制することができる。従って、本実施形態によれば、複数チャンネル間のカップリングを抑制しながら、RFシミングによる効果を十分に得ることができるRFコイルを提供できる。従って、感度を維持しながらSARの上昇を抑制するだけでなく、高品質の画像を得ることができる。さらに、また、図12に示すように、所定方向の検査空間が拡張されるため、被検体にとって快適なMRI用RFコイルを提供できる。なお、本実施形態においても、上記各実施形態で説明した各種の変形例を適用可能である。<<第四の実施形態>>次に、本発明を適用する第四の実施形態について説明する。本実施形態のアンテナは、基本的に第一または第二の実施形態と同様の構成を有する。ただし、さらに、デチューニング機能を実現する構成を有する。MRI装置100のRFコイル103は、送信機能と受信機能とを、送信用アンテナと受信用アンテナとしてそれぞれ別個のアンテナで構成する場合がある。この場合、アンテナとして信号を送信または受信しない場合には、信号の周波数で共振しないよう共振をずらす機能が必要である。この機能をデチューニングと呼ぶ。デチューニング機能では、送信用アンテナは、受信時に共振周波数をずらし、受信用アンテナは送信時に共振周波数をずらす。リボン状導体220の共振周波数をずらすには、その長さを変えればよい。上記各実施形態のアンテナは、リボン状導体220を構成するメアンダ状導体220aの数がNの時、N/2波長で共振するアンテナである。従って、N/2波長アンテナの端部に、1/4波長程度の長さの導体を付加すると、共振周波数がずれる。図15は、デチューニング機能を付加した本実施形態のアンテナ800を説明するための図である。本実施形態のアンテナは、シート状導体210と、リボン状導体220と、デチューニング部810を備える。なお、図15では、デチューニング機能に主眼をおいて説明するため、シート状導体210およびリボン状導体220は、その一部のみを示す。リボン状導体220は、第一の実施形態同様、中央導体221と端部導体222と、接続導体223と、キャパシタ224本図では不図示と、を備える。デチューニング部810は、アンテナ800が同調する周波数の波長の1/4波長の電気長を有する同軸ケーブル811と、導通制御部812と、同軸ケーブル811とリボン状導体220との接続部813と、同軸ケーブル811と導通制御部812との接続部814とを備える。導通制御部812は、同軸ケーブル811の中心導体と外部導体との間に設けられる、両者間の導通と絶縁とを制御する。導通制御部812は、中心導体と外部導体とに直列に接続されるダイオード815と、ダイオード815の両端部にそれぞれ接続される2つのインダクタ816と、これらのインダクタ816を介してダイオードに接続される直流電源817とを備える。直流電源817は、ダイオード815をON/OFFさせる。また、インダクタ816は、リボン状導体220が同調する高周波が直流電源817に流れてくるのを防ぐ。ダイオード815に順方向の電圧がかかり、電流が流れ、ONの状態となると、同軸ケーブル811の、ダイオード815側の端部である接続部814はショート状態となる。すると、同軸ケーブル811は1/4波長の電気長を持つため、リボン状導体220との接続部813は高インピーダンスとなる。このため、リボン状導体220の端部である接続部813は電流の節となり、アンテナ800の動作は通常と変わらない。従って、ダイオード815がONの場合は、アンテナ800は通常のアンテナとして機能する。逆に、ダイオード815にかかる電圧が0または逆方向の場合、ダイオード815には電流が流れず、同軸ケーブル811のダイオード815側の端部である接続部814は開放オープン状態になる。この場合、リボン状導体220の同軸ケーブル811との接続部813は低インピーダンスとなり、電流がよく流れる状態になる。すると、リボン状導体220全体の電気長が1/4波長だけ長くなることになり、アンテナ800は本来の共振周波数では共振しなくなる。つまりデチューンされた状態になる。このように、本実施形態のアンテナ800は、送信時にダイオードをONさせ、その他の場合はダイオードをOFFさせるよう直流電源817を動作させることにより、送信用アンテナとして用いることができる。また、受信時にダイオードをONさせ、その他の場合はダイオードをOFFさせるよう直流電源817を動作させることにより、受信用アンテナとして用いることができる。また、常にダイオードをONさせるよう直流電源817を動作させれば、送受信兼用アンテナとして用いることができる。以上説明したように、本実施形態のアンテナ800は、シート状導体210と、前記シート状導体210から所定のスペースを保って配され、蛇行した経路形状を有するNNは1以上の整数本のメアンダ導体を備えるMMは1以上の整数本のリボン状導体220と、前記各メアンダ導体に設けられた1以上のギャップそれぞれを直列に接続するキャパシタ224と、前記リボン状導体220毎に、前記キャパシタ224の1つに並列に接続されるM個の接続手段と、を備え、前記各メアンダ導体は、中央導体221と、前記中央導体221の両端部に配される端部導体222と、を備え、前記端部導体222と前記シート状導体210との間のスペース232は、前記中央導体と前記シート状導体との間のスペース231より小さく、前記Nが2以上の場合、自身の一方の端部を隣接するメアンダ導体の一方の端部に接続して全体として1本のひも状のリボン状導体220を構成し、前記リボン状導体220の長さ、蛇行幅、蛇行の1周期に進む長さ、および前記キャパシタ224の値は、前記高周波信号の周波数で共振するよう調整される。前記リボン状導体220の一方の端部に接続されるデチューニング手段としてデチューニング部810をさらに備え、前記デチューニング手段は、前記高周波信号の波長の1/4の電気長を有する同軸ケーブル811と、前記同軸ケーブル811の中心導体と外部導体とに直列に接続されて当該中心導体と外部導体との導通と絶縁とを制御する導通制御手段である導通制御部812とを備える。前記同通制御手段は、前記同軸ケーブル811の中心導体と外部導体とに直列に接続されるダイオード815と、前記ダイオードの両端部に接続されるインダクタ816と、前記インダクタ816を介して前記ダイオード815に接続される直流電源817とを備えてもよい。すなわち、本実施形態によれば、第一の実施形態同様の効果に加え、さらに、MRIに使用するアンテナとして、送受信両用のみでなく、送信のみ、あるいは受信のみのアンテナとして使用できるようになり、有用性が増す。本実施形態では、アンテナ800として、第一の実施形態のアンテナ200を基本構成とし、それにデチューニング部810を加えた場合を例にあげて説明したが、基礎とするアンテナは、その変形例の200a、200b、200c、第二の実施形態のアンテナ600、第三の実施形態のアンテナ700いずれであってもよい。なお、上記各実施形態のアンテナは、MRI装置のRFコイル103だけでなく、数MHzから数GHzの周波数を持つ電磁波を使用するあらゆる機器に応用可能である。