質量で、Mg:1.5~1.8、Mn:0.20以下、Si:0.20以下、Fe:0.30以下、Cu:0.02以下、Zn:0.02以下、Cr:0.02以下、Ti:0.02以下を含有し、残部がAl及び不可避不純物からなる組成を有し、機械的性質の引張強さが205~225MPa、耐力が170~200MPa、伸びが6~12であって、ロット間およびロット内の引張強さの標準偏差σが3MPa以内とバラツキが小さく、機械的性質の引張強さと耐力の比が0.8以上であることを特徴とするキャップ用アルミニウム合金板。請求項1に記載のキャップ用アルミニウム合金板を製造する方法であって、熱間粗圧延の仕上り板厚が10~30mmで、その後、熱間仕上げ圧延を行なった際の仕上り板厚が2.0~4.0mmであり、圧延速度が100~500m/分で、仕上り温度が310~360°Cであることを特徴とするキャップ用アルミニウム合金板の製造方法。前記ボトル缶において緑茶や紅茶、コーヒー等のホット飲料として使用された場合など、ボトル缶に飲料を充填して加熱し、内圧が上昇すると、キャップが外れて飛び出すおそれがあった。この飛び出しを押さえるために、ボトル缶のねじ部とキャップのねじ部の螺合による嵌合維持力を強化するため、先の特許文献1に記載の技術はMg、Cu、Mn、Cr、Zn、Si、Feなどの成分元素を適正範囲で含有し、元板の機械的性質とベーキング後の機械的特性を適正化することにより、耐熱性、高温強度に優れたキャップ用アルミニウム合金板を提供することができた。しかし、前述のアルミニウム合金板を製造する場合、アルミニウム合金のスラブから熱間圧延と冷間圧延を行なって必要な厚さのアルミニウム合金板として製造するが、製造ロット間やロット内において希に強度のバラツキが発生することが判明した。このバラツキが大きいとキャップ用アルミニウム合金板として適正な強度が得られないおそれがある。本発明は、上述の問題を解決するためになされたものであり、製造ロット間やロット内で強度のバラツキが少なく、ねじ部を有するキャップとして成形が可能であり、耐圧性に優れ、良好な耳率のキャップ用アルミニウム合金板とその製造方法の提供を目的とする。なお、本願明細書中の製造ロット間とは、1度に処理した最終調質焼鈍炉内のロットコイルをロット間としている。ロットの数量は炉の大きさ種類によって異なるが2~10ロットの範囲である。またロット内とは、ロットコイルの前端と後端及び板幅方向での板端部と中央部のバラツキを示す。通常、量産時の素材製品アルミニウム板の強度引張強さは、ロット内のバラツキは小さいが、スラブ間の合金成分のバラツキや製造時のバラツキ影響等により、ロット間のバラツキが大きくなりやすい傾向が認められる。本発明のボトル缶キャップ用アルミニウム合金材は、質量で、Mg:1.5~1.8、Mn:0.20以下、Si:0.20以下、Fe:0.30以下、Cu:0.02以下、Zn:0.02以下、Cr:0.02以下、Ti:0.02以下を含有し、残部がAl及び不可避不純物からなる組成を有し、機械的性質の引張強さが205~225MPa、耐力が170~200MPa、伸びが6~12であって、ロット間およびロット内の引張強さの標準偏差σが3MPa以内とバラツキが小さく、機械的性質の引張強さと耐力の比が0.8以上であることを特徴とする。本発明のボトル缶キャップ用アルミニウム合金材は、先に記載のキャップ用アルミニウム合金板を製造する方法であって、熱間粗圧延の仕上り板厚が10~30mmで、その後、熱間仕上げ圧延を行なった際の仕上り板厚が2.0~4.0mmであり、圧延速度が100~500m/分で、仕上り温度が310~360°Cであることを特徴とする。本発明によれば、本出願人が先に提案している合金組成を大きく変えることなく類似の合金組成範囲において実施可能であり、ロット間およびロット内の引張強さのバラツキが小さく、耐力を引張強さに近づけて剛性を向上させることで、キャップ耐圧性の向上や薄肉化が可能であり、熱間粗圧延と熱間仕上圧延を行なう製造方法への適用が可能なキャップ用アルミニウム合金板とその製造方法の提供を目的とする。以下、本発明の具体的な実施形態について説明するが、本発明は以下に説明する実施形態に制限されるものではない。本実施形態のキャップ用アルミニウム合金板は目標とする板厚が0.20mm以上0.26mm以下であり、質量で、Mg:1.5~1.8、Mn:0.20以下、Si:0.20以下、Fe:0.30以下、Cu:0.02以下、Zn:0.02以下、Cr:0.02以下、Ti:0.02以下を含有し、残部がAl及び不可避不純物からなる組成を有するアルミニウム合金からなる。成分組成以下、本発明のキャップ用アルミニウム合金板において限定する成分組成について説明する。なお、本明細書において記載する各元素の含有量は、特に規定しない限り質量であり、また、特に規定しない限り上限と下限を含むものとする。従って、例えば1.5~1.8との表記は1.5以上1.8以下を意味する。Mg1.5~1.8Mgは、本発明のキャップ用アルミニウム合金板において、析出硬化作用を有し、圧延加工時に加工硬化性を高めるとともに、SiやCuと共存することで分散硬化と析出硬化作用を発揮し、強度を向上させる。Mgの含有量が1.5未満であると、十分な強度が得られない。Mgの含有量が1.8を超えると、強度が高すぎて加工性が低下し、また、ボトル缶のキャップとした場合に開栓が困難となる。従って、Mgの含有量は、1.5~1.8の範囲内とする必要がある。Mn0.2以下Mnは、本発明のキャップ用アルミニウム合金板において、Al-Mn-Fe系金属間化合物を形成し、晶出相及び分散相となって分散硬化作用を発揮する。Mnの含有量が0.2を超えると、靭性低下によって加工性が劣化する。Mnの含有量は、0.2以下とする必要がある。Si0.2以下Siは、本発明のキャップ用アルミニウム合金板において、同時に含有されるMg等とともに化合物を形成し、析出硬化及び分散硬化作用で強度を向上させる。Siの含有量が0.2を超えると強度が高くなり過ぎて、ボトル缶のキャップとした場合に開栓が困難となるおそれがある。従って、Siの含有量は、0.2以下とする必要がある。Fe0.3以下Feは、本発明のキャップ用アルミニウム合金板において、Al-Mn-Fe系金属間化合物の量を増加させ、結晶の微細化と靭性向上効果に寄与する。Feの含有量が0.3を超えると、Al-Mn-Fe系金属間化合物の量が多くなりすぎ、靭性低下によって加工性が低下する。従って、Feの含有量は、0.3以下とする必要がある。Cu0.02以下Cuは、本発明のキャップ用アルミニウム合金板において、主に固溶硬化、析出硬化及び分散硬化作用により強度を高める効果を有する。Cuの含有量が0.02を超えると、製造ロット間のバラツキを生じ易くなる。従って、Cuの含有量は、0.02以下とする必要がある。Zn、Cr、TiZn:0.02以下、Cr:0.02以下、Ti:0.02以下本発明のキャップ用アルミニウム合金板は、Zn:0.02以下、Cr:0.02以下、Ti:0.02以下を含有する成分組成とすることができる。Znは、加工性と耐食性に影響があり、0.02を超える場合に加工性と耐食性が劣化する傾向がある。従って、Znの含有量は、0.02以下とする必要がある。Crは、本発明のキャップ用アルミニウム合金板において、強度向上に寄与するが、0.02を超える場合は強度が高くなり過ぎ、ボトル缶のキャップとした場合に開栓が困難となる。従って、Crの含有量は、0.02以下とする必要がある。Tiは、本発明のキャップ用アルミニウム合金板において、強度向上に寄与するが、0.02を超える場合は強度が高くなり過ぎ、ボトル缶のキャップとした場合に開栓が困難となる。従って、Tiの含有量は、0.02以下とする必要がある。本実施形態のキャップ用アルミニウム合金板の製造方法においては、例えば、前記組成のアルミニウム合金スラブを溶製し、このスラブに対し、熱間粗圧延機を用いて板厚10~30mm程度まで熱間粗圧延した後、熱間仕上圧延機を用いて板厚2.0~4.0mm程度まで熱間圧延し、次に、冷間圧延装置において0.7mm程度まで冷間圧延し、次に連続焼鈍炉において中間焼鈍し、冷間圧延装置において最終目的の板厚まで冷間圧延し、最終調質焼鈍することにより目的のキャップ用アルミニウム合金板を得ることができる。熱間粗圧延機は、例えば上下のワークロールおよびバックアップロールと、複数の搬送ローラが配列された搬送路を備え、搬送されてきたアルミニウム合金の板材をワークロール間を通過させて目的の厚さに圧延する装置である。熱間仕上圧延機は、例えば上下のワークロールおよびバックアップロールと、これらロールの入側と出側に設置された巻取装置を具備してなる。この熱間仕上圧延機は、入側の巻取装置から送り出してワークロール間を通過させて熱間圧延した板材を出側の巻取装置で巻き取る操作と、熱間圧延した板材を逆転させて再度ワークロールで圧延する操作を繰り返し必要回数行うとともに、圧延操作の度に徐々にワークロール間の間隔を調節することにより、アルミニウム合金の板材を目的の板厚まで熱間圧延する装置である。冷間圧延装置は例えば上下のワークロールおよびバックアップロールと、これらロールの入側に設置されたリール型の巻取装置と、出側に設置されたリール型の巻取装置とを具備してなる。この冷間圧延機は、入側の巻取装置から送り出してワークロール間を通過させて冷間圧延した板材を出側の巻取装置で巻き取る操作と、出側の巻取装置から再度ワークロール間を通過させて冷間圧延した板材を入側の巻取装置で巻き取る操作を繰り返し必要回数行うとともに、圧延操作の度に徐々にワークロールの間隔を調節することにより、アルミニウム合金の板材を目的の板厚まで順次圧延する装置である。以上説明の各装置を主体として用い、以下に詳述する工程を順次実施することにより、目的のキャップ用アルミニウム合金板を製造することができる。スラブから熱間圧延を行なう場合、熱間圧延のパス数は、スラブ厚さ、仕上厚さ、スラブ幅、合金組成などに依存するが、十数パス~二十数パスの範囲が一般的である。熱間圧延では、圧延材が厚い間は、通常圧延機の前後に搬送テーブルが設置された1スタンドの可逆式圧延機を用いて圧延できる。しかし、板が薄くなると、必要な搬送テーブル長が長くなり、板の自重によるたるみも大きくなり、板の冷却も生じやすくなる。このため、アルミニウム合金の板材がある程度薄くなるまで、例えば10mm以上30mm以下となるまで熱間粗圧延機で熱間粗圧延を行い、その後、熱間圧延機にて熱間圧延を行ない、板厚2.0~4.0mm程度で熱間仕上圧延を行なうことが好ましい。熱間粗圧延仕上板厚が10mm未満では粗圧延の生産性が劣り、30mmを超えるとその後の仕上圧延の生産性が低下する。熱間仕上圧延仕上板厚は上述のように2.0~4.0mmとするのが好ましいが、板厚2.0mm未満では仕上圧延の生産性が劣り、4.0mmを超えるとその後の冷間圧延の生産性が劣る。熱間仕上圧延速度は100~500m/分であることが望ましく、100m/分未満では生産性が悪く、500m/分超えでは形状不良や表面性状が悪化する。熱間仕上圧延仕上温度は、310°C~360°Cの範囲であることが好ましい。熱間仕上圧延仕上温度が310°C未満では、45 ゚耳が発達し過ぎて耳率が悪化し、360°C超えでは0-180 ゚耳が発達し、耳率が悪化する。熱間仕上圧延板厚中央部の結晶粒径の値について、50μm未満であることが望ましく、50μmを超えると後の工程で結晶粒が粗大化し、肌荒れ等の表面欠陥が出易くなる。上述のように熱間圧延を粗圧延と仕上圧延の2工程とすることにより、後述する最終調質焼鈍における低温焼鈍を可能として、その結果、機械的性質の安定性を高め、製造ロット間やロット内のバラツキを抑制し、機械的性質の引張強さと耐力の差を小さくでき、剛性の高いキャップ材を得ることができる。熱間圧延後、必要な圧下率にて冷間圧延を複数回施す。冷間圧延の間に中間焼鈍を施す。中間焼鈍の一例として、連続焼鈍を行うことができ、平均加熱速度10~50°C/sで400°C以上600°C以下の所定温度まで加熱し、その後、平均冷却速度30~150°C/sで常温から100°C以下の所定の温度まで冷却する。例えば、連続焼鈍で実体温度420°C相当の熱処理を施し、板厚を0.7mm以下とすることによって、最終冷間圧延率を下げ、絞り比1.97における素材製品の耳率を1.5以下とすることができる。この場合、理想の耳形態と称される0-45-90 ゚の八方耳を得ることができる。中間焼鈍を行う場合の板厚は0.7mm以下であることが好ましい。中間焼鈍時の板厚が0.7mmを超える場合は、最終冷間圧延率が高くなり、耳率が悪化する。中間焼鈍処理の後、最終冷間圧延することにより目的の板厚、例えば、0.200~0.260mmの範囲、一例として0.23mmとする。最終調質焼鈍処理はバッチ炉にて行なうのが望ましく、195°C~225°Cの範囲で低温焼鈍を行なうのが望ましい。195°C未満で最終調質焼鈍処理を行なうと、所定の強度を得ることが難しくなり、また、後の塗装印刷時における熱処理で物性が変化してしまうおそれがあり、225°Cを超える温度で行なうと剛性が劣るようになるとともに、更に高温となると急激に軟化し、一部再結晶化が始まり、物性が不安定になり易い。以上の工程に従って製造されたキャップ用アルミニウム合金板は、耳率において1.5以下であることが望ましい。耳率が1.5を超えるようであると、材料としての異方性の影響が大きくなり、ボトル缶用のキャップを構成した場合に塗装印刷時の文字が歪を生じてしまう問題がある。また、上述の各工程を実施することによって得られたアルミニウム合金板の板厚中央部の結晶粒径を50μm以下と微細化することができる。以上説明の製造方法によれば、製造ロット間のバラツキ、製造ロット内の強度のバラツキのいずれにおいても標準偏差が3MPa以下とバラツキを小さくすることができる。キャップ用アルミニウム合金板の機械的性質以下に、本発明に係るキャップ用アルミニウム合金板で規定する各種機械特性について説明する。本発明に係るキャップ用アルミニウム合金板では、機械的性質の引張強さTSが205MPa以上、225MPa以下であることが望ましく、引張強さと耐力YSの比が0.8耐力YS/引張強さTS以上であることが好ましい。引張強さが205MPa未満では、目的のキャップ性能が得られず、引張強さが225MPaを超えると開栓困難となるおそれがある。耐力が170MPa未満では、キャップとしての所定の強度が得られず、また、耐力が200MPaを超えるようであると成形性が劣るようになる。引張強さと耐力の比YS/TSを0.8以上とすることで、その強度に応じた高い剛性を得ることができ、耐圧性能等のキャップ性能が向上する。伸びELが6未満ではキャップにする際の成形が困難となり、伸びが12を超えると所定の強度が得られなくなり、キャップとしての性能が劣るようになる。以下、実施例を示して、本発明に係るキャップ用アルミニウム合金板の製造方法について更に詳しく説明するが、本発明は以下の実施例に限定されるものでは無い。表1に示す種々組成のアルミニウム合金を溶解し、脱ガスおよび溶湯ろ過後、半連続鋳造により厚さ600mm、幅1100mm、長さ4.5mのスラブに鋳造した。前記スラブを面削後、熱間粗圧延、熱間仕上圧延した後、圧延材を巻き取ったコイルを冷間圧延し、表2の条件で中間焼鈍し、目的の板厚まで冷間圧延した後、最終調質焼鈍を表2の条件にて行ない、キャップ用アルミニウム合金板を得た。得られたキャップ用アルミニウム合金板について、引張強さTS、耐力YS、伸びELの値を求めた。また、ロット内のロット間の引張強さTSのバラツキ標準偏差:σ、YS/TSの値を求めた。また、表1に熱間粗圧延仕上板厚mm、熱間仕上圧延仕上板厚mm、熱間仕上圧延速度m/分、熱間仕上圧延仕上温度°C、熱間仕上圧延板厚中央部結晶粒径μm、中間焼鈍板厚mm、最終調質焼鈍温度°C、耳率を示す。表1に示す実施例1~14及び比較例1~6について、各10ロットコイル製作し、1コイル内で前端と後端及び板幅方向での両板端部と中央部の合計6箇所、全体のサンプル数n=60としてロット間およびロット内の引張強さTSのバラツキを算出した。その結果を表2に示す。なお、表1に記載されているキャップ性能機械的性質の値はn=60の平均値となる。規格外の場合は、最も外れたn=1のデータの値を記載しています。例えば、TSの規格215±10MPaに対し、規格外の比較例1~5は平均値でなく、規格外が発生した最も外れた値215から最も離れたデータを記載している。表1、表2に示す結果から、Mg含有量に関し、1.5を下回る1.4の比較例1の試料、1.8を超える1.9の試料は、耳率が高いことが判った。また、Mn含有量、Si含有量、Fe含有量、Zn含有量、Cr含有量、Ti含有量が多すぎる比較例3の試料はTSのバラツキが大きいことが判った。Cu含有量が大きい比較例6の試料はロット内ロット間のTSのバラツキが大きくなった。熱間仕上圧延速度について、100m/分を下回る90m/分である比較例5の試料はTSのバラツキが大きく、熱間仕上圧延仕上温度が低い比較例1の試料、同温度が高すぎる比較例2の試料はTSのバラツキが大きくなった。最終調質焼鈍温度が低すぎる比較例3の試料はTSのバラツキが大きく、最終調質焼鈍温度が高過ぎた比較例4の試料はTSのバラツキが大きくなった。また、Cuの含有量が0.03であり、Cuを0.02より多く含有させた比較例6の試料について、ロット内、ロット間のTSのバラツキが大きくなった。以上の試験結果から、本発明に係るキャップ用アルミニウム合金板の合金組成として、質量で、Mg:1.5~1.8、Mn:0.20以下、Si:0.20以下、Fe:0.30以下、Cu:0.02以下、Zn:0.02以下、Cr:0.02以下、Ti:0.02以下を含有し、残部がAl及び不可避不純物からなる組成を有することが望ましいことがわかった。また、本発明に係るキャップ用アルミニウム合金板として、板厚が0.200~0.260mmで、機械的性質の引張強さが205~225MPa、耐力が170~200MPa、伸びが6~12であって、ロット間およびロット内の引張強さの標準偏差σが3MPa以内とバラツキが小さい合金板を製造できることがわかった。また、このようなキャップ用アルミニウム合金板を製造するためには、熱間粗圧延仕上板厚を10~30mmの範囲とし、熱間仕上圧延を行なった際の仕上板厚を2.0~4.0mmの範囲とし、熱間仕上圧延速度を100~500m/分の範囲とし、熱間仕上圧延仕上温度を310~360°Cの範囲とすることが重要であることがわかった。