"物体側より順に配置された、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する第3レンズ群と、正の屈折力を有する第4レンズ群と、を備え、前記第1レンズ群は、物体側より順に配置された、物体側に凸面を向けた負のメニスカスレンズと、光路を折り曲げるプリズムと、平凸レンズと、両凸レンズと、により構成され、前記プリズムの光の射出面と前記平凸レンズとは接合されており、前記第4レンズ群の最も像側には像側に凹面を向けたメニスカスレンズが配置され、前記第2レンズ群を光軸に沿って物体側から像側へ移動させることにより広角端から望遠端への変倍を行い、前記第4レンズ群を光軸に沿って移動させることによりフォーカシングを行うことを特徴とする屈曲変倍光学系。以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項1に記載の屈曲変倍光学系。1NdG03>NdG042NdG04≦1.653νdG03<νdG044νdG04≧70ただし、NdG03は前記第1レンズ群を構成する前記平凸レンズのd線に対する屈折率、NdG04は前記第1レンズ群を構成する前記両凸レンズのd線に対する屈折率、νdG03は前記第1レンズ群を構成する前記平凸レンズのd線に対するアッベ数、νdG04は前記第1レンズ群を構成する前記両凸レンズのd線に対するアッベ数を示す。以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項1または2に記載の屈曲変倍光学系。5-0.6>G01R02/fG01>-0.96-1.1>G11R01/fG01>-1.7ただし、G01R02は前記第1レンズ群の最も物体側に配置されているレンズの像側面の曲率半径、fG01は前記第1レンズ群の最も物体側に配置されているレンズの焦点距離、G11R01は前記第4レンズ群の最も像側に配置されているレンズの物体側面の曲率半径を示す。前記第4レンズ群は、メニスカス形状の接合レンズを含み構成されていることを特徴とする請求項1~3のいずれか一つに記載の屈曲変倍光学系。以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項1~4のいずれか一つに記載の屈曲変倍光学系。7-0.09<FT/FAT<0.0982.0<F1/FW≦3.09FW/Fe=0ただし、FTは望遠端における光学系全系の焦点距離、FATは望遠端における前記第1レンズ群~前記第3レンズ群までの合成焦点距離、F1は前記第1レンズ群の焦点距離、FWは広角端における光学系全系の焦点距離、Feは前記第4レンズ群の最も像側に配置されているレンズの焦点距離を示す。前記第1レンズ群、前記第3レンズ群および前記第4レンズ群を構成するレンズはすべてガラス材で形成されていることを特徴とする請求項1~5のいずれか一つに記載の屈曲変倍光学系。前記第2レンズ群の最も物体側に配置されているレンズは樹脂材で形成されていることを特徴とする請求項1~6のいずれか一つに記載の屈曲変倍光学系。特許文献1に記載の光学系は、小型ではあるが、樹脂レンズを多用しているために、撮像素子をはじめとする各部材の排熱などを原因とする温度変化の影響を受けやすく、たとえば周辺温度が上昇するとレンズの熱膨張等による像面位置変動が生じるおそれがある。また、一般に、樹脂レンズは、カットが難しい。たとえば、射出成形法で矩形に形成した場合、正確なレンズ面の形状をつくることは困難である。ゆえに、光学系に樹脂レンズを用いた場合、形状不良による解像力の低下を招くおそれもある。さらに、特許文献1に記載の光学系では、プリズムとこのプリズムの像側近傍に配置されたレンズとが分離している。このため、前記プリズムの底面で反射された光が像側の光路中に進入しゴーストを発生させるおそれもある。この発明は、上述した従来技術による問題点を解消するため、温度変化による影響を受けにくく、薄く、小型、広角で高い光学性能を備えた屈曲変倍光学系を提供することを目的とする。上述した課題を解決し、目的を達成するため、この発明にかかる屈曲変倍光学系は、物体側より順に配置された、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する第3レンズ群と、正の屈折力を有する第4レンズ群と、を備え、前記第1レンズ群は、物体側より順に配置された、物体側に凸面を向けた負のメニスカスレンズと、光路を折り曲げるプリズムと、平凸レンズと、両凸レンズと、により構成され、前記プリズムの光の射出面と前記平凸レンズとは接合されており、前記第4レンズ群の最も像側には像側に凹面を向けたメニスカスレンズが配置され、前記第2レンズ群を光軸に沿って物体側から像側へ移動させることにより広角端から望遠端への変倍を行い、前記第4レンズ群を光軸に沿って移動させることによりフォーカシングを行うことを特徴とする。この発明によれば、薄く、小型で高い光学性能を備えた屈曲変倍光学系を提供することができる。また、この発明にかかる屈曲変倍光学系は、前記発明において、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。1NdG03>NdG042NdG04≦1.653νdG03<νdG044νdG04≧70ただし、NdG03は前記第1レンズ群を構成する前記平凸レンズのd線に対する屈折率、NdG04は前記第1レンズ群を構成する前記両凸レンズのd線に対する屈折率、νdG03は前記第1レンズ群を構成する前記平凸レンズのd線に対するアッベ数、νdG04は前記第1レンズ群を構成する前記両凸レンズのd線に対するアッベ数を示す。この発明によれば、光学系の望遠端において発生する軸上色収差と広角端において発生する倍率の色収差とをバランスよく補正し、光学系の結像性能を向上させることができる。また、この発明にかかる屈曲変倍光学系は、前記発明において、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。5-0.6>G01R02/fG01>-0.96-1.1>G11R01/fG01>-1.7ただし、G01R02は前記第1レンズ群の最も物体側に配置されているレンズの像側面の曲率半径、fG01は前記第1レンズ群の最も物体側に配置されているレンズの焦点距離、G11R01は前記第4レンズ群の最も像側に配置されているレンズの物体側面の曲率半径を示す。この発明によれば、光学系の望遠端における中間像高のコマ収差を的確に補正し、広角端における像面の倒れを防止することができる。また、この発明にかかる屈曲変倍光学系は、前記発明において、前記第4レンズ群がメニスカス形状の接合レンズを含み構成されていることを特徴とする。この発明によれば、前記第1レンズ群中のメニスカスレンズで発生したコマ収差の補正前記接合レンズに肩代わりさせることが可能になり、前記第4レンズ群中のメニスカスレンズの軸ズレ公差を緩くすることができ、光学系の設計が容易になる。また、この発明にかかる屈曲変倍光学系は、前記発明において、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。7-0.09<FT/FAT<0.0982.0<F1/FW≦3.09FW/Fe=0ただし、FTは望遠端における光学系全系の焦点距離、FATは望遠端における前記第1レンズ群~前記第3レンズ群までの合成焦点距離、F1は前記第1レンズ群の焦点距離、FWは広角端における光学系全系の焦点距離、Feは前記第4レンズ群の最も像側に配置されているレンズの焦点距離を示す。この発明によれば、設計が容易でありながらも、小型で高い光学性能を備えた屈曲変倍光学系を提供することができる。また、この発明にかかる屈曲変倍光学系は、前記発明において、前記第1レンズ群、前記第3レンズ群および前記第4レンズ群を構成するレンズがすべてガラス材で形成されていることを特徴とする。この発明によれば、温度変化による影響を受けにくく、薄く、小型、広角で高い光学性能を備えた屈曲変倍光学系を提供することができる。また、この発明にかかる屈曲変倍光学系は、前記発明において、前記第2レンズ群の最も物体側に配置されているレンズが樹脂材で形成されていることを特徴とする。この発明によれば、光学系の製造コストの低減を図ることができる。この発明によれば、温度変化による影響を受けにくく、薄く、小型、広角で高い光学性能を備えた屈曲変倍光学系を提供することができるという効果を奏する。以下、添付図面を参照して、この発明にかかる屈曲変倍光学系の好適な実施の形態を詳細に説明する。図1は、この発明の実施の形態にかかる屈曲変倍光学系の構成図である。この屈曲変倍光学系は、図示しない物体側より順に、正の屈折力を有する第1レンズ群1と、負の屈折力を有する第2レンズ群2と、正の屈折力を有する第3レンズ群3と、正の屈折力を有する第4レンズ群4と、が配置されて構成される。また、第4レンズ群4と像面IMGとの間にはカバーガラスCGが配置されている。この屈曲変倍光学系は、第2レンズ群2を光軸に沿って前記物体側から像面IMG側へ移動させることにより広角端から望遠端への変倍を行い、第4レンズ群4を光軸に沿って移動させることによりフォーカシングを行う。なお、第1レンズ群1および第3レンズ群3は、固定されている。第1レンズ群1は、前記物体側より順に、前記物体側に凸面を向けた負のメニスカスレンズL1と、光路を折り曲げるプリズムP1と、平凸レンズL2と、両凸レンズL3とが配置されて構成されている。また、プリズムP1の光の射出面と平凸レンズL2とは接合されている。第3レンズ群3は開口絞りSTを含み構成されている。図1では開口絞りSTは第3レンズ群3を構成するレンズの像側に配置された例が示されているが、当該レンズの近傍であればレンズの物体側に配置してもよい。さらに、第4レンズ群4の最も像面IMG側には、像面IMG側に凹面を向けたメニスカスレンズL10が配置されている。第1レンズ群1の最も物体側に前記物体側に凸面を向けた負のメニスカスレンズL1を配置したことにより、ディストーションをはじめとする諸収差の発生を抑制することができる。また、メニスカスレンズL1に後続させてプリズムP1と、平凸レンズL2と、両凸レンズL3とを配置し、プリズムP1の光の射出面と平凸レンズL2とを接合したことにより、光学系の奥行き厚さ方向の薄型化を図るとともに、プリズムP1の底面における反射光を原因とするゴーストの発生を抑制することができる。さらに、第4レンズ群4の最も像面IMG側に像面IMG側に凹面を向けたメニスカスレンズL10を配置したことで、メニスカスレンズL10によってメニスカスレンズL1で発生したコマ収差とは逆方向のコマ収差を発生させて、メニスカスレンズL1で発生したコマ収差を打ち消すことができる。この発明は、温度変化による影響を受けにくく、薄く、小型、広角で高い光学性能を備えた屈曲変倍光学系を提供することを目的としている。そこで、かかる目的をより確実に達成するため、この発明では、上記特徴に加え以下に示すような条件を設定している。まず、この実施の形態にかかる屈曲変倍光学系では、第1レンズ群1を構成する平凸レンズL2のd線に対する屈折率をNdG03、第1レンズ群1を構成する両凸レンズL3のd線に対する屈折率をNdG04、第1レンズ群1を構成する平凸レンズL2のd線に対するアッベ数をνdG03、第1レンズ群1を構成する両凸レンズL3のd線に対するアッベ数をνdG04とするとき、次の条件式を満足することが好ましい。1NdG03>NdG042NdG04≦1.653νdG03<νdG044νdG04≧70条件式1~4を満足することにより、この屈曲変倍光学系の望遠端において発生する軸上色収差と広角端において発生する倍率の色収差とをバランスよく補正し、光学系の結像性能を向上させることができる。さらに、この実施の形態にかかる屈曲変倍光学系では、第1レンズ群1の最も物体側に配置されているレンズメニスカスレンズL1の像面IMG側面の曲率半径をG01R02、第1レンズ群1の最も物体側に配置されているレンズメニスカスレンズL1の焦点距離をfG01、第4レンズ群4の最も像面IMG側に配置されているレンズメニスカスレンズL10の物体側面の曲率半径をG11R01とするとき、次の条件式を満足することが好ましい。5-0.6>G01R02/fG01>-0.96-1.1>G11R01/fG01>-1.7条件式5,6を満足することで、この屈曲変倍光学系の望遠端における中間像高のコマ収差を的確に補正し、広角端における像面の倒れを防止することができる。条件式5,6のいずれか一方でも上記に規定した範囲から外れると、望遠端における中間像高のコマ収差の補正が困難になるか、または広角端における像面の倒れが生じる。特に、像面の倒れが生じると、MTFModulationTransferFunctionの低下を招く。さらに、この屈曲変倍光学系では、第4レンズ群4内においてメニスカスレンズL10の物体側にメニスカス形状の接合レンズを配置するとよい。このようにすることにより、メニスカスレンズL1で発生したコマ収差の補正をメニスカスレンズL10に代えて当該接合レンズに行わせることができる。このように、メニスカスレンズL1で発生したコマ収差の補正を前記接合レンズに肩代わりさせることで、メニスカスレンズL10の軸ズレ公差を緩くすることができ、光学系の設計が容易になる。さらに、この実施の形態にかかる屈曲変倍光学系では、望遠端における光学系全系の焦点距離をFT、望遠端における第1レンズ群1~第3レンズ群3までの合成焦点距離をFAT、第1レンズ群1の焦点距離をF1、広角端における光学系全系の焦点距離をFW、第4レンズ群4の最も像面IMG側に配置されているレンズメニスカスレンズL10の焦点距離をFeとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。7-0.09<FT/FAT<0.0982.0<F1/FW≦3.09FW/Fe=0条件式7は、フォーカシング時の光学性能の劣化を回避するための条件を規定するための式である。条件式7を満足することにより、フォーカシング時に生じる諸収差を効果的に補正することができる。条件式7で規定した範囲から外れると、フォーカシング時に現れる諸収差が顕著になるため、好ましくない。条件式8は、望遠端において発生する軸上色収差と広角端において発生する倍率の色収差とをバランスよく補正するとともに、光学系全長の短縮化を図るための条件を示す式である。この条件式8を満足することにより、この屈曲変倍光学系は、望遠端において発生する軸上色収差と広角端において発生する倍率の色収差とをバランスよく補正することができるようになるとともに、光学系全長の短縮化を図ることができる。条件式8においてその下限を下回ると、光学系全長の短縮化が図れず、好ましくない。一方、条件式8においてその上限を超えると、望遠端において発生する軸上色収差および広角端において発生する倍率の色収差が顕著になるため、好ましくない。条件式9は、第4レンズ群4の最も像面IMG側に配置されているレンズメニスカスレンズL10の面間隔公差を緩くするための条件を示す式である。条件式4を満足することで、メニスカスレンズL10の近軸の屈折力が0になり、メニスカスレンズL10の面間隔公差を緩くすることができ、光学系の設計が容易になる。なお、Fe=0のときFW=∞となる。条件式7~9を満足することにより、設計が容易でありながらも、小型で高い光学性能を備えた屈曲変倍光学系を提供することができる。さらに、この実施の形態にかかる屈曲変倍光学系において、第1レンズ群1、第3レンズ群および第4レンズ群4を構成するレンズをすべてガラス材で形成するとよい。また、第1レンズ群1は、広角化を図るために口径の大きいレンズで構成されている。そして、第1レンズ群1はプリズムP1を備えることで光路を折り曲げるため、メニスカスレンズL1と両凸レンズL3の外周部同士が触れやすく、これを回避しようとすると光学系の奥行き厚さ方向の薄型化が阻害されるおそれがある。そこで、かかる不都合を回避するため、レンズのDカットが必要となり、Dカットが容易なガラス材で形成されたレンズを採用することが好ましい。第1レンズ群1を構成するレンズをすべてガラス材で形成することにより、メニスカスレンズL1および両凸レンズL3に対してDカットを施すことが容易になる。メニスカスレンズL1および両凸レンズL3に対してDカットを施すことで、折り曲げられた光路に配置されるメニスカスレンズL1と両凸レンズL3の外周部同士が干渉し合うことを回避することができ、光学系の奥行き方向の薄型化を促進することができる。一方、第3レンズ群3および第4レンズ群4は熱源となる撮像素子の比較的近傍に配置されるため、温度変化の影響を受けにくいガラス材で形成されたレンズで第3レンズ群3および第4レンズ群4を構成することにより、レンズの熱膨張等による像面位置変動を回避することができる。もちろん、すべてのレンズ群をガラス材で形成されたレンズで構成することも可能である。さらに、この実施の形態にかかる屈曲変倍光学系は、第2レンズ群2の最も物体側に配置されているレンズを樹脂材で形成してもよい。第2レンズ群2の最も物体側に配置されているレンズは、有効径を小さく形成できるためDカットの必要がなく、また熱源である撮像素子から離れた位置に配置されているため温度変化による影響を受けにくい。したがって、当該レンズを樹脂材で形成することにより、製造コストを低減することができる。また、レンズに非球面を形成する必要がある場合に、樹脂レンズは非球面を形成することも容易であるという利点もある。以上説明したように、この実施の形態にかかる屈曲変倍光学系は、上記のような特徴を備えているので、薄く、小型、広角で高い光学性能を備えた屈曲変倍光学系になる。特に、上記各条件式を満足することにより、より結像性能の向上を図ることができる。また、第1レンズ群1を構成するレンズをすべてガラス材で形成することにより、光学系の奥行き方向の薄型化を促進することが容易になる。さらに、熱による影響を受けやすい第3レンズ群3および第4レンズ群4をすべてガラスレンズで構成することにより、レンズの熱膨張等による像面位置変動を回避することができる。以下、この発明にかかる屈曲変倍光学系の実施例を図面に基づき詳細に説明する。なお、以下の実施例によりこの発明が限定されるものではない。図2は、実施例1にかかる屈曲変倍光学系の構成を示す光軸に沿う断面図である。この屈曲変倍光学系は、図示しない物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群11と、負の屈折力を有する第2レンズ群12と、正の屈折力を有する第3レンズ群13と、正の屈折力を有する第4レンズ群14と、が配置されて構成される。また、第4レンズ群14と像面IMGとの間にはカバーガラスCGが配置されている。このカバーガラスCGは必要に応じて配置されるものであり、不要な場合は省略可能である。また、像面IMGには、CCDやCMOSなどの撮像素子の受光面が配置される。第1レンズ群11は、前記物体側より順に、前記物体側に凸面を向けた負のメニスカスレンズL111と、光路を折り曲げるプリズムP11と、平凸レンズL112と、両凸レンズL113とが配置されて構成されている。また、プリズムP11の光の射出面と平凸レンズL112とは接合されている。メニスカスレンズL111、平凸レンズL112、および両凸レンズL113はガラス材で形成され、Dカットが施されている。また、メニスカスレンズL111および両凸レンズL113の前記物体側面には、それぞれ非球面が形成されている。第2レンズ群12は、前記物体側より順に、負レンズL121と、負レンズL122と、正レンズL123とが配置され構成されている。これらのレンズは、すべてガラス材で形成されている。負レンズL122と正レンズL123とは接合されている。また、負レンズL121の前記物体側面には、非球面が形成されている。第3レンズ群13は、前記物体側より順に、正レンズL131と、所定の口径を規定する開口絞りSTとが配置され構成されている。正レンズL131は、ガラス材で形成されている。また、正レンズL131の前記物体側面には、非球面が形成されている。第4レンズ群14は、正レンズL141と、負レンズL142と、像面IMG側に凹面を向けたメニスカスレンズL143とが配置され構成されている。これらのレンズは、すべてガラス材で形成されている。正レンズL141と負レンズL142とは接合されており、全体としてメニスカス形状を有している。また、メニスカスレンズL143の前記物体側面には、非球面が形成されている。この屈曲変倍光学系は、第2レンズ群12を光軸に沿って前記物体側から像面IMG側へ移動させることにより広角端から望遠端への変倍を行い、第4レンズ群14を光軸に沿って移動させることによりフォーカシングを行う。なお、第1レンズ群11および第3レンズ群13は、固定されている。以下、実施例1にかかる屈曲変倍光学系に関する各種数値データを示す。焦点距離=52FW:広角端~898中間端~1616FT:望遠端Fナンバー=364広角端~400中間端~424望遠端画角2ω=722°広角端~462°中間端~2564°望遠端条件式1~4に関する数値平凸レンズL112のd線に対する屈折率NdG03=175両凸レンズL113のd線に対する屈折率NdG04=150∴NdG03>NdG04,NdG04≦1.55平凸レンズL112のd線に対するアッベ数νdG03=5232両凸レンズL113のd線に対するアッベ数νdG04=8161∴νdG03<νdG04,νdG04≧70条件式5,6に関する数値メニスカスレンズL111の像面IMG側の曲率半径G01R02=904メニスカスレンズL111の焦点距離fG01=1113メニスカスレンズL143の物体側曲率半径G11R01=1772G01R02/fG01=081G11R01/fG01=159条件式7~9に関する数値望遠端における第1レンズ群11~第3レンズ群13までの合成焦点距離FAT=1988第1レンズ群11の焦点距離F1=1302メニスカスレンズL143の焦点距離Fe=1×1069FT/FAT=0081F1/FW=3FW/Fe=0r1=8660非球面d1=050nd1=190νd1=3101r2=904d2=191r3=∞プリズム面d3=730nd2=190νd2=3132r4=∞d4=127nd3=175νd3=5232r5=1608d5=010r6=1373非球面d6=186nd4=150νd4=8161r7=2175d7=05広角端~3936中間端~7317望遠端r8=1471非球面d8=050nd5=152νd5=6407r9=1345d9=076r10=1301d10=050nd6=184νd6=4298r11=755d11=084nd7=192νd7=1890r12=3058d12=7317広角端~3855中間端~05望遠端r13=748非球面d13=090nd8=150νd8=8156r14=5061d14=070r15=∞開口絞りd15=5293広角端~3152中間端~1975望遠端r16=693d16=146nd9=174νd9=4479r17=2987d17=050nd10=195νd10=1798r18=1790d18=010r19=1772非球面d19=123nd11=152νd11=6407r20=1772d20=7広角端~9141中間端~10318望遠端r21=∞d21=140nd12=152νd12=6414r22=∞円錐係数εおよび非球面係数A,B,C,D,E,F,G,H,I第1面ε=23366,A=0,B=0,C=2062111×106,D=1074871×106,E=2102009×108,F=1275181×109,G=3936452×1011,H=0,I=0第6面ε=0703,A=0,B=1784580×105,C=1687408×104,D=6085992×106,E=1244994×107,F=1863924×109,G=2560434×1010,H=9172798×1012,I=0第8面ε=46267,A=0,B=0,C=5594144×104,D=6314570×105,E=2321334×108,F=6996445×108,G=2360671×108,H=0,I=0第13面ε=1457,A=0,B=0,C=1035791×104,D=2808004×106,E=4999901×106,F=2229841×106,G=8607045×108,H=0,I=0第19面ε=23397,A=0,B=0,C=2233456×103,D=1116136×105,E=3810640×106,F=5491464×108,G=3588824×108,H=0,I=0また、図3は、実施例1にかかる屈曲変倍光学系の広角端における諸収差図である。図4は、実施例1にかかる屈曲変倍光学系の中間端における諸収差図である。図5は、実施例1にかかる屈曲変倍光学系の望遠端における諸収差図である。図中、dはd線λ=588nm、gはg線λ=436nm、FはF線λ=486nm、CはC線λ=656nm、eはe線λ=546nmに相当する波長の収差を表す。そして、像面湾曲図における符号S,Mは、それぞれサジタル像面、メリディオナル像面に対する収差を表す。図6は、実施例2にかかる屈曲変倍光学系の構成を示す光軸に沿う断面図である。この屈曲変倍光学系は、図示しない物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群21と、負の屈折力を有する第2レンズ群22と、正の屈折力を有する第3レンズ群23と、正の屈折力を有する第4レンズ群24と、が配置されて構成される。また、第4レンズ群24と像面IMGとの間にはカバーガラスCGが配置されている。このカバーガラスCGは必要に応じて配置されるものであり、不要な場合は省略可能である。また、像面IMGには、CCDやCMOSなどの撮像素子の受光面が配置される。第1レンズ群21は、前記物体側より順に、前記物体側に凸面を向けた負のメニスカスレンズL211と、光路を折り曲げるプリズムP21と、平凸レンズL212と、両凸レンズL213とが配置されて構成されている。また、プリズムP21の光の射出面と平凸レンズL212とは接合されている。メニスカスレンズL211、平凸レンズL212、および両凸レンズL213はガラス材で形成され、Dカットが施されている。また、メニスカスレンズL211および両凸レンズL213の前記物体側面には、それぞれ非球面が形成されている。第2レンズ群22は、前記物体側より順に、負レンズL221と、負レンズL222と、正レンズL223とが配置され構成されている。これらのレンズは、すべてガラス材で形成されている。負レンズL222と正レンズL223とは接合されている。また、負レンズL221の前記物体側面には、非球面が形成されている。第3レンズ群23は、前記物体側より順に、正レンズL231と、所定の口径を規定する開口絞りSTとが配置され構成されている。正レンズL231は、ガラス材で形成されている。また、正レンズL231の前記物体側面には、非球面が形成されている。第4レンズ群24は、正レンズL241と、負レンズL242と、像面IMG側に凹面を向けたメニスカスレンズL243とが配置され構成されている。これらのレンズは、すべてガラス材で形成されている。正レンズL241と負レンズL242とは接合されており、全体としてメニスカス形状を有している。また、メニスカスレンズL243の前記物体側面には、非球面が形成されている。この屈曲変倍光学系は、第2レンズ群22を光軸に沿って前記物体側から像面IMG側へ移動させることにより広角端から望遠端への変倍を行い、第4レンズ群24を光軸に沿って移動させることによりフォーカシングを行う。なお、第1レンズ群21および第3レンズ群23は、固定されている。以下、実施例2にかかる屈曲変倍光学系に関する各種数値データを示す。焦点距離=508FW:広角端~966中間端~1857FT:望遠端Fナンバー=362広角端~409中間端~4398望遠端画角2ω=735°広角端~4288°中間端~2310°望遠端条件式1~4に関する数値平凸レンズL212のd線に対する屈折率NdG03=175両凸レンズL213のd線に対する屈折率NdG04=150∴NdG03>NdG04,NdG04≦1.55平凸レンズL212のd線に対するアッベ数νdG03=5232両凸レンズL213のd線に対するアッベ数νdG04=8161∴νdG03<νdG04,νdG04≧70条件式5,6に関する数値メニスカスレンズL211の像面IMG側の曲率半径G01R02=942メニスカスレンズL211の焦点距離fG01=1184メニスカスレンズL243の物体側曲率半径G11R01=1448G01R02/fG01=080G11R01/fG01=122条件式7~9に関する数値望遠端における第1レンズ群21~第3レンズ群23までの合成焦点距離FAT=9305第1レンズ群21の焦点距離F1=13447メニスカスレンズL243の焦点距離Fe=1×1056FT/FAT=0020F1/FW=3FW/Fe=0r1=7743非球面d1=050nd1=190νd1=3101r2=942d2=211r3=∞プリズム面d3=730nd2=190νd2=3132r4=∞d4=132nd3=175νd3=5232r5=1691d5=01r6=1409非球面d6=179nd4=150νd4=8161r7=2264d7=05広角端~4528中間端~8184望遠端r8=1442非球面d8=050nd5=152νd5=6407r9=1355d9=081r10=1292d10=050nd6=184νd6=4298r11=809d11=110nd7=192νd7=1890r12=3129d12=8184広角端~417中間端~05望遠端r13=831非球面d13=091nd8=150νd8=8156r14=5524d14=070r15=∞開口絞りd15=5776広角端~3207中間端~1923望遠端r16=725d16=270nd9=174νd9=4479r17=2237d17=050nd10=195νd10=1798r18=1970d18=010r19=1448非球面d19=123nd11=152νd11=6407r20=1448d20=735広角端~919中間端~1127望遠端r21=∞d21=150nd12=152νd12=6414r22=∞円錐係数εおよび非球面係数A,B,C,D,E,F,G,H,I第1面ε=49286,A=0,B=0,C=513831×106,D=659077×107,E=407767×109,F=899232×1010,G=175806×1011,H=0,I=0第6面ε=0863,A=0,B=0,C=1723238×104,D=2940574×106,E=8824989×108,F=3626982×109,G=3961153×1010,H=0,I=0第8面ε=44618,A=0,B=0,C=6211540×104,D=4358065×105,E=3974179×107,F=1512230×107,G=3702931×109,H=0,I=0第13面ε=3019,A=0,B=0,C=2254315×104,D=2930539×105,E=5091106×106,F=1398557×106,G=8629026×108,H=0,I=0第19面ε=20610,A=0,B=0,C=1776220×103,D=1214843×104,E=5125124×106,F=1909264×106,G=2648721×107,H=0,I=0また、図7は、実施例2にかかる屈曲変倍光学系の広角端における諸収差図である。図8は、実施例2にかかる屈曲変倍光学系の中間端における諸収差図である。図9は、実施例2にかかる屈曲変倍光学系の望遠端における諸収差図である。図中、dはd線λ=588nm、gはg線λ=436nm、FはF線λ=486nm、CはC線λ=656nm、eはe線λ=546nmに相当する波長の収差を表す。そして、像面湾曲図における符号S,Mは、それぞれサジタル像面、メリディオナル像面に対する収差を表す。図10は、実施例3にかかる屈曲変倍光学系の構成を示す光軸に沿う断面図である。この屈曲変倍光学系は、図示しない物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群31と、負の屈折力を有する第2レンズ群32と、正の屈折力を有する第3レンズ群33と、正の屈折力を有する第4レンズ群34と、が配置されて構成される。また、第4レンズ群34と像面IMGとの間にはカバーガラスCGが配置されている。このカバーガラスCGは必要に応じて配置されるものであり、不要な場合は省略可能である。また、像面IMGには、CCDやCMOSなどの撮像素子の受光面が配置される。第1レンズ群31は、前記物体側より順に、前記物体側に凸面を向けた負のメニスカスレンズL311と、光路を折り曲げるプリズムP31と、平凸レンズL312と、両凸レンズL313とが配置されて構成されている。また、プリズムP31の光の射出面と平凸レンズL312とは接合されている。メニスカスレンズL311、平凸レンズL312、および両凸レンズL313はガラス材で形成され、Dカットが施されている。また、メニスカスレンズL311および両凸レンズL313の前記物体側面には、それぞれ非球面が形成されている。第2レンズ群32は、前記物体側より順に、負レンズL321と、負レンズL322と、正レンズL323とが配置され構成されている。これらのレンズは、すべてガラス材で形成されている。負レンズL322と正レンズL323とは接合されている。また、負レンズL321の前記物体側面には、非球面が形成されている。第3レンズ群33は、前記物体側より順に、正レンズL331と、所定の口径を規定する開口絞りSTとが配置され構成されている。正レンズL331は、ガラス材で形成されている。また、正レンズL331の前記物体側面には、非球面が形成されている。第4レンズ群34は、正レンズL341と、負レンズL342と、像面IMG側に凹面を向けたメニスカスレンズL343とが配置され構成されている。これらのレンズは、すべてガラス材で形成されている。正レンズL341と負レンズL342とは接合されており、全体としてメニスカス形状を有している。また、メニスカスレンズL343の前記物体側面には、非球面が形成されている。この屈曲変倍光学系は、第2レンズ群32を光軸に沿って前記物体側から像面IMG側へ移動させることにより広角端から望遠端への変倍を行い、第4レンズ群34を光軸に沿って移動させることによりフォーカシングを行う。なお、第1レンズ群31および第3レンズ群33は、固定されている。以下、実施例3にかかる屈曲変倍光学系に関する各種数値データを示す。焦点距離=503FW:広角端~887中間端~1614FT:望遠端Fナンバー=362広角端~396中間端~416望遠端画角2ω=7637°広角端~464°中間端~2554°望遠端条件式1~4に関する数値平凸レンズL312のd線に対する屈折率NdG03=175両凸レンズL313のd線に対する屈折率NdG04=150∴NdG03>NdG04,NdG04≦1.55平凸レンズL312のd線に対するアッベ数νdG03=5232両凸レンズL313のd線に対するアッベ数νdG04=8161∴νdG03<νdG04,νdG04≧70条件式5,6に関する数値メニスカスレンズL311の像面IMG側の曲率半径G01R02=8956メニスカスレンズL311の焦点距離fG01=1114メニスカスレンズL343の物体側曲率半径G11R01=16737G01R02/fG01=080G11R01/fG01=150条件式7~9に関する数値望遠端における第1レンズ群31~第3レンズ群33までの合成焦点距離FAT=3093第1レンズ群31の焦点距離F1=1292メニスカスレンズL343の焦点距離Fe=1×1056FT/FAT=0052F1/FW=3FW/Fe=0r1=79307非球面d1=050nd1=190νd1=3101r2=8956d2=201r3=∞プリズム面d3=720nd2=190νd2=3132r4=∞d4=117nd3=175νd3=5232r5=16105d5=010r6=13566非球面d6=172nd4=150νd4=8161r7=21767d7=05広角端~4061中間端~7486望遠端r8=14933非球面d8=050nd5=152νd5=6407r9=13651d9=076r10=12761d10=050nd6=184νd6=4298r11=7843d11=096nd7=192νd7=1890r12=30112d12=7486広角端~3924中間端~05望遠端r13=7712非球面d13=090nd8=150νd8=8156r14=53504d14=070r15=∞開口絞りd15=5244広角端~3169中間端~2153望遠端r16=6835d16=195nd9=173νd9=5468r17=23633d17=050nd10=192νd10=2088r18=18632d18=010r19=16737非球面d19=115nd11=152νd11=6407r20=16737d20=70広角端~9029中間端~10066望遠端r21=∞d21=160nd12=152νd12=6414r22=∞円錐係数εおよび非球面係数A,B,C,D,E,F,G,H,I第1面ε=48833,A=0,B=0,C=4763680×107,D=1030896×106,E=3576936×108,F=1568245×109,G=4598832×1011,H=0,I=0第6面ε=0709,A=0,B=2217521,C=1666536×104,D=6056760,E=1254824,F=1876774,G=2520833×101,H=9278857×101,I=0第8面ε=50024,A=0,B=0,C=5579515×104,D=5687555×105,E=1036087×107,F=1145889×107,G=6271237×109,H=0,I=0第13面ε=0957,A=0,B=0,C=7524246×106,D=1639468×105,E=5324911×106,F=1755133×106,G=2774733×108,H=0,I=0第19面ε=20468,A=0,B=0,C=2158511×103,D=3962780×107,E=3029426×106,F=1478558×107,G=6775195×108,H=0,I=0また、図11は、実施例3にかかる屈曲変倍光学系の広角端における諸収差図である。図12は、実施例3にかかる屈曲変倍光学系の中間端における諸収差図である。図13は、実施例3にかかる屈曲変倍光学系の望遠端における諸収差図である。図中、dはd線λ=588nm、gはg線λ=436nm、FはF線λ=486nm、CはC線λ=656nm、eはe線λ=546nmに相当する波長の収差を表す。そして、像面湾曲図における符号S,Mは、それぞれサジタル像面、メリディオナル像面に対する収差を表す。図14は、実施例4にかかる屈曲変倍光学系の構成を示す光軸に沿う断面図である。この屈曲変倍光学系は、図示しない物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群41と、負の屈折力を有する第2レンズ群42と、正の屈折力を有する第3レンズ群43と、正の屈折力を有する第4レンズ群44と、が配置されて構成される。また、第4レンズ群44と像面IMGとの間にはカバーガラスCGが配置されている。このカバーガラスCGは必要に応じて配置されるものであり、不要な場合は省略可能である。また、像面IMGには、CCDやCMOSなどの撮像素子の受光面が配置される。第1レンズ群41は、前記物体側より順に、前記物体側に凸面を向けた負のメニスカスレンズL411と、光路を折り曲げるプリズムP41と、平凸レンズL412と、両凸レンズL413とが配置されて構成されている。また、プリズムP41の光の射出面と平凸レンズL412とは接合されている。メニスカスレンズL411、平凸レンズL412、および両凸レンズL413はガラス材で形成され、Dカットが施されている。また、メニスカスレンズL411および両凸レンズL413の前記物体側面には、それぞれ非球面が形成されている。第2レンズ群42は、前記物体側より順に、負レンズL421と、負レンズL422と、正レンズL423とが配置され構成されている。負レンズL421は樹脂材で形成されている。負レンズL421の前記物体側面には、非球面が形成されている。また、負レンズL422および正レンズL423は、ガラス材で形成されている。負レンズL422と正レンズL423とは接合されている。第3レンズ群43は、前記物体側より順に、正レンズL431と、所定の口径を規定する開口絞りSTとが配置され構成されている。正レンズL431は、ガラス材で形成されている。また、正レンズL431の前記物体側面には、非球面が形成されている。第4レンズ群44は、正レンズL441と、負レンズL442と、像面IMG側に凹面を向けたメニスカスレンズL443とが配置され構成されている。これらのレンズは、すべてガラス材で形成されている。正レンズL441と負レンズL442とは接合されており、全体としてメニスカス形状を有している。また、メニスカスレンズL443の前記物体側面には、非球面が形成されている。この屈曲変倍光学系は、第2レンズ群42を光軸に沿って前記物体側から像面IMG側へ移動させることにより広角端から望遠端への変倍を行い、第4レンズ群44を光軸に沿って移動させることによりフォーカシングを行う。なお、第1レンズ群41および第3レンズ群43は、固定されている。以下、実施例4にかかる屈曲変倍光学系に関する各種数値データを示す。焦点距離=517FW:広角端~924中間端~1786FT:望遠端Fナンバー=3615広角端~400中間端~434望遠端画角2ω=726°広角端~4466°中間端~240°望遠端条件式1~4に関する数値平凸レンズL412のd線に対する屈折率NdG03=175両凸レンズL413のd線に対する屈折率NdG04=150∴NdG03>NdG04,NdG04≦1.55平凸レンズL412のd線に対するアッベ数νdG03=5232両凸レンズL413のd線に対するアッベ数νdG04=8156∴νdG03<νdG04,νdG04≧70条件式5,6に関する数値メニスカスレンズL411の像面IMG側の曲率半径G01R02=938034メニスカスレンズL411の焦点距離fG01=1166メニスカスレンズL443の物体側曲率半径G11R01=1689632G01R02/fG01=080G11R01/fG01=145条件式7~9に関する数値望遠端における第1レンズ群41~第3レンズ群43までの合成焦点距離FAT=2181第1レンズ群41の焦点距離F1=13602メニスカスレンズL443の焦点距離Fe=100×1056FT/FAT=0012F1/FW=3FW/Fe=0r1=8341575非球面d1=050nd1=1903νd1=3101r2=938034d2=211r3=∞プリズム面d3=730nd2=1904νd2=3132r4=∞d4=134nd3=1755νd3=5232r5=16905d5=010r6=1402305非球面d6=178nd4=1497νd4=8156r7=2309975d7=05広角端~422中間端~795望遠端r8=1499747非球面d8=050nd5=1531νd5=5604r9=1427307d9=081r10=1337338d10=050nd6=1835νd6=4271r11=81795d11=104nd7=1923νd7=1890r12=3129d12=7950広角端~4236中間端~05望遠端r13=8376189非球面d13=095nd8=1497νd8=8156r14=4799517d14=07r15=∞開口絞りd15=5616広角端~3376中間端~2091望遠端r16=71925d16=239nd9=1729νd9=5468r17=2394d17=050nd10=1923νd10=2088r18=195027d18=010r19=1689632非球面d19=121nd11=1516νd11=6407r20=1689632d20=735広角端~9135中間端~10875望遠端r21=∞d21=150nd12=1516νd12=6414r22=∞円錐係数εおよび非球面係数A,B,C,D,E,F,G,H,I第1面ε=23034,A=0,B=0,C=100×107,D=466×108,E=783×109,F=906×1010,G=601×1012,H=0,I=0第6面ε=1030,A=0,B=0,C=0000165869,D=985×107,E=110×107,F=710×1010,G=205×1011,H=0,I=0第8面ε=48400,A=0,B=0,C=000058999,D=387×105,E=367×109,F=861×109,G=628×1010,H=0,I=0第13面ε=2805,A=0,B=0,C=0000133992,D=971×108,E=822×107,F=125×107,G=522×109,H=0,I=0第19面ε=20512,A=0,B=0,C=0001854902,D=670×106,E=217×108,F=905×109,G=337×109,H=0,I=0また、図15は、実施例4にかかる屈曲変倍光学系の広角端における諸収差図である。図16は、実施例4にかかる屈曲変倍光学系の中間端における諸収差図である。図17は、実施例4にかかる屈曲変倍光学系の望遠端における諸収差図である。図中、dはd線λ=588nm、gはg線λ=436nm、FはF線λ=486nm、CはC線λ=656nm、eはe線λ=546nmに相当する波長の収差を表す。そして、像面湾曲図における符号S,Mは、それぞれサジタル像面、メリディオナル像面に対する収差を表す。なお、上記数値データにおいて、r1,r2,は各レンズなどの曲率半径、d1,d2,は各レンズなどの肉厚またはそれらの面間隔、nd1,nd2,は各レンズなどに対するd線の屈折率、νd1,νd2,は各レンズなどに対するd線のアッベ数を示している。また、上記各非球面形状は、光軸方向にX軸、光軸からの高さをyとし、光の進行方向を正とするとき、以下に示す式により表される。ただし、Rは近軸曲率半径、εは円錐係数、A,B,C,D,E,F,G,H,Iはそれぞれ2次,3次,4次,6次,8次,10次,12次,14次,16次の非球面係数である。以上説明したように、各実施例の屈曲変倍光学系は、上記のような特徴を備えているので、薄く、小型、広角で高い光学性能を備えた屈曲変倍光学系になる。すなわち、第1レンズ群の最も物体側に前記物体側に凸面を向けた負のメニスカスレンズを配置したことにより、ディストーションをはじめとする諸収差の発生を抑制することができる。また、前記メニスカスレンズに後続させて光路を折り曲げるプリズムと、平凸レンズと、両凸レンズとを配置し、前記プリズムの光の射出面と前記平凸レンズとを接合して第1レンズ群を構成したことにより、光学系の奥行き厚さ方向の薄型化を図るとともに、前記プリズムの底面における反射光を原因とするゴーストの発生を抑制することができる。さらに、第4レンズ群の最も像側に像側に凹面を向けたメニスカスレンズを配置したことにより、当該メニスカスレンズで第1レンズ群内のメニスカスレンズで発生したコマ収差とは逆方向のコマ収差を発生させて第1レンズ群内のメニスカスレンズで発生したコマ収差を打ち消すことができる。特に、この屈曲変倍光学系は、上記各条件式を満足することにより、より結像性能の向上を図ることができる。また、前記第1レンズ群を構成するレンズをすべてガラス材で形成することにより、光学系の奥行き方向の薄型化を促進することが容易になる。さらに、熱による影響を受けやすい前記第3レンズ群および前記第4レンズ群をすべてガラスレンズで構成することにより、レンズの熱膨張等による像面位置変動を回避することができる。なお、熱の影響を受けにくい位置に配置されているレンズは樹脂材で形成してもよい。樹脂レンズを搭載することで、製造コストを低減することができる。さらに、この屈曲変倍光学系は、適宜非球面が形成されたレンズを用いて構成したことにより、少ないレンズ枚数で諸収差を効果的に補正できるとともに、光学系の小型軽量化、製造コストの低減化を図ることができる。"