電磁鋼板41aが積層されて成る筒状のヨーク部41と、該ヨーク部41の外周側に周方向に配列される複数の分割ティース部45とを有する固定子鉄心40aに巻線を巻回してなる固定子40と、前記固定子鉄心40aの外周側に回転自在に配置される筒状の回転子60と、前記固定子鉄心40aのヨーク部41に周方向の引張応力を発生させる外力付与部70とを備えていることを特徴とする外転形電動機。請求項1において、前記外力付与部70は、前記固定子鉄心40aの前記ヨーク部41の内部に配置され、該ヨーク部41の内周面に外力を付与することを特徴とする外転形電動機。請求項2において、前記外力付与部は、前記ヨーク部41の内部にしまり嵌めされる嵌合部材70で構成されることを特徴とする外転形電動機。特許文献1に開示のような固定子のヨーク部は、例えば打ち抜き加工により一体に成型された環状の電磁鋼板を厚さ方向に積層して構成される。ここで、この種の電磁鋼板は、その圧延方向いわゆるL方向における磁気特性と比較して、その圧延方向と直交する方向いわゆるC方向における磁気特性が低い性質を有する。従って、固定子のヨーク部では、C方向に磁束が生じる領域において、磁気損失が大きくなり、電動機の効率が低下するという問題があった。本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、固定子のヨーク部での磁気損失を削減して外転形電動機の効率を向上させることである。第1の発明は、外転形電動機を対象とし、電磁鋼板41aが積層されて成る筒状のヨーク部41と、該ヨーク部41の外周側に周方向に配列される複数の分割ティース部45とを有する固定子鉄心40aに巻線を巻回してなる固定子40と、該固定子鉄心40aの外周側に回転自在に配置される筒状の回転子60と、前記固定子鉄心40aのヨーク部41に周方向の引張応力を発生させる外力付与部70とを備えていることを特徴とする。第1の発明の固定子40では、筒状のヨーク部41の外周側に分割ティース部45が配列される。固定子40側に巻回した巻線に電流が流れると、回転磁界が発生し、固定子40の外周側で回転子60が回転する。筒状のヨーク部41は、電磁鋼板41aが積層されて構成される。このため、ヨーク部41では、圧延方向以下、L方向というの磁気特性と比較すると、圧延方向に直交する方向以下、C方向というの磁気特性が悪化し易い。そこで、本発明の外力付与部70は、ヨーク部41に周方向の引張応力が発生するように、ヨーク部41に外力を付与する。筒状のヨーク部41において、周方向の所定の引張応力が発生すると、このヨーク部41では、C方向にも引張応力が発生する。その結果、ヨーク部41では、C方向の磁気特性が改善され、C方向の磁気損失も軽減される。第2の発明は、第1の発明において、前記外力付与部70は、前記固定子鉄心40aの前記ヨーク部41の内部に配置され、該ヨーク部41の内周面に外力を付与することを特徴とする。第2の発明では、筒状のヨーク部41の内部に外力付与部70が配置され、外力付与部70がヨーク部41の内周面に外力を付与する。その結果、ヨーク部41では、周方向に引張応力が発生し、C方向の磁気特性が改善される。第3の発明は、第2の発明において、前記外力付与部70は、前記ヨーク部41の内部にしまり嵌めされる嵌合部材70で構成されることを特徴とする。第3の発明では、ヨーク部41の内部に嵌合部材70がしまり嵌めされる。これにより、ヨーク部41の内周面に外力が付与され、ヨーク部41の周方向に引張応力が発生する。本発明によれば、固定子鉄心40aのヨーク部41において、周方向に引張応力を発生させることで、ヨーク部41の電磁鋼板41aにおけるC方向の磁気特性を改善できる。その結果、C方向の磁気損失の低下を回避して、電動機の効率を向上できる。また、このようにしてヨーク部41のC方向の磁気特性を改善すると、L方向とC方向の異方性を低減できる。これにより、固定子鉄心40aと回転子60との間に発生する接線力を周方向に均一化でき、コギングを低減して振動や騒音を抑制できる。第2の発明によれば、ヨーク部41の内部に外力付与部70を配置することで、外力付与部70をコンパクトに配置できる。第3の発明によれば、ヨーク部41の内部に嵌合部材70をしまり嵌めすることで、比較的簡素な構成により、ヨーク部41に引張応力を発生させることができる。以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。なお、以下の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。本発明に係る電動機30は、空調機に搭載されるクロスフローファン10に適用される。クロスフローファン10は、空調機の室内機の内部に搭載され、熱交換器で冷却又は加熱した空気を室内へ送風する。図1に示すように、クロスフローファン10は、ファン本体11と、ファン本体11を駆動する電動機30と、該電動機30を収容するケース部20と、該ケース部20の軸心に固定されるシャフト25とを備えている。ファン本体11は、縦長の略円筒状に形成される。ファン本体11の外周側には、羽根部12が周方向に配列される。ケース部20は、周壁部21、端壁部22、円板部23、及び突出部24とを有している。周壁部21は、略筒状に形成され、電動機30の回転子60の外周側に配置される。端壁部22は、略環状に形成され、周壁部21の軸方向の一端側図1における上端側に配置される。円板部23は、中心に貫通口が形成される円板状に形成され、周壁部21の軸方向の他端側図1における下端側に配置される。突出部24は、略筒状に形成され、円板部23の中心部からファン本体11側に突出している。突出部24の内部には、シャフト25が固定される。ケース部20は、電動機30の回転子60とファン本体11とを連結している。つまり、ケース部20は、電動機30によって回転駆動され、この回転力をファン本体11に伝達する。電動機30は、外転形アウターロータ式の電動機を構成している。電動機30は、ファン本体11と連結し、該ファン本体11を回転駆動させる。電動機30は、固定子40及び回転子60を有している。図1~図3に示すように、固定子40は、固定子鉄心40aに巻線が巻回されて構成される。固定子鉄心40aは、固定子側ヨーク部41と、該固定子側ヨーク部41の外周面に固定される複数の分割ティース部45とを有している。固定子側ヨーク部41は、ファン本体11の軸心と同軸となる略筒状に形成される。固定子側ヨーク部41の内周面42は、軸方向視の形状が真円形に形成される。固定子側ヨーク部41の外周面43は、軸方向視の形状が多角形本実施形態では、十二角形に形成される。即ち、固定子側ヨーク部41の外周面43には、12個の平坦部44が形成される。固定子側ヨーク部41は、円環状の電磁鋼板固定子側電磁鋼板41aが厚さ方向に積層されて構成される。固定子側電磁鋼板41aは、圧延された電磁鋼板を略円環状に一体的に打ち抜いて成型される。また、本実施形態の固定子側電磁鋼板41aは、無方向性電磁鋼板で構成される。この無方向性電磁鋼板は、各方向における磁気特性に異方性がないようにつくられているものの、電磁鋼板の圧延方向L方向の磁気特性に優れる一方、この圧延方向と直交する方向C方向の磁気特性はL方向に対して劣るという性質がある。各分割ティース部45は、固定子側ヨーク部41の外周側に周方向に配列されている。本実施形態の固定子40には、12つの分割ティース部45が設けられる。分割ティース部45は、ティース本体46と鍔部47とを有している。ティース本体46は、固定子側ヨーク部41の平坦部44から連続して径方向外方へ延びている。鍔部47は、ティース本体46の径方向外方端部に形成される。鍔部47は、ティース本体46に連続する中間部48と、該中間部48から周方向両側に張り出した一対の延出部4949とを有している。分割ティース部45は、一体的に打ち抜かれた電磁鋼板ティース側電磁鋼板45aが厚さ方向に積層されて構成される。ティース側電磁鋼板45aは、無方向性電磁鋼板で構成される。ティース側電磁鋼板45aでは、固定子40の径方向ティース本体46の延びる方向が圧延方向L方向となり、固定子40の周方向鍔部47の延出部49の張り出し方向が、圧延方向と直交する方向C方向となっている。そのため、12つのティース本体46は、電磁鋼板45aの異方性にかかわらず、同じ磁気抵抗を有している。固定子側ヨーク部41と各分割ティース部45との間には、ティース本体46に巻回されるコイル図示省略が収容されるスロット50が形成される。本実施形態の電動機30では、12個のスロット50が周方向に配列される。回転子60は、略円弧状に形成された8つの磁石部61と、該磁石部61の外周側に配置される環状の回転子側ヨーク部62とを有している。8つの磁石部61は、永久磁石から成り、周方向に配列される。各磁石部61は、分割ティース部45の各鍔部47と所定のギャップを介して対向している。回転子側ヨーク部62の内周面には、凹部63が形成される。この凹部63には、8つの磁石部61が内嵌して固定される。回転子側ヨーク部62は、略環状の電磁鋼板62aが厚さ方向に積層されて構成される。回転子側ヨーク部62の形状はこれに限らず、また、回転子側ヨーク部62を省略した構成としてもよい。本実施形態の電動機30は、固定子側ヨーク部41に外力を付与するためのリング部材70を有している。リング部材70は、固定子側ヨーク部41に対して、該固定子側ヨーク部41の周方向に引張応力を発生させる外力付与部を構成する。より詳細には、リング部材70は、固定子側ヨーク部41の内部に嵌合可能な円筒状に形成されている。固定子側ヨーク部41に内嵌する前の状態のリング部材70の外径は、固定子側ヨーク部41の内径よりも僅かに大きくなっている。リング部材70は、固定子側ヨーク部41の内部にしまり嵌めによって固定される。このしまり嵌めとしては、圧入や焼き嵌め等の種々の方法を採用できる。図2に示すように、固定子側ヨーク部41の内部にリング部材70が配置される状態では、リング部材70から固定子側ヨーク部41の内周面に向かって径方向外方への外力が作用する。その結果、固定子側ヨーク部41では、周方向図2の矢印aで示す方向における引張応力が発生する。これにより、固定子側ヨーク部41では、特に圧延方向に直交する方向C方向における磁気特性の改善が図られている詳細は後述する。-運転動作-クロスフローファン10の運転時には、電動機30が通電状態となる。その結果、固定子40では、コイルを電流が流れることで回転磁界が形成される。これに伴い、回転子60が固定子40の外側を回転する。回転子60が回転駆動されると、この回転子60と共にケース部20及びファン本体11が回転する。ファン本体11が回転すると、羽根部12が旋回して室内空気がファン本体11の軸心側に誘引される。誘引された空気は、ファン本体11の内部から径方向外方へ吹き出される。以上のようにして、空調機では、熱交換器で加熱又は冷却された空気が、クロスフローファン10に搬送されて室内へ供給される。固定子側ヨーク部の磁気特性について固定子側ヨーク部41の固定子側電磁鋼板41aは、上記のように電磁鋼板41aの圧延方向L方向の磁気特性に優れる一方、この圧延方向と直交する方向C方向の磁気特性はL方向に対して劣るという性質がある。より具体的には、L方向はC方向に比べて透磁率が大きく、同一の磁束密度を発生させるための磁化力が小さい。また、L方向は、C方向に比べて鉄損も小さい。従って、打ち抜いた電磁鋼板41aを積層した固定子側ヨーク部41では、巻線の励磁状態や回転子60の角度位置に応じて、磁束が回転するのに従って、透磁率磁気抵抗が変わるため、磁束密度が周方向に不均一になり、電動機30の特性の低下や、コギングトルクの増大を招来する。本実施形態では、固定子側ヨーク部41に周方向の引張応力を発生させることで、固定子側電磁鋼板41aの磁気特性の改善を図っている。この点について、図4を参照しながら説明する。固定子側ヨーク部41では、その内部で発生する周方向の応力に起因して、圧延方向L方向及び圧延直交方向C方向の磁化特性が変化する。図4は、固定子側ヨーク部41の周方向の応力圧縮応力及び引張応力と、L方向及びC方向の磁化特性の関係を示すものである。図4の縦軸におけるαは、HbL0に対するHbLの比=HbL/HbL0であり、HbL0は、固定子側ヨーク部41の周方向の応力がゼロの状態において、所望の磁束密度Bmaxを得るためのL方向の磁化力、HbLは、固定子側ヨーク部41の周方向の応力付与時において、前記所望の磁束密度Bmaxを得るためのL方向の磁化力である。即ち、このαが大きいほど、磁束密度Bmaxを得るために大きなL方向の磁化力を要することを示し、換言すると、このαが小さいほどL方向の磁化特性に優れていることを示す。また、図4の縦軸におけるβは、HbC0に対するHbCの比=HbCHbC0であり、HbC0は、固定子側ヨーク部41の周方向の応力がゼロの状態において、所望の磁束密度Bmaxを得るためのC方向の磁化力、HbCは、固定子側ヨーク部41の周方向の応力付与時において、前記所望の磁束密度Bmaxを得るためのC方向の磁化力である。即ち、このβが大きいほど、磁束密度Bmaxを得るために大きなC方向の磁化力を要することを示し、換言すると、このβが小さいほどC方向の磁化特性に優れていることを示す。図4に示すように、固定子側ヨーク部41の周方向の圧縮応力が大きくなると、αが増大してL方向の磁化特性が悪化していく。同様に、固定子側ヨーク部41の周方向の圧縮応力が大きくなると、βが増大してC方向の磁化特性が悪化していく。同図に示すように、圧縮応力に対する磁化力の悪化の影響は、C方向よりもL方向の方が大きくなる。また、図4に示すように、固定子側ヨーク部41の周方向の引張応力が大きくなると、α及びβが徐々に低下していき、この引張応力が更に大きくなると、α及びβが徐々に増大していく。L方向においては、引張応力がσLaの状態でαが最低となり、L方向の磁化特性が最もよくなる。また、C方向においては、引張応力がσCaの状態でβが最低となり、C方向の磁化特性が最もよくなる。同図に示すように、引張応力に対する磁気特性の改善の影響は、L方向よりもC方向の方が大きくなる。以上のような点に着目し、本実施形態の電動機30では、固定子側ヨーク部41の内部にリング部材70をしまり嵌めしている。これにより、固定子側ヨーク部41の内周面には、リング部材70側から外力が作用し、これに伴い固定子側ヨーク部41に周方向の引張応力が発生する。このようにして引張応力が作用すると、図4に示すように、α及びβが低下し、磁気特性が向上する。リング部材70によって得られる引張応力σは、図4のβが1よりも小さくなる範囲が好ましく、更には図4のαとβとの双方が1よりも小さくなる範囲が好ましい。更に、前記引張応力σは、ゼロよりも大きく前記σCa以下であるのが好ましく、更には前記σLa以上σCa以下であるのが好ましい。以上により、本実施形態の固定子側ヨーク部41では、L方向に加えて、C方向の磁化特性がより大きく改善される。その結果、固定子側電磁鋼板41aでは、C方向における磁気損失が軽減され、電動機30の効率が向上する。加えて、本実施形態の固定子側ヨーク部41では、リング部材70によって発生する引張応力によって、L方向の磁気特性とC方向の磁気特性との間の異方性を小さくすることができる。即ち、図4に示すように、引張応力による磁気特性の改善の影響は、L方向よりもC方向の方が大きくなる。このため、固定子側ヨーク部41に所定の引張応力を発生させると、L方向とC方向の異方性の差を小さくすることができる。このようにすると、電動機30では、モータ回転時における接線力を周方向において平均化できるため、コギングを低減して振動や騒音を低減できる。このようなコギングを効果的に低減するためには、L方向とC方向の異方性を最小化するように、前記引張応力σを設定するのがよい。《その他の実施形態》上記実施形態については、以下のような構成としてもよい。前記実施形態では、固定子側ヨーク部41に周方向の引張応力を発生させるための外力付与部として、固定子側ヨーク部41内にしまり嵌めされるリング部材70を用いている。しかしながら、外力付与部は、これに限らず、例えば固定子側ヨーク部41内に弾性部材等を配置して固定子側ヨーク部41に外力を作用させてもよいし、他の押圧機構を設けてもよい。また、例えば固定子40の外周側ティースの外周端部側から固定子側ヨーク部41に向かって外力を付与することで、固定子側ヨーク部41に周方向の引張応力を発生させることもできる。また、前記実施形態の固定子側電磁鋼板41aは、無方向性電磁鋼板で構成されるが、これを方向性電磁鋼板で構成してもよい。