外周面に、外径が互いに異なる3箇所の円筒面部を、軸方向に関する位相を互いにずらせた状態で設け、隣り合う円筒面部同士を2箇所の傾斜段部により連続させた段付円柱状部材を冷間鍛造加工により造るべく、円柱状の素材をダイスの成形用キャビティ内に押し込む事により、この素材の先端部乃至中間部の外径を縮めて、このうちの先端部に最も小径の第一円筒面部を、中間部にこの第一円筒面部よりも外径が大きな第二円筒面部を、基端部に最も外径が大きい第三円筒面部を、これら第一円筒面部と第二円筒面部との間に第一傾斜段部を、これら第二円筒面部と第三円筒面部との間に第二傾斜段部をそれぞれ形成する段付円柱状部材の製造方法であって、前記第一傾斜段部を形成する為に、前記ダイスの内周面に設けた、部分円すい凹面状の第一加工用段差部の、前記素材及び前記成形用キャビティの中心軸に対する傾斜角度を、50度以上とした事を特徴とする段付円柱状部材の製造方法。前記第一加工用段差部の傾斜角度が80度以下である、請求項1に記載した段付円柱状部材の製造方法。前記素材が、炭素含有量が0.45重量以上の炭素鋼である、請求項1~2のうちの何れか1項に記載した段付円柱状部材の製造方法。段付円柱状部材が、車輪支持用転がり軸受ユニットを構成するハブ本体を造る為の中間素材である、請求項1~3のうちの何れか1項に記載した段付円柱状部材の製造方法。本発明は、上述の様な事情に鑑みて、使用する金属材料や形状が限られる場合にも、シェブロンクラックの発生を防止でき、しかも、材料の歩留が悪化したり、加工の手間が煩雑化するのを防止できる、段付円柱状部材の製造方法を実現すべく発明したものである。本発明の段付円柱状部材の製造方法は、外周面に、外径が互いに異なる3箇所の円筒面部を、軸方向に関する位相をずらせた状態で設け、隣り合う円筒面部同士を傾斜段部により連続させた段付円柱状部材を、冷間鍛造加工により造る。この為に、円柱状の素材をダイスの成形用キャビティ内に押し込む事により、この素材の先端部乃至中間部の外径を縮めて、このうちの先端部に最も小径の第一円筒面部を、中間部にこの第一円筒面部よりも外径が大きな第二円筒面部を、基端部に最も外径が大きい第三円筒面部を、これら第一円筒面部と第二円筒面部との間に第一傾斜段部を、これら第二円筒面部と第三円筒面部との間に第二傾斜段部を、それぞれ形成する。特に、本発明の段付円柱状部材の製造方法に於いては、前記第一傾斜段部を形成する為に、前記ダイスの内周面に設けた、部分円すい凹面状の第一加工用段差部の、前記素材及び前記成形用キャビティの中心軸に対する傾斜角度を、50度以上とする。尚、前記第一加工用段差部の傾斜角度の上限値は、例えば請求項2に記載した発明の様に、80度以下、更に好ましくは75度以下とする。前記第二傾斜段部を形成する為の、第二加工用段差部の、同方向に関する傾斜角度は、特に規制しないが、現実的には30~70度、好ましくは30~50度、より好ましくは40~45度とする。又、前記素材としては、例えば請求項3に記載した発明の様に、炭素含有量が0.45重量以上好ましくは0.61重量以下の炭素鋼JISG4051で、S48C以上の機械構造用炭素鋼鋼材とする。更に、段付円柱状部材の用途は特に限定しないが、例えば、請求項4に記載した発明の様に、車輪支持用転がり軸受ユニットを構成するハブ本体を構成する為の中間素材とする。上述の様に構成する本発明の段付円柱状部材の製造方法によれば、使用する金属材料や、段付円柱状部材の外面形状第一~第三各円筒面部の直径の比が限られる場合にも、シェブロンクラックの発生を防止でき、しかも、材料の歩留が悪化したり、加工の手間が煩雑化するのを防止できる。又、設備コストが嵩む事もなくなって、車輪支持用転がり軸受ユニットを構成するハブ本体の如き段付円柱状部材の製造コストの上昇を抑えられる。即ち、本発明の段付円柱状部材の製造方法の場合には、段付円柱状部材の外周面のうちの軸方向2箇所位置に形成される第一、第二両傾斜段部のうちで、先端側の第一傾斜段部を形成する為の第一加工用段差部の傾斜角度を、50度以上と、大きくしている。この為、パンチにより素材をダイスの成形用キャビティの奥に押し込んで塑性変形させる際に、この素材を構成する金属材料がこのキャビティの先端側に移動する事に対する抵抗が大きくなる。この結果、この金属材料の移動速度が抑えられて、前記素材から前記段付円柱状部材中間素材を造る過程、特に前記先端側の第一傾斜段部を形成する過程で、前記金属材料の移動速度が、各部分同士の間で大きく相違する事を防止できる。従って、前記第一傾斜段部の加工に伴って、この第一傾斜段部乃至は前記第一円筒面部の内部に、シェブロンクラックの発生に結び付くほど大きな引っ張り応力が作用する事がなくなる。一方、前記第二傾斜段部に関しては、初めに加工される部であり、シェブロンクラック発生の要因の一つである、材料の加工硬化が生じていない。又、前記第二傾斜段部に関しては、第二加工用段差部による加工後、直ちに素材の先端寄り部分が前記第一加工用段差部に突き当たる。この状態で前記素材には、この第一加工用段差部によるこの素材の塑性変形に起因する、前記抵抗が加わる。従って、前記素材を前記段付円柱状部材に加工する過程で、前記第一、第二両傾斜段部同士の間部分第二円筒面部の内径側に位置する部分には、圧縮応力が作用する傾向になる。この圧縮応力は、前記シェブロンクラック発生の原因となる引っ張り応力を打ち消す相殺する方向に働く為、前記第二加工用段差部に関しては、特に傾斜角度を規制しなくても50度未満としても、得られる段付円柱状部材の内部にシェブロンクラックが発生する事はない。本発明の特徴は、前述の図1のAに示す様な、外周面に、外径が互いに異なる第一~第三各円筒面部25~27を、軸方向に関する位相を互いにずらせた状態で設け、隣り合う円筒面部同士をそれぞれ第一、第二両傾斜段部28、29により連続させた中間素材30を形成する際に、内部にシェブロンクラックが発生するのを防止する点にある。即ち、前記第一、第二両傾斜段部28、29のうち、先端側の第一傾斜段部28の、中間素材30の中心軸に対する傾斜角度成形用キャビティ33の中心軸に対する第一加工用段差部35の傾斜角度と同じβを、50度以上、80度以下好ましくは75度以下とする。基端側の第二傾斜段部29の傾斜角度αに関しては、30~70度、好ましくは30~50度の範囲、より好ましくは40~45度とする。前記第一、第二両傾斜段部28、29を形成する為の、第一、第二両加工用段差部35、37の傾斜角度β、αを上述の範囲に規制したダイス32の成形用キャビティ33内に素材13を押し込む事により、段付円柱状部材である中間素材30とする際に、前述した様な理由により、各部に大きな引っ張り応力が発生する事を防止できる。そして、前記素材13乃至中間素材30の内部にシェブロンクラックが発生する事を防止できる。本発明の場合には、前記第一加工用段差部35の傾斜角度βを50度以上にすれば、他の部分の形状及び寸法の自由度を大きくできる。即ち、後述する様に、小径、中径、大径各円筒面部34、36、38の直径差直径の比率を特に限定しなくても、前記第一傾斜段部28乃至は前記第一円筒面部25の内部に、シェブロンクラックの発生に結び付くほど大きな引っ張り応力が作用する事がなくなる。又、前記第二傾斜段部29乃至前記第二円筒面部26の内部に関しても、前述した様な理由により、シェブロンクラックが発生する事はない。尚、前記成形用キャビティ33内に前記素材13を押し込む事により得られた、前記図1のAに示した中間素材30には、前述の図7~9のC→D→E{→F}に示した様な、更に必要な冷間鍛造加工、切削加工、研削加工を施して、ハブ本体9、9aとする。前記中間素材30のうちの第一傾斜段部28乃至第一円筒面部25部分は、このハブ本体9、9aのうちの小径段部12図5~6参照となる。この際、前記第一傾斜面部28は冷間鍛造により、この小径段部12の奥端部に存在する、中心軸に対し直角方向に存在する段差面に加工する。この際の加工は、材料の移動量が少ないので、シェブロンクラックが発生する可能性は低い。又、第二傾斜段部29部分には、必要な切削加工及び研削加工を施して、内輪軌道8図5~6参照を設ける。この第二傾斜段部29部分の傾斜角度は自由に設定できる事から、この内輪軌道8を設ける為の加工量を少なく抑えられる。本発明の効果を確認する為に行ったコンピュータシミュレーションの結果に就いて説明する。このコンピュータシミュレーションは、S53C材JISG4051に規定されている機械構造用炭素鋼鋼材製で円柱状の、図7~9のAに示す様な素材13に冷間で前方押し出し加工を施す事により、図1のAに示す様な中間素材30とした。前記素材13として、外径D13具体的には60mmと軸方向長さL13との比D13/L13が5/7のものD13/L13=5/7を使用する事とした。又、前記中間素材30のうちで、最も大径の第三円筒面部27の外径は、前記素材13の外径と同じとした。又、前記中間素材30の第一、第二両傾斜段部28、29の間隔第二円筒面部26の軸方向長さL26は、前記素材13の外径D13の1/5L26=D13/5とした。更に、図2、3にそれぞれの結果を示したコンピュータシミュレーションの条件として、前記第二円筒面部26の外径は、後述する減面率Rd0-1が10~70になる様に、前記第三円筒面部27の外径は、後述する減面率Dd1-2が20~80になる様に、それぞれ設定した。更に、上述した素材13の各部の寸法のうち、前記第一、第二両円筒部25、26の外径以外の寸法に関する条件を同じとし、第一、第二両傾斜段部28、29第一、第二両加工用段差部35、37の傾斜角度β、α、前記第二傾斜段部29部分での減面率Rd0-1、前記第一傾斜段部28部分での減面率Rd1-2が、前記素材13乃至前記中間素材30に関するダメージ値Dfに及ぼす影響を求めた。尚、ダメージ値Dfとは、シェブロンクラックの解析発生予測に関するパラメータとして信頼性がある事が知られており、例えば非特許文献2にも記載されている。前記ダメージ値Dfが、材料により定まる所定値K以上になると、シェブロンクラックが発生する。因みに前記S53C材の所定値Kは、150MPa程度である。今回は、コンピュータシミュレーションの対象として各種条件を変えて設定した各試料のダメージ値Dfを、次の1式で求めた。尚、この1式中、εfは、変形終了時中間素材30の加工終了時の歪量を、σmaxは、最大主応力加工工程中での各瞬間に各部に加わる応力のうちの最大値を、dεeqは、加工工程中での各瞬間に於ける歪の増加量を、それぞれ表している。上述の条件で行ったコンピュータシミュレーションの結果を、図2~4に示した。これら各図のうちの図2は、横軸に前記第一傾斜段部28の傾斜角度βを、縦軸にダメージ値Df最大値を、それぞれ表している。グラフ中に表した3種類の記号▲、◆、■は、図2中に示した様に、それぞれ前記第二傾斜段部29の傾斜角度αが異なる事30度、45度、70度を表している。この様な図2から、前記ダメージ値Dfは、前記第一傾斜段部28の傾斜角度βに大きく影響され、この傾斜角度βが極く小さいβ=10度である場合には前記ダメージ値Dfも小さく抑えられるが、前記傾斜角度βが30度程度にまで大きくなるとこのダメージ値Dfが急激に大きくなる事が分かる。但し、前記傾斜角度βが30度を越えて大きくなると、逆に前記ダメージ値Dfが小さくなり、50度を越えて大きくなると十分に小さくなり、しかも、前記第二傾斜段部29の傾斜角度αの影響も小さくなる事も分かる。これらから、本発明の様に、前記第一傾斜段部28の傾斜角度βを50度以上にする事で、前記素材13乃至中間素材30の内部にシェブロンクラックが発生する事を十分に防止できる事が分かる。尚、前記第一傾斜段部28の傾斜角度βが極く小さい10度場合には、前記ダメージ値Dfを低く抑えられる。これは、前記第一傾斜段部28による絞り量が極く少ないので、金属材料の移動速度に余り差が生じる事がなく、前記素材13乃至中間素材30の内部に大きな引っ張り応力が発生しない為である。但し、前記第一傾斜段部28の傾斜角度βが小さ過ぎて、後加工小径段部12を形成する為の切削加工が面倒で、最終製品ハブ本体9、9aを組み込んだ車輪支持用転がり軸受ユニット1の製造コストを抑える事ができない。次に、図3は、横軸に前記第二傾斜段部29の傾斜角度αを、縦軸にダメージ値Df最大値を、それぞれ表している。グラフ中に表した6種類の記号×、▲、●、■、◆は、図3中に示した様に、それぞれ前記第一傾斜段部28の傾斜角度βが異なる事10度、30度、40度、50度、60度、70度を表している。この様な図3から明らかな通り、前記第二傾斜段部29の傾斜角度αの大小は、前記素材13乃至中間素材30の内部のダメージ値Dfに余り影響しない。次に、図4は、横軸に前記素材13から前記第一円筒面部25までの減面率断面積の減少率Rd0-2を、縦軸にダメージ値Dfを、それぞれ表している。コンピュータシュミレーションの条件として、前記第一傾斜段部28の傾斜角度βを60度とし、前記第二傾斜段部29の傾斜角度αを30度とした。尚、前記図4の横軸に表した減面率Rd0-2とは、前記第二傾斜面部29を境とした、前記第三円筒面部27から前記第二円筒面部26への減面率Rd0-1と、前記第一傾斜面部28を境とした、この第二円筒面部26から前記第一円筒面部25への減面率Dd1-2とを合計したもの[Rd0-2=Rd0-1{1-Rd0-1}×Rd1-2]である。尚、図4の横軸に記載した全体としての減面率Rd0-2の内訳各段の減面率Rd0-1、Rd1-2は、前記図4の右上部分に記載した通りである。この様な図4の記載から明らかな通り、前記各減面率Rd0-1、Rd1-2、Rd0-2は、余りダメージ値Dfに影響しない。以上に説明した、図2~4にその結果を表したコンピュータシミュレーションの結果から明らかな様に、本発明の様に、前記第一傾斜段部28を係止する為の第一加工用段差部35の傾斜角度βを50度以上とする事で、前記素材13乃至中間素材30の内部に、シェブロンクラックが発生する事を防止できる。尚、シェブロンクラックの発生防止を図る面からのみ考えれば、前記第一加工用段差部35の傾斜角度βは、90度近くまで大きくしても良い。但し、この傾斜角度βを80度を越えて大きくすると、機械構造用炭素鋼鋼材等の炭素鋼に前方押し出し加工を施す際に、鍛造加工の分野で広く知られている様に、デッドメタルと呼ばれる欠肉が生じる。この様な欠肉を生じない様にする為に、前記傾斜角度βの最大値を80度、好ましくは75度程度に抑える。尚、前記コンピュータシミュレーションの結果は、前記素材13の外径D13及び軸方向長さL13が多少異なった場合でも外径が60mmからずれたり、外径と軸方向長さとの比が5/7からずれた場合でも、ほぼそのまま適用できる。特に、本発明が意図している、車輪支持用転がり軸受ユニットを構成するハブ本体を造る場合に関する限り、小型乗用車用から大型乗用車用まで、そのまま適用できる。