充填塔の内部空間を下降する液体の流量を分配する装置であって、前記充填塔の前記内部空間に配設された複数のセクタを有し、前記充填塔の前記内部空間を下降する前記液体の前記流量の少なくとも一部分を収集するように構成されている収液器と、前記充填塔の前記内部空間において、前記収液器の下方で前記収液器から垂直方向に離間された混合器であって、前記充填塔の前記内部空間に配設された複数のゾーンを有し、前記収液器上に収集された前記液体の少なくとも一部分を受け入れて混合するように構成されている混合器と、前記収液器の第1セクタと流体連通している第1端と、前記混合器の第1ゾーンと流体連通している第2端と、を有する第1導管であって、前記収液器の前記第1セクタからの前記液体の少なくとも一部分を受け入れて、前記混合器の前記第1ゾーンへ下に向けて送るように構成されている第1導管と、前記収液器の第2セクタと流体連通している第1端と、前記混合器の第2ゾーンと流体連通している第2端と、を有する第2導管であって、前記収液器の前記第2セクタからの前記液体の少なくとも一部分を受け入れて、前記混合器の前記第2ゾーンへ下に向けて送るように構成されている第2導管と、を備える装置であって、前記収液器の前記第1セクタの幾何学的中心が、前記混合器の前記第1ゾーンの幾何学的中心から円周方向に離れて位置決めされ、及び/又は前記収液器の前記第2セクタの幾何学的中心が、前記混合器の第2ゾーンの幾何学的中心から円周方向に離れて位置決めされている、装置。前記収液器の前記第1セクタの前記幾何学的中心は、前記混合器の前記第1ゾーンの前記幾何学的中心から約60°から約180°、好ましくは約120°から約180°、最も好ましくは約180°だけ円周方向に離れて位置決めされている、請求項1に記載の装置。前記収液器の前記第2セクタの前記幾何学的中心は、前記混合器の前記第2ゾーンの前記幾何学的中心から約60°から約180°、好ましくは約120°から約180°、最も好ましくは約180°だけ円周方向に離れて位置決めされている、請求項2に記載の装置。前記充填塔の前記内部空間に配設された予分散器であって、前記混合器からの混合液体の流量の少なくとも一部分を受け入れ、前記混合液体の前記受け入れた流量の少なくとも一部を該予分散器から外に向けて送るように構成されている予分散器を更に備える、請求項1に記載の装置。前記充填塔の前記内部空間に配設された最終分散器であって、前記予分散器からの予め分配された液体の流量の少なくとも一部分を受け入れ、前記予め分配された液体の前記受け入れた流量の少なくとも一部分を、前記充填塔の前記内部空間の断面積の少なくとも一部分上に実質的に一様に送るように構成されている最終分散器を更に備える、請求項4に記載の装置。前記予分散器は、前記混合液体の前記受け入れた流量の少なくとも一部を下に向けて送るように構成されている複数のチャネルを含み、前記最終分散器は、前記予め分配された液体の前記流量の少なくとも一部を送るように構成されている複数の樋状部を含み、各樋状部は少なくとも1つの開口を有して、前記予分散器の少なくとも1つのチャネルと流体連通している、請求項5に記載の装置。フィルタを更に備える、請求項1に記載の装置。前記フィルタは、前記混合器の中に配設されている、請求項7に記載の装置。前記混合器の断面積は、前記充填塔の前記内部空間の断面積の約25以下、好ましくは約20以下を占める、請求項1に記載の装置。充填塔の内部空間を下降する液体の流量を分配する装置であって、前記充填塔の前記内部空間に配設された複数のセクタを有し、前記充填塔の前記内部空間を下降する前記液体の前記流量の少なくとも一部分を収集するように構成されている収液器と、前記充填塔の前記内部空間において、前記収液器の下方で前記収液器から垂直方向に離間された混合器であって、前記充填塔の前記内部空間に配設された複数のゾーンを有し、前記収液器上に収集された前記液体の少なくとも一部分を受け入れて混合するように構成されている混合器と、前記収液器の第1セクタと流体連通している第1端と、前記混合器の第1ゾーンと流体連通している第2端と、を有する第1導管であって、前記収液器の前記第1セクタからの前記液体の少なくとも一部分を受け入れて、前記混合器の前記第1ゾーンへ下に向けて送るように構成されている第1導管と、前記収液器の第2セクタと流体連通している第1端と、前記混合器の第2ゾーンと流体連通している第2端と、を有する第2導管であって、前記収液器の前記第2セクタからの前記液体の少なくとも一部分を受け入れて、前記混合器の前記第2ゾーンへ下に向けて送るように構成されている第2導管と、を備える装置であって、前記収液器の前記第1セクタの幾何学的中心は、前記混合器の前記第1ゾーンの幾何学的中心から約60°から約180°、好ましくは約120°から約180°、最も好ましくは約180°だけ円周方向に離れて位置決めされ、前記収液器の前記第2セクタの幾何学的中心は、前記混合器の前記第2ゾーンの幾何学的中心から約60°から約180°、好ましくは約120°から約180°、最も好ましくは約180°だけ円周方向に離れて位置決めされ、前記混合器の断面積は、前記充填塔の前記内部空間の断面積の約25以下、好ましくは約20以下を占める、装置。充填塔の内部空間を下降する液体の流量を分配する装置を組み立てる方法であって、前記内部空間を有する前記充填塔を設けるステップと、前記充填塔の前記内部空間に、複数のセクタを有し、前記充填塔の前記内部空間を下降する前記液体の前記流量の少なくとも一部分を収集するように構成されている収液器を設けるステップと、前記充填塔の前記内部空間に、前記収液器の下方で前記収液器から垂直方向に離間された混合器であって、前記充填塔の前記内部空間に配設された複数のゾーンを有し、前記収液器上に収集された前記液体の少なくとも一部分を受け入れて混合するように構成されている混合器を設けるステップと、前記収液器の第1セクタと流体連通している第1端と、前記混合器の第1ゾーンと流体連通している第2端と、を有する第1導管であって、前記収液器の前記第1セクタからの前記液体の少なくとも一部分を受け入れて、前記混合器の前記第1ゾーンへ下に向けて送るように構成されている第1導管を設けるステップと、前記収液器の第2セクタと流体連通している第1端と、前記混合器の第2ゾーンと流体連通している第2端と、を有する第2導管であって、前記収液器の前記第2セクタからの前記液体の少なくとも一部分を受け入れて、前記混合器の前記第2ゾーンへ下に向けて送るように構成されている第2導管を設けるステップと、を含む方法であって、前記収液器の前記第1セクタの幾何学的中心が、前記混合器の前記第1ゾーンの幾何学的中心から円周方向に離れて位置決めされ、及び/又は前記収液器の前記第2セクタの幾何学的中心が、前記混合器の前記第2ゾーンの幾何学的中心から円周方向に離れて位置決めされている、方法。前記収液器の前記第1セクタの前記幾何学的中心は、前記混合器の前記第1ゾーンの前記幾何学的中心から約60°から約180°、好ましくは約120°から約180°、最も好ましくは約180°だけ円周方向に離れて位置決めされ、前記収液器の前記第2セクタの前記幾何学的中心は、前記混合器の前記第2ゾーンの前記幾何学的中心から約60°から約180°、好ましくは約120°から約180°、最も好ましくは約180°だけ円周方向に離れて位置決めされている、請求項11に記載の装置を組み立てる方法。充填塔の内部空間を下降する液体の流量を分配する方法であって、前記内部空間に配設された収液器上方の前記充填塔の前記内部空間内へ、前記充填塔の前記内部空間を下降する前記液体の前記流量を導入するステップと、前記収液器上で、前記充填塔の前記内部空間を下降する前記液体の前記流量の少なくとも一部分を収集するステップと、前記収液器と流体連通している第1導管を通して、前記液体の少なくとも一部分を、前記収液器の第1セクタから、前記収液器の下方で前記収液器から離間されて前記内部空間に配設された混合器の第1ゾーンへ下に向けて送るステップであって、前記第1導管を通して送られる前記液体が、前記収液器の前記第1セクタから、前記混合器の前記第1ゾーンへ円周方向に転位される、前記液体の少なくとも一部分を送るステップと、前記収液器と流体連通している第2導管を通して、前記液体の少なくとも一部分を、前記収液器の第2セクタから、前記混合器の第2ゾーンへ下に向けて送るステップであって、前記第2導管を通して送られる前記液体が、前記収液器の前記第2セクタから、前記混合器の前記第2ゾーンへ円周方向に転位される、前記液体の少なくとも一部分を送るステップと、前記混合器において、前記混合器の前記第1ゾーンへ前記収液器の前記第1セクタから送られた前記液体を、前記混合器の前記第2ゾーンへ前記収液器の前記第2セクタから送られた前記液体と混合することにより、混合液体を生成するステップと、を含む方法。前記第1導管を通して送られた前記液体は、前記収液器の前記第1セクタから、前記混合器の前記第1ゾーンへ約60°から約180°、好ましくは約120°から約180°、最も好ましくは約180°だけ円周方向に転位される、請求項13に記載の方法。前記第2導管を通して送られた前記液体は、前記収液器の前記第2セクタから、前記混合器の前記第2ゾーンへ約60°から約180°、好ましくは約120°から約180°、最も好ましくは約180°だけ円周方向に転位される、請求項14に記載の方法。前記混合器から、前記充填塔の前記内部空間に配設された予分散器へ、前記混合液体の前記流量の少なくとも一部分を送るステップと、前記予分散器から外に向けて、前記混合器から受け入れた前記混合液体の前記受け入れた流量の少なくとも一部を送るステップと、を更に含む請求項13に記載の方法。前記充填塔の前記内部空間に配設された最終分散器により、前記予分散器からの前記予め分配された前記流量の少なくとも一部分を受け入れるステップと、前記予め分配された液体の前記受け入れた流量の少なくとも一部分を、前記充填塔の前記内部空間の前記断面積の少なくとも一部分上に実質的に一様に送るステップと、を更に含む請求項16に記載の方法。前記予分散器は、前記混合液体の前記受け入れた流量の少なくとも一部を下に向けて送るように構成されている複数のチャネルを含み、前記最終分散器は、前記予め分配された液体の前記流量の少なくとも一部を送るように構成されている複数の樋状部を含み、各樋状部は少なくとも1つの開口を有して、前記予分散器の少なくとも1つのチャネルと流体連通している、請求項17に記載の方法。前記混合器の断面積は、前記充填塔の内部空間の断面積の約25以下、好ましくは約20以下を占める、請求項13に記載の方法。深冷空気分離のための工程であって、内部空間における第1物質移動セクションと、前記内部空間において前記第1物質移動セクションの下方で前記第1物質移動セクションから離間された第2物質移動セクションとを有する前記内部空間を有する充填塔において、上昇する蒸気と下降する液体を向流接触させるステップを含み、前記第1物質移動セクションと前記第2物質移動セクションとの間に配置された請求項1に記載の装置が、前記下降する液体の流量を前記第1物質移動セクションから前記第2物質移動セクションへ分配する、工程。出願者の装置と方法は、塔内で下降する液体を混合して、塔内の充填セクションの断面積上で一様に分配する。装置は収液器と、混合器と、混合器から液体を外に向けて拡散する予分散器と、塔内の充填セクションの断面積上に一様に液体を置く最終分散器と、を含む。装置の実施形態は、混合器内で起こり得る混合の不十分さを補償するための手段例えば、ここで記載されたある方法で配置された導管も含む。任意選択的に装置は、工程くず及び製造くずから充填塔を保護するために、液体の少なくとも一部が流れることができるフィルタを含むことができる。塔の外側の液体供給が下方の充填セクションへ導入される場合は、そのような供給液は、そのような液体をその中に存在し得る如何なる蒸気からも切り離した後に適切に混合器内に導入される。充填塔の性能は、液体品質と蒸気分配に依存し、これには、塔の断面に入り込みそこを横切る2つの相の流量と組成との両者における一様性が含まれる。充填塔の異なるセクションは、それらの平衡線及び動作線との間の関係に依存して、不均衡配分からの影響の受け易さに関して異なるレベルを呈示する。流量の一様性の重大さは文字通りには十分理解されているが、組成効果はそれほど理解されてはいない。影響を受け易いセクションに対しては、全部または実質的に全部の流入する液体を混合して、塔の断面積を実質的に一様に横切って液体を再分配することが重要であると推定される。一様な流量を達成することはできるが、完全な混合は、精巧且つ高価な装置を必要とし、しばしば塔の高さが増大するという結果になる。これは、約2メートルを超える直径を有するような大径塔に対しては特に当てはまる。出願者の装置と方法は、完全な組成混合を得るためには必要とされる精巧なステップを更に行うことなく、費用効率のよい方法で完全な混合の利点を達成する。オプションのフィルタは、液体分散器と充填塔を、上方の蒸留及び/または供給セクションから累積する可能性のあるくずから保護することを支援する。そのようなくずは、液体分散器の中の孔を詰まらせ、下方の充填塔における性能不足に繋がる。このため、従来技術の分散器で可能な高さよりも低い土台の高さという結果になる可能性のある充填塔の高効率を提供することに加えて、出願者の装置と方法は、くずにより引き起こされる可能性のある問題を除去または最小限にすることにより、より信頼のある作動を提供する。明瞭性のために、図2A~2G、3A~3E、4A~4B、及び5は、記載した実施形態の全体装置の一部のみを示している。図2A~2Cに示されているように、装置60は、塔62の内部空間に設置される内部空間は、塔62の内壁内に囲まれた空間である。図2A~2Cにおける塔62の内部空間は、塔のA側とB側に分割されている。図2A~2Gは、装置の一実施形態の幾つかの特徴を示しており、この実施形態がどのように作動するかを説明するために記載される。図2Aを参照すると、上方の充填セクション図示されていないからの液体は、収液器61上に落下する。例示された実施形態において、収液器61は、塔62の内壁に隣接する円環要素を有する。液体は、導管66及び68を通して、収液器61から混合器64内に流れる。2つの導管からの液体の流量は、混合器64の中で混合される。液体は混合器64から出て、下方の充填物図示されていないに最終的に分配される。好ましくは、塔62において上方から下降する液体の全部または実質的に全部は、収液器61と導管66及び68を通過し、収液器61と導管66及び68を迂回しない。収液器として使用できる機器の例が、米国特許出願公開第2009/0049864号Kovakその他の図3~7に示されており、前記特許文献は、参照することにより、ここにその全体が、それが教示する全てに関して何れの部分も除外することなしに組み込まれる。図2A~2Cに例示された実施形態において、導管66は、上方の塔のB側から収集された液体を、下方の塔のA側に搬送し、一方、導管68は、上方の塔のA側からの液体を、下方の塔のB側に搬送する。言い換えれば、図2Cにおける矢印により示されているように、収液器61から導管66に入り込んだ液体は、導管66から出て混合器64に入るまでの間に、周方向に180度転位されるつまり、液体は周方向に転位される。例示された実施形態において、塔のA側と塔のB側は一様なことが望ましいが、当業者は、機械的考察を説明するために変形例も可能であることを認識されよう。非対称な導管位置を有するシステム、または3つ以上の導管を有するシステムのための出願者の装置と方法の作用を明確にするために、導管内への流量がどこから発生するのか、及び導管から出る流量がどこに行くのかを理解することは助けになる。これは、図2D~2Gにおける模式的説明図を使用して説明できる。まず図2Dを参照して、収液器61のセクタの概念を導入する。図2Dに示されているように、収液器61上方の充填物図示されていないからの液体は収液器61上に落下し、矢印により示されている方向に流れ、導管66及び68の入口に流入する。導管位置の対称性つまり、導管66と68の入口は180°離れているにより、液体は収液器61の2つのセクタである第1セクタ63と第2セクタ73に流入する。第1セクタ63からの液体は導管66の入口に流入し、第2セクタ73からの液体は導管68の入口に流入する。ここで図2Fを参照すると、収液器61の第1セクタ63の外形は、半円と90°から270°に延びる弦を境界とする領域であるつまり、斜めの線影で示されている領域。第1セクタ63の幾何学的中心は、円の中心塔62の中心から、塔62の内壁上の0°位置に延びる線上にある。この幾何学的中心は、矢印67により近似的に示されている。次に図2Eを参照して、混合器64のゾーンの概念を導入する。図2Eに示されているように、導管66と68からの液体は混合器64内に排出され、矢印で示される方向に流れ、最終分散器図示されていない内に流出し、最終的には、下方の充填物図示されていないに送られる。導管位置の対称性によりつまり、導管66と68の出口は180°離れている、液体は混合器64の2つのゾーンである第1ゾーン65と第2ゾーン75に流入する。液体は、導管66の出口から第1ゾーン65に流入し、導管68の出口から第2ゾーン75に流入する。ここで図2Gを参照すると、混合器の第1ゾーン65の外形は、斜めの線影で示されている四角形の領域である。第1ゾーン65の幾何学的中心は、円の中心塔62の中心から塔62の内壁上の180°位置に延びる線上にある。この幾何学的中心の位置は、矢印69により近似的に示されている。前述の段落で記載され、図2A~2Gに示された実施形態に対して、収液器61の第1セクタ63からの液体は、導管66を介して、混合器64の第1ゾーン65に送られ、収液器61の第1セクタ63の幾何学的中心67は、混合器64の第1ゾーン65の幾何学的中心69から180°だけ円周方向に離れて位置決めされている。図3A~3Eは別の実施形態の幾つかの特徴を示しており、この実施形態がより多くの導管とどのように作動するかを例示するために記載される。図3Aを参照すると、収液器61からの液体を収集し、混合器64へ引き渡す4つの導管70、72、74、及び76がある。好ましくは、塔62の中で上方から下降する液体の全部または実質的に全部が収液器61と導管70、72、74、76を通過し、収液器61と導管を迂回しない。ここで図3Bを参照すると、上方の充填物図示されていないからの液体は収液器61上に落下し、矢印で示されている方向に流れ、4つの導管70、72、74、76の入口に流入する。導管位置の対称性によりつまり、導管70、72、74、及び76の入口は90°離れている、液体は収液器61の4つのセクタに流入する。第1セクタ63からの液体は導管70に流入する。ここで図3Dを参照すると、収液器61の第1セクタ63の外形は、円周の一部塔62の内壁と2本の線を境界とするパイ状領域である。一方の線は、円周上の45°点から中心塔62の中心に延び、他方の線は、円周上の315°点から中心に延びている。パイ状領域は斜めの線影により示されている。収液器61のこの第1セクタ63の幾何学的中心は、円の中心塔62の中心から塔62の内壁上の0°位置に延びる線上にある。幾何学的中心の位置は、矢印67により近似的に示されている。次に図3Cを参照すると、導管70、72、74、76からの液体は混合器64内に排出され、矢印で示されている方向に流れ、最終分散器図示されていない内に流出し、最終的に、下方の充填物図示されていないに流れる。導管位置の対称性によりつまり、導管70、72、74、及び76の出口は90°離れている、液体は混合器64の4つのゾーンに流入する。液体は導管70の出口から第1ゾーン65に流入する。ここで図3Eを参照すると、混合器64の第1ゾーン65の外形は、斜めの線影で示されている三角形領域である。第1ゾーンの幾何学的中心は、円の中心塔62の中心から塔62の内壁上の90°位置に延びる線上にある。幾何学的中心の位置は、矢印69により近似的に示されている。前述の段落で記載され、図3A~3Eに示された実施形態に対して、収液器61の第1セクタ63からの液体は、導管70を介して、混合器64の第1ゾーン65に送られ、収液器61の第1セクタ63の幾何学的中心67は、混合器64の第1ゾーン65の幾何学的中心69から90°だけ円周方向に離れて位置決めされている。上で検討し、図2A~2G及び図3A~3Eに例示されたように、収液器61のセクタとは、ここで使用されているように、そこから液体が導管により受け入れられる収液器61の上側表面積の幾何学的部分であり、混合器64のゾーンは、そこへ導管により液体が送られる混合器64の体積の幾何学的部分である。収液器61のセクタの形状と寸法は、混合器64の形状と寸法と同様に変わり得るので、セクタがゾーンから例えば、60°、180°、または他の角度円周方向に離れて位置決めされる相対位置は、前記セクタの幾何学的中心から前記ゾーンの幾何学的中心へ測定され得る。図2A~2G及び3A~3Eに例示された実施形態は、単に代表的な実施形態に過ぎないということに留意されたい。他の実施形態では、通常の方法または他の何らかの方法で、異なる円周方向に液体を複数の導管から転位することができる。例えば、液体を導管において円周方向に、約60と180度の間、好ましくは約120と180度の間、最も好ましくは約180度転位することができる。図2A~2G及び3A~3Eに例示された実施形態は、導管と、導管により液体をそこから送る収液器61のセクタと、導管によりそこへ送る混合器64のゾーンとにおける一様性を示唆しているが、当業者は、機械的考察の説明のために、収液器61と混合器64において、及び導管の形状、寸法、及び位置における変形例が可能であるということを認識されよう。図2Eにおける矢印は理想化されたもので、液体の混合がほとんど、または全くない場合を示している。当業者は、混合器において種々の手段が採用でき、より良好またはより完全な混合を促進できるが、それらの手段は、i機械的複雑さを増加させ、ii費用を増加させ、iii通常は十分なほど良好という混合を達成するために折衷策が取られるので、一般的には部分的にしか効果的でないということを認識するだろう。出願者の装置と方法は、ほとんどまたは全く混合がない、図に示されている場合にも良好な性能を提供することによりこれらの問題を克服する。混合器64の断面積は、塔62の内部空間の総断面積の相対的に小さなパーセンテージを占める。全体的な混合を向上させるために、液体を収液器61から混合器64へ円周方向に転位することが行われて、混合器64において起こり得る完全な混合のどんな不足も補償する。これは、繊細な分離を行う充填セクションにおいて、及び非常に大きな蒸留塔においては重要であり得る。塔62の外側からの液体を運び込む必要があるときは、そのような液体は、導管の間または導管の横の空間における混合器64内に配置されることができ、それにより、下方の充填セクションに供給される液体の全部、または実質的に全部は良好に混合され、または実質的に一様に、塔のA側とB側図2Aと2Bに例示されているに少なくとも分割される。記載された実施形態において、混合器64は、塔62の内部空間の断面積の25以下、好ましくは20以下を占める。図2A~2Cは、2つの導管66、68の配置を、図3は、4つの導管70、72、74、76の配置を示している。しかし他の数の導管も使用でき、導管は異なる形状を有することができる。また、代替の配置における導管は、互いに同一である必要はない。図2Cと3Aに示されている導管例えば、66及び68、または70、72、74及び76は、塔62と混合器64に対して示されている場所に位置している円形の導管として例示されている。しかし、導管は他の形状及び/または他の場所に位置することができる。当業者は、導管のサイズ、形状、位置、長さ、配置、及び数に関して多数の変形例が可能であることを認識されよう。多くの種類の、多くの方法で配置及び配列された導管は、ここで検討し、例示された実施形態において示された導管の目的を果たすことができる。装置の他の部分は、ここで図4A、4B、及び5を参照して記載される。図4A及び4Bは、塔62の中で、2つの充填セクション78及び80の間に置かれる装置の一部の実施形態を示している。充填セクションは、規則充填物、不規則充填物、または他の適切な液体と蒸気の接触手段を含むことができる。装置は、図4Aと4Bに例示されている実施形態において、断面が四角形の混合器64を含む。当業者は、混合器64が多くの形または形状を取ることができ、中心にある混合器64が例示されているが、混合器64は他の場所に位置できるということを認識されよう。任意選択的に、フィルタ82が混合器64内部に置かれる。明瞭性のために、液体を上方のセクション78から混合器に供給する収液器と導管は示されていないが、収液器と導管は、前述したように、混合器64内のフィルタ82内部、及び円周方向に転位された配置における液体の全部または実質的に全部を供給する。混合器64は、図4Aと4Bに例示された実施形態において、固体状の床84を有している。このため、混合器64の中に収集された全部の液体は、フィルタ82の使用中にフィルタ82を通して流れ、そして孔のあいた垂直壁86を通して、チャネル90A~90Fを含む予分散器88へ流れる。チャネル90A~90Fに接続されていない混合器64の孔のあいた垂直壁86の他の部分は、液体を含み、混合器64内である高さを保持するために固体状である。チャネル90A~90Fのそれぞれは、上方チャンバと下方チャンバを有している。チャンバは、孔93を有する孔あきプレートにより分離されている。このため、チャネル90A~90Fのそれぞれの上方チャンバからの液体は、孔のあいたプレートの孔93を通して下降し、それぞれの下方チャンバに流入する。チャネル90A~90Fの下方チャンバは、例として示されている樋状部94のような複数の樋状部と接続されている。各樋状部94は、液体を下方の充填セクション80に供給するための孔96の配列を有している。例示された実施形態において、蒸気が塔62を上昇できるように、複数の樋状部は平行に、空間98と交互に配置されている。樋状部は環状側溝100にも接続されている。樋状部と、環状側溝100と、チャネル90A~90Fの下方チャンバの部分との相互接続網状構成があり、それは、孔96を通して下方の充填セクション80への液体の非常に一様な流れを生成するために、動水勾配を平坦にすることを可能にする。図5は、これもまた6つのチャネル90A~90Fを有する別の実施形態を示しており、チャネル90A~90Fは六角形のパターンで配置されている。図5では平面図のみが示されている。他の特徴については、図5の実施形態は、図4Aと4Bの実施形態に類似している。これらの実施形態は、予分散器が6つのチャネル90A~90Fを有している例示的な例に過ぎない。当業者は、異なる実施形態を、より少ない数のチャネル例えば、2または4チャネルまたは、より多くの数のチャネル例えば、8または10チャネルで使用できるということを認識されよう。また、塔内の混合器と、予分散器と、最終分散器と、充填セクションを支持する機械的手段は、明瞭性のために示されていない。図4A、4B、及び5で例示された実施形態において、環状形の側溝100は、ある量の液体を受け入れることができる。好ましくは図4Aと5に示されているように、環状形側溝100は連続で、塔62の内壁の周囲に隣接している。装置の幾つかの実施形態の前述の記載は、円形断面領域を有する充填塔の観点からであったが、装置の他の実施形態を、例えば、分割壁塔を含む非円形塔において使用可能である。限られた断面積を有する混合器、円周方向に転位された導管、フィルタ、予分散器、及び最終分散器の特徴は、非円形の分割塔または他の塔の片側または両側内の充填塔セクションの非円形の性質を考慮して適切な方法で設計且つ配置される必要がある。例えば窒素、酸素、及び/またはアルゴンのような気体を空気から、少なくとも2つの液体と蒸気の接触セクションを有する少なくとも1つの液体と蒸気の接触塔を利用する深冷蒸留により分離するための出願者の工程は、上記に検討した出願者の装置のような、上方の液体と蒸気の接触セクションから、下方の液体と蒸気の接触セクションへ下降する液体を収集、混合、及び分配するための装置を含むことができる。任意選択的に、液体供給が塔の外側から塔の上方及び下方液体と蒸気の接触セクションの間で導入されるときは、外側からの供給の全部またはそのうちのある量は、上記に検討したように混合器内に配置され得る。少なくとも2つの液体と蒸気の接触セクションを有する液体と蒸気の接触塔において液体を分配する装置を組み立てる出願者の方法の一実施形態は、上で検討した出願者の装置のような装置の構成要素を設けて組み立てるステップを含む。構成要素を液体と蒸気の接触塔に組み立てることは、リベットと溶接を含んでもよい適切な支持手段により行うことができる。出願者の装置と方法は、図に例示されず、詳細な説明の項で検討されなかった多数の他の実施形態とその変形例を含む。しかし、それらの実施形態と変形例は、付随する請求項とその等価物の範囲内にある。当業者は、図に例示され、詳細な説明の項で検討された実施形態と変形例が、出願者の装置の可能な配置の全てを開示しているわけではなく、また、他の配置も可能であるということは認識されよう。従って、そのような他の配置は、出願者の装置と方法によると考えられ、付随する請求項とその等価物の範囲内にある。当業者はまた、出願者の発明的概念を組み込んだ多数の他の実施形態も、ここで例示されて記載された実施形態の多数の変形例と共に可能であることを認識されよう。出願者の装置と方法は、ここで規則充填物と関連して検討されたが、当業者は、出願者の装置と方法は、他のタイプの充填物例えば、不規則充填物と共にも使用できるということを認識されよう。実施例二重塔サイクルの種々の充填セクションで行われる蒸留の効率は、それらのセクション内の気相と液相の組成と流量の両者において不均衡配分の影響を受け易い。図1を参照すると、これは、セクション13、15、23及び25について特に当てはまる。下記の実施例において、不均衡配分からの影響の受け易さを、平行塔解析と称される、化学工学文献においてよく知られている方法により解析する。実施例1まず、図1に例示された二重塔サイクルで前述したようなセクション23と25を有するアルゴン塔14を考える。それら2つのセクション内の通常の流れと作動の状態の模式図が図6に示されている。2つのセクションのそれぞれは、35の理論段を含み、約1.3barの圧力で作動する。塔は、塔の上部における約0.97のモル液体対蒸気比で作動する。底部における蒸気供給は、12のアルゴンと、0.0010の窒素と、残余酸素の組成を有する。通常の作動では、上部における粗製アルゴン生成物CGARの組成は、99.67のアルゴンと、0.02の窒素と、残余酸素である。平行塔解析を行うときに、各セクションは二つの等しい半体、つまり図7の模式的説明図に示されているように、23A、23Bと、25A、25Bに分割されていると更に考える。それぞれのセクションAとBは断面が等しく、互いに隔離されている。公称では、各セクションは、それぞれの内部における塔全体の液体と蒸気の半体を搬送する。不均衡配分の影響の受け易さを評価するために、液体の流量図7における実線は、A側で高く、B側で低く、一方、蒸気の流量図7における破線は一様に2つの半体に分配されるものとする。セクションAとBの2つの半体の間では、液体または蒸気の混合または転位はない。パラメータ流量ラムダにより定義される不平衡配分のレベルは、高液体流量と平均液体流量の間の差を、両者の流量の平均で割ったものとして定義され、数学的には下記のようになる。流量ラムダ=高液体流量-低液体流量/高液体流量低液体流量流量ラムダの効果は下記のように決定される。1まず、所与の不平衡配分の程度に対して、CGAR組成は図7の模式図を使用して計算される。2次に、CGAR組成が、図7の模式図から得られるものと同じになるまで、図6の模式図に対して段が削減される。次に、3小数段が、ステップ2において図6の模式図に対して使用された段を、図7の模式図に対して使用された段で割ったものとして計算される。このようにして得られた小数段が、図8における最下位曲線において流量ラムダに対してプロットされている基本ケース液体不平衡配分として示されている。見て分かるように、性能は流量不平衡配分に従って相当に劣化する。第2のケースは、図9の模式的説明図において示されている状態でシミュレーションが行われる。このケースにおいては、セクション25Aと25Bの底部から出てくる液体は装置51で混合され、そこから同じ高流量及び低流量の割合で下方のセクション23Aと23Bへ再分配される。液体の中間混合の効果は、図8において中間液体混合曲線として示されている。見て分かるように、小数段に対する1.0の理想値よりは依然として悪いが、ここでは性能は中間混合がない基本ケース液体不平衡配分に比べて相当に改善されている。この効果は、文献においてよく理解されている。第3のケースは、図10の模式的説明図において示されている状態でシミュレーションが行われる。このケースにおいては、上方のセクション25Bからの全部の液体は、混合器55を介して23Aに転位されるが、低流量に対応する液体の部分のみが、上方の25Aから下方のセクション23Bへスプリッタ53を介して転位される。25Aからの他の部分は、スプリッタ53と混合器55を介して23Aへ送られる。これは、転位することが可能な液体の最多量であるが、一方では流量の不均衡をもたらす。図8において、中間液体転位180°として示されている最上部の曲線により示されているような結果としての性能は、液体が完全に混合されるケースよりも更に良好である。これは、以前は教示されなかった驚くべき発見である。この驚くべき且つ予期せぬ結果は、出願者にとって驚くべき且つ予期せぬことであったし、通常の技量の当業者にとっても驚くべき且つ予期せぬことであろう。この計算の実用的な重要性は次のように説明できる。収液器と、混合器と、液体分散器は、セクション23と25の間で使用できる。しかし、上方のセクションからの液体が下方のセクションに転位されずに搬送され、混合器内で不完全な混合が起きた場合、性能は図8における基本ケースと中間液体混合ケースの間のどこかとなる。一方、液体が直径方向の反対側の混合器内に転位され、不完全混合がある場合は、性能は中間液体転位180°と中間液体混合ケースの間のどこかとなる。このため、180°転位することによる結果は、180°転位しない結果よりも良好となろう。これらの計算において、充填セクションの側方向の2つの半体の間には蒸気の混合はないと仮定する。実際には多少の混合があり、その効果は塔の断面が大きくなるにつれて小さくなる。液体を180°転位することは、充填塔セクションにおける不十分な蒸気の混合と共に、分散器における不十分な液体混合を補償するということが分かる。これは驚くべき且つ予期せぬ結果であり、出願者にとって驚くべき且つ予期せぬことであったし、通常の技量の当業者にとっても驚くべき且つ予期せぬことであろう。液体分散器において完璧な液体混合があった場合、液体を180°転位することからは何も得られない。しかし、静的混合器のような完璧な混合を達成する手段は、システム全体の圧力降下、塔の高さ、及び費用の観点から高価である。液体を180°転位することを利用する出願者の装置と方法は、転位がない場合の性能を上回るであろうし、最悪の場合でも、非常に少ない追加費用で、完璧に混合された場合に少なくともとも匹敵するであろう。上述の場合は、中間液体を180°塔の反対側に転位することの利点を明確に示しているが、機械的な配置が、転位を達成できる角度を制限する可能性がある状況がある。しかし、下記に示されるように利点の大部分は、180°よりも遥かに小さな角度だけ転位することによってさえ達成できる。そこで第4のケースは、図11の模式的説明図において示されている状態でシミュレーションが行われる。このケースにおいては、上方のセクション25Bからの液体の3分の22/3だけがスプリッタ57と混合器55を介して23Aに転位され、上方のセクション25Aからの等しいの量の液体が、スプリッタ53と混合器59を介して23Bに転位される。上方のセクション25Aと25Bからの残りの液体は、下方のセクション23Aと23Bの間で直接示されているスプリッタと混合器を介して転位されることなくセクション23Aと23Bに供給される。これは、塔の2つの半体からの液体をそれぞれ120°だけ転位することと等価である。中間液体転位120°として図8において最上部から二番目の曲線により示されているような結果としての性能も、180°転位するケースほど良好ではないが、液体が完全に混合されるケースよりも良好であることが分かる。しかし、これもまた、中間液体の部分的でしかない転位の効果が、完全な混合の効果を凌ぐので驚くべき結果である。更に、第5のケースは、図11の模式的説明図において示されている状態でシミュレーションが行われる。このケースにおいては、上方のセクション25Bからの液体の3分の11/3のみがスプリッタ57と混合器55を介して23Aに転位され、上方のセクション25Aからの等しい量の液体が、スプリッタ53と混合器59を介して23Bに転位される。上方のセクション25Aと25Bからの残りの液体は、下方のセクション23Aと23Bの間で直接示されているスプリッタと混合器を介して転位されることなくセクション23Aと23Bに供給される。これは、塔の2つの半体からの液体をそれぞれ60°だけ転位することと等価である。中間液体転位60°として図8において最下位曲線から二番目に示されているような結果としての性能は、基本ケースよりもかなり改善されており、中間液体混合ケースの利点に接近していることが分かる。更なる例示として、図12は、中間液体が完全混合に関して得られる段に転位される角度の効果を示している。これは、流量ラムダが0.08の値を有する具体的なケースに対して上記の実施例1で概要を述べたような計算に対する例としての曲線である。縦座標上の1.0の値は、中間液体混合ケースに対して得られる段に対応している。これから分かるように、性能は、液体が転位される角度が増大するに従って急激に増大し、約60°で95より高い値に到達する。これより先は、増加はより緩やかになり、角度が120°から180°の範囲のときは、全体の性能は100を超える。実施例2次に、図1に示された二重塔サイクルで前述したような、セクション13と15を有する低圧塔12の底部を考える。それら2つのセクション内での通常の流れと作動の状態の模式図が図13に示されている。2つのセクションのそれぞれは、20理論段を含み、約1.3barの圧力で作動する。塔は、塔の上部では約1.40のモル液体対蒸気比において作動する。上部における液体供給は12のアルゴンと、0.0010の窒素と、残余酸素の組成を有している。通常の作動では、底部におけるGOX生成物の組成は、99.80の酸素と残余アルゴンである。不平衡配分の影響の受け易さに対しては、実施例1で使用された方法と同様な方法でシミュレーションが行われる。対応する5つの曲線が図14に示されている。曲線は同じ関係を示しており、中間液体混合ケースは、基本ケースよりもかなり改善され、一方では、中間液体転位180°ケースは更に良好であるということに留意されたい。同様に、中間液体転位120°ケースも、中間液体転位180°ケースほど良好ではないが、中間液体混合ケースよりも良好である。最後に、中間液体転位60°ケースは基本ケースよりもかなり改善され、中間液体混合ケースの性能に接近している。最後のケースにおける性能の増加は、明示された曲線としての結果は示されていないが、流量ラムダが0.08に等しいときのケースに対する完璧混合からの増加の95を超えるであろう。ここでも再び、中間液体を転位することの効力は驚くべき且つ予期せぬ結果であり、これは出願者にとって驚くべき且つ予期せぬ結果であった実施例1、また、通常の技量の当業者にとって驚くべき且つ予期せぬことであろう実施例1と同様である。深冷蒸留により空気の成分を分離するための工程において以前に記したように、これらの例において示されている2つのセクションは、不平衡配分の影響を非常に受け易い。1つのケースにおいて、液体対蒸気比は1未満であり、他のケースにおいてはこの比は1より大きい。両者のケースにおいて、液体を120°から180°だけ充填セクション間で転位することは、完璧な混合と、セクション間における液体の再分配よりも更に効果的であることが分かる。そして、液体を60°だけ充填セクション間で転位することは、流量ラムダが0.08に等しいときのケースの利点の95超を達成する。この予期せぬ振舞いは、出願者が知っている如何なる文献にも報告されてはなかった。これらの結果は、2成分系混合物の蒸留による分離をモデル化するために使用される、McCabe-Thiele図として知られているものに基づいて説明できる。実施例においてはいくらかの窒素が存在してはいるが、その割合は非常に小さく、混合物は基本的には、アルゴンと酸素の2成分系と考えられる。McCabe-Thiele図は2本の線を使用して作図される。1本の線は、蒸留塔内で平衡段を離れる気相と液相の組成間の関係を示す平衡線である。充填塔は、トレイ塔のように離散平衡段を有していないが、平衡線は同じように作図される。McCabe-Thiele図における他の線は、任意の所与の水平位置または平衡段間で互いに交差する気相と液相の組成間の関係を示す動作線である。動作線の勾配は、塔内のモル液体対蒸気の流量比により与えられる。効率的な蒸留塔においては、平衡線及び動作線は、互いから多少一様に離れるように間隔が空けられ、それにより、塔全体内で有用な物質移動を引き起こすための十分な駆動力の存在を可能にする。実施例1において基本ケース液体不平衡配分として記したケースにおいて、動作線は0.97の公称値とは異なる勾配を有する。この状態のため、高液体流量の塔における動作線は上部の近くで平衡線を圧迫し、上方半体では分離がほとんど起こらず、有用な分離は下方半体においてほとんど起こるという結果になる。同様に、低液体流量の塔における動作線は、底部の近くで平衡線を圧迫し、下方半体では分離がほとんど起こらず、有用な分離は上方半体においてほとんど起こるという結果になる。この不整合のため、2つの平行塔における上方及び下方のセクション間の中間における組成は互いにまったく異なるものとなり、この状態は効率的な作動にとっては理想的でない。これが、基本ケース液体不平衡配分状態での低い性能の理由である。中間液体が混合されて再分配されるときに、2つの半体間の組成は互いに近づき、圧迫効果は依然として存在するが弱くなっており、そのため性能は改善する。しかし、中間液体が実施例1のように180°転位されると、動作線は、低液体流量の底部セクションがより有用な分離を行い、上方及び下方のセクション間のアルゴン含有量がより高い全体的な組成という結果になるように変更される。その結果、この効果は塔の上部において、より高い全体アルゴン含有量という結果になり、中間液体混合ケースと比較して、より全体的な分離に繋がる。中間液体が120°と60°の角度だけ転位されるときの性能改善のメカニズムは、利点は比例した分だけ低いが、180°のケースと類似している。同様に、実施例2に示されている結果も類似の方法で説明できる。このケースでは、供給は上部で行われ、180°の液体の中間での転位は中間液体混合ケースと比較して、酸素がより高い全体的な組成という結果になる。その結果として、この効果は塔の底部において全体的に酸素含有量がより高いという結果になり、中間液体混合ケースと比較して、更に全体的な分離をもたらす。中間液体が120°と60°の角度だけ転位されるときの性能改善のメカニズムは、利点は比例した分だけ低いが、180°のケースと類似している。前述の記載は、提供された実施例において見られる効果の有効な説明であるが、出願者の装置と方法は、その有効性に対してこの説明に依存しない。この振舞いが観測される理由についての代替説明を提供することができる。また、異なる動作状態の2つの異なる充填セクションにおいて類似する傾向が観測されたので、出願者は、これは、全てではないが、異なるタイプの混合物を分離する蒸留塔のほとんどのタイプにおいて利点のある一般的な現象であると信じている。このため、出願者の装置と方法は、非常に広い適用性を有している。ある特定の実施形態を参照してここに例示し記載したが、本発明は示された詳細に制限されることはない。請求項の等価物の分野と範囲内で、発明の精神から逸脱することなく種々の変形が詳細において可能である。