"バイオマス由来の3-ヒドロキシプロピオン酸、3-ヒドロキシプロピオン酸の塩、ポリ3-ヒドロキシプロピオン酸およびポリ3-ヒドロキシプロピオン酸の塩から選ばれる化合物のうち少なくとも一種以上の化合物を含む組成物からアクリル酸を製造する方法であって、a前記組成物に含まれる窒素含有化合物中の窒素の総量が、3-ヒドロキシプロピオン酸、3-ヒドロキシプロピオン酸の塩、ポリ3-ヒドロキシプロピオン酸およびポリ3-ヒドロキシプロピオン酸の塩の総量に対して0.2質量以下である組成物を準備する工程、および、b前記工程aで得られた組成物を加熱してアクリル酸を得る工程、を有することを特徴とするアクリル酸の製造方法。工程bにおいて、触媒を用いることを特徴とする請求項1記載のアクリル酸の製造方法。工程bにおいて、ガスを導入しながら行うことを特徴とする請求項1または2に記載のアクリル酸の製造方法。ポリ3-ヒドロキシプロピオン酸および/またはその塩を加水分解して3-ヒドロキシプロピオン酸および/またはその塩に転化する工程を有することを特徴とする請求項1~3のいずれか1項に記載のアクリル酸の製造方法。請求項4記載の加水分解を触媒の存在下で行うことを特徴とするアクリル酸の製造方法。工程bの後にさらに晶析によりアクリル酸を精製する工程を含むことを特徴とする請求項1~5のいずれか1項に記載のアクリル酸の製造方法。バイオマス由来の3-ヒドロキシプロピオン酸、3-ヒドロキシプロピオン酸の塩、ポリ3-ヒドロキシプロピオン酸およびポリ3-ヒドロキシプロピオン酸の塩から選ばれる化合物のうち少なくとも一種以上の化合物を含む組成物から製造されたバイオマス由来のアクリル酸であって、アクリル酸中に窒素含有化合物を含み、窒素含有化合物中の窒素の総量として80質量ppm以下であることを特徴とするアクリル酸。請求項1~6記載のいずれか1項に記載の製造方法により得られる、請求項7に記載のアクリル酸。請求項7~8のいずれか1項に記載のアクリル酸を含む単量体成分を重合することを特徴とする親水性樹脂の製造方法。請求項9に記載の方法により得られる、親水性樹脂。請求項10に記載の親水性樹脂が吸水性樹脂である吸水性樹脂の製造方法。請求項11に記載の製造方法により得られる、吸水性樹脂。脱水して得られたアクリル酸中の不純物を分析したところ、窒素含有化合物が多く含まれていた。前記アミン類の他にアクリルアミドやN-メチルアクリルアミド等のアミド類が含まれることが判明した。これらアミン類やアミド類は毒性や刺激性があるためアクリル酸中に混入させないことが重要である。そこで本発明の課題は、バイオマス由来の3-ヒドロキシプロピオン酸、3-ヒドロキシプロピオン酸の塩、ポリ3-ヒドロキシプロピオン酸およびポリ3-ヒドロキシプロピオン酸の塩から選ばれる化合物のうち少なくとも一種以上の化合物を含む組成物を脱水して得られるアクリル酸が、実質的に窒素含有化合物を含まないアクリル酸及びその製造方法を提供することにある。また、実質的に窒素含有化合物を含まないアクリル酸を原料として性能および安全面に優れる吸水性樹脂を含む親水性樹脂及びその製造方法を提供することにある。本発明者らは、種々検討の結果、バイオマス由来の3-ヒドロキシプロピオン酸、ポリ3-ヒドロキシプロピオン酸および/またはそれらの塩を含む組成物からアクリル酸を製造するにあたり、前記組成物に含まれる窒素含有化合物中の窒素の総量が、3-ヒドロキシプロピオン酸、ポリ3-ヒドロキシプロピオン酸およびそれらの塩の総量に対して0.2質量以下であれば、前記組成物を加熱して、3-ヒドロキシプロピオン酸またはポリ3-ヒドロキシプロピオン酸をアクリル酸に転化した際に窒素含有化合物の発生量を減らしつつ、長期間にわたり安定して、実質的に窒素含有化合物を含まないアクリル酸を製造することができることを見出して本発明を完成した。すなわち、本発明は以下を包含する。1バイオマス由来の3-ヒドロキシプロピオン酸、3-ヒドロキシプロピオン酸の塩、ポリ3-ヒドロキシプロピオン酸およびポリ3-ヒドロキシプロピオン酸の塩から選ばれる化合物のうち少なくとも一種以上の化合物を含む組成物からアクリル酸を製造する方法であって、a前記組成物に含まれる窒素含有化合物中の窒素の総量が、3-ヒドロキシプロピオン酸、3-ヒドロキシプロピオン酸の塩、ポリ3-ヒドロキシプロピオン酸およびポリ3-ヒドロキシプロピオン酸の塩の総量に対して0.2質量以下である組成物を準備する工程、および、b前記工程aで得られた組成物を加熱してアクリル酸を得る工程、を有することを特徴とするアクリル酸の製造方法。2工程bにおいて、触媒を用いることを特徴とする請求項1記載のアクリル酸の製造方法。3工程bにおいて、ガスを導入しながら行うことを特徴とする1または2に記載のアクリル酸の製造方法。4ポリ3-ヒドロキシプロピオン酸および/またはその塩を加水分解して3-ヒドロキシプロピオン酸および/またはその塩に転化する工程を有することを特徴とする1~3のいずれかに記載のアクリル酸の製造方法。5前記記載の加水分解を触媒の存在下で行うことを特徴とするアクリル酸の製造方法。6工程bの後にさらに晶析によりアクリル酸を精製する工程を含むことを特徴とする1~5のいずれかに記載のアクリル酸の製造方法。7バイオマス由来の3-ヒドロキシプロピオン酸、3-ヒドロキシプロピオン酸の塩、ポリ3-ヒドロキシプロピオン酸およびポリ3-ヒドロキシプロピオン酸の塩から選ばれる化合物のうち少なくとも一種以上の化合物を含む組成物から製造されたバイオマス由来のアクリル酸であって、アクリル酸中に窒素含有化合物を含み、窒素含有化合物中の窒素の総量として80ppm以下であることを特徴とするアクリル酸。81~6のいずれかに記載の製造方法により得られる、7に記載のアクリル酸。97または8のいずれかに記載のアクリル酸を含む単量体成分を重合することを特徴とする親水性樹脂の製造方法。109に記載の方法により得られる親水性樹脂。11前記10に記載の親水性樹脂が吸水性樹脂である吸水性樹脂の製造方法。1211に記載の製造方法により得られる吸水性樹脂。本発明によれば3-ヒドロキシプロピオン酸、ポリ3-ヒドロキシプロピオン酸および/またはそれらの塩を効率良く転化することができ、実質的に窒素含有化合物を含まないアクリル酸を長期間にわたり安定して製造することができるアクリル酸の製造方法を提供することができる。この製造方法を使用すればアクリル酸を高収率で安定的かつ連続的に製造することができる。また、本製法で得られたアクリル酸を使用して吸水性樹脂の製造をすることにより、吸水性樹脂中の残存モノマー含有量を低減することができる。以下、本発明を詳細に説明する。本発明は、バイオマス由来の3-ヒドロキシプロピオン酸、3-ヒドロキシプロピオン酸の塩、ポリ3-ヒドロキシプロピオン酸およびポリ3-ヒドロキシプロピオン酸の塩から選ばれる化合物のうち少なくとも一種以上の化合物を含む組成物からアクリル酸を製造する方法であって、a前記組成物に含まれる窒素含有化合物中の窒素の総量が、3-ヒドロキシプロピオン酸、3-ヒドロキシプロピオン酸の塩、ポリ3-ヒドロキシプロピオン酸およびポリ3-ヒドロキシプロピオン酸の塩の総量に対して0.2質量以下である組成物を準備する工程、および、b前記工程aで得られた組成物を加熱してアクリル酸を得る工程、を有する。本発明においてバイオマス由来のとは、再生可能な、生物由来の有機性資源で化石資源を除いたもの由来のと定義することができる。本発明におけるポリ3-ヒドロキシプロピオン酸およびポリ3-ヒドロキシプロピオン酸の塩とは、上記3-ヒドロキシプロピオン酸から形成されるポリマー、オリゴマー、エステルダイマーおよびエーテルダイマーおよびそれらの塩をいう。上記ポリ3-ヒドロキシプロピオン酸および/またはその塩を構成する3-ヒドロキシプロピオン酸および/またはその塩は、ポリ3-ヒドロキシプロピオン酸およびその塩を構成する成分の80質量以上が好ましく、90質量以上がより好ましい。その他含まれても良い構成成分としては2-ヒドロキシプロピオン酸、グリコール酸、ヒドロキシメチルプロピオン酸、ヒドロキシ酪酸、ヒドロキシ吉草酸等のヒドロキシカルボン酸が挙げられる。前記3-ヒドロキシプロピオン酸の塩またはポリ3-ヒドロキシプロピオン酸の塩は、アルカリ金属塩、アルカリ土類金属塩、アンモニウム塩などの塩を用いることができ、好ましくはナトリウム塩、カリウム塩、カルシウム塩又はそれらの混合物である。尚、本発明における製造方法は、他のヒドロキシカルボン酸及びその塩または他のポリヒドロキシカルボン酸及びその塩にも用いることができ、後述する温度で加熱することにより、反応を起こして不飽和カルボン酸を生成し、その不飽和カルボン酸が引き続いて蒸発しうる化合物であれば、不飽和カルボン酸を得ることができる。ヒドロキシカルボン酸の例としては2-ヒドロキシプロピオン酸、3-ヒドロキシ2-メチルプロピオン酸、2-ヒドロキシ2-メチルプロピオン酸、ヒドロキシ酪酸、ヒドロキシ吉草酸等の酸またはその塩、ポリヒドロキシカルボン酸の例としては、ポリ3-ヒドロキシ2-メチルプロピオン酸、ポリ2-ヒドロキシ2-メチルプロピオン酸、ポリヒドロキシ酪酸、ポリヒドロキシ吉草酸等の酸またはその塩が挙げられる。例えば、3-ヒドロキシ2-メチルプロピオン酸を用いて脱水反応を施す、またはポリ3-ヒドロキシ2-メチルプロピオン酸を加熱するかまたは加水分解の後、脱水反応を施すとメタクリル酸を得ることができる。上記ヒドロキシカルボン酸は本発明のバイオマス由来の組成物に含まれていても良いが、製造するアクリル酸の収率や純度が低下するため、20質量未満が好ましく、10質量未満がより好ましい。本発明でいう組成物は、3-ヒドロキシプロピオン酸、3-ヒドロキシプロピオン酸の塩、ポリ3-ヒドロキシプロピオン酸およびポリ3-ヒドロキシプロピオン酸の塩から選ばれる化合物のうち少なくとも一種以上の化合物を含んでいれば良く、該化合物や組成物の形態は液体でも固体でも良く、溶媒を含んでいてもよい。好ましくは溶媒を含んでいる形態であり、溶媒としては3-ヒドロキシプロピオン酸、ポリ3-ヒドロキシプロピオン酸またはそれらの塩を溶解すればよく、特に限定されないが、水、アルコール、炭化水素、エーテル、ケトン、エステル、アミン、アミドまたはこれらを組合せた溶媒を用いることができる。好適には水である。本発明において溶媒を含む組成物を用いる場合、3-ヒドロキシプロピオン酸および/またはその塩の濃度は、少なくとも5質量、好ましくは5質量から99質量、更に好ましくは7質量から95質量、最も好ましくは10質量から90質量である。該組成物中の3-ヒドロキシプロピオン酸および/またはその塩の濃度が小さすぎると、反応生成物および溶媒の蒸発にかかる熱量が大きくなり、コストアップの要因となる。またあまり高すぎると、濃度を上げるためのコストやロスが大きくなる可能性がある。また、ポリ3-ヒドロキシプロピオン酸および/またはその塩を含む組成物において、前記溶媒が含まれている場合には完全に溶解していても、一部不溶のスラリー状態であっても良い。組成物中のポリ3-ヒドロキシプロピオン酸、そのポリマーの塩またはその混合物の含有量としては、特に限定されないが、10質量以上であれば良く、好ましくは20質量以上、より好ましくは30質量以上である。10質量以下であると溶媒が多いことになり、反応生成物および溶媒の蒸発にかかる熱量が大きくなり、コストアップの要因になったり、装置が大きくなったり、加水分解工程、脱水反応工程での用役費が過大になる恐れがある。3-ヒドロキシプロピオン酸、3-ヒドロキシプロピオン酸の塩、ポリ3-ヒドロキシプロピオン酸およびポリ3-ヒドロキシプロピオン酸の塩から選ばれる化合物のうち少なくとも一種以上の化合物を含む組成物は、発酵により合成する際の副生物を含み、例えば、プロピオン酸、ギ酸、酢酸、酪酸、ピルビン酸、エタノール、アミノ酸類等が例示できる。本発明において、3-ヒドロキシプロピオン酸、ポリ3-ヒドロキシプロピオン酸および/またはそれらの塩を回収する際に混入する可能性のある化合物としては、アミノ酸類、ビタミン類、金属塩、アンモニウム塩、ペプチド類などの微生物の栄養源として培地成分に利用している化合物、およびタンパク質、核酸、リン脂質、脂肪酸類等が例示できる。この内、窒素含有化合物であるアミノ酸類、ビタミン類、アンモニウム塩、ペプチド類、タンパク質核酸、リン脂質の量が組成物中に少ない場合に本願発明の効果が得られる。本発明において、バイオマス由来の3-ヒドロキシプロピオン酸、ポリ3-ヒドロキシプロピオン酸および/またはそれらの塩とは、種々の源から得ることができ、好適には地球温暖化及び環境保護の観点から、炭素源としてリサイクル可能な生物由来資源、例えば糖、糖アルコール、アルコール、脂肪酸、カルボン酸等の生物由来資源でかつ微生物が資化可能な炭素源を利用して発酵により調製することができる。糖としては、特に制限されず、培養に使用される一般的な糖が使用でき、その生物種によって適宜選択することができる。例えば、グルコース、ラクトース、ガラクトース、フルクトース等の六炭糖類、キシロース等の五炭糖類、デンプンの加水分解等により得られた糖類、セルロース系バイオマスを糖化処理することにより得られる糖類などが使用できる。また、糖アルコールとしては、特に制限されず、培養に使用される一般的な糖アルコールが使用でき、その生物種によって適宜選択される。例えば、グリセリン、エリスリトール、D,L-トレイトール、D,L-アラビニトール、キシリトール、リビトールアドニトール、D-イジトール、ガラクチトールダルシトール、D-グルシトールソルビトール、マンニトール、ボレミトール、ペルセイトール、D-エリトロ-D-ガラクト-オクチトールなどが挙げられる。アルコールとしては、特に制限されず、培養に使用される一般的なアルコールが使用でき、その生物種によって適宜選択される。例えば、メタノール、エタノール、ポリビニルアルコールなどが挙げられる。脂肪酸としては、特に制限されず、培養に使用される一般的な脂肪酸が使用でき、その生物種によって適宜選択される。例えば、オクタン酸、ドデカン酸、酪酸、カプロン酸、デカン酸、などが挙げられる。カルボン酸としては、特に制限されず、培養に使用される一般的なカルボン酸が使用でき、その生物種によって適宜選択される。例えば、乳酸、酢酸、グルコン酸、プロピオン酸、蟻酸などが挙げられる。3-ヒドロキシプロピオン酸水溶液は、公知の方法で入手可能であり、例えば国際公開第2008/027742号に記載されている、StreptomycesgriseusATCC21897由来beta-alanineaminotransferase遺伝子導入大腸菌を用いた、グルコースを炭素源とした発酵により得ることができる。また、国際公開第2001/016346号に記載されている、Klebsiellapneumoniae由来グリセリン脱水酵素および大腸菌由来アルデヒド酸化酵素導入大腸菌を用いた、グリセリンを炭素源とした発酵によっても得ることができる。3-ヒドロキシプロピオン酸水溶液の入手方法の例として上記公知文献を記載したが、本発明では、発酵に用いる微生物または組換え微生物は特に限定されず、3-ヒドロキシプロピオン酸生成能を有する生物を用いた発酵により入手した3-ヒドロキシプロピオン酸水溶液であれば利用可能である。また、発酵以外にも原料とする糖類と生物とを接触させることで生成した3-ヒドロキシプロピオン酸水溶液も本発明で利用することができる。糖類と生物を接触させるとは、原料として利用する糖類の存在下で微生物又はその処理物を用いて反応を行うことをも包含する。該処理物としては、アセトン、トルエン等で処理した菌体、菌死体、凍結乾燥菌体、菌体破砕物、菌体を破砕した無細胞抽出物、これらから酵素を抽出した粗酵素液、精製酵素等が挙げられる。また、常法により担体に固定化した菌体、該処理物、酵素等を用いて反応を行うことにより入手した3-ヒドロキシプロピオン酸水溶液も用いることができる。本発明では、生物由来資源を用いて発酵により3-ヒドロキシプロピオン酸、ポリ3-ヒドロキシプロピオン酸および/またはそれらの塩を得る具体的実施形態に係る方法において、該組成物を加熱した際に窒素含有化合物生成の原因となる物質を取り除くことが好ましく、特に発酵の後に得られる3-ヒドロキシプロピオン酸及び微生物等を含む水性組成物から微生物や生物的材料等を分離するのが良い。前記分離方法は、固体を液状組成物から分離するための、当業者に公知の全ての方法により実施することができるが、好ましくは沈殿法、遠心分離法又は濾過法、最も好ましくは濾過法により分離するのがよい。発酵により得られた3-ヒドロキシプロピオン酸及び微生物等を含む水性組成物から微生物等を分離する処理においては、そこに含まれる微生物に処理を施すことなく行っても良いが、加熱処理して、そこに含まれる微生物を殺菌する処理工程を含んでも良い。前記水性組成物から微生物等を殺菌する処理は、微生物を分離する前、その間若しくは後に行うことができる。上記加熱処理の方法としては、3-ヒドロキシプロピオン酸及び微生物等を含む水性組成物を少なくとも60秒、好ましくは少なくとも10分、更に好ましくは少なくとも30分間にわたり、少なくとも100°C、特に好ましくは少なくとも110°C、更に好ましくは少なくとも120°Cの温度で加熱することによって実施するのが好ましく、当該加熱処理は、当業者に公知の装置例えばオートクレーブにおいて実施するのが好ましい。高エネルギー照射例えば紫外線照射により微生物を殺菌してもよい。本発明に用いる3-HPは、より不純物が少ない3-HPを用いることが好ましく、不純物が少ない3-HPを得る方法としては、公知の方法が利用可能である。ここで不純物とは、アミノ酸やビタミン類、ペプチド類等を含有する培地成分、微生物の窒素源として培地に添加している塩化アンモニウムや硫酸アンモニウム等のアンモニウム塩、バイオマス残渣、発酵副生成物、菌体由来のタンパク質や核酸等の培養液や発酵による不純物をいう。3-HPを得る具体的方法としては、発酵により得られた粗製3-HPを、カルシウム塩を用いて沈殿させて3-HPのカルシウム塩として回収し、その後、硫酸等の酸と反応させて3-HPを精製する方法、または発酵により得たアンモニウム型の3-HPを電気透析または陽イオン交換法によって3-HPに化学変換させて精製する方法、発酵液中からアミン系溶媒を用いて3-HPを抽出した後に熱水を用いた逆抽出により3-HP得る方法、エタノールやメタノール等のアルコールを3-HPを含む溶液に添加、加熱処理することで3-HPエステルを生成させ、その後、蒸留により3-HPエステルを回収し、加水分解により3-HPを得る方法等が利用できる。上記のような公知の方法を用いることで3-HPを得ることができるが、本特許記載の実施形態においてより好ましくは、上記記載の公知の3-HPの回収方法を繰り返して行ったり、公知の3-HPの回収方法を別々に組み合わせて実施することである。このような方法を行うことで、窒素含有化合物の混入を減らすことが可能となる。具体的には、発酵液中からのアミン系溶媒を用いた3-HPの抽出および熱水を用いた逆抽出により3-HP得た後に、再度、アミン系溶媒を用いて3-HPを抽出、熱水を用いた逆抽出により3-HPを得る方法や、発酵液中からアミン系溶媒を用いて3-HPを抽出し、さらに熱水を用いた逆抽出により3-HPを得た後に電気透析によって3-HPに化学変換させて精製する方法等が例示できる。また上記の方法に加えて、蒸留、蒸発、晶析、抽出、膜分離といった方法を組み合わせても良い。このように、公知の方法を繰り返したり、異なる公知の方法を組み合わせて使用することで、窒素含有化合物の混入を減らすことが可能であるが、窒素含有化合物の混入を減らすことが可能であれば、公知の方法の繰り返しの回数や組み合わせの方法/種類については制限されない。本発明に用いられるポリ3-ヒドロキシプロピオン酸は、特に限定されるものではないが公知の方法により入手可能であり、ポリ3-ヒドロキシプロピオン酸は、例えばAppliedandEnvironmetalMicrobiology、76巻、622-626頁、2010年に記載の遺伝子組換え大腸菌を用いた発酵および菌体内からポリ3-ヒドロキシプロピオン酸を回収することにより得ることができる。発酵によりポリ3-ヒドロキシプロピオン酸を得る方法は、発酵中の中和が必要なくアルカリ溶液の使用量を低減できること、および、3-ヒドロキシプロピオン酸または3-ヒドロキシプロピオン酸の塩による発酵阻害を回避できる、などの点において3-ヒドロキシプロピオン酸の発酵よりも好ましい。発酵によりポリ3-ヒドロキシプロピオン酸等を得る場合、発酵に使用する微生物または組換え微生物は特に限定されず、ポリ3-ヒドロキシプロピオン酸の生成能を有する生物を用いて発酵により得られたポリ3-ヒドロキシプロピオン酸を菌体内から回収精製等して得ることができる。本発明においては、遺伝子組換え植物を利用して合成したポリ3-ヒドロキシプロピオン酸であっても本発明の方法に利用可能である。本発明はまた、発酵以外にも原料とする糖類と生物とを接触させることで生成したポリ3-ヒドロキシプロピオン酸でも本発明の方法によりアクリル酸へ変換することができる。糖類と生物を接触させるとは、原料として利用する糖類の存在下で微生物又はその処理物を用いて反応を行うことをも包含する。該処理物としては、アセトン、トルエン等で処理した菌体、菌死体、凍結乾燥菌体、菌体破砕物、菌体を破砕した無細胞抽出物、これらから酵素を抽出した粗酵素液、精製酵素等が挙げられる。また、常法により担体に固定化した菌体、該処理物、酵素等を用いて反応を行うことで合成したポリ3-ヒドロキシプロピオン酸も用いることができる。発酵によりポリ3-ヒドロキシプロピオン酸を生産した場合、ポリ3-ヒドロキシプロピオン酸は菌体内に蓄積されるため、菌体内からポリ3-ヒドロキシプロピオン酸を回収する必要がある。菌体内からのポリ3-ヒドロキシプロピオン酸の回収は、公知の方法を用いることができる。本発明において、発酵により得られるポリ3-ヒドロキシプロピオン酸を分離する実施形態は好ましい形態である。ポリ3-ヒドロキシプロピオン酸は培養菌体内に蓄積されるため菌体を培地より分離回収することで、発酵液中に含まれる培地成分や乳酸、酢酸、プロピオン酸、ギ酸、酪酸、エタノール、アミノ酸類等の他の発酵産物とポリー3HPまたは3HPとの分離が容易となり、3HP溶液に含まれる窒素化合物の混入を低減することが可能である。特に、培地成分として多量に発酵液中に存在する分子中に窒素を含む含有化合物、例えばペプチド類、アンモニウム塩、アミノ酸類等、の除去効率が上がる点で好ましい。本発明において、ポリ3-ヒドロキシプロピオン酸を菌体内から回収する方法は特に限定されないが、例えば以下の方法を選択することができる。菌体内からポリ3-ヒドロキシプロピオン酸を回収、精製し、窒素含有化合物の混入が少ないポリ3-ヒドロキシカルボン酸を得る方法としては、1溶媒抽出または菌体破砕により菌体内から粗ポリ3-ヒドロキシカルボン酸を取り出す工程工程1、2粗ポリ3-ヒドロキシカルボン酸を精製する工程工程2、の2つの工程を含む方法を挙げることができる。工程1の溶媒抽出方法としては、培養終了後、培養液から遠心分離等により菌体を分離し、その菌体を蒸留水およびメタノール等により洗浄し、乾燥させ、次いでこの乾燥菌体から、クロロホルム、塩化メチレン、1,2-ジクロロエタン等の塩化炭化水素溶媒、プロピレンやエチレンカーボネートのような環状炭酸エステル類、クロロホルム/メタノール、ジクロロメタン/メタノール等の混合液のような溶媒を使用して抽出する方法等がある。また菌体破砕方法としては、ビーズや高圧ホモジナイザーを用いて菌体を破壊する方法、超臨界流体を使用して菌体を破壊する方法等がある。工程2の精製方法としては沈殿回収して精製する方法がある。また、ドデシル硫酸ナトリウムを添加、混合した後に加熱処理する方法、オゾンや過酸化水素で処理する方法、次亜塩素酸ナトリウムを用いる方法、次亜塩素酸ナトリウムとクロロホルムを併用する方法、次亜塩素酸ナトリウムと界面活性剤を併用する方法がある。ポリ3-ヒドロキシカルボン酸を沈殿回収する具体的な方法としては、工程1により得た溶媒抽出溶液から濾過等によって菌体成分など固形物を分離、除去し、その濾液にメタノールやヘキサン等の貧溶媒を加えて、ポリ3-ヒドロキシカルボン酸を沈殿させる。さらに濾過や遠心分離によってポリ3-ヒドロキシカルボン酸の沈殿物と溶媒を分離し、その沈殿物を乾燥させることでより窒素含有化合物の少ないポリ3-ヒドロキシカルボン酸を得ることができる。また工程1の前に前処理を行うことで、ポリ3-ヒドロキシカルボン酸回収効率を向上させ、かつ不純物混入の少ないポリ3-ヒドロキシカルボン酸を得ることも可能である。前処理としては、熱処理を行う方法や菌体を凍結処理する方法、水酸化ナトリウム等のアルカリ溶液で処理する方法等、公知の方法を利用することができる。上記のように菌体内からのポリ3-ヒドロキシプロピオン酸類を回収/精製する公知の方法を記載したが、菌体内からポリ3-ヒドロキシプロピオン酸を回収可能な方法であれば、上記記載以外の公知の回収方法で取得したポリ3-ヒドロキシカルボン酸であっても本特許では利用可能である。本特許では特に、工程2のポリ3-ヒドロキシカルボン酸を精製する工程や、工程1の前に前処理を行うことで得たポリ3-ヒドロキシカルボン酸を用いることが好ましい。ポリ3-ヒドロキシカルボン酸を精製する工程や工程1の前に前処理を行うことで、窒素含有化合物であるタンパク質、核酸、アミノ酸類の含量が少ないポリ3-ヒドロキシカルボン酸を得ることが可能となる。また、上記のような公知のポリ3-ヒドロキシカルボン酸の回収/精製方法を繰り返し実施したり、別々の精製方法を組み合わせて行うことにより、窒素含有化合物がより少ないポリ3-ヒドロキシカルボン酸を得ることが可能であり、このような方法で得たポリ3-ヒドロキシカルボン酸がより好ましい。本発明で用いられる3-ヒドロキシプロピオン酸、3-ヒドロキシプロピオン酸の塩、ポリ3-ヒドロキシプロピオン酸およびポリ3-ヒドロキシプロピオン酸の塩から選ばれる化合物のうち少なくとも一種以上の化合物を含む組成物は上記の方法により得られ、その組成物中の3-ヒドロキシプロピオン酸、ポリ3-ヒドロキシプロピオン酸およびそれらの塩の総量に対して窒素含有化合物中の窒素の総量が0.2質量以下に調整された組成物以下、原料組成物ともいうである。好ましくは0.1質量以下である。この範囲にすることにより、前記組成物を加熱して得られるアクリル酸は窒素含有化合物を実質的に含まない。ここで窒素含有化合物を実質的に含まないとはアクリル酸中の窒素含有化合物中の窒素の総量として80ppm以下であり、かつアクリルアミドが1ppm以下であることを意味する。原料組成物を加熱してアクリル酸を製造する際に、原料組成物に含まれる窒素含有化合物、原料組成物に含まれる窒素含有化合物の加熱により生成する新たな窒素含有化合物、前記窒素含有化合物と3HPやアクリル酸との反応により生成する窒素含有化合物等が、アクリル酸の混入する場合がある。それら窒素含有化合物としては、アクリルアミド、N-メチルアクリルアミド等のアクリルアミド類、ピリジン環やピロール環を持つ環状窒素化合物、ピロリドン等のラクタム類、アミン類等が例示できる。アクリル酸の質量に対して窒素含有化合物中の窒素の総量として80ppm以下であることにより刺激臭の発生を抑制でき、かつアクリルアミドが1ppm以下になることにより毒性や刺激性のないアクリル酸となる。また、窒素の総量とは窒素含有化合物を構成する元素に含まれる窒素の総量である。尚、組成物中の窒素含有化合物中の窒素の総量は、日本工業規格K0102やK2609に準拠して分析することができる。また、アクリルアミドはガスクロマトグラフィーや液体クロマトグラフィーにより分析することができる。本発明において、原料組成物からアクリル酸を得る工程は特に限定されるものではなく、公知の方法を用いることができる。触媒の存在下あるいは非存在下、原料組成物を加熱して脱水あるいは分解反応を起こし、アクリル酸を得る工程を含む。アクリル酸を得る工程は特に限定されず、液相または気相での反応が可能である。また反応形式は回分式、半回分式、連続式のいずれも好適に使用できる。反応器としては、固定床反応器、流動床反応器、撹拌槽型反応器、膜反応器、押出流れ反応器、トリクルベッド反応器、反応蒸留塔等が例示できる。本発明の原料組成物を加熱してアクリル酸を得る工程を気相で実施する例として、原料組成物を、蒸発させ気体の状態で、不反応器中の触媒と接触させることにより行うことができる。触媒としては、例えばゼオライト等の結晶性メタロシリケート;カオリナイト、ベントナイト、モンモリロナイトなどの天然または合成粘土化合物;硫酸、ヘテロポリ酸、リン酸またはリン酸塩リン酸のアルカリ金属塩、アルカリ土類金属塩、リン酸マンガン、リン酸ジルコニウム等をアルミナやシリカ等の担体に担持させた触媒;活性アルミナ、SiO2、TiO2、ZrO2、SnO2、V2O5、SiO2-Al2O3、SiO2-TiO2、SiO2-ZrO2、TiO2-WO3、TiO2-ZrO2などの無機酸化物または無機複合酸化物;MgSO4、Al2SO43、K2SO4、AlPO4、ZrSO42等の金属の硫酸塩、リン酸塩などの固体酸性物質;を挙げることができる。また酸化カルシウム、酸化マグネシウム、ハイドロタルサイト等の固体塩基性物質も挙げられる。気相で原料組成物を反応させる温度としては、触媒を保持した反応器を150°C~500°Cに保持することが好ましい。好ましくは200°C~450°Cである。温度が150°Cより低いと反応速度が遅くアクリル酸収率が低下する恐れがあり、500°Cより高いと、副反応の進行によりアクリル酸の収率が低下したり、コーキングにより触媒性能が低下することがあり好ましくない。本発明において、原料組成物に高分子量のポリ3-ヒドロキシプロピオン酸や、ヒドロキシプロピオン酸の塩、ポリ3-ヒドロキシプロピオン酸の塩が含まれる場合、これらは反応器内で気化しない場合があるが、これらが液体あるいは固体の状態で触媒と接触し、生成したアクリル酸や水が蒸気となり系外へ除去されて反応が進行するため、気相反応の実施の範囲内である。反応工程においては、3-ヒドロキシプロピオン酸、ポリ3-ヒドロキシプロピオン酸またはそれらの塩以外のガス成分の共存下で反応を行うことが好ましい。ガス成分としては、原料組成物に含まれる水等の溶媒が蒸発したガスや、原料組成物とは別に、窒素、ヘリウム、アルゴン、二酸化炭素、水蒸気等のガスを供給しても良い。それらのガスの存在によって、3-ヒドロキシプロピオン酸の蒸発が容易になり反応を安定に実施することができたり、副反応の抑制によるアクリル酸収率の向上が期待できる。ガスの体積流量は、3-ヒドロキシプロピオン酸の体積流量に対して、0.1倍~100倍が好ましく、0.2倍~50倍が好ましい。また、原料の3-ヒドロキシプロピオン酸、ポリ3-ヒドロキシプロピオン酸またはそれらの塩を含む組成物を反応器に供給するに際し、触媒層より前に設けられた蒸発層にて、原料を蒸発させて、原料をガス状で触媒と接触させ、反応することが好ましい。反応器の前に予熱槽を設けて、原料を蒸発させ、その蒸気を反応器に導入しても良いし、触媒層の上流に予熱層を積層させて、予熱層に原料を供給し、発生した蒸気を触媒層へ引き続き導入しても良い。気相反応の場合、原料組成物の気化のしやすさから、3-ヒドロキシプロピオン酸が多く含まれていることが好ましい。原料組成物中の3-ヒドロキシプロピオン酸、ポリ3-ヒドロキシプロピオン酸またはそれらの塩に占める、3-ヒドロキシプロピオン酸の割合が、50質量以上が好ましく、より好ましくは60質量以上である。液相で原料組成物を加熱する場合、原料組成物を、反応器に保持されていて加熱された状態の溶媒および/または触媒からなる液相に導入して加熱することにより行うことができる。溶媒の種類は、特に限定されないが、本反応において不活性であれば良く、例えば水、アルコール、炭化水素、エーテル、ケトン、エステル、アミン、アミド等を用いることができる。好ましくは、水、エーテル、ケトン類である。液相反応では、液相中に触媒が存在する形態または触媒単独で液相である形態が好ましい形態である。触媒としては、溶媒に溶解するものでも、分散している状態のものでもよく、液相反応において効果を示すものであれば良い。酸触媒や塩基触媒を用いることができ、特に限定されないが、例えば、リン酸、リン酸の縮合物、硫酸、ヘテロポリ酸、塩酸、アルミナ、チタニア、シリカ、ジルコニア等を用いることができる。好適には酸触媒であり、最も好ましいものとしては、反応を施す際の温度において、溶媒を含まないで液状で存在するものが良く、リン酸、リン酸の縮合物、硫酸、ヘテロポリ酸が挙げられる。従来の固体触媒を用いて反応を行う方法では、ヒドロキシプロピオン酸の塩を原料とした場合に、反応で生成したアクリル酸塩が固体触媒上に付着し触媒活性の低下や閉塞の原因となっていた。しかし、液相で酸触媒を用いることにより、反応で生成したアクリル酸塩はアクリル酸となって気化し、系外へ留去されるため選択率の向上が図られ、一方、ヒドロキシプロピオン酸塩中のカチオンは触媒の酸と塩を形成することになるため、塩が液相触媒中に存在するものの閉塞の恐れが小さくなり、長期にわたって安定な反応が可能となる。上記液相と原料組成物を接触させることで、効率よくアクリル酸を製造することができる。液相中に導入された3-ヒドロキシプロピオン酸の濃度は低下するので、3-ヒドロキシプロピオン酸のオリゴマー化等の副反応を抑制でき、アクリル酸収率を向上させることができる。また、液相からの速やかな熱の供給により、生成したアクリル酸や水が速やかに気化、液相より除去されることにより、平衡が移動し、3-ヒドロキシプロピオン酸、ポリ3-ヒドロキシプロピオン酸またはそれらの塩の転化率を高めることもできる。液相温度は反応速度が十分速く、また反応生成物が反応生成後にすみやかに蒸発できる温度であればよく、好適には150°C~400°Cである。温度が低いと反応速度が遅く、反応生成物の蒸発も遅くなり液相中に滞留して重質化が進むため、収率の低下、触媒活性低下の原因となる。温度が高いと副反応の増加による選択率の低下や、溶媒の使用時には溶媒の流出が多くなり、後で反応生成物と溶媒を分離する工程でのエネルギーコストが増大する。より好ましい温度範囲は170°C~380°Cである。反応圧力は、前記温度範囲で反応生成物が蒸発する圧力であれば良く、減圧、常圧、加圧であってよく、特に限定されない。原料組成物を反応器へ導入する速度は、触媒や反応温度により異なるが、液相中のアクリル酸濃度として1質量以下になるように調整することが好ましい。より好ましくは0.5質量以下である。前記液相中のアクリル酸濃度が1質量を越えると、平衡反応であるヒドロキシプロピオン酸の見かけの反応速度が遅くなり、3-ヒドロキシプロピオン酸の転化率が低下したり、生成したアクリル酸が副反応により消費され、アクリル酸の収率が低下する恐れがあり好ましくない。液相反応において好ましい形態の一つは、反応を施し反応生成物を気化させる際に、ガスを導入する形態である。ガスの種類としては、特に限定されないが、窒素、炭酸ガスや空気等の非凝縮性のガス、水蒸気、過熱水蒸気等の凝縮性のガスを用いることができる。好適には、窒素、水蒸気、過熱水蒸気である。導入するガスの温度は、非凝縮性のガスの場合、20°C~350°Cであり、反応温度の維持および生成ガスの凝縮の観点より好ましくは50°C~330°C、より好ましくは100°C~300°Cである。凝縮性のガスの場合、反応圧力における沸点~350°Cであり、反応温度の維持および生成ガスの凝縮の観点より好ましくは反応圧力における沸点20°C~330°Cである。導入するガスの流量は、原料組成物の流量に対して、0.1~100重量倍の範囲であれば良い。少なすぎると反応生成物の気化による除去効率が低下し、反応収率が低下する可能性があり、多すぎると反応器から流出するガスの冷却に多大なエネルギーがかかるため良くない。好適には0.5~50重量倍の範囲である。反応器は、生成物の水やアクリル酸を速やかに気化して除去することができるように液相に効率的に熱を与える設備が好ましい。反応器の壁面からの加熱だけでなく、外部熱交換器に液相を循環させても良い。例えば液膜式の熱交換器が使用できる。具体的には上昇液膜型、流下液膜型、撹拌液膜型等の公知の装置が使用できる。また熱交換器そのものを反応器と使用しても良い。また、ガスを供給する場合には、加熱したガスにより熱を供給しても良い。本発明において、ポリ3-ヒドロキシプロピオン酸および/またはその塩に加水分解を施しヒドロキシプロピオン酸および/またはその塩に転化する工程を加える形態は好ましい形態の一つである。加水分解反応は特に限定されないが、例えばポリ3-ヒドロキシプロピオン酸および/またはその塩を水の共存下で加熱することで実施できる。ポリ3-ヒドロキシプロピオン酸および/またはその塩を加水分解して、3-ヒドロキシプロピオン酸および/またはその塩を製造するために必要な水の量は、ポリ3-ヒドロキシプロピオン酸および/またはその塩を完全に加水分解するのに必要な量の1~500倍、好ましくは1.5倍~300倍、より好ましくは2倍~100倍である。水が少なすぎると、完全に加水分解せず、ポリマーやオリゴマーが残存してしまう場合がある。また水が多すぎると、装置が大きくなったり、用役費が過大になる恐れがある。加水分解においては、触媒は用いても良いし、用いなくても良い。HP自身が酸触媒作用を示すため、別途触媒を添加しなくても反応は進行する。しかし、反応速度を速くしたいときには、触媒の使用は好適である。本発明の好ましい実施形態は、加水分解反応において触媒を用いる形態である。触媒はエステル結合を加水分解するものであれば特に限定はされず、塩酸、リン酸、硫酸、硝酸等の鉱酸類、p-トルエンスルホン酸、メタンスルホン酸等のスルホン酸類、ギ酸、酢酸、プロピオン酸等の有機酸類、ゼオライト、イオン交換樹脂等の固体酸類、アルミナ、シリカ、シリカ-アルミナ、チタニア、ジルコニア、酸化カルシウム等の金属酸化物、スズ、チタン、鉛等の遷移金属を含む化合物、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム等のアルカリ金属水酸化物、水酸化マグネシウム、水酸化カルシウム等のアルカリ土類金属水酸化物等が挙げられる。また、加水分解は水以外の溶媒の存在下に実施しても良い。ポリヒドロキシプロピオン酸および/またはその塩の分子量が大きい場合、水に溶解しない場合があるため、溶媒を用いることでポリヒドロキシプロピオン酸および/またはその塩を溶解させて反応することができる。溶媒としてはアルコール、炭化水素、エーテル、ケトン、エステル、アミン、アミド、ハロゲン化炭化水素またはこれらを組合せた溶媒が例示できる。溶媒の量は特に限定されないが、例えばポリヒドロキシプロピオン酸および/またはその塩の0.5質量倍~100質量倍が使用でき、より好ましくは1質量倍~50質量倍である。0.5質量倍以下の場合、溶解効果が小さく、100質量倍以上では、装置費や用役費が高くなる。加水分解の反応温度は、50~300°Cが好ましく、80~250°Cが好ましい。反応温度が50°Cより低いと加水分解の反応速度が遅くなり生産性低下の原因となり、300°Cを超える温度では副反応によって3-ヒドロキシプロピオン酸の収率低下を引き起こす恐れがある。反応圧力は、特に限定されないが、反応温度によって設定すれば良く、通常13kPaから10MPaの範囲で実施される。反応は、回分式、半回分式、連続式のいずれも好適に実施できる。反応形式も、使用する触媒や、反応条件に応じて選択でき、例えば撹拌槽型反応器、固定床反応器、流動床反応器、連続撹拌槽型反応器、オートクレーブ等が挙げられる。加水分解によって得られた3-ヒドロキシプロピオン酸および/またはその塩は、脱水反応に用いることで、さらにアクリル酸に変換することができる。加水分解反応にて得られた3-ヒドロキシプロピオン酸および/またはその塩はそのまま脱水反応に使用しても良いし、精製や濃縮等の工程を経た後、脱水反応に供しても良い。精製や濃縮は公知の方法を使用することができ、例えば蒸発、蒸留、抽出、晶析、濾過、膜分離等が例示できる。本発明において、3HP脱水反応器から得られる反応生成物を冷却してアクリル酸を含む組成物を得る方法としては、特に限定されるものではないが、例えば、反応生成ガスを熱交換器に導入し反応生成ガスの露点以下の温度で凝縮して得る方法や、または反応生成ガスを溶剤等の捕集剤に接触させて吸収する方法等により冷却して、アクリル酸を含む組成物を得ることができる。該組成物中のアクリル酸濃度は5質量~80質量である。このようにして得られた反応生成物の組成物中には主な反応生成物である水、アクリル酸が含まれており、その他には液原料中の溶媒や副生物が含まれる場合がある。溶媒が水の場合は、アクリル酸の水溶液の状態で重合物製造の原料とすることができる。また精製工程を加えることにより高純度のアクリル酸にすることができる。このように、本発明で得られたアクリル酸の組成物を精製することにより高純度のアクリル酸を得ることができる。したがって、本発明の方法は高純度のアクリル酸の製造方法をも提供する。上記のガス状の反応生成物を冷却凝縮や溶剤捕集などにより液化し、必要に応じて、この液化物に含まれる水や捕集溶剤を従来公知の方法例えば、蒸留により除去したものを、晶析方法によって高純度のアクリル酸を得る方法を以下に示す。ここで、粗アクリル酸とは、冷却工程で得られたアクリル酸を含む組成物を指し、特にアクリル酸の水溶液が好適に用いられる。晶析工程は、粗アクリル酸からプロピオン酸を分離することができる従来公知の方法、例えば、特開平9-227445号公報や特表2002-519402号公報に記載された方法を用いて行うことができる。晶析工程は、粗アクリル酸を晶析装置に供給して結晶化させることにより、精製アクリル酸を得る工程である。なお、結晶化の方法としては、従来公知の結晶化方法を採用すればよく、特に限定されるものではないが、結晶化は、例えば、連続式または回分式の晶析装置を用いて、1段または2段以上で実施することができる。得られたアクリル酸の結晶は、必要に応じて、さらに洗浄や発汗などの精製を行うことにより、さらに純度の高い精製アクリル酸を得ることができる。連続式の晶析装置としては、例えば、結晶化部、固液分離部および結晶精製部が一体になった晶析装置例えば、新日鐵化学社製のBMCBackmixingColumnCrystallizer装置、月島機械社製の連続溶融精製システムや、結晶化部例えば、GMFGOUDA社製のCDCCoolingDiskCrystallizer装置、固液分離部例えば、遠心分離器、ベルトフィルターおよび結晶精製部例えば、呉羽テクノエンジ社製のKCPKurehaCrystalPurifier精製装置を組合せた晶析装置などを使用することができる。回分式の晶析装置としては、例えば、SulzerChemtech社製の層結晶化装置動的結晶化装置、BEFSPROKEM社製の静的結晶化装置などを使用することができる。動的結晶化とは、例えば、結晶化、発汗、融解を行うための温度制御機構を備えた管状の結晶器と、発汗後の母液を回収するタンクと、結晶器に粗アクリル酸を供給する循環ポンプとを備え、結晶器の下部に設けた貯蔵器から循環ポンプにより粗アクリル酸を結晶器の管内上部に移送できる動的結晶化装置を使用して晶析を行う方法である。また、静的結晶化とは、例えば、結晶化、発汗、融解を行うための温度制御機構を備えた管状の結晶器であり、下部に抜き出し弁を有する結晶器と、発汗後の母液を回収するタンクとを備えた静的結晶化装置を使用して晶析を行う方法である。具体的には、粗アクリル酸を液相として結晶器に導入し、液相中のアクリル酸を冷却面管壁面に凝固生成させる。冷却面に生成した固相の質量が、結晶器に導入した粗アクリル酸に対して、好ましくは10~90質量、より好ましくは20~80質量になったら、直ちに、液相を結晶器から排出し、固相と液相とを分離する。液相の排出は、ポンプで汲み出す方式動的結晶化、結晶器から流出させる方式静的結晶化のいずれであってもよい。他方、固相は、結晶器から取り出した後、さらに純度を向上させるために、洗浄や発汗などの精製を行ってもよい。動的結晶化や静的結晶化を多段で行う場合、向流の原理を採用すれば、有利に実施することができる。このとき、各段階で結晶化されたアクリル酸は、残留母液から分離され、より高い純度を有するアクリル酸が生成する段階に供給される。他方、残留母液は、より低い純度を有するアクリル酸が生成する段階に供給される。なお、動的結晶化では、アクリル酸の純度が低くなると、結晶化が困難になるが、静的結晶化では、動的結晶化に比べて、残留母液が冷却面に接触する時間が長く、また、温度の影響が伝わり易いので、アクリル酸の純度が低下しても、結晶化が容易である。それゆえ、アクリル酸の回収率を向上させるために、動的結晶化における最終的な残留母液を静的結晶化に付して、さらに結晶化を行ってもよい。必要となる結晶化段数は、どの程度の純度が要求されるかに依存するが、高純度のアクリル酸を得るために必要な段数は、精製段階動的結晶化が通常1~6回、好ましくは2~5回、より好ましくは2~4回であり、ストリッピング段階動的結晶化および/または静的結晶化が通常0~5回、好ましくは0~3回である。通常、供給される粗アクリル酸より高い純度を有するアクリル酸が得られる段階は、すべて精製段階であり、それ以外の段階は、すべてストリッピング段階である。ストリッピング段階は、精製段階から残留母液に含まれるアクリル酸を回収するために実施される。なお、ストリッピング段階は、必ずしも設ける必要はなく、例えば、蒸留塔を用いて、晶析装置の残留母液から低沸点成分を分離する場合には、ストリッピング段階は省略してもよい。動的結晶化および静的結晶化のいずれを採用する場合であっても、晶析工程で得られるアクリル酸の結晶は、そのまま製品としてもよいし、必要に応じて、さらに洗浄や発汗などの精製を行ってから製品としてもよい。他方、晶析工程で排出される残留母液は、系外に取り出してもよい。以上の方法により、アクリル酸を製造することができる。かくして製造されたアクリル酸は高純度で実質的に窒素含有化合物を含まない。実質的に含まないとは、アクリル酸の量に対する窒素含有化合物中の窒素の総量として80ppm以下であり、かつアクリルアミドが1ppm以下であることをいう。したがって、本発明は、バイオマス由来の3-ヒドロキシプロピオン酸、3-ヒドロキシプロピオン酸の塩、ポリ3-ヒドロキシプロピオン酸およびポリ3-ヒドロキシプロピオン酸の塩から選ばれる化合物のうち少なくとも一種以上の化合物を含む組成物から製造されたアクリル酸であって、窒素含有化合物を含み、その量はアクリル酸の質量に対して窒素の総量として80ppm以下であり、かつアクリルアミドが1ppm以下のアクリル酸でもある。好ましくは70ppm以下、より好ましくは50ppm以下である。窒素の総量が80ppmを越えるとアクリル酸に臭気や着色が発生する。また、アクリル酸誘導体に用いた際にも刺激性や毒性を有する不純物アクリルアミド等として混入することがある。窒素の総量およびアクリルアミド等の不純物の量は前記の方法により測定することができる。本発明のアクリル酸は、すでに公知となっているように、アクリル酸エステルなどのアクリル酸誘導体;ポリアクリル酸、ポリアクリル酸ナトリウムなどの親水性樹脂;などの合成原料として有用である。従って、本発明によるアクリル酸の製造方法は、アクリル酸誘導体や親水性樹脂の製造方法に取り入れることが当然可能である。≪親水性樹脂の製造方法≫本発明による親水性樹脂の製造方法は、上記のようなアクリル酸の製造方法により得られるアクリル酸を含む単量体成分を重合することを特徴とする。すなわち、本発明の製造方法により得られたアクリル酸は、吸水性樹脂または水溶性樹脂などの親水性樹脂の原料として用いることができる。本発明の製造方法により得られたアクリル酸を、吸水性樹脂または水溶性樹脂などの親水性樹脂を製造するための原料として用いた場合、重合反応を制御しやすく、得られた親水性樹脂の品質が安定し、吸水性能、無機材料の分散性能などの各種性能が改善される。吸水性樹脂を製造する場合には、例えば、本発明の製造方法により得られたアクリル酸および/またはその塩を単量体成分の主成分好ましくは70モル以上、より好ましくは90モル以上とし、さらに0.001~5モルアクリル酸に対する値程度の架橋剤、0.001~2モル単量体成分に対する値程度のラジカル重合開始剤を用いて、架橋重合させた後、乾燥粉砕することにより、吸水性樹脂が得られる。ここで、吸水性樹脂とは、架橋構造を有する水膨潤性水不溶性のポリアクリル酸であって、自重の3倍以上、好ましくは10~1,000倍の純水または生理食塩水を吸水することにより、水溶性成分水可溶分が好ましくは25質量以下、より好ましくは10質量以下である水不溶性ヒドロゲルを生成するポリアクリル酸を意味する。このような吸水性樹脂の具体例や物性測定法は、例えば、米国特許第6,107,358号明細書、米国特許第6,174,978号明細書、米国特許第6,241,928号明細書などに記載されている。また、生産性向上の観点から好ましい製造方法は、例えば、米国特許第6,867,269号明細書、米国特許第6,906,159号明細書、米国特許第7,091,253号明細書、国際公開第01/038402号、国際公開第2006/034806号などに記載されている。アクリル酸を出発原料として、中和、重合、乾燥などにより、吸水性樹脂を製造する一連の工程は、例えば、以下の通りである。本発明の製造方法により得られるアクリル酸の一部は、ラインを介して、吸水性樹脂の製造プロセスに供給される。吸収性樹脂の製造プロセスにおいては、アクリル酸を中和工程,重合工程,乾燥工程に導入して、所望の処理を施すことにより、吸水性樹脂を製造する。各種物性の改善を目的として所望の処理を施してもよく、例えば、重合中または重合後に架橋工程を介在させてもよい。中和工程は、任意の工程であり、例えば、所定量の塩基性物質の粉末または水溶液と、アクリル酸やポリアクリル酸塩とを混合する方法が例示されるが、従来公知の方法を採用すればよく、特に限定されるものではない。なお、中和工程は、重合前または重合後のいずれで行なってもよく、また、重合前後の両方で行なってもよい。アクリル酸やポリアクリル酸塩の中和に用いられる塩基性物質としては、例えば、炭酸水素塩、アルカリ金属の水酸化物、アンモニア、有機アミンなど、従来公知の塩基性物質を適宜用いればよい。また、ポリアクリル酸の中和率は、特に限定されるものではなく、任意の中和率例えば、30~100モルの範囲内における任意の値となるように調整すればよい。重合工程における重合方法は、特に限定されるものではなく、ラジカル重合開始剤による重合、放射線重合、電子線や活性エネルギー線の照射による重合、光増感剤による紫外線重合など、従来公知の重合方法を用いればよい。また、重合開始剤、重合条件など各種条件については、任意に選択することができる。もちろん、必要に応じて、架橋剤や他の単量体、さらには水溶性連鎖移動剤や親水性高分子など、従来公知の添加剤を添加してもよい。重合後のアクリル酸塩系ポリマーすなわち、吸水性樹脂は、乾燥工程に付される。乾燥方法としては、特に限定されるものではなく、熱風乾燥機,流動層乾燥機,ナウター式乾燥機など、従来公知の乾燥手段を用いて、所望の乾燥温度、好ましくは70~230°Cで、適宜乾燥させればよい。乾燥工程を経て得られた吸水性樹脂は、そのまま用いてもよく、さらに所望の形状に造粒粉砕、表面架橋をしてから用いてもよく、還元剤、香料、バインダーなど、従来公知の添加剤を添加するなど、用途に応じた後処理を施してから用いてもよい。以上の方法により、バイオマス由来の原料から製造されたアクリル酸を単量体成分として含む親水性樹脂を製造することができる。かくして製造された親水性樹脂は、石油由来の原料から従来公知の方法によりアクリル酸を製造し、そのアクリル酸を単量体成分として含む親水性樹脂と比較して、同等の特性を有する。したがって、本発明の親水性樹脂は吸水性樹脂としても用いることができる。以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に説明するが、本発明はもとより下記の実施例により制限を受けるものではなく、前後記の趣旨に適合し得る範囲で適当に変更を加えて実施することも可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に包含される。なお、本発明において、ことわりのない場合、、ppmはそれぞれ質量、質量ppmを示すものとする。実施例13-ヒドロキシプロピオン酸3HPを含む組成物の取得KlebsiellapneumoniaeATCC25955株のゲノムDNAをテンプテレ-トとしてジオールデヒドラターゼ遺伝子DD遺伝子およびジオールデヒドラターゼ再活性化因子DDR遺伝子を含む領域を、下記の2つのプライマーを用いてPCRで増幅し、増幅断片の末端を制限酵素NdeI、BglIIで切断し、電気泳動によって切断断片を回収した。なお、KlebsiellapneumoniaeのDD遺伝子およびDDR遺伝子はGenBankaccessionnumber:CP000647に記載されているDNA配列を参考としてプライマーを設計している。フォワードプライマー:5’-GCGCGCCATATGTTAATTCGCCTGACCGGCC-3’リバースプライマー:5’-GCGCGCAGATCTTCAGTTTCTCTCACTTAACG-3’pACYCDuet-1プラスミドタカラバイオ社をテンプレートにして下記の2つのプライマーでベクター配列を増幅し、pACYCDuet-1プラスミドのT7プロモーターの後ろにNdeIサイトおよびBglIIサイトを持ったDNA断片を増幅した。フォワードプライマー:5’-GAAGGAGATATACATATGGCGCGC-3’リバースプライマー:5’-CCGATATCCAATTGAGATCTGCGCGC-3’増幅断片を制限酵素BglIIとNdeIで切断し、電気泳動によって切断断片を分離して回収した。この2つのDNA断片をライゲーションし、大腸菌TOP10コンピテントセルに導入し、クロラムフェニコール含有プレートに広げて培養した。得られた形質転換体からプラスミドを抽出し、制限酵素NdeIで切断し、電気泳動によって切断断片のサイズを確認したところライゲーションに使用した元の2本のDNA断片のサイズの合計と同じサイズであることがわかった。構築した組換えプラスミドをDD-DDR/pACYCDuet-1と命名し、以降の実験に用いた。大腸菌K-12W3110株のゲノムDNAをテンプテレ-トとしてaldA遺伝子を下記の2つのプライマーを用いてPCRで増幅し、増幅断片の末端を制限酵素NdeI、BglIIで切断し、電気泳動によって切断断片を回収した。なお、大腸菌のaldA遺伝子はGenBankaccessionnumber:AP012306に記載されているDNA配列を参考としてプライマーを設計している。フォワードプライマー:5’-GGGGGGCCATATGTCAGTACCCGTTCAACATCCTATG-3’リバースプライマー:5’-CCCCAGATCTTTAAGACTGTAAATAAACCACCTGGGTC-3’pUC18プラスミドをテンプレートにして下記の2つのプライマーでベクター配列を増幅し、pUC18プラスミドのlacプロモーターの後ろにNdeIサイトを持ち、lacZ遺伝子の終始コドンの位置にBamHIサイトを持ったDNA断片を増幅した。フォワードプライマー:5’-CCCCCCCATATGTGTTTCCTGTGTGAAATTGTTATCCGCTCACAATTCCACACAATATACGAGCC-3’リバースプライマー:5’-CCCCGGATCCTTAGTTAAGCCAGCCCCGACACCCGCCAACACC-3’増幅断片を制限酵素BamHIとNdeIで切断し、電気泳動によって切断断片を分離して回収した。この2つのDNA断片をライゲーションし、大腸菌TOP10コンピテントセルに導入し、アンピシリン含有プレートに広げて培養した。得られた形質転換体からプラスミドを抽出し、制限酵素NdeIで切断し、電気泳動によって切断断片のサイズを確認したところライゲーションに使用した元の2本のDNA断片の合計と同じサイズの1本のバンドを確認することができた。構築した組換えプラスミドをaldA/pUC18と命名し、以降の実験で使用した。構築したDD-DDR/pACYCDuet-1およびaldA/pUC18をEscherichiacoliBL21DE3competentcellMerck社のプロトコールに従って、ヒートショック法により導入し、E.coliDD-DDR/pACYCDuet-1、aldA/pUC18を作出した。E.coliDD-DDR/pACYCDuet-1、aldA/pUC18を、アンピシリン100ppm、クロラムフェニコール50ppm添加LB液体培地5mLLB培地1Lあたりの組成:トリプトン10g、酵母エキス5g、NaCl10gで37°C、16時間、振盪培養し、前培養液を得た。次に前培養液5mLを、アンピシリン100ppm、クロラムフェニコール50ppm添加YM液体培地1LYM培地1Lあたりの組成:酵母エキス3g、麦芽エキス3g、Bacto-Peptone5g、グリセリン20gまたはYPD液体培地1LBacto-tryptone20g、酵母エキス10g、グリセリン150gに植菌し、37°C、攪拌速度725rpm、通気量1L/min、で通気攪拌培養を行った。なお培養には、バイオット製ジャーファーメンター:BMJ-02NP2を使用し、培養中はアンモニア水を用いて培養液中のpHを7にコントロールした。培養8時間後に1MIPTG溶液を1mL、8mMアデノシルコバラミン溶液を1mL添加してさらに64時間培養を行った。得られた培養液を遠心分離にかけ、培養液上清を回収した。下記記載の分析方法で培養液上清中の生成物の確認を行ったところ、生成物である3-ヒドロキシプロピオン酸のピークを7.9分の位置に確認することができ、培養液中の3-ヒドロキシプロピオン酸の濃度は2質量であった。なお、得られた培養液上清中に含まれる窒素含有化合物中の窒素の総量は、発酵にYM培地を用いた場合は3-ヒドロキシプロピオン酸の質量に対して0.64質量、発酵にYPD培地を用いた場合は3-ヒドロキシプロピオン酸の質量に対して2.57質量であった。高速液体クロマトグラフィーによる3HPの分析使用カラム:YMC-pACKFA流量:1mL/minインジェクション量:10mL溶離液:メタノール/アセトニトリル/H2O=40/5/55V/V/V内部標準:2-Hydroxy-2-methyl-n-butyricacid検出:UV400nm培養上清100μLに内部標準液200μLを加えた。ヒドロキシカルボン酸ラベル化試薬YMC社の試薬A液200μL、試薬B液200μLを加え、よく混合した後、60°C、20分間処理した。ヒドロキシカルボン酸ラベル化試薬YMC社の試薬C液200μLを添加し、よく混合した。60°C、15分間処理後、室温まで冷えたら0.45mmフィルターに通し、LC分析サンプルとして供した。ガスクロマトグラフィーによるアクリルアミド分析カラム:ULBONHR-20M信和化工社製検出器:FID打ち込み量:0.2μLオーブン温度:50°C5分保持→昇温10°C/分→230°C7分保持原料組成物の粗精製上記で得られた菌体を除去した2質量3-ヒドロキシプロピオン酸含有培養液30g、トリデシルアミン180g、ドデカノール20gを500mL三つ口フラスコに加え、これを油浴に沈め、真空ポンプに接続した。溶液を攪拌しながらフラスコを加熱した。溶液の温度が85°Cに達した段階で真空ポンプのスイッチを入れた。反応の間、3-ヒドロキシプロピオン酸アンモニウムの分解によりアンモニアと水が放出され、これらは減圧下に低温トラップへと除去された。これと同時に3-ヒドロキシプロピオン酸アンモニウムの分解により生成した3-ヒドロキシプロピオン酸は、トリデシルアミンとドデカノールから形成された有機相中に抽出された。3-ヒドロキシプロピオン酸を含むトリデシルアミンとドデカノールから形成された有機相に、1/5容量の水を加えて混合、140°Cまで加熱することで、3-ヒドロキシプロピオン酸を含む水溶液3HP粗精製液を得た。なお、得られた3HP粗精製液に含まれる窒素含有化合物中の窒素の総量は、発酵にYM培地を用いた場合は3-ヒドロキシプロピオン酸の質量に対して0.21質量、発酵にYPD培地を用いた場合は3-ヒドロキシプロピオン酸の質量に対して0.27質量であった。原料組成物の精製上記で得られた3HP粗精製液を卓上電気透析装置EX3B株アストムおよびバイポーラ膜BP-1E株アストムを用いた電解型電気透析に供し、3HP精製液を得た。なお、得られた3HP精製液の窒素含有化合物の総量は、発酵にYM培地を用いた場合は3-ヒドロキシプロピオン酸の質量に対して167ppm、発酵にYPD培地を用いた場合は3-ヒドロキシプロピオン酸の質量に対して785ppmであった。3HPの脱水原料組成物として、上記で得た3-ヒドロキシプロピオン酸3HP精製液をロータリーエバポレーターで濃縮し、12質量水溶液に調整した。内径10mmのステンレス管に、蒸発層としてステンレス製の1.5mmディクソンパッキンを充填し、電気炉内に設置し蒸発器とした。また内径10mmのステンレス管に、触媒としてゼオライトZSM-5型を充填し、電気炉内に設置し反応器とした。蒸発器の出口と反応器の入口をステンレス管で連結し、周囲を電気ヒーターで加熱できるようにした。蒸発器内の温度を275°C、反応器内の温度を300°Cとし、原料組成物を毎時16.7gの速度で蒸発器の上部に供給した。同時に、毎時3Lの速度で窒素ガスを流した。4時間継続して反応を実施した。反応器の出口ガスを冷却捕集し、得られた反応液を分析した結果を表1に示す。比較例1実施例1で得られた3-ヒドロキシプロピオン酸を含む培養液菌体を除去したものをロータリーエバポレーターで濃縮し、3HP濃度12質量になるように原料組成物を調整した。この原料組成物を用いて実施例1と同じ条件で反応を実施した。得られた反応液を分析した結果を表1に示す。比較例2実施例1で得られた3HP粗精製液をロータリーエバポレーターで濃縮し、3HP濃度12質量になるように原料組成物を調整した。この原料組成物を用いて実施例1と同じ条件で反応を実施した。得られた反応液を分析した結果を表1に示す。実施例2ポリ3-ヒドロキシプロピオン酸ポリ3HPを含む組成物の取得Salmonellaentericasubsp.entericaserovarTyphimurium株のゲノムDNAをテンプレートとし、以下に示したpduP_F及びpduP_Rプライマーを用いて、PhusionDNAHighFidelityDNAPolymerasesFinnzyme社によるPCR増幅を行い、propionaldehydedehydrogenasepduP遺伝子断片を得た。また、pETDuet-1ベクターMerck社をテンプレートとし、以下に示したpET_F及びpET_Rプライマーを用いて、PhusionDNAHigh-FidelityDNAPolymerasesFinnzyme社によるPCR増幅を行い、pETベクター断片を得た。PCR増幅により得たpduP遺伝子断片及びpETベクター断片を用いて、In-FusionAdvantagePCRCloningKitTakara社によるクローニングを実施し、pduP/pETを構築した。なお、Salmonellaentericasubsp.entericaserovarTyphimuriumのpduP遺伝子はGenBankaccessionnumber:AF026270に記載されているDNA配列を参考としてプライマーを設計している。pduP_F:AGAAGGAGATATACCATGAATACTTCTGAACTCGApduP_R:AGCAGCCTAGGTTAATTAGCGAATAGAAAAGCCGTpET_F:TTAACCTAGGCTGCTGCCApET_R:GGTATATCTCCTTCTTAAAGClostridiumbutyricumDSM2478株のゲノムDNAをテンプレートとし、以下に示したdhaB1B2_F及びdhaB1B2_Rプライマーを用いて、PhusionDNAHigh-FidelityDNAPolymerasesFinnzyme社によるPCR増幅を行い、GlyceroldehydratasedhaB1B2遺伝子断片を得た。次にpCDFDuet-1ベクターMerck社をテンプレートとし、以下に示したpCDF_F及びpCDF_Rプライマーを用いて、PhusionDNAHigh-FidelityDNAPolymerasesFinnzyme社によるPCR増幅を行い、pCDFベクター断片を得た。PCR増幅により得たdhaB1B2遺伝子断片及びpCDFベクター断片を用いて、In-FusionAdvantagePCRCloningKitTakara社によるクローニングを実施し、dhaB1B2/pCDFを構築した。なお、ClostridiumbutyricumのdhaB1B2遺伝子はGenBankaccessionnumber:DQ901407に記載されているDNA配列を参考としてプライマーを設計している。dhaB1B2_F:ATAAGGAGATATACCATGGAGTAAAAATGATAAGdhaB1B2_R:AGCAGCCTAGGTTAATTACTCAGCTCCAATTGTGpCDF_F:TTAACCTAGGCTGCTGCCACpCEF_R:GGTATATCTCCTTATTAAAGRalstoniaeutrophaH16株のゲノムDNAをテンプレートとし、以下に示したphaC1_F及びphaC1_Rプライマーを用いて、PhusionDNAHigh-FidelityDNAPolymerasesFinnzyme社によるPCR増幅を行い、PHAsynthasephaC1遺伝子断片を得た。次に、pCOLADuet-1ベクターMerck社をテンプレートとし、以下に示したpCOLA_F及びpCOLA_Rプライマーを用いて、PhusionDNAHigh-FidelityDNAPolymerasesFinnzyme社によるPCR増幅を行い、pCOLAベクター断片を得た。PCR増幅により得たphaC1遺伝子断片及びpCOLAベクター断片を用いて、In-FusionAdvantagePCRCloningKitTakara社によるクローニングを実施し、phaC1/pCOLAを構築した。なお、RalstoniaeutrophaのphaC1遺伝子はGenBankaccessionnumber:AM260479に記載されているDNA配列を参考としてプライマーを設計している。phaC1_F:ATAAGGAGATATACCATGGCGACCGGCAAAGGphaC1_R:AGCAGCCTAGGTTAATCATGCCTTGGCTTTGACGTATCpCOLA_F:TTAACCTAGGCTGCTGCCACpCOLA_R:GGTATATCTCCTTATTAAAG構築したpduP/pET、dhaB1B2/pCDF及びphaC1/pCOLAを、EscherichiacoliBL21DE3competentcellMerck社のプロトコールに従って、ヒートショック法により導入し、E.colipduP/pET、dhaB1B2/pCDF、phaC1/pCOLAを作出した。E.colipduP/pET、dhaB1B2/pCDF、phaC1/pCOLAをアンピシリン終濃度100ppm、ストレプトマイシン終濃度50ppm、カナマイシン終濃度30ppmとなるように各抗生物質を添加したLB培地に植菌し、37°Cで振盪培養し、前培養液とした。次に、アンピシリン終濃度100ppm、ストレプトマイシン終濃度50ppm、カナマイシン終濃度30ppmとなるように各抗生物質を添加した0.3Mグリセリン含有Riesenberg-medimRb培地1LRb培地の1Lあたりの組成:KH2PO4=13.3g,NH42HPO4=4g、MgSO47H2O=1.2g、クエン酸=1.7g、EDTA=8.4mg、CoCl26H2O=2.5mg、MnCl24H2O=15mg、CuCl22H2O=1.5mg、H3BO3=3mg、Na2MoO42H2O=2.5mg、ZnCH3COO22H2O=13mg、クエン酸鉄III=0.1g、チアミン塩酸塩=4.5mgに前培養液20mLを植菌し、攪拌速度:400rpm、培養温度:37°C、通気量:2.5mL/h、で通気攪拌培養を開始した。なお培養には、バイオット製ジャーファーメンター:BMJ-02NP2を使用し、培養中はアンモニア水を用いて培養液中のpHを6.7にコントロールした。培養15時間後、遺伝子組換え大腸菌の生育が定常期に達した段階で、2Mグリセリン添加流加Rb培地流加Rb培地の1Lあたりの組成:MgSO47H2O=20g、EDTA=13mg、CoCl26H2O=4mg、MnCl24H2O=23.5mg、CuCl22H2O=2.5mg、H3BO3=5mg、Na2MoO42H2O=4mg、ZnCH3COO22H2O=16mg、クエン酸鉄III=40mgを20mL/hの流速で流加を開始した。流加開始後は、流加液と同じ速度で培養液を抜き出した。培養開始から45時間後、空気の通気を止め、窒素を流し、嫌気培養を開始した。嫌気培養中は、フマル酸ジナトリウム終濃度0.5M、酒石酸カリウムナトリウム終濃度0.5M、IPTG終濃度1mM添加Rb培地を20mL/hで流加した。培養90時間で培養を停止し、ジャーファーメンターから培養液を回収、遠心分離後、上清を廃棄し3-ヒドロキシプロピオン酸ポリマーを内在した菌体ペレットを得た。菌体ペレットを凍結乾燥処理した後に、クロロホルムを用いた溶媒抽出を行った。抽出液を遠心分離に供し、上澄み溶液を回収することで、不溶成分を除去した。遠心分離後の上澄み液をエバポレーターを用いて濃縮し、10倍容量の冷エタノール溶液を添加してポリ3-ヒドロキシプロピオン酸を析出させた。析出したポリ3-ヒドロキシプロピオン酸を濾過により回収し、乾燥させてポリ3-ヒドロキシプロピオン酸粉体を得た。ポリ3HPの加水分解内容積500mLのオートクレーブに、上記で得られたポリ3-ヒドロキシプロピオン酸10g、水200g、加水分解触媒として濃硫酸2.0gを仕込み、気相部を窒素で置換後、150°Cまで昇温した。そのまま24時間保持し、加水分解反応を行った。冷却後、反応液を抜き出し、液体クロマトグラフィーで分析したところ、3-ヒドロキシプロピオン酸の収率は75であった。抜き出した反応液を、薄膜蒸発器を用いて濃縮および重質分カットを行い、脱水反応原料を調製した。得られた原料に含まれる窒素含有化合物中の窒素の総量は3-ヒドロキシプロピオン酸の質量に対して325ppmであった。3HPの脱水原料組成物として、上記で得た3-ヒドロキシプロピオン酸3HPを12質量水溶液に調整した。内径10mmのステンレス製反応管に、高さ5cmで固体触媒としてγ-アルミナを充填し、その上にステンレス製の1.5mmのディクソンパッキンを蒸発層として積層した。反応管を電気炉にて300°Cに加熱し、上記原料を毎時8.3gの速度で反応管の上部に供給した。同時に、毎時1.5Lの速度で窒素ガスを流した。4時間継続して反応を実施した。反応管の下部から抜き出した反応ガスを、冷却捕集し反応液を得た。得られた反応液を液体クロマトグラフィーで分析したところ、3HPの転化率は99、アクリル酸の収率は98モルであった。反応液に含まれる窒素含有化合物中の窒素の総量はアクリル酸の質量に対して35ppmであった。反応液中にアクリルアミドは検出されなかった。比較例3実施例2のポリ3HPの取得において、クロロホルムを用いた溶媒抽出で得られた上澄み溶液から、エバポレーターでクロロホルムを留去し、ポリ3HPを得た。このポリ3HPの加水分解を、実施例2と同様に行い、得られた反応液を薄膜蒸発器を用いて濃縮のみを実施して3-ヒドロキシプロピオン酸溶液を得た。この溶液に含まれる窒素含有化合物中の窒素の総量は3-ヒドロキシプロピオン酸の質量に対して0.36質量であった。この3HPを12質量の水溶液に調整し、原料組成物とした。この水溶液を実施例2と同じように脱水反応を実施した。得られた反応液を分析したところ、3HPの転化率は93、アクリル酸の収率は89モルであった。反応液に含まれる窒素含有化合物中の窒素の総量としてアクリル酸の質量に対して152ppmが含まれていた。アクリル酸中のアクリルアミドは73ppmであった。実施例3原料として、実施例2で得た3-ヒドロキシプロピオン酸3HPを16質量水溶液に調整し、メトキノンを100質量ppmになるように添加した。温度計を備えた1Lのフラスコに、85リン酸440gを仕込み、250°Cまで昇温した。水を毎分5gの速度で、電気ヒーターを巻いた蒸発管に供給し、水を蒸発させ、蒸気を250°Cまで昇温した後、フラスコ内のリン酸相液相に吹き込み、系が安定になるまで保持した。その後、上記原料を60°Cに加熱し、毎分0.75gの速度で液相に滴下した。生成物は過熱水蒸気と共に、フラスコから気体で抜き出し、冷却器にて凝縮させた。3HP水溶液を85分間、連続的に供給した。得られた凝縮液とフラスコ内の液相を液体クロマトグラフィーで分析したところ、3HPの転化率は97、アクリル酸の収率は93モルであった。アクリル酸に含まれる窒素含有化合物中の窒素の総量はアクリル酸の質量に対して25ppm含まれていた。アクリル酸中のアクリルアミドは検出されなかった。実施例4温度計および攪拌翼を備えた1Lのフラスコに、85リン酸440gを仕込み、250°Cまで昇温した。メトキノン100質量ppmを添加した、実施例2で得た3-ヒドロキシプロピオン酸3HP12質量水溶液を60°Cに加熱し、毎分0.84gの速度で液相に滴下した。生成物は、フラスコから気体で抜き出し、冷却器にて凝縮させた。3HP水溶液を6時間、連続的に供給した。得られた凝縮液とフラスコ内の液相を液体クロマトグラフィーで分析したところ、3HPの転化率は99、アクリル酸の収率は98モルであった。アクリル酸を分析した結果、アクリル酸に含まれる窒素含有化合物中の窒素の総量はアクリル酸の質量に対して32ppmが含まれていた。アクリル酸中のアクリルアミドは検出されなかった。実施例5ポリ3HPの加水分解内容積500mLのオートクレーブに、実施例2で得られたポリ3-ヒドロキシプロピオン酸5gとクロロホルム100gを入れ撹拌して均一とした。さらに水100g、加水分解触媒として強酸性イオン交換樹脂10gを仕込み、気相部を窒素で置換後、150°Cまで昇温した。そのまま24時間保持し、加水分解反応を行った。冷却後、反応液を抜き出し、液体クロマトグラフィーで分析したところ、3-ヒドロキシプロピオン酸の収率は82であった。抜き出した反応液を油水分離し、水相を薄膜蒸発器を用いて濃縮および重質分カットを行い、脱水反応原料を調製した。この原料に含まれる窒素含有化合物中の窒素の総量は3-ヒドロキシプロピオン酸の質量に対して273ppmであった。3HPの脱水温度計および攪拌翼を備えた1Lのフラスコに、テトラエチレングリコールジメチルエーテル320gを仕込み、250°Cまで昇温した。そこにメトキノン100質量ppmを添加した、上記で得た3-ヒドロキシプロピオン酸3HP12質量水溶液を60°Cに加熱し、毎分0.99gの速度で液相に滴下した。生成物は、フラスコから気体で抜き出し、冷却器にて凝縮させた。3HP水溶液を7時間、連続的に供給した。得られた凝縮液とフラスコ内の液相を液体クロマトグラフィーで分析したところ、3HPの転化率は55、アクリル酸の収率は51モルであった。アクリル酸に含まれる窒素含有化合物中の窒素の総量はアクリル酸の質量に対して76ppmが含まれていた。アクリル酸中のアクリルアミドは検出されなかった。実施例6アクリル酸の晶析精製実施例1で得られたアクリル酸の水溶液を蒸留し、塔底より、アクリル酸86.5質量を含む粗製アクリル酸を得た。この粗製アクリル酸を、母液として、室温約15°C~-5.8°Cの温度範囲まで冷却して結晶を析出させ、同温度で保持した後、吸引濾過により結晶を液体から分離する晶析操作を行った。分離した結晶を融解させてから、一部をサンプリングして分析し、残りを母液として室温約15°C~4.8°Cの温度範囲まで冷却して結晶を析出させ、同温度で保持した後、吸引濾過により結晶を液体から分離する晶析操作を行った。合計2回の晶析操作により、精製アクリル酸を得た。アクリル酸純度は99.9質量以上であった。アクリル酸に含まれる窒素含有化合物中の窒素の総量はアクリル酸の質量に対して1ppmであった。アクリル酸中のアクリルアミドは検出されなかった。実施例7吸水性樹脂の製造実施例6で得られた精製アクリル酸に重合禁止剤を60質量ppm添加した。別途、鉄を0.2質量ppm含有する苛性ソーダから得られたNaOH水溶液に対して、上記の重合禁止剤添加アクリル酸を冷却下液温35°Cで添加することにより、75モル中和を行った。得られた、中和率75モル、濃度35質量のアクリル酸ナトリウム水溶液に、内部架橋剤としてポリエチレングリコールジアクリレート0.05モルアクリル酸ナトリウム水溶液に対する値を溶解させることにより、単量体成分を得た。この単量体成分350gを容積1Lの円筒容器に入れ、2L/minの割合で窒素を吹き込んで、20分間脱気した。次いで、過硫酸ナトリウム0.12g/モル単量体成分に対する値およびL-アスコルビン酸0.005g/モル単量体成分に対する値の水溶液をスターラー攪拌下で添加して、重合を開始させた。重合開始後に攪拌を停止し、静置水溶液重合を行った。単量体成分の温度が約15分重合ピーク時間後にピーク重合温度108°Cを示した後、30分間重合を進行させた。その後、重合物を円筒容器から取り出し、含水ゲル状架橋重合体を得た。得られた含水ゲル状架橋重合体は、45°Cでミートチョッパー孔径:8mmにより細分化した後、170°Cの熱風乾燥機で、20分間加熱乾燥させた。さらに、乾燥重合体固形分:約95をロールミルで粉砕し、JIS標準篩で粒径600~300μmに分級することにより、ポリアクリル酸系吸水性樹脂中和率:75を得た。本発明によるアクリル酸の製造方法により得られたアクリル酸の重合性は、プロピレンを原料とするアクリル酸の製造方法により得られたアクリル酸の重合性と同等であり、得られた吸水性樹脂は、臭気がなく、物性も同等であった。"