カルボン酸、金属触媒、不純物、水及び酢酸を含む溶媒を含むテレフタル酸工程において形成される酸化剤パージの流れを、第1のエバポレーター帯域における蒸発に供し、蒸気の流れ及び濃縮パージスラリーを生成するステップ、第1の混合帯域において、水を前記濃縮パージスラリーに添加し、高含水の濃縮パージスラリーを生成するステップ、第2のエバポレーター帯域において、前記高含水の濃縮パージスラリーを蒸発に供し、溶媒高含有の流れ及び高濃縮パージスラリーを生成するステップであって、前記第2のエバポレーター帯域が、約20°Cから約70°Cの温度で操作されるエバポレーターを含み、前記高濃縮パージスラリーが、約5wtから約25wtの水を含有している、ステップ、固液分離帯域において、前記高濃縮パージスラリーをろ過し、フィルターケーク及び母液を形成するステップ、並びに前記固液分離帯域において、洗浄フィードで前記フィルターケークを洗浄し、洗浄フィルターケークを形成するステップを含む、テレフタル酸パージの方法。前記高濃縮パージスラリーから、前記金属触媒の少なくとも80が、前記分離帯域を経て、前記母液及び前記累積する洗浄液中に回収される、請求項1に記載の方法。ステップ及びステップの組み合わせにおいて、約75wtから約95wtの前記溶媒及び水が、前記酸化剤パージの流れから蒸発により取り除かれる、請求項2に記載の方法。前記洗浄フィルターケークの少なくとも一部が酸化帯域のテレフタル酸の底流を含む流れに送られる、請求項3に記載の方法。前記高濃縮パージスラリーが、約8wtから約23の水を含有している、請求項1に記載の方法。前記高濃縮パージスラリーが、約11wtから約21の水を含有している、請求項1に記載の方法。前記高濃縮パージスラリーが、約13wtから約18の水を含有している、請求項1に記載の方法。前記固液分離装置が、約25°Cから約90°Cの温度において作動する加圧ろ過装置である、請求項1に記載の方法。前記加圧ろ過装置が、少なくとも一つのフィルターセルを含み、少なくとも一つのフィルターセルが、少なくとも深さ025インチ635mmの前記フィルターケークを蓄積する、請求項8に記載の方法。ステップで形成される前記母液の少なくとも一部が、テレフタル酸工程の酸化帯域に戻される、請求項1に記載の方法。前記加圧ろ過装置が回転圧力ドラム式フィルターである、請求項10に記載の方法。前記第1の蒸発帯域から前記混合帯域に送られる前記濃縮パージの流れの温度が、80°Cよりも高く維持される、請求項1に記載の方法。前記第2の蒸発帯域における滞留時間が30分から180分である、請求項1に記載の方法。前記母液が抽出帯域に送られて、含水の流れ及び有機の流れを生成する、請求項1に記載の方法。前記有機の流れが蒸留塔に送られて、抽出溶媒と、酸化副生物不純物を含む廃棄スラッジの流れとが回収される、請求項14に記載の方法。前記高濃縮パージスラリーの水含有量の範囲が8から23である場合について、前記固液分離帯域における前記高濃縮パージスラリーのろ過速度が、前記範囲外のいかなる水濃度のものよりも高い、請求項15に記載の方法。前記高濃縮パージスラリーの水含有量の範囲が11から21である場合について、前記固液分離帯域における前記高濃縮パージスラリーのろ過速度が、前記範囲外のいかなる水濃度のものよりも高い、請求項15に記載の方法。前記高濃縮パージスラリーの水含有量の範囲が13から19である場合について、前記固液分離帯域における前記高濃縮パージスラリーのろ過速度が、前記範囲外のいかなる水濃度のものよりも高い、請求項1に記載の方法。溶媒が酢酸であり、81から約201、好ましくは約111から201の比率で水と混合されている、請求項1に記載の方法。混合帯域において添加される水の質量が、底流高濃縮パージスラリーの流れに含まれる水のパーセントを5から25に制御するように操作される、請求項19に記載の方法。混合帯域において添加される水の質量が、底流高濃縮パージスラリーの流れに含まれる水のパーセントを5から25に制御するように操作される、請求項1に記載の方法。混合帯域において添加される水の質量が、底流高濃縮パージスラリーの流れに含まれる水のパーセントを11から21に制御するように操作される、請求項1に記載の方法。混合帯域において添加される水の質量が、底流高濃縮パージスラリーの流れに含まれる水のパーセントを13から19に制御するように操作される、請求項1に記載の方法。混合帯域において添加される水の質量が、底流高濃縮パージスラリーの流れに含まれる水のパーセントを8から23に制御するように操作される、請求項1に記載の方法。本発明は、カルボン酸、通常はテレフタル酸の合成において生成する酸化剤パージの流れからの、不純物の除去と金属触媒の回収に関するものであり、本方法は、以下の工程を含む。カルボン酸、金属触媒、不純物、水及び酢酸を含む溶媒を含むテレフタル酸工程において形成される酸化剤パージの流れを、第1のエバポレーター帯域における蒸発に供し、第1の蒸気の流れ及び濃縮パージの流れを生成する工程。混合帯域において、前記濃縮パージの流れに水を添加し、高含水の濃縮パージの流れを生成する工程。前記高含水の濃縮パージスラリーを、第2のエバポレーター帯域における蒸発に供し、第2の溶媒高含有の流れ及び高濃縮パージスラリーを生成する工程。ここで、前記第2のエバポレーター帯域は約20°Cから約70°Cの温度で操作されるエバポレーターを含み、またここで、前記高濃縮パージスラリーは約5wtから約25の水含有量を有している。固液分離帯域において、前記高濃縮パージスラリーのろ過を行い、フィルターケーク及び母液を形成する工程。前記固液分離帯域において、洗浄フィードを用いて前記フィルターケークを洗浄し、洗浄フィルターケーク及び洗浄ろ液を形成する工程。ここで、前記高濃縮パージスラリーから得られる前記金属触媒の少なくとも80が、前記分離帯域を経て、前記母液及び前記累積する洗浄液中に回収される。任意に、前記固液分離帯域において、前記洗浄フィルターケークを脱水し、脱水フィルターケークを形成する工程。母液と水を合わせて金属触媒を回収し、その後にそのように形成された含水混合物を、抽出溶媒を用いた抽出に供し、抽出の流れ及び金属触媒を含むラフィネートの流れを生成する工程。これらの実施形態及び他の実施形態は、本開示内容を読んだ後、他の当業者にとって、より明らかとなるだろう。後述の本明細書と請求項において、以下の意味を有すると定義される多数の用語について言及する。本明細書及び添付の請求項で用いられている通り、単数形aan及びtheは、他に文脈で明確に定めていない限りは、複数の指示対象を含んでいる。したがって、例えば、apipereactorの言及は、1又は複数の管状反応器を含む。本願においては、約一つの特定の値から、及び又は約別の特定の値までというように範囲を表すことがある。このような範囲が表されている場合は、別の実施形態は、一つの特定の値から、及び又は他の特定の値を含む。同様に、先行詞約を使用して、概算として値が表されている場合は、特定の値が別の実施形態を形成すると理解される。さらに、それぞれの範囲の端点は、他方の端点に関連しているという意味があるとも、他方の端点とは独立しているという意味があるとも理解される。任意の又は任意には、その後に記述される事象又は状況が起こっても起こらなくてもよいということ、並びにこの記述が、前記事象又は状況が起こる場合及び起こらない場合を含むということを意味する。例えば、任意に加熱されるという表現は、この原料が加熱されてもされなくてもよいこと、並びにこのような表現が加熱及び非加熱の工程の両方を含むことを意味している。本発明の幅広い範囲を説明する数値範囲及びパラメーターが概算であるにも関わらず、ある特定の例において説明された数値は、可能な限り正確に報告している。しかしながら、いかなる数値も本質的に、個別の試験測定においてみられる標準偏差から必然的に生じる、ある程度の誤差を含む。本明細書及び添付の請求項で用いられている通り、パーセント又はの使用は、質量パーセントに言及している。本発明の一つの実施形態においては、酸化副生物の不純物を酸化剤パージの流れ101から取り除く工程は、図1に示されるように提供される。この工程は、以下のステップを含む。ステップは、酸化剤パージの流れ101を第1のエバポレーター帯域120における蒸発に供し、第1の蒸気の流れ121及び濃縮パージの流れ122を生成することを含む。この酸化剤パージの流れ101は、テレフタル酸を含むカルボン酸酸化合成工程から引き抜かれる。酸化剤パージの流れ101を生成する一つの方法は、テレフタル酸酸化剤スラリーをろ過し、フィルターから出て行く母液の一部をまとめ、それをパージ工程に送ることである。酸化剤パージの流れ101を生成するさらに別の方法は、テレフタル酸酸化スラリーに溶媒交換を実施し、酸化母液の一部を置き換えて、それをパージ工程に送ることである。テレフタル酸工程から得られる酸化母液を90°Cから45°Cの温度に冷却し、キャンドルフィルターのような清澄加圧フィルターにそれを送って、パージ工程の第1のエバポレーターにそれを送る前に存在するいかなる固体も取り除くことができる。酸化剤パージの流れ101は、本テレフタル酸パージ工程へのフィードの流れとして機能する。酸化剤パージの流れ101は、カルボン酸、水、溶媒、金属触媒及び不純物を含む。不純物は、有機臭化物、腐食金属、pキシレン酸化副生物、及びpキシレン中の不純物が原因で生じる不純物を含む。有機臭化物は、酸化反応において促進剤として用いてもよい。腐食金属の例は、鉄及びクロム化合物であり、これらは金属触媒の活性を阻害、低減、又は完全に損なう。触媒及び促進剤とは別に、酸化剤の母液の流れはまた、副生物及び不純物を含む。これらの副生物及び不純物は、pキシレンフィードの流れ中に存在する微量の不純物より部分的に生成する。他の不純物は、pキシレンの不完全酸化により生成し、部分的に酸化された生成物となる。さらに他の副生物は、pキシレンのテレフタル酸への酸化における競合副反応によって生じる。カルボン酸は、有機基質の制御された酸化によって生成する芳香族カルボン酸を含む。このような芳香族カルボン酸は、好ましくは少なくとも6個の炭素原子を有し、さらにより好ましくは炭素原子のみを有する芳香環の一部を成している炭素原子に結合した少なくとも一つのカルボン酸基を有する化合物を含む。このような芳香環の適切な例は、ベンゼン、ビフェニル、テルフェニル、ナフタレン、及び他の炭素系縮合芳香環を含むがこれらに限定されない。適切なカルボン酸の例は、テレフタル酸、安息香酸、pトルイル酸、イソフタル酸、トリメリット酸、ナフタレンジカルボン酸、25ジフェニルテレフタル酸及びこれらの混合物を含むがこれらに限定されない。適切な溶媒は、好ましくは2から6個の炭素原子を含む脂肪族モノカルボン酸、又は安息香酸及びこれらの混合物並びにこれらの化合物と水との混合物を含むが、これらに限定されない。好ましくは、この溶媒は水と混合した酢酸であり、比が約51から約251、好ましくは約81から約201、最も好ましくは約111から201である。本明細書全体にわたって、酢酸は溶媒として言及される。しかしながら、前に開示したような他の適切な溶媒もまた利用してよいと理解されるべきである。本工程の第1のステップにおいて、酸化剤パージの流れ101はエバポレーターを含む第1のエバポレーター帯域120において、従来の方法により濃縮され、第1の蒸気の流れ121及び濃縮パージの流れ122を生成する。このエバポレーターは、大気条件下又はわずかに高気圧条件下、一般に約1気圧から約10気圧で操作される。蒸気の流れ121は、大部分の水及び溶媒を含み、濃縮パージの流れ122は、酸化剤パージの流れ101から取り除かれなかった残りの水及び溶媒を含む。蒸発によって、酸化剤パージの流れ101中に存在する溶媒質量の約50wtから約85wtが取り除かれる。濃縮パージの流れ122及び水を含む流れ131を混合帯域130に供し、高含水の濃縮パージの流れ132を生成する、ステップ。この高含水の濃縮パージの流れ132は、高含水の濃縮パージの流れ132における水のパーセントが濃縮パージの流れ122よりも大きいという点で、水について富化されている。内部静的ミキサーを備えたパイプの中で2つの流れを混合することを含めて、本技術分野において知られている2種類の液体の流れを混合するためのいかなる装置も利用することができる。本発明の一つの実施形態において、混合帯域130において添加される流れ131の供給速度は、下流の高濃縮パージスラリーの流れ142に含まれる水の質量パーセントが、約50wtから約250wtに制御されるように操作される。流れ142の水含有量の別の制御範囲は、約80wtから約230wtである。流れ142の水含有量のまた別の制御範囲は、約110wtから約210wtである。第1のエバポレーター120と混合帯域130との間の導管は、導管中の溶液からの固体の生成を妨げるために、90°Cかそれよりも高い温度に維持されるべきである。前記高含水の濃縮パージの流れ132を、第2のエバポレーター帯域140における蒸発に供し、第2の蒸気の流れ141及び前記高濃縮パージスラリーの流れ142を生成する、ステップ。混合帯域130と、第2のエバポレーター140との間の導管は、導管中の溶液から生じる固体の量を最小限にするために、80°Cかそれよりも高い温度に維持されるべきである。第2のエバポレーター帯域140は、真空下で操作される少なくとも一つのエバポレーターを含む。蒸発は、約20°Cから約70°Cの温度で実施することができ、別の範囲は約30°Cから約60°Cである。エバポレーター120及び140の組み合わせが、酸化剤パージの流れ101を、流れ101の質量の約75wtから約97wtが蒸発によって取り除かれるような条件にまで濃縮するように操作される。流れ101によって代表される酸化剤パージの流れを、流れ101の質量の約85wtから約94wtが蒸発によって取り除かれるような条件にまで濃縮する、エバポレーター120及び140の組み合わせの、別の操作範囲。流れ101によって代表される酸化剤パージの流れを、流れ101の質量の約87wtから約93wtが蒸発によって取り除かれるような条件にまで濃縮する、エバポレーター120及び140の組み合わせの、さらに別の操作範囲。本発明の一つの実施形態において、高濃縮パージスラリー142の条件は、ポンプ能力を提供するのに必要なだけの溶媒を含んだ固液混合状態が可能である。高濃縮パージスラリー142をろ過帯域160においてろ過し、フィルターケーク164及び母液163を形成することを含む、ステップ。前記フィルターケーク164を、洗浄帯域161において洗浄フィード166で洗浄し、洗浄ケーク165及び洗浄液167を形成し、任意に前記洗浄ケーク165を、任意の脱水帯域162においてガスフィード168を用いて脱水し、脱水ケーク169を形成する、ステップ。本発明の一つの実施形態において、洗浄の流れ166は水を含む。本発明の一つの実施形態において、ろ過帯域160は、少なくとも一つの固液分離装置を含む。本発明の別の実施形態においては、ろ過帯域160及び洗浄帯域161並びに任意で脱水帯域162は、一つの固液分離装置又は複式の装置で、固液分離帯域200において達成することができる。このような装置の例は、連続加圧フィルター、連続真空フィルター、バッチ式加圧フィルター、遠心分離機、及び同様の装置を含むが、これらに限定されない。本発明の別の実施形態においては、固液分離帯域及び洗浄帯域並びに任意の脱水帯域は、一つの装置で達成することができる。このような装置の例は、連続加圧フィルター、連続真空フィルター、バッチ式加圧フィルター、遠心分離機、及び同様の装置を含むが、これらに限定されない。本発明工程の要件に適合できる、適した加圧フィルターは、BHSFEST登録商標の回転ドラム式加圧フィルターであるが、要求される操作を達成できる他の加圧フィルターを使用することもできる。ろ過帯域160において使用することのできる他の装置の例は、真空ベルト式フィルター、フィルタープレス、遠心分離機、加圧リーフフィルター、加圧ドラム式フィルター及び真空ドラム式フィルターを含むが、これらに限定されない。この加圧フィルターは母液163の溶質から、金属触媒の少なくとも80の回収率を得るのに十分な温度と圧力で操作することができる。好ましくは、加圧フィルターは、約25°Cから約80°Cの温度で、2バールから6バールゲージ圧で操作することができる。ステップは、第2の混合帯域170において、水の流れ171と母液の流れ163、及び任意に洗浄液の流れ167の一部を混合し、含水混合物172を形成することを含む。本発明の一つの実施形態において、混合帯域170は、従来のミキサーを含む。もし必要があれば、水171は、含水混合物の流れ172中の金属触媒を溶解するのに十分な量で、混合帯域170に添加することができる。水の流れ171は、混合帯域170に、触媒を溶解するのに十分な量で添加され、酢酸と水との比率が約071から141、好ましくは約081から131、最も好ましくは約091から121である含水混合物172をもたらす。この含水混合物172を、外部の循環ループで循環させ続けることが望ましい。少量の抽出溶媒181を、一般に約1から約10質量、好ましくは5質量よりも少なく、混合帯域170に添加し、容器の側面への固体の付着を減らすことによってスラリーのハンドリングを強化してもよい。これは図1において、流れ181から出る破線矢印により表されている。含水混合物172を抽出の前に、約60°Cから約95°Cで、別の範囲は約80°Cから約90°Cで約05から約4時間、好ましくは約1から約2時間、加熱処理に供することが望ましいが、必須ではない。この処理によって、有機臭化物が反応し、ラフィネートの流れ183中に優先的に保持される無機臭化物が生成する。系よりパージされる臭素含有化合物の量が、不要な不純物とともに、これにより最小限にされる。この加熱処理は、臭化物を保護し、有機不純物の廃棄を容易にする。ステップは、抽出溶媒181を、抽出帯域180中の含水混合物172と接触させ、抽出の流れ182及びラフィネートの流れ183を形成することを含む。含水混合物172は、抽出帯域180に送られ、含水混合物172及び抽出溶媒181が抽出帯域180において接触する。含水混合物172及び抽出溶媒181は混合され、溶媒、水、有機不純物、及びより軽い相を形成する抽出溶媒を含む抽出の流れ182、並びに金属触媒、腐食金属、及び水を含むラフィネートの流れ183を形成する。抽出の流れ182は、オーバーヘッドの流れとして引き抜かれ、ラフィネートの流れ183は、抽出帯域180の抽出器の底部から引き抜かれる。本発明においては、抽出帯域180の一つの実施形態は、一段式抽出器である。抽出器において用いられる抽出溶媒181は、含水画分中に溶解している有機溶媒の量を最小限にするために、実質的に水と不混和性にすべきである。加えて、この抽出溶媒181は、好ましくは有機抽出物からの溶媒回収を助ける役割を果たす共沸剤である。特に有用だと証明されている溶媒は、C1からC6のアルキルアセテート、特にnプロピルアセテート、イソプロピルアセテート、イソブチルアセテート、secブチルアセテート、エチルアセテート及びnブチルアセテートであるが、他の実質的に水と不混和性の、適切な密度と十分に低い沸点を有する、例えばpキシレンのような有機溶媒もまた使用してよい。nプロピルアセテート及びイソプロピルアセテートは、その比較的低い水との混和性と、優れた共沸挙動のため、特に好ましい。抽出は、抽出溶媒が含水混合物1質量部あたり約14質量部という溶媒比率を用いて達成することができる。抽出は常温常圧下で操作することができるが、溶媒及び抽出器を約30°Cから約70°C、別の範囲として約40°Cから約60°Cに加熱することも可能である。抽出の流れ109は少量の金属触媒及び腐食金属を含んでいる一方で、本質的にすべての金属触媒及び残存腐食金属の大部分が、より重い相であるラフィネートの流れ183に含まれている。ステップは、分離帯域190において抽出の流れ182を分離し、高沸点有機不純物の流れ192及び回収された抽出溶媒の流れ191を形成することを含む。抽出の流れ182は、有機溶媒及び有機不純物を含む。抽出の流れ182はさらに、酢酸及び水を含むことができ、通常は微量である。抽出の流れ182は、従来の蒸留機器を含む分離帯域190において蒸留してもよい。従来の蒸留機器は、例えば、蒸留塔を含む。有機不純物の多くは、抽出帯域180において、有機溶媒により抽出される。これは、有機不純物が、有機溶媒に対して高く、酢酸に対してはより少ない程度の溶解度を示すために起こる。抽出器からのより軽い相を蒸留することによって、有機溶媒が蒸発し、有機不純物を塔底流中に濃縮することができる。回収された抽出溶媒の流れ191は、抽出帯域180の抽出器に再循環してもよい。高沸点有機不純物の流れ192は、蒸留塔の底部からスラッジとして、廃棄のために取り除かれる。本発明の一つの実施形態において、エバポレーター帯域120及び140は、バッチ操作ではなく連続式で操作される。この発明の一つの実施形態において、パージ工程は、バッチ操作ではなく連続式で操作される。本発明はさらに、以下の他のその実施形態の例によって説明することができるが、これらの例は単に説明の目的のために含まれており、他に特別に示されていない限りは、本発明の範囲を限定することを意図するものではないと理解される。例1から9のデータは、表1にまとめられており、図2は実験室にて作成した。これらの例の目的は、高濃縮パージスラリーの流れ142中の水のパーセントと、加圧フィルターにおける高濃縮パージスラリーの流れ142のろ過速度との間の関係を説明することである。様々な水含有量の高濃縮パージスラリーの流れ142をどのように生成するのかを説明することもまた、これらの例の目的である。高濃縮パージスラリーの流れ142の水のパーセントは、25から25であり、高濃縮パージスラリーの流れ142のろ過速度は、30kgろ液分平方メートルから1110kgろ液分平方メートルである。各実験室実験について、酸化剤パージフィード101は、約6の水と94の酢酸を含む商業プラントから得た。酸化剤パージフィードの質量の75は、第1のエバポレーター帯域において、120°Cで蒸発させて取り除き、約46の水を含む濃縮パージの流れ122を生じた。例1及び2において、濃縮パージの流れ122を、約55°Cの最終温度で付加的な蒸発濃縮に供したところ、約25の水を含む高濃縮パージスラリー142が得られ、全体の蒸発損失は初めの酸化剤パージフィードの約92になった。結果として得られる高濃縮パージスラリーを、3バールのゲージ圧かつ20cm2のろ過面積で操作される実験室スケールの加圧フィルターでろ過し、水で洗浄し、N2で脱水した。ろ過速度は、液体全体の質量を、ろ過面積20cm2及びろ過時間と洗浄時間の合計で割ることにより計算した。例えば、例1のろ過速度は、00497グラムcm2秒又は298kg平方メートル分である。例3から9では、混合帯域において120°Cの濃縮パージの流れ122を様々な量の室温水と連続して混ぜ合わせ、次に約55°Cの最終温度において付加的な蒸発濃縮に供し、約8質量パーセントから25wtの水を含む高濃縮パージの流れ142を得た。酸化剤パージフィードの初めの質量の約92wtが蒸発濃縮中に失われる。結果として得られる高濃縮パージの流れ142を、3バールのゲージ圧かつ20cm2のろ過面積で操作される実験室スケールの加圧フィルターでろ過し、水で洗浄し、N2で脱水した。濃縮パージの流れ122への水の添加が、結果として得られるそれぞれの高濃縮パージの流れ142のろ過速度に、どのようにして大きな影響を及ぼすのかを確かめるために、例1及び5を比較することは有益である。両方の例において、酸化剤パージフィードの約92を沸騰させて取り除く。例1においては、濃縮パージの流れ122に水を添加せず、結果、フィルターへの高濃縮パージの流れ142フィードは25の水を含み、ろ過速度は約30kg平方メートル分になる。例5においては、フィルターに送られる底流高濃縮パージの流れ142が14の水を含むくらい十分な水を濃縮パージの流れ122に添加し、この高濃縮パージの流れ142スラリーのろ過速度は、1059kg平方メートル分である。例5において濃縮パージの流れ122に水を添加することにより、結果として得られる底流高濃縮パージの流れ142のろ過速度は、30kg平方メートル分から1059kg平方メートル分に向上することは明らかである。これは、ろ過速度の3530の向上である。上記で示された通り、水の添加は、単純に希釈効果ではなく、蒸発濃縮中の固体の結晶成長に影響を与え、その結果、フィルターに送られるスラリー中の小さい粒子がより少なくなる。本技術分野においては、微細な、特に10マイクロメートルかそれより小さい粒子の存在は、スラリーのろ過速度に悪影響を及ぼすことがよく知られている。上記で示された通り、濃縮パージスラリー122への水の添加は、前記高濃縮パージスラリー中の10マイクロメートルよりも小さい粒子の質量を減少させることによって、フィルターに送られる底流高濃縮パージスラリーのろ過速度にプラスの影響を及ぼす。水がろ過の直前に高濃縮パージスラリー142に添加された場合は、ろ過速度における実質的向上は確認できない。水の添加は、最終蒸発濃縮帯域より前のパージ工程におけるポイントで行わなければならない。例えば、水の添加ステップは、第1の蒸発濃縮帯域の後、2つの蒸発濃縮帯域を有するパージ工程において行うことができる。この水の添加はまた、第1のエバポレーター帯域よりも前に行うことができるが、蒸発濃縮と関連するより高いエネルギーコストのため、ろ過帯域200より前は望ましくない。下の図2にプロットしたデータから、フィルターへ続く高濃縮パージスラリーの流れフィード142中に含まれる水のパーセントを、58から244に制御することが望ましいことは明らかである。流れ142の水含有量のより好ましい制御範囲は、79から228である。流れ142の水含有量のさらにより好ましい制御範囲は、105から204である。流れ142の水含有量の最も好ましい制御範囲は、125から189である。流れ142のろ過速度におけるこの向上を達成するために水が添加される、本パージ工程における物理的な位置は、本パージ工程において、最後の蒸発帯域よりも前に位置づけられることになることもまた明らかである。