"コアとカバーとからなるゴルフボールにおいて、ボールを最初に測定した時の、初期荷重98N10kgfから終荷重1,275N130kgfに負荷したときのボールのたわみ量をBH1mm、及び該ボ-ルの初速度をBV1m/sとすると共に、ボールを最初に測定してから350日放置した後、初期荷重98N10kgfから終荷重1,275N130kgfに負荷したときのボールのたわみ量をBH2mm、及び該ボ-ルの初速度をBV1m/sとするとき、BH2-BH1の差が0.2mm以内であり、且つBV2-BV1の差が0.3m/s以内であることを特徴とする練習用ゴルフボール。コアが、基材ゴム、共架橋剤、架橋開始剤及び金属酸化物を含有するゴム組成物にて形成されていると共に、共架橋剤としてメタクリル酸を用いた請求項1記載の練習用ゴルフボール。カバーの樹脂成分がポリウレタンを主材とするものであり、カバーの厚さが0.3~1.9mm、カバーの材料硬度がショアD硬度で30~57である請求項1又は2記載の練習用ゴルフボール。基材ゴム100質量部に対して、共架橋剤としてメタクリル酸を10~40質量部、金属酸化物として酸化亜鉛を15~30質量部、架橋開始剤を0.3~5.0質量部をそれぞれ配合してなる請求項2記載の練習用ゴルフボール。ボールを最初に測定した時のボ-ルの初速度BV1が76m/s以下である請求項1~4のいずれか1項記載の練習用ゴルフボール。ディンプルの縁に囲まれた平面から下方に形成されるディンプル空間体積の合計が、ボール表面にディンプルが存在しないと仮定した仮想球の体積に占める比率VRが0.8~1.7である請求項1~5のいずれか1項記載の練習用ゴルフボール。表面に下記要件1,2を満足するディンプルが形成されている請求項1~6のいずれか1項記載のゴルフボール。1周縁部に曲率半径R0.5~2.5mmの丸みが設けられたディンプルを有する。2直径Dに対する上記曲率半径Rの比率R/D比率が20以上となるディンプルの合計個数RAのディンプル総数Nに対する比率ERが15~95。更に下記要件3を満足する請求項7記載のゴルフボール。3直径Dの異なる複数種のディンプルを有すると共に、自己の直径Dよりも大きい直径Dのディンプルの曲率半径Rが自己の曲率半径R以下になるディンプルと、最大の直径Dを有する最大径ディンプルとの合計個数DEのディンプル総数Nに対する割合DERが80以上。更に下記要件4~6を満足する請求項8記載のゴルフボール。4直径Dの異なる3種類以上のディンプルを有する。5ディンプル総数Nが380個以下。6ディンプルの縁に囲まれた平面で定義されるディンプル面積の合計が、ボール表面にディンプルが存在しないと仮定した仮想球の表面積に占める比率である表面占有率SRが60~74。本発明は、上記事情に鑑みなされたもので、割れ耐久性を十分に確保することができ、かつ長期間安定した打感、飛び性能を維持する練習用ゴルフボールを提供することを目的とするに関する。本発明者らは、上記目的を達成するため、コアとカバーとからなるゴルフボールにおいて、期荷重98N10kgfから終荷重1,275N130kgfに負荷したときのボールのたわみ量と、所定条件での打撃テストによる初速度に着目して鋭意検討を重ねた結果、これらたわみ量及び初速度の経時変化を所定範囲内となるように調製することにより、長期間安定した打感、飛び性能を維持することができる練習用ゴルフボールが得られることを見出した。更に、上記コアやカバーの組成、及びディンプル設計などについても検討を進め、本発明を完成したものである。従って、本発明は、下記請求項1~9に記載の練習用ゴルフボールを提供する。請求項1:コアとカバーとからなるゴルフボールにおいて、ボールを最初に測定した時の、初期荷重98N10kgfから終荷重1,275N130kgfに負荷したときのボールのたわみ量をBH1mm、及び該ボ-ルの初速度をBV1m/sとすると共に、ボールを最初に測定してから350日放置した後、初期荷重98N10kgfから終荷重1,275N130kgfに負荷したときのボールのたわみ量をBH2mm、及び該ボ-ルの初速度をBV1m/sとするとき、BH2-BH1の差が0.2mm以内であり、且つBV2-BV1の差が0.3m/s以内であることを特徴とする練習用ゴルフボール。請求項2:コアが、基材ゴム、共架橋剤、架橋開始剤及び金属酸化物を含有するゴム組成物にて形成されていると共に、共架橋剤としてメタクリル酸を用いた請求項1記載の練習用ゴルフボール。請求項3:カバーの樹脂成分がポリウレタンを主材とするものであり、カバーの厚さが0.3~1.9mm、カバーの材料硬度がショアD硬度で30~57である請求項1又は2記載の練習用ゴルフボール。請求項4:基材ゴム100質量部に対して、共架橋剤としてメタクリル酸を10~40質量部、金属酸化物として酸化亜鉛を15~30質量部、架橋開始剤を0.3~5.0質量部をそれぞれ配合してなる請求項2記載の練習用ゴルフボール。請求項5:ボールを最初に測定した時のボ-ルの初速度BV1が76m/s以下である請求項1~4のいずれか1項記載の練習用ゴルフボール。請求項6:ディンプルの縁に囲まれた平面から下方に形成されるディンプル空間体積の合計が、ボール表面にディンプルが存在しないと仮定した仮想球の体積に占める比率VRが0.8~1.7である請求項1~5のいずれか1項記載の練習用ゴルフボール。請求項7:表面に下記要件1,2を満足するディンプルが形成されている請求項1~6のいずれか1項記載のゴルフボール。1周縁部に曲率半径R0.5~2.5mmの丸みが設けられたディンプルを有する。2直径Dに対する上記曲率半径Rの比率R/D比率が20以上となるディンプルの合計個数RAのディンプル総数Nに対する比率ERが15~95。請求項8:更に下記要件3を満足する請求項7記載のゴルフボール。3直径Dの異なる複数種のディンプルを有すると共に、自己の直径Dよりも大きい直径Dのディンプルの曲率半径Rが自己の曲率半径R以下になるディンプルと、最大の直径Dを有する最大径ディンプルとの合計個数DEのディンプル総数Nに対する割合DERが80以上。請求項9:更に下記要件4~6を満足する請求項8記載のゴルフボール。4直径Dの異なる3種類以上のディンプルを有する。5ディンプル総数Nが380個以下。6ディンプルの縁に囲まれた平面で定義されるディンプル面積の合計が、ボール表面にディンプルが存在しないと仮定した仮想球の表面積に占める比率である表面占有率SRが60~74。本発明の練習用ゴルフボールによれば、通常使用されるゲーム用ボールより非常に良好な割れ耐久性を有し、長期間使用においても、良好な外観の維持、飛び性能が維持され、フィーリングが良好なものである。以下、本発明につき、更に詳しく説明する。本発明の練習用ゴルフボールの構造は、例えば、図1に示されているように、コア1と、該コアを被覆するカバー2とからなるツーピースソリッドゴルフボールGである。なお、上記カバー2の表面には、通常、ディンプルDが多数形成されるものである。コア1及びカバー2は、図ではそれぞれ単層に形成されているが、コアを複数層で形成してもよく、また、カバーも複数層設けることができる。上記コアは、ゴム材を主材とするゴム組成物を加硫することにより得られる。このゴム組成物として具体的には、例えば、基材ゴム、共架橋剤、架橋開始剤及び金属酸化物を含有するゴム組成物を用いて形成することができ、更に必要に応じて老化防止剤などの添加剤が配合される。そして、このゴム組成物の基材ゴムとしては、ポリブタジエンを用いることが好ましい。本発明では、後述するように、コア表面から中心までのコア断面硬度に特定の変化があり、コア断面の硬度分布を所望の範囲となるように調整する必要がある。このためには、コア配合において、後述する各種添加剤の配合量、加硫温度及び加硫時間等を適宜調整することが必要である。上記ゴム成分のポリブタジエンは、シス-1,4-結合を60質量、以下同じ以上、好ましくは80以上、更に好ましくは90以上、最も好ましくは95以上有するものであることが必要である。シス-1,4-結合が少なすぎると反発性が低下する。また、1,2-ビニル結合の含有量が2以下、より好ましくは1.7以下、更に好ましくは1.5以下であることが好ましい。上記ポリブタジエンは、ムーニー粘度ML14100°Cが、好ましくは30以上、好ましくは35以上、更に好ましくは40以上、最も好ましくは45以上、上限として好ましくは100以下、より好ましくは80以下、更に好ましくは70以下、最も好ましくは60以下である。なお、本発明でいうムーニー粘度とは、いずれも回転可塑度計の1種であるムーニー粘度計で測定される工業的な粘度の指標JISK6300であり、単位記号としてML14100°Cを用いる。また、Mはムーニー粘度、Lは大ロータL型、14は予備加熱時間1分間、ロータの回転時間は4分間を示し、100°Cの条件下にて測定したことを示す。上記ポリブタジエンとしては、良好な反発性を有するゴム組成物の加硫成形物を得る観点から、希土類元素系触媒又はVIII族金属化合物触媒で合成されたものであることが好ましい。上記の希土類元素系触媒としては、特に限定されるものではないが、ランタン系列希土類元素化合物を用いたものを好適に使用することができる。また、必要に応じて、ランタン系列希土類元素化合物に有機アルミニウム化合物、アルモキサン、ハロゲン含有化合物、及びルイス塩基を組み合わせて使用することができる。上記で例示した各種化合物は、特開平11-35633号公報、特開平11-164912号公報、特開2002-293996号公報に記載されているものを好適に採用することができる。上記の希土類元素系触媒の中でも、特にランタン系列希土類元素化合物であるネオジム化合物を用いたネオジム系触媒を使用することが推奨され、この場合、1,4-シス結合が高含量、1,2-ビニル結合が低含量のポリブタジエンゴムを優れた重合活性で得ることができる。上記ポリブタジエンとしては、分子量分布Mw/MnMw:重量平均分子量、Mn:数平均分子量が、好ましくは2.0以上、より好ましくは2.2以上、更に好ましくは2.4以上、最も好ましくは2.6以上であり、上限としては、好ましくは6.0以下、より好ましくは5.0以下、更に好ましくは4.5以下であることが好ましく、Mw/Mnが小さすぎると作業性が低下し、大きすぎると反発性が低下する場合がある。基材ゴムとして上記ポリブタジエンを用いるものであるが、この場合、ゴム全体に占めポリブタジエンの割合は、好ましくは40質量以上、より好ましくは60質量以上、更に好ましくは80質量以上、最も好ましくは90質量以上である。また、基材ゴムの100質量が上記ポリブタジエンであってもよく、98質量以下が好ましく、より好ましくは95質量以下である。具体的には、シス-1,4-ポリブタジエンゴムとしては、日本合成ゴム社製JSR社製の高シスBR01、BR11、BR02、BR02L、BR02LL、BR730、BR51等を用いることができる。なお、上記ゴム基材には、上記ポリブタジエン以外にも他のゴム成分を本発明の効果を損なわない範囲で配合し得る。上記ポリブタジエン以外のゴム成分としては、上記ポリブタジエン以外のポリブタジエン、その他のジエンゴム、例えばスチレンブタジエンゴム、天然ゴム、イソプレンゴム、エチレンプロピレンジエンゴム等を挙げることができる。上記のイソプレンゴムとしては、シス-1,4-結合を60以上、好ましくは80以上、更に好ましくは90以上を含有し、ムーニー粘度ML14100°Cが70以上、好ましくは75以上、より好ましくは80以上で、上限として90以下、好ましくは85以下のものを使用することができる。具体的には日本合成ゴム社製JSR社製のIR2200等を用いることができる。また、スチレンブタジエンゴムとして溶液重合スチレンブタジエンゴムや乳化重合スチレンブタジエンゴムを使用することができる。溶液重合スチレンブタジエンゴムは、乳化重合スチレンブタジエンゴムに比べ、製造法に由来する有機酸や低分子量成分を含まないため加工性が悪く、またコア用ゴム組成物に使用すると冬季と夏季とでボールの反発力の差が大きくなる。逆に、コア用ゴム組成物に乳化重合スチレンブタジエンゴムを使用した場合、溶液重合スチレンブタジエンゴムを使用した場合に比べ、季節の違いによる温度変化によってコアが硬くなることを効果的に防止することができる。よって、違った性質を持つ2種のスチレンブタジエンゴムを所定の比率で使用することにより、加工性を維持しつつ、冬季使用時の反発性の低下と硬さの変化を抑えることができる場合がある。具体的には、溶液重合スチレンブタジエンゴムとして日本合成ゴム社製JSR社製の溶液重合SBR-SL552、SL555、SL563等、乳化重合スチレンブタジエンゴムとして日本合成ゴム社製JSR社製の乳化重合SBR1500、1502、1507、0202等を用いることができる。なお、一般的な市販の溶液重合スチレンブタジエンゴムのスチレン結合量は5~50、乳化重合スチレンブタジエンゴムのスチレン結合量は15~50である。ゴム全体に占めるポリブタジエン以外のゴム成分の割合は、好ましくは0質量以上、より好ましくは2質量以上、最も好ましくは5質量以上である。また、60質量以下、より好ましくは40質量以下、更に好ましくは20質量以下、最も好ましくは10質量以下である。共架橋剤としては、メタクリル酸が好ましく用いられる。メタクリル酸は、上記基材ゴム100質量部に対し、好ましくは10質量部以上、より好ましくは11質量部以上、更に好ましくは12質量部以上、最も好ましくは13質量部以上、上限として、好ましくは40質量部以下、より好ましくは35質量部以下、更に好ましくは30質量部以下、最も好ましくは25質量部以下配合する。配合量が多すぎると、硬くなりすぎて耐え難い打感になる場合があり、配合量が少なすぎると、軟らかくなり過ぎて耐え難い打感となってしまう場合がある。架橋開始剤としては、有機過酸化物を使用することが好適であり、具体的には、パークミルD日油株製、パーヘキサ3M日油株製、パーヘキサC40日油株製等の市販品を好適に用いることができる。これらは1種を単独であるいは2種以上を併用してもよい。架橋開始剤は、上記基材ゴム100質量部に対し、好ましくは0.3質量部以上、より好ましくは0.5質量部以上、更に好ましくは0.7質量部以上であり、上限として、好ましくは5.0質量部以下、より好ましくは4.0質量部以下、更に好ましくは3.0質量部以下、最も好ましくは2.0質量部以下配合する。配合量が多過ぎると、硬くなり過ぎて耐え難い打感となると共に、割れ耐久性も大きく低下する。逆に、配合量が少な過ぎると、軟らかくなり過ぎて耐え難い打感となる共に、大きく生産性が低下する場合がある。金属酸化物としては、本発明では、酸化亜鉛を用いることが好適であるが、酸化亜鉛以外の金属酸化物を本発明の効果を損なわない限り使用することも可能である。金属酸化物の配合量については、上記基材ゴム100質量部に対し、好ましくは15質量部以上、より好ましくは17質量部以上、更に好ましくは19質量部以上、最も好ましくは21質量以上であり、上限として、好ましくは30質量部以下、より好ましくは28質量部以下、更に好ましくは26質量部以下、最も好ましくは24質量部以下とする。配合量が多すぎたり、少なすぎたりすると適正な質量、及び好適な硬さ及び反発性を得ることができない場合がある。また、本発明では、老化防止剤をゴム組成物に配合することができ、例えば、ノクラックNS-6、同NS-30、同200大内新興化学工業株製等の市販品を用いることができる。これらは1種を単独で用いてもよいし、2種以上を併用してもよい。老化防止剤の配合量については、特に制限はないが、基材ゴム100質量部に対し、好ましくは0.1質量部以上、より好ましくは0.2質量部以上、上限として好ましくは1.0質量部以下、より好ましくは0.7質量部以下、更に好ましくは0.4質量部以下である。配合量が多すぎたり、少なすぎたりすると、適正なコア硬度傾斜が得られずに好適な反発性、耐久性及びフルショット時の低スピン効果を得ることができない場合がある。なお、本発明では、資源リサイクルの点から、加硫ゴムの粉砕粉や研磨粉を基材ゴム100質量部に対して40質量部以下の少量の範囲で配合することができる。この場合、粉砕粉及び研磨粉等を基材ゴム100質量部に対して、0超、好ましくは2質量以上、最も好ましくは5質量以上、また、上限としては40質量以下、より好ましくは35質量以下、更に好ましくは30質量以下、最も好ましくは25質量以下の少量の範囲で配合することができる。加硫ゴム粉砕粉や研磨粉は、ゴム、不飽和カルボン酸又はその金属塩を含む加硫物である。加硫ゴム粉砕粉や研磨粉の粒径は20μm以上、好ましくは25μm以上、最も好ましくは30μm以上、また、上限としては1000μm以下、より好ましくは900μm以下、最も好ましくは800μm以下を使用することが好ましい。加硫ゴム粉砕粉や研磨粉の添加によって、加硫物の生産性が改善されたり、割れ耐久性が向上したりする。但し、配合が多過ぎると作業性、生産性が大きく低下することがある。上記コアは、上記各成分を含有するゴム組成物を公知の方法で加硫硬化させることにより製造することができる。例えば、バンバリーミキサーやロール等の混練機を用いて混練し、コア用金型を用いて圧縮成形または射出成型し、有機過酸化物や共架橋剤が作用するのに十分な温度として、約100~200°C、10~40分の条件にて成形体を適宜加熱することにより、該成形体を硬化させ、製造することができる。本発明のコア硬度分布は、加硫条件とゴム配合の調製とを組み合わせにより実現可能なものである。コアの直径としては、特に制限はないが、好ましくは38.9mm以上、より好ましくは39.3mm以上であり、上限として、好ましくは42.1mm以下、より好ましくは41.1mm以下である。コアの直径がこの範囲を逸脱すると、ボールの割れ耐久性が著しく低下したり、ボールの初速が低くなったりする場合がある。コアの比重については、1.05以上、好ましくは1.08以上、更に好ましくは1.1以上、上限として1.2以下、好ましくは1.15以下、更に好ましくは1.13以下であることが推奨される。コアが荷重負荷された時のたわみ量、即ち、コアに対して、初期荷重98N10kgfから終荷重1,275N130kgfを負荷したときまでのたわみ量mmCHは、2.0mm以上、好ましくは2.3mm以上、より好ましくは2.4mm以上、最も好ましくは2.6mm以上、上限として、7.0mm以下、より好ましくは6.0mm以下、さらに好ましくは5.0mm以下、最も好ましくは4.5mm以下である。コアのたわみ量CHが小さ過ぎると、練習用ゴルフボールとしての打感が硬くなり過ぎ使用に耐え難い打感となり、逆に大き過ぎると軟らかくなり過ぎて耐え難い打感となる共に、大きく生産性が低下する場合がある。コアの反発性CVは、65m/s以上、好ましくは68m/s以上、更に好ましくは71m/s以上、最も好ましくは73m/s以上、また、上限としては76m/s以下である。この範囲を逸脱すると、極端に飛距離が低下したり、練習場において飛び過ぎて、ネットを超えてしまう不具合がある。本発明では、図2のコアの模式図により説明されるように、コア表面のJIS-C硬度をA、コア表面から2mm内側の部位のJIS-C硬度をB、コア表面から5mm内側の部位のJIS-C硬度をC、コア表面から10mm内側の部位のJIS-C硬度をD、コア表面から15mm内側の部位のJIS-C硬度をE、及びコア中心のJIS-C硬度をFとするとき、特に制限されるものではないが、A~Fの各々が下記のように特定の範囲を有するものとすることが好ましい。このように、コアの内部における硬度分布を所定範囲に設定することにより、ゲームボールに近い心地よい打感と、良好な割れ耐久性を得ることができる。コア表面のJIS-C硬度をAとするとき、Aの値は、60以上であり、好ましく63以上、より好ましくは65以上、さらに好ましくは66以上であり、上限として、88以下、好ましくは86以下、より好ましくは84以下、さらに好ましくは82以下である。コア表面から2mm内側の部位のJIS-C硬度をBとするとき、Bの値は、54以上であり、好ましく57以上、より好ましくは59以上、さらに好ましくは61以上であり、上限として、83以下、好ましくは81以下、より好ましくは79以下、さらに好ましくは76以下である。コア表面から5mm内側の部位のJIS-C硬度をCとするとき、Cの値は、56以上であり、好ましく59以上、より好ましくは62以上、さらに好ましくは64以上であり、上限として、85以下、好ましくは83以下、より好ましくは81以下、さらに好ましくは78以下である。コア表面から10mm内側の部位のJIS-C硬度をDとするとき、Dの値は、54以上であり、好ましく57以上、より好ましくは60以上、さらに好ましくは63以上であり、上限として、80以下、好ましくは78以下、より好ましくは76以下、さらに好ましくは73以下である。コア表面から15mm内側の部位のJIS-C硬度をEとするとき、Eの値は、51以上であり、好ましく54以上、より好ましくは57以上、さらに好ましくは60以上であり、上限として、75以下、好ましくは73以下、より好ましくは71以下、さらに好ましくは70以下である。コア中心のJIS-C硬度をFとするとき、Fの値は、48以上であり、好ましく51以上、より好ましくは54以上、さらに好ましくは57以上であり、上限として、72以下、好ましくは70以下、より好ましくは68以下、さらに好ましくは66以下である。更に、上記のコアの硬度分布においては、A>B<C≧D>E>Fの硬度関係を満たし、且つA-Fの値が19以下であり、AからFのうちAが最も硬く形成されるものであり、A-Cの値が0~8であることが必要である。上記の諸条件を満たさなくなると、上記の諸条件を満たさなくなると、打感の低下や、割れ耐久性が低下することがある。A-Cの値については、0~8であり、下限として、好ましくは0以上、より好ましくは1以上、上限として、好ましくは6以下、より好ましくは4以下である。A-Fの値については、19以下であり、下限値として、好ましくは3以上、より好ましくは5以上、さらに好ましくは7以上である。本発明においては、上記コアはハロゲン化イソシアヌル酸及び/又はその金属塩を含む溶液にて表面処理が施すこともできる。また、上記コアに対して、以下に示すハロゲン化イソシアヌル酸及び/又はその金属塩を含む溶液にて表面処理を施す前に、該コア表面に研磨処理を施すことにより、コア表面と隣接するカバー材との接着性を更に向上させることもできる。この際、上記研磨処理は、加硫後のコア表面からスキン層を取り除き、ハロゲン化イソシアヌル酸及び/又はその金属塩溶液のコア表面への浸透性を上げるとともに、隣接するカバー材との接触面積を増やすことが出来る。その具体的な方法としては、バフ研磨、バレル研磨、センタレス研磨等が挙げられる。上記のハロゲン化イソシアヌル酸及びその金属塩は、下記式Iで表される化合物である。ここで、Xは、水素原子、ハロゲン原子又はアルカリ金属原子を表す。Xの少なくとも1個はハロゲン原子である。ハロゲン原子としては、F、Cl、Brが好ましく、特にClが好ましい。アルカリ金属原子としては、Li、Na、Kが好ましい。ハロゲン化イソシアヌル酸及び/又はその金属塩の具体例としては、クロロイソシアヌル酸、クロロイソシアヌル酸ナトリウム、クロロイソシアヌル酸カリウム、ジクロロイソシアヌル酸、ジクロロイソシアヌル酸ナトリウム、ジクロロイソシアヌル酸ナトリウム二水和物、ジクロロイソシアヌル酸カリウム、トリクロロイソシアヌル酸、三臭化イソシアヌル酸、二臭化イソシアヌル酸、臭化イソシアヌル酸、二臭化イソシアヌル酸ナトリウム等の塩、及びこれらの水和物、ジフルオロイソシアヌル酸等が例示される。これらの中でも、好ましくはクロロイソシアヌル酸、クロロイソシアヌル酸ナトリウム、クロロイソシアヌル酸カリウム、ジクロロイソシアヌル酸、ジクロロイソシアヌル酸ナトリウム、ジクロロイソシアヌル酸カリウム、トリクロロイソシアヌル酸である。これらは水分により容易に加水分解し、酸と塩素を生成し、ジエン系ゴム分子中の二重結合への付加反応の開始剤的な役割を果たすからである。特に、トリクロロイソシアヌル酸を用いると接着性改善効果が著しい。上記ハロゲン化イソシアヌル酸及び/又はその金属塩は有機溶媒に溶解して溶液として用いることが好ましい。上記有機溶媒としては、公知のものを用いることができ、特に水に可溶な有機溶媒を好適に使用することができる。その具体例としては、酢酸エチル、アセトン、メチルエチルケトン等が挙げられる。中でもコア表面への浸透性の観点からアセトンが特に好ましい。水に可溶な溶媒は、溶媒中に水分を取り込みやすく、取り込まれた水分がコア表面に付着したハロゲン化イソシアヌル酸及び/又はその金属塩と加水分解反応し易くなること、あるいは次工程に水洗浄を用いる場合、コア表面への親和性が向上すると共に、水とハロゲン化イソシアヌル酸及び/又はその金属塩との加水分解反応が生起し易くなる等の理由で好ましく用いられる。有機溶媒に溶解した場合、溶液中のハロゲン化イソシアヌル酸及び/又はその金属塩の含有量は、好ましくは0.3質量以上、より好ましくは1質量以上、更に好ましくは2.5質量以上であり、0.3質量未満では、コア表面処理後に期待される接着性改善効果が得られず、打撃耐久性が劣る場合がある。上限としては飽和溶液濃度までが可能である。但し、費用対効果を考慮すると、例えばアセトン溶液とした場合には、10質量程度を上限とするのが好ましい。また、コアの上記溶液への浸漬時間としては、好ましくは0.3秒以上、より好ましくは3秒以上、更に好ましくは10秒以上、上限として好ましくは5分以内、より好ましくは1分以内、更に好ましくは30秒以内である。短すぎると処理効果が得られない場合があり、長い場合は生産性が損なわれる場合がある。ハロゲン化イソシアヌル酸及び/又はその金属塩によるコア表面の処理方法としては、ハロゲン化イソシアヌル酸及び/又はその金属塩溶液をコア表面に刷毛塗りや吹き付け等により塗布する方法、もしくはコアをハロゲン化イソシアヌル酸及び/又はその金属塩溶液へ浸漬する方法などが挙げられるが、生産性、コア表面への溶液の高浸透性という観点から、特に浸漬法が好適に用いられる。上記コアは、ハロゲン化イソシアヌル酸及び/又はその金属塩を含む溶液にて表面処理が施された後にコア表面を水洗浄することが好ましい。コア表面の水洗浄は、流水や吹付け、洗浄層を用いた漬け置きなどの方法により行うことができるが、単に洗浄するだけではなく、所望の処理反応を開始促進する目的もあるため、余り急激な洗浄方法は適さない。よって、洗浄漕を設けた漬け置き洗いが好適に用いられる。この場合、新鮮な水を入れた洗浄漕に1~5回くらい入れることが好ましい。コア表面をハロゲン化イソシアヌル酸及び/又はその金属塩により処理することによってカバーとの接着性が大きく向上する。その理由は明確ではないが、次のようなことが考えられる。まず、ハロゲン化イソシアヌル酸及び/又はその金属塩は溶媒と共にコアを形成するジエン系ゴム内部へと浸み込み、主鎖の二重結合の周りへと近づく。その後、コア表面に水が入り込み、ハロゲン化イソシアヌル酸及び/又はその金属塩は水により加水分解されてハロゲンを放出する。そして、ハロゲンは近くにあるジエン系ゴム主鎖の二重結合を攻撃し、付加反応が進んでいく。その付加反応の過程で、遊離したイソシアヌル酸が環構造を保ったままジエン系ゴム主鎖に塩素とともに付加していく。なお、付加したイソシアヌル酸は分子内に-NHCO-の構造を3つ持つものである。従って、ハロゲン化イソシアヌル酸及び/又はその金属塩で処理されたコア表面は-NHCO-の構造が付与されるためカバー材との接着性がより向上し、そのためゴルフボールとしての打撃耐久性が改良されると考えられる。更に、カバー材としてそのポリマー分子中に同じ-NHCO-の構造を有するポリウレタンエラストマーやポリアミドエラストマーを用いるとより一層親和性が増すので打撃耐久性が高くなると考えられる。なお、ジエン系ゴム表面へのイソシアヌル酸及び塩素の付加が起こった場合、付加前後の結合の状態変化は赤外吸収スペクトルにおいて、1725~1705cm1におけるC=O結合伸縮の吸収ピーク、3450~3300cm1におけるN-H結合伸縮のブロードな吸収ピーク、800~600cm1におけるC-Cl結合の吸収ピークの増加に現れる。そのため、表面処理を施したコアについて赤外吸収スペクトルを計測し、これらの吸収ピークの増加を確認することにより、コア表面におけるジエン系ゴム分子内へのイソシアヌル酸及び塩素の付加が生じたことを定性的に裏づけることができる。また、表面処理後のソリッドコアの表面部分の材料は、示差走査熱量測定DSCにより、室温から300°Cまでに発熱および吸熱のいずれのピークも確認されない。これは、この温度範囲において、導入された官能基が安定した状態で維持されることを意味する。つまり、導入された官能基がカバー材の成形過程において、熱による分解などを起こさず、効力を持続すること、また、ホットメルト系樹脂のような溶融を起こさず、パーティングラインへの滲みだし等、耐久性や外観品質へ悪影響を及ぼすような心配がないことを意味している。なお、上記の通り表面処理後のソリッドコアの表面部分の材料が安定であることは、300°C以上の融点を持つイソシアヌル酸がその分子構造を維持した状態で付加したことを示す裏づけのひとつであるともいえる。次に、上記コアに直接被覆されるカバーの材料について下記に説明する。本発明では、特に制限されるものではないが、カバーの樹脂成分がポリウレタンを主材とすることが好ましく、熱可塑性ポリウレタンエラストマーや熱硬化性ポリウレタン樹脂を使用することができ、特に熱可塑性ポリウレタンエラストマーを採用することが好適である。熱可塑性ポリウレタンエレストマーの構造は、高分子ポリオールポリメリックグリコールからなるソフトセグメントと、ハードセグメントを構成する鎖延長剤およびジイソシアネートからなる。ここで、原料となる高分子ポリオールとしては、従来から熱可塑性ポリウレタン材料に関する技術において使用されるものはいずれも使用でき、特に制限されるものではないが、ポリエステル系とポリエーテル系があり、反発弾性率が高く、低温特性に優れた熱可塑性ポリウレタン材料を合成できる点で、ポリエーテル系の方がポリエステル系に比べて好ましい。ポリエーテルポリオールとしてはポリテトラメチレングリコール、ポリプロピレングリコール等が挙げられるが、反発弾性率と低温特性の点でポリテトラメチレングリコールが特に好ましい。また、高分子ポリオールの平均分子量は1000~5000であることが好ましく、特に反発弾性の高い熱可塑性ポリウレタン材料を合成するためには2000~4000であることが好ましい。鎖延長剤としては、従来の熱可塑性ポリウレタン材料に関する技術において使用されるものを好適に用いることができ、例えば1,4-ブチレングリコール、1,2-エチレングリコール、1,3-ブタンジオール、1,6-ヘキサンジオール、2,2-ジメチル-1,3-プロパンジオール等が挙げられるが、これらに限定されるものではない。これら鎖延長剤の平均分子量は20~15000であることが好ましい。ジイソシアネートとしては、従来の熱可塑性ポリウレタン材料に関する技術において使用されるものを好適に用いることができ、例えば4,4’-ジフェニルメタンジイソシアネート、2,4-トルエンジイソシアネート、2,6-トルエンジイソシアネートなどの芳香族ジイソシアネートや、ヘキサメチレンジイソシアネートなどの脂肪族ジイソシアネート等が挙げられるが、これらに限定されるものではない。ただし、イソシアネート種によっては射出成形中の架橋反応をコントロールすることが困難なものがある。本発明では、芳香族ジイソシアネートである4,4’-ジフェニルメタンジイソシアネートが最も好ましい。上述した材料からなる熱可塑性ポリウレタン材料としては、市販品を好適に用いることができ、例えばディーアイシーバイエルポリマー株製:パンデックスT8180,T8195,T8290、T8295、T8260や、大日精化工業株製レザミン2593、2597などが挙げられる。カバーの厚さについては、好ましくは0.3mm以上、より好ましくは0.5mm以上、更に好ましくは0.7mm以上であり、上限としては、好ましくは1.9mm以下、より好ましくは1.8mm以下、更に好ましくは1.7mm以下である。カバーの厚さが上記範囲よりも多くなると、反発性が低下し、飛び性能が悪くなるおそれがある。カバーの厚さが上記範囲よりも小さくなると、割れ耐久性が低下してしまう。特に、トップした時にカバーが裂けてしまうことがある。カバーの比重については、好ましくは1.13以上、より好ましくは1.14以上、さらに好ましくは1.15以上であり、上限として、好ましくは1.30以下、より好ましくは1.20以下、さらに好ましくは1.17以下である。カバーの材料硬度については、特に制限されるものではないが、ショアD硬度で好ましくは30以上、より好ましくは35以上、更に好ましくは38以上であり、上限としては、好ましくは57以下、より好ましくは55以下、更に好ましくは53以下、特に好ましくは51以下である。カバーのショアD硬度が上記範囲よりも硬くなると、長期使用時の外観性能マーク耐久性が低下し、更に飛び性能の低下も大きくなることがある。カバーのショアD硬度が、上記範囲よりも軟らかくなると、割れ耐久が大きく低下してしまい、特にトップした時にカバーが裂けてしまうことがある。また、スピンが非常に多くなってしまい、飛距離低下を招くことがある。本発明のゴルフボールは、ボールを最初に測定した時の、初期荷重98N10kgfから終荷重1,275N130kgfに負荷したときのボールのたわみ量をBH1mm、及び該ボ-ルの初速度をBV1m/sとすると共に、ボールを最初に測定してから350日放置した後、初期荷重98N10kgfから終荷重1,275N130kgfに負荷したときのボールのたわみ量をBH2mm、及び該ボ-ルの初速度をBV2m/sとするとき、BH2-BH1の差が0.2mm以内であり、好ましくは0.15mm以内、さらに好ましくは0.1mm以内である。また、BV2-BV1の値が0.3m/s以内であり、より好ましくは0.2m/s以内、さらに好ましくは0.1m/s以内である。これにより、長期間使用においても、良好な外観の維持、飛び性能が維持されるものである。また、本発明の練習用ゴルフボールは、特に制限されるものではないが、ボールを最初に測定した時の初期荷重98N10kgfから終荷重1,275N130kgfに負荷したときのたわみ量BH1が、好ましくは2.0mm以上、より好ましくは2.3mm以上、さらに好ましくは2.4mm以上であり、最も好ましくは2.5mm以上、上限として、7.0mm以下、より好ましくは6.0mm以下、さらに好ましくは5.0mm以下、最も好ましくは4.5mm以下である。また、コア及びボールにおける初期荷重98N10kgfから終荷重1,275N130kgfに負荷したとき、それぞれのたわみ量をCH及びBH1とするとき、CH/BH1の値が0.95以上、好ましくは0.96以上、より好ましくは0.97以上であり、上限値として、1.1以下、好ましくは1.08以下、より好ましくは1.07以下である。CH/BH1の値が大き過ぎる場合、コアのたわみ量に対して、製品のたわみ量が非常に小さくなる。即ち、カバー硬度が硬くなるため、打感の低下や、長期使用における外観低下につながる場合がある。逆に、小さ過ぎる場合、カバーが非常に軟らかくなるため、割れ耐久が大きく低下してしまい、特にトップした時にカバーが割けてしまうことがある。また、スピンが非常に多くなってしまい、飛距離低下を招くことがある。一方、ボールを最初に測定した時のボールの反発性BV1は、65m/s以上、好ましくは68m/s以上、更に好ましくは71m/s以上、最も好ましくは73m/s以上、また、上限としては76m/s以下、より好ましくは75.7m/s以下、更に好ましくは75.4m/s以下である。この範囲を逸脱すると、極端に飛距離が低下したり、練習場において飛び過ぎて、ネットを超えてしまう不具合がある。本発明の練習用ゴルフボールには、通常その表面に多数のディンプルが設けられる。この場合、特に制限されるものではないが、ディンプルの縁に囲まれた平面から下方に形成されるディンプル空間体積の合計が、ボール表面にディンプルが存在しないと仮定した仮想球の体積に占める比率VRが0.8~1.7であることが好ましく、より好ましい下限値は0.83、更に好ましくは0.85、最も好ましくは0.86であり、より好ましい上限値は1.5、更に好ましくは1.3、最も好ましくは1.2である。また、特に制限されるものではないが、本発明の練習用ゴルフボールに形成されるディンプルは、下記要件1及び2を満足するものとすることが好ましい。なお、下記要件1及び2は同時に満足することが好ましいが、勿論それぞれ単独に満足されることも好ましいものである。まず、要件1として、図3に示したように、周縁部に曲率半径R0.5~2.5mmの丸みが設けられたディンプルを有することが好ましい。上記曲率半径Rのより好ましい下限値は0.6mm、更に好ましくは0.7mmであり、より好ましい上限値は1.8mm、更に好ましくは1.5mmである。次に要件2として、直径Dに対する上記曲率半径Rの比率R/D比率が20以上となるディンプルの合計個数RAのディンプル総数Nに対する比率ERが15~95であることが好ましい。この場合、上記R/D比率は、R/D×100で表され、この比率が大きいほどディンプルの大きさに対して丸み部分の占める割合が大きく、より滑らかな断面形状を有するディンプルであることを意味するものである。そして、上記ERはこの滑らかなディンプルが全ディンプルに占める割合を表すものであり、上記のように15~95とすることによってディンプルのエッジ部分における塗装膜の損傷を効果的に抑制することができるものである。なお、上記R/D比率の上限値に特に制限は無いが、好ましくは60以下、より好ましくは40以下である。また、上記ERのより好ましい下限値は20、更に好ましくは25であり、より好ましい上限値は90、更に好ましくは85、最も好ましくは70である。また、特に制限されるものではないが、下記要件3を満足することが好ましい。即ち、要件3として、直径Dの異なる複数種のディンプルを有する場合に、自己の直径Dよりも大きい直径Dのディンプルの曲率半径Rが自己の曲率半径R以下になるディンプルと、最大の直径Dを有する最大径ディンプルとの合計個数DEのディンプル総数Nに対する割合DERが80以上となるようにディンプルを形成することが好ましい。通常は、ディンプルの深さ図3参照が一定であれば、直径が小さくなるほど周縁部に設けられる丸みの曲率半径Rは小さくなるが、上記要件3は、深さを調節するなどの手段によって直径が小さいディンプルでも周縁の丸みのRをできるだけ大きく設定して、滑らかな断面形状のディンプルとし、上記DERを80以上とすることにより、このような滑らかなディンプルの割合を多くして、塗装膜の損傷をより効果的に抑制するものである。なお、このDERのより好ましい値は85以上、更に好ましくは90以上、最も好ましくは93以上である。なお、DERの上限値は100である。更に、本発明のディンプルは、制限されるものではないが、下記要件4~6を満足するものであることが好ましい。なお、下記要件4~6は全て同時に満足することが好ましいが、勿論それぞれ単独に満足されることも好ましいものである。まず、要件4として、直径Dの異なるディンプルを3種類以上設けることが好ましく、より好ましくは5種類以上のディンプルを形成することが好ましい。この場合、ディンプルの直径Dは、特に制限されるものはないが、1.5~7mmとすることが好ましく、より好ましい下限値は1.8mm、より好ましい上限値は6.5mmである。また、ディンプルの深さも特に制限されるものではないが、0.05~0.35mmとすることが好ましく、より好ましい下限値は0.1mmであり、より好ましい上限値は0.3mm、さらに好ましくは0.25mmである。また、要件5として、ディンプルの総数Nを380個以下とすることが好ましく、より好ましくは350個以下、より具体的には220~340個とすることが好ましい。更に、要件6として、ディンプルの縁に囲まれた平面図3中の一点鎖線で定義されるディンプル面積の合計が、ボール表面にディンプルが存在しないと仮定した仮想球図3中の破線の表面積に占める比率である表面占有率SRが60~74となるように、ディンプルを形成することが好ましい。SRが74以上であると、隣接するディンプル間の間隔が狭くなりすぎて上記要件1の曲率半径の丸みをディンプル周縁部に設けることが困難になる場合があり、一方、SRが60未満であると、空力性能が低下して飛距離が低下する場合がある。なお、より好ましいSRの下限値は65、更に好ましくは68であり、より好ましい上限値は73である。本発明のボール表面には、外観を確保する観点からも、クリア塗装を塗布することが好ましい。クリア塗装の膜厚は、ディンプル土手部Yが10μm以上、好ましくは12μm以上、最も好ましくは13μm以上、上限としては30μm以下、好ましくは25μm以下、最も好ましくは20μm以下、ディンプルエッジ部Zが8μm以上、好ましくは10μm以上、最も好ましくは11μm以上、上限としては28μm以下、好ましくは23μm以下、最も好ましくは18μm以下である。また、土手部Yとエッジ部Zの比、Z/Y×100が60以上、好ましくは70以上、最も好ましくは80以上、上限としては100以下、好ましくは95以下である。上記範囲を逸脱すると、長期使用における、ディンプルエッジ部のマーク耐久の低下が顕著になってくることがある。ボールの直径は、42mm以上、好ましくは42.3mm以上、より好ましくは42.67mm以上であり、上限としては、44mm以下、好ましくは43.8mm以下、より好ましくは43.5mm以下、さらに好ましくは43mm以下である。ボールの重さは、44.5g以上であることが好適であり、より好ましくは44.7g以上、さらに好ましくは45.1g以上、最も好ましくは45.2g以上であり、上限としては、好ましくは47.0g以下、より好ましくは46.5g以下、さらに好ましくは46.0g以下である。以下、実施例と比較例を示し、本発明を具体的に説明するが、本発明は下記の実施例に制限されるものではない。実施例1~6、比較例1~4実施例及び比較例における練習用ゴルフボールを作製するに際し、下記表1に示す配合のゴム材料を用意する。このゴム組成物をニーダー又はロールにて適宜混練した後、表1中の温度及び時間の条件により加硫し、各例のソリッドコアを作成する。なお、下記表中の各材料の数字は質量部で表される。上記表中のコア配合の材料は下記の内容である。1BR01:JSR製のNi触媒ブタジエンゴム:ムーニー粘度ML462IR2200:JSR製のイソプレンゴム:ムーニー粘度ML823BR730:JSR製のNd触媒ブタジエンゴム:ムーニー粘度ML554パーヘキサC-40:日本油脂製の有機過酸化物5パークミルD:日本油脂製の有機過酸化物6酸化亜鉛:堺化学工業社製7老化防止剤:大内新興化学工業社製のノクラックNS-68メタクリル酸:クラレ製9メタクリル酸亜鉛:浅田化学工業社製10アクリル酸亜鉛:日本蒸溜工業社製上記表1の配合成分に従ってゴム組成物を加硫成型してコアを得た後、コア表面を研磨し、所望の外径とし、次いで、コア表面を、トリクロロイソシアヌル酸のアセトン溶液濃度3wtに30秒間の条件で浸漬後、水で洗浄することによりコア表面処理を実施した。次に、このコアをカバー射出成型用金型にセットし、ソリッドコアの周囲に下記表2に示すカバー組成物の射出成形を行う。上記表中の説明は下記の通りである。商品名ハイミラン:三井デュポンポリケミカル製、アイオノマー樹脂商品名パンデックス:大日本インキ化学工業株製、熱可塑性ポリウレタンエラストマーステアリン酸マグネシウム:日本油脂社製二酸化チタン:商品名タイペークR550石原産業社製ポリエチレンワックス:商品名サンワックス161P、三洋化成社製カバー表面には所定のディンプルパターンが形成されるように、金型キャビテイには、上記ディンプルパターンに相応した多数の凸状突起が形成されており、これにより、カバーの射出成型と同時にディンプルも型付けられる。ディンプルの詳細は下記表3に示した。また、ボール表面に図5に示したマークを印刷し、更にボールに塗装コーティングするために、主剤:ポリエステル樹脂酸価6、OH価168固形分/酢酸ブチル/PMAプロピレングリコールモノメチルエーテルアセテートが70/15/15質量部とした、主剤100質量部に対して、硬化剤:無黄変ポリイソシアネートとしてヘキサメチレンジイソシアネートのアダクト体武田薬品工業株製、タケネートD-160N、NCO含有量8.5質量、固形分50質量が150質量部、酢酸ブチル150質量部、からなる、クリア塗装を実施した。このようにして得られた実施例及び比較例のコア、カバーの物性並びに練習用ボールの物性、飛距離、耐久性及び打感を下記の基準に従って評価する。その結果を表4に記す。表3中の各項目の詳細は下記の通りである。R:周縁部に設けられた丸みの曲率半径R/D比率:直径Dに対する曲率半径Rの比率N:ディンプル総数RA:R/D比率が20以上となるディンプルの合計個数ER:RAのディンプル総数Nに対する比率DE:自己の直径Dよりも大きい直径Dのディンプルの曲率半径Rが自己の曲率半径R以下になるディンプルと、最大の直径Dを有する最大径ディンプルとの合計個数DER:DEのディンプル総数Nに対する比率SR:ディンプルの縁に囲まれた平面で定義されるディンプル面積の合計が、ボール表面にディンプルが存在しないと仮定した仮想球の表面積に占める比率である表面占有率VR:ディンプルの縁に囲まれた平面から下方に形成されるディンプル空間体積の合計が、ボール表面にディンプルが存在しないと仮定した仮想球の体積に占める比率コア及びボール製品のたわみ量mm対象球体物であるコア及びボール製品について、インストロンコーポレーション製4204型を用いて、10mm/minの速度で圧縮し、初期荷重98N10kgfから終荷重1,275N130kgfを負荷したときまでのたわみ量の差mmを測定する。コアの断面硬度コアをファインカッターにてカットし、上記B~Fの部分をJIS-CJISK6301-1975規格に準じて、23±1°Cに温調後、硬度測定実施。N=5の各2箇所コアの表面硬度コア表面をJIS-CJISK6301-1975規格に準じて、23±1°Cに温調後、硬度測定実施。N=5の各2箇所コア及びボール製品の反発性初速度初速は、RAの承認する装置であるUSGAのドラム回転式の初速計と同方式の初速測定器を用いて測定した。サンプルとしてのコア及びボールは23±1°Cの温度で3時間以上温度調節し、室温23±2°Cの部屋でテストされた。10個のサンプルを各々2回打撃して、6.28ft1.91mの間を通過する時間を計測し、初速を計算する。カバー材料硬度カバーシートを作製し、ショアDASTMD-2240に準じて、23±1°Cに温調後の硬度を測定する。割れ耐久性ヘッドスピードHS=38m/s、9番アイアンブリヂストンスポーツ社製X-BLADEGRのリーディングエッジでボールの同じ箇所を5回打撃後トップ打撃、入射速度43m/sで壁に繰返し衝突させた時のN=3個の割れ回数平均値を求める。磨耗試験内容量8リットルの磁性のボールミルにゴルフボールを10個とバンカー用の砂3リットルを入れ、144時間ミキシングし、砂磨耗による、マークの欠け具合、表面の傷付き度合い、光沢減少の度合い、及び砂の付着の度合いを目視により調べた。ボール外観を良○、普通△、及び悪×の基準で評価する。膜厚計測土手部Y:ディンプル間の中心位置の土手部分のクリア塗装の厚さを計測する。エッジ部分Z:ディンプルエッジ部分のクリア塗装の厚さを計測する。ボール2個を各々3箇所ずつ計測し、その平均値を計算する。飛距離ドライバーW1として、ブリヂストンスポーツ社製TourStageX-DRIVE701ロフト角:9°を打撃ロボットに取り付け、ヘッドスピードHS45m/sにて、ボールを打撃した直後のボールのスピン量及びトータル飛距離を測定する。また、上記のマーク耐久実施後のボールのトータル飛距離を測定する。表4に示されているように、比較例1~4のゴルフボールは、実施例1~6のゴルフボールに比べて、長期使用における硬度や反発性の性能変化が大きい。また、比較例1~3は割れ耐久性が悪く、特に比較例3はカバーが硬すぎるためにマーク耐久性が非常に悪く、更に磨耗試験後マーク耐久性評価後の飛び性能も大きく低下している。更に、比較例4も割れ耐久性が非常に悪く、その上、ディンプル周縁部の曲率半径が小さくエッジと土手部の膜厚比が小さいためマーク耐久性が非常に悪く、また磨耗試験後マーク耐久性評価後の飛び性能の低下も大きい。"