回転軸が略水平に配置されるタービンの周囲に配置される円環状の燃焼室に燃料を噴射する複数の燃料噴射ノズルの各々に連結され、下側から前記燃料噴射ノズルの各々に燃料を供給するガスタービンエンジンの燃料マニホルドであって、前記燃料マニホルドの径が下側から上側にかけて小さく徐変されており、前記燃料噴射ノズルの間に配置される前記燃料マニホルドの一部に円弧状に屈曲された屈曲部が形成されて、前記屈曲部の曲率半径が下側から上側にかけて小さく徐変されていることを特徴とする、燃料マニホルド。燃料噴射ノズルには、燃料の噴射角及び燃料の微粒子化を保持するための圧力調整弁が設けられており、この圧力調整弁を開くためには、燃料マニホルドに燃料を供給して燃料マニホルド内の圧力を上昇させるとともに、燃料充填率をほぼ100にする必要がある。このため、圧力調整弁を開いて燃料噴射ノズルから燃料を噴射させて燃料の噴射角及び燃料の微粒子化を保持するための条件が、燃料噴射ノズルの噴射条件となる。しかしながら、下側から燃料を供給する燃料マニホルドを採用すると、ガスタービンエンジンの始動時に、燃料マニホルドへ燃料が供給されてから最上部に配置される燃料噴射ノズルの噴射条件を満たすまでに長い遅延時間が生じる。また、ガスタービンエンジンの運転中の燃料マニホルドは、内部を燃料が流れているため熱膨張の影響を受けないが、ガスタービンエンジンの停止時の燃料マニホルドは、熱ソークバックによる熱膨張により燃料マニホルドが半径方向外側に向けて伸びようとする。しかしながら、特許文献1に記載の燃料マニホルドのように燃料噴射ノズルを直線状に連結すると、熱膨張の影響が避けられない。よって、燃料マニホルドの熱膨張の観点からも更なる改善の余地がある。そこで、本発明は、ガスタービンエンジンの始動時における噴射条件を早期に成立させることができるとともに、ガスタービンエンジンの停止時における熱膨張の影響を抑制することができる燃料マニホルドを提供することを目的とする。本発明に係る燃料マニホルドは、回転軸が略水平に配置されるタービンの周囲に配置される円環状の燃焼室に燃料を噴射する複数の燃料噴射ノズルの各々に連結され、下側から燃料噴射ノズルの各々に燃料を供給するガスタービンエンジンの燃料マニホルドであって、燃料マニホルドの径が下側から上側にかけて小さく徐変されており、燃料噴射ノズルの間に配置される燃料マニホルドの一部に円弧状に屈曲された屈曲部が形成され、屈曲部の曲率半径が下側から上側にかけて小さく徐変されていることを特徴とする。本発明に係る燃料マニホルドによれば、燃料マニホルドの径を下側から上側にかけて小さく徐変することで、燃料マニホルドの内容積を小さくして燃料マニホルドの上側に燃料を早期に充填することができるため、ガスタービンエンジンの始動時に、最上部に配置される燃料噴射ノズルにおいても噴射条件を早期に成立させることができる。また、燃料噴射ノズルの間の一部に円弧状に屈曲された屈曲部を形成することで、熱膨張による燃料マニホルドの変形が許容されるため、ガスタービンエンジンの停止時における熱膨張の影響を抑制することができる。ここで、燃料マニホルドの下側は、上側に比べて径が大きくなっているため、熱膨張による影響も大きくなる。一方、燃料マニホルドの上側は、下側に比べて径が小さくなっているため、熱膨張による影響も小さくなる。そこで、屈曲部の曲率半径を下側から上側にかけて小さく徐変することで、熱膨張による影響が大きい下側の燃料マニホルドの変形許容量を、熱膨張による影響が小さい上側の燃料マニホルドの変形許容量よりも大きくすることができるため、ガスタービンエンジンの停止時における熱膨張の影響を燃料マニホルドの全体において抑制することができる。このように、本発明に係る燃料マニホルドによれば、ガスタービンエンジンの始動時における噴射条件を早期に成立させることができるとともに、ガスタービンエンジンの停止時における熱膨張の影響を抑制することができる。本発明によれば、ガスタービンエンジンの始動時における噴射条件を早期に成立させることができるとともに、ガスタービンエンジンの停止時における熱膨張の影響を抑制することができる。以下、図面を参照して、本発明に係る燃料マニホルドの実施形態を説明する。なお、本明細書において、ガスタービンエンジンを設置した際の上下方向を上下とし、適宜、上下などの方向を表す語を用いることとする。また、各図において同一又は相当する要素については同一の符号を付し、重複する説明を省略する。図1は、ガスタービンエンジンを示す概略構成図である。図1に示すように、ガスタービンエンジン1は、回転軸2が略水平に配置される円盤状のタービン3を燃焼ガスにより回転させるエンジンである。すなわち、ガスタービンエンジン1は、インテークシュラウド4から吸気されたガスを圧縮機5で圧縮し、この圧縮ガスをタービン3の周囲に配置された円環状の燃焼室6に送り込み、燃料噴射ノズル7から噴射される燃料を点火プラグ8で点火して燃焼室6に送り込まれた圧縮ガスを加熱し、この加熱された圧縮ガスでタービン3を回転させ、排気ガスをエキゾーストダクト9から排気するものである。この燃料噴射ノズル7は、円環状の燃焼室6の形状に沿った同一円周上に略等間隔で複数本設けられており、燃料噴射ノズル7の各々に、本実施形態に係る燃料マニホルド11が連結されている。なお、この燃料マニホルド11は、燃焼室6の右側に取り付けられる複数の燃料噴射ノズル7に燃料を供給する燃料マニホルド11と、燃焼室6の左側に取り付けられる複数の燃料噴射ノズル7に燃料を供給する燃料マニホルド11と、に分かれている。図2は、実施形態に係る燃料マニホルドの斜視図である。図2に示すように、本実施形態に係る燃料マニホルド11は、下側から各燃料噴射ノズル7に燃料を供給する燃料供給配管である。この燃料マニホルド11は、各燃料噴射ノズル7に連結される複数のノズル接続部12と、隣接するノズル接続部12の間に配置されて隣接するノズル接続部12に連結される複数の連結管部13と、を備えている。また、燃料マニホルド11は、最下部に配置されるノズル接続部12に、燃料供給するためのアクチュエータ不図示が接続されている。このため、アクチュエータから燃料マニホルド11に燃料が供給されると、燃料マニホルド11では、連結管部13を伝って下側から上側に向かって燃料が充填されていき、各ノズル接続部12から各燃料噴射ノズル7に燃料が供給される。図3は、実施形態に係る燃料マニホルドの正面図である。図3に示すように、燃料マニホルド11の連結管部13は、下側から上側にかけて径dが小さく徐変されており、下側に配置される連結管部13よりも上側に配置される連結管部13の方が細くなっている。すなわち、最下部に配置される連結管部13の直径をd1とし、最上部に配置される連結管部13の直径をd5とし、その間に配置される連結管部13の直径を下側から順にd2、d3、d4とすると、d1>d2>d3>d4>d5の関係となっている。また、連結管部13の一部に、燃料マニホルド11の半径方向外側に膨らんだ円弧状に屈曲された屈曲部13aが形成されており、連結管部13は、下側から上側にかけて屈曲部13a曲率半径Rが小さく徐変されている。すなわち、最下部に配置される連結管部13の屈曲部13aの曲率半径をR1とし、最上部に配置される連結管部13の屈曲部13aの曲率半径をR5とし、その間に配置される連結管部13の屈曲部13aの曲率半径を下から順にR2、R3、R4とすると、R1>R2>R3>R4>R5の関係となっている。そして、このように形成される燃料マニホルド11は、まず、最上部に配置される燃料噴射ノズル7を含む全ての燃料噴射ノズル7に必要な燃料供給条件燃料噴射ノズル7が噴射条件を満たすための条件を満たすことを最低条件として、燃料マニホルド11の入り口から全ての燃料噴射ノズル7に到る最適な内容積を求める。そして、燃料噴射ノズル7が求めた内容積となるように、上記関係に沿って各連絡幹部13の径及び屈曲部13aの曲率半径を設定していく。ここで、従来の燃料マニホルドと比較して、本実施形態に係る燃料マニホルドの作用効果について説明する。図4は、従来の燃料マニホルドの正面図である。図4に示すように、従来の燃料マニホルド21では、同一径に形成された複数の連結部23で、隣接するノズル接続部22を直線的に連結している。このように、全ての連結管部23が同一径に形成されると、燃料マニホルド21に供給された燃料が最上部に配置される連結管部23に充填されるまでに長い遅延時間が生じるため、ガスタービンエンジンの始動時に、燃料マニホルド21へ燃料が供給されてから最上部に配置される燃料噴射ノズルの噴射条件を満たすまでに長い遅延時間が生じる。しかも、連結管部23により隣接するノズル接続部22が直線的に連結されると、燃料マニホルドの半径方向外側への変形が制限されるため、ガスタービンエンジンの停止時における熱膨張の影響により、燃料マニホルドの耐久性が著しく低下する。これに対し、本実施形態に係る燃料マニホルド11によれば、連結管部13の径を下側から上側にかけて小さく徐変することで、燃料マニホルド11の内容積を小さくして燃料マニホルド11の上側に燃料を早期に充填することができるため、ガスタービンエンジン1の始動時に、最上部に配置される燃料噴射ノズル7においても噴射条件を早期に成立させることができる。また、連結管部13の一部に屈曲部13aを形成することで、熱膨張による連結管部13の変形が許容されるため、ガスタービンエンジン1の停止時における熱膨張の影響を抑制することができる。そして、このように構成すると、下側に配置される連結管部13は、上側に配置される連結管部13に比べて径が大きくなっているため、熱膨張による影響も大きくなり、一方、上側に配置される連結管部13は、下側に配置される連結管部13に比べて径が小さくなっているため、熱膨張による影響も小さくなる。そこで、屈曲部13aの曲率半径を下側から上側にかけて小さく徐変することで、熱膨張による影響が大きい下側に配置される連結管部13の変形許容量を、熱膨張による影響が小さい上側に配置される連結管部13の変形許容量よりも大きくすることができるため、ガスタービンエンジン1の停止時における熱膨張の影響を燃料マニホルド11の全体において抑制することができる。以上、本発明の好適な実施形態について説明したが、本発明は上記実施形態に限定されるものではない。例えば、上記実施形態では、連結管部13ごとに径を変えることで連結管部13の径を下側から上側にかけて小さく徐変させるものとして説明したが、更に、同じ連結管部13において径を徐変させることで連結管部13の径を下側から上側にかけて小さく徐変させてもよい。