"エチレンと炭素原子数5~20のα-オレフィンとを共重合して得られ、メルトフローレートMFR;単位はg/10分が0.01以上1未満であり、前記MFRと190°Cにおける溶融張力MT;単位はcNとが下記式1の関係を満たし、前記MFRと極限粘度[η];単位はdL/gとが下記式2の関係を満たし、流動の活性化エネルギーが50kJ/mol以上100kJ/mol以下であり、分子量分布Mw/Mnが5.3以上25以下であるエチレン重合体。2×MFR059<MT<3.6×MFR066式11.02×MFR0094<[η]<1.50×MFR0156式2190°Cでの特性緩和時間τ;単位はsecである。とメルトフローレートMFR;単位はg/10分とが下記式4の関係を満たす請求項1記載のエチレン重合体。2<τ<8.1×MFR0746式4本発明の目的は、押出成形性と機械強度および押出成形品の外観とのバランスに優れるエチレン重合体を提供することにある。本発明者等は、本発明が、上記課題を解決できることを見出し、本発明を完成させるに至った。なわち、本発明は、エチレンと炭素原子数5~20のα-オレフィンとを共重合して得られ、メルトフローレートMFR;単位はg/10分が0.01以上1未満であり、前記MFRと190°Cにおける溶融張力MT;単位はcNとが下記式1の関係を満たし、前記MFRと極限粘度[η];単位はdL/gとが下記式2の関係を満たすエチレン重合体樹脂に係るものである。2×MFR059<MT<3.6×MFR066式11.02×MFR0094<[η]<1.50×MFR0156式2以上述べたように、本発明によれば、押出成形性と機械強度および押出成形品の外観とのバランスに優れるエチレン重合体を得ることができる。本発明のエチレン重合体は、エチレンと炭素原子数5~20のαオレフィンとを共重合して得られる熱可塑性樹脂であり、ポリエチレン結晶構造を有する。本発明のエチレン重合体として好ましくは、エチレンから誘導される繰り返し単位を50重量以上含有する熱可塑性のエチレン重合体であって、エチレンと炭素原子数5~10のα-オレフィンとの共重合体である。前記α-オレフィンとしては、4-メチル-1-ペンテン、1-ヘキセン、1-オクテン、1-デセンを例示することができる。本発明のエチレン重合体としては、前記のα-オレフィン以外に他のモノマーが共重合されていてもよい。他のモノマーとしては、プロピレン、1-ブテン、共役ジエン例えばブタジエンやイソプレン、非共役ジエン例えば1,4-ペンタジエン、アクリル酸、アクリル酸エステル例えばアクリル酸メチルやアクリル酸エチル、メタクリル酸、メタクリル酸エステル例えばメタクリル酸メチルやメタクリル酸エチルおよび酢酸ビニルを例示することができる。本発明のエチレン重合体として好ましくは、エチレンと炭素原子数5~20のα-オレフィンとの共重合体であり、さらに好ましくは、エチレンと炭素原子数6~10のα-オレフィンとの共重合体である。例えば、エチレン-1-ヘキセン共重合体、エチレン-4-メチル-1-ペンテン共重合体やエチレン-1-オクテン共重合体などが挙げられ、中でもエチレン-1-ヘキセン共重合体が好ましい。また、エチレンと炭素原子数6~10のα-オレフィンと1-ブテンとの3元共重合体も好ましく、エチレン-1-ブテン-1-ヘキセン共重合体、エチレン-1-ブテン-4-メチル-1-ペンテン共重合体やエチレン-1-ブテン-1-オクテン共重合体などが挙げられ、中でもエチレン-1-ブテン-1-ヘキセン共重合体が好ましい。本発明のエチレン重合体のメルトフローレートMFR;単位:g/10分は、0.01以上1未満であり、好ましくは0.05以上1未満であり、より好ましくは0.1以上0.8以下であり、さらに好ましくは0.2以上0.8以下である。本発明において、メルトフローレートMFR;単位はg/10分は、JISK7210-1995に規定された方法に従い、190°Cにて荷重21.18N2.16Kgで測定された値である。そして、上記のメルトフローレートMFRの測定には、予め酸化防止剤を1000ppm配合した重合体を用いる。一般的に、エチレン重合体のメルトフローレートMFRと溶融張力の間には関係があること、例えば、MFRが増大するにつれて、溶融張力が低下することが知られている。本発明のエチレン重合体は、長鎖分岐のようなポリマー構造を有すると考えられ、そのような長鎖分岐のようなポリマー構造を有するために、本発明のエチレン重合体の溶融張力は、従来のエチレン重合体よりも高くなると考えられる。そして、本発明のエチレン重合体が有していると考えられる長鎖分岐のようなポリマー構造は、高圧ラジカル重合法で得られる低密度ポリエチレンが有する長鎖分岐のポリマー構造と相違するために、本発明のエチレン重合体の溶融張力は、高圧ラジカル重合法で得られる低密度ポリエチレンの溶融張力よりは低く、適切な範囲になると考えられる。そして、本発明のエチレン重合体のメルトフローレートMFR;単位はg/10分と190°Cにおける溶融張力MT;単位はcNは、下記式1の関係を満たす。2×MFR059<MT<3.6×MFR066式1本発明のエチレン重合体は、上記式1の関係を満たし、高速での成形性を含め、成形性に優れる。上記の式1の関係において、溶融張力が低すぎて、MTとMFRが、2×MFR059<MTの関係を満足しない場合、成形性が悪化することがあり、溶融張力が高すぎて、MTとMFRが、MT<3.6×MFR066の関係を満足しない場合、高速での引取り成形が困難となることがある。本発明のエチレン重合体が満たすメルトフローレートMFRと溶融張力MTの関係として、式1の関係より好ましくは、2.2×MFR059<MT<3.4×MFR066であり、さらに好ましくは、2.5×MFR059<MT<3.2×MFR066である。上記の式1における溶融張力MT;単位はcNは、東洋精機製作所等から販売されているメルトテンションテスターを用い、190°C、押出速度5.5mm/分のピストンで、直径2.09mmφ、長さ8mmのオリフィスから溶融樹脂ストランドを押し出し、該ストランドを直径50mmのローラーを用いて毎分40rpm/分づつ回転速度を上昇させながら巻き取ったときに、該ストランドが切れる直前の張力値をいう。また、最高巻取り速度MTV;単位はm/分は、高速加工性の指標であり、上記ストランドが切れる直前のストランド巻取り速度をいう。一般的に、エチレン重合体のMFRと極限粘度の間には関係があること、例えば、MFRが増大するにつれて、極限粘度が低下することが知られている。本発明のエチレン重合体は、長鎖分岐のようなポリマー構造を有すると考えられ、そのような長鎖分岐のようなポリマー構造を有するために、本発明のエチレン重合体の極限粘度は、従来のエチレン重合体の極限粘度よりも低く、適切な範囲になると考えられる。そして、本発明のエチレン重合体の極限粘度[η]とメルトフローレートMFRとは下記式2の関係を満たす。1.02×MFR0094<[η]<1.50×MFR0156式2本発明のエチレン重合体は上記式2の関係を満たし、押出しトルクが低く、成形性に優れる。上記の式2の関係において、極限粘度が低すぎて、[η]とMFRが、1.02×MFR0094<[η]の関係を満足しない場合、衝撃強度が低下することがあり、極限粘度が高すぎて、[η]とMFRが、[η]<1.50×MFR0156の関係を満足しない場合、押出しトルクが高く、成形性に劣ることがある。そして、通常、高圧ラジカル重合法で得られる低密度ポリエチレンは、[η]<1.02×MFR0094の関係を満たし、従来のエチレン-α-オレフィン共重合体は、[η]>1.50×MFR0156の関係を満たす。本発明のエチレン重合体が満たす極限粘度[η]とメルトフローレートMFRの関係として、式2の関係より好ましくは、1.05×MFR0094<[η]<1.47×MFR0156であり、さらに好ましくは、1.08×MFR0094<[η]<1.42×MFR0156である。上記の式2の関係における極限粘度[η]は、熱劣化防止剤としてBHTを5重量だけ含むテトラリン100mlにエチレン重合体樹脂100mgを135°Cで溶解したサンプル溶液を調製し、ウベローデ型粘度計を用いて該サンプル溶液とブランク溶液の降下時間から算出される135°Cでの相対粘度ηrelを求めた後、下式より算出される。[η]=23.3×logηrel本発明のエチレン重合体の密度単位:kg/m3は、通常、890以上970以下である。前記の密度は、JISK6760-1981に規定された方法によって測定された値である。前記の密度として、本発明のエチレン重合体から得られるフィルムの剛性および衝撃強度のバランスに優れるという観点から、好ましくは900以上950以下であり、より好ましくは905以上940以下である。本発明のエチレン重合体の分子量分布は、流動性の観点、押出しトルクを低くし成形性を改良するという観点、また、成形時の発煙を防止するという観点から、好ましくは3.5以上25以下であり、より好ましくは3.6以上20以下であり、さらに好ましくは3.7以上15以下である。前記分子量分布は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー測定によって得られたポリスチレン換算の重量平均分子量Mwを数平均分子量Mnで除した値Mw/Mnである。上記のゲルパーミエーションクロマトグラフィー測定は、以下の条件1~6によって行うことができる。1装置:Water製Waters150C2分離カラム:TOSOHTSKgelGMH-HT3測定温度:145°C4キャリア:オルトジクロロベンゼン5流量:1.0mL/分6注入量:500μL本発明のエチレン重合体の流動の活性化エネルギーEa、単位はkJ/molである。としては、流動性の観点から、好ましくは40kJ/mol以上であり、より好ましくは45kJ/mol以上であり、さらに好ましくは50kJ/mol以上である。前記の流動の活性化エネルギーEaとは、粘弾性測定装置Reometrics社製ReometricsMechanicalSpectrometerRMS-800を用いて下記の条件1~4で測定される各温度TKにおける動的粘弾性データを温度-時間重ね合わせ原理に基づいてシフトする際のシフトファクターaTのアレニウス型方程式:logaT=Ea/R1/T-1/T0Rは気体定数、T0は基準温度463Kである。から算出される成形性の指標をいう。計算ソフトウェアには、Reometrics社RhiosV.4.4.4を使用し、アレニウス型プロットlogaT-1/Tにおける直線近似時の相関係数r2が0.99以上の場合のEa値を採用する。また、サンプルには予めイルガノックス1076などの酸化防止剤を1000ppm以上の適量を配合し、測定は窒素下で実施する。1ジオメトリー:パラレルプレート、直径25mm、プレート間隔:1.5~2mm2ストレイン:53剪断速度:0.1~100rad/sec4温度:190、170、150、130°Cさらに、本発明のエチレン重合体は、長鎖分岐のようなポリマー構造を有すると考えられ、従来のエチレン重合体よりも高いメルトフローレート比MFRRを有し、流動性の観点から、好ましくは60以上である。前記のメルトフローレート比MFRRは、JISK7210-1995に規定された方法に従い、190°C、荷重211.82N21.60kgで測定されたメルトフローレート値を、荷重21.18N2.16kgで測定されたメルトフローレート値MFRで除した値である。60以上の高いMFRRは、低い押出しトルクで成形加工性が優れることを意味する。上記メルトフローレート比MFRRの測定には、予め酸化防止剤を1000ppm配合した重合体を用いる。本発明のエチレン重合体の融点単位は°Cである。としては、密度が927kg/m3以下の場合、通常、少なくとも2個の融点が存在し、最高融点Tmaxは115°C以上であり、耐熱性の観点から、好ましくは118°C以上である。なお、融点が1個しか存在せず、その融点が115°C以下の場合でも、118°C以上の融解成分が存在する。上記の融点とは、パーキンエルマー社製の示差走査型熱量計DSC-7型装置を用い、試料8~12mgをアルミパンに詰めて150°Cで2分間保持した後に5°C/分で40°Cまで降温し、40°Cで2分間保持した後に5°C/分で150°Cまで昇温した時に観測される融解ピーク温度をいう。その中で最も高い温度の融解ピーク位置の温度を最高融点Tmaxとする。本発明のエチレン重合体は、実施例に示すようなメタロセン系オレフィン重合用触媒を用いて、水素の条件下でエチレンとα-オレフィンとを共重合することにより得られる。前記メタロセン系オレフィン重合用触媒は、助触媒担体A、架橋型ビスインデニルジルコニウム錯体Bおよび有機アルミニウム化合物Cを接触させて得られる触媒であり、前記助触媒担体Aはジエチル亜鉛a、フッ素化フェノールb、水cおよびシリカdを接触させて得られる担体である。上記a、b、c各化合物の使用量は特に制限はないが、各化合物の使用量のモル比率をa:b:c=1:y:zのモル比率とすると、yおよびzが下記式3を満足することが好ましい。|2-y-2z|≦13上記式3におけるyとして好ましくは0.01~1.99の数であり、より好ましくは0.10~1.80の数であり、さらに好ましくは0.20~1.50の数であり、最も好ましくは0.30~1.00の数である。また、aに対して使用するdの量としては、aとdとの接触により得られる粒子に含まれるaに由来する亜鉛原子が、得られる粒子1gに含まれる亜鉛原子のモル数にして、0.1mmol以上となる量であることが好ましく、0.5~20mmolとなる量であることがより好ましい。前記架橋型ビスインデニルジルコニウム錯体Bとしては、ラセミ-エチレンビス1-インデニルジルコニウムジクロライドやラセミ-エチレンビス1-インデニルジルコニウムジフェノキシドが挙げられる。また、前記有機アルミニウム化合物Cとしては、トリイソブチルアルミニウムやトリノルマルオクチルアルミニウムが好ましく用いられる。成分Bの使用量は、成分A1gに対し、好ましくは5×106~5×104molである。また成分Cの使用量は、成分Bのジルコニウム原子に対する成分Cのアルミニウム原子のモル比C/Bとして、1~2,000であることが好ましい。重合方法としては、例えば気相重合、スラリー重合、バルク重合等のエチレン重合体粒子の形成を伴う重合方法が好ましい。重合条件としては、公知の重合条件に従えばよい。また、本重合を実施する前に、実施例に示すような予備重合を実施し、得られた予備重合された触媒成分を本重合の触媒成分あるいは触媒として使用することが好ましい。気相重合反応装置としては、流動層型反応槽、好ましくは、拡大部を有する流動層型反応槽が用いられる。反応槽内に攪拌翼が設置されていてもよい。各成分を重合槽に供給する方法としては通常、窒素、アルゴン等の不活性ガス、水素、エチレン等を用いて、水分のない状態で供給する、あるいは溶媒に溶解または稀釈して、溶液またはスラリー状態で供給する等の方法を用いることができる。各触媒成分は個別に供給してもよいし、任意の成分を任意の順序にあらかじめ接触させて供給してもよい。重合条件として、温度は重合体が溶融する温度未満、好ましくは0°C~150°C、特に好ましくは30°C~100°Cである。さらに最終製品の溶融流動性を調節する目的で、水素を分子量調節剤として添加しても構わない。また、重合に際して、混合ガス中に不活性ガスを共存させてもよい。本発明のエチレン重合体をフィルムやシート等の押出成形品にした場合に、表面平滑性、光沢、透明性等の外観に優れる押出成形品を得るという観点から、本発明のエチレン重合体として、好ましくは、前記ゲルパーミエーションクロマトグラフィー測定によって得られた鎖長分布曲線を、少なくとも2つの対数正規分布曲線に分割して得られる対数正規分布曲線のうち、最も高分子量である成分に相当する対数正規分布曲線のピーク位置の鎖長AとメルトフローレートMFR;単位はg/10分とが下記式3の関係を満たすものである。3.30<logA<-0.0815×logMFR4.05式3本発明のエチレン重合体が、上記式3の関係を満たす場合には、押出しトルクが低く、押出成形性が優れ、さらにフィルム等の押出成形品の外観が優れたものになる。本発明のエチレン重合体が満たすメルトフローレートMFRと鎖長AlogAの関係として、上記式3の関係より好ましくは、3.30<logA<-0.0815×logMFR4.03であり、さらに好ましくは、3.30<logA<-0.0815×logMFR4.02である。前記の鎖長分布曲線の分割は、以下のとおりに行う。初めに、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー測定によって、鎖長Awの対数であるlogAwx値に対して重量割合dW/dlogAwy値がプロットされた鎖長分布曲線を実測する。プロットデータ数は、連続的な分布曲線になるよう、通常少なくとも300以上ある。次に、上記のx値に対して、標準偏差0.30を有し、任意の平均値通常、ピーク位置の鎖長Aに相当する。を有する4つの対数正規分布曲線x-y曲線を任意の割合で足し合わることによって、合成曲線を作成する。さらに、実測された鎖長分布曲線と合成曲線との同一x値に対するy値の偏差平方和が最小値になるように、平均値と割合を求める。偏差平方和の最小値は、各ピークの割合がすべて0の場合の偏差平方和に対して通常0.5以下になる。そして、偏差平方和の最小値を与える平均値と割合が得られたときに、4つの対数正規分布曲線に分割して得られる対数正規分布曲線のうち、最も高分子量である成分に相当する対数正規分布曲線のピーク位置の鎖長AからlogAが算出される。この最も高分子量である成分に相当する対数正規分布曲線のピークの割合は、通常10以上である。本発明のエチレン重合体をフィルムやシート等の押出成形品にした場合に、表面平滑性、光沢、透明性等の外観に優れる押出成形品を得るという観点から、本発明のエチレン重合体として、好ましくは、190°Cでの特性緩和時間τ;単位はsecである。とメルトフローレートMFR;単位はg/10分とが下記式4の関係を満たすものである。2<τ<8.1×MFR0746式4本発明のエチレン重合体が、上記式4の関係を満たす場合には、押出しトルクが低く、押出成形性が優れ、さらに、フィルムなどの押出成形品の外観が優れたものになる。一般的に、エチレン重合体のMFRと緩和時間の間には関係があること、例えば、MFRが増大するにつれて、緩和時間が低下することが知られている。本発明のエチレン重合体は、長鎖分岐のようなポリマー構造を有すると考えられ、そのような長鎖分岐のようなポリマー構造を有するために、本発明のエチレン重合体の緩和時間は、従来のエチレン重合体の緩和時間よりも長く、好ましい範囲になると考えられる。本発明のエチレン重合体が満たすメルトフローレートMFRと特性緩和時間τの関係として、式4の関係より好ましくは、2<τ<7.9×MFR0746であり、さらに好ましくは、2<τ<7.8×MFR0746である。前記の190°Cでの特性緩和時間τは、粘弾性測定装置として、Rheometrics社製RheometricsMechanicalSpectrometerRMS-800を用いて、前記の条件で測定される各温度TKにおける動的粘弾性データを、温度-時間重ね合わせ原理に基づいてシフトさせて190°Cでの動的粘度η;単位はPasecである。の剪断速度ω:単位はrad/secである。依存性を示すマスターカーブを得たのちに、そのマスターカーブを下記のクロス式で近似する際に算出される数値である。クロスの近似式η=η0/[1τ×ωn]η0およびnはそれぞれ、特性緩和時間τと同様に、測定に用いるエチレン-α-オレフィン共重合体ごとに求められる定数である。また、マスターカーブの作成やクロス式近似のための計算ソフトウェアには、Rheometrics社RhiosV.4.4.4を使用する。本発明のエチレン重合体が、前記の式3または式4の関係を満たし、押出成形品の外観にも優れるエチレン重合体である場合、流動性の観点から、さらに、分子量分布が4.0~20であることが好ましく、7.5~17であることが一層好ましい。また、さらに、メルトフローレート比MFRRとしては、80以上であることが好ましい。本発明のエチレン重合体が、前記の式3または式4の関係を満たし、押出成形品の外観にも優れるエチレン重合体である場合、その製造に用いられるメタロセン系オレフィン重合用触媒は、助触媒担体A’、前記の架橋型ビスインデニルジルコニウム錯体Bおよび有機アルミニウム化合物Cを接触させて得られる触媒であり、前記助触媒担体A’はジエチル亜鉛a、フッ素化フェノールb、水c、およびシリカd、さらにeトリメチルジシラザンCH33Si2NHを接触させて得られる担体である。dに対して使用するeの量としては、d1gにつきe0.1mmol以上となる量であることが好ましく、0.5~20mmolとなる量であることがより好ましい。本発明のエチレン重合体は、長鎖分岐のようなポリマー構造を有すると考えられる。そして、長鎖分岐のようなポリマー構造としては、緊密に絡み合った構造が好ましいと考えられる。そして、そのような緊密に絡み合った構造によって、従来のエチレン重合体よりも高い流動の活性化エネルギーが得られ、押出成形性がさらに向上すると考えられる。前述のように、長鎖分岐のようなポリマー構造が、緊密に絡み合った構造であると考えられるエチレン重合体の流動の活性化エネルギーEa;単位はkJ/molである。としては、低温で溶融張力を上昇させ、十分な成形性を得るという観点から、好ましくは、60kJmol以上であり、より好ましくは63kJ/mol以上であり、さらに好ましくは66kJ/mol以上である。また、高温で溶融粘度が低下させずに、十分な成形性を得るという観点や、フィルム等の押出成形品の表面が荒れ、外観が損なわれないようにするという観点から、Eaは、好ましくは100kJmol以下であり、より好ましくは90kJmol以下である。また、前述のように、長鎖分岐のようなポリマー構造が、緊密に絡み合った構造であると考えられる本発明の好ましいエチレン重合体としては、スウェル比SRと極限粘度[η];単位はdL/gとが下記式5または式6の関係を満たすものである。[η]<1.20の場合、-0.91×[η]2.262<SR<2式5[η]≧1.20の場合、1.17<SR<2式6一般的に、エチレン重合体の極限粘度[η]とスウェル比SRの間には関係があること、例えば、極限粘度が低下するにつれて、スウェル比が増大することが知られている。本発明のエチレン重合体は、長鎖分岐のようなポリマー構造を有すると考えられ、本発明の好ましいエチレン重合体は、長鎖分岐のようなポリマー構造として、緊密に絡み合った構造を有していると考えられる。そして、そのような緊密に絡み合った構造によって、本発明のエチレン重合体のSRは、従来のエチレン重合体よりも高く、好ましい範囲になると考えられ、本発明のエチレン重合体の[η]とSRは、上記の式5または式6を満たす。本発明のエチレン重合体が、上記式5または式6の関係を満たす場合には、押出しトルクが低く、押出成形時の安定性に優れ、さらに、フィルムなどの押出成形品の表面に荒れが発生することもなく、外観が優れたものになる。本発明のエチレン重合体が満たす式5または式6の関係として、好ましくは、[η]<1.23の場合、-0.91×[η]2.289<SR<1.9[η]≧1.23の場合、1.17<SR<1.9であり、さらに好ましくは、[η]<1.30の場合、-0.91×[η]2.353<SR<1.8[η]≧1.30の場合、1.17<SR<1.8である。上記の式5または式6におけるスウェル比SRは、メルトフローレートMFR;単位はg/10分を測定する際に、190°Cにおいて、荷重21.18N2.16Kgでストランド状に押出した後に空気中で冷却して得た固体状のストランドについて、先端から1~6mmの範囲の一点における直径D単位はmmである。を求め、その直径をオリフィス径2.095mmD0で除した値D/D0である。直径Dは、3つのストランド試料の平均値として求めた。本発明の好ましいエチレン重合体、すなわち、流動の活性化エネルギーEaが60kJmol以上であるエチレン重合体、または、上記式5または式6の関係を満たすエチレン重合体であって、長鎖分岐のようなポリマー構造として緊密に絡み合った構造を有していると考えられるエチレン重合体は、前記のメタロセン系オレフィン重合用触媒を用いて、水素の条件下でエチレンとα-オレフィンとを共重合した後に、次の連続押出造粒方法で混練する方法によって、製造することができる。方法の一つは、米国特許5,451,106号公報に記載されているUtracki等が開発した伸長流動混練EFMダイを備えた押出機を用いて連続的にストランドを成形し、そのストランドを連続的にカットし、ペレット状にして製造する方法である。また、方法の一つは、ギアポンプを有する異方向二軸スクリューを備えた押出機を用いて連続的にストランドを成形し、そのストランドを連続的にカットし、ペレット状にして製造する方法である。後者は、スクリュー部からダイまでの間に滞留部があることが好ましい。本発明のエチレン重合体は、上述したような優れた特性を有することから、フィルムまたはシート等の成形品の原料として好適である。本発明のエチレン重合体を原料に用いて、フィルムを得る方法としては、特に、円形ダイから溶融させた本発明のエチレン重合体を押出し、筒状に膨らませたフィルムを巻き取るインフレーションフィルム成形加工法や、直線状ダイから溶融させた本発明のエチレン重合体を押出し、フィルムを巻き取るTダイフィルム成形加工法が好適に用いられる。本発明のエチレン重合体には、酸化防止剤、耐候剤、滑剤、抗ブロッキング剤、帯電防止剤、防曇剤、無滴剤、顔料、フィラー等の公知の添加剤を含有させることができる。次に本発明を実施例に基づき説明するが、本発明はこれら実施例に何ら限定されるものではない。なお、実施例中の引張衝撃強度はASTMD1822-68に基づいて測定した。また、実施例中の押出成形品の外観については、下記のフィルム押出成形で得たフィルムを用いて評価した。また、押出成形加工性については、下記のフィルム押出成形におけるバブル安定性によって評価した。1フィルム加工エチレン系重合体を試料とし、プラコー社製、30mmφ、L/D=28、フルフライトタイプスクリューの単軸押出し機、50mmφ、リップギャップ0.8mmのダイス、二重スリットエアリングを用い、加工温度170°C、押出量5.5kg/hr、フロストラインディスタンスFLD200mm、ブロー比1.8の条件で製膜して厚み80μのフィルムを得た。2ヘイズ霞み度ASTMD1003に規定された方法に従い、上記で得たフィルムのヘイズ値を測定した。この値が小さいほど透明性が優れることを示す。3バブル安定性目視によって、インフレーションバブルの安定性を観測し、安定性が極めて優れる場合は◎、優れる場合は○、やや不安定な場合は△、不安定な場合は×とした。実施例1[触媒成分の調製]窒素置換した5リットルの四つ口フラスコに、テトラヒドロフラン1.5リットル、ジエチル亜鉛のヘキサン溶液2mol/リットル1.35リットル2.7molを入れ、5°Cに冷却した。これに、ペンタフルオロフェノール0.2kg1molをテトラヒドロフラン500mlに溶解させた溶液を60分間で滴下した。滴下終了後、5°Cで60分攪拌し、28分間かけて45°Cまで温度を上げ、60分間攪拌を行った。その後、氷浴で20°Cまで温度を下げ、水45g2.5molを90分間で滴下した。その後、20°Cで60分間攪拌し、24分間かけて45°Cまで昇温して60分間攪拌を実施した。その後、20°Cから50°Cに昇温しながら、減圧にて溶媒留去を120分実施し、その後120°Cにて8時間減圧乾燥実施した。その結果、固体生成物0.43kgを得た。窒素置換した5リットルの四つ口フラスコに、上記固体生成物0.43kg、テトラヒドロフラン3リットルを入れ、攪拌を行った。これに窒素流通下で300°Cにおいて加熱処理したシリカデビソン社製Sylopol948;平均粒子径=61μm;細孔容量=1.61ml/g;比表面積=296m2/g0.33kgを入れた。40°Cに加熱し、2時間攪拌を行った後、静置し、固体成分を沈降させ、沈降した固体成分の層と上層のスラリー部分との界面が見えた時点で上層のスラリー部分を取り除いた。洗浄操作として、これに、テトラヒドロフラン3リットルを加え、攪拌を行った後、静置し、固体成分を沈降させ、同様に界面が見えた時点で上層のスラリー部分を取り除いた。以上の洗浄操作を計5回繰り返した。その後、減圧下、120°Cで8時間乾燥を行うことにより、助触媒担体A0.52kgを得た。[予備重合触媒の調製]予め窒素置換した内容積210リットルの撹拌機付きオートクレーブにトリイソブチルアルミニウムを濃度2.5mmol/リットルで含んだブタン80リットルと、常温常圧の水素として28リットルを仕込んだ後、オートクレーブを40°Cまで昇温した。さらにエチレンをオートクレーブ内のガス相圧力で0.3MPa分だけ仕込み、系内が安定した後、トリイソブチルアルミニウム200mmol、ラセミ-エチレンビス1-インデニルジルコニウムジフェノキシド28mmol、続いて、上記助触媒担体A203gを投入して重合を開始した。最初の1時間は、エチレン0.9kg/時間と常温常圧の水素として3.2リットル/時間を供給して、重合温度は上記助触媒担体A投入後、1時間目から30分間かけて40°Cから50°Cへ昇温した。また成分B投入後1時間目から、エチレン4.5kg/時間と、常温常圧の水素として9.4リットル/時間を供給して、50°Cで重合を実施した。このようにして合計4時間の予備重合を実施した。重合終了後、エチレン、ブタン、水素ガスをパージした後に、溶媒をろ過して、生成した固体を室温にて真空乾燥し、上記助触媒担体A1g当り55.5gのポリエチレンが予備重合された予備重合触媒成分を得た。[連続気相重合と混練]上記で得た予備重合触媒成分を用い、連続式流動床気相重合装置でエチレンと1-ヘキセンの共重合を実施した。重合条件は、温度85°C、全圧2MPa、ガス線速度024m/秒、エチレンに対する水素モル比は028、エチレンに対する1-ヘキセンモル比は1.8で、重合中はガス組成を一定に維持するためにエチレン、1-ヘキセン、水素を連続的に供給した。上記予備重合触媒成分を0.16kg/hr、トリイソブチルアルミニウムを75mmol/hrの割合で連続的に供給し、流動床の総パウダー重量80kgを一定に維持するよう、平均重合時間4hr、19kg/hrの生産効率でエチレン1-ヘキセン共重合パウダーを得た。このようにして得たエチレン1-ヘキセン共重合パウダーに、カルシウムステアレート1000ppm、スミライザーGP住友化学社製1800ppmをブレンドしたものを、田辺プラスチック株製、40mmφ、L/D=28、フルフライトスクリュー単軸押出し機によって、150°C、スクリュー回転数80rpmの条件で造粒することによりエチレン重合体を得た。得られたエチレン重合体は、表1に示すような物性値およびフィルム押出成形性を示した。参考例2助触媒担体A1g当り48.2gのポリエチレンが予備重合された予備重合済触媒成分を用い、ガス線速度034m/秒、エチレンに対する水素モル比010、エチレンに対する1-ヘキセンモル比は1.9、上記予備重合触媒成分の供給速度を0.12kg/hr、トリイソブチルアルミニウムの供給速度を27mmol/hrに変更して共重合を実施した以外は実施例1と同様にして、エチレン1-ヘキセン共重合体を得た。得られたエチレン重合体は、表1に示すような物性値およびフィルム押出成形性を示した。実施例3[触媒成分の調製]1シリカの処理窒素置換した3リットルの四つ口フラスコに、窒素流通下で300°Cにおいて加熱処理したシリカデビソン社製Sylopol948;平均粒子径=61μm;細孔容量=1.70ml/g;比表面積=291m2/g0.2kgを入れ、次いでフラスコ壁面に付着したシリカを洗い流しつつ、トルエン1.2リットルを入れた。5°Cに冷却した後、1,1,1,3,3,3-ヘキサメチルジシラザン84.4mlとトルエン115mlの混合溶液を25分間で滴下した。滴下終了後、5°Cで1時間、95°Cで3時間攪拌し、ろ過した。その後、95°Cでトルエン1.2リットルにて4回、フィルターを用いた洗浄を行った。その後、トルエンを1.2リットル加えた後、一晩静置した。2助触媒担体A’の合成上記で得られたスラリーに、ジエチル亜鉛のヘキサン溶液2.00mol/リットル0.550リットル1.10molを入れ5°Cに冷却した。これに、ペンタフルオロフェノール105g0.570molをトルエン173mlに溶解させた溶液を65分間で滴下した。滴下終了後、5°Cで1時間攪拌した。その後、40°Cに加熱し、1時間攪拌した。氷浴で5°Cにした後、H2O14.9g0.828molを90分間で滴下した。滴下終了後、5°Cで1.5時間、40°Cで2時間攪拌した。その後、室温にて一晩静置した。その後80°Cで2時間攪拌した後、静置し、固体成分を沈降させ、沈降した固体成分の層と上層のスラリー部分との界面が見えた時点で上層のスラリー部分を取り除き、次いで残りの液成分をフィルターにてろ過した後、トルエン1.7リットルを加え95°Cで2時間攪拌した。その後、95°Cでトルエン1.7リットルにて4回、室温でヘキサン1.7リットルにて2回、それぞれ攪拌したのち、静置し、固体成分を沈降させ、沈降した固体成分の層と上層のスラリー部分との界面が見えた時点で上層のスラリー部分を取り除き、次いで残りの液成分をフィルターにてろ過する洗浄を行った。その後、固体成分を減圧下、室温で3時間乾燥を行うことにより、助触媒担体A’0.39kgを得た。[予備重合触媒の調製]上記で得た助触媒担体A’を400g用い、水素を6リットル、エチレンを0.12MPa、ラセミ-エチレンビス1-インデニルジルコニウムジフェノキシドを60mmol、温度を23°Cに変更した以外は実施例1と同様にし、30°Cまで昇温して予備重合を実施し、上記助触媒担体A1g当り34gのエチレン重合体が予備重合された予備重合触媒成分を得た。[重合]上記で得た予備重合触媒成分を用い、エチレンに対する水素モル比を0.47、エチレンに対する1-ヘキセンモル比を1.6に変更した以外は実施例1と同様にして、連続式流動床気相重合装置でエチレンと1-ヘキセンの共重合を実施した。[混練]上記で得たエチレン1-ヘキセン共重合パウダーに、カルシウムステアレート1000ppm、スミライザーGP住友化学社製1800ppmをブレンドしたものを、神戸製鋼所社製LCM100押出機を用いて、フィード速度350kg/hr、スクリュー回転数450rpm、ゲート開度4.2mm、ギアポンプのサクション圧力0.2MPa、樹脂温度200~230°C条件で造粒することによりエチレン1-ヘキセン共重合体を得た。得られたエチレン重合体は、表1に示すような物性値およびフィルム押出成形性を示した。実施例4助触媒担体A’1g当り13gのポリエチレンが予備重合された予備重合触媒成分を用い、温度を75°C、エチレンに対する水素モル比054、エチレンに対する1-ヘキセンモル比は0.33、さらにエチレンに対するモル比2.4の1-ブテンを合わせて用いることに変更して共重合を実施した以外は実施例3と同様にして、エチレン1-ブテン1-ヘキセン共重合体を得た。得られたエチレン重合体は、表1に示すような物性値およびフィルム押出成形性を示した。実施例5助触媒担体A’1g当り11gのポリエチレンが予備重合された予備重合触媒成分を用い、エチレンに対する水素モル比054、エチレンに対する1-ヘキセンモル比は0.33、さらにエチレンに対するモル比2.4の1-ブテンを合わせて用いることに変更して共重合を実施した以外は実施例3と同様にして、エチレン1-ブテン1-ヘキセン共重合体を得た。得られたエチレン重合体は、表1に示すような物性値およびフィルム押出成形性を示した。実施例6助触媒担体A’1g当り13gのポリエチレンが予備重合された予備重合触媒成分を用い、エチレンに対する水素モル比039、エチレンに対する1-ヘキセンモル比を0.79に変更して共重合を実施した以外は実施例3と同様にして、エチレン1-ヘキセン共重合体を得た。得られたエチレン重合体は、表1に示すような物性値およびフィルム押出成形性を示した。比較例1ラジカル重合法で製造される高圧法LDPEF102-0住友化学製は、表1にまとめて示したように、溶融張力と押出しトルクのバランスには優れるが、最高巻取り速度の値は極めて低く、機械強度も極めて低いものであった。比較例2従来の線状低密度ポリエチレンであるFA101-0住友化学製は、表1にまとめて示したように、衝撃強度と最高巻取り速度には比較的優れるが、溶融張力の値は低いものであった。表1に示したように、本発明のエチレン重合体は、溶融張力と最高巻取り速度の加工性バランスに優れ、かつ機械強度の面でも優れていることが分かる。"