"溶錬炉で生成されたスラグを水砕した水砕水の一部をブリードオフして重金属を除去し、重金属を除去した処理水からさらにスケールの発生要因となる物質を除去することによって水砕水の循環設備内におけるスケールの発生を防止することにより、前記ブリードオフ水を系外に排出することなく補給水として循環使用することを特徴とするスラグ水砕水の循環方法。請求項1記載のスラグ水砕水の循環方法において、ブリードオフしたスラグ水砕水に中和剤と凝集剤を添加してpHを8.0~11.0に調整することにより前記重金属を沈降物として除去し、前記沈降物を除去した後の処理水からスケーリングの発生要因となる物質を種晶法、又は、イオン交換樹脂によって除去することにより水砕水の補給水とし、補給水を加えた後の水砕水のpHが6.0~7.0で、且つ、水温が30~70°Cとなるようにして循環させることを特徴とするスラグ水砕水の循環方法。請求項2に記載のスラグ水砕水の循環方法において、前記中和剤は、水酸化カルシウム及び必要に応じて水酸化ナトリウムを加えたものであり、前記凝集剤は、ポリ硫酸第二鉄及び高分子凝集剤であることを特徴とするスラグ水砕水の循環方法。溶錬炉で生成されたスラグを水砕した水砕水の一部をブリードオフして重金属を除去し、重金属を除去した処理水からさらにスケールの発生要因となる物質を除去することによって水砕水の循環設備内におけるスケールの発生を防止することにより、前記ブリードオフ水を系外に排出することなく補給水として循環使用するスラグ水砕水の循環設備であって、前記水砕水を貯えるための冷水槽と、前記冷水槽から供給される前記水砕水によって前記スラグを水砕する水砕ピットと、前記水砕ピットから抜き出された水砕水を貯えて浮遊物を除去すると共に、前記水砕水の一部をブリードオフする沈降ピットと、前記沈降ピットからブリードオフした水砕水に中和剤と凝集剤を添加することによって重金属を沈降物として除去する排水処理部と、前記沈降物が除去された処理水からスケールの発生要因となる物質を除去するスケール発生要因物質除去部と、スケールの発生要因となる物質が除去された処理水を補給水として前記水槽に供給する補給水供給部と、を備えていることを特徴とするスラグ水砕水の循環設備。しかしながら、従来技術は水砕水を循環させて繰り返し使用することにより水砕に使用する水砕水の量を節約することができるものの、ブリードオフ水は系外設備で処理された後、排出されていたため、完全なクローズドシステムとして成立していなかった。また、従来技術では、系外へ排出された水は処理後に再利用されることなく放流されていたことから所定量の水を新たに補給水として給水する必要があるが、補給水として海水や安価な工業用水が確保できない場合には、高価な水道水を使用しなければならず高コストとなるという問題があった。さらに、ブリードオフ水を処理した処理水は一般に塩類濃度が高く、これを水砕水として循環設備において繰り返した場合には配管内に堆積するスケーリングが発生してしまい処理水の循環が阻害されて安定した操業を継続できないという問題があった。そこで、本発明は、かかる問題点に鑑みなされたもので、スラグ水砕設備において水砕時に溶出したAs、Cd、Pb等の重金属を含む水砕水をブリードオフし、As、Cd、Pb等の重金属を除去した後の処理水を放流することなくスケーリング発生要因物質を除去してスケーリングの発生を防止しつつ補給水として再利用することにより水砕水の循環系を完全にクローズド化することを可能としたスラグ水砕水の循環方法及その設備を提供することを目的とする。上記課題を解決するために請求項1に記載の発明は、溶錬炉で生成されたスラグを水砕した水砕水の一部をブリードオフして重金属を除去し、重金属を除去した処理水からさらにスケールの発生要因となる物質を除去することによって水砕水の循環設備内におけるスケールの発生を防止することにより、ブリードオフ水を系外に排出することなく補給水として循環使用することを特徴とする。上記課題を解決するために請求項2に記載の本発明は、請求項1記載のスラグ水砕水の循環方法において、ブリードオフしたスラグ水砕水に中和剤と凝集剤を添加してpHを8.0~11.0に調整することにより重金属を沈降物として除去し、沈降物を除去した後の処理水からスケーリングの発生要因となる物質を種晶法、又は、イオン交換樹脂によって除去することにより水砕水の補給水とし、補給水を加えた後の水砕水のpHが6.0~7.0で、且つ、水温が30~70°Cとなるようにして循環させることを特徴とする。上記課題を解決するために請求項3に記載の本発明は、請求項2に記載のスラグ水砕水の循環方法において、中和剤は、水酸化カルシウム及び必要に応じて水酸化ナトリウムを加えたものであり、凝集剤は、ポリ硫酸第二鉄及び高分子凝集剤であることを特徴とする。上記課題を解決するために請求項4に記載の本発明は、溶錬炉で生成されたスラグを水砕した水砕水の一部をブリードオフして重金属を除去し、重金属を除去した処理水からさらにスケールの発生要因となる物質を除去することによって水砕水の循環設備内におけるスケールの発生を防止することにより、ブリードオフ水を系外に排出することなく補給水として循環使用するスラグ水砕水の循環設備であって、水砕水を貯えるための冷水槽と、冷水槽から供給される水砕水によってスラグを水砕する水砕ピットと、水砕ピットから抜き出された水砕水を貯えて浮遊物を除去すると共に、水砕水の一部をブリードオフする沈降ピットと、沈降ピットからブリードオフした水砕水に中和剤と凝集剤を添加することによって重金属を沈降物として除去する排水処理部と、沈降物が除去された処理水からスケールの発生要因となる物質を除去するスケール発生要因物質除去部と、スケールの発生要因となる物質が除去された処理水を補給水として水槽に供給する補給水供給部とを備えていることを特徴とする。本発明に係るスラグ水砕水の循環方法及その設備によれば、スラグ水砕設備において水砕水の一部をブリードオフし、水砕時にスラグから溶出して濃縮されたAsやCd等の重金属を除去した処理水からさらにスケールの発生要因となる物質を除去することによって水砕水の循環設備内におけるスケールの発生を防止することとしたので、ブリードオフ水を系外に排出することなく補給水として再利用することができ、水砕水の循環系を完全にクローズド化することが可能となった。これにより、ブリードオフした水砕水を排水として系外に排出する必要がなくなるという効果がある。また、本発明に係るスラグ水砕水の循環方法及その設備によれば、海水や安価な工業用水を使用できない環境にあっても高価な水道水を使用する量を最小限に抑えることができスラグ水砕作業において大幅なコストダウンを図ることができるという効果がある。[スラグ水砕水の循環設の構成]以下、本発明に係るスラグ水砕水の循環方法及その設備について、好ましい一実施形態に基づいて詳細に説明する。図1は本発明に係るスラグ水砕水の循環設備の一実施形態の概要を示すブロック図である。図示されたスラグ水砕水の循環設備1は、概略として、水砕水を貯えるための冷水槽5と、冷水槽5から供給される水砕水によってスラグを水砕する水砕ピット7と、水砕ピット7から抜き出された水砕水を貯えて浮遊物を除去すると共に、水砕水の一部をブリードオフする沈降ピット8と、沈降ピット8からブリードオフした水砕水に中和剤と凝集剤を添加することによって重金属を沈降物として除去する排水処理部10と、沈降物が除去された処理水からスケールの発生要因となる物質を除去するスケール発生要因物質除去部20と、スケールの発生要因となる物質が除去された処理水を補給水として冷水槽5に供給する補給水供給部30を備えて構成されている。冷水槽5は、水砕水を貯えるための水槽であり、水温が30~40°CでpHが6.0~7.0、好ましくは6.5に調整された水砕水が貯えられている。pHを6.0~7.0、好ましくは6.5とするのは、後述するようにAsやCd等の重金属の溶出を抑制すると共にスケールの発生を防止して水砕水を循環使用するためである。また、水温を30~40°Cとするのは高温のスラグを効率よく冷却して水砕するためである。冷水槽5に貯えられている水砕水は水砕樋6を通って水砕ピット7に流入されるように形成されている。そして、溶錬炉から排出されたスラグが図示しないスラグ樋を介して水砕樋6に流入されると、冷水槽5から送られて水砕樋6を流下してきた水砕水によって水砕され、水砕スラグとして水砕ピット7内に落下する。尚、水砕水の一部は循環の途中で蒸発したり、水砕スラグや除去すべき沈殿物などに付着して系外へ排出されるのでこの分の水砕水を補給するための補給水40が冷水槽5に供給されるようになっている。水砕ピット7は、高温のスラグを水砕水によって細かく水砕した水砕スラグと水砕水を貯える槽である。水砕ピット7には図示しないバケットエレベータが設けられており、水砕水によって水砕された水砕スラグをすくい上げて水砕ピット7内から搬送されるようになっている。一方、水砕ピット7の底部には水砕ピット7内に溜まった水砕水を抜き出すための図示しない抜出口が設けられており、水砕ピット7の底部から抜き出された水砕水は沈降ピット8に送られるようになっている。また、水砕ピット7からオーバーフローした水砕水も同様に沈降ピット8に送られるようになっている。沈降ピット8は、水砕ピット7から抜き出された水砕水を貯える槽である。水砕水を循環させて使用するとスラグに含まれる硫黄酸化物が水砕時に水砕水へ溶解してくるので水砕水のpHが6.5から約5.5と次第に低下してくる。pHが低下するとスラグに含まれるAs、Cd、Pbなどの重金属類が水砕水に溶出しやすくなるので水砕水の一部をブリードオフして後述する排水処理部10に送り、重金属の除去が行われる。一方、水砕水の大半は、循環利用のためのブリードオフ系統とは別の、もう1つの循環系統にポンプ8aによって送液されて冷水槽5に戻されることになるが、スラグを水砕した水砕水の温度は約70°Cとなっているので水砕水に含まれている浮遊物を湿式サイクロン9aによって除去し、さらに、プレートクーラー9bによって水温30~40°Cに冷却した後、冷水槽5に戻される。そして、冷水槽5に貯えられている水砕水にアルカリ剤、例えば、NaOHを添加することによってpHを再び6.0~7.0、好ましくは6.5となるように調整する。これにより、重金属の水砕水への溶出が抑制されてスラグの品質が保持されることになり、再び水砕水として循環使用される。排水処理部10は、沈降ピット8からブリードオフした水砕水から重金属の除去処理を行う。排水処理部10は、図2に示すように、凝集剤を添加する凝集剤添加槽11と、中和剤を添加する中和槽12と、重金属を沈殿させる沈殿槽13を備えている。凝集剤は、例えば、ポリ硫酸第二鉄であり、中和剤は、例えば水酸化カルシウムであり、必要に応じて水酸化ナトリウム等を中和剤として加えることもできる。そして、処理水のpHを8.0~11.0、好ましくは10.0~10.5とすることによって重金属を沈殿物とする。沈殿槽13内に生成された沈殿物は適宜沈殿槽13から取り出してフィルタープレス14によって脱水し、脱水ケーキとして回収する。重金属を除去した後の処理水は、さらに後述するスケール発生要因物質除去部20に送られる。また、凝集剤としては、別の連続する槽を設けて高分子凝集剤、好ましくはアニオン性凝集剤例えば、クリファーム:PA823栗田工業株式会社製をさらに添加して用いることができる。ここで、排水処理部10の構成はこれに限るものではなく適宜の構成を採用することはいうまでもない。スケール発生要因物質除去部20は、処理水を循環使用するに際して、配管内等にカルシウム等が付着することによって処理水の循環が阻害されることを防止するために、カルシウム等のスケール発生要因物質の除去を行う。本実施形態では、スケール発生要因物質除去部20は、いわゆる種晶法によってスケール発生要因物質、例えば、カルシウム等の除去を行うように形成されている。すなわち、スケール発生要因物質除去部20は、排水処理部10において重金属が除去された処理水を貯えると共に、スケール発生の要因となるカルシウム等を結晶化させて除去する際の種晶となるべき物質例えば、硫酸カルシウムを生成する反応槽21と、それらのスケール発生要因物質を除去するための沈殿槽22を備えている。ここで、沈殿槽22で生成された過飽和の濃縮水の一部を再び反応槽21に返送することによって、この濃縮水中に含まれる過飽和のスケール発生要因物質カルシウムが種晶となって晶析反応が起こる。重金属を沈殿除去した後の処理水から種晶法によって析出させたスケール発生要因物質は沈殿槽22から取り出され、上述した沈殿槽13から取り出された沈殿物と同様にフィルタープレス14によって脱水され、脱水ケーキとして回収される。ここで、本実施形態では、排水処理部10において中和剤として水酸化カルシウムが添加されており、反応槽21に硫酸を添加することにより反応槽21内でカルシウムと硫酸と反応して硫酸カルシウムとなり、沈殿槽22内で沈殿物となる。ここで、排水処理部10において重金属が除去された処理水はpHが8.0~11.0であるのでこれに硫酸が添加されることによってpHが7.0~9.0となり、スケールの発生要因となる物質が除去された処理水は、補給水供給部であるポンプ30によって冷水槽5に戻されて再び水砕に使用される。そして、冷水槽5では上述したように、沈降ピット8から湿式サイクロン9a、プレートクーラー9bを経由して冷水槽5へと循環利用される水砕水と合流することになるが、この系統における水砕後の循環水のpHは約5.5であるところブリードオフした水砕水よりはるかに多い水量であるのでこの系統からの循環水のpHにあまり影響を与えないことから水酸化ナトリウムを添加することによって水砕水のpHを最終的に6.0~7.0、好ましくは6.5に調整する。尚、スケール発生要因物質除去部20は、このような構成のものに限定されるものではなく、例えば、イオン交換樹脂によってカルシウム等のスケール発生要因物質を除去する構成とすることも可能である。ここで、スラグ水砕水におけるスケール発生要因物質として代表的な物質は硫酸カルシウムであり、この場合にはランゲリア指数によって水中のカルシウムの析出傾向を知ることができる。ランゲリア指数は、水のpHと理論的pHpHs:水中のカルシウムが溶解も析出もしない平衡状態にあるときのpHの差から求める数1参照。ランゲリア指数が小さいほどカルシウムは溶解しやすく、腐食性が強い。数1ランゲリア指数LI=pH-pHs=pH-8313log[Ca]log[A]-SpH:水の実際のpH値pHs:平衡状態にあるときのpH値log[Ca]:カルシウムイオン濃度の対数log[A]:総アルカリ度の対数S:補正値LI>0スケール発生LI<0腐食進行LI=0腐食、スケールいずれも進行せず処理水の水質が、pH10.5,電気伝導率119mS/m,Ca硬度362.5mg/L,Mアルカリ度40mg/Lの場合、上記ランゲリア指数によれば、水温40°CではpHが7.5以上、水温70°CではpHが7.0以上でスケール傾向になることから、水砕水が水温30~70°Cである場合にはpHを6.0~7.0、好ましくは6.5で循環使用すればスケールは発生しないことになる。さらに、pH6.0~7.0、好ましくは6.5で循環使用すれば重金属の溶出も抑制することができる。次に、本発明に係るスラグ水砕水の循環方法について上述した設備に基づいて説明する。図3は本発明に係るスラグ水砕水の循環方法の一実施形態を示すフローチャートである。溶錬炉から排出されたスラグは、図示しないスラグ樋を介して水砕樋6に流入されて冷水槽5から供給されて水砕樋6を流下してきた水砕水によって水砕されステップS1、水砕スラグとして水砕ピット7内に落下する。水砕スラグは、水砕ピット7内に設けられた図示しないバケットエレベータによりすくい上げられて順次移送される。水砕ピット7内に溜まった水砕水は、水砕ピット7の底部から抜き出されて沈降ピット8に送られると共に、水砕水の一部は水砕ピット7からオーバーフローして、同じく沈降ピット8に送られて沈降ピット8に貯留されるステップS2。水砕時にはスラグに含まれる硫黄酸化物が水砕水へ溶解してくるので水砕水のpHは6.5から約5.5へと次第に低下してくる。水砕水のpHが低下するとAs、Cd、Pbなどの重金属が溶出しやすくなるので、後述するように、水砕水の一部、全量の1~10をブリードオフしてステップS11、排水処理部10において重金属の除去を行うステップS12。一方、沈降ピット8の水砕水はポンプ8aによって湿式サイクロン9aに送り、浮遊物を湿式サイクロン9aによって除去ステップS3した後、プレートクーラー9bにて水温を30~40°Cに冷却ステップS4して再び冷却槽5へ戻されるステップS5。一方、沈降ピット8からブリードオフされた水砕水は、排水処理部10に送られて凝集剤添加槽11にてポリ硫酸第二鉄が添加され、さらに、中和槽12にて中和剤水酸化カルシウム、必要に応じて水酸化ナトリウム等が添加され、さらには高分子凝集剤ここではクリファームPA823栗田工業株式会社製が添加されてpHを8.0~11.0、好ましくは10.0~10.5に調整して沈殿槽13内にて重金属を沈殿させて除去するS12。そして、沈殿物は適宜沈殿槽13から取り出されてフィルタープレス14によって脱水され、脱水ケーキとして回収される図2参照。そして、排水処理部10によって重金属が沈殿物として除去された後の処理水は、スケール発生要因物質除去部20に送られてスケール要因物質の除去が行われるステップS13。本実施形態では、種晶法によってスケール発生要因物質である、例えば、カルシウム等の除去を行うように形成されている。すなわち、排水処理部10において重金属が除去された処理水には中和剤として水酸化カルシウムが添加されており、これに硫酸を加えることによって反応槽21において種晶となるべき物質である硫酸カルシウムを生成させる。晶析されたスケール発生要因物質カルシウムは、沈殿槽22から取り出されてフィルタープレス14によって脱水され、脱水ケーキとして回収される。そして、沈殿槽22内の濃縮水の一部は再び反応槽21に返送され、濃縮水に含まれるカルシウムを硫酸カルシウムとして結晶化させることによって析出させる。尚、本実施形態ではスケール発生要因物質の除去は種晶法によって行っているが、これに限定されるものではなく、例えば、イオン交換樹脂によってカルシウムを除去することによって行うことも可能である。一方、排水処理部10において重金属が除去された後の処理水のpHは8.0~11.0であるが、スケール発生要因物質除去部20において添加される硫酸によって処理水のpHを7.0~9.0に調整した後、スケールの発生要因となる物質が除去された処理水を水槽に供給するための補給水供給部であるポンプ30によって冷水槽5に戻されてステップS5再び水砕の使用に供されることになる。沈降ピット8から冷水槽5に戻される水砕水のpHは約5.5であり、沈降ピット8からブリードオフされて排水処理部10及びスケール発生要因物質除去部20によって処理された後の処理水のpHは7.0~9.0であるが、沈降ピット8から戻される循環水の水量はブリードオフした水砕水よりもはるかに多いので沈降ピット8から戻される循環水のpH約5.5にあまり影響を与えないことからアルカリ剤、例えば、水酸化ナトリウムを添加することによって水砕水のpHを最終的に6.0~7.0、好ましくは6.5に調整するステップS6。尚、蒸発や水砕スラグなどに付着して循環系外に排出される分の水砕水を補給するため必要な量の水を補給水40として冷水槽5に補給する。そして、冷水槽5に貯えられている水砕水は再び水砕に循環使用される。これにより、重金属の溶出を抑制すると共にスケールの発生を防止して水砕水の一部を系外から排出することなく循環使用することが可能となる。[実施形態の効果]本実施形態に係るスラグ水砕水の循環方法及その設備によれば、補給水として必要な水量を100とすると、その内の約70を排水処理部10及びスケール発生要因物質除去部20によって処理した処理水で賄うことができ、大幅なコストダウンを図ることができる。また、本実施形態に係るスラグ水砕水の循環方法及その設備によれば、水砕プロセスの必要補給水量及び水域への排出水量を減少させることが可能となるので環境負荷を軽減できる。以上のように、本発明の好ましい実施形態について詳述したが、本発明は係る特定の実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載された本発明の要旨の範囲内において、種々の変形変更が可能であることはいうまでもない。"