"RF信号が入力される入力端子と、前記入力端子に一端がそれぞれ接続された複数のミキサからなり、前記各ミキサが個別に与えられるローカル信号と前記RF信号とを混合して周波数変換するミキサ部と、前記ミキサ部のミキサ出力を所定の組み合わせで重ね合わせて位相の異なる複数の合成信号を生成し、生成した複数の合成信号を重ね合わせて同相成分信号と直交成分信号とを生成する信号合成部と、を備え、位相差を有する複数のローカル信号の組み合わせパターンによって、ハーモニックリジェクション動作の動作モードを切り替え可能に構成され、前記RF信号の周波数に対応して前記動作モードを切り替えることを特徴とするハーモニックリジェクションミキサ。前記動作モードとして、8種の位相差を有する複数のローカル信号を用いたハーモニックリジェクション動作となる8フェーズモードと、4種の位相差を有する複数のローカル信号を用いたハーモニックリジェクション動作となる4フェーズモードと、を有することを特徴とする請求項1記載のハーモニックリジェクションミキサ。前記RF信号の周波数が最も低い周波数区分に含まれる場合、前記ローカル信号の位相差数が最も多くなるように動作モードを決定し、前記RF信号の周波数が最も高い周波数区分に含まれる場合、前記ローカル信号の位相差数が最も少なくなるように動作モードを決定することを特徴とする請求項1又は請求項2記載のハーモニックリジェクションミキサ。前記4フェーズモードでは、前記ローカル信号の位相差が0°、45°、90°、135°であり、前記8フェーズモードでは、前記ローカル信号の位相差が0°、22.5°、45°、67.5°、90°、112.5°、135°、157.5°であることを特徴とする請求項2又は請求項3に記載のハーモニックリジェクションミキサ。前記動作モードとして、矩形波の位相を90°ずらしてなる2種の位相差を有する複数のローカル信号を用いたノーマルモードを有し、前記RF信号の周波数が最も高い周波数区分に含まれる場合、前記ノーマルモードを動作モードに使用することを特徴とする請求項1から請求項4のいずれかに記載のハーモニックリジェクションミキサ。前記ミキサ部は、8つのミキサを有し、前記信号合成部は、前記ミキサ出力を所定の組み合わせで重ね合わせて位相の異なる4つの合成信号を生成する第1ステージと、生成した4つの合成信号のうちの3つを重ね合わせて同相成分信号と直交成分信号とを生成する第2ステージと、を有することを特徴とする請求項1から請求項5のいずれかに記載のハーモニックリジェクションミキサ。ところで、上述したように、矩形波のLO信号からf1、f2、f3のように位相をずらした信号を生成する場合、発振器および分周器が必要となる。しかしながら、発振器および分周器には使用周波数に関する動作制限があるので、動作制限を超える程に入力信号周波数が高くなると位相精度が低下し、位相エラーが生じて奇数次妨害波の抑制効果が大幅に低下する問題がある。本発明はかかる点に鑑みてなされたものであり、チューナのような広帯域受信にも十分に適応でき、低域から高域の周波数に応じて適切な高調波抑制を実現するハーモニックリジェクションミキサを提供することを目的とする。本発明のハーモニックリジェクションミキサは、RF信号が入力される入力端子と、前記入力端子に一端がそれぞれ接続された複数のミキサからなり、前記各ミキサが個別に与えられるローカル信号と前記RF信号とを混合して周波数変換するミキサ部と、前記ミキサ部のミキサ出力を所定の組み合わせで重ね合わせて位相の異なる複数の合成信号を生成し、生成した複数の合成信号を重ね合わせて同相成分信号と直交成分信号とを生成する信号合成部と、を備え、位相差を有する複数のローカル信号の組み合わせパターンによって、ハーモニックリジェクション動作の動作モードを切り替え可能に構成され、前記RF信号の周波数に対応して前記動作モードを切り替えることを特徴とする。この構成によれば、RF信号の周波数に応じて動作モードを切り替えることにより、重ね合わせられる位相数を変更することができる。このため、ローカル信号の位相精度に問題が生じない低周波数帯域において多くの位相を重ね合わせ、同相成分信号および直交成分信号をより正弦波に近づけることができる。その結果、3次の高調波成分および5次の高調波成分を十分に抑制できる。一方、位相精度が低下する傾向にある高周波数帯域において重ね合わせられるローカル信号の位相数を抑制することで、位相精度の低下に起因する位相エラーの発生を抑制することができる。つまり、高調波の抑制と位相エラーの抑制とを高い水準で実現できる。このように、本発明のハーモニックリジェクションミキサは、RF信号の周波数に応じた適切な高調波抑制を実現できる。本発明のハーモニックリジェクションミキサにおいて、前記動作モードとして、8種の位相差を有する複数のローカル信号を用いたハーモニックリジェクション動作となる8フェーズモードと、4種の位相差を有する複数のローカル信号を用いたハーモニックリジェクション動作となる4フェーズモードと、を有しても良い。本発明のハーモニックリジェクションミキサにおいて、前記RF信号の周波数が最も低い周波数区分に含まれる場合、前記ローカル信号の位相差数が最も多くなるように動作モードを決定し、前記RF信号の周波数が最も高い周波数区分に含まれる場合、前記ローカル信号の位相差数が最も少なくなるように動作モードを決定しても良い。本発明のハーモニックリジェクションミキサにおいて、前記4フェーズモードでは、前記ローカル信号の位相差が0°、45°、90°、135°であり、前記8フェーズモードでは、前記ローカル信号の位相差が0°、22.5°、45°、67.5°、90°、112.5°、135°、157.5°であっても良い。本発明のハーモニックリジェクションミキサにおいて、前記動作モードとして、矩形波の位相を90°ずらしてなる2種の位相差を有する複数のローカル信号を用いたノーマルモードを有し、前記RF信号の周波数が最も高い周波数区分に含まれる場合、前記ノーマルモードを動作モードに使用しても良い。本発明のハーモニックリジェクションミキサにおいて、前記ミキサ部は、8つのミキサを有し、前記信号合成部は、前記ミキサ出力を所定の組み合わせで重ね合わせて位相の異なる4つの合成信号を生成する第1ステージと、生成した4つの合成信号のうちの3つを重ね合わせて同相成分信号と直交成分信号とを生成する第2ステージと、を有しても良い。本発明によれば、RF信号の周波数に応じた適切な高調波抑制を実現可能なハーモニックリジェクションミキサを提供することができる。以下、図面を参照して、本発明の一実施の形態に係るハーモニックリジェクションミキサの構成について説明する。図1は、ハーモニックリジェクションミキサを備えたチューナの構成例を示すブロック図であり、主にハーモニックリジェクションミキサの構成が示されている。同図に示すチューナ1は、広帯域の信号を受信してRF信号を生成する受信部2と、ハーモニックリジェクションミキサ3と、ハーモニックリジェクションミキサ3の動作モードを切り替えるモード切替部4とを備える。ハーモニックリジェクションミキサ3は、動作モードに対応した位相差の組み合わせパターンからなる局部発振信号最大の8フェーズの場合で8つの局部発振信号LO1~LO8を出力するローカル信号生成部13と、受信部2から出力されるRF信号とローカル信号生成部13から与えられる局部発振信号最大LO1~LO8とを混合して中間周波数信号最大の8フェーズの場合で8つの中間周波信号IF1~IF8を生成するミキサ部14とを有する。また、ハーモニックリジェクションミキサ3は、中間周波数信号IF1~IF8を略等しい重み付けで重ね合わせて所定の位相差を有する4組の合成信号SYN1~SYN4を生成する第1ステージを構成する合成信号生成部15と、合成信号SYN1~SYN4を所定の重み付けで重ね合わせて所望信号の同相成分Iと直交成分Qとを生成する第2ステージを構成するIQ信号生成部16とを有する。受信部2は、アッテネータ、ローノイズアンプ、バンドパスフィルタなどを含んで構成され、アンテナで受けた電波からチャンネル選択信号に応じた周波数のRF信号を受信可能に構成されている。モード切替部4は、チャンネル選択信号を元にハーモニックリジェクションミキサ3の動作モードを切り替えるための選択信号SELを生成可能に構成されている。例えば、チャンネル選択信号により低域側のチャンネルが選択される場合、低域の使用周波数に対応する動作モードを選択するための選択信号SELを生成する。また、チャンネル選択信号により高域側のチャンネルが選択される場合、高域の使用周波数に対応する動作モードを選択するための選択信号SELを生成する。本実施の形態では、図2に示すように、使用周波数帯域を第1バンドから第3バンドまでの3バンドに分割し、低域の第1バンドでは8フェーズモード、中間域の第2バンドでは4フェーズモード、高域の第3バンドではノーマルモードを選択する選択信号SELがそれぞれ生成される。ローカル信号生成部13は、基準発振信号LOを生成し、生成した基準発振信号LOを元に位相の異なる8組の局部発振信号LOa~LOhを生成する発振部131と、局部発振信号LOa~LOhから選択信号SELに基づいて特定の局部発振信号を選択して出力する選択部132と、を有する。選択部132は、動作モードのモード切り替えでミキサ部の性能変化が小さくなるように局部発振信号を選択する。本実施の形態では、図3に示す選択用テーブルにしたがった位相差の組み合わせパターンとなるように、動作モードに対応した局部発振信号のセットを選択出力する。選択部132に入力される選択信号SELは、モード切替部4から与えられる。図4は、発振部131の構成例を示すブロック図である。図4に示されるように、発振部131は、基準発振信号LOを発振する基準発振器131aと、基準発振器131aから出力された基準発振信号LOまたは前段の遅延出力信号を遅延させて出力できるよう直列に接続された8個の遅延回路131b-1~131b-8とを含んで構成されている。基準発振器131aは、任意の発振周波数で基準発振信号LOを発振可能となっており、第1段目の遅延回路131b-1に基準発振信号LOを供給する。2段目以降の遅延回路131b-2~131b-8には、いずれも、前段の遅延回路131b-1~131b-7の遅延出力信号が入力される。各遅延回路131b-1~131b-8はフリップフロップ回路などを含んで構成されており、入力信号を所定時間遅延させて入力信号との位相差が略22.5°の出力信号を生成可能となっている。これにより、8個の遅延回路131b-1~131b-8の出力信号として、位相差が略22.5°の8種の局部発振信号LOaP~LOhPが得られる。ここで、局部発振信号LOaPを基準0°とすると、LObPは22.5°、LOcPは45°、LOdPは67.5°、LOePは90°、LOfPは112.5°、LOgPは135°、LOhPは157.5°だけ位相が遅れている。また、各遅延回路131b-1~131b-8の出力端にはインバータ回路131c-1~131c-8が接続されており、局部発振信号LOaP~LOhPを反転した8つの局部発振信号LOaN~LOhNが得られるようになっている。ここで、局部発振信号LOaN~LOhNは、局部発振信号LOaP~LOhPの位相を180°遅延させた信号に相当する。つまり、局部発振信号LOaPを基準0°とすると、LOaNは180°、LObNは202.5°、LOcNは225°、LOdNは247.5°、LOeNは270°、LOfNは292.5°、LOgNは315°、LOhNは337.5°だけ位相が遅れている。本明細書においては、局部発振信号LOaN~LOhNおよび局部発振信号LOaP~LOhPを併せて、8組の局部発振信号LOa~LOhまたは局部発振信号LOaP,N~LOhP,Nなどと表記することがある。このように発振部131において生成される8組の局部発振信号LOa~LOhは、発振部131から出力されて選択部132に入力される。なお、発振部131において、遅延回路やインバータ回路などの個数は8個に限定されない。必要とされる局部発振信号の組数に応じて、遅延回路やインバータ回路などの個数は適宜変更することができる。また、同様に、遅延回路による遅延量位相差は略22.5°であることに限られない。例えば、16個の遅延回路やインバータ回路を用いる場合には、遅延回路によって遅延される位相差を略11.25°とすることができる。また、局部発振信号の反転信号局部発振信号LOaN~LOhNに相当する信号は、合成信号生成部15への入力の段階で得られれば良く、発振部131において生成されなくても良い。インバータ回路131cは、例えば、選択部132の後段ミキサ部14の前段や、ミキサ部14の後段合成信号生成部15の前段に配置されていても良い。図5は、選択部132の構成例を示すブロック図である。図5に示されるように、選択部132は、発振部131から出力される8組の局部発振信号LOa~LOh局部発振信号LOaP,N~LOhP,Nがそれぞれ入力される8個のマルチプレクサ132a-1~132a-8を含むように構成されている。マルチプレクサ132a-1~132a-8は、それぞれ、モード切替部4からの選択信号SELに応じた位相差パターンとなるように、8組の局部発振信号LOa~LOhの中から所定の組み合わせを選択する。本実施の形態では、8組8フェーズモード、4組4フェーズモード、2組ノーマルモードのいずれかのセットを構成する局部発振信号LO1~LO8が選択されてミキサ部14に与えられる。選択信号SELはチャンネル選択信号によって選択されるチャンネルRF信号の周波数に対応しているため、図3に示す8組8フェーズモード、4組4フェーズモード、2組ノーマルモードのいずれかのセットに対応した局部発振信号LO1~LO8が選択される。なお、各マルチプレクサには8組の局部発振信号LOa~LOhの全てが入力される必要はなく、必要な局部発振信号LOa~LOhのみを入力する構成としても良い。また、マルチプレクサの個数も8個に限定されない。例えば、LO1として常にLOaのみが必要であれば、マルチプレクサを介さずに、LOaをLO1として直接出力しても良い。この場合、LO1に対応するマルチプレクサを省略することができる。また、例えば、LO2としてLOaとLObとが必要であれば、マルチプレクサにはLOaとLObとを入力しLO2としてこれらを選択的に出力する構成としても良い。同様に、LO3としてLOaとLOcとが必要であれば、マルチプレクサにはLOaとLOcとを入力しLO3としてこれらを選択的に出力する構成としても良く、LO4としてLOaとLOcとLOdとが必要であれば、マルチプレクサにはLOaとLOcとLOdとを入力しLO4としてこれらを選択的に出力する構成としても良い。LO5~LO8に対応するマルチプレクサについても同様である。図6は、ミキサ部14の構成例を示す回路構成図である。図6に示されるように、ミキサ部14は、選択部132から出力される8組の局部発振信号LO1~LO8局部発振信号LO1P,N~LO8P,Nがそれぞれ入力される8個のミキサ141a-1~141a-8を含むように構成されている。8個のミキサ141a-1~141a-8は、入力される局部発振信号LO1~LO8と、受信部2から入力するRF信号とを混合して8組の中間周波数信号IF1~IF8中間周波数信号IF1P,N~IF8P,Nを生成する。生成された8組の中間周波数信号IF1~IF8は合成信号生成部15に出力される。なお、中間周波数信号IF1~IF8は、局部発振信号LO1~LO8に対応した位相を有する。このため、局部発振信号LO1~LO8において位相の略等しい信号が存在する場合、中間周波数信号IF1~IF8において位相の略等しい信号が存在することになる。また、ミキサの個数は8個に限定されず、ミキサ部14に入力される局部発振信号の最大数に応じて適宜変更することができる。合成信号生成部15は、図1に示されるように4個の信号合成回路151a~151dを含んで構成されている。各信号合成回路151a~151dには、ミキサ部14から出力される中間周波数信号IF1~IF8のうちのいずれか7組14個が入力される。各信号合成回路151a~151dは、入力された7組14個の中間周波数信号を均等な重み付けで重ね合わせて4組の合成信号SYN1~SYN4を生成する。生成された合成信号SYN1~SYN4は、IQ信号生成部16に出力される。図7および図8は、信号合成回路151a~151dの構成例を示す回路構成図である。図7Aは信号合成回路151aを、図7Bは信号合成回路151bを、図8Aは信号合成回路151cを、図8Bは信号合成回路151dをそれぞれ示している。図7および図8に示されるように、信号合成回路151a~151dの構成は略同様である。各信号合成回路151a~151dは、それぞれ差動オペアンプ全差動オペアンプ152a~152dを含むように構成されている。差動オペアンプ152a~152dの一方の入力端には抵抗値の等しい7個の抵抗が並列に接続されており、7個の中間周波数信号IF1P~IF8Pが均等な重み付けで重ね合わせられて入力される構成になっている。また、差動オペアンプ152a~152dの他方の入力端には抵抗値の等しい7個の抵抗が並列に接続されており、一方の入力端に入力される中間周波数信号IF1P~IF8Pと反転の関係にある7個の中間周波数信号IF1N~IF8Nが均等な重み付けで重ね合わせられて入力される構成になっている。これにより、各信号合成回路151a~151dは、4組の合成信号SYN1~SYN4を生成し、IQ信号生成部16に出力することが可能である。4フェーズモード、8フェーズモードの場合は、所定の位相間隔となるように位相制御された7組の中間周波数信号が正弦波形状に重ね合わされる。より具体的には、図7Aに示される信号合成回路151aにおいて、一方の入力端には7個の中間周波数信号IF1P、IF2P、IF3P、IF4P、IF5P、IF6P、IF7Pが重ね合わせられて入力され、他方の入力端には7個の中間周波数信号IF1N、IF2N、IF3N、IF4N、IF5N、IF6N、IF7Nが重ね合わせられて入力される。そして、これらの入力信号から一組の合成信号SYN12種の合成信号SYN1P、SYN1Nが生成され、2つの出力端から出力される。なお、合成信号SYN1Pと、合成信号SYN1Nとは、互いに反転の関係にある信号である。つまり、合成信号SYN1Pと、合成信号SYN1Nとの位相差は180°である。同様に、図7Bに示される信号合成回路151bにおいて、一方の入力端には7個の中間周波数信号IF3P、IF4P、IF5P、IF6P、IF7P、IF8P、IF1Nが重ね合わせられて入力され、他方の入力端には7個の中間周波数信号IF3N、IF4N、IF5N、IF6N、IF7N、IF8N、IF1Pが重ね合わせられて入力される。そして、これらの入力信号から一組の合成信号SYN22種の合成信号SYN2P、SYN2Nが生成され、2つの出力端から出力される。また、図8Aに示される信号合成回路151cにおいて、一方の入力端には7個の中間周波数信号IF5P、IF6P、IF7P、IF8P、IF1N、IF2N、IF3Nが重ね合わせられて入力され、他方の入力端には7個の中間周波数信号IF5N、IF6N、IF7N、IF8N、IF1P、IF2P、IF3Pが重ね合わせられて入力される。そして、これらの入力信号から一組の合成信号SYN32種の合成信号SYN3P、SYN3Nが生成され、2つの出力端から出力される。また、図8Bに示される信号合成回路151dにおいて、一方の入力端には7個の中間周波数信号IF7P、IF8P、IF1N、IF2N、IF3N、IF4N、IF5Nが重ね合わせられて入力され、他方の入力端には7個の中間周波数信号IF7N、IF8N、IF1P、IF2P、IF3P、IF4P、IF5Pが重ね合わせられて入力される。そして、これらの入力信号から一組の合成信号SYN42種の合成信号SYN4P、SYN4Nが生成され、2つの出力端から出力される。IQ信号生成部16は、図1に示されるようにI信号生成回路161a、Q信号生成回路161bを含んで構成されている。I信号生成回路161a、Q信号生成回路161bには、合成信号生成部15から出力される4組の合成信号SYN1~SYN4のうちのいずれか3組が入力される。I信号生成回路161a、Q信号生成回路161bは、入力された3組の合成信号を所定の重み付けで重ね合わせて所望信号の同相成分Iおよび反転同相成分IBと直交成分Qおよび反転直交成分QBとを生成する。生成された同相成分IおよびIBと直交成分QおよびQBとは、ハーモニックリジェクションミキサ3の出力となる。図9は、I信号生成回路161aおよびQ信号生成回路161bの構成例を示す回路構成図である。図9AはI信号生成回路161aを、図9BはQ信号生成回路161bをそれぞれ示している。図9に示されるように、I信号生成回路161aおよびQ信号生成回路161bの構成は略同様である。I信号生成回路161aおよびQ信号生成回路161bは、それぞれ差動オペアンプ全差動オペアンプ162a、162bを含むように構成されている。差動オペアンプ162a、162bの一方の入力端には、3種の合成信号が1:1.4=21/2:1の重み付けで重ね合わせられるように抵抗が並列に接続されている。また、差動オペアンプ162a、162bの他方の入力端には、一方の入力端に入力される合成信号と反転の関係にある3種の合成信号が1:1.4:1の重み付けで重ね合わせられるように抵抗が並列に接続されている。これにより、I信号生成回路161aおよびQ信号生成回路161bは、同相成分I、反転同相成分IB、直交成分Q、反転直交成分QBを生成し、出力することが可能である。より具体的には、図9Aに示されるI信号生成回路161aにおいて、一方の入力端には3種の合成信号SYN1P、SYN2P、SYN3Pが1:1.4:1の重み付けで重ね合わせられて入力され、他方の入力端には3種の合成信号SYN1N、SYN2N、SYN3Nが1:1.4:1の重み付けで重ね合わせられて入力される。そして、これらの入力信号から同相成分Iおよび反転同相成分IBが生成され、2つの出力端から出力される。同様に、図9Bに示されるQ信号生成回路161bにおいて、一方の入力端には3種の合成信号SYN3P、SYN4P、SYN1Nが1:1.4:1の重み付けで重ね合わせられて入力され、他方の入力端には3種の合成信号SYN3N、SYN4N、SYN1Pが1:1.4:1の重み付けで重ね合わせられて入力される。そして、これらの入力信号から直交成分Qおよび反転直交成分QBが生成され、2つの出力端から出力される。以上のように構成されたハーモニックリジェクションミキサ3では、チャンネル周波数、すなわちRF信号の周波数に応じて局部発振信号LO1~LO8の位相差パターンを変更することにより、同相成分Iおよび直交成分Qにおいて重ね合わせられる信号数を変更することができる。このため、局部発振信号LO1~LO8の位相精度に問題が生じない低周波数帯域において高フェーズモードに切り替えて重ね合わせ数を多くし、同相成分Iおよび直交成分Qをより正弦波に近づける。その結果、3次の高調波成分および5次の高調波成分を十分に抑制できる。一方、位相精度が低下する傾向にある高周波数帯域において低フェーズモードに切り替えて重ね合わせ数を抑制して、位相精度の低下に起因する位相エラーの発生を抑制することができる。つまり、高調波の抑制と位相エラーの抑制とを高い水準で実現できる。また、上述したハーモニックリジェクションミキサ3では、合成信号生成部15とIQ信号生成部16のそれぞれにおいて重み付けが行われる。このため、重み付け精度への要求を緩和し、ゲインエラーの発生を抑制することができる。このように、位相精度および重み付け精度への要求を緩和することで、RF信号の周波数に応じた適切な高調波抑制を実現できる。なお、合成信号生成部15における重み付けは均等であることに限られない。また、IQ信号生成部16における重み付けは1:1.4:1であることに限られない。最終的に得られる同相成分I、反転同相成分IB、直交成分Q、反転直交成分QBの波形が疑似的な正弦波であれば、十分に高調波抑制の効果を得ることができる。このため、同相成分I、反転同相成分IB、直交成分Q、反転直交成分QBの波形が疑似的な正弦波となるように、合成信号生成部15およびIQ信号生成部16における重み付けを適宜変更しても良い。以下、上述したチューナ1およびハーモニックリジェクションミキサ3の動作について、図10および図11を参照して説明する。図10は、3種類のモードを切り替えて動作するハーモニックリジェクションミキサ3の動作フローを示すフローチャートである。ここでは、選択チャンネル周波数が400MHz以上である場合はノーマルモードを選択し、選択チャンネルが160MHzから400MHzの間である場合は4フェーズモードを選択し、選択チャンネルが160MHzより小さい場合は8フェーズモードを選択する。受信部2は受信電波に対応した周波数成分を有するRF信号を出力する。一方、モード切替部4はチャンネル選択信号に応じた選択信号SELを生成し、選択部132に選択信号SELを出力する。選択部132は選択信号SELに基づいて動作モードを決定する。具体的には、ステップST101において、選択信号SELが示す選択チャンネルが400MHz以上であるか否か判断し、選択チャンネルが400MHz以上である場合ステップST101:YES、動作モードをノーマルモード2フェーズモードに決定するステップST102。選択信号SELが示す選択チャンネルが400MHz以上ではない場合ステップST101:NO、ステップST103において選択部132は選択信号SELを元に、選択信号SELが示す選択チャンネルが160MHz以上であるか否か判断する。選択チャンネルが160MHz以上である場合ステップST103:YES、つまり、選択チャンネルが160MHz以上400MHz未満である場合、動作モードを4フェーズモードに決定するステップST104。選択チャンネルが160MHz以上ではない場合ステップST103:NO、つまり、選択チャンネルが160MHz未満である場合、動作モードを8フェーズモードに決定するステップST105。具体的には、ノーマルモード2フェーズモードが動作モードに決定された場合、選択部132はLO1P~LO4Pとして位相差0°のLOaPを選択し、LO1N~LO4Nとして位相差180°のLOaNを選択し、LO5P~LO8Pとして位相差90°のLOePを選択し、LO5N~LO8Nとして位相差270°のLOeNを選択する。この場合、図11Aに示されるように、IQ信号生成部16から出力される同相成分I、反転同相成分IB、直交成分Q、反転直交成分QBは矩形波となる。また、4フェーズモードが動作モードに決定された場合、選択部132はLO1P、LO2Pとして位相差0°のLOaPを選択し、LO1N、LO2Nとして位相差180°のLOaNを選択し、LO3P、LO4Pとして位相差45°のLOcPを選択し、LO3N、LO4Nとして位相差225°のLOcNを選択し、LO5P、LO6Pとして位相差90°のLOePを選択し、LO5N、LO6Nとして位相差270°のLOeNを選択し、LO7P、LO8Pとして位相差135°のLOgPを選択し、LO7N、LO8Nとして位相差315°のLOgNを選択する。なお、4フェーズモードにおいて、信号合成回路151a~151dには一部の信号が入力されない。具体的には、信号合成回路151aにおいてはIF7PおよびIF7Nは入力されない。このため、信号合成回路151aに入力されるのは、LO1~LO6に対応するIF1~IF6となり図7A参照、信号合成回路151aにおける重ね合わせに用いられる信号位相は0°、45°、90°、およびこれらの反転である180°、225°、270°となる。同様に、信号合成回路151bにおいてはIF1NおよびIF1Pは入力されない。このため、信号合成回路151bに入力されるのは、LO3~LO8に対応するIF3~IF8となり図7B参照、信号合成回路151bにおける重ね合わせに用いられる信号位相は45°、90°、135°、およびこれらの反転である225°、270°、315°となる。また、信号合成回路151cにおいてはIF3NおよびIF3Pは入力されない。このため、信号合成回路151cに入力されるのは、LO5~LO8、LO1、LO2に対応するIF5~IF8、IF1、IF2となり図8A参照、信号合成回路151cにおける重ね合わせに用いられる信号位相は90°、135°、0°およびこれらの反転である270°、315°、180°となる。また、信号合成回路151dにおいてはIF5NおよびIF5Pは入力されない。このため、信号合成回路151dに入力されるのは、LO7、LO8、LO1~LO4に対応するIF7、IF8、IF1~IF4となり図8B参照、信号合成回路151dにおける重ね合わせに用いられる信号位相は135°、0°、45°およびこれらの反転である315°、180°、225°となる。この場合、信号合成回路151a~151dで生成される合成信号SYN1PN~SYN4PNは、4相の矩形波を4種類の振幅値で重ね合わせた疑似的な正弦波となる。図11Bに4フェーズモード時に合成される正弦波を示す。また、8フェーズモードが動作モードに決定された場合、選択部132はLO1Pとして位相差0°のLOaPを選択し、LO1Nとして位相差180°のLOaNを選択し、LO2Pとして位相差22.5°のLObPを選択し、LO1Nとして位相差202.5°のLObNを選択し、LO3Pとして位相差45°のLOcPを選択し、LO3Nとして位相差225°のLOcNを選択し、LO4Pとして位相差67.5°のLOdPを選択し、LO4Nとして位相差247.5°のLOdNを選択し、LO5Pとして位相差90°のLOePを選択し、LO5Nとして位相差270°のLOeNを選択し、LO6Pとして位相差112.5°のLOfPを選択し、LO6Nとして位相差292.5°のLOfNを選択し、LO7Pとして位相差135°のLOgPを選択し、LO7Nとして位相差315°のLOgNを選択し、LO8Pとして位相差157.5°のLOhPを選択し、LO8Nとして位相差337.5°のLOhNを選択する。この場合、信号合成回路151a~151dで生成される合成信号SYN1PN~SYN4PNは、8相の矩形波を8種類の振幅値で重ね合わせた疑似的な正弦波となる。図11Cに8フェーズモード時に合成される正弦波を示す。このように、RF信号の周波数を複数バンドに区分して相対的に低い周波数帯域に含まれる場合、選択部132は局部発振信号LO1~LO8の位相差の数が最も多くなるように局部発振信号LO1~LO8を生成することで、合成信号生成部15およびIQ信号生成部16において重ね合わせられる位相間隔を狭めて正弦波の近似精度を高くでき、高調波抑圧効果を高めることができる。一方、RF信号が相対的に高い周波数帯域に含まれる場合、選択部132は局部発振信号LO1~LO8の位相差の数が少なくなるように局部発振信号LO1~LO8を生成することで、合成信号生成部15およびIQ信号生成部16において重ね合わせられる位相間隔が広くなるが、発振器等の動作制限を超えない範囲で動作させることができ、発振器等の動作制限を超えることによる精度劣化を防止できる。以上のように、本発明のハーモニックリジェクションミキサ3では、受信周波数となるRF信号の周波数に応じて局部発振信号LO1~LO8の位相差の組み合わせパターンを変更することにより、ミキサ出力として重ね合わされる信号の位相差の組み合わせ数を変更する。このため、局部発振信号LO1~LO8の位相精度に問題が生じない低周波数帯域において位相差数の多いミキサ出力を重ね合わせて合成信号を正弦波に近づけることができる。その結果、3次の高調波成分および5次の高調波成分を十分に抑制できる。一方、発振器等の動作制限を超えて位相精度が低下する可能性のある高周波数帯域において局部発振信号LO1~LO8の位相数を抑制し、重ね合わせに係る位相数を抑制することで、発振器等の動作制限を超えないように動作モードを切り替え、動作制限を超えることによる精度劣化を防止して位相エラーの発生を抑制する。なお、本発明は上記実施の形態の記載に限定されず、その効果が発揮される態様で適宜変更して実施することができる。例えば、7次より高い次数の高調波を抑制するために、受信部2などにフィルタを設けても良い。"