"2種の異なるベースオイル、100°Cで2~12mm2/秒の動粘度を有し、グループIIIベースオイル、グループIVベースオイルおよびグループVベースオイルからなる群から選択される1種以上の油である、第1ベースオイルと、100°Cで少なくとも38mm2/秒の動粘度を有するグループIVベースオイルから選択される1種以上の油である、第2ベースオイルとの二峰性ブレンドを含むベースオイルを含む潤滑油であって、前記ブレンド中の前記第1ベースオイルと第2ベースオイルとの間の動粘度の差は、少なくとも32mm2/秒であり、前記第1ベースオイルと第2ベースオイルの組み合わせは、100°Cで15mm2/秒以下の動粘度を有し、活性成分に基づいて0.5~6重量のアルカリおよび/またはアルカリ土類金属サリチレートまたはアルカリおよび/またはアルカリ土類金属フェノレートとアルカリおよび/またはアルカリ土類金属サリチレートとの混合物から選択される清浄剤をさらに含有する潤滑油を、エンジンオイルとして用いることにより、エンジンを潤滑するために使用されるエンジンオイルのトラクション係数を低下させることによって、エンジンオイルにより潤滑され、少なくとも3mm/秒の表面速度に達する、大きい低速および中速エンジンの燃料経済性を向上させる方法であって、燃料経済性の前記向上は、二峰性ではない、又は列挙されるものと同じ程度に二峰性ではない、又はグループIおよび/またはグループIIベースオイルに基づく、及び前記清浄剤を含有しないエンジンオイルのトラクション係数より、低いトラクション係数をそのエンジンオイルが有することによって立証される方法。2種の異なるベースオイル、100°Cで2~12mm2/秒の動粘度を有し、グループIIIベースオイル、グループIVベースオイルおよびグループVベースオイルからなる群から選択される1種以上の油である第1ベースオイルと、100°Cで少なくとも38mm2/秒の動粘度を有するグループIVベースオイルから選択される1種以上の油である第2ベースオイルとの二峰性ブレンドを含むベースオイルを含む潤滑油であって、前記ブレンド中の前記第1ベースオイルと第2ベースオイルとの間の動粘度の差は、少なくとも32mm2/秒であり、前記第1ベースオイルと第2ベースオイルの組み合わせは、100°Cで15mm2/秒以下の動粘度を有し、活性成分に基づいて0.5~6重量のアルカリおよび/またはアルカリ土類金属サリチレート、アルカリおよび/またはアルカリ土類金属フェノレートとアルカリおよび/またはアルカリ土類金属サリチレートとの混合物またはアルカリおよび/またはアルカリ土類金属フェノレートとアルカリおよび/またはアルカリ土類金属スルホネートとの混合物から選択される清浄剤をさらに含有する潤滑油を、エンジンオイルとして用いることにより、エンジンを潤滑するために使用されるエンジンオイルのトラクション係数を低下させることによって、エンジンオイルにより潤滑され、少なくとも10mm/秒の表面速度に達する、大きい低速および中速エンジンの燃料経済性を向上させる方法であって、燃料経済性の前記向上は、二峰性ではない、又は列挙されるものと同じ程度に二峰性ではない、又はグループIおよび/またはグループIIベースオイルに基づく、及び前記清浄剤を含有しないエンジンオイルのトラクション係数より、低いトラクション係数をそのエンジンオイルが有することによって立証される方法。2種の異なるベースオイル、100°Cで2~12mm2/秒の動粘度を有し、グループIIIベースオイル、グループIVベースオイルおよびグループVベースオイルからなる群から選択される1種以上の油である第1ベースオイルと、100°Cで少なくとも38mm2/秒の動粘度を有するグループIVベースオイルから選択される1種以上の油である第2ベースオイルとの二峰性ブレンドを含むベースオイルを含む潤滑油であって、前記ブレンド中の前記第1ベースオイルと第2ベースオイルとの間の動粘度の差は、少なくとも32mm2/秒であり、前記第1ベースオイルと第2ベースオイルとの組み合わせは、100°Cで15mm2/秒以下の動粘度を有し、活性成分に基づいて0.5~6重量のアルカリおよび/またはアルカリ土類金属フェノレート、アルカリおよび/またはアルカリ土類金属サリチレート、アルカリおよび/またはアルカリ土類金属フェノレートとアルカリおよび/またはアルカリ土類金属サリチレートとの混合物、又はアルカリおよび/またはアルカリ土類金属フェノレートとアルカリおよび/またはアルカリ土類金属スルホネートとの混合物から選択される清浄剤をさらに含有する潤滑油をエンジンオイルとして用いることにより、エンジンを潤滑するために使用されるエンジンオイルのトラクション係数を低下させることによって、エンジンオイルにより潤滑され、少なくとも30mm/秒の表面速度に達する、大きい低速および中速エンジンの燃料経済性を向上させる方法であって、燃料経済性の前記向上は、二峰性ではない、又は列挙されるものと同じ程度に二峰性ではない、又はグループIおよび/またはグループIIベースオイルに基づく、及び前記清浄剤を含有しないエンジンオイルのトラクション係数より、低いトラクション係数をそのエンジンオイルが有することによって立証される方法。前記第1ベースオイルと第2ベースオイルとの間の前記動粘度の差は、少なくとも70mm2/秒である請求項1~3のいずれかに記載の方法。前記第1ベースオイルと第2ベースオイルとの前記組み合わせは、7~13mm2/秒の動粘度を有する請求項1~3のいずれかに記載の方法。前記第2ベースオイルは、約38~1200mm2/秒の範囲の動粘度を有する請求項1~3のいずれかに記載の方法。前記潤滑油は、1.2重量以下の硫酸塩灰分を有する請求項1~3のいずれかに記載の方法。サリチレート清浄剤とフェノレート清浄剤との重量比は、活性成分に基づいて0.75~2.0の範囲にある請求項1~3のいずれかに記載の方法。スルホネート清浄剤とフェノレート清浄剤との重量比は、活性成分に基づいて0.5~1.5の範囲にある請求項2または3に記載の方法。前記第1ベースオイルは、グループIIIおよびグループIVベースオイルから選択される請求項1~3のいずれかに記載の方法。前記第2ベースオイルは、PAOベースオイルである請求項1~3のいずれかに記載の方法。前記PAOベースオイルは、メタロセン触媒を用いて製造される請求項11に記載の方法。前記PAOベースオイルは、45,000ダルトンを超える分子量を有するポリマーは5.0重量以下であることで特徴付けられる請求項11に記載の方法。本発明は、インターフェイス面又は接触面速度が少なくとも3mm/秒に達する大きい低速および中速エンジンの燃料経済性を向上させる方法に向けられている。これは、2種の異なるベースオイル、100°Cで2~12cStmm2/秒の動粘度を有し、グループIIIベースオイル、グループIVベースオイル、およびグループVベースオイルからなる群から選択される1種以上の油である第1ベースオイルと100°Cで少なくとも38cStmm2/秒の動粘度を有するグループIVベースオイルから選択される1種以上の油から選択される第2ベースオイルとの二峰性ブレンドであって、第1ベースオイルと第2ベースオイルとの間の動粘度の差は、少なくとも32cStmm2/秒であり、第1ベースオイルと第2ベースオイルとの組み合わせは、100°Cで15cStmm2/秒以下の動粘度を有する二峰性ブレンドを、ベースオイルとして使用することにより、ベースオイルを含み、そして活性成分に基づいて0.5~6重量、好ましくは0.5~4重量、より好ましくは0.5~2重量のアルカリおよび/またはアルカリ土類金属、好ましくはアルカリ土類金属、より好ましくはカルシウム、サリチレート清浄剤、またはアルカリおよび/またはアルカリ土類金属、好ましくはアルカリ土類金属、より好ましくはカルシウム、フェノレートとアルカリおよび/またはアルカリ土類金属、好ましくはアルカリ土類金属、より好ましくはカルシウム、サリチレートとの混合物、またはアルカリおよび/またはアルカリ土類金属、好ましくはアルカリ土類金属、より好ましくはカルシウム、フェノレートとアルカリおよび/またはアルカリ土類金属、好ましくはアルカリ土類金属、より好ましくはカルシウム、スルホネートとの混合物を含有する、エンジンオイルのトラクション係数を低下させることによって達成され、ここで、燃料経済性の向上は、二峰性ではない、又は上に列挙されるものと同じ程度に二峰性ではない、又はグループIおよび/またはグループII基油をベースとする、及び前記清浄剤を含有しないエンジンオイルのトラクション係数より、低いトラクション係数をそのエンジンオイルが有することによって立証される。本明細書でおよび添付の特許請求の範囲で用いるところでは、用語基油およびベースオイルは、同意語としておよび同じ意味で用いられる。本発明はまた、100°Cで2~12mm2/秒の動粘度を有するグループIIIベースオイル、グループIVベースオイルおよび/またはグループVベースオイルからなる群から選択される第1ベースオイルと、100°Cで少なくとも38mm2/秒の動粘度を有するグループIVベースオイルから選択される第2ベースオイルとを含み、第1ベースオイルと第2ベースオイルとの間の動粘度の差は、少なくとも32mm2/秒であり、第1ベースオイルと第2ベースオイルとの組み合わせは、100°Cで15mm2/秒以下の動粘度を有する潤滑油であって、活性成分に基づいて0.5~6重量のアルカリおよび/またはアルカリ土類金属、好ましくはアルカリ土類金属、より好ましくはカルシウム、サリチレート清浄剤、又はアルカリおよび/またはアルカリ土類金属、好ましくはアルカリ土類金属、より好ましくはカルシウム、フェノレートとアルカリおよび/またはアルカリ土類金属、好ましくはアルカリ土類金属、より好ましくはカルシウム、サリチレートとの混合物、又はアルカリおよび/またはアルカリ土類金属、好ましくはアルカリ土類金属、より好ましくはカルシウム、フェノレートとアルカリおよび/またはアルカリ土類金属、好ましくはアルカリ土類金属、より好ましくはカルシウム、スルホネートとの混合物を、更に含有する潤滑油を、エンジンオイルとして用いることにより、エンジンを潤滑するために使用されるエンジンオイルのトラクション係数を低下させることによって、エンジンオイルにより潤滑され、少なくとも3mm/秒、好ましくは少なくとも10mm/秒、より好ましくは少なくとも30mm/秒の表面速度に達する、大きい低速および中速エンジンの燃料経済性を向上させる方法であって、燃料経済性の向上は、グループIIIベースオイル、グループIVベースオイルもしくはグループVベースオイルの単一ベースオイル成分、又は第1ベースオイルと第2ベースオイルとの間の動粘度の差が32mm2/秒未満の同等のベースオイルのブレンドを含む、又はグループIおよび/またはグループIIベースオイルに基づく、及び前記清浄剤を含有しない、100°Cで同じ動粘度を有するエンジンオイルのトラクション係数より、低いトラクション係数をそのエンジンオイルが有することによって立証される方法に関する。好ましくは第1基油と第2基油との間の動粘度の差は、少なくとも70cStmm2/秒、より好ましくは少なくとも110cStmm2/秒、さらにより好ましくは少なくとも140cStmm2/秒である。第1基油と第2基油との組み合わせは、好ましくは、100°Cで7~13cStmm2/秒の動粘度を有する。動粘度は、方法ASTMD445によって測定される。表面速度とは、エンジンのインターフェイス面又は接触面、たとえばピストンおよびシリンダー壁、インターフェイスベアリング面がエンジンが作動しているときに互いに通過する速度を意味する。この表面速度は、インターフェイス面についての潤滑レジームが境界、流体力学的または混合境界/流体力学的であるかどうかに影響を及ぼす主な因子である。本発明の方法は、基油の二峰性混合物を利用する。本明細書において二峰性又はバイモーダルとは、それぞれが100°Cで異なる動粘度を有する少なくとも2つの基油の混合物であって、少なくとも2つの基油間の100°Cでの動粘度の差が少なくとも32cStmm2/秒である混合物を意味する。少なくとも2つの基油の混合物は、少なくとも38mm2/秒の100°Cでの動粘度を有する1つ以上の高動粘度グループIV基油と組み合わせて、その基油が、API分類を用いて、グループIII、グループIVおよびグループV基油、好ましくはグループIIIおよびグループIV基油からなる群から選択される、2~12cStmm2/秒の100°Cでの動粘度を有する1つ以上の低動粘度基油を含む。グループIII基油は、90以上の飽和物、0.03以下の硫黄および120以上の粘度指数を含有する油とAmericanPetroleumInstitute米国石油協会によって分類されている。グループIII基油は通常、減圧ガスオイルなどの、油原料油を水素化分解して不純物を除去し、かつ、存在する可能性があるすべての芳香族化合物を飽和させて非常に高い粘度指数の高パラフィン系潤滑油基材油を生成する工程、水素化分解基材油を、ノルマルパラフィンを異性化によって分岐パラフィンへ転化する選択的接触水素化脱ロウ処理にかける工程、引き続き水素化精製してあらゆる残存芳香族化合物、硫黄、窒素またはオキシゲネートを除去する工程を含む3段階プロセスを用いて製造される。本明細書および添付した特許請求の範囲で用いられるような用語グループIII基材油はまた、11つ以上のガス液化GTL物質;ならびに2合成ワックス、天然ワックスまたはワックス質原料から誘導される、水素化脱ロウ処理された、または水素異性化された/接触および/または溶媒脱ロウ処理された基油および/またはベースオイルであって、ワックス質原料が、鉱油および/または非鉱油ワックス質原料油、たとえばガスオイル、スラックワックス天然油、鉱油もしくは合成油、たとえば、Fischer-Tropschフィッシャー-トロプシュ原料油の溶媒脱ロウ処理に由来するなどの原料ならびにワックス質燃料ハイドロクラッカーボトム、ワックス質ラフィネート、水素化分解物、熱分解物、フ-ツ油もしくはその他の天然油、鉱油などのワックス質基材油、または石炭液化もしくはシェール油から回収されるワックス質物質、約20個以上の、好ましくは約30個以上の炭素数の線状もしくは分岐ヒドロカルビル化合物などの非石油由来ワックス質物質さえ、ならびにそのような基油および/またはベースオイルの混合物を含む基油および/またはベースオイルから誘導される基油および/またはベースオイルの1つまたは混合物を含む非従来的なまたは一般的でない基油および/またはベースオイルを包含する。GTL物質は、水素、二酸化炭素、一酸化炭素、水、メタン、エタン、エチレン、アセチレン、プロパン、プロピレン、プロピン、ブタン、ブチレンおよびブチンなどのガス状炭素含有化合物、水素含有化合物および/または原料油としての成分から1つ以上の合成、結合、変換、転位、および/または分解/破壊的プロセスによって誘導される物質である。GTL基油および/またはベースオイルは、炭化水素、たとえば、それら自体、より簡単なガス状炭素含有化合物、水素含有化合物および/または原料油としての成分から誘導されるワックス質合成炭化水素から一般に誘導される潤滑粘度のGTL物質である。GTL基油および/またはベースオイルとしては、潤滑油沸点範囲で沸騰する油1たとえば、蒸留によってなど合成GTL物質から分離された/分留された、そしてその後低下した/低い流動点の潤滑油を製造するために、接触脱ロウ処理プロセス、または溶媒脱ロウ処理プロセスのどちらかまたは両方を含む最終ワックス処理工程にかけられた;2たとえば、水素化脱ロウ処理されたもしくは水素異性化された接触および/または溶媒脱ロウ処理された合成ワックスまたはワックス質炭化水素を含む、合成ワックス異性化体;3水素化脱ロウ処理されたもしくは水素異性化された接触および/または溶媒脱ロウ処理されたFischer-TropschF-T物質すなわち、炭化水素、ワックス質炭化水素、ワックスおよび可能な類似オキシゲネート;好ましくは水素化脱ロウ処理されたもしくは水素異性化された/引き続き接触および/または溶媒脱ロウ処理された脱ロウF-Tワックス質炭化水素、または水素化脱ロウ処理されたもしくは水素異性化された/引き続き接触および/または溶媒脱ロウ脱ロウ処理されたF-Tワックス、またはそれらの混合物が挙げられる。GTL物質に由来するGTL基油および/またはベースオイル、とりわけ、水素化脱ロウ処理されたもしくは水素異性化された/引き続き接触および/または溶媒脱ロウ処理されたワックスまたはワックス質原料、好ましくはF-T物質由来基油および/またはベースオイルは、約2mm2/秒~約50mm2/秒の100°Cでの動粘度ASTMD445を有するとして典型的には特徴付けられる。本発明の目的のためには、二峰性ブレンド中の第1油として用いられるそのようなGTL基油および/またはベースオイルは、2~12cStmm2/秒の範囲の100°CでのKVを有するそれらのGTL基油および/またはベースオイルに限定される。GTL基油および/またはベースオイルは、-5°C~約-40°C以下の流動点ASTMD97を有するとして典型的にはさらに特徴付けられる。それらはまた、約80~約140以上の粘度指数ASTMD2270を有するとして典型的には特徴付けられる。加えて、GTL基油および/またはベースオイルは典型的には高パラフィン性>90飽和物であり、非環状イソパラフィンと組み合わせてモノシクロパラフィンとマルチシクロパラフィンとの混合物を含有してもよい。そのような組み合わせにおけるナフテン系すなわち、シクロパラフィン含有率の比は、使用される触媒および温度とともに変動する。さらに、GTL基油および/またはベースオイルは典型的には、非常に低い硫黄および窒素含有率を有し、一般に約10ppm未満、より典型的には約5ppm未満のこれらの元素のそれぞれを含有する。F-T物質、とりわけF-Tワックスから得られるGTL基油および/またはベースオイルの硫黄および窒素含有率は、本質的に皆無である。加えて、リンおよび芳香族化合物の不在は、この物質を低SAP製品の調合にとりわけ好適にする。用語GTL基油および/またはベースオイルおよび/またはワックス異性化体基油および/またはベースオイルは、2~12cStmm2/秒の範囲のターゲット動粘度を示すブレンドを製造するために製造プロセスにおいて回収されるような異なる粘度のそのような物質、同様の粘度のそのような留分の2つ以上の混合物、ならびに1つ、2つ以上のより高い粘度留分と組み合わせられた1つまたは2つ以上の低粘度留分の混合物の個々の留分を包含すると理解されるべきである。GTL基油および/またはベースオイルが誘導される、GTL物質は好ましくは、F-T物質すなわち、炭化水素、ワックス質炭化水素、ワックスである。GTL基油および/またはベースオイルが誘導されるGTL物質は、F-T物質すなわち、炭化水素、ワックス質炭化水素、ワックスである。スラリーF-T合成プロセスが、COおよび水素ならびに特に、より望ましいより高分子量パラフィンを製造するための高いSchultz-Flory速度論的アルファを提供するための触媒コバルト成分を含むF-T触媒を用いるものから原料を合成するために都合よく用いられてもよい。本プロセスは、当業者によく知られている。GTL基油および/またはベースオイル、水素化脱ロウ処理されたもしくは水素異性化された/接触および/または溶媒脱ロウ処理されたF-T物質由来基油、ならびにワックス異性化体または水素化脱ロウ処理体などの、ワックス由来の水素化脱ロウ処理された、もしくは水素異性化された/接触および/または溶媒脱ロウ処理された基油の有用な組成物は、たとえば、米国特許第6,080,301号明細書;同第6,090,989号明細書、および同第6,165,949号明細書に列挙されている。本発明においてグループIII基材油としての使用にまた好適である、ワックス質原料から誘導される基油および/またはベースオイルは、鉱油、非鉱油、非石油、もしくは天然発生源、たとえばガスオイル又は軽油、スラックワックス、ワックス質燃料ハイドロクラッカーボトム、炭化水素ラフィネート、天然ワックス、水素化分解物、熱分解物、フ-ツ油、石炭液化からのもしくはシェール油からのワックスの1つ以上などの原料油、またはその他の好適な鉱油、非鉱油、非石油、もしくは天然源由来ワックス質物質、約20個以上の、好ましくは約30個以上の炭素数の線状もしくは分岐ヒドロカルビル化合物、およびそのような異性化体/イソ脱ロウ体基油および/またはベースオイルの混合物の水素化脱ロウ処理された、または水素異性化された/接触および/または溶媒脱ロウ処理されたワックス質原料油から誘導される潤滑粘度のパラフィン系流体である。スラックワックスは、溶媒または自動冷却脱ロウ処理によってF-Tワックス質油などの合成油または石油を含むあらゆるワックス質炭化水素油から回収されるワックスである。溶媒脱ロウ処理は、メチルエチルケトンMEK、メチルイソブチルケトンMIBK、MEK/MIBKの混合物、MEKとトルエンとの混合物などの冷却された溶媒を用いるが、自動冷却脱ロウ処理は、プロパンまたはブタンなどの加圧液化低沸点炭化水素を用いる。F-Tワックス質油などの合成ワックス質油から確保されるスラックワックスは通常、ゼロまたは皆無の硫黄および/または窒素含有化合物含有率を有するであろう。石油から確保されるスラックワックスは、硫黄および窒素含有化合物を含有する可能性がある。そのようなヘテロ原子化合物は、水素異性化触媒のその後の被毒/不活性化を回避するためにたとえば水素化脱硫HDSおよび水素化脱窒素HDNによるような、水素化処理そして水素化分解ではないによって除去されなければならない。ワックスまたはワックス質基材油、たとえばスラックワックス、F-Tワックスまたはワックス質原料から潤滑油基油を製造するプロセスは、異性化プロセスと特徴付けられてもよい。前に示されたように、スラックワックスが原料として使用される場合、それらは、さもなければ次工程で使用される水素異性化または水素化脱ロウ処理触媒を不活性化するであろう硫黄-および窒素-含有化合物を異性化触媒の被毒または不活性化を効果的に回避するであろうレベルまで下げるためにまたは除去するために当業者に既によく知られている条件下で予備水素化処理工程にかけられる必要がある可能性がある。F-Tワックスが使用される場合、そのようなワックスが痕跡量それぞれ約10ppm未満、またはより典型的には約5ppm未満~皆無の硫黄および/または窒素化合物含有率を有するにすぎないので、そのような予備処理は必要とされない。しかし、F-Tワックスを供給されるある水素化脱ロウ処理触媒は、オキシゲネートの除去のための前水素化処理から恩恵を受ける可能性があり、一方その他のものはオキシゲネート処理から恩恵を受ける可能性がある。水素異性化または水素化脱ロウ処理プロセスは、触媒の組み合わせ上で、または単一触媒上で行われてもよい。必要とされる水素化脱窒素または水素化脱硫の後に、そのようなワックス質原料からの基油の製造のために用いられる水素処理は、潤滑油水素化分解LHDC触媒などの、非晶質の水素化分解/水素異性化触媒、たとえば、酸化物担体、たとえば、アルミナ、シリカ、シリカ/アルミナ上にCo、Mo、Ni、W、Moなどを含有する触媒、または結晶質の水素化分解/水素異性化触媒、好ましくはゼオライト系触媒を使用してもよい。イソパラフィン系炭化水素ベースオイルを形成するための本明細書において開示されるn-パラフィンワックス質原料油の転化に有用な炭化水素転化触媒は、米国特許第4,906,350号明細書において開示されているような、ZSM-5、ZSM-11、ZSM-23、ZSM-35、ZSM-12、ZSM-38、ZSM-48、offretite、フェリエライト、ゼオライトベータ、ゼオライトシータ、およびゼオライトアルファなどの、ゼオライト触媒である。これらの触媒は、VIII族金属、特にパラジウムまたは白金と組み合わせて使用される。VIII族金属は、イオン交換などの、従来技法によってゼオライト触媒中へ組み入れられてもよい。ワックス質原料油の転化は、水素の存在下でPt/ゼオライトベータとPt/ZSM-23触媒との組み合わせ上で、または連続して使用されるそのような触媒上で行われてもよい。別の実施形態においては、潤滑油基油の製造プロセスは、Pt/ZSM-35などの、単一触媒上での水素異性化および脱ロウ処理を含む。その上別の実施形態においては、ワックス質原料は、1ステージか2ステージかのどちらかでVIII族金属担持ZSM-48、好ましくはVIII族貴金属担持ZSM-48、より好ましくはPt/ZSM-48を含む触媒上に供給することができる。あらゆる場合に、有用な炭化水素ベースオイル生成物を得ることができる。触媒ZSM-48は、米国特許第5,075,269号明細書に記載されている。脱ロウ処理工程は、必要なとき、溶媒脱ロウ処理、接触脱ロウ処理もしくは水素化脱ロウ処理プロセスの1つ以上または任意の順番でのそのようなプロセスの組み合わせを用いて成し遂げられてもよい。溶媒脱ロウ処理において、水素異性化体は、アセトン、メチルエチルケトンMEK、メチルイソブチルケトンMIBK、ME/MIBKの混合物、またはMEK/トルエンの混合物などの冷却された溶媒と接触させられ、そしてさらに、より高い流動点物質をワックス質固体として沈澱させるためにさらに冷却され、ワックス質固体は次に、ラフィネートである溶媒含有潤滑油留分から分離される。ラフィネートは典型的には、より多くのワックス固形分を除去するためにキサゲ面冷却装置でさらに冷却される。その少なくとも一部が水素異性化体を冷却してワックスを沈澱させるためにフラッシュされる、たとえば、液体プロパンと水素異性化体が混合される、プロパンなどの、低分子量炭化水素を使用する自動冷却脱ロウ処理をまた用いることができる。ワックスは、濾過、膜分離または遠心分離によってラフィネートから分離される。溶媒は次に、ラフィネートからストリップされ、ラフィネートは次に、本発明に有用な好ましい基油を製造するために分留される。接触脱ロウ処理において水素異性化体は、水素異性化体の流動点を下げるのに有効な条件で好適な脱ロウ処理触媒の存在下で水素と反応させられる。接触脱ロウ処理はまた、水素異性化体の一部をより低沸点物質に転化し、低沸点物質はより重質の基油留分から分離される。この基油留分は次に分留して2つ以上の基油にすることができる。より低沸点物質の分離は、所望の基油への重質基油留分物質の分留前か分留中かのどちらかに成し遂げられてもよい。水素異性化体の流動点を下げるであろうあらゆる脱ロウ処理触媒、および好ましくは水素異性化体からの潤滑油基油の大収量を提供するものが使用されてもよい。これらとしては、少なくとも1つの触媒金属成分と組み合わせられたときに、石油留分を脱ロウ処理するために有用と実証されている形状選択的なモレキュラーシーブが挙げられ、たとえば、フェリエライト、モルデナイト、ZSM-5、ZSM-11、ZSM-23、ZSM-35、シータワンまたはTONとしても知られるZSM-22、およびSAPOとして知られるシリコアルミノホスフェートが挙げられる。意外にも特に有効であることが分かった脱ロウ処理触媒は、H-モルデナイトと複合した、貴金属、好ましくはPtを含む。脱ロウ処理は、固定床、流動床またはスラリー床での触媒で成し遂げられてもよい。典型的な脱ロウ処理条件としては、約400~600°Fの範囲の温度、500~900psigの圧力、フロースルー反応器について1500~3500SCF/BのH2処理比率および0.1~10、好ましくは0.2~2.0のLHSVが挙げられる。脱ロウ処理は典型的には、650~750°Fの範囲の初期沸点を有する水素異性化体の40重量以下、好ましくは30重量以下をその初期沸点より下で沸騰する物質に転化するために行われる。二峰性混合物の第1基油はまた、本明細書および添付する特許請求の範囲の目的のためにポリアルファオレフィンと同定されるグループIV基油であることができる。ポリアルファオレフィンPAOは一般に典型的には、1-オクテン、1-デセン、1-ドデセンなどのC8~約C16アルファオレフィンが好ましい状態で、C2~約C32アルファオレフィンを含むが、それらに限定されないポリアルファオレフィンの比較的低分子量の水素化ポリマーまたはオリゴマーからなる。好ましいポリアルファオレフィンは、ポリ-1-オクテン、ポリ-1-デセンおよびポリ-1-ドデセンならびにそれらの混合物および混合オレフィン由来ポリオレフィンである。PAO流体は、たとえば、三塩化アルミニウム、三フッ化ホウ素または三フッ化ホウ素と水、エタノール、プロパノールもしくはブタノールなどのアルコール、カルボン酸または酢酸エチルもしくはプロピオン酸エチルなどのエステルとの錯体を含むFriedel-Craftsフリーデル-クラフツ触媒などの重合触媒の存在下でのアルファオレフィンの1つまたは混合物の重合によって便利に製造されてもよい。たとえば、米国特許第4,149,178号明細書または米国特許第3,382,291号明細書によって開示されている方法が本明細書において便利に用いられてもよい。PAO合成のその他の記載は、次の米国特許:第3,742,082号明細書、第3,769,363号明細書、第3,876,720号明細書、第4,239,930号明細書、第4,367,352号明細書、第4,413,156号明細書、第4,434,408号明細書、第4,910,355号明細書、第4,956,122号明細書、および第5,068,487号明細書に見いだされる。C14~C18オレフィンの二量体は、米国特許第4,218,330号明細書に記載されている。本発明に有用なPAOはまた、メタロセン触媒によって製造することができる。メタロセン触媒PAOmPAOは、メタロセン触媒系を用いて少なくとも2つ以上の異なるアルファオレフィンから製造されたコポリマー、または単一のアルファオレフィン原料から製造されたホモポリマーであることができる。メタロセン触媒は、たとえば、メチルアルミノキサンMAOまたはN,N-ジメチルアニリニウムテトラキスパーフルオロフェニルボレートまたはその他の等価の非配位アニオンなどの、非配位アニオンによって活性化されたまたは促進された単純メタロセン、置換メタロセンまたは架橋メタロセン触媒であることができる。mPAOおよびメタロセン触媒作用を用いるmPAOの製造方法は、国際公開第2009/123800号パンフレット、国際公開第2007/011832号パンフレット、および米国特許出願公開第2009/0036725号明細書に記載されている。コポリマーmPAO組成物は、C3~C30範囲の少なくとも2つのアルファオレフィンから製造され、モノマーがポリマー中にランダムに分配されている。平均炭素数は少なくとも4.1であることが好ましい。有利には、エチレンおよびプロピレンは、原料中に存在する場合、個々に50重量未満または好ましくは合わせて50重量未満の量で存在する。コポリマーは、アイソタクチック、アタクチック、シンジオタクチックポリマーまたは適切な立体規則性のあらゆるその他の形態であることができる。mPAOはまた、C3~C30線状アルファオレフィンから選択される少なくとも2つおよび26以下の異なる線状アルファオレフィンを含む混合原料線状アルファオレフィンLAOから製造することができる。混合原料LAOは、たとえば、アルミニウム触媒またはメタロセン触媒を使用するエチレン成長処理から得ることができる。成長オレフィンは、ほとんどC6~C18LAOを含む。その他のプロセスからのLAOもまた使用することができる。ホモポリマーmPAO組成物は、C3~C30範囲、好ましくはC3~C16、最も好ましくはC3~C14またはC3~C12のアルファオレフィンから選択される単一のアルファオレフィンから製造することができる。ホモポリマーは、アイソタクチック、アタクチック、シンジオタクチックポリマーまたは適切な立体規則性のあらゆるその他の形態であることができる。立体規則性は、選択された重合触媒および重合反応条件によってまたは選択された水素化条件によって慎重に調整することができる。アルファオレフィンはまた、従来のLAO製造施設からかまたは製油所からのあらゆる成分から選択することができる。それは、ホモポリマーを製造するために単独で、またはプロピレン、1-ブテン、1-ペンテンなどを含む、製油所もしくは化学プラントから入手可能な別のLAOと、または専用の製造施設から製造された1-ヘキセンもしくは1-オクテンと一緒に使用することができる。アルファオレフィンはまた、Fischer-Tropsch合成米国特許第5,382,739号明細書に報告されているようなから製造されたアルファオレフィンから選択することができる。たとえば、C3~C16アルファオレフィン、より好ましくは線状アルファオレフィンがホモポリマーを製造するために好適である。C4-およびC14-LAO、C6-およびC16-LAO、C8-、C10-、C12-LAO、またはC8-およびC14-LAO、C6-、C10-、C14-LAO、C4-およびC12-LAOなどの、その他の組み合わせがコポリマーを製造するために好適である。C3~C30LAOから選択されるLAOの混合物またはC3~C16LAOから選択される単一のLAOを含む原料は、潤滑油成分でのまたは機能性流体としての使用に好適な液体生成物を提供するためにオリゴマー化条件下で活性化メタロセン触媒と接触させられる。C3~C30範囲の少なくとも2つのアルファオレフィンから製造された、そしてモノマーがポリマー中にランダムに分配されたコポリマー組成物もまた包含される。語句少なくとも2つのアルファオレフィンは、少なくとも2つの異なるアルファオレフィンを意味すると理解されるであろうそして同様に少なくとも3つのアルファオレフィンは少なくとも3つの異なるアルファオレフィンなどを意味する。得られた生成物は、少なくとも2つのアルファオレフィンを含む本質的にランダムの液体コポリマーである。本質的にランダムのとは、生成物がランダムコポリマーであると当業者が考えるであろうことを意味する。同様に用語液体は、周囲温度および圧力などの、温度および圧力の通常条件下で液体を意味すると当業者によって理解されるであろう。mPAOを生成するためのプロセスは、非配位アニオンNCA式2,下記またはメチルアルミノキサンMAO1111式3、下記などの活性化剤と一緒にメタロセン化合物式1、下記を含む触媒系を用いる。用語触媒系は、メタロセン/活性化剤ペアなどの、触媒前駆体/活性化剤ペアを意味すると本明細書では定義される。触媒系が活性化前のそのようなペアを記載するために用いられるとき、それは、活性化剤および、任意選択的に、共活性化剤トリアルキルアルミニウム化合物などのと一緒の活性化されていない触媒プレ触媒を意味する。それが活性化後のそのようなペアを記載するために用いられるとき、それは、活性化触媒および活性化剤またはその他の電荷バランス部分を意味する。さらに、この活性化触媒系は、共活性化剤および/またはその他の電荷バランス部分を任意選択的に含んでもよい。任意選択的におよび多くの場合、トリアルキルアルミニウム化合物などの、共活性化剤はまた、不純物捕捉剤として使用される。メタロセンは、上の式1に従った1つ以上の化合物から選択される。式1において、Mは、4族遷移金属、好ましくはジルコニウムZr、ハフニウムHfおよびチタンTiから選択され、L1およびL2は独立して、置換されていても非置換であってもよい、そして部分的に水素化されていてもよい、シクロペンタジエニルCp、インデニル、およびフルオレニルから選択される。Aは、存在する場合、ジアルキルシリル、ジアルキルメチル、ジフェニルシリルまたはジフェニルメチル、エチレニル-CH2-CH2、アルキルエチレニル-CR2-CR2ここで、アルキルは独立して、C1~C16アルキルラジカルまたはフェニル、トリル、キシリルラジカルなどであることができるから選択され、そして式中、2つのX基、XaおよびXbのそれぞれは独立して、ハライド、ORRは、好ましくはC1~C5直鎖もしくは分岐鎖アルキル基から選択される、アルキル基である、水素、C1~C16アルキルまたはアリール基、ハロアルキルなどから選択される。通常、比較的より高度に置換されたメタロセンは、より高い触媒生産性およびより広い生成物粘度範囲を与える。ポリアルファオレフィンは好ましくは、ASTMD1159によって測定されるように1.8以下、好ましくは1.7以下、好ましくは1.6以下、好ましくは1.5以下、好ましくは1.4以下、好ましくは1.3以下、好ましくは1.2以下、好ましくは1.1以下、好ましくは1.0以下、好ましくは0.5以下、好ましくは0.1以下の臭素価を有する。必要ならばポリアルファオレフィンは、低い臭素価を達成するために水素化することができる。本明細書において記載されるmポリアルファオレフィンmPAOは、すべての規則正しい1、2-結合に加えて式4:式中、j、kおよびmはそれぞれ、独立して、3、4、5、6、7、8、9、10、11、12、13、14、15、16、17、18、19、20、21または22であり、nは、プロトンNMRによって測定されるように1~350好ましくは1~300、好ましくは5~50の整数であるで表されるモノマー単位を有してもよい。本明細書において記載されるmポリアルファオレフィンmPAOのどれもが、100,000以下、好ましくは100~80,000、好ましくは250~60,000、好ましくは280~50,000、好ましくは336~40,000g/モルのMw重量平均分子量を有する。本明細書において記載されるmポリアルファオレフィンmPAOのどれもが、50,000以下、好ましくは200~40,000、好ましくは250~30,000、好ましくは500~20,000g/モルのMn数平均分子量を有する。本明細書において記載されるmポリアルファオレフィンmPAOのどれもが、1超および5未満、好ましくは4未満、好ましくは3未満、好ましくは2.5未満の分子量分布MWD-Mw/Mnを有する。mPAOのMWDは常に流体粘度の関数である。あるいは、本明細書において記載されるポリアルファオレフィンのどれもが、流体粘度に依存して、1~2.5、あるいは1~3.5のMw/Mnを有する。重量平均MWと数平均MWとの比=Mw/Mnと定義される、分子量分布MWDは、PrinciplesofPolymerSystemsFerdinandRodrigues,McGraw-HillBook,1970によるにおいて、p.115-144,Chapter6,TheMolecularWeightofPolymersに記載されているように、ポリスチレン標準を使用するゲル浸透クロマトグラフィーGPCによって測定することができる。GPC溶媒は、30°Cのカラム温度、1ml/分の流量、および1重量の試料濃度で、安定剤なしのHPLCGradeテトラヒドロフランであった、そしてColumnSetは、Phenogel500A,Linear,10E6Aである。本明細書において記載されるm-ポリアルファオレフィンmPAOのどれもが、分子量分布の実質的に小部分の高エンドテールを有してもよい。好ましくは、mPAOは、45,000ダルトン超の分子量を有するポリマーが5.0重量以下である。さらにまたはあるいは、45,000ダルトン超の分子量を有するmPAOの量は、1.5重量以下、または0.10重量以下である。さらにまたはあるいは、60,000ダルトン超の分子量を有するmPAOの量は、0.5重量以下、または0.20重量以下、または0.1重量以下である。45,000~60,000の分子量での質量分率は、上記のような、GPCによって測定することができる。本明細書において記載されるあらゆるmPAOは、0°C未満ASTMD97によって測定されるように、好ましくは-10°C未満、好ましくは20°C未満、好ましくは-25°C未満、好ましくは-30°C未満、好ましくは-35°C未満、好ましくは-50°C未満、好ましくは-10°C~-80°C、好ましくは-15°C~-70°Cの流動点を有してもよい。メタロセン触媒を用いて製造されるmポリアルファオレフィンmPAOは、ASTMD445によって測定されるように約1.5~約5,000cSt、好ましくは約2~約3,000cSt、好ましくは約3cSt~約1,000cSt、より好ましくは約4cSt~約1,000cSt、その上より好ましくは約8cSt~約500cStの100°Cでの動粘度を有してもよい。本明細書において記載される二峰性ブレンドの第1成分として使用されるとき、mPAOは、100°Cで2~12cStmm2/秒の範囲のKV又は動粘度を有するが、二峰性ブレンドの第2成分として使用されるときは、mPAOは100°Cで少なくとも38cStmm2/秒のKVを有する。本発明に使用される二峰性ブレンド中の第1および/または第2成分のどちらかとして有用なその他のPAOとしては、米国特許第4,827,064号明細書および米国特許第4,827,073号明細書に開示されているプロセスによって製造されるものが挙げられる。低原子価状態クロム触媒を用いて製造される、それらのPAO物質は、潤滑油基油としておよび、より高い粘度グレードで、VI向上剤として有用であるための非常に望ましい特性をそれらに与える非常に高い粘度指数で特徴付けられるポリマーのオレフィンオリゴマーである。それらは、高粘度指数PAOまたはHVI-PAOと言われる。これらのHVI-PAO物質の様々な修正および変形がまた、参照される次の米国特許:第4,990,709号明細書、第5,254,274号明細書、第5,132,478号明細書、第4,912,272号明細書、第5,264,642号明細書、第5,243,114号明細書、第5,208,403号明細書、第5,057,235号明細書、第5,104,579号明細書、第4,943,383号明細書、第4,906,799号明細書に記載されている。これらのオリゴマーは、低原子価状態での担持金属である金属オリゴマー化触媒の存在下で1-オレフィンのオリゴマー化によって製造されるとして手短に要約することができる。好ましい触媒は、一酸化炭素を還元剤として使用するクロムの還元によって調製される、シリカ担体上の低原子価状態クロムを含む。オリゴマー化は、米国特許第4,827,064号明細書および同第4,827,073号明細書に記載されているように、生じるオリゴマーにとって望ましい粘度に応じて選択される温度で実施される。より高粘度物質は、約90°Cより下のオリゴマー化温度がより高分子量オリゴマーを製造するために用いられている米国特許第5,012,020号明細書および米国特許第5,146,021号明細書に記載されているように製造されてもよい。すべての場合に、残存不飽和を減らすために必要なときに水素化後の、オリゴマーは、0.19未満の分岐指数米国特許第4,827,064号明細書および同第4,827,073号明細書に定義されているようなを有する。概して、HVI-PAOは普通は約12~5,000cStの範囲の粘度を有する。さらに、HVI-PAOは一般に、下記:C30~C1300炭化水素は、0.19未満の分岐率、300~45,000の重量平均分子量、300~18,000の数平均分子量、1~5の分子量分布を有する1つ以上で特徴付けることができる。HVI-PAOは、3~5000mm2/秒以上の範囲の100°C粘度の流体である。3mm2/秒~5000mm2/秒の100°Cでの粘度の流体は、130超のASTM方法D2270によって計算されるVIを有する。通常それらは130~350の範囲である。流体はすべて-15°Cより下の低い流動点を有する。HVI-PAOは、C6~C20の1-アルケンからなる群から取られる、それだけでか混合物形態でかのどちらかでの、1-アルケンから製造されるポリマーまたはオリゴマーを含む炭化水素組成物としてさらに特徴付けることができる。原料の例は、1-ヘキセン、1-オクテン、1-デセン、1-ドデセン、1-テトラデセンなど、またはC6~C14の1-アルケンの混合物もしくはC6~C20の1-アルケン、C6およびC12の1-アルケン、C6およびC14の1-アルケン、C6およびC16の1-アルケン、C6およびC18の1-アルケン、C8およびC10の1-アルケン、C8およびC12の1-アルケン、C8、C10およびC12の1-アルケン、ならびにその他の適切な組み合わせの混合物であることができる。生成物は通常、600°Fより下で沸騰するもの、またはC20未満の炭素数のものなどのあらゆる低分子量組成物を、それらが重合反応から生成するかまたは出発原料から持ち込まれている場合に、除去するために蒸留される。この蒸留工程は通常、完成流体の揮発減量を向上させる。重合またはオリゴマー化プロセスから直接製造される流体は通常、不飽和二重結合を有するかまたはオレフィン分子構造を有する。二重結合または不飽和またはオレフィン成分の量は、臭素価ASTMD1159、臭素指数ASTMD2710などの、幾つかの方法、またはNMR、IRなどの、その他の好適な分析方法によって測定することができる。二重結合の量またはオレフィン組成物の量は、幾つかの因子-重合度、重合プロセス中に存在する水素の量および重合プロセスの停止工程に関与するその他の促進剤の量、またはプロセスにおいて存在するその他の試剤に依存する。通常、二重結合の量またはオレフィン成分の量は、重合のより高い程度、重合プロセスにおいて存在する水素ガスのより高い量、または停止工程に関与する促進剤のより高い量によって減少する。他のPAOと同様に、HVI-PAO流体の酸化安定性および光またはUV安定性は、不飽和二重結合の量またはオレフィン含有率が低下するときに向上する。それ故、ポリマーを、それが高度の不飽和を有する場合には水素化処理することがさらに望ましい。通常、ASTMD1159によって測定されるような、5未満の臭素価の流体は、高品質基油用途向けに好適である。もちろん、臭素価が低ければ低いほど、潤滑油品質はより良好である。3または2未満の臭素価の流体が一般的である。最も好ましい範囲は、1未満または0.1未満である。不飽和度を下げるための水素化処理方法は、文献においてよく知られている米国特許第4,827,073号明細書、実施例16。あるHVI-PAO製品においては、重合から直接製造された流体は、100°Cで150cSt超の粘度のものなど、非常に低い不飽和度を既に有する。それらは、5未満または2より低い臭素価さえ有する。これらの場合には、それは、水素化処理なしであるように使用することができるか、またはそれは、基油特性をさらに向上させるために水素化処理することができる。それらの製造に用いられるプロセスもしくは技法にかかわらず、PAO流体が単一成分流体としてまたは本発明に有用な二峰性混合物の第1低粘度基油を構成するPAO流体の混合物の1つとして使用される場合、そのPAO流体またはPAO流体のブレンドは、低動粘度流体、2~12mm2/秒の範囲の100°CでのKVのPAO流体である。低粘度流体は、列挙された動粘度レベルを満たす単一基油で構成することができるかまたは、それぞれが列挙された動粘度限度を満たす、2つ以上の基油/油で構成することができる。さらに、低粘度流体は、生じた混合物ブレンドが、第1低粘度基材油の粘度範囲として列挙された2~12mm2/秒のターゲット低動粘度を示すという条件で、1つ、2つ以上の高粘度基材油、たとえば、100mm2/秒以上の動粘度の基材油/油などの、100°Cで12mm2/秒超の動粘度の基材油/油と組み合わせられた、1つ、2つ以上の低粘度基材油/油、たとえば100°Cで2~12mm2/秒の範囲の動粘度の基材油/油の混合物で構成することができる。二峰性ブレンドに使用される第2油は、高動粘度グループIV流体、すなわち100°Cで少なくとも38mm2/秒の動粘度、好ましくは約38~1200mm2/秒、より好ましくは約38~600mm2/秒の範囲の動粘度のPAOである。第2の高動粘度油に関して、それは、列挙された動粘度限度を満たす単一PAO基油/油で構成することができるかまたはそれは、そのそれぞれが列挙された動粘度限度を満たす、2つ以上のPAO基油/油で構成されてもよい。逆に、この第2の高動粘度基油/油は、生じた混合物ブレンドが、100°Cで少なくとも38mm2/秒のターゲット高動粘度を満たすという条件で、1つ、2つ以上の高動粘度PAO基油/油と混合された、1つ、2つ以上のより低い動粘度PAO基油/油、たとえば100°Cで38mm2/秒未満の動粘度の基材油/油の混合物であることができる。そのようなより高い動粘度PAO流体は、前に列挙された同じPAO合成技法を用いて製造することができる。好ましくは、二峰性混合物の第2流体である高動粘度PAO流体は、メタロセン触媒または米国特許第4,827,064号明細書もしくは米国特許第4,827,073号明細書に記載されているプロセスを用いて製造される。PAOを製造するために用いられる技法またはプロセスにかかわらず、二峰性ブレンドの第2基油として使用されるPAO流体は、少なくとも38の100°CでのKVを有する高動粘度PAOであり、唯一の条件は、使用されるPAO基材油が周囲温度で液体であることである。本発明は、少なくとも32cStmm2/秒の第1基油と第2基油との間のKVの差が存在し、そしてブレンドが15cStmm2/秒以下の100°CでのKVを有するという条件で、2つの異なるベースオイル、2~12cStmm2/秒の100°CでのKVを有する1つ以上のグループIIおよび/またはグループIIIおよび/またはグループIVベースオイルである第1と少なくとも38cStmm2/秒の100°CでのKVを有する1つ以上のグループIVベースオイルである第2との二峰性ブレンドを含む潤滑油を用いてトラクション係数のその低下を達成する。基油のそのような二峰性ブレンドを使用するとき、少なくとも約3mm/秒の表面速度で使用中である油のトラクション係数は、二峰性ではない又は列挙されたようなものより少ない程度に二峰性である又はグループIおよび/またはグループII基油に基づく及び列挙された清浄剤を含有しないエンジンオイルの使用と比べて低下する。トラクション係数は、アルカリおよび/またはアルカリ土類金属、好ましくはアルカリ土類金属、より好ましくはカルシウム、サリチレート、アルカリおよび/またはアルカリ土類金属、好ましくはアルカリ土類金属、より好ましくはカルシウム、サリチレートとアルカリおよび/またはアルカリ土類金属、好ましくはアルカリ土類金属、より好ましくはカルシウム、フェノレートとの混合物からなる群から選択される清浄剤と組み合わせて、上に列挙された二峰性基油ブレンドを使用することによって、約3mm/秒ほどの低い表面速度で低下する。少なくとも10mm/秒の表面速度でトラクション係数を低下させるために使用される二峰性ブレンドは、アルカリおよび/またはアルカリ土類金属、好ましくはアルカリ土類金属、より好ましくはカルシウム、サリチレート、アルカリおよび/またはアルカリ土類金属、好ましくはアルカリ土類金属、より好ましくはカルシウム、サリチレートとフェノレートとの混合物、ならびにアルカリおよび/またはアルカリ土類金属、好ましくはアルカリ土類金属、より好ましくはカルシウム、スルホネートとフェノレートとの混合物から選択される清浄剤と組み合わせて使用される。30mm/秒以上の表面速度では、使用される二峰性ブレンドは、アルカリおよび/またはアルカリ土類金属、好ましくはアルカリ土類金属、より好ましくはカルシウム、フェノレートならびに前記清浄剤および清浄剤ペアのいずれかを含有することができる。塩は単一金属の塩である必要がなく、金属塩の混合物、たとえば、単に例として、限定されずに、ナトリウム塩および/またはリチウム塩および/またはカルシウム塩および/またはマグネシウム塩の混合物であることができる。取り組まれるべき表面速度に依存して、トラクション係数の低下を達成するために使用されるエンジン潤滑油は、二峰性基油ブレンドおよび前記清浄剤または清浄剤ペアの両方を必須の成分として含む。サリチレート清浄剤またはサリチレート清浄剤とフェノレート清浄剤との混合物もしくはフェノレート清浄剤とスルホネート清浄剤との混合物が二峰性ブレンドに用いられるとき、清浄剤は、清浄剤活性成分に基づいて潤滑油の0.5~6重量の範囲、好ましくは0.5~4重量の範囲、より好ましくは0.5~2重量の範囲で総量で存在する。活性成分を基準として、サリチレートとフェノレートとの重量比は、0.75~2.0、好ましくは1~2の範囲にあり、スルホネートとフェノレートとの比は、0.5~1.5、好ましくは0.5~1の範囲にある。使用される清浄剤は、中性/低いから高い範囲のmgKOH/g単位の全塩基価TBN、たとえばTBN0-40~400以上、好ましくは0-40~300のTBN、より好ましくは0-40~250のTBNのものであることができる。完成潤滑油は、2~8、好ましくは3~7mgKOH/gの範囲のTBNを有するであろう。使用される清浄剤の量および使用される清浄剤のTBNは、二峰性潤滑油が1.2重量以下、好ましくは0.65重量以下の硫酸塩灰分を有するようなものであろう。本方法は、取り組まれるべき表面速度レジーム又は状況に再び依存して、基油が必須の二峰性ブレンド基油および好ましくは二峰性ブレンド基油と前記清浄剤または清浄剤のペアとを含むという条件で、追加の性能添加剤を含有するガスエンジンgasengine潤滑油を使用することができる。本発明に有用な調合潤滑油は、分散剤、追加のその他の清浄剤、腐食防止剤、防錆剤、金属不活性化剤、その他の摩耗防止および/または極圧添加剤、膠着防止剤、ワックス改質剤、粘度指数向上剤、粘度調整剤、フルイドロス添加剤、シール融和性剤、その他の摩擦改良剤、潤滑剤、汚染防止剤、発色剤、消泡剤、乳化破壊剤、乳化剤、増密度剤、湿潤剤、ゲル化剤、粘着剤、着色剤などを含むがそれらに限定されないその他の一般的に使用される潤滑油性能添加剤の1つ以上をさらに含有してもよい。多くの一般に使用される添加剤のレビューについては、LubricantsandRelatedProducts,VerlagChemie,DeerfieldBeach,FL;ISBN0-89573-177-0におけるKlamannを参照されたい。NoyesDataCorporationofParkridge,NJ1973によって出版された、M.W.RanneyによるLubricantAdditivesにもまた参照されたい。潤滑油組成物に本発明と組み合わせて使用される性能添加剤のタイプおよび量は、例示として本明細書において示される例によって制限されない。粘度改良剤粘度改良剤粘度指数調整剤、およびVI改良剤としても知られるは、高温および低温操作性を潤滑油に提供する。これらの添加剤は、低温で限定された影響を粘度に及ぼしながら、高められた温度で油組成物の粘度を増大させ、膜厚を増加させる。好適な粘度改良剤としては、高分子量炭化水素、ポリエステルならびに粘度指数向上剤および分散剤の両方として機能する粘度指数向上剤分散剤が挙げられる。これらのポリマーの典型的な分子量は、約1,000~1,000,000、より典型的には約2,000~500,000、さらにより典型的には約25,000~100,000である。好適な粘度改良剤の例は、メタクリレート、ブタジエン、オレフィン、またはアルキル化スチレンのポリマーおよびコポリマーである。ポリイソブチレンは一般的に使用される粘度指数向上剤である。別の好適な粘度指数向上剤は、ポリメタクリレートたとえば、様々な鎖長アルキルメタクリレートのコポリマーであり、その幾つかの調合物はまた流動点降下剤としても役立つ。その他の好適な粘度指数向上剤としては、エチレンとプロピレンとのコポリマー、スチレンとイソプレンとの水素化ブロックコポリマー、およびポリアクリレートたとえば、様々な鎖長アクリレートのコポリマーが挙げられる。具体的な例としては、50,000~200,000分子量のスチレン-イソプレンまたはスチレン-ブタジエンベースのポリマーが挙げられる。粘度調整剤の量は、活性成分に基づいて、および使用される具体的な粘度調整剤に依存してゼロ~8重量、好ましくはゼロ~4重量、より好ましくはゼロ~2重量の範囲であってもよい。酸化防止剤典型的な酸化防止剤としては、フェノール系酸化防止剤、アミン系酸化防止剤および油溶性の銅錯体が挙げられる。フェノール系酸化防止剤としては、硫化および非硫化フェノール系酸化防止剤が挙げられる。本明細書で用いられる用語フェノール型またはフェノール系酸化防止剤には、それ自体単環、たとえば、ベンジル、または多環、たとえば、ナフチリルおよびスピロ芳香族化合物であってもよい芳香環に1個または2個以上のヒドロキシル基が結合した化合物が含まれる。したがって、フェノール型には、フェノールそれ自体、カテコール、レゾルシノール、ヒドロキノン、ナフトールなど、ならびにそれらのアルキルもしくはアルケニルおよび硫化アルキルもしくはアルケニル誘導体、およびアルキレン架橋、硫黄架橋または酸素架橋によって連結されたそのようなビフェノール化合物を含むビスフェノール型化合物が含まれる。アルキルフェノールとしては、アルキルもしくはアルケニル基が約3~100個の炭素、好ましくは4~50個の炭素を含有する、モノ-およびポリ-アルキルもしくはアルケニルフェノールならびにそれらの硫化誘導体が挙げられ、芳香環に存在するアルキルもしくはアルケニル基の数は、1から芳香環に結合したヒドロキシル基の数を数えた後に残る芳香環の利用可能な不充足結合価までの範囲である。一般に、それ故、フェノール系酸化防止剤は、一般式:Rx-Ar-OHyで表されてもよく、ここで、Arは、からなる群から選択され、式中、Rは、C3~C100アルキルもしくはアルケニル基、硫黄置換アルキルもしくはアルケニル基、好ましくはC4~C50アルキルもしくはアルケニル基または硫黄置換アルキルもしくはアルケニル基、より好ましくはC3~C100アルキルまたは硫黄置換アルキル基、最も好ましくはC4~C50アルキル基であり、Rgは、C1~C100アルキレンまたは硫黄置換アルキレン基、好ましくはC2~C50アルキレンまたは硫黄置換アルキレン基、より好ましくはC2~C2アルキレンまたは硫黄置換アルキレン基であり、yは、少なくとも1からArの利用可能な結合価までであり、xは、0からArの利用可能な結合価-yまでの範囲であり、zは1~10の範囲であり、nは0~20の範囲であり、mは0~4であり、pは0または1であり、好ましくはyは1~3の範囲であり、xは0~3の範囲であり、zは1~4の範囲であり、nは0~5の範囲であり、pは0である。好ましいフェノール系酸化防止化合物は、立体障害のヒドロキシル基を含有するヒンダードフェノール化合物であり、これらとしては、ヒドロキシル基が互いにo-またはp-位にあるジヒドロキシアルール化合物のそれらの誘導体が挙げられる。典型的なフェノール系酸化防止剤としては、C1アルキル基で置換されたヒンダードフェノールおよびこれらのヒンダードフェノールのアルキレン結合誘導体が挙げられる。このタイプのフェノール系物質の例2-t-ブチル-4-ヘプチルフェノール;2-t-ブチル-4-オクチルフェノール;2-t-ブチル-4-ドデシルフェノール;2,6-ジ-t-ブチル-4-ヘプチルフェノール;2,6-ジ-t-ブチル-4-ドデシルフェノール;2-メチル-6-t-ブチル-4-ヘプチルフェノール;2-メチル-6-t-ブチル-4-ドデシルフェノール;2,6-ジ-t-ブチル-4メチルフェノール;2,6-ジ-t-ブチル-4-エチルフェノール;および2,6-ジ-t-ブチル4アルコキシフェノール。フェノール型酸化防止剤は潤滑業界においてよく知られており、Ethanox登録商標4710、Irganox登録商標1076、Irganox登録商標L1035、Irganox登録商標1010、Irganox登録商標L109、Irganox登録商標L118、Irganox登録商標L135などの商業例は当業者におなじみである。上記は、使用することができるフェノール系酸化防止剤のタイプに関して例示の目的で提示されているにすぎず、限定するものではない。芳香族アミン酸化防止剤としては、次の分子構造:式中、Rzは、水素またはC1~C14線状もしくはC3~C14分岐アルキル基、好ましくはC1~C10線状もしくはC3~C10分岐アルキル基、より好ましくは線状もしくは分岐C6~C8であり、nは、1~5の範囲の整数、好ましくは1であるで表されるフェニル-α-ナフチルアミンが挙げられる。特定例はIrganoxL06である。その他の芳香族アミン酸化防止剤としては、式R8R9R10N[式中、R8は、脂肪族、芳香族もしくは置換芳香族基であり、R9は、芳香族もしくは置換芳香族基であり、R10は、H、アルキル、アリールまたはR11SOxR12ここで、R11は、アルキレン、アルケニレン、もしくはアルアルキレン基であり、R12は、高級アルキル基、またはアルケニル、アリール、もしくはアルカリール基であり、xは0、1または2であるである]の芳香族モノアミンなどのその他のアルキル化および非アルキル化芳香族アミンが挙げられる。脂肪族基R8は、1~約20個の炭素原子を含有してもよく、好ましくは約6~12個の炭素原子を含有する。脂肪族基は飽和脂肪族基である。好ましくは、R8およびR9の両方が芳香族もしくは置換芳香族基であり、芳香族基は、ナフチルなどの縮合環芳香族基であってもよい。芳香族基R8およびR9は、Sなどのその他の基と結合していてもよい。典型的な芳香族アミン酸化防止剤は、少なくとも約6個の炭素原子のアルキル置換基を有する。脂肪族基の例としては、ヘキシル、ヘプチル、オクチル、ノニル、およびデシルが挙げられる。一般に、脂肪族基は、約14個超の炭素原子を含有しないであろう。存在してもよいそのようなその他の追加アミン酸化防止剤の一般タイプとしては、ジフェニルアミン、フェノチアジン、イミドジベンジルおよびジフェニルフェニレンジアミンが挙げられる。そのようなその他の追加芳香族アミンの2つ以上の混合物がまた存在してもよい。ポリマーアミン酸化防止剤もまた使用することができる。潤滑油組成物に使用される、そして必要なフェニル-α-ナフチルアミンに加えて存在してもよい別のクラスの酸化防止剤は、油溶性銅化合物である。あらゆる油溶性の好適な銅化合物が潤滑油に混ぜ込まれてもよい。好適な銅酸化防止剤の例としては、銅ジヒドロカルビルチオ-またはジチオ-ホスフェートおよびカルボン酸天然起源または合成のの銅塩が挙げられる。その他の好適な銅塩としては、銅ジチオカルバメート、スルホネート、フェノレート、およびアセチルアセトネートが挙げられる。アルケニルコハク酸または酸無水物から誘導される塩基性、中性、または酸性銅CuIおよびまたはCuII塩が特に有用であることが知られている。そのような酸化防止剤は、約0.50~5重量、好ましくは約0.75~3重量到着ベースでの量で使用されてもよい。清浄剤本発明における必須成分であるサリチレート清浄剤または前に列挙された清浄剤ペアに加えて、当業者に公知のその他の清浄剤がまた存在してもよい。そのような追加の清浄剤は、中性から高過塩基性までの範囲のmgKOH/g単位の全塩基価TBN、すなわち0~500超、好ましくは0-40~300、より好ましくは0-40~250のTBNを有することができ、それらは個々にか互いに組み合わせてかのどちらかで存在することができる。好ましくはそのようなその他の清浄剤は、ガスエンジンオイル中に存在しないが、それらが存在する場合には、それらは少量、たとえば全清浄剤混合物の50未満、好ましくは全清浄剤混合物の20未満、より好ましくは全清浄剤混合物の10未満で、かつ、調合潤滑油中に存在する清浄剤のすべての総量が油のスルホン酸塩灰分が依然として1.2重量以下、好ましくは0.65重量以下であるように用いられる。分散剤エンジン運転の間ずっと、油不溶性酸化副生物が生成される。分散剤は、これらの副生物を溶液に保つのに役立ち、こうして金属表面上へのそれらの沈着を減らす。分散剤は本来、無灰であっても灰形成性であってもよい。好ましくは、分散剤は無灰である。いわゆる無灰分散剤は、燃焼時に灰を実質的にまったく形成しない有機物質である。たとえば、金属を含有しないかまたはホウ素化された金属を含まない分散剤が無灰と考えられる。対照的に、上に議論された金属含有清浄剤は、燃焼時に灰を形成する。好適な分散剤は、比較的高分子量の炭化水素鎖に結合した極性基を典型的には含有する。極性基は、窒素、酸素、またはリンの少なくとも1つの元素を典型的には含有する。典型的な炭化水素鎖は50~400個の炭素原子を含有する。特に有用なクラスの分散剤は、長鎖置換アルケニルコハク酸化合物、通常は置換無水コハク酸と、ポリヒドロキシまたはポリアミノ化合物との反応によって典型的には製造される、アルケニルコハク酸誘導体である。油への溶解性を与える分子の親油性部分を構成する長鎖基は、普通はポリイソブチレン基である。このタイプの分散剤の多くの例が、商業的におよび文献においてよく知られている。ヒドロカルビル置換コハク酸化合物がポピュラーな分散剤である。特に、スクシンイミド、スクシネートエステル、または少なくとも50個の炭素原子を炭化水素置換基中に好ましくは有する炭化水素置換コハク酸化合物と、少なくとも1当量のアルキレンアミンとの反応によって製造されるスクシネートエステルアミドが特に有用である。スクシンイミド類は、アルケニル無水コハク酸とアミンとの縮合反応によって形成される。モル比は、ポリアミンに依存して変動することができる。たとえば、アルケニル無水コハク酸対TEPAのモル比は、約1:1~約5:1で変動することができる。スクシネートエステルは、アルケニル無水コハク酸とアルコールまたはポリオールとの縮合反応によって形成される。モル比は、使用されるアルコールまたはポリオールに依存して変動することができる。たとえば、アルケニル無水コハク酸とペンタエリスリトールとの縮合生成物は有用な分散剤である。スクシネートエステルアミドは、アルケニル無水コハク酸とアルカノールアミンとの縮合反応によって形成される。たとえば、好適なアルカノールアミンとしては、エトキシル化ポリアルキルポリアミン、プロポキシル化ポリアルキルポリアミンおよびポリエチレンポリアミンなどのポリアルケニルポリアミンが挙げられる。一例は、プロポキシル化ヘキサメチレンジアミンである。アルケニル無水コハク酸の分子量は典型的には800~2,500の範囲であろう。上記の生成物は、硫黄、酸素、ホルムアルデヒド、オレイン酸などのカルボン酸、およびボレートエステルまたは高ホウ素化分散剤などのホウ素化合物などの様々な試薬とポスト反応又は後反応させることができる。分散剤は、分散剤反応生成物の1モル当たり約0.1~約5モルのホウ素でホウ素化することができる。Mannichマンニッヒ塩基分散剤は、アルキルフェノール、ホルムアルデヒド、およびアミンの反応から製造される。オレイン酸およびスルホン酸などの、加工助剤および触媒はまた、反応混合物の一部であることができる。アルキルフェノールの分子量は、800~2,500の範囲である。典型的な高分子量脂肪酸変性Mannich縮合生成物は、高分子量アルキル置換ヒドロキシ芳香族化合物またはHNR2基含有反応剤から製造することができる。高分子量アルキル置換ヒドロキシ芳香族化合物の例は、ポリプロピルフェノール、ポリブチルフェノール、およびその他のポリアルキルフェノールである。これらのポリアルキルフェノールは、平均600~100,000の分子量を有するフェノールのベンゼン環上にアルキル置換基を与えるための高分子量ポリプロピレン、ポリブチレン、およびその他のポリアルキレン化合物でのフェノールの、BF3などの、アルキル化触媒の存在下での、アルキル化によって得ることができる。HNR2基含有反応剤の例は、アルキレンポリアミン、主にポリエチレンポリアミンである。Mannich縮合生成物の製造での使用に好適な少なくとも1つのHNR2基を含有するその他の代表的な有機化合物はよく知られており、モノ-およびジ-アミノアルカンおよびそれらの置換類似体、たとえば、エチルアミンおよびジエタノールアミン;芳香族ジアミン、たとえば、フェニレンジアミン、ジアミノナフタレン;複素環アミン、たとえば、モルホリン、ピロール、ピロリジン、イミダゾール、イミダゾリジン、およびピペリジン;メラミンおよびそれらの置換類似体を含む。アルキレンポリアミン反応剤の例としては、エチレンジアミン、ジエチレントリアミン、トリエチレンテトラアミン、テトラエチレンペンタアミン、ペンタエチレンヘキサミン、ヘキサエチレンヘプタアミン、ヘプタエチレンオクタアミン、オクタエチレンノナアミン、ノナエチレンデカミン、およびデカエチレンウンデカミンならびに、前述の、式H2N-Z-NH-nHの、アルキレンポリアミンに相当する窒素含有率を有するそのようなアミンの混合物が挙げられ、前述の式のZは二価エチレンであり、nは1~10である。プロピレンジアミンおよびジ-、トリ-、テトラ-、ペンタプロピレントリ-、テトラ-、ペンタ-およびヘキサアミンなどの相当するプロピレンポリアミンもまた好適な反応剤である。アルキレンポリアミンは通常、アンモニアとジクロロアルカンなどの、ジハロアルカンとの反応によって得られる。このように、2~11モルのアンモニアと2~6個の炭素原子および異なる炭素上に塩素を有する1~10モルのジクロロアルカンとの反応から得られるアルキレンポリアミンが好適なアルキレンポリアミン反応剤である。本発明に有用な高分子生成物の製造に有用なアルデヒド反応剤としては、ホルムアルデヒドまた、パラホルムアルデヒドおよびホルマリンとして、アセトアルデヒドおよびアルドールβ-ヒドロキシブチルアルデヒドなどの脂肪族アルデヒドが挙げられる。ホルムアルデヒドまたはホルムアルデヒド生成反応剤が好ましい。好ましい分散剤としては、ヒドロカルビルスクシンイミドが、約500~約5000のMnを有するポリイソブチレンなどのヒドロカルビレン基またはそのようなヒドロカルビレン基の混合物から誘導される、モノ-スクシンイミド、ビス-スクシンイミド、および/またはモノ-とビス-スクシンイミドとの混合物からのそれらの誘導体を含む、ホウ素化および非ホウ素化スクシンイミドが挙げられる。その他の好ましい分散剤としては、コハク酸エステルおよびアミド、アルキルフェノール-ポリアミン結合Mannich付加体、それらのキャップド誘導体、ならびにその他の関連成分が挙げられる。そのような添加剤は、全潤滑油の重量を基準として約0.1~20重量、好ましくは約0.1~8重量、より好ましくは約1~6重量到着ベースでの量で使用されてもよい。流動点降下剤通常の流動点降下剤潤滑油流動性向上剤としても知られるがまた存在してもよい。流動点降下剤は、流体が流れるであろうまたは注ぐことができる最低温度を低くするために添加されてもよい。好適な流動点降下剤の例としては、アルキル化ナフタレン、ポリメタクリレート、ポリアクリレート、ポリアクリルアミド、ハロパラフィンワックスと芳香族化合物との縮合生成物、ビニルカルボキシレートポリマー、およびジアルキルフマレートと、脂肪酸のビニルエステルとアリルビニルエーテルとのターポリマーが挙げられる。そのような添加剤は、到着ベースで約0.0~0.5重量、好ましくは約0~0.3重量、より好ましくは約0.001~0.1重量の量で使用されてもよい。腐食防止剤/金属不活性化剤腐食防止剤は、潤滑油組成物と接触している金属部品の分解を減らすために使用される。好適な腐食防止剤としては、アリールチアジン、アルキル置換ジメルカプトチオジアゾールチアジアゾールおよびそれらの混合物が挙げられる。そのような添加剤は、潤滑油組成物の総重量を基準として約0.01~5重量、好ましくは約0.01~1.5重量、より好ましくは約0.01~0.2重量、さらにより好ましくは約0.01~0.1重量到着ベースでの量で使用されてもよい。シール融和性添加剤シール融和性剤は、流体における化学反応またはエラストマーにおける物理的変化を引き起こすことによってエラストマーシールを膨潤させるのに役立つ。潤滑油のための好適なシール融和性剤としては、有機ホスフェート、芳香族エステル、芳香族炭化水素、エステルたとえば、ブチルベンジルフタレート、およびポリブテニル無水コハク酸が挙げられる。そのような添加剤は、到着ベースで約0.01~3重量、好ましくは約0.01~2重量の量で使用されてもよい。消泡剤消泡剤が潤滑油組成物に有利に添加されてもよい。これらの試剤は安定な泡の形成を阻害する。シリコーンおよび有機ポリマーが典型的な消泡剤である。たとえば、シリコンオイルまたはポリジメチルシロキサンなどの、ポリシロキサンが消泡特性を提供する。消泡剤は商業的に入手可能であり、乳化破壊剤などのその他の添加剤と一緒に慣例の少量で使用されてもよく;通常、組み合わせたこれらの添加剤の量は、潤滑油組成物の総重量を基準として1パーセント未満、好ましくは0.001~約0.5重量、より好ましくは約0.001~約0.2重量、さらにより好ましくは約0.0001~0.15重量到着ベースでである。阻害剤および防錆添加剤防錆添加剤または腐食防止剤は、潤滑される金属表面を水またはその他の汚染物質による化学攻撃から防護する添加剤である。1つのタイプの防錆添加剤は、優先的に金属表面を湿らせ、それを油膜で防護する極性化合物である。別のタイプの防錆添加剤は、油だけが表面に触れるように、油中水エマルジョンにそれを組み入れることによって水を吸収する。その上別のタイプの防錆添加剤は、金属に化学的に付着して非反応性表面を生成する。好適な添加剤の例としては、ジチオリン酸亜鉛、金属フェノレート、塩基性金属スルホネート、脂肪酸およびアミンが挙げられる。そのような添加剤は、到着ベースで約0.01~5重量、好ましくは約0.01~1.5重量の量で使用されてもよい。摩耗防止添加剤もまた有利に存在することができる。摩耗防止添加剤は、金属が亜鉛またはモリブデンであることができる金属ジチオホスフェート、金属ジチオカルバメート、金属ジアルキルジチオホスフェート、金属ザンテートで例示される。トリクレジルホスフェートは別のタイプの摩耗防止添加剤である。そのような摩耗防止添加剤は、完成潤滑油中で300ppm以下のリンに寄与するための量で存在することができる。比較例および実施例一連のガスエンジンオイルを、基油組成物および清浄剤タイプがトラクション係数に及ぼす影響に関して評価した。ガスエンジンオイルは、商業的に入手可能な油か無添加基油もしくは基油ブレンドか添加基油もしくは基油ブレンドかのどれかであった。トラクション係数は、完全自動MiniTractionMachineトラクション測定機器であるMTMTractionRigを用いて測定した。このリグは、PCSInstrumentsによって製造され、ModelMTMと特定される。試験検体および装置構成は、現実的な圧力、温度および速度を、非常に大きい負荷、モーターまたは構造体を必要とすることなく達成できる。流体の小試料50mlを試験セルに入れ、機械は、操作介入なしに試験流体についての包括的なトラクションマップを作成するために様々な速度、スライド対ロール比、温度および負荷によって自動的に作動する。標準試験検体は、AISI52100軸受鋼から製造された研磨19.05mm球および50.0mm直径ディスクである。検体は、一回使用の、使い捨て品であるように設計されている。球をディスクの面を背にしてロードし、球とディスクとをDCサーボモーターおよび駆動装置によって独立して駆動して、特に低いスライド/ロール比で高精度の速度制御を可能にする。各検体を、小さいステンレススチール試験流体浴中でシャフト上に末端で取り付ける。ディスク試験検体を支える垂直シャフトおよび駆動システムを固定する。しかし、球試験検体を支えるシャフトおよび駆動システムは、それが2つの直交軸回りを回転できるようにジンバル配置で支える。1つの軸は負荷適用方向に垂直であり、もう1つはトラクション力方向に垂直である。球およびディスクを同じ方向に駆動する。負荷の適用およびトラクション力の抑制を、ジンバル配置に適切に取り付けた高剛性力変換器によって行って全体支持システム偏向を最小限にする。これらの力変換器からの出力をパソコンによって直接監視する。トラクション係数は、トラクション力と適用負荷との比である。図1~4に示されるように、トラクション係数を様々な速度にわたって測定した。図1~4において、x軸上の速度は、球およびディスク速度の合計の半分である、エントレインメント速度である。これらのエントレインメント速度は、エンジンが動作中であるときに達する、表面速度の範囲、または表面速度の範囲の少なくとも一部をシミュレートしている。本明細書において示される試験結果は、次の条件下で生み出された:潤滑油を下記表1及び表1続きに記載する。添加剤パックIは、カルシウムフェノレート清浄剤、サリチル酸カルシウム清浄剤、ホウ素化分散剤、非ホウ素化分散剤、アミン系酸化防止剤、フェノール系酸化防止剤、ZDDPおよび金属不動態化剤の混合物を名目上含有する。添加剤パックIIは、カルシウムフェノレート、スルホン酸カルシウム、非ホウ素化分散剤、アミン系酸化防止剤、フェノール系酸化防止剤、ZDDPおよび金属不動態化剤の混合物を名目上含有する。表1及び表1続きにおいて、たとえば、添加剤複合体がパックI中のカルシウムフェノレートおよびサリチル酸カルシウムであると列挙されるとき、それは、フェノレートおよびサリチレート清浄剤が両方とも基油に添加される添加剤パッケージ系中に存在したことを意味する。逆に、たとえば、添加剤系がパックI中のホウ素化分散剤であると列挙されるとき、それは、ホウ素化分散剤のみがベースオイルに添加される添加剤パックI中に存在する普通は存在する非ホウ素化分散剤はその場合には除かれていることを意味する。そのような場合には、残りの成分の量は、欠けているまたは除かれた成分を埋め合わせするために再バランスを取らなかった。さらに、本明細書において用いられるところでは、たとえば、PAO150のようなPAOの呼称は、名目上150mm2/秒の100°CでのKVを有するPAOを意味する。実施例において使用されるPAO150は、前に記載されたようにメタロセン触媒を用いて製造された。PAO40は、前に記載されたように三塩化アルミニウム触媒を用いて製造された。基油のこれらの異なるブレンドおよび異なる添加剤入り基油のブレンドを様々な組み合わせで比較した。結果を図1、2、3および4に示す。図1は、ベースオイルの異なる組み合わせならびにベースオイルと様々な異なる添加剤および添加剤の混合物との組み合わせを比較する。比較される油は、油X、VI、VII、VIII、IX、XI、XIIおよび対照油である。油X、VIIIおよびXIは、異なる清浄剤を含有する油を比較した:油Xは、2.7重量受け取ったままのの60~68TBNサリチル酸カルシウムを含有した。油VIIIは、1.8重量受け取ったままのの107~124TBNカルシウムフェノレートを含有した。油XIは、到着ベースで1.5のサリチレート:フェノレート比、到着ベースで4.5重量の総処理比率、および1.2のAI比で107~124TBNカルシウムフェノレートと60~68サリチル酸カルシウムとを含有するパックIを用いた。油VI、VII、IXおよびXIIは、添加剤をまったく含有しないか異なるタイプの分散剤および分散剤の混合物を含有するかのどちらかの油を比較した。油VIは、活性成分を基準として1.7重量のホウ素化分散剤を含有した。油VIIは、受け取ったままで3:1または活性成分を基準として0.8の比でのホウ素化分散剤と非ホウ素化分散剤との2.2重量の混合物を含有した。油IXは、活性成分を基準として0.5重量の非ホウ素化分散剤を含有した。油XIIは、添加剤をまったく含有せず、PAO6とPAO40との混合物、100°CでのΔKV34mm2/秒であった。理解できるように、サリチル酸カルシウムまたはサリチル酸カルシウムとカルシウムフェノレートとの混合物を含有する潤滑油油XおよびXIは、ベースオイルのブレンドだけ油XIIおよび混合フェノレート/スルホネート清浄剤と組み合わせた1つ以上の分散剤を含有するベースオイルのブレンド油VI、VIIおよびIXさえまたはカルシウムフェノレートだけ油VIIIと比べて約3mm/秒ほどに低い速度でトラクション係数の予想外の優れた低下を示した。図2は、油VIII、X、XI、XIIおよび対照油の比較からの結果をまさに示し、二峰性基油ブレンド中にサリチル酸カルシウムまたはサリチル酸カルシウムとカルシウムフェノレートとの混合物を使用することから確保される予想外の結果であって、二峰性ブレンド基油をそれだけでまたはカルシウムフェノレートだけを添加されたときに使用して達成されるものより優れている結果を再び示す。図3は、基油が清浄剤添加剤ありおよびなしで両方とも少なくとも34mm2/秒の100°CでのΔKVを有する基油の二峰性ブレンド、油XVおよびXIIであるときに、同じ清浄剤添加剤混合スルホネートおよびフェノレート清浄剤を含有するグループI基油とグループII基油とのブレンドを含む油、対照油および油XIIIと比較して確保される予想外の優れた結果を示す。対照油は、カルシウムフェノレートそれ自体250TBNカルシウムフェノレートと114TBNカルシウムフェノレートとの1.6重量比活性成分混合物と5TBNスルホン酸カルシウム清浄剤との混合物を含有したパックIIを添加されたグループI基油とグループII基油との混合物である。油XVは、対照油に使用されるようなカルシウムフェノレートとスルホン酸カルシウムとの同じパックII混合物を添加されたSAE40グレード12mm2/秒にブレンドされたPAO6とPAO40との混合物である。油XIIIは、グループI基材油およびグループII基材油だけの混合物である。油XIIは、SAEグレード30にブレンドされたPAO6とPAO40との混合物である。理解できるように、PAO6とPAO40との二峰性ブレンドは、フェノレート清浄剤とスルホネート清浄剤との混合物を添加されていようと油XV添加されていまいと油XII、対照油および油XIII、グループI基油とグループII基油とのブレンドと比較して10mm/秒ほどに低い速度まで下がってトラクション係数の予想外の改善を示し、この改善はより高速でさらにより明らかになった;たとえば30mm/秒および70mm/秒、約250~500mm/秒でラインアウトした。図4は、それ自体かまたは到着ベースで1.5のサリチレート:フェノレート比で、4.5重量受け取ったままのの総処理比率および1:2の活性成分重量比で、60~68TBNサリチル酸カルシウム清浄剤と107~124TBNカルシウムフェノレート清浄剤との混合物パックIを添加された基油の異なるブレンドの油を比較する。油Iは、SAEグレード309mm2/秒にブレンドされた、そしてパックI清浄剤混合物を含有するPAO6とPAO40との混合物である。油IIは、SAEグレード309mm2/秒にブレンドされた、そしてパックI清浄剤混合物を含有するPAO6とPAO150との混合物である。油XIVは、SAEグレード4012mm2/秒にブレンドされた、そしてパックI清浄剤混合物を含有するグループI基油とグループII基油との混合物である。油XIIIはまさに、SAEグレード4012mm2/秒にブレンドされたグループI基油とグループII基油との混合物である。油XIIはまさに、SAEグレード309mm2/秒にブレンドされたPAO6とPAO40との混合物である。分かるように、PAO6/PAO40およびPAO6/PAO150のブレンドは両方とも、グループI基油とグループII基油とのブレンドを含有する調合物清浄剤ありおよびなしと比較して優れたトラクション係数低下を示し、優れた結果は、3mm/秒ほどに低い速度で達成され、速度が増加するにつれてより劇的になった;すなわち10mm/秒で、30~100mm/秒でさらにより顕著であり、約250~500mm/秒でラインアウトする。清浄剤添加二峰性ブレンドの性能は、約10mm/秒以上からの速度で、まさにPAO6/PAO40の二峰性ブレンドである、油XIIの性能の跡を追った。図1、2および3を比較することから分かるように、油VIII、カルシウムフェノレート清浄剤だけ入りのPAO6とPAO150との二峰性ブレンドの性能でさえ、約30mm/秒以上の速度で、清浄剤ありおよびなしの両方の、グループI基油とグループII基油とのブレンドを超えたトラクション係数の低下の観点から優れていた。"