"内部がダムによって仕切られることにより少なくとも2つの酸洗槽が形成された酸洗タンクへ連続的に送り込まれる鋼帯をダムに接触しないように支持するための酸洗タンク内の鋼帯支持装置であって、幅中央付近で鋼帯の進行方向とは逆向きに屈曲した耐酸性の支持軸と、前記屈曲した部分の左右の支持軸の周りに回転自在に設けられた耐酸性の円筒状のスリーブとを有することを特徴とする酸洗タンクの鋼帯支持装置。前記支持軸が、幅中央部の軸受ブロックと、該軸受ブロックの両側に鋼帯の進行方向とは逆向きに屈曲した状態で取り付けられた、左右一対の軸心が直線の軸体とからなることを特徴とする請求項1に記載の酸洗タンクの鋼帯支持装置。前記屈曲した支持軸のスキュー角が0.6°以上、3°以下であることを特徴とする請求項1または2に記載の酸洗タンクの鋼帯支持装置。前記支持軸は、鉄材の表面を耐酸性の素材で被覆し、さらにその表面を潤滑性の素材で被覆した構成とし、前記スリーブは円筒状のプラスチックの外周側表面に耐酸ゴムを被覆した構成であることを特徴とする請求項1ないし3のいずれか一項に記載の酸洗タンクの鋼帯支持装置。前記スリーブの内周の長手方向の両端側に、長手方向の中央部に対して直径が大となる段差部を設けたことを特徴とする請求項1ないし4のいずれか一項に記載の酸洗タンクの鋼帯支持装置。前記支持軸の端部に設けられる軸支持ブロックの、鋼帯の進行方向に対して下流側の面が鉛直であり、前記酸洗タンクの側壁に設けられる軸支持ブロック受けの、鋼帯の進行方向に対して下流側の面が鉛直であることを特徴とする請求項1ないし5のいずれか一項に記載の酸洗タンクの鋼帯支持装置。前記軸支持ブロックは、側面より見て下側が細くなった逆台形状であり、前記軸支持ブロック受けは、上部が開放した逆台形状である請求項1ないし6のいずれか一項に記載の酸洗タンクの鋼帯支持装置。しかしながら、前記のように槽入出側のルーパ部のロールにスキュー角を設けたとしても、ルーパ部における鋼帯Sの蛇行は防止できても酸洗タンク内のダムロールで発生する蛇行は抑制できず、鋼帯Sの端面を疵付ける等の問題が発生してしまう。そこで本発明は、酸洗タンク内での鋼帯Sの蛇行を抑制し、鋼帯Sの端面の疵を防止することが可能な酸洗タンクの鋼帯支持装置を提供することを目的とする。前記課題を解決するため、本発明の酸洗タンクの鋼帯支持装置においては、内部がダムによって仕切られることにより少なくとも2つの酸洗槽が形成された酸洗タンクへ連続的に送り込まれる鋼帯をダムに接触しないように支持するための酸洗タンク内の鋼帯支持装置であって、幅中央付近で鋼帯の進行方向とは逆向きに屈曲した耐酸性の支持軸と、前記屈曲した部分の左右の支持軸の周りに回転自在に設けられた耐酸性の円筒状のスリーブとを有することを特徴とする。前記支持軸は一体ものでもよいが、幅中央部の軸受ブロックと、該軸受ブロックの両側に鋼帯の進行方向とは逆向きに屈曲した状態で取り付けられた、左右一対の軸心が直線の軸体とからなる構成にしてもよい。このような構成にすることによって、製造を容易にすることができる。また、前記屈曲した支持軸のスキュー角は、0.6°以上、3°以下とすることが好ましい。0.6°未満であると、蛇行の矯正作用が不足し、3°を超えると、スリーブの中央寄りの部分が軸に押し付けられる力が強くなり、スリーブが回転し難くなり、偏摩耗、短寿命となるので、上記の範囲が好適である。また、前記支持軸は、鉄材の表面を耐酸性の素材で被覆し、さらにその表面を潤滑性の素材で被覆した構成とし、前記スリーブは円筒状のプラスチックの外周側表面に耐酸ゴムが被覆されている構成とすることが好ましい。耐酸性の素材で被覆し、さらにその表面を潤滑性の素材で被覆する具体的な方法とは、たとえば鉄材にゴムライニングを施した上にフッ素樹脂の中間筒を嵌めて一体化すればよく、これにより、酸に冒されにくく、またスリーブとの摩擦を低減できる。またスリーブは、材質をFRP等のプラスチックとして軸との潤滑性を保ち、外周側表面に耐酸ゴムを被覆することにより、鋼帯に疵が生じにくい。外周側の材質が耐酸ゴム以外、例えばプラスチックや積層樹脂であると、鋼帯の幅方向の反りや事前にスリットした際の端部に生じた刃かえりによって出来た凹凸、通板頻度の違いによってスリーブに生じる摩耗段差で鋼帯への疵が付く場合がある。耐酸ゴムであると、凹凸や段差が発生してもそれが原因で鋼帯に疵が生じることは無く望ましい。また、前記スリーブの内周の長手方向の両端側に、長手方向の中央部に対して直径が大となる段差部を設けることが好ましい。この段差部と支持軸の外周との間の隙間に酸液が侵入し、これが潤滑液の役目をしてスリーブの回転が軽くなる。また、前記支持軸の端部に設けられる軸支持ブロックの、鋼帯の進行方向の下流側の面が鉛直であり、前記酸洗タンクの側壁に設けられる軸支持ブロック受けの、鋼帯の進行方向に対して下流側の面が鉛直であることが好ましい。本発明では、スキュー角を有するスリーブの鋼帯を中央に押しやろうとする力の反力で、支持軸を通板方向に起こそうとする力が作用する。この力は、スキュー角が大きくなるにつれて大きくなる。そこで、支持軸を通板方向に起こそうとする力を受け止めるため、軸支持ブロックの、鋼帯の進行方向に対して下流側の面が鉛直とし、軸支持ブロック受けも、鋼帯の進行方向に対して下流側の面が鉛直になるようにするとよい。また、前記軸支持ブロックは、側面より見て下側が細くなった逆台形状であり、前記軸支持ブロック受けも、上部が開放した逆台形状とすることが好ましい。こうすることで、支持装置交換時に、槽から酸液を抜くことなく、支持軸とスリーブを上方に持ち上げるだけで取り外すことができ、また新たな支持軸とスリーブを装着することも容易にできる。本発明によれば、酸洗タンク内を通板される鋼帯の蛇行を防止することができ、鋼帯の端部に疵が発生することを防止することができる。以下、本発明の実施の形態を、図面を用いて具体的に説明する。図1および図2に示すように、本発明の実施の形態に係る酸洗タンクの鋼帯支持装置10は、ダム2の近傍に設置され、鋼帯Sの進行方向とは逆向きに幅中央付近で、スキュー角θで屈曲した支持軸11と、屈曲部の左右に回転自在に設けられた一対の耐酸性のスリーブ12,13とを有する。支持軸11の端部には、軸支持ブロック14,15が設けられ、支持軸11は酸洗タンクの側壁19に設けられた軸支持ブロック受け16,17で支持されている。なお、支持軸11は、図3に示すように酸洗タンクの幅中央付近に軸受ブロック18を設け、酸洗タンクの側壁の軸支持ブロック14,15との間に軸体11A,11Bを設けた構成としてもよい。軸体11Aと11Bとは、鋼帯の進行方向とは逆向きにスキュー角θで屈曲した状態で設置される。支持軸11は、図4に示すように、鋼製の軸本体11aの外周にゴムライニング11bを被覆し、さらにその外周にフッ素樹脂の筒11cを嵌めて一体化したものである。ゴムライニング11bにより耐酸性を持たせて鋼製の軸本体11aが酸に冒されるのを防ぎ、さらにフッ素樹脂の被覆11cにより表面摩擦を小さくしている。また、支持軸端部の軸支持ブロック14,15はFRP繊維強化プラスチック製とし、酸洗タンク側壁の軸支持ブロック受け16,17はFRPあるいは鋼製の本体をゴムライニングすればよい。中央部に軸受ブロック18を設ける場合、図5に示すように鋼製の本体18aの表面にゴムライニング18bを施し、スリーブと接する側部にフッ素樹脂リング18cを嵌めて摩擦を小さくすることが望ましい。スリーブ12,13は、FRP製のスリーブ本体12a,13aの外周側表面に、耐酸ゴム12b,13bを被覆している。耐酸ゴムの材質はブチルゴムイソブチレンイソプレン共重化合物やスチレンゴムスチレンブタジエン共重化合物やエチレンプロピレンゴムやブタジエンゴムを用いることができる。また、耐酸ゴム12b,13bは鋼帯Sの表面に接触する部分であるため、鋼帯Sを傷付けず、また鋼帯Sから損傷を受けにくいように、硬度はJISK6253のタイプAデュロメータ硬さ試験で50~80度のものを用いることが好ましい。鋼帯Sの進行方向とは逆向きに幅中央付近で屈曲した支持軸11は、鋼帯Sの蛇行を修正する力の反力により、軸を通板方向と直角にさせようとする方向の力を、スリーブ12,13を介して鋼帯Sから受ける。支持軸11のスキュー角は固定されているため、支持軸端部の軸支持ブロック14,15を支点に、軸全体を起こそうとする力となる。この力を減殺するため、軸支持ブロック14,15の形状を、図6に示すように、鋼帯の進行方向の下流側の面が鉛直であり、軸支持ブロック受け16,17も、鋼帯の進行方向の下流側の面が鉛直となるようにすれば、支持軸11が立ち上がることを抑制することができる。支持軸11の端部に設けられる軸支持ブロック14,15は、図6に示すように側面形状が逆台形状を呈しており、上方が斜めに開放している酸洗タンク側壁2側の軸支持ブロック受け16,17に対して、上方からの着脱が容易であるようにしている。軸支持ブロック14,15と軸支持ブロック受け16,17は固定具で固定されておらず、単に支持軸11およびスリーブ12,13の重量で軸支持ブロック受け16,17に保持されているのみである。これにより、槽から酸液を抜くことなく、短い休止時間と少ない作業負荷で、クレーン等の機械による昇降、移動作業で交換ができる。また、図7は、スリーブ12,13の断面形状の一例を示している。スリーブ本体12a,13aの内周の長手方向の両端側のaおよびbの領域に、長手方向の中央部に対して直径が大となる段差部を設けた例である。このように段差を設けることにより、支持軸10,11の外周とa,b部の間の隙間に酸液が侵入し、これが潤滑液の役目をしてスリーブ12,13の回転が軽くなる。次に、前記のスキュー角θの適正値について検討した。槽内の許容蛇行量は、鋼帯幅と槽壁やダムロールチョック等の槽内設備の内寸法との差の半分片側のためで決まり、たとえば鋼帯幅1800mm、槽の内寸法2000mmの場合の許容蛇行量は100mmである。この許容蛇行量は当該ラインを通板する鋼帯の最大幅と設備仕様によって異なるが、一般的には100mm~300mm程度である。一方、図8に示すように、スキュー角θが大きくなる程、発生する蛇行量は小さくなる。発生する蛇行量を一般的な許容値である300mm以下に抑えるためにはスキュー角θを0.6°以上にする必要がある。しかしながら、スキュー角θを大きくし過ぎると、スリーブを通板方向と直角にさせようとする方向の力が強くなり、すなわちロールが通板方向と直角になる方向に傾き軸に押し付けられる力が強くなって、回転しづらく、偏摩耗、短寿命の問題が発生する。スキュー角3°で最大蛇行量は数十mm以下のごく小さな値に抑制可能であることから、スキュー角θとしては0.6°以上、3°以下が好ましい。"