音響レンズの上に超音波振動子が重畳され、超音波振動子の上に反射板が配置され、全体が冷媒を充填した液体容器で被覆されていることを特徴とする血栓制御用超音波振動子。前記超音波振動子は1又は複数の振動子セグメントから構成されることを特徴とする請求項1に記載の血栓制御用超音波振動子。前記血栓制御用超音波振動子の駆動方法であって、前記血栓制御用超音波振動子は、所定周波数の高周波振動により駆動することを特徴とする血栓制御用超音波振動子の駆動方法。請求項3に記載の血栓制御用超音波振動子の駆動方法において、前記所定周波数の高周波振動とは20kHz~15MHzの高周波振動であることを特徴とする血栓制御用超音波振動子の駆動方法。請求項3に記載の血栓制御用超音波振動子の駆動方法において、前記所定周波数は単一または複数であって、それらの周波数及び位相が時間的に変化するものとし、振動子が複数の場合には各振動子が同一、又は異なる位相で周波数あるいは位相を変化させることを特徴とする血栓制御用超音波振動子の駆動方法。請求項5に記載の血栓制御用超音波振動子の駆動方法において、前記周波数或いは位相の時間的に変化は、1m秒以下の梗塞の変化が認められることを特徴とする血栓制御用超音波振動子の駆動方法。請求項3に記載の血栓制御用超音波振動子の駆動方法において、前記高周波振動の波形は、単一パルス波形、バースト波形、連続波形、雑音波形から固定的に選択した波形或いは経時的に変化させて選択した波形とし、前記血栓制御用超音波振動子は、特定の或いは複数の振動子を組み合わせて、同一の波形で駆動することを特徴とする血栓制御用超音波振動子の駆動方法。請求項1に記載の血栓制御用超音波振動子において、前記液体容器は、対象部位に接着する面は、治療対象となる血管の部位、太さ、長さ、或いは複雑な血管網などの対象部位近傍の体表面の曲率に適した皮膚との接着性の良い形状を備えていることを特徴とする血栓制御用超音波振動子。請求項8に記載の血栓制御用超音波振動子において、前記液体容器と対象部位に接着する面との間には、超音波透過性の良い粘着性の液体ジェルが適用されることを特徴とする血栓制御用超音波振動子。請求項1に記載の血栓制御用超音波振動子において、当該血栓制御用超音波振動子は対象部位への接触を維持する保持具を装着可能に構成されていることを特徴とする血栓制御用超音波振動子。しかしながら、特許文献1に開示された治療用超音波治療装置は、既に形成された血栓に対し、血栓溶解剤という薬物と超音波振動を併用する治療装置である。また、非特許文献1に開示されたような超音波の照射による血栓の成長を抑制させる効果のある超音波照射手段は知られていない。この発明は、このような課題を解決し、薬物を併用することなく、超音波の照射のみによる血栓の成長を抑制させる効果のある血栓制御用超音波振動子及びその駆動方法を提供することを目的とする。請求項1の発明は、音響レンズの上に超音波振動子が重畳され、超音波振動子の上に反射板が配置され、全体が冷媒を充填した液体容器で被覆されていることを特徴とする血栓制御用超音波振動子である。請求項2の発明は、請求項1で規定する前記超音波振動子は1又は複数の振動子セグメントから構成されることを規定する。請求項3の発明は、前記血栓制御用超音波振動子の駆動方法であって、前記血栓制御用超音波振動子は、所定周波数の高周波振動により駆動することを規定する。請求項4の発明は、請求項3に記載の血栓制御用超音波振動子の駆動方法において、前記所定周波数の高周波振動とは20kHz~15MHzの高周波振動であることを規定する。請求項5の発明は、請求項3に記載の血栓制御用超音波振動子の駆動方法において、前記所定周波数は単一または複数であって、それらの周波数及び位相が時間的に変化するものとし、振動子が複数の場合には各振動子が同一、又は異なる位相で周波数あるいは位相を変化させることを規定する。請求項6の発明は、請求項5に記載の血栓制御用超音波振動子の駆動方法において、前記周波数或いは位相の時間的に変化は、1m秒以下の梗塞の変化が認められることを規定する。請求項7の発明は、請求項3に記載の血栓制御用超音波振動子の駆動方法において、前記高周波振動の波形は、単一パルス波形、バースト波形、連続波形、雑音波形から固定的に選択した波形或いは経時的に変化させて選択した波形とし、前記血栓制御用超音波振動子は、特定の或いは複数の振動子を組み合わせて、同一の波形で駆動することを規定する。請求項8の発明は、請求項1に記載の血栓制御用超音波振動子において、前記液体容器は、対象部位に接着する面は、治療対象となる血管の部位、太さ、長さ、或いは複雑な血管網などの対象部位近傍の体表面の曲率に適した皮膚との接着性の良い形状を備えていることを規定する。請求項9の発明は、請求項8に記載の血栓制御用超音波振動子において、前記液体容器と対象部位に接着する面との間には、超音波透過性の良い粘着性の液体ジェルが適用されることを規定する。請求項10の発明は、請求項1に記載の血栓制御用超音波振動子において、当該血栓制御用超音波振動子は対象部位への接触を維持する保持具を装着可能に構成されていることを規定する。この発明の血栓制御用超音波振動子によれば、この振動子を所定周波数の高周波振動、例えば500kHzの高周波振動所定の周波数で駆動することにより、薬物を併用することなく、超音波の照射のみによる血栓の成長を抑制させることが可能になる。図1はこの発明に係る血栓制御用超音波振動子10の実施の形態を説明する概念図、図2は音響レンズ12の効果広角化を説明する概念図である。図1において、血栓制御用超音波振動子10は、音響レンズ12の上に超音波振動子11が重畳され、超音波振動子11の上に反射板13が配置され、全体が液体容器14で被覆されて血栓制御用超音波振動子10が構成される。なお、符号18は接着剤層で、血栓制御用超音波振動子10が適用される患者の体表面に対向し、患者の体表面に接着させるためのものである。超音波振動子11は、従来の超音波振動子と同様に、PZTセラミックスや圧電特性を有する高分子材料であるポリフッ化ビニルデンPVDFで構成される。超音波振動子は1又は複数の振動子セグメントから構成することができる。その構成は、前記した引用文献1等に記載されているので、ここでは詳細の説明は省略する。音響レンズ12は公知の音響レンズである。超音波振動子11から照射される超音波振動超音波ビームは、音響レンズ12により広角化されて患者に照射される。液体容器14は、血栓制御用超音波振動子10の取り扱いを容易にし、また、音響レンズ12を経て放射される以外の超音波振動が外部に漏れることを防止する目的のもので、液体容器14の内部には冷却用ゼリーが充填されており、超音波振動子11を冷却する。また、液体容器14の下面患者の体表面に対抗する面は、患者の体表面に接着するように接着剤層18、或いは液体容器14の下面患者の体表面に対抗する面と患者の体表面との間には、超音波透過性の良い粘着性の液体ジェル層を形成するとよい。いずれにしても、前記液体容の対象部位に接着する面は、治療対象となる血管の部位、太さ、長さ、或いは複雑な血管網などの対象部位近傍の体表面の曲率に適した皮膚との接着性の良い形状に形成する。また、血栓制御用超音波振動子10は、前記血栓制御用超音波振動子10を対象部位へ確実に接触させ接触状態を維持するために、例えば図9でa乃至dに示すような保持具19を装着可能に構成するとよい。血栓制御用超音波振動子10の超音波振動子11は、図示されていない高周波発振器20一例として500kHzを発振する高周波発振器に接続されて所定の周波数500kHzで駆動されるものとする。図3は、血栓制御用超音波振動子10から放射される超音波振動の音場分布を説明する図で、この発明に係る血栓制御用超音波振動子10を500kHzで駆動したときの、プローブ先端から28mmの距離における、プローブ中心からの距離mmと超音波の音響強度W/cm2の関係を示す音場分布を説明する図で、横軸はプローブ中心からの距離mm、縦軸は超音波の音響強度W/cm2である。なお、音響強度は、水中における音響強度測定装置AIMSを使用して測定した。次に、血栓制御用超音波振動子10による血栓の増加抑制効果について説明する。血栓の増加抑制効果は、超音波照射の前後における血栓の増加量mmを、血栓の吸光度波長:412nmの差から求めることで効果を判定した。まず、事前に血栓の吸光度と血栓の厚さに関する検量線を用意し、検量線から血栓の厚さを換算した。日本光学株製の吸光度計特注を用いて、コイン状血栓の中心を通る直径方向25点中心から±6.0mm、0.5mm間隔の吸光度を計測し、続いてこの直径に対して45°ずつ傾けた3方向の直径上の吸光度分布を計測した。すなわち、計8方向の半径上の吸光度分布を計測したので、中心軸から等距離の8点の平均値は、その距離における音響強度に対する平均吸光度とみなし、校正曲線から血栓の厚さを換算した。但し、中心0mmのみ1点の吸光度の測定結果により評価することになる。この血栓の増加量の効果の判定では、コイン状血栓を2個づつ5セット、合計10セットを用意し、2個セットの一方を超音波照射し他方を超音波照射せず、照射側コイン状血栓の厚さと、非照射側コイン状血栓の厚さとの差をMann-WhitneyのPired2を用いて検定し、信頼度95をもって有意とした。図4は、この発明に係る血栓制御用超音波振動子による超音波照射群の超音波の音響強度W/cm2と血栓増加量mmと、超音波非照射群の超音波の音響強度W/cm2血栓増加量mmとの測定結果を説明する図で、横軸はコイン状血栓中心からの距離mm及び音響強度W/cm2、縦軸は血栓の厚さ増加量mmである。すなわち、コイン状血栓中心からの距離0.5mmごとに超音波照射群の血栓増加量mm図4で斜線部分と、超音波非照射群の血栓増加量mm図4で白抜き部分である。血栓の厚さ増加量の各値は、5セットの平均値と分散で、各距離での血栓の厚さに優位さのある場合に星印を付してある。図4から明らかなように、コイン状血栓中心からの距離4mmまでは血栓の厚さ増加量に優位な差が認められ、超音波照射による血栓成長を抑制する効果が確認された。この優位な差が示されたコイン状血栓中心からの距離は、音響強度最大0.72W/cm2から0.xxW/cm2の範囲にある。特に、中心軸上では超音波非照射群での成長が0.4mmであったのに対し、超音波照射群での成長は0.15mmに抑制された。すなわち、抑制率は62.5に及ぶものであった。図5は、音響強度と優位な血栓成長抑制効果を認める抑制率の関係を示す図で、横軸は音響強度W/cm2、縦軸は血栓増加抑制比{超音波非照射群-超音波照射群}/超音波照射群である。図5から明らかなように、音響強度が高まるにつれて血栓増加抑制率は上昇し、統計学的に優位な値を示した強度閾値0.28W/cm2では、約30の抑制率を示した。しかし、測定結果にはばらつきが多いため、強度閾値は更に低い音響強度にあることが示唆された。以上の結果をまとめると、血栓制御用超音波振動子を500kHzの連続波で駆動するときは、その音響強度0.3W/cm2以上のある範囲において、フィルブリン塊血栓成長抑制効果があることが示された。この結果は、照射時間30分の場合の成績から導かれたものである。すなわち、500kHzの連続波超音波による血栓制御用超音波振動子の駆動は血栓成長抑制効果があるものと判断される。さらに、血栓制御用超音波振動子の駆動においては、所定周波数は単一または複数であって、それらの周波数及び位相が時間的に変化させ、前記振動子が複数の場合には、各々振動子が同一又は異なる位相で周波数或いは位相を時間的に変化させるようにしてもよい。ここで、周波数の位相を時間的に変化経時的に変化させるとは、同一周波数であっても、スタート時点の位相の異なる複数の振動波をつなぎ合わせた波形、あるいはスタート時点の位相に位相ずれがなくとも、ある時間経過後の切替え点で位相が360度でない任意の位相に切替えられる時間的に連続した波形を意味する。即ち、例えば図6に示すように、超音波振動の周波数が例えば基本周波数が50kHzであっても、位相切替信号として所定時間の整数倍のランダムな時間幅a、b、c、d、等でスタート時点の位相にリセットされる位相切替信号F1を使用することで、超音波振動の波形の位相が所定時間毎に位置RA、RB、RC、等でリセットされる、時間的に連続した波形となる。また、例えば図7に示すように、超音波振動の周波数が基本周波数が例えば50kHzであっても、位相切替信号として雑音などのランダムな時間幅e、f、g、h、i、j等でリセットされる位相切替信号F2を使用することで、超音波振動の波形の位相がランダムな時間経過毎にリセットされる、時間的に連続した波形となる。このように、超音波振動の周波数を基本周波数で保ったまま波形の位相をランダムな時間幅毎にリセットすることで、照射部位に定在波の発生するおそれを除くことができる。さらに、上記した例では、超音波振動の基本周波数と振幅を固定しているが、基本周波数の振幅を、図8に示すような雑音信号で変調して変化させることでも照射部位に定在波の発生するおそれを除くことができる。