第1の所定の板厚を有して互いに平行に対向する第1の主面と第2の主面とで規定される平板に、複数のビードが第1の方向に延在して形成される鉄道車両構体用外板であって、前記ビードはそれぞれ、所定の幅と所定の高さで規定される所定の断面形状を有して前記第1の主面から前記第2の主面側に突出し、前記ビードと前記第2の主面との境界には、所定の曲率半径で規定されるエッジが形成されていることを特徴とする、鉄道車両構体用外板。前記第2の主面において、前記ビードの輪郭は前記エッジによって規定されることを特徴とする、請求項1に記載の鉄道車両構体用外板。前記断面形状は、前記第1の方向に垂直な面に含まれて、前記第2の主面側におけるビードの表面における接線が当該第2の主面と成す角度をθiとすると、0°<|θi|≦45°の範囲で連続的に変化することを特徴とする、請求項1及び請求項2のいずれか一項に記載の鉄道車両構体用外板。前記θiは、前記エッジにおいて、45°<|θi|≦90°の範囲で連続的に変化することを特徴とする、請求項3に記載の鉄道車両構体用外板。前記第1の所定の板厚をTとし、前記所定の高さをHbとし、前記所定の幅をWbとするとき、1.0mm≦T≦1.5mm、5mm≦Hb≦8mm、0.13≦Hb/Wb≦0.17、3≦Hb/T≦6、及び20≦Wb/T≦60であることを特徴とする、請求項1、請求項2、請求項3、及び請求項4のいずれか一項に記載の鉄道車両構体用外板。前記断面形状は円弧状であることを特徴とする、請求項5に記載の鉄道車両構体用外板。前記断面形状は、2つの円弧状部と1つの直線部とからなる台形状であることを特徴とする、請求項5に記載の鉄道車両構体用外板。請求項1、請求項2、請求項3、請求項4、請求項5、請求項6、及び請求項7に記載の鉄道車両構体用外板に前記ビードを複数個同時に形成するビード形成方法であって、前記所定の高さより大きな第2の所定の板厚を有して互いに平行に対向する第3の主面と第4の主面とで規定される平板状に形成されると共に、当該第3の主面と第4の主面とに渡って、前記ビードの輪郭を有するビード型穴が複数個形成されたプレス雌金型の前記第3の主面上に、前記第2の主面が接するように前記平板を載置する工程と、前記平板の上に第3の板厚を有して第5の主面及び第6の主面とで規定される平板状に形成された弾性体を、当該第6の主面を前記第1の主面に当接させながら、前記第1、第2、第3、第4、第5、及び第6の主面に対して垂直な方向に押し付けて、前記平板の前記ビード型穴に対応する部分を前記ビードに加工する工程とを備えるビード形成方法。前記弾性体はウレタンゴムで作成されていることを特徴とする請求項8に記載のビード形成方法。前記ビード型穴は前記第3の主面に対して、所定の角度を成して、前記第4の主面に形成されており、当該所定の角度は45°以上且つ135°以下であることを特徴とする、請求項9に記載のビード形成方法。上述の妻外板Pegc3は、近年の車両の構体構造の進歩により、妻外板に構造強度の一部を担わせる必要が無くなった現状に基づき、妻外板Pegc1や妻外板Pegc2におけるビードBcvやビードBcwを廃止したものである。つまり、外板Pec1や外板Pec2に従来のビードBcvやビードBcwを設けることにより、不要な或いは過剰な品質を求め、金型の作成/保守コストに加えてプレス工数の増大に起因する加工コストの車両コストへの転嫁を防止している。そのために、妻外板Pegc3では、妻外板Pegc1の板厚Tc1=1.5mm及び妻外板Pegc2の板厚Tc2=1.2mmに比べて、板厚Tc3=2.0mmを厚くしている。結果、静的状態つまり車両に取り付けられた状態では、自重で変形するような問題は生じない。しかしながら、妻面が広い平面で構成されているために、図17に例示するような、僅かな歪みDが妻外板Pegc3の表面にしわの様に見えることがある。その原因は、主に、平面度の僅かな狂いや、外気温による外板の伸び等の物理的要因と、妻外板Pegc3の表面が半光沢の仕上げとなっている材料的要因とがあげられる。上述のように、妻外板Pegc3に生じた僅かな変形は車両の強度上の問題とはならない。しかし、妻外板Pegc3の美観という点に関しては問題である。妻外板に生じるような歪み僅かな変形により外板の美観が損なわれる問題を解消する方法としては、従来のビードBcを外板に復活させることが考えられる。しかしながら、従来のビードBcを復活させると、上述の不要或いは過剰品質に起因する無駄なコストを従来通りに車両コストに転嫁することになる。よって、本発明においては、外板表面の歪み発生を抑えると共に発生した歪みの視覚上の許容量を向上させる為に、従来のビードBcとは異なるビードをより簡便で且つ低コストに形成できる外板を提供することを目的とする。上記目的を達成するために、本発明に係る鉄道車両構体用外板は、第1の所定の板厚を有して互いに平行に対向する第1の主面と第2の主面とで規定される平板に、複数のビードが第1の方向に延在して形成され、前記ビードはそれぞれ、所定の幅と所定の高さで規定される所定の断面形状を有して前記第1の主面から前記第2の主面側に突出し、前記ビードと前記第2の主面との境界には、所定の曲率半径で規定されるエッジが形成されていることを特徴とする。本発明は、鉄道車両の構体外板に、美観と強度補強の為のビードをより低コスト及び簡便な方法で形成することができる。なお、本発明の実施の形態を具体的に説明する前に、その技術思想について述べる。本発明においても、外板に歪みが発生するのを抑制するためにビードを設ける点においては従来と同様である。但し、従来のビードに比べてビード高が低い複数のビードを同時に設ける。さらに、従来のビードの麓部が外板から滑らかな曲面で連続的に形状が変化しているのに対して、本発明に係るビードはその麓部を外板から急峻不連続的に立ち上げている。ビード高さを低くしてビードプレス金型に対する品質要求を下げることにより金型に起因するコストを低減する。そして、急峻不連続的に立ち上げられた麓部と外板との境界ビード輪郭により、発生した歪みが外板上を伝播することを防止する。以下に、図1、図2、図3、図4、図5、図6、図7、及び図8を参照して、本発明の実施の形態に係る外板の一例として妻外板について説明する。図1aに示す妻外板Pegは、図1bに示す妻構体Sgにスポット溶接Wsにて取り付けられている。図2に、図1において、直線II-IIで切断した妻外板Pegの横断面を示している。図1aに示すように、妻外板Pegは、外板Peに車両長手方向Dlに突出する複数本例では、28本のビードBが所定の間隔で車両幅方向Dwに延在して設けられている。図1bに示すように、妻構体Sgでは横骨Fmhが設けられていない。図2に示すように、妻外板Pegでは、板厚Tが1.5mmの外板Peに、数本本例では、28本のビードBが車両幅方向Dwに平行にプレス出しされて延在している。なお、ビードBは、妻構体Sgの構造強度を担う役目は負っておらず、美観上の目的外板Pe上で僅かな歪みの発生防止及び、発生した歪みを目立たなくするで設けられている。ビードBの横断面形状は、外板Peに対してエッジCeを成して、所定の曲率半径Rbで規定される曲面で車両長手方向Dl/車両高方向Dvに盛り上がり、車両長手方向Dlでのピーク高さHb以降、ビード高Hbに達する。つまり、ビードBは幅広ビード幅Wb=35mmで、低いビード高Hb=6mmアーチ状断面を有している。ビードBにおいては、その凸面Sp側で、ビードBの輪郭に沿ったエッジCeが生成される、つまりビードBの凸面Sp側の断面形状はエッジCeで急激/不連続的に変化する。一方、凹面Sr側の断面形状は滑らかに連続的に変化する。図11に示した従来の妻外板Pegc2及び妻構体Sgc2と比較すると、本実施の形態に係る外板Peの板厚Tは1.5mmと0.3mm増加板厚Tc2=1.2mmされると共に、ビードBcwがビードBに置き換えられている。具体的には、ビードBcwは、板厚Tc2=1.2mmの外板Pec2にビードBより幅広ビード幅Wbc2=39.48mm、麓幅Wsc2=30mm、頂上幅Wpc2=18mm/Wb=35mmで高Hbc2=15mm/Hb=6mmく形成され、横骨Fmhに相当する強度を有している。このように、ビードBはビードBcwに比べると簡易版であり、ビードプレス金型に対する品質要求を下げることにより金型に起因するコストの低減を図っている。また、ビードBは簡易ビードであるために、その構造強度はビードBcwのように横骨Fmhに相当するほど大きくない。そのために外板Peの板厚T=1.5mmを、板厚Tc2=1.2mmに比べて0.3mm増加させて、妻外板Pegとしての構造強度の確保を図っている。また、図16に示した従来の妻外板Pegc3及び妻構体Sgc3と比較すると、本実施の形態における外板Peの板厚Tは1.5mmと0.5mm減少板厚Tc3=2.0mmされると共に、複数のビードBが追加されている。さらに、妻構体Sgは妻構体Sgc3から横骨Fmhを廃して構成されている。これは、外板Peにおいては、外板Pec3に比べて、追加されたビードBによって構造強度が増大しているので、板厚を0.5mm減少させる板厚T=1.5mmことが可能になる。結果、外板Peの板厚の減少によるコスト減を実現すると共に、妻構体Sgにおいては、妻構体Sgcから横骨Fmhを廃止し、廃止された横骨Fmhに起因するコスト減を実現している。また、ビードBの凸面Sp側の断面形状はエッジCeで急激/不連続的に変化する。従来のビードBcwが輪郭を有していないのに反して、ビードBではエッジCeにより外板Pe上の他の領域との間に境界が設けられている。この境界を、ビード輪郭Obと呼ぶ。つまり、ビードBは、妻外板Pegにおいて外部に向かって車両長手方向Dlに概ね円弧状図2に突出すると共に、外板Peの平坦部に対して急激に立ち上がるエッジCeビード輪郭Obによって不連続に形成されている。ビードB凸面Spは、妻外板Pegの表面に歪みDの発生を抑止するように働く。さらに、妻外板Pegの表面ビードB或いはビードBを除く部分に歪みが発生した場合にも、ビード輪郭ObエッジCeによって歪みが妻外板Pegの表面を伝播することが防止される。また、ビードBにより妻外板Pegの表面に形成される陰影が、生じた歪みを目立たせない効果がある。なおさらに、ビード輪郭Obと概ね平行な方向に伸びるしわ歪みDは、ビード輪郭Obによって目立たないという効果もある。次に、図3、図4、及び図5を参照して、本実施の形態にかかるビード出し工程について説明する。図3aに、ビードBがプレス出しされた外板Pe以降、ビードプレス外板Peの一例を示す。同図において、左側に車両に取り付けられる時の姿勢のビードプレス外板Peを車外側正面から見た状態を示し、右側に同図において直線IIIa-IIIaで切った断面を示す。本例においては、ビードプレス外板厚Tを有するビードプレス外板Peに、車両長手方向Dlにビード高Hbだけ円弧状に張り出した4本のビードBが車両高方向Dvにビード幅Wbを有して、車両幅方向Dwに長さLb以降、ビード長Lbだけ延在して形成されている。ビードプレス外板Peにおいて、ビードB以外の部分は概ね平坦であり、この部分を、ビードプレス外板Peの平坦部と呼ぶ。ビードBの円弧状の張り出した面を凸面Spと呼び、凹んだ面を凹面Srと呼んで識別する。ビード高Hbは、上述の従来のビード高Hbcに相当し、ビードプレス外板厚Tは上述のビードプレス外板厚Tbcに相当し、ビードプレス外板Peは上述のビードプレス外板Pecに相当する。なお、ビードプレス外板Peは、歪み発生の抑制及び発生した歪みの伝播防止、及び金型に対する品質要求を低減するために、以下に述べる要求を満たすように設定される。ビードプレス外板厚T=1.0~1.5mmビード高Hb=5~8mmビード幅Wb=30~60mmビード高Hb/ビード幅Wb=0.13~0.17ビード高Hb/ビードプレス外板厚T=3~6ビード幅Wb/ビードプレス外板厚T=20~60ビードプレス外板Peの構造強度は、ビードプレス外板厚T及びビードBビード高Hb、ビード幅Wbによって決まる。つまり、外板Peの構造強度をSeとし、ビードプレス外板Peの材質をMとすると、Se=fHb、Wb、T、Mと一般式化できる。ビードプレス外板Peは通常、構体にスポット溶接されるので、ビードプレス外板Peの材質Mは構体と同一の材料が選ばれる。鋼製車両の場合には、重量増加を抑えるために、外板を厚くすることなく骨の削減が可能なビードプレス外板Peが多く採用されるが、アルミ合金製車両の場合にはヤング率が鋼の約1/3であることから、妻外板の厚さは鋼製の場合の約1.4倍が必要とされ、プレス加工性が低下することから、ビードプレス外板がほとんど採用されていないことは、上述の従来のビードプレス外板Pecと同様である。図3bに、上述のビードプレス外板Peの成形に用いられる、プレス型の雄型Dm以降、プレス雄型Dmの一例を示す。同図において、左側にプレス工程におけるプレス雄型Dmを上から見た状態を示し、右側に同図において直線IIIb-IIIbで切った断面を示す。同図に示すようにプレス雄型Dmは、所定の厚みTbm以降、プレス雄型厚Tbmを有して、ビードプレス外板Pe図3aに対応する矩形ブロック状に形成されている。プレス雄型Dmには、プレス雄金型Dcmにおいて成形されるビードBcに対応して設けていたビード型Pに相当する物は一切設けられていない。プレス雄型Dmは、力学的強度の観点よりウレタンゴムで作成される。なお、プレス雄型厚Tbm>ビード高Hbである。図3cに、ビードプレス外板Peの成形に用いられる、プレス金型の雌型Df以降、プレス雌金型Dfの一例を示す。同図において、左側にプレス工程におけるプレス雌金型Dfを上から見た状態を示し、右側に同図において直線IIIc-IIIcで切った断面を示す。プレス雌金型Dfは、所定の厚みTbf以降、プレス雌金型厚Tbfを有して、ビードプレス外板Pe図3aに対応する矩形板状に形成されている。なお、プレス雌金型厚Tbf≧ビード高Hbである。プレス雌金型Dfには、その平行な2面に対して所定の角度θ45°≦θ≦135°を成すレーザービームLによって、ビード型穴Hが形成されている。ビード型穴Hは、車両高方向Dvに幅Wbf以降、ビード型穴幅Wbfを有して、車両幅方向Dwに長さLbf以降、ビード型穴長Lbfだけ延在している。プレス雌金型Dfの上面St及び下面Sbのそれぞれにおけるビード型穴Hの開口幅Wht以降、上面開口幅Wht及びビード型穴Hの開口幅Whb以降、下面開口幅Whbは、後ほど図4を参照して説明するように、次式4及び次式5で表される。Wht=Wbf4Whb=Wbf2tanθ-90°Tbf5図4に、図3のプレス雌金型Dfのビード型穴Hを拡大して示す。図4aは、プレス雌金型Dfの上面Stに対して、直角θ=90°を成すレーザービームLによって、矩形の断面形状を有するビード型穴Hが形成されることを示している。なお、ビード型穴Hの側面を形成するプレス雌金型Dfの上面St側には、レーザービームLに対して180°-θ=90°の角度を有する角部Cが形成される。ビード型穴Hの側周部を形成するプレス雌金型Dfの厚み方向の部分が互いに平行であると共に、プレス雌金型Dfの上面St及び下面Sbのそれぞれに対して垂直である。結果、同図に示すように、ビード型穴幅Wbfはビード型穴Hの全域に渡って一定である。θ=90°より、tanθ-90°=0であるので、上式5は次式6で表現される。Whb=Wbf0=Wbf6よって、上式4及び6より、次式7が得られる。Wht=Wbf=Whb7図4bを参照して、プレス雌金型Dfの上面Stに対して、鈍角90°<θ≦135°を成すレーザービームLによって、上面Stから下面Sbに向かって広がる台形の断面形状を有するビード型穴Hが形成されることを説明する。ビード型穴Hの側面を形成するプレス雌金型Dfの上面St側にはレーザービームLに対して180°-θの角度を有する角部Cが形成されている。なお、同図においては、代表例としてθ=135°であり、角部CのレーザービームLに対する角度は、45°である場合を示している。台形の上底及び下底には上面開口幅Whtおよび下面開口幅Whbがそれぞれ対応する。この場合、90°<θ≦135°であるので、0<tanθ-90°≦1である。つまり、上式5は次式8で表現できる。Wbf<Whb≦Wbf2Tbf8図4cを参照して、プレス雌金型Dfの上面Stに対して、鋭角45°≦θ<90°を成すレーザービームLによって、上面Stから下面Sbに向かって狭まる台形の断面形状を有するビード型穴Hが形成されることを説明する。なお、同図においては、代表例として、θ=45°であり、角部CのレーザービームLに対する角度は、135°である場合を示している。台形の上底及び下底には上面開口幅Whtおよび下面開口幅Whbがそれぞれ対応する。この場合、45°≦θ<90°であるので、-1≦tanθ-90°<0である。つまり、式5は次式9で表現できる。Wbf-2Tbf≦Whb<Wbf9以上、図4を参照して、プレス雌金型Dfのビード型穴Hの車両高方向Dvの断面形状について説明した。しかしながら、ビード型穴Hの車両幅方向Dwの断面形状についても同様である。よって、プレス雌金型Dfの車両幅方向Dwの断面形状に関する説明を省く。なお、上述より、角部Cは45°~135°の範囲を取り得る。次に、図5及び図6を参照して、プレス雄型Dm及び図4aに例示したθ=90°のプレス雌金型Dfを用いて、ビードプレス外板PeにビードBをプレス成形して、妻外板Pegを作成するビードプレス方法について説明する。図5aに、プレス機械不図示のボルスタDB上に設置されたプレス雌金型Dfの上に外板Peが載置され、その上方にプレス雌金型Dfに対向するようにプレス雄型Dmが保持された状態で、車両幅方向Dw方向に見た状態を示す。この状態で、プレス機械のスライド不図示により、プレス雄型Dmがプレス雌金型Dfに向かってビードプレス方向Dpbに下降されることにより、ビードプレス工程が開始する。図5bに、スライドが下死点に達した時のプレス雄型Dmと外板Peとの状態を示す。この時点で、図2を参照して説明した円弧状断面形状を有するビードBが、プレス雌金型Dfのビード型穴H中に形成されている。この後、プレス雄型Dmを上昇させ、外板Peをプレス雌金型Dfから取り出すことにより、図5cに示すように、妻外板Pegを得ることができる。以下に、プレス雄型Dmがプレス雌金型Df上に載置された外板Peの上面に接した状態での1つのビード型穴Hの右半分部を拡大して示す図6を参照して、上述のビードプレス工程について説明する。図6aに示すように、プレス雄型Dmがプレス雌金型Df上に載置された外板Peの上面に接した状態で、プレス機のスライドがさらにビードプレス方向Dpbに下降すると、ゴム製のプレス雄型Dmは外板Peを介してプレス雌金型Dfに対して押しつけられる。この時、プレス雄型Dmはビードプレス方向Dpb方向に圧縮されて、外板Peをプレス雌金型Dfに押しつけるように弾性変形を始める。プレス雄型Dmのビードプレス方向Dpb方向の弾性変形は、プレス雌金型Dfのビード型穴H以外の部分ではプレス雌金型Dfによって阻止される。しかし、ビード型穴Hの部分では抵抗を受けないので、プレス雄型Dmのビードプレス方向Dpb方向の弾性変形は、外板Peをビードプレス方向Dpb方向に変形させる圧力変形圧力として働く。スライドの下降に応じて変形圧力が増大して行くにつれて、ビード型穴Hの上部に位置する外板Peの部分はやがて、プレス雄型Dmの変形圧力に抗することができずに、ビード型穴Hの角部Cと接する箇所を基点として塑性変形し延びを生じ、図6bに示すように長手方向Dlに変形し始める。この時点で、ビード型穴Hの角部Cと接する外板Peの下面には、上述のビードBの輪郭を規定するエッジCeが形成される。なお、プレス雌金型Dfの角部Cと、外板Peに形成されるエッジCeの形状については、後ほど図7を参照して説明する。エッジCeが形成された後に、ビード型穴Hの上部に位置する外板Peの部分が変形し始めると、プレス雄型Dmは外板Peの変形部に集中して弾性的に突出して、外板Peをさらに変形させようとする力が働く。図6bに示すように、ビード型穴Hの上部に位置する外板Peの部分は両側のエッジCeを基点として、ビードプレス方向Dpbに対して、所定の傾斜角θi図7を成してビードプレス方向Dpb方向車両長手方向Dlに円弧状に変形する。なお、本例においては、ビードプレス方向Dpbはビード型穴Hの内周壁表面と一致する。なお、プレス雄型Dmは、上述のように弾性材料本例においては、ウレタンゴムで構成されているので、少なくとも、外板Peの変形開始時には、外板Peをプレス雌金型Dfの非ビード型穴部に完全に押しつけることはできない。つまり、プレス雄型Dmの内で外板Peのビード型穴Hの中央部に位置する部分は、外板Peの変形抵抗を抑えてビードプレス方向Dpbに外板Peを押し込むと共に塑性変形させる。一方、プレス雌金型Dfの上面と接する外板Peの部分は塑性変形させられず、略平面のままである。上述のように外板Peにおいて、塑性変形させられる部分と塑性変形させられない部分との境界にはエッジCeが形成されている。エッジCeがビード型穴Hの角部Cと密着しているので、塑性変形させられない部分の位置ずれが防止される。また、外板Peの一部の塑性変形に伴って、外板Peに歪みが発生することも防止される。ビード型穴Hの中央部は外板Peを妨げるものがないので、プレス雄型Dmの弾性変形部膨出部の形状及びそれによる外板Peの変形もなだらかである。外板Peのビート ゙プレス方向Dpbへの変形が進行すると、図6cに示すように、外板Peの変形部膨出部の頂部がボルスタDBに接する。この時点では、外板Peに形成されるビードBの断面形状は、図2に示したように円弧状である。これ以降は、スライドの下降量に応じて、プレス雄型Dmの変形部膨出部がボルスタDBに沿って車両高方向Dv方向に広がって、断面形状が円弧状から矩形状に変わっていく。言い換えれば、形成されるビードBがより横骨の断面形状に近づくことにより、その構造強度の増大を図ることができる。以下に、図7を参照して、プレス雌金型Dfの角部Cと、外板Peに形成されるエッジCeの形状との関係について考察する。なお本考察においては、外板Pe及びプレス雄型Dmは共に、変形抵抗が限りなく小さく、しかしながら十分な機械強度を有して、容易に塑性変形できるという相反する性質を有するものを想定する。図7は、図4aに示したプレス雌金型Dfθ=90°のビード型穴Hの右角部Cの周辺部をそれぞれ異なる倍率で拡大している。より具体的に言えば、図7aは外板PeのビードBの輪郭を規定するエッジCeとプレス雌金型Dfの角部Cとを拡大して示し、図7bは、図7aにおいて円O1で囲まれたエッジCeの部分を拡大して示し、図7cは図7bにおいて円O2で囲まれたエッジCeの局部、つまり外板PeがビードBに変わる部分を拡大して示している。図7aに示すように、外板Peの下面Sbp上に形成されたエッジCeは、外板Peの下面がプレス雌金型Dfの上面Stに密着した状態から、ビード型穴Hの開放端部の角部Cより不連続的にプレス雌金型厚Tbf方向に変形している。結果、角部Cの先端部付近でエッジCeが形成される。このように形成されるために、エッジCeの少なくとも中心部は角部Cの先端形状に倣って、外板Peから急峻に不連続的に変形している。図7bに示すように、エッジCeの中央部に対応するプレス雌金型Dfの角部Cの先端部の断面形状は、外板Peの下面Sbpに対応する直線と、ビードBの凸面Spに対応する曲線とによって規定される。同図において、凸面Sp曲面に対する接線Ltが、下面Sbpプレス雌金型Dfの上面Stに対して、所定の角度θi以降、傾斜角θiを成して交差する。傾斜角θiは、接線LtのビードBの凸面Spと接する位置が円弧状部先端の場合に0°であり、エッジCeに近づくにつれて増大してθに近づく。本例においては、θ=90°であるので、次式10が成立する。0°≦θi≦90°10図7cに示すように、エッジCeの屈曲部下面Sbpが凸面Spに変わる境界の断面形状は、次式11で表される曲率半径Rcで規定できる。0≦Rc≦T11上式10及び11より、エッジCeの屈曲部において、θiがθ本例においては90°に近づくと共に曲率半径Rcがゼロに近づき、凸面Spの接線Ltと下面Sbpとは角部Cの先端部の形状に限りなく近づく。なお曲率半径Rc=0の場合は、エッジCeは完全にプレス雌金型Dfの角部Cの形状と同一になる。また、図7aでは、エッジCeが下面Sbp及び角部Cの側面の両方から離反する形状を例示したが、下面Sbp及び角部Cのいずれか一方から離反する形状も取り得る。また、エッジCeが角部Cの側面から離反する形状の場合、凸面Spは角部Cの側面に当接することのない形状を取り得る。これらの何れの場合においても、面Spの接線Ltは、下面Sbpと共に角部Cの先端部形状に限りなく一致する。言い換えれば、θi≒90°である。ビードBの車両幅方向Dwの断面形状及びエッジCeによる輪郭形状ビード輪郭Obについても、ビードBの車両高方向Dvの断面形状、主にエッジCeによるビードBの輪郭形状ビード輪郭Obについて説明したのと同様である。図7を参照して説明した、プレス雌金型Dfの角部Cと、外板Peに形成されるエッジCeの形状との関係の考察は、外板Pe及びプレス雄型Dmが実際的には入手できない材質で構成されることを前提としている。つまり、現実には、外板Peは高抗張力材であるステンレス鋼が用いられ、プレス雄型Dmは高弾性材であるウレタンゴムが用いられるため、考察通りの結果を得ることはできない。以下に、図4、図6、及び図8を参照して、外板Peにステンレス鋼を用い、プレス雄型Dmにウレタンゴムを用いた場合のプレス雌金型Dfの角部Cと、外板Peに形成されるエッジCeの形状との関係について説明する。なお、図4を参照して説明したように、プレス雌金型Dfのビード型穴Hの周囲の角部Cは、45°~135°好ましくは、90°の範囲の任意の角度を取り得る。図4aに示すように、プレス雌金型Dfの角部Cが90°180°-θの場合に、図6cに示す断面形状を有するビードBの凸面Spの接線Ltの下面Sbpに対する傾斜角θiは、45°である。これは図7を参照して述べた考察結果θi≒90°とは異なる。この現象は、プレス雄型Dmの弾性変形性と外板Peの塑性変形性に起因する。つまり、ビードプレス工程において、外板Peのプレス雄型Dmによる変形は、プレス雄型Dmのウレタンゴムの弾性変形と、外板Peのステンレス鋼の塑性変形延びとのバランスで成立している。θi=90°になるためには、凸面Spの接線LtがエッジCeの近傍で、ビード型穴Hの内周壁面角部Cと限りなく一致する必要がある。但し、本例ではθ=90°であるので、外板Peは角部Cの頂点部より若干ビード型穴Hの中心寄りの位置から、ビードプレス方向Dpb方向に急激に直角に変形しないといけない。しかしながら、ステンレス鋼板材で構成されている外板Peをウレタンゴムプレス雄型Dmの弾性変形で直角に変形させることは不可能である。プレス雄型Dmに、より硬度の大きなウレタンゴムを用いることにより、外板Peの変形量を増すことは可能である。しかしながら、外板Peの変形量が大きくなると、外板Peに生じる張力も膨大になる。そのため、外板Peの最大変形量はθi=45°が限界である。言い換えると、ビードBは、傾斜角θiが次式12を満たす範囲で連続的に変化する断面形状を有する。0°<|θi|≦45°12なお、エッジCeの屈曲部の曲率半径Rcは次式13で表される。0<Rc≦T13つまり、エッジCeの屈曲部は、プレス雌金型Dfの角部Cの先端形状と同一になることはない。また、傾斜角θiはエッジCeにおいて、次式14を満たす範囲で連続的に変化する。45°<|θi|≦90°14図4bに示すプレス雌金型Dfは、角部Cが45°~90°の範囲であるので、ビード型穴Hの断面形状は、図4aの角部C90°に比べて急峻かつ下面Sbに向かうほど広がっている。そのために、外板Peの下面に形成されるエッジCeは非常に深くなり、さらにビードBの断面は図2に示すような円弧状ではなく上端から下端に向けて末広がりの円錐台形状になるように思われる。しかしながら、上述のように、外板Peはビードプレス方向Dpb方向に直角に変形することすらできないので、プレス雄型Dmが末広がり方向に変形して角部Cを回り込んで角部Cの下部の空間にまで膨出することはできない。つまり、角部Cが90°の場合と同様に、θi=45°が限界である。結果、図8aに示すように、図4aに示したプレス雌金型Dfによるのと同様に、円弧状図2断面を有するビードBが形成される。図4cに示すプレス雌金型Dfは、角部Cが90°~135°の範囲であるので、ビード型穴Hの断面形状は図4aの角部C90°に比べて急峻かつ下面Sbに向かうほど狭まっている。そのために、外板Peの下面に形成されるエッジCeは非常に浅くなり、さらにビードBの断面は図2に示すような円弧状ではなく上端から下端に向けて先細りの円錐台形状になりそうに思われる。しかしながら、上述のように、θi=45°である。結果、図8bに示すように、図4aに示したプレス雌金型Dfによるのと同様に、円弧状図2断面を有するビードBが形成される。図6c、図8a、及び図8bを参照して説明したように、角部Cが45°~135°の範囲であれば、θiは略45°であり、形成されるビードBの断面形状は略同じになる。なお、プレス雌金型Dfは、図4aに示す角部Cが90°である物が製造上好ましい。つまり、角部Cが90°の場合は、外板Peに対してθ=90°を成して照射されるレーザービームLをビードBの形状に平行に移動させれば良いので、レーザービームLによる切断加工も容易であり、ビード型穴Hの形状精度の確保も容易である。但し、レーザービームLの照射角度はθ=90°に限定されるものではなく、θ=45°~135°の範囲の任意の角度であってもよく、またレーザービームLを平行移動させなくとも、略同一の形状のビードBを形成できることは上述の通りである。妻外板を例として上述したように、本発明に係る外板はより低コスト及び簡便な方法で、ビードBの輪郭を形成するエッジにより外板は立体的なビード凸面、凹面と平坦な非ビード部とに分離されている。ビード凸面、凹面は、妻外板の表面に歪みの発生を抑止するように働く。さらに、外板の表面ビードB或いはビードBを除く部分に歪みが発生した場合にも、ビード輪郭によって歪みが外板の表面を伝播することが防止される。また、ビードにより外板の表面に形成される陰影が、生じた歪みを目立たせない効果が得られる。なおさらに、ビード輪郭と概ね平行な方向に伸びるしわ歪みは、ビード輪郭によって目立たない。このように、本発明は例示した妻外板に限らず、側外板や屋根外板などの鉄道車両構体用の外板に適用できる。また、ビード形状は、例示された単純な直線形状のみならず、社章等のマークを模した意匠形状で形成することも可能であることは言うまでもない。さらに、雄型が汎用型となるため、雌型のビード型穴を埋めることで、容易にビードの部分的な廃止や間引きを行うことができる。