"シリンダボアを左右に等分割する中央縦断面を挟んで左右対称的に一対の吸気ポートが設けられるとともに、前記中央縦断面上に燃料を燃焼室に直接噴射するマルチホール型の燃料噴射弁が配備されている筒内噴射式エンジンであって、前記一対の吸気ポートの下流端部における左右方向の外端を通り前記中央縦断面に平行な左端縦断面及び右端縦断面とシリンダボア壁面とで画成される、横断面が弓形状の左右の領域に、それぞれ前記燃料噴射弁から噴射される燃料噴霧が2本以上指向するようにされていることを特徴とする筒内噴射式エンジン。シリンダボアを左右に等分割する中央縦断面を挟んで左右対称的に一対の吸気ポートが設けられるとともに、前記中央縦断面上に燃料を燃焼室に直接噴射するマルチホール型の燃料噴射弁が配備されている筒内噴射式エンジンであって、前記燃料噴射弁から噴射される各燃料噴霧は、その中心軸線とシリンダボア壁面とが交差する点を噴霧交点として、前記一対の吸気ポートの下流端部における左右方向の外端を通り前記中央縦断面に平行な左端縦断面及び右端縦断面より外側に、前記噴霧交点が左右にそれぞれ2個以上ずつ合計4個以上存在するようにされていることを特徴とする筒内噴射式エンジン。前記燃料噴霧は、前記中央縦断面を中心として左右対称的に形成されることを特徴とする請求項1又は2に記載の筒内噴射式エンジン。前記2本以上指向するもしくは前記2個以上存在する前記左右対称的な燃料噴霧の各々は、右左のなす角度が前記他の左右対称的な燃料噴霧と異なることを特徴とする請求項3に記載の筒内噴射式エンジン。暖気後の所定運転条件下では、前記横断面弓形状の左右の領域を指向する燃料噴霧がピストン冠面に衝突することなくシリンダボア壁面に到達するようにされていることを特徴とする請求項1に記載の筒内噴射式エンジン。シリンダボアを左右に等分割する中央縦断面を挟んで左右対称的に一対の吸気ポートが設けられるとともに、前記中央縦断面上に燃料を燃焼室に直接噴射するマルチホール型の燃料噴射弁が配備されている筒内噴射式エンジンの燃料噴射方法であって、前記左右の吸気ポートの下流端部における左右方向の外端を通り前記中央縦断面に平行な左端縦断面及び右端縦断面とシリンダボア壁面とで画成される、横断面が弓形状の左右の領域に、それぞれ前記燃料噴射弁から噴射される燃料噴霧を2本以上指向させることにより、タンブル流動に対して略直交する方向に強い空気流動を生成することを特徴とする筒内噴射式エンジンの燃料噴射方法。シリンダボアを左右に等分割する中央縦断面を挟んで左右対称的に吸気ポートが設けられるとともに、前記中央縦断面上に燃料を燃焼室に直接噴射するマルチホール型の燃料噴射弁が配備されている筒内噴射式エンジンの燃料噴射方法であって、前記燃料噴射弁から噴射される各燃料噴霧の中心軸線とシリンダボア壁面とが交差する点を噴霧交点として、前記一対の吸気ポートの下流端部における左右方向の外端を通り前記中央縦断面に平行な左端縦断面及び右端縦断面より外側に、前記噴霧交点を左右にそれぞれ2個以上ずつ合計4個以上存在させることを特徴とする筒内噴射式エンジンの燃料噴射方法。暖気後の所定運転条件下では、前記横断面弓形状の左右の領域を指向する燃料噴霧がピストン冠面に衝突することなくシリンダボア壁面に到達するように燃料噴射時期を設定することを特徴とする請求項6に記載の筒内噴射式エンジンの燃料噴射方法。しかしながら、タンブル流動は吸気ポートから燃焼室に吸入される空気の流動であり、シリンダボアを左右に等分割する前記中央縦断面と平行な面内で回転する縦渦であるため、タンブル流動の回転方向側面視で時計回りもしくは反時計回りにはその空気流動で燃料がかき混ぜられて空気との混合が進むが、タンブル流動に対して直交する方向前記中央縦断面に直交する方向に動く流動がないため、燃料と空気との混合がさほど進まず、筒内の混合気濃度分布にむら以下、単に混合気むらと称することがあるが生じる。この場合、タンブル流動を強化しても上記混合気むらを改善することはできない。また、筒内噴射式エンジンの燃焼性等を向上させる手法として、燃料噴射弁から噴射される燃料噴霧の指向方向等燃料噴射弁の噴孔の個数、位置、向き、燃料噴射弁の取り付け位置、姿勢、燃料噴射時期等に工夫を施すことが知られているが、従来において、燃料噴霧の指向方向等に工夫を施すことによって混合気むらを効果的に改善し得た技術は見当たらない。なお、燃料噴霧の指向方向等に特徴を有する筒内噴射式エンジンの例としては、特許文献1の図6に所載のように、前記中央縦断面を挟んで左右対称的に3対の燃料噴霧が形成されるようになし、そのうちの一対の燃料噴霧第3の燃料噴霧が、シリンダボアの中心線を通りかつ前記中央縦断面に直交する縦断面とシリンダボア壁面とが交差する交差線上を指向するようにした予混合圧縮自己着火式のものや、特許文献2に所載のように、燃料噴霧が吸気弁に衝突しないようにすべく、前記中央縦断面を挟んで左右対称的に、吸気弁の動作範囲外を2対の側方噴霧が指向するようにしたものがある。本発明は、上記事情に鑑みてなされたもので、その目的とするところは、点火時期までに筒内の混合気濃度分布を可及的に均一にすることができるようにされ、もって、粒子状物質PMの排出を効果的に抑えることのできる筒内噴射式エンジンを提供することにある。上記目的を達成すべく、本発明に係る筒内噴射式エンジンは、シリンダボアを左右に等分割する中央縦断面を挟んで左右対称的に一対の吸気ポートが設けられるとともに、前記中央縦断面上に燃料を燃焼室に直接噴射するマルチホール型の燃料噴射弁が配備されており、前記一対の吸気ポートの下流端部における左右方向の外端を通り前記中央縦断面に平行な左端縦断面及び右端縦断面とシリンダボア壁面とで画成される、横断面が弓形状の左右の領域に、それぞれ前記燃料噴射弁から噴射される燃料噴霧が2本以上指向するようにされていることを特徴としている。本発明に係る筒内噴射式エンジンでは、吸気ポートより外側に位置する横断面弓形状の左右の領域に、それぞれ燃料噴射弁から噴射される燃料噴霧が2本以上指向するようにされていることから、それら2本以上の燃料噴霧同士が近接するようされ、そのため、それら近接した燃料噴霧が相互に干渉して通常よりも大きな空気流動が生成されるとともに、この燃料噴霧によって生成された空気流動がタンブル流動に対して略直交する方向に回転する縦渦となるので、タンブル流動の影響を受けにくい前記左右の領域よどみ領域に存在する空気を含む燃焼室内の混合気がむらなく撹拌される。そのため、燃焼室内の混合気濃度分布を均一にすることができ、これによって、粒子状物質PMの排出を効果的に抑えることができる。上記した以外の、課題、構成、及び効果は、以下の実施形態により明らかにされる。以下、本発明の実施の形態を図面を参照しながら説明する。図1は、本発明に係る筒内噴射式エンジンの第1実施形態を示す概略構成図である。図示実施形態のエンジン20は、例えば、1気筒500cc、圧縮比10程度の直列4気筒の筒内噴射式ガソリンエンジンであって、シリンダヘッド22a及びシリンダブロック22bからなるシリンダ22と、このシリンダ22の各気筒内に摺動自在に嵌挿されたピストン25とを有し、ピストン25はコンロッド26を介してクランク軸24に連結されている。ピストン25上方には、所定形状例えばペントルーフ形の天井部を持つ燃焼室27が画成され、各気筒の燃焼室27の天井部中央には、点火コイルから高電圧化された点火信号が供給される点火プラグ45が臨設されている。燃料の燃焼に供せられる空気は、図外のエアークリーナから、電制スロットル弁が配在された管状通路部分スロットルボディ等、コレクタ23、吸気マニホールド多岐管34、吸気ポート35、35等からなる吸気通路30を通り、その下流端吸気ポート35、35端部に配在された、吸気カム軸36により開閉駆動される吸気弁32、37を介して各気筒の燃焼室27に吸入される。また、前記シリンダヘッド22aの吸気側下部には、マルチホール型の燃料噴射弁40後で詳述するが配備されており、燃焼室27に吸入された空気と燃料噴射弁40から噴射された燃料との混合気は、点火プラグ45による火花点火により燃焼せしめられ、その燃焼廃ガス排気ガスは、燃焼室27から、排気カム軸46により開閉駆動される排気弁47を介して排気ポート、排気マニホールド、排気管等からなる排気通路50を通って外部大気中に排出される。排気通路50には、排気浄化用触媒三元触媒55が配備されるとともに、図示はされていないが空燃比センサ等が配備されている。また、前記エンジン20の種々の制御、つまり、各気筒毎に配備された燃料噴射弁40による燃料噴射制御燃料噴射量、燃料噴射時期等の制御、前記点火プラグ45による点火時期制御等を行なうべく、マイクロコンピュータを内蔵するコントロールユニットそれ自体はよく知られているので図示及び説明は省略が備えられている。また、前記燃料噴射弁40には、燃料タンク内の燃料が燃料ポンプや燃圧レギュレータ等を備えた燃料供給機構により所定燃圧に調圧されて供給され、燃料噴射弁40は、前記コントロールユニットから所定のタイミングで供給される、そのときの運転状態に応じたデューティ=パルス幅=開弁時間に相当するを持つ燃料噴射駆動パルス信号により開弁駆動され、その開弁時間に応じた量の燃料を燃焼室27内に噴射するようになっている。なお、図示例のエンジン20においては、排気弁47は排気行程上死点TDCで閉じ、吸気弁37は排気行程上死点TDCで開くようになっており、吸気弁37の開弁期間はクランク角度で220degとなっている。次に、前記燃料噴射弁40及びその周りの構成を詳細に説明する。図5、図6に平面透視図で示されているように、各気筒に接続された吸気通路30の下流部分吸気マニホールド34及び吸気ポート35部分は二股に分岐されており、シリンダボア壁面22iを左右図5、図6では上下に等分割する中央縦断面SC[シリンダボア22iの中心線Oを通り、前吸気-後排気方向に伸びている]を挟んで左右対称的に一対の吸気ポート35、35が設けられるとともに、シリンダヘッド22aの吸気側下部における前記中央縦断面SC上吸気ポート35-35間に燃料を燃焼室27に直接噴射する6つの噴孔を有するマルチホール型の燃料噴射弁40が配備されている。本実施形態のエンジン20では、吸気行程に吸気弁37、37が開き、ピストン25が下降することで燃焼室27に吸気ポート35、35から空気が流入する。図1、図4に示されているように、吸気ポート35は側面視で楕円弧状に湾曲しているため、曲率の小さな内側から流れが剥離し、吸気弁37から流入する時期には吸気ポート35の上側に流動が偏り、上側の流速が速くなる。そのため、燃焼室27において、図11、図13、図15、図17等において符号16で示される如くの、側面視時計回りに回転するタンブル流動縦渦が生成される。ここで、図5、図6において、左右一対の吸気ポート35、35の下流端部における左右方向の外端左端35L、右端35Rを通り前記中央縦断面SCに平行な縦断面をそれぞれ左端縦断面SL及び右端縦断面SRとすると、前記タンブル流動は吸気ポート35、35から流入する空気流動で生成されるため、図6に示される如くに、前記左端縦断面SL及び右端縦断面SRとシリンダボア壁面22iとで画成される、横断面が弓形状の領域22L、22Rは、流動が非常に弱いよどみ領域となり、前記左端縦断面SLと右端縦断面SRとの間の領域22Cは、タンブル流動が存在する空気流動が強い領域となる。一方、燃料噴射弁40の6つの噴孔から噴射される燃料噴霧10a~10fは、図2、図4に側面視で示される如くに、先端側ほど拡がる円錐状のものとなり、噴孔先端から30mm下のJ-J断面をとると、図3に示される如くに、前記中央縦断面SCを中心として左右対称的に形成され、また、図5に示される如くに、噴霧10cと10e並びに噴霧10dと10fとはさほど離れず、かつ、噴霧10cと10dとがなす角度が比較的大きく設定されるとともに、噴霧10eと10fとがなす角度は上記噴霧10cと10dとがなす角度よりさらに大きく設定されている。そして、燃料噴射弁40の取り付け姿勢、位置は、次のようになっている。すなわち、図4、図5に示される如くに、燃料噴霧10a、10bの中心軸線が前記中央縦断面SC上に位置し、燃料噴霧10aが点火プラグ45に最も近く最上部になり、かつ、燃料噴霧10c、10eが前記した横断面弓形状の左よどみ領域22Lを指向するとともに、燃料噴霧10d、10fが前記した横断面弓形状の右よどみ領域22Rを指向するような姿勢、位置で設置されている。言い換えれば、各燃料噴霧10a~10fの中心軸線とシリンダボア壁面22iとが交差する点を噴霧交点11a~11fとすると、噴霧交点11cと11eが前記した左端縦断面SLより外側に存在し、噴霧交点11dと11fが前記した右端縦断面SRより外側に存在するようにされている。次に、上記した如くの構成とされた筒内噴射式エンジン20の動作、作用、効果等を説明する。ここでは、暖気後の所定運転条件下例えば、エンジン回転数1200r/min、充填効率60、空燃比14.7の中負荷状態で、燃料噴射開始時期は100degATDCの場合について説明する。図4、図5は、燃料噴射直後の様子を示しており、燃料噴霧10c、10eが左よどみ領域22Lを指向し、燃料噴霧10d、10fが右よどみ領域22Rを指向している。このように左右のよどみ領域22L、22Rにそれぞれ2本の噴霧10c、10eと噴霧10d、10fを指向させると、必然的に噴霧10cと10eの間隔並びに噴霧10dと10fの間隔が狭くなり噴霧干渉を発生させることができる。噴霧干渉の目的は、噴霧により生成される空気流動の強化であり、噴霧干渉により燃料噴霧の断面積を大きくすることで燃料噴霧が占める空間を増加させ、干渉させない場合よりも強い空気流動を生成することができる。噴霧干渉の効果について図7~図10を用いて説明する。図7、図8は、噴霧が1本もしくは噴霧間隔が十分広い場合での様子を示す。噴射された噴霧は、噴霧自身で空気を押すことで空気流動が生成され、更に噴霧が動くことで燃料液滴と空気の間にせん断力が生じ、燃料噴霧の周囲に空気流動が生成される。噴霧の周りに十分な空間がある場合は噴霧周りの空気流動はバランスするため、図8に示される如くに、噴霧形状は維持されて直進する挙動となり、噴霧と同じ進行方向の空気流動が噴霧の周囲に維持される。しかし、図9に示される如くに、2本の噴霧を近接させると、噴霧と噴霧の間に生成された空気流動が干渉し、噴霧同士を引き寄せる空気流動となる。そのため、図10に示される如くに、噴霧が結合して噴霧の幅が大きな一つの噴霧になり、2本の噴霧が干渉せず進行する場合に比べ、より多くの空気を動かすことになり、生成される空気流動を強くすることができる。ここで、本実施形態における燃料噴射開始時期は、燃料噴霧10c~10fがピストン25の冠面25aに衝突することなくシリンダボア壁面22iに達するように、言い換えれば、燃料噴霧10c~10fの交点11c~11fがピストン25の冠面25aよりも上側に位置するように100degATDCに設定されている。燃料噴射後の燃料噴霧の様子を図11、12に示す。燃焼室27内にはタンブル流動16が生成され、タンブル流動の回転方向に流されつつ燃料噴霧10a、10bは排気側へ、燃料噴霧10c~10fは側方のよどみ領域22L、22Rへ進行する。燃料噴霧10c、10e並びに燃料噴霧10d、10fは相互に干渉することで結合した噴霧状態となっている。燃料噴射開始時期から40deg経過した、140degATDCでの燃料噴霧の様子を図13、14に示す。排気側に向かう燃料噴霧10a、10bは排気側のシリンダボア壁面22iに到達し、壁面22iに沿って移動している途中で合流し、その後はタンブル流動16と同じ回転方向側面視で時計回りに流されて移動していく。そのため、燃料噴霧10a、10bで生成された空気流動はタンブル流動16と合流し、タンブル流動16はより速度が大きくなる。それに対しよどみ領域22L、22Rに向かう燃料噴霧10c、10e並びに燃料噴霧10d、10fは、それらがよどみ領域22L、22Rに入ることでタンブル流動16の影響を受けにくくなる。そして、よどみ領域22L、22Rのシリンダボア壁面22iに到達後、燃料噴霧10c、10e並びに燃料噴霧10d、10fで生成された空気流動によって壁面22i到達位置から下方に進行する。燃料噴射開始時期から80deg経過した、180degATDCでの燃料噴霧の様子を図15、16に示す。燃料噴霧10a、10bはタンブル流動16に流されて移動している。しかし、燃料噴霧10c、10e並びに燃料噴霧10d、10fはよどみ領域22L、22Rの壁面22iに沿って下降しており、ピストン冠面25aに到達すると、空気はピストン冠面25aに沿って流れていくため、進行方向を半径方向内方に変えることとなる。ここで、前述したようにタンブル流動16は前記中央縦断面SCと平行な面内で回転する縦渦であるため、燃料噴霧10c、10e並びに燃料噴霧10d、10fで生成された空気流動17、17は、タンブル流動16に対して略直交する方向前記中央縦断面SCに直交する直交中央縦断面SV図5参照と平行な面内で回転する縦渦となる。180degATDCでの空気流動の様子を図17に示す。燃焼室27内にはタンブル流動16と、タンブルに対して略直交する方向に回転する流動17、17が生成されている。そのため、空気と気化燃料との混合気はタンブル流動16によって側面視時計回りにかき混ぜられるとともに、燃料噴霧10c、10e並びに燃料噴霧10d、10fによって生成されたタンブル流動16に対して略直交する方向の流動17、17でもかき混ぜられることになる。以上のように本実施形態では、よどみ領域22L、22Rにそれぞれ2本の燃料噴霧10c、10e並びに燃料噴霧10d、10fが指向するようにされて、それら2本の燃料噴霧10cと10e並びに燃料噴霧10dと10fが近接するようされるので、それら近接した燃料噴霧10cと10e並びに燃料噴霧10dと10fが相互に干渉して通常よりも大きな空気流動が生成されるとともに、この燃料噴霧10cと10e並びに燃料噴霧10dと10fによって生成された空気流動17、17がタンブル流動16に対して略直交する方向に回転する縦渦となる。そのため、タンブル流動の影響を受けにくいよどみ領域22L、22Rに存在する空気を含む燃焼室27内の混合気がむらなく撹拌され、燃焼室27内の混合気濃度分布を均一にすることができ、これによって、粒子状物質PMの排出を効果的に抑えることができる。また、タンブル流動は左右対称的な流動であるので、燃料噴霧10a~10fを左右対称的に形成することで、焼室27内の混合気がよりむらなく撹拌され、燃焼室27内の混合気濃度分布を一層均一にすることができる。さらに、左右のよどみ領域22L、22Rを指向する燃料噴霧10c、10e並びに燃料噴霧10d、10fがピストン冠面25aに衝突することなくシリンダボア壁面22iに達するように燃料噴射開始時期が設定されているので、シリンダボア壁面22iに到達した空気流動はシリンダボア壁面22iに沿ってピストン25に向かって流れるため、減衰しにくい空気流動を生成でき、これによっても混合気濃度分布の均一化が一層促進される。なお、上記実施形態では、よどみ領域22L、22Rに指向させる噴霧の本数はそれぞれ2本ずつ燃料噴霧10c、10e並びに燃料噴霧10d、10fとされているが、本発明は複数本の燃料噴霧を相互に干渉させてタンブル流動に対して直交する方向に回転する強い空気流動を生成することが目的であるので、よどみ領域22L、22Rに指向させる噴霧の本数は2本以上であればよく、例えば、図18、図19に示される如くに、よどみ領域22L、22Rにそれぞれ3本ずつ燃料噴霧1c、1e、1g並びに燃料噴霧1d、1f、1hを指向させるようにしてもよい。なお、図18、図19において、燃料噴霧1a、1bは、上記実施形態図3、図5の燃料噴霧10a、10bに相当し、噴霧交点2a~2hも上記実施形態の噴霧交点11a~11fと同様のものである。さらに、よどみ領域22L、22R以外に指向させる燃料噴霧は必須ではなく、図20、図21に示される如くに、前記燃料噴霧1a、1bを無くして、すべての燃料噴霧1c、1e、1g並びに燃料噴霧1d、1f、1hをよどみ領域22L、22Rに向けるようにしてもよい。次に、図22~26を参照しながら本発明の効果を数値シミュレーションにより解析した結果を説明する。図22、23は、従来例例えば、前記特許文献1、2の記載内容から推測したものを示し、よどみ領域22L、22Rに1本ずつ燃料噴霧1e並びに燃料噴霧1fを指向させ、残りの4本の燃料噴霧1a~1dは排気側を指向させている。なお、図22、図23において、燃料噴霧1a、1bは、上記実施形態図3、図5の燃料噴霧10a、10bに相当し、噴霧交点2a~2fも上記実施形態の噴霧交点11a~11fと同様のものである。ここでの運転条件は、上記実施形態と同じエンジン回転数1200r/min、充填効率60、空燃比14.7の中負荷状態で、燃料噴射開始時期は100degATDCである。従来例での、点火時期である15degBTDCの混合気分布を図24に、上記した本発明実施形態での混合気分布を図25に示す。混合気分布結果の黒い領域は当量比が2よりも大きい粒子状物質PMが発生する領域である。図24に示される従来例では点火時期においても黒い領域が広く存在していることが分かる。それに対し図25に示される本発明実施形態では、黒い領域が大幅に低減されている。当量比が大きい混合気に含まれる燃料量を比較した結果を図26に示す。従来例での燃料量を100とすると、本発明実施形態では40まで低減されており、PM発生量を大幅に低減できることが理解されよう。次に、本発明に係る筒内噴射式エンジンの第2実施形態を図27に示す。図1に示される第1実施形態のものとの違いは、燃料噴射弁40’と点火プラグ45が燃焼室27の天井部中央に近接して配備されている点であり、燃料噴射弁40’は吸気側、点火プラグ45が排気側となっている。該実施形態における燃料噴射弁40’から噴射される燃料噴霧10a~10fを図28~図31上記第1実施形態の図2~図5に相当し、対応する部分には同一の符号が付されているに示す。燃料噴射弁40’は燃料噴霧10aが点火プラグ45側に来るように設置されている。この燃料噴射弁40’から噴射される燃料噴霧10a~10fのうちの燃料噴霧10c、10e並びに燃料噴霧10d、10fの2本ずつをよどみ領域22L、22Rに指向させている。そのため、第1実施形態と同様に、燃料噴霧10cと10e並びに燃料噴霧10dと10fが干渉してタンブル流動に対して直交する方向に回転する強い空気流動を生成することができ、その結果、タンブル流動の影響を受けにくいよどみ領域22L、22Rに存在する空気を含む燃焼室27内の混合気がむらなく撹拌され、燃焼室27内の混合気濃度分布を均一にすることができ、これによって、粒子状物質PMの排出を効果的に抑えることができる。なお、本発明は上記した実施形態に限定されるものではなく、様々な変形例が含まれることは言うまでもない。上記のようにエンジン暖機後は混合気むらをなくすことでPM低減を低減できるが、始動直後のファストアイドルにおいては未燃炭化水素の低減も必要である。そのために触媒早期活性化を図るが、その方法として点火リタードにより後燃えを促進し排気ガス温度を上昇させる手法がある。点火リタード時に安定した燃焼を実現するためには暖機条件とは逆に,点火プラグ周りに成層混合気を形成する必要がある。実施例1のファストアイドルでの動作を以下に示す。エンジン回転数は1200rminの無負荷条件であるが、点火時期を15degATDCに設定しているため充填効率は50相当となっている。混合気成層化によりPMを増加させないために、ファストアイドルでは燃料を2回に分けて燃料を噴射する。1回目の燃料噴射は均一な混合気を形成することを目的としており、暖機条件と同じ噴射時期は100degATDCに設定している。2回目の燃料噴射は点火プラグ周りに理論混合比よりも少し高い成層混合気を形成することを目的としており、圧縮行程60degBTDCに設定される。この時、2回目の噴射割合は全体の4割に相当する量を噴射している。100degATDCで噴射された1回目の燃料は噴霧により生成される空気流動によって均一な混合気を形成する。2回目の60degBTDCでの燃料噴射直後の状態を図32~33に示す。60degBTDCではピストン冠面が上死点に近く、噴射された燃料はシリンダボア壁面ではなくピストン冠面に衝突する。そのため、1回目の噴射と異なり、噴霧によって生成された空気流動はピストン冠面に沿って流れることとなる。20degBTDCでの燃料の挙動を図34~35に示す。燃料噴霧10a,10bはピストン冠面上で一つの塊になる。圧縮行程後期では燃焼室内の空気流動は減衰しており、燃料噴霧10a,10bは噴霧で生成された空気流動にのって吸気側から排気側に向かって移動し、シリンダボア壁面に到達後は上昇流に変わり点火プラグに向かって移動する。燃料噴霧10c,10e及び燃料噴霧10d,10fはピストン冠面に到達後、噴霧で生成された空気流動によってピストン冠面に沿ってシリンダボア壁面に向かって移動する。そしてシリンダボア壁面に到達は上昇流に変わり、更にシリンダヘッド壁面に沿って内側に向かい点火時期である15degATDCには点火プラグに混合気を形成する。圧縮行程後期に燃料を噴射するため拡散時間が短く、点火プラグ周りに成層混合気を形成することができる。このように本発明の燃料噴霧においても噴射時期を遅らせて暖機条件とは逆方向の空気流動を形成することで成層混合気を形成することができ、PM低減と未燃炭化水素低減の両立を図ることができる。"