"燃料電池であって、膜電極接合体と、前記膜電極接合体の一方の側に配設され、その表面及び裏面に表裏一体の凹凸形状が形成され、前記膜電極接合体側の凹部にガス流路、前記膜電極接合体と反対側の凹部に冷媒流路が形成されるセパレータと、を備え、前記セパレータのガス流路を形成する凹部の断面積は、ガス下流側がガス上流側に対して相対的に小さく設定され、前記セパレータの冷媒流路を形成する凹部の断面積は、冷媒下流側が冷媒上流側に対して相対的に大きく設定されることを特徴とする燃料電池。請求項1記載の燃料電池において、前記ガス流路は、ガス入口からガス出口までが直線上に配列したストレート流路であることを特徴とする燃料電池。請求項1記載の燃料電池において、前記ガス流路は、サーペンタイン流路であることを特徴とする燃料電池。請求項1記載の燃料電池において、前記ガス流路は、サーペンタイン流路であり、前記冷媒流路は、ストレート流路であることを特徴とする燃料電池。請求項1記載の燃料電池において、前記セパレータはアノード側に配設され、カソード側には多孔体流路が形成されることを特徴とする燃料電池。請求項1記載の燃料電池において、前記セパレータはアノード側に配設され、アノード側のガス流路の流れ方向とカソード側のガス流路の流れ方向が互いに反対方向であることを特徴とする燃料電池。ところで、セパレータとして、例えば1枚の金属板をプレス加工することで表面と裏面との間で凹凸形状が反転したプレスセパレータとし、凹部に水素含有ガスを供給する構成が提案されている。プレスセパレータの凸部、つまり裏側の凹部には冷却水が供給されて膜電極接合体を冷却する。すなわち、ガス流路と冷却水流路は表裏一体構造となる。このようなプレスセパレータは、ガス流路と冷却水流路を表裏に形成することができるため構造が簡易化されるが、燃料電池セル内の湿潤状態が不均一となり易い。具体的には、高温時には、ガス下流部において乾燥し易くなる。すなわち、カソード側では生成水が生じるため、この生成水をカソード側からアノード側に循環させることでアノードガス上流側の水分は相対的に高くなるが、アノードガス上流側では圧損が大きいため下流側まで水分が移動せず、アノードガス下流側において乾燥し易くなるドライアップ。このような湿潤状態の不均一性は、プレスセパレータ以外の任意のセパレータでも生じ得る。本発明の目的は、ガス流路と冷却水等の冷媒流路が表裏一体のセパレータを用いた場合でも、湿潤状態を改善し、これにより出力電圧を向上させることができる燃料電池を提供することにある。本発明は、燃料電池であって、膜電極接合体と、前記膜電極接合体の一方の側に配設され、その表面及び裏面に表裏一体の凹凸形状が形成され、前記膜電極接合体側の凹部にガス流路、前記膜電極接合体と反対側の凹部に冷媒流路が形成されるセパレータとを備え、前記セパレータのガス流路を形成する凹部の断面積は、ガス下流側がガス上流側に対して相対的に小さく設定され、前記セパレータの冷媒流路を形成する凹部の断面積は、冷媒下流側が冷媒上流側に対して相対的に大きく設定されることを特徴とする。本発明の1つの実施形態では、前記ガス流路は、ガス入口からガス出口までが直線上に配列したストレート流路である。また、本発明の他の実施形態では、前記ガス流路は、サーペンタイン流路である。また、本発明の他の実施形態では、前記ガス流路は、サーペンタイン流路であり、前記冷媒流路は、ストレート流路である。本発明によれば、湿潤状態を改善して出力電圧を向上させることができる。以下、図面に基づき本発明の実施形態について説明する。但し、以下の実施形態は例示であり、本発明は以下の実施形態に限定されるものではない。まず、本実施形態の基本構成及び基本原理について説明する。本実施形態における燃料電池は、膜電極接合体とアノード側ガス拡散層、カソード側ガス拡散層とを備え、アノード側ガス拡散層に凹凸が表裏一体に形成されたセパレータが接合される。セパレータはプレス加工されることから、適宜、プレスセパレータと称する。プレスセパレータのアノード側ガス拡散層の凹部は、ガス流路として機能し、反応ガスとして水素ガスが供給される。また、凹部に隣接する凸部、すなわち裏面の凹部は冷媒流路として冷却水が供給される。プレスセパレータの凹部には水素ガスが供給されるが、その下流ではガス流速が小さくなるため排水性が低下し、低温時においては生成水が滞留してフラッディングが生じ得る。また、高温時には逆に乾燥してドライアップが生じ得る。そこで、本実施形態では、凹凸が表裏一体に形成されたプレスセパレータにおいて、ガス流路に沿って凹部の幅と凸部の断面積流路断面積を一定ではなく変化させ、凹部に関しては下流側では上流側に比べて相対的に断面積を小さくするとともに、凸部に関しては下流側では上流側に比べて相対的に断面積を大きくする。凹部の断面積を下流側で上流側に比べて相対的に小さくする、言い換えれば上流では相対的に断面積が大きくなるためそうでない場合に比べてガス流路の圧損が低減し、このため生成水を上流側から下流側に移動させて生成水の滞留を抑制し、湿潤状態を改善できる。なお、生成水はカソード側で生じるが、アノード側のガス流路の流れ方向とカソード側のガス流路の流れ方向が互いに反対方向になっており、アノード側でのガス流路の上流がカソード側におけるガス流路の下流に対応し、アノード側でのガス流路の下流がカソード側におけるガス流路の上流に対応する場合、カソード側のガス流路に沿って生成水はカソード側のガス流路の下流に運ばれ、電解質膜を介してアノード側の上流に運ばれる。このような生成水の循環が生じるためアノード側のガス流路の上流側では生成水が相対的に多くなるところ、本実施形態ではガス流路の上流側の幅が相対的に大きく設定されて圧損が低減されているため、カソード側から循環された生成水は速やかに下流側に運ばれて湿潤状態が改善される。また、凸部の断面積を下流側で上流側に比べて相対的に大きくすることで、アノード側ガス拡散層と凸部との接触面積あるいはコンタクト率が下流側で相対的に大きくなり、その分だけ下流側の熱伝達効率が増大する。従って、高温時においても下流側において効率的に熱を奪って冷却することが可能となり、高温時における下流側の乾燥、ひいてはドライアップが抑制される。本実施形態では、セパレータの凹部の断面積と凸部の断面積、すなわちガス流路の断面積と冷却水流路の断面積をともに調整することで、膜の湿潤状態を改善するものといえる。次に、本実施形態における燃料電池を具体的に説明する。図1に、本実施形態における燃料電池の断面構成を示す。燃料電池は、セパレータ20、セパレータ30、多孔質体層34、ガス拡散シート14、MEA10、ガス拡散シート12、セパレータ20、セパレータ30を順次積層して構成される。ガス拡散シート12、セパレータ20、セパレータ30がアノード側、ガス拡散シート14、多孔質体層34がカソード側である。ガス拡散シート14、MEA10、ガス拡散シート12は互いに接合されてMEGAを構成する。セパレータ20及びセパレータ30は、矩形状の外形を有しており、外周側には複数の貫通孔が設けられて各種マニホールドが形成される。セパレータ20は、1枚の金属板をプレス加工することにより形成され、表面と裏面との間で凹凸形状が反転する。セパレータ20の外周側に設けられた貫通孔により形成されるマニホールドを介して凹部22aには高圧の水素ガスが供給される。また、凹部22bは、セパレータ20の外周側に設けられた他の貫通孔により形成されるマニホールドを介してアノードガス排気系に接続される。この流れの過程で、ガス拡散シート12からMEA10のアノード側電極触媒層に水素が供給される。また、セパレータ20の凸部24は、セパレータ30とともに冷却水等の冷媒を流す冷媒流路として機能する。凹部22で構成されるガス流路は、ガス流入口からガス流出口にかけて複数の区間、例えば3つの区間から構成され、各区間がシャープなターンで連続的に接続されるサーペンタイン流路を構成する。図2に、サーペンタイン流路を模式的に示す。ガス流路は、上流、中流、下流の3つの区間から構成される。上流と中流はU字型のターンで接続され、中流と下流もU字型のターンで接続される。上流は、図中矢印で示すように右から左に流れ、中流は図中左から右に流れ、下流は上流と同様に図中右から左に流れる。セパレータ20の外周側に設けられた水素流入口50から供給された水素ガスは、上流、中流、下流の順に流れ、セパレータ20の外周側で水素流入口50とは反対側に設けられた水素流出口52から排出される。図3に、図2の上流、中流、下流における模式的断面図を示す。図3aは、図2のa-a断面図であり、上流における凹部22と凸部24の断面図である。また、図3bは、図2のb-b断面図であり、中流における凹部22と凸部24の断面図である。また、図3cは、図2のc-c断面図であり、下流における凹部22と凸部24の断面図である。凹部22の幅をL1、凸部24の幅をL2とすると、凹部22の幅L1は、上流にいくほど大きくなり、下流にいくほど小さくなる。すなわち、上流のL1をL1上流、中流のL1をL1中流、下流のL1をL1下流とすると、L1上流>L1中流>L1下流となるように形成される。凹部22の深さは一定であり、ガス流路の断面積は幅×深さで定義されるから、上流の断面積をS1上流、中流の断面積をS1中流、下流の断面積をS1下流とすると、S1上流>S1中流>S1下流である。また、凸部24の幅L2は、L1とは逆に、上流にいくほど小さくなり、下流にいくほど大きくなる。すなわち、上流のL2をL2上流、中流のL2をL2中流、下流のL2をL2下流とすると、L2上流<L2中流<L2下流となるように形成される。同様に、凸部24の高さ、すなわち裏面の凹部の深さは一定であり、冷却水流路の断面積は幅×深さで定義されるから、上流の断面積をS2上流、中流の断面積をS2中流、下流の断面積をS2下流とすると、S2上流<S2中流<S2下流である。言い換えれば、中流における凹部22の幅L1を基準とすると、上流では凹部22の幅L1を中流よりも所定量だけ大きくし、下流では凹部22の幅L1を中流よりも所定量だけ小さくする。また、中流における凸部24の幅L2を基準とすると、上流では凸部24の幅L2を中流よりも所定量だけ小さくし、下流では凸部24の幅L2を中流よりも所定量だけ大きくする。なお、図3a、b、cにおいて、凹部22の幅L1と凸部24の幅L2との和、すなわちピッチP=L1L2は一定である。つまり、凹部22と凸部24のピッチを一定としつつ、凹部22の幅L1と凸部24の幅L2を上流、中流、下流でともに変化させるのである。図4に、凹部22の幅と凸部24の幅が上流、中流、下流において一定の場合の比較例と、本実施形態とを対比して表として示す。図において、凹部22の幅と凸部24の幅の比率をガス流路と冷却水流路に分けて示す。ガス流路では、比率は凹部22の幅/凸部24の幅で示し、冷却水流路では、比率は凸部24の幅/凹部22の幅で示す。中流を基準とし、中流における凹部22の幅をA、ピッチをPとすると、中流では比較例及び実施形態ともにガス流路の比率はA/P-Aであり、冷却水流路の比率はP-A/Aとなって同一である。比較例では、上流、下流においてもこの比率は変化せず同一である。一方、実施形態では、上流では凹部22の幅が所定量αだけ大きくなり、ガス流路の比率はAα/P-A-α、冷却水流路の比率はA-α/P-Aαとなる。また、下流では凹部22の幅が所定量αだけ小さくなり、ガス流路の比率はA-α/P-Aα、冷却水流路の比率はAα/P-A-αとなる。あるいは、中流における凸部24の幅をB、所定量をβとして、比較例では上流、中流、下流ともガス流路の比率はA/B、冷却水流路の比率はB/Aであるが、実施形態では上流におけるガス流路の比率はAα/B-β、中流におけるガス流路の比率はA/B、下流におけるガス流路の比率はA-α/Bβとし、上流における冷却水流路の比率はB-β/Aα、中流における冷却水流路の比率はB/A、下流における冷却水流路の比率はBβ/A-αとしてもよい。αとβは同一でもよく、異なっていてもよい。αとβが同一の場合はピッチ一定の場合に相当し、αとβが異なる場合はピッチが変化する場合に相当する。図5に、図4の表の一つの具体例を示す。図4におけるαを0.08mmとした場合である。比較例は、上流、中流、下流ともガス流路の比率は1.12mm/0.42mmと同一であり、冷却水流路の比率も0.42/1.12と同一である。一方、実施形態では、ガス流路の比率は上流で1.20/0.34、中流で1.12/0.42、下流で1.04/0.50と変化し、中流を基準とすると上流は中流に比べて比率が増大し、下流は中流に比べて比率が減少する。また、冷却水流路の比率は上流で0.34/1.20、中流で0.42/1.12、下流で0.50/1.04と変化し、中流を基準とすると上流は中流に比べて比率が減少し、下流は中流に比べて比率が増大する。中流の比率は比較例と実施形態とで同一としている。このように、凹部22の幅L1を、L1上流>L1中流>L1下流となるように形成することで、上流におけるガス圧損が低下し、かつ、下流におけるガス流速が増大する。これにより、上流から下流に向けて水分が移動されるようになり、高温時における乾燥が抑制される。また、低温時においても下流におけるガス流速が増大しているため、排水性が確保され、フラッディングが抑制される。また、凸部24の幅L2を、L2上流<L2中流<L2下流となるように形成することで、下流におけるセパレータ20とガス拡散層12との接触面積あるいはコンタクト率が増大し、熱伝達効率が向上するため、高温時における下流における乾燥、さらにはドライアップが抑制される。そして、フラッディングやドライアップは燃料電池の出力電圧に大きな影響を与えるから、本実施形態ではこれらのフラッディングやドライアップが抑制されることから、燃料電池の出力電圧が向上する。図6に、比較例と実施形態の燃料電池のセル電圧特性を示す。図において、横軸は電流密度であり、縦軸は平均セル電圧を示す。また、図において符号100は実施形態のセル電圧を示し、符号200は比較例のセル電圧を示す。電流密度が低い場合には比較例と実施形態はほぼ同様のセル電圧を示すが、電流密度が増大するに従って実施形態のセル電圧が比較例よりも大きくなる。これは、実施形態ではガス流路にわたって膜湿潤状態が均一化されており、特に高出力時において下流側の乾燥が抑制されていることによるものである。図7に、本実施形態におけるセパレータ20の具体的な構成を示す。セパレータ20は全体形状が矩形状をなし、表裏一体の凹凸形状のうちの凹部からなるガス流路は上流、中流、下流の3つの区間から構成される。図において、上から上流、中流、下流の順に形成される。セパレータ20の左右外周部には、水素ガス流入/流出入口マニホールド50,52、冷却水流入/流出口マニホールド60,62が形成される。具体的には、セパレータ20の右外周部には、上から水素流入口マニホールド50、3つの冷却水流入口マニホールド60が形成され、左外周部には合計4つのマニホールドが形成され、上から3つの冷却水流出口マニホールド62、水素ガス流出口マニホールド52が形成される。水素ガスは、外部の水素タンクからレギュレータやインジェクタを介してセパレータ20の右外周部の水素流入口マニホールド50から供給される。水素ガスの配管は水素タンクから燃料電池スタック側に延在し、燃料電池スタックのエンドプレート内を通って水素ガス流入口マニホールド50に接続される。水素ガスは、図中右上端のガス入口からガス流路の上流に流入する。水素ガスは、サーペンタイン流路であるガス流路の上流を図中右から左に流れ、左端のターンで折り返して中流に流入する。そして、水素ガスは、ガス流路の中流を図中左から右に流れ、右端のターンで折り返して下流に流入する。さらに、水素ガスは、ガス流路の下流を図中右から左に流れ、ガス出口からセパレータ20の左外周部の水素ガス流出口マニホールド52からオフガスとして排気される。オフガスとして排気された水素ガスは、気液分離機で水分が除去された後、循環ポンプで再びガス流路の上流に供給される。一方、冷却水は、セパレータ20の右外周部の冷却水流入口マニホールド60から供給され、ガス流路を構成する表面の凹部に隣接する凸部、すなわち裏面の凹部から形成される冷却水流路を流れてセパレータ20の左外周部の冷却水流出口マニホールド62から排水される。すなわち、ガス流路は水素ガス流入口マニホールド50から流入して上流から中流、中流から下流と蛇行して流れて水素ガス流出口マニホールド52から排気されるが、冷却水はこのように蛇行せず、冷却水流入口マニホールド60から流入してストレートにガス流路における上流、中流、下流の各冷却水流路を流れ、冷却水流出口マニホールド62から排水される。本実施形態では、ガス流路はサーペンタイン流路である一方、冷却水流路はストレート流路といえる。冷却水流入/流出口マニホールド60,62と冷却水流路の間には、上下方向にディンプル列66が形成され、冷却水の流れがほぼ均一となるように調整される。また、セパレータ20の上下外周部には、エアー流入/流出口マニホールド70,72が形成される。ガス流路の上流の凹部の幅は、中流の凹部の幅よりも相対的に大きく設定される。また、ガス流路の下流の凹部の幅は、中流の凹部の幅よりも相対的に小さく設定される。一方、ガス流路の上流の凸部の幅は、中流の凸部の幅よりも相対的に小さく設定される。また、下流の凸部の幅は、中流の凸部の幅よりも相対的に大きく設定される。具体的には、上流における凹部の幅流路幅は1.20mm、中流における凹部の幅は1.12mm、下流における凹部の幅は1.04mmである。また、上流における凸部の幅は0.34mm、中流における凸部の幅は0.42mm、下流における凸部の幅は0.50mmである。もちろん、幅の数字は一例であり、上流における凹部22の幅を1.02mm、中流における凹部22の幅を0.95mm、下流における凹部22の幅を0.88mm等としてもよい。以上のように、本実施形態では、ガス流路と冷却水流路が表裏一体に形成されるセパレータにおいて、ガス流路の下流にいくほどガス流路の断面積を小さくするとともに冷却水流路の断面積を大きく形成することで、上流における圧損を低減して生成水を下流まで移動させ、膜の湿潤状態を改善することができる。すなわち、ガス流路の上流では相対的にガス流路の断面積を大きくすることで圧損を低減してガス流路の上流に存在する生成水を下流側まで流し、生成水が流路に溜って流路を狭めるフラッディングを効果的に抑制できるとともに下流における生成水の不足を抑制できる。かつ、下流におけるガス流路の断面積を小さくする、言い換えれば下流における冷却水流路の断面積を大きくすることで下流における熱伝達効率を増大させることで、特に高温運転時における下流での乾燥を防ぎ、ドライアップを抑制できる。本実施形態では、従来以上に生成水が上流から下流に確実に運ばれてくるため、熱伝達効率の増大と併せてドライアップの抑制効果は顕著である。なお、本実施形態では、セパレータ20のガス流路としてサーペンタイン流路を例示したが、本発明はこれに限定されるものではなく、ターンの存在しないストレート流路においても同様に適用できる。ストレート流路では、ガス入口からガス出口に向けて、凹部22が直線上に形成される。ストレート流路において、流路を上流と下流に2分割し、あるいは上流、中流、下流に3分割し、下流にいくほど凹部22の幅を小さくするとともに凸部24の幅を大きく設定する。また、本実施形態では、上流、中流、下流で凹部22の幅、すなわち断面積を変化させているが、上流と中流の凹部22の幅を同一とし、下流のみ凹部22の幅を相対的に小さくしてもよい。この場合、上流と中流の凸部24の幅も同一とし、下流のみ凸部24の幅を相対的に大きくする。また、中流と下流の凹部22の幅を同一とし、上流のみ凹部22の幅を相対的に大きくしてもよい。この場合、中流と下流の凸部24の幅も同一とし、上流のみ凸部24の幅を相対的に小さくする。また、本実施形態では、アノード側のセパレータ20において凹部流路を形成し、カソード側は多孔質体層34からなる多孔体流路を形成しているが、カソード側を多孔質体層34の代わりにセパレータ20と同様のプレスセパレータとした場合に、このカソード側のプレスセパレータについてもアノード側と同様に上流側と下流側で凹部22の幅、及び凸部24の幅を変化させてもよい。さらに、本実施形態では、凹部22と凸部24のピッチを一定としながらそれぞれの幅を変化させているが、必ずしもピッチを一定とするのではなく、凹部22と凸部24の幅を変化させつつピッチも同時に変化させてもよい。上記の場合において、α=βがピッチ一定の場合に相当し、αとβが異なるときがピッチが変化する場合に相当する。"