"矩形状の外枠の各辺上に外周支持体を有し、前記外枠の内部領域に前記外周支持体よりも低い高さになるように2以上の内部領域支持体を位置させることを特徴とする板状物用トレイ。矩形状の外枠の各辺上に外周支持体を有し、前記外枠の内部領域に板状物自重撓みでの沈み込み量に比例した高さに2以上の内部領域支持体を位置させることを特徴とする請求項1に記載の板状物用トレイ。前記内部領域支持体どうしの距離Lが、L≦0.01D/qC^1/4を満たすことを特徴とする請求項1または2に記載の板状物用トレイ。ただし、内部領域支持体間距離L、重力加速度G、板状物の厚さd、板状物の縦弾性率E、板状物の密度ρ、板状物のポアソン比ν、またCは定数であり、D=d^3E/121-ν^2q=dρGC=0.00416である。前記内部領域の寸法を横a、縦bとし、板状物を撓みtで支持し、前記内部領域の中央位置を原点とした座標系において、内部領域支持体の位置をx,yとし、前記内部領域の範囲が、-a/2≦x≦a/2-b/2≦y≦b/2であるとき、該内部領域の範囲の第一象限および/または第四象限において、内部領域支持体の位置が、0≦x≦a/b|y|の範囲、および/または、該内部領域の範囲の第二象限および/または第三象限において、内部領域支持体の位置が、-a/b|y|≦x≦0の範囲にあるならば、内部領域支持体の高さhx,yは、hy≦hx,y≦-hxyであることを特徴とする請求項4に記載の板状物用トレイである。ここで、hy=-tRa,t1-1-|y|/Ra,t^2^0.5R=a/2^2t^2/2thxy=1-x/a/21-y/b/2tここで|y|はyの絶対値を示す。請求項4に記載の内部領域の範囲の第一象限および/または第四象限において、内部領域支持体の位置が、a/b|y|≦x≦a/2の範囲、および/または、該内部領域の範囲の第二象限および/または第三象限において、内部領域支持体の位置が、-a/2≦x≦-a/b|y|の範囲にあるならば、内部領域支持体の高さhx,yはhx≦hx,y≦-hxyであることを特徴とする請求項4に記載の板状物用トレイである。ここで、hx=-tRa,t1-1-|x|/Ra,t^2^0.5R=a/2^2t^2/2thxy=1-x/a/21-y/b/2tここで|x|はxの絶対値を示す。上述したように、使用する搬送手段の特性に応じて振動抑制を施したトレイを開発する必要がある。そこで本発明では、大面積板状物である光学部品を高密度に集積、保管が可能であり、搬送手段の特性に応じ振動抑制の指標を持つトレイを提供する。本発明は上記課題を解決するためになされたものであり、本発明の請求項1に係る発明は、矩形状の外枠の各辺上に外周支持体を有し、前記外枠の内部領域に前記外周支持体よりも低い高さになるように2以上の内部領域支持体を位置させることを特徴とする板状物用トレイである。また、請求項2に記載の発明は、矩形状の外枠の各辺上に外周支持体を有し、前記外枠の内部領域に板状物自重撓みでの沈み込み量に比例した高さに2以上の内部領域支持体を位置させることを特徴とする請求項1に記載の板状物用トレイである。また、請求項3に記載の発明は、前記内部領域支持体どうしの距離Lが、L≦0.01D/qC^1/4を満たすことを特徴とする請求項1または2に記載の板状物用トレイである。ただし、内部領域支持体間距離L、重力加速度G、板状物の厚さd、板状物の縦弾性率E、板状物の密度ρ、板状物のポアソン比ν、またCは定数であり、D=d^3E/121-ν^2q=dρGC=0.00416である。また、請求項4に記載の発明は、前記内部領域の寸法を横a、縦bとし、板状物を撓みtで支持し、前記内部領域の中央位置を原点とした座標系において、内部領域支持体の位置をx,yとし、前記内部領域の範囲が、-a/2≦x≦a/2-b/2≦y≦b/2であるとき、該内部領域の範囲の第一象限および/または第四象限において、内部領域支持体の位置が、0≦x≦a/b|y|の範囲、および/または、該内部領域の範囲の第二象限および/または第三象限において、内部領域支持体の位置が、-a/b|y|≦x≦0の範囲にあるならば、内部領域支持体の高さhx,yは、hy≦hx,y≦-hxyであることを特徴とする請求項4に記載の板状物用トレイである。ここで、hy=-tRa,t1-1-|y|/Ra,t^2^0.5R=a/2^2t^2/2thxy=1-x/a/21-y/b/2tここで|y|はyの絶対値を示す。また、請求項5に記載の発明は、請求項4に記載の内部領域の範囲の第一象限および/または第四象限において、内部領域支持体の位置が、a/b|y|≦x≦a/2の範囲、および/または、該内部領域の範囲の第二象限および/または第三象限において、内部領域支持体の位置が、-a/2≦x≦-a/b|y|の範囲にあるならば、内部領域支持体の高さhx,yはhx≦hx,y≦-hxyであることを特徴とする請求項4に記載の板状物用トレイである。ここで、hx=-tRa,t1-1-|x|/Ra,t^2^0.5R=a/2^2t^2/2thxy=1-x/a/21-y/b/2tここで|x|はxの絶対値を示す。本発明の板状物用トレイによって、剛性のある矩形板状物を水平に保持し、積層状態で搬送、保管が可能となる。以下に本発明を具体的に説明する。本発明の板状物用トレイは、矩形外枠の各辺上面に外周支持体を持ち、枠の内部領域に板状物自重撓みでの沈み込み量に比例した高さに内部領域支持体を位置させる。内部領域は、内部領域支持体が外枠に固定された構造体となっている。構造体上面に内部領域支持体を離散的に配置する。内部領域支持体間距離は0.35mから0.5mまでとする。構造体は下方に湾曲した桟を縦横に組み合わせる図5、縦或いは横桟のみで構成する、円形の環状構造体を外枠から釣下げる図6、いずれでも構わない。板状物をトレイに格納する過程を追って説明する。水平に静置したトレイ上方に板状物が運ばれる。トレイ構造物の隙間を通って下方から多数のピンロッドを上昇させ板状物を水平に保持する図1。ピンロッドを下げ、トレイ外枠上面にある外周支持体に板状物が接触する。更にピンロッドを下げると板状物は外周支持体によって外辺は固定され、内部領域は自重により撓む。外辺が固定されていることで内部領域は二軸方向に延伸され、応力が生じる図2。弾性理論によれば、外周単純支持の矩形板の基本振動数は式1で与えられる。ここで辺長a、b、厚さd、縦弾性率E密度ρポアソン比νとする。式1f=π/2√D/ρh1/b^21/a^2Dは式2で与えられる。式2D=d^3E/121-ν^2よって、境界を単純支持した弾性体の基本振動数は面積が大きいほど低くなる。張力τにある半径rの円形膜の基本振動数は、単位面積当たり質量ρとして式3f0=Constantτ/r^0.5/2ρr矩形板でも張力応力と基本振動数との関係は同じである。矩形板の応力と基本振動数は比例する。これにより基本振動数の調整が可能となる。矩形板の応力は撓み量により変化する。撓みが大なるにつれて応力と基本振動数は増大する。本発明では、板状物を外枠上面にある帯状支持体と接触させ単純支持する、内部領域で複数の支持を行い自重撓みでの沈み込み量に比例した高さに保持する。次に有限要素法のモーダル解析により本発明の現実性を検討する。搬送、保管用トレイであること、及び先に記したトラック荷台でのパワースペクトル密度測定結果から、トレイで保持される撓んだ状態には、板の応力値が破壊応力以下であることと、基本振動数は数十Hz以上であることの、二つの条件が課される。外周単純支持、辺長2m厚さ1mm重力加速度G密度ρの正方形ガラス板の自重撓みでの基本振動数を有限要素法により求めた。固有値計算はLanczos法によった。更に重力加速度をαG、α=0.0~1.0と設定し、異なる撓みでの最大主応力最大値と基本振動数を求めた。結果を表3にまとめる。辺長が長いほど自重撓みは大きい。外周支持であるから応力も比例して増大する。最大主応力は1.8GPaに達しガラス板の破壊応力を大きく上回る。撓みを小さくすれば応力は急激に減少するが、基本振動数も減少する。前述した非特許文献2によれば倍強化ガラスの許容応力は44MPaである。表3によればα=0.16において許容応力と等しく基本振動数は55Hzを上回る。このときの撓みは18mmである。以上の力学的近似計算の範囲内で、格納対象となりうる大きさのガラス板が上記二条件を満たすことが示された。よって本発明は現実的と判断される。更に内部領域における支持箇所の間隔を検討する。外周単純支持、辺長a、厚さd、重力加速度G、密度ρ、ポアソン比νの正方形板の自重撓みwはNavierの式で与えられる。式4w=a^4qC/D式5q=dρG式6C=0.00416内部領域で離散的に支持される弾性板は、支持点周囲、或いは四支持点を頂点とする矩形領域、どちらでも上記Navierの式の境界条件と異なる。有限要素法による応力計算では二支持点間撓みは支持点間距離に応じて増大するがNavierの式よりも小さいという結果を得た。そこでNavierの式を撓みの上限値として用いる。式3の辺長aを支持点間距離Lと看做し、支持点間距離について解き下式を得る。式7L=wD/qC^1/4撓みが1mm以下であるのは式8L≦0.01D/qC^1/4幾つかの辺長でのガラス板撓みを式4で計算する。結果を表1、表2に示す。辺長が大きくなるにつれ自重撓みは急激に大きくなる。0.4m以下では撓みは1mm未満である。よって厚み0.7mmのガラス板では、支持箇所間隔上限を0.4mとすることで、支持による凹凸を抑制できる。前記の有限要素法では仮想的に重力を弱めた場合の力学的近似解を求めた。支持箇所間隔を上記上限以下とし各支持点高さを力学的近似解での値に設定すれば、ガラス板の形状は上記近似状態に保持でき、応力及び基本振動数の必要特性を満たす図3、図4。次に、本発明の板状物用トレイについて詳細に説明する。高剛性で軽量な外枠上に、外周支持体として樹脂製帯状支持体を固定する。例としてはアルミ材押し出し成形品で外枠を、ウレタン樹脂で外周支持体を作成する。外枠上面は平面をなし、外周支持体は同じ高さにある。内部領域に上面形状が10mmから2mmの円に含まれる大きさの樹脂製の内部領域支持体を0.35mから0.5mの間隔で固定した桟を外枠に固定する。桟は縦横に組み合わせる、縦方向のみ、横方向のみ、部分的に組み合わせる、いずれでも構わない図5。また、桟を外枠に固定せず紐などの可撓性物質で連結しても良い図6。支持体は内部領域の位置によって外枠帯状支持体の高さに対して以下に示す範囲にある。内部領域の寸法を横a、縦bとし、板状物を撓みtで支持する。中央位置を原点として座標系を決める。内部領域の範囲は式9-a/2≦x≦a/2、-b/2≦y≦b/2支持体の位置をx,y、その位置での支持体高さをhx,yと表記する。上記内部領域範囲の第一象限において、支持体位置が式100≦x≦a/byの範囲にあるならば支持体高さは式11hy≦hx,y≦-hxyI支持体位置が式12a/by≦x≦a/2の範囲にあるならば支持体高さは式13hx≦hx,y≦-hxyIIここで式14hx=-tRa,t1-1-x/Ra,t^2^0.5式15hy=-tRa,t1-1-x/Ra,t^2^0.5式16R=a/2^2t^2/2t式17hxy=1-x/a/21-y/b/2t内部領域範囲の第二象限、第三象限、第四象限に関しては図7に示す領域においてIの領域では式11、IIの領域では式13が適用される。<実施例>横2m、縦2m、厚さ1mmのガラス板を保持するトレイとして、アルミ材押し出し成形品を組み立てた外形横2.05m、縦2.05m、内形横1.98m、縦1.98m、厚さ5mmの外枠を作成し、その上面に外形横2m、縦2mとなる幅3mm、厚さ3mmの連続するウレタン製支持体を接着固定した。中央と上下左右の0.5mの間隔で縦三本横三本の桟を内部領域に渡す。桟の両端は外枠にねじで固定する。桟は厚さ1mmのアルミ材で外形横20mm、縦10mm、縦桟は横桟の上に位置させた。縦桟上に横3mm、縦3mm、厚さ3mmのウレタン製支持体を接着固定する。設定した内部領域での支持体の位置を図8、高さを表4に示す。ここで高さ零は外枠上支持体上面とする。内部領域支持体を高さ零とした場合と対比すると振動は少なく結果は良好であった。"