"ベースポリマとして、芳香族ビニル系化合物を構成単位とする重合体ブロックSと、イソブチレンを構成単位とする重合体ブロックIBとのS-IBジブロック共重合体、および前記重合体ブロックSと重合体ブロックIBとのS-IB-Sトリブロック共重合体、の2種のブロック共重合体を併用した高減衰組成物であって、前記2種のブロック共重合体の総量100質量部あたり10質量部以上の炭酸カルシウム、5質量部以上、50質量部以下の粘着付与剤、および5質量部以上、80質量部以下のパラフィン系オイルを配合したことを特徴とする高減衰組成物。粘着付与剤は、軟化点が125°C未満の水素化石油樹脂である請求項1に記載の高減衰組成物。建築物の制震用ダンパの形成材料として用いる請求項1または2に記載の高減衰組成物。前記S-IBジブロック共重合体とS-IB-Sトリブロック共重合体との併用系では、両者の配合割合を調整することで、減衰性能、成形加工性、および切断時伸びのバランスをとることが可能である。しかし、単に両者を併用して配合割合を調整しただけでは、例えば建築物の制震用ダンパ等として十分に使用できるだけの高い減衰性能や大きな切断時伸びを高減衰部材に付与することはできない。発明者の検討によると、前記併用系に、さらに充填剤としての炭酸カルシウム、および粘着付与剤を配合すると、建築物の制震用ダンパ等として十分に使用できるだけの高い減衰性能や大きな切断時伸びを高減衰部材に付与することが可能である。しかし、特にせん断ひずみ率300といった大変形を繰り返し加えた際の高減衰部材の耐久性については、未だ十分とは言えない。前記大変形を繰り返し加えると、高減衰部材が破壊されてしまうおそれがある。本発明の目的は、ベースポリマとしてS-IBジブロック共重合体とS-IB-Sトリブロック共重合体とを併用してなり、建築物の制震用ダンパ等として十分に使用できるだけの高い減衰性能や大きな切断時伸び、さらには大変形を繰り返し加えた際の耐久性に優れた高減衰部材を形成しうる、新規な高減衰組成物を提供することにある。本発明は、ベースポリマとして、芳香族ビニル系化合物を構成単位とする重合体ブロックSと、イソブチレンを構成単位とする重合体ブロックIBとのS-IBジブロック共重合体、および前記重合体ブロックSと重合体ブロックIBとのS-IB-Sトリブロック共重合体、の2種のブロック共重合体を併用した高減衰組成物であって、前記2種のブロック共重合体の総量100質量部あたり10質量部以上の炭酸カルシウム、5質量部以上、50質量部以下の粘着付与剤、および5質量部以上、80質量部以下のパラフィン系オイルを配合したことを特徴とするものである。本発明によれば、前記2種のブロック共重合体に、さらに充填剤としての炭酸カルシウムを前記所定の割合で配合することにより、切断時伸びが小さくなるのを防止しつつ、高減衰部材の減衰性能を向上することができる。また、粘着付与剤を前記所定の割合で配合することにより、炭酸カルシウムを配合したことによる効果を補助して、高減衰部材の減衰性能をさらに向上するとともに、前記減衰性能の温度依存性を小さくし、かつ高減衰部材の切断時伸びを大きくすることができる。さらにパラフィン系オイルを前記所定の割合で配合することにより、高減衰部材に良好な柔軟性、および復元性を付与して、大変形を繰り返し加えた際の耐久性を向上することができる。前記粘着付与剤としては、ベースポリマとしての前記2種のブロック共重合体に対する分散性に優れ、前記ベースポリマ中に微小分散されるため、高減衰部材の減衰性能を向上する効果や、前記減衰性能の温度依存性を小さくする効果、あるいは高減衰部材の切断時伸びを大きくする効果に優れた、軟化点が125°C未満の水素化石油樹脂を用いるのが好ましい。前記本発明の高減衰組成物は、先に例示した種々の高減衰部材の形成材料として使用することができる。中でも、高減衰部材としての建築物の制震用ダンパを形成した場合には、前記高減衰部材が減衰性能に優れるため、1つの建築物中に組み込む前記制震用ダンパの数量を減らすことができる。また、前記制震用ダンパは制震性能の温度依存性が小さいことから、例えば温度差の大きい建築物の外壁付近にも前記制震用ダンパを設置することができる。本発明によれば、ベースポリマとしてS-IBジブロック共重合体とS-IB-Sトリブロック共重合体とを併用してなり、建築物の制震用ダンパ等として十分に使用できるだけの高い減衰性能や大きな切断時伸び、さらには大変形を繰り返し加えた際の耐久性に優れた高減衰部材を形成しうる、新規な高減衰組成物を提供することができる。《高減衰組成物》本発明は、ベースポリマとして、芳香族ビニル系化合物を構成単位とする重合体ブロックSと、イソブチレンを構成単位とする重合体ブロックIBとのS-IBジブロック共重合体、および前記重合体ブロックSと重合体ブロックIBとのS-IB-Sトリブロック共重合体、の2種のブロック共重合体を併用した高減衰組成物であって、前記2種のブロック共重合体の総量100質量部あたり10質量部以上の炭酸カルシウム、5質量部以上、50質量部以下の粘着付与剤、および5質量部以上、80質量部以下のパラフィン系オイルを配合したことを特徴とするものである。ベースポリマベースポリマとしては、前記のようにS-IBジブロック共重合体、およびS-IB-Sトリブロック共重合体の2種のブロック共重合体を併用する。両ブロック共重合体の配合割合は、前記両ブロック共重合体の総量100質量部あたりの、S-IB-Sトリブロック共重合体の質量部で表して10質量部以上、特に20質量部以上であるのが好ましく、65質量部以下、特に60質量部以下であるのが好ましい。前記範囲よりS-IB-Sトリブロック共重合体が少ない場合には、前記S-IB-Sトリブロック共重合体を併用することによる、高減衰組成物に良好な成形加工性を付与する効果や、高減衰部材の切断時伸びを大きくする効果が十分に得られないおそれがある。一方、前記範囲よりS-IB-Sトリブロック共重合体が多い場合には、相対的にS-IBジブロック共重合体の量が少なくなって、前記S-IBジブロック共重合体による、高減衰部材に良好な減衰性能を付与する効果が十分に得られないおそれがある。前記両ブロック共重合体において、重合体ブロックSのもとになる芳香族ビニル系化合物としては、例えばスチレン、o-メチルスチレン、m-メチルスチレン、p-メチルスチレン、α-メチルスチレン、β-メチルスチレン、2,6-ジメチルスチレン、2,4-ジメチルスチレン、α-メチル-o-メチルスチレン、α-メチル-m-メチルスチレン、α-メチル-p-メチルスチレン、β-メチル-o-メチルスチレン、β-メチル-m-メチルスチレン、β-メチル-p-メチルスチレン、2,4,6-トリメチルスチレン、α-メチル-2,6-ジメチルスチレン、α-メチル-2,4-ジメチルスチレン、β-メチル-2,6-ジメチルスチレン、β-メチル-2,4-ジメチルスチレン、o-クロロスチレン、m-クロロスチレン、p-クロロスチレン、2,6-ジクロロスチレン、2,4-ジクロロスチレン、α-クロロ-o-クロロスチレン、α-クロロ-m-クロロスチレン、α-クロロ-p-クロロスチレン、β-クロロ-o-クロロスチレン、β-クロロ-m-クロロスチレン、β-クロロ-p-クロロスチレン、2,4,6-トリクロロスチレン、α-クロロ-2,6-ジクロロスチレン、α-クロロ-2,4-ジクロロスチレン、β-クロロ-2,6-ジクロロスチレン、β-クロロ-2,4-ジクロロスチレン、o-t-ブチルスチレン、m-t-ブチルスチレン、p-t-ブチルスチレン、o-メトキシスチレン、m-メトキシスチレン、p-メトキシスチレン、o-クロロメチルスチレン、m-クロロメチルスチレン、p-クロロメチルスチレン、o-ブロモメチルスチレン、m-ブロモメチルスチレン、p-ブロモメチルスチレン、シリル基で置換されたスチレン誘導体、インデン、およびビニルナフタレン等の1種または2種以上が挙げられる。重合体ブロックSは、前記芳香族ビニル系化合物以外の他の単量体を含んでいてもよいし、前記他の単量体を含んでいなくてもよい。かかる他の単量体としては、例えばイソブチレン、脂肪族オレフィン類、ジエン類、ビニルエーテル類、β-ピネン等の1種または2種以上が挙げられる。重合体ブロックSが他の単量体を含む場合、前記重合体ブロックSを構成する全ての単量体の総量中に占める芳香族ビニル系化合物の割合は60質量以上、特に80質量以上であるのが好ましい。また重合体ブロックIBは、イソブチレン以外の他の単量体を含んでいてもよいし、前記他の単量体を含んでいなくてもよい。かかる他の単量体としては、例えば前記芳香族ビニル系化合物、脂肪族オレフィン類、ジエン類、ビニルエーテル類、β-ピネン等の1種または2種以上が挙げられる。重合体ブロックIBが他の単量体を含む場合、前記重合体ブロックIBを構成する全ての単量体の総量中に占めるイソブチレンの割合は60質量以上、特に80質量以上であるのが好ましい。脂肪族オレフィン類としては、例えばエチレン、プロピレン、1-ブテン、2-メチル-1-ブテン、3-メチル-1-ブテン、ペンテン、ヘキセン、シクロヘキセン、4-メチル-1-ペンテン、ビニルシクロヘキサン、オクテン、およびノルボルネン等の1種または2種以上が挙げられる。ジエン類としては、例えばブタジエン、イソプレン、ヘキサジエン、シクロペンタジエン、シクロヘキサジエン、ジシクロペンタジエン、ジビニルベンゼン、およびエチリデンノルボルネン等の1種または2種以上が挙げられる。ビニルエーテル類としては、例えばメチルビニルエーテル、エチルビニルエーテル、n-プロピルビニルエーテル、イソプロピルビニルエーテル、n-ブチルビニルエーテル、sec-ブチルビニルエーテル、tert-ブチルビニルエーテル、イソブチルビニルエーテル、メチルプロペニルエーテル、およびエチルプロペニルエーテル等の1種または2種以上が挙げられる。S-IBジブロック共重合体S-IBジブロック共重合体は、前記重合体ブロックSと、重合体ブロックIBとを1ブロックずつ繋いだ構造を有している。前記S-IBジブロック共重合体における、両重合体ブロックSIBの共重合比率は、前記両重合体ブロックSIBの総量中に占める重合体ブロックSの割合で表して2質量以上、中でも5質量以上、特に15質量以上であるのが好ましく、80質量以下、中でも60質量以下、特に40質量以下であるのが好ましい。重合体ブロックSの割合を前記範囲内とすることで両重合体ブロックSIBの鎖長のバランスを取って、S-IBジブロック共重合体としての、高減衰部材に良好な減衰性能を付与する効果を良好に発揮させることができる。S-IBジブロック共重合体の分子量は、数平均分子量で表して3,000以上、中でも30,000以上、特に50,000以上であるのが好ましく、1,000,000以下、中でも500,000以下、特に400,000以下であるのが好ましい。数平均分子量が前記範囲未満では、ポリマとしての機械的強度等の物性を十分に発現させることができないおそれがある。また前記範囲を超える場合には、高減衰組成物の成形加工性が低下するおそれがある。前記S-IBジブロック共重合体は、例えば前記特許文献1、2に記載の合成方法等によって製造することができる。S-IB-Sトリブロック共重合体S-IB-Sトリブロック共重合体は、1つの重合体ブロックIBを2つの重合体ブロックSで挟んだ構造を有している。前記S-IB-Sトリブロック共重合体における、両重合体ブロックSIBの共重合比率は、前記両重合体ブロックSIBの総量中に占める重合体ブロックSの割合で表して2質量以上、中でも5質量以上、特に15質量以上であるのが好ましく、80質量以下、中でも60質量以下、特に40質量以下であるのが好ましい。重合体ブロックSの割合を前記範囲内とすることで両重合体ブロックSIBの鎖長のバランスを取って、S-IB-Sトリブロック共重合体としての、高減衰組成物に良好な成形加工性を付与するとともに、高減衰部材の断時伸びを大きくする効果を、いずれも良好に発揮させることができる。またS-IBジブロック共重合体に対する良好な相溶性を付与することもできる。S-IB-Sトリブロック共重合体の分子量は、数平均分子量で表して3,000以上、中でも30,000以上、特に50,000以上であるのが好ましく、1,000,000以下、中でも500,000以下、特に400,000以下であるのが好ましい。数平均分子量が前記範囲未満では、ポリマとしての機械的強度等の物性を十分に発現させることができないおそれがある。また前記範囲を超える場合には、高減衰組成物の成形加工性が低下するおそれがある。前記S-IB-Sトリブロック共重合体も、例えば前記特許文献1、2に記載の合成方法等によって製造することができる。炭酸カルシウム炭酸カルシウムとしては、例えば製造方法によって分類される、種々の粒子径を有する合成炭酸カルシウム、重質炭酸カルシウムや、あるいはこれらの表面を脂肪酸、4級アンモニウム塩、ロジン酸、おおびリグニン等の1種または2種以上で表面処理した表面処理炭酸カルシウム等の1種または2種以上が挙げられる。前記炭酸カルシウムの配合割合は、ベースポリマ、すなわち前記2種のブロック共重合体の総量100質量部に対して10質量部以上である必要がある。配合割合が前記範囲未満では、充填剤として炭酸カルシウムを配合することによる、高減衰部材の減衰性能を向上する効果が得られないためである。なお前記効果をより一層向上することを考慮すると、炭酸カルシウムの配合割合は、前記範囲内でも50質量部以上であるのが好ましい。また炭酸カルシウムの配合割合は、前記範囲内でも120質量部以下、特に100質量部以下であるのが好ましい。配合割合が前記範囲を超える場合には、高減衰部材の切断時伸びが小さくなるおそれがある。また、環境温度によって高減衰部材の減衰性能が大きく変化する、つまり減衰性能の温度依存性が大きくなるおそれもある。粘着付与剤粘着付与剤としては、例えば石油樹脂、水素化石油樹脂、ロジン誘導体等の1種または2種以上が挙げられる。特に、軟化点が125°C未満の水素化石油樹脂が好ましい。前記の軟化点を有する水素化石油樹脂は、ベースポリマとしての2種のブロック共重合体に対する分散性に優れており、前記ベースポリマ中に、できるだけ小さい分散粒径で分散させることができる。具体的には、平均粒径が20μm以下の微細な状態で分散させることができるため、高減衰部材の減衰性能を向上する効果や、前記減衰性能の温度依存性を小さくする効果、あるいは高減衰部材の切断時伸びを大きくする効果に優れている。なお軟化点は、日本工業規格JISK2207-1996石油アスファルト所載の軟化点測定方法環球法によって測定した値でもって表すこととする。また平均粒径は、顕微FTIRイメージング装置を用いて、内部標準ピークトータルCH2、1450cm-1に対するポリマ成分のピークイソブチレン、1230cm-1の相対強度を描写し、ポリマ成分に由来する強度が弱い部分のドメインの大きさの平均値でもって表すこととする。前記水素化石油樹脂としては、いずれも荒川化学工業製のアルコン登録商標シリーズのうちP-90軟化点:90±5°C、P-100軟化点:100±5°C、およびP-115軟化点115±5°C等の1種または2種以上が挙げられる。粘着付与剤の配合割合は、ベースポリマ、すなわち前記2種のブロック共重合体の総量100質量部に対して5質量部以上、50質量部以下である必要がある。配合割合が前記範囲未満では、当該粘着付与剤を配合することによる、炭酸カルシウムを配合したことによる効果を補助して、高減衰部材の減衰性能をさらに向上するとともに、前記減衰性能の温度依存性を小さくし、かつ高減衰部材の切断時伸びを大きくする効果が得られない。また前記範囲を超える場合には、却って減衰性能の温度依存性が大きくなってしまう。なお粘着付与剤の配合割合は、前記効果をより一層向上することを考慮すると、前記範囲内でも10質量部以上、特に20質量部以上であるのが好ましく、40質量部以下であるのが好ましい。パラフィン系オイルパラフィン系オイルとしては、鉱物油原油から精製され、基油がパラフィン系である種々のパラフィン系オイルが使用可能である。前記パラフィン系オイルの具体例としては、例えば出光興産製のダイアナ登録商標プロセスオイルPW-380等が挙げられる。パラフィン系オイルの配合割合は、ベースポリマ、すなわち前記2種のブロック共重合体の総量100質量部に対して5質量部以上、80質量部以下である必要がある。配合割合が前記範囲未満では、当該パラフィン系オイルを配合することによる、高減衰部材に、大変形を繰り返した際の高い耐久性を付与する効果が得られない。また前記範囲を超える場合には、過剰のパラフィン系オイルが、高減衰部材のもとになる高減衰組成物の成形品の表面にブリードして、前記成形品を金属部材等と接合して高減衰部材を形成する際の妨げとなる。なおパラフィン系オイルの配合割合は、そのブリードを防止しながら高減衰部材の耐久性をさらに向上することを考慮すると、前記範囲内でも10質量部以上、特に20質量部以上であるのが好ましく、60質量部以下であるのが好ましい。減衰性能評価高減衰部材の減衰性能は、下記の測定方法によって求める等価減衰定数Heqの大小で評価することとする。すなわち等価減衰定数Heqが大きいほど、高減衰部材は減衰性能に優れていると判定できる。特に、等価減衰定数Heqは0.15以上であるのが好ましい。試験体の作製特性を評価する高減衰組成物をシート状に押出成形したのち打ち抜いて、図1に示すように円板1厚み5mm×直径25mmを作製し、前記円板1の表裏両面に、それぞれシアノアクリレート系接着剤を介して厚み6mm×縦44mm×横44mmの矩形平板状の鋼板2を重ねて積層方向に加圧することで、前記円板1を2枚の鋼板2と接着させて、高減衰部材のモデルとしての減衰性能評価用の試験体3を作製する。変位試験図2に示すように前記試験体3を2個用意し、前記2個の試験体3を、一方の鋼板2を介して1枚の中央固定治具4にボルトで固定するとともに、それぞれの試験体3の他方の鋼板2に、1枚ずつの左右固定治具5をボルトで固定する。そして中央固定治具4を、図示しない試験機の上側の固定アーム6に、ジョイント7を介してボルトで固定し、かつ2枚の左右固定治具5を、前記試験機の下側の可動盤8に、ジョイント9を介してボルトで固定する。次にこの状態で、可動盤8を図中に白抜きの矢印で示すように固定アーム6の方向に押し上げるように変位させて、試験体3のうち円板1を、図2に示すように前記試験体3の積層方向と直交方向に歪み変形させた状態とし、次いでこの状態から、可動盤8を図中に白抜きの矢印で示すように固定アーム6の方向と反対方向に引き下げるように変位させて、前記図2に示す状態に戻す操作を1サイクルとして、前記試験体3のうち円板1を繰り返し歪み変形、すなわち振動させた際の、前記試験体3の積層方向と直交方向への円板1の変位量mmと荷重Nとの関係を示すヒステリシスループH図3参照を求める。測定は、温度20°Cの環境下、前記操作を3サイクル実施して3回目の値を求める。また最大変位量は、円板1を挟む2枚の鋼板2の、前記積層方向と直交方向のずれ量が、前記円板1の厚みの100となるように設定する。次いで、前記測定により求めた図3に示すヒステリシスループHのうち最大変位点と最小変位点とを結ぶ、図中に太線の実線で示す直線L1の傾きKeqN/mmを求め、前記傾きKeqN/mmと、円板1の厚みTmmと、円板1の断面積Amm2とから、式:により等価せん断弾性率GeqN/mm2を求める。また図3中に斜線を付して示した、ヒステリシスループHの全表面積で表される吸収エネルギー量ΔWと、同図中に網線を付して示した、前記直線L1と、グラフの横軸と、直線L1とヒステリシスループHとの交点から前記横軸におろした垂線L2とで囲まれた領域の表面積で表される弾性歪みエネルギーWとから、式:により等価減衰定数Heqを求める。減衰性能の温度依存性評価減衰性能の温度依存性は、前記と同じ変位試験を温度0°Cの環境下で実施して求める等価せん断弾性率Geq0N/mm2と、前記温度20°Cの環境下での等価せん断弾性率Geq20N/mm2との比Geq0/Geq20の大小で評価することとする。すなわち比Geq0/Geq20が1に近いほど、減衰性能の温度依存性は小さいと判定できる。特に、比Geq0/Geq20は3以下であるのが好ましい。耐久性評価高減衰部材の耐久性は、最大変位量を、円板1を挟む2枚の鋼板2の、前記積層方向と直交方向のずれ量が、前記円板1の厚みの300となるように設定したこと以外は前記変位試験と同様にして、温度20°Cの環境下で変位を繰り返した際に、元の円板1の形状を維持できる、すなわち円板1が大きく変形して元の形状に戻らなくなったり破損したりしないサイクル数の大小で評価することとする。すなわち前記サイクル数が多いほど、高減衰部材は耐久性に優れていると判定できる。特に、サイクル数は20回以上であるのが好ましい。引張特性評価温度20°Cの環境下、高減衰組成物を用いて、日本工業規格JISK6251:2010加硫ゴム及び熱可塑性ゴム-引張特性の求め方に規定されたダンベル状1号形試験片を作製し、前記試験片を用いて、同規格に規定された試験方法に則って試験速度300mm/minの条件で引張試験を実施して、切断時伸びEbを求める。前記切断時伸びEbは、先に説明したように大きいほど好ましいと判定できる。特に、切断時伸びEbは400以上であるのが好ましい。《高減衰部材》本発明の高減衰組成物を用いて形成できる高減衰部材としては、例えばビル等の建造物の基礎に組み込まれる免震用のダンパ、建築物の構造中に組み込まれる制震制振用のダンパ、吊橋や斜張橋等のケーブルの制振部材、産業機械や航空機、自動車、鉄道車両等の防振部材、コンピュータやその周辺機器類、あるいは家庭用電機機器類等の防振部材、さらには自動車用タイヤのトレッド等が挙げられる。本発明によれば、前記S-IBジブロック共重合体、S-IB-Sトリブロック共重合体、炭酸カルシウム、粘着付与剤、およびパラフィン系オイルの種類とその組み合わせ、および配合割合を前記範囲内で調整することにより、前記それぞれの用途に適した優れた減衰性能を有する高減衰部材を得ることができる。特に本発明の高減衰組成物を用いて建築物の構造中に組み込まれる制震用ダンパを形成した場合には、前記高減衰部材が減衰性能に優れるため、1つの建築物中に組み込む前記制震用ダンパの数量を減らすことができる。また、前記制震用ダンパは制震性能の温度依存性が小さいことから、例えば温度差の大きい建築物の外壁付近にも前記制震用ダンパを設置することができる。以下の各比較試験における高減衰組成物の調製、および測定を、特記した以外は温度20°Cの環境下で実施した。実施例1ベースポリマとして、S-IBジブロック共重合体カネカ製の商品名シブスター042D40質量部、およびS-IB-Sトリブロック共重合体カネカ製の商品名シブスター062T60質量部を配合し、前記両者の総量100質量部に対して、さらに表面処理炭酸カルシウム白石カルシウム製の白艶華登録商標DD、合成炭酸カルシウムをロジン酸で表面処理したもの、一次粒子径50nm50質量部、粘着付与剤としての水素化石油樹脂荒川化学工業製のアルコン登録商標P-100、軟化点:100±5°C40質量部、およびパラフィン系オイル出光興産製のダイアナ登録商標プロセスオイルPW-38020質量部を配合し、密閉式混練機を用いて混練して高減衰組成物を調製した。実施例2パラフィン系オイルの量を60質量部としたこと以外は実施例1と同様にして、高減衰組成物を調製した。実施例3炭酸カルシウムの量を100質量部、粘着付与剤の量を20質量部としたこと以外は実施例1と同様にして、高減衰組成物を調製した。実施例4S-IBジブロック共重合体の量を80質量部、S-IB-Sトリブロック共重合体の量を20質量部、粘着付与剤の量を20質量部としたこと以外は実施例1と同様にして、高減衰組成物を調製した。実施例5炭酸カルシウムの量を100質量部、粘着付与剤の量を40質量部、パラフィン系オイルの量を60質量部としたこと以外は実施例4と同様にして、高減衰組成物を調製した。比較例1パラフィン系オイルを配合しなかったこと以外は実施例1と同様にして、高減衰組成物を調製した。比較例2粘着付与剤を配合しなかったこと以外は実施例1と同様にして、高減衰組成物を調製した。比較例3パラフィン系オイルの量を90質量部としたこと以外は実施例1と同様にして、高減衰組成物を調製した。比較例4粘着付与剤の量を60質量部としたこと以外は実施例2と同様にして、高減衰組成物を調製した。前記実施例、比較例で調製した高減衰組成物について、先に説明した減衰性能評価、減衰性能の温度依存性評価、耐久性評価、および引張特性評価を実施して、その特性を評価した。なお減衰性能は、等価減衰定数Heqが0.15以上のものを良好、0.15未満のものを不良と評価した。減衰性能の温度依存性は、比Geq0/Geq20が3以下のものを良好、3を超えるものを不良と評価した。耐久性は、サイクル数が20回以上のものを良好、20回未満のものを不良と評価した。さらに引張特性は、切断時伸びEbが400以上のものを良好、400未満のものを不良と評価した。なお比較例3は、減衰性能評価の変位試験中に、過剰のパラフィン系オイルが円板1の表面にブリードしたことが原因で、前記円板1と鋼板2との間で界面剥離を生じたため、前記各評価を実施しなかった。以上の結果を表1、表2に示す。表1、表2の実施例1~5、比較例1、2の結果より、ベースポリマとしての2種のブロック共重合体に、炭酸カルシウム、粘着付与剤、およびパラフィン系オイルを配合することで、減衰性能を向上するとともに切断時伸びEbを大きくし、なおかつ大変形を繰り返し加えた際の耐久性を向上できることが判った。実施例1~5、比較例1、3の結果より、パラフィン系オイルの配合割合は、前記2種のブロック共重合体の総量100質量部あたり5質量部以上、80質量部以下である必要があり、前記範囲内でも10質量部以上、特に20質量部以上であるのが好ましく、60質量部以下であるのが好ましいことが判った。実施例1~5、比較例2、4の結果より、粘着付与剤としての水素化石油樹脂の配合割合は、両ブロック共重合体の総量100質量部あたり5質量部以上、50質量部以下である必要があり、前記範囲内でも10質量部以上、特に20質量部以上であるのが好ましく、40質量部以下であるのが好ましいことが判った。実施例1~5の結果より、炭酸カルシウムの配合割合は、両ブロック共重合体の総量100質量部あたり10質量部以上である必要があり、前記範囲内でも50質量部以上であるのが好ましく、120質量部以下、特に100質量部以下であるのが好ましいことが判った。さらに実施例1~5の結果より、S-IB-Sトリブロック共重合体の質量部は、両ブロック共重合体の総量100質量部あたり10質量部以上、特に20質量部以上であるのが好ましく、65質量部以下、特に60質量部以下であるのが好ましいことが判った。"