"エンジンへの吸気通路に設けられるスロットルボデーに回転可能に支持されるスロットルシャフトを回転軸とするスロットルバルブであって、前記スロットルバルブの周縁に設けられ、所定の厚さを有する平板部と、前記スロットルバルブの周縁に設けられ、夫々の底部の厚さが前記平板部の前記所定の厚さより薄い複数の凹部とを備えるスロットルバルブ。前記スロットルシャフトの軸方向における前記複数の凹部の夫々の幅と隣り合う二つの凹部の間隔とは、所定の比率である請求項1に記載のスロットルバルブ。前記スロットルバルブの周方向における前記複数の凹部の夫々の幅と隣り合う二つの凹部の間隔とは、所定の比率である請求項1に記載のスロットルバルブ。隣り合う二つの凹部の間隔は、前記複数の凹部の夫々の幅より小さい請求項1乃至請求項3の何れか一項に記載のスロットルバルブ。更に、前記スロットルバルブの周縁に設けられ、夫々が前記複数の凹部の間に設けられた複数の薄板部を備え、前記複数の薄板部の夫々の厚さは、前記平板部の前記所定の厚さより薄く、前記複数の凹部の夫々の厚さより厚い請求項1乃至請求項4の何れか一項に記載のスロットルバルブ。前記複数の薄板部と前記複数の凹部とは共に平板状に形成されている請求項5に記載のスロットルバルブ。一般的なスロットルバルブのように板厚が一定である場合、スロットルボデーの管の内壁面に付着している水分がスロットルバルブの周縁部とスロットルボデーの管の内壁面との間で氷結すると、スロットルバルブを回転させる時に氷結解除のための大きなトルクが必要になる。また、スロットルバルブの周縁部の板厚が連続的に薄くなっている場合、スロットルバルブの外周部と作業者や治具等による支持手段との接触面積が極めて小さくなり、外周部の強度の低下が懸念されることで、スロットルボデーの組み立て等の扱い性が悪くなり作業の効率が低下する。本発明は、上述した問題点を解決するためになされたものであり、スロットルバルブの氷結解除のためのトルクを低減すると共に、一般的なスロットルバルブと同等の組み立て等の作業効率を確保することを目的とする。上述した課題を解決するため、本発明の実施形態のスロットルバルブは、エンジンへの吸気通路に設けられるスロットルボデーに回転可能に支持されるスロットルシャフトを回転軸とする板状のスロットルバルブであって、前記スロットルバルブの周縁に設けられ、所定の厚さを有する平板部と、前記スロットルバルブの周縁に設けられ、夫々の底部の厚さが前記平板部の前記所定の厚さより薄い複数の凹部とを備える。本発明によれば、スロットルバルブの氷結解除のためのトルクを低減すると共に、組み立て等の作業効率を確保することができる。以下、本発明の実施形態について図面を参照しつつ説明する。この実施形態では、内燃機関のための吸気系モジュールについて説明する。まず、吸気系モジュールの構造について説明する。図1は、吸気系モジュールを示す分解斜視図である。吸気系モジュールは、空気の流路を形成するインテークマニホールド1と、インテークマニホールド1に取り付けられて流路の一部を形成するスロットルボデー2と、スロットルボデー2を貫通してインテークマニホールド1に締結されるボルトスクリュ3x,3yとを有する。インテークマニホールド1は、流入する空気を、図示しない内燃機関の複数のシリンダへ分配する。スロットルボデー2は、空気の流量を調節する。ボルト3x,3yは、スロットルボデー2をインテークマニホールド1へ押圧しながらインテークマニホールド1に固定される。インテークマニホールド1は、上流端が図示しないエアクリーナの下流端に連通しており下流端がスロットルボデー2の上流端に連通する吸気管12と、吸気管12の下流側に設けられておりスロットルボデー2の一部を収容している収容部13と、収容部13の下流側に設けられており上流端がスロットルボデー2の下流端に連通するサージタンク16と、夫々の上流端がサージタンク16の下流端に連通しており夫々の下流端が図示しない複数のシリンダの夫々に連通している複数の分配管17と、複数の分配管17の夫々の壁面に設けられており複数の分配管17の夫々の内部に燃料を噴射する複数のインジェクタ18と、収容部13の外壁に設けられておりボルト3x,3yを夫々固定するための固定部19x,19yとを有する。スロットルボデー2は、上流端が吸気管12の下流端に連通し下流端がサージタンク16の上流端に連通する円筒状のボア23と、ボア23内でボア23の中心軸空気の流方向に垂直に設けられているスロットルシャフト24と、ボア23内に位置しスロットルシャフト24に固定されている円板状のバタフライバルブであるスロットルバルブ25と、スロットルシャフト24の基端に接続されておりスロットルシャフト24を回転駆動する駆動部26と、ボルト3x,3yを夫々通す貫通孔29x,29yとを有する。駆動部26は、図示しない制御装置からの指示に従ってスロットルシャフト24を回転させ、スロットルバルブ25の開度を変化させることにより、ボア23内の空気の流量を調節する。図2は、ボア23及び収容部13を示す分解断面図であり、図3は、ボア23が収容部13内へ挿入された状態におけるボア23及び収容部13を示す断面図である。図2及び図3は、図1に示されたII-II線矢視断面を示す。なお、図1~3は、スロットルバルブ25の全閉状態を示す。スロットルボデー2は更に、ボア23の上流端及び下流端に夫々設けられているガスケット27a,27bを有する。ガスケット27a,27bの夫々は、環状の弾性体である。スロットルバルブ25は、2つのボルトスクリュ31x,31yによりスロットルシャフト24に固定されている。ボア23が収容部13内へ挿入される間、スロットルシャフト24は図1に示されたII-II線上を移動する。エアクリーナから吸気系モジュールへ流入する空気は、吸気管12、ボア23、サージタンク16、複数の分配管17の夫々を通って複数のシリンダの夫々へ流出する。次に、ボア23及び収容部13について図2及び図3を用いて説明する。収容部13は、ボア23が挿入される開口である挿入口131と、内壁のうち円筒の内壁面を成しておりボア23の円筒の外壁面を覆っている円筒内壁面132と、内壁のうちボア23の上流端に接合する平面である接合内壁面134aと、内壁のうちボア23の下流端に接合する平面である接合内壁面134bと、接合内壁面134a内に形成された開口でありボア23の上流端に連通する内壁開口136aと、接合内壁面134b内に形成された開口でありボア23の下流端に連通する内壁開口136bとを有する。ボア23は、外壁のうち円筒の外壁面を成している円筒外壁面232と、外壁のうち上流端に形成された平面であり接合内壁面134aに接合する接合外壁面234aと、外壁のうち下流端に形成された平面であり接合内壁面134bに接合する接合外壁面234bと、接合外壁面234a内に形成された開口であり内壁開口136aに連通する外壁開口236aと、接合外壁面234b内に形成された開口であり内壁開口136bに連通する外壁開口236bと、接合外壁面234a内で外壁開口236aの周囲に形成された環状溝280aと、接合外壁面234b内で外壁開口236bの周囲に形成された環状溝280bを有する。ガスケット27a,27bの形状は、環状溝280a,280bの形状に夫々合わせて形成されており、環状溝280a,280bに夫々嵌入される。ここで、スロットルシャフト24を通りボア23の中心軸に垂直な平面を基準面とする。全閉状態のスロットルバルブ25は、基準面内に若しくは基準面から一定角度内に位置する。また、接合内壁面134a及び内壁開口136aの形状と、接合内壁面134b及び内壁開口136bの形状とは、基準面について面対称である。同様に、接合外壁面234a、外壁開口236a、環状溝280a、及びガスケット27aの形状と、接合外壁面234b、外壁開口236b、環状溝280b、及びガスケット27bの形状とは、基準面について面対称である。接合内壁面134aと接合内壁面134bの夫々は、基準面と所定の角度を成す。接合内壁面134a上の点は、挿入口131から収容部13内部への挿入方向へ向かって、基準面からの距離が徐々に小さくなる。同様に、接合内壁面134b上の点は、挿入方向へ向かって、基準面からの距離が徐々に小さくなる。従って、ボア23の中心軸方向空気の流方向における収容部13内の空間の長さは、挿入方向へ向かって徐々に短くなっている。この収容部13内の空間に合わせて、ボア23の中心軸方向の長さは、スロットルシャフト24の基端から先端への挿入方向へ向かって徐々に短くなっている。これにより、円筒状のボア23を接合外壁面234a,234bの平面で夫々切断した断面である外壁開口236a,236bの形状は多少楕円になる。内壁開口136a,136bの形状は、夫々連通する外壁開口236a,236bと同一である。次に、スロットルバルブ25について説明する。図4は、スロットルシャフト24及びスロットルバルブ25を示す平面図であり、図5は、スロットルシャフト24及びスロットルバルブ25を示す断面図である。この断面図は、図4に示されたV-V線矢視断面を示す。以下、スロットルバルブ25の全閉状態において、吸気経路の上流吸気管12側に臨む平面を上面とし、吸気経路の下流サージタンク16側に臨む平面を下面とし、ボア23の内壁面に臨む面であってスロットルバルブ25の半径方向の最外部を成す面を周壁とする。スロットルシャフト24は、スロットルバルブ25を通すスリット41と、スリット41の上面側の内壁に設けられた2つの貫通孔42x、42yと、スリット41の下面側の内壁に設けられた穴であってボルト31x,31yの雄螺子部と螺合される雌螺子部43x,43yとを有する。図6は、スロットルバルブ25を示す平面図であり、図7は、スロットルバルブ25を示す断面図である。この断面図は、図6に示されたVII-VII線矢視断面を示す。スロットルバルブ25は、スリット41内に格納されスリット41の内壁に接合する平面である接合部55と、スロットルバルブ25の周縁のうち接合部55を除く部分である二つの周縁部57と、接合部55及び周縁部57を除く部分であって平板である二つの平板部56とを有する。従って、平板部56及び周縁部57は、スロットルシャフト24の外に露出している。接合部55には、二つのボルト31x,31yを夫々通すための二つの貫通孔61x、61yが形成されている。スロットルバルブ25の上面及び下面に垂直な方向を厚さ方向とすると、周縁部57の厚さは、平板部56の厚さより薄い。これにより、スロットルバルブの上面において、平板部56と周縁部57の境界には、段差が形成されている。周縁部57の夫々は、平板部56より厚さが薄い平板である薄板部58と、薄板部58内の上面に形成された複数の凹部62とを有する。複数の凹部62の夫々は、スロットルシャフト24の径方向へ形成された溝である。複数の凹部62の夫々の底部は平板状であり、その厚さは薄板部58の厚さより薄い。複数の凹部62の夫々は、スロットルシャフト24の軸方向に所定の幅Wを有する。また、スロットルシャフト24の軸方向に隣り合う二つの凹部62は、所定の間隔Dで配設される。WとDは所定の比率に設定されている。スロットルバルブ25のブランク材制作の際、プレス加工により薄板部58及び凹部62が形成される。また、切削加工により薄板部58及び凹部62が形成されても良い。スロットルバルブ25をスロットルシャフト24へ固定する方法について説明する。スロットルバルブ25のうち接合部55がスリット41内に挿入されることにより、貫通孔42xと貫通孔61xと雌螺子部43xとが互いに連通すると共に、貫通孔42yと貫通孔61yと雌螺子部43yとが互いに連通する。次に、ボルト31xの雄螺子部が貫通孔42x及び貫通孔61xを通って雌螺子部43xに締結され、ボルト31yの雄螺子部が貫通孔42y及び貫通孔61yを通って雌螺子部43yに締結されることにより、接合部55がスリット41により狭持され、スロットルシャフト24に固定される。スロットルバルブ25の寸法の一例を挙げると、スロットルバルブ25の直径は34mmであり、平板部56の厚さは2mmであり、薄板部58の厚さは1.0mmであり、凹部62の底部の厚さは0.5mmであり、スロットルシャフト24の軸方向における凹部62の幅Wは1.5mmであり、スロットルシャフト24の軸方向における隣り合う2つの凹部62の間隔Dは1.0mmである。なお、複数の凹部62は、スロットルバルブ25の半径方向外へ向かう放射状の溝として薄板部58内に形成されていても良い。この場合、スロットルバルブ25の周方向において、複数の凹部62の夫々の幅をWrとし、隣り合う二つの凹部62の間隔をDrとするとき、WrとDrは所定の比率に設定されている。なお、複数の凹部62の間隔DやDrは一定でなくても良い。また、スロットルバルブ25の外形は、楕円板であっても良い。また、平板部56と薄板部58の間の段差及び凹部62がスロットルバルブ25の上面に形成されるとしたが、これらが下面に形成されても良いし、これらが両面に形成されても良い。また、二つの周縁部57のうち、一方の周縁部57の上面に段差及び凹部62が形成され、他方の周縁部57の下面に段差及び凹部62が形成されても良い。この場合、スロットルバルブ25が全閉状態から全開状態へ回転する方向の面に段差及び凹部62が形成されても良い。次に、本実施形態のスロットルバルブ25の比較例1~3について説明する。まず、比較例1のスロットルバルブについて説明する。図8は、比較例1のスロットルバルブ25aを示す平面図であり、図9は、比較例1のスロットルバルブ25aを示す断面図である。この断面図は、図8に示されたIX-IX線矢視断面を示す。このスロットルバルブ25aにおいて、スロットルバルブ25の要素と同一符号が付された要素は、スロットルバルブ25の要素と同一物又は相当物を示している。スロットルバルブ25aは、スリット41内に格納されスリット41の内壁に接合する接合部55aと、接合部55aを除いた部分の平板である二つの平板部56aとを有する。従って、平板部56aは、スロットルシャフト24の外に露出している。接合部55aには、二つのボルト31x,31yを夫々通すための二つの貫通孔61x、61yが形成されている。スロットルバルブ25aの寸法の一例を挙げると、スロットルバルブ25aの直径は34mmであり、スロットルバルブ25aの厚さは2mmである。次に、比較例2のスロットルバルブについて説明する。図10は、比較例2のスロットルバルブ25bを示す平面図であり、図11は、比較例2のスロットルバルブ25bを示す断面図である。この断面図は、図10に示されたXI-XI線矢視断面を示す。このスロットルバルブ25bにおいて、スロットルバルブ25の要素と同一符号が付された要素は、スロットルバルブ25の要素と同一物又は相当物を示している。スロットルバルブ25bは、周縁に設けられた環状の周縁部57bと、周縁部57bの内側の平板のうちスリット41内に格納されスリット41の内壁に接合する接合部55bと、周縁部57bの内側の平板のうち接合部55bを除いた部分である平板部56bとを有する。接合部55bには、二つのボルト31x,31yを夫々通すための二つの貫通孔61x、61yが形成されている。図11に示されるように、周縁部57bの上面には平板部56bの上方を頂点とする円錐面が形成されている。これにより、周縁部57bの厚さは、半径方向外へ向かうにつれて徐々に薄くなっている。即ち周縁部57bにおいて、内周部が最も厚く、外周部が最も薄い。スロットルバルブ25bの寸法の一例を挙げると、スロットルバルブ25bの直径は34mmであり、平板部56bの厚さ及び周縁部57bの内周部の厚さは2mmであり、周縁部57bの外周部の厚さは0.5~1.0mmである。次に、比較例3のスロットルバルブについて説明する。図12は、比較例3のスロットルバルブ25cを示す平面図であり、図13は、比較例3のスロットルバルブ25cを示す右側面図である。このスロットルバルブ25cにおいて、スロットルバルブ25の要素と同一符号が付された要素は、スロットルバルブ25の要素と同一物又は相当物を示している。スロットルバルブ25cは、スリット41内に格納されスリット41の内壁に接合する接合部55cと、スロットルバルブ25cの周縁のうち接合部55cを除く部分に設けられた二つの周縁部57cと、接合部55c及び周縁部57cを除いた部分の平板である二つの平板部56cとを有する。接合部55cには、二つのボルト31x,31yを夫々通すための二つの貫通孔61x、61yが形成されている。周縁部57cと平板部56cとの境界の形状は円弧である。この円弧の半径は、スロットルバルブ25cの外形の円の半径より大きい。図13に示されるように、周縁部57cの夫々の上面には平板部56cの上方を頂点とする円錐面が形成されている。これにより、周縁部57cの厚さは、スロットルバルブ25cの半径方向外へ向かうにつれて徐々に薄くなっていると共に、スロットルシャフト24の軸から遠ざかるにつれて徐々に薄くなっている。スロットルバルブ25cの寸法の一例を挙げると、スロットルバルブ25cの直径は34mmであり、平板部56cの厚さ及び周縁部57cの内周部の厚さは2mmであり、周縁部57cの外周部の厚さは0.5~2.0mmである。次に、比較例及び本実施形態における氷結状態について説明する。図14は、比較例1のスロットルバルブ25aの氷結状態を示す断面図である。この図14は、図1に示されたXIV-XIV線矢視断面を示す。比較例1のスロットルバルブ25aの外周部の厚さは、スロットルバルブ25,25b,25cと比べて厚い。これにより、スロットルバルブ25,25b,25cと比べてスロットルバルブ25aは、氷との接触面積が大きく、始動時の氷結解除に必要なトルクが大きい。図15は、比較例2のスロットルバルブ25bの氷結状態を示す断面図である。この図15は、図1に示されたXIV-XIV線矢視断面を示す。比較例2のスロットルバルブ25bの周縁部57bの外周部の厚さは、スロットルバルブ25aの外周部の厚さより薄い。従って、比較例2のスロットルバルブ25bの周壁の面積は、スロットルバルブ25aの周壁の面積より小さい。これにより、スロットルバルブ25aと比べてスロットルバルブ25bは、氷との接触面積が小さく、始動時の氷結解除に必要なトルクが小さい。比較例3のスロットルバルブ25cの周縁部57cの外周部の厚さも、スロットルバルブ25aの外周部の厚さより薄い。しかし、スロットルシャフト24に近づくにつれて周縁部57cの外周部の厚さが厚くなる。従って、スロットルバルブ25cの周壁の面積は、スロットルバルブ25bの周壁の面積より大きく、スロットルバルブ25aの周壁の面積より小さい。図16は、本実施形態のスロットルバルブ25の氷結状態を示す断面図である。この図16は、図1に示されたXIV-XIV線矢視断面を示す。本実施形態のスロットルバルブ25の周縁部57の外周部の厚さは、スロットルバルブ25aの平板部56aの厚さより薄い。従って、本実施形態のスロットルバルブ25の周壁の面積は、スロットルバルブ25aの周壁の面積より小さい。これにより、スロットルバルブ25aと比べてスロットルバルブ25は、氷との接触面積が小さく、始動時の氷結解除に必要なトルクが小さい。従って、本実施形態によれば、スロットルバルブ25の外周とボア23の内壁との間が氷結した場合、この氷結を容易に解除することができる。また、ボア23の内壁面上でスロットルバルブ25の回転方向に存在する氷を、薄板部58の外周や頂点により砕くこともできる。次に、比較例及び本実施形態における全閉状態での空気の流量について説明する。図17は、比較例2のスロットルバルブ25b及びスロットルシャフト24を示す断面図である。この断面図は、図10に示されたXVII-XVII線矢視断面を示す。この図17において、図5に示された要素と同一符号が付された要素は、図5に示された要素と同一物又は相当物を示している。比較例2のスロットルバルブ25bにおいては、接合部55bと周縁部57bの一部とがスリット41内に格納されており、それらの厚さが一定でないため、周縁部57bとスリット41の間に隙間44bが形成される。これにより、スロットルバルブ25bの全閉状態での空気の流量が大きくなる。一方、本実施形態のスロットルバルブ25及びスロットルシャフト24においては、図5に示されているように、スロットルバルブ25とスリット41の間に隙間はない。従って、本実施形態によれば、スロットルバルブ25のうちスリット41内に格納される部分の厚さが一定であることにより、スロットルバルブ25とスリット41の間の隙間を防ぐことができる。次に、比較例及び本実施形態における作業効率について説明する。図18は、全開状態のスロットルバルブ25及びボア23を示す断面図である。この断面図は、図1に示されたII-II線矢視断面を示す。図19は、全開状態のスロットルバルブ25及びボア23を示す断面図である。この断面図は、図18に示されたXIX-XIX線矢視断面を示す。これら図18及び図19において、図2に示された要素と同一符号が付された要素は、図2に示された要素と同一物又は相当物を示している。図1~3がスロットルバルブ25の全閉状態を示すのに対し、図18及び図19はスロットルバルブ25の全開状態を示す。図18及び図19に示されているように、スロットルバルブ25の径Mは、ボア23の中心軸に沿ったボア23の長さLより大きい。ボア23が収容部13に挿入される前の状態、且つスロットルバルブ25の全開状態において、スロットルバルブ25の周縁部57はボア23の外へ突出する。これにより、スロットルバルブ25の周縁部57は、外部の支持手段に接触する場合がある。支持手段は、例えば作業者や治具である。比較例2のスロットルバルブ25bをこのようなボア23に取り付ける場合において、スロットルバルブ25bの周縁部57bを支持しようとする時、周縁部57bと支持手段とが線接触するため、周縁部57bから支持手段へ与えられる圧力が大きくなる。これにより周縁部57bの薄肉部分の強度に対する懸念からスロットルバルブ25bを支持することが困難になり、スロットルボデー2の組み立て等の作業効率が低下する。同様に比較例3においても、周縁部57cと支持手段とが線接触するため、周縁部57cから支持手段へ与えられる圧力が大きくなる。これにより周縁部57cの薄肉部分の強度に対する懸念からスロットルバルブ25cを支持することが困難になり、スロットルボデー2の組み立て等の作業効率が低下する。一方、本実施形態のスロットルバルブ25の周縁部57を支持しようとする時、最小の厚さを有する凹部62だけが支持手段に接触すると、比較例2と同様に周縁部57から支持手段へ与えられる圧力が大きくなってしまう。凹部62が支持手段に接触する際、薄板部58の複数の部分が支持手段に接触してガードとなることにより、比較例2及び3に比べて周縁部57から支持手段へ与えられる圧力が小さくなる。従って、周縁部57の薄肉部分の強度に対する懸念もなくスロットルバルブ25の支持が容易になり、スロットルボデー2の組み立て等の作業効率が向上する。始動時の氷結解除に必要なトルクを所定トルク以下にするために、スロットルバルブ25の周壁の面積を所定面積以下に設定する。スロットルバルブ25の周壁の面積を所定面積以下にするために、薄板部58の厚さを平板部56より薄くすること、凹部62の厚さを薄板部58より薄くすること、凹部62の幅Wを大きくすることが行われる。ここで、凹部62の幅Dは凹部62の間隔Wより小さいことが好ましい。言い換えれば、WとDの合計に対するWの割合W/WDは、1/2より大きく1より小さいことが好ましい。これにより、スロットルバルブ25の周縁部57の支持が容易になる。なお、周縁部57の辺や頂点は、面取り加工されても良い。この場合、氷結時の周縁部57と氷との接触面積は更に小さくなり、周縁部57から支持手段へ与えられる圧力は更に小さくなる。"