亜鉛系めっき鋼材又は亜鉛系めっき鋼製成形品の製造方法であって、基材となる鋼材又は鋼製成形品をフラックスで処理し、次いで、上記基材を300°C以上700°C未満に加熱し、その後、亜鉛系めっき浴へ浸漬することを特徴とする亜鉛系めっき鋼材又は亜鉛系めっき鋼製成形品の製造方法。前記基材の温度が、めっき浴温±20°Cの範囲であることを特徴とする請求項1に記載の亜鉛系めっき鋼材又は亜鉛系めっき鋼製成形品の製造方法。前記亜鉛系めっき浴が、質量で、Al:1~75、Mg:0.1~10、及びSi:0.1~10の少なくとも1種を含むことを特徴とする請求項1又は2に記載の亜鉛系めっき鋼材又は亜鉛系めっき鋼製成形品の製造方法。前記フラックスが、フッ化物を含まないことを特徴とする請求項1~3のいずれか1項に記載の亜鉛系めっき鋼材又は亜鉛系めっき鋼製成形品の製造方法。前記フラックスが、塩化亜鉛、アルカリ金属の塩化物、及び塩化錫から選択した2種以上の混合物からなることを特徴とする請求項1~4のいずれか1項に記載の亜鉛系めっき鋼材又は亜鉛系めっき鋼製成形品の製造方法。前記フラックスが、ZnCl2:100~200g/L、NaCl及びKClの1種又は2種:20~100g/L、SnCl2:5~30g/Lを含み、pHを3以下に調整された水溶液であることを特徴とする請求項1~5のいずれか1項に記載の亜鉛系めっき鋼材又は亜鉛系めっき鋼製成形品の製造方法。特許文献1、特許文献2で開示されているアルカリ金属の塩化物や、脂肪族窒素誘導体を利用する方法は、純亜鉛用フラックスに使用されている塩化亜鉛や塩化アンモニウムと比べて融点が高く、どぶ漬けめっきでの鋼材からの剥離が十分ではなく、外観が悪くなることがある。また、マグネシウムを含むめっきの場合には、鋼材表面の塩素とマグネシウムの反応生成物により、不めっきや、変色が生じることがある。これを防ぐために、浴内で被めっき物を揺動する、又は、めっき後、塩化アンモニウムの高温水溶液で表面を洗浄するなどの手間をかける必要がある。特許文献3の2浴めっきは上記のような欠点はなく、どのようなめっきにも対応できる方法である。しかし、常に2種類以上のめっき浴を準備する必要があり、設備投資やランニングコストの増加を伴い、生産性も低下する。また、最初の亜鉛めっき層の合金化が進み、硬くなることから、疲労特性に劣る欠点がある。特許文献4に記載されている、めっき浴上に塩化物を浮かべて溶融させる方法は、フラックスに浸漬させる工程がいらず、乾燥工程もいらないメリットがある。また、特許文献5の方法は、塩化物を使用しないので、塩化アンモニウムの分解や塩素とマグネシウムの反応などのおそれはない。しかし、めっき浴上に広く、かつある厚みを持って塩化物やフッ化物を浮かべるには大量のフラックスを必要とするので、作業性やコスト高の問題がある。また、めっきされた鋼材を浴から取り出すときには、フラックスを浴上からどかす必要があるので手間がかかり、生産性に優れる方法とは言えない。上述した手間は、特許文献6のようにフラックス浴とめっき浴を分けることで、省くことができる。しかし、大量のフラックスが必要となるので、特に、大きな被めっき物の場合は事実上実施が困難である。また、大量の塩化物やフッ化物フラックスは、使用後に廃棄する場合、処理に手間がかかる。さらに、フッ化物は、従来の塩化アンモニウムに比べて高価であり、コストの面からも不利といえる。特許文献7の方法は、フラックスを使用しない点で画期的といえる。しかし、雰囲気制御可能な大型設備が必要で、大型部材や多種多様な形態の物品を手軽にめっきできる、どぶ漬け法のメリットは失われており、生産の自由度がない。特許文献8も、この点は同様であり、加熱時の雰囲気を制御することは生産性の低下につながる。特許文献9の方法は、上記の欠点を克服した優れた方法ではあるが、めっき浴温によってフラックス成分を変えるなど手間がかかる。フッ化物の使用量は低く抑えることが可能であるが、塩化物に比べると安価ではない。塗布方法は、水溶液にすることが提案されている。しかし、例えば、AlF3は、非特許文献1によると、水1Lに対して5.59gの溶解度と小さいなど、フッ化物は水への溶解性が小さいものが多く、制約条件が多く、ある一定量以上の均一塗布には手間がかかり、生産性に劣る。本発明は、上述の問題に鑑みて、外観が美麗で、耐食性に優れるめっき製品を、経済的に製造する、フラックスめっき方法を提供するものである。本発明者らは、外観が美麗で、耐食性に優れためっき層を鉄鋼製品に形成する方法に関して、種々の検討を行った。アルミニウムやマグネシウムを含有する合金系のどぶ漬けめっきに塩化物フラックスを使用した場合にめっき外観を悪化させる主な要因は、塩化亜鉛などのフラックスそのものが剥離せずに残存することであることが、従来から知られている。本発明者らは、それ以外に、フラックス成分中の塩素がめっき浴中の金属元素と反応して、めっき又は被めっき材の表面に残存することが、めっき外観を悪化させる原因であることを突き止めた。特にマグネシウムは、生成エンタルピーが低く、フラックス成分中の塩素との反応物を生成しやすい。これは、フッ化物を使用しても同様で、めっき外観の悪化が観察される。そして、めっき又は被めっき材の表面に残存したフラックス成分中の塩素とめっき金属との生成物を剥離させるには、めっき浴浸漬時の基材の温度が極めて重要な因子であることも分かった。これは、単に、温度を上げることで剥離を促進するという意味ではない。基材の温度が低いと、フラックスが剥離しにくいので、フラックス成分中の塩素とめっき金属との生成物が基材表面で生成しやすく、さらに、この生成物が、温度の低い基材表面で凝固、固着する現象が起きる。生成物が基材表面で凝固、固着した場合、めっき浴中への浸漬を継続して、基材の温度が上昇しても、その剥離は困難になる。すなわち、外観が美麗で、耐食性に優れためっき層を鉄鋼製品に形成するためには、フラックスを速やかに基材表面から剥離させること、及び、フラックス成分中の塩素とめっき金属との生成物を基材表面で凝固させないことが重要であることが分かった。本発明者らは、これらを満足する方法とその条件について、鋭意検討を行った。その結果、フラックスを塗布した基材をめっき浴に近い温度まで昇温し、その温度を維持したままめっき浴に浸漬することで、フラックスを速やかに基材表面から剥離させ、フラックス成分中の塩素とめっき金属との生成物を基材表面で凝固させないことができることを見出した。本願発明はこれらの知見に基づいて完成されたもので、その要旨は以下のとおりである。1亜鉛系めっき鋼材又は亜鉛系めっき鋼製成形品の製造方法であって、基材となる鋼材又は鋼製成形品をフラックス処理し、次いで、上記基材を300°C以上700°C未満に加熱し、その後、亜鉛系めっき浴へ浸漬することを特徴とする亜鉛系めっき鋼材又は亜鉛系めっき鋼製成形品の製造方法2前記基材の温度が、めっき浴温±20°Cの範囲にあることを特徴とする前記1の亜鉛系めっき鋼材又は亜鉛系めっき鋼製成形品の製造方法3前記亜鉛系めっき浴が、質量で、Al:1~75、Mg:0.1~10、及びSi:0.1~10の少なくとも1種を含むことを特徴とする前記1又は2の亜鉛系めっき鋼材又は亜鉛系めっき鋼製成形品の製造方法4前記フラックスが、フッ化物を含まないことを特徴とする前記1~3のいずれかの亜鉛系めっき鋼材又は亜鉛系めっき鋼製成形品の製造方法5前記フラックスが、塩化亜鉛とアルカリ金属の塩化物、塩化錫の混合物からなることを特徴とする前記1~4のいずれかの亜鉛系めっき鋼材又は亜鉛系めっき鋼製成形品の製造方法6前記フラックスが、ZnCl2:100~200g/L、NaCl及びKClの1種又は2種:20~100g/L、SnCl2:5~30g/Lを含み、pHを3以下に調整された水溶液であることを特徴とする前記1~5のいずれかの亜鉛系めっき鋼材又は亜鉛系めっき鋼製成形品の製造方法本発明によれば、外観に優れ、耐食性に優れた亜鉛系溶融めっき鋼材及び亜鉛系めっき鋼製成形品を効率よく、経済的に提供することができる。以下に本発明の詳細を説明する。以降、は質量を表すものとする。本発明は、めっき前の基材となる鋼材又は鋼製成形品にフラックスで処理し、その後、300°C以上700°C未満の温度に加熱し、所定のめっき浴に浸漬めっきする方法である。ここで適用される鋼材の成分は特に限定するものではなく、また、形状も限定されるものではないが、特に、厚鋼板、形鋼、鋼管、棒鋼、線材、その他、溶接加工後の鋼製成形品に効果がある。前述のとおり、めっき浴浸漬時の基材の温度は、めっき浴に浸漬した際にフラックスが剥離し、フラックスとめっき浴成分の反応生成物が凝固することなく剥離するために、重要な因子である。本発明者らが検討した結果、めっき浴浸漬時の基材の温度を300°C以上700°C未満とすれば、めっき浴に浸漬した際にフラックスが剥離し、フラックスとめっき浴成分の反応生成物が凝固することなく剥離することが分かった。めっき浴浸漬時の基材の温度が300°C未満になると、フラックスとめっき浴の成分との反応生成物が基材から剥離しにくくなり、めっき外観が悪化する。また、基材の温度を700°C以上にするのは、どぶ漬けめっきに通常用いられる成分組成のめっきの融点を大幅に超えるので、コスト的に無意味である。また、基材の材質への影響が大きくなり、基材の変形など、どぶ漬けめっきの本来の用途、最終製品の作りこみといったメリットがなくなる。好ましいめっき浴浸漬時の基材の温度は、400°C以上、650°C未満であり、より好ましくは、450~620°Cである。加熱のためのコストや取り扱い、めっき浴温の維持の観点からは、めっき浴浸漬時の基材の温度は、めっき浴温±20°Cとすることが好ましい。基材にフラックスを塗布する方法は、フラックスにより種々選択可能である。塩化物系主体のフラックスの場合には、粉末を塗布する、フラックスを加熱溶融させその浴に浸漬する、フラックスの水溶液に浸漬するなどの方法が考えられる。一方、フッ化物系フラックスの場合は、一般に水への溶解度が低いため、粉末を塗布、加熱溶融させて、その浴に浸漬する方法が考えられる。本発明はいずれの方法でも適用できるが、均一塗布が容易であり、扱いやすいこと、従来のどぶ漬けめっきの延長線上にあり安定して使用できること、コストも低いことから、塩化物フラックスの水溶液に浸漬する方法がより望ましいといえる。めっき前の加熱方法は、特に限定しない。電気炉に挿入する、高周波加熱など種々の方法が考えられる。めっき前の加熱は、通常の大気雰囲気での加熱で十分にめっき可能であり、不活性ガス、還元ガスなどをあえて使用する必要はない。本発明は、亜鉛系めっきに広く適用できる。純亜鉛めっきにも適用は可能であるが、純亜鉛めっきの場合は、従来技術においてもどぶ漬けめっきは容易であるので、本発明を適用するメリットは小さい。本願発明は、従来技術ではどぶ漬けめっきによるめっきが困難である合金系のめっきへの適用に意義があり、特に、Al:1~75、Mg:0.1~10、Si:0.1~10の少なくとも一つを含む亜鉛系合金めっきへの適用が有効である。次に、亜鉛系めっき浴に添加する元素の役割と、その濃度範囲について説明する。Alは、耐食性を高める元素である。Alの添加量が1未満では、効果が不十分で添加する意味がない。Alの添加量が75を超えると、添加の効果が飽和し、さらに、Zn量が少なくなるので、それにつれて、犠牲防食性能が低下する。また、めっき浴温が高くなり、操業しにくいなどの問題が生じる。Mgも、耐食性を高める元素である。Mgの添加量が0.1未満では、添加の効果がほとんど得られない。Mgの添加量が10を超えると、添加の効果が飽和し、さらに、ドロス量が増えるなど操業に問題が生じる。Siも、耐食性を高める元素である。さらに、Alと併用することで、めっき時にAlとFeの合金層の生成を抑制し、適正な界面を維持するために有効である。また、Mgと併用すると、Mg2Siが生成し、耐食性を飛躍的に高めることができる。これらの効果は、Siの添加量が0.1未満では発現せず、10を超えると飽和する。本発明で使用するフラックスは、特に限定するものではない。ただし、基材の加熱温度に対し安定である必要があるので、処理温度に応じて選択する必要がある。具体的には、塩化物、フッ化物、あるいはそれらの混合物を利用することが可能である。塩化物としては、塩化亜鉛ZnCl2、NH4Cl、NaCl及びKCl等のアルカリ金属の塩化物、塩化錫SnCl2を2種以上混合したものを使用することが好ましい。これは、鋼材表面の酸化物やめっき元素の酸化物の除去に効果があり、フラックスとして基本機能を発揮するZnCl2、NH4Clと、融点が高く化学的により安定で、めっき金属との副反応が少ないNaCl、KClと、鋼材表面にSnが置換析出することで清浄効果を出すSnCl2とを混合することによる複合効果が得られるからである。この複合効果により、特に問題が発生しやすい、アルミニウムやマグネシウムを含む合金めっきの、表面外観の向上、不めっきの防止効果も期待できる。また、フッ化物としては、NaAlF4、KAlF4、NaF、KF、AlF3などが適用できる。塩化物だけ、又は少量のフッ化物を含むフラックスであれば、水溶液で塗布することが可能であり、塗布の均一性や扱いやすさから好ましい。フッ化物だけのフラックスは、水で懸濁して塗布することは可能であるが、均一性はやや劣る。フッ化物の量が少量であれば、フッ化物を含むフラックスの水溶液に被めっき物を浸漬させることが可能であるが、フッ化物を大量に水に溶かす場合、取り扱いによってはフッ化水素が発生するおそれがあり注意を要するので、より好ましくはフッ化物を含まないフラックスを使用する。本発明のめっき浴の温度域では、ZnCl2を100~200g/L、NaClとKClの1種類、又は合計で、20~100g/L、SnCl2を5~30g/Lを含み、pHを3以下に調整された水溶液であるフラックスが、優れた機能を発揮するので望ましい。pHの調整には、特に限定されるものではないが、水溶液中のイオンの種類を増やさないために、HClを用いるのが好ましい。基材は、フラックスが均一に塗布された状態で、めっき浴に浸漬することがさらに好ましい。フラックスとして塗布する水溶液の温度は特に規定するものではないが、フラックス成分が均一に溶解すること、及び、液の塗布のしやすさの観点から、40°C以上であることが好ましい。ZnCl2の機能は、フラックスの基本機能と考えられている、鋼材表面のFe、Znなどの酸化物を除去し、めっきの付着を容易にすることである。ZnCl2量が100g/L未満ではこの効果が弱く、200g/Lを超えると効果が飽和するので、100~200g/LがZnCl2量の好ましい範囲である。NaClとKClの機能は、ZnCl2と混合して使用することで、ZnCl2がめっき中の元素、アルミニウムなどと反応して、フラックスとしての機能を発揮する前に分解することを防止することである。NaCl及び/又はKClの量が、1種類又は合計で20g/L未満では効果が弱く、100g/Lを超えると効果が飽和するので、20~100g/Lが好ましい範囲である。SnCl2には、鋼材表面にSnを置換析出させることで、めっき性を高める効果がある。SnCl2量が5g/L以下では効果が弱い。また、多量に溶解するとSnの水酸化物が沈殿するので、30g/L以下とすることが好ましい。また、pHが大きくなると、水に溶けにくいSnの水酸化物が生成し、水溶液中のSnイオンの量が少なくなるので、これらのフラックスの効果を最大限に発揮させるためには、pHを3以下に保つことが好ましい。フッ化物系フラックスを用いる場合は、めっき浴浸漬時の基材の温度をフラックスの溶融温度以上とし、フラックスが基材表面に均一に広がるようにすることがより好ましい。そのため、フラックスは融点が700°C以下のもの、又は、複数のフッ化物を混ぜて融点を下げ、700°C以下で溶解するものを用いるのが好ましい。塩化物フラックスの水溶液に浸漬する場合には、既にフラックスが基材表面に均一に付着しているので、フラックスを溶融させるか否かは気にしなくてよい。以下に、本発明を実施例により詳細に説明する。3.2mm厚のSS400JISG3141を脱脂、インヒビター入りの10塩酸で酸洗後、表1に示す成分のフラックスを用いて、フラックス処理を行った。フラックス処理の条件は、表2に示す2通りのいずれかとした。フラックス処理の条件がAの場合のめっき浴浸入温度は、表3に示す2通りのいずれかとした。めっき浴は、表4に示すいずれかの浴とし、めっき浴に10sec浸漬後、取り出し、空冷した。製造した亜鉛系めっき鋼材について、外観、耐食性、加工性を、表5~7に示す基準で評価した。試験は1条件につき、n=5で行い、外観評価、加工性評価はすべての合計、耐食性は平均で評価した。表8、9に結果を示す。表8、9に示した結果から、本発明は、いずれも外観と耐食性に優れるめっき方法であることが分かる。