少なくとも、錫、鉄、クロム、ニッケル、ケイ素、及びジルコニウムを含有する原子炉燃料集合体用ジルコニウム基合金であって、前記原子炉燃料集合体用ジルコニウム基合金に対するニッケルの含有量の値[Ni]単位:質量が、0.005以上0.04以下の範囲内にあり、前記原子炉燃料集合体用ジルコニウム基合金に対するクロムの含有量の値[Cr]単位:質量、ニッケルの含有量の値[Ni]単位:質量、及びケイ素の含有量の値[Si]単位:質量が以下の式1で表される関係を満たし、前記原子炉燃料集合体用ジルコニウム基合金に含有される金属間化合物の粒径の値P単位:nmが以下の式2で表される関係を満たす前記原子炉燃料集合体用ジルコニウム基合金。0.8<[Cr][Ni]/10×[Si]<1.51P≦4500×[Ni]1202前記原子炉燃料集合体用ジルコニウム基合金に対する錫の含有量の値Sn単位:質量が1.2以上1.7以下の範囲内にあり、鉄の含有量の値Fe単位:質量が0.3以上0.5以下の範囲内にあり、前記Crが0.15以上0.25以下の範囲内にある前記請求項1に記載の原子炉燃料集合体用ジルコニウム基合金。前記[Cr]、[Ni]、及び[Si]が以下の式3で表される関係を満たす請求項1又は2に記載の原子炉燃料集合体用ジルコニウム基合金。0.9<CrNi/10×[Si]<1.33請求項1から3までのいずれか1項に記載の原子炉燃料集合体用ジルコニウム基合金からなる原子炉燃料集合体。本発明の課題は、高燃焼度の条件下で長時間稼動する原子炉内においても優れた前記耐ノジュラー腐食性及び前記耐水素吸収特性を示す前記原子炉燃料集合体の構成部材の素材として有用な前記ジルコニウム基合金及びかかる前記ジルコニウム基合金を用いた原子炉燃料集合体を提供することにある。前記課題を解決するための手段は、1原子炉原子炉原子炉少なくとも、錫、鉄、クロム、ニッケル、ケイ素、及びジルコニウムを含有する原子炉燃料集合体用ジルコニウム基合金であって、前記原子炉燃料集合体用ジルコニウム基合金に対するニッケルの含有量の値[Ni]単位:質量が、0.005以上0.04以下の範囲内にあり、前記原子炉燃料集合体用ジルコニウム基合金に対するクロムの含有量の値[Cr]単位:質量、ニッケルの含有量の値[Ni]単位:質量、及びケイ素の含有量の値[Si]単位:質量が以下の式1で表される関係を満たし、前記原子炉燃料集合体用ジルコニウム基合金に含有される金属間化合物の粒径の値P単位:nmが以下の式2で表される関係を満たす前記原子炉燃料集合体用ジルコニウム基合金である。0.8<[Cr][Ni]/10×[Si]<1.51P≦4500×[Ni]1202また、前記原子炉燃料集合体用ジルコニウム基合金の好適な態様は、2前記原子炉燃料集合体用ジルコニウム基合金に対する錫の含有量の値Sn単位:質量が1.2以上1.7以下の範囲内にあり、鉄の含有量の値Fe単位:質量が0.3以上0.5以下の範囲内にあり、及び前記Crが0.15以上0.25以下の範囲内にある前記1に記載の原子炉燃料集合体用ジルコニウム基合金である。また、前記原子炉燃料集合体用ジルコニウム基合金の好適な態様は、3前記[Cr]、[Ni]、及び[Si]が以下の式3で表される関係を満たす前記1又は2に記載の原子炉燃料集合体用ジルコニウム基合金である。0.9<CrNi/10×[Si]<1.33また、前記課題を解決するための他の手段は、4前記1から3までのいずれか1項に記載の原子炉燃料集合体用ジルコニウム基合金からなる原子炉燃料集合体である。本発明によれば、平均燃焼度45GWd/t以上の高燃焼度の条件下、1500日以上稼動した後の原子炉内においても優れた前記耐ノジュラー腐食性及び前記耐水素吸収特性を発揮するため、かかる高燃焼度下で長時間稼動する原子炉内においても、優れた耐久性、寸法安定性を示す、前記燃料集合体、及びチャンネルボックスを構成する素材として好適な前記ジルコニウム基合金及びかかる前記ジルコニウム基合金からなる原子炉燃料集合体を提供することができる。本願発明に係る原子炉燃料集合体用ジルコニウム基合金以下、単にジルコニウム基合金と称することがある。は、少なくとも錫、鉄、クロム、ニッケル、及びケイ素を含有するジルコニウム基合金である。このうちニッケル成分の前記ジルコニウム基合金における含有量の値[Ni]単位:質量は、0.005以上0.04以下の範囲内にある。前記[Ni]が、0.005未満の場合前記ジルコニウム基合金の充分な前記耐ノジュラー腐食性が得られず、0.04より大きいときは前記ジルコニウム基合金の充分な前記耐水素吸収特性が得られない。また、本発明においては、前記ジルコニウム基合金における、前記ケイ素成分の含有量の値[Si]単位:質量が上限値と下限値とを有し、前記上限値及び下限値はいずれも、前記[Ni]および前記クロム成分の含有量の値[Cr]単位:質量に依存する。具体的には、前記上限値が[Cr][Ni]/8で表され、下限値が[Cr][Ni]/15で表される値である。すなわち、前記[Ni]、[Cr]、及び[Si]は、前記式1で表される関係を満たさなければならない。このことを以下、図1を参照しつつ説明する。本発明のジルコニウム基合金においては、前記耐ノジュラー腐食性と前記式1により算出される値との関係が、図1に示されるように、下に凸の曲線Aで表される。ここで、図1の縦軸に表された腐食増量は、稼動中の原子炉内において前記ジルコニウム基合金からなる前記原子炉燃料集合体の構成部材に発生する前記ノジュラー腐食の程度を示す。よって、図1に依れば、前記ジルコニウム基合金の前記腐食増量が所定のレベルB以下にあるためには、言い換えれば、前記ジルコニウム基合金が充分な前記耐ノジュラー腐食性を有するためは、図1の横軸に表された前記式1により算出される値がその上限値D及び下限値Cで画される数値範囲内になければならないことが分かる。前記式1により算出される値が、0.8以下である場合、または、1.5以上である場合は、前記ジルコニウム基合金の充分な前記耐ノジュラー腐食性が得られない上、後述する金属間化合物の粒径Pの値が小さいときは、充分な前記耐水素吸収特性も得られないことがある。前記ジルコニウム基合金のより優れた耐ノジュラー腐食性を実現するための、前記式1により算出されるより好ましい値は、0.9以上1.3以下の範囲内にある。更に、本発明においては、前記ジルコニウム基合金に含有される金属間化合物の粒径の値P単位:nmが上限値を有し、前記上限値は、前記[Ni]に依存する。具体的には、前記P及び前記[Ni]は、前記式2で表される関係を満たさなければならない。ここで、前記金属間化合物とは、前記ジルコニウム基合金成分の一部からなる金属間化合物を意味し、前記ジルコニウム基合金内部に粒状物として含まれるものである。前記Pは、かかる粒状物の粒径を意味する。このことを以下、図2を参照しつつ説明する。前記Pと前記[Ni]との関係を表す前記式2は、図2における直線Eで表される。一般に、前記ジルコニウム基合金の前記Pが所定の値以下であって、前記ジルコニウム基合金が、図2における領域Fに属するときには、充分な前記耐ノジュラー腐食性を有する。よって、前記ジルコニウム基合金の充分な前記耐ノジュラー腐食性を達成するためには、前記ジルコニウム基合金の前記Pを前記所定の値、すなわち前記Pの上限値以下に抑えなければならない。図2における前記直線Eは、前記Pの上限値を表しており、前記Pの上限値が前記ジルコニウム基合金の前記[Ni]に依存し、前記[Ni]が大きい程、前記Pの上限値も大きくなることを示している。つまり、前記[Ni]の大きい領域では、比較的前記Pの大きい前記金属間化合物を有する前記ジルコニウム基合金でも充分な前記耐ノジュラー腐食性が達成される。前記Pが、前記式2により算出される前記Pの上限値を超えるときは、前記ジルコニウム基合金の充分な前記耐ノジュラー腐食性が得られない。なお、前記Pの下限値については特に制限はないが、前記ジルコニウム基合金成分の含有量の値、例えば[Cr]、[Si]等に依っては、前記Pが小さい場合前記ジルコニウム基合金の前記耐水素吸収特性が低下する傾向にあるので、前記Pは、できるだけ前記式2により算出される前記Pの上限値に近いことが好ましい。本発明における前記[Cr]は、前記式1の関係を満たす限り特に制限はないが、前記ジルコニウム基合金の更に良好な耐ノジュラー腐食性の確保、及び前記ジルコニウム基合金の良好な加工性の観点から、0.15以上0.25以下の範囲内にあるのが好ましい。本発明における前記錫の含有量の値[Sn]単位:質量は、特に制限はないが、前記ジルコニウム基合金の加工性の観点から、好ましくは1.2以上1.7以下の範囲内にある。本発明における鉄の含有量の値Fe単位:質量は、前記ジルコニウム基合金の更に良好な耐水素吸収特性の確保、及び前記ジルコニウム基合金の良好な加工性の観点から、好ましくは0.3以上0.5以下の範囲内にある。本発明の前記ジルコニウム基合金は、本発明の目的とする効果に影響を及ぼさない範囲で、他の金属成分、添加剤等を含有していてもよい。本発明の前記ジルコニウム基合金はその製法に特に制限はない。ジルコニウム基合金の耐食性は構造材としての最終製品に至るまでの製造工程中における熱処理条件により、影響を受ける。本発明の前記ジルコニウム基合金で形成される構造材は、ビレットの段階でβ焼き入れと称される溶体化処理を行い、次に熱間押し出し、焼鈍を行い、その後に冷間圧延及び真空焼鈍を3回繰り返して製造することができる。以下、実施例において更に詳細に本発明を説明する。尚、本発明の実施の態様は、これら実施例により開示された態様のみに制限されるものではない。1.ジルコニウム基合金の調製前記所定の方法に従い、前記[Ni]、[Cr]、[Si]、及び金属間化合物の粒径の値、[P]の異なる前記ジルコニウム基合金a~iを調製した。前記ジルコニウム基合金a~iについての前記[Ni]、前記P、並びに前記式1及び式2により算出される値を表1に記載した。2.耐ノジュラー腐食性評価試験耐ノジュラー腐食特性を評価するために、オートクレーブ内で525°C、10.3MPaの条件下に24時間前記ジルコニウム基合金a~からなる試験片を置いたのちに、外観観察、及び腐食増量を測定した。その結果を表1に記載した。[耐ノジュラー腐食性の評価基準]○:良好な耐ノジュラー腐食性を示した。×:耐ノジュラー腐食性が劣る。3.耐水素吸収特性評価試験オートクレーブ内に、400°C、10.3MPaの条件下に1000時間前記ジルコニウム基合金a~iからなる試験片を置いた後に、水素吸収率を測定し、以下の基準に基づき評価した。結果を表1に記載した。耐水素吸収特性の評価基準○:前記試験片の試験後の試験片の水素吸収率が50よりも小さく、良好な耐水素吸収特性を示した。×:前記試験片の試験後の水素吸収率が50以上であり、耐水素吸収特性が劣る。4.考察表1から明らかなように、前記ジルコニウム基合金a~iのうち、前記Niが、0.005以上でかつ0.04以下であり、また、前記式1により算出される値が0.8よりも大きくかつ1.5未満の範囲であり、更に、前記Pが前記式2により算出される値以下であるa、b、c、d、及びeは、充分な前記耐ノジュラー腐食性及び前記耐水素吸収特性を有していた。これに対して、前記式1により算出される値が1.5以上であるf、同値が0.8以下であるg、及び、前記Pが前記式2により算出される値よりも大きいh及びiについては、充分な前記耐ノジュラー腐食性が得られず、更に、前記fについては、前記式1により算出される値が所定の範囲内にないだけでなく、そのPも比較的小さく、よって、充分な前記耐水素吸収特性も得られていない。すなわち、表1に記載された結果より、前記ジルコニウム基合金において充分な前記耐ノジュラー腐食性及び前記耐水素吸収特性のいずれもが達成されるためには、前記ジルコニウム基合金の前記[Ni]、P、及び式1により算出される値が所定の範囲内になければならないことが分かる。