クロムを含有するスラグから六価クロムの溶出を抑制する方法において、前記スラグの組成を、CaO:30~55質量、SiO2:5~17質量、Al2O3:0.5~12質量、T.Fe:5~30質量となるようにすると共に、式1を満たすようにし、六価クロムの溶出を抑制することを特徴とするスラグにおける六価クロムの抑制方法。クロムを含有するスラグにおいて、CaO:30~55、SiO2:5~17、Al2O3:0.5~12、T.Fe:5~30の組成を備えると共に、式1を満たす組成を有することを特徴とするスラグ。特許文献1では、スラグを冷却する際に400°Cまでの温度領域を5°C/分以上の冷却速度で冷却することが開示されているものの、六価クロムの溶出量には冷却雰囲気も影響していることが分かっており、特許文献1で示した冷却速度のみでは六価クロムが溶出する懸念がある。また、特許文献2に示すように、溶融ステンレススラグと全改質材とを混合して改質する方法では、例えば金属の硫酸塩添加はコストアップ要因であり、ダストにはPbなどの有害元素が含まれているため、六価クロム以外の有害元素が溶出する懸念がある。また、特許文献3に示すように、スラグ塩基度が1.5以上でFe含有量が10質量以上のスラグに還元材を添加する方法は、初期のスラグ中酸化クロム濃度が2.0質量以下を対象としており、酸化クロム濃度が2.0質量を超えた場合には、六価クロムが溶出する懸念がある。本発明は、上記問題点に鑑み、クロムを含有するスラグから簡単に六価クロムの溶出を抑制することができるスラグにおける六価クロムの抑制方法及びスラグを提供することを目的とする。前記目的を達成するため、本発明は以下の技術的手段を講じた。すなわち、本発明の技術的手段は、クロムを含有するスラグから六価クロムの溶出を抑制する方法において、前記スラグの組成を、CaO:30~55質量、SiO2:5~17質量、Al2O3:0.5~12質量、T.Fe:5~30質量となるようにすると共に、式1を満たすようにし、六価クロムの溶出を抑制することを特徴とする。本発明の他の技術的手段は、クロムを含有するスラグにおいて、CaO:30~55、SiO2:5~17、Al2O3:0.5~12、T.Fe:5~30の組成を備えると共に、式1を満たす組成を有することを特徴とする。本発明によれば、スラグからの六価クロムの溶出を確実に抑制することができる。図1は、クロムを含む含クロム鋼を製造する電気炉を示したものである。以下の説明において、溶銑や溶鋼のことを溶湯と表現し説明を行う。また、図面において、三価クロムをCrIIIとし、六価クロムをCrVIと表現することもある。図1に示すように、電気炉1は、内部に投入した冷鉄源等を溶解すると共に、溶解した冷鉄源等や外部から直接装入された溶湯2を精錬するものであって、溶湯2を貯留する容器本体3と、この容器本体3を覆う蓋体4とを備えている。容器本体3と蓋体4とは上下分離可能となっている。この容器本体3と蓋体4とによって、一方側紙面、右側に排サイ口5が形成され、他方側紙面、左側に出鋼口6が形成されている。なお、容器本体3に、排サイ口5や出鋼口6が形成されていてもよい。排サイ口5には、容器本体3内の溶湯に対して、酸素を吹き込むためのランス7を装入することができる。なお、容器本体3に、排サイ口5や出鋼口6が形成されていてもよい。蓋体4等には、アークを発生させる単独もしくは複数の電極8例えば、炭素電極が設けられ、この電極8のアーク放電によって内部の冷鉄源を溶解するようになっている。したがって、電気炉1では、まず、冷鉄源例えばクロムを含むスクラップなどの主原料との前後を問わず副原料等を容器本体3に投入する。そして、電極8によるアーク放電によって、冷鉄源及び副原料を加熱溶解して溶融状態とし、その溶湯2に対してランス7により酸素を吹き込むことにより、精錬処理脱りん処理を行うことができる。このように、クロム鋼を溶製するために電気炉にて精錬を行うと、この精錬処理後のスラグS1には、三価クロムなどのクロムが含有している。本発明では、このように精錬処理で生成したスラグS1を再利用できるようにしている。なお、本発明に規定するスラグにおいては、ステンレスを製造したときに生成するステンレススラグや還元炉で生成されたスラグは対象としていない。再利用するスラグの組成は、質量で、CaO:30~55、SiO2:5~17、Al2O3:0.5~12、T.Fe:5~30、MgO:3~20、Cr2O3:0.3~10、MnO:2~10である。また、当該スラグにおいて、その他に、TiO2とV2O5と、Sと、P2O5、F、f-CaOとの合計が10質量以下であり、残部が不可避不純物である。CaOは、精錬処理において脱りん剤や脱硫剤として機能するものであり、特に酸化精錬においては、脱りん剤として機能する。CaO量は、脱りん処理後のりん濃度P濃度、即ち、目的とするP濃度によって異なるものの、30質量以上必要である。なお、CaO濃度が高くなると溶融性サイ化性や反応性が低下することから、55質量以下であることが必要である。スラグの流動性を確保するためには、スラグ中のCaO濃度とSiO2濃度の比スラグ塩基度を低くする必要があり、そのために、SiO2は5質量以上とする必要がある。なお、脱硫処理においては、ある程度の塩基度を確保する必要があることから、SiO2の濃度を17質量以下にする必要がある。Al2O3は、スラグの融点を下げる効果があるため、造さい材としてAl2O3源を添加している。なお、電気炉1にて精錬を行った場合、Al2O3濃度は0.5~12質量以下である。T.Feは、金属鉄M.Feや鉄酸化物FeOやFe2O3を含むものであって、鉄酸化物はCaOと反応して低融点酸化物を構成し、スラグのサイ化を促進させる。精錬を行うにあたってスラグ中の酸化度を高めることは必要であるものの、スラグ中T.Feが高すぎると、溶湯溶鋼の歩留が低減することになり、T.Feが高すぎることは望ましくなく30質量以下であることが必要であり、T.Feは5~30である。MgOは、精錬上の機能は有しておらず、MgO系耐火物の溶損防止を目的として添加しており、MgOは3~20である。Cr2O3は、精錬上の機能は有しておらず、溶湯中のCrが酸化されることにより、スラグ中に含有されることになる。Cr2O3濃度は主に溶湯溶鋼とのCr分配やスクラップ中のCr成分に依存するが、0.3~10である。MnOは、MgOと同様に精錬上の機能は有しておらず、溶鋼中Mnが酸化されることでスラグに含有されることになり、MnOは2~10である。また、スラグ中には、上述した組成の他に、TiO2、V2O5、S、P2O5、F、f-CaOなどが含まれるが、これらの合計は、10質量以下である。本発明では、再利用するスラグの組成は、上述した範囲内に入るようにしている。そのため、上述したスラグの組成は、精錬処理後に排サイしたスラグ自体の組成であっても、改質処理を行った後の組成であってもよい。即ち、精錬後のスラグS1をそのまま再利用する場合は、精錬処理後電気炉から排サイ後の成分組成が上述した成分になるように精錬時にスラグの成分調整を行う。また、精錬処理後のスラグS1を一旦、改質して再利用する場合は、電気炉1からスラグポットスラグを受ける容器に精錬処理後のスラグS1を排サイし、スラグポットに排サイしたスラグに成分調整のための材料を加えて、上述した成分になるように成分調整を行う、或いはスラグポットに予め改質材を投入したうえでスラグS1を排サイしてもよい。さて、本発明では、再利用するスラグの組成成分は、上述した範囲としているが、さらに、スラグの成分が式1を満たすようにしている。以下、式1について説明する。図2aに示すように、上述したように、スラグ中の六価クロムCrVIは、スラグ中に存在する三価クロムCrIIIが酸化することによって生成される。そのため、スラグの酸化度が六価クロムの生成に影響を及ぼしている可能性が考えられる。発明者らは、まず、スラグの酸化度と六価クロムの溶出量とに着目して両者の関係を調査した。なお、スラグ中の酸化クロムを考慮していないスラグの酸化度は、Fe2O3/TFeであり、スラグ中の酸化クロムを考慮したスラグの酸化度は、Cr2O3×Fe2O3/TFeである。ここで、スラグの酸化度をFe2O3/TFeと、Fe2O3に着眼した理由は、酸化物の標準生成自由エネルギーを考慮したためである。Fe2O3はFeOよりも標準生成自由エネルギーが大きいので、Fe2O3の生成量が多いほど、スラグの酸化が進んでいると想定されるため、Fe2O3/TFeを酸化度との指標とした。加えて、後述の通り、Fe2O3には六価クロムの還元能が無いと想定されたためである。その結果、図3に示すように、スラグの酸化度が増加するにしたがって、六価クロムの溶出量CrVI溶出量が増加している。六価クロムの生成は、スラグ中の三価クロムCr2O3の濃度が影響すると考えられるため、その濃度を変えた場合の六価クロムの溶出量についても調査した。その結果を図4に示す。図4に示すように、スラグ中の酸化クロムを考慮した場合であっても、スラグの酸化度が増加するにつれて六価クロムの溶出が増加することが確認された。即ち、スラグ中の酸化クロムの濃度如何に関わらず、スラグの酸化度を抑えることによって六価クロムの溶出量を少なくすることができる。図2bに示すように、スラグ中に六価クロムCrVIが生成していた場合は、容易に水溶液中に溶出してしまうが、図2cに示すように、水溶液中で六価クロムを還元し、三価クロムCrIIIにすれば、六価クロムの溶出を抑えることができる。仮に、水溶液中に六価クロムが溶出したとしても、その六価クロムを水溶液中で三価クロムに還元することができれば、最終的には六価クロムの溶出を抑制することができる。スラグに含有される物質で還元剤として作用する成分について検討を行ったところ、M.FeおよびFeOが有効であることを知見した。図5は、MFeと六価クロムの溶出量との関係をまとめたものであり、図6は、FeOと六価クロムの溶出量との関係をまとめたものであり、図7は、Fe2O3と六価クロムとの関係をまとめたものである。図5及び図6に示すように、スラグ中のMFeやFeOが増加するにつれて、六価クロムの溶出量が減少している。なお、図7に示すように、Fe2O3と六価クロムの溶出量との相関関係はなかった。ここで、MFe金属鉄とFeOとについて、MFeについては、2FeCr2O72-7H2O→2FeOH32CrOH32OH-となり、FeOについては、6FeOCr2O72-13H2O→6FeOH32CrOH32OH-と反応していると考えられる。即ち、FeやFeOが酸化することによって六価クロムを還元することができるFeやFeOが還元剤として働くことから、スラグ中のMFeやFeOが多い場合は、水溶液に溶出する六価クロムの溶出量を少なくすることができると考えられる。M.Feの方が少量で六価クロムの溶出量が低位安定化しているのは、上記の想定反応式において同一量の六価クロムを還元するのに必要な量がM.Feの方が少ない=M.Feの方が還元能力が高いことが原因と推察される。上述した結果より、六価クロムの溶出を抑制するにあたっては、スラグの酸化度Cr2O3×Fe2O3/TFeと、水溶液中で還元剤として働くFeの量比MFeFeO/TFeとが重要であるとの知見に至った。そこで、図8に示すように、スラグの酸化度と、還元剤として働くFeの量比とについてまとめると、ラインLよりもA領域にあるときは、六価クロムの溶出量を0.05mg/L以下にすることができる。この関係を定式化すると、式1となる。なお、式1のFeO質量は、スラグのFeO中のFe分でFeO質量×56/72で求めることができる。また、式1のFe2O3質量は、スラグのFe2O3中のFe分でFe2O3質量×112/160で求めることができる。表1及び表2は、本発明に示したスラグとなるようにした実施例と、本発明のスラグとは別のスラグになるようにした比較例とをまとめたものである。実施例においては、電気炉等から排サイして、最終的に再利用するスラグリサイクルスラグとなった時点での成分が上述した範囲内となるように、排サイ後のスラグの成分調整を行いながら冷却を行ったり、排サイ後に成分調整が必要でない場合は、排サイ後のスラグを成分調整を行わずに冷却を行った。なお、本スラグの組成は分析により求めてもよいし、下記に示すような方法で求めることも可能である。排サイ直前のCaO、Al2O3、SiO2濃度は精錬中に添加した造サイ剤やフラックスの量から大きく変化しないため、添加量からの算出が可能である。Cr2O3量は、溶鋼中のCr濃度から算出できる。T.Fe量、M.Fe、FeO、Fe2O3濃度に関しては、酸素量、C濃度、温度などの精錬条件からの推定が可能である。なお、本実施例においては、分析により組成を確認した。これらの推定濃度が所望のスラグ組成から外れるようであれば、排サイ時の成分調整や、下記に示すような冷却条件を制御することで本発明で規定したスラグ組成を満たすことが可能になる。また、実施例では、電気炉等からスラグをスラグポットに排サイして冷却を完了するまでの工程を工夫することによって、最終的なスラグ冷却完了後のスラグが式1を満たすようにした。具体的には、電気炉からスラグをスラグポットに排サイする際に、スラグ中のFeや三価クロムが出来るだけ酸化しないように、スラグの排サイ時の表面積を小さくすることによってスラグの酸化面積を小さくした。また、スラグポットに排サイしたスラグを冷却する際に、スラグの表面に酸化防止剤例えば、既に冷却済みのスラグであって好ましくは三価クロムが含有されていないスラグを散布して、スラグの酸化を防止する。酸化防止剤は、冷却済みのスラグに限定されず、金属Al、金属Siなど、Fe、Crよりも酸化し易い成分を含むものであれば好ましい。なお、酸化防止剤の散布と、スラグの成分調整とを併用してもよい。また、スラグの酸化度は、温度に影響されることから、高温環境下でスラグが大気に曝される時間をできるだけ短くすることが好ましい。例えば、スラグが溶融状態から800°Cまでの冷却速度をできるだけ早くしてもよい。なお、最終的にスラグの成分が本発明に規定した範囲にするための方法は、上述した方法に限定されない。実施例及び比較例において、六価クロムの溶出量の判定は、環境庁告示14号以下、環告14号海洋汚染及び海上災害の防止に関する法律施行令第5条第1項に規定する埋立場所等に排出しようとする廃棄物に含まれる金属等の検定方法および環境庁告示46号以下、環告46号土壌の汚染に係る環境基準についてに基づいた基準に従い、以下の判定基準とした。良好○:環告14号で六価クロム溶出量が0.5mg/L以下、且つ環告46号で六価クロム溶出量が0.05mg/L以下。不良×:環告14号で六価クロム溶出量が0.5mg/L超、且つ環告46号で六価クロム溶出量が0.05mg/L超。なお、各図や表で示した結果は、環告46号に基づいて評価した結果である。実施例に示すように、再利用するスラグの組成冷却完了後のスラグが、CaO:30~55、SiO2:5~17、Al2O3:0.5~12、T.Fe:5~30であり、式1を満たす組成であれば、六価クロムの溶出量を0.5mg/Lにすることができた。特に、六価クロムの溶出を抑制するにあたって、従来のように厳密に冷却速度を管理しなくても、スラグの成分が規定範囲内になるようにすることによって、六価クロムの溶出を抑制することができる。また、上述したような規定範囲のスラグであれば確実に六価クロムの溶出を抑制することができる。一方、比較例に示すように、CaO、SiO2、Al2O3、T.Fe:5~30のいずれかの成分が規定より外れ、又は、式1を満たさない場合は、六価クロムの溶出量が0.5mg/Lを超えてしまうことになった。なお、今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味及び範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。