"加熱対象の流体が通流する流体伝熱管と、前記流体に対して熱を供与する冷媒が通流する冷媒伝熱管と、を備え、前記冷媒は臨界圧力以上で通流し、前記流体伝熱管及び前記冷媒伝熱管はそれぞれ螺旋状に形成されて相互に接触され、前記流体及び前記冷媒は対向してそれぞれ通流する熱交換器であって、前記流体及び前記冷媒の通流時、前記冷媒伝熱管の一端から他端の中間部の近傍において、前記流体の温度と前記冷媒の温度との温度差が最小になる箇所を境にして、前記冷媒が通流する上流側の前記冷媒伝熱管の曲率半径が、下流側の前記冷媒伝熱管の曲率半径よりも大きく構成されていることを特徴とする、熱交換器。前記冷媒伝熱管は、隣接する2ピッチ分の前記流体伝熱管と接触していることを特徴とする、請求項1に記載の熱交換器。前記冷媒伝熱管の曲率半径が、螺旋構造の軸方向に対して連続して変化していることを特徴とする、請求項2に記載の熱交換器。前記流体伝熱管と前記冷媒伝熱管との間に形成される隙間空間に伝熱材が充填されていることを特徴とする、請求項2又は3に記載の熱交換器。前記流体が水であり、前記冷媒が二酸化炭素であることを特徴とする、請求項1~4の何れか1項に記載の熱交換器。請求項1~5の何れか1項に記載の熱交換器と、前記熱交換器に流入する冷媒を圧縮する圧縮手段と、前記熱交換器から排出された前記冷媒を膨張させる膨張手段と、前記膨張手段から排出された前記冷媒と外気とを熱交換させる蒸発手段と、を備えることを特徴とする、ヒートポンプ式加熱装置。前記特許文献1に記載の熱交換器においては、臨界圧力以上の冷媒を用いて運転を行うと、冷媒温度と流体温度との温度差が小さくなる箇所が発生することがある。その結果、冷媒による流体との熱交換効率が低下することがある。本発明は前記課題に鑑みて為されたものであって、その目的は、より効率良く流体の加熱を行うことができる熱交換器及びそれを用いたヒートポンプ式加熱装置を提供することにある。本発明者らは前記課題を解決するべく鋭意検討した結果、螺旋状に形成され、冷媒が通流する冷媒伝熱管の曲率半径を変化させることにより前記課題を解決できることを見出し、本発明を完成させた。本発明によれば、より効率良く流体の加熱を行うことができる熱交換器及びそれを用いたヒートポンプ式加熱装置を提供することができる。以下、本発明を実施するための形態本実施形態を図面を参照しながら説明するが、本実施形態は以下の内容に制限されず、本発明の要旨を損なわない範囲で任意に変更して実施可能である。[1.第1実施形態]はじめに、図1及び図2を参照して、第1実施形態に係る熱交換器10を説明する。図1に示すように、熱交換器10は、流体伝熱管1と、内側冷媒伝熱管2と、外側冷媒伝熱管3とにより、構成される。そして、流体伝熱管1、内側冷媒伝熱管2及び外側冷媒伝熱管3は、それぞれ図2に示すように接触線接触して螺旋状に形成されている。即ち、流体伝熱管1の外側には外側冷媒伝熱管3が接触し、外側冷媒伝熱管3は隣接する2ピッチ図2に示す断面図では2本分の流体伝熱管1に接触している。一方、内側冷媒伝熱管2は流体伝熱管1の内側に接触している。なお、内側冷媒伝熱管2は、外側冷媒伝熱管3とは異なり、流体伝熱管1と基本的には1箇所でのみ接触している。また、このようにして形成された熱交換器10の紙面上側略半分が高温側螺旋部4として形成されており、紙面下側略半分が低温側螺旋部5として形成されている。そして、高温側螺旋部4の曲率半径は、低温側螺旋部5の曲率半径よりも大きくなっている。ここで、高温側及び低温側との文言について説明する。高温側及び低温側として、流体温度と冷媒温度との温度差が最小になる点を境詳細は後記するが、図7に示すエンタルピH3が境となる。に、冷媒温度が高い側を高温側、冷媒温度が低い側を低温側と設定するものとする。即ち、冷媒が通流する方向において、高温側螺旋部4においては前記温度差が徐々に小さくなり、前記境においては前記温度差が最小となり、低温側螺旋部5においては前記境から前記温度差が徐々に大きくなった後徐々に小さくなるようになっている図7参照。なお、本実施形態に係る熱交換器に適用可能な流体及び冷媒の種類は特に制限されないが、本実施形態においては、流体として水を、冷媒として二酸化炭素を用いているものとする。そして、内側冷媒伝熱管2及び外側冷媒伝熱管3の内部において、臨界圧力以上の冷媒が通流している。また、高温側螺旋部4と低温側螺旋部5との境界部では、図2に示すように、内側冷媒伝熱管2は隣接する2ピッチ分の流体伝熱管1と接している。しかしながらそれ以外の部分では、前記のように、内側冷媒伝熱管2と流体伝熱管1は1箇所でのみ接触している。なお、第1実施形態においては、熱交換器10の上側略半分が高温側螺旋部4、下側略半分が低温側螺旋部5としている。ただし、これらの境目やそれぞれの曲率半径の具体的な長さは、冷媒の圧力、加熱対象である流体の温度や昇温の程度等によって任意に設定することができる。次に、図3及び図4を参照しながら、高温側螺旋部4及び低温側螺旋部5における流体伝熱管1内の流体の様子を説明する。通常、螺旋構造の入口から出口に向かう流れは、流体伝熱管1の螺旋構造の曲率半径が小さくなる程、螺旋構造中心軸に対する流体伝熱管1の内側と外側との流速差が大きくなる。具体的には、外側の流速に比べて、内側の流速が遅くなる。そして、流れが速い部分では流体の有するエネルギが速度エネルギに消費され、静圧が低下する。そのため、外側では静圧が低く、内側では静圧が高くなり、管内部において内側から外側に向かう流れが発生する。流体は圧力の勾配が最も大きい方向に流れる性質があるため、内側から外側を結ぶ最短の軌跡に沿った流れ1次的な流れが発生する。即ち、流れは流路の中心を横切る形になる。これがきっかけとなり、流体伝熱管1の内壁に沿って外側から内側へ向かう2次的な流れが発生し、渦を形成する。渦の回転の速さは、流体伝熱管1の曲率半径が小さくなるほど即ち静圧差が大きくなるほど、速くなる。従って、図4に示す低温側螺旋部5曲率半径小における速さの方が、図3に示す高温側螺旋部4曲率半径大における速さよりも、矢印の太さで示すように大きなものとなる。そして、渦の回転が速くなると、管内の伝熱が促進される一方、流れのエネルギが渦の回転に消費されるために圧力損失が増加する。そして、圧力損失が増加すると流体と冷媒との温度差が小さくなるため、熱交換効率が低下する詳細は図6及び図7を参照しながら後記する。。そこで、高温側螺旋部4では曲率半径を大きくし、低温側螺旋部5では曲率半径を小さくすることで、高温側螺旋部4での渦の回転を遅くし、高温側螺旋部4での圧力損失を低減させることができる。その結果、前記温度差の過度の減少を防止し、以って熱交換効率の低下を防止することができる。このように、熱交換器10によれば、高温側の螺旋構造の曲率半径を低温側よりも大きくすることによって、高温側の管内を流れる冷媒の圧力損失が低減する。冷媒が臨界圧力以上で動作する場合、冷媒の流動方向の圧力低下に伴う冷媒温度の低下率は、低温側に比べて高温側が大きい。そのため、高温側での圧力損失の低減による冷媒温度の低下を防ぎ、局所的に冷媒と流体との熱交換温度差を拡大化することで、シンプルな構成の熱交換器で熱交換の高効率化を図ることができる。次に、図5を参照して、熱交換器10が適用されるヒートポンプ式加熱装置としての給湯器100の構成を説明する。なお、熱交換器10においては、冷媒として二酸化炭素、流体として10°C程度の水が用いられている。給湯器100は、圧縮手段6、膨張手段7、蒸発手段8、熱交換器10及びそれらが接続される配管等により構成される。具体的な配置としては、圧縮手段6の下流側には熱交換器10が、熱交換器10のさらに下流側には膨張手段7が、膨張手段7のよりさらに下流側には蒸発手段8が接続されている。そして、蒸発手段8の下流側には圧縮手段6が接続され、これらの経路で冷媒二酸化炭素が循環することにより熱交換器10において流体水が加熱されるようになっている。なお、圧縮手段6は、熱交換器10に流入する冷媒を圧縮する手段であり、例えばコンプレッサ等により構成される。また、膨張手段7は、熱交換器10から排出された冷媒を膨張させる手段であり、膨張弁、キャピラリチューブ、膨張タービン等、任意のものを用いることができる。さらに、蒸発手段8は、膨張手段7から排出された冷媒と外気とを熱交換させる手段であり、任意のものを用いることができる。熱交換器10においては、図1等にも示したように、冷媒と流体とが対向するように流入する。即ち、図1において黒矢印で示すように、流体は流体伝熱管1の紙面下部の流入口から流入し、紙面上部の排出口から排出されるようになっている。一方、冷媒は、図1において白抜き矢印で示すように、紙面上部の流入口から流入し、紙面下部の排出口から排出されるようになっている。次に、給湯器100における具体的な冷媒及び流体の流れを詳細に説明する。冷媒は圧縮手段6にて圧縮され、高温高圧状態になる。そして、高温高圧状態になった冷媒は、熱交換器10に流入する。熱交換器10に流入した冷媒は流体に熱を伝え、冷媒自身は熱を失って熱交換器10から排出される。熱交換器10から排出された冷媒は膨張手段7によって膨張されて圧力が低下し、蒸発手段8にて外気から熱が加えられた後、再度圧縮手段6へと流入し、再び圧縮される。そして、このようなサイクルが繰り返される。なお、熱交換器10で加熱された流体は、需要端へ供給される。図6及び図7を参照して、給湯器100における冷媒のサイクルについてさらに詳細に説明する。図6に示すサイクルにおいては、i~iiで熱交換器10において熱交換が行われる降温。また、ii~で膨張手段7において冷媒が膨張される気化。さらに、iii~ivで蒸発手段8において冷媒に対して外気から熱が加えられて加熱される但し、温度は略一定。そして、iv~iで圧縮手段6において冷媒が圧縮される昇温。第1実施形態のような二酸化炭素冷媒を用いて水流体を加熱する給湯器100では、10°C程度の水を65°C程度又はそれ以上まで沸き上げるために、圧縮手段6、熱交換器10、膨張手段7の高圧側上流側にかけて、臨界点以上の冷媒圧力が通常必要になる。冷媒圧力が臨界点の圧力臨界圧力よりも高圧の領域では、冷媒圧力が高くなるほど、等温線が低エンタルピ側に移動する部分が存在する例えば等温線C等。i~iiにおいて、従来の熱交換器を適用した場合、A破線のような圧力変化を示す。これに対して熱交換器10を適用した場合、前記のように高温側螺旋部4の圧力損失が低く、低温側螺旋部5の圧力損失が比較的高いため、B実線のような圧力変化を示す。そして、等温線Cにて比較すると、冷媒温度がCになるエンタルピは、従来のAにおけるエンタルピH2に比べて、熱交換器10のBにおけるエンタルピH1の方が小さくなる。図6の横軸エンタルピを変えずに、縦軸を温度としたサイクルを図7に示す。図7におけるi及びiiは、図6におけるi及びiiと同じものである。即ち、i~iiで冷媒が流れるようになっている。さらに、X~Yで流体E線が流れるようになっている。そして、それぞれの線の矢印の向きが、冷媒若しくは流体の流れる向きを示している。また、図6で示したC線は直線で示している。図7では、冷媒の温度がCになるエンタルピとして、従来の熱交換器エンタルピH2よりも、熱交換器10エンタルピH1の方が低くなることを明確に表している。また、エンタルピH3の時に冷媒の温度T1,T2と流体の温度T3との温度差が最小になる。T1とT3との差は小さいため熱交換効率が低下し、流体の温度が上昇しにくくなる。そのため、従来の熱交換器においては、エンタルピH3付近では、流体の温度を上昇させるために、長い流路や長い時間が必要となる。一方、熱交換器10を用いた場合、高温側螺旋部4において圧力損失が低減されている。そのため、冷媒の温度低下が緩やかなものとなり図7のB線参照、エンタルピH3における温度差の拡大化が可能になる。従って、同じ流体温度を得るために必要な流路の長さが減少するため、結果として熱交換器材料の使用量を増やさずに、熱交換効率を向上することができる。次に、図8を参照しながら、熱交換器10の組立方法を説明する。流体伝熱管1及び内側冷媒伝熱管2は、予めそれぞれを螺旋状に形成する図示しない。そして、図8aに示すように、流体伝熱管1の内部に内側冷媒伝熱管2を挿入し、その後ロウ付けして流体伝熱管1及び内側冷媒伝熱管2を固着する図8b。この時、内側冷媒伝熱管2の高温側螺旋部4の下端部の管図8bの管2aが、流体伝熱管1の高温側螺旋部4の管と低温側螺旋部5との両方に接触するように設計することで、内側冷媒伝熱管2を流体伝熱管1の一番奥まで差し込むだけで希望の位置へ設置できるようになる。そのため、螺旋構造の曲率半径が一定の場合に比べて、熱交換器の組み立てが容易になる。その後、図8cに示すように、外側から外側冷媒伝熱管3を2ピッチ分の流体伝熱管1に接触するように巻きつけ、ロウ付けして外側冷媒伝熱管3を固着させることで、熱交換器10を組み立てることができる。なお、組み立てる順番は性能と関係しないため、流体伝熱管1に外側冷媒伝熱管3を巻きつけた後、内側冷媒伝熱管2を挿入してもよい。また、第1実施形態では流体伝熱管1、内側冷媒伝熱管2、外側冷媒伝熱管3が丸管の場合を示したが、本質的には管断面の形状に関わらず、角管断面が矩形状等で構成しても性能の向上が可能である。このように角管を用いて各管を構成することで各管同士の接触面積を広くすることができ面接触、より無駄なく熱交換を行うことができる。[2.第2実施形態]次に、図9及び図10を参照しながら、第2実施形態に係る熱交換器20を説明する。本実施形態に係る熱交換器においては、高温側冷媒伝熱管の曲率半径が、低温側冷媒伝熱管の曲率半径よりも長くなっている。従って、このような構成を有する限り具体的な形状は特に制限されない。従って、図1に示すもの以外にも、例えば図9に示す形状の熱交換器20とすることも可能である。図9に示すように、熱交換器20は、螺旋構造の曲率半径を軸方向に対して連続的に変化させたものである。熱交換器20では、全ての内側冷媒伝熱管2に対して、隣接する2ピッチ分の流体伝熱管1が接している。また、外側冷媒伝熱管3は隣接する2ピッチ分の流体伝熱管1と接している。そして、隣接する2ピッチ分の流体伝熱管1と外側冷媒伝熱管3との間には隙間空間15が形成されている図10参照。隙間空間15近傍を拡大した様子F部を図10に示す。空気の熱伝導率は通常良くないため、図10に示すように、熱交換器20においては、隙間空間15にはロウ高伝熱材が充填されている。なお、ロウは、隙間空間15と連通するように流体伝熱管1の外側に設けられた溝部14を通じて充填することができる。なお、図示はしていないが、2つの流体伝熱管1と1つの内側冷媒伝熱管3との間に形成される隙間空間に対しても同様にしてロウが充填されている。熱交換器20では、全ての内側冷媒伝熱管2に対して、隣接する2ピッチ分の流体伝熱管1が接しているため、熱交換器10に比べて管の接触部分が多くなる。そのため、伝熱性能がより向上する。さらに、熱交換器20の組み立ての際に溝部14を通じて空間部15にロウを流し込むことによって、隙間空間15が熱伝導性の高いロウ高伝熱材で充填されるため、伝熱性能がよりさらに向上する。熱交換器20は、図8を参照しながら説明した熱交換器10と同様に組み立て可能である。即ち、予め流体伝熱管1、内側冷媒伝熱管2及び外側冷媒伝熱管3を螺旋状に形成する。そして、外側冷媒伝熱管3の上部から流体伝熱管1及び内側冷媒伝熱管2をこの順で挿入することで容易に組み立てることができる。なお、流体伝熱管1には、螺旋状に巻く前に任意のピッチで切欠又は溝を形成しておくことで、溝部14を形成することが可能である。このように、熱交換器20は、螺旋構造の曲率半径を連続的に変化させることで、組み立ての容易さと伝熱性能の高さとが両立したものとなっている。[3.変更例]以上、本実施形態に係る熱交換器を2つの具体例を挙げて説明したが、本実施形態に係る熱交換器は前記の内容に限定されるものではない。従って、本発明の要旨を逸脱しない範囲内で任意に変更して実施可能である。例えば、熱交換器10,20においては、冷媒が通流する管を2本設けているが、1本のみ設けてもよく、3本以上設けてもよい。また、図1においては、流体が紙面下部から流入して紙面上部から排出されるようにしているが、流体の通流する向きとしては逆向きであってもよい。冷媒についても同様であり、冷媒の流れる方向に対応して曲率半径を変化させればよい。また、本実施形態においては、流体として水を、冷媒として二酸化炭素を用いているが、流体及び冷媒の種類はこれらに何ら限定されるものではない。さら、熱交換器10,20を設置する向きも図1等の向きに限定されず、流体等が横方向に流れるように設置してもよい。また、本実施形態に係る熱交換器が適用されるヒートポンプ式加熱装置は給湯器に何ら限定されず、流体の種類に応じて適宜決定すればよい。さらに、前記した溝部は熱交換器20において設けているが、熱交換器10においても同様に設けることができる。従って、熱交換器10においても生じる隙間空間に対しても同様にして高伝熱材ロウ等を充填させることができる。"