"二酸化炭素を冷媒とし、前記冷媒を加圧する熱媒体搬送手段、前記冷媒を凝縮させる凝縮器及び前記冷媒を蒸発させる蒸発器を配管で接続して前記冷媒を循環させるように構成する密閉回路と、該密閉回路と接続し、前記密閉回路内の冷媒の圧力が吹出し圧力を超えると、弁を開いて外部と連通させて冷媒を放出する安全弁とを備え、前記安全弁の前記吹出し圧力PMPaabsと、前記密閉回路の内容積Vm3及び前記密閉回路内に封入した冷媒量Wkgとが、W/V≦P×25.420.1の関係を満たすようにすることを特徴とする冷凍サイクル装置。前記安全弁を複数備える場合に、最も低い前記吹出し圧力Pに対し、W/V≦P×25.420.1の関係を満たすようにすることを特徴とする請求項1に記載の冷凍サイクル装置。さらにP×25.420.1×0.9≦W/Vの関係を満たすようにすることを特徴とする請求項1又は2に記載の冷凍サイクル装置。請求項1~3のいずれかに記載の密閉回路を低温側密閉回路とし、高温側圧縮機、高温側凝縮器、高温側絞り装置及び高温側蒸発器を配管接続して、高温側冷媒を循環させる高温側密閉回路と、前記高温側蒸発器と前記低温側密閉回路の前記凝縮器とにより構成し、前記高温側冷媒と前記低温側密閉回路の冷媒との間の熱交換を行うカスケードコンデンサとをさらに備えることを特徴とする冷凍サイクル装置。従来の冷凍サイクル装置における構成では、次のような問題がある。冷凍サイクル装置が停止しているとき異常停止を含むは、二酸化炭素を冷媒として封入した密閉回路内の圧力は、密閉回路内の二酸化炭素冷媒密度と周囲温度に応じて上昇する。そのため、密閉回路内の二酸化炭素の冷媒密度と周囲温度とによっては、従来例にある安全弁の吹出し圧力の設定値である3.5MPaabsを超えて、二酸化炭素冷媒が密閉回路から放出される。その際、放出される二酸化炭素冷媒は、相変化を起こし、固化する場合がある。安全弁において二酸化炭素の放出中に固化が生じると、安全弁の出口が閉塞され、十分に二酸化炭素を放出させることができない。密閉回路内の圧力を設定した圧力以下に維持できなくなると、密閉回路が変形したり、損傷したり等するおそれが生じる。この発明は、上記のような課題を解決するためになされたもので、安全弁の閉塞を防ぎ、冷凍サイクル装置の信頼性を確保することを目的とする。この発明に係る冷凍サイクル装置は、二酸化炭素を冷媒とし、冷媒を加圧する熱媒体搬送手段、冷媒を凝縮させる凝縮器及び冷媒を蒸発させる蒸発器を配管で接続して冷媒を循環させるように構成する密閉回路と、密閉回路と接続し、密閉回路内の冷媒の圧力が吹出し圧力を超えると、弁を開いて外部と連通させて冷媒を放出する安全弁とを備え、安全弁の吹出し圧力PMPaabsと、密閉回路の内容積Vm3及び密閉回路内に封入した冷媒量Wkgとが、W/V≦P×25.420.1の関係を満たすようにするものである。この発明の冷凍サイクル装置は、以上のように構成しているので、冷凍サイクル装置が停止中に、密閉回路の周囲温度が上昇し、密閉回路の圧力が上昇し、安全弁が作動し放出された二酸化炭素冷媒が急激に大気圧まで低下しても、エンタルピは例えば430kJ/kg以上となるため、二酸化炭素の固化領域にはいたらない。したがって、安全弁の出口で二酸化炭素が固化して安全弁の出口を塞ぐことはなく、密閉回路内の圧力を吹出し圧力以下に維持することができるので、密閉回路の変形、損傷等をさせるおそれはなく信頼性の確保を図ることができる。実施の形態1.次に、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。図1は、この発明の実施の形態1における冷凍サイクル装置の構成等を示す図である。実施の形態1の冷凍サイクル装置は、高温側密閉回路14と低温側密閉回路6とでそれぞれ冷媒循環サイクル冷媒回路を形成している。そして、高温側密閉回路14側の高温側蒸発器12と低温側密閉回路6側の低温側凝縮器3との間で熱交換可能に結合したカスケードコンデンサ13を共通に設けている。図1において、低温側密閉回路6は、熱媒体搬送手段となるポンプ1と、低温側凝縮器3と、低温側蒸発器5とを配管で直列に接続している。低温側凝縮器3は、熱交換を行って低温側冷媒を凝縮液化させるものである。例えば、ここではカスケードコンデンサ13において低温側冷媒が通過する伝熱管等が低温側凝縮器3となって、高温側冷媒との熱交換が行われるものとする。また、低温側蒸発器5は、熱交換により低温側冷媒を蒸発ガス化させるものである。そして、冷却対象物等は、低温側蒸発器5において低温側冷媒との熱交換により、直接又は間接に冷却されることになる。また、ここでは第一の安全弁7が低温側密閉回路6に接続されている。第一の安全弁7は、通常は弁が閉じており、例えば低温側密閉回路6内が吹出し圧力より高くなると弁を開いて低温側冷媒を排出する。また、低温側冷媒の排出により低温側密閉回路6内が吹き出し圧力以下になると弁を閉じる。一方、高温側密閉回路14は、高温側圧縮機9と、高温側凝縮器10と、高温側絞り装置11と、高温側蒸発器12とを配管で直列に接続している。高温側圧縮機9は、高温側冷媒を吸入し、圧縮して高温高圧の状態にして吐出する。ここで、例えばインバータ回路等により回転数を制御し、高温側冷媒の吐出量を調整できるタイプの圧縮機で構成するとよい。高温側凝縮器10は、例えば送風機、ポンプ等図示せずから供給される空気、水等と高温側冷媒との間で熱交換を行い、高温側冷媒を凝縮液化させるものである。減圧弁、膨張弁等の高温側絞り装置11は、高温側冷媒を減圧して膨張させるものである。例えば電子式膨張弁等の流量制御手段で構成することが最適であるが、毛細管キャピラリ、感温式膨張弁等の冷媒流量調節手段で構成してもよい。高温側蒸発器12は、熱交換により高温側冷媒を蒸発ガス化させるものである。例えば、ここではカスケードコンデンサ13において高温側冷媒が通過する伝熱管等が高温側蒸発器12となって、低温側冷媒との熱交換が行われるものとする。また、カスケードコンデンサ13は、前述した低温側凝縮器3と高温側蒸発器12との機能を有し、高温側冷媒と低温側冷媒とを熱交換可能にする冷媒間熱交換器である。例えばプレート熱交換器、二重管熱交換器等で構成する。カスケードコンデンサ13を介して低温側密閉回路6と高温側密閉回路14とを多段構成にし、冷媒間の熱交換を行うようにすることで、独立した冷媒循環回路を連携させることができる。このように構成された冷凍サイクル装置において、高温側密閉回路14を循環する高温側冷媒として、たとえばR410A、R32、R404A、2,3,3,3-テトラフルオロプロペンHFO1234yf等のテトラフルオロプロペン、またはこのテトラフルオロプロペンを含む混合冷媒、プロパン、イソブタン、二酸化炭素、アンモニアなどを用いる。ここでは、高温側冷媒にHFO-1234yfを用いた場合について説明する。低温側密閉回路6を循環する低温側冷媒には二酸化炭素を用いる。次に、本実施の形態の冷凍サイクル装置の冷却運転時における各構成機器の動作等を、各密閉回路を循環する冷媒の流れに基づいて説明する。冷媒は図1で示す矢印の方向に循環する。まず、高温側密閉回路14の冷却運転時の動作について説明する。高温側圧縮機9は、高温側冷媒を吸入し、圧縮して高温高圧の状態にして吐出する。吐出した高温側冷媒は高温側凝縮器10へ流入する。高温側凝縮器10は、送風機、ポンプ等図示せずから供給される空気、水等と高温側冷媒との間で熱交換を行い、高温側冷媒を凝縮液化させる。凝縮液化した高温側冷媒は高温側絞り装置11を通過する。高温側絞り装置11は、通過する凝縮液化した冷媒を減圧する。減圧した冷媒は高温側蒸発器12カスケードコンデンサ13に流入する。高温側蒸発器12は、低温側冷媒との熱交換により高温側冷媒を蒸発ガス化する。蒸発ガス化した高温側冷媒を高温側圧縮機9が吸入する。次に低温側密閉回路6の冷却運転時の動作について説明する。熱媒体搬送手段となるポンプ1は、低温側冷媒を吸入し、加圧して循環させる。この循環の中で、低温側冷媒は低温側凝縮器3カスケードコンデンサ13へ流入する。低温側凝縮器3は、高温側冷媒との熱交換により低温側冷媒を凝縮液化させる。そして、低温側冷媒は低温側蒸発器5に流入する。低温側蒸発器5は、冷却対象と低温側冷媒との間で熱交換を行い、低温側冷媒を蒸発ガス化する。低温側蒸発器5を通過した低温側冷媒は再びポンプ1が吸入する。さらに、冷凍サイクル装置が停止中における第一の安全弁7を中心とする動作について説明する。ここで、停止中とは、例えば、低温側密閉回路6のポンプ1および高温側密閉回路14の高温側圧縮機9が運転を停止している場合を含め、異常停止や停電により低温側密閉回路6および高温側密閉回路14の機器がすべて停止している場合も含まれるものとする。冷凍サイクル装置が停止中の場合、低温側密閉回路6内の圧力は、低温側冷媒の冷媒密度と低温側密閉回路6の周囲温度とに応じて上昇する。図2は実施の形態1の低温側密閉回路6に係る低温側冷媒二酸化炭素のモリエル線図である。ここでは、周囲温度等と固化との関係について説明する。図2において、Aは飽和液線、Bは飽和ガス線を表し、飽和液線Aより左側に位置する低温側冷媒は液相の状態である。また、飽和ガス線Bよりも右側に位置する低温側冷媒はガス相の状態である。そして、飽和液線Aと飽和ガス線Bに囲まれた内側に位置する低温側冷媒は気液二相状態となっている。ここで、図3に示すように、7.3MPaabs以上の低温側冷媒二酸化炭素は超臨界状態となっている。固化領域Cは、エンタルピが430kJ/kg以下及び圧力が0.52MPaabs以下の低温側冷媒が位置する領域である。固化領域Cにおける低温側冷媒は固化し、いわゆるドライアイスの状態となる。等密度線D、等密度線Eは、それぞれ二酸化炭素の冷媒密度が150kg/m3、100kg/m3における等密度線を表す。また、F点は等密度線Dと圧力3.5MPaabsを表す線との交点である。さらに、H点、G点は、それぞれ等密度線D、等密度線Eとエンタルピ430kJ/kgを表す線との交点である。ここで、例えば低温側冷媒の冷媒密度W/Vkg/m3が、100kg/m3の場合を考える。冷凍サイクル装置が停止中に、低温側密閉回路6の周囲温度が上昇すると、図2において等密度線Eを右上に向かって上昇するように低温側密閉回路6内の圧力が上昇する。そして、周囲温度がおよそ0.7°Cを超えると、低温側密閉回路6内の圧力は3.5MPaabsを超えるようになり、等密度線E上のG点に到達する。ここで、第一の安全弁7の吹出し圧力が3.5MPaabとなるようにしておけば、低温側密閉回路6内の圧力が3.5MPaabより高くなると第一の安全弁7が作動して弁が開き、低温側冷媒を放出する。この場合は、放出された低温側冷媒のエンタルピは430kJ/kg以上であるので、放出により急激に大気圧約0.1MPaabsまで低下してもモリエル線図上で真下に移動しても、固化領域Cにいたらない。そのため、第一の安全弁7の冷媒出口付近で低温側冷媒二酸化炭素が固化せず、第一の安全弁7の出口を塞ぐことはない。したがって、低温側密閉回路6内の圧力を吹出し圧力以下に維持することができ、低温側密閉回路6を変形させたり、損傷させるおそれはない。一方、例えば低温側冷媒の冷媒密度W/Vkg/m3が、150kg/m3の場合を考える。冷凍サイクル装置が停止中に、低温側密閉回路6の周囲温度が上昇すると、図2において等密度線Dを右上に向かって上昇するように低温側密閉回路6内の圧力が上昇する。そして、周囲温度がおよそ0°Cを超えると、低温側密閉回路6内の圧力は3.5MPaabsを超えるようになり、等密度線E上のF点に到達する。第一の安全弁7の吹出し圧力が3.5MPaabとなるようにしておくと、低温側密閉回路6内の圧力が3.5MPaabより高くなると第一の安全弁7が作動して弁が開き、低温側冷媒を放出することになる。この場合は、放出された低温側冷媒のエンタルピは430kJ/kgより小さいので、放出により急激に大気圧に低下するとモリエル線図上で真下に移動すると、固化領域Cに至る。このため、低温側冷媒である二酸化炭素の圧力が0.52MPaabsから安全弁7出口の大気圧である0.1MPaabsにいたる過程で低温側冷媒が固化し、安全弁7の出口を塞ぐ。したがって、低温側冷媒を十分に放出することができず、低温側密閉回路6内の圧力を安全弁7で設定した圧力以下に維持できず、低温側密閉回路6を変形させたり、損傷させるおそれが生じる。そこで、冷媒密度W/Vkg/m3が、150kg/m3の場合には、第一の安全弁7の吹出し圧力が5.2MPaabsとなるようにしておく。図2より、周囲温度がおよそ21.6°Cで等密度線D上のH点に到達する。低温側密閉回路6内の圧力が5.2MPaabより高くなると第一の安全弁7が作動して弁が開き、低温側冷媒を放出する。この場合も放出された低温側冷媒のエンタルピは430kJ/kg以上であるので、放出により急激に大気圧に低下してもモリエル線図上で真下に移動しても、固化領域Cにいたらない。このように、例えば第一の安全弁7の吹出し圧力に応じて、低温側密閉回路6内における低温側冷媒二酸化炭素の冷媒密度の上限を決めておけば、冷凍サイクル装置停止中に第一の安全弁7が作動しても、放出される二酸化炭素が固化しないため、第一の安全弁7の閉塞問題は生じない。図3は二酸化炭素を冷媒としたとき、エンタルピが430kJ/kgにおける冷媒の温度°Cと圧力PMPaabsと冷媒密度W/Vkg/m3との関係を表す図である。エンタルピが430kJ/kgにおいては、近似的に次式1の関係が成立する。W/V≦P×25.420.1...1ここで、一般的に、密閉回路内の冷媒密度W/Vkg/m3を下げる手段として、密閉回路の一部に容器等により冷媒ガス空間を設け、密閉回路内容積Vm3を拡大することが行われる。この場合は、そのための容器の追加が必要になるため、機器内のスペース確保やコスト上昇といった問題が発生する。従って、冷媒密度は可能な限り大きく設定することになるので、冷媒密度W/VがP×25.420.1に近いことが望ましい。冷媒封入の封入精度を考慮すると、次式2で示す関係を満たすように、低温側密閉回路6内に低温側冷媒を封入することが有効であると考えられる。P×25.420.1×0.9≦W/V≦P×25.420.1...2例えば、既存の密閉回路等において、あらかじめ第一の安全弁7における吹出し圧力Pが決まっている場合には、封入する冷媒量を調整して1、2式の関係を満たすようにすればよい。一方、能力等との関係で冷媒量が決まっているような場合には、1、2式の関係を満たすように吹出し圧力P、低温側密閉回路6の内容積Vの設計を行うようにすればよい。以上のように、実施の形態1の冷凍サイクル装置によれば、二酸化炭素を低温側冷媒として封入した低温側密閉回路6に第一の安全弁7を接続し、第一の安全弁7の吹出し圧力の設定値PMPaabsと、密閉回路内容積Vm3及び低温側冷媒の冷媒量Wkgとの関係が、W/V≦P×25.420.1となるようにしているので、第一の安全弁7が作動して、低温側密閉回路6内から低温側冷媒である二酸化炭素が放出されても、第一の安全弁7の出口付近で固化しない。このため、第一の安全弁7の出口を塞ぐことはなく、低温側密閉回路6内の圧力を吹出し圧力以下に維持することができる。このため、低温側密閉回路6を変形させたり、損傷させるおそれがなく、冷凍サイクル装置の信頼性を確保することができる。実施の形態2.図4は、この発明の実施の形態2における冷凍サイクル装置の構成等を示す図である。図3において、図1と同じ番号を付している機器等については、実施の形態1で説明したことと同様の動作等を行う。図4に示すように、本実施の形態の低温側密閉回路6は、熱媒体搬送手段となる低温側圧縮機2と、減圧弁、膨張弁等の低温側絞り装置4とをさらに備え、低温側の冷媒回路を構成している。また、低温側圧縮機2の吸入側低温側密閉回路6の低圧側には第二の安全弁8が接続されている。第二の安全弁8についても、例えば低温側密閉回路6内が吹出し圧力より高くなると弁を開いて低温側冷媒を排出する。ここで、第二の安全弁8は低温側密閉回路6の低圧側に接続されるため、第二の安全弁8が開く吹出し圧力は、第一の安全弁7が開く吹出し圧力よりも低くなるようにしている。本実施の形態においても、高温側冷媒にHFO-1234yfを用い、低温側冷媒に二酸化炭素を用いているものとする。本実施の形態における低温側密閉回路6を構成する機器の動作、低温側冷媒の流れ等については、実施の形態1で説明した高温側密閉回路14における機器の動作、低温側冷媒の流れ等と同じである。図5は実施の形態2の低温側密閉回路6に係る低温側冷媒二酸化炭素のモリエル線図である。次に、冷凍サイクル装置が停止中における第二の安全弁8を中心とする動作について、図5を参照して説明する。図5において、図2と同じ符号等を付した線及び点については、実施の形態1で説明したことと同様である。等密度線J、等密度線Kは、それぞれ二酸化炭素の冷媒密度が230kg/m3、170kg/m3における等密度線を表す。また、L点、M点は、それぞれ等密度線J、等密度線Kとエンタルピ430kJ/kgを表す線との交点である。例えば熱媒体搬送手段として低温側圧縮機2を有する冷媒回路の場合は、高圧側の設計圧力が高くなり、密閉回路内に封入される冷媒量は相対的に大きくなる。このため、低温側密閉回路6内の冷媒密度W/Vkg/m3も大きくなる。そのため、本実施の形態では、より大きな等密度線J及び等密度線Kも考慮することとする。例えば、冷凍サイクル装置の低温側密閉回路6内における低温側冷媒の冷媒密度W/Vkg/m3が、230kg/m3の場合を考える。冷凍サイクル装置が停止中に、低温側密閉回路6の周囲温度が上昇すると、図2において等密度線Jを右上に上昇するように低温側密閉回路6内の圧力が上昇する。そして周囲温度がおよそ48°Cを超えると、圧力は8.0MPaabsを超えるようになり、等密度線J上のL点に到達する。ここで、第二の安全弁8の吹出し圧力が8.0MPaabsとなるようにしておけば、低温側密閉回路6内の圧力が8.0MPaabより高くなると第二の安全弁8が作動して弁が開き、低温側冷媒を放出する。この場合は、放出された低温側冷媒のエンタルピは430kJ/kg以上であるので、放出により急激に大気圧に低下してもモリエル線図上で真下に移動しても、固化領域Cにいたらない。そのため、第一の安全弁7の冷媒出口付近で低温側冷媒二酸化炭素が固化せず、第二の安全弁8の出口を塞ぐことはない。したがって、低温側密閉回路6内の圧力を吹出し圧力以下に維持することができ、低温側密閉回路6を変形させたり、損傷させるおそれはない。また、冷媒密度W/Vkg/m3が、170kg/m3の場合には、第二の安全弁8の吹出し圧力が5.9MPaabsとなるようにしておく。図2より、周囲温度がおよそ29°Cで等密度線K上のM点に到達する。低温側密閉回路6内の圧力が5.9MPaabより高くなると第二の安全弁8が作動して弁が開き、低温側冷媒を放出する。この場合も放出された低温側冷媒のエンタルピは430kJ/kg以上であるので、放出により急激に大気圧に低下してもモリエル線図上で真下に移動しても、固化領域Cにいたらない。このように、第二の安全弁8の吹出し圧力に対応する低温側密閉回路6内における低温側冷媒二酸化炭素の冷媒密度の上限を決めておけば、冷凍サイクル装置停止中に第二の安全弁8が作動しても、放出される二酸化炭素が固化しないため、第二の安全弁8の閉塞問題は生じない。ここで、低圧側の設計圧力を高圧側と共通にすることで、第一の安全弁7、第二の安全弁8のどちらか一方の接続を省略し、低温側密閉回路6に接続される安全弁を1個に統合することができる。以上のように、実施の形態2の冷凍サイクル装置によれば、二酸化炭素を低温側冷媒として封入した低温側密閉回路6の低温側圧縮機2の吸入側低温側密閉回路6の低圧側に第二の安全弁8を接続し、第二の安全弁8の吹出し圧力の設定値PMPaabsと、密閉回路内容積Vm3及び低温側冷媒の冷媒量Wkgとの関係が、W/V≦P×25.420.1となるようにしているので、第二の安全弁8が作動して、低温側密閉回路6内から低温側冷媒である二酸化炭素が放出されても、第二の安全弁8の出口付近で固化しない。このため、第二の安全弁8の出口を塞ぐことはなく、低温側密閉回路6内の圧力を吹出し圧力以下に維持することができる。このため、低温側密閉回路6を変形させたり、損傷させるおそれがなく、冷凍サイクル装置の信頼性を確保することができる。実施の形態3.実施の形態1、実施の形態2では、冷凍サイクル装置の動作として、冷蔵、冷凍および冷房を行う場合について説明したが、ポンプ1、低温側圧縮機2が送り出した低温側冷媒の流れる方向を四方弁図示せず等により流路を変更するようにすれば、冷蔵、冷凍および冷房だけでなく、暖房、加熱等に使用することができる。このような密閉回路においても、実施の形態1、実施の形態2と同様の効果を得ることができる。また、実施の形態1、実施の形態2では、高温側密閉回路14の高温側冷媒にHFO-1234yfを用いた例を示したが、低温側密閉回路6と同様に二酸化炭素を用いてもよい。この場合は、低温側密閉回路6と同様に安全弁を設け、安全弁の吹出し圧力PMPaabsと密閉回路内容積Vm3と二酸化炭素冷媒量Wkgの関係を、上述の実施の形態1、実施の形態2で示した関係となるように設定すれば、高温側密閉回路14も低温側密閉回路6と同様の効果を得ることができる。また、実施の形態1、実施の形態2では、高温側密閉回路14と低温側密閉回路6とをカスケードコンデンサ13で接続した二元冷媒回路を例として説明した。単一の密閉回路に二酸化炭素を用いた一元回路の場合でも同様に安全弁を設け、安全弁の吹出し圧力PMPaabsと密閉回路内容積Vm3と二酸化炭素冷媒量Wkgの関係を設定すれば、二元回路の低温側密閉回路と同様の効果を得ることができる。"