地面に建てられ水平力が作用する柱状構造物と、前記柱状構造物が建てられた位置から所定距離離間して地面に固定されたアンカーと、前記柱状構造物の上部と前記アンカーとを繋ぎ地面と35.3°±1°をなす支線と、を備えることを特徴とする支線支持柱状構造物。ステー型補強において、補強部材が水平方向の力に抗するバネとして働く強さを考えると、補強角度とバネとして働く強さの関係において、以下の1、2に示す相反する性質がある。1補強角度を大きくし補強部材の長さを短くした方が、補強部材はバネとして強くなる。2補強角度を小さくした方が、補強部材から補強箇所に働く力の水平方向分力が大きくなる。上記1、2の性質のバランスから、最適な補強角度が存在する。しかしながら、従来、上記の補強構造により補強を行うとき、最も補強効果のある補強角度が不明確なままに補強がなされている。例えば、上記特許文献1、2においては、ステー型補強における取付角度及び支持力を定式化しているが、最も補強効果のある補強角度については言及されていない。本発明は、上記に鑑みてなされたものであって、上記1、2の性質を定式化して最適な補強角度を導出し、ケーブル支線等の材軸方向の力のみを伝達する補強部材を用いて柱状構造物と地面との間を一定の補強角度をもって連結する支線支持柱状構造物において、最も補強効果のある取付角度を求めることを目的とする。上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明は、地面に建てられ水平力が作用する柱状構造物と、前記柱状構造物が建てられた位置から所定距離離間して地面に固定されたアンカーと、前記柱状構造物の上部と前記アンカーとを繋ぎ地面と35.3°±1°をなす支線と、を備えることを特徴とする。本発明によれば、最も補強効果の高い支線支持柱状構造物が得られる、という効果を奏する。以下に、本発明にかかる支線支持柱状構造物の実施の形態を図面に基づいて詳細に説明する。なお、この実施の形態によりこの発明が限定されるものではない。実施の形態.図1は、本発明に係る支線支持柱状構造物の実施の形態を示す正面図であり、図2は、実施の形態の支線支持柱状構造物の力学モデルを示す正面図であり、図3は、実施の形態の支線支持柱状構造物を水平方向のバネと質量でモデル化した図である。図1に示すように、実施の形態の支線支持柱状構造物90は、地面に垂直に建てられた柱状構造物10と、柱状構造物10の上部の左右に取付けられたガセットプレート11と、柱状構造物10が建てられた位置から左右に所定距離離間して地面に固定されたアンカー30と、ガセットプレート11とアンカー30とを繋ぎ地面と35.3°±1°をなす支線20と、を備えている。支線20は、2本のケーブル21と、ケーブル21同士を繋ぐターンバックル22と、を備えている。ケーブル21は、両端に、ガセットプレート11、アンカー30又はターンバックル22と係合する端末金具21aを有している。ターンバックル22は、支線20の長さを調節して支線20の弛みをなくし支線20の張力を調節することができる。支線20は、柱状構造物10に、地震力や風力等の水平方向の力が作用したとき、この水平方向の力に抗する張力を発生し、柱状構造物10の倒壊や傾斜を防止する。以下に、柱状構造物10を、支線20のような材軸方向の張力のみを発生する支持部材を用いて支持するときに、支持部材と地面との角度を、35.3°としたときに、最も支持効果が高くなることを数式により証明する。以下の証明では、支持部材を水平方向の力に抗するバネと考えた場合、最も強いバネとなるのが、地面との角度35.3°であることを示す。図2に示すように、バネ定数kの支線20で上部を支持した柱状構造物10を、図3に示すように、水平方向のバネと質量Mでモデル化したときの、支線20の水平方向バネ定数k1を求める。図2に示すように、柱状構造物10と支線20の係合部を、Δxだけ水平方向へ変位させたときの支線20の材軸方向の伸びΔLは、次の1式により求めることができる。ΔL=Δxcosθ1このときの支線20の張力の増分ΔTは、次の2式により求めることができる。ΔT=kΔxcosθ2支線20の水平方向の張力の増分ΔFは、2式の余弦をとり、次の3式により求めることができる。ΔF=ΔTcosθ=kΔxcos2θ3従って、支線20の水平方向バネ定数k1は、次の4式により求めることができる。k1=ΔTcosθ/Δx=kcos2θ4バネ定数がフックの法則に従う支線20を用いると、バネ定数kは、次の5式により求めることができる。k=EA/L5ここで、E:ヤング率A:支線断面積L:支線長さ柱状構造物10の高さhの位置に支線20を接続すると、支線長Lは、次の6式により求めることができる。L=h/sinθ6従って、支線20のバネ定数kは、次の7式により求めることができる。k=EA/hsinθ7従って、支線20の水平方向のバネ定数k1は、4式のバネ定数kに7式を代入して、次の8式により求めることができる。k1=EA/hsinθcos2θ8従って、最も水平方向のバネ定数k1が高くなる支線20と地面との角度は、8式の極値をとり、次の9式及び10式により求めることができ、θ=35.26°となる。