"ワークを加熱することにより流動する軸肥大加工条件である圧縮応力とワークの温度及び軸肥大加工回転回数の最適条件を、σc/σyσc:圧縮応力、σy:ワークの各温度における降伏応力の値を任意に定めると共に、ワークに作用させたい圧縮応力又は軸肥大加工開始時のワークの温度を定めることで、ワークの温度に対する最適な圧縮応力又は圧縮応力に対する最適なワークの温度の条件を得ると共に、所望する肥大部の肥大部直径Dに達するまでの最適な軸肥大加工回転回数Nを、l:肥大部のワーク軸方向における幅,l0:ワークの初期掴み幅,ε0:特定の肥大率に対する軸圧縮ひずみ,Nθ:設定曲げ角度に達するまでの回転数の式に実測値を当てはめて得られるnn:ワーク素材の材料定数及びN0N0:回転時定数を、D0:ワークの素材直径の式に代入すると共に、前記肥大部直径Dを代入して、軸肥大加工回転回数Nの最適な条件を算出し、さらに、ワークの肥大成形させる部分での体積不変の原則から得られるの式からワークの初期掴み幅l0を算出し、少なくともそれらの最適な軸肥大加工条件をもって軸肥大加工をワークに施すようにしたことを特徴とする軸肥大加工方法。そこで、本発明は上記事情に鑑み、軸材への加熱を伴う軸肥大加工方法において、軸材からの保持部への放熱冷却を伴うような高温条件下での軸肥大変形挙動及び変形機構を明らかにして、軸材への加熱を伴う最適な軸肥大加工方法を提供することを課題とする。請求項1の発明は、ワークを加熱することにより流動する軸肥大加工条件である圧縮応力とワークの温度及び軸肥大加工回転回数の最適条件を、σc/σyσc:圧縮応力、σy:ワークの各温度における降伏応力の値を任意に定めると共に、ワークに作用させたい圧縮応力又は軸肥大加工開始時のワークの温度を定めることで、ワークの温度に対する最適な圧縮応力又は圧縮応力に対する最適なワークの温度の条件を得ると共に、所望する肥大部の肥大部直径Dに達するまでの最適な軸肥大加工回転回数Nを、l:肥大部のワーク軸方向における幅,l0:ワークの初期掴み幅,ε0:特定の肥大率に対する軸圧縮ひずみ,Nθ:設定曲げ角度に達するまでの回転数の式に実測値を当てはめて得られるnn:ワーク材の材料定数及びN0N0:回転時定数を、D0:ワークの素材直径の式に代入すると共に、前記肥大部直径Dを代入して、軸肥大加工回転回数Nの最適な条件を算出し、さらに、ワークの肥大成形させる部分での体積不変の原則から得られるの式からワークの初期掴み幅l0を算出し、少なくともそれらの最適な軸肥大加工条件をもって軸肥大加工をワークに施すようにしたことを特徴とする。請求項1の発明おけるワークの加熱を伴う軸肥大加工方法によれば、σc/σyの値を任意に定めることで、ワークのある温度における軸肥大加工時の最適な圧縮応力を得ることができ、また、σc/σyの値と圧縮応力を任意に定めることで、該圧縮応力における軸肥大加工時の最適なワークの温度を得ることができる。また、先述の数1及び数2の式から所望する肥大部の肥大部直径Dに達するまでの最適な軸肥大加工回転回数Nを算出することができる。したがって、ワークを加熱することによって流動する軸肥大加工条件である、圧縮応力とワークの温度と軸肥大加工回転回数の最適条件を得ることができる。さらに、先述の数3の式から初期掴み間隔l0を得ることができる。すなわち、この軸肥大加工方法は、所望する肥大部をワークに成形するに当り、少なくともそれらの最適な軸肥大加工条件をもって軸肥大加工をワークに施すようにしている。これによると、ワークへの無駄な加熱やワークに作用させる無駄な圧縮応力をなくすことができると共に、無駄な軸肥大加工時間をかけることがないようにでき、ワークに所望する肥大部を効率良く成形することができる。所定間隔離間した一対の保持部にて軸材であるワークを保持し、少なくともその保持部間のワークに圧縮圧力と曲げ及び該ワークの軸心回りの回転を付加し、曲げによりワークの曲げ内側に凸部を生じさせ、この凸部を回転によってワークの全周に累積させる。そして、ワークの曲げ戻しを行い、圧縮圧力と回転の付加を停止させることで、ワークの任意の位置に所望の肥大部を成形させる。この軸肥大加工方法を行うにあたり、ワークを加熱するようにする。また、軸肥大加工回転回数Nの最適な条件を算出し、さらに、ワークの初期掴み幅l0を算出し、少なくともそれらの最適な軸肥大加工条件をもって軸肥大加工をワークに施すようにする。この軸肥大加工方法によると、ワークへの無駄な加熱やワークに作用させる無駄な圧縮応力をなくすことができると共に、無駄な軸肥大加工時間をかけることがないようにでき、ワークに所望する肥大部を効率良く成形することができる。本発明に係る軸肥大加工方法を図面に基づいて説明する。図1は軸肥大加工方法の手順を示す説明図である。図2は図1のaにおけるワークと保持部の中心軸横軸断面をモデル化した説明図である。図3はワーク表面の軸方向における温度分布を示す説明図である。図4は加熱時間とワークの最大表面温度の関係を示す説明図である。図5は軸肥大加工中における保持部の最大表面温度の変化を示す説明図である。図6は軸肥大加工中におけるワークの最大表面温度の変化を示す説明図である。図7は加熱時間とワークの肥大率の関係を示す説明図である。図8は加熱時間とワークの肥大率D20/D0の関係を示す説明図である。図9はき裂が発生したワークを示す説明図である。図10は各加熱条件における軸肥大加工中のワークの最大表面温度の変化と肥大率の関係を示す説明図である。図11は各加熱条件における軸肥大加工後のワークの様子を示す説明図である。図12はワークの最大表面温度TSと回転時定数N0との関係を示す説明図である。図13はワークの降伏応力σc/σyと回転時定数N0の関係を示す説明図である。図14はワークの軸肥大加工中の温度変化を示す説明図である。図15は加熱時間theat=40sec加熱のワークの軸肥大加工開始時のFEM連成解析結果を示す説明図である。図16は加熱時間theat=40sec加熱のワークの軸肥大加工終了時のFEM連成解析結果を示す説明図である。図17はワークの温度とワーク表面からの軸方向への深さの関係を示す説明図である。図18及び図19は別の軸肥大加工方法の手順を示す説明図である。まず、軸材ワークWからの保持部への放熱冷却を伴うような高温条件下でのワークWの軸肥大変形挙動及び変形機構を明らかにすると共に、ワークWの加工性に及ぼす軸肥大加工過程での青熱脆性の影響を明らかにするために、次のようにした。まず、ワークWを加熱するための加熱装置1として、高周波誘導加熱装置を用いる。詳述すると、この高周波誘導加熱装置は、複数巻きのコイルの中に導体である被加熱材ワークWを入れ、このコイルに交番電流交流を流すと、コイルに流れる電流により磁界が発生し、誘導損失電気抵抗によるエネルギー損失を生じて熱が発生ヒステリシス損して、被加熱材自体を発熱させる。また、その交番電流によって変化する磁界の中に被加熱材を置くと、該被加熱材に電磁誘導により渦電流が生じ、ジュール熱を発生して電磁エネルギーの熱損失渦電流損が起き、被加熱材の表面を発熱させる。すなわち、この装置は、ヒステリシス損と渦電流損の二つの加熱原理を活用したもので、局部的に短時間で加熱することができるものである。なお、ここでは、コイルとして円弧型コイルを用いることとする。次に、ワークWに軸肥大加工を施すための軸肥大加工装置は、ワークWを保持する一対の保持部2,2を備えている。この保持部2,2は、ワークWを保持した状態で少なくとも一方の保持部2が他方の保持部2に接近及び離間可能に構成されており、両保持部2,2にて保持したワークWに圧縮圧力を作用させることができるよう構成されている。さらに、両保持部2,2は保持したワークWを軸心回りに回転可能に構成されている。また、少なくとも一方の保持部2は他方の保持部2の軸心と交差するように偏倚可能に構成されており、両保持部2,2にて保持したワークWに曲げを作用させることができるよう構成されている図1のa及びc参照。そして、加熱方法としては、ワークWを保持部2,2にて保持させて回転させながら、ワークWの保持部2,2間を前記加熱装置1にて加熱した図1のa及びb参照。なお、このとき、加熱装置1の電圧を調整して、投入電力Pを一定条件電力:2.8kW、電圧:420V、周波数:21.7kHzとし、ワークWの加熱時間theat=20sec~120secの調整により、軸肥大加工開始時のワークWの温度を調整した。また、ワークWの加熱後に軸肥大加工する手順としては、ワークWを回転させながら、ワークWの加熱後に円弧型コイルを保持部2,2間から外し、その後、曲げ角度θまでワークWに曲げを付加し、次いで圧縮圧力を付加した図1のからc参照。これら、回転、圧縮圧力、曲げがワークWに作用すると、ワークWの曲げの内側に位置する箇所に凸部が成形される。そして、ワークWを回転させることによって、該凸部をワークWの全周に渡って累積させ、肥大部を成形させる図1のd参照。然る後、所定の軸肥大加工回転回数に達すると、曲げ戻しを行い、ワークWを真直化させる図1のe参照。そして、ワークWを真直化した後に、圧縮圧力と回転を停止させ、ワークWを保持部2,2から取り出す。さらに、ワークWの温度測定としては、赤外線温度計を用いて、ワークWの加熱直後から軸肥大加工終了までの表面温度を実測した。なお、ワークWには直径D0=32mmの構造用炭素鋼S45Cの丸棒鋼材を使用し、全長155mmとした。また、軸肥大加工条件としては、圧縮応力σc=0.97×σy25σy25:S45C材の室温25°Cにおける降伏応力とし、曲げ角度θ=3°、回転速度V=40rpm、軸肥大加工回転回数N=20回転、初期掴み幅l0=55mmとした。なお、この軸肥大加工条件は、常温での軸肥大加工の場合との比較により、軸肥大変形挙動や肥大率に及ぼす温度の影響を明らかとするために、当該ワークWに常温にて軸肥大加工を施す場合の条件と同一条件とした。また、当該ワークWの常温での軸肥大加工による肥大率D20/D0=1.35である。また、加熱装置1にて加熱されたワークWの表面及び内部の温度分布とその変化を把握するために、汎用ソフトによるFEM解析を行った。さらに、図1のaにおけるワークWと両保持部2,2の中心軸横軸断面を図2に示すようにモデル化して、軸肥大加工中の温度変化も考慮して、軸肥大変形挙動も解析できるように2次元平面ひずみ問題として連成解析を行った。なお、両保持部2,2は単純化のために剛体として解析した。また、この解析における熱的及び機械的付加の入力として、実際の軸肥大加工条件に合わせて、ワークWの加熱部分の表層部に熱流束分布を与えて加熱源とし、所定の時間だけ加熱した後に加熱源を外し、偏倚させる保持部2に振り子運動させながら、他方の保持部2の端部より圧縮圧力を与えた。また、前記加熱源としての熱流束は、前記加熱装置1によるワークWの加熱直後に実測した温度分布に解析結果が一致するようにワークW表面部分に熱流束分布を与えた。なお、このとき、ワークWからの前記保持部2,2への放熱は熱伝導による自然放熱を考慮し、他の表面からの放熱は大気への自然放射冷却を考慮した。また、ワークWの降伏応力σy、ヤング率E、熱膨張係数α、比熱C及び熱伝導率λの温度依存性としては実測値をもとに数式化して用いた。続いて、上記した条件において、ワークWを加熱し、然る後、ワークWに軸肥大加工を施し、その後、上記した解析条件で解析したことに基づいて、ワークWからの保持部2,2への放熱冷却を伴うような高温条件下でのワークWの軸肥大変形挙動及び変形機構について検証すると共に、ワークWの加工性に及ぼす軸肥大加工過程での青熱脆性の影響について検証した。まず、図3から図6を用いて、軸肥大加工中におけるワークWの温度変化について説明する。図3は各加熱条件における加熱直後のワークW表面における軸方向の温度分布を示している。これによると、最大温度レベルにあるワークW表面の領域は加熱時間の増大と共に増大することが分かる。次に、図4は加熱時間の増大に伴うワークWの表面最大温度における加熱直後温度Thと軸肥大加工開始時の温度TS及び軸肥大加工終了時の温度Tfの各温度変化を示している。これによると、ワークWの加熱時間theat=60sec以上となると、ワークWの表面最大温度の上昇は次第に飽和していくことが分かる。また、ワークWの加熱時間theat=60sec以上となると、加熱直後から軸肥大加工開始までの間に、ワークWの最大表面温度が100Kから200K程度の温度低下を示す傾向がある。さらに、軸肥大加工開始時と軸肥大加工終了時のワークWの表面最大温度が、加熱時間theat=50sec以上で逆転する傾向があることが分かる。また、図5は一方の保持部2における軸肥大加工開始から終了までの表面最大温度の変化を示しており、図6はワークWの表面最大温度の軸肥大加工開始から終了までの表面最大温度の変化を示している。これによると、該保持部2の温度は加熱時間theat=100sec以上で、ワークWの温度は加熱時間theat=40sec,50secで、青熱脆性温度域に入ることが分かる。続いて、図7から図11を用いて、ワークWの軸肥大変形挙動に及ぼす加熱温度条件の影響について説明する。まず、図7はワークWの加熱時間をパラメータとして、ワークWの軸肥大加工回転回数Nの増大に伴うワークWの肥大率D/D0の挙動を示している。これによると、加熱時間theat>50secでの軸肥大変形挙動は明瞭に加熱時間の影響を受け、ワークWの肥大部の変形速度は加熱時間の増大と共に急速な増大を示すことが分かる。また、ワークWの軸肥大加工回転回数N=20までの肥大率D20/D0に着目すると、加熱時間の増大に伴う肥大率D20/D0の変化は図8に示すようになる。これによると、加熱時間theatが30sec<theat<50secの加熱時間域では、ワークWの肥大率D20/D0はワークWを加熱しない場合よりも低いことが分かる。このように、ワークWの肥大率が低下することは青熱脆性の発生に起因すると推察される。また、加熱時間theat>50secとなると、軸肥大加工に対する加熱時間の効果が明瞭に現れ、加熱時間が増大するほど、その効果が一層向上することが分かる。しかしながら、加熱時間theat=100secでは、破断には至らないが図9に示すように、軸肥大加工終了直前にワークWのフィレット部にき裂が発生した。このき裂の発生は、軸肥大加工最終段階時にワークWの前記フィレット部が青熱脆性温度域にあることに起因している。しかし、加熱時間theat=110sec程度以上の予加熱時間では、ワークWにき裂損傷が発生することはなく、軸肥大加工にとってワークWの加熱が極めて有効となることが分かる。また、図10は各加熱条件での軸肥大加工中におけるワークWの最大表面温度加熱直後Th,最大表面温度加工開始時TS,最大表面温度加工終了後Tfの各温度変化とワークWの肥大率D20/D0との関係を示している。これによると、軸肥大加工中でのワークWの最大表面温度の変化は軸肥大加工開始時の温度曲線と軸肥大加工終了時の温度曲線との間にあり、この軸肥大加工中でのワークWの最大表面温度の温度変化がワークWの肥大率D20/D0に影響を及ぼしていることが分かる。さらに、軸肥大加工開始時のワークWの表面最大温度TSが約758K以下では、図11のa及びbにも示すように、ワークWの加熱による効果はほとんどなく、むしろ常温での軸肥大加工よりもワークWの肥大率D20/D0は低下している。また、ワークWの表面最大温度TSが約856K以上では、図11のcにも示すように、常温での軸肥大加工では期待できない二倍以上の肥大率D20/D0が得られ、ワークWの加熱による非常に大きな効果が明瞭に現れる。以上のことから、ワークWの軸肥大変形挙動について次のように説明する。軸肥大変形挙動は、ワークWの軸方向の平均的な圧縮塑性ひずみが曲げによる交番応力で進行するのを考慮して定式化をはかると、軸圧縮変形挙動として数4数1の式で表される。ここで、lは肥大部の軸方向における幅であり、l0はワークの初期掴み幅、ε0は特定の肥大率に対する軸圧縮ひずみであり、Nθは設定曲げ角度に達するまでの回転数である。一方、ワークWの被圧縮部肥大部での体積不変を考慮して、数5数3の式を数4数1の式に代入すると数6数2の式が得られ、図7中に示す破線のように軸肥大変形挙動の推定式として表すことができる。ここで、N0は回転時定数であり、塑性変形抵抗と密接な関係がある。また、上記してきた軸肥大加工での軸圧縮変形挙動の実測値に対して、数4数1の式をベストフィットさせて得られるN0およびnn:ワーク素材の材料定数の値は、数6数2の式にも適用できる。この軸肥大加工における加工速度∂D/D0/∂Nは回転時定数N0の値が小さくなる条件ほど速くなる。ここで、これらの軸肥大変形特性を加工開始時のワークWの最大表面温度TSと回転時定数N0の関係で表すと、図12に示すような傾向がある。すなわち、最大表面温度TSが高くなるほど、回転時定数N0は小さくなるが、ワークWの再結晶温度Tr以上になると急速に回転時定数N0が低下する傾向がある。また、最大表面温度TS=523K~673Kの範囲を除いて考えると、最大表面温度TSと回転時定数N0の関係の傾向は、図12中の二本の実線で示されるように数7の式で定式化できる。ここで、NTrは再結晶温度Trにおける回転時定数N0の値であり、Qは軸肥大変形機構の活性化エネルギー、kはボルツマン定数である。一方、軸圧縮荷重一定での各加熱条件における軸肥大加工の圧縮応力σcを、各ワークWの最大表面温度TSでの降伏応力σyで基準化した値σc/σyにより、回転時定数N0に及ぼす圧縮応力σcの影響を検討すると、図13に示すような傾向を示す。すなわち、この影響もまた、最大表面温度TS=473K~623Kの範囲を除いて考えると、再結晶温度Tr域を境に変化する傾向がある。この傾向は軸肥大加工に及ぼすワークWの加熱による温度の効果が降伏強度の温度依存性による低下に支配されていることを示唆している。次に、ワークWの軸肥大変形の温度依存性に及ぼす青熱脆性の影響について説明する。まず、ワークWの軸肥大加工開始時の最大表面温度TS=473K~523Kとなる加熱時間theat=30sec,40sec及び50secでの軸肥大加工においては、最大表面温度TSが図14に示すようにほとんど青熱脆性温度域内で軸肥大変形が進行するため、肥大率D20/D0=1.35以上は向上しない。また、この温度範囲での降伏応力の温度依存性としては青熱脆性によりワークWが強度上昇するので、軸肥大加工に対して、むしろ、ワークWを加熱することが逆効果を示す傾向にあったと推察される。このような青熱脆性の影響には、軸肥大加工過程におけるワークWの表面温度の変化のみならず、表面から軸心方向への温度分布および軸方向温度分布の変化も影響する。図15及び図16は加熱時間theat=40sec加熱のワークWの軸肥大加工開始時及び終了時の温度分布をFEMにより連成解析して推定したものである。これによると、表面から内部への温度分布はワークWの中央位置では略々均一であり、端部へ僅かに外れる領域でほんの一部分布が生じる程度であることが分かる。しかも、表面から任意の深さ位置における軸方向応力分布としては表面での軸方向分布と略々類似の分布を示している。また、図17に示すように、軸肥大加工の進行に伴うワークWの深さ方向温度分布も表面と中心とに温度差がほとんど生じることはなく、一様に変化する傾向がある。したがって、軸肥大加工中でのこれらの温度分布の変化から、ワークWの最大表面温度TS=473K~623Kの範囲の加熱は青熱脆性の影響により軸肥大加工の加工性の向上に対して逆効果となることが十分に推察できる。続いて、ワークWの軸肥大加工率向上に対するワークWの加熱効果における青熱脆性の影響と効果的な加熱条件について説明する。加熱時間theat=100secで軸肥大加工開始時のワークWの表面最大温度TS=823KとなるワークWに軸肥大加工を施した場合のように、肥大率D20/D0=2まで向上する加熱条件下でも、図9に見られるようにき裂が発生する。このき裂発生も青熱脆性が影響しており、軸肥大加工中での温度低下によってワークWのフィレット部の温度が青熱脆性温度域に入るため、ワークWの前記フィレット部の材質硬化が疲労き裂を誘起したと推察される。ところが、加熱時間theat=110sec、120secで表面最大温度TS>853KとなるワークWの軸肥大加工の場合では、き裂の発生は認められなかった。これは該ワークWのフィレット部の温度が青熱脆性温度域まで低下しないためである。したがって、軸肥大加工における効果的な加熱条件としては、常温での軸肥大加工で期待できない二倍程度以上の肥大率が得られ、ワークWの温度低下に伴う青熱脆性の影響による材質硬化に起因するき裂発生を回避できることが不可欠である。このことを考慮すると、ワークWの表面最大温度TS>853Kとなる加熱時間theat>110secの加熱条件が軸肥大加工率の向上にとって最も効果的であると言える。以上の検証から次のことが言える。まず、ワークWの軸肥大加工開始時の表面最大温度TSがTS=673K以下の加熱条件では、ワークWの肥大率に対してほとんど効果がないというより、むしろ、悪影響を及ぼす。また、表面最大温度TSがTS=823Kの加熱条件では、約二倍の肥大率を得られるが、軸肥大加工中のワークWの温度低下により青熱脆性に起因する疲労き裂が発生する。また、表面最大温度TSがTS=853K以上の加熱条件では、ワークWを加熱することがワークWの肥大率の向上に対して極めて有効であり、青熱脆性のような有害な影響が発生することなく肥大率D20/D0が二倍以上に増大する。さらに、軸肥大加工に対するワークWの加熱の効果を温度依存性によるσc/σyの増大効果と見做して評価すると、軸肥大変形挙動は室温常温の軸肥大加工の場合と同様に、ワークWの加熱を伴う軸肥大加工でもよく推定できる。続いて、上述してきたことに基いて、本発明に係る軸肥大加工方法を説明する。なお、本実施例では、軸肥大加工をワークWに施す前にワークWを加熱する加熱工程を行う場合について説明する。まず、軸肥大加工をワークWに施す前にワークWを加熱することは、上述したように、ワークWの軸肥大加工率の向上に対して有効であることは明らかであり、ワークWを加熱して温度を高くすれば、ワークWの変形抵抗を小さくすることができ、軸肥大加工を施しやすくできる。すなわち、本実施例におけるワークWを加熱する加熱工程は、軸肥大加工を施すワークWを加熱することで、ワークWの変形抵抗を確実に低下させ、ワークWの軸肥大加工性を確実に向上させるための工程である。したがって、ワークWを加熱できるものであれば、加熱工程に用いる加熱装置1は、上記した高周波誘導加熱装置のみならず、種々の燃料を使用し、その燃焼により生じる熱によりワークWを加熱する燃焼加熱装置であっても何ら問題はなく、これらのような加熱装置を実施例に合わせて選択して、最適なものを使用すれば良い。続いて、加熱工程において、ワークWを加熱する条件について説明する。上述したように、加熱装置1にてワークWを加熱した後に該ワークWに軸肥大加工を施しても、その肥大率に対してほとんど効果がない、あるいは、青熱脆性の影響によりむしろ悪影響を及ぼす温度域があることは明らかである図10参照。この温度域は、加熱したワークWの軸肥大開始時の最大表面温度TSで見た場合ではTS=673K以下である。また、前記温度域TS=673K以下を越えるワークWの表面最大温度TSとすると、上述したように、ワークWを加熱することがワークWの肥大率の向上に対して有効に作用する図10参照。したがって、この温度域TS>673Kでは、ワークWの変形抵抗を確実に低下させることができ、従来の常温での軸肥大加工の圧縮圧力以下の圧縮圧力にてワークWに軸肥大加工を施せる。さらに、容易にワークWに成形する肥大部の直径を大きくできると共にワークWの軸方向に幅広な肥大部を成形することも可能となる。さらに、表面最大温度TSがTS=853K以上の加熱では、ワークWを加熱することがワークWの肥大率に対して極めて有効に作用し、青熱脆性のような有害な影響を受けることなく、ワークWの肥大率を二倍以上とすることができる図10参照。また、この表面最大温度TS=853K以上ではワークWの再結晶温度Trの温度近傍以上となることから、結晶粒微細化強化の作用による組織の改質及び機械的特性の改善がなされると共に強靭化が図れることから、ワークWの塑性変形能伸びが向上される特徴がある。したがって、この温度域以上では、従来の常温での軸肥大加工の圧縮圧力以下の圧縮圧力でワークWに軸肥大加工を施せるだけでなく、一層容易に肥大部の直径を大きくできると共にワークWの軸方向に幅広な肥大部を容易に成形可能となり、さらに、ワークWの改質及び機械的特性の改善もできる。しかしながら、前記温度域TS=673K以下を越えるワークWの最大表面温度TSがTS=823Kであっても、上述したように、軸肥大加工中のワークWの放熱により青熱脆性温度域までワークWの温度低下した部分が青熱脆性の影響により材質硬化し、き裂損傷が発生することがある図9参照。したがって、加熱工程にてワークWを加熱する条件は、軸肥大加工開始時にワークWの全体又は少なくとも肥大成形したい部分の温度が青熱脆性温度域を越える温度TS>673Kとすると共に、軸肥大加工中にワークWからの放熱により、ワークWの全体又は少なくとも肥大成形したい部分の温度が青熱脆性温度域まで低下しない温度とすることが望ましい。これによると、ワークWの変形抵抗を確実に低下させることができると共に、従来の常温での軸肥大加工の圧縮圧力以下の圧縮圧力でワークWに軸肥大加工を施せ、さらに、ワークWに青熱脆性の影響による材質硬化に起因するき裂損傷の発生を防ぐことができる。また、このワークWを加熱する条件は、ワークWの塑性変形能の向上も図れ、軸肥大加工におけるワークWの肥大率の向上に対して有効に作用するので、肥大率二倍以上の大きな肥大部を容易に成形可能となると共に、ワークWの軸方向に幅広な肥大部を容易に成形することが可能となる。次に、上述したような加熱装置1及び軸肥大加工装置を使用したワークWの軸肥大加工手順を図1に基づいて説明する。まず、直線状の軸材であるワークWの所望部分又は全体を加熱した後、このワークWを一定間隔離間させた一対の保持部2,2で保持させる。あるいは、ワークWを一定間隔離間させた一対の保持部2,2に保持させた状態で、その保持部2,2間のワークW又はその保持部2,2間のワークWの所望部分を加熱させるa及びb参照。なお、このときの保持部2,2の間隔は、最大でワークWに曲げと圧縮圧力を作用させたときに、ワークWが座屈しない程度までの間隔とする。また、この間隔は初期掴み幅l0であるa参照。また、ワークWの加熱する条件は、上述したように、軸肥大加工開始時に少なくともワークWの肥大成形したい部分の温度が青熱脆性温度域を越える温度とすると共に、軸肥大加工中にワークWからの放熱により、ワークWのその部分の温度が青熱脆性温度域まで低下しない温度とする。そして、ワークWを保持部2,2にて保持させた後、両保持部2,2間のワークWに回転と圧縮圧力と曲げを作用させるc参照。このとき、圧縮圧力は少なくとも一方の保持部2を他方の保持部2に接近させることで作用させている。また、圧縮圧力はワークWの曲げ外側に生じる引張力を相殺して引張力がワークWに作用しない程度、又は、圧縮圧力がワークWに作用する程度とする。このとき、加熱工程にてワークWを加熱していることで、上述したように、ワークWの変形抵抗は確実に低下していることから、作用させる圧縮圧力は小さなもので良い。また、この圧縮圧力により、ワークWの曲げ外側に生じる引張力を相殺して、ワークWが疲労することを防止している。さらに、曲げ角度については数度程度で良い。この曲げ角度を大きくすると、ワークWは屈曲しやすくなるため加工性が悪くなる。また、回転速度については毎分数回転から毎分数百回転程度の回転で良い。これら、回転、圧縮圧力、曲げがワークWに作用すると、ワークWの曲げの内側に位置する箇所に凸部が成形される。そして、ワークWを回転させることによって、該凸部をワークWの全周に渡って累積させ、所望の肥大部を成形させるd参照。然る後、所望の肥大部が成形されると、曲げ戻しを行い、ワークWを真直化させるe参照。そして、ワークWを真直化した後に、圧縮圧力と回転を停止させ、ワークWを保持部2,2から取り出す。このようにすると、保持部2,2から取り出した素材径D0のワークWの中間部に、幅ll0>lの肥大部直径DD>D0の肥大部を成形できるf参照。このようにワークWに軸肥大加工を施す前に、少なくともワークWの肥大成形をしたい部分の温度が軸肥大加工中に青熱脆性温度域以下の温度にならない温度以上となるように加熱工程にてワークWを加熱して、ワークWの変形抵抗を低下させ、その後に軸肥大加工を該ワークWに施す。したがって、ワークWの変形抵抗が確実に低下しているので、従来の常温での軸肥大加工に比べて作用させる圧縮圧力を確実に小さなものとでき、その小さな圧縮圧力にて軸肥大加工をワークWに施すことができ、所望の肥大部を成形することができる。また、その状態で軸肥大加工をワークWに施すようにしたことで、ワークWの温度低下により、ワークWに青熱脆性の影響による材質硬化に起因するき裂損傷が発生することを防ぐことができる。したがって、不良品の発生を防ぐことができる。また、少なくともワークWの肥大成形させる部分を青熱脆性温度域を越える温度に加熱することは、ワークWの塑性変形能を向上させることもできるので、従来の常温の軸肥大加工では期待できない、肥大率が二倍以上の肥大部を成形することも可能となる。さらに、ワークWに作用させる圧縮圧力を小さくできることから、保持部2,2のワークWの保持力も小さくなり、保持部2,2の構成の簡略化を図ることも可能となる。すなわち、軸肥大加工装置の構成の簡略化を図れるようになる。なお、ワークWに軸肥大加工を施すための軸肥大加工条件は、上記したような条件圧縮圧力、曲げ角度、掴み幅等を満たしておれば良いが、所望する肥大部形状肥大部直径及び肥大部幅により、軸肥大加工条件ここでは、ワークWを加熱することによって流動する条件である、圧縮応力、ワークWの温度及び軸肥大加工回転回数を設定することが望ましい。このとき、上述したように、軸肥大加工に対するワークWの加熱効果を温度依存性によるσc/σyの増大効果と見做して評価すると、軸肥大変形挙動は常温での軸肥大加工の場合と同様に、ワークWの加熱を伴う軸肥大加工でもよく推定できる。このことにより、σc/σyの値を任意に定めることで、ある温度におけるワークWの軸肥大加工時の最適な圧縮応力を得ることができる。また、σc/σyの値と圧縮応力を任意に定めることで、該圧縮応力におけるワークWを加熱して昇温させたときの最適な最低温度を得ることができる。さらに、数4数1の式に実測値を当てはめて得られた回転時定数N0とワーク素材の材料定数nと、所望する肥大部の肥大部直径Dを数6数2の式に代入して算出することで、肥大部直径Dに達するまでの最適な軸肥大加工回転回数Nを算出することができる。すなわち、ワークWの加熱することによって流動する軸肥大軸肥大加工条件である圧縮応力、ワークWの温度及び軸肥大加工回転回数の最適条件を得ることができる。したがって、この最適条件を用いて軸肥大加工をワークWに施すことによって、ワークWへの無駄な加熱やワークWに作用させる無駄な圧縮圧力をなくすことができると共に、無駄な軸肥大加工時間をかけることがないようにでき、ワークWに所望する肥大部を効率良く成形することが可能となる。なお、上記してきた軸肥大加工方法図1参照では、所望の肥大部を成形するにあたり、ワークWの初期掴み幅l0が影響することとなるので、初期掴み幅l0については、数5数3の式から算出すれば良い。また、本実施例においては、ワークWに圧縮圧力を作用させるために、ワークWを保持した保持部2,2の少なくとも一方を他方の保持部2に接近させる軸肥大加工装置の構成としている。しかしながら、ワークWを一対の保持部2,2に保持させた状態で、一方の保持部2側から他方の保持部2側へ油圧シリンダ等の伸縮手段で該ワークWを押し出すようにして、ワークWに圧縮圧力を作用させる軸肥大加工装置の構成としても良い図18及び図19参照。このように構成した軸肥大加工装置を用いた軸肥大加工方法によると、素材径D0のワークWの中間部に、肥大部直径DD>D0で初期掴み間隔l0と肥大部幅lが同じ幅l0=lの肥大部図18のh参照、又は、肥大部直径DD>D0で初期掴み幅l0より肥大部幅lが大きな幅l>l0の肥大部図19のh参照を成形することも可能となる。したがって、この軸肥大加工方法と上述したワークWの加熱条件でワークWを加熱する方法とを組み合わせることで、上述した軸肥大加工方法と同様の作用と効果を得ることができると共に、ワークWに成形する肥大部の直径をより一層大きなものとすることが容易にでき、さらに、肥大部の幅がより一層幅広なものとすることが容易にできるようになる。さらに、本実施例においては、加熱装置1にてワークWを加熱する加熱工程を、ワークWに軸肥大加工を施す前に行うようにしているが、ワークWの軸肥大加工中も加熱装置1にてワークWを加熱するようにしても良い。この方法のようにしても、上述した軸肥大加工方法と同様の作用と効果を得ることができる。さらに、この方法によれば、ワークWの温度管理が行いやすいだけでなく、ワークWのきめ細かな温度調節を行え、さらには、ワークWからの放熱の影響によるワークWの変形抵抗及び塑性変形能の変化を略々無くすあるいは無視できるようにすることが可能となる。したがって、軸肥大加工により成形する肥大部の形状肥大部直径及び肥大部幅等をよりコントロールしやすくなり、所望の肥大部を一層成形しやすくなる。また、軸肥大加工前でのみワークWを加熱する場合と比べて、この軸肥大加工方法は、ワークWの放熱による温度低下を考慮する必要がないことから、加熱した際の少なくともワークWの肥大成形させたい部分の温度を青熱脆性温度域を越える温度でも低く抑えることが可能となる。すなわち、ワークWの肥大成形したい部分の温度が青熱脆性温度域を越える温度からワークWの最大表面温度TS=673Kの間の温度域においても、青熱脆性の影響を受けることなくワークWに軸肥大加工を施すことが可能となる。したがって、所望する肥大部の軸肥大加工を、肥大部形状に合わせて、より最適な条件にて効率良く行うことが可能となる。さらに、上述した軸肥大加工方法に比べて、極めて大きな肥大部を成形可能となる。"