鉄筋を内蔵した円形の鋼管柱にコンクリートを充填したコンクリート充填円形鋼管柱であって、梁を取り付けて柱梁接合部を構成する際、前記鋼管柱でパネルゾーンとなる鋼管は、内部に、前記梁の上下の梁フランジの位置に夫々対応して、前記鋼管の内周に接合されたリング状孔開き鋼板を有し、前記鋼管柱は前記パネルゾーンとなる鋼管に接合された柱一般部鋼管から前記パネルゾーンとなる鋼管に掛け渡され、前記リング状孔開き鋼板の環状部に設けた孔を挿通する主筋を有していることを特徴とするコンクリート充填円形鋼管柱。前記鋼管柱はパネルゾーンとなる鋼管の肉厚が前記パネルゾーンとなる鋼管の両端に接合される柱一般部の鋼管よりも厚く、前記主筋は、前記リング状孔開き鋼板の環状部に設けた孔を前記パネルゾーンとなる鋼管に接合された柱一般部の鋼管から直線的に挿通後、定着されていることを特徴とする請求項1記載のコンクリート充填円形鋼管柱。前記鋼管柱はパネルゾーンとなる鋼管の肉厚と前記パネルゾーンとなる鋼管に接合される柱一般部の鋼管の肉厚が等しく、前記主筋は、前記リング状孔開き鋼板の環状部に設けた孔を前記パネルゾーンとなる鋼管に接合された柱一般部の鋼管から直線的に挿通後、定着され、前記リング状孔開き鋼板間には、前記梁フランジの取り付け方向と平行になるように対角補強筋が掛け渡されていることを特徴とする請求項1記載のコンクリート充填円形鋼管柱。ところで、充填鋼管柱鋼管柱も含むの場合、柱に薄肉の鋼管、すなわち、径厚比管径/板厚の大きい鋼管、一般的には径厚比66以上の鋼管を用いると、柱梁接合部においてそのパネルゾーンのせん断耐力と、梁と鋼管との接合部局部耐力が不足する場合がある。特許文献3記載の鋼管柱のよう柱内に配筋する場合、柱曲げ耐力パネルせん断耐力ともに増加するため、柱耐力に対してパネルゾーンの耐力が不足する場合が発生する。鋼管柱の配筋をダイヤフラムを介して鋼管柱に定着させたり特許文献2、柱内の板で柱鉄筋を定着する機構特許文献1によっても、パネルゾーンの耐力は増加せず、径厚比によっては同様の現象が発生する。そこで本発明は、コンクリート充填円形鋼管柱コンクリート充填鋼管柱という場合があるにおいて径厚比が大きい鋼管を用いた場合に柱梁接合部でそのパネルゾーンのせん断耐力と、梁と鋼管の接合部局部耐力をそれぞれが過剰な値とならないように満足させることが可能なコンクリート充填鋼管柱を提供することを目的とする。本発明の課題は以下の手段で達成可能である。1.鉄筋を内蔵した円形の鋼管柱にコンクリートを充填したコンクリート充填円形鋼管柱であって、梁を取り付けて柱梁接合部を構成する際、前記鋼管柱でパネルゾーンとなる鋼管は、内部に、前記梁の上下の梁フランジの位置に夫々対応して、前記鋼管の内周に接合されたリング状孔開き鋼板を有し、前記鋼管柱は前記パネルゾーンとなる鋼管に接合された柱一般部鋼管から前記パネルゾーンとなる鋼管に掛け渡され、前記リング状孔開き鋼板の環状部に設けた孔を挿通する主筋を有していることを特徴とするコンクリート充填円形鋼管柱。2.前記鋼管柱はパネルゾーンとなる鋼管の肉厚が前記パネルゾーンとなる鋼管の両端に接合される柱一般部の鋼管よりも厚く、前記主筋は、前記リング状孔開き鋼板の環状部に設けた孔を前記パネルゾーンとなる鋼管に接合された柱一般部の鋼管から直線的に挿通後、定着されていることを特徴とする1記載のコンクリート充填円形鋼管柱。3.前記鋼管柱はパネルゾーンとなる鋼管の肉厚と前記パネルゾーンとなる鋼管に接合される柱一般部の鋼管の肉厚が等しく、前記主筋は、前記リング状孔開き鋼板の環状部に設けた孔を前記パネルゾーンとなる鋼管に接合された柱一般部の鋼管から直線的に挿通後、定着され、前記リング状孔開き鋼板間には、前記梁フランジの取り付け方向と平行になるように対角補強筋が掛け渡されていることを特徴とする1記載のコンクリート充填円形鋼管柱。本発明によれば、以下の特徴を備えたコンクリート充填円形鋼管柱が得られ、産業上極めて有用である。1.梁フランジと柱鋼管の接合部での剛性耐力に優れる。2.柱主筋はその配筋が容易でかつ軸方向力を確実に鋼管に伝達することが可能である。3.パネルゾーンのせん断耐力を増加させることが可能である。4.リング状孔開き鋼板は鋼管内部を閉塞しないため、コンクリートの充填性に優れる。本発明は、コンクリート充填円形鋼管柱において、柱梁接合部を構成した際にパネルゾーンとなる鋼管の内側で梁フランジ高さとなる位置の内周に沿って、リング状孔開き鋼板を接合し、柱主筋を挿入定着させ、パネルゾーンとなる鋼管の板厚によっては、更に補強筋を用いることを特徴とする。以下、図を用いて本発明を詳細に説明する。図1に本発明の一実施例に係るコンクリート充填円形鋼管柱の縦断面を、図2に図1に示したコンクリート充填円形鋼管柱のA-A ́断面図を示す。これらの図は柱梁接合部において、梁を接合した状態を示している。また、図2では図1の梁を説明が容易なように梁フランジの幅で示している。図示したコンクリート充填円形鋼管柱は、円形の鋼管柱とその柱内に配筋された鉄筋と、鋼管柱内に取り付けられたリング状孔開き鋼板5を有し、梁4が取り付けられているパネルゾーンには、その他の部位における鋼管柱一般部鋼管1より板厚が厚いパネル部鋼管増厚2が配置されている。パネル部鋼管増厚2は梁4の梁背いより全長が長い鋼管で、好ましくは、梁フランジ4a、梁ウェブ4bと隙間なく接続できるように鋼管外周を平坦とする。リング状孔開き鋼板5はパネル部鋼管増厚2に溶接などで接合する。パネル部鋼管増厚2の内部には、梁4の上下の梁フランジ4aに対応する位置にリング状孔開き鋼板5が夫々固定されている。リング状孔開き鋼板5は、中央に開口部を有するドーナツの形をしたリング状で、前記開口部と外周に挟まれる環状部は柱内の鉄筋のうち柱主筋3が挿通する寸法の複数の孔6が等間隔に設けられている。前記開口部により、コンクリートの充填性が確保され、また、空気抜きとしても作用するので、鋼板5の周囲のコンクリート充填が確実に行われる。柱主筋3は、柱一般部鋼管内とパネル部鋼管増厚2内に直線状に掛け渡され、その一端はパネル部鋼管増厚2内において孔6を挿通した状態で溶接などでリング状孔開き鋼板に固定されている。なお、鋼管柱内には柱主筋以外にせん断補強筋などが配筋されているが図では省略している。本発明によれば、柱梁接合部のパネルゾーンの内部パネル部鋼管増厚2の内部にリング状孔開き鋼板5を接合することにより、該鋼板が内ダイヤフラムとして働き、柱梁接合部の剛性耐力を向上させる。また、孔6に柱主筋3を通すことで、該鋼板は孔開き鋼板ジベルとしても作用し、梁フランジ4aの引張方向の力について該鋼板と柱内の充填コンクリート8との間でせん断方向の応力伝達がなされる。従って、コンクリート充填鋼管構造で不足しがちな引張フランジ側の接合部耐力剛性の確保が従来工法よりも少ない鋼材重量で可能となる。また、孔6に柱主筋3を通すことで、柱主筋3の定着長さを従来構造よりも短くすることが可能で柱主筋3の納まりがよくなり、柱主筋3の力を確実にパネル部鋼管増厚2に伝達することが可能となる。さらに、パネルゾーンの鋼管を増厚してパネル部鋼管増厚2とするので、鋼管またはコンクリートのせん断耐力を増加させ、パネルゾーンの耐力を柱梁の耐力以上とすることが可能となる。図3は本発明の他の実施例に係るコンクリート充填円形鋼管柱の縦断面を、図4に図3に示したコンクリート充填円形鋼管柱のA-A ́断面図を示す。これらの図は柱梁接合部において、梁を接合した状態を示し、図3では説明が容易なように充填コンクリートを省略している。また、図4では図3の梁を説明が容易なように梁フランジの幅で示している。図示したコンクリート充填円形鋼管柱は、梁4が取り付けられているパネルゾーンの鋼管パネル部鋼管2aの板厚を、その他の部位における鋼管柱一般部鋼管1と同じ板厚とする。増厚した場合と比較して、鋼管またはコンクリートのせん断耐力が低下するので、上下の梁フランジ4aの位置に対応して取り付けられているリング状孔開き鋼板5の間に、梁の取り付け方向と平行になるように対角補強筋7を掛け渡して固定する。鋼管またはコンクリートのせん断耐力が増加し、パネルゾーンの耐力を柱梁の耐力以上とすることが可能である。その他の構造は図1でその構造を説明したコンクリート充填円形鋼管柱と同じである。なお、対角補強筋7は、柱主筋3の近傍に固定することが望ましい。図5に示す十字骨組図の柱梁の先端部が、実構造における地震荷重作用時のモーメント反曲点と仮定し、先端部のモーメントを0として部材を設計するにおいて、梁がH-600x250x12x25SN490鋼の場合、全塑性曲げ耐力は1463kNm、梁に作用するせん断力は395.4kNである。この耐力に対し、パネルゾーンの終局せん断耐力と梁フランジ-パネル間仕口部の終局引張耐力が1.4倍の安全率を有するように設計する。以下、耐力計算には鋼管構造設計施工指針同解説[日本建築学会]の評価式を用いる。ただし穴あき内蔵ダイヤフラムリング状孔開き鋼板の接合部耐力は外ダイヤフラムの評価式を援用するパネルゾーンはφ600-16mm鋼管、鋼管の降伏応力325N/mm2、充填コンクリート強度60N/mm2とすると、パネルゾーンの終局曲げモーメントは3622kNm、梁のせん断力に換算すると579.5kNとなり、条件を満足する。一方、穴あき内蔵ダイヤフラムリング状孔開き鋼板は幅115mm、板厚28mm梁フランジよりも1サイズ以上厚いものが推奨されている、鉄筋定着孔兼コンクリートの空気抜き穴φ30mm、鉄筋D19SD345とすることで、梁フランジ-パネル間仕口部の終局引張耐力は2901kN内、ダイヤフラムの寄与分2536kN、フランジ前面の定着孔3つをジベルと同様に評価したせん断耐力365kNであり、ウェブのモーメントを加えると、接合部の曲げ耐力は2135kNm、梁のせん断力に換算すると577.0kNとなり、こちらも条件を満足するただし、φ30mmの孔はダイヤフラム耐力算定時には断面欠損とみなし、ダイヤフラムの有効幅を85mmとして計算している。ちなみに内蔵ダイヤフラムに鉄筋を挿入定着しない場合、ダイヤフラムの幅は135mm必要である。パネルゾーン内に図3および図4に示す斜め配筋対角補強筋を施し、上記のパネルゾーンと同等の耐力になるよう設計すると、φ600-12mm鋼管、鋼管の降伏応力325N/mm2、斜め配筋D25SD345×3本一方向が必要となる。上記パネルゾーンの鋼管からの鋼管重量減は33.6kg、斜め鉄筋の重量増は18.7kgであり、斜め配筋による補強が水平1方向の場合は鋼重が減少するパネルゾーン鋼管増厚部の上下延長、鉄筋の定着分は考慮していない。