"MCA微晶質α-アルミナ砥粒およびビトリアスvitreous結合剤を含有する研磨工具であり、焼成後のビトリアス結合剤は、SiO2最大約45モル、Al2O3最大約15モル、B2O3約24~35モル、およびアルカリ金属酸化物約15~30モルを含有し、アルカリ金属酸化物は結合剤基準で少くとも5モルの酸化リチウムを含み、そしてアルカリ金属酸化物に対するB2O3モル比が0.8:1~1.7:1である、研磨工具。焼成後のビトリアス結合剤が、SiO2最大40モルを含有する請求項1記載の研磨工具。焼成後のビトリアス結合剤が、アルカリ土類金属酸化物を含み、アルカリ金属酸化物およびアルカリ土類金属酸化物の合計含有量に対するSiO2モル比が少くとも1.15:1.0である請求項2記載の研磨工具。アルカリ金属酸化物が、酸化ナトリウム、酸化リチウムからなる群より選ばれ、焼成後のビトリアス結合剤は酸化リチウム7~11モルを含む請求項1記載の研磨工具。ビトリアス結合剤が600~875°Cで焼成される請求項1記載の研磨工具。ビトリアス結合剤が700~800°Cで焼成される研磨工具。工具がビトリファイド結合剤3~25容量およびMCA砥粒10~56容量を含む請求項1記載の研磨工具。工具が、さらに第2砥粒、充てん剤および付加剤から選ばれる付加成分約0.1~60容量を含む請求項7記載の研磨工具。工具が、合計34~56容量の砥粒を含む請求項8記載の研磨工具。MCA砥粒が、種結晶を入れたゾル-ゲル法で製造されたα-アルミナ微結晶より本質的になる請求項1記載の研磨工具。MCA砥粒が、種結晶を入れていないゾル-ゲル法で製造されたα-アルミナ微結晶より本質的になる請求項1記載の研磨工具。焼成後のビトリアス結合剤が、さらに、TiO2,ZnO,ZrO2,CaO,MgO,CoO,MnO2,BaO,Bi2O3,P2O5およびFe2O3、ならびにそれらの組合わせからなる群より選ばれる少くとも1つの酸化物約0.5モル未満を含有する請求項1記載の研磨工具。研磨研削工具を製造するためのビトリアス結合剤であり、焼成後に、SiO2約45モル未満、Al2O3最大約15モル、B2O3約24~35モル、アルカリ金属酸化物約15~30モルを含有し、アルカリ金属酸化物は、結合剤基準で酸化リチウムを少くとも5モル含有し、そして、アルカリ金属酸化物に対するB2O3のモル比が、0.8:1~1.7:1であるビトリアス結合剤。焼成後のビトリアス結合剤が最大40モルのSiO2を含有する請求項13記載の研磨工具。焼成後のビトリアス結合剤が、アルカリ土類金属酸化物を含み、アルカリ金属酸化物およびアルカリ土類金属酸化物の合計含有量に対するSiO2モル比が少くとも1.15:1.0である請求項14記載の研磨工具。アルカリ金属酸化物が酸化ナトリウムおよび酸化リチウムからなる群より選ばれ、焼成後のビトリアス結合剤は酸化リチウム7~11モルを含む請求項14記載の研磨工具。ビトリアス結合剤が600~875°Cで焼成される請求項14記載の研磨工具。ビトリアス結合剤が700~800°Cで焼成される請求項17記載の研磨工具。次の工程:a砥粒約70~95質量および結合剤混合物約5~30質量を混合して混合物を形成すること、ここで、結合剤混合物は、焼成後に、SiO2約45モル未満、Al2O3最大約15モル、B2O3約24~35モル、アルカリ金属酸化物約15~30モルを含有し、アルカリ金属酸化物は、結合剤基準で少くとも5モルの酸化リチウムを含み、アルカリ金属酸化物に対するB2O3モル比は、0.8:1~1.7:1であること、b混合物を成形して生コンポジットとすること、およびc875°C未満の温度で生コンポジットを焼成して研磨工具を生成させること、を含む研磨工具の製造方法。生コンポジットが約775°C未満の温度で焼成される請求項19記載の方法。研磨工具が砥石である請求項19記載の方法。砥粒がゾル-ゲルアルミナ砥粒を含む請求項19記載の方法。砥粒が、ダイアモンド、立方晶窒化ホウ素、およびそれらの混合物からなる群より選ばれる超砥粒を含む請求項19記載の方法。焼成工程が、酸化雰囲気下に実行される請求項19記載の方法。適切な物質成分を選択することによって、好適な結合剤が約600~875°C、好ましくは700~800°Cで製造され、焼成されうることが、見出された。特に、酸化ホウ素、アルカリ金属酸化物およびアルカリ土類金属酸化物の適切な含有量を選択することにより、ならびにこれらの結合剤において、アルカリ金属酸化物に対する酸化ホウ素、酸化リウチムに対する酸化ナトリウム、およびアルカリ金属酸化物とアルカリ土類金属酸化物の組合わせに対する酸化ケイ素の正しい比率を維持し、ついで、この新規結合剤およびMCA砥粒を含有する砥石を配合することにより、減少した仕事率および許容される被研削面の表面処理をもって、改良されたG-比および研削性能を有する研磨工具が製造されうる。これらの工具は、低温焼成、結合された、従来公知のMCA砥粒工具を改良したものである。本発明は、MCA砥粒および新規なビトリアスvitreous:焼結性結合剤を含有する研磨工具に関し、焼成後のガラス質結合剤はSiO2約45モル未満、Al2O3最大約15モル、B2O3約24~35モル、結合剤基準で少くとも5モルの酸化リチウムを含むアルカリ金属酸化物約15~30モル、を含有し、アルカリ金属酸化物に対するB2O3モル比は0.8:1~1.7:1である。結合剤はアルカリ土類金属酸化物を含んでいてもよい。焼成後に、好適な結合剤は、最大40モルのSiO2を含有し、そしてもし結合剤中にアルカリ土類金属が存在すれば、アルカリ金属酸化物およびアルカリ土類金属酸化物の合計含有量に対するSiO2モル比は、少くとも1.15:1.0である。本発明方法において、新規な結合剤は、600~875°C、好ましくは700~800°Cで焼成され得、研削作業に適した機械的特性を有する研磨工具を生成する。砥石は、ビトリファイド結合剤3~25容量、MCA砥粒10~56容量、ならびに任意に第2砥粒、充てん剤および付加剤adjuncts約0.1~60容量を含む。さらに、本発明は、特に鉄の精密可動部材ferrousprecisionmovingpartsを研削する際に、改良された研削性能を有する研磨工具を含む。本発明のビトリファイド結合された研磨工具はMCA砥粒を含有する。MCAもしくはゾル-ゲルアルミナ砥粒は、好ましくは、結晶種の入った、もしくは入っていないゾル-ゲル法で製造される。ここで用いられるように、ゾル-ゲルアルミナ粒は、ゲルを生成するように酸化アルミニウム一水物のゾルを解こうし、乾燥し、そしてゲルを焼成して焼結させ、ついでその焼結ゲルを破砕、ふるい分け、分粒して、α-アルミナ微結晶よりつくられた多結晶質粒を生成させることを含む方法により製造されるアルミナ粒たとえばアルミナが少くとも約95である。α-アルミナ微結晶に加えて、初期のゾルは、15質量までの、スピネル、ムライト、二酸化マンガン、チタニア、マグネシア、希土類金属酸化物、ジルコニア粉末もしくはジルコニア前駆体もっと多量に、たとえば40質量もしくはそれより多く、添加されうる、または他の調和しうる添加剤もしくはその前駆体を含有しうる。これらの添加剤は、破壊じん性fracturetoughness、硬さ、破砕性friability、破砕機構、もしくは乾燥挙動のような性質を改質するのに入れられることが多い。α-アルミナゾル-ゲル砥粒の改質が多く報告されている。このクラスの範囲のすべての砥粒は本発明での使用に適しており、MCA砥粒の用語は、少なくとも95の理論密度および少なくとも500gで18GPaのビッカース硬さ500gを有する、少なくとも60のα―アルミナ微結晶を含有するいかなる砥粒をも含むと定義される。微結晶は、種結晶を入れた砥粒では、代表的には大きさが約02から10μm、入れていない砥粒では、10超~5μmの範囲であってもよい。ゲルがいったん生成すると、プレス、成型、押し出しのような都合のよい方法で形を付与され、ついで注意深く乾燥され所望の形状の、ひび割れしない生地が作成されうる。ゲルは、代表的にはゲルの発泡温度より低い温度で、形を付与され、焼成に適した大きさに切断されるか、もしくは単に都合のよい形状に広げられうる。溶媒抽出を含む、いくつかの脱水方法のいずれかが、ゲルの遊離水を除去して固体を形成するのに使用されうる。固体を粉砕するためのいかなる方法も使用されうる。固体は乾燥されてから、所望の形状を形成するために切断され、またはハンマーもしくはボールミルのような適切な手段により、粒子を形成するために破砕され、もしくは破壊されうる。形状付与の後、ついで乾燥ゲルは仮焼され本質的にはすべての揮発分を除去し、粒子の種々の成分をセラミックス金属酸化物に変える。乾燥ゲルは、遊離水および大部分の結合水が除去されるまで加熱されるのが通常である。ついで仮焼物質は、加熱により焼結され、実質的にすべての酸化アルミニウム―水和物がαアルミナ微結晶に転移されるまで、適切な温度範囲内に保持される。先に述べたように、ゾルーゲルアルミナは種結晶を入れても入れなくてもよい。種結晶を入れたゾルーゲルアルミナを用いると、核生成の位置は意図的に酸化アルミニウム-水和物分散体に導入されるが、もしくはその場所で作り出される。分散体における核生成位置の存在は、α―アルミナが形成され、非常に細かい結晶構造を生成する温度を低下させる。適切な種結晶は、この分野でよく知られている。一般的に、それらはできるだけα―アルミナに近い結晶構造および格子パラメーターを有する。使用されうる種結晶は、たとえば粒子状α―アルミナ、α酸化鉄IIIFe2O3そしてアルミナ-水和物がαアルミナに転移する温度より低い温度でそれぞれαアルミナもしくはα―酸化鉄IIIに転換されるα―アルミナもしくはα―酸化鉄IIIの前駆体、を含む。しかし、これらは種結晶の種類は、例示であり、制限するものではない。有効な種結晶粒子は、サブミクロンの大きさが好適である。好ましくは、種結晶を入れたゾルーゲルアルミナが使用されると、種結晶物質の量はアルミナ水和物の約10質量を超えるべきではなく、そして約5を超える量は利点がないのが、一般的である。種結晶が適切に微細であれば表面積約60m2/gもしくはそれより大、好ましくは約05~10質量、もっと好ましくは約1~5質量、の量が使用されうる。さらに、種結晶は、α―アルミナが生成されるより低い温度で活性結晶種形態に転換する前駆体の形態で添加されうる。さらに、種結晶を入れないアルミナ砥粒も、ある場合に用いられる。この砥粒は種結晶を導入することを除けば、上述と同一の方法により製造されうる;十分な希土類金属酸化物もしくはその前駆体がゾルもしくはゲルに添加され、少なくとも約05質量、好ましくは約1~30質量の希土類金属酸化物が焼成後に供給されうる。本発明の研磨工具は、MCA砥粒、ビトリファイド結合剤を含有し、代表的には工具は35~65容量の気孔を有し、そして任意にはさらに1もしくはそれより多い第2の砥粒、充填剤および/または付加物を含有する。研磨工具は10~56容量のMCAを含有するのが好ましい。工具に使用される砥粒の量および第2砥粒のは広く変えうる。本発明の研磨工具の組成物は、全砥粒約34~56容量、もっと好ましくは約40~54容量、そしてもっと好ましくは約44~52容量を含有する。MCA砥粒は、好ましくは、工具の全砥粒の約5~100容量、もっと好ましくは約30~70を供給する。第2砥粒が使用される場合には、そのような砥粒は、好ましくは工具の全砥粒の約01~95容量、もっと好ましくは約30~70容量を供給する。使用されうる第2砥粒は、酸化アルミニウム、炭化ケイ素、立方晶チッ化ホウ素、ダイヤモンド、フリント、およびガーネット粒、ならびにそれらの組み合わせを含みうるが、これらに限定されない。研磨工具の組成物は、任意の気孔率を有する。本発明の研磨工具の組成物は、好ましくは約01~68容量、もっと好ましくは約28~56容量、そして最も好ましくは約30~53容量の気孔率を有する。気孔率は、物質の自然充填密度により供給される自然間隔によっても、そして中空ガラスビーズ、粉砕クルミ殻、プラスチックもしくは有機化合物のビーズ、発泡ガラス粒および発泡アルミナ、ならびにそれらの組み合わせを含むが、それらに限定されない、一般的な気孔誘発媒体によっても形成される。本発明の研磨工具は、ビトリアス結合剤で結合される。使用される結合剤は、本発明の研磨工具の改良された研削性能に大いに貢献する。結合剤用の原料は、ケンタッキーボールクレーNo6、カオリン、アルミナ、炭酸リチウム、ホウ砂五水和物もしくはホウ酸およびソーダ灰、フリントおよびウォラストナイトを含むのが好ましい。フリットは原料に加えて、もしくは原料の代わりに使用されうる。配合において、結合剤物質は、次のような酸化物を含むのが好ましい;SiO2、Al2O3、Na2O,Li2O,およびB2O3。加えて、CaO、MgOおよびBaOのようなアルカリ土類金属酸化物が用いられることが多い。砥石の組成物は、約3~25容量の結合剤、もっと好ましくは約4~20容量の結合剤そして最も好ましくは約5~185容量の結合剤を含む。焼成後の結合剤はSiO2約40質量未満、好ましくはSiO2約31~38質量、そして最も好ましくはSiO2約32~37質量を含む;Al2O3約17未満、好ましくはAl2O3約13~16質量、そしてもっと好ましくはAl2O3約14~16質量;LiO2約25質量超、好ましくはLiO2約35~10質量、もっと好ましくはLiO2約35~5質量、そして最も好ましくはLiO2約35~47質量;B2O3約20質量超、好ましくはB2O3約22~35質量、そしてもっと好ましくはB2O3約24~33質量。本発明の大部分の結合剤において、アルカリ金属酸化物は、結合剤質量基準で、Na2O約10~16質量、もっと好ましくはNa2O約11~15質量;そして少量、たとえば約006~015質量のK2O、を含有する。酸化コバルトCoOおよび他の色彩源は本発明では必要ではないが、結合剤の色彩が所望であれば含有されうる。Fe2O3、TiO2およびP2O5ならびにCaO、MgOおよびBaOを含むアルカリ土類金属酸化物は原料中に不純物として存在し、本発明の結合剤に存在するか、もしくは添加されうるが、結合剤を製造するのに本質的ではない。本発明の一態様において、原料は、焼成後にCaO約5質量までもっと好ましくはCaO約015質量を生ずるように選択される。CaO以外のアルカリ土類金属も有用である。しかし、結合剤がSiO2を最大40モル含有するとき、焼成後のビトリアス結合剤がアルカリ土類金属酸化物およびアルカリ金属酸化物の合計含有量に対するSiO2モル比少なくとも11510である場合のみ、アルカリ土類金属酸化物が使用されうる。SiO2に関連して、これらの合計酸化物量が比較的大きいと、本発明の結合剤は、多くの研削作業にとって軟らかかすぎるものになる。アルカリ土類金属の好適な量は、研削工程で使用されるように設計された研磨工具のために選択されるだけであり、そこでは、比較的高い工具もしくは砥石減耗率wearratesが、低い仕事率、もしくは向上した表面処理もしくはもっと良好な研磨破片の除去、もしくは他の関連した利点を生じるのに望ましい。有機バインダーは、成型もしくは処理助剤として粉末の結合剤のフリットもしくは原料成分に、添加されるのが好ましい。これらのバインダーは、デキストリン、および他の種類のにかわ、水もしくはエチレングリコールのような液体成分、粘土もしくはpH調節剤および混合剤を含んでいてもよい。バインダーの使用は砥石の均一性ならびに予備焼成もしくは生圧縮砥石の構造的品質を改良する。バインダーは、焼成中に燃え尽きるので、完成した結合剤もしくは研磨工具の部分にはならない。砥石は当業者に知られている方法によりここで述べられた比較的低い温度で焼成されうる。焼成条件は使用される実際の結合剤および砥粒により主として決定される。結合剤は600~875°C、好ましくは700~800°Cで焼成され、金属および他の加工部材を研削するのに必要な機械的性質を供給する。さらに、ビトリファイド結合体は、硫黄のような研削助剤で、もしくはエポキシ樹脂のようなベヒクルで、一般的な方法で、焼成後に含浸され得、研削助剤で、もしくはエポキシ樹脂のようなベヒクルで、一般的な方法で、焼成後に含浸され得、研削助剤を砥石の気孔に導入する。得られる研磨工具は、比較的高温で焼成された市販結合剤で製造された工具に比較して、意外にも改善された研削性能を有する。次の実施例は、本発明の例証するものであり、発明を限定するものではない。実施例1砥石試料は試験し、そして実験用結合剤の砥石特性をMCA砥粒を有する市販のNortonCompany結合剤で調製された砥石と比較するために調製された。実験用結合剤は、表3に示すような予備焼成組成を有していた。結合剤に使用された粉末ガラスフリットAもしくはBは、オハイオ州クリーブランドのFerroCorporationから入手され、下記表1に示されるような組成を有する。結合剤に使用されたケンタッキーNo6ボールクレー、ケイ酸ナトリウム、炭酸リチウムおよびウォラストナイトの化学組成は表2に示される。結合剤は原料1000g量を、塗料ミキサーで10個の1インチ254cmボールを有するプラスチック容器内で15分間結合剤3~6では30分間乾式ブレンドすることにより製造された。これらの結合剤から製造されたペレットについての予備焼成試験では、実験用結合剤1~6は600~800°Cの温度で、有効な結合剤になることを確認した。焼成実験用結合剤およびMCA砥粒に用いられた市販結合剤のモル組成は下記の表4に示される。結合剤は、Rueらの米国特許第5,009,676号明細書にしたがって製造されたNortonCompanyのTarga登録商標120グリット種結晶を入れたゾルーゲルアルミナアスペクト比約4:1を有する繊維状粒子と配合された。結合剤成分は予備混合された。砥粒、デキストリンならびに液状動物にかわ40質量、粉末リンゴ酸30質量および水30質量からなる混合物を含む有機バインダー、およびエチレングリコールは、Hobartパン練りミキサー混合2kg能力で低速混合された。ついで結合剤予備混合物が添加され、砥粒とともに混合された。混合物は18メッシュスクリーンを通してふるわれ、かたまりを崩壊break-upされた。ついで混合物は、圧縮され、3つのキャビティ棒成型装置で10.16cmx2.54cmx1.27cm4インチx1インチx0.5インチの寸法の棒にされた。強熱減量が計算され、各結合剤についてガラスの比重が、各試験試料に用いられる結合剤成分の質量を調整するのに考慮され、焼成後にほとんど同一の硬さを有する実験用研磨工具を得たすなわち、ガラス結合剤成分が約9。焼成前の試験片棒混合成分の質量部および生密度圧縮後、予備焼成が表5に示される。棒は次の条件で焼成された:周期的キルン内で、室温から350°Cまで50°C/時間で、4時間保持され、ついで50°C~725°C方法1で、もしくは50°C~750°C方法2で、もしくは50°C~800°C方法3で、そのピーク温度で8時間保持され、ついで室温まで冷却された。比較試料棒は、上述の混合、成型方法を用いて、NortonCompanyの市販結合剤原料成分、900°Cで8時間焼成で周期的キルン製造された。棒は、支点間距離7.63インチ、荷重距離2.54cm1インチおよび0.127cm0.050インチ/分のクロスヘッド速度の荷重速度で、4点曲げ治具を有するInstronModell1125力学試験機械で、曲げ強さmodulusofruptureを試験された。サンドブラスト侵入データはNortonCo.サンドブラストグレーデイング機械2チャンバーで、15psiで約10秒間、試験片棒により得られた。弾性率はGrindo-SonicMK3Sテスタ-を用いて測定された。結果6試料の平均は表6に示される。試験結果は、すべての実験用結合剤が800°Cを超えない温度での焼成中に完成して、金属加工部材を研削するのに適した研磨工具を製造するのに有用な十分な強度および機械的特性を有する結合剤をつくり出したことを示す。結合剤1,2,5および6についての方法一、およびもうひとつの方法、結合剤3および4800°Cで8時間焼成についての方法3は、実験用結合剤1~6および対照結合剤から12.7x1.27x2.24cm5x0.5x0.88インチの完成した大きさを有する砥石を製造するのに使用された。対照砥石は、試験片についての上述のように、MCA砥粒のために用いられる市販結合剤米国特許第4,543,107号明細書に記述される原料結合剤であり、900°Cで8時間焼成されたを使用して製造された。試験片に用いられた同一のMCA砥粒は、すべての砥石に48容量使用された。研削試験は、次の試験条件を用いてこれらの砥石で実行された。研削試験研削機械:HeraldCF1研削盤grinder湿式O.D.プランジ研削:5トリムE200水溶性油冷却材/水道水研削される加工部材物質:52100鋼、Rc600加工部材部品大きさ:1080cm4.25インチ外径部品速度:150rpm;51smpm167sfpm部品への切り込み送りInfeed速度:0.0004cm/秒、0.00016インチ/秒、0.00081cm/秒0.00032インチ/秒砥石目直し:回転ディスクCDP6766True0.01cm0.004インチの目直しdress速度/回転リード;研削あたりの目直し0.0013cm0.0005インチ直径深さ砥石速度:6250rpm;2495smpm8180sfpm試験あたりの研削数:2金属除去速度:3.87cm3/mincmMRR,部品径につき0.61cm0.6in3/min.inMRR,部品径につき0.240インチ7.74cm3/min.cmMRR.部品径につき0.61cm1.2in3/min.inMRR.部品径につき0.240インチスパークアウト時間:各研削後5.2秒結果は表7に示される。実験用結合剤のなかで、研削性能、すなわち一定の金属除去速度におけるG-比、仕事率、被研削性grindabilityおよび表面処理パラメーターは、結合剤1,2および5について、市販対照結合剤砥石よりも優れていた。実験用結合剤3,4および6は、対照結合剤に対する総合的な性能の優位性を示さなかった。これらの結果は、ゾルゲルアルミナ砥粒を有する本発明の実験用結合剤を含む砥石を使用して得られた研削性能は、900°Cで焼成された市販結合剤で製造された砥石に比較して改良されたことを示した。アルカリ金属酸化物に対するB2O3モル比が約1:1~1.5:1である結合剤配合の選択は、研削性能を改良するので、好ましい。結合剤のAl2O3含有量の10から19モルへの増加は、研削で利点を与えない。SiO25モルをCaO5モルで置換すると、研削性能に混合された効果が付与された。実験6の砥石は、鋼の外径研削には軟らかすぎるが、比較的軟らかい加工部材もしくは比較的小さい積極的金属除去率しか要求されない加工部材を研削する商業的使用のためには、適度の機械的特性および研削性能を有していた。このように、実験6は、アルカリ土塁金属酸化物およびアルカリ金属酸化物の合計量に対するシリカのモル比が少なくとも1.15:1.0であるのが、代表的な硬い金属の研削作業に好適であることを例証している。実施例2方法1および2が、実施例1で使用されたと同一の容量の砥石成分、しかし異なった砥粒成分をもちいて、砥石12.7x1.27x2.24cm5x0.5x0.88インチを製造するのに使用された。その砥石は、繊維状の種結晶入りのゾルゲルアルミナ:38A白色アランダム粒120グリットTarga登録商標粒および80グリット38粒、NortonCompany製の1:1混合物を含む砥粒48容量を含んでいた。結合剤の実施例1のように約9容量に調整されたは、すべての砥石に同一の硬さの等級を与えた。実施例1で使用された同一の市販配合は対照として試験された。砥石は試験片について上述された試験方法を用いて試験された。これらの砥石に対する焼成密度、サンドブラスト侵入および弾性率が測定され、結果は表8に示される。研削試験は、次のパラメーターが変更された以外は、実施例1の研削試験条件を利用してこれらの砥石で実行された。研削試験金属除去速度:1.94cm3mincmMRR部品径につき0.61cm0.3in3mininMRR部品径につき0.240インチ3.87cm3mincmMRR部品径につき0.61cm0.6in3mincmMRR部品径につき0.240インチ6.45cm3mincmMRR部品径につき0.61cm結果は表9に示される。研削性能、すなわち一定MRRで実験用結合剤で達成される、G比金属除去速度砥石減耗率、仕事率、被研削性G比x仕事率MRRおよび表面処理は、市販対照結合剤砥石よりも優れていた。実施例3追加の砥石が、実施例2で述べたように製造されたが、異なったゾルーゲルアルミナ砥粒αアルミナ、NortonCompanyより入手した種結晶入りMCA砥粒、80グリットが、実施例2で使用された砥粒混合物の代わりに使用された。実験用結合剤1方法1、725°Cで製造されたが、実施例1および2対照1で試験された市販対照結合剤と、そして米国特許第5,401,284号明細書に記述され、ゾルゲルアルミナ砥粒とともに商業的に用いられている第2の対照結合剤と、研削試験で比較された。砥石は上述のように試験され、表10に示される特性を有していた。研削試験条件は、部品の直径についての金属除去が0.46cm0.180インチであるのを除けば、実施例2で使用されたのと同一であった。結果は表11に示される。実験用結合剤は、G-比、仕事率、うねりおよび表面処理の点で市販結合剤に優れていた。実施例4追加の砥石が実施例1で述べたように製造されたが、実験用結合剤1および5を変えて、フリットで製造し、実施例12および3で試験された市販対照結合剤と、そして実施例1および2で述べられた原料物質から製造された実験用結合剤1および5と、研削試験で比較された。砥石は表12に示される特性を有していた。研削試験条件は、金属除去が部品径につき0.31cm0120インチを目標とされたのを除けば実施例2に使用されたのと同一であった。除去された実際の金属は表13に示される。結果は表13に示される。実験用結合剤は、G比、仕事率、被研削性、うねりおよび表面処理の点で市販結合剤に優れているか、少なくとも等価であった。フリット結合剤砥石は、市販対照結合剤と総合的性能が等価であったが、一般に、対応する原料結合剤から製造された砥石のようには、この研削試験でうまく作用しない。これは、フリット結合剤の化学的性質が原料結合剤のそれと異なるフリット化工程フリットは少なくとも1100°Cの温度で生成されたの間に、組成から揮発性のリチウムおよびホウ素成分が減量するためでありうる。相対的に揮発性の成分の原料に対する補正は、望ましい最終の結合剤の化学的性質を生ずるようにガラスフリットを製造するのに用いられる原料の質量を調節することによってなされえた。このように、フリット結合剤は本発明を実施するのに使用されてもよい。原料結合剤成分から得られる砥石も、高温で焼成された市販対照に、研削性能において優れていた。実施例5砥石29mmx20mmx9.525mmが、735°Cで焼成された実験用結合剤1、および1000°Cで焼成された市販対照結合剤2をそれぞれ用いて、実施例1で述べられたように製造されたが、3MCorporationMinneapolisMNで製造され、321の商品名で販売されている、種結晶を入れないゾルーゲルMCA砥粒100グリットが、種結晶入りのMCA砥粒の代わりに使用された。使用された砥粒および砥粒特性は、表14および15に示される。これらの砥石は、ビトリファイド結合剤で100グリットの大きさの321砥粒で製造された市販砥石29mmx20mmx10mm対照3と比較された。これらの2組の砥石は、下記の試験条件を用いてID中ぐり研削boregrinding装置で試験された。第1の試験およびその繰り返し試験の結果は表16に示される。研削試験研削機械:Bryant研削盤湿式ID研削:3トリムE210水溶性油冷却材水道水研削される加工部材物質:52100鋼、Rc60河口部材部品幅:9.525mm加工部材部品径:32mm第1の試験、35mm第2の試験部品速度:1000rpm部品への切り込み送り:1.499mm砥石面目直し:単石ダイアモンド;20mm秒目直しリードの目直し速度;0.0127mm目直し補正comp砥石速度:29200rpm;42.7M秒試験あたりの研削数:2研削あたりの切り込み送り:0.025mm秒;0.049mm秒これらの結果は、種結晶を入れていないMCA砥粒と組合わせて本発明の結合剤が、1000°Cで焼成された対照2結合剤および市販砥石対照3に匹敵する総体的性能を提供することを示す。さらに、本発明の実験用結合剤を含有する砥石は、対照よりも鋭い作用を示した。これは、同等の金属除去速度を達成するのに要求される接線抵抗は、1つを除いてすべての試料における対照結合剤よりも本発明の実験用結合剤のほうが小さいことを示すデータから明らかである。例外は、対照2結合剤であり、それは0.049MRRでの1つの実験で実験用結合剤と同等であった。砥石の鋭さのもう1つの測定として、同等の金属除去速度を達成するのに要求される比エネルギー仕事率MRRは、対照結合剤よりも本発明の実験用結合剤のほうが平均して小さかった。研削工程の作業者にとって、低下した接線抵抗および低下した比エネルギーは、研削機械の少ない減耗および加工部材への少ない損傷を表わし、このように改良された被研削性として有益である。これらの結果は、本発明の低温焼成結合剤は、種結晶を入れない、および入れた、ゾルゲルMCA砥粒の研削性能を改良することを示す。種々の変更が、本発明の範囲および趣旨から離れないで当業者に明らかであり、かつ容易になされうることが理解される。したがって、本発明の要旨は、上記の記述に限定されない。請求の範囲は、本発明において存在する特許性のある新規性の特徴をすべて包含するように解釈されるべきであり、そこから均等物であると当業者に考えられるすべての特徴を含む。"