"細長いカテーテル本体と、前記カテーテル本体の遠位側の偏向可能な部分と、前記偏向可能な部分の遠位側の先端電極であって、空洞を形成する外側シェルであって、それぞれが前記先端電極の全流体出力面積に寄与する複数の所定の流体ポートを有する、外側シェルと、流体入力面積を有する、前記先端電極への流体流入口を含む内部部材と、を備える、先端電極と、を備え、前記先端電極が2.0よりも小さい拡散比を有する、灌注式アブレーションカテーテル。前記拡散比が、流体入力面積に対する全流体出力面積の比を含む、請求項1に記載のカテーテル。前記先端電極が、3.25よりも小さい流体ポート比を有する、請求項1に記載のカテーテル。前記拡散比が約1.8よりも小さい、請求項1に記載のカテーテル。前記先端電極が、約1.5よりも小さい流体ポート比を有する、請求項1に記載のカテーテル。前記空洞がプレナム特性を示す、請求項1に記載のカテーテル。前記シェルが、内側の断面が変化するチャンバを有する、請求項1に記載のカテーテル。前記シェルが遠位側部分と近位側部分とを有するチャンバを有し、前記遠位側部分がより大きな径方向の断面を有し、前記近位側部分がより小さい径方向の断面を有する、請求項1に記載のカテーテル。前記シェルが、前記遠位側部分と前記近位側部分とを連結するテーパ部分を有する、請求項8に記載のカテーテル。前記流体流入口が、1.0よりも大きい流入口アスペクト比を有する、請求項1に記載のカテーテル。前記内部部材が、バッフル部材とプラグ部材とを含む、請求項1に記載のカテーテル。前記シェルが、約0.076mm約0.003インチ~0.25mm0.010インチのシェル壁の厚さを有する、請求項1に記載のカテーテル。各流体ポートが、約0.10mm約0.004インチ~0.076mm0.003インチの直径を有する、請求項1に記載のカテーテル。前記複数の所定のポートが約96個~40個の範囲である、請求項1に記載のカテーテル。細長いカテーテル本体と、前記カテーテル本体の遠位側の偏向可能な部分と、前記偏向可能な部分の遠位側の先端電極であって、それぞれが前記先端電極の全流体出力面積に寄与する複数の所定の流体ポートを有するとともに、流体入力面積を有する流体流入口を有する、先端電極と、を備え、前記先端電極が約1.8よりも小さい拡散比を有する、灌注式アブレーションカテーテル。細長いカテーテル本体と、前記カテーテル本体の遠位側の偏向可能な部分と、前記偏向可能な部分の遠位側の先端電極であって、空洞を形成する外側シェルであって、それぞれが前記先端電極の全流体出力面積に寄与する複数の所定の流体ポートを有する、外側シェルと、流体入力面積を有する、前記先端電極への流体流入口を含む内部部材と、を備える、先端電極と、を備え、前記先端電極が、所定の拡散比、所定の流体ポート比及び所定の流入口アスペクト比、並びに内側の断面が変化するチャンバを有し、前記空洞が前記先端電極の長さに沿って変化する内側の断面を有する、灌注式アブレーションカテーテル。前記内側の断面が、前記先端電極の遠位端に向かって大きくなる、請求項16に記載のカテーテル。前記所定の拡散比が約1.8よりも小さい、請求項16に記載のカテーテル。前記所定の流体ポート比が約1.5よりも小さい、請求項16に記載のカテーテル。前記所定の流入口アスペクト比が1.0よりも大きい、請求項16に記載のカテーテル。前記流体流入口が非円形の断面を有する、請求項16に記載のカテーテル。したがって、カテーテルは、更なる接着連結部を導入する必要がなくなるように先端電極の空間をより効率的に使用することによって、マッピング及び灌注流体の流れが改善されたアブレーションに適合されることが望ましい。灌注された先端電極の使用により、流体の流れを改善して先端電極の冷却効果を高めるために内在的な流体力学を効果的に考慮及び利用した内部流体通路が与えられることが望ましい。本発明は、マッピング並びに先端電極に流入及び流出する改善された灌注流体の流れによって心組織をアブレーションするように適合されたカテーテルに関するものである。流体特性及び流体力学を考慮及び適用することにより、アブレーション先端電極は、効率的に空間を利用し、灌注流体の圧送供給源において大きな出力及びエネルギーを必ずしも用いることなく、また、患者に対する流体負荷を高めることなく、流体をより均一かつより大きな速度で分配するものである。一実施形態では、灌注式アブレーションカテーテルは、細長いカテーテル本体と、カテーテル本体の遠位側の偏向可能な部分と、アブレーション先端電極とを含む。先端電極は、空洞を形成する薄い外側シェルと、シェルの内部に嵌合する内側部材との2つの部分からなる構成を有する。シェルは、それぞれが所定の直径を有するとともに先端電極の全流体出力面積に寄与する複数の所定の流体ポートを有する。内部部材は、プラグ部材とバッフル部材とを有する。プラグ部材は先端電極の空洞への流体流入口を有し、流体流入口は流体入力面積を与える所定の断面形状を有する。更に、空洞が変化する内側断面を与えることによってプレナムチャンバとして機能するように構成されていることにより、チャンバに流入する流体の運動量が拡散され、先端電極の流体ポートを通じた流体の質量流速の軸方向の変動量が低減される。より詳細な実施形態では、本発明のカテーテルは先端電極を有し、流体入力面積に対する全流体出力面積の拡散比が2.0よりも小さく、かつ、流体ポートの直径に対する先端電極のシェルの厚さの流体ポート比が3.25よりも小さい。更に、先端電極は1.0よりも大きな流体流入口のアスペクト比を有し、流体流入口は、1つの軸に沿ったより広い寸法と別の軸に沿ったより狭い寸法とによって定義される非円形例えば、卵形又は楕円形の径方向断面を有する。プレナムチャンバは、例えばボトルネックのような内側の流れの輪郭を有し、狭い近位側部分がより広い遠位側部分に開くことによって流体の圧力が増大する一方で軸方向の流体の速度は小さくなり、これにより軸方向の運動量が減少して先端電極内で流体がより均一に分配され、したがってより均一な流体の流れが流体ポートから流出することになる。詳細な実施形態では、内部部材は遠位側のバッフル部材と柄部によって連結された近位側のプラグ部材とを含む。灌注管、電極用リード線、引っ張りワイア及び熱電対ワイアの遠位端は、プラグ部材の内部に係留される。プラグは流入通路を有し、これにより灌注管によって先端電極へと流体を供給することが可能である。この流入通路は軸線から外れており、先端電極内部の限定された空間を効率的に利用するための非円形の断面形状を有している。バッフル部材は、流体がプレナムチャンバのボトルネックを通じて流れる際に、灌注管から先端電極に流入する流体を拡散するような形状となっている。バッフル部材は、電磁位置センサーを先端電極内の中央の遠位側位置に有利に収容することから軸上に配置されている。センサー用のケーブルが、バッフル部材、柄部、及びプラグ部材を通じて延びる通路を通じてセンサーから近位方向に延びている。図1は、先端アブレーション電極17を通じた灌注流が改善されたカテーテル10の一実施形態を示したものである。先端電極は、先端電極内への流体の流れを促進し、先端電極の外面のすべての点においてより均一な流体による被覆及び流れを与えるために先端電極内における流体の分散を促進するように構成されている。したがってこのカテーテルは、より低い流体負荷をより低い流速で患者に用いて先端電極を効果的に冷却することができる。更に、先端電極における流体の流出速度が大きいことにより、先端電極の周囲に流体の境界層を形成するうえで有効な噴射作用が与えられ、これによりアブレーションの際の焦げ及び/又は血栓の発生率が低減される。先端電極からアブレーション部位に、例えば生理食塩水又はヘパリン加生理食塩水などの流体が輸送されることによって組織を冷却し、血液の凝固を低減し、かつ/又はより深い損傷部位の形成を促すことができる。神経阻害剤及び神経興奮剤などのあらゆる診断用及び治療用の流体を含む他の流体を同様に供給することも可能である点は理解されるであろう。カテーテル10は、近位端及び遠位端を有する細長いカテーテル本体12、カテーテル本体12の遠位端の中間偏向部分14、及び灌注されたマッピング及びアブレーション先端電極17を有する遠位部分15を有している。カテーテルは更に、中間部分14の偏向方向1方向又は2方向を制御するための制御ハンドル16をカテーテル本体12の近位端に含む。図2A及び2Bを参照すると、カテーテル本体12は、1個の軸方向又は中央管腔18を有する細長い管状構造を含む。カテーテル本体12は可撓性、すなわち曲げることができるが、その長さに沿ってはほとんど圧縮することはできない。カテーテル本体12は任意の適当な構造のものでよく、任意の好適な材料で形成することができる。本発明における好ましい構造は、ポリウレタン又はPEBAXで形成された外壁20を含む。外壁20にはステンレス鋼などの編組メッシュが埋め込まれていることによってカテーテル本体12の捻り剛性が高められているため、制御ハンドル16が回転させられると、カテーテル10の中間部分14がこれに応じて回転する。カテーテル本体12の外径はそれほど重要ではないが、好ましくは約8フレンチ以下、より好ましくは7フレンチである。同様に外壁20の厚さもそれほど重要ではないが、外壁20は、中央管腔18が引っ張り部材例えば、引っ張りワイア、リード線、及び他の任意の所望のワイヤ、ケーブル又は管を収容できるように充分に薄い。必要に応じて、外壁20の内面は、捻れ安定性を高めるために強化管22で裏打ちされる。開示した実施形態では、カテーテルは外径が約2.29mm約0.090インチ~約2.39mm約0.94インチで、内径が約1.55mm約0.061インチ~約1.65mm約0.065インチの外壁20を有する。強化管22及び外壁20の遠位端は、ポリウレタン接着剤などによる接着接合部23を形成することによってカテーテル本体12の遠位端の近くに固定的に取り付けられている。第2の接着接合部25が、例えばポリウレタンなどの乾燥はより遅いがより強力な接着剤を使用して、強化管20の近位端と外壁22の近位端との間に形成されている。制御ハンドル16と偏向可能な部分14との間に延在する要素は、カテーテル本体12の中央管腔18に通過させられる。これらの要素には、遠位部分15の先端電極17及びリング電極22用のリード線30、遠位部分15に流体を供給するための灌注管38、遠位部分に保持された位置特定センサー34用のケーブル33、中間部分14を偏向させるための引っ張りワイア32、並びに、遠位側の先端部分15の温度を検知するための1対の熱電対ワイア41、42が含まれる。図2A、2B及び2Cは、管19の短い部分からなる中間部分14の一実施形態を示している。この管もやはり編組されたメッシュの構造を有しているが、管腔26、27、28及び29のような軸線から外れた複数の管腔を有している。第1の管腔26には、中間部分を偏向させるための引っ張りワイア32が収納されている。2方向に偏向させるために、正反対の位置にある第2の管腔27に第2の引っ張りワイア32を収納することができる。第3の管腔28には、リード線30、熱電対ワイア41及び42、並びにセンサーケーブル33が収納されている。第4の管腔29には、灌注管38が収納されている。中間部分14の管19は、カテーテル本体12よりも高い可撓性を有する適当な毒性の無い材料で形成されている。管19に適した材料としては、編組ポリウレタン、すなわち編組されたステンレス鋼などのメッシュが埋め込まれたポリウレタンがある。それぞれの管腔の径はそれほど重要ではないが、挿通されるそれぞれの構成要素を収容するうえで充分な径である。カテーテル本体12を中間部分14に取り付ける手段の1つが、図2A及び2Bに示されている。中間部分14の近位端は、カテーテル本体12の外壁20の内側表面を受容する外周ノッチ23を備えている。中間部分14とカテーテル本体12とは、接着剤などによって取り付けられている。必要に応じて、カテーテル本体の内部で強化管用いられている場合の遠位端と中間部分の近位端との間にスペーサー図示せずを配置することができる。スペーサーはカテーテル本体と中間部分との接合部において可撓性の移行部を与えるものであり、これにより接合部が折り畳まれたりよじれることなく滑らかに曲がることが可能となる。そのようなスペーサを有するカテーテルが、その開示内容を本願に援用する米国特許第5,964,757号に述べられている。それぞれの引っ張りワイア32は、Teflon登録商標でコーティングされることが望ましい。引っ張りワイアは、例えばステンレス鋼又はNitinolなどの任意の適当な金属で形成され、Teflonコーティングによって引っ張りワイアに潤滑性を付与することができる。引っ張りワイヤは、約0.15~約0.25mm約0.006~約0.010インチの直径を有することが好ましい。図2Bに示されるように、カテーテル本体12内部の各引っ張りワイアの一部は、引っ張りワイアを包囲する圧縮コイル35に通過させられている。圧縮コイル35は、カテーテル本体12の近位端から中間部分14の近位端まで延びている。圧縮コイルは、任意の適当な金属、好ましくはステンレス鋼で形成され、それ自体緊密に巻回されることによって可撓性、すなわち屈曲性を与えるが、圧縮には抗しうる。圧縮コイルの内径は、引っ張りワイアの直径よりもわずかに大きいことが好ましい。カテーテル本体12の内部では、圧縮コイル35の外側表面も、例えばポリイミドの管で形成された可撓性の非導電性シース39でやはり被覆されている。各引っ張りワイア32の近位端は、制御ハンドル16に係留されている。各引っ張りワイア32の遠位端は、下記に更に述べるように遠位部分15内に係留されている。平面に沿った中間部分14と遠位部分15の偏向をそれぞれ生じさせる、カテーテル本体12に対する引っ張りワイア32の個別かつ独立した長手方向の運動は、制御ハンドル16の偏向部材の適当な操作によって実現することができる。適当な偏向部材及び/又は偏向アセンブリについては、発明の名称が偏向可能なシースの導入装置DEFLECTABLESHEATHINTRODUCERである2008年12月30日出願の同時係属中の米国特許出願第12/346,834号、及び発明の名称が2方向カテーテルの方向転換機構STEERINGMECHANISMFORBIDIRECTIONALCATHETERである2008年5月27日出願の米国特許出願第12/127,704号に述べられており、それぞれの開示内容の全体を本願に援用するものである。中間部分14の遠位端には遠位側の先端部分15が配置され、先端部分15は、先端電極17、及び先端電極17と中間部分14との間の比較的短い連結管部分すなわち被覆部材24を有している。図3及び4に示される実施形態では、連結管24は単一の管腔を有し、これに、先端電極17内へと延びる先端電極及びリング電極用のリード線30、センサーケーブル33、熱電対ワイア41及び42、引っ張りワイア32、及び灌注管38を通過させることができる。連結管24の単一の管腔により、これらの要素は必要に応じて中間部分14内のそれぞれの管腔から先端電極17内部のそれぞれの位置に向かって再び向きを変えることができる。開示される実施形態では、管24は6mm~12mmの範囲、より好ましくは約11mmの長さを有する、例えばPEEK製の管のような保護管である。先端電極及びリング電極用リード線30などの選択された要素は、他の要素及び先端電極の構造を分かりやすくするために示されていない点には注意を要する。図3A及び3Bに分かりやすく示されるように、先端電極17は長手方向軸を有し、導電性シェル50、内部部材52、並びにシェル及び内部部材によって概ね包囲かつ囲繞されている空洞又はチャンバ51を含む2つの部分からなる構成となっている。シェルは、管状又は円筒状の形状を有する細長いものである。シェルは、閉鎖して丸みを帯びた非外傷性の遠位端53と、内部部材によってシールされた開放した近位端54とを有している。図の実施形態では、シェルは径方向に対称でありシェル50の径方向の断面は円形であるが、径方向の断面は、任意の所望の形状であってよい点は理解されるであろう。シェルは、遠位側部分50D、近位側部分50P、及び2つの部分の間に配され、2つの部分を連結する短いテーパ部分50Tを有している。空洞51はシェルの全長にわたって延びているため、遠位側部分50Dの内側寸法すなわち内径RD、テーパ部分50Tの内側寸法すなわち内径RT、及び近位側部分50Pの内側寸法すなわち内径RPがあり、各半径には以下の関係がある、すなわち、RD>RPかつRD>RT>RP。開示される実施形態では、RDは約1.15mmであり、RPは約1.0mmであり、RTは約1.075mmである。遠位端53から近位端54までのシェルの長さは約2mm~12mm、好ましくは約3mm~10mmの範囲であり、より好ましくは約7.5mmである。シェルの近位側部分の内側の内部部材52は、シェルの長さの約半分の長さを有している。内部部材は径方向に対称であり、幅狭の軸上柄部60によって連結された遠位側部分又はバッフル部材58と近位側部分又はプラグ部材59とを有している。バッフル部材はより長く、プラグ部材はより短くなっている。開示される実施形態では、内部部材52は径方向に対称であり、その長さは約3.0mm~4.0mmであり、バッフル部材58の長さがプラグ部材59の長さの約2倍となっている。図5及び6を参照すると、プラグ部材59はシェル50の近位側部分50Pの円形の断面に対応した円形の断面を有しているため、先端電極17の近位端54において液密のシールを与える緊密な嵌合部を形成する。プラグ部材59はシェル50の内部空洞51をシールし、シェル及びプラグ部材は空洞の内部をプレナム状態すなわち、下記に更に述べるように、シェルに形成された流体ポート44を通じて流体がより均一に分配されるように流体が空洞内に圧送又は供給される場合とすることを容易とする。バッフル部材58は、バッフル部材を囲むシェルの内側の径方向断面と形状が一致しない径方向断面を有しているため、別個の間隙又は通路が形成されて先端電極を通じて流体が流れることができる。開示される実施形態では、バッフル部材58は、複数の角度をなしたバッフルすなわちほぼ平坦な表面62を有する、例えば図に示される三角形の断面のような多角形の断面を有している。各表面間の切り詰められた角部63は、シェル壁の内面と接触するような寸法に構成されている。内部部材52は、バッフル部材58、柄部60及びプラグ部材59を含む内部部材の長さの全体を通じて延びる軸線上の通路64を有している。バッフル部材58を通じて延びる通路の遠位側部分64Dは、位置センサー34の近位側部分を収容する。柄部60及びプラグ部材59を通じて延びる通路64の近位側かつより狭い部分64Pは、センサーケーブル33がセンサーから近位方向に延びることを可能とする。通路の遠位側部分と近位側部分との接合部は、位置センサー34の近位端に対して当接する係止部64Jとして機能する。開示される実施形態では、通路の遠位側部分64Dの長さは、位置センサー34の長さの約半分である。センサー34の遠位側部分は、ポリイミド管などの非導電性かつ生体適合性の管66によって周囲の流体からシールかつ保護されており、管66の遠位端は位置センサー34の遠位端をわずかに越えて延び、シーラント材料の栓67によってシールされている。管66の遠位端はシェル50の遠位端53よりも近位側に位置するため、流体が循環してシェルの遠位端に達することができるような空間又は間隙65が形成されている。内部部材52の柄部60は概ね円形の径方向の断面形状を有し、通路64Pの直径よりもわずかに大きい直径を有している。その直径が小さいことにより、灌注管38から流出した流体はバッフル部材58の近位面に衝突して循環し、先端電極のチャンバ51を効果的に充填した後に遠位方向に流れることになる。プラグ部材59の近位端には外周リップ70が形成されている。先端電極17が組み立てられた状態では、シェル50の近位端54がリップの遠位面に当接する。リップは、シェル50が内部部材52の周囲に不適切に配設されることを防止する。詳細には、リップによってバッフル部材の遠位端とシェルの遠位端との間の間隙65が確保される一方で、バッフル部材の切り詰められた角部によってシェルと内部部材とが軸線上に一直線に確実に配置される。連結管24の遠位側部分は、管24の遠位端がシェルのテーパ部分50T又はその近くに位置するようにリップ70及びシェル50の近位側部分50Pを覆って延びる。プラグ部材59の近位面には、止まり穴71、73及び74がもうけられている。各引っ張りワイア32の遠位端は、当該技術分野では周知のフェルール31によって穴71内に係留される。先端電極用リード線30の遠位端は穴74内に係留され、熱電対ワイア41、42の遠位端は穴73内に係留される。上記に述べたように、軸線上の貫通通路64にはセンサー34及びケーブル33が収容される。先端電極17の閉鎖チャンバ51に流体を供給する灌注管38の遠位端を受容するため、例えば軸線から外れた貫通通路75のような別の貫通通路がプラグ部材59に設けられている。本発明の特徴の1つに基づけば、貫通通路75は、プラグ部材59の近位面の限られたスペースを効率的に利用する所定の断面形状を有する。すなわち、内部部材52を含む先端電極17は、下記式1によって定義される流体流入口のアスペクト比比流入口を考慮している。比流入口=L/W式1式中、Lは、大きい方長さ方向の寸法であり、Wは、小さい方幅方向の寸法である。詳細には、プラグ部材59は、式2に示されるように比比流入口が1.0以上の値に限定され、好ましくは式2aに示されるように10以下の値であるような灌注流入通路の径方向断面を有する。比流入口≧1式2図に示される実施形態では、流体流入通路75の卵形又は楕円形の断面形状は式1及び2によって定義され、上記の各寸法が互いにほぼ直交する場合を含むがこれに限定されない。図に示される実施形態は卵形又は楕円形であるが、本発明は、図7に示されるような不規則な円形、規則的又は不規則な多角形、並びに例えばインゲン豆形、三日月形、ピーナッツ形、砂時計形、及び洋なし形などのアメーバ状の形状を含む任意の非円形の形状を有する灌注流入口を対象とすることは理解されるであろう。通路がとりうる非円形の断面形状は、互いに接触かつ/又は近接した2以上の複数の灌注管38の組み合わせによって形成されてもよい。実際、例えばファンネルシール又はスリーブによって通路がその近位端において効果的にシールされていさえすれば、灌注管の束を流入通路75に挿入することができる。実際、多数の異なる非円形形状は、先端電極内の他の要素の配置及び配列、流入通路を形成する際のプラグ部材の製造手段、及び/又は灌注管を流入通路に対してシールする手段によってのみ影響される。本発明は、非円形の断面形状は、円形の形状と比較して先端電極内部の空間をより効率的に利用できるという認識に基づいている。例えばポリイミドなどの可撓性材料で形成された灌注管は貫通通路の形状に容易に適合しうるため、管はその長さに沿って接着接合部を形成することなく連続的となりうる。図3Bに示されるように、少なくとも遠位部分15を通じて連続した灌注管38が使用されている。灌注管38の可撓性及び弾性のため、灌注管の長さに沿って異なる断面が可能である。概ね連結管24の内部に延びる管の遠位側部分38Dは、灌注貫通通路75の断面と同様の断面及びサイズを有している。連結管24の近位側の部分38Pは、より一般的な円形の断面を有している。シェル50は、生体適合性合金を含む生体適合性金属で形成される。適当な生体適合性合金としては、ステンレス鋼合金、貴金属合金、及び/又はこれらの組み合わせから選択される合金が挙げられる。一実施形態では、シェルは、約80重量のパラジウム及び約20重量の白金からなる合金で形成される。別の実施形態では、シェルは、約90重量の白金及び約10重量のイリジウムからなる合金で形成される。シェルは、取り扱い、患者の体内での輸送、並びにマッピング及びアブレーション手術の際の組織との接触に適した充分に薄いが頑丈なシェル壁50Wを製造する深絞り製造プロセスによって形成することができる。開示される実施形態では、シェル壁50Wは、約0.076mm約0.003インチ~0.25mm0.010インチ、好ましくは約0.076mm約0.003インチ~0.10mm0.004インチ、より好ましくは約0.089mm約0.0035インチのほぼ均一な厚さTを有する。深絞り法は充分に薄い壁を有するシェルを製造するのに非常に適しているが、ドリル穿孔及び/又はキャスティング/型成形などの他の方法を用いることもできる点は理解されるであろう。充分に薄いシェル壁では、放電加工EDMプロセスを用いることによって、チャンバ51とシェルの外部との流体連通を可能とする遠位側部分50Dのシェル壁50Wの流体ポート又はオリフィス44を形成することができる。開示される実施形態では、複数のポート44は、約20個~96個、好ましくは約30個~60個、より好ましくは約56個である。各流体ポートの直径Dは、約0.076mm約0.003インチ~0.18mm0.007インチ、好ましくは約0.076mm約0.003インチ~0.10mm0.004インチ、より好ましくは約0.089mm約0.0035インチである。開示される実施形態では、56個のポートが6つの外周の列に配列され、5つの列R1~R5がそれぞれ10個のポートを有し、遠位側の列R6が6個のポートを有している。列R1~R5のポートは互いにほぼ等間隔であるが、隣り合う列のポートは互いにオフセットしているために、各ポートは4個又は6個の隣接するポートから等間隔となっている。最も遠位側の10個のポートからなる列R5は、丸みを帯びたシェルの遠位側部分に配置されている。列又は円R6は、シェルの平坦又はほぼ平坦な遠位端53に配置されている。列R6の6個のポートは、円上で等角度に配置されている。本発明の別の特徴に基づけば、シェル50を含む先端電極17は、下記式3によって定義される流体ポートの比比ポートを考慮した構成を有している。比ポート=T/D式3式中、T=シェル壁の厚さであり、D=流体ポートの直径である。詳細には、本発明の先端電極は、流体ポートのアスペクト比比ポートが下記式4に示されるように3.25未満、好ましくは式5に示されるように約1.5以下、より好ましくは下記式6に示されるように約1.0以下である。比ポート<3.25式4比ポート≦1.5式5比ポート≦1.0式6シェル壁の厚さTが流体ポートの直径Dよりも小さい場合を含め、所定の直径Dの流体ポート44を有する薄いシェルの構成は、後述するような特徴的な諸特性により機能する薄板オリフィス流として特徴付けられる、先端電極を通じた流体の流れを促進するものである。下記式7は、エネルギー保存の原理に基づいたベルヌーイの法則の一表現を示したものである位置エネルギーが無視できるように流れの高さが共通であるという仮定を適用すると、圧力と運動エネルギーのみとなる。式中、P外部=先端電極の外部の放出周囲圧、P内部=先端電極の内部の灌注管の遠位端の上流圧、ΔP外部-内部=流体ポートにおける圧力損失、V外部=先端電極の外部の速度、V内部=先端電極の内部の速度、ρ=密度。流体ポートにおける圧力損失が低いか無視できる圧力低下は放出係数とともに含まれるものと仮定し、下記式8及び9に示されるように速度V外部及びV内部を流速と直径によって表すと、[式中、Q=体積流量、D内部=隣り合う流体ポート間の間隔により推定される流体ポートに向かう理論上の直径、D外部=流体ポートの直径]流体中の圧力低下は、下記式10によって表すことができる。流体ポートは各流体ポート間の間隔よりも小さいため、D内部がD外部よりも大幅に大きい場合には、式10は下記式11に単純化することができる。式11は、流体ポートの直径が大きくなるに従って、流体力学的抵抗は4乗で減少することを示している。ΔP=ρ8Q2/π2D外部4式11以下に示すのは、0.13mm0.005インチの流体ポートオリフィスの直径に対する流体力学的抵抗の感度を示したグラフである。流体ポートの直径が0.10mm0.004インチ未満の場合には、流体力学的抵抗の感度は流体直径の減少とともに劇的に増大する。本発明の別の特徴は、先端電極が下記式12に示されるような拡散比比拡散を考慮している点である。比拡散=A出力/A入力式12式中、A出力は、シェルのすべての流体ポートの全体の面積であり、A入力は、灌注管の遠位端の流入口の面積である。詳細には、本発明の先端電極の構成によって拡散比比拡散が、下記式13aに示されるように約2.0未満、好ましくは式13bに示されるように約1.8未満、より好ましくは式13cに示されるように約1.3未満に制限される。2.0>比拡散式13a1.8>比拡散式13b1.3>比拡散式13c上記の式7のベルヌーイの法則では、流体が圧縮不能であり、管路を通じて移動する際に摩擦がないものと仮定している。現実的には、速度は、流体の粘性に応じて流体全体を通じて変化する。灌注されたカテーテルを通じた速度のように充分に小さな速度では、一般的に流れは層流、すなわち多層化している。層流では、速度は、円形の円筒状断面を有する管路にわたって放物線状に変化する。速度が臨界値を上回って増大すると、流体の速度と密度に応じて渦が発生して流れが乱流となる。管路を通じた層流は、単位時間当たりに流れる流体の体積が、管路の端部管の圧力差ΔP及び管路の半径rの4乗に比例することを述べた、下記式14に示されるハーゲンポアズイユの法則によって説明される。式中、Q=単位時間当たりに流れる流体の体積、ΔP=管路の端部間の圧力差、r=管路の半径、L=管路の長さ、η=与えられた流体の特性の1つである動粘度。ΔPについて解くことにより、式14は、下記式15に示されるように、流速と半径の関数として圧力の変化によって表される。したがって、半径が増大すると圧力の変化は大幅に減少し、またその逆も成り立つ。更に、流体力学的抵抗RHは、下記式16に示されるように速度と管路の形状の関数であることから、半径が増大すると流体力学的抵抗は大幅に減少し、またその逆も成り立つ。本発明では、先端電極のシェルは、複数の所定の流体ポート44を有する薄い先端電極のシェル壁50Wを用いることによって、圧力の変化と流体ポートの半径との間、及び流体力学的抵抗と流体ポートの半径との間の逆の依存関係を効果的に利用している。シェル壁の比較的小さな厚さT式16では長さLとして表されるのため、流体ポートは、流体ポート比が上記式4に示されるように3.25未満、好ましくは式5に示されるように約1.5未満、より好ましくは式6に示されるように約1.0未満となるように様々なサイズ及び半径式16では半径rとして表されるで容易に製造することが可能である。流体ポート比が1.0未満に近づくか、1.0未満となる場合、ポートを通じた流体の流れを薄板オリフィス流として特徴付けることができる。更に、所定の半径又は直径の複数の所定の流体ポートにより、入力面積例えば、流入口75の断面積に対する全出力面積例えば、先端電極シェルのポートの数に各ポートの面積をかけた値の拡散比を求めて、式13aに示されるように2.0未満、好ましくは式13bに示されるように約1.8未満、より好ましくは式13cに示されるように約1.3未満に制限することが容易に行える。拡散比を小さくすると、灌注流体の流れは、先端電極内部の流体の背圧によっておおよそ決まることになる。更に、先端電極の内部及び外部の流体の全質量流速は上記式7に示されるように保存されるはずであるから、全出力面積の減少は、先端電極で噴射作用を生じる流体ポートにおけるより大きな流体速度によって有利に補償される。本発明の更に別の特徴に基づけば、先端電極17、特にシェル50及びチャンバ51は内部の断面が変化し、遠位側部分50Dで遠位側の内側の径方向寸法又は断面積がより大きく、近位側部分50Pで近位側の内側の径方向寸法又は断面積がより小さくなっており、その間で変化する内側の径方向寸法の移行をテーパ部分50Tが促している。テーパ部分は、図に示されるようにシェルの長さに沿った中間点又はその近くに位置しているが、遠位端又は近位端のいずれかにより近くともよい。シェルの長さに沿った外側の径方向寸法は変化してもしなくともよいが、電極の長さに沿って変化する内側の径方向寸法こそが、流体の流れに有利な影響を及ぼし、チャンバ内部に望ましい乱流を形成することによってプレナム状態を生じさせる。式7に従えば、チャンバ体積が近位側部分50Pのボトルネック形成部から遠位側部分50Dにかけて拡大して拡張又は増大すると、先端電極内を遠位方向に流れる流体の圧力が増大し、速度が低下する。これにより、流体の運動量、特に運動量の軸方向成分が拡散するプレナムチャンバ効果が生じる。運動量又は灌注流体が拡散すると、先端電極の流体ポート44を通じた流体の質量流速の軸方向の変動が小さくなる。この現象の全体的な効果は、ポート44を介して先端電極のチャンバ全体にわたり、したがって先端電極の外面のすべての点においてより均一な灌注流体による被覆及び流れが与えられることである。当業者であれば理解されるように、先端電極は、灌注流体の流れの軸方向の変動を制御する内部形状を与えるものである。しかしながら、本発明には、図8に示されるように、先端電極17’の長さに沿った流体ポート44の密度シェル壁又は表面の単位面積当たりの複数のポートを含むが変化するような代替的な実施形態も含まれる。更に、図9に示されるような別の代替的な実施形態によれば、ポートの直径が、遠位端に向かって減少する場合のように先端電極50の軸方向の長さに沿って変化するシェルが与えられる。いずれの場合も、有効流体出力面積が先端電極の長さとともに変化し、圧力低下が補償されることによって、より均一な質量流速が与えられる。連結管24に取り付けられるリング電極21は、白金又は金、好ましくは白金とイリジウムの組み合わせなどの任意の適当な固体導電性材料で形成することができる。リング電極は、接着剤などによって連結管24上に取り付けることができる。また、リング電極は、管24を白金、金及び/又はイリジウムなどの導電性材料でコーティングすることによって形成することもできる。コーティングは、スパッタリング、イオンビーム蒸着、又はこれに相当する技術を用いて施すことができる。管24上のリング電極の数は、必要に応じて変えることができる。各リングは、単極であっても二極であってもよい。図の実施形態では、遠位側の単極リング電極及び近位側の1対の二極リング電極を有している。各リング電極は、それぞれのリード線30Rに接続されている。各リードワイヤ30Rは、任意の好適な方法により、対応するリング電極に取り付けられる。リード線をリング電極に取り付けるための好ましい一方法では、最初に管24の壁を通じて小さな穴を開ける。このような穴は、例えば非導電性の被覆を貫いて針を刺し、永続的な穴が形成されるように充分に針を加熱することによって形成することができる。次に、リード線を微小なフックなどによって穴を通じて引き込む。次いでリード線の端部からコーティングをすべて剥ぎ取り、端部をリング電極の下面に溶接した後、穴を覆う定位置へとリング電極をスライドさせ、ポリウレタン接着剤などによって固定する。また、各リング電極は、リード線30Rを非導電性の管24の周囲に何度も巻き、外側に面した表面のリード線自体の絶縁コーティングを剥離することによっても形成される。先端電極17は、リード線30Tによってアブレーションエネルギー源に電気的に接続される。各リング電極21は、それぞれのリード線30Rによって適当なマッピング又は監視システムに電気的に接続される。リード線30T及び30Rは、偏向可能な中間部分14の管19の管腔28及びカテーテル本体12の中央管腔18に通過させられる。カテーテル本体12の中央管腔18及び管腔28の近位端を通じて延びる各リード線の部分は、任意の適当な材料、好ましくはポリイミドで形成することができる保護シース図示せずの内部に収納することができる。保護シースの遠位端は、ポリウレタン接着剤などにより管腔28内に接着することによって中間部分14の近位端に係留される。各電極のリード線の近位端は、制御ハンドル16の近位端の連結部材の内部で終端する。本発明の先端電極は、30ワット未満では約8mL/分以下、30~50ワットでは約17mLで動作しうる。したがって、5~6時間の手術では患者に対する流体負荷の軽減が極めて顕著となりうる。更に、プログラム可能なポンプによって流速が調節される場合には、低いワット数での流速が更に低くなりうる。本発明には、上記の比のいずれかあるいはすべてを満たすあらゆる灌注式アブレーション先端電極が含まれることは理解されるであろう。すなわち、灌注式先端電極は、二部分からなる構成を有するか否かによらず、関係する寸法及びパラメータが、上記の比のいずれか又はすべてを先端電極が満たすようなものである場合に本発明の有利な特徴を与えるものである。上記の説明は、本発明の特定の例示的実施形態を参照して示したものである。本発明に関連する分野及び技術の当業者には、説明した構造に対する変形及び変更が、本発明の原理、趣旨、及び範囲から大きく逸脱することなく実施されうる点は理解されるであろう。図面の縮尺は必ずしも正確でない点は理解されるであろう。したがって、上記の説明文は、添付の図面において説明及び図示される正確な構造のみに関するものとして解釈されるべきではない。むしろ、上記の説明は、最も完全かつ公正な範囲を有する以下の特許請求の範囲と矛盾しないものとして、またその特許請求の範囲を支持するものとして解釈されるべきである。実施の態様1細長いカテーテル本体と、前記カテーテル本体の遠位側の偏向可能な部分と、前記偏向可能な部分の遠位側の先端電極であって、空洞を形成する外側シェルであって、それぞれが前記先端電極の全流体出力面積に寄与する複数の所定の流体ポートを有する、外側シェルと、流体入力面積を有する、前記先端電極への流体流入口を含む内部部材と、を備える、先端電極と、を備え、前記先端電極が2.0よりも小さい拡散比を有する、灌注式アブレーションカテーテル。2前記拡散比が、流体入力面積に対する全流体出力面積の比を含む、実施態様1に記載のカテーテル。3前記先端電極が、3.25よりも小さい流体ポート比を有する、実施態様1に記載のカテーテル。4前記拡散比が約1.8よりも小さい、実施態様1に記載のカテーテル。5前記先端電極が、約1.5よりも小さい流体ポート比を有する、実施態様1に記載のカテーテル。6前記空洞がプレナム特性を示す、実施態様1に記載のカテーテル。7前記シェルが、内側の断面が変化するチャンバを有する、実施態様1に記載のカテーテル。8前記シェルが遠位側部分と近位側部分とを有するチャンバを有し、前記遠位側部分がより大きな径方向の断面を有し、前記近位側部分がより小さい径方向の断面を有する、実施態様1に記載のカテーテル。9前記シェルが、前記遠位側部分と前記近位側部分とを連結するテーパ部分を有する、実施態様8に記載のカテーテル。10前記流体流入口が、1.0よりも大きい流入口アスペクト比を有する、実施態様1に記載のカテーテル。11前記内部部材が、バッフル部材とプラグ部材とを含む、実施態様1に記載のカテーテル。12前記シェルが、約0.076mm約0.003インチ~0.25mm0.010インチのシェル壁の厚さを有する、実施態様1に記載のカテーテル。13各流体ポートが、約0.10mm約0.004インチ~0.076mm0.003インチの直径を有する、実施態様1に記載のカテーテル。14前記複数の所定のポートが約96個~40個の範囲である、実施態様1に記載のカテーテル。15細長いカテーテル本体と、前記カテーテル本体の遠位側の偏向可能な部分と、前記偏向可能な部分の遠位側の先端電極であって、それぞれが前記先端電極の全流体出力面積に寄与する複数の所定の流体ポートを有するとともに、流体入力面積を有する流体流入口を有する、先端電極と、を備え、前記先端電極が約1.8よりも小さい拡散比を有する、灌注式アブレーションカテーテル。16細長いカテーテル本体と、前記カテーテル本体の遠位側の偏向可能な部分と、前記偏向可能な部分の遠位側の先端電極であって、空洞を形成する外側シェルであって、それぞれが前記先端電極の全流体出力面積に寄与する複数の所定の流体ポートを有する、外側シェルと、流体入力面積を有する、前記先端電極への流体流入口を含む内部部材と、を備える、先端電極と、を備え、前記先端電極が、所定の拡散比、所定の流体ポート比及び所定の流入口アスペクト比、並びに内側の断面が変化するチャンバを有し、前記空洞が前記先端電極の長さに沿って変化する内側の断面を有する、灌注式アブレーションカテーテル。17前記内側の断面が、前記先端電極の遠位端に向かって大きくなる、実施態様16に記載のカテーテル。18前記所定の拡散比が約1.8よりも小さい、実施態様16に記載のカテーテル。19前記所定の流体ポート比が約1.5よりも小さい、実施態様16に記載のカテーテル。20前記所定の流入口アスペクト比が1.0よりも大きい、実施態様16に記載のカテーテル。21前記流体流入口が非円形の断面を有する、実施態様16に記載のカテーテル。"