"回転モータ、出力軸18及び油圧パルスユニット17を備えた動力レンチであって、前記油圧パルスユニット17が、モータに接続され、回転軸線A-Aを中心に回動可能な慣性駆動部材20と、慣性駆動部材20の中に設けられたオイル室23と、高圧室34を備え、出力軸18に運動エネルギを間欠的に伝達するよう配置された衝撃発生手段30とを備え、前記慣性駆動部材20が、円筒状部分21と横方向端壁22とを有する動力レンチにおいて、遠心作用によってオイルから空気を取り出すために分離手段37が設けられ、前記分離手段37が、横方向端壁22上の実質的に軸方向に面する表面46と、横方向端壁22と共に回転し、前記横方向端壁22の前記表面46と合致する実質的に軸方向に面する表面45が形成されたディスク形状分離要素38と、前記合致する表面45,46の間に形成されるクリアランスギャップ43と、前記分離要素838における回転軸線A-Aの近くに配置されたオイル導入口40;64a,64bと、前記クリアランスギャップ43を高圧室34に接続する流れ制限オイル導入通路41,42と、回転軸線A-Aから径方向に離して配置され、前記クリアランスギャップからオイル室にオイルを排出するように設けられた少なくとも一つのオイル排出口53;65a,65bと、回転軸線A-Aに隣接して配置され、前記クリアランスギャップ43を空気収集室50に接続する少なくとも一つの空気排出口52とを備えていることを特徴とする動力レンチ。前記空気収集室50が、端壁22に設けられた空洞によって形成されることを特徴とする請求項1に記載の動力レンチ。前記クリアランスギャップ43が前記合致する表面45,46の全長を超えて伸びていることを特徴とする請求項1又は2に記載の動力レンチ。オイルフィルタ要素70が前記クリアランスギャップ43に設けられていることを特徴とする請求項1~3の何れか一項に記載の動力レンチ。前記クリアランスギャップ43が、前記分離要素38又は前記端壁22のどちらかに形成された一つ又は複数の実質的にループ形状の溝48a~48e;68a~68dを備え、前記溝48a~48e;68a~68dが、前記オイル導入口40を前記少なくとも一つのオイル排出口63及び前記少なくとも一つの空気排出口52に接続することを特徴とする請求項1又は2に記載の動力レンチ。前記実質的にループ形状の溝68a~68dが、二つ又はそれ以上のセクション60,61に分割され、各セクションが、オイル導入口64a,64b、オイル排出口65a,65b及び少なくとも一つの空気排出口62a~62dを備えていることを特徴とする請求項5に記載の動力レンチ。以下、本発明の好ましい実施例を添付図面を参照して説明していく。図面に一実施例として示された動力レンチは、ハンドル11を有するハウジング10を備えた空気圧駆動ピストル型レンチである。ハンドル11は、その下端部に、圧縮空気導管用の接続部材12と排気消音器13とを支持している。動力制御のためのスロットルバルブはトリガボタン14によって操作される。ハウジング内には、不図示のモータと、端部が四角形の出力軸18を備えた油圧パルスユニット17とが設けられている。図2に示すように、衝撃ユニットは、後端壁22を備えた円筒状部材21を有し、オイル室23を囲む慣性駆動部材20を備えている。後端壁22には、モータに永久接続するための連結部分24が形成されている。また、後端壁22は、ねじ接続部25によって円筒状部材21に固定されている。出力軸18は、衝撃受け部分29を有し、この衝撃受け部分29はオイル室23の中に伸び、衝撃発生機構30を介して駆動部材20に断続的に接続される。衝撃発生機構30は、一対のピストン部材24及び回転部材27を有し、前記回転部材27は、出力軸に回転方向にロックされ、円筒状部材21のカム輪郭26によって径方向内方に向けて連続的に付勢されており、中央高圧室34内でそれらの間のオイルが圧縮され、それにより、トルク衝撃が生成される。カムスピンドル35は後端壁22に固定され、高圧室34の中まで同軸上に伸び、各衝撃生成後に外方にピストン部材24を戻すのに効果的である。先に米国特許6,110,045号で説明されているので、衝撃機構の動作は、本質的には何も詳細には説明しない。また、後端壁22は空気分離手段37を備え、この分離手段37は、実質的に軸線方向に向いた面46と分離要素38とを有する。前記分離要素38は、端壁22と円筒状部材21との間で堅くクランプされている。分離要素38は、実質的に軸線方向に向いた面45を有し、この面45は、端壁22の面46と対向するように配置され、かつ、前記面46と合致する。両面45及び46はわずかに円錐形であり、分離要素38は中央オイル導入開口40を有し、この開口40は、中央通路41及びカムスピンドル35に配置された二つの径方向開口42を介して高圧室34に繋がる。開口42の流量範囲は非常に小さい。また、開口42は、高圧ピークが分離手段に達するのを防止するが、微量のオイル流だけが通過できるように調整される。外周に隣接して、分離要素38にはオイル排出口53が設けられており、回転軸線A-Aの近くには、空気排出口52が設けられている。表面45及び46は、それらの間に、クリアランスギャップ43を形成し、このギャップ43はオイル循環通路として機能する。開口40を介してクリアランスギャップ43に入るオイルは、遠心作用によって排出口52に向けて外側に向かって付勢されることになる。図4に示した実施例では、クリアランスギャップ43は、分離要素38に形成された一連の実質的にループ形状の溝48a~48eから成り、溝48aはオイル導入開口40と繋がる。それらの中心部分で、溝48a~48eの全ては、回転軸線A-Aの位置で後端壁22に設けられた空気収集室50に繋がる。ループ形状の溝48a~48eは、相互に連結された一連の溝であり、下流の溝部分48eは、実質的に径方向のオイル排出通路51を介してオイル排出口53に繋がる。オイル排出口53は、回転軸線A-Aから径方向に距離をおいて配置され、オイル室23に繋がる。クリアランスギャップ43を形成する分離要素38の表面45の溝48a~48eは、任意の適当な方法で形成され、例えば、分離要素38の全体を形成する焼結処理工程で形成される。衝撃ユニットの動作中、慣性駆動部材20はモータによって回転され、トルク荷重が出力軸18に加えられると、慣性駆動部材20と出力軸18との間に相対的回転が起こり、ローラ25とピストン要素24とが、カム輪郭26によって内方に付勢され、高圧室34内に高圧を生み出す。それにより、トルク衝撃が出力軸18で達成される。避けられない漏れにより、常に、幾らかの量の空気がオイル内に混入することになり、その量が多くなりすぎると、衝撃ユニットの効率が低減することになる。分離手段37は、空気の量をできるだけ長い間、低く維持し、衝撃ユニットの効率を高いままに維持するようにする。衝撃発生時に、高圧室34内における高圧ピークにより、通路41及び開口42を通して押し出され、分離手段37のオイル導入口40に達するオイルの小さな間欠的な流れが生じることになる。分離手段37が、慣性駆動部材20と共同で回転するので、クリアランスギャップ43のオイルに影響を及ぼす遠心作用が生じる。オイルは、第一ループ形状溝48aを通して外側に付勢され、オイル流は、次のループ形状溝48bに入る前に、所定の距離、内側に向けて曲げられる。オイル流を示す黒塗り矢印と、空気排気口52a~52eを介して空気収集室50へ流れる空気漏れの流れを示す白抜き矢印が参照される。オイルと空気の間の濃度の実質的な差に依存して、遠心作用は、オイルを径方向外方に付勢し、空気を径方向内方に付勢する。これにより、空気は、空気排気口52a~52eを介して中央空気収集室内に押入れられ、オイル流は、次のループ形状溝48bを介して進み、さらに、次の溝48c、48d及び48eを通して進む。オイル流内に残っている空気は、全てのループ形状溝48a~48eから、排出口52a~52eを通してオイル流の外に押し出され、空気収集室50の中に押し込まれ、オイルが、排出口53及び排出通路51を介して分離手段37から出る時に、オイルに混入された全ての空気が分離されて収集室50に集められる。ループ形状溝48a~48eにおける繰り返しの遠心分離によって、オイル内に混入した空気は取り出されることになり、実質的に空気が混入していないオイルがオイル室23内に送り戻される。分離効果を高めるために、ループ形状溝48a~48eは非対象であり、慣性駆動装置21の回転方向Rにおける衝撃発生中の遅延力を高める。オイルの慣性が、オイルをさらに強く径方向外方に付勢し、同時に、空気が径方向内方に押されて空気排気口52a~52eに達する。パルスユニット17全体が、最初からオイルで満たされているので、空気収集室もまた、オイルで満たされている。しばらく動作した後、空気が収集室50に集められるようになるが、ループ形状溝48a~48eの寸法が非常に細かいので、毛細管現象によって、空気よりオイルが、収集室50から出されて、オイル室23に戻される。このことは、オイルが収集室50から出されるのに反して、空気が収集室50に集められることを意味する。選択的に、フェルト材料から成る複数の芯が、毛細管現象を介して、収集室50からオイルを吸引するために配置され得る。図5に示した空気分離手段の実施例では、分離要素38のオイル循環ループ形状溝68a~68dが4つあり、これらは二つのセクション60及び61に分割されている。一方のセクション60は二つのループ形状溝68a及び68bから成り、他方のセクション61は二つのループ形状溝68c及び68dから成る。各セクションは、オイル導入口64a及び64bを備え、これらは慣性駆動部材20の回転軸線A-Aの近くに配置されている。また、各セクションは、オイル排出口65a及び65bを備えたオイル排出通路66a及び66bを、回転軸線A-Aから径方向に離れた位置に備えている。先に説明した実施例のように、各溝68a~68dは、空気収集室50に向けて開口する中央空気排出口62a~62dを備えている。動作中、オイル流は、導入口64とバルブスピンドル35内の開口41及び42とを介して高圧室34から分離手段37の中に押し出される。所定の量の空気を含むオイルは、ループ形状溝68a~68dを通して循環され、そこで、空気は、排出口62a~62dを通して押し出され、オイルは、排出口65a及び65bを通して分離手段37から出る。図6には、オイルから金属又は他の望ましくない粒子を分離するために表面45及び46の間のクリアランスギャップ43に挿入された環状フィルタ要素70が示されており、それにより、とりわけ、衝撃ユニット部品の不要な機械的摩耗を防止する。図7に示された図表では、曲線Aが、本発明による空気分離手段を使用する時に、オイル漏れ量Lの増加において、どのようにパルス周波数fが低いレベルに維持されるかを示しており、これに比較して、曲線Bが、従来のパルスユニットにおいて、オイル漏れ量Lの増加に応じてパルス周波数が加速的に増加することを示している。図8に示された図表では、曲線Aが、本発明による空気分離手段を使用するパルスユニットのトルク出力Mが、オイルの漏れ量Lの増加において、どのようにして高いレベルに維持されるかを示しており、これに比較して、曲線Bによって、従来のパルスユニットにおいて、オイル漏れ量Lの増加に応じてトルク出力Mが加速的に減少することを示している。図7及び図8に示されているように、本発明による空気分離手段の使用により、パルス発生装置の高い性能が拡張され、かつ、衝撃工具の使用間隔が拡張される。これにより、衝撃工具の利用可能性が改善され、使用者に対するコスト的な利点が得られる。"