"反応缶と精留塔とを有する芳香族ポリエステルの製造装置であって、前記反応缶から前記精留塔へ留出ガスを送るための留出配管、および前記精留塔から前記反応管へ還流液を戻すための液戻り配管を有し、前記反応缶の最大胴内径aと前記液戻り配管の管内径bの比が、0.012≦b/a≦0.12である、芳香族ポリエステルの製造装置。前記液戻り配管の管内径bと前記留出配管の管内径cの比が、c/b≧1.1である、請求項1の芳香族ポリエステルの製造装置。前記精留塔が、外部に冷媒を通すジャケットを有し、じゃま板付き単管、充填塔または棚段塔から選ばれる内部還流器である、請求項1または2の芳香族ポリエステルの製造装置。芳香族ポリエステルの原料モノマー類が、芳香族ヒドロキシカルボン酸類、芳香族ジカルボン酸類および芳香族ジヒドロキシ化合物類からなる群より選ばれる少なくとも1種である、請求項1~3のいずれかの芳香族ポリエステルの製造装置。請求項1~4のいずれかの芳香族ポリエステルの製造装置を用いてアセチル化反応を行った後、重合反応を行う、芳香族ポリエステルの製造方法。しかし、従来の方法では、反応缶と精留塔を連結する配管が留出配管一本のみであることが多い。そのため、配管内で留出ガスと還流した戻り液が向流となり内圧上昇を招いてしまう。さらに、液量や留出ガス量が増加した場合は、ローディングやフラッディング現象によって留出効率が著しく悪化し、結果として重合阻害を生じるという問題がある。これらの問題は、配管サイズを大型化することによって改善することはできる。しかしながら、芳香族ポリエステルを液相重合で製造する場合には、反応缶上部の配管にバルブを設置し、反応缶からの吐出時に密閉化して窒素等で加圧することによりポリマーの排出を効率化する場合があり、留出配管を大型化すると、高価な材質を用いた耐食性のバルブについても大型化することになり、設備費が高くなる問題がある。また、従来の方法には、反応缶から精留塔へ留出ガスを送る留出配管、および精留塔から反応管へ還流液を戻す液戻り配管を併設する方法もある。しかしながら、この方法では、PETやPBT等におけるエステル反応缶の精留塔と同様に、理論段数3段以上、環流比1以上の蒸留を想定している場合が一般的であり、やはり配管サイズが大きく、高価な耐食材質の配管やバルブを設置することになり、設備費が高くなる問題点がある。本発明者らは前記課題を解決するために検討した結果、芳香族ポリエステルを製造する際に留出する脂肪酸の蒸気圧に対し、同伴する原料モノマー類の蒸気圧は極めて低く、理論段数、還流比ともに1未満で十分に分離できるという結論を得た。そして、この結論に着目し、反応缶から精留塔へ留出ガスを送るための留出配管、および精留塔から反応管へ還流液を戻すための液戻り配管を併設するとともに、液戻り配管の管内径を反応缶の最大胴内径に対し一定範囲の比率とすることにより、脂肪酸の留出を阻害せず、汎用的なサイズのバルブが設置でき、効率的で安価な芳香族ポリエステル製造装置が得られることを見出した。すなわち、本発明は、反応缶と精留塔とを有する芳香族ポリエステルの製造装置であって、前記反応缶から前記精留塔へ流出ガスを送るための留出配管、および前記精留塔から前記反応管へ還流液を戻すための液戻り配管を有し、前記反応缶の最大胴内径aと前記液戻り配管の管内径bの比が、0.012≦b/a≦0.12である芳香族ポリエステルの製造装置である。また、本発明は、本発明の芳香族ポリエステルの製造装置を用いてアセチル化反応を行った後、重合反応を行う芳香族ポリエステルの製造方法である。本発明によって、耐熱性、色調に優れた芳香族ポリエステルを、重合性よく効率的に、かつ安価に製造することができる製造装置と製造方法が提供される。以下、本発明の芳香族ポリエステル製造装置について説明する。[芳香族ポリエステル]本発明における芳香族ポリエステルとは、芳香族ヒドロキシカルボン酸、芳香族ジヒドロキシ化合物、芳香族ジカルボン酸、ジオキシ単位とジカルボニル単位からなるポリエステル、芳香族アミノヒドロキシ化合物、芳香族アミノカルボン酸およびそれらの誘導体などが挙げられる。特に、芳香族ヒドロキシカルボン酸類、芳香族ジヒドロキシ化合物類、芳香族ジカルボン酸類から1種以上選ばれた原料組成より成る芳香族ポリエステルが好ましく用いられる。さらに好ましくは、ポリマーが液晶性を示すよう適宜組み合わせた組成より成る芳香族液晶性ポリエステルである。上記において、芳香族ヒドロキシカルボン酸としては、p-ヒドロキシ安息香酸、6-ヒドロキシ-2-ナフトエ酸などが挙げられる。芳香族ジヒドロキシ化合物としては、4,4 ́-ジヒドロキシビフェニル、ハイドロキノン、3,3 ́,5,5 ́-テトラメチル-4,4 ́-ジヒドロキシビフェニル、t-ブチルハイドロキノン、フェニルハイドロキノン、メチルハイドロキノン、2,6-ジヒドロキシナフタレン、2,7-ジヒドロキシナフタレン、2,2-ビス4-ヒドロキシフェニルプロパンおよび4,4 ́-ジヒドロキシジフェニルエーテルなどが挙げられる。芳香族ジカルボン酸としては、テレフタル酸、イソフタル酸、4,4 ́-ジフェニルジカルボン酸、2,6-ナフタレンジカルボン酸、1,2-ビスフェノキシエタン-4,4 ́-ジカルボン酸、1,2-ビス2-クロルフェノキシエタン-4,4 ́-ジカルボン酸およびジフェニルエーテルジカルボン酸などが挙げられる。ジオキシ単位とジカルボニル単位からなるポリエステルとしては、ポリエチレンテレフタレートあるいはそのオリゴマーが挙げられる。芳香族液晶性ポリエステルの構造単位を構成し、原料となり得る芳香族ヒドロキシカルボン酸あるいはその誘導体、ジヒドロキシ化合物あるいはその誘導体、芳香族ジカルボン酸あるいはその誘導体は多くの場合常温で固体であり、これらを粉末状として用いることが好ましい。また、ジオキシ単位とジカルボニル単位からなるポリエステルは、常温で固体であるが、通常はペレット状あるいはそれを粉砕した粉末状で用いられる。[反応]本発明において芳香族ポリエステルを製造するための反応としては、芳香族ヒドロキシル基をアシル化する反応、および脱脂肪酸重合を行う反応が挙げられる。この場合、ヒドロキシル基があらかじめアシル化された原料を用いて脱脂肪酸重合する場合と、芳香族ポリエステルを構成する原料としてヒドロキシル基含有単量体をアシル化剤とともに用い、ヒドロキシル基をアシル化するアシル化反応と脱脂肪酸溶融重合反応を行う場合とがある。この2つのうち後者の方法が好ましい。脱脂肪酸重合としては、例えば、溶融状態で脱酢酸重合を行なうことにより製造することができる。本発明で使用するアシル化剤としては、120°C以下の範囲で液状となりうるアシル化剤であることが好ましい。具体的には無水酢酸が好ましい。芳香族ポリエステルを製造する具体的な方法としては、例えばヒドロキシル基含有化合物、カルボン酸基含有化合物および無水酢酸などのアシル化剤を用い、ヒドロキシル基をアシル化した後、溶融状態で脱酢酸重縮合を行なう方法や、この方法においてヒドロキシル基含有化合物の一部をアシル化した化合物に置換した方法などがある。特に、下記1または2で代表されるような方法が好ましい。1p-ヒドロキシ安息香酸などの芳香族ヒドロキシカルボン酸、4,4 ́-ジヒドロキシビフェニル、ハイドロキノンなどの芳香族ジヒドロキシ化合物、テレフタル酸、イソフタル酸などの芳香族ジカルボン酸に無水酢酸を反応させて、フェノール性水酸基をアシル化した後、溶融状態で脱酢酸重縮合反応によって製造する方法。2ポリエチレンテレフタレートなどのポリエステルのポリマー、オリゴマーまたはビスβ-ヒドロキシエチルテレフタレートなど芳香族ジカルボン酸のビスβ-ヒドロキシエチルエステルの存在下で1の方法により製造する方法。さらに上記製造方法1または2における具体的条件を挙げれば、無水酢酸の添加量は、出発原料中のヒドロキシル基に対して1.0倍モル量以上1.5倍モル量以下であることが好ましい。特に1.05モル量以上1.2倍モル量以下であることが好ましい。上記製造方法の反応温度および重合時間の一例を示す。上記に示した出発原料を反応系に仕込み、通常温度から230°Cの温度で5分以上3時間以下の間、常圧下または加圧下でアセチル化反応を行う。アセチル化反応の温度は100°C以上200°C以下が好ましく、130°C以上180°C以下がさらに好ましい。アセチル化反応の時間は10分以上2時間以下が好ましい。アセチル化反応の後、230°C以上350°C以下の温度まで昇温し、脱酢酸を伴いながら初期重合反応を行う。初期重合反応は常圧で行い、温度は250°C以上350°C以下が好ましい。また初期重合時間は回分式の場合10時間未満が好ましい。初期重合時間が10時間以上になると、全体の重合サイクルが12時間以上となり生産効率が悪くなってしまう。次に、230°C以上370°C以下の温度まで昇温しつつ、減圧下、溶融状態で脱酢酸重縮合する。脱酢酸重縮合の温度は250°C以上350°C以下が好ましい。この方法により好ましい芳香族ポリエステルを得ることができる。これらの重縮合反応は無触媒でも進行するが、イ酢酸第一錫、テトラブチルチタネート、酢酸カリウムおよび酢酸ナトリウム、三酸化アンチモン、金属マグネシウムなどの金属化合物を触媒として添加するか、あるいはロ触媒および色調改良剤として効果のある次亜リン酸ナトリウム、次亜リン酸カリウムなどの化合物を添加した方が好ましい場合もある。これらの触媒および添加剤を添加する場合には、液晶性樹脂100質量部に対してイは0.001質量部~1質量部、ロについては0.001質量部~5質量部を添加することが好ましい。[製造装置]本発明の芳香族ポリエステルの製造装置は、少なくとも反応缶、精留搭、反応管から精留搭へ留出ガスを送るための留出配管、および精留搭から反応缶へ還流液を戻すための液戻り配管を備えている。この製造装置の具体例を図1に示す。図1の製造装置は、反応缶1、加熱用熱媒ジャケット2、攪拌翼3、精留塔4、反応缶から精留塔へ留出ガスを送るための留出配管5、精留塔から反応管へ還流液を戻すための液戻り配管6、精留塔からの留出配管7、コンデンサー全縮器8、仕込み口9、吐出口10を備えている。また、必要に応じて、窒素等によるパージや加圧ができるガス供給口11や、それぞれの配管へのバルブも備えている。また、必要に応じて、精留搭から出る留出ガスを反応缶または系外へ送るための三方弁12や配管も備えている。さらに、必要に応じて、反応缶は前反応缶と後反応缶に分かれていても良く、後反応缶では真空ポンプやエゼクター等の減圧用付帯設備を装備し減圧下で重縮合を促進しても良い。また、回分式製造装置であっても、連続製造装置であっても良い。本発明の芳香族ポリエステルの製造装置は、反応缶の最大胴内径aと液戻り配管の管内径bの比が、0.012≦b/a≦0.12である。b/aが0.012よりも小さい場合には、還流液の戻りがスムーズではなく、精留塔内で液のホールドアップが増加しローディングやフラッディングが発生して精留効果が損なわれてしまう。b/aが0.12よりも大きい場合には、耐食性材質の大型配管や大型バルブが必要となり設備費が増大してしまう。還流液をスムーズに反応缶へ戻すために、b/aの下限は0.02以上が好ましく、0.03以上がより好ましい。また、液戻り配管を細くし設備費を抑える観点で、b/aの上限は0.1以下が好ましく、0.08以下がより好ましい。さらに、留出ガスの流れをスムーズなものとし反応缶内圧上昇を抑えるために、液戻り配管の管内径bと留出配管の管内径cの比が、c/b≧1.1であることが好ましい。より好ましくは、c/b≧1.3、さらに好ましくはc/b≧1.5である。c/bの比が大きいほど留出ガスの流れがスムーズになるので、c/bの比の上限は特に規定する必要はないが、設置できる配管の大きさを考慮すれば現実的な上限は10以下である。本発明の製造設備の材質はアセチル化反応溶液等に対して耐腐食性であることが好ましい。具体的にはSUS316、SUS316L、SUS836L、SUS904L、2相ステンレス、ニッケル-モリブデン系合金、不浸透黒鉛、チタン、ジルコニウム、GLおよびタンタル等が例示される。[精留塔]本発明における精留塔4の具体例としては、外部に冷媒を通すジャケットを有し、じゃま板付き単管、充填塔、棚段塔から選ばれる内部還流器が好ましく用いられる。冷媒を通すジャケットを有する理由は、冷却により内部還流を発生させ、精留効果を発現させて原料モノマ-類とそのアシル化物の飛散を防止しつつ効率的に酢酸を留出させる手法として、塔頂温度を制御する方法が好ましく用いられるからである。より具体的にはアシル化剤として無水酢酸を使用する場合は、塔頂温度を110°C以上150°C以下に制御する手法が好ましく用いられる。本発明における芳香族ポリエステルでは、製造する際に留出する脂肪酸の蒸気圧に対し、同伴する原料モノマー類の蒸気圧は極めて低く、理論段数、還流比ともに1未満で十分に分離できる。したがって、精留管の高さおよび塔径については、ガスの留出速度および内部構造によっても異なるが、理論段数、環流比ともに最大で1を目安に運転することを想定して設置することが好ましい。[製造方法]本発明の芳香族ポリエステルの製造方法は、上述した反応缶と精留塔を有する芳香族ポリエステル製造装置を用いてアセチル化反応を行った後、重合反応を行う方法である。この方法を用いることにより、脂肪酸の留出を阻害せず、汎用的なサイズのバルブが設置でき、重合性よく効率的で安価に、耐熱性、色調に優れた芳香族ポリエステルを得ることができる。[用途]本発明の製造装置で得られた芳香族ポリエステルに、必要に応じて無機充填材を含有して、芳香族ポリエステル樹脂組成物を得ることができる。無機充填剤としては、特に限定されるものではないが、繊維状、板状、粉末状、粒状などの充填剤を使用することができる。具体的には、例えばガラス繊維、PAN系やピッチ系の炭素繊維、ステンレス繊維、アルミニウム繊維や黄銅繊維などの金属繊維、芳香族ポリアミド繊維などの有機繊維、石膏繊維、セラミック繊維、アスベスト繊維、ジルコニア繊維、アルミナ繊維、シリカ繊維、酸化チタン繊維、炭化ケイ素繊維、などが挙げられる。本発明の製造装置で得られた芳香族ポリエステルに、酸化防止剤および熱安定剤たとえばヒンダードフェノール、ヒドロキノン、ホスファイト類およびこれらの置換体など、紫外線吸収剤たとえばレゾルシノール、サリシレート、ベンゾトリアゾール、ベンゾフェノンなど、滑剤および離型剤モンタン酸およびその塩、そのエステル、そのハーフエステル、ステアリルアルコール、ステアラミドおよびポリエチレンワックスなど、染料たとえばニグロシンなどおよび顔料たとえば硫化カドミウム、フタロシアニンなどを含む着色剤、結晶核剤、可塑剤、難燃剤、などを必要に応じて含有して、芳香族ポリエステル樹脂組成物を得ることができる。これらを含有する方法としては、溶融混練することが好ましい。溶融混練には公知の方法を用いることができる。たとえば、バンバリーミキサー、ゴムロール機、ニーダー、単軸もしくは二軸押出機などを用い、180°C以上370°C以下の温度で溶融混練して組成物を得ることができる。このようにして得られる芳香族ポリエステル樹脂組成物は、射出成形、押出成形、圧縮成形など通常の成形方法で成形することができる。この成形品は、優れた機械的強度、耐熱性、耐加水分解性を有しているので、三次元成形品、シート、容器パイプなどに加工することができ、電気電子部品、精密部品、自動車部品などに極めて有用である。具体的には、各種ギヤー、各種ケース、センサー、LEDランプ、コネクター、ソケット、抵抗器、リレーケーススイッチコイルボビン、コンデンサー、バリコンケース、光ピックアップ、発振子、各種端子板、変成器、プラグ、プリント配線板、チューナー、スピーカー、マイクロフォン、ヘッドフォン、小型モーター、磁気ヘッドベース、パワーモジュール、ハウジング、半導体、等の部品として広く使用することができる。また、色調に優れるため、着色剤を配合することにより、優れた着色成形品とすることができる。次に実施例により、芳香族ポリエステルの製造装置と製造方法を具体的に説明する。ただし、本発明はこれらの実施例に限定はされない。実施例1図1に示す製造設備を用いた。この製造設備は、加熱用熱媒ジャケット、攪拌翼を有する反応缶胴部内径a:1500mm、容積:3m3、精留塔内部にじゃま板を設置した水冷ジャケット付き単管、塔径:200mm、高さ:3000mm。以下、精留搭Aとする、反応缶から精留塔へ留出ガスを送るための留出配管管内径c:125mm、バルブ有り、精留塔から反応管へ還流液を戻すための液戻り配管管内径b:80mm、バルブ有り、コンデンサー全縮器を備えている。反応缶にp-ヒドロキシ安息香酸795Kg、6-ヒドロキシ-2-ナフトエ酸を271Kg、および無水酢酸772Kgを仕込み、窒素ガス雰囲気下、攪拌しながら145°Cで2時間反応させた。この間コンデンサーで冷却した留出液は全て反応缶へ戻した。次に、常圧下、330°Cまで6時間かけて昇温し、精留塔へは冷却水を通水し塔頂温度を150°C以下に保持しつつ、留出液は全て系外へ留出させた。その後、さらに重合温度を330°Cに保持しつつ2時間で133Paに減圧し、さらに30分間反応を継続した後、重縮合を完了させた。次に、各バルブを閉止し、反応容器内を窒素で0.1MPaに加圧し、直径3mmの円形吐出口を複数有する口金を経由してポリマーをストランド状物に吐出し、カッターによりペレタイズした。この芳香族ポリエステルは、Tm融点は320°C、溶融粘度は20Pasであった。溶融粘度は、高化式フローテスターを用い、温度330°C、滞留時間5分、剪断速度1000/sで測定した値である。実施例2精留搭Aを、精留塔B1/2inchラシヒリングを充填した水冷ジャケット付き充填塔、塔径:300mm、高さ:2500mmに変更する以外は実施例1と同様の装置を備えた製造設備を用いた。反応缶にp-ヒドロキシ安息香酸763Kg、4,4’-ジヒドロキシビフェニル129Kg、テレフタル酸115kg、固有粘度が約0.6dl/gのポリエチレンテレフタレ-ト133Kg及び無水酢酸775Kgを仕込み、窒素ガス雰囲気下、攪拌しながら145°Cで2時間反応させた。この間コンデンサーで冷却した留出液は全て反応缶へ戻した。次に、常圧下、330°Cまで6時間かけて昇温し、精留塔へは冷却水を通水し塔頂温度を150°C以下に保持しつつ、留出液は全て系外へ留出させた。その後、さらに重合温度を330°Cに保持しつつ2時間で133Paに減圧し、さらに30分間反応を継続した後、重縮合を完了させた。次に、各バルブを閉止し、反応容器内を窒素で0.1MPaに加圧し、直径3mmの円形吐出口を複数有する口金を経由してポリマーをストランド状物に吐出し、カッターによりペレタイズした。製造された芳香族ポリエステルはTm融点は326°C、溶融粘度は13Pasであった。溶融粘度は、高化式フローテスターオリフィス0.5φ×10mmを用い、温度330°C、滞留時間5分、剪断速度1000/sで測定した値である。実施例3液戻り配管を、バルブを有する管内径b:25mmの液戻り配管に変更する以外は実施例2と同様の装置、同様の条件で重縮合、ペレタイズを行った。製造された芳香族ポリエステルはTm融点は326°C、溶融粘度は14Pasであった。溶融粘度は、高化式フローテスターオリフィス0.5φ×10mmを用い、温度330°C、滞留時間5分、剪断速度1000/sで測定した値である。実施例4留出配管を、バルブを有する管内径c:80mmの留出配管にした以外は、実施例1と同様の装置で重合を行った。330°Cまでの昇温は8時間を要した。その後は、同様の条件で減圧重縮合、吐出、ペレタイズを行った。製造された芳香族ポリエステルは、Tm融点は320°C、高化式フローテスターを用い、温度330°C、滞留時間5分、剪断速度1000/sで測定した溶融粘度が20Pasであった。比較例1反応缶と精留塔とを一本の管内径80mmの配管で接続した以外は、実施例1と同様の装置で重合を行ったが、330°Cまでの昇温は12時間を要し、重合性が悪化した。その後は、同様の条件で減圧重縮合、吐出、ペレタイズを行った。反応缶と精留搭とを接続する配管が一本であるため、配管とバルブを合わせた設備費は安くなるものの、製造された芳香族ポリエステルは茶褐色と色調が悪化し、Tm融点は317°Cと低下し、溶融粘度についても15Pasと低下した。溶融粘度は、高化式フローテスターオリフィス0.5φ×10mmを用い、温度330°C、滞留時間5分、剪断速度1000/sで測定した値である。また、終了後には、チューブ型コンデンサー内部に多量の白色物の析出が見られた。比較例2留出配管を、バルブを有する管内径c:250mmの留出配管に、また液戻り配管を、バルブを有する管内径b:250mmの液戻り配管に変更する以外は実施例2と同様の装置、同様の条件で重縮合、ペレタイズを行った。製造された芳香族ポリエステルはTm融点は326°C、溶融粘度は13Pasであった。高化式フローテスターオリフィス0.5φ×10mmを用い、温度330°C、滞留時間5分、剪断速度1000/sで測定した値である。比較例3留出配管を、バルブを有する管内径c:100mmの留出配管に、また、液戻り配管を、バルブを有する管径b:15mmの液戻り配管に変更する以外は実施例2と同様の装置で重合を行ったが、330°Cまでの昇温は10時間を要し、重合性が悪化した。その後は、同様の条件で減圧重縮合、吐出、ペレタイズを行った。製造された芳香族ポリエステルは茶褐色と色調が悪化し、Tm融点は318°Cと低下し、溶融粘度についても10Pasと低下した。溶融粘度は、高化式フローテスターオリフィス0.5φ×10mmを用い、温度330°C、滞留時間5分、剪断速度1000/sで測定した値である。実施例1~4および比較例1~3で得られたペレットについて、耐熱性と色調の評価を行った。耐熱性得られたペレットを、高化式フローテスターオリフィス0.5φ×10mmを用い、滞留時間5分の粘度測定時と同一の温度で30分滞留させ、溶融粘度を測定し、滞留中の粘度保持率を下記式により評価した。滞留5分の溶融粘度は各実施例、比較例中に記載した。粘度保持率=滞留時間30分の溶融粘度/滞留5分の溶融粘度×100。色調得られたペレットを、スガ試験器株製SMカラーコンピューター装置を用いて明るみL値を測定した。表中の○印は、原料として用いたものを表す。実施例1~4は、いずれもb/aが0.012以上0.12以下の範囲内であったので、製造した芳香族ポリエステルは耐熱性、色調に優れていた。また、初期重合反応時間も短く効率的に製造できた。また、設備費も安価であった。また、樹脂組成物としても好適であった。実施例2は、原料を4成分系に変えたが、製造した芳香族ポリエステルは耐熱性、色調に優れていた。精留塔を充填塔とした分だけ設備費はやや高くなったが、バルブサイズは汎用的であり、全体的な設備費は安価であった。実施例3は、実施例2に比べて液戻り配管の内径を細く変えたが、留出効率は良く、短い初期重合反応時間で効率的に製造できた。また、製造した芳香族ポリエステルは耐熱性、色調に優れていた。実施例4は、c/bが1.1未満であったので、留出ガスの流れがややスムーズではなく、酢酸がほぼ留出し終える330°Cまでの脱酢酸重合時間が少し長いものであった。比較例1は、配管が1本なので設備費は最も安価であったが、配管中でフラッディングが発生し、留出効率が低下した。また、モノマー類の飛散も増加した。製造した芳香族ポリエステルは耐熱性、色調、粘度が悪化した。比較例2は、配管を太くしたので、製造した芳香族ポリエステルは耐熱性、色調に優れ、効率的に製造できた。しかし、配管が太いため、バルブの費用が高くなり、全体的な設備費は高くなった。比較例3は、実施例3に比べてさらに液戻り配管の内径を細く変えたため、還流液の戻りがスムーズでなくなり、留出効率、環流効果が低下した。また、モノマー類の飛散も増加した。製造した芳香族ポリエステルは耐熱性、色調、粘度が悪化した。"