"ガス化炉からの生成ガスに含まれるタールを改質する生成ガスの改質方法であって、改質器内で前記ガス化炉からの生成ガスに生石灰を接触させて生石灰が生成ガス中の二酸化炭素を吸収することにより炭酸カルシウムを生成させ、この際に発する反応熱を利用してカルシウムを触媒としたタールの改質反応を行わせ、前記改質器の炭酸カルシウムは改質剤再生器に供給すると共に、改質剤再生器に補助燃料と空気を供給して流動層を形成し、補助燃料の燃焼による熱を利用して前記炭酸カルシウムを焼成することにより生石灰に戻して生石灰を前記改質器に供給する生成ガスの改質方法。前記改質器内において、生石灰から炭酸カルシウムを生成する際に発する熱に加え、生成ガス中の一酸化炭素と水分が反応して二酸化炭素を生成する際に発する熱を利用してタールの改質反応を行わせる請求項1に記載の生成ガスの改質方法。前記改質剤再生器で焼成した生石灰に水蒸気を反応させて活性を高めた消石灰を得、続いて、消石灰を加熱脱水した生石灰を前記改質器に供給する請求項1に記載の生成ガスの改質方法。前記改質剤再生器に供給する空気に換えて酸素を供給し、酸素で補助燃料を燃焼させ、その熱で炭酸カルシウムを焼成することにより改質剤再生器から発生するガスを高濃度二酸化炭素含有ガスとして二酸化炭素を回収する請求項1に記載の生成ガスの改質方法。前記改質器が、常圧で運転される2塔式ガス化炉からの生成ガスを導入して改質する請求項1に記載の生成ガスの改質方法。前記改質剤再生器で焼成した生石灰の一部に水蒸気を反応させて活性を高めた消石灰を得、この消石灰を前記改質剤再生器で焼成した生石灰とともに前記改質器に供給する請求項1に記載の生成ガスの改質方法。前記改質剤再生器に供給される酸素に、前記改質剤再生器からの再生オフガスの一部を混合する請求項4に記載の生成ガスの改質方法。前記改質剤再生器に供給される酸素に、更に水蒸気を混合する請求項7に記載の生成ガスの改質方法。前記改質剤再生器からの再生オフガスを水蒸気の凝縮温度以下に冷却することを請求項8に記載の生成ガスの改質方法。ガス化炉からの生成ガスに含まれるタールを改質する生成ガスの改質装置であって、前記ガス化炉からの生成ガスを導入して生石灰と接触し生成ガス中の二酸化炭素を生石灰で吸収することにより炭酸カルシウムを生成させ、この際に発する反応熱を利用してカルシウムを触媒とするタールの改質反応を行う改質器と、改質器の炭酸カルシウムを導入すると共に、補助燃料と空気を導入して流動層を形成し、補助燃料の燃焼による熱を利用して前記炭酸カルシウムを焼成することで生石灰に戻して再び前記改質器に供給する改質剤再器と、を有する生成ガスの改質装置。前記改質剤再生器で焼成した生石灰を導入し、生石灰に水蒸気を反応させることにより活性を高めた消石灰を得、続いて、消石灰を加熱脱水して得られた生石灰を前記改質器に供給する改質剤活性化装置を有する請求項10に記載の生成ガスの改質装置。前記改質剤再生器に供給する空気に換えて酸素を供給する酸素供給装置を有し、酸素で炭酸カルシウムを焼成することにより、高濃度の二酸化炭素を含む生成ガスを得て二酸化炭素を回収する請求項10に記載の生成ガスの改質装置。前記改質器が、常圧で運転される2塔式ガス化炉に接続されている請求項10に記載の生成ガスの改質装置。前記改質剤再生器で焼成した生石灰の一部に水蒸気を反応させて活性を高めた消石灰を得、この消石灰を前記改質剤再生器で焼成した生石灰とともに前記改質器に供給する請求項10に記載の生成ガスの改質装置。前記酸素供給装置から前記改質剤再生器に供給される酸素に、前記改質剤再生器からの再生オフガスの一部を混合する請求項12に記載の生成ガスの改質装置。前記改質剤再生器に供給される酸素に、更に水蒸気を混合する請求項15に記載の生成ガスの改質装置。前記改質剤再生器からの再生オフガスを水蒸気の凝縮温度以下に冷却する請求項16に記載の生成ガスの改質装置。しかし、上記特許文献1にも示されているように、改質反応は高温1273K=1000°Cを超える温度で行う必要があるため、依然として燃料の一部を燃焼させて必要な熱を得ている。低温ガス化は化学原料等に利用できる高カロリーガスを生産する目的で行われることが多いが、前記したように、燃料の一部を燃焼させることで改質温度を維持した場合は生成ガスの発熱量が低下する。又、燃料の一部を燃焼させるためのガスとして空気を使用した場合には、空気に含まれる窒素によって生成ガスが希釈されて発熱量が大きく低下する。一方、純酸素を用いて燃焼させることで発熱量の低下を抑えた場合には、酸素製造装置とそれを稼働させるためのエネルギーが必要になる。また、改質器が1273K1000°Cを超える高温で用いるための仕様になると、改質器の材質、構造、および生成ガスに同伴する灰分の溶融付着等に対する配慮が必要となり、安全性やコストの面で課題が生じる。又、特許文献2では、燃焼炉でチャーを燃焼させてベッド材の加熱とケミカルの焼成活性化を行い、この高温のベッド材とケミカルをガス精製炉に循環させてガス精製に必要な1073K800°C以上に制御することで、ガス化炉からのガス化ガスのタールの改質を行い、ガス精製炉で温度が低下したベッド材とケミカルをガス化炉に循環してガス化を行っている。そのため、設備が大型化し操作が比較的複雑になる。又、特許文献2のもうひとつの問題としては、改質のための触媒が、熱の運搬の役割を担う大量の流動媒体、及び石炭に含まれる灰分と一緒に循環するため、ガス精製炉内に形成される流動層内での触媒粒子の濃度は、自ずと限定される。従って、タールの分子と触媒粒子の接触時間も限定され、タールの分解効率の面でも、制約を受けざるを得ない。一方、上記接触時間を長くするために、ガス精製炉内の流動層容積を増加させた場合には、ガス精製炉自身が大型化されるのみでなく、増加する流動媒体の重量を支えるための構造物も大型化する。更に、特許文献2では、改質のための触媒と石炭に含まれる灰分が混合状態であるため、触媒の主成分であるアルカリ分主にカルシウムと石炭灰中の酸性成分シリカやアルミナとが反応し、触媒としての効果が低下する可能性がある。本発明は、上記従来の問題に鑑みてなしたもので、比較的小規模の設備を追加するだけで、低温ガス化によって生成されるタールを低減可能とした生成ガスの改質方法及び装置を提供する。本発明は、ガス化炉からの生成ガスに含まれるタールを改質する生成ガスの改質方法に関する。この方法では、改質器内で前記ガス化炉からの生成ガスに生石灰を接触させて生石灰が生成ガス中の二酸化炭素を吸収することにより炭酸カルシウムを生成させ、この際に発する反応熱を利用してカルシウムを触媒としたタールの改質反応を行わせる。また、前記改質器の炭酸カルシウムは改質剤再生器に供給すると共に、この改質剤再生器に補助燃料と空気を供給して流動層を形成し、補助燃料の燃焼による熱を利用して前記炭酸カルシウムを焼成することにより生石灰に戻し、この生石灰を前記改質器に供給する。上記生成ガスの改質方法において、前記改質器内にて、生石灰から炭酸カルシウムを生成する際に発する熱に加え、生成ガス中の一酸化炭素と水分が反応して二酸化炭素を生成する際に発する熱を利用してタールの改質反応を行わせることが好ましい。又、上記生成ガスの改質方法において、前記改質剤再生器で焼成した生石灰に水蒸気を反応させて活性を高めた消石灰を得、この消石灰を加熱脱水した生石灰を前記改質器に供給することが好ましい。又、上記生成ガスの改質方法において、前記改質剤再生器で焼成した生石灰の一部に水蒸気を反応させて活性を高めた消石灰を得、この消石灰を前記改質剤再生器で焼成した生石灰とともに前記改質器に供給してもよい。又、上記生成ガスの改質方法において、前記改質剤再生器に供給する空気に換えて酸素を供給し、酸素で炭酸カルシウムを焼成することにより改質剤再生器から発生するガスを高濃度二酸化炭素含有ガスとして二酸化炭素の回収することが好ましい。この場合、前記改質剤再生器に供給される酸素に、前記改質剤再生器からの再生オフガスの一部を混合してもよい。さらに、前記改質剤再生器に供給される酸素に、前記改質剤再生器からの再生オフガスの一部及び水蒸気を混合してもよい。後者の場合、前記改質剤再生器からの再生オフガスを水蒸気の凝縮温度以下に冷却することが好ましい。又、上記生成ガスの改質方法において、前記改質器が、常圧で運転される2塔式ガス化炉からの生成ガスを導入して改質することが好ましい。又、本発明は、ガス化炉からの生成ガスに含まれるタールを改質する生成ガスの改質装置に関する。この装置は、前記ガス化炉からの生成ガスを導入して生石灰と接触し生成ガス中の二酸化炭素を生石灰で吸収することにより炭酸カルシウムを生成させ、この際に発する反応熱を利用してカルシウムを触媒とするタールの改質反応を行う改質器と、改質器の炭酸カルシウムを導入すると共に、補助燃料と空気を導入して流動層を形成し、補助燃料の燃焼による熱を利用して前記炭酸カルシウムを焼成することで生石灰に戻して再び前記改質器に供給する改質剤再生器と、を有する。上記生成ガスの改質装置において、前記改質剤再生器で焼成した生石灰を導入し、生石灰に水蒸気を反応させることにより活性を高めた消石灰を得、続いて、消石灰を加熱脱水して得られた生石灰を前記改質器に供給する改質剤活性化装置を有することが好ましい。又、上記生成ガスの改質装置が、前記改質剤再生器で焼成した生石灰の一部に水蒸気を反応させて活性を高めた消石灰を得、この消石灰を前記改質剤再生器で焼成した生石灰とともに前記改質器に供給する改質剤活性化装置を有してもよい。又、上記生成ガスの改質装置において、前記改質剤再生器に供給する空気に換えて酸素を供給する酸素供給装置を有し、酸素で補助燃料を燃焼させ、その熱で炭酸カルシウムを焼成することにより、高濃度の二酸化炭素を含む生成ガスを得て二酸化炭素の回収することが好ましい。この場合、前記改質剤再生器に供給される酸素に、前記改質剤再生器からの再生オフガスの一部を混合してもよい。さらに、前記改質剤再生器に供給される酸素に、前記改質剤再生器からの再生オフガスの一部及び水蒸気を混合してもよい。後者の場合、前記改質剤再生器からの再生オフガスを水蒸気の凝縮温度以下に冷却することが好ましい。又、上記生成ガスの改質装置において、前記改質器が、常圧で運転される2塔式ガス化炉に接続されていることが好ましい。本発明の生成ガスの改質方法及び装置によれば、改質器内で生石灰が生成ガス中の二酸化炭素を吸収して炭酸カルシウムを生成する際に発する熱を利用することによりカルシウムを触媒としてタールの改質反応を行わせるので、従来の改質器に比して生成ガスの改質を低温で行うことが可能になる。よって、温度を高めるための酸素等の供給を少なくし、あるいは酸素等の供給なしで生成ガスの消費を抑えることにより生成ガスの発熱量の低下を抑制できる。更に、タールがCOとH2を主成分とするガスに分解されることによっても、生成ガスの発熱量の低下を抑制できる。又、前記改質器内の炭酸カルシウムを改質剤再生器に供給して焼成することで生石灰に再生し、この再生した生石灰を再び前記改質器に供給してタールの改質を行うので、連続した改質操作を安定して行える。更に、前記改質剤再生器で焼成を繰り返した生石灰は結晶構造が緻密化して活性が低下するが、上記生石灰に水蒸気を反応させ緻密な構造を弛ませて活性を復活した消石灰にして改質器に供給することにより、安定した改質が行える。以下、本発明の実施の形態を図示例と共に説明する。図1は本発明の生成ガスの改質装置の一実施例を示すブロック図である。図中、1は改質器であり、改質器1はガス化炉2で生成した生成ガス3を導入して、生成ガス3中に含まれるタールを改質する。ガス化炉2からの生成ガスには、H2、CO、CO2、H2O、タールH,C等が混入しており、ガス化炉2において低温でガス化した場合には、生成ガス3中に含まれるタール量は多くなる。改質器1には、タールの改質を助ける改質剤触媒として生石灰CaOが供給される。また、ガス化炉2からの生成ガス3を改質器1の下部から導入することにより流動層を形成して生石灰と生成ガス3の接触を行わせる。これにより、生石灰は生成ガス中の二酸化炭素CO2を吸収して炭酸カルシウムCaCO3を生成発熱反応し、この際の反応熱により873~1073K600~800°Cの温度が保持されて前記生石灰中のカルシウムを触媒としたタールの改質反応が行われる。ガス化炉2として2塔式ガス化炉20を用いた場合には、2塔式ガス化炉20では常圧でのガス化が可能であり、しかも2塔式ガス化炉20から導かれる生成ガス3の温度は973±50K程度となっている。2塔式ガス化の生成ガスの最高値97350K=1023Kに対し、上記の温度上限は1073Kになるが、生石灰が二酸化炭素を吸収する反応で50Kは十分得られる範囲であるので、改質は妥当と判断できる。また、生成ガス3中の一酸化炭素COと水蒸気H2Oが反応して二酸化炭素CO2を生成する際にも反応熱が発生するので、この反応熱もタールの改質反応に利用することができる。この時、生成ガス3中の水分が不足する場合には、水蒸気源4からの水蒸気5を生成ガス3に添加してもよい。改質器1によってタールが改質された生成ガス3は除塵器6により煤塵等が除去された後、製品ガス7として取り出される。改質器1における改質過程で生石灰が炭酸カルシウムに変化し、また、タールの分解によって、タール中の炭素分の一部が改質剤の表面に固体の炭素として付着することがあるので、生成ガス3の連続した改質を行うには、改質剤の再生が必要である。そのために、改質器1からの炭酸カルシウムを取り入れて焼成することにより生石灰に戻す再生を行い、再生した生石灰を再び改質器1に供給する改質剤再生器8を設けている。改質剤再生8には、改質器1からの炭酸カルシウムが導入される。また、空気供給装置11からの空気12が改質剤再生8の下部から導入されて流動層を形成し、更に、補助燃料供給装置13から補助燃料14が供給されて1173±50Kの温度を保持することにより炭酸カルシウムが焼成されて生石灰に再生される。そして、再生された生石灰は再び改質器1に戻る。この時、改質器1と改質剤再生器8は流動層を形成しているので、オーバーフロー方式を用いて改質器1と改質剤再生器8との間における炭酸カルシウムと生石灰の受け渡しを円滑に行わせることができる。改質剤再生器8に空気12を供給して補助燃料14を燃焼させることにより再生を行った場合には、炭酸カルシウムの焼成によって排出される二酸化炭素CO2は空気中の窒素によって希釈され、低濃度の二酸化炭素CO2を含む再生オフガスとして取り出される。しかしながら、近年、必要性が高まっている二酸化炭素排出削減の観点から、酸素燃焼技術を応用して改質剤の再生を行うことが考えられる。即ち、酸素製造装置9からの酸素10を供給する系路を設けると共に、改質剤再生器8の再生オフガスの一部をブロワ17により取り出す再生オフガス循環系路18を追加し、酸素製造装置9からの酸素10と、再生オフガス再循環系路18からの再生オフガスとにより酸素濃度が調整されたガスで補助燃料14を燃焼させることにより炭酸カルシウムの再生を行う。このようにすると、炭酸カルシウムの焼成によって排出される再生オフガスは高濃度の二酸化炭素を含んでいるために、二酸化炭素回収装置19によって二酸化炭素を容易に回収することができる。ただし、前記酸素燃焼技術を応用した改質剤の再生を行う場合、改質剤の再生が高濃度の二酸化炭素雰囲気で行われる。改質剤の再生反応、具体的には炭酸カルシウムを焼成して生石灰にする反応は、雰囲気ガス中の二酸化炭素により阻害され、特に100に近い二酸化炭素濃度では、強い阻害効果により、焼成温度をさらに高めなければ再生が進まないことが確認されている。焼成温度を高めることは、前記したようにエネルギー的に不利なだけでなく、焼成により生成する生石灰の結晶の緻密度が増し、二酸化炭素吸収性能が著しく低下することが知られている。高濃度二酸化炭素雰囲気での改質剤再生の問題を解決するには、二酸化炭素濃度を一定レベル以下に抑えることが有効であるが、二酸化炭素濃度を低く抑えた場合には、二酸化炭素の回収が難しくなる点が課題である。改質剤再生器内の二酸化炭素濃度を低下させつつ、二酸化炭素回収を実現する方法として、水蒸気による希釈が有効である。図1の例では、酸素製造装置9から供給される酸素10と再生オフガス循環系路18からの再循環再生オフガスに加え、水蒸気源4から供給される水蒸気5を混合して、改質剤再生器8へ供給している。このとき、水蒸気5の量を制御することにより、改質剤再生器8に供給されるガス中の二酸化炭素濃度を制御することで、温度1173±50Kの条件で、改質剤の再生を実現できる。一方、再生オフガスは、水蒸気5の供給により二酸化炭素濃度が低下するが、主成分は二酸化炭素と水蒸気であり、再生オフガスを水蒸気の凝縮温度以下に冷やすだけで水蒸気は除去され、その結果二酸化炭素が高濃度化され、二酸化炭素の回収が容易なガス組成にすることができる。尚、二酸化炭素回収装置19へは改質剤再生器8内で発生する二酸化炭素相当量を分岐して供給すればよく、再生オフガスの大半は改質剤再生器8へ再循環される。このとき改質剤再生器8の入口に供給した水蒸気5の多くは、再生オフガスとともに再循環されるので、改質剤再生器8の入口に供給する水蒸気量は、再循環オフガスに含まれる水蒸気量との合算で二酸化炭素濃度制御に必要な量を確保すればよい。改質剤再生器8で焼成を繰り返した生石灰は結晶構造が緻密化して活性が低下する。このため、改質剤再生器8で焼成した生石灰を導入して水蒸気源4からの水蒸気5を供給する改質剤活性化装置15を設けている。この場合、改質剤活性化装置15において、緻密化した生石灰に水蒸気5を反応させることで、生石灰の結晶構造が緩められて活性が高められた消石灰CaOH2とし、その消石灰を改質器1に供給している。上記改質剤活性化装置15では、改質剤再生器8で焼成した生石灰の一部を取り出すことで連続的に活性化を行って改質器1に供給することができる。このとき、改質器1には、改質剤として、改質剤再生器8から直接供給される生石灰と、改質剤活性化装置15から供給される消石灰とが混合されて供給される。生石灰と消石灰は、双方とも二酸化炭素を吸収することができるが、二酸化炭素を吸収するときに生じる熱量は生石灰の方が多い。したがって、改質器1に供給される改質剤における消石灰の割合が多くなると、改質剤がCO2を吸収する際に発生する熱量が低下し、改質器1の温度条件を維持できなくなることが考えられる。二酸化炭素の吸収と再生を繰返したとき、改質剤の二酸化炭素吸収能力は徐々に低下するが、1回の繰返しで使用が困難になるほどの急激なものではなく、数回の繰返しに耐えられることがわかっている。従って、循環している改質剤は数回の繰返しごとに活性化処理を行うようにすればよい。即ち、再生済の改質剤の数分の1を分岐し、これを改質剤活性化装置15に導き、水蒸気5と反応させて活性を高めた消石灰とすることで、改質剤の二酸化炭素吸収活性を一定レベル以上に保つことができる。再生済の改質剤を分岐する割合は必要な吸収活性のレベルが維持されるように設定すればよい。又、前記したように、改質器1で消石灰が二酸化炭素を吸収することによる熱量が小さい問題を解消するために、乾燥ガス供給装置20からの空気或いは窒素からなる673K以上の乾燥ガス21を改質剤活性化装置15に供給し、改質剤活性化装置15において生石灰に水蒸気5を反応させて得られた消石灰を、乾燥ガス21で脱水して生石灰に戻し、この生石灰を改質器1に供給する。これにより、改質器1での反応熱不足を解消することができる。上記したように改質器1の温度は、改質剤活性化装置15に導く再生済の改質剤の分岐比率を調整する最適点を選ぶことで調節することができる。ガス化炉2がガス化剤として水蒸気を使用している場合には、生成ガス3中に残留する水蒸気だけでも改質器1での改質反応は進行するが、改質反応により水蒸気濃度分圧が低下すると反応が進みにくくなることがあるので、必要に応じて水蒸気5を追加して供給することが好ましい。このとき、ガス化炉2が、排熱回収を行う熱交換器等によって生成した水蒸気をガス化剤としており、このガス化炉2での水蒸気に余力がある場合には、この水蒸気を改質器1に用いることも可能である。ただし、改質反応のための水蒸気は過熱する必要がある。よって、ガス化炉2側の水蒸気の余力がない場合等を考慮して水蒸気源及び過熱器等を独立して備えてもよい。次に、上記実施例の動作を説明する。改質剤として生石灰CaOを用いたのは、単なる触媒作用だけでなく、CaOが生成ガス3中のCO2を吸収してCaCO3になるときに熱を発生し、これが吸熱反応である改質反応のためのエネルギーとなるためである。改質器1での主要反応は以下の如くである。即ち、式1の反応熱△T1と、式2の反応熱△T2が、式3の改質反応に利用される。COH2O←→CO2H2△T11シフト反応CaOCO2←→CaCO3△T22CO2吸収反応CnHmタールnH2O△T1,△T2の入熱→nCO1/2m2nmH23改質反応改質反応は873K600°Cでも進行するが、生成ガス3が改質器1を通過するのに要する時間は、装置の規模にもよるが数秒から十数秒程度であり、この間に生成ガス3に含まれるタールをほぼ完全にCOやH2に分解するためには、923K650°C程度以上、可能ならば973K700°C以上とすることが好ましい。ただし、CaOがCO2を吸収するときの発熱量は限られるので、あまり高温にすることは好ましくなく、生成ガス3が改質器1を通過する際の線速度を流動化可能な範囲でできるだけ小さくし、また、可能であれば流動層の厚み層高を大きくする。なお、層高は、改質器1の圧力損失に影響するので、最終的には、反応率、温度、および生成ガス3の滞留時間生成ガスと改質剤の接触する時間の因子であるガス流速と流動層の層高のすべてを考慮して最適化を図る。上記したように、生石灰CaOによる触媒作用を利用すると共に、生石灰が生成ガス中の二酸化炭素を吸収して炭酸カルシウムを生成する際に発する熱を利用して生石灰の触媒としてのタールの改質反応を高めたことにより、従来の改質器に比して生成ガスの改質を低温で行うことが可能になる。よって、温度を高めるための酸素等の供給を少なくし、あるいは酸素等の供給なしで生成ガスの消費を抑えることにより生成ガスの発熱量の低下を抑制することができる。更に、タールをCOとH2を主成分とするガスに分解できることによっても生成ガスの発熱量の低下を抑制できる効果が発揮される。改質器1から連続的に排出されて改質剤再生器8へ移送される炭酸カルシウムCaCO3は、改質剤再生器8で1073K800°Cを超え、1273K1000°Cには達しない程度の温度で焼成することで生石灰CaOに戻されて再び改質器1へ移送される。改質剤再生器8での主要反応は以下の如くである。CaCO3→CaOCO24焼成反応=吸熱反応改質剤の焼成C燃料としてO2→CO25燃料の燃焼反応=発熱反応燃料としての水素は省略上記改質剤再生器8での生石灰の再生の際には大きな吸熱を伴うため、改質剤再生器8内を高温に保つための補助燃料14の供給と、この燃料を燃焼するための空気12又は酸素10の供給を行って生石灰の再生を行い、CaCO3からCO2を放出するために要した熱量はCaOに化学的なエネルギーとして蓄えられ、これが改質器1での改質反応の際のエネルギーを供給する。なお、再生時に使用される補助燃料14には、灰分ミネラルを含まず、ガス又は容易に気化する液体燃料を用いることが好ましい。灰分を含む燃料の使用も不可能ではなく、定期的、あるいは常時少しずつ改質剤を新しいものに替えることで、利用することは可能である。前記改質剤である生石灰CaOを繰り返し使用していると、CO2の吸収活性が低下してくる。このCO2の吸収特性を回復させる方法としては、循環する生石灰の一部を改質剤再生器8から抜き出し、その分、新しい生石炭を導入改質剤16として改質剤再生器8に供給することで対応する。ただし、生石灰は再生を数回繰り返すことで活性が低下することが確認されており、新品の生石灰の供給量と同時に廃棄される使用済み生石灰がかなり大量となるため、プロセスとして成立しなくなる可能性がある。一方、活性が低下した生石灰を水蒸気5と反応させてCaOを一度消石灰CaOH2に変え、その後乾燥ガス20の供給により再加熱して脱水したCaOは活性がある程度回復することが知られている。そこで、本実施形態では、改質剤再生器8からの活性が低下した生石灰を改質剤活性化装置15に取り入れて活性化させ、活性化したCaOを改質器1に供給している。これにより、改質剤としてのCaOを長期に亘って使用することが可能になる。改質剤活性化装置15における反応は、下記反応式6の如くであり、改質剤再生器8から排出される生石灰が水蒸気と反応して消石灰となるとともに△T3の反応熱が発生する。CaOH2O←→CaOH2△T36生石灰の水和反応反応式6の反応は、水蒸気分圧反応のときの圧力に反応ガス中の水蒸気濃度を乗じた値により異なるが、水蒸気100のとき773K500°C付近の温度を境とし、低温側では反応が右へ進み、高温側では反応が左へ進む。従って改質剤活性化装置15の温度は、773Kより十分低い温度、即ち、反応式6の反応熱△T3による温度上昇を考慮しても773Kに達しない温度条件を選定する。一方、改質剤活性化装置15で反応式6により消石灰となった改質剤は、改質器1へ供給されるが、改質器1は前記のとおり、873K以上の温度で使用されており、反応式6の反応を左へ進める温度条件である。即ち、改質器1へ供給された消石灰は、速やかに反応式6により右辺の消石灰CaOH2から左辺のCaOへと変化し、同時に反応熱△T3に相当する熱が吸収される。改質器1では、前記のとおり反応式1と反応式2により△T1と△T2の熱が発生し、タールの改質に必要な熱を得ているが、前記のとおり消石灰が生石灰に戻る反応が同時に起ることで、タールの改質に利用されるはずであった△T1△T2の熱から、反応式6が左へ進むための熱△T3が差引かれ、タールの改質に必要な熱が不足する。幸い、改質剤再生器8から排出された再生済の改質剤のうち、改質剤活性化装置15へ供給される割合は少なく、改質器1へ供給される改質剤の多くは生石灰CaOであるため、反応式6が左へ進むことによって必要となる熱は反応式1と反応式2で得られる熱に比べて小さく、改質器1の温度に及ぼす影響は小さくなる。又、本発明では、前記CaOが改質器1での改質反応時にCO2を吸収するという特性を利用することによって、CO2の吸収を可能としている。生成ガス3にはCOが含まれており、この生成ガス3を改質器1に供給するとCO2を生成することになる。このCO2を積極的に吸収するという意味で、改質器1に生成ガス3と共に、混合後のガス組成で、水蒸気濃度が50前後になるよう水蒸気5を改質器1に供給している。水蒸気濃度が50前後になるように水蒸気5を改質器1に供給するのは、CO2を積極的に吸収する場合であり、改質器1でタール改質のみを行う場合には50より低い水蒸気濃度となる水蒸気5の供給でよい。改質器1では生成ガス3中のCO2を吸収する反応が進行するが、その結果、H2、CO、CO2、H2Oの組成の平衡が崩れ、前記式1のシフト反応が進み、本来ならば吸収されないCOも結果的に吸収され、H2と反応に関与しない炭化水素のみが残ることになる。更に、改質剤再生器8をクローズドシステムとすることができる。即ち、再生オフガスをリサイクルするシステムとし、再生のための補助燃料14を燃焼するために必要な酸化ガスを酸素製造装置9からの酸素純酸素とすることで、再生オフガスを100に近い高純度のCO2ガスとすることもでき、よって再生オフガスをそのまま圧縮、貯留するCCSシステムに変更することが可能になる。なお、CaCO3を焼成してCaOにする反応は、空気中であれば1073~1173K800~900°Cで十分進むようになるが、CO2濃度の高いガス雰囲気では反応に必要な温度が高くなることが知られている。これは改質剤再生器8中のガスにおけるCO2分圧の影響によるものである。しかし、窒素等で希釈するとCO2の回収が困難となるため、代わりに水蒸気5を加えてCO2分圧を下げている。添加した水蒸気は、オフガスを圧縮する過程で、ある程度冷却すれば凝縮除去することが可能であるため、CO2回収への影響は小さくできる。図2は、前記再生済の改質剤を活性化処理する場合において、バッチ処理方式を採用した場合のブロック図である。即ち、図2の場合には、改質剤再生器8で焼成したCaOを改質器1に供給する系路22に、2つの流路23,24を介して2台の改質剤活性化装置15A,15Bを接続している。図2中、25は改質剤活性化装置15A,15Bへの切り替えを行うためのバルブである。通常、改質剤再生器8からの再生済の改質剤CaOは系路22により改質器1へ直接供給されているが、CaOの活性化が必要と判断されたときには、改質剤再生器8から排出される再生済のCaOを流路23により全量、一方の改質剤活性化装置15Aへ受入れるようにバルブ25を切り替えて供給し、その間、他方の改質剤活性化装置15Bで活性化処理を行って蓄えておいた改質剤CaOを改質器1へ供給することにより改質器1の機能維持を図る。CaOの受入れを行った改質剤活性化装置15Aには所定量のCaOが蓄積され、同時に改質器1への改質剤供給を行った改質剤活性化装置15Bは空になる。従って、所定量のCaOが蓄積された改質剤活性化装置15Aには水蒸気が供給されてCaOに水蒸気が反応することにより消石灰となって結晶構造が緩やかになり、更に、乾燥ガス21が供給されて消石灰がCaOに戻されることにより、CO2の吸収活性が回復される。又、再びCaOの活性化が必要と判断されたときには、流路24により他方の改質剤活性化装置15Bに前記再生済のCaOの全量を受け入れるようにバルブ25を切り替えると共に、改質剤活性化装置15Aで活性化処理を行って蓄えておいた改質剤CaOを改質器1へ供給する。消石灰は大気圧下の乾燥した条件では673K400°Cから823K550°Cで容易に生石灰に変化することが知られており、この程度の温度では結晶の緻密化は起らない。そのため、上記加熱脱水により活性化処理後の高い二酸化炭素吸収活性が保持される。表は、上記バッチ処痩方式による運転の切替パターンを示すもので、その運転は下記のようなステップによって行われる。a:通常運転時は、再生器8で再生されて排出される再生済の改質剤は改質器1へ直接供給される。b:改質剤の活性化処理が必要になったときは、再生器8出口でバルブ25を切替え、排出される改質剤を全量活性化装置15Aへ供給する。その間、再生器8から改質器1への改質剤供給が途切れるので、その間は、活性化装置15Bにおいて活性化処理を終了して蓄えておいた改質剤を改質器8へ供給し、運転を継続する。c:活性化装置15Aに供給された改質剤を蒸気と反応させて消石灰を生成する。この間、再生器8で再生した改質剤を直接改質器1へ供給する。活性化装置15Bは空の状態で待機する。d:活性化装置15Aへ供給するガスを水蒸気から空気または窒素の乾燥ガス21に切り替え、温度を上げて消石灰の脱水水蒸気との反応の逆反応を行い、生石灰に戻す処理を行う。この間、再生器8で再生した改質剤を直接改質器1へ供給する。活性化装置15Bは引続き待機する。e:改質剤の活性化処理が必要になったときは、再生器8出口でバルブ25を切替え、排出される改質剤を全量活性化装置15Bへ供給する。その間、再生器8から改質器1への改質剤供給が途切れるので、その間は、活性化装置15Aで活性化処理と脱水処理が完了した改質剤を改質器1へ供給し、運転を継続する。f:活性化装置15Bに供給された改質剤を蒸気と反応させて消石灰を生成する。この間、再生器8から改質剤を直接改質器1へ供給する。活性化装置15Aは空の状態で待機する。g:活性化装置15Bへ供給するガスを水蒸気5から空気または窒素の乾燥ガス21に切替え、温度を上げて消石灰の脱水水蒸気との反応の逆反応を行い、生石灰に戻す処理を行う。この間、再生器8から改質剤を直接改質器1へ供給する。活性化装置15Aは引続き待機する。上記のbからgが改質剤活性化処理の1サイクルとなる。改質剤活性化処理はb~gを繰り返すが、改質剤の性能低下の状況により、活性化装置15A,15Bの脱水と排出の間に時間調整のための待機を設けることもある。尚、本発明の生成ガスの改質方法及び装置は、上述の実施例にのみ限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々変更を加え得ることは勿論である。"