ガラス流を流動させるための溶融金属で満たされた溶融金属浴と、不活性ガス又は不活性ガスと還元性ガスとの混合ガスが導入される上部構造と、前記溶融金属浴と前記上部構造とを接続する側壁部とを備えたガラス板製造装置であって、稼働中に前記側壁部に設けられた排気口からガスが排気され、前記溶融金属浴の入口から出口までの範囲において、前記入口からの距離が全体の30~80となる範囲の所定位置に、上流区間と下流区間とを画定する境界部を設定し、前記上流区間における前記排気口へのガス平均引込み速度を、常時0.03m/秒以上に設定してあるガラス板製造装置。前記上流区間を、ガラス流の流動方向の長さが3.4m以下の複数の仮想領域で分割し、全ての仮想領域における前記ガス平均引込み速度を、常時0.03m/秒以上に設定してある請求項1に記載のガラス板製造装置。前記上流区間を、ガラス流の流動方向の長さが3.4m以下の複数の仮想領域で分割し、全ての仮想領域における前記ガス平均引込み速度を、常時0.05m/秒以上に設定してある請求項1に記載のガラス板製造装置。前記境界部に前記上部構造の下面から垂下される区画部を設け、前記区画部の下端部が、前記下面から前記溶融金属の液面までの距離に対して前記下面から50~95の距離に位置する請求項1~3の何れか1項に記載のガラス板製造装置。前記上流区間の圧力が前記下流区間の圧力より大きくなるように、ガス導入量及び前記ガス平均引込み速度を調整してある請求項4に記載のガラス板製造装置。ガラス流を流動させるための溶融金属で満たされた溶融金属浴と、不活性ガス又は不活性ガスと還元性ガスとの混合ガスが導入される上部構造と、前記溶融金属浴と前記上部構造とを接続する側壁部とを備えたガラス板製造装置を用いてガラス板を製造するガラス板製造方法であって、前記側壁部にガスを排気する排気口を設けるとともに、前記溶融金属浴の入口から出口までの範囲において、前記入口からの距離が全体の30~80となる範囲の所定位置に、上流区間と下流区間とを画定する境界部を設定し、前記溶融金属浴の上流側の入口から溶融ガラスを流し込む工程と、当該溶融ガラスを前記溶融金属上に浮遊させた状態で下流側に流動させて帯状のガラス流を形成する工程と、当該帯状のガラス流を冷却固化させて前記下流側の出口からガラス板として搬出させる工程と、前記ガラス板製造装置の稼働中に前記排気口よりガスを排出する工程と、を包含し、前記上流区間における前記排気口へのガス平均引込み速度を、常時0.03m/秒以上に設定するガラス板製造方法。前記上流区間を、ガラス流の流動方向の長さが3.4m以下の複数の仮想領域で分割し、全ての仮想領域における前記ガス平均引込み速度を、常時0.03m/秒以上に設定する請求項6に記載のガラス板製造方法。前記上流区間を、ガラス流の流動方向の長さが3.4m以下の複数の仮想領域で分割し、全ての仮想領域における前記ガス平均引込み速度を、常時0.05m/秒以上に設定する請求項6に記載のガラス板製造方法。前記境界部に前記上部構造の下面から垂下される区画部を設け、前記区画部の下端部は前記下面から前記溶融金属の液面までの距離に対して前記下面から50~95の距離に位置するように構成した前記ガラス板製造装置を用いてガラス板を製造する請求項6~8の何れか一項に記載のガラス板製造方法。前記上流区間の圧力が前記下流区間の圧力より大きくなるように、ガス導入量及び前記ガス平均引込み速度を調整する請求項9に記載のガラス板製造方法。ところが、特許文献1のガラス板製造装置においては、下流側の比較的低温のガスが上流側に移動したときに、当該低温のガスによって高温状態にあるべき上流側のガラス流が過剰に冷却されることになり、その結果、ガラス流を下流側に円滑に流動させることが困難になるという問題が発生し得る。また、上流側にある構造物が前記低温のガスによって局所的に冷却され易い状態となり、その結果、前記構造物の表面に揮発物が凝縮し易くなることも想定される。このように、現状においては、フロート法におけるトップスペックに対する問題点を根本的に解決し得る技術は未だ開発されていない。本発明は、上記問題点に鑑みてなされたものであり、フロート法において発生し得る揮発物に起因したガラスの微小欠点を抑制しつつ、ガラス板の製造を円滑に行うことを可能とするガラス板製造装置、及びガラス板製造方法を提供することを目的とする。上記課題を解決するための本発明に係るガラス板製造装置の特徴構成は、ガラス流を流動させるための溶融金属で満たされた溶融金属浴と、不活性ガス又は不活性ガスと還元性ガスとの混合ガスが導入される上部構造と、前記溶融金属浴と前記上部構造とを接続する側壁部とを備えたガラス板製造装置であって、稼働中に前記側壁部に設けられた排気口からガスが排気され、前記溶融金属浴の入口から出口までの範囲において、前記入口からの距離が全体の30~80となる範囲の所定位置に、上流区間と下流区間とを画定する境界部を設定し、前記上流区間における前記排気口へのガス平均引込み速度を、常時0.03m/秒以上に設定してある点にある。溶融金属の液面から揮発した酸化第一スズや硫化スズ等の揮発物は、溶融金属浴の液面と上部構造と側壁部とによって画定される内部空間成形炉内に拡散し、当該内部空間の雰囲気ガスの気流に乗って全体に移動し得る。そこで、本構成のガラス板製造装置では、溶融金属浴の入口から出口までの範囲において、入口からの距離が全体の30~80となる範囲の所定位置に、上流区間と下流区間とを画定する境界部を設定し、上流区間における排気口へのガス平均引込み速度を、常時0.03m/秒以上に設定してある。ここで、排気口へのガス平均引込み速度とは、上流区間における総排気量炉内温度でのガス流量であり、単位はm3/秒で表わされるを、当該区間の断面積当該区間の長さに内部空間Kの高さを乗じた値であり、単位はm2で表わされるの2倍により除した値で求められる。なお、断面積を2倍にするのは、ガラス流に対して両側に側壁部が存在するためである。このような設定とすれば、溶融金属の表面から揮発した揮発物を含むガスは、内部空間の気流の移動に打ち勝って側壁部に設けられた排気口に引き込まれ、効率よく外部へと排出することができる。その結果、内部空間の雰囲気ガスは常に揮発物の少ない清浄な状態に保たれ、フロート法において問題となっていた揮発物の凝縮及び還元に起因するガラス板上の微小欠点の生成を低減又は防止することができ、トップスペックのない高品位なガラス板を得ることができる。なお、排気口を溶融金属スズの液面付近に設けるように構成すれば、液面付近から発生した揮発物を含むガスを選択的に、且つ効率よく排出することができる。本発明に係るガラス板製造装置において、前記上流区間を、ガラス流の流動方向の長さが3.4m以下の複数の仮想領域で分割し、全ての仮想領域における前記ガス平均引込み速度を、常時0.03m/秒以上に設定してあることが好ましい。ここでのガス平均引込み速度は、上述の上流区間におけるガス平均引込み速度を導出する際に用いる上流区間の長さを、仮想領域の長さで置き換えることで求められる。すなわち、仮想領域1単位における排気量を仮想領域1単位の断面積の2倍により除した値で求められる。このような設定とすれば、上流区間の全域に亘って、溶融金属の表面から揮発した揮発物を含むガスは、内部空間の気流の移動に打ち勝って側壁部に設けられた排気口に引き込まれ、より効率よく外部へと排出することができる。本発明に係るガラス板製造装置において、前記上流区間を、ガラス流の流動方向の長さが3.4m以下の複数の仮想領域で分割し、全ての仮想領域における前記ガス平均引込み速度を、常時0.05m/秒以上に設定してあることが好ましい。このような設定とすれば、上流区間の全域に亘って、溶融金属の表面から揮発した揮発物を含むガスは、内部空間の気流の移動に打ち勝って側壁部に設けられた排気口に引き込まれ、さらに効率よく外部へと排出することができる。本発明に係るガラス板製造装置において、前記境界部に前記上部構造の下面から垂下される区画部を設け、前記区画部の下端部が、前記下面から前記溶融金属の液面までの距離に対して前記下面から50~95の距離に位置することが好ましい。さらに、前記上流区間の圧力が前記下流区間の圧力より大きくなるように、ガス導入量及び前記ガス平均引込み速度を調整してあることが好ましい。前述のように、従来技術では、下流側の比較的低温のガスが上流側に移動して高温状態にあるべきガラス流を過剰に冷却してしまうことが問題となっていた。この点、本構成のガラス板製造装置であれば、境界部に上部構造の下面から垂下される区画部を設けているので、内部空間の上方においてガラス流の流軸方向に対流によって雰囲気ガスが移動することを抑制することができる。また、区画部を挟んだ上流区間の圧力が下流区間の圧力より大きくなるように、ガス導入量及びガス平均引込み速度を調整してあるので、下流区間のガスが上流区間に侵入することが防止される。ここで、区画部の下端部は下面から前記溶融金属の液面までの距離に対して下面から50~95の距離に位置しているので、上流区間と下流区間との隔離性が確保され、上流区間と下流区間との間で気流の逆流を防止するに充分な圧力差を発生させることができる。また、下流区間においては、区画部を設けることにより内部空間から出口に向かうスムーズな気流が形成されるため、出口における逆流や酸素の侵入を確実に防止することができる。なお、区画部の下端部を下面から前記溶融金属の液面までの距離に対して下面から50~95、さらに好ましくは85~95の距離に位置するように設定すると、ガラス流が区画部に接触することなく区画部下の風速を低下させることができ、上流区間と下流区間との間の乱気流の発生を防止することができる。上記課題を解決するための本発明に係るガラス板製造方法の特徴構成は、ガラス流を流動させるための溶融金属で満たされた溶融金属浴と、不活性ガス又は不活性ガスと還元性ガスとの混合ガスが導入される上部構造と、前記溶融金属浴と前記上部構造とを接続する側壁部とを備えたガラス板製造装置を用いてガラス板を製造するガラス板製造方法であって、前記側壁部にガスを排気する排気口を設けるとともに、前記溶融金属浴の入口から出口までの範囲において、前記入口からの距離が全体の30~80となる範囲の所定位置に、上流区間と下流区間とを画定する境界部を設定し、前記溶融金属浴の上流側の入口から溶融ガラスを流し込む工程と、当該溶融ガラスを前記溶融金属上に浮遊させた状態で下流側に流動させて帯状のガラス流を形成する工程と、当該帯状のガラス流を冷却固化させて前記下流側の出口からガラス板として搬出させる工程と、前記ガラス板製造装置の稼働中に前記排気口よりガスを排出する工程と、を包含し、前記上流区間における前記排気口へのガス平均引込み速度を、常時0.03m/秒以上に設定する点にある。本構成のガラス板製造方法であれば、上述のガラス板製造装置と同様の作用効果が得られる。すなわち、溶融金属の表面から揮発した揮発物を含むガスは、内部空間の気流の移動に打ち勝って側壁部に設けられた排気口に引き込まれ、効率よく外部へと排出することができる。その結果、内部空間の雰囲気ガスは常に揮発物の少ない清浄な状態に保たれ、フロート法において問題となっていた揮発物の凝縮及び還元に起因するガラス板上の微小欠点の生成を低減又は防止することができ、トップスペックのない高品位なガラス板を得ることができる。なお、排気口を溶融金属スズの液面付近に設けるように構成すれば、液面付近から発生した揮発物を含むガスを選択的に、且つ効率よく排出することができる。本発明に係るガラス板製造方法において、前記上流区間を、ガラス流の流動方向の長さが3.4m以下の複数の仮想領域で分割し、全ての仮想領域における前記ガス平均引込み速度を、常時0.03m/秒以上に設定することが好ましい。本構成のガラス板製造方法であれば、上述のガラス板製造装置と同様の作用効果が得られる。すなわち、上流区間の全域に亘って、溶融金属の表面から揮発した揮発物を含むガスは、内部空間の気流の移動に打ち勝って側壁部に設けられた排気口に引き込まれ、より効率よく外部へと排出することができる。本発明に係るガラス板製造方法において、前記上流区間を、ガラス流の流動方向の長さが3.4m以下の複数の仮想領域で分割し、全ての仮想領域における前記ガス平均引込み速度を、常時0.05m/秒以上に設定することが好ましい。本構成のガラス板製造方法であれば、上述のガラス板製造装置と同様の作用効果が得られる。すなわち、上流区間の全域に亘って、溶融金属の表面から揮発した揮発物を含むガスは、内部空間の気流の移動に打ち勝って側壁部に設けられた排気口に引き込まれ、さらに効率よく外部へと排出することができる。本発明に係るガラス板製造方法において、前記境界部に前記上部構造の下面から垂下される区画部を設け、前記区画部の下端部は前記下面から前記溶融金属の液面までの距離に対して前記下面から50~95の距離に位置するように構成してあることが好ましい。さらに、前記上流区間の圧力が前記下流区間の圧力より大きくなるように、ガス導入量及び前記ガス平均引込み速度を調整することが好ましい。本構成のガラス板製造方法であれば、上述のガラス板製造装置と同様の作用効果が得られる。すなわち、内部空間の上方においてガラス流の流軸方向に対流によって雰囲気ガスが移動することを抑制できるとともに、下流区間のガスが上流区間に侵入することが防止される。ここで、区画部の下端部は下面から前記溶融金属の液面までの距離に対して下面から50~95の距離に位置しているので、上流区間と下流区間との隔離性が確保され、上流区間と下流区間との間で気流の逆流を防止するに充分な圧力差を発生させることができる。また、下流区間においては、区画部を設けることにより内部空間から出口に向かうスムーズな気流が形成されるため、出口における逆流や酸素の侵入を確実に防止することができる。なお、区画部の下端部を下面から前記溶融金属の液面までの距離に対して下面から50~95、さらに好ましくは85~95の距離に位置するように設定すると、ガラス流が区画部に接触することなく区画部下の風速を低下させることができ、上流区間と下流区間との間の乱気流の発生を防止することができる。以下、本発明のガラス板製造装置、及びガラス板製造方法に関する実施形態を図1~図7に基づいて説明する。ただし、本発明は、以下に説明する実施形態や図面に記載される構成に限定されることを意図せず、それらと均等な構成も含む。ガラス板製造装置図1は、本発明の実施形態によるガラス板製造装置100の内部構造を示す概略平面図である。図2は、図1のガラス板製造装置100におけるA-A ́位置の部分断面図である。ガラス板製造装置100は、フロート法によって種々のガラス板を製造する設備の一部であり、主要な構成要素として、溶融金属浴10、上部構造20、及び側壁部30を備えている。溶融金属浴10には、溶融した金属スズ40が満たされている。溶融金属浴10の浴槽温度は、スズの融点約232°C以上となるように設定され、通常は、600~1300°Cに維持されている。上部構造20は、溶融金属浴10を覆うように溶融金属スズ40の液面から一定距離をおいて離間して配置される。前記一定距離は、通常0.5~2.0m程度に設定される。上部構造20は、ガラス板製造装置100の天井部分を構成し、その長手方向に複数のガス導入口21が設けられている。ガス導入口21からは、ガラス板製造装置100の内部空間Kに不活性ガス又は不活性ガスと還元性ガスとの混合ガスが導入される。不活性ガスは、例えば、窒素、アルゴンが挙げられる。還元性ガスは、水素が代表的である。側壁部30は、溶融金属浴10と上部構造20とを接続するように略垂直方向に設けられる。側壁部30には、ガラス板製造装置100の稼働中にガスを外部に排気する排気口70が複数設けられている。本発明のガラス板製造装置100にあっては、溶融金属浴10に満たされている溶融金属スズ40の液面と上部構造20と側壁部30とによって、上記の内部空間Kが画定される。この内部空間Kは、ガラス板製造装置100の成形炉内である。ガラス板製造装置100を用いてガラス板を製造するには、溶融金属浴10の上流側の入口11から溶融ガラス50aを流し込み、当該溶融ガラス50aを溶融金属スズ40上に浮遊させた状態で下流側に流動させて帯状のガラス流ガラスリボン50bを形成した後、当該帯状のガラス流50bを冷却固化させて下流側の出口12からガラス板50cとして搬出させる。ここで、背景技術の項目で説明したように、溶融金属スズ40の表面からは、酸化第一スズSnOや硫化スズSnS等のスズ化合物が多少に関わらず揮発している。揮発物は、比較的温度が低い上部構造20の天井壁や成形炉内に設けられた冷却器図示せずの表面で凝縮する。この凝縮物又は凝縮物が雰囲気ガス中の還元性ガス水素により還元された結果生成した金属スズが落下し、ガラス板の表面に付着する。この付着物は、トップスペックと呼ばれるガラス板の微小欠点となり得、微小欠点の密度が一定以上に達すると不良品として扱われることになる。そこで、本発明では、このような微小欠点の発生を防止すべく、必要に応じて、ガラス板製造装置100の内部空間Kを仮想的に区分けした上で、以下のガス排気に関する操作を行う。初めに、溶融金属浴10の入口11から出口12までの範囲において、入口11からの距離が全体の30~80となる範囲の所定位置に、上流区間KUと下流区間KLとを画定する境界部60を設定する。境界部60は、仮想的な境界とすることができる。従って、上流区間KUと下流区間KLとが物理的に隔たれていることを必須としない。ただし、図2に示すように、境界部60において、上部構造20の下面から垂下される隔壁としての区画部80を設けることは、本発明を実施する上で有効である。区画部80を設けると、内部空間Kの上方においてガラス流50bの流軸方向に対流によって雰囲気ガスが移動することを抑制できる。境界部60は、例えば、溶融金属浴10の全長溶融金属スズ40の流動範囲長が70mの場合、入口11から21m30~56m80離れた下流側の所定位置に設定される。境界部60の設定位置が入口11から30より上流側では、上流区間KUが小さくなり過ぎるため、後述する排気口70の設置パターンによっては、揮発物を含むガスを効率よく排気することが困難となる。一方、境界部60の設定位置が入口11から80より下流側では、出口12付近の気流の乱れの影響を大きく受けることになる。実際に境界部60に区画部80を設ける場合においても、当該区画部80が入口11から80より下流側にあると、出口12付近の気流が区画部80の存在によって乱され易くなり、外部から内部空間Kに酸素が侵入する可能性がある。これらの理由から、境界部60の設定位置を入口11から30~80の範囲の所定位置とする必要がある。より好ましい境界部60の設定位置の範囲は、入口11から50~80のところである。区画部80は、境界部60の他、複数の位置に設けることも可能である。特に、内部空間Kの上流側に複数の区画部80を設けることにより、内部空間Kの対流を効果的に抑制することが可能となる。区画部80を構成する材料としては、ガラス板製造時の温度条件下600~1300°Cにおいて耐久性のあるものが使用される。すなわち、溶融金属浴10、上部構造20、又は側壁部30と同じ材料で構成することができる。そのような高温耐久性のある材料として、例えば、耐火レンガ、耐熱鋼、カーボン、炭化ケイ素等が挙げられる。ガラス板製造装置100において上記の境界部60を設定し、さらに、必要に応じて、区画部80を設置し、溶融金属スズ40の表面から発生した揮発物を含むガスを側壁部30に設けた排気口70に引き込むように操作する。このときのガス引き込み操作において、上流区間KUにおけるガス平均引込み速度を、常時0.03m/秒以上に設定する。さらに、必要に応じて、上流区間KUを、ガラス流50bの流動方向の長さが3.4m以下の複数の仮想領域Xで分割し、全ての仮想領域Xにおけるガス平均引込み速度を、常時0.03m/秒以上、好ましくは常時0.05m/秒以上に設定する。上流区間KU又は仮想領域Xにおいて、ガス平均引込み速度を常時0.03m/秒以上に設定するのは、以下の理由による。先ず、本発明者らは、揮発物を含むガスを効率よく、且つ確実に外部に排気するに最適なガス平均引込み速度を決定するにあたり、以下の試験を実施した。ガラス板製造装置100の上流側において所定流量で雰囲気ガスの排気を行い、上流区間KUの雰囲気ガスに対しては上流側に向かうガス流を形成し、且つ下流区間KLの雰囲気ガスに対しては下流側に向かうガス流を形成することを目標として、上部構造20のガス導入口21からガス供給量の配分を調整する方法により、試験的なガラス板製造試験を実施した。この製造試験中において、雰囲気ガスの流動状況を煙状の微粒子を利用して可視化した。その結果、雰囲気ガスの流動は広範囲に亘っており、また、流動状態が時間とともに変化する無秩序な状態となっていた。比較的流動が穏やかな領域においても、雰囲気ガスの流速は約0.1m/秒であることが判明した。次に、雰囲気ガスに揮発物が蓄積されることを考慮せず、排気口70から外部に排気される排気流量を大幅に低減すると同時に、ガス導入口21から内部空間Kへ供給される新鮮なガスの供給量も大幅に低減するように調整した。さらに、上部構造20から溶融金属スズ40の液面に向けて複数のパーティション区画部を垂下させることにより、ガラス流50bの流動方向に沿って移動する雰囲気ガスの対流を抑制した状態とした。この状態で、雰囲気ガスの流動を前記と同様の方法により可視化した。その結果、雰囲気ガスの流速は約0.02~0.05m/秒であることが判明した。この雰囲気ガスの流動は、内部空間Kの温度差による自然対流によるものと推測される。揮発物は溶融金属スズ40の液面から発生することから、溶融金属スズ40の液面近傍の雰囲気ガスを優先的に排出することができれば、揮発物が内部空間Kの全体に拡散することを効果的に抑制することができる。そのためには、排気口70を溶融金属スズ40の液面よりわずかに高い位置に設け、排気口70の間隔をできるだけ小さくして、液面近傍のガスを引き込むことが有効と考えられる。ただし、液面近傍の雰囲気ガスを確実に排気するためには、内部空間Kの気流の移動雰囲気ガスの対流等に打ち勝つのに十分なガス引込み速度を、当該溶融金属スズ40の液面近傍の雰囲気ガスに与える必要がある。そして、このガス引込み速度を、上流区間KUの溶融金属スズ40の液面近傍の大部分で実現することができれば、揮発物の拡散による雰囲気ガスの汚染を根本的に抑制することができる。上述のように、本発明者らによる雰囲気ガスの流速測定結果から、ガラス流50bの流動方向に沿って移動する雰囲気ガスの対流を抑制しない場合は、約0.1m/秒以上の流速で雰囲気ガスが流動し、ガラス流50bの流動方向に沿って移動する雰囲気ガスの対流を抑制した場合は、約0.02~0.05m/秒で雰囲気ガスが流動していることが判明した。これらの事実から、本発明者らは、溶融金属スズ40の液面近傍の雰囲気ガスに与えるガス平均引込み速度を0.03m/秒以上とすることが必要であり、特に、0.05m/秒以上とすることが好ましいことを導き出した。なお、ガス平均引込み速度の上限については、ガラス流50bの冷却に支障がない程度であればよく、本発明の場合、5m/秒以下とすればよい。溶融金属スズ40の液面から上部構造20の下面までの距離をHとし、内部空間Kの雰囲気ガスの温度を1000°Cとすると、ガス平均引込み速度0.03m/秒は、成形炉の片側の側壁部30の長さ1m当たり108×Hm3/時間23×HNm3/時間に相当し、ガス平均引込み速度0.05m/秒は、成形炉の片側の側壁部30の長さ1m当たり180×Hm3/時間39×HNm3/時間に相当する。例えば、長さ68mスケールのガラス板製造装置100を用いて、溶融金属浴10の入口11からの距離が全体の70となる位置に境界部60を設定した場合、上流区間KUにおける総排気量は、ガス平均引込速度0.03m/秒では2200×HNm3/時間、ガス平均引込速度0.05m/秒では3700×HNm3/時間に相当する。以上の本発明者らによる新規な知見に基づき、本発明の実施例について次に説明する。実施例1図3は、本発明のガラス板製造装置100における仮想領域Xの設定例実施例1である。このガラス板製造装置100において、溶融金属浴10の入口11から出口12までの距離は45mである。実施例1では、溶融金属浴10の入口11から30m約67の位置に境界部60を設定し、上流区間KUを3.3mおきにa~iの9つの領域に区分けし、各領域a~iを夫々仮想領域Xとした。この例では、全ての領域a~iにおいて、両側の側壁部30に排気口70が1箇所ずつ、合計2箇所ずつ配置されている。溶融金属スズ40の液面から上部構造20の下面までの距離Hは0.9mである。各排気口70により排気するガス流量を535m3/時間雰囲気ガスの温度を1000°Cとすると、115Nm3/時間に相当に設定した。このガス流量は、溶融金属スズ40の表面近傍から排気口70に向かうガスのガス平均引込み速度に換算すると、約0.05m/秒である。この場合、溶融金属スズ40の表面から揮発した揮発物を含むガスは、内部空間Kの気流の移動に打ち勝って側壁部30に設けられた排気口70に引き込まれ、効率よく外部へと排出することができた。その結果、内部空間Kの雰囲気ガスは常に揮発物の少ない清浄な状態に保たれ、フロート法において問題となっていた揮発物の凝縮及び還元に起因するガラス板上の微小欠点の生成を低減又は防止することができ、トップスペックのない高品位なガラス板を得ることができた。なお、本実施例では仮想領域の長さが全て等しく設定されているが、3.4m以下の長さであれば仮想領域ごとに長さが異なっていてもよい。実施例2図4は、本発明のガラス板製造装置100における仮想領域Xの他の設定例実施例2である。このガラス板製造装置100において、溶融金属浴10の入口11から出口12までの距離は45mである。実施例2では、溶融金属浴10の入口11から15m約33の位置に境界部60を設定し、上流区間KUを3.0mおきにa~eの5つの領域に区分けし、各領域a~eを夫々仮想領域Xとした。この例では、全ての領域a~eにおいて、両側の側壁部30に排気口70が1箇所ずつ、合計2箇所ずつ配置されている。溶融金属スズ40の液面から上部構造20の下面までの距離Hは0.9mである。各排気口70により排気するガス流量を820m3/時間雰囲気ガスの温度を1000°Cとすると、176Nm3/時間に相当に設定した。このガス流量は、溶融金属スズ40の表面近傍から排気口70に向かうガスのガス平均引込み速度に換算すると、約0.08m/秒である。この場合、溶融金属スズ40の表面から揮発した揮発物を含むガスは、内部空間Kの気流の移動に打ち勝って側壁部30に設けられた排気口70に引き込まれ、効率よく外部へと排出することができた。その結果、内部空間Kの雰囲気ガスは常に揮発物の少ない清浄な状態に保たれ、フロート法において問題となっていた揮発物の凝縮及び還元に起因するガラス板上の微小欠点の生成を低減又は防止することができ、トップスペックのない高品位なガラス板を得ることができた。なお、参考として、実施例2との比較のため、実施例2の領域d及び領域eの排気を停止した条件を用いてガラス板の生産を試験的に実施した。この場合、境界部60は9m約20の位置となる。その結果、検出されるトップスペックの数は、実施例2で得られたガラス板のトップスペックの数に対して5~10倍程度増加し、高品質なガラス板を得ることができなかった。この結果より、内部空間Kを高品質なガラス板を製造するのに十分清浄な状態に保つためには、十分なガス引き込み速度を与える領域を約30以上にする必要があることが明らかとなった。数値解析次に、本発明の優位性を確認するため、上記実施例に類似のガラス板製造装置100を想定したモデルにおいて、仮想領域Xの長さを3~10mの範囲で変更した場合の内部雰囲気ガスの流れに関する数値解析を行った。ここでは、上流区間KUのうち約30mの区間を抜き出したモデルを用いた。各仮想領域Xの中央のガラス流50bの流動方向に対し両側に夫々1つずつの排気口70が設けられ、全ての排気口70のガス排気量は等しく、上部からのガス供給量と側壁部30に設けられた排気口70からのガス排気量合計とが等しいものと仮定している。また、ここでは、成形炉内のガス温度が1000°Cで均一なものと仮定しており、温度差による自然対流を無視している点や、乱流を無視している点など、実際とは異なる点が存在するが、このような簡略化したモデルを用いても、成形炉内におけるガスの引込み速度分布に対する仮想領域Xの長さの影響をある程度把握することは可能である。<解析モデル>解析スケール:長さ30m、幅10mの三次元モデルガラス流50bの側端部sから側壁部30までの距離:1m溶融金属スズ40の液面から上部構造20の下面までの高さ:0.9m排気口70の形状:断面が0.2m×0.2mのダクト形状溶融金属スズ40の液面から排気口70の中心までの高さ:0.2m<解析条件>ガス給排気量:全領域に対するガス平均引込み速度が0.03m/秒又は0.05m/秒になるように設定内部構造成形炉内温度:1000°C温度差による自然対流は無視<解析ケース>1全領域に対するガス平均引込み速度が0.03m/秒となるようにガス給排気量を設定し、仮想領域Xの長さは等間隔とし、仮想領域Xの長さを3~10mの範囲で変更した。各仮想領域Xの中央のガラス流50bの流動方向に対し両側に夫々1つずつの排気口70を設置した。2全領域に対するガス平均引込み速度が0.05m/秒となるようにガス給排気量を設定し、仮想領域Xの長さは等間隔とし、仮想領域Xの長さを3~10mの範囲で変更した。各仮想領域Xの中央のガラス流50bの流動方向に対し両側に夫々1つずつの排気口70を設置した。解析モデルのうち仮想領域Xの長さが5mである場合の例を図5に示す。<評価方法>側壁部30より1mの距離、すなわち、ガラス流50bの側端部sの、溶融金属スズ40の液面より0.2m上方の空間において、ガラス流50bの流軸から側壁部30の排気口70の方向へ向かう気流の流速、すなわち引込み速度を求めた。<解析結果>図6は、解析ケース1の解析結果を示すグラフである。図6より、仮想領域Xの長さを短くするほどガラス流50bの側端部sの上部におけるガス引込み速度が平均化されることが分かる。さらに、仮想領域Xの長さを3.4m以下とした場合には、評価位置の全領域に亘ってガス引込み速度が0.03m/秒以上となることが判明した。図7は、解析ケース2の解析結果を示すグラフである。図7より、仮想領域Xの長さを3.4m以下とした場合には、評価位置の全領域に亘ってガス引込み速度が0.05m/秒以上となることが判明した。以上より、仮想領域Xの長さを3.4m以下とすることで、設定したガス給排気量に対して、所望のガス引込み速度を内部空間Kの広範囲に亘って与えることが可能となることが判明した。3.4m以下に設定した仮想領域X内のガラス流50bの流動方向の両側に排気口70を夫々1つずつ設置する場合には、排気口70は仮想領域Xのガラス流50bの流動方向中央付近に設置するのが好ましく、2つ以上設置する場合には、できるだけ偏りの無いように等間隔で設置することが好ましい。ただし、トップロールや冷却部材等図示せずの装置の構成に応じて、位置を調整することも可能である。所定長さの上流区間KUに複数の排気口70が設置された本発明に係るガラス板製造装置100が、上記の本発明におけるより好ましい形態を満たしているかどうかは、上流区間KUを3.4m以下の仮想領域Xで分割した際、全ての仮想領域Xにおいてガス平均引込み速度が0.03m/秒以上となるような仮想領域Xの分割方法が1通りでも存在するかにより判定することができる。ガラス板製造方法本発明のガラス板製造方法は、上記のガラス板製造装置100を用いて実施される。すなわち、ガラス板製造方法は、ガラス流50bを流動させるための溶融金属スズ40で満たされた溶融金属浴10と、不活性ガス又は不活性ガスと還元性ガスとの混合ガスが導入される上部構造20と、溶融金属浴10と上部構造20とを接続する側壁部30とを備えたガラス板製造装置100を使用するものであり、側壁部30にガスを排気する排気口70を設けるとともに、溶融金属浴10の入口11から出口12までの範囲において、入口11からの距離が全体の30~80となる範囲の所定位置に、上流区間KUと下流区間KLとを画定する境界部60を設定しておく。ガラス板の製造は、溶融金属浴10の上流側の入口11から溶融ガラス50aを流し込む工程と、当該溶融ガラス50aを溶融金属スズ40上に浮遊させた状態で下流側に流動させて帯状のガラス流50bを形成する工程と、当該帯状のガラス流50bを冷却固化させて下流側の出口12からガラス板50cとして搬出させる工程と、ガラス板製造装置100の稼働中に排気口70よりガスを排出する工程とを実行する。ここで、ガスを排出する工程において、上流区間KUにおける排気口70へのガス平均引込み速度を、常時0.03m/秒以上、好ましくは常時0.05m/秒以上に設定する。本発明のガラス板製造方法によれば、溶融金属スズ40の表面から揮発した揮発物を含むガスは、内部空間Kの気流の移動に打ち勝って側壁部30に設けられた排気口70に引き込まれ、効率よく外部へと排出することができる。その結果、内部空間Kの雰囲気ガスは常に揮発物の少ない清浄な状態に保たれ、フロート法において問題となっていた揮発物の凝縮及び還元に起因するガラス板上の微小欠点の生成を低減又は防止することができ、トップスペックのない高品位なガラス板を得ることができる。なお、前記上流区間KUを、ガラス流50bの流動方向の長さが3.4m以下の複数の仮想領域Xで分割し、全ての仮想領域Xにおけるガス平均引込み速度を、常時0.03m/秒以上、好ましくは常時0.05m/秒以上に設定すれば、上流区間KUの全域に亘って、溶融金属スズ40の表面から揮発した揮発物を含むガスは、内部空間Kの気流の移動に打ち勝って側壁部30に設けられた排気口70に引き込まれ、より効率よく外部へと排出することができる。また、排気口70を溶融金属スズ40の液面付近に設けるように構成すれば、液面付近から発生した揮発物を含むガスを選択的に、且つ効率よく排出することができる。別実施形態<1>境界部60に区画部80を設ける場合において、区画部80の下端部を、上部構造20の下面から溶融金属スズ40の液面までの距離に対して上部構造20の下面から50~95の距離に、より好ましくは85~95の距離に位置するように設定した上で、上流区間KUの圧力が下流区間KLの圧力より大きくなるように、ガス導入量及びガス平均引込み速度を調整する。この場合、下流区間KLのガスが上流区間KUに侵入することが防止されるので、低温のガスによって高温状態にあるべき上流区間KUのガラス流50bが過剰に冷却されることがない。その結果、ガラス流50bを下流側に円滑に流動させることができる。また、上流区間KUにある構造物が低温のガスによって局所的に冷却されることがなくなるので、構造物の表面に揮発物が凝縮することを防止することができる。なお、区画部80の下端部を上部構造20の下面から溶融金属スズ40の液面までの距離に対して上部構造20の下面から50~95の距離に、より好ましくは85~95の距離に位置することにより、上流区間KUと下流区間KLとの隔離性が確保され、気流の逆流を防止するに充分な圧力差を発生させることができる。また、下流区間KLにおいては、区画部80を設けることにより内部空間Kから出口12に向かうスムーズな気流が形成されるため、出口12における逆流や酸素の侵入を確実に防止することができる。<2>区画部80を伸縮式及び移動式に構成することも可能である。伸縮式の区画部80は、例えば、区画部80を二枚の板状部材を積層して構成し、一つの板状部材を延直下方にスライドさせる。これにより、区画部80の長さを、約2倍の長さまで変化させることができる。移動式の区画部80は、例えば、上部構造20に移動用の溝を設け、当該溝に区画部80の基部を嵌入する。これにより、区画部80をその都度取り外さずにガラス流50bの流動方向に沿って、容易に前後移動させることが可能となる。<3>上記実施形態では、上部構造20と区画部80とを別個の部材として取り扱っているが、区画部80を上部構造20の一部として構成することも可能である。この場合、上部構造20の下面の一部を延直下方に膨出させる。