"流体供給路上に取り付けられるバルブボディと、このバルブボディに設けられ、流体導入口と前記流体供給路の流体受容側を連通する連通路と、前記連通路内に設けられた弁座と、この弁座に対し、前記連通路内の流体供給路の流体受容側で離接して前記連通路を開閉する弁体と、この弁体を前記弁座方向に付勢するスプリングと、を備え、前記流体供給路の流体受容側への流体の導入時に、前記弁体が前記流体導入口から導入される流体の圧力を受けて開弁する高圧流体用逆止弁であって、前記弁体には、前記流体の導入時に、導入流体の通過抵抗を受ける抵抗受け手段が設けられていることを特徴とする高圧流体用逆止弁。前記抵抗受け手段は、前記弁体の先端部に設けられた非貫通の穴を備えていることを特徴とする請求項1に記載の高圧流体用逆止弁。前記抵抗受け手段は、前記弁体の側面から突出した突出部を備えていることを特徴とする請求項1または2に記載の高圧流体用逆止弁。前記突出部には、少なくとも一つの貫通孔が設けられていることを特徴とする請求項3に記載の高圧流体用逆止弁。この従来の燃料タンク用の逆止弁は、燃料ガスの充填時には、弁体がスプリングと内外のガス圧のバランスによって開弁状態に維持されるため、燃料ガスの充填後期に、弁体に作用する充填燃料ガスとタンク内の燃料ガスとの圧力差による推力が、スプリングの反力よりも小さくなった時点で、弁体が流路を閉じてしまう。しかし、スプリングの付勢力は燃料タンク内のガスの漏れを遮断する閉弁力となるため、燃料ガスの充填効率を高めるためにスプリングの付勢力を下げることはできない。また、従来の燃料タンク用の逆止弁は、燃料ガスの充填後期に、弁体に作用する充填燃料ガスの推力とタンク内の燃料ガスの推力の差が小さくなるため、弁体と弁座の頻繁な接離による騒音が発生し易い。このように高圧流体用の逆止弁では、許容される方向に流体が流れ、弁の上流側圧力と下流側圧力とが近づいて自動的に閉弁する際の弁前後の圧力を極力小さくすること、及び騒音を低減することが課題となっている。そこでこの発明は、許容方向に流体が流れた後に自動的に閉弁する際の弁前後の圧力差を小さくし、騒音発生の抑制を図ることのできる高圧流体用逆止弁を提供しようとするものである。この発明に係る高圧流体用逆止弁では、上記課題を解決するために以下の手段を採用した。請求項1に係る発明は、流体供給路上に取り付けられるバルブボディ例えば、実施形態のバルブボディ12と、このバルブボディに設けられ、流体導入口例えば、実施形態のガス導入口14と前記流体供給路の流体受容側を連通する連通路例えば、実施形態の連通路13と、前記連通路内に設けられた弁座例えば、実施形態の弁座19と、この弁座に対し、前記連通路内の流体供給路の流体受容側で離接して前記連通路を開閉する弁体例えば、実施形態の弁体16と、この弁体を前記弁座方向に付勢するスプリング例えば、実施形態のスプリング20と、を備え、前記流体供給路の流体受容側への流体の導入時に、前記弁体が前記流体導入口から導入される流体の圧力を受けて開弁する高圧流体用逆止弁であって、前記弁体には、前記流体の導入時に、導入流体の通過抵抗を受ける抵抗受け手段例えば、実施形態の非貫通の穴21が設けられていることを特徴とするものである。これにより、流体導入口に導入装置が接続され、流体導入口から流体が導入されると、弁体が導入流体の圧力を受けて弁座から離間し、それによって連通路が開口する。このとき、弁体は、導入流体と流体供給路の流体受容側流体との圧力差による推力がスプリングの反力に打ち勝ったところで開弁する。こうして、流体導入口を通した流体の導入が開始されると、弁体の抵抗受け手段が導入流体の通過抵抗を受け、その通過抵抗が弁体の開弁保持力として加算される。請求項2に係る発明は、請求項1に係る高圧流体用逆止弁において、前記抵抗受け手段は、前記弁体の先端部に設けられた非貫通の穴例えば、実施形態の非貫通の穴21を備えていることを特徴とするものである。これにより、流体の導入が開始された後には、連通孔を流れる導入流体が弁体の先端部の穴に入り込み、弁体が大きな通過抵抗を受けるようになる。請求項3に係る発明は、請求項1または2に係る高圧流体用逆止弁において、前記抵抗受け手段は、前記弁体の側面から突出した突出部例えば、実施形態の傾斜フランジ30を備えていることを特徴とするものである。これにより、流体の導入が開始された後には、連通路を流れる導入流体が突出部に当たり、弁体が大きな通過抵抗を受けるようになる。請求項4に係る発明は、請求項3に記載の高圧流体用逆止弁において、前記突出部には、少なくとも一つの貫通孔例えば、実施形態の貫通孔31が設けられていることを特徴とするものである。これにより、流体の導入が開始された後には、連通路を流れる導入流体が貫通孔に向かって流れ、このとき導入流体が突出部に当たって弁体がより大きな通過抵抗を受けるようになる。この発明によれば、導入流体の通過抵抗を受ける抵抗受け手段が弁体に設けられているため、流体の導入が開始された後には、抵抗受け手段で受ける通過抵抗が開弁保持力として加算され、流体供給路の流体受容側での流体圧力が増大しても、弁体が安定しつつスプリングの反力にさらに抗して開弁状態に維持され易くなる。したがって、この発明によれば、流体供給路で許容方向に流体が流れた後、自動的に閉弁する際の弁前後の圧力差を小さくすることができるとともに、弁体と弁座の当接頻度を少なくして騒音の発生を抑制することができる。以下、この発明の実施形態を図面に基づいて説明する。図1は、高圧流体の例として圧縮水素ガスが用いられる燃料電池システムの概略構成図であり、符号1は、燃料としての水素と酸化剤としての酸素が供給されて発電をする燃料電池スタック燃料電池を示している。燃料電池スタック1は、例えば固体高分子型燃料電池PolymerElectrolyteFuelCell:PEFCであり、MEAMembraneElectrodeAssembly、膜電極接合体をセパレータ図示しないで挟持してなる単セルが複数積層されて構成されている。燃料電池スタック1には、高圧の水素を貯蔵する水素タンク2流体供給路の流体受容側容器から水素供給流路3流体供給路を介して所定圧力および所定流量の水素ガスが供給されるとともに、図示しない空気供給装置を介して酸素を含む空気が所定圧力および所定流量で供給される。高圧流体である水素を高圧化して貯蔵する水素タンク2は、長手方向の両端が略半球状の筒状をなし、その長手方向の一端が開口している。この開口部2aには、水素供給流路3に対する水素タンク2のガス供給と遮断を行う主止弁10が取り付けられている。水素供給流路3には、減圧弁5と中圧デバイス7とが介装されている。水素タンク3から放出される高圧例えば、35MPaあるいは70MPa等の水素ガスは、減圧弁5によって所定の圧力例えば、1MPa以下に減圧されて中圧デバイス7受圧デバイスに供給される。ここで、中圧デバイス7とは、減圧弁5と燃料電池スタック1との間に配置されるデバイスの総称であり、エゼクタ、インジェクタ、加湿器などが含まれる。エゼクタは、燃料電池スタック1から排出される水素オフガスを循環利用するために水素オフガスを再び水素供給流路3に戻すデバイスであり、インジェクタは燃料電池スタック1に供給する水素ガス流量を調整するデバイスであり、加湿器は燃料電池スタック1に供給される水素ガスを加湿するデバイスである。中圧デバイス7としていずれのデバイスが組み込まれるかは燃料電池システムの全体構成により決定される。この発明に係る高圧流体用逆止弁を燃料タンクに用いた第1の実施形態について説明する。この高圧流体用逆止弁は、例えば、上記の燃料電池システムの水素供給路3の端部である水素タンク2のガス充填部に設置されている。図2は、第1の実施形態の高圧流体用逆止弁11以下逆止弁11と呼ぶ。の具体的な構造を示す図である。同図において、12は、水素タンク2に取り付けられた逆止弁11のバルブボディであり、13は、バルブボディ12に形成され、ガス導入口14と水素タンク2の内部を連通する連通路である。なお、図2においては、逆止弁11のバルブボディ12が水素タンク2に直接取り付けられているように模式的に示されているが、バルブボディ12は、主止弁10に一体に設け、主止弁10とともに水素タンク2に取り付けるようにしても良い。バルブボディ12の連通路13内には、バルブ収容室15が設けられ、そのバルブ収容室15内に弁体16が進退自在に収容されている。この実施形態の場合、弁体16は、シールリング18が取り付けられた略円錐状の弁頭部16aと、弁頭部16aの背部から軸方向に突出する軸部16bとを備え、軸部16bがバルブボディ12のガイド穴17内に摺動自在に保持されている。なお、ガイド穴17の底部には水素タンク2内と導通する導通孔24が設けられている。バルブ収容室15内の弁体16の弁頭部16aと対向する位置にはテーパ状の弁座19が設けられており、弁体16の弁頭部16aがシールリング18を介してこの弁座19に接離し、それによって連通路13が開閉されるようになっている。また、ガイド穴17の底部と弁体16の軸部16bの間には、弁体16を弁座19方向に付勢するスプリング20が介装されている。ここで、弁体16の弁頭部16aの上面中央には、抵抗受け手段として非貫通の穴21が設けられている。この非貫通の穴21は、後述するように水素タンク2への充填ガスの補充時に、連通孔13を通過する充填ガスの通過抵抗を大きく受けるようになっている。この逆止弁11は、水素タンク2に充填ガスを充填する場合以外では、弁体16にスプリング20の付勢力と水素タンク2内のガス圧による推力が作用し、弁体16がこれらの力によって弁座19に押し付けられている。一方、ガス導入口14流体導入口に充填装置導入装置を接続して、水素タンク2に充填ガス導入流体を充填導入する場合には、弁体16には、弁頭部16aの頂面側に作用する充填ガスの開弁方向の推力F1と、弁頭部16aの背面側に作用する水素タンク2内のガスの閉弁方向の推力F2と、同じく弁頭部16aの背面に作用する閉弁方向のスプリング20の反力Fsとが働く。推力F1,F2は以下の式で表される。F1=P1×S1F2=P2×S1ただし、P1は、充填ガスのガス圧、P2は、水素タンク2内のガス圧、S1は、弁体16の推力に関与する実質的な受圧面積を表す。そして、弁体16の開弁時には、F1>F2Fsとなる。また、弁体16が充填ガスのガス圧を受けて開弁した後には、弁体16の弁頭部16aの先端部の非貫通の穴21が、連通孔13を通過する充填ガスの通過抵抗を大きく受け、この穴21部分で受ける通過抵抗F3が弁体16の開弁保持力として加算される。このとき、弁体16が開弁状態を維持するときの各力の関係は以下のようになる。F1F3>F2Fsなお、通過抵抗F3は以下の式によって求まる。F3=1/2×ρV2S2Cdただし、ρは、ガスの流体密度、Vは、ガスの流速、S2は、ガスの当たる部分の前面投影面積、Cdは、抵抗係数を表す。以上のように、この逆止弁11においては、充填ガスの通過抵抗を受ける非貫通の穴21が弁体16の先端部の中央に設けられ、充填ガスの充填が開始された後には、非貫通の穴21で受ける通過抵抗F3が弁体16の開弁保持力として加算されるため、充填ガスの充填後期に水素タンク2内のガス圧が高まっても弁体16が安定して開弁状態を維持できるようになる。すなわち、流体供給路の流体受容側でのガス圧力が増大しても、弁体16が安定してスプリング20の反力にさらに抗して開弁状態を維持し、流体供給路で許容方向に充填ガスが流れた後に弁体16が自動的に閉弁する際の弁前後の圧力差を小さくすることができる。したがって、この逆止弁11では、充填ガスの充填時に、水素タンク2の圧力が充分に高圧になるまでガスを安定的に充填することができ、ガスの充填効率を確実に高めることができる。また、この逆止弁11の場合、弁体16が非貫通の穴21で大きな通過抵抗を受けるため、充填ガスの充填時に弁体16と弁座19の当接頻度が少なくなり、騒音の発生も抑制される。つづいて、図3に示す第2の実施形態について説明する。なお、以下で説明する実施形態においては、上記の実施形態と同一部分に同一符号を付し、重複する説明を省略するものとする。図3は、第2の実施形態の高圧流体用逆止弁11A以下逆止弁11Aと呼ぶ。の具体的な構造を示す図である。この実施形態の逆止弁11Aは、基本的な構成は第1の実施形態とほぼ同様であるが、弁体16Aの軸部16bに弁頭部16a側に斜めに傾斜して弁体16Aの外径より大きくされて張り出す傾斜フランジ30突出部が追加され、その傾斜フランジ30の軸部16bの近傍に軸方向に貫通する複数の貫通孔31が形成されている。この実施形態においては、弁頭部16aの非貫通の穴21と傾斜フランジ30が抵抗受け手段を構成している。この実施形態の逆止弁11Aの場合、水素タンク2に充填ガスを充填するときには、弁体16Aが開弁した後には連通路13を流れる充填ガスが弁頭部16aの非貫通の穴21で通過抵抗を受けるとともに、弁頭部16aを回り込んだ充填ガスが傾斜フランジ30の前面弁頭部16a側の面に当たってさらに傾斜フランジ30でも通過抵抗を受ける。特に、この逆止弁11Aにおいては、傾斜フランジ30の軸部16bの近傍に貫通孔31が設けられているため、弁頭部16aを回り込んだ充填ガスはそのまま傾斜フランジ30の外周側に流れずに貫通孔31方向にも流れようとする。このため、傾斜フランジ30の前面に多くの充填ガスが当たるようになり、より大きな通過抵抗を受けることが可能になる。したがって、この逆止弁11Aでは、充填ガスの充填時に、より大きな通過抵抗を弁体16Aの開弁保持力として作用させることができるため、スプリング20の反力にいっそう抗して開弁状態を維持し、流体供給路で許容方向に充填ガスが流れた後に弁体16が自動的に閉弁する際の弁前後の圧力差を小さくすることができ、ガスの充填効率をさらに高め、騒音発生もより抑制することができる。なお、ここで説明した第2の実施形態の逆止弁11Aは、弁体16Aの軸部16bに抵抗受け手段として傾斜フランジ30を設けたが、図4に示す変形例の逆止弁11Bのように、弁体16Bの軸部16bに上面が傾斜せずに略水平に延出するフランジ30Bを設け、そのフランジBを抵抗受け手段としても良い。また、図5は、第3の実施形態の高圧流体用逆止弁11C以下逆止弁11Cと呼ぶ。の具体的な構造を示す図である。この逆止弁11Cは、基本的な構成は第1の実施形態とほぼ同様であるが、弁体16Cの円錐状の弁頭部16aの背面に弁頭部16aよりも外径の大きい突出部であるフランジ40が取り付けられている。このフランジ40は、充填ガスの充填時に、弁頭部16aの円錐面を回り込んだ直後の充填ガスが前面に当たり、このとき充填ガスから通過抵抗を受ける。この実施形態の場合、弁頭部16aの非貫通の穴21とフランジ40が抵抗受け手段を構成している。この実施形態の逆止弁11Cは、基本的に第2の実施形態とほぼ同様の効果を得ることができるが、弁体16Cの構造が単純であることから、製造コストを低減できるというさらなる利点がある。なお、この発明は上記の実施形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々の設計変更が可能である。例えば、高圧流体は、上記実施形態では高圧水素ガスを用いたが、加圧水や高圧天然ガス等の他の流体であっても良い。流体供給路の流体受容側として示した水素タンクも、容器形状ではなく、管路の一部であっても良い。この場合、逆止弁は、上流管路と下流管路との間で一方向への流れを規制する弁となる。さらに、逆止弁が燃料電池システムを搭載した車両等の充填口に設けられていても、勿論良い。"