"ジエン系重合体とシリカとを含み、前記ジエン系重合体が、下記AとBを反応させて得られる変性されたジエン系重合体であり、前記シリカが、1つの粒子に対して隣接する粒子が3つ以上の粒子を分岐粒子Xとしたとき、分岐粒子Xを含む分岐粒子間X-Xの平均長L1が30~400nmのものであるタイヤ用ゴム組成物。A:下記Cの存在下に、共役ジエンモノマー又は共役ジエンモノマーと芳香族ビニルモノマーとを重合させることにより得られるアルカリ金属末端を有する活性共役ジエン系重合体B:官能基を有する変性剤C:下記式1で表される化合物と有機アルカリ金属化合物を反応させて得られる化学種式1中、R1及びR2は、同一若しくは異なって、水素原子、分岐若しくは非分岐のアルキル基、分岐若しくは非分岐のアリール基、分岐若しくは非分岐のアルコキシ基、分岐若しくは非分岐のシリルオキシ基、分岐若しくは非分岐のアセタール基、カルボキシル基、メルカプト基又はこれらの誘導体を示す。Aは、分岐若しくは非分岐のアルキレン基、分岐若しくは非分岐のアリーレン基又はこれらの誘導体を示す。下記AとBを反応させて得られる変性されたジエン系重合体と、シリカゾルとを混練して得られるタイヤ用ゴム組成物。A:下記Cの存在下に、共役ジエンモノマー又は共役ジエンモノマーと芳香族ビニルモノマーとを重合させることにより得られるアルカリ金属末端を有する活性共役ジエン系重合体B:官能基を有する変性剤C:下記式1で表される化合物と有機アルカリ金属化合物を反応させて得られる化学種式1中、R1及びR2は、同一若しくは異なって、水素原子、分岐若しくは非分岐のアルキル基、分岐若しくは非分岐のアリール基、分岐若しくは非分岐のアルコキシ基、分岐若しくは非分岐のシリルオキシ基、分岐若しくは非分岐のアセタール基、カルボキシル基、メルカプト基又はこれらの誘導体を示す。Aは、分岐若しくは非分岐のアルキレン基、分岐若しくは非分岐のアリーレン基又はこれらの誘導体を示す。前記式1で表される化合物が下記式2で表される化合物である請求項1又は2記載のタイヤ用ゴム組成物。前記変性剤が下記式3で表される化合物である請求項1~3のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物。式3中、R3及びR4は、同一又は異なって、炭素数1~10の炭化水素基を表し、該炭化水素基は、エーテル、及び3級アミンからなる群より選択される少なくとも1種の基を有してもよい。R5及びR6は、同一若しくは異なって、水素原子、又は炭素数1~20の炭化水素基を表し、該炭化水素基は、エーテル、及び3級アミンからなる群より選択される少なくとも1種の基を有してもよい。R7は、炭素数1~20の炭化水素基を表し、該炭化水素基は、エーテル、3級アミン、エポキシ、カルボニル、及びハロゲンからなる群より選択される少なくとも1種の基を有してもよい。nは1~6の整数を表す。前記活性共役ジエン系重合体の両末端に導入した変性剤が同一である請求項1~4のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物。ゴム成分100質量中の前記ジエン系重合体の含有量が5質量以上である請求項1~5のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物。前記共役ジエンモノマーが1,3-ブタジエン及び/又はイソプレンであり、前記芳香族ビニルモノマーがスチレンである請求項1~6のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物。前記変性されたジエン系重合体が1,3-ブタジエン及びスチレンを重合させることにより得られる変性スチレンブタジエンゴムである請求項1~7のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物。前記シリカが、平均1次粒子径をDとしたとき、分岐粒子Xを含む分岐粒子間X-Xの平均アスペクト比L1/Dが3~100のものである請求項1又は3~8のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物。ゴム成分100質量部に対して、前記シリカを5~150質量部含む請求項1又は3~9のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物。トレッド用ゴム組成物として用いられる請求項1~10のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物。請求項1~11のいずれかに記載のゴム組成物を用いた空気入りタイヤ。本発明は、前記課題を解決し、低燃費性、ウェットグリップ性能、ドライグリップ性能、耐摩耗性、加工性を向上できるタイヤ用ゴム組成物、及びこれを用いた空気入りタイヤを提供することを目的とする。本発明は、ジエン系重合体とシリカとを含み、上記ジエン系重合体が、下記AとBを反応させて得られる変性されたジエン系重合体であり、上記シリカが、1つの粒子に対して隣接する粒子が3つ以上の粒子を分岐粒子Xとしたとき、分岐粒子Xを含む分岐粒子間X-Xの平均長L1が30~400nmのものであるタイヤ用ゴム組成物に関する。A:下記Cの存在下に、共役ジエンモノマー又は共役ジエンモノマーと芳香族ビニルモノマーとを重合させることにより得られるアルカリ金属末端を有する活性共役ジエン系重合体B:官能基を有する変性剤C:下記式1で表される化合物と有機アルカリ金属化合物を反応させて得られる化学種式1中、R1及びR2は、同一若しくは異なって、水素原子、分岐若しくは非分岐のアルキル基、分岐若しくは非分岐のアリール基、分岐若しくは非分岐のアルコキシ基、分岐若しくは非分岐のシリルオキシ基、分岐若しくは非分岐のアセタール基、カルボキシル基、メルカプト基又はこれらの誘導体を示す。Aは、分岐若しくは非分岐のアルキレン基、分岐若しくは非分岐のアリーレン基又はこれらの誘導体を示す。本発明はまた、上記AとBを反応させて得られる変性されたジエン系重合体と、シリカゾルとを混練して得られるタイヤ用ゴム組成物に関する。上記式1で表される化合物が下記式2で表される化合物であることが好ましい。上記変性剤が下記式3で表される化合物であることが好ましい。式3中、R3及びR4は、同一又は異なって、炭素数1~10の炭化水素基を表し、該炭化水素基は、エーテル、及び3級アミンからなる群より選択される少なくとも1種の基を有してもよい。R5及びR6は、同一若しくは異なって、水素原子、又は炭素数1~20の炭化水素基を表し、該炭化水素基は、エーテル、及び3級アミンからなる群より選択される少なくとも1種の基を有してもよい。R7は、炭素数1~20の炭化水素基を表し、該炭化水素基は、エーテル、3級アミン、エポキシ、カルボニル、及びハロゲンからなる群より選択される少なくとも1種の基を有してもよい。nは1~6の整数を表す。上記活性共役ジエン系重合体の両末端に導入した変性剤が同一であることが好ましい。ゴム成分100質量中の上記ジエン系重合体の含有量が5質量以上であることが好ましい。上記共役ジエンモノマーが1,3-ブタジエン及び/又はイソプレンであり、上記芳香族ビニルモノマーがスチレンであることが好ましい。上記変性されたジエン系重合体が1,3-ブタジエン及びスチレンを重合させることにより得られる変性スチレンブタジエンゴムであることが好ましい。上記シリカが、平均1次粒子径をDとしたとき、分岐粒子Xを含む分岐粒子間X-Xの平均アスペクト比L1/Dが3~100のものであることが好ましい。上記タイヤ用ゴム組成物は、ゴム成分100質量部に対して、上記シリカを5~150質量部含むことが好ましい。上記タイヤ用ゴム組成物は、トレッド用ゴム組成物として用いられることが好ましい。本発明はまた、上記ゴム組成物を用いた空気入りタイヤに関する。本発明によれば、変性された特定のジエン系重合体と、特定のシリカとを含むタイヤ用ゴム組成物であるので、低燃費性、ウェットグリップ性能、ドライグリップ性能、耐摩耗性、加工性を向上できる。また、本発明によれば、変性された特定のジエン系重合体と、シリカゾルとを混練して得られるタイヤ用ゴム組成物であるので、低燃費性、ウェットグリップ性能、ドライグリップ性能、耐摩耗性、加工性を向上できる。従って、これらのゴム組成物をトレッドなどタイヤの各部材に使用することで前述の性能に優れた空気入りタイヤを提供できる。本発明のタイヤ用ゴム組成物は、ジエン系重合体とシリカとを含み、上記ジエン系重合体が、下記AとBを反応させて得られる変性されたジエン系重合体以下、変性ジエン系重合体ともいうであり、上記シリカが、1つの粒子に対して隣接する粒子が3つ以上の粒子を分岐粒子Xとしたとき、分岐粒子Xを含む分岐粒子間X-Xの平均長L1が30~400nmのものストラクチャーシリカ直鎖シリカである。A:下記Cの存在下に、共役ジエンモノマー又は共役ジエンモノマーと芳香族ビニルモノマーとを重合させることにより得られるアルカリ金属末端を有する活性共役ジエン系重合体B:官能基を有する変性剤C:下記式1で表される化合物と有機アルカリ金属化合物を反応させて得られる化学種式1中、R1及びR2は、同一若しくは異なって、水素原子、分岐若しくは非分岐のアルキル基、分岐若しくは非分岐のアリール基、分岐若しくは非分岐のアルコキシ基、分岐若しくは非分岐のシリルオキシ基、分岐若しくは非分岐のアセタール基、カルボキシル基、メルカプト基又はこれらの誘導体を示す。Aは、分岐若しくは非分岐のアルキレン基、分岐若しくは非分岐のアリーレン基又はこれらの誘導体を示す。上記式1で表される化合物と有機アルカリ金属化合物を反応させて得られる化学種Cを重合開始剤として、重合反応を行うため、重合反応により得られるポリマー鎖上記A活性共役ジエン系重合体は、その両末端がリビングポリマー末端となる。そのため、活性共役ジエン系重合体Aの両末端を変性剤Bにより変性することができ、上記Aの両末端を上記Bにより変性された上記変性ジエン系重合体は、片末端のみが変性されている場合に比べて、優れた低燃費性、ウェットグリップ性能、ドライグリップ性能、耐摩耗性が得られ、これらの性能をバランス良く改善できる。これに対し、両末端に官能基変性基を導入する方法として、官能基を有する重合開始剤を用いて重合し、さらに、重合末端に変性剤を反応させる方法が考えられる。この場合には、片方の末端には、重合開始剤が有する官能基が、もう一方の末端には、変性剤による官能基が存在することとなる。しかし、重合開始剤が有する官能基は、一般的にシリカとの相互作用が弱いため、低燃費性、ウェットグリップ性能、ドライグリップ性能、耐摩耗性のバランス性能が劣る。また、重合開始剤が有する官能基は、脱離しやすいため、エネルギー損失増大の一因となり、低燃費性に劣る。さらに、重合開始剤が有する官能基の極性が高い場合には、リビングポリマー末端に配位して重合末端と変性剤との反応に影響を及ぼし、任意の官能基を重合末端に導入することができない。一方、上記Aは、重合開始剤として上記Cを使用して得られるため、重合反応により2方向にポリマー鎖が伸び、2個のリビングポリマー末端が存在するため、任意の変性剤により官能基を導入することができる。そのため、上記AとBを反応させて得られる上記変性ジエン系重合体を配合することにより、低燃費性、ウェットグリップ性能、ドライグリップ性能、耐摩耗性のバランス性能に優れたゴム組成物が得られる。また、上記ストラクチャーシリカを配合することで、シリカ粒子の凝集が生み出すオクルードラバーシリカの凝集体に包み込まれ、歪むことができないゴムが減少し、局所的な応力集中、すなわち、局所的な歪みが減少する。これにより、タイヤの低伸張時低歪時におけるヒステリシスロスを低減し、転がり抵抗を低減することができる。更に、上記ストラクチャーシリカは、急ブレーキや急カーブ時などのタイヤの高伸張時高歪時、タイヤのトレッド周方向に配向する。これにより、ストラクチャーシリカ近傍のゴムが急激に歪み、ヒステリシスロスが増大して、ドライグリップ性能を改善できる。そして、上記変性ジエン系重合体及び上記ストラクチャーシリカの併用により、それぞれの改善効果を相乗的に高めることができる。また、一般的に、変性ゴムを使用した場合、加工性の低下が懸念されるが、本発明では、上記変性ジエン系重合体を上記ストラクチャーシリカと併用することにより、加工性をも向上できる。これらの作用により、低燃費性、ウェットグリップ性能、ドライグリップ性能、耐摩耗性、加工性を相乗的に向上できる。本発明の上記ストラクチャーシリカを含むゴム組成物は、例えば、上記変性ジエン系重合体と、シリカゾルとを混練して製造できる。本発明において、ジエン系重合体は、AとBを反応させて得られる変性されたジエン系重合体である。Aは、Cの存在下に、共役ジエンモノマー又は共役ジエンモノマーと芳香族ビニルモノマーとを重合させることにより得られるアルカリ金属末端を有する活性共役ジエン系重合体である。なお、活性共役ジエン系重合体は、2個のアルカリ金属末端を有する。Cは、下記式1で表される化合物と有機アルカリ金属化合物とを反応させて得られる化学種である。R1及びR2は、同一若しくは異なって、水素原子、分岐若しくは非分岐のアルキル基、分岐若しくは非分岐のアリール基、分岐若しくは非分岐のアルコキシ基、分岐若しくは非分岐のシリルオキシ基、分岐若しくは非分岐のアセタール基、カルボキシル基-COOH、メルカプト基-SH又はこれらの誘導体を示す。Aは、分岐若しくは非分岐のアルキレン基、分岐若しくは非分岐のアリーレン基又はこれらの誘導体を示す。R1及びR2の上記分岐若しくは非分岐のアルキル基としては、例えば、メチル基、エチル基、n-プロピル基、イソプロピル基、n-ブチル基、iso-ブチル基、sec-ブチル基、tert-ブチル基、ペンチル基、へキシル基、へプチル基、2-エチルヘキシル基、オクチル基、ノニル基、デシル基等の炭素数1~30好ましくは炭素数1~8、より好ましくは炭素数1~4、更に好ましくは炭素数1~2のアルキル基等が挙げられる。なお、アルキル基には、アルキル基が有する水素原子がアリール基フェニル基等により置換された基も含む。R1及びR2の上記分岐若しくは非分岐のアリール基としては、例えば、フェニル基、トリル基、キシリル基、ナフチル基、ビフェニル基などの炭素数6~18好ましくは炭素数6~8のアリール基が挙げられる。なお、アリール基には、アリール基が有する水素原子がアルキル基メチル基等により置換された基も含む。R1及びR2の上記分岐若しくは非分岐のアルコキシ基としては、例えば、メトキシ基、エトキシ基、n-プロポキシ基、イソプロポキシ基、n-ブトキシ基、t-ブトキシ基等の炭素数1~8のアルコキシ基好ましくは炭素数1~6、より好ましくは炭素数1~4等が挙げられる。なお、アルコキシ基には、シクロアルコキシ基シクロヘキシルオキシ基等の炭素数5~8のシクロアルコキシ基等、アリールオキシ基フェノキシ基、ベンジルオキシ基等の炭素数6~8のアリールオキシ基等も含まれる。R1及びR2の上記分岐若しくは非分岐のシリルオキシ基としては、例えば、炭素数1~20の脂肪族基、芳香族基が置換したシリルオキシ基トリメチルシリルオキシ基、トリエチルシリルオキシ基、トリイソプロピルシリルオキシ基、ジエチルイソプロピルシリルオキシ基、t-ブチルジメチルシリルオキシ基、t-ブチルジフェニルシリルオキシ基、トリベンジルシリルオキシ基、トリフェニルシリルオキシ基、トリ-p-キシリルシリルオキシ基等等が挙げられる。R1及びR2の上記分岐若しくは非分岐のアセタール基としては、例えば、-CRR’-OR′′、-O-CRR’-OR′′で表される基を挙げることができる。前者としては、メトキシメチル基、エトキシメチル基、プロポキシメチル基、ブトキシメチル基、イソプロポキシメチル基、t-ブトキシメチル基、ネオペンチルオキシメチル基等が挙げられ、後者としては、メトキシメトキシ基、エトキシメトキシ基、プロポキシメトキシ基、i-プロポキシメトキシ基、n-ブトキシメトキシ基、t-ブトキシメトキシ基、n-ペンチルオキシメトキシ基、n-ヘキシルオキシメトキシ基、シクロペンチルオキシメトキシ基、シクロヘキシルオキシメトキシ基等を挙げることができる。R1及びR2としては、水素原子、分岐若しくは非分岐のアルキル基、分岐若しくは非分岐のアリール基が好ましい。これにより、低燃費性、ウェットグリップ性能、ドライグリップ性能、耐摩耗性のバランスを改善できる。また、2方向へ均等にポリマーを成長させることができるという理由から、R1、R2が同一の基であることが好ましい。Aの上記分岐若しくは非分岐のアルキレン基としては、例えば、メチレン基、エチレン基、プロピレン基、ブチレン基、ペンチレン基、ヘキシレン基、へプチレン基、オクチレン基、ノニレン基、デシレン基、ウンデシレン基、ドデシレン基、トリデシレン基、テトラデシレン基、ペンタデシレン基、ヘキサデシレン基、ヘプタデシレン基、オクタデシレン基等の炭素数1~30好ましくは炭素数1~8、より好ましくは炭素数1~4のアルキレン基が挙げられる。Aの上記アルキレン基の誘導体としては、例えば、アリール基やアリーレン基が置換したアルキレン基等が挙げられる。Aの上記アリーレン基としては、例えば、フェニレン基、トリレン基、キシリレン基、ナフチレン基などが挙げられる。Aの上記アリーレン基の誘導体としては、例えば、アルキレン基が置換したアリーレン基等が挙げられる。Aとしては、分岐若しくは非分岐のアリーレン基が好ましく、フェニレン基下記式2で表される化合物がより好ましい。これにより、低燃費性、ウェットグリップ性能、ドライグリップ性能、耐摩耗性のバランスを改善できる。上記式2のR1及びR2は、上記式1のR1及びR2と同様である。上記式1又は2で表される化合物の具体例としては、1,2-ジビニルベンゼン、1,3-ジビニルベンゼン、1,4-ジビニルベンゼン、1,2-ジイソプロペニルベンゼン、1,3-ジイソプロペニルベンゼン、1,4-ジイソプロペニルベンゼン、1,2-ジイソブテニルベンゼン、1,3-ジイソブテニルベンゼン、1,4-ジイソブテニルベンゼン、1,3-フェニレンビス1-ビニルベンゼン、1,4-フェニレンビス1-ビニルベンゼン、1,1’-メチレンビス2-ビニルベンゼン、1,1’-メチレンビス3-ビニルベンゼン、1,1’-メチレンビス4-ビニルベンゼン等が挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、2種以上を併用してもよい。なかでも、1,3-ジビニルベンゼン、1,3-ジイソプロペニルベンゼン、1,3-フェニレンビス1-ビニルベンゼンが好ましい。本発明に用いられる有機アルカリ金属化合物としては、リチウム、ナトリウム、カリウム、ルビジウム、セシウム等のアルカリ金属を含有する炭化水素化合物が挙げられる。なかでも、2~20個の炭素原子を有するリチウム又はナトリウム化合物が好ましい。その具体例としては、例えば、エチルリチウム、n-プロピルリチウム、iso-プロピルリチウム、n-ブチルリチウム、sec-ブチルリチウム、t-オクチルリチウム、n-デシルリチウム、フェニルリチウム、2-ナフチルリチウム、2-ブチル-フェニルリチウム、4-フェニル-ブチルリチウム、シクロヘキシルリチウム、4-シクロペンチルリチウム、1,4-ジリチオ-ブテン-2等が挙げられる。なかでも、迅速に反応が進行して分子量分布が狭いポリマーを与える点で、n-ブチルリチウム又はsec-ブチルリチウムが好ましい。Cの調製方法は、上記式1で表される化合物と上記有機アルカリ金属化合物とを接触させる方法であれば特に制限はない。具体的には、反応に不活性な有機溶剤、例えば炭化水素溶剤に、上記式1で表される化合物、上記有機アルカリ金属化合物をそれぞれ別々に溶解し、当該式1で表される化合物溶液に当該有機アルカリ金属化合物溶液を撹拌下で滴下することによりCを調製できる。なお、Cを調製する際の反応温度は、40~60°Cが好ましい。炭化水素溶剤としては、上記有機アルカリ金属化合物アルカリ金属触媒を失活させないものであり、適当な炭化水素溶剤としては、脂肪族炭化水素、芳香族炭化水素、脂環族炭化水素から選ばれ、特に炭素数が2~12であるプロパン、n-ブタン、iso-ブタン、n-ペンタン、iso-ペンタン、n-ヘキサン、シクロヘキサン、プロペン、1-ブテン、iso-ブテン、トランス-2-ブテン、シス-2-ブテン、1-ペンテン、2-ペンテン、1-ヘキセン、2-ヘキセン、ベンゼン、トルエン、キシレン、エチルベンゼンなどをあげることができる。また、これらの溶剤は2種以上を混合して使用することができる。本発明に用いられる共役ジエンモノマーとしては、1,3-ブタジエン、イソプレン、1,3-ペンタジエンピペリン、2,3-ジメチル-1,3-ブタジエン、1,3-ヘキサジエン等が挙げられる。なかでも、得られる重合体の物性、工業的に実施する上での入手性の観点から、1,3-ブタジエン、イソプレンが好ましい。本発明に用いられる芳香族ビニルモノマーとしては、スチレン、α-メチルスチレン、ビニルトルエン、ビニルナフタレン、ジビニルベンゼン、トリビニルベンゼン、ジビニルナフタレン等が挙げられる。なかでも、得られる重合体の物性、工業的に実施する上での入手性の観点から、スチレンが好ましい。モノマーとしては、共役ジエンモノマーのみを用いてもよく、共役ジエンモノマーと芳香族ビニルモノマーを併用してもよい。共役ジエンモノマーと芳香族ビニルモノマーを併用する場合の両者の比率は、共役ジエンモノマー/芳香族ビニルモノマーの質量比で50/50~90/10が好ましく、より好ましくは55/45~85/15である。該比が50/50未満であると、重合体ゴムが炭化水素溶剤に不溶となり、均一な重合が不可能となる場合があり、一方該比が90/10を越えると重合体ゴムの強度が低下する場合がある。変性ジエン系重合体としては、共役ジエンモノマーと芳香族ビニルモノマーを共重合させることにより得られるものが好ましく、1,3-ブタジエン及びスチレンを共重合させることにより得られるもの変性スチレンブタジエンゴムが特に好ましい。このような変性共重合体を使用すると、低燃費性、ウェットグリップ性能、ドライグリップ性能、耐摩耗性を改善できる。また、上記ストラクチャーシリカとの併用により、低燃費性、ウェットグリップ性能、ドライグリップ性能、耐摩耗性、加工性を好適に向上できる。Aの調製方法としては、重合開始剤としてCを用いる以外は特に制限はなく、従来公知の方法を用いることができる。具体的には、反応に不活性な有機溶剤、例えば炭化水素溶剤中において、重合開始剤としてCを用いて、共役ジエンモノマー又は共役ジエンモノマーと芳香族ビニルモノマーとを必要に応じてランダマイザーの存在下で重合させることにより、目的の2個のアルカリ金属末端を有する活性共役ジエン系重合体が得られる。炭化水素溶剤としては、上記Cの調製の場合と同様のものを好適に使用できる。ランダマイザーとは、重合体中の共役ジエン部分のミクロ構造制御、例えばブタジエンにおける1,2-結合、イソプレンにおける3,4-結合の増加など、あるいは重合体におけるモノマー単位の組成分布の制御、例えばブタジエン-スチレン共重合体におけるブタジエン単位、スチレン単位のランダム化などの作用を有する化合物のことである。ランダマイザーとして、各種の化合物を使用できる。なかでも、エーテル化合物又は第三級アミンが、工業的実施上の入手容易性の点で好ましい。エーテル化合物としては、テトラヒドロフラン、テトラヒドロピラン、1,4-ジオキサンなどの環状エーテル;ジエチルエーテル、ジブチルエーテルなどの脂肪族モノエーテル;エチレングリコールジメチルエーテル、エチレングリコールジエチルエーテル、エチレングリコールジブチルエーテル、ジエチレングリコールジエチルエーテル、ジエチレングリコールジブチルエーテルなどの脂肪族ジエ-テル;ジフェニルエーテル、アニソールなどの芳香族エーテルがあげられる。また、第三級アミン化合物の例としては、トリエチルアミン、トリプロピルアミン、トリブチルアミンなどのほかに、N,N,N’,N’-テトラメチルエチレンジアミン、N,N-ジエチルアニリン、ピリジン、キノリンなどをあげることができる。Bは、官能基を有する変性剤である。Bとしては、窒素、酸素、およびケイ素からなる群より選択される少なくとも1種の原子を含む官能基を有する化合物が好ましい。官能基としては、例えばアミノ基、アミド基、アルコキシシリル基、イソシアネート基、イミノ基、イミダゾール基、ウレア基、エーテル基特に、エポキシ基、カルボニル基、カルボキシル基、ヒドロキシル基、ニトリル基、ピリジル基、ジグリシジルアミノ基等があげられる。なお、これらの官能基は、置換基を有していてもよい。なかでも、シリカとの反応性が高いという理由から、アミノ基、アルコキシシリル基、エーテル基特に、エポキシ基、カルボニル基、ヒドロキシル基、カルボキシル基、ジグリシジルアミノ基が好ましい。Bとしては、下記式3で表される化合物が好ましい。また、使用するBは、1種類であるAの両末端に導入する変性剤が同一であることが好ましい。使用するBを1種類とすることにより、Aの両末端に同一の官能基を導入することができ、均一なポリマー末端となることで、シリカとの反応性が安定する。下記式3で表される化合物は、2個以上のエポキシ基を有する多官能化合物である。活性共役ジエン系重合体Aの活性末端と、エポキシ基が反応することにより、重合体鎖に水酸基を導入できる。さらに、上記多官能化合物は、分子中に2個以上のエポキシ基を有するため、1の多官能化合物が複数の活性共役ジエン系重合体Aの活性末端と反応することにより、2個以上の重合体鎖をカップリングすることができる。そのため、該多官能化合物により変性された部位末端などを3個以上有する変性ジエン系重合体も得られる。変性ジエン系重合体の変性された部位末端などの数が増加することにより、より低燃費性、ウェットグリップ性能、ドライグリップ性能、耐摩耗性のバランスを改善できる。式3中、R3及びR4は、同一又は異なって、炭素数1~10の炭化水素基を表し、該炭化水素基は、エーテル、及び3級アミンからなる群より選択される少なくとも1種の基を有してもよい。R5及びR6は、同一若しくは異なって、水素原子、又は炭素数1~20の炭化水素基を表し、該炭化水素基は、エーテル、及び3級アミンからなる群より選択される少なくとも1種の基を有してもよい。R7は、炭素数1~20の炭化水素基を表し、該炭化水素基は、エーテル、3級アミン、エポキシ、カルボニル、及びハロゲンからなる群より選択される少なくとも1種の基を有してもよい。nは1~6の整数を表す。R3及びR4は、炭素数1~10のアルキレン基好ましくは炭素数1~3が好ましい。R5及びR6は、水素原子が好ましい。R7は、炭素数3~20の炭化水素基好ましくは炭素数6~10、より好ましくは炭素数8が挙げられ、下記式などで表されるシクロアルキル基、シクロアルキレン基が好ましく、シクロアルキレン基がより好ましい。また、nは2~3であることが好ましい。上記式3で表される化合物としては、例えば、テトラグリシジルメタキシレンジアミン、テトラグリシジルアミノジフェニルメタン、テトラグリシジル-p-フェニレンジアミン、ジグリシジルアミノメチルシクロヘキサン、テトラグリシジル-1,3-ビスアミノメチルシクロヘキサン等が好適に用いられる。本発明において、ジエン系重合体変性ジエン系重合体は、反応に不活性な有機溶剤、例えば炭化水素溶剤中において、AとBを反応させて得られる。炭化水素溶剤としては、上記Cの調製の場合と同様のものを好適に使用できる。官能基を有する変性剤Bの量は、有機アルカリ金属化合物1モルに対して、好ましくは0.1~10モルであり、より好ましくは0.5~2モルである。0.1モル未満であると、低燃費性の改良効果が少なく、逆に10モルを超えると、Bが重合溶媒中に残存するため、その溶媒をリサイクル使用する場合には溶媒からの分離工程を必要とする等、経済的に好ましくない。AとBとの反応は、迅速に起きるため、反応温度及び反応時間は広範囲に選択できる。一般的には、室温25~80°C、数秒~数時間である。反応は、AとBとを接触させればよく、例えば、Cを用いて、ジエン系重合体を重合し、該重合体溶液中にBを所定量添加する方法が、好ましい態様として例示できるが、この方法に限定されるものではない。混練加工性の観点から、AとBの反応前又は反応後に、一般式RaMXbで示されるカップリング剤を添加してもよい式中Rはアルキル基、アルケニル基、シクロアルケニル基又は芳香族炭化水素基、Mはケイ素又はスズ原子、Xはハロゲン原子、aは0~2の整数、bは2~4の整数を表す。カップリング剤の量は、使用する有機アルカリ金属化合物アルカリ金属触媒1モル当たり、好ましくは0.03~0.4モルであり、より好ましくは0.05~0.3モルである。該使用量が0.03未満の場合は加工性の改良効果が少なく、逆に0.4モルを超える場合は、官能基を有する変性剤と反応するアルカリ金属末端が少なくなり、低燃費性改良効果が小さくなる。反応終了後、変性されたジエン系重合体は、凝固剤の添加あるいはスチーム凝固など通常の溶液重合によるゴムの製造において使用される凝固方法により凝固でき、反応溶媒中から分離できる。なお、凝固温度も何ら制限されない。反応溶媒から分離した凝固物を乾燥することにより、ジエン系重合体変性ジエン系重合体が得られる。凝固物の乾燥は、通常の合成ゴムの製造で用いられるバンドドライヤー、押し出し型のドライヤー等が使用でき、乾燥温度も何ら制限されない。上記ジエン系重合体のムーニー粘度ML14100°Cは、好ましくは10~200、より好ましくは20~150である。上限は、更に好ましくは100以下、特に好ましくは75以下である。ムーニー粘度が10未満であると、加硫物の引張り強度等の機械物性が低下する場合があり、一方該粘度が200を越えると、他のゴムと組み合わせて使用する場合に混和性が悪く、加工操作性が悪化し、得られたゴム組成物の加硫物の機械物性が低下する場合がある。なお、ムーニー粘度は、実施例に記載の方法により測定出来る。上記ジエン系重合体の共役ジエン部のビニル含量は、特に限定されないが、好ましくは10~70モル、より好ましくは15~60モルである。下限は、更に好ましくは35モル以上、特に好ましくは40モル以上、最も好ましくは50モル以上である。10モル未満であると、重合体のガラス転移温度が低温となり、タイヤ用のポリマ-として用いた場合、グリップ性能が劣る場合があり、一方、70モルを越えると、重合体のガラス転移温度が上昇し、反撥弾性に劣る場合がある。なお、ビニル含量1,2-結合ブタジエン単位量は、赤外吸収スペクトル分析法によって測定できる。ゴム成分100質量中の上記ジエン系重合体の含有量は、好ましくは5質量以上、より好ましくは10質量以上、更に好ましくは40質量以上、特に好ましくは60質量以上である。5質量未満であると、充分な低燃費性、ウェットグリップ性能、ドライグリップ性能、耐摩耗性、加工性を得ることができないおそれがある。該ジエン系重合体の含有量は、100質量であってもよいが、好ましくは90質量以下である。本発明のゴム組成物は、上記ジエン系重合体と共に、他のゴム成分を併用してもよい。他のゴム成分としては、例えば、天然ゴムNR、ブタジエンゴムBR、スチレンブタジエンゴムSBR、スチレンイソプレンブタジエンゴムSIBR、エチレンプロピレンジエンゴムEPDM、クロロプレンゴムCR、アクリロニトリルブタジエンゴムNBR等が挙げられる。ゴム成分は、単独で用いてもよく、2種以上を併用してもよい。なかでも、ゴムの強度向上と、耐摩耗性、耐亀裂成長性が高いという理由から、NR、BRが好ましい。また、上記ジエン系重合体と共にNRやBRを使用した場合、上記ストラクチャーシリカとの併用により、ウェットグリップ性能、耐摩耗性、加工性の向上効果が大きい。NRとしては、特に限定されず、例えば、SIR20、RSS♯3、TSR20等、タイヤ工業において一般的なものを使用できる。本発明のゴム組成物にNRが配合される場合、ゴム成分100質量中のNRの含有量は、好ましくは5質量以上、より好ましくは10質量以上である。5質量未満であると、低燃費性、耐摩耗性が低下するおそれがある。該NRの含有量は、好ましくは40質量以下、より好ましくは30質量以下である。40質量を超えると、ドライグリップ性能が低下するおそれがある。BRとしては特に限定されず、例えば、日本ゼオン株製のBR1220、BR1250H、宇部興産株製のBR130B、BR150B等の高シス含有量のBR、宇部興産株製のVCR412、VCR617等のシンジオタクチックポリブタジエン結晶を含有するBR等を使用できる。なかでも、ガラス転移温度Tgが低く、低温特性に有利であるという理由から、シス含量が95質量以上のBRが好ましい。本発明のゴム組成物にBRが配合される場合、ゴム成分100質量中のBRの含有量は、好ましくは5質量以上、より好ましくは10質量以上である。5質量未満であると、低燃費性、耐摩耗性が低下するおそれがある。該BRの含有量は、好ましくは40質量以下、より好ましくは30質量以下である。40質量を超えると、ウェットグリップ性能、ドライグリップ性能、加工性が低下するおそれがある。本発明で使用するストラクチャーシリカ直鎖シリカは、1つの粒子に対して隣接する粒子が3つ以上の粒子以下、分岐粒子Xとするを有し、分岐粒子Xとそれに隣接する粒子により分岐構造が形成される。分岐粒子Xとは、分岐粒子の概略説明図である図1における粒子のうちの粒子Xであり、3個以上の他の粒子と隣接している。なお、ストラクチャーシリカとしては、分岐構造を有するもの例えば図2と有しないものが挙げられるが、分岐構造を有しないストラクチャーシリカは、すぐに凝集してしまうため、実質的に存在しない。ストラクチャーシリカの分岐粒子Xを含む分岐粒子間X-Xの平均長図2におけるL1は、30nm以上、好ましくは40nm以上である。30nm未満では、ドライグリップ性能を充分に改善できない傾向がある。また、L1は、400nm以下、好ましくは200nm以下、更に好ましくは100nm以下である。400nmを超えると、ヒステリシスロスが増大し、低燃費性が悪化する傾向がある。ストラクチャーシリカの平均1次粒子径D、分岐粒子を含むストラクチャーシリカの概略説明図である図2参照は、好ましくは5nm以上、より好ましくは7nm以上である。5nm未満では、ヒステリシスロスが増大し、低燃費性が悪化する傾向がある。また、Dは、好ましくは1000nm以下、より好ましくは100nm以下、更に好ましくは18nmである。1000nmを超えると、ドライグリップ性能を充分に改善できない傾向がある。ストラクチャーシリカの分岐粒子Xを含む分岐粒子間X-Xの平均アスペクト比L1/Dは、好ましくは3以上、より好ましくは4以上である。3未満では、ドライグリップ性能を充分に改善できない傾向がある。また、L1/Dは、好ましくは100以下、より好ましくは30以下である。L1/Dが100を超えると、ヒステリシスロスが増大し、低燃費性が悪化する傾向がある。なお、本発明では、シリカのD、L1及びL1/Dは、加硫ゴム組成物中に分散したシリカを透過型電子顕微鏡観察により測定することができる。例えば、図2において、粒子が真球とした場合には、L1/Dは5となる。ストラクチャーシリカの含有量は、ゴム成分100質量部に対して、好ましくは5質量部以上、より好ましくは45質量部以上、更に好ましくは65質量部以上である。5質量部未満では、ストラクチャーシリカを配合した効果が充分に得られない傾向がある。また、ストラクチャーシリカの含有量は、好ましくは150質量部以下、より好ましくは120質量部以下、更に好ましくは100質量部以下である。150質量部を超えると、ゴム組成物の剛性が高くなり、加工性及びウェットグリップ性能が悪化する傾向がある。本発明のゴム組成物には、上記ストラクチャーシリカと共に、シランカップリング剤を使用することが好ましい。シランカップリング剤としては、例えば、スルフィド系、メルカプト系、ビニル系、アミノ系、グリシドキシ系、ニトロ系、クロロ系シランカップリング剤などが挙げられる。なかでも、本発明の効果が良好に得られるという理由から、スルフィド系が好ましい。スルフィド系シランカップリング剤としては、本発明の効果が良好に得られるという理由から、ビス3-トリエトキシシリルプロピルテトラスルフィド、ビス2-トリエトキシシリルエチルテトラスルフィド、ビス3-トリエトキシシリルプロピルジスルフィド、ビス2-トリエトキシシリルエチルジスルフィドが好ましく、ビス3-トリエトキシシリルプロピルジスルフィドがより好ましい。シランカップリング剤の含有量は、ストラクチャーシリカ100質量部に対して、好ましくは1質量部以上、より好ましくは3質量部以上である。1質量部未満では、ドライグリップ性能、加工性を充分に改善できない傾向がある。また、シランカップリング剤の含有量は、好ましくは20質量部以下、より好ましくは12質量部以下である。20質量部を超えると、コストの増加に見合った効果が得られない傾向がある。本発明のゴム組成物には、前記成分以外にも、タイヤ工業で従来使用されている配合剤、例えば、カーボンブラック等の補強用充填剤、各種軟化剤、各種老化防止剤、ワックス、ステアリン酸、酸化亜鉛、硫黄などの加硫剤、各種加硫促進剤などを配合することができる。本発明のゴム組成物は、カーボンブラックを含有することが好ましい。これにより、良好な補強性が得られ、耐摩耗性、耐久性をより改善できる。カーボンブラックとしては特に限定されず、例えば、GPF、HAF、ISAF、SAFなどを用いることができる。カーボンブラックのチッ素吸着比表面積N2SAは30m2/g以上が好ましく、70m2/g以上がより好ましく、100m2/g以上が更に好ましい。N2SAが30m2/g未満では、充分な補強性が得られない傾向がある。また、カーボンブラックのN2SAは250m2/g以下が好ましく、150m2/g以下がより好ましく、125m2/g以下が更に好ましい。N2SAが250m2/gを超えると、未加硫時の粘度が非常に高くなり、加工性が悪化する傾向がある。また、低燃費性が悪化する傾向がある。なお、カーボンブラックのチッ素吸着比表面積は、JISK6217-2:2001に準拠して測定される。カーボンブラックのジブチルフタレートDBP吸油量は、好ましくは70ml/100g以上、より好ましくは90ml/100g以上である。また、カーボンブラックのDBP吸油量は、好ましくは160ml/100g以下、より好ましくは117ml/100g以下である。該範囲内とすることによって、低燃費性、ウェットグリップ性能、ドライグリップ性能、耐摩耗性をバランスよく改善できる。なお、カーボンブラックのDBP吸油量は、JISK6217-4:2001に準拠して測定される。本発明のゴム組成物にカーボンブラックが配合される場合、カーボンブラックの含有量は、ゴム成分100質量部に対して、好ましくは5質量部以上、より好ましくは8質量部以上である。5質量部未満の場合、カーボンブラックを配合した効果が充分に得られないおそれがある。また、カーボンブラックの含有量は、好ましくは20質量部以下、より好ましくは15質量部以下である。20質量部を超えると、低燃費性が悪化する傾向がある。加硫促進剤としては、例えば、スルフェンアミド系、チアゾール系、チウラム系、チオウレア系、グアニジン系、ジチオカルバミン酸系、アルデヒド-アミン系若しくはアルデヒド-アンモニア系、イミダゾリン系、又は、キサンテート系加硫促進剤が挙げられる。なかでも、本発明の効果が良好に得られるという理由から、スルフェンアミド系加硫促進剤が好ましい。スルフェンアミド系加硫促進剤としては、例えば、N-tert-ブチル-2-ベンゾチアゾリルスルフェンアミドTBBS、N-シクロヘキシル-2-ベンゾチアゾリルスルフェンアミドCBS、N,N’-ジシクロヘキシル-2-ベンゾチアゾリルスルフェンアミドDZ等が挙げられる。なかでも、本発明の効果が良好に得られるという理由から、CBSが好ましく、CBSとN,N’-ジフェニルグアニジンとを併用することがより好ましい。本発明のタイヤ用ゴム組成物の製造方法としては、公知の方法を採用することができ、例えば、上記各成分をバンバリーミキサー、オープンロール等のゴム混練装置を用いて混練し、その後加硫する方法等により製造できる。特に、ストラクチャーシリカが形成された前述の本発明のゴム組成物を容易に製造できるという点から、シリカゾルを、上記変性ジエン系重合体を含むゴム成分などと共にゴム混練装置で混練することが好ましく、具体的には、I上記変性ジエン系重合体を含むゴム成分と、シリカゾルと、必要に応じて、カーボンブラック、シランカップリング剤、酸化亜鉛、ステアリン酸、軟化剤、老化防止剤、ワックス等を80~120°C好ましくは90~110°Cで3~10分間混練するベース練り工程と、IIベース練り工程により得られた混練物と、加硫剤と、加硫促進剤とを30~70°C好ましくは40~60°Cで3~10分間混練する仕上げ練り工程と、III仕上げ練り工程により得られた未加硫ゴム組成物を150~190°C好ましくは160~180°Cで5~30分間加硫する加硫工程とを含む製造方法がより好ましい。シリカゾルの好ましい配合量シリカ換算は、上述のストラクチャーシリカと同様である。なお、ストラクチャーシリカを形成する混練工程ベース練り工程などでは、ゴムの良溶媒であるトルエン中で各成分を混練りすると、ストラクチャーシリカのL1が過度に長くなりやすい傾向があるため、トルエンを用いずに混練りすることが好ましい。本明細書において、シリカゾルとは、溶媒にシリカを分散させたコロイド溶液をいう。シリカゾルとしては、特に限定されないが、好適にストラクチャーシリカを形成できるという理由から、細長い形状のシリカが溶媒中に分散したコロイド溶液が好ましく、細長い形状のシリカが有機溶媒中に分散したコロイド溶液オルガノシリカゾルがより好ましい。ここで、細長い形状のシリカとは、球状や粒状などの一次粒子が複数個繋がった鎖のような形状のシリカ二次粒子意味する。なお、線状であっても分岐したものであってもよい。また、シリカを分散させる溶媒としては、特に限定されないが、メタノール、イソプロパノール等のアルコールが好ましく、イソプロパノールがより好ましい。シリカゾルに含まれるシリカ二次粒子を構成する一次粒子の平均粒子径は、好ましくは1~100nm、より好ましくは5~80nmである。一次粒子の平均粒子径は、日本電子製透過電子顕微鏡JEM2100FXで撮影した写真において、目視で50個の一次粒子の粒子径平均直径を測定し、それらを平均した値を平均粒子径とした。なお、一次粒子の平均直径は、シリカ二次粒子が細長形状である場合、電子顕微鏡写真における、シリカ二次粒子の任意の50箇所で測定した太さ直径の平均値として求めることができ、シリカ二次粒子がくびれを有し数珠状である場合、電子顕微鏡写真における、50個の各数珠の直径の平均値として求めることができる。各数珠に長径と短径がある場合、即ち各数珠が細長状である場合は、短径を測定する。シリカゾルに含まれるシリカ二次粒子の平均粒子径は、好ましくは20~300nm、より好ましくは30~150nmである。シリカ二次粒子の平均粒子径は動的光散乱法によって測定することができ、具体的には、以下の方法により測定することができる。シリカ二次粒子の平均粒子径は、大塚電子株式会社のレーザー粒子解析システムELS-8000キュムラント解析で測定した。測定条件は、温度25°C、入射光と検出器との角度90°、積算回数100回であり、分散溶媒の屈折率として水の屈折率1.333を入力する。測定濃度は、通常5×10-3質量程度で行った。上記シリカ二次粒子は、例えば、国際公開第00/15552号パンフレットの請求の範囲第2項、及びそれに関する明細書の開示部分に記載の方法、特許2803134号公報、特許2926915公報の請求項2及びそれに関する明細書の開示部分に記載の方法等に準じて製造することができる。本発明に使用することができる上記シリカ二次粒子の具体例としては、日産化学工業株式会社製のスノーテックス-OUP平均二次粒子径:40~100nm、同スノーテックス-UP平均二次粒子径:40~100nm、同スノーテックスPS-M平均二次粒子径:80~150nm、同スノーテックスPS-MO平均二次粒子径:80~150nm、同スノーテックスPS-S平均二次粒子径:80~120nm、同スノーテックスPS-SO平均二次粒子径:80~120nm、IPA-ST-UP平均二次粒子径:40~100nm、扶桑化学工業株式会社製のクォートロンPL-7平均二次粒子径:130nm等が挙げられる。なかでも、好適にストラクチャーシリカを形成できるという理由から、IPA-ST-UPが好ましい。本発明のゴム組成物は、タイヤの各部材に使用でき、なかでも、トレッド特にキャップトレッドに好適に使用できる。本発明の空気入りタイヤは、上記ゴム組成物を用いて通常の方法によって製造される。すなわち、必要に応じて各種添加剤を配合したゴム組成物を、未加硫の段階でタイヤの各部材特に、トレッドキャップトレッドの形状に合わせて押し出し加工し、タイヤ成型機上にて通常の方法にて成形し、他のタイヤ部材と共に貼り合わせ、未加硫タイヤを形成した後、加硫機中で加熱加圧してタイヤを製造することができる。本発明の空気入りタイヤは、乗用車用タイヤ、トラックバス用タイヤ、二輪車用タイヤ、競技用タイヤ等として好適に用いられ、特に乗用車用タイヤとしてより好適に用いられる。実施例に基づいて、本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらのみに限定されるものではない。以下、製造例で使用した各種薬品について、まとめて説明する。なお、薬品は必要に応じて定法に従い精製を行った。シクロヘキサン:東京化成株製純度99.5以上スチレン:東京化成株製純度99以上1,3-ブタジエン:東京化成株製N,N,N’,N’-テトラメチルエチレンジアミン:和光純薬株製n-ブチルリチウム:和光純薬株製1,3-ジビニルベンゼンのヘキサン溶液1.6M:東京化成株製イソプロパノール:和光純薬株製2,6-tert-ブチル-p-クレゾール:和光純薬株製テトラグリシジル-1,3-ビスアミノメチルシクロヘキサン:和光純薬株製下記式で表される化合物変性剤メタノール:関東化学株製製造例1重合開始剤の調製十分に窒素置換した100ml耐圧製容器に、1,3-ジビニルベンゼンのヘキサン溶液1.6M10mlを加え、0°Cにてn-ブチルリチウムヘキサン溶液1.6M20mlを滴下し、1時間攪拌することで重合開始剤溶液を得た。製造例2ジエン系重合体変性ジエン系重合体の調製十分に窒素置換した1000ml耐圧製容器に、シクロヘキサン600ml、スチレン0.12mol、1,3-ブタジエン0.8mol、N,N,N’,N’-テトラメチルエチレンジアミン0.7mmolを加え、更に、製造例1で得られた重合開始剤溶液1.5mlを加えて40°Cで攪拌した。3時間後、変性剤であるテトラグリシジル-1,3-ビスアミノメチルシクロヘキサンを1.0mmol加えて攪拌した。1時間後、イソプロパノール3mlを加えて重合を停止させた。反応溶液に2,6-tert-ブチル-p-クレゾール1gを添加後、メタノールで再沈殿処理を行い、加熱乾燥させてジエン系重合体変性された部位末端などを2個以上有する変性ジエン系重合体を得た。得られたジエン系重合体について下記の評価を行った。ムーニー粘度JISK6300-1未加硫ゴム-物理特性-第1部:ムーニー粘度計による粘度及びスコーチタイムの求め方に準じて、ムーニー粘度試験機を用いて、1分間の予熱によって熱せられた100°Cの温度条件にて、小ローターを回転させ、4分間経過した時点でのジエン系重合体のムーニー粘度ML14/100°Cを測定した。なお、小数点以下は、四捨五入した。その結果、ジエン系重合体のムーニー粘度は、60であった。ビニル含量赤外吸収スペクトル分析により、ジエン系重合体のビニル含量を測定した。その結果、ジエン系重合体のビニル含量は、57モルであった。以下、実施例及び比較例で使用した各種薬品について、まとめて説明する。ジエン系重合体:上記製造例2で調製したジエン系重合体SBR:旭化成ケミカルズ株製のE15エポキシ基を有する化合物テトラグリシジル-1,3-ビスアミノメチルシクロヘキサンでカップリングしたS-SBR、スチレン単位量:23質量、ビニル単位量:64質量、末端基:OH片末端変性SBRBR:日本ゼオン株製のNipolBR1220シス含量:97質量NR:RSS3カーボンブラック:三菱化学株製のシーストN220N220、N2SA:114m2/g、DBP吸油量:114ml/100gシリカ1:デグッサ社製のウルトラジルVN3N2SA:175m2/gシリカ2:日産化学工業株製のオルガノシリカゾルIPA-ST-UP細長い形状のイソプロパノール分散シリカゾル動的光散乱法によって測定されたシリカ二次粒子の平均粒子径:40~100nm、シリカ含有率:15質量表2に記載の量は、オルガノシリカゾル中のシリカ量を示すシランカップリング剤:エボニックデグッサ社製のSi75ビス3-トリエトキシシリルプロピルジスルフィド酸化亜鉛:三井金属鉱業株製の亜鉛華1号ステアリン酸:日油株製のステアリン酸椿アロマオイル:株ジャパンエナジー製のプロセスX-140老化防止剤:住友化学株製のアンチゲン6CN-1,3-ジメチルブチル-N’-フェニル-p-フェニレンジアミンワックス:大内新興化学工業株製のサンノックN硫黄:軽井沢硫黄株製の粉末硫黄加硫促進剤1:大内新興化学工業株製のノクセラーCZN-シクロヘキシル-2-ベンゾチアゾリルスルフェンアミド加硫促進剤2:大内新興化学工業株製のノクセラーDN,N’-ジフェニルグアニジン実施例及び比較例表2に示す配合内容に従い、バンバリーミキサーを用いて、硫黄及び加硫促進剤以外の材料を100°Cの条件下で5分間混練りし、混練り物を得た。次に、得られた混練り物に硫黄及び加硫促進剤を添加し、オープンロールを用いて、50°Cの条件下で5分間練り込み、未加硫ゴム組成物を得た。得られた未加硫ゴム組成物をトレッドの形状に成形し、他のタイヤ部材と貼り合わせてタイヤに成形し、170°Cで20分間加硫することで試験用タイヤタイヤサイズ:195/65R15を製造した。得られた未加硫ゴム組成物、試験用タイヤを用いて以下の評価を行った。結果を表1及び2に示す。シリカの平均1次粒子径、平均長及び平均アスペクト比上記試験用タイヤのトレッドからサンプルを切り出し、該サンプル中に分散したシリカを透過型電子顕微鏡で観察し、シリカの平均1次粒子径D、分岐粒子Xを含む分岐粒子間X-Xの平均長図2におけるL1、分岐粒子Xを含まない分岐粒子間X-Xの平均長図2におけるL2、分岐粒子Xを含む分岐粒子間X-Xの平均アスペクト比L1/D、分岐粒子Xを含まない分岐粒子間X-Xの平均アスペクト比L2/Dを算出した。数値は、30箇所を測定した平均値とした。転がり抵抗転がり抵抗試験機を用い、試験用タイヤを、リム15×6JJ、内圧230kPa、荷重3.43kN、速度80km/hで走行させたときの転がり抵抗を測定し、下記計算式により指数表示した。指数が大きいほど、転がり抵抗が低く、低燃費性に優れることを示す。転がり抵抗指数=比較例5の転がり抵抗/各配合の転がり抵抗×100ドライグリップ性能試験用の車に上記試験用タイヤを装着させ、乾燥アスファルト路面のテストコースにて実車走行を行なった。このとき40km/hで走行させ、ブレーキをかけてから停止するまでの間の最大摩擦係数μを測定し、比較例5のドライグリップ指数を100とし、下記計算式により、指数表示した。ドライグリップ指数が大きいほどドライグリップ性能に優れていることを示す。ドライグリップ指数=各配合の最大摩擦係数/比較例5の最大摩擦係数×100ウェットグリップ性能試験用の車に上記試験用タイヤを装着させ、湿潤アスファルト路面のテストコースにて実車走行を行なった。このとき40km/hで走行させ、ブレーキをかけてから停止するまでの間の最大摩擦係数μを測定し、比較例5のウェットグリップ指数を100とし、下記計算式により、指数表示した。ウェットグリップ指数が大きいほどウェットグリップ性能に優れていることを示す。ウェットグリップ指数=各配合の最大摩擦係数/比較例5の最大摩擦係数×100耐摩耗性上記試験用タイヤを1800cc級のABSが装備された乗用車に装着し、市街地を30000km走行した後の溝深さの減少量を測定し、溝深さが1mm減少するときの走行距離を算出した。さらに、比較例5の耐摩耗性指数を100とし、下記計算式により、各配合の溝深さの減少量を指数表示した。なお、耐摩耗性指数が大きいほど、耐摩耗性に優れることを示す。耐摩耗性指数=各配合で1mm溝深さが減るときの走行距離/比較例5のタイヤの溝が1mm減るときの走行距離×100ムーニー粘度得られた未加硫ゴム組成物について、JISK6300に準拠したムーニー粘度の測定方法に従い、130°Cで測定した。比較例5のムーニー粘度ML14を100とし、下記計算式により指数表示したムーニー粘度指数。指数が大きいほどムーニー粘度が低く、加工性に優れる。ムーニー粘度指数=比較例5のML14/各配合のML14×100表1及び2より、変性された特定のジエン系重合体と、特定のシリカL1が特定の範囲内のストラクチャーシリカとを併用した実施例は、対応する比較例と比較して、低燃費性、ウェットグリップ性能、ドライグリップ性能、耐摩耗性、加工性の全ての性能が大きく改善された。また、実施例1、比較例1,2,5の結果より、上記併用により、低燃費性、ウェットグリップ性能、ドライグリップ性能、耐摩耗性、加工性を相乗的に向上できることが分かった。"