"8極の磁極を有するヨークと、前記ヨークの内側に回転自在に設けられる回転軸と、前記回転軸に取り付けられ、径方向に向かって放射状に延びる6個のティースと、これらティース間に形成される6個のスロットとを有するアーマチュアコアと、前記回転軸に前記アーマチュアコアと隣接して設けられ、36枚のセグメントを周回り方向に配置したコンミテータと、各セグメントのうち、同電位となるセグメント同士をそれぞれ短絡する短絡部材とを備えた3相直流モータであって、各ティースは、巻線を集中巻き方式にて順方向に巻装して形成された第1コイルと、前記巻線を集中巻き方式にて逆方向に巻装して形成された第2コイル、及び第3コイルとを備え、各ティースを周回り方向にU相、W相、V相の順で割り当て、各相に巻装されている前記第1コイルをそれぞれU相、W相、V相のコイルとし、各相に巻装されている前記第2コイル、及び前記第3コイルをそれぞれ-U相、-W相、-V相のコイルとしたとき、隣接するセグメント間に、U相、-W相、-W相、V相、-U相、-U相、W相、-V相、-V相のコイルをこの順で電気的に接続したことを特徴とする3相直流モータ。同じ相に相当するティース同士に各相の前記第1コイルを連続して直列になるように巻装し、同じ相に相当するティース同士に各相の前記第2コイルを連続して直列になるように巻装し、同じ相に相当するティース同士に各相の前記第3コイルを連続して直列になるように巻装したことを特徴とする請求項1に記載の3相直流モータ。同じ相に相当する各ティースに、それぞれ別体の前記巻線で前記第1コイル、前記第2コイル、及び前記第3コイルを形成することを特徴とする請求項1に記載の3相直流モータ。しかしながら、上述の従来技術にあっては、セグメント間の電圧の低減に限界があるという課題がある。また、3相直流モータの小型化、軽量化の要望は依然として高く、さらなる小型化、軽量化が望まれているが、ここで、単純にモータを小型化しようとする場合、磁極数を増大させると共にスロットの数を増大させ、高トルク化を図ることが考えられる。しかしながら、スロットの数を増大させると、この分アーマチュアコアの形状が複雑になり、アーマチュアコアを製造しにくくなるばかりか、スロット開口幅が小さくなって巻線の巻装作業性が悪くなるという課題がある。そこで、この発明は、上述した事情に鑑みてなされたものであって、さらに整流性を向上させてブラシ、及びセグメントの放電摩耗を低減できると共に、小型化、軽量化を図りつつ、巻線の巻装作業性を向上できる3相直流モータを提供するものである。上記の課題を解決するために、請求項1に記載した発明は、8極の磁極を有するヨークと、前記ヨークの内側に回転自在に設けられる回転軸と、前記回転軸に取り付けられ、径方向に向かって放射状に延びる6個のティースと、これらティース間に形成される6個のスロットとを有するアーマチュアコアと、前記回転軸に前記アーマチュアコアと隣接して設けられ、36枚のセグメントを周回り方向に配置したコンミテータと、各セグメントのうち、同電位となるセグメント同士をそれぞれ短絡する短絡部材とを備えた3相直流モータであって、各ティースは、巻線を集中巻き方式にて順方向に巻装して形成された第1コイルと、前記巻線を集中巻き方式にて逆方向に巻装して形成された第2コイル、及び第3コイルとを備え、各ティースを周回り方向にU相、W相、V相の順で割り当て、各相に巻装されている前記第1コイルをそれぞれU相、W相、V相のコイルとし、各相に巻装されている前記第2コイル、及び前記第3コイルをそれぞれ-U相、-W相、-V相のコイルとしたとき、隣接するセグメント間に、U相、-W相、-W相、V相、-U相、-U相、W相、-V相、-V相のコイルをこの順で電気的に接続したことを特徴とする。このように構成することで、磁極数を8極にしつつ、スロットの数を磁極数が4極のモータと同様に6に設定することができる。このため、磁極数を増大する分、モータ性能を向上させることができる。また、磁極数を従来と比較して増大させつつ、スロットの数の増大を抑制できるので、アーマチュアコアの形状が複雑化するのを抑制できる。さらに、磁極数が8極であるのに対し、セグメントの数が36であり、1極対当たりのセグメントの数を9としている。このため、従来と比較してさらにセグメント間の電圧を低減させることができる。請求項2に記載した発明は、同じ相に相当するティース同士に各相の前記第1コイルを連続して直列になるように巻装し、同じ相に相当するティース同士に各相の前記第2コイルを連続して直列になるように巻装し、同じ相に相当するティース同士に各相の前記第3コイルを連続して直列になるように巻装したことを特徴とする。このように構成することで、ティースごとに巻線の巻き始め端、及び巻き終わり端が引き出されることなく、同じ相に相当する全てのティースを併せて巻き始め端、及び巻き終わり端がそれぞれ1本ずつ引き出される状態にすることができる。請求項3に記載した発明は、同じ相に相当する各ティースに、それぞれ別体の前記巻線で前記第1コイル、前記第2コイル、及び前記第3コイルを形成することを特徴とする。このように構成することで、並列回路数を極対数と同じ数に設定することができる。請求項1に記載した発明によれば、磁極数を8極にしつつ、スロットの数を磁極数が4極のモータと同様に6に設定することができる。このため、磁極数を増大する分、モータ性能を向上させることができる。よって、従来と同じモータ性能に設定した場合、3相直流モータの小型化、軽量化を図ることが可能になる。また、磁極数を従来と比較して増大させつつ、スロットの数の増大を抑制できるので、アーマチュアコアの形状が複雑化するのを抑制できる。このため、アーマチュアコアを容易に製造することができ、スロット開口幅を十分確保することができるので、巻線の巻装作業性の悪化を抑制できる。さらに、磁極数が8極であるのに対し、セグメントの数が36であり、1極対当たりのセグメントの数を9としている。このため、従来と比較してさらにセグメント間の電圧を低減させることができる。よって、従来よりも整流性が向上し、ブラシ、及びセグメントの放電摩耗をさらに低減することができる。請求項2に記載した発明によれば、ティースごとに巻線の巻き始め端、及び巻き終わり端が引き出されることなく、同じ相に相当する全てのティースを併せて巻き始め端、及び巻き終わり端がそれぞれ1本ずつ引き出される状態にすることができる。このため、巻線とセグメントとの接続箇所を減少させることができ、セグメントとアーマチュアコアとの間の嵩張りを防止できる。請求項3に記載した発明によれば、並列回路数を極対数と同じ数に設定することができる。ここで、例えば同じ相に相当するティース同士に連続して直列に各コイルを巻装した場合にあっては、磁極数に係らず並列回路数が4回路になる。このため、並列回路数を極対数と同じ数に設定できると、並列回路数が4回路の場合と比較して回路全体の抵抗を小さくできるので、巻線を細径化することが可能になる。よって、巻線を細径化できる分、巻装作業を容易に行うことが可能になる。第1実施形態直流モータ次に、この発明の第1実施形態を図1~図4に基づいて説明する。図1は、3相直流モータ1の縦断面図である。同図に示すように、3相直流モータ1は、車両に搭載する電装品の駆動源となるものであって、有底円筒形状のヨーク2内にアーマチュア3を回転自在に配置した構成となっている。ヨーク2の内周面には周方向に8つの永久磁石4が磁極が順番となるように配設されている。これによって、3相直流モータ1は、ヨーク2内に8極の磁極が形成された状態になっている。アーマチュア3は、回転軸5に外嵌固定されたアーマチュアコア6と、アーマチュアコア6に巻装されたアーマチュアコイル7と、アーマチュアコア6の一端側に配置されたコンミテータ整流子13とから構成されている。アーマチュアコア6は、リング状の金属板8を軸方向に複数枚積層したものである。金属板8の外周部には軸方向平面視T字型のティース9が周方向に沿って等間隔で、かつ放射状に6個形成されている。複数枚の金属板8を回転軸5に外嵌することにより、アーマチュアコア6の外周には隣接するティース9間に蟻溝状のスロット11が形成されている。スロット11は軸方向に沿って延びており、周方向に沿って等間隔に6個形成されている。このスロット11間にエナメル被覆の巻線12が挿入され、各ティース9に集中巻方式にて巻線12が巻装されている。これにより、アーマチュアコア6の外周に、複数のアーマチュアコイル7が形成される。コンミテータ13は回転軸5の一端に外嵌固定されている。コンミテータ13の外周面には、導電材で形成されたセグメント14が36枚取り付けられている。すなわち、本実施形態の3相直流モータ1は、所謂8極6スロット36セグメントで構成されたモータとなる。セグメント14は軸方向に長い板状の金属片からなり、互いに絶縁された状態で周方向に沿って等間隔に並列に固定されている。各セグメント14のアーマチュアコア6側の端部には、外径側に折り返す形で折り曲げられたライザ15が一体形成されている。ライザ15には、アーマチュアコイル7や後述の接続線均圧線25を形成する巻線12の端末が掛け回わされ、ヒュージングによりライザ15に固定されている。これにより、セグメント14とこれに対応するアーマチュアコイル7、及び接続線25とが電気的に接続される。回転軸5の他端側は、ヨーク2に突出形成されたボス内の軸受16によって回転自在に支持されている。ヨーク2の開口端にはカバー17が設けられており、このカバー17の内側にはホルダステー18が取り付けられている。ホルダステー18には、周方向に所定の角度例えば、本実施形態では機械角で45°間隔をあけて2つのブラシホルダ19,19が設けられている。各ブラシホルダ19には、それぞれブラシ21がスプリングSを介して付勢された状態で出没自在に内装されている。これらブラシ21の先端部は、スプリングSによって付勢されているためコンミテータ13に摺接しており、外部からの電源がブラシ21を介してコンミテータ13に供給されるようになっている。巻線の巻装方法図2は、アーマチュア3のセグメント14ライザ15とティース9、ヨーク2側に固着される永久磁石4、そして、接続線25を展開した図面であり、隣接するティース9,9間の空隙がスロット11に相当している。なお、以下の図面においては、各セグメント14、各ティース9、及び巻装された巻線12にそれぞれ符号を附して説明する。同図に示すように、同電位となるセグメント14同士は、接続線25によって短絡されている。つまり、8つ置きのセグメント14同士例えば、1番セグメント14、10番セグメント14、19番セグメント、及び28番セグメント14が接続線25によってそれぞれ短絡されている。また、各ティース9には、それぞれU相、W相、V相が周回り方向にこの順で割り当てられている。つまり、1番、4番ティース9がU相、2番、5番ティース9がW相、3番、6番ティース9がV相に割り当てられている。巻線の巻装方法巻線12は、例えばその巻き始め端31を1番セグメント14に接続し、この1番セグメント14から巻き始める場合、まず、1番セグメント14のライザ15に掛け回した後、巻線12を1番セグメント14の近傍に存在する1番-6番ティース9,9の間のスロット11に引き込まれる。そして、各ティース9に巻線12をそれぞれNNは自然数回巻装するものとした場合、1番ティース9にN/3回順方向に巻装して順巻きコイル71aを形成する。続いて、1番-2番ティース9,9の間のスロット11から巻線12を引き出し、3番-4番ティース9,9の間のスロット11に引き込む。そして、4番ティース9にN/3回順方向に巻装した順巻きコイル71bを形成する。これら1番ティース9と4番ティース9は、互いに回転軸5を中心に点対称位置に存在している。巻線12は、順巻きコイル71bを形成した後、4番-5番ティース9,9の間のスロット11から引き出され、4番ティース9の近傍に存在する20番セグメント14のライザ15に掛け回される。そして、20番セグメント14に巻線12の巻き終わり端32が接続される。これにより、1番-20番セグメント14,14間には1番ティース9と4番ティース9に順方向に巻装され、かつ直列接続された一対の順巻きコイル71a,71bを備えるU相の第1コイル71Uが形成される。なお、巻き終わり端32が接続されている20番セグメント14と1番セグメント14に隣接する2番セグメント14は、接続線25により短絡されている。このため、1番-20番セグメント14,14間の電位差は、隣接するセグメント間の電位差と等しくなる。つまり、巻き終わり端32は、この引き出し位置近傍に存在するセグメント14であって、2番セグメント14と同電位の20番セグメント14に接続されていることになる。したがって、U相の第1コイル71Uは、隣接する1番-2番セグメント14,14間互いに隣接するセグメント間に電気的に接続されており、この1番-2番セグメント14,14間にU相の第1コイル71Uが形成されているのと等しい。また、23番セグメント14のライザ15に巻き始め端31が掛け回された巻線12を、4番-5番ティース9,9の間のスロット11に引き込む。そして、4番ティース9にN/3回逆方向に巻装して逆巻きコイル72aを形成する。続いて、3番-4番ティース9,9の間のスロット11から巻線12を引き出し、1番-2番ティース9,9の間のスロット11に引き込む。そして、1番ティース9にN/3回逆方向に巻装して逆巻きコイル72bを形成する。巻線12は、逆巻きコイル72bを形成した後、6番-1番ティース9,9の間のスロット11から引き出され、1番ティース9の近傍に存在する33番セグメント14のライザ15に掛け回される。そして、33番セグメント14に巻線12の巻き終わり端32が接続される。ここで、巻き終わり端32が接続されている33番セグメント14は、巻き始め端31が接続されている23番セグメント14に隣接する24番セグメント14と接続線25を介して短絡されている。すなわち、隣接する23番―24番セグメント14,14間に、1番ティース9と4番ティース9に逆方向に巻装され、かつ直列接続された一対の逆巻きコイル72a,72bを備える-U相の第2コイル72Uが形成されたことになる。また、24番セグメント14のライザ15に巻き始め端31が掛け回された巻線12を、4番-5番ティース9,9の間のスロット11に引き込む。そして、4番ティース9にN/3回逆方向に巻装して逆巻きコイル73aを形成する。続いて、3番-4番ティース9,9の間のスロット11から巻線12を引き出し、1番-2番ティース9,9の間のスロット11に引き込む。そして、1番ティース9にN/3回逆方向に巻装して逆巻きコイル73bを形成する。巻線12は、逆巻きコイル73bを形成した後、6番-1番ティース9,9の間のスロット11から引き出され、1番ティース9の近傍に存在する34番セグメント14のライザ15に掛け回される。そして、34番セグメント14に巻線12の巻き終わり端32が接続される。ここで、巻き終わり端32が接続されている34番セグメント14は、巻き始め端31が接続されている24番セグメント14に隣接する25番セグメント14と接続線25を介して短絡されている。すなわち、隣接する24番―25番セグメント14,14間に、1番ティース9と4番ティース9に逆方向に巻装され、かつ直列接続された一対の逆巻きコイル73a,73bを備える-U相の第3コイル73Uが形成されたことになる。このように、U相に相当する1番ティース9、及び4番ティース9には、巻線12が順方向にN/3回巻装されたU相の第一コイル71U、巻線12が逆方向にN/3回巻装された-U相の第2コイル72U、及び巻線12が逆方向にN/3回巻装された-U相の第3コイル73Uを備えたN回巻きのアーマチュアコイル7が形成される。同様にして、7番-26番セグメント14,14間に、2番ティース9と5番ティース9にそれぞれN/3回順方向に巻装し、かつ直列接続した一対の順巻きコイル71a,71bを備えるW相の第1コイル71Wを形成する。また、29番-3番セグメント14,14間に、5番ティース9と2番ティース9にそれぞれN/3回逆方向に巻装し、かつ直列接続した一対の逆巻きコイル72a,72bを備える-W相の第2コイル72Wを形成する。さらに、30番-4番セグメント14,14間に、5番ティース9と2番ティース9にそれぞれN/3回逆方向に巻装し、かつ直列接続した一対の逆巻きコイル73a,73bを備える-W相の第3コイル73Wを形成する。このようにすることで、W相に相当する2番ティース9、及び5番ティース9には、巻線12が順方向にN/3回ずつ巻装されたW相の第1コイル71W、巻線12が逆方向にN/3回ずつ巻装された-W相の第2コイル34W、及び巻線12が逆方向にN/3回ずつ巻装された-W相の第3コイル35Wを備えたN回巻きのアーマチュアコイル7が形成される。そして、これをV相に相当する3番、6番ティース9にも対応するセグメント14間で巻線12を巻装することにより、アーマチュアコア6には第1コイル71U,71W,71V、第2コイル71U,71W,71V、及び第3コイル73U,73W,73Vを備えた3相構造のアーマチュアコイル7が形成される。また、同電位となるセグメント14同士が接続線25によって短絡されているので、各々隣接するセグメント14,14間は、U,-W,-W,V,-U,-U,W,-V,-V相のコイル71U~73Vがこの順で電気的に順次接続された構造となっている。ここで、2つのブラシ21のうち、一方のブラシ21が例えば1番-2番セグメント14,14間に当接しているとき、他方のブラシ21は、一方のブラシ21と周回り方向に機械角で45°間隔をあけた6番セグメント14に当接している。すなわち、U相に対向するように一方のブラシ21が存在しているとき、他方のブラシ21は、-U相と-U相との間に存在している。このように、隣接するセグメント14,14間にU,-W,-W,V,-U,-U,W,-V,-V相のコイル33U~35Wがこの順で電気的に順次接続されるということは、すなわち、2つのブラシ21,21の配置間隔と各相の間隔とが互いに対応するということになる。次に、図3に基づいて、この第1実施形態の3相直流モータ1の作用について説明する。図3は、3相直流モータ1の作用説明図であって、図2のアーマチュア3の展開図に相当している。なお、以下の説明においては、2つのブラシ21,21の一方が1番-2番セグメント14,14間に配置され、他方が6番セグメント14に配置されている場合について説明する。これに加え、1番-2番セグメント14,14間に配置されたブラシ21を陽極側のブラシ21とし、6番セグメント14に配置されたブラシ21を陰極側のブラシ21とした場合について説明する。同図に示すように、陽極側のブラシ21は、1番-2番セグメント14,14間に跨って配置されているので、U相の第1コイル71Uが短絡した状態になる。一方、1番、4番ティース9に巻装されている-U相の第2コイル72Uには逆方向図3における反時計回り方向に電流が流れる。他方、1番、4番ティース9に巻装されている-U相の第3コイル73Uには順方向図3における時計回り方向に電流が流れる。このように、1番、4番ティース9に巻装され、ブラシ21によって短絡されない2つのコイル72U,73Uには、互いに逆向きの電流が流れるので磁界が相殺され、永久磁石4との間にトルクが発生しない。これに対し、2番ティース9、及び5番ティース9に巻装されているW相の第1コイル71W、-W相の第2コイル72W、及び-W相の第3コイル73Wには、それぞれ順方向に電流が流れる。一方、3番ティース9、及び6番ティース9に巻装されているV相の第1コイル71V、-V相の第2コイル72V、及び-V相の第3コイル73Vには、それぞれ逆方向に電流が流れる。すると、2,3,5,6番ティース9にそれぞれ磁界が形成される。これらの磁界の向きは、周回り方向に順番になるので、各ティース9に形成される磁界と永久磁石4との間に磁気的な吸引力や反発力が回転軸5を中心にして点対称位置で同じ方向に作用する。そして、これによってアーマチュア3が回転する。アーマチュア3が回転し始めると、ブラシ21,21に摺接するセグメント14が順次変更されコイルに流れる電流の向きが切り替えられる、所謂整流が行われる。なお、図2、図3に示すように、同じ相同士のティース9に形成されたコイル例えば、順巻きコイル71a,71bが直列接続されているので、並列回路数は4回路になる。効果したがって、上述の第1実施形態によれば、3相直流モータ1の構成を、磁極数を8極に設定しつつ、スロット11の数を磁極数が4極のモータと同様に6に設定することができる。このため、磁極数を増大する分、モータ性能を向上させることができる。よって、従来と同じモータ性能に設定した場合、3相直流モータ1の小型化、軽量化を図ることが可能になる。また、磁極数が8極であるのに対し、セグメント14の数が36であり、1極対当たりのセグメント14の数を9としている。このため、従来と比較してさらにセグメント14間の電圧を低減させることができる。よって、従来よりも整流性が向上し、ブラシ21、及びセグメント14の放電摩耗をさらに低減することができる。さらに、ティース9ごとに巻線12の巻き始め端31、及び巻き終わり端32が引き出されることなく、同じ相に相当する全てのティース9を併せて巻き始め端31、及び巻き終わり端32がそれぞれ1本ずつ引き出される状態にすることができる。このため、巻線12とセグメント14との接続箇所を減少させることができ、セグメント14とアーマチュアコア6との間の嵩張りを防止できる。そして、同じ相同士のティース9に形成された一対の順巻きコイル71a,71bが直列接続され、一対の逆巻きコイル72a,72bが直列接続され、一対の逆巻きコイル73a,73bが直列接続されている。このため、同じ相に相当する各ティース9に安定した電流を供給することができ、形成される磁界を安定させることが可能になる。よって、磁気バランスのよい3相直流モータ1を提供することができる。また、磁極数を従来と比較して増大させつつ、つまり、磁極数を従来の4極に対して8極に増大しつつ、スロット11の数の増大を抑制できるので、アーマチュアコア6の形状が複雑化するのを抑制できる。このため、アーマチュアコア6を容易に製造することができ、スロット11の開口幅H図1参照を十分確保することができるので、巻線の巻装作業性の悪化を抑制できる。ここで、一般的な3相直流モータの場合、スロット11の開口幅を広げるほど磁束が低下する。しかしながら、本実施形態の3相直流モータ1のような8極6スロットの場合、スロット11の開口幅Hが比較的大きいところで有効磁束が最大となる。より具体気に、図4に基づいて説明する。図4は、縦軸を有効磁束[Mx]とし、横軸をスロット開口幅[mm]とした場合の有効磁束量の変化を示すグラフである。同図に示すように、8極6スロットの3相直流モータ1は、スロット開口幅の比較的大きいところで有効磁束が最大となるので、スロット11の開口幅Hを大きく設定しても、モータ性能が低下してしまうのを抑制できる。第2実施形態次に、この発明の第2実施形態を図1を援用し、図5に基づいて説明する。図5は、この第2実施形態におけるアーマチュア3のセグメント14ライザ15とティース9、そして、ヨーク2側に配設されている永久磁石4とを展開した図である。なお、第1実施形態と同一態様には、同一符号を付して説明する。同図に示すように、この第2実施形態において、3相直流モータ1は、永久磁石4を8つ、スロット11を6つ、セグメント14を36枚有した8極6スロット36セグメントのモータである点、アーマチュアコア6の外周に形成されるアーマチュアコイル107は、各ティース9に、それぞれU相、W相、V相が周回り方向にこの順で割り当てられている点、各ティース9に集中巻方式にて巻線12が巻装され、アーマチュアコア6の外周に複数の3相U相、W相、V相構造のアーマチュアコイル107が形成されている点、同電位となるセグメント14同士が接続線25によって短絡されている点等の基本的構成は、前述の第1実施形態と同様である。ここで、前述の第1実施形態と、この第2実施形態の相違点は、前述の第1実施形態のアーマチュアコイル7は、同じ相同士のティース9に形成された一対の順巻きコイル71a,71bが直列接続され、一対の逆巻きコイル72a,72bが直列接続され、一対の逆巻きコイル73a,73bが直列接続されているのに対し、第2実施形態のアーマチュアコイル107は、各ティース9にそれぞれ別体の巻線1を巻装することにより、ティース9毎にそれぞれ対応する相のコイル171U~173Vを備えている点にある。巻線の巻装方法具体的には、図5に示すように、例えば巻線12の巻き始め端31を1番セグメント14に接続し、この1番セグメント14から巻き始める場合、まず、1番セグメント14のライザ15に巻線12の巻き始め端31を掛け回した後、巻線12を1番セグメント14近傍に存在する6番-1番ティース9,9の間のスロット11に引き込む。そして、1番ティース9にN/3回順方向に巻装する。続いて、巻線12は1番-2番ティース9,9の間のスロット11から引き出され、1番セグメント14に隣接する2番セグメント14のライザ15に掛け回される。そして、2番セグメント14に巻き終わり端32が接続される。これにより、1番-2番セグメント14,14間に、1番ティース9に順方向に巻装されたU相の第1コイル171Uが形成される。また、5番セグメント14のライザ15に巻き始め端31が掛け回された巻線12を、1番-2番ティース9,9の間のスロット11に引き込む。そして、1番ティース9にN/3回逆方向に巻装する。続いて、巻線12は1番-6番ティース9,9の間のスロット11から引き出され、33番セグメント14のライザ15に巻き終わり端32が掛け回され、接続される。ここで、33番セグメント14は、巻き始め端31が接続されている5番セグメント14に隣接する6番セグメント14と接続線25を介して短絡されている。すなわち、隣接する5番-6番セグメント14,14間に、1番ティース9に逆方向に巻装された-U相の第2コイル172Uが形成されたことになる。さらに、6番セグメント14のライザ15に巻き始め端31が掛け回された巻線12を、1番-2番ティース9,9の間のスロット11に引き込む。そして、1番ティース9にN/3回逆方向に巻装する。続いて、巻線12は1番-6番ティース9の間のスロット11から引き出され、34番セグメント14のライザ15に巻き終わり端32が掛け回され、接続される。ここで、34番セグメント14は、巻き始め端31が接続されている6番セグメント14に隣接する7番セグメント14と接続線25を介して短絡されている。すなわち、隣接する6番-7番セグメント14,14間に、1番ティース9に逆方向に巻装された-U相の第3コイル173Uが形成されたことになる。したがって、U相に相当する1番ティース9には、巻線12が順方向にN/3回巻装されたU相の第1コイル171U、巻線12が逆方向にN/3回巻装された-U相の第2コイル172U、及び-U相の第3コイル173Uを備えたN回巻きのアーマチュアコイル7が形成される。そして、これを各相に対応するセグメント14間で順次行うことにより、アーマチュアコア6には第1コイル171U,171W,171V、第2コイル172U,172W,172V、及び第3コイル173U,173W,173Vを備えた3相構造のアーマチュアコイル7が形成され、隣接するセグメント14,14間にU,-W,-W,V,-U,-U,W,-V,-V相のコイル171U~172Vがこの順で電気的に順次接続される。効果したがって、上述の第2実施形態によれば、前述した第1実施形態と同様の効果に加え、ティース9毎に形成されたコイル171U~173Vがそれぞれ別々に所定のセグメント14に接続されるので、並列回路数を4回路にすることができる。このため、並列回路数が増大した分、巻線12の線径を細くすることが可能になる。よって、巻線12の線径が細い分だけ巻線12の巻装作業を容易に行うことが可能になり、製造効率を高めることができる。なお、本発明は上述の実施形態に限られるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において、上述の実施形態に種々の変更を加えたものを含む。例えば、上述の第1実施形態の各相のコイル71U~73V、及び上述の第2実施形態の各相のコイル171U~173Vの巻き始め端31、及び巻き終わり端32のセグメント14への接続箇所は、隣接するセグメント14,14間にU,-W,-W,V,-U,-U,W,-V,-V相の順で接続されるように構成されていればよく、図2、及び図5に示す、巻き始め端31、及び巻き終わり端32の接続態様に限られるものではない。また、上述の実施形態では、ホルダステー18に、周方向に機械角で45°の間隔をあけ2つのブラシホルダ19,19が設けられ、これらブラシホルダ19に設けられた2つのブラシ21,21が周方向に機械角で45°間隔をあけて配置されている場合について説明した。しかしながら、これに限られるものではなく、電気角で180°の整数倍となる位置、つまり機械角で135°間隔をあけて2つのブラシ21,21を配置してもよい。さらに、上述の実施形態では、コンミテータ13に、2つのブラシ21,21が摺接している場合について説明した。しかしながら、これに限られるものではなく、極数と同じ数である8つまでブラシ21を増加させることが可能である。"