複数条の絶縁心線と、これらを覆うシースとを有するケーブルであって、前記絶縁心線が、導体と、第1の絶縁体と、前記導体の長手方向に沿って前記第1の絶縁体を介して配置された抵抗体と、これらを覆う第2の絶縁体とを有する、ケーブル。前記導体の断面が、真円ではない、請求項1に記載のケーブル。前記導体の断面が、真円であり、前記抵抗体が、前記導体と同軸である仮想の同心円筒の外周に沿わない部分を有する、請求項1に記載のケーブル。前記第1の絶縁体が、フィルムであり、前記抵抗体が、前記フィルムの表面に形成された抵抗体薄膜である、請求項1~3のいずれか一項に記載のケーブル。前記導体から、前記抵抗体のうち前記導体に最も近い部分までの距離が、1~100μmである、請求項1~4のいずれか一項に記載のケーブル。前記抵抗体の表面抵抗が、1~1000Ωである、請求項1~5のいずれか一項に記載のケーブル。前記抵抗体の幅が、前記導体の直径の0.5~4倍である、請求項1~6のいずれか一項に記載のケーブル。前記抵抗体の厚さが、5~100nmである、請求項1~7のいずれか一項に記載のケーブル。本発明は、高周波ノイズを十分に抑制でき、外部端子への接続が容易であり、軽量で、フレキシビリティを有し、かつ導体間の絶縁性が十分に確保されたケーブルを提供する。本発明のケーブルは、複数条の絶縁心線と、これらを覆うシースとを有するケーブルであって、前記絶縁心線が、導体と、第1の絶縁体と、前記導体の長手方向に沿って前記第1の絶縁体を介して配置された抵抗体と、これらを覆う第2の絶縁体とを有することを特徴とする。前記導体の断面は、真円ではないことが好ましい。前記導体の断面が真円である場合、前記抵抗体が、前記導体と同軸である仮想の同心円筒の外周に沿わない部分を有することが好ましい。前記第1の絶縁体は、フィルムであり、前記抵抗体は、前記フィルムの表面に形成された抵抗体薄膜であることが好ましい。前記導体から、前記抵抗体のうち前記導体に最も近い部分までの距離は、1~100μmであることが好ましい。前記抵抗体の表面抵抗は、1~1000Ωであることが好ましい。前記抵抗体の幅は、前記導体の直径の0.5~4倍であることが好ましい。前記抵抗体の厚さは、5~100nmであることが好ましい。本発明のケーブルは、高周波ノイズを十分に抑制でき、外部端子への接続が容易であり、軽量で、フレキシビリティを有し、かつ導体間の絶縁性が十分に確保されたものとなる。<ケーブル>図1は、本発明のケーブルの第1の実施形態を示す断面図である。ケーブル1は、断面略円形の4条の絶縁心線10と、これら絶縁心線10を囲むシース30とを有する。絶縁心線10は、断面真円形の導体12と;フィルム22第1の絶縁体の片面に抵抗体薄膜24抵抗体が形成され、フィルム22側が導体12に接するように導体12の長手方向に沿って配置された断面C字形の抵抗体フィルム20と;抵抗体薄膜24が導体12と同軸である仮想の同心円筒後述の外周に沿わない部分を有するように、抵抗体フィルム20を断面C字形に整え、かつ絶縁心線10を断面略円形に整える介在物16と;これらを覆う第2の絶縁体14とを有する。図2は、本発明のケーブルの第2の実施形態を示す断面図である。ケーブル2は、断面の孤の部分が円をなすように配置された断面略扇形の4条の絶縁心線10と、これら絶縁心線10を囲むシース30とを有する。絶縁心線10は、断面真円形の導体12と;フィルム22第1の絶縁体の片面に抵抗体薄膜24抵抗体が形成され、フィルム22側が導体12に接するように導体12の長手方向に沿って配置された断面L字形の抵抗体フィルム20と;抵抗体薄膜24が導体12と同軸である仮想の同心円筒後述の外周に沿わない部分を有するように、抵抗体フィルム20を断面L字形に整え、かつ絶縁心線10を断面略扇形に整える介在物16と;これらを覆う第2の絶縁体14とを有する。図3は、本発明のケーブルの第3の実施形態を示す断面図である。ケーブル3は、断面略円形の4条の絶縁心線10と、これら絶縁心線10を囲むシース30とを有する。絶縁心線10は、断面が4つの突起を有する星形十字形の導体12と;フィルム22第1の絶縁体の片面に抵抗体薄膜24抵抗体が形成され、フィルム22側が導体12の突起に接するように導体12の長手方向に沿って配置された抵抗体フィルム20と;抵抗体フィルム20および絶縁心線10を断面略円形に整える介在物16と;これらを覆う第2の絶縁体14とを有する。図4は、本発明のケーブルの第4の実施形態を示す断面図である。ケーブル4は、断面略円形の4条の絶縁心線10と、これら絶縁心線10を囲むシース30とを有する。絶縁心線10は、断面三角形の導体12と;フィルム22第1の絶縁体の片面に抵抗体薄膜24抵抗体が形成され、フィルム22側が導体12の角に接するように導体12の長手方向に沿って配置された抵抗体フィルム20と;抵抗体フィルム20および絶縁心線10を断面略円形に整える介在物16と;これらを覆う第2の絶縁体14とを有する。図5は、本発明のケーブルの第5の実施形態を示す断面図である。ケーブル5は、断面略円形の4条の絶縁心線10と、これら絶縁心線10を囲むシース30とを有する。絶縁心線10は、複数の素線18を束ねた断面略円形の撚線からなる導体12と;フィルム22第1の絶縁体の片面に抵抗体薄膜24抵抗体が形成され、フィルム22側が導体12に接して導体12を覆うように導体12の長手方向に沿って配置された抵抗体フィルム20と;これらを覆う第2の絶縁体14とを有する。図6は、本発明のケーブルの第6の実施形態を示す断面図である。ケーブル6は、断面の孤の部分が円をなすように配置された断面略扇形の4条の絶縁心線10と、これら絶縁心線10を囲むシース30とを有する。絶縁心線10は、複数の素線18を束ねた断面略三角形の撚線からなる導体12と;フィルム22第1の絶縁体の片面に抵抗体薄膜24抵抗体が形成され、フィルム22側が導体12に接するように導体12の長手方向に沿って配置された断面L字形の抵抗体フィルム20と;抵抗体フィルム20を断面L字形に整え、かつ絶縁心線10を断面略扇形に整える介在物16と;これらを覆う第2の絶縁体14とを有する。絶縁心線絶縁心線10は、導体12、抵抗体フィルム20、必要に応じて介在物16を、第2の絶縁体14で被覆したものである。絶縁心線10は、導体12および抵抗体フィルム20を、第2の絶縁体14の材料樹脂等および必要に応じて介在物16の材料樹脂等と共押し出しして製造される。なお、ケーブル内の絶縁心線の数は、図示例ように4条に限定されず、2~3条であってもよく、5条以上であってもよい。導体導体12の材料としては、導電性の高い金属銅、アルミニウム等が好ましい。導体12は、円形等の開口を有するダイス中を引き抜くことで作製された単線のものであってもよく、複数の素線18を束ねて圧縮した撚線であってもよく、ケーブルのフレキシビリティの点から、撚線が好ましい。導体12の断面形状は、真円図1~2であってもよく、真円以外の形状図3~6であってもよく、下記の理由から、真円ではないことが好ましい。高周波ノイズ電流は表皮効果によって導体12の表面に集中して流れることから、導体12の突起部例えば、多角形における2つの面が交わる稜部エッジ部、撚線における凹凸表面の凸部、楕円における長径の両端部等。に高周波ノイズ電流が集中して流れる。そのため、突起部の周囲に電磁界変動が起きる。この電磁界変動、すなわち電磁界ベクトルに変化が起きると、この電磁界ベクトルの変化を妨げるように導体12に対向配置された抵抗体薄膜24中に渦電流が発生し電磁誘導の原理、抵抗体薄膜24による抵抗損によってエネルギは消費され、導体12を流れる高周波ノイズサージノイズが効率よく減衰していくものと考えられる。真円以外の形状としては、多角形三角形、四角形、五角形、六角形、星形、十字形等、楕円形、撚線の断面等が挙げられる。断面略円形に圧縮された撚線の場合、その断面はほぼ真円と見なすこともできるが、本発明においては、外周に凹凸を有するもの真円ではないと見なす。抵抗体フィルム抵抗体フィルム20は、フィルム22の片面必要に応じて両面に抵抗体薄膜24を形成したものである。抵抗体フィルム20は、フィルム22の表面に抵抗体薄膜24の材料金属、導電性セラミックス、カーボン等を物理的に蒸着する、またはフィルム22の表面に金属、導電性セラミックス、カーボン等を含むペーストを塗布することによって製造される。なお、抵抗体フィルムは、図示例の抵抗体フィルム20に限定されず、絶縁体中に金属、導電性セラミックス、カーボン等を分散した材料をフィルム状に成形した成形シート、すなわちこれ自体が抵抗体薄膜を構成するものであってもよい。抵抗体フィルム20の厚さは、10~500μmが好ましい。抵抗体フィルムの厚さが10μm以上であれば、抵抗体フィルムの耐久性が良好となる。抵抗体フィルムの厚さが500μm以下であれば、ケーブルのフレキシビリティが良好となる。フィルムフィルム22の材料としては、ポリイミド、液晶ポリマー、ポリアラミド、ポリフェニレンサルファイド、ポリアミドイミド、ポリエーテルイミド、ポリエチレンナフタレート、ポリエチレンテレフタレート等が挙げられる。フィルム22の厚さは、可とう性の点から、3~25μmが好ましい。フィルム22の体積抵抗は、1×106Ω以上が好ましい。抵抗体薄膜抵抗体薄膜24の材料としては、金属、導電性セラミックス、カーボン等が挙げられる。材料の固有抵抗が低い場合は、抵抗体薄膜24の厚さを薄くすることで、表面抵抗を高く調整できるが、厚さのコントロールが難しくなるため、抵抗体薄膜24の材料としては、比較的高い固有抵抗を有する材料が好ましい。金属としては、強磁性金属、常磁性金属等が挙げられる。強磁性金属としては、鉄、カルボニル鉄、鉄合金Fe-Ni、Fe-Co、Fe-Cr、Fe-Si、Fe-Al、Fe-Cr-Si、Fe-Cr-Al、Fe-Al-Si、Fe-Pt等、コバルト、ニッケル、これらの合金等が挙げられる。常磁性金属としては、金、銀、銅、錫、鉛、タングステン、ケイ素、アルミニウム、チタン、クロム、タンタル、モリブデン、それらの合金、アモルファス合金、強磁性金属との合金等が挙げられる。金属としては、酸化に対して抵抗力のある点から、ニッケル、鉄クロム合金、タングステン、クロム、タンタルが好ましく、実用的には、ニッケル、ニッケルクロム合金、鉄クロム合金、タングステン、クロム、タンタルがより好ましく、ニッケルまたはニッケル合金が特に好ましい。導電性セラミックスは、金属に比べ、酸化等の化学的変質がなく安定であることから、抵抗体薄膜24の材料として好ましい。導電性セラミックスとしては、金属と、ホウ素、炭素、窒素、ケイ素、リンおよび硫黄からなる群から選ばれる1種以上の元素とからなる合金、金属間化合物、固溶体等が挙げられる。具体的には、窒化ニッケル、窒化チタン、窒化タンタル、窒化クロム、炭化チタン、炭化ケイ素、炭化クロム、炭化バナジウム、炭化ジルコニウム、炭化モリブデン、炭化タングステン、ホウ化クロム、ホウ化モリブデン、ケイ化クロム、ケイ化ジルコニウム等が挙げられる。導電性セラミックスは、物理的蒸着法における反応性ガスとして、窒素、炭素、ケイ素、ホウ素、リンおよび硫黄からなる群から選ばれる1種以上の元素を含むガスを用いることによって容易に得られる。抵抗体薄膜24は、例えば、物理的蒸着法EB蒸着法、イオンビーム蒸着法、スパッタ法等によって、フィルム22の表面に抵抗体薄膜24の材料を物理的に蒸着する、またはフィルム22の表面に金属、導電性セラミックス、カーボン等を含むペーストを塗布することによって形成される。なお、抵抗体薄膜は、導体を第1の絶縁体の材料樹脂等と共押し出しして製造した被覆線の表面に、抵抗体薄膜の材料を物理的に蒸着する、またはペーストを塗布することによって形成してもよい。導体12の断面形状が真円の場合、抵抗体薄膜24は、下記の理由から、図7~8に示すように、導体12と同軸である仮想の同心円筒Vの外周に沿わない部分を有することが好ましい。導体12に流れる高周波ノイズ電流は、導体12の周囲に電磁界変動を起こしながら流れて行く。この際、高周波ノイズ電流によって電磁界変動すなわち電磁界ベクトルの変化が起こり、電磁誘導の原理から抵抗体薄膜24に渦電流が発生し、抵抗体薄膜24による抵抗損によってエネルギが消費される。このようにして、導体12を流れる高周波ノイズサージノイズが効率よく減衰していくものと考えられる。よって、電磁誘導によって抵抗体薄膜24に渦電流を発生しやすくするために、導体12と同軸である仮想の同心円筒Vの外周に沿わない部分が抵抗体薄膜24に形成されるように、抵抗体薄膜24を配置することが好ましい。また、電磁誘導によって抵抗体薄膜24に渦電流が発生しやすくなる点から、抵抗体薄膜24は導体12の近傍に配置されることが好ましい。具体的には、導体12の表面から、抵抗体薄膜24のうち導体12に最も近い部分までの距離D以下、最短距離Dと記す。は、1~100μmが好ましく、10~50μmがより好ましい。最短距離Dが1μm以上であれば、導体12と抵抗体薄膜24との絶縁性を十分に保つことができる。最短距離Dが100μm以下であれば、十分な高周波ノイズ抑制効果を発揮する。抵抗体薄膜24は、通常、導体12の長手方向に沿って連続的に配置されているが、後述するように、抵抗体薄膜24は、いかなる導電性材料外部導体を含む。にも接続されずに、電気的に完全に浮遊状態であるため、導体12の長手方向に沿って断続的に配置されていてもよい。抵抗体薄膜24の表面抵抗は、1~1000Ωが好ましく、10~500Ωがより好ましい。抵抗体薄膜24の表面抵抗が該範囲内であれば、十分な高周波ノイズ抑制効果を発揮する。すなわち、抵抗体薄膜24の表面抵抗が低すぎると、シールドとして働いて高周波ノイズを反射してしまい、抵抗体薄膜24の表面抵抗が高すぎると、高周波ノイズが抵抗体薄膜24に捕捉されず透過して高周波ノイズを抑制できない。抵抗体薄膜24が、直接、導体12、シールド材金属網組、アルミニウム薄膜等等の導電性材料に接触すると、表面抵抗が低下するため、ノイズ抑制効果が低下するおそれがある。よって、抵抗体薄膜24は、いかなる導電性材料導体12、シールド材、外部導体等にも接触せずに、電気的に浮遊状態であることが好ましい。導体12の長手方向に直交する方向の抵抗体薄膜24の幅は、導体12の1条あたり、導体12の直径の0.5~4倍が好ましく、1~3倍がより好ましい。抵抗体薄膜24の幅が導体12の直径の0.5倍以上であれば、十分な高周波ノイズ抑制効果を発揮する。抵抗体薄膜24の幅が導体12の直径の4倍以下であれば、絶縁心線10内で余分な体積を占有することがなく、ケーブルのフレキシビリティを損なうことがない。抵抗体薄膜24の厚さは、10~500nmが好ましく、20~100nmがより好ましい。抵抗体薄膜24の厚さが10nm以上であれば、十分な高周波ノイズ抑制効果を発揮する。抵抗体薄膜24の厚さが500nm以下であれば、表面抵抗を十分に高くできる。介在物介在物16は、導体12の断面が真円ではない場合、絶縁心線10や抵抗体フィルム20の形状を整えるために、第2の絶縁体14の内側に配置されるものであり、また、導体12の断面が真円である場合、抵抗体薄膜24が導体12と同軸である仮想の同心円筒の外周に沿わない部分を有するようにするために、第2の絶縁体14の内側に配置されるものである。介在物16の材料は、通常、樹脂またはゴム弾性体である。介在物16の材料としては、具体的には、ポリエチレン、ポリ塩化ビニル、ポリフェニレンエーテル、ポリエチレンテレフタレート、ポリアミド、フッ素樹脂、熱可塑性エラストマー、シリコーン樹脂等が挙げられる。介在物16の体積抵抗は、1×106Ω以上が好ましい。第2の絶縁体第2の絶縁体14の材料は、通常、樹脂またはゴム弾性体である。第2の絶縁体14の材料としては、具体的には、ポリエチレン、ポリ塩化ビニル、ポリフェニレンエーテル、ポリエチレンテレフタレート、ポリアミド、フッ素樹脂、熱可塑性エラストマー、シリコーン樹脂等が挙げられる。第2の絶縁体14の体積抵抗は、1×106Ω以上が好ましい。ケーブルの製造ケーブルは、例えば、シース30の材料の押し出しと同時に、あらかじめ準備された絶縁心線10を共押し出しすることによって製造できる。この際、絶縁心線10同士の間や絶縁心線10とシース30との間の間隙を埋める介在物を同時に共押し出ししてもよく、絶縁心線10とシース30との間にシールド材を配置してもよい。作用効果以上説明した本発明のケーブルにあっては、導体12の長手方向に沿ってフィルム22第1の絶縁体を介して配置された抵抗体薄膜24抵抗体を有するため、高周波ノイズを十分に抑制できる。また、本発明のケーブルにあっては、抵抗体薄膜24を、外部導体外部端子を含むいかなる導電性材料に接触接続させる必要がないため、外部端子への接続が煩雑ではない。また、本発明のケーブルにあっては、ケーブル内に占める抵抗体薄膜24の断面積が小さいため、軽量で、かつフレキシビリティを有する。また、本発明のケーブルにあっては、抵抗体薄膜24が各絶縁心線10内に配置されているため、導体間の絶縁性が十分に確保される。<ケーブルの接続構造>本発明におけるケーブルの接続構造は、導体12が外部端子に接続され、抵抗体薄膜24が外部端子を含む外部導電体に接続されていない、すなわち抵抗体薄膜24は、いかなる導電性材料外部導体を含む。にも接続されずに、電気的に完全に浮遊状態である。このようなケーブルの接続構造にあっては、抵抗体薄膜24がいかなる外部導電体にも接続していないため、高周波ノイズを十分に抑制できる。また、このようなケーブルの接続構造にあっては、抵抗体薄膜24を外部導電体に接続させる必要がないため、外部端子へのケーブルの接続が煩雑ではない。また、このようなケーブルの接続構造にあっては、ケーブル内に占める抵抗体薄膜24の断面積が小さいため、ケーブルが軽量で、かつフレキシビリティを有する。<モータ駆動制御システム>本発明におけるモータ駆動制御システムは、インバータと、該インバータによって駆動が制御されるモータとが、本発明のケーブルを用いたケーブルの接続構造によって接続されたものである。図9は、本発明のケーブルを備えたモータ駆動制御システムの一例を示す概略図である。モータ駆動制御システム40は、インバータ図示略と、インバータによって駆動が制御されるモータ60と、ケーブル1とを備え、導体12の一方の端部が、インバータの端子52に接続され、導体12の他方の端部が、モータ60の端子62に接続され、抵抗体薄膜24が、端子52および端子62を含むいかなる外部導電体に接続されていないものである。このようなモータ駆動制御システムにあっては、抵抗体薄膜24がいかなる外部導電体にも接続していないため、ケーブル1においてサージノイズを十分に抑制できる。また、サージノイズによってケーブル1から発生する放射ノイズも抑制できる。また、このようなモータ駆動制御システムにあっては、抵抗体薄膜24を外部導電体に接続させる必要がないため、外部端子へのケーブル1の接続が煩雑ではない。また、このようなモータ駆動制御システムにあっては、ケーブル1内に占める抵抗体薄膜24の断面積が小さいため、ケーブル1が軽量で、かつフレキシビリティを有する。以下、実施例を示す。なお、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。抵抗体薄膜の厚さ透過型電子顕微鏡日立製作所社製、H9000NARを用いてサンプルの断面を観察し、抵抗体薄膜の5箇所の厚さを測定し、平均した。表面抵抗石英ガラス上に金を蒸着して形成した、2本の薄膜金属電極長さ10mm、幅5mm、電極間距離10mmを用い、該電極上に被測定物を置き、被測定物上から、被測定物の10mm×20mmの領域を50gの荷重で押し付け、1mA以下の測定電流で電極間の抵抗を測定し、この値を表面抵抗とした。高周波ノイズ抑制効果図10に示すように、ケーブル1の導体の両端と、ネットワークアナライザ70アンリツ社製、37247Dの端子とを接続用ケーブルで接続し、ケーブルの高周波エネルギの減衰特性を測定した。この際、ケーブル1の抵抗体薄膜には、接続用ケーブルを接続しなかった。例1ポリイミドフィルム長さ:1m、幅:4.5mm、厚さ:10μmの表面の全体に、マグネトロンスパッタ法にて窒素ガス流通下にニッケルを物理的に蒸着させ、厚さ25nmの窒化ニッケルからなる抵抗体薄膜24表面抵抗:25Ωを形成し、抵抗体フィルム20を得た。銅線からなる導体12長さ:1m、直径:2mmおよび抵抗体フィルム20を、第2の絶縁体14の材料ポリウレタン樹脂および介在物の材料ポリエチレンと共押し出しして、図1に示すような絶縁心線10長さ:1mを得た。4条の絶縁心線10を、シース30の材料ポリ塩化ビニルと共押し出しして、図1に示すようなケーブル1長さ:1mを得た。ケーブル1について、高周波エネルギの減衰特性を測定した。結果を図11に示す。サージノイズの高周波成分を十分減衰することができた。