硬度および/または延性の異なる領域を有する硬化鋼部品の製造方法であって、ブランクが打ち抜かれ、前記打ち抜かれたブランクはいくつかの領域においてAc3以上の温度にまで加熱され、オーステナイトの形成を生じさせるため、必要であればこの温度で所定時間保持され、その後いくつかの領域において加熱された前記ブランクは成形型に移され前記成形型で成形され前記成形型で臨界硬化速度を超える速度で冷却され、それにより硬化されるか、あるいは前記打ち抜かれたブランクは完成形状へ冷間成形され、前記成形されたブランクはいくつかの領域においてAc3を超える温度にまで加熱され、オーステナイト形成を行うため、必要であればこの温度で所定時間保持され、その後成形されいくつかの領域において加熱された前記ブランクは硬化型に移され前記硬化型で臨界硬化速度を超える速度で硬化され、オーステナイトのマルテンサイトへの変態を経る急冷硬化が450°Cから700°Cの範囲にある成形温度で起こるように鋼材料は変態遅滞の方法で調整され、前記加熱後および前記成形前に、前記ブランクまたは前記ブランクの部分、または前記成形されたブランクまたはその領域が15K/sを超える冷却速度で冷却される能動冷却を行うことを特徴とする、方法。前記鋼材料は元素のホウ素、マンガン、炭素、および所望によりクロムおよびモリブデンを変態抑制剤として含有することを特徴とする、請求項1に記載の方法。以下の組成の鋼材料を使用することを特徴とする、請求項1または2に記載の方法全データ質量:炭素C0.08-0.6マンガンMn0.8-3.0アルミニウムAl0.01-0.07ケイ素Si0.01-0.5クロムCr0.02-0.6チタンTi0.01-0.08窒素N<0.02ホウ素B0.002-0.02リンP<0.01硫黄S<0.01モリブデンMo<1鉄および製錬に関連する不可避的不純物で構成される残余。以下の組成の鋼材料を使用することを特徴とする、請求項1または2に記載の方法全データ質量:炭素C0.08-0.30マンガンMn1.00-3.00アルミニウムAl0.03-0.06ケイ素Si0.01-0.20クロムCr0.02-0.3チタンTi0.03-0.04窒素N<0.007ホウ素B0.002-0.006リンP<0.01硫黄S<0.01モリブデンMo<1鉄および製錬に関連する不可避的不純物で構成される残余。前記ブランクは炉でAc3を超える温度にまで加熱されこの温度で所定時間保持され、その後前記ブランクは亜鉛層の凝固を達成するために500°Cから600°Cの間の温度にまで冷却され、その後前記成形型に移されその中で成形されることを特徴とする、先行する請求項のいずれか一項に記載の方法。前記能動冷却は前記冷却速度が30K/sを超えるように行われることを特徴とする、先行する請求項のいずれか一項に記載の方法。前記能動冷却は前記冷却が50K/s超で起こるように行われることを特徴とする、請求項6に記載の方法。硬度の異なる領域を作るために異なる強度で加熱された領域を有するブランクにおいて、前記能動冷却の後に、元はより高い温度のオーステナイト化された領域がより低い強度で加熱された領域/-50Kに対して温度が均一化され、前記ブランクが基本的に均一な温度で前記成形型に挿入されるように前記能動冷却が行われることを特徴とする、先行する請求項のいずれか一項に記載の方法。前記能動冷却は、空気またはガスの吹き付け、水または他の冷却液の散布、水または他の冷却液への浸漬によって行われるか、あるいは前記能動冷却は、前記ブランクに対してより冷えた固体部品を配置することにより行われることを特徴とする、先行する請求項のいずれか一項に記載の方法。前記冷却の進捗および/または前記成形型への前記挿入の温度はセンサー、特にパイロメーターにより監視され、前記冷却はそれに応じて制御されることを特徴とする、先行する請求項のいずれか一項に記載の方法。前記鋼材料として亜鉛または亜鉛合金で被覆された鋼材料が使用されることを特徴とする、先行する請求項のいずれか一項に記載の方法。本発明の目的は、部品の局部応力だけでなく他に液体金属助長割れにより生じ得る種の歪みおよびクラックを避けつつ、特に腐食保護層が設けられた、硬度および/または延性の異なる領域を有する鋼板部品の製造方法を生み出すことである。この目的は請求項1の特徴により達成される。有利な変形は従属請求項に開示されている。機械的特性に関しては、本発明による目的はいわゆる間接的工程といわゆる直接的工程の両方を用いて実施することができる。急冷硬化において異なる強度を有する領域を得るために、間接的方法において、加熱の前にブランクが完成部品に成形され、3つの全ての空間軸において予期された熱膨張分を場合によっては縮小する。その後、このように加熱された部品を炉で加熱し、異なる温度を有する領域を得るために、吸収材または絶縁要素等を加熱されていないかそれほど加熱されていない部品の領域に設ける。これにより、これらの領域においてAc3より低い温度、場合によりAc1に達し、この点において、オーステナイトのマルテンサイトへの変態による急冷硬化が制限される、あるいは妨げられる。残りの領域において、完全なオーステナイト化が求められ、それが急冷硬化においてマルテンサイトの硬さをもたらす。直接的方法では、ブランクは成形されることなく加熱され、硬化されていないか少しだけ硬化されたブランクの領域を熱伝導率および熱容量が板の加熱を抑える吸収材に同じように接触させるか、あるいは対応する絶縁要素を同じように設ける。そしてこのブランクを成形する。しかしながら本発明によると、どちらの場合も、硬化の前間接的方法または硬化および成形の前直接的方法にブランクの温度は均一になる。これは、成形型への挿入前に、異なる温度の領域を有する加熱されたブランクは、より熱された領域がより冷えた領域の温度または温度範囲まで能動的に冷却される中間冷却段階を経ることを意味する。これがどのように起こるのかについての説明は後で述べる。本発明では冷却中の非制御硬化を防ぐために、いわゆる変態遅滞鋼が用いられる。これは、温度の均一化および硬化型または硬化/成形型への挿入の後、均一な温度であるにもかかわらず、部品が臨界硬化速度を超える冷却速度での後に続く急冷により硬化される領域を有する一方で、オーステナイト化温度に至らない他の領域がより軟らかくなるようにマルテンサイトへの変態が後に起こることを意味する。これに関連して、温度の均一化はまた均一な成形性をもたらし、それにより異なる温度または異なる熱機械特性による局部応力を回避する、特に冷たい領域と熱い領域の間の境界領域における薄くなった領域を回避することは有利である。直接的方法で達成された他の利点は、いわゆる液体金属脆化の回避である。粒界領域の鋼に浸透する液体亜鉛によるクラック形成の上記の効果もまた、いわゆる液体金属脆化として知られている。本発明が基づく発見によると、できるだけ少ない溶融亜鉛が成形期、すなわち応力の導入において、オーステナイトに接触するはずである。したがって、本発明によると、成形は鉄/亜鉛系溶融、フェライト、ガンマ相の包晶温度以下で行わなければならない。この場合、急冷硬化を確実にするために、マンガン/ホウ素鋼22MnB5の従来の組成の一部としての合金鋼の組成を調整し、これにより、オーステナイトのマルテンサイトへの遅滞変態による急冷硬化が行われ、それにより780°C未満の低い温度でもオーステナイトが存在する。このため、機械的応力が鋼に導入されたとき、オーステナイトおよび溶融亜鉛に関連して液体金属脆化がもたらされるが、この時、液体亜鉛相は存在しないかほんの少ししか存在しない。したがって、合金元素に合わせて調整されたホウ素/マンガン鋼によって、過度または不利なクラック形成を引き起こすことなく十分な急冷硬化を得ることに成功する。また、鋼の組成を調整することに加えて、成形前の能動中間冷却はクラックのない成形にも必要であることが分かった。例えば、中間冷却は1つ以上の段階で行うことができる。炉とプレス機の間の移動時間中、異なって加熱された領域を有する板が、例えばより冷たい領域で全く硬化を生じないように、それらの温度が均一化されるように付加的な間隔を計画することが可能であり、特に、オーステナイト化温度より高い温度まで加熱した領域がより加熱されていない領域の温度に等しい温度まで冷却されるまで待機時間が設けられる。この温度分布の均等化はまた、より熱い領域の能動冷却、特に、これらの領域の吹き付け等によって行うことができ、必要であれば、加熱された領域の冷却中、冷たいまたはより冷えた領域は覆われ、遮蔽され、あるいは絶縁される。特に、異なる温度の板の特別な場合において、例えば、プレス機および炉の外に別個の装置として対応するジェットと同じように設けられたパイロメーターを用いて空気ジェットの吹き付けを制御することができる。この場合の冷却の可能性は空気ジェットに限らない。上にブランクが対応して配置され、冷却および非冷却領域を含む冷却されたテーブルを使用することも可能であり、ブランクの冷却される領域をテーブルの冷却領域上に位置させ、例えば圧や吸引により熱伝導的に接触させる。また、平坦なブランクがプレス形状を単純で好ましいものにすると考えられる冷却プレス機の使用も考えられ、中でブランクが冷却される型の領域は相応に液冷される一方で、冷却されない領域は例えばプレス機の冷たい金属に対して型に挿入された絶縁層により遮蔽されるか、あるいは、これらの領域はわずかに加熱されるか、または、例えば誘導によりそれらの温度は維持される。異なる温度の領域を有するブランクでは、成形前に均一な成形温度が達成され、それにより成形プレス機において改良された成形挙動が確保される。どちらの方法においても、硬化のためのより低い温度により、エネルギーをあまり消散しなくてもよく、したがってサイクルタイムが短縮されることは有利である。本発明を図面と併せて以下に説明する。本発明によると、変態がより深い領域へ移りマルテンサイトを製造できるように、プレス硬化鋼材料としての使用のための従来のホウ素/マンガン鋼はオーステナイトの他の相への変態に対して調整される。したがって、以下の合金組成の鋼は本発明に適している全データ質量:C[]0.22Si[]0.19Mn[]1.22P[]0.0066S[]0.001Al[]0.053Cr[]0.26Ti[]0.031B[]0.0025N[]0.0042鉄および製錬に関連する不可避的不純物で構成される残余。この種の鋼において、特に合金元素のホウ素、マンガン、炭素、および所望によりクロムおよびモリブデンは変態抑制剤として使用される。以下の一般的な合金組成の鋼もまた本発明に適している全データ質量:炭素C0.08-0.6マンガンMn0.8-3.0アルミニウムAl0.01-0.07ケイ素Si0.01-0.5クロムCr0.02-0.6チタンTi0.01-0.8窒素N<0.02ホウ素B0.002-0.02リンP<0.01硫黄S<0.01モリブデンMo<1鉄および製錬に関連する不可避的不純物で構成される残余。以下の組成の鋼が特に適していることが分かった全データ質量:炭素C0.08-0.30マンガンMn1.00-3.00アルミニウムAl0.03-0.06ケイ素Si0.01-0.20クロムCr0.02-0.3チタンTi0.03-0.04窒素N<0.007ホウ素B0.002-0.006リンP<0.01硫黄S<0.01モリブデンMo<1鉄および製錬に関連する不可避的不純物で構成される残余。変態抑制剤として機能する合金元素は、急冷硬化、すなわち780°C以下でも臨界硬化速度を超える冷却速度での急冷を確実に達成するために調整される。これは、この場合、作業は亜鉛/鉄系の包晶点以下で行われる、すなわち包晶点以下でのみ機械的応力がもたらされることを意味する。これはまた、機械的応力がもたらされる時にオーステナイトと接触できる液体亜鉛相がもはや存在しないことを意味する。さらに、ブランクの加熱後に、後に続く成形処理が行われる前に亜鉛被覆の凝固が促進され進展されるように、本発明によると、包晶点の温度範囲における保持相が設けられる。図1はオーステナイト化鋼板の好ましい温度曲線を示し、オーステナイト化温度を超える温度への加熱および冷却機での対応する時間の対応する経過後にある程度の冷却がすでに生じることは明らかである。この後に急速中間冷却段階が続く。中間冷却段階は、有利には少なくとも15K/s、好ましくは少なくとも30K/s、さらにより好ましくは少なくとも50K/sの冷却速度で行われる。その後、ブランクはプレス機へ移され成形および硬化が行われる。図4の鉄/炭素図は、例えば、異なる温度の熱い領域を有するブランクがどのように対応して扱われるかを示す。硬化される熱い領域は800°Cから900°Cの間の高い開始温度まで加熱される一方で、軟らかい領域は700°C以下の温度まで加熱され、特に硬化が可能ではないことを示す。温度の均一化は約550°Cまたはやや低い温度で確認でき、熱い領域が他の領域のこの温度に調整された後、急冷が20K/sで行われる。本発明の目的のため、ここで温度の均一化が、元は熱い領域および元はより冷えた領域の温度において依然として、75°C、特に50°Cを超えない差がある両方の方向ように行われるのであれば十分である。図3はクラック形成における違いを示す。中間冷却がない場合は鋼材料に広がるクラックが形成され、中間冷却がある場合は、重大なものではないが、被覆に表面クラックのみが生じる。したがって、本発明により、亜鉛または亜鉛合金で被覆された硬度および/または延性の異なる領域を有する鋼板の、一方では急冷硬化を起こし、他方では部品の損傷につながるマイクロクラックおよびマクロクラックの形成を減少または除去させる、安価な熱間成形方法を確実に達成できる。