燃料の流量を調整可能な複数の燃料弁と、前記燃料弁から流れ込む前記燃料と空気とを混合して予混合気にする予混合室を有する複数の予混合燃焼バーナと、前記予混合燃焼バーナから取り込む前記予混合気を燃焼させて燃焼ガスを生成する燃焼室を有する中空胴と、前記燃焼ガスの燃焼温度算出値に対応する前記予混合室毎の前記燃料の分配量基準値および前記予混合室に流れ込む空気の状態量に対応する分配量補正値を予め記憶するとともに、ガスタービンの状態量から前記燃焼ガスの燃焼温度を算出しかつ前記予混合室に流れ込む空気の状態量を測定してこの算出結果と測定結果とから前記分配量基準値を前記分配量補正値で補正して前記燃料弁毎の前記燃料の分配量を制御する制御部と、を備えることを特徴とするガスタービン燃焼器。前記制御部は、前記燃焼ガスの燃焼温度算出値に対応する置換空気流量および前記予混合室に流れ込む空気の状態量に対応する置換空気流量補正値を予め記憶するとともに、前記予混合室のいずれかで前記燃料の分配を停止する場合、前記燃焼温度算出結果と前記状態量の測定結果とから前記置換空気流量を前記置換空気流量補正値で補正して燃料の分配を停止する前記予混合室を置換する前記空気の流量を制御することを特徴とする請求項1に記載のガスタービン燃焼器。前記燃料弁から流れ込む燃料を前記燃焼室内で拡散燃焼させる拡散燃焼バーナを備え、前記制御部は、前記燃焼ガスの燃焼温度算出値に対応する置換空気流量および前記拡散燃焼バーナに流れ込む空気の状態量に対応する置換空気流量補正値を予め記憶するとともに、前記拡散燃焼バーナの前記燃料の分配を停止する場合、前記燃焼温度算出結果と前記状態量の測定結果とから前記置換空気流量を前記置換空気流量補正値で補正して前記拡散燃焼バーナを置換する前記空気の流量を制御することを特徴とする請求項1または2に記載のガスタービン燃焼器。前記状態量は、前記予混合室または前記拡散燃焼バーナに流れ込む空気の圧力、温度、密度および前記圧力を前記温度で除した値のいずれかであることを特徴とする請求項1から3のいずれか1項に記載のガスタービン燃焼器。請求項1から4のいずれか1項に記載のガスタービン燃焼器を備えることを特徴とするガスタービン。燃料の流量を調整可能な複数の燃料弁と、前記燃料弁に接続して前記燃料と空気とを混合して混合気にする予混合室を有する複数の予混合器と、前記予混合器に接続して前記混合気を燃焼ガスにする燃焼室を有する中空胴と、を備えるガスタービン燃焼器の制御方法であって、前記燃焼ガスの燃焼温度算出値に対応する前記予混合室毎の前記燃料の分配量基準値および前記予混合室に流れ込む空気の状態量に対応する分配量補正値を予め定め、ガスタービンの状態量から前記燃焼ガスの燃焼温度を算出し、前記予混合室に流れ込む空気の状態量を測定し、前記燃焼温度の算出結果と前記状態量の測定結果とから前記分配量基準値を前記分配量補正値で補正して前記予混合室毎の前記燃料の分配量を制御することを特徴とするガスタービン燃焼器の制御方法。前記燃焼ガスの燃焼温度算出値に対応する置換空気流量および前記予混合室に流れ込む空気の状態量に対応する置換空気流量補正値を予め定め、前記予混合室のいずれかで前記燃料の分配を停止する場合、前記燃焼温度の算出結果と前記状態量の測定結果とから前記置換空気流量を前記置換空気流量補正値で補正して燃料の分配を停止する前記予混合室を置換する前記空気の流量を制御することを特徴とする請求項6に記載のガスタービン燃焼器の制御方法。前記ガスタービン燃焼器は、前記燃料弁に接続して前記燃焼室内で燃焼を拡散燃焼させる拡散燃焼バーナを備え、前記燃焼ガスの燃焼温度算出値に対応する置換空気流量および前記拡散燃焼バーナに流れ込む空気の状態量に対応する置換空気流量補正値を予め定め、前記拡散燃焼バーナの前記燃料の分配を停止する場合、前記燃焼温度の算出結果と前記状態量の測定結果とから前記置換空気流量を前記置換空気流量補正値で補正して前記拡散燃焼バーナを置換する前記空気の流量を制御することを特徴とする請求項6または7に記載のガスタービン燃焼器の制御方法。低NOx燃焼器の実現においては、複数の燃料系統により燃焼器内温度分布を適切に制御し希薄混合燃焼を安定させるものであるが、燃焼に混合する空気は、取り込む外気の状態温度や湿度、これらの季節変動、圧縮機の効率低下によって温度、圧力および密度が変化する。この空気の状態量の変化は、燃焼温度が同じ条件であってもガスタービン燃焼器内の単位体積当たりの燃料の燃焼量すなわち燃焼負荷率を変化増減させ、火炎形状を変化させて燃焼を不安定にすることがある。火炎の不安定状態は燃焼器内の圧力変動を増大し、燃焼器損傷の原因または失火の原因となり得るので、火炎を安定させるために上記の燃料配分制御に補正を加える必要がある。ところで、燃焼温度の計算方法は例えば、圧縮機が吸込む空気流量から算定するタービン効率、圧縮機の吐出圧力または圧力比およびタービンの排ガス温度から算定する方法や、ガスタービン燃焼器内の燃空比と燃焼ガスの組成から算出する方法がある。いずれの方法においてもガスタービン燃焼器内の燃焼負荷を表すことはできず、空気の状態量の変化にともなう燃焼負荷率の変化に対応できない。すなわち、燃焼温度を算出して希薄予混合気の燃焼の安定化を図る従来のガスタービン燃焼器は、ガスタービン燃焼器内の燃焼負荷を表すことはできず、空気の状態量の変化にともなう燃焼負荷率の変化に対応できない。そこで、本発明は、ガスタービン燃焼器内の燃焼負荷率の変化に対応し燃焼の安定化を図り、窒素酸化物NOxの発生を抑制可能なガスタービン燃焼器、ガスタービンおよびガスタービン燃焼器の制御方法を提案する。前記の課題を解決するため本発明の実施形態に係るガスタービン燃焼器は、燃料の流量を調整可能な複数の燃料弁と、前記燃料弁から流れ込む前記燃料と空気とを混合して予混合気にする予混合室を有する複数の予混合燃焼バーナと、前記予混合燃焼バーナから取り込む前記予混合気を燃焼させて燃焼ガスを生成する燃焼室を有する中空胴と、前記燃焼ガスの燃焼温度算出値に対応する前記予混合室毎の前記燃料の分配量基準値および前記予混合室に流れ込む空気の状態量に対応する分配量補正値を予め記憶するとともに、ガスタービンの状態量から前記燃焼ガスの燃焼温度を算出しかつ前記予混合室に流れ込む空気の状態量を測定してこの算出結果と測定結果とから前記分配量基準値を前記分配量補正値で補正して前記燃料弁毎の前記燃料の分配量を制御する制御部と、を備えることを特徴とする。また、本発明の実施形態に係るガスタービンは、前記ガスタービン燃焼器を備えることを特徴とする。さらに、本発明の実施形態に係るガスタービン燃焼器の制御方法は、燃料の流量を調整可能な複数の燃料弁と、前記燃料弁に接続して前記燃料と空気とを混合して混合気にする予混合室を有する複数の予混合器と、前記予混合器に接続して前記混合気を燃焼ガスにする燃焼室を有する中空胴と、を備えるガスタービン燃焼器の制御方法であって、前記燃焼ガスの燃焼温度算出値に対応する前記予混合室毎の前記燃料の分配量基準値および前記予混合室に流れ込む空気の状態量に対応する分配量補正値を予め定め、ガスタービンの状態量から前記燃焼ガスの燃焼温度を算出し、前記予混合室に流れ込む空気の状態量を測定し、前記燃焼温度の算出結果と前記状態量の測定結果とから前記分配量基準値を前記分配量補正値で補正して前記予混合室毎の前記燃料の分配量を制御することを特徴とする。本発明によれば、ガスタービン燃焼器内の燃焼負荷率の変化に対応し燃焼の安定化を図り、窒素酸化物NOxの発生を抑制可能なガスタービン燃焼器、ガスタービンおよびガスタービン燃焼器の制御方法を提案できる。本発明に係るガスタービン燃焼器、ガスタービンおよびガスタービン燃焼器の制御方法の実施形態について図面を参照して説明する。[第1の実施形態]本発明に係るガスタービン燃焼器、ガスタービンおよびガスタービン燃焼器の制御方法の第1実施形態について、図1から図8を参照して説明する。図1は、本発明の第1実施形態に係るガスタービン燃焼器を適用するガスタービン発電プラントの一例を示す概略的なシステム構成図である。図1に示すように、本実施形態に係るガスタービン発電プラント1は、大気中から入口案内翼2を介して空気を取り込み高温高圧の燃焼用空気に圧縮する圧縮機3と、空気流路5を介して燃焼用空気を取り込んで燃料を燃焼させるガスタービン燃焼器6と、ガスタービン燃焼器6から燃焼ガスを導入して燃焼ガスの断熱膨張によって回転駆動するガスタービン7と、ガスタービン7によって駆動し出力を得る発電機8と、を備える。圧縮機3およびガスタービン7は、タービン軸9を介して回転一体化されている。また、ガスタービン発電プラント1は、ガスタービン燃焼器6へ供給する燃料の流量を調整可能な複数の燃料制御弁11a、11b、11c燃料弁を備える。ガスタービン発電プラント1は、圧縮機3を駆動して圧縮空気をガスタービン燃焼器6へ送り込み、他方、燃料制御弁11a、11b、11cを適宜に開いて燃料をガスタービン燃焼器6へ送り込み、ガスタービン燃焼器6内で高温高圧の燃焼ガスを生成し、この燃焼ガスでガスタービン7を回転駆動して発電機8から出力を得る。さらに、ガスタービン発電プラント1は、燃料制御弁11a、11b、11c毎の燃料の分配量を制御する燃料制御装置12制御部を備える。燃料制御装置12は、記憶部を有するコンピュータ等の演算装置である。燃料制御装置12は、軸端歯車13に近接する速度検出器15から得るガスタービン速度N、圧縮機3の入口部にある入口空気圧力検出器21から得る圧縮機入口空気圧力PX1、圧縮機3の入口部にある入口空気湿度検出器24から得る圧縮機入口空気絶対湿度HX1、圧縮機3の出口にある圧縮機吐出空気圧力検出器22から得る圧縮機吐出空気圧力PX2、圧縮機3の出口にある圧縮機吐出空気温度検出器23から得る圧縮機吐出空気温度TX1、タービン出口にある排ガス温度検出器25から得る排ガス温度TX2、発電機出力検出器26から得る発電機出力MWおよび入口案内翼2の開度IGV等をガスタービン運転状態諸量として収集する。また、燃料制御装置12は、ガスタービン運転状態諸量に基づいて所定の演算を行ない、燃料制御弁11a、11b、11cのそれぞれへ燃料分配制御信号FREF1、FREF2、FREF3を出力し、燃料制御弁11a、11b、11cの弁開度を制御して各弁11a、11b、11cの燃料の分配量を制御する。図2は、本発明の第1実施形態に係るガスタービン燃焼器を示す概略的なシステム構成図である。図2に示すように、本実施形態に係るガスタービン燃焼器6は、燃料制御弁11a、11b、11cから燃料ノズル29a、29b、29cを介して流れ込む燃料と空気Aとを混合して予混合気にする予混合室31a、31b、31cを有する複数の予混合燃焼バーナ32a、32b、32cと、予混合燃焼バーナ32a、32b、32cから取り込む予混合気を燃焼させて燃焼ガスを生成する燃焼室33を有する中空胴35と、燃焼室33に接続して燃焼ガスをガスタービン7へ送り込むトランジションピース36と、を備える。予混合燃焼バーナ32a、32b、32cは、いずれも円筒状の中空胴35の一方の端部にある。予混合燃焼バーナ32a、32b、32cは、圧縮機3から取り込む高圧空気とともに燃料制御弁11a、11b、11cから流れ込む燃焼を予混合室31a、31b、31c内で混同して燃料希薄状態の予混合気を生成し、燃焼室33へ送り込む。予混合燃焼バーナ32a、32b、32cのいずれか例えば、予混合燃焼バーナ32aは他のバーナ例えば、予混合燃焼バーナ32b、32cよりもやや高めの燃空比の予混合気を生成し、他のバーナ予混合燃焼バーナ32b、32cの保炎f火種として機能する一方、起動の安定化を図るために拡散燃焼用ノズル図示省略を備える。ガスタービン燃焼器6は、保炎f火種用のバーナ予混合燃焼バーナ32aによって燃焼室33内の燃焼を比較的低温で安定し、窒素酸化物NOx濃度の低い燃焼ガスGを生成する。図3は、本発明の第1実施形態に係るガスタービン燃焼器の他の例を示す概略的なシステム構成図である。図3に示すように、本実施形態に係るガスタービン燃焼器6Aは、燃料制御弁11aから燃料ノズル29aを介して流れ込む燃料を燃焼室33内で拡散燃焼Dさせる拡散燃焼バーナ38と、燃料制御弁11b、11cから燃料ノズル29b、29cを介して流れ込む燃料と空気Aとを混合して予混合気にする予混合室31b、31cを有する複数の予混合燃焼バーナ32b、32cと、予混合燃焼バーナ32b、32cから取り込む予混合気を燃焼させて燃焼ガスを生成する燃焼室33を有する中空胴35と、燃焼室33に接続して燃焼ガスをガスタービン7へ送り込むトランジションピース36と、を備える。拡散燃焼バーナ38は、円筒状の中空胴35の一方の端部にある。拡散燃焼バーナ38は予混合燃焼バーナ32b、32cよりも高めの燃空比で燃料と圧縮空気とを燃焼室33内へ送り込み、予混合燃焼バーナ32b、32cの保炎火種fとして機能する。予混合燃焼バーナ32b、32cは、円筒状の中空胴35の側面かつ中空胴35の一方の端部近傍にある。予混合燃焼バーナ32b、32cは、圧縮機3から取り込む高圧空気とともに燃料制御弁11b、11cから流れ込む燃焼を予混合室31b、31c内で混同して燃料希薄状態の予混合気を生成し、中空胴35の側面から燃焼室33の中心線方向へ向けて予混合気を送り込む。ガスタービン燃焼器6Aは、拡散燃焼バーナ38をガスタービン7の起動に使用し、ガスタービン7の運転負荷が予め定める負荷に達すると拡散燃焼バーナ38に対する燃料の流量を絞り、代って予混合燃焼バーナ32b、32cを使用して燃焼室33内の燃焼を比較的低温で安定し、窒素酸化物NOx濃度の低い燃焼ガスGを生成する。次に、ガスタービン燃焼器6の燃料の分配量を制御する燃料制御装置12について説明する。図4は、本発明の第1実施形態に係るガスタービン燃焼器を適用するガスタービン発電プラントの制御ブロック図である。図4に示すように、本実施形態に係る燃料制御装置12は、燃焼ガスGの燃焼温度算出値に対応する予混合室31a、31b、31c毎の燃料の分配量基準値および予混合室31a、31b、31cに流れ込む空気の状態量に対応する分配量補正値を予め記憶するとともに、ガスタービン運転状態諸量ガスタービン7の状態量から燃焼ガスGの燃焼温度を算出しかつ予混合室31a、31b、31cに流れ込む空気の状態量を測定してこの算出結果と測定結果とから分配量基準値を分配量補正値で補正して予混合燃焼バーナ32a、32b、32c毎の燃料の分配量を制御する。燃料制御装置12は、総燃料流量算出部41と、燃焼器温度算出部42と、記憶部43と、分配制御部45と、を備える。総燃料流量算出部41は、ガスタービン運転状態諸量具体的には、ガスタービン速度N、圧縮機入口空気圧力PX1、圧縮機吐出空気圧力PX2、排ガス温度TX2および発電機出力MWを取得し、このガスタービン運転状態諸量および所定の演算式に基づいて燃料の総流量を算出して総燃料流量制御信号FREFを出力する。燃焼器温度算出部42は、ガスタービン運転状態諸量具体的には、圧縮機入口空気圧力PX1、圧縮機吐出空気圧力PX2、排ガス温度TX2、入口案内翼2の開度IGVを取得し、このガスタービン運転状態諸量および所定の演算式に基づいて燃焼室33内の燃焼ガスGの燃焼温度を算出して燃焼器制御温度TITREFを出力する。記憶部43は、燃焼ガスGの燃焼温度算出値すなわち、燃焼器制御温度TITREFに対応する予混合燃焼バーナ32a、32b、32c毎の燃料の分配量基準値割合を予混合燃焼バーナ32a、32b、32c毎に分配関数として予め記憶する。また、記憶部43は、燃焼器制御温度TITREFおよび予混合室31a、31b、31cに流れ込む空気の状態量具体的には、圧縮機吐出空気圧力PX2、圧縮機吐出空気温度TX1、圧縮機吐出空気密度ρおよび補正パラメータCのいずれかに対応する分配量補正値割合を補正関数として予め記憶する。分配制御部45は、燃焼器制御温度TITREFおよび分配関数に基づいて総燃料流量制御信号FREFを分配し、燃料制御弁11a、11b、11cの補正前の分配量である分配基準値FD1、FD2、FD3を求める。また、分配制御部45は、燃焼器制御温度TITREF、空気の状態量具体的には、圧縮機吐出空気圧力PX2、圧縮機吐出空気温度TX1、圧縮機吐出空気密度ρおよび補正パラメータCのいずれかおよび補正関数に基づいて燃料制御弁11b、11cの分配量補正値FC2、FC3を求める。そして分配制御部45は、分配基準値FD1、FD2、FD3を分配量補正値FC2、FC3で補正して燃料制御弁11a、11b、11c毎の流量F1、F2、F3を求め、流量F1、F2、F3に対応する分配燃料制御信号FREF1、FREF2、FREF3を生成し、これを燃料制御弁11a、11b、11cへ出力し、燃料の総流量と予混合燃焼バーナ32a、32b、32c毎の燃料分配割合を制御する。分配制御部45が求める流量F1、F2、F3は、次の関係式による。F1=TF×FD1-FC2-FC3÷100F2=TF×FD2FC2÷100F3=TF×FD3FC3÷100FD1FD2FD3=100TF:燃料の総流量総燃料流量制御信号FREFF1:燃料制御弁11aの燃料の流量F2:燃料制御弁11bの燃料の流量F3:燃料制御弁11cの燃料の流量FD1:燃料制御弁11aの燃料の補正前分配量FD2:燃料制御弁11bの燃料の補正前分配量FD3:燃料制御弁11cの燃料の補正前分配量FC2:燃料制御弁11bの燃料の補正値FC3:燃料制御弁11cの燃料の補正値なお、圧縮機吐出空気密度ρは、圧縮機吐出空気圧力PX2、圧縮機吐出空気温度TX1および圧縮機入口空気絶対湿度HX1から次式によって求める。ρ2196×÷××P÷760ρ:圧縮機吐出空気密度T:燃焼用空気温度としての圧縮機吐出空気温度TX1P:燃焼用空気圧力としての圧縮機吐出空気圧力PX2h:空気圧縮機入口絶対湿度としての圧縮機入口空気絶対湿度HX1また、補正パラメータCは、圧縮機吐出空気密度ρから湿度の項目を無視して圧縮機吐出空気圧力PX2を圧縮機吐出空気温度TX1で除した値であり、次式によって求める。補正パラメータC=P÷P:燃焼用空気圧力としての圧縮機吐出空気圧力PX2T:燃焼用空気温度としての圧縮機吐出空気温度TX1他方、ガスタービン燃焼器6Aの燃料の分配量を制御する燃料制御装置12Aは、ガスタービン燃焼器6の予混合燃焼バーナ32aをガスタービン燃焼器6Aの拡散燃焼バーナ38に置き換える。具体的には、記憶部43Aは、燃焼ガスGの燃焼温度算出値すなわち、燃焼器制御温度TITREFに対応する拡散燃焼バーナ38および予混合燃焼バーナ32b、32c毎の燃料の分配量基準値割合を拡散燃焼バーナ38および予混合燃焼バーナ32b、32c毎に分配関数として予め記憶する。また、記憶部43Aは、燃焼器制御温度TITREFおよび予混合室31a、31b、31cに流れ込む空気の状態量具体的には、圧縮機吐出空気圧力PX2、圧縮機吐出空気温度TX1、圧縮機吐出空気密度ρおよび補正パラメータCのいずれかに対応する分配量補正値割合を補正関数として予め記憶する。分配制御部45Aは、燃焼器制御温度TITREFおよび分配関数に基づいて総燃料流量制御信号FREFを分配し、燃料制御弁11a、11b、11cの補正前の配分量である分配基準値FD1、FD2、FD3を求める。また、分配制御部45Aは、燃焼器制御温度TITREF、空気の状態量具体的には、圧縮機吐出空気圧力PX2、圧縮機吐出空気温度TX1、圧縮機吐出空気密度ρおよび補正パラメータCのいずれかおよび補正関数に基づいて燃料制御弁11b、11cの分配量補正値FC2、FC3を求める。そして分配制御部45Aは、分配基準値FD1、FD2、FD3を分配量補正値FC2、FC3で補正して燃料制御弁11a、11b、11c毎の流量F1、F2、F3を求め、流量F1、F2、F3に対応する分配燃料制御信号FREF1、FREF2、FREF3を生成し、これを燃料制御弁11a、11b、11cへ出力し、燃料の総流量と拡散燃焼バーナ38および予混合燃焼バーナ32b、32c毎の燃料分配割合を制御する。図5は、本発明の第1実施形態に係るガスタービン燃焼器の分配関数の一例を示す図である。図5に示すように、本実施形態に係る燃料制御装置12、12Aの分配関数は、燃焼ガスGの燃焼温度Tfすなわち、燃焼器制御温度TITREFの値に応じて燃料制御弁11a、11b、11c毎の燃料の分配量基準値を設定する。分配関数は、燃焼室33内の火炎の安定性と窒素酸化物NOxの濃度の抑制との観点から設定される。分配関数は、燃焼温度Tf横軸の低温域において、燃焼の安定度を増すために予混合燃焼バーナ32aまたは拡散燃焼バーナ38の燃料の分配割合FD1を大きく取り、他方、予混合燃焼バーナ32b、32cに燃料の残量を分配FD2、FD3して窒素酸化物NOxの生成を抑制する。また、分配関数は、燃焼温度Tfが上昇するにしたがい、予混合燃焼バーナ32b、32cの燃焼の分配割合FD2、FD3を徐々に増して予混合燃焼バーナ32b、32cの燃焼の安定度を増し、予混合燃焼バーナ32aまたは拡散燃焼バーナ38の燃料の分配割合FD1を下げ、保炎f火種を小さくする。図6から図8は、本発明の第1実施形態に係るガスタービン燃焼器の補正関数の一例を示す図である。図6は燃焼ガスの燃焼温度およびガスタービン燃焼器の入口における空気圧力と分配量補正値とを関係づけ、図7は燃焼ガスの燃焼温度およびガスタービン燃焼器の入口における空気温度と分配量補正値とを関係づけ、図8は燃焼ガスの燃焼温度およびガスタービン燃焼器の入口における空気密度もしくは補正パラメータと分配量補正値とを関係づける。図6から図8に示すように、燃料制御装置12、12Aの補正関数は、燃焼ガスGの燃焼温度Tfすなわち、燃焼器制御温度TITREFの値と、ガスタービン燃焼器6、6Aの入口における空気圧力、空気温度および空気密度のいずれかとに応じて燃料制御弁11b、11c毎の燃料の分配量補正値であるFC2を設定する。燃焼ガスGの燃焼温度Tfすなわち、燃焼器制御温度TITREFは例えば、圧縮機3が吸込む空気流量から算定するタービン効率、圧縮機の吐出圧力または圧力比およびタービン7の排ガス温度から算定する方法や、ガスタービン燃焼器6、6A内の燃空比と燃焼ガスの組成から算出する方法がある。いずれの方法においてもガスタービン燃焼器内の燃焼負荷を表すことはできず、空気の状態量の変化にともなう燃焼負荷率の変化に対応できない。そこで、燃料制御装置12、12Aは、予混合室31a、31b、31cに流れ込む空気の状態量に対応する分配量補正値を補正関数として記憶し、予混合室31a、31b、31cに流れ込む空気の状態量に応じて分配関数を補正する。なお、図6から図8は、燃料制御弁11bの燃料の分配量補正値FC2を示すものであるところ、燃料制御弁11cの燃料の分配量補正値FC3も同様に設定される。なお、分配量補正値FC3は分配量補正値FC2に-1を乗算して得ることも良い。この場合、F1=TF×FD1÷100となり、燃料制御弁11aの燃料の流量は補正前分配量で決まる。これら分配量補正値FC2、分配量補正値FC3は、ガスタービン発電プラント1を実験、試験、運用などの運転実績から適宜に設定し、空気の状態量の変化にともなう燃焼負荷率の変化に対応して燃焼の安定度を増し、窒素酸化物NOxの生成を抑制するよう予め設定する。分配量補正値FC2、FC3の上限は3、下限は-3である。すなわち、ガスタービン燃焼器6に適用する燃料制御装置12の制御方法は、燃焼ガスGの燃焼温度算出値に対応する予混合室31a、31b、31c毎の燃料の分配量基準値および予混合室31a、31b、31cに流れ込む空気の状態量に対応する分配量補正値を予め定め、ガスタービン7の状態量から燃焼ガスGの燃焼温度を算出し、予混合室31a、31b、31cに流れ込む空気の状態量を測定し、燃焼温度の算出結果と予混合室31a、31b、31cに流れ込む空気の状態量の測定結果とから分配量基準値を分配量補正値で補正して予混合室31a、31b、31cに流れ込む空気の毎の前記燃料の分配量を制御する。また、ガスタービン燃焼器6Aに適用する燃料制御装置12の制御方法は、燃焼ガスGの燃焼温度算出値に対応する予混合室31b、31c毎の燃料の分配量基準値および予混合室31b、31cに流れ込む空気の状態量に対応する分配量補正値を予め定め、ガスタービン7の状態量から燃焼ガスGの燃焼温度を算出し、予混合室31b、31cに流れ込む空気の状態量を測定し、燃焼温度の算出結果と予混合室31b、31cに流れ込む空気の状態量の測定結果とから分配量基準値を分配量補正値で補正して予混合室31b、31cに流れ込む空気の毎の前記燃料の分配量を制御する。このように構成された本実施形態に係るガスタービン燃焼器6、6A、ガスタービン7および制御方法によれば、燃焼ガスGの燃焼温度を算出しても表しがたい燃焼室33内の燃焼負荷に対して、予混合室31a、31b、31cに流れ込む空気の状態量圧縮機吐出空気圧力PX2、圧縮機吐出空気温度TX1、圧縮機吐出空気密度ρおよび補正パラメータCのいずれかに基づき燃料制御弁11a、11b、11cの燃料の分配量を補正することが可能になり、燃焼負荷率の変化に対する予混合燃焼の安定度を増し、窒素酸化物NOxの生成を抑制することができる。換言すれば、従来のガスタービン燃焼器のように算出方法を適用したり、燃焼室内の温度を実測したりすることによって燃焼ガスの燃焼温度を得ても、空気の状態量の変化にともなう燃焼負荷率の変化に対応することが困難であるところ、本実施形態に係るガスタービン燃焼器6、6A、ガスタービン7および制御方法は、予混合室31a、31b、31cに流れ込む空気の状態量と燃焼負荷率の変化との関係を補正関数によって表し、燃料制御弁11a、11b、11cの燃料の分配量を補正して燃焼負荷率の変化に対応することが可能であり、燃焼負荷率の変化に対する予混合燃焼の安定度を増し、窒素酸化物NOxの生成を抑制できる。[第2の実施形態]本発明に係るガスタービン燃焼器、ガスタービンおよびガスタービン燃焼器の制御方法の第2実施形態について、図9から図16を参照して説明する。図9は、本発明の第2実施形態に係るガスタービン燃焼器を示す概略的なシステム構成図である。図10は、本発明の第2実施形態に係るガスタービン燃焼器の他の例を示す概略的なシステム構成図である。なお、本実施形態に係るにおいて第1実施形態と同じ構成には同一の符号を付し、重複する説明は省略する。図9および図10に示すように、本実施形態に係るガスタービン燃焼器6B、6Cは、燃焼ガスGの燃焼が安定すると、燃料制御弁11aを閉じ、予混合燃焼バーナ32aまたは拡散燃焼バーナ38の保炎火種fを消火する。そこで、ガスタービン燃焼器6B、6Cは、予混合燃焼バーナ32aまたは拡散燃焼バーナ38へ置換空気SA1を供給可能な置換空気弁51aを備える。また、ガスタービン燃焼器6B、6Cは、予混合燃焼バーナ32b、32cへ置換空気SA2、SA3を供給可能な置換空気弁51b、51cも備える。図11は、本発明の第2実施形態に係るガスタービン燃焼器を適用するガスタービン発電プラントの制御ブロック図である。図11に示すように、ガスタービン燃焼器6Bの場合、燃料制御装置12Bは、燃焼ガスGの燃焼温度算出値に対応する置換空気流量および予混合室31a、31b、31cに流れ込む空気の状態量に対応する置換空気流量補正値を予め記憶するとともに、予混合室31a、31b、31cのいずれか具体的には予混合燃焼バーナ32aで燃料の分配を停止する場合、燃焼温度算出結果と予混合室31a、31b、31cに流れ込む空気の状態量の測定結果とから置換空気流量を置換空気流量補正値で補正して燃料の分配を停止する予混合室31aを置換する空気の流量を制御する。記憶部43Bは、分配関数および補正関数の他に、燃焼ガスGの燃焼温度算出値すなわち、燃焼器制御温度TITREFに対応する置換空気弁51aの弁開度を置換空気流量関数として予め記憶する。なお、置換空気弁51aの弁開度は予混合燃焼バーナ32aの置換空気流量に相当する。また、記憶部43Bは、燃焼器制御温度TITREFおよび予混合室31a、31b、31cに流れ込む空気の状態量具体的には、圧縮機吐出空気圧力PX2、圧縮機吐出空気温度TX1、圧縮機吐出空気密度ρおよび補正パラメータCのいずれかに対応する置換空気流量補正値割合を置換空気流量補正関数として予め記憶する。分配制御部45Bは、分配燃料制御信号FREF1、FREF2、FREF3を生成し、燃料の総流量と予混合燃焼バーナ32b、32c毎の燃料分配割合を制御する他、置換空気制御信号AREF1を生成して。予混合燃焼バーナ32aの置換空気の流量を制御する。具体的には、分配制御部45Bは、燃焼器制御温度TITREFおよび置換空気流量関数に基づいて置換空気弁51aの補正前弁開度AD1を求める。また、分配制御部45Bは、燃焼器制御温度TITREF、空気の状態量具体的には、圧縮機吐出空気圧力PX2、圧縮機吐出空気温度TX1、圧縮機吐出空気密度ρおよび補正パラメータCのいずれかおよび置換空気流量補正関数に基づいて置換空気弁51aの弁開度補正値AC1を求める。そして、分配制御部45Bは、補正前弁開度AD1を弁開度補正値AC1で補正して置換空気弁51aの弁開度SA1を求め、弁開度SA1に対応する置換空気制御信号AREF1を生成し、これを置換空気弁51aへ出力し、予混合燃焼バーナ32aの置換空気の流量を制御する。他方、ガスタービン燃焼器6Cの燃料の分配量を制御する燃料制御装置12Cは、ガスタービン燃焼器6Bの予混合燃焼バーナ32aをガスタービン燃焼器6Cの拡散燃焼バーナ38に置き換える。すなわち、ガスタービン燃焼器6Cの場合、燃料制御装置12Cは、燃焼ガスGの燃焼温度算出値に対応する置換空気流量および拡散燃焼バーナ38に流れ込む空気の状態量に対応する置換空気流量補正値を予め記憶するとともに、拡散燃焼バーナ38の燃料の分配を停止する場合、燃焼温度算出結果と拡散燃焼バーナ38に流れ込む空気の状態量の測定結果とから置換空気流量を置換空気流量補正値で補正して拡散燃焼バーナ38を置換する空気の流量を制御する。記憶部43Cは、分配関数および補正関数の他に、燃焼ガスGの燃焼温度算出値すなわち、燃焼器制御温度TITREFに対応する置換空気弁51aの弁開度を置換空気流量関数として予め記憶する。なお、置換空気弁51aの弁開度は拡散燃焼バーナ38の置換空気流量に相当する。また、記憶部43Cは、燃焼器制御温度TITREFおよび拡散燃焼バーナ38、31b、31cに流れ込む空気の状態量具体的には、圧縮機吐出空気圧力PX2、圧縮機吐出空気温度TX1、圧縮機吐出空気密度ρおよび補正パラメータCのいずれかに対応する置換空気流量補正値割合を置換空気流量補正関数として予め記憶する。分配制御部45Cは、分配燃料制御信号FREF1、FREF2、FREF3を生成し、燃料の総流量と予混合燃焼バーナ32b、32c毎の燃料分配割合を制御する他、置換空気制御信号AREF1を生成して。拡散燃焼バーナ38の置換空気の流量を制御する。具体的には、分配制御部45Cは、燃焼器制御温度TITREFおよび置換空気流量関数に基づいて置換空気弁51aの補正前弁開度AD1を求める。また、分配制御部45Cは、燃焼器制御温度TITREF、空気の状態量具体的には、圧縮機吐出空気圧力PX2、圧縮機吐出空気温度TX1、圧縮機吐出空気密度ρおよび補正パラメータCのいずれかおよび置換空気流量補正関数に基づいて置換空気弁51aの弁開度補正値AC1を求める。そして、分配制御部45Cは、補正前弁開度AD1を弁開度補正値AC1で補正して置換空気弁51aの弁開度SA1を求め、弁開度SA1に対応する置換空気制御信号AREF1を生成し、これを置換空気弁51aへ出力し、拡散燃焼バーナ38の置換空気の流量を制御する。図12は、本発明の第2実施形態に係るガスタービン燃焼器の分配関数の一例を示す図である。図12に示すように、本実施形態に係る燃料制御装置12B、12Cの分配関数は、燃焼ガスGの燃焼温度すなわち、燃焼器制御温度TITREFの値に応じて燃料制御弁11a、11b、11c毎の燃料の分配量基準値を設定する。分配関数は、燃焼室33内の火炎の安定性と窒素酸化物NOxの濃度の抑制との観点から設定される。分配関数は、燃焼器制御温度TITREF横軸の低温域において、燃焼の安定度を増すために予混合燃焼バーナ32aまたは拡散燃焼バーナ38の燃料の分配割合を大きく取り、他方、窒素酸化物NOxの生成を抑制する予混合燃焼バーナ32b、32cに燃料の残量を分配する。また、分配関数は、燃焼器制御温度TITREFが上昇するにしたがい、予混合燃焼バーナ32b、32cの燃焼の分配割合を徐々に増しつつ予混合燃焼バーナ32aまたは拡散燃焼バーナ38の燃料の分配を停止する。この過程で、分配関数は、予混合燃焼バーナ32b、32cのいずれか一方例えば予混合燃焼バーナ32cの燃料の分配量を大きくして予混合燃焼の安定度を増し、予混合燃焼バーナ32b、32cのいずれか他方例えば予混合燃焼バーナ32bの燃料の分配量を小さくして窒素酸化物NOxの生成を抑制する。なお、補正関数は、図6から図8と同様のものである。分配量補正値FCは、ガスタービン発電プラント1を実験、試験、運用などの運転実績から適宜に設定し、空気の状態量の変化にともなう燃焼負荷率の変化に対応して燃焼の安定度を増し、窒素酸化物NOxの生成を抑制するよう予め設定する。そして、本実施形態に係る燃料制御装置12B、12Cの分配制御部45B、45Cが求める流量F1、F2、F3は、次の関係式による。なお次の関係式は、図12においてF1=0となる区間に適用するものである。F1=0F2=TF×FD2FC÷100F3=TF×FD3-FC÷100FD2FD3=100SA1=AD1AC1÷100TF:燃料の総流量総燃料流量制御信号FREFF1:燃料制御弁11aの燃料の流量F2:燃料制御弁11bの燃料の流量F3:燃料制御弁11cの燃料の流量FD2:燃料制御弁11bの燃料の補正前分配量FD3:燃料制御弁11cの燃料の補正前分配量FC:燃料制御弁11b、11cの燃料の補正値SA1:置換空気弁51aの空気の弁開度または流量AD1:置換空気弁51aの空気の補正前弁開度または補正前流量AC1:置換空気弁51aの空気の置換空気流量補正値なお、置換空気弁51b、51cは閉じておくのでSA2=SA3=0である。図13は、本発明の第2実施形態に係るガスタービン燃焼器の置換空気供給関数の一例を示す図である。図13に示すように、本実施形態に係る燃料制御装置12B、12Cの置換空気供給関数は、燃焼ガスGの燃焼温度すなわち、燃焼器制御温度TITREFの値に応じて置換空気弁51aの弁開度または流量を設定する。置換空気供給関数は、予混合燃焼バーナ32aまたは拡散燃焼バーナ38の燃料を分配停止すると、これを置き換えるようにして予混合燃焼バーナ32aまたは拡散燃焼バーナ38へ置換空気の供給を始める。また、置換空気供給関数は、燃焼器制御温度TITREFが上昇するにしたがい、置換空気の供給量を徐々に増し、予混合燃焼バーナ32aまたは拡散燃焼バーナ38内の水分の滞留を防ぐ。図14から図16は、本発明の第2実施形態に係るガスタービン燃焼器の置換空気流量補正関数の一例を示す図である。図14は燃焼ガスの燃焼温度およびガスタービン燃焼器の入口における空気圧力と置換空気流量補正値とを関係づけ、図15は燃焼ガスの燃焼温度およびガスタービン燃焼器の入口における空気温度と置換空気流量補正値とを関係づけ、図16は燃焼ガスの燃焼温度およびガスタービン燃焼器の入口における空気密度もしくは補正パラメータと置換空気流量補正値とを関係づける。図13から図15に示すように、燃料制御装置12B、12Cの置換空気流量補正関数は、燃焼ガスGの燃焼温度すなわち、燃焼器制御温度TITREFの値と、ガスタービン燃焼器6、6Aの入口における空気圧力、空気温度および空気密度のいずれかとに応じて置換空気弁51aの置換空気流量補正値を設定する。燃焼ガスGの燃焼温度すなわち、燃焼器制御温度TITREFは例えば、圧縮機3が吸込む空気流量から算定するタービン効率、圧縮機の吐出圧力または圧力比およびガスタービン7の排ガス温度から算定する方法や、ガスタービン燃焼器6、6A内の燃空比と燃焼ガスの組成から算出する方法がある。いずれの方法においてもガスタービン燃焼器内の燃焼負荷を表すことはできず、空気の状態量の変化にともなう燃焼負荷率の変化に対応できない。そこで、燃料制御装置12B、12Cは、予混合室31a、31b、31cに流れ込む空気の状態量に対応する置換空気流量補正値を置換空気流量補正関数として記憶し、予混合室31a、31b、31cに流れ込む空気の状態量に応じて置換空気供給関数を補正する。置換空気流量補正値AC1は、ガスタービン発電プラント1を実験、試験、運用などの運転実績から適宜に設定し、空気の状態量の変化にともなう燃焼負荷率の変化に対応して燃焼の安定度を増し、窒素酸化物NOxの生成を抑制するよう予め設定する。置換空気流量補正値AC1の上限は30、下限は-30である。このように構成された本実施形態に係るガスタービン燃焼器6B、6C、ガスタービン7および制御方法によれば、燃焼ガスGの燃焼温度を算出しても表しがたい燃焼室33内の燃焼負荷に対して、予混合室31a、31b、31cに流れ込む空気の状態量圧縮機吐出空気圧力PX2、圧縮機吐出空気温度TX1、圧縮機吐出空気密度ρおよび補正パラメータCのいずれかに基づき燃料制御弁11a、11b、11cの燃料の分配量を補正することが可能になり、燃焼負荷率の変化に対する予混合燃焼の安定度を増し、窒素酸化物NOxの生成を抑制することができる。換言すれば、従来のガスタービン燃焼器のように算出方法を適用したり、燃焼室内の温度を実測したりすることによって燃焼ガスの燃焼温度を得ても、空気の状態量の変化にともなう燃焼負荷率の変化に対応することが困難であるところ、本実施形態に係るガスタービン燃焼器6B、6C、ガスタービン7および制御方法は、予混合室31a、31b、31cに流れ込む空気の状態量と燃焼負荷率の変化との関係を補正関数によって表し、燃料制御弁11a、11b、11cの燃料の分配量を補正して燃焼負荷率の変化に対応することが可能であり、燃焼負荷率の変化に対する予混合燃焼の安定度を増し、窒素酸化物NOxの生成を抑制できる。したがって、本実施形態に係るガスタービン燃焼器6、6A、6B、6C、ガスタービン7およびガスタービン燃焼器の制御方法によれば、ガスタービン燃焼器6、6A、6B、6C内の燃焼負荷率の変化に対応し燃焼の安定化を図り、窒素酸化物NOxの発生を抑制できる。本発明のいくつかの実施形態を説明したが、これらの実施形態は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。これら新規な実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができる。これら実施形態やその変形は、発明の範囲や要旨に含まれるとともに、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれる。