"対峙する一対のヘッダーパイプ間に、互いに平行な複数の扁平状熱交換チューブを水平方向に配置し、山-谷折りを交互に繰り返して成形されたコルゲートフィンを上記熱交換チューブ間に接合してなり、上記熱交換チューブの幅方向の端部に延設される鍔部を傾斜状に切り起こした切起し片にて流水路を形成してなるコルゲートフィン式熱交換器において、上記各熱交換チューブに形成される複数の上記切起し片を熱交換チューブの長手方向に沿って適宜間隔をおいて列設し、上記コルゲートフィンの山頂点と谷頂点間のピッチPと、上記切起し片の上下方向の幅Lと、上記熱交換チューブの厚さTとの関係が、P×2≧L≧Tである、ことを特徴とするコルゲートフィン式熱交換器の排水構造。請求項1に記載のコルゲートフィン式熱交換器の排水構造において、上記切起し片の幅Lと、上記熱交換チューブの厚さT、切起し片の角度をθとの関係が、L×sinθ=Tである、ことを特徴とするコルゲートフィン式熱交換器の排水構造。請求項1又は2に記載のコルゲートフィン式熱交換器の排水構造において、上記切起し片の幅が2mm以上である、ことを特徴とするコルゲートフィン式熱交換器の排水構造。請求項1ないし3のいずれかに記載のコルゲートフィン式熱交換器の排水構造において、上記切起し片の厚さが0.2mm~0.8mmである、ことを特徴とするコルゲートフィン式熱交換器の排水構造。特許文献1に記載の技術においては、扁平状熱交換チューブの幅方向端部に延設される鍔部を傾斜状に切起して形成される流水路形状寸法に関しては、コルゲートフィンのピッチの4倍以下の範囲である。しかしながら上記範囲のみの限定では不十分で、例えば鍔部の切起こし角度が小さく、熱交換チューブの厚さが比較的厚い場合においては、一定の排水性は有するものの、極端に排水速度が低下する懸念があり、更に排水性改善の余地が残されている。この発明は、上記事情に鑑みてなされたもので、熱交換チューブの厚さやコルゲートフィンのピッチを考慮して、排水性の向上を図れるようにしたコルゲートフィン式熱交換器の排水構造を提供することを課題とする。上記課題を達成するために、この発明のコルゲートフィン式熱交換器の排水構造は、対峙する一対のヘッダーパイプ間に、互いに平行な複数の扁平状熱交換チューブを水平方向に配置し、山-谷折りを交互に繰り返して成形されたコルゲートフィンを上記熱交換チューブ間に接合してなり、上記熱交換チューブの幅方向の端部に延設される鍔部を傾斜状に切り起こした切起し片にて流水路を形成してなるコルゲートフィン式熱交換器において、上記各熱交換チューブに形成される複数の上記切起し片を熱交換チューブの長手方向に沿って適宜間隔をおいて列設列設し、上記コルゲートフィンの山頂点と谷頂点間のピッチPと、上記切起し片の上下方向の幅Lと、上記熱交換チューブの厚さTとの関係を、P×2≧L≧Tとする、ことを特徴とする。この発明において、上記切起し片の上記幅Lと、上記熱交換チューブの厚さT、切起し片の角度をθとの関係を、L×sinθ=Tとする方がよい。また、この発明において、上記切起し片の幅が2mm以上である方が好ましい。切起し片の幅が2mmより小さいと、加工が困難となるからである。加えて、この発明において、上記切起し片の厚さが0.2mm~0.8mmである方が好ましい。切起し片の厚さが0.2mmより薄いと、加工刃具の適正クリアランスが微小となるため剪断加工が難しくなり、また、切起し片の厚さが0.8mmより厚くなると、大きな剪断力を必要とし、加工刃具の強度及び加工方法が限定されてしまう場合があるからである。上記のように構成されるこの発明によれば、コルゲートフィンの表面に凝縮し、水滴となった凝縮水結露水が、熱交換チューブの上下側に隣接するコルゲートフィン間に保水された状態で、切起し片の端部が保水に接触することで、流れ落ちる起点となり、水を誘引して下方側のコルゲートフィンへ排出し、以下同様に下方のコルゲートフィンへ排出することができる。この発明によれば、熱交換器に付着した水滴がコルゲートフィン間に保水された状態で、切起し片の端部が保水に接触することで、流れ落ちる起点となり、水を誘引して下方側のコルゲートフィンへ確実に排出することができる。したがって、扁平状熱交換チューブを水平配置した場合でも、排水速度を速めることができ、排水性の向上を図ることができる。以下に、この発明を実施するための形態について、添付図面に基づいて詳細に説明する。この発明に係るコルゲートフィン式熱交換器1は、図1に示すように、それぞれアルミニウムアルミニウム合金を含む製の左右に対峙する一対のヘッダーパイプ2a,2bと、これらヘッダーパイプ2a,2b間に互いに平行に水平方向に架設連結される複数の扁平状の熱交換チューブ3及び隣接する熱交換チューブ3間に介在されるコルゲートフィン4をろう付けしてなる。この場合、熱交換チューブ3には複数に区画された熱媒体流路3aが形成されている。また、上下端のコルゲートフィン4の上部外方側及び下部開放側には、それぞれアルミニウム製のサイドプレート5がろう付けされている。また、ヘッダーパイプ2a,2bの上下開口端にはアルミニウム製のエンドキャップ6がろう付けされている。上記のように構成される熱交換器1において、コルゲートフィン4は、薄板を所定の高さになるように山-谷折りを交互に繰り返して成形されており、熱交換器正面からの視点では、V字形状の連続として見ることができる。なお、コルゲートフィン4の形状は必ずしもV字形状の連続ではなく、U字形状の連続であってもよい。上記のように構成される熱交換器1において、図1ないし図3に示すように、熱交換チューブ3の幅方向の側端部には、熱交換チューブ3の長手方向に沿って鍔部7が延設されており、この鍔部7に適宜ピッチをおいて切込みを介して傾斜状に切り起こされる複数の切起し片8を列設すると共に、各切起し片8の上下端部を熱交換チューブ3の上下側に隣接するコルゲートフィン4に接触することで、コルゲートフィン4間に保水される水を吸引する流水路10が形成されている。流水路10となる切起し片8を形成する方法として、図3に示すように、両端部に鍔部7を延設した熱交換チューブ3を押出成形した後、鍔部7に切込みを介して切起し加工等を施して切起し片8を形成する。この場合、極端に切起し片8の上下方向の幅長さが短いと加工が困難となるため、切起し片8の幅長さは2mm以上が好ましい。なお、切起し片8の厚さについては、剪断加工性の観点から、0.2mm~0.8mmが好ましい。切起し片の厚さが0.2mmより薄いと、加工刃具の適正クリアランスが微小となるため剪断加工が難しくなり、また、切起し片の厚さが0.8mmより厚くなると、大きな剪断力を必要とし、加工刃具の強度及び加工方法が限定されてしまう場合があるからである。この発明における排水メカニズムとしては、V字形状谷折りフィン表面に凝縮した凝縮水結露水は、下段への水路がないため、コルゲートフィン4の幅方向に互いに並行に設けられた複数の縦スリットを切り起こして形成されたフィンルーバ4a図2b参照を介して隣の逆V字形状山折り部に移動し、逆V字形状部に集まった凝縮水は、下方の開口部から、熱交換チューブ3に形成された流水路10を介して、下方側のコルゲートフィン4に流れ込むといったメカニズムをスムーズに繰り返すことにより、排水が促進される構造である。なお、コルゲートフィン4にフィンルーバ4aを設けることにより、熱交換能力の向上が図れる、すなわち、空気の通路に所定角度に成形された所定数のルーバーを設けることで、乱流効果等により熱伝達性能の向上が図れる。この排水メカニズムにおいて、熱交換チューブ3に形成される流水路10の望ましい配置としては、その両脇すなわち熱交換チューブ3の長手方向の両側に位置するコルゲートフィン4を結ぶことである。このため、切起し片8の幅は熱交換チューブ3の厚さにより制約を受ける。また、切起し片8の幅は、コルゲートフィンの山頂点と谷頂点間のピッチの2倍以下であることが好ましい。上記の関係から、熱交換チューブ3,コルゲートフィン4及び切起し片8の各部の寸法/角度の最適範囲を表すことがでる。すなわち、図4を参照して説明すると、コルゲートフィン4の山頂点と谷頂点間のピッチPと、切起し片8の幅Lと、熱交換チューブ3の厚さTとの関係を、P×2≧L≧Tで表すことができる。また、熱交換チューブ3の中心線に対する切起し片8の角度をθとすると、L×sinθ=Tで表すことができる。<評価試験>次に、この発明における熱交換チューブ3,コルゲートフィン4及び切起し片8の各部の寸法/角度の最適範囲を調べるための評価試験について説明する。図4に示すコルゲートフィン4の山頂点と谷頂点間のピッチPが、1.2mm,1.4mm,1.6mm,1.8mm、切起し片8の幅Lが、1.2mm,1.6mm,2mm,2.4mm,2.8mm,3.2mm,3.6mm,4mmであって、厚さが0.5mm、熱交換チューブ3の厚さTが、1.2mm,1.6mm,2mmの場合について、L≧TではL×sinθ=T、L<TではL×sinθ=最大となる角度θで設定して、排水性が速く、排水性が良好◎、排水性良好○、排水機能は有するが速度が遅い△、排水性が劣る、もしくは不可×の4段階の評価試験を行った。その結果、表1に示すような結果が得られた。上記評価試験の結果、P×2≧L≧Tの範囲が最適範囲であることが判った。この結果から、実用的な例としては、比較的熱交換器表面に凝縮水が発生し辛い条件では、フィンピッチP=1.3mm、チューブ厚さT=1.93mmの場合、切起し片幅L=2.6mm、切起し片角度θ=48°の組み合わせとなる。また、熱交換器表面に凝縮水が発生し易い条件では、コルゲートフィン4への保水性を重視し、フィンピッチP=1.6mm程度であることが良く、この場合は、チューブ厚さT=1.93mmの場合で、切起し片幅L=2.6mm、切起し片角度θ=48°組み合わせとなる。上記実施形態の排水構造によれば、熱交換器表面がウェットな状態となると、コルゲートフィン4の表面に凝縮し、水滴となった凝縮水結露水が、熱交換チューブ3の上下側に隣接するコルゲートフィン4間に保水された状態で、コルゲートフィン4に接触する切起し片8流水路10のエッジ部が保水に接触することで、流れ落ちる起点となり、水を誘引して下方側のコルゲートフィン4へ排出することができる。以下同様にして、コルゲートフィン4の表面に凝縮し、水滴となった凝縮水結露水は、順次下方側のコルゲートフィン4へ排出される。また、コルゲートフィン4の1山に対し、少なくとも1つ以上の切起し片8が配置されることとなり、スムーズな排水が可能となる。これにより、扁平状熱交換チューブ3を水平配置した場合でも、排水速度を速めることができ、排水性の向上を図ることができる。なお、この発明に係るコルゲートフィン式熱交換器1において、最下端に位置するコルゲートフィン4に付着し滞留する水を効率よく排水するために、以下のような構造とする方がよい。例えば、図5に示すように、最下端に位置する下部サイドプレート5の中央部に、このサイドプレート5の長手方向に沿う排水用スリット5aを設ける構造とする。このように、最下端に位置する下部サイドプレート5に、このサイドプレート5の長手方向に沿う排水用スリット5aを設けることにより、コルゲートフィン4の横方向へ連通させる水路を形成することができ、排水用スリット5aにより最下端部のコルゲートフィン4間に滞留する水を下部へ誘引することができる。また、別の構造として、図6に示すように、この発明に係るコルゲートフィン式熱交換器1の最下端のコルゲートフィン4の下部に位置する下部サイドプレート20を、最下端のコルゲートフィン4の下端に接触する水平片21と、水平片21の一端から直交状に屈曲する垂下片22とからなるアルミニウム製押出形材にて形成されるアングル状のサイドチャンネルによって形成し、垂下片22には、サイドプレート20の長手方向に沿って適宜間隔をおいて複数の排水用溝23を、垂下片22の下端から水平片21の交差部に渡って形成する。この場合、排水用溝23の幅は、コルゲートフィン4のピッチより狭く形成されている。図6では、下部サイドプレート20に設けられる垂下片22が空気Aの風下側に位置しているが、二点鎖線で示すように、垂下片22を空気Aの風上側に位置させてもよく、あるいは、サイドチャンネルをコ字状に形成して垂下片22を空気Aの風上、風下の双方に位置させてもよい。上記のように構成される構造によれば、サイドプレート20の垂下片22に、垂下片22の下端から水平片21の交差部に渡って形成され複数の排水用溝23を設けることにより、最下部のコルゲートフィン4の波形部に付着して滞留した水を、毛細管現象により排水用溝23内に誘引し、排水用溝23内に誘引された水を位置エネルギー重力により排水用溝23から下方に排出することができる。なお、上記実施形態では、この発明に係る排水構造を蒸発器に適用した場合について説明したが、この発明は、蒸発器以外のパラレルフロー型コルゲートフィン式熱交換器において、熱交換チューブを水平配置した場合でも、表面に付着した水滴の排水性を十分に有し、通気抵抗及び熱交換効率に与える悪影響を抑制することができる。"