電解槽と、該電解槽に挿入されたアノードおよびカソードと、該電解槽に電解液を循環させる電解液循環装置と、該電解液循環装置により循環される電解液を加熱する加熱器とを備える鉛電解精製設備において、停電中の前記電解液の循環流量を、通電中の循環流量よりも少なくすることを特徴とする鉛電解精製設備の操業方法。停電中の前記電解液の循環流量を、該電解液の酸化が前記カソードに不純物が析出しない程度に抑えられる流量にすることを特徴とする請求項1記載の鉛電解精製設備の操業方法。停電中の前記電解液の循環流量を、通電中の循環流量の略半分にすることを特徴とする請求項2記載の鉛電解精製設備の操業方法。本発明は上記事情に鑑み、停電中でも、電解液の温度を維持でき、電着鉛の品質低下を防止できる鉛電解精製設備の操業方法を提供することを目的とする。第1発明の鉛電解精製設備の操業方法は、電解槽と、該電解槽に挿入されたアノードおよびカソードと、該電解槽に電解液を循環させる電解液循環装置と、該電解液循環装置により循環される電解液を加熱する加熱器とを備える鉛電解精製設備において、停電中の前記電解液の循環流量を、通電中の循環流量よりも少なくすることを特徴とする。第2発明の鉛電解精製設備の操業方法は、第1発明において、停電中の前記電解液の循環流量を、該電解液の酸化が前記カソードに不純物が析出しない程度に抑えられる流量にすることを特徴とする。第3発明の鉛電解精製設備の操業方法は、第2発明において、停電中の前記電解液の循環流量を、通電中の循環流量の略半分にすることを特徴とする。第1発明によれば、電解液の温度を維持できるので、電解液循環系に塩が析出することを防止でき、電解槽が破損することを防止できる。また、停電中の電解液の循環流量を通電中の循環流量よりも少なくするので、電解液循環系における酸素の巻き込みが抑えられ電解液の酸化を抑制できる。そのため、カソードに不純物が析出して電着鉛の品質が低下することを防止できる。第2発明によれば、カソードに不純物が析出して電着鉛の品質が低下することを防止できる。第3発明によれば、停電中の電解液の循環流量を通電中の循環流量の略半分にするので、電解液循環系における酸素の巻き込みが抑えられ電解液の酸化を抑制できる。そのため、カソードに不純物が析出して電着鉛の品質が低下することを防止できる。つぎに、本発明の実施形態を図面に基づき説明する。まず、一般的な鉛電解精製設備の構成について説明する。図1において、1は電解槽、2は排液槽、3はポンプ、4は熱交換器、5は給液槽であり、これらにより電解液循環系が形成されている。電解槽1には、粗鉛のアノードと純鉛のカソードが複数対挿入されており、電解液が満たされている。電解槽1の一端からは電解液が排出され、落差により排液槽2に供給されている。排液槽2と熱交換器4および給液槽5とは配管で接続されており、その配管にはポンプ3が介装されている。このポンプ3の駆動により、所定流量の電解液が排液槽2から熱交換器4または給液槽5に供給されている。熱交換器4に供給された電解液は加熱され、給液槽5に供給されている。そして、給液槽5から排出された電解液は、落差により電解槽1に供給されている。このように、電解液は電解液循環系内を循環しており、電解槽1から排出された電解液は加熱されてから、再度電解槽1に供給される。また、電解液は電解液循環系内を循環する間に不純物が除去される。電解液の不純物の除去は、例えば、電解液循環系から電解液の一部を抜き出し、ビスマスや銅等、鉛よりも貴な電位を持つ不純物を鉛板上にセメンテーションさせたり、中和等の処理により不純物を沈殿させたりすることにより行われる。また、電解槽1に挿入されたアノードおよびカソードには電源が接続されており、アノードとカソードとの間に通電して、アノードから溶出した鉛をカソード上に析出させるようになっている。また、設備のメンテナンスや生産量の調整等のため、アノードとカソードとの間の通電を停止または低下以下、停電という。させることができるようになっている。なお、本明細書において停電とは、アノードとカソードとの間の通電を完全に停止する場合に加えて、アノードとカソードとの間の通電を低下させるいわゆる保安通電も含む概念である。なお、排液槽2、ポンプ3、給液槽5、およびそれらを接続する配管が、特許請求の範囲に記載の電解液循環装置に相当する。また、熱交換器4が、特許請求の範囲に記載の加熱器に相当する。本発明に係る鉛電解精製設備の操業方法は、上記構成の鉛電解精製設備に限られず、電解槽に電解液を循環させる電解液循環装置と、その電解液を加熱する加熱器とを備える鉛電解精製設備であれば、どのような構成の鉛電解精製設備においても適用することができる。本願発明者は、電解液を循環した状態で停電させると、アノードに含有される不純物がカソード表面に析出する原因が、電解液が酸化されるためであることを見出した。より詳細には、電解液が酸化されると、電解液がアノードの表面で酸化剤として作用し、アノードに含有されるビスマスや銅等の不純物が酸化されて電解液に溶出する。電解液に溶出した不純物は、カソードで還元されて析出すると考えられる。なお、通電中はカソードに不純物が析出しない理由は、通電中の電解槽内は電気的に還元雰囲気となるため、酸化された電解液が還元され、アノードから不純物が溶出することを抑制するためと考えられる。電解液の酸化は、電解液が電解液循環系を循環する際に生じる。具体的には、電解液がポンプ3で吸い込まれる際、電解槽1から排液槽2へ供給される際、電解液が給液槽5から電解槽1へ供給される際の酸素の巻き込みにより酸化される。ここで、電解槽1から排液槽2への供給、および給液槽5から電解槽1への供給は、落差を利用した自然流下により行われるため、循環流量が多いほど酸素の巻き込みも多くなり、より酸化される。そこで、停電中の電解液の循環流量を通電中の循環流量よりも少なくすれば、電解液循環系で巻き込まれる酸素が少なくなり、酸化が抑制でき、カソードに不純物が析出することを抑制できると考えられる。逆に言えば、停電中の電解液の循環流量を、電解液の酸化がカソードに不純物が析出しない程度に抑えられる流量まで少なくすればよい。一方、電解液の循環を停止すると、電解液を熱交換器4で加熱できないため、電解液の温度が低下し、電解液循環系の配管内に塩が析出したり、膨張と収縮の繰り返しにより電解槽が破損したりするという問題がある。そこで、停電中でもある程度電解液を循環し、熱交換器4で加熱してその温度を維持する必要がある。なお、電解液の温度は、通電中の温度を維持する必要はなく、電解液循環系の配管内に電解液成分の塩の結晶が析出しない温度であり、かつ、停電と通電の繰り返しによる膨張と収縮により電解槽が破損するおそれがない温度であればよい。以上のごとく、停電中の電解液の循環流量を調整することで、電解液循環系における酸素の巻き込みが抑えられ電解液の酸化を抑制できる。そのため、カソードに不純物が析出して電着鉛の品質が低下することを防止できる。また、熱交換器4で電解液の温度を維持できるので、電解液循環系に塩が析出することを防止でき、電解槽が破損することを防止できる。なお、電解液の循環流量の測定は、電解質循環系に堰式流量計を介在させたり、電解槽1から排出された電解液を既知の容量の容器に受け、一杯となるまでに要する時間を測定したりするなどの簡便な方法を採用することができる。また、電解槽1から排出される電解液の流量を測定してもよいし、電解槽1に供給される電解液の流量を測定してもよい。ただし、循環流量の測定によっても電解液が酸化されるため、電解槽1から排出される電解液の流量を測定する方が、電解槽1内の供給される電解液の酸化を抑制できるので好ましい。つぎに、実施例を説明する。以下の実施例および比較例は、図1に示す鉛電解精製設備で実施した。電解槽1に粗鉛のアノードと純鉛のカソードを挿入し電解液を満たした。ここで、電解槽1の寸法は幅1100mm、長さ6000mm、深さ1500mmであり、アノードの寸法は横740mm、縦920mm、厚さ30mm、重量は約270kgであり、カソードの寸法は横740mm、縦920mm、厚さ3mmである。このアノード54枚とカソード55枚を110mm間隔で互い違いに電解槽1に挿入した。電解液には、ケイフッ化鉛PbSiF6が110gL、遊離ケイフッ化水素酸H2SiF6が110gL、不純物のビスマスが0001~0002gLの濃度で含有されている。電解槽1の一端からは電解液が排出され、落差により容量3000Lの排液槽2に供給されている。電解液は排液槽2に接続されたポンプ3により熱交換器4および給液槽5に供給され、熱交換器4に供給された電解液は加熱され、給液槽5に供給されている。そして、給液槽5から排出された電解液は、落差により電解槽1に供給されている。なお、通電中は、熱交換器4を加熱直後の電解液の温度が45°Cとなるように調整し、ポンプ3の流量を30Lminに設定した。また、通電中は、電流密度を185Am2に設定した。実施例図2のグラフに示すように、通電状態で190時間経過後、電流密度を0Am2にして停電以下、完全停電というさせた。120時間完全停電させた後、電流密度を68Am2の保安通電にして、その後通電状態に戻した。なお、図2に示すグラフの横軸の1目盛は24時間である。完全停電および保安通電中は、ポンプ3の流量を15Lminに設定し、電解液の循環流量を通電中の循環流量の半分とした。この間の、電解槽1内の電解液のビスマス濃度と、温度を測定した。その結果、図2および図3に示すグラフが得られた。なお、ビスマス濃度は、電解液をサンプリングし、これをICP発光分光分析を用いて分析することにより求めた。図2に示すグラフより、完全停電および保安通電中のビスマス濃度は、通電中のビスマス濃度の約2倍に抑えられ、0002gL以下であり、電着鉛の品質に問題が生じない濃度であることが確認された。また、カソードを引き上げて洗浄し、電着した鉛をサンプリングして硝酸で溶解し、ICP発光分光分析SeikoInstrumentsInc製SPS7800を用いて分析した結果、電着鉛のビスマス品位は10ppm未満であり、銅品位は5ppm未満であり、継続して通電して得た電着鉛の品位と変わらないことが確認された。また、図3に示すグラフより、完全停電および保安通電中の電解液温度は、通電中の電解液温度と変わらず、約45°Cに保たれていることが確認された。そのため、電解液循環系の配管内に電解液成分の塩の結晶が析出することがなく、電解液の通液が阻害される恐れがないことが分かった。また電解槽1が加温と冷却が繰り返されることがなく、膨張と収縮により電解槽1が破損する恐れがないことが分かった。比較例図4のグラフに示すように、通電状態で190時間経過後、保安通電を経て、120時間完全停電させた。その後、再び保安通電にして、通電状態に戻した。なお、図4に示すグラフの横軸の1目盛は24時間である。完全停電および保安通電中も、ポンプ3の流量を30Lminに設定し、電解液の循環流量を通電中の循環流量と同じとした。この間の、電解槽1内の電解液のビスマス濃度と、温度を測定した。その結果、図4および図5に示すグラフが得られた。図4に示すグラフより、完全停電および保安通電中のビスマス濃度は、実施例に比べて急激に上昇し、最高で通電中のビスマス濃度の約10倍まで増加することが確認された。また、カソードを引き上げて洗浄し、電着した鉛をサンプリングして硝酸で溶解し、ICP発光分光分析SeikoInstrumentsInc製SPS7800を用いて分析した結果、電着鉛のビスマス品位は175ppmであり、銅品位は25ppmであり、実施例と比較して高い値となることが確認された。また、図5に示すグラフより、保安通電中の電解液温度は通電中の電解液温度より低くなり、完全停電中の電解液温度は保安通電中の電解液温度よりさらに低くなることが確認された。そのため、電解液循環系の配管内に電解液成分の塩の結晶が析出したり、膨張と収縮により電解槽1が破損したりする恐れがあることが分かった。