加熱器と冷却器と再生器と共鳴部と作動流体を備えた熱音響機関において、前記再生器の内部の断面積を前記共鳴部の内部の断面積よりも大きく形成すると共に、前記加熱器の内周フィンが配置されている壁面をテーパー形状に形成して、前記共鳴部と前記再生器の間に配置すると共に、前記冷却器の内周フィンが配置されている壁面をテーパー形状に形成して、前記再生器と前記共鳴部との間に配置したことを特徴とする熱音響機関。前記加熱器の内周フィンが接続又は接触する外周側の壁面をテーパー形状に形成し、内周フィンの集合体の内部側はテーパー形状の大径側が先端となる円錐形状をテーパー形状の小径側に刳り抜いた形状に形成すると共に、前記冷却器の内周フィンが接続又は接触する外周側の壁面をテーパー形状に形成し、内周フィンの集合体の内部側はテーパー形状の大径側が先端となる円錐形状をテーパー形状の小径側に刳り抜いた形状に形成したことを特徴とする請求項1に記載の熱音響機関。前記冷却器の外周部に冷却ジャケットを設けたことを特徴とする請求項1又は2に記載の熱音響機関。本発明は、上記の状況を鑑みてなされたものであり、その目的は、熱音響機関の加熱器若しくは冷却器と共鳴部との接続部分で流路断面積の変化が大きくなるのを防止して、この接続部分で反射される音波の量を減少できて、音波の反射による熱音響機関の出力の低下を抑制できる熱音響機関を提供することにある。上記のような目的を達成するための本発明の熱音響機関は、加熱器と冷却器と再生器と共鳴部と作動流体を備えた熱音響機関において、前記再生器の内部の断面積を前記共鳴部の内部の断面積よりも大きく形成すると共に、前記加熱器の内周フィンが配置されている壁面をテーパー形状に形成して、前記共鳴部と前記再生器の間に配置すると共に、前記冷却器の内周フィンが配置されている壁面をテーパー形状に形成して、前記再生器と前記共鳴部との間に配置して構成する。この構成によれば、熱音響機関の加熱器若しくは冷却器と共鳴部との接続部分で流路断面積の変化が大きくなるのを防止するので、この接続部分で反射される音波の量を減少できて、音波の反射による熱音響機関の出力の低下を抑制できる。更に、内周フィンが配置される加熱器の形状がテーパー形状になるため、加熱面と内周フィンの接続又は接触の面積が増加し、また、内周フィンが配置される冷却器の形状もテーパー形状になるため、冷却面と内周フィンの接続又は接触の面積が増加し、それぞれ熱伝動の効率が上昇する。上記の熱音響機関において、前記加熱器の内周フィンが接続又は接触する外周側の壁面をテーパー形状に形成し、内周フィンの集合体の内部側はテーパー形状の大径側が先端となる円錐形状をテーパー形状の小径側に刳り抜いた形状に形成すると共に、前記冷却器の内周フィンが接続又は接触する外周側の壁面をテーパー形状に形成し、内周フィンの集合体の内部側はテーパー形状の大径側が先端となる円錐形状をテーパー形状の小径側に刳り抜いた形状に形成すると、比較的簡単な構成で、加熱器と冷却器のそれぞれの内部で流路断面積が変化するのを抑制できる。また、上記の熱音響機関において、前記冷却器の外周部に冷却ジャケットを設けると、比較的簡単な構成で冷却器を冷却することができるようになる。本発明に係る熱音響機関によれば、熱音響機関の加熱器若しくは冷却器と共鳴部との接続部分で流路断面積の変化が大きくなるのを防止して、この接続部分で反射される音波の量を減少できて、音波の反射による熱音響機関の出力の低下を抑制できる。以下、本発明に係る実施の形態の熱音響機関について、図面を参照しながら説明する。図1に示すように、この熱音響機関10は、ループ管等で形成される共鳴部11、再生器12、この再生器12の両端にそれぞれ配置される加熱器13と冷却器14、及び、空気や窒素やヘリウムやアルゴン等の作動流体Gとで構成され、著しく簡単な構造で熱音響現象で熱と音波との間のエネルギー変換を行う。共鳴部11の内部は作動流体Gにより満たされており、この共鳴部11の長さ及び径は封入されたガス状の作動流体Gの自励振動に共振するように決められる。また、再生器12は、細管流路の集合体や金網等の蓄熱器等のスタックで形成されている。加熱器13は熱音響機関10の外部から熱を受け取って作動流体Gを加熱するための熱交換器として構成され、冷却器14は熱音響機関10の外部へ熱を放出して作動流体Gを冷却するための熱交換器として構成される。この熱音響機関10では、再生器12の細管流路内の気柱を加熱器13で局部的に加熱、又は、冷却器14で局部的に冷却して、再生器12内の気柱に温度勾配を発生させると、気柱が自励振動を起こすという熱音響現象により、熱エネルギーの一部が力学的な音波振動エネルギーに変換される。つまり、再生器12のスタック内の作動流体Gが加熱器13による加熱と冷却器14による冷却、及び、膨張と圧縮の自励振動といった熱力学的過程を経験することで、スターリングサイクルと呼ばれる熱力学的サイクルを繰り返し、熱エネルギーが音波エネルギーに変換される。この音波エネルギーは共鳴部11で共鳴して、定在波として共鳴部11内に蓄えられる。本発明においては、図2~図7に示すように、再生器12の内部の断面積を共鳴部11の内部の断面積よりも大きく形成する。この構成により、再生器12の流路断面積R12と共鳴部11の流路断面積R11が略同じに、好ましくは同一になるようにする。それと共に、加熱器13の内周フィン13cが配置されている壁面13aをテーパー形状に形成して、共鳴部11と再生器12の間に配置する。また、冷却器14の内周フィン14cが配置されている壁面14aをテーパー形状に形成して、再生器12と共鳴部11との間に配置する。また、この冷却器14の周囲に冷却ジャケット15を設け、冷却器14の外周部に冷却水熱媒体Wが流れるように構成し、作動流体Gと冷却水Wとの間で熱交換するように構成される。この冷却器14の熱交換で温度上昇した冷却水Wは、循環口15aに接続される循環経路15bを経由して図示しないラジエータに行き、この冷却水Wと外気との間での熱交換でする。これにより、比較的簡単な構成で冷却器14を冷却することができるようになる。更に、図2~図4に示すように、この加熱器13の内周フィン13cが接続又は接触する外周側の壁面13aをテーパー形状に形成する。また、内周フィン13cの集合体の内部側はテーパー形状の大径側が先端となる円錐形状をテーパー形状の小径側に刳り抜いた形状に形成する。また、冷却器14の内周フィン14cが接続又は接触する外周側の壁面14aをテーパー形状に形成する。また、内周フィン14cの集合体の内部側はテーパー形状の大径側が先端となる円錐形状をテーパー形状の小径側に刳り抜いた形状に形成する。この加熱器13及び冷却器14の熱交換器16の構成は、図5に示すような円錐台形状の外周面16dと、テーパー形状の大径側Bが先端となる円錐形状をテーパー形状の小径側Aに刳り抜いた内周面16eを有する素材16を用いて、ワイヤーカッター等により、図6に示すように、作動流体Gが流通可能な隙間を設ける。これにより、内周フィン16cを形成する。つまり、並行に配列され、大径側Bが固定されている内周フィン16cの組を円周方向Rに複数組図6では8組配置する。この構成により、熱交換器1613、14は、小径側Aと大径側Bは、内周フィン16c13c、14cの相互間に設けられた隙間によりで連通し、作動流体Gが流通可能となる。それと共に、作動流体Gと内周フィン16cとの接触により相互間で熱伝達が行われ、加熱器13では、内周フィン16c13cから作動流体Gに熱が移動し、冷却器14では、作動流体Gから内周フィン16c14cに熱が移動する。また、それと同時に、流路断面積に関しては、内周フィン16cの先端側が小径側Aにあり、ここでは、内周フィン16cの断面積の総計Faはゼロであり、小径側Aから大径側Bに向かうに連れて、内周フィン16cの断面積の総計Fxは増加し、内周フィン16cの根元側になると、内周フィン16cの断面積の総計Fbは最大となる。一方、熱交換器16の外周側の壁面はテーパーに形成され、内周フィン16cの集合体の外周面16dもテーパー形状となっているため、熱交換器16の断面積は、小径側Aの断面積Saは最小になり、小径側Aから大径側Bに向かうに連れて断面積Sxは増加し、内周フィン16cの根元側になると断面積Sbは最大となる。そして、この両者の差が流路断面積Rx=Sx-Fxとなるので、この両者の差Sx-Fxが一定になるように、隙間の幅と、外周面16dと内周面16eのテーパー形状を設定することで、流路断面積Rxを一定にすることができる。例えば、断面積中の隙間の占める割合をY、内周フィン16の占める割合を100-Yとすれば、小径側Aの半径をr1、大径側Bの半径をr2とすれば、それぞれの断面積はSa=π×r1×r1/4とSb=π×r2×r2/4となり、Sb×1-Y/100=Saから、r2=r1/SQRT1-Y/100となる。このように、比較的簡単な構成で、加熱器13と冷却器14のそれぞれの内部で流路断面積Rxが変化するのを抑制できる。また、内周フィン13cが配置される加熱器13の形状がテーパー形状になるため、加熱面となる壁面13aと内周フィン13cとが接続又は接触する面積が増加し、また、内周フィン14cが配置される冷却器14の形状もテーパー形状になるため、冷却面となる壁面14aと内周フィン14cとが接続又は接触する面積が増加し、それぞれ熱伝動の効率が上昇する。更に、熱交換器1613、14の小径側Aの流路断面積Rbを共鳴部11の流路断面積R11と同じになるように、また、大径側Bの流路断面積Raを再生器12の流路断面積R12と同じになるように形成する。このように、小径側Aの半径r1と大径側Bの半径r2が決まっている場合は、内周フィン16c間の隙間が占める断面積の割合Yは、Y=100×1-r1/r22となる。この構成によれば、図7に示すように、熱音響機関10の加熱器13若しくは冷却器14と共鳴部11との接続部分P1、P2で流路断面積の変化が大きくなるのを防止して、この接続部分P1、P2で反射される音波の量を減少できて、音波の反射による熱音響機関10の出力の低下を抑制できる。