"動力源としてエンジンおよびモータジェネレータを具え、これらエンジンおよびモータジェネレータ間に伝達トルク容量を変更可能な第1クラッチを介在させ、モータジェネレータおよび駆動車輪間に自動変速機を介在させ、前記モータジェネレータおよび駆動車輪間の伝達トルク容量を変更可能な第2クラッチとして前記自動変速機内の変速摩擦要素を流用し、エンジンを停止させ、第1クラッチを解放すると共に第2クラッチを締結することによりモータジェネレータからの動力のみによる電気走行モードを選択可能で、第1クラッチおよび第2クラッチを共に締結することによりエンジンおよびモータジェネレータの双方からの動力によるハイブリッド走行モードを選択可能なハイブリッド車両において、前記電気走行モードおよびハイブリッド走行モード間でのモード切り替えと、前記自動変速機内での変速とを同時に行う際に、当該変速に際してスリップさせる変速摩擦要素を前記第2クラッチとして用いることを特徴とするハイブリッド車両の伝動状態切り替え制御装置。請求項1に記載の伝動状態切り替え制御装置において、前記自動変速機内での変速が変速摩擦要素の掛け替えにより行われる際には、締結状態から解放させる解放側変速摩擦要素を前記第2クラッチとして用いる一方、前記変速摩擦要素の掛け替えに依らない変速を伴うモード切り替え時においては、当該モード切り替え中に前記自動変速機を伝動状態に維持するための変速摩擦要素を前記第2クラッチとして用いることを特徴とするハイブリッド車両の伝動状態切り替え制御装置。請求項1に記載の伝動状態切り替え制御装置において、前記自動変速機の掛け替え変速を伴いながらハイブリッド走行モードから電気走行モードに切り替える際には、前記第2クラッチとして用いられる解放側変速摩擦要素の締結トルク容量をエンジン停止時のショックを吸収し得るよう低下させた状態とし、この状態で前記モータジェネレータにより変速ショック対策用回転合わせ制御を行うことを特徴とするハイブリッド車両の伝動状態切り替え制御装置。かかるハイブリッド車両における伝動状態の切り替えとしては、電気走行モードおよびハイブリッド走行モード間でのモード切り替えや、当該モード切り替え中における変速機の変速や、電気走行モードまたはハイブリッド走行モードでの変速がある。しかし、上記電気走行モードおよびハイブリッド走行モード間でのモード切り替えと、上記変速機での変速が同時に行われるハイブリッド車両において、そのような同時制御を行う際に好適な第2クラッチを用いる技術について従来、特許文献1も含めて提案がなされていなかった。本発明は、電気走行モードおよびハイブリッド走行モード間でのモード切り替えと、自動変速機内での変速とを同時に行う際に、第2クラッチを新設する必要がなく、コスト上およびスペース上大いに有利となるハイブリッド車両の伝動状態切り替え制御装置を提案することを目的とする。この目的のため、本発明によるハイブリッド車両の伝動状態切り替え制御装置は、請求項1に記載した以下の構成とする。先ず、前提となるハイブリッド車両を説明するに、これは、動力源としてエンジンおよびモータジェネレータを具え、これらエンジンおよびモータジェネレータ間に伝達トルク容量を変更可能な第1クラッチを介在させ、モータジェネレータおよび駆動車輪間に自動変速機を介在させ、前記モータジェネレータおよび駆動車輪間の伝達トルク容量を変更可能な第2クラッチとして前記自動変速機内の変速摩擦要素を流用し、エンジンを停止させ、第1クラッチを解放すると共に第2クラッチを締結することによりモータジェネレータからの動力のみによる電気走行モードを選択可能で、第1クラッチおよび第2クラッチを共に締結することによりエンジンおよびモータジェネレータの双方からの動力によるハイブリッド走行モードを選択可能にしたものである。本発明は、かかるハイブリッド車両において、前記電気走行モードおよびハイブリッド走行モード間でのモード切り替えと、前記自動変速機内での変速とを同時に行う際に、当該変速に際してスリップさせる変速摩擦要素を前記第2クラッチとして用いることを特徴とするものである。上記した本発明によるハイブリッド車両の伝動状態切り替え制御装置によれば、以下の作用効果が奏し得られる。つまり、電気走行モードおよびハイブリッド走行モード間でのモード切り替えと、自動変速機内での変速とを同時に行う際に、自動変速機内の変速摩擦要素を流用し、当該変速に際してスリップさせる変速摩擦要素が第2クラッチとして用いられる。このように、自動変速機内の変速摩擦要素を第2クラッチとして用い、第2クラッチを新設する必要がないようにしたため、コスト上およびスペース上大いに有利である。以下、本発明の実施の形態を、図面に示す実施例に基づき詳細に説明する。図1は、本発明の伝動状態切り替え制御装置を適用可能なハイブリッド駆動装置を具えたフロントエンジンリヤホイールドライブ式ハイブリッド車両のパワートレーンを示し、1はエンジン、2は駆動車輪後輪である。図1に示すハイブリッド車両のパワートレーンにおいては、通常の後輪駆動車と同様にエンジン1の車両前後方向後方に自動変速機3をタンデムに配置し、エンジン1クランクシャフト1aからの回転を自動変速機3の入力軸3aへ伝達する軸4に結合してモータジェネレータ5を設ける。モータジェネレータ5は、モータとして作用したり、ジェネレータ発電機として作用するもので、エンジン1および自動変速機3間に配置する。このモータジェネレータ5およびエンジン1間に、より詳しくは、軸4とエンジンクランクシャフト1aとの間に第1クラッチ6を介挿し、この第1クラッチ6によりエンジン1およびモータジェネレータ5間を切り離し可能に結合する。ここで第1クラッチ6は、伝達トルク容量を連続的または段階的に変更可能なものとし、例えば、比例ソレノイドでクラッチ作動油流量およびクラッチ作動油圧を連続的に制御して伝達トルク容量を変更可能な湿式多板クラッチで構成する。モータジェネレータ5および自動変速機3間に、より詳しくは、軸4と変速機入力軸3aとの間に第2クラッチ7を介挿し、この第2クラッチ7によりモータジェネレータ5および自動変速機3間を切り離し可能に結合する。第2クラッチ7も第1クラッチ6と同様、伝達トルク容量を連続的または段階的に変更可能なものとし、例えば、比例ソレノイドでクラッチ作動油流量およびクラッチ作動油圧を連続的に制御して伝達トルク容量を変更可能な湿式多板クラッチで構成する。自動変速機3は、2003年1月、日産自動車株発行スカイライン新型車CV35型車解説書第C-9頁~第C-22頁に記載されたと同じものとし、複数の変速摩擦要素クラッチやブレーキ等を選択的に締結したり解放することで、これら変速摩擦要素の締結解放組み合わせにより伝動系路変速段を決定するものとする。従って自動変速機3は、入力軸3aからの回転を選択変速段に応じたギヤ比で変速して出力軸3bに出力する。この出力回転は、ディファレンシャルギヤ装置8により左右後輪2へ分配して伝達され、車両の走行に供される。但し自動変速機3は、上記したような有段式のものに限られず、無段変速機であってもよいのは言うまでもない。自動変速機3は、図4に示すごときもので、以下にその概略を説明する。入出力軸3a,3bは同軸突き合わせ関係に配置し、これら入出力軸3a,3b上にエンジン1モータジェネレータ5の側から順次フロントプラネタリギヤ組Gf、センタープラネタリギヤ組Gm、およびリヤプラネタリギヤ組Grを載置して具え、これらを自動変速機3における遊星歯車変速機構の主たる構成要素とする。エンジン1モータジェネレータ5に最も近いフロントプラネタリギヤ組Gfは、フロントサンギヤSf、フロントリングギヤRf、これらに噛合するフロントピニオンPf、および該フロントピニオンを回転自在に支持するフロントキャリアCfよりなる単純遊星歯車組とし、次にエンジン1モータジェネレータ5に近いセンタープラネタリギヤ組Gmは、センターサンギヤSm、センターリングギヤRm、これらに噛合するセンターピニオンPm、および該センターピニオンを回転自在に支持するセンターキャリアCmよりなる単純遊星歯車組とし、エンジン1モータジェネレータ5から最も遠いリヤプラネタリギヤ組Grは、リヤサンギヤSr、リヤリングギヤRr、これらに噛合するリヤピニオンPr、および該リヤピニオンを回転自在に支持するリヤキャリアCrよりなる単純遊星歯車組とする。遊星歯車変速機構の伝動経路変速段を決定する変速摩擦要素としては、フロントブレーキFrB、インプットクラッチIC、ハイアンドローリバースクラッチHLRC、ダイレクトクラッチDC、リバースブレーキRB、ローコーストブレーキLCB、およびフォワードブレーキFWDBを設け、これらを3個のワンウェイクラッチ、つまり3速ワンウェイクラッチ3rdOWC、1速ワンウェイクラッチ1stOWCおよびフォワードワンウェイクラッチFWDOWCとともに、以下のごとくプラネタリギヤ組Gf,Gm,Grの上記構成要素に相関させて自動変速機3の遊星歯車変速機構を構成する。フロントリングギヤRfは入力軸3aに結合し、センターリングギヤRmは、インプットクラッチICにより適宜入力軸3aに結合可能とする。フロントサンギヤSfは、3速ワンウェイクラッチ3rdOWCを介してエンジン1の回転方向と逆の方向へ回転しないようにすると共に、3速ワンウェイクラッチ3rdOWCに対し並列的に配置したフロントブレーキFrBにより適宜固定可能にする。フロントキャリアCfおよびリヤリングギヤRrを相互に結合し、センターリングギヤRmおよびリヤキャリアCrを相互に結合する。センターキャリアCmは出力軸3bに結合し、センターサンギヤSmおよびリヤサンギヤSr間は、1速ワンウェイクラッチ1stOWCを介してセンターサンギヤSmがリヤサンギヤSrに対しエンジン1の回転方向と逆の方向へ回転しないようにすると共に、ハイアンドローリバースクラッチHLRCによりセンターサンギヤSmおよびリヤサンギヤSrを相互に結合可能とする。リヤサンギヤSrおよびリヤキャリアCr間をダイレクトクラッチDCにより結合可能とし、リヤキャリアCrをリバースブレーキRBにより適宜固定可能とする。センターサンギヤSmは更に、フォワードブレーキFWDBおよびフォワードワンウェイクラッチFWDOWCにより、フォワードブレーキFWDBの締結状態でエンジン1の回転方向と逆の方向へ回転しないようにすると共に、ローコーストブレーキLCBにより適宜固定可能にし、これがためローコーストブレーキLCBをフォワードブレーキFWDBおよびフォワードワンウェイクラッチFWDOWCに対し並列的に設ける。上記遊星歯車変速機構の動力伝達列は、7個の変速摩擦要素FrB,IC,HLRC,DC,RB,LCB,FWDB、および3個のワンウェイクラッチ一方向回転係合要素3rdOWC,1stOWC,FWDOWCの図5に〇印および●印エンジンブレーキ時で示す選択的係合により、前進第1速1st、前進第2速2nd、前進第3速3rd、前進第4速4thおよび前進第5速5thの前進変速段と、後退変速段Revとを得ることができる。なお、上記遊星歯車変速機構では図5から明らかなように、第5速5th以外の各前進変速段で少なくとも1つのワンウェイクラッチ一方向回転係合要素を用いた伝動経路が選択されることになる。上記した自動変速機3を具える図1のパワートレーンにおいては、停車状態からの発進時などを含む低負荷低車速時に用いられる電気走行モードが要求される場合、第1クラッチ6を解放し、第2クラッチ7を締結し、自動変速機3を動力伝達状態にする。この状態でモータジェネレータ5を駆動すると、当該モータジェネレータ5からの出力回転のみが変速機入力軸3aに達することとなり、自動変速機3が当該入力軸3aへの回転を、選択中の変速段に応じ変速して変速機出力軸3bより出力する。変速機出力軸3bからの回転はその後、ディファレンシャルギヤ装置8を経て後輪2に至り、車両をモータジェネレータ5のみによって電気走行EV走行させることができる。高速走行時や、大負荷走行時や、バッテリの持ち出し可能電力が少ない時などで用いられるハイブリッド走行モードが要求される場合、第1クラッチ6および第2クラッチ7をともに締結し、自動変速機3を動力伝達状態にする。この状態では、エンジン1からの出力回転、または、エンジン1からの出力回転およびモータジェネレータ5からの出力回転の双方が変速機入力軸3aに達することとなり、自動変速機3が当該入力軸3aへの回転を、選択中の変速段に応じ変速して、変速機出力軸3bより出力する。変速機出力軸3bからの回転はその後、ディファレンシャルギヤ装置8を経て後輪2に至り、車両をエンジン1およびモータジェネレータ5の双方によってハイブリッド走行HEV走行させることができる。かかるHEV走行中において、エンジン1を最適燃費で運転させるとエネルギーが余剰となる場合、この余剰エネルギーによりモータジェネレータ5を発電機として作動させることで余剰エネルギーを電力に変換し、この発電電力をモータジェネレータ5のモータ駆動に用いるよう蓄電しておくことでエンジン1の燃費を向上させることができる。なお図1では、モータジェネレータ5および駆動車輪2を切り離し可能に結合する第2クラッチ7を、モータジェネレータ5および自動変速機3間に介在させたが、図2に示すように、第2クラッチ7を自動変速機3およびディファレンシャルギヤ装置8間に介在させても、同様に機能させることができる。また、図1および図2では第2クラッチ7として専用のものを自動変速機3の前、若しくは、後に追加することとしたが、この代わりに第2クラッチ7として、図3に示すごとく自動変速機3内に既存する前進変速段選択用の変速摩擦要素または後退変速段選択用の変速摩擦要素を流用するようにしてもよい。第2クラッチ7として流用する自動変速機3の変速摩擦要素については後述する。この場合、第2クラッチ7が前記したモード選択機能を果たすのに加えて、この機能を果たすよう締結される時に自動変速機を動力伝達状態にすることとなり、専用の第2クラッチが不要でコスト上大いに有利である。図1~3に示すハイブリッド車両のパワートレーンを成すエンジン1、モータジェネレータ5、第1クラッチ6、および第2クラッチ7は、図6に示すようなシステムにより制御する。なお以下では、パワートレーンが図3に示すようなものである第2クラッチ7として自動変速機3内に既存の変速摩擦要素を流用したものである場合につき説明を展開するものとする。図6の制御システムは、パワートレーンの動作点を統合制御する統合コントローラ20を具え、パワートレーンの動作点を、目標エンジントルクtTeと、目標モータジェネレータトルクtTm目標モータジェネレータ回転数tNmでもよいと、第1クラッチ6の目標伝達トルク容量tTc1第1クラッチ指令圧tPc1と、第2クラッチ7の目標伝達トルク容量tTc2第2クラッチ指令圧tPc2とで規定する。統合コントローラ20には、上記パワートレーンの動作点を決定するために、エンジン回転数Neを検出するエンジン回転センサ11からの信号と、モータジェネレータ回転数Nmを検出するモータジェネレータ回転センサ12からの信号と、変速機入力回転数Niを検出する入力回転センサ13からの信号と、変速機出力回転数Noを検出する出力回転センサ14からの信号と、エンジン1の要求負荷状態を表すアクセルペダル踏み込み量アクセル開度APOを検出するアクセル開度センサ15からの信号と、モータジェネレータ5用の電力を蓄電しておくバッテリ9の蓄電状態SOC持ち出し可能電力を検出する蓄電状態センサ16からの信号とを入力する。なお、上記したセンサのうち、エンジン回転センサ11、モータジェネレータ回転センサ12、入力回転センサ13、および出力回転センサ14はそれぞれ、図1~3に示すように配置することができる。統合コントローラ20は、上記入力情報のうちアクセル開度APO、バッテリ蓄電状態SOC、および変速機出力回転数No車速VSPから、運転者が希望している車両の駆動力を実現可能な運転モードEVモード、HEVモードを選択すると共に、目標エンジントルクtTe、目標モータジェネレータトルクtTm目標モータジェネレータ回転数tNmでもよい、目標第1クラッチ伝達トルク容量tTc1第1クラッチ指令圧tPc1、および目標第2クラッチ伝達トルク容量tTc2第2クラッチ指令圧tPc2をそれぞれ演算する。目標エンジントルクtTeはエンジンコントローラ21に供給され、目標モータジェネレータトルクtTm目標モータジェネレータ回転数tNmでもよいはモータジェネレータコントローラ22に供給される。エンジンコントローラ21は、エンジントルクTeが目標エンジントルクtTeとなるようエンジン1を制御し、モータジェネレータコントローラ22はモータジェネレータ5のトルクTmまたは回転数Nmが目標モータジェネレータトルクtTmまたは目標モータジェネレータ回転数tNmとなるよう、バッテリ9およびインバータ10を介してモータジェネレータ5を制御する。統合コントローラ20は、目標第1クラッチ伝達トルク容量tTc1第1クラッチ指令圧tPc1および目標第2クラッチ伝達トルク容量tTc2第2クラッチ指令圧tPc2に対応したソレノイド電流を第1クラッチ6および第2クラッチ7の油圧制御ソレノイド図示せずに供給し、第1クラッチ6の伝達トルク容量Tc1第1クラッチ圧Pc1が目標伝達トルク容量tTc1第1クラッチ指令圧tPc1に一致するよう、また、第2クラッチ7の伝達トルク容量Tc2第2クラッチ圧Pc2が目標第2クラッチ伝達トルク容量tTc2第2クラッチ指令圧tPc2に一致するよう、第1クラッチ6および第2クラッチ7を個々に締結力制御する。統合コントローラ20は、上記した運転モードEVモード、HEVモードの選択、そして目標エンジントルクtTe、目標モータジェネレータトルクtTm目標モータジェネレータ回転数tNmでもよい、目標第1クラッチ伝達トルク容量tTc1第1クラッチ指令圧tPc1、および目標第2クラッチ伝達トルク容量tTc2第2クラッチ指令圧tPc2の演算を、図7に示すメインルーチンにより実行する。先ずステップS1において、予定の到達目標駆動力マップを用いて、アクセル開度APOおよび車速VSPから、定常的な到達目標駆動力tFo0を演算する。次のステップS2においては、予定の変速マップをもとにアクセル開度APOおよび車速VSPから目標変速段SHIFTを決定し、これをステップS9で自動変速機3の変速制御部図示せずへ指令して自動変速機3を目標変速段SHIFTへと変速させる。ステップS3においては、予定の目標運転モード領域マップを用いて、アクセル開度APOおよび車速VSPから目標とする運転モードEVモード、HEVモードを決定する。目標運転モードとして通常、高負荷大アクセル開度高車速時はHEVモードをあてがい、低負荷低車速時はEVモードをあてがうように上記の目標運転モード領域マップを定めるのが普通である。次のステップS4においては、現在の運転モードと上記目標運転モードとの対比により、運転モード遷移演算を以下のごとくに行う。現在の運転モードと目標運転モードとが一致していれば、現在の運転モードEVモードまたはHEVモードを保持するよう指令し、現在の運転モードがEVモードで、目標運転モードがHEVモードであれば、EVモードからHEVモードへのモード切り換えを指令し、現在の運転モードがHEVモードで、目標運転モードがEVモードであれば、HEVモードからEVモードへのモード切り換えを指令する。そして、これらの指令をステップS9で出力することにより、指令通りにモード保持や、モード切り換えを行わせる。ステップS5においては、現在の駆動力から、ステップS1で求めた到達目標駆動力tFo0へ、所定の味付けをもった応答で移行するのに必要な時々刻々の過渡目標駆動力tFoを演算する。この演算に当たっては例えば、到達目標駆動力tFo0を所定時定数のローパスフィルタに通過させて得られる出力を過渡目標駆動力tFoとすることができる。ステップS6においては、運転モードEVモード、HEVモードや、モード切り替えに応じて、過渡目標駆動力tFoと、駆動車輪2のタイヤ有効半径Rtと、ファイナルギヤ比ifと、現在の選択変速段により決まる自動変速機3のギヤ比iGと、自動変速機3の入力回転数Niと、エンジン回転数Neと、バッテリ蓄電状態SOC持ち出し可能電力に応じた目標放電電力tPとから、モータジェネレータ5との共働により、若しくは単独で、過渡目標駆動力tFoを達成するのに必要な目標エンジントルクtTeを求め、このようにして決定した目標エンジントルクtTeをステップS9において、図6のエンジンコントローラ21に指令し、エンジンコントローラ21はエンジン1を目標エンジントルクtTeが実現されるよう制御する。ステップS7においては、運転モードEVモード、HEVモードや、モード切り替えに応じて、過渡目標駆動力tFoを達成するのに必要な、または、モード切り替えを遂行させるのに必要な第1クラッチ6および第2クラッチ7の目標伝達トルク容量tTc1tTc2クラッチ指令圧tPc1tPc2を求め、このようにして決定した第1クラッチ6および第2クラッチ7の目標伝達トルク容量tTc1tTc2クラッチ指令圧tPc1tPc2をステップS9において、図6の第1クラッチ6および第2クラッチ7に指令し、第1クラッチ6および第2クラッチ7を目標伝達トルク容量tTc1tTc2となるよう締結力制御する。ステップS8においては、運転モードEVモード、HEVモードや、モード切り替えに応じて、過渡目標駆動力tFoと、駆動車輪2のタイヤ有効半径Rtと、ファイナルギヤ比ifと、現在の選択変速段により決まる自動変速機3のギヤ比iGと、自動変速機3の入力回転数Niと、エンジン回転数Neと、バッテリ蓄電状態SOC持ち出し可能電力に応じた目標放電電力tPとから、エンジン1との共働により、若しくは単独で、過渡目標駆動力tFoを達成するのに必要な目標モータジェネレータトルクtTmを求め、このようにして決定した目標モータジェネレータトルクtTmをステップS9において、図6のモータジェネレータコントローラ22に指令し、モータジェネレータコントローラ22はモータジェネレータ5を目標モータジェネレータトルクtTmが実現されるよう制御する。以上は一般的なハイブリッド車両のパワートレーン駆動力制御であるが、本発明が狙いとするHEV→EVモード切り替えおよび変速に伴う伝動状態切り替え制御を、図8に示すごとくアクセルペダルの釈放でアクセル開度APOが低下され、当該同じアクセル操作に伴ってHEV→EVモード切り替え指令が発せられると共に自動変速機3の4速から5速へのアップシフト指令が発せられた場合につき、以下に説明する。なお、HEV→EVモード切り替えは前記したとおり、第1クラッチ6および第2クラッチ7を締結してエンジン1およびモータジェネレータ5からの動力により車輪2を駆動するハイブリッド走行モードから、第1クラッチ6を解放すると共にエンジン1を停止してモータジェネレータ5からの動力のみにより車輪2を駆動する電気走行EVモードへの切り替えであるため、第1クラッチ6を解放すると共にエンジン1を停止して当該HEV→EVモード切り替えが遂行される。また、自動変速機3の上記4速から5速へのアップシフトは、図5の締結論理図に矢印を付して示すごとく、締結状態のダイレクトクラッチDCを解放させるこれを解放要素と称すると共に、解放状態のフロントブレーキFrBを締結させるこれを締結要素と称することにより、一方向回転係合要素である3速ワンウェイクラッチ3rdOWCの係合を介して達成されるため、ここではダイレクトクラッチDC解放要素を図3の第2クラッチ7として用い、図8では、その指令圧をtPc2により、また、その実圧をPc2によりそれぞれ示した。図8では更に、フロントブレーキFrB締結要素の指令圧をtPcにより、また、その実圧をPcにより、また、その伝達トルク容量をTcによりそれぞれ示した。図8ではその他に、図5から明らかなごとく上記4速から5速へのアップシフト中も締結状態を保つハイアンドローリバースクラッチHLRCの伝達トルク容量を、エンジン1のトルクTe、モータジェネレータ5のトルクTm、エンジン回転数Ne、モータジェネレータ回転数Nm、および変速機出力トルクToと共に併記し、図3における第1クラッチ6の指令圧をtPc1により、また、その実圧をPc1により、また、その伝達トルク容量をTc1によりそれぞれ示した。ただし第1クラッチ6は、常態では締結されてその伝達トルク容量Tc1を最大値にされており、その指令圧tPc1に向かうよう制御される実圧Pc1の上昇につれ伝達トルク容量Tc1を低下されるものとする。図8に示すアクセル開度APO要求駆動力の低下で4→5アップシフト指令が発せられる瞬時t1に、今回第2クラッチ7として用いるダイレクトクラッチDC解放要素の指令圧tPc2を、若干の応答遅れはあるものの理論上は即座に0にする。これによりダイレクトクラッチDC解放要素の実圧Pc2は、ハードウェア上の動作遅れをもって指令圧tPc2に追従するよう制御され、ダイレクトクラッチDC解放要素は4→5アップシフト指令が発せられる瞬時t1からできるだけ早期に解放させる。一方で、フロントブレーキFrB締結要素の締結を未だ実行させないことにより、自動変速機3を動力伝達不能な中立状態にしておく。図8に示すアクセル開度APO要求駆動力の更なる低下で、瞬時t2にHEV→EVモード切り替え指令が発せられ、瞬時t3にアクセル開度APO=0の判定アイドル判定がなされるが、HEV→EVモード切り替え指令瞬時t2から所定時間TM1が経過する瞬時t4に、第1クラッチ6の指令圧tPc1を、若干の応答遅れはあるものの理論上は即座に最大値にする。これにより第1クラッチ6の実圧Pc1は、ハードウェア上の動作遅れをもって指令圧tPc1に追従するよう制御され、第1クラッチ6は伝達トルク容量Tc1を図示のごとくに低下され、図示のスリップ開始点を経て遂には解放される。HEV→EVモード切り替え指令瞬時t2から所定時間TM2が経過する瞬時t5より、エンジントルクTeをそれまでのアクセル開度APOに応じた制御状態から、フューエルカット燃料供給停止によるエンジン停止操作で一気に低下させ、エンジン回転数Neの経時変化により示すごとくにエンジンを停止させる。なお上記の所定時間TM1,TM2は、エンジン1の上記停止によりエンジン運転中のエンジントルクTeが消失した図8の正側エンジントルクが消失した後に第1クラッチ6の解放が行われるような相関関係を持った予定時間とする図8に第1クラッチ6の解放判定瞬時t6、および第1クラッチ6の解放瞬時t7を示した。HEV→EVモード切り替え指令瞬時t2から所定時間TM2が経過する瞬時t5より、つまりこの瞬時t5から上記のごとくに行われるエンジン停止操作と並行的に、自動変速機3の4→5アップシフトに伴う入力側回転数の低下をモータジェネレータ5により前もって生起させる変速ショック防止用の回転合わせ制御を行う。この回転合わせ制御は、その開始時t5から、変速ショック防止上予め定めた目標変速時間図8参照が経過する瞬時t8までの間に、モータジェネレータ5の回転数Nmを変速前回転数図8に4速回転数として示したから目標回転数である変速後回転数図8に5速回転数として示した近辺の規定回転数目標モータ回転数α:変速がダウンシフトの場合は目標モータ回転数-αへと低下させる、モータジェネレータ5の回転数Nm制御であり、この回転数Nmが変速後回転数図8に5速回転数として示したに対し余裕代αをもって接近した瞬時t8に終了させる。従って上記の瞬時t5~t8の期間が、本発明におけるモータジェネレータのモータ回転数に関する状態量が伝動状態切り替え後における目標状態量近辺の値に達するまでの前期に相当する。なお上記の回転合わせ制御は、その開始時t5から、変速ショック防止上予め定めた目標変速時間図8参照が経過する瞬時t8までの間に、変速機入出力回転比で表される自動変速機3の実効ギヤ比を変速前ギヤ比4速ギヤ比から変速後ギヤ比5速ギヤ比近辺のギヤ比へと変化させる、モータジェネレータ5の回転数Nm制御であってもよい。上記モータジェネレータ5の回転合わせ制御終了瞬時t8以後、モータジェネレータ5はモータトルクTmの経時変化から明らかなように、瞬時t8から所定時間TM3が経過する瞬時t9までの間にモータジェネレータフリクショントルクTmが徐々に0アクセル開度APO=0に対応した要求駆動力=0用の目標モータトルクに向かって3速ワンウェイクラッチ3rdOWCの4→5変速用の係合図5の矢印参照が滑らかに行われるようトルク制御する。従って上記の瞬時t8~t9の期間が、本発明における以後の後期に相当する。ここで所定時間TM3は、モータジェネレータ5のフリクショントルクTmが、フロントブレーキFrB締結要素の後述する締結進行、つまり4速から5速へのアップシフトの進行により消失するのに要する時間として予め設定する予定時間である。なお上記では、瞬時t8~t9間において3速ワンウェイクラッチ3rdOWCの4→5変速用の係合図5の矢印参照が滑らかに行われるようにするモータジェネレータ5の制御として、これがモータジェネレータ5のトルク制御である場合に説明したが、瞬時t8~t9間において3速ワンウェイクラッチ3rdOWCを4→5変速用に滑らかに係合させるに際しては、この目的が達成されるようモータジェネレータ5の回転数Nmを徐々に変速後の目標回転数に向かわせるべくモータジェネレータ5を回転数制御してもよいことは言うまでもない。3速ワンウェイクラッチ3rdOWCの上記した係合は、前記ダイレクトクラッチDC解放要素の解放と相まって、4→5アップシフト時の締結要素であるフロントブレーキFrBの締結に先立ち、自動変速機3を4速から5速へとアップシフトさせることができる。締結要素であるフロントブレーキFrBの指令圧tPcは、エンジン停止指令瞬時モータジェネレータ5の回転合わせ制御開始瞬時t5より図示のごとくに上昇させるが、モータジェネレータ5の回転合わせ制御終了瞬時t8までは、実圧PcがフロントブレーキFrB締結要素をリターンスプリングに抗してロスストロークさせる程度の小さな値とし、これによりフロントブレーキFrB締結要素を締結開始直前状態に保って待機し、その締結動作遅れをできるだけ少なくする。そしてモータジェネレータ5の回転合わせ制御終了瞬時t8にフロントブレーキFrB締結要素の指令圧tPcを最大値にして、ハードウェア上の動作遅れをもってこれに追従するよう制御される実圧Pcの上昇によりフロントブレーキFrB締結要素の伝達トルク容量Tcを図示のごとくに増大させる。これによるフロントブレーキFrB締結要素の締結は、3速ワンウェイクラッチ3rdOWCの前記した係合によって行われた4→5変速後の自動変速機3を5速選択状態に保持することができる。前記したモータジェネレータ5のトルク制御によりモータトルクTmが瞬時t8から低下して0になる瞬時t9以後、モータジェネレータ5はそのモータトルクTmがアクセル開度APOに応じた目標駆動力に対応するトルク値図8では、アクセル開度APO=0に対応して負値となるよう制御され、回生制動トルクを発生するようになる。かかるモータトルク制御により、モータジェネレータ5のトルクTmがHEV→EVモード切り替え後および変速後における目標駆動力対応のトルク値となる瞬時t10に、自動変速機3の4→5アップシフトを伴ったHEV→EVモード切り替えが終了するが、アクセルペダルの釈放によるアクセル開度APO=0に起因して上記HEV→EVモード切り替え後の目標駆動トルクが負値エンジンブレーキ要求であることから、瞬時t9以後モータジェネレータ5はエネルギーの回生により発電を行う発電機として機能する。なお、自動変速機3の4→5アップシフト中も締結状態を保つハイアンドローリバースクラッチHLRCの伝達トルク容量は図8に示すごとく、モータジェネレータ5のトルクTmがHEV→EVモード切り替え後および変速後における目標駆動力対応のトルク値となるHEV→EVモード切り替え終了瞬時t10を境に、それよりも前ではHEVモードに呼応してエンジン1およびモータジェネレータ5からのトルクを伝達可能なトルク容量に制御し、瞬時t10よりも後ではEVモードに呼応してモータジェネレータ5からのトルクを伝達可能なトルク容量に制御する。図8につき上述した本実施例のHEV→EVモード切り替えおよび4→5変速に伴う伝動状態切り替え制御は、図9に示すように表現することもできる。つまり、第IステージにおいてはHEVモード状態からアクセル開度APO=0へのアクセル操作により、4→5アップシフト指令が発せられ、この変速要求に調時して解放要素であるダイレクトクラッチDCの解放を行わせる。第IIステージにおいては、上記アクセル開度APO=0へのアクセル操作によりHEV→EVモード切り替え指令エンジン停止要求が発せられ、このHEV→EVモード切り替え指令エンジン停止要求から所定時間TM1が経過した時より第1クラッチ6を解放させる。第IIIステージにおいては、HEV→EVモード切り替え指令エンジン停止要求から所定時間TM2が経過した時より燃料供給停止フューエルカットFCを行ってエンジンを停止させると共に、締結要素であるフロントブレーキFrBをプリチャージチャージスタンバイ制御により締結開始直前状態にし、燃料供給停止フューエルカットFCによるエンジン停止時より、目標変速時間中にモータジェネレータ5の回転数Nmを変速前回転数から変速後回転数近辺の規定回転数変速後回転数±αへと低下させる回転数制御を行う。第IVステージにおいては、モータ回転数Nmが規定回転数変速後回転数±αに達した時以後、モータジェネレータ5のトルク制御により、モータジェネレータ5による以下のトルク補償を施す。つまり、第1クラッチ6がスリップ開始するまでの間は、エンジントルクTeが第1クラッチ6の伝達トルク容量Tc1よりも小さいから、エンジントルクTeを補償するようモータジェネレータ5をトルク制御し、第1クラッチ6がスリップを開始し、解放するまでの間は、エンジントルクTeよりも第1クラッチ6の伝達トルク容量Tc1が小さいから、第1クラッチ伝達トルク容量Tc1を補償するようモータジェネレータ5をトルク制御する。図8および図9につき上記した本実施例のHEV→EVモード切り替えおよび4→5変速に伴う伝動状態切り替え制御によれば、以下の作用効果が得られる。つまり、図8の瞬時t5~t8間における前期においてはモータジェネレータ5のモータ回転数Nmが、伝動状態切り替え後における目標回転数近辺の値に向かうようモータジェネレータ5を回転数制御するため、この回転数制御により速やかに一方向回転係合要素である3速ワンウェイクラッチ3rdOWCを係合直前状態にすることができる。他方で、図8の瞬時t8~t9間における後期においてはモータジェネレータ5を、一方向回転係合要素である3速ワンウェイクラッチ3rdOWCが滑らかに係合するようトルク制御または回転数制御するため、一方向回転係合要素である3速ワンウェイクラッチ3rdOWCの滑らかな係合を保証することができると共に、この保証を応答性に優れたモータジェネレータ5の制御により実現するため、従来の低応答なエンジントルクダウンによるよりも一層確実に一方向回転係合要素である3速ワンウェイクラッチ3rdOWCを滑らかに係合させてショックの発生防止を確実なものにすることができる。なお上記実施例では、HEV→EVモード切り替えおよび4→5変速に伴う伝動状態切り替え制御について説明したが、逆方向のEV→HEVモード切り替えおよび4→5変速に伴う伝動状態切り替え時や、モード切り替えを伴わないワンウェイクラッチを介した変速のみによる伝動状態切り替え時や、ワンウェイクラッチを用いた変速段が保持された状態でモード切り替え時においても、本発明の前記した着想を適用することにより、同様な作用効果を達成し得ること勿論である。ところで図示した実施例においては、更に以下の作用効果が奏し得られる。つまり、HEVモードから、エンジン1の停止および第1クラッチ6の解放により、EVモードへのモード切り替えを行うに際し、第2クラッチ7ダイレクトクラッチDCの締結トルク容量図8の実圧Pc2で決まるを、この第2クラッチ7がエンジン停止時のショック図8にハッチングを付して示したエンジントルクTeの変化を吸収し得るよう低下させた状態で図8では、第2クラッチであるダイレクトクラッチDCの締結トルク容量を0にした状態で、上記モード切り替え時のエンジン1の停止および第1クラッチ6の解放を行わせるため、第1クラッチ6の解放タイミングがバラツキによりエンジン1の停止タイミングより遅れて、第1クラッチ1の伝達トルク容量Tc1がエンジントルクTeよりも大きい間にエンジン1を停止させることとなった場合でも、エンジン停止時のトルク変動図8にハッチングを付して示したエンジントルクTeの変化が第1クラッチ6を経て後方の駆動車輪2へ向かう途中に存在する第2クラッチ7ダイレクトクラッチDCのスリップにより吸収され、図8の0に保たれる出力トルクToの経時変化から明らかなようにエンジン停止ショックの発生を防止することができる。また、かようにエンジン停止ショックが回避されることで、この問題解決のためのモータジェネレータ5のトルク補償制御が不要であり、当該制御時に決定すべきトルク補償タイミングおよびトルク補償量の決定に煩わされることもなく、上記したエンジン停止ショック防止機能を確実に得ることができる。ところで、第1クラッチ6の解放タイミングがバラツキによりエンジン1の停止タイミングより早くて、エンジン1がエンジン停止操作本実施例ではフューエルカット中であっても未だ停止に至らず正駆動トルクを発生している間に第1クラッチ6の伝達トルク容量がエンジントルクTeよりも小さくなる場合、エンジンが正駆動トルクにより空吹けを生じてしまい、運転者に違和感を与えるという問題を生ずるが、本実施例においては前記したごとく、当該エンジンの空吹けに関する問題以外の問題が全て解消されているため、上記のHEV→EVモード切り替えをかかるエンジンの空吹けが生じないような図8に示すごとき態様で実行するだけで良くなり、簡単な制御により最良の効果を達成することができる。また本実施例においては、第2クラッチ7ダイレクトクラッチDCの締結トルク容量図8の実圧Pc2で決まるを、この第2クラッチ7がエンジン停止時のショック図8にハッチングを付して示したエンジントルクTeの変化を吸収し得るよう低下させた状態で図8では、第2クラッチであるダイレクトクラッチDCの締結トルク容量を0にした状態で、前記4→5アップシフト時のモータジェネレータ5による変速ショック対策用回転合わせ制御を行うため、このモータジェネレータ5による回転合わせ制御を、出力トルクToに関係なく、また、モータジェネレータトルクTmに関係なく行うことができ、従って、エンジン停止動作モード切り替えと、回転合わせ制御変速制御とを同時並行させ得て、自動変速機3の変速を伴うHEV→EVモード切り替えといえども、これを短時間で完遂させることができる。更に本実施例においては、HEV→EVモード切り替え指令時t2からの経過時間を計測してこの経過時間所定時間TM2TM1に基づき、エンジン1の停止によりエンジン運転中のエンジントルクTeが消失した後に第1クラッチ6の解放を行わせるため、エンジン1がエンジン停止操作本実施例ではフューエルカット中であっても未だ停止に至らず正駆動トルクを発生している間に第1クラッチ6の伝達トルク容量がエンジントルクTeよりも小さくなることがなく、従って、エンジンが正駆動トルクにより空吹けを生じて運転者に違和感を与えるという問題を確実に解消することができる。なお上記では、自動変速機3の4→5アップシフトがダイレクトクラッチDCを締結状態から解放させると共に、フロントブレーキFrBを解放状態から締結させる摩擦要素の掛け替えにより行われることから、解放側変速摩擦要素であるダイレクトクラッチDCを第2クラッチ7図3参照として用い、第2クラッチ7を図1および図2に示すように新設する必要がないようにしたため、コスト上およびスペース上大いに有利である。ところで、摩擦要素の掛け替えに依らない自動変速機3の変速を伴うHEV→EVモード切り替え時や、変速を伴わないHEV→EVモード切り替え時においては、当該モード切り替え中に自動変速機を伝動状態に維持するための変速摩擦要素を図3における第2クラッチ7として用いることで、第2クラッチ7を図1および図2に示すように新設する必要がないようにして同様の作用効果を奏することができる。一例としては、自動変速機3の締結論理を示す図5から明らかなように、ハイアンドローリバースクラッチHLRCが2速以外の全ての変速段で締結状態にされることから、これを図3の第2クラッチとして用い、HEV→EVモード切り替え中にこれを解放、若しくは、その伝達トルク容量を低下させることで、前記した作用効果を達成することができる。"