"αメチルスチレンの製造方法であって、aクメンを酸化させてクメンヒドロペルオキシドストリームを製造するステップと、b前記クメンヒドロペルオキシドストリームを濃縮することなく、少なくとも一部を分離して、選択的に貴金属触媒下で水素化反応させて、クミルアルコールを製造するステップと、c前記クミルアルコールを含む反応物を濃縮し、酸触媒下に脱水反応させて、αメチルスチレンを含む生成物を製造するステップとを含んでなることを特徴とする、αメチルスチレンの製造方法。前記bステップにおいて、クメンヒドロペルオキシドストリームが、5ないし25重量濃度で水素化反応に使用することを特徴とする、請求項1に記載のαメチルスチレンの製造方法。前記bステップにおいて、クメンヒドロペルオキシドストリームのうち5ないし50重量を分離して水素化反応に使用することを特徴とする、請求項1に記載のαメチルスチレンの製造方法。前記貴金属触媒が、金、銀、白金、パラジウム、イリジウム、ルテニウム、レニウム、ロジウム及びオスミウムからなる群より選択される1種以上を含むことを特徴とする、請求項1~3の何れか一項に記載のαメチルスチレンの製造方法。前記貴金属触媒が、アルミナ、シリカ、クレー、カーボン、ジルコニア、チタニア、メソポーラス分子体mesoporousmolecularsieve及びこれらの混合物からなる群より選択される担体を追加的に含むことを特徴とする、請求項4に記載のαメチルスチレンの製造方法。前記貴金属触媒が、クメンヒドロペルオキシドストリーム100重量部に対して1ないし15重量部で使用することを特徴とする請求項1~5の何れか一項に記載のαメチルスチレンの製造方法。前記水素化反応が、40ないし80°Cの温度、及びクメンヒドロペルオキシドCHP対比モル比により1:1ないし1:10の水素流量で、1ないし5時間行うことを特徴とする請求項1~6の何れか一項に記載のαメチルスチレンの製造方法。前記水素化反応の選択度が、95以上であることを特徴とする、請求項1~7の何れか一項に記載のαメチルスチレンの製造方法。前記クメンヒドロペルオキシドの転換率が、95以上であることを特徴とする、請求項1~8の何れか一項に記載のαメチルスチレンの製造方法。前記クメンヒドロペルオキシドストリームが、クミルアルコールをさらに含むことを特徴とする、請求項1~9の何れか一項に記載のαメチルスチレンの製造方法。前記酸触媒が、液体または固体酸触媒であることを特徴とする、請求項1~10の何れか一項に記載のαメチルスチレンの製造方法。前記液体酸触媒が、塩酸、硫酸または硝酸であり、前記固体酸触媒が、6族金属酸化物によって改質された4族金属酸化物、硫酸化された遷移金属酸化物、セリウムオキシドと4族金属酸化物の混合された金属酸化物、及びこれらの混合物からなる群より選択されることを特徴とする、請求項11に記載のαメチルスチレンの製造方法。前記bステップにおいて、クメンヒドロペルオキシドストリームの一部に対して水素化反応が進められ、前記cステップにおいて、前記クミルアルコールを含む反応物が、前記水素化反応を経ないクメンヒドロペルオキシドストリームをさらに含むことを特徴とする、請求項1~12の何れか一項に記載のαメチルスチレンの製造方法。前記cステップにおいて、αメチルスチレンを含む生成物が、フェノール及びアセトンをさらに含むことを特徴とする、請求項1~13の何れか一項に記載のαメチルスチレンの製造方法。前記クミルアルコールを含む反応物が、80ないし82重量の濃度に濃縮して脱水反応に使用することを特徴とする、請求項1~14の何れか一項に記載のαメチルスチレンの製造方法。cステップ後に、前記αメチルスチレンを含む生成物を中和し、蒸留するステップをさらに含んでなることを特徴とする、請求項1~15に記載のαメチルスチレンの製造方法。そこで、本発明は、クメンヒドロペルオキシドからクミルアルコールへの選択的水素化工程を通じて、フェノール製造工程において副産物としてみなされていたAMSの選択的増産を目的とする、ABSなどの添加剤として使用するαメチルスチレンの製造方法を提供しようとする。本発明はまた、水素化工程で注入されるクメンヒドロペルオキシドストリーム量を制御し、AMSの生産量を市場の需要に応じて制御することのできるαメチルスチレンの製造方法を提供するものである。本発明はまた、クメンヒドロペルオキシドストリームを低濃度水素化を進めて、クメンヒドロペルオキシドの発火の可能性を排除して、安定してクミルアルコールを製造することにより、窮極的に、AMSの生産量を増加させることのできるαメチルスチレンの製造方法を提供するものである。本発明は、aクメンを酸化させてクメンヒドロペルオキシドストリームを製造するステップ、b前記クメンヒドロペルオキシドストリームを濃縮することなく、少なくとも一部を分離して、選択的に貴金属触媒下で水素化反応させて、クミルアルコールを製造するステップ、及びc前記クミルアルコールを含む反応物を濃縮し、酸触媒下に脱水反応させて、αメチルスチレンを含む生成物を製造するステップを含むαメチルスチレンの製造方法を提供する。前記bステップにおいて、クメンヒドロペルオキシドストリームは、約5ないし25重量の濃度で水素化反応に使用することができる。また、前記bステップにおいて、クメンヒドロペルオキシドストリームのうち約5ないし50重量を分離して水素化反応に使用することができる。前記クメンヒドロペルオキシドストリームはクミルアルコールをさらに含む。本発明の方法により、前記水素化反応の選択度は95以上であり、クメンヒドロペルオキシドの転換率は約95以上である。また、前記bステップでは、クメンヒドロペルオキシドストリームの一部に対して水素化反応が進められ、前記cステップにおいて、前記クミルアルコールを含む反応物は、前記水素化反応を経ないクメンヒドロペルオキシドストリームをさらに含む。また前記cステップにおいて、αメチルスチレンを含む生成物は、フェノール及びアセトンをさらに含む。また、前記クミルアルコールを含む反応物は、80ないし82重量の濃度に濃縮して、脱水反応に使用することができる。前記方法は、αメチルスチレン、フェノール及びアセトンを得るために、cステップ以降に、前記αメチルスチレンを含む生成物を中和し、蒸留するステップをさらに含む。以下、本発明の具体的な具現例によるαスチレンの製造方法について説明する。一般的なフェノール工程は、3個の酸化反応器によって製造された約24~25重量程度のクメンヒドロペルオキシドCHP溶液をストリッパーを経て、約80~82重量のCHP溶液に濃縮し、分解反応器を経て、フェノール、アセトン及びAMSに生産される工程である。ところで、クメンヒドロペルオキシドは、空気と混合時、爆発可能な物質であり、約57ないし79°Cの間で発火点を有する。さらに、有機物質、酸、塩基及び金属性分と接触時に爆発及び火災の危険がある。また、クメンヒドロペルオキシドの濃度が増加することによって、runwayreaction温度が低くなり、爆発の危険性が増加するという報告があるThermochimicaacta、501、2010、65-71。したがって、前記のように高濃度のクメンヒドロペルオキシドを用いることなく安定した方法でフェノール工程を行う方法が必要である。よって、クメンヒドロペルオキシドの転換工程は最大限安定化した条件、つまり、低いクメンヒドロペルオキシドの濃度及び低い温度で行うことが非常に重要である。また既存のクメンの酸化工程において、クミルアルコールは、クメンヒドロペルオキシド1モルに対して約0.035モルのみ生成され、αメチルスチレンの生産量を増加させるには限界があった。したがって、本発明は、低濃度のクメンヒドロペルオキシドを使用して、安定した状態でクミルアルコールを生産することのできる工程を提供する。また本発明は、クメンヒドロペルオキシドのクミルアルコールへの水素化工程を通じてクミルアルコールの生産量を増やした後、前記クミルアルコールを脱水させ、窮極的に、αメチルスチレンの生産量を増加させることのできる方法を提供しようとする。このような本発明の好ましい一具現例によれば、aクメンを酸化させてクメンヒドロペルオキシドストリームを製造するステップ、b前記クメンヒドロペルオキシドストリームを濃縮することなく、少なくとも一部を分離して、選択的に貴金属触媒下で水素化反応させて、クミルアルコールを製造するステップ、及びc前記クミルアルコールを含む反応物を濃縮し、酸触媒下に脱水反応させて、αメチルスチレンを含む生成物を製造するステップを含むαメチルスチレンの製造方法が提供される。本発明の方法は、既存のように前記クメンの酸化で得られたクメンヒドロペルオキシドストリームをストリッパーで濃縮した後、分解反応器でそのまま脱水反応を進めるのではなく、ストリッパーで濃縮する前の低濃度状態で、前記酸化反応後に得られたクメンヒドロペルオキシドの一部を分離して、触媒水素化工程に用いることによって、選択度及びクミルアルコールへの転換率を向上させることができる。したがって、本発明は、生産工程中で低濃度の安定性が確保された領域でクメンヒドロペルオキシドをクミルアルコールに転換して、既存よりはるかに優れた結果を示す。つまり、本発明では、ストリッパーを経て、分解反応器cleavagereactorに入る前のクメンヒドロペルオキシドのストリームを水素化反応の反応物として使用せずに、クメンの酸化後のクメンヒドロペルオキシドを使用して、工程の安定性を確保する。本発明によると、前記aステップの工程を通じて、5ないし25重量濃度のクメンヒドロペルオキシドストリームが生成される。また前記ストリーム中には、前記クメンの酸化によって少量のクミルアルコールが含まれることがある。このとき、前記aステップで酸化条件は特に限定されず、一般的な条件下で進められる。例えば、クメンの酸化は、通常、空気や酸素濃縮空気などの含酸素ガスによる自動酸化で行われる。この酸化反応は、アルカリのような添加剤を用いたりあるいは添加剤なしに行われる。通常の酸化反応温度は約50~200°Cであり、反応圧力は大気圧ないし約5MPaの条件である。前記添加剤を用いる場合、NaOH、KOHのようなアルカリ金属化合物;アルカリ土類金属化合物;Na2CO3、NaHCO3のようなアルカリ金属炭酸塩;アンモニア;アルカリ金属炭酸アンモニウム塩などが使用可能である。また、aステップにおいて、クメンの酸化は、通常のフェノール工程に使用される多数の酸化反応器、好ましく3個の酸化反応器によって進められる。また、前記aステップは、クメンの濃度が約80以上、より好ましくは約98以上のクメン含有ストリームを酸素含有ストリームの存在下で酸化させて、クメンヒドロペルオキシド含有ストリームを形成するステップを含む。また、前記クメンの酸化を促進するために通常の開始剤を使用してもよく、例えば、クメンヒドロペルオキシド、t-ブチルヒドロペルオキシドなどの有機ヒドロペルオキシド、パーオキシ系自由ラジカル開始剤、またはアゾ系自由ラジカル開始剤などを使用してもよい。またbステップは、前記aステップで得られたクメンヒドロペルオキシドストリームを用いて水素化反応を行い、クミルアルコールの含有量を増進させる工程である。このために、前記bステップでは、クメンヒドロペルオキシドストリームの一部に対して水素化反応が進行される。また、前記bクミルアルコールを製造するステップにおいて、前記クメンヒドロペルオキシドストリームのうち約5ないし50重量を分離して水素化反応に使用するのが好ましい。前記水素化反応に使用する貴金属触媒は、金、銀、白金、パラジウム、イリジウム、ルテニウム、レニウム、ロジウム及びオスミウムからなる群より選択される1種以上を含んでもよい。また、前記貴金属触媒は、アルミナ、シリカ、クレー、カーボン、ジルコニア、チタニア、メソポーラス分子体mesoporousmolecularsieve及びこれらの混合物からなる群より選択される担体を追加的に含んでもよい。前記貴金属触媒は、クメンヒドロペルオキシドストリーム100重量部に対して約1ないし15重量部で使用し、より好ましくは約2ないし12重量部で使用し、最も好ましくは5ないし10重量部で使用する。前記貴金属触媒の量が約1重量部未満であると、転換率が落ちる問題があり、約15重量部を超えると、選択度が落ちる問題がある。前記水素化反応の条件は、約40ないし80°Cの温度、及びCHP対比モル比により約1:1ないし約1:10の水素流量で、約1ないし5時間行うことが好ましい。また前記水素化反応は、通常の流体空間速度の条件で行ってもよい。また前記水素化反応は、クメンヒドロペルオキシド1モルに対して約1ないし10モルの水素を添加して行ってもよい。このとき、水素の添加モル数が約1モル未満であると、転換率及び選択度が落ちる問題があり、約10モルを超えると、過度な量の水素を再循環しなければならないため、経済性に問題があり得る。本発明は、bステップのように、低濃度及び低い温度でクメンヒドロペルオキシドの水素化工程を進行するため、クメンヒドロペルオキシドのrunway反応温度時の爆発の危険性を減少させ、最大限安定化した条件下でクミルアルコールへの転換率を増加させることができる。また高濃度のクメンヒドロペルオキシドはクミルアルコールに転換されて、その含有量が増加し、以降のステップでαメチルスチレンの含有量を増加させることができる。前記水素化反応の選択度は、好ましくは約90以上、さらに好ましくは約95以上になってもよい。つまり、既存に使用される触媒還元catalystreductionの場合、転換率約20ないし35であり、選択度約80水準で、最大収率が約40にならないの対し、本発明の触媒水素化工程catalysthydrogenationは、転換率約95以上、選択度約95以上及び収率約90以上にクミルアルコールを得ることができる。また水素化工程で、クメンヒドロペルオキシドと混合されているクメンも一部クミルアルコールに転換されて、追加的な収率向上を期待することができる。前記cステップは、クミルアルコールを用いてαメチルスチレンを製造する工程である。このとき、前記cステップにおいて、前記クミルアルコールを含む反応物は、前記水素化反応を経ないクメンヒドロペルオキシドストリームをさらに含む。したがって、前記αメチルスチレンを含む生成物は、前記反応物の脱水反応を通じて、αメチルスチレンと共にフェノール及びアセトンをさらに含む。好ましく、前記フェノールとアセトンは、前記反応物中のクメンヒドロペルオキシドストリームが酸触媒と接触した後、脱水工程によって生成される。また、αメチルスチレンは、反応物中のクミルアルコールが酸触媒と接触した後、脱水工程によって生成される。また、前記生成物中には、微量のアセトフェノン、クメン、及び重質化合物heavyがさらに含まれる。また前記クミルアルコールを含む反応物は、約80ないし82重量の濃度に濃縮して、脱水反応に使用する。本発明の場合、必要に応じて中質化合物の生成を最少化するために、前記cステップを行う前に、前記bステップの水素化反応に使用されたクメンヒドロペルオキシドストリームを除いた残りのストリームの残留物と、bステップで得られたクミルアルコールとの混合物を希釈することもできる。前記cステップにおいて、前記酸触媒は液体または固体の酸触媒であるのが好ましい。前記液体酸触媒は、塩酸、硫酸または硝酸であり、好ましくは硫酸を使用してもよい。また前記固体酸触媒は、6族金属酸化物によって改質された4族金属酸化物、硫酸化された遷移金属酸化物、セリウムオキシドと4族金属酸化物の混合された金属酸化物、及びこれらの混合物からなる群より選択されるのが好ましい。また本発明は、cステップ以降に、前記αメチルスチレンを含む生成物を中和し、蒸留するステップをさらに含む。このような過程を通じて、αメチルスチレン、フェノール及びアセトンが分離される。前記蒸留条件は、特に限定されず、通常の方法によってなされる。前記中和するステップにおいて、中和剤の種類と含有量は特に限定されず、通常の条件で使用することができる。以下、本発明の好ましい一具現例によるαメチルスチレンの製造方法について、図面を参照しながらより具体的に説明する。図2は、本発明のαメチルスチレンを生産するためのフェノール工程図を簡略に示したものである。図2を参照すると、本発明の方法は、クメンの酸化を進行するための酸化反応器10、前記酸化後に得られたクメンヒドロペルオキシドストリームの一部を水素化反応に使用するための水素化反応器catalysthydrogenationreactor30、前記水素化反応で得られたクミルアルコール及び前記水素化反応に使用しない残りのクメンヒドロペルオキシドストリームを濃縮するためのストリッパーstripper40、前記ストリッパーで濃縮された混合物の脱水反応を進行するための分解反応器cleavagereactor60、前記脱水反応で得られた生成物の中和を進行するための中和反応器70、及び生成物を分離するための蒸留装置80を備えて進められる。また、前記酸化反応器10とストリッパー40との間、及びストリッパー40と分解反応器60との間には、貯蔵器receiver20,50が備えられる。具体的に、本発明は、クメンの酸化で低濃度を有するクメンヒドロペルオキシドとクミルアルコールを製造し、前記クメンヒドロペルオキシドの少なくとも一部を濃縮することなく直ちに水素化反応させて、クミルアルコールを製造し、前記水素化反応時に使用されないクメンヒドロペルオキシドの残りの残留物と前記水素化反応で得られたクミルアルコールととを混合して、クミルアルコールを含む反応物を準備し、これを酸触媒下で脱水反応させることによって、生産性が増加されたαメチルスチレンを含む生成物を得ることができる。前記生成物にはフェノール及びアセトンも共に含まれているため、前記ステップ以降に、前記生成物を中和し、蒸留して、フェノール及びアセトンと共に生産性が増加されたAMSが得られる特徴がある。したがって、前記クメンヒドロペルオキシドの選択的水素化工程を通じて、既存よりクメンヒドロペルオキシドのクミルアルコールへの転換率を向上させて、その含有量を増減させることができ、最終的に、αメチルスチレンの量も増減させることができる。つまり、本発明は、クメンを酸化反応器10に供給して、酸素存在下でクメンの酸化反応を進行する。前記クメンの酸化によって、約5ないし25重量の濃度、好ましくは約10ないし25重量の濃度、最も好ましくは約20ないし25重量濃度のクメンヒドロペルオキシドストリームが生成され、ここにはクミルアルコールが含まれている。この後、本発明は、前記ストリームのうちの一部を分離して、貯蔵器20に移送した後、水素化反応器30に供給して、水素化反応を進行させる。このとき、貯蔵器20に移送された低濃度のクメンヒドロペルオキシドストリームは、触媒水素化反応器30の上段top-downまたは下段bottom-upに供給して、水素化反応でクミルアルコールを製造する。前記水素化反応に用いる反応器は、CSTR反応器Continuousstirred-tankreactorによって反応を進行することができるが、これに限定されず、通常の水素化反応条件に用いられるものであればいずれも使用可能である。例えば、水素化反応器には触媒がじ充填されており、水素を注入し、内部の温度が維持されるようにして反応を進行することが好ましい。また、前記反応物である濃縮されたクメンヒドロペルオキシドストリームは、加圧ポンプを用いて反応器の上段に注入することができる。水素化反応が完了されると、製造されたクミルアルコールは再び貯蔵器20に供給されるようにし、これを介してストリッパー40に移送する。また、前記水素化反応に進行しない5ないし25重量濃度のCHPストリームはストリッパー40に直ちに移送させる。これにより、ストリッパー40には、前記水素化反応で得られたクミルアルコールと、前記水素化反応に使用しないクミルアルコール及びクメンヒドロペルオキシドを含むストリームの混合物が含まれる。この後、ストリッパー40では前記混合物を約80ないし82重量の濃度に濃縮した後、貯蔵器50を経て、分解反応器60に移送されるようにする。その後、前記分解反応器60で前記混合物に対して連続的に脱水を行って、酸性触媒がクメンヒドロペルオキシドをフェノール及びアセトンに分解し、クミルアルコールをAMSに脱水させるようにする。また、前記分解反応器60で生成されたフェノール、アセトン及びAMSの混合物は中和反応器70に移送し、ここに中和剤を投入して中和反応を進行する。最後に、生成物を蒸留装置80に移送し、蒸留によって、それぞれ、フェノール、アセトン及びAMSに分離する。このとき、本発明において、各反応ステップに用いられる反応器は、その条件が特に限定されず、この分野においてよく知られた通常の反応器を用いることができる。また、各反応器は別途の移送ラインを介して連設することができる。また、最終的に分離されるフェノール、アセトン及びAMSは、別途に連設された排出口を介して収集貯蔵槽に集められる。本発明は、低濃度及び低い温度の最大限安定化した条件でクメンの酸化で得られたクメンヒドロペルオキシドの水素化反応を進行して、クメンヒドロペルオキシドの爆発の危険性なしに、より安定した状態でクミルアルコールを生産することができる。それだけでなく、本発明は、水素化工程を通じて高い選択率でクメンヒドロペルオキシドをクミルアルコールに転換させることによって、フェノールプラントでAMSの生産量を増加させ、水素化工程に注入されるクメンヒドロペルオキシドストリームの量を制御することによって、AMSの生産量を市場の需要に応じて制御することができる。以下、本発明の具体的な実施例により本発明の作用及び効果をより詳しく説明する。ただし、このような実施例は発明の例示として提示されたものに過ぎず、これによって、本発明の権利範囲が定められるのではない。[実施例1及び2]図2に示された工程図によりαメチルスチレンを製造した。まず、フェノール工程に3個の酸化反応器を用いて、下記条件で酸化剤を用いたクメンの酸化を進行し、25重量濃度のクメンヒドロペルオキシドCHPを含むストリームを製造した。1第1の酸化剤firstoxidizerを投入する条件供給CHP0.4クメン99.61ml/min、02:100ml/min、圧力:3bar、反応温度:100°C2第2の酸化剤secondoxidizerを投入する条件供給CHP8.42クメン91.581ml/min、02:100ml/min、圧力:3bar、反応温度:96°C3第3の酸化剤thirdoxidizerを投入する条件供給CHP16.27クメン83.731ml/min、02:100ml/min、圧力:3bar、反応温度:94°Cこのとき、CHPストリームの濃度は、下記表1のように、3個の酸化反応器を経ながら8.4ないし24重量に変更された。この後、前記低濃度のストリームのうち25重量を分離して、貯蔵器20に移送した後、触媒水素化反応器30に供給した。前記水素化反応器は、触媒でPd/Cを満たし、水素を注入し、内部温度が維持されるようにして反応を進行した。また反応物である25重量濃度のクメンヒドロペルオキシドストリームは、加圧ポンプを用いて反応器の上段top-downに注入した。前記水素化反応は、25重量濃度のクメンヒドロペルオキシドCHP150g、1重量Pd/C1g、水素流量150cc/minの条件で水素化反応を進行した。また、クメンヒドロペルオキシドストリームと投入される水素のモル比は1:8になるように維持した。水素化反応時間は、それぞれ、7時間及び3時間で進行して、実施例1及び2にした。その結果、クメンヒドロペルオキシドCHP転換率99.97、CA増加率960.5、CA濃度25の最終結果物を得た。反応完了後、クメンヒドロペルオキシドのクミルアルコールへの転換率は液体クロマトグラフィーで分析し、その結果は表2に示した。水素化反応が完了されると、製造されたクミルアルコールは貯蔵器20に供給されるようにし、これを介してストリッパー40に移送した。これによって、ストリッパー40には、前記水素化反応で得られたクミルアルコールと前記水素化反応に使用しないクミルアルコール及びクメンヒドロペルオキシドを含むストリームの混合物が満たされている。この後、ストリッパー40で前記混合物を濃縮し、貯蔵器50を経て、分解反応器60に移送し、残りは直ちに分解反応器に移送した。その後、前記分解反応器60に酸触媒を投入して、前記混合物に対して連続的に脱水を行い、酸性触媒がクメンヒドロペルオキシドをフェノール及びアセトンに分解し、クミルアルコールをAMSに脱水させるようにした。このとき、分解反応器Cleavageconditionには供給物CHP72重量、CA8重量、クメン20重量100g及びH2SO41gを投入して、反応を進行させた。また、反応温度は65°Cに維持して、CHPの濃度が1未満であるまで転換させた後、110°Cに温度を増加させてCAをAMSに転換させた。前記分解反応器60で生成されたフェノール、アセトン及びAMSの混合物を中和反応器70に移送し、ここに中和剤を投入して、中和反応を進行した。中和後、生成物を蒸留反応器80に移送し、蒸留によって、それぞれ、フェノール、AMS及びアセトンに分離した。前記反応により、CHPからフェノールに変換時、収率99.36、CHPからアセトンに変換時、収率98.30、CAからAMSに変換時、収率82.45を示した。上記表1において、1st分解反応器で、CHPの大部分がフェノールとアセトンに分解されて、濃度が82重量から1重量に減少することを示し、2nd分解反応器で、1重量のCHPが1重量以下に減少することを示した。[比較例1ないし2]製造された25重量濃度のクメンヒドロペルオキシド150gと1gのCo/Al/PO4Co:7wt、Al:25wt、P:3wt触媒を使用して、水素なしに還元反応を進行して、クミルアルコールを製造した。また反応時間は、それぞれ、7時間及び3時間とし、比較例1及び2とした。そのほか、他の条件は実施例1と同様な方法で進行してAMSを製造した。クメンヒドロペルオキシドの転換率及びクミルアルコールの増加率の結果を表2に示した。[比較例3ないし4]クメンの酸化反応及びストリッパーを経て濃縮された80重量濃度のクメンヒドロペルオキシド50gをアセトン100gに希釈して、水素化反応を進行せずに、下記表2の触媒を使用して還元反応でクミルアルコールを製造した。クメンヒドロペルオキシドの転換率及びクミルアルコールの増加率の結果を表2に示した。上記表2の結果から、本発明の実施例1及び2は、酸化反応器を経て出る25重量のCHP溶液を水素化反応の供給物として使用することによって、比較例1ないし4に比べてクメンヒドロペルオキシドCHPの転換率に優れており、クミルアルコールの生産量が増加した。また、クミルアルコールを用いて、脱水によって、フェノール、アセトン及びαメチルスチレンの製造するにおいて、本発明の実施例1-2の場合、比較例1-4よりAMSの生産量が100ないし1200程度に増加した。[実験例]上記実施例1において、水素化工程時CHPの添加が完了した後、時間経過に応じて反応物溶液の組成を分析した。このような組成分析により、触媒水素化工程におけるCHP転換率及びCA増加率は下記方法で測定し、その結果を表3に示した。[数式1]CHP転換率=CHP供給物重量-CHP生成物重量/CHP供給物重量[数式2]CA増加率=CA生成物重量-CA供給物重量/CA供給物重量"