転炉での吹錬時に発生する高温の排ガスのエネルギーを回収するに際し、該排ガス中に、気体状および/または液体状の還元剤を供給し、該排ガス中の二酸化炭素と反応させて、該排ガス中の潜熱分を増大させる転炉排ガスエネルギーの回収方法において、上記転炉の煙道中に設けた二酸化炭素還元剤供給ノズルより、上記還元剤を該煙道内部に向けて供給すると共に、上記転炉の酸素吹錬用メインランスに設けた副孔より、上記還元剤を該煙道の内壁面に向けて供給することを特徴とする二酸化炭素還元剤の供給方法。前記二酸化炭素還元剤供給ノズルから供給する還元剤と、前記酸素吹錬用メインランスの副孔から供給する還元剤とが異種の還元剤であることを特徴とする請求項1に記載の二酸化炭素還元剤の供給方法。前記請求項1または2に記載の二酸化炭素還元剤の供給に用いる酸素吹錬用のメインランスであって、該メインランスが二酸化炭素還元剤の供給用の副孔を有し、該副孔から上部のランス構造は、配管中心より酸素用管、二酸化炭素還元剤管、冷却水供給管および冷却水回収管の4重管構造になり、一方、該副孔より下部のランス構造は、配管中心より酸素用管、冷却水供給管および冷却水回収管の3重管構造になることを特徴とする転炉酸素吹錬用のメインランス。前記メインランスの副孔の開孔位置が、ランスホールコーン位置より下方で、かつ下部フード位置より上方に設けられていることを特徴とする請求項3に記載の転炉酸素吹錬用のメインランス。しかしながら、前記した従来の技術では、二酸化炭素還元剤の排ガス中への供給手段として、例えば、図1に示したような、煙道に設けた二酸化炭素還元剤供給ノズル7のみを利用していた。この場合、ノズルから供給された二酸化炭素還元剤の流束の外側、すなわち、二酸化炭素還元剤の流束と転炉の排ガスとが接触する境界付近で、排ガスの改質反応が起こる。二酸化炭素還元剤供給ノズルに太径ノズルを用いると、二酸化炭素還元剤流束の流径が大きいので、二酸化炭素還元剤の流束中心部において、二酸化炭素還元剤と排ガスとが混合するまでに相当の時間がかかる。従って、二酸化炭素還元剤の流束中心部の反応速度は遅くなり、回収排ガスの潜熱分を高める効率が悪くなるという問題があった。一方、供給ノズルに細径ノズルを用いた場合、所定量の二酸化炭素還元剤を供給しようとすると、二酸化炭素還元剤の流速を速くする必要が生じる。しかし、二酸化炭素還元剤流速が速くなると、二酸化炭素還元剤供給ノズルと対向している煙道壁に二酸化炭素還元剤が当たることとなり、エロージョン現象等による煙道壁の損傷という懸念が生じる。また、細径の二酸化炭素還元剤供給ノズルでは、ノズル部におけるガスの圧力損失が大きいので、二酸化炭素還元剤の供給量を確保するためには、二酸化炭素還元剤の供給圧力を上げる必要があるが、煙道中の排ガスはほぼ常圧のため、二酸化炭素還元剤を高圧で供給した場合には断熱膨張が生じて、二酸化炭素還元剤の温度が降下することとなる。このような温度降下現象が生じると、二酸化炭素還元剤と排ガスとの反応効率が著しく低下するため、操炉上の問題も生じる。さらに、ブースターポンプやエアーコンプレッサー等の二酸化炭素還元剤の昇圧設備が必要となるため、経済性にも問題があった。本発明は、上記した現状に鑑み開発されたもので、製鉄所内における転炉などの製鉄設備から発生する高温排ガスエネルギーを回収するに際し、回収排ガスの潜熱分を高めるために排ガスに供給する二酸化炭素還元剤を供給する方法を、その供給に用いる転炉酸素吹錬用のメインランスの配管構造と共に提供することを目的とする。すなわち、本発明の要旨構成は次のとおりである。1.転炉での吹錬時に発生する高温の排ガスのエネルギーを回収するに際し、該排ガス中に、気体状および/または液体状の還元剤を供給し、該排ガス中の二酸化炭素と反応させて、該排ガス中の潜熱分を増大させる転炉排ガスエネルギーの回収方法において、上記転炉の煙道中に設けた二酸化炭素還元剤供給ノズルより、上記還元剤を該煙道内部に向けて供給すると共に、上記転炉の酸素吹錬用メインランスに設けた副孔より、上記還元剤を該煙道の内壁面に向けて供給することを特徴とする二酸化炭素還元剤の供給方法。2.前記二酸化炭素還元剤供給ノズルから供給する還元剤と、前記酸素吹錬用メインランスの副孔から供給する還元剤とが異種の還元剤であることを特徴とする前記1に記載の二酸化炭素還元剤の供給方法。3.前記1または2に記載の二酸化炭素還元剤の供給に用いる酸素吹錬用のメインランスであって、該メインランスが二酸化炭素還元剤の供給用の副孔を有し、該副孔から上部のランス構造は、配管中心より酸素用管、二酸化炭素還元剤管、冷却水供給管および冷却水回収管の4重管構造になり、一方、該副孔より下部のランス構造は、配管中心より酸素用管、冷却水供給管および冷却水回収管の3重管構造になることを特徴とする転炉酸素吹錬用のメインランス。4.前記メインランスの副孔の開孔位置が、ランスホールコーン位置より下方で、かつ下部フード位置より上方に設けられていることを特徴とする前記3に記載の転炉酸素吹錬用のメインランス。本発明によれば、転炉などの製鉄設備から発生する高温排ガスの持つ熱エネルギーを、CO、H2ガスという潜熱エネルギーに、極めて効率良く転換することができる。従って、製鉄工場全体として、極めて高いレベルでの省エネルギーを達成することができる。以下、本発明を具体的に説明する。図2に、本発明に従う転炉設備の模式図を示す。なお、図中、1~8は、図1と同等の機能を持つ設備であり、それぞれ図1に示した設備と同じ設備は同じ番号で示している。9はメインランスの副孔を示す。また、図3~に、従来の転炉酸素吹錬用のメインランスの縦方向および横方向の断面図を示す。さらに、図4に、本発明に従う転炉酸素吹錬用のメインランスの縦方向および横方向の断面図を示す。図2における転炉1からは、主にCO、CO2、N2ガスがそれぞれ発生している。吹錬操業の時期や吹錬条件によっても異なるが、転炉炉口2の周辺での排ガス温度は概ね1200°C~1800°Cとなっている。炉口2付近では、周囲の大気を多少吹い込んでいるため、大気中の酸素により、炉内から上昇してくるCOの一部が燃焼してCO2になり、排ガス温度がその分上昇する。なお、回収されるガス中に含まれるN2は、この吸い込み大気空気に由来する。本発明では、転炉炉口の上方に位置する固定式水冷フード3に設けられた煙道中の二酸化炭素還元剤供給ノズル7以下、単に還元剤供給ノズル7というから、炭化水素等の気体および/または液体の二酸化炭素還元剤以下、単に還元剤というを、排ガス回収設備の煙道6内部に向けて供給すると共に、転炉酸素吹錬用のメインランス8に設けられた副孔9以下、単に副孔9というから煙道の内壁面に向けて、上記の還元剤を供給する点に特徴がある。還元剤供給ノズル7から還元剤を供給する場合は、煙道の中心方向に向かって供給することが好ましく、また副孔9から還元剤を供給する場合は、煙道の内壁面に向けて、放射状に供給することが好ましい。上記のように供給された還元剤は、煙道内のCO2を含む高温ガスから熱を吸収して、以下の式に示す反応式1によりCOとH2を生成する。なお、この式では、炭化水素の代表例として、天然ガスやコークス炉ガスに含まれるメタンについて示した。また、煙道中には水蒸気H2Oが含まれる場合があるが、この場合にも、同様の反応によりH2が生成される。これらの反応により、排ガスの潜熱分を効果的に増大することができる。CH4CO2→2CO2H2、ΔH62kcal反応式1本発明では、煙道の還元剤供給ノズル7およびメインランスの副孔9の両方から還元剤を供給することで、一つのノズル当たりの還元剤の供給量を、従来より低減することができる。そのため、煙道の還元剤供給ノズル7および副孔9のそれぞれが複数箇所設けられていることが望ましい。なお、本発明では、還元剤供給ノズル7は、2~5箇所程度、副孔9は、5~10箇所程度設けることが好ましい。上述したように、本発明では、還元剤の供給箇所を煙道の中央部と内壁部とすることで、供給ノズルや副孔を細径ノズルとした場合でも、還元剤の供給流速を上げる必要はなくなる。また、供給圧力も上げる必要がないため、断熱膨張の発生による温度低下現象も抑えられて、ブースターポンプやエアーコンプレッサーといった還元剤を加圧するための追加の昇圧設備も不要となる。すなわち、本発明は、供給ノズルや副孔に細径配管を用いることで、供給する二酸化炭素還元剤の流束の流径を従来より細くすることができるため、転炉排ガスと還元剤と効率よく接触させることができる。なお、副孔の細径配管としては、直径:15~25mm程度の円が好ましいが、短径を15~25mm程度、長径を50~100mm程度とした楕円でも良い。また、供給ノズルの細径配管としては、30~50mm程度の円が好ましい。また、本発明では、副孔9の近傍のようにガス温度が高く、反応効率を上げることができる領域に、効果的に還元剤を供給することが出来る。さらに、本発明では、還元剤供給ノズル7からも還元剤を供給することで、転炉ダクトの折れ曲がり部に排ガスの偏流が生じて、未反応となる排ガスが滞留するところ、すなわち排ガス中のCO2濃度が高めになるところを、還元剤で狙い打ちすることができるので、顕熱の回収効率をさらに効果的に高めることができるのである。ここで、煙道内に供給する還元剤としては、以下のうちから選ばれる1種または2種以上の還元剤が好適に使用できる。すなわち、天然ガス、液化石油ガス、メタン、エタン、軽質ナフサ、ラフィネート、メタノール、エタノール、ジメチルエーテル、ジエチルエーテル、非化石資源系有機化合物などである。本発明において、副孔9と還元剤供給ノズル7から供給する還元剤は、上記したもののうち、同種のものであっても良いが、異種のものであっても良い。特に、副孔9付近は雰囲気温度が高いので、反応効率を飛躍的に向上できるという利点があるため、例えば、天然ガスを還元剤として用いることが好適できる。また、還元剤供給ノズル7の位置を、前述したような転炉排ガスの未反応の領域を狙う場所とすることで、還元剤と転炉排ガスとの反応むらを低減することができ、反応効率の向上を図ることができる。これら還元剤の供給量および供給圧力は、排ガス中に含まれるCO2やH2Oを還元ガスとするのに十分な量および圧力とすれば良いが、排ガス中のCO2やH2Oの含有量は、転炉等の形式や製錬反応の種類に依存し、還元反応の反応効率も還元剤の種類や吹込み口数などによって異なるのが一般的である。従って、還元剤の供給量および供給圧力は、これら種々の条件を勘案して決定することが望ましい。上記した供給量の具体的な例としては、転炉排ガス流量:150km3hに対し、ガス供給ノズル7から供給する還元剤の流量を100~10000m3h程度、他方、副孔9から供給する還元剤の流量を100~5000m3h程度とすることが好ましい。というのは、ガス供給ノズル7から供給する還元剤の流量が100m3hに満たない場合は、改質効果が小さすぎて、設備投資に見合わない。一方、10000m3hを超えた場合は、還元剤量が過大となり、還元剤の一部が未反応となる効率的な改質ができない。また、これだけの流量を流すためには、昇圧設備が必要となるなど、前述した経済性などの問題が発生する。また、副孔9から供給する還元剤の流量が100m3hに満たない場合は、やはり改質効果が小さすぎて、設備投資に見合わない。一方、5000m3hを超えた場合は、ガス供給ノズル7と同様、未反応となる還元剤が生じる可能性があり、かつ前述した経済性などの問題が発生する。上記した供給圧力の具体的な例としては、還元剤供給ノズル7から供給する還元剤の圧力を02~10MPaとし、副孔9から供給する還元剤の圧力を02~10MPaとすることが好ましい。より好ましくは、還元剤供給ノズル7から供給する圧力を02~5MPaとし、副孔9から供給する圧力を02~5MPaとする。本発明に従う酸素吹錬用メインランスは、図4に示したとおり、還元剤供給のための副孔9を有していることに特徴がある。従って、上記副孔9から上部は、配管中心より酸素用管、還元剤用管、冷却水供給管および冷却水回収管の4重管構造になり、さらに副孔9より下部は、配管中心より酸素用管、冷却水供給管および冷却水回収管の3重管構造になる。ここに、上記したメインランスの配管の配管径は転炉等の設備の規模に応じて適宜設計することができるが、好適な外径としては、メインランスの副孔より上部の外径は、酸素用管が605~1016mm、還元剤用管が1143~1016mm、冷却水供給管が1652~1016mmおよび冷却水回収管が2163~1016mmである。また、メインランスの副孔より下部の外径は、酸素用管が605~1016mm、冷却水供給管が1143~1016mmおよび冷却水回収管が1652~1016mmである。本発明に従う副孔9の開孔位置は、ランスホールコーン位置より下方で、還元剤供給ノズル7の開孔位置より下方とする一方、下部フード位置より上方に設けることが好ましい。というのは、副孔9の開孔位置が還元剤供給ノズル7の開孔位置に対して上方に位置した場合には、副孔9から吹き込んだ二酸化炭素還元剤と排ガスとの未反応領域に対して、還元剤供給ノズル7から効果的に還元剤を吹き込むことができなくなるからである。一方、副孔9の開孔位置が、下部フード位置より下方になると、還元されるべき二酸化炭素が存在していないからである。また、副孔9の開孔位置が副原料投射口より下方にあると、投射された副原料鉄鋼石などがランス副孔に詰まる可能性があるため、副原料投射口より上方にあることが好ましい。還元剤供給ノズル7の開孔位置は、従来の転炉排ガス設備の開孔位置で特に問題はないが、上述したように、副孔9から吹き込んだ二酸化炭素還元剤と排ガスとの未反応領域に吹き込むことができる位置であって、かつ転炉操業の妨げにならない位置とするのが望ましい。本発明における還元剤供給ノズル7は、前述した口径で、かつ煙道の側壁に設けた吹込み口あるいは煙道内にパイプなどを挿入して吹込む形状などが好ましいが、特にこれらに限定するものではない。以上、本発明を転炉に用いた場合を詳述したが、本発明は、メインランスを備える各種の製鉄設備で使用することができる。具体的には、通常の製鋼用転炉、溶融還元炉、合金鉄製造炉等があり、いずれも排ガスの顕熱と潜熱を回収する設備を有するものである。図2に示した方式に従う250tonの転炉を用いて、本発明を実験した例を示す。なお、以下の表示は特に断らない限りmolである。通常、この転炉には1000m3minの酸素ガスをメインランスから供給する。炉内の脱炭反応によりCOガスが発生し、炉口部分で一部空気を吸い込むため、回収される排ガスの成分は、CO60、CO215、H205、N2245である。排ガス総量は1400m3minである。使用した還元剤は都市ガスであり、CH4を896、その他の炭化水素ガスを104含んでいた。このガスは、ほぼCH4として扱ってよいので、前述した反応式1に従えば、反応によって発生するガス量が推定できる。さらに、煙道後段に設置されている排ガスブロワの設備能力を考慮すると、吹込み可能な都市ガスは100m3minであり、これを図2の還元剤供給ノズル7および/または副孔9から煙道内に吹き込んだ。還元剤供給ノズル7の開口位置は、スカート部から3000mm上方であり、副孔9の開口位置は、スカート部から1000mm上方である。具体的な、還元剤の供給条件は、表1に示すとおりである。ここに、還元剤供給ノズル7は煙道の円周上に2本設置し、副孔9は8箇所に設けた。また、メインランスの構造は、図4と同じものとし、メインランスの副孔より上部の外径は、酸素用管を2163mm、還元剤用管を2674mm、冷却水供給管を3556mmおよび冷却水回収管を4064mmとし、メインランスの副孔より下部の外径は、酸素用管を2163mm、冷却水供給管を3185mmおよび冷却水回収管を4064mmとした。煙道上部の位置から採取し分析した排ガス組成を表1に併記する。同表より、還元剤を供給していないときは、組成は前述と同じ、排ガス流量は140km3h、排ガスの持つ総熱量は2408Gcalhであったのに対し、還元剤供給ノズル7のみから供給したときの組成は、CO601、CO2131、H223、N2235、流量は1458km3hであった。このときの排ガスの持つ熱量は2672Gcalhであった。また、本発明に従い、還元剤供給ノズル7および副孔9の両方から還元剤を供給した場合の組成は、CO596、CO2113、H239、N2225、排ガス流量は1526km3h、排ガスの持つ総熱量は3041Gcalhであった。従って、本発明に従い、還元剤供給ノズル7および副孔9の両方から還元剤を供給した場合はいずれも、従来例および比較例に比べてCO、H2量が増大している。なお、この排ガスの潜熱分を計算した結果、本発明に従う実施例は、いずれも排ガスの持つ総熱量が向上していたが、例えば、試験No4は、単位時間あたり、従来例試験No1に比べて633Gcal程度、また比較例試験No2に比べて369Gcal程度向上していることが確認された。