"高Cr鋼製タービンロータの軸受接触面に形成された多層肉盛溶接部のうちの初層溶接部であって、質量で、C:0.05~0.2、Si:0.1~1.0、Mn:0.3~1.5、Cr:4.0~7.7、Mo:0.5~1.5、を含有し、残部がFeおよび不可避不純物からなり、前記不可避不純物中で、質量で、P:0.015以下、S:0.015以下、Cu:0.2以下、V:0.2以下、Ni:0.3以下、Co:1.5以下、B:0.005以下、W:1.5以下、Nb:0.07以下に規制された組成を有することを特徴とする高Cr鋼製タービンロータの初層溶接部。次の式1を満足することを特徴とする請求項1記載の高Cr鋼製タービンロータの初層溶接部。Pcr1=初層溶接部中のCr量×0.65-高Cr鋼製タービンロータのCr量-初層溶接部中のCr量×0.35>0.7...1高Cr鋼製タービンロータの軸受接触面に形成された多層肉盛溶接部のうち、請求項1または2に記載の初層溶接部を得るための溶接材料であって、質量で、C:0.03~0.2、Si:0.1~1.0、Mn:0.3~1.2、Cr:2.0~5.5、Mo:0.1~1.5、を含有し、残部がFeおよび不可避不純物からなり、前記不可避不純物中で、P:0.015以下、S:0.015以下、Cu:0.2以下、V:0.1以下、Ni、NbおよびTiよりなる群から選択される1種以上の総和が0.2以下からなる組成を有することを特徴とする高Cr鋼製タービンロータの初層溶接部用溶接材料。高Cr鋼製タービンロータの軸受接触面に形成された多層肉盛溶接部のうちの請求項1または2に記載の初層溶接部上に形成された上盛層溶接部であって、質量で、C:0.05~0.2、Si:0.1~1.0、Mn:0.3~2.5、Cr:1.0~4.0、Mo:0.5~1.5、を含有し、残部がFeおよび不可避不純物からなり、前記不可避不純物中で、P:0.015以下、S:0.015以下、Cu:0.2以下、V:0.15以下、Ni:0.3以下、Nb:0.07以下に規制された組成を有することを特徴とする高Cr鋼製タービンロータの上盛溶接部。当該上盛層溶接部中の前記V量が、前記初層溶接部の不可避不純物中に含まれるV量よりも低く、かつ質量で0.15以下であることを特徴とする請求項4に記載の高Cr鋼製タービンロータの上盛層溶接部。次の式2を満足することを特徴とする請求項4または5に記載の高Cr鋼製タービンロータの上盛層溶接部。Pcrn=n層目上盛層溶接部中のCr量×0.65-{n-1層目上盛層溶接部中のCr量-n層目上盛層溶接部中のCr量}×0.35>0.7...2ただし、多層肉盛溶接部がN層で構成されている場合、2≦n≦Nである。高Cr鋼製タービンロータの軸受接触面に形成された多層肉盛溶接部の初層溶接部上に形成された、請求項4または5に記載の上盛層溶接部を得るための溶接材料であって、質量で、C:0.03~0.2、Si:0.1~1.0、Mn:0.3~3.0、Cr:1.0~2.5、Mo:0.1~1.5、を含有し、残部がFeおよび不可避不純物からなり、前記不可避不純物中で、P:0.015以下、S:0.015以下、Cu:0.2以下、V:0.1以下に規制し、さらにNi、NbおよびTiよりなる群から選択される1種以上を総和で0.2以下に規制した組成を有していることを特徴とする高Cr鋼製タービンロータの上盛層溶接部用溶接材料。高Cr鋼製タービンロータの軸受接触面に、質量で、C:0.03~0.2、Si:0.1~1.0、Mn:0.3~1.2、Cr:2.0~5.5、Mo:0.1~1.5、を含有し、残部がFeおよび不可避不純物からなり、前記不可避不純物中で、P:0.015以下、S:0.015以下、Cu:0.2以下、V:0.1以下に規制し、さらにNi、NbおよびTiよりなる群から選択される1種以上を総和で0.2以下に規制した組成を有する初層溶接部用溶接材料によって請求項1または2に記載の組成が得られる初層溶接部を形成し、前記初層溶接部の上層に、質量で、C:0.03~0.2、Si:0.1~1.0、Mn:0.3~3.0、Cr:1.0~2.5、Mo:0.1~1.5、を含有し、残部がFeおよび不可避不純物からなり、前記不可避不純物中で、P:0.015以下、S:0.015以下、Cu:0.2以下、V:0.1以下に規制し、さらにNi、NbおよびTiよりなる群から選択される1種以上を総和で0.2以下に規制した組成を有する上盛層溶接部用溶接材料によって請求項4または5に記載の組成が得られる上盛層を形成することを特徴とする高Cr鋼製タービンロータの多層肉盛溶接部の製造方法。しかし、特許文献2で初層溶接材料に使用している溶接材料にはCrが含まれていないため、上盛層の強度によっては、応力除去焼鈍時にスラスト部などの形状不連続部においては初層にひずみの集積が発生し、場合によっては割れなどの欠陥が発生する可能性がある。また、特許文献3で規定されている初層Cr量1.0の溶接材料による施工では溶接部Cr含有量が低くなる恐れがあり、さらに溶接後の応力除去焼鈍時には母材と溶接金属とのCr量の差に起因してCなどの拡散が生じ、溶接金属側の強度が低下する恐れがある。この様に、従来の技術では、ロータ基材と接する溶接材料のCr含有量が低く、かつロータ基材、初層、上盛層の強度バランスを考慮していないため、溶接による残留応力が高く、形状に起因して応力集中の生じ易いスラスト部などの形状不連続部において、欠陥の発生の恐れがある。特許文献4では初層にCr量の高い溶接材料を使用しているが、ロータ母材の成分によっては溶接による成分希釈により応力除去焼鈍割れ感受性が高まることが予想される。そこで、本発明は高Cr鋼製タービンロータ軸受部に求められる強度や靭性を満足し、かつ応力除去焼鈍時の割れを回避するための溶接材料の組合せおよびそれによって得られる溶接部ならびに肉盛溶接部の製造方法を提供することを目的とする。すなわち、本発明の高Cr鋼製タービンロータの初層溶接部のうち、第1の本発明は、高Cr鋼製タービンロータの軸受接触面に形成された多層肉盛溶接部のうちの初層溶接部であって、質量で、C:0.05~0.2、Si:0.1~1.0、Mn:0.3~1.5、Cr:4.0~7.7、Mo:0.5~1.5、を含有し、残部がFeおよび不可避不純物からなり、前記不可避不純物中で、質量で、P:0.015以下、S:0.015以下、Cu:0.2以下、V:0.2以下、Ni:0.3以下、Co:1.5以下、B:0.005以下、W:1.5以下、Nb:0.07以下に規制された組成を有することを特徴とする。第2の本発明の高Cr鋼製タービンロータの初層溶接部は、前記第1の本発明において、次の式1を満足することを特徴とする。Pcr1=初層溶接部中のCr量×0.65-高Cr鋼製タービンロータのCr量-初層溶接部中のCr量×0.35>0.7...1第3の本発明の高Cr鋼製タービンロータの初層溶接部用溶接材料は、高Cr鋼製タービンロータの軸受接触面に形成された多層肉盛溶接部のうち、前記第1の本発明または第2の発明に記載の初層溶接部を得るための溶接材料であって、質量で、C:0.03~0.2、Si:0.1~1.0、Mn:0.3~1.2、Cr:2.0~5.5、Mo:0.1~1.5、を含有し、残部がFeおよび不可避不純物からなり、前記不可避不純物中で、P:0.015以下、S:0.015以下、Cu:0.2以下、V:0.1以下、Ni、NbおよびTiよりなる群から選択される1種以上の総和が0.2以下からなる組成を有することを特徴とする。第4の本発明の高Cr鋼製タービンロータの上盛層溶接部は、高Cr鋼製タービンロータの軸受接触面に形成された多層肉盛溶接部のうち前記第1または第2の本発明に記載の初層溶接部上に形成された上盛層溶接部であって、質量で、C:0.05~0.2、Si:0.1~1.0、Mn:0.3~2.5、Cr:1.0~4.0、Mo:0.5~1.5、を含有し、残部がFeおよび不可避不純物からなり、前記不可避不純物中で、P:0.015以下、S:0.015以下、Cu:0.2以下、V:0.15以下、Ni:0.3以下、Nb:0.07以下に規制された組成を有することを特徴とする。第5の本発明の高Cr鋼製タービンロータの上盛層溶接部は、前記第4の本発明において、当該上盛層溶接部中の前記V量が、前記初層溶接部の不可避不純物中に含まれるV量よりも低く、かつ質量で0.15以下であることを特徴とする。第6の本発明の高Cr鋼製タービンロータの上盛層溶接部は、前記第4または第5の本発明において次の式2を満足することを特徴とする。Pcrn=n層目上盛層溶接部中のCr量×0.65-{n-1層目上盛層溶接部中のCr量-n層目上盛層溶接部中のCr量}×0.35>0.7...2ただし、多層肉盛溶接部がN層で構成されている場合、2≦n≦Nである。第7の本発明の高Cr鋼製タービンロータの上盛層溶接部用溶接材料は、高Cr鋼製タービンロータの軸受接触面に形成された多層肉盛溶接部の初層溶接部上に形成された、前記第4または第5の本発明の上盛層溶接部を得るための溶接材料であって、質量で、C:0.03~0.2、Si:0.1~1.0、Mn:0.3~3.0、Cr:1.0~2.5、Mo:0.1~1.5を含有し、残部がFeおよび不可避不純物からなり、前記不可避不純物中で、P:0.015以下、S:0.015以下、Cu:0.2以下、V:0.1以下に規制し、さらにNi、NbおよびTiよりなる群から選択される1種以上を総和で0.2以下に規制した組成を有していることを特徴とする。第8の本発明の高Cr鋼製タービンロータの多層肉盛溶接部の製造方法は、高Cr鋼製タービンロータの軸受接触面に、質量で、C:0.03~0.2、Si:0.1~1.0、Mn:0.3~1.2、Cr:2.0~5.5、Mo:0.1~1.5、を含有し、残部がFeおよび不可避不純物からなり、前記不可避不純物中で、P:0.015以下、S:0.015以下、Cu:0.2以下、V:0.1以下に規制し、さらにNi、NbおよびTiよりなる群から選択される1種以上を総和で0.2以下に規制した組成を有する初層溶接部用溶接材料によって前記第1の本発明または第2の本発明の組成が得られる初層溶接部を形成し、前記初層溶接部の上層に、質量で、C:0.03~0.2、Si:0.1~1.0、Mn:0.3~3.0、Cr:1.0~2.5、Mo:0.1~1.5、を含有し、残部がFeおよび不可避不純物からなり、前記不可避不純物中で、P:0.015以下、S:0.015以下、Cu:0.2以下、V:0.1以下に規制し、さらにNi、NbおよびTiよりなる群から選択される1種以上を総和で0.2以下に規制した組成を有する上盛層溶接部用溶接材料によって前記第4の本発明または第5の本発明の組成が得られる上盛層を形成することを特徴とする。以下に、本発明における初層溶接部の成分を規定した理由について説明する。なお、以下における含有量はいずれも質量で示される。C:0.05~0.2溶接部の引張強度を確保するという観点からはCは必要な添加元素であるため0.05を下限とする。しかし、0.2を超える含有は衝撃値を下げること、溶接割れ感受性が高くなることから、0.2を上限とする。Si:0.1~1.0Siは、脱酸剤として、あるいは強度確保のために必要な元素であるため0.1を下限とする。しかし、過剰な含有は応力除去焼鈍割れ等の割れを助長し、また靭性の低下を招くので1.0を上限とする。なお、同様の理由で下限を0.25、上限を0.7とするのが望ましい。Mn:0.3~1.5MnはSiと同様に脱酸剤として、あるいは強度確保のために必要な元素であるため0.3を下限とする。しかし、過剰な含有は靭性の低下を招くので1.5を上限とする。なお、同様の理由で上限を1.2とするのが望ましく、さらに上限を1.0とするのが一層望ましい。Cr:4.0~7.7Crは強度と靭性を確保する上で重要な元素であり、初層へのひずみの集中を抑えかつ母材とのCr差を抑えフェライトの生成を防ぐため、4.0を下限とする。しかし、過剰の含有は焼入れ性を高め、溶接割れ感受性が高くなることから、7.7を上限とする。なお、同様の理由で上限を6.7とするのが望ましい。Mo:0.5~1.5Moは応力除去焼鈍中に炭化物として析出し、焼戻し軟化抵抗を高めるため、応力除去焼鈍後の強度を得る上で重要な元素であり、応力除去焼鈍時のひずみの集中を抑制するために0.5を下限とする。しかし、過剰な含有は割れ性を高め、また靭性の低下を招くため1.5を上限とする。なお、同様の理由で上限を1.0とするのが望ましい。初層溶接部の必須構成元素は上記の通りである。また、残部は実質的にFeおよび母材からの希釈などによる不可避不純物として、質量で、P:0.015以下、S:0.015以下、Cu:0.2以下、V:0.2以下、Ni:0.3以下、Co:1.5以下、B:0.005以下、W:1.5以下、Nb:0.07以下を含み得る。以下、その理由を説明する。P:0.015以下Pは金属材料を溶製する際に原料などから混入してくる不純物元素であり、靱性を低下させる可能性があるので、可能な限り低減することが望ましい。したがって、Pの含有量は0.015以下とする。S:0.015以下Sも金属材料を溶製する際に原料などから混入してくる不純物元素であり、靱性を低下させる可能性があるので、可能な限り低減することが望ましい。したがって、Sの含有量は0.015以下とする。Cu:0.2以下Cuは溶接部の靭性を低下させる可能性があり、上限を0.2以下とする。V:0.2以下Vは焼戻し軟化抵抗性を上げ、応力除去焼鈍後の強度を得るための元素であるが、応力除去焼鈍割れ感受性を極端に上昇させるため、0.2を上限とする。なお、同様の理由で上限を0.1とするのが望ましい。Ni:0.3以下Niの過度の含有は焼戻し脆化を起こす可能性があり、0.3を上限とする。Co:1.5以下母材にCoが含まれる場合、母材からの希釈/融合による上昇分に留め、Coの上限を1.5とする。B:0.005以下W:1.5以下Nb:0.07以下これら成分は、一般に応力除去焼鈍時の焼戻し軟化抵抗性を向上させ、室温強度を確保する元素であるが、過度に含有すると靭性が低下し、また溶接性も劣化する可能性があるので、本発明では上限をそれぞれ上記に定める。Pcr1=初層溶接部中のCr量×0.65-高Cr鋼製タービンロータのCr量-初層溶接部中のCr量×0.35>0.7...1初層溶接部のCr含有量が多く、かつ高Cr鋼製タービンロータのCr量との差が小さいほど応力除去焼鈍時のフェライト生成が抑制される。以上のことより、上記Pcr1値を0.7を超える値にすることで、母材-初層溶接部境界のフェライト生成が抑制される。なお、上記式中のCr量はいずれも質量で示される。初層溶接部用溶接材料の説明上記初層溶接部を得る溶接材料は、母材上に肉盛溶接した際に母材との間で成分の希釈が生じ、また、上層に溶接される上盛層による成分の希釈も生じる。成分の希釈は、隣接する層同士が溶接に際し一部が融合し、成分濃度が濃い層から成分濃度の低い層に成分が移動することによって生じる。なお、母材には一般的に火力発電用タービンロータに使用される高Cr鋼、特に12Cr鋼が想定される。更に、その中で、W、Co、Bが添加されている新12Cr鋼と呼ばれるものが想定される。初層溶接部用溶接材料は、これらを考慮して、上記初層溶接部組成を得るために規定されるものである。これにより上記初層溶接部の作用効果を発揮することが出来る。この溶接材料を高Crロータ基材における肉盛初層として使用することにより、母材と肉盛初層間、あるいはそれ以降の肉盛層における強度段差を実用上問題のない程度に抑え、初層での応力除去焼鈍割れを抑えることが出来る。かつ、母材と初層溶接金属とのCr含有量差を抑えることにより、フェライトの生成を抑制することができる。具体的には、初層溶接部用溶接材料は、質量で、C:0.03~0.2、Si:0.1~1.0、Mn:0.3~1.2、Cr:2.0~5.5、Mo:0.1~1.5、を含有し、残部がFeおよび不可避不純物からなり、前記不可避不純物中で、P:0.015以下、S:0.015以下、Cu:0.2以下、V:0.1以下、Ni、NbおよびTiよりなる群から選択される1種以上の総和が0.2以下からなる組成を有するのが望ましい。以下、各成分について具体的に説明する。C:0.03~0.2本発明で規定する初層溶接部のC含有量の範囲は0.05~0.2であり、母材成分は前記初層溶接部のC含有量範囲の上限を超える場合がある。母材成分との希釈/融合を考慮すると、初層溶接部の成分範囲を得るためには、溶接材料におけるC含有量の下限を0.03、上限は溶接作業性等を考慮し0.2とするのが望ましい。Si:0.1~1.0本発明で規定する初層溶接部のSi含有量の範囲は0.1~1.0であり、母材成分との希釈/融合を考慮すると、初層溶接部の成分範囲を得るためには、溶接材料におけるSi含有量は0.1~1.0の範囲とするのが望ましい。Mn:0.3~1.2本発明で規定する初層溶接部のMn含有量の範囲は0.3~1.5であり、母材成分は前記初層溶接部のMn含有量範囲の上限を超える場合がある。母材成分との希釈/融合を考慮すると、溶接材料におけるMn含有量の下限は脱酸材としての効果を確保するために0.3、上限は初層溶接部の成分範囲上限を超えないように1.2が望ましい。Cr:2.0~5.5本発明で規定する初層溶接部のCr含有量の範囲は4.0~7.7であり、Cr含有量が高い母材成分との希釈/融合を考慮すると、初層溶接部の成分範囲を得るためには、溶接材料におけるCr含有量は2.0~5.5の範囲が望ましい。Mo:0.1~1.5本発明で規定する初層溶接部のMo含有量範囲は0.5~1.5であり、母材成分との希釈/融合を考慮すると、初層溶接部の成分範囲を得るためには溶接材料におけるMo含有量は0.5~1.5の範囲が望ましい。不純物:P、S、Cu、V、Ni,Nb、Ti、W、Co、B本発明で規定する初層溶接部の不純物として、P:0.015以下、S:0.015以下、Cu:0.2以下が許容されている。これらは、溶接部、母材を含めて、機械的性質や溶接性を悪化させる成分であり、初層用溶接材料においても初層溶接部と同じ成分範囲が望ましい。V:0.1以下Vは母材に含まれる成分であるが、本発明で規定する初層溶接部の範囲0.2以下を得るためには溶接材料におけるV含有量は0.1以下であることが望ましい。Ni、Nb、Tiの一種以上の総和が0.2以下Ni、Nbは母材に含まれる元素であるが、本発明で規定する初層溶接部の範囲であるNi:0.3以下、Nb:0.07以下を得るためには、溶接材料における含有量は出来るだけ低い方が望ましい。また、Tiは通常母材にはほとんど含まれないが溶接部に残留すると非金属介在物の生成を増加させるため、溶接材料における含有量は出来るだけ低い方が望ましい。そのため、Ni、NbおよびTiよりなる群から選択される1種以上の総和は0.2以下が望ましい。W、Co、Bは母材に含まれ得る成分であるが、本発明で規定する初層溶接部の範囲であるW:1.5以下、Co:1.5以下、B:0.005以下を得るためには、通常の溶接材料の製造方法により不可避的に含まれる範囲内で極力低い方が望ましい。以下に、本発明の上盛層溶接部の成分を規定した理由について説明する。なお、以下における含有量はいずれも質量で示される。C:0.05~0.2軸受面に必要な強度を与える上でCは必要な添加元素であるため0.05を下限とした。しかし、0.2を超える含有は衝撃値を下げること、溶接割れ感受性が高くなることから、0.2を上限とする。Si:0.1~1.0初層肉盛溶接金属で示したのと同様にSiは脱酸剤として、あるいは強度確保のために必要な元素であるため0.1を下限とする。しかし、過剰な含有は応力除去焼鈍割れ等の割れを助長し、また靭性の低下を招くので1.0を上限とする。なお、同様の理由で下限を0.3、上限を0.7とするのが望ましい。Mn:0.3~2.5MnはSiと同様に脱酸剤として、あるいは強度確保のために必要な元素であるため0.3を下限とする。しかし、過剰な含有は靭性の低下を招くので2.5を上限とする。なお、同様の理由で下限を0.7、上限を2.0とするのが望ましく、さらに下限を1.0とするのが一層望ましい。Cr:1.0~4.0Crは強度と靭性を確保する上で重要な元素であり、かつ初層とのCr差を抑えフェライトの生成を防ぐため、1.0を下限とする。しかし、4.0を超えると強度が高くなりすぎ初層にひずみが集積し、応力除去焼鈍時に割れが発生することがあるため上限を4.0とする。Mo:0.5~1.5Moは応力除去焼鈍中に炭化物として析出し、焼戻し軟化抵抗を高めるため、応力除去焼鈍後の強度を得る上で重要な元素であり、応力除去焼鈍時のひずみの集中を抑制するために0.5を下限とする。しかし、過剰な含有は応力除去焼鈍割れ感受性を高め、また靭性の低下を招くため1.5を上限とする。上盛層溶接部の必須構成元素は上記の通りであり、残部は実質的にFeからなるが、これらには上記の特性を阻害しない範囲で微量のS、P、Ni等の不可避不純物が含まれていても構わない。高Crロータ基材における肉盛上盛層として使用することにより、耐焼付き性が優れ、かつ、初層と上盛層溶接部とのCr含有量差を抑えることにより、フェライトの生成を抑制することができる。なお、不可避不純物の規定について以下に説明する。P:0.015以下Pは金属材料を溶製する際に原料などから混入してくる不純物元素であり、靱性を低下させる可能性があるので、可能な限り低減することが望ましい。したがって、Pの含有量は0.015以下とする。S:0.015以下Sも金属材料を溶製する際に原料などから混入してくる不純物元素であり、靱性を低下させる可能性があるので、可能な限り低減することが望ましい。したがって、Sの含有量は0.015以下とする。Cu:0.2以下Cuは溶接部の靭性を低下させる可能性があり、上限を0.2以下とする。V:0.15以下応力焼鈍割れ防止を重視する場合、Vの含有を制限する。Vは焼き戻し軟化抵抗性を上げるため初層へのひずみ集中が起こり、応力焼鈍時に割れが発生する場合がある。それを回避するためにV含有量を0.15以下とする。なお、上盛層1層目にV含有量の低い溶接材料を使用して当該溶接部のV含有量を0.15以下にして応力焼鈍割れを回避し、上盛層2層目以降、あるいは少なくとも製品表層部の溶接部はVを添加した溶接材料を使用して当該溶接部のV含有量を0.15~0.3にする等、溶接材料を組み合わせて使用することでもよい。その場合、製品表層部の溶接部のCr含有量は、焼き付きを防止するために2.5以下が望ましい。Ni:0.3以下Niの過度の含有は焼戻し脆化を起こす可能性があり、0.3を上限とする。Nb:0.07以下Nbは、一般に応力除去焼鈍時の焼戻し軟化抵抗性を向上させ、室温強度を確保する元素であるが、過度に含有すると靭性が低下し、また溶接性も劣化する可能性があるので、本発明では上限を0.07に定める。Pcrn=n層目上盛層溶接部中のCr量×0.65-{n-1層目上盛層溶接部中のCr量-n層目上盛層溶接部中のCr量}×0.35>0.7...2ただし、多層肉盛溶接部がN層で構成されている場合、2≦n≦Nである。前記規定により、n層目上盛層溶接部中のCr量とn-1層目上盛層溶接部中のCr量の差を考慮し、Pcrnを0.7を超える値にすることで、各層境界のフェライト生成が抑制される。なお、Pcr2は、2層目1層目は初層溶接部にある上盛層上盛層のうち1層目の計算値であり、この場合n-1層目上盛溶接部には、初層溶接部が相当する。なお、上記式中のCr量はいずれも質量で示される。上盛層溶接部用溶接材料上記上盛層溶接部を得る溶接材料は、初層上に上盛溶接した際に初層との間で成分の希釈が生じることによる組成変動を考慮して、上記上盛層溶接部組成を得るために規定されたものであり、これにより上記上盛層溶接部の作用効果を発揮することが出来る。具体的には上盛層溶接部用溶接材料は、質量で、C:0.03~0.2、Si:0.1~1.0、Mn:0.3~3.0、Cr:1.0~2.5、Mo:0.1~1.5、を含有し、残部がFeおよび不可避不純物からなり、前記不可避不純物中で、P:0.015以下、S:0.015以下、Cu:0.2以下、V:0.1以下に規制し、さらにNi、NbおよびTiよりなる群から選択される1種以上を総和で0.2以下に規制した組成を有しているのが望ましい。以下、上記成分について具体的に説明する。C:0.03~0.2本発明で規定する上盛層溶接部の範囲は0.05~0.2であり、本発明で規定するC含有量を有する初層溶接部との希釈/融合を考慮すると、上盛層溶接部の成分範囲の上限を超えないために、溶接材料におけるC含有量は下限を0.03、溶接作業性を考慮すると上限を0.2とするのが望ましい。Si:0.1~1.0本発明で規定する上盛層溶接部の範囲は0.1~1.0であり、本発明で規定するSi含有量を有する初層溶接部との希釈/融合を考慮すると、上盛層溶接部の成分範囲を得るためには溶接材料におけるSi含有量は0.1~1.0の範囲が望ましい。Mn:0.3~3.0本発明で規定する上盛層溶接部の請求範囲は0.3~2.5であり、本発明で規定するMn含有量を有する初層溶接部との希釈/融合を考慮すると、上盛層溶接部の成分範囲を得るためには溶接材料中のMn含有量は0.3~3.0の範囲が望ましい。Cr:1.0~2.5本発明で規定する上盛層溶接部の請求範囲は1.0~4.0であり、本発明で規定するCr含有量を有する初層溶接部との希釈/融合を考慮すると、上盛層溶接部の成分範囲を得るために、溶接材料におけるCr含有量の下限は、前記上盛層溶接部のCr含有量下限を下回らないように1.0、上限は前記上盛層溶接部のCr含有量上限を超えないように2.5が望ましい。また、製品表層部となる上盛溶接部のCr含有量は焼き付きを防止するために2.5以下が望ましく、同様に溶接材料の上限も2.5が望ましい。Mo:0.5~1.5本発明で規定する上盛層溶接部の範囲は0.5~1.5であり、本発明で規定するMo含有量を有する初層溶接部との希釈/融合を考慮すると、上盛層溶接部の成分範囲を得るためには、溶接材料におけるMo含有量は0.5~1.5の範囲が望ましい。不純物:P、S、Cu、V、Ni、Nb、Ti、W、Co、B不純物として、P:0.015以下、S:0.015以下、Cu:0.2以下が許容される。これらは、機械的性質や溶接性を悪化させる成分であり、本発明で規定する上盛層溶接部と同じ成分範囲が望ましい。V:0.1以下Vは母材からの希釈/融合により初層溶接部には0.2以下のVが含まれ得る。そのため、本発明で規定する上盛層溶接部のV含有量の範囲0.15以下を得るためには、溶接材料におけるV含有量は0.1以下であることが望ましい。Ni、Nb、Tiの一種以上の総和が0.2以下Ni、Nbは母材に含まれ得る元素であるが、本発明で規定する上盛層溶接部の範囲であるNi:0.3以下、Nb:0.07以下を得るためには、溶接材料におけるNi、Nbの含有量は出来るだけ低い方が望ましい。またTiは、通常、母材にはほとんど含まれないが溶接部に残留すると非金属介在物の生成を増加させるため、同じく溶接材料における含有量は低い方が望ましい。そのため、Ni、NbおよびTiよりなる群から選択される1種以上の総和は0.2以下が望ましい。W、Co、Bは母材からの希釈/融合により、初層溶接部にはW:1.5以下、Co:1.5以下、B:0.005以下の範囲で含有され得る。しかし、上盛層溶接部にはこれらの成分を含む必要はなくコスト面から通常の溶接材料の製造方法により不可避的に含まれる範囲内であればよい。なお溶接部の組成は、一般的に溶接される材料が20~40程度溶かされ溶接材料と希釈/融合されると言われており、溶接材料はこの希釈/融合を加味して成分を決定しても良い。高Cr鋼製タービンロータ本願発明では、高Cr鋼製タービンロータを肉盛の対象とするものである。高Cr鋼製タービンロータは高Cr鋼で構成されており、例えば、8~13のCrを含有する鋼が例示される。本発明としては、該タービンロータの組成は特定のものに限定されるものでなく、タービンロータに使用可能な高Cr鋼であればよい。なお、代表的なタービンロータ組成を以下に例示する。C:0.05~0.25、Si:1.0以下、Mn:1.5以下、Ni:1.0以下、Cr:8~13、Mo:2.0以下、V:0.05~0.4、Nb:0.01~0.1、N:0.01~0.05、W:0.05~5.0、Co:0.05~5.0、B:0.015以下残部がFeおよびその他の不純物。以上説明したように、本発明の上盛層溶接部によれば、初層と上盛層の境界部にフェライトを生成することなく、また応力除去焼鈍割れを抑制することが可能であり、軸受部に求められる強度や靭性を満足しつつ、軸受けの焼付を防止することが出来る。さらに、本発明の第1発明と第2発明の溶接部を組み合わせることにより母材、初層、上盛層の強度バランスを最適なものとし、応力除去焼鈍時の初層へのひずみの集中を防止することができる。これにより、溶接時の残留応力の大きいスラスト部の溶接に対しても応力除去焼鈍割れを起こすことなく施工が可能になる。また各層のCr量の差を考慮することで、初析フェライトの生成を防ぎ、安定した品質の肉盛強化型高Cr鋼製タービンロータを提供し得ることになった。以下に本発明の実施形態を示す。図1は本発明の肉盛溶接材料が適用される高Cr鋼製タービンロータ1を示すものであり、例えば、8~13のCrを含有する鋼が例示される。高Cr鋼製タービンロータ1は軸受部としてジャーナル部2とスラスト部3を有しており、ジャーナル部2とスラスト部3の一方または両方に、本発明の溶接材料を用いて肉盛部を形成することが出来る。肉盛部の形成に際しては、初層を形成し、その上盛に本発明の溶接材料を用いて上盛層を形成することが望ましい。上記初層、上盛層の形成は、安定した品質の溶接部を形成するためにTIG溶接またはサブマージアーク溶接などにより行うのが望ましい。該溶接における溶接方法、溶接条件は、本発明としては特に限定されるものではない。なお、下盛の溶接に際しては、下記1式を満たすように、初層のCr含有量を定めるのが望ましい。Pcr1=初層溶接部中のCr量×0.65-高Cr鋼製タービンロータのCr量-初層溶接部中のCr量×0.35>0.7...1また、上盛の溶接に際しては、下記2式を満たすように、上盛層のCr含有量を定めるのが望ましい。Pcrn=n層目上盛層溶接部中のCr量×0.65-{n-1層目上盛層溶接部中のCr量-n層目上盛層溶接部中のCr量}×0.35>0.7...2ただし、多層肉盛溶接部がN層で構成されている場合、2≦n≦Nである。以下に、本発明の実施例を説明する。高Cr鋼製タービンロータを想定して表1に示す成分組成残部Feおよび不可避不純物の12Crロータ基材を使用し、表2に示す成分組成残部Feおよび不可避不純物の肉盛溶接ワイヤーを本発明または比較例の初層溶接部用溶接材料として用い、更に表3に示す成分組成残部Feおよび不可避不純物の肉盛溶接ワイヤーを本発明または比較例の上盛溶接部用溶接材料として用いた。上記溶接材料を用いて、表4に示す溶接条件のTIG溶接で初層、上盛層を肉盛溶接した後、図2に示した箇所で初層、上盛層の成分分析チェック分析;残部Feおよび不可避不純物を行った。さらに、各試験材から初層溶接金属が中心になるように引張試験片を採取し、応力除去焼鈍過程を模擬した温度660°Cで温度を均一にするために30分保持した後、ひずみ速度6.7×10-6/sで試験を行った。なお、Cr量による応力除去焼鈍割れ感受性の評価を行うため、溶接条件によってCr含有量を変えたCr変動材を用い、試験を行った。初層のチェック分析結果を表5に示し、図3にCr量と絞りの相関を示す。初層溶接部のCr量が増加するに伴い、絞りが増加し、Cr量約4.0で絞りは飽和した。この結果より初層溶接部のCr量は4.0以上が必要であることが明らかになった。次に、肉盛溶接後の初層溶接部のチェック分析結果残部Feおよび不可避不純物を表6、上盛層溶接部のチェック分析結果残部Feおよび不可避不純物を表7に示す。高温低ひずみ速度引張試験を行った溶接組合せと試験結果を表8に示す。初層へのひずみの集積が応力除去焼鈍割れの発生原因と考えられるため、初層で破断し破断絞りが10以下の場合を×、初層で破断し破断絞りが10を超え30未満である場合を△、上盛層で破断し破断絞りが30以上である場合を○とした。表8からも明らかように、本発明の規定要件を満足する実施例ワイヤーでは上盛層溶接金属で破断しているか、初層部で破断しても破断絞りが10を超えており、初層へのひずみの集積が認められないか、初層への集積が認められたとしても十分な破断絞りを有している。初層溶接金属ワイヤーNo.6と上盛層溶接金属ワイヤーNo.8の様にCr量の差が大きくなる場合、溶接部の境界にフェライトが生成した。フェライトは局所的な強度低下となり、応力除去焼鈍処理中にひずみの集中を起こす可能性があり、フェライトの生成を防止する必要がある。従って、各層のCr量は以下に示す式を満足するのが望ましく、表8に示したPcr2=0.66ではフェライトが生成している。また、この式より、初層溶接部のCr量が4.1以上であれば母材と初層の境界のフェライトの析出を防ぐことができる。Pcrn=n層金属中のCr量×0.65-{n-1層金属中のCr量-n層金属中のCr量}×0.35>0.7n=0;母材n=1;初層表8の結果を受け、表2から溶接材料を選定した初層溶接部用溶接材料で溶接を行った後、初層溶接部の応力除去焼鈍割れ感受性を評価する試験であるリング割れ試験を行った。リング割れ試験片形状および採取位置を図4に示す。図4a中10は、12Crロータ基材、11は、初層溶接部であり、12は、リング割れ試験片である。図4bは、リング割れ試験片12を示し、図4cは、図4bにおけるc部の拡大図である。リング割れ試験片12は、内径5mm、外径10mm、長さ20mmの円柱形状を有し、その側壁に径方向に貫通する間隙0.3mmの切り欠き12aが軸方向に沿って形成されている。また、切り欠き12aの対向側の外周壁に、幅0.4mm、深さ0.5mm、底部の断面形状を曲率0.2mmの湾曲形状とした溝部12bが軸方向に沿って形成されている。溶接熱サイクルの影響を排除するために、母材に任意の溶接材料で一層盛をした後、原質部にUノッチとなるように加工している。TIG溶接で拘束溶接後、630°C×10時間の応力除去焼鈍処理を行い、1溶接部で各2個の試験片N-1、N-2を作製し、1試験片から各3断面観察を行い評価した。結果を表9に示す。また、1式に基づいてPcr1値を算出し、表9に示した。割れが発生しなかった場合を○、割れが発生した場合を×とした。以上の結果より、Cr含有量により応力除去焼鈍割れ感受性が異なり、高Cr材料の方が応力除去焼鈍割れ感受性は低下した。以上の実施例を纏めた結果を表10に示す。総合評価では、表10中の個別の評価項目全てで○のものを◎、△があるものを○、いずれかで×のあるものを×として評価した。総合評価◎のものは十分に使用可能と判断でき、総合評価○のものは使用可能と判断できる。総合評価×のものは使用不可と判断される。この結果より、本発明材は初層の応力除去焼鈍割れ感受性が低く、かつ高温低ひずみ速度引張試験では初層にひずみの集積は無く、上盛層溶接金属で破断している。さらに、母材、初層、上盛層のCrを考慮することによってフェライトの析出も抑えられている。"