"ブラジル産PFのメジアン径に対して粒径比が0.23倍以下の比率が45以上で、0.23倍を超え250μm以下の比率が55質量未満に粒度調整した空隙充填用鉄鉱石全量0.10倍以下を除くを得る工程と、前記粒度調整した空隙充填用鉄鉱石を20質量以上30質量以下と、前記ブラジル産ペレットフィードを70質量以上80質量以下とを混合造粒して造粒物を得る工程と、前記混合造粒して得られた造粒物と、その他の原料を混合した後、焼結機に装入して焼結鉱を製造する工程を実施することを特徴とする微粉原料を用いた焼結鉱の製造方法。前記空隙充填用鉄鉱石を得る工程が、鉄鉱石を篩分け、粉砕することにより250μm以下の大きさとし、前記250μm以下の大きさにした鉄鉱石の一部である33質量以上を、更に10μm以下に粉砕して粒度調整した工程であることを特徴とする請求項1に記載の微粉原料を用いた焼結鉱の製造方法。前記空隙充填用鉄鉱石が、結晶水を5質量以上含有していることを特徴とする請求項1又は請求項2に記載の微粉原料を用いた焼結鉱の製造方法。前記造粒物を得る工程において、空隙充填用鉄鉱石の一部を消石灰に置き換え、全造粒物ブラジル産PF空隙充填用鉄鉱石消石灰に対して15質量以下の範囲で消石灰を添加することを特徴とする請求項1乃至請求項3のいずれかに記載の微粉原料を用いた焼結鉱の製造方法。近年、アルミナ含有量が多い粉鉱の使用割合が高くなる傾向にある。焼結用配合原料中のアルミナ含有量が多くなると、焼結鉱の強度が低下するので、その対応策として、焼結用配合原料に、アルミナ含有量が少ないブラジル産PFペレットフィードの多量使用が考えられる。しかし、ブラジル産PFは、その粒度構成及び濡れ性により、造粒が困難であって、多量使用すると焼結生産性を低下させる。本発明の目的は、新たな観点から微粉鉄鉱石の粉砕粒度を適切化することにより、造粒が困難なPFを多量に含む微粉原料を造粒する方法を提供し、それによって、微粉原料を多量使用しても焼結生産性を低下させない微粉原料を用いた焼結鉱の製造方法を提供することである。本発明者等は、造粒が困難なPFであっても、アニオン性高分子分散剤を添加し、全量10μm以下に粉砕した微粉鉄鉱石を添加することにより、PFによる造粒が可能であることを見出している。そして、10μm以下に粉砕した微粉鉄鉱石が、PFの隙間に入り込み、バインダーとしての役割をはたしていることを見出している。非特許文献1。しかし、粉砕した微粉鉄鉱石の粒度は、最適な粒度構成があると考えられる。本発明者は、前記の知見を更に一歩進め、PFの隙間に入り込む微粉鉄鉱石の粒度を適正化し、アニオン性高分子分散剤を添加しなくてもPFの造粒が可能であることを見出した。本発明者等は、ブラジル産PFの粒度構成が粉鉱の粒度構成と大きく相違することに気がついた。すなわち、図2に示すように、代表的な粉鉱であるRobeRiver鉱石は広範な粒度分布を有するのに対して、代表的なブラジル産PFであるMBR-PFの粒度範囲は0.25mm以下となっている。更に0.25mm以下のRobeRiver鉱石とMBR-PFをレーザー式粒度測定器で粒度を測定したところ、図2に示すように、0.25mm以下の粒子においても粒度構成が異なっており、RobeRiver鉱石は広範な粒度分布を有するのに対して、MBR-PFは0.1mm付近にのみ存在していた。球の充填の理論から推察すると、粉鉱は比較的大きな1次球の隙間を充填する、比較的小さな粒度の2次球、さらにその隙間を充填するより小さな粒度の高次球に相当する粒度構成部分を有する。一方、ブラジル産PFはすべて1次球、最高でも1次球と2次球のみで構成されると言える。以上より、ブラジル産PFの造粒性の悪さは、高次球の粒子が存在しないために充填密度が増加せず、粒子間気孔径が大きくなって水の毛管引力が十分に働かないためと考えた。本発明は、この新たな知見に基づいて、ブラジル産PFの隙間を埋める充填粒子を追加することでその造粒性を改善することを骨子としている。その要旨とするところは、以下のとおりである。1ブラジル産PFのメジアン径に対して粒径比が0.23倍以下の比率が45以上で、0.23倍を超え250μm以下の比率が55質量未満に粒度調整した空隙充填用鉄鉱石全量0.10倍以下を除くを得る工程と、前記粒度調整した空隙充填用鉄鉱石を20質量以上30質量以下と、前記ブラジル産ペレットフィードを70質量以上80質量以下とを混合造粒して造粒物を得る工程と、前記混合造粒して得られた造粒物と、その他の原料を混合した後、焼結機に装入して焼結鉱を製造する工程を実施することを特徴とする微粉原料を用いた焼結鉱の製造方法。2前記空隙充填用鉄鉱石製造工程が、鉄鉱石を篩分けすることにより250μm以下の大きさとし、前記250μm以下の大きさにした鉄鉱石の一部である33質量以上を、更に10μm以下に粉砕して粒度調整する工程であることを特徴とする前記1に記載の微粉原料を用いた焼結鉱の製造方法。3前記空隙充填用鉄鉱石が、結晶水を5質量以上含有していることを特徴とする前記1又は2に記載の微粉原料を用いた焼結鉱の製造方法。4前記造粒物製造工程において、空隙充填用鉄鉱石の一部を消石灰に置き換え、全造粒物ブラジル産PF空隙充填用鉄鉱石消石灰に対して15質量以下の範囲で消石灰を添加することを特徴とする前記1乃至3のいずれかに記載の微粉原料を用いた焼結鉱の製造方法。微粉鉄鉱石の粉砕粒度を適切化することにより、造粒が困難なPFを多量に含む微粉原料を用いた焼結鉱の製造方法を提供することができる。[発明の第一の実施形態]発明の第一の実施形態は、ブラジル産PFのメジアン径に対して粒径比が0.23倍以下の比率が45以上で、0.23倍を超え250μm以下の比率が55質量未満に粒度を調整する空隙充填用鉄鉱石全量0.10倍以下を除くの製造工程と、前記粒度を調整した空隙充填用鉄鉱石を20質量以上30質量以下と、前記ブラジル産ペレットフィードを70質量以上80質量以下とを混合造粒する造粒物製造工程と、前記混合造粒して得られた造粒物と、その他の原料を混合した後、焼結機に装入して焼結鉱を焼成する焼結鉱焼成工程を実施することを特徴とする。本発明に係る第一の実施形態のフローを図1に示す。前記空隙充填用鉄鉱石とは、前記ブラジル産ペレットフィードを造粒する場合に、PFとPFの間の形成される空隙の充填の用に供される粉鉱石であり、PFとPFを結合するバインダーの役割を果たすものである。以下、ブラジル産PFのメジアン径を0.1mmとして説明する。鉄鉱石を、250μmの篩目を有する篩分機1で篩い分ける。次に、その篩下を粉砕機2により全量粉砕する。この時、粒径23μmブラジル産PFのメジアン径に対して、粒径比0.23倍以下の粒子が45質量以上とする。前記空隙充填用鉄鉱石20質量以上30質量以下と、ブラジル産ペレットフィード70質量以上80質量以下とを高速撹拌型ミキサー3で水と混合し、さらにドラム型ミキサー4で造粒する。前記混合造粒して得られた造粒物と、別途ドラム型ミキサー5で造粒されたその他の原料を合わせた後、焼結機6に装入して焼結鉱を製造する。ここに、その他原料には、篩分機1の篩上の鉄鉱石、ブラジル産PF以外のその他の鉄鉱石、返鉱、粉コークス及び石灰石等がある。本願発明では、空隙充填用鉄鉱石の粒度を23μm以下ブラジル産PFのメジアン径に対して粒径比0.23倍以下の構成比率が45質量以上とする。残部の55未満は、250μm以下としたが、これは従来、鉄鉱石焼結の造粒工程において250μmを超える粒子は付着粉とならないとされていることによる。これを、ブラジル産PFに対して20~30質量配合する。ブラジル産PFに対して20~30質量配合することとしたのは、ブラジル産PFのみによる造粒物の顕微鏡写真により決定した。ブラジル産PFのみによる造粒物の顕微鏡写真を図4Aに示す。写真の空隙の比率は、25~40面積である。この空隙を最密充填空隙率25体積で充填するに要する充填用鉄鉱石の質量比率として、20~30質量を定めた。充填用鉄鉱石の粒径をブラジル産PFのメジアン径に対して粒径比が0.23倍以下の比率が45以上全量0.10倍以下を除くとしたのは、Horsfieldの球の充填模型に基づく。RobeRiver鉱石及びブラジル産PFの粒径分布を図2Aに示す。又、ブラジル産PFと、粒径が250μm以下に粉砕したRobeRiver鉱石の粒径分布を対比して図2Bに示す。ブラジル産PFは、前述のように、ブラジル産PFのメジアン径は0.1mmであることが判る。又、狭い粒度分布を有しており、すべて1次球、もしくは1次球と2次球のみとみなすことができる。したがって理論的には、空隙充填用鉄鉱石は3次球粒径比0.23以下とする必要があり、通常ブラジル産PFのメジアン径が0.1mmであるので23μm以下の粒度とする必要がある。次に、空隙充填用鉄鉱石の粒度を23μm以下ブラジル産PFのメジアン径に対して粒径比0.23倍以下の構成比率を45質量以上とすることについて説明する。250μm以下に篩分けた豪州産ヘマタイト鉱石または豪州産ゲーサイト鉱石を粉砕し、23μm以下の割合を変更した空隙充填用鉄鉱石30とブラジル産PF70を混合し、高速撹拌ミキサーとドラム型ミキサーを直列に使用して、造粒物を造粒し、その圧潰強度を測定した。充填用鉄鉱石の23μm篩下比率は、粉砕程度を変更し、22質量、45質量、75質量および100質量の4種である。圧潰強度を図3に示す。この粉砕物30質量とMBRPF70質量の造粒物の圧潰強度の測定は、JISM8718鉄鉱石ペレット圧潰強度試験方法に準じて、試料1個に対して、規定の加圧速度で圧縮荷重をかけることにより、破壊した時の荷重値を測定した。豪州産ヘマタイト鉱石あるいは同ゲーサイト鉱石のいずれの場合も、23μm比率が45質量以上で圧壊強度は上昇している。これより、粒径比0.23以下の存在比率は45質量あれば十分であると言える。23μm比率が45の豪州産ヘマタイト鉱石を充填剤とした場合の造粒物の断面写真を図4Bに示す。MBRPF粒子の隙間を細かい豪州産ヘマタイト鉱石の粒子が埋めている様子がわかる。[発明の第二の実施形態]発明の第二の実施形態は、前記空隙充填用鉄鉱石製造工程が、鉄鉱石を篩分けすることにより250μm以下の大きさとし、前記250μm以下の大きさにした鉄鉱石の一部である33質量以上を、更に10μm以下に粉砕して粒度調整した工程であることを特徴とする。鉄鉱石を250μmの篩目を有する篩分機1で篩い分け、その篩下の一部である33質量以上を更に粉砕機2により粉砕し、粉砕後の鉄鉱石と篩分機1の篩下である250μm以下鉄鉱石とをあわせて空隙充填用鉄鉱石とするものである。結晶水8のローブリバー鉱石を全量7μm以下に粉砕した場合について、検討した。前記空隙充填用鉄鉱石製造工程において、結晶水8のローブリバー鉱石の篩下である250μm以下の鉱石の33、67、全量を7μm以下に粉砕した場合のそれぞれについて、空隙充填用鉄鉱石を作成した。Aは250μm以下のままで、7μm以下に粉砕していない場合、B2は250μm以下の全量を7μm以下に粉砕した場合、C2は250μm以下の33を7μm以下に粉砕し、残りの250μm以下とあわせた場合、D2は250μm以下の67を7μm以下に粉砕し、残りの250μm以下とあわせた場合の空隙充填用鉄鉱石である。作成した空隙充填用鉄鉱石30とPF70から造粒物を造粒し、その圧潰強度を測定した。造粒物の圧潰強度を図5に示す。Aは、バインダーとしての粒度が粗すぎ、造粒することができない。C2、D2、B2は、造粒することができるが、D2が、最も圧潰強度の高い造粒物が得られた。PF間の間隙を埋めるのに、全量を7μm以下に粉砕したものよりも、粒度の異なるバインダーが、より密な充填となり、圧潰強度が高い造粒物が得られたものと考えられる。このように、粒径が250μm以下の鉄鉱石の一部を更に10μm以下に粉砕することにより、請求項1に規定する粒径の空隙充填用鉄鉱石を得ることができる。[発明の第三の実施形態]発明の第三の実施形態は、空隙充填用鉄鉱石が、結晶水を5質量以上含有していることを特徴とする。結晶水を5質量以上含有している鉄鉱石としては、鉱物組成がゲーサイトFeOOHのものがある。前記図3において、豪州産ゲーサイト鉱石を粉砕した空隙充填用鉄鉱石は、豪州産ヘマタイト鉱石を粉砕したものに比較し、造粒物の圧潰強度が大きい。粉砕した後の微粒ゲーサイトは、水中分散性がよく、PFの粒子間によく浸透し、PFの粒子間のバインダーとしての効果を発揮するからである。[発明の第四の実施形態]発明の第四の実施形態は、前記造粒物を得る工程において、空隙充填用鉄鉱石の一部を消石灰に置き換え、全造粒物ブラジル産PF空隙充填用鉄鉱石消石灰に対して15質量以下の範囲で消石灰を添加することを特徴とする。前記Horsfieldの球の充填理論によれば、5次球粒径比0.12までの充填により空隙率15体積まで緻密化し、さらにその間隙を微細な粒子で充填すると空隙率は4体積まで減じるので、この時の微細な粒子の所要量は11体積である。消石灰は水に分散すると4μm以下の微細な粒子となるので、本実施形態における消石灰はHorsfieldの球の充填理論における微細な粒子に相当し、空隙充填用鉄鉱石の間隙を更に充填して緻密化を促進する。消石灰の上限値15質量は、微細な粒子の所要量が11体積である点を考慮して規定した。焼結工程では造粒剤として生石灰が用いられるが、粉砕しても平均で40μm粒度と尚粗いことから、本発明では適用できない。次に、本発明の実施例について説明するが、本発明は、これに限られるものではない。実施例及び比較例の原料を表2、表3,表4に示す。表2において、比較例は、PFを0~30質量まで使用した通常操業の場合である。実施例では、MBRPFを新原料に対して20質量および56質量使用した場合である。空隙充填用鉄鉱石製造工程において、結晶水8質量のRobeRiver鉱石を粉砕し、空隙充填用鉄鉱石を作成した。空隙充填用鉄鉱石の粒度の内訳を表3および表4に示す。実施例1では空隙充填用鉄鉱石として、RobeRiver鉱石を250μm以下に篩出したもの、及びその一部を10μm以下に粉砕したものを用意し、それら2種類を1:2で混合したもの用いた。この時、空隙充填用鉄鉱石製造工程における23μm以下のRobeRiver鉱石の比率は、7463×0.229となった。ここで、250μm以下に篩出したRobeRiver鉱石中も23μm以下は存在し、その比率は図2Bより22とした。空隙充填用鉄鉱石製造工程で作成した空隙充填用鉄鉱石を用いて、MBRPFをPFの造粒工程において造粒した。PF製造工程のPF比率は、7020329で、空隙充填用鉄鉱石の比率は、30であった。実施例2では空隙充填用鉄鉱石として、250μm以下に篩出したもの及びその一部を10μm以下に粉砕したRobeRiver鉱石、並びに消石灰を用いた。空隙充填用鉄鉱石製造工程における23μm以下のRobeRiver鉱石及び消石灰の比率は48.115.9×0.2244/19.94であり、消石灰の比率は16.74/19.94であった。PF製造工程のPF比率は、7056.079.9で、空隙充填用鉄鉱石の比率は、30であった。PF造粒工程とその他原料の造粒工程でそれぞれ造粒した造粒物を、焼結鉱製造工程において、焼結機に装入し、焼結鉱を焼成した。比較例及び実施例における焼結鉱の生産率変化を図6に示す。図6においては、本発明により、PFの使用量を20質量とした実施例1および56質量とした実施例2の場合の焼結生産率の変化を■印に示す。また、本発明によらずに、PFの通常の使用方法で操業した場合の操業での焼結生産率の変化を□印に示す。本発明によらずに、PFの通常の使用方法で操業した場合の操業では、焼結生産率が大幅に低下する。これに対し、本発明により、PFの使用割合が40質量以下であればPFの増加による生産率の大幅低下を食い止めることができた。40質量を超えると生産率が低下する理由は、40質量を超えるとPFの造粒工程で製造された造粒物が原料の半分以上を占めるため、原料層の自重を主にPFの造粒工程で製造された造粒物で支持する必要があり、自重でPFの造粒工程で製造された造粒物が崩壊するためである。"