"主要エタノール含有燃料の転化によって得られるジエチルエーテル含有燃料で圧縮着火エンジンを運転する方法であって、次の工程、a第一の燃料タンクから該主要エタノール含有燃料を抜き出す工程、b該主要エタノール含有燃料を、所定の一定の最大流量で、アルコール脱水触媒を有する反応室中に導入する工程、c該主要エタノール含有燃料を脱水して、ジエチルエーテル含有燃料にする工程、d該ジエチルエーテル含有燃料を、所定の上限燃料レベルまで第二のバッファータンクに送り、そして該反応室において上限燃料レベルが達せられた時に、該主要エタノール含有燃料が該反応室中に導入されるのを遮断するか、又は該主要エタノール含有燃料が該反応室中へ導入される流量を、該最大流量よりも低い一定の最小流量まで低減する工程、e該ジエチルエーテル含有燃料を該第二のバッファータンクから抜き出し、そして該ジエチルエーテル燃料を該エンジン中に噴射し、そして該第二のバッファータンクを該所定の下限燃料レベルまで空にする工程、f該所定の下限燃料レベルが達せられた時に、該主要エタノール含有燃料の該反応室中への導入を再開するか、又は該主要エタノール含有燃料の該反応室中への該一定の最大流量を回復する工程、を含む、上記の方法。前記最大の一定流量が、前記ジエチルエーテル含有燃料の最大燃料消費量の少なくとも70である、請求項1に記載の方法。前記最小の一定流量が、前記ジエチルエーテル含有燃料の最大燃料消費量の0~30である、請求項1又は2に記載の方法。請求項1~3のいずれか一つに記載の方法において使用するための、主要エタノール含有燃料を保持するための第一の燃料タンク、該反応器のインレットで該第一の燃料タンクに、そして該反応器のアウトレットで該第二のバッファータンクに連結されたエタノール脱水反応器、を含むシステムであって、該脱水反応器中で形成されるジエチルエーテル含有燃料を保持する該第二のバッファータンクが、圧縮着火エンジンに更に連結され、該第二のバッファータンクに、該バッファータンク中の上限燃料レベルを検知するための少なくとも一つのセンサー及び該バッファータンクにおける下限燃料レベルを検知するための少なくとも一つの第二のセンサーが設けられた、上記のシステム。ディーゼルエンジンにおけるその清浄な燃焼特性及び高い効率にも拘わらず、エーテルベース燃料の主要な欠点とは、車両に搭載された状態onboardでの困難な貯蔵及び取り扱いである。周囲条件において、ジメチルエーテルは気体形態にある。ジメチルエーテル燃料を、より便利なその液体形態に状態変化させるために、燃料は圧力下で貯蔵して取り扱わなければならない。ジエチルエーテルは周囲条件で液体形態であるが、このエーテルは高い蒸気圧を有し、そして空気と接触する際は爆発の危険性が大きい。上述の問題を回避するために、特に、ジエチルエーテルを車両に搭載してディーゼル燃料として使用するとき、本発明は、一般に、エタノールを含有する主要燃料を採用すること、及びその主要燃料に含有されるエタノールを車両に搭載した状態で触媒的に脱水してジエチルエーテル含有ディーゼル燃料にすることに基づいている。結果として、車両は、一回に制限された量のジエチルエーテルしか含まず、そして燃料の分配システムは、ジエチルエーテルよりも輸送するのにずっと安全なエタノールを使用する。エタノールのような第一アルコールの触媒的脱水を採用する際、主要燃料の脱水速度及び主要燃料の触媒的脱水反応器への流量を、エンジン中でのその瞬間のエーテル含有燃料の実際の消費量に適合させなければならないという問題が生じる。エタノールのエーテルへの転化は、発熱平衡反応である。その結果、反応器中のその反応温度及び触媒は、該反応器を通るアルコールの流量に依存することになる。エーテル燃料の高い消費率において、反応器を通る第一アルコール燃料のスループット率は、従って、基準値levelsまで反応温度を増大させるよう高いものであることが必要であるため、その結果望ましく副生成物の形成が増加する。エタノールのエーテルへの触媒的転化の副生成物はエチレンである。エチレンは、200~240°Cの低温でのエタノールの転化の際に数のオーダーで常に少量観察されるが、より高い温度では著しくなる図1参照。少量のエチレンは燃料品質にほとんど影響しないが、エチレンはディーゼル燃料として適さないため多量では有害である。エチレンの生成はまた、コークスが触媒上に堆積して失活を引き起こす兆候を示す可能性もある。結果として、エチレンの形成を最小限にするために、触媒的脱水反応器中の温度を制御することが重要である。上述の問題を解決するために、本発明は、その最も広い実施形態において、主要エタノール含有燃料の転化によって得られるジエチルエーテル含有燃料で圧縮着火エンジンを運転する方法を提供し、該方法は、次の工程、a第一の燃料タンクから該主要エタノール含有燃料を抜き出す工程、b該主要エタノール含有燃料を、所定の一定の最大流量で、アルコール脱水触媒を有する反応室中に導入する工程、c該主要エタノール含有燃料を脱水して、ジエチルエーテル含有燃料にする工程、d該ジエチルエーテル含有燃料を、所定の上限燃料レベルまで第二のバッファータンクに送り、そして該反応室において上限燃料レベルが達せられた時に、該主要エタノール含有燃料が該反応室中に導入されるのを遮断するか、又は該主要エタノール含有燃料が該反応室中へ導入される流量を、該最大流量よりも低い一定の最小流量まで低減する工程、e該ジエチルエーテル含有燃料を該第二のバッファータンクから抜き出し、そして該ジエチルエーテル燃料を該エンジン中に噴射し、そして該第二のバッファータンクを該所定の下限燃料レベルまで空にする工程、f該所定の下限燃料レベルが達せられた時に、該主要エタノール含有燃料の該反応室中への導入を再開するか、又は該主要エタノール含有燃料の該反応室中への該一定の最大流量を回復する工程、を含む。アルコール類のエーテル類への脱水は、当技術分野で知られている、γ-アルミナ、シリカ及びリンによる改質アルミナ、Al2O3-B2O3、硫酸化金属酸化物又はタングステン酸化金属酸化物例えば、硫酸化ジルコニア、硫酸化酸化スズ、タングステン酸化ジルコニア、又はタングステン酸化酸化スズ、スルホン酸基を含む材料、及び分子篩材料菱沸石、モルデナイト、SAPO又はゼオライトを含む、固体酸触媒のような酸性材料により触媒作用を受ける。上記及び以下の説明並びに特許請求の範囲で言及される一定の流量という用語は、主要エタノール燃料が反応器へ送られる時の速度を意味する。本発明の実施形態において、反応室及びバッファータンクの運転は、次の工程、該主要エタノール含有燃料を、燃料の最大消費量の少なくとも70である所定の最大の一定流量で、アルコール脱水触媒を含む反応室中に導入する工程、該主要エタノール含有燃料を脱水して、ジエチルエーテル含有燃料にする工程、該ジエチルエーテル含有燃料を、所定の上限燃料レベルまで第二のバッファータンクに送る工程、e該反応室において上限燃料レベルが達せられた時に、該主要エタノール含有燃料の流量を、最大燃料消費量の0~30の間の所定の一定の最小流量まで低減する工程、f該バッファータンクを該所定の下限燃料レベルまで空にする工程、g該所定の下限燃料レベルが達せられた時に、該主要エタノール含有燃料の該反応室中への導入を再開するか、又は該主要エタノール含有燃料の該反応室中への該一定の最大流量を回復し、そして該手順を繰り返す工程、を含む。エンジンの最大燃料消費量は、時間内の所与の時点におけるバッファータンク中の燃料の量g又はkgから、その時間内の該特定の時点の一分前のそのタンク中の燃料の量g又はkgを差し引き、そしてそれに60を乗じ、g/h又はkg/hに変換することで計算される、1分間の期間のわたる時間平均燃料消費量の最大値として定義される。燃料消費量に要求されるデータは、圧縮着火エンジンの適切な実験室試験の実行、又は自動車又は据置型発電所のような圧縮着火エンジンの適用における測定によって一般化することができる。主要燃料タンク、反応室及びバッファータンクを含むシステムの部分は、エンジンの最大燃料消費量に適合させなければならない次のパラメーターを有する。すなわち、バッファータンクの貯蔵容量、バッファータンク中の高い燃料レベル、バッファータンク中の低い燃料レベル、反応器の体積、触媒量、反応器運転温度、反応器運転圧力、第一の一定の流量1時間当たりのkg又はリットル、第二の一定の流量1時間当たりのkg又はリットルである。バッファータンクの貯蔵容量という語は、そのバッファータンク中に含むことができる燃料の総量を意味する。高い燃料レベルとは、反応器の運転が、高い一定の流量から低い一定の流量へと変化した時点におけるバッファータンク中の所定の燃料含有量を意味する。低い燃料レベルとは、反応器の運転が、低い一定の流量から高い一定の流量へと変化した時点におけるバッファータンク中の所定の燃料含有量を意味する。バッファータンクにより、反応器の運転に由来するエンジンの燃料要求の変動を排除して、反応器を予測可能な条件下で運転することが可能となる。追加の利点とは、エンジンに必要なある種の添加剤を主要燃料タンクに代えてバッファータンクに添加することができる点であり、それにより、反応器中の触媒性能に悪影響は及ばない。反応器において二つより多くの流量レベルを利用するシステムを、例えば、最大燃料消費量の50であり、エンジンの燃料要求が低い間にバッファータンクを満たすのに適用できる中間流量を導入することによって設計することが考えられる。原則として、この結果、反応器のより正確な制御が得られるが、それはまた、高い燃料要求条件下例えば、長い自動車道路旅程、又は低い燃料要求条件下例えば、都市領域におけるより長い運転での延長された時間エンジンを使用するために、上記で示した範囲で所定の流量を適用するのにも必要とされる。本発明は、更に、本発明による方法で使用するためのシステムを提供し、該システムは、主要エタノール含有燃料を保持するための第一の燃料タンク、反応器のインレットで該第一の燃料タンクに、そして該反応器のアウトレットで第二のバッファータンクに連結されたエタノール脱水反応器、を含み、該脱水反応器中で形成されるジエチルエーテル含有燃料を保持する該第二のタンクが、圧縮着火エンジンに更に連結され、該第二のバッファータンクに、該バッファータンク中の上限燃料レベルを検知するための少なくとも一つのセンサー、及び該バッファータンク中の下限燃料レベルを検知するための少なくとも一つの第二のセンサーが設けられる。実施例1この実施例は、30分間続いた標準的なエンジン試験運転において得られたデータを用いて、エンジンの最大燃料消費量をどのように測定するかを示す。この実施例において、従来のディーゼル燃料の消費量1時間当たりのkgは、0.1秒毎に測定された。この燃料消費量に、エタノールベースの燃料の予測される消費量の結果生じるエタノールの下限燃焼熱を補正するために1.5を乗じた。図2中の灰色の線は、これらのデータから計算される試験の間のタンク中の燃料含有量を示している。黒色の線は、この試験の間に、1分前の燃料含有量を差し引いた、所与の時点における燃料含有量における差から計算された時間平均燃料消費量を示している。最大燃料消費量は、試験中の24.2分において生じるこの曲線の最大値であり、そして18kg/hに対する量である。実施例2この実施例は本発明の運転の原理を例示する。2,000gの高い燃料レベル及び1,000gの低い燃料レベルを有するバッファータンクを想定し、そして実施例1におけるのと同じ燃料消費量データを使用する。該バッファータンクを満たす間の所定の流量は、最大燃料消費量18.0kg/hに等しいものと想定され、該バッファータンクを空にする間の所定の流量は、最大燃料消費量又は遮断された流量の00.0kg/hに設定される。バッファータンク中の初期の燃料量は2,000gが選択され、これは、反応器が、当初0.0kg/hの流量で運転されることを意味する。図3aは、本発明において記載されるようなこれらの特定の値を用いる反応器の運転によるバッファータンク中の燃料の計算される量を示している。本発明者等は、バッファータンクが、0~13.6分及び18.4~24.3分に、0.0kg/hの流量で空になることを見出している。13.6分~18.4分、及び24.3~30.0分には、流量は18.0kg/hに設定され、反応器は、これらの時間間隔で満たされる。図を参照すると、灰色の曲線は燃料を示し、バッファータンクは補給されず、その場合、この実施例ではちょうど21分後に燃料は使い果たされるであろう。図3bは、バッファータンクを満たす間23.0kg/hの流量で、そして該バッファータンクを空にする間0.23kg/hの流量で運転され、これは本質的に同じ運転という結果になる。実施例3この実施例は、バッファータンクを満たす間の流量の下限を調査する。図4は、上述したように、実施例1で測定された最大燃料消費量の70に相当する12.6kg/hの一定の流量を用いた、バッファータンク中の計算された燃料含有量を示している。バッファータンク中の燃料の初期量は2,000gであり、そのバッファータンクを空にする間の流量は0.0kg/h遮断された流れに設定される。明らかなように、20~29分の期間において、バッファータンク中の燃料含有量は有意には変化せず、そして流量の更なる減少により、結果として高いレベルに到達する前にバッファータンクが空になるであろう。従って、これは、反応室の運転のための第一の一定の流量が最も低い可能性であることが考えられる。実施例4この実施例は、バッファータンクを空にする間の流量の上限を調査する。図5は、満たす間の18.0kg/hの一定の流量、及び図1で測定された最大燃料消費量の30に相当する5.4kg/hの流量を用いて計算された、バッファータンク中の燃料含有量を示している。この実施例では、バッファータンク中の燃料含有量において初期の僅かな増加が存在し、そしてバッファータンク中の燃料含有量が有意に変化しないが、そのレベルが高いレベルよりも若干上にある長い期間が存在する。明らかなことに、更に増加する第二の一定の流量の結果、バッファータンクが空にされるべき時には、延長された期間の間、バッファータンク中の燃料含有量が増加する。従って、このことは、第二の一定の流量に許容可能な最大値と見なすことができる。実施例5この実施例は、エタノールコンバーター中の温度に対する本発明の効果を説明する。エタノールのジエチルエーテルへの脱水は発熱性であるために、反応器中の温度プロフィールが確立され、そして流量に依存して、入り口温度より約80~90°C高いホットスポットhot-spot温度が予想できる。図6aは、図1に示すような性能を有する、10cmの内径及び25cmの長さを有し、1/8三葉状押出成形品である60重量H-ZSM-5/40重量アルミナ触媒が2.0kg充填された反応器が、エンジンの要求するその瞬間的な燃料に適合する流量で運転される場合の反応器中の最高温度である、計算されたホットスポット温度を示している。その反応器の入り口温度は200°Cであり、その外壁温度2mmの壁厚は200°Cに維持され、圧力は10バールgである。その瞬間の流量は、図1で説明したように計算されるが、1分間に代えて10秒間の時間窓で計算され、そして完了したサイクルは、1時間の運転をシミュレートするために一回繰り返される。結果は、反応器の非常に変動的なホットスポット温度及び出口温度である。初期加熱の効果が排除されることを意味する長時間運転条件に相当する30~60分の期間における平均ホットスポット温度及び出口温度は、それぞれ273°C及び250°Cである。その30~60分の期間の間にエンジンに要求される総燃料は3,400gであり、これはこの期間に生成される総燃料もまた3,400gであることを意味する。図6bは、上述と同じであるが、本発明によって運転される反応器について計算されたホットスポット温度及び出口温度を示している。バッファータンクの高い燃料レベルは2,000gであり、低い燃料レベルは1,000gである。バッファータンクを満たす間の所定の流量は23kg/hであり、空にする間の所定の流量は0.23kg/hである。これは、図3bに示された状況に相当する。30~60分間の期間における平均ホットスポット温度及び出口温度はそれぞれ257°C及び249°Cである。非常に驚くべきことに、30~60分の間隔における燃料の総生成量は3,390gであり、これはコンバーター中での要求-制御される流量での運転におけるのと本質的に同じである図6a。これは、本発明の適用により、生成された燃料の同じ量についての平均反応器出口温度が著しく変化することなく、平均ホットスポット温度が15°C低減されることを意味する。図6bにも見られるように、低い流量から高い流量に変化した後、ホットスポット温度は約290°Cまで急速に上昇し、それは、図6aにおける最大温度レベルとほぼ同じである。しかしながら、本発明の適用により、バッファータンク中のその低い燃料レベルで流量が変化する場合にのみ生じるため、その状況は予想可能となる。これは、ホットスポット温度をさらに低減するために、適当な予防措置、例えば、初期の下限入り口温度を設計できることを意味する。実施例6この実施例は、反応器が、代わりの、低い流量及び高い流量の含水エタノール95で運転される時に測定された温度プロフィールを示している。反応器は、100mmの内径及び実施例5で説明したような1.5kgのH-ZSM-5ベースの触媒押出成形物を有することによって、触媒床の高さは28cmとなる。その反応器は、含水エタノールの9.3kg/hの高い流量及び0.92kg/hの低い流量で運転され、該含水エタノールは該反応器の最上部から供給される。この実施例で流量の変化する時点は、高い流量条件では5~10分になるように、そして低い流量条件では5~15分になるように任意に選択される。外壁温度は212~215°Cに維持される。図7は、反応器の触媒床の最上部から2cm、10cm、18cm及び26cmにおいて測定された温度を示す。この実施例は、その反応器の、0.92kg/hから9.3kg/hへの、及びその逆の流量における変化に対する反応器の予想可能な応答を示している。反応器における最も高い温度は236°Cであり、それは触媒床の最上部の10cm下方で観察される。この温度は、前の低い流量段階の継続時間とは独立した流量の変化した4分後に到達する。"