"金属化合物粒子を含有するクリンカー防止剤であって、該金属化合物の融点又は該金属化合物を構成する金属の酸化物の融点が1300°C以上であり、該金属化合物粒子の嵩比重が0.45g/mL以下であるクリンカー防止剤。前記金属化合物粒子が、マグネシウム化合物、カルシウム化合物、アルミニウム化合物、鉄化合物及びバリウム化合物の少なくとも1種からなる粒子である請求項1に記載のクリンカー防止剤。前記金属化合物粒子が、複数の金属化合物の一次粒子を含有する二次粒子よりなる請求項1又は2に記載のクリンカー防止剤。前記二次粒子が、複数の前記一次粒子の層状集合体である請求項3に記載のクリンカー防止剤。特許文献1~4の方法だけではクリンカーの十分な付着抑制効果を得ることができない理由としては、次のことが考えられる。すなわち、特許文献1~4のような、クリンカーと反応してクリンカーを高融点化させるタイプのクリンカー防止剤にあっては、クリンカー防止剤が多量のクリンカーと十分に反応してクリンカーを高融点化させることができないため、十分なクリンカー抑制効果が得られないものと考えられる。また、特許文献5の方法だけではクリンカーの十分な付着抑制効果を得ることができない理由としては、次のことが考えられる。すなわち、クリンカーは硫酸系化合物のみによって構成されるものではなく、塩素系化合物やSi,Ca,Alを主体とする化合物をも含むため、硫酸系化合物量の算出値のみに基づいてクリンカー低減剤の添加量を制御しても、クリンカーを十分には改質し得ないことが考えられる。このように、特許文献1~4のようにクリンカーの改質を図ったり、特許文献5のように特定の成分のみに基づいてクリンカー低減剤の添加量を制御しても、クリンカーの組成や生成量はボイラや燃焼炉の運転条件等によって大きく変化するため、それだけでは十分なクリンカー抑制効果が得られない。本発明は、このような状況下になされたものであり、クリンカー抑制効果の高いクリンカー防止剤を提供することを目的とするものである。本発明者らは、前記目的を達成するために鋭意研究を重ねた結果、クリンカー防止剤そのものを脆弱なものにすることにより、クリンカーの付着を良好に抑制し得ることを見出した。本発明は、かかる知見に基づいて完成したものである。すなわち、本発明は、次の1~4を提供するものである。1金属化合物粒子を含有するクリンカー防止剤であって、該金属化合物の融点又は該金属化合物を構成する金属の酸化物の融点が1300°C以上であり、該金属化合物粒子の嵩比重が0.45g/mL以下であるクリンカー防止剤。2前記金属化合物粒子が、マグネシウム化合物、カルシウム化合物、アルミニウム化合物、鉄化合物及びバリウム化合物の少なくとも1種からなる粒子である上記1のクリンカー防止剤。3前記金属化合物粒子が、複数の金属化合物の一次粒子を含有する二次粒子よりなる上記1又は2のクリンカー防止剤。4前記二次粒子が、複数の前記一次粒子の層状集合体である上記3のクリンカー防止剤。本発明によれば、クリンカー抑制効果の高いクリンカー防止剤を提供することができる。[クリンカー防止剤]本発明のクリンカー防止剤は、金属化合物粒子を含有するクリンカー防止剤であって、該金属化合物の融点又は該金属化合物を構成する金属の酸化物の融点が1500°C以上であり、該金属化合物粒子の嵩比重が0.45g/mL以下であることを特徴とする。本発明のクリンカー防止剤金属化合物粒子によると、クリンカー層を良好に崩落させることができる。その理由は、次のとおりであると考えられる。すなわち、本発明のクリンカー防止剤金属化合物粒子は、高融点かつ低嵩比重であるため、クリンカー層内で融解することがなく、かつ金属化合物粒子自体が脆弱である。そのため、クリンカー内に金属化合物粒子が取り込まれてなるクリンカー層は、クリンカー部分が崩壊するのみならず、金属化合物粒子自体も容易に崩壊する。これによりクリンカー層は、容易に崩落するものと考えられる。その結果、特に熱交換部における伝熱阻害、腐食、設備内の閉塞等が抑制され、安定した設備の運転を行うことができる。金属化合物の融点本発明において、金属化合物は、金属化合物そのものの融点あるいはこの金属化合物を構成する金属の酸化物の融点が1300°C以上であるが、好ましくは1500°C以上、より好ましくは1800°C以上、更に好ましくは1900°C以上である。ここで、金属化合物を構成する金属の酸化物の融点とは、複数種類の金属酸化物が存在する場合には、それら金属酸化物の融点のうち最高温度のものを意味する。例えば、鉄の酸化物としては、FeO融点:1370°C、Fe3O4融点:1538°C及びFe2O3融点:1550°Cが存在するが、鉄の酸化物の融点とは、最も融点の高いFe2O3の融点1550°Cのことである。金属化合物粒子の嵩密度本発明では、金属化合物粒子の嵩比重が0.45g/mL以下であるが、好ましくは0.10~0.45g/mL、より好ましくは0.20~0.40g/mL、更に好ましくは0.24~0.35g/mLである。該嵩比重が0.10g/mL以上であると、クリンカー層内に取り込まれるよりも前の時点で崩壊することが防止され、また取扱性が良好である。ここで金属化合物粒子の嵩比重とは、後述する実施例に記載したとおり、パウダーテスターで測定した値をいう。金属化合物粒子の材料この金属化合物粒子としては、マグネシウム化合物、カルシウム化合物、アルミニウム化合物、鉄化合物、バリウム化合物、ケイ素化合物、チタン化合物及びジルコニウム化合物等の粒子が挙げられる。この金属化合物としては、たとえば、前記金属を含む炭酸塩、酸化物、水酸化物、及びこれらの水和物等が挙げられる。マグネシウム化合物としては、水酸化マグネシウムMgOH2、酸化マグネシウムマグネシア:MgO、炭酸マグネシウムMgCO3、ギ酸マグネシウムHCOO2Mg、酢酸マグネシウムCH3COO2Mg等が挙げられる。カルシウム化合物としては、酸化カルシウムカルシア:CaO、炭酸カルシウムCaCO3、水酸化カルシウムCaOH2等が挙げられる。アルミニウム化合物としては、酸化アルミニウムアルミナ:Al2O3、水酸化アルミニウムAlOH3等が挙げられる。鉄化合物としては、FeO、Fe2O3等の酸化鉄等が挙げられる。FeO、Fe2O3は、これを連続注入することで未燃Cの燃焼を促進し、過剰酸素を低減することでSO2からSO3、SO4への酸化を防止することで腐食を防止する。バリウム化合物としては、酸化バリウムBaO、炭酸バリウムBaCO3、水酸化バリウムBaOH2等が挙げられる。また、ケイ素化合物としては二酸化ケイ素シリカ:SiO2等が挙げられ、チタン化合物としては酸化チタンチタニア:TiO2等が挙げられ、ジルコニウム化合物としては酸化ジルコニウムジルコニア:ZrO2等が挙げられる。これらの中では、マグネシウム化合物、カルシウム化合物、アルミニウム化合物、鉄化合物及びバリウム化合物が好ましい。これらの金属化合物粒子は1種を単独で用いてもよく、2種以上を任意の組み合わせ、任意の比率で混合して用いてもよい。これらの金属化合物粒子を含むクリンカー防止剤は粒子状のものをそのまま用いてもよいが、これらを分散液もしくはスラリーとして用いてもよい。金属化合物粒子の平均粒径金属化合物粒子の平均粒径は20μm以下が好ましく、1.0~15μmがより好ましく、3.0~13μmが更に好ましい。20μm以下であると、粒子の衝突力が小さくなり、付着が生じ難くなる。また、1.0μm以上であると、取扱性に優れる。ここで平均粒径とは、レーザー回折散乱法によって求めた粒度分布における積算値50での粒径D50を意味する。金属化合物一次粒子の平均粒径金属化合物粒子は、複数の金属化合物の一次粒子を含有する二次粒子よりなるものであってもよい。この場合、クリンカー層内に取り込まれた金属化合物粒子二次粒子が一次粒子同士の間で崩壊することにより、クリンカー層が容易に崩落し得る。この一次粒子は板状であってもよい。金属化合物粒子二次粒子は、この板状の一次粒子が層状に重なり合ってなる層状集合体であってもよい。この場合、一次粒子の層間にずれが生じることにより、クリンカー層が容易に崩落し得る。一次粒子の平均粒径は、好ましくは1~10μm、より好ましくは1~5μm、更に好ましくは1~3μmである。この一次粒子の平均粒径は、走査型電子顕微鏡写真の画像解析によって測定したものである。すなわち、一次粒子の平均粒径は、3~5個の一次粒子の各々について最長径を測定し、測定値の合計を測定個数3~5個で除した値をいう。金属化合物一次粒子のアスペクト比一次粒子のアスペクト比は、好ましくは0.5~3、より好ましくは1~2、更に好ましくは1.5~2である。この範囲内であると、金属化合物粒子二次粒子が層状の一次粒子の層に沿って崩壊し、クリンカー層が容易に崩落し得る。このアスペクト比も、走査型電子顕微鏡写真の画像解析によって測定したものである。すなわち、3~5個の一次粒子の各々について、最長径をその垂直径で除した値を計算し、この計算値の合計を測定個数3~5個で除した値をいう。クリンカー防止剤の分散媒クリンカー防止剤は、上記金属化合物粒子を粉末の状態で用いたものであってもよく、溶媒に分散させた分散液として用いてもよい。分散液の分散媒としては、水が好適であるが、油等の他の液体であってもよい。この分散液としては、たとえば金属化合物粒子濃度が5~50質量程度となるように水に安定に分散させたものが好適である。この分散液には、必要に応じて界面活性剤を3~12質量添加して分散安定性をより向上させるようにしてもよい。用いられる界面活性剤としては、アルキルアリルスルホン酸塩、アルキル硫酸エステル塩、ポリオキシエチレンアルキルエーテル酢酸塩、ジアルキルスルフォコハク酸塩、ポリオキシエチレンアルキル硫酸エステル塩、ポリオキシエチレンアルキルリン酸エステル塩等のアニオン界面活性剤やポリオキシエチレンアルキルフェノールエーテル、ポリオキシエチレン脂肪酸エステル、ポリオキシエチレンアルコールエーテル、ポリオキシエチレンソルビタン脂肪酸エステル、ポリオキシエチレンソルビトール脂肪酸エステル、高級脂肪酸グリセリンエステル、ポリオキシエチレンアルキルアミン、アルキロールアミド等の非イオン界面活性剤が例示される。[クリンカー防止剤の添加量]クリンカー防止剤の添加量は、燃料又は廃棄物の質量に対して、金属化合物粒子が好ましくは0.001~20質量、より好ましくは0.1~15質量、更に好ましくは1~10質量である。また、形成されるクリンカー層の質量に対して、好ましくは0.01~200質量、より好ましくは1.0~150質量、更に好ましくは10~100質量となるように添加することが望ましい。これらの範囲内であると、クリンカー層内に取り込まれた金属化合物粒子が良好に崩壊することにより、クリンカー層が容易に崩落し得る。[クリンカー防止剤の添加箇所及び添加方法]クリンカー防止剤は、クリンカーの生成防止対象箇所の上流側、望ましくは直前の煙道に添加するのが好ましい。これにより、クリンカー防止剤を効率よくクリンカー層中に取り込ませることができる。ただし、その他、ボイラ、空気予熱器、減温塔、空気加熱器等の設備内、燃料、廃棄物等に添加しても良好な添加効果を得ることができる。粉末状のクリンカー防止剤を添加する場合は、コンプレッサー、ブロア等でクリンカー防止剤を圧送することができる。たとえば、既設の冷却用空気、助燃用空気を用いる場合、コンプレッサー、ブロア等で冷却用空気、助燃用空気配管にライン注入して移送する方法を採用することができる。液体状のクリンカー防止剤を添加する場合は、たとえばノズルを添加箇所に合わせて製造する。液体状のクリンカー防止剤は、撹拌機付きのタンクで沈降を防止しながら、ダイヤフラムポンプ、モーノポンプ等を用いて添加することができる。クリンカー防止剤を設備内のクリンカー層付着箇所に直接に噴射する場合には、予め設備内のクリンカー層付着箇所を確認しておき、その近辺にノズル設置口を加工して設けてもよい。ただし、予めスートブローのライン、点検用のフランジ等、ノズル設置口に代用できるものがあれば加工の必要はない。たとえば、ノズルの設置口を確保したら、炉を立ち上げる前に設置口にクリンカー防止剤の添加装置を設置し、炉が立ち上った後、暫くして炉内の運転が安定した段階でクリンカー防止剤を噴射し始めればよい。クリンカー防止剤を燃料又は廃棄物に添加する場合には、燃料又は廃棄物の搬送用コンベア等の輸送設備上に配管を設け、この配管からクリンカー防止剤を添加してもよい。あるいは、この配管に代えてスプレーノズルを用い、クリンカー防止剤を均一噴射してもよい。このスプレーノズルは均一添加し得る形状であれば特に限定はない。たとえば、このスプレーノズルから液体状のクリンカー防止剤を噴射する場合には、液滴径は通常2~500μm、好ましくは10~300μm、噴射流量は通常100~1000L/Hr、好ましくは200~500L/Hr、噴射圧力は通常1.0~5.0MPa、好ましくは2.0~4.0MPaであることが好ましい。また、添加方法としては、設備稼働中に間欠注入及び連続注入のいずれとしてもよい。間欠注入の場合は薬注ポンプ、電磁弁、電動弁等をタイマー又は流量にて制御することが望ましい。クリンカー防止剤の添加時間の目安は、数分~数時間1回、好ましくは10分~2時間1回で、1日1回以上、好ましくは1日2~10回の間欠注入もしくは所定量連続注入とする。間欠注入でも、クリンカー防止剤を添加することで嵩比重が低く、付着力の弱いクリンカー層脆化された付着層が形成されれば、その上に形成された嵩比重が高く、付着力の強いクリンカーの自重でクリンカーが剥離するという効果が狙える。また、連続添加することでクリンカー層を脆化させることができれば、たとえばボイラ等ではスートブローによる物理的作用を併用することでクリンカーを容易に剥離することが可能になる。ボイラの水管に対してクリンカー防止剤を添加する場合には、たとえば噴射口が排ガス流れの下流側を向くようにしてスプレーノズルを水管近辺に設置し、このスプレーノズルに対して、通常1~40kg/Hr、好ましくは1~50kg/Hrの供給能力を有する粉末添加用の定量フィーダー等を接続する。そして、数分~24時間/日、好ましくは10分~2時間/日の頻度で間欠的に又は連続的に添加する。上記条件でクリンカー防止剤を添加し、数日から数週間後に事前調査で実施した煤塵濃度、成分分析等と比較することで、クリンカーの剥離、抑制の効果が確認できる。たとえば、剥離、付着抑制効果があった場合は、後段での排ガスの煤塵濃度が増加したり、煤塵の成分が変化する。また、熱効率の向上や、この熱効率の向上による排ガス温度の変化等の効果も確認できる。さらに、プローブに電極を設けた検知器たとえば特開2002-106822号公報の腐食検知器や同じくプローブに温度計等を設けてその温度変化からクリンカー層の付着量、付着速度、温度変化等を測定したりして効果を確認してもよく、クリンカー層の外観観察によって効果を確認してもよい。次に、本発明を実施例により、さらに詳細に説明するが、本発明は、これらの例によってなんら限定されるものではない。[金属化合物粒子]金属化合物粒子としては、以下に示すものを用いた。塩基性炭酸マグネシウムNo.1:神島化学社製商品名重質塩基性炭酸マグネシウムNo.2:神島化学社製商品名重質分級品水酸化マグネシウムNo.1:ナイカイ塩業社製商品名水マグSP水酸化マグネシウムNo.2:ナイカイ塩業社製商品名水マグSP分級品酸化マグネシウムNo.1:宇部マテリアルズ社製商品名UC95S酸化マグネシウムNo.2:宇部マテリアルズ社製商品名UC95S分級品酸化鉄Fe2O3No.1:森下弁柄工業社製商品名NO-404酸化鉄Fe2O3No.2:森下弁柄工業社製商品名CB-500これらの金属化合物粒子をSEMで撮影したところ、板状の一次粒子が層状に重なり合った二次粒子よりなっていた。また、これら金属化合物の融点分解温度と、これら金属化合物を構成する金属の酸化物の融点とを表1に示す。二次粒子の平均粒径これらの金属化合物粒子の平均粒径を、島津製作所社製のレーザー回折式粒度分布測定装置SALD-2000Jで測定した。測定条件は、温度25°C、入社光と検出器との角度90°、積算回数100回であり、分散溶媒の屈折率として水の屈折率1.333を入力した。測定濃度は、5×103質量程度とした。その結果を表1に示す。二次粒子の嵩比重金属化合物粒子の嵩比重を、ホソカワミクロン株製のパウダーテスターで測定した。まず、710μmの篩目の上に金属化合物粒子を盛り込み、静置した。この静置状態では、粒子は落下しなかった。次いで、篩を振動させて、篩の下の計量容器100mLに金属化合物粒子を落下させた。計量容器一杯になった時点で計量容器の粉面をすり切り、その質量を測定した。測定質量gを計量容器の容量100mLで除すことにより、嵩比重を算出した。その結果を表1に示す。<実施例1~6及び比較例1~3>[クリンカー防止剤]実施例1~2,4~6及び比較例1~3では、表2に示すとおり、上記の金属化合物粒子をそのまま粉体のまま、クリンカー防止剤として用いた。実施例3では、塩基性炭酸マグネシウムNo.1を水に分散させたスラリー金属化合物粒子の濃度:0.2g/mLをクリンカー防止剤として用いた。なお、表1と重複するが、表2でも、金属化合物粒子の種類、二次粒子の性状平均粒径、嵩比重及び気孔率及び一次粒子の性状平均粒径、アスペクト比及び二次粒子中の個数を記載した。また、クリンカー防止剤の剤形も記載した。[焼成試験]バイオマス系燃料ボイラの水管に付着したクリンカー付着箇所の排ガス温度:800°Cを粉砕し、この粉砕したクリンカーの質量に対し、上記のクリンカー防止剤を5質量混合したものを、焼成用試料とした。ただし、実施例3のスラリー状のクリンカー防止剤については、粉砕したクリンカーの質量に対し、塩基性炭酸マグネシウムNo.1が5質量となるようにクリンカー防止剤を混合した後、大気中、60~80°Cで24~36時間保持して乾燥したものを、焼成用試料とした。この焼成用試料を成形型に入れ、20kg/cm2で加圧成形して、直径1.5cm、高さ2cmの成形体を作成した。この成形体をルツボに載せ、大気中で800°Cにて60分間加熱して焼成体を得、焼成体の強度を山中式土壌硬度計で測定した。その結果を表2及び図1,2に示す。図1に示すとおり、実施例1~6では、金属化合物粒子の嵩比重が0.45g/mL以下と低いため、焼成体の圧縮強度が4kgf/cm2以下となり、脆弱であった。これに対し、比較例1~3では、金属化合物粒子の嵩比重が0.45g/mL超と高いため、焼成体の圧縮強度が5kgf/cm2以上であり、実施例1~6よりも1kgf/cm2以上も高い値となった。また、図2に示すとおり、各種の金属化合物粒子は、平均粒径を変化させても、焼成体の圧縮強度にはあまり変化がなかった。<実施例7~12及び比較例4~6>表1に示すとおり、実施例7~12及び比較例4~6では、それぞれ、実施例1~6及び比較例1~3と同様のクリンカー防止剤を用いた。[焼成試験]バイオマス系燃料ボイラの水管に付着したクリンカー付着箇所の排ガス温度:800°Cを粉砕し、この粉砕したクリンカーの質量に対し、上記のクリンカー防止剤を15質量混合したものを、焼成用試料とした。ただし、実施例9のスラリー状のクリンカー防止剤については、粉砕したクリンカーの質量に対し、塩基性炭酸マグネシウムNo.1が15質量となるようにクリンカー防止剤を混合した後、大気中、60~80°Cで24~36時間保持して乾燥したものを、焼成用試料とした。次いで、実施例1~11及び比較例1~3と同様の方法で焼成体を得、焼成体の強度を測定した。その結果を表2及び図3,4に示す。実施例7~12及び比較例4~6についても、実施例1~6及び比較例1~3と同様の傾向が見られた。すなわち図3に示すとおり、実施例7~12では金属化合物粒子の嵩比重が0.45g/mL以下と低いため、焼成体の圧縮強度が1kgf/cm2以下となり、脆弱であった。これに対して比較例4~6では、金属化合物粒子の嵩比重が0.45g/mL超と高いため、焼成体の圧縮強度が2.5kgf/cm2以上となり、実施例1~6よりも1.5kgf/cm2以上も高い値となった。また、図4に示すとおり、各種の金属化合物粒子は、平均粒径を変化させても、焼成体の圧縮強度にはあまり変化がなかった。このように実施例1~12が比較例1~6と比べて、焼成体の圧縮強度が低くなった理由は、以下の点にあると考えられる。すなわち、本実施例で使用した金属化合物粒子はいずれも、嵩比重が0.45g/mL以下と小さいため、金属化合物粒子二次粒子内部の空隙が大きい。また、これらの金属化合物粒子は、融点金属化合物粒子自体またはその酸化物の融点が高い。このため、クリンカー内に添加して800°Cという高温条件下で焼成しても、金属化合物粒子の内部には大きい空隙が残ることにより、焼成体の焼成反応が遅延し、圧縮強度が低くなったものと考えられる。また、SEM観察結果のとおり、本実施例で使用した金属化合物粒子はいずれも、板状微粒子一次粒子が層状に重なり合って二次粒子金属化合物粒子を形成した構造になっていため、これら層間で金属化合物粒子が崩壊し易い。このことも、圧縮強度が低くなった原因であると考えられる。一方、比較例1~6では、金属化合物粒子の嵩比重が0.45g/mL超であり、金属化合物粒子内の空隙が小さいため、焼成体の焼成反応が早期に進行し、圧縮強度が高くなったものと考えられる。"