"互いに平行な軸を有し、かつ多孔質のフィルター壁によって隔てられている長手方向の隣接している流路の集合を有する、パーティキュレートを含むガスを濾過するためのハニカム型のフィルター構造体であって、前記流路は、濾過するガスの入口流路と出口流路とを画定し、かつそのガスを入口流路と出口流路とを隔てる多孔質の壁を通らせるように、その構造体の一方の端部又は他方の端部で交互に閉塞されている、以下の特徴を有する構造体:a前記ハニカム構造のフィルター壁が、焼成後に、25~1100°Cで測定する場合に2.5×10-6K-1未満の平均熱膨張係数を有する材料で作られていること;b閉塞部を構成する材料が、以下を含有すること:-1500°C超の融解温度、及び5~50μmの中位径を有する耐熱性粒子から形成されるフィラー;及び-対応する酸化物の重量パーセントで、その組成が以下の配合を満たすガラス状バインダー相:SiO2:50~95;RO:0.1~15ここでROは、アルカリ土類金属酸化物又はこのガラス状相中のアルカリ土類金属酸化物の合計を表している;R’2O:0.1~10ここでR’2Oは、アルカリ金属酸化物又はこのガラス状相のアルカリ金属酸化物の合計を表している;Al2O3:20未満;B2O3:10未満;MgO:5未満。前記閉塞部を構成する材料の平均熱膨張係数が、圧力を加えずに測定した場合に、25~1100°Cで、4.8×10-6K-1以上であり、好ましくは5.0×10-6K-1以上である、請求項1に記載のフィルター構造体。前記閉塞部を構成する材料の平均熱膨張係数が、0.1MPaの荷重を掛けて測定した場合には、25~1100°Cで、4.5×10-6K-1以上であり、好ましくは5.0×10-6K-1以上である、請求項1又は2に記載のフィルター構造体。前記閉塞部を構成する材料の収縮が、0.1MPaの荷重の下で測定した場合に、25~1100°Cで、2.5未満、好ましくは2.0未満である、請求項1~3のいずれか一項に記載のフィルター構造体。前記ガラス状バインダー相の組成が、以下の配合酸化物の重量パーセントでを満足する、請求項1~4のいずれか一項に記載のフィルター構造体:SiO2:65~95、好ましくは70~90;CaO:0.5~15;Na2O:0.05~10;CaoNa2O:3~25;Al2O3:15未満、好ましくは10未満;B2O3:10未満、好ましくは5未満;及びMgO:5未満。前記ガラス状バインダー相の組成が、以下の配合酸化物の重量パーセントでを満足する、請求項1~5のいずれか一項にフィルター構造体:SiO2:70~85、好ましくは75~80;B2O3:1~10、好ましくは1~5;CaO:5~15;Al2O3:4~10;及びSrOBaO:1未満。R’2Oが3未満である、請求項1~6のいずれか一項に記載のフィルター構造体。前記ガラス状バインダー相の組成が、以下の配合酸化物の重量パーセントでを満足する、請求項1~4のいずれか一項にフィルター構造体:SiO2:80~90;Na2O:3~10;CaO:1~10、好ましくは2~6;MgO:0.1~5、好ましくは0.5~3;B2O3:5未満、好ましくは2未満;Al2O3:2未満、好ましくは1未満;SrOBaO:1未満;及びK2O:1未満。前記ガラス状バインダー相の組成が、以下の配合酸化物の重量パーセントでを満足する、請求項1~5のいずれか一項に記載のフィルター構造体:SiO2:80~90;Na2O:1~10、好ましくは2~6;K2O:1~10、好ましくは1~5;CaO:1~10、好ましくは2~6;SrOBaO:3~10未満、好ましくは5~10;B2O3:5未満、好ましくは2未満;及びAl2O3:3未満、好ましくは2未満。前記耐熱性粒子が、炭化ケイ素、アルミナ、ジルコニア、シリカ、酸化チタン、マグネシア、チタン酸アルミニウム、ムライト、コージライト、及びチタン酸アルミニウムから選択される少なくとも1種の材料から形成され、好ましくはチタン酸アルミニウム及びコージライトから選択される少なくとも1種の材料から形成される、請求項1~9のいずれか一項に記載のフィルター構造体。前記多孔質の壁が、チタン酸アルミニウム系又はコージライト系の材料で作られている、請求項1~10のいずれか一項に記載のフィルター構造体。前記第1の端部の閉塞部を構成する材料と第2の端部の閉塞部を構成する材料とが、異なる化学組成を有する、請求項1~11のいずれか一項に記載のフィルター構造体。典型的にはPt、Rh、及び又はPdのような少なくとも1種の貴重金属を含み、かつCeO2、ZrO2又はCeO2-ZrO2のような酸化物を含んでもよい、担持された又は担持されていない活性触媒相をさらに含む、請求項1~12のいずれか一項に記載のフィルター構造体。請求項1~13のいずれか一項に記載のフィルター構造体を含んでなる、排気ライン。以下の工程を含む、請求項1~13のいずれか一項に記載の構造体の製造方法:a前記構造体の構成材料に基づく組成物を調製し、そして、特にダイからそれを押出すことによって、ハニカム構造体を形成する工程;b130°C未満の温度での凍結乾燥、熱風乾燥、及びマイクロ波乾燥から選択される方法、又はこれらの方法の組合せを使用して、大気中で前記構造体を随意に乾燥する工程;c初期のバインダー除去工程を含んでもよい、前記構造体を焼成する工程;d請求項1~9のいずれか一項に記載の閉塞部材料を得るための組成物を調製し、該組成物によって、前記焼成した構造体の流路を閉塞する工程;及びe前記焼成した構造体の端部に位置する閉塞部を焼成熱処理する工程。本発明は、低い平均熱膨張係数、すなわち25°C~1100°Cで通常2.5×10-6K-1未満の平均熱膨張係数を有する材料で作られたフィルター壁を有し、かつその少なくともいくつの流路が、ハニカムが焼結又は焼成された後に閉止されているフィルターに、特に対処する。そして、本発明の目的は、上述の問題を解決するハニカムフィルター構造体を与えることである。そのハニカムフィルター構造体は、特には比較的安定で、かつ壁と比較的良好に結合している閉塞部を有し、最も特定的には、自動車の排気ラインで用いた場合に、フィルターを再生するための継続的な再生サイクルの間に、比較的安定で、かつ壁と比較的良好に結合している閉塞部を有する。より特定的には、出願人によって行われた研究では、従来公開された文献で与えられている示唆及び原理とは対照的に、特に米国特許出願公開第2006/0272306号及び国際公開第2009/073092号とは対照的に、上述の構造体を得るように、材料の熱膨張係数を均一にすることを目的にして、閉塞混合物を壁の材料のものに適用することが、適切ではないことを示した。むしろ反対に、熱膨張係数に大きな差があることが、パーティキュレートフィルターの通常の使用条件下で、耐久性のある接着を得られることを示した。行った研究では、上述の問題点を解決する、焼成後に閉塞して得られるフィルター構造体を得るために、他のパラメーターを考慮しうることを特に示した。最も一般的な形態では、本発明は、パーティキュレートを含むガスを濾過するためのハニカム型のフィルター構造体に関するものである。この構造体は、互いに平行な軸を有し、かつ多孔質のフィルター壁によって隔てられている長手方向の流路であって、濾過するガスの入口流路と出口流路を画定し、かつそのガスを入口流路と出口流路とを隔てる多孔質壁に通過させするように、その構造体の1方の端部又は他方の端部で交互に閉塞されている流路を有する。この構造体は、以下の特徴を有する:aハニカム構造のフィルター壁が、焼成後に、25~1100°Cで測定する場合に2.5×10-6K-1未満の平均熱膨張係数を有する材料で作られていること;b閉塞部を構成する材料が、以下を含有すること:-1300°C超、さらには1500°C超の融点、及び5~50μmの中位径を有する耐熱性粒子から形成されるフィラー;及び-酸化物の重量パーセントで、以下の配合を満たすガラス状バインダー相:SiO2:50~95;RO:0.1~15ここでROは、アルカリ土類金属酸化物、又はこのガラス状相のアルカリ土類金属酸化物の合計を表している;R’2O:0.1~10ここでR’2Oは、アルカリ金属酸化物、又はこのガラス状相のアルカリ金属酸化物の合計を表している;Al2O3:20未満;B2O3:10未満;MgO:5未満;及びc閉塞部を構成する材料の平均熱膨張係数TECは、25~1100°Cで圧力を加えずに測定した場合に、少なくとも4.8×10-6K-1以上であり、好ましくは少なくとも5.0×10-6K-1以上である。さらに、この係数TECは、好ましくは6.0×10-6K-1未満である。この明細書では、熱膨張係数に言及した場合、特記しない限り、これは解析する材料に圧力をかけないで又は荷重を掛けずに通常測定されている。用語ROは、アルカリ土類金属Rの酸化物を意味し、好ましくはCa、Sr、及びBaからなる群より選択されるアルカリ土類金属の酸化物を意味すると理解される。あるいは、ガラス状相が1種以上のアルカリ土類金属を含有する場合には、上記配合中での酸化物CaO、SrO、又はBaOの合計の重量パーセントを意味すると理解される。用語R’2Oは、アルカリ金属R’の酸化物を意味し、好ましくはNa、及びKからなる群より選択されるアルカリ金属の酸化物を意味すると理解される。あるいは、ガラス状相が1種以上のアルカリ金属を含有する場合には、上記配合中での酸化物Na2O、又はK2Oの合計の重量パーセントを意味すると理解される。この壁を構成する材料の熱膨張係数は、当業者に周知のジラトメトリーdilatometry技術、例えば標準NFB40308で報告されている技術を用いて、大気中で測定される。パーセントで表示される熱膨張は、温度上昇の影響下で、その値が正ならば材料の伸張に対応し、又はその値が負ならば材料の収縮に対応する。その昇温速度は、通常1~10°C/分であり、好ましくは約5°C/分である。当業者に周知のジラトメーター、例えばAdamel型又はSetaram型のジラトメーターによる測定が、通常行われる。これは、特に、温度を上げるためのチャンバー、試験する材料のサンプルと接触する押し棒push-rodを具備し、これはサンプルの寸法変化を記録する変位センサーを備える。圧力を適用しない場合、押し棒にわずかな力のみを掛けてサンプルとの接触を維持し、このサンプルへの圧力は0.05MPaより大幅に低い。必要ならば、このサンプルを、満足のいく平面度、及び接触面とその反対面との満足のいく平行度を得るように機械加工してもよい。理想的には、これらの表面は、目視できる欠陥を1つも示すべきではなく、接触面とその反対面の間をカリパスで計測した、任意の2つの長さの測定値の差は、通常、10~50mmの平均長さに対して0.2mm未満となる必要がある。好ましくは、押し棒は、試験する材料とのあらゆる反応を避けるために緻密質アルミナで作られ、かつサンプルと接触する押し棒の端部の断面積は、サンプルの全面が押し棒側と接触することを確実にするために、サンプルの断面積と少なくとも同じ大きさとなる。本発明の他の可能な側面によると、閉塞部を構成する材料の平均熱膨張係数は、25~1100°Cで、ここでは0.1MPaメガパスカルの荷重を掛けて測定した場合には、好ましくは少なくとも4.5×10-6K-1と等しく、より好ましくは少なくとも5.0×10-6K-1と等しい。本発明の文脈において、0.1MPaの圧力は、特に排気ライン中で使用するフィルターが経る再生段階の間の温度でフィルターが運転している時に、閉塞部の材料が構造体の壁に掛けられる背圧の代表値であると考えられる。本発明に従って、このような荷重の下で熱膨張係数を測定することは、本発明による材料を構成するのに用いることができる材料に、より良好な選択をもたらすことができる。閉塞部材料のこのような熱膨張係数は、大気中で0.1MPaの荷重の下で測定する。ここでは、例えば、上述の条件と同じ条件の下で、焼成後の閉塞部材料のサンプルについて測定する。サンプルに押し棒で掛けた圧力は、すなわちサンプルの接触表面に対する計算した圧力であり、ここでは0.1MPaである。荷重下での熱膨張係数は、圧力なしでの熱膨張係数の場合に関して上述した方法と同じ方法で測定される。測定のリファレンスの状態は、温度を上げる前の、荷重の存在の下でのサンプルの初期状態である。最高の精確性を得るために、荷重の下での寸法変化は、好ましくは、サンプルの最も長い寸法に沿って構造体サンプルを測定する。本発明によれば、25~1100°Cで、0.1MPaの荷重の下で測定した場合に、2.5未満、好ましくは2.0未満の収縮を有する閉塞部構成材料を選択することが好ましい。閉塞部材料の荷重下での収縮は、上記の荷重の下でサンプルの熱膨張係数を測定し、かつ1100°Cに加熱し、そして室温に戻した後の収縮を直接読み取ることによって得られる熱膨張曲線の単純な解析によって、容易に決定できる。本発明によれば、この材料の収縮は、サンプルの初期の寸法に対して熱処理前後で測定した場合に、セラミック材料のサンプルの1つの寸法に沿った、好ましくはその最も大きな寸法に沿った差を、通常には表す。本発明の基準によれば、ガラス状バインダー相の組成成分は、特に以下の比率酸化物の重量パーセントでで変動してもよい:SiO2:65~95、好ましくは70~90;CaO:0.5~15;Na2O:0.05~10;CaoNa2O:3~25、例えば10~20;Al2O3:15未満、好ましくは10未満;B2O3:10未満、好ましくは5未満;及びMgO:5未満。本発明の第1の実施態様によれば、ガラス状バインダー相は、特に以下酸化物の重量パーセントでを含んでよい:SiO2:70~85、好ましくは75~80;B2O3:1~10、好ましくは1~5;CaO:5~15;Al2O3:4~10;及びSrOBaO:1未満。上記配合において、特にR’2Oが、上述の意味において3未満、又は1.5未満、又はさらには1未満である時、良好な接着結果が得られた。他の可能な実施態様において、ガラス状バインダー相の組成は以下の配合酸化物の重量パーセントでを満足する:SiO2:80~90;Na2O:3~10;CaO:1~10、好ましくは2~6;MgO:0.1~5、好ましくは0.5~3;B2O3:5未満、好ましくは2未満;Al2O3:2未満、好ましくは1未満;SrOBaO:1未満;及びK2O:1未満。第3の可能な実施態様において、ガラス状バインダー相の組成は以下の配合酸化物の重量パーセントでを満足する:SiO2:80~90;Na2O:1~10、好ましくは2~6;K2O:1~10、好ましくは1~5;CaO:1~10、好ましくは2~6;SrOBaO:3~10未満、好ましくは5~10;B2O3:5未満、好ましくは2未満;及びAl2O3:3未満、好ましくは2未満。本発明のフィルター構造体において、耐熱性粒子は、炭化ケイ素、アルミナ、ジルコニア、シリカ、酸化チタン、マグネシア、チタン酸アルミニウム、ムライト、コージライト、及びチタン酸アルミニウムから選択される少なくとも1種の材料、好ましくはチタン酸アルミニウム及びコージライトから選択される少なくとも1種の材料、から形成される。本発明の閉塞部材料が、種々の初期範囲及び/又は好適な範囲と、上述の成分の値とのすべての可能な組合せを満足し、かつ閉塞部材料の成分要素の種々の可能な組合せ粒子とガラス状相との組合せを満足し得ることは、極めて明白である。本記載が不要に長くならないようにするために、上記構成物の全ての可能な組合せが必ずしも記載されていないが、本発明の文脈において、これらは本出願人により想定されていることを考慮しなければならない特に、2種、3種、又はそれ以上の組合せ。さらに、第1の端部の閉塞部を構成する材料と第2の端部の閉塞部を構成する材料とは、異なる化学組成を有してもよい。また、本発明は、担持され又は好ましくは担持されていない少なくとも1種の活性触媒相を、堆積、好ましくは含浸することによって、上述のような構造体から得られる触媒フィルターに関する、ここでこの活性触媒相は、COもしくはHC及び/もしくはNOx型の汚染ガスの処理のために、及び/又はススの燃焼のために、典型的にはPt及び/又はRh及び/又はPdのような少なくとも1種の貴重金属を含み、場合によりCeO2、ZrO2又はCeO2-ZrO2のような酸化物を含む。このようなフィルターは、特にディーゼルエンジン又はガソリンエンジンの排気ライン中の触媒担持体として、又はディーゼルエンジンの排気ライン中のパーティキュレートフィルターとして、適用することができる。本発明はまた、上述のフィルター構造体を含む排気ラインに関する。本発明の記載において、以下の定義が与えられる:-表現ハニカムの焼結又は焼成後に、流路の少なくとも一部分が閉塞されるは、焼結後に必ずしもすべての流路が閉塞されるわけではないことを意味すると理解されたい。すなわち、出口流路が、構造体の焼結後に閉塞される一方で、入口流路は構造体の焼結前に閉塞されてもよい;-表現閉塞部を構成する材料は、フィルター構造体の少なくとも1つの閉塞部が、この材料から作られることを意味すると理解されたい;-表現に基づくは、この壁が少なくとも50重量、好ましくは少なくとも70重量、又は少なくとも90重量、又はさらに98重量の該当する材料を含むことを意味すると理解されたい;-粒子の混合物又は粒子の集合の用語中位径mediandiameterd50は、本発明の文脈において、微粒子particlesの混合物又は粒子grainsの集合を、体積の等しい第1の集団と第2の集団とに分けるサイズを意味すると理解され、これらの第1の集団と第2の集団とは、この中位径より、それぞれ大きいか又は小さいサイズを有する微粒子又は粒子のみを含む。-用語粉末は、本発明の文脈において、従来通り、一般に平均径又は中位径に集中して、かつその周りに分布している粒子サイズ又は粒子径分布を特徴とする粒子又は微粒子の集合を意味すると理解され、用語粒子又は用語微粒子は、粉末又は粉末混合物中の個々の固形物を意味すると理解される。本発明はまた、以下の主要な工程を含んでなる、上述の構造体の製造方法に関する:a構造体の構成材料に基づく組成物であって、特にダイからハニカム構造へのこの材料の押出しにより形成される組成物の調製;b130°C未満の温度での熱風乾燥、マイクロ波乾燥、及び凍結乾燥から選択される方法、又はこれらの方法の組合せを使用する、大気中のこの構造体の随意の乾燥;c場合によっては初期のバインダー除去工程を含む、この構造体の焼成;d上述の閉塞部材料を得るための組成物の調製と、この組成物による、この焼成構造体の流路の閉塞;及びe焼成構造体の端部に位置する閉塞部の焼成熱処理。本発明のハニカム構造を製造するための従来の方法を以下に示すが、これは、特定の使用方法の制限的な態様とみなしてはならない。一般に、本発明で得られる構造体の壁を構成する材料は、好ましくは20~65、好ましくは35~60の気孔率を有する。特にパーティキュレートフィルター用途において、小さすぎる気孔率は過度に大きな圧力損失を引き起こす。一方、大きすぎる気孔率は、過度に小さな機械的強度を与える。材料の気孔率を構成する孔の体積中位径d50は、好ましくは5~30μm、さらに好ましくは8~25μmである。一般に、この目的の応用において、孔の直径が小さすぎると、圧力損失が大きくなりすぎ、一方、孔の中位径が大きすぎると、濾過効率が低下することが一般に認められている。有利には、壁の厚さは、0.2~1.0mm、好ましくは0.2~0.5mmである。フィルター要素中の流路の数は、好ましくは7.75~62/cm2であり、流路は典型的には、約0.5~9mm3の断面を有する。例えば本発明の構造体はまた、チタン酸アルミニウム及び/又はコージライトに基づく微粒子の初期混合物からも得られる。有利には、この実施態様において、チタン酸アルミニウム系又はコージライト系の粉末は、60μm未満の平均径を有する。好ましくは構造体の壁は、チタン酸アルミニウム系の多孔質セラミック材料から作成される。この多孔質の壁はまた、少ない比率で他の相又は要素を、すなわち一般にチタン酸アルミニウムの主相を安定化させるための任意の公知の添加物を含んでよい。本発明の製造法は通常、初期粉末混合物を混合してペースト状の均一な生成物にする工程;形成された未焼成生成物を適切なダイを通過させて押し出し、ハニカムモノリスを得る工程;得られたモノリスを乾燥する工程;随意の組み立て工程;及び大気中で酸化雰囲気中で1800°C以下の温度、好ましくは1650°C以下の温度で行われる焼成工程を、含む場合がある。ハニカムモノリスが焼成された後に行われる閉塞工程は、US4557773号又はEP1500482号に記載の方法を使用して行ってよい。閉塞部混合物は、硬化可能な乾燥又は湿潤微粒子の混合物である。構造体の流路が閉塞された後のこれらの混合物の硬化は、例えば樹脂の乾燥又は硬化により起こる。最終的に、加熱が、硬化後に残存する水又は液体の蒸発を促進する機能を果たす。中位径が5~50μmである耐熱性微粒子の混合物を含む、閉塞部材料のフィラーとして従来から使用されている全ての耐熱性粉末は、濾過壁を構成する材料の組成を考慮した上で、当然使用される。耐熱性粉末は、例えば炭化ケイ素系、及び/又はアルミナ系、及び/又はジルコニア系、及び/又はシリカ系、及び/又は酸化チタン系、及び/又はマグネシア系の粉末、又は混合粉末、特にチタン酸アルミニウムもしくはムライト粉末でもよい。好ましくは、耐熱性粉末は、溶融生成物でもよい。焼結生成物の使用も可能である。好ましくは、耐熱性粉末は、閉塞部混合物の乾燥無機材料の重量の50超、好ましくは70超である。好適な実施態様において、閉塞部混合物は、粒子混合物の少なくとも50重量、好ましくは少なくとも80重量である、少なくとも1種のチタン酸アルミニウム粉末を含む。さらに好ましくは、チタン酸アルミニウム粉末は、閉塞部混合物で使用される唯一の耐熱性粉末である。上述の微粒子周りに存在し、かつ閉塞部材料のフィラーを構成するガラス状バインダー相は、対応する前駆体酸化物であるSiO2、RO、R’2O、B2O3などを溶融し、微粒子と適切な比率で混合物中に導入することにより得られる。この集合体は、フィラーの微粒子を被覆する本質的にガラス状である相を形成するのに充分に高い温度に加熱され、こうして閉塞部の構成材料を形成する。あるいは、所望の最終組成を有するガラス粉末すなわち、例えば上述のものを直接使用してフィラーと混合し、次にこの集合体を、最終の閉塞部材料を得るための温度に加熱することができる。次に使用されるガラス粉末は、好ましくは5~50μmの中位径を有する。また、閉塞部混合物は、好ましくはその加工性、特に使用される閉塞法に適したレオロジーを促進するように、仮バインダー及び/又は化学的バインダーを含む。これらのバインダーは、以下の非限定的なリストから選択することができる:-有機仮バインダー、例えば樹脂、特に熱硬化性樹脂、すなわち熱処理熱、放射線又は物理化学的処理触媒、硬化剤により、非溶融性及び不溶性材料に転換できる少なくとも1種のポリマーから作成されるもの。こうして、熱硬化性樹脂はいったん硬化されるとその最終形態をとり、可逆的変化が不可能になる。熱硬化性樹脂は特に、フェノール樹脂、シリコーン系樹脂又はエポキシ樹脂を含む;-他の仮バインダー、例えばセルロース誘導体又はリグニン誘導体、例えばカルボキシメチルセルロース、デキストリン、ポリビニルアルコール類、及びポリエチレングリコール類;-化学硬化剤、例えばリン酸、アルカリ金属ポリリン酸塩、又はアルミノリン酸塩、又はケイ酸ナトリウム、及びこれらの誘導体;-無機バインダー、例えばシリカゲル又はコロイド形態のシリカ、シリカゲル系及び/又はアルミナゲル系又はジルコニアゲル系のバインダー、化学硬化剤、例えばリン酸、モノリン酸アルミニウムなど。また、焼成後構造体を閉塞することにより製造される閉塞部は、他の有機添加剤、例えば滑沢剤又は可塑剤を含んでよい。閉塞部混合物は場合により、気孔形成剤、例えばセルロース誘導体、アクリル微粒子、グラファイト微粒子、及びこれらの混合物から選択されるものを含んでよく、これらは粒状の閉塞部混合物中に取り込まれて気孔を形成し、壁への圧力を緩和し、かつ/又はフィルターを軽くする場合がある。しかしこの量は多すぎてはならず、例えばこれは充分な密封性を与えるために、閉塞部混合物の無機組成に対して、25重量未満でなければならない。本発明は、自動車の排気ガスを濾過するのに適した、上述の構造を有するハニカム粒子フィルターに関する。このようなフィルターは単一のモノリスを含んでよく、又は接合セメントを用いて結合することにより複数のハニカムモノリスを集合させることにより得られる。このようなフィルターは場合により、流路が閉塞される前又は後に構造体が焼成された後に適用される、外部コーティングを含んでよい。これは好ましくは、特にAl2O3、SiO2,MgO、TiO2、ZrO2、もしくはCr2O3、又はこれらの混合物を含む酸化物から選択されるか、又はSiC、窒化アルミニウム、及び/又は窒化ケイ素、酸窒化アルミニウムなどの非酸化物から選択される、セラミックス又は耐熱材料の微粒子及び/又は繊維を含む。本発明とその利点は、以下の非限定な実施例を読むことにより、より良く理解できるであろう。これらの実施例において、すべてのパーセントは重量、特に酸化物の重量である。a溶融鋳造チタン酸アルミニウム粉末の製造:すべての例で、パーセントは重量で与えられる。予備段階で、チタン酸アルミニウムは以下の原料から作製した:-約40重量のアルミナ。Al2O3純度レベルが99.5超であり、中位径d50が90μmであり、Pechineyにより参照番号AR75登録商標で販売されている;-約50重量の酸化チタン。ルチル型であり、95超のTiO2を含む;-約1のジルコニア。中位径d50が約120μmであり、EuropeMineralsにより販売されている;-約5重量のシリカ。SiO2純度レベルが99.5超であり、中位径d50が約210μmであり、SIFRACOにより販売されている;及び-約4重量のマグネシア粉末。MgO純度レベルが90超であり、その微粒子の80超は0.25~1mmの直径を有し、Nedmagにより販売されている。初期の反応性酸化物混合物を、大気中のアーク炉で、酸化性電気条件下で溶融した。次に溶融混合物をCSモールドに鋳造して、急速に冷却した。得られた生成物を粉砕し、そして分級して、様々な粒子径画分の粉末を得た。さらに正確には、粉砕操作及び分級操作は、最終的に以下の2種の粒子径画分を得ることを可能にする条件下で行った:-実質的に50μmに等しい中位径d50により特性化される粒子径画分であり、本発明の用語粗粉画分で示される;-実質的に30μmに等しい中位径d50により特性化される粒子径画分であり、本発明の用語中間画分で示される;-実質的に1.5μmに等しい中位径d50により特性化される粒子径画分であり、本発明の用語微粉画分で示される。本発明の文脈において、中位径d50は、粒度分布測定法により測定した、それより下に集団の50体積が存在する粒子径を示す。マイクロプローブ解析は、こうして得られた溶融相のすべての粒子が以下の組成酸化物の重量でを有することを示した表1。b未焼成モノリスの製造まず一連の乾燥した未焼成モノリスを、以下の方法で合成した:以下の組成の粉末をミキサーで混合した:-溶融鋳造によりあらかじめ製造した2種類のチタン酸アルミニウム粉末の混合物100のうち、約75の第1粉末は、中位径が50μmで、25の第2粉末は中位径が1.5μmである。次に、混合物の総重量に対して以下を加えて、先行技術の方法を使用して、混合後に均一ペーストを得た:-4重量のセルロース型の有機バインダー;-15重量の気孔形成剤;-エチレングリコール由来の5の可塑剤;-2の滑沢剤油;-0.1の界面活性剤;及び-約20の水。このペーストの可塑性は、ハニカム構造がダイから押出しされることを可能にし、この構造は焼成後、表2に示す寸法特性を有した。次に、化学的に結合していない水分含量を1重量未満するのに充分な時間、得られた未焼成モノリスをマイクロ波により乾燥した。次に乾燥した未焼成モノリスを、流路を閉塞することなく、大気中で、温度を徐々に1450°Cに到達させ、これを4時間維持して焼成した。気孔率特性を、Micromeritics9500ポロシメーターを用いて行った高圧水銀ポロシメトリー解析により測定した。例1及び例1a:次に未焼成モノリスを、従来の市松模様checkboard構成となるように一つおきの流路で、それぞれ端部で閉塞した。閉塞部混合物は以下の配合条件を満たす重量部で:-溶融鋳造によりあらかじめ製造したチタン酸アルミニウム粉末の混合物の100部であって、粉末はその中位粒子径が30μmに等しくなるように粉砕されている;-31部のElkem971Uシリカ;-25部の、Reidtにより販売されているFX300ソーダ-ホウ珪酸ガラス粉末、その中位径は22μmであり、化学組成は表3に示されている;-1.5部のセルロース系有機バインダー;-0.6部の、カルボン酸系分散剤;及び-約45部の水。その流路が従来からの市松模様パターンで交互に閉塞されるモノリスを、次に最終温度が最大1100°Cの熱処理に付し、これを1時間維持した。例1aの実験手順は実施例1と同じであったが、フィラーが、実質的に同じ粒子径分布を有するコージライト粉末である点で、実施例1とは異なっている。例2及び例2a:実施例1と異なり、焼成したモノリスを、以下の配合を満たす重量部で閉塞部混合物を使用して、端部の側又は焼成支持体上に乗る面の側で閉塞した:-溶融鋳造によりあらかじめ製造したチタン酸アルミニウム粉末の混合物の100部であって、30μmの中位径を有する;-31部のElkem971Uシリカ;-25部の、Reidtにより販売されているST300ソーダ-石灰ガラス粉末、その中位径は22μmであり、その化学組成は表3に示されている;-1.5部のセルロース系有機バインダー;-0.6部の、カルボン酸系分散剤;及び-約45部の水。その流路が従来からの市松模様パターンとなって交互に閉塞されるモノリスを、次に最終温度が最大1100°Cの熱処理に付し、これを1時間維持した。例2aは、今回のフィラーが例1aのコージライト粉末から得られた点でのみ、例2と異なる。例3及び例3a:例1及び2と異なり、焼成したモノリスを、以下の配合を満たす重量部で閉塞部混合物を使用して、端部の側又は焼成支持体上に乗る面の側で閉塞した:-溶融鋳造によりあらかじめ製造したチタン酸アルミニウム粉末の混合物の100部であって、30μmの中位径を有する;-31部のElkem971Uシリカ;-25部の、Reidtにより販売されているN300バリウム-ストロンチウム-ソーダ-カリウムガラス粉末、その中位径は22μmであり、その化学組成は表3に示されている;-1.5部のセルロース系有機バインダー;-0.6部の、カルボン酸系分散剤;及び-約45部の水。その流路が従来からの市松模様パターンとなって交互に閉塞されるモノリスを、次に最終温度が最大1100°Cの熱処理に付し、これを1時間維持した。例3aは、今回のフィラーが例1aのコージライト粉末から得られた点でのみ、例3と区別される。例4及び例4a:これまでの実施例と異なり、焼成したモノリスを、以下の配合を満たす重量部で閉塞部混合物を使用して、端部の側又は焼成支持体上に乗る面の側で閉塞した:-あらかじめ溶融鋳造により製造したチタン酸アルミニウム粉末の混合物の100部であって、30μmの中位径を有する;-31部のElkem971Uシリカ;-25部の、Reidtにより販売されているHK300カルシウム-アルミニウムホウ珪酸ガラス粉末であって、その中位径は22μmであり、その化学組成を表3に示す;-1.5部のセルロース型の有機バインダー;-0.6部の、カルボン酸系の分散剤;及び-約45部の水。その流路が従来からの市松模様パターンとなって交互に閉塞されるモノリスを、次に最終温度が最大1100°Cの熱処理に付し、これを1時間維持した。例4aは、今回のフィラーが例1aのコージライト粉末から得られた点でのみ、例4と区別される。モノリスの壁を構成する材料の平均熱膨張係数を、この焼成した材料のストリップ1cm×2.5mm×2.5mmで、大気中で1100°Cの温度に達するまで5°C/分間の速度で、Setaram型のジラトメーターを用いて、測定した。壁を構成する材料の熱膨張係数は、室温25°Cから1100°Cまで測定した。閉塞部材料の荷重がない場合と荷重下の場合との平均熱膨張係数を、閉塞部材料を用いて作成した0.7cm×0.7cm×15mmのストリップで、これをあらかじめ1100°Cの温度で1時間処理後、測定して、これまでの実施例のフィルターを構成する閉塞部の代表的な焼結した閉塞部材料を得た。膨張係数は、室温から1100°Cまで、大気中で5°C/分の昇温速度で、垂直Setaram型ジラトメーターを用いて測定した。荷重がない場合では、センサーは、試験中のサンプルとの一定した接触を確保できるように、0.05MPa未満の圧力を示した。荷重を掛けると、これは、サンプルの長手方向への0.1MPaの圧力に対応した。閉塞部の熱処理後、モノリスへの閉塞部の接着を、閉塞した構造体で評価した。第1の評価を、熱処理前の研磨したサンプル上について、モノリスの閉塞部/壁境界面の長手方向の断面を、走査型電子顕微鏡を使用して観察することにより行った。特に微小な亀裂の存在若しくは非存在又はこの境界面での構造体の不連続性に注目した。例1~4及び1a~4aのすべてのサンプルは、最初に満足できる接着すなわち、熱サイクルの前を示し、これは閉塞部/壁境界面での材料の完全な連続性に対応する。次に、試験フィルターを、排気ラインに置かれたフィルターの最も厳しい運転条件を代表する数回の熱サイクルに付すことにより、モノリスへの閉塞部の接着の耐久性を評価した。各サイクルは、5°C/分の昇温速度で500°C~100°Cで加熱した後、500°Cに戻る加熱に対応した。このサイクルを10回繰り返した。表3に報告されるように、例1、1a、2a、及び3aのフィルターは、本発明に従わない材料から作成した閉塞部を含む。特に、表3に示したデータから、周囲圧で荷重のない場合でのこれらの材料の熱膨張係数TECは、4.8×10-6K-1未満であることがわかる。同様に、これらのすべての材料は、0.1MPaの荷重下では、4.5×10-6K-1未満のTEC値を有する。耐久性試験後、本発明に従わない実施例1、1a、2a、及び3aのフィルターの流路/閉塞部境界面を、走査電子顕微鏡を使用して観察すると、試験したすべてのサンプルで壁と閉塞部との間に亀裂が存在することが証明された。表3に報告されるように、実施例2、3、4、及び4aのフィルターは、本発明の材料から作成した閉塞部を含む。特に、表3に示したデータから、周囲圧でこれらの材料の熱膨張係数TECは、圧力無しで測定すると4.8×10-6K-1超であり、0.1MPaの荷重下では、4.5×10-6K-1超のTEC値を有することがわかる。耐久性試験後、本発明の実施例2、3、4、及び4aのフィルターの流路/閉塞部境界面を、走査電子顕微鏡を使用して観察すると、試験したすべてのサンプルで壁と閉塞部との間に材料の連続性、すなわち閉塞部と壁との接着があることが証明された。特に、閉塞部の材料を構成するガラスとフィラーの組成物が、周囲圧で4.8×10-6K-1超の平均熱膨張係数を得るように選択されている本発明のモノリスは、連続アニール後でも顕著な接着を示した。例4と4aについて記載されたガラス状配合物は、使用されたフィラーコージライト又はチタン酸アルミニウムの化学的性質にかかわらず、耐久性試験後に満足できる接着を与えるため、特に有利であることもわかる。閉塞部を構成する材料の小さい熱膨張係数特に、構造体の壁を構成するチタン酸アルミニウムの熱膨張係数に近いを特徴とする、先行技術文献例えばUS2006/027306号に記載された組成の閉塞部の配合物もまた、上述の耐久性試験に付した。表3に示すように、電子顕微鏡による観察は、試験したサンプル上の壁と閉塞部との間に亀裂の存在を証明した。"