"互いに離間して、平行に配置された第1及び第2の端部ストライプと、mを正の整数として、前記第1及び第2の端部ストライプのそれぞれに、それぞれの両側の端部を接続し、互いに平行に設けられた第1~第m番目のm本の主グリッド線と、前記主グリッド線の長手方向に直交する方向を長手方向として、前記主グリッド線のすべてに交わるように平行に設けられた4本の補助グリッド線とを有した矩形の格子状の共有アンテナ開口面を備え、前記4本の補助グリッド線を前記第1の端部ストライプ側から順に第1,第2,第3及び第4の補助グリッド線とし、前記第m番目の主グリッド線と前記第1の補助グリッド線との交点を第1の給電点、前記第m番目の主グリッド線と前記第3の補助グリッド線との交点を第2の給電点、前記第1番目の主グリッド線と前記第4の補助グリッド線との交点を第3の給電点、前記第1番目の主グリッド線と前記第2の補助グリッド線との交点を第4の給電点と選定し、前記第1~第4の給電点により、前記共有アンテナ開口面に4つの電磁波的に独立した仮想アンテナを配列したことを特徴とする開口面共用アレーアンテナ。前記第2の給電点から前記第1,第3及び第4の給電点までの距離が、誤差±10の範囲で互いに等しく、前記第4の給電点から前記第1,第2及び第3の給電点までの距離が、誤差±10の範囲で互いに等しいことを特徴とする請求項2に記載の開口面共用アレーアンテナ。前記共有アンテナ開口面が受信する無線信号の搬送波の波長をλとして、前記第2の給電点から前記第1,第3及び第4の給電点までの距離、及び前記第4の給電点から前記第1,第2及び第3の給電点までの距離がそれぞれ、0.1λ~0.5λの範囲の値であることを特徴とする請求項2に記載の開口面共用アレーアンテナ。前記第1,第2,第3及び第4の給電点が、平行四辺形のそれぞれの頂点を構成することを特徴とする請求項1又は2に記載の開口面共用アレーアンテナ。前記平行四辺形の各辺の長さが、誤差±10の範囲で互いに等しいことを特徴とする請求項4に記載の開口面共用アレーアンテナ。前記共有アンテナ開口面が受信する無線信号の搬送波の波長をλとして、前記平行四辺形の各辺の長さが、0.1λ~0.5λの範囲の値であることを特徴とする請求項4又は5に記載の開口面共用アレーアンテナ。前記共有アンテナ開口面が自動車のリアデフォッガを用いて構成され、前記自動車に搭載されることを特徴とする請求項1~5のいずれか1項に記載の開口面共用アレーアンテナ。互いに離間して、平行に配置された第1及び第2の端部ストライプ、mを正の整数として、前記第1及び第2の端部ストライプのそれぞれに、それぞれの両側の端部を接続し、互いに平行に設けられた第1~第m番目のm本の主グリッド線、前記主グリッド線の長手方向に直交する方向を長手方向として、前記主グリッド線のすべてに交わるように平行に設けられた4本の補助グリッド線とを有した矩形の格子状の共有アンテナ開口面を備える開口面共用アレーアンテナと、前記4本の補助グリッド線を前記第1の端部ストライプ側から順に第1,第2,第3及び第4の補助グリッド線とし、前記第m番目の主グリッド線と前記第1の補助グリッド線との交点を無線信号を空中から捉える活性素子の給電点と選定し、該活性素子の給電点に接続されたベースバンド信号生成部と、前記第m番目の主グリッド線と前記第3の補助グリッド線との交点、前記第1番目の主グリッド線と前記第4の補助グリッド線との交点及び前記第1番目の主グリッド線と前記第2の補助グリッド線との交点を、それぞれ第1、第2及び第3のパラサイト素子の給電点と選定し、該第1、第2及び第3のパラサイト素子の給電点にそれぞれ接続された第1、第2及び第3の可変リアクタンス回路と、前記ベースバンド信号生成部の出力する目的関数を用いて、前記第1、第2及び第3の可変リアクタンス回路の接地リアクタンス値を調整するリアクタンス適応制御回路とを備え、前記第1、第2及び第3のパラサイト素子の接地リアクタンスをそれぞれ制御することにより、前記活性素子と前記第1、第2及び第3のパラサイト素子からなるアレーアンテナの指向性を制御しながら、前記無線信号を復調することを特徴とする適応指向性受信装置。前記第m番目の主グリッド線と前記第1の補助グリッド線との交点を第1の給電点、前記第m番目の主グリッド線と前記第3の補助グリッド線との交点を第2の給電点、前記第1番目の主グリッド線と前記第4の補助グリッド線との交点を第3の給電点、前記第1番目の主グリッド線と前記第2の補助グリッド線との交点を第4の給電点としたとき、前記第2の給電点から前記第1,第3及び第4の給電点までの距離が、誤差±10の範囲で互いに等しく、前記第4の給電点から前記第1,第2及び第3の給電点までの距離が、誤差±10の範囲で互いに等しいことを特徴とする請求項8に記載の適応指向性受信装置。前記無線信号の搬送波の波長をλとして、前記第2の給電点から前記第1,第3及び第4の給電点までの距離、及び前記第4の給電点から前記第1,第2及び第3の給電点までの距離がそれぞれ、0.1λ~0.5λの範囲の値であることを特徴とする請求項9に記載の適応指向性受信装置。前記第m番目の主グリッド線と前記第1の補助グリッド線との交点を第1の給電点、前記第m番目の主グリッド線と前記第3の補助グリッド線との交点を第2の給電点、前記第1番目の主グリッド線と前記第4の補助グリッド線との交点を第3の給電点、前記第1番目の主グリッド線と前記第2の補助グリッド線との交点を第4の給電点とし、該第1,第2,第3及び第4の給電点が、平行四辺形のそれぞれの頂点を構成することを特徴とする請求項8に記載の適応指向性受信装置。前記平行四辺形の各辺の長さが、誤差±10の範囲で互いに等しいことを特徴とする請求項11に記載の適応指向性受信装置。前記無線信号の搬送波の波長をλとして、前記平行四辺形の各辺の長さが、0.1λ~0.5λの範囲の値であることを特徴とする請求項11又は12に記載の適応指向性受信装置。前記リアクタンス適応制御回路は、前記目的関数を相関係数としたシンプレックス法をによって、前記目的関数が最適値になる条件を探索することを特徴とする請求項8~13のいずれか1項に記載の適応指向性受信装置。前記共有アンテナ開口面が自動車のリアデフォッガを用いて構成され、前記自動車に搭載されることを特徴とする請求項8~14のいずれか1項に記載の適応指向性受信装置。しかしながら、非特許文献1に記載された技術は、シングルバンドの受信系統のアダプティブアンテナを、計算機シミュレーション及び実験によって検証しているに過ぎず、マルチバンド用の開口共有アレーアンテナについて適用可能か否かは検討されていない。本発明は、小型且つ簡単な構造で、マルチバンドに適用可能なアレーアンテナ及びこのアレーアンテを用いた適応指向性受信装置を提供することを目的とする。上記目的を達成するために、本発明の第1の態様は、互いに離間して、平行に配置された第1及び第2の端部ストライプと、mを5以上の正の整数として、第1及び第2の端部ストライプのそれぞれに、それぞれの両側の端部を接続し、互いに平行に設けられた第1~第m番目のm本の主グリッド線と、主グリッド線の長手方向に直交する方向を長手方向として、主グリッド線のすべてに交わるように平行に設けられた4本の補助グリッド線とを有した矩形の格子状の共有アンテナ開口面を備える開口面共用アレーアンテナであることを要旨とする。この第1の態様に係る開口面共用アレーアンテナにおいては、4本の補助グリッド線を第1の端部ストライプ側から順に第1,第2,第3及び第4の補助グリッド線とし、第m番目の主グリッド線と第1の補助グリッド線との交点を第1の給電点、第m番目の主グリッド線と第3の補助グリッド線との交点を第2の給電点、第1番目の主グリッド線と第4の補助グリッド線との交点を第3の給電点、第1番目の主グリッド線と第2の補助グリッド線との交点を第4の給電点と選定し、第1~第4の給電点により、共有アンテナ開口面に4つの電磁波的に独立した仮想アンテナを配列したことを特徴とする。本発明の第2の態様は、第1の態様に係る開口面共用アレーアンテナを用いた適応指向性受信装置であることを要旨とする。即ち、本発明の第2の態様に係る適応指向性受信装置は、互いに離間して、平行に配置された第1及び第2の端部ストライプ、mを正の整数として、第1及び第2の端部ストライプのそれぞれに、それぞれの両側の端部を接続し、互いに平行に設けられた第1~第m番目のm本の主グリッド線、主グリッド線の長手方向に直交する方向を長手方向として、主グリッド線のすべてに交わるように平行に設けられた4本の補助グリッド線とを有した矩形の格子状の共有アンテナ開口面を備える開口面共用アレーアンテナと、4本の補助グリッド線を第1の端部ストライプ側から順に第1,第2,第3及び第4の補助グリッド線とし、第m番目の主グリッド線と第1の補助グリッド線との交点を無線信号を空中から捉える活性素子の給電点と選定し、この活性素子の給電点に接続されたベースバンド信号生成部と、第m番目の主グリッド線と第3の補助グリッド線との交点、第1番目の主グリッド線と第4の補助グリッド線との交点及び第1番目の主グリッド線と第2の補助グリッド線との交点を、それぞれ第1、第2及び第3のパラサイト素子の給電点と選定し、この第1、第2及び第3のパラサイト素子の給電点にそれぞれ接続された第1、第2及び第3の可変リアクタンス回路と、ベースバンド信号生成部の出力する目的関数を用いて、第1、第2及び第3の可変リアクタンス回路の接地リアクタンス値を調整するリアクタンス適応制御回路とを備える。この本発明の第2の態様に係る適応指向性受信装置においては、第1、第2及び第3のパラサイト素子の接地リアクタンスをそれぞれ制御することにより、活性素子と第1、第2及び第3のパラサイト素子からなるアレーアンテナの指向性を制御しながら、無線信号を復調することを特徴とする。本発明によれば、小型且つ簡単な構造で、マルチバンドに適用可能なアレーアンテナ及びこのアレーアンテを用いた適応指向性受信装置を提供することができる。図1~13を参照して、既にその一部内容を非特許文献1において報告したシングルバンド用に検討した開口面共用アレーアンテナを、本発明に至るまでの先行検討例として説明し、その後、図14~23を参照して、本発明の実施の形態に係るダブルバンド用の開口面共用アレーアンテナと、このダブルバンド用の開口面共用アレーアンテナを用いた適応指向性受信装置を説明する。以下の図面の記載において、同一又は類似の部分には同一又は類似の符号を付している。但し、図面は模式的なものであり、各平面寸法間の比率等は現実のものとは異なるものが含まれることに留意すべきである。したがって、具体的な寸法等は以下の説明を参酌して判断すべきものである。又、図面相互間においても互いの寸法の関係や比率が異なる部分が含まれていることは勿論である。先行検討例本発明に至るまでの先行検討例に係る開口面共用アレーアンテナは21sは、非特許文献1の図2において既に開示された構造にほぼ対応するが、図1に示すように、互いに離間して、平行に配置された第1の端部ストライプGpp1及び第2の端部ストライプGpp2と、第1の端部ストライプGpp1及び第2の端部ストライプGpp2のそれぞれに、それぞれの両側の端部を接続し、互いに平行に設けられた第1番の主グリッド線Gh1,第2番の主グリッド線Gh2,第3番の主グリッド線Gh3,...,第m番目の主グリッド線Ghmm=17と、第1番~第m番目の主グリッド線Gh1,Gh2,Gh3,...,Ghmの長手方向に直交する方向を長手方向として、主グリッド線Gh1,Gh2,Gh3,...,Ghmのすべてに交わるように平行に設けられた2本の補助グリッド線Gv11,Gv12とを有した矩形の格子状の共有アンテナ開口面を備える。2本の補助グリッド線Gv11,Gv12を、第1の端部ストライプGpp1側から順に、第1の補助グリッド線Gv11,第2の補助グリッド線Gv12と定義し、図1に示すように、第1の端部ストライプGpp1側の第m番目の主グリッド線Ghmの端部を第1の給電点P1、第m番目の主グリッド線Ghmと第2の補助グリッド線Gv12との交点を第2の給電点P2、第2の端部ストライプGpp2側の第1番目の主グリッド線の端部を第3の給電点P3、第1番目の主グリッド線と第1の補助グリッド線Gv11との交点を第4の給電点P4と選定し、第1~第4の給電点P1,P2,P3,P4により、共有アンテナ開口面に4つの電磁波的に独立した仮想アンテナを配列してシングルバンド用の4素子アンテナアレーを構成している。先行検討例では1/10のスケールモデルで実験を行うため、電磁解析シミュレータIE3Dによる計算機シミュレーションも1/10に縮尺したスケールとしている。このため、図1において、横幅a=110mm、高さb=48mm、第1の端部ストライプGpp1及び第2の端部ストライプGpp2の水平方向に測った幅d11=5mm、第1の補助グリッド線Gv11と第2の補助グリッド線Gv12との間の水平方向に測った距離d12=18mm、第2の補助グリッド線Gv12と第2の端部ストライプGpp2との間の水平方向に測った距離d13=40.5mmである。日本のFMラジオの周波数帯域は76-90MHzで、図1に示した1/10スケールモデルでの帯域は760-900MHzとなる。車両自動車のアンテナの性能はボディの影響を強く受けるので、先行検討例でもアンテナを図3に示すような車両自動車のボディ33,32に実装した状態で、先行検討例に係る開口面共用アレーアンテナ21sを評価する。図3に示すような車両自動車のリアデフォッガの構造を考慮して、先行検討例に係る開口面共用アレーアンテナは21sは、図2に示す1/10スケールモデルでは、幅0.5mm、厚さ40μmのm本先行検討例においては、m=17本の主グリッド線Gh1,Gh2,Gh3,...,Ghmが2.5mm間隔両端は1.25mm間隔で第1の方向例えば水平方向に沿って平行に比誘電率7の厚さ0.5mmのガラスに貼られている。この開口面共用アレーアンテナ21sを図3のような後部金属ボディ32の窓部に装着する。先行検討例に係る開口面共用アレーアンテナ21sが、4つの電磁波的に独立した仮想アンテナとして機能し、4素子アレーアンテナとして実現するためのキーとなるパラメータは、仮想アンテナ間の空間相関SCCである。空間相関SCCは複数のアンテナの3次元複素指向性の類似度を表す性能指標で、低いほどダイバーシチ利得が大きくなる。空間相関ρeは、次の式1で表される。......1ここで、A1θ、φとA2θ、φは2つのアンテナの複素指向性で、A1θ、φは、A1θ、φの複素共役を表し、A2θ、φは、A2θ、φの複素共役を表す。先行検討例に係る開口面共用アレーアンテナ21sの性能を評価するため、VSWR、ポート間結合CBP及び空間相関SCCを電磁解析シミュレータIE3Dにより解析し、図4に示す比較例1に係る開口面共用アレーアンテナ21a及び図5に示す比較例2に係る開口面共用アレーアンテナ21bの2つの比較例と比較し、比較結果をそれぞれ図6,図7及び図8に示した。実際には、ポートP1,P2,P3,P4の位置の組み合わせについて100通り以上のケースを検討したのであるが、便宜上、図4及び図5に示す比較例の構造のみについて説明し、先行検討例に係る開口面共用アレーアンテナ21sの性能と比較する。例えば、図示を省略しているが、図1に示すような、共有アンテナ開口面のほぼ中央にある2本の補助グリッド線垂直グリッド線Gv11,Gv12がある場合とない場合についても比較しているが、f=830MHzでポート間結合CBP、空間相関SCCを計算した結果では、2本の補助グリッド線垂直グリッド線Gv11,Gv12を設けることにより、ポート間結合CBPが増し、空間相関SCCが下がることが確認されている。図4に示す比較例1に係る開口面共用アレーアンテナ21aも、1/10のスケールモデルの構造であり、横幅a=110mm、高さb=48mm、第1の端部ストライプGpp1及び第2の端部ストライプGpp2の水平方向に測った幅d21=5mmである点では、図1に示した先行検討例に係る開口面共用アレーアンテナ21sと同様である。但し、図4に示す比較例1に係る開口面共用アレーアンテナ21aでは、第1の補助グリッド線Gv21と第2の補助グリッド線Gv22との間の水平方向に測った距離d22=43mmであり、図1に示した先行検討例に係る開口面共用アレーアンテナ21sの第1の補助グリッド線Gv11と第2の補助グリッド線Gv12との間の水平方向に測った距離d12よりも広い。このため、逆に、第2の補助グリッド線Gv22と第2の端部ストライプGpp2との間の水平方向に測った距離d23=28mmとなり、図1に示した先行検討例に係る開口面共用アレーアンテナ21sの第2の補助グリッド線Gv12と第2の端部ストライプGpp2との間の水平方向に測った距離d13より狭い。図4に示す比較例1に係る開口面共用アレーアンテナ21aにおいても、図1に示した先行検討例に係る開口面共用アレーアンテナ21sと同様に、第1の端部ストライプGpp1側の第17番目の主グリッド線Ghmの端部を第1の給電点P1、第17番目の主グリッド線Ghmと第2の補助グリッド線Gv22との交点を第2の給電点P2、第2の端部ストライプGpp2側の第1番目の主グリッド線の端部を第3の給電点P3、第1番目の主グリッド線と第1の補助グリッド線Gv21との交点を第4の給電点P4と選定し、第1~第4の給電点P1,P2,P3,P4により、共有アンテナ開口面に4つの仮想アンテナを配列してシングルバンド用の4素子アンテナアレーを構成することを意図している。図5に示す比較例2に係る開口面共用アレーアンテナ21aも、1/10のスケールモデルの構造であり、横幅a=110mm、高さb=48mm、第1の端部ストライプGpp1及び第2の端部ストライプGpp2の水平方向に測った幅d21=5mmである点では、図1に示した先行検討例に係る開口面共用アレーアンテナ21sと同様である。しかし、図5に示す比較例2に係る開口面共用アレーアンテナ21aでは、中央に1本の補助グリッド線Gv31しかない点が、図1に示した先行検討例に係る開口面共用アレーアンテナ21sとは異なる。図5において、第1の端部ストライプGpp1と補助グリッド線Gv31との間の距離d32=49.75mmであり、補助グリッド線Gv31と第2の端部ストライプGpp2との間の距離d33=d32=49.75mmである。このため、図5に示す比較例2に係る開口面共用アレーアンテナ21aにおいては、中央の1本の補助グリッド線Gv31は4つの給電点のうちのいずれの基準点にもなっていない。即ち、図5に示す比較例2に係る開口面共用アレーアンテナ21aでは、第1の端部ストライプGpp1側の第17番目の主グリッド線Ghmの端部を第1の給電点P1、第2の端部ストライプGpp2側の第1番目の主グリッド線の端部を第3の給電点P3としている点は、図1に示した先行検討例に係る開口面共用アレーアンテナ21sと同様であるが、第17番目の主グリッド線Ghm上の補助グリッド線Gv31と第2の端部ストライプGpp2との間の中間点を第2の給電点P2、第1番目の主グリッド線Gh1上の第1の端部ストライプGpp1と補助グリッド線Gv31との間の中間点を第4の給電点P4と選定している。そして、第1~第4の給電点P1,P2,P3,P4により、共有アンテナ開口面に4つの仮想アンテナを配列してシングルバンド用の4素子アンテナアレーを構成することを意図している。図6に示すVSWR、図7に示すポート間結合CBP、及び図8に示す空間相関SCCにおいて、本発明に至るまでの先行検討例に係る開口面共用アレーアンテナ21sの特性を実線で、図4に示す比較例1に係る開口面共用アレーアンテナ21aの特性を破線で、図5に示す比較例2に係る開口面共用アレーアンテナ21bの特性を一点鎖線で示している。図6では4つのポート給電点P1,P2,P3,P4から見たVSWRの平均値を示している。図6に示すとおり、760-900MHzの帯域において、VSWRは図1に示した先行検討例に係る開口面共用アレーアンテナ21s及び図4に示す比較例1に係る開口面共用アレーアンテナ21aの特性が優れているが、図5に示す比較例2に係る開口面共用アレーアンテナ21bの特性が劣ることが分かる。図7では、第1のポートP1と第2のポートP2との結合係数CBP12、第2のポートP2と第3のポートP3との結合係数CBP23、第3のポートP3と第4のポートP4との結合係数CBP34、第4のポートP4と第1のポートP1との結合係数CBP41、第1のポートP1と第3のポートP3との結合係数CBP13及び第2のポートP2と第4のポートP4との結合係数CBP24の平均値を示している。図7に示すとおり、760-900MHzの帯域において、ポート間結合CBPも図1に示した先行検討例に係る開口面共用アレーアンテナ21s実線及び図4に示す比較例1に係る開口面共用アレーアンテナ21a破線の特性が優れているが、図5に示す比較例2に係る開口面共用アレーアンテナ21b一点鎖線の特性が劣ることが分かる。図8では、第1のポートP1を給電点とする第1の仮想アンテナA1θ、φと第2のポートP2を給電点とする第2の仮想アンテナA2θ、φとの空間相関SCC12、第2の仮想アンテナA2θ、φと第3のポートP3を給電点とする第3の仮想アンテナA3θ、φとの空間相関SCC23、第3の仮想アンテナA3θ、φと第4のポートP4を給電点とする第4の仮想アンテナA4θ、φとの空間相関SCC34、第4の仮想アンテナA4θ、φと第1の仮想アンテナA1θ、φとの空間相関SCC41、第1の仮想アンテナA1θ、φと第3の仮想アンテナA3θ、φとの空間相関SCC13、及び第2の仮想アンテナA2θ、φと第4の仮想アンテナA4θ、φとの空間相関SCC24の平均値を示している。図8に示すとおり、760-900MHzの帯域において、空間相関SCCは、図1に示した先行検討例に係る開口面共用アレーアンテナ21s実線及び図5に示す比較例2に係る開口面共用アレーアンテナ21b一点鎖線の特性が優れているが、図4に示す比較例1に係る開口面共用アレーアンテナ21a破線の特性が劣ることが分かる。このように、図4及び図5に示した構造を含む100通り以上のケースの検討結果から、図1に示すような、共有アンテナ開口面のほぼ中央に2本の補助グリッド線垂直グリッド線Gv11,Gv12を設けて、第1の端部ストライプGpp1側の第m番目の主グリッド線Ghmの端部を第1の給電点P1、第m番目の主グリッド線Ghmと第2の補助グリッド線Gv12との交点を第2の給電点P2、第2の端部ストライプGpp2側の第1番目の主グリッド線の端部を第3の給電点P3、第1番目の主グリッド線と第1の補助グリッド線Gv11との交点を第4の給電点P4と選定した場合が、VSWR、ポート間結合CBP及び空間相関SCCのいずれもが、760-900MHzの帯域において、シングルバンド用の4素子アンテナアレーとして最も優れているという知見が得られた。なお、車両自動車のリアデフォッガは抵抗体であり、高い抵抗率の影響が懸念される。一般に、車両自動車のデフォッガの消費電力は200Wである。m=17本の主グリッド線Gh1,Gh2,Gh3,...,Ghmがある場合、1本あたりの消費電力は12Wで、車両自動車の電圧は12Vなので、金属グリッド線の抵抗は12ohmmである。車両自動車の金属グリッド線の断面は幅1mm、厚さ40μmで、断面積は4×108m2である。したがって抵抗率は12ohm×4×108m2=4.8×10-7ohmmとなる。先行検討例では1/10のスケールモデルで検討しているが、抵抗率は4.8×10-7ohmm×10×0.5=2.4×10-6ohmmと設定して、先行検討例に係る開口面共用アレーアンテナ21sの各ポート給電点P1,P2,P3,P4のVSWR、ポート間結合、空間相関を電磁解析シミュレータIE3Dによる計算機シミュレーションで評価した結果、抵抗による変動は少ないという知見が得られた。図12に示すように、先行検討例に係る適応指向性受信装置は、先行検討例に係る開口面共用アレーアンテナ21sの周囲に設けられた4つのポート給電点P1,P2,P3,P4のうちのひとつである第1のポートP1を活性素子の給電点とし、残りの3つのポートP2,P3,P4がパラサイト素子とする4素子アダプティブアレーアンテナを備える。ここで、活性素子とは、空中から捉えた無線信号を受信装置側に出力する励振素子給電素子であり、第1のポートP1からアンテナ出力が得られる。第1のポートP1を給電点とする活性素子には、ディジタルシグナルプロセッサDSPを備えるベースバンド信号生成部24が接続され、活性素子からベースバンド信号生成部24のRFフロントエンド部に、空中から捉えた無線信号が出力される。ベースバンド信号生成部24に備えられた演算処理回路DSPは、ベースバンド信号生成部24で生成されたベースバンド信号を処理する。なお、DSPは、必ずしもベースバンド信号生成部24に内蔵されている必要はなく、物理的構成としては、ベースバンド信号生成部24の外部に接続されていてもよい。パラサイト素子とは、空中からの無線信号に直接寄与しない非励振素子の意味であり、第2のポートP2を給電点とする第1のパラサイト素子には、例えば、第1インダクタと可変容量ダイオードの直列回路が接続され、第1インダクタと可変容量ダイオードの接続点に一方の端子を接続するように、可変容量ダイオードと第2インダクタとが並列接続されて第1の可変リアクタンス回路22aを構成している。第1の可変リアクタンス回路22aは、リアクタンス適応制御回路23を介して、ベースバンド信号生成部24のDSPに接続されている。同様に、第3のポートP3を給電点とする第2のパラサイト素子には、第1インダクタと可変容量ダイオードの直列回路が接続され、第1インダクタと可変容量ダイオードの接続点に一方の端子を接続するように、可変容量ダイオードと第2インダクタとが並列接続されて第2の可変リアクタンス回路22bを構成している。第2の可変リアクタンス回路22bは、リアクタンス適応制御回路23を介して、ベースバンド信号生成部24のDSPに接続されている。同様に、第4のポートP4を給電点とする第3のパラサイト素子には、第1インダクタと可変容量ダイオードの直列回路が接続され、第1インダクタと可変容量ダイオードの接続点に一方の端子を接続するように、可変容量ダイオードと第2インダクタとが並列接続されて第2の可変リアクタンス回路22bを構成している。第2の可変リアクタンス回路22bは、リアクタンス適応制御回路23を介して、ベースバンド信号生成部24のDSPに接続されている。第1のポートP1を給電点とする活性素子、第2のポートP2を給電点とする第1のパラサイト素子、第3のポートP3を給電点とする第2のパラサイト素子及び第4のポートP4を給電点とする第3のパラサイト素子は、同一の格子状の面である開口面の周囲に設けられた4つのポートP1,P2,P3,P4を給電点としているので、物理的なハードウェア構成としては電気的に短絡され、空間的に分離されていないが、図8に示したとおり、高周波の電磁波的には4つの独立したアンテナとして機能することが可能である。先行検討例に係る適応指向性受信装置では、図13aに示すように、入射信号としてOFDM信号を用いている。OFDM信号の各シンボル区間の先頭にはガード区間HGIが設けられている。ガード区間HGIは各シンボル区間の尾部のコピー元区間TGIの波形をダミー信号としてそのまま巡回的にコピーしたものである。ガード区間HGI、ガード区間HGIに続くデータ区間、データ区間に続くコピー元区間TGIとで、各シンボル区間が構成されている。図13aに示す主波に対し、図13bのようにガード区間HGIだけ遅れた遅延波が受信されると、OFDM信号の誤り率は急激に劣化する。遅延波が重畳して受信されるとガード区間HGIとコピー元区間TGIの相関係数は小さくなる。図12に示すベースバンド信号生成部24のDSPは、第1のポートP1を給電点とする活性素子のアンテナ出力を用いて、図13に示すOFDM信号の各シンボル区間毎にガード区間HGIとコピー元区間TGIのとの複素相関係数を計算し、リアクタンス適応制御回路23は、ガード区間HGIとコピー元区間TGIの複素相関係数が大きくなるように、それぞれの可変リアクタンス回路22a,22b,22cを制御する。リアクタンス適応制御回路23の制御には、例えば、目的関数を相関係数としたシンプレックス法を使用すればよい。計算機シミュレーションでは、2つの同一振幅のOFDM信号遅延波と主波を水平面でランダムな2方向から入射させる。100パターンの到来角組み合わせについて信号対干渉雑音比SINRの累積分布CCDFを計算した。到来波の垂直面の入射角は、本発明者らが実施したフィールドテストで得た平均値の0.48°を用いた。図13bに示すように、遅延波は図13aに示す主波に対しガード区間HGIだけ遅れている。なお、図12に示す構成において、ポートP1,P2,P3,P4のうち、どのポートを給電点する活性素子として選択してアンテナ出力を出力とし、どのポートを給電点するパラサイト素子として、パラサイト素子に可変リアクタンス回路を接続すべきかについては、金属グリッド線の材質を銅として、周波数は830MHzにおける信号対干渉雑音比SINRの累積分布CCDFを測定して、第1のポートP1を活性素子の給電点とし、他のポートP2,P3,P4をパラサイト素子として可変リアクタンス回路22a,22b,22cを接続する場合が最も性能がよいことが確認されている。又、データの図示を省略しているが、第1のポートP1を活性素子の給電点とし、金属グリッド線の抵抗率を考慮した場合の、830MHzにおける信号対干渉雑音比SINRの累積分布CCDFから、金属グリッド線の高抵抗により若干性能が劣化することが分かっている。図1に示した先行検討例に係る開口面共用アレーアンテナ21s、図4に示した比較例1に係る開口面共用アレーアンテナ21a及び図5に示した比較例2に係る開口面共用アレーアンテナ21bについて、第1のポートP1を活性素子の給電点とし、残りの3つのポートP2,P3,P4をパラサイト素子の給電点として、先行波と遅延波の入射方向を変化させ、適応ビームを形成したときの760、830、900MHzにおける信号対干渉雑音比SINRの累積分布CCDFを、それぞれ図9、図10及び図11に示す。図9、図10及び図11において、760MHzにおけるSINRの累積分布を一点鎖線で、830MHzにおけるSINRの累積分布を破線で、900MHzのSINRの累積分布を実線で示している。図9、図10及び図11を比較すれば明らかなように、先行検討例に係る開口面共用アレーアンテナ21sの場合が、760-900MHzにわたりSINRの累積分布が、図4に示した比較例1に係る開口面共用アレーアンテナ21a及び図5に示した比較例2に係る開口面共用アレーアンテナ21bに比し、飛躍的に優れていることが理解できる。更に、金属グリッド線を用いて矩形の格子状の共有アンテナ開口面を構成し、アンテナ開口面の周囲に複数のポートを設けることによって、4つの電磁波的に独立した仮想アンテナを配列したシングルバンド用の4素子のアンテナアレーを構成でき、ESPARアンテナのコンセプトを適用することによってシングルバンド用の受信系統で適応指向性を形成する車両自動車用のVHF帯のアダプティブアレーアンテナが、広帯域性を持ち、金属グリッド線の抵抗率の影響も小さいことを実験によっても検証した。以下に示す本発明の実施の形態は、上記のシングルバンド用の先行検討例における評価をふまえて、更にマルチバンドに発展させるための技術的思想を提供するものである。又、本発明の技術的思想は、構成部品の材質、形状、構造、配置等を下記のものに特定するものでなく、本発明の技術的思想は、特許請求の範囲に記載された技術的範囲内において、種々の変更を加えることができる。本発明の実施の形態本発明の実施の形態に係る開口面共用アレーアンテナ21wは、図14に示すように、互いに離間して、平行に配置された第1の端部ストライプGpp1及び第2の端部ストライプGpp2と、第1の端部ストライプGpp1及び第2の端部ストライプGpp2のそれぞれに、それぞれの両側の端部を接続し、互いに平行に設けられた第1番の主グリッド線Gh1,第2番の主グリッド線Gh2,第3番の主グリッド線Gh3,...,第m番目の主グリッド線Ghmmは、5以上の正の整数と、第1番~第m番目の主グリッド線Gh1,Gh2,Gh3,...,Ghmの長手方向に直交する方向を長手方向として、主グリッド線Gh1,Gh2,Gh3,...,Ghmのすべてに交わるように平行に設けられた4本の補助グリッド線Gv41,Gv42,Gv43,Gv44とを有した矩形の格子状の共有アンテナ開口面を備える。第1の端部ストライプGpp1及び第2の端部ストライプGpp2とが、本発明の実施の形態に係る開口面共用アレーアンテナ21wの共有アンテナ開口面を構成する矩形の対向する2辺をなし、第1番の主グリッド線Gh1と第m番目の主グリッド線Ghmとが、共有アンテナ開口面を構成する矩形の他の対向する2辺をなしている。共有アンテナ開口面が受信する無線信号の搬送波の波長をλとした場合、図14においては、第1の端部ストライプGpp1及び第2の端部ストライプGpp2とがなす互いに対向する2辺の長さb=0.1λ~0.4λ程度の範囲の値に選ぶことが好ましく、第1番の主グリッド線Gh1と第m番目の主グリッド線Ghmとがなす他の互いに対向する2辺の長さa=0.2λ~λ程度の範囲の値に選ぶことが好ましい。例えば、ISDB-TSBに適合した90~108MHzの周波数帯V-LOW及びISDB-Tmmに適合した207.5~222MHzの周波数帯V-HIGHのダブルバンドの帯域での共有アンテナ開口面とするためには、b=48cm,a=1.1m程度の値に選定可能である。この寸法は、車両自動車のリアデフォッガの寸法に適合可能である。車両自動車のリアデフォッガに適用する場合は、第1の端部ストライプGpp1及び第2の端部ストライプGpp2は、電源ラインとして用いることが可能である。アンテナのサイズスケーリング則によって、b=48mm,a=110cm程度の値に選定すれば、900~1080MHz及び2075~2220MHzのダブルバンドの帯域での共有アンテナ開口面とすることができる。4本の補助グリッド線Gv41,Gv42,Gv43,Gv44を、第1の端部ストライプGpp1側から順に、第1の補助グリッド線Gv41,第2の補助グリッド線Gv42,第3の補助グリッド線Gv43及び第4の補助グリッド線Gv44と定義し、図14に示すように、第m番目の主グリッド線Ghmと第1の補助グリッド線Gv41との交点を第1の給電点P1、第m番目の主グリッド線Ghmと第3の補助グリッド線Gv43との交点を第2の給電点P2、第1番目の主グリッド線と第4の補助グリッド線Gv44との交点を第3の給電点P3、第1番目の主グリッド線と第2の補助グリッド線Gv42との交点を第4の給電点P4と選定し、第1~第4の給電点P1,P2,P3,P4により、共有アンテナ開口面に4つの電磁波的に独立した仮想アンテナを配列して4素子のアンテナアレーを構成している。図14に示すように、第1,第2,第3及び第4の給電点P1,P2,P3,P4が、平行四辺形のそれぞれの頂点を構成しているが、必ずしも完全な厳密な平行四辺形に限定されるものではない。但し、この平行四辺形の各辺の長さl12,l23,l34,l41は、誤差±10の範囲で互いに等しいことが好ましい平行四辺形の各辺の長さが等しければ菱形になる。。又、第2の給電点P2から他の3つの給電点P1,P3,P4までの距離が、誤差±10の範囲で互いに等しく、第4の給電点P4から他の3つの給電点P1,P2,P3までの距離が、誤差±10の範囲で互いに等しいことが好ましい。そして、更に、平行四辺形の各辺の長さl12,l23,l34,l41は、0.1λ~0.5λの範囲の値であることが好ましい。例えば、図14において、l12=l34=0.17λ~0.43λ、l23=l41=0.20λ~0.49λ程度の値に選ぶことが可能である。上述したとおり、第1,第2,第3及び第4の給電点P1,P2,P3,P4が頂点をなす形状は、各辺の長さl12,l23,l34,l41が誤差±10の範囲で互いに等しければ、必ずしも完全な平行四辺形に限定されるものではないが、一定の対称性を有するトポロジーであることが好ましい。例えば、l12=l34、l23=l41ではなく、l12=l41、l23=l34とする不等辺四辺形や梯形トラペジオンでもよい。より具体的には、例えば、90~108MHz及び207.5~222MHzのダブルバンドの帯域での共有アンテナ開口面として使用するためには、l12=l34=57.5cm、l23=l41=66.1cm程度の値に選定可能である。アンテナのサイズスケーリング則によって、l12=l34=57.5mm、l23=l41=66.1mm程度の値に選定すれば、900~1080MHz及び2075~2220MHzのダブルバンドの帯域での共有アンテナ開口面として使用することができる。本発明の実施の形態に係る開口面共用アレーアンテナ21wの性能を評価するため、VSWR、ポート間結合CBP及び空間相関SCCを電磁解析シミュレータIE3Dにより解析し、図15に示す比較例3に係る開口面共用アレーアンテナ21c及び図16に示す比較例4に係る開口面共用アレーアンテナ21dの2つの比較例と比較し、比較結果をそれぞれ図17,図18及び図19に示した。図14に示す構造において、第2の補助グリッド線Gv42と第3の補助グリッド線Gv43との間の水平方向に測った距離d43=0.04λ~0.15λ程度の値に選ぶことが可能であり、第1の補助グリッド線Gv41と第2の補助グリッド線Gv42との間の水平方向に測った距離d42=0.10λ~0.30λ程度の値に選ぶことが可能であり、第4の補助グリッド線Gv44と第2の端部ストライプGpp2との間の水平方向に測った距離d44=0.002λ~0.008λ程度の値に選ぶことが可能である。図17,図18及び図19に示す比較において、図14に示す構造の寸法を、900~1080MHz及び2075~2220MHzのダブルバンドの帯域に合わせて、横幅a=110mm、高さb=48mmとした場合は、例えば、第1の端部ストライプGpp1及び第2の端部ストライプGpp2の水平方向に測った幅d41=5mmと、図1の先行検討例に係る開口面共用アレーアンテナ21sと同一の値が採用可能である。又、第2の補助グリッド線Gv42と第3の補助グリッド線Gv43との間の水平方向に測った距離d43=18mmも、先行検討例に係る開口面共用アレーアンテナ21sと同一の値を採用可能であるが、第1の補助グリッド線Gv41と第2の補助グリッド線Gv42との間の水平方向に測った距離d42=39mm程度の値に選び、第4の補助グリッド線Gv44と第2の端部ストライプGpp2との間の水平方向に測った距離d44=1mm程度の値に選ぶことができる。なお、図14において、b=48mm,a=110cm程度の値に選定し、900~1080MHz及び2075~2220MHzのダブルバンドの帯域での共有アンテナ開口面とした場合であれば、図3に示したのと同様に、本発明の実施の形態に係る開口面共用アレーアンテナは21wの主グリッド線Gh1,Gh2,Gh3,...,Ghmの幅は、0.5mm程度の値、主グリッド線Gh1,Gh2,Gh3,...,Ghmの相互の間隔は2.5mm程度の値、両端における間隔は1.25mm程度の値に、それぞれ選定できる。図15に示す比較例3に係る開口面共用アレーアンテナ21cは、図1に示したシングルバンド用の先行検討例の構造と同様であり、第1の補助グリッド線Gv51と第2の補助グリッド線Gv52の2本のみの補助グリッド線Gv51,Gv52を有する構造である。即ち、図15に示す比較例3に係る開口面共用アレーアンテナ21cにおいて、横幅a=110mm、高さb=48mm、第1の端部ストライプGpp1及び第2の端部ストライプGpp2の水平方向に測った幅d51=5mm、第1の補助グリッド線Gv51と第2の補助グリッド線Gv52との間の水平方向に測った距離d52=18mm、第2の補助グリッド線Gv52と第2の端部ストライプGpp2との間の水平方向に測った距離d53=40.5mmである。図15に示す比較例3に係る開口面共用アレーアンテナ21cにおいては、第1の端部ストライプGpp1側の第m番目の主グリッド線Ghmの端部を第1の給電点P1、第m番目の主グリッド線Ghmと第2の補助グリッド線Gv52との交点を第2の給電点P2、第2の端部ストライプGpp2側の第1番目の主グリッド線の端部を第3の給電点P3、第1番目の主グリッド線と第1の補助グリッド線Gv51との交点を第4の給電点P4と選定し、第1~第4の給電点P1,P2,P3,P4により、共有アンテナ開口面に4つの仮想アンテナを配列してシングルバンド用の4素子アンテナアレーを構成することを意図している。図16に示す比較例4に係る開口面共用アレーアンテナ21cも、第1の端部ストライプGpp1側から順に、第1の補助グリッド線Gv61,第2の補助グリッド線Gv62,第3の補助グリッド線Gv63及び第4の補助グリッド線Gv64の4本の補助グリッド線Gv61,Gv62,Gv63,Gv64を備える点では、図14に示した本発明の実施の形態に係る開口面共用アレーアンテナ21wと同様であるが、4本の補助グリッド線Gv61,Gv62,Gv63,Gv64の相互の間隔が、図14に示した本発明の実施の形態に係る開口面共用アレーアンテナ21wとは異なる。即ち、図16に示す比較例4に係る開口面共用アレーアンテナ21cにおいても、図14に示した本発明の実施の形態に係る開口面共用アレーアンテナ21wと同様に、横幅a=110mm、高さb=48mm、第1の端部ストライプGpp1及び第2の端部ストライプGpp2の水平方向に測った幅d61=5mmであり、第2の補助グリッド線Gv62と第3の補助グリッド線Gv63との間の水平方向に測った距離d64=18mmである。しかし、第1の端部ストライプGpp1と第1の補助グリッド線Gv61との間の水平方向に測った距離d62=18mmで、第1の補助グリッド線Gv61と第2の補助グリッド線Gv62との間の水平方向に測った距離d63=22mmで、第3の補助グリッド線Gv63と第4の補助グリッド線Gv64との間の水平方向に測った距離d65=d63=22mmで、第4の補助グリッド線Gv64と第2の端部ストライプGpp2との間の水平方向に測った距離d66=d61=18mmである点が図14に示す構造とは異なる。図16に示す比較例4に係る開口面共用アレーアンテナ21cは、図14に示した本発明の実施の形態に係る開口面共用アレーアンテナ21wと同様に、第m番目の主グリッド線Ghmと第1の補助グリッド線Gv61との交点を第1の給電点P1、第m番目の主グリッド線Ghmと第3の補助グリッド線Gv63との交点を第2の給電点P2、第1番目の主グリッド線と第4の補助グリッド線Gv64との交点を第3の給電点P3、第1番目の主グリッド線と第2の補助グリッド線Gv62との交点を第4の給電点P4と選定し、第1~第4の給電点P1,P2,P3,P4により、共有アンテナ開口面に4つの電磁波的に独立した仮想アンテナを配列して4素子のアンテナアレーを構成することを意図している。図17に示すVSWR、図18に示すポート間結合CBP、及び図19に示す空間相関SCCにおいて、本発明の実施の形態に係る開口面共用アレーアンテナ21wの特性を実線で、図15に示す比較例3に係る開口面共用アレーアンテナ21cの特性を破線で、図16に示す比較例4に係る開口面共用アレーアンテナ21dの特性を二点鎖線で示している。図17では4つのポート給電点P1,P2,P3,P4から見たVSWRの平均値を示している。図17に示すとおり、900~1080MHz及び2075~2220MHzのダブルバンドの帯域において、VSWRは図14に示した本発明の実施の形態に係る開口面共用アレーアンテナ21wの特性が優れているが、図16に示す比較例4に係る開口面共用アレーアンテナ21dの特性が最も劣ることが分かる。図18では、図7と同様に、第1のポートP1と第2のポートP2との結合係数CBP12、第2のポートP2と第3のポートP3との結合係数CBP23、第3のポートP3と第4のポートP4との結合係数CBP34、第4のポートP4と第1のポートP1との結合係数CBP41、第1のポートP1と第3のポートP3との結合係数CBP13及び第2のポートP2と第4のポートP4との結合係数CBP24の平均値を示している。図18に示すとおり、900~1080MHz及び2075~2220MHzのダブルバンドの帯域において、ポート間結合CBPも図14に示した本発明の実施の形態に係る開口面共用アレーアンテナ21w実線の特性が最も優れているが、図16に示す比較例4に係る開口面共用アレーアンテナ21d二点鎖線の特性が最も劣ることが分かる。図19では、図8と同様に、第1の仮想アンテナA1θ、φと第2の仮想アンテナA2θ、φとの空間相関SCC12、第2の仮想アンテナA2θ、φと第3の仮想アンテナA3θ、φとの空間相関SCC23、第3の仮想アンテナA3θ、φと第4の仮想アンテナA4θ、φとの空間相関SCC34、第4の仮想アンテナA4θ、φと第1の仮想アンテナA1θ、φとの空間相関SCC41、第1の仮想アンテナA1θ、φと第3の仮想アンテナA3θ、φとの空間相関SCC13、及び第2の仮想アンテナA2θ、φと第4の仮想アンテナA4θ、φとの空間相関SCC24の平均値を示している。図19に示すとおり、900~1080MHz及び2075~2220MHzのダブルバンドの帯域における空間相関SCCについては、図14に示した本発明の実施の形態に係る開口面共用アレーアンテナ21w実線、図15に示す比較例3に係る開口面共用アレーアンテナ21c破線及び図16に示す比較例4に係る開口面共用アレーアンテナ21d二点鎖線の特性において、大きな差異は認められなかった。他の構造については図示を省略しているが、図15及び図16に示した構造を含む100通り以上のケースの検討結果から、図14に示すような間隔の関係で、4本の補助グリッド線Gv41,Gv42,Gv43,Gv44を設け、第m番目の主グリッド線Ghmと第1の補助グリッド線Gv41との交点を第1の給電点P1、第m番目の主グリッド線Ghmと第3の補助グリッド線Gv43との交点を第2の給電点P2、第1番目の主グリッド線と第4の補助グリッド線Gv44との交点を第3の給電点P3、第1番目の主グリッド線と第2の補助グリッド線Gv42との交点を第4の給電点P4と選定し、第1~第4の給電点P1,P2,P3,P4により、共有アンテナ開口面に4つの電磁波的に独立した仮想アンテナを配列して4素子のアンテナアレーを構成した場合が、VSWR、ポート間結合CBP及び空間相関SCCのいずれについても、900~1080MHz及び2075~2220MHzのダブルバンドの帯域において4素子アンテナアレーとして最も優れているという知見が得られた。図23に示すように、本発明の実施の形態に係る適応指向性受信装置は、上記において説明した本発明の実施の形態に係る開口面共用アレーアンテナ21wの周囲に設けられた4つのポート給電点P1,P2,P3,P4のうちのひとつである第1のポートP1を活性素子の給電点とし、残りの3つのポートP2,P3,P4がパラサイト素子とする4素子アダプティブアレーアンテナを備える。ここで、活性素子とは、先行検討例に係る適応指向性受信装置で既に説明したとおり、空中から捉えた無線信号を受信装置側に出力する励振素子給電素子であり、第1のポートP1からアンテナ出力が得られる。第1のポートP1を給電点とする活性素子には、ディジタルシグナルプロセッサDSPを備えるベースバンド信号生成部24が接続され、活性素子からベースバンド信号生成部24のRFフロントエンド部に、空中から捉えた無線信号が出力される。ベースバンド信号生成部24に備えられた演算処理回路DSPは、ベースバンド信号生成部24で生成されたベースバンド信号を処理する。なお、DSPは、必ずしもベースバンド信号生成部24に内蔵されている必要はなく、物理的構成としては、ベースバンド信号生成部24の外部に接続されていてもよい。パラサイト素子とは、先行検討例に係る適応指向性受信装置で既に説明したとおり、空中からの無線信号に直接寄与しない非励振素子の意味であり、第2のポートP2を給電点とする第1のパラサイト素子には、例えば、第1インダクタと可変容量ダイオードの直列回路が接続され、第1インダクタと可変容量ダイオードの接続点に一方の端子を接続するように、可変容量ダイオードと第2インダクタとが並列接続されて第1の可変リアクタンス回路22aを構成している。第1の可変リアクタンス回路22aは、リアクタンス適応制御回路23を介して、ベースバンド信号生成部24のDSPに接続されている。同様に、第3のポートP3を給電点とする第2のパラサイト素子には、第1インダクタと可変容量ダイオードの直列回路が接続され、第1インダクタと可変容量ダイオードの接続点に一方の端子を接続するように、可変容量ダイオードと第2インダクタとが並列接続されて第2の可変リアクタンス回路22bを構成している。第2の可変リアクタンス回路22bは、リアクタンス適応制御回路23を介して、ベースバンド信号生成部24のDSPに接続されている。同様に、第4のポートP4を給電点とする第3のパラサイト素子には、第1インダクタと可変容量ダイオードの直列回路が接続され、第1インダクタと可変容量ダイオードの接続点に一方の端子を接続するように、可変容量ダイオードと第2インダクタとが並列接続されて第2の可変リアクタンス回路22bを構成している。第2の可変リアクタンス回路22bは、リアクタンス適応制御回路23を介して、ベースバンド信号生成部24のDSPに接続されている。第1のポートP1を給電点とする活性素子、第2のポートP2を給電点とする第1のパラサイト素子、第3のポートP3を給電点とする第2のパラサイト素子及び第4のポートP4を給電点とする第3のパラサイト素子は、同一の格子状の面である開口面の周囲に設けられた4つのポートP1,P2,P3,P4を給電点としているので、物理的なハードウェア構成としては電気的に短絡され、空間的に分離されていないが、図19に示したとおり、900~1080MHz及び2075~2220MHzのダブルバンドの帯域において、高周波の電磁波的には4つの独立したアンテナとして機能するとみなすことが可能である。本発明の実施の形態に係る適応指向性受信装置では、図13aに示したのと同様に、入射信号として逆離散フーリエ変換された信号をデータ区間として有するOFDM信号を用いている。OFDM信号の各シンボル区間の先頭にはガード区間HGIが設けられている。ガード区間HGIは各シンボル区間の尾部のコピー元区間TGIの波形をダミー信号としてそのまま巡回的にコピーしたものである。ガード区間HGI、ガード区間HGIに続くデータ区間、データ区間に続くコピー元区間TGIとで、各シンボル区間が構成されている。図13aに示す主波に対し、図13bに示したのと同様に、ガード区間HGIだけ遅れた遅延波が受信されると、OFDM信号の誤り率は急激に劣化する。遅延波が重畳して受信されるとガード区間HGIとコピー元区間TGIの相関係数は小さくなる。図23に示すベースバンド信号生成部24のDSPは、第1のポートP1を給電点とする活性素子のアンテナ出力を用いて、図13に示すOFDM信号の各シンボル区間毎にガード区間HGIとコピー元区間TGIのとの複素相関係数を計算し、リアクタンス適応制御回路23は、ガード区間HGIとコピー元区間TGIの複素相関係数が大きくなるように、それぞれの可変リアクタンス回路22a,22b,22cの接地リアクタンス値を制御する。リアクタンス適応制御回路23の制御には、例えば、目的関数を相関係数としたシンプレックス法を使用すればよい。計算機シミュレーションでは、2つの同一振幅のOFDM信号遅延波と主波を水平面でランダムな2方向から入射させる。100パターンの到来角組み合わせについて信号対干渉雑音比SINRの累積分布CCDFを計算した。到来波の垂直面の入射角は、本発明者らが実施したフィールドテストで得た平均値の0.48°を用いた。図13bに示したのと同様に、遅延波は図13aに示す主波に対しガード区間HGIだけ遅れている。図14に示した本発明の実施の形態に係る開口面共用アレーアンテナ21w、図16に示した比較例4に係る開口面共用アレーアンテナ21d及び図15に示した比較例3に係る開口面共用アレーアンテナ21c及びについて、第1のポートP1を活性素子の給電点とし、残りの3つのポートP2,P3,P4をパラサイト素子の給電点として、先行波と遅延波の入射方向を変化させ、適応ビームを形成したときの900,1000,1080,2075,2100,2222MHzにおける信号対干渉雑音比SINRの累積分布CCDFを、それぞれ図20、図21及び図22に示す。図20、図21及び図22において、900MHzのSINRの累積分布を実線で、1000MHzにおけるSINRの累積分布を破線で、1080MHzにおけるSINRの累積分布を一点鎖線で、2075MHzにおけるSINRの累積分布を二点鎖線で、2100MHzにおけるSINRの累積分布を点線で、2200MHzのSINRの累積分布を太い実線2重線で示している。図20及び図21を比較すれば明らかなように、本発明の実施の形態に係る開口面共用アレーアンテナ21wの場合が、横幅a=110mm、高さb=48mmの矩形の格子状の共有アンテナ開口面の寸法においては、900~1080MHz及び2075~2220MHzのダブルバンドの帯域にわたり、図16に示した比較例4に係る開口面共用アレーアンテナ21dに比し、SINRの累積分布が飛躍的に優れていることが理解できる。又、図15に示した比較例3に係る開口面共用アレーアンテナ21cの場合は、図22から分かるように、900~1080MHzのシングルバンドの帯域においてのみ、SINRの累積分布が優れ、ダブルバンドには適さないことが分かる。図17~図20に示した本発明の実施の形態に係る開口面共用アレーアンテナ21wの寸法を10倍にすれば、アンテナのサイズスケーリング則によって、90~108MHz及び207.5~222MHzのダブルバンドの帯域において、SINRの累積分布が優れていることは容易に理解できる。即ち、本発明の実施の形態に係る開口面共用アレーアンテナ21wの構造は、寸法を車両自動車のリアデフォッガの寸法に対応させて、車両自動車に搭載して、ISDB-TSBに適合した90~108MHzの周波数帯V-LOW及びISDB-Tmmに適合した207.5~222MHzの周波数帯V-HIGHの、周波数が2倍程度異なるダブルバンドの帯域において使用可能な4素子のアンテナアレーを構成するのに好適である。更に、アンテナのサイズスケーリング則によって、本発明の実施の形態に係る矩形の格子状の共有アンテナ開口面の寸法を選択することにより、任意の周波数帯におけるダブルバンドの4素子のアンテナアレーを、開口面共用アレーアンテナ21wによって構成できることも容易に理解できる事項である。その他の実施の形態本発明は、上記のような本発明の実施の形態によって記載したが、この開示の一部をなす論述及び図面は本発明を限定するものであると理解すべきではない。この開示から当業者には様々な代替実施の形態、実施例及び運用技術が明らかとなろう。特に、サイズスケーリング則によって、所望の寸法を選択することにより、任意の周波数帯におけるダブルバンドの4素子のアンテナアレーが実現できるので、本発明の開口面共用アレーアンテナ21wは、車両自動車のリアデフォッガの他、車両後付け平面アンテナ、平面シート状アンテナ等に適用できる。更に、住宅の窓や壁に本発明の開口面共用アレーアンテナ21wを用いてもよく、携帯端末用のアレーアンテナとして、本発明の開口面共用アレーアンテナ21wを用いることもできる。このように、本発明はここでは記載していない様々な実施の形態等を含むことは勿論である。したがって、本発明の技術的範囲は上記の説明から妥当な特許請求の範囲に係る発明特定事項によってのみ定められるものである。"