"バルブ長手軸線10と、マグネットコイル1を備えた電磁回路の形態の励磁可能なアクチュエータと、内側磁極2と、外側の磁気回路構成部材5と、バルブシート本体15に設けられるバルブシート面16と協働する閉弁体19を操作するための可動なアーマチュア17と、少なくとも前記電磁回路の領域に延在している薄壁のバルブスリーブ6とを備えた、内燃機関の燃料噴射装置用燃料噴射弁において、磁気回路構成要素の寸法設計が、DFRdynamicflowrangeを商qmax/qminとして定義したときに、DFRが17よりも大きいように行われており、前記バルブスリーブ6が磁気分離部を設けずに実施され、該バルブスリーブ6の材料が一貫して磁束密度B>0.3Tを有するように、或いは、前記バルブスリーブ6における作用エアギャップの領域に、磁束密度B>0.1Tを有するゾーンが設けられるように、構成されていることを特徴とする燃料噴射弁。前記マグネットコイル1の周領域での前記外側の磁気回路構成部材5の外径が10.5<DM<13.5mmであることを特徴とする、請求項1に記載の燃料噴射弁。前記アーマチュア17の外径DAが4.0mm<DA<5.9mmであることを特徴とする、請求項1または2に記載の燃料噴射弁。前記バルブスリーブ6の壁厚tが、少なくとも作用エアギャップの領域で、すなわちコア下部領域とアーマチュア上部領域との間の領域で0.15<t<0.35mmであることを特徴とする、請求項1または2または3に記載の燃料噴射弁。前記外側の磁気回路構成部材5の外周に直接パッキンリング66が装着されていることを特徴とする、上記請求項のいずれか1つに記載の燃料噴射弁。前記パッキンリング66が前記外側の磁気回路構成部材5の周領域においてその最大外径部に設けられていることを特徴とする、請求項5に記載の燃料噴射弁。前記薄壁のバルブスリーブ6が前記燃料噴射弁の軸線方向の全長にわたって延在し、前記内側磁極2が前記バルブスリーブ6内部でのストローク調整のために変位可能であることを特徴とする、上記請求項のいずれか1つに記載の燃料噴射弁。前記外側の磁気回路構成部材5がグラス状に構成され、この限りにおいてシェル部分60と底部部分61とを有していることを特徴とする、上記請求項のいずれか1つに記載の燃料噴射弁。前記底部部分61が折りたたみ部62によって二重層に形成されていることを特徴とする、請求項8に記載の燃料噴射弁。前記薄壁のバルブスリーブ6が前記燃料噴射弁の噴出側端部から前記マグネットコイル1の領域まで延在し、前記内側磁極2が前記バルブスリーブ6に変位不能に配置されていることを特徴とする、請求項1から6のいずれか一つに記載の燃料噴射弁。前記バルブスリーブ6が半径方向外側へ位置しているフランジ状のカラー68を有し、その外周に前記磁気回路構成部材5が当接してこれに固定されていることを特徴とする、請求項10に記載の燃料噴射弁。請求項1の特徴ある構成を備えた本発明による燃料噴射弁には、特にコンパクトな構成であるという利点がある。この燃料噴射弁は、内燃機関のマニホールドインジェクションバルブの分野の当業者にとっては従来高機能性を維持しつつ製造不可能と見なされていたような極端に小さい外径を有している。この非常に小さな寸法設計により、燃料噴射弁の組み込みを従来よりもかなり自在に考えて構成することが可能である。従って本発明による燃料噴射弁は、豊富なバリエーションのExtendedTipをもつ、すなわち長さが異なるバリエーションの燃料噴射弁をもつ種々の車両製造業者の種々の取付孔に非常にコンパチブルに組み込むことができ、しかもモジュール状に構成された弁のためにバルブニードルの長さまたはバルブスリーブの長さを変える必要がない。この場合、外側の磁気回路構成部材に着座してインテイクマニホールドに設けた取付孔の壁に対し密封を行うパッキンリングは、わずかに変位可能である。特に有利なことは、燃料噴射弁の本発明による寸法設計により、DFRdynamicflowrangeも公知の燃料噴射弁の場合に比べて17以上になり、よって著しく向上させることができる点である。このような最適化された燃料噴射弁を使用することの大きな適応性は、磁気分離部を設けずにバルブスリーブを構成してよいことでも明らかである。この場合、バルブスリーブは一貫して磁束密度B>0.3Tを有し、或いは、バルブスリーブにおける作用エアギャップの領域に、磁束密度をB>0.1Tのように低減させたゾーンが設けられている。従属請求項に記載された手段により、請求項1に記載の燃料噴射弁の有利な他の構成および改良が可能である。有利な態様では、燃料噴射弁の新規な幾何学的形態は、とりわけ量qmin,FF,Fmaxに関する境界条件のもとで決定された。機能性を満足しつつ磁気回路の外寸を極めて小さく実現できるようにするため、本発明によれば、アーマチュアの外寸DAは4.0mm<DA<5.9mmに決定された。図1には、本発明をよりよく理解するために、混合気圧縮型火花点火式内燃機関の燃料噴射装置用燃料噴射弁の形態で、技術水準による電磁操作可能な燃料噴射弁が例示されている。燃料噴射弁は、マグネットコイル1によって取り囲まれ且つ内側磁極としておよび一部が燃料貫流部として用いられるほぼ管状のコア2を有している。マグネットコイル1は、段状に構成されている外側のスリーブ状の、たとえば強磁性のバルブシェル5によって周方向にて完全に取り囲まれ、該バルブシェルは外側磁極として用いられる外側の磁気回路構成部材である。マグネットコイル1とコア2とバルブシェル5とは、協働して、電気で励磁可能な操作要素を形成している。コイル本体3内に埋設されているマグネットコイル1は巻回部4でもってバルブスリーブ6を外側から取り囲んでいるのに対し、コア2は、バルブスリーブ6の、バルブ長手軸線10に対し同心に延在している内側の開口部11に挿入されている。バルブスリーブ6は長尺に且つ薄壁に構成されている。開口部11は、とりわけ、バルブ長手軸線10に沿って軸線方向に可動なバルブニードル14のための案内開口部として用いられる。バルブニードル6は軸線方向においてたとえば燃料噴射弁の軸線方向全延在距離のほぼ半分にわたって延在している。コア2およびバルブニードル14の近傍には、開口部11内に、さらにバルブシート本体15が配置され、該バルブシート本体はたとえば溶接継目8によりバルブスリーブ6に固定されている。バルブシート本体15はバルブシートとしての固定のバルブシート面16を有している。バルブニードル14はたとえば管状のアーマチュア17と、同様に管状のニードル部分18と、球状の閉弁体19とによって形成され、この場合閉弁体19はたとえば溶接継目によりニードル部分18と固定結合されている。バルブシート本体15の下流側端面には、たとえば鍋状の噴射孔付きオリフィスプレート21が配置され、その湾曲した、周方向に周回するように延在している保持エッジ20は、流動方向とは逆方向に上方へ向けられている。バルブシート本体15と噴射孔付きオリフィスプレート21との固定結合は、たとえば周回するように延在する密な溶接継目によって実現されている。バルブニードル14のニードル部分18には1個または複数個の横穴22が設けられ、その結果内側の縦穴23内を貫流する燃料はアーマチュア17を外側へ貫通して、閉弁体19に沿って、たとえば斜面24に沿ってバルブシート面16まで流動することができる。燃料噴射弁の操作は、公知の態様で電磁方式で行う。バルブニードル14を軸線方向に移動させるため、よってバルブニードル14に係合している復帰ばね25のばね力に抗して燃料噴射弁を開弁させるため、或いは、燃料噴射弁を閉弁させるため、マグネットコイル1と、内側のコア2と、外側のバルブシェル5と、アーマチュア17とを備えた電磁回路が用いられる。アーマチュア17は閉弁体19とは逆の側の端部でもってコア2へ向けられている。コア2の代わりに、たとえば内側磁極として用いられ、磁気回路を閉じるカバー部材を設けてもよい。球状の閉弁体19は、バルブシート本体15の、流動方向に切頭円錐状に先細りになっているバルブシート面16と協働し、該バルブシート面は、軸線方向において、バルブシート本体15に設けた案内穴の下流側に形成されている。噴射孔付きオリフィスプレート21は、少なくとも1つの、たとえば4つの、放電加工、レーザー穿孔または打ち抜きによって成形された噴射孔27を有している。燃料噴射弁内でのコア2の挿入深さは特にバルブニードル14のストロークにとって重要である。この場合、マグネットコイル1が励磁されていない場合のバルブニードル14の終端位置は、閉弁体19がバルブシート本体15のバルブシート面16に当接することによって決定され、他方マグネットコイル1が励磁されている場合のバルブニードル14の他の終端位置は、アーマチュア17が下流側のコア端に当接することによって生じる。ストローク調整はコア2を軸線方向へ変位させることによって行い、以後コア2は所望の位置に対応してバルブスリーブ6と固定結合される。バルブ長手軸線10に対し同心に延在し、バルブシート面16の方向への燃料の供給に用いるコア2の流動孔28内には、調整スリーブ29の形態の調整要素が復帰ばね25の外側に位置するように挿入されている。調整スリーブ29は該調整スリーブ29に当接している復帰ばね25の弾性予付勢力の調整に用いられ、復帰ばねはその反対側でもってアーマチュア17の領域に設けたバルブニードル14で支持されている。この場合、動的噴出量の調整も調整スリーブ29を用いて行う。燃料フィルタ32は調整スリーブ29の上方に位置するようにバルブスリーブ6内に配置されている。燃料噴射弁の供給側端部は金属製の燃料供給用接続部41によって形成され、該燃料供給用接続部はこれを安定化させ、保護し、取り囲んでいるプラスチック射出成形部42によって取り囲まれている。燃料供給用接続部41の管44の、バルブ長手軸線10に対し同心に延在している流動孔43は、燃料供給部として用いる。プラスチック射出成形部42は、プラスチックがバルブスリーブ6の一部とバルブシェル5の一部とを直接に取り囲むように射出成形される。この場合の確実な密封は、たとえばバルブシェル5の周に設けたラビリンスパッキン46を介して得られる。プラスチック成形部42には、一緒に射出成形される電気接続プラグ56も属している。図2は、本発明による燃料噴射弁の第1実施形態を示している。図1と図2または図3とは同じ縮尺でないので直接にはわからないが、本発明による燃料噴射弁は、構成が非常にスリムなことと、外径が非常に小さいことと、全体的に幾何学的構成が極めて小型であることとを特徴としている。以下では、本発明による寸法設計について詳細に説明する。本実施形態では、バルブスリーブ6は燃料噴射弁の全長にわたって延在するように形成されている。外側の磁気回路構成部材5はグラス状に構成され、マグネットポットとも呼ぶことができる。この場合、磁気回路構成部材5はシェル部分60と底部部分61とを有している。外側の磁気回路構成部材5のシェル部分60の上流側端部には、たとえばラビリンスパッキン46が設けられ、該ラビリンスパッキンにより、磁気回路構成部材5を取り囲んでいるプラスチック射出成形部42に対する密封が得られる。磁気回路構成部材5の底部部分61はたとえば折りたたみ部62を有することを特徴としており、その結果マグネットコイル1の下方で折り返された磁気回路構成部材5の二重層が生じる。バルブスリーブ6上に装着されている支持リング64により、一方では、磁気回路構成部材5の折りたたまれた底部部分61が所定位置で保持される。他方では、支持リング64により、パッキンリング66が挿入されている環状溝65の下端が決定される。環状溝65の上端はプラスチック射出成形部42の下稜によって決定される。磁気回路の適当な寸法設計により、マグネットコイル1の周領域における外側の磁気回路構成部材5の外径DMはわずか10.5<DM<13.5mmである。磁気回路構成部材5の本実施形態では、シェル部分60は筒状に延在しているので、磁気回路構成部材5はどの個所においても前記領域の外径よりも大きな外径を有していない。外側の磁気回路構成部材5の外周には、シェル部分60の領域に直接パッキンリング66が装着され、その結果燃料噴射弁は、磁気回路上に半径方向外側に取り付けられるそのパッキンリング66でもって、14mmの内径をもつインテイクマニホールドの取付孔にも挿入可能である。パッキンリング66は外側の磁気回路構成部材5の周領域においてその最大外径部に設けられていてよい。磁気回路の可能な限り小さな外径を実現できるようにするには、適切に、とりわけ内側磁極として用いられるコア2およびアーマチュア17のような内側にある構成要素が非常に小さく寸法設計されねばならない。このため、磁気回路の新規な寸法設計では、コア2およびアーマチュア17の内径に対し最低限必要なサイズとして2mmを決定した。これら両部材、すなわちコア2とアーマチュア17との内径は内側貫流横断面積を決定するが、内径が2mmの場合、動的噴射量の調整は内側にある復帰ばね25によっても可能であり、しかも復帰ばね25の内径の公差が静的貫流量に影響しないことが明らかになった。磁気回路の設計の際には、種々のサイズおよびパラメータが重要な役割を果たす。たとえば、最少噴出量qminを可能な限り小さくさせるのが最適である。ただしこの場合注意すべきことは、今日通常行われていて将来も要求されると考えられる<1.0mm3/minの密封性を保証するには、FF>3Nのばね力を保持せねばならないことである。本構成においては、FF>3Nのばね力は、密封径d=2.8mmの場合、電圧Uminでの静的磁力Fsm>5.5Nに相当している。最大磁力Fmaxは、電磁駆動型燃料噴射弁の構成に対しては同様に重要な量である。Fmaxが小さすぎると、すなわちたとえば<10Nであると、これはいわゆるclosedstuckを生じさせることがある。このことは、閉弁体19とバルブシート面16との間の液圧当接力に打ち勝つには最大磁力Fmaxが小さすぎることを意味している。このケースでは、燃料噴射弁は通電されているにもかかわらず開弁できない。それ故、燃料噴射弁の新規な幾何学的形態は、とりわけ量qmin,FF,Fmaxに関する境界条件のもとで決定した。本発明によれば、磁気回路の幾何学的形態を最適化する際、アーマチュア17の外径DAが重要な量であることが見出された。アーマチュア17の最適な外径は4.0mm<DA<5.9mmである。これから外側の磁気回路構成部材5の寸法設計を導き出すことができ、この場合磁気回路構成部材5の外径DMが10.5ないし13.5mmであれば、磁気回路の満足し得る機能性を保証し、しかも公知の燃料噴射弁に比べて著しく高いDFRdynamicflowrangeにおいて、保証する。磁気回路の特別な寸法設計により可能になるqminの更なる低減によって、17よりも大きいDFRを得ることができた。この場合、DFRは商qmax/qminとして算出する。図4に図示したグラフを用いて、DFRをいかにして特定できるかを説明する。燃料噴射弁の制御時間tiに対して、互いに1つの曲線を生じさせる動的噴出量qdynの複数個の測定点を求める。これらの測定点を結び付けると、図4のグラフで理想化して記載した曲線形状が生じる。次に、この曲線の直線状部分に、その中心線を表わす線を破線として書き入れる。この時点で、測定値の曲線と直線の中心線に対する/-5の誤差帯域の限界値との交点を特定することで、qminとqmaxとを求める。このようにして求めたqminとqmaxとの商、すなわち関係式で示せばqmax/qminは、動的噴出量を噴射するための量としてのDFRを示している。連続した薄壁のバルブスリーブ6を備えている図2の実施形態の場合、最適化した寸法設計は、バルブスリーブ6の壁厚tを少なくとも作用エアギャップの領域で、すなわちコア下部領域とアーマチュア上部領域との間の領域で0.15<t<0.35mmとして設定する。この実施形態では、バルブスリーブ6における作用エアギャップの領域に、磁束密度B>0.1Tを備えたゾーンをある種の磁気絞りとして設けてよい。これとは択一的に、磁気分離部または磁気絞りを設けずにバルブスリーブ6を構成してもよく、このことはバルブスリーブ6の材料が一貫して磁束密度B>0.3Tを有するという意味である。バルブスリーブ6の上記実施形態を備えた燃料噴射弁の構成により、バルブスリーブ6内部でのコア2の変位を介してストローク調整が可能になる。上記の幾何学的形態および寸法設計に関する考察は、図3に示したような他の実施形態における燃料噴射弁に対しても対応的に適用される。この図3の燃料噴射弁は、バルブスリーブ6およびコア2並びに外側の磁気回路構成部材5の領域で図2のものとは実質的に異なっている。ここではバルブスリーブ6はより短く形成され、燃料噴射弁の噴出側端部からマグネットコイル1の領域までしか達していない。アーマチュア17を備えた可動なバルブニードル14の上流側で、バルブスリーブ6は管状のコア2と固定結合されている。これは、バルブスリーブ6内でのコア2の変位を介してのストローク調整がここでは可能でないことを意味している。コア2は、軸線方向において反対側の端部においても、バルブ長手軸線10に対し同心に延在している燃料供給用接続部材41の管44に固定されている。この限りでは、この実施形態の場合、燃料噴射弁の全長にわたって連続している薄壁のバルブスリーブ6は設けられていない。バルブスリーブ6も、作用エアギャップの領域の磁気分離部を省略して、B>0.1Tの磁束密度を備えたゾーンを備えていてもよく、或いは、全体的にB>0.3Tの磁束密度を備えた材料から構成されていてよい。外側の磁気回路構成部材5を構成する際、底部部分は省略した。その結果該構成部材5は管形状を有するに至った。これが可能であるのは、バルブスリーブ6が半径方向外側へ位置しているフランジ状のカラー68を有し、その外周に磁気回路構成部材5が当接してこれにたとえば周回するように延在する溶接継目を用いて固定されているからである。支持リング64は平坦な円板状フランジとして構成されている。"