"2つの気筒列を有し、一部の気筒が吸排気弁を閉弁維持することで休止可能で残りの気筒が常時稼動する気筒休止内燃機関において、休止気筒が存在する気筒列の動弁カム軸の回転により駆動する補機を備え、一方の気筒列の気筒全てが常時稼動気筒であり、他方の休止気筒が存在する気筒列の動弁カム軸に前記補機を備えることを特徴とする気筒休止内燃機関の補機配置構造。前記休止気筒が存在する気筒列の動弁カム軸は、前記補機を駆動するためのカムを有し、前記カムのカム山の数が、前記一方の気筒列の常時稼動気筒の気筒数と同数であることを特徴とする請求項1記載の気筒休止内燃機関の補機配置構造。前記内燃機関の燃焼室内に直接燃料を噴射する燃料噴射弁を備え、前記補機は、前記動弁カム軸に形成されたポンプカムにポンプ作動部を当接して駆動され前記燃料噴射弁側に燃料を圧送する燃料噴射ポンプであることを特徴とする請求項1または請求項2記載の気筒休止内燃機関の補機配置構造。前記他方の休止気筒が存在する気筒列は、全て休止気筒で構成され、前記休止気筒が休止する休筒運転時に、前記一方の常時稼動気筒が存在する気筒列の動弁カム軸の吸排気弁を作動する作動カムの弁作動トルクを合成した合成弁駆動トルクの最大または最小となる位相と、前記ポンプカムのポンプ駆動トルクの最大または最小となる位相とが、一致しないように、前記ポンプカムが位相設定されていることを特徴とする請求項3記載の気筒休止内燃機関の補機配置構造。前記他方の休止気筒が存在する気筒列は、全て休止気筒で構成され、前記休止気筒が休止する休筒運転時に、前記一方の常時稼動気筒が存在する気筒列の動弁カム軸の吸排気弁を作動する作動カムの弁作動トルクを合成した合成弁駆動トルクの最大または最小となる位相と、前記ポンプカムのポンプ駆動トルクの最小または最大となる位相とが、一致するように、前記ポンプカムが位相設定されていることを特徴とする請求項3記載の気筒休止内燃機関の補機配置構造。しかし、特許文献1に開示された内燃機関は、全気筒が常時稼動気筒である通常のV型内燃機関であり、一部の気筒が休止可能である気筒休止内燃機関については開示がない。本発明は、かかる点に鑑みなされたもので、その目的とする処は、2つの気筒列を有する気筒休止内燃機関において、動弁カム軸の駆動トルクの変動を抑制することができる補機の配置構造を供する点にある。上記目的を達成するために、請求項1記載の発明は、2つの気筒列を有し、一部の気筒が吸排気弁を閉弁維持することで休止可能で残りの気筒が常時稼動する気筒休止内燃機関において、休止気筒が存在する気筒列の動弁カム軸の回転により駆動する補機を備え、一方の気筒列の気筒全てが常時稼動気筒であり、他方の休止気筒が存在する気筒列の動弁カム軸に前記補機を備えることを特徴とする気筒休止内燃機関の補機配置構造である。請求項2記載の発明は、請求項1記載の気筒休止内燃機関の補機配置構造において、前記休止気筒が存在する気筒列の動弁カム軸は、前記補機を駆動するためのカムを有し、前記カムのカム山の数が、前記一方の気筒列の常時稼動気筒の気筒数と同数であることを特徴とする。請求項3記載の発明は、請求項1または請求項2記載の気筒休止内燃機関の補機配置構造において、前記内燃機関の燃焼室内に直接燃料を噴射する燃料噴射弁を備え、前記補機は、前記動弁カム軸に形成されたポンプカムにポンプ作動部を当接して駆動され前記燃料噴射弁側に燃料を圧送する燃料噴射ポンプであることを特徴とする。請求項4記載の発明は、請求項3記載の気筒休止内燃機関の補機配置構造において、前記他方の休止気筒が存在する気筒列は、全て休止気筒で構成され、前記休止気筒が休止する休筒運転時に、前記一方の常時稼動気筒が存在する気筒列の動弁カム軸の吸排気弁を作動する作動カムの弁作動トルクを合成した合成弁駆動トルクの最大または最小となる位相と、前記ポンプカムのポンプ駆動トルクの最大または最小となる位相とが、一致しないように、前記ポンプカムが位相設定されていることを特徴とする。請求項5記載の発明は、請求項3記載の気筒休止内燃機関の補機配置構造において、前記他方の休止気筒が存在する気筒列は、全て休止気筒で構成され、前記休止気筒が休止する休筒運転時に、前記一方の常時稼動気筒が存在する気筒列の動弁カム軸の吸排気弁を作動する作動カムの弁作動トルクを合成した合成弁駆動トルクの最大または最小となる位相と、前記ポンプカムのポンプ駆動トルクの最小または最大となる位相とが、一致するように、前記ポンプカムが位相設定されていることを特徴とする。請求項1記載の気筒休止内燃機関の補機配置構造によれば、一方の気筒列の気筒全てが常時稼動気筒であり、他方の休止気筒が存在する気筒列の動弁カム軸に補機を備えるので、一方の気筒列の弁駆動トルクに対して、他方の補機駆動トルクを効果的に作用させて合成駆動トルクの最大トルクを小さく抑えることが可能で、駆動トルクの変動を抑制して弁動力伝達部材の負荷を軽減することができる。請求項2記載の気筒休止内燃機関の補機配置構造によれば、カムのカム山の数が、一方の気筒列の常時稼動気筒の気筒数と同数であるので、一方の気筒列の弁駆動トルクに対して他方の補機駆動トルクを互いに相殺するような位相に設定して駆動トルクの変動を抑制することができる。請求項3記載の気筒休止内燃機関の補機配置構造によれば、内燃機関の燃焼室内に直接燃料を噴射する燃料噴射弁を備え、補機は動弁カム軸に形成されたポンプカムにポンプ作動部を当接して駆動され燃料噴射弁側に燃料を圧送する燃料噴射ポンプであるので、高圧噴射が要求される直噴の燃料噴射弁に高圧の燃料を供給する燃料噴射ポンプのポンプ駆動トルクは比較的大きいが、弁駆動トルクと補機駆動トルクとの合成駆動トルクの最大トルクを効果的に小さくすることができ、駆動トルクの変動を抑制することができる。請求項4記載の気筒休止内燃機関の補機配置構造によれば、休止気筒が休止する休筒運転時に、一方の常時稼動気筒が存在する気筒列の動弁カム軸の吸排気弁を作動する作動カムの弁作動トルクを合成した合成弁駆動トルクの最大または最小となる位相と、前記ポンプカムのポンプ駆動トルクの最大または最小となる位相とが、一致しないように、ポンプカムが位相設定されているので、合成弁駆動トルクとポンプ駆動トルクの合成駆動トルクの最大トルクを小さく抑えることができ、駆動トルクの変動を抑制することができる。請求項5記載の気筒休止内燃機関の補機配置構造によれば、休止気筒が休止する休筒運転時に、一方の常時稼動気筒が存在する気筒列の動弁カム軸の吸排気弁を作動する作動カムの弁作動トルクを合成した合成弁駆動トルクの最大または最小となる位相と、前記ポンプカムのポンプ駆動トルクの最小または最大となる位相とが、一致するように、前記ポンプカムが位相設定されているので、合成弁駆動トルクとポンプ駆動トルクの合成駆動トルクの最大トルクは極力小さく抑えられて、駆動トルクの変動を抑制することができる。以下、本発明に係る一実施の形態について図1ないし図4に基づいて説明する。本実施の形態に係るV型気筒休止内燃機関は、車載用の水冷式4ストロークV型6気筒内燃機関E2であり、クランク軸81を車体の左右方向に指向させて車両に搭載され、前後に分かれて前側気筒列82Fと後側気筒列82RがV字状にバンクしている図1参照。前側気筒列82Fと後側気筒列82Rは、それぞれ3本のシリンダ83F,83Rが直列に配列されており、若干前側気筒列82Fの方が後側気筒列82Rより右方に位置がずれている図2参照。前後のシリンダ83F,83Rの上には、それぞれシリンダヘッド84F,84Rが重ねられて一体に締結され、シリンダヘッド84F,84Rの上にはそれぞれヘッドカバー85F,85Rが被せられて、前バンクのシリンダ83F,シリンダヘッド84F,ヘッドカバー85Fと後バンクのシリンダ83R,シリンダヘッド84R,ヘッドカバー85Rとが互いにV字状に突出している。シリンダ83F,83Rのシリンダボア内を往復動するピストン86F,86Rとクランク軸81との間にコンロッド87F,87Rが介装されてピストンクランク機構が構成され、シリンダヘッド84F,84Rのピストン86F,86Rの頂面が臨む燃焼室88,88に開口して、吸気ポート89,89が前後気筒列82F82Rの間の空間側バンク内側に向けて延出し、排気ポート90,90が前後気筒列82F82Rの間の空間の反対側バンク外側に向けて延出している。シリンダヘッド84F,84Rには、それぞれ上部にクランク軸81と平行に吸気カム軸92F,92Rと排気カム軸102F,102Rを有する所謂DOHC型の動弁機構が設けられており、吸気カム軸92F,92Rはバンク内側に配設され、排気カム軸102F,102Rはバンク外側に配設されている。吸気ポート89の燃焼室88への開口を開閉する吸気弁91と吸気カム軸92F,92Rとの間には、吸気カム軸92F,92Rの回転運動を吸気弁91の開閉運動に変換する吸気弁駆動装置93F,93Rが介装されている。また、排気ポート90の燃焼室88への開口を開閉する排気弁101と排気カム軸102F,102Rとの間には、排気カム軸102F,102Rの回転運動を排気弁101の開閉運動に変換する排気弁駆動装置103F,103Rが介装されている。吸気弁駆動装置93F,93Rおよび排気弁駆動装置103F,103Rは、全て内燃機関の運転状態に応じて弁のリフト量を変更する弁リフト量変更機構を備えているが、吸気弁91と排気弁101を閉弁維持することで休止可能とする休止機構を備えた駆動装置と備えていない駆動装置の2種類ある。休止機構を備えた駆動装置を有する気筒が休止気筒であり、休止機構のない駆動装置を有する気筒が常時稼動気筒である。本V型6気筒内燃機関E2は、前側気筒列82Fの3気筒が常時稼動気筒であり、後側気筒列82Rの3気筒が休止気筒である図2参照。図2では、後側気筒列82Rの休止気筒に破線格子ハッチを施している。したがって、前側気筒列82Fの3気筒の吸気弁駆動装置93Fおよび排気弁駆動装置103Fは、休止機構を備えておらず、常時駆動吸気弁駆動装置であり、後側気筒列82Rの3気筒の吸気弁駆動装置93Rおよび排気弁駆動装置103Rは、休止機構を備えるものである。また、V型6気筒内燃機関E2は、燃焼室88内に直接燃料を噴射する燃料噴射弁110が燃焼室88の天井面中央に嵌挿されている。なお、図示されないが、点火プラグも燃焼室88の天井面に嵌挿されている。図3は、動弁機構の吸気カム軸92F,92Rと排気カム軸102F,102Rの構成図であり、同図3を参照して、吸気カム軸92F,92Rの左端部には被動プーリ115F,115Rが嵌着され、排気カム軸102F,102Rの左端部には被動プーリ116F,116Rが嵌着されている。そして、クランク軸81に嵌着された駆動プーリ114と被動プーリ115F,115R,116F,116Rとに無端状のタイミングベルト117が巻き掛けられ、クランク軸1の回転がタイミングベルト117を介して吸気カム軸92F,92Rおよび排気カム軸102F,102Rに伝達される。なお、吸気カム軸92F,92Rと排気カム軸102F,102Rには、クランク軸81の半分の回転速度で伝達される。図3を参照して、前側気筒列82Fの3気筒が常時稼動気筒であり、その吸気カム軸92Fおよび排気カム軸102Fの各気筒に対応する部分には、中央にカム山の高い大変位吸気カム92b,102bが形成されており、その両側に隣り合ってカム山の低い小変位吸気カム92s,92s、102s,102sが形成されている。後側気筒列82Rの3気筒が休止気筒であり、その吸気カム軸92Rおよび排気カム軸102Rの各気筒に対応する部分には、中央にカム山の高い大変位吸気カム92b,102bが形成されており、その両側に隣り合ってカム山のない基礎円のカム面を構成する休止用カム92d,92d、102d,102dが形成され、さらに休止用カム92d,92d、102d,102dの外側に隣り合ってカム山の低い小変位吸気カム92s,92s、102s,102sが形成されている。そして、休止気筒を備える後側気筒列82Rにおける吸気カム軸92Rの右端部近傍に、ポンプカム92pが形成されている。このポンプカム92pの上方に、燃料噴射ポンプ120が配設され、燃料噴射ポンプ120は下方に突出したポンプリフタがポンプカム92pのカム面に接してポンプカム92pの回転により駆動する。ポンプカム92pは、3つのカム山を持つカム面が形成された概ね正三角形状をなしている。吸気カム軸92Rは、クランク軸81の2回転に対して1回転するので、その間にポンプカム92pは燃料噴射ポンプ120のポンプリフタを3度往復駆動する。燃料噴射ポンプ120は、前記実施の形態の燃料噴射ポンプ70L,70Rと同様に、燃料噴射圧が燃料スピル制御されて前後の各気筒の燃料噴射弁110に燃料を供給する。本V型6気筒内燃機関E2の休止運転状態は、前バンクの前側気筒列82Fの3気筒全てが稼動し、後バンクの後側気筒列82Rの3気筒全てが休止運転する状態である。図4は、休止運転状態における弁駆動する前側気筒列82Fの吸気カム軸92Fと排気カム軸102Fの合成の弁駆動トルクTv破線、後側気筒列82Rの吸気カム軸92Rのポンプカム92pによる燃料噴射ポンプ120のポンプ駆動トルクTp点線および弁駆動トルクTvとポンプ駆動トルクTpの合成駆動トルクT実線の変動が示されている。全動弁カム軸の駆動トルクを合成した合成駆動トルクTはタイミングベルト117を介して駆動するクランク軸81の駆動トルクに相当する。図4に示すように、休筒運転時には、弁駆動トルクTvが正側に変動する位相でポンプ駆動トルクTpが負側に変動し、弁駆動トルクTvが負側に変動する位相でポンプ駆動トルクTpが正側に変動し、互いに反対側に変動する関係にある。そして、弁駆動トルクTvが最大トルク値約15Nmを示す位相とポンプ駆動トルクTpが最小トルク値約25Nmを示す位相がほぼ一致するとともに、弁駆動トルクTvが最小トルク値約15Nmを示す位相とポンプ駆動トルクTpが最大トルク値約25Nmを示す位相がほぼ一致する。したがって、常時稼動気筒のみの前側気筒列82Fの弁駆動トルクTvと休止気筒の後側気筒列82Rのポンプ駆動トルクTpとは、互いに相殺される方向に効果的に変動して、弁駆動トルクTvとポンプ駆動トルクTpとを合成した合成駆動トルクTは、図4に実線で示すように最大トルクは極力小さく抑えられる。高圧噴射が要求される直噴の燃料噴射弁110に高圧の燃料を供給する燃料噴射ポンプ120のポンプ駆動トルクTpは比較的大きく、弁駆動トルクTvとポンプ駆動トルクTpとの合成駆動トルクTの最大トルクを効果的に小さくすることができ、駆動トルクの変動を抑制してタイミングベルト117の負荷を軽減することができる。以上の実施の形態では、V型6気筒内燃機関E2の休止気筒を備える後バンクの吸気カム軸92Rに燃料噴射ポンプ120を設けたが、後バンクの排気カム軸102Rに燃料噴射ポンプを設けてもよい。また、以上の2つの実施の形態では、動弁カム軸にポンプカムを形成し、燃料噴射ポンプを駆動するようにしたが、その他に、水ポンプ等の補機を駆動したり、動弁カム軸にギヤを形成してギヤの噛合いを介して補機を駆動する場合にも適用可能である。吸排気弁を作動する複数の作動カムの各位相が等間隔とならない場合などには、作動カムの弁駆動トルクの最大または最小となる位相とポンプカムのポンプ駆動トルクの最小または最大となる位相とが略一致するようなポンプカムの位相設定が困難となる場合がある。このような場合には、前記作動カムの弁駆動トルクの最大または最小となる位相と前記ポンプカムのポンプ駆動トルクの最大または最小となる位相とが一致しないように、ポンプカムの位相を設定することが好ましい。その際には、作動カムの弁駆動トルクの最大または最小となる位相と前記ポンプカムのポンプ駆動トルクの最大または最小となる位相とが、それぞれ一致しないような設定がより好ましい。なお、一般に、正のトルクの絶対値の方が負のトルクの絶対値よりも大きくなるため、作動カムの弁駆動トルクの最大となる位相とポンプカムのポンプ駆動トルクの最大となる位相とが一致しないような設定を優先的に行うことが望ましい。"