以下単位は重量を含む、厚いブロックの製造のためのアルミニウム合金;Zn:5.3-5.9、Mg:0.8-1.8、Cu:<0.2、Zr:0.05-0.12、Ti:<0.15、Mn:<0.1、Cr:<0.1、Si:<0.15、Fe:<0.20、不純物の個別含有量がそれぞれ0.05未満、合計で0.15未満、残りはアルミニウム。以下単位は重量を含む、請求項1に記載の合金;Zn:5.4-5.8および/またはMg:1.0-1.4および/またはCu:<0.05。Zrの最大含有量が、0.10重量、好ましくは0.08重量である、請求項1または2に記載の合金。以下のような、請求項1から3のいずれか一つに記載の合金;Ti:0.01-0.05および/またはMn:<0.05および/またはCr:<0.05および/またはSi:<0.10および/またはFe:<0.15。以下の過程を含む、アルミニウム製の厚いブロックの製造方法であって:a請求項1から4のいずれか一つに記載の合金製の厚いブロックの鋳造、b選択的に、450°Cから550°Cの間に含まれる温度での10分間から30時間の均質化、および/または300°Cから400°Cの間に含まれる温度での10分から30時間の応力除去、その後、100°C未満の温度までの冷却、c前記鋳造されたブロックの、500°Cから560°Cの温度での10分間から20時間の溶体化処理、d前記溶体化処理されたブロックの、100°C未満の温度までの冷却、e前記溶体化処理され冷却されたブロックの、120°Cから170°Cでの加熱による4時間から48時間の焼戻し、前記ブロックが、鋳造と焼戻しの間に、熱間加工による大きな意味をもつ変形の過程を受けない、アルミニウム製の厚いブロックの製造方法。過程cの冷却が、少なくとも800°C/時間に等しい冷却速度でもって実現され、また、このように溶体化処理され冷却されたブロックが、1から5の間に含まれる、好ましくは2から4の間に含まれる永久ひずみを伴って調整される圧縮によって、応力除去が行われる、請求項5に記載の方法。浸水が、少なくとも50°C、好ましくは少なくとも70°Cの水の中への浸水により実現される、請求項6に記載の方法。方向TLにおいて四分の一の厚みのところで、MPaで示される弾性限界RP02と、規格ASTME602-03、パラグラフ9.2にしたがって測定される弾性限界RP02と切欠きをつけた試験片の機械的強度との間のNSRと呼ばれる比率とが、以下のようであることを特徴とする、請求項6または7に記載の方法によって得られることができるアルミニウム製の厚いブロック:-NSR>-0.017×RP026.7および-RP02>320MPa、好ましくは330MPa。NSRが、>0.8好ましくは1.0であることを特徴とする、請求項8に記載のアルミニウム製の厚いブロック。プラスチック射出用の金型の製造のための、請求項8または9に記載の厚いブロックの使用。本発明が解決しようと努める問題は、残留応力の少ない、静的な機械的特性と切欠き強度との改善された特性バランスを有する厚いアルミニウムブロックを、時間のかからない、経済的な方法によって得ることである。発明の目的本発明の第一の目的は、以下を含む単位は重量、厚いブロックを製造するためのアルミニウム合金である;Zn:5.3-5.9、Mg:0.8-1.8、Cu:<0.2、Zr:0.05-0.12、Ti:<0.15、Mn:<0.1、Cr:<0.1、Si:<0.15、Fe:<0.20、不純物の個別含有量がそれぞれ0.05未満、合計で0.15未満、残りはアルミニウム。本発明の第二の目的は、以下の過程を含む方法であって:a本発明による合金製の厚いブロックの鋳造、b選択的に、450°Cから550°Cの間に含まれる温度での10分間から30時間の均質化、および/または300°Cから400°Cの間に含まれる温度での10分間から30時間の応力除去、その後、100°C未満の温度までの冷却、c前記鋳造されたブロックの、500°Cから560°Cの温度での10分間から20時間の溶体化処理、d前記溶体化処理されたブロックの、100°C未満の温度までの冷却、e前記溶体化処理されまた冷却されたブロックの、120°Cから170°Cでの加熱による4時間から48時間の焼戻し、該方法において、前記ブロックは、鋳造と焼戻しとの間に、熱間加工による大きな意味をもつ変形の過程を受けない。本発明のさらに別の目的は、方向TLにおいて四分の一の厚みのところで、弾性限界RP02と、規格ASTME602-03、パラグラフ9.2にしたがって測定される、切欠きをつけた試験片の機械的強度と弾性限界RP02との間のNSRと呼ばれる比率とが、以下のようであることを特徴とする、本発明による方法によって得ることができるアルミニウム製の厚いブロックである:NSR>-0.017×RP026.7およびRP02>320MPa好ましくは330MPaおよび/またはNSR>0.8好ましくは1.0。本発明のさらに別の目的は、プラスチック射出用の金型の製造のための、本発明による厚いブロックの使用である。発明の説明反する言及がない限り、合金の化学組成に関するすべての表示は、合金の総重量にもとづいた重量パーセントとして示される。合金の名称は、当業者に知られているTheAluminiumAssociationの規則にしたがって成されている。冶金の状態の定義は、欧州規格EN515で示されている。反する言及がない限り、静的な機械的特性、すなわち最終的な破断強度Rm、引張り弾性限界RP02、および破断伸びAは、規格EN10002-1あるいはNFENISO6892-1にしたがった引張り試験で判定され、断片が採取される位置およびその方向は、規格EN485-1によって定義される。切欠きをつけた試験片の機械的強度は、規格ASTME602-03にしたがって得られる。規格E602-03、パラグラフ9.2にしたがって、切欠きをつけた試験片の機械的強度と弾性限界RP02との間の、NSRと呼ばれる比率Sharp-NotchStrength-to-YieldStrengthRatioが算出されるが、この比率は、サンプルの切欠き強度の情報を与えるものである。提起された問題は、以下を含む合金により解決される単位は重量;Zn:5.3-5.9、Mg:0.8-1.8、Cu:<0.2、Zr:0.05-0.12、Ti:<0.15、Mn:<0.1、Cr:<0.1、Si:<0.15、Fe:<0.20、不純物の個別含有量がそれぞれ0.05未満、合計で0.15未満、残りはアルミニウム。亜鉛含有量5.3から5.9重量、マグネシウム含有量0.8から1.8重量、そして銅含有量0.2重量未満の組み合わせは、機械的強度と切欠き強度との間の改善された妥協点に達することを可能にする。Znの好ましい含有量は、5.4から5.8重量である。マグネシウムの好ましい含有量は、1.0から1.4重量、さらには1.1から1.3重量である。銅の好ましい含有量は、0.05重量未満、さらには0.04重量未満である。ジルコニウムの含有量は、0.05から0.12重量である。好ましくは、ジルコニウムの含有量は、特にアルミニウム製の厚いブロックの焼入れ感受性をさらに低下させるように、最大で0.10重量、さらには0.08重量である。チタンの含有量は、0.15重量未満である。有利には0.01から0.05重量の間に含まれ、好ましくは0.02から0.04重量の間に含まれるチタンの量が、鋳造の際に結晶粒の大きさを細かくするために加えられる。Crの含有量とMnの含有量は、0.1重量未満である。好ましくは、Crの含有量は0.05重量未満、さらには0.03重量未満であり、かつ/または、Mnの含有量は0.05重量未満、さらには0.03重量未満であり、これにより、特にアルミニウム製の厚いブロックの焼入れ感受性をさらに低下させることが可能となる。SiおよびFeは、特に切欠きをつけた試験片の機械的強度を改善するように、含有量を最小限に抑えたい不可避不純物である。Feの含有量は0.20重量未満、好ましくは0.15重量未満である。Siの含有量は0.15重量未満、好ましくは0.10重量未満である。本発明による合金製の厚いブロックを製造するための適切な方法は、以下の過程を含む:a本発明による合金製の厚いブロックの鋳造、b前記鋳造されたブロックの、500°Cから560°Cの温度での10分間から20時間の溶体化処理、c前記溶体化処理されたブロックの、100°C未満の温度までの冷却、d前記溶体化処理され、また冷却されたブロックの、120°Cから170°Cでの加熱による4時間から48時間の焼戻し。厚いブロックの鋳造は、好ましくは、直接冷却を伴う半連続鋳造DirectChillcastingによって実現される。厚いブロックとは、350mmを超える、好ましくは450mmを超える、さらには550mmを超える厚みをもつ。ブロックとは、基本的に平行六面体の形状であり、一般に、一番大きな寸法長さ、二番目に大きな寸法幅、そして一番小さな寸法厚みをもつ。ブロックは、選択的に、その後、典型的には450°Cと550°Cの間に含まれる温度での10分間から30時間の熱処理によって均質化されることができ、かつ/または、300°Cから400°Cの間に含まれる温度での、10分間から30時間の応力除去処理を受けることができ、その後、100°C未満の温度まで冷却されることができる。ブロックは、その後、溶体化処理、すなわち、ブロックの温度が500°Cから560°Cに達するように、10分間から5時間、さらには20時間の間、熱処理される。この熱処理は、一定の温度、またはいくつかの段階で実現可能である。溶体化処理後、ブロックは100°C未満の温度まで、好ましくは室温まで冷却される。冷却は、静止空気、通気、噴霧、灌水あるいは浸水によって、行うことができる。有利には、冷却速度は少なくとも200°C/時間である。本発明の有利な第一の実施態様において、冷却速度は200°C/時間未満である。この実施態様においては、残留応力は少ないが、機械的特性は、合金のいくらかの焼入れ感受性のために、その最大値には達しない。そのような冷却速度は、静止空気または換気装置を用いて得ることができる。本発明の有利な第二の実施態様においては、冷却速度は、少なくとも800°C/時間に等しい。そのような冷却速度は、灌水あるいは浸水によって得ることができる。冷却速度が速すぎると、ブロック中に過度の残留応力が生じるので、冷却用には少なくとも50°C、好ましくは少なくとも70°Cの温度の水が、好適に用いられる。この第二の実施態様において、このように焼入れされたブロックは、好ましくは、1から5、好ましくは2から4の間に含まれる永久ひずみ率を伴う冷間圧縮によって、応力除去が行われる。応力除去により、金属中の残留応力を減少させ、加工の際の変形を回避することが可能となる。本発明の有利な第三の実施態様においては、冷却速度は、200°C/時間から400°C/時間の間に含まれる。すなわち、驚くべきことに、冷却速度が200°C/時間から400°C/時間の間に含まれるとき、満足すべき機械的特性と少ない残留エネルギーとを同時に得ることができ、圧縮による応力除去の過程の実施を回避することができる。そのような冷却速度は、噴霧によって得ることができる。最後に、このように溶体化処理され、冷却されたブロックの焼戻しが行われる。焼戻しは、ブロックが120°Cから170°Cの温度、好ましくは130°Cから160°Cの間の温度に達するように、4時間から48時間、好ましくは8時間から24時間、行われる。有利には、静的な機械的特性RmとRP02のピークに相当する状態T6またはT652に達するように焼戻しが行われる。各作業の間に、ブロックの切断および/または表面加工の単純な作業を行うことが可能である。それに対し、前記ブロックは、鋳造と焼戻しの間に、熱間加工による大きな意味をもつ変形の過程を受けない。熱間加工とは、典型的には、熱間圧延または熱間鍛造の作業を意味する。大きな意味をもつ変形とは、鋳造されたブロック-これは基本的に平行六面体長さL、幅TL、厚みTCの形状の厚いブロックである-のいかなる寸法も、鋳造と焼戻しの間に、熱間加工による大きな意味をもつ変更、すなわち、典型的には少なくともおよそ10の変更を、受けないことを意味する。言葉を換えれば、鋳造されたブロックのいかなる寸法も、典型的には絶対値で10を超える相対的変化を、熱間加工によって受けないということであり、このことは、前記熱間加工が、各方向L、TL、TCにおいて、Ln1.1=0.095に近い値を超えるいかなる永久ひずみももたらさず、また前記熱間加工が、典型的には0.135未満である一般化された塑性変形に相当することを意味する。本発明による方法によって得られる厚いブロックは、とりわけ、相反する二つの特性一方が大きくなると、もう一方は小さくなるである、弾性限界と切欠き強度との間に、有利な特性バランスを呈している。より正確には、出願人は、本発明による組成をもつ合金、あるいは焼戻しまでの手順で請求されている過程鋳造、選択的な均質化および応力除去、溶体化処理、そして鋳造と最終過程である焼戻しの間に大きな意味をもつ熱間加工のない焼き入れにしたがって得られる合金製の厚いブロックについて、その後実現される、所与の弾性限界RP02に達するための焼戻し処理がいかなるもの単一または多数の段階であっても、NSRSharp-NotchStrength-to-YieldStrengthRatio、およびこのようにして得られるブロックの切欠き強度を特徴づけるために用いられるパラメータは、目標のRP02を得るために実行される焼戻し処理に左右されない値に達することを確認した。したがって、そのような厚いブロックについて、例えば四分の一の厚みで測定されるRP02とNSRの間に関係を確立することができ、またこの関係はほぼ線形となる。このように、出願人は、第一の実施態様による方法が用いられるとき、NSR規格ASTME602-03、パラグラフ9.2にしたがって測定される比率によって方向TLにおいて四分の一の厚みで評価されるような切欠き強度が、以下を超えることを確立することができた:-0.017×RP026.4。典型的には、NSRは少なくとも0.7、好ましくは0.8であり、また弾性限界は少なくとも320MPa、好ましくは330Mpaである。第二の実施態様による方法が用いられるとき、NSR規格ASTME602-03、パラグラフ9.2にしたがって測定されるによって方向TLにおいて四分の一の厚みで評価されるような切欠き強度は、以下を超える:-0.017×RP026.7。典型的には、NSRは、少なくとも0.8、好ましくは1.0であり、また弾性限界は少なくとも320MPa、好ましくは330Mpaである。高度な機械的強度と高度な切欠き強度を同時に得られる、驚くべき結果である。本発明による厚いブロックは、プラスチック射出用の金型の製造のために、有利に用いられる。本発明の実施例は、AとBで示される。実施例CとDは、比較として示される。この実施例においてテストされるさまざまな合金の化学組成は、表1において提示される。合金A、B、C、およびDは、厚さ625mmのブロックの形状に鋳造された。合金A製と合金C製のブロックは、次の方法で加工された:ブロックが、まず初めに480°Cで10時間均質化された。ブロックは次に540°Cで4時間溶体化処理され、そしておよそ40°C/時間で空冷された2時間で540°Cから410°Cに、ついで9時間で410°Cから90°Cになった。ブロックはその後、まず105°Cでおよそ12時間、次いで160°Cでおよそ16時間、焼戻し処理を受けた。合金B製と合金D製のブロックは、次の方法で加工された:ブロックが、まず初めに350°Cで2時間の応力除去を受けた。540°Cで4時間溶体化処理された後ブロックB、または475°Cで10時間溶体化処理された後ブロックD、ブロックは80°Cの水を用いた浸水によって冷却された。ブロックはその後、3の圧縮による応力除去を受けた。合金B製のブロックは、その後、130°Cの焼戻しを24時間ブロックB1、または150°Cの焼戻しを16時間ブロックB2受けた。一方、合金D製のブロックは、まず90°Cで8時間から12時間、ついで160°Cで14時間から16時間焼戻し処理を受けた。方向TLにおいて四分の一の厚みで測定された、得られた機械的特性は、表2において示される。図1は、弾性限界RP02と、略語NSRで知られまた材料の切欠き感受性を特徴づけるために一般に用いられる、Sharp-NotchStrength-to-YieldStrengthRatioと呼ばれる比率、との間で得られた妥協点を示している。英語でのその完全な名称によって示されているように、このパラメータは、切欠きをつけた試験片で測定された機械的強度と、切欠きのつけられていない試験片で測定された弾性限界との間の比率である。このパラメータの使用の正当性、およびこのパラメータの測定を可能にする実験用プロトコルは、規格ASTME602-03中の、特にパラグラフ9.2に記述されている。同様の加工条件において、本発明による合金Aは、合金Cと比較して、弾性限界とNSR比率、つまり切欠き強度を、同時に改善することを可能にする。得られるNSR比率は以下を超えるものである:-0.017×RP026.4。本発明による合金の好ましい加工方法により、さらにNSR比率を改善することが可能となる。このように、本発明による合金B製のブロックは、以下を超えるNSR比率に達する:-0.017×RP026.7。この比率は、類似の加工条件における合金Dによって達せられることはない。