"燃料と空気とが供給される燃焼室と、前記燃焼室に空気を供給する空気孔と、前記空気孔に気体燃料を供給する燃料ノズルを備え、前記空気孔に供給する気体燃料に圧力損失を生じさせるオリフィスを有することを特徴とする燃焼器。請求項1の燃焼器であって、前記燃焼室の上流側に位置し、第一の空気孔と、前記第一の空気孔の外周側に設けられた第二の空気孔とを有する空気孔プレートと、前記第一の空気孔に気体燃料を供給する第一の燃料ノズルと、前記第二の空気孔に気体燃料を供給する第二の燃料ノズルを備え、前記第二の空気孔に供給する気体燃料に圧力損失を生じさせるオリフィスを有することを特徴とする燃焼器。請求項2の燃焼器であって、前記第一の空気孔に供給する気体燃料に圧力損失を生じさせる第一のオリフィスと、前記第二の空気孔に供給する気体燃料に圧力損失を生じさせる第二のオリフィスを備え、前記第二のオリフィスの開口面積が、前記第一のオリフィスの開口面積よりも小さいことを特徴とする燃焼器。請求項2または3の燃焼器であって、前記第一の燃料ノズルに燃料を供給する燃料系統と、前記第二の燃料ノズルに燃料を供給する燃料系統とが別系統になっていることを特徴とする燃焼器。請求項2から4の何れかの燃焼器であって、前記空気孔プレートの前記第一の空気孔が設置された領域での保炎を促進する保炎手段を有することを特徴とする燃焼器。請求項5の燃焼器であって、前記保炎手段として、前記空気孔プレートが径方向内側に向かうほど下流側にせり出す傾斜面を備え、前記第二の空気孔の前記燃焼室側出口が前記傾斜面上に設けられていることを特徴とする燃焼器。請求項5の燃焼器であって、前記保炎手段として、前記空気孔から噴出される流体が、前記空気孔プレートの中心軸上に向かうように構成されていることを特徴とする燃焼器。請求項2から7の何れかの燃焼器であって、前記空気孔プレートの前記第二の空気孔が設置された領域での火炎の付着を抑制する手段を有することを特徴とする燃焼器。系統力レートレートの空気孔に気体である請求項2から8の何れかの燃焼器であって、前記第一の空気孔,第一の燃料ノズル,第二の空気孔、及び第二の燃料ノズルを有する複数の第一のバーナと、第三の空気孔と、前記第三の空気孔に気体燃料を供給する第三の燃料ノズルとを備え、前記複数の第一のバーナに囲まれるように配置された第二のバーナとを備え、前記第一の空気孔に供給する気体燃料に圧力損失を生じさせる第一のオリフィスと、前記第二の空気孔に供給する気体燃料に圧力損失を生じさせる第二のオリフィスと、前記第三の空気孔に供給する気体燃料に圧力損失を生じさせる第三のオリフィスを備え、前記第二のオリフィスの開口面積が、前記第一のオリフィス及び前記第三のオリフィスの開口面積よりも小さいことを特徴とする燃焼器。請求項1から9の何れかの燃焼器であって、前記オリフィスは、前記燃料ノズルに急縮小部及び急拡大部を与えるものであることを特徴とする燃焼器。気体燃料を燃料ノズルから空気孔に噴出させることで、空気孔から燃焼室に燃料と空気との混合ガスを噴出させる燃焼器の運転方法であって、燃料ノズル内で圧力損失を生じさせることで、前記燃料ノズル前後の差圧を確保することを特徴とする燃焼器の運転方法。特許文献2では、火炎面の変動による燃焼振動の発生に対する抑制策が十分に検討されていなかった。そこで本発明の目的は、火炎面の変動による燃焼振動を抑制できる燃焼器を提供することにある。本発明は、燃料と空気とが供給される燃焼室と、前記燃焼室に空気を供給する空気孔と、前記空気孔に気体燃料を供給する燃料ノズルを備え、前記空気孔に供給する気体燃料に圧力損失を生じさせるオリフィスを有することを特徴とする。本発明によれば、火炎面の変動による燃焼振動を抑制できる燃焼器を提供できる。以下、各実施例について説明する。第1の実施例図3は発電用ガスタービンプラント9の全体構成を表すシステム図である。図3において、発電用ガスタービンは、吸い込み空気15を加圧して高圧空気16を生成する圧縮機1と、圧縮機1で生成した高圧空気16と燃料系統60からのガス燃料とを燃焼させて高温燃焼ガス18を生成する燃焼器2と、燃焼器2で生成した高温燃焼ガス18によって駆動されるタービン3と、タービン3の駆動によって回転され電力を発生させる発電機8と、圧縮機1,タービン3及び発電機8を一体に連結するシャフト7を備える。そして、燃焼器2は、ケーシング4の内部に格納されている。また、燃焼器2は、その頭部にバーナ6を備え、このバーナ6の下流側となる燃焼器2の内部に、高圧空気と燃焼ガスとを隔てる概略円筒状の燃焼器ライナ10を備える。この燃焼器ライナ10の外周に、高圧空気を流下させる空気流路を形成する外周壁となるフロースリーブ11が配設されている。フロースリーブ11は燃焼器ライナ10よりも直径が大きく、燃焼器ライナ10とほぼ同心円の円筒状に配設されている。燃焼器ライナ10の下流側は、燃焼器2の燃焼室5で発生した高温燃焼ガス18をタービン3に導くための尾筒内筒12が配設されている。また、尾筒内筒12の外周側に、尾筒外筒13が配設されている。吸い込み空気15は、圧縮機1によって圧縮された後に高圧空気16となる。高圧空気16は、ケーシング4内に充満した後、尾筒内筒12と尾筒外筒13の間の空間に流入し、尾筒内筒12を外壁面から対流冷却する。さらに高圧空気16は、フロースリーブ11と燃焼器ライナ10との間に形成された環状の流路を通って燃焼器の頭部に向かって流れる。高圧空気16は流れる途中で、燃焼器ライナ10の対流冷却に使用される。また、高圧空気16の一部は、燃焼器ライナ10に設けられた多数の冷却孔から燃焼器ライナ内へ流入し、燃焼器ライナ10のフィルム冷却に使用される。高圧空気16のうち燃焼器ライナ10のフィルム冷却に使用されなかった残りの燃焼用空気17は、燃焼室5の上流側壁面に位置する空気孔プレート31に設けられた多数の空気孔32から燃焼室5に流入する。多数の空気孔32から燃焼器ライナ10に流入した燃焼用空気17は、燃料ノズル25から噴出される燃料とともに、燃焼室5で燃焼して高温燃焼ガス18を生成する。この高温燃焼ガス18は尾筒内筒12を通じてタービン3に供給される。高温燃焼ガス18は、タービン3を駆動した後に排出されて、排気ガス19となる。タービン3で得られた駆動力は、シャフト7を通じて圧縮機1及び発電機8に伝えられる。タービン3で得られた駆動力の一部は、圧縮機1を駆動して空気を加圧し高圧空気を生成する。また、タービン3で得られた駆動力の他の一部は、発電機8を回転させて電力を発生させる。バーナ6は燃料系統61と燃料系統62の二つの燃料系統を備える。それぞれの燃料系統は燃料流量調整弁21を備えている。そして、燃料系統61からの燃料の流量は燃料流量調整弁21aで、燃料系統62からの燃料の流量は燃料流量調整弁21bでそれぞれ調節され、ガスタービンプラント9の発電量が制御される。また2つの燃料系統に分岐する上流側には、燃料を遮断するための燃料遮断弁20が備えられている。バーナ6の詳細を図1の断面図に示し、空気孔プレート31を燃焼室5側から見た正面図を図2に示す。以下、詳細を図1,図2により説明する。本実施例のバーナ6には、燃料を噴出する多数の燃料ノズル25が燃料ヘッダ23に取り付けられている。また、空気孔プレート31に多数備えられた空気孔32は、燃料ノズル25に対して1対1に配置されている。すなわち、燃料ノズル25からの気体燃料が空気孔32に供給されるように構成されている。図2の正面図に示すように、空気孔32は3列の同心円上に配置されている。空気孔32と燃料ノズル25の詳細図を図4aに示す。本実施例の空気孔32は流路の途中で折れ曲がっており、2つの中心軸をもつ。上流側の中心軸51は図1に示すバーナ中心軸50に対し平行であるのに対し、下流側の中心軸52はバーナ中心軸50に対し角度を有しており、これにより燃焼室5内に図1に示す旋回流40を形成することができる。空気孔32の内部では、燃料噴流26の周囲を空気流30が包み込むように流れる。2つの噴流の境界面では速度差や密度差によって渦45が生じ,流れに乱れが発生する。この乱れが燃料と空気を半径方向に輸送,攪拌し、燃料と空気を混合する。また、本実施例の構成では、空気孔上流側において燃料噴流26は空気流30の中心を流れ、流れ方向も同一方向であるため空気孔内部で燃料噴流26が偏って流れることがなく、燃料が効率よく半径方向外側に向かって拡散し、空気との混合が進む。以上のように、燃料噴流26と空気流30の小さな同軸流を多数形成することにより、燃料と空気の界面が増加し、それぞれの同軸流で燃料と空気の混合がおこなわれるため、空気孔32の出口側では燃料と空気が十分に混合された混合気が燃焼室5に向かって噴出される。そのため、図1に示したように形成される予混合火炎42の火炎温度分布が均一化し、NOxの発生量を低減することができる。本実施例では、燃料ノズル25は先端まで円筒の形状をしているが、燃料と空気の混合をさらに促進するには図4bのように燃料ノズル25の先端に突起物27を設けることは有効である。また、図示するように燃料ノズル先端を空気孔32の内部に挿入すると混合がより促進する。内部に挿入することにより燃料ノズル先端周囲を流れる空気流30の流速が速くなり、かつ突起物によって強い乱れが生じ、渦46が発生する。この渦46により燃料噴流26と空気流30を半径方向に輸送し、強く攪拌することによって積極的に混合することができる。そして、予混合火炎42に到達する前に燃料と空気が均一化することで火炎の局所的な温度上昇を抑え、NOx排出量をさらに低減することができる。以下の実施例についても、NOx低減のため燃料ノズル25の先端に突起物27を設けることは有効である。図1に示すように本実施例の空気孔プレート31は、バーナの中心が外周部に比べて燃焼室5側に突き出しており、1列目空気孔32aの出口はバーナ中心軸50に対し垂直なバーナ先端の平面33に配置されている一方、2列目空気孔32bと3列目空気孔32bの出口は空気孔プレート31の傾斜面34に配置されている。また、前述したように本実施例の空気孔32の下流側中心軸52はすべてバーナ中心軸50方向に対し傾斜して配設されており、燃焼室5に強い旋回流40を形成し、大きな循環流41が生じる。循環流41が空気孔プレート31の燃焼室5に突き出た位置で形成されるため、循環流41によるエントレインにより空気プレート31の傾斜面34近傍では循環流41に向かう流れ43が生じる。この流れ43が中央部の高温燃焼ガスが2列目の空気孔32bに向かって流れ出ることを防いでいる。バーナ先端の平面33近傍には循環流によって高温燃焼ガスが安定的に供給され、1列目空気孔出口に火炎が保炎する。一方で、2列目空気孔周囲には熱が供給されず、エントレインによる流れによってよどみ領域もないため火炎が保炎しない。そのため、図に示されるような円錐火炎42が形成される。2列目,3列目の同軸噴流ノズルについては空気孔32bの出口における急拡大と空気孔32bの出口から火炎42に到達するまでの距離が長いことによって燃料と空気の混合が成され、バーナから排出されるNOx排出量を大幅に低減することができる。しかし、本実施例のように燃料と空気の混合ガスが2列目,3列目の空気孔32bの出口から火炎に到達する距離を長くすると、外周部の火炎がバーナ軸方向に変動しやすくなり、この変動が燃焼振動に発達する恐れがある。図5により燃焼振動の発生メカニズムについて説明する。火炎42は未燃混合気の流速と火炎が伝播する速度がつり合う位置に形成される。しかし、燃焼室内では、多数の噴流により旋回流が形成されているため、非常に乱れた乱流場となっており、火炎面は変動している。本実施例ではNOx排出量を低減するために円錐状の火炎を形成しているため、火炎42が微小時間後には42′の位置に移動するなど、バーナの軸方向への変動が大きくなりやすい。火炎42が軸方向に変動すると圧力変動が生じ、この圧力変動が上流側に伝播する。その様子を矢印48で示す。燃料流量は燃料ノズル前後の差圧によって変化するため、火炎面の変動による圧力変動によって燃料流量が変動する。燃料流量が変動することによって空気孔32を通過する混合気の燃空比が変動する。その様子を矢印49で示す。混合気の燃空比が変動すると火炎42の燃焼速度が変化するため、未燃混合気の流速と火炎が伝播する速度がつり合う位置が変化し、火炎の位置はさらに変動する。これによりフィードバックループが形成され、燃焼振動が発生する。そこで本実施例の燃料ノズル25は、燃料の通過する流路を急縮小後、急拡大させる部分を有している。本実施例では、これをオリフィス24と呼ぶ。本実施例ではオリフィス24は燃料ノズル内部で、空気孔32に供給する気体燃料に圧力損失を生じさせている。そして火炎面変動の影響を大きく受ける2,3列目燃料ノズル25bについてはオリフィス24bの径を小さくし、火炎面の変動による圧力変動に対しオリフィス24bで差圧を十分に大きく取っている。こうすることにより、燃料ノズル前後の差圧の平均値に対する変動値が相対的に小さくなり、結果として燃料の流量変動を小さくすることができる。そして、燃焼振動の発生を抑制することができる。ところで、ガスタービンの燃焼器は起動から負荷100の条件まで幅広い条件を安定に火炎を保持しなければならない。特に部分負荷条件では供給する燃料流量が少なく全体の燃空比が低いため、すべての燃料ノズルに燃料を供給すると燃料が希薄になり、火炎が不安定になって未燃分が多量に発生しやすくなる。そのため、燃焼器中心には拡散バーナを配置して拡散火炎を形成することで部分負荷条件を安定に燃焼させる方法が広く採用されている。しかし、この方式では負荷100の条件でNOxを多く排出してしまう。これに対する本実施例の態様について図6を用いて説明する。図6は本実施例における着火から負荷100条件までの燃焼器の運転の一例を示した図である。着火からある部分負荷条件58までは燃料系統61からの燃料のみで運転する。部分負荷条件58に達した際には、燃料系統61からの燃料を絞り、その分燃料系統62からの燃料を追加する。本実施例では図6に示すように部分負荷条件において燃料系統61から1列目の燃料ノズル25aのみに燃料を供給する。このように1本あたりに供給する燃料流量を多くすることで燃料噴流26が空気流30を貫通し、混合しないまま燃焼室5に噴出することができる。そして、燃焼室5で2,3列目の空気孔32bから噴出される空気と混合しながら拡散火炎を形成することができる。このとき、最も燃料が多く流れる部分負荷条件58において、燃料ノズル25aに燃料を所定流量流せるように差圧を抑える必要があるため、本実施例では1列目に配置したオリフィス24aの径開口面積を2,3列目に配置したオリフィス24bの径開口面積よりも大きくし、オリフィス24a前後の差圧を小さくしている。オリフィス24aの径を大きくすると、火炎の変動によって燃焼振動が発生することが懸念されるが、オリフィス24aを配置した1列目については、空気孔32aの出口に火炎が固定されているため、火炎面は変動しない。そのため、オリフィス径を大きくしたことによりオリフィス前後の差圧が小さくなっても燃焼振動が発生する恐れはない。また、本実施例のように火炎を保炎させる空気孔32aの出口が狭い領域に限られる場合は燃料ノズル25a出口における圧力差がさらに小さく限定されるため、燃料流量の変動や偏差が生じにくい。そのため、火炎を出口に保炎させる空気孔32aに対応した燃料ノズル25aには、コスト低減のためにオリフィスを設置しなくてもよい。この場合でも燃焼振動発生の恐れはない。本実施例のように、火炎が空気孔出口に保炎している空気孔32aと対をなす燃料ノズル25aに燃料を供給する系統と火炎が空気孔出口に保炎していない空気孔32bと対をなす燃料ノズル25bに燃料を供給する系統を分け、燃料ノズル25aに設けたオリフィス24aの径に対し燃料ノズル25bに設けたオリフィス24bの径を小さくすることで、燃焼振動の発生を抑制し、かつ部分負荷条件でも未燃分の発生を抑制する運転を行うことができる。ここでオリフィスの据付方法について説明する。本実施例は、燃料ヘッダ23に複数本の燃料ノズル25を取り付けているが、オリフィス24は図7のように燃料ノズル25と一体物として製作し、燃料ヘッダ23に取り付ける方法がある。また、オリフィスの位置も図7aのように燃料ノズルの根元に位置させる他に、図7bのように燃料ノズル先端にオリフィス24を配置してもよい。本方式では、燃料の噴出流速が速くなるため、燃料と空気をあえて混合させない場合には有効である。据付方法としては、この他に図8のように燃料ヘッダ23に径の細い流路を燃料ノズル取り付け位置上流に設け、それをオリフィス24としてもよい。また、この他に図9に示すようにオリフィス24を燃料ノズル25と燃料ヘッダ23とは別部材として製作し、溶接や圧着するなどして接合してもよい。本実施例において火炎の安定性を強化したバリエーションの断面図を図10に、正面図を図11に示す。これまでに説明した実施例では、1列目空気孔32aの出口は、バーナ中心軸50に対し垂直なバーナ先端の平面33に配置されていた。本バリエーションでは、同様にバーナ全体が燃焼室5に向かって突き出している一方で、バーナ中心部は燃焼室5に対し凹んでおり、1列目空気孔32aの出口は傾斜面35に配置されている。このような構成にした場合、バーナ中心から外周方向に向かう流れ44が生じる。そして、循環流41によって1列目空気孔32a出口に燃焼ガスが供給され、火炎が1列目空気孔32a出口に保炎する。また、1列目空気32a出口近傍の領域47は周囲を空気孔プレート31に囲まれているため、この領域では周囲からの外乱を受けず流れが安定する。そのため、保炎点が外乱を受けないことによって非常に安定した火炎を形成することができる。2,3列目空気孔32bの出口が配置されている傾斜面34の近傍では、第1の実施例と同様に外周から中心に向かう流れ43が生じるため、2,3列目空気孔32b出口には燃焼ガスが供給されず、火炎は出口近傍には保炎しない。そのため、円錐状の火炎42を形成することができ、NOx排出量を同様に低減することができる。以上説明した本実施例の燃焼器は、燃焼室5の上流側に位置し、第一の空気孔32aと、この外周側に設けられた第二の空気孔32bとを有する空気孔プレート31と、空気孔32aに気体燃料を供給する第一の燃料ノズル25aと、空気孔32bに気体燃料を供給する第二の燃料ノズル25bを備えている。このような燃焼器にて空気孔32から燃焼室5に燃料と空気との混合ガスを噴出させる運転をすると、前述のように火炎面の変動による燃焼振動が発生するおそれがある。しかし本実施例の燃焼器はさらに、空気孔32bに供給する気体燃料に圧力損失を生じさせるオリフィス24bを有している。オリフィス24bにより燃料ノズル25bで圧力損失を生じさせ、燃料ノズル25b前後の差圧を確保することで、火炎面の変動による燃焼振動を抑制できる。本実施例では空気孔32aに供給する気体燃料に圧力損失を生じさせる第一のオリフィス24aと、空気孔32bに供給する気体燃料に圧力損失を生じさせる第二のオリフィス24bとを両方備えている。第二のオリフィス24bの開口面積が第一のオリフィス24aの開口面積よりも小さいため、燃焼振動が発生しやすい空気孔32b側の燃焼振動抑制効果を高めた好適な構造となっている。本実施例では、第一の燃料ノズル25aに燃料を供給する燃料系統61と、第二の燃料ノズル25bに燃料を供給する燃料系統62とが別系統になっている。そのため各燃料ノズルに適切に燃料を供給でき、それぞれの燃料ノズル前後の差圧を適切に管理することができる。本実施例は、空気孔プレート31の第一の空気孔32aが設置された領域での保炎を促進する保炎手段を有している。具体的には、空気孔プレート31が径方向内側に向かうほど下流側にせり出す傾斜面を備え、第二の空気孔32bの燃焼室側出口がこの傾斜面上に設けられている。そうすると、バーナ中心に向かう流れ43を生じさせることができ、安定かつNOx排出量の少ない高性能な燃焼器を提供することができる。バーナ中心に向かう流れ43は、空気孔プレート31の第二の空気孔32bが設置された領域での火炎の付着を抑制する手段として作用している。本実施例は保炎手段としてさらに、空気孔32から噴出される燃料と空気の混合流体が、空気孔プレート31の中心軸上に向かうように、空気孔32の軸が構成されている。そうすると、循環流41を生じさせることができ、火炎の安定性をより高めることができる。第2の実施例第2の実施例の断面図を図12に示す。また燃焼室側から見たバーナ正面図を図13に示す。本実施例は、第1の実施例に対し燃料系統61から供給する燃料ノズル25aが同心円の2列の円周上に配置されている。燃料ノズル25aに対応した2列の空気孔32aの出口は、円錐形状の空気孔プレート31の燃焼室5に向かった先端の平面33に配置されている。1列目から4列目までの空気孔32の中心軸は、バーナ中心軸50に対し傾斜しており、バーナ下流に旋回流40を形成し、大きな循環流41が形成される。この循環流41によって火炎42からの高温燃焼ガスが上流側に戻り、1列目空気孔出口に熱を供給することによって、1列目空気孔出口に火炎が安定に保炎する。また、1列目空気孔から噴出される予混合気噴流の隙間を燃焼ガスが通過し、2列目空気孔出口近傍に熱を供給することで、2列目空気孔出口にも安定に火炎42が保炎する。循環流41は燃焼室50に突き出た位置で形成されているため、循環流41によるエントレインにより空気孔プレート31の傾斜面34の近傍では循環流41に向かう流れ43が生じる。この流れ43が、中央部の高温燃焼ガスが3列目の空気孔32bに向かって流れ出ることを防いでいる。これによって3列目,4列目空気孔出口近傍には熱が供給されないため、空気孔32b出口には火炎が保炎しない。また、4列目空気孔出口は火炎42と距離があり、循環流に向かう流れ43の働きによって高温の燃焼ガスが供給されないため、本実施例のように空気孔出口を空気孔プレート31の外周部の平面部36に配置してもよい。本実施例では、第1の実施例と同様に1,2列目空気孔32a出口に火炎が保炎する一方で3,4列目空気孔32b出口には火炎が保炎せず、円錐状の火炎42が形成されるためNOx排出量を低く抑制することができる。また、空気孔32bに対応した燃料ノズル25bには、燃料の通過する流路を急縮小急拡大させて圧力損失を生じさせるオリフィス24bによって燃料ノズル前後に差圧を十分大きくとることができるため、円錐状の火炎42の火炎面が変動しても燃料流量の変動は小さく抑えることができ、燃焼振動の発生を抑制できる。火炎面の変動による影響のない燃料ノズル25aに設けたオリフィス24aについては、直径をオリフィス24bよりも大きくし、燃料ノズル前後の差圧を低く抑制することによって、大量の燃料を流すことができる。そうすると、部分負荷条件で1,2列目燃料ノズル25aのみに大量の燃料を供給することによって燃料過濃領域を形成し、拡散火炎を形成することできる。部分負荷条件ではバーナに供給する燃料の全体量が少なく、燃焼室5内の平均温度が低いため火炎が不安定になり未燃分が発生しやすいが、本実施例では拡散火炎を形成することによって安定な火炎を形成し、未燃分の発生を抑制することができる。以上のように、NOx排出量の低減と、燃焼振動の抑制,部分負荷条件における未燃分の発生の抑制を両立することができる。本実施例は、第1の実施例よりも列数が多くバーナ全体を大きくすることができ、より発電量の多いガスタービンに適している。また、火炎が保炎する領域が広いため、火炎の安定性を強化することができる。第3の実施例第3の実施例の断面図を図14に、正面図を図15に示す。本実施例は第1の実施例とほぼ同じ構成であるが、空気孔プレート31は、第1の実施例と異なり燃焼室5に面している面は平坦な形状をしている。第1の実施例では2列目,3列目の空気孔32bの出口を傾斜面に配置することによって空気孔出口への火炎42の付着を防いでいる。一方、本実施例では、図4に示した下流側中心軸52が空気孔出口から下流に向かうに従いバーナ中心軸50に垂直な面上においてバーナ中心軸50との距離が縮まるように傾斜させることによって2,3列目の空気孔32bへの付着を防いでいる。詳細を図16~図18で説明する。図16に本実施例の1列目空気孔32aの一つを燃焼室5側から見た正面図を示す。本実施例では、バーナ中心軸50に対し垂直な面に投影した空気孔中心軸52aは、1列目空気孔出口中心54から下流側に向かうとバーナ中心軸50との距離55が縮まるように構成されている。図17に1列目空気孔32aから噴出される混合気が描く流線を2次元平面上に投影した線56を示す。図に示すように、本実施例の構成とすることで空気孔から噴出された混合気は、一度、バーナ中心軸50に近づいて外周側に広がっていく。図17のA-A断面を図18に示す。A-A断面では1列目の各空気孔から噴出された混合気噴流57が隣り合う混合気噴流と接しており、循環流によって戻ってきた燃焼高温ガスが1列目混合気噴流57の内側に閉じ込められるため、2,3列目空気孔32bの出口近傍に十分な熱が伝わらず、空気孔出口に火炎が付着することを抑制することができる。以上のことから、本実施例は第1の実施例と同様に2,3列目空気孔32bの出口へ火炎が付着することを防ぎ、図14に示すような円錐状の火炎42を形成することができる。これにより、より燃料と空気が混ざった状態で燃焼させることができ、NOx排出量を低減することができる。さらに火炎が空気孔出口に保炎しない1列目空気孔32bに対応する燃料ノズル25bに径の小さいオリフィス24bを設け、火炎変動による燃料流量の変動を抑え燃料振動の発生を抑制しており、NOx排出量の低減と燃焼振動抑制の両立を図ることができる。空気孔出口に火炎が保炎する空気孔32aに対応する燃料ノズル25aに設けたオリフィス24aについては、下流の火炎面が変動しないため燃料流量が変動する恐れがない。そのため、2,3列目のオリフィス24bよりもオリフィス径を大きくしており、これにより多くの流量を流すことができる。第1の実施例と同様に部分負荷条件において燃料ノズル25aのみに燃料を供給し、燃料が過濃な状態で燃焼室5に供給することで拡散火炎を形成することができる。そのため、燃焼器に供給する燃料流量が少なくても安定な火炎が形成され、未燃分の発生を抑制することができる。第4の実施例第4の実施例の断面図を図19に、燃焼室から空気孔プレートを見た正面図を図20に示す。本実施例は、第1の実施例と同じ構成のバーナ6aを7つ組合せて一つのバーナを構成しており、発電量の大きいガスタービンに有効である。バーナ6aはバーナ中心が燃焼室5に向かって突き出しており、1列目の空気孔32aの出口はバーナ先端の平面33に配置され、2,3列目の空気孔32bの出口についてはバーナ中心軸に対し傾斜した傾斜面34に配置されている。また、空気孔32aと対をなす燃料ノズル25aに設けたオリフィス24aの径は、空気孔32bと対をなす燃料ノズル25bに設けたオリフィス24bの径よりも小さい構成としている。本実施例では、第1の実施例と同様に各バーナ6aの1列目空気孔32a出口に火炎が保炎する一方で2,3列目空気孔32b出口には火炎が保炎せず、円錐状の火炎42がそれぞれに形成されるためNOx排出量を低く抑制することができる。また、空気孔32bに対応した燃料ノズル25bに設けたオリフィス24bによって燃料ノズル前後に差圧を十分大きくとることができるため、円錐状の火炎42の火炎面が変動しても燃料流量の変動は小さく抑えることができ、燃焼振動の発生を抑制できる。火炎面の変動による影響のない燃料ノズル25aに設けたオリフィス24aについては、直径をオリフィス24bよりも大きくし、燃料ノズル前後の差圧を低く抑制することによって、大量の燃料を流すことができる。1列目燃料ノズル25aのみに大量の燃料を供給することによって燃料過濃領域を形成し、拡散火炎を形成することできる。部分負荷条件ではバーナに供給する燃料の全体量が少なく、燃焼室5内の平均温度が低いため火炎が不安定になり未燃分が発生しやすいが、本実施例では拡散火炎を形成することによって安定な火炎を形成し、未燃分の発生を抑制することができる。以上のように、NOx排出量の低減と、燃焼振動の抑制,部分負荷条件における未燃分の発生の抑制を両立することができる。第1の実施例では、1列目燃料ノズル25aと2,3列目燃料ノズル25bを別々の燃料系統により燃料を供給していたが、本実施例でも同様にそれぞれのバーナ6aの1列目と2,3列目の燃料ノズル25に供給する燃料供給系統は別々にわけられている。そして、1列目燃料ノズル25aに供給する燃料系統、2,3列目燃料ノズル25bに供給する燃料系統をそれぞれのバーナ6aごとで分割することによって、運転条件にあわせてフレキシブルに運用することができる。ただし、燃料系統が増えるとプラント全体のコストが増加するため、一つの燃料系統で複数個のバーナ6aの1列目燃料ノズル25aに燃料を供給するようにしてもよい。同様に一つの燃料系統で複数個のバーナ6aの2,3列目燃料ノズル25bに燃料を供給してもよい。第4の実施例のバリエーションを図21に示す。本バリエーションでは、7つあるバーナのうち中央のバーナ6cについては、3列の空気孔32cの出口はすべて平面33に配置されており、すべての空気孔出口に火炎39が保炎する。そして、中央バーナ6cの燃料ノズル25cに取り付けたオリフィス24cは、外側のバーナ6bの2,3列目の燃料ノズル25bに設けたオリフィス24bよりも径が大きい。中央バーナ6cについては、すべての空気孔の出口に火炎39が保炎しているため非常に安定性が高く、外側バーナ6bに形成されている円錐火炎42の保炎を補助するができる。また、火炎39は火炎面が変動しにくいためオリフィス径を大きくしても燃焼振動の恐れはない。また、部分負荷条件において中央バーナのみに燃料を供給し、空気孔出口において燃料過濃な状態とすることができ、拡散火炎を形成することによって燃焼安定性を高め、未燃分の発生を抑制することができる。以上説明した第4の実施例は、第一の空気孔32a,第一の燃料ノズル25a,第二の空気孔32b、及び第二の燃料ノズル25bを有する複数の第一のバーナ6bと、第三の空気孔32cと、第三の空気孔32cに気体燃料を供給する第三の燃料ノズル25cとを備え、複数の第一のバーナ6bに囲まれるように配置された第二のバーナ6cとを備え、第一の空気孔32aに供給する気体燃料に圧力損失を生じさせる第一のオリフィス24aと、第二の空気孔32bに供給する気体燃料に圧力損失を生じさせる第二のオリフィス24bと、第三の空気孔32cに供給する気体燃料に圧力損失を生じさせる第三のオリフィス24cを備え、第二のオリフィス24bの開口面積が、第一のオリフィス24a及び第三のオリフィス24cの開口面積よりも小さい。このような構成により、複数のバーナを組合せたマルチバーナでも、NOx排出量の低減,燃焼安定性の確保と燃焼振動発生の抑制を両立できる。"