"質量で、Cr:26~30、Mo:5~8、C:0.20以下0を含まない、N:0.05~0.25を含有し、残部がCoおよび不可避的不純物からなる生体用Co基合金の製造方法であって、前記成分組成のCo基合金を、950°C~1250°Cで加熱した後、この加熱温度以下であり且つ850°C~1050°Cの温度で、合計30以上の加工歪みを加えて鍛造を行い、この鍛造終了後5秒以内に冷却を開始し、30°C/s以上の冷却速度で300°C以下になるまで冷却を行う第1工程と、その第1工程終了後、Co基合金の表面のバリや余肉を除去した後に850~1050°Cで5~60分間加熱し、その後、この加熱温度以下であり且つ850~1000°Cの温度で合計15以下の加工歪みを加えて鍛造を行い、この鍛造終了後20秒以内に冷却を開始し、30°C/s以上の冷却速度で300°C以下になるまで冷却を行う第2工程とよりなることを特徴とする生体用Co基合金の製造方法。前記生体用Co基合金が、質量で、Si:0.5~1.0、および/または、Mn:0.5~1.0を含有する請求項1記載の生体用Co基合金の製造方法。本発明は、上記従来の問題を解決せんとしてなされたもので、耐食性が高いことは勿論のこと、強度と延性の両方のバランスが良く、人工骨の素材として好適に用いることができる生体用Co基合金を、最終的な3次元の複雑な仕上がり形状に近い形状にまで鍛造することができ、事後の切削加工の手間の軽減或いは切削加工自体を不要にすることができる生体用Co基合金の製造方法を提供することを課題とするものである。請求項1記載の発明は、質量で、Cr:26~30、Mo:5~8、C:0.20以下0を含まない、N:0.05~0.25を含有し、残部がCoおよび不可避的不純物からなる生体用Co基合金の製造方法であって、前記成分組成のCo基合金を、950°C~1250°Cで加熱した後、この加熱温度以下であり且つ850°C~1050°Cの温度で、合計30以上の加工歪みを加えて鍛造を行い、この鍛造終了後5秒以内に冷却を開始し、30°C/s以上の冷却速度で300°C以下になるまで冷却を行う第1工程と、その第1工程終了後、Co基合金の表面のバリや余肉を除去した後に850~1050°Cで5~60分間加熱し、その後、この加熱温度以下であり且つ850~1000°Cの温度で合計15以下の加工歪みを加えて鍛造を行い、この鍛造終了後20秒以内に冷却を開始し、30°C/s以上の冷却速度で300°C以下になるまで冷却を行う第2工程とよりなることを特徴とする生体用Co基合金の製造方法である。請求項2記載の発明は、前記生体用Co基合金が、質量で、Si:0.5~1.0、および/または、Mn:0.5~1.0を含有する請求項1記載の生体用Co基合金の製造方法である。本発明の生体用Co基合金の製造方法によると、耐食性が高いのは勿論のこと、強度と延性の両方のバランスが良く、人工骨の素材として好適に用いることができる生体用Co基合金を、最終的な3次元の複雑な仕上がり形状に近い形状にまで鍛造することが可能となり、多大な時間とコストを費やす事後の切削加工の手間を軽減、或いはその切削加工自体を不要にすることができる。以下、本発明を実施形態に基づいて更に詳細に説明する。Co基合金は、耐食性が高いのは勿論のこと、強度と延性の両方のバランスが良いという特長を有するため、従来から人工骨、特に人工関節の素材として好適に用いられていたが、製造時において最終的な3次元の複雑な形状に加工するために、多大な時間とコストを費やす切削加工が必ず必要となっていた。そのため、本発明者らは、この切削加工を不要、或いは少なくとも切削加工の手間の軽減を図ることができる生体用Co基合金の製造方法を開発するために、鋭意研究を重ねた。その結果、従来は一工程のみで行っていた鍛造を、二つの工程に分け、第1工程および第2工程の製造条件を適宜規定することで、多大な時間とコストを費やす事後の切削加工を不要とすること、或いは少なくとも切削加工の手間の軽減を図れることを見出し、本発明の完成に至った。成分組成まず、生体用Co基合金に添加する各元素の成分範囲含有量の限定理由について説明する。尚、単位は全てと記載するが、他の明細書中の記載を含め、特に断りのない限り全て質量のことを示す。Cr:26~30Crは、耐食性を確保する上で必須の元素であるが、その含有量が26未満であると耐食性が劣化し、逆に30を超えると加工性が劣化してしまう。従って、Crの含有量の範囲は26~30とした。Mo:5~8Moも、耐食性を確保する上で必要な元素であり、また、耐摩耗性の向上に寄与する元素でもある。しかしながら、その含有量が5未満であると耐食性が劣化し、逆に8を超えると加工性が劣化してしまう。従って、Moの含有量の範囲は5~8とした。C:0.20以下0を含まないCは、耐摩耗性の必要性や必要具合によって添加されるべき元素であるが、Cの含有量が0.20を超えた場合には形成される炭化物によって延性が低下することがある。また、融点の低下によって、鍛造時の加熱で1250°C付近まで昇温したときに、合金の一部が溶融して鍛造ができなくなる場合がある。従って、Cの含有量を0.20以下とした。尚、Cの含有量の好ましい上限は0.10である。N:0.05~0.25Nは、Cと同様に侵入型の元素であるが、FCC相面心立方晶を安定させる効果と延性を上昇させる効果があるため、必須添加元素とした。しかしながら、Nの添加量含有量が0.05未満では、そのNの添加効果FCC相安定化効果が顕著でなくなる。一方、0.25を超えると、窒化物形成などの延性を低下させる現象の発生が懸念される。従って、Nの含有量の範囲は0.05~0.25とした。尚、FCC相安定化の点からはN含有量を0.10以上とすることが望ましく、0.15以上とすることが更に望ましい。以上が本発明で規定する必須の含有元素であって、残部はCoおよび不可避的不純物である。不可避的不純物の例としてO、Ni、Fe等を挙げることができるが、Oの含有量が100ppmを超えると、伸びや絞りを低下させる影響がある。Oの含有量を100ppm以下に制御することによって、同様の強度であっても伸びや絞りを向上させることができる。従って、Oの含有量を100ppm以下とすることが望ましい。尚、Oの含有量を100ppm以下とするには、この合金の溶製を真空溶製により行えばよい。酸素濃度を特に制御する必要がない場合には、溶製方法として大気溶製方法を採用することができる。また、生体用Co基合金には、更に以下に示す元素を積極的に含有させることも有効であり、含有される化学成分元素の種類によって生体用Co基合金の特性が更に改善される。Si:0.5~1.0、および/または、Mn:0.5~1.0SiおよびMnは、生体用Co基合金を固溶強化し、強度を上げるととともに、熱間加工時およびその直後の空冷において、粒成長を幾分抑制する効果がある。その効果は0.5未満では顕著ではなく、1.0を超えるとF799合金の規格外となってしまう。従って、Si:0.5~1.0、および/または、Mn:0.5~1.0とした。製造条件次に、以上説明した成分組成のCo基合金を用いて生体用Co基合金を製造する方法について説明する。通常、生体用Co基合金を鍛造により製造する場合は、一度の鍛造で行っており、結晶粒径の平均値を1.5~15μm、FCC相の割合を面積率で90以上とすることで、強度と延性の両方のバランスが良い生体用Co基合金を製造することができていたが、本発明の製造方法では二つの工程に分けて鍛造を行う。このように鍛造を二つの工程に分けて行うことにより、生体用Co基合金を、鍛造のみで最終的な3次元の複雑な仕上がり形状に近い形状にすることが可能となる。尚、第1工程では結晶粒径はより小さめとし、第2工程で結晶粒径の平均値を最終的な大きさの1.5~15μmとする。このように第1工程で結晶粒径をより小さめとする理由は、次に説明するとおりである。すなわち、第2工程では大きな加工歪みを加えることができないため、再結晶が発生せず結晶粒径を微細にすることができない。しかし、第2工程の加熱でどうしても結晶粒の粗大化が発生してしまう。よって、大きな加工歪みを加えることが可能な第1工程で結晶粒径を事前に小さくした上で次の第2工程に渡せば、第2工程で結晶粒径の平均値を最終的な大きさの1.5~15μmとすることが可能となるためである。本発明の生体用Co基合金の製造方法は、より詳しくは、前記した所定の成分組成のCo基合金を、950°C~1250°Cで加熱した後、この加熱温度以下であり且つ850°C~1050°Cの温度で、合計30以上の加工歪みを加えて鍛造を行い、この鍛造終了後5秒以内に冷却を開始し、30°C/s以上の冷却速度で300°C以下になるまで冷却を行う第1工程と、その第1工程終了後、Co基合金の表面のバリや余肉を除去した後に850~1050°Cで5~60分間加熱し、その後、この加熱温度以下であり且つ850~1000°Cの温度で合計15以下の加工歪みを加えて鍛造を行い、この鍛造終了後20秒以内に冷却を開始し、30°C/s以上の冷却速度で300°C以下になるまで冷却を行う第2工程とよりなる。以下、第1工程および第2工程に分けて、その製造条件を更に詳細に説明する。第1工程まず、所定の成分組成のCo基合金を、鍛造前に加熱するが、その加熱温度は950°C~1250°Cとする。鍛造前の加熱温度の下限を950°Cとした理由は、その温度が950°C未満では十分なFCC相が得られず、かつ、鍛造するには変形抵抗が高くなりすぎるからである。一方、鍛造前の加熱温度の上限を1250°Cとした理由は、加熱温度が1250°Cを超えると、Co基合金の炭素濃度によっては一部溶融するおそれがあり、また、鍛造温度まで下げるのに待ち時間が長くかかりすぎるからである。続いて、この加熱温度以下であり且つ850°C~1050°Cの温度で、合計30以上の加工歪みを加えて鍛造を行うが、鍛造温度の下限を850°Cとした理由は、鍛造温度が850°C未満では延性を劣化させるε相が生成されるからである。一方、鍛造温度の上限を1050°Cとした理由は、鍛造温度が1050°Cを超えた場合、結晶粒径が粗大化してしまうからである。また、この鍛造の際に付与する加工歪みを合計で30以上としているのは、FCC相に歪みを加え、動的および静的再結晶を促し、結晶粒径の微細化を促進するためである。加工歪を合計で30未満にすると再結晶が不十分になり、結晶粒径が粗大化し、平均結晶粒径が15μm超となる。結晶粒径の微細化の点からは、付与する加工歪みを50以上とすることが望ましい。この鍛造終了後5秒以内に冷却を開始する。冷却開始が鍛造終了後5秒を超えた場合は、結晶粒径が粗大化してしまう。この冷却の際の冷却速度は30°C/s以上とし、水冷で行うことが望ましい。冷却速度が30°C/s未満の場合、例えば冷却を空冷で行った場合は、結晶粒径が粗大化すると共に、ε相が生成されてしまう。また、冷却は300°C以下になるまで実施する。300°Cに到達する前に冷却を停止すると、ε相が生成されてしまう可能性がある。第2工程第1工程終了後、Co基合金の表面に僅かに形成されたバリや余肉を、打ち抜きやレーザー加工などによって除去した後に第2工程を開始するが、まず、鍛造前を開始する前にCo基合金を加熱する。その加熱温度は850~1050°Cとし、加熱時間は5~60分とする。鍛造前の加熱温度の下限を850°Cとした理由は、加熱温度が850°C未満ではε相が生成されてしまう可能性があるからである。一方、鍛造前の加熱温度の上限を1050°Cとした理由は、結晶粒径が粗大化するからである。また、鍛造前の加熱時間の下限を5分とした理由は、加熱時間がそれ未満であると素材の均熱を確保できなくなるためである。一方、鍛造前の加熱時間の上限を60分とした理由は、加熱時間が60分を超えると、結晶粒径が粗大化するからである。続いて、この加熱温度以下であり且つ850~1000°Cの温度で、合計15以下の加工歪みを加えて鍛造を行うが、鍛造温度の下限を850°Cとした理由は、鍛造温度が850°C未満では素材の均熱を確保できなくなるためである。一方、鍛造温度の上限を1000°Cとした理由は、鍛造温度が1000°Cを超えた場合、結晶粒径が粗大化してしまうからである。また、この鍛造の際に付与する加工歪みを合計で15以下としているのは、加工歪みが合計で15を超えるとバリが発生する歪み量となってしまい、第2工程終了後にもバリ取りが必要になってしまうからである。この鍛造終了後20秒以内に冷却を開始する。冷却開始が鍛造終了後20秒を超えた場合は、結晶粒径が粗大化してしまう。この冷却の際の冷却速度は30°C/s以上とし、水冷で行うことが望ましい。冷却速度が30°C/s未満の場合、例えば冷却を空冷で行った場合は、結晶粒径が粗大化すると共に、ε相が生成されてしまう。また、冷却は300°C以下になるまで実施する。300°Cに到達する前に冷却を停止すると、ε相が生成されてしまう可能性がある。以上の条件で生体用Co基合金を製造することで、結晶粒径の平均値が1.5~15μm、FCC相の割合が面積率で90以上、且つ、最終的な3次元の複雑な仕上がり形状に近い形状とすることができる。このように、結晶粒径の平均値を1.5~15μm、FCC相の割合を面積率で90以上とすることで、強度と延性の両方のバランスが良い生体用Co基合金を製造することができる理由は以下に説明する通りである。結晶粒径の平均値結晶粒径の平均値が1.5μm未満であると、強度は高くなるものの延性が低下する。一方、結晶粒径の平均値が15μmを超えると、人工骨に求められる強度が維持できない。従って、結晶粒径の平均値は1.5~15μmとすれば良い。延性の点からは結晶粒径の平均値は3.0μm以上とすることが望ましく、5.0μm以上とすることがより望ましく、7.0μm以上とすることが更に望ましい。強度の点からは結晶粒径の平均値は13μm以下とすることが望ましく、10μm以下とすることがより望ましい。FCC相の割合FCC相は延性に富む相であり、延性を向上させる作用効果がある。FCC相の割合が面積率で90未満であると、延性が低下して不十分となる。よって、FCC相の割合は面積率で90以上とすれば良い。延性の点からは、FCCの割合は面積率で93以上とすることが望ましい。尚、FCC相とは、面心立方格子の結晶構造を有する相のことである。以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に説明するが、本発明はもとより下記実施例によって制限を受けるものではなく、本発明の趣旨に適合し得る範囲で適宜変更を加えて実施することも可能であり、それらは何れも本発明の技術的範囲に含まれる。まず、表1に示す成分組成のCo基合金を真空溶製で溶製して溶製材を得た。この溶製材を一旦φ26mmに熱間鍛造し、長さ180mmに切り揃えて試験用のCo基合金素材試料とした。これら試料を用いて表2に示す条件で第1工程の鍛造を実施した。より詳しくは、作製した各試料を用い、高周波加熱→鍛造→冷却の順序を経て鍛造を実施した。その際の、加熱温度、鍛造温度、鍛造歪加工歪、鍛造後保持時間冷却開始までの時間、冷却の種別、冷却速度を表2に示す。次いで、第1工程での鍛造を終了した各試料を用いて表3に示す条件で第2工程の鍛造を実施した。より詳しくは、第1工程で鍛造を終了した各試料の表面のバリや余肉を除去した後、高周波加熱→鍛造→冷却の順序を経て鍛造を実施した。その際の、加熱温度、加熱時間、鍛造温度、鍛造歪加工歪、鍛造後保持時間冷却開始までの時間、冷却の種別、冷却速度を、表3に示す。このように、第1工程および第2工程を経て得られた各Co基合金から試験片を採取し、下記する結晶粒径の測定、引張り試験、およびバリの発生の有無の確認を実施した。尚、参考ではあるが第1工程終了後にも試験片を採取し、結晶粒径の測定、および引張り試験を実施した。試験結果を表3に、第1工程終了後の結果を表3に、それぞれ示す。<結晶粒径の測定方法>結晶粒径は以下に示すEBSP測定のイメージクオリティマップを用いて測定した。これは、上記Co基合金は非常に耐食性が高く、且つ、結晶粒径が微細なものもあるため、光学顕微鏡での組織観察が困難であったためである。上記イメージクオリティマップの組織写真上で、直線交切法にて粒径を測定し、5点以上の測定を行い、その平均切片長さを測定粒径平均粒径とした。この測定に用いた装置および測定条件は下記のとおりである。装置:SEMJEOLJSM5410EBSP測定解析システムTSL社OIM解析ソフトOIMAnalysis測定条件:測定面積50μmx50μm~500μmx500μm測定間隔:0.1~0.4μm<FCC率の測定方法>上記EBSP測定にて、0.1~0.4μmの測定点ごとにFCC相、ε相HCP相もしくはそれ以外の相今回は殆どないに自動で判定される。それを図示させるとある種の写真のごとくFCCとHCPの相別に表示させることができる。本実施例では、FCCの測定点数を全測定点数で割ってFCC率面積率、すなわちFCC相の割合とした。<引張り試験方法>φ6.5mmx25mmの平行部を有する引張り試験片を製作し、これを用いて引張り試験を行い、YS:降伏応力0.2耐力、TS:抗張力引張り強度、伸びEL、絞りRAを測定した。このとき、0.2耐力までは0.5/minの引張り速度、0.2耐力から以降破断するまでは10/minの引張り速度とした。引張り試験機としては、島津200KN油圧式万能試験機を用いた。本実施例では、YS:降伏応力0.2耐力が800MPa以上、TS:抗張力引張り強度が1150MPa以上であり、EL:伸びが12以上、RA:絞りが12以上という条件を合格判定条件とし、それら条件を全て満たすものを、強度と延性の両方のバランスが良い生体用Co基合金とした。No.1,No.6,No.9は、Co基合金の成分組成が本発明の要件を満たすと共に製造条件も本発明の要件を満たす発明例である。その結果、強度と延性の両方のバランスが良いCo基合金を、バリが発生することなく製造することができた。これに対し、No.2は、第1工程での冷却開始が鍛造終了後5秒を超えた比較例、No.3は、第2工程での加熱温度が1050°Cを超え、鍛造温度も1000°Cを超えた比較例、No.4は、第1工程での鍛造温度が1050°Cを超えた比較例である。また、No.5-1は、第2工程での加工歪みが15を超えた比較例、No.5-2は第2工程での冷却開始が鍛造終了後20秒を超えた比較例である。尚、No.5-1とNo.5-2は、第1工程は同じ条件であるので、表2にはNo.5として示す。更に、No.10-1とNo.10-2は、第1工程での冷却を空冷で行ったため冷却速度が30°C/s未満となった比較例である。尚、No.10-2は第2工程での冷却も空冷で行ったため第2工程での冷却速度も30°C/s未満となった。因みに、No.10-1とNo.10-2は、第1工程での鍛造温度が1050°Cを超えると共に、第1工程での冷却開始も鍛造終了後5秒を超えており、これらの条件でも本発明の条件を満たしていない。尚、No.10-1とNo.10-2は、第1工程は同じ条件であるので、表2にはNo.10として示す。その結果、No.2~4、No.5-2、No.10-1、No.10-2では、YS:降伏応力0.2耐力、TS:抗張力引張り強度、EL:伸び、RA:絞りの何れか1項目以上で合格判定条件を満足することができず、強度と延性の両方のバランスが良いCo基合金を製造することができなかった。また、No.5-1では、鍛造で得たCo基合金にバリが発生してしまった。尚、No.2,No.4,No.10No.10-1、No.10-2では第1工程の製造条件が好ましくないので、第1工程終了後の結晶粒径が粗大化しており、また、No.10-1、No.10-2では、FCC相の割合が面積率で90未満となっている。また、No.7はCの含有量が多すぎる比較例、No.8はNの含有量が多すぎる比較例である。このようにCやNの含有量が多すぎるため、第1工程の鍛造時に割れが発生してしまい、第2工程に進むことができなかった。"