入力電圧から所望の出力電圧に変換するスイッチングレギュレータにおいて、前記出力電圧と第1電圧との間の電位差を分圧し、分圧帰還電圧として出力する分圧抵抗回路と、直列接続された電流源と容量との間に流れる電流に応じた第2電圧と、前記分圧帰還電圧との一方を選択してソフトスタート信号として出力するソフトスタート回路と、前記ソフトスタート信号と前記分圧帰還電圧との比較結果と、三角波信号との比較結果に基づいたPWMPulseWithModulationパルス信号をスイッチング素子の制御端子に出力するPWM回路と、前記PWM信号に応じたスイッチング動作により、一端に前記入力電圧が供給されるコイルの両端の差電圧を制御することで、前記コイルに流れる電流を制御して前記出力電圧を目標電圧に変更するスイッチング素子とを具備し、前記ソフトスタート回路は、待機状態において前記分圧帰還電圧を前記ソフトスタート信号として出力し、起動状態において、前記第2電圧を前記ソフトスタート信号として出力するスイッチングレギュレータ。請求項1に記載のスイッチングレギュレータにおいて、前記分圧帰還電圧を検出する帰還電圧検出回路を更に具備し、前記ソフトスタート回路は、前記ソフトスタート信号が出力される第1出力端子と、前記帰還電圧検出回路において検出された前記分圧帰還電圧が出力される第2出力端子との接続を、起動制御信号に応じて制御する第1スイッチを備え、前記第1スイッチは、前記待機状態における第1レベルの前記起動制御信号に応じて前記第1出力端子と前記第2出力端子とを接続し、前記起動状態における第2レベルの前記起動制御信号に応じて前記第1出力端子と前記第2出力端子とを切り離すスイッチングレギュレータ。請求項2に記載のスイッチングレギュレータにおいて、前記スイッチング素子は、ゲートに入力される前記PWM信号に応じて前記コイルの一端と接地端子との接続を制御するトランジスタであり、前記コイルの一端は、ダイオードを介して前記出力電圧が出力される第3出力端子に接続され、他端は、前記入力電圧が入力される入力端子に接続され、前記第3出力端子は、他端が接地された出力容量の一端に接続され、前記分圧抵抗回路は、前記第3出力端子と接地端子の間に直列接続された2つの抵抗を備え、前記2つの抵抗の接続端子から前記分圧帰還電圧が出力されるスイッチングレギュレータ。請求項3に記載のスイッチングレギュレータにおいて、前記電流源の一端は基準電圧源に接続され、他端は、前記第1出力端子を介して前記容量の一端に接続され、前記容量の他端は接地され、前記反転入力端子に入力された前記ソフトスタート信号と、非反転入力端子に入力された前記分圧帰還電圧との比較結果を、ノードを介して前記PWM回路におけるコンパレータの反転入力端子に出力する誤差アンプと、前記三角波信号の振幅の最大値よりも高い待機電圧が供給される待機電圧供給端子と前記ノードとの接続を、前記起動制御信号に応じて制御する第2スイッチとを具備し、前記第2スイッチは、前記第1レベルの前記起動制御信号に応じて前記待機電圧供給端子と前記ノードとを接続し、前記第2レベルの前記起動制御信号に応じて前記待機電圧供給端子と前記ノードとを切り離すスイッチングレギュレータ。請求項3に記載のスイッチングレギュレータにおいて、前記電流源の一端は、基準電圧よりも高い第3電圧を供給する第1電圧源に接続され、他端は、前記第1出力端子を介して前記容量の一端に接続され、前記容量の他端は接地され、第1非反転入力端子に入力される電圧と第2非反転入力端子に入力される電圧の低い方を有効電圧とし、前記有効電圧と、反転入力端子に入力された前記分圧帰還電圧との比較結果を出力する誤差アンプと、前記三角波信号の振幅の最小値よりも低い待機電圧が供給される待機電圧供給端子と前記ノードとの接続を、前記起動制御信号に応じて制御する第3スイッチとを具備し、前記第3スイッチは、前記第1レベルの前記起動制御信号に応じて前記待機電圧供給端子と前記ノードとを接続し、前記第2レベルの前記起動制御信号に応じて前記待機電圧供給端子と前記ノードとを切り離すスイッチングレギュレータ。請求項2に記載のスイッチングレギュレータにおいて、前記スイッチング素子は、ゲートに入力される前記PWM信号に応じて前記コイルの一端と、前記入力電圧が入力される入力端子との接続を制御するトランジスタであり、前記コイルの一端は、ダイオードを介して前記出力電圧が出力される第3出力端子に接続され、他端は接地され、前記第3出力端子は、他端が接地された出力容量の一端に接続され、前記分圧抵抗回路は、前記第3出力端子と、基準電圧よりも高い前記第1電圧を供給する第2電圧源との間に直列接続された2つの抵抗を備え、前記2つの抵抗の接続端子から前記分圧帰還電圧が出力されるスイッチングレギュレータ。請求項6に記載のスイッチングレギュレータにおいて、前記電流源の一端は接地され、他端は、前記第1出力端子を介して前記容量の一端に接続され、前記容量の他端は、前記基準電圧よりも高い第4電圧を供給する第3電圧源に接続され、前記第1非反転入力端子に入力される電圧と前記第2非反転入力端子に入力される電圧の高い方を有効電圧とし、前記有効電圧と、反転入力端子に入力された前記分圧帰還電圧との比較結果を出力する誤差アンプと、前記三角波信号の振幅の最大値よりも高い待機電圧が供給される待機電圧供給端子と前記ノードとの接続を、前記起動制御信号に応じて制御する第2スイッチとを具備し、前記第2スイッチは、前記第1レベルの前記起動制御信号に応じて前記待機電圧供給端子と前記ノードとを接続し、前記第2レベルの前記起動制御信号に応じて前記待機電圧供給端子と前記ノードとを切り離すスイッチングレギュレータ。請求項2から7のいずれか1項に記載のスイッチングレギュレータにおいて、前記帰還電圧検出回路は、電圧フォロワ接続されたアンプを備え、前記アンプの出力は前記第2出力端子に接続され、前記アンプの入力は、前記分圧帰還電圧が出力されるフィードバック端子に接続されるスイッチングレギュレータ。出力電圧と第1電圧との間の電位差を分圧し、分圧帰還電圧として出力するステップと、直列接続された電流源と容量との間に流れる電流に応じた第2電圧と、前記分圧帰還電圧との一方を選択してソフトスタート信号として出力するステップと、前記ソフトスタート信号と前記分圧帰還電圧との比較結果と、三角波信号との比較結果に基づいたPWMPulseWithModulationパルス信号によるスイッチング動作によって、入力電圧から所望の電圧に変換するステップとを具備し、前記ソフトスタート信号を出力するステップは、待機状態において前記分圧帰還電圧を前記ソフトスタート信号として出力し、起動状態において、前記第2電圧を前記ソフトスタート信号として出力するステップを備えるスイッチングレギュレータにおける電圧変換方法。請求項9に記載の電圧変換方法において、前記ソフトスタート信号を出力するステップは、第1スイッチが、前記待機状態における第1レベルの起動制御信号に応じて、前記ソフトスタート信号が出力される第1出力端子と前記分圧帰還電圧が出力される第2出力端子とを接続ステップと、前記起動状態における第2レベルの前記起動制御信号に応じて前記第1出力端子と前記第2出力端子とを切り離すステップとを備えるスイッチングレギュレータにおける電圧変換方法。従来技術の昇圧型スイッチングレギュレータでは、誤差アンプ70の非反転入力端子の電圧が、抵抗比R1:R2で決まるFB端子603から供給される電圧によってバイアスされている。一方、誤差アンプ70の反転入力端子に入力されるソフトスタート信号604は0Vから上昇を開始する。このため、ソフトスタート信号604の電圧S1が0VからFB端子603の電圧に上昇するまでの時間、昇圧型スイッチングレギュレータは昇圧スイッチング動作しない。すなわち、従来技術では、スイッチングしない無駄な時間である起動前処理時間Tbが発生しまい、3式で示されるようにソフトスタート時間Tsは起動前処理時間Tbによって長大化してしまう。上記の課題を解決するために、本発明は、以下に述べられる手段を採用する。その手段を構成する技術的事項の記述には、[特許請求の範囲]の記載と[発明を実施するための形態]の記載との対応関係を明らかにするために、[発明を実施するための形態]で使用される番号符号が付加されている。ただし、付加された番号符号は、[特許請求の範囲]に記載されている発明の技術的範囲を限定的に解釈するために用いてはならない。本発明によるスイッチングレギュレータは、分圧抵抗回路、ソフトスタート回路10、PWM回路30、及びスイッチング素子111を備える。分圧抵抗回路は、出力電圧VOUTと第1電圧例えば接地電圧との間の電位差を分圧し、分圧帰還電圧106として出力する。ソフトスタート回路10は、直列接続された電流源12と容量13との間に流れる電流Isに応じた第2電圧と、分圧帰還電圧106との一方を選択してソフトスタート信号104として出力する。PWM回路30は、ソフトスタート信号104と分圧帰還電圧106との比較結果と、三角波信号105との比較結果に基づいたPWMPulseWithModulationパルス信号をスイッチング素子111の制御端子に出力する。スイッチング素子111は、PWM信号に応じたスイッチング動作により、一端に入力電圧VINが供給されるコイルの両端の差電圧を制御することで、コイル112に流れる電流Iinを制御して出力電圧VOUTを目標電圧に変更する。この際、ソフトスタート回路10は、待機状態において分圧帰還電圧106をソフトスタート信号104として出力し、起動状態において、第2電圧をソフトスタート信号104として出力する。本発明によるスイッチングレギュレータにおける電圧変換方法は、出力電圧VOUTと第1電圧例えば接地電圧との間の電位差を分圧し、分圧帰還電圧106として出力するステップと、直列接続された電流源12と容量13との間に流れる電流に応じた第2電圧と、分圧帰還電圧106との一方を選択してソフトスタート信号104として出力するステップと、ソフトスタート信号104と分圧帰還電圧106との比較結果と、三角波信号105との比較結果に基づいたPWMパルス信号によるスイッチング動作によって、入力電圧VINから所望の電圧に変換するステップとを具備する。ここで、ソフトスタート信号104を出力するステップは、待機状態において分圧帰還電圧106をソフトスタート信号104として出力し、起動状態において、第2電圧をソフトスタート信号104として出力するステップを備える。本発明によれば、ソフトスタート回路を搭載したスイッチングレギュレータにおける起動前処理時間を無くすことができる。又、突入電流を増加することなく、ソフトスタート回路を搭載したスイッチングレギュレータにおけるソフトスタート時間を短縮することができる。更に、ソフトスタート時間を増加することなく、ソフトスタート回路を搭載したスイッチングレギュレータに発生する突入電流を減少することができる。以下、添付図面を参照しながら本発明の実施の形態を説明する。図面において同一、又は類似の参照符号は、同一、類似、又は等価な構成要素を示している。1.第1の実施の形態図3から図7を参照して、第1の実施の形態における昇圧型スイッチングレギュレータを説明する。構成図3は、本発明による昇圧型スイッチングレギュレータの第1の実施の形態における構成を示す図である。第1の実施の形態における昇圧型スイッチングレギュレータは、制御回路100、入力端子110、NチャネルMOSトランジスタ111スイッチング素子、コイル112、ショットキダイオード113、出力容量114、帰還抵抗115、116、出力端子120を具備する。制御回路100は、ソフトスタート回路10、誤差アンプ21、PWM回路30、帰還電圧検出回路40、待機電圧供給端子50、及びスイッチ51第2スイッチを備える。第1の実施の形態におけるソフトスタート回路10は、基準電圧源11基準電圧Vref、電流源12電流Is、容量13容量Cs、スイッチ14第1スイッチ、及び出力端子15第1出力端子を備える。電流源12の一端は基準電圧源11に接続されることで基準電圧Vrefによってバイアスされる。又、電流源12の他端は出力端子15を介して容量13及びスイッチ14の一端に接続される。容量13の他端は接地され、スイッチ14の他端は、帰還電圧検出回路40の出力端子402第2出力端子に接続される。出力端子15は誤差アンプ21の反転入力端子に接続される。スイッチ14は、その制御端子が、起動制御端子101に接続され、起動制御端子101に起動制御信号201の信号レベルに応じて、ソフトスタート回路10の出力端子15と帰還電圧検出回路40の出力端子402との接続を制御する。本一例では、起動制御信号201がローレベルLowのとき、スイッチ14はオンとなり帰還電圧検出回路40出力端子402とソフトスタート回路10出力端子15とを接続し、起動制御信号201がハイレベルHighのとき、スイッチ14はオフとなり帰還電圧検出回路40出力端子402とソフトスタート回路10出力端子15との接続を切り離す。スイッチ14がオンとなると、帰還電圧検出回路40から入力された分圧帰還電圧106が出力端子15を介し、ソフトスタート回路10の出力であるソフトスタート信号104として出力される。すなわち、本発明によるソフトスタート回路10は、電流源12からの電流Isに応じた電圧第2電圧と、分圧帰還電圧106との一方を、起動制御信号201に応じて選択し、ソフトスタート信号104として出力する。一方、スイッチ14がオフとなり、電流源12からの電流Isによって、容量13が充電され始めると、容量13の一端出力端子15の電圧第2電圧が、ソフトスタート回路10の出力であるソフトスタート信号104として出力される。出力端子15からのソフトスタート信号104は、誤差アンプ21の反転入力端子に入力される。誤差アンプ21の非反転入力端子は、フィードバック端子103以下、FB端子103と称す及び帰還電圧検出回路40の入力端子401に接続される。FB端子103から非反転入力端子には、分圧帰還電圧106が供給される。詳細には、帰還抵抗115抵抗R1と帰還抵抗116抵抗R2とは分圧抵抗回路を構成し、FB端子103から、昇圧型スイッチングレギュレータの出力端子120第3出力端子と接地端子接地電圧:第1電圧との間の電圧ここでは出力電圧VOUTを帰還抵抗115抵抗R1と帰還抵抗116抵抗R2とによって分圧した電圧を分圧帰還電圧106として出力する。又、上述のように出力端子15から誤差アンプ21の反転入力端子には、ソフトスタート信号104が供給される。よって、誤差アンプ21の出力電圧は、FB端子103の電圧分圧帰還電圧106とソフトスタート信号104とが同じ電圧になるように制御される。尚、図3には図示されていないが、誤差アンプ21の発振防止の目的から、誤差アンプ21出力端子に位相補償抵抗と位相補償容量が接続されることが好ましい。誤差アンプ21の出力端子は、ノード20を介してPWM回路30の入力端子であるコンパレータ31の反転入力端子と、スイッチ51の一端に接続される。スイッチ51の他端は、待機電圧供給端子50待機電圧V1に接続される。待機電圧供給端子50には、後述するコンパレータ31の非反転入力端子に入力する三角波信号105の振幅の最大値よりも高い電圧が待機電圧V1として供給される。すなわち、スイッチ51は、三角波信号105の振幅の最大値よりも高い電圧がバイアスされた待機電圧供給端子50とノード20との接続を制御する。スイッチ51は、その制御端子が、起動制御端子101に接続され、起動制御端子101に起動制御信号201の信号レベルに応じて、ノード20と待機電圧供給端子50との接続を制御する。本一例では、起動制御信号201がローレベルLowのとき、スイッチ51はオンとなりノード20と待機電圧供給端子50とを接続し、起動制御信号201がハイレベルHighのとき、スイッチ51はオフとなりノード20と待機電圧供給端子50との接続を切り離す。すなわち、スイッチ51はスイッチ14と同じタイミングでスイッチ動作するとともに、両者は同じ状態オン又はオフに制御される。PWM回路30は、コンパレータ31、ドライバ32、及び三角波発生回路33を備える。三角波発生回路33は、コンパレータ31の非反転入力端子に対して三角波信号105を出力する。コンパレータ31は、非反転入力端子に入力される三角波信号105とノード20から反転入力端子に入力される電圧に応じたPWM信号をドライバ32に出力する。例えば、三角波信号105の振幅電圧の最小値が0V、最大値が0.5Vとすると、ノード20の電圧が0.5Vから0Vに変化することにより、コンパレータ31は、デューティ比ONデューティ又はハイレベルアクティブデューティとも称すが0から100に変化するPWM信号を出力する。コンパレータ31の出力は、ドライバ32を介して制御回路100の出力端子102に接続される。尚、三角波発生回路33は、制御回路100の外部に設けられても良い。Nチャネル型MOSトランジスタ111のゲートは制御回路100の出力端子102に接続され、ドレインはコイル112の一端とショットキダイオード113のアノードに接続され、ソースは接地される。ドライバ32の出力、すなわちコンパレータ31の出力PWM信号は、出力端子102を介してNチャネル型MOSトランジスタ111のゲートに供給される。この際、ドライバ32は、入力ゲート容量が大きいNチャネル型MOSトランジスタのゲートを安定に駆動するために利用される。Nチャネル型MOSトランジスタ111は、ゲートに入力されるPWM信号に応じて、コイル112の一端及びショットキダイオード113のアノードと、接地端子との間の接続を制御する。又、コイル112の他端は入力端子110に接続され、ショットキダイオード113のカソードは、出力容量114容量Coの一端と帰還抵抗115の一端に接続して昇圧型スイッチングレギュレータの出力端子120出力電圧VOUTを構成する。尚、出力容量114の他端は接地され、帰還抵抗115の他端は、FB端子103を介して帰還抵抗116の一端に接続され、帰還抵抗116の他端は接地される。上述のような構成において、Nチャネル型MOSトランジスタ111がオンすると、コイル112の両端の差電圧は入力電圧VINとなり、コイル112に流れる電流Iinが増加する。一方、Nチャネル型MOSトランジスタ111がオフすると、コイル112に流れている電流Iinがショットキダイオード113を介して出力容量114へ流れる。PWM回路30から出力されるPWM信号に応じてNチャネル型MOSトランジスタ111のオンオフが繰り返されることでスイッチング動作により、出力端子120の電圧出力電圧VOUTは、基準電圧Vrefと帰還抵抗115、116に基づいた大きさに昇圧される。帰還電圧検出回路40の入力端子401は、誤差アンプ21の非反転入力端とFB端子103帰還抵抗115と帰還抵抗116との接続端に接続され、出力端子402はスイッチ14を介してソフトスタート回路10の出力端子15に接続される。帰還電圧検出回路40は、高入力インピーダンスで、且つ低出力インピーダンス特性を有し、FB端子103の電圧分圧帰還電圧106を、スイッチ14へ伝える機能を有する。図4及び図5を参照して、本実施の形態における帰還電圧検出回路40の構成例について説明する。図4は、第1の実施の形態における帰還電圧検出回路40の構成の一例を示す図である。図4に示す帰還電圧検出回路40は、ボルテージフォロワ接続されたアンプ41を備える。詳細には、図4に示すアンプ41の非反転入力端子は入力端子401に接続され、その出力は出力端子402に接続されるとともに自身の反転入力端子に帰還する。ボルテージフォロワ接続されたアンプ41を利用することで、帰還電圧検出回路40は、高インピーダンス入力と低インピーダンス出力特性を具備し、入力端子401に発生した分圧帰還電圧106を出力端子402に伝えることができる。図5は、第1の実施の形態における帰還電圧検出回路40の構成の他の一例を示す図である。図5に示す帰還電圧検出回路40は、ボルテージフォロワ接続されたアンプ41に加えて電圧レベルシフト回路42を備える。詳細には、図5に示すアンプ41の非反転入力端子は入力端子401に接続され、その出力は電圧レベルシフト回路42における抵抗421の一端に接続されるとともに自身の反転入力端子に帰還する。電圧レベルシフト回路42は、出力端子402を介して相互に接続される抵抗421、422を備える。抵抗421の一端はアンプ41の出力端子に接続され、他端は出力端子402及び抵抗422の一端に接続され、抵抗422の他端は接地される。このような構成により、ボルテージフォロワ接続されたアンプ41は、高インピーダンス入力と低インピーダンス出力特性を具備し、入力端子401に発生した分圧帰還電圧106を電圧レベルシフト回路42に伝える。電圧レベルシフト回路42は、抵抗421、422によってアンプ41の出力電圧を分圧することで、アンプ41において発生する数mV程度の入力オフセット電圧を、アンプ41の出力から削減する補正を行う。これにより、入力端子401から入力された分圧帰還電圧106を、精度よく出力端子402に出力することが可能となる。本発明に係る起動制御信号201の信号レベルは、待機状態と、起動状態昇圧動作状態とで異なる値を示し、これにより、スイッチ14、51のオンオフが制御される。本一例では、スイッチ14、51は、待機状態においてオンとなり、起動状態昇圧動作状態においてオフとなるように制御される。例えば、待機状態の昇圧型スイッチングレギュレータには、ローレベルLowの起動制御信号201が入力される。スイッチ14及びスイッチ51は、ローレベルの起動制御信号201に応じてオンとなる。スイッチ14がオンとなることで、誤差アンプ21の反転入力端子に入力されるソフトスタート信号104の電圧は分圧帰還電圧106となる。又、誤差アンプ21の反転入力端子及び非反転入力端子に分圧帰還電圧106が供給されるとともにスイッチ51がオンとなることで、誤差アンプ21の出力端子ノード20は待機電圧供給端子50の電圧待機電圧V1に固定される。これにより、コンパレータ31の反転入力端子に、コンパレータ31の非反転入力端子に入力される三角波信号105よりも高い待機電圧V1が供給され、Nチャネル型MOSトランジスタ111がオフ状態となる。このようにスイッチ51は、待機状態において、コンパレータ31の非反転入力端子よりも高い電圧を反転入力端子に供給することで、Nチャネル型MOSトランジスタ111を確実にオフ状態とする役割を果す。一方、起動状態昇圧動作状態の昇圧型スイッチングレギュレータには、ハイレベルHighの起動制御信号201が入力される。スイッチ14及びスイッチ51は、ハイレベルの起動制御信号201に応じてオフとなる。スイッチ14がオフとなることで、誤差アンプ21の非反転入力端子には、電流源12によって容量13に充電されることで発生する電圧が、ソフトスタート信号104として入力される。又、スイッチ51がオフとなることで、ノード20PWM回路30の入力端子と待機電圧供給端子50とが分離される。これにより、コンパレータ31の反転入力端子には、ソフトスタート信号104の電圧と分圧帰還電圧106との比較結果差分に基づいた誤差アンプ21の出力が入力される。又、コンパレータ31の非反転入力端子には、三角波信号105が入力されている。コンパレータ31は、誤差アンプ21の出力と三角波信号105との比較結果差分に基づいたPWM信号をNチャネル型MOSトランジスタ111のゲートに出力する。Nチャネル型MOSトランジスタ111は、コンパレータ31から入力されるPWM信号に応じたスイッチング動作を行う。動作次に、第1の実施の形態における昇圧型スイッチングレギュレータの起動時における動作の詳細を説明する。図6及び図7を参照して、図3に示す昇圧型スイッチングレギュレータにおける待機状態から昇圧動作状態に至る一連の動作の一例を説明する。図6は、突入電流を増加させることなくソフトスタート時間Tsを短縮する定数Vref、Cs/Is、VIN、R1、R2、Co、三角波信号の信号レベル、ショットキダイオードの順バイアス電圧が設定された第1の実施の形態における昇圧スイッチングレギュレータの動作例を示すタイミングチャートである。尚、本一例における各定数は下記の値として説明する。又、ショットキダイオード113の順バイアス電圧は0Vに近似できるものとする。Vref=1V、Cs/Is=8mS/0.4V=20mS/V電流源Isが容量Csを、0.6Vから1.0Vまでの0.4V充電する時間が8mS、VIN=3V、R1=400kΩ、R2=100kΩ、Co=100μF、三角波信号105のHighレベル電圧=0.5V、三角波信号105のLowレベル電圧=0V、ショットキダイオード113の順バイアス電圧≒0V本一例では、図1及び図2に示す従来例と比較するため、突入電流の最大値が従来例と同じ値41.7mAとなるように、起動時間Tkが従来技術と同じ時間8msに設定されるとともに、他の定数Vref、VIN、R1、R2、Co、三角波信号の信号レベル、ショットキダイオードの順バイアス電圧、VOUTの設定値目標値が、従来例と同じ値に設定されているものとする。時刻T0において、ローレベルの起動制御信号201が制御回路100に入力され、昇圧型スイッチングレギュレータは待機状態となる図61時刻T0。この間、出力電圧VOUTは、ショットキダイオード113を介して印加された入力電圧VINと同じ値を示す。ここでは3Vの入力電圧VINが入力端子110に入力されるため、出力電圧VOUTは3Vとなる。又、帰還抵抗115、116の両端に印加される3Vの出力電圧VOUTが、帰還抵抗115R1=400kΩ及び帰還抵抗116R2=100kΩによって分圧されることで、FB端子103は0.6Vの分圧帰還電圧106となる。これにより、誤差アンプ21の反転入力端子には、0.6Vの分圧帰還電圧106が入力される。又、帰還電圧検出回路40の出力端子402からは、0.6Vの電圧が出力される。一方、待機状態では、ローレベルの起動制御信号201に応じてスイッチ14はオンとなっているため、帰還電圧検出回路40は、分圧帰還電圧106と同じ0.6Vを出力端子15に出力する。すなわち、出力端子15は分圧帰還電圧106と同じ0.6Vにバイアスされ一定電圧値となる。これにより、誤差アンプ21の非反転入力端子には、反転入力端子と同じ電圧0.6Vのソフトスタート信号104が入力される図62時刻T0。又、待機状態では、ローレベルの起動制御信号201に応じて、スイッチ51はオンとなっているため、待機電圧供給端子50から入力された待機電圧V1三角波信号105の最大値よりも高電圧が、ノード20を介してコンパレータ31の反転入力端子に入力される。このため、待機状態の間、出力端子102からNチャネル型MOSトランジスタ111のゲートに入力されるPWM信号の電圧は、常にNチャネル型MOSトランジスタ111の閾値電圧を下回るため、Nチャネル型MOSトランジスタ111はオフとなる。従って、待機状態において出力電圧VOUTは、入力端子110から供給された3Vを維持し、出力容量114に対する入力電流Iinは発生しない図63、4時刻T0。時刻T1において、起動制御信号201がハイレベルに遷移することで昇圧型スイッチングレギュレータは起動状態となる図61時刻T1。詳細には、スイッチ14はハイレベルの起動制御信号201に応じてオフとなり、出力端子15と帰還電圧検出回路40の出力端子402とを切り離す。これにより、電流源12からの電流Isによって容量Csは充電され、ソフトスタート信号104の電圧は0.6Vから上昇を開始する図62時刻T1。本一例におけるソフトスタート信号104の電圧値は、電流源12からの電流Isに基づく一定の傾き割合で上昇し、8mS後に基準電圧Vrefの1Vに達する図62時刻T1から時刻T2。一方、スイッチ51は、ハイレベルの起動制御信号201に応じてオフとなり、待機電圧供給端子50とノード20とを切り離す。これにより、コンパレータ31は、誤差アンプ21の出力信号と、三角波信号105との比較結果差分に基づいたPWM信号をNチャネル型MOSトランジスタ111のゲートに出力する。ここで、ソフトスタート信号104の電圧の上昇に伴う誤差アンプ21の出力電圧の下降により、ノード20の電圧が待機電圧V1から低下して直ちに三角波信号105の振幅内の値となる。これにより、コンパレータ31ドライバー32は、Nチャネル型MOSトランジスタ111をスイッチング制御して出力電圧VOUTの昇圧動作を開始する起動状態となる図63時刻T1。ここで、出力電圧VOUTは、1式に示すようにソフトスタート信号104の電圧値S1に正比例して上昇する。このように、コンパレータ31の反転入力端子ノード20の電圧は、待機状態の終了とともに待機電圧V1から直ちに下降して三角波信号の振幅内の値となり、昇圧のためのスイッチング動作が開始される。すなわち、本発明による昇圧型スイッチングレギュレータの起動動作昇圧動作は、起動制御信号201の信号レベルが遷移本一例ではローレベルからハイレベルに遷移すると、直ちに開始される。本一例では、出力電圧VOUTは、起動制御信号201に応じて待機状態が解除された時刻T1から、ソフトスタート信号104が基準電圧Vrefここでは1Vになる時刻T2まで昇圧される。これにより、出力電圧VOUTは、待機状態における3Vから、2式に従った5V設定電圧目標電圧まで昇圧され安定する図63時刻T1から時刻T2。本発明によれば、待機状態が終了する時刻T1において、ソフトスタート信号104の電圧値の上昇と同時的に出力電圧VOUTに対する昇圧動作が開始され時刻T1、ソフトスタート信号104の電圧値の上昇終了と同時的に出力電圧VOUTの昇圧動作が終了する時刻T2。すなわち、ソフトスタート信号104の電圧値が上昇する期間ソフトスタート時間Tsと、出力電圧VOUTを所定の電圧まで昇圧する期間起動時間Tkは、時刻T1から時刻T2までの期間ここでは8mSとして一致する。本発明では、従来技術のような起動前処理時間Tbは発生せず、ソフトスタート信号を昇圧する全ての期間を出力電圧VOUTの昇圧期間起動期間Tkとできることから、ソフトスタート回路10の動作開始から出力電圧VOUTの昇圧終了までの時間ソフトスタート時間Tsを、従来よりも短縮できる。一方、本一例における突入電流の最大値は、出力電圧VOUTの設定値目標値、出力容量114の容量Co、起動時間Tkが従来例と同じ値であるため、突入電流の最大値は4式に従い従来と同じ41.7mAを示す図64。以上のように、本一例では、突入電流Iinの最大値を図2に示す従来例と同じ値に設定しても、ソフトスタート時間Tsは起動時間Tkと同じ8mSとなり、従来技術におけるTs=20msと比べて、従来で発生していた起動前処理時間Tb12mS分だけ、ソフトスタート時間Tsが短縮されることとなる。尚、本構成における回路要素の各定数Vref、Cs/Is、VIN、R1、R2、Co、三角波信号の信号レベル、ショットキダイオードの順バイアス電圧、出力電圧VOUTの設定値目標値の値は、上述に限らず、任意に設定され得る。例えば、帰還抵抗115、116の抵抗比R1:R2を変え、出力電圧VOUTの設定値目標値を変えた場合や、入力電圧VINの値を変えた場合でも、上述と同様な動作により、起動前処理時間Tbを削減することができる。すなわち、各定数を変更しても、起動制御信号201がLowレベルの待機状態において、帰還電圧検出回路40が、ソフトスタート回路10の出力端子15に分圧帰還電圧106をバイアスすることで、ソフトスタート信号104の上昇開始時の電圧値が分圧帰還電圧106と一致する。これにより、起動前処理時間Tbを無くすことができる。次に、図7を参照して、図3に示す昇圧型スイッチングレギュレータにおいて、ソフトスタート時間Tsを増加させずに出力容量114への突入電流Iinを削減する定数Vref、Cs/Is、VIN、R1、R2、Co、三角波信号の信号レベル、ショットキダイオードの順バイアス電圧の設定例を説明する。図7は、ソフトスタート時間Tsを増加させることなく出力容量114への突入電流Iinを削減する定数が設定された第1の実施の形態における昇圧スイッチングレギュレータの動作例を示すタイミングチャートである。尚、本一例における各定数は下記の値として説明する。又、ショットキダイオード113の順バイアス電圧は0Vに近似できるものとする。Vref=1V、Cs/Is=20mS/0.4V電流源Isが容量Csを、0.6Vから1.0Vまでの0.4V充電する時間が20mS、VIN=3V、R1=400kΩ、R2=100kΩ、Co=100μF、三角波信号105のHighレベル電圧=0.5V、三角波信号105のLowレベル電圧=0V、ショットキダイオード113の順バイアス電圧≒0V本一例では、図1及び図2に示す従来例と比較するため、ソフトスタート時間Tsが従来例と同じ値20mSとなるように、Cs/Isが設定されるとともに、他の定数Vref、VIN、R1、R2、Co、三角波信号の信号レベル、ショットキダイオードの順バイアス電圧、VOUTの設定値目標値が、従来例と同じ値に設定されているものとする。時刻T0における待機状態は、図6に示す動作ソフトスタート時間Tsを短縮する一例と同様であるため、その動作の説明は省略する。時刻T1において、起動制御信号201がハイレベルに遷移することで昇圧型スイッチングレギュレータは起動状態となる図71時刻T1。詳細には、スイッチ14はハイレベルの起動制御信号201に応じてオフとなり、出力端子15と帰還電圧検出回路40の出力端子402とを切り離す。これにより、電流源12からの電流Isによって容量Csは充電され、ソフトスタート信号104の電圧は0.6Vから上昇を開始する図72時刻T1。本一例におけるソフトスタート信号104の電圧値は、電流源12からの電流Isに基づく一定の傾き割合で上昇し、20mS後に基準電圧Vrefの1Vに達する図72時刻T1から時刻T2。一方、スイッチ51は、ハイレベルの起動制御信号201に応じてオフとなり、待機電圧供給端子50とノード20とを切り離す。これにより、コンパレータ31は、誤差アンプ21の出力信号と、三角波信号105との比較結果差分に基づいたPWM信号をNチャネル型MOSトランジスタ111のゲートに出力する。ここで、ソフトスタート信号104の電圧の上昇に伴う誤差アンプ21の出力電圧の上昇により、ノード20の電圧が待機電圧V1から低下して直ちに三角波信号105の振幅内の値となる。この結果、コンパレータ31ドライバー32は、Nチャネル型MOSトランジスタ111をスイッチング制御して出力電圧VOUTの昇圧動作を開始する起動状態となる図73時刻T1。ここで、出力電圧VOUTは、1式に示すようにソフトスタート信号104の電圧値S1に正比例して上昇する。このように、コンパレータ31の反転入力端子ノード20の電圧は、待機状態の終了とともに待機電圧V1から直ちに下降して三角波信号の振幅内の値となり、昇圧のためのスイッチング動作が開始される。すなわち、本発明による昇圧型スイッチングレギュレータの起動動作昇圧動作は、起動制御信号201の信号レベルが遷移本一例ではローレベルからハイレベルに遷移すると、直ちに開始される。本一例では、出力電圧VOUTは、起動制御信号201に応じて待機状態が解除された時刻T1から、ソフトスタート信号104が基準電圧Vrefここでは1Vになる時刻T2まで昇圧される。これにより、出力電圧VOUTは、待機状態における3Vから、2式に従って決まる5V設定電圧目標電圧まで昇圧される図73時刻T1から時刻T2。以上のように、本一例でも、図6で示した一例と同様に従来技術のような起動前処理時間Tbは発生せず、ソフトスタート信号104が上昇する全ての期間ソフトスタート時間Ts20mSと出力電圧VOUTの昇圧期間起動時間Tkが一致する。すなわち、ソフトスタート時間Tsを、従来と同じ時間20mSとして設定した場合、起動時間Tkは、従来8mSよりも長期化し20mSとなる。一方、突入電流Iinの最大値は、4式に示されるように起動時間Tkに逆比例ため、従来例41.7mAよりも小さな16.7mAとなる。上述の例では、従来技術に対して突入電流を固定してソフトスタート時間Tsを短縮する設定例と、従来技術に対してソフトスタート時間Tsを固定して突入電流を削減する設定例について説明したが、これに限らず、回路要素の定数を任意の値に設定することで、起動前処理時間Tbを発生せずに、突入電流Iin、ソフトスタート時間Ts、起動時間Tk、VOUTの設定値目標値を任意に設定できることは言うまでもない。2.第2の実施の形態図8及び図9を参照して、第2の実施の形態における昇圧型スイッチングレギュレータを説明する。第2の実施の形態では、第1の実施の形態で利用された誤差アンプ21とスイッチ51に替えて、2つの非反転入力端子を有する誤差アンプ22と、ノード20と接地端子との接続を制御するスイッチ53第3スイッチが搭載された昇圧型スイッチングレギュレータについて説明する。構成図8は、本発明による昇圧型スイッチングレギュレータの第2の実施の形態における構成を示す図である。図8を参照して、第2の実施の形態における昇圧型スイッチングレギュレータは、制御回路100、入力端子110、NチャネルMOSトランジスタ111スイッチング素子、コイル112、ショットキダイオード113、出力容量114、帰還抵抗115、116、出力端子120を具備する。又、第2の実施の形態における制御回路100は、ソフトスタート回路10、誤差アンプ22、PWM回路30、帰還電圧検出回路40、及びスイッチ53を備える。更に、第2の実施の形態におけるソフトスタート回路10は、電圧源52電圧V2、電流源12電流Is、容量13容量Cs、スイッチ14、及び出力端子15を備える。第2の実施の形態におけるソフトスタート回路10、誤差アンプ22及びスイッチ53以外の構成は、第1の実施の形態と同様であるため、その説明は省略する。第2の実施の形態における電流源12の一端は電圧源52第1電圧源に接続されることで、基準電圧Vrefよりも高い電圧V2第3電圧によってバイアスされる。又、電流源12の他端は出力端子15を介して容量13及びスイッチ14の一端に接続される。容量13の他端は接地され、スイッチ14の他端は、帰還電圧検出回路40の出力端子402に接続される。出力端子15は誤差アンプ22の第1非反転入力端子に接続される。スイッチ14は、第1の実施の形態と同様に、起動制御信号201の信号レベルに応じて、ソフトスタート回路10の出力端子15と帰還電圧検出回路40の出力端子402との接続を制御する。スイッチ14がオンとなると、帰還電圧検出回路40から入力された分圧帰還電圧106が出力端子15を介し、ソフトスタート回路10の出力であるソフトスタート信号104として出力される。一方、スイッチ14がオフとなり、電流源12からの電流Isによって、容量13が充電され始めると、第1の実施の形態と同様に、容量13の一端出力端子15の電圧第2電圧が、ソフトスタート信号104として出力される。第2の実施の形態における誤差アンプ22は、第1非反転入力端子、第2非反転入力端子、反転入力端子、及び出力端子を備える。誤差アンプ22の第1非反転入力端子にはソフトスタート回路10の出力端子15からソフトスタート信号104が入力され、第2非反転入力端子には、一端が接地された基準電圧源11から基準電圧Vrefが入力され、反転入力端子には、FB端子103から分圧帰還電圧106が入力される。尚、本実施の形態では、第1の実施の形態と同様に、出力電圧VOUTと接地電圧第1電圧との電位差を帰還抵抗115抵抗R1と帰還抵抗116抵抗R2とによって分圧した電圧が、分圧帰還電圧106としてFB端子103に供給されている。誤差アンプ22では、2つの非反転入力端子に入力される信号のうち、電圧の低い信号が、反転入力端子に入力される信号との比較対象として有効となる。誤差アンプ22は、当該有効信号と反転入力端子へ入力される分圧帰還電圧106との比較結果差分に基づいた信号を、ノード20を介してPWM回路30の入力端子であるコンパレータ31の非反転入力端子に出力する。誤差アンプ22では、基準電圧Vrefが直接、第2非反転入力端子に供給される。このため、第2の実施の形態における昇圧型スイッチングレギュレータは、出力電圧VOUTを、精度よく設定電圧目標電圧に昇圧することができる。又、第2の実施の形態におけるスイッチ53の一端はノード20に接続され、他端は接地され、制御端子は起動制御端子101に接続される。スイッチ53は、起動制御端子101から入力される起動制御信号201の信号レベルに応じて、ノード20と接地端子との接続を制御する。本一例では、起動制御信号201がローレベルLowのとき、スイッチ53はオンとなりノード20を接地し、起動制御信号201がハイレベルHighのとき、スイッチ53はオフとなりノード20と接地端子との接続を切り離す。すなわち、スイッチ53はスイッチ14と同じタイミングでスイッチ動作するとともに、両者は同じ状態オン又はオフに制御される。尚、スイッチ53の他端は接地されているが、当該他端は、三角波信号105の振幅の最小値よりも低い待機電圧が供給される待機電圧供給端子に接続されていても構わない。すなわち、スイッチ53は、三角波信号105の最小値よりも低い電圧がバイアスされた待機電圧供給端子とノード20との接続を制御する。本発明に係る起動制御信号201の信号レベルは、待機状態と、起動状態昇圧動作状態とで異なる値を示し、これにより、スイッチ14、53のオンオフが制御される。本一例では、スイッチ14、53は、待機状態においてオンとなり、起動状態昇圧動作状態においてオフとなるように制御される。例えば、待機状態の昇圧型スイッチングレギュレータには、ローレベルLowの起動制御信号201が入力される。スイッチ14及びスイッチ53は、ローレベルの起動制御信号201に応じてオンとなる。スイッチ14がオンとなることで、誤差アンプ22の第1非反転入力端子に入力されるソフトスタート信号104の電圧は、第2非反転入力端子に入力される基準電圧Vrefより低いため有効電圧となるとともに、当該有効電圧は、非反転入力端子に入力される分圧帰還電圧106と同電圧となる。又、スイッチ53がオンとなることで、誤差アンプ22の出力ノード20、PWM回路30の入力端子は接地される。これにより、コンパレータ31の非反転入力端子に、反転入力端子に入力される三角波信号105の振幅の最小値よりも小さい接地電圧が供給され、Nチャネル型MOSトランジスタ111がオフ状態となる。このように、スイッチ53は、待機状態において、コンパレータ31の反転入力端子よりも低い電圧を非反転入力端子に供給することで、Nチャネル型MOSトランジスタ111を確実にオフ状態とする役割を果す。一方、起動状態昇圧動作状態の昇圧型スイッチングレギュレータには、ハイレベルHighの起動制御信号201が入力される。スイッチ14及びスイッチ53は、ハイレベルの起動制御信号201に応じてオフとなる。スイッチ14がオフとなることで、誤差アンプ22の第1非反転入力端子には、電流源12によって容量13に充電されることで発生する電圧が、ソフトスタート信号104として入力される。又、スイッチ53がオフとなることで、ノード20PWM回路30の入力端子と接地端子とが分離される。これにより、コンパレータ31の非反転入力端子には、ソフトスタート信号104の電圧と基準電圧Vrefの低い方と、分圧帰還電圧106との比較結果差分に基づいた誤差アンプ22の出力が入力される。又、コンパレータ31の反転入力端子には、三角波信号105が入力されている。コンパレータ31は、誤差アンプ22の出力と三角波信号105との比較結果差分に基づいたPWM信号をNチャネル型MOSトランジスタ111のゲートに出力する。Nチャネル型MOSトランジスタ111は、コンパレータ31から入力されるPWM信号に応じたスイッチング動作を行う。動作次に、第2の実施の形態における昇圧型スイッチングレギュレータの起動時における動作の詳細を説明する。図9を参照して、図8に示す昇圧型スイッチングレギュレータにおける待機状態から昇圧動作状態に至る一連の動作の一例を説明する。図9は、突入電流を増加させることなくソフトスタート時間Tsを短縮する定数Vref、Cs/Is、VIN、R1、R2、Co、三角波信号の信号レベル、ショットキダイオードの順バイアス電圧が設定された第2の実施の形態における昇圧スイッチングレギュレータの動作例を示すタイミングチャートである。尚、本一例における各定数は下記の値として説明する。又、ショットキダイオード113の順バイアス電圧は0Vに近似できるものとする。Vref=1V、Cs/Is=8mS/0.4V=20mS/V電流源Isが容量Csを、0.6Vから1.0Vまでの0.4V充電する時間が8mS、VIN=3V、R1=400kΩ、R2=100kΩ、Co=100μF、三角波信号105のHighレベル電圧=0.7V、三角波信号105のLowレベル電圧=0.2V、ショットキダイオード113の順バイアス電圧≒0V本一例では、図1及び図2に示す従来例と比較するため、突入電流の最大値が従来例と同じ値41.7mAとなるように、起動時間Tkが従来技術と同じ時間8msに設定されるとともに、三角波信号の信号レベル以外の他の定数Vref、VIN、R1、R2、Co、VOUTの設定値目標値、ショットキダイオードの順バイアス電圧が、従来例と同じ値に設定されているものとする。時刻T0において、ローレベルの起動制御信号201が制御回路100に入力され、昇圧型スイッチングレギュレータは待機状態となる図91時刻T0。この間、出力電圧VOUTは、ショットキダイオード113を介して印加された入力電圧VINと同じ値を示す。ここでは3Vの入力電圧VINが入力端子110に入力されるため、出力電圧VOUTは3Vとなる。又、帰還抵抗115、116の両端に印加される3Vの出力電圧VOUTが、帰還抵抗115R1=400kΩ及び帰還抵抗116R2=100kΩによって分圧されることで、FB端子103は0.6Vの分圧帰還電圧106となる。これにより、誤差アンプ22の反転入力端子には、0.6Vの分圧帰還電圧106が入力される。又、帰還電圧検出回路40の出力端子402からは、0.6Vの電圧が出力される。一方、待機状態では、ローレベルの起動制御信号201に応じてスイッチ14はオンとなっているため、帰還電圧検出回路40は、分圧帰還電圧106と同じ0.6Vを出力端子15に出力する。すなわち、出力端子15は分圧帰還電圧106と同じ0.6Vにバイアスされ一定電圧値となる。これにより、誤差アンプ22の第1非反転入力端子には、反転入力端子と同じ電圧0.6Vのソフトスタート信号104が入力される図92時刻T0。このとき、誤差アンプ22の第2非反転入力端子には、第1非反転入力端子よりも高い基準電圧Vref1Vが基準電圧源11から入力されている。このため、待機状態において第1非反転入力端子が有効となる。誤差アンプ22は、第1非反転入力端子に入力されたソフトスタート信号104と、反転入力端子に入力された分圧帰還電圧106との比較結果差分に基づいた電圧をノード20に出力する。ここでは、ソフトスタート信号104と分圧帰還電圧106とは同電圧であるため、誤差アンプ22は0Vを出力する。又、待機状態では、ローレベルの起動制御信号201に応じて、スイッチ53はオンとなっているため、ノード20は接地される。この結果、ノード20を介してコンパレータ31の非反転入力端子が接地される三角波信号105の最低電圧よりも低い接地電圧0Vにバイアスされる。従って、待機状態の間、出力端子102からNチャネル型MOSトランジスタ111のゲートに入力されるPWM信号の電圧は、常にNチャネル型MOSトランジスタ111の閾値電圧を下回るため、Nチャネル型MOSトランジスタ111はオフとなる。この結果、待機状態において出力電圧VOUTは、入力端子110から供給された3Vを維持し、出力容量114に対する入力電流Iinは発生しない図93時刻T0。時刻T1において、起動制御信号201がハイレベルに遷移することで昇圧型スイッチングレギュレータは起動状態となる図91時刻T1。詳細には、スイッチ14はハイレベルの起動制御信号201に応じてオフとなり、出力端子15と帰還電圧検出回路40の出力端子402とを切り離す。これにより、電流源12からの電流Isによって容量Csは充電され、ソフトスタート信号104の電圧は待機時に設定された0.6Vから上昇を開始する図92時刻T1。本一例におけるソフトスタート信号104の電圧値は、電流源12からの電流Isに基づく一定の傾き割合で上昇し、8mS後に基準電圧Vrefの1Vに達する図92時刻T1から時刻T2。一方、スイッチ53は、ハイレベルの起動制御信号201に応じてオフとなり、ノード20と接地端子とを切り離す。これにより、コンパレータ31は、誤差アンプ22の出力信号と、三角波信号105との比較結果差分に基づいたPWM信号をNチャネル型MOSトランジスタ111のゲートに出力する。ここで、誤差アンプ22は、低い電位の非反転入力端子が有効となる。待機状態が解除された当初は第1非反転入力端子に入力されるソフトスタート信号104の電圧値が、第2非反転入力端子に入力される基準電圧Vref1Vよりも低いため、PWM信号は、ソフトスタート信号104と分圧帰還電圧106との比較結果差分に基づいた誤差アンプ22の出力に応じた電圧を示す。ここでは、ソフトスタート信号104の電圧の上昇に伴う誤差アンプ22の出力電圧の上昇により、ノード20の電圧が接地電位0Vから上昇して直ちに三角波信号105の振幅内の値となる。これにより、コンパレータ31ドライバー32は、Nチャネル型MOSトランジスタ111をスイッチング制御して出力電圧VOUTの昇圧動作を開始する起動状態となる図93時刻T1。ここで、出力電圧VOUTは、1式に示すようにソフトスタート信号104の電圧値S1に正比例して上昇する図93時刻T1から時刻T2。このように、コンパレータ31の非反転入力端子ノード20の電圧は、待機状態の終了とともに接地電圧から直ちに上昇して三角波信号の振幅内の値となり、昇圧のためのスイッチング動作が開始される。すなわち、本発明による昇圧型スイッチングレギュレータの起動動作昇圧動作は、起動制御信号201の信号レベルが遷移本一例ではローレベルからハイレベルに遷移すると、直ちに開始される。このため、本発明では従来技術のように起動前処理時間Tbは発生しない。時刻T2において、ソフトスタート信号104が基準電圧Vref1Vより高い電圧まで上昇すると、第2非反転入力端子が有効となり、PWM信号は、基準電圧Vrefと分圧帰還電圧106との比較結果差分に基づいた誤差アンプ22の出力に応じた電圧を示す。このとき、出力電圧VOUTは、2式に従って決まる5V設定電圧目標電圧となり安定する図93時刻T2。尚、ソフトスタート信号104は時刻T2以降も上昇を続け、電圧V2で安定する図92時刻T3。第2の実施の形態における昇圧型スイッチングレギュレータも、第1の実施の形態と同様に、ソフトスタート信号104の電圧値が上昇する期間ソフトスタート時間Tsと、出力電圧VOUTを所定の電圧まで昇圧する期間起動時間Tkは、時刻T1から時刻T2までの期間ここでは8mSとして一致する。本発明では、従来技術のような起動前処理時間Tbは発生せず、ソフトスタート信号を昇圧する全ての期間を出力電圧VOUTの昇圧期間起動期間Tkとできることから、ソフトスタート回路10の動作開始から出力電圧VOUTの昇圧終了までの時間ソフトスタート時間Tsを、従来よりも短縮できる。一方、本一例における突入電流の最大値は、出力電圧VOUTの設定値目標値、出力容量114の容量Co、起動時間Tkが従来例と同じ値であるため、突入電流の最大値は4式に従い従来と同じ41.7mAを示す図64。以上のように、本一例では、突入電流Iinの最大値を図2に示す従来例と同じ値に設定しても、ソフトスタート時間Tsは起動時間Tkと同じ8mSとなり、従来技術におけるTs=20msと比べて、従来で発生していた起動前処理時間Tb12mS分だけ、ソフトスタート時間Tsが短縮されることとなる。尚、本構成における回路要素の各定数Vref、Cs/Is、VIN、R1、R2、Co、三角波信号の信号レベル、ショットキダイオードの順バイアス電圧、出力電圧VOUTの設定値目標値の値は、上述に限らず、任意に設定され得る。例えば、帰還抵抗115、116の抵抗比R1:R2を変え、出力電圧VOUTの設定値目標値を変えた場合や、入力電圧VINの値を変えた場合でも、上述と同様な動作により、起動前処理時間Tbを削減することができる。すなわち、各定数を変更しても、起動制御信号201がLowレベルの待機状態において、帰還電圧検出回路40が、ソフトスタート回路10の出力端子15に分圧帰還電圧106をバイアスすることで、ソフトスタート信号104の上昇開始時の電圧値が分圧帰還電圧106となり、起動前処理時間Tbを無くすことができる。上述の例では、従来技術に対して突入電流を固定してソフトスタート時間Tsを短縮する設定例を示したが、第1の実施の形態と同様に、従来技術に対してソフトスタート時間Tsを固定して突入電流を削減することもできる。又、回路要素の定数を任意の値に設定することで、起動前処理時間Tbを発生せずに、突入電流Iin、ソフトスタート時間Ts、起動時間Tk、VOUTの設定値目標値を任意に設定できることは言うまでもない。3.第3の実施の形態図10から図12を参照して、第3の実施の形態における極性反転型スイッチングレギュレータを説明する。第1及び第2の実施の形態では、極性反転型スイッチングレギュレータのおける起動前処理時間Tbを排除する形態について説明したが、これに限らず、本発明は、極性反転型スイッチングレギュレータにも適用できる。構成図10及び図12を参照して、第3の実施の形態における極性反転型スイッチングレギュレータの構成を説明する。図10は、本発明による極性反転型スイッチングレギュレータ回路の第3の実施の形態における構成の一例を示す図である。図10を参照して、第3の実施の形態における極性反転型スイッチングレギュレータは、制御回路100、入力端子110、PチャネルMOSトランジスタ211スイッチング素子、コイル212、ショットキダイオード213、出力容量114、帰還抵抗215抵抗R3、216抵抗R4、電圧源217、出力端子120を具備する。又、第3の実施の形態における制御回路100は、ソフトスタート回路10、誤差アンプ23、PWM回路30、帰還電圧検出回路40、待機電圧供給端子50、及びスイッチ51第2スイッチを備える。更に、第3の実施の形態におけるソフトスタート回路10は、電圧源54第3電圧源、電圧V3:第4電圧、電流源17電流Is、容量18容量Cs、スイッチ14、及び出力端子15を備える。電流源12の一端は出力端子15を介して容量18及びスイッチ14の一端に接続される。電流源17の他端は接地されることで接地電圧にバイアスされる。又、容量18の他端は電圧源54に接続され電圧V3によってバイアスされる。尚、電圧V3は、後述する基準電圧Vrefよりも高ければよく、一般に電圧源54には、制御回路100の電源電圧が供給される。スイッチ14の他端は、帰還電圧検出回路40の出力端子402に接続される。出力端子15は誤差アンプ23の第1非反転入力端子に接続される。スイッチ14は、第1及び第2の実施の形態と同様に、起動制御信号201の信号レベルに応じて、ソフトスタート回路10の出力端子15と帰還電圧検出回路40の出力端子402との接続を制御する。スイッチ14がオンとなると、帰還電圧検出回路40から入力された分圧帰還電圧106が出力端子15を介し、ソフトスタート回路10の出力であるソフトスタート信号104として出力される。すなわち、本発明によるソフトスタート回路10は、電流源12からの電流Isに応じた電圧第2電圧と、分圧帰還電圧106の一方を、起動制御信号201に応じて選択し、ソフトスタート信号104として出力する。一方、スイッチ14がオフとなり、電流源17からの電流Isによって、容量18から放電され始めると、容量18の一端出力端子15の電圧第2電圧が、ソフトスタート回路10の出力であるソフトスタート信号104として出力される。出力端子15からのソフトスタート信号104は、誤差アンプ23の第1非反転入力端子に入力される。第3の実施の形態における誤差アンプ23は、第1非反転入力端子、第2非反転入力端子、反転入力端子、及び出力端子を備える。誤差アンプ23の第1非反転入力端子にはソフトスタート回路10の出力端子15からソフトスタート信号104が入力され、第2非反転入力端子には、一端が接地された基準電圧源11から基準電圧Vrefが入力され、反転入力端子には、FB端子103から分圧帰還電圧106が入力される。詳細には、帰還抵抗215抵抗R3と帰還抵抗216抵抗R4とは分圧抵抗回路を構成し、FB端子103から、極性反転型スイッチングレギュレータの出力端子120と電圧源217第2電圧源、電圧V4:第1電圧との間の電圧ここでは電圧V4-出力電圧VOUTを、帰還抵抗115抵抗R1と帰還抵抗116抵抗R2とによって分圧した電圧を分圧帰還電圧106として出力する。誤差アンプ23では、2つの非反転入力端子に入力される信号のうち、電圧の高い信号が、反転入力端子に入力される信号との比較対象として有効となる。誤差アンプ23は、当該有効信号と反転入力端子へ入力される分圧帰還電圧106との比較結果差分に基づいた信号を、ノード20を介して、PWM回路30の入力端子であるコンパレータ31の非反転入力端子に出力する。又、誤差アンプ23では、基準電圧Vrefが直接、第2非反転入力端子に供給される。このため、第3の実施の形態における極性反転型スイッチングレギュレータは、第2の実施の形態と同様に、出力電圧VOUTを、精度よく設定電圧目標電圧に極性反転することができる。誤差アンプ23の出力端子は、ノード20を介してPWM回路30の入力端子であるコンパレータ31の非反転入力端子と、スイッチ51の一端に接続される。スイッチ51の他端は、待機電圧供給端子50待機電圧V1に接続される。待機電圧供給端子50には、コンパレータ31の反転入力端子に入力する三角波信号105の最大値よりも高い電圧が待機電圧V1として供給される。すなわち、スイッチ51は、三角波信号105の振幅の最大値よりも高い電圧がバイアスされた待機電圧供給端子50とノード20との接続を制御する。スイッチ51は、第1の実施の形態と同様に、その制御端子が起動制御端子101に接続され、起動制御信号201の信号レベルに応じて、ノード20と待機電圧供給端子50との接続を制御する。PWM回路30は、第1及び第2の実施の形態と同様に、コンパレータ31、ドライバ32、及び三角波発生回路33を備える。三角波発生回路33は、コンパレータ31の反転入力端子に対して三角波信号105を出力する。コンパレータ31は、反転入力端子に入力される三角波信号105とノード20から非反転入力端子に入力される電圧に応じたPWM信号をドライバ32に出力する。例えば、三角波信号105の振幅電圧の最小値が0.2V、最大値が0.7Vとすると、ノード20の電圧が0.7Vから0.2Vに変化することにより、コンパレータ31は、デューティ比ONデューティ又はローレベルアクティブデューティとも称すが0から100に変化するPWM信号を出力する。コンパレータ31の出力は、ドライバ32を介して制御回路100の出力端子102に接続される。尚、三角波発生回路33は、制御回路100の外部に設けられても良い。Pチャネル型MOSトランジスタ211のゲートは制御回路100の出力端子102に接続され、ドレインはコイル212の一端とショットキダイオード213のカソードに接続され、ソースは入力端子110に接続される。ドライバ32の出力、すなわちコンパレータ31の出力PWM信号は、出力端子102を介してPチャネル型MOSトランジスタ111のゲートに供給される。この際、ドライバ32は、入力ゲート容量が大きいPチャネル型MOSトランジスタのゲートを安定に駆動するために利用される。Pチャネル型MOSトランジスタ211は、ゲートに入力されるPWM信号に応じて、コイル212の一端及びショットキダイオード213のカソードと、入力端子110との間の接続を制御する。又、コイル212の他端は接地され、ショットキダイオード213のアノードは、出力容量114容量Coの一端と帰還抵抗215の一端に接続して極性反転型スイッチングレギュレータの出力端子120出力電圧VOUTを構成する。尚、出力容量114の他端は接地され、帰還抵抗215の他端は、FB端子103を介して帰還抵抗216の一端に接続され、帰還抵抗216の他端は、基準電圧Vrefよりも高い電圧V4を供給する電圧源217に接続される。上述のような構成において、Pチャネル型MOSトランジスタ211がオンすると、コイル212の両端の差電圧は入力電圧VINとなり、コイル112に流れる電流Iinが増加する。一方、Pチャネル型MOSトランジスタ211がオフすると、コイル212に流れる電流Iinにより、出力容量114に蓄積された電荷がショットキダイオード213を介して接地端子に放電される。PWM回路30から出力されるPWM信号に応じてPチャネル型MOSトランジスタ211のオンオフが繰り返されることでスイッチング動作により、出力端子120の電圧出力電圧VOUTは、基準電圧Vrefと帰還抵抗215、216に基づいて極性反転される。帰還電圧検出回路40の入力端子401は、誤差アンプ23の反転入力端とFB端子103帰還抵抗215と帰還抵抗216との接続端に接続され、出力端子402はスイッチ14を介してソフトスタート回路10の出力端子15に接続される。帰還電圧検出回路40は、高入力インピーダンスで、且つ低出力インピーダンス特性を有し、FB端子103の電圧分圧帰還電圧106を、スイッチ14へ伝える機能を有する。図11を参照して、本実施の形態における帰還電圧検出回路40の構成例について説明する。図11は、第3の実施の形態における帰還電圧検出回路40の構成の一例を示す図である。図11に示す帰還電圧検出回路40は、ボルテージフォロワ接続されたアンプ41に加えて電圧レベルシフト回路42を備える。詳細には、図11に示すアンプ41の非反転入力端子は入力端子401に接続され、その出力は電圧レベルシフト回路42における抵抗424の一端に接続されるとともに自身の反転入力端子に帰還する。電圧レベルシフト回路42は、出力端子402を介して相互に接続される抵抗423、424を備える。抵抗424の一端はアンプ41の出力端子に接続され、他端は出力端子402及び抵抗423の一端に接続され、抵抗423の他端は待機電圧供給端子50に接続される。このような構成により、ボルテージフォロワ接続されたアンプ41は、高インピーダンス入力と低インピーダンス出力特性を具備し、入力端子401に発生した分圧帰還電圧106を電圧レベルシフト回路42に伝える。電圧レベルシフト回路42は、抵抗423、424による分圧によってアンプ41の出力電圧を引き上げることで、アンプ41において低下する数mV程度の入力オフセット電圧分を引き上げる。これにより、入力端子401から入力された分圧帰還電圧106を、精度よく出力端子402に出力することが可能となる。本発明に係る起動制御信号201の信号レベルは、第1の実施の形態と同様に、待機状態と、起動状態極性反転動作状態とで異なる値を示し、これにより、スイッチ14、51のオンオフが制御される。本一例では、スイッチ14、51は、待機状態においてオンとなり、起動状態極性反転動作状態においてオフとなるように制御される。例えば、待機状態の極性反転型スイッチングレギュレータには、ローレベルLowの起動制御信号201が入力される。スイッチ14及びスイッチ51は、ローレベルの起動制御信号201に応じてオンとなる。スイッチ14がオンとなることで、誤差アンプ23の第1非反転入力端子に入力されるソフトスタート信号104の電圧は、第2非反転入力端子に入力される基準電圧Vrefより低いため有効電圧となるとともに、当該有効電圧は、非反転入力端子に入力される分圧帰還電圧106と同電圧となる。又、スイッチ51がオンとなることで、誤差アンプ23の出力ノード20、PWM回路30の入力端子と待機電圧供給端子50とが接続され、誤差アンプ23の出力は、待機電圧V1と同電圧となる。これにより、コンパレータ31の非反転入力端子に、反転入力端子に入力される三角波信号105よりも高い待機電圧V1が供給され、Pチャネル型MOSトランジスタ211がオフ状態となる。このようにスイッチ51は、待機状態において、コンパレータ31の反転入力端子よりも高い電圧を非反転入力端子に供給することで、Pチャネル型MOSトランジスタ211を確実にオフ状態とする役割を果す。一方、起動状態極性反転動作状態の極性反転型スイッチングレギュレータには、ハイレベルHighの起動制御信号201が入力される。スイッチ14及びスイッチ51は、ハイレベルの起動制御信号201に応じてオフとなる。スイッチ14がオフとなることで、誤差アンプ23の非反転入力端子には、電流源17によって容量18から放電されることで発生低下する電圧が、ソフトスタート信号104として入力される。又、スイッチ51がオフとなることで、ノード20PWM回路30の入力端子と待機電圧供給端子50とが分離される。これにより、コンパレータ31の非反転入力端子には、ソフトスタート信号104の電圧と分圧帰還電圧106との比較結果差分に基づいた誤差アンプ23の出力が入力される。又、コンパレータ31の反転入力端子には、三角波信号105が入力されている。コンパレータ31は、誤差アンプ23の出力と三角波信号105との比較結果差分に基づいたPWM信号をPチャネル型MOSトランジスタ211のゲートに出力する。Pチャネル型MOSトランジスタ211は、コンパレータ31から入力されるPWM信号に応じたスイッチング動作を行う。動作次に、第3の実施の形態における極性反転型スイッチングレギュレータの起動時における動作の詳細を説明する。図12を参照して、図10に示す極性反転型スイッチングレギュレータにおける待機状態から極性反転動作状態に至る一連の動作の一例を説明する。図12は、第3の実施の形態における極性反転型スイッチングレギュレータの動作例を示すタイミングチャートである。尚、本一例における各定数は下記の値として説明する。又、ショットキダイオード213の順バイアス電圧は0Vに近似できるものとする。Vref=1V、V4=2V、Cs/Is=-8mS/0.714V電流源Isが容量Csを、1.714Vから1.0Vまでの0.714V放電する時間が8mS、VIN=3V、R3=600kΩ、R1=100kΩ、Co=100μF、三角波信号105のHighレベル電圧=0.7V、三角波信号105のLowレベル電圧=0.2V、ショットキダイオード113の順バイアス電圧≒0V本一例では、図1及び図2に示す従来例と比較するため、起動時間Tkが時間8msに設定されているものとする。ただし、本実施の形態では、入力電圧VINに対して出力電圧VOUTの極性反転の開始から極性反転が完了する所望の電圧に達するまでの時間を起動時間Tkとする。時刻T0において、ローレベルの起動制御信号201が制御回路100に入力され、極性反転型スイッチングレギュレータは待機状態となる図121時刻T0。この間、出力電圧VOUTは、ショットキダイオード213を介して印加された接地電圧と同じ値を示す。ここではコイル212が接地されているため、出力電圧VOUTは0Vとなる。又、帰還抵抗216の一端には電圧源217から電圧V4=2Vが印加されている。このため、帰還抵抗215、216の両端に印加される2Vが、帰還抵抗215R3=600kΩ及び帰還抵抗216R4=100kΩによって分圧されることで、FB端子103は1.714Vの分圧帰還電圧106となる。これにより、誤差アンプ23の反転入力端子には、1.714Vの分圧帰還電圧106が入力されることとなる。又、帰還電圧検出回路40の出力端子402からは、1.714Vの電圧が出力される。一方、待機状態では、ローレベルの起動制御信号201に応じてスイッチ14はオンとなっているため、帰還電圧検出回路40は、分圧帰還電圧106と同じ1.714Vを出力端子15に出力する。すなわち、出力端子15は分圧帰還電圧106と同じ1.714Vにバイアスされ一定電圧値となる。これにより、誤差アンプ23の第1非反転入力端子には、反転入力端子と同じ電圧1.714Vのソフトスタート信号104が入力される図122時刻T0。よって、誤差アンプ23の第1非反転入力端子には第2非反転入力端子に供給される基準電圧Vref1Vより高い電圧が供給され、第1非反転入力端子が有効となる。又、待機状態では、ローレベルの起動制御信号201に応じて、スイッチ51はオンとなっているため、ノード20は待機電圧供給端子50に接続される。この結果、ノード20を介してコンパレータ31の反転入力端子が三角波信号105の最大電圧よりも高い電圧V1にバイアスされる。従って、待機状態の間、出力端子102からPチャネル型MOSトランジスタ211のゲートに入力されるPWM信号の電圧は、常にPチャネル型MOSトランジスタ211の閾値電圧を上回るため、Pチャネル型MOSトランジスタ211はオフとなる。この結果、待機状態において出力電圧VOUTは、接地電圧0Vを維持し、出力容量114からコイル212に発生する入力電流Iinは発生しない図123時刻T0。時刻T1において、起動制御信号201がハイレベルに遷移することで極性反転型スイッチングレギュレータは起動状態となる図121時刻T1。詳細には、スイッチ14はハイレベルの起動制御信号201に応じてオフとなり、出力端子15と帰還電圧検出回路40の出力端子402とを切り離す。これにより、電流源17からの電流Isによって容量Cs内の電荷は放電され、ソフトスタート信号104の電圧は待機時に設定された1.714Vから下降し始める図122時刻T1。本一例におけるソフトスタート信号104の電圧値は、電流源17の電流Isに基づく一定の傾き割合で下降し、8mS後に基準電圧Vrefの1Vに達する図122時刻T1から時刻T2。一方、スイッチ51は、ハイレベルの起動制御信号201に応じてオフとなり、ノード20と待機電圧供給端子50とを切り離す。これにより、コンパレータ31は、誤差アンプ23の出力信号と、三角波信号105との比較結果差分に基づいたPWM信号をPチャネル型MOSトランジスタ211のゲートに出力する。ここで、誤差アンプ23は、高い電位の非反転入力端子が有効となる。待機状態が解除された当初は第1非反転入力端子に入力されるソフトスタート信号104の電圧値が、第2非反転入力端子に入力される基準電圧Vref1Vよりも高いため、PWM信号は、ソフトスタート信号104と分圧帰還電圧106との比較結果差分に基づいた誤差アンプ23の出力に応じた電圧を示す。ここでは、ソフトスタート信号104の電圧の降下に伴う誤差アンプ23の出力電圧の下降により、ノード20の電圧が待機電圧V1から下降して直ちに三角波信号105の振幅内の値となる。これにより、コンパレータ31ドライバー32は、Pチャネル型MOSトランジスタ211をスイッチング制御して出力電圧VOUTの極性反転動作を開始する起動状態となる図123時刻T1。ここで、出力電圧VOUTは、5式に示すようにソフトスタート信号104の電圧値S1に正比例して降下する図123時刻T1から時刻T2。VOUT=V4-V4-S1×R3R4/R45このように、コンパレータ31の非反転入力端子ノード20の電圧は、待機状態の終了とともに接地電圧から直ちに上昇して三角波信号の振幅内の値となり、極性反転のためのスイッチング動作が開始される。すなわち、本発明による極性反転型スイッチングレギュレータの起動動作極性反転動作は、起動制御信号201の信号レベルが遷移本一例ではローレベルからハイレベルに遷移すると、直ちに開始される。このため、本発明では従来技術のように起動前処理時間Tbは発生しない。時刻T2において、ソフトスタート信号104が基準電圧Vref1Vより低い電圧まで下降すると、第2非反転入力端子が有効となり、PWM信号は、基準電圧Vrefと分圧帰還電圧106との比較結果差分に基づいた誤差アンプ23の出力に応じた電圧を示す。このとき、出力電圧VOUTは、6式に従って決まる-5V設定電圧目標電圧となり安定する図123時刻T2。このように、本発明による極性反転型スイッチングレギュレータは、正電圧の入力電圧から、負の定電圧を出力することができる。尚、ソフトスタート信号104は時刻T2以降も下降を続け、接地電圧0Vで安定する図122時刻T3。VOUT=V4-V4-Vref×R3R4/R46第3の実施の形態における極性型スイッチングレギュレータも、第1の実施の形態と同様に、ソフトスタート信号104の電圧値が反転及び降下する期間ソフトスタート時間Tsと、出力電圧VOUTを所定の電圧まで極性反転する期間起動時間Tkは、時刻T1から時刻T2までの期間ここでは8mSとして一致する。本発明では、従来技術のような起動前処理時間Tbは発生せず、ソフトスタート信号が降下する全ての期間を、出力電圧VOUTの極性反転の期間起動期間Tkとできることから、ソフトスタート回路10の動作開始から出力電圧VOUTの降圧終了までの時間ソフトスタート時間Tsを、従来よりも短縮できる。尚、本構成における回路要素の各定数Vref、V4、Cs/Is、VIN、R3、R4、Co、三角波信号の信号レベル、ショットキダイオードの順バイアス電圧、出力電圧VOUTの設定値目標値の値は、上述に限らず、任意に設定され得る。例えば、帰還抵抗215、216の抵抗比R3:R4を変え、出力電圧VOUTの設定値目標値を変えた場合や、入力電圧VINの値を変えた場合でも、上述と同様な動作により、起動前処理時間Tbを削減することができる。すなわち、各定数を変更しても、起動制御信号201がLowレベルの待機状態において、帰還電圧検出回路40が、ソフトスタート回路10の出力端子15に分圧帰還電圧106をバイアスすることで、ソフトスタート信号104の反転開始時の電圧値が分圧帰還電圧106と一致する。これにより、起動前処理時間Tbを無くすことができる。第3の実施の形態における極性反転スイッチングレギュレータは、第1の実施の形態と同様に、従来技術に対してソフトスタート時間Tsを固定して突入電流を削減することや、第2の実施の形態と同様に、突入電流を固定してソフトスタートTs時間を短縮することができる。又、回路要素の定数を任意の値に設定することで、起動前処理時間Tbを発生せずに、突入電流Iin、ソフトスタート時間Ts、起動時間Tk、VOUTの設定値目標値を任意に設定できることは言うまでもない。以上のように、本発明によれば、ソフトスタート回路の動作開始電圧昇圧開始電圧又は極性反転開始電圧を出力電圧VOUTの分圧分圧期間電圧106と同じ値とすることができるため、従来発生していた起動前処理時間を無くすことが可能となる。これにより、突入電流を増加させることなくソフトスタート時間Tsを短縮したり、ソフトスタート時間を増加させることなく突入電流を削減することが可能となる。以上、本発明の実施の形態を詳述してきたが、具体的な構成は上記実施の形態に限られるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲の変更があっても本発明に含まれる。例えば、起動制御信号201の信号レベルとスイッチ14、51、53のスイッチ動作オンオフの関係は上述に限らず、起動制御信号201がハイレベルのときスイッチ14、51、53はオフとなり、ローレベルのときにオンとなるように制御されても良い。又、上述した回路では、電源電圧の一方を接地した形態を示したがこれに限らず、電源電圧よりも低い電源電圧が供給される電源端子に接続されていても構わない。更に、上述下回路ではスイッチング素子としてMOSトランジスタを一例として説明したが、他の構造のスイッチング素子が利用されても構わない。更に、整流素子としてショットキダイオードを一例として説明したが、他の構造のダイオードが利用されても、あるいはスイッチング素子に対してオンとオフが逆相に制御された第2のスイッチング素子が利用されても構わない。