"金属板の表層が、最表層を形成する表面張力が19~25mN/mである最表層塗料と、前記最表層下の下地層を形成する表面張力が25~35mN/mである下地塗料が焼き付けた塗膜層であり、前記最表層塗料と前記下地塗料の表面張力の差が6mN/m以上あることを特徴とする成形性に優れたプレコート金属板。前記最表層と前記下地層は、前記最表層塗料と前記下地塗料が多層カーテンコーターにより同時に塗布されることにより形成されたものであることを特徴とする請求項1に記載の成形性に優れたプレコート金属板。前記最表層と前記下地層の界面の中心線平均粗さが0.1μm以下であることを特徴とする請求項1または2項に記載の成形性に優れたプレコート金属板。前記最表層塗料が撥水性でかつ撥油性であることを特徴とする請求項1~3のいずれか1項に記載の成形性に優れたプレコート金属板。前記金属板が、めっき鋼板であることを特徴とする請求項1~5のいずれか1項に記載の成形性に優れたプレコート金属板。前記金属板が、被覆を施しためっき鋼板であることを特徴とする請求項5に記載の成形性に優れたプレコート金属板。前記最表層塗料が、シリコーンフッ素共重合樹脂、又は、シリコーングラフトアクリル樹脂であることを特徴とする請求項1~6のいずれか1項に記載の成形性に優れたプレコート金属板。前記最表層の膜厚が0.5~10μmであり、前記下地層の膜厚が8~30μmであり、かつ前記最表層と前記下地層の膜厚の合計が10~30μmであることを特徴とする請求項1~7のいずれか1項に記載の成形性に優れたプレコート金属板。前記最表層の表面の中心線平均粗さRaが0.2μm以下であることを特徴とする請求項1~8のいずれか1項に記載の成形性に優れたプレコート金属板。金属板の表面に、最表層を形成する最表層塗料と、前記最表層下の下地層を形成する下地塗料を多層カーテンコーターにより同時に塗布し、前記最表層塗料と前記下地塗料を焼き付けて塗膜層を形成するプレコート金属板の製造方法において、前記最表層塗料及び前記下地塗料が前記多層カーテンコーターから離脱する離脱点と金属板表面との距離を50~150mmにすることを特徴とする請求項1~9のいずれか1項に記載の成形性に優れたプレコート金属板の製造方法。本発明は、本発明者らの調査結果に鑑み、プレコート金属板の用途の拡大を図るため、金属板の表層に、高硬度で、塗膜の成形加工性に優れ、かつ美麗な、撥水性及び撥油性の塗膜を形成することを課題とし、該塗膜を備えるプレコート金属板を提供することを目的とする。本発明者らは、上記の課題を解決するために、最表層塗料として表面張力が19~25mN/mである最表層塗料と、下地層塗料として表面張力が25~35mN/mである下地塗料であって、前記最表層塗料と前記下地塗料の表面張力の差が6mN/m以上あり、最表層塗料に高硬度の機能性塗料を使用して、最表層と下地層を形成することにより、金属板の表層に、高硬度で、塗膜の成形加工性に優れ、かつ美麗な、撥水性及び撥油性の塗膜を形成できること、及びそのために多層コーターを使用して塗布する際の条件を見出した。本発明の要旨は以下のとおりである。1金属板の表層が、最表層を形成する表面張力が19~25mN/mである最表層塗料と、前記最表層下の下地層を形成する表面張力が25~35mN/mである下地塗料を焼き付けた塗膜層であり、前記最表層塗料と前記下地形成塗料の表面張力の差が6mN/m以上あることを特徴とする成形性に優れたプレコート金属板。2前記最表層と前記下地層は、前記最表層塗料と前記下地塗料が多層カーテンコーターにより同時に塗布されることにより形成されたものであることを特徴とする1に記載の成形性に優れたプレコート金属板。3前記最表層と前記下地層の界面の中心線平均粗さRaが0.1μm以下であることを特徴とする1または2のいずれかに記載の成形性に優れたプレコート金属板。4前記最表層塗料が撥水性でかつ撥油性であることを特徴とする1~3のいずれかに記載の成形性に優れたプレコート金属板。5前記金属板が、めっき鋼板であることを特徴とする1~4のいずれかに記載の成形性に優れたプレコート金属板。6前記金属板が、被覆を施しためっき鋼板であることを特徴とする5に記載の成形性に優れたプレコート金属板。7前記最表層塗料が、シリコーンフッ素共重合樹脂、又は、シリコーングラフトアクリル樹脂であることを特徴とする1~6のいずれかに記載の成形性に優れたプレコート金属板。8前記最表層の膜厚が0.5~10μmであり、前記下地層の膜厚が8~30μmであり、かつ前記最表層と前記下地層の膜厚の合計が10~30μmであることを特徴とする1~7のいずれかに記載の成形性に優れたプレコート金属板。9前記最表層の表面の中心線平均粗さRaが0.2μm以下であることを特徴とする1~8のいずれかに記載の成形性に優れたプレコート金属板。10金属板の表面に、最表層を形成する最表層塗料と、前記最表層下の下地層を形成する下地塗料を多層カーテンコーターにより同時に塗布し、前記最表層塗料と前記下地塗料を焼き付けて塗膜層を形成するプレコート金属板の製造方法において、前記最表層塗料及び前記下地塗料が前記多層カーテンコーターから離脱する離脱点と金属板表面との距離を50~150mmにすることを特徴とする1~9のいずれかに記載の成形性に優れたプレコート金属板の製造方法。本発明によれば、表層が、美麗性や、耐食性の他、落書き貼付物の防止除去機能、及び、着氷着雪防止機能を備え、かつ、金属板の変形に追従できる優れた成形性を備えるプレコート金属板を提供することができる。以下に、本発明を詳細に説明する。まず、最表層を形成するための最表層塗料と、下地層を形成するための下地塗料の表面張力の限定理由について説明する。最表層塗料の表面張力が25mN/mを超えると成膜後の塗膜において撥油撥水性を発現することができない。最表層塗料の表面張力はできるだけ低いことが好ましいが、現実的には、表面張力が極めて低い樹脂として知られるフッ素樹脂でも表面張力は19mN/mであることから、下限を19mN/mとした。一方、下地塗料は、最表層塗料との表面張力差を6mN/m以上とするために、25mN/00m以上の表面張力を有することが要求される。また、下地塗料の表面張力が35mN/mを超えると多層カーテンを形成することが困難であり、塗装が困難となるため35mN/mを上限とした。また、最表層塗料と下地塗料の表面張力との差が6mN/m未満となると、最表層と下地層との界面が明瞭に区別できずに凹凸を生じ両層界面が部分的に混合しているものと考えられる、塗膜の表面粗度に影響を及ぼして外観不良を呈するため、両者の差を6mN/m以上とした。最表層塗料と下地塗料の表面張力差が大きいと両層の界面の表面粗さが低下する理由は必ずしも明確ではないが、最表層塗料が下地塗料の表面に対して極めて濡れ性が高くなるため、最表層塗料は濡れ広がり、両層の界面の表面積が小さくなるRaが小さくなることによって安定化するためと考えられる。また、最表層塗料と下地塗料を構成する成分の極性が大きく異なることにより、層をこえた分子間相互作用が働きにくく明確な層分離が起こるためとも考えられる。本発明者らは、上述の課題を解決するためには、最表層塗料として高硬度の機能性塗料を使用し、かつ下地層との界面密着性を向上させることが有効であり、また、最表層塗膜層を薄くすることで加工性はさらに向上すると考え、その手法について鋭意検討した結果、最表層を形成する撥油性及び撥水性の塗料と、最表層の下地層を形成する下地塗料を、金属板面に同時に塗布して焼き付けると、最表層と下地層の密着性が向上し、高硬度であるが成形性に優れた塗膜層を形成できることを見出した。本発明においては、最表層塗料と下地塗料の界面の中心線平均粗さRaが0.1μm以下であることが好ましい。最表層と下地層の間の界面の微細な凹凸は、材料の表面粗さを表すのに用いられる中心線平均粗さRaJISB0601により規定される。すなわち、5000倍で観測したときの界面の曲線を粗さ曲線と見立てて、Raを求める。例えば、塗装した鋼板を切断して樹脂に埋め込んだ後に研磨し、塗膜の表面に垂直な断面を平滑にして、5000倍の走査型顕微鏡で写真撮影した後に、その界面のRaを求めることができる。具体的には、界面のRaは、写真の上にOHPに用いられる透明シートをかぶせて、界面の凹凸を精密にトレースした後に、図5に示す様に、縦線の部分の面積を画像処理装置で測定して、その平均値として次の式から求めることができる。Ra=∫0l|fx|dx/l式中のlは図5に示した中心線方向の測定長さである。更に簡便に界面のRaを測定するには、写真の上にOHPに用いられる透明シートをかぶせて界面の凹凸を精密にトレース後、図5の中心線に相当する平均線を引いて、凹凸に沿って透明シートを切り取り、平均線の上下の山の部分と谷の部分の重量を測定して、その重量を平均長さに換算してRaを求めてもよい。最表層の表面粗さは、上述した下地層との界面粗さから影響を受け、良好な水滴転がり性を得るためには、0.2μm以下であることが好ましい。また、表面層の表面粗さRaの測定方法は、上記の界面のRaの測定方法に準じて行うことができる。最表層塗膜がクリア塗膜である場合は、埋め込み樹脂との界面が明瞭に見えるように、塗膜表面に金属蒸着を行ったのちに樹脂に埋め込むか、着色顔料にて着色した埋め込み樹脂を使用することが望ましい。塗装した鋼板を切断して樹脂に埋め込んだ後に研磨し、塗膜の表面に垂直な断面を平滑にして、5000倍の走査型顕微鏡で写真撮影した後に、上記界面の中心線平均粗さと同様にして塗膜最表面のRaを求める。また、同様に写真の上にOHPに用いられる透明シートをかぶせて界面の凹凸を精密にトレースして簡便に行ってもよい。塗膜の膜厚については、特に限定されないが、下地層が8~30μm、最表層が0.5~10μm、かつ両層の合計膜厚が10~30μmとすることが好ましい。下地層が8μmより薄いと原板が隠蔽されずに外観が美麗でないことが多い。下地層が30μm超だと経済性が低下しワキも発生しやすい。最表層が0.5μmより薄いと撥油撥水性能が十分でない場合が多い。最表層が10μm超だと加工性が低下する。また、合計膜厚が10μm未満では塗料カーテンが形成できず、塗装が困難である。合計膜厚が30μm超では焼き付け時にワキが発生することが多い。また、両層を同時に塗布する方法として、多層カーテンコーターを使用することにより、最表層塗膜の膜厚をlμm未満にまで薄くすることが可能となり、成形性加工性をさらに向上させることに成功した。なお、Tダイ法でも多層同時塗布は可能であるが、金属板を塗出口近傍で高速通搬することが難しいため、多層カーテンコーターのほうが望ましい。また、撥油及び撥水性能を発現する塗料の表面張力が下地層塗料よりも極めて低く、この塗料を最表層として一般的な下地層塗料と同時に多層カーテンコーターで塗装しようとすると、カーテンガイド11bの下方から塗料カーテンが離れてカーテン膜が形成できなかったり、下地層塗料の膜厚がカーテン幅内で一定にならず、むらになったりするなどの塗装上の問題がある。この問題については、多層カーテン膜が形成された後、比較的直後に塗装すること、すなわち、図3において、塗料が多層カーテンコーターから離脱する離脱点となる唇部8aと金属板Sとの距離Lを充分に短くし、かつ、最表層膜厚に対して下地層の膜厚が薄くなりすぎないようにすることで解決できることを見出した。すなわち、塗料のカーテンコーターからの離脱点となる唇部8aと金属板Sとの距離Lとの距離を50mm以上150mm以下とすることで、むらの無い美麗な塗装が可能である。この距離が50mm未満であると、塗料カーテン膜が金属板上に衝突する際の運動エネルギーが充分でなく、塗料と金属板との間に空気を巻き込む空気同伴とよばれる塗装欠陥が生じる。この距離が150mm超であると、前述のようにカーテンガイドから塗料カーテンが離れてカーテン膜が形成できなかったり、下地層塗料の膜厚がカーテン幅内で一定にならず、むらになったりするなどの塗装上の問題が生ずる。次に、本発明について、図面に基づいて説明する。図1に、プレコート金属板の層構造の一態様を示す。図1に示す層構造においては、金属板1の表面に、めっき層2、例えば、亜鉛めっき層が形成され、その上に、化成処理層3、プライマー層4が、順次、形成され、プライマー層4の上に、下地層5を介して、最表層6が形成されている。通常、各層は、層毎に形成するが、プレコート金属板の成形時、各層に引張応力又は圧縮応力が作用すると、層間で剥離したり、層内に亀裂が発生したりする。特に、最表層には、引張応力又は圧縮応力が大きく作用するので、最表層に亀裂が生じたり、最表層が下地層から剥離したりする。図2に、プレコート金属板を曲げ加工した時に発生する亀裂及び剥離の態様を示す。図2aに、最表層6の表面に亀裂が発生した態様を示し、図2bに、最表層6と、その下の下地層5が剥離した態様を示す。なお、図中、Sは、めっき金属板、又は、被膜付きめっき金属板である。最表層に亀裂や剥離が僅かでも発生すると、プレコート金属板の商品価値はなくなるので、亀裂や剥離が発生しない層構造を見いだす必要がある。最表層における亀裂の発生は、変形能の大きい塗膜を形成することにより、ある程度、抑制できるが、最表層の剥離は、最表層と下地層の層間密着性を何らかの手法で高めて、抑制する必要がある。なお、ここでいう層間密着性とは、両層界面の単純な密着性だけでなく、塗膜に引張応力や圧縮応力が作用した時の密着性をも含むものである。本発明は、プレコート金属板の用途の拡大を図るため、金属板の表層に、成形性に優れた、撥水性及び撥油性の塗膜を形成することを課題とするところ、本発明者らは、成形時、塗膜に引張応力や圧縮応力が作用しても、亀裂や剥離が生じないよう、最表層と下地層の層間密着性を高める手法について鋭意検討した。その結果、本発明者らは、最表層を形成する塗料と下地層を形成する下地塗料を、多層カーテンコーターで重畳して、金属板の表面に、同時に塗布して焼き付けると、プレコート金属板の表層として、最表層と下地層の層間密着性以下、単に密着性ということがある。が極めて良好な塗膜層を形成できることを見いだした。最表層を形成する塗料と下地層を形成する下地塗料の2層同時塗布は、例えば、図3に示す公知のスライドホッパー型カーテン塗装装置多層カーテンコーターのひとつを使用して行うことができる。なお、図3に示す塗装装置は、3層同時塗布が可能なものであるが、これを、2層同時塗布に使用することができる。上記塗装装置は、傾斜面8を有するスライドホッパー7を備え、傾斜面8には、3列のスリット9a、9b、及び、9cが形成されている。3列のスリット9a、9b、及び、9cは、それぞれ、塗料供給部10a、10b、及び、10cに接続されている。塗料供給部10a、10b、及び、10cは、ギアポンプ図示せず等に接続されていて、塗料は、塗料供給部10a、10b、及び、10cから、スリット9a、9b、及び、9cを経て、定量的に傾斜面8に送給されて、重畳塗料膜12が形成される。傾斜面8の両側には、重畳塗料膜12を誘導するカーテンガイド11aが設けられ、さらに、傾斜面8の唇部8aの両端部から、唇部8aの下方に設置した塗料パン13の底部に達する、チェーン状のカーテンガイド11bが設けられている。2層の重畳塗料膜12を形成する場合は、スリット9a及び9bを使用する。スリット9bから、傾斜面8に、幅方向に均一に供給される塗料は、スリット9aから、同じく、傾斜面8に、幅方向に均一に供給される塗料膜に積層して、傾斜面8上に、幅方向に均一な重畳塗料膜12を形成する。重畳塗料膜12は、カーテンガイド11a及び11bにより誘導されて、傾斜面8の唇部8aから離脱して、図中、ロール14上を矢印方向に移動するめっき金属板又は被膜付きめっき金属板S上に落下し、重畳塗膜層13を形成する。なお、余剰の重畳塗料膜12は、塗料パン15を経て、タンク図示なしに回収される。スリット9bから、下地塗料を供給し、スリット9aから、最表層塗料を供給すれば、金属板又は被膜付きめっき金属板Sの表面に、最表層塗料膜が下地塗料膜の上に重畳した重畳塗膜層13を形成することができる。このようにして、金属板又は被膜付きめっき金属板Sの表面に、下地塗料と最表層塗料を同時に塗布することができる。塗布後、重畳塗膜層13を乾燥し、焼付けて、塗膜層を形成する。焼付温度は、通常の焼付温度でよい。スライドホッパー型カーテン塗装装置を用いると、複数塗料の同時塗布を、金属板の表面と非接触で行うことができるので、ロールコーターでは不可避のローピングの発生を回避することができる。また、一つの層の膜厚が数μm程度でも、膜厚が安定した重畳塗膜層を、金属板の表面に形成することができるので、外観が美麗なプレコート金属板を得ることができる。本発明者らは、下地塗料と最表層塗料を同時に塗布して形成した塗膜層は、下地層と最表層の密着性が優れていて、金属板の変形に追従して変形する、優れた成形性を備えていることを、各種の試験により確認した。確認試験の態様は、次の通りである。片面当たり60g/m2の付着量で、両面がめっきされた厚さ0.8mmの溶融亜鉛めっき鋼板を、脱脂処理剤日本パーカライジング社製に浸漬して脱脂を行い、水洗後、乾燥した。次いで、脱脂した溶融亜鉛めっき鋼板の上に、ロールコーターで、クロメートフリー化成処理剤CT-300N、日本パ-カライジング製を、100mg/m2塗布し、最高到達板温が60°Cとなる条件で熱風乾燥した。クロメートフリー化成処理の後、非クロメート系プライマーのフレキコート690プライマー日本ファインコーティングス社製を、乾燥膜厚が5μmになるように、バーコーターで塗布し、最高到達板温が215°Cとなる条件で、熱風オーブンで焼き付け、プライマー層を形成した。その後、スライドホッパー型カーテン塗装装置図3、参照を用いて、下地塗料と最表層塗料を、プライマー層上に、同時に塗布した。下地塗料として、汎用の高分子ポリエステル/メラミン樹脂硬化系塗料フレキコート7100白日本ファインコーティングス社製を使用し、最表層塗料として、フッ素/メラミン樹脂硬化系撥油撥水クリア塗料大日本塗料社製を使用した。これらの層を熱風オーブンにて、45秒で、最高到達板温が230°Cに達する条件にて、同時焼き付けを行い、下地層厚さ15μmと最表層厚さ3μmを形成した。このようにして作製したプレコート鋼板を使用し、T曲げ試験及びエリクセン加工試験を行った。T曲げ試験は、塗膜層が外側になるように、20°Cにて3T曲げを行った。曲げ加工部を10倍ルーペで観察したところ、亀裂及び剥離図2a及びb、参照は発生していなかった。また、曲げ加工部分の塗膜層に、市販の油性インク赤及び黒で、着色模様を描き、その後、ガーゼで拭うと、着色模様を完全に拭き取ることができた。このことからも、T曲げ加工部分における最表層塗膜が健全であることが確認できた。エリクセン加工試験は、塗膜層が外側になるように、20°Cにて、8mmエリクセン押出加工を行った。エリクセン加工部を10倍ルーペで観察したところ、亀裂及び剥離図2a及びb、参照は発生していなかった。また、エリクセン加工部分の塗膜に市販の油性インク赤及び黒で、着色模様を描き、その後、ガーゼで拭うと、着色模様を完全に拭き取ることができた。このことからも、エリクセン加工部分における最表層塗膜が健全であることが確認できた。本発明者らは、さらに、塗膜層の硬度を測定した。塗膜層の硬度は、鉛筆硬度でHであり、最表層塗料を単独で塗布して形成した塗膜の硬度と変わらなかった。最表層塗料を、前述の化成処理鋼板上に単独で塗布焼き付けして、厚さ3μmの塗膜を形成した場合、3T曲げやエリクセン8mm押出加工により、塗膜に多数の亀裂が発生する。また、前述のプライマー塗装上に、下地塗料を15μm、最表層塗料を3μmを、逐次、塗装焼き付けを行って、塗膜を形成した場合、3T曲げやエリクセン8mm押出加工により、下地塗料と最表層塗料塗膜との界面に、塗膜剥離が発生する。このように、下地塗料と最表層塗料を同時に塗布して形成した塗膜層は、これらの従来法による塗膜に比較し、加工性と硬度が両立していることを確認することができた。本発明者らは、下地塗料と最表層塗料を同時に塗布して形成した塗膜層において、加工性と硬度が両立できる理由について、次のように考えている。最表層塗料に使用する塗料が、単独で塗膜を形成し、該塗膜が、Hレベルの硬度を有している場合、一般的に、その塗膜の加工性は低く、3T曲げやエリクセン8mm押出加工レベルの過酷な加工に耐えることはできない。それ故、最表層塗料を、化成処理鋼板上に単独で塗布焼き付けて塗膜を形成し、加工すれば、塗膜に多数の亀裂が発生する。また、一般的なプレコート金属板の製造方法に従い、下地塗料と最表層塗料を、逐次、塗装焼付けを行うと、下地層と最表層の界面に急激な硬度変化が生じ、加工時、両層界面に応力が集中し、塗膜剥離が発生する。しかし、下地塗料と最表層塗料を同時に塗布して塗膜を形成すると、未反応のウェット塗料同士が、同時に硬化反応するため、両層間に強固な化学結合が形成されて、層間密着性が向上する。さらに、両層の界面近傍では、両層の相互拡散が起きて、両層の界面での硬度変化が、比較的、緩やかになる。両層の界面においては、以上の現象が発現して、加工時、応力が界面に集中することなく分散し、また、柔軟な下層塗膜が緩衝材となって応力を吸収するので、3T曲げやエリクセン8mm押出加工レベルの過酷な加工を受けても、亀裂や剥離に至らないものと考えられる。本発明のプレコート金属板に使用する金属板としては、鉄系金属板、非鉄系金属板等を使用することができる。鉄系金属板としては、例えば、冷延鋼板、熱延鋼板、亜鉛めっき鋼板、合金化亜鉛めっき鋼板、亜鉛-鉄合金めっき鋼板、亜鉛-アルミニウム合金めっき鋼板、アルミニウムめっき鋼板、クロムめっき鋼板、ニッケルめっき鋼板、亜鉛-ニッケル合金めっき鋼板、錫めっき鋼板等の鋼板を挙げることができるが、耐食性の観点から特にめっき鋼板を使用することが好ましい。また、非鉄系金属板としては、例えば、アルミニウム板、チタン板、及び、非鉄合金板、さらに、これらにめっきを施した各種めっき板を挙げることができるが、本発明で使用する金属板は、これらの金属板に限定されるものではない。金属板には、必要に応じて化成処理塗装前処理を施すことが好ましい。使用可能な処理としては、水洗、湯洗、酸洗、アルカリ脱脂、研削、研磨、クロメート処理、リン酸亜鉛処理、複合酸化皮膜処理、その他のノンクロメート型処理等がある。これらの処理を、単独又は組み合わせて、金属板の塗装前処理を行うことができる。金属板に、下地塗料と最表層塗料を同時に塗布する前に、プライマー塗装を行うことができる。プライマーは、各種の防錆顔料を含有してもよい。下地層を形成する下地塗料としては、表面張力が25~35mN/mであり、最表層塗料よりも表面張力が6mN/m以上高いものであれば、任意の一般的塗料を用いることができる。表面張力の差が6mN/mより小さいと、同時塗布したときに界面が明瞭に区別できずに凹凸を生じ目的とする塗膜構造が得られない。下地塗料としては、例えば、塗膜を形成する樹脂成分として、ポリエステル系樹脂を含むものを好適に使用することができる。下地塗料は、この他に、塗料組成物で一般に使用される種々の成分を含むことができる。例えば、メラミン樹脂系、イソシアネート系等の公知の硬化剤を使用することができる。下地塗料は、必要に応じ、体質顔料、骨材などを含んでもよい。塗料の溶剤としては、炭化水素系、アノン/ソルベッソシクロヘキサノン通称アノンとソルベッソ150との混合比が1:1の混合溶剤等を使用することができる。下地塗料には、着色顔料として、既知の着色顔料から選択した任意の着色顔料を使用することができる。代表的な着色顔料は、アゾ系黄色、イソインドリノン系黄色、アゾ系赤色、フタロシアニン系青色、スレン系青色、キナクリドン系赤色等に代表される有機顔料であり、また、カーボンブラック、弁柄、黄鉛、モリブデートオレンジ、チタン白、群青ウルトラマリンブルー、紺青プルシアンブルー、チタン黄、黒鉛グラファイト、亜鉛華等に代表される無機顔料である。下地塗料に添加する着色顔料の添加量は、樹脂100重量部に対して20重量部以上であることが望ましい。20重量部未満であると、ラインスピードを80m以上まで速くしたとき、塗装欠陥であるワキが発生しやすい。本発明において、最表層を形成する塗料としては、表面張力19~25mN/mの塗料を使用する。好ましくは、撥水性で、かつ、撥油性の塗料を用いる。実際の使用に耐える硬度を有し、かつ、撥水性及び撥油性を有すれば、任意の塗料を用い得るが、良好な撥油性及び撥水性を有する塗料は、表面張力は概ね低い。例えば、シリコーン樹脂、フッ素樹脂、シリコーングラフトアクリル樹脂、シリコーンフッ素共重合樹脂等、表面エネルギーの低い樹脂を主樹脂とし、これらをメラミン誘導体又はイソシアネート等で架橋した塗料を使用してもよい。また、一般的なポリエステル/メラミン硬化系等のベース塗料に、シリコーン樹脂、フッ素樹脂等を添加した塗料を使用してもよい。シリコーン樹脂又はフッ素樹脂を含有する主樹脂としては、市販のシリコーンアクリル共重合樹脂例えば、東亜合成社製サイマック登録商標シリーズやレゼダ登録商標シリーズ、トクシキ社製SQ登録商標100等や、市販のシリコーンフッ素共重合樹脂例えば、富士化成工業社製ZX-001等を用いることができる。添加するシリコーン樹脂としては、市販されているものでは、例えば、BYK社製のBYK登録商標-306、BYK登録商標-378などがあり、添加するフッ素樹脂としては、市販されているものでは、例えば、BYK社製のBYK登録商標-340などがあるが、他にも多数あり、塗料成分に応じて、適宜選択して添加すればよい。上記シリコーンアクリル共重合樹脂やシリコーンフッ素共重合樹脂を架橋する架橋剤は、イソシアネートとしては、例えば、住化バイエル社製スミジュール登録商標シリーズ、デスモジュール登録商標シリーズ、三井武田ケミカル社製タケネート登録商標シリーズ等を使用することができる。メラミン樹脂としては、例えば、三井サイテック社製サイメル登録商標シリーズ、マイコート登録商標シリーズ、大日本インキ化学工業社製ベッカミン登録商標シリーズ、スーパーベッカミン登録商標シリーズ等を使用することができる。最表層を形成する塗料は、非着色のクリア塗料でも、顔料や染料によって着色された塗料でもよい。また、意匠性の向上や、非粘着性能の向上のために、光輝材や骨材を含有させてもよい。また、必要に応じ、他の性能に影響を及ぼさない範囲で、体質顔料、消泡剤、ワックスなどを含有させてもよい。本発明において、各塗膜層の厚さは、特定の厚さに限定されないが、通常、プライマー層は1~10μm程度である。プライマー層は、薄すぎると、十分な耐食性が得られず、厚すぎると、加工性が低下する。下地層と最表層の膜厚バランスは、所望の色調、加工性、最表層の撥油性及び撥水性によって決定されるべきものであるが、最表層の相対的膜厚が厚いと、加工性が低下し、最表層の膜厚が薄すぎる0.5μm未満と、十分な撥油性及び撥水性を得ることができない。また、下地層と最表層の合計膜厚が薄すぎると、塗料カーテンを形成することができず、塗装が不可能であり、一方、厚すぎると、塗料の焼付時に、塗装欠陥であるワキが発生し易くなる。多層同時塗布が可能で、LS70mでワキがなく焼き付けが可能で、かつ性能、外観ともに良好な塗膜となるための膜厚構成は、撥油撥水型の場合、下地層が8~30μm、最表層が0.5~10μm、両層の合計膜厚が10~30μm、かつ、下地層膜厚/最表層膜厚下地層膜厚の比が0.3を超えることが好ましく、0.6を超えることがより好ましい。下地層が8μmより薄いと原板が隠蔽されずに外観が美麗でないことが多い。下地層が30μm超だと経済性が低下しワキも発生しやすい。最表層が0.5μmより薄いと撥油撥水性能が十分でない場合が多い。最表層が10μm超だと加工性が低下する。また、合計膜厚が10μm未満では塗料カーテンが形成できず、塗装が困難である。合計膜厚が30μm超では焼き付け時にワキが発生することが多い。下地層膜厚/最表層膜厚下地層膜厚の比が0.3以下では、塗料カーテンが形成されないか、塗料カーテンは形成されても鋼板に塗布したとき下地層塗膜が均一の膜厚にならず、外観不良むらとなる傾向にある。同時塗布する下地層及び最表層塗料の乾燥焼付けは、例えば、熱風炉、誘導加熱炉、近赤外線炉、遠赤外線炉、エネルギー線硬化炉を用いて行うことができる。加熱による溶剤の蒸発又は塗料の硬化と、塗料中の樹脂成分の劣化のバランスの点から、塗料の焼付温度は、一般的に、180°C以上300°C未満が望ましい。次に、本発明の実施例について説明するが、実施例での条件は、本発明の実施可能性及び効果を確認するために採用した一条件例であり、本発明は、この一条件例に限定されるものではない。本発明は、本発明の要旨を逸脱せず、本発明の目的を達成する限りにおいて、種々の条件を採用し得るものである。実施例スライドホッパー型カーテン塗装装置図3、参照を用い、表1に示す条件で、撥水性と撥油性を有する最表層塗料と、通常の下地形成塗料を、プライマー被膜を施したZnめっき鋼板の表面に、同時に塗布して焼き付け、塗膜層最表層下地層を形成した。塗膜層を形成した鋼板において、最表層と下地層の界面の中心線平均粗さRaμm、最表層の表面粗さRaμm、鋼板の撥油性及び撥水性、及び、加工性を調査した。その結果を、表2に示す。最表層と下地層の間の界面の粗さは、材料の表面粗さを表すのに用いられる中心線平均粗さRaJISB0601により、5000倍で観測したときの界面の曲線を粗さ曲線と見立てて、Raμmを求めた。最表層の中心線平均粗さRaは、5000倍で観測したときの最表層の表面の曲線を粗さ曲線と見立てて、Raμmを求めた。撥油性及び撥水性は、耐油性インク性はじき性と拭取り性、及び、水滴の転がり性を調査して評価した。耐油性インク性塗膜表面に、市販の油性インク赤及び黒で模様を描いて汚染し、塗膜表面が該インクをはじく態様はじき性を、以下のように評価した。○:はじいてインクが滴状となり、模様を描けない。△:はじき方が遅く、かつ、十分でない。×:全くはじかず、模様をきれいに描ける。次に、市販の油性インクで汚染した塗膜表面を、乾いたガーゼで拭い、拭き取れるかどうかを、以下のように評価した。○:きれいに拭き取れて、痕跡が全く残らない。△:概ね拭き取れるが、若干、痕跡が残る。×:全く拭き取れない。水滴の転がり性塗膜表面に蒸留水をスポイトで1滴滴下し、水平状態から10度傾けたときの水滴の転がり性を、以下のように評価した。○:瞬時に転がり流れ落ちる。△:ゆっくりと流れる。×:ほとんど動かない。塗膜硬度は、鉛筆硬度を測定した。加工性は、T曲げ試験及びエリクセン試験を行って、評価した。3T曲げ試験20°Cにて、3T曲げを行い、加工部の亀裂と剥離の状態を、10倍ルーペで観察し、以下のように評価した。○:亀裂又は剥離が全く見られない。△:微細な亀裂又は剥離が見られる。×:重度の亀裂又剥離が見られる。エリクセン8mm押出成形試験20°Cにて、エリクセン8mm押出加工を行い、加工部の亀裂と剥離の状態を、10倍ルーペで観察し、以下のように評価した。○:亀裂又は剥離が全く見られない。△:微細な亀裂又は剥離が見られる。×:重度の亀裂又は剥離が見られる。さらに、T曲げ及びエリクセン加工した部分の塗膜に、赤及び黒の油性インク市販品で、模様を描いて汚染し、その後、乾いたガーゼで拭い、拭き取れるかどうかを、以下のように評価した。○:きれいに拭き取れて、痕跡が全く残らない。△:概ね拭き取れるが、若干痕跡が残る。×:全く拭き取れない。この評価により、ルーペによる目視観察では確認できない程度の微細な亀裂が加工部分の最表層塗膜に入っていないかどうかを確認できる。微細な亀裂が存在している場合、油性インクが亀裂から塗膜の下地層に侵入し、拭取り性が悪くなる。この評価は、ルーペによる目視判定よりも厳しい評価である。表2中、実施例4のプレコート鋼板発明例の表面に、赤と黒の油性インク市販品で模様を描き、その後、乾拭きした結果を、図4に示す。プレコート鋼板発明例の表面で弾かれた油性インク市販品が、きれいに拭き取られていることが解る。実施例4のプレコート鋼板発明例と比較例1のプレコート鋼板比較例の表面に、油性インク市販品で模様を描いて対比した。その結果を、図5に示す。図5aに、比較例の模様を示し、図5bに、発明例の模様を示す。発明例では、インクが点状に弾かれていて、所要の模様が描けていないことが解る。実施例1~19はいずれも本発明の要件を満たし、撥油性、撥水性、硬度及び加工性が概ね良好であった。特に、実施例1~7、9,10、13、15、17~19は良好であった。ただし、細かく観察すると、実施例8では下地層の膜厚が薄いためにやや色調不良であった。実施例11では、塗膜の合計膜厚が厚かったためワキが発生した。実施例12では、下地層膜厚/最表層膜厚下地層膜厚の比が0.30以下であったためややむらが生じた。実施例14では、焼付温度が低かったために、やや硬化不足であった。また、実施例16では、焼付温度が高かったために加熱過多となり、やや黄変を生じた。これに対して、比較例1では、下地塗料の表面張力が25mN/m未満であり、最表面層形成塗料と下地塗料の表面張力差が6mN/m未満であるうえに、その値が負であるため、両層間で混層が発生し、斑紋状の著しい外観不良となっている。比較例2では、表面張力差が2.0mN/mと小さく、表面張力差が6mN/m未満となったことで最表層と下地層の界面のRaが0.36μmと大きくなり、その影響で塗膜最表面の水滴転がり性が低下している。これは、塗膜最表面のRaが増大し、平滑性が低下したものと推測される。比較例3では、下地塗料の表面張力が35を超えており、多層カーテンが形成せず塗装することができなかった。比較例4では、最表層塗料の表面張力が25を超え、成膜後の塗膜において撥油撥水性が発現できなかった。比較例5では、最表面層形成塗料と下地塗料の表面張力差が6mN/m未満であり、界面のRaが大きくなり、その影響で最表層の平滑性が低下し、水滴転がり性が低下している。次に、多層カーテンコートの塗布条件を変えて塗膜を形成した。実施例1と同じ最表層塗料と下地塗料を用いて、多層カーテンコートからの塗料の離脱点となる唇部8aと金属板Sとの距離Lとの距離を45mmとした場合には、塗膜と金属板の間に塗装欠陥が生じた。また、同様に実施例1と同じ塗料を使用して、多層カーテンコーターのこの距離を180mmとして塗装した場合には、カーテンガイドから塗料カーテンが離れてカーテン膜が形成できなかった。さらに、実施例4と同一の塗料及び塗膜構成にて、2コート2ベーク方式により、下地塗料をロールコーターで塗布し、PMT215°Cで焼きつけた後、その上層に最表層塗料をロールコーターで塗布し、PMT230°Cで焼きつけて、塗装鋼板を作製し評価したところ、加工性試験が全て×の結果となった。"