"高延性、高耐食性で耐遅れ破壊性に優れたNi基アモルファス合金であって、Niを63at以上含有するとともに、アモルファス化のための半金属としてP以外のものを含有しPを含有しないことを特徴とするNi基アモルファス合金。Niを63at以上含有するとともに、アモルファス化のための半金属としてBを10at以上25at以下だけ含有し、残りの主要元素がCr、Mo、Nbのうちから選定された1以上のものであることを特徴とする請求項1に記載のNi基アモルファス合金。還元性環境の塩酸、硫酸、沸酸と燐酸、苛性ソーダに対して高耐食性のNi基アモルファス合金であり、Ni100-x-yMoxByで示される組成を有し、Niが66at以上で、5at≦x≦21atおよび10at≦y≦25atであることを特徴とする請求項2に記載のNi基アモルファス合金。還元性環境の塩酸、硫酸、沸酸と次亜塩素酸ソーダ、燐酸、苛性ソーダに対して高耐食性のNi基アモルファス合金であり、Ni100-x-y-zMoxNbyBzで示される組成を有し、Niが71.5at以上で、01at≦x≦15at、01at≦y≦10atおよび10at≦z≦20atであることを特徴とする請求項2に記載のNi基アモルファス合金。還元性環境の塩酸、硫酸、沸産と次亜塩素酸ソーダ、燐酸、苛性ソーダに対して高耐食性のNi基アモルファス合金であり、Ni100-x-y-zCrxMoyBzで示される組成を有し、Niが64at以上で、10at≦x≦25at、0at≦y≦10atおよび10at≦z≦25atであることを特徴とする請求項2に記載のNi基アモルファス合金。還元性環境の塩酸、硫酸、沸酸と次亜塩素酸ソーダ、燐酸、苛性ソーダに対して高耐食性のNi基アモルファス合金であり、Ni100-w-x-y-zCrwMoxNbyBzで示される組成を有し、Niが64at以上で、01at≦w≦15at、01at≦x≦20at、01at≦y≦10atおよび10at≦z≦25atであることを特徴とする請求項2に記載のNi基アモルファス合金。酸化性環境の硝酸と硫酸、次亜塩素酸ソーダ、燐酸、苛性ソーダに対して高耐食性のNi基アモルファス合金であり、Ni100-x-yCrxByで示される組成を有し、Niが63at以上で、20at≦x≦30atおよび10at≦y≦25atであることを特徴とする請求項2に記載のNi基アモルファス合金。これ等多くの文献に記載のNi基アモルファス合金は、半金属がP―BP―C、P-Siの組み合わせが多く、合金も上記成分比率を変えたものが多い。最近は燃料電池のセパレーター用としてNi80-x-Crx―16P-4Bが多く紹介されている。又1960~1970年代ではNi-Cr-Bのものも紹介されている。これらのNi基アモルファス合金は、アモルファス化等のために、遅れ破壊の要因である半金属Pを使用している。又Ni量の少なさによって延性が低い為に、施工がしにくく工業用材料として広く普及しない。そこで、本発明では、この遅れ破壊、延性等の問題を解決して、下記のような特性を有する、適用範囲の広い本格的な工業用材料アモルファス合金を提供する。延性に優れていること:延性評価指数は上記内容の4段階評価指数の指数4を前提とする。耐遅れ破壊性に優れること:アモルファス化する為の半合金は水素を吸収するPを使わずに、延性も考慮して、たとえばBのみとする。高耐食の維持:Fe-Cr-Mo基の高Crは還元性{塩酸、硫酸}、酸化性環境{硝酸、Cl水}の両方に高性能耐食性を示した。今回は還元性環境と酸化性環境と二つの成分系に分けて対応する。高耐摩耗性であること:耐摩耗性の評価指数である硬度HVで800~1000とする。なお、Fe―Cr-Mo基の硬度は800~1100である。本発明のNi基アモルファス合金は、上記の特性を有するよう、つぎのように構成したものである。すなわち、高延性の確保一般に合金を3構成元素以上でその使用量が合金の主元素に対し多くなると延性は失われていく。従って、今回は基本元素であるNiの量atを多く設定する。これについては、多くの成分系について基本基材Ni量atと延性評価指数の関係を図2に示す。これより、延性評価指数4を得るためには成分合金の数、種類によって若干の誤差はあるものの、Niの量は最低63at以上である。耐遅れ破壊性に優れるアモルファス化するために使用される半金属として、遅れ破壊を誘発するPを使用しない。実施例ではBを基準半金属とする。なお、Pを含有しないこととすると、その僅かなコンタミをも嫌うIC基板の洗浄機器用材料としても適する。高耐食性の確保本発明では延性向上に力を入れている。従って、Ni基の量が多い為に、他の使用元素の数と使用量は少なくした。この為の耐食性性能の劣化を防ぐ為に、各成分系毎の最適組織を明確にした。実施例において、Ni,B以外の使用合金はCrMoNbのいずれか1以上とした。他にWVTaCo等を入れて良いが、延性の確保のために多くの量CrMoNbのいずれかを超える程度。たとえば各2at以上は入れる事は出来ない。それぞれの成分の役割は、Mo;還元性環境での耐食性を向上、多く入れると延性を損なう。Cr;酸化性環境での耐食性を向上、多く入れると延性を損なう。Nb;耐食性に優れ、Moと組み合わせると更に耐食性を向上させるこれら成分系でのアモルファス合金についてa還元性環境の塩酸、硫酸,沸酸に対応した成分系Ni-Mo-B、Ni-Mo-Nb-Bb還元性環境の塩酸、硫酸、沸酸と次亜塩素酸に対応した成分系Ni-Cr-Mo-B、Ni-Cr-Mo-Nb-Bc酸化性環境の硝酸に対応した成分系Ni-Cr-Bとした。このアモルファス合金は、硝酸以外に、硫酸、次亜塩素酸ソーダにも耐食性を示す。なお、全ての上記成分系では燐酸、苛性ソーダの耐食性も有している。耐摩耗性の維持基材NI基の成分最低量が規定されると、耐食性からCr、Mo、Nbの量も限定される。そこで、耐摩耗性が要求される場合は、B量を最低10に迄落として、それ見合ったCrMo量を増やし硬度を向上させる。本発明は、請求項に記載の組成を持つ、Ni基アモルファス合金である。NiにCr、Mo、Nb、Bを適量含有させることにより、優れた延性たとえば前掲の延性評価指数4、耐食性と耐遅れ破壊性を示す。すなわち、発明のNi基アモルファス合金は、上記のようにNiを63at以上含有させるとともに、アモルファス化のための半金属としてP以外のものBやC,Si等のみを含有させたものである。上記半金属としてたとえばBを10~25at含有させ、残りの主要元素としてCr、Mo、Nbのうちから1以上を含有させるとよい。こうしたNi基アモルファス合金の例としてつぎのような成分系のものがあげられる。なお、この成分系では全てが燐酸、苛性ソーダーの耐食性に優れた特性がある。成分系Ni100xyMoxByで示されるアモルファス合金は、延性があり、耐遅れ破壊性に優れ.還元性環境の塩酸、硫酸、沸酸で優れた耐食性性能を有するものである。ここで、Niの量は66at≦Niとして、x、yの合金が5at≦x≦21at、10at≦y≦25atの範囲内としている。その性能は試験結果の表1、表2に示すように、優れた延性と上記薬品に対して優れた耐食性を示す。又耐遅れ破壊性に優れる。成分系Ni100xyzMoxNbyBzで示されるアモルファス合金は、延性があり、耐遅れ破壊性に優れ.還元性環境の塩酸、硫酸、沸酸と次亜塩素酸ソーダーにも優れた耐食性性能を有する。ここで、Niの量は71.5at≦Niとして、式中のx、y、zはそれぞれ01at≦x≦15at、01at≦y≦10at、10at≦z≦20atとする。その性能は試験結果の表1、表2に示してあるように優れた延性と耐食性を示す。又耐遅れ破壊性に優れる成分系Ni100xyzCrxMoyBzで示されるアモルファス合金は、延性があり、耐遅れ破壊性に優れ.還元性環境の塩酸、硫酸、沸酸と次亜塩素酸ソーダに優れた耐食性能を有する。ここで、Niの量は64at≦Niとして、x、y、zはそれぞれ10at≦x≦25at、0at≦y≦10at、10at≦z≦25atとする。その性能は試験結果の表1、表2に示してあるように優れた延性と耐食性を示す。又耐遅れ破壊性に優れる。成分系Ni100wxyzCrwMoxNbyBzで示されるアモルファス合金は、延性があり、耐遅れ破壊性に優れ.還元性環境の塩酸、硫酸、沸酸と次亜塩素酸ソーダ、に優れた耐食性性能を有する。ここで、Niの量は64at≦Niとして、w、x、y、zはそれぞれ01at≦w≦15at、01at≦x≦20at、01at≦y≦10at、10at≦z≦25atとする。その性能は試験結果の表1、表2に示してあるように優れた延性と耐食性を示す。又耐遅れ破壊性に優れる。成分系Ni100-X-YCrXByで示されるアモルファス合金は、延性があり、耐遅れ破壊性に優れ.酸化性環境の硝酸と沸酸、次亜塩素酸ソーダに優れた耐食性を有するものである。ここでNi量は63at≦Niとして、それぞれX、Yは20at≦x≦30at、10at≦y≦25at、とする。その性能は試験結果の表1、表2に示してあるように優れた延性と耐食性を示す。又耐遅れ破壊性にすぐれる。本発明のNi基アモルファス合金は、延性、耐遅れ破壊性、耐食性のいずれにも優れ、耐摩耗性も高い総合的に優れたものであり、適用範囲の広い本格的な工業用材料としての展開が可能である。発明によるNi基アモルファス合金は、冷却されたロールを1個もしくは2個使用するいわゆる単ロール法もしくは双ロール法によって製造することができ、または、急冷機能付きの溶射装置を使用する溶射法によって製造することができる。発明者らは、Ni基アモルファス合金にてなるリボン金属薄片を、以下の手順により単ロール法で作製した。すなわち、表1に示す各アモルファス合金について、まず、該当する各成分の純金属と半金属との混合物をAr雰囲気中で高周波加熱で溶解し、Cu製の鋳型で鋳造して母合金を得た。その母合金を、再度Ar雰囲気中の高周波加熱で溶解し、内側から冷却しながら回転させている単ロールの表面に吹きつけてアモルファスリボンを得た。アモルファスリボンの厚みは、上記単ロールの回転数を変えることにより、30μmおよび60μmとした。そのリボンがアモルファスであることについては、X線回折でハローピークを観察することにより図1参照確認した。[耐食性の確認]上記で作製した各アモルファスリボンについて、常温で35塩酸、沸酸への浸漬試験を行った。そのリボンの重量変化を経過観測して、その減量率で腐食板厚を算定し、耐食性の評価を行った。その結果を表1に示す。又、表1中の代表的な成分系について常温での硫酸、硝酸、次亜塩素酸ソーダ、リン酸,苛性ソーダでの浸漬試験を行い、表2のとおり耐食性能評価を行った、なお、表1表2の試験で使用したアモルファスリボンの厚さは30ミクロンである。[延性の確認1]上記で作製した各アモルファスリボンについて180°の密着曲げ試験を行い、リボンの破壊の有無により、各アモルファス合金に関する延性の評価を行った。その結果を、上記の表1に併せて示す。なお、延性の評価指数は、前述のものと同じ基準にしたがい1~4のいずれかで表す。[延性の確認2耐摩耗性の確認]基板{鉄材;SS41}の表面上に、延性の良いNi-15Mo-19B延性評価指数:4と延性の悪い延性評価指数;1Fe-35Cr-9Mo-8P-8C-8Bの各アモルファス合金皮膜を、溶射によって300ミクロンの厚さに形成した。当該皮膜の形成は、材料粒子粉末を含む火炎を基材に向けて溶射ガンより噴射し、当該粉末をその火炎中で溶融させたうえ、当該粉末および火炎を基材に達する前から冷却ガスにて冷却する、といった機能を有する溶射装置たとえば特開201022895号公報に示すものを使用して行った。溶射用粉末はガスアトマイズ法にて製造し、その合金組成は、Ni15Mo19B及びNi10Mo5Nb135Bである。この粉末を上記装置で使用することにより、φ130×300Lの溶射範囲を持つ圧延搬送ロール等にアモルファス皮膜の形成を行った。このとき、溶射中の基材温度は100~150°Cで保持し、冷却の窒素圧力は02MPaであった。また、同形状基材同基材保持温度の条件で、Fe35Cr9Mo8P8C8Bの合金粉末を溶射した。形成した皮膜の断面の写真を図3に示す。両者の差は歴然である。Ni―15Mo-19Bの皮膜図3aはクラックや一貫孔が無くきれいである。基材とアモルファス合金の線膨張差が延性によりかき消されていると考えられる。一方、図3bのFe-Cr-Mo系の皮膜形成に関しては、皮膜はアモルファスにはなったが、割れが多数確認される品質の悪い皮膜であった。Fe-Cr-Mo系おいては、この線膨張差による応力発生を無くすために、通常はアモルファス合金と基材間にクッション合金の皮膜を形成させる。又、Ni-15Mo-19Bのアモルファス合金皮膜について、耐摩耗性を示す硬度指数HVは900であり、十分な耐摩耗性があるといえる。[耐遅れ破壊性の確認]鉄鋼業ではPは結晶の粒界に酸化物を形成したり、不純物を形成する。更に、これらと残留γが時間と共に水素吸収し粒界を膨張させて金属組織を破壊に至らしめる。この為に発明者らは、水素脆化を促進する試験方法を用いてアモルファス合金の遅れ破壊試験を行った。試験方法は特開平7-146225号公報にも記載があるが、ここでは下記の方式で行った。すなわち、アモルファス合金前記リボン等を切断等して図4aに示す形状の試験片1とし、それを、図4bのように曲げ直径4mmに曲げたうえ、冶具で固定する。その状態の試験片1等を、図4cのように希塩酸電解溶液中に浸漬し、試験片1を負電極として、電流密度320Am2程度の電流を流す。試験片1に遅れ破壊が発生する際、電解開始からそのときまでの時間を測定する。試験は、70Fe-10Cr-13P-7Cと66Ni-15Mo-19Bのアモルファス合金について行った。その結果を表3に示す。Pの入った70Fe-10Cr-13P-7Cは7分で破壊したが、66Ni-15Mo-19Bは29分で破壊し、4倍の耐性がある。この試験による遅れ破壊時間と実機での耐用年数の関係は明確ではないが、しかし、確実に遅れ破壊の耐用年数が長い事は確実である。"