"波長多重された光を入力する少なくとも1つの入力ポートと、前記入力ポートから入力された前記波長多重された光を分散させる分散部と、前記分散部により分散された光を波長ごとに集光させる集光部と、前記集光部により集光された光を波長ごとに独立に偏向可能な偏向部と、前記偏向部で偏向された光を出射する少なくとも一つの出力ポートとを備え、前記分散部は回折格子を含み、該回折格子により所望の次数で回折された光と、少なくとも前記所望の次数とは異なる次数、または、異なる反射若しくは透過の態様で回折されたノイズ光とは、前記分散部からの出射角度範囲が重ならないことを特徴とする波長選択スイッチ。前記回折格子は透過型の回折格子であり、前記ノイズ光は、前記回折格子の回折格子面で反射された光であることを特徴とする請求項1に記載の波長選択スイッチ。前記分散部は、反射素子を更に含み、前記入力ポートから入力された前記波長多重された光は、前記回折格子をm次の回折を受け透過し、前記反射素子で反射され、前記回折格子をさらにm次の回折を受け透過するように構成され、前記ノイズ光は、前記波長多重された光が前記回折格子の前記回折格子面に1回目に入射する際にm次の回折を受け反射された第1のノイズ光、および、該回折格子面を透過した光が前記反射素子で反射された後前記回折格子面に2回目に入射する際にm次の回折を受け反射され、さらに前記反射素子で反射され、前記回折格子面をm次の回折を受け透過した第2のノイズ光であり、mは0以外の整数であることを特徴とする請求項2に記載の波長選択スイッチ。前記波長多重された光の波長λの最大値をλl、最小値をλsとし、前記波長多重された光のそれぞれの波長λについての、前記所望の次数で回折された光、前記第1のノイズ光および前記第2のノイズ光の前記分散部からの出射角を、それぞれ、θOλ、φO1λおよびφO2λとするとき、を満たすことを特徴とする請求項3に記載の波長選択スイッチ。前記分散部は、第1の反射素子と第2の反射素子とを含み、前記入力ポートから入力された前記波長多重された光は、前記回折格子でm次の回折を受け透過し、前記第1の反射素子および前記第2の反射素子で順次反射され、前記回折格子でさらに-m次の回折を受け透過するように構成され、前記ノイズ光は、前記波長多重された光が前記回折格子の前記回折格子面に1回目に入射する際に正反射されたノイズ光であり、mは0以外の整数であることを特徴とする請求項2に記載の波長選択スイッチ。前記波長多重された光の波長λの最大値をλl、最小値をλsとし、前記波長多重された光のそれぞれの波長λについての、前記所望の次数で回折された光および前記ノイズ光の前記分散部からの出射角を、それぞれ、θOλおよびφOλとするとき、を満たすことを特徴とする請求項5に記載の波長選択スイッチ。前記偏向部は、前記集光された光を偏向する偏向素子を備え、前記偏向部の前記偏向素子が配置されていない部分には、前記ノイズ光の前記出力ポートへの出射を抑止するノイズ光抑止部を備えることを特徴とする請求項1~6のいずれか一項に記載の波長選択スイッチ。前記ノイズ光抑止部は、前記ノイズ光を吸収する光吸収部材であることを特徴とする請求項7に記載の波長選択スイッチ。前記ノイズ光抑止部は、前記ノイズ光を前記出力ポートに入射しない方向へ反射させる反射面を有することを特徴とする請求項7に記載の波長選択スイッチ。前記波長多重された光の前記分散部への入射角と、前記ノイズ光の前記分散部からの出射角度範囲とが重ならないことを特徴とする請求項1~9のいずれか一項に記載の波長選択スイッチリットマンメトカルフ構成の分散部では、透過型の回折格子を用い、この回折格子の回折格子面を2回透過させている。しかし、本発明者らの検討した結果によれば、この回折格子面において、回折格子の設計に基づく所望の次数の透過回折光正規光以外に、異なる次数の透過回折光および反射回折光のノイズ光が発生し得る。このノイズ光が偏向部に入射して、同じ波長帯域の正規光が出力される出力ポートへ結合すると、ノイズ光と正規光との光路差の波長依存性により不所望な出力レベルの変動リップルを生ぜしめることがある。図12は、リットマンメトカルフ構成の分散部を有する波長選択スイッチ100の概略構成を示す図である。分散部は、回折格子122とミラー123とにより構成されている。この波長選択スイッチ100では、入出力部110のいずれかの入出力ポートから入力された入力光は、実線により光路を示すように、マイクロレンズ111で平行光となり、シリンドリカルレンズ112および113で一旦集光された後、レンズ121により平行なビームとして回折格子122に入射する。回折格子122に入射した入力光は、回折格子122で1次の回折を受け透過し波長毎の光に分散され、ミラー123で反射して折り返され、回折格子122で1次の回折を受け透過しさらに分散される。回折格子122で分散された光は、レンズ121により偏向部117の偏向素子ミラー118上に、波長毎に集光される。この波長毎の光は偏向素子118によって波長毎に異なる角度で反射され、偏向素子118で反射されるまでの光路を折り返して、入出力部110の所定のいずれかの出力ポートから出力される。しかし、レンズ121からの入力光が、回折格子122の回折格子面に最初に入射する際に、その一部が1次回折して反射されると、上述の正規光とは異なる光路を通るノイズ光となる。図12に破線で示すように、ノイズ光の一部がいずれかの偏向素子118に入射すると、その反射光はいずれかの出力ポートに他のノイズ成分に比べ高い結合効率で結合する。このノイズ光が出力される出力ポートと同じ波長の正規光が出力される出力ポートとが同一のポートである場合、正規光とノイズ光との干渉によるリップルが発生する。また、同様に他の分散部の構成においても、回折格子における所望の次数と異なる次数の回折透過、反射を含むによる光路差が、波長選択スイッチの透過帯域特性を劣化させる。したがって、これらの点に着目してなされた本発明の目的は、波長選択スイッチの回折格子面での不所望な回折に起因する透過帯域特性の劣化を防止することにある。上記目的を達成する波長選択スイッチの発明は、波長多重された光を入力する少なくとも1つの入力ポートと、前記入力ポートから入力された前記波長多重された光を分散させる分散部と、前記分散部により分散された光を波長ごとに集光させる集光部と、前記集光部により集光された光を波長ごとに独立に偏向可能な偏向部と、前記偏向部で偏向された光を出射する少なくとも一つの出力ポートとを備え、前記分散部は回折格子を含み、該回折格子により所望の次数で回折された光と、少なくとも前記所望の次数とは異なる次数、または、異なる反射若しくは透過の態様で回折されたノイズ光とは、前記分散部からの出射角度範囲が重ならないことを特徴とするものである。好ましくは、前記回折格子は透過型の回折格子であり、前記ノイズ光は、前記回折格子の回折格子面で反射された光である。ここで、反射された光とは正反射された光のみならず、反射回折光を含む。さらに、前記分散部は、反射素子を更に含み、前記入力ポートから入力された前記波長多重された光は、前記回折格子をm次の回折を受け透過し、前記反射素子で反射され、前記回折格子をさらにm次の回折を受け透過するように構成され、前記ノイズ光は、前記波長多重された光が前記回折格子の前記回折格子面に1回目に入射する際にm次の回折を受け反射された第1のノイズ光、および、該回折格子面を透過した光が前記反射素子で反射された後前記回折格子面に2回目に入射する際にm次の回折を受け反射され、さらに前記反射素子で反射され、前記回折格子面をm次の回折を受け透過した第2のノイズ光であり、mは0以外の整数であることが好適である。また、前記波長多重された光の波長λの最大値をλl、最小値をλsとし、前記波長多重された光のそれぞれの波長λについての、前記所望の次数で回折された光、前記第1のノイズ光および前記第2のノイズ光の前記分散部からの出射角を、それぞれ、θOλ、φO1λおよびφO2λとするとき、を満たすことが好ましい。あるいは、前記分散部は、第1の反射素子と第2の反射素子とを含み、前記入力ポートから入力された前記波長多重された光は、前記回折格子をm次の回折を受け透過し、前記第1の反射素子および前記第2の反射素子で順次反射され、前記回折格子をさらに-m次の回折を受け透過するように構成され、前記ノイズ光は、前記波長多重された光が前記回折格子の前記回折格子面に1回目に入射する際に正反射されたノイズ光であり、mは0以外の整数であっても良い。その場合、前記波長多重された光の波長λの最大値をλl、最小値をλsとし、前記波長多重された光のそれぞれの波長λについての、前記所望の次数で回折された光および前記ノイズ光の前記分散部からの出射角を、それぞれ、θOλおよびφOλとするとき、を満たすことが好ましい。さらに好ましくは、前記偏向部は、前記集光された光を偏向する偏向素子を備え、前記偏向部の前記偏向素子が配置されていない部分には、前記ノイズ光の前記出力ポートへの出射を抑止するノイズ光抑止部を備える。前記ノイズ光抑止部は、前記ノイズ光を吸収する光吸収部材であっても良く、前記ノイズ光を前記出力ポートに入射しない方向へ反射させる反射面を有しても良い。また、前記波長多重された光の前記分散部への入射角と、前記ノイズ光の前記分散部からの出射角度範囲とが重ならないことが、さらに好適である。本発明によれば、回折格子により所望の次数で回折された光と、少なくとも所望の次数とは異なる次数、または、異なる反射若しくは透過の態様で回折されたノイズ光とは、分散部からの出射角度範囲が重ならないようにしたので、波長選択スイッチの回折格子面での不所望な回折に起因する透過帯域特性の劣化を防止することができる。本発明の実施の形態について説明する前に、波長選択スイッチの基本的構成、作用について、図1Aの側面図および図1Bの上面図を用いて説明する。波長選択スイッチ1は、入出力部10、マイクロレンズアレイ11、シリンドリカルレンズ12および13、レンズ14、分散部15、集光部を構成するレンズ16、偏向部を構成する偏向器17を含んで構成される。図1Aおよび図1Bにおいて、入出力部10は、アレイ状に配置された光ファイバにより構成される入力ポート10aと出力ポート10b~10eとを備える。この入力ポート10aおよび出力ポート10b~10eは、それぞれ、波長選択スイッチ1の外部からの波長多重された信号光を入力させ、また、外部へ信号光を出力させるものである。以下、説明の便宜上、入力ポート10aおよび出力ポート10b~10eを、適宜、入出力ポート10a~10eとまとめて表記する。各光ファイバの一端は波長選択スイッチ1内にあり、他端は波長選択スイッチ1の外部と接続されている。入出力ポートの数は例えば10以上とし、出力ポートの数を入力ポートの数よりも多数設けることができるが、図1Aにおいては、説明の都合から、入出力ポート10cを中心とし、直列に配置された5つの入出力ポート10a~10eのみを図示している。また、各入出力ポート10a~10eとマイクロレンズアレイ11内の各マイクロレンズは対になっている。この各マイクロレンズは、入力ポート10aから入力される光を平行光束に変換し、また、出力ポート10b~10eに向けて出力される平行光束を光ファイバに結合させる。また、入力ポート10aとマイクロレンズアレイ11のマイクロレンズを通って波長選択スイッチ1内に入力された光、および、出力ポート10b~10eのそれぞれに対応するマイクロレンズに向けて出力される光は、それぞれ互いに平行な光束となる。以下において、入出力ポート10aおよびマイクロレンズアレイ11の対応するマイクロレンズを透過した平行光の進行方向を光軸方向z方向とする。この光軸方向は、シリンドリカルレンズ12,13による合成レンズおよびレンズ14からなる光学系の光軸方向でもある。また、入出力ポート10a~10eおよびマイクロレンズアレイ11の配列された方向を第1の方向y方向とする。光軸方向と第1の方向y方向とは、互いに直交する。さらに、光軸方向z方向および第1の方向y方向のそれぞれに直交する方向を第2の方向x方向と呼ぶ。シリンドリカルレンズ12は、第1の方向y方向に光束を縮める、すなわち、第1の方向y方向に屈折力を有するレンズである。シリンドリカルレンズ12による第1の方向y方向の焦点距離はf1である。また、シリンドリカルレンズアナモルフィックレンズ13は、第2の方向x方向に光束を縮める、すなわち、第2の方向x方向にのみ屈折力を有するレンズである。シリンドリカルレンズ13による第2の方向x方向の焦点距離は、集光位置がシリンドリカルレンズ12と一致するように設定される。すなわち、シリンドリカルレンズ13の焦点距離は、シリンドリカルレンズ12の焦点距離f1よりも短い。これによって、マイクロレンズ11により平行光となった入力光は、シリンドリカルレンズ12およびシリンドリカルレンズ13によって、ほぼ一次集光面Sf上に集光される。レンズ14の前側焦点位置は、シリンドリカルレンズ12およびシリンドリカルレンズ13による入力光の集光位置と一致する。言い換えれば、レンズ14は前側焦点位置が一次集光面Sf上に位置する。さらに、シリンドリカルレンズ12,13およびレンズ14を含む光学系の光軸は、z軸方向に沿い入出力ポート10cを通るように配置される。また、分散部15は、一次集光面Sfとレンズ14との距離と、レンズ14と分散部15の分散回折面との距離とが、共に等しくレンズ14の焦点距離f3となる位置に配置される。分散部15は、例えば、分散面上に第1の方向y方向に平行な格子が形成された回折格子である。分散部15としては、波長毎の光の分解性能が高くより分散角が大きいものが望ましい。図1Bに示すように、レンズ14を透過した入力光は、略平行光となって分散部15に入射し、分散部15の分散面上でx方向に波長毎に異なる角度で分散される。すなわち、分散部15は入力光を入力光に含まれる波長毎の光に分離する。なお、簡単のために、図1Aでは入力部10から偏向器17に至るz方向の光路を、直線的に示している。さらに、レンズ16および偏向器17は、分散部15の分散面からレンズ16までの距離およびレンズ16から偏向器17の偏向素子18の偏向素子面ミラー面までの距離が、それぞれ、レンズ16の焦点距離f4となるように配置される。これにより、図1Bに示すように、分散部15で分散された波長毎の光は、レンズ16により各波長の光の主光線が平行な光線となって、各波長に対応した偏向素子18a~18eに略垂直に入射する。また、図1Aに示すように、一次集光面Sf上の集光点を通過した入力光は、分散部15で分散された後、yz平面内でレンズ16の光軸と偏向素子18の偏向素子面とが交わる高さ位置に集光する。偏向器17は、例えば、MEMSミラーアレイであり、偏向素子18は、MEMSミラーアレイを構成するマイクロミラーである。偏向素子18は、分離される波長に対応して、x方向に並列に配置される。この偏向素子18は、それぞれのミラーを独立に制御して傾きを変えることができる。特に、図1Aにおけるyz平面内での傾きを変えることにより、入射した波長毎の光を入射方向とは異なる高さ方向へ反射する。なお、図1Bに示すように、y軸方向から見たとき、波長毎の光は偏向素子18a~18eに垂直に入射し、垂直に反射される。各偏向素子18a~18eにより反射された波長毎の光は、それぞれレンズ16を通り分散部15で回折され、入力光と反対方向の光路を経て、入出力部10の出力ポート10b~10eの何れかに出力される。図1Aにおいて、入出力ポート10aはシリンドリカルレンズ12,13およびレンズ14による光学系の光軸からの距離位置がY1である。入出力ポート10aからの入力光は、図1Aにおいて実線で示されるように、一次集光面Sf上に集光した後、レンズ14により光軸からの距離がY2の平行光となり、分散部15により波長毎に分散され、レンズ16を通り、それぞれ波長毎に偏向素子18a~18eに集光する。ここで、偏向素子18a~18eに入力した光のうち、少なくとも1つの波長の光を入出力ポート10dから出力する場合は、対応する偏向素子18の偏向方向を制御して、図1Aに破線で示すように、所定の方向に特定の波長の光を反射させる。偏向素子18によって反射された特定波長の光は、レンズ16を通り、分散部15、レンズ14、シリンドリカルレンズ13,12およびマイクロレンズアレイ11の対応するマイクロレンズを経て、入出力ポート10dから出力される。同じ入出力ポート10dに出力する波長の光が複数ある場合は、それら複数の波長の光が分散部15で合波される。次に、本発明の実施の形態について、図面を参照して説明する。第1実施の形態図2は、本発明の第1実施の形態に係る波長選択スイッチ1の概略構成を示す上面図である。この波長選択スイッチ1は、図1Aおよび図1Bで説明した波長選択スイッチ1において、透過型の回折格子からなる分散素子22およびミラー反射素子23で構成されるリットマンメトカルフ型の分散部15を用いたものである。また、この波長選択スイッチ1では、分散部15で波長ごとに分散された光の光路を折り返すことによって、レンズ21が、図1Aおよび図1Bのレンズ14およびレンズ16の役割を兼ねている。以下に詳しく説明する。第1実施の形態の波長選択スイッチ1は、入出力部10、マイクロレンズアレイ11、シリンドリカルレンズ12,13、レンズ21、透過型の分散素子22、ミラー反射素子23、および偏向器17を含んで構成される。入出力部10、マイクロレンズアレイ11、シリンドリカルレンズ12,13は、上述の基本的構成で説明したものと同様の光学素子である。レンズ21は、このレンズ21とシリンドリカルレンズ12,13による集光点とのz方向の距離、および、分散素子22の中心との距離が、集光レンズ21の焦点距離に等しくなるように、シリンドリカルレンズ13と分散素子22との間に配置されている。ここで、マイクロレンズ11、シリンドリカルレンズ12,13からなる光学系の光軸と、集光レンズ21の光軸とは第2の方向x方向にずらして配置する。なお、これらの光軸の第1方向y方向の高さ位置は同じである。また、偏向器17は、偏向素子18をレンズ21側に向けた状態で、シリンドリカルレンズ12,13による集光点とz方向の位置とが略等しい位置であって、レンズ21の光軸が通る側に第2の方向x方向にずらして配置されている。すなわち、レンズ21と偏向器17の偏向素子との間の距離も、レンズ21の焦点距離である。分散素子22とミラー23とは、いわゆるリットマン-メトカルフ型の構成を有する分散部15を形成している。すなわち、分散素子22によるm次の透過回折光は、ミラー23で反射され、再び分散素子22でm次の回折を受け透過する。このように、2度分散素子を透過して回折されることによって、分散角を大きくすることができる。ここで、mはあらかじめ設計時に定めた所望の次数であって、0以外の整数、例えば1である。以上のような構成によって、出力部10の入出力ポート10aから入力された入力光は、マイクロレンズ11で平行光となり、シリンドリカルレンズ12および13で集光された後、レンズ21により平行なビームとなり、分散部15に入射する。分散部15に入射した入力光は、分散素子22を2回透過することにより所望の次数であるm次の回折を2回受けて波長ごとの光に分散される。分散された波長ごとの光は、それぞれ、レンズ21により偏向器17の異なる偏向素子18上に集光される。この波長ごとの光は偏向素子18によって波長ごとに異なる角度で反射され、偏向素子18で反射されるまでの光路を折り返して、入力部10のいずれかの入出力ポート10b~10eから出力される。以下、この光路を通る光を正規光と呼ぶ。一方、分散部15の分散素子22の回折格子面後述する第2面22bにおいては、正規光である所望のm次の透過回折光以外に、m次の反射回折光が発生する。以下、このような正規光と異なる次数の回折光や、正規光が透過すべき面で反射し、または、反射すべき面で透過した光を、ノイズ光と呼ぶ。本実施の形態では、このm次の反射回折光は、偏向器17の偏向素子18に入射しないように設計されている。以下にその詳細について説明する。図3は、図2の分散部における正規光およびノイズ光の光路を説明する上面図である。この図において、Liは、波長多重された入力光、Ls1,Ls2およびLs3は、それぞれ波長がλs1,λs2およびλs3の波長ごとに分離された正規光、Ln1およびLn2は、第1のノイズ光および第2のノイズ光を示している。入力光Liは、分散素子22の第1面22aに対して所定の角度で斜め方向から入射する。図4は、図2の分散素子22の構成を示す図である。この図では、入力光Liと、波長ごとに回折された光のうち所定の波長例えば、λs2の光とを図示している。分散素子22は、透過型回折格子22dと、くさび形のウェッジ状プリズム22cとを、接着層22eで接合して形成される。透過型回折格子22dは、平行平板の一方の面を回折格子面22b、他方の面を回折の無い平坦な光学面以下、光学平面と呼ぶとしたものである。ウェッジ状プリズム22cは、透過型回折格子22dと同じ素材により構成され、互いに向き合った光学平面を有し、その光学平面同士が非平行となっている。また、接着層22eは、透過型回折格子22dおよびウェッジ状プリズム22cとほぼ同一の屈折率を有する接着剤が用いられる。回折素子22を、光学平面と回折格子面とが平行な平行平板状の透過型回折格子22dのみで構成しないのは、次の理由による。分散素子22を透過型回折格子22dのみで構成した場合、例えば光学平面を透過した入力光が分散素子22内で回折格子面と光学平面とでそれぞれ正反射して、回折格子面でm次の回折を受けてこれを透過して出射する迷光経路が発生する。この場合、迷光と正規光とが平行光となり、干渉を起こすという問題が発生する。通常の場合は、光学平面にARコートを施すことによって、迷光を抑制することが可能だが、本発明の適用される光通信の分野では、厳しい信号品質が求められるため、ARコートによる対策では不十分である。このため、分散素子22の光学平面である第1面22aと回折格子面である第2面22bとを傾けることによって、干渉の問題を解決している。なお、光通信に用いる高品位の回折格子は、半導体プロセスを用いて製作するので、基板自体をくさび状に構成することは難しいため、上述のように透過型回折格子とウェッジ状プリズムとを張り合わせて製作する。また、透過型回折格子22dおよびウェッジ状プリズム22cの素材として、石英を用いた場合、ウェッジ状プリズム22cの2つの光学平面の間の角度くさび角は、約4.4度とすることが好ましい。この角度にした場合、温度変化による分散素子の屈折率の変化による回折角の変化と、線膨張による回折格子の格子定数の変化による回折角の変化とが互いに相殺し合う。よって、波長選択スイッチ1内で、分散素子22の温度が変化した場合であっても、透過回折光の出射角度が変化しない。したがって、波長選択スイッチ1を、偏向器17の位置調整等を行うことなく、広い温度範囲で使用することが可能になる。図5は、図4の回折格子の透過型回折格子22dとウェッジ状プリズム22cとの接合を説明する図であり、分散素子22の厚さ方向位置に対する屈折率neの変化aを、この厚さ方向の分散素子22の構造bと対応付けて示している。透過型回折格子22dの接着層22e側の面には、bに示すように、入力光の波長よりも小さい微細構造が形成されている。このように、微細構造を設けることにより、aに示すように、接着層22eと透過型回折格子22dとの有効屈折率変化が穏やかになり、透過型回折格子22dと接着剤22eとの屈折率整合に対する要求を小さくすることができる。その結果、透過型回折格子と接着層22eとの間の界面による反射を抑えることができる。なお、前記微細構造は本実施の形態において必須の構成ではなく、透過型回折格子22dと接着剤22eとの屈折率整合が十分な精度を持っていれば、前記微細加工を形成しない構成であっても良い。なお、透過型回折格子22dとウェッジ状プリズム22cとの接合は、接着層22eに代えて、接合する透過型回折格子22dとウェッジ状プリズム22cとの面を平坦に精密研磨して、オプティカルコンタクトにより直接接合しても良い。図3において、正規光の光路は以下のようになる。すなわち、分散素子22に入射した入力光Liは、分散素子の光学平面である第1面22aで屈折され、回折格子面である第2面22bでm次の回折を受けて透過し、ミラー23のミラー面23aで反射され、再び分散素子22の回折格子面でm次の回折を受けて透過し、波長ごとの正規光Ls1,Ls2,Ls3として出射する。図3において、Ls1,Ls2,Ls3は、それぞれ入力光に含まれる異なる波長λ1λ2およびλ3に対応し、λ1は最も短い波長、λ3は最も長い波長である。図3においては、分散素子22を出射する前の正規光の光路は、波長λ2の光のみを示している。なお、mは0以外の整数であり、例えば1である。一方、この光学系では、次のような光路による第1および第2のノイズ光Ln1,Ln2も発生する。第1のノイズ光Ln1は、入力項Li光が、分散素子22の第2面22bに1回目に入射する際にm次の回折を受けて反射された光である。また、第2のノイズ光Ln2は、第2面22bを透過した透過回折光が反射ミラー23で反射された後、回折格子面に2回目に入射する際にm次の回折を受け反射され、さらにミラー23で反射され、分散素子22の第2面22bをm次の回折を受けて透過した光である。これら第1のノイズ光Ln1および第2のノイズ光Ln2は、回折格子22により所望の次数mで回折された正規光とは、分散部15からの出射角度範囲が重ならないように設計される。分散部15を出射する光の角度範囲が重ならなければ、偏向器におけるノイズ光の集光位置が正規光の集光位置と重ならない。図6は、分散部15を構成する分散素子22およびミラー23と分散部を通過する正規光との角度関係を説明する図である。この図は、入力光Liのうちの所定の波長の光についての正規光Lsの光路を示したものである。図において、αは、くさび形の分散素子22の光学平面である第1面22aと、回折格子面である第2面22bとの間の角度であり、前述のように4.42度である。βは、ミラー23のミラー面23aと分散素子22の第2面22bとの間の角度である。また、θ1およびθ2は、それぞれ、入力光Liの分散素子22の第1面22aに対する入射角および出射角である。θ3およびθ4は、それぞれ、第1面を透過した正規光の分散素子22の第2面22bに対する入射角およびm次の回折を受けた正規光の出射角である。θ5およびθ6は、それぞれ、正規光の反射面23aに対する入射角および反射角である。θ7およびθ8は、それぞれ、反射面23aで反射された正規光の、分散素子22の第2面22bに対する入射角およびm次の回折透過回折光の出射角である。θ9およびθ10は、それぞれ、分散素子22の第2面を回折を受け透過した正規光の第1面22aに対する入射角および出射角である。なお、αおよびβについては、図の矢印の向きを正とし、その他の角度については、各面の垂線から光線の方向に取り、その方向が時計回りのときを正に取るものとする。上述の各角度αβおよびθ1~θ10は、以下の関係式を満たす。ここで、λは正規光の波長、nλは分散素子の部材の屈折率、dは回折格子の格子定数、m1、m2は回折の次数を示し本実施の形態では、例えば、1である。α,βおよびθ1λが与えられると、式1~9により、順次θ2~θ10が定まる。図7は、図2の分散部で発生するノイズ光と正規光との角度関係を説明する図である。正規光Ls1,Ls2およびLs3の分散素子22の第1面22aからの出射角θ10λ1θ10λ2およびθ10λ3は、角度α,βおよび角度θ1が与えられた場合、式1~9に基づいて定まる角度である。また、第1のノイズ光Ln1および第2のノイズ光Ln2としては、代表として波長λ2の場合の光路を示している。図7において、φ1λ2は、正規光が分散素子22の第2面22bでm次の回折を受け反射された第1のノイズ光Ln1の第2面22bにおける反射の回折角であり、φ2λ2は、第2面22bで反射回折された第1のノイズ光Ln1の分散素子22の第1面22aを透過する際の出射角である。また、φ3λ2は、分散素子22の第2面22bを透過回折した正規光がミラー面23aで反射された後、第2面22bに2回目に入射する際にm次の回折を受け反射された第2のノイズ光Ln2の第2面22bにおける反射の回折角である。さらに、φ4λ2およびφ5λ2は、それぞれ、第2面22bで反射回折された第2のノイズ光Ln2が、ミラー面23aで再び反射され、分散素子22の第2面22bをm次の回折を受け透過する際の、第2面22bに対する入射角および反射角である。また、φ6λ2は、分散素子22の第2面22bを透過回折した第2のノイズ光Ln2が、分散素子22の第1面22aを透過する際の出射角である。φ1λ~φ6λは、αβおよび式1~9により得られるθ1~θ10を用いて、次の関係式を満たす。ここで、m3、m4およびm5は回折の次数を示し本実施の形態では、例えば1である。式11により第1のノイズ光Ln1の分散部15からの出射角φ2λが得られる。また、式15により第2のノイズ光Ln2の分散部15からの出射角φ6λが得られる。偏向器17で、第1のノイズ光Ln1および第2のノイズ光Ln2が、正規光Lsの入射する偏向素子18に入射しないようにするには、波長多重された入力光のすべての波長λについての正規光の出射角度範囲と、すべての波長λについての第1のノイズ光Ln1および第2のノイズ光Ln2の出射角度範囲とが重ならないことを要する。図8Aは、正規光とノイズ光との干渉が発生する場合の正規光およびノイズ光の波長λに対する出射角θ,Φの関係を示す図である。また、図8Bは、第1実施の形態における正規光およびノイズ光の波長λに対する出射角θ10,φ2およびφ6の関係を示す図である。図8Aのように、入力光の波長λの最大値をλlと最小値をλsとの間の波長範囲で、正規光の出射角とノイズ光の出射角との間に、重なり部分δがあると、偏向器17の偏向素子18上にノイズ光が入射することになり好ましくない。図8Bのように、正規光とノイズ光との出射角が完全に分離されていることが望ましい。すなわち、入力光の波長λの最大値をλl、最小値をλsとし、入力光のそれぞれの波長λについての、所望の次数で回折された正規光Ls、第1のノイズ光Ln1および第2のノイズ光Ln2の分散部15からの出射角を、それぞれ、θOλ=θ10、φO1λ=φ2およびφO2λ=φ6とするとき、次の式16および17を満たせば良い。入力光の入射角θ1、角度α=4.42度,β分散素子22の媒質の屈折率nλ、回折格子の格子周期dのパラメータが与えられると、式1~15に基づいて、θOλ=θ10、φO1λ=φ2およびφO2λ=φ6を算出することができる。これらのパラメータを適切に設定することによって、波長選択スイッチの所望の波長の最大値λlおよび最小値λsに対して、式16および17を満たすようにすることができる。また、図2に示すように、分散部15で発生したノイズ光Lnが、偏向器17上の反射素子18が配置されていない外側に入射する位置に、ノイズ光抑止部として光吸収体19を設けている。この光吸収体19は、ノイズ光が波長選択スイッチ1内の反射により、出力ポートへ出射されるのを抑止するものである。具体的にはカーボンシートのような炭素を含んだ素材や、樹脂に赤外に吸収特性を持つ色素などを混ぜた素材を用いて形成することが出来る。なお、光吸収体19に代えて、ノイズ抑止部としてノイズ光を出力ポート10b~10eに入射しない方向へ反射させる反射面を有する部材を設けても良い。また、光吸収体19の入射界面を前記反射面のように加工しても良い。実施例1表1に、本発明に基づく波長選択スイッチの分散部15の設計例1~4を示す。この実施例において、信号光の周波数は191.3~196.3THzの範囲である。表1の設計例1~4は、いずれも正規光の出射角θ10と、ノイズ光の出射角φ2,φ6とは角度範囲が重なっていない。特に、設計例2および設計例4では、入力光の入射角θ1もノイズ光の角度範囲に重なっていないので、特定の波長のノイズ光が入力ポートに戻ることによるクロストークも発生しない点で有利である。また、設計例3および設計例4では、分散素子22の第1面22aと第2面22bとの成す角くさび角αを4.42度としているので、波長選択スイッチ1の筐体内で温度変化が生じた場合に、媒質の屈折率変化と線膨張による格子定数の変化とが、出射角に与える影響を互いに打ち消し合うように作用する。したがって、これら設計例1~4の中では、設計例4がより好適である。以上説明したように、本実施の形態によれば、回折格子により所望の次数で回折された正規光Lsと、所望の次数とは異なる次数または異なる態様で回折されたノイズ光Lnとは、分散部15からの出射角度範囲が重ならないようにしたので、偏向器17の偏向素子18上に正規光とノイズ光とが重なって入射することがない。このため、ノイズ光がいずれかの出力ポート10b~10eに入射して、同じ波長の正規光とノイズ光との干渉によるリップルが発生することが無い。したがって、波長選択スイッチの回折格子面での不所望な回折に起因する透過帯域特性の劣化を防止することができる。また、各光学部材は界面において所望の経路を効率良く通るように設計されるため、所望の経路と異なる通り方をする回数が多くなれば、ノイズ光としての光量は小さくなる。ノイズ光が出力ポートから効率良く出力されるのは、上述のような往復光学系であれば、偏向器17から出力ポートへ向かう経路が、入力ポートから偏向器17までの経路の逆順になるときである。したがって、入力ポートから偏向器17までの間で、所望の経路と異なる通り方をする回数をn、所望の経路と異なる通り方をする比率を簡単のために一律でSとすると、ノイズ光の光量はSの2n乗に比例する。本実施の形態で示したノイズ光経路は、分散部内の各界面について、所望の経路と異なる通り方をする回数が1回のみで偏向器17へ導かれるため、他の経路に比べ、光量の減衰が小さく特に重要となる。また、一般的に回折格子の回折効率はリトロー角度近傍で最良となるように設計される。さらに、ある入射角度が透過のm次回折のリトロー条件となっている場合、おのずと反射のm次回折のリトロー条件を満たしていることになる。したがって、効率のみを重視した波長選択スイッチの光学系設計を行うと、本実施の形態における信号光とノイズ光とは必然的に分散部から略同一方向に出射され、透過帯域特性の劣化を生じることとなる。このため、透過帯域特性の劣化の抑制には、本実施の形態における構成を積極的に用いるのが効果的である。また、偏向部17の偏向素子18が配置されていない部分に、ノイズ光の出力ポートへの出射を抑止するノイズ光抑止部として、ノイズ光を吸収する光吸収部材を設けたので、偏向素子18とほぼ同一平面上にある偏向部の一部で反射されたノイズ光が、迷光となって出力ポートに入射することを抑止することができる。さらに、実施例の設計例4に示したように、入力光の分散部への入射角も、ノイズ光の角度範囲に重ならないようにすることによって、特定の波長のノイズ光が入力ポートに戻ることによるクロストークも発生しないようにすることができる。第2実施の形態図9は、本発明の第2実施の形態に係る波長選択スイッチの概略構成を示す上面図である。本実施の形態では、前述の基本的構成において分散部15を、分散素子32と2枚のミラー33および34を組み合わせて構成している。分散部15の前段と後段とに配置されたレンズ31およびレンズ35は球面凸レンズであり、それぞれ、基本的構成のレンズ14および16に対応している。図9では、入出力ポート10を出射した波長多重された入力光のうち、特定波長の光の正規光の光路のみを実線で示している。また、光軸を通る正規光が、分散素子32により正反射すなわち、0次の反射されたノイズ光Lnを破線で示している。破線はノイズ光の光路の一例を示すに過ぎないが、本実施の形態の波長選択スイッチ1は分散素子32で正反射されたノイズ光の分散部15からの出射角度範囲と分散部15により所望の次数で回折された正規光の分散部15からの出射角度範囲とが重ならないように設計される。図10は、図9の分散部15における正規光およびノイズ光の光路を説明する上面図である。この図において、Liは、波長多重された入力光を、Ls1,Ls2およびLs3は、それぞれ波長がλs1,λs2およびλs3の波長ごとに分離された正規光を、Lnはノイズ光を示している。入力光Liは、分散素子32に対して所定の角度で入射する。分散素子32は、入力光Liの入射側の第1面32aが回折格子面であり、第1面と対向する第2面32bが光学平面である回折格子である。第1面32aと第2面32bとの間は非平行となっている。入出力部10の入力ポート10aから入力された波長多重された入力光Liは、第1面32aでm次の回折を受けて透過して波長ごとの光Ls1,Ls2およびLs3に分散され、第2面32bを屈折して透過する。分散素子32を透過した、波長ごとの光Ls1,Ls2およびLs3は、第1のミラー第1の反射素子33および第2のミラー第2の反射素子34で順次反射される。第2のミラー34で反射された波長ごとの光は、分散素子32の第2面32bに入射して屈折し、さらに、第1面32aで-m次の回折を受けて透過するように構成されている。このように、本実施の形態では、分散素子の回折格子面32aで所望のm次および-m次の回折を受ける光を正規光と呼ぶ。一方、波長多重された入力光Liが分散素子32の第1面32aに1回目に入射する際に、正反射された光は正規光と近い角度で分散部15から出射されるノイズ光Lnとなる。図11は、図9の分散部で発生するノイズ光と正規光との角度関係を説明する図である。この図は、入力光Liのうちの所定の波長の光についての正規光Ls2の光路を示したものである。図11において、αは、くさび形の分散素子22の第1面32aと第2面32bとの間の角度であり、4.42度に設定される。βは、ミラー33のミラー面と分散素子32の第2面32bとの間の角度であり、γは、ミラー34のミラー面と分散素子32の第2面32bとの間の角度である。また、θ11およびθ12は、それぞれ、入力光Liの分散素子32の第1面32aに対する入射角および入力光Liのm次の透過回折光の出射角である。θ13およびθ14は、それぞれ、第1面32aを透過した正規光の分散素子32の第2面32bに対する入射角および出射角である。θ15およびθ16は、それぞれ、分散素子32を出射してミラー33および34で順次反射された正規光が、分散素子32の第2面32bに入射する入射角および第2面32bを透過した正規光の出射角である。θ17およびθ18は、それぞれ、分散素子32の第2面32bを透過して第1面32aに入射する正規光の入射角および第1面32aで-m次の回折を受けた透過回折光の出射角である。また、φ7は、入力光Liが分散素子32の第1面で正反射したノイズ光Lnの反射角を示している。上述の各角度αβ,γ、θ11~θ18、および、φ7は、以下の関係式を満たす。ここで、λは正規光の波長、nλは分散素子の部材の屈折率、dは回折格子の格子定数、m6,m7およびm8は、回折の次数を示し、本実施の形態では、例えば、それぞれ-11および0である。角度α=4.42度,βおよびγ並びに入力光Liの入射角θ11が与えられると、式18~25により、順次θ12~θ18およびφ7が定まる。偏向器17で、ノイズ光Lnが、正規光Lsの入射する偏向素子18に入射しないようにするには、波長多重された入力光のすべての波長λについての正規光Lsの出射角度範囲と、すべての波長λについてのノイズ光Lnの出射角度範囲とが重ならないことを要する。すなわち、入力光Liの波長λの最大値をλl、最小値をλsとし、入力光のそれぞれの波長λについての、前記所望の次数で回折された正規光Lsおよびノイズ光Lnの分散部15からの出射角を、それぞれ、θOλ=θ18λおよびφOλ=φ7λとするとき、次の式26を満たせば良い。入力光Liの入射角θ11、角度α=4.42度,βおよびγ、分散素子32の媒質の屈折率nλ、回折格子の格子定数dのパラメータに対して、式18~24に基づいて、θOλ=θ18およびφOλ=φ7を算出することができる。これらのパラメータを適切に設定することによって、波長選択スイッチの所望の波長の最大値λlおよび最小値λsに対して、式26を満たすようにすることができる。また、図9に示すように、分散部15で発生したノイズ光Lnが、分散器17上の反射素子18が配置されていない外側に入射する位置に、ノイズ光抑止部として反射部材20aおよび20bを設けている。この反射部材20aおよび20bは、ノイズ光を出力ポート10b~10eに入射しない方向へ反射させる反射面を有しており、ノイズ光Lnが出力ポートへ出射されるのを抑止するものである。その他の構成、作用は、基本的構成および第1実施の形態と同様であり、同一構成要素には同一参照符号を付して説明を省略する。以上説明したように、本実施の形態によれば、図9~11に示したような回折格子と2枚のミラー33,34を用いて構成した分散部15を用いた場合でも、第1実施の形態と同様に、分散素子32の回折格子面により所望の次数で回折された正規光Lsと、所望の次数とは異なる次数または異なる態様で回折されたノイズ光Lnとは、分散部15からの出射角度範囲が重ならないようにしたので、偏向器17の偏向素子18上に正規光とノイズ光とが重なって入射することがない。このため、ノイズ光がいずれかの出力ポート10b~10eに入射して、正規光とノイズ光との干渉によるリップルが発生することが無い。したがって、波長選択スイッチの回折格子面での不所望な回折に起因する透過帯域特性の劣化を防止することができる。また、偏向部17の偏向素子18が配置されていない部分に、ノイズ光の出力ポートへの出射を抑止するノイズ光抑止部として、ノイズ光を出力ポート10b~10eに入射しない方向へ反射させる反射面を有する反射部材20a,20bを設けたので、偏向素子18とほぼ同一平面上にある偏向部の一部で反射されたノイズ光が、迷光となって出力ポートに入射することを抑止することができる。なお、本発明は、上記実施の形態にのみ限定されるものではなく、幾多の変形または変更が可能である。たとえば、分散部15の構成は、第1実施の形態および第2実施の形態に例示したものに限られず、種々の分散部の構成に対して適用することができる。また、入出力ポート10は、入力ポートが1つのものに限られず、複数の入力ポートを有する構成も可能である。さらに、シリンドリカルレンズ12および13に代えて、一つの球面凸レンズを配置しても良い。また、第2実施の形態において、シリンドリカルレンズ12および13並びにレンズ31を設けず、マイクロレンズ11でコリメートされた入力光を直接分散部15に入射させる構成も可能である。さらに、第1および第2実施の形態では、分散素子22の非平行な2面の間の好適な角度を4.42度としたが、この角度としなくとも本発明の効果を得ることはできる。"