"1~n番スタンド但し、n≧3からなるタンデム圧延機の連続した2以上のスタンド間で、圧延ロールと平行に配置された張力測定用ロールを鋼帯に接触させ、鋼帯の圧延方向張力によって張力測定用ロールに負荷される鉛直方向の反力について、板幅方向での鉛直方向反力の左右差Δf1又は板幅方向での鉛直方向反力分布の左右偏差Δf2を検出し、i-1番スタンドでの圧延が完了するまでの任意の時期に、任意のi番スタンドとi1番スタンド間の前記左右差Δf1又は左右偏差Δf2が零又は目標値以下となるように、i番スタンドでレベリング制御を行うとともに、該レベリング制御をi-1番スタンドでの圧延が完了するまでに終了させる鋼帯の圧延方法であって、前記レベリング制御を、下流側のスタンドほど早いタイミングで開始するとともに、レベリング制御を開始したi番スタンドにおいて、i番スタンドとi1番スタンド間の前記左右差Δf1又は左右偏差Δf2が零又は目標値以下となった後に、その上流側のi-1番スタンドでの前記レベリング制御を開始することを特徴とする鋼帯の圧延方法。少なくとも、最終n番スタンド、n-1番スタンド、n-2番スタンドの各間で、張力測定用ロールにより板幅方向での鉛直方向反力の左右差Δf1又は板幅方向での鉛直方向反力分布の左右偏差Δf2を検出し、n-1番スタンドとn-2番スタンドにおいて、n-1番スタンドと最終n番スタンド間、n-2番スタンドとn-1番スタンド間で、それぞれ前記左右差Δf1又は左右偏差Δf2が零又は目標値以下となるようにレベリング制御を行うことを特徴とする請求項1に記載の鋼帯の圧延方法。最終n番スタンドにおいては、n-1番スタンドと最終n番スタンド間で張力測定用ロールにより検出された板幅方向での鉛直方向反力の左右差Δf1又は板幅方向での鉛直方向反力分布の左右偏差Δf2を参照し、レベリング制御を行うことを特徴とする請求項1又は2に記載の鋼帯の圧延方法。請求項1~3のいずれかの圧延方法を用いて鋼帯を製造することを特徴とする鋼帯の製造方法。特許文献1は、少なくとも4スタンドからなる熱間仕上圧延機の最終スタンドを除き且つ上流から3番スタンド以降のスタンドに関するレベリング制御方法を開示し、また、特許文献2は、スタンド数に言及のない圧延機におけるレベリング制御方法を開示するものであるが、スタンドが複数存在するタンデム圧延においては、i番スタンド=自スタンドに関するレベリング制御手法だけでなく、複数のスタンド間特に前後スタンド間の相互作用を考慮する必要がある。特許文献1の方法では、図11に示すように、下流側のi1番スタンドにおけるレベリングが不適であった場合でも、i番スタンド=自スタンドとi1番スタンド間の鋼帯の圧延方向張力によって張力測定用ロールに負荷される鉛直方向反力の左右差が目標値となるように制御するため、i番スタンドのレベリングは下流側のi1番スタンドの不適なレベリングに準ずる方向に制御され、このため、タンデム圧延機群全体としてはむしろ蛇行が誘発されてしまうおそれがある。つまり、従来技術に示されるレベリング制御をi番スタンド=自スタンドで適正に実施するには、下流側のi1番スタンドのレベリングが適正であることが前提となるが、特許文献1の方法にはそのような前提がなく、したがって、特許文献1の方法では蛇行トラブルを予防することができず、逆に蛇行トラブルがより誘発され易くなるおそれがある。また、特許文献2についても、特許文献1と同様、前後スタンドの相互作用には言及しておらず、下流側のi1番スタンドのレベリングが不適である場合には、i番スタンド=自スタンドにおける蛇行を誘発する恐れがある。また、タンデム圧延機の構造に由来する根本的な問題として、タンデム圧延機の最終n番スタンドの下流側には、各種センサ板厚計、温度計が設置されることに加え、冷却設備を有する百メートル以上のテーブルロール列が配置されるため、張力測定用ロールの配置は困難であり、このため最終n番スタンドにおいて上記のようなレベリング制御を行うことは困難である。したがって本発明の目的は、上記のような従来技術の課題を解決し、圧延定常部から尾端部に至るまでの圧延全長において、安定した蛇行制御を行うことができる鋼帯の圧延方法を提供することにある。上記課題を解決するための本発明の特徴は、以下のとおりである。[1]1~n番スタンド但し、n≧3からなるタンデム圧延機の連続した2以上のスタンド間で、圧延ロールと平行に配置された張力測定用ロールを鋼帯に接触させ、鋼帯の圧延方向張力によって張力測定用ロールに負荷される鉛直方向の反力について、板幅方向での鉛直方向反力の左右差Δf1又は板幅方向での鉛直方向反力分布の左右偏差Δf2を検出し、i-1番スタンドでの圧延が完了するまでの任意の時期に、任意のi番スタンドとi1番スタンド間の前記左右差Δf1又は左右偏差Δf2が零又は目標値以下となるように、i番スタンドでレベリング制御を行うとともに、該レベリング制御をi-1番スタンドでの圧延が完了するまでに終了させる鋼帯の圧延方法であって、前記レベリング制御を、下流側のスタンドほど早いタイミングで開始するとともに、レベリング制御を開始したi番スタンドにおいて、i番スタンドとi1番スタンド間の前記左右差Δf1又は左右偏差Δf2が零又は目標値以下となった後に、その上流側のi-1番スタンドでの前記レベリング制御を開始することを特徴とする鋼帯の圧延方法。[2]上記[1]の圧延方法において、少なくとも、最終n番スタンド、n-1番スタンド、n-2番スタンドの各間で、張力測定用ロールにより板幅方向での鉛直方向反力の左右差Δf1又は板幅方向での鉛直方向反力分布の左右偏差Δf2を検出し、n-1番スタンドとn-2番スタンドにおいて、n-1番スタンドと最終n番スタンド間、n-2番スタンドとn-1番スタンド間で、それぞれ前記左右差Δf1又は左右偏差Δf2が零又は目標値以下となるようにレベリング制御を行うことを特徴とする鋼帯の圧延方法。[3]上記[1]又は[2]の圧延方法において、最終n番スタンドにおいては、n-1番スタンドと最終n番スタンド間で張力測定用ロールにより検出された板幅方向での鉛直方向反力の左右差Δf1又は板幅方向での鉛直方向反力分布の左右偏差Δf2を参照し、レベリング制御を行うことを特徴とする鋼帯の圧延方法。[4]上記[1]~[3]のいずれかの圧延方法を用いて鋼帯を製造することを特徴とする鋼帯の製造方法。本発明によれば、鋼帯の尾端部において蛇行が顕在化する前の圧延定常部の段階においてレベリング設定を最適に実施することができるため、尾端部での蛇行を予防することができ、安定した蛇行制御を行うことで、絞りトラブルを生じることなく鋼帯を安定的に製造することができる。このため薄物の鋼帯の製造においても、良好な鋼帯形状の確保と安定通板を実現することができ、絞りトラブル抑制によるライン稼動率向上およびロール原単位向上を達成しつつ、優れた品質の鋼帯を安定して製造することができる。図1~図3は、本発明を熱間仕上圧延機タンデム圧延機による熱延鋼帯の圧延に適用した場合の一実施形態を模式的に示したものであり、図1は熱間仕上圧延機の側面図、図2は圧延スタンド間に配置される張力測定用ロールを示す側面図、図3は図2中のA-A線に沿う矢視図である。本発明法は、3スタンド以上のタンデム圧延機で行われる鋼帯の圧延を対象とするものであり、本実施形態の熱間仕上圧延機は7基の圧延スタンド1から構成されている。本発明法では、タンデム圧延機の連続した2以上のスタンド間に、張力測定用ロール2を配し、鋼帯張力の板幅方向での左右差を検出する。具体的には、図5に示されるように、圧延ロールと平行に配置された張力測定用ロール2を鋼帯Sに接触させ、鋼帯Sの圧延方向張力によって張力測定用ロール2に負荷される鉛直方向の反力について、板幅方向での鉛直方向反力の左右差Δf1又は板幅方向での鉛直方向反力分布の左右偏差Δf2を検出するものである。張力測定用ロール2は、所謂ルーパーロール式のものであり、パスラインの下方位置に圧延ロールと平行に配置され、保持アーム3により上下方向回動可能に保持されている。この張力測定用ロール2は、鋼帯Sにその板幅方向で接触し、鋼帯Sを下方から押し上げることにより、鋼帯Sの圧延方向張力によって鉛直方向の反力が負荷されるが、この鉛直方向の反力が圧延ロールの作業側と駆動側、すなわち張力測定用ロール2の両端側板幅方向の両側でそれぞれ独立に検出され、その差分すなわち鉛直方向反力の左右差Δf1が求められる。作業側駆動側それぞれの鉛直方向反力を独立して検出する手法としては、張力測定用ロール2のロールチョックにロードセルを設置するロードセル方式、保持アーム3のアーム回転軸周りにトーションバーを設置するトーションバー方式などが一般的であるが、これらに限定されるものではない。なお、本実施形態の張力測定用ロール2は、ロードセル4を用いたロードセル方式を採用している。また、張力測定用ロール2としては、図4に示されるように、ロールが板幅方向で複数のセグメント20に分割され、各セグメント20に負荷される鉛直方向の反力を各セグメント毎に独立に検出でき、これにより板幅方向の鉛直方向反力分布を検出できる機能を有するものでもよい。この張力測定用ロール2では、板幅方向での鉛直方向反力分布の左右偏差Δf2が検出できる。なお、ロールを構成する各セグメント20に作用する板幅方向の鉛直方向反力分布を検出する手法としては、ロードセル方式例えば、特開平10314821号公報、特表2003-504211号公報参照、エアベアリング方式例えば、特開2004-309142号公報参照、トルクメータ方式例えば、特開2006-346714号公報参照等があるが、いずれの方式でもよい。張力測定用ロール2をどのスタンド間に配置するかは基本的には任意であるが、鋼帯Sの蛇行は下流側スタンド圧延機後段側のスタンドで生じやすいので、少なくとも、最終n番スタンド、n-1番スタンド、n-2番スタンドの各間に張力測定用ロール2を配置し、少なくともn-1番スタンドとn-2番スタンドにおいて本発明によるレベリング制御を実施するのが好ましい。また、7スタンド以上の圧延機の場合には、4番スタンド以降で鋼帯Sの蛇行が生じやすいので、本実施形態では、4番スタンド=n-3番スタンド、5番スタンド=n-2番スタンド、6番スタンド=n-1番スタンド、最終n番スタンドの各間に張力測定用ロール2を配置し、4番スタンド~6番スタンドの3スタンドにおいて本発明によるレベリング制御を実施するようにしている。本発明法では、任意のi番スタンドとi1番スタンド間において、前記張力測定用ロール2で検出される鉛直方向反力の左右差Δf1又は左右偏差Δf2以下、説明の便宜上、これらを総称して差張力Δfという。が零又は目標値以下となるように、i番スタンドでレベリング制御以下、このレベリング制御を、最終nスタンドで行われるレベリング制御と区別する意味でレベリング制御L1という。を行うが、このレベリング制御L1は、i-1番スタンドでの圧延が完了するまでの任意の時期に行われ、且つi-1番スタンドでの圧延が完了するまでに、すなわち鋼帯Sの尾端部がi-1番スタンドを抜けるまでに終了する。通常、i-1番スタンドにて鋼帯Sの尾端部の圧延を完了する際には、i-1番スタンドとi番スタンド間の張力は零となるように制御するのが通常である。これは、i-1番スタンドとi番スタンド間において張力が作用した状態でi-1番スタンドでの圧延を完了した場合、スタンド間張力が圧延完了に伴い瞬間的に開放されるため、鋼帯Sの尾端部が跳ね上がる等の通板トラブルが生じる恐れがあるからである。したがって、本発明によるスタンド間の差張力Δfを利用したレベリング制御L1が適用できる範囲は、必然的にスタンド間張力が安定的に付与されている期間に限られることになり、i番スタンドでのレベリング制御L1は、i-1番スタンドでの圧延が完了するまでに、すなわち鋼帯Sの尾端部がi-1番スタンドを抜けるまでに終了する必要がある。本発明法では、上記レベリング制御L1を、下流側のスタンドほど早いタイミングで開始するとともに、レベリング制御L1を開始したi番スタンドにおいて、i番スタンドとi1番スタンド間の差張力Δfが零又は目標値以下となった後、すなわちi番スタンドでのレベリング操作量が飽和した後、その上流側のi-1番スタンドでの前記レベリング制御L1を開始するものである。ここで、レベリング制御L1を行うことができる最も下流側のスタンドは、当然のことながらn-1番スタンドである。最終n番スタンドのレべリング制御については後述する。本発明において、レベリング制御L1を下流側のスタンド→上流側のスタンドの順で開始するのは、i番スタンドでi番スタンドとi1番スタンド間の差張力Δfに基づくレベリング設定を正しく行うには、i1番スタンドを含む下流側スタンドでのレベリング設定が適正になされることが前提となるからである。すなわち、i番スタンドにおけるレベリング操作を実施した場合、i番スタンド出側での左右板厚差が変化し、その変化点は出側圧延速度で下流側スタンドに伝播する。上流側スタンドにおけるレベリング操作によって下流側スタンドi1、i2、の圧延現象における入力条件が変化する。このため、本発明のようにレベリング制御L1を下流側のスタンド→上流側のスタンドの順で開始しない場合制御開始順序を考慮しない場合には、i番スタンドでのレベリング制御において、下流側スタンドi1、i2での不適なレベリング設定の影響で正しいレベリング設定ができず、下流側スタンドにおける蛇行挙動を変動させ、結果として、タンデム圧延機全体での蛇行を誘発するおそれがある。これに対して本発明においては、i番スタンドでレベリング制御L1を開始する際には、その下流側のi1番スタンド、i2番スタンドでのレベリング制御は既に開始され且つレベリング操作量が飽和した状態であるため、これら上流側の条件変化に対応して、タンデム圧延機全体として適正なレベリング制御を実施することができる。また、最終n番スタンドでの圧延は、板厚が薄いという点では蛇行が生じやすいと言えるが、実際にはロールギャップのバランスがさほど崩れておらず、比較的安定である。圧延機が熱延仕上圧延機の場合、仕上圧延機の最終n番スタンドは熱間圧延ラインにおける最終圧延スタンドであり、同スタンド出側においては製品寸法や形状を顧客の要求仕様内に収まるように制御する必要がある。通常、仕上圧延機の出側直近には板幅方向の板厚プロファイルを測定可能なX線厚み計が設置されており、同情報に基づくロールギャップ制御が実施されている。左右のロールギャップのバランス、つまり左右製品板厚差に関しても、直前のスタンドである仕上圧延機の最終n番スタンドにおいて、左右板厚差が解消するようにオペレータがロールギャップのバランス調製を実施することが多い。さらに、最終n番スタンドの下流側は、冷却設備を有する百メートル以上のテーブルロール列、巻取り設備となるが、最終n番スタンドにおけるロールバランスが不適の場合には、板の蛇行が生じ、コイル巻き取り形状が筍状となる品質不良や、巻取り設備に付随するサイドガイドでの先端突っ掛けトラブル等の通板トラブルが発生する。このため、同テーブルロール列における板先端の直進性の観点からも左右ロールギャップのバランス調整を実施するため、仕上圧延機の最終n番スタンドのロールギャップバランスが極端に崩れることは稀である。したがって、最終n番スタンドでの圧延は、レベリング制御の形態がどのようなものであっても適切な制御がなされていれば、大きな問題はない。しかし、より適切な蛇行制御を行うためには、以下に述べるようにn-1番スタンドと最終n番スタンド間での差張力Δfを参照し、レベリング制御を行うことが好ましい。最終n番スタンドでの圧延が開始されてからn-1番スタンドでの圧延が完了するまでの任意の時期において、最終n番スタンドにおけるロールギャップバランスが極端に崩れている場合、最終n番スタンドのバイト直下ではロールギャップが広い側に板が蛇行しようとする板挙動を、n-1番スタンドの圧延バイト部において拘束するため、最終n番スタンドのロールギャップが広い側のスタンド間張力が大きくなる。このため、最終n番スタンドにおいてもn-1番スタンドと最終n番スタンド間での差張力Δfを解消する方向にロールギャップバランスを修正することができる。但し、最終n番スタンドにおいては、レベリング制御L1を、n-1番スタンドよりも早いタイミングで開始するとともに、最終n番スタンドの制御ゲインをn-1番スタンドの3~5倍程度大きい値とするのが望ましい。これは、最終n番スタンドとn-1番スタンドでそれぞれ同じ左右ロールギャップ差の存在を仮定した場合、一般的にはn-1番スタンドでのロールギャップ差が差張力Δfに及ぼす影響が、最終n番スタンドでのそれに対して3~5倍程度大きいことによるものである。また、n-1番スタンド以前のレベリング制御と異なり、最終n番スタンドのレベリング制御開始後、前記差張力Δfが零又は目標値以下となった後に、その上流側のn-1番スタンドでの前記レベリング制御を開始する、とした制御開始タイミングは適用できない。このため、最終n番スタンドにおけるレベリング制御が飽和するのに十分な所定時間経過した後に、n-1番スタンドのレベリング制御を開始する等、時間的なタイムラグを設ければよい。同手法により、下流側に差張力Δfの測定手段を有さない最終n番スタンドにおいても、上流側n-1番スタンドとバランスを取りつつ、ロールギャップを解消する方向に制御可能となる。図5は、本発明の一実施形態における制御開始時のフロー図である。コイラ巻取りが開始されて、スタンド間張力が安定化した後、最終n番スタンドのレベリング制御を開始する。この時、差張力計の故障または制御ゲインチューニング前の過大な設定等により、レベリング制御量が異常に過大となり、逆に通板トラブルを誘発するような事態を防止するため、レベリング操作量にリミッタを設けることが望ましい。同リミッタ値は圧延ラインの操業状況に応じて設定すればよく、同ケースでは500μm程度に設定しておくとよい。所定時間後、n-1番スタンド=6番スタンドと最終n番スタンド=7番スタンド間の差張力Δfが零又は目標値以下となるようにn-1番スタンドにおけるレベリング制御を開始する。以上の制御により、最終n番スタンド及びn-1番スタンドのレベリングは、両スタンド間の差張力Δfが零又は目標値以下となるように適正に制御される。以降、n-2番スタンド、n-3番スタンドの順で同様のレベリング制御、すなわち、i番スタンド及びi1番スタンド間の差張力Δfが零又は目標値以下となるように、i番スタンドでのレベリング制御を順次開始する。図6は、制御終了時のフロー図であり、本発明においては、スタンド間張力を開放するタイミングよりも早いタイミング、つまりi-1番スタンドでの圧延が完了するすなわち、鋼帯の尾端部がi-1番スタンドを抜けるまでのタイミングにおいてi番スタンドでのレベリング制御を終了させる。例えば、i-2番スタンドとi-1番スタンド間に鋼帯の尾端部が到達したタイミングにおいて、i番スタンドにおけるレベリング制御を終了させる。図7a,bは、本発明によるスタンド毎の制御開始順序を考慮した場合の通板挙動を示す概念図である。図11に示す従来技術のように、制御開始順序を考慮しない場合には、レベリング制御を行うi番スタンドの下流側スタンドでの不適なレベリング設定によって、タンデム圧延機全体の蛇行が助長されるという問題があるのに対し、本発明のように、下流側のスタンドから蛇行制御を開始していくことにより、タンデム圧延機全体のレベリングを適正に制御でき、鋼帯の尾端部における蛇行トラブルを事前に予防することができる。本発明法は、タンデム式の熱間仕上圧延機による熱延鋼帯の圧延に特に好適な方法であるが、その他に、冷間圧延ラインにおける鋼帯の圧延にも適用することができ、熱延鋼帯の圧延と同様、タンデム冷間圧延ラインでの鋼帯の蛇行防止に有効である。特に冷延鋼帯の圧延においては、タンデム圧延機を構成する各スタンド間の単位面積あたりの張力が大きいため、左右ロールギャップ差による板の不安定な挙動が熱延の場合よりも顕在化しにくい。つまり、左右ロールギャップ差の検知手段に乏しいため、ミル定数の変動等、圧延機側の異常によるギャップ差が発生した場合にも検知が遅れ、通板トラブルを誘発する可能性がある。したがって、差張力により圧延時のロールギャップバランスを判定する本発明は、冷間圧延にも大変有効な手段となり得る。タンデム式熱間仕上圧延機において、本発明法と従来法により熱延鋼帯の圧延を行った。本発明法では、熱間仕上圧延機の全7スタンドのうち、3番スタンド~7番スタンドの各スタンド間全4箇所のスタンド間に、張力測定用ロールを配置した。この張力測定用ロールは、作業側駆動側のロールチョックに設置したロードセルにより、鋼帯の圧延方向張力によって張力測定用ロールに負荷される鉛直方向の反力を作業側駆動側それぞれ独立に検出し、板幅方向での鉛直方向反力の左右差Δf1を検出することができる。本発明法と従来法レベリング制御なしにより、同じ操業条件最終スタンド出側板厚h0=1.2mm、板巾b=1200mmで連続して2本のコイルの圧延を行った。本発明法では、コイラ巻取りを開始して、スタンド間張力が安定化した後、6番スタンド-7番スタンド間の作業側駆動側の左右差Δf1が零となるように7番スタンド=最終スタンドのレベリング制御を開始した。7番スタンドにおけるレベリング操作量が飽和した後、6番スタンド-7番スタンド間の左右差Δf1が零となるように、6番スタンドにおけるレベリング制御を開始した。以降、5番スタンド、4番スタンド、3番スタンドの順で同様のレベリング制御、すなわち、i番スタンド及びi1番スタンド間の左右差Δf1が零となるように、i番スタンドでのレベリング制御を順次開始した。また、i-2番スタンドとi-1番スタンド間に鋼帯の尾端部が到達したタイミングにおいて、i番スタンドにおけるレベリング制御を終了させた。図8に、従来法図8Aと本発明法図8Bについて、最尾端圧延タイミング近傍の各スタンド間におけるオフセンタ量と差張力のデータを示す。スタンド間におけるオフセンタ量は、スタンド間に設置してある板幅検出センサに基づくオフセンタ量であり、板幅検出センサが設置されていないスタンド間については、スタンド間上部に設置したカメラ映像からオフセンタ量を検出した。従来法では、圧延前の圧延機のレベリング零調において、作業側駆動側の上下ワークロールギャップの左右バランスを調整した上で圧延を開始する。但し、圧延機の機械関連のガタ、腐食等による圧延機剛性の作業側駆動側の左右差などの様々な左右非対称要因が存在することから、上記レベリング零調はあくまで初期レベリングとしての指標として活用されており、実際の圧延においては、オペレータが先端及び尾端における曲がり及び板形状片伸びを目視にて確認し、これらが左右バランスするように経験的にレベリング設定値を決定しているのが現状である。図8Aに示す従来法制御なしでは、最終スタンド及び6番スタンドにおいて、鋼帯尾端部は大きく作業側にオフセンタしており、さらに蛇行が発散した場合には、絞りトラブルに至るほどの蛇行状態であった。これに対して、図8Bに示す本発明法では、蛇行制御を尾端部の前段階にあたる圧延定常部から実施することにより、差張力Δfは各スタンドとも零に漸近するように安定的に制御され、最尾端における蛇行予防効果が確認できた。"