"R1R2NR32NR4である式IまたはR1R2NR3NH2である式II[式中、R1とR2はそれぞれ、メチル基、エチル基、イソプロピル基、およびn-プロピル基からなる群から選ばれ;R3は、-CH2CH2OCH2CH2-、-CH2CH2OCH2CH2CH2-、および-CH2CH2CH2OCH2CH2CH2-からなる群から選ばれるアルコキシアルキル基であり;R4は、水素と-CH2CH2CH2NH2からなる群から選ばれる]の一方に従った成分の、少なくも1種のポリイソシアネート成分と少なくとも1種のイソシアネート反応性成分との反応における触媒系の発泡触媒としての使用であって、該触媒系が式IまたはIIの該成分とは異なる少なくとも1種のゲル化触媒をさらに含む、上記使用。少なくも1種のポリイソシアネート成分と少なくとも1種のイソシアネート反応性成分との反応を水の存在下にて行う、請求項1に記載の使用。前記成分が、R4が水素である場合の式Iに従った成分である、請求項1または2に記載の使用。R1とR2がメチルである、請求項3に記載の使用。前記成分が、R4が-CH2CH2CH2NH2である場合の式Iに従った成分である、請求項1または2に記載の使用。前記成分が、R1とR2がそれぞれメチル基であり、R3が-CH2CH2OCH2CH2-であり、そしてR4が水素である場合の式Iに従った成分である、請求項1に記載の使用。少なくとも1種のイソシアネート反応性成分がポリアミンである、請求項1~6のいずれか一項に記載の使用。少なくとも1種のイソシアネート反応性成分がポリアミンである、請求項1~6のいずれか一項に記載の使用。硬質もしくは半硬質ポリウレタンフォームを得るための、請求項8に記載の使用。軟質ポリウレタンフォームを得るための、請求項8に記載の使用。少なくも1種のポリイソシアネート成分が、トルエンジイソシアネートTDIタイプまたはジフェニルメタンジイソシアネートMDIタイプのポリイソシアネートである、請求項1~10のいずれか一項に記載の使用。ポリウレタン発泡材料またはポリウレア発泡材料を得るための方法であって、a反応混合物の成分を供給する工程、該成分は少なくとも、ポリイソシアネート成分;イソシアネート反応性成分;水;および少なくとも、ポリイソシアネート成分とイソシアネート反応性成分との反応におけるゲル化触媒として適切な第1の触媒と、該第1の触媒とは異なっていて、ポリイソシアネート成分とイソシアネート反応性成分との反応における発泡触媒として適切な第2の触媒とを含む触媒系であり、ここで該第2の触媒は、R1R2NR32NR4である式IまたはR1R2NR3NH2である式II式中、R1とR2はそれぞれ、メチル基、エチル基、イソプロピル基、およびn-プロピル基からなる群から選ばれ;R3は、-CH2CH2OCH2CH2-、-CH2CH2OCH2CH2CH2-、および-CH2CH2CH2OCH2CH2CH2-からなる群から選ばれるアルコキシアルキル基であり;R4は、水素と-CH2CH2CH2NH2からなる群から選ばれるの一方に従った成分である;ならびにb該ポリイソシアネート成分、該水、および該イソシアネート反応性成分を該触媒系の存在下にて反応させる工程;を含む上記方法。ポリイソシアネート成分、水、およびイソシアネート反応性成分の反応を触媒して発泡ポリウレタン材料もしくは発泡ポリウレア材料を得るのに適した触媒系であって、ポリイソシアネート成分とイソシアネート反応性成分との反応におけるゲル化触媒として適切な第1の触媒と、該第1の触媒とは異なっていて、ポリイソシアネート成分とイソシアネート反応性成分との反応における発泡触媒として適切な第2の触媒とを少なくとも含み、該第2の触媒は、R1R2NR32NR4である式IまたはR1R2NR3NH2である式II式中、R1とR2はそれぞれ、メチル基、エチル基、イソプロピル基、およびn-プロピル基からなる群から選ばれ;R3は、-CH2CH2OCH2CH2-、-CH2CH2OCH2CH2CH2-、および-CH2CH2CH2OCH2CH2CH2-からなる群から選ばれるアルコキシアルキル基であり;R4は、水素と-CH2CH2CH2NH2からなる群から選ばれるの一方に従った成分である、上記触媒系。式R1R2NR32NR4[式中、R1とR2はそれぞれ、メチル基、エチル基、イソプロピル基、およびn-プロピル基からなる群から選ばれ;R3は、-CH2CH2OCH2CH2-、-CH2CH2OCH2CH2CH2-、および-CH2CH2CH2OCH2CH2CH2-からなる群から選ばれるアルコキシアルキル基であり;R4は-CH2CH2CH2NH2である]を有する第一アミン。実施例1:ジメチルアミノエトキシエタノールとアンモニアの反応によるT2/T3/T4/T22混合物の供給1000mlのステンレス鋼製反応器に2000gの市販の2CuOxCr2O3触媒CAS99328-50-4、Aldrich社から市販を装入した。連続反応器システムのヘッドを、液体アンモニアとジメチルアミノエトキシエタノールのための別々のインレットラインと供給ポンプに接続した。アンモニアとN,N-2-ジメチルアミノエトキシエタノールを、表1に示すような種々の反応条件にて反応器に装入した。反応器流出物を反応器のボトムにて取り出し、減圧し、脱気し、分析およびさらなる使用のために採集した。反応流出物の全ての実験条件と組成を表1に示す。全ての反応器流出物を合わせ8500gの粗製物質、全充填長が100cmのバッチ式蒸留塔構造化充填物を収容により分留した。合わせた反応器流出物を3つのフラクションに分けるよう主要な分割を行った。た。フラクション1とフラクション2をオーバーヘッド生成物として採集したのに対して、フラクション3を残留物ストリームとして採集した。フラクション1は、全反応水と種々の低沸点成分たとえば、モルホリン、N-メチルモルホリン、および他の物質を含有していた。フラクション2は、主としてN,N-2-ジメチルアミノエトキシエチルアミン、N,N,N’-トリメチルビスアミノエチルエーテル、N,N,N’,N’-テトラメチルビスアミノエチルエーテル、およびN,N-2-ジメチル-アミノエトキシエタノールを含有していた。主要な分割蒸留の操作条件と結果を表2に示す。ボトムフラクションは残留物フラクション3として留めた。この残留物フラクション3のGC分析から、残留物フラクションは、主としてビス-N,N-2-ジメチルアミノエトキシエチルアミンと幾らかの他の成分からなる、ということがわかった。さらなる検討と分析から、これら他の成分は、ビス-N,N-2-ジメチルアミノエトキシエチルアミンと構造的に類似していることがわかり、一部は、以下として同定された。T22中の別の痕跡量の不純物は、以下であると思われる。さらに、幾らかの[2-2-{ビス-[2-2-ジメチルアミノ-エトキシ-エチル]-アミノ}-エトキシ-エチル]-ジメチル-アミンが確認された。N,N-2-ジメチルアミノエトキシエチルアミン、N,N,N’-トリメチルビスアミノエチルエーテル、N,N,N’,N’-テトラメチルビスアミノエチルエーテル、およびN,N-2-ジメチル-アミノエトキシエタノールを主として含有するフラクション2から、該混合物と例えばMIBKとを反応させることによってN,N-2-ジメチルアミノエトキシエチルアミンを分離することができる。生成物混合物の分離は、特に、下記の反応スキームに従って、シッフ塩基の形成を介してMIBKを使用することによって果たされた。T2のMIBK-シッフ塩基、{2-[2-1,3-ジメチル-ブチリデンアミノ-エトキシ]-エチル}-ジメチル-アミンこのT2ベースのイミンは、300°Cより高いと推定される沸点を有する。1ミリバールの減圧にて160~161°Cの沸点が測定された。このように、脱水によってシッフ塩基を形成させた後に、N,N,N’-トリメチルビスアミノエチルエーテルとN,N,N’,N’-テトラメチルビスアミノエチルエーテルとの混合物を、減圧蒸留によってより高沸点のシッフ塩基から除去する。次いで、残留しているシッフ塩基を大過剰の水で加水分解すると同時に、生成したMIBKを共沸蒸留によって除去する。実質的に純粋なN,N-2-ジメチルアミノエトキシエチルアミンが蒸留フラスコ中に残り、必要に応じて引き続き精留を行うと、精製されたN,N-2-ジメチルビスアミノエチルエーテルが得られる。回収されたN,N-2-ジメチルアミノエトキシエチルアミンは、蒸留後に99重量の純度を示したが、N,N,N’-トリメチルビスアミノエチルエーテル/N,N,N’,N’-テトラメチルビスアミノエチルエーテル混合物はN,N-2-ジメチルアミノエトキシエチルアミンを実質的に含有しなかった。シッフ塩基反応の場合、MIBKメチルイソブチルケトンを他の種々のカルボニル化合物で置き換えることができる。他のカルボニル化合物としては、たとえば、シクロヘキサノンやイソバレルアルデヒド等がある。MIBKの場合、シッフ塩基形成のための試剤としてだけでなく、共留剤としても作用するので、共沸共留剤は不必要である。他のカルボニル化合物が選択される場合は、通常は適切な共留溶媒が必要とされ、好ましいのはメチルシクロヘキサン、トルエン、キシレン、またはキシレン異性体のブレンド等の炭化水素である。残留物フラクション3として保持したボトムフラクション重質フラクションは下記のように回収することができた。この重質フラクションを、全充填長が100cmのバッチ式蒸留塔構造化充填物を収容により種々の減圧温度条件にて蒸留した。短時間の移行フラクションフラクション4の後に、2つの生成物フラクションフラクション5とフラクション6を採取した。残留物フラクション3の蒸留の操作条件と結果を表3に示す。868gのフラクション/実施例1を、構造化充填物を収容するバッチ式蒸留塔充填長=1mの2リットルの蒸留フラスコ中に満たした。慎重な分別蒸留により、87.7重量のビス-N,N-2-ジメチル-アミノエトキシエチルアミンT22を含有する生成物表4におけるファインフラクション2が470.2g得られた。条件と結果を表4に示す。ビス-N,N-2-ジメチル-アミノエトキシエチルアミンの構造は、GC/MS分光分析法によって確認した。他の成分は、ビス-N,N-2-ジメチルアミノ-エトキシ-エチル-アミンの構造異性体として、あるいはビス-N,N-2-ジメチルアミノ-エトキシ-エチル-アミンに構造的に類似した化合物として確認された。ビス-N,N-2-ジメチルアミノ-エトキシ-エチルアミンの沸点は300°Cであると推定される。7ミリバールの減圧では150~152°Cの沸点が測定される。この混合物からT22を分離精製するために、実施例1のフラクション5及び/又は6をギ酸と反応させた。TM22はギ酸と反応しなかった。下記の反応が起こった。これらの反応から、TM22はいかなるホルミル化生成物も生じないということが容易にわかる。T22は、このようなホルミル化反応によってもたらされ、1つのホルミル基の付加によってモノホルムアミドすなわち、N,N-ビス-[2-2-ジメチルアミノ-エトキシ-エチル]-ホルムアミドが得られる反応1のに対して、反応2で示されているホルミル化反応は、分子中に2つのホルミル基を有する生成物をもたらす。この測定から、TM22と形成されたホルムアルデヒドとの沸点差が大きいという結果が得られた。単純な減圧蒸留によって、さらには場合によって分留塔を使用しなくても、TM22は軽質エンド成分として現われる。N,N-ビス-[2-2-ジメチルアミノ-エトキシ-エチル]-ホルムアミドが、98以上の純度残部は、上記のような反応工程による不純物であるを有する主フラクションを形成するのに対して、反応2に示すような他のホルムアミドは、N,N-ビス-[2-2-ジメチルアミノ-エトキシ-エチル]-ホルムアミドとの沸点差により蒸留残留物中に残る。引き続きN,N-ビス-[2-2-ジメチルアミノ-エトキシ-エチル]-ホルムアミドの脱ホルミル化を行うことにより、T22が良好な収率で、且つ極めて高い純度で得られる。このような脱ホルミル化反応は、酸性またはアルカリ性の反応条件下で行うことができる。下記の反応3では、たとえば水酸化カリウムを使用するアルカリ性条件を選択した。フラクション5をさらに精製し、ビス-N,N-2-ジメチル-アミノエトキシエチルアミンを他のビス-N,N-2-ジメチル-アミノエトキシエチルアミン異性体から蒸留によって分離した。軽質フラクションを取り除くために、反応器中の混合物の温度を173~175°Cの範囲に、そして蒸留塔のヘッドの温度を150~151°Cの範囲に選定することができる。圧力は7ミリバールであってよい。中間フラクションを取り除くために、反応器中の混合物の温度を174~175°Cの範囲に、そして蒸留塔のヘッドの温度を151~152°Cの範囲に選定することができる。圧力は7ミリバールであってよい。蒸留塔は、構造化充填剤の15~30トレイを含んでよい。87重量の純度を有する実質的に純粋なビス-N,N-2-ジメチル-アミノエトキシエチルアミンが得られた。残りの化合物は、ビス-N,N-2-ジメチルアミノエトキシエチルメチルアミンTM22とも呼ばれるまたはIUPAC命名法によれば2,8-14-トリアザ-5,11-ジオキサ-2,8,14-トリメチルペンタデカン、分子量2610.1~18重量;[2-2-ジメチルアミノ-エトキシ-エチル]-[2-2-メチルアミノ-エトキシ-エチル]-アミンまたはIUPAC命名法によれば2,8-14-トリアザ-5,11-ジオキサ-2-メチル-ペンタデカン0.1~18重量;および[2-2-アミノ-エトキシ-エチル]-[2-2-ジメチルアミノ-エトキシ-エチル]-メチルアミンまたはIUPAC命名法によれば2,8-14-トリアザ-5,11-ジオキサ-2,8-ジメチル-テトラデカン、分子量2330.1~18重量;である。幾らかの他の高沸点未知成分が存在することがある。N,N-ビス-[2-2-ジメチルアミノ-エトキシ-エチル]-アミンとアクリロニトリルとの還元付加物を得るために、下記の多段階プロセスを施した。<a:ビスN,N-2-ジメチルアミノエトキシエチルアミンのシアノエチル化>400gのクルードT22ビス-N,N-2-ジメチルアミノエトキシエチルアミンを、200mlのAmberlyst登録商標A26RohmHass社製造、Aldrich社から市販を充填した、長さ80cmで内径27mmの反応器塔を通して再循環させた。合計で24時間にわたって、71gのアクリロニトリルを再循環ストリームに加えた。このシアノエチル化工程中は、反応温度を50°Cに保持した。反応時間の終了後、反応混合物を慎重に濾過し、そのあとのニトリル水素化工程に使用した。<b:シアノエチル化ビス-N,N-2-ジメチルアミノエトキシエチルアミンのニトリル水素化>工程a-のシアノエチル化ビス-N,N-2-ジメチルアミノエトキシエチルアミンを、100mlの反応器中に配置されたRaney登録商標2786触媒Grace社製造、Aldrich社から市販上にて70バールおよび120°Cで水素化した。水素化用供給原料を24時間の全装入時間および約10gのベントガス/リキッド時10gventgasliquidhoursによって触媒上に送った。触媒床を洗浄することによる幾らかの損失は別として、全ての水素化物質をさらなる最終処理のために採取した。<c:水素化ニトリルの蒸留>400gの水素化反応器流出物をBuchiRotavapor登録商標装置に移し、引き続きフラッシュ蒸留を行った。わずかな前留分をカット100ミリバールの圧力にて80°Cのヘッド温度した後、ほとんどの物質を、1ミリバールの圧力にて最高180°Cのヘッド温度にまで蒸留した。合計で340gを採取した。フラッシュ蒸留物を、構造化充填物Sulzer登録商標EXを収容する、全充填長が100cmのバッチ式蒸留塔により分留した。この蒸留の操作条件と結果を表5に示す。蒸留が終わった後にそのままフラクション2と3を合わせて、合計で250gの生成物が得られた。この物質をGC分析及び/又はGC/MS分光分析によって調べた。この生成物はGC/MS分光分析によってN,N-ビス-[2-2-ジメチルアミノエトキシエチル]プロパン-1,3-ジアミンであると同定され、下記の構造と一致している。生成物の純度は、GCによって97.19重量であることがわかった。大気圧沸点は380~450°Cと推定され、20°Cでの液体密度は0.94g/mlであることが測定された。下記の種々の成分を、軟質ポリウレタンフォームの製造における触媒系の発泡触媒成分として使用した。成分Bは、式IIすなわちR1R2NR3NH2に従った成分である。成分CとFは、式IすなわちR1R2NR32NR4に従った成分である。どちらの式においても、R1とR2はそれぞれメチル基であり;R3は-CH2CH2OCH2CH2-であり;R4は水素成分Cまたは-CH2CH2CH2NH2成分Fである。配合処方においては、Jeffcat登録商標DPAN-3-ジメチルアミノプロピル-N,N-ジイソプロパノールアミンをゲル化触媒成分として使用した。同等のフォームシステムを得るために、同等のクリーム時間、トップオブカップ時間、およびゲル化時間を有する軟質フォームが得られるよう、成分A~Gのそれぞれに対して発泡触媒の量を限定した。下記に配合処方を比較した。上記表に記載した使用量の触媒を含有する、ポリイソシアネート成分を除いた上記の成分ブレンドを作製した。このブレンドを、EXACTLINE商標レーザーシステムを装備したRYOBI登録商標10ドリルプレスを使用して900RPMにて5分間混合した。開放箱中にてフォームを生成させるために、250gのブレンドをSolo登録商標64オンス内張り紙コップ中に注ぎ込み、EXACTLINE商標レーザーシステムを装備したRYOBI登録商標10ドリルプレスを使用して、2インチのITCStyleConnBlade登録商標で3050RPMにて24秒間混合した。計算量のSUPRASEC登録商標7320イソシアネートHuntsman社を加え、6秒間混合した。6秒後、内容物を12インチ×6インチ×6インチの開放ボックス中に注ぎ込み、フォームの上昇が終わるまで、フォームをそのまま上昇させた。フォーム塊を30分自然硬化し、硬化後、Feather登録商標No11DisposalScalpelを使用して、異なる3部位から3つのフォームサンプルを抜き出した。CRAFTSMAN登録商標Professional18インチ4SpeedMetalWoodCuttingBandSawを使用して、異なる3部位から2インチ×2インチ×1インチのフォームブロックを3つカットし、エアフローと密度に関して分析した。エアフローを測定するために、GulbrandsenFoamPorosityMeasurementInstrumentのスイッチを入れ、フォームブロックを挿入した。圧力の指示値が125キロパスカルになるまで高いエアフロー弁を開き、エアフローの読み取り値を標準ft3/分にて記録した。密度を測定するために、フォームブロックの体積を算出し、フォームサンプルの重量を測定し、そしてこれら2つの値を使用して密度をポンド/ft3にて算出した。得られるデータ報告に応じたVOC成分とFOG成分とを有するDaimler熱脱離分析法PBVWL709を使用して、得られるフォームのVOC特性とFOG特性を特定した。この定量的な動的ヘッドスペース型試験では、熱脱離管中に配置されていて、不活性ガスにより90°Cにて30分間連続的にフラッシングしたかなり小さなフォームサンプルからVOC放出物を測定する。フラッシュガスによって運び去られた揮発物を-150°Cの低温トラップ中に採集し、次いで再加熱してGC/MS機器中に移送し、さらに全VOC揮発性有機化学物質、パーツパーミリオンppmで表示の分析と算出を行う。試験のFOG部分では、同じサンプルを120°Cに加熱し、キャリヤーガスによってさらに1時間押し流す。次いで低温トラップ中に採集された揮発物をGC/MS機器によって分析して最終的なFOG結果を得る。以下のような結果が得られた。VOC試験およびFOG試験において、放出された成分を特性決定したところ、下記のようだった。上記のデータから明らかなように、成分T2、T22、およびT22-ACN還元付加物は、VOC試験およびFOG試験では現われない。JEFFCAT登録商標ZF-22fAとTM22どちらも、そのようなものとしてfDあるいはT22中の汚染物質としてfC1とfC2使用されているはVOC試験に寄与し、TM22はFOG試験において現われる。したがって純粋なT22TM22を約0.1重量だけ含むを使用すると、全VOCと全FOGでのスコアレートscorerateがより低くなる。さらに、成分T22-ホルムアミドfEは、VOC試験では現われないが、FOG試験には寄与する。他のポリウレタンフォームは以下のように作製した:100部のVARNOL3136DowChemical社、2.8部の脱イオン水、1.0部のSURFONICL-620MomentivePerformanceMaterials社、および0.3部のJEFFCAT登録商標TD-33a触媒を含む1728gのマスターバッチ溶液を、ローラーミキサーで1時間充分に混合した。このポリオール混合物249.84gを1.8リットルの紙コップに加えた。正確な量の発泡触媒下記の表に示すを紙コップに加えた。次いで本混合物を2500RPMで7秒混合した。0.72mlのKosmos15EvonikGoldschmidt社を混合物に加え、2500RPMの攪拌機で7秒混合した。93.89gのMondurTD-80トルエンジイソイアネートTDIBayer社を加え、2500RPMのミキサーを使用して本混合物をさらに7秒混合した。次いで本混合物を、30.4×15.2×15.2cmの寸法の段ボール箱中に注ぎ込んだ。クリーム時間を記録した。フォームが段ボール箱の頂部より上に上昇する時間を記録した。ブローオフ時間blowofftimeも記録した。フォームが硬化した後、フォームブロックの中央部から5.1×5.1×2.54cmの3つのフォームブロックをカットした。これらのサンプルに対してエアフローの測定を行って平均した。エアフローのデータを表に示す。理解しておかねばならないことは、本発明に従った実施態様を提供するために好ましい実施態様及び/又は材料について説明してきたが、本発明の要旨を逸脱することなく種々の改良や変更を行うことができる、という点である。"