"1,2-ジクロロ-1,2-ジフルオロエチレンを含む、作動媒体。炭化水素をさらに含む、請求項1に記載の作動媒体。ヒドロフルオロカーボンをさらに含む、請求項1または2に記載の作動媒体。請求項1~3のいずれか一項に記載の作動媒体を用いた、熱サイクルシステム。本発明は、燃焼性が抑えられ、オゾン層への影響が少なく、地球温暖化への影響が少なく、かつサイクル性能効率および能力に優れる熱サイクルシステムを与える作動媒体、および安全性が確保され、サイクル性能効率および能力に優れる熱サイクルシステムを提供する。本発明の作動媒体は、1,2-ジクロロ-1,2-ジフルオロエチレンを含むことを特徴とする。本発明の作動媒体は、炭化水素をさらに含んでいてもよい。本発明の作動媒体は、HFCをさらに含んでいてもよい。本発明の熱サイクルシステムは、本発明の作動媒体を用いたものであることを特徴とする。本発明の作動媒体は、燃焼性が抑えられ、オゾン層への影響が少なく、地球温暖化への影響が少なく、かつサイクル性能効率および能力に優れる熱サイクルシステムを与える。本発明の熱サイクルシステムは、安全性が確保され、サイクル性能効率および能力に優れる。<作動媒体>本発明の作動媒体は、1,2-ジクロロ-1,2-ジフルオロエチレン以下、CFO-1112と記す。を含むものである。本発明の作動媒体は、必要に応じて、炭化水素、HFC、潤滑油、安定剤、漏れ検出物質、公知の添加剤等を含んでいてもよい。CFO-1112の含有量は、作動媒体100質量中、60質量以上が好ましく、70質量以上がより好ましく、80質量以上がさらに好ましく、100質量が特に好ましい。炭化水素炭化水素は、鉱物系潤滑油に対する作動媒体の溶解性を向上させる成分である。炭化水素としては、プロパン、プロピレン、シクロプロパン、ブタン、イソブタン、ペンタン、イソペンタン等が挙げられる。炭化水素は、1種を単独で用いてもよく、2種以上を組み合わせて用いてもよい。炭化水素の含有量は、作動媒体100質量中、1~30質量が好ましく、2~30質量がより好ましい。炭化水素が2質量以上であれば、作動媒体への潤滑油の溶解性が充分に向上する。HFCHFCは、熱サイクルシステムのサイクル性能能力を向上させる成分である。HFCとしては、オゾン層への影響が少なく、かつ地球温暖化への影響が小さいHFCが好ましい。HFCとしては、ジフルオロメタン、ジフルオロエタン、トリフルオロエタン、テトラフルオロエタン、ペンタフルオロエタン、ペンタフルオロプロパン、ヘキサフルオロプロパン、ヘプタフルオロプロパン、ペンタフルオロブタン、ヘプタフルオロシクロペンタン等が挙げられ、オゾン層への影響が少なく、かつ地球温暖化への影響が小さい点から、ジフルオロメタンHFC-32、1,1-ジフルオロメタンHFC-152a、1,1,2,2-テトラフルオロエタンHFC-134、1,1,1,2-テトラフルオロエタンHFC-134aまたはペンタフルオロエタンHFC-125が特に好ましい。HFCは、1種を単独で用いてもよく、2種以上を組み合わせて用いてもよい。作動媒体100質量中のHFCの含有量は、たとえば、下記の通りである。HFCがHFC-134aの場合、1~40質量の範囲で成績係数の低下を生じることなく冷凍能力が大幅に向上する。HFC-245faの場合、1~40質量の範囲で成績係数の低下を生じることなく、大幅に冷凍能力が向上する。HFC-125の場合、1~60質量の範囲で成績係数の大きな低下なく冷凍能力が大幅に向上する。HFC-32の場合、1~40質量の範囲で成績係数の低下を生じることなく冷凍能力が大幅に向上する。HFC-152aの場合、1~40質量の範囲で成績係数の低下を生じることなく冷凍能力が大幅に向上する。作動媒体の要求特性に応じてHFC含有量の制御を行うことができる。潤滑油潤滑油としては、熱サイクルシステムに用いられる公知の潤滑油が用いられる。潤滑油としては、含酸素系合成油エステル系潤滑油、エーテル系潤滑油、ポリグリコール油等、フッ素系潤滑油、鉱物油、炭化水素系合成油等が挙げられる。エステル系潤滑油としては、二塩基酸エステル油、ポリオールエステル油、コンプレックスエステル油、ポリオール炭酸エステル油等が挙げられる。二塩基酸エステルとしては、炭素数5~10の二塩基酸グルタル酸、アジピン酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシン酸等と、直鎖または分枝アルキル基を有する炭素数1~15の一価アルコールメタノール、エタノール、プロパノール、ブタノール、ペンタノール、ヘキサノール、ヘプタノール、オクタノール、ノナノール、デカノール、ウンデカノール、ドデカノール、トリデカノール、テトラデカノール、ペンタデカノール等とのエステルが好ましい。具体的には、グルタル酸ジトリデシル、アジピン酸ジ2-エチルヘキシル、アジピン酸ジイソデシル、アジピン酸ジトリデシル、セバシン酸ジ3-エチルヘキシル等が挙げられる。ポリオールエステル油としては、ジオールエチレングリコール、1,3-プロパンジオール、プロピレングリコール、1,4-ブタンジオール、1,2-ブタンジオール、1,5-ペンタジオール、ネオペンチルグリコール、1,7-ヘプタンジオール、1,12-ドデカンジオール等または水酸基を3~20個有するポリオールトリメチロールエタン、トリメチロールプロパン、トリメチロールブタン、ペンタエリスリトール、グリセリン、ソルビトール、ソルビタン、ソルビトールグリセリン縮合物等と、炭素数6~20の脂肪酸ヘキサン酸、ヘプタン酸、オクタン酸、ノナン酸、デカン酸、ウンデカン酸、ドデカン酸、エイコサン酸、オレイン酸等の直鎖または分枝の脂肪酸、もしくはα炭素原子が4級であるいわゆるネオ酸等とのエステルが好ましい。ポリオールエステル油は、遊離の水酸基を有していてもよい。ポリオールエステル油としては、ヒンダードアルコールネオペンチルグリコール、トリメチロールエタン、トリメチロールプロパン、トリメチロールブタン、ペンタエリスルトール等のエステルトリメチロールプロパントリペラルゴネート、ペンタエリスリトール2-エチルヘキサノエート、ペンタエリスリトールテトラペラルゴネート等が好ましい。コンプレックスエステル油とは、脂肪酸および二塩基酸と、一価アルコールおよびポリオールとのエステルである。脂肪酸、二塩基酸、一価アルコール、ポリオールとしては、上述と同様のものを用いることができる。ポリオール炭酸エステル油とは、炭酸とポリオールとのエステルである。ポリオールとしては、ジオール上述と同様のものを単独重合または共重合したポリグリコールポリアルキレングリコール、そのエーテル化合物、それらの変性化合物等、ポリオール上述と同様のもの、ポリオールにポリグリコールを付加したもの等が挙げられる。ポリアルキレングリコールとしては、炭素数2~4のアルキレンオキシドエチレンオキシド、プロピレンオキシド等を、水や水酸化アルカリを開始剤として重合させる方法等により得られたものが挙げられる。また、ポリアルキレングリコールの水酸基をエーテル化したものであってもよい。ポリアルキレングリコール中のオキシアルキレン単位は、1分子中において同一であってもよく、2種以上のオキシアルキレン単位が含まれていてもよい。1分子中に少なくともオキシプロピレン単位が含まれることが好ましい。エーテル系潤滑油としては、ポリビニルエーテルが挙げられる。ポリビニルエーテルとしては、ビニルエーテルモノマーを重合して得られたもの、ビニルエーテルモノマーとオレフィン性二重結合を有する炭化水素モノマーとを共重合して得られたもの、およびポリビニルエーテルと、アルキレングリコールもしくはポリアルキレングリコール、またはそれらのモノエーテルとの共重合体がある。ビニルエーテルモノマーは、1種を単独で用いてもよく、2種以上を組み合わせて用いてもよい。オレフィン性二重結合を有する炭化水素モノマーとしては、エチレン、プロピレン、各種ブテン、各種ペンテン、各種ヘキセン、各種ヘプテン、各種オクテン、ジイソブチレン、トリイソブチレン、スチレン、α-メチルスチレン、各種アルキル置換スチレン等が挙げられる。オレフィン性二重結合を有する炭化水素モノマーは、1種を単独で用いてもよく、2種以上を組み合わせて用いてもよい。ポリビニルエーテル共重合体は、ブロックまたはランダム共重合体のいずれであってもよい。ポリビニルエーテルは、1種単独で用いてもよく、2種以上を組み合わせて用いてもよい。ポリグリコール油としては、ポリアルキレングリコールをベースとするポリアルキレングリコール油が好ましい。ポリアルキレングリコールとしては、1価または多価アルコールメタノール、ブタノール、ペンタエリスリトール、グリセロール等に炭素数2~4のアルキレンオキシドが付加した化合物等、ヒドロキシ基開始ポリアルキレングリコールが挙げられる。また、該ヒドロキシ基開始ポリアルキレングリコールの末端が、メチル基等のアルキル基でキャップされたものも挙げられる。フッ素系潤滑油としては、合成油後述する鉱物油、ポリα-オレフィン、アルキルベンゼン、アルキルナフタレン等の水素原子をフッ素原子に置換した化合物、ペルフルオロポリエーテル油、フッ素化シリコーン油等が挙げられる。鉱物油としては、原油を常圧蒸留または減圧蒸留して得られた潤滑油留分を、精製処理溶剤脱れき、溶剤抽出、水素化分解、溶剤脱ろう、接触脱ろう、水素化精製、白土処理等を適宜組み合わせて精製したパラフィン系鉱物油、ナフテン系鉱物油等が挙げられる。炭化水素系合成油としては、ポリα-オレフィン、アルキルベンゼン、アルキルナフタレン等が挙げられる。潤滑油は、1種を単独で用いてもよく、2種以上を組み合わせて用いてもよい。潤滑油の含有量は、本発明の効果を著しく低下させない範囲であればよく、用途、圧縮機の形式等によっても異なるが、作動媒体100質量部に対して、通常10~100質量部であり、20~50質量部が好ましい。安定剤安定剤は、熱および酸化に対する作動媒体の安定性を向上させる成分である安定剤としては、耐酸化性向上剤、耐熱性向上剤、金属不活性剤等が挙げられる。耐酸化性向上剤および耐熱性向上剤としては、N,N’-ジフェニルフェニレンジアミン、p-オクチルジフェニルアミン、p,p’-ジオクチルジフェニルアミン、N-フェニル-1-ナフチルアミン、N-フェニル-2-ナフチルアミン、N-p-ドデシルフェニル-2-ナフチルアミン、ジ-1-ナフチルアミン、ジ-2-ナフチルアミン、N-アルキルフェノチアジン、6-t-ブチルフェノール、2,6-ジ-t-ブチルフェノール、4-メチル-2,6-ジ-t-ブチルフェノール、4,4’-メチレンビス2,6-ジ-t-ブチルフェノール等が挙げられる。耐酸化性向上剤および耐熱性向上剤は、1種を単独で用いてもよく、2種以上を組み合わせて用いてもよい。金属不活性剤としては、イミダゾール、ベンズイミダゾール、2-メルカプトベンズチアゾール、2,5-ジメチルカプトチアジアゾール、サリシリジン-プロピレンジアミン、ピラゾール、ベンゾトリアゾール、トルトリアゾール、2-メチルベンズアミダゾール、3,5-イメチルピラゾール、メチレンビス-ベンゾトリアゾール、有機酸またはそれらのエステル、第1級、第2級または第3級の脂肪族アミン、有機酸または無機酸のアミン塩、複素環式窒素含有化合物、アルキル酸ホスフェートのアミン塩またはそれらの誘導体等が挙げられる。安定剤の含有量は、本発明の効果を著しく低下させない範囲であればよく、作動媒体100質量中、通常5質量以下であり、1質量以下が好ましい。漏れ検出物質漏れ検出物質としては、紫外線蛍光染料、臭気ガスや臭いマスキング剤等が挙げられる。紫外線蛍光染料としては、米国特許第4249412号明細書、特表平10-502737号公報、特表2007-511645号公報、特表2008-500437号公報、特表2008-531836号公報に記載されたもの等、公知の紫外線蛍光染料が挙げられる。臭いマスキング剤としては、特表2008-500437号公報、特表2008-531836号公報に記載されたもの等、公知の香料が挙げられる。漏れ検出物質を用いる場合には、作動媒体への漏れ検出物質の溶解性を向上させる可溶化剤を用いてもよい。可溶化剤としては、特表2007-511645号公報、特表2008-500437号公報、特表2008-531836号公報に記載されたもの等が挙げられる。漏れ検出物質の含有量は、本発明の効果を著しく低下させない範囲であればよく、作動媒体100質量中、通常2質量以下であり、0.5質量以下が好ましい。他の化合物本発明の作動媒体は、炭素数1~4のアルコール、または、従来の作動媒体、冷媒、熱伝達媒体として用いられている化合物以下、該アルコールおよび化合物をまとめて、他の化合物と記す。を含んでいてもよい。他の化合物としては、下記の化合物が挙げられる。含フッ素エーテル:ペルフルオロプロピルメチルエーテルC3F7OCH3、ペルフルオロブチルメチルエーテルC4F9OCH3、ペルフルオロブチルエチルエーテルC4F9OC2H5、1,1,2,2-テトラフルオロエチル-2,2,2-トリフルオロエチルエーテルCF2HCF2OCH2CF3、旭硝子社製、AE-3000等。他の化合物の含有量は、本発明の効果を著しく低下させない範囲であればよく、作動媒体100質量中、通常30質量以下であり、20質量以下が好ましく、15質量以下がより好ましい。作用効果以上説明した本発明の作動媒体にあっては、ハロゲンの割合が多いCFO-1112を含むため、燃焼性が抑えられる。また、大気中のOHラジカルによって分解されやすい炭素-炭素二重結合を有するCFO-1112を含むため、オゾン層への影響が少なく、かつ地球温暖化への影響が少ない。また、CFO-1112を含むため、サイクル性能効率および能力に優れる熱サイクルシステムを与える。<熱サイクルシステム>本発明の熱サイクルシステムは、本発明の作動媒体を用いたシステムである。熱サイクルシステムとしては、ランキンサイクルシステム、ヒートポンプサイクルシステム、冷凍サイクルシステム、熱輸送システム等が挙げられる。冷凍サイクルシステム以下、熱サイクルシステムの一例として、冷凍サイクルシステムについて説明する。冷凍サイクルシステムとは、蒸発器において作動媒体が負荷流体より熱エネルギーを除去することにより、負荷流体を冷却し、より低い温度に冷却するシステムである。図1は、本発明の冷凍サイクルシステムの一例を示す概略構成図である。冷凍サイクルシステム10は、作動媒体蒸気Aを圧縮して高温高圧の作動媒体蒸気Bとする圧縮機11と、圧縮機11から排出された作動媒体蒸気Bを冷却し、液化して低温高圧の作動媒体Cとする凝縮器12と、凝縮器12から排出された作動媒体Cを膨張させて低温低圧の作動媒体Dとする膨張弁13と、膨張弁13から排出された作動媒体Dを加熱して高温低圧の作動媒体蒸気Aとする蒸発器14と、蒸発器14に負荷流体Eを供給するポンプ15と、凝縮器12に流体Fを供給するポンプ16とを具備して概略構成されるシステムである。冷凍サイクルシステム10においては、以下のサイクルが繰り返される。i蒸発器14から排出された作動媒体蒸気Aを圧縮機11にて圧縮して高温高圧の作動媒体蒸気Bとする。ii圧縮機11から排出された作動媒体蒸気Bを凝縮器12にて流体Fによって冷却し、液化して低温高圧の作動媒体Cとする。この際、流体Fは加熱されて流体F’となり、凝縮器12から排出される。iii凝縮器12から排出された作動媒体Cを膨張弁13にて膨張させて低温低圧の作動媒体Dとする。iv膨張弁13から排出された作動媒体Dを蒸発器14にて負荷流体Eによって加熱して高温低圧の作動媒体蒸気Aとする。この際、負荷流体Eは冷却されて負荷流体E’となり、蒸発器14から排出される。冷凍サイクルシステム10は、断熱等エントロピ変化、等エンタルピ変化および等圧変化からなるサイクルであり、作動媒体の状態変化を温度-エントロピ線図上に記載すると図2のように表すことができる。図2中、AB過程は、圧縮機11で断熱圧縮を行い、高温低圧の作動媒体蒸気Aを高温高圧の作動媒体蒸気Bとする過程である。BC過程は、凝縮器12で等圧冷却を行い、高温高圧の作動媒体蒸気Bを低温高圧の作動媒体Cとする過程である。CD過程は、膨張弁13で等エンタルピ膨張を行い、低温高圧の作動媒体Cを低温低圧の作動媒体Dとする過程である。DA過程は、蒸発器14で等圧加熱を行い、低温低圧の作動媒体Dを高温低圧の作動媒体蒸気Aに戻す過程である。同様に、作動媒体の状態変化を圧力-エンタルピ線図上に記載すると図3のように表すことができる。水分濃度熱サイクルシステム内に水分が混入する問題がある。水分の混入は、キャピラリーチューブ内での氷結、作動媒体や潤滑油の加水分解、熱サイクル内で発生した酸成分による材料劣化、コンタミナンツの発生等により発生する。特に、上述したポリアルキレングリコール油、ポリオールエステル油等は、吸湿性が極めて高く、また、加水分解反応を生じやすく、潤滑油としての特性が低下し、圧縮機の長期信頼性を損なう大きな原因となる。また、自動車空調機器においては、振動を吸収する目的で使用されている冷媒ホースや圧縮機の軸受け部から水分が混入しやすい傾向にある。したがって、潤滑油の加水分解を抑えるためには、熱サイクルシステム内の水分濃度を抑制する必要がある。熱サイクルシステム内の水分濃度を抑制する方法としては、乾燥剤シリカゲル、活性アルミナ、ゼオライト等を用いる方法が挙げられる。乾燥剤としては、乾燥剤と作動媒体との化学反応性、乾燥剤の吸湿能力の点から、ゼオライト系乾燥剤が好ましい。ゼオライト系乾燥剤としては、従来の鉱物系潤滑油に比べて吸湿量の高い潤滑油を用いる場合には、吸湿能力に優れる点から、下式1で表される化合物を主成分とするゼオライト系乾燥剤が好ましい。M2/nOAl2O3xSiO2yH2O1。ただし、Mは、Na、K等の1族の元素またはCa等の2族の元素であり、nは、Mの原子価であり、x、yは、結晶構造にて定まる値である。Mを変化させることにより細孔径を調整できる。乾燥剤の選定においては、細孔径および破壊強度が特に重要である。作動媒体の分子径よりも大きい細孔径を有する乾燥剤を用いた場合、作動媒体が乾燥剤中に吸着され、その結果、作動媒体と乾燥剤との化学反応が生じ、不凝縮性気体の生成、乾燥剤の強度の低下、吸着能力の低下等の好ましくない現象を生じることとなる。したがって、乾燥剤としては、細孔径の小さいゼオライト系乾燥剤を用いることが好ましい。特に、細孔径が3.5Å以下である、ナトリウムカリウムA型の合成ゼオライトが好ましい。作動媒体の分子径よりも小さい細孔径を有するナトリウムカリウムA型合成ゼオライトを適用することによって、作動媒体を吸着することなく、熱サイクルシステム内の水分のみを選択的に吸着除去できる。言い換えると、作動媒体の乾燥剤への吸着が起こりにくいことから、熱分解が起こりにくくなり、その結果、熱サイクルシステムを構成する材料の劣化やコンタミナンツの発生を抑制できる。ゼオライト系乾燥剤の大きさは、小さすぎると熱サイクルシステムの弁や配管細部への詰まりの原因となり、大きすぎると乾燥能力が低下するため、約0.5~5mmが好ましい。形状としては、粒状または円筒状が好ましい。ゼオライト系乾燥剤は、粉末状のゼオライトを結合剤ベントナイト等で固めることにより任意の形状とすることができる。ゼオライト系乾燥剤を主体とするかぎり、他の乾燥剤シリカゲル、活性アルミナ等を併用してもよい。作動媒体に対するゼオライト系乾燥剤の使用割合は、特に限定されない。不凝縮性気体濃度熱サイクルシステム内に不凝縮性気体が混入すると、凝縮器や蒸発器における熱伝達の不良、作動圧力の上昇という悪影響をおよぼすため、極力混入を抑制する必要がある。特に、不凝縮性気体の一つである酸素は、作動媒体や潤滑油と反応し、分解を促進する。不凝縮性気体濃度は、作動媒体の気相部において、作動媒体に対する容積割合で1.5体積以下が好ましく、0.5体積以下が特に好ましい。作用効果以上説明した熱サイクルシステムにあっては、燃焼性が抑えられた本発明の作動媒体を用いているため、安全性が確保されたものとなる。また、熱力学性質に優れる本発明の作動媒体を用いているため、サイクル性能効率および能力に優れる。また、効率が優れていることから、消費電力の低減が図れるともに、能力が優れていることから、システムを小型化できる。以下、本発明を実施例により具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。冷凍サイクル性能の評価図1の冷凍サイクルシステム10に、作動媒体を適用した場合のサイクル性能能力および効率として冷凍サイクル性能冷凍能力および成績係数を評価した。評価は、蒸発器14における作動媒体の平均蒸発温度、凝縮器12における作動媒体の平均凝縮温度、凝縮器12における作動媒体の過冷却度、蒸発器14における作動媒体の過熱度をそれぞれ設定し、実施した。また、機器効率および配管、熱交換器における圧力損失はないものとした。冷凍能力Qおよび成績係数ηは、各状態のエンタルピhただし、hの添え字は作動媒体の状態を表す。を用いると、下式2、3から求められる。Q=hA-hD2。η=冷凍能力/圧縮仕事=hA-hD/hB-hA3。なお、成績係数は、冷凍サイクルシステムにおける効率を表しており、成績係数の値が高いほど少ない入力圧縮機を運転するために必要とされる電力量により大きな出力冷凍能力を得ることができることを表している。一方、冷凍能力は、負荷流体を冷却する能力を表しており、冷凍能力が高いほど、同一のシステムにおいて、多くの仕事ができることを表している。言い換えると、大きな冷凍能力を有する場合は、少ない作動媒体の量で目的とする性能を得ることができることを表しており、システムを小型化できる。冷凍サイクル性能の算出に必要となる熱力学性質は、対応状態原理に基づく一般化状態方程式Soave-Redlich-Kwong式、および熱力学諸関係式に基づき算出した。特性値が入手できない場合は、原子団寄与法に基づく推算手法を用い算出を行った。例1図1の冷凍サイクルシステム10に、作動媒体としてCFO-1112、HCFC-123、1,1,1,3,3-ペンタフルオロプロパンHFC-245fa、またはHFC-134aを適用した場合の冷凍サイクル性能冷凍能力および成績係数を評価した。蒸発器14における作動媒体の蒸発温度、凝縮器12における作動媒体の凝縮温度、凝縮器12における作動媒体の過冷却度、蒸発器14における作動媒体の過熱度は、表1に示す温度とした。HFC-245faの冷凍サイクル性能を基準にし、HFC-245faに対する各作動媒体の冷凍サイクル性能冷凍能力および成績係数の相対性能各作動媒体/HFC-245faを求めた。作動媒体ごとに表1に示す。表1の結果から、CFO-1112は、HFC-245faに比べ冷凍能力が低いものの、成績係数が高いことが確認された。例2図1の冷凍サイクルシステム10に、CFO-1112と表2または表3に示すHCFCまたはHFCとからなる作動媒体を適用した場合の冷凍サイクル性能冷凍能力および成績係数を評価した。評価は、蒸発器14における作動媒体の平均蒸発温度を0°C、凝縮器12における作動媒体の平均凝縮温度を50°C、凝縮器12における作動媒体の過冷却度を5°C、蒸発器14における作動媒体の過熱度を5°Cとして実施した。HFC-245faの冷凍サイクル性能を基準にし、HFC-245faに対する各作動媒体の冷凍サイクル性能冷凍能力および成績係数の相対性能各作動媒体/HFC-245faを求めた。作動媒体ごとに表2および表3に示す。表2および表3の結果から、CFO-1112に、HCFCまたはHFCを添加することによって、成績係数の大幅低下なしに、CFO-1112の冷凍能力を改善できることが確認された。例3図1の冷凍サイクルシステム10に、CFO-1112と表4に示す炭化水素とからなる作動媒体を適用した場合の冷凍サイクル性能冷凍能力および成績係数を評価した。評価は、蒸発器14における作動媒体の平均蒸発温度を0°C、凝縮器12における作動媒体の平均凝縮温度を50°C、凝縮器12における作動媒体の過冷却度を5°C、蒸発器14における作動媒体の過熱度を5°Cとして実施した。HFC-245faの冷凍サイクル性能を基準にし、HFC-245faに対する各作動媒体の冷凍サイクル性能冷凍能力および成績係数の相対性能各作動媒体/HFC-245faを求めた。作動媒体ごとに表4に示す。表4の結果から、CFO-1112に、炭化水素を添加することによって、成績係数の大幅低下なしに、CFO-1112の冷凍能力を改善できることが確認された。例4図1の冷凍サイクルシステム10に、作動媒体としてCFO-1112、HCFC-123、またはHCFO-1233zdEを適用した場合の冷凍サイクル性能冷凍能力および成績係数を評価した。評価は、蒸発器14における作動媒体の平均蒸発温度を-10から50°C、凝縮器12における作動媒体の平均凝縮温度を平均蒸発温度50°C、凝縮器12における作動媒体の過冷却度を5°C、蒸発器14における作動媒体の過熱度を5°Cとして実施した。HCFC-123の冷凍サイクル性能を基準にし、HCFC-123に対する各作動媒体の冷凍サイクル性能冷凍能力および成績係数の相対性能各作動媒体/HCFC-123を求めた。作動媒体ごとに表5に示す。表5の結果から、CFO-1112は、HCFO-1233zdEに比べ冷凍能力および成績係数に大きな差はないことが確認された。"