"内輪、外輪、複数の転動体、および保持器を有し、前記保持器は、合成樹脂製で、円環状に形成され、円周方向に複数の転動体を一つずつ保持する複数のポケット部を備えた転がり軸受において、前記内輪および外輪の軌道面と前記転動体の転動面に、これらの合計表面積1m2当たり1.0g以上10g以下となる量の潤滑剤が塗布され、前記ポケット部は、前記保持器の内周側に設けた、保持器の周面に対する法線を軸とした円周面からなる転動体保持面と、前記保持器の外周側に設けた、前記転動体保持面に対して45°以下となる傾斜で広がって保持器の外周面に至る傾斜面と、を有することを特徴とする転がり軸受。前記保持器は、軌道輪案内型であり、固体潤滑剤を含有する合成樹脂製である請求項1記載の転がり軸受。軸受内径をd、軸受外径をD、軸受幅をtとした時、下記の式を満たす請求項2記載の転がり軸受。D-d/2/t≦1.07....1フィルム搬送装置でフィルムとの摩擦力で回転する従動ローラの回転軸を支持する用途で使用される請求項1~3のいずれか1項に記載の転がり軸受。この発明の課題は、微量潤滑を施してトルクを低減しながら、長期に渡って良好な潤滑性能が得られる転がり軸受を提供することである。上記課題を解決するために、この発明の転がり軸受は、内輪、外輪、複数の転動体、および保持器を有し、前記保持器は、合成樹脂製で、円環状に形成され、円周方向に複数の転動体を一つずつ保持する複数のポケット部を備えた転がり軸受において、前記内輪および外輪の軌道面と前記転動体の転動面に、これらの合計表面積1m2当たり1.0g以上10g以下となる量の潤滑剤が塗布され、前記ポケット部は、前記保持器の内周側に設けた、保持器の周面に対する法線を軸とした円周面からなる転動体保持面と、前記保持器の外周側に設けた、前記転動体保持面に対して45°以下となる傾斜で広がって保持器の外周面に至る傾斜面と、を有することを特徴とする。この発明の転がり軸受は、前記内輪および外輪の軌道面と前記転動体の転動面に、これらの合計表面積1m2当たり1.0g以上10g以下好ましくは4.0g以下となる量の潤滑剤が塗布されている微量潤滑が施されているため、トルクを低く抑えることができる。また、前記ポケット部が、前記円周面からなる転動体保持面と、前記転動体保持面に対して45°以下となる傾斜で広がって保持器の外周面に至る傾斜面を有するため、ポケット部内で転動体が自転することにより、転動体が前記転動体保持面と前記傾斜面との境界線に摺動し、この境界線で転動体の表面に塗布されていた潤滑剤が削り取られて、転動体の公転方向前方の前記傾斜面に堆積する。前記ポケット部内での転動体の自転が続くことで、この潤滑剤の堆積が続き、最終的には堆積された潤滑剤が転動体の表面に接触して、転動体の表面と軌道輪の軌道面を潤滑する。このメカニズムが繰り返されることで、微量潤滑の潤滑剤が有効に循環利用される。よって、この傾斜面をポケット部に有さない保持器を備えた転がり軸受と比較して、長期に渡って良好な潤滑性能が得られる。前記傾斜が5°未満であると、前記ポケット部が前記転動体保持面のみからなるストレートポケットとさほど変わらない形状となるため、前記傾斜は5°以上とし、30°以下とすることが好ましい。前記転動体保持面と前記傾斜面との境界線を、ポケット部に配置された転動体の中心でのピッチ円に対する接線より前記保持器の内周面側に配置することにより、前述の転動体とポケット部の前記境界線との摺動が常に生じるため、前述のメカニズムを確実に生じさせることができる。前記転動体保持面と前記傾斜面との境界線を、ポケット部に配置された転動体の中心でのピッチ円に対する接線より前記保持器の外周面側に配置すると、転動体はポケット部の前記境界線ではなく転動体保持面と摺動するため、摺動抵抗が低減できるが、前述のメカニズムを得るためには、前記接線と前記境界線との距離を小さくすることが好ましい。前記距離は、例えば、転動体の直径の20以内とし、より好ましくは0.5mm以下とする。この発明の転がり軸受において、前記保持器が軌道輪案内型である前記内輪の外周面に接触する内周面または前記外輪の内周面に接触する外周面を有する場合は、保持器を固体潤滑剤を含有する合成樹脂製とすることが好ましい。軌道輪案内型の保持器では、保持器の内周面と内輪の外周面とのあるいは保持器の外周面を外輪の内周面との摺動が生じるが、微量の潤滑剤を内輪および外輪の軌道面と転動体の転動面に塗布して使用する場合、前記傾斜面をポケット部に有する保持器であっても、この摺動面に潤滑剤が長期間存在することは困難であるため、保持器を固体潤滑剤を含有する合成樹脂製とすることで、前記摺動面の摺動抵抗を低減できる。また、フィルム搬送装置でフィルムとの摩擦力で回転する従動ローラの回転軸を支持する転がり軸受としては、軸受内径をd、軸受外径をD、軸受幅をtとした時、下記の式を満たす薄肉軸受寸法系列が08および09であるラジアル軸受が使用されることが多い。D-d/2/t≦1.07....1この薄肉軸受では、径方向の内部空間が狭いため、転動体案内型ではなく軌道輪案内型の保持器を採用することが好ましい。したがって、上記式を満たす転がり軸受の場合は、この発明の転がり軸受であって、軌道輪案内型で、固体潤滑剤を含有する合成樹脂製保持器を有する構成とすることが好ましい。この発明の転がり軸受は、フィルム搬送装置でフィルムとの摩擦力で回転する従動ローラの回転軸を支持する用途に好適である。上記課題は、また、内輪、外輪、複数の転動体、および保持器を有し、前記保持器は、円環状に形成され、円周方向に複数の転動体を一つずつ保持する複数のポケット部を備えた転がり軸受において、前記内輪および外輪の軌道面と前記転動体の転動面に、これらの合計表面積1m2当たり1.0g以上10g以下となる量の潤滑剤が塗布され、前記保持器は固体潤滑剤を含有する合成樹脂製であり、軌道輪案内型であり前記内輪に接触する内周面または前記外輪に接触する外周面を有し、前記複数の転動体の半分以上がセラミックス例えば、窒化珪素、ジルコニア、炭化珪素、酸化アルミニウム製であることを特徴とする転がり軸受によって解決することもできる。転がり軸受において、転動体は負荷を受けると接触している軌道面との間に接触楕円を形成する。転がり軸受が回転し転動体が公転することに伴って、接触楕円も軌道面上を連続的に移動する。このとき、軌道面上の任意の1点を考えた場合、この点には、転動体の通過に伴って接触楕円の形成による弾性変形とその開放が繰り返し生じる。この弾性変形に要するエネルギーが軸受にトルクが生じる一因となっている。接触楕円が大きいほど大きく弾性変形するため軸受に生じるトルクも大きくなる。セラミックス製の転動体は、鉄鋼製の転動体と比較して弾性変形しにくいため、接触楕円を小さくしてトルクを低減することができるが、コストが高い。微量潤滑の場合は、セラミックス製の転動体と鉄鋼製の転動体とで濡れ性が異なることに起因して、単純にセラミックス製転動体の数が多いほどトルク低減効果が高いということにはならず、転がり軸受を構成する複数の転動体の半分以上をセラミックス製とすることで、有用なトルク低減効果が得られる。この発明の転がり軸受によれば、微量潤滑を施してトルクを低減しながら、長期に渡って良好な潤滑性能が得られる。よって、この発明の転がり軸受は、フィルム搬送装置でフィルムとの摩擦力で回転する従動ローラの回転軸を支持する転がり軸受として好適である。以下、この発明の実施形態について説明する。[第1実施形態]図1は、第1実施形態の転がり軸受を示す断面図である。この実施形態の転がり軸受は、内輪1、外輪2、複数のボール転動体3、冠形の保持器4、およびシールド板5とで構成されている。内輪1の外周面11の軸方向中央部に内輪軌道溝内輪の軌道面12が形成されている。内輪1の外周面11の軸方向両端部13は、シールド板5の中心穴51に対応させた寸法の小径部に形成されている。外輪2の内周面21の軸方向中央部に、外輪軌道溝外輪の軌道面22が形成されている。外輪2の内周面21の軸方向両端部に、シールド板5の取り付け溝23が形成されている。内輪1、外輪2、およびボール3は、SUJ2またはSUS440Cからなる素材を用い、通常の方法で作製されたものである。内輪軌道溝12と外輪軌道溝22とボール3の表面転動面に、これらの合計表面積1m2当たり1.0g以上10g以下となる量の潤滑剤が塗布されている。保持器4は、図2に示すように、円周方向に等間隔で複数のポケット部41を備えた円環体である。各ポケット部41は、円環体の軸方向一端が開口している。この開口部42の開口寸法Bはボール3の直径より小さく形成されている。ボール3は、開口部42を弾性変形させてポケット部41に挿入される。これにより、ボール3はポケット部41から脱落せずに保持される。保持器4は内輪案内型であり、内輪1の外周面11と保持器4の内周面45とが摺動しながら回転する。各ポケット部41の内面は、図3および図4に示すように、保持器4の内周側の転動体保持面41aと、外周側の傾斜面41bとからなる。転動体保持面41aは、通常のストレートポケットの面と同じであり、ポケット部41の中心を通る、保持器4の周面に対する法線Hを軸とした円周面である。傾斜面41bは、法線Hと平行な転動体保持面41aを示す線Laに対して45°以下の所定角度θで広がる面である。図4のLbは、傾斜面41bの延長線を示す。この実施形態では、図4に示すように、転動体保持面41aと傾斜面41bとの境界線41cを、ボール3の中心でのボール3のピッチ円Cに対する接線Sより、保持器4の内周面45側に配置している。これにより、転がり軸受の回転時にボール3がポケット部41内で自転する際に、ボール3と境界線41cが摺動し、境界線41cでボール3の表面に塗布されていた潤滑剤が削り取られて、ボール3の公転方向前方の傾斜面41bに堆積する。ボール3の自転が続くことで、この潤滑剤の堆積が続き、最終的には傾斜面41bに堆積された潤滑剤Jがボール3に付着し、付着した潤滑剤Jがボール3の自転で内輪軌道溝12および外輪軌道溝22を潤滑する。このメカニズムが繰り返されることで、微量潤滑の潤滑剤が有効に循環利用される。ポケット部41の境界線41cは面取りされている。面取りがないと、ボール3と境界線41cとの摺動抵抗が大きくなる。面取りの曲率半径は0.2mm以上とする。面取りの曲率半径が大きいほど摺動抵抗は小さくなるが、大きすぎると転動体保持面41aの部分が少なくなり、ボール保持性能が低下するため、面取りの曲率半径の上限は転動体直径の70に相当する寸法とする。保持器4は、固体潤滑剤を含有する合成樹脂を用い、射出成形や圧縮成形材からの切削加工を行うことで形成されている。固体潤滑剤としてはPTFE、MoS2、グラファイト等が使用でき、ベースの合成樹脂としては、PPS、PEEK、PP等が使用できる。また、PTFE合成樹脂であり、固体潤滑剤でもあるをベース樹脂とし、炭素繊維やガラス繊維で補強した材料を使用することもできる。シールド板5は、SPCCまたはSUS304からなる鋼板をプレス加工することで得られたものである。この実施形態の転がり軸受では、保持器4のポケット部41に傾斜面41bを設けたことで、前述のように、微量潤滑の潤滑剤が有効に循環利用される。また、保持器4が固体潤滑剤を含有する合成樹脂製であるため、保持器4から転移した潤滑剤により、内輪1の外周面11と保持器4の内周面45との間が積極的に潤滑される。したがって、この実施形態の転がり軸受によれば、微量潤滑を施すことでトルクを低減しながら、長期に渡って良好な潤滑性能が得られる。なお、この実施形態では、ポケット部41の傾斜面41bが、開口部42を除いた転動体保持面41aより保持器外周側の全域に形成されているが、一部ボール3の公転方向に応じて、潤滑剤Jの堆積が期待できる範囲のみに形成されていてもよい。また、この実施形態では、転動体保持面41aと傾斜面41bとの境界線41cを図4に示すように設定しているが、図5に示すように設定してもよい。図5の例では、転動体保持面41aと傾斜面41bとの境界線41cを、ボール3の中心でのボール3のピッチ円Cに対する接線Sより、保持器4の外周面側に配置し、接線Sと境界線41cとの距離を0.5mm以下としている。これにより、ボール3は、ポケット部41の境界線41cではなく転動体保持面41aと摺動するため、図4の場合と比較して、摺動抵抗を低減できる。ポケット部41の境界線41cは面取りされている。面取りを設けることで、ポケット部41内での潤滑剤の流れがスムーズになる。面取りの曲率半径は0.2mm以上とする。面取りの曲率半径が大きすぎると転動体保持面41aの部分が少なくなり、境界線41cの位置が接線Sより保持器4の内周面側に配置されることになってしまうため、面取りの曲率半径の上限は転動体直径の50に相当する寸法とする。図6の例は、境界線41cの位置は図5の例と同じであるが、保持器4の厚さを、ポケット部41の周縁部46で図5の例と同じ厚さとし、これ以外の部分で図5の例より薄くしている。すなわち、保持器4は、ポケット部41の周縁部46以外の部分で境界線41cに沿う外周面を有し、この外周面からポケット部41の周縁部46が突出した形状となっている。これにより、図6の保持器4は図5の保持器4よりも軽量化されるため、図6の保持器4を用いることで、図5の保持器を用いた場合よりもさらにトルクを低減することができる。[第2実施形態]図9は、第2実施形態の転がり軸受を示す断面図である。この実施形態の転がり軸受は、内輪1、外輪2、20個のボール転動体3、冠形の保持器4、およびシールド板5とで構成されている。内輪1の外周面11の軸方向中央部に、内輪軌道溝内輪の軌道面12が形成されている。内輪1の外周面11の軸方向両端部13は、シールド板5の中心穴51に対応させた寸法の小径部に形成されている。外輪2の内周面21の軸方向中央部に、外輪軌道溝外輪の軌道面22が形成されている。外輪2の内周面21の軸方向両端部に、シールド板5の取り付け溝23が形成されている。内輪1および外輪2は、SUJ2またはSUS440Cからなる素材を用い、通常の方法で作製されたものである。ボール3は、20個の半分以上に相当する10個以上が窒化珪素、ジルコニア、炭化珪素セラミックス製であり、それ以外はSUJ2またはSUS440Cからなる素材を用い、通常の方法で作製されたものである。保持器4は、円周方向に等間隔で20個のポケット部41を備えた円環体である。各ポケット部41は、円環体の軸方向一端が開口している。この開口部の開口寸法はボール3の直径より小さく形成されている。ボール3は、開口部を弾性変形させてポケット部41に挿入される。これにより、ボール3は、ポケット部41から脱落せずに保持される。保持器4の各ポケット部41は、転動体保持面41aのみからなるストレートポケットである。保持器4は内輪案内型であり、内輪1の外周面11と保持器4の内周面とが摺動しながら回転する。保持器4は、固体潤滑剤を含有する合成樹脂を用い、射出成形や圧縮成形材からの切削加工を行うことで形成されている。固体潤滑剤としてはPTFE、MoS2、グラファイト等が使用でき、ベースの合成樹脂としては、PPS、PEEK、PP等が使用できる。また、PTFE合成樹脂であり、固体潤滑剤でもあるをベース樹脂とし、炭素繊維やガラス繊維で補強した材料を使用することもできる。シールド板5は、SPCCまたはSUS304からなる鋼板をプレス加工することで得られたものである。内輪軌道溝12と外輪軌道溝22とボール3の表面転動面に、これらの合計表面積1m2当たり1.0g以上10g以下となる量の潤滑剤が塗布されている。セラミックス製ボール3は、保持器4の円周方向で均等になるように配置されている。この実施形態の転がり軸受によれば、微量潤滑を施すとともに、ボール3の総数20個の半分以上に相当する10個以上を窒化珪素、ジルコニア、炭化珪素セラミックス製とすることでトルクを低減しながら、長期に渡って良好な潤滑性能が得られる。[実施例1]図1の転がり軸受として、呼び番号6812の深溝玉軸受を用い、下記の方法で試験を行った。各寸法は、軸受内径d=60mm、軸受外径D=78mm、軸受幅t=10mmであり、A=D-d/2=9mm、A/t=0.90である。すなわち、この転がり軸受は上記式を満たす。保持器4のサンプルNo1-1~1-7として、図4に示す形状で、PTFEを含有する合成樹脂の射出成形により得られたものを用意した。比較例の保持器No1-8~1-15として、同じ材質であるが、ポケット部41の構成が、図4に示すような傾斜面41bがなく、転動体保持面41aのみからなるものを用意した。No1-1~1-15の各保持器を用い、内輪軌道溝12と外輪軌道溝22とボール3の表面に、これらの合計表面積1m2当たり0.5gNo1-1と1-8、1.0gNo1-2と1-9、2.0gNo1-3と1-10、3.0gNo1-4と1-11、4.0gNo1-5と1-12、5.0gNo1-6と1-13、10.0gNo1-7と1-14、15.0gNo1-15となる量の潤滑剤を塗布した。図7に示す試験装置に、試験軸受61として、サンプルNoが同じ転がり軸受を2個ずつ取り付けて試験を行った。図7の試験装置は、図示されない回転駆動装置に取り付けられ、水平に配置された回転軸60と、2個の試験軸受61の間に配置される軸受ホルダー62と、予圧バネ63と、一端が軸受ホルダー62に固定された糸64と、糸64の他端が固定されたフォースゲージ65とを有する。2個の試験軸受61の内輪が回転軸60に取り付けられ、外輪に軸受ホルダー62が外嵌されている。内輪に予圧バネ63により予圧荷重アキシアル荷重を付加している。糸64は、2個の試験軸受61の外輪の中間点から接線方向に延びている。回転軸60の回転により、試験軸受61の内輪が回転すると、摩擦により外輪に連れ回りが生じる。この連れ回りの接線力接線方向の荷重をフォースゲージ65により測定する。測定値は2個の試験軸受61の値であるため、2で割ることで1個分の値を算出する。図8は、接線力の測定値の回転時間による変化の一例を示すグラフである。このグラフに示すように、接線力の値は振れ幅を持つため、中央値と振れ幅量の両方で評価する。先ず、試験軸受61の動摩擦トルクを調べる試験として、常温、常圧、回転速度70min1で、回転軸60を一方向に回転し、30分経過した時点での接線力の中央値および振れ幅量と、12時間経過した時点での接線力の中央値を調べた。荷重条件は予圧バネ63による予圧荷重アキシアル荷重と、軸受ホルダー62によるハウジング荷重ラジアル荷重である。次に、試験軸受61の耐久性試験として、常温、常圧、回転速度420min1で回転軸60を回転し、保持器に破損が生じるまでの総回転数を調べた。荷重条件は予圧バネ63による予圧荷重アキシアル荷重と、軸受ホルダー62によるハウジング荷重ラジアル荷重である。これらの結果を下記の表1に示す。この表で、破損までの総回転数が5×107以上は、総回転数が5×107になっても破損が生じなかったため、試験を打ち切ったことを示す。この条件での総回転数5×107は、常温、常圧、回転速度70min1での回転数に換算すると、約1.5年分の回転数に相当する。これを耐久性の合格ラインとした。この表から分かるように、No1-1とNo1-8は、潤滑剤量内輪軌道溝12と外輪軌道溝22とボール3の表面とに塗布した潤滑剤量の、塗布面の合計表面積1m2当たりの値が0.5g/m2で同じであるため、動摩擦トルクに対応する接線力の値はほぼ同じになっているが、保持器4のポケット部41に傾斜面41bが形成されているNo1-1の方が、傾斜面41bが形成されていないNo1-8よりも破損までの総回転数が多く、耐久性が高い。すなわち、ポケット部41に傾斜面41bを設けることで耐久性が向上できることが分かる。No1-2とNo1-9は、潤滑剤量が1.0g/m2で同じであるため、動摩擦トルクに対応する接線力の値はほぼ同じになっているが、保持器4のポケット部41に傾斜面41bが形成されているNo1-2は総回転数が5×107となっても破損が生じず、傾斜面41bが形成されていないNo1-9よりも耐久性が高い。すなわち、ポケット部41に傾斜面41bを設けることで耐久性が向上でき、潤滑剤量を1.0g/m2としてトルクを低減しながら、良好な耐久性が得られることが分かる。よって、No1-2の転がり軸受は、フィルム搬送装置でフィルムとの摩擦力で回転する従動ローラの回転軸を支持する転がり軸受として、特に好適である。また、No1-3とNo1-10、No1-4とNo1-11、No1-5とNo1-12、No1-6とNo1-13、No1-7とNo1-14は、潤滑剤量がそれぞれ2.0g/m2、3.0g/m2、4.0g/m2、5.0g/m2、10.0g/m2で同じであるため、動摩擦トルクに対応する接線力の値はほぼ同じになっている。しかし、保持器4のポケット部41に傾斜面41bが形成されているNo1-3~1-7は総回転数が5×107となっても破損が生じず、傾斜面41bが形成されていないNo1-10~1-14よりも耐久性が高い。すなわち、ポケット部41に傾斜面41bを設けることで耐久性が向上でき、潤滑剤量を2.0~10.0g/m2としてトルクを低減しながら、良好な耐久性が得られることが分かる。よって、No1-3~1-7の転がり軸受も、フィルム搬送装置でフィルムとの摩擦力で回転する従動ローラの回転軸を支持する転がり軸受として好適である。No1-15は、潤滑剤量が15.0g/m2で10.0g/m2よりも多い例であり、30分経過後の接線力の値が他と比べて極端に大きかったため、動摩擦トルクを調べる試験を30分の回転で打ち切り、耐久性試験を行わなかった。[実施例2]図9の転がり軸受として、呼び番号6812の深溝玉軸受を用い、下記の方法で試験を行った。各寸法は、軸受内径d=60mm、軸受外径D=78mm、軸受幅t=10mmであり、A=D-d/2=9mm、A/t=0.90である。すなわち、この転がり軸受は上記式を満たす。ボール3としては、窒化珪素セラミックス製のものと、SUJ2からなる素材を用い、通常の方法で作製されたものを用意した。サンプルNo2-1と2-12では、SUJ2製のボール3を20個使用した。No2-2~2-10では、総数20個のボール3のうち、セラミックス製のボール3を2~18個使用し、それ以外をSUJ2製のボール3とした。サンプルNo2-11と2-16ではセラミックス製のボール3を20個使用した。No2-13~2-15では、総数20個のボール3のうち、セラミックス製のボール3を10、14、18個使用し、それ以外をSUJ2製のボール3とした。保持器4としては、PTFEを含有する合成樹脂の射出成形により得られたものNo2-1~2-11と、PTFEを含有しない合成樹脂の射出成形により得られたものNo2-12~2-16を用意した。サンプル毎に、上述の組み合わせで転がり軸受を組み立てた。サンプルNo2-2~2-10,2-13~2-15では、セラミックス製のボール3が極力、保持器4の円周方向に均等に配置されるようにした。全てのサンプルで、内輪軌道溝12と外輪軌道溝22とボール3の表面に、これらの合計表面積1m2当たり0.5gとなる量の潤滑剤を塗布した。第1実施形態と同様に、図7に示す試験装置に、試験軸受61として、サンプルNoが同じ転がり軸受を2個ずつ取り付けて、試験軸受61の動摩擦トルクを調べる試験を行った。具体的には、常温、常圧、回転速度70min1で、回転軸60を一方向に回転し、30分経過した時点での接線力の中央値および振れ幅量と、12時間経過した時点での接線力の中央値を調べた。荷重条件は予圧バネ63による予圧荷重アキシアル荷重と、軸受ホルダー62によるハウジング荷重ラジアル荷重である。その結果を下記の表2に示す。また、表2の結果から得られた、30分後の接線力の中央値とセラミックス製転動体の個数との関係を図10にグラフで示す。図10において○はPTFE含有の合成樹脂製保持器を用いた場合の結果を、△はPTFEを含有しない合成樹脂製保持器を用いた場合の結果を示す。なお、No2-2~2-4,2-12~2-16では、30分経過後の接線力の値が他と比べて極端に大きかったため、動摩擦トルクを調べる試験を30分の回転で打ち切った。この結果から、PTFE含有の合成樹脂製保持器を用いた場合には、セラミックス製ボールの数が20個のうちの半分以上である10個以上にすることで、セラミックス製ボールの数が0個である場合よりもはっきりと接線力を小さくできることが分かる。また、PTFEを含有しない合成樹脂製保持器を用いた場合には、セラミックス製ボールの数が10個以上であっても、セラミックス製ボールの数が0個である場合との比較で接線力を小さくできる効果が少ないことが分かる。次に、PTFEを含有する合成樹脂の射出成形により得られた保持器4を用い、総数20個のボール3のうち、セラミックス製ボール3を10個、SUJ2製のボール3を10個、保持器4の円周方向に交互に配置し、内輪軌道溝12と外輪軌道溝22とボール3の表面に、これらの合計表面積1m2当たり0.5gNo2-17、1.0gNo2-18、10.0gNo2-19となる量の潤滑剤を塗布して、各転がり軸受を組み立てた。そして、第1実施形態と同様に、図7に示す試験装置に、試験軸受61として、サンプルNoが同じ転がり軸受を2個ずつ取り付けて、試験軸受61の耐久性試験を行った。具体的には、常温、常圧、回転速度420min1で回転軸60を回転し、保持器に破損が生じるまでの総回転数を調べた。荷重条件は予圧バネ63による予圧荷重アキシアル荷重と、軸受ホルダー62によるハウジング荷重ラジアル荷重である。これらの結果を下記の表3に示す。この表で、破損までの総回転数が5×107以上は、総回転数が5×107になっても破損が生じなかったため、試験を打ち切ったことを示す。この条件での総回転数5×107は、常温、常圧、回転速度70min1での回転数に換算すると、約1.5年分の回転数に相当する。これを耐久性の合格ラインとした。この表から分かるように、潤滑剤量内輪軌道溝12と外輪軌道溝22とボール3の表面とに塗布した潤滑剤量の、塗布面の合計表面積1m2当たりの値が1.0~10.0g/m2の範囲であるNo2-18および2-19は、総回転数が5×107となっても破損が生じなかったが、潤滑剤量が前記範囲から外れる0.5g/m2であるNo2-17は、総回転数1×107で破損が生じた。特に、No2-18の転がり軸受は、潤滑剤量を1.0g/m2としてトルクを低減しながら、良好な耐久性が得られることが分かる。よって、No2-18の転がり軸受は、フィルム搬送装置でフィルムとの摩擦力で回転する従動ローラの回転軸を支持する転がり軸受として、特に好適である。"