SnO2およびZrO2を必須成分として含有する酸化スズ質耐火物であって、前記酸化スズ質耐火物中におけるSnO2およびZrO2の含有量が70質量以上であり、かつ、前記SnO2およびZrO2の合量に対するZrO2の含有割合が11~30モルであることを特徴とする酸化スズ質耐火物。1300°C、350時間の熱処理後に、前記酸化スズ質耐火物の焼結体表面にZrO2相が形成される請求項1記載の酸化スズ質耐火物。前記SnO2およびZrO2の合量に対するZrO2の含有割合が15~20モルである請求項1または2記載の酸化スズ質耐火物。CuO、Cu2O、ZnO、MnO、Mn2O3、CoOおよびLi2Oの酸化物群から選ばれた少なくとも1つ以上の成分を含む請求項1乃至3のいずれか1項記載の酸化スズ質耐火物。1300°C、-700mmHg、350時間の熱処理後において、SnO2含有量99モル以上のSnO2焼結体と比較したSnO2の揮散速度が1/5以下である請求項1乃至4のいずれか1項記載の酸化スズ質耐火物。25°Cの4点曲げ強度に対する800°Cの4点曲げ強度が、90以上である請求項1乃至5のいずれか1項記載の酸化スズ質耐火物。しかしながら、これらの組成のSnO2焼結体では、機械的強度が十分ではなく、耐火物中に温度分布や温度変動が発生した場合にはクラックが発生する可能性がある。そこで本発明は、上記した従来技術が抱える課題を解決して、高温場におけるSnO2の揮散を早期の段階から抑制し、かつ、優れた曲げ強度特性と、さらにガラスに対する高耐侵食性を併せて有し、ガラス製造装置用の耐火物として好適な酸化スズ質耐火物の提供を目的とする。本発明は、上述の課題を達成すべくなされたものであり、本発明の酸化スズ質耐火物は、SnO2およびZrO2を必須成分として含有する酸化スズ質耐火物であって、前記酸化スズ質耐火物中におけるSnO2およびZrO2の含有量が70質量以上であり、かつ、前記SnO2およびZrO2の合量に対するZrO2の含有割合が11~30モルであることを特徴とする。本発明の酸化スズ質耐火物によれば、ガラスに対する耐侵食性の高いSnO2と、高温場におけるSnO2の揮散を抑制する効果が高いZrO2をバランスよく含有するため、ガラスに対する耐侵食性を大きく低下させずに、優れた曲げ強度特性を有し、かつ、優れたSnO2の揮散抑制効果を発揮させ、汚染の防止が可能な高耐侵食性、高強度の耐火物を提供できる。上記のとおり、本発明は、酸化スズ質耐火物中のSnO2およびZrO2の含有量が所定の量になるように配合された点に特徴を有するものであり、以下、本発明について詳細に説明する。本発明に用いられるSnO2は、溶融ガラスの侵食に対する抵抗力が強く、耐熱性が高いため耐火物の主要成分として含有される。本発明に用いられるZrO2は、この成分も溶融ガラスの侵食に対する抵抗力が強いもので、さらに、耐火物の主成分であるSnO2の揮散を抑制する作用や耐火物自体の曲げ強度等の強度を向上させる作用を有する成分である。本発明においては、耐火物中に含有されるSnO2およびZrO2の含有量を70質量以上とする。これは、耐火物中に他の成分があまりに多量に含まれてしまうと、SnO2およびZrO2の含有量が低下し、特に、SnO2が有しているガラスに対する優れた耐侵食性が損なわれてしまうためである。耐侵食性を良好なものとするには、SnO2およびZrO2の含有量は85質量以上が好ましく、95質量以上がより好ましい。また、本発明においては、これら必須成分であるSnO2とZrO2との合量を100モルとしたとき、その合量SnO2ZrO2に対するZrO2の含有割合を11~30モルとする。上記のように、耐火物中における、SnO2とZrO2との含有量を所定の範囲とし、さらに、これら成分の関係を所定の関係を有するようにして、高温場におけるSnO2の揮散を抑制し、かつ、優れた曲げ強度特性およびガラスに対する高耐侵食性を併せて有する酸化スズ質耐火物が得られる。必須成分である上記の組成に限定した理由を、さらに詳細に説明する。得られる耐火物の特性は、耐火物製造時の焼成温度および降温速度に影響されるが、例えば、1400°Cで5時間焼成し、300°C/時間で降温させた場合、SnO2へのZrO2の固溶限界濃度は約20~25モルである。また、SnO2の揮散抑制成分であるZrO2は、焼成によるSnO2の揮散によりSnO2粒子内で濃縮され、ZrO2の固溶限界濃度を超えた時点で初めてSnO2粒子表面へ析出してくる。そのため、1400°C~1600°Cの高温場で使用する場合には、SnO2ZrO2に対するZrO2の割合を、5モル以上を含有させておくと、優れた揮散抑制効果を発現可能となる。また、ZrO2含有量を増加させるほど、高温時の曲げ強度が高く、また強度低下率の小さい、優れた曲げ強度特性を付与できる。一方で、ZrO2含有量を増加させ過ぎると、ガラスに対する耐浸食性が低下する。以上の観点から、SnO2とZrO2との合量に対するZrO2の含有割合は、11~30モルである。15~25モルが好ましく、15~20モルが特に好ましい。このような配合量としておくと、優れたSnO2の揮散抑制効果が発現され、かつ、優れた、曲げ強度特性およびガラスに対する高耐食性を併せて有する酸化スズ質耐火物を得ることができる。なお、ここで固溶限界濃度は、ZrO2の添加量を変えて得られた焼結体において、焼結体組織をSEM-EDXで分析して、SnO2中に固溶しているZrO2のおおよその固溶限界濃度を決定した。本発明の酸化スズ質耐火物は、このような所定量の成分を含有する構成とすることで、例えば、1300°C、350時間の熱処理をする場合でも、熱処理の初期段階から焼結体表面にZrO2相が形成される。このような高温処理によって、耐火物表面にZrO2相が形成されることでSnO2の揮散抑制効果を発揮できる。このように揮散抑制効果を発揮させることで、耐火物の使用時において、SnO2によるガラスの汚染を防止でき、さらに強度劣化等の少ない耐火物とできる。一方、SnO2とZrO2との合量に対するZrO2の含有割合が11モル未満の場合には、25°Cにおける4点曲げ強度と比較したときの800°Cにおける4点曲げ強度の低下率が大きく、使用時の強度が不十分となる可能性がある。また、SnO2とZrO2との合量に対するZrO2の含有割合が30モル以上の場合には、ZrO2の含有量が多すぎて、ガラスに対する耐侵食性が低下してしまう。ここで、酸化スズ質耐火物の4点曲げ強度は、JISR1601に従って算出される値である。本発明においては、4点曲げ試験により25°Cおよび800°Cで評価し、25°Cの曲げ強度に対する800°Cの曲げ強度が90以上、すなわち、室温に対する加熱使用時の強度の低下率が10以下の特性を有する耐火物が好ましい。なお、焼結処理の条件は上記条件によらず、一般に、1200~1600°C、3~5時間の加熱処理で行われるため、実際に処理する焼結条件によって、耐火組成物中のZrO2とSnO2の配合量を調整すればよい。なお、ここでいう他の成分としては、本発明の耐火物としての特性を損なわないものであれば特に限定されず、酸化スズ質耐火物に使用される公知の成分が挙げられる。このような他の成分としては、例えば、CuO、Cu2O、ZnO、MnO、Mn2O3、CoO、Li2O、Al2O3、TiO2、Ta2O5、CeO2、CaO、Sb2O3、Nb2O5、Bi2O3、UO2、HfO2などの酸化物が挙げられる。これら酸化物のなかでも、CuO、Cu2O、ZnO、MnO、Mn2O3、CoOおよびLi2Oは焼結助剤として有効に作用する。これら焼結助剤を含有させると、得られる酸化スズ質耐火物を緻密化でき、耐火物の強度をより向上できる。したがって、CuO、Cu2O、ZnO、MnO、Mn2O3、CoOおよびLi2Oから選ばれる少なくとも1種以上の酸化物を含有することが好ましい。本発明の他の好ましい酸化スズ質耐火物は、例えば、1300°C、-700mmHg、350時間の熱処理後使用開始後において、SnO2含有量99モル以上のSnO2焼結体と比較したSnO2の揮散速度が1/5以下となる耐火物が好ましい。なお、このとき、互いに開気孔率差を1以下として比較する。ここで、開気孔率は、アルキメデス法により算出する。本発明の酸化スズ質耐火物を製造するには、粉末原料を均一に混合した後、所望の形状に成形し、これを1200°C以上となるような高温で焼結処理すればよい。より具体的には、得られる耐火物中の成分が上記説明した含有量となるように、例えば、SnO2、ZrO2、CuO等の成分が所定の配合量となるように微細な粉末原料を所要量秤取し、回転ボールミルや振動ボールミル等に入れてエタノール等の有機溶媒を媒体として粉砕機で混合粉砕する。得られたスラリーを減圧下で乾燥後、金型プレスや静水圧プレスなどで加圧成型し、得られた成型物を、例えば、1400°Cで5時間焼結して酸化スズ質耐火物が得られる。原料は上記粉末の組み合わせに限定されるものではなく、ZrO2およびCuOの原料として、例えばZr、Cu等の単体金属の粉末やこれら金属を含んだ金属塩化合物などが使用できる。以下、本発明を実施例および比較例によって具体的に説明するが、本発明はこれらの記載によって何ら限定されるものではない。例1~13まず、酸化スズ質耐火物を試作するための原料として、表1に示した平均粒径と化学成分および純度を有する粉末原料を準備した。次に、酸化スズ質耐火物が表2に示す組成となるように、SnO2、ZrO2、Al2O3、Sb2O3、CuO、MnOの各粉末を表3に示した割合で調合した。調合された各原料粉末を、回転ボールミルを使用し、エタノールを媒体として48時間混合、粉砕した後、得られたスラリーを減圧乾燥し、1500kg/cm2で静水圧プレスして成形体とした。得られた成形体を、大気雰囲気中1400°Cで5時間保持して焼成後、300°C/時間で降温して酸化スズ質耐火物を得た。得られた酸化スズ質耐火物の一部からφ15mm、高さ5mmの試験片を切り取って、1300°C、-700mmHgの環境下で10時間から400時間熱処理した後の質量減少量をそれぞれ測定し、揮散量および揮散速度を算出した。また、得られた酸化スズ質耐火物の幅4mm、高さ3mm、長さ50mmの試験片を用いた4点曲げ試験により、25°Cおよび800°Cでの曲げ強度を測定し、さらに、25°Cの曲げ強度に対する800°Cでの曲げ強度の強度低下率を算出した。また、得られた酸化スズ質耐火物から切り取った15mm×25mm×50mmの試験片を、ソーダライムガラスに、大気雰囲気中1300°Cで100時間浸漬処理した後の侵食量を測定し、耐侵食性を調べた。上記で得られた揮散速度、侵食量、曲げ強度および強度低下率のデータを表4にまとめて示した。表2~4において、例1~7は本発明の実施例であり、例8~13は比較例である。実施例および比較例のそれぞれのガラスに対する耐侵食性は、1300°Cの温度域においてガラス製造装置に広く利用されているアルミナ質電鋳煉瓦AGCセラミックス社製、商品名;MB-Gの例13と比較し、例13の侵食試験後の侵食部の最大侵食深さを100として、相対的な侵食量を示した。また、上記例1~7および例9~13の揮散速度は、例8の試験片を1300°C、-700mmHgの環境下で10時間および350時間熱処理した後の揮散速度をそれぞれ100とし、相対的な揮散速度を示した。ここで10時間および350時間熱処理した後のそれぞれの揮散速度は、熱処理時間0時間から10時間までの質量減少量から算出される単位表面積当たりの平均的な揮散速度、熱処理時間350時間から400時間までの質量減少量から算出される単位表面積当たりの平均的な揮散速度、とした。なお、各サンプルの開気孔率はアルキメデス法により測定し、いずれも1.0以下であるサンプルを用いた。また、各サンプルの曲げ強度はJISR1601に従い、幅4mm、高さ3mm、長さ50mmの試験片を用い、サンプル上スパン20mm、下スパン40mm、押し込み速度0.5mm/minの条件で4点曲げ試験により25°Cおよび800°Cで評価した。さらに、25°Cから800°Cまで加熱した時の曲げ強度の低下率をそれぞれ算出した。例8は、ZrO2を含有せず、SnO2を主成分とする組成からなる酸化スズ質焼結体であり、ガラスに対する耐侵食性が例1~7とほぼ同等であるが、揮散抑制成分を含有していないためにSnO2の揮散速度が非常に速い。また、ZrO2を含有していないために、25°Cにおける4点曲げ強度は小さく、その曲げ強度と比較した時の800°Cにおける4点曲げ強度の低下率も大きい。例9および10は、酸化スズ質耐火物におけるZrO2を減量した組成の酸化スズ焼結体であり、ガラスに対する耐侵食性、揮散速度ともに例1~7とほぼ同等であるが、ZrO2含有量が少ないため、25°Cにおける4点曲げ強度と比較した時の800°Cにおける4点曲げ強度の低下率が例1~7よりも大きい。例11は、酸化スズ質耐火物におけるZrO2を増量した組成の酸化スズ焼結体であり、揮散速度は例1~7とほぼ同等であるが、SnO2の含有量が少ないために、ガラスに対する耐侵食性が例1~7よりも低い。例12は、酸化スズ質耐火物におけるAl2O3をその他成分として含有せしめた組成の酸化スズ焼結体であり、揮散速度は例1~7とほぼ同等であるが、SnO2の含有量が少ないために、ガラスに対する耐侵食性が例1~7よりも低い。例13は、アルミナ質電鋳煉瓦AGCセラミックス社製、商品名;MB-Gであり、SnO2を含まず揮散は起こらないがガラスに対する耐侵食性が例1~7よりも低い。一方、本発明の実施例である例1~7は、例8~13と比較し、揮散速度、4点曲げ強度およびガラスに対する耐侵食性が全て良好な結果となっている。これらの試験結果から、本発明の実施例である酸化スズ質耐火物は、比較例の酸化スズ質耐火物と比較していずれもSnO2の揮散抑制効果、4点曲げ強度およびガラスに対する耐侵食性が高く、これら3つの物性のバランスが取れた優れた酸化スズ質耐火物である。