"有機ハロゲン化物流体の処理および/または分解のためのシステムにおいて:第1のヒートシンク容器内の第1の反応器と、第2のヒートシンク容器内の第2の反応器と、第3のヒートシンク平衡容器とを有する二重反応器ユニットを含み;前記第1の反応器および前記第2の反応器が、一方の反応器中で起こる反応の生成物が他方の反応器に供給されるように流体接続されることを特徴とするシステム。請求項1に記載のシステムにおいて、前記第1の反応器が、反応領域および触媒を含む熱触媒反応器管であり、前記第2の反応器が、反応領域および触媒を含む熱触媒反応器管であることを特徴とするシステム。請求項1に記載のシステムにおいて、流体が、スクラバから加湿器を通って前記第1の反応器中に流れ、第1の反応生成物が、前記第1の反応器から第1の熱交換器へと流れるように、前記第1の反応器に流体接続された前記スクラバおよび前記加湿器をさらに含むことを特徴とするシステム。請求項1に記載のシステムにおいて、有機ハロゲン化物流体が、第2の熱交換器を通って、次に前記第2の反応器中に流れ、拡散器からの流体が、前記第2の反応器中に流れるように、前記拡散器と、第2の熱交換器と、前記第2の反応器に接続された前記有機ハロゲン化物流体の供給源とをさらに含むことを特徴とするシステム。請求項1に記載のシステムにおいて、前記二重反応器ユニットが、第1の熱交換器に接続され、前記第1の熱交換器が、乾燥器に接続され、前記乾燥器が、第1の収集器ユニットに接続され、前記第1の収集器ユニットが、拡散器に接続され、前記拡散器が、独立して、前記二重反応器ユニットにも接続されることを特徴とするシステム。請求項1に記載のシステムにおいて、第1の熱交換器と;乾燥器と;第1の収集器ユニットとをさらに含み;第1の反応生成物が、前記第1の反応器から前記第1の熱交換器中に、前記第1の熱交換器から前記乾燥器中におよび前記乾燥器から前記第1の収集器ユニットへと流れるように、前記二重反応器ユニット、前記第1の熱交換器、前記乾燥器、前記第1の収集器ユニットが、流体接続されることを特徴とするシステム。請求項6に記載のシステムにおいて、流体が、前記第1の収集器ユニットから拡散器へとおよび前記拡散器から前記第2の反応器へと流れるように、前記第1の収集器ユニットにおよび前記第2の反応器に接続される拡散器をさらに含むことを特徴とするシステム。請求項7に記載のシステムにおいて、流体が、前記第1の収集器ユニットから前記第1の熱交換器へとおよび前記第1の熱交換器から前記第2の反応器へと流れるように、前記第1の収集器ユニットが、前記第1の熱交換器にも接続され、前記第1の熱交換器が、前記第2の反応器にさらに接続されることを特徴とするシステム。請求項7に記載のシステムにおいて、一連の第2の収集器ユニットおよびスクラバユニットをさらに含み、第2の反応生成物が、前記第2の反応器から前記一連の第2の収集器ユニットへとおよび/または前記スクラバユニットへと流れるように、前記第2の反応器が、前記一連の第2の収集器ユニットにおよび前記スクラバユニットに接続されることを特徴とするシステム。請求項9に記載のシステムにおいて、前記一連の第2の収集器ユニットが、少なくとも1つの収集器ユニットを含み、流体が、前記一連の第2の収集器ユニットから前記スクラバへと流れるように、前記一連の第2の収集器ユニットが、前記スクラバにも接続されることを特徴とするシステム。請求項9に記載のシステムにおいて、流体が、前記拡散器から前記加湿器へとおよび前記スクラバから前記加湿器へとおよび前記加湿器から前記第1の反応器へと流れるように、加湿器をさらに含むことを特徴とするシステム。請求項9に記載のシステムにおいて、有機ハロカーボンが、第2の熱交換器中におよび前記第2の熱交換器から前記第2の反応器中に流れるように、前記第2の反応器に接続される前記有機ハロカーボンの供給源と、任意選択で前記第2の熱交換器とをさらに含むことを特徴とするシステム。請求項1に記載のシステムにおいて、流体が、前記第1の反応器から拡散器へと、前記拡散器から加湿器へとおよび前記加湿器から前記第1の反応器へと流れるように、前記第1の反応器におよび前記拡散器に接続される前記加湿器をさらに含むことを特徴とするシステム。請求項1に記載のシステムにおいて、乾燥器および第1の収集器が、前記第1の反応器と拡散器との間の流路であるように、前記乾燥器と、前記第1の収集器と、前記拡散器とをさらに含むことを特徴とするシステム。請求項1に記載のシステムにおいて、前記第2の反応器からの第2の反応生成物を受け入れるように構成される一連の第2の収集器ユニットをさらに含み;前記一連の第2の収集器ユニットが、前記第2の反応生成物を前記第1の反応器へと伝達するようにさらに構成されることを特徴とするシステム。請求項1に記載のシステムにおいて、第1の熱交換器ユニットと;第2の熱交換器ユニットと;水素拡散器ユニットと;二酸化炭素収集器ユニットと;1つ以上のハロゲン化水素収集器ユニットと;スクラバユニットと;加湿器ユニットと;有機ハロゲン化物供給源と;乾燥器ユニットとをさらに含み;前記有機ハロゲン化物供給源および全ての前記ユニットが、前記反応器ユニットに流体接続されることを特徴とするシステム。請求項16に記載のシステムにおいて、前記二重反応器ユニットおよび前記他のユニットが、環境排出物を伴わずに、前記第2の反応器から収集可能な生成物としてのハロゲン化水素、および前記第1の反応器から収集可能な生成物としての二酸化炭素を生成するように構成されることを特徴とするシステム。請求項16に記載のシステムにおいて、前記第2の反応器中で生成されるあらゆる一酸化炭素が、前記二酸化炭素および水素の前記生成のための反応剤として使用されるために前記第1の反応器へと再循環され;前記第1の反応器中で生成される二酸化炭素および水素が、前記第2の反応器中で1つ以上の有機ハロゲン化物との反応剤として使用されることを特徴とするシステム。第1の反応器を含む第1のヒートシンク容器と、第2の反応器を含む第2のヒートシンク容器と、第3のヒートシンク平衡容器と;サーキュレータとを含む二重反応器ユニットにおいて;前記第1のヒートシンク容器が、前記第2のヒートシンク容器、前記第3のヒートシンク平衡容器および前記サーキュレータと流体接続されることを特徴とする二重反応器ユニット。請求項19に記載の二重反応器ユニットにおいて、前記第3のヒートシンク平衡容器に接続された外部加熱源と;前記第1のヒートシンク容器を前記第3のヒートシンク平衡容器に接続する第1のパイプと;前記第2のヒートシンク容器を前記第3のヒートシンク平衡容器に接続する第2のパイプと;前記第1のヒートシンク容器を前記サーキュレータに接続する第4のパイプと;前記第2のヒートシンク容器を前記サーキュレータに接続する第5のパイプとをさらに含むことを特徴とする二重反応器ユニット。本装置の以下の詳細な説明は、例示のために多くの具体的な詳細を含むが、当業者は、以下の詳細への多くの例、変形形態および改変形態が、本発明の範囲および趣旨の範囲内であることを理解するであろうことが理解される。したがって、本明細書に記載される本発明の例示的実施形態は、権利請求される方法の発明に対する一般性を失うことなく、かつ、それに制限を課すことなく、記載される。有機ハロゲン化物化合物および/または冷媒流体としては、以下に限定はされないが:R10四塩化炭素、R11トリクロロフルオロメタン、R12ジクロロジフルオロメタン、R13クロロトリフルオロメタン、R14テトラフルオロメタン、R21ジクロロフルオロメタン、R22クロロジフルオロメタン、R23トリフルオロメタン、R30塩化メチレン、R31クロロフルオロメタン、R32ジクロロメタン、R40クロロメタン、R41フルオロメタン、R152aジフルオロエタン、R110クロロエタン、R112クロロジフルオロエタン、R113トリクロロトリフルオロエタン、R114ジクロロテトラフルオロエタン、R115クロロペンタフルオロエタン、R116ヘキサフルオロエタン、R123ジクロロトリフルオロエタン、R124クロロテトラフルオロエタン、R125ペンタフルオロエタン、R134aテトラフルオロエタン、R1234YF2,3,3,3-テトラフルオロプロペン、R1234ZE1,3,3,3-テトラフルオロプロペン、R1243ZF1,1,1-テトラフルオロプロペン、R141bジクロロフルオロエタン、R142bクロロジフルオロエタン、R143aトリフルオロエタン、および類似の化合物を含む冷媒流体などの流体化合物の少なくとも1つを含む、CFC、HCFC、FC、HFCおよびHFOが挙げられる。同様に、R12BブロモクロロジフルオロメタンおよびR13Bブロモトリフルオロメタンなどの臭素化冷媒、ならびに1個または2個の炭素原子および少なくとも1個の臭素原子を有する他の関連化合物が、本明細書に記載される装置にしたがって処理され得る。本明細書において使用される際、流体は、低い流れ抵抗を有し、その容器の形状をとる傾向がある任意の物質液体、またはガスとして定義される。本明細書において使用される際、有機ハロゲン化物は、好ましくは、分子当たり、1、2、3および4個の間の炭素原子、および少なくとも1個のハロゲン原子を含む、炭素およびハロゲンの両方を含む分子を指す。特定の実施形態において、有機ハロゲン化物および/または冷媒は、少なくとも1個の炭素原子および少なくとも1個のフッ素原子を含む。本装置の発明の一態様は、2つの熱触媒反応が、無水ハロゲン化水素および二酸化炭素の合成のために行われ得る二重反応器ユニットである。両方の反応は、プラズマフリーの環境で行われ得る。例示的実施形態において、二重反応器ユニットは、反応器Aおよび反応器Bを含み得る。両方の反応器AおよびBは、熱触媒反応器管であり得る。反応器Aにおいて、一酸化炭素および水の熱触媒反応により、二酸化炭素および水素が形成される。反応器Bにおいて、有機ハロゲン化物、水素および二酸化炭素の熱触媒反応により、無水ハロゲン化水素生成物および一酸化炭素リサイクル流体が形成される。図1は、システム100の装置の図の例示的実施形態である。この例示的実施形態は、二重反応器ユニット1、熱交換器ユニット2、水素拡散器ユニット3、無水フッ化水素精製器/収集器ユニット4、臭化水素精製器/収集器ユニット5、塩化水素精製器/収集器ユニット6を含み得る一連の精製された収集器、二酸化炭素精製器/収集器ユニット7などの別個の精製器/収集器ユニット、乾燥器ユニット8およびハロゲン化水素中和スクラバユニット9を含む。9つのユニットは、1桁の数字で表される。各ユニットの全ての付属品および/または構成要素は、ユニットを表す数字の後の2桁によって表され;すなわち、スクラバユニット9のガス入口のパイプ接続部は、数字902によって表される。この付番方法にしたがうことによって、装置100の全ての要素を、以下のように記載することができる。反応器ユニット1中の伝熱流体190が、ヒートシンク容器103の外部加熱手段126によって動作温度にされる。伝熱流体190は、二方向流れサーキュレータ104によって、ヒートシンク容器103からパイプ接続部105を介してヒートシンク容器101へと循環される。伝熱流体190は、ヒートシンク容器101から、パイプ接続部110および109を介して、二方向流れサーキュレータ104へと流れることができ、二方向流れサーキュレータ104は、パイプ接続部108および107を介してヒートシンク容器102へと連続している。伝熱流体190は、ヒートシンク容器102から、パイプ接続部106を介して、ヒートシンク容器103へと戻るように流れることができる。平衡ヒートシンク容器103を加熱するための手段が、入口パイプ接続部120および121および出口パイプ接続部122、123、ならびに流れ制御弁124を経由する。二重反応器ユニット1は、弁137を介して伝熱流体190を充填または排出することができ、安全逃し弁138によって圧力保護され得る。例示的実施形態において、動作温度に達したら、一酸化炭素および水流990の流れが、パイプ接続部125を介してヒートシンク容器101中の反応器管112に入る。一酸化炭素および水流990の熱触媒反応が、触媒180によって補助される反応領域111中で行われる。過剰な反応熱が、反応器管112の透熱壁を通過し、伝熱流体190によって吸収され得る。反応により、水素、未反応の一酸化炭素および二酸化炭素流191が形成され、これらは、パイプ接続部115を介して反応器管112から出ることができる。この流れ191は、パイプ接続部214を介してチューブインチューブ式熱交換器210に入り、パイプ接続部215を介して出て、パイプ接続部802を介して乾燥器ユニット8へと流れることができる。乾燥器ユニット8は、乾燥剤895の熱再生のための外部加熱手段806を備えた容器801を含み得る。流れ191は、パイプ接続部804を介して、無水水素、無水の未反応の一酸化炭素および無水二酸化炭素流191として乾燥器801を出て、ガス圧縮機805へと流れる。流れ191は、ガス圧縮機805を出て、パイプ接続部706を介して二酸化炭素精製器/収集器ユニット7に入ることができる。二酸化炭素精製器/収集器ユニット7は、カラム702と、冷却手段入口720および出口721を備えた還流冷却器703と、加熱手段入口722および出口723を備えた収集器701とを含んでいてもよく、収集器701において、液体二酸化炭素790が収集され得る。収集器701中の液体二酸化炭素790は、パイプ接続部708および弁726を介して、容器接続部707へと排出され得る。二酸化炭素流790の精製および収集の後、流れ790は、パイプ接続部708を介して精製器/収集器ユニット701を出る。例示的一実施形態において、次に、二酸化炭素流790は、パイプ接続部212を介してチューブインチューブ式熱交換器210に入るように流されて、内側管211を通って流れることができる。内側管211の壁は透熱壁であり、内側管211の外部から内側管211の内部へと熱を伝達し、したがって、内側管211中の流れ790へと熱を伝える。流れ790は、パイプ接続部213を介して出て、パイプ接続部120、121、122、123、119、118および116および流れ制御弁124を介して、反応器管114へと流れる。インライン弁226は、供給弁servicingvalveとしてのみ使用され得る。一実施形態において、水素、未反応の一酸化炭素および微量の二酸化炭素流791は、パイプ接続部714を介して、精製器/収集器ユニット7の上部から出て、ガス圧縮機705へと流れることができる。流れ791は、ガス圧縮機705を出て、パイプ接続部303を介して水素拡散器301へと流れる。水素拡散器301は、外部加熱手段310と、パラジウム壁302および水素収集器311を備えた水素取込みチャンバ312とを含み得る。水素流390は、パイプ接続部304を介して、水素拡散器301の水素収集器を出ることができる。精製された水素流390の流れは、流れ制御弁306および309を操作する質量流量制御器308によって調節され得る。一実施形態において、精製された水素流390は、パイプ接続部119、118および116を介して、反応器管114へと流れる。残りの水素、一酸化炭素および二酸化炭素が、水素拡散器301を出ることができ、弁316が閉鎖し弁317が開放した状態で、パイプ接続部319および315を介して、ガス圧縮機305、逆止弁318、加湿器容器127中のパイプ接続部135および128を通って再循環され得、その際、湿潤ガスがパイプ接続部129および125を介して反応器管112へと戻るように流れる。任意選択で、水素拡散器が再生モードにある場合、残りの水素、一酸化炭素および二酸化炭素が、水素拡散器301から、弁317が閉鎖した状態で、パイプ接続部319および315、弁316、および拡散器排気307を介して、大気へと出ることができる。質量制御器308も、二酸化炭素流790の流れを調節するように流れ制御弁124を操作し、有機ハロゲン化物290の流れを調節するように流れ制御弁209を操作する。一実施形態において、有機ハロゲン化物流体流290の流れは、チューブインチューブ式熱交換器201を通って、その接続された供給源から、ガス圧縮機205およびパイプ接続部203へと流され、熱交換器201を通過し、パイプ接続部206を介して出て、流れ制御弁209およびパイプ接続部118および116を介して、反応器管114へと流れることができる。水素流390、二酸化炭素流790および有機ハロゲン化物流体流290は、一緒になり、パイプ接続部116を介して、反応器管114中に流れ込む。二酸化炭素、水素および有機ハロゲン化物流体の熱触媒反応は、反応領域113中で行われてもよく、触媒181によって補助されて、無水ハロゲン化水素および無水一酸化炭素流192が形成され得る。流れ192は、パイプ接続部117およびパイプ接続部207を介して反応管114を出て、チューブインチューブ式熱交換器201の内側管202に入る。内側管202の壁は、透熱壁であってもよく、内側管202の内部から内側管202の外部へと熱を伝達し、したがって、外側管201中の有機ハロゲン化物流体流290へと熱を伝えることができる。ハロゲン化水素および一酸化炭素流192は、パイプ接続部204および280を介してチューブインチューブ式熱交換器201を出る。この時点で、装置は、少なくとも2つのモードを有することがある:1ハロゲン化水素生成物無水フッ化水素および/または無水臭化水素および/または無水塩化水素の回収のモードは、弁281を開放し、弁282を閉鎖し、逆止弁284を通して流し、パイプ接続部406を介してフッ化水素精製器/収集器ユニット4に入れることによって行われ得る。2ハロゲン化水素生成物無水フッ化水素および/または無水臭化水素および/または無水塩化水素を中和するモードは、弁282を開放し、弁281を閉鎖し、逆止弁283を通して、ガス圧縮機925へと流し、パイプ接続部902を介してスクラバ容器901に入れることによって行われ得、スクラバ容器901において、ハロゲン化水素は中和され、一酸化炭素は、ヒートシンク容器101へと再循環される。無水フッ化水素精製器/収集器ユニット4は、カラム402と、冷却手段入口420および出口421および出口421を備えた還流冷却器403と、液体フッ化水素490が収集され得る収集器401と、流れ制御弁426とを含み得る。収集器401中の液体フッ化水素490は、パイプ接続部/浸漬管408および弁426を介して、容器接続部407へと排出され得る。存在するフッ化水素490は、この時点で、ハロゲン化水素および一酸化炭素流192から除去され得る。フッ化水素490が、ハロゲン化水素および一酸化炭素流192中に存在する唯一のハロゲン化水素である場合、一酸化炭素流491および残りのフッ化水素490は、パイプ接続部414を介してフッ化水素精製器/収集器ユニット4を出て、弁416および516を通って弁413、513および616を閉鎖することによって、臭化水素精製器/収集器ユニット5および塩化水素精製器/収集器ユニット6を迂回する、逆止弁920およびパイプ接続部902を介して中和スクラバユニット9へと流れることができる。臭化水素および/または塩化水素が、ハロゲン化水素および一酸化炭素流192中に存在する場合、ハロゲン化水素および一酸化炭素流192は、残りのフッ化水素490とともに、パイプ接続部414を介してフッ化水素精製器/収集器ユニット4を出て、パイプ接続部417を介してフッ化水素除去トラップ410に入り、弁413および416の閉鎖および弁415の開放を同時に行うことができる。残りのフッ化水素490は、フッ化水素除去トラップ410中のフッ化ナトリウム411によって吸収される。フッ化水素除去トラップ410は、必要に応じて、捕捉されたフッ化水素490を脱着し、脱着されたフッ化水素490を、パイプ接続部412を介して弁413の開放および弁415、416、513および616の閉鎖を同時に行うことによって、逆止弁920およびパイプ接続部902を介して、中和スクラバユニット9へと流すために使用される外部加熱手段418を有する。ハロゲン化水素および一酸化炭素流192中に臭化水素および/または塩化水素が存在する場合、それらは、さらなる収集器を用いて除去され得る。このような実施形態において、フッ化水素除去トラップ410により、ハロゲン化水素および一酸化炭素流192中の臭化水素および/または塩化水素が、弁415およびガス圧縮機505を通って、パイプ接続部506を介して臭化水素精製器/収集器ユニット5へと流れることができる。無水臭化水素精製器/収集器ユニット5は、カラム502と、冷却手段入口520および出口521を備えた還流冷却器503と、加熱手段入口522、流れ制御弁524および出口523を備えた収集器501とからなり、収集器501において、液体臭化水素590が収集され得る。収集器501中の液体臭化水素590は、パイプ接続部508および弁526を介して、容器接続部507へと排出され得る。存在する臭化水素590は、この時点で、ハロゲン化水素および一酸化炭素流192から除去されることになる。臭化水素590が、ハロゲン化水素および一酸化炭素流192中になお存在する唯一のハロゲン化水素である場合、ハロゲン化水素および一酸化炭素流192は、残りの臭化水素590とともに、パイプ接続部514を介して臭化水素精製器/収集器ユニット5を出て、弁513および516を通って弁515および616を閉鎖することによって、塩化水素精製器/収集器ユニット6を迂回する、逆止弁920およびパイプ接続部902を介して中和スクラバユニット9へと流れる。塩化水素が、パイプ接続部514を介して臭化水素精製器/収集器ユニット5から出るハロゲン化水素および一酸化炭素流192中に存在する場合、弁513が、弁515、ガス圧縮機605およびパイプ接続部606を通る流れによって閉鎖され得る。無水塩化水素精製器/収集器ユニット6は、カラム602と、冷却手段入口620および出口621を備える還流冷却器603と、加熱手段入口622、流れ制御弁624および出口623を備える収集器601とからなり、収集器601において、液体塩化水素690が収集され得る。収集器601中の液体塩化水素690は、パイプ接続部608および弁626を介して、容器接続部607へと排出され得る。塩化水素690は、この時点で、ハロゲン化水素および一酸化炭素流192から除去されることになる。残りのハロゲン化水素および一酸化炭素流192は、パイプ接続部614を介して塩化水素精製器/収集器ユニット6を出て、弁616を通って、逆止弁920およびパイプ接続部902を介して、中和スクラバユニット9へと流れる。中和スクラバユニット9は、容器901、パイプ接続部902、908、909および914、苛性アルカリ溶液903、H形の弁904、905、906および907、容器901中の苛性アルカリ溶液903を循環、充填、および排出するためのポンプ910、ph計911、温度計912、圧力計913、ガス圧縮機915、および弁916を含み得る。一酸化炭素流491および残りのハロゲン化水素流体は、パイプ接続部902を介して中和スクラバユニット9に入り、中和スクラバユニット9において、存在するハロゲン化水素流体は、ポンプ910によって容器901中で循環する苛性アルカリ溶液903によって中和される。苛性アルカリ溶液903のph値が、ph計911によって監視され、苛性アルカリ溶液903は、必要に応じて、H形の弁904、905、906、907およびポンプ910の動作によって交換される。一酸化炭素流491が、パイプ接続部914を介して中和スクラバユニット9を出て、ガス圧縮機915へとおよび弁916を閉鎖した状態で加湿器容器127へと、逆止弁134およびパイプ接続部128を介して流れる。加湿器容器127は、水130を含んでいてもよく、加熱手段131、ならびに標準的な設計の温度および水レベル制御を有していてもよい。一酸化炭素流491が、加湿器容器127中の水130を通って流れ、水130をガス流に加えることができる。一酸化炭素および水流990は、パイプ接続部129を介して加湿器容器127を出て、パイプ接続部125を介して反応器管112へと流れる。これにより、装置100の流れ図が完成する。例示的な装置100は、導管、弁、センサなどの複数の相互に接続される部品を含んでいてもよく、炭素鋼、ステンレス鋼、Hastelloy、Monel、Inconel、ニッケル、または本明細書において想定される温度および圧力で動作することが可能な類似の材料から構成され得る。装置100は、有機ハロゲン化物流体、無水水素および無水二酸化炭素からの、無水ハロゲン化水素流体および一酸化炭素の熱触媒合成ならびに一酸化炭素および水からの二酸化炭素の熱触媒合成に好適であり得る。図2は、本発明の方法に使用される例示的な二重反応器ユニット1の図である。二重反応器は、以下の構成要素を含み得る:ヒートシンク容器101、ヒートシンク容器102、熱の平衡を保つためのヒートシンク容器103、触媒180を含む反応領域111を備えた熱触媒反応器管112および触媒181を含む反応領域113を備えた熱触媒反応器管114。二重反応器ユニット1の例示的な動作は、以下のとおりであり得る:二重反応器ユニット1中の伝熱流体190は、ヒートシンク容器103の外部加熱手段126を介して動作温度にされる。伝熱流体190は、二方向流れサーキュレータ104によって、ヒートシンク容器103からパイプ接続部105を介してヒートシンク容器101へと循環される。伝熱流体190は、ヒートシンク容器101から、パイプ接続部110および109を介して、二方向流れサーキュレータ104へと流れ、二方向流れサーキュレータ104は、パイプ接続部108および107を介してヒートシンク容器102へと連続している。伝熱流体190は、ヒートシンク容器102から、パイプ接続部106を介して、ヒートシンク容器103へと戻るように流れる。伝熱流体190の平衡を保つための手段が、入口パイプ接続部120および出口パイプ接続部122を経由する。動作温度に達した後、ヒートシンク容器101中のプロセスは、以下のとおりであり得る:一酸化炭素および水流990の流れが、パイプ接続部125を介して、ヒートシンク容器101中の反応器管112に入る。一酸化炭素および水流990の熱触媒反応は、触媒180によって補助される反応領域111中で行われる。過剰な反応熱が、反応器管112の透熱壁を通過し、伝熱流体190によって吸収される。反応により、水素および二酸化炭素流191が形成され、これらは、パイプ接続部115を介して反応器管112を出る。ヒートシンク容器102中のプロセスは、以下のとおりであり得る:水素流791、二酸化炭素流790および有機ハロゲン化物流体流290が、パイプ接続部116において一緒になり、反応器管114中に流れ込む。二酸化炭素、水素および有機ハロゲン化物流体の熱触媒反応は、触媒181によって補助される反応領域113中で行われる。過剰な反応熱が、反応器管114の透熱壁を通過し、伝熱流体190によって吸収される。反応により、無水ハロゲン化水素および一酸化炭素流192が形成され、これらは、パイプ接続部117を介して反応器管114を出る。金属製の壁を通して熱を伝達し得る任意の不透過性の金属製の壁が、透熱壁であり、二重反応器ユニット1の反応器管112および114中の透熱壁の部分である。反応剤と接触する任意の不透過性の金属製の壁は、二重反応器ユニット1の反応器管112および114中の反応領域の部分である。ヒートシンク容器101中の水および一酸化炭素の発熱反応によって生成される熱により、反応領域の温度が、反応温度設定点より高い温度まで上昇される。反応領域は、約300°C~1000°Cの反応領域温度で維持され得る。無水フッ化水素収集器ユニット4、無水臭化水素収集器ユニット5、無水塩化水素収集器ユニット6、無水二酸化炭素収集器ユニット7、乾燥器8および中和スクラバ9は、標準的な工学的設計を有する。他の操作上の要件は、上記のいずれも必要としないことも、上記のいくつかを必要とすることも、追加の構成要素を必要とすることも、上記の任意の組合せおよび/または追加の構成要素を必要とすることもある。一般に、装置中の一酸化炭素および水の反応は、比較的低い圧力で行われ得る。特定の実施形態において、反応は、1気圧~30気圧の範囲の圧力で、好ましくは、10気圧~20気圧の範囲の圧力で行われる。特定の実施形態において、反応は、15気圧で行われる。一般に、装置中の有機ハロゲン化物流体、水素および二酸化炭素の反応は、比較的低い圧力で行われ得る。特定の実施形態において、反応は、1気圧~30気圧の範囲の圧力で、好ましくは、10気圧~20気圧の範囲の圧力で行われる。特定の実施形態において、反応は、15気圧で行われる。特定の実施形態において、無水二酸化炭素および無水水素の流れは、処理される有機ハロゲン化物流体の流れに応じて、装置によって調節され得る。例えば、反応熱に基づいて、無水二酸化炭素および無水水素の量は、加熱または冷却の任意の外部供給を減少させるレベルで反応器を操作するように、装置によって調整され得る。例示的一実施形態は、少なくとも2種の金属元素からなる触媒を含む反応器管114を備えた二重反応器を用いるための装置を提供する。元素は、原子番号4、5、13、および14、原子番号21~29、39~47、57~71および72~79の遷移金属から選択される。これらの触媒の触媒下で、有機ハロゲン化物流体の分解は、低下した温度で完了される。代替的な実施形態は、少なくとも2種の金属元素からなる触媒を含む反応器管112を備えた二重反応器を用いるための装置を提供する。元素は、原子番号4、5、13、および14、原子番号21~29、39~47、57~71および72~79の遷移金属から選択される。これらの触媒の触媒下で、一酸化炭素および水からの水素および二酸化炭素の合成は、より低い温度および圧力で熱力学的平衡に達して得られる。ダイオキシンおよびフランなどのいくつかの有害化合物の形成の防止を補助し、反応の速度を速め、反応温度を低下させ、および/または反応を引き起こすのに触媒が使用され得る。遷移金属が、いずれかまたは両方の反応器中で触媒として使用され得る。触媒用の例示的な金属元素は、以下のものから選択され得る:一実施形態において、触媒は、合金の形態の金属元素の混合物を用いて調製され得る。各反応器は、反応のために1つ以上の触媒を使用し得る。二酸化炭素および水素の合成のための反応器中で、一酸化炭素および水の熱触媒反応水性ガスシフト反応は、合金の主成分として以下の元素:Al、Ni、Fe、Co、Pt、Ir、Cr、Mo、Cu、Pd、Rh、VおよびAuの2種以上を有する触媒を用いて促進され得る。冷媒およびペルフルオロカーボン流体などの有機ハロゲン化物の分解のための反応器中で、熱触媒反応は、合金の主成分として以下の元素:Nd、Nb、Dy、Fe、B、Pt、Pd、Rh、Y、Co、Ni、Cr、Mo、Al、IrおよびWのブレンドを有する触媒を用いて促進され得る。ブレンドに使用される合金のそれぞれの物理的形態は、0.5mm~5.0mmの厚さの好ましい範囲、10mm2~100mm2の、単位当たりの表面積の好ましい範囲および単位cm2/gの比表面積を有する、ペレット、シリンダまたは平板などの様々な形状で製造され得る。合金は、触媒酸化物担体より低い多孔度の非常に緻密な金属材料であり、ここで、典型的な比表面積は、m2/gの単位で測定される。一般に、合金の比表面積は、cm2/gの単位で測定される。触媒担体の大部分は、鉱物酸化物であり、全ての鉱物酸化物は、ハロゲン化水素と反応する。したがって、鉱物酸化物触媒担体は、本発明に使用されない。代替として、本発明は、焼結金属合金触媒担体を使用し得る。焼結金属合金触媒および触媒担体は、ハロゲン化水素および高温による腐食に対して抵抗性がある。0.5mm~5.0mmの厚さ、10mm2~100mm2の単位当たりの表面積および20cm2/g~80cm2/gの範囲の比表面積を有する金属合金の平板粒子が、実験ユニットに使用されるが、工業プラント用のユニットは、10~200m2/gの範囲の比表面積を使用するであろう。本発明の実験作業用に準備される触媒を、以下のように合金から選択した:触媒1は、合金形態における、元素Fe50.0重量、Ni33.5重量、Al14.0重量、Co0.5重量、Ti0.5重量、Si1.125重量およびRh/Pt0.5重量からなる。この合金の真密度は、2.0g/cm3~10g/cm3の範囲であり、この合金の触媒粒子のかさ密度は、0.25~0.5g/ccの範囲である。触媒2は、合金形態における、元素Fe63.0重量、CR18重量、Mo3重量、Mn2.0重量、およびSi0.08重量からなる。この合金の真密度は、2.0~10g/cm3の範囲であり、触媒のかさ密度は、0.25~0.5g/ccの範囲である。合金2と同等の他の触媒は、HastelloyC、Inconel600およびステンレス鋼316である。触媒3は、合金形態における、元素Fe65.0重量、Nd29重量、Dy3.6重量、Nb0.5重量、B1.1重量およびIr/Pt0.08重量からなる。この合金の真密度は、2.0~10g/cm3の範囲であり、触媒のかさ密度は、0.25~0.5g/ccの範囲である。触媒4は、合金形態における、元素Pd82.0重量、Cu17重量およびPt/Rh1.0重量からなる。この合金の真密度は、2.0~10g/cm3の範囲であり、触媒のかさ密度は、0.25~0.5g/ccの範囲である。有機ハロゲン化物、水素および二酸化炭素の熱触媒反応からの、無水ハロゲン化水素の合成のための触媒は、約50の合金2と50の合金3とのブレンドである。実験用ベンチスケールユニットを、本発明の触媒を調整するために設定し、その後の試験の実行から得られる結果は、4気圧の最高圧力におけるものであった。試験は、1一酸化炭素および水の反応ならびに2有機ハロゲン化物と、二酸化炭素および水素との反応であり;触媒を使用しない場合との間で比較を行い、または他の触媒に対する改善を比較した。19mmの外径、16mmの内径および900mm90cmの長さの寸法をそれぞれが有する4つのステンレス鋼316反応器管を準備した。各管は、200mm2の断面流面積、45,000mm2の内部壁面および約180,000mm3180cm3の内部体積を有する。反応器管1中、15mmの外径および75mmの長さを有するステンレス鋼316焼結フィルタを、一端に挿入した。次に、触媒1と触媒2とのブレンド75gを、反応器管1に加え、その後、15mmの外径および75mmの長さを有する別のステンレス鋼316焼結フィルタを、反応器管1の他の端部に挿入した。準備した反応器管1を、高温加熱オーブン中に設置し、不活性化手順を開始した。不活性化プロセスは、20ml/分のフッ化水素を1,000°Cで3時間流して、触媒の活性表面領域に金属フッ化物の層を形成することであった。この後、20cc/分の二酸化炭素を、900°Cで1時間、および加熱器を停止した状態で1時間にわたって流した。この時点で、二酸化炭素の流れを停止し、反応器管を大気に開放した。反応器管2は、構成および準備が反応器管1と同一であるが;触媒2と触媒3とのブレンド75gを代わりに用いることによって触媒を変更した。不活性化手順は、反応器管1と同一であった。反応器管3は、構成が反応器管1と同一であるが、フィルタまたは触媒を含まない;すなわち空の管であった。反応器管3について不活性化手順を使用しなかった。反応器管4は、構成および準備が反応器管1と同一であるが、75gの触媒4を代わりに用いることによって触媒を変更した。反応器管4について不活性化手順を使用しなかった。別の態様において、エネルギー投入が、一連の二重反応器の装置構成に必要とされなくてもよい。装置中の以下の反応は、様々な例示的な有機ハロゲン化物流体が、熱触媒的に無水ハロゲン化水素および一酸化炭素へと形成される典型的な発熱および吸熱反応である。実施例は、吸熱反応より高いエネルギー値を有する発熱反応を示し、これには、発熱反応の過剰なエネルギーが反応剤成分の顕熱を平衡させるという利点がある。以下は、実施例に使用される生成熱および熱容量の表である:実施例1-反応器管4を、850°Cの温度まで加熱した。CO流量計を、水加湿器を通した22cc/分の流れに設定し、ここで、COを、18mg/分のH2Oと合わせた。COおよびH2Oを、触媒ブレンドを含む反応領域中に流し込むと、COおよびH2Oの反応により、CO2およびH2が形成された。9分間の収集の際、10psigのシリンダ圧力を有する390ccのガス状生成物を、234ccの空の体積を有するサンプルシリンダ中に収集した。ガス状生成物を、ガスクロマトグラフによって分析したところ、検出された化合物は、50モルのCO、25モルのCO2および25モルのH2のみであった。COH2O→C02H2ΔHR-26.00-58.00→-94.000.00ΔHr=84.00ΔHp=-94.00ΔHR25°C=ΔHp-ΔHr=-94.0084.00=-10Kcal/モルCPr=7.21=8.54=15.75Cal/モル×°CCPp=10.777.00=17.77Cal/モル×°CΔCP=CPp-CPr=17.75-15.75=2×800=1600=1.6Kcal/モルΔHR800°C=-10.00Kcal/モル1.60=-8.40Kcal/モル発熱反応実施例2-反応器管1を、850°Cの温度まで加熱した。3つの流量計を、122cc/分における四フッ化炭素、222cc/分における二酸化炭素および344cc/分における水素について測定した。排気を、電子有機ハロゲン化物検出器を用いて検査したところ、四フッ化炭素は検出されなかった。生成物を、29psigの圧力でサンプルシリンダ中に8分間収集したところ、生成物は、液体無水フッ化水素であった。無水フッ化水素の分圧は22psiaであり、一酸化炭素の分圧は22psiaであり;全圧は44psia=29psigであった。CF42H2C02→2CO4HFΔHR-220.500.00-94.00→-26.40-64.00ΔHr=-220.50-94.00=314.5ΔHp=-226.40-4×64.00=-308.8ΔHR25°C=-308.8314.50=5.700Kcal/モルCPr=14.5627.0010.77=39.33Cal/モル×°CCPp=27.2146.94=42.18Cal/モル×°CΔCP=2.85×800=2.28Kcal/モルΔHR800°C=5.702.28=7.98Kcal/モル吸熱反応実施例3-反応器管1を、850°Cの温度まで加熱した。3つの流量計を、122cc/分におけるジクロロジフルオロメタン、222cc/分における二酸化炭素および344cc/分における水素について測定した。排気を、電子有機ハロゲン化物検出器を用いて検査したところ、ジクロロジフルオロメタンは検出されなかった。生成物を、54psi±1psiの圧力でサンプルシリンダ中に8分間収集したところ、生成物は、液体無水フッ化水素および液体無水塩化水素であった。CClF22H2C02→2CO2HF2HClΔHR-114.200.00-94.00→-26.40-64.00-22.00ΔHr=-114.20-94.00=-208.20ΔHp=-2112.40=-224.8ΔHR25°C=-224.8208.20=-16.60Kcal/モルCPr=17.5414.010.77=42.31Cal/モル×°CCPp=27.217.066.94=42.4Cal/モル×°CΔCP=42.42-42.31×800=0.00Kcal/モルΔHR800°C=-16.60Kcal/モル発熱反応実施例4-反応器管2を、850°Cの温度まで加熱した。3つの流量計を、122cc/分におけるクロロジフルオロメタン、222cc/分における二酸化炭素および322cc/分における水素について測定した。排気を、電子有機ハロゲン化物検出器を用いて検査したところ、クロロジフルオロメタンは検出されなかった。生成物を、53psi±1psiの圧力でサンプルシリンダ中に8分間収集したところ、生成物は、液体無水フッ化水素および液体無水塩化水素であった。CHCl2F2H2C02→2CO2HFHClΔHR-113.000.00-94.00→-26.40-64.00-22.00ΔHr=-113.00-94.00=-207.00ΔHp=-226.40-264.00-22=-202.8ΔHR25°C=-202.8207.20=4.20Kcal/モルCPr=13.2810.777.0=31.05Cal/モル×°CCPp=27.2126.947.06=35.36Cal/モル×°CΔCP=35.36-31.05=4.31×800=3,438.00Cal/モルΔCP=3,438.00Cal/モル/1000=3.44Kcal/モルΔHR800°C=4.203.45=7.65Kcal/モル吸熱反応実施例5-反応器管2を、850°Cの温度まで加熱した。3つの流量計を、122cc/分におけるテトラフルオロエタン、244cc/分における二酸化炭素および322cc/分における水素について測定した。排気を、電子有機ハロゲン化物検出器を用いて検査したところ、テトラフルオロエタンは検出されなかった。生成物を、64psi±2psiの圧力でサンプルシリンダ中に8分間収集したところ、生成物は、液体無水フッ化水素であった。C2H2F4H22C02→4CO4HFΔHR-206.700.00-94.00→-26.40-64.00ΔHr=-206.70188.00=-394.70ΔHp=-490.40-264.00=-361.60ΔHR25°C=-361.60394.70=33.00Kcal/モルCPr=-34.5721.547.0=-63.11Cal/モル×°CCPp=47.2146.94=56.60Cal/モル×°CΔCP=-63.11-56.60=-6.51×800=-5,208.00Kcal/モルΔCP=-5,208.00/1000=-5.21Kcal/モルΔHR800°C=33.00-5.20=27.80Kcal/モル吸熱反応実施例6-触媒が存在しない反応器管3を、850°Cの温度まで加熱した。3つの流量計を、122cc/分における四フッ化炭素、222cc/分における二酸化炭素および344cc/分における水素について測定した。排気を、電子有機ハロゲン化物検出器を用いて検査したところ、四フッ化炭素が検出された。温度を950°Cまで上昇させ、排気を、電子有機ハロゲン化物検出器を用いて検査したところ、四フッ化炭素が検出された。温度を1050°Cまで上昇させ、排気を、電子有機ハロゲン化物検出器を用いて検査したところ、四フッ化炭素が検出された。温度を1150°Cまで上昇させ、排気を、電子有機ハロゲン化物検出器を用いて検査したところ、四フッ化炭素は検出されなかった。実施例6は、本発明の触媒により、ペルフルオロカーボン四フッ化炭素の完全な分解に必要な温度が約300°Cだけ低下されることを証明する。実施例の結果からの結論は以下のとおりである:1CFC、HCFC、FCおよびHFCなどの有機ハロゲン化物の分解の反応における過剰な水素および二酸化炭素は、反応に影響を与えず、煤の生成を防ぐのに役立ち、2水性ガスシフト反応における一酸化炭素と水との反応における過剰な水は、悪影響を全く生じず、3特に、塩化物または塩素が反応領域中に存在する場合、プロセスにおける酸素分子の除外は、ダイオキシンおよびフランなどの好ましくない化合物の形成を防ぎ、4本発明の触媒により、有機ハロゲン化物の完全な分解に必要とされる温度が約300°Cだけ低下される。本装置の発明が、詳細に記載されているが、様々な変形、置き換え、および改変を、本発明の原理および範囲から逸脱せずに本装置の発明に行うことができることを理解されたい。したがって、本発明の範囲は、以下の特許請求の範囲およびその該当する法的均等物によって決定されるものである。単数形a、anおよびtheは、文脈上特に明示されない限り、複数形の指示対象を含む。任意選択のまたは任意選択では、その後に記載される事象または状況が起こってもまたは起こらなくてもよいことを意味する。その説明は、事象または状況が起こる場合および事象または状況が起こらない場合を含む。範囲は、約ある特定の数値から、および/または約別の特定の数値までとして本明細書において表され得る。このような範囲が表される場合、別の実施形態が、ある特定の数値から、および/または他の特定の数値まで、ならびに前記範囲内の全ての組合せであることを理解されたい。本出願全体を通して、特許または刊行物が引用される場合、これらの引用の開示内容は、これらの引用が本明細書においてなされる記載に矛盾する場合を除いて、本発明が関連する従来技術をより詳細に説明するために、全体が参照により本出願に援用されることが意図される。"