吸入した作動流体を圧縮室で圧縮し、密閉容器内に吐出する圧縮機構部を備えた圧縮機において、前記密閉容器内の圧力は前記圧縮機構部の吐出圧力と略同等かそれ以上であって、前記圧縮室を構成する部材のうち少なくとも一つは、封孔処理を施した鉄系粉末から成る焼結部材から形成され、前記焼結部材は、反圧縮室側の表面の一部に封孔処理を除去または封孔処理を施していない非封孔処理部を有しており、前記非封孔処理部は、前記圧縮機の運転中は前記密閉容器内のオイル溜りで満たされている圧縮機。シリンダの外壁側に、前記非封孔処理部が形成されている請求項1に記載の圧縮機。下軸受の反圧縮室側に、前記非封孔処理部が形成されている請求項1に記載の圧縮機。運転周波数が可変である請求項1から3のいずれか1項に記載の圧縮機。前記非封孔処理部は、前記圧縮室の中で略吐出圧力となった前記作動流体が接する前記焼結部材の表面近傍に設けた請求項1から4のいずれか1項に記載の圧縮機。前記作動流体として二酸化炭素等の高圧冷媒を用いたことを特徴とする請求項1から5のいずれか1項に記載の圧縮機。前記作動流体として炭素と炭素間に2重結合を有するハイドロフルオロオレフィンをベース成分とした冷媒からなる単一冷媒または前記冷媒を含む混合冷媒を用いた請求項1から6のいずれか1項に記載の圧縮機。しかしながら、前記従来の構成では、一回転当たりの給油量を一定としており、圧縮機の回転数や圧縮比が変化した場合でも給油量が変化しない。圧縮室から吸入室への作動流体の漏れは、時間と圧力に依存しており、圧力差が大きく、回転数が低い場合に特に顕著となることから、理想的には低回転数高差圧において一回転当たりの給油量を多くすることが望ましいと考えられる。よって、前記従来の構成では、低回転数や高差圧の場合にシール性が悪化し作動流体の漏れが問題となったり、逆に、高回転数や低差圧の場合の給油量が過剰となり、オイル噛み込みによる粘性損失を引き起こしたりすることになる。さらに、前記従来の構成では、吸入室に給油を行うため、吸入した作動流体が潤滑油により加熱されて密度が低下し、作動流体の質量循環量が悪化するという課題を有していた。本発明は、前記従来の課題を解決するもので、シール性が要求される低回転数高差圧条件で一回転数当たりの給油量が増加し、高回転数低差圧条件では一回転数当たりの給油量を抑えることを可能とし、さらに、吸入した作動流体の加熱を引き起こし難い圧縮室吐出位置近傍へ重点的に給油可能な圧縮機を提供することを目的とする。前記従来の課題を解決するために、本発明の圧縮機は、吸入した作動流体を圧縮室で圧縮し、密閉容器内に吐出する圧縮機構部を備えた圧縮機であり、前記密閉容器内の圧力は前記圧縮機構部の吐出圧力と略同等かそれ以上であって、前記圧縮室を構成する部材のうち少なくとも一つは、封孔処理を施した鉄系粉末から成る焼結部材から形成され、前記焼結部材は、反圧縮室側の表面の一部に封孔処理を除去または封孔処理を施していない非封孔処理部を有しており、前記非封孔処理部は、前記圧縮機運転中は前記密閉容器内のオイル溜りで満たされている。通常、粉末を焼き固めた焼結部材には無数の微細な連通孔が形成されており、この焼結部材を圧縮機構部に用いた場合、圧縮機内の作動流体やオイルの一部が連通孔を通り抜けることにより圧縮機の体積効率が大幅に低下してしまう問題が発生するため、焼結部材を水蒸気処理法等によって封孔処理して製造する。水蒸気処理は過熱水蒸気中に焼結体を数時間保持するもので、この水蒸気処理により焼結部材表面の基地組織の空孔に鉄酸化物が分散生成される。この鉄酸化物は焼結体の耐摩耗性を向上させるとともに、焼結部材の基地組織の空孔を封じさせる役割封孔作用を果して気密性を与える。この封孔処理を行なうことにより、圧縮機内の作動流体やオイルが焼結部材中を通り抜けることが防止できる。本発明では、この焼結部材の性質と封孔処理箇所を限定的にすることにより、高圧のオイルが非封孔処理部から含浸し、圧縮室を構成する焼結部材の表面から給油される。これにより、高差圧運転中は圧力効果で給油量が増加し、低回転数運転中は1回転中の給油時間が長くなることから給油量を増加させる効果を得るものである。本発明によれば、シール性が要求される運転条件において給油量が増加して作動流体の漏れを抑制し、逆に、圧力差が小さい時等の運転条件では、不必要な給油による冷媒加熱を抑制することができ、従来の圧縮機に比べて効率向上を図ることができる。本発明の圧縮機は、吸入した作動流体を圧縮室で圧縮し、密閉容器内に吐出する圧縮機構部を備えた圧縮機において、前記密閉容器内の圧力は前記圧縮機構部の吐出圧力と略同等かそれ以上であって、前記圧縮室を構成する部材のうち少なくとも一つは、封孔処理を施した鉄系粉末から成る焼結部材から形成され、前記焼結部材は、反圧縮室側の表面の一部に封孔処理を除去または封孔処理を施していない非封孔処理部を有しており、前記非封孔処理部は、前記圧縮機運転中は前記密閉容器内のオイル溜りで満たされている。これにより、シール性が要求される高差圧運転に対しては圧力効果で給油量を増加させることができ、特別な部品を追加することなく高効率な圧縮機を実現することができる。ある実施形態において、シリンダの外壁側に前記非封孔処理部が形成されている。これにより、シール性が要求される高差圧運転に対しては圧力効果で給油量を増加させることができ、特別な部品を追加することなく高効率な圧縮機を実現することができる。ある実施形態において、下軸受の反圧縮室側に前記非封孔処理部が形成されている。これにより、シール性が要求される高差圧運転に対しては圧力効果で給油量を増加させることができ、特別な部品を追加することなく高効率な圧縮機を実現することができる。ある実施形態において、運転周波数が可変とする電動機または制御機能を備えたものである。これにより、1回転当たりの漏れ時間が長くなりシール性が必要とされる低回転数運転時は、非封孔処理部を通じた1回転当たりの給油量が多くなり、シール性を向上させることができ、逆に、高回転数運転時は1回転当たりの漏れ時間が短くなるため圧縮室のシール性は確保しやすく、その際の非封孔処理部からの1回転当たりの給油量は給油時間が短くなる分だけ少なくなるため、過剰な給油による作動流体を加熱も抑制することができる。ある実施形態において、前記非封孔処理部は、前記圧縮室の中で略吐出圧力となった前記作動流体が接する前記焼結部材表面の近傍に設けている。これにより、非封孔処理部を通じて給油されるオイルは、比較的高温高圧の作動流体が存在する圧縮室に給油されやすくなり、吸入室の低温低圧の作動流体への給油による加熱を抑制しつつ、シール性が要求される高圧部に重点的に給油することができる。ある実施形態において、前記作動流体として二酸化炭素等の高圧冷媒を用いている。これにより、高差圧により漏れが発生しやすい冷媒においては、本発明の効果が顕著に現れやすい。ある実施形態において、前記作動流体として炭素と炭素間に2重結合を有するハイドロフルオロオレフィンをベース成分とした冷媒からなる単一冷媒または前記冷媒を含む混合冷媒を用いている。このような冷媒は、地球温暖化係数が低く、地球環境に優しい特性を有する一方で、高温時の安定性が低く、圧縮室内部で漏れが発生した場合、再膨張加熱等により温度上昇した場合に、冷媒が分解を起こしてしまい、能力が低下する問題がある。これに対し、本発明を用いることで必要最小限の給油によるシール性向上が期待でき、吸入冷媒の加熱や再膨張加熱による冷媒温度上昇を抑制することができる。以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。なお、この実施の形態によってこの発明が限定されるものではない。実施の形態1図1は本実施の形態における密閉型圧縮機の縦断面図である。図2は本実施の形態における圧縮機構部の縦断面図である。ロータリ圧縮機は、電動機2と圧縮機構部3をクランク軸31で連結して密閉容器1内に収納したものである。圧縮機構部3は、シリンダ30とこのシリンダ30の両端面を閉塞する上軸受34aの上軸受端板34と下軸受35aの下軸受端板35とで形成された吸入室49および圧縮室39と、シリンダ30内に上軸受34aおよび下軸受35aに支持されたクランク軸31の偏心部31aに嵌合されたピストン32と、このピストン32の外周に偏心回転に追従して往復運動しシリンダ30内を吸入室49と圧縮室39とに仕切るベーン33を備えている。クランク軸31には軸線部に油穴41が設けられるとともに、上軸受34a、下軸受35aに対する壁部には、それぞれ油穴41に連通した給油穴42、43が設けられている。また、クランク軸31の偏心部31aに対する壁部には油穴41に連通した給油穴44が設けられ、外周部には油溝45が形成されている。一方、シリンダ30には、吸入部に向けてガスを吸入する吸入ポート40が開通され、上軸受34aには、吸入室49から転じて形成される圧縮室39からガスを吐出する吐出ポート38が開通されている。吐出ポート38は上軸受34aを貫通する平面視円形の孔として形成されており、吐出ポート38の上面には所定の大きさ以上の圧力を受けた場合に解放される吐出弁36が設けられており、この吐出弁36を覆うカップマフラ-37とで構成されている。低圧部側ではピストン32の摺接部が吸入ポート40を通過して吸入室49を徐々に拡大しながら離れていき、吸入ポート40から吸入室内にガスを吸入する。一方、圧縮室側ではピストン32の摺動部が吐出ポート38へ圧縮室39を徐々に縮小しながら近づいていき、所定圧力以上に圧縮された時点で吐出弁36が開いて吐出ポート38からガスを流出し、カップマフラ-37より密閉容器1内に吐出される。吐出ポート38は上軸受34aを貫通する平面視円形の孔として形成されており、吐出ポート38の上面には所定の大きさ以上の圧力を受けた場合に解放される吐出弁36が設けられており、この吐出弁36を覆うカップマフラ-37とで構成されている。一方、クランク軸31の偏心部31aと上軸受34aの上軸受端板34とピストン32の内周面で囲まれる空間46、クランク軸31の偏心部31aと下軸受35aの下軸受端板35とピストン32の内周面で囲まれる空間47が構成されている。空間46、47には油穴41から給油穴42、43を経て油が漏れ込んでくる。また空間46、47の圧力はほぼ常に圧縮室39内部の圧力より高く、概ね吐出圧力と同じ状態にある。また、シリンダ30の高さはピストン32が内部で摺動できるようにこのピストン32の高さよりやや大きめに設定しなければならず、その結果として、このピストン32の端面と上軸受34a、下軸受35aの端面との間に隙間がある。そのため、この隙間を介して空間46、47から圧縮室39へ油が漏れる。以上のように構成されたロータリ圧縮機において、本実施の形態の圧縮機では図3に示すように、シリンダ30が封孔処理された焼結部材から成り、そのシリンダ外壁30b側には斜線で示す封孔処理部と非封孔処理部48を設けている。この非封孔処理部48はシリンダ表面に封孔処理を施した後に機械加工等により除去したり、予めマスキング等により封孔処理が施されないようにしたりすることで設けられている。オイル溜り6に浸漬するシリンダの他の部分の表面には封孔処理が施されたままであり、オイル溜り6の高圧のオイルは非封孔処理部48から積極的に通過しやすい状態となる。また、高度な寸法精度が要求されるシリンダ内壁30aや端板締結面30cに関しては、封孔処理後の機械加工で封孔処理は除去されているため、この非封孔処理部48を、シリンダ30の吐出ポート38に近い周方向位置に設けることで、非封孔処理部48を通じて給油されるオイルは、比較的高い圧力状態にある作動流体が存在する圧縮室39に給油され、吸入室49へ給油した場合と比し、冷媒加熱を抑制しつつシール性を向上させることが可能である。実施の形態2図4は、本実施の形態における圧縮機構部の平面図である。図5aは、本実施の形態における圧縮機の下軸受の反圧縮室側からの斜視図である。図5bは本実施の形態における圧縮機の下軸受の圧縮室側からの斜視図である。図4、図5において図3と同じ構成要素については同じ符号を用い、説明を省略する。本実施の形態の圧縮機では、下軸受35aに封孔処理された焼結部材を用い、オイル溜り6に浸漬している反圧縮室側表面35bには、図5に示すように、斜線で示す封孔処理部と封孔処理を除去した非封孔処理部48を設けている。また、下軸受端面および下軸受内周面については、高度な表面精度が要求されることから、機械加工仕上げ時に封孔処理は除去されている。本実施の形態において、非封孔処理部48の圧縮機構部平面図への投影位置は、図4に示すように、圧縮中の圧縮室39に対して非封孔処理部48から給油が行われやすい吐出ポート38に近い側に偏らせて設けることにより、吸入室49への給油を抑制しつつ、圧縮中の圧縮室39に給油され、冷媒加熱を抑制しつつシール性を向上させることが可能である。なお、実施の形態1および2において、作動流体として二酸化炭素を用いることで、特に、差圧が大きく、漏れ損失の影響と摺動損失が大きい場合においても、圧縮室からの流体の漏れを低減でき、より効果的に高効率化することが可能である。また、作動流体として炭素と炭素間に2重結合を有するハイドロフルオロオレフィンをベース成分とした冷媒からなる単一冷媒または前記冷媒を含む混合冷媒を用いた場合には、高温時の冷媒安定性が低く、圧縮室39から吸入室49へ漏れた冷媒の再膨張加熱等によって冷媒が分解して圧縮機の能力が低下する懸念に対しても、オイル給油による加熱を抑制しつつ、漏れによる再膨張加熱も抑制でき、圧縮機の信頼性向上と高効率化を同時に実現することが可能である。