高炉の胴体周壁に設置された複数の高炉用羽口のそれぞれにつき、その損耗状況を推定して使用寿命の末期に至る前に交換する方法において、使用期間が同じである前記高炉用羽口のそれぞれのずれ込み角度を調査し、該ずれ込み角度の大きい羽口から優先的に交換することを特徴とする高炉用羽口の交換方法。前記調査によって得られたずれ込み角度を、予め設定された限界ずれ込み角度と対比して、該ずれ込み角度が、該限界ずれ込み角度に最も近い高炉用羽口を、ずれ込み角度の大きい高炉用羽口とする、請求項1に記載の高炉用羽口の交換方法。前記限界ずれ込み角度は、高炉用羽口の取り付け直後における初期姿勢を基準にして該基準から±3°の範囲とする、請求項2に記載の高炉用羽口の交換方法。前記調査を、ランスを介して吹き込む微粉炭の吹き込み累計量が同じになる羽口から開始する、請求項1~3のいずれか1に記載の高炉用羽口の交換方法。前記微粉炭の吹き込み累計量に上限値を設け、該微粉炭の吹き込み累計量がその上限値に達した時点で前記ずれ込み角度の調査を開始する、請求項4に記載の高炉用羽口の交換方法。前記調査を、前記高炉において生産された溶銑の生産累計量が同じになる羽口から開始する、請求項1~5のいずれか1に記載の高炉用羽口の交換方法。前記溶銑の生産累計量に上限値を設け、該溶銑の生産累計量がその上限値に達した時点で前記ずれ込み角度の調査を開始する、請求項6に記載の高炉用羽口の交換方法。ところで、上記特許文献1に開示されている方法では、熱による影響で温度センサー自体が故障することもあり、高炉用羽口の交換時期を確実に把握することは困難であった。このため、高炉羽口の破損による高炉操業への影響の大きさを考え、一定期間使用した羽口については、使用寿命に達しているかどうかにかかわりなく定期的に交換しているのが現状であり、高炉用羽口の損耗状況を推定する指標に関する有効な提案については未だなされていない。そこで、本発明の目的は、高炉用羽口の損耗状況を正確に把握し、その使用寿命の末期に至る前の段階で確実に交換できる方法を提案するところにある。本発明は、高炉の胴体周壁に設置された複数の高炉用羽口のそれぞれにつき、その損耗状況を推定して使用寿命の末期に至る前に交換する方法において、使用期間が同じである前記高炉用羽口のそれぞれのずれ込み角度を調査し、該ずれ込み角度の大きい羽口から優先的に交換することを特徴とする高炉用羽口の交換方法である。前記調査によって得られたずれ込み角度については、予め設定された限界ずれ込み角度と対比して、該ずれ込み角度が、該限界ずれ込み角度に最も近い高炉用羽口を、ずれ込み角度の大きい高炉用羽口とするのが好ましい。また、限界ずれ込み角度は、高炉用羽口の取り付け直後における初期姿勢を基準にして該基準から±3°の範囲とするのが望ましい。ここに、上記のずれ込み角度とは、高炉用羽口の末端大羽口の後端の上下を結ぶ直線の、基準線垂直線等とのなす角度をいうものとし図1参照、限界ずれ込み角度とは、羽口の損耗が大きくなり該羽口が破損に至るずれ込み角度をいうものとする。前記調査は、ランスを介して吹き込む微粉炭の吹き込み累計量が同じになる羽口から開始するのが好ましく、前記微粉炭の吹き込み累計量に上限値を設け、該微粉炭の吹き込み累計量がその上限値に達した時点で開始するのが望ましい。また、ずれ込み角度の調査は、、前記高炉において生産された溶銑の生産累計量が同じになる羽口から開始することもできる。この際、溶銑の生産累計量に上限値を設け、該溶銑の生産累計量がその上限値に達した時点で開始するのが望ましい。高炉用羽口の取り付け位置のずれ込みを調査することにより、該羽口の損耗状況を推定することが可能となり羽口の損耗が進むほどずれ込みが大きくなる、高炉用羽口の交換時期を適切に判断することができる。具体的には、高炉用羽口が溶損等により破損するおそれのあるずれ込み角度を限界ずれ込み角度として予め把握しておき、この限界ずれ込み角度と、高炉操業において使用されている羽口のずれ込み角度を比較して、該羽口のずれ込み角度が、限界ずれ込み角度に近いずれ込み角度になっている場合に寿命の末期に近づいたものと判断して交換する。これにより羽口の溶損が回避され、また、羽口を構成する材料の有効活用を図ることにもなる。高炉用羽口のずれ込み角度を調査するにあたって、高炉用羽口から吹き込まれる微粉炭の吹き込み累計量が同じになる羽口から開始するか、高炉において生産された溶銑の生産累計量が同じになる羽口から開始することにより、羽口の取替え時期がより正確になる。高炉用羽口から吹き込む微粉炭の吹き込み累計量に上限値を設けておき、該微粉炭の吹き込み累計量がその上限値に到達した時点で羽口のずれ込み角度を調査するか、あるいは、高炉において生産される溶銑の生産累計量に上限値を設けておき、該溶銑の生産累計量がその上限値に到達した時点でずれ込み角度を調査することで、羽口の損耗状況をより正確に把握することが可能となり高炉用羽口のより正確な交換が可能となる。限界ずれ込み角度としては、10程度の安全率を見込んで±3°とするのがよく、これにより羽口が使用寿命の末期に至る前に羽口の交換を確実に行うことができる。以下、図面を用いて本発明をより具体的に説明する。図1は、高炉用羽口の設置状況をその一つの羽口について模式的に示した断面図である。図における符号1は高炉の胴体周壁である。胴体周壁1は、耐火物1aと、この耐火物1aを覆い隠すように密着、配置された鉄皮1bからなっている。また、2は、胴体周壁1の下側においてその内外を貫くように形成されたテーパー状の貫通開口である。この貫通開口2は、高炉用羽口を配置、固定するための開口であって、胴体周壁1の周りに所定の間隔でもって複数設けられている。3は、各貫通開口2に配置される高炉用羽口である。高炉用羽口3は、冷却水を循環させる内部水路tを有し、炉内に突き出した状態で配置される小羽口3aと、この小羽口3aをその後端部で片持ち支持する大羽口3bから構成されていて、大羽口3bの後端部には、大羽口3bを小羽口3aとともに高炉の胴体周壁1に確実に固定する羽口支持金物が配置される図示せず。また、4は、大羽口3bの内側で小羽口3aの後端につながるブローパイプ送風管である。このブローパイプ4を通して供給された熱風が小羽口3aを経て高炉の装入空間内に吹き込まれる。5は、ブローパイプ4の通路から小羽口3aの通路にかけて配置された微粉炭吹き込み用のランスである。このランス5は、この実施の形態では2本配置した場合を例として示してある。なお、6は、熱風の吹き込みによって炉内に形成されたレースウエイである。高炉用羽口3を貫通開口2に取り付けるに当たっては、図1に示すように、大羽口3bの末端の上下を結ぶ直線Pが垂直になるように位置決めして固定するのが普通である。ところで、高炉操業に伴う長期間の使用により羽口の取り付け姿勢は、図2abに示すように、羽口の先端が上向きあるいは下向き左右へのずれ込みを起こすこともあるになるように次第に変化この変化をずれ込みということとするしていく。本発明は、羽口の取り付け姿勢のこのような変化ずれ込みの変化が、羽口の損耗に大きく相関していることを知見し、かかる知見に基づいて羽口の損耗度合いを推定し、使用寿命の末期に至る前に交換を可能としたものである。ここに、羽口のずれ込み具体的には角度θが大きくなるにつれてその損耗度合いが大きくなるのは、羽口がずれ込むと小羽口3aとランス5との位置関係が変化する結果、ランス5から吹き込まれる微粉炭の流れが小羽口3aの内壁に衝突して損耗が促進されると考えらえる。また、羽口の先端が上向きになるようなずれ込みが起こった場合には、羽口先端において形成されるレースウエイ6が図3に示すように上に広がりやすくなり、羽口先端上部の熱負荷が増大することによって損耗が促進されると考えられる。羽口のずれ込み角度θは、羽口の先端が上に向く方向の角度を正の角度とし、また、羽口の先端が下に向く方向の角度を負の角度とすることができるが、羽口の先端が上に向く方向の角度を負の角度とし、羽口の先端が下に向く方向の角度を正の角度としても勿論よい。羽口のずれ込み角度θを求めるには、貫通開口2内で、鉄皮1bから大羽口3bの端面に至るまでの寸法を、該大羽口3bの複数個所で測定すればよい。また、図1に示すように、大羽口3bの端面の上部、下部のそれぞれから鉄皮1bに至るまでの距離L1、L2を、例えば、レーザー距離計等を使って測定し、これをもとにしてずれ込み角度θを求めてもよい。羽口を高炉に取り付ける際に、大羽口3bの端面が垂直になるように設置、固定した場合、その端面を通る垂直線を基準Pとしてずれ込み角度θを求める。大羽口3bの端面に一定の角度を付与して取り付ける場合には、羽口の設置、固定時において大羽口3bの端面を通る直線を基準にしてその角度からの偏差をもってずれ込み角度θを求めればよい。図4は、高炉操業において、同じ時期に交換した羽口羽口の先端から冷却水を循環させる通路に至るまでの寸法s図2参照が43mmのものを使用の、最大損耗量mmと羽口のずれ込み角度θ羽口が上向く方向の角度を正として表示の関係を示したグラフである。本発明では、限界ずれ込み角度θmaxを±3°に設定するのが好ましいとしたが、その理由は、図4からも明らかなように、羽口のずれ込み角度が3°を超えると、羽口の損耗量が大きくなり羽口の破損のリスクが増大する傾向にあるからである。限界ずれ込み角度θmaxを±3°として、これを羽口の交換指標とすることで羽口の効果的な交換が可能となる。図5は、高炉用羽口の最大損耗量mmと、微粉炭の吹き込み累計量羽口一本当たりの微粉炭の通過量千T/羽口の関係を示したグラフであり、図6は、高炉用羽口の最大損耗量mmと、累計出銑量百万Tの関係を示したグラフである。図5、図6は、いずれにおいても、羽口の先端から冷却水を循環させる通路に至るまでの寸法sが43mmのものを使用した場合である。図5においては、羽口の破損を引き起こす損耗量43mmの時点で、微粉炭の吹き込み量が150Tに到達しており、それらの間には相関が見られることが明らかである。このとから、10の安全率損耗量限界を43mm×0.9とするを見込み、微粉炭の吹き込み累計量累計通過微粉炭量140千Tを上限値として、微粉炭の吹き込み累計量が該上限値に達した時点で羽口のずれ込み角度を調査するこれにより、羽口のより正確で確実な交換が可能となる。また、図6においては、羽口の破損を引き起こす損耗量43mmの時点で、累計出銑量百万Tが450百万Tに到達し、羽口の損耗量mmと累計出銑量百万Tとの間においても相関が見られることが明らかである。このことから、10の安全率を見込み、出銑量430百万Tを上限値として、高炉の出銑量が該上限値に達した時点で羽口のずれ込み角度を調査することにより、羽口のより正確で確実な交換が可能となる。なお、高炉用羽口のずれ込みにおいて、羽口の先端部が上向きあるいは下向きになるのは、羽口周囲の耐火物の膨張やずれ等による変形に起因するものと考えられる。かかるずれ込みとしては、羽口の先端部が右あるいは左方向へ向くようなずれ込みも生じることがあるが、この場合も上述した同様の要領で羽口の交換時期を推定すればよい。羽口の先端から冷却水路に至るまでの寸法sが43mmになる高炉用羽口を使用した操業操業条件:平均出銑比2.2t/m3d、平均微粉炭吹込み比145kg/tにおいて、高炉用羽口のずれ込み角度θを約1ケ月に1回程度の頻度で繰り返し調査するとともに、限界ずれ込み角度θmax±3°に近いものから随時、羽口の交換を行った。その結果、羽口が破損するような不具合は全くみられず、安定した高炉操業が実現できることが確認された。