ガスタービンから排出された排ガスを、水平方向に配置された排ガス煙道に通した後、この排ガス煙道に連通して鉛直方向に配置された煙突を通って大気に排出するガスタービン排気設備において、前記排ガス煙道の内部空間及び前記煙突の内部空間からなる排気通路に、排ガスの流通方向に対して対面する状態で少なくとも1枚の多孔板を設置したことを特徴とするガスタービン排気設備。前記多孔板は、前記排気通路のうち、音響1次モード音響2次モード及び音響3次モードの低周波音が共に低い部分に設置されていることを特徴とする請求項1のガスタービン排気設備。前記多孔板は、前記排ガス煙道の内部空間に設置されており、前記排ガス煙道と前記煙突とが接続する接続部のうち前記排ガス煙道の上面の位置を基準位置としたときに、当該基準位置と、この基準位置から前記排ガス煙道に沿い前記排ガス煙道の縦寸法の0.75倍離れた位置との間の領域に、前記多孔板が設置されていることを特徴とする請求項1または請求項2のガスタービンの排気設備。前記多孔板は、前記煙突の内部空間に設置されており、前記排ガス煙道と前記煙突とが接続する接続部のうち前記排ガス煙道の上面の位置を基準位置としたときに、当該基準位置と、この基準位置から前記煙突に沿い前記煙突の縦寸法の0.75倍離れた位置との間の領域に、前記多孔板が設置されていることを特徴とする請求項1または請求項2のガスタービンの排気設備。前記多孔板の開口率は、20~70であることを特徴とする請求項1乃至請求項4のいずれか一項のガスタービンの排気設備。上記特許文献12に示す技術は、発生してしまった低周波音10~30Hzの音を低減するものであり、低周波音を発生する音源そのものが生じないようにする対策ではないため、根本的な対策とはならない。また特許文献2で用いる拡張筒拡張型サイレンサのサイズ径方向寸法は非常に大きなものである。これは、拡張筒拡張型サイレンサのサイズは、対象周波数の波長で大きさが決まるからである。つまり、曲がり部で発生する音はそもそも低周波であり、しかもガスタービンから排出される排ガスは高温であり音速が早いことから騒音音波の波長が長くなり、拡張型サイレンサのサイズが非常に大きくなるのである。例えば、拡張筒の直径及び長さは、煙突の直径の2倍程度になる。本発明は、上記従来技術に鑑み、排気性能を確保しつつ、低周波音を発生する音源そのものの発生を抑制して低周波音による騒音を抑制する、簡便な構成のガスタービン排気設備を提供することを目的とする。上記課題を解決する本発明の構成は、ガスタービンから排出された排ガスを、水平方向に配置された排ガス煙道に通した後、この排ガス煙道に連通して鉛直方向に配置された煙突を通って大気に排出するガスタービン排気設備において、前記排ガス煙道の内部空間及び前記煙突の内部空間からなる排気通路に、排ガスの流通方向に対して対面する状態で少なくとも1枚の多孔板を設置したことを特徴とする。また本発明の構成は、前記多孔板は、前記排気通路のうち、音響1次モード音響2次モード及び音響3次モードの低周波音が共に低い部分に設置されていることを特徴とする。また本発明の構成は、前記多孔板は、前記排ガス煙道の内部空間に設置されており、前記排ガス煙道と前記煙突とが接続する接続部のうち前記排ガス煙道の上面の位置を基準位置としたときに、当該基準位置と、この基準位置から前記排ガス煙道に沿い前記排ガス煙道の縦寸法の0.75倍離れた位置との間の領域に、前記多孔板が設置されていることを特徴とする。また本発明の構成は、前記多孔板は、前記煙突の内部空間に設置されており、前記排ガス煙道と前記煙突とが接続する接続部のうち前記排ガス煙道の上面の位置を基準位置としたときに、当該基準位置と、この基準位置から前記煙突に沿い前記煙突の縦寸法の0.75倍離れた位置との間の領域に、前記多孔板が設置されていることを特徴とする。また本発明の構成は、前記多孔板の開口率は、20~70であることを特徴とする。本発明によれば、排ガス煙道の内部空間及び煙突の内部空間からなる排気通路に、多孔板を設置したため、簡単な構成でありながら、低周波音の発生及び共振を効果的に抑制することができ、低周波音騒音を抑制することができる。以下、本発明の実施の形態について、実施例に基づき詳細に説明する。図1は、実施例に係るガスタービン排気設備を備えた発電プラントの概略図である。図1に示すように、発電プラント10を構成するガスタービン11には圧縮機12及び燃焼器13が備えられている。圧縮機12には空気が供給され、圧縮機12で圧縮された圧縮空気は、燃焼器13で燃料と混合されて燃料ガスとなり、燃料ガスがガスタービン11で燃焼膨張してガスタービン11が回転する。この回転力により発電機図示省略を回転して発電が行われる。ガスタービン排気設備20は、水平方向に配置された排ガス煙道21と、この排ガス煙道21に連通接続して鉛直方向に配置された煙突22とで構成されている。排ガス煙道21の終端部と、煙突22の基端部とが連通接続されている部分は、直角に折れ曲がった曲がり部23となっている。本例では、排ガス煙道21も煙突22も、断面における縦寸法と横寸法が等しい矩形のダクト管により構成されている。ガスタービン11で仕事を終え排出された高温の排ガス14は、排ガス煙道21を通った後、この排ガス煙道21に連通する煙突22を通って大気に排出される。排ガス煙道21の内部空間には、排ガス14の流通方向に対して対面する状態で多孔板31が設置され、煙突22の内部空間には、排ガス14の流通方向に対して対面する状態で多孔板32が設置されている。このため、全ての排ガス14は、多孔板31に形成された孔、及び、多孔板32に形成された孔を通過して流通する。このようにして、排ガス煙道21の内部空間及び煙突22の内部空間からなる排気通路に、排ガス14の流通方向に対して対面する状態で多孔板3132を設置したため、流通する排ガス14の流れが整流され、曲がり部23において排ガス14の剥離現象が抑制される。この結果、剥離現象に伴う低周波音の発生自体を抑制することができる。また、排ガス煙道21の内部空間及び煙突22の内部空間からなる排気通路に、多孔板3132を設置したことにより、排気通路の音場においてダンピング作用が発揮されて、低周波音の共振現象の発生を抑制することができる。このように多孔板3132を配置することにより、曲がり部23における排ガス14の剥離現象を抑制すると共に、低周波音の共振現象の発生を抑制することができるため、低周波音公害の発生を防止することができる。ここで、低周波音の発生及び共振を効果的に抑制することができる、多孔板3132の配置位置と開口率について説明する。最初に、低周波音の発生及び共振を効果的に抑制することができる、多孔板3132の配置位置について説明する。図1に示すように、矩形のダクト管である排ガス煙道21と煙突22とが接続されている接続部のうち、排ガス煙道21の上面の位置を基準位置Pとする。また、断面における縦寸法と横寸法が等しい矩形のダクト管である排ガス煙道21及び煙突22の前記縦寸法又は前記横寸法をLとする。排ガス煙道21において、基準位置Pと、この基準位置Pから排ガス煙道21の始端側ガスタービン出口側に向かって0.75L離れた位置P1との間を領域Aとした場合、この領域Aに多孔板31を配置すると、低周波音の発生及び共振を効果的に抑制することができる。また、煙突22において、基準位置Pと、この基準位置Pから煙突22の出口側に向かって0.75L離れた位置P2との間を領域Bとした場合、この領域Bに多孔板32を配置すると、低周波音の発生及び共振を効果的に抑制することができる。図2に示すように、領域ABでは、音響1次モード、音響2次モード、音響3次モードの全てにおいて、低周波音が低いため、領域ABに多孔板3132を配置することにより、低周波音の発生及び共振を効果的に抑制することができるのである。なお、図2において、横軸はガスタービン出口排気ガス煙道の始端部から煙突先端部までの排気通路を直線的に示したものであり、縦軸は音圧レベルdBを示している。次に、低周波音の発生及び共振を効果的に抑制することができる、多孔板3132の開口率について説明する。多孔板3132の開口率は、20~70、より好ましくは25~55、最も好適には35~45が好ましい。図3は、多孔板3132の開口率を変数に、圧損と低周波音レベルを組み合わせた評価関数であり、その値が小さいほど低周波音の発生及び共振を効果的に抑制することができる。圧損は開口率に対して右下がりの傾向にあり、低周波音レベルは開口率に対して右上がりの傾向にあることから、図3の評価関数を求めた。図3において横軸は、多孔板の開口率であり、縦軸は多孔板効果圧損と低周波音レベルを組み合わせた評価関数値である。図3から分るように、多孔板3132の開口率は、20~70、より好ましくは25~55、最も好適には35~45が好ましい。なお図1に示す例では、2枚の多孔板3132を配置したが、いずれか一方のみを配置するようにしてもよい。結局、排ガス煙道21の内部空間及び煙突22の内部空間からなる排気通路に、少なくとも1枚の多孔板を配置すれば、低周波音の発生及び共振を効果的に抑制することができる。多孔板の配置枚数は、1枚、2枚、更には3枚以上とすることができる。