1つの蓄電池Aij、または並列に接続された少なくとも2つの蓄電池Aijをそれぞれに有している、直列に接続された少なくとも2つの蓄電池ブロックEtiを備えているバッテリのための充電均等化システムであって、-各蓄電池ブロックEtiに1つずつ関連付けられている充電装置5であって、各充電装置5は、エネルギーを蓄えるための少なくとも1つのインダクタンスL1i、L2iと、カソードを介して、前記インダクタンスL1iの2つの端のうちの一方の端に連結されており、アノードを介して、前記蓄電池ブロックEtiの負極Niに連結される、少なくとも1つの第1のダイオードD1iと、アノードを介して、前記インダクタンスL1i、L2iの2つの端のうちの他方の端に連結されており、カソードを介して、前記蓄電池ブロックEtiの正極Piに連結される、少なくとも1つの第2のダイオードD2iと、前記第2のダイオードD2iのアノードに連結されており、前記バッテリ1の負極Nに連結される、少なくとも1つの第1の制御スイッチSW1iと、前記第1のダイオードD1iのカソードに連結されており、前記バッテリ1の正極Pに連結される、少なくとも1つの第2の制御スイッチSW2iとを有している充電装置5と、-前記少なくとも1つのインダクタンスL1i、L2iにエネルギーを蓄えさせるために、充電される蓄電池ブロックEtiに組み合わされた充電装置5の第1および第2の制御スイッチSW1i、SW2iを閉じるように、また充電される蓄電池ブロックEtiにエネルギーを送るために、該第1および第2の制御スイッチSW1i、SW2iを開くように構成されている、前記充電装置5を制御するための制御装置3とを備えていることを特徴とする、バッテリのための充電均等化システム。前記制御装置3は、充電を行うために、同じ充電装置5の第1の制御スイッチSW1iと第2の制御スイッチSW2iとを同時に閉じるように構成されていることを特徴とする、請求項1に記載のバッテリのための充電均等化システム。前記制御装置3は、あらかじめ定められた通電期間t1の後に、前記第1および第2の制御スイッチSW1i、SW2iを開くように構成されていることを特徴とする、請求項1または2に記載のバッテリのための充電均等化システム。前記充電装置5は、充電中、その充電装置5に組み合わされる蓄電池ブロックEtiおよび前記バッテリ1の電圧レベルとは無関係に、不連続通電モードで動作するように構成されていることを特徴とする、請求項1~3のいずれか1項に記載のバッテリのための充電均等化システム。前記あらかじめ定められた通電期間t1は、各蓄電池ブロックEtiに対する充電装置5が前記不連続通電モードで動作するように計算されていることを特徴とする、請求項4に記載のバッテリのための充電均等化システム。前記制御装置3は、充電中、前記充電装置5の第1の制御スイッチSW1iおよび第2の制御スイッチSW2iを、前記通電期間t1と、一定であるスイッチ開期間T-t1とに応じて、それぞれ閉状態と開状態とに保つように構成されていることを特徴とする、請求項4または5に記載のバッテリのための充電均等化システム。前記制御装置3は、充電されることになる蓄電池ブロックEtiの端子に接続された充電装置5を、時間をずらしながら順次に制御するように構成されていることを特徴とする、請求項1~6のいずれか1項に記載のバッテリのための充電均等化システム。前記バッテリ1は、少なくとも1つの基本モジュール9を有しており、該少なくとも1つの基本モジュール9は、直列接続された複数の蓄電池ブロックEtiを有しており、前記充電均等化システムは、さらに、該少なくとも1つの基本モジュール9の端子に接続される、さらなる充電装置5を備えていることを特徴とする、請求項1~7のいずれか1項に記載のバッテリのための充電均等化システム。前記バッテリ1は、直列に配置された複数の基本モジュール9を有していること、および前記充電均等化システムは、あらかじめ定められた数の基本モジュール9から成る1つ以上のモジュールの各々の端子に接続される、さらなる充電装置5を備えていることを特徴とする、請求項8に記載のバッテリのための充電均等化システム。前記少なくとも1つのインダクタンスL2iは、補助電源を充電するための補助巻線を有していることを特徴とする、請求項1~9のいずれか1項に記載のバッテリのための充電均等化システム。前記制御装置3に電圧情報を伝達するように構成された、各蓄電池の電圧を測定するための装置を備えていることを特徴とする、請求項1~10のいずれか1項に記載のバッテリのための充電均等化システム。前記蓄電池は、リチウムイオンタイプであることを特徴とする、請求項1~11のいずれか1項に記載のバッテリのための充電均等化システム。前記バッテリは、スーパーキャパシタを有していることを特徴とする、請求項1~12のいずれか1項に記載のバッテリのための充電均等化システム。請求項1~13のいずれか1項に記載の充電均等化システムにおけるバッテリの蓄電池ブロックを充電するための充電装置。したがって、本発明は、従来技術のこれらの欠点を伴わない、改良された充電均等化システムを提供することを目的としている。この目的を達成するために、本発明は、1つの蓄電池、または並列に接続された少なくとも2つの蓄電池をそれぞれに有している、直列に接続された少なくとも2つの蓄電池ブロックを備えているバッテリのための、次のものを具備している充電均等化システムを提供する。-各蓄電池ブロックに1つずつ組み合わされる充電装置であって、各充電装置は、エネルギーを蓄えるための少なくとも1つのインダクタンスと、カソードを介して、インダクタンスの2つの端のうちの一方の端に連結されており、アノードを介して、蓄電池ブロックの負極に連結される、少なくとも1つの第1のダイオードと、アノードを介して、インダクタンスの2つの端のうちの他方の端に連結されており、カソードを介して、蓄電池ブロックの正極に連結される、少なくとも1つの第2のダイオードと、第2のダイオードのアノードに連結されており、バッテリの負極に連結される、少なくとも1つの第1の制御スイッチと、第1のダイオードのカソードに連結されており、バッテリの正極に連結される、少なくとも1つの第2の制御スイッチとを備えている充電装置と、-上述の少なくとも1つのインダクタンスにエネルギーを蓄えさせるために、充電される蓄電池ブロックに組み合わされた充電装置の第1および第2の制御スイッチを閉じるように、また充電される蓄電池ブロックにエネルギーを送るために、第1および第2の制御スイッチを開くように構成されている、充電装置を制御するための制御装置。この充電均等化システムは、さらに、次の特性の1つ以上を個別に、または組み合わせて備えている場合がある。-制御装置は、充電を行うために、同じ充電装置の第1の制御スイッチと第2の制御スイッチとを同時に閉じるように構成されている。-制御装置は、あらかじめ定められた通電期間の後に、第1および第2の制御スイッチを開くように構成されている。-充電装置は、充電中、その充電装置に組み合わされる蓄電池ブロックおよびバッテリの電圧レベルに無関係に、不連続通電モードで動作するように構成されている。-あらかじめ定められた通電期間は、各蓄電池ブロックに対する充電装置が不連続通電モードで動作するように計算されている。-制御装置は、充電中、充電装置の第1の制御スイッチおよび第2の制御スイッチを、通電期間と、一定であるスイッチ開期間とに応じて、それぞれ閉状態と開状態とに保つように構成されている。-制御装置は、充電されることになる蓄電池ブロックの端子に接続された充電装置を、時間をずらしながら順次に制御するように構成されている。-バッテリは、少なくとも1つの基本モジュールを有しており、これらの少なくとも1つの基本モジュールは、直列接続された複数の蓄電池ブロックを有しており、充電均等化システムは、さらに、これらの少なくとも1つの基本モジュールの端子に接続される、さらなる充電装置を備えている。-バッテリは、直列に配置された複数の基本モジュールを有しており、充電均等化システムは、あらかじめ定められた数の基本モジュールから成る1つ以上のモジュールの各々の端子に接続される、さらなる充電装置を備えている。-上述の少なくとも1つのインダクタンスは、補助電源を充電するための補助巻線を有している。-充電均等化システムは、制御装置に電圧情報を伝達するように構成された、各蓄電池の電圧を測定するための装置を備えている。-蓄電池は、リチウムイオンタイプである。-バッテリは、スーパーキャパシタを有している。本発明は、さらに、上述の充電均等化システムの充電装置を提供するものである。添付図面を参照して、非限定的な例として示す以下の記述を読むことによって、本発明の他の特徴および利点が、より明瞭になると思う。添付図面において、実質的に同一の要素には、同じ符号を付してある。図1は、単位蓄電池が組み合わされたバッテリ1を示している。このバッテリ1は、直列に接続されたN個の蓄電池ブロック符号Etiを付されているから構成されている。各蓄電池ブロックEtiは、1個の単位蓄電池、または並列に接続された、いくつかの単位蓄電池Aijから構成されている。ここで、添え字iは、蓄電池ブロックの番号を表わしており、図1に示す例においては、1~Nの範囲で変化する。また添え字jは、与えられた蓄電池ブロック中の各単位蓄電池の番号を表わしており、図1に示す例においては、1~Mの範囲で変化する。同一の蓄電池ブロックEti中の単位蓄電池Aijの端子は、電気接点を介して互いに接続されており、それと同様に、各蓄電池ブロックEtiも、電気接点を介して、隣接する蓄電池ブロックEtiに接続されている。充電均等化システム本発明は、直列に接続された、少なくとも2つの蓄電池ブロックEtiを有する、単位蓄電池が組み合わされたバッテリ1のための充電均等化システム2を提供することを目的としている。この充電均等化システム2は、制御装置3、および各蓄電池ブロックEtiに対して1つずつ分配されている、同一の種類の複数の充電装置5を有している。各充電装置5は、各蓄電池ブロックEtiの負極端子符号Niが付されているおよび正極端子符号Piが付されているに接続されており、さらに、単位蓄電池が組み合わされたバッテリ1の正極端子符号Pが付されている、および負極端子符号Nが付されているに接続されている。充電装置5は、制御装置3によって制御される。図2および図3aに示す例において、蓄電池ブロックEti例えば図3aにおける蓄電池ブロックEt1と組み合わされている充電装置5は、次のものを有している。-インダクタンスL1iL11と、-アノードおよびカソードが、それぞれ対応する蓄電池ブロックの負極端子NiN1、およびインダクタンスL1iL11の第1の端に接続されている第1のダイオードD1iD11と、-アノードおよびカソードが、それぞれインダクタンスL1iL11の第2の端、および同じ対応する蓄電池ブロックの正極端子P1iP11に接続されている第2のダイオードD2iD21と、-ダイオードD2iD21のアノード、およびバッテリ1の負極端子Nに接続されている第1のスイッチSW1iSW11と、-ダイオードD1iD11のカソード、およびバッテリ1の正極端子Pに接続されている第2のスイッチSW2iSW21。一変形実施例においては、ダイオードD1iD11およびD2iD21に替えて、2つの制御スイッチが用いられる。この場合には、いわゆる同期型の整流が可能になる。導通状態における部品の電圧降下の低減によって、回路の効率を上げることができる。この充電装置5においては、バックブーストタイプの場合のように、入力と出力との間に共通の基準点を設けるということがなく、またフライバックタイプの構成の場合のように、変圧器を用いるということがなく、充電装置5は従来技術のものと異なる。一変形実施例において、各蓄電池ブロックの正極端子Piと負極端子Niとの間にキャパシタが接続される。このキャパシタは、充電装置5からの電流リップルを取り除くように構成されている。したがって、平滑化された直流が、各蓄電池ブロックに供給される。さらに、バッテリの負極端子Nと正極端子Pとの間にキャパシタ図示せずを加えることも可能である。このキャパシタは、充電装置5によって生じる電流リップルを取り除くように構成されている。したがって、バッテリから供給される電流は平滑化される。充電装置5図2は、連続通電モードでも不連続通電モードでも、同様に良好に作動する。不連続通電モードでの動作の方が、より容易に実行され、またより低コストで実現されるという利点を有しているために、好適である。実際、不連続通電モードにおいては、その定義によって、インダクタンスL1iからの電流が、スイッチSW1iおよびSW2iのための制御信号の各周期の最初に0になっている。2つのスイッチSW1iおよびSW2iが閉じられているときに、インダクタンスL1iに流れる電流の値は、インダクタンスL1iの端子間に印加されている電圧、インダクタンスL1iにエネルギーを蓄えている時間、およびインダクタンスL1iの値から演繹することができる。したがって、連続通電モード図3bにおける動作と対照的に、調整ループ13、電流の参照変数15、および電流制御装置14例えばトランジスタで構成されたスイッチSW1iおよびSW2iによって、直列接続された蓄電池ブロックEtiの各々に対してパルス幅変調を行うためのチョッピング回路と組み合わされた電流センサ12を用いる必要はない。さらに、不連続通電モードにおいては、パルス幅変調におけるスイッチSW1iおよびSW2iの制御を、通電期間を一定にする制御に替えることができる。制御装置3による、充電装置5の制御の例示的な一実施形態によれば、単一のクロック回路6、シフトレジスタ7、および制御スイッチまたはAND論理ゲート8が用いられる図4a、図4b。シフトレジスタ7は、各蓄電池ブロックEtiの各充電装置5のスイッチSW1iおよびSW2iが全て同時に閉じるそれは過度の放電電流をもたらすことを防止するためのものである。シフトレジスタ7の入力信号Eは、制御装置3から供給される。制御装置3は、さらに、各AND論理ゲート8の2つの入力のうちの1つに信号を与える。各AND論理ゲートの第2の入力は、シフトレジスタ7の出力に接続されている。AND論理ゲート8の2つの入力がハイ状態にあるときだけ、充電装置5は有効になる。この制御によって、全ての充電装置5が同時に制御される制御方法と異なって、制御回路によって消費される瞬間電流を最小にすることができる。さらに、この制御によって、充電装置5の同期制御に比して、バッテリ1から供給される実効電流を少なくし、したがって、バッテリ1の発熱を最小にすることができる。さらに、図5に示すように、例えばほぼ100個の単位蓄電池が直列に接続されている電気自動車の場合のように、直列に接続された多数の蓄電池ブロックEtiが用いられている場合には、バッテリ1は、直列接続された複数の基本モジュール9で構成されていることがある。基本モジュール9の各々は、直列接続された、あらかじめ定められた数の蓄電池ブロックEtiを有している。一例として、基本モジュール9の各々に、直列接続された10~12個の蓄電池ブロックが存在する。したがって、充電装置5のスイッチSW1iおよびSW2iの接続は、10~12個の蓄電池ブロックEtiの端子に対してなされる。ダイオードおよび制御スイッチの耐圧強度は、Liイオンバッテリの技術に応じて、およそ45~60Vの範囲に制限されている。この値は、半導体の分野における標準的な耐圧強度値である。電気自動車の場合に当てはまるように、多数の基本モジュール9の保守が、容易になる。一変形実施形態によれば、蓄電池ブロックEtiごとに、充電装置5が用いられることに加えて、各基本モジュール9を形成している、直列接続されたN個の蓄電池ブロックEtiごとに、同一の種類の充電装置5が用いられる。図5は、一例として、各基本モジュール9のN個の蓄電池ブロックに対して充電装置5を接続し、3つの基本モジュール9、すなわち3×N個の蓄電池ブロックEtiを直列に組み合わせる場合の、この変形実施形態を示している。この変形実施形態によれば、基本モジュール9の端子への、充電装置5のスイッチSW1iおよびSW2iの接続は、バッテリ1の端子でなされる。この変形実施形態によれば、隣接し合うN個の蓄電池ブロック間、したがって直列に組み合わされた基本モジュール9間の、エネルギーの移動が可能になる。さらに、例えば自動車用の12Vのエネルギー網などの補助エネルギー網10にエネルギーを供給するように、直列接続されたN個の蓄電池ブロックの端子に、1つ以上の充電装置5を実装させることが可能である図6。このとき、補助装置11が、充電装置5に結合される。またこの場合には、充電装置5のインダクタンスが、上述のエネルギー蓄積インダクタンスから結合インダクタンスL2iに替えられる。補助装置11は、結合インダクタンスL2iの二次側に配置されて、フライバックタイプの構造を形成している整流ダイオードD3、およびエネルギー蓄積キャパシタC1を備えている。補助エネルギー網10へのエネルギーの供給は、整流ダイオードD3とエネルギー蓄積キャパシタC1との間に実装されているスイッチSW3によって制御される。このスイッチSW3は、制御装置3によって制御される。さらに、充電均等化システム2は、各蓄電池ブロックEtiの電圧を測定して、制御装置3に電圧情報を伝達するための電圧測定装置図示せずを備えている場合がある。制御装置3は、この電圧情報を用いて、蓄電池ブロックEtiを充電しなければならないか否かを特定し、充電しなければならない場合には、対応する充電装置5をそのように制御することができる。不連続通電モードにおける、充電均等化システムの動作次に、図7および図8を参照して、充電均等化システム2の動作について説明する。制御装置3が、蓄電池ブロックEti以下の説明においては、図示されている例に合わせて、蓄電池ブロックEt1とするへのエネルギー移動を制御するとき、対応する蓄電池ブロックEt1に並列である充電装置5のスイッチSW11およびSW21は、通電期間t1の間、ともに閉じられている。この通電期間t1の間の電流の循環が、図7に破線で概略的に示されている。したがって、このとき、インダクタンスL11は、エネルギーを蓄える。インダクタンスL11を流れる電流iL11の増加率は、その端子間に印加される電圧N個の蓄電池ブロックの電圧に等しいに比例する図8。この通電期間中、ダイオードD11およびD21は遮断状態にある。ダイオードD11の端子間電圧アノード電圧-カソード電圧は、ダイオードD11が接続されている蓄電池ブロックの下方に位置している蓄電池ブロック全体の電圧から、バッテリ電圧を引いた電圧に等しい。ダイオードD21の端子間電圧は、ダイオードD21が接続されている蓄電池ブロックの上方に位置している蓄電池ブロック全体の電圧から、バッテリ電圧を引いた電圧に等しい。ダイオードD11やD21の端子間電圧の逆符号は、最大でも、バッテリ電圧までである。通電期間t1の最後に、スイッチSW11およびSW21が同時に開かれる。インダクタンスL11を流れる電流iL11は、この瞬間に、ピーク値IpeakスイッチSW11およびSW21が閉じられているときに、インダクタンスの端子間に印加されている電圧に、通電期間t1を掛けて、さらにインダクタンス値で割った値に等しいに達する。通電期間t1の最後から、充電装置5の動作周期Tの最後まで、スイッチSW11およびSW21は開いた状態にある。インダクタンスL11を流れる電流が0になるまで、ダイオードD11およびD21は導通状態にある。この段階における電流の循環が、図7に、二点鎖線で概略的に示されている。インダクタンスL11を流れる電流iL11は、インダクタンスL11の端子間に印加される電圧インダクタンスL11に直列である蓄電池ブロックEt1の電圧と、2つのダイオードD11およびD21の電圧降下とを足した電圧に-1を掛けた電圧に等しいに比例して減少する図7および図8。スイッチSW11の端子間電圧は、スイッチSW11が接続されている蓄電池ブロックの下方に位置している蓄電池ブロック全体の電圧に、スイッチSW11が接続されている蓄電池ブロックの電圧と、ダイオードD21の導通状態における電圧降下とを加えた電圧に等しい。スイッチSW21の端子間電圧は、スイッチSW21が接続されている蓄電池ブロックの上方に位置している蓄電池ブロック全体の電圧に、スイッチSW21が接続されている蓄電池ブロックEt1の電圧と、ダイオードD11の導通状態における電圧降下とを加えた電圧に等しい。スイッチSW11やSW21の端子間の直流電圧は、最大でも、バッテリ1の電圧までである。充電装置5の動作は、その充電装置5が接続されている蓄電池ブロックEtiに無関係に同じであり、したがって、充電装置5を、いくつかの蓄電池ブロックの充電に交互に用いることができる。諸元決定数式化図2の充電装置5の動作に関する上述の説明を数式化することによって、充電装置5の諸元が決定される。以下において、この数式化について概括する。この数式化のために、入力電圧、出力電圧インダクタンスL1iにとってのを、それぞれVe、Vsで表わす。すなわち、入力電圧Veは、バッテリ1の負極端子Nと正極端子Pとの間の電圧を表わす。出力電圧Vsは、蓄電池ブロックEtiの負極端子Niと正極端子Piとの間の電圧を表わす。同一の充電装置5のスイッチSW1iおよびSW2iが、通電期間t1の間、閉じられていると、インダクタンスL1iを流れる電流iL1iは増加していく。スイッチSW1iおよびSW2iの導通状態における電圧降下を無視すると、インダクタンスL1iを流れる電流iL1iは、数1で表わされる。通電期間t1の終了時に、スイッチSW1iおよびSW2iが開かれ、インダクタンスを流れる電流iL1iは、数2で示されるピーク値Ipeakに達する。通電期間t1の終了時から、電流iL1iが0になるまで、同一の充電装置5のダイオードD1iおよびD2iは導通状態にある。インダクタンスL1iを流れる電流iL1iは、数3にしたがって減少する。ここで、Vdは、ダイオードD1iおよびD2iの導通状態における電圧降下である。なお、この場合のtは、通電期間t1の終了時からの時間である。動作周期Tの最後までの、電流iL1iが0であるダイオードD1iおよびD2iは遮断状態にある期間に対応する動作段階が、不連続通電モードを特徴付けている。式2および式3から、充電装置5が不連続通電モードで動作するために、通電期間t1が超過してはならない期間、すなわち最大通電期間t1を定めることができる。この最大通電期間t1は、インダクタンスを流れる電流が、動作周期Tの最後に0になると置くことによって決定され、数4で与えられる。最悪の場合を考えたときには、最大通電期間t1は、最大の入力電圧Veおよび最小の出力電圧Vsに対して演繹されるべきである。さらに、ダイオードD1iおよびD2iの電圧降下は、最悪の場合を考える際には無視することができる。充電装置5の出力電流は、ダイオードD1iおよびD2iによって導かれる電流に等しい。充電装置5の平均出力電流は、数5から計算される。平均出力電流Isは、入力電圧の二乗Ve2に比例し、出力電圧VsとダイオードD1iおよびD2iの電圧降下との和に反比例する。蓄電池ブロックEtiの電圧に関係なく、所望の平均出力電流を供給するためには、最大の出力電圧および最小の入力電圧を考えなければならない。充電されている蓄電池ブロック1つ以上のを流れる電流は、充電装置5の出力電流と等しくない。実際、充電装置5のインダクタンスL1iによって蓄えられるエネルギーは、バッテリ1から供給される。したがって、インダクタンスL1iに流れる電流は、充電されている蓄電池ブロック1つ以上のから供給される。したがって、充電されている蓄電池ブロック1つ以上のに供給される電流は、ダイオードD1iおよびD2iによって導かれる電流から、スイッチSW1iおよびSW2iを流れる電流を引いた代数差に等しい。動作している充電装置5の数がNであることを考慮すると、充電されている蓄電池ブロック1つ以上のの電流の平均値IEtは、数6を用いて得られる。この式において、同一の動作周期Tの全体にわたって、電流は、バッテリ1から充電装置5に、さらに、充電装置5から蓄電池ブロックEtiに供給されるとみなされている。動作している充電装置5の数が、それらの充電装置5の入力に接続されている蓄電池ブロックEtiの数に等しければ、それらの蓄電池ブロックEtiの平均電流は0に等しい。前出の式を例証するために、2種類の充電装置5の諸元決定を考える。第1の充電装置は、単一の蓄電池ブロックEtiの充電を行うために用いることができ、かつ10個の蓄電池ブロックEtiの端子に接続されている充電装置5である。第2の充電装置は、直列の10個の蓄電池ブロックEtiの充電を行うために用いることができ、かつ100個の蓄電池ブロックEtiの端子、すなわち、各々が直列の10個の蓄電池ブロックから成る、10個の直列の組み合わせの端子に接続されている充電装置5である。充電装置5の緒元決定は、2つのステップ、すなわち、最初に、充電装置5が不連続通電モードで動作するように、スイッチSW1iおよびSW2iの通電期間t1を計算するステップ式4と、次に、充電装置の出力において、所望の平均出力電流を供給するように、インダクタンスL1iの値を計算するステップ式5とに分かれる。2種類の充電装置5の緒元決定に用いられる仮定は、次のとおりである。-平均出力電流最小、Is:1A-動作周波数F:50kHz、すなわち、T=1/F=20μs-単位蓄電池リン酸鉄を主成分とするLiイオン蓄電池の電圧:最小電圧:2.5V最大電圧:3.6V-導通状態におけるダイオードの電圧降下Vd:高速ダイオードショットキータイプ:0.3~0.7Vバイポーラダイオード:0.6~1.0V2種類の充電装置5に対して、ダイオードD1iおよびD2iの最小の電圧降下、充電装置の最大入力電圧および最小出力電圧を用いて、最大通電期間t1が計算される。次いで、ダイオードの最大の電圧降下、および充電装置5の最小入力電圧および最大出力電圧を用いて、インダクタンスL1iの最大値が計算される。単一の蓄電池ブロックEtiを充電するために用いることができる充電装置5に対して、最大通電期間t1およびインダクタンスL1iの値が、数7のように与えられる。高速のショットキータイプのダイオードが用いられている。直列の10個の蓄電池ブロックの充電を行うために用いることができる充電装置5に対して、最大通電期間t1およびインダクタンスL1iの値が、数8のように与えられる。バイポーラダイオードが用いられている。これらの例におけるインダクタンスL1iの値は最大値である。しかしながら、システムを強健にするために、より低い値のインダクタンスが用いられることもある。シミュレーション一例として、蓄電池ブロックを充電することができる、動作中の充電装置に対する2つのシミュレーション結果を示す図9。この例において、バッテリ1は、各々が1個の単位蓄電池を有する、直列に組み合わされた10個の蓄電池ブロックで構成されている。単位蓄電池は、電圧源Viと、それに直列な内部抵抗Ri各単位蓄電池当り0.010オームのとによって示されている。図を読みやすくするために、充電中の単位蓄電池の上方および下方の単位蓄電池は、それぞれ単一の電圧源およびそれに直列な単一の抵抗から成るようにまとめられている。充電装置5の動作周波数は任意であるが、この例においては50kHzに設定されている。スイッチSW1iおよびSW2iの通電期間は、1.631μsに設定されている。インダクタンスL1iの値は9.1μHに設定されている結果1を参照。第1のシミュレーション第1のシミュレーションにおいて、ほとんどの単位蓄電池は、閾値電圧2.5Vまで充電されており、1つの単位蓄電池V7が、3.6Vの電圧まで充電されている。充電装置5は、最も高い充電電圧すなわち3.6Vを有する単位蓄電池この例においては7番目のに並列に接続されている。7番目の単位蓄電池より下方の蓄電池ブロックは、15Vの電圧源V16および0.060オームの内部抵抗R16にまとめられており、同様に、7番目の単位蓄電池より上方の蓄電池ブロックは、7.5Vの電圧源V810および0.030オームの内部抵抗R810にまとめられている。この例は、平均出力電流が1A最小平均出力電流でなければならない場合の極端な動作例を示している。図10は、シミュレーション結果を示している。このシミュレーション結果において、曲線C1はインダクタンスL17を流れる電流iL17、曲線C2はダイオードD27を流れる出力電流iD27、曲線C3は単位蓄電池V7を流れる電流iV7を表わしている。前述のように、スイッチSW17およびSW27が閉じられている通電期間t1の間、インダクタンスL17を流れる電流iL17は増加していく。この段階中、電流iL17は、この段階において単位蓄電池V7から供給される電流iV7を介して、バッテリ1から供給されることに注目されたい。通電期間t1の終了時に、この電流の値は、ピーク値Ipeakこの例においては、およそ4.6Aのに達する。通電期間t1の終了時から、インダクタンスL17を流れる電流iL17は減少して、単位蓄電池V7に供給される。電流iL17が、充電装置5の各動作周期の終了前に0になるから、この回路は不連続通電モードで動作する。所望のように、平均出力電流Is7は1.0Aである。充電されている単位蓄電池の電圧値、およびバッテリの電圧値がいかなるものであれ、1Aという最小平均出力電流が得られるということは、極めて評価されるところである。第2のシミュレーション第2のシミュレーションにおいて、ほとんどの単位蓄電池は、3.6Vの閾値電圧まで充電されており、1つの単位蓄電池が、2.5Vの電圧まで充電されている。充電装置5は、最も低い充電電圧すなわち2.5Vを有する単位蓄電池に並列に接続されている。この例は、充電装置5が不連続通電モードで動作しなければならない場合の極端な動作例を示している。図11は、シミュレーション結果を示している。このシミュレーション結果において、曲線C5はインダクタンスL17を流れる電流iL17、曲線C6はダイオードD27を流れる出力電流iD27、曲線C7は単位蓄電池V7を流れる電流iV7を表わしている。前述のように、スイッチSW17およびSW27が閉じられている通電期間t1の間、インダクタンスL17を流れる電流iL17は増加していく。通電期間t1の終了時に、電流iL17の値は、ピーク値Ipeakこの例においては、およそ6.1Aのに達する。通電期間t1の終了時から、インダクタンスL17を流れる電流iL17は減少して、単位蓄電池V7に供給される。電流iL17が、充電装置5の各動作周期の終了前に0になるから、この回路は不連続通電モードで動作する。不連続通電モードの動作は、充電されている単位蓄電池の電圧値、およびバッテリの電圧値の如何にかかわりなく、十分に観察される。平均出力電流Is7は2.3Aである。この値は、最小値1Aを十分に上回っている。他のシミュレーションも行った。単位蓄電池の全電圧変動範囲2.5~3.6V、およびバッテリ1の全電圧変動範囲25~36Vにおいて、充電装置5は有効であった。さらに、充電装置5の位置、すなわち、充電装置5が1番目、6番目、N番目のいずれの蓄電池ブロックの端子に接続されているかにかかわりなく、充電装置5は有効であった。さらに、多数の充電装置5が並列に動作している場合にも、それらの充電装置5の動作は有効であった。直列の10個の蓄電池ブロックEtiを充電するために用いることができ、100個の蓄電池ブロックEtiの端子に接続されている充電装置5も、このアプローチによれば有効であった。