"磁性体粒子が樹脂層で被覆されてなる静電現像用キャリアの製造方法であって、前記磁性体粒子および樹脂微粒子を第1の装置を用いて混合し、第1の混合物を得ることを含む工程1と、前記工程1で得られた前記第1の混合物に第2の装置を用いて機械的衝撃力を付与する工程2と、を含み、前記第1の装置が撹拌羽根を有する竪型円筒状の処理槽を含む混合機または撹拌羽根を有する球状の処理槽を含む混合機である、静電現像用キャリアの製造方法。前記工程2の後に、直前の工程で得られた生成物と、さらに添加された樹脂微粒子とを前記第1の装置を用いて混合して第2の混合物を得て、前記第2の混合物に前記第2の装置を用いて機械的衝撃力を付与することを少なくとも1回繰り返すことを含む工程3をさらに含む、請求項1に記載の製造方法。前記第2の装置が、転動造粒によって機械的衝撃力を付与するものである、請求項1または2に記載の製造方法。前記静電現像用キャリアの体積平均粒径が20~35μmである、請求項1~3のいずれか1項に記載の製造方法。近年では、磁性体粒子を樹脂層で被覆した磁性キャリアを小粒径化すると、より一層の高画質化が可能となることが報告されている。しかしながら、上述の乾式コート法においては、磁性キャリアの小粒径化を目的として磁性体粒子の粒径を小さくすると、当該磁性体粒子を被覆する樹脂微粒子との粒径の差が相対的に小さくなる。その結果、磁性体粒子に樹脂微粒子を付着させることがより困難となり、付着されなかった樹脂微粒子が凝集および塊状化し、二次粒子が発生することが判明した。このような二次粒子が現像剤に混入すると磁性キャリアが有する帯電付与能が低下し、地かぶりやトナー飛散の原因となりうる。そこで本発明は、樹脂微粒子の二次粒子の発生を抑制しうる、二成分現像法に用いられる磁性キャリア、すなわち、静電現像用キャリアの製造方法を提供することを目的とする。本発明者らは鋭意研究を行った結果、乾式コート法で静電現像用キャリアを製造する方法において、特定の装置を用いると、樹脂微粒子の二次粒子の発生を抑制することができることを見出し、本発明を完成させるに至った。すなわち、本発明の上記課題は以下の手段により達成される。1.磁性体粒子が樹脂層で被覆されてなる静電現像用キャリアの製造方法であって、前記磁性体粒子および樹脂微粒子を第1の装置を用いて混合し、第1の混合物を得ることを含む工程1と、前記工程1で得られた前記第1の混合物に第2の装置を用いて機械的衝撃力を付与する工程2と、を含み、前記第1の装置が撹拌羽根を有する竪型円筒状の処理槽を含む混合機または撹拌羽根を有する球状の処理槽を含む混合機である、静電現像用キャリアの製造方法;2.前記工程2の後に、直前の工程で得られた生成物と、さらに添加された前記樹脂微粒子とを前記第1の装置を用いて混合して第2の混合物を得て、前記第2の混合物に前記第2の装置を用いて機械的衝撃力を付与することを少なくとも1回繰り返すことを含む工程3をさらに含む、1.に記載の製造方法;3.前記第2の装置が、転動造粒によって機械的衝撃力を付与するものである、1.または2.に記載の製造方法;4.前記静電現像用キャリアの体積平均粒径が20~35μmである、1.~3.のいずれか1つに記載の製造方法。本発明によれば、樹脂微粒子の二次粒子の発生を抑制しうる、静電現像用キャリアの製造方法が提供できる。以下、本発明を実施するための形態について詳細に説明する。本発明の一実施形態によれば、磁性体粒子が樹脂層で被覆されてなる静電現像用キャリアの製造方法が提供される。より詳細には、磁性体粒子および樹脂微粒子を第1の装置を用いて混合し、第1の混合物を得ることを含む工程1と、前記工程1で得られた前記第1の混合物に第2の装置を用いて機械的衝撃力を付与する工程2と、を含む製造方法である。この際、前記第1の装置は、撹拌羽根を有する竪型円筒状の処理槽を含む混合機または撹拌羽根を有する球状の処理槽を含む混合機である。[工程1]工程1は、磁性体粒子および樹脂微粒子を第1の装置を用いて混合し、第1の混合物を得ることを含む。磁性体粒子磁性体粒子は、磁性を有するものであれば特に制限はなく、公知のものが用いられうる。具体的には、鉄、ニッケル、コバルト等の磁性金属;前記磁性金属とチタン、ジルコニウム等のその他の金属との合金;マグネタイト、マンガン亜鉛フェライト、ニッケル亜鉛フェライト、銅亜鉛フェライト等のマンガン、コバルト、ニッケル、銅、亜鉛等を含むスピネルフェライト;バリウムフェライト、ストロンチウムフェライト等のバリウム、ストロンチウム、鉛等を含む六方晶フェライト;イットリウム鉄ガーネットYIG等の希土類金属イットリウム、ランタン、セリウム、プラセオジム、ネオジム、プロメチウム、サマリウム、ユウロピウム、ガドリニウム、テルビウム、ジスプロシウム、ホルミウム、エルビウム、イッテルビウム等を含むガーネットフェライト;銅-マンガン-アルミニウムCu2MnAl、ニッケル-マンガン-アンチモンNi2MnSb、鉛-マンガン-アンチモンPb2MnSb等のホイスラー合金等が挙げられる。これらのうち、磁気ブラシ法を適用した際に形成されるブラシ状の穂立ちの硬度を考慮すると、磁性体粒子は、スピネルフェライト、六方晶フェライト、ガーネットフェライト等のフェライトであることが好ましい。上記磁性体粒子は、単独で用いても、2種以上を混合して用いてもよい。磁性体粒子の体積平均粒径は、20~35μmであることが好ましく、25~35μmであることがより好ましい。磁性体粒子の体積平均粒径が20μm以上であると、キャリアの表面積が大きくなり、トナーへの帯電付与能が向上することから好ましい。一方、磁性体粒子の体積平均粒径が35μm以下であると、均一なコート層を形成でき、高画質化することができることから好ましい。なお、磁性体粒子の体積平均粒径は、体積基準のメジアン径、すなわち累積分布曲線における50累積値中央値であり、前記メジアン径は、湿式分散器を備えてなるレーザ回折式粒度分布測定装置HELOSシンパティック社製により測定されるものとする。磁性体粒子の飽和磁化は、20~80Am2/kgであることが好ましく、30~70Am2/kgであることがより好ましい。飽和磁化が20Am2/kg以上であると、現像ロールに形成される穂が感光体と接触または接近するのに十分な磁化となることから好ましい。一方、飽和磁化が80Am2/kg以下であると、現像ロールに形成される穂の硬度が硬くなりすぎないことから好ましい。なお、飽和磁化は、直流磁化特性自動記録装置3257-35横河電機株式会社製により測定されるものとする。樹脂微粒子樹脂微粒子は、特に制限されず、公知のものが用いられうる。具体的には、オレフィン樹脂、スチレン樹脂、メタアクリル系樹脂、スチレン-メタアクリル樹脂、シリコーン樹脂、ポリエステル樹脂、ポリアミド樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリエーテル樹脂、ポリ酢酸ビニル樹脂、ポリスルホン樹脂、エポキシ樹脂、ポリウレタン樹脂、尿素樹脂、フッ素樹脂等が挙げられる。これらのうち、帯電性および耐久性の観点から、メタアクリル樹脂またはスチレン-メタアクリル樹脂を用いることが好ましい。なお、前記樹脂微粒子が2種以上の単量体から製造される共重合体である場合には、ランダム共重合体、交互共重合体、ブロック共重合体、およびグラフト共重合体のいずれであってもよい。また、上記樹脂微粒子は、単独で用いても、2種以上を混合して用いてもよい。前記メタアクリル樹脂および前記スチレン-メタアクリル樹脂を製造する単量体としては、メタアクリル酸環状アルキルエステル単量体、メタアクリル酸鎖状アルキルエステル単量体、スチレン単量体、およびアルキルスチレン単量体等が挙げられる。これらのうち、メタアクリル酸環状アルキルエステル単量体および/またはメタアクリル酸鎖状アルキルエステル単量体を用いることが好ましい。前記メタアクリル酸環状アルキルエステル単量体としては、特に制限されないが、アクリル酸イソボルニル、ジシクロペンタニルメタアクリレート、シクロドデシルメタアクリレート、シクロヘキシルメタアクリレート、メチルシクロヘキシルメタアクリレート、トリメチルシクロヘキシルメタアクリレート、t-ブチルシクロヘキシルメタアクリレート、シクロヘキシルフェニルメタアクリレート、アダマンチルメタアクリレート等が挙げられる。これらのうち、シクロヘキシルメタアクリレート、メチルシクロヘキシルメタアクリレートであることが好ましい。前記メタアクリル酸鎖状アルキルエステル単量体としては、メチルメタクリレート、エチルメタクリレート、プロピルメタクリレート、ブチルメタクリレート、メチルアクリレート、ベンジルメタクリレート等が挙げられる。これらのうち、メチルメタクリレート、エチルメタクリレートを用いることが好ましい。当該樹脂微粒子の製造方法としては、特に制限はなく、公知の方法により製造される。具体的には、塊状重合、溶液重合、乳化重合、懸濁重合が挙げられる。これらのうち、乳化重合により樹脂微粒子を製造することが好ましい。樹脂微粒子を構成する樹脂の重量平均分子量は、特に制限されず、いかなる数値のものであってもよい。当該樹脂微粒子を構成する樹脂の重量平均分子量は、通常、5,000~1,000,000である。樹脂微粒子を構成する樹脂の重量平均分子量が大きいほど、磁性体粒子に被覆層として被覆された際に優れた耐久性を有する傾向があり、樹脂微粒子を構成する樹脂の重量平均分子量が小さいほど、磁性体微粒子に付着しやすい傾向がある。なお、樹脂微粒子を構成する樹脂の重量平均分子量は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィーGPCにより測定されるものとする。具体的には、はじめに、装置HLC-8220GPC東ソー株式会社製、およびカラムTSKguardcolumnSuperHZ-LTSKgelSuperHZM-M3連東ソー株式会社製を用い、カラム温度を40°Cに保持しながら、展開溶媒としてテトラヒドロフランTHFを流速0.35mL/minで流してカラムを安定化させる。次に、超音波分散機を用いて測定試料を室温で5分間処理し、濃度1mg/mLとなるように測定試料をテトラヒドロフランで希釈する。次いで、ポアサイズ0.2μmのメンブランフィルターにより不純物を除去してサンプルを調製する。当該サンプル10μLをキャリア溶媒とともに前記装置に注入し、示差屈折計RI検出器を用いて樹脂微粒子を検出する。樹脂の重量平均分子量は検量線から算出される。なお、当該検量線は、単分散ポリスチレン標準粒子を基準として、単分散ポリスチレンを10点測定した結果から作成されたものである。また、樹脂微粒子を構成する樹脂の一次粒径は、特に制限されないが、50~300nmであることが好ましく、60~200nmであることがより好ましい。一次粒径が50nm以上であると、取扱いが容易となり、また、比表面積が大きくなりすぎず、二次粒子の生成を抑制することができることから好ましい。一次粒径が300nm以下であると、樹脂微粒子が磁性体粒子に付着しやすくなることから好ましい。なお、樹脂微粒子を構成する樹脂の一次粒径は、体積基準のメジアン径であり、上述した磁性体粒子の粒径と同様の方法により求めるものとする。上記樹脂微粒子を構成する樹脂の重量平均分子量および一次粒径は、樹脂を重合する際の反応条件で制御することができる。例えば、樹脂微粒子を構成する樹脂を乳化重合で製造する場合には、添加する重合開始剤、連鎖移動剤、および界面活性剤等の量、並びに重合温度等の反応条件を適宜調整することによって、樹脂微粒子を構成する樹脂の重量平均分子量および一次粒径を制御することができる。第1の装置第1の装置は、撹拌羽根を有する竪型円筒状の処理槽を含む混合機または撹拌羽根を有する球状の処理槽を含む混合機である。撹拌羽根を有する竪型円筒状の処理槽は、少なくとも1つの撹拌羽根を有し、前記撹拌羽根は、粒子を横方向および縦方向に混合できるように設定する。横方向のみに粒子を混合すると、粒子が強力なエネルギーを有した状態で竪型円筒状の処理槽の側面に衝突し、樹脂微粒子の凝集塊状化による二次粒子が発生しうる。これに対し、前記粒子を横方向だけでなく縦方向にも混合することで、二次粒子の発生を抑制することができる。上述のような縦方向への撹拌は種々の方法によって実現することができる。一例としては、所定の形状を有する撹拌羽根の使用が挙げられる。用いられうる撹拌羽根は特に制限されないが、ST羽根、Y1羽根、Z0羽根、CK羽根、P0羽根、SR羽根、A0羽根、およびS0羽根日本コークス工業株式会社製等が挙げられる。これらの羽根の形状を図1に示す。前記撹拌羽根は、単独で用いても、2種以上を組み合わせて用いてもよい。2種以上を組み合わせて用いる場合には、段を形成して用いることが好ましい。例えば、2種の撹拌羽根を組み合わせて用いる場合、上羽根と下羽根とに分けて上下二段に撹拌羽根を設置することが好ましい。当該撹拌羽根の上羽根-下羽根の組み合わせとしては、例えば、ST-A0、Y1-A0、Z0-S0、CK-S0、P0-S0、SR-A0等が挙げられる。なお、処理槽全体を均一に撹拌する観点から、少なくとも1つの撹拌羽根を処理槽の槽底に設置することが好ましい。撹拌羽根を有する竪型円筒状の処理槽が竪型円筒状の形状を有することにより、二次粒子の発生を有効に抑制することができる。具体的には、横方向の混合との関係においては、処理槽は円形であり角を有しないため角に樹脂微粒子が溜まることがほとんどなく、二次粒子の発生を抑制できる。また、縦方向の混合との関係においては、処理槽が一定の高さを有することから、上昇する粒子が高いエネルギーを持って処理槽と衝突することがなく、処理槽の上底に樹脂微粒子が堆積することはほとんどないため、二次粒子の発生を抑制することができる。撹拌羽根を有する竪型円筒状の処理槽は、さらに原料投入口、投入弁、フィルター、補助羽根、駆動軸、温度計、フランジ、ジャケット、製品取出口、排出弁、エアシリンダ、エアー抜き、モーター、デフレクタ、掻き落し装置、チョッパー等を有していてもよい。図2に、一実施形態に係る撹拌羽根を有する竪型円筒状の処理槽を含む混合機1を示す。図2に示す混合機1が有する処理槽10は竪型円筒状の形状である。処理槽10にはジャケット11が設けられることで二重構造となっており、ここに熱媒体を流すことにより、処理物を加熱または冷却することができる。処理槽10には所定の形状を有する上羽根ST羽根12および下羽根A0羽根13が設けられている。外部のモーターにより2種の撹拌羽根が撹拌されることによって、処理物を横方向だけでなく縦方向にも混合しうる。なお、14は原料供給ライン、15は製品取出ラインである。撹拌羽根を有する球状の処理槽を含む混合機において、球状の処理槽とは、完全な球形であってもよいが、球形の底部に平面状の槽底を有する処理槽であってもよい。撹拌羽根を有する球状の処理槽は、少なくとも1つの撹拌羽根を有し、前記撹拌羽根は、球の底部または平面状の槽底に設置されることが好ましい。撹拌羽根が上記のように設置されることで、粒子は球状の処理槽に沿って移動しうる。その結果、混合によって処理槽に対して高いエネルギーで衝突することはなく、また、混合を繰り返すことにより常にセルフクリーニング効果を有することから、樹脂微粒子の凝集塊状化による二次粒子の生成を抑制することができる。撹拌羽根を有する球状の処理槽の槽底には、さらにボスを設置してもよい。前記ボスは、槽底の中央部に円錐、およびこれに類似する形状で設置されうる。撹拌羽根によって球状の処理槽に沿って処理槽の上部に達した粒子は、その他の方向から処理槽の上部に達した粒子と衝突して、槽底の中央部に落下しうる。前記ボスを設置することによって、落下した粒子の滞留を防ぐことができ、二次粒子の発生を抑制することができる。すなわち、落下した粒子は円錐状のボスの頭頂部またはその付近から側面に沿って槽底に落下される。この際、粒子に横方向のエネルギーも付与される。当該横方向のエネルギーは撹拌羽根による混合に利用されうることから、より効率的に粒子を混合することができる。撹拌羽根を有する球状の処理槽は、さらに原料投入口、投入弁、フィルター、補助羽根、駆動軸、温度計、フランジ、ジャケット、製品取出口、排出弁、エアシリンダ、エアー抜き、モーター、デフレクタ、掻き落し装置、チョッパー等を有していてもよい。図3に、一実施形態に係る撹拌羽根を有する球状の処理槽を含む混合機20を示す。図3示す混合機20が有する処理槽31は、比較的大きな水平円板状の槽底32を有する球形であり、上下に二分割できるように、中央部にフランジ39を備えている。また、球形部全体はジャケット40が設けられることで二重構造となっており、ここに熱媒体を流すことにより、処理物を加熱または冷却することができる。処理槽31の上部には処理物を投入するための原料供給ライン37が、下部には製品を排出するための製品取出ライン38が、それぞれ設けられている。円板状の槽底32の中央には駆動軸36が貫通し、外部の動力によって回転可能となっている。駆動軸36には、円錐形を変形した末広がりのボス33が取付けられている。ボス33の下端外周部には、撹拌羽根34が設けられている。その撹拌羽根34はボス33の外周の傾斜とは反対の勾配が付されており、その下側のエッジは処理槽31の球面状の内壁に沿った弧となっている。ボス33の上部には、撹拌羽根34より直径をやや小さくした補助羽根35が設けられている。第1の装置への磁性体粒子の投入量は、50000~300000g/m3であることが好ましく、70000~200000g/m3であることがより好ましい。磁性体粒子の投入量が50000以上g/m3であると、一定の生産量が得られることから好ましい。一方、磁性体粒子の投入量が300000g/m3以下であると、磁性体粒子が樹脂微粒子と好適な頻度で接触できることから好ましい。また、第1の装置への樹脂微粒子の投入量は、1000~15000g/m3であることが好ましく、1400~10000g/m3であることがより好ましい。樹脂微粒子の投入量が1000g/m3以上であると、樹脂微粒子が磁性体粒子に十分に付着することができることから好ましい。一方、樹脂微粒子が15000g/m3以下であると、二次粒子の生成を抑制できることから好ましい。さらに、磁性体粒子と樹脂微粒子との混合比は、50:1~20:1磁性体粒子と樹脂微粒子との質量比であることが好ましく、100:3~25:1であることがより好ましい。当該混合比で混合されることにより、磁性体粒子の表面に好適に樹脂微粒子が付着しうる。第1の装置の回転数は、装置によって適宜調節されうるが、1000~6000rpmであることが好ましく、2000~5000rpmであることがより好ましい。回転数が1000rpm以上であれば、樹脂微粒子が磁性体粒子に付着しやすくなることから好ましい。一方、回転数が6000rpm以下であれば、二次粒子の発生を抑制できることから好ましい。第1の装置の温度は、用いる磁性体粒子および樹脂微粒子の種類および第1の装置によっても異なるが、20~60°Cであることが好ましく、30~50°Cであることがより好ましい。温度が20°C以上であれば、樹脂微粒子が磁性体粒子に付着するための十分なエネルギーが付与されることから好ましい。一方、温度が60°C以下であれば、樹脂微粒子が混合中に溶融されないことから好ましい。用いられうる磁性体粒子および樹脂微粒子によって工程1における好適な混合条件等は異なるが、適宜混合条件を設定することにより樹脂微粒子が凝集塊状化してなる二次粒子の発生を抑制することができる。第1の混合物第1の混合物は、上述の磁性体粒子および樹脂微粒子を混合することによって、前記磁性体粒子の表面に樹脂微粒子が付着されてなる複合粒子以下、この時点で得られる複合粒子を第1の複合粒子とも称するを含む。第1の複合粒子における樹脂微粒子の付着形態は、磁性体表面に樹脂微粒子が1層形成された単分子吸着に限定されず、2層以上が形成された多分子吸着であってもよい。このような吸着は、静電的な力によって生じうる。また、前記第1の混合物には、樹脂微粒子が凝集してなる二次粒子を微量に含む場合がある。当該二次粒子が第1の混合物にどの程度の量で含有されるかは、第1の混合物の分散液の透過率により間接的に測定することができる。具体的には、はじめに、20ccのサンプル瓶に工程1で得られた10gの第1の混合物、10ccの純水、および一滴の界面活性剤ポリオキシエチレン10オクチルフェニルエーテル:和光純薬株式会社製を混合して、ウェイブローターサーモニクス社製で3分間撹拌する。得られた分散液では、第1の複合粒子は沈殿し、二次粒子は上澄液に分散された状態となっている。そして、上澄液を採取し、UV-1200型分光光度計株式会社島津製作所製により650nmの透過率を測定することにより二次粒子の含有量が間接的に測定されうる。第1の装置を用いて得られた第1の混合物の二次粒子は、可能な限り少ないことが好ましい。第1の混合物の前記方法によって評価される透過率は、90以上であることが好ましく、95以上であることがより好ましく、99以上であることがさらに好ましい。本形態においては、工程1で得られた第1の混合物はそのまま工程2の原料として用いられうる。第1の混合物に含有される不純物等を精製により除去してから工程2の原料としてもよい。[工程2]工程2は、工程1で得られた前記第1の混合物に第2の装置を用いて機械的衝撃力を付与する工程である。機械的衝撃力としては、磁性体粒子に付着した樹脂微粒子を延展させて樹脂層を形成できるものであれば特に制限はなく、例えば、熱、圧力、および転動造粒によって生じる力等が挙げられる。第2の装置第2の装置は、前記機械的衝撃力を付与するものであれば特に限定されない。第2の装置は、前記第1の装置と同じ装置であっても、異なる装置であってもよい。より適した条件で工程2を行う観点から、第2の装置は第1の装置と異なる装置であることが好ましい。第2の装置が第1の装置と異なる装置である場合において、用いられうる第2の装置としては特に制限されず、公知の装置を用いることができる。具体的には、クラッチャ、高速流動型ミキサー、ヘンシェルミキサー、シュギーミキサー、双腕ニーダー、パドルミキサー、タービュラーミキサー、水平円筒型混合機、V型混合機、二重円錐型混合機、振動回転型混合機、リボン型混合機、パドル型混合機、スクリュー型ナウタ型混合機、高速撹拌型混合機、回転円錐型混合機、ローラ付回転容器型混合機、撹拌付回転容器型混合機、高速楕円ロータ型混合機、気流撹拌型混合機、無撹拌型混合機等が挙げられる。第2の装置への第1の混合物の投入量は、50000~300000g/m3であることが好ましく、70000~200000g/m3であることがより好ましい。第1の混合物の投入量が50000以上g/m3であると、一定の生産量が得られることから好ましい。一方、第1の混合物の投入量が300000g/m3以下であると、複合粒子に十分な機械的衝撃力を付与することができることから好ましい。第2の装置の温度は、90~130°Cであることが好ましく、100~120°Cであることがより好ましい。温度が90°C以上であると、磁性体粒子に付着した樹脂微粒子が軟化して樹脂層が形成しやすくなることから好ましい。一方、温度が130°C以下であると、樹脂微粒子の過度の軟化による複合粒子どうしの融着を抑制できることから好ましい。第2の装置の圧力は、0.8~1.2atmであることが好ましく、0.9~1.1atmであることがより好ましい。圧力が0.8atm以上であると、磁性体粒子に付着した樹脂微粒子を延展して樹脂層を形成しやすくなることから好ましい。圧力が1.2atm以下であると、圧力による樹脂層の摩耗を抑制することができることから好ましい。第2の装置の回転数は、50~600rpmであることが好ましく、100~500rpmであることがより好ましい。回転数が50rpm以上であると、樹脂層の形成に十分な衝撃力を付与できることから好ましい。一方、回転数が600rpm以下であると、転動造粒による樹脂層の摩耗を抑制することができることから好ましい。上記機械的衝撃力を付与する手段は、単独であっても、2種以上を組み合わせたものであってもよく、前記機械的衝撃力は、転動造粒によって生じる力であることが好ましく、温度によって生じる熱および転動造粒によって生じる力を組み合わせたものであることがより好ましい。[静電現像用キャリア]本形態に係る静電現像用キャリアは、磁性体粒子が被覆層で被覆された構造を有する。静電現像用キャリアの体積平均粒径は、20~35μmであることが好ましく、25~35μmであることがより好ましい。静電現像用キャリアの粒径が20μm以上であると、トナーへの帯電付与能が向上することから好ましい。一方、静電現像用キャリアの粒径が35μm以下であると、高画質化することができることから好ましい。このように本形態によれば、高画質化に寄与する小粒径化した静電現像用キャリアを製造することができる。なお、静電現像用キャリアの体積平均粒径は、体積基準のメジアン径であり、上述した磁性体粒子の体積平均粒径と同様の方法により求めるものとする。樹脂層の膜厚は、0.5~3.0μmであることが好ましく、0.7~2.0μmであることがより好ましい。樹脂層の膜厚が0.5μm以上であると、樹脂層が耐久性を有することから好ましい。一方、樹脂層の膜厚が3.0μm以下であると、帯電付与能が過度に低下しないことから好ましい。なお、前記樹脂層の膜厚は、透過型電子顕微鏡JEM-2010F日本電子株式会社製を用いて5,000倍の視野で観察し、その視野における最大膜厚と最小膜厚との平均値である。この際、前記最大膜厚および前記最小膜厚の値は、測定試料50個1視野で足りない場合には、測定数50になるまで視野数を増加させて観察するについて観察したものの平均値である。なお、測定試料は、集束イオンビーム試料作成装置SMI2050エスエスアイアイナノテクノロジー株式会社製を用いて、静電現像用キャリアの中心を通る面で切断したものを用いることとする。[工程3]工程3は、上述の工程2の後に行われる任意の工程である。すなわち、工程3は、工程2の後に、直前の工程で得られた生成物と、さらに添加された前記樹脂微粒子とを前記第1の装置を用いて混合して第2の混合物を得て、前記第2の混合物に前記第2の装置を用いて機械的衝撃力を付与することを少なくとも1回繰り返すことを含む工程である。直前の工程で得られた生成物直前の工程で得られた生成物は、工程2で得られた静電現像用キャリア、または工程3を1回以上繰り返して得られた2層以上の樹脂層を有する静電現像用キャリアである。樹脂微粒子工程3で用いられうる樹脂微粒子は、上記工程1で用いたものと同様である。ただし、添加されうる樹脂微粒子は、工程1で用いた樹脂微粒子と同じものであっても、異なるものであってもよい。また、工程3を2回以上繰り返す場合には、各回において同じ樹脂微粒子を用いても、異なる樹脂微粒子を用いてもよい。第1の装置第1の装置上述したものと同様であるため、ここでは説明を省略する。第2の混合物第2の混合物は、直前の工程で得られた生成物静電現像用キャリアが有する樹脂層の表面に樹脂微粒子が付着されてなる複合粒子以下、この時点で得られる複合粒子を第2の複合粒子とも称するを含む。第2の複合粒子における樹脂微粒子の付着形態は、磁性体表面に樹脂微粒子が1層形成された単分子吸着に限定されず、2層以上が形成された多分子吸着であってもよい。当該吸着は、静電的な力によって生じうる。また、前記第2の混合物には、樹脂微粒子が凝集してなる二次粒子を微量に含む場合がある。当該二次粒子が第2の混合物にどの程度の量で含有されるかは、上述した第1の混合物の場合と同様に分散液の透過率により間接的に測定することが可能である。分散液の透過率の測定方法は、上記記載した方法と同様である。第2の混合物が示す分散液の透過率としては、90以上であることが好ましく、95以上であることがより好ましく、99以上であることがさらに好ましい。第2の混合物はそのまま第2の装置の原料として用いてもよいし、第2の混合物に含有される不純物等を精製により除去してから第2の装置の原料としてもよい。第2の装置第2の装置についても上述したものと同様であるため、ここでは説明を省略する。2層以上の樹脂層を有する静電現像用キャリア工程3を少なくとも1回繰り返すことにより、工程3を繰り返した回数に1を加えた数の樹脂層を有する静電現像用キャリアが製造されうる。例えば、工程3を1回行った場合には、得られる静電現像用キャリアは2層の樹脂層を有する。また、工程3を3回繰り返した場合には、得られる静電現像用キャリアは4層の樹脂層を有する。2層以上の樹脂層を有する静電現像用キャリアの少なくとも2層の樹脂層が、それぞれ異なる樹脂微粒子から得られる場合には、用いられる樹脂微粒子に応じて異なる物性を示しうる。2層の樹脂層を有する静電現像用キャリアを例に挙げると、磁性体粒子を直接被覆する第1の樹脂層の重量平均分子量が小さいもの例えば、重量平均分子量が5,000~50,000であり、第1の樹脂層を被覆する第2の樹脂層の平均重量分子量が大きいもの例えば、重量平均分子量が100,000~1,000,000である場合には、得られる静電現像用キャリアは、樹脂層が剥離しにくく、長期間の使用が可能となりうる。この理由は、第1の樹脂層が磁性体粒子と良好な接着性を示し、第2の樹脂層が耐摩耗性に優れるためである。このように、2層以上の樹脂層を有する静電現像用キャリアを製造する際には、樹脂層が有する物性等を適宜考慮して、樹脂層の形成に用いる樹脂微粒子を選択することが好ましい。工程3を経て得られた2層以上の樹脂層を有する静電現像用キャリアについても、工程2で得られた静電現像用キャリアと同様に、体積平均粒径が20~35μmであることが好ましく、25~35μmであることがより好ましい。また、樹脂層の総膜厚は、0.5~3.0μmであることが好ましく、0.7~2.0μmであることがより好ましい。以下、実施例を挙げて本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。実施例1撹拌羽根を有する竪型円筒状の処理槽を含む混合機ヘンシェルミキサーFM10:日本コークス工業株式会社製に、1000重量部のフェライト粒子パウダーテック株式会社製、平均粒径30μm、36重量部のスチレン-アクリル樹脂微粒子スチレン-メチルアクリレート=3:7重量比、平均粒径100nm、重合平均分子量40000を投入し、40°C、2400rpmで10分間混合して混合物Aを得た。次に、得られた混合物Aを撹拌造粒装置バーチカルグラニュレーターVG-5:株式会社パウレック製に投入し、処理槽内にオイルを流しながら撹拌羽根ブレードを1000rpmで回転させた。処理槽の温度を118°Cとして40分間撹拌し、静電現像用キャリア1を得た。実施例2撹拌羽根を有する竪型円筒状の処理槽を含む混合機ヘンシェルミキサーFM10:日本コークス工業株式会社製に、1000重量部の実施例1で得られた静電現像用キャリア1平均粒径30μm、18重量部のスチレン-アクリル樹脂微粒子スチレン-メチルアクリレート=3:7重量比、平均粒径100nm、重合平均分子量40000を投入し、40°C、2400rpmで10分間混合して混合物Bを得た。次に、得られた混合物Bを撹拌造粒装置バーチカルグラニュレーターVG-5:株式会社パウレック製に投入し、処理槽内にオイルを流しながら撹拌羽根ブレードを1000rpmで回転させた。処理槽の温度を118°Cとして40分間撹拌し、2層の樹脂層を有する静電現像用キャリア2を得た。比較例1撹拌造粒装置バーチカルグラニュレーターVG-5:株式会社パウレック製に、1000重量部のフェライト粒子パウダーテック株式会社製、平均粒径30μm、36重量部のスチレン-アクリル樹脂微粒子スチレン-メチルアクリレート=3:7重量比、平均粒径100nm、重合平均分子量40000を投入し、40°C、400rpmで15分間混合して混合物Cを得た。次いで、処理槽内にオイルを流しながら撹拌羽根ブレードを1000rpmで回転させた。処理槽の温度を118°Cとして40分間撹拌し、静電現像用キャリア3を得た。二次粒子の発生の評価上記実施例および比較例において得られた混合物A~混合物Cについて、二次粒子の発生を評価した。二次粒子の発生は、混合物の分散液の透過率を用いて評価した。はじめに、20ccのサンプル瓶に10gの混合物A、10ccの純水、および一滴の界面活性剤ポリオキシエチレン10オクチルフェニルエーテル:和光純薬株式会社製を混合して、ウェイブローターサーモニクス社製で3分間撹拌した。次に、上澄液を採取し、UV-1200型分光光度計株式会社島津製作所製により650nmの透過率を測定した。混合物BおよびCについても同様にして、混合物の分散液の透過率を測定した。得られた結果を下記表1に示す。表1の結果から、実施例1および2において撹拌羽根を有する竪型円筒状の処理槽を有する混合機を用いた場合には、分散液の透過率が高く、二次粒子がほとんど発生していないことが分かる。一方、比較例1で使用した撹拌造粒機を用いた場合には、分散液の透過率が低く、二次粒子が多く発生していることが分かる。静電現像用キャリアの評価上記実施例および比較例で得られた静電現像用キャリアを評価するため、二成分現像剤を調製した。二成分現像剤1は、100重量部の静電現像用キャリア1および7重量部のトナーを、V型混合機を用いて室温で5分間混合することによって調製した。二成分現像剤2および3についても同様にして、静電現像用キャリア2および3を調製した。<帯電量>デジタルカラー複合機bizhubPROC6500コニカミノルタビジネステクノロジーズ株式会社製に静電現像用キャリアを装填し、1000枚印刷した。1枚目および1000枚目に印字された紙のトナー帯電量を、帯電測定装置ブローオフ式TB-200株式会社東芝製を用いて測定した。<地かぶり>デジタルカラー複合機bizhubPROC6500コニカミノルタビジネステクノロジーズ株式会社製に静電現像用キャリアを装填し、1000枚印刷した。印字されていない白紙の20点の絶対画像濃度をマスベク濃度計RD-918マクベス社製を用いて測定し、その平均値Aを算出した。次に、1000枚目の白紙部分20点の絶対画像濃度を、同様に、マスベク濃度計RD-918マクベス社製を用いて測定し、その平均値Bを算出した。平均値Bと平均値Aとの差を算出し、以下の基準に従って評価した。なお、前記差の値は、通常、0.007以下であれば実用的に問題がない。◎:0.002未満○:0.002~0.007×:0.007を超える値。<トナー飛散>複写機内部を目視で観察し、以下の基準に従って評価した。○:トナー飛散がほとんど認められない×:トナー飛散が多く認められる。得られた評価結果を下記表2に示す。表2の結果から、実施例1および2で得られたキャリア1および2を用いた場合には、優れた帯電付与能を示し、地かぶりやトナー飛散の問題がなかった。また、連続使用しても問題がなく、耐久性にも優れることが分かった。一方、比較例1で得られたキャリア3を用いた場合には、二次粒子の存在により、帯電付与能が低く、地かぶりやトナー飛散が発生した。"