"内管と、外管と、前記内管と外管の間隙を保持するためサポート部材とを有し、前記内管の内部は輸送物の流路であり、前記内管と外管に挟まれた環状空間は減圧可能に形成され、経路の途中に屈曲部を有することを特徴とする医薬液輸送管。前記サポート部材は前記内管に固定され、前記外管には固定されておらず、前記サポート部材は前記輸送管の屈曲部以外の部分に設けられていることを特徴とする請求項1に記載の医薬液輸送管。前記内管は蛇腹状の伸縮継手を有しないことを特徴とする請求項1または2に記載の医薬液輸送管。請求項1~3のいずれか一項に記載された医薬液輸送管と、医薬液輸送管の前記環状空間に冷温空気を供給するためのエアクーラーとを有する医薬液輸送装置。請求項1~3のいずれか一項に記載された医薬液輸送管を用いた医薬液輸送方法であって、医薬液輸送管の前記流路に純粋蒸気を供給する工程と、前記環状空間を減圧する工程と、前記環状空間を減圧しながら前記流路に医薬液を流通させる工程とを有することを特徴とする医薬液輸送方法。医薬液の輸送が停止したときには、医薬液輸送管の前記環状空間に冷温空気を供給することにより、前記流路に滞留する医薬液の温度上昇を抑制することを特徴とする請求項5に記載の医薬液輸送方法。しかしながら、冷媒を用いる輸送管では、冷媒の循環系のために装置全体が複雑になる他、医薬液流路の滅菌作業に関しても問題があった。医薬液を輸送するに当たっては、輸送開始前に流路を純粋蒸気等で滅菌することが行われる。一方、冷媒には水に凝固点降下のために少量のアルコール類を混合したものが多く用いられる。純粋蒸気によって輸送管の温度が100°C以上に上昇すると、冷媒が沸騰して変質したり、冷媒の蒸気によって輸送管や冷媒循環系が変形したり、損傷を受けたりすることがある。そのため、純粋蒸気による滅菌処理前にすべての冷媒を輸送管から排出し、滅菌処理後に輸送管に戻すなどの作業が行われ、手間がかかった。また、真空断熱管を用いるとしても、従来の真空断熱管では医薬液輸送に用いる上でいくつかの問題があった。特許文献1に記載された真空断熱管では、内管と外管に挟まれた空間を予め真空状態にしてシールする。しかし、真空状態を保つためのシールを形成するにはコストがかかるし、そのようなシールを形成しても、長期間にわたる使用中に当該空間の真空度が徐々に下がることは避けられない。さらに、純粋蒸気を用いた滅菌処理では内外管の温度差が非常に大きくなるが、特許文献1および2には、内外管の温度差に起因する熱膨張差を吸収する方法については記載されていない。特許文献3には、内外管の熱収縮差を吸収するために、内管の途中に内管ベローを設けることが記載されている。しかし、医薬液輸送管では、種類の異なる医薬液や洗浄水等の混入を避ける必要があり、輸送処理後に医薬液が残留しやすく、洗浄処理後に洗浄水が残留しやすい蛇腹状のベローを流路に使用することは望ましくない。本発明は以上の点を考慮してなされたものであり、医薬液の輸送に適した輸送管、輸送装置、および輸送方法を提供することを目的とする。本発明の医薬液輸送管は、内管と外管と前記内管と外管の間隔を保持するためサポート部材とを有し、前記内管の内部は輸送物の流路であり、前記内管と外管に挟まれた環状空間は減圧可能に形成され、経路の途中に屈曲部を有することを特徴とする。この構造により、環状空間を減圧して断熱効果を得ることができる。また、輸送管がその経路の途中に屈曲部を有することによって、簡易な構造によって、内外管の温度差に起因する熱膨張差を吸収することができる。つまり、内管と外管に寸法差が発生しても、それによる歪みを緩和して、輸送管が変形、破損することを防止することができる。好ましくは、前記サポート部材は前記内管に固定され、前記外管には固定されておらず、前記サポート部材は前記輸送管の屈曲部以外の部分に設けられていることを特徴とする。これによって、内外管の熱膨張差をよりよく吸収することができる。また、好ましくは、前記内管は蛇腹状の伸縮継手を有しないことを特徴とする。これによって、医薬液や洗浄水等が継手部分に残留しにくくなり、当該医薬液等が次に輸送する医薬液に混入することを防止することが容易となる。本発明の医薬液輸送装置は、上記いずれかの医薬液輸送管と、医薬液輸送管の前記環状空間に冷温空気を供給するためのエアクーラーとを有することを特徴とする。これによって、何らかの原因によって医薬液の輸送が停止したときにも、環状空間に冷温空気を供給することによって、流路に滞留している医薬液の温度上昇を抑制することができる。本発明の医薬液輸送方法は、上記いずれかの医薬液輸送管を用い、医薬液輸送管の前記流路に純粋蒸気を供給する工程と、前記環状空間を減圧する工程と、前記環状空間を減圧しながら前記流路に医薬液を流通させる工程とを有することを特徴とする。これによって、雑菌の混入を防止し、かつ温度変化を抑えながら、医薬液を輸送することができる。好ましくは、前記医薬液輸送方法は、医薬液の輸送が停止したときには、医薬液輸送管の前記環状空間に冷温空気を供給することにより、前記流路に滞留する医薬液の温度上昇を抑制することを特徴とする。これによって、何らかの原因によって医薬液の輸送が停止したときにも、流路に滞留している医薬液の温度上昇を抑制することができる。上記のとおり、本発明の医薬液輸送管によれば、二重管構造の内管と外管に挟まれた環状空間を減圧することによって断熱効果を得ることができ、輸送管がその経路の途中に屈曲部を有することによって、内外管の温度差に起因する熱膨張差を吸収することができる。また、本発明の医薬液輸送装置によれば、医薬液の輸送が何らかの原因によって停止したときにも、流路に滞留している医薬液の温度上昇を抑制することができる。また、本発明の医薬液輸送方法によれば、雑菌の混入を防止し、かつ温度変化を抑えながら、医薬液を輸送することができる。本発明の医薬液輸送管の一実施形態を図1および図2に基づいて説明する。図1に本実施形態の輸送管の断面構造を示す。本実施形態の輸送管1は、内管2と外管3からなる二重管構造を有し、内管2と外管3の間隙を保持するための板状のサポート部材4を有している。内管2の内側は医薬液の流路6である。内管2と外管3に挟まれた環状空間7は減圧可能に形成されている。内管2および外管3の径や厚さは用途に応じて適宜設計することができる。輸送する医薬液は少量であることが多いので、内管2の内径が14~48mmのものを好適に用いることができる。内管2および外管3の材質は、輸送する医薬液の品質に影響せず、環状空間の減圧を維持することが可能であり、純粋蒸気による滅菌処理に耐える耐熱性を有する材料を用いることができる。例えばステンレス鋼を好適に用いることができる。サポート部材4の形状は、内管2と外管3の間隙を保持できることを要し、かつ環状空間7内の空気を排出する際に流体抵抗が大き過ぎないことを要するが、その範囲内であれば特に限定されない。図1には板状のサポート部材を示したが、板状以外の形状であってもよい。また、図1には切れ目のない環状のサポート部材を示したが、内管に填めやすいように切れ目のある環状のものであってもよい。サポート部材4の材質は、内管2と外管3の間隙を保持するために十分な強度があり、純粋蒸気による滅菌処理に耐える耐熱性を有する材料を用いることができる。例えばステンレス鋼を好適に用いることができる。サポート部材4は、輸送管1使用中の振動などによって移動しないよう、内管2に固定されていることが好ましい。また、サポート部材4は外管3には固定されていないことが好ましい。サポート部材が内管2、外管3の両方に固定されていると、内外管に熱膨張差が発生したときに、輸送管1が変形してしまうからである。また、サポート材4が外管3のみに固定されていると、輸送管1の組み立てが難しくなるからである。サポート部材4を内管2に固定する方法は、溶接、ろう付け、接着、その他種々の方法を用いることができる。図2に、本実施形態である輸送管および輸送装置の配管系統図を示す。図2の左上から右下にかけて、輸送管1の流路入口21から流路出口22へ流路6を通って医薬液が輸送される。輸送管1には2か所に屈曲部23が形成されている。流路6には、滅菌処理を行うための純粋蒸気製造機24が接続され、凝集した水や流路内に残留した医薬液を流し出すためのドレイン25、および温度センサー29が設けられている。また、環状空間7には、圧力センサー28が設けられ、環状空間内を減圧するための真空ポンプ26、および環状空間に冷温空気を供給するためのエアクーラー27が接続されている。輸送管1の長さは典型的には10~50mであるが、100mに及ぶこともある。輸送管1の経路中には、輸送完了後に流路6内の医薬液や洗浄水等の溜まりができないように、その前後よりも低い場所がないことが好ましい。また、流路6の内壁や、輸送管1を接続する場合の継手部分にも、大きな段差がないことが好ましい。また、流路6内の医薬液や洗浄水等を完全に排出しやすいように、輸送管1の経路全体に緩やかな勾配、例えば1/100~1/200の勾配が付けられていることが好ましい。医薬液の輸送においては、1日から1週に数回、異なる医薬液を処理することも多いので、医薬液や洗浄水等を流路6から排出しやすいことは重要な特徴である。本実施形態にかかる輸送管1または輸送装置20の多くは医薬液の工場内で用いられ、設置場所の雰囲気温度は空調によって23~25°Cに保たれていることが多い。一方、純粋蒸気による滅菌処理は、多くは120~140°C、典型的には約132°C絶対圧力0.29MPaにおける飽和蒸気温度の蒸気を用いて行われる。したがって、医薬液の輸送管は、内管2の熱膨張に対応できる構造を有する必要がある。図4に示す従来の医薬液輸送管11では、長さが約2m以下のユニット18を作製し、これを継手で接続して使用されることが多かった。これに対して本実施形態では、屈曲部23を設けることによって、全経路を1本の輸送管1で構成することも可能である。内外管に熱膨張差が生じた場合にも、屈曲部において、内管2と外管3が偏心することによって、内外管の長さの違いを吸収できるからである。図6に内外管に熱膨張差がない場合Aと、内外管の熱膨張差を内管2と外管3の偏心によって吸収する場合Bを示す。屈曲部23の数は、輸送管の径、長さ、材質、使用条件等に基づいて定めることができる。内管2および外管3をステンレス鋼で作製する場合には、屈曲部23の数は、輸送管1の長さが30mまでは1か所、以後30mを超える毎に1か所ずつ設けることが好ましい。サポート部材4の設置間隔図2のaは、短すぎるとサポート部材を通じた熱伝達量が多くなり、長すぎると内管2と外管3が接触しやすくなるので好ましくない。サポート部材の間隔aは、1.5~2mの範囲とするのが好ましい。ただし、屈曲部23にはサポート部材4を設けないことが好ましい。屈曲部にサポート部材が設置されていると、内外管の熱膨張差をうまく吸収することができないからである。また、輸送管1の直線部分においても、屈曲部23からの距離が1m以内にはサポート部材を設けないことが好ましく、0.5m以内にはサポート部材を設けないことがさらに好ましい。次に本実施形態の医薬液輸送管1および医薬液輸送装置20を用いた医薬液輸送方法を、図2に基づいて説明する。医薬液の輸送を開始する前に、純粋蒸気発生機24で約132°Cの純粋な蒸気を発生し、これを輸送管1の流路6に流通させて滅菌処理を行い、蒸気および結露した水をドレイン25から排出する。その後、流路6内に乾燥空気を流通させるエアブローを行う。次に、真空ポンプ26を稼働させて、輸送管1の環状空間7を減圧する。次に、輸送する医薬液を流路入口21から供給し、流路6を通して、流路出口22まで輸送する。このとき、前後工程との連携等のために、輸送が5~10分程度停止されることがあるが、環状空間7が断熱層として機能することによって、流路6内の医薬液の温度上昇は緩やかであり、問題とならない程度に抑えられる。医薬液が流路出口22からすべて排出されて輸送が完了すると、再び純粋蒸気を用いて流路6内を洗浄、滅菌処理し、蒸気および結露した水はトレイン25から排出する。医薬液輸送中には、何らかのトラブル等によって、輸送が長時間停止されることが起こり得る。その際、流路6内に滞留する医薬液の温度が上昇しすぎると、高価な医薬液が変質して無駄になるおそれがある。図3に示した医薬液輸送管のように冷媒を循環させて冷却できれば、医薬液の温度が上昇することはない。しかし、本実施形態では輸送管1の環状空間7の断熱性のみによって流路6内の医薬液の温度上昇を防止するので、停止が長時間にわたると医薬液の温度が許容限度以上に上昇することがあり得る。したがって、医薬液の輸送が長時間にわたって停止したときには、環状空間7に冷温空気を流通させて、流路6に滞留する医薬液の温度上昇を抑制することが好ましい。図5に示す実験装置を組み立て、医薬液の代わりに水を用いて、輸送中および輸送停止後の水の温度変化を測定した。まず図5の実験装置を説明する。輸送管の断面構造は図1と同じである。内管2にはステンレス鋼製で一般ガス管規格15A外径21.7mm、内径17.5mmを、外管3にはステンレス鋼製でJISG3447規格1.5S外径38.1mm、内径35.7mmを用いた。サポート部材4は、ステンレス鋼製で厚さ1mmの板材を図1に示す形状に切断し、内管2に溶接で固定して用いた。輸送管1は、全長が30mで、材料となる管を溶接して全体が連続した1本の管に形成されており、途中にフランジ等による接続部分はない。輸送管1の経路の途中には、2か所に屈曲部23が設けられ、3本の直線部の長さはそれぞれ約14.5m、約1m、約14.5mである。輸送管の経路全体には1/100の勾配が付けられ、流路入口21から流路出口22にかけて緩やかに下っている。流路6には、純粋蒸気製造機24、圧縮空気供給機35が接続され、ドレイン25が設けられている。環状空間7には、圧力センサーPR5、真空ポンプ26およびエアクーラー27が接続されている。また、装置の各所に温度センサーTR1~TR5、T6、TR7が設置されている。実験1実験1では、環状空間7の圧力PR5を大気圧比-0.097MPaまで減圧し、水を約10L/分の流速で循環させながら、水の温度を流路入口21TR1と流路出口22TR2で測定した。貯水タンク31内の水はハンディークーラー32によって冷却され、攪拌機33によって撹拌されている。水は貯水タンク31から送液ポンプ34によって流路入口21から輸送管1内に供給され、流路出口22から排出され、ホース40を通って貯水タンク31に還流する。流路の径および長さから計算すると、水は平均約1分で循環することになる。実験2実験2では、環状空間7を減圧せずに、水を約10L/分の流速で循環させながら、実験1と同様の測定を行った。実験1および実験2の実験条件および結果を表1に示す。輸送中の水の温度上昇TR2-TR1は、それぞれ0.43°C、0.35°Cであり、いずれの実験でも十分に小さかった。このことから、本実験装置では、医薬液が滞留することなく輸送される場合には、特に環状空間7を減圧しなくとも、輸送中の医薬液の温度上昇は小さいと判断できる。実験3実験3は、実験1に引き続いて実施したもので、環状空間7を減圧したまま、水の循環を停止し、その8分後および60分後までに流路出口22付近の水の温度TR2が何度上昇するかを測定した。実験4実験4は、実験3と同様の条件で行った。実験5実験5は、実験2に引き続いて実施したもので、環状空間7を大気圧に保ったままで、実験3と同じ測定を行った。実験6実験6は、水の循環を停止した後、環状空間7に冷温空気を流通させながら、実験3と同じ測定を行った。冷温空気は、室内の空気を、ベントフィルター38を通してごみ等を除去した後、エアクーラー27を通すことで冷却した。エアクーラー27には約10°Cの冷水を循環させており、エアクーラーを通った空気は約10°Cまで冷却される。実験6では、冷温空気供給配管の表面温度TR7は11.6°Cであった。実験では、真空ポンプ24を作動させながら、冷温空気を環状空間7に吸引して流通させた。そのため、環状空間内の圧力PR5は、大気圧よりもわずかに低かった-0.005MPa。実験3ないし実験6の実験条件および結果を表2に示す。まず、通常の輸送条件でも起こり得る8分間の循環停止によって、水の温度がどの程度上昇したかを確認する。環状空間7を減圧した実験3および実験4では、循環停止後8分間の水の温度上昇TR2,8-TR2,0はいずれも約1°Cであった。このことから、環状空間7を減圧しておけば、医薬液を輸送中に8分間の輸送停止があっても、医薬液の温度上昇は問題とならないものと判断できる。一方、環状空間が大気圧である実験5では、水の温度上昇TR2,8-TR2,0は2.84°Cであった。このことから、環状空間7を減圧しない場合には、輸送が停止されることがなければ輸送中の医薬液の温度上昇は小さいが実験2、8分間の輸送停止があると医薬液の温度上昇が問題になる可能性がある。なお、環状空間に冷温空気を流通させた実験6では、水の温度上昇TR2,8-TR2,0は2.64°Cと大きかった。この理由は、循環停止時の水の温度TR2,0が2.36°Cであったのに対して、実験上の制約により、流通させた空気の温度が約10°C≒TR6であったため、むしろ流路に滞留する水を温めたためと考えられる。冷温空気の流通については、改めて後述する。次に、通常の輸送条件では起こらないが、何らかのトラブルによって輸送が中断された場合を想定して、60分間の循環停止によって、水の温度がどの程度上昇したかを確認する。実験3および実験4では、循環停止後60分間の水の温度上昇TR2,60-TR2,0は、それぞれ3.92°Cおよび3.44°Cであった。この値は、輸送する医薬液の種類によっては、許容範囲であるとは言えない。一方、実験5での水の温度上昇TR2,60-TR2,0は13.72°Cで、明らかに許容できない値であった。実験6では、水の温度上昇TR2,60-TR2,0は6.96°Cと小さくはなかったが、ここでは60分経過後の温度TR2,60が9.32°Cと冷温空気の温度に近いことに着目すべきである。実験5と実験6を比較すると、循環停止後8分間の水の温度上昇TR2,8-TR2,0は、実験5が2.84°C、実験6が2.64°Cで、両者はほぼ同じであった。それに対して、循環停止後60分間の水の温度上昇TR2,60-TR2,0は、実験5の13.72°Cに対して、実験6では6.96°Cで半分程度であった。実験6では、冷温空気を流通させることによって、流路6に滞留する水の温度が冷温空気の温度以上に高くなることが抑制されたことが分かる。この結果から、環状空間7に冷温空気を流通させることによっても、十分に内管2を冷却し、流路6に滞留する医薬液の温度上昇を防ぐ効果が得られることが分かった。冷温空気の好ましい使用方法は以下のとおりと考えられる。まず、エアクーラー27の温度を適切に、例えば5°Cに設定する。そして、医薬液の輸送が中断した場合には、まず環状空間7内の減圧状態を保って流路6に滞留する医薬液の温度上昇を抑える。さらに停止状態が続いて、医薬液の温度が5°C近くまで上昇したら、冷温空気の流通を開始する。以後、冷温空気の流通を続けることにより、医薬液の温度がそれ以上に上昇することを抑えることができる。"