回転子と、該回転子の外径側に所定の空隙を介して対向配置される固定子とから成り、前記固定子は、複数の電磁薄鋼板を軸方向に積層して構成された固定子鉄心と、該固定子鉄心の内径側に、軸方向に伸延し周方向に所定間隔をもって複数形成されたスロットと、これら複数のスロット内に装着された固定子コイルと、前記固定子鉄心の外径側を支持する固定子枠とを備え、前記固定子コイルは、コイル導体と、該コイル導体の表面に形成された主絶縁層と、該主絶縁層の表面に設けられたコロナシールド層とから成ると共に、前記固定子鉄心のスロット内に前記コロナシールド層の表面に設けられたスロットライナ層を介して装着される直線部と、前記スロット外に張出した前記固定子コイルのコア出口部とから構成される回転電機において、前記スロット内の前記主絶縁層の厚さに対して、前記スロット外の前記主絶縁層の厚さを厚肉化したことを特徴とする回転電機。回転子と、該回転子の外径側に所定の空隙を介して対向配置される固定子とから成り、前記固定子は、複数の電磁薄鋼板を軸方向に積層して構成された固定子鉄心と、該固定子鉄心の内径側に、軸方向に伸延し周方向に所定間隔をもって複数形成されたスロットと、これら複数のスロット内に装着された固定子コイルと、前記固定子鉄心の外径側を支持する固定子枠とを備え、前記固定子コイルは、コイル導体と、該コイル導体の表面に形成された主絶縁層と、該主絶縁層の表面に設けられたコロナシールド層とから成ると共に、前記固定子鉄心のスロット内に前記コロナシールド層の表面に設けられたスロットライナ層を介して装着される直線部と、前記スロット外に張出した前記固定子コイルのコア出口部とから構成される回転電機において、前記スロット内の前記主絶縁層の厚さに対して、前記スロット外の主絶縁層の厚さが少なくとも前記コロナシールド層で覆われた範囲で厚肉化したことを特徴とする回転電機。請求項2に記載の回転電機において、前記スロット外の主絶縁層厚さが前記スロットライナ終端部から前記コロナシールド層終端部までの範囲で最も厚肉化されたことを特徴とする回転電機。請求項1ないし3のいずれか一項に記載の回転電機において、高周波成分を有する電圧で駆動されることを特徴とする回転電機。上記特許文献1に記載の回転電機の固定子コイルにおいては、固定子鉄心のスロット内のコロナシールド層、スロットライナ、および固定子鉄心との接触は比較的良好に保持されており、それぞれがほぼ全域に亘って接触し、その結果、回転電機への入力電圧の時間変化に比例した充電電流が全域に亘って分散される。しかしながら、固定子鉄心のスロット端から張出した固定子コイルのコア出口部のスロットライナ終端近傍では、製作条件に起因するスロットライナの反り返りやうねりのために部分接触することがある。スロットライナは、基材に導電コーティングを施したシート材が用いられる場合が多く、固定子コイルに対してすし巻き状に巻き付け、固定子コイルと共に固定子鉄心に取り付けられる。このとき、スロットライナには、製作時に部分的に微小な反り返りやうねりなどが形成される場合がある。特に、コア出口部では、スロットライナがコイルの最表層となるため、固定子の製作における樹脂の所謂単独注入やレジンリッチ、全含浸と言った絶縁方式を問わず、反り返りやうねりにより部分接触が形成される可能性がある。とりわけ、固定子コイルを固定子鉄心に組み込んだ後に固定子全体を樹脂で含浸硬化させ、低コスト化、及び固定子の冷却効率の向上を指向した所謂全含浸絶縁方式では、スロットライナ自体にも樹脂が浸透するため、スロットライナの反り返りやうねりを助長させ、部分接触が顕著に生じる場合がある。したがって、これらスロットライナを介した回転電機のコア出口部においては、概略入力電圧の時間変化と当該部の主絶縁層の静電容量との積に比例した充電電流が、コロナシールド層やスロットライナの部分接触箇所に集中して流れる可能性がある。ところで、回転電機には、一般に電源から印加される高周波成分を有する駆動電圧に、高周波電源、ケーブル、及び回転電機の特性インピーダンスの違いに伴い発生する高周波サージ電圧が重畳した電圧が入力される。その結果、回転電機には駆動電圧よりも高い入力電圧最大で駆動電圧の2倍が印加される。従来の回転電機は、高周波の駆動電圧が比較的小さいため、サージ電圧が重畳された場合であっても、入力電圧は低く抑えられていた。また、入力電圧の立ち上がり及び立ち下がり時の過渡時間も比較的緩やかであったため、コア出口部におけるコロナシールド層やスロットライナの部分接触箇所での局所的な充電電流密度は低く抑えられ、コロナシールド層やスロットライナを劣化、焼損させる問題は生じなかった。ところが、近年、高周波電源用のスイッチング素子の高耐圧化及び高速化に基づく回転電機の高電圧化、更には低損失化が進められるようになり、サージ電圧が重畳された高周波の過大な入力電圧が、回転電機に印加されるようになった結果、コア出口部では、短時間での急激な電圧変化により、コロナシールド層やスロットライナを流れる充電電流が高まり、コロナシールド層やスロットライナの部分接触箇所において、局所的に充電電流密度が増加し、コロナシールド層やスロットライナの劣化、焼損が懸念されるようになった。本発明は上述の点に鑑みなされたもので、その目的とするところは、高耐圧化及び高速化するスイッチング素子を用いた電源から印加される駆動電圧に、サージ電圧が重畳した高周波高電圧が回転電機に入力される場合であっても、簡単な手段によって固定子鉄心のスロット外に延在するコロナシールド層やスロットライナの劣化、焼損を防止し得る回転電機を提供することにある。本発明による回転電機は、上記目的を達成するために、高周波成分を有する電圧で運転され、主絶縁層の表面にコロナシールド層を形成した固定子コイルを、固定子鉄心に形成したスロット内にスロットライナを介して装着した回転電機において、スロット外に延在した固定子コイルのコア出口部でのコロナシールド層やスロットライナの部分接触箇所に生じるサージ電圧の重畳に伴った局所的な高充電電流密度を低減させるために、通常は略均一な厚さに製作される固定子コイルの主絶縁層に対して、コア出口部でコロナシールド層が配置される直下の主絶縁層厚みを厚肉化した。上記のように構成することで、充電電流密度が高まる要因となるスロットライナの反り返りやうねりが生じても、コア出口部のコロナシールド層直下の主絶縁層が厚肉化しているため、コロナシールド層やスロットライナに進入する充電電流自体を低減させることが可能となり、従来に比べて部分接触箇所の局所的な高充電電流密度を低減でき、充電電流の集中によるコロナシールド層やスロットライナの劣化、焼損が防止できる。本発明によれば、高耐圧化及び高速化するスイッチング素子を用いた電源から印加される駆動電圧に、サージ電圧が重畳した高周波高電圧が回転電機に入力される場合であっても、簡単な手段によって固定子鉄心のスロット外に延在するコロナシールド層やスロットライナの劣化、焼損を防止し得る回転電機を得ることができる。以下、本発明による回転電機の第1の実施の形態を図1及び図2に示し、従来の回転電機として図5及び図6に示す電動機との差異に基づいて説明する。尚、図1、図2、図5、図6の同一符号は、同一構成部材を示す。図5及び図6に示すように、電動機は、回転子図示せずと、この回転子の外径側に所定の空隙を介して対向配置される固定子3とで概略構成されている。回転子は、通常、回転軸に支持された回転子鉄心と、この回転子鉄心に装着された回転子巻線とを備えている。一方、固定子3は、複数の電磁薄鋼板を軸方向に積層して構成された固定子鉄心5と、この固定子鉄心5の内径側に、軸方向に伸延し周方向に所定間隔をもって複数形成されたスロット6と、これら複数のスロット6内に装着された固定子コイル7と、固定子鉄心5の外径側を支持する固定子枠8と、この固定子枠8の軸方向両端部に固定される端板2と、回転軸を支承する図示しない軸受とから概略構成される。固定子コイル7は、コイル導体9と、このコイル導体9の表面に略均一に形成された主絶縁層10とから成り、また、固定子コイル7は、固定子鉄心5のスロット6内に装着される直線部7Aと、スロット6外に張出したコイルエンド部から構成されており、コイルエンド部は、概略、コア出口部7Bと、インボリュート部7Cとから構成されている。スロット6内に固定子コイル7の直線部7Aを装着する際、上下方向に隣接する固定子コイル7間に絶縁材11図2参照を介在し、更に、上下方向に隣接した固定子コイル7を一纏めにしてスロットライナ12ですし巻き状に覆った状態で装着し、スロット6の開口側にウェッジ13を嵌着して固定子コイル7をスロット6内に強固に支持している。固定子コイル7のスロット6内に装着される直線部7Aの主絶縁層10の外周には、固定子鉄心5と固定子コイル7間のコロナ放電を防止する目的で、コロナシールド層14が被覆されている。また、固定子コイル7のコア出口部7Bからインボリュート部7Cにかけては、コロナシールド層14のスロット6外に張出した端部での電界集中によって沿面放電が発生し、これによってコロナシールド層14や主絶縁層10を劣化させる虞があるので、コロナシールド層14の端部を覆って、固定子鉄心5から離れる方向に高抵抗コロナシールド層15を被覆する場合もある。このように構成された固定子コイル7が高周波電源16に接続されて、電動機が駆動される。ところで、回転電機には、一般に電源から印加される高周波成分を有する駆動電圧に、高周波電源、ケーブル、及び回転電機の特性インピーダンスの違いに伴い発生する高周波サージ電圧が重畳した電圧が入力される。その結果、回転電機には駆動電圧よりも高い入力電圧最大で電源電圧の2倍が印加される。上述のように固定子コイル7を構成することで、スロット6内においては、主絶縁層10とコロナシールド層14及びスロットライナ12が、各々ほぼ全域に亘って密着して装着されており、スロット6に十分に接触させることができる。そのため、サージ電圧が重畳した場合であっても入力電圧の時間変化に比例したコア内部での充電電流17Aが全域に亘って分散されるので、充電電流17Aの集中する部分はなく、充電電流17Aの集中によるコロナシールド層14、およびスロットライナ12の劣化、焼損は、固定子コイル7の直線部7Aには発生しにくい。しかしながら、固定子鉄心5のスロット6の端から張出した固定子コイル7のコア出口部7Bのコロナシールド層14やスロットライナ12では、製作条件に起因するスロットライナ12の反り返りやうねりのために部分接触することがあり、コロナシールド層14やスロットライナ12を劣化、焼損させることが懸念される。特にスロットライナ12を複数枚重ねて配置した場合には、コイル7断面に対して外側に配置されたスロットライナ12ほど巻き付けテンションが弱まり、スロットライナ12終端部のスロットライナ12間の部分接触が顕在化する傾向にある。その結果、高耐圧化高周波化スイッチング素子を用いた回転電機においては、高周波サージ電圧の重畳に起因した充電電流17Bが、スロットライナ12最外層近傍のスロットライナ12間の部分接触箇所に集中して流れ、スロットライナ12を劣化、焼損させることが懸念される。そこで、本実施の形態では、図1及び図2に示す如く、固定子鉄心5のスロット6の端から張出したコア出口部7Bにおいて、コロナシールド層14直下の主絶縁層10の厚みを、主絶縁層10におけるスロット内に位置する部分の厚みDよりも厚肉化させている。ここで、コア出口部7Bで部分接触箇所に流れる充電電流17Bは概略式1で与えられ、主絶縁層10が厚肉化するほど充電電流は低減できる。尚、Iはコア出口部で部分接触箇所に流れる充電電流17B、dV/dtは入力電圧の時間変化、Cはコア出口部7Bの主絶縁層10の静電容量、Sはコア出口部のコロナシールド層14直下の主絶縁層10の表面積、DΔDはコロナシールド層14直下の主絶縁層10の厚み、である。主絶縁層10の厚肉化に際しては、主絶縁層10の代表的な材料であるマイカテープを追加巻きすることによって容易に達成可能である。このような構成とすることにより、従来の回転電機と同様にスロットライナ12に反り返りやうねりがある場合であっても、コロナシールド層14からスロットライナ12に進入する充電電流17B自体を低減できるため、コロナシールド層14やスロットライナ12の部分接触箇所での局所電流密度を抑制し、コア出口部7Bでのコロナシールド層14やスロットライナ12の劣化、焼損を阻止することができる。このようにコア出口部7Bでのコロナシールド層14直下の主絶縁層10の絶縁厚みを他の絶縁厚みDに比較してΔD分厚肉化することにより、図3に示すコア出口部7Bの部分接触部の充電電流17Bによる損失量損失量は充電電流の2乗に比例の絶縁厚み特性図の一例のように、スロットライナ12に反り返りやうねりが生じ、部分接触が形成された場合でも、コロナシールド層14やスロットライナ12での部分接触に伴う充電電流17Bを従来よりも低減でき、その結果、充電電流17Bの集中によるコロナシールド層14やスロットライナ12の劣化、焼損を防止できる。本実施の形態においては、コア出口部7Bのコロナシールド層14直下の主絶縁層10の厚みのみを厚肉化したが、固定子コイル7をスロット6へ配置する際の公差を許容するために、主絶縁層10の厚肉化をコア出口部7B近傍の固定子コイル直線部7Aの一部まで拡大させても良い。同様に固定子コイル7製作時に主絶縁層10の表面を巻回するコロナシールド層14の製作公差を許容するために、主絶縁層10の厚肉化をインボリュート部7C方向へ拡大させても良い。本実施の形態は、全ての固定子コイル7に適用することが望ましいが、特に、インバータ制御における電動機への入力波形の印加電圧及び印加電圧の立ち上がり、あるいは立ち下がり時の電圧変化成分が極端に大きくなければ、インバータとの接続部から最初の1本或いは複数本の固定子コイル7にのみ適用してもよい。次に、本発明による回転電機の第2の実施の形態を、図4に示す電動機の固定子コイルのコア出口部に基づいて説明する。尚、図1、図2、図8及び図9と同一符号は、同一構成部材を示すので、再度の詳細な説明は省略する。本実施の形態において、第1の実施の形態と異なる点は、主絶縁層10の厚肉化に際し、コア内部では略均一厚み図中D1とし、固定子鉄心5端からコア出口部7Bのスロットライナ12終端部までは徐々に厚肉化図中D2するようにし、スロットライナ12終端を越えて延在する図中のlの範囲コロナシールド層14直下に対しては最も厚肉化する図中D3ように、主絶縁層10を配置した点である。尚、固定子鉄心5端からコア出口部7Bのスロットライナ12終端部までを徐々に厚肉化する方法としては、例えば、固定子コイル7の製作時に、主絶縁層10を形成するマイカテープのラップ範囲を徐々に少なくするように追加巻きすれば良い。コア出口部7Bでの部分接触は、スロットライナ12の特に終端部で顕著に現れる。したがって、コア出口部7Bで部分接触箇所に流れる充電電流17Bの大きさに影響する主絶縁層10は図中のlで示された範囲となる。したがって、この範囲のみを最も厚肉化すれば第1の実施の形態と同等の効果が得られる。本実施の形態においては、コア出口部7Bのスロットライナ12終端を越えて延在するコロナシールド層14直下に対して最も厚肉化したが、固定子コイル7製作時に主絶縁層10の表面を巻回するコロナシールド層14の製作公差を許容するために、主絶縁層10を最も厚肉化する範囲をインボリュート部7C方向へ拡大させても良い。同様に、固定子コイル7をスロット6へ配置する際の公差を許容するために、固定子鉄心5端からコア出口部7Bのスロットライナ17終端部までを徐々に厚肉化する範囲の起点を、コア出口部7B近傍の固定子コイル直線部7Aの一部まで延伸させても良い。本実施の形態は、全ての固定子コイル7に適用することが望ましいが、特に、インバータ制御における電動機への入力波形の印加電圧及び印加電圧の立ち上がり、あるいは立ち下がり時の電圧変化成分が極端に大きくなければ、インバータとの接続部から最初の1本或いは複数本の固定子コイル7にのみ適用してもよい。