"プレス機械におけるガード式安全装置のフレームに取り付けられたガイドレールに沿って上下動して開閉する透明又は半透明の上下ガード板に向けて、フレーム上部内側から前記上下ガード板の面に沿う方向に圧縮空気を噴射する噴射手段を設けたことを特徴とするプレス機械のガード板用冷却装置。前記噴射手段が、コアンダ効果を利用してスリットから出た圧縮空気を前記上下ガード板に沿うように流すものである請求項1に記載のプレス機械のガード板用冷却装置。前記噴射手段が、前記上下ガード板の上下動の制御機構に連動する空気制御弁により、閉じ始める状態から噴射を開始し、開き終わる状態で噴射を停止するものである請求項1または2に記載のプレス機械のガード板用冷却装置。本発明は、ガード板を冷却することにより熱による変形を抑制し、本来の動作を行わせることにより、熱間あるいは温間でのプレス成形時における作業者の安全を確保することを目的とする。請求項1に記載の本発明は、プレス機械におけるガード式安全装置のフレームに取り付けられたガイドレールに沿って上下動して開閉する透明または半透明の上下ガード板に向けて、フレーム上部内側内側とは作業者から見てガード板の裏側から前記上下ガード板の面に沿う方向に圧縮空気を噴射する噴射手段を設けたことを特徴とするプレス機械のガード板用冷却装置である。請求項2に記載の本発明は、請求項1の発明において、前記噴射手段は、スリットから出た圧縮空気をコアンダ効果を利用して前記上下ガード板に沿って流すよう構成されたプレス機械のガード板用冷却装置である。請求項3に記載の本発明は、請求項1または2の発明において、前記噴射手段は、前記上下ガード板の上下動の制御機構に連動して開閉する空気制御弁を備え、前記ガード板が閉じ始める状態から前記空気制御弁が開動作して前記圧縮空気の噴射を開始し、前記ガード板が開き終わる状態で前記空気制御弁が閉動作して前記圧縮空気の噴射を停止するように構成されていることを特徴とするプレス機械のガード板用冷却装置である。請求項1に記載の本発明によれば、ガード板が輻射熱を受けるとしてもその熱を圧縮空気が運び去り、またプレス機械の内部に高温空気が滞留しているとしてもその高温空気がガード板に接することを前記圧縮空気が遮断するので、ガード板の温度上昇を抑制することができる。その結果、ガード板の熱変形を抑制できるので、ガード板の円滑な上下動を維持し、本来のガード機能を発揮して熱間プレス成形あるいは温間プレス成形における作業者の安全を確保することができる。さらに請求項2に記載の本発明によれば、コアンダ効果によりノズルから噴出する空気量を節減しても十分な冷却効果が得られるので経済的である。また請求項3に記載の本発明によれば、必要なタイミングで空気の噴射がおこなわれるので空気量の無駄がなく、一層経済的である。さらに、被加工物を冷却してしまう不都合を防止できる。まず本発明に係わるガード式安全装置について説明する。図3はこの安全装置を備える縦型プレス機の斜視図である。符号1はガード式安全装置のフレーム、符号20は金型をセットするボルスタで、3a,3bはその前面に設けられた上下2枚のガード板、符号4はガード板3a3bを駆動するエアシリンダ、符号24は作業者が両手でプレス機を操作する両手操作式の操作ボタンリセットボタンをそれぞれ示す。作業者はこの図3の右側、すなわちプレス機の前方に立ち、ボルスタ20上の金型に被加工物ワークをセットし、両手で操作ボタン24を押してプレス機を作動させる。ガード板3a,3bが上下から閉まり、プレス機のスライドが下降して被加工物の加工を行うが、この間、ガード板3a,3bは閉じたままであるから作業者が手などを金型付近に近づけることが防止され、安全が保証される。図4はこのガード式安全装置の作動機構を説明する正面図である。なお、ここに示す構成およびその作用は、前掲の特許文献1に記載されているものと同様である。これを簡単に説明すると、符号5aは切換弁を示し、エアシリンダ4に対するエアの供給および排出を制御するように構成されており、初期状態では切換弁5aは通電されておらず、エアシリンダ4のピストンは後退端にあり、引張りスプリング9の力でガード板3a,3bは閉状態となっている。操作ボタンリセットボタン24を押すことにより切換弁5aを通電状態にすると、エアシリンダ4にエアが供給されてピストンが前進し、そのピストンに連結されたリンク機構6を介してヨーク8が押し下げられ、これに直結している下ガード板3bが下降する。同時にリンク機構6を介して運動方向が逆転して、上ガード板3aが上昇するのでガード板3a,3bは上下に開く。つぎに、被加工物を金型にセットしたのち、操作ボタン24を押すことにより切換弁5aの通電を切ると、エアシリンダ4のエアが解放され、スプリング9の力で下ガード板3bが引き上げられ、同時にリンク機構6を介して上ガード板3aが下降するのでガード板3a,3bは閉じる。閉じると同時にプレス機のスライドが下降し、下死点を通過するとガード板3a,3bが再び開く。図5はプレス機の被加工物Wとガード板3a,3bとの位置関係を示すプレス機の要部の側面図、図6は同じく平面図である。ボルスタ20上の下型21上に被加工物Wをセットし、上型22を下降させて所定の加工を行うのであるが、被加工物Wとガード板3a,3bとの最短距離をDとするとき、上ガード板3aの下端でしかも中央部分、下ガード板3bの上端で中央部分がもっとも距離が短いことになる。なお、符号2はガード板3a,3bのスライドするガイドレールであり、フレーム1の内側作業者から見てガード板3a,3bの裏側に設けられている。ガード板3a,3bは、閉じた状態でも被加工物Wがよく見えること、軽量で円滑に作動することなどの条件から、ポリカーボネイト等の透明もしくは半透明な樹脂板が用いられる。これらの樹脂の常温付近での線膨張係数は1°Cあたり69×10-6であり、幅1m、温度上昇60°Cとした場合の伸び量は4.14mmに達する。常温での操業を前提にカード板3a,3bとガイドレール2との隙間は両側合わせて2mm程度としているので、熱間操業の場合、作業開始から30分程度経過するとガード板3a,3bの作動不良が発生する。図7は、ガード板3a,3bをプレス機の正面から見た説明図であり、丸で囲んだ数字1から14は温度の測定位置を示す。なお、図および表において丸で囲んで記してある数字は、以下の説明では、1のようにダブルクォーテンションマークを付して記述する。熱源として電気ヒータを被加工物Wの位置に置き、時間の経過毎に各測定点の温度を記録した結果を表1および表2に示す。いずれも縦方向は図7に示した測定位置、横方向は電気ヒータのスイッチを入れてからの経過時間分である。したがって0分のデータは当日のプレス機周辺の室温であり、表2では表1と同様であるから測定を省略した。なお、表1は電気ヒータのスイッチを680Wにセットした場合、表2は1.02kWとした場合である。また、表1および表2における空欄は、問題となるほどに高温にならなかったために具体的な温度の記載を省略したことによる空欄である。表1および表2とも、被加工物Wに最も近い上ガード板3a下端中央の5の位置と、下ガード板3bの上端中央の8の位置が最も温度上昇が大きく、他の位置ではスタート前温度である室温から数度しか上昇しないのに対し、これら2点では温度が70~90°Cに達し、50°C近い温度上昇が認められた。参考値として測定したガード板外側のフレーム部分である13、14の各位置は、ほぼ室温のままであった。そこで以後の温度測定はこの5の位置および8の位置の2点のみとし、作業者から見て表面および裏面の両面を測定するとともに、温度測定の都度、ガード板3a,3bを開閉させて開閉状況を観察した結果を示したのが表3である。以下、表5までは、縦方向が経過時間分、横方向は測定位置5および8の裏側熱源側、表側作業者側の測定値、さらにその時点におけるガード板3a,3bの開閉作動状況を示す。なお、電気ヒータは1.02kWである。表3には記号で示したが、加熱を開始して27分経過するまでは正常に作動した。しかし、31分経過した時点で閉じ速度が遅くなり、35分経過してからは開閉ともにタイミング遅れが発生し、59分経過した時点では辛うじて閉じたものの68分経過した以降は作動しなくなってしまった。温度で見ると70°C台であればほぼ正常に作動するが、80°Cを超えると作動不良が発生するようであった。ガード板3a,3bとガイドレール2との隙間はスタート前には2.2mmあったが、31分程度経過してからは0.4mm以下となっていた。そこで本発明者らはガード板3a,3bの熱膨張を抑止するため、ガード板3a,3bを裏側からエアで冷却することとした。エア冷却は工場の圧縮空気をノズルからガード板に向けて噴射すればよい。単なる孔開きノズルからの噴射でもよいが、コアンダ効果を利用したノズルを使用することにより、エアの消費量を節減できる。コアンダ効果とは、流体の流れが壁面に沿って向きを変える現象である。図8によりこれを簡単に説明する。図8は細長い棒状のノズルの断面図である。ノズルヘッダ7の本体71には、長手方向にエアの供給される空気通路72が設けてあり、蓋73との間の隙間で形成されるスリット74から帯状の気流が噴出する構造となっている。蓋73は本体71にボルト締めで固定されているので、合わせ面のシール材の厚みによりスリットの幅を調整できる。黒線で示したスリットから噴出した気流は直進せず、コアンダ効果により本体71の外面に沿って流れる。このとき白抜きの矢印で示した周囲の空気を誘引する現象が知られており、空気流は増幅されて大きな気流となる。図1はコアンダ効果を利用したノズルを使用する本発明に係る実施例の説明図である。スプレーノズル7は上ガード板3aの裏面側内側あるいは熱源側で、ガード式安全装置の開口部上部に水平方向に取り付けられる。矢印aで示した噴射気流は矢印bで示した周囲の誘引気流をあわせて矢印cで示す大きな気流となって上ガード板3aの裏側に向い、そのままガード板3aを冷却しながらこれに沿って下方に向い、さらに下方の下ガード板3bを冷却する。スプレーノズル7の長さは吹き出し幅、すなわち冷却しようとするガード板の横幅に見合うものとしている。図2は空気配管の要部を示す系統図である。減圧弁、流量調整弁、フィルタ等の説明に必要ない機器は図示を省略している。符号5aはガード板3a,3bそのものを作動させる切換弁で、前記したように操作ボタン24からの電気信号によりエアシリンダ4を作動させる。符号5bは冷却用スプレーノズル7の空気をオンオフする切換弁で、切換弁5aの出側の空気圧をパイロット圧として作動し、ガード板3a,3bが閉じ始める時点から開動作してエアの噴射を開始し、開き終わる時点で閉動作してエアの噴射を停止する。エアシリンダ4が後退しているタイミングでのみ、エアが噴出するから、ガード板3a,3bが開いている状態ではエアは噴射されず、無駄にエアが消費されることはない。エアによる冷却の効果を確認するため、エア冷却を行いながら表3に対応する温度を測定した。結果を表4および表5に示す。表4はエア圧力を0.4MPaとしたとき、表5は0.3MPaとしたときの測定結果であり、電気ヒータはどちらも1.02kWである。いずれの場合も、スタート前温度、すなわち室温が21~24°Cにおいて、電気ヒータでの加熱、ならびにエアによる冷却開始後のガード板3a,3bの温度は40°C台であり、約1時間経過後も作動は順調で、冷却能力が熱源に見合っているため、時間経過による温度変化は認められなかった。仮に冷却能力が不足していると感じられた場合は、圧縮空気の圧力を上げて風量を増加させればよい。さらに、本発明に係る実施例では通常の工場エアを圧力のみ調整して使用しているが、冷却手段により常温よりも低温としたエアを使用すれば一層冷却効果が上がることはいうまでもない。"