浄水発生土のブロック状ケーキKを破砕機で破砕する方法であって、その破砕機Aを、固定刃10と回転刃3を有し、その回転刃3が固定刃10とクリアランスtをもって回転し、前記ブロック状ケーキKを回転刃3との衝突でもって破砕するとともに、その衝突によって上昇回転するケーキKが固定刃10との衝突によって再破砕し、前記固定刃10と回転刃3の間を通り抜けた破砕ケーキKを所要孔径のスクリーン8を通過させるものとし、その固定刃10と回転刃3の間に前記ブロック状ケーキKを投入し、前記回転刃3の回転数及び前記回転刃3と固定刃10のクリアランスtを制御して、所要粒度のケーキ破砕粒kを得るようにしたことを特徴とするブロック状ケーキの破砕方法。上記ブロック状ケーキKの含水率を20~60としたことを特徴とする請求項1に記載のブロック状ケーキの破砕方法。上記投入されるブロック状ケーキKが、一方に対し他方の含水率が2倍以上である混合ケーキであって、両者の重量比が1:1であることを特徴とする請求項1又は2に記載のブロック状ケーキの破砕方法。上記ブロック状ケーキKが天日ケーキであって、その天日ケーキKが、天日乾燥池Pに、まず、浄水発生土汚泥を打ち込み、ある程度乾燥してから、つぎに、浄水発生土汚泥を順次打ち込んで乾燥させた複数層からなるケーキKであることを特徴とする請求項1乃至3の何れかに一つに記載のブロック状ケーキの破砕方法。請求項1乃至4の何れか一つに記載のブロック状ケーキの破砕方法に使用する上記破砕機Aであって、上部にブロック状ケーキKのホッパ20、下部に所要粒度のケーキ破砕粒kを通過させるスクリーン8を有するケーシング1内に、回転軸2を設けてその回転軸2の周りに回転刃3を取付けるとともに、前記ケーシング1に前記回転刃3の回転領域に向かって進退可能な固定刃10を取付け、前記回転軸2は前記回転刃3の回転数が制御可能な駆動手段でもって回転させ、前記回転刃3と固定刃10のクリアランスtをその固定刃10の進退でもって調整可能とするとともに、所要の進退位置で固定可能としたことを特徴とするブロック状ケーキの破砕機。上記回転刃3は上記回転軸2の周りにその軸方向に複数の刃片3aを並べて構成されており、かつ、その並設された刃片3aの刃先からなる回転刃3の刃先は、軸方向の一端から他端に向かって回転方向徐々に後退していることを特徴とする請求項5に記載のブロック状ケーキの破砕機。上記固定刃10をその支持ブロック11によって進退可能に設け、その固定刃10は、前記支持ブロック11の摺動溝12に移動自在に嵌って、その嵌合側面は外開きの斜面12aとなっており、かつ、固定刃10の幅方向中央に前記支持ブロック11にねじ込まれた前記進退方向に長い調整ボルト16が回転自在に係止されていることを特徴とする請求項5又は6に記載のブロック状ケーキの破砕機。従来、その破砕をロール破砕機特許文献8参照で行っている設備がある。しかし、このロール破砕機は、粉塵が発生して作業環境が悪い上に、粉が多く、粒としての回収率が低い問題がある。例えば、植物育成培地等としての製品率はせいぜい20程度である。因みに、機械加圧脱水方式は、フィルタープレス等の脱水機を使用し、その動力源である電力を多く使用するため、ランニングコストの問題がある。これに対し、天日ケーキは、天日太陽熱によって脱水するため、大きな施設スペースを必要とするが、大都市以外の浄水場にはかなりのスペースがあるため、そのスペースの確保を度外視すれば、電力を不要とすることから、ランニングコストも安く、また、処理施設の耐久年数も長い利点がある。この発明は、以上の状況下、ブロック状ケーキ、特に、天日ケーキの有効利用有価物性を高めるべく、その破砕方法と破砕機を提供することを課題とする。上記課題を達成するために、まず、一般的な土は、固い岩石等が風化して粒状化粉状化したものであるのに対し、浄水発生土は、主にシルト粒径が小さい土が固まったものであり、両者はその生成過程が異なる。この生成過程が相違することから、浄水発生土は密度が低く軽く、結合度が低いという性質がある。つぎに、その性状の浄水発生土の破砕は衝撃によって容易に行われ、その衝撃力が大きければ、破砕粉も多くなって舞い上がることとなる粉塵が多くなる。このような浄水発生土の破壊環境の下、この発明は、まず、回転刃によりその回転力衝撃力でもってブロック状ケーキを破砕し、つぎに、その破砕によって上昇回転するケーキ粒を回転刃と固定刃の協働等でもってせん断等により再破砕することとしたのである。このブロックケーキの破砕方法は、ロール破砕機のような衝撃せん断作用による破砕ではなく、回転力による衝撃破砕とその破砕後の固定刃との衝撃及び両刃によるせん断による再破砕という2段階的な破砕であるため、ロール破砕機に比べて粉状化が抑制される。このとき、特に、天日ケーキは、含水量が高いため、衝撃による粉状化も抑制される。また、破砕用の衝撃力が小さいことは、騒音も少なく、粉塵も少ないこととなり、ロール破砕機に比べれば、作業環境も良いものとなる。この発明の具体的構成としては、浄水発生土のブロック状ケーキを破砕機で破砕する方法であって、その破砕機を、固定刃と回転刃を有し、その回転刃が固定刃とクリアランスをもって回転し、前記ブロック状ケーキを回転刃との衝突でもって破砕するとともに、その衝突によって上昇回転するケーキが固定刃との衝突によって再破砕し、固定刃と回転刃の間を通り抜けた破砕ケーキを所要孔径のスクリーンを通過させるものとし、その固定刃と回転刃の間に前記ブロック状ケーキを投入し、回転刃の回転数及び前記回転刃と固定刃のクリアランスを制御して、所要粒度のケーキ破砕粒を得るようにした構成を採用することができる。この回転数とクリアランスの制御によれば、後記の実験例から、スクリーンによる粒径調整の影響を抑えることができるため、孔径の異なるスクリーンを用意する必要が無くなる。また、この構成では、固定刃のみの調整によって、両者のクリアランス調整が極めて容易であるのに対し、ロール破砕機のような対の回転刃の場合には、回転刃への回転伝達手段の調整が必要等とそのクリアランス調整は容易ではない。上記ブロック状ケーキの含水率としては、20~70とする。より好ましくは、60以下とする。また、その破砕機に投入されるブロック状ケーキを、一方に対し他方の含水率が2倍以上あって、両者の重量比が1:1であると、含水率の低いケーキ粒の表面に含水率の高いケーキがコーティングされて、球状に近いケーキ粒となる。その高低含水率の各ケーキは、天日ケーキにあっては、その乾燥日数の調整で行うことができ、加圧式脱水ケーキにあってはその加圧力を調整したり、加圧室に投入する汚泥量等によって調整したりする。また、天日ケーキにあっては、天日乾燥池に、まず、浄水発生土汚泥を打ち込み、ある程度乾燥してから、つぎに、浄水発生土汚泥を順次打ち込んで乾燥させた複数層からなるケーキとすれば、含水率の異なるケーキ層を容易に得ることができる。このブロック状ケーキを破砕する破砕機は、例えば、ケーシング内に回転軸を設けてその回転軸の周りに回転刃を取付けるとともに、前記ケーシングに前記回転刃の回転領域に向かって進退可能な固定刃を取付け、前記回転軸は前記回転刃の回転数が制御可能な駆動手段でもって回転させ、前記回転刃と固定刃のクリアランスをその固定刃の進退でもって調整可能とするとともに、所要の進退位置で固定可能とした構成のものを採用することができる。この構成において、上記回転刃は上記回転軸の周りにその軸方向に複数の刃片を並べて構成されており、かつ、その並設された刃片の刃先からなる回転刃の刃先は、軸方向の一端から他端に向かって回転方向徐々に後退している構成とすることができる。このようにすれば、回転刃と固定刃によるせん断作用が引き切りとなってさらに粉状化が抑制される。また、固定刃の進退構造としては、例えば、その固定刃を支持ブロックによって進退可能に設け、その固定刃は、前記支持ブロックの摺動溝に移動自在に嵌って、その嵌合側面は外開きの斜面となっており、かつ、固定刃の幅方向中央に前記支持ブロックにねじ込まれた前記進退方向に長い調整ボルトが回転自在に係止されている構成を採用する。通常、一本のボルトによる移動であると、その移動が円滑になされない恐れがあるが、この構成であると、固定刃と支持ブロックの嵌合側面が外開きの斜面となって摺動面が広く取られているため、固定刃の移動時の振れが抑えられ、固定刃の幅方向中央でのボルトによる進退でも円滑な進退が担保されている。また、前記嵌合側面が外開きの斜面となっていることにより、ブロックに対し、固定刃は上方に持ち上げることによって取外すことができる。このため、この構成は、固定刃にとって振れがない進退を担保しつつ取換えが容易であると言う利点を有する。この発明は以上のように構成したので、ブロック状ケーキを破砕粉が極力舞い上がることなく、所要の粒径に能率良く破砕することができる。この発明に係る破砕機の一実施形態を図1~図7に示し、この破砕機Aは、特許文献9に記載の破砕機を改良したものであって、その内部でブロックケーキKの破砕が行なわれる本体1は、両端が閉じられた概ね円筒状の容器ケーシングで、その筒軸を水平にして基台Bの上に一体化されている。その本体上面にその内にブロックケーキKを投入するためのホッパ20が設けられ、そのホッパ20の前面には投入前のブロックケーキKを一時集積しておくための集積台21が突出して設けられている。上記本体1の内部には、図1~図4に示すように、その筒軸に平行に回転軸2が配設されており、この回転軸2にその軸心を軸として対称の刃を有する回転刃3が固着されている。この回転刃3は、回転軸2の軸方向に並列固定された刃片3aからなり、この刃片3aからなる回転刃3の刃先は、軸方向の一端から他端に向かって回転方向徐々に後退している図4参照。この後退度合は、破砕度合等を考慮して適宜に決定する。なお、その回転刃3の刃先は、平面視、上記のように徐々に後退する形状であったり、ノコギリ刃状であったり、正弦波状であったり、軸方向と平行であったり、と破砕効率等を考慮して適宜に決定することができる。この破砕機Aにおける回転刃3の回転外径はφ210mm、同軸方向長さ12枚の刃片3aの幅は260mmとした。上記回転軸2は、本体1両側壁の軸受4によって支持され、本体1外側への突出部にプーリ5が固着されている。このプーリ5と基台B上のモータ6のプーリ6aの間にベルト7が巻き掛けられており、このモータ6の駆動により、ベルト7、プーリ5、6aを介して回転刃3回転軸2が回転する。モータ6は誘導電動機であって、インバータ制御によってその回転数が可変である。上記本体1内部の前後には、固定刃10、10aが設けられており、その前側の固定刃10aは本体1に固定され、後側の固定刃10は回転刃3に向かって進退可能に固定されている。前側固定刃10aも同様に進退可能とすることができる。前側固定刃10aの刃先と回転刃3の刃先のクリアランスtは、回転刃3の回転に支障がない限りにおいて0mmである。各固定刃10、10aはその刃部がハイス鋼によって構成されており、このハイス鋼は、摩耗すれば研磨によって再利用して刃先を蘇らせ、寿命となれば、交換して刃先を蘇らせることが容易となっている。後側固定刃10は、上下に3個設けられており、それぞれ個別に進退可能となっている。この固定刃10の数は任意である。その進退構造は、各固定刃101、102、103は同じであるため、その構成を、固定刃10として図5、図6に基づいて説明する。固定刃10は、本体1の一部をなすステーブロック11の摺動溝12に移動自在に嵌っている。その嵌合側面は外開きの斜面12aとなって、摺動面が広く取られて固定刃10とステーブロック11の摺動溝12斜面12aとの隙間ガタが吸収されるため、固定刃10の進退時の左右幅方向の振れが抑制される。また、その嵌合側面が外開きの斜面12aとなっていることにより、ステーブロック11に対し、固定刃10は上方に持ち上げることによって容易に取外すことができる。このため、この構成は、固定刃10にとって振れることない真っ直ぐな進退を担保しつつ取換えが容易であると言う利点を有する。固定刃10の進退方向後側縁中央部にはT字状の切り欠き13が形成されて、その中央に円筒状抜け止めリング14が嵌められている。また、ステーブロック11の後面中央上縁に支持片15がボルト止めされ、その支持片15に調整ボルト16がねじ通されてその前端に前記抜け止めリング14が溶接されている。この抜け止めリング14は、六角ナットをねじ込んでその外周面を切削する等によって製作し図6参照、例えば、調整ボルト16を支持片15にねじ通して前記ナットをその調整ボルト16の前端にねじ込んで溶接し、その外周面を切削した後、支持片15をステーブロック11にボルト止めする図5参照。この支持片15のステーブロック11へのボルト止めと同時に、ステーブロック11に設けた固定刃10のT字状切り欠き13に抜け止めリング14を嵌めたり、ステーブロック11に設けた調整ボルト16の抜け止めリング14に固定刃10を下降させてその切り欠き13に嵌めたりして、調整ボルト16と固定刃10を係止する。このとき、切り欠き13の狭まった首部に調整ボルト16先端部の括れ部が嵌ってその調整ボルト16の切り欠き13からの抜け止めもなされる図5参照。この調整ボルト16と固定刃10を係止した状態で、調整ボルト16を回転すると、調整ボルト16が抜け止めリング14とともに回転して支持片15に対しその軸方向に進退し、この進退に伴って抜け止めリング14を介して固定刃10も進退する。その進退量はブロック11に固定のデブスゲージ17によってデジタル表示される。すなわち、調整ボルト16によって固定刃10が進退されてその進退量がデジタル表示される。このとき、抜け止めリング14はその外周面が円状であるため、切り欠き13内で円滑に回転する。また、この固定刃10の幅方向中央での調整ボルト16による進退は、上記嵌合側面が斜面12aとなっていることによって、固定刃10の幅方向に振れることなく真っ直ぐな固定刃10の刃先が回転刃13の刃先に平行な状態での進退が担保される。調整ボルト16の両側に固定刃10を貫通する固定ボルト18が長孔19を介してステーブロック11にねじ込まれており、進退位置が調整された固定刃10は、この固定ボルト18をねじ込んでその刃先が回転刃13の刃先に平行な状態で固定される。このボルト18によって固定刃10をステーブロック11に固定した状態において、調整ボルト16によって固定刃10を進退調整すれば、その進退前後動だけで固定刃10のセットは完了する。この完了後、ボルト18は再締付けすることが好ましい。各調整ボルト16は、歯車などによって連動するようにして、一つのボルト16を調整することによって全ての固定刃101、102、103の進退位置調整を行うようにし得る。調整ボルト16の回転は、ハンドルを取付けて行ったり、モータによる駆動としたりし得る。モータの場合、回転数によって進退位置を求めることができるため、デブスゲージ17は不要となる。固定刃10の固定は、固定刃10に対して固定片を昇降自在に設け、この固定片を、ねじやカムによって押付解除する手段を採用することもできる。本体1の回転刃3の下方には、その回転刃3の刃先の回転時の軌跡に沿う断面円弧のスクリーン8が回転軸2の一端から他端に至る範囲にわたって設けられている。スクリーン8は網目の鋼板多孔板で形成されており、その上方で破砕されてスクリーン8上に落下してくる破砕片kが、その網目孔8aを通過しようとする際に、その網目によって、一定の大きさに揃えられてスクリーン8の下に落下する。このスクリーン8の網目孔8aの大きさを変えることによって、回収する破砕片の大きさを変えることができる。スクリーン8の下方には、図1~図3に示すように、本体1の下部に固定されたシュータ9が設けられている。この破砕機Aによるブロック状ケーキKの破砕作用を、図7を参照して説明すると、例えば、φ20mm以上の粒径のケーキKは、ホッパ20からケーシング1内に投入されると、回転刃3に掬われて固定刃10に到達する。固定刃101の地点では、遠心力が上方に働き、遠心力により固定刃101に衝突する作用は小さい。その最初の固定刃101に到達するときには、遠心力は固定刃101に衝突する方向で作用し、ケーキKが遠心力により固定刃101に衝突して飛散する破砕される。次にケーキKがつぎの固定刃102の時点で遠心力により固定刃102の方向に飛び出し、衝突して飛散する。この作用が固定刃103においても行われ、固定刃103を通過する。このようにして、飛散したケーキKは回転刃3に掬われながら固定刃10との衝突を繰り返し、衝突破壊やせん断破壊を受けながらスクリーン8まで到達し、重力によりスクリーン8を通って落下する。このとき、固定刃101、102、103と回転刃のクリアランスtを狭くすれば、飛散する破砕粒kがクリアランスtを通り抜けることができず遠心力による各固定刃10への衝突回数が増え、破砕粒径分布が小粒径分布となる。一方、クリアランスtを広くすれば、クリアランスt以下の破砕粒は、クリアランスtを通過することにより固定刃10への衝突回数が減ると考えられる。また、前側固定刃10aと回転刃3にクリアランスがあれば、上方へ掬い上げられる破砕粒が少なくなり、固定刃10のクリアランス調整による粒径分布制御の効果が小さくなると推測される。以上の考察結果は、下記の実験結果と整合している。その考察を実証するため、この破砕機Aによって、天日ケーキKの破砕を行った。その天日ケーキKは、図8aに示すように、約1000m3の乾燥池乾燥場Pに、浄水処理場からの濃度3の濃縮汚泥Qを10cm厚となるように投入し、2週間程の天日干しによって30含水量の天日ケーキKを得た。また、その天日干し期間を短縮することによって、60含水量の天日ケーキKを得た。含水率は、一般的な含水率測定器ではなく、乾燥池Pから掻き上げたケーキKの重量を測定後、そのケーキKを150°Cで設定時間乾燥させた後の重量を測定し、その両者の重量を比較する方法による測定器でもって測定した。その含水量:30と60のものを使用し、回転刃3の回転数とクリアランスtを変化させた実験例テストNO.1-1、1-2及びその結果を表1に示す。表2、3には、表1に基づく、前側固定刃10aの有無による粒度分布を示し、その回転刃3の回転数と粒度別構成比の関係を図9、図10に示す。表4には、表1に基づく、含水率の影響を示し、その回転刃3の回転数と粒度別構成比の関係を図11に示す。なお、表2~4中の試料は表1の試料含水率を示す。この表2、図9から、後側固定刃10のクリアランスtが大きいときは、前側固定刃10aの有無0mmと-が破砕粒径分布の制御に与える影響が大きいことが理解でき、表3、図10から、前側固定刃10aがないときには、後側固定刃10のクリアランスtの変化可変が破砕粒径分布の制御に影響を殆ど与えないことが理解できる。また、表4、図11から、表3、図10との対比において、回転数とクリアランスtの変化に規則性関連性が認められないことが窺え、このことは、高含水率の天日ケーキKにおいては、破砕粒径分布の制御が困難であることが理解できる。すなわち、天日ケーキKにおいては、含水率はできるだけ低いことが好ましいこととなる。すなわち、この実験において、ブロック状ケーキKが低含水率では、回転数が低くなると、粒度分布が大きい側に移行し粒径が大きくなり、一方、高含水率では、回転数が低くなると、粒度分布が小さい側に移行する。また、同低含水率では、クリアランスtが大きくなれば、粒度分布が大きい方に移行する。しかし、回転数はクリアランスtに比べて粒径に対する影響が大きい。また、回転数が低い方が含水率に対応可能であるとともに、含水率が低いと、4~9mm粒の回収率も高くなる。以上から、回転数とクリアランスが破砕粒形状に大きく影響し、含水率が低い条件では、回転数が大きくなる方向とクリアランスtが狭くなる方向で、粒径が小さくなる。含水率が高いと逆の傾向を示すことが理解できる。このことから、含水率も粒径に大きく影響することが分かる。なお、表1には記載していないが、含水率70を超えると、粘土化して破砕が不可能となった。スクリーン8は、通常、所要の径の破砕粒kを得ようとする場合、その径の孔8aを有するものとするが、この破砕機Aの場合、そのスクリーン8の孔8aの径をその所要の粒径とすると、得られるケーキ粒kの径は小さい径分布が多くなった。このため、この破砕機Aにより浄水発生土ケーキKから、4~9mm粒の土ケーキ粒kを得ようとする場合、スクリーン8の孔径をφ20mmとすると、その4~9mm粒の分布が一番多いものを得ることができた。このことから、この破砕機Aにおいては、回転刃3の回転数と両刃3、10のクリアランスtの調整によって、ケーキ粒の粒度分布を調整できるため、多くの孔径の異なるスクリーン8を用意する必要がないことが理解できる。因みに、スクリーン篩い8はその孔8aがφ12mmの場合、0~4mm粒の分布が多くなった。さらに、表1の品質最適化試験の欄で示すように、含水率:30と同60の天日ケーキKを、重量比1:1、同2:1等でこの破砕機に投入したところ、特に、重量比1:1において、破砕時の粉塵発生が抑制されるとともに、破砕ケーキ破砕粒kは、30ケーキ破砕粒に60ケーキがコーティングされた丸みを帯びた形状となった。この丸みを帯びた形状は、園芸土製造業者のニーズにあった品質向上と言える。また、図8bに示すように、上記と同様に、約1000m3の乾燥池Pに20~30cm厚となるように濃度3の濃縮汚泥Qを投入し、一ヶ月程度の天日干しを行い、さらに、同様な作用によって、3層K1、K2、K3からなる乾燥厚さ30cm程度の天日ケーキKを得た。このケーキKは、各層K1、K2、K3にV字状のひび割れが多数発生し、その各ひび割れ周辺部は水分が蒸発又は降下して含水率が低下しているが、ひび割れから離れた部分は含水率が高く、ケーキK層全体としては30~60程の含水量が混在するものとなった。このケーキKを、上記破砕機Aによって、同様に破砕したところ、上記含水率:30と同60の天日ケーキKによる含水率の低いケーキ粒に同高いケーキがコーティングされたケーキ粒を得た。このとき、回転数を低下すれば、処理能力が向上した。因みに、図8aで示す、3濃縮汚泥Qを1回のみの投入では、天日干しの結果、形成される天日ケーキKは、ひび割れ間隔が少ないブロックとなって、含水率も均一性が高いものであった。上記実験例は、天日ケーキKの場合であったが、長時間加圧脱水機によって得たブロック状ケーキKにおいても、同様な実験結果を得ることができた。