"複数の異なる電圧を加えられる発熱素子、及び圧力センサが設けられ、気体が注入される容器と、前記複数の異なる電圧をそれぞれ加えられた場合の前記発熱素子からの電気信号、及び前記圧力センサからの電気信号を独立変数とし、発熱量を従属変数とする発熱量算出式を保存する記憶装置と、前記発熱量算出式の独立変数に、前記発熱素子及び前記圧力センサからの電気信号の測定値を代入して、前記容器に注入された気体の発熱量の測定値を算出する発熱量算出部と、を備える、発熱量測定システム。前記容器に測温素子がさらに設けられており、前記発熱量算出式が、前記容器に注入された気体の温度に依存する前記測温素子からの電気信号を独立変数としてさらに含み、前記発熱量算出部が、前記発熱量算出式の独立変数に、前記測温素子からの電気信号の測定値をさらに代入して、前記容器に注入された気体の発熱量の測定値を算出する、請求項1に記載の発熱量測定システム。前記複数の異なる電圧の数が、少なくとも、前記気体に含まれる複数種類のガス成分の数から1を引いた数である、請求項1又は2に記載の発熱量測定システム。複数種類のガス成分を含む複数のサンプル混合ガスの発熱量の値と、前記複数のサンプル混合ガスのそれぞれに接する前記発熱素子及び前記圧力センサからの電気信号の値とに基づいて、前記発熱量算出式が作成された、請求項1乃至3のいずれか1項に記載の発熱量測定システム。前記発熱量算出式を作成するために、サポートベクトル回帰が用いられた、請求項4に記載の発熱量測定システム。前記複数のサンプル混合ガスのそれぞれが天然ガスである、請求項4又は5に記載の発熱量測定システム。前記気体が天然ガスである、請求項1乃至6のいずれか1項に記載の発熱量測定システム。複数の異なる電圧を加えられる発熱素子、及び圧力センサが設けられた容器に気体を注入することと、前記複数の異なる電圧をそれぞれ加えられた場合の前記発熱素子からの電気信号、及び前記圧力センサからの電気信号を独立変数とし、発熱量を従属変数とする発熱量算出式を用意することと、前記発熱量算出式の独立変数に、前記発熱素子及び前記圧力センサからの電気信号の測定値を代入して、前記容器に注入された気体の発熱量の測定値を算出することと、を含む、発熱量の測定方法。前記容器に測温素子がさらに設けられており、前記発熱量算出式が、前記容器に注入された気体の温度に依存する前記測温素子からの電気信号を独立変数としてさらに含み、前記発熱量の測定値を算出することにおいて、前記発熱量算出式の独立変数に、前記測温素子からの電気信号の測定値をさらに代入する、請求項8に記載の発熱量の測定方法。前記複数の異なる電圧の数が、少なくとも、前記気体に含まれる複数種類のガス成分の数から1を引いた数である、請求項8又は9に記載の発熱量の測定方法。複数種類のガス成分を含む複数のサンプル混合ガスの発熱量の値と、前記複数のサンプル混合ガスのそれぞれに接する前記発熱素子及び前記圧力センサからの電気信号の値とに基づいて、前記発熱量算出式が作成された、請求項8乃至10のいずれか1項に記載の発熱量の測定方法。前記発熱量算出式を作成するために、サポートベクトル回帰が用いられた、請求項11に記載の発熱量の測定方法。前記複数のサンプル混合ガスのそれぞれが天然ガスである、請求項11又は12に記載の発熱量の測定方法。前記気体が天然ガスである、請求項8乃至13のいずれか1項に記載の発熱量の測定方法。気体の放熱係数又は熱伝導率の測定値と、前記気体の圧力の測定値と、を測定する測定部と、前記放熱係数又は熱伝導率と、前記圧力と、発熱量と、の相関関係を保存する記憶装置と、前記気体の放熱係数又は熱伝導率の測定値と、前記気体の圧力の測定値と、前記相関関係と、に基づいて、前記気体の発熱量の測定値を算出する発熱量算出部と、を備える、発熱量測定システム。複数種類のガス成分を含む複数のサンプル混合ガスの発熱量の値と、前記複数のサンプル混合ガスのそれぞれの放熱係数又は熱伝導率の値と、前記複数のサンプル混合ガスのそれぞれの圧力の値と、に基づいて、前記相関関係を表す発熱量算出式が作成された、請求項15に記載の発熱量測定システム。前記発熱量算出式を作成するために、サポートベクトル回帰が用いられた、請求項16に記載の発熱量測定システム。前記複数のサンプル混合ガスのそれぞれが天然ガスである、請求項16又は17に記載の発熱量測定システム。前記気体が天然ガスである、請求項15乃至18のいずれか1項に記載の発熱量測定システム。気体の放熱係数又は熱伝導率の測定値と、前記気体の圧力の測定値と、を測定することと、前記放熱係数又は熱伝導率と、前記圧力と、発熱量と、の相関関係を用意することと、前記気体の放熱係数又は熱伝導率の測定値と、前記気体の圧力の測定値と、前記相関関係と、に基づいて、前記気体の発熱量の測定値を算出することと、を含む、発熱量の測定方法。複数種類のガス成分を含む複数のサンプル混合ガスの発熱量の値と、前記複数のサンプル混合ガスのそれぞれの放熱係数又は熱伝導率の値と、前記複数のサンプル混合ガスのそれぞれの圧力の値と、に基づいて、前記相関関係を表す発熱量算出式が作成された、請求項20に記載の発熱量の測定方法。前記発熱量算出式を作成するために、サポートベクトル回帰が用いられた、請求項21に記載の発熱量の測定方法。前記複数のサンプル混合ガスのそれぞれが天然ガスである、請求項21又は22に記載の発熱量の測定方法。前記気体が天然ガスである、請求項20乃至23のいずれか1項に記載の発熱量の測定方法。しかし、特許文献1に開示された方法は、熱伝導率を測定するためのセンサの他に、音速を測定するための高価な音速センサが必要である。そこで、本発明は、気体の発熱量を容易かつ正確に測定可能な発熱量測定システム及び発熱量の測定方法を提供することを目的の一つとする。本発明の態様によれば、a複数の異なる電圧を加えられる発熱素子、及び圧力センサが設けられ、気体が注入される容器と、b複数の異なる電圧をそれぞれ加えられた場合の発熱素子からの電気信号、及び圧力センサからの電気信号を独立変数とし、発熱量を従属変数とする発熱量算出式を保存する式記憶装置と、c発熱量算出式の独立変数に、発熱素子及び圧力センサからの電気信号の測定値を代入して、容器に注入された気体の発熱量の測定値を算出する発熱量算出部と、を備える、発熱量測定システムが提供される。また、本発明の態様によれば、a複数の異なる電圧を加えられる発熱素子、及び圧力センサが設けられた容器に気体を注入することと、b複数の異なる電圧をそれぞれ加えられた場合の発熱素子からの電気信号、及び圧力センサからの電気信号を独立変数とし、発熱量を従属変数とする発熱量算出式を用意することと、c発熱量算出式の独立変数に、発熱素子及び圧力センサからの電気信号の測定値を代入して、容器に注入された気体の発熱量の測定値を算出することと、を含む、発熱量の測定方法が提供される。また、本発明の態様によれば、a気体の放熱係数又は熱伝導率の測定値と、気体の圧力の測定値と、を測定する測定部と、b放熱係数又は熱伝導率と、圧力と、発熱量と、の相関関係を保存する記憶装置と、c気体の放熱係数又は熱伝導率の測定値と、気体の圧力の測定値と、相関関係と、に基づいて、気体の発熱量の測定値を算出する発熱量算出部と、を備える、発熱量測定システムが提供される。また、本発明の態様によれば、a気体の放熱係数又は熱伝導率の測定値と、気体の圧力の測定値と、を測定することと、b放熱係数又は熱伝導率と、圧力と、発熱量と、の相関関係を用意することと、c気体の放熱係数又は熱伝導率の測定値と、気体の圧力の測定値と、相関関係と、に基づいて、気体の発熱量の測定値を算出することと、を含む、発熱量の測定方法が提供される。本発明によれば、気体の発熱量を容易かつ正確に測定可能な発熱量測定システム及び発熱量の測定方法を提供可能である。以下に本発明の実施の形態を説明する。以下の図面の記載において、同一又は類似の部分には同一又は類似の符号で表している。但し、図面は模式的なものである。したがって、具体的な寸法等は以下の説明を照らし合わせて判断するべきものである。また、図面相互間においても互いの寸法の関係や比率が異なる部分が含まれていることは勿論である。まず、斜視図である図1、及びII-II方向から見た断面図である図2を参照して、実施の形態に係る発熱量測定システムに用いられるマイクロチップ8について説明する。マイクロチップ8は、キャビティ66が設けられた基板60、及び基板60上にキャビティ66を覆うように配置された絶縁膜65を備える。基板60の厚みは、例えば0.5mmである。また、基板60の縦横の寸法は、例えばそれぞれ1.5mm程度である。絶縁膜65のキャビティ66を覆う部分は、断熱性のダイアフラムをなしている。さらにマイクロチップ8は、絶縁膜65のダイアフラムの部分に設けられた発熱素子61と、発熱素子61を挟むように絶縁膜65のダイアフラムの部分に設けられた第1の測温素子62及び第2の測温素子63と、基板60上に設けられた保温素子64と、を備える。発熱素子61は、キャビティ66を覆う絶縁膜65のダイアフラムの部分の中心に配置されている。発熱素子61は、例えば抵抗器であり、電力を与えられて発熱し、発熱素子61に接する雰囲気ガスを加熱する。第1の測温素子62及び第2の測温素子63は、例えば抵抗器等の受動素子等の電子素子であり、雰囲気ガスのガス温度に依存した電気信号を出力する。以下においては、第1の測温素子62の出力信号を利用する例を説明するが、これに限定されず、例えば第1の測温素子62の出力信号及び第2の測温素子63の出力信号の平均値を、測温素子の出力信号として利用してもよい。保温素子64は、例えば抵抗器であり、電力を与えられて発熱し、基板60の温度を一定に保つ。基板60の材料としては、シリコンSi等が使用可能である。絶縁膜65の材料としては、酸化ケイ素SiO2等が使用可能である。キャビティ66は、異方性エッチング等により形成される。また発熱素子61、第1の測温素子62、第2の測温素子63、及び保温素子64のそれぞれの材料には白金Pt等が使用可能であり、リソグラフィ法等により形成可能である。また、発熱素子61、第1の測温素子62、及び第2の測温素子63は、同一の部材からなっていてもよい。マイクロチップ8は、マイクロチップ8の底面に配置された断熱部材18を介して、雰囲気ガスが充填されるチャンバ等の容器に固定される。断熱部材18を介してマイクロチップ8をチャンバ等に固定することにより、マイクロチップ8の温度が、チャンバ等の内壁の温度変動の影響を受けにくくなる。ガラス等からなる断熱部材18の熱伝導率は、例えば1.0W/mK以下である。図3に示すように、発熱素子61の一端には、例えば、オペアンプ170の入力端子が電気的に接続され、他端は接地される。また、オペアンプ170の入力端子及び出力端子と並列に、抵抗素子161が接続される。オペアンプ170の-入力端子は、電源、直列に接続された抵抗素子162と抵抗素子163との間、直列に接続された抵抗素子163と抵抗素子164との間、直列に接続された抵抗素子164と抵抗素子165との間、又は抵抗素子165の接地端子に電気的に接続される。各抵抗素子162-165の抵抗値を適当に定めることにより、例えば3.2Vの電圧Vinを抵抗素子162の一端に印加すると、抵抗素子163と抵抗素子162との間には、例えば2.8Vの電圧VL3が生じる。また、抵抗素子164と抵抗素子163との間には、例えば2.2Vの電圧VL2が生じ、抵抗素子165と抵抗素子164との間には、例えば1.5Vの電圧VL1が生じる。電源と、オペアンプの-入力端子との間には、スイッチSW1が設けられており、抵抗素子162及び抵抗素子163の間と、オペアンプの-入力端子との間には、スイッチSW2が設けられており、抵抗素子163及び抵抗素子164の間と、オペアンプの-入力端子との間には、スイッチSW3が設けられている。また、抵抗素子164及び抵抗素子165の間と、オペアンプの-入力端子との間には、スイッチSW4が設けられており、抵抗素子165の接地端子と、オペアンプの-入力端子との間には、スイッチSW5が設けられている。オペアンプ170の-入力端子に3.2Vの電圧Vinを印加する場合、スイッチSW1のみが通電され、スイッチSW2,SW3,SW4,SW5は切断される。オペアンプ170の-入力端子に2.8Vの電圧VL3を印加する場合、スイッチSW2のみが通電され、スイッチSW1,SW3,SW4,SW5は切断される。オペアンプ170の-入力端子に2.2Vの電圧VL2を印加する場合、スイッチSW3のみが通電され、スイッチSW1,SW2,SW4,SW5は切断される。オペアンプ170の-入力端子に1.5Vの電圧VL1を印加する場合、スイッチSW4のみが通電され、スイッチSW1,SW2,SW3,SW5は切断される。オペアンプ170の-入力端子に0Vの電圧VL0を印加する場合、スイッチSW5のみが通電され、スイッチSW1,SW2,SW3,SW4は切断される。したがって、スイッチSW1,SW2,SW3,SW4,SW5の開閉によって、オペアンプ170の-入力端子に0V又は4段階の電圧のいずれかを印加可能である。そのため、スイッチSW1,SW2,SW3,SW4,SW5の開閉によって、発熱素子61の発熱温度を定める印加電圧を4段階に設定可能である。ここで、オペアンプ170の入力端子に1.5Vの電圧VL1を印加した場合の発熱素子61の温度をTH1とする。また、オペアンプ170の入力端子に2.2Vの電圧VL2を印加した場合の発熱素子61の温度をTH2、オペアンプ170の入力端子に2.8Vの電圧VL3を印加した場合の発熱素子61の温度をTH3とする。図4に示すように、第1の測温素子62の一端には、例えば、オペアンプ270の-入力端子が電気的に接続され、他端は接地される。また、オペアンプ270の-入力端子及び出力端子と並列に、抵抗素子261が接続される。オペアンプ270の入力端子は、直列に接続された抵抗素子264と抵抗素子265との間に電気的に接続される。これにより、第1の測温素子62には、0.3V程度の弱い電圧が加えられる。図1及び図2に示す発熱素子61の抵抗値は、発熱素子61の温度によって変化する。発熱素子61の温度THと、発熱素子61の抵抗値RHの関係は、下記1式で与えられる。RHRHSTD×1αHβH2ここで、THSTDは発熱素子61の標準温度を表し、例えば20°Cである。RHSTDは標準温度THSTDにおける予め測定された発熱素子61の抵抗値を表す。αHは1次の抵抗温度係数を表す。βHは2次の抵抗温度係数を表す。発熱素子61の抵抗値RHは、発熱素子61の駆動電力PHと、発熱素子61の通電電流IHから、下記2式で与えられる。RHPHIH2あるいは発熱素子61の抵抗値RHは、発熱素子61にかかる電圧VHと、発熱素子61の通電電流IHから、下記3式で与えられる。RHVHIHここで、発熱素子61の温度THは、発熱素子61と雰囲気ガスの間が熱的に平衡になったときに安定する。なお、熱的に平衡な状態とは、発熱素子61の発熱と、発熱素子61から雰囲気ガスへの放熱とが釣り合っている状態をいう。下記4式に示すように、平衡状態における発熱素子61の駆動電力PHを、発熱素子61の温度THと雰囲気ガスの温度TIとの差ΔTHで割ることにより、雰囲気ガスの放熱係数MIが得られる。なお、放熱係数MIの単位は、例えばW/°Cである。MIPHPHΔTH上記1式より、発熱素子61の温度THは下記5式で与えられる。TH×αHαH24βH12THSTDしたがって、発熱素子61の温度THと、雰囲気ガスの温度TIと、の差ΔTHは、下記6式で与えられる。ΔTH×αHαH24βH12THSTDTI雰囲気ガスの温度TIは、自己発熱しない程度の電力を与えられる第1の測温素子62の温度TIに近似する。第1の測温素子62の温度TIと、第1の測温素子62の抵抗値RIと、の関係は、下記7式で与えられる。RIRISTD×1αIβI2TISTDは第1の測温素子62の標準温度を表し、例えば20°Cである。RISTDは標準温度TISTDにおける予め測定された第1の測温素子62の抵抗値を表す。αIは1次の抵抗温度係数を表す。βIは2次の抵抗温度係数を表す。上記7式より、第1の測温素子62の温度TIは下記8式で与えられる。TI×αIαI24βI12TISTDよって、雰囲気ガスの放熱係数MIは、下記9式で与えられる。MIPHΔTHPHαHαH24βH12THSTDαIαI24βI12TISTDαHαH24βH12THSTDαIαI24βI12TISTD発熱素子61の通電電流IHと、駆動電力PH又は電圧VHは測定可能であるため、上記2式又は3式から発熱素子61の抵抗値RHを算出可能である。同様に、第1の測温素子62の抵抗値RIも算出可能である。よって、マイクロチップ8を用いて、上記9式から雰囲気ガスの放熱係数MIが算出可能である。なお、保温素子64で基板60の温度を一定に保つことにより、発熱素子61が発熱する前のマイクロチップ8の近傍の雰囲気ガスの温度が、基板60の一定の温度と近似する。そのため、発熱素子61が発熱する前の雰囲気ガスの温度の変動が抑制される。温度変動が一度抑制された雰囲気ガスを発熱素子61でさらに加熱することにより、より高い精度で放熱係数MIを算出することが可能となる。ここで、雰囲気ガスが混合ガスであり、混合ガスが、ガスA、ガスB、ガスC、及びガスDの4種類のガス成分からなっていると仮定する。ガスAの体積率VA、ガスBの体積率VB、ガスCの体積率VC、及びガスDの体積率VDの総和は、下記10式で与えられるように、1である。VAVBVCVD1また、ガスAの単位体積当たりの発熱量をKA、ガスBの単位体積当たりの発熱量をKB、ガスCの単位体積当たりの発熱量をKC、ガスDの単位体積当たりの発熱量をKDとすると、混合ガスの単位体積当たりの発熱量Qは、各ガス成分の体積率に、各ガス成分の単位体積当たりの発熱量を乗じたものの総和で与えられる。したがって、混合ガスの単位体積当たりの発熱量Qは、下記11式で与えられる。なお、単位体積当たりの発熱量の単位は、例えばMJ/m3である。QKA×VAKB×VBKC×VCKD×VDまた、ガスAの放熱係数をMA、ガスBの放熱係数をMB、ガスCの放熱係数をMC、ガスDの放熱係数をMDとすると、混合ガスの放熱係数MIは、各ガス成分の体積率に、各ガス成分の放熱係数を乗じたものの総和で与えられる。したがって、混合ガスの放熱係数MIは、下記12式で与えられる。MIMA×VAMB×VBMC×VCMD×VDさらに、ガスの放熱係数は発熱素子61の温度THに依存するので、混合ガスの放熱係数MIは、発熱素子61の温度THの関数として、下記13式で与えられる。MIMA×VAMB×VBMC×VCMD×VDしたがって、発熱素子61の温度がTH1のときの混合ガスの放熱係数MI1TH1は下記14式で与えられる。また、発熱素子61の温度がTH2のときの混合ガスの放熱係数MI2TH2は下記15式で与えられ、発熱素子61の温度がTH3のときの混合ガスの放熱係数MI3TH3は下記16式で与えられる。MI1MA×VAMB×VBMC×VCMD×VDMI2MA×VAMB×VBMC×VCMD×VDMI3MA×VAMB×VBMC×VCMD×VDここで、発熱素子61の温度THに対して各ガス成分の放熱係数MATH,MBTH,MCTH,MDTHが非線形性を有する場合、上記14乃至16式は、線形独立な関係を有する。また、発熱素子61の温度THに対して各ガス成分の放熱係数MATH,MBTH,MCTH,MDTHが線形性を有する場合でも、発熱素子61の温度THに対する各ガス成分の放熱係数MATH,MBTH,MCTH,MDTHの変化率が異なる場合は、上記14乃至16式は、線形独立な関係を有する。さらに、14乃至16式が線形独立な関係を有する場合、10及び14乃至16式は線形独立な関係を有する。図5は、天然ガスに含まれるメタンCH4、プロパンC3H8、窒素N2、及び二酸化炭素CO2の放熱係数と、発熱抵抗体である発熱素子61の温度と、の関係を示すグラフである。発熱素子61の温度に対して、メタンCH4、プロパンC3H8、窒素N2、及び二酸化炭素CO2のそれぞれのガス成分の放熱係数は線形性を有する。しかし、発熱素子61の温度に対する放熱係数の変化率は、メタンCH4、プロパンC3H8、窒素N2、及び二酸化炭素CO2のそれぞれで異なる。したがって、混合ガスを構成するガス成分がメタンCH4、プロパンC3H8、窒素N2、及び二酸化炭素CO2であるである場合、上記14乃至16式は、線形独立な関係を有する。14乃至16式中の各ガス成分の放熱係数MATH1,MBTH1,MCTH1,MDTH1,MATH2,MBTH2,MCTH2,MDTH2,MATH3,MBTH3,MCTH3,MDTH3の値は、測定等により予め得ることが可能である。したがって、10及び14乃至16式の連立方程式を解くと、ガスAの体積率VA、ガスBの体積率VB、ガスCの体積率VC、及びガスDの体積率VDのそれぞれが、下記17乃至20式に示すように、混合ガスの放熱係数MI1TH1,MI2TH2,MI3TH3の関数として与えられる。なお、下記17乃至20式において、nを自然数として、fnは関数を表す記号である。VAf1MI1MI2MI3VBf2MI1MI2MI3VCf3MI1MI2MI3VDf4MI1MI2MI3ここで、上記11式に17乃至20式を代入することにより、下記21式が得られる。QKA×VAKB×VBKC×VCKD×VDKA×f1MI1MI2MI3KB×f2MI1MI2MI3KC×f3MI1MI2MI3KD×f4MI1MI2MI3上記21式に示すように、混合ガスの単位体積当たりの発熱量Qは、発熱素子61の温度がTH1,TH2,TH3である場合の混合ガスの放熱係数MI1TH1,MI2TH2,MI3TH3を変数とする方程式で与えられる。したがって、混合ガスの発熱量Qは、gを関数を表す記号として、下記22式で与えられる。QgMI1MI2MI3よって、ガスA、ガスB、ガスC、及びガスDからなる混合ガスについて、予め上記22式を得れば、ガスAの体積率VA、ガスBの体積率VB、ガスCの体積率VC、及びガスDの体積率VDが未知の測定対象混合ガスの単位体積当たりの発熱量Qを容易に算出可能であることを、発明者は見出した。具体的には、発熱素子61の発熱温度がTH1,TH2,TH3である場合の測定対象混合ガスの放熱係数MI1TH1,MI2TH2,MI3TH3をそれぞれ測定し、22式に代入することにより、測定対象混合ガスの発熱量Qを一意に求めることが可能となる。また、気体の発熱量、放熱係数、及び熱伝導率等の熱特性は、気体の圧力に依存する。したがって、上記22式で与えられる発熱量Qの方程式に、下記23式に示すように、測定対象混合ガスの圧力Psの独立変数を加えることにより、発熱量Qの算出精度が高まる。QgMI1MI2MI3Psさらに、混合ガスの放熱係数MIは、上記9式に示すように、発熱素子61の抵抗値RHと、第1の測温素子62の抵抗値RIと、に依存する。そこで、本発明者は、混合ガスの単位体積当たりの発熱量Qは、下記24式に示すように、発熱素子61の温度がTH1,TH2,TH3である場合の発熱素子61の抵抗値RH1TH1,RH2TH2,RH3TH3と、混合ガスに接する第1の測温素子62の抵抗値RIと、圧力Psと、を変数とする方程式でも与えられることを見出した。QgRH1RH2RH3RIPsよって、測定対象混合ガスに接する発熱素子61の発熱温度がTH1,TH2,TH3である場合の発熱素子61の抵抗値RH1TH1,RH2TH2,RH3TH3と、測定対象混合ガスに接する第1の測温素子62の抵抗値RIと、測定対象混合ガスの圧力Psと、を測定し、24式に代入することによっても、測定対象混合ガスの発熱量Qを一意に求めることが可能となる。また、混合ガスの単位体積当たりの発熱量Qは、下記25式に示すように、発熱素子61の温度がTH1,TH2,TH3である場合の発熱素子61の通電電流IH1TH1,IH2TH2,IH3TH3と、混合ガスに接する第1の測温素子62の通電電流IIと、混合ガスの圧力Psと、を変数とする方程式でも与えられる。QgIH1IH2IH3IIPsあるいは混合ガスの単位体積当たりの発熱量Qは、下記26式に示すように、発熱素子61の温度がTH1,TH2,TH3である場合の発熱素子61にかかる電圧VH1TH1,VH2TH2,VH3TH3と、混合ガスに接する第1の測温素子62にかかる電圧VIと、混合ガスの圧力Psと、を変数とする方程式でも与えられる。QgVH1VH2VH3VIPsまたあるいは混合ガスの単位体積当たりの発熱量Qは、下記27式に示すように、発熱素子61の温度がTH1,TH2,TH3である場合の発熱素子61に接続されたアナログ-デジタル変換回路以下においてA/D変換回路という。の出力信号ADH1TH1,ADH2TH2,ADH3TH3と、混合ガスに接する第1の測温素子62に接続されたA/D変換回路の出力信号ADIと、混合ガスの圧力Psと、を変数とする方程式でも与えられる。例えばA/D変換回路が二重積分型である場合、A/D変換回路の出力信号は、カウント値である。QgADH1ADH2ADH3ADIPsよって、混合ガスの単位体積当たりの発熱量Qは、下記28式に示すように、発熱素子61の発熱温度がTH1,TH2,TH3である場合の発熱素子61からの電気信号SH1TH1,SH2TH2,SH3TH3と、混合ガスに接する第1の測温素子62からの電気信号SIと、混合ガスの圧力Psと、を変数とする方程式で与えられる。QgSH1SH2SH3SIPs混合ガスの圧力Psは、圧力センサを用いて測定される。圧力センサは、例えば電気抵抗素子からなる歪みゲージを含む。歪みゲージは、圧力によって変形し、電気抵抗が変化する。したがって、圧力センサの出力電圧、あるいは圧力センサに接続されたA/D変換回路の出力信号等は、混合ガスの圧力Psに相関する。よって、混合ガスの単位体積当たりの発熱量Qは、下記29式に示すように、発熱素子61からの電気信号SH1TH1,SH2TH2,SH3TH3と、第1の測温素子62からの電気信号SIと、圧力センサからの電気信号SPと、を変数とする方程式でも与えられる。QgSH1SH2SH3SISPまた、混合ガスの温度が一定であれば、第1の測温素子62からの電気信号SIは定数となる。この場合、混合ガスの単位体積当たりの発熱量Qは、下記30式に示すように、発熱素子61からの電気信号SH1TH1,SH2TH2,SH3TH3と、圧力センサからの電気信号SPと、を変数とする方程式でも与えられる。QgSH1SH2SH3SP混合ガスのガス成分は、4種類に限定されることはない。例えば、混合ガスがn種類のガス成分からなる場合、まず、下記31式で与えられる、少なくともn-1種類の発熱温度TH1,TH2,TH3,,THn1における発熱素子61からの電気信号SH1TH1,SH2TH2,SH3TH3,,SHn1THn1と、混合ガスに接する第1の測温素子62からの電気信号SIと、圧力センサからの電気信号SPと、を変数とする方程式を予め取得する。そして、n-1種類の発熱温度TH1,TH2,TH3,,THn1における、n種類のガス成分のそれぞれの体積率が未知の測定対象混合ガスに接する発熱素子61からの電気信号SH1TH1,SH2TH2,SH3TH3,,SHn1THn1の値と、測定対象混合ガスに接する第1の測温素子62からの電気信号SIの値と、測定対象混合ガスに接する圧力センサからの電気信号SPの値と、を測定し、31式に代入することにより、測定対象混合ガスの単位体積当たりの発熱量Qを一意に求めることが可能となる。QgSH1SH2SH3SHn1SISPただし、混合ガスが、ガス成分としてメタンCH4、プロパンC3H8に加えて、jを自然数として、メタンCH4とプロパンC3H8以外のアルカンCjH2j2を含む場合、メタンCH4とプロパンC3H8以外のアルカンCjH2j2を、メタンCH4とプロパンC3H8の混合物とみなしても、31式の算出には影響しない。例えば、エタンC2H6、ブタンC4H10、ペンタンC5H12、ヘキサンC6H14を、下記32乃至35式に示すように、それぞれ所定の係数を掛けられたメタンCH4とプロパンC3H8の混合物とみなして31式を算出してもかまわない。C2H605CH405C3H8C4H1005CH415C3H8C5H1210CH420C3H8C6H1415CH425C3H8したがって、zを自然数として、n種類のガス成分からなる混合ガスが、ガス成分としてメタンCH4、プロパンC3H8に加えて、メタンCH4とプロパンC3H8以外のz種類のアルカンCjH2j2を含む場合、少なくともn-z-1種類の発熱温度における発熱素子61からの電気信号SHと、第1の測温素子62からの電気信号SIと、圧力センサからの電気信号SPと、を変数とする方程式を求めてもよい。なお、31式の算出に用いられた混合ガスのガス成分の種類と、単位体積当たりの発熱量Qが未知の測定対象混合ガスのガス成分の種類が同じ場合に、測定対象混合ガスの発熱量Qの算出に31式を利用可能であることはもちろんである。さらに、測定対象混合ガスがn種類より少ない種類のガス成分からなり、かつ、n種類より少ない種類のガス成分が、31式の算出に用いられた混合ガスに含まれている場合も、31式を利用可能である。例えば、31式の算出に用いられた混合ガスが、メタンCH4、プロパンC3H8、窒素N2、及び二酸化炭素CO2の4種類のガス成分を含む場合、測定対象混合ガスが、窒素N2を含まず、メタンCH4、プロパンC3H8、及び二酸化炭素CO2の3種類のガス成分のみを含む場合も、測定対象混合ガスの発熱量Qの算出に31式を利用可能である。さらに、31式の算出に用いられた混合ガスが、ガス成分としてメタンCH4とプロパンC3H8を含む場合、測定対象混合ガスが、31式の算出に用いられた混合ガスに含まれていないアルカンCjH2j2を含んでいても、31式を利用可能である。これは、上述したように、メタンCH4とプロパンC3H8以外のアルカンCjH2j2を、メタンCH4とプロパンC3H8の混合物とみなしても、31式を用いた単位体積当たりの発熱量Qの算出に影響しないためである。ここで、図6に示す実施の形態に係る発熱量測定システム20は、複数のサンプル混合ガスのそれぞれが注入される容器であるチャンバ101と、チャンバ101に配置され、図1に示す第1の測温素子62及び複数の異なる電圧を加えられ複数の発熱温度THで発熱する発熱素子61を含むマイクロチップ8と、圧力センサ201と、を備える。さらに、図6に示す発熱量測定システム20は、複数のサンプル混合ガスのそれぞれの温度TIに依存する第1の測温素子62からの電気信号SIの値と、複数の発熱温度THのそれぞれにおける発熱素子61からの電気信号SHの値と、圧力センサ201からの電気信号SPの値と、を測定する測定部301を備える。またさらに、発熱量測定システム20は、複数の混合ガスの既知の発熱量Qの値、第1の測温素子62からの電気信号SIの値、複数の発熱温度における発熱素子61からの電気信号SHの値、及び圧力センサ201からの電気信号SPの値に基づいて、第1の測温素子62からの電気信号SI、複数の発熱温度THにおける発熱素子61からの電気信号SH、及び圧力センサ201からの電気信号SPを独立変数とし、気体の発熱量Qを従属変数とする発熱量算出式を作成する式作成部302を備える。なお、サンプル混合ガスは、複数種類のガス成分を含む。マイクロチップ8は、断熱部材18を介してチャンバ101内に配置されている。チャンバ101には、サンプル混合ガスをチャンバ101に送るための流路102と、サンプル混合ガスをチャンバ101から外部に排出するための流路103と、が接続されている。チャンバ101内部の気体の圧力を測定する圧力センサ201としては、例えばゲージ圧センサ及び絶対圧センサが使用可能である。圧力センサ201は、感圧素子を備える。感圧素子としては、例えば半導体ダイアフラム型、静電容量型、弾性体ダイアフラム型、圧電型、及び振動型等が使用可能である。それぞれ発熱量Qが異なる4種類のサンプル混合ガスが使用される場合、図7に示すように、第1のサンプル混合ガスを貯蔵する第1のガスボンベ50A、第2のサンプル混合ガスを貯蔵する第2のガスボンベ50B、第3のサンプル混合ガスを貯蔵する第3のガスボンベ50C、及び第4のサンプル混合ガスを貯蔵する第4のガスボンベ50Dが用意される。第1のガスボンベ50Aには、流路91Aを介して、第1のサンプル混合ガスの気圧を調節する第1のガス圧調節器31Aが接続されている。また、第1のガス圧調節器31Aには、流路92Aを介して、第1の流量制御装置32Aが接続されている。第1の流量制御装置32Aは、流路92A及び流路102を介して発熱量測定システム20に送られる第1のサンプル混合ガスの流量を制御する。第2のガスボンベ50Bには、流路91Bを介して、第2のガス圧調節器31Bが接続されている。また、第2のガス圧調節器31Bには、流路92Bを介して、第2の流量制御装置32Bが接続されている。第2の流量制御装置32Bは、流路92B,93,102を介して発熱量測定システム20に送られる第2のサンプル混合ガスの流量を制御する。第3のガスボンベ50Cには、流路91Cを介して、第3のガス圧調節器31Cが接続されている。また、第3のガス圧調節器31Cには、流路92Cを介して、第3の流量制御装置32Cが接続されている。第3の流量制御装置32Cは、流路92C,93,102を介して発熱量測定システム20に送られる第3のサンプル混合ガスの流量を制御する。第4のガスボンベ50Dには、流路91Dを介して、第4のガス圧調節器31Dが接続されている。また、第4のガス圧調節器31Dには、流路92Dを介して、第4の流量制御装置32Dが接続されている。第4の流量制御装置32Dは、流路92D,93,102を介して発熱量測定システム20に送られる第4のサンプル混合ガスの流量を制御する。第1乃至第4のサンプル混合ガスのそれぞれは、例えば発熱量が異なる天然ガスである。第1乃至第4のサンプル混合ガスのそれぞれは、例えばメタンCH4、プロパンC3H8、窒素N2、及び二酸化炭素CO2の4種類のガス成分を異なる比で含む。図6に示すチャンバ101に第1のサンプル混合ガスが充填された後、圧力センサ201は、第1のサンプル混合ガスの圧力に依存する電気信号SPを出力する。図1及び図2に示すマイクロチップ8の第1の測温素子62は、第1のサンプル混合ガスの温度に依存する電気信号SIを出力する。発熱素子61は、図6に示す駆動回路303から駆動電力PH1,PH2,PH3を与えられる。駆動電力PH1,PH2,PH3を与えられた場合、第1のサンプル混合ガスに接する発熱素子61は、例えば、100°Cの温度TH1、150°Cの温度TH2、及び200°Cの温度TH3で発熱し、発熱温度TH1における電気信号SH1TH1、発熱温度TH2における電気信号SH2TH2、及び発熱温度TH3における電気信号SH3TH3を出力する。チャンバ101から第1のサンプル混合ガスが除去された後、第2乃至第4のサンプル混合ガスがチャンバ101に順次充填される。第2のサンプル混合ガスがチャンバ101に充填された後、圧力センサ201は、第2のサンプル混合ガスの圧力に依存する電気信号SPを出力する。図1及び図2に示すマイクロチップ8の第1の測温素子62は、第2のサンプル混合ガスの温度に依存する電気信号SIを出力する。第2のサンプル混合ガスに接する発熱素子61は、発熱温度TH1における電気信号SH1TH1、発熱温度TH2における電気信号SH2TH2、及び発熱温度TH3における電気信号SH3TH3を出力する。第3のサンプル混合ガスが図6に示すチャンバ101に充填された後、圧力センサ201は、第3のサンプル混合ガスの圧力に依存する電気信号SPを出力する。図1及び図2に示すマイクロチップ8の第1の測温素子62は、第3のサンプル混合ガスの温度に依存する電気信号SIを出力する。第3のサンプル混合ガスに接する発熱素子61は、発熱温度TH1における電気信号SH1TH1、発熱温度TH2における電気信号SH2TH2、及び発熱温度TH3における電気信号SH3TH3を出力する。第4のサンプル混合ガスが図6に示すチャンバ101に充填された後、圧力センサ201は、第4のサンプル混合ガスの圧力に依存する電気信号SPを出力する。図1及び図2に示すマイクロチップ8の第1の測温素子62は、第4のサンプル混合ガスの温度に依存する電気信号SIを出力する。第4のサンプル混合ガスに接する発熱素子61は、発熱温度TH1における電気信号SH1TH1、発熱温度TH2における電気信号SH2TH2、及び発熱温度TH3における電気信号SH3TH3を出力する。なお、それぞれのサンプル混合ガスがn種類のガス成分を含む場合、マイクロチップ8の図1及び図2に示す発熱素子61は、少なくともn-1種類の異なる温度で発熱させられる。ただし、上述したように、メタンCH4及びプロパンC3H8以外のアルカンCjH2j2は、メタンCH4及びプロパンC3H8の混合物とみなしうる。したがって、zを自然数として、n種類のガス成分からなるサンプル混合ガスが、ガス成分としてメタンCH4及びプロパンC3H8に加えてz種類のアルカンCjH2j2を含む場合は、発熱素子61は、少なくともn-z-1種類の異なる温度で発熱させられる。図6に示すように、マイクロチップ8及び圧力センサ201は、A/D変換回路304を介して測定部301を含む中央演算処理装置CPU300に接続されている。CPU300には、電気信号記憶装置401が接続されている。測定部301は、第1の測温素子62からの電気信号SIの値と、発熱素子61からの発熱温度TH1における電気信号SH1TH1、発熱温度TH2における電気信号SH2TH2、及び発熱温度TH3における電気信号SH3TH3の値と、圧力センサ201からの電気信号SPの値と、を測定し、測定値を電気信号記憶装置401に保存する。第1の測温素子62からの電気信号SIとは、第1の測温素子62の抵抗値RI、第1の測温素子62の通電電流II、第1の測温素子62にかかる電圧VI、及び第1の測温素子62に接続されたA/D変換回路304の出力信号ADIのいずれであってもよい。同様に、発熱素子61からの電気信号SHとは、発熱素子61の抵抗値RH、発熱素子61の通電電流IH、発熱素子61にかかる電圧VH、及び発熱素子61に接続されたA/D変換回路304の出力信号ADHのいずれであってもよい。また、圧力センサ201からの電気信号SPとは、例えば圧力センサ201が備える歪みゲージの抵抗値、歪みゲージの通電電流、歪みゲージにかかる電圧、及び歪みゲージに接続されたA/D変換回路304の出力信号のいずれであってもよい。CPU300に含まれる式作成部302は、例えば第1乃至第4のサンプル混合ガスのそれぞれの既知の発熱量Qの値と、第1の測温素子62からの電気信号SIの複数の測定値と、発熱素子61からの電気信号SH1TH1,SH2TH2,SH3TH3の複数の測定値と、圧力センサ201からの電気信号SPの複数の測定値と、を収集する。さらに式作成部302は、収集した発熱量Q、電気信号SI、電気信号SH、及び電気信号SPの値に基づいて、多変量解析により、第1の測温素子62からの電気信号SI、発熱素子61からの電気信号SH1TH1,SH2TH2,SH3TH3、及び圧力センサ201からの電気信号SPを独立変数とし、気体の発熱量Qを従属変数とする発熱量算出式を算出する。なお、多変量解析とは、A.JSmola及びB.Scholkopf著のATutorialonSupportVectorRegressionNeuroCOLTTechnicalReportNC-TR-98-030、1998年に開示されているサポートベクトル回帰、重回帰分析、及び特開平5-141999号公報に開示されているファジィ数量化理論II類等を含む。発熱量測定システム20は、CPU300に接続された式記憶装置402をさらに備える。式記憶装置402は、式作成部302が作成した発熱量算出式を保存する。さらにCPU300には、入力装置312及び出力装置313が接続される。入力装置312としては、例えばキーボード、及びマウス等のポインティングデバイス等が使用可能である。出力装置313には液晶ディスプレイ、モニタ等の画像表示装置、及びプリンタ等が使用可能である。次に、図8に示すフローチャートを用いて、実施の形態に係る発熱量測定システム20を用いた、発熱量算出式の作成方法について説明する。なお、以下においては、チャンバ101内部の気圧を、大気圧、5kPa、20kPa、及び30kPaに設定して、発熱量算出式を作成する例を説明する。aステップS100で、図7に示す第2乃至第4の流量制御装置32B-32Dの弁を閉じたまま、第1の流量制御装置32Aの弁を開き、図6に示すチャンバ101内に第1のサンプル混合ガスを導入する。ステップS101で、チャンバ101内部の気圧を大気圧と同じにする。測定部301は、圧力センサ201からの気圧を表す電気信号SPの値を測定し、電気信号記憶装置401に保存する。また、測定部301は、第1のサンプル混合ガスに接する第1の測温素子62からの電気信号SIの値を測定し、電気信号記憶装置401に保存する。次に、駆動回路303は、図1及び図2に示す発熱素子61に駆動電力PH1を与え、発熱素子61を100°Cで発熱させる。図6に示す測定部301は、100°Cで発熱する発熱素子61からの電気信号SH1TH1の値を、電気信号記憶装置401に保存する。bステップS102で、測定部301は、チャンバ101内部の気圧の切り替えが完了したか否か判定する。5kPa、20kPa、及び30kPaへの切り替えが完了していない場合には、ステップS101に戻り、チャンバ101内部の気圧を5kPaに設定する。さらに測定部301は、5kPaにおける圧力センサ201からの電気信号SPの値、第1の測温素子62からの電気信号SIの値、及び100°Cで発熱する発熱素子61からの電気信号SH1TH1の値を、電気信号記憶装置401に保存する。c再びステップS102で、測定部301は、チャンバ101内部の気圧の切り替えが完了したか否か判定する。20kPa及び30kPaへの切り替えが完了していない場合には、ステップS101に戻り、チャンバ101内部の気圧を20kPaに設定する。さらに測定部301は、20kPaにおける圧力センサ201からの電気信号SPの値、第1の測温素子62からの電気信号SIの値、及び100°Cで発熱する発熱素子61からの電気信号SH1TH1の値を、電気信号記憶装置401に保存する。d再びステップS102で、測定部301は、チャンバ101内部の気圧の切り替えが完了したか否か判定する。30kPaへの切り替えが完了していない場合には、ステップS101に戻り、チャンバ101内部の気圧を30kPaに設定する。さらに測定部301は、30kPaにおける圧力センサ201からの電気信号SPの値、第1の測温素子62からの電気信号SIの値、及び100°Cで発熱する発熱素子61からの電気信号SH1TH1の値を、電気信号記憶装置401に保存する。eチャンバ101内部の気圧の切り替えが完了した場合には、ステップS102からステップS103に進む。ステップS103で、駆動回路303は、図1及び図2に示す発熱素子61の温度の切り替えが完了したか否か判定する。温度150°C及び温度200°Cへの切り替えが完了していない場合には、ステップS101に戻り、図6に示す駆動回路303は、図1及び図2に示す発熱素子61を150°Cで発熱させる。その後、ステップS101及びステップS102のループを繰り返し、図6に示す測定部301は、大気圧、5kPa、20kPa、及び30kPaのそれぞれにおける圧力センサ201からの電気信号SPの値、第1の測温素子62からの電気信号SIの値、及び150°Cで発熱する発熱素子61からの電気信号SH1TH1の値を、電気信号記憶装置401に保存する。f再びステップS103で、駆動回路303は、図1及び図2に示す発熱素子61の温度の切り替えが完了したか否か判定する。温度200°Cへの切り替えが完了していない場合には、ステップS101に戻り、図6に示す駆動回路303は、図1及び図2に示す発熱素子61を200°Cで発熱させる。その後、ステップS101及びステップS102のループを繰り返し、図6に示す測定部301は、大気圧、5kPa、20kPa、及び30kPaのそれぞれにおける圧力センサ201からの電気信号SPの値、第1の測温素子62からの電気信号SIの値、及び200°Cで発熱する発熱素子61からの電気信号SH1TH1の値を、電気信号記憶装置401に保存する。g発熱素子61の温度の切り替えが完了した場合には、ステップS103からステップS104に進む。ステップS104で、サンプル混合ガスの切り替えが完了したか否かを判定する。第2乃至第4のサンプル混合ガスへの切り替えが完了していない場合には、ステップS100に戻る。ステップS100で、図7に示す第1の流量制御装置32Aを閉じ、第3乃至第4の流量制御装置32C-32Dの弁を閉じたまま第2の流量制御装置32Bの弁を開き、図6に示すチャンバ101内に第2のサンプル混合ガスを導入する。h第1のサンプル混合ガスと同様に、ステップS101乃至ステップS103のループが繰り返される。測定部301は、大気圧、5kPa、20kPa、及び30kPaのそれぞれにおける第2のサンプル混合ガスに接する圧力センサ201からの電気信号SPの値、第1の測温素子62からの電気信号SIの値、並びに100°C、150°C、及び200°Cで発熱する発熱素子61からの電気信号SH1TH1,SH2TH2,SH3TH3の値を、電気信号記憶装置401に保存する。iその後、ステップS100乃至ステップS104のループが繰り返される。これにより、測定部301は、大気圧、5kPa、20kPa、及び30kPaのそれぞれにおける第3のサンプル混合ガスに接する圧力センサ201からの電気信号SPの値、第1の測温素子62からの電気信号SIの値、並びに100°C、150°C、及び200°Cで発熱する発熱素子61からの電気信号SH1TH1,SH2TH2,SH3TH3の値を、電気信号記憶装置401に保存する。また、測定部301は、大気圧、5kPa、20kPa、及び30kPaのそれぞれにおける第4のサンプル混合ガスに接する圧力センサ201からの電気信号SPの値、第1の測温素子62からの電気信号SIの値、並びに100°C、150°C、及び200°Cで発熱する発熱素子61からの電気信号SH1TH1,SH2TH2,SH3TH3の値を、電気信号記憶装置401に保存する。jステップS105で、入力装置312から式作成部302に、第1のサンプル混合ガスの既知の発熱量Qの値、第2のサンプル混合ガスの既知の発熱量Qの値、第3のサンプル混合ガスの既知の発熱量Qの値、及び第4のサンプル混合ガスの既知の発熱量Qの値を入力する。また、式作成部302は、電気信号記憶装置401から、第1の測温素子62からの電気信号SIの複数の測定値と、発熱素子61からの電気信号SH1TH1,SH2TH2,SH3TH3の複数の測定値と、圧力センサ201からの電気信号SPの複数の測定値と、を読み出す。kステップS106で、第1乃至第4のサンプル混合ガスの発熱量Qの値と、第1の測温素子62からの電気信号SIの複数の測定値と、発熱素子61からの電気信号SH1TH1,SH2TH2,SH3TH3の複数の測定値と、圧力センサ201からの電気信号SPの複数の測定値と、に基づいて、式作成部302は、重回帰分析を行う。重回帰分析により、式作成部302は、第1の測温素子62からの電気信号SI、発熱素子61からの電気信号SH1TH1,SH2TH2,SH3TH3、及び圧力センサ201からの電気信号SPを独立変数とし、気体の発熱量Qを従属変数とする発熱量算出式を算出する。その後、ステップS107で、式作成部302は作成した発熱量算出式を式記憶装置402に保存し、実施の形態に係る発熱量算出式の作成方法が終了する。以上示したように、実施の形態に係る発熱量測定システム20を用いた発熱量算出式の作成方法によれば、気体の発熱量Qの値を一意に算出可能な発熱量算出式を作成することが可能となる。次に、発熱量Qが未知の測定対象混合ガスの発熱量Qの値を測定する際の、実施の形態に係る発熱量測定システム20の機能を説明する。例えば未知の体積率でメタンCH4、プロパンC3H8、窒素N2、及び二酸化炭素CO2等を含む、発熱量Qが未知の天然ガス等の測定対象混合ガスが、チャンバ101に導入される。圧力センサ201は、測定対象混合ガスの気圧に依存する電気信号SPを出力する。図1及び図2に示すマイクロチップ8の第1の測温素子62は、測定対象混合ガスの温度に依存する電気信号SIを出力する。次に、発熱素子61は、図6に示す駆動回路303から駆動電力PH1,PH2,PH3を与えられる。駆動電力PH1,PH2,PH3を与えられた場合、測定対象混合ガスに接する発熱素子61は、例えば、100°Cの温度TH1、150°Cの温度TH2、及び200°Cの温度TH3で発熱し、発熱温度TH1における電気信号SH1TH1、発熱温度TH2における電気信号SH2TH2、及び発熱温度TH3における電気信号SH3TH3を出力する。図6に示す測定部301は、測定対象混合ガスに接し、測定対象混合ガスの気圧に依存する圧力センサ201からの電気信号SPの値と、測定対象混合ガスの温度TIに依存する第1の測温素子62からの電気信号SIの値と、測定対象混合ガスに接する発熱素子61からの発熱温度TH1における電気信号SH1TH1、発熱温度TH2における電気信号SH2TH2、及び発熱温度TH3における電気信号SH3TH3の値と、を測定し、測定値を電気信号記憶装置401に保存する。上述したように、式記憶装置402は、第1の測温素子62からの電気信号SIと、発熱温度TH1が100°Cの発熱素子61からの電気信号SH1TH1と、発熱温度TH2が150°Cの発熱素子61からの電気信号SH2TH2と、発熱温度TH3が200°Cの発熱素子61からの電気信号SH3TH3と、圧力センサ201からの電気信号SPと、を独立変数とし、気体の発熱量Qを従属変数とする発熱量算出式を保存している。実施の形態に係る発熱量測定システム20は、さらに、発熱量算出部305を備える。発熱量算出部305は、発熱量算出式の第1の測温素子62からの電気信号SIの独立変数、発熱素子61からの電気信号SHの独立変数、及び圧力センサ201からの電気信号SPの独立変数に、第1の測温素子62からの電気信号SIの測定値、発熱素子61からの電気信号SHの測定値、及び圧力センサ201からの電気信号SPの測定値をそれぞれ代入し、チャンバ101に注入された測定対象混合ガスの発熱量Qの測定値を算出する。CPU300には、発熱量記憶装置403がさらに接続されている。発熱量記憶装置403は、発熱量算出部305が算出した測定対象混合ガスの発熱量Qの値を保存する。次に、図9に示すフローチャートを用いて、実施の形態に係る発熱量測定システム20を用いた、発熱量の測定方法について説明する。aステップS200で、図6に示すチャンバ101内に測定対象混合ガスを導入する。ステップS201で、測定部301は、測定対象混合ガスに接する圧力センサ201からの電気信号SPの値を測定し、電気信号記憶装置401に保存する。また、測定部301は、測定対象混合ガスに接する第1の測温素子62からの電気信号SIの値を測定し、電気信号記憶装置401に保存する。次に、駆動回路303は、図1及び図2に示す発熱素子61に駆動電力PH1を与え、発熱素子61を100°Cで発熱させる。図6に示す測定部301は、測定対象混合ガスに接し、100°Cで発熱する発熱素子61からの電気信号SH1TH1の値を、電気信号記憶装置401に保存する。bステップS202で、図6に示す駆動回路303は、図1及び図2に示す発熱素子61の温度の切り替えが完了したか否か判定する。温度150°C及び温度200°Cへの切り替えが完了していない場合には、ステップS201に戻り、駆動回路303は、図1及び図2に示す発熱素子61に駆動電力PH2を与え、発熱素子61を150°Cで発熱させる。図6に示す測定部301は、測定対象混合ガスに接し、150°Cで発熱する発熱素子61からの電気信号SH2TH2の値を、電気信号記憶装置401に保存する。c再びステップS202で、図1及び図2に示す発熱素子61の温度の切り替えが完了したか否か判定する。温度200°Cへの切り替えが完了していない場合には、ステップS201に戻り、駆動回路303は、図1及び図2に示す発熱素子61に駆動電力PH3を与え、発熱素子61を200°Cで発熱させる。図6に示す測定部301は、測定対象混合ガスに接し、200°Cで発熱する発熱素子61からの電気信号SH3TH3の値を、電気信号記憶装置401に保存する。d発熱素子61の温度の切り替えが完了した場合には、ステップS202からステップS203に進む。ステップS203で、図6に示す発熱量算出部305は、式記憶装置402から、第1の測温素子62からの電気信号SI、発熱素子61からの電気信号SH1TH1,SH2TH2,SH3TH3、及び圧力センサ201からの電気信号SPを独立変数とし、気体の発熱量Qを従属変数とする発熱量算出式を読み出す。また、発熱量算出部305は、電気信号記憶装置401から、測定対象混合ガスに接する第1の測温素子62からの電気信号SIの測定値、測定対象混合ガスに接する発熱素子61からの電気信号SH1TH1,SH2TH2,SH3TH3の測定値、及び圧力センサ201からの電気信号SPの測定値を読み出す。eステップS204で、発熱量算出部305は、発熱量算出式の電気信号SI、電気信号SH1TH1,SH2TH2,SH3TH3、及び電気信号SPの独立変数に、それぞれ測定値を代入し、測定対象混合ガスの発熱量Qの値を算出する。その後、発熱量算出部305は、算出した発熱量Qの値を発熱量記憶装置403に保存し、実施の形態に係る発熱量の測定方法を終了する。以上説明した実施の形態に係る発熱量算出方法によれば、高価なガスクロマトグラフィ装置や音速センサを用いることなく、測定対象混合ガスに接する第1の測温素子62からの電気信号SIの値と、測定対象混合ガスに接する発熱素子61からの電気信号SH1TH1,SH2TH2,SH3TH3の値と、測定対象混合ガスに接する圧力センサ201からの電気信号SPの値と、から、測定対象混合ガスの発熱量Qの値を測定することが可能となる。天然ガスは、産出ガス田によって炭化水素の成分比率が異なる。また、天然ガスには、炭化水素の他に、窒素N2や炭酸ガスCO2等が含まれる。そのため、産出ガス田によって、天然ガスに含まれるガス成分の体積率は異なり、ガス成分の種類が既知であっても、天然ガスの発熱量Qは未知であることが多い。また、同一のガス田由来の天然ガスであっても、発熱量Qが常に一定であるとは限らず、採取時期によって変化することもある。従来、天然ガスの使用料金を徴収する際には、天然ガスの使用発熱量Qでなく、使用体積に応じて課金する方法がとられている。しかし、天然ガスは由来する産出ガス田によって発熱量Qが異なるため、使用体積に課金するのは公平でない。これに対し、実施の形態に係る発熱量算出方法を用いれば、ガス成分の種類が既知であるが、ガス成分の体積率が未知であるために発熱量Qが未知の天然ガス等の混合ガスの発熱量Qを、簡易に算出することが可能となる。そのため、公平な使用料金を徴収することが可能となる。また、発熱量Qを測定したガスを大気に捨てることは、環境上、好ましくない。したがって、ガスパイプ中のガスの発熱量Qを測定する際には、ガスパイプそのものに発熱量測定システムを設けるか、ガスパイプのバイパス経路に発熱量測定システムを設け、発熱量Qを測定したガスをガスパイプに戻すことが好ましい。この際、ガスパイプ中の気圧は、顕著に変動しうる。これに対し、実施の形態に係る発熱量測定システムによれば、発熱量算出式に圧力の独立変数を含めたことにより、気圧の変動による発熱量の算出誤差を抑制することが可能となる。なお、発熱量算出式の作成と、発熱量の測定と、の両方に同じ圧力センサ201を用いる場合は、圧力センサ201は補正回路を有していなくともよい。これは、必ずしも、正確な圧力の値を測定しなくとも、圧力に応じて圧力センサ201が出力する電気信号さえ測定できれば、気圧の変動による発熱量の算出誤差を抑制することが可能なためである。その他の実施の形態上記のように、本発明は実施の形態によって記載したが、この開示の一部をなす記述及び図面はこの発明を限定するものであると理解するべきではない。この開示から当業者には様々な代替実施の形態、実施の形態及び運用技術が明らかになるはずである。例えば、実施の形態では、図6に示す式記憶装置402が、圧力センサ201からの電気信号、図1に示す第1の測温素子62からの電気信号及び複数の発熱温度における発熱素子61からの電気信号を独立変数とし、発熱量Qを従属変数とする発熱量算出式を保存する例を説明した。これに対し、上記23式で説明したように、気体の発熱量Qは、気体の圧力Psと、発熱素子61の温度がそれぞれTH1,TH2,TH3である場合の気体の放熱係数MI1TH1,MI2TH2,MI3TH3と、を変数とする方程式でも与えられる。よって、図6に示す式記憶装置402は、気体の圧力、及び発熱素子61の複数の発熱温度における気体の放熱係数を独立変数とし、発熱量Qを従属変数とする発熱量算出式を保存してもよい。この場合、測定部301は、チャンバ101に注入された気体の放熱係数の測定値を、発熱素子61を複数の発熱温度に発熱させて測定する。なお、気体の放熱係数をマイクロチップ8を用いて測定可能であることは、上記9式で説明したとおりである。発熱量算出部305は、式記憶装置402に保存されている発熱量算出式の独立変数に、気体の圧力の測定値、及び気体の放熱係数の測定値を代入して、気体の発熱量Qの測定値を算出する。次に、図10は、発熱抵抗体に2mA、2.5mA、及び3mAの電流を流した際の、混合ガスの放熱係数と、熱伝導率と、の関係を示す。図10に示すように、混合ガスの放熱係数と、熱伝導率と、は一般に比例関係にある。したがって、図6に示す式記憶装置402は、気体の圧力、及び発熱素子61の複数の発熱温度における気体の熱伝導率を独立変数とし、発熱量Qを従属変数とする発熱量算出式を保存してもよい。この場合、測定部301は、チャンバ101に注入された気体の熱伝導率の測定値を、発熱素子61を複数の発熱温度に発熱させて測定する。発熱量算出部305は、式記憶装置402に保存されている発熱量算出式の独立変数に、気体の圧力の測定値、及び気体の熱伝導率の測定値を代入して、気体の発熱量Qの測定値を算出する。この様に、本発明はここでは記載していない様々な実施の形態等を包含するということを理解すべきである。実施例まず、発熱量Qの値が既知の12種類のサンプル混合ガスを用意した。12種類のサンプル混合ガスのそれぞれは、ガス成分としてメタンCH4、エタンC2H6、プロパンC3H8、ブタンC4H10、窒素N2、及び二酸化炭素CO2のいずれか又は全部を含んでいた。例えば、あるサンプル混合ガスは、90volのメタン、3volのエタン、1volのプロパン、1volのブタン、4volの窒素、及び1volの二酸化炭素を含んでいた。また、あるサンプル混合ガスは、85volのメタン、10volのエタン、3volのプロパン、及び2volのブタンを含み、窒素及び二酸化炭素を含んでいなかった。また、あるサンプル混合ガスは、85volのメタン、8volのエタン、2volのプロパン、1volのブタン、2volの窒素、及び2volの二酸化炭素を含んでいた。次に、12種類のサンプル混合ガスのそれぞれを用いて、圧力センサからの電気信号SPの複数の測定値と、4つの異なる電圧を加えられた発熱素子からの電気信号SH1TH1,SH2TH2,SH3TH3,SH4TH4の複数の測定値と、を取得した。その後、12種類のサンプル混合ガスの既知の発熱量Qの値と、圧力センサからの電気信号SPの複数の測定値と、発熱素子61からの電気信号SH1TH1,SH2TH2,SH3TH3,SH4TH4の複数の測定値と、に基づいて、サポートベクトル回帰により、圧力センサからの電気信号SP、及び発熱素子からの電気信号SH1TH1,SH2TH2,SH3TH3,SH4TH4を独立変数とし、発熱量Qを従属変数とする、発熱量Qを算出するための方程式を作成した。作成された方程式を用いて、12種類のサンプル混合ガスのそれぞれの発熱量Qを算出し、真の発熱量Qと比較したところ、図11に示すように、誤差は±1以内であった。比較例実施例と同じ12種類のサンプル混合ガスを用いて、圧力センサからの電気信号SPの独立変数を含まず、発熱素子からの電気信号SH1TH1,SH2TH2,SH3TH3,SH4TH4を独立変数とし、発熱量Qを従属変数とする、発熱量Qを算出するための方程式を作成した。作成された圧力センサからの電気信号SPの独立変数を含まない方程式を用いて、12種類のサンプル混合ガスのそれぞれの発熱量Qを算出し、真の発熱量Qと比較したところ、図12に示すように、誤差は±2以内であった。"