遠心ローター内にてキャリア液相の供給と回収、及び微粒子試料の供給と回収が時間連続的に行われる分離流路で、分離対象とする微粒子試料をキャリア液相中において沈降速度法により分離する遠心分離方式を用いた微粒子分級装置であって、前記分離流路の上流部に連結されてキャリア液相の動径方向の密度勾配について平坦な部分が存在しない様態である連続密度勾配を形成する連続密度勾配形成器を備え、該連続密度勾配形成器は、上流側から下流側に向かってキャリア液相が流れる流路部と、該流路部内を前記キャリア液相が流れる際に、該キャリア液相の流れを利用して前記キャリア液相の能動的攪拌を行う攪拌手段を有し、該攪拌手段により、前記流路部内を流れる前記キャリア液相の流れエネルギーの一部を攪拌エネルギーに変換して、密度勾配材の動径方向への拡散を能動的に促進させる動的拡散促進方式により前記連続密度勾配を形成することを特徴とする微粒子分級装置。遠心ローター内にてキャリア液相の供給と回収、及び微粒子試料の供給と回収が時間連続的に行われる分離流路で、分離対象とする微粒子試料をキャリア液相中において沈降速度法により分離する遠心分離方式を用いた微粒子分級装置であって、前記分離流路の上流部に連結されてキャリア液相の動径方向の密度勾配について平坦な部分が存在しない様態である連続密度勾配を形成する連続密度勾配形成器を備え、該連続密度勾配形成器は、上流側から下流側に向かってキャリア液相が流れる流路部と、該流路部内を前記キャリア液相が流れる際に、該キャリア液相の流れを利用して前記キャリア液相の能動的攪拌を行う攪拌手段を有し、該攪拌手段により、前記流路部内を流れるキャリア液相の流れエネルギーの一部を攪拌エネルギーに変換して、キャリア液相の動径方向への熱拡散を能動的に促進させる動的拡散促進方式により前記連続密度勾配を形成することを特徴とする微粒子分級装置。前記攪拌手段は、前記流路部内を上流側と下流側に仕切る仕切部と、仕切部に動径方向に所定間隔をおいて設けられてキャリア液相が通過可能な通過部とを有していることを特徴とする請求項1または2に記載の微粒子分級装置。前記仕切部は、前記流路部内で動径方向に沿って延在して前記流路部内を上流側と下流側に仕切り、キャリア液相が通過可能な穴部が穿設された仕切板を有することを特徴とする請求項3に記載の微粒子分級装置。前記穴部は、動径方向に所定間隔をあけて複数設けられていることを特徴とする請求項4に記載の微粒子分級装置。前記穴部は、動径方向に直交する方向に延在する形状を有するスリットであることを特徴とする請求項4または5に記載の微粒子分級装置。前記仕切板は、前記流路部内の上流側から下流側に向かって所定間隔を開けて複数枚が設けられていることを特徴とする請求項4から請求項6のいずれか一項に記載の微粒子分級装置。前記仕切板は、前記流路部内に着脱可能に取り付けられていることを特徴とする請求項4から請求項7のいずれか一項に記載の微粒子分級装置。前記攪拌手段は、前記流路部内にて前記動径方向に所定間隔をおいて並べられた複数本の棒状部材を有し、前記仕切部が前記複数の棒状部材によって形成され、前記通過部が前記各棒状部材の間に形成された間隙によって形成されていることを特徴とする請求項2に記載の微粒子分級装置。前記攪拌手段は、前記動径方向に並べられた複数本の棒状部材を一組とし、該複数の組がキャリア液相の流れ方向に所定間隔をおいて連続するように設けられていることを特徴とする請求項9に記載の微粒子分級装置。前記攪拌手段は、前記複数の組のうち、上流側と下流側に対向する各組の棒状部材同士の位置が、キャリア液相の流れ方向に重ならないように、動径方向に互い違いに配置されていることを特徴とする請求項10に記載の微粒子分級装置。各棒状部材は、動径方向に移行するにしたがって、前記棒状部材の径が太くなるように形成されていることを特徴とする請求項9から請求項11のいずれか一項に記載の微粒子分級装置。前記攪拌手段が、前記流路部内の動径方向において前記キャリア液相の密度勾配が急峻となる位置に集中的に配置される例のように、各動径方向位置における攪拌作用の必要性に応じて前記攪拌手段が動径方向に配置されていることを特徴とする請求項1から請求項12のいずれか一項に記載の微粒子分級装置。前記連続密度勾配形成器の上流側に密度の異なる少なくとも2以上のキャリア液相を連続的に供給するキャリア液相供給手段を有することを特徴とする請求項1に記載の微粒子分級装置。前記連続密度勾配形成器の上流側に温度の異なる少なくとも2以上のキャリア液相を連続的に供給するキャリア液相供給手段を有することを特徴とする請求項2に記載の微粒子分級装置。前記キャリア液相供給手段は、前記遠心ローターの径方向内側に高温のキャリア液相を供給し、前記遠心ローターの径方向外側に低温のキャリア液相を供給することを特徴とする請求項15に記載の微粒子分級装置。前記攪拌手段は、前記各キャリア液相がマージする位置に設けられていることを特徴とする請求項14から請求項16のいずれか一項に記載の微粒子分級装置。遠心ローター内の分離流路にて、分離対象とする微粒子試料をキャリア液相中において沈降速度法により分離する遠心分離方式を用いた微粒子分級方法であって、分離流路の上流部に設けた連続密度勾配形成器により、キャリア液相の動径方向の密度勾配について平坦な部分が存在しない様態である連続密度勾配を形成し、前記分離流路内で、前記キャリア液相の供給と回収、及び微粒子試料の供給と回収を時間連続的に行い、前記連続密度勾配形成器は、上流側から下流側に向かって前記キャリア液相が流れる流路部と、該流路部内を流れるキャリア液相の流れを利用してキャリア液相の能動的攪拌を行う攪拌手段を有し、該攪拌手段により、前記流路部内を流れる前記キャリア液相の流れエネルギーの一部を攪拌エネルギーに変換して、密度勾配材の動径方向への拡散を能動的に促進させる動的拡散促進方式により前記連続密度勾配を形成することを特徴とする微粒分級方法。遠心ローター内の分離流路にて、分離対象とする微粒子試料をキャリア液相中において沈降速度法により分離する遠心分離方式を用いた微粒子分級方法であって、前記分離流路の上流部に設けた連続密度勾配形成器により、キャリア液相の動径方向の密度勾配について平坦な部分が存在しない様態である連続密度勾配を形成し、前記分離流路内で、前記キャリア液相の供給と回収、及び微粒子試料の供給と回収を時間連続的に行い、前記連続密度勾配形成器は、上流側から下流側に向かって前記キャリア液相が流れる流路部と、該流路部内を流れる前記キャリア液相の流れを利用してキャリア液相の能動的攪拌を行う攪拌手段を有し、該攪拌手段により、前記流路部内を流れる前記キャリア液相の流れエネルギーの一部を攪拌エネルギーに変換して、キャリア液相の動径方向への熱拡散を能動的に促進させる動的拡散促進方式により前記連続密度勾配を形成することを特徴とする微粒子分級方法。本願発明者は、さらなる鋭意研究の結果、特許文献1の微粒子分級装置とは異なる構成により、特許文献1の微粒子分級装置と同等もしくはそれ以上の作用効果と実用性を有する微粒子分級装置および方法を見出した。本発明の目的は、微粒子を沈降速度法により、連続的にかつ高分解能で分級することができる微粒子分級装置および方法を提供することにある。上記課題を解決する本発明の微粒子分級装置は、遠心ローター内にてキャリア液相の供給と回収、及び微粒子試料の供給と回収が時間連続的に行われる分離流路で、分離対象とする微粒子試料をキャリア液相中において沈降速度法により分離する遠心分離方式を用いた微粒子分級装置であって、分離流路の上流部に連結されてキャリア液相の動径方向の密度勾配について平坦な部分が存在しない様態である連続密度勾配ギクシャクした階段状密度勾配の不都合な核心は、密度勾配として平坦な部分が存在することであるを形成する連続密度勾配形成器を備え、連続密度勾配形成器は、上流側から下流側に向かってキャリア液相が流れる際、キャリア液相の流れを利用してキャリア液相の能動的攪拌を行うキャリア液相の流れエネルギーの一部を攪拌エネルギーに変換する攪拌手段を有することで、もって密度勾配材の動径方向への拡散を能動的に促進させるという動的拡散促進方式により連続密度勾配を形成することを特徴としている。本発明の微粒子分級装置において、攪拌手段は、流路部内を上流側と下流側に仕切る仕切部と、仕切部に動径方向に所定間隔をおいて設けられてキャリア液相が通過可能な通過部とを有していることが好ましい。また、攪拌手段は、流路部内で動径方向に沿って延在して流路部内を上流側と下流側に仕切り、キャリア液相が通過可能な穴部が穿設された仕切板を有することが好ましい。穴部は、動径方向に所定間隔をあけて複数本が設けられていることが好ましい。そして、穴部は、動径方向に直交する方向に延在する形状を有するスリットであることが好ましい。仕切板は、流路部内に着脱可能に取り付けられていることが好ましい。攪拌手段は、流路部内にて動径方向に所定間隔をおいて並べられた複数本の棒状部材を有し、仕切部が複数の棒状部材によって形成され、通過部が各棒状部材の間に形成された間隙によって形成されていることが好ましい。攪拌手段は、動径方向に並べられた複数本の棒状部材を一組とし、複数の組がキャリア液相の流れ方向に所定間隔をおいて連続するように設けられていることが好ましい。また、攪拌手段は、複数の組のうち、上流側と下流側に対向する各組の棒状部材同士の位置が、キャリア液相の流れ方向に重ならないように、動径方向に互い違いに配置されていることが好ましい。そして、各棒状部材は、動径方向外側に向かって移行するにしたがって、棒状部材の径が太くなるように形成されていることが好ましい。本発明の微粒子分級方法は、遠心ローター内の分離流路にて、分離対象とする微粒子試料をキャリア液相中において沈降速度法により分離する遠心分離方式を用いた微粒子分級方法であって、分離流路の上流部に設けた連続密度勾配形成器により、キャリア液相の動径方向の密度勾配について平坦な部分が存在しない様態である連続密度勾配を形成し、分離流路内で、キャリア液相の供給と回収、及び微粒子試料の供給と回収を時間連続的に行い、連続密度勾配形成器は、上流側から下流側に向かってキャリア液相が流れる流路部と、流路部を流れるキャリア液相の流れを利用してキャリア液相の能動的攪拌を行うキャリア液相の流れエネルギーの一部を攪拌エネルギーに変換する攪拌手段を有することで、もって密度勾配材の動径方向への拡散を能動的に促進させるという動的拡散促進方式により連続密度勾配を形成することを特徴としている。本発明の微粒子分級装置は、遠心ローター内にてキャリア液相の供給と回収、及び微粒子試料の供給と回収が時間連続的に行われる分離流路で、分離対象とする微粒子試料をキャリア液相中において沈降速度法により分離する遠心分離方式を用いた微粒子分級装置であって、分離流路の上流部に連結されてキャリア液相の動径方向の密度勾配について平坦な部分が存在しない様態である連続密度勾配を形成する連続密度勾配形成器を備え、連続密度勾配形成器は、上流側から下流側に向かってキャリア液相が流れる流路部と、流路部を流れるキャリア液相の流れを利用してキャリア液相の能動的攪拌を行うキャリア液相の流れエネルギーの一部を攪拌エネルギーに変換する攪拌手段を有することで、もってキャリア液相の動径方向への熱拡散を能動的に促進させるという動的拡散促進方式により連続密度勾配を形成することを特徴としている。本発明の微粒子分級装置において、連続密度勾配形成器の上流側に互いに温度の異なる複数のキャリア液相を供給するキャリア液相供給手段を有することが好ましい。キャリア液相供給手段は、動径方向内側に高温のキャリア液相を供給し、動径方向外側に低温のキャリア液相を供給することが好ましい。本発明の微粒子分級方法は、遠心ローター内の分離流路にて、分離対象とする微粒子試料をキャリア液相中において沈降速度法により分離する遠心分離方式を用いた微粒子分級方法であって、分離流路の上流部に設けた連続密度勾配形成器により、キャリア液相の動径方向の密度勾配について平坦な部分が存在しない様態である連続密度勾配を形成し、分離流路内で、キャリア液相の供給と回収、及び微粒子試料の供給と回収を時間連続的に行い、連続密度勾配形成器は、上流側から下流側に向かってキャリア液相が流れる流路部と、流路部を流れるキャリア液相の流れを利用してキャリア液相の能動的攪拌を行うキャリア液相の流れエネルギーの一部を攪拌エネルギーに変換する攪拌手段を有することで、もってキャリア液相の動径方向への熱拡散を能動的に促進させるという動的拡散促進方式により連続密度勾配を形成することを特徴としている。上記構成を有する微粒子分級装置および方法によれば、試料微粒子を分散担持しているキャリア液相の流れのエネルギーを、密度勾配材等の能動的拡散過程に転換利用することで、より効率的に連続密度勾配を形成することができる。したがって、外形寸法をコンパクトに保つことができ、装置全体のデザインの融通性を大幅に向上させることができる。上記構成を有する微粒子分級装置および方法は、特許文献1に記載された静的拡散促進方式と比較して、より人為性の高いものであり、形成される密度勾配プロファイルの数値シミュレーション等は容易ではないが、連続密度勾配形成器として高い効率の実現が可能であり、連続密度勾配形成器の外形も小さくて済む、などの長所を有する。<第1実施の形態>次に、本実施の形態について以下に図面を参照しながら説明する。図1は、本実施の形態における微粒子分級装置の分離流路と連続密度勾配形成器を示す斜視図、図2は、分離流路と連続密度勾配形成器を遠心ローターに配置した様子を示した図、図3は、図2のA-A線断面図である。本発明の微粒子分級装置及び方法は、遠心ローター2内にてキャリア液相の供給と回収、及び微粒子試料の供給と回収が時間連続的に行われる分離流路で、分離対象とする微粒子試料をキャリア液相中において沈降速度法により分離する遠心分離方式を用いたものである。本実施の形態における微粒子分級装置1は、上下を回転自在に支持された遠心ローター2と、遠心ローター2を高速で回転駆動させる駆動モータ図示せずを有している。遠心ローター2は、回転軸に沿って回転軸両端から回転シールなどにより複数の流路が接続されており、これら複数の流路を介して、キャリア液相や微粒子試料の供給と、分級後のキャリア液相や微粒子の回収が行われる。遠心ローター2内には、図1及び図2に示すように、遠心ローター2の周方向に沿って円弧状に延在する分離流路3が設けられており、その分離流路3の上流部に連続密度勾配形成器4が連結された構造を有している。分離流路3は、図2に示すように、上流側から下流側に向かってキャリア液相を流すことができるようになっている。例えば、図3に示すように、閉断面形状を有しており、所定の高さ幅を有して回転中心を中心として湾曲する流路内壁3aと、該流路内壁3aの径方向外側に対向する流路外壁3bと、流路内壁3aの上端部と流路外壁3bの上端部との間に亘って平面状に延在する上面壁3cと、流路内壁3aの下端部と流路外壁3bの下端部との間に亘って平面状に延在する下面壁3dを有する。連続密度勾配形成器4は、分離流路3の上流部に連結されており、キャリア液相に溶解している溶質密度勾配材と呼ばれるの濃度を変えることにより、液相密度の制御を行う。連続密度勾配形成器4の上流部入口には、例えば図2に示すように2本またはそれ以上の液相供給チューブが接続され、これらの液相供給チューブを通して、異なるバルク密度を持つ少なくとも2以上の密度勾配材溶液が連続的に供給されるキャリア液相供給手段。例えば、動径方向内側にバルク密度の低いキャリア液相が供給され、動径方向外側にバルク密度の高いキャリア液相が供給される。バルク密度は2種類に限定されるものではなく、3種類以上であってもよい。連続密度勾配形成器4の下流部からは、遠心ローター2の動径方向rの変化方向、すなわち、動径方向外側に向かって連続的に増大する密度勾配連続密度勾配を持つキャリア液相が出てくることになる。連続密度勾配形成器4は、キャリア液相の連続密度勾配を形成する不連続な密度変化を必要なだけ滑らかにするのに必要な長さをローター円周方向流れの方向に有する。連続密度勾配形成器4は、連続密度勾配形成器4の上流部から、密度の異なる二種類のキャリア液相が連続的に供給されると、連続密度勾配形成器4を通過する間に、これら二種類のキャリア液相を互いにマージして、動径方向の密度勾配について平坦な部分が存在しない様態に転換して連続密度勾配を形成し、その連続密度勾配を有するキャリア液相を分離流路3の上流部に時間連続で供給する。本発明の特徴部分である連続密度勾配形成器4の内部構成については、後述する。分離流路3の上流部には、分離流路3内に微粒子試料を注入する試料注入ポート5が設けられている。試料注入ポート5は、分離流路3の上流部で且つ流路内壁3aの近傍に配置されている。試料注入ポート5は、本実施の形態のように微粒子Pがキャリア液相より重い沈降モードでは分離流路3の流路内壁3aに近い位置に配置されるが、微粒子Pがキャリア液相より軽い浮上モードでは分離流路3の流路外壁3bに近い位置に配置される。試料注入ポート5は、試料供給チューブを介して試料ポンプ図示せずに接続されており、微粒子Pを含む試料液からなる微粒子試料を分離流路3の上流部に連続的に供給するようになっている。分離流路3の上流部から時間連続で供給されたキャリア液相と微粒子試料は、高速回転している遠心ローター2の分離流路3内を上流側から下流側に向かって数分から数十分かけて移動する。図4は、図2と同じ方向から遠心ローター2内の分離流路3を眺めた原理説明図であり、簡単のために直交座標系により表示したものである。図の上方にローター回転軸が位置し、縦軸方向上方から下方に向かう方向である動径方向外側に向かって遠心力が作用している。キャリア液相は、連続密度勾配形成器4によって動径方向の密度勾配について平坦な部分が存在しない様態に転換されて連続密度勾配とされた状態で分離流路3内を上流から下流に時間連続で流れており、試料注入ポート5から微粒子試料が時間連続で供給される。試料注入ポート5から分離流路3内に注入された微粒子試料の微粒子Pは、分離流路3内を流れるキャリア液相と共に上流から下流に移動し、かつ、遠心力によって分離流路3内を動径方向に移動する。そして、分離流路3を移動する間に、粒径の大きい微粒子Pほど外方へ速やかに沈降して分離流路3の流路外壁3bに到達する。微粒子Pの回収は、時間連続的に行われ、例えば、分離流路3に設けられた目的試料回収ポート6から目的の大きさを有する微粒子を回収する完全連続方式としてもよく、また、分離流路3の下流部に設けられた液相及び微粒子のその他の画分回収ポートからキャリア液相を回収しながら流路外壁3bに沈積させた微粒子Pを遠心ローター2の回転停止後に回収する半連続方式としてもよい。目的試料回収ポート6は、例えば図4に示すように、1カ所で済ませる方式も可能であり、また、複数箇所に設けることもできる。試料注入ポート5と目的試料回収ポート6は、沈降又は浮上距離に関する微粒子P毎の差異を小さくするために、動径方向に狭い幅小さいΔrを有している。次に、本発明の特徴部分である連続密度勾配形成器4の構成について図5から図15を用いて説明する。連続密度勾配形成器4は、図5等に示すように、上流側から下流側に向かってキャリア液相が流れる流路部11と、流路部11内を流れるキャリアを攪拌させる攪拌手段12を有する。攪拌手段12は、流路部11内を流れるキャリア液相の流れエネルギーの一部を攪拌エネルギーに変換して、密度勾配材の拡散を能動的に促進させることで、キャリア液相の動径方向の密度勾配を階段状のものキャリア液相の動径方向の密度勾配について平坦な部分が存在する様態から連続状のものキャリア液相の動径方向の密度勾配について平坦な部分が存在しない様態に速やかに転換する構成を有している。攪拌手段12は、流路部11をキャリア液相が流れる方向に対して垂直な平面で切った流路断面内において、キャリア液相の流れをブロックする部分と、キャリア液相が通過可能な部分とを有し、通過しようとするキャリア液相に不均一な作用を及ぼす不均一構造を有する。この不均一構造によって、キャリア液相は、流路断面内に構造物が何も存在しない場合と比較して、流路断面内のどの位置を通過しようとするかに依存して、ブロックされたり、あるいは通過を許されたりという具合に、攪拌手段12によって顕著に異なる作用を受ける。例えば、攪拌手段12は、流路部11内を上流側と下流側に仕切る仕切部と、仕切部に動径方向に所定間隔をおいて設けられたキャリア液相が通過可能な通過部とを有しており、通過部を通過する際にキャリア液相の流れが乱れるのを利用してキャリア液相を攪拌させるように構成されている。このような不均一構造について、仕切部でキャリア液相の流れを完全にブロックし、通過部でキャリア液相を自由に通過させるという構造は同じでも、例えば、仕切部に対する通過部の流路断面に占める面積比開口率に相当を小さくすることで、不均一性をさらに大きくすることができる。それは、仕切部では流速が0となるのに対して、通過部での流速は、開口率が小さくなるほど大きくなる、すなわち、それだけ、仕切部と通過部との間のコントラストが大きくなる結果として理解できる。図5は、連続密度勾配形成器の実施例1を示す図である。連続密度勾配形成器4の流路部11は、分離流路3とほぼ同一の断面形状を有しており、説明の便宜上、図5では、上面壁を省略して示している。例えば、図5に示す実施例1の連続密度勾配形成器4は、流路部11内において、複数の棒状部材である丸棒円柱13を動径方向に所定間隔をおいて並べて、その動径方向に並べられた複数本の丸棒13を一組とし、複数の組がキャリア液相の流れ方向に所定間隔をおいて連続するように設けられている。そして、上流側と下流側に対向する各組の丸棒13同士の位置が、キャリア液相の流れ方向に重ならないように、動径方向に互い違いに配置されている。したがって、これらの動径方向に並べられた複数本の丸棒13によって流路部11内が上流側と下流側に仕切られて仕切部が形成され、各丸棒13の間に形成された間隙によって通過部が形成される。この連続密度勾配形成器4によれば、各丸棒13の間にキャリア液相を通過させることによって、丸棒13の軸方向に直交する方向に選択的に攪拌を引き起こさせることができる。したがって、流路部11の流路方向の長さが短くても、流路部11内を流れるキャリア液相を動径方向に十分に攪拌することができ、動径方向の密度勾配を階段状のものから連続状のものに速やかに転換して連続密度勾配を形成することができる。図6は、連続密度勾配形成器の実施例2を示す図であり、流路部内をローター回転軸方向の上方から見たものである。そして、図7は、図6の一部を拡大して示す図である。図6に示す実施例2の連続密度勾配形成器4は、複数の丸棒13を図5に示すものよりも密に並べた構成を有している。複数の丸棒13を密に並べた構造の方が、図7に示すように、各丸棒13の間を通過する際のキャリア液相の攪拌が、動径方向においてより多く行われ、動径方向の混合を積極的に促進させることができる。なお、各丸棒13は、流路部11のカーブに対応するために、動径方向外側に向かって移行するにしたがって、丸棒13の径が太くなるように形成されている。なお、実施例1、2では、棒状部材の例として丸棒の場合を例に説明したが、丸棒に限定されるものではなく、断面が正四角形、正六角形、正八角形等の角棒など、他の棒形状でもよい。図8は、連続密度勾配形成器の実施例3を示す図、図9は、図8の一部拡大図である。図8に示す実施例3の連続密度勾配形成器4は、流路部11内を上流側と下流側に仕切る仕切板21を有しており、その仕切板21には、動径方向に所定間隔をおいて円形孔穴部22が設けられている。円形孔22は、流路部11の流路幅W及び流路高さHの方向に所定間隔をあけて複数個が設けられている。仕切板21は、動径方向に沿って延在するように配置されており、流路部11の流れ方向に所定間隔をあけて複数枚が設けられている。上記構成を有する実施例3の連続密度勾配形成器4によれば、円形孔22にキャリア液相を通過させることによって、図9に示すように、円形孔22から孔径方向外側に向かって全方向に均等に攪拌を引き起こさせることができる。したがって、流路部11の流路方向の長さが短くても、流路部11内を流れるキャリア液相を動径方向に十分に攪拌することができ、動径方向の密度勾配を階段状のものから連続状のものに速やかに転換して連続密度勾配を形成することができる。したがって、連続密度勾配形成器4の長手方向の長さを短くすることができ、その分だけ分離流路3の長さを長く取ることができるなど、ローター寸法上の制約を緩和することができる。また、図5~図7に示す丸棒13を用いた攪拌方法実施例1、2と比較して、流路部11の空隙部分の実体積が減少する割合が少なく、流路部11内における流れの線速度の上昇を抑制することができる。そして、丸棒13よりも、シンプル且つ頑丈な構造耐遠心力性とすることができる。図10は、連続密度勾配形成器の実施例4を示す図、図11は、図10の一部拡大図、図12は、実施例4の連続密度勾配形成器をローター回転軸方向の上方からみた図である。そして、図13は、スリットによるキャリア液相の攪拌作用を説明する図、図14は、スリットの構成を説明する図である。図10に示す実施例4の連続密度勾配形成器4は、図8および図9に示す円形孔22の代わりに、仕切板21にスリット穴部23を設けたものである。スリット23は、図10および図14に示すように、動径方向に直交する方向ローター回転軸方向と平行に延在する形状を有し、複数本が動径方向に所定間隔をあけて配置されている。スリット23は、キャリア液相を通過させることによって、図11および図13に示すように、スリット23からスリット23の長手方向と垂直な方向に攪拌を引き起こさせることができる。したがって、攪拌が求められている動径方向遠心力方向に選択的に攪拌を引き起こさせることができ、実施例3の円形孔22と比較して、より少ない流通抵抗で攪拌させることができる。したがって、仕切板21により発生する流通抵抗を抑えつつ、動径方向に十分な攪拌力を発生させることができる。キャリア液相は、図13に示すように、動径方向に隣り合う2つのスリット23、23を通過すると、動径方向に沿って互いに接近する方向に流れて、スリット23の長手方向と垂直な方向に攪拌を引き起こさせる。したがって、キャリア液相の動径方向の攪拌を更に促進させることができるキャリア液相の運動に対するコリオリ力による。仕切板21の外形寸法は、主として、分離流路3の断面寸法で決まる。流れの線速度システム全体としての運動方針で決まると、図14に示す各パラメータa~d特定寸法等により、仕切板1枚当たりの攪拌液相マージ効率、流通抵抗、構造強度などが決まる。例えば、全長90cmの分離流路3を30分という時間をかけてキャリア液相がゆっくりと流れる場合、分離流路3での流速は0.5mm/秒である。したがって、仮に、連続密度勾配形成器4が、幅0.2mmのスリット23を動径方向に4mm間隔で並べた仕切板21を有する場合、開孔率は孔面積の合計/仕切板面積は5以下になり、キャリア液相がスリット23を通過する際の流速は、10mm/秒以上になる。もしこれで、連続密度勾配形成器4による擾乱の起き方が足りないという場合には、動径方向のスリット間隔dを更に大きくするか、スリット幅bを狭くすることにより、更に擾乱させることができる。なお、実施例4では、図14に示すように、スリット23がローター回転軸方向に3段に分けられた場合を例に説明したが、この実施例に限定されるものではなく、例えば、遠心力が作用する下でのスリットの歪みが所定範囲内に収まる構造強度が得られるのであれば、2段に分ける構成や、上下に分けることなく上端と下端との間に亘って延在する構成としてもよい。このように、実施例4の連続密度勾配形成器4によれば、流路部11の流路方向の長さが短くても、流路部11内を流れるキャリア液相を動径方向に十分に攪拌することができ、動径方向の密度勾配を階段状のものから連続状のものに速やかに転換して連続密度勾配を形成することができる。したがって、実施例3と比較して、キャリア液相のマージをより効果的に実現でき、連続密度勾配形成器4の長手方向の長さを更に短くすることができる。また、図4及び図5に示す丸棒13を用いた攪拌方法と比較して、流路部11の空隙部分の実体積が減少する割合が少なく、流路部11内における流れの線速度の上昇を抑制することができる。そして、丸棒13よりも、シンプル且つ頑丈な構造耐遠心力性とすることができる。なお、実施例3、4の仕切板21は、流路部11内に着脱自在に設けられており、例えば仕切板21の抜き差しにより、仕切板21の枚数、円形孔22やスリット23の大きさ、幅、数、分布などのパラメータを自由に調整できる。このパラメータ調整機能により、密度勾配の深さなど、分離条件の最適化を容易に行うことができる。また、上述の各実施例において、丸棒13の太さ、形状、本数、動径方向における配置間隔、あるいは、仕切板21の円形孔22やスリット23の大きさ、幅、数、分布の少なくとも一つを、流路部11内の流れ方向における配置位置に応じて変更することができる。例えば、連続密度勾配形成器4に供給されるキャリア液相が2種類の場合を例に説明すると、連続密度勾配形成器4の上流部分2つのキャリア液相のマージ過程が始まって間もなくの部分においては、流路部内の動径方向中間位置に急峻な液相密度の勾配が存在する。このような液相密度の勾配が急峻な部位で拡散促進を図るには、一般に強い攪拌力が要求される。一方、動径方向外側の流路外壁3b付近及び動径方向内側の流路内壁3a付近では、液相密度は、ほとんどフラットであり、このような部位でキャリア液相を攪拌しても拡散を促進することにならないので意味がない。そこで、連続密度勾配形成器4の上流部分においては、仕切板21の穴部円形孔22やスリット23などの攪拌力発生部位を、キャリア液相の密度勾配が急峻となる位置である流路部の動径方向中間位置などにしかるべく集中して設けることによって、効率よく連続密度勾配を形成することができる。本発明は、流れのエネルギーの一部を攪拌のエネルギーに変換して利用するという原理に基づくものであり、攪拌エネルギーには限りがある。したがって、上記したように攪拌エネルギーが必要なところに攪拌力発生部位を集中して配置することによって、連続密度勾配を形成する効率を上げることができる。次に、粒径分布の広い微粒子試料からシャープな粒径画分を高い回収率で回収する方法について説明する。連続密度勾配形成器4の下流部には、図6、図12に示すように、流路部11内を動径方向内側と外側に仕切る隔壁部31が設けられている。隔壁部31は、試料注入ポート5から上流側に向かって、連続密度勾配形成器4の流路部11の途中位置まで空間的に連続しており、流路部11のローター回転軸方向に亘って隙間なく仕切っており、この区間における動径方向の物質移動を遮断している。したがって、隔壁部31を間に介して径方向内側と径方向外側との間に亘る流路部11内のキャリア液相の攪拌が隔壁部31の上流端から下流端試料注入ポートの位置まで遮断され、試料注入位置において密度勾配の段差を生じさせることができる。図15は、動径方向位置と密度勾配との関係を示すグラフであり、図15に実線で示す密度勾配プロファイルは、隔壁部31が設けられている場合に生じる密度勾配を示し、図15に点線で示した密度勾配プロファイルは、隔壁部31が設けられていない場合に生じる密度勾配を示している。この隔壁部31を設けることによって、図15に実線で示すように、試料注入位置におけるキャリア液相のバルク密度の許容範囲を広げることができる。したがって、微粒子試料のバルク密度と試料注入位置におけるキャリア液相のバルク密度を容易に一致させることができ、微粒子試料のバンド幅の幅広化を防ぐことができる。したがって、試料注入ポートの動径方向幅を沈降距離に比して十分に狭くすることができ、粒径分布の広い原試料から、非常にシャープな粒径画分を高い回収率で回収することができる。上記構成を有する連続密度勾配形成器4によれば、試料微粒子を分散担持しているキャリア液相の流れのエネルギーを密度勾配材の能動的拡散過程に転換利用することができ、より短い距離で連続密度勾配を形成することができる。したがって、外形寸法をコンパクトに保つことができ、装置全体のデザインの融通性を大幅に向上させることができる。<第2実施の形態>次に、第2実施の形態について説明する。上記した第1実施の形態は、キャリア液相に溶解している密度勾配材の濃度を変えることにより、キャリア液相中に密度勾配を形成するものであるが、本実施の形態では、キャリア液相中に温度勾配を形成することによって、キャリア液相中に密度勾配を形成することを特徴としている。具体的には、連続密度勾配形成器の上流側、あるいは、入口部上流部において、第1実施の形態における異なる濃度の密度勾配材の代わりに、温度の異なる少なくとも2以上のキャリア液相を供給して、動径方向への熱拡散を促進させる構成とする。第1実施の形態では、密度勾配材の輸送が液相分子の移動と並行して起こるのに対して、本実施の形態では、熱輸送が液相分子の移動と並行して起こる。例えば、連続密度勾配形成器4の上流部入口に接続された2本またはそれ以上の液相供給チューブを通して、互いに温度の異なる少なくとも2以上のキャリア液相を連続的に供給するキャリア液相供給手段。本実施の形態では、遠心ローター2の回転中心側、すなわち、動径方向内側には高温のキャリア液相を供給し、遠心ローター2の回転外側、すなわち、動径方向外側には、低温のキャリア液相を供給する。連続密度勾配形成器4は、攪拌手段12により、流路部11内を流れるキャリア液相の流れを利用してキャリア液相の能動的攪拌を行う。攪拌手段12は、キャリア液相との流れエネルギーの一部を攪拌エネルギーに変換して、キャリア液相の動径方向への熱拡散を能動的に促進させる動的拡散促進方式により連続密度勾配を形成する。したがって、連続密度勾配形成器4の下流部からは、遠心ローター2の動径方向外側に向かって連続的に増大する密度勾配連続密度勾配を持つキャリア液相が出てくることになる。このように、連続密度勾配形成器4は、連続密度勾配形成器4の上流部から、動径方向に温度の異なる二種類のキャリア液相が連続的に供給されると、連続密度勾配形成器4を通過する間に、これら高温と低温の二種類のキャリア液相を互いにマージして、キャリア液相の動径方向に温度勾配を形成し、動径方向の密度勾配について平坦な部分が存在しない連続密度勾配を形成し、その連続密度勾配を有するキャリア液相を分離流路3の上流部に時間連続で供給することができる。本実施の形態によれば、密度勾配材を用いる必要がないので、試料の分級後に密度勾配材を除去する作業を省略でき、試料処理工程の簡素化を図ることができる。そして、経済性、および、環境への優しさを向上させることができる。なお、本発明は、上述の実施の形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で種々の変更が可能である。例えば、上述の第1実施の形態では、バルク密度の異なる2種類のキャリア液相を連続密度勾配形成器4の上流部分に供給する場合を例に説明し、第2実施の形態では、高温と低温の2種類のキャリア液相を連続密度勾配形成器4の上流部分に供給する場合を例に説明したが、キャリア液相の種類は、2種類に限定されず、3以上であってもよい。また、上述の第1の実施の形態では、動径方向内側にバルク密度の低いキャリア液相を供給し、動径方向外側にバルク密度の高いキャリア液相を供給する場合を例に説明し、上述の第2の実施の形態では、動径方向内側に高温のキャリア液相を供給し、動径方向外側に低温のキャリア液相を供給する場合を例に説明したが、各キャリア液相を供給する場所は、連続密度勾配形成器4の上流部分であればよく、特に限定されるものではない。機械的にどのような位置に供給しても、強大な遠心力によって密度の高いものは動径方向外側に自動的に移動して連続密度勾配が形成される。また、動径方向内側にバルク密度の低いキャリア液相あるいは低温のキャリア液相を供給し、動径方向外側にバルク密度の高いキャリア液相あるいは高温のキャリア液相を供給して、動径方向の位置を交換するように移動させて連続密度勾配を形成することもできる。