C:001~007、Si:050以下、Mn:10以下、Cr:15~20、Al:02以下を含むフェライト系ステンレス鋼板用熱延鋼板の製造方法であって、少なくとも最終3段において圧下率が25を超え粗圧延温度が1000°C以上1100°C以下である粗圧延を行い、さらに、少なくとも最終3段において圧下率が25を超え仕上温度が700°C以上850°C以下である仕上圧延を行うことを特徴とするフェライト系ステンレス鋼板用熱延鋼板の製造方法。仕上圧延を終えた状態で、板厚中心部においてCrKαX線による半価幅が10deg以上になるよう、上記熱延鋼板に残留ひずみを蓄積させることを特徴とする請求項1に記載したフェライト系ステンレス鋼板用熱延鋼板の製造方法。C:001~007、Si:050以下、Mn:10以下、Cr:15~20、Al:02以下を含むフェライト系ステンレス鋼板の製造方法であって、少なくとも最終3段において圧下率が25を超え粗圧延温度が1000°C以上1100°C以下である粗圧延を行い、さらに、少なくとも最終3段において圧下率が25を超え仕上温度が700°C以上850°C以下である仕上圧延を行って熱延鋼板を製造し、その後、当該熱延鋼板に対して熱延焼鈍、冷間圧延および冷延焼鈍を行うことを特徴とするフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。上記熱延焼鈍は850°Cで8時間行い、上記冷間圧延は圧下率を50以上とし、上記冷延焼鈍は920°Cで2分行うことを特徴とする請求項3に記載したフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。C:001~007、Si:050以下、Mn:10以下、Cr:15~20、Al:02以下を含むフェライト系ステンレス鋼板であって、板厚12位置でのEBSPによる面極密度が30以上、面極密度が25以下であるとともに、粒径が15μm以下であることを特徴とするフェライト系ステンレス鋼板。C:001~007、Si:050以下、Mn:10以下、Cr:15~20、Al:02以下を含み、請求項3または4に記載の製造方法によって製造されたことを特徴とするフェライト系ステンレス鋼板。板厚12位置でのEBSPによる面極密度が30以上、面極密度が25以下であるとともに、粒径が15μm以下であることを特徴とする請求項6に記載のフェライト系ステンレス鋼板。C:001~007、Si:050以下、Mn:10以下、Cr:15~20、Al:02以下を含み、請求項1または2に記載の製造方法によって製造されたことを特徴とするフェライト系ステンレス鋼板用熱延鋼板。板厚中心部においてCrKαX線による半価幅が10deg以上になるように残留ひずみを有することを特徴とする請求項8に記載したフェライト系ステンレス鋼板用熱延鋼板。上記した特許文献には、上記のような意味で用途が広く実用性の高いフェライト系ステンレス鋼板を示したものは見当たらない。たとえば、上記の特許文献12には、耐リジング性と深絞り性との双方に優れるフェライト系ステンレス鋼板は記載されていない。すなわち、特許文献1には、フェライト系ステンレス鋼板のリジング特性を向上させる方法として、異径ロール圧延による製造方法が開示されているが、リンジング性は向上させられても、深絞り性の向上について格別寄与する面はなさそうである。特許文献2も同様に、仕上圧延の圧延ロールの粗度を15μm以上にする方法や、15以上の異周速圧延を施すことでリジング特性を良好にするフェライト系ステンレス鋼板の製造方法が開示されているが、深絞り性が向上する旨は示されていない。特許文献34には、Cが001mass以下であり特殊元素が添加された例が示されているものの、それらの例は工業的に製造することが難しい。すなわち、特許文献3にはCが001mass以下の成分で高r値を有する製造方法が開示されているが、Crを15~20massとしてCを001mass以下に下げることは製鋼段階の生産コストを顕著に増加させる問題がある。また、特許文献4にはTiを添加することで成形性の優れたフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法が開示されているが、Tiのような特殊な合金元素の添加が必要なら、製造コストはかなり高くなる。特許文献56の例では生産性や製造性が低い。すなわち、特許文献5に成形加工性および耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法が開示されているが、加熱温度が1200°Cから1300°Cと高く、生産性が悪い。特許文献6には、摩擦係数02以下、仕上圧延700°Cで圧延を行うとあるが、摩擦係数が02以下では板の噛み込み性に問題があり生産性が悪い。また、従来は、仕上圧延で圧延温度を低下させるとともに圧下率を増加させることが商用の大量生産工程では困難であったため、耐リジング性や成形加工性の向上に適していない比較的高温での仕上圧延での軽圧下圧延が、実熱延工程においてやむを得ず行われている。本発明は、以上のような観点から、耐リジング性と深絞り性が良好なフェライト系ステンレス鋼板とその製造方法であって、生産性がよくコスト面でも有利なものを提供することを目的とする。発明によるフェライト系ステンレス鋼板の製造方法は、C:001~007、Si:050以下、Mn:10以下、Cr:15~20、Al:02以下を含む残部は鉄および不可避的不純物の組成にてなるフェライト系ステンレス鋼板の製造方法であって、1少なくとも最終3段において圧下率が25を超え粗圧延温度が1100°C以上1100°C以下である粗圧延を行い、2さらに、少なくとも最終3段において圧下率が25を超え仕上温度が700°C以上850°C以下である仕上圧延を行って熱延鋼板を製造し、3その後、当該熱延鋼板に対して熱延焼鈍、冷間圧延および冷延焼鈍を行うことを特徴とする。上記の製造方法によれば、耐リジング性と深絞り性とに優れるフェライト系ステンレス鋼板を製造することができる。その理由は、つぎのような作用に基づくものと考えられる。上記1のように最終3段以上においてフェライト系ステンレスが再結晶する最適温度で高圧下の粗圧延を行うと、粗圧延中にフェライトが再結晶して鋳造組織を潰すことができる。続いて、上記2のように最終3段以上において低温度高圧下の仕上圧延を行うと、低温度ゆえに鋼板熱延鋼板内に残留ひずみが溜まる。その後に上記3のように熱延焼鈍を行うと、上記残留ひずみの作用で再結晶が促進し鋳造組織を潰すことができる。したがって、その後に冷延および冷延焼鈍を行うと、鋳造組織が破壊されランダム方位化されているためにリジングの発生しにくい深絞り性の優れるフェライト系ステンレス鋼板が得られる。上記の製法において、熱延焼鈍は850°C±50°Cで8時間以上行い、上記冷間圧延は圧化率を50以上とし、上記冷延焼鈍は920°C±20°Cで2分以上行うのがよい。これらの条件は、フェライト系ステンレス鋼板について一般的に行われているものであるが、それによって良好な鋼板を得ることができる。発明によるフェライト系ステンレス鋼板用熱延鋼板の製造方法は、C:001~007、Si:050以下、Mn:10以下、Cr:15~20、Al:02以下を含む残部は鉄および不可避的不純物の組成にてなる板材に対し、上記12の粗圧延および仕上圧延を行うものである。それにより、後に一般的な熱延焼鈍冷間圧延冷延焼鈍を行って良好な耐リジング性と深絞り性とを有するフェライト系ステンレス鋼板とすることのできる、好ましい熱延鋼板を得ることができる。なお、その熱延鋼板の製造に関し、仕上圧延を終えて室温まで冷却した状態で、板厚中心部においてCrKαX線による半価幅が10deg以上になるよう、上記熱延鋼板に残留ひずみを蓄積させるのがよい。そうすれば、その後の熱延焼鈍過程で、残留ひずみの作用により再結晶し鋳造組織を十分に潰すことができ、耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板が得られる。発明によるフェライト系ステンレス鋼板は、C:001~007、Si:050以下、Mn:10以下、Cr:15~20、Al:02以下を含み残部は鉄および不可避的不純物の組成にてなり、板厚12位置でのEBSPによる面極密度ランダム強度が30以上、面極密度ランダム強度が25以下であるとともに、粒径が15μm以下であることを特徴とする。このようなフェライト系ステンレス鋼板は、面極密度と面極密度との関係からランクフォード値r値が高く、また粒径が小さいため、深絞り性に優れるとともに耐リジング性も良好である。上述の製造方法によって製造し、とくにその鋼板の面極密度と粒径とを上記のようにすると、格別なコストを要することなく、耐リジング性と深絞り性に富むフェライト系ステンレス鋼板を得ることができる。なお、上記フェライト系ステンレス鋼板とするための熱延鋼板は、12の手順による上記製造方法によって製造されたものが好ましい。その熱延鋼板が、板厚中心部においてCrKαX線による半価幅が10deg以上になるように残留ひずみを有するものであれば、冷間圧延等の後に耐リジング性を確保するうえで特に好ましい。本発明によれば、フェライト系ステンレス鋼板の耐リジング性と深絞り性とをともに向上させることができる。また、生産性の悪い方法を採用することなく、格別なコストをかけずに、耐リジング性と深絞り性に富むフェライト系ステンレス鋼板を製造することが可能である。発明の実施例について説明する。質量で006C025Si060Mn160Crを含有するSUS430スラブを1160°Cに加熱し、7パスの粗圧延、6パスの仕上圧延からなる熱間圧延を施し、板厚30mmの熱延鋼板とした。表1および表2に、試験圧延粗圧延および仕上圧延の実績を示す。仕上圧延は、発明による鋼板本発明例と比較例12とについてそれぞれ異なる条件で行った。粗圧延における最終3段の圧下率は、270、316、286といずれも25超えであり、粗圧延温度は1020°Cと、フェライトの再結晶が促進される温度域である。また、仕上圧延における最終3段の圧下率は、本発明例では317、277、253といずれも25超えであり、仕上温度は827°Cと低い。上記のように製造した熱延鋼板の板厚中心部にはひずみが溜まっており、CrKαX線測定による半価幅が、表3に示すように本発明例では10°超を示した。次に、上記の熱延鋼板に850°C8時間のバッチ焼鈍を付与した後、厚さ3mmから05mmまで冷延し、最後に、仕上げ焼鈍として再度920°C2分のバッチ焼鈍を行った。冷延焼鈍を行った板からJIS5号試験片を採取し、15伸びを与えた後、表面粗度を測定してリジング量と定義した。また、その冷延焼鈍板からJIS12号試験片採取して平均ランクフォード値を測定した。平均ランクフォード値rAVEは以下の式数1による。各例について、リジング量と平均ランクフォード値を含む機械的特性と結晶粒径とを表4に示し、リジングプロファイルを図1に示す。図1のプロファイルおよび表4のリジング量平均ランクフォード値結晶粒径から、本発明例の板が耐リジング性と深絞り性に優れることが分かる。なお、表5のとおり、本発明例における板厚12位置のEBSPによる面極密度は30以上、面極密度は25以下であった。LCDは圧延方向、圧延直角方向、圧延45°方向を示す。金属組織観察として、冷延焼鈍を経て得られた鋼板から板厚12位置についての組織を得、シュー酸電解腐食を行って観察した。その結果を図1に示す。本発明例のものは粒径が小さく揃っていて好ましい。