"第一の実質的に非通気性の外層と、第二の実質的に非通気性の外層との間に配置された、少なくとも一つの延伸膨張ポリテトラフルオロエチレンの内層を有し、且つ前記の第一及び第二の実質的に非通気性の層の間をつなぐ、実質的に非通気性の領域を有する、多層、一体型のガスケット。前記の少なくとも一つの延伸膨張ポリテトラフルオロエチレンの内層が、内辺及び外辺を有する、請求項1に記載の、多層、一体型のガスケット。前記の実質的に非通気性の領域が、前記の内辺に配置されている、請求項2に記載の、多層、一体型のガスケット。前記の実質的に非通気性の領域が、前記の外辺に配置されている、請求項2に記載の、多層、一体型のガスケット。前記の実質的に非通気性の領域が、前記の内辺と、前記の外辺との間に配置されている、請求項2に記載の、多層、一体型のガスケット。前記の実質的に非通気性の領域が、緻密化された延伸膨張ポリテトラフルオロエチレンを含む、請求項1に記載の、多層、一体型のガスケット。前記の実質的に非通気性の領域が、相互に連結した通路状の構造を有する延伸膨張ポリテトラフルオロエチレンを含み、且つ前記の通路状部の少なくとも一部に配置された充填材を有する、請求項1に記載の、多層、一体型のガスケット。前記の充填材がエラストマーである、請求項7に記載の、多層、一体型のガスケット。前記の充填材がフルオロエラストマーである、請求項7に記載の、多層、一体型のガスケット。前記の充填材がパーフルオロエラストマーである、請求項7に記載の、多層、一体型のガスケット。前記の充填材がパーフルオロポリエーテルシリコーンエラストマーである、請求項7に記載の、多層、一体型のガスケット。前記の第一及び第二の実質的に非通気性の層が、緻密化された延伸膨張ポリテトラフルオロエチレンを含む、請求項1に記載の、多層、一体型のガスケット。前記の第一及び第二の実質的に非通気性の層が、切削ポリテトラフルオロエチレンを含む、請求項1に記載の、多層、一体型のガスケット。前記の第一及び第二の実質的に非通気性の層が、ポリテトラフルオロエチレンを含む、請求項1に記載の、多層、一体型のガスケット。前記の第一及び第二の実質的に非通気性の層が、PFA及びFEPから成る群より選ばれたものである、請求項1に記載の、多層、一体型のガスケット。前記の延伸膨張ポリテトラフルオロエチレンの内層が少なくとも二つあり、且つ前記の少なくとも二つの内層の間に配置された実質的に非通気性の層を更に有する、請求項1に記載の、多層、一体型のガスケット。前記の実質的に非通気性の領域をさらに複数含む、請求項1に記載の、多層、一体型のガスケット。上面、底面、内辺、外辺及び軸線を有する環状リング、前記の上面に配置された第一の実質的に非通気性の層、前記の底面に配置された第二の実質的に非通気性の層、前記の第一及び第二の実質的に非通気性の層の間に配置された、少なくとも一つの延伸膨張ポリテトラフルオロエチレンの層、並びに前記の第一及び第二の実質的に非通気性の層の間をつなぐ実質的に非通気性の領域、を有し、且つ前記の層の全てが、前記の軸線に対して実質的に垂直に配置されている、多層、一体型のガスケット。前記の実質的に非通気性の領域が、前記の環状リングの前記内辺に配置されている、請求項18に記載の、多層、一体型のガスケット。前記の実質的に非通気性の領域が、前記の環状リングの前記外辺に配置されている、請求項18に記載の、多層、一体型のガスケット。前記の実質的に非通気性の領域が、前記の環状リングの前記内辺と前記外辺との間に配置されている、請求項18に記載の、多層、一体型のガスケット。前記の第一及び第二の実質的に非通気性の層の少なくとも一つが、緻密化された延伸膨張ポリテトラフルオロエチレンを含む、請求項19に記載の、多層、一体型のガスケット。前記の第一及び第二の実質的に非通気性の層の少なくとも一つが、緻密化された延伸膨張ポリテトラフルオロエチレンを含む、請求項20に記載の、多層、一体型のガスケット。前記の第一及び第二の実質的に非通気性の層の少なくとも一つが、緻密化された延伸膨張ポリテトラフルオロエチレンを含む、請求項21に記載の、多層、一体型のガスケット。前記の実質的に非通気性の領域が、緻密化された延伸膨張ポリテトラフルオロエチレンを含む、請求項22に記載の、多層、一体型のガスケット。前記の実質的に非通気性の領域が、緻密化された延伸膨張ポリテトラフルオロエチレンを含む、請求項23に記載の、多層、一体型のガスケット。前記の実質的に非通気性の領域が、緻密化された延伸膨張ポリテトラフルオロエチレンを含む、請求項24に記載の、多層、一体型のガスケット。内周、外周、上面及び底面を有する環状ガスケットであって、次のもの、即ち前記の内周に隣接して配置され、且つ前記上面の第一の非通気性上層及び前記底面の第一の非通気性底層を有する、延伸膨張ポリテトラフルオロエチレンの第一室、前記の外周に隣接して配置され、且つ前記上面の第二の非通気性上層及び前記底面の第二の非通気性底層を有する、延伸膨張ポリテトラフルオロエチレンの第二室、並びに前記の第一室及び第二室の間に配置された、実質的に非通気性の領域、を有する環状ガスケット。前記の実質的に非通気性の領域が、前記の第一室及び第二室の厚さよりも薄い厚さを有する、請求項28に記載の環状ガスケット。硝子が裏打ちされたスチールのフランジに使用された、請求項28に記載の環状ガスケット。硝子のフランジに使用された、請求項28に記載の環状ガスケット。硝子繊維で強化したプラスチックのフランジに使用された、請求項28に記載の環状ガスケット。内周、外周、上面及び底面を有する環状ガスケットであって、次のもの、即ち延伸膨張ポリテトラフルオロエチレンの第一室であって、前記内周に隣接して配置されており、前記上面にある第一の頂部と前記底面にある第一の底部とを有し、且つ前記第一の頂部及び前記第一の底部は、前記第一室の前記延伸膨張ポリテトラフルオロエチレンよりも通気性が少ない第一室、延伸膨張ポリテトラフルオロエチレンの第二室であって、前記外周に隣接して配置されており、前記上面にある第二の頂部と前記底面にある第二の底部とを有し、且つ前記の第二の頂部及び前記第二の底部は、前記第二室の前記延伸膨張ポリテトラフルオロエチレンよりも通気性が少ない第二室、並びに前記第一及び第二室の間に配置された領域であって、前記第一及び第二室の延伸膨張ポリテトラフルオロエチレンよりも通気性が少ない領域、を有する環状ガスケット。内周、外周、上面及び底面を有する環状ガスケットであって、次のもの、即ち延伸膨張ポリテトラフルオロエチレンの第一室であって、前記内周に隣接して配置されており、前記上面にある第一の頂部バリヤー及び前記底面にある第一の底部バリヤーを有する第一室、延伸膨張ポリテトラフルオロエチレンの第二室であって、前記外周に隣接して配置されており、前記上面にある第二の頂部バリヤー及び前記底面にある第二の底部バリヤーを有する第二室、並びに前記の第一及び第二室の間に配置され、且つこれらを連結するバリヤー、を有する環状ガスケット。内周、外周、上面、及び底面を有する環状ガスケットであって、次のもの、即ち延伸膨張ポリテトラフルオロエチレンより成る室であって、前記上面にある頂部及び前記底面にある底部を有し、且つ前記頂部及び前記底部が、前記室の前記延伸膨張ポリテトラフルオロエチレンよりも通気性が少ない室、並びに前記の内周に沿って、前記頂部及び前記底部の間に配置された領域であって、延伸膨張ポリテトラフルオロエチレンより成る前記室と密接し、且つ前記室の延伸膨張ポリテトラフルオロエチレンよりも通気性が少ない領域、を有する環状ガスケット。内周、外周、上面、及び底面を有する環状ガスケットであって、次のもの、即ち延伸膨張ポリテトラフルオロエチレンより成る室であって、前記上面にある頂部及び前記底面にある底部を有し、且つ前記頂部及び前記底部が、前記室の前記延伸膨張ポリテトラフルオロエチレンよりも通気性が少ない室、並びに前記の外周に沿って、前記頂部及び前記底部の間に配置された領域であって、延伸膨張ポリテトラフルオロエチレンより成る前記室と密着し、且つ前記室の延伸膨張ポリテトラフルオロエチレンよりも通気性が少ない領域、を有する環状ガスケット。内周、外周、上面、及び底面を有する環状ガスケットであって、次のもの、即ち延伸膨張ポリテトラフルオロエチレンより成る第一室であって、前記上面にある第一の頂部及び前記底面にある第一の底部を有し、且つ前記第一の頂部及び前記第一の底部が、前記第一室の前記延伸膨張ポリテトラフルオロエチレンよりも通気性が少ない第一室、延伸膨張ポリテトラフルオロエチレンより成る第二室であって、前記上面にある第二の頂部及び前記底面にある第二の底部を有し、且つ前記第二の頂部及び前記第二の底部が、前記第二室の前記延伸膨張ポリテトラフルオロエチレンよりも通気性が少ない第二室、並びに前記第一及び第二室の間に配置された領域であって、第一及び第二室の延伸膨張ポリテトラフルオロエチレンよりも通気性が少ない領域、を有する環状ガスケット。一体型で、形態順応性があり、クリープ耐性で、高強度、且つ化学的耐性のあるガスケットで、特に硝子を裏打ちしたスチールのフランジに対して、比較的低圧を加えた丈けで開孔をシールすることができるものの提供が望まれている。従って、低い圧力を加えた丈けで実質的に非通気性のシールを与える、一体型の延伸膨張PTFEガスケットを提供することが本発明の目的である。本発明は、多層、一体型のガスケットであって、第一の実質的に非通気性の外層と、第二の実質的に非通気性の外層との間に配置された、少なくとも一つの延伸膨張PTFEの内層を含み、且つ第一及び第二の実質的に非通気性の層の間をつなぐ、実質的に非通気性の領域を含むものを提供する。もう一つの態様において、本発明は、多層、一体型のガスケットであって、上面、底面、内辺、外辺、及び軸線を含み、更に上面に配置された第一の実質的に非通気性の層、及び底面に配置された第二の実質的に非通気性の層、並びに第一及び第二の実質的に非通気性の層の間に配置された少なくとも一つの延伸膨張PTFEの層を含み、更に第一及び第二の実質的に非通気性の層の間をつなぐ実質的に非通気性の領域を含み、且つ前記層の全てが軸線に対して実質的に垂直に配置されているものを提供する。もう一つの態様において、本発明は、内周、外周、上面、及び底面を有する環状ガスケットであって、内周に隣接して配置され、上面にある第一の非通気性上層及び底面にある第一の非通気性底層を有する、延伸膨張PTFEから成る第一室を含み、更に外周に隣接して配置され、上面にある第二の非通気性上層及び底面にある第二の非通気性底層を有する、延伸膨張PTFEからなる第二室を含み、且つ第一及び第二室の間に配置された、実質的に非通気性の領域を含むものを提供する。更にもう一つの態様において、本発明は、内周、外周、上面、及び底面を有する環状ガスケットであって、これは更に延伸膨張PTFEより成る第一室、第二室、及びこれら両室間に配置された領域を有し、第一室は内周に隣接して配置され、上面に第一の頂部を、また底面に第一の底部を有し、第一の頂部及び第一の底部は第一室の延伸膨張PTFEより通気性が少ないものであり、第二室は外周に隣接して配置され、上面に第二の頂部を、また底面に第二の底部を有し、第二の頂部及び第二の底部は第二室の延伸膨張PTFEより通気性が少ないものであり、また第一室と第二室と間の領域は、第一及び第二室の延伸膨張PTFEよりも通気性が少ないものであるガスケットを提供する。別の実施例において、本領域は内周または外周の何れかに配置されてもよい。本発明は、ガスケットによって接合またはシールされる要素に比較的低い負荷を加え、従ってガスケットに比較的低い圧力を加えて、実質的に非通気性のシールを与える改良された延伸膨張PTFEのガスケットを提供する。本明細書中で用いる非通気性という語は、材料を通しての空気の移動に対して抵抗を有することを意味する。本明細書中で用いる低い圧力という語は、多孔質の延伸膨張PTFEガスケットを完全に緻密化するのに必要な圧力より低い約20,700kPa3,000psiより低い圧力を意味する。多孔質の延伸膨張PTFEガスケットを完全に緻密化するのには、一般に少なくとも約20,700kPa3,000psiが必要である。大抵の低い圧力の適用は約10,340kPa1,500psiのガスケット圧よりも低く、更に若干の低い圧力の適用は約2,070kPa300psiのガスケット圧よりも低いこともある。本発明の例となる実施態様を図1に示す。ガスケット10は任意の形状のものでも使用可能であるが、環状リングの形状で示されている。ガスケット10は第一室11及び第二室12を有する。第一室11と第二室12との間には、実質的に非通気性の領域13が存在する。図2に示すように、実質的に非通気性の領域13は、第一室及び第二室の厚さよりも減少した厚さを有する。実質的に非通気性の領域13は、第一室を第二室から隔絶するのに役立ち、一方で同時に第一室と第二室の両方に連結されている。図2の円で囲んだ部分の分解図である図3に示すように、第一室及び第二室は何れも、延伸膨張PTFE層15の上面及び底面の、実質的に非通気性の層14の間に挟まれた、延伸膨張PTFEの内層15でつくられている。実質的に非通気性の層14は、緻密化した延伸膨張PTFEでつくられるのが好ましい。緻密化した延伸膨張PTFEは、それがPTFEであるために最高水準の化学耐性を有する一方で、その延伸膨張特性によって高い水準の強度及びクリープ耐性が得られるという点で好ましい。実質的に非通気性の層14は、実際に複数のそのような緻密化した延伸膨張PTFE層からつくられてもよい。他の実質的に非通気性材料を使用することも可能で、このようなものとして、テトラフルオロエチレンとヘキサフルオロプロピレンとの共重合体FEP、テトラフルオロエチレンとパーフルオロアルキルビニルエーテルとの共重合体PFA、及び切削したPTFEが挙げられる。または、非通気性層14は、エラストマー、フルオロエラストマー、パーフルオロエラストマー、或はパーフルオロポリエーテルシリコーンエラストマーのような充填材を含浸させた、延伸膨張PTFEからつくることも可能である。個々のガスケットの両方の非通気性層14を形成するのに、同じ材料で、材料の厚さが同じものを使用するのが一般に好ましい。併し二つの材料と材料の厚さが両方共異なるもの、或は何れか一方が異なるものも、ガスケットの非通気性層14に好ましい若干の適用例もあり得る。延伸膨張PTFE層15はまた複数の延伸膨張PTFEの個々の層から構成することも可能である。実質的に非通気性の領域13は、FEP、PFA、及び切削PTFEのような任意の実質的に非通気性の材料を含むことも可能であるが、緻密化した延伸膨張PTFEであることが好ましい。または、実質的に非通気性の領域13は、エラストマー、フルオロエラストマー、パーフルオロエラストマー、またはパーフルオロポリエーテルシリコーンエラストマーのような充填材を含浸させた、延伸膨張PTFEからつくることも可能である。一般に使用したエラストマーの種類、または使用した他の種類の非透過被覆或は充填材の化学的耐性が大きい程、ガスケットはより多くの応用例に有効なシール問題の解決を提供することが可能である。使用時にガスケット10は、実質的にガスケットの軸線に沿ってこれは図1に示されたように頁に対して直角方向、ガスケットの両面に接する対をなすフランジ示されずによって圧力がかけられる。この圧力によって延伸膨張PTFE層15はある程度圧縮し、このため延伸膨張PTFE層15の気孔は減少する。実質的に非通気性の層14は薄く、その結果、層14によって被覆されたガスケット10の表面が、層14が対するフランジ面にあるどのでこぼこにも順応できることが好ましい。実質的に非通気性の層14の厚さは1mm以下が有用であるが、0.5mm以下の方が一般に一層有用であり、0.15mm以下が一般に好ましい。非常に高い水準の形態順応性が望まれる若干の適用分野においては、層の厚さは0.1mm以下、0.05mm以下、更には0.025mm以下であることが好ましい。一般に実質的に非通気性の層14は、厚くなる程層の非通気性は良好となる。実質的に非通気性の層14は、薄くなる程ガスケットの形態順応性が損なわれることが少なくなる。この形態順応性は、ガスケットに用いる延伸膨張PTFE層15の特性である。更に、実質的に非通気性の層14は、パイプの内側からフランジの面に移動し、ガスケット10の周りで洩れる可能性のある流体移動に対する非通気性バリヤーを形成するのに役立つ。本発明のガスケットは、利用圧が低い応用分野での使用を意図するものであるから、延伸膨張PTFE層15は一般に完全には圧縮されない。従って延伸膨張PTFE層15中には一般に若干の気孔が残される。このためにシールされたパイプ中に含まれた流体が、延伸膨張PTFE層15を通って、図3に示した矢印の方向に透過することがあり得る。併しながら実質的に非通気性の領域13が、この流体の外界への逃散を防止する。特に流体は第一室11中の延伸膨張PTFE層15を透過する可能性があるが、実質的に非通気性の領域13によって、第二室12への透過が阻止される。このようにして洩れのないシールが提供される。実質的に非通気性の層14及び実質的に非通気性の領域13は、液体、多くの溶剤のような低表面張力の液体さえも含む、流体一般に対して実質的に非透過性であることが認識されなければならない。本発明の望ましい利点は、流体が第一室11の延伸膨張PTFE層15中に移動し、更なる流体の透過が実質的に非通気性の領域13によって引続いて阻止されることによって、第一室11中に捕えられる流体が、実質的に非通気性の層14に対して外向きの力を働かせることである。この現象は実質的に非通気性の層14をフランジ面に対して更に順応させてシールするのを助け、これによってガスケット10によるシールを改良する。理論によって制限されることなく、第二室12は実質的に非通気性の領域13の背後に抗力を与えるのを助け、この抗力が実質的に非通気性の領域13の破損を防止するのを助けるものと考えられる。ガスケット10は、一層以上の緻密化された延伸膨張PTFEを、マンドレルに巻付けて第一の非通気性層14を形成し、次いで一層以上好ましくは可成りより多くの層の延伸膨張PTFEを、非通気性層14の周りに巻付けて延伸膨張PTFE層15を形成し、更に一層以上の実質的に非通気性の層を、延伸膨張PTFE層15の周りに巻付け、第二の外側の実質的に非通気性の層14を形成するといった具合にしてつくられるのが好ましい。巻付けられたチューブとマンドレルの集成体を加熱し、別々の層を一体になるように溶融した後、巻付けられたチューブを冷却し、次いで長さ方向に切断してシートの形に平らに拡げる。シートは次いで望ましい大きさの環状リングに打抜かれる。各リングは次に例えば二本の金属管の間で圧縮処理にかけられ、これによって環状リングの独立部分を圧縮して、実質的に非通気性の領域13を形成する。延伸膨張PTFE層15に対するよりよい接着を得るための非通気性層14を形成しようとすれば、マンドレルに巻付けるには、焼成、緻密化した延伸膨張PTFE層と対照するものとして、未焼成の緻密化した延伸膨張PTFE層を用いるのが一般的に好ましい。本発明の別の実施態様が図4~6に示されている。この実施態様において、ガスケット20は、ガスケット20の内縁に配置された、実質的に非通気性の領域13を有する唯一つの室21を含む。室21は、第一の実施態様に関連して述べた室11及び12の構造と同様に、実質的に非通気性の層14の外側層によって挟まれた、延伸膨張PTFEの内側層15によって形成される。この実施態様は、多くの薬品分野での適用のように、ガスケット中に如何なる流体の侵入があることも好ましくないタイプの適用分野において一般に好まれる。本発明のもう一つの実施態様が図7~9に示されている。この実施態様では、ガスケット30は、ガスケット30の外縁に配置された、実質的に非通気性の領域13を有する唯一つの室31を有する。前の実施態様と同様に、室31は実質的に非通気性の層14によって挟まれた、延伸膨張PTFEの層15からつくられるのが好ましい。ある適用例では、一つより多くの実質的に非通気性の領域13をつくり、室の数がより多くなるようにすることが有利である場合があることも認識される必要がある。これらの追加の非透過性領域13は、図1~9の前述の実施態様の組合せ、或は内径と外径との間に含まれた一つより多くの非通気性領域13からのものであってよい。これらの追加の非透過性領域13は、内径及び外径の間の一つより多くの非透過性領域13と共に、内径及び、または外径にある非透過性の領域13を含むことも可能である。このように非通気性領域13の数及び場所によって、ガスケット内に二つより多くの室が存在することもあり得る。複数の部屋があることの一つの利点は、ガスケット上の負荷の増加が緩和されることが可能であるため、ガスケットの複数の閉じた部分が空気緩和効果に対する備えとなりうることである。一つより多くの非通気性領域13を持つことのもう一つの利点は、ガスケットを通しての洩れの通路が形成されるには、越えねばならないより多くの非通気性領域13があるということである。本発明のものが従来の封筒型ガスケットに対して有する更なる著しい利点は、内層15と二つの実質的に非透過性の層14及び実質的に非通気性の領域13との間に、密な接触がつくられるということもまた評価されなければならない。内層15と実質的に非透過性の領域13との間に、この密な接触を持つことは特に重要である。この密な接触によって、洩れを生じさせる危険のある被覆材のさざ波状のしわ、折れしわ、畳みしわ等の生成といった、封筒型ガスケットに関連した前述の諸問題が防止される。この密な接触はまた、実質的に非通気性の領域13に対して、取付及び使用中の損傷を一層生じにくくする裏張りを提供することにもなる。図19に典型的な封筒型ガスケット、特に前述の上田等の特開平4-331876号公報に開示された、被覆材付ガスケット80を代表するガスケットが示されている。このガスケット80は、被覆材またはさや82と芯83との間に、束縛されない空間81を有する。この密接を欠く束縛されない空間は、前述の理由によって、適用時にガスケットに対して有害となる。本発明を次の実施例との関連でここに説明するが、これらの実施例は本発明を説明することを意図したもので、これを限定するためのものではない。実施例1本発明の環状ガスケットが次の方法でつくられた。ゴアの米国特許第4,187,390号に教示されているように、ペースト成形技術によってファインパウダーPTFE樹脂からつくられた連続延伸膨張PTFEシートを得、これを相対する90度の方向長さ方向及び幅方向に延伸膨張し、微細多孔質の延伸膨張PTFEシートを形成した。約0.015mmの厚さのこのシートを次に一定の間隙の二本のローラーの間で伸ばし、微細多孔質の延伸膨張PTFEシートを圧縮して完全に緻密化した非多孔質の延伸膨張PTFEシートにした。この非多孔質のシートの最後の厚さは約0.005mmで、最後の幅は約1,270mmであった。この完全緻密化したシートの5層を、584mmの直径のマンドレルの周りに巻付けた。ゴアの米国特許第4,187,390号に教示されているように、ペースト成形技術によってファインパウダーPTFE樹脂からつくられた第二の連続延伸膨張PTFEシートを得、これを相対する90度の方向長さ方向及び幅方向に延伸膨張し、微細多孔質の延伸膨張PTFEシートを形成した。次に約1,600mmの幅と0.038mmの厚さのこの微細多孔質延伸膨張PTFEシートの100層を、前述の完全緻密化した延伸膨張PTFEシートを巻付けて被覆したマンドレルに巻付けた。次に第一の非多孔質延伸膨張PTFEシートの更に5層を、微細多孔質延伸膨張PTFEシートを被覆したマンドレルに再度巻付けた。次にこの微細多孔質延伸膨張PTFE層をマンドレルの両端で固定し、この材料が高温で元の状態に収縮しようとするのを阻止するようにした。次いでこれらの層をマンドレルに固定した状態で、オーブン中で370°Cで約45分間焼成し、これらの層を一緒に接着させた。冷却後PTFE材をマンドレルから長さ方向に切断しシートの形態にした。次いで89mmの内径と135mmの外径を有する環状リングの形状のものを前記のシートから切り出し、完全緻密化PTFEの実質的に非通気性の層14の間に、実質的に非通気性の領域13を形成するように選択的に圧縮を行なった。実質的に非通気性の領域13は、ガスケットを内径104.8mm、外径108.0mmの環状ダイス間で圧縮することにより、この実施例の環状ガスケット中に形成された。ダイスは200°Cに加熱され、約51.7MPa7,500psiの圧に負荷をかけられた。負荷は約15秒間維持された。この実施例の実質的に非通気性の層の厚さは何れも0.025mm0.001インチであった。このガスケットは、89mmの内径、135mmの外径、及び3.0mmの全体の厚さを有する環状リングガスケットであった。圧縮された非通気性領域13は、104.8mmの内径と108.0mmの外径を有していた。これは本発明の図1~3に示された一様式である。比較例2ドラン等の米国特許第5,879,789号に開示され、デラウェア州のニューアークにあるダブリューエルゴアアンドアソシエーツ社から市販されている、一枚の厚さ0.125インチ3.2mmのGORE-TEXGR登録商標スタイルRのシート状ガスケット材を入手した。このシート材から環状リングガスケットを切り出した。図10はこの環状リングガスケット40の断面を示し、形態順応性のある微細多孔質延伸膨張PTFE材から成る外層41、外層41の夫々に付着した完全緻密化延伸膨張PTFE材から成るかたい内層43、及びかたい内層43の夫々の間に付着された形態順応性の微細多孔質延伸膨張PTFEの中心層42から構成される。この環状ガスケットは、89mmの内径及び135mmの外径を有し、厚さは3.2mmであった。実施例3図1~3に示された構造の本発明によるもう一つの環状ガスケットをつくった。先ず比較例2に記述したGORE-TEXGR登録商標スタイルRシート状ガスケット材の厚さ0.125インチ3.2mmの市販の一枚のシートを入手した。その外側の形態順応性の微細多孔質延伸膨張PTFE層41をこのシート材から手ではぎ取り、PTFEのかたい内層43を新しい外層として露出させた。GORE-TEXGR登録商標スタイルRのシート状ガスケット材のこのかたい内層43は、完全緻密化密度の2.2g/ccまたはそれに近い密度を有する緻密化された延伸膨張PTFE材から構成されており、厚さは0.15mm0.006インチであった。次いで89mmの内径及び135mmの外径を有する環状リングの形態のものがこの剥離シートから切り出され、完全緻密化されたPTFEの実質的に非通気性の層14の間に、実質的に非通気性の領域13を形成するように選択的に圧縮された。この実質的に非通気性の領域13は、104.8mmの内径及び108.0mmの外径を有する環状のダイスの間でガスケットを圧縮することによって、この実施例の環状ガスケットの中に形成された。ダイスは200°Cに加熱され、約51.7MPa7,500psiの圧力に負荷が加えられた。負荷は約15秒間維持された。この環状リングガスケットは、89mmの内径、135mmの外径、及び3.0mmの厚さを有していた。この圧縮された非通気性領域13は、104.8mmの内径及び108.0mmの外径を有していた。実施例4本発明によるガスケットが実施例1と同様の方法によってつくられた。実施例1でつくられたのと同じ完全緻密化した非多孔質の延伸膨張PTFEシートが、実質的に非通気性の層14を形成するために使用され、また実施例1でつくられたのと同じ微細多孔質延伸膨張PTFEシートが、形態順応性のある微細多孔質の内層15を形成するために使用された。先ず非多孔質の延伸膨張PTFEシートの2層を584mmの直径のマンドレルの周りに巻付けた。次に微細多孔質の延伸膨張PTFEシートの100層をマンドレルの周りに巻付けた。続いて非多孔質の延伸膨張PTFEのもう2層をマンドレルの周りに巻付けた。これらの微細多孔質層をマンドレルの両端に固定し、実施例1で用いたのと同じ熱処理を行なって、これらの層を一緒に接合させた。次いで冷却後PTFE材を長さ方向にマンドレルからシートの形状に切り出した。次に89mmの内径及び135mmの外径を有する環状リングの形のものを前記のシートから切り出し、完全に緻密化したPTFEの実質的に非通気性の層14の間に、実質的に非通気性の領域13を形成するように選択的に圧縮した。この実質的に非通気性の領域13は、104.8mmの内径と108.0mmの外径を有する環状ダイスの間でガスケットを圧縮することによって形成された。ダイスは200°Cに加熱され、約51.7MPa7,500psiの圧力に負荷をかけられた。負荷は約15秒間維持された。この実施例の実質的に非通気性の層は何れも厚さは0.01mm0.0004インチであった。このガスケットは、89mmの内径、135mmの外径、及び3.0mmの全体の厚さを有する環状のリングガスケットであった。圧縮された非通気性の領域13は、104.8mmの内径及び108.0mmの外径を有していた。これは図1~3に示された本発明のガスケットのもう一つの様式である。実施例5図4~6に示された構造の本発明による環状ガスケットが、実施例3と同様の方法でつくられた。形態順応性のある微細多孔質延伸膨張PTFEの内層と共に、完全に緻密化された延伸膨張PTFEの外層を有する剥離シートが、実施例3と同様につくられた。次いで104.8mmの内径及び160mmの外径を有する環状リングガスケットを、前記の剥離シートから切り出した。次に非通気性の領域13が、ガスケットの内径に等しい内径104.8mmと108.0mmの外径を有する環状ダイスの間で、前記リングガスケットを圧縮することによって形成された。ダイスは200°Cに加熱され、約51.7MPa7,500psiの圧力に負荷をかけられた。負荷は約15秒間維持された。最終的に得られた環状ガスケットは、104.8mmの内径、160mmの外径、及び3.0mmの厚さを有していた。圧縮された非通気性領域は、104.8mmの内径及び108.0mmの外径を有していた。非通気性層14は0.15mm0.006インチの厚さを有していた。実施例6この実施例は、図11に示されているように、本発明の更なる実施態様を説明するものであり、ここでは環状リングガスケットの形に切り出された形態順応性のある微細多孔質延伸膨張PTFE材が、実質的に非通気性の被覆でおおわれている。先ずダブリューエルゴアアンドアソシエーツ社から市販の、GORE-TEXGR登録商標のシート状ガスケット材の厚さ0.125インチ3.2mmの微細多孔質延伸膨張PTFEシートを入手した。このシートから86mmの内径及び133mmの外径を有する環状リングを切り出した。次いでこの環状リングを次の方法で、信越化学工業株から入手可能のパーフルオロポリエーテルシリコーンエラストマーSIFELTM610で塗布した。この環状リングを前記エラストマーの浴中に5分間浸漬し、エラストマーをGORE-TEXGR登録商標シートガスケット材の表面の気孔中にしみ込ませた。5分間の浸漬直後に過剰のエラストマーを環状リングの表面からかき落した。塗布された環状リングは次にオーブン中で175°Cで4時間硬化され、最終の環状リングガスケット50がつくられた。この実施例では、二つの非通気性層14及び非通気性領域13は、微細多孔質延伸膨張PTFEの気孔中にエラストマーをしみ込ませることによって形成された。延伸膨張PTFEの内層15は、エラストマーがしみ込まなかった延伸膨張PTFEのその部分であった。非通気性領域13は、ガスケット50の内径及び外径のところであった。非通気性層14及び非通気性領域13の厚さは約0.13mmであった。実施例7本発明による環状ガスケットが、実施例1と同様の方法でつくられた。実施例1でつくったのと同じ完全緻密化された非多孔質延伸膨張PTFEシートが、実質的に非通気性の層14を形成するために使用され、実施例1でつくったのと同じ微細多孔質延伸膨張PTFEシートが、形態順応性のある微細多孔質の内層15を形成するために使用された。先ず非多孔質の延伸膨張PTFEシートの10層を、584mmの直径のマンドレルの周りに巻付けた。次に微細多孔質延伸膨張PTFEシートの100層をマンドレルの周りに巻付けた。これに続いて非多孔質の延伸膨張PTFEシートの更に10枚をマンドレルの周りに巻付けた。微細多孔質層をマンドレルの両端に固定し、実施例1と同じ加熱処理を用いてこれらの層を一体に接着させた。次いで冷却後にPTFE材を長さ方向にマンドレルからシートの形態に切り出した。次に89mmの内径及び135mmの外径を有する環状リングの形態のものを前記のシートから切り出し、選択的に圧縮して、完全に緻密化したPTFEの実質的に非通気性の層14の間に実質的に非通気性の領域13を形成した。実質的に非通気性の領域13は、104.8mmの内径及び108.0mmの外径を有する環状ダイスの間で、ガスケットを圧縮することによって形成された。ダイスは200°Cに加熱し、約51.7MPa7,500psiの圧力に負荷をかけた。負荷は約15秒間維持させた。この実施例の実質的に非通気性の層14の厚さは夫々0.05mm0.002インチであった。このガスケットは、89mmの内径、135mmの外径、及び3.0mmの全体の厚さを有する環状リングガスケットであった。圧縮された非通気性領域13は、104.8mmの内径及び108.0mmの外径を有していた。これは図1~3に示された本発明のガスケットのもう一つの様式である。実施例8図7~9に示された構造の本発明による環状ガスケットが、実施例3と同様の方法でつくられた。形態順応性のある微細多孔質延伸膨張PTFEの内層と共に、完全に緻密化した延伸膨張PTFEの外層を有する剥離シートが、実施例3と同様につくられた。次いで前記剥離シートから、60mmの内径と108mmの外径を有する環状リングの形態のものを切り出した。次いで非通気性領域13が、ガスケットの外径に等しい外径108.0mm及び104.8mmの内径を有する環状ダイスの間で、リングガスケットを圧縮することにより形成された。ダイスは200°Cに加熱され、約51.7MPa7,500psiの圧力に負荷を加えられた。負荷は約15秒間維持された。最後の環状ガスケットは、60mmの内径、108mmの外径、及び3.0mmの厚さを有していた。圧縮された非通気性領域は、104.8mmの内径及び108.0mmの外径を有していた。非通気性層14は0.15mm0.006インチの厚さであった。比較例9先ずダブリューエルゴアアンドアソシエーツ社から市販の、GORE-TEXGR登録商標シートガスケット材の厚さ0.125インチ3.2mmの微細多孔質延伸膨張PTFEシートを入手した。このシートから環状リングガスケットを切り出した。この環状リングガスケットは、60.8mmの内径、107mmの外径、及び3.2mmの厚さを有していた。実施例10図4~6に示された構造の本発明による環状ガスケットが、実施例3と同様の方法でつくられた。形態順応性のある微細多孔質延伸膨張PTFEの内層と共に、完全に緻密化した延伸膨張PTFEの外層を有する剥離シートが、実施例3と同様につくられた。次にこの剥離シートから、60.8mmの内径及び107mmの外径を有する環状リング形態のものが切り出された。次いで非通気性領域13が、ガスケットの内径と同じ内径60.8mm及び64.0mmの外径を有する環状ダイスの間のリングガスケットを圧縮することにより、完全に緻密化された延伸膨張PTFEの実質的に非通気性の層14の間に形成された。ダイスは200°Cに加熱され、約51.7MPa7,500psiの圧力に負荷をかけられた。負荷は約15秒間維持された。本環状リングガスケットは、60.8mmの内径、107mmの外径、及び3.0mmの厚さを有していた。圧縮された非通気性の領域13は、60.8mmの内径及び64.0mmの外径を有していた。非通気性層14の厚さは0.15mm0.006インチであった。実施例11図1~3に示された構造の本発明による環状ガスケットが、実施例3と同様の方法でつくられた。形態順応性のある微細多孔質延伸膨張PTFEの内層と共に、完全に緻密化した延伸膨張PTFEの外層を有する剥離シートが、実施例3と同様につくられた。次にこの剥離シートから、60.8mmの内径及び107mmの外径を有する環状リング形態のものが切り出された。次いで非通気性の領域13が、81.5mmの内径と、84.7mmの外径を有する環状ダイスの間でリングガスケットを圧縮することにより、完全に緻密化された延伸膨張PTFEの実質的に非通気性の層14の間に形成された。ダイスは200°Cに加熱され、約51.7MPa7,500psiに負荷をかけられた。負荷は約15秒間維持された。本環状リングガスケットは、60.8mmの内径、107mmの外径、及び3.0mmの厚さを有していた。圧縮された非通気性領域13は、81.5mmの内径及び84.7mmの外径を有していた。非通気性層14の厚さは0.15mm0.006インチであった。実施例12図13に示された構造の本発明による環状ガスケットが次のようにつくられた。先ず形態順応性のある微細多孔質延伸膨張PTFEの内層と共に、完全に緻密化された延伸膨張PTFEの外層を有する剥離シートが、実施例3と同様につくられた。次いでこの剥離シートから環状リングの形態のものが切り出された。次に実施例6と同様に、この環状リング形態のものを、パーフルオロポリエーテルシリコーンエラストマーのSIFELTM610の浴中に5分間浸漬した。5分間の浸漬後直ちに過剰のエラストマーを環状リングの表面からかき取った。塗布された環状リングは次にオーブン中で175°Cで4時間硬化され、最終のガスケット70がつくられた。この実施例で非通気性の領域13は、微細多孔質延伸膨張PTFEの内層15の気孔中にしみ込んだエラストマーから形成された。非通気性の領域13はガスケットの内径及び外径のところにあった。完全に緻密化した延伸膨張PTFEの外層は非多孔質であるために、エラストマーはこれらの外層にしみ込むことができなかった。従って非通気性層14は完全に緻密化された延伸膨張PTFEの外層から形成され、一方非通気性の領域13は硬化されたエラストマーと延伸膨張PTFEとの複合体から形成された。実施例13図12に示された構造の本発明による環状ガスケットが次のようにしてつくられた。先ず形態順応性の微細多孔質延伸膨張PTFEの内層と共に、完全に緻密化した延伸膨張PTFEの外層を有する剥離シートが、実施例3のようにつくられた。次にこの剥離シートから環状リングの形態のものが切り出された。次にこの環状リングの形状のものを平滑面上に平らに置き、環状リングの内径によって仕切られた空洞を満たすように、パーフルオロポリエーテルシリコーンエラストマーのSIFELTM610を注ぎ入れ、その結果、環状リングの内径はエラストマーに露出していたが、外径はエラストマーに露出していなかった。5分間しみ込ませた後、過剰のエラストマーを環状リングの露出された表面からかき取った。次いで塗布された環状リングをオーブン中で175°Cで4時間硬化し、最終のガスケット60をつくった。この実施例では、非通気性領域13は、微細多孔質延伸膨張PTFEの内層15の気孔中にしみ込んだエラストマーから形成された。非通気性の領域13は、外径がエラストマーに露出していなかったので、ガスケットの内径に丈け存在した。完全に緻密化した延伸膨張PTFEの外層の非多孔質の特性のため、エラストマーはこれらの外層にはしみ込むことができなかった。従って非通気性層14は完全緻密化した延伸膨張PTFEの外層から形成され、一方非通気性の領域13は硬化されたエラストマーと延伸膨張PTFEとの複合物から形成された。比較例14先ずダブリューエルゴアアンドアソシエーツ社から市販の、GORE-TEXGR登録商標シートガスケット材の厚さ0.125インチ3.2mmの微細多孔質延伸膨張PTFEシートを入手した。このシートから環状リングガスケットを切り出した。この環状ガスケットは、89mmの内径と135mmの外径を有し、厚さは3.2mmであった。比較例15比較用のガスケットが次のようにつくられた。先ず比較例2に記述した市販のGORE-TEXGR登録商標スタイルRシートガスケット材の厚さ0.125インチ3.2mmのシートを入手した。外側の形態順応性の微細多孔質延伸膨張PTFE層41を前記のシート材から手で剥離し、かたいPTFEの内層43を新しい外層として露出させた。GORE-TEXGR登録商標スタイルRシートガスケット材のかたい内層43は、完全に緻密化した密度の2.2g/ccまたはその近くの密度を有する、緻密化した延伸膨張PTFE材から成り、0.15mm0.006インチの厚さを有し実質的に非通気性であった。次いでこの剥離シートから、89mmの内径と135mmの外径を有する環状リング形状のガスケットが切り出された。このガスケットは実質的に非通気性の層14を有していたけれども、実質的に非通気性の領域13を有しなかった。比較例16先ずダブリューエルゴアアンドアソシエーツ社から市販されている、厚さ0.125インチ3.2mmのGORE-TEXGR登録商標シートガスケット材の微細多孔質延伸膨張PTFEシートを入手した。このシートから89mmの内径及び135mmの外径を有する環状リングが切り出された。実質的に非通気性の領域13が、104.8mmの内径及び108.0mmの外径を有する環状ダイスの間でガスケットを圧縮することによって形成された。ダイスは200°Cに加熱され、約51.7MPa7,500psiの圧力に負荷をかけられた。負荷は約15秒間維持された。この環状リングガスケットは、89mmの内径と135mmの外径を有し、厚さは3.2mmであった。圧縮された非通気性の領域13は、104.8mmの内径と108.0mmの外径を有していた。このガスケットは実質的に非通気性の領域13を有していたけれども、実質的に非通気性の層14を有していなかった。実施例17ペンジルバニア州、フィラデルフィアのフルオロプラスチックス社から市販されている、一巻きの完全に緻密化した切削PTFE厚さ0.051mm、幅610mmを入手した。このシートの単一層を直径168mmのステンレススチールのマンドレルの周のまわりに巻付けた。次いで0.038mmの厚さの実施例1でつくった第二の微細多孔質延伸膨張PTFEシートの100層を、さきに巻付けた切削PTFE層をおおうようにマンドレル上に巻付けた。厚さ0.051mmの切削PTFEの1層を前記の膜の層の周りに巻付けた。微細多孔質延伸膨張PTFE膜の追加の40層を切削PTFE膜層の上に巻付けて、加熱サイクル中接触しているフイルムを把持するようにした。次いで微細多孔質延伸膨張PTFE層をマンドレルの両端に固定し、高温時にこの材料が元の状態に収縮しようとするのを阻止するようにした。前記のシートを巻付けたマンドレルを電熱式空気オーブン中に置き、次いでオーブンを2時間にわたって365°Cに加熱した。加熱サイクルの最初の1時間でオーブンは設定した温度に上った。第二の1時間はオーブンは設定温度であった。加熱サイクル完了と同時にラミネートを室温に冷却させ、スチールのマンドレルから切り離した。次いで接触しているフイルムを把持するために使用された追加の40層の微細多孔質延伸膨張PTFE膜を、接着したシートからはがして除いた。切削PTFEフイルムの延伸膨張PTFEに対する接着性は中位であることが判った。次いで89mmの内径及び135mmの外径を有する環状リングの形状のものを接着シートから切り出し、完全に緻密化した切削PTFEの実質的に非通気性の層14の間に、実質的に非通気性の領域13を形成するように選択的に圧縮した。この実質的に非通気性の領域13は、104.8mmの内径及び108.0mmの外径を有する環状ダイスの間でガスケットを圧縮することにより、この実施例の環状ガスケットの中に形成された。ダイスは200°Cに加熱され、約51.7MPa7,500psiの圧力に負荷をかけられた。負荷は約15秒間維持された。この実施例の二つの実質的に非通気性の層14は夫々0.05mm0.002インチの厚さであった。このガスケットは、89mmの内径、135mmの外径、及び3.0mmの全体の厚さを有する環状リングガスケットであった。圧縮された非通気性の領域13は、104.8mmの内径及び108.0mmの外径を有していた。これは図1~3に示された本発明のもう一つの様式である。実施例18実施例17の切削PTFEの単一層0.051mm、610mm幅が、168mmの直径のステンレススチールのマンドレルの周のまわりに巻付けられた。この層はマンドレルからガスケット材を取り除くための剥離用裏張りとして作用するものである。デラウェア州、ウイルミントンのイーアイデュポンドネムアールズ社から市販されている0.051mmの厚さのPFAフイルムで、幅457mmの200LP高性能PFAフイルムと称するものの3層を、さきの切削PTFE層の周りに巻付けた。次に実施例1でつくった第二の微細多孔質延伸膨張PTFEシートで0.038mmの厚さのものの100層を、さきに巻付けたPFAフイルムの層をおおうようにマンドレルに巻付けた。次に0.051mmの厚さのPFAフイルムの3層を、この微細多孔質延伸膨張PTFE膜の上に巻付けた。次いで厚さ0.051mmの切削PTFEの1層を、さきのPFA層の周りに巻付けた。追加の微細多孔質延伸膨張PTFE膜の40層を切削PTFE層の上に巻付け、加熱サイクル中に接触するフイルムを把持するようにした。次いで微細多孔質延伸膨張PTFE層をマンドレルの両端に固定し、高温時にこの材料が元の状態に収縮しようとするのを阻止するようにした。巻付けたマンドレルを電熱空気オーブン中に置き、次いでオーブンを2時間にわたって365°Cに加熱した。加熱サイクルの最初の1時間でオーブンは設定温度に上昇した。オーブンは次の1時間は設定温度にあった。加熱サイクルが完了したところでラミネートを室温に冷却させ、スチールのマンドレルから切り離した。次いで接触フイルムを把持するのに用いた微細多孔質延伸膨張PTFE膜の追加の40層及び切削PTFE層を、接着したシートからはぎ取って除いた。ここで接着シートは、微細多孔質延伸膨張PTFE層の内層及び外側のPFAフイルムの層から成るものであった。次いで89mmの内径及び135mmの外径を有する環状リングの形状のものを接着シートから切り出し、PFAの実質的に非通気性の層14の間に実質的に非通気性の領域13を形成するように選択的に圧縮した。この実質的に非通気性の領域13は、104.8mmの内径と108.0mmの外径を有する環状ダイスの間でガスケットを圧縮することによって、この実施例の環状ガスケット中に形成された。ダイスは200°Cに加熱され、約51.7MPa7,500psiの圧力になるように負荷が加えられた。負荷は約15秒間維持された。この実施例の二つの実質的に非通気性の層14は夫々厚さ0.15mm0.006インチであった。このガスケットは、89mmの内径、135mmの外径、及び3.0mmの全体の厚さを有する環状リングガスケットであった。圧縮された非通気性領域13は、104.8mmの内径と108.0mmの外径を有していた。これは図1~3に示された本発明のガスケットのもう一つの様式である。比較例19先ずダブリューエルゴアアンドアソシエーツ社から市販されている、厚さ0.125インチ3.2mmのGORE-TEXGR登録商標シートガスケット材の微細多孔質延伸膨張PTFEシートを入手した。このシートから環状リングガスケットが切り出された。この環状ガスケットは、89mmの内径及び132mmの外径を有し、厚さ3.2mmであった。実施例20図11に示された構造の本発明による環状ガスケットが、実施例6のガスケットと同じようにしてつくられた。唯一の違いは、微細多孔質延伸膨張PTFEシートから切り出された環状リングが、89mmの内径と132mmの外径を有していたという点である。この実施例において、二つの非通気性層14及び非通気性の領域13は、微細多孔質延伸膨張PTFEの気孔中にしみ込んだエラストマーから形成された。延伸膨張PTFEの内層15は、エラストマーがしみ込まなかった延伸膨張PTFEのその部分であった。非通気性の領域13は、ガスケット50の内径と外径の二つのところにあった。非通気性層14及び非通気性領域13は厚さ約0.13mmであった。この環状ガスケットは、89mmの内径と132mmの外径を有し、厚さ3.2mmであった。実施例21本発明によるガスケットが、実施例1と同様にしてつくられた。実施例1でつくったのと同じ完全に緻密化された非多孔質延伸膨張PTFEシートが、実質的に非通気性の層14を形成するために使用され、実施例1でつくったのと同じ微細多孔質延伸膨張PTFEシートが、形態順応性のある微細多孔質の内層15を形成するために使用された。先ず2層の非多孔質延伸膨張PTFEシートを、584mmの直径のマンドレルの周りに巻付けた。次いで微細多孔質延伸膨張PTFEシートの100層をマンドレルの周りに巻付けた。続いてもう2層の非多孔質延伸膨張PTFEシートをマンドレルの周りに巻付けた。微細多孔質層をマンドレルの両端に固定し、実施例1と同じ加熱処理を用いてこれらの層を一緒に接着させた。次いで冷却後PTFE材をマンドレルから長さ方向にシートの形状に切り出した。次いで89mmの内径及び132mmの外径を有する環状リングの形状のものを前記のシートから切り出し、完全に緻密化されたPTFEの実質的に非通気性の層14の間に、実質的に非通気性の領域13を形成するように選択的に圧縮した。実質的に非通気性の領域13は、環状リングの内径89.0mmと同じ内径及び93.2mmの外径を有する環状ダイスの間で、ガスケットを圧縮することによって形成された。ダイスは200°Cに加熱され、約51.7MPa7,500psiの圧力になるように負荷をかけられた。負荷は約15秒間維持された。この実施例の両方の実質的に非通気性の層14の厚さは夫々0.01mm0.0004インチであった。このガスケットは、89mmの内径、132mmの外径、及び3.0mmの全体の厚さを有する環状リングガスケットであった。圧縮された非通気性領域13は、89.0mmの内径と93.2mmの外径を有していた。これは図4~6に示された本発明のガスケットのもう一つの様式であった。シール性試験1シール性は、ASTMF37-95試験方法Bに概略説明された方法及び装置によって行なわれる、洩れ速度試験によって決められたが、この方法は最高6L/時から最低0.3mL/時迄の正確な洩れ速度を測定するのに適している。ガスケット圧は10.3MPa1,500psiになるように選ばれた。試験流体は0.62MPa90psiの空気であった。室温に保持された、RMS32の表面仕上げの2個の平滑なスチールのプレス定盤の間で、選択された圧縮圧力になるようにガスケットに負荷をかけた。次いでガスケットは、プレス定盤の間で圧縮されている環状ガスケットの中央部に導入された0.62MPaの内部空気圧に暴露された。次いで試験装置内の圧力は、バルブを閉じることによって外界から遮断された。洩れ速度は、ガスケット試験の取付具から上流のラインに設置された、マノメーターの流体のレベルの或る時間にわたっての変化によって決定された。マノメーターの変化は、空気がガスケットを通過して外界に洩れ、空気内圧が減少することによるものであった。マノメーターの読みは、次の方程式を用いて洩れ速度に変換された。ここでLRは洩れ速度mL/時MRはマノメーターの読みインチ2.54はマノメーターの読みをインチからcmに変換する定数Aはマノメーターチューブの内側の断面積cm2Tは時間分60は時間を分から時に変換する定数SGはマノメーター流体の比重マノメーターの等分目盛は使用した流体の比重に合せなければならない。この試験では、マノメーターの目盛は0.827の比重の流体に対して較正された。使用した流体は、ニューメキシコ州、アルバカーキのダイナテックフロンティア社から市販のR827オイル比重0.827であった。使用したマノメーターは0.25インチ0.635cmの内側チューブ径を有していた。マノメーターの読みは、5分、10分、15分で読まれた。前記のシール性試験は、比較例2,14,15、及び16と比較して実施例1,3,4,5,6、及び7の本発明の実施態様について行ない、それらの結果を次の表Iに示す。これらの結果はまた図14にグラフ化する。このグラフは、本発明のガスケットの異なる構造を代表する実施例の全てが、全ての比較例よりも極めて低い洩れ速度を有していたことを示す。比較例14及び2は、市販の延伸膨張PTFEガスケットを代表するものであった。比較例14は微細多孔質延伸膨張PTFEガスケットであった。比較例2は、完全に緻密化された延伸膨張PTFE材の二つのかたい内層を内側に備えた、微細多孔質延伸膨張PTFEのガスケットであった。比較例15は、比較例2の微細多孔質の外層をはぎ取ることによってつくられたもので、完全に緻密化されたPTFEの外層を有する微細多孔質PTFEのガスケットであった。従って比較例15は実質的に非通気性の層14を有していたが、実質的に非通気性の領域13を持っていなかった。従って比較例15の洩れ速度には、比較例2の市販ガスケットにまさる著しい改良はみられなかった。併しながら実施例3及び5では、比較例2及び15の両方にまさる著しい改良がみられる。実施例3及び5は、比較例15と同じ非通気性層14を有する。比較例15と実施例3及び5の本発明のガスケットとの違いは、実施例3及び5は、実質的に非通気性の層14の効能を高めるための実質的に非通気性の領域13を有していることである。従って比較例15のガスケットは、実質的に非通気性の領域13がないために、非通気性層14のシールにおける潜在的な利益を受けることができなかったことが判る。他方比較例16は、実質的に非通気性の領域13を有する微細多孔質PTFEガスケットであったが、実質的に非通気性の層14を有しなかった。このガスケットもまた、市販のガスケットにまさる大きな改良を示さなかった。実質的に非通気性の領域13があったけれども、実質的に非通気性の領域13の効能を高めるための実質的に非通気性の層14がなかったので、微細多孔質延伸膨張PTFEを通しての洩れに対する自由な通路が存在した。従ってこのガスケットは、実質的に非通気性の層14がなかったので、非通気性の領域13のシールにおける潜在的な利益を受けることができなかったことが判る。実施例1,3,4、及び7の本発明のガスケットを観察する時、完全に緻密化した延伸膨張PTFEの実質的に非通気性の層14の厚さが増加すると共に、洩れ速度が減少したことがまた図14で判る。実施例1,3,4、及び7の本発明のガスケットを相互に比較すると、それらは全て実質的に非通気性の領域13の位置が同じであり、且つ内外径の寸法が同じである。更に実質的に非通気性の層14は全て完全に緻密化した延伸膨張PTFEである。それらの違いは実質的に非通気性の層14の厚さのレベルであり、実質的に非通気性の層14の厚さが増す程、実質的に非通気性の層14の厚さがより薄いものより非通気性の程度が高くなる。この結論は更に図15に図解されており、ここには平均の洩れ速度が、実質的に非通気性の完全に緻密化した延伸膨張PTFEの層14の厚さに対してプロットされている。平均の洩れ速度は、5分、10分、15分の計算された洩れ速度から計算され、表Iに示されている。図15のグラフ化したデータは、実施例1,3,4、及び7からのものである。シール性試験2このシール性試験は前記のシール性試験1と全く同様に行なわれたが、異なる点は、ガスケット圧が10.3MPa1,500psiの代りに6.9MPa1,000psiになるように選ばれたことである。試験流体はここでも0.62MPa90psiの空気であった。この試験ではマノメーターの読みは、異なるガスケットに応じて60分迄の種々の時間間隔で読まれた。シール性試験は実施例3,5、及び8について行なわれ、結果は次記の表IIに示した。これらの結果はまた図18にグラフ化されている。この試験は図1~9に示された本発明の異なる構造を比較するために行なわれたが、ここではガスケットは同じ厚さの完全に緻密化した延伸膨張PTFEの実質的に非通気性の層14を有していた。試験されたガスケットの違いは、非通気性領域13の場所であった。最も低い洩れ速度最良の性能は、図1~3に示された本発明の実施態様を代表する実施例3によって達せられた。このガスケットは、非通気性領域がガスケットの内径と外径との間に置かれていた。この実施態様の望ましい利点は、流体が第一室の延伸膨張PTFE層15中に移動し、次に実質的に非通気性の領域13によって流体の更なる透過が阻止されると、第一室に捕捉される流体が実質的に非通気性の層14に対して外向きの力を働かせることであると考えられる。この現象が実質的に非通気性の層14がフランジ面に対して更に順応し、シールすることを助け、これによってガスケット10によるシールを改良すると考えられる。理論によって制限されることなく、第二室は実質的に非通気性の領域13の背後に抗力を与え、これが実質的に非通気性の領域13の破裂を防止するのを助けると考えられる。2番目に低い洩れ速度は、図4~6に示された本発明のガスケットを代表する実施例5によって達せられた。このガスケットでは実質的に非通気性の領域13は、ガスケットの内径のところに置かれていた。3番目に低い洩れ速度は、図7~9に示された本発明のガスケットを代表する実施例8によって達せられた。このガスケットでは実質的に非通気性の領域13は、ガスケットの外径のところに置かれていた。シール性試験3バブルテスト工業分野でバブルテストとして知られているものを代表するもう一つのタイプのシール性試験を行なったが、これは石鹸水を用いて、ガスケットを取付けた配管フランジからの空気の洩れを調べることを含むものであった。この試験を行なうのに用いたバブルテストの取付具の断面図を図16に示す。バブルテストの結果は次の表IIIに示す。テストの取付具100は、4本の5/8インチのボルト102によって一緒にきつく締められた、RMS32の表面仕上を有する2インチ×150ポンドクラスの盲のスチールフランジ101のセットから成るものである。フランジ101の一つに空気の導入口103を穿孔し、空気導入の接続手段が、試験されたガスケットの内径から集成体を加圧するために取付けられるようにする。この試験では試験されるガスケット104は、テストの取付具100のフランジ101の間に置かれた。潤滑処理されたボルト102は、三つに均等に分けられた力の増加ステップで交差タイプのパタン例えば時計の12時の位置-6時の位置-3時の位置-9時の位置になるように、所望のトルク水準に達する迄締め付けられた。トルク水準をガスケット圧に換算するために次の方程式が用いられた。トルクフィートポンド=Fp×K×D/12ここでFpは夫々のボルトによって加えられた力ポンドKはナット係数0.2と考えられるDはボルトの直径インチガスケット圧psi=Fp×ボルト本数/ガスケットの接触面積平方インチこのガスケット圧psiは次の方程式を用いて、更にMPaの単位に換算することができる。ガスケット圧MPa=ガスケット圧psi×0.00689476次いでガスケット圧の最初の水準250psiまたは1.72MPaに達して10分後に、締め付けられたガスケットとフランジの集成体を最初の希望の一定空気圧30psiまたは0.21MPaに加圧した。次にガスケットとフランジの集成体に石鹸水溶液をふりかけた。次にガスケットとフランジの集成体は、ガスケット104の外径に沿って石鹸水中に現われる空気の洩れを示す気泡がないかどうかを肉眼で調べられた。若し洩れが存在すると石鹸水の泡が生じ、これはガスケット104の周りから及び/またはガスケット104を貫いて通過する空気の透過を示す。空気泡が存在するか否かを決定した後、内部の空気圧が次の水準である60psiまたは0.41MPaに増加された。再びこの圧力水準での空気泡が存在するか否かを決定した後、内部の空気圧が最後の水準である90psiまたは0.62MPaに増加され、ここでもう一度空気泡が存在するか否かが決定された。次いで内部の空気圧が解放された。次いでフランジとガスケットの集成体を、さきに行なったのと同様に、締め付けの力の増分を均一に三つに分け、交差タイプのパタンで、次の水準500psiまたは3.45MPaになるように締め付けた。次いで夫々の内部空気圧の水準に対して、さきに説明したのと同じようにバブルテストを行なったが、唯一の違いは、最初の内部空気圧を適用する前に、さきの10分間の待時間の代りに15分間の待時間をとったということである。この方法が15分間の待時間を用いて、表IIIに示した夫々のガスケット圧の水準に対して繰り返された。バブルテストは比較例9と実施例10及び11のガスケットに対して行なわれた。結果を表IIIに示す。試験の結果は、本発明のガスケットに対しては、どの試験条件においても如何なる空気泡も存在しなかったことによって裏付けられるように、実施例10及び11の本発明のガスケットのシール性は、比較例9のGORE-TEXGR登録商標シートガスケット材のガスケットによって代表された従来の微細多孔質延伸膨張PTFEガスケットのシール性にまさる改良がなされたことをはっきりと示している。従来の微細多孔質延伸膨張PTFEガスケットは、試験された条件の全てにおいて洩れを示す気泡を示した。試験の境界条件をみると、従来のガスケットが最少の要求試験条件の30psi0.21MPaの内圧で、1500psi10.34MPaのガスケット圧において洩れを示したのに対し、本発明のガスケットは、最高の要求試験条件である90psi0.62MPaの内圧で、僅かに250psi1.72MPaのガスケット圧においても洩れを示さなかった。これは従来の微細多孔質延伸膨張PTFEガスケットに比較して、低いガスケット圧でのシール性に著しい改良がなされたことをはっきり示している。通気性試験4種々のフイルムまたはシートの通気性の水準及び非通気性の水準を測定する手段として、50ccの全体の内部の空気容積を有する試験取付具がつくられた。この非通気性試験取付具を図17に示す。この通気性試験取付具120は1.5インチ3.81cmの直径の衛生フランジフェルール121を用いてつくられた。フェルール121は5.2cmの長さに切断され、ステンレススチールのベース122に溶接された。孔123をベースに穿孔し、加圧空気源及び圧力測定の全器具への接続用とした。試験取付具120の全ての構成物は、1/8インチのチューブ及び加圧付属品を用いて接続された。デジタルマノメーター124オハイオ州、クリーブランドのマリアムインストルメント社から市販の350スマートマノメーターが、圧力を正確に測定するために用いられた。試験取付具を適当な出発圧に迄加圧するために調節された空気供給が用いられた。加圧付属品に接続された遮断弁126が、所要の内圧に達したら試験取付具への空気流または同取付具からの空気流を遮断するために用いられた。試験取付具120の全体の内部空気容積は取付具120の内部の空気容積をベースとしたものであり、遮断弁126とフランジフェルール121の内部との間の付属品及びチューブ部分に関連した容積を含むものである。全体の取付具容積室及びチューブと付属品中の容積は50立方センチメートル±0.5ccと計算された。フイルムまたはシートのサンプル127を試験するため、サンプル127が5.1mm2.0インチの直径を有する円に切り取られた。フイルム127は衛生フランジフェルール121の開孔上に置かれた。ニュージャージー州、アンドバーのラバーファブモールドアンドガスケット社から市販され、パートナンバー40MP-ES150として出されているEPDMゴムにより周囲に境界をつけられた、メッシュの大きさが40のステンレススチールのスクリーンを有する、1.5インチ3.81cmの直径のスクリーン付のEPDMガスケット128が、試験サンプル127の上に置かれ、試験中に試験フイルム127が膨張及び、または破裂をしないようにするための裏打ちの役目をさせた。1.5インチ3.81cmの直径の短かい溶接衛生フランジフェルール129をスクリーン付EPDMガスケット128の上に置き、衛生フランジのクランプ125をきちんと締め付け、フランジのフェルール121、フイルムサンプル127、スクリーン付EPDMガスケット128、及び短かい溶接衛生フランジのフェルール129の間のシールをつくった。試験取付具120の最初の内圧を生じさせるため、弁126に接続された調節された空気供給が用いられた。取付具120は50.0kPaの圧に加圧され、弁126を遮断した。ストップウォッチを用いて、フイルム試験サンプル127を空気が透過する結果として、試験取付具120内の圧力が50.0kPaから10.0kPaに落ちるのに要する時間を測定した。高度に非透過性のフイルムサンプルに対してはこの場合取付具の内圧が50.0kPaから10.0kPaに落下するのに10分より多くの時間を要する、10分後の圧力が記録された。次の表IVは非通気性の結果を示すが、種々のフイルムタイプのサンプルに対して前述の試験方法を用いたものである。夫々のフイルムタイプのサンプルに対して、3個の試験サンプルをつくって試験がなされた。次のフイルムタイプのサンプルが試験された。フイルムタイプサンプルA-実施例4でマンドレルから切り出したシートより、非多孔質延伸膨張PTFEの外層の1つをはぎ取ることにより、0.01mm0.0004インチの厚さの非多孔質完全に緻密化された延伸膨張PTFEフイルムをつくった。このフイルムから5.1mmの直径を有する3個の円形を切り出し試験サンプルをつくった。フイルムタイプサンプルB-実施例1でマンドレルから切り出したシートより、非多孔質延伸膨張PTFEの外層の1つをはぎ取ることにより、0.025mm0.001インチの厚さの非多孔質完全に緻密化された延伸膨張PTFEフイルムをつくった。このフイルムから5.1mmの直径を有する3個の円形を切り出し試験サンプルをつくった。フイルムタイプサンプルC-実施例7でマンドレルから切り出したシートより、非多孔質延伸膨張PTFEの外層の1つをはぎ取ることにより、0.05mm0.002インチの厚さの非多孔質完全に緻密化された延伸膨張PTFEフイルムをつくった。このフイルムから5.1mmの直径を有する3個の円形を切り出し試験サンプルをつくった。フイルムタイプサンプルD-実施例3でできたあらかじめ剥離したシートから、緻密化した延伸膨張PTFEの外層の1つをはぎ取ることにより、0.15mm0.006インチの厚さの非多孔質完全に緻密化された延伸膨張PTFEフイルムをつくった。このフイルムから5.1mmの直径を有する3個の円形を切り出し試験サンプルをつくった。フイルムタイプサンプルE-0.051mmの厚さの切削PTFEは、実施例17の市販の切削PTFEフイルムからのものであった。このフイルムから5.1mmの直径を有する3個の円形を切り出し試験サンプルをつくった。フイルムタイプサンプルF-0.051mmの厚さのPFAフイルムは、実施例18の市販のPFAフイルムからのものであった。このフイルムから5.1mmの直径を有する3個の円形を切り出し試験サンプルをつくった。フイルムタイプサンプルG-0.013mmの厚さのPFAフイルムを入手し、これはデラウェア州、ウイルミントンのイーアイデュポンドネムアールズ社から、パートナンバー50LPの高性能PFAフイルムとして市販されているものである。このフイルムから5.1mmの直径を有する3個の円形を切り出し試験サンプルをつくった。フイルムタイプサンプルH-0.038mmの厚さの微細多孔質延伸膨張PTFEフイルムは、実施例1でつくった第二の連続微細多孔質延伸膨張PTFEシートからのものであった。このフイルムから5.1mmの直径を有する3個の円形を切り出し試験サンプルをつくった。フイルムタイプサンプルI-3.2mmの厚さのGORE-TEX登録商標GRシートは、比較例14の市販のGORE-TEX登録商標GRシートガスケット材からのものであった。これは微細多孔質延伸膨張PTFEシートガスケット材である。このフイルムから5.1mmの直径を有する3個の円形を切り出し試験サンプルをつくった。フイルムタイプサンプルJ-1.0mmの厚さのGORE-TEX登録商標GRシートを入手したが、これはダブリューエルゴアアンドアソシエーツ社から市販のものである。これは微細多孔質延伸膨張PTFEシートガスケット材である。このフイルムまたはシートから5.1mmの直径を有する3個の円形を切り出し試験サンプルをつくった。フイルムタイプサンプルK-2.3mmの厚さの微細多孔質延伸膨張PTFEフイルムが、実施例3の予め剥離されたシートから、外側の完全に緻密化された延伸膨張PTFE層をはぎ取ることによってつくられた。これによりGORE-TEXGR登録商標スタイルRのシートガスケット材から残っている唯一つの部分は、形態順応性のある微細多孔質延伸膨張PTFE材の中心層42であった。この微細多孔質延伸膨張PTFE材から、5.1mmの直径を有する3個の円形を切り出し試験サンプルをつくった。フイルムタイプサンプルL-3.0mmの厚さの微細多孔質延伸膨張PTFEフイルムが、実施例1でマンドレルから切り出したシートから、外側の完全に緻密化したPTFE層をはぎ取り、内側の微細多孔質延伸膨張PTFE層を残すことによってつくられた。この微細多孔質延伸膨張PTFEフイルム層から、5.1mmの直径を有する3個の円形を切り出し試験サンプルをつくった。試験結果の観察から、本発明に用いられた実質的に非通気性の層14を代表する材料の全てが、微細多孔質延伸膨張PTFEの内層15を代表するものとして用いられた材料よりも非通気性であったことが判る。このことは、微細多孔質延伸膨張PTFEの内層15を代表するフイルムタイプサンプルと比較して、実質的に非通気性の層14を代表するフイルムタイプサンプルは、50.0kPaから10.0kPaに落下するのにより長時間かかったことから明らかである。フイルムタイプサンプルAからGは、本発明の実施例において実質的に非通気性の層14として用いた種々の異なった材料を代表した。フイルムタイプサンプルK及びLは、本発明の実施例において微細多孔質延伸膨張PTFEの内層15として用いた異なった材料を代表した。フイルムタイプサンプルHは微細多孔質延伸膨張PTFEフイルムの単一層を代表し、本発明の実施例のいくつかの微細多孔質延伸膨張PTFEの内層15をつくるために用いたものであった。フイルムタイプサンプルのI及びJは、市販の微細多孔質延伸膨張PTFEシートガスケット材を代表した。これらの結果から、厚さ水準によって区別される同様の材料の組分け内では、圧力低下にかかる時間がより長くなることから明かなように、厚さがより厚い材料程より非通気性になることも判る。フイルムタイプサンプルA,B,C及びDの同様な緻密化された延伸膨張PTFE材の種々の異なった水準の厚さを比較すると、材料の厚さ水準が増加する程非通気性の水準も増加した。フイルムタイプサンプルH,I,J,K、及びLの同様の微細多孔質延伸膨張PTFE材の種々の異なった厚さ水準を比較すると、ここでもまた材料の厚さが増す程より非通気性であった。同様の材料で厚さ水準が影響の違いを示さなかった唯一の場合は、フイルムタイプサンプルF及びGの二つのPFAサンプルについてであり、これらは両方共極めて非通気性であり、このことは600秒10分後の空気圧の落下が僅か50kPaから48.8-49.9kPaであったことから判る。これらの結果から、本発明の実施例で実質的に非通気性の層14として用いた材料を代表するフイルムタイプサンプルフイルムタイプサンプルA-Fは全て、微細多孔質延伸膨張PTFEの内層15として用いた材料を代表するフイルムタイプサンプルフイルムタイプサンプルK及びLよりも、厚さが遙かに薄いものであったことも判る。さきに述べたように、最後のガスケットの形態順応性を高めるためには、比較的低い水準の厚さで高度に非通気性である材料を使用することが有利である。従って、完全に緻密化された延伸膨張PTFE、PFAフイルム、及び切削PTFEは全て、実質的に非通気性の層14として有効に使用できる材料であることが明らかに示されている。シール性試験1の結果及びこの試験の結果を組合せることによって、この試験の結果が6.9秒以上の材料は、非通気性層14として有用であることが更にはっきり示された。またこの試験の結果が30秒より長い材料は、非通気性層14として更に一層有効であることも示された。更にこの試験の結果が100秒より長い材料は、非通気性層14としてより一層有効であることも示された。更にこの試験の結果が600秒より長い材料は、非通気性層14として最も有効であることが示された。液体透過性試験5この試験は溶剤をベースとしたインクのガスケット断面中への、及びこれを貫通する透過を測定するために行なわれた。図21に示したこのインク試験取付具130は、バックアップリング133を有する3インチ×150ポンドクラスのPVDFパイプフランジ135、及び4個の潤滑処理された5/8インチのボルト132で一緒に締め付けた盲の3インチ×150ポンドクラスのFRPフランジ134から構成される。この試験で試験されるガスケット131は、試験取付具130のフランジ135及び134の間に置かれた。ボルトは35フィートポンド47.5Nmのトルクになるように交差タイプのパタンで締め付けられた。ジョージャ州、スミアナのイマジェインクジェットプリンティング社から市販のパートナンバー1300-RD赤インクである、エチルアルコールをベースとした赤インク136が、PVDFパイプフランジ135のスロートに約25mmの厚さになる迄注がれた。インク136はガスケット131の内径137と接触し、試験継続中しみ込ませるようにした。特定の時間の後、インク136を試験取付具130から流し出した。試験取付具130を解体し、ガスケット131を取り出した。ガスケット131を約1時間乾かした。ガスケット131は乾燥後、ガスケット131の直径に沿って半分に切断した。インク136の透過はガスケットの断面中の何らかの赤い汚れによって検知された。このインク試験は、比較例19の従来の微細多孔質延伸膨張PTFEガスケット、及び実施例20及び21の本発明のガスケットについて行なわれた。比較例19の従来のガスケットについて7.5時間浸漬した後、インクはGRシートガスケットの断面積の幅方向に暴露された内径から始まって8.5mmの深さ迄透過した。実施例20の本発明のガスケットに関しては、12時間浸漬した後もインクはガスケットの断面中に透過しなかった。実施例21の本発明のガスケットについては、14時間浸漬した後もインクは断面中に透過しなかった。このことは、ガスケットを通しての液体透過耐性に対して、本発明のガスケットは従来のガスケットにまさる著しい改良がなされていることを明かに示すものである。本明細書で本発明の特別の実施態様を図解して記述してきたが、本発明はこのような図解や記述に限られるものではない。次の特許請求の範囲内で、いろいろな変化や変更が本発明の部分として組み入れられ、具体化され得ることは明らかである。"