"内燃機関用の燃料噴射システム2において、-少なくとも1つの燃料インジェクター1であって、a燃料計量サーボ弁9であって、1電気アクチュエータ10と、2計量チャンバ12と、3開閉要素15であって、前記電気アクチュエータ10の作用に応えて、前記開閉要素15が前記計量チャンバ12から外に出ている放出通路14を閉鎖するために弁シート47に着座する下降移動端位置と、前記開閉要素15が前記放出通路14を開口させる上昇移動端位置と、の間で移動可能になっている、開閉要素15と、を備える、燃料計量サーボ弁9と、b前記内燃機関のシリンダー内に燃料噴射を行うために前記計量チャンバ12内の圧力に応えて移動可能になっている開閉ニードル7と、を備える、少なくとも1つの燃料インジェクター1と、-前記シリンダー内への燃料噴射事象において、前記開閉ニードル7を上昇させ、これによって、パイロット燃料噴射Pを行うための第1の電気指令S1と、前記開閉ニードル7を再び上昇させ、これによって、主燃料噴射Mを行うための第2の電気指令S2と、を前記電気アクチュエータ10に発するように構成された電子制御ユニット11であって、前記第1および第2の電気指令S1,S2は、前記主燃料噴射Mが前記パイロット燃料噴射Pの終了に対して流体的滞留時間を生じることなく開始されるように、電気的滞留時間DTだけ互いに時間的に離れている、電子制御ユニット11と、を備えており、前記計量チャンバ12内の前記圧力は、前記パイロット燃料噴射の閉鎖移動に沿って前記開閉ニードル7のリフトを時間の関数として表す曲線が、第1のリフト値h’と第2のリフト値h’’との間のリフト値qにおいて変曲点を有し、もし後続の主噴射が指令されないなら、前記開閉ニードル7が実質的に前記リフト値qに一時的にとどまることを可能にするように、制御されるようになっており、所定の基準圧において、噴射される燃料流量を前記開閉ニードル7の前記リフトの関数として表す特性曲線を考慮すれば、前記第1のリフト値h’は、得られる最大流量QMAXの値の7の燃料流量を可能にするリフト値に等しいと想定され、前記第2のリフト値h’’は、前記第1のリフト値h’の30と想定されており、前記第2の電気指令S2は、前記開閉ニードル7が前記第1および第2のリフト値h’,h’’の間にあるときに前記主燃料噴射を開始させるように、前記電気アクチュエータ10に発せられるようになっている、ことを特徴とする燃料噴射システム。前記計量チャンバ12内の前記圧力は、前記放出通路の閉鎖を設定することによって制御されるようになっていることを特徴とする、請求項1に記載のシステム。前記放出通路の前記閉鎖は、前記第1の電気指令S1が終了した後、前記弁シート47への前記開閉要素15の少なくとも1つの跳ね返りを可能とすることによって設定されるようになっていることを特徴とする、請求項2に記載のシステム。前記電気アクチュエータは、圧電式であり、前記放出通路の前記閉鎖は、前記圧電式アクチュエータを制御することによって設定されるようになっていることを特徴とする、請求項2に記載のシステム。前記インジェクターの寿命の初期に、前記第2の電気指令S2は、前記開閉ニードル7が実質的に前記リフト値qにあるときに前記主燃料噴射を開始すべく、前記電気アクチュエータ10に発せられるようになっていることを特徴とする、請求項1~4のいずれか1つに記載のシステム。前記インジェクターは、前記開閉ニードル7が15μ秒よりも長い時間にわたって前記リフト値qに実質的にとどまるように構成されていることを特徴とする、先行する請求項のいずれか1つに記載のシステム。前記特性曲線の前記基準圧は、コモンレール内の供給圧力と等しくなっていることを特徴とする、先行する請求項のいずれか1つに記載のシステム。前記第2の電気指令S2は、前記計量チャンバ12内の燃料圧力が、前記第1の電気指令S1が発せられたときの前記計量チャンバ12内の圧力の50から80の間にあるとき、前記電気アクチュエータ10に発せられるようになっていることを特徴とする、先行する請求項のいずれか1つに記載のシステム。前記インジェクターは、前記第1の電気指令S1の終了後に、前記計量チャンバ12から出る燃料の体積と前記計量チャンバ12内に入る燃料の体積との比率が、少なくとも20μ秒の時間間隔を考慮すれば、0.75から1の間に維持されるように構成されていることを特徴とする、先行する請求項のいずれか1つに記載のシステム。前記第2の電気指令S2は、前記跳ね返り中に、前記電気アクチュエータに発生されるようになっていることを特徴とする、請求項3に記載のシステム。前記第2の電気指令S2は、前記開閉要素15の最初の2つの跳ね返り中の1つの跳ね返りにおいて発せられるようになっていることを特徴とする、請求項10に記載のシステム。前記第2の電気指令S2は、前記開閉要素15がその上昇移動端位置に向かって移動を行うときに、発せられるようになっていることを特徴とする、請求項10または11に記載のシステム。前記第2の電気指令S2は、前記開閉要素15が前記跳ね返りの頂点Gにあるときに、実質的に発せられるようになっていることを特徴とする、請求項12に記載のシステム。前記インジェクター1は、跳ね返りを阻止する装置を有していないことを特徴とする、請求項10~13のいずれか1つに記載のシステム。前記インジェクターは、前記第2の電気指令S2の開始が同期化される跳ね返りに続く跳ね返りの振幅を制限するかまたは該跳ね返りを無効にする制御装置を備えていることを特徴とする、請求項10~13のいずれか1つに記載のシステム。前記開閉要素15は、スリーブによって画定されており、前記燃料圧力は、前記開閉要素15が前記下降移動端位置に配置されているときには、実質的にゼロの開口力を前記スリーブに加えるようになっていることを特徴とする、先行する請求項のいずれか1つに記載のシステム。前記燃料計量サーボ弁9は、前記計量チャンバ12内で終端する入口通路13と前記放出通路14とにそれぞれ設置された2つの絞り孔25,42を有しており、-前記開閉ニードル7が燃料噴射を阻止するようにシールをもたらす直径D3と前記開閉ニードル7の最大直径D1との比率は、0.4から0.6の間にあり、-前記絞り弁25,42のそれぞれの直径の比率は、0.9から1.1の間にあり、-前記開閉ニードル7が対応する封止シートに対してシールをもたらしたときの前記計量チャンバ12の容積は、10mm3から20mm3の間にあり、-前記開閉要素15と前記弁シート47との間の前記封止直径は、2.3mmから2.8mmの間にあり、-前記下降移動端位置と上昇移動端位置との間の前記開閉要素15の移動距離は、12μmから22μmの間にあり、さらに、前記第1の電気指令S1の終了と前記第2の電気指令S2の開始との間の電気的滞留時間DTは、25μ秒から60μ秒の間にある、ことを特徴とする、請求項16または14に記載のシステム。本発明の目的は、内燃機関用の燃料噴射システムであって、前述の必要性を簡単に満たすことができ、これによって、主燃料噴射をパイロット噴射との連続性を中断することなく開始するときに良好な再現性を保証することができる、内燃機関用の燃料噴射システムを提供することにある。前記の目的は、請求項1に記載の内燃機関用の燃料噴射システムに関連する本発明によって達成されることになる。本発明の良好な理解のために、以下、添付の図面を参照して、非制限的な例にすぎないが、好ましい実施形態について説明する。図1において、総称的に1で示されているのは、破線で概略的に示されている高圧燃料システム2用の燃料インジェクターである。高圧燃料システム2は、具体的には、図示されていない内燃機関、特に、ディーゼルエンジン用のコモンレール式のものである。インジェクター1は、中空のインジェクター本体3を備えている。本体3は、長軸に沿って延在しており、燃料用の横方向入口4を有している。入口4は、高圧の燃料を送達するための導管によってコモンレールに接続されるように、設計されている。コモンレールは、燃料噴射システム2の図示されていない高圧ポンプに接続されている。インジェクター本体3は、ネブライザー5で終端している。ネブライザー5は、破線で示されている導管を通って燃料の入口4と連通する内腔を有しており、参照番号6によって示されているチップを備えている。チップ6は、略円錐形状を有しており、1つまたは複数の噴射ノズル6aを備えている。ネブライザー5の内腔は、開閉ニードル7を収容している。開閉ニードル7は、閉鎖位置から離れる方または閉鎖位置に向かう方に軸移動可能になっている。閉鎖位置において、開閉ニードル7は、噴射ノズル6aを通る燃料噴射を停止するために、チップ6内の封止シートと係合するようになっている。ネブライザーは、2つの異なる形式のいずれであってもよい。VCO弁遮蔽オリフィスと一般的に呼ばれている第1の形式のものでは、射出される燃料流量を減少させるために、開閉ニードル7がチップ6に向かって下降したとき、開閉ニードル7が噴射ノズル6aを直接遮るようになっている。チップネブライザー、ミニサック、またはマイクロサックと一般的に呼ばれている第2の形式のものでは、ネブライザー内の封止シートが先端部6bの上流に位置しており、この封止シートから、噴射ノズル6aが離れており、開閉ニードル7の変位によって、開閉ニードル7と前記封止シートとの間の環状領域または環状断面を変化させるようになっている。図7aは、この後者の形式のネブライザーを示している。この図では、開閉ニードル7は、対応する封止シートに接触して位置している。図7bでは、開閉ニードル7は、封止シートからリフト値hだけ離れているが、この位置では、燃料用の通路断面は、事実上ゼロの燃料噴射しかもたらさないほど小さいものである。図1を再び参照すると、開閉ニードル7は、制御ロッド8の動作によって変位するようになっている。制御ロッド8は、開閉ニードル7と同軸であり、計量チャンバ12内に存在する燃料の圧力の軸方向推力によって軸移動可能になっている。具体的には、開閉ニードル7は、開口中、ネブライザー5の空洞内に存在する燃料によって生じる軸方向推力を受けるようになっており、閉鎖中、計量チャンバ12内の圧力と図3の具体的な実施形態において参照番号53によって示されている位置決めバネの弾性作用とによって生じる軸方向推力を受けるようになっている。制御ロッド8および開閉ニードル7は、互いに固定されていてもよいし、特に単一品として作製されていてもよいし、または互いに軸方向に連結される個別片によって画定されていてもよい。インジェクター本体3の上部分は、燃料計量サーボ弁9を収容している。燃料計量サーボ弁9は、計量チャンバ12内の圧力を調整し、これによって、制御ロッド8および開閉ニードル7を移動させるように、設計されている。燃料計量サーボ弁9は、電子制御ユニット11によって制御される電気アクチュエータ10を備えている。電子制御ユニット11は、各燃料噴射ステップおよびエンジンシリンダー内の対応する燃焼サイクルごとに、対応する燃料噴射を行うための1つまたは複数の電気指令を電気アクチュエータ10に発するようにプログラム化されている。本明細書および添付の請求項において、電気指令または噴射指令という用語は、所定の持続時間と、時間の関数としての所定のプロットまたはプロファイルとを有する電流信号と理解されたい。計量チャンバ12は、入口通路13を介して燃料用入口4に永続的に連通しており、放出通路14を介して図示されていない出口に連通している。入口通路13および放出通路14は、それぞれの較正孔、すなわち、極めて正確な精度で得られた断面および長さを有する絞り孔を有している。これらの絞り孔は、該絞り孔自体の入口と出口との間に所定の圧力差を設定し、これによって、流入する燃料および流出する燃料のそれぞれの流量を決定するためのものである。燃料計量サーボ弁9は、開閉要素15を備えている。開閉要素15は、単一片または互いに連結された多数片によって画定されており、電気アクチュエータ10の作動によって、上昇移動端位置と下降移動端位置との間を軸移動可能になっている。下降移動端位置では、開閉要素15は、放出通路14を閉鎖するために対応する弁シートを封止するようになっている。開閉要素15を対応する弁シートから持ち上げ、放出通路14を開口することによって、計量チャンバ12が空になり、これによって、計量チャンバ12内の燃料圧力が減圧されることになる。前記減圧によって、制御ロッド8および開閉ニードル7は、軸方向開口移動を行い、これによって、噴射ノズル6aの開口、従って、エンジンの各シリンダー内への燃料の噴射が行なわれることになる。代わって、開閉要素15が対応する弁シート上に位置して放出通路14を閉鎖しているとき、入口通路13を介して計量チャンバ12に入る燃料によって、計量チャンバ12内の圧力が再び上昇し、その結果、制御ロッド8および開閉ニードル7は、軸方向閉鎖移動を行い、これによって、噴射ノズル6aの閉鎖が行なわれることになる。電気アクチュエータ10は、ソレノイド式または圧電式のいずれであってもよい。ソレノイド式電気アクチュエータ10の場合、開閉要素15は、電機子に連結されている。電機子は、開閉要素15と一体の単一片から作製されていてもよいし、別に作製されて開閉要素15に固定された個別片であってもよいし、または開閉要素15に対して軸方向遊びを介して連結された個別片であってもよい。燃料計量サーボ弁9は、概して、いわゆる不均衡流体圧方式、またはいわゆる均衡流体圧方式のいずれであってもよい。不均衡流体圧方式の場合、開閉要素15は、下降移動端位置に配置されたとき、互いに向き合った軸方向作用、具体的には、片側において燃料圧力によって加えられる軸方向作用および他の側において1つまたは複数のバネによって加えられる軸方向作用を受けるようになっている。均衡流体圧方式の場合、開閉要素15は、下降移動端位置に配置されたとき、開閉要素15に燃料によって加えられる軸方向推力が実質的にゼロになっており、弾性作用のみを受けて弁シートに接近するようになっている。不均衡流体圧方式のソレノイド型電気アクチュエータを有する燃料計量サーボ弁の例が、特に、本出願人の名称で出願されている欧州特許出願公開第1106816B1号明細書から知られている。均衡流体圧方式のソレノイド型電気アクチュエータを有する燃料計量サーボ弁の例が、特に、いずれも本出願人の名称で出願されている欧州特許出願公開第1795738A1号明細書および欧州特許出願第1621764B1号明細書から知られている。先の2つの特許に開示されているものと異なる均衡流体圧方式ソレノイド型電気アクチュエータを有する燃料計量サーボ弁が、例えば、2つの国際出願公開第2009/092507A1号パンフレットおよび国際出願公開第2009/092484A1号パンフレットから知られている。代わって、本出願人の名称で出願されている欧州特許出願公開第1612398B1号明細書、および国際出願公開第2008/138800A1号パンフレットから知られているのは、均衡流体圧方式の圧電型電気アクチュエータを有する燃料計量サーボ弁である。以下の処理は、図2および図3に示されている形式の均衡流体圧方式のものに基づいて行われている。この方式では、開閉要素15は、軸方向に固定されたステム33に対して液密に軸摺動するスリーブとして構成されており、放出通路14の少なくとも出口がステム33に設けられている。電気アクチュエータ10は、電磁石10aを備えている。電磁石10aは、スリーブ15に対して固定されたノッチ付きディスクの形状を有する電機子16を制御するように設計されている。具体的には、電磁石10aは、磁気コアとして形成されており、インジェクター1の長軸と直交する磁極コントラスト面19を有しており、支持体20によって適所に保持されている。電気アクチュエータ10は、螺旋状圧縮バネ22を収容する軸方向空洞21を有している。バネ22は、電機子16およびスリーブ15に電磁石10aによって加えられる吸引力と反対の方向に推力作用を加えるように、与圧されている。具体的には、バネ22の軸方向両端は、それぞれ、支持体20とワッシャー24を介して電機子16とに作用するようになっている。計量チャンバ12は、軸方向孔29を画定している管状部分18によって、半径方向の範囲が定められている。管状部分18内には、制御ロッド8が液密に軸摺動可能になっている。管状部分18およびステム33は、弁本体28の一部をなしている。弁本体28は、単一片から作製されており、制御ロッド8の反対側において計量チャンバ12の軸方向の範囲を定めている。弁本体28は、中間フランジ30をさらに備えており、該フランジ30から、ステム33が片持ち式に延在している。フランジ30は、インジェクター本体3の内部軸方向肩27に対して液密に軸方向に設置されており、インジェクター本体3の雌ネジ32に螺合されたネジ付きリングナット31によって、肩27に対して軸方向に把持されている。ステム33は、円筒状外側面34によって、その外側が画定されている。外側面34は、スリーブ15の軸方向摺動を案内することになる。具体的には、スリーブ15は、円筒状内面36を有している。円筒状内面36は、適切な径方向遊び、例えば、4μm未満の径方向遊びを介することによって、またはシール要素を介在させることによって、外側面34に対して実質的に液密に連結されている。放出通路14は、軸方向区域38および少なくとも1つの半径方向区域39を備えている。軸方向区域38は、フランジ30内に一部およびステム33内に一部が形成された円筒状止まり孔によって画定されている。少なくとも1つの半径方向区域39は、ステム33に形成されており、外側面34を貫通している。特に、放出通路14の較正孔が、半径方向区域39に形成されており、参照番号42によって示されている。代わって、入口通路13の較正孔は、参照番号25によって示されている。半径方向区域39は、環状チャンバ45内で終端している。環状チャンバ45は、外側面34に作られており、スリーブ15の軸方向摺動によって開閉されるようになっている。燃料計量サーボ弁9の弁シートは、参照番号47によって示されており、チャンバ45とフランジ30との間の中間位置において、弁本体28に設けられた環状肩によって画定されている。前述したように、スリーブ15は、バネ22によって、下降移動端位置に押圧され、該下端移動端位置において、スリーブ15の一端46が、液密が確保されるように、弁シート47に当接するようになっている。スリーブ15は、電磁石10aによって、上昇移動端位置に吸引され、該上昇移動端位置において、電機子16が、残留ギャップを画定する薄板50の軸方向介在によって、磁極コントラスト面19に当接するようになっている。下降移動端位置において、燃料は、実質的にゼロの軸方向推力をスリーブ15に加えることになる。何故なら、チャンバ45内の圧力は、外側面34に対して半径方向のみにしか作用しないからである。図3は、インジェクター1の好ましい実施形態において、制御ロッド8が開閉ニードル7から分離されており、開閉ニードル7の一端52に軸方向に配置された一端部51を備えていることを示している。バネ53が、ブッシュ54の軸方向介装によって、制御ロッド8によって加えられる軸方向推力と平行の方向において、端52に作用している。ブッシュ54は、開閉ニードル7と同軸であり、制御ロッド8の一端部51を包囲している。端52は、円筒部分60の一部をなしている。円筒部分60は、ネブライザー5の円筒シート61によって軸方向に案内されており、直径D1を有している。開閉ニードル7は、中間円筒部分64を備えている。中間円筒部分64は、直径D1よりも小さい直径D2を有しており、ネブライザー5の内腔65内に収容されている。この内腔65内に、図示されていない方法によって、入口4から燃料が達するようになっている。開閉ニードル7の先端は、参照番号67によって示されており、閉鎖位置において、噴射ノズル6aに向かう燃料の流れを阻止するために、直径D2よりも小さい封止直径D3に沿って、円錐チップ6の封止シートに係合するようになっている。構造および機能の観点から、インジェクター1は、以下のパラメータ、すなわち、-0.4から0.6の間にある直径D3と直径D1との比率、-1.07から1.1の間にある制御ロッド8図2の上端の外径D4と直径D1との比率、-2gから4gの間にあるスリーブ15と電機子16との組立体の質量、-0.9から1.1の間にある較正孔25,42のそれぞれの直径の比率、および-1400バールから2000バールの間にあるコモンレールへの燃料の供給圧力、を有している。図4を参照すると、電子制御ユニット11は、燃料噴射率形状をもたらす手順を実行するように電子アクチュエータ10を制御すべく、プログラム化されており、該手順では、インジェクター1が、全く同一のエンジンシリンダーに対する全く同一のエンジンサイクルにおいて、以下、パイロット噴射と呼ぶ第1の燃料噴射と、パイロット噴射が実質的に終了した時点において、該パイロット噴射との連続性を中断することなく開始される以下、主噴射と呼ぶ第2の燃料噴射と、を含む噴射事象を行うようになっている。換言すれば、開閉ニードル7がパイロット噴射中の瞬間的な燃料流量が実質的にゼロ値に至った遮断位置に達した時点において、主噴射が開始されることになる。前記燃料噴射率形状をもたらすために、エンジンのシリンダー内への各燃料噴射事象ごとに、電子制御ユニット11は、所定の持続時間を有する少なくとも1つの第1の電気指令S1と、エンジン運転条件の関数である持続時間を有する第2の電気指令S2とを生成するように、プログラム化されている。第1の電気指令S1は、パイロット噴射を行うために、電気アクチュエータ10を作動させることによって、開閉要素15を作動させ、これによって、制御ロッド8に第1の開口移動を行わせ、次いで、対応する第1の閉鎖移動を行わせるためのものである。第2の電気指令S2は、主噴射を行うために、電気アクチュエータ10を作動させることによって、開閉要素15を作動させ、これによって、制御ロッド8に第2の開口移動を行わせ、次いで、対応する第2の閉鎖移動を行わせるためのものである。これらの2つの電気指令S1,S2は、DTによって示されている電気的滞留時間だけ互いに時間的に分離している。従って、主噴射は、パイロット噴射の瞬間的な燃料流量が実質的にゼロに達した時点において、開始されることになる。図4は、上のグラフに、電子制御ユニット10によって発せられたパイロット噴射および主噴射のそれぞれのための第1および第2の電気指令S1,S2のプロットを時間Tの関数として、破線で示すと共に、燃料ノズル6aを通る燃料流量が実質的にゼロになる縦軸のゼロを基準とする前記電気指令S1,S2に応じる制御ロッド8、従って、開閉ニードル7のDによって示される変位のプロットを、実線で示している。さらに、図4は、下のグラフに、符号P,Mによってそれぞれ示されるパイロット噴射および主噴射中にエンジンのシリンダー内に噴射された、制御ロッド8および開閉ニードル7の変位Dに対応する、Qiによって示される瞬間的な燃料流量のプロットを時間tの関数として示している。図4の下のグラフに示されているように、パイロット燃料噴射および主燃料噴射は、時間的に連続しているか、または別の観点からいえば、ゼロの流体的滞留時間だけ互いに離れている。この瞬間的な燃料流量Qiのプロットは、2瘤プロファイル形式のものであり、燃料消費および汚染物質の排出を低減させる観点から、所定の利得を可能にするものである。図4の上のグラフに示されているように、パイロット燃料噴射の第1の電気指令S1が生成され、インジェクター1に供給されているが、この第1の電気指令S1は、T1によって示されている時点から開始され、電気アクチュエータ10を励磁することを目的として、最小値、通常はゼロから比較的急速に最大値まで立ち上がる区域と、電気アクチュエータ10の励磁を保持することを目的として、最大値を極めて短い持続時間にわたって保持する第1の保持区域と、最大値から最小値と最大値との中間値に減少する第1の減少区域と、電気アクチュエータ10の励磁を保持することを再び目的として、中間値に保持する第2の保持区域と、最後に、中間値から図4においてT2によって示されている時点で終端する最小値に減少する第2の減少区域と、を備えるプロットを有している。必要に応じて、第2の保持区域は、ゼロの持続時間を有していてもよく、この場合、第2の保持区域は、実際には、存在しないことになる。その結果、第1の電気指令S1は、最小値から最大値に立ち上がる区域と、最大値を保持する区域と、最大値から最小値に減少する区域のみを含むことになる。第2の電気指令S2が生成され、インジェクター1に発せられているが、この第2の電気指令S2は、T3によって示されている時点から開始され、これによって、開閉ニードル7が以下に述べる図8aおよび図8bに示されている値h’と値h’’との間のリフトに達しているときに、制御ロッド8が、対応する第2の開口移動を開始することになる。前記リフト範囲内では、開閉ニードル7は、噴射ノズル6aに向かう燃料流量を実質的に阻止している。換言すれば、第1の閉鎖移動の終了時に、燃料流量は、実質的にゼロ、または無視できる程度であるが、いずれにしても、主噴射は、パイロット噴射との連続性を中断することなく開始されることになる。何故なら、パイロット噴射と主噴射との間に流体的滞留時間が存在しないからである。制御ロッド8の連続性を中断しない変位と同様の連続性を中断しない変位が、制御ロッド8が作用する開閉ニードル7によっても行われることになる。前述した2つの電気指令S1,S2間の電気的滞留時間DTは、時間間隔T3-T2によって定義されている。第2の電気指令S2は、第1の電気指令S1のプロファイルと極めて類似したプロファイルを有している。唯一の違いは、第2の保持区域が常に存在し、もし存在しているなら第1の電気指令S1の対応する保持区域の持続時間よりも著しく長い持続時間を有しており、エンジン運転条件の関数として変化することである。第2の電気指令S2は、図4においてT4によって示された時点で終端している。パイロット噴射が終了し、主噴射が開始される時点において燃料流量がゼロになることに関連して前記の説明に用いられた実質的にという副詞は、図4に示されている理想的な場合、すなわち、パイロット噴射の終了時における瞬間的な燃料流量が正確にゼロ値に達しており、パイロット噴射の終了と主噴射の開始との間の流体的滞留時間がゼロに等しい場合のみならず、図5の実験的な曲線によって示されている運転の場合、すなわち、パイロット噴射の終了時における瞬間的な燃料流量が、ゼロ値に極めて近接しているが、ゼロ値に正確には達しておらず、これによって、パイロット噴射と主噴射との間に明らかにわずかな重なりが生じている場合も含んでいる。前記重なりは、以下に説明する図8aおよび図8bのグラフに示されている値h’および値h’’間のリフト値に開閉ニードル7がとどまっている間に供給された燃料流量に起因している。実際、この重なりは、図4に示されている理想的な場合に対して、パイロット噴射および主噴射中に全体として噴射された燃料量をエンジンパラメータの観点からそれほど変動させることがない限りにおいて、見かけ上のものと見なすことができる。実際、一方では、主噴射とパイロット噴射との間にどのような流体的滞留時間も存在しておらず、他方では、主噴射およびパイロット噴射は、互いに連続しているが、いかなる場合においても、十分に識別され、かつ互いに区別可能になっている。図5の運転の場合、開閉ニードル7は、パイロット噴射の終了時において、噴射ノズル6aに向かう燃料の流れを瞬時にかつ完全に阻止する点に達していない。何故なら、開閉ニードル7は、図8aおよび図8bを参照して後述する、いわゆる浮遊floating現象によって、ネブライザー5の対応する封止シートの近傍において懸垂された状態で保持されているからである。図8aは、所定の基準圧、具体的には、コモンレール内の圧力例えば、1600バールで燃料がネブライザー5に供給される静的条件下で、ネブライザー5によって噴射された燃料の流量Qiを、開閉ニードル7のリフトhの関数として表す特性曲線を定性的に示している。この特性曲線は、開閉ニードル7のリフトhの種々の値を決め、次いで、リフト点ごとに、所定の時間間隔例えば、30秒にわたって噴射ノズル6aによって送給された燃料の体積を測定することによって、得られている。極めて小さいリフト値の場合、すなわち、h<h’’の場合、噴射ノズル6aを通る燃料の流れは、実際にはゼロである。この場合、開閉ニードル7とネブライザー5内の対応する封止シールとの間に跨って画定された区域が絞られているので、圧力降下が著しく大きく、その結果、前記絞られた区域の下流すなわち先端部6bにおいて、燃料の圧力は、噴射ノズル6aを横断することができないほど低くなっている。開閉ニードル7が封止シールから離れる方に移動するやいなや、流量は、リフトhと共に非直線的に増大する。リフトの数百mmの変化によって、流量は、最大値QMAXまで増大する。値h’’を超えると、特性曲線は、以下の3つの区域、すなわち、-値h’’から値h’までの第1の区域、具体的には、供給される流量が無視できるほど少なく、すなわち、値h’における流量Q’が多くても最大値QMAXの7に等しいと見なされる、第1の区域と、-値h’から値h’’’までの第2の区域、具体的には、最大値QMAXまで送給される流量の著しい増大が見られる、第2の区域と、-値h’’’よりも大きいリフトを有する第3の区域、具体的には、送給される流量が実質的に一定であり、最大値QMAXと等しい、第3の区域と、に分割されている。値h’’は、供給圧およびネブライザーの種類に依存し、値h’の略30と見なされる。一般的に、値h’’は、略4~9μmの領域にある。図8bは、パイロット噴射の第1の閉鎖移動中の開閉ニードル7の運動形態の2つの例を定性的に示している。横軸は、図8aの横軸と同じであり、チップ6の対応する封止シートからの開閉ニ―ドル7の距離またはリフトhを表しており、縦軸は、便宜上、下方に向かっているが、時間tを表している。開閉ニ―ドル7の下降は、開始点Eから開始されている。この開始点Eでは、リフトは、時点t0における値hPILOTパイロット噴射中に達した最大リフトに等しくなっている。主噴射が生じていないと仮定した場合または主噴射がパイロット噴射から離れていると仮定した場合、開閉ニードル7は、時点t3終了点Fにおいて封止シートに達することになるh=0。パイロット噴射中に導入された燃料の体積が比較的少ないので略1~4mm3、この燃料量を送給するのに必要な値hPILOTは、値h’’’よりもかなり小さい。たとえ開始点Eおよび終了点Fが一定に保たれていても、開閉ニードル7の運動形態は、著しく変動しやすい。具体的には、開閉ニードル7の運動形態は、燃料計量サーボ弁9、該サーボ弁の作動方法、バネ53の与圧、ネブライザー5の特性、およびインジェクター1の全体的な構造に依存している。一例を挙げれば、図8bは、パイロット噴射の第1の閉鎖移動中の開閉ニードル7の参照符号A、Bによって表される2つの考えられる運動形態を時間の関数として示している。運動形態Bは、-値hPILOTから時点t1において達する前述の値h’までの開閉ニードル7の迅速な変位と、-値h’から時点t4において達する値h’’までの開閉ニードル7の緩慢な変位と、を有すると見なされ、具体的には、この運動形態に関する曲線は、前述の浮遊現象を示す変曲部を有している。代わって、運動形態Aでは、リフトは、時点t1よりも明らかに時間が経過した時点t2において、値h’に達している。実際に、運動形態Aの場合、値h’から値h’’までの時間間隔は、時点t5と時点t2との間の時間差に等しく、時点t4と時点t1との間の時間間隔と比較して、極めて小さい。運動形態Aにおいて、浮遊は、生じていない。なお、明らかなことではあるが、t0,t1,t2,t3,t4,t5によって示されている時点は、T1,T2,T3.T4によって示されている時点と異なっている。図5の運転のような運転のグラフを得るためには、主噴射の開始時に無視できる燃料流量、すなわち、値Q’未満の燃料流量を有するように、第2の電気指令S2が時点T3において発せられねばならない。結果的に、主噴射は、運動形態Bの場合には、時間間隔{t1、t4}、または運動形態Aの場合には、時間間隔{t2、t5}において開始されねばならない。実際、前記条件下において、パイロット噴射のために開閉ニードル7を再開口すれば、パイロット噴射との不連続性または重なりのいずれも生じることがない。事実、もし第2の電気指令S2が、早めに、すなわち、開閉ニードル7のリフトが値h’よりも大きいときに主噴射をもたらすように、同期化されたなら、パイロット噴射の終了時に送給された燃料流量が無視できないものとなり、これによって、主噴射とパイロット噴射との間の望ましくない重なりが生じるだろう。一方、もし第2の電気指令S2が、開閉ニードル7が値h’’よりも下に下降しているときに主噴射を開始するように、発せられたなら、主噴射は、先行するパイロット噴射から離され、その結果、連続性を中断しないプロファイルが得られないだろう。具体的には、噴射ノズル6aを通る燃料流量は、リフト値h’’から封止シールに至る開閉ニードル7の下降区域中、およびリフト値h’’に至る次の上昇中のいずれにおいても、ゼロになるだろう。しかし、開閉ニードル7のリフトが値h’と値h’’との間にあるときに主噴射を開始することは、良好な再現性を維持しながら2瘤プロファイルを有する燃料噴射率形状をもたらすのに十分な条件をではない。例えば、開閉ニードル7に運動形態Aをもたらすように構成または設計されたインジェクター1の場合、主噴射を短い時間間隔{t2、t5}内に開始するように第2の電気指令S2を同期化させることができる可能性が低いので、望ましい再現性が得られないことになる。代わって、運動形態Bの場合、再現性を維持しながら、パイロット噴射および主噴射を連続性を中断させることなくもたらすことが可能である。実際、この場合、主噴射を時間間隔{t1、t4}内に開始するように第2の電気指令S2を同期化させるように制御することができる可能性が高くなる。実際、時間間隔{t1、t4}は、明らかに時間間隔{t2、t5}よりも広い。前述したように、運動形態Bの変曲部は、開閉ニードル7が、ある時間間隔にわたって、値h’から値h’’の範囲内における高さまたはリフト値qの近傍にとどまっていることを示している。実際、それは、あたかも、開閉ニードル7がパイロット噴射の第1の閉鎖移動中に停止しているかのようであり、さらには、まるで開閉ニードル7がリフト値q、すなわち、封止シートに達するごく手前の位置に浮遊しているかのようである。開閉ニードル7の運動形態を決定および/または設定する上でのいくらかの不確実性を前提とすれば、変曲部のリフト値qは、唯一無二の方法によって定められないが、このリフト値qは、範囲{h’’、h’}内に含まれていれば十分である。浮遊現象は、制限されているが無限小ではない持続時間例えば、略15-20μ秒にわたって、開閉ニードルの位置をリフト値qの近くに維持する限りにおいて、インジェクターの運転にとって有益である。前述したように、開閉ニードル7のリフトhが値h’と値h’’との間にあるとき、好ましくは、リフト値qと略等しいときに、主噴射を開始するように電気的滞留時間DTを選択するなら、この条件は、図4の理想的な運転点に近似しており、運転の良好な再現性を達成することができる。特に、主噴射のための開閉ニードル7のリフトは、実質的に同一の開始条件において生じるので、主噴射中の開閉ニードル7の運動形態、従って、インジェクター1によって噴射される燃料量は、変化せずに繰り返され、その結果、全く同一のインジェクターの後続のそれぞれの噴射事象および所定ロットのそれぞれのインジェクターに対して、良好な近似性が得られることになる。さらに、パイロット噴射および主噴射の瞬間的な流量のプロファイルは、連続しているが、互いに区別可能である。換言すれば、パイロット噴射の終了時において、例えば、略15μ秒よりも長い時間にわたって、開閉ニードル7をリフト値qに浮遊する現象が持続すると、以下の点において、すなわち、第2の電気指令S2を同期化させるための時間差t4-t1と等しい時間の余裕を確保し、その結果、噴射された瞬間的な燃料流量のプロファイルの著しい変化をもたらすことなく、従って、パイロット噴射と主噴射との組合せによって全体として噴射された燃料量の著しい変化をもたらすことなく、主噴射を生じさせる点において、燃料噴射システムのロバト性に有益である。一例として、全く同一のインジェクターの摩耗または老化によるわずかな寸法差または全く同一のロットの種々のインジェクターの機械加工公差に起因して、パイロット噴射の瞬間的な燃料流量を時間の関数として表す曲線に小さな変動またはバラツキが存在する場合を考えると、このような場合であっても、前述の時間の余裕によって、開閉ニードル7が値h’よりも小さくかつ値h’’よりも大きいときに、すなわち、噴射される燃料流量が無視できる設計仕様に従っていると見なされる運転条件と同様の運転条件下で、ともかく、主噴射を開始することができる可能性が高くなる。さらに、開閉ニードル7が数μ秒しかリフト値qにとどまっていない場合であっても、開閉ニードル7が実質的にリフト値qすなわち、浮遊状態にあるときに主噴射を開始することができる可能性もある。その結果、主噴射に対する時間の関数としての瞬間的な燃料流量のプロファイルは、実質的に変化せずに維持され、従って、パイロット噴射および主噴射の組合せが行なわれている間に全体として噴射される燃料量は、実質的に一定に維持されることになる。前述の浮遊現象を得るために、燃料計量サーボ弁9を閉じてパイロット噴射を停止した時点における計量チャンバ12内の燃料の圧力の増大を制限するかまたは緩慢にすると、好都合である。事実、計量チャンバ12内の圧力は、開閉ニードル7の運動形態に著しく影響を与えることになる。前記パイロット噴射を停止した時点において、所定の時間間隔にわたって、ネブライザー5内の開閉ニードル7に燃料圧力によって運転中に加えられている軸方向力をバネ53によって加えられる力と共にバランスを保つことが意図されている。前記バネ力は、直径D1,D3図3によって画定されている環状部に作用している。従って、開閉ニードル7の浮遊を可能にする計量チャンバ内の圧力の値は、直径D1,D4,D3およびバネ53の力に依存しており、従って、インジェクターの寸法によって変化することになる。一般的に、前記計量チャンバ内の圧力値は、第1の電気指令S1が発せられたときの計量チャンバ12内の圧力の値実質的にコモンレールの供給圧力と等しい圧力の50から80の間の値であることが見込まれている。一般的に、いったんコモンレール内の供給圧力が供給されたなら、該圧力を計量チャンバ12内で変動させる動力学は、較正孔25,42のみならず、計量チャンバ12の容積、図6の曲線Lの下降部分によって示されるように開閉要素15を閉鎖させ、次いで跳ね返りをもたらす動力学、開閉要素15と弁シート47との間の通路の面積、および開閉ニードル7自体の運動形態具体的には、開閉ニードル7の下降によって、計量チャンバ12の容積を変動させる運動形態にも依存している。実験的に、本出願人は、開閉要素15が、その下降移動端位置において弁シート47上で跳ね返り、該跳ね返りが燃料計量サーボ弁9の放出通路14を再開口する傾向にある場合、計量チャンバ12内の圧力の増大が著しく減速することを確認している。浮遊現象は、開閉要素15の第1の跳ね返りの大きさにも依存している。大きい跳ね返り、例えば、開閉要素15の最大移動の80の程度にも及ぶ跳ね返りは、開閉要素15と弁シート47との間の燃料通路の面積の関数にも依存するが、計量チャンバ12から流出する燃料が過剰になるなら、開閉ニードル15の浮遊を伴わないこともある。これに関連して、第1の電気指令S1の終了時点T2の後、開閉ニードル7をリフト値qにかなりの時間例えば、少なくとも20μ秒にわたってとどまらせるには、残留している燃料の体積と計量チャンバ12に流入した燃料の体積との比率を、少なくとも20μ秒の時間間隔にわたって、0.75から1の間に保つ必要がある。一般的に、浮遊現象は、前記比率が0.75を超える値にとどまっている時間にわたって持続されることになる。図6のグラフは、時間の関数として、パイロット噴射を得るための電気指令S1および電気指令S1によって生じた開閉要素15の変位L、ならびに主噴射を得るための部分的に示されている電気指令S2および電気指令S2によって生じた開閉要素15の部分的に示されている変位Nを示している。いったん第1の電気指令S1が終了したなら、開閉要素15は、電気アクチュエータ10のバネ22によって、その下降移動端位置に向かって押圧され、これによって、燃料計量サーボ弁9が閉鎖されることになる。開閉要素15は、弁シート47と接触した時点において、弁本体28と衝突し、その運動の方向を反転させる。一方、電気アクチュエータ10のバネ22は、開閉要素15を下降移動端位置に向かって押圧し続け、その結果、振幅が減少する一連の跳ね返りTが生じることになる図6は、後続の主噴射が行なわれない場合に生じる得る一連の跳ね返りTを破線で示している。主噴射を行うために、電気的滞留時間DTは、以下のように、すなわち、いったん第1の電気指令S1が終了したなら、開閉要素15が、上昇移動端位置から下降移動端位置に完全に移動した後に弁シート47上で跳ね返ったとき、上昇移動端位置に向かって再び上昇するように、選択されるすなわち、第2の電気指令S2が第1の電気指令S1に対して同期化される。換言すれば、主噴射用の第2の電気指令S2は、開閉要素15が跳ね返って、放出通路14をまだ完全に閉鎖していない間に、従って、計量チャンバ12内の圧力は、第1の電気指令S1の前の圧力レベルに復元していない間に、発せられることになる。開閉ニードル7は、開閉要素15の運動に対してある遅れを伴って移動し、パイロット噴射の終了時の下降中に跳ね返りの影響を受けたときに、ネブライザー5の封止シートの近傍において、値h’と値h’’との間のリフト値に浮遊する傾向にある。第2の電気指令S2が発せられると、該第2の電気指令S2は、開閉要素15に持ち上げ力を殆ど瞬間的に生じさせ、燃料計量サーボ弁9を完全に再開口させることになる。前記再開口は、開閉ニードル7が浮遊ステップにおいて前述のリフト値に正確にとどまっているとき、ある遅れを伴って、開閉ニードル7を上昇させ、従って、主噴射を開始させることになる。パイロット噴射中に1~3mm3の体積の燃料を略1600バールの供給圧力で導入することによって、第2の電気指令S2は、開閉要素15の第1の跳ね返り中に発せられることになる。電気的滞留時間DTは、燃料計量サーボ弁9の構造、バネ53の与圧、計量チャンバ12の容積、跳ね返りの大きさ、などに依存している結果的に、電気的滞留時間DTは、インジェクターごとに異なることになる。電気的滞留時間DTは、どのような場合でも、開閉要素15が上昇移動端位置から下降移動端位置に向かって下降を行うのに必要な時間よりも長くなっている必要がある。前記下降中に、計量チャンバ12から放出される燃料流量が、開閉要素15が弁シート47に接触する前にすなわち、下降の第1の移動の最終部分において、開閉要素15によってすでに部分的に阻止される限りにおいて、計量チャンバ12内の圧力は、部分的に回復されている。この電気的滞留時間の下限値は、略20μ秒であり、幅広いパラメータ計量チャンバ12の容積、開閉要素15と弁シート47との間の通路の面積、などに依存している。前述したように、第2の電気指令S2は、一連の跳ね返りTの最初の跳ね返り、例えば、最初の2つの跳ね返り中に発せられるようになっており、従って、最後の跳ね返り中には発せられないようになっている。最後の跳ね返りでは、放出通路14の開口が無視できるほど小さく、計量チャンバ12内の圧力を開口ニードル7の浮遊を可能にする値に保持するのにもはや有効ではない。さらに、開閉要素15が、例えば、跳ね返り中、その運動経路の実質的に頂点Gにおいて、上昇移動端位置に向かう運動を行っているときに、第2の電気指令S2が発せられると、好都合である。この場合、電機子16への力が、弁シート47に向かう開閉要素15の下降の加速と逆向きにならず、開閉要素15の運動の方向と一致しているので、上昇移動端位置に戻る開閉要素15の応答時間が短くなる。最初の跳ね返りの頂点Gにおいて開閉要素15によって遮蔽されていない通路の面積は、孔42の通路の断面の少なくとも5倍である。開閉要素15の跳ね返りの高さ、減衰、および数は、多くの因子および量、例えば、開閉要素15および電機子16のそれぞれの質量、電機子16と開閉要素15との間の連結の種類固定または軸方向遊びを有する連結、開閉要素15の閉鎖中の弁シート47における燃料の状態液体または蒸気、電気アクチュエータ10のバネ22の与圧および剛性、開閉要素15の持上げすなわち、上昇移動端位置と下降移動端位置との間の距離、および開閉要素15と弁シート47および/または較正孔42との間の燃料の流出面積に依存している。前述の説明から、開閉ニードル7が浮遊状態にある時間間隔の振幅に影響に与えるパラメータがいかに多いかが明らかでる。従って、考えられる組合せが極めて多いので、最適値を正確に定めることは、不可能である。一例を挙げると、図2および図3に示されているような均衡式開閉要素を有するサーボ弁を備えるインジェクターは、以下のように、すなわち、-インジェクター1が、跳ね返りを阻止する装置を有しておらず、-互いに固定された電機子16と開閉要素15の組立体のリフトが、15μmから23μmの間にあり、-開閉ニードル7がネブライザー5内の封止シートに接触したときの計量チャンバ12の容積が、10mm3から20mm3の間にあり、-バネ22の与圧が、40Nから75Nの間にあり、-開閉要素15と弁シート47との間の封止直径が、2.3mmから2.8mmの間にあり、-バネ53の与圧が、20Nから35Nの間にあり-較正孔42の等価直径が、0.2mmから0.25mmの間にあり、-直径D3と直径D1との比率が、0.4から0.6の間にあり、-制御ロッド8図2の外径D4と直径D1との比率が、1.07から1.1の間にあり、-スリーブ15と電機子16との組立体の質量が、2gから4gの間にあり、-孔25,42のそれぞれの直径の比率が、0.9から1.1の間にあり、-ネブライザーの流量の最大値QMAXが、100バールの基準圧力下で270cm3/30sから450cm3/30sの間にあり、および-下降移動端位置と上昇移動端位置との間の開閉要素15の移動距離が、12μmから22μmの間にある、ように、寸法決めされている。この寸法決めによれば、1600バールの供給圧力によって、開閉ニードル7をその浮遊中にリフト値qに持ち上げるための最適な電気的滞留時間は、25μ秒から60μ秒の間にあることが、実験的に見出されている。前述の説明から、パイロット噴射および主噴射を連続性を中断させることなく行うように、および開閉ニードル7が値h’と値h’’との間の距離に浮遊しているときに第2の電気指令S2を発するように、電気的滞留時間DTを選択するといかに好都合であるかが明らかである。跳ね返り中に開閉要素15を持ち上げるように電気的滞留時間DTを設定すると、主噴射の開始が開閉ニードル7の浮遊と同時に生じるので、特に好ましい。開閉ニードル7の浮遊によって、同一のインジェクター1の連続する噴射事象間に噴射される燃料量の良好な均一性を得ることが可能になるのみならず、全く同一のロットに属する種々のインジェクター間の運転の良好な均一性、および摩耗および老化に関わらず噴射される燃料量の良好な均一性を得ることも可能になる。実験的テストから、計量チャンバ12の容積および前述した他のパラメータの設定が重要であることが分かっている。しかし、それが要求の多い実験キャンペーンの成果であるとしても、このような設定は、開閉ニードル7が浮遊現象によってどれほど影響されるかを決定したいと願う当業者にとって、決して取るに足らないものではない。例えば、全ての他のパラメータが前述した範囲内に定められた時点で、もしバネ22の与圧が130Nよりも高い値に設定されたなら、開閉要素15の跳ね返りは、実質的に消滅し、開閉ニードル7の運動形態は、もはやリフト値qにとどまる変曲点を有しないことになる。本明細書に図示および記載されているインジェクター1およびシステム2に対して、添付の請求項に記載の本発明の保護の範囲から逸脱することなく、修正形態および変更形態がなされてもよいことは、明らかである。例えば、ネブライザーは、図7に示されているものと異なる形式、例えば、噴射ノズルが開閉ニードル7によって直接塞がれるVCO弁遮蔽オリフィスの形式であってもよい。この種のネブライザーの特性曲線は、図8aに示されているのと定性的に同様のプロットを有することになる。開閉ニードル7の浮遊を得るために、以下の開閉要素、すなわち、跳ね返りを生じないが、跳ね返りによって得られるものと同等のプロファイルを計量チャンバ12内の圧力に与えるような運動形態を有する圧電式アクチュエータによって駆動される、開閉要素が用いられてもよい。インジェクター1は、本出願人の名称で出願されている欧州特許出願公開第2138705号明細書に記載されているような跳ね返りを制御するための装置を備えていてもよく、主噴射を行うために開閉要素15を上昇させる第2の指令の開始が同期化される跳ね返りに続く跳ね返りの振幅を制限するかまたは該跳ね返りを完全になくすように構成されていてもよい。その結果、前記装置は、燃料事象の一部をなすパイロット噴射の全ておよびパイロット噴射と異なる噴射の全て例えば、主噴射の全ての終了時にに対して、燃料噴射率形状の影響を受けないように介入することになる。なお、前述した処理では、簡素化するために、開閉ニードル7がネブライザー5の封止シートと接触したときの開閉ニードル7の軸方向弾性変形および、もし存在するなら、制御ロッド8の軸方向弾性変形を考慮に入れていない。"