"燃焼用空気を加圧する圧縮機1と、前記圧縮機1に吸込まれる空気の流れに噴霧流量調節弁13を介して供給された噴霧水の液滴を噴霧する吸気噴霧装置3と、前記燃焼用空気を燃料と混合燃焼して高温の燃焼ガスを発生させ、運転中に燃焼切換えを行う燃焼器2と、前記燃焼ガスを用いて前記圧縮機1及び発電機70を駆動するタービン4と、前記噴霧水の流量を制御する噴霧流量調節弁13と、前記圧縮機1に吸込まれる空気の流量を制御する圧縮機入口内翼11とを備えたガスタービン発電プラントの制御装置であって、前記燃焼器2への燃料流量指令値32を演算する燃料流量制御手段22と、前記発電機70の負荷降下の際の燃焼切換え時に発生する前記燃焼器2での燃空比上昇を補償する燃空比補正指令信号を演算し、該燃空比補正指令信号に基づいて、前記圧縮機入口内翼11の開度又は/及び前記噴霧流量調節弁13の開度を制御する制御手段24とを備えたことを特徴とするガスタービン発電プラントの制御装置。燃焼用空気を加圧する圧縮機1と、前記圧縮機1に吸込まれる空気の流れに噴霧流量調節弁13を介して供給された噴霧水の液滴を噴霧する吸気噴霧装置3と、前記燃焼用空気を燃料と混合燃焼して高温の燃焼ガスを発生させ、運転中に燃焼切換えを行う燃焼器2と、前記燃焼ガスを用いて前記圧縮機1及び発電機70を駆動するタービン4と、前記燃焼器2に供給される燃料流量を計測する燃料流量計52と、前記圧縮機1に吸込まれる空気流量を計測する空気流量計51と、前記噴霧装置3に供給される前記噴霧水の流量を計測する噴霧流量計53と、大気の温度や湿度などを計測する大気条件検出器54と、前記噴霧水の流量を制御する噴霧流量調節弁13とを備えたガスタービン発電プラントの制御装置であって、前記燃焼器2への燃料流量指令値32を演算する燃料流量制御手段22と、前記圧縮機1への空気流量指令値31を演算する空気流量制御手段21と、前記空気流量計51と前記燃料流量計52と前記噴霧流量計53と前記大気条件検出器54の各計測値と前記燃料流量指令値32と前記空気流量指令値31とを取り込み、前記発電機70の負荷降下の際の燃焼切換え時に発生する前記燃焼器2での燃空比上昇を補償する噴霧流量補正指令値と該噴霧流量補正指令値による制御開始時刻を演算し、前記制御開始時刻から前記噴霧流量補正指令値を付加した噴霧流量指令値33に基づいて前記噴霧流量調節弁13の開度を制御する噴霧流量制御手段23とを備えたことを特徴とするガスタービン発電プラントの制御装置。燃焼用空気を加圧する圧縮機1と、前記圧縮機1に吸込まれる空気の流れに噴霧水の液滴を噴霧する吸気噴霧装置3と、前記燃焼用空気を燃料と混合燃焼して高温の燃焼ガスを発生させ、運転中に燃焼切換えを行う燃焼器2と、前記燃焼ガスを用いて前記圧縮機1及び発電機70を駆動するタービン4と、前記燃焼器2に供給される燃料流量を計測する燃料流量計52と、前記圧縮機1に吸込まれる空気流量を計測する空気流量計51と、前記噴霧装置3に供給される前記噴霧水の流量を計測する噴霧流量計53と、大気の温度や湿度などを計測する大気条件検出器54と、前記圧縮機1に吸込まれる空気の流量を制御する圧縮機入口内翼11とを備えたガスタービン発電プラントの制御装置であって、前記燃焼器2への燃料流量指令値32を演算する燃料流量制御手段22と、前記噴霧装置3への噴霧流量指令値33を演算する噴霧流量制御手段23と、前記空気流量計51と前記燃料流量計52と前記噴霧流量計53と前記大気条件検出器54の各計測値と前記燃料流量指令値32と前記噴霧流量指令値33とを取り込み、前記発電機70の負荷降下の際の燃焼切換え時に発生する前記燃焼器2での燃空比上昇を補償する空気流量補正指令値と該空気流量補正指令値による制御開始時刻を演算し、前記制御開始時刻から前記空気流量補正指令値を付加した空気流量指令値31に基づいて前記圧縮機入口内翼11の開度を制御する空気流量制御手段21とを備えたことを特徴とするガスタービン発電プラントの制御装置。燃焼用空気を加圧する圧縮機1と、前記圧縮機1に吸込まれる空気の流れに噴霧流量調節弁13を介して供給された噴霧水の液滴を噴霧する吸気噴霧装置3と、前記燃焼用空気を燃料と混合燃焼して高温の燃焼ガスを発生させ、運転中に燃焼切換えを行う燃焼器2と、前記燃焼ガスを用いて前記圧縮機1及び発電機70を駆動するタービン4と、前記燃焼器2に供給される燃料流量を計測する燃料流量計52と、前記圧縮機1に吸込まれる空気流量を計測する空気流量計51と、前記噴霧装置3に供給される前記噴霧水の流量を計測する噴霧流量計53と、大気の温度や湿度などを計測する大気条件検出器54と、前記噴霧水の流量を制御する噴霧流量調節弁13と、前記圧縮機1に吸込まれる空気の流量を制御する圧縮機入口内翼11とを備えたガスタービン発電プラントの制御装置であって、前記燃焼器2への燃料流量指令値32を演算する燃料流量制御手段22と、前記圧縮機1への空気流量指令値31を演算する空気流量制御手段21と、前記空気流量計51と前記燃料流量計52と前記噴霧流量計53と前記大気条件検出器54の各計測値と前記燃料流量指令値32と前記空気流量指令値31とを取り込み、前記発電機70の負荷降下の際の燃焼切換え時に発生する前記燃焼器2での燃空比上昇を補償する噴霧流量補正指令値と該噴霧流量補正指令値による制御開始時刻を演算し、前記制御開始時刻から前記噴霧流量補正指令値を付加した噴霧流量指令値33に基づいて前記噴霧流量調節弁13の開度を制御する噴霧流量制御手段23とを備え、前記空気流量制御手段21は、前記空気流量計51と前記燃料流量計52と前記噴霧流量計53と前記大気条件検出器54の各計測値と前記燃料流量指令値32と前記噴霧流量指令値33とを取り込み、前記発電機70の負荷降下の際の燃焼切換え時に発生する前記燃焼器2での燃空比上昇を補償する空気流量補正指令値と該空気流量補正指令値による制御開始時刻を演算し、前記制御開始時刻から前記空気流量補正指令値を付加した空気流量指令値31に基づいて前記圧縮機入口内翼11の開度を制御することを特徴とするガスタービン発電プラントの制御装置。負荷降下時の燃焼切換においては、燃料流量の減少に伴って、燃料流量を分配する燃料系統が低減されるため、使用燃料系統の1本当たりに供給されている燃料流量は増加することになる。このため、燃焼切換時には、燃料流量と空気流量の比燃空比が上昇し、燃焼状態が不安定となりNOx濃度が上昇することが知られている。負荷降下時の燃焼切換に伴う燃空比上昇について図9~図12を用いて説明する。図9は従来のガスタービン発電プラントの発電機負荷上段と燃料流量下段の変化、図10は従来のガスタービン発電プラントの燃焼器を構成するバーナの配置断面、図11は従来のガスタービン発電プラントにおけるガスタービン負荷に対するバーナ毎の燃料流量特性、図12は従来のガスタービン発電プラントにおける負荷降下時の燃焼切換に伴う燃料流量上段と燃空比下段の変化を示す特性図である。図9に示すように、ガスタービン発電プラントにおいては、発電機の負荷降下に伴い、負荷降下開始時刻Tslと負荷降下終了時刻Tflの間において、燃焼器に供給する燃料流量が低減する。燃焼器は、図10に示すように複数のバーナ図中a、b1、b2、b3、b4で構成されており、各バーナはそれぞれの燃料供給系統から燃料を供給されている。ガスタービン発電プラントの定格運転時には、全ての燃料供給系統を使用して全てのバーナを着火して燃焼を維持する。定格運転から負荷降下する際には、燃料流量の減少に伴って使用する燃料供給系統を減らすと共に、複数のバーナを順次消火していく。このような一連の動作を燃焼切換と呼ぶ。具体的には、例えば図10の左側から右側に示すように、バーナa、b1、b2、b3、b4が点火している状態から、b4、b3、b2、b1、aの順にバーナを順次消火していくと共に使用燃料供給系統を減らしていく。このような負荷降下時の燃焼切換においては、図11に示すように、全燃料流量の減少と共に、燃料流量を分配する燃料系統使用燃料供給系統を減らしていく。このため、使用燃料系統の1本当たりに供給される燃料流量は増大することになる。この燃焼切換時の燃料流量と燃空比燃料流量と空気流量の比の変化を示したものが図12である。燃料流量の挙動を上段に、燃空比の挙動を下段に示している。図12に示すように燃焼切換図中の時刻Tswの直後に燃料流量と燃空比がステップ的に上昇する。このような現象は燃焼を不安定化させてNOx濃度を高める。一方、上述した吸気噴霧装置は、負荷降下により噴霧する水量が減少するため、燃焼切換の際には、すでに噴霧水量が無しの状態、又は微少量の状態にあり、上述した燃焼切換時の燃焼不安定化を改善する制御手段は備えていなかった。本発明は上述の事柄に基づいてなされたもので、その目的は、吸気噴霧装置を作動中の状態において、発電機の負荷降下の際の燃焼切換時の燃空比を安定に維持することにより、燃焼安定化と低NOx化を実現させるものである。上記の目的を達成するために、第1の発明は、燃焼用空気を加圧する圧縮機と、前記圧縮機に吸込まれる空気の流れに噴霧流量調節弁を介して供給された噴霧水の液滴を噴霧する吸気噴霧装置と、前記燃焼用空気を燃料と混合燃焼して高温の燃焼ガスを発生させ、運転中に燃焼切換えを行う燃焼器と、前記燃焼ガスを用いて前記圧縮機及び発電機を駆動するタービンと、前記噴霧水の流量を制御する噴霧流量調節弁と、前記圧縮機に吸込まれる空気の流量を制御する圧縮機入口内翼とを備えたガスタービン発電プラントの制御装置であって、前記燃焼器への燃料流量指令値を演算する燃料流量制御手段と、前記発電機の負荷降下の際の燃焼切換え時に発生する前記燃焼器での燃空比上昇を補償する燃空比補正指令信号を演算し、該燃空比補正指令信号に基づいて、前記圧縮機入口内翼の開度又は/及び前記噴霧流量調節弁の開度を制御する制御手段とを備えたものとする。また、第2の発明は、燃焼用空気を加圧する圧縮機と、前記圧縮機に吸込まれる空気の流れに噴霧流量調節弁を介して供給された噴霧水の液滴を噴霧する吸気噴霧装置と、前記燃焼用空気を燃料と混合燃焼して高温の燃焼ガスを発生させ、運転中に燃焼切換えを行う燃焼器と、前記燃焼ガスを用いて前記圧縮機及び発電機を駆動するタービンと、前記燃焼器に供給される燃料流量を計測する燃料流量計と、前記圧縮機に吸込まれる空気流量を計測する空気流量計と、前記噴霧装置に供給される前記噴霧水の流量を計測する噴霧流量計と、大気の温度や湿度などを計測する大気条件検出器と、前記噴霧水の流量を制御する噴霧流量調節弁とを備えたガスタービン発電プラントの制御装置であって、前記燃焼器への燃料流量指令値を演算する燃料流量制御手段と、前記圧縮機への空気流量指令値を演算する空気流量制御手段と、前記空気流量計と前記燃料流量計と前記噴霧流量計と前記大気条件検出器の各計測値と前記燃料流量指令値と前記空気流量指令値とを取り込み、前記発電機の負荷降下の際の燃焼切換え時に発生する前記燃焼器での燃空比上昇を補償する噴霧流量補正指令値と該噴霧流量補正指令値による制御開始時刻を演算し、前記制御開始時刻から前記噴霧流量補正指令値を付加した噴霧流量指令値に基づいて前記噴霧流量調節弁の開度を制御する噴霧流量制御手段とを備えたものとする。更に、第3の発明は、燃焼用空気を加圧する圧縮機と、前記圧縮機に吸込まれる空気の流れに噴霧水の液滴を噴霧する吸気噴霧装置と、前記燃焼用空気を燃料と混合燃焼して高温の燃焼ガスを発生させ、運転中に燃焼切換えを行う燃焼器と、前記燃焼ガスを用いて前記圧縮機及び発電機を駆動するタービンと、前記燃焼器に供給される燃料流量を計測する燃料流量計と、前記圧縮機に吸込まれる空気流量を計測する空気流量計と、前記噴霧装置に供給される前記噴霧水の流量を計測する噴霧流量計と、大気の温度や湿度などを計測する大気条件検出器と、前記圧縮機に吸込まれる空気の流量を制御する圧縮機入口内翼とを備えたガスタービン発電プラントの制御装置であって、前記燃焼器への燃料流量指令値を演算する燃料流量制御手段と、前記噴霧装置への噴霧流量指令値を演算する噴霧流量制御手段と、前記空気流量計と前記燃料流量計と前記噴霧流量計と前記大気条件検出器の各計測値と前記燃料流量指令値と前記噴霧流量指令値とを取り込み、前記発電機の負荷降下の際の燃焼切換え時に発生する前記燃焼器での燃空比上昇を補償する空気流量補正指令値と該空気流量補正指令値による制御開始時刻を演算し、前記制御開始時刻から前記空気流量補正指令値を付加した空気流量指令値に基づいて前記圧縮機入口内翼の開度を制御する空気流量制御手段とを備えたものとする。また、第4の発明は、燃焼用空気を加圧する圧縮機と、前記圧縮機に吸込まれる空気の流れに噴霧流量調節弁を介して供給された噴霧水の液滴を噴霧する吸気噴霧装置と、前記燃焼用空気を燃料と混合燃焼して高温の燃焼ガスを発生させ、運転中に燃焼切換えを行う燃焼器と、前記燃焼ガスを用いて前記圧縮機及び発電機を駆動するタービンと、前記燃焼器に供給される燃料流量を計測する燃料流量計と、前記圧縮機に吸込まれる空気流量を計測する空気流量計と、前記噴霧装置に供給される前記噴霧水の流量を計測する噴霧流量計と、大気の温度や湿度などを計測する大気条件検出器と、前記噴霧水の流量を制御する噴霧流量調節弁と、前記圧縮機に吸込まれる空気の流量を制御する圧縮機入口内翼とを備えたガスタービン発電プラントの制御装置であって、前記燃焼器への燃料流量指令値を演算する燃料流量制御手段と、前記圧縮機への空気流量指令値を演算する空気流量制御手段と、前記空気流量計と前記燃料流量計と前記噴霧流量計と前記大気条件検出器の各計測値と前記燃料流量指令値と前記空気流量指令値とを取り込み、前記発電機の負荷降下の際の燃焼切換え時に発生する前記燃焼器での燃空比上昇を補償する噴霧流量補正指令値と該噴霧流量補正指令値による制御開始時刻を演算し、前記制御開始時刻から前記噴霧流量補正指令値を付加した噴霧流量指令値に基づいて前記噴霧流量調節弁の開度を制御する噴霧流量制御手段とを備え、前記空気流量制御手段は、前記空気流量計と前記燃料流量計と前記噴霧流量計と前記大気条件検出器の各計測値と前記燃料流量指令値と前記噴霧流量指令値とを取り込み、前記発電機の負荷降下の際の燃焼切換え時に発生する前記燃焼器での燃空比上昇を補償する空気流量補正指令値と該空気流量補正指令値による制御開始時刻を演算し、前記制御開始時刻から前記空気流量補正指令値を付加した空気流量指令値に基づいて前記圧縮機入口内翼の開度を制御するものとする。本発明によれば、燃焼切換による燃空比の変動を先行的に補償するように吸気噴霧量又は/及び空気流量を制御するので、燃焼切換時の不安定燃焼を抑制できる。この結果、ガスタービン発電プラントの負荷降下時の燃焼安定化と低NOx化とが図れる。<第1の実施の形態>以下、本発明のガスタービン発電プラントの制御装置の第1の実施の形態を図面を用いて説明する。図1は本発明のガスタービン発電プラントの制御装置の第1の実施の形態を備えたガスタービン発電プラントを示すシステム構成図、図2は本発明のガスタービン発電プラントの制御装置の第1の実施の形態の処理フローを示すフローチャート図、図3は本発明のガスタービン発電プラントの制御装置の第1の実施の形態における燃料流量指令信号の特性を示す特性図、図4は本発明のガスタービン発電プラントの制御装置の第1の実施の形態における燃料流量指令信号上段、噴霧流量中段、及び燃空比下段の変化を示す特性図である。図1において、ガスタービン発電プラントは、燃焼用空気を加圧する圧縮機1と、燃焼用空気と燃料を混合燃焼して高温の燃焼ガスを発生する燃焼器2と、燃焼ガスを用いて圧縮機1及び発電機70を駆動するタービン4と、圧縮機1に吸込まれる空気の流れに液滴を噴霧する吸気噴霧装置3とにより、大略構成されている。圧縮機1に吸込まれる空気流量は圧縮機入口内翼11により調節され、燃焼器2に供給される燃料流量は燃料流量調節弁12により調節され、吸気噴霧装置3から空気の流れに噴霧される噴霧流量は噴霧流量調節弁13により調節される。これらの調節装置11,12,13は制御装置24からの指令信号によりそれぞれ制御されている。本実施の形態は、ガスタービン発電プラントの負荷降下に際して、発電機70の出力を下げ発電機70の負荷降下という、燃焼器2に供給する燃料流量が低減したときに発生する燃焼切換時の燃焼器2内の燃空比を安定に維持するために、燃焼切換前に噴霧流量を増加させるように噴霧流量調節弁13を制御する制御装置24を備えている。制御装置24は、吸込空気流量を算出して空気流量指令信号Uigv31及び41として出力する空気流量制御回路21と、燃料流量を算出して燃料流量指令信号Ucmb32及び42として出力する燃料流量制御回路22と、噴霧流量を算出して噴霧流量指令信号Uwac33として出力する噴霧流量制御回路23とを備えている。噴霧流量制御回路23は、図1に示すように、入力として、圧縮機1に吸込まれる空気流量を計測する空気流量計51の検知信号と、燃焼器2に供給される燃料流量を計測する燃料流量計52の検知信号と、吸気噴霧装置3から噴霧される噴霧流量を計測する噴霧流量計53の検知信号と、大気の温度や湿度や圧力などを計測する大気条件検出器54の検知信号と、空気流量制御回路21から出力される空気流量指令信号Uigv41と、燃料流量制御回路22から出力される燃料流量指令信号Ucmb42とのうち少なくとも1つ以上を受ける。但し、噴霧流量の計算に使用できるものであれば、その信号を用いてもよい。また、噴霧流量制御回路23は、出力として噴霧流量調節弁13に入力される噴霧流量指令信号Uwac33を生成する。なお、空気流量計51は、空気流量を直接計測するものだけではなく、例えば圧力に基づいて空気流量を計算するものなど、空気流量を特定できるものであればよい。空気流量制御回路21と燃料流量制御回路22は、入力として、空気流量計51の検知信号と、燃料流量計52の検知信号と、噴霧流量計53の検知信号と、大気条件検出器54の検知信号と、空気流量指令信号Uigv31と、燃料流量指令信号Ucmb32と、噴霧流量指令信号Uwac33と、圧縮機1の回転数と、ガスタービン4の負荷とのうち少なくとも一つ以上を受け、ガスタービン発電プラントの負荷降下時の状態量の変化に基づいて、空気流量制御回路21は空気流量を計算して、燃料流量制御回路22は燃料流量を計算して、出力として、空気流量制御回路21は空気流量指令信号Uigv31と41、燃料流量制御回路22は燃料流量指令信号Ucmb32と42を生成する。空気流量指令信号Uigv31は空気流量制御回路21から圧縮機入口内翼11の操作端に出力され、この圧縮機入口内翼11の開度を変化させることで、空気流量が制御されている。燃料流量指令信号Ucmb32は燃料流量制御回路22から燃料流量調節弁12に出力され、この燃料流量調節弁12の開度を変化させることで、燃料流量が制御されている。噴霧流量指令信号Uwac33は噴霧流量制御回路23から噴霧流量調節弁13に出力され、この噴霧流量調節弁13の開度を変化させることで、噴霧流量が制御されている。ガスタービン発電プラントの負荷降下時において、噴霧流量制御回路23は、大気の状態やガスタービンプラントの状態量に応じて、噴霧流量を決定し、噴霧流量指令信号Uwac33を噴霧流量調節弁13に出力する。この際、燃焼切換時刻よりも一定時間前から燃焼切換が完了するまでの間は、燃焼切換に伴う燃空比上昇を先行的に補償する噴霧流量以下、補償噴霧流量を決定し、噴霧流量指令信号Uwac33として出力するのが本発明の第1の実施の形態の特徴である。ここで、前記一定時間とは、噴霧流量変化が燃空比に影響を与えるまでの時間である。次に、噴霧流量制御回路23の動作機構を図2~図4を用いて説明する。図2において、まず、ステップS101でガスタービン発電プラントが負荷降下時であるか否かを判断する。判断方法としては、例えば、空気流量計51の検知信号または空気流量指令信号Uigv31、あるいは、燃料流量計52の検知信号または燃料流量指令信号Ucmb32等をモニタし、これらの信号が、時間の経過と共に低下していればガスタービン発電プラントは負荷降下時であると判断する方法がある。この判断方法以外に、公知のガスタービン発電プラントの負荷降下の判断方法であっても良い。ガスタービン発電プラントが負荷降下時であると判断されれば、YESと判断されてステップS102へ進み、負荷降下時以外と判断されれば、NOと判断されてステップS105へ進む。ステップS102では、現在の時刻と燃焼切換が行われると予測される時刻Tswとの時間差が演算され、この時間差が噴霧流量変化によって燃空比に影響を与えるまでの時間ΔTwacより大きいか否かが判断される。つまり、現在時刻が燃空比補償制御を開始するのに好ましい時刻燃空比補償制御開始時刻TswΔTwacより前か否かが判断される。噴霧流量変化によって燃空比に影響を与えるまでの時間ΔTwacは、予め実験計算などに基づいて定めた値である。例えば、時間ΔTwacを液滴が吸気噴霧装置3から噴霧されてから、燃焼器2の入口に到達するまでの時間とすると、吸気噴霧装置3から噴霧された液滴の量と、燃焼器2の入口に到達した液滴の量を実測または計算し、変化の遅れから定めることができる。吸気噴霧装置3から噴霧された液滴の量は、噴霧流量計53により計測される噴霧流量であり、燃焼器2の入口に到達した液滴の量は、燃焼器2への供給空気流量から圧縮機1の吸込空気流量を差し引いた流量とする。燃焼器2への供給空気流量は、燃焼器2の空気入口に設けられた流量計図では省略により計測される値であり、圧縮機1の吸込空気流量は、空気流量計51により計測される値である。燃空比補償制御開始時刻TswΔTwacは、燃料流量指令信号Ucmb32、または、燃料流量計52の検知信号、または、空気流量指令信号Uigv31、または、空気流量計51の検知信号、発電機の負荷に基づいて特定される時刻である。燃空比補償制御開始時刻TswΔTwacの算出方法を図3を用いて説明する。図3は燃料流量指令信号Ucmb32の時系列の変化を示す。燃料流量指令信号Ucmbは負荷降下に従って時間とともに低下して行き、時刻Tswの時にCcmbに到達し、燃焼切換が開始される。1時刻TswΔTwacにおける燃料流量指令信号Ucmbは、燃料流量指令信号Ucmb32の単位時間当たりの変化量をdUcmbdTとすれば、CcmbΔTwac×dUcmbdTと近似できる。ここで、Ccmbは予め定めたシーケンスないしルールに従って定められた値である。2したがって、条件Ucmb=CcmbΔTwac×dUcmbdTが満たされた場合、現在の時刻が時刻TswΔTwacであると判断する。図2に戻り、ステップS102で現在時刻が燃焼切換予測時刻TswよりもΔTwac以上前であると判断されれば、YESと判断されてステップS103へ進み、現在時刻が燃焼切換予測時刻TswよりもΔTwac以上前でないと判断されれば、NOと判断されてステップS105へ進む。ステップS103では、燃焼切換予測時刻Tswに起こると予想される燃空比上昇を補償する噴霧流量を算出し、噴霧流量指令信号Uwac33として出力する。燃空比上昇を補償する噴霧流量の決定方法としては、図4の中段の噴霧流量の変化に示すように、時刻TswΔTwacでの噴霧流量Qwac0に対し、付加量ΔQwacを増加した噴霧流量を補償噴霧流量とするとよい。付加量ΔQwacは、実験や計算などに基づいて予め定められたものである。具体的には、例えば、図12に示すように、燃焼切換時刻Tswにおいて、使用燃料流量供給系統の1本当たりの燃料流量がQf1からQf2に増加され、燃空比がN1からN2に上昇する場合、付加量ΔQwacは、燃料流量を用いてΔQwacQf1×Qa、あるいは、燃空比を用いてΔQwacN1×Qaで算出することができる。ここで、Qaは、燃焼切換時刻Tsw、または、時刻TswΔTwacでの燃焼器2への供給空気流量である。この式の根拠を以下に説明する。燃焼切換直前の燃空比はN1Qf1Qaであり、従来の燃焼切換直後の燃空比はN2Qf2Qaとなる。ここで、空気流量をQaΔQwacと補償し、燃焼切換直後の燃空比を燃焼切換直前と同等の値N1に保つようにするためには、Qf1QaQf2を満たす必要がある。この式を変形するとΔQwacQf1×Qaが導出され、N2Qf2QaとN1Qf1Qaを代入して燃空比で表すと、ΔQwacN1×Qaが導出される。なお、補償噴霧流量の決定方法としては、噴霧流量Qwac0を予め定めた割合で増加した噴霧流量を補償噴霧流量とする方法もあり、このように予め定められた手順に従って決定された値であっても、燃焼切換時の燃空比上昇を補償する量であればよい。ステップS104では、燃焼切換が完了したか否かを判断する。燃焼切換完了判断方法としては、燃焼切換開始から予め定めた一定時間が経過したら燃焼切換が完了したと判断する方法や、排気温度または排気流量が予め定めた値に達したら燃焼切換が完了したと判断する方法等がある。あるいはその他、公知の燃焼切換完了の検知方法であればどのような方法でも良い。燃焼切換が完了したと判断されれば、YESと判断されてステップS105へ進み、燃焼切換が完了していないと判断されれば、NOと判断されてステップS103へ戻る。ステップS105では、噴霧流量が所望噴霧流量になるように追従制御する。所望噴霧流量とは、例えば、燃焼用空気が予め定めた湿度になるために要する噴霧流量、または、予め定めた噴霧流量と空気流量の割合になるために要する噴霧流量など、その時の運転目的に必要になる噴霧流量である。燃焼用空気が予め定めた湿度になるために要する噴霧流量は、具体的には、例えば、予め定めた湿度になるための水蒸気量と、大気中の水蒸気量の差である。これらの値は、空気流量と、湿度に基づいて計算される。また、空気流量は、空気流量計51の検知信号または空気流量指令信号Uigv31に基づいて計算され、湿度は大気の温度や湿度や圧力などを計測する大気条件検出器54の検知信号に基づいて計算される。予め定めた噴霧流量と空気流量の割合になるために要する噴霧流量は、具体的には、例えば、予め定めた噴霧流量と空気流量の割合に空気流量を乗じた値である。空気流量は、空気流量計51の検知信号または空気流量指令信号Uigv31に基づいて計算される。そして、噴霧流量計53より計測された噴霧流量に基づいて、噴霧流量が所望噴霧流量に追従するように、P制御、またはPI制御、またはPID制御が実行される。追従制御する方法は、噴霧流量が所望噴霧流量より多い場合はより少ない量を噴霧するような噴霧流量指令信号Uwac33を出力し、その逆の場合はより多い量を噴霧するような噴霧流量指令信号Uwac33を出力するような方法であれば、公知のどのような方法でもよい。噴霧流量制御回路23を、以上述べた図2のフローチャートのように動作させた場合の、噴霧流量指令信号Uwac33と、吸気噴霧装置3からの噴霧流量と、燃焼器2の燃空比の推移を、図4を用いて説明する。噴霧流量調節弁13は、図4の上段に示すように、負荷下降開始から時刻TswΔTwacまでの間、所望噴霧流量に追従制御され、その後、燃焼切換完了時刻Tcomまでの間は、噴霧流量を増加させるように燃空比補償制御され,燃焼切換完了時刻Tcomの後に、再び所望噴霧流量に追従制御される。この際、噴霧流量は図4の中段に示すように、時刻TswΔTwacに到達した後に、Qwac0からQwac0ΔQwacに増加され、これにより燃焼用空気流量が増加し、燃空比が図4の下段の実線のように低下する。ここでの燃空比の低下は、空気流量が従来の空気流量より増加したことによって生じる。その後、時刻Tswにおいて燃焼切換により燃空比が上昇する。この際に、燃焼切換の発生時刻の前から予め燃空比を低下させる制御を行うことにより、従来の燃焼切換時に起こる燃空比上昇の態様図4の下段の破線で表示が、図4の下段の実線で表示する態様のように変更し、燃空比の上昇量を抑制できる。上述した本発明のガスタービン発電プラントの制御装置の第1の実施の形態によれば、燃空比の変動を先行的に補償するように吸気噴霧量を制御するので、燃焼切換時の不安定燃焼を抑制できる。この結果、ガスタービン発電プラントの負荷降下時の燃焼安定化と低NOx化とが図れる。<第2の実施の形態>以下、本発明のガスタービン発電プラントの制御装置の第2の実施の形態を図面を用いて説明する。図5は本発明のガスタービン発電プラントの制御装置の第2の実施の形態を備えたガスタービン発電プラントを示すシステム構成図、図6は本発明のガスタービン発電プラントの制御装置の第2の実施の形態の処理フローを示すフローチャート図、図7は本発明のガスタービン発電プラントの制御装置の第2の実施の形態における空気流量指令信号上段、空気流量中段、及び燃空比下段の変化を示す特性図である。図5~図7において、図1~図4に示す符号と同符号のものは同一部分であるので、その詳細な説明は省略する。本発明のガスタービン発電プラントの第1の実施の形態においては、ガスタービン発電プラントの負荷降下時の燃焼安定化と低NOx化のために、燃焼切換の前に噴霧流量を増加させるように噴霧流量調節弁13を制御する制御装置24を備えている。これに対し、第2の実施形態においては、燃焼切換の前に空気流量を増加させるように圧縮機入口内翼11の開度を制御する制御装置24を備えている点が異なる。その他のガスタービン発電プラントを構成する設備等は第1の実施形態と同一である。より具体的には、第1の実施の形態と比較して、制御装置24の中にある噴霧流量制御回路23と空気流量制御回路21の動作が異なる。第1の実施の形態においては、噴霧流量を用いて燃空比を補償制御したが、第2の実施の形態においては、空気流量を用いて燃空比を補償制御する。このため、燃空比補償に使う各種信号が、図1では噴霧流量制御回路23に入力されていたのに対して、図5では空気流量制御回路21に入力されている。本実施の形態において、噴霧流量制御回路23は、噴霧流量が所望噴霧流量に追従するような噴霧流量指令信号Uwac33を出力している。空気流量制御回路21は、図5に示すように、入力として、圧縮機1に吸込まれる空気流量を計測する空気流量計51の検知信号と、燃焼器2に供給される燃料流量を計測する燃料流量計52の検知信号と、吸気噴霧装置3から噴霧される噴霧流量を計測する噴霧流量計53の検知信号と、大気の温度や湿度や圧力などを計測する大気条件検出器54の検知信号と、燃料流量制御回路22から出力される燃料流量指令信号Ucmb62と、噴霧流量制御回路23から出力される噴霧流量指令信号Uwac63とのうち少なくとも一つ以上を受ける。但し、空気流量の計算に使用できる信号であれば、他の信号御を用いてもよい。また、空気流量制御回路21は、出力として、圧縮機入口内翼11に入力される空気流量指令信号Uigv31を生成する。ガスタービン発電プラントの負荷降下において、空気流量制御回路21は、予め定めた条件を満たす空気流量が圧縮機1に吸込されるように、圧縮機入口内翼11の開度を決め、空気流量指令信号Uigv31として出力する。この際、燃焼切換時刻よりも一定時間前から燃焼切換が完了するまでの間、燃焼切換に伴う燃空比上昇を先行的に補償する空気流量を決定し、空気流量指令信号Uigv31として出力するのが本発明の第2の実施の形態の特徴である。ここで、前記一定時間とは、空気流量変化が燃空比に影響を与えるまでの時間である。次に、空気流量制御回路21の動作機構を図5~図7を用いて説明する。空気流量制御回路21のフローは、第1の実施の形態における噴霧流量制御回路23のフローと比較して、操作対象が噴霧流量ではなく吸込空気流量であることが異なるが、内部動作の論理は同様である。図6において、まず、ステップS201でガスタービン発電プラントが負荷降下時であるか否かを判断する。第1の実施の形態と同様の判断方法で判断する。ガスタービン発電プラントが負荷降下時であると判断されれば、YESと判断されてステップS202へ進み、負荷降下時以外と判断されれば、NOと判断されてステップS205へ進む。ステップS202では、現在の時刻と燃焼切換が行われると予測される時刻Tswとの時間差が演算され、この時間差が圧縮機入口内翼11の開度の変化が燃空比に影響を与えるまでの時間ΔTigvより大きいか否かが判断される。つまり、現在時刻が燃空比補償制御を開始するのに好ましい時刻燃空比補償制御開始時刻TswΔTigvより前か否かが判断される。現在時刻が燃焼切換予測時刻TswよりもΔTigv以上前であると判断されれば、YESと判断されてステップS203へ進み、現在時刻が燃焼切換予測時刻TswよりもΔTigv上前でないと判断されれば、NOと判断されてステップS205へ進む。ステップS203では、燃焼切換予測時刻Tswに起こると予想される燃空比上昇を補償する空気流量を算出し、空気流量指令信号Uigv31として出力している。燃空比上昇を補償する空気流量の決定方法としては、図7の中段の空気流量の特性図に示すように、時刻TswΔTigvでの空気流量Qigv0に対し、実験計算などにより予め定めた補償空気流量ΔQigvを増加させた空気流量を算出するか、あるいは、空気流量Qigv0を予め定めた割合で増加させた空気流量を算出させても良い。ステップS204では、燃焼切換が完了したか否かを判断する。第1の実施の形態と同様の判断方法で判断する。燃焼切換が完了したと判断されれば、YESと判断されてステップS205へ進み、燃焼切換が完了していないと判断されれば、NOと判断されてステップS203へ戻る。ステップS205では、空気流量を所望空気流量に追従制御させる。所望空気流量とは、例えば、予め定めた燃空比になるために要する空気流量、または、予め定めたガスタービン負荷との関係を満たすために要する空気流量であって、その決定方法は、起動時の空気流量を定める公知の任意の方法でよい。空気流量制御回路21を、以上述べた図6のフローチャート図のように動作させた場合の、空気流量指令信号Uigv31と、圧縮機1に吸込まれる空気流量と、燃焼器2の燃空比の推移を、図7を用いて説明する。圧縮機入口内翼11は、図7の上段に示すように、ガスタービン発電プラントが負荷降下を開始してから時刻TswΔTigvまでは、所望空気流量に追従制御され、その後、燃焼切換完了時刻Tcomまでの間は、燃空比補償制御をされ、燃焼切換完了時刻Tcomの後に、再びステップS205により所望空気流量に追従制御される。その際、空気流量は、図7の中段に示すように、時刻TswΔTigvに到達後、Qigv0からQigv0ΔQigvに増加され、これにより燃焼用空気流量が増加し、燃空比が図7の下段の実線のように低下する。ここでの燃空比の低下は、空気流量が従来の空気流量よりも増加したことによるものである。その後、時刻Tswにおいて燃焼切換により燃空比は上昇する。この際に、燃焼切換の発生時刻の前から予め燃空比を低下させる制御を行うことにより、従来の燃焼切換時に起こる燃空比上昇の態様図7の下段の破線で表示が、図7の下段の実線で表示する態様のように変更させることができ、燃空比上昇量を抑制できる。このように、空気流量制御回路21を、以上述べた図6のフローチャート図のように動作させると、噴霧流量制御回路23を図2のフローチャート図のように動作させた第1の実施の形態の場合と同様の効果を得られる。本実施例は、特に、噴霧流量の制御がある操作範囲を超えては使用できないような場合に有効である。上述した本発明のガスタービン発電プラントの制御装置の第2の実施形態によれば、燃空比の変動を先行的に補償するように空気流量を制御するので、燃焼切換時の不安定燃焼を抑制できる。この結果、ガスタービン発電プラント負荷降下時の燃焼安定化と低NOx化とが図れる。また、適用するガスタービン発電プラントにおいて、噴霧流量の制御範囲が限定されていて、ある操作範囲を超えて使用できないような場合にも対応可能となり、上述した効果を奏することができる。<第3の実施の形態>以下、本発明のガスタービン発電プラントの制御装置の第3の実施の形態を図面を用いて説明する。図8は本発明のガスタービン発電プラントの制御装置の第3の実施の形態における空気流量指令信号上段、及び燃空比下段の変化を示す特性図である。図8において、図1~図7に示す符号と同符号のものは同一部分であるので、その詳細な説明は省略する。本発明のガスタービン発電プラントの第3の実施の形態は、第1の実施の形態と第2の実施の形態を組み合わせたものであって、ガスタービン発電プラントの負荷降下時の燃焼安定化と低NOx化のために、燃焼切換の前に噴霧流量を増加させるように噴霧流量調節弁13を制御し、燃焼切換の前に空気流量を増加させるように圧縮機入口内翼11の開度を制御する制御装置24を備えている。その他のガスタービン発電プラントを構成する設備等は第1の実施の形態と同一である。本実施の形態における燃焼器2に供給される燃焼用空気流量と、燃焼器2の燃空比の推移を、図8を用いて説明する。負荷降下開始から時刻TswΔTwacまで、噴霧流量調節弁13は所望噴霧流量に追従制御され、圧縮機入口内翼11は所望噴霧流量に追従制御される。その後、時刻TswΔTigvまでの間、噴霧流量調節弁13は燃空比補償制御され、一方で、圧縮機入口内翼11は所望噴霧流量への追従制御が続く。その後、時刻Tcomまでの間、噴霧流量調節弁13と圧縮機入口内翼11はそれぞれ燃空比補償制御される。時刻Tcomの後に、再び、噴霧流量調節弁13は所望噴霧流量追従制御され、圧縮機入口内翼11は所望噴霧流量追従制御される。この際、燃焼用空気流量は、図8の上段の実線のように、負荷降下開始から時刻TswΔTwacまで、所望噴霧流量と所望空気流量の和の値になる。そして続く時刻TswΔTwacから時刻TswΔTigvまでの間は増加し、時刻TswΔTigvの直後にさらに大きく増加する。これは、時刻TswΔTwacから時刻TswΔTigvまでの間には、噴霧流量調節弁13だけで燃焼用空気流量を増加させるが、時刻TswΔTigvから時刻Tcomまでの間には、噴霧流量調節弁13と圧縮機入口内翼11の両方によって燃焼用空気流量を増加させるためである。時刻Tcomの後、燃焼用空気流量は、所望噴霧流量と所望空気流量の和の値に追従していく。燃空比の推移は、図8の下段の実線のように、負荷降下開始から時刻TswΔTwacまで、従来の場合点線で表示と同等である。そして、時刻TswΔTwacから時刻TswΔTigvまでの間に低下し、時刻TswΔTigvの直後にさらに大きく低下する。これは、上述の燃焼量用空気流量の変化によるものである。その後、燃空比は、時刻Tswにおいて燃焼切換により上昇する。このように、噴霧流量調整機能と空気流量調整機能を同時に持つ制御装置24を備えたガスタービンシステムは、噴霧流量調整機能のみを持つ制御装置24を備えたガスタービンシステム図8の下段の破線で表示や空気流量調整機能のみを持つ制御装置24を備えたガスタービンシステムと比較して、燃焼用空気流量の増加幅をΔQigvΔQwacとより大幅に変化できるので、補償可能な燃空比の範囲が広くなる。また、燃焼用空気流量の変化の応答性も向上でき、燃空比補償制御の際に短時間で燃空比を低下でき、燃空比が低い状態になっている時間を短縮できる。なお、図8はΔTwacがΔTigvよりも長い場合の例であり、両者の大小関係が逆の場合でも、噴霧流量調整機能と空気流量調整機能を同時に持つ制御装置24を備えたガスタービンシステムが、噴霧流量調整機能のみを持つ制御装置24を備えたガスタービンシステムや空気流量調整機能のみを持つ制御装置24を備えたガスタービンシステムと比較して、補償可能な燃空比の範囲が広くなることと、燃焼用空気流量の変化の応答性も向上できること、燃空比補償制御の際に短時間で燃空比を低下できることと、燃空比が低い状態になっている時間を短縮できることには変わりはない。上述した本発明のガスタービン発電プラントの制御装置の第3の実施の形態によれば、上述した第1及び第2の実施の形態と同様な効果を得ることができるとともに、補償可能な燃空比の範囲を広くすることができる。"