"軸線方向に被駆動蒸気が流れる筒状の吸引チャンバーと、前記吸引チャンバーの内部に配置され、筒状の壁を有し、駆動蒸気を前記吸引チャンバーに供給するノズルと、を備え、前記ノズルの外周面と前記吸引チャンバーの内壁面との間の外部空間、及び前記ノズルの内部空間には、前記被駆動蒸気が流され、前記ノズルは、前記駆動蒸気が通過する流路を有し、当該流路は、前記壁の内部で連続する環状に形成され、前記軸線方向に延びて、その下流側で開口するように形成されている、サーモコンプレッサ。前記ノズルの流路は、前記軸線方向の上流側から下流側にいくにしたがって径方向の長さが漸進的に小さくなる狭窄部と、前記軸線方向の上流側から下流側にいくにしたがって径方向の長さが漸進的に大きくなり前記開口に通じる開放部と、前記狭窄部及び開放部を前記軸方向に連通させる連結部と、を備えている、請求項1に記載のサーモコンプレッサ。前記ノズルを構成する壁は、筒状の外筒体と、前記外筒体よりも径が小さく、当該外筒体の内部空間に径方向に隙間を形成して配置される筒状の内筒体と、で構成され、前記隙間が前記流路を形成する、請求項1または2に記載のサーモコンプレッサ。前記軸線方向の上流側から下流側にいくにしたがって径方向の長さが漸進的に大きくなるディフューザと、前記吸引チャンバー及びディフューザを前記軸方向に連通させる喉部と、をさらに備え、前記吸引チャンバーは、前記軸線方向の上流側から下流側にいくにしたがって径方向の長さが漸進的に小さくなって前記喉部に連結される、請求項1から3のいずれかに記載のサーモコンプレッサ。請求項1から4のいずれかに記載のサーモコンプレッサと、外部から供給された海水を加熱蒸発させるとともに、上流から下流側に直列に並ぶ複数の効用缶と、を備え、前記複数の効用缶のうち、最上流にある効用缶には前記サーモコンプレッサから蒸気が供給され、前記各効用缶で加熱蒸発された蒸気を順次下流側の効用缶に供給するように構成され、下流にある前記効用缶で生成された蒸気を被駆動蒸気として、前記サーモコンプレッサに供給するように構成されている、海水淡水化装置。ところが、上記のようなスチームエジェクタを、例えば海水淡水化装置のサーモンコンプレッサとして用いる場合、吐出圧力の上昇が海水淡水化装置の蒸発器の伝熱面積の大小に大きな影響を与えることから、圧力の向上が課題となる。すなわち、従来のスチームエジェクタをサーモコンプレッサとして用いる場合には改善の余地があり、性能の向上が望まれていた。本発明は、上記問題を解決するためのものであり、性能を向上することが可能なサーモコンプレッサを提供することを目的とする。本発明に係るサーモコンプレッサは、軸線方向に被駆動蒸気が流れる筒状の吸引チャンバーと、前記吸引チャンバーの内部に配置され、筒状の壁を有し、駆動蒸気を前記吸引チャンバーに供給するノズルと、を備え、前記ノズルの外周面と前記吸引チャンバーの内壁面との間の外部空間、及び前記ノズルの内部空間には、前記被駆動蒸気が流され、前記ノズルは、前記駆動蒸気が通過する流路を有し、当該流路は、前記壁の内部で連続する環状に形成され、前記軸線方向に延びて、その下流側で開口するように形成されている。この構成によれば、被駆動蒸気を流す吸引チャンバーの内部に、連続する環状の開口を有するノズルを配置し、このノズルから環状の流れとなる駆動蒸気を吐出するようにしている。そのため、環状の流れの外周面及び内周面を流れる被駆動蒸気を効果的に牽引し、流速を増加させることができる。特に、環状に吐出する駆動蒸気は、ノズルと吸引チャンバーとの間の外部空間を流れる被駆動蒸気と、ノズルの内部空間を流れる被駆動蒸気と、の両者に接触しているため、次のような効果を得ることができる。まず、ノズルの内部空間を流れる被駆動蒸気は、その外周をすべて駆動蒸気で囲まれているため、外部空間を流れる駆動蒸気に対してよりも大きい牽引力が作用する。その結果、内部空間を流れる被駆動蒸気はさらに流速が高くなろうとする。こうして、流速が高くなると、その圧力は、外部空間を流れる被駆動蒸気よりも低下するが、このとき、両空間を流れる被駆動蒸気は、環状の駆動蒸気によって分離されているため、相互に接触できない状態にある。その結果、内部空間を流れる被駆動蒸気は、外部空間を流れる被駆動蒸気との圧力の平衡を保つため、流れ面積が縮小していく。特に、従来のサーモコンプレッサでは、吸引チャンバーが先細の形状を有しているため、被駆動蒸気の流れ面積は縮小するが、本発明においては、上記のようなメカニズムにより、従来よりもさらに流れの断面積を縮小することができる。その結果、流速及び圧力の上昇が大きくなり、被駆動蒸気を効果的に圧縮することができる。さらに、駆動蒸気と被駆動蒸気とが接触する面積が大きいため、駆動蒸気の運動量が速やかに被駆動蒸気に伝達され、駆動蒸気自身の流速は低下していく。これにより、流れの断面積が増大し、圧力が内部空間を流れる被駆動蒸気と平衡を保つようになる。なお、ここで、被駆動流体が蒸気ではなく仮に液体の場合には、液体被駆動流体中に吐き出された駆動蒸気は、液体被駆動流体を軸方向に牽引すると考えられるが、同時に駆動蒸気のほとんどが凝縮すると考えられるから、本発明のように、被駆動流体の駆動蒸気による分離という効果は奏さず、また、駆動蒸気及び被駆動流体の流れ断面積の変化という効果も何ら奏さない。また、ノズルの内部の流路は、次のように形成することができる。すなわち、この流路を、軸線方向の上流側から下流側にいくにしたがって径方向の長さが漸進的に小さくなる狭窄部と、軸線方向の上流側から下流側にいくにしたがって径方向の長さが漸進的に大きくなり前記開口に通じる開放部と、狭窄部及び開放部を軸線方向に連通させる連結部と、で構成することができる。このようにすると、駆動蒸気は、狭窄部により圧縮されながら連結部で音速に到達させることができる。そして、その後に続く開放部は末広がりになっているので駆動蒸気の断面積は漸増し、その結果、流速が音速を超えていく音速の約3倍に達することが可能となる。このような音速を超える高速の駆動蒸気が吸引チャンバーで被駆動蒸気と接触することにより、効果的に被駆動蒸気を互いに混合させることなく流れ断面積を変えながら牽引、圧縮することができる。上記ノズルの壁は、種々の方法で作製できるが、例えば、筒状の外筒体と、この外筒体よりも径が小さく、当該外筒体の内部空間に径方向に隙間を形成して配置される筒状の内筒体とで構成し、上記隙間が流路を形成するようにすることができる。例えば、上述したような狭窄部、開放部の形成は、切削加工では難しいところ、外筒体と内筒体とを所定間隔をおいて配置すれば、容易に形成することができる。上記サーモコンプレッサにおいては、吸引チャンバーの形状は特には限定されず、先端にいくにしたがって径が細くなる形態、径が一定の形態でもよい。例えば、軸線方向の上流側から下流側にいくにしたがって径方向の長さが漸進的に大きくなるディフューザと、吸引チャンバー及びディフューザを前記軸方向に連通させる喉部と、をさらに設け、吸引チャンバーが、軸線方向の上流側から下流側にいくにしたがって径方向の長さが漸進的に小さくなって喉部に連結されるように構成することもできる。また、本発明に係る海水淡水化装置は、上述したいずれかに記載のサーモコンプレッサと、外部から供給された海水を加熱蒸発させるとともに、上流から下流側に直列に並ぶ複数の効用缶と、を備え、前記複数の効用缶のうち、最上流にある効用缶には前記サーモコンプレッサから蒸気が供給され、前記各効用缶で加熱蒸発された蒸気を順次下流側の効用缶に供給するように構成され、下流にある前記効用缶で生成された蒸気を被駆動蒸気として、前記サーモコンプレッサに供給するように構成されている。本発明に係るサーモコンプレッサによれば、吐出圧力及び吸引蒸気量の双方を向上し、性能を向上することが可能となる。以下、本発明に係るサーモコンプレッサを多重効用式海水淡水化装置に適用した場合の一実施形態について、図面を参照しつつ説明する。図1は、この装置に適用されるサーモコンプレッサの概略断面図である。まず、本実施形態に係るサーモコンプレッサから説明する。図1に示すように、このサーモコンプレッサは、吸引された被駆動蒸気S1と駆動蒸気S2とを混合し下流側に吐出する円筒状の吸引チャンバー1を有しており、この吸引チャンバー1の下流側に、筒状に形成された喉部2及びディフューザ3がこの順で連結されている。吸引チャンバー1の下流側の端部は、後述するように下流にいくにしたがって径が徐々に小さくなっており、この端部に喉部2が連結されている。喉部2は径が一定であり、且つ、軸方向の長さが短くなっており、その下流側の端部にディフューザ3が取り付けられている。ディフューザ3は、下流にいくにしたがってテーパ状に径が大きくなっており、喉部2よりも軸方向の長さが長くなっている。このような構成により、被駆動蒸気S1と駆動蒸気S2とは吸引チャンバー1で混合されて混合蒸気S3となり、この混合蒸気S3が喉部2及びディフューザ3を経て外部に吐出される。次に、吸引チャンバー1について、図2~図4を参照して説明する。図2は吸引チャンバーの拡大断面図、図3は図2のA-A線断面図、図4は図2の一部拡大断面図である。図2に示すように、吸引チャンバー1の内部には、駆動蒸気S2を吐出するノズル4が配置されている。この吸引チャンバー1においては、図2の左側の吸入口11から被駆動蒸気S1が吸入される。吸入口11から下流側に亘っては、ノズル4が配置されている部分までは内径が一定であるが、ノズル4の先端よりもやや下流側から内径がテーパ状に小さくなるように形成されて喉部2に連結されている。ノズル4は、円筒状に形成され、吸引チャンバー1の軸線Lと同軸となるように配置されている。そして、吸引チャンバー1の内壁面から径方向に延びる供給管5によって、吸引チャンバー1に支持されている。ノズル4を構成する円筒状の壁の内部には、駆動蒸気S2が通過する流路41が形成されており、流路41の後端部に、上述した供給管5が連結され、駆動蒸気S2を流路41内に供給するようにしている。この流路41は、ノズル4の壁に沿って連続した環状に形成されるとともに、軸方向に延びており、ノズル4の下流側の端部に開口42を有している。また、図4に示すように、この流路41は、同図に示す横断面で見ると、供給管5との連結部分においては径方向の幅dが一定であるが、ここから下流側に向かって変化している。すなわち、連結部分411から径方向の幅がテーパ状に小さくなる狭窄部412、この狭窄部412と連通し幅が一定の連結部413、及びこの連結部413から下流側に向かってテーパ状に幅が大きくなる開放部414とで構成されている。開放部414は、上述したノズル端部の開口42とつながっている。このようなノズル4は、流路41を容易に形成するため、外筒体401及び内筒体402を組み合わせることで形成されている。外筒体401は、筒状に形成され、内周面が流路41の外壁面と対応する形状になっている。一方、内筒体402は、外筒体401よりも径が小さい円筒状に形成され、外周面が流路41の内壁面と対応する形状となっている。これにより、外筒体401の内部に内筒体402を同軸状に挿入したときに形成される隙間が流路41を構成する。また、外筒体401の後端部には、上述した供給管5が、外筒体401の壁を貫通するように固定されている。さらに、外筒体401の後端には固定用のフランジ46が設けられている。一方、内筒体402にも後端に固定用のフランジ47が設けられており、外筒体401のフランジ46の後端に接触するように配置されている。そして、これらのフランジ46,47がボルト48によって固定されることで、外筒体401と内筒体402とが一定的に固定される。次に上記のように構成されたサーモコンプレッサの動作について説明する。まず、駆動蒸気S2を供給管5を介してノズル4の流路41に供給する。供給された駆動蒸気S2は、流路41の狭窄部412を通過することで圧縮され、その後、連結部413及び開放部414を経ることで圧縮から解放されるため、ノズルの開口42からは、高速の蒸気が吐出される。一方、吸引チャンバー1の後端部からは、被駆動蒸気S1が導入される。この被駆動蒸気S1は、ノズル4の外周面と吸引チャンバー1の内壁面との間の外部空間A、及びノズル4の内部空間Bの2つの空間を通過しながら、下流側へ流れていく。そして、この被駆動蒸気S1は、吐出された駆動蒸気S2により、下流側へ吸引されながら、流速を増していき、吸引チャンバー1から吐出される。より詳細に説明すると、ノズル4から吐出された駆動蒸気S2は、内部空間B側及び外部空間A側の両面から被駆動蒸気S1の粘性抵抗を受けるので、駆動蒸気S2の流れの断面積は拡大していき、上述した両面で被駆動蒸気S1を牽引する。このとき、外部空間Aを流れる被駆動蒸気S1は、その外周面が吸引チャンバー1の内壁面と接触し、抵抗を受けるが、内周面は被駆動蒸気S1によって牽引されていき、流速が増加する。一方、内部空間Aを流れる被駆動蒸気S1は、その外周を全周に亘って囲む駆動蒸気S2によって牽引されていくが、外部空間Aを流れる被駆動蒸気S1のような抵抗を受けないため、流速がさらに増加する。これに伴って圧力が低下するため、これを囲む駆動蒸気S2の流れの断面積は拡大し、流速も増加する。このとき、両空間A,Bを流れる被駆動蒸気S1は、環状の駆動蒸気S2によって分離されているため、相互に接触できない状態にある。その結果、内部空間Bを流れる被駆動蒸気S1は、外部空間Aを流れる被駆動蒸気S1との圧力の平衡を保つため、流れ面積が縮小していく。すなわち、吸引チャンバー1では、駆動蒸気と被駆動蒸気との間で運動量の交換が行われる。以上のようなメカニズムにより、被駆動蒸気S1は流速及び圧力の上昇が大きくなるように吸引され、駆動蒸気S2と混合されつつ吸引チャンバー1から吐出され、喉部2へ流れる。吸引チャンバー1の下流側は、径が小さくなっていくため、駆動蒸気及び被駆動蒸気は、吸引チャンバー1から吐出される過程で、高速になっていく。そして、喉部2を経た混合蒸気S3は、ディフューザ3に入っていくが、ディフューザ3は下流にいくにしたがって径が大きくなっているため、混合蒸気S3は、減速されながら、圧力が増し、外部へ吐出される。すなわち、喉部2からディフューザ3に亘って、速度成分が圧力成分に変換されて圧縮が行われる。以上のように、本実施形態によれば、被駆動蒸気S1を流す吸引チャンバー1の内部に、環状の開口42を有するノズル4を配置し、このノズル4から環状の流れとなる駆動蒸気S2を吐出するようにしている。そのため、環状の流れの外周面及び内周面を流れる被駆動蒸気S1を効果的に牽引し、流速を増加させることができる。続いて、上記サーモコンプレッサを用いた多重型海水淡水化装置について説明する。図5は、多重効用型海水淡水化装置の概略構成図である。同図に示すように、この海水淡水化装置自体は公知の装置であり、この例では4つの効用缶を有する4効用システムを示している。まず、海水はコンデンサ内に送られ、4効用から送られた蒸気を凝縮させることで昇温される。そして、コンデンサを経た海水は、各効用缶に供給される。例えば、第1効用缶に供給された海水は、加熱蒸気によって加熱されて蒸発する。発生した蒸気は第2効用缶の加熱部管内に入り、供給された海水を加熱して蒸発させる。この過程で蒸気の一部は凝縮して淡水となる。こうして、前の効用缶での発生蒸気が海水の加熱と蒸発に利用されていく。ところで、この海水淡水化装置の特徴は、上述したサーモコンプレッサを用いている点である。すなわち、サーモコンプレッサに供給される被駆動蒸気S1は、4効用で排出された蒸気であり、サーモコンプレッサに駆動蒸気S2としての加熱蒸気を供給することで、被駆動蒸気S1を高圧にして1効用に供給している。すなわち、一般的には、コンデンサにのみ供給される4効用の蒸気を、サーモコンプレッサに供給している点に特徴がある。ここで、吸入蒸気量加熱蒸気量=吸入比とすると、吸引される蒸気の量はそれぞれのシステム設計によって決定される設計上のファクターであるものの、サーモコンプレッサの能力の限界がある。仮に、吸入比が1である場合、1効用の加熱部に導入される蒸気は、加熱蒸気を1としたとき2となるから、4効用システムでは8の蒸留水が得られる。この場合の1効用の温度は、スケール防止の観点に加えて、サーモコンプレッサの能力に影響され、65°C付近が限界である。以上のように作動するため、例えば、GOR蒸留水量加熱蒸気量:GainoutputRatio=8の装置を設計する場合、吸入比1のサーモコンプレッサがあれば4効用システムが可能となる。例えば、1効用の温度を65°Cとし、4効用の温度を50°Cと仮定すると各効用の作動温度差は65-50/4効用=3.75°Cとなる。一方、サーモコンプレッサがない場合、GOR=8の装置を設計する為には8効用が必要となる。このときも仮に1効用の運転温度を65°Cとすれば各効用の温度差は3.75/2=1.875°Cとなり、各効用の加熱部の伝熱面積は約2倍となるであろう。ここにサーモコンプレッサの重要な役割がある。なお、このとき、サーモコンプレッサの圧縮能力が吸入比1を維持したままで、仮に68°Cまでできるならばその差はわずか3°Cに過ぎないが、各効用の効用の温度差は68-50/4=4.5°C、となるから伝熱面積は3.75/4.5=0.8333となり約17減少させることができる。さらに、GOR=10の装置が要求される場合、吸入比1のサーモコンプレッサでは5効用システムが必要となるが、吸入比1.5のサーモコンプレッサがあれば4効用システムで充分であり、約20の伝熱面積を少なくすることができる。以上、本発明の実施形態について説明したが、本発明は上記実施形態に限定されるものではなく、その趣旨を逸脱しない限りにおいて、種々の変更が可能である。例えば、上述した海水淡水化装置では、4効用で発生した蒸気を被駆動蒸気としてサーモコンプレッサに供給しているが、他の効用で発生した蒸気を用いることもできる。以下、本発明の実施例について説明する。但し、本発明は以下の実施例に限定されない。実施例として、図1から図6に示すように、上記実施形態で示したものと同等のサーモコンプレッサを用い、比較例として図7に示すサーモコンプレッサを用いた。図7は、喉部及びディフューザの記載を省略しているが、図1と同じである。そして、これらを駆動して流れの断面積、圧力、温度などを測定した。吸引比は、1.4とした。結果は以下の表1の通りである。以上のように、この例では吸入比=1.4で比較したが、実施例及び比較例では、吸引チャンバーを通過した喉部において差が生じている。すなわち、駆動蒸気は流速が低下するとともに、流れの断面積が大きくなっていき、圧力が向上している。そして、このような圧力の傾向はディフューザ出口においても同じである。一方、吸入比が1.4以外の場合であっても同様の効果が得られると考えられる。また、温度範囲がこれ以外の低い範囲であっても、あるいは100°Cを超えるような高い範囲でも同様の効果が得られると考えられる。また、圧縮温度差を同じにした場合には逆に吸入比が比較例のノズルよりも高くできることも、実施例のような環状のノズルの特有の効果から導き出せることは自明であると考えられる。このように、本実施例のサーモコンプレッサは、駆動蒸気を利用して低圧の蒸気を圧縮するものであるから、この効果は海水淡水化装置に意外にも種々の装置に適用することができる。例えば、より小さい伝熱面積の伝熱装置で同様の効果が得られる。"