"光学部材群を収容する筐体と、レーザ光源からのレーザ光を偏向する回転多面鏡の中心軸と同軸上に中心軸があり、前記回転多面鏡の回転軸を軸支する軸支部と前記筐体が備える嵌合穴に嵌合される嵌合部とを有する軸支部材と、ねじ締結具が挿通される挿通孔が3箇所に設けられており前記軸支部材と一体的に構成される基板と、を備える光偏向器とを有し、前記挿通孔を介してねじ締結具を前記筐体に締結することで前記光偏向器が前記筐体に固定される走査光学装置において、前記軸支部材の前記嵌合部が前記嵌合穴に嵌合され、かつ、いずれのねじ締結具も締結されていない状態において、互いに最も距離が離れた2つの挿通孔とは別の挿通孔を介してねじ締結具を前記筐体に締結するときに、ねじ締結具と前記基板の間に働く摩擦力により前記光偏向器に働くトルクによって、前記嵌合部と前記嵌合穴の内壁面が接触する場合に、前記接触する点に働く作用力の方向が、前記2つ挿通孔を結ぶ直線に平行な直線と、前記平行な直線に垂直な直線とのうち、前記垂直な直線よりも前記平行な直線に平行に近くなるように前記別の挿通孔が配置されることを特徴とする走査光学装置。前記作用力の方向が、前記2つの挿通孔を結ぶ直線に略平行であることを特徴とする請求項1に記載の走査光学装置。そこで、本発明は、座面の高さの誤差の影響により回転多面鏡の回転軸の軸倒れが生じやすい基板の短手方向において、軸倒れがさらに大きくなることを回避することを目的とする。上記目的を達成するため、光学部材群を収容する筐体と、レーザ光源からのレーザ光を偏向する回転多面鏡の中心軸と同軸上に中心軸があり、前記回転多面鏡の回転軸を軸支する軸支部と前記筐体が備える嵌合穴に嵌合される嵌合部とを有する軸支部材と、ねじ締結具が挿通される挿通孔が3箇所に設けられており前記軸支部材と一体的に構成される基板と、を備える光偏向器とを有し、前記挿通孔を介してねじ締結具を前記筐体に締結することで前記光偏向器が前記筐体に固定される走査光学装置において、前記軸支部材の前記嵌合部が前記嵌合穴に嵌合され、かつ、いずれのねじ締結具も締結されていない状態において、互いに最も距離が離れた2つの挿通孔とは別の挿通孔を介してねじ締結具を前記筐体に締結するときに、ねじ締結具と前記基板の間に働く摩擦力により前記光偏向器に働くトルクによって、前記嵌合部と前記嵌合穴の内壁面が接触する場合に、前記接触する点に働く作用力の方向が、前記2つ挿通孔を結ぶ直線に平行な直線と、前記平行な直線に垂直な直線とのうち、前記垂直な直線よりも前記平行な直線に平行に近くなるように前記別の挿通孔が配置されることを特徴とする。本発明によれば、ねじの締結時に働くトルクにより、軸支部材の嵌合部と筐体の嵌合穴との接点に働く作用力の方向が、互いに最も距離が離れた2つの挿通孔を結ぶ直線に垂直な直線よりも、平行な直線に平行に近くなる。これにより、互いに最も距離が離れた2つの挿通孔を結ぶ直線に垂直な直線の方向に生じる回転多面鏡の回転軸の軸倒れを低減することができる。実施例1図1を用いて、実施例1に係る走査光学装置2の全体構成について説明する。図1は、実施例1に係る走査光学装置2の全体構成を示す平面図である。走査光学装置2は、レーザ光源からのレーザ光を偏向走査する回転多面鏡16を備える光偏向器18と、光学部材群を収容する筐体としての光学箱13を主たる構成要素とする。光学部材群としては、レーザ光源を備える光源ユニット11、レーザ光12を集光するシリンドリカルレンズ15などがある。シリンドリカルレンズ15によって集光されたレーザ光12は、回転駆動する回転多面鏡16の反射面17において偏向され、fθレンズ19を通過し、図示していない感光ドラム上に走査される。そして、感光ドラム上に静電潜像が形成されることとなる。なお、光学箱13の上部開口は、樹脂や金属製の図示していない光学蓋によって閉塞される。次に、図2および図3を用いて、実施例1に係る光偏向器18の詳細について説明する。図2は、実施例1に係る光偏向器18が光学箱13に固定された状態を示す断面図である。図3は、実施例1に係る光偏向器を示す平面図である。図2に示すように、回転軸24、フランジ部材25、ロータヨーク26、ロータマグネット27により、ロータ部23が構成される。フランジ部材25は、回転軸24と一体となっており、かつ、ロータヨーク26と一体的に結合されている。また、そのロータヨーク26は、ロータマグネットと一体的に結合されている。さらに、光偏向器18の基板35と、軸支部材28と、ステータコイル37を備えるステータコア36とは、一体的に固定されている。軸支部材28は、回転多面鏡16の中心軸と同軸上に中心軸があり、回転多面鏡16の回転軸24を軸支する軸支部28aと光学箱13が備える略円筒状の嵌合穴43に嵌合される嵌合部28bとからなる。基板35には、回転多面鏡16を駆動するための集積回路38等の電子部品や、外部との電気的な結合部としてのコネクタ39が実装されている。実施例1において、基板35は、鉄製の回路基板であるが、紙フェノールやガラスエポキシ等のプリント基板と、金属プレートの組み合わせであっても良い。図3に示すように、実施例1においては、基板35の平面形状は略長方形である。そして、基板35には、ねじ締結具としてのねじ41a,41b,41cが挿通される挿通孔40a,40b,40cが設けられている。挿通孔40a,40b,40cを介して、ねじ41a,41b,41cを光学箱13に締結することで、光偏向器18が光学箱13に固定される。ここで、互いに最も距離が離れた2つの挿通孔である挿通孔40b,40cを結ぶ直線に平行な直線を直線d、直線dに垂直な直線を直線eと定義する。実施例1において、直線dは、基板35の長手方向に平行であり、直線eは基板35の短手方向に平行である。次に、回転多面鏡16の回転軸24の軸倒れの原因について説明する。回転多面鏡16の回転軸24の軸倒れの発生原因には、光学箱13の座面精度によるものと、ねじ締結時に光偏向器18に生じるトルクによるものがある。まず、図4を用いて、光学箱13の座面精度によるもの、すなわち、座面の高さの誤差によって生じる回転多面鏡16の回転軸24の軸倒れについて説明する。図4は、座面の高さの誤差により生じる回転軸24の軸倒れを示す断面図である。光学箱13の座面42a,42b,42cの3箇所のそれぞれの高さは、厳密には異なる。そのため、光偏向器18を光学箱13に固定した時に、回転多面鏡16の回転軸24を支える軸支部材28と一体的に構成される基板35が傾くこととなり、回転多面鏡16の回転軸24の軸倒れが生じる。図4aは、光偏向器18の基板35の長手方向図3中の直線d方向における、座面の高さの誤差によって生じる回転多面鏡16の回転軸24の軸倒れを示す図である。図4aに示すように、座面42bと座面42cとの距離をL1とし、座面42cが座面42bに対して、hだけ高いとすると、基板35は、角度αα=tanh/L1だけ傾く。図4bは、光偏向器18の基板35の短手方向図3中の直線e方向における、座面の高さの誤差によって生じる回転多面鏡16の回転軸24の軸倒れを示す図である。図4bに示すように、座面42aと座面42bとの距離をL2とし、座面42bが座面42aに対して、hだけ高いとすると、基板35は、角度ββ=tanh/L2だけ傾く。回転軸24の軸倒れの角度を基板35の長手方向と短手方向とで比較するとL1>L2よりα<βとなる。すなわち、長手方向において対となっている座面と、短手方向において対となっている座面とで、対となる座面の高さが同じ量hだけ異なる場合、長手方向よりも短手方向に、よりいっそう大きな回転軸24の軸倒れが生じることとなる。次に、図5および図6を用いて、ねじの締結時に生じる回転多面鏡16の回転軸24の軸倒れの発生について説明する。図5は、実施例1に係る光学箱と光偏向器を分解した状態における外観斜視図である。図6は、実施例1に係る光偏向器に働くトルクについて説明する外観斜視図である。光偏向器18は、光学箱13に備えられる嵌合穴43に軸支部材28の嵌合部28bを嵌合することによって位置決めがされる。そして、光偏向器18は、基板35上に設けられた挿通孔40a,40b,40cを介してねじ41a,41b,41cを締結することにより、光学箱13に設けられた座面42a,42b,42cにおいて固定される。ここで、ねじ41a,41b,41cは、右ねじである。一般的に複数のねじを締結する際、被固定部材に発生する歪みを最小に抑えるため、被固定部材の位置決め部に近いもの、または、被固定部材の重心に近いものから順にねじを締結していく。したがって、実施例1においては、被固定部材である光偏向器18の基板35に設けられた挿通孔のうち、位置決め部である嵌合穴43に近く、光偏向器18の重心に近い挿通孔40aを介して、最初にねじ41aの締結を行うこととする。いずれのねじも締結されていない状態において、挿通孔40aを介して、ねじ41aを光学箱13に締結するときに、ねじ41aの頭部と基板35との間に生じる摩擦力により、光偏向器18は、図6中の矢印T1の方向にトルクを受ける。このトルクの大きさは、ねじの頭部の直角度や、摩擦が発生する箇所の表面硬度や、表面処理や、表面に付着している油脂などの状態により変わる。トルクを受けた光偏向器18は、図6中の矢印Aに示すようにねじ41aを中心として時計回りに回転する。この回転に伴って、光偏向器18の軸支部材28の軸支部28aが光学箱13の嵌合穴43の内壁面45と接触をする。このとき、軸支部材28は、光学箱13に荷重f1を与え、その荷重の反力作用力f2を光学箱13から受けることとなる。次に、図7を用いて、軸支部材28が、光学箱13から受ける反力f2について詳しく説明する。図7は、実施例1に係る光偏向器18の回転多面鏡16の回転軸24付近を図6中の矢印B方向から見た断面図である。トルクを受け回転運動する基板35と一体的に構成される軸支部材28の軸支部28aは、嵌合穴43の上端の接点K2において接触する。軸支部材28は、軸支部28aと嵌合穴43の接点K2において光学箱13に荷重f1を与え、その反力f2を受ける。ここで、回転軸24の中心軸と、基板35の厚み方向の中点を通る平面との交点を交点nとする。軸支部材28は、交点nを中心としたモーメントを受け、回転多面鏡16の回転軸24は反力f2の働く向きと反対方向に角度cだけ倒れる。次に、実施例1に係る光偏向器の特徴的な構成である基板35上に設けられた挿通孔40a,40b,40cの配置について説明する。図3に示すように、実施例1に係る光偏向器18の形状は略長方形である。そして、互いに最も距離が離れた挿通孔40b,40cは、略長方形の基板35の長手方向の両端であって、短手方向において回転多面鏡16の中心軸に近い側に配置される。また、上記2つの挿通孔40b,40cとは別の挿通孔40aは、挿通孔40b,40cよりも回転多面鏡16の中心軸に近い位置に配置され、かつ、基板35の短手方向において挿通孔40b、40cとは回転多面鏡16の中心軸を挟んで反対側に配置される。ここで、図5および図6に示すように、挿通孔40aの中心軸と同軸で嵌合穴43の中心軸を通る仮想的な円筒を仮想円筒C1とする。仮想円筒C1と略円筒状の嵌合穴43の内壁面とが交わる2つの交線のうち、ねじ41aの挿入方向から見て、ねじ41aが右ねじ方向に進んだ際に、嵌合穴43の中心軸から遠ざかる方向において一致する交線をK1とする。交線K1のうち、基板35に近い最も上側の点が、上述した軸支部材28と嵌合穴43との接点K2である。この場合、荷重f1が働く方向は、接点K2と仮想円筒の中心軸を通る直線、つまり図6中の直線v上であって、交点Kにおいて嵌合部28の中心軸から遠ざかる方向である。そして、軸支部材28が、光学箱13から受ける反力f2は荷重f1と反対方向に働く。実施例1に係る光偏向器18においては、この反力f2が働く方向直線vに平行な方向が、短手方向直線eに平行な方向よりも長手方向直線dに平行な方向と平行に近くなるように、挿通孔40aが基板35に配置されることを特徴とする。特に実施例1に係る光偏向器18においては、反力f2の働く方向が、基板35の長手方向図3中の直線dと略平行となるように、挿通孔40aを基板35に配置した。次に、図8から図10を用いて、実施例1の構成による効果を、実験結果に基づいて説明する。図8から図10の分布図において、レンズ等の光学素子で形成される光学基準面に対して回転軸24が垂直に立っている状態を原点0,0とする。また、横軸は、実施例1に係る光偏向器18の基板35の長手方向の軸倒れ、縦軸は短手方向の軸倒れを示している。図8は、光偏向器18が光学箱13に置かれており、いずれのねじも締結されていない状態における回転多面鏡16の回転軸24の軸倒れの角度の分布図である。この状態では、上述したトルクによる軸倒れは発生していないため、図8に示す回転多面鏡16の回転軸24の軸倒れは、光学箱13の座面42a,42b,42cの高さの誤差により生じるものである。図8に示すように、短手方向の軸倒れの全体のばらつきをA、長手方向の軸倒れの全体のばらつきをBとする。図4を用いて上述したように、長手方向の軸倒れよりも短手方向の全体のばらつきの方が大きくなっているすなわちA>B。図9および図10は、光学箱13にねじ41aを締結した状態の回転多面鏡16の回転軸24の軸倒れの角度分布図である。図9は、従来の光偏向器であって、図14に示すように、軸支部材28が受ける反力f2が、基板の長手方向ではなく短手方向に近くなるように挿通孔108a,108b,108cが配置された光偏向器における、回転軸24の軸倒れの角度を表した分布図である。この分布図9に示すように、基板35の長手方向における回転軸24の軸倒れのばらつきが小さいばらつきB一方、もともとの軸倒れのばらつきが大きい短手方向においてさらに軸倒れのばらつきが大きくなるばらつきACという結果となった。図10は、実施例1に係る光偏向器18における回転多面鏡16の回転軸24の軸倒れの角度を表した分布図である。すなわち、軸支部材28が光学箱13から受ける反力f2の方向が、基板35の長手方向直線dと平行な方向と略平行であり、ねじ締結による回転軸24の軸倒れの方向が、長手方向と略平行な方向に生じた場合の測定結果を示している。図10に示すように、短手方向の軸倒れのばらつきは、光学箱13の座面の高さの誤差により生じたばらつきAのみである。一方、長手方向の軸倒れのばらつきは、光学箱13の座面の高さの誤差により生じたばらつきBと、反力f2により生じたばらつきCとの重ね合わせとなる。A>Bであるので、各方向におけるばらつきAおよびBCは、図9で示した短手方向におけるばらつきACよりも小さく抑えることができる。以上に述べたように、実施例1においては、光学箱13の座面の高さの誤差による短手方向の回転軸24の軸倒れに、ねじ締結時のトルクによる軸倒れがさらに重ねて生じることにより短手方向における回転軸24の軸倒れが大きくなることを回避することができる。次に、図11から13を用いて、実施例1に係る光偏向器18の基板35とその平面形状が異なる他の実施例について説明する。その他の構成および作用については実施例1と同一なので、同一の構成部分については同一の符号を付して、その説明は省略する。実施例2図11は、実施例2に係る光偏向器48を示す平面図である。図11に示すように、実施例2に係る光偏向器48の基板50の平面形状は、長方形の端部を取り除いた形状である。光偏向器48に備えられる回転多面鏡16の回転速度の高速化に伴い、基板端部の振動により回転多面鏡16の回転が不安定になることがあった。このような形状をとるのは、基板端部の振動を抑制し、回転多面鏡16による走査精度を安定させるためである。互いに最も距離が離れた2つの挿通孔である挿通孔49b,49cを結ぶ直線に平行な直線を直線j、直線jに垂直な直線を直線iと定義する。実施例2において、直線jは、基板50の長手方向に平行であり、直線iは基板35の短手方向に平行である。そして、挿通孔49aにねじを締結した際に、軸支部材28が、光学箱13から受ける反力作用力f2が、長手方向である直線jに平行な方向に働くように挿通孔49aが配置されている。このような構成をとることで、実施例2においては、回転多面鏡16の回転速度の高速化に伴う、基板端部の振動により回転多面鏡16の回転が不安定になることを抑制できる。そして、光学箱13の座面の高さの誤差による短手方向の回転軸24の軸倒れに、ねじ締結時のトルクによる軸倒れがさらに重ねて生じることにより短手方向における回転軸24の軸倒れが大きくなることを回避することができる。実施例3図12は、実施例3に係る光偏向器54を示す平面図である。実施例3に係る基板の平面形状は、略三角形である。光偏向器の小型化のため、このような形状をとる。この略三角形の基板56の各頂点付近に挿通孔55a,55b,55cが設けられる。互いに最も距離が離れた2つの挿通孔である挿通孔55b,55cを結ぶ直線に平行な直線を直線l、直線lに垂直な直線を直線kと定義する。この実施例3に係る光偏向器54において、直線lは、基板56の長手方向に平行であり、直線kは基板56の短手方向に平行である。そして、挿通孔55aにねじを締結した際に、軸支部材28が、光学箱13から受ける反力作用力f2が、長手方向である直線lに平行な方向に働くように挿通孔49aが配置されている。このような構成をとることで、実施例3においては、光偏向器の小型化を図ることができる。そして、光学箱13の座面の高さの誤差による短手方向の回転軸24の軸倒れに、ねじ締結時のトルクによる軸倒れがさらに重ねて生じることにより短手方向における回転軸24の軸倒れが大きくなることを回避することができる。実施例4図13は、実施例4に係る光偏向器60を示す平面図である。図13に示すように、実施例4に係る光偏向器60の基板62の平面形状は略長方形であって、基板の短手方向の幅ができるだけ短くなるような構成をとる。光偏向器の小型化のためこのような形状をとる。互いに最も距離が離れた2つの挿通孔である挿通孔61b,61cを結ぶ直線に平行な直線を直線q、直線qに垂直な直線を直線pと定義する。そして、挿通孔61aにねじを締結した際に、軸支部材28が、光学箱13から受ける反力作用力f2の方向が、直線pよりも直線qに平行に近くなるように挿通孔61aが配置されている。このような構成をとることで、実施例4においては、光偏向器60の小型化を図ることができる。そして、光学箱13の座面の高さの誤差による短手方向の回転軸24の軸倒れに、ねじ締結時のトルクによる軸倒れがさらに重ねて生じることにより短手方向における回転軸24の軸倒れが大きくなることを回避することができる。"