重量で、C:0より大きく0.005以下、Mn:0.1-0.5、Si:0より大きく0.03以下、Cr:0.05~0.3、Al:0より大きく0.03以下、O:0.03~0.1、P:0より大きく0.03以下、S:0より大きく0.02以下、Cu:0より大きく0.015以下、N:0より大きく0.005以下を含み、残部はFeからなっており、その他不可避不純物を含むことを特徴とする表面欠陥のないホウロウ用鋼板。前記ホウロウ用鋼板は、鋼板内にCr-Mn複合酸化物が形成されていることを特徴とする請求項1に記載の表面欠陥のないホウロウ用鋼板。前記ホウロウ用鋼板は、前記Cr-Mn複合酸化物内におけるCr/Mnの原子比は0.01~2の範囲であることを特徴とする請求項2に記載の表面欠陥のないホウロウ用鋼板。前記ホウロウ用鋼板は、前記Cr-Mn複合酸化物の大きさが1~25μmであることを特徴とする請求項3に記載の表面欠陥のないホウロウ用鋼板。前記ホウロウ用鋼板は、前記Cr-Mn複合酸化物は観察視野1平方mmあたり1.5×102個以上であることを特徴とする請求項4に記載の表面欠陥のないホウロウ用鋼板。重量で、C:0より大きく0.005以下、Mn:0.1-0.5、Si:0より大きく0.03以下、Cr:0.05~0.3、Al:0より大きく0.03以下、O:0.03~0.1、P:0より大きく0.03以下、S:0より大きく0.02以下、Cu:0より大きく0.015以下、N:0より大きく0.005以下を含み、残部はFeからなっており、その他不可避不純物からなるスラブを製造するステップと、前記スラブを、1200°C以上に再加熱後、熱間圧延によって熱延鋼板を製造するステップと、前記熱延鋼板は550°C以上で巻き取る巻取ステップとを含むことを特徴とする表面欠陥のないホウロウ用鋼板の製造方法。前記巻取ステップの後に、圧下率50~90で冷間圧延を行うステップをさらに含むことを特徴とする請求項6に記載の表面欠陥のないホウロウ用鋼板の製造方法。前記冷間圧延ステップの後に、前記冷間圧延が完了した鋼板を、700°C以上で20秒間以上連続焼鈍を行うステップをさらに含むことを特徴とする請求項7に記載の表面欠陥のないホウロウ用鋼板の製造方法。前記ホウロウ用鋼板の製造方法によって製造されたホウロウ用鋼板は、Cr-Mn複合酸化物を形成し、前記Cr-Mn複合酸化物内におけるCr/Mnの原子比は0.01~2であることを特徴とする請求項6~8のいずれか一項に記載の表面欠陥のないホウロウ用鋼板の製造方法。前記ホウロウ用鋼板の製造方法によって製造されたホウロウ用鋼板は、前記Cr-Mn複合酸化物の大きさが1~25μmであることを特徴とする請求項9に記載の表面欠陥のないホウロウ用鋼板の製造方法。前記ホウロウ用鋼板の製造方法によって製造されたホウロウ用鋼板は、前記Cr-Mn複合酸化物は観察視野1平方mmあたり1.5×102個以上であることを特徴とする請求項10に記載の表面欠陥のないホウロウ用鋼板の製造方法。前記ホウロウ用鋼板の製造方法によって製造されたホウロウ用鋼板は、前記Cr-Mn複合酸化物自体またはその周辺に微細空孔が形成されていることを特徴とする請求項11に記載の表面欠陥のないホウロウ用鋼板の製造方法。本発明は、連続鋳造が可能で、生産性が高くかつ、フィッシュスケールおよび気泡欠陥のような表面欠陥もなく、成形性にも優れたホウロウ用鋼板を提供する。本発明はまた、連続鋳造が可能で、生産性が高くかつ、フィッシュスケールおよび気泡欠陥のような表面欠陥もなく、成形性にも優れたホウロウ用鋼板を製造する方法を提供する。本発明は、上記の目的を達成するために、重量で、C:0より大きく0.005以下、Mn:0.1-0.5、Si:0より大きく0.03以下、Cr:0.05~0.3、Al:0より大きく0.03以下、O:0.03~0.1、P:0より大きく0.03以下、S:0より大きく0.02以下、Cu:0より大きく0.015以下、N:0より大きく0.005以下を含み、残部はFeからなっており、その他不可避不純物を含む、表面欠陥のないホウロウ用鋼板を提供する。本発明の一実施形態にかかるホウロウ用鋼板は、鋼板内にCr-Mn複合酸化物が形成されており、このようなCr-Mn複合酸化物はその酸化物内にCr/Mnの原子比を0.01~2の範囲で提供する。また、本発明の一実施形態にかかるホウロウ用鋼板は、前記Cr-Mn複合酸化物の大きさが1~25μmであり、このようなCr-Mn複合酸化物は観察視野1平方mmあたり1.5×102個以上を含む。本発明は、本発明の他の目的を達成するために、i重量で、C:0より大きく0.005以下、Mn:0.1-0.5、Si:0より大きく0.03以下、Cr:0.05~0.3、Al:0より大きく0.03以下、O:0.03~0.1、P:0より大きく0.03以下、S:0より大きく0.02以下、Cu:0より大きく0.015以下、N:0より大きく0.005以下を含み、残部はFeからなっており、その他不可避不純物からなるスラブを製造するステップと、ii前記スラブを、1200°C以上に再加熱後、熱間圧延によって熱延鋼板を製造するステップと、iii前記熱延鋼板は550°C以上で巻き取る巻取ステップとを含む、表面欠陥のないホウロウ用鋼板の製造方法を提供する。このような本発明の一実施形態にかかるホウロウ用鋼板の製造方法は、前記巻取ステップの後に、圧下率50~90で冷間圧延を行うステップをさらに含む。また、本発明の一実施形態にかかるホウロウ用鋼板の製造方法は、前記冷間圧延ステップの後に、前記冷間圧延が完了した鋼板を、700°C以上で20秒間以上連続焼鈍を行うステップをさらに含む。このような本発明の一実施形態によって製造されたホウロウ用鋼板は、Cr-Mn複合酸化物を形成し、前記Cr-Mn複合酸化物内におけるCr/Mnの原子比は0.01~2に制御することが好ましい。そして、本発明の一実施形態によって製造されたホウロウ用鋼板は、前記Cr-Mn複合酸化物の大きさが1~25μmであり、Cr-Mn複合酸化物は観察視野1平方mmあたり1.5×102個以上であることが好ましい。このような本発明の一実施形態にかかるホウロウ用鋼板は、ホウロウ用鋼板の主な欠陥の一つであるフィッシュスケール欠陥を効果的に防止することができる。通常、フィッシュスケール欠陥とは、ホウロウ用鋼板の製造工程中、鋼中に固溶していた水素が、冷却された状態で鋼の表面に放出されることによって発生するものを指す。したがって、このようなフィッシュスケール欠陥を防止するためには、鋼中に固溶した水素を吸着できるサイトを鋼の内部に多量形成させる必要がある。一般に、既存の析出物を活用したホウロウ鋼種は、水素吸蔵サイトとして、TiS、TiN、BN、そして、セメンタイトなどを活用している。本発明の一実施形態にかかるホウロウ用鋼板は、Cr-Mn複合酸化物が凝固中に均一に分散し、熱間および冷間圧延時に破砕されることによって微細空孔を形成し、水素を吸蔵してフィッシュスケールを防止することができる。また、凝固後に析出する析出系と比較して、高温で安定した酸化物を水素吸蔵サイトとして活用するため、生成された酸化物が熱間および冷間圧延制御条件による影響をほとんど受けず、操業性が良くなるという利点がある。Cr-Mn複合酸化物の総量は鋼中の総酸素量に比例し、総酸素量300ppm以上の条件でフィッシュスケールの発生を抑制することができる。本発明の一実施形態で使用されたMnおよびCrは、連続鋳造時に凝固前の溶存酸素を高く維持できるため、前記総酸素量を確保することが可能である。また、本発明の一実施形態では、凝固前に存在する多量の溶存酸素は、凝固中にCrおよびMnと全量結合するため、ピンホールなどの欠陥を発生させない。また、Tiが添加されず、ホウロウ密着性が低下することなく、Tiによる表面欠陥を誘発しない。本発明のホウロウ用鋼板は、Cr-Mn複合酸化物内のCr/Mnの原子比間の相関関係を適切に制御し、表面欠陥を防止することができる。そして、本発明の一実施形態にかかるホウロウ用鋼板は、連続鋳造によって作ることができ、連続焼鈍で生産が可能なため、製造原価が低く、生産性が高く、表面欠陥もなく、ホウロウ性に優れた冷延鋼板を提供することができる。本発明の一実施形態にかかるホウロウ用鋼板は、鋼材の化学成分組成を適切な範囲内に抑制すると同時に、鋼板中の溶存酸素を積極的に用いることで、凝固時に鋼板内の酸化物を多量かつ均一に形成させ、水素吸着源として作用させ、気泡欠陥がなく、フィッシュスケールの発生を防止する技術を提供する。本発明の一実施形態にかかるホウロウ用鋼板は、高温で安定したCr-Mn複合酸化物を形成させ、このような複合酸化物内のCr/Mnの原子比率の値を適切に制御することにより、水素吸蔵サイトとして活用できる技術を提供する。本発明の一実施形態にかかるホウロウ用鋼板は、Cr/Mnの原子比を0.01~2として低く制御し、酸化物内の不均一性をより増加させることにより、さらに効率的に微細空孔を生成させることができる。したがって、高価なCrの含有量を大幅に低減できる技術的効果がある。また、本発明の一実施形態にかかるホウロウ用鋼板では、高い硫黄Sによって形成された硫化物は延伸しやすいため、圧延後に酸化物が破砕されて形成される微細空孔の形成を阻害することから、硫黄Sの含有量はできるだけ減少させた方が良い。マンガンMnと銅Cuは代表的な硫化物形成元素であって、マンガンMnは、本発明に有用に使用されるMnOを形成させるのに必須であるので減少させることができないが、銅Cuは、酸素との結合力が弱くて酸化物を容易に形成せず、硫黄Sと結合し、複合酸化物とくっついて硫化物を形成し、これは、酸化物を圧延時に破砕して形成される微細空孔の生成を阻害することから、できるだけ減少させた方が良い。したがって、本発明の一実施形態にかかるホウロウ用鋼板では、このような役割を果たす銅Cuの含有量を制御し、気泡欠陥がなく、フィッシュスケールの発生を防止するホウロウ鋼板を提供できる技術的効果を発揮する。本明細書で使われる専門用語は、単に特定の実施形態を言及するためのものであり、本発明を限定することを意図しない。本明細書で使われる単数形態は、用語がこれと明確に反対の意味を表さない限り、複数形態も含む。本明細書で使われる含むの意味は、特定の特性、領域、整数、ステップ、動作、要素および/または成分を具体化し、他の特定の特性、領域、整数、ステップ、動作、要素、成分および/または群の存在や付加を除外するものではない。別に定義しないが、本明細書で使われる技術用語および科学用語を含むすべての用語は、本発明の属する技術分野における通常の知識を有する者が一般に理解する意味と同じ意味を有する。通常使われる、辞書に定義された用語は、関連技術文献と現在開示された内容に符合する意味を有すると追加的に解釈され、定義されない限り、理想的または非常に公式的な意味には解釈されない。また、本発明において、成分元素の化学組成に関する表示は、特別な説明がない限り、すべて重量を意味する。以下、本発明にかかるホウロウ用鋼板およびその製造方法に関する実施形態を詳細に説明するが、本発明が下記の実施形態に制限されるものではない。したがって、当該分野における通常の知識を有する者であれば、本発明の技術的思想を逸脱しない範囲内で本発明を種々の異なる形態で実現することができる。本発明において、成分元素の含有量は、特別な説明がない限り、すべて重量を意味する。以下、本発明の実施形態にかかるホウロウ用鋼板について詳細に説明する。本発明の一実施形態にかかるホウロウ用鋼板は、重量で、C:0より大きく0.005以下、Mn:0.1-0.5、Si:0より大きく0.03以下、Cr:0.05~0.3、Al:0より大きく0.03以下、O:0.03~0.1、P:0より大きく0.03以下、S:0より大きく0.02以下、Cu:0より大きく0.015以下、N:0より大きく0.005以下を含み、残部はFeからなっており、その他不可避不純物を含む。以下、本発明の一実施形態にかかるホウロウ用鋼板において、成分元素を限定した理由を説明する。炭素Cは、0より大きく0.005以下を添加する。仮に、炭素Cを0.005以上添加する場合、鋼中の固溶炭素の量が多く、焼鈍時に集合組織の発達を妨げ、成形性を低下させ、時効現象が発生してしまう。このため、炭素鋼を生産した後、長い期間が経てから加工を行う場合、表面欠陥ストレッチャーストレインStretcherStrain欠陥が発生する可能性が高いことから、炭素Cの上限値を0.005に制限することが好ましい。マンガンMnは、溶鋼中の溶存酸素と結合してMn酸化物を形成する。また、鋼中の固溶硫黄をマンガン硫化物として析出させ、赤熱脆性を防止するために添加する。したがって、マンガンの含有量は、0.1以下では赤熱脆性の発生の可能性が高いため、下限値を0.1とし、マンガンの含有量が、0.5以上では成形性が大きく低下し、成形時に欠陥が発生するため、上限値を0.5とした。シリコンSiは、溶鋼中の酸素を除去する脱酸剤として使用されるため、Siの上限値を0.03に制限することが好ましい。リンPは、鋼の物性を阻害する元素であり、0.03以上では成形性が大きく低下するため、その上限値を0.03にすることが好ましい。硫黄Sは、一般に鋼の物性を阻害する元素として知られており、0.02以上では延性が大きく低下し、硫黄による赤熱脆性が発生しやすいため、上限値を0.02に制限することが好ましい。また、硫黄Sは、これによって形成される硫化物が複合酸化物とくっついて形成されるため、圧延後に酸化物が破砕されて形成される微細空孔の形成を阻害したり、形成された微細空孔を埋めることから、硫黄Sの含有量をできるだけ減少させることが好ましい。アルミニウムAlは、一般に酸化性が強く、脱酸剤としての役割を果たし、アルミナ酸化物以外の酸化物の生成を抑制する。しかし、アルミニウムが酸化物を形成する場合、このようなアルミニウム酸化物が鋼中または鋼表面に残存し、表面欠陥を発生する可能性が高いため、アルミニウムの上限値を0.03に制限することが好ましい。銅Cuは、過剰添加時、ホウロウ層と鋼板との反応を阻害し、加工性を低下させる場合があるため、上限値を0.015にすることが好ましい。また、銅Cuは、硫黄Sと結合し、複合酸化物とくっついて硫化物を形成し、これは、酸化物を圧延時に破砕して形成される微細空孔の生成を阻害することから、銅Cuの含有量をできるだけ減少させることが好ましい。窒素Nは、窒素の含有量が多すぎる場合、固溶窒素の量が多くなって成形性が低下し、気泡欠陥が発生する可能性が高いため、その上限値を0.005に制御することが好ましい。クロムCrは、本発明の実施形態において、水素吸蔵サイトとして作用するための酸化物形成元素であって、溶鋼中の溶存酸素と結合してCr酸化物を形成したり、Mn酸化物を還元してCr-Mn複合酸化物を形成する。したがって、このようなCr-Mn複合酸化物を形成させ、これを制御するために、Crの成分の範囲を0.05から0.3に制御することが好ましい。酸素Oは、フィッシュスケールを効果的に防止し、表面欠陥を積極的に抑制するための元素として作用する。しかし、酸素の含有量を0.03以下とする場合、このような含有効果が低くなるため、その含有量を0.03以上にすることが好ましい。また、酸素の含有量は多いほど酸化物総量を増大させ得て好ましいが、酸素を0.1以上と過多に含有する場合、製造工程上、耐火物などの溶損問題が発生する可能性が大きくなるため、その上限値を0.1に限定することが好ましい。以上のような組成を有する、本発明の一実施形態にかかるホウロウ用鋼板は、含有元素の相互作用によってCr-Mn複合酸化物を形成させることとなる。このようなCr-Mn複合酸化物は、複合酸化物内の局部的な組成不均一が発生する場合、鋼板の部位ごとに硬度値が異なり、冷間圧延時にCr-Mn酸化物自体が破砕されて微細空孔が多量に形成され得る。したがって、水素吸蔵サイトとして活用できる複合酸化物内におけるMnとCrとの含有量の相関関係を制御する必要がある。つまり、本発明の一実施形態にかかるホウロウ用鋼板の場合、Cr-Mn複合酸化物内におけるCr/Mnの原子比率の値と水素吸蔵能との相互関連性を制御する必要がある。このために、Cr-Mn複合酸化物内のCr/Mnの原子比率を0.01~2に限定することが好ましい。仮に、Cr-Mn複合酸化物内のCr/Mnの原子比率を0.01未満に制御する場合、表面欠陥の発生確率が非常に高いため、その下限値を0.01にすることが好ましい。また、仮に、Mn複合酸化物内のCr/Mnの原子比率の値が2より高い場合には、フィッシュスケールの発生量が急激に増加するため、その上限値を2以下に制御することが好ましい。本発明の一実施形態によって製造されたホウロウ用鋼板において、Cr-Mn複合酸化物が冷間圧延によって破砕されて微細空孔が発生した典型例を、図1に示した。図1に示されているように、走査電子顕微鏡FE-SEMおよびエネルギー分散型X線分析EDSを利用して観察した結果、Cr-Mn複合酸化物が破砕された部分で微細空孔が形成されていることが分かる。そして、本発明の一実施形態にかかるホウロウ用鋼板では、耐フィッシュスケール性を確保するための手段として、Cr-Mn複合酸化物の大きさと個数を限定することが好ましい。これは、ホウロウ用鋼板において、水素を吸蔵できる位置が、複合酸化物自体が破砕された部分または酸化物/基地鋼板の界面で冷間圧延時に生成される微細空孔であるからである。このために、本発明の一実施形態では、Cr-Mn複合酸化物の大きさを1~25μmに限定することが好ましい。仮に、Cr-Mn複合酸化物の大きさが1μm未満の場合、冷間圧延時に破砕される量が少なく、生成される微細空孔の大きさが過度に少なくなる。したがって、これを用いた水素吸蔵効果が少ないため、Cr-Mn複合酸化物の大きさを1μm以上に限定することが好ましい。さらに、Cr-Mn複合酸化物の大きさが25μmより大きい場合には、酸化物の数が少なくなり、耐フィッシュスケール性を確保できないことから、その大きさを25μm以下に限定することが好ましい。また、本発明の一実施形態にかかるホウロウ用鋼板において、Cr-Mn複合酸化物の個数は、観察視野1平方mmあたり1.5×102個以上に限定することが好ましい。仮に、Cr-Mn複合酸化物の個数が1平方mmあたり1.5×102個より少ない場合、耐フィッシュスケール性を確保しにくいことから、これ以上に限定することが好ましい。以下、本発明の一実施形態にかかるホウロウ用鋼板の製造方法について説明する。まず、重量で、C:0より大きく0.005以下、Mn:0.1-0.5、Si:0より大きく0.03以下、Cr:0.05~0.3、Al:0より大きく0.03以下、O:0.03~0.1、P:0より大きく0.03以下、S:0より大きく0.02以下、Cu:0より大きく0.015以下、N:0より大きく0.005以下を含み、残部はFeからなっており、その他不可避不純物を含むスラブを製造する。このように製造されたスラブは、1200°C以上に再加熱する。そして、再加熱されたスラブは、粗圧延をした後、Ar3以上の温度で仕上げ圧延を行う。仕上げ圧延を行った熱延鋼板は、550°C以上で巻き取る。巻き取られた熱延鋼板は酸洗処理し、鋼板の表面にある酸化皮膜を除去した後、冷間圧延を実施する。冷間圧延時の圧下率は50~90とする。冷間圧延が完了した鋼板は、700°C以上で20秒間以上の条件で連続焼鈍する。本発明の一実施形態にかかるホウロウ用鋼板の製造方法において、熱間圧延後の熱延鋼板の巻取温度を550°C以上に制限した理由は、次のとおりである。熱間圧延後の熱延鋼板を550°C以下で巻き取る場合、熱間圧延による結晶粒が小さくなり、後続の加工ステップで成形性が低くて成形が困難になるため、その下限値を550°Cとする。そして、本発明の一実施形態にかかるホウロウ用鋼板の製造方法において、冷間圧延時の圧下率を50~90に制限した理由は、次のとおりである。仮に、冷間圧延時の冷間圧下率を過度に低く制御する場合、再結晶集合組織の発達が低く、成形性が低下する。また、冷間圧延時の冷間圧下率を低くする場合、Cr-Mn複合酸化物の破砕能が低下することから、冷間圧下率の下限値を50に制限した。さらに、冷間圧延時の冷間圧下率が高すぎる場合、延性が低下し、微細空孔の絶対量が減少することから、その上限値を90に制限する。また、本発明の一実施形態にかかるホウロウ用鋼板の製造方法において、冷間圧延後の連続焼鈍条件を700°C以上で20秒間以上に制限した理由は、次のとおりである。冷間圧延後の連続焼鈍を行うことは、冷間圧延された鋼板に延性と成形性を与えるためのものであるため、仮に、このような連続焼鈍を700°C以下で行う場合、冷延鋼板の再結晶が完了せず、延性および成形性を確保しにくくなる。このため、連続焼鈍の焼鈍温度を700°C以上に制限する。そして、連続焼鈍時間が短すぎる場合にも、再結晶が完了せず、鋼板の延性および成形性を確保できないことから、その下限値を20秒間とした。以下、本発明の実施例について詳細に説明する。表1のような組成を有するスラブを転炉で溶融し、2次精錬した後、連鋳工程によって製造した。表1において、成分元素の含有量は重量であり、残部はFeであり、その他不可避不純物が含まれている。表1のような組成を有するスラブを、1250°Cの加熱炉に1時間維持後、熱間圧延を実施した。この時、仕上げ熱間圧延の圧延温度は900°C、巻取温度は650°Cとした。熱間圧延後の鋼板の最終板厚は3.2mmであった。このように製造された熱延鋼板は酸洗処理し、表面の酸化皮膜を除去した後、冷間圧延を実施した。この時、冷間圧下率は75とし、冷間圧延後の鋼板の厚さは0.8mmであった。冷間圧延が完了した鋼板を用いてホウロウ特性を調べるためのホウロウ処理試験片を加工した。このようなホウロウ処理試験片に対して連続焼鈍を実施し、ホウロウ処理試験片は70mm×150mmの大きさに切断した。連続焼鈍は、焼鈍温度830°Cとして焼鈍を実施した。焼鈍が完了したホウロウ処理用試験片は、完全に脱脂した後、下釉薬を塗布し、200°Cで10分間乾燥させて水分を完全に除去した。乾燥が終わった試験片は、830°Cで7分間維持して焼成処理を実施した後、常温まで冷却した。下釉ホウロウ処理が完了した試験片は、上釉薬を塗布した後、200°Cで10分間乾燥させて水分を完全に除去した。乾燥が終わった試験片は、800°Cで7分間維持して焼成処理を実施した後、空冷するホウロウ処理を施した。この時、焼成炉の雰囲気条件は、露点温度30°Cで、フィッシュスケール欠陥が最も発生しやすい苛酷な条件とした。ホウロウ処理が終わった試験片は、200°Cの維持炉に20時間維持し、フィッシュスケールの加速処理後に発生したフィッシュスケール欠陥数を目視で調べた。ホウロウ密着性の評価は、密着試験機器ASTMC313-78規格による試験機器を用いて密着性を測定した。下表2は、発明鋼および比較鋼のそれぞれに対するホウロウの密着性を示している。ここで、気泡欠陥は目視で判定したもので、1:優秀、2:普通、3:不良という、第1~第3段階によって判定した。そして、下表2で示す、本発明鋼および比較鋼のCr-Mn複合酸化物内のCr/Mnの原子比率の値と微細空孔の大きさは、各試験片の中央部を走査型電子顕微鏡FE-SEMを用いて観察した。そして、複合酸化物をエネルギー分散型X線分析EDSをして組成を調べた。また、複合酸化物の大きさおよび1平方mmあたりの複合酸化物の個数は、平均大きさ1~25μmの個数を、電子顕微鏡を用いた5000倍で40視野の画像からポイントカウンティング法で見つけ出し、画像分析器を用いて1平方mmあたりに換算して計算した。表2は、このような過程を経て得られた、Cr-Mn複合酸化物内の原子比率、1平方mmあたりの複合酸化物の個数、ホウロウ処理条件別のホウロウ特性などをそれぞれ示したものである。表2に示されているように、本発明の範囲に属する発明鋼1~5は、複合酸化物の個数および大きさが本発明で制限した範囲に属し、苛酷な条件でもフィッシュスケールが発生しておらず、耐フィッシュスケール性も確保し、ホウロウ密着指数も優れており、高い密着性を示した。しかし、比較鋼1は、Crの含有量が低く、Cr-Mn複合酸化物内の原子比率の値が0.23と、本発明鋼で提示した値の0.01~2の範囲に該当するとはいえ、酸素量が基準値より低いことから、Cr-Mn複合酸化物の平均大きさが0.6μmと大きさが小さく、酸化物の総個数も少なくなり、水素吸蔵能が低下し、素材内のフィッシュスケールが19個発生した。また、比較鋼2は、Cr-Mn複合酸化物の平均大きさおよび個数は、本発明で提示した範囲内に含まれているとはいえ、Mnの含有量が低く、Cr-Mn複合酸化物内の平均原子比が6.12と、本発明鋼で提示した値の0.01~3に比べて高く、Cr-Mn複合酸化物の水素吸蔵能が低下し、素材内のフィッシュスケールが50個以上発生した。したがって、Cr-Mn複合酸化物内のCrおよびMnの原子含有量が本発明の発明範囲に属していなければ、Cr-Mn複合酸化物の個数を満足しても、水素吸蔵能が増大しないという結果を示した。そして、比較鋼3の場合、酸化物内のCr/Mnの平均原子比とMnおよびCrの含有量が本発明の範囲に属するものの、Alの含有量が高く、Oの含有量が非常に低い。したがって、Cr-Mn複合酸化物の平均大きさが0.2μmと小さく、酸化物の個数も少なく、水素吸蔵能が低下し、素材内のフィッシュスケールが50個以上発生した。一方、比較鋼4の場合、フィッシュスケール欠陥が発生し、このような現象は、銅Cuおよび硫黄Sの含有量が高く、硫化物が複合酸化物とくっついて形成され、圧延後に酸化物が破砕されて形成される微細空孔の形成を阻害したり、形成された微細空孔を埋めることにより、水素吸蔵能が多少低下したためであると判断される。以上、本発明の好ましい実施形態について説明したが、本発明は、これに限定されるものではなく、特許請求の範囲と発明の詳細な説明および添付した図面の範囲内で多様に変形して実施可能であり、これも本発明の範囲に属することは当然である。