風力発電用の風車翼において、翼厚方向の曲げ剛性が、前記風車翼の根元から先端に向かって単調減少となることを特徴とする風車翼。前記風車翼は、根元側に位置しハブに取り付けるための取付部と、先端側に位置する翼形断面部と、取付部と翼形断面部とを繋ぐ遷移部とからなり、前記遷移部が、前記風車翼の根元から翼長さの50までの領域にあることを特徴とする請求項1に記載の風車翼。前記遷移部の翼厚方向の板厚が、曲げ強度で規定される構造の板厚に比して大きな板厚をとる構造を含むことを特徴とする請求項2に記載の風車翼。前記遷移部が防撓材を含む構造からなることを特徴とする請求項2または3に記載の風車翼。前記風車翼が、繊維強化プラスチックを含む構造からなることを特徴とする請求項1~4のいずれかに記載の風車翼。前記風車翼が、炭素繊維を含む繊維強化プラスチックであることを特徴とする請求項5に記載の風車翼。本発明の目的は、大きな重量の付加なく座屈を抑制する構造を持った風車翼を提供することにある。上記課題に対し各種検討した結果、曲げ強度を満たすように風車翼の主桁部分の板厚分布を決めた場合、翼厚方向の剛性が局所的に低い箇所が発生することを見出した。風車翼の形状は、根元側はハブへの取付部となるため円形断面となっており、先端側に行くにしたがって翼形断面となる。その間に、風車翼の根元から30の長さ付近まで断面形状が遷移する遷移部が存在する。この遷移部では、翼厚が先端側の翼形断面よりも大きいため、曲げ強度を満たすように設計すると板厚が小さくなり、曲げ剛性が局所的に低くなる。そして、座屈強度の低い箇所はこの遷移部と一致する。そこで、翼厚方向の曲げ剛性を、翼の根元から先端に向かって分布をとったときに、単調減少となるようにすることにより、局所的に座屈強度の低い箇所をなくすことが出来ることを見出した。以上の知見を元に本発明者は本発明に想到した。すなわち、風力発電用の風車翼において、翼厚方向の曲げ剛性が、前記風車翼の根元から先端に向かって単調減少となることを特徴とする風車翼であることが必要である。また、前記風車翼は、根元側に位置しハブに取り付けるための取付部と、先端側に位置する翼形断面部と、取付部と翼形断面部とを繋ぐ遷移部とからなり、前記遷移部が、前記風車翼の根元から翼長さの50までの領域にあることが好ましい。また、前記遷移部の翼厚方向の板厚が、曲げ強度で規定される構造の板厚に比して大きな板厚をとる構造を含むことも好ましい態様である。さらに、前記遷移部が防撓材を含む構造からなることも好ましい。ここで、前記風車翼が、繊維強化プラスチックを含む構造からなることが好ましい。なかでも、前記風車翼が、炭素繊維を含む繊維強化プラスチックであることが特に好ましい。本発明によれば、大きな重量の付加なく、局所的な座屈を防いだ構造の風車翼を得ることが出来る。以下、本発明について図面を用いて説明する。本発明の風車翼は、図1に示すような風車翼10の外形状を有し、図2の断面図に示すような断面形状を各部分に有するものである。根元部20は、図6に示すような風車のハブ70に取り付けるために略円形断面となっており、根元部20から先端に向かって、断面形状が略円形から翼形へと遷移する遷移部30を有している。この遷移部30は、最大で根元から風車翼長さの50までの領域である。遷移部30より先は、断面が翼形状である翼形部40を有する。ここで、翼形状断面において、翼弦方向に直交する方向を翼厚方向と呼ぶ。一般に、風車翼10は、風から効率よく力を受けるために、長さ方向にわたって翼の迎え角を変化させるようねじり角を設けてあることが多いが、本発明における翼厚方向は、その場所での翼弦方向に直交する方向を翼厚方向と呼ぶこととする。風車翼10の遷移部30および翼形部40における、さらに詳細な断面構造を図3に示す。翼形部40は、主に荷重を負担する主桁43と、翼形状を保持する外皮42、ウェブ41から構成された中空構造からなる。風車翼10は、風車翼10に駆動される発電機、ギヤボックス、ベアリングなどへの負荷を減らすために、軽量、高剛性であることが好ましい。そのため、風車翼10の主桁43の材料としては、軽量かつ高剛性が容易に実現できる繊維強化プラスチックFRPを含む構造であることが好ましい。FRPは、エポキシ樹脂やポリエステル樹脂などのプラスチックを、強化繊維である炭素繊維などで強化したものである。プラスチックには、上記した、エポキシ樹脂、ポリエステル樹脂の他にも、ビニルエステル樹脂、フェノール樹脂などの熱硬化樹脂の他、ポリプロピレン樹脂、ポリアミド樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリエーテルイミド樹脂など熱可塑樹脂が使用される。強化繊維は、炭素繊維やガラス繊維などの無機繊維や、アラミド繊維、高強度ポリエチレン繊維、PBOポリパラフェニレンベンズオキサゾール繊維などの有機繊維などが使用される。中でも、PANポリアクリロニトリル系炭素繊維と樹脂を重量比で4:6~7:3の割合で組み合わせた炭素繊維強化プラスチックCFRPは、重量当たりの剛性、強度が高く、本発明で最も好ましい材料である。また、連続繊維を含む繊維強化プラスチックならば、風車翼にかかる曲げ荷重、ねじり荷重のそれぞれに合わせた繊維配向を選択でき、より好ましい。また、外皮42は軽量かつ風荷重による面圧に耐えられるように、FRPのサンドイッチパネルを含む構造とすることが好ましい。サンドイッチパネルとは、発泡性樹脂等といった低密度芯材の片面または両面に表皮材としてFRPを張り合わせたものであり、全FRP製の外皮と比較して、同等の曲げ強度や剛性を維持しつつ、更なる軽量化が達成できるものである。風車翼10の各位置に掛かる風荷重による曲げモーメントは一様ではないため、その曲げモーメントの大きさに応じて必要な強度を確保しつつ軽量化させるべく、風車翼10は翼の長さ方向に渡って主桁の板厚を変化させている。主桁43の板厚分布は、従来は曲げ強度を満たすように設計することが一般的であった。この場合、風車翼10の根元側では主桁43の板厚はほぼ一様に厚くなるのに対し、遷移部の領域内では、外形上の翼厚方向寸法が大きく形状による断面係数が大きく取れるために主桁43の板厚はやや薄くなり、翼形状となったところで再び厚く、さらに先端に向かって薄くなる傾向を有していた。このとき、風車翼10の根元側から翼先端方向へ正規化した長さに対する、風車翼の翼厚方向曲げ剛性分布の一例を図4に示す。図4内の矢印部分で図示するように、遷移部の領域内で局所的に曲げ剛性が低い箇所が発生する。曲げ強度を基に設計された風車翼が座屈する部分と、図4における曲げ剛性の低い箇所とが一致することから、本発明では、翼厚方向曲げ剛性分布を、単に曲げ強度を満たすだけではなく、図5のように、根元部から先端に向かって単調減少となるように設計することを見出した。このような風車翼の形状とすることにより、遷移部で発生する局所的な座屈を防ぐことが出来る。翼厚方向曲げ剛性分布を単調減少とする手法としては、局所的に曲げ剛性の低い箇所の主桁43の板厚を大きくすることができる。とくに主桁43の長手方向繊維配向層を増厚すると効果が高く好ましい。また、別の手法として、遷移部の内側に防撓材を含む構造図示せずを用いることができる。防撓材として、縦通材ストリンガー、小骨リブ、ウェブなどを使うことができる。ストリンガーやリブは、風車翼10と同じCFRP製であることが好ましく、接着剤で固着させたり、風車翼の成形にあわせて一体成形することも可能である。[風車翼]アメリカ国立再生可能エネルギー研究所の提案している風車翼形状WindPACTをもとに、5MW級風車翼の検討を行った。翼の長さ64m、定格風速15msの風車翼とした。風荷重として、大型風車の国際規格IEC614001で規定されるEOGを用い、この荷重負荷時に主桁の長手方向ひずみが0.2を超えないよう設計した。主桁はCFRP東レ株式会社製PAN系炭素繊維T-600をエポキシ樹脂で硬化させたものとし、外皮、ウェブはGFRPをスキンとし、バルサAlcanBaltek製AL-100をコアとするサンドイッチパネルとした。実施例上記の外形を有する風車翼について、遷移部の主桁板厚を23増加させた。このときの翼厚方向曲げ剛性分布を図5に、重量相対値と座屈係数を表1に示した。ここで、座屈係数は想定荷重と座屈荷重の比であり、座屈係数が1より小さい場合は想定荷重より小さな荷重で座屈することを示すものである。本実施例では、座屈係数は十分1より大きく、想定荷重では座屈を生じさせるものではなかった。比較例上記の外形を有する風車翼について、遷移部の主桁板厚を変更せずそのまま用いた。このときの翼厚方向曲げ剛性分布を図4に、重量相対値と座屈係数を表1に示した。本比較例では、座屈係数が1より小さく、想定荷重より小さな荷重で座屈してしまうおそれが生じ、構造としての用を成さない結果となった。以上のとおり、本発明において少ない重量増分で座屈を防ぐ構造を得られる結果となった。