基材上に活性炭を添加し、バインダーを添加した後10分以内に、101~300°Cで加熱乾燥処理を行い、基材に活性炭を固着することを特徴とするチャコールフィルターの製造方法。前記バインダーを添加した後、加熱乾燥処理を開始するまでの時間を0~10秒とすることを特徴とする請求項1に記載のチャコールフィルターの製造方法。前記基材に加熱乾燥処理を行った後、折り込み加工を行うことを特徴とする請求項1に記載のチャコールフィルターの製造方法。前記バインダーを、活性炭に対して0.05~100wtの範囲で添加することを特徴とする請求項1に記載のチャコールフィルターの製造方法。以下、図面を参照しながら本発明の実施形態を説明する。図1は本発明に係るたばこ用チャコールフィルターの巻上げシステムを示す構成図である。この巻上げシステムは、瀘過材であるペーパー製の原料シートFMの流れに沿って原反部10、クレープ部20、絞込みガイド部40、及び巻上げ部60を具備する。原反部10において、原料シートFMの原反紙ロールFRはエアーシャフト12に装着される。原料シートFMはシャフト12の回転に伴って原反紙ロールFRから繰出される。シャフト12にはその回転速度を制御するためのパウダーブレーキ14が付設される。クレープ部20の入口にはダンサーローラ機構22が配設される。ダンサーローラ機構22は、原反紙ロールFRの径の変化、原料シートFMの送り速度の変化等による原料シートFMの張力変化を少なくするために利用される。ダンサーローラ機構22は4個の上側ローラ24と3個の下側ローラ26とを具備し、原料シートFMは上下ローラ24、26間をジグザグに通される。上側ローラ24は固定フレームに支持される一方、下側ローラ26は上下方向に旋回可能なアームに支持される。アームには、その揺動角度を検出するためのピボットセンサーが付設される。ピボットセンサーの検出信号に基づいて、パウダーブレーキ14のブレーキ力が調整される。また、アームには、エアーシリンダが接続され、そのエアー圧を調整することにより、原料シートFMの紙質にあった張力を得ることができる。ダンサーローラ機構22に続いて一対のフィードローラ32が配設される。フィードローラ32の上側ローラ32aは左右2個のゴムローラからなり、下側ローラ32bは表面が平坦な金属ローラからなる。上側ローラ32aを構成する2個のゴムローラの表面には螺旋が形成され、フィードローラ32の回転時に、原料シートFMが横方向に広げられ、この時点における不用意な皺の発生が防止されるようになっている。フィードローラ32の駆動系には、回転速度を補正するための無段変速機が配設される。フィードローラ32に続いて、クレープ処理を施すためのクレープ手段として機能する一対のクレープローラ34が配設される。クレープローラ34は、フィルターの通気抵抗を高めるための縦皺を原料シートFMに形成するために利用される。クレープローラ34の駆動系には、回転速度を補正するための無段変速機が配設される。クレープローラ34の上下ローラ34a、34bの夫々は、周方向に平行に延びる深い溝を表面に有する金属ローラからなる。上下ローラ34a、34bの溝の噛合い深さ噛合わせ量を変更すると、原料シートFMに形成される縦皺の深さ或いは原料シートFMの延伸の程度が変化する。従って、上下ローラ34a、34bの溝の噛合い深さを調整することにより、フィルターの通気抵抗を制御することができる。噛合い深さが大きくなるほど、フィルターの通気抵抗が高くなる。クレープローラ34に隣接してタッチレバー36が配設される。タッチレバー36はクレープローラ34から排出された原料シートFM上に載せられ、その弛み状態を検出するために利用される。原料シートFMの弛み状態に基づいて、後述するように、原料シートFMの送り速度が制御される。タッチレバー36に続いて絞込みガイド部40が配設される。絞込みガイド部40は、クレープ処理された原料シートFMが、次の巻上げ部60において均一な巻上げ状態となるように走行ガイドすると共に、原料シートFMを棒状に絞込むために利用される。より具体的には、絞込みガイド部40は巻込みガイド42、集束ガイド44、Tジェット46を具備する。巻込みガイド42は中膨れ太鼓状の従動ローラからなり、その側面によりクレープ処理された原料シートFMに対して横方向の均一な張力を付与する。これにより、原料シートFMのTジェット46への急激な絞込みを避け、フィルターの通気抵抗の安定化を図ることができる。太鼓状ローラは上下に位置調整可能で、上に移動すると原料シートFMの両側が弛み、下に移動すると原料シートFMの中央が弛む。集束ガイド44は、上4枚、下5枚のガイドプレーとからなり、原料シートFMを間に挟み込んで蛇腹状に変形させる。これにより、原料シートFMがTジェット46に対して規則的に絞込まれるようになり、フィルターの通気抵抗の安定化を図ることができる。Tジェット46はレデューサー状の管体からなり、原料シートFMを集束させた状態で巻上げ部60に送込む。巻上げ部60のトングの先端における摩擦熱を押さえ且つ原料シートFMの送込みを安定させるため、Tジェット46内には圧縮エアーが送込まれる。絞込みガイド部40に対応する位置で、原料シートFMに対して活性炭チャコールCAが添加される。絞込みガイド部40の上方に配置された活性炭添加装置50が使用される。活性炭添加装置50は活性炭を溜めるためのホッパー52と、ホッパー52の下部に接続された供給管54とを有する。供給管54内には活性炭の供給量を制御するためのローラ56が配設される。活性炭添加装置50の後段には、絞込みガイド部40の集束ガイド44とTジェット46との間に、バインダー添加装置80および加熱乾燥装置90が設けられている。巻上げ部60には、プラグ巻取紙PMを供給する巻取紙供給機構62が配設される。プラグ巻取紙PMは、原反紙ロールPRから繰出され、リザーバー64を通過した後、Tジェット46の出口に供給される。ここで、プラグ巻取紙PMは、Tジェット46で集束された原料シートFMを上に載せるような態様で供給される。プラグ巻取紙PMは、集束された原料シートFMと共に、巻付け手段として機能する管状のトング66を通過する間に、断面が円形の棒状体に成形される原料シートFMに巻付けられる。原料シートFM及びプラグ巻取紙PMは更に、ラップ糊ガン68、アイロニング72、クーラーバー74を経て一体化された後、カッタ76により順次所定の寸法に切断される。この様にして製造されたフィルターCFは、最終的にストッカー78により集められる。本発明に係るチャコールフィルターの製造方法は以下の工程を含む。基材である原料シートFM上に活性炭添加装置50から活性炭が添加される。活性炭が添加された原料シートFM上にバインダー添加装置80からバインダーが添加される。さらに、バインダー添加後10分以内に、加熱乾燥装置90により101~300°Cの加熱乾燥処理を行い、原料シートFM上に活性炭を固着させる。図2に活性炭添加装置50から加熱乾燥装置90までの間で基材1上に活性炭粒子2およびバインダー3が添加される様子を示す。基材1原料シート上に活性炭添加装置50から活性炭粒子2が添加された後、バインダー添加装置80からバインダー3が添加される。その後、活性炭粒子2およびバインダー3が添加された基材1は加熱乾燥装置90に送入される。図3に、加熱乾燥を受けた後に、基材1原料シート上にバインダー3によって固着された活性炭粒子2の状態を示す。図3に示すように、基材1上で、活性炭粒子2の下部と基材1との間に偏在したバインダー3によって活性炭粒子2が固着されている。添加直後には活性炭粒子2を被覆していたバインダー3が、加熱乾燥装置90において101~300°Cに加熱されることによって流動し、活性炭粒子2の下部と基材1との間に偏在するようになると考えられる。バインダー添加後10分以内に、加熱乾燥装置90により101~300°Cの加熱乾燥処理を行い、図3のように活性炭粒子2の表面がバインダー3によって被覆されていない状態にすれば、活性炭の吸着性能が低下することはない。なお、図2および図3は模式図であり、基材原料シートの層、活性炭の層、およびバインダーの層が必ずしも明確に3つの層に分かれているわけではない。図4は、活性炭添加装置50から加熱乾燥装置90およびTジェット46を経てトング66に達するまでの、基材1の状態を示す平面図である。基材1は、その上に活性炭粒子2およびバインダー3が添加され、加熱乾燥装置90で加熱乾燥を受け、Tジェット46で集束され、トング66を通過する間に棒状体に成形される。アセテートチャコールフィルターを製造する場合には、活性炭を添加する前段で、アセテートトウを開繊し、可塑剤たとえばトリアセチンを添加する工程が行われる以外は、図1~図4を参照して説明したペーパーチャコールフィルターの製造方法と同様である。図5は、基材であるアセテートトウ5の開繊、可塑剤の添加が行われた後、活性炭添加装置50から加熱乾燥装置90およびTジェット46を経てトング66に達するまでの、アセテートトウ5の状態を示す平面図である。次に、本発明の種々の変形例について説明する。本発明において、基材としては、ペーパーシートおよびアセテートトウに限らず、ポリマー繊維、帯電性繊維、帯電ポリマーシートなどが挙げられる。基材は表面改質されていてもよい。基材の形態は、シート、不織布、短繊維集合体、長繊維集合体などがある。活性炭は化学的な表面修飾や物理化学的な表面付着により表面改質されていてもよい。活性炭の形状は、球形粒状、非球形粒状、繊維状、粉状、粉を造粒した顆粒などがある。活性炭の微粉体を造粒した顆粒でもよい。このような活性炭に香料を担持させてもよい。本発明において、バインダーとしては、ポリプロピレン、ポリエチレン、シリコーンポリマー、ポリエチレンオキシド、ポリエチレングリコール、ポリアクリル酸、ポリビニルアセテート、ポリビニルアルコール、ペクチン、アルギン酸、でんぷんなどが挙げられる。これらのブレンドまたはコポリマーを用いることもできる。バインダーは、粘度および接着力を調整するために、水や有機溶媒で希釈してもよい。バインダーは、活性炭に対して0.1~100wtの範囲で用いられる。本発明において、基材上への活性炭およびバインダーを添加する順序に関しては、活性炭を添加した後にバインダーを添加してもよいし、活性炭とバインダーを同時に添加してもよいし、バインダーを添加した後に活性炭を添加してもよい。バインダーは、噴霧して添加してもよいし、加熱して蒸気の形態で添加してもよい。活性炭やバインダーの添加時に基材を吸引してもよい。本発明において、バインダーを添加した後、加熱乾燥処理を開始するまでの時間は10分以内とする。加熱乾燥処理を開始するまでの時間が長くなると、活性炭の吸着性能が低下する傾向がある。バインダーを添加した後、加熱乾燥処理を開始するまでの時間は0.01~10秒であることが好ましい。本発明において、バインダーの加熱乾燥処理温度を101~300°Cとしたのは以下のような理由による。すなわち、100°C以下では活性炭の吸着性能の低下を防止する効果が少なく、300°Cを超えると基材に熱による悪影響が生じる。本発明において、基材は、バインダーの加熱乾燥を行った後、好ましくは直後に、フィルターロッドの形態に加工することが望ましい。本発明の方法を用いて製造されたチャコールフィルターは、通常のたばこロッドや加熱式たばこロッドに接続されて喫煙物品やエアロゾル吸引物品として用いられる。以下、本発明の実施例を説明する。1.実験1.1.試料1.1.1.活性炭活性炭として、市販のヤシガラ活性炭を用いた。活性炭を20メッシュと70メッシュのふるいで分級した。粒径範囲は212~600μmである。Quantachrome社製のAutsorb-1-MPを用いて分析した活性炭の窒素によるBET比表面積は1828m2/gである。1.1.2.パルプ原反市販のパルプ原反を用いた。このパルプ原反は、紙幅が220mm、厚みが0.09mm、パルプ坪量が36.6g/m2である。1.1.3.バインダーバインダーとして、市販のエチレン-酢酸ビニル共重合体水性エマルジョンを用いた。38~48重量のエチレン-酢酸ビニル共重合体と52~62重量の水を含むエマルジョン原液を水で希釈して試験に供した。下記の試料1~4および6については希釈倍率を20倍重量基準、下記の試料7~11については希釈倍率を200倍重量基準とした。また、バインダーについて、バインダーの重量をWb、活性炭の重量をWcとして、Wb/Wc×100wtで表される重量比率を示す。1.2.パルプ基材からの活性炭脱離率測定図1の装置を用い、表1に示す条件で、パルプ原反上に活性炭をバインダーで固着して試料1~4を作製した。パルプ原反への活性炭添加量は、21g/m2となるように調整した。パルプ原反へのバインダー噴霧量は、エチレン-酢酸ビニル共重合体の重量が11g/m2となるように調整した。比較のために、パルプ原反上に活性炭を添加したが、バインダーを使用せず、加熱乾燥も行わずに試料5を作製した。加熱乾燥後のパルプ基材からの活性炭脱離率を測定した。パルプ原反を長さ220mmに切断し、得られた長さ220mm、幅220mmのパルプ基材の活性炭固定面を下にして、30秒間振とうしたときに落下した活性炭重量を電子天秤にて定量した。パルプ基材に添加した全活性炭重量を基準として、振とうにより落下した活性炭重量の値を用いて、基材からの活性炭脱離率を求めた。加熱乾燥開始までの時間が0sということは、加熱乾燥とバインダー噴霧を同時に行うことを意味している。アセテートトウを基材とした試験では、フィルタープラグ長96mmを基準とし、活性炭の添加、バインダーの添加の有無での活性炭脱離率を評価した。アセテートトウとして8Y29000を使用し、フィルター巻上時に可塑剤を無添加とした。活性炭の脱離試験は、フィルタープラグを広げた状態で、上記と同様にして行った。1.3.煙成分分析表1に示す加熱乾燥条件でパルプ原反上に活性炭をバインダーで固着し、試料1~4のチャコールフィルターを作製した。比較のために、パルプ原反上に活性炭を添加したが、バインダーを使用せず、加熱乾燥も行わずに、試料5のチャコールフィルターを作製した。試験用たばこロッドと、各条件で作製したチャコールフィルターとを接続したシガレットサンプルを試験に供した。シガレットサンプルは、ISO3402に従って22°C、相対湿度60で1週間以上調和した。フィルターベンチレーションはゼロとした。RM20自動喫煙機BorgwaldtKCInc.製を用いて、シガレットサンプルをISO4387流量17.5mL/sec、吸煙時間2sec/回、吸煙頻度1回/分に従い自動喫煙させた。ケンブリッジフィルターCM-133BorgwaldtKCInc.製を通過した煙をドライアイス-イソプロパノール冷媒により-70°Cに冷却したメタノールに捕集した。このメタノール1μLをマイクロシリンジで定量し、GC-MSDで分析した。GCにはAgilent6890AgilentTechnologiesInc.、MSDにはAgilent5975BAgilentTechnologiesInc.を用いた。1.4.煙成分の吸着率各々のチャコールフィルターを用いたシガレットサンプルについて得られたガスクロマトグラムのピーク面積を、単巻のガスクロマトグラムのピーク面積と比較し、次式に従ってチャコールフィルターの吸着率を求めた。ここで、AiinとAioutは単巻シガレットおよびチャコールフィルター付シガレットの煙中成分iのピーク面積を示す。2.結果表1に各フィルターの活性炭脱離率を示す。試料1~4は、乾燥までの時間、乾燥温度によらず、活性炭の脱離率はほぼ0であった。バインダー不使用、乾燥なしの試料5は活性炭が全て脱離した。この結果から、基材への活性炭の固定化にはバインダーが非常に重要な役割を果たすことは明らかである。図6に、試料1~5における、煙成分の吸着率の結果を示す。乾燥までの時間が5秒および乾燥温度が200°Cである試料3の煙成分の吸着率は、バインダー不使用、乾燥なしの試料5の吸着率と比べて、活性炭の吸着性能はほとんど変わらなかった。試料3に対して、試料2、試料1のように加熱乾燥処理開始までの時間を長くすると、吸着率は低下した。このことから、加熱乾燥させるまでの時間が吸着率に大きく影響し、吸着率を高く維持するには、加熱乾燥処理開始までの時間を10分以内にすることが好ましいことがわかった。また、試料3よりも乾燥温度を低くした試料4でも吸着率が低下した。これより、加熱乾燥温度も吸着率に影響し、吸着率を高く維持するには加熱乾燥温度を101°C以上にすることが好ましいことがわかった。なお、加熱乾燥温度を300°C以上にすると、基材が悪影響を受ける。以上の結果を総合すると、加熱乾燥温度を101~300°Cとし、加熱乾燥処理開始までの時間を10分以内とすることにより、基材に活性炭を固定化し、かつ活性炭の吸着性能を高く維持するチャコールフィルターを得ることができる。表2は、バインダー重量が固定化に及ぼす影響を評価した結果である。この試験では、表1と同様にパルプ原反を使用した。Wb/Wcの比率が0.69wt以下になると、活性炭脱離率が急激に増加することがわかる。このことからWb/Wcの比率は0.69wtより高いことが好ましい。表3は、アセテートトウフィルタープラグを用い、バインダー重量が活性炭の固定化に及ぼす影響を評価した結果である。バインダーを添加しないWb/Wc=0wtの場合には、活性炭脱離率が84であり、ほとんどの活性炭が脱離することがわかる。それに対し、Wb/Wc=0.05wtの場合には、活性炭脱離率が0.2であり、良好な固定化がなされていることがわかる。アセテートトウフィルタープラグを用いた場合には、パルプ原反を用いた場合と比較して、Wb/Wcの比率がさらに小さくても活性炭が良好に固定化される理由は、アセテートトウと活性炭との接触点が多いためである。