"通常ねじ山と、当該通常ねじ山より大径の雌ねじ成形ねじ山とを脚部に成形したタッピンねじにおいて、前記雌ねじ成形ねじ山より頭部側に位置する前記通常ねじ山のピッチのうち、何れかのピッチが他のピッチよりも大きく設定されていることを特徴とするタッピンねじ。前記通常ねじ山の圧力側フランク角が、前記雌ねじ成形ねじ山の圧力側フランク角よりも小さくなるように設定されていることを特徴とする請求項1に記載のタッピンねじ。しかしながら、前記タッピンねじではその構成による代償として、締結固定時には雌ねじ山に通常ねじ山の何れのフランク面も接触しないので、十分な締結力を得ることができず、緩み易いものとなっていた。通常ねじ山と、当該通常ねじ山より大径の雌ねじ成形ねじ山とを脚部に成形したタッピンねじにおいて、前記雌ねじ成形ねじ山より頭部側に位置する前記通常ねじ山のピッチのうち、何れかのピッチが他のピッチよりも大きく設定されている。このようなタッピンねじによれば、通常ねじ山の圧力側フランク面と雌ねじ山の圧力側フランク面との距離が、通常ねじ山の遊び側フランク面と雌ねじ山の遊び側フランク面との距離よりも接近する。ところが、締結回転時には、通常ねじ山は締結方向へ押圧されながらねじ込まれるので、通常ねじ山の圧力側フランク面と雌ねじ山の圧力側フランク面との接触抵抗は僅かである。一方、締結固定時には軸力の作用によって通常ねじ山の圧力側フランク面が雌ねじ山の圧力側フランク面に接近して接触するので、締結力が上昇する。そのため、本発明のタッピンねじは、ねじ込みトルクの低減及び締結力の向上を兼ね備えたものとなる。したがって、アルミニウム合金製、樹脂製等の軟質材製のワークに使用しても割れが生じず、かつ十分な締結力を発揮できるものとなる。また、前記通常ねじ山の圧力側フランク角が前記雌ねじ成形ねじ山の圧力側フランク角よりも小さくなるように設定されていることが望ましい。このようなタッピンねじによれば、締結固定時には当該通常ねじ山の山頂が、前記雌ねじ山の圧力側フランク面に食い込むので、締結力の更なる上昇を期待できる。本発明のタッピンねじは、ねじ込みトルクの低減及び締結力の上昇により、軟質材製から硬質材製まで、あらゆるワークに適用可能なものとなる。以下、本発明の第1の実施形態を図1乃至図3に基づき説明する。図1において、1は頭部2とこれに一体に形成された脚部3とからなるタッピンねじであり、炭素鋼、ステンレス鋼等の硬質材料から成る。頭部2にはねじ1にねじ込み駆動力がドライバビット図示せずから伝達される駆動穴4が形成されている。この頭部2に一体形成された前記脚部3には通常ねじ山10が頭部2の座面5の近くから脚部先端の位置する方向へ螺旋状に延びている。一方、前記脚部3の先端側には、前記通常ねじ山10よりも小径の案内ねじ山11が成形されている。この案内ねじ山11は、ワーク20に形成されている下穴21の直径と同径かこれより僅かに大きく設定されている。なお、ワーク20は、樹脂製、アルミニウム合金製等の軟質材料から成る。また、前記通常ねじ山10と案内ねじ山11との間には通常ねじ山部10よりも大径の雌ねじ成形ねじ山12が成形されている。これら通常ねじ山10、雌ねじ成形ねじ山12及び案内ねじ山11を連続するように接続して脚部にはねじ山が成形されている。図2に示すように、雌ねじ成形ねじ山12によって成形される雌ねじ14の谷底のピッチPは、雌ねじ成形ねじ山12と案内ねじ山11との山頂のピッチPで決定される。また、雌ねじ成形ねじ山12より頭部側に位置する通常ねじ山10の山頂のピッチPは、雌ねじ14の谷底のピッチPと同一に設定されている。ただし、雌ねじ成形ねじ山12の山頂と、これに隣接する通常ねじ山10との山頂のピッチP’は、他の通常ねじ山10の山頂のピッチPよりも大きく設定されている。これにより、通常ねじ山10と雌ねじ14とに食い違いが生じるので、通常ねじ山10の山頂が、雌ねじ山13の圧力側フランク面13aの位置する方向へずれた位置に設けられる。この構成により、通常ねじ山10の圧力側フランク面10aと雌ねじ山の圧力側フランク面13aとの距離は、通常ねじ山10の遊び側フランク面10bと雌ねじ山13の遊び側フランク面13bとの距離よりも接近する。また、通常ねじ山10及び雌ねじ成形ねじ山12は、遊び側フランク角αが大きく、圧力側フランク角βが小さい非対称形状となっており、雌ねじ成形ねじ山12のフランク角は通常ねじ山10の夫々のフランク角よりθだけ大きく形成されている。上記タッピンねじ1は、図2に示すように締結回転段階では、矢印Y1方向へ推力をかけながらねじ込まれる。そのため、通常ねじ山10の山頂あるいは圧力側フランク面10aが雌ねじ山13の圧力側フランク面13aに僅かに接触しているものの、その接触抵抗は僅かであり、ねじ込みトルクは高くならないように構成されている。なお、締結回転段階では、通常ねじ山10の山頂あるいは圧力側フランク面10aが雌ねじ山13の圧力側フランク面13aに接触しない程度に接近した構成であってもよい。一方、図3に示すように締結固定段階では、タッピンねじ1に作用する軸力によって、タッピンねじ1には矢印Y2方向へ圧力がかかり、雌ねじにはこれとは反対方向の矢印Y3方向へ圧力がかかる。そのため、締結固定段階では通常ねじ山10の山頂あるいは圧力側フランク面10aと雌ねじ山13の圧力側フランク面13aとが締結回転段階よりもさらに接近して接触するので、接触抵抗が高くなり強力な締結力が得られる。特に、通常ねじ山10及び雌ねじ成形ねじ山12のフランク角を前述した設定にすることにより、締結固定段階では通常ねじ山10の山頂が雌ねじ山13の圧力側フランク面13aに食い込むので、面同士の接触と比較して締結力が上昇する。以下、本発明の第2の実施形態を図4及び図5に基づき説明する。第2の実施形態で示すタッピンねじ51においては、第1の実施形態で示したタッピンねじ1に対してピッチの設定が異なる。図4に示すように、雌ねじ成形ねじ山62の山頂と、これに隣接する通常ねじ山60の山頂とのピッチPは、雌ねじ64の谷底のピッチPと同じに設定されている。一方、頭部側に位置する通常ねじ山60Aの山頂のピッチP’は、雌ねじ64の谷底のピッチPよりも大きく設定されている。これにより、タッピンねじ51は、図4に示す締結回転段階では、雌ねじ山63の圧力側フランク面63aに対して、接触する通常ねじ山60と、接触しない通常ねじ山60Aとを有するので、ねじ込みトルクが第1の実施形態のタッピンねじ1と比較してさらに低いものとなる。一方、図5に示す締結固定段階では軸力が作用すると、通常ねじ山60Aは、雌ねじ山63の圧力側フランク面63aに対してさらに接近して接触するが、通常ねじ山60Aと雌ねじ成形ねじ山62との間の区間にある通常ねじ山60は、軸力が作用しても山頂あるいは圧力側フランク面60aが雌ねじ山63の圧力側フランク面63a接触しないので、締結力は第1の実施形態のタッピンねじ1と比較して低いものとなる。以上のように、第1の実施形態及び第2の実施形態に示すタッピンねじ1,51をワークの材質に応じて使い分けることで最適なねじ込みトルクあるいは締結力を得ることができる。以下、本発明の第3の実施形態を図6に基づき説明する。このタッピンねじ100は、通常ねじ山110が台形状を成すものである。この場合には、通常ねじ山110のピッチの基準線は、当該通常ねじ山110の上底において雌ねじ山113の圧力側フランク面113a側に位置する頂点を基準として設定する。また、台形状の雌ねじ成形ねじ山112によって成形される雌ねじ114の谷底は平面を成す。この場合には、雌ねじ114の谷底のピッチ線は、雌ねじ山113の圧力側フランク面113aの位置する端点を基準として設定する。"