ボーグ式により算出されたC3AおよびC4AFの合計量が22以上、C3S量が60以上であり、かつ鉄率I.M.が1.3以下であるセメントクリンカーの製造に際し、原料焼成後のTiO2含有量が0.5wt以上となるように、原料の化学組成を調製することを特徴とするセメントクリンカーの製造方法。セメントクリンカーのC4AF量が15以上である請求項1記載の製造方法。セメントクリンカーのC3S量が70以上である請求項1または2記載の製造方法。化学組成が調製された原料の焼成温度が1300~1400°Cである請求項1乃至3記載の製造方法。請求項1乃至4記載の方法で、セメントクリンカーを製造し、次いで、該セメントクリンカーに対してセッコウを加えるセメント組成物の製造方法。更に、高炉スラグ、シリカ質混合材、フライアッシュ及び石灰石からなる群から選ばれるいずれか1種以上の混合材を加える工程を含む請求項5記載のセメント組成物の製造方法。廃棄物、副産物等の中で、都市ごみ焼却灰、高炉水砕スラグ、高炉徐冷スラグ等、特に石炭灰等は、通常のセメントクリンカー組成に比べ、Al2O3含有量が多く、Al2O3含有量が多い廃棄物、副産物等の使用量を増加させた場合、セメントクリンカー成分のうち3CaOAl2O3以下、C3A含有量が増加することになる。当該C3Aは、4CaOAl2O3Fe2O3以下、C4AFと並び間隙相と呼ばれ、その量が多くなるとクリンカーの焼成温度を低くできるという利点があるが、一方で、セメントの強度に対して重要なクリンカーを構成する他の鉱物3CaOSiO2C3S、2CaOSiO2C2Sの量に影響を与え、セメント物性に影響が生じる。この問題を解決するため、本研究者等は、1300~1400°Cで焼成しても十分な強度発現性を示すセメントクリンカーとして、C3AおよびC4AFの合計量が22以上、C3S量が60以上であり、かつ鉄率I.M.が1.3以下であるセメントクリンカーを既に提案している特願2011-093396。しかしながら本発明者等の更なる検討の結果、上記組成を有するセメントクリンカーは、フリーライムの値が高くなる傾向があることがわかった。フリーライムの値が高い場合、凝結時間が著しく早くなり、コンクリート等として使用する際の施工性に影響が生じる。特に凝結時間が短くなる現象はC3S量が70以上の場合に顕著であった。そこで本発明は、従来のセメントに比べ、廃棄物使用量を増やすことが可能であり、しかも、製造する際の焼成温度を低減することが可能であり、かつ良好な強さ発現および凝結時間を示すセメントクリンカーの新規の製造方法を提供することを目的とする。本発明者等は上記課題を解決するため鋭意検討を進め、前記組成のクリンカーにおいて、さらにTiO2を0.5質量以上含有させることでフリーライムが少なく、かつ良好な強度を得られることを見出し、本発明を完成した。即ち本発明は、ボーグ式により算出されたC3AおよびC4AFの合計量が22以上、C3S量が60以上であり、かつ鉄率I.M.が1.3以下であるセメントクリンカーの製造に際し、原料焼成後のTiO2含有量が0.5wt以上となるように、原料の化学組成を調製することを特徴とするセメントクリンカーの製造方法である。本発明によれば、従来のセメントクリンカーよりも廃棄物使用量を増量することが可能となり、かつ焼成温度を1300~1450°C程度まで低減することが可能となる。さらに、高温で焼成する従来公知の組成のセメントクリンカーに比べても、遜色のない強度発現性および凝結時間が得られる。本発明におけるC3A、C4AFおよびC3S量は、ボーグBogue式によって求められるものである。ボーグ式は、係数諸比率とならんで利用され、主要化学成分値を用いておよその主要化合物組成を算出する計算式であり、当業者には周知の式であるが、念のため、以下にボーグ式によるクリンカー中の各鉱物量の求め方を記しておく。C3S量=---C2S量=-C3A量=-C4AF量=304×Fe2O3また鉄率I.M.は、水硬率H.M.、ケイ酸率S.M.、活動係数A.I.および石灰飽和度L.S.D.とならんで、主要化学成分値を用いて求められ、クリンカー製造管理のための特性値として、係数諸比率の一つとして利用されており、当業者には周知の係数であるが、念のため、以下に当該鉄率の計算方法を他の係数値と併せて記しておく。水硬率H.M.=CaO/SiO2Al2O3Fe2O3ケイ酸率S.M.=SiO2/Al2O3Fe2O3活動係数A.I.=SiO2/Al2O3鉄率I.M.=Al2O3/Fe2O3石灰飽和度L.S.D.=CaO/28×SiO2118×Al2O3065×Fe2O3なお、上記式中のCaOSiO2Al2O3およびFe2O3は、それぞれJIR5202ポルトランドセメントの化学分析法やJIR5204セメントの蛍光X線分析法などに準拠した方法により測定できる。前述の通り、本発明の製造方法で製造されるセメントクリンカーにおいては、C3A、C4AFの量はその合計が22以上でなくてはならない。これらの量が21以下であると強度発現性などの物性の良好なセメントクリンカーを1300~1400°Cの温度で焼成して得ることが困難になる。より好ましい合計量は24以上である。なお、後述するように高い強度発現性を得るためにはC3Sが60以上必要である。よって、C3AおよびC4AFの合計量は40が上限となる。好ましくは35以下、より好ましくは32以下、さらに好ましくは28以下、特に好ましくは25以下である。またこの両成分のうち、C4AFは、低温でも十分に焼結させることができ、かつクリンカー中のf-CaO量をより少なくできる点で、単独で15以上存在することが好ましい。C3S量は本発明のセメントクリンカーを用いたセメント組成物以下、単にセメントの強度発現性に対して極めて重要である。この量が60を下回るとC3AおよびC4AFの合計量および後述する鉄率を所定の範囲にしても良好な強度発現性を得られない。C3S量は62以上であることが好ましく、63以上であることがさらに好ましい。特に、C3S量が70以上である場合に、本発明の効果が最も顕著に発揮される。なお上述したC3AおよびC4AFの合計量は少なくとも22であるから、C3S量の上限は78となる。本発明のセメントクリンカーにはさらにC2Sが含まれていてもよい。その量は15以下であり、3以上であることが好ましい。長期強度を得るという観点から、より好ましくはC3S量との合計量が69以上、特に好ましくは73以上となる量である。本発明のセメントクリンカーにおいては鉄率I.M.を1.3以下とする。鉄率が1.3を超えると、本発明の製造方法で得られるセメントクリンカーにおける他の要件を満足していても十分な強度発現性より具体的には、例えばモルタル強さ発現を得ることができない。さらに鉄率が1.3を超える場合、凝結開始から終結までの時間が長くなりすぎる傾向にあり、この点からも鉄率は1.3以下とする。より好ましい鉄率の範囲は1.0~1.3であり、特に好ましくは1.10~1.34である。水硬率及びケイ酸率は特に限定されるものではないが、各種物性のバランスに優れたものとするために、水硬率は好ましくは1.8~2.2、特に好ましくは1.9~2.1であり、またケイ酸率は好ましくは1.0~2.0、特に好ましくは1.1~1.7である。本発明の製造方法において、最も重要なことは上記組成のセメントクリンカーを生じるように原料を焼成するに際し、焼成後のクリンカー中に0.5wt以上のTiO2が含まれるように、原料の化学組成を調整することである。上記組成のセメントクリンカーを一般的な原料で調製すると、該セメントクリンカーはTiO2を最大でも0.3wt程度までしか含まない。そしてその場合、1400°C以下の比較的低温で焼成するとフリーライム量が多くなる傾向にあり、その結果、凝結時間が短くなるという問題を生じやすい。それに対し、その機構は明らかではないが、TiO2が0.5wt以上となるように加えることにより、低温で焼成してもフリーライムの量が少なくなり、よって適度な凝結時間を得ることが可能となる。このTiO2含有の効果は、前述のとおり、C3S量が70以上である場合に特に顕著である。より好ましいTiO2含有量は0.8wt以上である。一方、TiO2が多くなりすぎると、流動性セメントペーストフローが悪くなる傾向にあるため、2.0wt以下が好ましく、1.5wt以下がより好ましい。本発明のセメントクリンカーを製造する方法は、焼成後の組成が上記範囲に入るように原料の化学組成が調製されるのであれば、他は特に限定されることがなく、公知のセメント原料を、上記各鉱物比率及び係数となるように所定の割合で調製混合し、公知の方法例えば、SPキルンやNSPキルン等で焼成することにより容易に得ることができる。当該セメント原料の調製混合方法も公知の方法を適宜採用すればよい。例えば、事前に廃棄物、副産物およびその他の原料の組成を測定し、これら原料中の各成分割合から上記範囲になるように各原料の調合割合を計算し、その割合で原料を調合すればよい。なお、本発明の製造方法で用いる原料は、従来セメントクリンカーの製造において使用される原料と同様なものが特に制限なく使用される。廃棄物、副産物等を利用することも、無論可能である。本発明の製造方法において、廃棄物、副産物等等から一種以上の廃棄物を使用することは、廃棄物、副産物等の有効利用を促進する観点から好ましいことである。使用可能な廃棄物副産物をより具体的に例示すると、高炉スラグ、製鋼スラグ、非鉄鉱滓、石炭灰、下水汚泥、浄水汚泥、製紙スラッジ、建設発生土、鋳物砂、ばいじん、焼却飛灰、溶融飛灰、塩素バイパスダスト、木屑、廃白土、ボタ、廃タイヤ、貝殻、都市ごみやその焼却灰等が挙げられるなお、これらの中には、セメント原料になるとともに熱エネルギー源となるものもある。特に本発明のセメントクリンカーは、C3AおよびC4AFというアルミニウムをその構成元素とする鉱物を多く含む。そのため、従来のセメントクリンカーに比べて、アルミニウム分の多い廃棄物副産物をより多く使用して製造できるという利点を有する。また本発明の製造方法においては、製造されるセメントクリンカー中のTiO2が比較的多いという特徴があるため、上記廃棄物副産物のなかでも、高濃度でTi成分を含有している可能性が高い非鉄鉱滓や石炭灰、特にチタン精製過程で生じる中和滓チタン鉱滓を原料として相対的に多量に用いることができるという利点も有する。なお、このような廃棄物副産物由来の原料中に含まれるTi成分は、酸化物TiO2や複合酸化物、場合によりチタン合金や金属チタンといったクリンカー焼成温度では揮発性のほとんどない形で含まれる。従って、原料中に含まれるTi成分は全量がクリンカー中に移行するとして配合比率を決定するための計算を行えばよい。むろん原料粉砕工程や焼成工程で揮発してクリンカー中に取り込まれないTi成分があることがわかっている場合には、その分を考慮に入れて計算する必要がある。本発明の製造方法で製造されたポルトランドクリンカーは、従来公知のセメントクリンカーと同様、セッコウと共に粉砕または個別に粉砕した後、混合することにより、セメントとすることができる。当該セメントとしては、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、超早強ポルトランドセメントが挙げられる。またポルトランドセメントとする以外にも、各種混合セメントや、土壌固化材等の固化材の構成成分として使用することも可能である。セッコウを加えてセメントとする場合、使用するセッコウについては、二水セッコウ、半水セッコウ、無水セッコウ等のセメント製造原料として公知のセッコウが特に制限なく使用できる。セッコウの添加量は、ポルトランドセメント中のSO3量が1.5~5.0質量となるように添加することが好ましく、1.8~3質量となるような添加量がより好ましい。上記セメントクリンカーおよびセッコウの粉砕方法については、公知の技術が特に制限なく使用できる。また、当該セメントには、高炉スラグ、シリカ質混合材、フライアッシュ、炭酸カルシウム、石灰石等の混合材や粉砕助剤を適宜添加して混合粉砕するか、粉砕後に混合材と混合してもよい。また塩素バイパスダスト等を混合してもよい。セメントの粉末度は、特に制限されないが、ブレーン比表面積で2800~4500cm2/gに調整されることが好ましい。さらに必要に応じ、粉砕後に高炉スラグ、フライアッシュ等を混合し、高炉スラグセメント、フライアッシュセメント等にすることも可能である。以下、実施例により本発明をより具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。廃棄物を含む工業原料を用いて、焼成ベースで、汎用的なセメントクリンカー組成を含む異なる組成のクリンカーが得られるように原料を調整し、1450°C乃至1350°Cで90分間焼成し、セメントクリンカーを得た。このセメントクリンカーにSO3換算で2±0.2となるようにセッコウを添加し、Blaine法による比表面積が3200±50cm2/gとなるように混合粉砕し、各セメントを製造した。各実施例比較例における焼成時の焼成温度、および焼成後に得られたクリンカーのボーグ式による鉱物組成、係数値を表1に示す。また、これら実施例比較例で得たセメントクリンカーを上述の方法でセメントとした後の、モルタル圧縮強さおよび凝結時間の測定結果を表2に示す。なお、各種測定方法は以下の方法による。1原料およびセメントクリンカーの化学組成の測定:JISR5204に準拠する蛍光X線分析法により測定した。2モルタル圧縮強さの測定:JISR5201に準拠する方法により測定した。3凝結時間:JISR5201に準拠する方法により測定した。参考例は従来からある標準的な組成のセメントクリンカーを標準的な温度で焼成した結果を示す例である。即ち、各実施例比較例の結果の良否は、この参考例の結果と基準として論じることになる。実施例1~4は、本発明に関わるものであり、原料を1350°Cと、参考例の組成のクリンカーよりも100°C低温で焼成している。いずれの場合にも、フリーライムの値は参考例と同等かそれ以下の値となっており、凝結時間も参考例と同等となっている。また7日後のモルタル圧縮強さは参考例を超える値を示している。比較例1は、TiO2が0.5質量未満のものであり、フリーライムの値は同じ温度で焼成した実施例や、高温で焼成した参考例と比較して著しく高い値となっている。そのためモルタル圧縮強さは参考例を超えているが、凝結時間は実施例や参考例よりも著しく早くなっている。