"Aaバイオマス、化石燃料、廃棄物又はこれらの組み合わせを組み込んだ固形燃料11を供給する燃料弁22を有し、供給された固形燃料11を酸化する第1の酸化ゾーン8と、b前記第1の酸化ゾーン8の下部に配置される第1のスロート2と、c該第1のスロート2の下部に配置される還元ゾーン5と、d該還元ゾーン5の下部に配置される固形燃料11から生成した残留炭化物を酸化する第2の酸化ゾーン14と、e第2の酸化ゾーン14の下部に配置される第2のスロート4と、f還元ゾーン5を囲むシリンダに配置され、前記第1の酸化ゾーン8と前記第2の酸化ゾーン14で生成した可燃性排出物を微細孔触媒反応ゾーン3を経由して外部に排出する排出管18を配置したことを特徴とする前記固体燃料をガス化するガス化装置と、B該ガス化装置で生成するガスから酸、微粒子または水溶性毒素を浄化する水スクラバと、C該水スクラバからのガスからタールと水分を吸収除去するダブルポリマーフィルタユニットと、Dガス吸引ファンと、Eクリーン燃焼用の生成ガスを排出する手段を順次に備えたガス化システム。前記ダブルポリマーフィルタユニットのポリマーが、水とタールを吸収する0.1~300ミクロンの範囲のポアおよび/または300~10,000ミクロンの範囲のポアを有するマイクロセルラーポリハイペポリマーを備えた請求項1に記載のガス化システム。前記マイクロセルラーポリハイペポリマーはスチレン、ジビニルベンゼンDVB、およびスパン80ソルビタンモノオレエートを含むモノマーから水相または油相重合開始剤の存在下で得られたポリマーである請求項2のガス化システム。前記ダブルポリマーフィルタユニットのポリマーは、前記モノマーに、さらに2-ビニルピリジンおよび/または2-エチルヘキシルアクリレートを加えて得られるポリマーである請求項3のガス化システム。前記ダブルポリマーフィルタユニットのポリマーは、さらにスルホン化されたコアと非スルホン化水吸着スキンを組み込んだポリマーである請求項3のガス化システム。10~70°Cの範囲で、ダブルポリマーフィルタユニットフィルタに水とタールで汚染されたガスを通して濾過する請求項1記載のガス化システム。従来のガス化装置は通常バッチモードで運転されており、ブリッジの生成と同様にスラグとクリンカの生成が断続的なガスと燃料流れを引き起こし、これもやはり生成ガス中のタール含有量が高いことと関連している。さらに、酸化ゾーンの比較的高い局所温度が原因でガス化処理中に形成されるクリンカを効率的に排出することができない。高灰燃料のガス化によりガス化装置から高炭素含有量の残留物が排出されるが、それはその後処理するのが難しいことがある。これらの問題を受けて、従来のガス化装置は、燃料が完全にガス化するまで作動させて、その後、高炭素灰と共に高温ガス化領域で形成されるスラグとクリンカを手動で除去するために停止させる。好ましくない作動状態が開始段階の間に起こるという点でガス化のバッチ運転から他の問題が生じる。ガス化装置が通常の使用中に低温度<850°Cで運転される場合には、生成ガスのタール含有量が増大する。生成ガス中のタールは生成ガスの燃焼に使用する燃焼装置の内側部に堆積し、該装置を詰まらせて掃除が必要になる。一般的にガス化装置に取り付けられる現在の電力熱発生装置は、タールと水分を含む生成ガスを活用するのに適していない。本発明者らは、第1ゾーンではガス流れが下向き燃料流れと同じ方向で、第1ゾーンの下流の第2ゾーンではガス流れが上向き燃料流れとは反対の方向の、2つの酸化ゾーンを有するガス化装置が、公知のガス化装置の多くの問題を解決することを見出した。このような装置は、ガスの下降流と上昇流との組み合わせであることから、ダウンアップドラフトdownupdraftガス化装置と呼ばれることがある。従って、本発明の第1の態様は、次のような構成からなる。すなわち、Aaバイオマス、化石燃料、廃棄物又はこれらの組み合わせを組み込んだ固形燃料11を供給する燃料弁22を有し、供給された固形燃料11を酸化する第1の酸化ゾーン8と、b前記第1の酸化ゾーン8の下部に配置される第1のスロート2と、c該第1のスロート2の下部に配置される還元ゾーン5と、d該還元ゾーン5の下部に配置される固形燃料11から生成した残留炭化物を酸化する第2の酸化ゾーン14と、e第2の酸化ゾーン14の下部に配置される第2のスロート4と、f還元ゾーン5を囲むシリンダに配置され、前記第1の酸化ゾーン8と前記第2の酸化ゾーン14で生成した可燃性排出物を微細孔触媒反応ゾーン3を経由して外部に排出する排出管18を配置したことを特徴とする前記固体燃料をガス化するガス化装置と、B該ガス化装置で生成するガスから酸、微粒子または水溶性毒素を浄化する水スクラバ[図2]、[0025]参照と、C該水スクラバからのガス[0026]参照からタールと水分を吸収除去するダブルポリマーフィルタユニット[図2]、[0023]~[0025]、[0028]参照と、Dガス吸引ファン[図2]、[0023]参照と、Eクリーン燃焼用の生成ガスを排出する手段[図2]参照を順次に備えたガス化システムである。本発明の第2の態様は、前記ダブルポリマーフィルタユニットのポリマー[0024]~[0032]、[0094]、[0098]が、水とタールを吸収する0.1~300ミクロンの範囲のポアおよび/または300~10,000ミクロンの範囲ポアを有するマイクロセルラーポリハイペポリマーを備えた請求項1に記載のガス化システムである。本発明の第3の態様は、前記マイクロセルラーポリハイペポリマーはスチレン、ジビニルベンゼンDVB、およびスパン80ソルビタンモノオレエートを含むモノマーから水相または油相重合開始剤の存在下で得られたポリマーである請求項2のガス化システムである。本発明の第4の態様は、前記ダブルポリマーフィルタユニットのポリマーは、前記モノマーに、さらに2-ビニルピリジンおよび/または2-エチルヘキシルアクリレートを加えて得られるポリマーである請求項3のガス化システムである。本発明の第5の態様は、前記ダブルポリマーフィルタユニットのポリマーは、さらにスルホン化されたコアと非スルホン化水吸着スキンを組み込んだポリマーである請求項3のガス化システムである。本発明の第6の態様は、10~70°Cの範囲で、ダブルポリマーフィルタユニットフィルタに水とタールで汚染されたガスを通して濾過する請求項1記載のガス化システムである。1つの特定の利点では、本ガス化装置は連続運転に適しており、また本方法は連続運転方法であり、スラグやクリンカを除去するために停止する必要なく長期間運転できる。これは、ある程度ガス化が均一化することにより起こる高レベルhighextentのガス化と、運転中にガス化装置の底部にある灰やスラグを除去する能力による。他の利点は、生成ガス中のタール含有量を増加させる傾向がある起動モードでの運転時間を最小限に抑えられることである。本発明で使用するガス化装置では、第1の酸化ゾーンは、好ましくは少なくとも1000°Cの温度で運転するのに対し、還元ゾーンは600~900°Cの間の温度、より好ましくは約850°Cの温度で運転し、さらに第2の酸化ゾーンは700~800°Cの間の温度、より好ましくは約750°Cの温度で運転する。これがガス化の均一化を確実にする。好ましくは、本発明で使用するガス化装置は、第1の酸化ゾーンの上流に熱分解ゾーンと、該熱分解ゾーンの上流に燃料貯蔵ゾーンfuelstoragezoneをさらに備えている。本発明ではこのようなガス化装置の使用においては、燃料を燃料貯蔵ゾーンで乾燥させ、熱分解ゾーンで熱分解して炭を生成し、次いでその炭を部分的に酸化させ、還元させ、さらに酸化させる。燃料貯蔵および/または乾燥ゾーンは、好ましくは80~120°Cの間の温度、より好ましくは約100°Cの温度で運転する。熱分解ゾーンは、好ましくは500~700°Cの間の温度、より好ましくは約600°Cの温度で運転する。これらの温度を維持する熱は第1の酸化ゾーンから得られる。好ましくは、前記燃料貯蔵ゾーンは、充填弁loadingvalveを備え、かつ第1の酸化ゾーンの上流に火格子に通じるホッパを有する。本発明の第1の態様で使用するガス化装置の、ガス化装置本体において排出管とほぼ同一平面に配置される還元ゾーンを画定する微細孔触媒microporouscatalysisで満たされたジャケット壁jacketwallには有孔部がある。この有孔ジャケットにより、ガス化処理で生成される排ガスが効率的に浄化かつ除去でき、第2の酸化ゾーンに通じる経路を短縮できるreducingitspath。好ましくは、本発明の第1の態様で使用するガス化装置は、大気圧以下belowにガス化装置を維持できるような排出管に取り付けた手段をさらに備えた結果、空気が適当な空気吸込口airinletを介してガス化装置に吸い込まれる。大気圧以下でガス化装置を運転するために、減圧フェイルを維持する手段の場合にはガス化装置内の燃焼プロセスが酸素の欠乏により停止するようなフェイルセーフ機構を備え、生成ガスの危険な蓄積を防止する。ガス化装置への空気吸込口は、主な吸込管inletpipesを介して負の吸引力negativesuctionで維持される。継続して吸い込まれる空気は、酸化ゾーンの外環に配置されたリングダクト中に吸引される。リングダクトは、傾斜スロートの内表面に装着された空気吸込ジェットairinletjetによって導入前に予熱した空気を反応ゾーン内に提供する。従って予熱空気もまた、スロートレベルでガス化装置の金属表面に冷却効果を与える。本発明で使用するガス化装置では、第2の酸化ゾーン内の第2の酸化量は第2の吸気弁によって取り込まれる空気量によって制御される。そのようなガス化装置は、バイオマス、化石燃料、廃棄物、またはそれらの組み合わせを組み込んだ固形燃料のガス化に使用でき、可燃性排出物を生成する。固形燃料は、固形燃料粒子の粒子内部intraparticleまたは粒子間interparticleのポアporeの中にエントレインドリキッドentrainedliquid水分、オイル、オイルスラッジなどを含有できる。従って、本発明では前記ガス化装置を使用して、炭化物を生成するために第1の酸化ゾーンで固形燃料を部分的に酸化すること、灰を形成するために還元ゾーンで炭化物を還元すること、さらに第2の酸化ゾーンで灰中の残留炭化物を酸化すること、排出管によって上記ステップで生成された可燃性排出物を採取し、第1の酸化ゾーンではガス流れが燃料流れと同じ方向で、第2の酸化ゾーンではガス流れが燃料流れとは反対の方向とすることで可燃性排出物を生成して固形燃料をガス化することができる。好ましくは、前記2つのゾーンから排出された約850°Cの温度の可燃性排出物は、ガス化装置から離れる直前に残留タールをクラックするために微細孔触媒で満たされた穴あきコーンリングperforatedconeringを通る。好ましくは、本発明で使用する固形燃料は、適当な可燃性キャリアcombustiblecarrierの粒子内部intraparticleと粒子間innerparticleのポア内に吸収される、先に定義したような廃液、廃油または石油スラッジ、または化石燃料または廃棄物またはそれらの組み合わせなどのバイオマスを利用する。可燃性キャリアは内部空隙率internalporosityが高いのが好ましく、繊維形状で非常に高い粒子間空隙率interparticleporosityをもたらすとより好ましい。前記廃液は前記キャリアと混合され、かつその混合燃料を高密度化するためにブリケット化されるのが好ましい。本発明で使用するガス化されるバイオマスには、従来の非常に多様なソースsourceのいずれもが含まれる。例えば、木およびリグノセルロース、おが屑、石炭、ナッツ類の殻、汚泥スラッジ、皮革くず、タイヤおよびプラスチック廃棄物、都市廃棄物または家庭の残留物、オリーブの種、菜種かす、医療廃棄物、鳥や牛のリターlitterと糞尿、食肉処理場の廃棄物、腐ったチョコレートのくず、獣脂、紙くず、生ゴミ、サトウキビの絞りかす、廃油、石油スラッジ、石炭微粉、骨くず、農業の残留物、および、骨くず、汚泥スラッジ、おが屑または菜種かすと混合した石油スラッジのような化石のくずとバイオマスとの混合物が含まれる。適当なキャリアは、おが屑、食肉処理場からの骨粉の廃棄物、パン/食べ物のゴミ、都市ゴミ、乾燥した汚泥スラッジ、刻んだ藁、菜種かす、およびサトウキビの絞りかすから選択することができる。均一な大きさの燃料バイオマスまたは廃棄された炭素質材料などのブリケットまたはペレットがガス化中に均一な空気分散を実現するために用いられるのが好ましい。また、ブリッジ形成を防止するため、燃料のブリケットの最大直径がガス化装置の最も狭い部分の8分の1より大きくないのが好ましい。前記ガス化で必要な第2の酸化量は燃料の灰分に残存する炭化物含有量によって決まる。高灰燃料汚泥スラッジ、皮革くず、石油残留スラッジ、家庭一般ごみRDF、骨粉、鳥や牛の糞尿などは、通常、主たる酸化ゾーン内の灰によって炭素が幾分分離するので、従来のガス化装置では炭素転換率が低くなる。本発明の前記した第1の態様では、ガス化装置、水スクラバ、ポリマーフィルタユニット、ファン、別のポリマーフィルタユニット、および、クリーン燃焼cleanignition場所に通じる排出物のスタックのようなエネルギ生産用の生成ガスを排出する手段を順次に備えるガス化システムが提供される。好ましくは、上記システムは起動中に用いるフィルタバイパスを備えている。好ましくは、フィルタは各ダブルフィルタユニットの片方だけが一時的にフィルタモードで作動して、もう一方は再生モードで作動するように、それぞれが連携して機能するworkingintandemダブルフィルタユニットである。本発明の他の態様では、先に定義したような固形燃料をガス化すること、酸だけでなく微粒子と水溶性毒素を浄化するために生成ガスをスクラバに通すこと、タールと水分を吸収するフィルタ、ガス化を促進するファン、さらなるタールと水分を吸収する第2のフィルタを含み、クリーン燃焼用ガスgasforcleanignitionを生成する、先に定義したようなガス化システムを運転する方法が提供される。水スクラバのpHは、ガスから酸を除去するために低い。好ましくは、水スクラバからのガスは起動中に第1のフィルタをバイパスする。ガスは常にダブルフィルタユニットの片方でフィルタ処理され、他の一方で再生されるのが好ましく、それらが高温排ガスでなされるとより好ましい。特定の利点では、ファンから出るガスは高圧下にあり、第2のダブルポリマーフィルタユニット中のタールと水分をさらに凝縮condensationさせる。本発明の他の利点では、本発明のシステムとその運用方法が、タールと水分が少ない、好ましくは実質的にタールと水分のない、電力熱発生装置に適当なガスを生成する。我々は今や、水分とタールの除去extractionが、マイクロセルラーオープンセルポリマーフィルタmicrocellularopencellpolymerfilterを用いることでさらに改善できることが分かった。従って、本発明の別の態様では、0.1~300ミクロンの範囲ポア第1のポアとさらに任意で300~10,000ミクロンの範囲のポア凝結coalescenceポアを有するマイクロセルラーオープンセルポリハイペpolyHIPEポリマーを備えており、該ポリマーはガスから水とタールを吸収するのに効果的な、ポリマーフィルタとその調製方法が提供される。スルホン化マイクロセルラーポリマーの酸と中性塩の形態それらもまた、ポリハイペpolyHIPEポリマーとして知られているは共に、吸水物質として用いることができる。これらのポリマーは、我々の従前の特許出願セル増加媒体cellgrowthmediaでありかつ新規なポリマーであるマイクロセルラーポリマー、EP1183328;US09/856182の教示を利用して調製される。吸水のために第1のポアとさらに任意で凝結coalescenceポアを有するポリマーを用いることができる。これらのポアの種類を以下に記載する:0.1~300μmの範囲の第1のポア。例えば小さいポアのサイズは0.1~0.5μmの範囲で、大きいポアのサイズは0.5~300μmの範囲である。300~10,000μmの範囲の凝結ポア。凝結ポアのサイズは300~1000μmの範囲であるが好ましい。特定のポア直径のポリハイペpolyhipeは下記方法から得られる。オープンセルポリマーにおいて、セル間のコミュニケーションはインターコネクトとして知られている。ポリハイペpolyHIPEは、ポアDの直径に対するインターコネクトdの直径の所望の割合を有する。例えばポア直径が約300ミクロン未満のとき、0<d/D<0.5の範囲、好ましくは0.1<d/D<0.5の範囲である。インターコネクトの直径の範囲は最大100ミクロンであり、好ましくは0.001~100ミクロンの範囲、より好ましくは1~50ミクロンの範囲である。ポリハイペpolyhipeは商業的に入手可能であり、あるいはUS5071747とその中で引用して追加した特許公報に開示されたような方法若しくは以下に記載したような方法を用いて調製できる。市販の一般的なポリハイペpolyhipeポリマーにはポリビニルポリハイペpolyhipeが含まれ、油相スチレンモノマー、ジビニルベンゼンDVB、および界面活性剤スパン80ソルビタンモノオレエートから構成される。前記ポリマーは、モノマーの相対比率によって決まる剛性体または柔軟体rigidorflexibleformでも、さらに2-エチレンヘキシルアクリレートモノマーを含む柔軟体でもよく、また水相中に水相重合開始剤aqueousphaseinitiatorとしてある量の過硫酸カリウムを含んでもよい。しかしながら、ポリマー中の硫黄の存在により、ガス浄化に使用することが環境上望ましくないことがある。従って、他の形態のマイクロセルラーポリマーを用いた方がよい。ポリマーに硫黄族を用いることが望ましくない場合には、過酸化ラウリルlaurylperoxideなどの油相重合開始剤oilphaseinitiatorを用いるのが好ましい油相の1。従って、本発明のフィルタに含まれる第1の新規なポリハイペpolyHIPEポリマーは、油相重合開始剤、好ましくは1,1-アゾビスシクロヘキサンカルボニトリルまたはエマルジョンの油相の1の過酸化ラウリルを組み込んでいる。本発明のフィルタに含まれる第2の新規なポリハイペpolyHIPEポリマーは、エマルジョンを破壊することなくポリマー吸着adsorbentさせるために、好ましくは5~10の量で存在する、モノマー2-ビニルピリジンなどを組み込んでいる。新規なポリマーには、弾性を加えて衝撃吸収と良好な摩耗特性を向上させるために、付加的にモノマー2-エチルヘキシルアクリレートなどを組み込んでもよい。また、弾性は親水性ポリマーの吸水能力wateruptakecapacityを高めるのに役立つ。2-エチルヘキシルアクリレートの濃度値は好ましくはY=30以下であるが、より好ましくはY=15である。本発明のフィルタに含まれる第3の新規なポリハイペpolyHIPEポリマーは、ポリマーのコアはスルホン化され、スキンはスルホン化されないが、それでも依然として水吸着性wateradsorbentのあるスキンコアポリハイペpolyhipe構造の形で場合によっては2-エチルヘキシルアクリレートモノマーと共にビニルピリジンモノマーを組み込んでいる。これは、ポリマーのコアに少量の硫酸を注入し、次いでこのポリマーを既知の方法でスルホン化することによって行われる。これにより確実に、硫黄を含有する部分は封入されるencapsulatedが、ポリマー部分は水を吸収できる。我々は、ポリマーが乾燥段階dryingstage中に過度に乾燥されるべきではないことを見出した。過度な乾燥は、ポリマーの吸水wateruptake率を低下させるだけでなく、ポリマーの吸水能力waterabsorptioncapacityをも低下させる。これらのポリマーの吸水能力waterabsorptioncapacityは通常、自重の10~12倍である。本発明のポリマーは、天然または合成ポリマー、水溶性または不溶性ポリマー、任意的にバイオ分解性架橋ポリマーでもよく、好ましくはタンパク質とセルロース、ポリアクリルアミド、剛性体または柔軟体rigidorflexibleformのポリビニル、ポリ乳酸、ポリグリコール酸、ポリカプロラクトン、ポリラクチド/グリコリド、およびポリアクリリミドから選択される。マイクロセルラーポリハイペpolyhipeポリマーの調製工程には、第1段階で連続相中の分散相である高内相エマルジョンhighinternalphaseemulsionHIPEを形成することが含まれ、その分散相はボイドvoidでもよく、あるいは溶解物質若しくは分散物質を含んでいてもよく、また第1段階でエマルジョンを得るために制御温度で混合を制御しながら注入dosingを制御することによって分散相を連続相に導入し、次いで制御された変形下でundercontrolleddeformation制御された期間の間、均一化し、圧力と温度の制御の下で重合させることによって、モノマー、オリゴマーおよび/またはプレポリマーが、連続相で、均一化し、さらにその重合状態で存在する。タイプ-1ポア基本のポア:これは、サイズがPHP形成のエマルジョン化段階で決まる基本的なポア構造である。従って、ポアのサイズは主にエマルジョンの変形フロー過程deformationhistoryで決まる。このポアの完全性integrityは重合中保たれて、インターコネクトはこの段階で形成される。油相と水相の化学反応、相の体積phasevolume、および温度や圧力などの重合条件によって、インターコネクトのサイズを0<d/D<0.5の範囲に制御することができる。タイプ-2ポア凝結ポア:このタイプのポア構造は、重合中にタイプ1のポアの凝結を制御することによって得られる。PHPエマルジョンの分散相の液滴は、水溶性ポリマーを水相に添加することによって、または親水性オイルスチレンオキシドなどを僅かに油相に添加することによって、またはエマルジョンのモノマーの濃度を上げることによって凝結される。この場合のインターコネクトのサイズは、凝結したポアを組み込んだマトリックスを形成するタイプ1のポアのサイズと同一である。しかしながら、凝結したポアは基本のポアと比較して非常に大きいという事実により、d/D割合は非常に小さい。非常に小さいポアサイズのエマルジョン0.1~0.5μmは、非常に高い変形速度の流れdeformationrateflowを利用して得られるが、その流れは主に伸長しpredominantlyextensional、またエマルジョン化温度は可能な限り低い。大きなポアサイズのエマルジョン0.5~300μm、例えば200μm近くは高温で、かつ、エマルジョンが、例えば水中油型システムoilinwatertypesystemに完全にまたは部分的に転化する速度より低い臨界変形速度を少し上回る速度で得られる。この臨界変形速度は、例えば所与のシステムの混合中duringmixingforagivensystemの添加速度または変形速度などを変えることによって決定することができる。これらのエマルジョンはまた、主にせん断流shearflowsを利用して短時間に処理されるべきである。非常に大きいポアエマルジョン300~10,000μm、好ましくは1,000μmまでは、重合中に制御されたポアの凝結方法によって得られる。制御された凝結を得るためには2つの方法:1既知量の水溶性ポリマーを水分散相に添加することによる方法、あるいは2フィラー溶質を連続油相に添加することによる方法がある。この2つの方法では、これらの添加剤の濃度と種類は重要である。濃度が低い場合には、これらの添加剤によって所望の特性を持つ1~200μmの範囲のポアを有するポリハイペpolyhipeが得られる。濃度が一定値を越える場合には、凝結ポアが形成し始める。この場合、ポアのサイズは、凝結開始前のポアのサイズ、重合の温度と濃度、添加剤の分子量と種類によって変わる。前記エマルジョンは、連続かつ分散した相を形成するいずれかの所望の不混和相から得ることができて、水相と非水相から得るのが好ましく、水相と油相から得るのがさらに好ましい。得られたエマルジョンはオイルエマルジョン中の水または水性エマルジョン中のオイルである。分散相を連続相に制御して注入することによって、所望のエマルジョンを得ることができる。バッチミキサーでは、単一のまたは複数のエントリポイントentrypointsを利用して、分散相の注入をミキサーの底部から優先的に行う。複数のエントリ送りentryfeedが、より大きなポアのエマルジョンをもたらした。注入速度が非常に速かった場合には、発生した水相ジェットemergingjetofaqueousphaseによって生じた混合があまりに激しいので、エマルジョンのポアサイズが縮小した。その結果、この複数送りポイントと比較的長期間の注入の組み合わせが大きなポアのエマルジョンを作り出した。注入が完全に行われた後でエマルジョンは均一化されるべきであるが、均一化期間が長いとポアサイズが縮小した。先に定義したような制御された混合は、臨界的criticalでも、あるいはそれを発展させてもextendedよい。臨界的混合criticalmixingは、転相phaseinversionせずに水相の油相への拡散を引き起すのに十分な混同である。臨界的混合は均一の混合領域を利用することによって得られ、それによりポアサイズは実質的に均一になり、エマルジョンの破壊および転相が阻止される。混合は、実質的に2相の全体積に均一の混合領域を提供するのに適当ないずれの手段によっても行うことができるが、マルチブレード、マルチジェットなどの混同手段によるのが好ましい。我々は以前から、US5,071,747の教示に反して、大きなポア直径を持つ安定したエマルジョンが、強く混合することをできるだけ小さくすることminimisingtheintensityofmixingによって得られることが分かっていた。従って、注入することでbymeansofdosing、安定したエマルジョンなどの均一混合が激しい混合を要さずとも得られる。均一化は外部ループ内で、静的または動的ミキサにも装着できるギアポンプまたはスクリューポンプのようなポンプを使用して実施することができる。この均一化のタイプに適した静的または動的ミキサのタイプを下記に記載する:アカイ,G.;アービング,G.N.;コワルスキ,A.J.;マチン,D.液組成を製造するための動的混合装置DynamicmixingapparatusfortheproductionofliquidcompositionsUS特許6,345,907、2002年2月12日、およびアカイ,G.流動性材料と微孔性ポリマーの処理方法と装置Methodandapparatusforprocessingflowablematerialsandmicroporouspolymers国際特許出願のPCT公報WO2004/004880、2004年1月15日。注入Dosing、エマルジョン化emulsifying、および均一化homogenisationは、最終的なポリハイペpolyhipeポリマーのポアサイズに応じた適当な温度で行うことができる。所望のポアサイズが大きい場合、好ましい温度は高いが、それでもなお最低沸騰様相thelowestboilingphaseの沸点を下回る。最低沸騰様相である水相は、約100°Cで沸騰する。60°Cまたはそれより高いエマルジョン化温度emulsificationtemperatureを用いる本発明のプロセスによって、60ミクロンを越えるポアサイズを有するポリマーが得られることが分かった。60°Cを越える温度でエマルジョン化温度を上昇させると、60°Cを下回る温度で同様にエマルジョン化温度を上昇させる場合よりも得られるポアサイズが劇的に増加する。最高のエマルジョン化温度は、最低沸騰様相の通常の沸点より高くてもよく、例えば最低沸騰様相は沸点を上げる成分を含んでもよい。水相は100°Cで安定し且つ潜在的に不活性の電解質を含むのが好ましい。温度がモノマーの沸点を越える場合、この手段によって本プロセスが高圧で実施されるのが好ましい。高いポアサイズのエマルジョンの好ましい温度範囲は70~110°Cである。クローズド連続処理装置closedcontinuousprocessingequipmentを用いて圧力を大気圧より高くすることによって、水相物質または連続相物質の通常の沸点を越える温度でエマルジョン化とそれに続く重合を行うことができる。本プロセスは、水相または油相重合開始剤、架橋剤、フィラーなどを追加して用いて実施することができる。そしてこれらは、先に定義したような最高運用温度で安定化するのが好ましい。重合開始剤、架橋剤、フィラーなどの選択は、エマルジョン化emulsifyingおよび均一化homogenisingのために相の許容可能な粘性を考慮してなされる。プレポリマーと部分的に架橋されたプレポリマーの割合を利用することによって必要な架橋剤の量を減らすことができるし、任意で、油相量を減らし且つ有効粘性率を下げるために適当な油相フィラーを用いてもよい。好ましくは、本発明のプロセスは、本技術分野で知られている水相重合開始剤と共に、またはこの水相重合開始剤に代えて、油相重合開始剤を用いることを特徴とする。水相重合開始剤は比較的低い温度での運転に用いることができる。また、水相重合開始剤には過流酸ナトリウムまたは過流酸カリウムが含まれる。80°Cを越える高温での運転には、例えば1,1-アゾビスシクロヘキサンカルボニトリルまたは過酸化ラウリルなどの油相重合開始剤を用いるのが好ましい。架橋剤は、例えばジビニルベンゼンDVBでもよい。ポリハイペpolyhipeが生分解性であることが求められる場合、加水分解性架橋が得られる。これらの架橋剤は、エチレンジアクリレート、N-N’-ジアリルタールタールtartarジアミド、N-N1,2,ジヒドロキシエタン-ビス-アクリルアミド、およびN-N’-N’’-トリアリルクエン酸トリアミドtriallylcitrictriamideである。しかしながら、生分解性架橋剤の場合には、ポリマー自体が生分解性でなければならない。これらのポリマーは、ポリ乳酸、ポリグリコール酸、ポリε-カプロラクタム、およびポリアクリルイミドである。マイクロセルラー構造を形成するために水溶性ポリマーが必要なとき、それらは架橋されなければならない。このようなポリマーの場合、モノマーアクリルアミドなどを水に溶解して、次いでこのモノマー溶液を適当な界面活性剤、重合開始剤および架橋剤の存在下でヘキサンまたはトルエンのような炭化水素液中に注入することによって、ハイペHIPEエマルジョンを形成する。タンパク質とセルロースもまた、マイクロセルラー構造を形成することができる。この場合、これらの物質を適当な乳化剤と共に適当な水相タンパク質とシュバイツァーの試薬用の水、セルロース用のCuNH34OH2に溶解して、次いで炭化水素液に注入して水連続ハイペHIPEを形成する。架橋は、このハイペHIPEをグルタルアルデヒド溶液プロテイン用または酸性溶液セルロース中に浸すことによって行われる。本プロセスには、重合前または重合後に先に定義したような適当な調整剤modifierを導入することを含めてもよい。例えば、調整剤を分散した水相中に導入して、次いで先に定義したような連続相中に注入してもよい。あるいは、既存のポリマー表面上で界面活性剤、電解質および未反応モノマーの除去、コーティング、さらなる重合または反応furtherpolymerisationorreactionの形態を簡単にとることが可能な、後重合による改質段階postpolymerisationmodificationstageを利用する。改質剤Modifyingagentsおよび改質技術modificationtechniquesは、本技術分野では周知である。重合は、本技術分野で周知のような、重合される各モノマー、オリゴマーおよび/またはプレポリマーに対する周知の時間と温度条件下で行われる。好ましくは、ポリマーを個々のモールド内で重合させて、膜skinを形成させる。これは、充填層での使用中にポリマーの消耗attritionを防ぐという利点がある。ポリマーを充填材料の中にカットするcutための他の方法では、分解して小粒子化できる。本発明の他の態様では、ポリビニルポリハイペpolyhipeを含み、かつ油相モノマースチレン、ジビニルベンゼンDVB、および界面活性剤スパン80ソルビタンモノオレエートから構成され、さらに、好ましくは5~10の量で存在する、エマルジョンを分離させずにポリマーに水を吸着adsorbentさせるモノマー2-ビニルピリジンなどおよび/または弾性を加えて衝撃吸収と良好な摩耗特性を向上させるモノマー2-エチルヘキシルアクリレートなどを組み込み、該ポリマーが第1のポアとして0.1~300ミクロンの範囲のポア、例えば0.1~0.5ミクロン、最大200ミクロンのポアを有し、状況に応じてさらに、コモノマーの濃度が高い場合には、最大10,000ミクロンの範囲の凝結ポア、例えば最大1,000ミクロンの凝結ポアが形成されることを特徴とするポリハイペpolyhipeが提供される。本発明の他の態様では、先に定義したような固形燃料のガス化におけるガス化装置の使用、ガス化方法、ガス化システムとその方法、ガスフィルタ、および新規なポリマーが提供される。それらは、例えば内燃ガスエンジン、ガスタービン、2系統燃料ディーゼルエンジンまたは燃料電池を用いて、エネルギ生産に使用する可燃性ガスを発生させるものであるのが好ましい。ここで本発明の詳細な実施形態について、他の好ましい特徴と共に、下記の図面を参照して説明する:図1は、本発明によるガス化装置を示す概略図である。図2は、本発明による図1のガス化装置を備えたガス化システムを示す概略図である。図1に示すガス化装置1は、全体的に5つのゾーンに分割することができる。燃料が上部エアロック回転弁22によって導入されるガス化装置の上端部は、燃料の貯蔵と乾燥ゾーン6である。このゾーンの下流は熱分解ゾーン7である。第1の酸化ゾーン8は熱分解ゾーン7の下流にあり、該ゾーンの下縁を画定する第1の空気分配スロートairdistributionthroat2にある吸気ノズル12と、還元ゾーン5の上部にある吸気ノズル12を通じてガス化装置に空気を供給する。このスロートは、ガス化装置の下方に燃料が流れるのを促進するために、10~40°、好ましくは約20°の角度10で傾斜しており、図示されているように湾曲してもよい。40°よりも大きい角度では、燃料の流れが制限される。スロート2はガス化装置1の内部表面にしっかりと溶接される。中央の空気ノズル群set24は、第1の酸化ゾーン内での空気の分配を促進でき、スロート直径が約0.5メートルを超えると特に有用である。このようなノズルは、第1の空気分配スロート2より上の中央に配置されるのが好ましい。空気は、第1の空気分配スロート2とガス化装置の外殻との間に形成された環状ダクト23から吸気ノズル12に供給される。空気は、第1の吸気弁9によって環状ダクト23内に入る。中央空気ノズル群24がある場合には、作動が第1の吸気弁9の作動につながっている弁25から空気が供給される。中央空気ノズル群24がないガス化装置では、吸気ノズル12の約3分の2が傾斜したスロート2の表面に配置され、3分の1が有孔部3下記参照より少なくとも20cm上の還元ゾーン5に配置されるのが好ましい。中央空気ノズル群24がある場合には、同数のノズルが各場所に配置される。スロート2は、円錐管として第2の酸化ゾーン14に下降する還元ゾーン5に通じている。還元ゾーン5を囲むシリンダは、浄化し、かつ生成ガス13がガス排出管18の高さで直接第2の酸化ゾーンに脱出escapeできるように、有孔性触媒反応シェル部perforatedcatalysisshellpart3を有している。有孔性触媒のシェル3が垂直方向と作る角度は、10~40°、好ましくは約20°である。第2の酸化ゾーン14は、該ゾーンの下縁を画定する第2の空気分配スロート4に配置された空気ノズル17を介して空気15をガス化装置に供給する。このスロートはまた、燃料の流れを促進するように、10~40°、好ましくは20°の角度で傾斜しており、第1の空気分配スロート2の傾斜角度についての考慮がここでも当てはまる。スロート4はガス化装置1の内側表面にしっかりと溶接され、第1の空気分配スロート2と一直線にそろっているのが好ましく、対称的であるのがより好ましい。ここで用いた対称的という用語は、2つのスロート2,4が同じ形状で、かつ共通の垂直軸に配置されていることを意味する。前記空気は、第2の分配スロート4とガス化装置の外殻との間に形成された環状ダクト26から吸気ノズル17に供給される。空気は、第2の吸気弁15によって環状ダクト26内に入る。ガス化装置1の底部には、ガス化処理の最後に残存している灰スラグ混合物を除去するためのスクリューコンベヤ19が配置される。この灰は、上部に滑りゲート弁21の付いたエアロック回転弁20によって排出される。ガス化装置内に生成されたガスは、ガス吸引ファン図2によって、好ましくは減圧に、例えば大気圧より低い圧力に保持されている、二重の渦排出管doublevortexdischargepipes18を用いて除去される。ガス化装置リアクタgasifierreactor1の下部14は、上昇気流炭化ガス化装置updraftcharcoalgasifierと同じように作動するが、ガス化装置1の上部6,7,8,5は、従来の下降気流ガス化装置downdraftgasifierと同じように作動する。第1と第2の酸化ゾーン8,14の断面積は燃料貯蔵ゾーン6と熱分解ゾーン7の断面積よりも小さい。これらのゾーン全体の温度分布を均一に保つために、還元ゾーン5の断面積は、第1と第2の酸化ゾーン8,14の断面積よりも小さい。前記ガス化処理には、還元ゾーン5の上流のスロート部で均一な空気分配が行えるように、均一サイズの燃料11バイオマスまたは廃棄炭素物質などのブリケットまたはペレットを用いるのが好ましい。また、スロート2の上流の第1の酸化ゾーン8内でのブリッジ形成を防止できるように、燃料ブリケットの最大直径はガス化装置1の最狭部の8分の1より大きくないのが好ましい。ガス化処理をモニタできるように、熱電温度計図示せずをガス化装置中に設けてもよい。また、スロート2の上流の第1の酸化ゾーン8内に形成されるブリッジを破壊できるように、あるいは灰の蓄積を防止するために、ブリッジを破壊するbridgebreakingポーカーおよび/またはバイブレータ図示せずを設けてもよい。前記ポーカーおよび/またはバイブレータはガス化装置1の外側上部topoutersectionに取り付けることができる。図1に示されているガス化装置1は、燃費に応じて通常約5~15分かかる初期点火起動後に連続運転される。通常、高密度のまたは高密度化されたdenseordensifiedバイオマスおよび/または廃棄物炭素質燃料は、ガス化装置1内に上部燃料弁22から充填されるloadedinto。固形燃料の充填が完了した後、燃料弁22と灰排出弁21は一次的に停止され、かつ塞がれる。そして、排出管18に取り付けられたガス吸引ポンプ図2のスイッチが入ると、リアクタは、制御弁9,25を開けることによって、第1の吸気intakeairが環状ダクト23を介して酸化ゾーン8に導入される地点である、大気圧より低い約5~10mbarの圧力に達する。環状ダクト23に配置されたガスバーナ図示せずは、酸化ゾーン8内の燃料を点火し、燃焼開始までヒートアップする点火装置として設けられるissued。吸気ノズル12,24の配置distributionが空気を均一に酸化ゾーン8内に浸透させて燃料の燃焼をサポートし、高い均一温度>1000°Cを得ることを可能にする。第1の酸化ゾーン8で運転温度が1000°Cを越えた時点で、外部点火が停止される。それと同時に、有孔性触媒ジャケット3が適当な金属ベースの触媒を用いて活性化され、高温の生成ガスを通過させる。ガス化装置1に内部細孔触媒を配置することによって、ガスがガス化装置1から出る前にタールを含まない生成ガス13を生成できる。第1の酸化ゾーンの運転温度とそれに対応するガス化装置の処理量は、吸気9を増やすか、または減らすことによってその後制御される。ガス化装置1は、吸気9,15,25を制御することで、最大処理能力の20まで低下させて効果的に運転できる。第1の酸化ゾーン8で得られる高温は、熱上昇の輻射により、熱分解ゾーン7では約400~600°Cの温度になり、そして乾燥ゾーン6では約100°Cの温度になる。約20分の熱分解中に、高密度の均一サイズの燃料11は酸素を供給せずに可燃性ガスを放出し、炭を形成する。以下の反応は、熱分解ゾーンで起こる典型的な反応である:炭化物の形成0.17C6H10C5→C0.85H2△H300k=-80kJ/gモル水性ガスの移動COH2O→CO2H2△H300k=-33kJ/gモルメタンの形成CO3H2→CH4H2△H300k=-205kJ/gモルCO24H2→CH42H2O△H300k=-192kJ/gモル2CO2H2←→CH4CO2△H298K=-247.3kJ/gモル次いで、炭は、高温で発熱反応と吸熱反応がそれぞれ起こる、第1の酸化ゾーン8と次の還元ゾーン5に自重を受けて引き込まれるdragged。以下の反応は、酸化ゾーン8で起こる典型的な反応である:部分酸化C12O2→CO△H298K=-268kJ/gモルCO12O2→CO2△H298K=-285.0kJ/gモルH212O2→H2O△H298K=-241.8kJ/gモル少なくとも1000°Cの温度で酸化ゾーン8を運転する利点は、熱分解ゾーン7で生成された熱分解ガス中のタールをある程度までクラックして、より短いlower鎖長の炭化水素を生成することができることである。還元ゾーン5ガス化ゾーンとしてもよく称されるでは、上記ゾーン6,7および8からの高温ガスとの反応によって、バイオマス炭化物は生成ガスに変えられる。以下の反応は、還元ゾーン5で起こる典型的な反応である:メタンの形成C2H2→CH4△H298K=-74.9kJ/モルブドワー反応CCO2→2CO△H298K=-172.5kJ/モル水性ガス反応CO2H2←→COH2O△H298K=-41.2kJ/モルCH2O←→COH2△H298K=-131.3kJ/モル次いで、これらのゾーンからの生成ガスは、還元ゾーン5を取り囲む壁にある高活性の微細孔触媒で満たされた有孔ジャケット3を通じて吸い込まれ、その後、排出管18を通ってガス化装置から出る。還元ゾーン5を取り囲む壁の有孔部3の使用により、生成ガスが残留タールをクラックすることが可能になる。また、生成ガスによって特に第2の酸化ゾーン14において捕集され、ガス化装置1の外に運ばれる灰と微粒子の量を減らす。還元ゾーン5で完全にガス化されなかった残存炭化物粒子は、灰中の残存炭化物を2次燃焼させガス化するために第2の酸化ゾーン14内に落ちる第1の酸化ゾーン8で起こる反応と類似の反応によって。第2の燃焼室14で形成される生成ガスは、排出管18にかけられる陰圧のせいで上方を向く。必要な第2の酸化量は、燃料の灰中の残存炭化物含有量によって決まる。高灰燃料汚水スラッジ、皮革くず、石油残留スラッジ、家庭廃棄物RDF、骨粉、鳥牛の糞尿などは、通常、主たる酸化ゾーン中の灰によって炭素が多少分離されるため、従来のガス化装置では炭素転換率が低くなる。本発明で使用するガス化装置では、第2の酸化ゾーン14内の第2の酸化量は第2の吸気弁15から入る空気量によって制御される。第2の酸化ゾーンは、通常650~850°Cの間で運転する。高温の可燃性ガスの混合物約450°Cは、有孔性触媒ゾーン3を通過した後、排出管18からガス化装置1の外に出る。図2では、少量のタール20~50mg/m3未満と微粒子を含む生成ガスが、微粒子と細粒炭flyashを除去するためにサイクロンに送り出され、次いで生成ガス中のタールまたは水分の沈降のような他の処理のために最終ガスフィルタ付きの1つまたは複数の熱交換器とガス水スクラバに送り出される。ガス化装置1の通常運転中、灰オーガ19と回転弁20は、ガス化処理を妨げないようにリアクタからスラグを抽出するような回転速度で連続して操作される。灰オーガ19の操作モードは、ガス化されたバイオマスおよび/または廃棄物の灰分によって決まる。ガス化装置は、ガス化装置から除去された灰とスラグの炭素含有量が3未満になるように運転される。図2は、以下を順次に備えるガス化システムを図示する:本発明で使用するガス化装置、水スクラバ、連携して機能するworkingintandemダブルポリマーフィルターユニット、ファン、別のダブルポリマーフィルターユニット、およびエネルギ生産用の生成ガスを排出する手段を示す。また、水スクラバからのガスは必要に応じて、好ましくは2つのポリマー箱フィルタの形態の、第1のダブルポリマーフィルタユニットをバイパスすることができるこれは起動中タール含有量が高いときに起こり得る。。通常運転中、ガスが一方の箱フィルタを通り抜ける間に、ポリマーは第2の箱フィルタ内で内燃エンジンからの高温排ガスを吹き飛ばすことで再生されるregenerated。ガス浄化は40°Cより低い温度で行われるのに対して、この再生regenerationは80°Cで行うことができる。第2の箱フィルタ内でポリマーを用いて再生している間、排出ガスもまたポリマーの吸収absorptionによって浄化され、微粒子も保持される。この連携し合う濾過Thisfiltrationintandemは、圧力が高いファンの出口で繰返して行われて、水/タールの吸収を行う第2のダブルポリマーフィルタユニットでより多量のタールと水分を凝縮させる。内燃エンジンに送り込まれる前のガスの温度には制限がある。好ましい温度は約40°Cである。従って、ファンの出口からのガスを冷却しなければならない場合がある。これはファンの出口のフィルタ箱内の微孔性ポリマーによるタールと水分の除去を促進する。ここで本発明につき、以下の実施例に関して限定されない態様で例示する。本発明で使用するガス化装置の運転方法1.起動起動段階は、エンジン用のガスの質が安定して、そのまま続く定常状態に至るまで必要な操作をすべて含む。加重前のpreweighed大量のバイオマス燃料を所定のレベルまでホッパに充填する。次いで、空気ファンと水スクラバ循環ポンプのスイッチを入れる。固形燃料点火装置を用いて燃料を火格子の上で発火させる。2.ガス化運転測定データは、燃料流速、ガス流速、ガス組成、温度および圧力である。吸気inletair、乾燥ゾーン、熱分解ゾーン、スロートおよびスクラバ出口の温度を15秒毎にアナログデジタル変換器で記録した。また、圧力低下もガス化装置と水スクラバ出口で測定した。生成ガス流速を吸引ファンの後ろに配置したガス流速メータで測定した。生成ガス中のタールと凝縮物condensateの量をガス化装置と水スクラバ出口で採取したガスのサンプルから測定した。フィルタとして用いるクリーンで乾燥した木材チップと炭を箱フィルタ内の各トレイ中に置く。ガス流速メータを必要な流速に調節する。空気ファンのスイッチを入れた後で、水タンク側の循環ポンプ水スクラバポンプのスイッチを入れる。次いで、生成ガスを点火するための点火用ライターを点火する。生成ガス流速を吸引ファンの後ろに配置したガス流速メータで測定した。吸引効果を得るために循環ファンガスブースタファンを用いる。この循環ファンは、スクラバと点火用バーナで点火した後に燃え上がるスタックを通じて生成ガスをガス化装置の外に引き出すようにガス化装置に結合したエンジンによって動かされる。熱電温度計で6つの別の箇所の温度を連続して測定し、そのデータをコンピュータに記録した。3.ガス浄化U字管装置apparatusをタールと凝縮物を収集し、かつガス分析用のガスサンプルを浄化するために用いた。U字管装置は、基本的にプラスチックパイプに繋がれた5mm直径でステンレス鋼のサンプリングプローブからなる。また、タールと水分をトラップするtrapために2個のパイレックス登録商標U管を順次に備えている。第1のトラップは比較的小径の球形のガラス玉を有し、湿った生成ガスに大きな表面積を与えるのに対し、第2のトラップは2個のグラスウールの間にシリカゲルを有している。真空ポンプAEI型BS2406,025hpをサンプリング管を通じてガスを引き込むのに用いた。ロタメータMFGフィッシャー,101/分をU字管と真空ポンプの間に置いた。生成ガスのタール含有量を求めるために、一定のガス流速でガスが管を通って流れる時間を観察した。4.停止Shutdown停止処置には、ガス化装置を安全に密閉するための全行為が含まれる。可燃性ガスが生成されなくなるまでオフガスバーナoffgasburnerが第2の天然ガスバーナを使用し続けた状態で、ボイラのコンピュータ、水スクラバ、ガス化空気ノズル、循環ファンおよび排気ファンは順番に停止する。5.データ処理物質収支を完全にするために、汚染除去cleanup処置には、タール、炭化物、灰および凝縮物を収集するのに必要な全措置が含まれる。リアクタを冷却した後で、灰と炭化物を灰箱ashchamberから収集することによってそれらの量を測定した。最後に、ガス化装置の上部プレートを開けて、未利用のサトウキビの絞りかすを全て注意深く除去し、モニターした。消費された全てのサトウキビの絞りかすをガス化装置の全運転時間で割ることによって、平均的な燃料の供給量feedrateを算出した。6.燃料の調製Fuelpreparationリアクタを通じて連続流を実現し、下流のエネルギ変換処理用の信頼性のある生成ガス組成とカロリー値を得るために、バイオマス燃料のコンシステンシーconsistencyがガス化には重要である。さらに、バイオマス燃料の高密度化densificationがリアクタのサイズを小さくすると共に、高密度化された燃料の形状と大きさがガスと燃料流速の変動と、得られる生成物の品質の変動を低減する。木材チップのような既に密度の高いバイオマス燃料については、さらに高密度化することが不可欠ではないが、そのようにすることが望ましい。しかしながら、都市ゴミのような体積のバラツキが大きく、かさ密度が低い燃料については、間違いなく必然である。従って都市ゴミは、金属とガラスを除去した後に熱処理してセルロースが豊富な粉末celluloserichpowderにするか、あるいは細かく切った後でブリケット化して燃料を高密度化する。ガス化される材料が精油所の含油スラッジなどの液体の場合には、乾燥させて固形物にするか、あるいはソリッドキャリアsolidcarrier、好ましくはバイオマスと一緒に混合することができる。使用するバイオマスなどは、多量のカルシウムを含む骨粉である。従って硫酸カルシウムを形成することによって油から硫黄を除去するのが有用である。7.ガスの分析ヘリウムをキャリアガスとして用いてガスサンプルを分析するために、ガスクロマトグラフ島津GC-8Aを使用した。ガスクロマトグラフGCは、デュアルカラムクロモソープchromosorp101と分子ふるいおよび熱伝導度検出器を備えている。各カラムのガスの滞留時間と質に影響を与えるパラメータを表4.1に記載した。同時に、生成した湿性ガス中のタールと凝縮物の量を求めるために、ガスをU字管装置に通した。質量とエネルギ収支を正確に算出するために、テスト装置近傍の空気の湿度を実験の間中適宜測定した。種々の固体原料とのガス化結果種々の固体原料とのガス化結果※RDF/MSW:都市ゴミMunicipalSolidWaste結論表2Aおよび表2Bに示されているように、全ての燃料が第1の酸化ゾーンのスロート温度を約1000°Cになるように操作により良好な温度制御がなされた。生成ガスの特性は素晴らしく、全てのケースでその後の燃焼にとって良好な燃料組成が得られた。特に、全ての燃料が燃焼エンジンでの燃焼に必要最低限の4メガジュール/m3を越える6メガジュール/m3であるという特徴があった。表3Aおよび3Bに示されているように、これはクリーン燃焼に適していて、例えばNOx5mg/m3とSO27mgと微量レベルのNO2とNOのような低排出を行う。本発明によるフィルタに使用するためのポリハイペpolyhipeポリマーの調製油相と水相の組成を以下に示す:油相:スチレンモノマー:78-X-Y-Z2-ビニルピリジンモノマー:X2-エチルヘキシルアクリレートモノマー:Y油相溶解重合開始剤Oilphasesolubleinitiator:Zジビニルベンゼン架橋剤:8スルビタンモノ-モノオレエートスパン80非イオン性界面活性剤:14水相:Zの過硫酸カリウム含有水水相の好ましい相体積phasevolumeは80~95で、より好ましくは90~95である。高濃度のモノマー2-ビニルピリジンの含有はエマルジョンを破壊する。従って、好ましいX値は5~10の間にある。2-エチルヘキシルアクリレートを用いるのは、微孔性ポリマーを弾性体にするためである。ポリマーの弾性は、より良好な衝撃吸収と良好な摩耗特性をもたらす。また弾性は親水性ポリマーの吸水能力を高めるのに役立つ。2-エチルヘキシルアクリレート濃度の好ましい値はY=30以下であるが、好ましくはY=15である。水相および/または油相溶解重合開始剤は、Z=0~1の量で存在する。水相重合開始剤過硫酸カリウムを含有する硫黄を用いない場合に、油相溶解重合開始剤が存在する。エマルジョンの調製は、エマルジョンを一定の回転速度で攪拌しながら、所定の割合で注入した油相と水相からバッチミキサの中で行った。各相の量volume、バッチミキサと羽根車の直径、羽根車の回転速度、および均一化時間の関数として、注入率dosingrate、変形率deformationrate、混合率mixingrateを予め定めた。種々の混合条件による性能の違いをなくすために、我々は下記から混合特性を明らかにする;VA=時間tDの間に付加された水相の量volumeVO=バッチミキサー中に入れられた油相の量volumeD1=羽根車の直径D0=バッチミキサの直径Ω=回転速度である場合、注入率RD=VA/tD注入中の変形率RE=VA/tDV0混合率RM=D1Ω/D0また、我々はtHを均一化時間として、さらにtTを全混合時間として定義する。tT=tDtH2枚のフラットパドルの羽根車直径8cm、幅1.4cmを直径8.5cmの混合タンクに使用した。羽根車の間隔は1cmであった。油相25mlをタンクの底に入れて、さらに水相225mlを4箇所の供給ポイントを用いて注入した。水相の温度は-1.0から80°Cであった。ビニルピリジンを用いたポリマーの調製には、重合を40°Cで8時間、次いで50°Cで8時間、最後に60°Cで8時間行った。このことが、重合中にエマルジョンを不安定化させないことを確実にする。我々は、ポリマーが乾燥段階中に過度に乾燥されるべきではないことを発見した。過度の乾燥は、ポリマーの吸水wateruptake率の低下だけでなく吸水waterabsorption能力の低下をも招く。これらのポリマーの吸水能力は、通常自重の10~12倍である。"