"無鉛圧電磁器組成物であって、圧電特性を有するニオブ/タンタル酸アルカリ系ペロブスカイト酸化物からなる第1結晶相と、A-Ti-B-O系複合酸化物元素Aはアルカリ金属、元素BはNbとTaのうちの少なくとも1種、元素Aと元素BとTiの含有量はいずれもゼロで無いで構成される第2結晶相と、を含むことを特徴とする無鉛圧電磁器組成物。請求項1に記載の無鉛圧電磁器組成物であって、前記第2結晶相は、A1xTi1xB1xO5で表される結晶相と、A1Ti3B1O9で表される結晶相と、のうちの少なくとも一方を含むことを特徴とする無鉛圧電磁器組成物。請求項2に記載の無鉛圧電磁器組成物であって、前記第2結晶相は、A1xTi1xB1xO5で表される結晶相であることを特徴とする無鉛圧電磁器組成物。請求項3に記載の無鉛圧電磁器組成物であって、前記xが、0≦x≦0.15を満たすことを特徴とする無鉛圧電磁器組成物。請求項4に記載の無鉛圧電磁器組成物であって、前記元素Aが、Kであることを特徴とする無鉛圧電磁器組成物。請求項4に記載の無鉛圧電磁器組成物であって、前記元素Aが、Csであり、前記xが、0≦x≦0.1を満たすことを特徴とする無鉛圧電磁器組成物。請求項1~6のいずれか一項に記載の無鉛圧電磁器組成物であって、前記元素Bが、Nbであることを特徴とする無鉛圧電磁器組成物。請求項1~6のいずれか一項に記載の無鉛圧電磁器組成物であって、前記第2結晶相の含有割合は、0モルを超え15モル以下であることを特徴とする無鉛圧電磁器組成物。請求項1~8のいずれか一項に記載の無鉛圧電磁器組成物であって、前記第1結晶相を形成するニオブ/タンタル酸アルカリ系ペロブスカイト酸化物は、アルカリ土類金属を含むことを特徴とする無鉛圧電磁器組成物。請求項9に記載の無鉛圧電磁器組成物であって、前記第1結晶相を形成するニオブ/タンタル酸アルカリ系ペロブスカイト酸化物は、組成式KaNabLicCdeDOf元素Cはアルカリ土類金属であるCa,Sr,Baのうちの少なくとも1種、元素DはNbとTaのうちの少なくとも1種、a,b,c,dはabcd=1を満たし、e,fは任意で表されることを特徴とする無鉛圧電磁器組成物。請求項10に記載の無鉛圧電磁器組成物であって、前記eが、0.97≦e≦1.08を満たすことを特徴とする無鉛圧電磁器組成物。請求項1~11のいずれか一項に記載の無鉛圧電磁器組成物であって、さらに、Cu,Ni,Co,Fe,Mn,Cr,Zr,Ag,Zn,Sc,Biのうちの少なくとも一種の金属元素を含有することを特徴とする無鉛圧電磁器組成物。請求項1~12のいずれか一項に記載の無鉛圧電磁器組成物で形成された圧電磁器と、前記圧電磁器に取り付けられた電極と、を備えることを特徴とする圧電素子。請求項13に記載の圧電素子を備えることを特徴とするノックセンサ。請求項13に記載の圧電素子を備えることを特徴とする超音波振動子。請求項13に記載の圧電素子を備えることを特徴とする切削工具。請求項1~12のいずれか一項に記載の無鉛圧電磁器組成物の製造方法であって、前記第1結晶相の原料を混合し、仮焼して第1の粉末を作成する工程と、前記第2結晶相の原料を混合し、仮焼して第2の粉末を作成する工程と、前記第1と第2の粉末を混合し、成形し、焼成することによって、前記無鉛圧電磁器組成物を生成する工程と、を備えることを特徴とする無鉛圧電磁器組成物の製造方法。しかしながら、特許文献1に記載の圧電磁器組成物では、焼結性は改善されているものの、従来の有鉛圧電磁器組成物に比べて圧電特性が劣っており、実用性には不十分である。一方、特許文献2に記載の圧電磁器組成物は、比較的高い圧電定数を示すものの、-50°C~150°Cの間に相転移点が存在するため、この相転移点の前後で急激に特性が変動するという問題があった。本発明は、圧電特性に優れており、かつ、-50°C~150°Cの間において急激な特性の変動がない無鉛圧電磁器組成物、それを用いた圧電素子、及び、無鉛圧電磁器組成物の製造方法を提供することを目的とする。本発明は、上述の課題の少なくとも一部を解決するためになされたものであり、以下の形態又は適用例として実現することが可能である。[適用例1]無鉛圧電磁器組成物であって、圧電特性を有するニオブ/タンタル酸アルカリ系ペロブスカイト酸化物からなる第1結晶相と、A-Ti-B-O系複合酸化物元素Aはアルカリ金属、元素BはNbとTaのうちの少なくとも1種、元素Aと元素BとTiの含有量はいずれもゼロで無いで構成される第2結晶相と、を含むことを特徴とする無鉛圧電磁器組成物。この構成によれば、第1結晶相のみで構成された組成物よりも圧電特性に優れており、かつ、-50°C~150°Cの間において急激な特性の変動がない無鉛圧電磁器組成物を提供することができる。[適用例2]適用例1に記載の無鉛圧電磁器組成物であって、前記第2結晶相は、A1xTi1xB1xO5で表される結晶相と、A1Ti3B1O9で表される結晶相と、のうちの少なくとも一方を含むことを特徴とする無鉛圧電磁器組成物。この構成によれば、これらの第2結晶相は優れた圧電特性を有するので、圧電特性に優れており、かつ、-50°C~150°Cの間において急激な特性の変動がない無鉛圧電磁器組成物を提供することができる。[適用例3]適用例2記載の無鉛圧電磁器組成物であって、前記第2結晶相は、A1xTi1xB1xO5で表される結晶相であることを特徴とする無鉛圧電磁器組成物。この構成によれば、第1結晶相のみで構成された組成物よりも圧電特性に優れており、かつ、-50°C~150°Cの間において急激な特性の変動がない無鉛圧電磁器組成物を提供することができる。[適用例4]適用例3に記載の無鉛圧電磁器組成物であって、前記xが、0≦x≦0.15を満たすことを特徴とする無鉛圧電磁器組成物。この構成において無鉛圧電磁器組成物全体として優れた圧電特性が得られる。この構成では、第2結晶相が安定なものとなるので、無鉛圧電磁器組成物全体としても安定した組成物を提供することができ、加えて無鉛圧電磁器組成物の絶縁性も向上させることができる。[適用例5]適用例4に記載の無鉛圧電磁器組成物であって、前記元素Aが、Kであることを特徴とする無鉛圧電磁器組成物。この構成では、安価で圧電特性に優れた組成物を得ることができる。[適用例6]適用例4に記載の無鉛圧電磁器組成物であって、前記元素Aが、Csであり、前記xが、0≦x≦0.1を満たすことを特徴とする無鉛圧電磁器組成物。この構成では、第2結晶相がより安定なものとなるので、この構成において無鉛圧電磁器組成物全体として優れた圧電特性が得られる。無鉛圧電磁器組成物全体としてもより安定した組成物を提供することができ、加えて無鉛圧電磁器組成物の絶縁性も向上させることができる。[適用例7]適用例1~6のいずれか一項に記載の無鉛圧電磁器組成物であって、前記元素Bが、Nbであることを特徴とする無鉛圧電磁器組成物。この構成では、安価で耐熱性に優れた組成物を得ることができる。また、元素BがTaである場合と比べて、キュリー温度Tcが高い組成物を得ることもできる。[適用例8]適用例1~7のいずれか一項に記載の無鉛圧電磁器組成物であって、前記第2結晶相の含有割合は、0モルを超え15モル以下であることを特徴とする無鉛圧電磁器組成物。この構成では、高い圧電定数を有する無鉛圧電磁器組成物を得ることができる。[適用例9]適用例1~8のいずれか一項に記載の無鉛圧電磁器組成物であって、前記第1結晶相を形成するニオブ/タンタル酸アルカリ系ペロブスカイト酸化物は、アルカリ土類金属を含むことを特徴とする無鉛圧電磁器組成物。この構成でも、圧電特性に優れた組成物を得ることができる。[適用例10]適用例9に記載の無鉛圧電磁器組成物であって、前記第1結晶相を形成するニオブ/タンタル酸アルカリ系ペロブスカイト酸化物は、組成式KaNabLicCdeDOf元素Cはアルカリ土類金属であるCa,Sr,Baのうちの少なくとも1種、元素DはNbとTaのうちの少なくとも1種、a,b,c,dはabcd=1を満たし、e,fは任意で表されることを特徴とする無鉛圧電磁器組成物。この第1結晶相と第2結晶相とを含む無鉛圧電磁器組成物は、優れた絶縁性ならびに圧電特性を示すものとなる。[適用例11]適用例10に記載の無鉛圧電磁器組成物であって、前記eが、0.97≦e≦1.08を満たすことを特徴とする無鉛圧電磁器組成物。この構成では、圧電特性がさらに優れた無鉛圧電磁器組成物を得ることができる。[適用例12]適用例1~11のいずれか一項に記載の無鉛圧電磁器組成物であって、さらに、Cu,Ni,Co,Fe,Mn,Cr,Zr,Ag,Zn,Sc,Biのうちの少なくとも一種の金属元素を含有することを特徴とする無鉛圧電磁器組成物。この場合にも、優れた圧電特性を有する無鉛圧電磁器組成物を得ることができる。[適用例13]適用例1~12のいずれか一項に記載の無鉛圧電磁器組成物で形成された圧電磁器と、前記圧電磁器に取り付けられた電極と、を備えることを特徴とする圧電素子。[適用例14]適用例13に記載の圧電素子を備えることを特徴とするノックセンサ。[適用例15]適用例13に記載の圧電素子を備えることを特徴とする超音波振動子。[適用例16]適用例13に記載の圧電素子を備えることを特徴とする切削工具。[適用例17]適用例1~12のいずれか一項に記載の無鉛圧電磁器組成物の製造方法であって、前記第1結晶相の原料を混合し、仮焼して第1の粉末を作成する工程と、前記第2結晶相の原料を混合し、仮焼して第2の粉末を作成する工程と、前記第1と第2の粉末を混合し、成形し、焼成することによって、前記無鉛圧電磁器組成物を生成する工程と、を備えることを特徴とする無鉛圧電磁器組成物の製造方法。この製造方法によれば、第1結晶相と第2結晶相を別個に生成するので、それぞれの組成をより厳密に管理することができる。この結果、無鉛圧電磁器組成物の歩留まりを向上させることができる。本発明の一実施形態としての圧電磁器組成物は、圧電特性を有するニオブ/タンタル酸アルカリ系ペロブスカイト酸化物からなる第1結晶相と、圧電特性を有さない第2結晶相とを含む無鉛圧電磁器組成物である。一実施形態としての典型的な無鉛圧電磁器組成物では、第2結晶相の割合は0モルを超え20モル未満であり、残部は第1結晶相である。以下では、第1結晶相を母相とも呼び、第2結晶相を副相とも呼ぶ。典型的な例では、第2結晶相は層状構造化合物又は層状化合物であり、第1結晶相と混在することによって焼結性を向上せしめ、加えて絶縁性も向上させる。また、第1結晶相の結晶構造を安定化し、-50°C~150°Cの間に相転移点による急激な特性の変化を生じさせないようにする働きを有する。第1結晶相を形成するペロブスカイト酸化物としては、ニオブ酸アルカリ系ペロブスカイト酸化物又はタンタル酸アルカリ系ペロブスカイト酸化物を使用することが好ましい。ニオブ/タンタル酸アルカリ系ペロブスカイト酸化物という用語は、これらの2種類のペロブスカイト酸化物の総称である。ニオブ/タンタル酸アルカリ系ペロブスカイト酸化物のアルカリ系成分は、アルカリ金属Li,Na,K等を少なくとも含み、また、アルカリ土類金属Caカルシウム,Srストロンチウム,Baバリウム等を含み得る。このようなニオブ/タンタル酸アルカリ系ペロブスカイト酸化物としては、以下の組成式で表されるものが好ましい。<好ましい第1結晶相の組成式>KaNabLicCdeDOfここで、元素Cはアルカリ土類金属であるCaカルシウム,Srストロンチウム,Baバリウムのうちの少なくとも1種、元素DはNbニオブとTaタンタルのうち少なくとも1種、a,b,c,dはabcd=1を満たし、e,fは任意の値である。上記組成式において、KカリウムとNaナトリウムとLiリチウムと元素CCa,Sr,Baは、ペロブスカイト構造のいわゆるAサイトに配置され、元素DNb,TaはいわゆるBサイトに配置される。すなわち、ニオブ/タンタル酸アルカリ系ペロブスカイト酸化物は、そのAサイトにアルカリ金属K,Na,Liの1種以上を少なくとも含むとともにアルカリ土類金属Ca,Sr,Baを含み得るものであり、また、そのBサイトにNbニオブとTaタンタルの1種以上を含むペロブスカイト酸化物である。上記組成式における係数a~fの値としては、ペロブスカイト構造が成立する値の組み合わせのうちで、無鉛圧電磁器組成物の電気的特性又は圧電特性特に圧電定数d33の観点で好ましい値が選択される。具体的には、係数a~dは、それぞれ0≦a≦1,0≦b≦1,0≦c≦1,0≦d≦1を満たすが、a=b=c=0すなわち、KカリウムとNaナトリウムとLiリチウムをいずれも含まない組成物は除外される。KカリウムとNaナトリウムの係数a,bは、典型的には0<a≦0.6,0<b≦0.6である。Liリチウムの係数cは、ゼロでも良いが、0<c≦0.2が好ましく、0<c≦0.1が更に好ましい。元素CCa,Sr,Baの係数dは、ゼロでも良いが、0<d≦0.1が好ましく、0<d≦0.05が更に好ましい。Aサイト全体に対する係数eは、任意であるが、典型的には0.9≦e≦1.1であり、0.97≦e≦1.08が好ましく、1.00≦e≦1.08が特に好ましい。上記組成式において、K,Na,Liの価数は1であり、元素CCa,Sr,Baの価数は2であり、元素DNb,Taの価数は5であり、O酸素の価数は2である。係数fは、第1結晶相がペロブスカイト酸化物を構成するような任意の値を取り、係数fの典型的な値は、約3である。組成物の電気的な中和条件から、係数a~fは、以下の1式にて表すことが可能である。abc2de5≒2f1なお、第1結晶相の典型的な組成は、K,Na,Li,Ca107NbO306である係数a~dは省略。この第1結晶相は、KカリウムとNaナトリウムとNbニオブとを主な金属成分としているので、第1結晶相で構成される材料をKNN又はKNN材とも呼ぶ。なお、この例のように、元素CとしてCaカルシウムを選択し、元素DとしてNbニオブを選択すれば、安価で特性に優れた圧電磁器組成物を得ることができる。第2結晶相としては、以下の組成式で表されるものが好ましい。<好ましい第2結晶相の組成式>A1xTi1xB1xO5ここで、元素Aはアルカリ金属Kカリウム,Rbルビジウム,Csセシウム等のうちの少なくとも1種であり、元素BはNbニオブとTaタンタルのうちの少なくとも1種であり、xは任意の値である。但し、係数xは、0≦x≦0.15を満たすことが好ましい。係数xがこの範囲の値を取れば、第2結晶相の構造が安定し、均一な結晶相を得ることができる。上記組成式に従った具体的な第2結晶相としては、KTiNbO5,K090Ti090Nb110O5,K085Ti085Nb115O5,RbTiNbO5,Rb090Ti090Nb110O5,Rb085Ti085Nb115O5,CsTiNbO5,Cs090Ti090Nb110O5,KTiTaO5,及びCsTiTaO5などを使用可能である。なお、第2結晶相の構造的な安定性の観点から、係数xは、元素AがKカリウム又はRbルビジウムの場合には0≦x≦0.15を満たすことが好ましく、元素AがCsセシウムの場合には0≦x≦0.10を満たすことが好ましい。元素AとしてKカリウムを選択し、元素BとしてNbニオブを選択すれば、安価で特性に優れた圧電磁器組成物を得ることができる。この第2結晶相は、圧電特性を有していないが、第1結晶相と混在することによって焼結性を向上せしめ、加えて絶縁性も向上させる。また、-50°Cから150°Cの間に相転移点を生じさせないようにする働きにも寄与していると思われる。第2結晶相は層状構造化合物又は層状化合物であり、層状構造化合物である点が、圧電磁器組成物の絶縁性の向上および相転移点を生じさせないようにする働きに寄与しているものと推定される。なお、第2結晶相が安定した構造を有する点については、HRebbahetalJournalofSolidStateChemistryVol31p3213281980に開示されており、その開示の全体が参照によってここに組み込まれる。第2結晶相の含有割合は、0モルを超え20モル未満でもよいが、0モルを超え15モル以下であることが好ましい。第2結晶相が含有されていない組成物第1結晶相のみの組成物は、-50°C~150°Cの間で急激な特性の変動が見られる傾向がある。また、第2結晶相の含有割合が15モルを超えると、圧電特性特に圧電定数d33が低下する可能性がある。第2結晶相の典型的な組成は、K085Ti085Nb115O5である。この第2結晶相は、NbニオブとTiチタンとKカリウムとを主な金属成分としているので、第2結晶相で構成される材料をNTK又はNTK材とも呼ぶ。好ましい第2結晶相としては、上述したA1xTi1xB1xO5で表される結晶相の他に、A1Ti3B1O9で表される結晶相も利用可能である。なお、通常は係数1は省略されるのが普通であるが、本明細書では、上述したA1xTi1xB1xO5で表される結晶相との違いを明確にするために、意図的に係数1を記載する場合がある。なお、以下では、A1xTi1xB1xO5で表される結晶相を、NTK1115相又は単に1115相とも呼び、A1Ti3B1O9で表される結晶相をNTK1319相又は単に1319相とも呼ぶ。A1Ti3B1O9で表される結晶相においても、元素Aはアルカリ金属Kカリウム,Rbルビジウム,Csセシウム等のうちの少なくとも1種であり、元素BはNbニオブとTaタンタルのうちの少なくとも1種である。A1Ti3B1O9で表される第2結晶相も、圧電特性を有していないが、第1結晶相と混在することによって焼結性を向上せしめ、加えて絶縁性も向上させる。また、-50°Cから150°Cの間に相転移点を生じさせないようにする働きにも寄与していると思われる。A1Ti3B1O9で表される第2結晶相の含有割合も、0モルを超え20モル未満でもよいが、0モルを超え15モル以下であることが好ましい。第2結晶相が含有されていない組成物第1結晶相のみの組成物は、-50°C~150°Cの間で急激な特性の変動が見られる傾向がある。また、第2結晶相の含有割合が15モルを超えると、圧電特性特に圧電定数d33が低下する可能性がある。A1xTi1xB1xO5で表される結晶相と、A1Ti3B1O9で表される結晶相は、いずれも元素Aアルカリ金属と、Tiチタンと、元素BNbとTaのうちの少なくとも1種の複合酸化物である点で共通している。このように、元素Aと、Tiチタンと、元素Bの複合酸化物をA-Ti-B-O系複合酸化物と呼ぶ。本発明において、第2結晶相としては、A-Ti-B-O系複合酸化物元素Aはアルカリ金属、元素BはNbとTaのうちの少なくとも1種、元素Aと元素BとTiの含有量はいずれもゼロで無いを利用することが可能である。特に、それ自身では圧電特性を有しておらず、第1結晶相と混在することによって焼結性を向上せしめ、加えて絶縁性も向上させ、また、-50°Cから150°Cの間に相転移点を生じさせないようにするA-Ti-B-O系複合酸化物を利用することが好ましい。本発明の実施形態としての無鉛圧電磁器組成物は、Cu銅,Niニッケル,Coコバルト,Fe鉄,Mnマンガン,Crクロム,Zrジルコニウム,Ag銀,Zn亜鉛,Scスカンジウム,Biビスマスのうちの少なくとも一種の金属元素を含有するようにしてもよい。これらの金属元素を添加しても、優れた特性特に圧電定数d33を有する無鉛圧電磁器組成物を得ることが可能である。これらの添加金属の含有割合の合計値は、5モル以下であることが好ましく、1モル以下であることが更に好ましい。添加金属の含有割合の合計値が5モルを超えると、圧電特性が却って低下する可能性がある。なお、2種類以上の金属を添加する場合には、添加金属1種類当たりの含有割合を1モル未満とすることが好ましい。添加金属1種類当たりの含有割合が1モルを超える場合にも、圧電特性が低下する可能性がある。図1は、本発明の一実施形態における圧電素子の製造方法を示すフローチャートである。工程T110では、母相KNNの原料として、K2CO3粉末、Na2CO3粉末、Li2CO3粉末、CaCO3粉末、SrCO3粉末、BaCO3粉末、Nb2O5粉末、Ta2O5粉末等の原料のうちから必要なものを選択し、母相の組成式における係数a~eの値に応じて秤量する。そして、これらの原料粉末にエタノールを加え、ボールミルにて好ましくは15時間以上湿式混合してスラリーを得る。工程T120では、スラリーを乾燥して得られた混合粉末を、例えば大気雰囲気下600~1000°Cで1~10時間仮焼して母相仮焼物を生成する。工程T130では、K2CO3粉末、Rb2CO3粉末、Cs2CO3粉末、TiO2粉末、Nb2O3粉末、Ta2O3粉末等のうちから必要なものを選択し、副相の組成式における係数xの値に応じて秤量する。そして、これらの原料粉末にエタノールを加えてボールミルにて好ましくは15時間以上湿式混合してスラリーを得る。工程T140では、スラリーを乾燥して得られた混合粉末を、例えば大気雰囲気下600~1000°Cで1~10時間仮焼して仮焼物とし、副相仮焼物を生成する。工程T150では、母相仮焼物と副相仮焼物をそれぞれ秤量し、ボールミルにて、分散剤、バインダ及びエタノールを加えて粉砕混合してスラリーとする。また、添加金属を加える場合には、CuO粉末、Fe2O3粉末、NiO粉末、Ag2O粉末、ZrO2粉末、ZnO粉末、MgO粉末、Sc2O3粉末、Bi2O3粉末、Cr2O3粉末、MnO2粉末、CoO粉末等のうちから必要なものを選択し、秤量してスラリーに混合する。なお、このスラリーを、もう一度仮焼して粉砕、混合しても良い。その後、このスラリーを乾燥し、造粒し、例えば圧力20MPaで一軸プレスを行い、所望の形状に成形する。な、本発明の実施形態としての組成物に適した典型的な圧電磁器の形状は、円板状又は円柱状である。その後、例えば圧力150MPaでCIP処理冷間静水圧成形処理を行う。そして、工程T160では、得られたCIPプレス体を、例えば大気雰囲気下900~1300°Cで1~10時間保持して焼成することによって圧電磁器を得る。この焼成は、O2雰囲気で行っても良い。工程T170では、圧電磁器を、圧電素子に要求される寸法精度に従って加工する。工程T180では、こうして得られた圧電磁器に電極を取り付け、工程T190で分極処理を行う。なお、工程T150において、添加金属は金属酸化物として添加されるが、上述した添加金属の好ましい含有量は、金属単体としてのモルに換算した値である。添加金属は、添加金属のみを含む金属酸化物としてでは無く、アルカリ土類金属と添加金属とを含む酸化物CMO3元素CはCa,Sr,Baの少なくとも一種、元素Mは添加金属として、ステップT150において第1結晶相母相及び第2結晶相副相に混合するようにしてもよい。この第3成分としての酸化物CMO3に含まれる元素Cアルカリ土類金属元素は、焼成後の圧電磁器においては、第1結晶相における元素Cとして利用される。なお、上述した製造方法は一例であり、圧電素子を製造するための他の種々の工程や処理条件を利用可能である。例えば、図1のように第1結晶相と第2結晶相を予め別個に生成した後に両者の粉末を混合し焼成する代わりに、最終的な圧電磁器組成物の組成に応じた量比で原料を混合し焼成することによって、圧電磁器組成物を製造するようにしてもよい。但し、図1の製造方法によれば、第1結晶相と第2結晶相の組成をより厳密に管理し易いので、圧電磁器組成物の歩留まりを高めることが可能である。図2は、本発明の一実施形態としての圧電素子を示す斜視図である。この圧電素子200は、円板状の圧電磁器100の上面と下面に電極301,302が取り付けられた構成を有している。なお、圧電素子としては、これ以外の種々の構成の圧電素子を形成可能である。図3Aは、本発明の一実施形態としての圧電磁器を用いたノックセンサの一例を示す分解斜視図である。このノックセンサ1は、いわゆる非共振型ノックセンサであり、主体金具2と、絶縁スリーブ3と、絶縁板4,5と、圧電素子6と、特性調整用ウェイト7と、ワッシャ8と、ナット9と、ハウジング10とを備えている。主体金具2は、透孔2aが貫設された円筒状の筒体2bと、その筒体2bの下端部周縁からフランジ状に突設したドーナツ状円板形の座面部分2cとから構成されている。また、筒体2bの上部にはネジ山2dが刻設され、筒体2bの上端部および座面部分2cの周縁部にはハウジング10との密着性を高めるための溝2eが外周を取り巻くように刻設されている。尚、主体金具2の各部分2a~2dは適宜な製造方法鋳造、鍛造、削り出し加工、等を用いて一体形成されている。また、主体金具2の表面には、耐食性を向上させるためにメッキ処理亜鉛クロメートメッキ等が施されている。絶縁スリーブ3は、薄肉円筒状を成し、絶縁材料PETやPBT等の各種プラスチック材料、ゴム材料、等によって形成されている。各絶縁板4,5は、薄肉ドーナツ状円板形を成し、絶縁材料PETやPBT等の各種プラスチック材料、ゴム材料、等によって形成されている。振動検出手段としての圧電素子6は、2枚の薄板電極6a,6b間に圧電磁器6cが積層され、全体としてドーナツ状円板形を成している。特性調整用ウェイト7は、ドーナツ状円板形を成し、所定の密度を有する材料真鍮等の各種金属材料によって形成されている。主体金具2の筒体2bには絶縁スリーブ3が嵌合され、絶縁スリーブ3には絶縁板4,圧電素子6,絶縁板5,特性調整用ウェイト7がこの順番で嵌合されている。また、主体金具2の筒体2bのネジ山2dには、ワッシャ8を介してナット9が螺合されている。そして、主体金具2の座面部分2cの上面とナット9との間で、絶縁板4,圧電素子6,絶縁板5,特性調整用ウェイト7,ワッシャ8がそれぞれ挟持固定され、これら部材4~8を覆うように射出成形された絶縁材料PA等の各種プラスチック材料によってハウジング10が形成されている。そのため、ハウジング10の下端部分からは主体金具2の座面部分2cの下面のみが露出し、ハウジング10の上端部分からは主体金具2の筒体2bの上端のみが露出するようになっている。また、圧電素子6の周囲は絶縁スリーブ3と各絶縁板4,5およびハウジング10により囲まれ、主体金具2および特性調整用ウェイト7と圧電素子6とは絶縁されている。尚、圧電素子6の各電極6a,6bにはリード線図示略が接続され、当該リード線はハウジング10から外部へ導出されている。このノックセンサ1は、圧電特性に優れ、かつ、-50°C~150°Cの間において急激な特性の変動がない圧電素子6を用いて構成されているので、ノッキングの検出精度が高く、かつ、熱耐久性に優れたノックセンサを実現できる。図3Bは、本発明の一実施形態としての超音波振動子を示す縦断面図である。この超音波振動子20は、ランジュバン型超音波振動子であり、圧電素子対22と、該圧電素子対22を挟持する上下一対の前面板25と裏打板26とからなる。圧電素子対22は、環状に形成された二枚の圧電素子23a,23bを、その間に電極板24aを介装して積層し、かつ上側の環状圧電素子23bの上部に電極板24bを配設して構成されている。また、前面板25と裏打板26は、鉄またはアルミニュームを素材に用いて形成された円柱状金属ブロックからなる。そして、この前面板25と裏打板26との間に前記圧電素子対22が配置され、これらが中心ボルト27によって一体に結合されている。前面板25と裏打板26は、圧電素子23a,23bの直径に対して共に径大に形成されており、圧電素子23a,23bとの当接端が、円錐部28,29を介して縮径されて圧電素子23a,23bの直径と略等しくなっている。裏打板26の直径R2と前面板25の直径R1は略同一寸法に設けられており、前面板25の外端面が超音波放射面30となっている。また、裏打板26の外端面には、その中央部に軸線方向に沿う直径R3の盲端孔31が形成されている。そして、かかる構成からなる超音波振動子20の全長が、所定の共振周波数の3/2波長の共振長に略一致するように設定されている。この超音波振動子は、圧電特性に優れ、かつ、-50°C~150°Cの間において急激な特性の変動がない圧電素子23a,23bを用いて構成されているので、安定した周波数で超音波を発生することが可能であり、かつ、熱耐久性に優れた超音波振動子を実現できる。図3Bは、本発明の一実施形態としての切削工具を示す斜視図である。この切削工具40は、円形に形成された基材46の外周部に砥石部45が形成されて構成されている。基材46の中心部は、取り付け治具44によってスピンドル42に固定されている。基材46の両面には環状の圧電素子43が埋め込まれている。圧電素子43の振動方向は、基材46の中心から外周に向かう放射方向47である。圧電素子43が振動しつつスピンドル42が回転方向48に回転した状態で、基材46の外周に設けられた砥石部45に被加工部材に押し当てることによって、被加工部材を切削することが可能である。この切削工具は、圧電特性に優れ、かつ、-50°C~150°Cの間において急激な特性の変動がない圧電素子43を用いて構成されているので、熱耐久性に優れた切削工具を実現できる。本発明の実施形態による圧電磁器組成物及び圧電素子は、振動検知用途や、圧力検知用途、発振用途、及び、圧電デバイス用途等に広く用いることが可能である。例えば、各種振動を検知するセンサ類ノックセンサ及び燃焼圧センサ等、振動子、アクチュエータ、フィルタ等の圧電デバイス、高電圧発生装置、マイクロ電源、各種駆動装置、位置制御装置、振動抑制装置、流体吐出装置塗料吐出及び燃料吐出等などに利用することができる。また、本発明の実施形態による圧電磁器組成物及び圧電素子は、特に、優れた熱耐久性が要求される用途例えば、ノックセンサ及び燃焼圧センサ等に好適である。図4は、本発明の実施例を含む複数のサンプル組成物の特性に関する実験結果を示す図である。この実験結果からは、副相割合が圧電磁器組成物の特性に与える影響を評価可能である。また、副相の成分元素BNb,Taの種類と、主相の成分元素CCa,Sr,Baの種類についても、圧電磁器組成物の特性に与える影響を評価可能である。図4のサンプルS01~S04は、比較例として作成したサンプルである。サンプルS01,S02は、第2結晶相のみで構成されている。これらのサンプルS01,S02を作成する際には、まず、K2CO3粉末、Nb2O5粉末、TiO2粉末の各々を、第2結晶相の組成式における係数xが図4に示す量比となるように秤量した。そして、これらの粉末にエタノールを加えてボールミルにて15時間湿式混合してスラリーを得た。その後、スラリーを乾燥して得られた混合粉末を、大気雰囲気下600~1000°Cで1~10時間仮焼して仮焼物とした。この仮焼物をボールミルにて、分散剤、バインダ及びエタノールを加えて粉砕混合してスラリーとした。その後、このスラリーを乾燥し、造粒し、圧力20MPaで一軸プレスを行い、円板状直径20mm、厚さ2mm形状に成形した。その後、圧力150MPaでCIP処理を行い、得られたCIPプレス体を大気雰囲気下900~1300°Cで1~10時間保持して焼成した。サンプルS03,S04は、第1結晶相のみで構成されている。これらのサンプルS03,S04を作成する際には、まず、K2CO3粉末、Na2CO3粉末、Li2CO3粉末、Nb2O5粉末の各々を、第1結晶相の組成式における係数a,b,c,d,eの各々が図4の量比となるように秤量した。これらの粉末にエタノールを加えてボールミルにて15時間湿式混合してスラリーを得た。その後、スラリーを乾燥して得られた混合粉末を大気雰囲気下600~1000°Cで1~10時間仮焼して仮焼物とした。この仮焼物をボールミルにて、分散剤、バインダ及びエタノールを加えて粉砕混合してスラリーとした。その後、このスラリーを乾燥し、造粒し、圧力20MPaで一軸プレスを行い、円板状直径20mm、厚さ2mm形状に成形した。その後、圧力150MPaでCIP処理を行い、得られたCIPプレス体を大気雰囲気下900~1300°Cで1~10時間保持して焼成した。サンプルS05~S15は、第1結晶相と第2結晶相の両方を含有する組成物である。これらのサンプルS05~S15は、前述した図1の工程T110~T160に従ってそれぞれ作成した。なお、工程T150における成形後の形状は、円板状直径20mm、厚さ2mmとした。これらのサンプルS01~S15について、図1の工程T170~T190の処理を行って、圧電素子200図2をそれぞれ作成した。こうして得られた各サンプルの圧電素子200について、圧電磁器100の電気的特性比誘電率ε33T/ε0及び圧電特性圧電定数d33及び電気機械結合係数krを測定し、図4に示す結果を得た。第2結晶相のみで構成されているサンプルS01,S02は、圧電特性を有していない。これらの2つのサンプルS01,S02は、第2結晶相の組成式の係数xの値が互いに異なっているが、両者の比誘電率ε33T/ε0に差は無い。従って、第1結晶相と第2結晶相の両方を含有する圧電磁器組成物においても、第2結晶相の組成式の係数xが、圧電磁器組成物の電気的特性や圧電特性に与える影響は小さいものと推定される。この意味では、係数xは、第2結晶相として安定した均一な結晶相が得られるような任意の値で良い。第1結晶相のみで構成されているサンプルS03,S04は、圧電特性を有している。これらのサンプルS03,S04は、いずれも元素CCa,Sr,Baを含んでいない点では共通している。但し、サンプルS03がLiを含んでいないのに対して、サンプルS04はLiを含んでいる点で両者は互いに異なっている。なお、第1結晶相の元素DはNbニオブである。サンプルS03,S04は、電気的特性比誘電率ε33T/ε0及び圧電特性圧電定数d33及び電気機械結合係数krに関して大きな差は無い。但し、Liを含むサンプルS04の方が、Liを含まないサンプルS03よりも圧電定数d33がやや大きい点で好ましい。この点を考慮すると、第1結晶相と第2結晶相の両方を含有する圧電磁器組成物においても、第1結晶相がLiを含むことが好ましい。サンプルS05は、第1結晶相に第2結晶相を5モル加えた組成物である。第1結晶相は元素CCa,Sr,Baを含んでおらず、第2結晶相の組成式の係数xはゼロである。このサンプルS05は、サンプルS01とサンプルS04の組み合わせに相当する。第1結晶相のみのサンプルS04の特性と比較すると、サンプルS05は、比誘電率ε33T/ε0と圧電定数d33が極めて大きな値を示しており、圧電磁器組成物として好ましい特性を有している。また、サンプルS05は、電気機械結合係数krがサンプルS04より大きい点でも優れている。サンプルS06~S12は、副相割合を3モルから20モルまで変化させた組成物である。第1結晶相の組成は、いずれもK0421Na0518Li0022Ca0039107NbO306である。第2結晶相の組成は、いずれもK085Ti085B115O5である。サンプルS06~S12の比誘電率ε33T/ε0は、比較例のサンプルS04に比べて十分に大きい点でいずれも好ましい。比誘電率の観点からは、副相割合は3~10モルの範囲が好ましく、3~6モルの範囲がさらに好ましい。サンプルS06~S11は、圧電定数d33が比較例のサンプルS04に比べて十分に大きい点でも好ましい。副相割合が20モルであるサンプルS12は、圧電定数d33が比較例のサンプルS04よりも小さい点で好ましくない。図5は、サンプルS06~S12に関する圧電定数d33の変化を示すグラフである。横軸は副相割合であり、縦軸は圧電定数d33である。このグラフから理解できるように、圧電定数d33の観点からは、副相割合は3~15モルの範囲が好ましく、3~10モルの範囲がさらに好ましく、4~6モルの範囲が最も好ましい。サンプルS06~S11の電気機械結合係数kr図4は、比較例のサンプルS04と同等以上であり、いずれも好ましい。副相割合が20モルであるサンプルS12は、電気機械結合係数krが比較例のサンプルS04よりもかなり小さい点で好ましくない。電気機械結合係数の観点からは、副相割合は3~10モルの範囲が好ましく、4~6モルの範囲がさらに好ましい。サンプルS05とサンプルS08は、副相割合が5モルである点で共通している。両者の大きな差異は、サンプルS05の第1結晶相が元素CCa,Sr,Baを全く含んでいないのに対して、サンプルS08の第1結晶相が元素CとしてCaカルシウムを含んでいる点である。なお、サンプルS05,S08では、第2結晶相の組成式の係数xの値も異なるが、サンプルS01,S02に関して考察したように、係数xの値の差異が圧電磁器組成物の特性に与える影響は比較的小さいものと推定される。サンプルS05,S08のうちで、第1結晶相がCaカルシウムを含有しているサンプルS08の方が、比誘電率ε33T/ε0と、圧電定数d33と、電気機械結合係数krのいずれにおいても優れている。従って、第1結晶相は、成分元素CとしてCaを含有することが好ましい。同様に、成分元素Cとして、他のアルカリ土類元素SrやBa等を含有する場合にも、同様な効果が期待できる。なお、比誘電率ε33T/ε0と、圧電定数d33と、電気機械結合係数krの3つの特性のうちのいずれが重要となるかは、圧電磁器組成物の用途によって異なる。例えば、比誘電率ε33T/ε0が大きな組成物は、コンデンサに適している。また、圧電定数d33が大きな組成物は、アクチュエータやセンサに適している。また、電気機械結合係数krが大きな組成物は、圧電トランスやアクチュエータに適している。各用途に適した圧電磁器組成物は、その用途に応じて要求される特性に応じてそれぞれ決定される。図4のサンプルS13,S14は、主に第2結晶相の元素BNb,Taの影響を調べるためのサンプルである。これらは、比誘電率ε33T/ε0と、圧電定数d33と、電気機械結合係数krのいずれに関しても大きな差異が無い。従って、元素Bとしては、NbとTaのいずれも好ましいことが理解できる。また、サンプルS14は、サンプルS08に近い組成を有している。すなわち、両者は、主として第1結晶相の成分元素CとしてのCaの量が異なり、これに応じてKとNaの量が異なるだけであり、他の組成はほぼ同一である。両者の特性を比較すると、比誘電率ε33T/ε0に関してはCaがより多いサンプルS14の方が好ましいが、圧電定数d33及び電気機械結合係数krに関してはCaがより少ないサンプルS08の方が好ましい。サンプルS15は、第1結晶相の成分元素Cとして、CaとSrを等量同一のatずつ使用しており、他の点では、サンプルS08に近い組成を有している。サンプルS15は、サンプルS08に比べると比誘電率ε33T/ε0と圧電定数d33と電気機械結合係数krの点でいずれもやや劣っている。しかし、サンプルS15は、比較例のサンプルS04に比べれば、比誘電率ε33T/ε0と圧電定数d33が十分に大きい点で好ましい。このように、第1結晶相の成分元素Cとして、アルカリ土類金属であるCaとSrのいずれを使用しても好ましい組成物が得られる。従って、CaとSrの代わりに或いはCa,Srと共に、Baを使用しても、近似した特性が得られるものと期待できる。但し、成分元素CとしてCaを使用すれば、安価で特性に優れた圧電磁器組成物を得ることができる。図6は、図4と同じサンプルS01~S15に関して、キュリー点と、室温相転移の有無に関する評価試験結果とを示している。サンプルS05~S15は、キュリー点が300~350°Cの範囲にある。一般に、圧電磁器組成物のキュリー点は300°C以上あれば十分であり、従って、サンプルS05~S15はいずれも十分に高いキュリー点を有している。なお、キュリー点は、主として第1結晶相の特性に応じて決まるので、副相の組成や副相割合が多少変化しても、圧電磁器組成物全体のキュリー点はそれほど大きく変動しないものと推定される。ところで、第2結晶相の成分元素BとしてNbを使用したサンプルS05~S12,S14~S15は、Taを使用したサンプルS13よりもキュリー点が高い。従って、キュリー点に関しては、第2結晶相の成分元素Bとして、TaよりもNbを使用することが好ましい。室温相転移の有無の評価試験としては、-50°Cから150°Cの範囲で環境温度を徐々に変化させながら、比誘電率ε33T/ε0を測定した。一般に、或る温度範囲内で相転移がある圧電磁器組成物は、その範囲内での温度変化に応じて、比誘電率ε33T/ε0が明確なピークを有する急激な変化を示す。一方、その温度範囲内で相転移が無い圧電磁器組成物は、比誘電率ε33T/ε0の変化に明確なピークが現れず、その変化は緩やかである。そこで、図4のサンプルS03~S15に関して、-50°Cから150°Cの範囲で温度を徐々に変化させたときの比誘電率ε33T/ε0の変化から、明確に相転移が観察されたか否かを判定し、これに応じて室温相転移が有るか否かを判定した。なお、ここでの室温という語句は、通常の室温25°Cよりも広い温度範囲を意味していることが理解できる。比較例のサンプルS03,S04では室温相転移が観察された。一方、サンプルS05~S15では、いずれも室温相転移は観察されなかった。室温相転移があると、その前後で圧電磁器組成物の電気的特性や圧電特性が大きく変化するので好ましくない。この観点から見れば、第1結晶相と第2結晶相の両方を含むサンプルS05~S15は、室温相転移が無い点で比較例のサンプルS03,S04よりも好ましい。図7は、母相の組成式の係数eによる圧電磁器組成物の特性への影響に関する実験結果を示す図である。図7の最上段には、比較例としてのサンプルS04の特性も再掲している。サンプルS21~S27は、第1結晶相の組成式の係数a~fのうちで、係数a~dの値は同一だが、係数eAサイトのアルカリ系元素の個数が互いに異なっている。第1結晶相に含まれるアルカリ土類金属組成式の元素Cは、Caカルシウムである。また、サンプルS21~S27の副相割合はいずれも5モルである。サンプルS21は、第2結晶相の組成式の係数xがゼロであり、他のサンプルS22~S27はいずれも係数xが0.15である。但し、前述したように、係数xの違いによる特性への影響は小さい。なお、サンプルS25は、図4に示したサンプルS14と同じものである。サンプルS21~S27の比誘電率ε33T/ε0は、比較例のサンプルS04に比べて十分に大きい点でいずれも好ましい。比誘電率の観点からは、第1結晶相の組成式の係数eの値は、0.97~1.1の範囲が好ましく、1.0~1.1の範囲がさらに好ましい。サンプルS21~S25については、圧電定数d33が比較例のサンプルS04よりも大きい点でいずれも好ましい。但し、係数eが1.08よりも大きなサンプルS26,S27は、圧電定数d33が比較例のサンプルS04よりも小さい点で好ましくない。図8は、サンプルS21~S27に関する圧電定数d33の値を示すグラフである。横軸は、第1結晶相の組成式の係数eの値である。なお、係数eは、アルカリ金属元素KNaLiとアルカリ土類金属元素組成式の元素Cの原子数の和と、Nbニオブの原子数との比を示している。このグラフから理解できるように、圧電定数の観点からは、第1結晶相の組成式の係数eの値は、0.97~1.08の範囲が好ましく、1.00~1.07の範囲がさらに好ましい。図7において、サンプルS26,S27は、電気機械結合係数krが比較例のサンプルS04より小さい点でも好ましくない。電気機械結合係数の観点からは、第1結晶相の組成式の係数eの値は、0.97~1.08の範囲が好ましく、1.00~1.07の範囲がさらに好ましい。図9は、添加金属による圧電磁器組成物の特性への影響に関する実験結果を示す図である。図9の最上段には、比較例としてのサンプルS04の特性を再掲している。サンプルS31も、第1結晶相のみで構成された比較例であり、添加金属としてCuを1モル含んでいる。このサンプルS31は、比誘電率ε33T/ε0がサンプルS04よりも小さいが、電気機械結合係数krはサンプルS04よりも大きな値を示している。サンプルS32~S43は、いずれも第2結晶相を5モル含有する組成物である。第1結晶相の組成式の係数a~fのうち、係数aと係数bがサンプル毎に若干異なるが、他の係数c~fはほぼ一定値である。サンプルS32は、図4で説明したサンプルS08と同じものであり、添加金属は含有していない。サンプルS33~S43から理解できるように、添加金属として、Cu銅,Niニッケル,Coコバルト,Fe鉄,Mnマンガン,Zrジルコニウム,Ag銀,Zn亜鉛,Scスカンジウム,Biビスマスのうちの少なくとも一種の金属元素を含有しても、比較例のサンプルS04,S31に比べて十分良好な特性を有する圧電磁器組成物を得ることができる。なお、Crクロムを添加した場合にも、Mnマンガンを添加した場合と同様の特性が得られると期待できる。なお、3つのサンプルS32~S34を比較すれば理解できるように、添加金属の含有割合は、1種類の添加金属について1モル未満とすることが好ましい。また、添加金属の含有割合の合計は、5モル以下とすることが好ましい。これ以上の量の添加金属を含有させると、主に比誘電率ε33T/ε0や圧電定数d33が却って低下する場合があるので好ましくない。図10は、副相の有無による圧電磁器組成物の絶縁性への影響に関する実験結果を示す図である。ここでは、図4で説明したサンプルS03,S04,S08と、図9で説明したサンプルS35について、印加可能電圧の測定値を示している。印加可能電圧は、各サンプルの圧電素子200に電圧を印加したときに、圧電磁器100に割れなどの破壊が発生しない最大印加電圧を意味している。図10の測定では、80°Cの環境で30分間電圧を印加して、圧電磁器100に割れなどの破壊が生じたか否かを調べた。この印加可能電圧は、圧電磁器組成物の絶縁性を示すものと考えることができる。副相の無いサンプルS03,S04の印加可能電圧はいずれも3kVmmであり、副相を5モル含むサンプルS08,S35の印加可能電圧は7kVmm及び9kVmmであった。この実験結果から、構造的に安定な副相第2結晶相を第1結晶相と共存させることによって、圧電磁器組成物の絶縁性も向上することが理解できる。図11は、圧電磁器組成物における第2結晶相の分析結果を示す図である。最初の4つのサンプルS06,S08,S10,S12は、図4に示したこれらのサンプル番号の圧電磁器組成物と同じものである。また、サンプルS33,S35,S36,S40,S42は、図9に示したこれらのサンプル番号の圧電磁器組成物と同じものである。これらの9つのサンプルについて、XRD分析X線回折及びTEM-EDS分析透過型電子顕微鏡を用いたエネルギー分散型X線分析を行って、副相NTK相を分析した。なお、副相の組成は通常はX線回折にて確認できるが、添加量や生成量が少ない場合には、TEM-EDSなどの手法により確認することが可能である。図11の右端の2つの欄は、分析結果を示している。これらの欄において、1115は1115相KTiNbO5相を意味し、1319は1319相KTi3NbO9相を意味する。この分析結果を見れば理解できるように、圧電磁器組成物の副相は、1115相のみで構成されている場合と、1319相のみで構成されている場合と、1115相と1319相が混在している場合とがあり得る。特に、添加金属が添加されている場合には、副相として1319相が形成される場合が多いことが理解できる。図11の9つのサンプルを含めて、図3~図9で説明したサンプルは、いずれも製造工程において1115相として準備された副相材料を用いて製造されたものである。すなわち、図1のステップT130,T140において1115相である副相材料が準備され、この副相材料がステップT150で母相材料と混合されたのち、ステップT160の焼成によって製造されたものである。従って、図11の各サンプルの副相における1319相は、ステップT160の焼成時に1115相から転換されたものであると推定される。図4及び図9で説明したように、図11に挙げたサンプルは、電気的特性比誘電率ε33T/ε0と圧電特性圧電定数d33及び電気機械結合係数krのいずれにおいても優れた特性を示している。従って、焼成後における副相が1115相と1319相のいずれであっても優れた特性を有する圧電磁器組成物を得ることが可能である。図12は、1319相として準備された副相材料を母相材料と混合して作成された圧電磁器組成物の分析結果を示す図である。サンプルS51は副相割合が3モルであり、他のサンプルS52~S57は副相割合が5モルである。また、サンプルS51,S52では、添加金属が添加されていないが、他のサンプルS53~S57では、添加金属として、Cu,Fe,Zn,Mnなどがそれぞれ添加されている。これらのサンプルでは、図1のステップT130,T140において1319相である副相材料が準備され、この副相材料がステップT150で母相材料と混合されたのち、ステップT160の焼成によって製造された。これらのサンプルS51~S57に関する分析結果によれば、副相はいずれも1319相であることが判明した。また、これらのサンプルS51~S57は、図11のサンプルS35,S36図9参照と同様に、電気的特性比誘電率ε33T/ε0と圧電特性圧電定数d33及び電気機械結合係数krのいずれにおいても優れた特性を示していた図示省略。図13は、添加金属による圧電磁器組成物の特性への影響に関して、図9の示したサンプルS32~S43とは異なるサンプルS61~S81について行った実験結果を示す図である。図13の最上段には、図9に示した比較例としてのサンプルS04,S31の特性を再掲している。各サンプルは、1115相として準備された第2結晶相を用いて製造した。図13のサンプルS61~S80は、いずれも第2結晶相を5モル含有しており、サンプルS81は第2結晶相を含有していない。また、サンプルS61~S81のうち、サンプルS69,S72,S76以外のサンプルは、第1結晶相の元素Cとして、Ca,Sr,Baのうちの2種類を含有している。第1結晶相の欄の元素C1,C2の欄は、これらの2つの元素を示している。また、係数d1,d2の欄は、元素C1,C2の係数である。サンプルS61~S81のうち、最後の2つのサンプルS80,S81では、図1のステップT160の焼成において組成物が十分に緻密化せず、不良品となった。この理由は、サンプルS80については、Aサイト全体に対する係数eが1.12であり、この係数eの値が大きすぎたためであると推定される。但し、係数eが1.09であるサンプルS79や、係数eが0.98であるサンプルS78は、電気的特性比誘電率ε33T/ε0及び圧電特性圧電定数d33及び電気機械結合係数krのいずれにおいても優れた特性を示している。図13の結果を総合的に考慮すると、添加金属を含有している場合には、第1結晶相の組成式の係数eの値は、0.97~1.10の範囲が好ましく、1.00~1.09の範囲がさらに好ましい。図11及び図9から理解できるように、添加金属としては、Cu銅,Niニッケル,Coコバルト,Fe鉄,Mnマンガン,Zrジルコニウム,Ag銀,Zn亜鉛,Scスカンジウム,Biビスマスのうちの少なくとも一種の金属元素を含有しても、比較例のサンプルS04,S31に比べて十分良好な特性を有する圧電磁器組成物を得ることができる。また、Crクロムを添加した場合にも、Mnマンガンを添加した場合と同様の特性が得られると期待できる。図15は、圧電磁器組成物の熱サイクル評価試験結果を示す図である。ここでは、図9に示した3つのサンプルS04,S31,S32と、図13に示した8つのサンプルS61~S65,S67~S69について試験を行った。熱サイクル評価試験では、まず、サンプルを恒温槽にいれ、室温における圧電特性を評価した図14の電気機械結合係数krの初期値の欄。その後、昇降温を2°Cminで-50°C、150°C、20°C、150°C、20°Cと熱サイクルを繰り返した。この時の各温度での保持時間は1時間とした。その度、室温にて圧電特性を再度評価した熱サイクル後の欄。図14の結果から理解できるように、第2結晶相を含まないサンプルS04,S31では、熱サイクル後の電気機械結合係数krの低下率は、約70であり、大きな低下率を示している。一方、第2結晶相を含むサンプルS32,S61~S65,S67~S69では、いずれも熱サイクル後の電気機械結合係数krの低下率は約10~約26の範囲であり、十分に小さく良好な値であった。このように、第2結晶相を含む圧電磁器組成物は、熱サイクルを受けても特性が過度に低下することが無いので、優れた熱耐久性が要求される用途例えば、ノックセンサ及び燃焼圧センサ等に好適である。"