"揺動ピストン28に一体的に設けられたブレード28bがシリンダ19に保持されて揺動しながら該揺動ピストン28がシリンダ室25内で公転し、揺動ピストン28がブレード28b側でシリンダ19と実質的に接する上死点から下死点を経て上死点に戻る360°の回転で吸入行程と圧縮行程と吐出行程の1サイクルが行われる圧縮機構20を備えた揺動ピストン式圧縮機であって、揺動ピストン28の外周面形状及びシリンダ室25の内周面形状が、吐出終了付近で揺動ピストン28の回転角度θに対してシリンダ19と揺動ピストン28との間のシールポイント角度αが小さくなるように構成されるとともに、シリンダ室25の内周面形状が揺動ピストン28の揺動時における揺動ピストン28の外周面の包絡線に基づいて形成されて、揺動ピストン28の動作中にシリンダ19と揺動ピストン28の間に常に一点にシールポイントPが形成されるように構成され、上記シリンダ室25に開口する吐出ポート42が、吐出完了時の上記シールポイント角度αから上死点までを含む範囲の吐出ポート領域Sに設けられていることを特徴とする揺動ピストン式圧縮機。請求項1において、上記揺動ピストン28は、ブレード28bに対して吸入行程側に位置する第2領域28aよりも吐出行程側に位置する第1領域28aが突出した非円形形状で、かつ揺動ピストン28の動作中に常に一点に上記シールポイントPが形成される形状であることを特徴とする揺動ピストン式圧縮機。請求項1または2において、上記吐出ポート42が上記吐出ポート領域Sに複数個形成されていることを特徴とする揺動ピストン式圧縮機。請求項1または2において、上記吐出ポート42が、上記吐出ポート領域Sに広がる非円形のポートであることを特徴とする揺動ピストン式圧縮機。請求項1から4の何れか1つにおいて、上記吐出ポート42が上記吐出ポート領域Sのシリンダ側面に形成されていることを特徴とする揺動ピストン式圧縮機。請求項1または2において、上記吐出ポート42が上記吐出ポート領域Sに複数個形成されるとともに、少なくとも1つの吐出ポート42はシリンダ19の側面に形成されていることを特徴とする揺動ピストン式圧縮機。請求項5または6において、上記圧縮機構20は、シリンダ19と揺動ピストン28の組をシリンダ19の軸方向に複数重ねることにより構成された多気筒圧縮機構であることを特徴とする揺動ピストン式圧縮機。しかしながら、圧縮機構に複数の吐出ポートを設ける場合、吐出ポートがシリンダの周方向に並ぶことになる。この場合、吐出行程の初期の段階ではすべての吐出ポートから冷媒を吐出することができるものの、吐出行程が進んでピストンがいくつかの吐出ポートを通過してしまうと、冷媒が吐出される吐出面積が徐々に小さくなり、結局は冷媒の吐出抵抗や圧力損失が大きくなっていく。そして、冷媒の過圧縮や脈動が生じてしまう。特に、高差圧、高圧縮比の運転条件では吐出開始時期が遅くなり、複数ある吐出ポートのいくつかは吐出開始前に通過してしまうため、意図した効果が得られなくなる。さらには、上記の構成では吐出ポートが上死点よりから下死点寄りに広がって設けられるため、ピストンが吐出ポートを過ぎてから、その吐出ポート内の高圧冷媒がシリンダ室の吸入側を逆流して吸入ポートに到達するまでの経路長が短くなるとともに、逆流開始から吸入閉じ切りまでの時間が長くなるので、逆流損失が大きくなって圧縮機の効率が低下する原因となるし、シリンダ室の吸入側と吐出側が連通してしまう無効動力区間が大きくなる。本発明は、このような問題点に鑑みてなされたものであり、その目的は、揺動ピストン式圧縮機で、冷媒の吐出抵抗を小さくして圧力損失を低減し、ひいては冷媒の過圧縮や脈動を抑えるとともに、圧縮機の効率低下も抑えられるようにすることである。第1の発明は、揺動ピストン28に一体的に設けられたブレード28bがシリンダ19に保持されて揺動しながら該揺動ピストン28がシリンダ室25内で公転し、揺動ピストン28がブレード28b側でシリンダ19と実質的に接する上死点から下死点を経て上死点に戻る360°の回転で吸入行程と圧縮行程と吐出行程の1サイクルが行われる圧縮機構20を備えた揺動ピストン式圧縮機構20を前提としている。そして、この揺動ピストン式圧縮機構20は、揺動ピストン28の外周面形状及びシリンダ室25の内周面形状が、吐出終了付近で揺動ピストン28の回転角度θに対してシリンダ19と揺動ピストン28との間のシールポイント角度αが小さくなるように構成されるとともに、シリンダ室25の内周面形状が揺動ピストン28の揺動時における揺動ピストン28の外周面の包絡線に基づいて形成されて、揺動ピストン28の動作中にシリンダ19と揺動ピストン28の間に常に一点にシールポイントPが形成されるように構成され、上記吐出ポート42が、吐出完了時の上記シールポイント角度αから上死点までを含む範囲の吐出ポート領域Sに設けられていることを特徴としている。なお、上記構成において、揺動ピストン28の回転角度θとシールポイント角度αは、揺動ピストン28が回転するときの吸入行程側から吐出行程側に向かって形成される角度である。したがって、上記のように揺動ピストン28の回転角度θよりもシールポイント角度αが小さくなるときには、揺動ピストン28の上死点から吐出行程側に向かって形成される揺動ピストン28の回転角度θに対応する領域と、そのときのシールポイント角度αに対応して形成される領域吐出ポート領域Sとを比較すると、吐出ポート領域Sの方が広くなる。この第1の発明では、揺動ピストン28を、吐出終了付近で揺動ピストン28の回転角度θに対してシリンダ19と揺動ピストン28との間のシールポイント角度αが小さくなる。そして、揺動ピストン28の回転角度θよりも小さなシールポイント角度αに対応する吐出ポート領域Sに吐出ポート42を形成している。したがって、上記回転角度θとシールポイント角度αが同じになる圧縮機よりも吐出ポート42の開口面積を大きくできるため、その面積が大きな吐出ポート42から冷媒などの流体を吐出できることになる。また、円形の揺動ピストン28を用いる場合には存在しなかった角度範囲α-θに対応する領域にも吐出ポート42を設けることにより、吐出行程の初期の段階から吐出行程が終了する段階まで、吐出ポート42のすべての開口面積を使って流体を吐出することができるので、吐出行程が終了する段階でも吐出抵抗や圧力損失が大きくなることはない。また、吐出ポート42が広い領域に形成されるものの、吐出ポート42は吐出完了時のシールポイントPを超えて吸入側に連通する位置にまでは形成されないため、逆流損失も増加しないし、無効動力区間も増加しない。第2の発明は、第1の発明において、上記揺動ピストン28が、ブレード28bに対して吸入行程側に位置する第2領域28aよりも吐出行程側に位置する第1領域28aが突出した非円形形状で、かつ揺動ピストン28の動作中に常に一点に上記シールポイントPが形成される形状であることを特徴としている。この第2の発明では、揺動ピストン28を第2領域28aよりも第1領域28aが突出する非円形にするとともに、圧縮機構20の動作中に常に一点に上記シールポイントPが形成される形状にすることにより、吐出ポート42を大きくすることができ、その大きな吐出ポート42から流体を吐出することができる。したがって、第1の発明と同様の作用を確実に得ることができる。第3の発明は、第1または第2の発明において、上記吐出ポート42が上記吐出ポート領域Sに複数個形成されていることを特徴としている。第4の発明は、第1または第2の発明において、上記吐出ポート42が、上記吐出ポート領域Sに広がる非円形の吐出ポート42であることを特徴としている。第5の発明は、第1から第4の発明の何れか1つにおいて、上記吐出ポート42が上記吐出ポート領域Sのシリンダ側面に形成されていることを特徴としている。第6の発明は、第1または第2の発明において、上記吐出ポート42が上記吐出ポート領域Sに複数個形成されるとともに、少なくとも1つの吐出ポート42はシリンダ19の側面に形成されていることを特徴としている。上記第3~第6の発明では、吐出ポート領域Sの広い範囲に形成した吐出ポート42により、上記各発明と同様の効果を確実に奏することができる。第7の発明は、第5または第6の発明において、上記圧縮機構20が、シリンダ19と揺動ピストン28の組をシリンダ19の軸方向に複数重ねることにより構成された多気筒圧縮機構20であることを特徴としている。この第7の発明では、多気筒型圧縮機においてシリンダ19の側面から流体を吐出する構成において、上記各発明と同様の効果を確実に奏することができる。本発明によれば、吐出終了付近で揺動ピストン28の回転角度θよりもシールポイント角度αを小さくすれば広い範囲に吐出ポート42を設けられる点に着目し、吐出ポート42を周方向の広い範囲に形成できるようにしている。そして、従来の円形の揺動ピストン28のように上記回転角度θとシールポイント角度αが同じ圧縮機構20では存在しなかった領域シールポイント角度αと揺動ピストン28の回転角度θの差α-θに対応する領域を含む広い吐出ポート領域Sに吐出ポート42を設けるようにしている。ここで、従来の構成で円形の揺動ピストン28で吐出ポート42を周方向の広い範囲に形成した場合、上述したように、吐出行程が進むと流体を吐出できる面積が小さくなって吐出抵抗や圧力損失が大きくなり、逆流損失も生じやすい。本発明によれば、吐出行程の初期の段階から吐出行程が終了する段階まで、吐出ポート42のすべての開口面積から流体を吐出することができ、吐出行程が終了する段階でも吐出抵抗や圧力損失が大きくならないので、冷媒などの流体の過圧縮や脈動の発生を抑えられる。特に、高差圧、高圧縮比の運転条件で顕著な効果を得ることができる。また、逆流損失を防止することもできるので、圧縮機の効率が低下するのも抑えられる。上記第2の発明によれば、非円形でかつ圧縮機構20の動作中に常に一点に上記シールポイントPが形成される形状の揺動ピストン28を用いることにより、吐出ポート42を広い範囲に形成することが可能になり、その吐出ポート42から流体を吐出できるので、過圧縮や脈動の発生を抑えることができるとともに、圧縮機の効率が低下するのも効果的に防止できる。上記第3~第6の発明によれば、複数または1つの吐出ポート42を吐出ポート領域Sの広い範囲に形成することにより、過圧縮や脈動の発生を抑えるとともに圧縮機の効率が低下するのを防止できる構成を簡単に実現できる。上記第7の発明によれば、シリンダ19と揺動ピストン28の組をシリンダ19の軸方向に複数重ねることにより多気筒型圧縮機構20を構成する場合に、シリンダ19の側面に吐出ポート42が形成されるので、軸方向積層型の多気筒型圧縮機構20を容易に実現することが可能になる。以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。《発明の実施形態1》本発明の実施形態1について説明する。図1及び図2に示すように、本実施形態1に係る揺動ピストン式圧縮機1は、ケーシング10内に、圧縮機構20と電動機30とが収納され、全密閉型に構成されている。上記揺動ピストン式圧縮機1は、例えば、空気調和装置の冷媒回路中に設けられ、冷媒を吸入、圧縮して吐出するように構成されている。ケーシング10は、円筒状の胴部11と、この胴部11の上下の端部にそれぞれ固定された鏡板12,13とによって構成されている。胴部11には、下方寄りの所定の位置に、この胴部11を貫通する吸入管14が設けられている。一方、上部の鏡板12には、ケーシング10の内外を連通する吐出管15と、図示しない外部電源に接続されて電動機30に電力を供給するターミナル16とが設けられている。圧縮機構20は、ケーシング10内の下部側に配置されている。圧縮機構20は、シリンダ19と、このシリンダ19のシリンダ室25の内部に収納された揺動ピストン28とを備えている。シリンダ19は、環状のシリンダ部21と、このシリンダ部21の上部開口を閉塞するフロントヘッド22と、シリンダ部21の下部開口を閉塞するリヤヘッド23とから構成されている。そして、シリンダ部21の内周面と、フロントヘッド22の下端面と、リヤヘッド23の上端面との間に、シリンダ室25が区画形成されている。電動機30は、ステータ31とロータ32とを備えている。ステータ31は、圧縮機構20の上方でケーシング10の胴部11に固定されている。ロータ32には駆動軸33が連結されていて、ロータ32と共に駆動軸33が回転する。駆動軸33は、シリンダ室25を上下方向に貫通している。フロントヘッド22とリヤヘッド23には、駆動軸33を支持するための軸受部22a,23aがそれぞれ形成されている。また、駆動軸33には、その軸方向に縦貫する給油路図示省略が設けられている。さらに、駆動軸33の下端部には、油ポンプ36が設けられている。そして、この油ポンプ36によって、ケーシング10内の底部に貯留されている潤滑油を、上記給油路内を流通させて圧縮機構20の摺動部へ供給するように構成されている。駆動軸33には、シリンダ室25の中に位置する部分に偏心部33aが形成されている。偏心部33aは、駆動軸33よりも大径に形成され、駆動軸33の軸心から所定量偏心している。そして、偏心部33aには、圧縮機構20の揺動ピストン28が摺動自在に嵌め込まれている。揺動ピストン28には、図2に示すように、環状の本体部28aと、本体部28aの外周面の1箇所から径方向外側に突出して延びる板状のブレード28bとが一体的に形成されている。揺動ピストン28の本体部28aとブレード28bとは、一体形成か、または別部材を一体的に固着することにより形成されている。本体部28aはシリンダ室25の内部で駆動軸33を中心として公転するように構成され、ブレード28bはシリンダ19に揺動可能に保持されている。上記シリンダ部21には、駆動軸33の軸方向と平行に断面円形状のブッシュ孔21bが貫通形成されている。ブッシュ孔21bは、シリンダ部21の内周面側に形成され、かつ一部分がシリンダ室25と連通するように形成されている。ブッシュ孔21bの内部には、断面が略半円形状の一対のブッシュ5152が挿入されている。ブッシュ5152は、シリンダ室25内の吐出側に配設される吐出側ブッシュ51と、シリンダ室25内の吸入側に配設される吸入側ブッシュ52とから構成されている。そして、揺動ピストン28のブレード28bは、これらのブッシュ5152を介してシリンダ部21のブッシュ孔21bに挿入されている。両ブッシュ5152は、フラットな面同士が対向するように配置されている。そして、この両ブッシュ5152の対向面の間のスペースがブレード溝29として形成されている。ブレード溝29には、揺動ピストン28のブレード28bが挿入されている。ブッシュ5152は、ブレード溝29にブレード28bを挟んだ状態で、ブレード28bがその面方向にブレード溝29を進退するように構成されている。同時に、ブッシュ5152は、ブレード28bと一体的にブッシュ孔21bの中で揺動するように構成されている。駆動軸33が回転すると、揺動ピストン28は、ブレード28がブレード溝29内を進退しながらシリンダ側の一点ブッシュ孔21bの中心を中心として揺動し、本体部28aが駆動軸33を中心とする旋回軌道上を公転する。この動作により、揺動ピストン28の外周面とシリンダ部21の内周面との接触点が、図2においてA図からE図へ順に時計周り方向へ移動する。このとき、上記揺動ピストン28本体部28aは駆動軸33の周りを公転するが、自転はしない。なお、図2A~Eは、揺動ピストン28が上死点にあるときの駆動軸33の回転角度を0°として、駆動軸33の角度がそれぞれ20°、40°、75°、120°、175°になったときの状態を示している。上記ブレード28bは、例えば図2Eに示すように、シリンダ室25を吸入室25aと圧縮室25bに区画している。シリンダ部21には吸入ポート41が形成されている。この吸入ポート41は、シリンダ部21をその径方向に貫通しており、一端が吸入室25aに臨むように開口している。一方、吸入ポート41の他端には上記吸入管14の端部が接続されている。また、フロントヘッド22には吐出ポート42が形成されている。この吐出ポート42は、フロントヘッド22をその軸方向に貫通しており、一端が圧縮室25bに臨むように開口している。一方、吐出ポート42の他端は、該吐出ポート42を開閉する吐出弁46図4A~図4C参照を介してケーシング10内の吐出空間に連通している。上記圧縮機構20は、揺動ピストン28に設けられたブレード28bがシリンダ19に保持されて揺動しながら該揺動ピストン28がシリンダ室25内で公転するとともに、揺動ピストン28がブレード28b側の外周面でシリンダ19の内周面と実質的に接する上死点から下死点を経て再び上死点に戻る360°の回転を1サイクルとして、吸入行程と圧縮行程と吐出行程が行われるように構成されている。図3A,Bは、圧縮機構20の横断面において揺動ピストン28とシリンダ室25の形状を示す模式図であり、図3Aは比較例、図3Bは本実施形態について、揺動ピストン28の回転角度とシールポイントの関係を示している。本実施形態の揺動ピストン28の外周面は、ブレード28bに対して吐出行程側に位置する第1領域図3Bの左側の部分28aが、吸入行程側に位置する右側の第2領域28aに対して径方向外側へ突出している。第2領域28aはほぼ半円形状に形成されている。以上により、揺動ピストン28の外周面は非円形形状いわゆる卵形に形成されている。図3Aに示すように、揺動ピストン28が真円形状であると、駆動軸の回転角度θと、シールポイント角度αが等しくなる。シールポイント角度αは、シリンダ19の内周面と揺動ピストン28の外周面が実質的に接触してシリンダ室25を高圧側と低圧側に区画するシールポイントPの位置を示す角度であり、ピストン28の上死点の位置を0°としたときに、上死点に対してなす角度を表すものとする。一方、図3Bに示すように、本実施形態の揺動ピストン28では、第1領域28aを第2領域28aよりも径方向外側へ突出させている。したがって、本実施形態の揺動ピストン28の外周面形状及びシリンダ室25の内周面形状は、吐出行程が終了する位置付近で、揺動ピストン28駆動軸33の回転角度θに対して上記シールポイント角度αが小さくなる。また、シリンダ室25の内周面形状は、該揺動ピストン28の揺動時における該揺動ピストン28の外周面の包絡線に基づいた形状に形成されている。つまり、シリンダ室25の内周面形状は、揺動ピストン28の動作中にシリンダ部材21と揺動ピストン28の間に常に一点にシールポイントPが形成されるように構成されている。本実施形態では、上記吐出ポート42は、吐出完了時の上記シールポイント角度αから上死点までを含む範囲の吐出ポート領域Sに設けられている。つまり、揺動ピストン式圧縮機では、吐出行程がほぼ完了する時点のシールポイント位置に対応する角度θが、図3Aに示す円形の揺動ピストンを用いる構成であれば、ほぼα=θになるのに対して、本実施形態では、図3Bに示すように吐出完了時のシールポイント角度αが駆動軸の回転角度θよりも小さくなり、上死点とシールポイント位置Pとの間に形成される領域Sが図3Aの場合よりも広くなる。本実施形態では、このシールポイント角度αに対応する従来よりも広い吐出ポート領域Sに吐出ポート42を形成するようにしている。上記吐出ポート42は、本実施形態では、図4Aに示すように、上記吐出ポート領域Sに形成された複数のポートである。また、吐出ポート42は、図4Bに示すように、複数のうちの一つをシリンダ側面に形成してもよい。また、吐出ポート42は、図4Cに示すように、上記吐出ポート領域Sに広がる非円形のポートにしてもよい。さらには、図示していないが、図4Aに示す2つの吐出ポート42の両方複数の吐出ポート42のすべてをシリンダ側面に形成してもよい。-圧縮動作-次に、この揺動ピストン式圧縮機1の運転動作について説明する。電動機30を起動してロータ32が回転すると、該ロータ32の回転が駆動軸33を介して圧縮機構20の揺動ピストン28に伝達される。これによって、揺動ピストン28のブレード28bがブッシュ5152に対して往復直線運動の摺動を行い、且つブッシュ5152が上記ブッシュ孔21b内で往復回転運動を行うことで、揺動ピストン28はブレード28bがブッシュ孔21bを中心として揺動しながら、本体部28aがシリンダ室25内で駆動軸33を中心として公転し、圧縮機構20が所定の圧縮動作を行う。具体的に、図2において、B図に示すように吸入口41のすぐ右側でシリンダ部21の内周面と揺動ピストン28の外周面とが一点で実質的に接触する状態から説明する。この状態でシリンダ室25の吸入室25aの容積が概ね最小となる。揺動ピストン28が図の右回りに公転すると、吸入室25aの容積が徐々に拡大し、該吸入室25aに低圧の冷媒ガスが吸入口41を介して吸入される。この吸入行程において、揺動ピストン28が下死点に達する前に吸入室25aの容積は圧縮室25bの容積よりも大きくなる。そして、揺動ピストン28が公転を続け、吸入室25aの容積がさらに拡大しながらシリンダ部21の内周面と揺動ピストン28の外周面との接触位置が吸入口41にまで達すると、この吸入室25aは今度は冷媒が圧縮される圧縮室25bとなり、ブレード28bを隔てて新たな吸入室25aが形成される。また、上記揺動ピストン28がさらに公転すると、吸入室25aへの冷媒の吸入が繰り返される一方、圧縮室25bの容積が減少していき、該圧縮室25bでは冷媒が圧縮される。圧縮室25bの圧力が所定値となって圧縮機構20の外側空間との差圧が設定値に達すると、圧縮室25bの高圧冷媒によって吐出弁46が開き、高圧冷媒が圧縮室25bからケーシング10の内部に吐出される。そして、本実施形態では、揺動ピストン28の吐出行程側に位置する第1領域28aを吸入行程側に位置する第2領域28aよりも径方向外側へ突出した形状にしているので、駆動軸33の回転角度θよりもシールポイント角度αが小さくなる。そして、駆動軸33の回転角度θよりも大きなシールポイント角度αに対応する吐出ポート領域Sに吐出ポート42を形成している。したがって、吐出ポート42の開口を大きくすることができるため、大きな吐出ポートから冷媒を吐出することができる。-実施形態1の効果-本実施形態においては、揺動ピストン28の第1領域28aを第2領域28aよりも径方向外側へ突出した形状にすると駆動軸33の回転角度θよりもシールポイント角度αが小さくなることに着目し、吐出ポート42を圧縮機構20の周方向の広い領域に形成できるようにしている。そして、従来の円形の揺動ピストンを用いる圧縮機構では存在しなかった領域α-θに対応する領域を含む広い吐出ポート領域Sに吐出ポート42を設けるようにしている。ここで、従来の構成では、円形の揺動ピストン28で吐出ポート42を周方向の広い範囲に形成した場合、吐出行程が進むと流体を吐出できる面積が小さくなって吐出抵抗や圧力損失が大きくなり、逆流損失も生じやすい。一方、本実施形態によれば、吐出行程の初期の段階から吐出行程が終了する段階まで、吐出ポート42のすべての開口面積を使って流体を吐出することができ、吐出行程が終了する段階でも吐出抵抗や圧力損失が大きくならないので、冷媒などの流体の過圧縮や脈動の発生を抑えられる。特に、高差圧、高圧縮比の運転条件で顕著な効果を得ることができる。また、逆流損失を防止することもできるので、圧縮機の効率が低下するのも抑えられる。さらに、本実施形態によれば、吐出ポート42を複数にしたり非円形にしたりする簡単な構成で、上記の効果を得ることができる。特に、図4Bの構成を採用すると、2つの吐出ポート42を駆動軸の回転角度がほぼ同じ線上に配置することができ、開口面積を有効に利用できる。《発明の実施形態2》本発明の実施形態2について説明する。この実施形態2は、圧縮機構20の構成を実施形態1とは異なるようにした例である。この実施形態2では、図5に示すように、2つのシリンダ19A19Bが同心上に配置されている。各シリンダ19A19Bは、実施形態1と同様の非円形の揺動ピストン2828を収納し、それに対応する形状のシリンダ室25A25Bを各シリンダ部材19A19Bが有している。そして、この実施形態2では、各揺動ピストン2828は、その第1領域28a同士が、互いに180°位相のずれた位置となるように配置されている。つまり、2つの揺動ピストン2828は、駆動軸33の回転中心に対して、第1領域28a同士が常に180°の角度で相対する状態を保ちながら回転する。この実施形態2においても、吐出ポート42は、図3Bで説明したのと同様に、吐出完了時の上記シールポイント角度αから上死点までを含む吐出ポート領域Sに設けられている。なお、吐出ポート42は各シリンダ19A19Bの側面に設けられている。その他の部分の構成は上記各実施形態と同様である。この実施形態2においては、各揺動ピストン2828の第1領域28aが駆動軸33の回転中心を挟んで対向する位置に配置されており、駆動軸33が回転しても、常にこの関係が維持される。したがって、駆動軸33の回転時のバランスが良好で、安定した動作を行うことが可能となる。そして、この実施形態においても、吐出ポート42を吐出完了時の上記シールポイント角度αから上死点までを含む吐出ポート領域Sに設けるようにしているので、冷媒の過圧縮や脈動の発生、さらには圧縮機1の効率が低下する問題を防止することが可能になる。また、吐出ポート42を各シリンダ19A19Bの側面に形成しているので、圧縮機構20をこの実施形態2のように多気筒化することが容易に可能になる。《その他の実施形態》上記実施形態については、以下のような構成としてもよい。例えば、上記実施形態では、揺動ピストン28の形状を、吸入行程側の第2領域28aよりも吐出行程側の第1領域28aが突出した非円形形状卵形で、かつ圧縮機構20の動作中に常に一点に上記シールポイントPが形成される形状にしているが、揺動ピストン28の形状は、吐出完了時に揺動ピストン28の回転角度θに対してシリンダ19と揺動ピストン28の間のシールポイント角度Pが小さくなるとともに、揺動ピストン28の動作中にシリンダ19と揺動ピストン28の間に常に一点にシールポイントPが形成され、かつシリンダ室25の内周面形状が揺動ピストン28の揺動時における該揺動ピストン28の外周面の包絡線に基づいて形成されていれば、上記実施形態で図示した形状以外の形状を採用してもよい。なお、以上の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。"