ヒドロホルミル化反応器と、第1のメイン蒸留カラムと、水素化反応器と、フォアfore蒸留カラムと、第2のメイン蒸留カラムと、ポストpost蒸留カラムと、これらを連結する配管と、からなり、前記第1のメイン蒸留カラムと第2のメイン蒸留カラムのうち1種のみが作動することを特徴とする、オレフィンからイソタイプの反応生成物とアルコールの併産装置。前記ヒドロホルミル化反応器は、トリフェニルホスフィンTPP、トリ-p-トリルホスフィンTPTP、トリ-m-トリルホスフィンTMPP、トリ-o-トリルホスフィンTOTP、シクロヘキシルジフェニルホスフィンCHDP、トリメトキシフェニルホスフィンTmPP、トリエトキシフェニルホスフィンTePP、トリメチルホスフィン、トリエチルホスフィン、トリ-n-プロピルホスフィン、トリ-n-ブチルホスフィン、トリ-n-オクチルホスフィン、トリ-n-オクタデシルホスフィン、n-オクタデシルジメチルホスフィン、ジエチル-n-オクチルホスフィン、エチルメチル-n-プロピルホスフィンからなるグループから選択されたリガンドと、ロジウムRh、コバルトCo、イリジウムIrからなるグループから選択された遷移金属触媒及び溶媒の組合せで充填される垂直-撹拌型反応器またはベンチュリ-ループ反応器であることを特徴とする、請求項1に記載のオレフィンからイソタイプの反応生成物とアルコールの併産装置。前記水素化反応器は、前記ヒドロホルミル化反応器から回収された前記アルデヒド及び前記水素を、前記反応器の内部に噴射する噴射手段と、前記アルデヒド及び前記水素が流入する部分に位置する高活性のニッケル触媒層と、前記ニッケル触媒層と連結されて位置する低活性の銅触媒層と、前記銅触媒層と連結されて位置し、水素化反応混合物が排出される反応器の出口と、を含むループ反応器または二重の固定層反応器タイプであることを特徴とする、請求項1に記載のオレフィンからイソタイプの反応生成物とアルコールの併産装置。前記水素化反応器は、反応器の内部に装入されている触媒混合溶液に、前記ヒドロホルミル化反応器から回収されたアルデヒド及び水素ガスを噴射する噴射手段と、反応器の下部に位置し、アルデヒド及び水素ガスの反応混合物が排出される反応器の出口と、前記反応器の出口及び前記噴射手段に連結され、反応器の出口から反応混合物を回収して前記噴射手段に供給し、反応混合物を循環させる循環配管と、を含むことを特徴とする、請求項3に記載のオレフィンからイソタイプの反応生成物とアルコールの併産装置。前記ヒドロホルミル化反応器は、反応器の上部に装着され、オレフィン及び合成気体CO/H2を反応器の内部に装入されている触媒混合溶液内に噴射する噴射手段と、前記噴射手段と反応器の出口との間に装着され、オレフィン及び合成気体の流れを転換する分散板と、からなり、前記分散板は、噴射手段の末端から反応器の出口までの長さの1/3ないし2/3の間に位置することを特徴とする、請求項1に記載のオレフィンからイソタイプの反応生成物とアルコールの併産装置。前記噴射手段は、ノズルが装着されたエジェクタ及びベンチュリ管を含むことを特徴とする、請求項4又は5に記載のオレフィンからイソタイプの反応生成物とアルコールの併産装置。前記ベンチュリ管は、オレフィンと合成気体が流入する流入部、及びこの流入部に連結され、分散板に向かっている拡散管を含むことを特徴とする、請求項6に記載のオレフィンからイソタイプの反応生成物とアルコールの併産装置。前記第1のメイン蒸留カラムの後に、NaOH触媒水溶液が装入された垂直タンク型連続撹拌型反応器CSTRをアルドール縮合反応器として追加使用して、炭素数が増加した生成物を製造することを特徴とする、請求項1に記載のオレフィンからイソタイプの反応生成物とアルコールの併産装置。前記フォアfore蒸留カラム、第1のメイン蒸留カラム、第2のメイン蒸留カラム、及びポストpost蒸留カラムは、金属メッシュ網とラシヒリングrashigringを備えたことを特徴とする、請求項1に記載のオレフィンからイソタイプの反応生成物とアルコールの併産装置。請求項1の装置において第2のメイン蒸留カラムを使用して、触媒混合溶液内にオレフィン及び合成気体CO/H2を噴射してオレフィン及び合成気体の微細気泡を形成し、前記オレフィン及び合成気体の噴射流れを転換しながら微細気泡及び触媒混合溶液を反応させてアルデヒドを得るヒドロホルミル化ステップと、前記ヒドロホルミル化ステップの生成物であるノルマル-アルデヒドとイソ-アルデヒドに水素を添加して得られた水素化反応生成物を、フォアfore蒸留カラムを経て、イソタイプのアルコールを第2のメイン蒸留カラムから排出するステップと、ポストpost蒸留カラムからノルマルタイプのアルコールを排出するステップと、を含む、オレフィンからイソタイプの反応生成物とアルコールの併産方法。請求項1の装置において第1のメイン蒸留カラムを使用して、触媒混合溶液内にオレフィン及び合成気体CO/H2を噴射してオレフィン及び合成気体の微細気泡を形成し、前記オレフィン及び合成気体の噴射流れを転換しながら微細気泡及び触媒混合溶液を反応させてアルデヒドを得るヒドロホルミル化ステップと、前記ヒドロホルミル化ステップの生成物であるヒドロホルミル化反応生成物のうちイソタイプのアルデヒドを第1のメイン蒸留カラムから排出するステップと、前記メイン蒸留カラムの残留物であるノルマル-成分に水素を添加して得られた生成物である水素化反応生成物を、フォアfore蒸留カラムを経て、ポストカラムからノルマルタイプのアルコールを分離するステップと、を含む、オレフィンからイソタイプの反応生成物とアルコールの併産方法。請求項8の装置においてアルドール縮合反応器を使用して、触媒混合溶液内にオレフィン及び合成気体CO/H2を噴射してオレフィン及び合成気体の微細気泡を形成し、前記オレフィン及び合成気体の噴射流れを転換しながら微細気泡及び触媒混合溶液を反応させてアルデヒドを得るヒドロホルミル化ステップと、前記ヒドロホルミル化ステップの生成物であるヒドロホルミル化反応生成物のうちイソタイプのアルデヒドを第1のメイン蒸留カラムから排出するステップと、前記メイン蒸留カラムの残留物であるノルマル-成分をアルドール縮合して、炭素数が増加したアルデヒドを製造するステップと、前記アルドール縮合ステップの生成物である炭素数が増加したアルデヒドに水素を添加して得られた水素化反応生成物を、フォアfore蒸留カラムを経て、ポストpost蒸留カラムから炭素数が増加したアルコール成分を分離するステップと、を含む、オレフィンからイソタイプの反応生成物とアルコールの併産方法。前記ヒドロホルミル化ステップは、トリフェニルホスフィンTPP、トリ-p-トリルホスフィンTPTP、トリ-m-トリルホスフィンTMPP、トリ-o-トリルホスフィンTOTP、シクロヘキシルジフェニルホスフィンCHDP、トリメトキシフェニルホスフィンTmPP、トリエトキシフェニルホスフィンTePP、トリメチルホスフィン、トリエチルホスフィン、トリ-n-プロピルホスフィン、トリ-n-ブチルホスフィン、トリ-n-オクチルホスフィン、トリ-n-オクタデシルホスフィン、n-オクタデシルジメチルホスフィン、ジエチル-n-オクチルホスフィン、エチルメチル-n-プロピルホスフィンからなるグループから選択されたリガンドと、ロジウムRh、コバルトCo、イリジウムIrからなるグループから選択された遷移金属触媒及び溶媒の組合せで充填される垂直-撹拌型反応器またはベンチュリ-ループ反応器を使用して行われることを特徴とする、請求項10ないし12のいずれかに記載のオレフィンからイソタイプの反応生成物とアルコールの併産方法。前記オレフィンは、エチレン、プロピレン、1-ブテン、1-ヘキセン、1-オクテン、1-ノネン、1-デセン、1-ウンデセン、1-トリデセン、1-テトラデセン、1-ペンタデセン、1-ヘキサデセン、1-ヘプタデセン、1-オクタデセン、1-ノナデセン、1-エイコセン、2-ブテン、2-メチルプロペン、2-ペンテン、2-ヘキセン、2-ヘプテン、2-エチルヘキサン、2-オクテン、スチレン、3-フェニル-1-プロペン、または4-イソプロピルスチレンからなるグループから選択されたことを特徴とする、請求項10ないし12のいずれかに記載のオレフィンからイソタイプの反応生成物とアルコールの併産方法。それぞれ排出されたノルマル成分とイソ成分は、Rh/TPTP、Rh/TMTP、Rh/TOTP、Rh/CHDP、Rh/TmPP、Rh/TePPのうち1種の触媒組合せ下で、N/Iの選択比が11ないし151の範囲を満足するアルコールであることを特徴とする、請求項13に記載のオレフィンからイソタイプの反応生成物とアルコールの併産方法。それぞれ排出されたノルマル成分とイソ成分は、Rh/TPP触媒下で、N/Iの選択比が81ないし121の範囲を満足するアルコールであることを特徴とする、請求項13に記載のオレフィンからイソタイプの反応生成物とアルコールの併産方法。本発明は、上記のような従来技術の問題を解決するためのもので、液相のオレフィン及び気相の混合ガスの接触面積を高めて、アルデヒドの製造効率を向上させるだけでなく、オレフィンからイソタイプの反応生成物とアルコールの併産装置及びそれを用いた併産方法を提供する。本発明は、上記の課題を解決するための一手段として、ヒドロホルミル化反応器と、第1のメイン蒸留カラムと、水素化反応器と、フォアfore蒸留カラムと、第2のメイン蒸留カラムと、ポストpost蒸留カラムと、これらを連結する配管と、からなり、前記第1のメイン蒸留カラムと第2のメイン蒸留カラムのうち1種のみが作動することを特徴とする、オレフィンからイソタイプの反応生成物とアルコールの併産装置を提供する。本発明は、上記の課題を解決するための他の手段として、上述した装置のうち第2のメイン蒸留カラムを使用して、触媒混合溶液内にオレフィン及び合成気体CO/H2を噴射してオレフィン及び合成気体の微細気泡を形成し、前記オレフィン及び合成気体の噴射流れを転換しながら微細気泡及び触媒混合溶液を反応させてアルデヒドを得るヒドロホルミル化ステップと、前記ヒドロホルミル化ステップの生成物であるノルマル-アルデヒドとイソ-アルデヒドに水素を添加して得られた水素化反応生成物を、フォアfore蒸留カラムを経て、イソタイプのアルコールを第2のメイン蒸留カラムから排出するステップと、ポストpost蒸留カラムからノルマルタイプのアルコールを排出するステップと、を含む、オレフィンからイソタイプの反応生成物とアルコールの併産方法を提供する。本発明は、上記の課題を解決するための他の手段として、上述した装置のうち第1のメイン蒸留カラムを使用して、触媒混合溶液内にオレフィン及び合成気体CO/H2を噴射してオレフィン及び合成気体の微細気泡を形成し、前記オレフィン及び合成気体の噴射流れを転換しながら微細気泡及び触媒混合溶液を反応させてアルデヒドを得るヒドロホルミル化ステップと、前記ヒドロホルミル化ステップの生成物であるヒドロホルミル化反応生成物のうちイソタイプのアルデヒドを第1のメイン蒸留カラムから排出するステップと、前記メイン蒸留カラムの残留物であるノルマル-成分に水素を添加して得られた生成物である水素化反応生成物を、フォアfore蒸留カラムを経て、ポストカラムからノルマルタイプのアルコールを分離するステップと、を含む、オレフィンからイソタイプの反応生成物とアルコールの併産方法を提供する。本発明は、上記の課題を解決するための更に他の手段として、上述した装置のうち第1のメイン蒸留カラムに追加でアルドール縮合反応器を使用して、触媒混合溶液内にオレフィン及び合成気体CO/H2を噴射してオレフィン及び合成気体の微細気泡を形成し、前記オレフィン及び合成気体の噴射流れを転換しながら微細気泡及び触媒混合溶液を反応させてアルデヒドを得るヒドロホルミル化ステップと、前記ヒドロホルミル化ステップの生成物であるヒドロホルミル化反応生成物のうちイソタイプのアルデヒドを第1のメイン蒸留カラムから排出するステップと、前記メイン蒸留カラムの残留物であるノルマル-成分をアルドール縮合して、炭素数が増加したアルデヒドを製造するステップと、前記アルドール縮合ステップの生成物である炭素数が増加したアルデヒドに水素を添加して得られた水素化反応生成物を、フォアfore蒸留カラムを経て、ポストpost蒸留カラムから炭素数が増加したアルコール成分を分離するステップと、を含む、オレフィンからイソタイプの反応生成物とアルコールの併産方法を提供する。以下、添付の図面を参考して、本発明の一実施例に係るオレフィンからイソタイプの反応生成物とアルコールを併産する装置から詳細に説明する。まず、本発明で用いられる用語、イソタイプisotypeの反応生成物とは、イソタイプのアルデヒド及びアルコールをいずれも含む意味であって、例えば、イソブチルアルデヒドあるいはイソブタノールなどを挙げることができる。また、本発明で用いられる用語、アルコールは、イソタイプisotypeではないアルコールであって、例えば、ノルマルタイプnormaltypeのノルマルブタノールあるいは2-エチルヘキサノールなどを挙げることができる。図1aは、本発明の一実施例に係るオレフィンからイソタイプのアルデヒド及びノルマルタイプのアルコールを併産する装置を概略的に示したものである。表現上、全ての配管が連結された図面は示していない。本発明の一実施例に係るオレフィンからイソタイプのアルデヒド及びノルマルタイプのアルコールを製造する装置は、配管を使用してヒドロホルミル化反応器1;水素化反応器2;フォアfore蒸留カラム3;第2のメイン蒸留カラム4’;ポストpost蒸留カラム5の順に反応に使用されることを特徴とする。前記ヒドロホルミル化反応器1をより具体的に説明すると、次の通りである。ヒドロホルミル化反応器としては、垂直-撹拌型反応器またはベンチュリ-ループ反応器を使用することが好ましい。特に、前記ヒドロホルミル化反応器は、先行反応器と後行反応器が直列に連結され、両反応器の反応温度は同一であり、先行反応器内の反応圧力が後行反応器内の反応圧力よりも高いことが反応効率面において好ましく、ベンチュリ-ループ反応器を使用する場合には、ベンチュリが備えられたノズル、拡散管及び拡散板を備えることが反応効率を改善させることができるので好ましい。このとき、前記反応器内の温度は、89°Cであり、2器の反応器を直列に連結して使用する場合には、先行圧力は18barで、後行圧力は15barであることが反応効率面において最も好ましい。オレフィンと合成気体は、反応器の上部に装着されている噴射手段により、反応器の内部に装入されている触媒混合溶液内に噴射される。前記噴射手段は、オレフィン及び合成気体を、反応器の内部に装入されている触媒混合溶液内へ噴射できるものであれば特に制限されないが、例えば、ノズルが装着されたエジェクタを使用することができる。エジェクタに装着されたノズルは、高圧で反応器の内部に供給されるオレフィン及び合成気体の噴射断面積を小さくして、速度を上昇させる役割をする。前記ノズルの直径は、反応器の大きさによって変わることができるが、一般的に1ないし4mmであることが好ましい。また、前記エジェクタにはベンチュリ管が結合されていることが好ましい。前記ベンチュリ管は、公知のように直管の形態からなる流入部、及び下部に行くほど広くなる形状の管からなる拡散管を含むもので、前記オレフィンと合成気体が流入する流入部は、エジェクタに結合されており、流入部の直径は、拡散管の入口の直径と同一であり、拡散管の出口の直径よりは小さい。同時に、拡散管の出口方向が反応器の下部に向かっていることが好ましい。前記流入部の直径は、0.2ないし10mmであることが好ましく、拡散管の入口の長さは、反応器全体の長さの1/50ないし1/2であることが好ましい。拡散管の入口の直径は、流入部の直径と同一であり、拡散管の出口の直径は、拡散管の入口の直径の1.0倍ないし10倍であることが好ましい。また、拡散管の長さは、流入部の長さの0.1倍ないし10倍であることが好ましく、流入部と拡散管を合せた全体ベンチュリ管の長さは、反応器本体の長さの0.01倍ないしは0.95倍であることが好ましく、0.05倍ないし0.75倍であることがより好ましい。反応原料であるオレフィン及び混合ガスは、前記エジェクタ及びそれに結合されたベンチュリ管を経ながら反応器の内部に噴射される。このように噴射されるオレフィン及び混合ガスは、微細気泡を形成しながら、反応器の内部に装入されている触媒混合溶液内に噴射される。オレフィン及び混合ガスの微細気泡が触媒混合溶液と接触することになるので、気-液接触の表面積が広くて十分な反応面積を提供することになる。また、前記噴射手段及び反応器の出口の間に装着される分散板によって、噴射されるオレフィン及び混合ガスの流れが転換される。このような反応原料の流れの転換により反応原料の反応器内での滞留時間が長くなり、これによって反応効率が向上する。このような反応原料の流れの転換は、分散板の位置及び形態によって決定されるもので、これによって反応効率を調節できる。前記分散板は、反応器の出口からベンチュリ管の方向に、反応器の出口及びベンチュリ管の出口までの長さの1/3ないし2/3の間に位置することが好ましく、1/2の間に位置することがより好ましい。前記分散板の大きさは、反応器の内部の直径の10ないし75であってもよい。上記のように、オレフィン及び合成気体が触媒混合溶液内に噴射されながらヒドロホルミル化反応が進行し、これによって、反応器の内部には、前記アルデヒド、触媒混合溶液、未転換されたオレフィン、合成ガス及びその他の反応副産物などを含む反応混合物が存在することになる。このような反応混合物は、前記反応器の出口及び前記噴射手段に連結された循環配管によって反応器の下部で回収され、反応器の上部の噴射手段に供給される。このような循環によって反応混合物が反応原料と共に噴射されながら反応混合物と十分に混合され、反応効率が向上する。このような循環は、循環配管に備えられる循環ポンプにより調節可能である。また、前記循環配管には、熱交換器が備えられることができ、その位置は、循環配管上の特定の位置に限定されない。熱交換器は、反応器に循環される反応混合物をヒドロホルミル化反応条件に適した温度に維持させる役割をする。前記ヒドロホルミル化反応器の循環配管のいずれか一箇所から分離された反応混合物は、触媒/アルデヒド分離部図示せずによって触媒混合溶液及びアルデヒドに分離された後、触媒混合溶液は、ヒドロホルミル化反応器1に循環され、アルデヒドは、水素化反応器2に移送される。以下、触媒/アルデヒド分離部図示せずについてより具体的に説明する。前記触媒/アルデヒド分離部は、前記ヒドロホルミル化反応器の循環配管のいずれか一箇所から分離されて、反応混合物を循環流れから分離する分離配管と;前記分離配管と連結され、反応混合物から触媒混合溶液及びアルデヒドを分離する触媒/アルデヒド分離装置と;前記触媒/アルデヒド分離装置と循環配管のいずれか一箇所と連結されて、触媒混合溶液を循環配管に供給する触媒混合溶液供給配管と;前記触媒/アルデヒド分離装置に連結されて、アルデヒドを回収するアルデヒド回収配管と;が備えられる。前記ヒドロホルミル化反応器1の反応混合物は、触媒/アルデヒド分離部の分離配管によって循環配管のいずれか一箇所から分離されて、触媒/アルデヒド分離装置に供給される。触媒/アルデヒド分離装置で分離された触媒混合溶液は、循環配管のいずれか一箇所と連結されている触媒混合溶液供給配管を通じてヒドロホルミル化反応器に循環される。触媒/アルデヒド分離装置で分離されたアルデヒドは、前記触媒/アルデヒド分離装置に連結されているアルデヒド回収配管を通じて水素化反応器に移送される。前記触媒/アルデヒド分離装置は、反応混合物から触媒混合溶液及びアルデヒドを分離できる手段であればその種類は制限されない。例えば、熱交換過程を通じて、反応混合物の中で低沸点成分であるアルデヒドは蒸気状態で排出し、高沸点成分である触媒混合溶液は液相で排出する気化装置を用いることができる。目的物質であるアルデヒドが分離された触媒混合溶液の再循環は連続的に行われることができ、場合によって、循環される反応混合物の一部を排出して触媒を再生させたり、新しい触媒溶液または再活性化された触媒溶液を反応混合物の循環流れに付加することができる。前記触媒/アルデヒド分離部で分離されたアルデヒドは、水素化反応器2に移送され、水素添加反応によってアルデヒド及びアルコールに転換される。前記水素化反応器2は、回収されたアルデヒド及び水素ガスを反応器の内部に装入されている触媒混合液に噴射する噴射手段と;反応器の下部に位置し、アルデヒド及び水素ガス、そしてアルデヒドの水素添加反応混合物が排出される反応器の出口と;前記反応器の出口及び前記噴射手段に連結され、反応器の出口からアルデヒド及び水素ガス、そしてアルデヒドの水素添加反応混合物を回収して前記噴射手段に供給し、これらを循環させる循環配管と;を含む。水素化反応器は、ループ反応器または二重の固定層反応器を含むことができる。特に、水素化反応器の出口側の反応条件が、110°C、25barであることが好ましい。アルデヒドと水素ガス、そしてアルデヒドの水素添加反応混合物は、前記噴射手段によって、反応器の内部に装入されている触媒混合液内に噴射される。前記噴射手段は、ノズルが装着されたエジェクタを使用することができる。エジェクタに装着されたノズルは、高圧で反応器の内部に供給されるアルデヒド及び水素ガスの噴射断面積を小さくして、速度を上昇させる役割をする。前記ノズルの直径は、反応器の大きさによって変わることができるが、一般的に1ないし4mmであることが好ましい。また、前記エジェクタには、ベンチュリ管が結合されていることが好ましい。前記ベンチュリ管は、流入部及び拡散管を含むもので、前記流入部は、エジェクタに結合されており、流入部の管直径は、拡散管の入口の直径と同一であり、拡散管の出口の直径よりは小さい。同時に、拡散管の出口は、反応器の下部に向かっていることが好ましい。前記流入部の直径は、0.2ないし10mmであることが好ましく、拡散管の入口の直径は、流入部の直径と同一であり、拡散管の出口の直径は、拡散管の入口の直径の1.0倍ないし10倍であることが好ましい。拡散管の長さは、流入部の長さの0.1倍ないし1倍であることが好ましく、流入部と拡散管を合せた全体ベンチュリ管の長さは、反応器本体の長さの0.01倍ないしは0.95倍であることが好ましく、0.05倍ないし0.75倍であることがより好ましい。アルデヒド及び水素ガス、そしてアルデヒドの水素添加反応混合物は、前記エジェクタ及びそれに結合されたベンチュリ管を経ながら反応器の内部に噴射され、このように噴射されるアルデヒド及び混合ガスは、微細気泡を形成しながら、反応器の内部に装入されている触媒混合液内に噴射される。アルデヒド及び水素ガスの微細気泡が触媒混合液と接触するので、気-液接触の表面積が広くて十分な反応面積を提供することになる。これによって、アルデヒドの水素添加反応の効率が向上する。前記反応器の内部に噴射されるアルデヒド及び水素ガスは、触媒混合液の存在下で反応して、反応生成物であるアルデヒド及びアルコールを生成する。これによって、反応器の内部には、アルデヒド及びアルコール、アルデヒド、水素、反応副産物及び触媒混合液が存在し、このような水素化反応混合物は、前記反応器の出口及び前記噴射手段に連結された循環配管によって反応器の下部で回収され、反応器の上部の噴射手段に供給される。このような循環によって、水素化反応混合物が反応原料と共に噴射されながら十分に混合されて、反応効率が向上する。このような循環は、循環配管に備えられる循環ポンプにより調節可能である。また、前記循環配管には熱交換器が備えられることができ、その位置は循環配管上の特定の位置に限定されない。熱交換器は、反応器に循環される水素化反応混合物を水素添加反応に適した温度に維持させる役割をする。前記反応器の内部に装入されている触媒混合液は、ニッケルまたは銅を含む流体であり、これについては後述する。また、前記水素化反応器は、前記水素化反応混合物を前記循環配管のいずれか一箇所から分離して、触媒混合液及びアルデヒド及びアルコール分離装置で触媒混合液及びアルデヒド及びアルコールに分離し、分離された触媒混合液は、循環配管のいずれか一箇所と連結されている触媒混合液供給配管を通じて水素化反応器に循環させ、アルデヒド及びアルコールを含む水素化反応混合物は、蒸留装置部から移送されることができる。または、前記水素化反応器2は、回収されたアルデヒド及び水素ガスを反応器の内部に噴射する噴射手段と、アルデヒド及び水素が流入する側に位置し、活性が高いニッケル触媒層と、前記ニッケル触媒層を過ぎて位置する活性の低い銅触媒層と、銅触媒層を過ぎて位置し、水素化反応混合物が排出される反応器の出口と、を含むものと構成されることができる。アルデヒドと水素ガスは、前記噴射手段によって反応器の内部に噴射される。噴射されたアルデヒド及び水素は、活性の高いニッケル触媒層及び活性の低い銅触媒層を順に通過し、通過しながらアルデヒドに水素が添加されて、アルデヒド及びアルコールを生成することになる。一般的にアルデヒドの水素化反応は、ニッケルまたは銅の単独触媒を用いるが、本発明では、ニッケル及び銅からなる2層の触媒を用いることを特徴とする。一般的に活性が高いニッケル触媒のみを用いる場合、発熱反応によって温度が上昇してしまい、反応器の出口側では温度が増加して副反応が発生する。活性が高い触媒による反応効率の増加よりも副反応の発生による問題点があった。ここで、本発明では、転換しなければならない反応物の濃度が高い反応器の入口側には、活性が高いニッケル触媒を用いて反応速度を上昇させ、転換しなければならない反応物の濃度が低い反応器の出口側には、活性が低い銅触媒層を用いて副反応を抑制したことを特徴とする。前記反応器の内部に噴射されるアルデヒド及び水素ガスは、二層の触媒層を通過しながら反応生成物であるアルデヒド及びアルコールを生成する。前記水素化反応器2を通過したアルデヒド及びアルコールを含む水素化反応生成物は、分別蒸留される。前記分別蒸留は、フォア蒸留カラムと、第2のメインmain蒸留カラムと、ポスト蒸留カラムと、を含む蒸留装置部で行われる。前記蒸留装置部は、蒸留塔あるいは蒸留カラムタイプで、当業界で一般的に使用されるタイプであればよい。前記蒸留装置部の流入部及び各排出部は、分割壁により分割されたもので、前記分割壁は、断熱されるように設計されるので、前記流入部及び各排出口は、温度及び圧力が個別的に調節される。前記水素化反応器を通過した水素化反応生成物は、アルデヒド及びアルコール、アルデヒド、水素、反応副産物などを含むことになり、各物質は、沸点によって分別蒸留する。前記流入部は、20ないし100°C及び1.0ないし5.0barの圧力で運転されることが好ましい。流入部において水素化反応生成物を蒸留する条件は特別に制限されず、生成物の揮発性、熱安全性、及び触媒成分の揮発性、熱安全性を考慮して好ましい結果が得られるように任意に設定されるが、通常、50~200°Cの温度、1MPa~1.00mmHgの圧力条件から選択される。本発明の図1aは、図2のフローチャートから見るように、上述した装置のうち第2のメイン蒸留カラム4’を用いて、触媒混合溶液内にオレフィン及び合成気体CO/H2を噴射して、オレフィン及び合成気体の微細気泡を形成し、前記オレフィン及び合成気体の噴射流れを転換しながら微細気泡及び触媒混合溶液を反応させてアルデヒドを得るヒドロホルミル化ステップと、前記ヒドロホルミル化ステップの生成物であるノルマル-アルデヒドとイソ-アルデヒドに水素を添加して得られた水素化反応生成物を、フォアfore蒸留カラムを経て、イソタイプのアルコールを第2のメイン蒸留カラムから排出するステップと、ポストpost蒸留カラムからノルマルタイプのアルコールを排出するステップと、を含む、オレフィンからイソタイプの反応生成物とアルコールの併産方法を提供するものである。一方、前記ヒドロホルミル化ステップは、触媒混合溶液内にオレフィン及び合成気体CO/H2を噴射して、オレフィン及び合成ガスの微細気泡を形成し、前記オレフィン及び合成気体の噴射流れを転換しながら、微細気泡及び触媒混合溶液を反応させて、アルデヒドを得るステップである。オレフィン及び合成気体が噴射されながら微細気泡を形成し、微細気泡が触媒混合溶液と接触することになるので、気-液接触の表面積が広くて十分な反応面積を提供することになる。また、オレフィン及び合成気体の噴射流れを転換しながら反応を行うので、反応原料の反応器内での滞留時間が長くなり、これによって反応効率が向上する。このようなヒドロホルミル化ステップは、上述したヒドロホルミル化装置部1を用いて行われることが好ましい。ヒドロホルミル化ステップの触媒混合溶液は、一般的にヒドロホルミル化反応に使用されるもので、遷移金属触媒及びリガンドを含むことができる。遷移金属触媒は、当業界で一般的に使用されるものであれば制限なしに使用でき、例えば、コバルトCo、ロジウムRh、イリジウムIr、ルテニウムRu、オスミウムOs、白金Pt、パラジウムPd、鉄Fe、またはニッケルNiなどの遷移金属を中心金属とする触媒を使用することができる。具体的には、コバルトカルボニル[Co2CO8、アセチルアセトナートジカルボニルロジウム[RhAcAcCO2]、アセチルアセトナートカルボニルトリフェニルホスフィンロジウム[RhAcAcCOTPP]、ヒドリドカルボニルトリトリフェニルホスフィンロジウム[HRhCOTPP3]、アセチルアセトナートジカルボニルイリジウム[IrAcAcCO2]及びヒドリドカルボニルトリトリフェニルホスフィンイリジウム[HIrCOTPP3]からなる群から選択される一つ以上の錯体触媒を使用することができる。また、前記リガンドとしては、三置換ホスフィンphosphine、ホスフィンオキシドphosphineoxide、アミンamine、アミドamide、またはイソニトリルisonitrileなどを使用することができ、三置換ホスフィンを使用することが好ましい。三置換ホスフィンは、これに制限されず、トリアリールホスフィン、りん酸トリアリール、アルキルジアリールホスフィンなどがあり、より具体的には、トリフェニルホスフィン、トリトリルホスフィン、りん酸トリフェニル及びn-ブチルジフェニルホスフィンなどを使用することができる。前記触媒混合溶液に使用される溶媒は、これに制限されないが、例えば、プロパンアルデヒド、ブチルアルデヒド、またはペンチルアルデヒドなどのアルデヒド類;アセトン、メチルエチルケトン、メチルイソブチルケトン、アセトフェノン、またはシクロヘキサノンなどのケトン類;エタノール、ペンタノール、オクタノール、ヘキサノールなどのアルコール類;ベンゼン、トルエン、キシレンなどの芳香族類;テトラヒドロフラン、ジメトキシエタン、ジオキサンなどのエーテル類;ヘプタンなどのパラフィン炭化水素を使用することができる。好ましくは、反応生成物であるプロパンアルデヒド、ブチルアルデヒド、ペンチルアルデヒドなどを使用する。また、前記触媒混合溶液の濃度は、該当の溶媒の重量が全体溶液の重量の30ないし99の比率であることが好ましい。本発明で使用可能なオレフィンは、これに制限されないが、炭素数2ないし20のオレフィンを使用することができ、より具体的に、エチレン、プロピレン、1-ブテン、1-ペンテン、1-ヘキセン、1-ヘプテン、1-オクテン、1-ノネン、1-デセン、1-ウンデセン、1-トリデセン、1-テトラデセン、1-ペンタデセン、1-ヘキサデセン、1-ヘプタデセン、1-オクタデセン、1-ノナデセン、1-エイコセン、2-ブテン、2-メチルプロペン、2-ペンテン、2-メチルブテン、2-ヘキセン、2-ヘプテン、2-エチルヘキサン、2-オクテン、スチレン、3-フェニル-1-プロペン、または4-イソプロピルスチレンなどがあり、エチレン、プロピレン、1-ブテン、2-ブテン、1-ペンテン、2-ペンテン、2-メチルブテンなどがより好ましい。ヒドロホルミル化反応の更に他の出発物質である合成気体は、一酸化炭素と水素の混合機体であって、CO:H2の混合比率は、これに制限されるものではないが、5:95ないし70:30であることが好ましく、40:60ないし60:40であることがより好ましく、45:55ないし55:45であることが最も好ましい。前記オレフィン及び合成気体のモル比は、95:5ないし5:95であることが好ましく、75:25ないし25:75であることがより好ましい。また、前記オレフィン及び合成気体は、それぞれ5ないし200barの圧力で噴射されることが好ましい。また、前記オレフィン及び合成ガスの噴射される線速度は、1m/secないし50m/secであることが好ましく、より好ましくは、5m/secないし30m/secであることが良い。触媒混合液が噴射手段を通過する前/後の圧力差は、0.1barないし10barが好ましく、より好ましくは、0.5barないし5barである。前記反応は、50ないし200°Cの温度で行われることが好ましく、50ないし150°Cの温度で行われることがより好ましい。また、前記反応は、5ないし1barの圧力で行われることが好ましく、5ないし50barの圧力で行われることがより好ましい。また、前記ヒドロホルミル化ステップは、反応混合物を回収してオレフィン及び合成気体と共に触媒混合溶液内に供給する反応混合物循環ステップをさらに含むことが好ましい。反応器1の出口を通じて排出される反応混合物は回収されて、反応器1の内部に供給される循環システム図1aに示されるによって反応原料が反応混合物と十分に混合されるので、反応効率が向上する。反応混合物は、目的物質であるアルデヒドノルマル-ブチルアルデヒド及びイソ-ブチルアルデヒド以外に未転換されたオレフィン、反応副産物及び触媒混合溶液などを含んでいる。このような循環システムは、反応器1の出口及び反応器の噴射手段に結合されている循環配管、及びそれに結合された循環ポンプによって達成できる。循環される反応混合物の流量は、1分当たり反応器の装入容量の0.01ないし20倍であることが好ましい。また、前記ヒドロホルミル化ステップは、循環される反応混合物の一部を分離して触媒混合溶液及びアルデヒドに分離し、分離された触媒混合溶液を循環流れに供給し、アルデヒドは回収するステップをさらに含むことができる。具体的に、前記ヒドロホルミル化方法の出発物質であるオレフィンがプロピレンである場合、反応混合物には、ブチルアルデヒド、より具体的には、ノルマル-ブチルアルデヒド及びイソ-ブチルアルデヒドが含まれており、反応混合物は、触媒/アルデヒド分離装置に送られてアルデヒド及び触媒混合物に分離された後、触媒混合物は、反応器に循環され、イソタイプのアルデヒドであるか否かによって製造しない場合、アルデヒド成分は、水素化反応後にフォア蒸留カラム内の反応ステップに移送される。前記ステップのうち水素化工程は、ヒドロホルミル化ステップの生成物であるアルデヒドに水素を添加して、アルデヒド及びアルコールを含む水素化反応生成物を得るステップである。アルデヒドを水素化する方法は、当業界で一般的に使用されることを使用できるが、下記のように行われることが好ましい。前記水素化工程は、回収されたアルデヒド及び水素ガスを触媒混合溶液内に噴射して、アルデヒド及び水素ガスの微細気泡を形成し、微細気泡及び触媒混合液を反応させることが好ましい。前記触媒混合液は、ラネーニッケルRaney-Niまたは銅粉末を含むことが好ましい。触媒混合液は、溶媒を使用することができ、適切な溶媒としては、アルデヒドまたはアルデヒド及びアルコールであることが好ましい。具体的に、前記ヒドロホルミル化ステップの出発物質であるオレフィンがプロピレンであるので、水素化反応器に投入される物質がブチルアルデヒドである場合には、ノルマル-ブチルアルデヒドまたはイソ-ブチルアルデヒド及びアルコールが溶媒として好ましい。該当の溶媒の組成は、重量比を基準とするとき、2ないし99が好ましく、20ないし90がより好ましい。または、前記アルデヒドの水素化工程は、回収されたアルデヒド及び水素ガスを、活性の高いNi触媒層及び活性の低いCu触媒層の二重層で構成された触媒層を順に通過させて行われることが好ましい。一般的にアルデヒドの水素化反応は、ニッケルまたは銅の単独触媒を用いるが、本発明では、ニッケル及び銅からなる二重層で構成された触媒層を用いることを特徴とする。前記二重層で構成された触媒層は固定床であり、流動床であるアルデヒド及び水素ガスを通過させる。一般的に活性が高いニッケル触媒のみを用いる場合、発熱反応によって温度が上昇するため、反応器の出口側では温度が増加して副反応が生じる。活性が高い触媒による反応効率の増加よりも副反応の発生による問題点があった。ここで、本発明は、転換しなければならない反応物の濃度が高い反応初期には、活性が高いニッケル触媒層を用いて反応速度を上昇させ、転換しなければならない反応物の濃度が低い反応後期には、活性が低い銅触媒層を用いて副反応を抑制したことを特徴とする。前記水素化工程のアルデヒドは、オレフィンのヒドロホルミル化反応によるもので、これに制限されるものではないが、1ないし20個の炭素と一つ以上のアルデヒド基を含有することが好ましい。例えば、ホルムアルデヒド、アセトアルデヒド、プロピオンアルデヒド、n-ブチルアルデヒド、iso-ブチルアルデヒド、n-バレルアルデヒド、iso-バレルアルデヒド、n-ヘキサアルデヒド、n-ヘプタアルデヒド、n-オクタナル、2-エチルヘキサナル、2-エチルヘキセナール、n-デカナール、2-エチルブタナール、プロパルギルアルデヒド、アクロレイン、グリオキサール、クロトンアルデヒド、フルフラール、アルドール、ヘキサヒドロベンズアルデヒド、アルファ-シトロネラル、シトラール、クロラール、トリメチルアセトアルデヒド、ジエチルアセトアルデヒド、テトラヒドロフルフラール、フェニルアルデヒド、シンナムアルデヒド、またはヒドロシンナムアルデヒドなどがある。好ましくは、プロピオンアルデヒド、n-ブチルアルデヒド及びiso-ブチルアルデヒド、またはn-バレルアルデヒド及びiso-バレルアルデヒドである。例えば、プロピレンを用いてヒドロホルミル化反応を進行した場合、ノルマル-ブチルアルデヒド及びイソ-ブチルアルデヒドが生成され、このうち、イソタイプのアルデヒドであるか否かによって製造しない方向に流れ、水素化及びフォア蒸留カラム内の反応を行い、ここで、イソタイプアルコールであるか否かによって製造する方向に流れ、第2のメイン蒸留カラム内の反応を通じてイソブチルアルコールを排出し、ポスト蒸留カラム内の反応を通じてノルマル-ブチルアルコールを排出することになる。前記アルデヒドは、0.1ないし1m/secの速度で噴射されることが好ましい。アルデヒドが一定の速度で噴射されながら、水素ガスは水素化反応器2の内部に吸い込まれる。例えば、プロピレンを用いてヒドロホルミル化反応を進行した場合、ノルマル-ブチルアルデヒド及びイソ-ブチルアルデヒドが生成され、このうち、イソタイプのアルデヒドであるか否かによって製造する方向に流れ、第1のメイン蒸留カラム内の反応からイソ-ブチルアルデヒドが排出され、残ったノルマル-ブチルアルデヒドは、炭素数が増加したアルコールであるか否かによって製造する方向に流れ、アルドール縮合によって2-エチルヘキサナルを生成することになる。炭素数が増加したアルデヒドを用いて水素化及びフォア蒸留カラム内の反応及びポスト蒸留カラム内の反応を行って、オクタノール2-エチルヘキサノールを生成できる。前記アルデヒド及び水素ガスのモル比は、1:10ないし10:1であることが好ましい。反応温度は、50ないし200°Cで、反応圧力は、2ないし10barであることが好ましい。その後、水素化反応生成物を分別蒸留して、アルデヒド及びアルコールの構造異性体を分離するステップを行う。前記水素化反応生成物には、目的物質であるアルデヒド及びアルコールだけでなく、アルデヒド、水素、反応副産物などが含まれている。目的物質であるアルデヒド及びアルコールを分離する方法は、当業界で一般的に使用される方法を使用できるが、下記のような方法を用いることが好ましい。前記分別蒸留3としては、分割壁により分割された領域を有するカラムを用いることができる。前記分割壁は、断熱されるように設計され、各分割領域は、分割領域の位置と構造によって個別的に、温度及び圧力が、通常的に使用されるカラムの運転温度及び圧力とは異なることがあり、設計によって適切に調節することも可能である。水素化反応生成物は、各分割領域を通過しながら沸点によって分別蒸留される。水素化反応生成物のうち低沸点成分であるノルマル-及びイソ-アルデヒド、水、イソ-アルデヒド及びアルコールなどは、相対的に低い温度及び圧力に調節される分割領域で気化され、カラムの上部に排出される。また、中沸点成分であるイソ-アルデヒド及びアルコールとノルマル-アルデヒド及びアルコールは、気化されなかったり、または気化中に液化されてカラムの中沸点の区間から排出される。また、微量のノルマル-アルデヒド及びアルコール、アルデヒド二量体、アルデヒド三量体などの高沸点成分は、気化されずに、液相でカラムの下部を通じて排出される。例えば、プロピレンを用いてヒドロホルミル化反応を進行した場合、ノルマル-ブチルアルデヒド及びイソ-ブチルアルデヒドが生成され、水素化及びフォア蒸留精製ステップに次いで第2のメイン蒸留精製ステップ及びポスト蒸留精製ステップを順次に経て、ノルマル-ブチルアルコール及びイソ-ブチルアルコールを最終物質として得ることになる。これらの分離操作は、通常、単蒸留、精留、薄膜蒸留、水蒸気蒸留などの蒸留操作によって行われてもよい。前記蒸留条件は、特別に制限されず、生成物の揮発性、熱安全性、及び触媒成分の揮発性、熱安全性を考慮して、好ましい結果が得られるように任意に設定されるが、通常、50~200°Cの温度、1MPa~1.00mmHgの圧力条件から選択される。前記ノルマルタイプのアルコールとイソタイプのアルコールは、Rh/TPTPトリ-p-トリルホスフィン、Rh/TMPPトリ-m-トリルホスフィン、Rh/TOTPトリ-o-トリルホスフィン、Rh/CHDPシクロヘキシルジフェニルホスフィン、Rh/TmPPトリメトキシフェニルホスフィン、Rh/TePPトリエトキシフェニルホスフィンのうち1種の触媒組合せ下で、N/Iの選択比が1:1ないし15:1の範囲を満足することを、下記の実施例を通じて確認することができた。また、前記ノルマルタイプのアルコールとイソタイプのアルコールは、Rh/TPPトリフェニルホスフィン触媒下で、N/Iの選択比が8:1ないし12:1の範囲を満足することを、下記の実施例を通じて確認した。一方、前記反応系に対するオレフィンの供給速度FPPYmol/hrと、イソブタノールの生成速度FIBOmol/hr及びノルマルブタノールの生成速度FNBOmol/hrが、Rh/TPTP、Rh/TMTP、Rh/TOTP、Rh/CHDP、Rh/TmPP、Rh/TePPのうちいずれか1種の触媒組合せ下で、下記式IないしIIIを満足することが反応効率面においてより好ましい。2.4≦FPPY/FIBO≦19.2I1.3≦FPPY/FNBO≦2.4II1.0≦FNBO/FIBO≦15.0IIIまた、前記反応系に対するオレフィンの供給速度FPPYmol/hrと、イソブタノールの生成速度FIBOmol/hr及びノルマルブタノールの生成速度FNBOmol/hrが、Rh/TPP触媒組合せ下で、下記式IないしIIIを満足することがより好ましい。10.8≦FPPY/FIBO≦15.6I1.2≦FPPY/FNBO≦1.5II8.0≦FNBO/FIBO≦12.0III一方、本発明の他の順序は、添付の図1bに示されたように、第1のメイン蒸留カラム4を使用して、ヒドロホルミル化反応器1;第1のメイン蒸留カラム4;水素化反応器2;フォアfore蒸留カラム3;ポストpost蒸留カラム5の順に反応に使用することを他の特徴とする。前記装置を用いると、図2のフローチャートから見るように、触媒混合溶液内にオレフィン及び合成気体CO/H2を噴射してオレフィン及び合成気体の微細気泡を形成し、前記オレフィン及び合成気体の噴射流れを転換しながら微細気泡及び触媒混合溶液を反応させてアルデヒドを得るヒドロホルミル化ステップと、前記ヒドロホルミル化ステップの生成物であるヒドロホルミル化反応生成物のうちイソタイプのアルデヒドを第1のメイン蒸留カラムから排出するステップと、前記メイン蒸留カラムの残留物であるノルマル-成分に水素を添加して得られた生成物である水素化反応生成物を、フォアfore蒸留カラムを経て、ポストカラムからノルマルタイプのアルコールを分離するステップと、を含む、オレフィンからイソタイプの反応生成物とアルコールの併産方法を提供する。例えば、プロピレンを用いてヒドロホルミル化反応を進行した場合、ノルマル-ブチルアルデヒド及びイソ-ブチルアルデヒドが生成され、イソアルデヒドであるか否かによって製造する方向に進行して、このうち、イソ-ブチルアルデヒドは、第1のメイン蒸留カラム内の反応を通じて排出され、残ったノルマル-ブチルアルデヒドは、水素化及び追加分別蒸留工程によってノルマル-ブタノールを生成することになる。このとき、各ステップ別工程条件及び反応装置、使用物質などは、上述と同一である。さらに、前記反応系に対するオレフィンの供給速度FPPYmol/hrと、イソブチルアルデヒドの生成速度FIBAmol/hr及びノルマルブタノールの生成速度FNBOmol/hrが、Rh/TPTP、Rh/TMTP、Rh/TOTP、Rh/CHDP、Rh/TmPP、Rh/TePPのうちいずれか1種の触媒組合せ下で、下記式IVないしVIを満足することが反応効率面においてより好ましい。2.4≦FPPY/FIBA≦19.2IV1.3≦FPPY/FNBO≦2.4V1.0≦FNBO/FIBA≦15.0VI一方、前記反応系に対するオレフィンの供給速度FPPYmol/hrと、イソブチルアルデヒドの生成速度FIBAmol/hr及びノルマルブタノールの生成速度FNBOmol/hrが、Rh/TPP触媒組合せ下で、下記式IVないしVIを満足することがより好ましい。10.8≦FPPY/FIBA≦15.6IV1.2≦FPPY/FNBO≦1.5V8.0≦FNBO/FIBA≦12.0VIさらに、本発明の更に他の順序は、添付の図1cに示されたように、第1のメイン蒸留カラム4に追加でアルドール縮合反応器6を使用して、ヒドロホルミル化反応器1;第1のメイン蒸留カラム4;アルドール縮合反応器6;水素化反応器2;フォアfore蒸留カラム3;ポストpost蒸留カラム5の順に反応に使用することを技術的特徴とする。前記アルドール縮合反応の反応条件は、1°C、2barであることが適切である。このとき使用する反応器は、これに限定しないが、NaOH触媒水溶液が装入された垂直タンク型連続撹拌型反応器CSTRを使用すると効果的である。前記装置を用いると、図2のフローチャートから見るように、触媒混合溶液内にオレフィン及び合成気体CO/H2を噴射してオレフィン及び合成ガスの微細気泡を形成し、前記オレフィン及び合成気体の噴射流れを転換しながら微細気泡及び触媒混合溶液を反応させてアルデヒドを得るヒドロホルミル化ステップと、前記ヒドロホルミル化ステップの生成物であるヒドロホルミル化反応生成物のうちイソタイプのアルデヒドを第1のメイン蒸留カラムから排出するステップと、前記メイン蒸留カラムの残留物であるノルマル-成分をアルドール縮合して炭素数が増加したアルデヒドを製造するステップと、前記アルドール縮合ステップの生成物である炭素数が増加したアルデヒドに水素を添加して得られた水素化反応生成物を、フォアfore蒸留カラムを経て、ポストpost蒸留カラムから炭素数が増加したアルコール成分を分離するステップと、を含んでオレフィンからイソタイプの反応生成物とアルコールの併産方法を提供する。このように、前記第1のメイン蒸留カラム4に次いでアルドール縮合反応器6を経る場合、ヒドロホルミル化反応器の後に生成されるアルデヒドよりも炭素数が2倍増加したアルデヒド及びアルコールを生成できる。例えば、プロピレンを用いてヒドロホルミル化反応を進行した場合、ノルマル-ブチルアルデヒド及びイソ-ブチルアルデヒドが生成され、このうち、イソタイプのアルデヒドであるか否かによって製造する方向に流れ、第1のメイン蒸留カラム内の反応からイソ-ブチルアルデヒドが排出され、残ったノルマル-ブチルアルデヒドは、炭素数が増加したアルコールであるか否かによって製造する方向に流れ、アルドール縮合によって2-エチルヘキサナルを生成することになる。炭素数が増加したアルデヒドを用いて、水素化及びフォア蒸留カラム内の反応及びポスト蒸留カラム内の反応を行って、オクタノール2-エチルヘキサノールを生成できる。このとき、各ステップ別工程条件及び反応装置、使用物質などは、上述と同一である。さらに、反応系に対するオレフィンの供給速度FPPYmol/hrと、イソブチルアルデヒドの生成速度FIBAmol/hr及び2-エチルヘキサノールの生成速度FEHOmol/hrが、Rh/TPTP、Rh/TMTP、Rh/TOTP、Rh/CHDP、Rh/TmPP、Rh/TePPのうちいずれか1種の触媒組合せ下で、下記式VIIないしIXを満足することが反応効率面においてより好ましい。2.4≦FPPY/FIBA≦19.2VII2.6≦FPPY/FEHO≦4.8VIII0.5≦FEHO/FIBA≦7.5IX一方、前記反応系に対するオレフィンの供給速度FPPYmol/hrと、イソブチルアルデヒドの生成速度FIBAmol/hr及び2-エチルヘキサノールの生成速度FEHOmol/hrが、Rh/TPP触媒組合せ下で、下記式VIIないしIXを満足することがより好ましい。10.8≦FPPY/FIBA≦15.6VII1.4≦FPPY/FEHO≦2.7VIII4.0≦FEHO/FIBA≦6.0IX本発明に係るオレフィンからのアルデヒド及びアルコール製造のための装置に含まれるヒドロホルミル化反応器は、内部に備えられる分散板によって、反応原料であるオレフィン及び合成ガスの接触表面積が広いので、十分な反応面積を提供し、反応混合物が循環することによって、反応原料が反応混合物と十分に混合されて、アルデヒドの製造効率に優れる。また、アルデヒドの水素化反応器は、副反応を抑制してアルデヒド及びアルコールの製造効率を高める。本発明に係るオレフィンからのアルデヒド及びアルコール製造のための装置は、上記のように改善された工程によって、オレフィンからアルデヒド及びアルコール製造のための投資コストが節減され、製造効率が高い。以下、実施例及び比較例を通じて本発明をより詳細に説明するが、これは、発明の具体的な理解を助けるためのもので、本発明の範囲が実施例によって限定されるものではない。[実施例]まず、本発明に使用される各反応器は、次のように準備した。ヒドロホルミル化反応器1:30リットル体積のループloop反応器2器を作製して、直径5mmのノズル及び10mmの拡散管流入口の直径、20mmの拡散管吐出口の直径及び30cmの拡散管の長さを有するベンチュリ拡散管を各反応器のヘッド部分に装着した。また、各反応器の内部には、下部の吐出口から200mmの地点に直径70mmの扁平な形状の拡散板を固定した。前記反応器の外部には、循環ポンプを設置して、1分当たり20リットルの流速で反応液を各反応器のヘッドの噴射ノズルに再循環できるようにし、二つの反応器は両方とも外部循環ラインに熱交換器を設置して、反応による反応熱を除去できるようにした。二つの反応器を直列に連結し、直列に連結された二つの反応器のうち1番目の反応器である先行反応器図示せずは、循環ラインのうち一箇所を後行反応器の上部に連結し、先行反応器が一定の液位で連続運転が可能なように制御装置図示せずを設置した。先行反応器に直列に連結された2番目の反応器である後行反応器1も先行反応器と同様に、反応器の循環ラインのうち一箇所から反応混合物をアルデヒド分離のための蒸発装置に送ることによって、一定の液位で連続運転が可能なように制御装置を設置した。このように直列に連結されたそれぞれのループloop反応器には、原料物質であるプロピレンと合成ガスを独立的に供給できるようにした。反応が進むにつれ、後行反応器1から、生成物が、凝縮器を経て水素ガスと共に水素化反応器2に投入され、蒸発装置を通じてアルデヒドを回収し、残った反応触媒溶液は、別途のポンプを経て再び先後行反応器に再循環され得るようにした。水素化反応器2:直径8cm、長さ330cmである蒸留カラム形態の水素化反応器を準備し、上部10cmの地点から210cmまでガンマ-アルミナに担持されたニッケル触媒を充填し、そこから230cmの深さまでアルミナボールを満たした後、そこから320cmまでに該当する長さまでガンマ-アルミナに担持された銅触媒を充填して水素化反応器2を作製した。別途の循環ポンプと外部熱交換器を使用して、反応器2の出口の温度が110°Cを超えないように維持し、反応器2の内部圧力を25barに維持した。フォアfore蒸留カラム3及びポストpost蒸留カラム5:直径8cmで、長さ52cmである金属パイプを2器準備した。前記フォア蒸留カラム3とポスト蒸留カラム5には、金属メッシュSUSmesh網と平均直径1cmのラシヒリングrashigringを使用し、各カラムの最下部には再沸器リボイラを装着し、最上部には凝縮器と還流装置を備えた。第1のメイン蒸留カラム4及び第2のメイン蒸留カラム4’:直径8cmで、長さ148cmである金属パイプを2器準備した。前記第1の及び第2のメイン蒸留カラム4、4’に、金属メッシュSUSmesh網と平均直径1cmのラシヒリングrashigringを使用し、各カラムの最下部には再沸器リボイラを装着し、カラムの最上部には凝縮器と還流装置を備えた。アルドール縮合反応器6:30リットルの垂直タンク型連続撹拌型反応器CSTRを準備した。<実施例1>Rh/TPTP触媒を適用したn-BuOH及びi-BuOHの製造1触媒溶液の製造ステップ:99の純度を有するノルマル-ブチルアルデヒド30.3kgに、TPTPトリス-p-トリルホスフィン1.6kgを投入して完全に溶解させた。ここに、予め定量されたアセチルアセトナトカルボニルトリフェニルホスフィンロジウム[RhAcAcCOTPP]ROPAC触媒45.9gを追加投入して触媒溶液32kgを製造した。ヒドロホルミル化反応ステップ:2器のヒドロホルミル化反応器に、先に準備したROPAC/TPTP触媒溶液をそれぞれ16kgずつ装入し、窒素ガス及びプロピレンで各2回ずつパージpurgeした後、循環ポンプ及び外部の熱交換器を通じて反応温度を89°Cに維持した。反応器の内部温度及び圧力が安定化すると、反応器の内部圧力が12barになるまでプロピレンを投入した。その後、温度と圧力が再び安定化した後、原料であるプロピレンを先行反応器に3.7kg/hrの流速で供給し、合成ガスを先行及び後行反応器に時間当たり平均2.2kg、0.5kgの流速で供給した。各反応器の液位は、20リットルに維持し、先行反応器の圧力及び温度が18bar、89°C、そして後行反応器の圧力及び温度が15bar、89°Cに安定化した状態で、反応生成物を一定の流速で連続的に回収しながら正常運転を行った。水素化反応及びフォア蒸留カラム内の反応ステップ:まず、水素化反応及び熱交換のために反応開始ステップにおいて初期溶媒媒質としてノルマル-ブタノールを使用し、循環流量は、時間当り38kgを維持した。先にヒドロホルミル化反応ステップから生成されたブチルアルデヒドを含んだ反応生成物を、時間当たり0.26kgの水素ガスと共に反応器2に供給した。液位を維持しながら反応組成物を分析して、正常状態の運転範囲に到達するようにした。その後、水素化反応ステップから生成された反応生成物を、フォアfore蒸留カラム3の上部から20cmの地点に一定に供給しながら、搭頂で低沸点成分を除去し、搭底の製品を、イソタイプのアルコールであるか否かによって製造する方向に流れ、第2のメイン蒸留カラム4’に供給した。生成物の排出ステップ:上述した第2のメイン蒸留カラム4’への供給は、搭の上部から68cmの地点に一定に供給されるもので、その搭頂でイソタイプのアルコールを回収し、搭底の製品は、ポストpost蒸留カラム5の上部から25cmの地点に導入した。ポストpost蒸留カラム5の搭頂からノルマルタイプのアルコールを回収し、搭底から高沸点成分を回収した。回収された製品の種類及び含量:このような方式で各ステップ別反応工程が全て正常状態に到達した後から、運転時間は計92時間であり、ステップにおいてフォア蒸留カラム3の上部に1.12kgの低沸点成分と22g以下のイソブタノールが収得された。第2のメイン蒸留カラム4’の搭頂の製品としては、全体116.8kgのイソブタノールと1.6kgのノルマルブタノールが収得された。また、ポスト蒸留カラム5の搭頂の製品としては、468.6kgのノルマルブタノールと1.0kg以下のイソブタノールが収得され、下部の製品としては、アルデヒド三量体など重質成分24kgと0.7kgのノルマル-ブタノールが収得された。このとき、N/Iの選択比を計算するために、第2のメインmain蒸留カラム4’の搭頂と、ポスト蒸留カラム5の搭頂及び搭底での各ノルマルブタノールの重量を加算した値を、フォア蒸留カラム3の搭頂、第2のメインmain蒸留カラム4’の搭頂、そしてポスト蒸留カラム5の搭頂での各イソブタノールの重量を全て加算した値で割った結果、4.0であることが確認できた。正常状態の運転条件において再沸器からカラムに供給された電力量を熱量に換算した結果、総2.12MCal/hrで、フォア蒸留カラム3が時間当たり平均0.29MCal、そして第2のメインmain蒸留カラム4’が1.36MCal、ポスト蒸留カラム5が0.47MCalであった。<実施例2>Rh/TPTP触媒を適用したi-BALとn-BUOHの製造1実施例1と同一の工程を繰り返し、図1bに示した装置を使用し、図2に示したフローチャートに従って行った。その結果、第1のメインmain蒸留カラム4の搭頂の製品として、イソブチルアルデヒド112.5kgを収得し、ポスト蒸留カラム5の上部から472.1kgのノルマル-ブタノールを収得した。<実施例3>Rh/TPTP触媒を適用したi-BALと2-EHの製造1実施例2と同一の工程を繰り返し、図1cに示した装置を使用し、図2に示したフローチャートに従って行った。本実施例において追加で使用されたアルドール縮合反応器6には、0.95のNaOH触媒水溶液と、直前のステップであるメインmain蒸留カラム4のノルマルブチルアルデヒドを含んだ搭底の製品とを1:1に混合した液体20リットルを、反応器6に装入し、反応器6の内部温度を1°C、圧力を2barに維持した。すなわち、撹拌回転数を2rpmに維持したまま、ここに、第1のメインmain蒸留カラム4のノルマルブチルアルデヒドを含んだ搭底の製品を連続的に投入し、液位を20リットルに維持しながら、同時に0.95のNaOH触媒水溶液を同じ重量比で反応器6に投入し、反応器6から反応生成物を実施例2と同様の方法で水素化反応器2に投入した。最終分離精製ステップを経て、2-エチルヘキシルアルコール483.5kgと第1のメインmain蒸留カラム4の上部から122.4kgのイソブチルアルデヒドを収得した。<実施例4>Rh/TPTP触媒を適用したi-BuOHとn-BuOHの製造2実施例1のTPTPを0.8kgを投入したことを除いては、実施例1と同様の方法及び手順で連続実験を行った。その結果、147.2kgのイソブタノールi-BuOHと438.1kgのノルマル-ブタノールn-BuOHが収得された。このとき、N/Iの選択比は3.0であった。<実施例5>Rh/TPTP触媒を適用したi-BALとn-BuOHの製造2実施例4と同様の方法で触媒を製造したことを除いては、実施例2と同様の方法で連続運転を実施した結果、152.3kgのイソブチルアルデヒドと431.6kgのノルマル-ブタノールn-BuOHを収得した。<実施例6>Rh/TPTP触媒を適用したi-BALと2-EHの製造2実施例4と同様の方法で触媒溶液を製造し、実施例3と同様の方法及び手順で連続運転を実施した結果、151.2kgのイソブチルアルデヒドと447.1kgの2-エチルヘキサノールを収得した。<実施例7>Rh/TMTP触媒を適用したi-BuOHとn-BuOHの製造触媒製造ステップにおいてTPTPの代わりに99の純度を有するTMTPトリ-m-トリルホスフィン2.1kgを投入して溶解させたことを除いては、実施例1と同様の方法で連続運転を実施した結果、79.8kgのイソブタノールと490.3kgのノルマル-ブタノールが収得された。N/Iの選択比は6.1であった。<実施例8>Rh/TMTP触媒を適用したi-BALとn-BuOHの製造実施例7と同様の方法で触媒溶液を製造し、実施例2と同様の方法及び手順で連続運転を実施した結果、76.9kgのイソブチルアルデヒドと487.1kgのノルマル-ブタノールを収得した。<実施例9>Rh/TMTP触媒を適用したi-BALと2-EHの製造実施例7と同様の方法で触媒溶液を製造し、実施例3と同様の方法及び手順で連続運転を実施した結果、80.2kgのイソブチルアルデヒドと492.7kgの2-エチルヘキサノールを収得した。<実施例10>Rh/TOTP触媒を適用したi-BuOHとn-BuOHの製造触媒製造ステップにおいてTPTPの代わりに99の純度を有するTOTPトリ-o-トリルホスフィン3.2kgを投入して溶解させたことを除いては、実施例1と同様の方法で連続運転を実施した結果、228.1kgのイソブタノールと342.5kgのノルマル-ブタノールが収得された。N/Iの選択比は1.5であった。<実施例11>Rh/TOTP触媒を適用したi-BALとn-BuOHの製造実施例10と同様の方法で触媒溶液を製造し、実施例2と同様の方法及び手順で連続運転を実施した結果、223.1kgのイソブチルアルデヒドと340.9kgのノルマル-ブタノールを収得した。<実施例12>Rh/TOTP触媒を適用したi-BALと2-EHの製造実施例10と同様の方法で触媒溶液を製造し、実施例3と同様の方法及び手順で連続運転を実施した結果、235.7kgのイソブチルアルデヒドと346.1kgの2-エチルヘキサノールを収得した。<実施例13>Rh/CHDP触媒を適用したi-BuOHとn-BuOHの製造触媒製造ステップにおいてTPTPの代わりに99の純度を有するCHDPシクロヘキシルジフェニルホスフィン1.06kgを投入して溶解させたことを除いては、実施例1と同様の方法で連続運転を実施した結果、193.3kgのイソブタノールと386.8kgのノルマル-ブタノールが収得された。N/Iの選択比は2.0であった。<実施例14>Rh/CHDP触媒を適用したi-BALとn-BuOHの製造実施例13と同様の方法で触媒溶液を製造し、実施例2と同様の方法及び手順で連続運転を実施した結果、198.3kgのイソブチルアルデヒドと391.0kgのノルマル-ブタノールを収得した。<実施例15>Rh/CHDP触媒を適用したi-BALと2-EHの製造実施例13と同様の方法で触媒溶液を製造し、実施例3と同様の方法及び手順で連続運転を実施した結果、196.2kgのイソブチルアルデヒドと389.1kgの2-エチルヘキサノールを収得した。<実施例16>Rh/TmPP触媒を適用したi-BuOHとn-BuOHの製造触媒製造ステップにおいてTPTPの代わりに99の純度を有するTmPPトリメトキシフェニルホスフィン0.8kgを投入して溶解させたことを除いては、実施例1と同様の方法で連続運転を実施した結果、169.1kgのイソブタノールと422.3kgのノルマル-ブタノールが収得された。N/Iの選択比は2.5であった。<実施例17>Rh/TmPP触媒を適用したi-BALとn-BuOHの製造実施例16と同様の方法で触媒溶液を製造し、実施例2と同様の方法及び手順で連続運転を実施した結果、174.1kgのイソブチルアルデヒドと418.6kgのノルマル-ブタノールを収得した。<実施例18>Rh/TmPP触媒を適用したi-BALと2-EHの製造実施例16と同様の方法で触媒溶液を製造し、実施例3と同様の方法及び手順で連続運転を実施した結果、171.9kgのイソブチルアルデヒドと427.3kgの2-エチルヘキサノールを収得した。<実施例19>Rh/TPP触媒を適用したi-BuOHとn-BuOHの製造触媒製造ステップにおいてTPTPの代わりに99の純度を有するTPPトリフェニルホスフィン3.2kgを投入して溶解させたことを除いては、実施例1と同様の方法で連続運転を実施した結果、52.7kgのイソブタノールと525.4kgのノルマル-ブタノールが収得された。N/Iの選択比は10.0であった。<実施例20>Rh/TPP触媒を適用したi-BALとn-BuOHの製造実施例19と同様の方法で触媒溶液を製造し、実施例2と同様の方法及び手順で連続運転を実施した結果、49.8kgのイソブチルアルデヒドと511.0kgのノルマル-ブタノールを収得した。<実施例21>Rh/TPP触媒を適用したi-BALと2-EHの製造実施例19と同様の方法で触媒溶液を製造し、実施例3と同様の方法及び手順で連続運転を実施した結果、51.2kgのイソブチルアルデヒドと509.8kgの2-エチルヘキサノールを収得した。前記Rh/TPTP触媒組合せを使用した実施例1~6、Rh/TMTP触媒組合せを使用した実施例7~9、Rh/TOTP触媒組合せを使用した実施例10~12、Rh/CHDP触媒組合せを使用した実施例13~15、Rh/TmPP触媒組合せを使用した実施例16~18、及びRh/TPP触媒組合せを使用した実施例19~21から見るように、TPPを使用する場合、10:1までN/Iの選択度が改善されるだけでなく、TPP以外の触媒を使用した場合にも、1.5ないし6.1までN/Iの選択度が向上することが確認できた。