"基板と、当該基板上に配置された導電板により構成される第1入力端子板と、導電板により構成される第2入力端子板と、前記第1、第2入力端子板に電気的に接続された第1、第2スイッチング素子と、前記基板上に配置されるとともに第1スイッチング素子および第2スイッチング素子同士の接続点に電気的に接続された、導電板により構成される出力端子板とを有する電力変換ユニットを備える電力変換装置であって、前記第1入力端子板と前記出力端子板とは、離間して配置され、前記第1スイッチング素子は、前記第1入力端子板上に配置され、前記第2スイッチング素子は、前記出力端子板上に配置され、前記第2入力端子板は、前記第1入力端子板および前記出力端子板のいずれか一方と隙間を空けてその上方に対向配置され、前記第1スイッチング素子および前記第2スイッチング素子のいずれか一方のスイッチング素子であって、前記第1入力端子板および前記出力端子板のうち前記第2入力端子板と対向する位置に配置されている端子板上に配置されたスイッチング素子が、前記隙間に位置する電力変換装置。前記電力変換ユニットは、前記第1スイッチング素子に並列に接続された第1ダイオードと、前記第2スイッチング素子に並列に接続された第2ダイオードとをさらに備え、前記第1ダイオードは、前記第1入力端子板上に配置され、前記第2ダイオードは、前記出力端子板上に配置され、前記第1ダイオードおよび前記第2ダイオードのいずれか一方のダイオードであって、前記第1入力端子板および前記出力端子板のうち前記第2入力端子板と対向する位置に配置されている端子板上に配置されたダイオードが、前記隙間に位置する請求項1記載の電力変換装置。少なくとも3つの前記電力変換ユニットを備え、前記各電力変換ユニットにおける前記第1入力端子板は、1つの導電板を共用しており、前記各電力変換ユニットにおける前記第2入力端子板は、1つの導電板を共用する請求項1または2に記載の電力変換装置。第1端子および第2端子を有するコンデンサをさらに備え、前記第1端子と前記第1入力端子板とが電気的に接続され、前記第2端子と前記第2入力端子板とが電気的に接続されている請求項1乃至3のいずれか1項に記載の電力変換装置。前記第1スイッチング素子および前記第2スイッチング素子は、前記隙間に面した第1面上に配置された第1電極と、前記第1入力端子板または前記出力端子板に面した第2面上に配置された第2電極とを備え、前記第1入力端子板と前記第1スイッチング素子の前記第2電極とが電気的に接続され、前記第1スイッチング素子の前記第1電極と前記出力端子板とが電気的に接続され、前記出力端子板と前記第2スイッチング素子の前記第2電極とが電気的に接続され、前記第2スイッチング素子の前記第1電極と前記第2入力端子板とが電気的に接続されている請求項1記載の電力変換装置。前記第1ダイオードおよび前記第2ダイオードは、前記隙間に面した第1面上に配置されたアノード電極と、前記第1入力端子板または前記出力端子板に面した第2面上に配置されたカソード電極とを備え、前記第1入力端子板と前記第1ダイオードの前記カソード電極とが電気的に接続され、前記第1スイッチング素子の前記第1電極と前記第1ダイオードの前記アノード電極とが電気的に接続され、前記出力端子板と前記第2ダイオードの前記カソード電極とが電気的に接続され、前記第2スイッチング素子の前記第1電極と前記第2ダイオードの前記アノード電極とが電気的に接続されている請求項2記載の電力変換装置。請求項1乃至6記載のいずれか1項に記載の電力変換装置と、当該電力変換装置が備える前記第1スイッチング素子と前記第2スイッチング素子とがオンオフ動作を交互に繰り返すように制御する制御装置とを備える電力変換システムであって、前記制御装置は、交流電圧を出力する交流電圧出力手段と、第1期間の間、前記第1スイッチング素子のオン期間の長さと前記第2スイッチング素子のオン期間の長さとが同じである変調方式を指令し、第2期間の間、前記第1スイッチング素子のオン期間が前記第2スイッチング素子のオン期間に比べて長い変調方式を指令する変調方式指令手段と、前記交流電圧出力手段から出力される交流電圧および前記変調方式指令手段からの前記動作指令に基づいて、パルス幅変調信号を生成して出力するパルス幅変調信号生成手段とを備える電力変換システム。前記電力変換装置は、前記第1、第2入力端子板のいずれか一方に近接して配置された第1温度センサと、前記出力端子板に近接して配置された第2温度センサとを備える請求項7記載の電力変換システム。前記制御装置は、前記第1温度センサで検出される第1温度と前記第2温度センサで検出される第2温度を検出する温度検出手段を備え、前記変調方式指令手段は、前記第1温度および前記第2温度に基づいて、前記第1期間の長さと前記第2期間の長さとの比率を設定する請求項8記載の電力変換システム。前記変調方式指令手段は、前記第1温度が前記第2温度よりも高い場合、前記第1期間を増加させ、前記第1温度が前記第2温度よりも低い場合、前記第1期間を減少させるように前記比率を変更する請求項9記載の電力変換システム。前記変調方式指令手段は、前記第1温度が基準温度以上であり且つ前記第2温度が前記基準温度未満である場合、前記第1期間を増加させ、前記第2温度が基準温度以上であり且つ前記第1温度が前記基準温度未満である場合、前記第1期間を減少させるように前記比率を変更する請求項9記載の電力変換システム。前記交流電圧出力手段は、前記第1温度および前記第2温度が基準温度以上である場合、前記交流電圧の電圧振幅を減少させる請求項9乃至11のいずれか1項に記載の電力変換システム。ところで、前述のような電動機を駆動源とする装置では、軽量化による燃費向上や装置スペースの縮小による居住性向上等の観点から、電力変換装置の小型化が望まれている。本発明は、上記事由に鑑みてなされたものであり、小型化を図った電力変換装置を提供することを目的とする。上記課題を解決するため、本明細書において開示される電力変換装置は、基板と、当該基板上に配置された導電板により構成される第1入力端子板と、導電板により構成される第2入力端子板と、前記第1、第2入力端子板に電気的に接続された第1、第2スイッチング素子と、前記基板上に配置されるとともに第1スイッチング素子および第2スイッチング素子同士の接続点に電気的に接続された、導電板により構成される出力端子板とを有する電力変換ユニットを備える電力変換装置であって、前記第1入力端子板と前記出力端子板とは、離間して配置され、前記第1スイッチング素子は、前記第1入力端子板上に配置され、前記第2スイッチング素子は、前記出力端子板上に配置され、前記第2入力端子板は、前記第1入力端子板および前記出力端子板のいずれか一方と隙間を空けてその上方に対向配置され、前記第1スイッチング素子および前記第2スイッチング素子のいずれか一方のスイッチング素子であって、前記第1入力端子板および前記出力端子板のうち前記第2入力端子板と対向する位置に配置されている端子板上に配置されたスイッチング素子が、前記隙間に位置する。本構成によれば、従来の構成に比べて、装置スペースの縮小による電力変換装置の小型化を図ることができる。本明細書において開示される電力変換装置によると、第2入力端子板が、第1入力端子板および出力端子板のいずれか一方と隙間を空けてその上方に対向配置され、第1スイッチング素子および第2スイッチング素子のうち、第1入力端子板および出力端子板のうち第2入力端子板が対向配置関係にある端子板に配置されたスイッチング素子が、隙間に位置することにより、第1、第2スイッチング素子が平面視において第1、第2入力端子板および出力端子板と重ならない領域に配置される構成に比べて、装置スペースの縮小による小型化を図ることができる。<実施の形態1><1>回路構成図1は、本実施の形態に係る電力変換装置1を示す回路構成図である。この電力変換装置1は、直流電力を3相の交流電力に変換して出力するインバータ回路である。なお、この電極変換装置1は、外部の制御装置40に接続されている。図1に示すように、電力変換装置1は、直流電力が入力される正極側入力端子2および、負極側入力端子3と、U相、V相およびW相により構成される3相交流を出力するU相出力端子4、V相出力端子5およびW相出力端子6とを備える。なお、後述するように、正極側入力端子2、負極側入力端子3、U相、V相およびW相出力端子4,5,6は、導電板により構成される端子である。また、図1に示すように、電力変換装置1は、U相上アームスイッチング素子11と、U相上アームダイオード12と、U相下アームスイッチング素子13と、U相下アームダイオード14と、V相上アームスイッチング素子21と、V相上アームダイオード22と、V相下アームスイッチング素子23と、V相下アームダイオード24と、W相上アームスイッチング素子31と、W相上アームダイオード32と、W相下アームスイッチング素子33と、W相下アームダイオード34と、正極側入力端子2および負極側入力端子3の間に接続されたコンデンサ8とを備える。ここで、U相上アームスイッチング素子11は、コレクタ電極が正極側入力端子2に接続され且つエミッタ電極がU相出力端子4に接続されるとともにゲート電極が制御装置40に接続されており、U相上アームダイオード12は、カソード電極がU相上アームスイッチング素子11のコレクタ電極に接続され且つアノード電極がU相上アームスイッチング素子11のエミッタ電極に接続されている。また、U相下アームスイッチング素子13は、コレクタ電極がU相出力端子4に接続され且つエミッタ電極が負極側入力端子3に接続されるとともにゲート電極が制御装置40に接続されており、U相下アームダイオード14は、カソード電極がU相下アームスイッチング素子13のコレクタ電極に接続され且つアノード電極がU相下アームスイッチング素子13のエミッタ電極に接続されている。即ち、U相上下アームスイッチング素子11,13とU相上下アームダイオード12,14とは、電流の導通方向が逆向きになるように並列接続されている。スイッチング素子21,23,31,33およびダイオード22,24,32,34の接続関係も同様である。また、各スイッチング素子11,13,21,23,31,33は、IGBT絶縁ゲートバイポーラトランジスタ:InsulatedGateBipolarTransistor等のトランジスタから構成されている。そして、U相出力端子4は、U相上アームスイッチング素子11がオン状態であり且つU相下アームスイッチング素子13がオフ状態である場合、正極側入力端子2の電圧と等しくなり、一方、U相上アームスイッチング素子11がオフ状態であり且つU相下アームスイッチング素子13がオン状態である場合、負極側入力端子3の電圧と等しくなる。従って、U相上アームスイッチング素子11およびU相下アームスイッチング素子13が、交互にオンオフ状態を繰り返すことで、U相出力端子4からの出力電圧が正極側入力端子2の電圧と負極側入力端子3の電圧との間で切り替わる。V相およびW相についても同様である。<2>構造次に、本実施の形態に係る電力変換装置1の構造について説明する。図2a乃至cは、本実施の形態に係る電力変換装置1のU相の交流電力を出力するU相ユニットA1図1参照の具体的な構造を示し、aは斜視図、bは側面図、cは平面図である。図2a乃至cに示すように、電力変換装置1のU相ユニットA1は、ベースプレート7と、ベースプレート7上に離間して配置された正極側入力端子板2およびU相出力端子板4と、ベースプレート7上の正極側入力端子板2におけるU相出力端子板4側とは反対側に配置され正極側入力端子板2に電気的に接続されたコンデンサ8と、正極側入力端子板2上に配設されたU相上アームスイッチング素子11およびU相上アームダイオード12と、U相出力端子板4上に配設されたU相下アームスイッチング素子13およびU相下アームダイオード14と、正極側入力端子板2と隙間を空けて対向配置されコンデンサ8に電気的に接続された負極側入力端子板3とを備える。そして、U相上アームスイッチング素子11およびU相上アームダイオード12が、正極側入力端子板2と負極側入力端子板3との間に形成された隙間に配置されている。ベースプレート7は、非導電性材料から矩形板状に形成されており、正極側入力端子板2等が固着される一面側とは反対側の他面側が、固定治具図示せずによりハウジング図示せずに固定されている。正極側入力端子板2は、矩形板状の金属板により構成され、ベースプレート7に非導電性の熱伝導性樹脂例えば、シリコーン樹脂等により構成される接着剤により固着されている。そして、正極側入力端子板2に伝熱した熱は、接着剤を介してベースプレート7に伝熱され、ベースプレート7からハウジング図示せずを介して外気に放熱される。なお、正極側入力端子板2は、金属板に限らず、他の導電性材料により構成される導電板であってもよい。U相出力端子板4は、矩形板状の主片4aと、主片4aの長手方向における一端縁から主片4aに直交する方向に延設された矩形板状の側片4bと、一端部が主片4aに連続する側片4bの他端部から主片4aと平行であり且つ主片4a側とは反対側に突出する矩形板状の鍔部4cとから構成されている。このU相出力端子板4は、細長の矩形板状の金属板を長手方向に屈曲することにより形成されている。なお、U相出力端子板4は、金属板に限らず、他の導電性材料により構成される導電板であってもよい。また、U相出力端子板4は、側片4bおよび鍔部4cのない1枚の平板であってもよい。また、U相出力端子板4は、ベースプレート7に非導電性の熱伝導性樹脂例えば、シリコーン樹脂等により構成される接着剤図示せずにより固着されている。そして、U相出力端子板4に伝熱した熱は、接着剤を介してベースプレート7に伝熱され、ベースプレート7からハウジングを介して外気に放熱される。コンデンサ8は、1つまたは複数の柱状の主部8aと、主部8aの長手方向における一端側に設けられた矩形板状の正極端子8bと、他端側に設けられた矩形板状の負極端子8cとから構成される。このコンデンサ8は、主部8aそれぞれの長手方向における両端側に正極端子8bと負極端子8cとが設けられた構造を有しており、主部8aの長手方向がベースプレート7の表面に直交した状態で正極端子8bがベースプレート7に固定される。そして、正極端子8bの一部が、ベースプレート7の表面に沿って張り出しており、その先端部が正極側入力端子板2に接続されている。また、負極端子8cは、主部8aの上記他端側からベースプレート7の表面と平行に張り出しており、その先端部が負極側入力端子板3に接続されている。U相上アームスイッチング素子11は、略矩形板状であり、厚み方向における一面側にゲート電極111aおよびエミッタ電極111bが設けられ、厚み方向における他面側にコレクタ電極が設けられている。そして、U相上アームスイッチング素子11は、上記他面側が半田等の導電性材料によって正極側入力端子板2に接合されている。U相上アームダイオード12は、略矩形板状であり、厚み方向における一面側にアノード電極112aが設けられ、厚み方向における他面側正極側入力端子板2に対向する面側にカソード電極が設けられている。そして、U相上アームダイオード12は、上記他面側が半田等の導電性材料によって正極側入力端子板2に接合されている。また、U相上アームスイッチング素子11のエミッタ電極111bと、U相上アームダイオード12のアノード電極112aとは、アルミニウム等の金属から形成された導電性のワイヤ12aを介して電気的に接続されている。このワイヤ12aは、周知のワイヤボンディング法により一端部がエミッタ電極111bに、他端部がアノード電極112aにボンディングされている。また、U相上アームダイオード12のアノード電極112aとU相出力端子板4とは、アルミニウム等の金属から形成されたワイヤ11aを介して電気的に接続される。これにより、U相上アームスイッチング素子11のエミッタ電極111bは、2つのワイヤ11a,12aを介してU相出力端子板4に接続される。U相下アームスイッチング素子13は、略矩形板状であり、厚み方向における一面側にゲート電極113aおよびエミッタ電極113bが設けられ、厚み方向における他面側にコレクタ電極が設けられている。そして、U相下アームスイッチング素子13は、上記他面側が半田等の導電性材料によってU相出力端子板4に接合されている。また、U相下アームスイッチング素子13のエミッタ電極113bと負極側入力端子板3とは、アルミニウム等の金属から形成されたワイヤ13aを介して電気的に接続されている。U相下アームダイオード14は、略矩形板状であり、厚み方向における一面側にアノード電極114aが設けられ、厚み方向における他面側U相出力端子板4に対向する面側にカソード電極が設けられている。そして、U相下アームダイオード14は、上記他面側が半田等の導電性材料によってU相出力端子板4に接合されている。また、U相下アームスイッチング素子13のエミッタ電極113bと、U相下アームダイオード14のアノード電極114aとは、アルミニウム等の金属から形成された導電性のワイヤ14aを介して電気的に接続されている。このワイヤ14aは、周知のワイヤボンディング法により一端部がエミッタ電極113bに、他端部がアノード電極114aにボンディングされている。負極側入力端子板3は、矩形板状の金属板により構成され、長手方向における一端側がコンデンサ8の負極端子8cに接続されている。ここで、負極側入力端子板3とコンデンサ8の負極端子8cとは、半田等の導電性接合部材により接合されている。これにより、負極側入力端子板3は、コンデンサ8により支持されている。なお、負極側入力端子板3は、金属板に限らず、他の導電性材料により構成される導電板であってもよい。また、負極側入力端子板3と負極端子8cとは、溶接等により接合してもよいし、或いは、負極側入力端子板3および負極端子8cのいずれか一方に係合部を設け他方に被係合部を設けることにより、負極側入力端子板3が負極端子8cに係合されるようにしてもよい。また、正極側入力端子板2において、コンデンサ8とU相上アームスイッチング素子11との間の領域には、正極側入力端子板2の短手方向に沿って延出しU相上アームスイッチング素子11のゲート電極111aへ制御信号を伝送する棒状の配線15が設けられている。この配線15は、導体により構成され、正極側入力端子板2上に絶縁部材図示せずを介して配置されている。これにより、配線15と正極側入力端子板2との間の電気的な絶縁が確保されている。この配線15の長手方向における一端部には、電極115aが設けられている。そして、配線15の電極115aとU相上アームスイッチング素子11のゲート電極111aとは、アルミニウム等の金属から形成されたワイヤ15aを介して電気的に接続されている。また、配線15の長手方向における他端側は、ベースプレート7上に配設され制御装置40から送出される制御信号を伝送する信号線図示せずに接続されている。また、U相出力端子板4において、側片4bが延設される側とは反対側の端縁とU相下アームスイッチング素子13との間の領域には、U相出力端子板4の短手方向に沿って延出しU相下アームスイッチング素子13の制御信号を伝送する棒状の配線16が設けられている。この配線16は、導体により構成され、U相出力端子板4上に絶縁部材図示せずを介して配置されている。これにより、配線16とU相出力端子板4との間の電気的な絶縁が確保されている。この配線16の長手方向における一端部には、電極116aが設けられている。そして、配線16の電極116aとU相下アームスイッチング素子13のゲート電極113aとは、アルミニウム等の金属から形成されたワイヤ16aを介して電気的に接続されている。また、配線16の長手方向における他端側は、ベースプレート7上に配設され制御装置40から送出される制御信号を伝送する信号線図示せずに接続されている。以上のように、本実施の形態に係るU相ユニットA1では、負極側入力端子板3が、正極側入力端子板2と隙間を空けて対向配置され、U相上アームスイッチング素子11およびU相上アームダイオード12が、正極側入力端子板2と負極側入力端子板3との間に形成された隙間に位置している。これにより、U相上アームスイッチング素子11およびU相上アームダイオード12が平面視において正極側入力端子板2および負極側入力端子板3および出力端子板4と重ならない領域に配置されてなる構成に比べて、装置スペースの縮小による小型化を図ることができる。また、図3に示すように、本実施の形態に係る電力変換装置1は、U相ユニットA1の他に、V相およびW相の交流電力を出力するV相ユニットA2およびW相ユニットA3図1参照も備えている。なお、V相ユニットA2およびW相ユニットA3の構造は、U相ユニットA1の構造と同様なので説明を省略する。なお、U相ユニットA1、V相ユニットA2およびW相ユニットA3で、共通のベースプレート7を使用している。<3>まとめ本実施の形態に係る電力変換装置1では、負極側入力端子板3が、正極側入力端子板2と隙間を空けて対向配置され、U相上アームスイッチング素子11およびU相上アームダイオード12が、正極側入力端子板2と負極側入力端子板3との間に形成された隙間に位置している。これにより、上アームスイッチング素子11,21,31が平面視において正極側入力端子板2および負極側入力端子板3および出力端子板4,5,6と重ならない領域に配置されてなる構成に比べて、装置スペースの縮小による小型化を図ることができる。<実施の形態2><1>回路構成および構造本実施の形態に係る電力変換システム100の回路構成図を図4に示す。電力変換システム100は、電力変換装置51と、電力変換装置51を制御するための制御装置40とを備える。図4に示すように、電力変換装置51は、実施の形態1に係る電力変換装置1と同様のインバータ回路であるが、構造が実施の形態1に係る電力変換装置1とは相違する。本実施の形態に係る電力変換システム100の一部を構成する電力変換装置51の構造を図5に示す。図5に示すように、この電力変換装置51は、1つの正極側入力端子板2および1つの負極側入力端子板3がU相ユニットA1、V相ユニットA2およびW相ユニットA3で共有された構造をしている。この電力変換装置51は、実施の形態1に係る電力変換装置1に比べて、正極側入力端子板2の面積が大きいので、正極側入力端子板2とベースプレート7との接触面積が増大している。従って、実施の形態1に係る電力変換装置1に比べて、スイッチング素子11,21,31で発生し正極側入力端子板2に伝熱した熱が、ベースプレート7に逃げ易くなり放熱性が向上する。また、正極側入力端子板2および負極側入力端子板3をU相ユニットA1、V相ユニットA2およびW相ユニットA3で共通化することにより、正極側入力端子板2および負極側入力端子板3がU相ユニットA1、V相ユニットA2およびW相ユニットA3で個別に設けられている実施の形態1に係る電力変換装置1に比べて、小型化を図ることができる。制御装置40は、パルス幅変調PulseWidthModulation:PWM信号を出力するPWM信号生成手段45と、U相ユニットA1、V相ユニットA2およびW相ユニットA3での変調方式を指令する変調方式指令手段44と、3相電圧を出力する3相電圧出力手段46とを備える。<変調方式指令手段>変調方式指令手段44は、第1期間L1の間、3相変調方式を指令した後、第2期間L2の間、2相変調方式を指令することを繰り返す。具体的には、変調方式指令手段44は、PWM信号生成手段45に信号線を介して接続されており、当該信号線を介して変調方式指令信号をPWM信号生成手段45に入力することにより動作指令を行う。例えば、変調方式指令手段44とPWM信号生成手段45とが1本の動作指令用の信号線を介して接続されたものとし、当該信号線の電圧が、電圧0Vよりも大きい所定の電圧であるHレベルにある場合が3相変調方式に対応し、電圧が0VであるLレベルにある場合が2相変調方式に対応するようにすればよい。<3相電圧出力手段>3相電圧出力手段46は、3相の正弦波状の交流電圧を出力する。この3相電圧出力手段46が出力する3相の正弦波状の電圧は、位相が120°ずつ遅れている。<PWM信号生成手段>PWM信号生成手段45は、変調方式指令手段44からの変調方式の指令と3相電圧出力手段46から入力される3相電圧とに基づいて、U相ユニットA1、V相ユニットA2およびW相ユニットA3それぞれに対応する上アームスイッチング素子11,21,31および下アームスイッチング素子13,23,33に対してPWM信号を出力する。図6に示すように、PWM信号生成手段45は、3相電圧出力手段46から入力される電圧を変調方式指令手段44から指令される変調方式に基づいて電圧波形を生成する電圧波形変換手段450と、三角波状の電圧を発生する三角波発生器451と、プラス側入力端子が三角波発生器451に接続され且つマイナス側入力端子が3相電圧出力手段46に接続された3つの比較器452a,452b,452cと、比較器452a,452b,452cの出力端子それぞれに接続されたインバータ453a,453b,453cとを備えている。三角波発生器451は、出力電圧の最大値が、電圧0Vよりも大きい所定の電圧Vdcに等しく、最小値が0Vとなるような三角波電圧を出力する。電圧波形変換手段450は、3相電圧出力手段46から3相交流電圧が入力される第1端子te11,te12,te13と、電圧を出力する3つの第2端子te21,te22,te23とを有する。ここで、各第2端子te21,te22,te23は、U相、V相およびW相に対応する。電圧波形変換手段450は、変調方式指令手段44から指令される変調方式に基づいて、第1端子te11,te12,te13に入力される電圧について所定の演算方式で演算を行った結果を第2端子te21,te22,te23に出力する。変調方式指令手段44から指令される変調方式が3相変調方式である場合、電圧波形変換手段450は、3相電圧出力手段46から第1端子te11,te12,te13に入力される3相の交流電圧をそのまま第2端子te21,te22,te23に出力する図7a参照。図7aは、変調方式指令手段44から指令される変調方式が3相変調方式である場合に、第2端子te21,te22,te23から出力される電圧波形を示し、電圧波形S1は第2端子te21から出力されるU相電圧の電圧波形、電圧波形S2は第2端子te22から出力されるV相電圧の電圧波形、電圧波形S3は第2端子te23から出力されるW相電圧の電圧波形をそれぞれ示す。一方、変調方式指令手段44から指令される変調方式が2相変調方式である場合、電圧波形変換手段450は、電気角120°の長さの区間T11,T12,T13図7b参照毎に演算方式を切り替える。図7bは、変調方式指令手段44から指令される変調方式が2相変調方式である場合に、第2端子te21から出力されるU相の電圧波形を示す。具体的には、第1端子te11,te12,te13それぞれに入力される電圧を電圧VU,VV,VWとすると、区間T11において、電圧波形変換手段450は、電圧VUから電圧VVを差し引いた電圧に電圧Vdcを加えた電圧VU-VVVdcをU相電圧として第2端子te21に出力し、電圧VdcをV相電圧として第2端子te22に出力し、電圧VWから電圧VVを差し引いた電圧に電圧Vdcを加えた電圧VW-VVVdcをW相電圧として第2端子te23に出力する。ここで、電圧Vdcは、三角波発生器451から出力される電圧の最大値である。次の区間T12において、電圧波形変換手段450は、電圧VUから電圧VWを差し引いた電圧に電圧Vdcを加えた電圧VU-VWVdcをU相電圧として第2端子te21に出力し、電圧VVから電圧VWを差し引いた電圧に電圧Vdcを加えた電圧VV-VWVdcをV相電圧として第2端子te22に出力し、電圧VdcをW相電圧として第2端子te23に出力する。次の区間T23において、電圧波形変換手段450は、電圧VdcをU相電圧として第2端子te21に出力し、電圧VVから電圧VUを差し引いた電圧に電圧Vdcを加えた電圧VV-VUVdcをV相電圧として第2端子te22に出力し、電圧VWから電圧VUを差し引いた電圧に電圧Vdcを加えた電圧VW-VUVdcをW相電圧として第2端子te23に出力する。この結果、例えば、第2端子te21から出力されるU相電圧は、図7bのS21で示すような電圧波形となる。各比較器452a,452b,452cの出力端子から出力される電圧は、三角波発生器451から入力される電圧が電圧波形変換手段450から入力される電圧に比べて大きい場合、Hレベルとなり、一方、三角波発生器451から入力される電圧が電圧波形変換手段450から入力される電圧に比べて小さい場合、Lレベルとなる。ここで、Hレベルは、0V以上の所定の大きさの電圧に相当し、Lレベルは、略0Vの電圧に相当する。また、比較器452a,452b,452cの出力端子は、電力変換装置51の上アームスイッチング素子11,21,31それぞれのゲート電極に接続されており、比較器452a,452b,452cの出力端子から出力される信号の論理がそのままスイッチング素子11,21,31それぞれのゲート電極に印加される。一方、比較器452a,452b,452cの出力端子は、電力変換装置51の下アームスイッチング素子13,23,33それぞれのゲート電極にインバータ453a,453b,453cを介して接続されている。従って、比較器452a,452b,452cの出力端子から出力される信号の論理は、インバータ453a,453b,453cにより反転されてから下アームスイッチング素子13,23,33それぞれのゲート電極に印加される。なお、本実施の形態では比較器452a、452b、452cの出力信号の論理と、インバータ453a、453b、453cの出力信号の論理は、いずれか一方がHの時はもう一方がLになるが、いわゆるデッドタイム期間を設けた出力信号に変換してもよい。すなわち、比較器452aの出力信号の論理と、インバータ453aの出力信号の論理がLからHに、あるいはHからLに切り替わるタイミングにおいて、比較器452aの出力信号とインバータ453aの出力信号を同時にLレベルになる期間を設けるように波形を変換する手段を設けてもよい図示しない。同様に、比較器452bとインバータ453bとの出力に、あるいは比較器452cとインバータ453cとの出力にデッドタイムを設ける手段を設けてもよい。ところで、変調方式指令手段44から電圧波形変換手段450に対して3相変調方式の指令がある場合、各比較器452a,452b,452cのプラス側入力端子には、3相電圧出力手段46から入力される電圧がそのまま入力され、各比較器452a,452b,452cのマイナス側入力端子には、三角波発生器451から出力される三角波状の電圧が入力される。例えば、U相ユニットA1に対応する比較器452aのプラス側入力端子には、図8a-1のS1で示されるような正弦波電圧が入力され、マイナス側入力端子には、図8a-1のS0に示すような三角波電圧が入力される。そして、U相上アームスイッチング素子11およびU相下アームスイッチング素子13それぞれのゲート-エミッタ間には、図8a-2に示すような矩形波電圧が入力されることになる。図8a-2に示すように、3相変調方式で動作している場合は、1周期において、U相上アームスイッチング素子11のオン状態にある期間以下、オン期間と称す。の長さと、U相下アームスイッチング素子13のオン期間の長さとが等しくなっている。V相ユニットA2およびW相ユニットA3においても同様である。一方、変調方式指令手段44から電圧波形変換手段450に対して2相変調方式の指令がある場合、例えば、U相ユニットA1に対応する比較器452aのプラス側入力端子には、図8b-1のS21で示されるような波形の電圧が入力され、マイナス側入力端子には、図8b-1のS0に示すような三角波電圧が入力される。そして、U相上アームスイッチング素子11およびU相下アームスイッチング素子13それぞれのゲート-エミッタ間には、図8b-2に示すような矩形波電圧が入力されることになる。図8b-2に示すように、U相上アームスイッチング素子11は、区間T13電気角120°の区間においてU相上アームスイッチング素子11は、オン状態を維持し、一方、下アームスイッチング素子13はオフ状態を維持する。即ち、2相変調方式の場合、3相変調方式の場合に比べて、U相上アームスイッチング素子11のオン期間が、U相下アームスイッチング素子13のオン期間に比べて長くなる。V相ユニットA2およびW相ユニットA3においても同様である。このように、上アームスイッチング素子11,21,31のオン期間が、下アームスイッチング素子13,23,33のオン期間に比べて長くなるように動作させる2相変調方式を以下上アーム2相変調と称する。ところで、スイッチング素子11,13,21,23,31,33からの発熱量は、スイッチング素子11,13,21,23,31,33のオン期間の長さに略比例する。従って、3相変調方式で動作している場合、上アームスイッチング素子11,21,31のオン期間の長さと下アームスイッチング素子13,23,33のオン期間の長さとが等しく、上アームスイッチング素子11,21,31からの発熱量と下アームスイッチング素子13,23,33かの発熱量とが等しくなる。一方、上アーム2相変調方式で動作している場合、上アームスイッチング素子11,21,31のオン期間が下アームスイッチング素子13,23,33のオン期間に比べて長くなるので、上アームスイッチング素子11,21,31からの発熱量が下アームスイッチング素子13,23,33からの発熱量に比べて大きくなる。従って、変調方式指令手段44から電圧波形変換手段450に対して3相変調方式を指令する第1期間L1の間は、上アームスイッチング素子11,21,31からの発熱量と下アームスイッチング素子13,23,33かの発熱量とが等しく、変調方式指令手段44から電圧波形変換手段450に対して上アーム2相変調方式を指令する第2期間L2の間は、上アームスイッチング素子11,21,31からの発熱量が下アームスイッチング素子13,23,33からの発熱量に比べて大きい。図5に示すように、電力変換装置51では、上アームスイッチング素子11,21,31が配設された正極側入力端子板2が、下アームスイッチング素子13,23,33が配設された出力端子板4,5,6に比べてベースプレート7との接触面積が大きい。つまり、正極側入力端子板2は、出力端子板4,5,6に比べて放熱性が良い。一方、電力変換装置51は、3相変調方式で動作している場合、前述のように上アームスイッチング素子11,21,31からの発熱量と下アームスイッチング素子13,23,33からの発熱量とが等しく、上アーム2相変調方式で動作している場合、前述のように上アームスイッチング素子11,21,31からの発熱量が下アームスイッチング素子13,23,33からの発熱量に比べて大きくなる。そこで、本実施の形態に係る電力変換システム100では、変調方式指令手段44が、正極側入力端子板2の放熱性が各出力端子板4,5,6の放熱性に比べてよいことから、電力変換装置51が上アーム2相変調方式で動作する第2期間L2を設けている。ここで、第1期間L1および第2期間L2は、交流電力の1周期よりも十分に長い期間である。この第1期間L1と第2期間L2との比率は、正極側入力端子板2の熱抵抗の大きさと各出力端子板4,5,6の熱抵抗の大きさとの比率に基づいて予め決定されている。例えば、正極側入力端子板2の熱抵抗の大きさをRth1とし各出力端子板4,5,6の熱抵抗の大きさをRth2とすると、式1の関係となるように決定される。これにより、熱抵抗の大きい出力端子板4,5,6に配設された下アームスイッチング素子13,23,33からの発熱量を低減することができるので、各出力端子板4,5,6の温度上昇を抑制し、出力端子板4,5,6の温度が下アームスイッチング素子13,23,33の許容温度を超えてしまうことを抑制できる。また、下アームスイッチング素子13,23,33の発熱量を低減することができるので、その分、電力変換装置51の出力電力の上限値を大きくすることができる。なお、本実施の形態では制御装置40の動作を論理回路を用いて説明したが、同様の機能をマイクロコンピュータやデジタルシグナルプロセッサなどを用いて実現してもよい。<実施の形態3><1>回路構成および構造本実施の形態に係る電力変換システム200の回路構成図を図9に示す。電力変換システム200は、電力変換装置61と、電力変換装置61を制御するための制御装置240とを備える。図9に示すように、電力変換装置61は、実施の形態2に係る電力変換装置51と略同様のインバータ回路であるが、第1温度センサ41および第2温度センサ42を備える点が相違する。また、制御装置240は、電力変換装置61に配設された温度センサ41,42を用いて温度検出を行う温度検出手段43を備えている。温度検出手段43は、第1温度センサ41で検出した第1温度T1と第2温度センサ42で検出した第2温度T2とを変調方式指令手段44に通知する。本実施の形態に係る電力変換装置61の構造の概略図を図10に示す。図10に示すように、電力変換装置61は、第1温度センサ41が、上アームスイッチング素子11,21,31が配設された正極側入力端子板2近傍の温度を測定するために正極側入力端子板2に近接して配置され、第2温度センサ42が、下アームスイッチング素子13,23,33それぞれが配設された出力端子板4,5,6近傍の温度を測定するために出力端子板4,5に近接して配置されている。そして、正極側入力端子板2は、第1温度センサ41を配置する部位に平面視矩形状の切欠部2aが形成されている。<2>電力変換システムの動作次に、電力変換システムの動作について説明する。この電力変換システム200では、第1期間L1と第2期間L2との所定の比率が初期値として設定されている。この初期値は、例えば、例えば、実施の形態2で式1を用いて説明した方法により決定されている。第1温度T1が第2温度T2よりも高い場合、変調方式指令手段44は、電力変換装置61が2相変調方式で動作する第2期間L2を短くし、電力変換装置61が3相変調方式で動作する第1期間L1を長くする。これにより、上アームスイッチング素子11,21,31のオン期間が低減し、上アームスイッチング素子11,21,31からの発熱量が低減するので、上アームスイッチング素子11,21,31が配設された正極側入力端子板2の温度も低減する。一方、第1温度T1が第2温度T2よりも低い場合、変調方式指令手段44は、電力変換装置61が2相変調方式で動作する第2期間L2を長くし、電力変換装置61が3相変調方式で動作する第1期間L1を短くする。これにより、下アームスイッチング素子13,23,33のオン期間が低減し、下アームスイッチング素子13,23,33からの発熱量が低減するので、下アームスイッチング素子13,23,33が配設された各出力端子板4,5,6の温度も低減する。ここで、第1期間L1と第2期間L2との差分は、第1温度T1と第2温度T2との温度差に基づいて決めるようにすればよい。例えば、第1温度T1と第2温度T2との温度差が大きいほど、第1期間L1と第2期間L2との差分を大きくするように期間比率を変更するようにすればよい。このように、変調方式指令手段44が、第1温度センサ41および第2温度センサ42と温度検出手段43とで検出された温度に基づいて、電力変換装置61が2相変調方式で動作する第2期間L2の長さと、電力変換装置61が3相変調方式で動作する第1期間L1の長さとの比率を変更することにより、正極側入力端子板2の温度と出力端子板4,5,6の温度とが略一致するようにしている。これにより、正極側入力端子板2および出力端子板4,5,6のいずれか一方が他方に比べて極端に温度が高くなるのを抑制することができ、スイッチング素子11,21,31,13,23,33の動作温度の上昇に起因したスイッチング素子11,21,31,13,23,33の破壊を防止できる。<変形例>1実施の形態1から3では、各スイッチング素子がIGBTで構成される例について説明したが、これに限定されるものではなく、例えば、金属酸化物半導体電界効果トランジスタMetalOxideSemiconductorFieldEffectTransistor:MOSFETで構成してもよい。この場合、MOSFETの内部には、寄生ダイオードがあるため、各スイッチング素子に並列に接続されたダイオードを省略することができる。これにより、部品点数を削減することができるので、電力変換装置1の小型化およびコスト低減を図ることができる。例えば、U相下アームスイッチング素子13をMOSFETにする場合、U相下アームダイオード14を省略することができる。なお、スイッチング素子としてMOSFETを用いた場合、上記実施の形態におけるエミッタ電極をソース電極とし、コレクタ電極をドレイン電極とすればよい。2実施の形態1では、コンデンサ8の高さが正極側入力端子板2と負極側入力端子板3との間の距離と略同じである例について説明したが、これに限定されるものではない。例えば、正極側入力端子板2と負極側入力端子板3との間の距離が、コンデンサ8の高さよりも小さくなるようにしてもよい。正極側入力端子板2と負極側入力端子板3との間の距離は、できるだけ小さいほうが、正極側入力端子板2を含む電流経路と負極側入力端子板3を含む電流経路とを近接させることができるので、低インダクタンス化を図れる。3実施の形態1では、負極側入力端子板3とU相下アームスイッチング素子13のエミッタ電極113bとがワイヤ13aを介して直接接続される例について説明したが、これに限定されるものではない。例えば、図11に示すように、U相ユニットA21について、U相出力端子板4上に中継電極213aを配設し、負極側入力端子板3とU相下アームスイッチング素子13のエミッタ電極113bとが、ワイヤ13a、中継電極213aおよびワイヤ213bを介して電気的に接続されるものであってもよい。ここで、中継電極213aは、導電板213a1が絶縁膜213a2を介して出力端子板4に固着されたものである。本変形例によれば、ワイヤ13aをU相下アームスイッチング素子13のエミッタ電極113bに直接ボンディングする場合に比べて、製造が容易になるという利点がある。また、図12に示すように、1つの正極側入力端子板2および1つの負極側入力端子板3がU相ユニットA1、V相ユニットA2およびW相ユニットA3で共有された構造をした電力変換装置71であって、負極側入力端子板3と下アームスイッチング素子13,23,33それぞれのエミッタ電極とが、ワイヤ13a,23a,33a、中継電極213a,223a,233aおよびワイヤ213b,223b,233bを介して電気的に接続されるものであってもよい。更に、図13に示すように、3つの出力端子板4,5,6に亘って設けられた1つの中継電極313aを備えており、負極側入力端子板3と中継電極313aとがワイヤ313cを介して接続されており、中継電極313aと下アームスイッチング素子13,23,33それぞれのエミッタ電極とがワイヤ313b,323b,333bを介して電気的に接続されている電力変換装置81であってもよい。本変形例によれば、負極側入力端子板3と中継電極313aとを接続するためのワイヤの数を減らすことができるので、部品点数の削減によるコスト低減を図ることができる。4実施の形態1および2では、負極側入力端子板3が正極側入力端子板2と隙間を空けて対向配置されてなる電力変換装置1,51の例について説明したが、これに限定されるものではない。例えば、図14に示すように、負極側入力端子板3が出力端子板4,5,6と隙間を空けて対向配置されてなる電力変換装置91であってもよい。この電力変換装置91では、正極側入力端子板202に電気的に接続された2つのコンデンサ281,282がベースプレート7上における出力端子板4,5,6の並び方向における両側に配置されており、矩形板状の負極側入力端子板203がその長手方向における両端部をコンデンサ281,282で保持された状態で配置されている。即ち、負極側入力端子板203は、出力端子板4,5,6をその並び方向で跨ぐ形で配置されている。そして、平面視において、下アームスイッチング素子13,23,33それぞれのエミッタ電極113b,123a,133aが負極側入力端子板203の短手方向における正極側入力端子板202側に位置しており、各エミッタ電極113b,123b,133bと負極側入力端子板203とがワイヤ413a,423a,433aを介して電気的に接続されている。5実施の形態2では、PWM信号生成手段45が、3相電圧出力手段46から入力される正弦波状電圧と三角波発生器451から出力される三角波電圧とから出力するPWM信号のオンデューティを決める例について説明したが、これに限定されるものではない。例えば、PWM信号生成手段45が、電圧値Vdcで3相電圧出力手段46から入力される電圧値を除算して得られた値から上アームスイッチング素子11,21,31のオンディーティを決めるようにしてもよい。例えば、3相電圧出力手段46から入力される電圧値をコンデンサ8の両端間の電圧Vdcで除算した値が0.8の場合、PWM信号生成手段45が、上アームスイッチング素子11,21,31に入力するPWM信号のオンディーティを0.8とし、下アームスイッチング素子13,23,33に入力するPWM信号のオンデューテを0.2とするようにしてもよい。また、3相電圧出力手段46から入力される電圧値が正負の値をとる場合、3相電圧出力手段46から入力される電圧が、0Vである場合、PWM信号生成手段45が、上アームスイッチング素子11,21,31に入力するPWM信号のオンディーティと下アームスイッチング素子13,23,33に入力するPWM信号のオンデューテを共に50とし、3相電圧出力手段46から入力される電圧値が0V以外の場合、当該電圧値を電圧Vdcで除算した値を0.5に加算した値を上アームスイッチング素子11,21,31のオンデューティとするようにしてもよい。6実施の形態2および3では、電力変換装置51の動作方式が、3相変調方式と上アーム2相変調方式とで切り替わる電力変換システム100の例について説明したが、上アームスイッチング素子11,21,31からの発熱量と下アームスイッチング素子13,23,33からの発熱量とが同じ変調方式と、上アームスイッチング素子11,21,31からの発熱量が下アームスイッチング素子13,23,33からの発熱量に比べて大きい変調方式とで切り替わるものであれば、これに限定されるものではない。例えば、電力変換装置51の動作方式が、上下アーム2相変調方式と上アーム2相変調方式とで切り替わるようにしてもよい。この上下アーム2相変調方式とは、上アームスイッチング素子11,21,31からの発熱量と下アームスイッチング素子13,23,33からの発熱量とが同じ変調方式であり、3相変調方式に比べて1周期あたりのスイッチング素子11,13,21,23,31,33のオンオフ切替回数が少ない変調方式である。以下、上下アーム2相変調方式について詳細に説明する。電力変換装置51が上下アーム2相変調方式で動作する場合、電圧波形変換手段450が、U相、V相およびW相それぞれに対応する比較器452a,452b,452cのプラス側入力端子に入力する電圧を電気角60°の長さの区間毎に切り替える。電気角60°の長さの区間T21乃至T26それぞれについて、電圧波形変換手段450における、第1端子te11,te12,te13それぞれに入力される電圧VU,VV,VWと、第2端子te21,te22,te23それぞれからの出力される電圧との関係を図15aに示す。ここで、第2端子te21,te22,te23それぞれから出力される電圧をU相電圧、V相電圧およびW相電圧と称す。図15aに示すように、区間T21において、電圧波形変換手段450は、電圧VUから電圧VVを差し引いた電圧VU-VVをU相電圧として第2端子te21に出力し、電圧0VをV相電圧として第2端子te22に出力し、電圧VWから電圧VVを差し引いた電圧VW-VVをW相電圧として第2端子te23に出力する。次の区間T22において、電圧波形変換手段450は、電圧VdcをU相電圧として第2端子te21に出力し、電圧VVから電圧VUを差し引いた電圧に電圧Vdcを加えた電圧VV-VUVdcをV相電圧として第2端子te22に出力し、電圧VWから電圧VUを差し引いた電圧に電圧Vdcを加えた電圧VW-VUVdcをW相電圧として第2端子te23に出力する。ここで、電圧Vdcは、三角波発生器451から出力される電圧の最大値に等しい電圧である。次の区間T23において、電圧波形変換手段450は、電圧VVから電圧VWを差し引いた電圧VU-VWをU相電圧として第2端子te21に出力し、電圧VVから電圧VWを差し引いた電圧VV-VWをV相電圧として第2端子te22に出力し、電圧0VをW相電圧として第2端子te23に出力する。次の区間T24において、電圧波形変換手段450は、電圧VUから電圧VVを差し引いた電圧に電圧Vdcを加えた電圧VU-VVVdcをU相電圧として第2端子te21に出力し、電圧VdcをV相電圧として第2端子te22に出力し、電圧VWから電圧VVを差し引いた電圧に電圧Vdcを加えた電圧VW-VVVdcをW相電圧として第2端子te23に出力する。次の区間T25において、電圧波形変換手段450は、電圧0VをU相電圧として第2端子te21に出力し、電圧VVから電圧VUを差し引いた電圧VV-VUをV相電圧として第2端子te22に出力し、電圧VWから電圧VUを差し引いた電圧VW-VUをW相電圧として第2端子te23に出力する。次の区間T26において、電圧波形変換手段450は、電圧VUから電圧VWを差し引いた電圧に電圧Vdcを加えた電圧VU-VWVdcをU相電圧として第2端子te21に出力し、電圧VVから電圧VWを差し引いた電圧に電圧Vdcを加えた電圧VV-VWVdcをV相電圧として第2端子te22に出力し、電圧VdcをW相電圧として第2端子te23に出力する。以後、電圧波形変換手段450は、各周期において区間T21乃至T26それぞれにおける電圧変換動作を繰り返す。第1端子te11,te12,te13それぞれに、正弦波状の交流電圧が入力された場合における第2端子te21,te22,te23からの出力電圧の波形を図15bに示す。ここで、第2端子te21から出力されるU相電圧の波形はS221、第2端子te22から出力されるV相電圧の波形はS222、第2端子te23から出力されるW相電圧の波形はS223である。図15bに示すように、電力変換装置51が上下アーム2相変調方式で動作する場合、1周期のうち各区間T21乃至T26で、3つの出力端子板te21,te22,te23の何れかが電圧Vdcまたは電圧0Vで維持される。従って、各区間T21乃至T26において、上アームスイッチング素子11,21,31および下アームスイッチング素子13,23,33のいずれか1つがオン状態で維持される。例えば、U相に対応するスイッチング素子11,13の動作について説明すると、区間T21、T23、T24、T26では、第2端子te21から出力されるU相電圧と三角波発生器451から出力される電圧とに基づいてスイッチング素子11,13が交互にオンオフ動作を行う。一方、区間T22では、第2端子te21から出力されるU相電圧が電圧Vdcで維持されるので、U相上アームスイッチング素子11はオン状態で維持され、U相下アームスイッチング素子13はオフ状態で維持される。また、区間T25では、第2端子te21から出力されるU相電圧が電圧0Vで維持されるので、U相上アームスイッチング素子11はオフ状態で維持され、U相下アームスイッチング素子13はオン状態で維持される。即ち、1周期電気角360°の区間のうち、U相上アームスイッチング素子11がオン状態で維持される期間と、U相下アームスイッチング素子13がオン状態で維持される期間とが共に電気角60°の期間だけ存在する。また、V相に対応するスイッチング素子21,23およびW相に対応するスイッチング素子31,33の動作についても同様である。電力変換装置51が上下アーム2相変調方式で動作する場合、上アームスイッチング素子11,21,31がオン状態で維持される区間と下アームスイッチング素子13,23,33がオン状態で維持される区間があるので、その分、電力変換装置51が3相変調方式で動作する場合に比べて、スイッチング素子11,13,21,23,31,33がオンオフ切替動作を行う回数が少ない。従って、電力変換装置51は、上下アーム2相変調方式で動作する場合、3相変調方式で動作する場合に比べて、各スイッチング素子11,13,21,23,31,33でのスイッチング損失が少なくなり、その分、スイッチング素子11,13,21,23,31,33からの発熱量を低減させることができる。本変形例では、図16に示すように、電力変換装置51の動作方式が、上下アーム2相変調方式と上アーム2相変調方式とで切り替わるようにすることで、スイッチング素子11,13,21,23,31,33からの発熱量を変更し、各スイッチング素子11,13,21,23,31,33の最大温度を略同等にすることができるので、電力変換装置51の最大出力を増加させることができる。各スイッチング素子の動作温度範囲は上限があり、いずれかのスイッチング素子が上限温度に到達した場合は、スイッチング素子の破壊を防ぐために従来の電力変換装置の場合は出力電力を制限するか、出力を停止させなければならなかった。本変形例では、スイッチング素子11、13、21、23、31、33の発熱量を変更して温度を略同等にすることができるので、電力変換装置の出力を停止させる従来の装置よりも運転範囲を広げることができる。本変形例では、電圧波形変換手段450が、上下アーム2相変調方式における、下アームスイッチング素子13,23,33がオン状態で維持される区間で、上アームスイッチング素子11,21,31がオン状態で維持するような電圧波形の変調方式を採用している。電気角60°の長さの区間T31,T32,T35乃至T37および電気角30°の長さの区間T33,T34それぞれについて、電圧波形変換手段450における、第1端子te11,te12,te13それぞれに入力される電圧VU,VV,VWと、第2端子te21,te22,te23それぞれからの出力される電圧との関係を図16aに示す。ここで、第2端子te21,te22,te23それぞれからの出力される電圧をU相電圧、V相電圧およびW相電圧と称す。図16aに示すように、区間T31,T32,T35乃至T37における、電圧波形変換手段450の第1端子te11,te12,te13の電圧と、第2端子te21,te22,te23から出力される電圧との関係は、図15aにおける区間T21,T22,T24乃至T26と同様なので説明を省略する。区間T32の次の区間T33では、電圧波形変換手段450は、電圧VdcをU相電圧として第2端子te21に出力し、電圧VVから電圧VUを差し引いた電圧に電圧Vdcを加えた電圧VV-VUVdcをV相電圧として第2端子te22に出力し、電圧VWから電圧VUを差し引いた電圧に電圧Vdcを加えた電圧VW-VUVdcをW相電圧として第2端子te23に出力する。ここで、電圧Vdcは、三角波発生器451から出力される電圧の最大値に等しい。次の区間T34は、電圧波形変換手段450は、電圧VUから電圧VVを差し引いた電圧に電圧Vdcを加えた電圧VU-VVVdcをU相電圧として第2端子te21に出力し、電圧VdcをV相電圧として第2端子te22に出力し、電圧VWから電圧VVを差し引いた電圧に電圧Vdcを加えた電圧VW-VVVdcをW相電圧として第2端子te23に出力する。以後、電圧波形変換手段450は、区間T31乃至T37それぞれにおける電圧変換動作を繰り返す。第1端子te11,te12,te13それぞれに、正弦波状の交流電圧が入力された場合における第2端子te21,te22,te23からの出力電圧の波形を図16bに示す。ここで、第2端子te21から出力されるU相電圧の波形はS321、第2端子te22から出力されるV相電圧の波形はS322、第2端子te23から出力されるW相電圧の波形はS323である。図16bに示すように、この上アーム2相変調方式では、1周期のうち各区間T32乃至T35で、U相出力端子板te21が電圧Vdcで維持される。これにより、U相上アームスイッチング素子11のオン期間は、U相下アームスイッチング素子13のオン期間よりも長くなるので、U相上アームスイッチング素子11からの発熱量は、U相下アームスイッチング素子13からの発熱量に比べて大きくなる。なお、本変形例では、区間T33,T34の2区間でU相上アームスイッチング素子11がオン状態で維持されU相下アームスイッチング素子13がオフ状態で維持される例について説明したが、V相、W相のスイッチング素子21,23,31,33についても上アームスイッチング素子21、31がオン状態で維持され下アームスイッチング素子23、33がオフ状態で維持される区間を設けることにより、上アームスイッチング素子21,31からの発熱量と下アームスイッチング素子23,33からの発熱量との差を大きくするようにしてもよい。また、2周期以上の長期間において、この上アーム2相変調と上下アーム2相変調との割合を変更することにより、上アームスイッチング素子11,21,31の発熱量と下アームスイッチング素子13,23,33の発熱量の比率をより細かく設定するようにしてもよい。7実施の形態3では、第1温度センサ41で検出された第1温度T1と第2温度センサ42で検出された第2温度T2との比較結果に基づいて、電力変換装置61が上アーム2相変調方式で動作を行う第2期間L2と電力変換装置61が3相変調方式で動作を行う第1期間L1とを決定する電力変換システム200の例について説明したが、これに限定されるものではない。例えば、第1温度センサ41によって検出された第1温度T1が、上アームスイッチング素子11,21,31やダイオード12,22,32の動作可能温度等から定まる所定の温度基準温度以上であり、第2温度センサ42によって検出された第2温度T2が、下アームスイッチング素子13,23,33やダイオード14,24,34の動作可能温度等から定まる所定の温度基準温度未満である場合、電力変換装置61が上アーム2相変調方式で動作する第2期間L2を短くし、電力変換装置61が3相変調方式で動作する第1期間L1を長くすることにより、上アームスイッチング素子11,21,31からの発熱量を低減するようにしてもよい。或いは、第2温度センサ42によって検出された第2温度T2が、下アームスイッチング素子13,23,33やダイオード14,24,34の動作可能温度等から定まる所定の温度基準温度以上であり、第1温度センサ41によって検出された第1温度T1が、上アームスイッチング素子11,21,31やダイオード12,22,32の動作可能温度等から定まる所定の温度基準温度未満である場合、電力変換装置61が上アーム2相変調方式で動作する第2期間L2を長くし、電力変換装置61が3相変調方式で動作する第1期間L1を短くすることにより、下アームスイッチング素子13,23,33からの発熱量を低減するようにしてもよい。ここで、第1期間L1と第2期間L2との差分は、第1温度T1と基準温度との温度差或いは第2温度T2と基準温度との温度差に基づいて決めるようにすればよい。例えば、第1温度T1と基準温度との温度差が大きいほど、または、第2温度T2と基準温度との温度差が大きいほど、第1期間L1と第2期間L2との差分を大きくするように比率を変更するようにすればよい。また、第1温度センサ41で検出された第1温度T1および第2温度センサ42で検出された第2温度T2の両方がスイッチング素子11,13,21,23,31,33やダイオード12,14,22,24,32,34の動作可能温度等から定まる所定の温度基準温度以上である場合、3相電圧出力手段46から出力される3相電圧の振幅を低減させて、電力変換装置61の出力電力を低下させるようにしてもよい。本変形例によれば、スイッチング素子11,13,21,23,31,33やダイオード12,14,22,24,32,34の温度が動作可能温度基準温度を超えて上昇してしまうことを抑制できるので、電力変換装置61の故障の発生を抑制することができる。8実施の形態2に係る電力変換システム100では、正極側入力端子板2とベースプレート7との接触面積が、出力端子板4,5,6とベースプレート7との接触面積に比べて大きく、正極側入力端子板2の熱抵抗が出力端子板4,5,6の熱抵抗に比べて小さい電力変換装置51を備える例について説明したが、これに限定されるものではない。例えば、U相ユニットA1、V相ユニットA2およびW相ユニットA3が個別に正極側入力端子板2および負極側入力端子板3を備えるものであっても、正極側入力端子板2と出力端子板4とでベースプレート7との接触面積は同じであるが、正極側入力端子板2の熱抵抗が出力端子板4に比べて低い場合例えば、正極側入力端子板2が出力端子板4,5,6に比べて熱伝導率の高い材料により構成される場合には、実施の形態2と同様に3相変調方式と上アーム2相変調方式とを切り替える動作を行うことで、実施の形態2で説明した効果と同様の効果を得ることができる。9実施の形態1では、電力変換装置が3つのユニットを有する例について説明したが、これに限定されるものではなく、1つ、2つまたは4つ以上のユニットを有するものであってもよい。10実施の形態1乃至3では、各素子間を電気的に接続するワイヤが、複数の金属線により構成されている例を示したが、これに限定されない。各素子間を電気的に接続するワイヤが、1本の金属線や編組線により構成されていてもよい。また、実施の形態1乃至3では、各素子がワイヤにより接続されている例について示したが、これに限定されない。各素子が導電性を有する部材により電気的に接続されていればよく、例えば、導電板により電気的に接続されていてもよい。11実施の形態2および3では、U相ユニット、V相ユニットおよびW相ユニットにおける正極側入力端子板が1つの導電板を共用している例を示したが、これに限定されない。U相ユニット、V相ユニットおよびW相ユニットのうちいずれか2つの相のユニットにおける正極側入力端子板が1つの導電板を共用し、残りの1つの相のユニットにおける正極側入力端子板が他の導電板により構成されていてもよい。また、実施の形態2および3では、U相ユニット、V相ユニットおよびW相ユニットにおける負極側入力端子板が1つの導電板を共用している例を示したが、これに限定されない。U相ユニット、V相ユニットおよびW相ユニットのうちいずれか2つの相のユニットにおける負極側入力端子板が1つの導電板を共用し、残りの1つの相のユニットにおける負極側入力端子板が他の導電板により構成されていてもよい。以上の実施の形態および変形例において、ベースプレートが本発明における基板に相当し、正極側入力端子板が本発明における第1入力端子板に相当し、負極側入力端子板が本発明における第2入力端子板に相当し、上アームスイッチング素子が本発明における第1スイッチング素子に相当し、下アームスイッチング素子が本発明における第2スイッチング素子に相当し、上アームダイオードが本発明における第1ダイオードに相当し、下アームダイオードが本発明における第2ダイオードに相当し、エミッタ電極またはソース電極が本発明における第1電極に相当し、コレクタ電極またはドレイン電極が本発明における第2電極に相当し、3相電圧出力手段が本発明における交流電圧出力手段に相当する。12実施の形態2および3では、第2入力端子板が、第1入力端子板および出力端子板のいずれか一方と隙間を空けてその上方に対向配置され、第1スイッチング素子および第2スイッチング素子のうち、第1入力端子板および出力端子板のうち第2入力端子板が対向配置関係にある端子板に配置されたスイッチング素子が、隙間に位置する電力変換装置を備える電力変換システムについて示したが、これに限定されない。例えば、第1、第2スイッチング素子が平面視において第1、第2入力端子板および出力端子板と重ならない領域に配置される構成を有する電力変換装置を備える電力変換システムであってもよい。本明細書において開示される電力変換システムの一形態は、基板と、当該基板の上方に配置された導電板により構成される第1入力端子板と、前記基板の上方に配置された導電板により構成される第2入力端子板と、前記第1、第2入力端子板に電気的に接続された第1、第2スイッチング素子と、前記基板の上方に配置されるとともに第1スイッチング素子および第2スイッチング素子同士の接続点に電気的に接続された、導電板により構成される出力端子板とを有する電力変換装置と、前記第1スイッチング素子と前記第2スイッチング素子とがオンオフ動作を交互に繰り返すように制御する制御装置とを備える電力変換システムであって、前記制御装置は、交流電圧を出力する交流電圧出力手段と、第1期間の間、前記第1スイッチング素子のオン期間の長さと前記第2スイッチング素子のオン期間の長さとが同じである変調方式を指令し、第2期間の間、前記第1スイッチング素子のオン期間が前記第2スイッチング素子のオン期間に比べて長い大きい変調方式を指令する変調方式指令手段と、前記交流電圧出力手段から出力される交流電圧および前記変調方式指令手段からの前記動作指令に基づいて、パルス幅変調信号を生成して出力するパルス幅変調信号生成手段とを備える。例えば、実施の形態2において、図5に示す電力変換装置51に代えて、図17に示す電力変換装置1001を用いてもよい。また、例えば、実施の形態3において、図10に示す電力変換装置61に代えて、図17に示す電力変換装置1001に、第1、第2入力端子板のいずれか一方に近接して配置された第1温度センサおよび出力端子板に近接して配置された第2温度センサを付加した電力変換装置を用いてもよい。"