"スチレンブタジエンゴムを60質量以上含有するゴム成分と、aフェノール系化合物、bテルペン系化合物およびc芳香族ビニル系化合物を共重合して得られた樹脂とを含有するタイヤ用ゴム組成物。フェノール系化合物aがフェノールおよび/またはアルキルフェノールであり、テルペン系化合物bが水酸基を持たない環状不飽和炭化水素であり、芳香族ビニル系化合物cがスチレンおよび/またはアルキル置換スチレンである請求項1記載のタイヤ用ゴム組成物。テルペン系化合物bがα-ピネン、β-ピネン、3-カレン、リモネンおよびジペンテンからなる群より選択される少なくとも1種である請求項2記載のタイヤ用ゴム組成物。樹脂の配合量が、ゴム成分100質量部に対して1~50質量部である請求項1~3のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物。樹脂の構成成分の比率が、テルペン系化合物b>芳香族ビニル系化合物c≧フェノール系化合物aで、テルペン系化合物bが40~75質量、フェノール系化合物aおよび芳香族ビニル系化合物cが10~30質量である請求項1~4のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物。さらに、下記式Mで表わされる無機化合物を含む請求項1~5のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物。kM1xSiOyzH2OM式Mにおいて、M1はAl、Mg、TiおよびCaからなる群より選ばれた少なくとも1つの金属、該金属の酸化物または水酸化物であり、kは1~5の整数、xは0~10の整数、yは2~5の整数、zは0~10の整数である。前記無機化合物の平均一次粒子径が10μm以下である請求項6記載のタイヤ用ゴム組成物。前記無機化合物が水酸化アルミニウムである請求項6または7に記載のタイヤ用ゴム組成物。さらに、カーボンブラックおよび/またはシリカを含む請求項1~8のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物。タイヤのキャップトレッドに使用される請求項1~9のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物。請求項1~10のいずれかに記載のゴム組成物を用いて作製した空気入りタイヤ。高性能ウェットタイヤである請求項11記載の空気入りタイヤ。本発明は、前記課題を解決し、ウェットグリップ性能、破壊性能をバランスよく改善できるタイヤ用ゴム組成物、およびこれを用いた空気入りタイヤを提供することを目的とする。本発明は、スチレンブタジエンゴムを60質量以上含有するゴム成分と、aフェノール系化合物、bテルペン系化合物およびc芳香族ビニル系化合物を共重合して得られた樹脂とを含有するタイヤ用ゴム組成物に関する。フェノール系化合物aがフェノールおよび/またはアルキルフェノールであり、テルペン系化合物bが水酸基を持たない環状不飽和炭化水素であり、芳香族ビニル系化合物cがスチレンおよび/またはアルキル置換スチレンであることが好ましい。テルペン系化合物bがα-ピネン、β-ピネン、3-カレン、リモネンおよびジペンテンからなる群より選択される少なくとも1種であることが好ましい。樹脂の配合量が、ゴム成分100質量部に対して1~50質量部であることが好ましい。樹脂の構成成分の比率が、テルペン系化合物b>芳香族ビニル系化合物c≧フェノール系化合物aで、テルペン系化合物bが40~75質量、フェノール系化合物aおよび芳香族ビニル系化合物cが10~30質量であることが好ましい。上記タイヤ用ゴム組成物は、さらに、下記式Mで表わされる無機化合物を含むことが好ましい。kM1xSiOyzH2OM式Mにおいて、M1はAl、Mg、TiおよびCaからなる群より選ばれた少なくとも1つの金属、該金属の酸化物または水酸化物であり、kは1~5の整数、xは0~10の整数、yは2~5の整数、zは0~10の整数である。上記無機化合物の平均一次粒子径が10μm以下であることが好ましい。上記無機化合物が水酸化アルミニウムであることが好ましい。上記タイヤ用ゴム組成物は、さらに、カーボンブラックおよび/またはシリカを含むことが好ましい。上記タイヤ用ゴム組成物は、タイヤのキャップトレッドに使用されることが好ましい。本発明はまた、上記ゴム組成物を用いて作製した空気入りタイヤに関する。上記空気入りタイヤは、高性能ウェットタイヤであることが好ましい。本発明によれば、特定量のスチレンブタジエンゴムと、aフェノール系化合物、bテルペン系化合物およびc芳香族ビニル系化合物を共重合して得られた樹脂とを含有するタイヤ用ゴム組成物であるので、該ゴム組成物をタイヤ部材特に、キャップトレッドに使用することにより、ウェットグリップ性能、破壊性能がバランスよく優れた空気入りタイヤを提供できる。本発明のタイヤ用ゴム組成物は、スチレンブタジエンゴムを60質量以上含有するゴム成分と、aフェノール系化合物、bテルペン系化合物およびc芳香族ビニル系化合物を共重合して得られた樹脂とを含有する。本発明では、ゴム成分としてスチレンブタジエンゴムSBRが使用される。SBRとしては、特に限定されず、例えば、乳化重合スチレンブタジエンゴムE-SBR、溶液重合スチレンブタジエンゴムS-SBR等を使用できる。なかでも、本発明の効果が好適に得られるという理由から、E-SBRが好ましい。SBR中のスチレン含有率は、25質量以上が好ましく、30質量以上がより好ましい。25質量未満では、充分なグリップ性能ウェットグリップ性能が得られない傾向がある。また、該スチレン含有率は、60質量以下が好ましく、50質量以下がより好ましい。60質量を超えると、耐摩耗性、破壊性能が低下するだけでなく、温度依存性が増大し、温度変化に対する性能変化が大きくなってしまう傾向がある。ゴム成分100質量中のSBRの含有量は、60質量以上、好ましくは80質量以上、さらに好ましくは90質量以上である。60質量未満であると、充分なグリップ性能ウェットグリップ性能が得られない傾向がある。また、SBRの含有量の上限は特に限定されず、100質量でもよい。本発明で使用できるSBR以外のゴム成分としては、特に限定されないが、例えば、天然ゴムNR、イソプレンゴムIR、ブタジエンゴムBR、スチレンイソプレンブタジエンゴムSIBR、エチレンプロピレンジエンゴムEPDM、クロロプレンゴムCR、アクリロニトリルブタジエンゴムNBR、ブチルゴムIIR等のジエン系ゴムが挙げられる。ゴム成分は、単独で用いてもよく、2種以上を併用してもよい。本発明では、aフェノール系化合物、bテルペン系化合物およびc芳香族ビニル系化合物を共重合して得られた樹脂が使用される。aフェノール系化合物としては、フェノール性水酸基を有するものであれば特に限定されないが、例えば、フェノール、アルキルフェノール、アルコキシフェノールアルコキシ基の炭素原子数はアルキル基と同様である。、塩素原子、臭素原子などのハロゲン原子を含有するハロゲン化フェノール、不飽和炭化水素基含有フェノールなどの1価のフェノール類が挙げられる。なかでも、ウェットグリップ性能、破壊性能をバランス良く改善できる点から、フェノール、o、m、p位の少なくとも1つがアルキル基で置換されたアルキルフェノールが好ましく、アルキルフェノール特に、p位がアルキル基で置換されたアルキルフェノールがより好ましい。アルキルフェノールにおけるアルキル基の炭素数は、好ましくは1~10、より好ましくは1~5である。アルキルフェノールの具体例としては、例えば、メチルフェノール、エチルフェノール、ブチルフェノール、t-ブチルフェノール、オクチルフェノール、ノニルフェノール、デシルフェノール、ジノニルフェノールが挙げられ、o、m、p位のいずれが置換されたものでもよい。なかでも、t-ブチルフェノールが好ましい。アルコキシフェノールとしては、前述のアルキルフェノールのアルキル基に対応するアルコキシ基で置換されたメトキシフェノールなどが挙げられる。ハロゲン化フェノールとしては、例えば、クロロフェノール、ブロモフェノールが挙げられる。不飽和炭化水素基含有フェノールとしては、1分子中に少なくとも1個のヒドロキシフェニル基を含み、かつフェニル基の水素原子のうちの少なくとも1個が不飽和炭化水素基で置換された化合物が挙げられる。不飽和炭化水素基における不飽和結合としては、二重結合、三重結合が挙げられる。不飽和炭化水素基としては、炭素原子数2~10のアルケニル基が挙げられる。不飽和置換基含有フェノールの具体例としては、イソプロペニルフェノール、ブテニルフェノールなどが挙げられる。これらのフェノール系化合物は単独でもまたは2種以上を併用してもよい。bテルペン系化合物は、C5H8nの組成で表される炭化水素およびその含酸素誘導体で、モノテルペンC10H16、セスキテルペンC15H24、ジテルペンC20H32などに分類されるテルペンを基本骨格とする化合物が挙げられる。テルペン系化合物は特に限定されないが、環状不飽和炭化水素が好ましく、また、水酸基を持たない化合物が好ましい。テルペン系化合物の具体例としては、α-ピネン、β-ピネン、3-カレンδ-3-カレン、ジペンテン、リモネン、ミルセン、アロオシメン、オシメン、α-フェランドレン、α-テルピネン、γ-テルピネン、テルピノレン、1,8-シネオール、1,4-シネオール、α-テルピネオール、β-テルピネオール、γ-テルピネオールなどが挙げられる。なかでも、ウェットグリップ性能、破壊性能をバランス良く改善できる点から、α-ピネン、β-ピネン、3-カレンδ-3-カレン、ジペンテン、リモネンが好ましく、α-ピネン、β-ピネン、3-カレンがより好ましい。これらのテルペン系化合物は単独でもまたは2種以上を併用してもよい。c芳香族ビニル系化合物としては、芳香環とビニル基を有する化合物であれば特に限定されず、例えば、スチレン;α-メチルスチレン、α-エチルスチレン、4-シクロヘキシルスチレン、2,4,6-トリメチルスチレン、t-ブチルスチレンなどのアルキル置換スチレンが挙げられる。また他に、1-ビニルナフタレン、3-ビニルトルエン、エチルビニルベンゼン、ジビニルベンゼン、4-シクロヘキシルスチレン、2,4,6-トリメチルスチレンなども挙げられる。これらは単独で用いてもよく、2種以上を組み合わせても用いてもよい。なかでも、ウェットグリップ性能、破壊性能をバランス良く改善できる点から、スチレン、アルキル置換スチレンが好ましく、スチレン;α-メチルスチレンがより好ましい。これらの芳香族ビニル系化合物は単独でもまたは2種以上を併用してもよい。前記樹脂100質量を構成する各共重合成分の配合比率質量は、テルペン系化合物b>芳香族ビニル系化合物c≧フェノール系化合物aの関係を満足することが好ましい。テルペン系化合物量が芳香族ビニル系化合物量以下では、充分な破壊性能が得られないおそれがある。また、芳香族ビニル系化合物量がフェノール系化合物量未満であると、充分なグリップ性能が得られないおそれがある。前記樹脂100質量におけるフェノール系化合物aの共重合割合は、10~30質量が好ましく、10~20質量がより好ましい。10質量未満では、充分なグリップ性能が得られないおそれがある。一方、30質量を超えると、充分な破壊性能が得られないおそれがある。テルペン系化合物bの共重合割合は、40~75質量が好ましく、50~75質量がより好ましく、55~75質量が更に好ましい。40質量未満では、充分な破壊性能が得られないおそれがある。一方、75質量を超えると、充分なグリップ性能が得られないおそれがある。芳香族ビニル系化合物cの共重合割合は、10~30質量が好ましく、10~20質量がより好ましい。10質量未満では、充分なグリップ性能が得られないおそれがある。一方、30質量を超えると、充分な破壊性能が得られないおそれがある。前記樹脂の軟化点は特に限定されないが、30~180°Cが好ましく、40~160°Cがより好ましく、50~150°Cがさらに好ましい。軟化点が30°C未満であれば、生産性が低下するおそれがある。180°Cを超えると、硬度が高くなり、充分なグリップ性能が得られないおそれがある。なお、樹脂の軟化点は、JISK6220-1:2001に規定される軟化点を環球式軟化点測定装置で測定し、球が降下した温度である。前記樹脂の重量平均分子量Mwは特に限定されないが、300~3000が好ましく、500~1500がより好ましい。Mwが300未満であれば、充分な耐摩耗性が得られないおそれがある。一方、3000を超えると、硬度が高くなり、充分なグリップ性能、破壊性能が得られないおそれがある。なお、本明細書において、Mwは、ゲルパーミエーションクロマトグラフGPCを用い、標準ポリスチレンより換算した値である。前記樹脂は、a、bおよびcを公知の方法で共重合することにより合成できる。例えば、トルエンなどの有機溶媒中に、BF3などの触媒存在下において、フェノール系化合物、テルペン系化合物および芳香族ビニル系化合物を任意の順序で滴下し、所定の温度および時間反応させることにより調製できる。樹脂の配合量は、ゴム成分100質量部に対して、1~50質量部が好ましく、3~40質量部がより好ましく、5~35質量部がさらに好ましく、5~25質量部が特に好ましい。1質量部未満では、充分なウェットグリップ性能が得られない傾向となり、50質量部を超えると、破壊性能が低下する傾向がある。本発明では、下記式Mで表わされる無機化合物を使用することが好ましい。kM1xSiOyzH2OM式Mにおいて、M1はAl、Mg、TiおよびCaからなる群より選ばれた少なくとも1つの金属、該金属の酸化物または水酸化物であり、kは1~5の整数、xは0~10の整数、yは2~5の整数、zは0~10の整数である。上記式Mで表される無機化合物としては、アルミナ、アルミナ水和物、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、酸化マグネシウム、タルク、チタン白、チタン黒、酸化カルシウム、水酸化カルシウム、酸化アルミニウムマグネシウム、クレー、パイロフィライト、ベントナイト、ケイ酸アルミニウム、ケイ酸マグネシウム、ケイ酸カルシウム、ケイ酸アルミニウムカルシウム、ケイ酸マグネシウムなどがあげられる。これらの無機化合物は単独で使用してもよいし、2種以上を組み合わせて使用してもよい。これらの無機化合物のうち、ウェットグリップ性能をより向上させるという点から、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、クレー、アルミナ、アルミナ水和物が好ましく、水酸化アルミニウムがより好ましい。上記無機化合物の平均一次粒子径は、好ましくは0.5μm以上、より好ましくは0.8μm以上である。0.5μm未満では、上記無機化合物の分散が困難となり、耐摩耗性、破壊性能が悪化する傾向がある。また、該平均一次粒子径は、好ましくは10μm以下、より好ましくは5μm以下である。10μmを超えると、上記無機化合物が破壊核となり、耐摩耗性、破壊性能が悪化する傾向がある。なお、本発明において、上記無機化合物の平均一次粒子径は数平均粒子径であり、透過型電子顕微鏡により測定される。上記無機化合物の含有量は、ゴム成分100質量部に対して、好ましくは5質量部以上、より好ましくは10質量部以上である。5質量部未満では、ウェットグリップ性能の改善効果が小さいおそれがある。また、該上記無機化合物の含有量は、好ましくは30質量部以下、より好ましくは25質量部以下である。30質量部を超えると、分散不良が発生し、耐摩耗性、破壊性能が悪化するおそれがある。本発明では、補強用充填剤として、カーボンブラックおよび/またはシリカを含むことが好ましく、カーボンブラックおよびシリカを含むことがより好ましい。シリカを使用することにより、ウェットグリップ性能を向上でき、また、耐摩耗性、破壊性能や操縦安定性の改善効果も得られる。シリカとしては、例えば、乾式法シリカ無水ケイ酸、湿式法シリカ含水ケイ酸などが挙げられる。なかでも、湿式法シリカが好ましい。シリカの窒素吸着比表面積N2SAは、好ましくは70m2/g以上、より好ましくは120m2/g以上である。70m2/g未満では、充分な補強性が得らず、充分な耐摩耗性、破壊性能が得られない傾向がある。また、シリカのN2SAは、好ましくは250m2/g以下、より好ましくは200m2/g以下である。250m2/gを超えると、未加硫ゴム組成物の粘度が高くなり、加工性が悪化する傾向がある。また、分散性が悪化し、耐摩耗性、破壊性能が低下する傾向がある。なお、シリカのN2SAは、ASTMD3037-81に準じてBET法で測定される値である。シリカは、ウェットグリップ性能および耐久性破壊性能の点で、CTABセチルトリメチルアンモニウムブロマイド吸着量が100~300m2/gの範囲であるか、DBP吸油量が150~300mL/100gの範囲であることが好適である。シリカの含有量は、ゴム成分100質量部に対して、好ましくは30質量部以上、より好ましくは40質量部以上である。30質量部未満であると、充分なウェットグリップ性能の改善効果が得られない傾向がある。該含有量は、好ましくは80質量部以下、より好ましくは70質量部以下である。80質量部を超えると、分散性が悪化し、加工性、耐摩耗性、破壊性能が低下する傾向がある。本発明のゴム組成物は、シリカとともにシランカップリング剤を併用することが好ましい。シランカップリング剤としては、ゴム工業において、従来からシリカと併用される任意のシランカップリング剤を使用することができ、例えば、ビス3-トリエトキシシリルプロピルテトラスルフィドなどのスルフィド系、3-メルカプトプロピルトリメトキシシランなどのメルカプト系、ビニルトリエトキシシランなどのビニル系、3-アミノプロピルトリエトキシシランなどのアミノ系、γ-グリシドキシプロピルトリエトキシシランのグリシドキシ系、3-ニトロプロピルトリメトキシシランなどのニトロ系、3-クロロプロピルトリメトキシシランなどのクロロ系などが挙げられる。これらは単独で用いてもよく、2種以上を組み合わせて用いてもよい。なかでも、スルフィド系が好ましく、ビス3-トリエトキシシリルプロピルテトラスルフィドがより好ましい。シランカップリング剤の含有量は、シリカ100質量部に対して、好ましくは5質量部以上、より好ましくは8質量部以上である。5質量部未満では、耐摩耗性、破壊性能が悪化する傾向がある。また、該シランカップリング剤の含有量は、好ましくは20質量部以下、より好ましくは15質量部以下である。20質量部を超えると、コストの増加に見合った効果が得られない傾向がある。カーボンブラックを使用することにより、ウェットグリップ性能を向上でき、また、耐摩耗性、破壊性能や操縦安定性の改善効果も得られる。カーボンブラックとしては、例えば、GPF、HAF、ISAF、SAFなど、タイヤ工業において一般的なものを用いることができる。カーボンブラックの窒素吸着比表面積N2SAは好ましくは50m2/g以上、より好ましくは100m2/g以上、更に好ましくは120m2/g以上である。N2SAが50m2/g未満では、充分な耐摩耗性、破壊性能、ウェットグリップ性能が得られない傾向がある。また、カーボンブラックのN2SAは好ましくは200m2/g以下、より好ましくは160m2/g以下である。N2SAが200m2/gを超えると、カーボンブラックの分散性が悪く、耐摩耗性、破壊性能が低下する傾向がある。なお、カーボンブラックのチッ素吸着比表面積は、JISK6217-2:2001によって求められる。カーボンブラックの含有量は、ゴム成分100質量部に対して、好ましくは10質量部以上、より好ましくは15質量部以上である。10質量部未満では、充分な耐摩耗性、破壊性能、ウェットグリップ性能が得られない傾向がある。また、カーボンブラックの含有量は、ゴム成分100質量部に対して、好ましくは50質量部以下、より好ましくは30質量部以下である。50質量部を超えると、加工性やカーボンブラックの分散性が悪く、耐摩耗性、破壊性能が低下する傾向がある。本発明では、グリップ性能などの観点から、軟化剤を配合することが好ましい。軟化剤としては特に限定されないが、鉱物油などのオイルが挙げられる。オイルとしては、例えば、パラフィン系プロセスオイル、アロマ系プロセスオイル、ナフテン系プロセスオイルなどのプロセスオイルが挙げられる。特に、耐久性破壊性能とグリップ性能の性能バランスに優れるという点から、液状ジエン系重合体を、軟化剤の一部または全部として使用することが好ましい。なお、本発明において、液状ジエン系重合体とは、常温25°Cで液体状態のジエン系重合体である。液状ジエン系重合体は、ゲルパーミエーションクロマトグラフGPCで測定したポリスチレン換算の重量平均分子量Mwが、1.0×103~2.0×105であることが好ましく、1.5×103~6.0×104であることがより好ましく、2.0×103~2.0×104であることが更に好ましく、3.0×103~1.5×104であることが特に好ましい。1.0×103未満では、破壊性能が低下し、十分な耐久性が確保できない恐れがある。一方、2.0×105を超えると、重合溶液の粘度が高くなり過ぎ生産性が悪化する恐れがある。なお、本明細書において、重量平均分子量Mwは、ゲルパーミエーションクロマトグラフGPC東ソー株製GPC-8000シリーズ、検出器:示差屈折計、カラム:東ソー株製のTSKGELSUPERMALTPOREHZ-Mによる測定値を基に標準ポリスチレン換算により求めた値である。液状ジエン系重合体としては、液状スチレンブタジエン共重合体液状SBR、液状ブタジエン重合体液状BR、液状イソプレン重合体液状IR、液状スチレンイソプレン共重合体液状SIRなどが挙げられる。なかでも、耐久性破壊性能とグリップ性能がバランスよく得られるという理由から、液状SBRを使用することが好ましい。これらの液状ジエン系重合体は、単独で用いてもよく、2種以上を併用してもよい。液状SBRのビニル含量は、好ましくは10質量以上、より好ましくは20質量以上である。ビニル含量が10質量未満であると、充分なグリップ性能が得られないおそれがある。該ビニル含量は、好ましくは90質量以下、より好ましくは75質量以下である。ビニル含量が90質量を超えると、耐摩耗性、破壊性能が悪化する傾向がある。なお、液状SBRのビニル含量は、赤外吸収スペクトル分析法によって測定できる。液状SBRのスチレン含量は、好ましくは10質量以上、より好ましくは15質量以上である。スチレン含量が10質量未満であると、充分なグリップ性能が得られないおそれがある。該スチレン含量は、好ましくは60質量以下、より好ましくは45質量以下である。スチレン含量が60質量を超えると、軟化点が高くなり、ゴムが硬くなり、グリップ性能が悪化するおそれがある。なお、液状SBRのスチレン含量は、H1-NMR測定により算出される。本発明において、オイルの含有量は、ゴム成分100質量部に対して、好ましくは20質量部以上、より好ましくは40質量部以上である。20質量部未満では、添加による効果が得られないおそれがある。また、該オイルの含有量は、好ましくは100質量部以下、より好ましくは80質量部以下、更に好ましくは70質量部以下である。100質量部を超えると、耐摩耗性、破壊性能が悪化する傾向がある。ここで、オイルの含有量には、油展ゴムに含まれるオイル量も含まれる。液状ジエン系重合体の含有量は、ゴム成分100質量部に対して、好ましくは20質量部以上、より好ましくは40質量部以上である。20質量部未満では、充分なグリップ性能が得られない傾向がある。また、該液状ジエン系重合体の含有量は、好ましくは120質量部以下、より好ましくは80質量部以下である。120質量部を超えると、耐摩耗性、破壊性能が悪化する傾向がある。また、前記樹脂、オイルおよび液状ジエン系重合体の合計含有量は、ゴム成分100質量部に対して、好ましくは50質量部以上、より好ましくは80質量部以上である。50質量部未満では、充分なグリップ性能が得られない傾向がある。また、該合計含有量は、好ましくは180質量部以下、より好ましくは140質量部以下、更に好ましくは125質量部以下である。180質量部を超えると、耐摩耗性、破壊性能が悪化する傾向がある。本発明のゴム組成物には、上記成分以外にも、ゴム組成物の製造に一般に使用される配合剤、例えば、酸化亜鉛、ステアリン酸、各種老化防止剤、粘着付与剤、ワックス、硫黄等の加硫剤、加硫促進剤などを適宜配合できる。本発明のタイヤ用ゴム組成物の製造方法としては、公知の方法を用いることができ、例えば、上記各成分をオープンロール、バンバリーミキサーなどのゴム混練装置を用いて混練し、その後加硫する方法等により製造できる。本発明のゴム組成物は、タイヤの各部材に使用でき、なかでも、トレッド部に用いられることが好ましく、キャップトレッドに用いられることが特に好ましい。キャップトレッドに使用することで、ウェットグリップ性能および破壊性能の優れた性能バランスが得られる。本発明の空気入りタイヤは、上記ゴム組成物を用いて通常の方法で製造される。すなわち、前記成分を配合したゴム組成物を、未加硫の段階でトレッドなどの各タイヤ部材の形状にあわせて押出し加工し、他のタイヤ部材とともに、タイヤ成型機上にて通常の方法で成形することにより、未加硫タイヤを形成する。この未加硫タイヤを加硫機中で加熱加圧することにより空気入りタイヤを得る。本発明の空気入りタイヤは、レースなどに使用される競技用タイヤ、特にウェット路面に使用される高性能ウェットタイヤウェット路面用の競技用タイヤに好適に使用できる。実施例に基づいて、本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらのみに限定されるものではない。製造例1~4<使用薬品>レジンの合成に使用した薬品を以下に示す。なお、薬品は必要に応じて定法に従い精製を行った。トルエン:関東化学株製α-ピネン:東京化成工業株製3-カレン:東京化成工業株製p-tブチルフェノール:和光純薬工業株製スチレン:東京化成工業株製α-メチルスチレン:東京化成工業株製三フッ化ホウ素BF3:東京化成工業株製炭酸ナトリウム:東京化成工業株製<合成方法>温度計、攪拌装置、冷却器、Dean-Starkトラップを備えた三口フラスコを十分に窒素置換し、そこにトルエン200gを添加した。これにp-tブチルフェノールを16g添加し、攪拌、還流を2時間行った。触媒としてBF3ガスを1.2g添加し、α-ピネン42gを90分程度の時間で滴下し、その後スチレン42gを30分程度の時間で滴下し、40°Cにおいて60分間窒素下で攪拌しながら重合を行った。反応終了後、炭酸ナトリウム1.2gを100mlの水に溶解したものを添加して反応を停止させ、水洗を繰り返すことで触媒を除去した。減圧蒸留することでトルエン、未反応モノマーを除去し目的とするレジンAを得た。α-ピネンの代わりに3-カレンを、スチレンの代わりにα-メチルスチレンを用い、表1の添加量に変更する他は、レジンAと同様の方法でレジンB~Dを合成した。合成したレジンの組成、軟化点、分子量を表1に示す。なお、分子量は以下の方法で測定した。重量平均分子量Mw、数平均分子量Mnの測定Mw、Mnは、ゲルパーミエーションクロマトグラフGPC東ソー株製GPC-8000シリーズ、検出器:示差屈折計、カラム:東ソー株製のTSKGELSUPERMALTPOREHZ-Mによる測定値を基に標準ポリスチレン換算により求めた。軟化点軟化点は、JISK6220-1:2001に規定される軟化点を環球式軟化点測定装置で測定し、球が降下した温度を軟化点とした。実施例および比較例<使用薬品>実施例および比較例で使用した各種薬品について、まとめて説明する。SBR:Nipol9548日本ゼオン株製、E-SBR、スチレン含有率:35質量、ゴム成分100質量部に対して、オイル分を37.5質量部含有カーボンブラック:シースト9SAF東海カーボン株製、N2SA:142m2/g液状SBR:RAICON100サートマー社製、スチレン含量:20質量、ビニル含量:70質量、Mw:5000シリカ:UltrasilVN3エボニックデグッサ社製、N2SA:175m2/g水酸化アルミニウム:ハイジライトH-43昭和電工株製、平均一次粒子径:1μmシランカップリング剤:Si69エボニックデグッサ社製、ビス3-トリエトキシシリルプロピルテトラスルフィドオイル:プロセスX-140ジャパンエナジー株製レジンA~D:製造例1~4で合成レジンE:Kristalex3085α-メチルスチレン樹脂、イーストマンケミカル社製レジンF:YSレジンPX1250テルペン樹脂、ヤスハラケミカル株製レジンG:YSポリスターT115テルペンフェノール樹脂、ヤスハラケミカル株製酸化亜鉛:酸化亜鉛三井金属鉱業株製ステアリン酸:ステアリン酸椿日油株製老化防止剤:ノクラック6C大内新興化学工業株製N-1,3-ジメチルブチル-N’-フェニル-p-フェニレンジアミン硫黄:粉末硫黄鶴見化学工業株製加硫促進剤NS:大内新興化学工業株製のノクセラーNSN-tert-ブチル-2-ベンゾチアゾリルスルフェンアミド加硫促進剤DPG:大内新興化学工業株製のノクセラーDN,N’-ジフェニルグアニジン<ゴム組成物の製造法>表2に示す配合処方にしたがって、神戸製鋼株製1.7Lバンバリーを用いて、硫黄および加硫促進剤以外の材料を150°Cで5分間混練りし、混練り物を得た。次に、得られた混練り物に硫黄および加硫促進剤を添加し、オープンロールを用いて80°Cで5分間練り込み、未加硫ゴム組成物を得た。得られた未加硫ゴム組成物を170°Cで15分間プレス加硫することにより、加硫ゴム組成物を得た。<タイヤの製造法>得られた未加硫ゴム組成物を使用して、トレッド形状に成形し、他のタイヤ部材と貼り合わせて加硫し、サイズ195/65R15の試験用タイヤ高性能ウェットタイヤを作製した。<評価方法>破壊性能ゴム強度得られた加硫ゴム組成物を用いて、3号ダンベル型ゴム試験片を作製し、JISK6251加硫ゴムおよび熱可塑性ゴム-引張特性の求め方に準じて引張試験をおこない、破断強度TBおよび破断時伸びEBを測定し、その積TB×EBを算出した。下記計算式により、各配合加硫物のゴム強度TB×EBを指数表示した。なお、ゴム強度指数が大きいほど、破壊性能ゴム強度に優れ、耐久性に優れることを示す。ゴム強度指数=/比較例1のTB×EB×100ウェットグリップ性能作製した試験用タイヤを排気量2000ccの国産FR車に装着し、水を撒いて湿潤路面としたテストコースで、速度70km/hで制動し、タイヤに制動をかけてから停車するまでの走行距離制動距離を測定した。制動距離の逆数の値を比較例1を100として、それぞれ指数表示した。数値が大きいほどウェットグリップ性能が高いことを示す。表2の結果から、α-メチルスチレン、テルペン、テルペンフェノールのレジンを配合した比較例1~3では、ウェットグリップ性能、破壊性能が実施例に比べて劣っていた。また、これらをブレンドした比較例4でも性能バランスはかなり悪かった。一方、特定量のスチレンブタジエンゴムと、aフェノール系化合物、bテルペン系化合物およびc芳香族ビニル系化合物を共重合して得られた樹脂レジンA~Dとを含有することで、ウェットグリップ性能、破壊性能が同時に改善され、これらの性能バランスを顕著に改善できることが明らかとなった。"