"金属材料、具体的にはアルミニウム若しくはその合金の材料、又は、Cu及びその合金のような他の非鉄金属を押し出す押出工具又は押出ダイであって、インサート6,7が設けられたキャビティ4,5を有するダイ本体2,3を備えたモジュール型である押出工具又は押出ダイにおいて、前記ダイ本体2,3を含み強い熱機械的な要求を有するダイの領域は、ニッケル、鉄又はコバルトベースの超合金で作製されるのに対し、前記インサート、即ち、マンドレル6及び/又はベアリング7を含み強い摩擦的な要求を有する領域のダイは、耐摩耗性材料で製造されることを特徴とする押出工具又は押出ダイ。前記ダイは、2つ以上のキャビティのダイであることを特徴とする請求項1に記載の押出ダイ。前記合金は、Niを39~78質量、Feを0.0~36質量、Crを12~25質量、Alを0.0~5質量、最小0、最大20のCo、Moを~10質量まで、Nbを~5質量までで含有するニッケルベース超合金であることを特徴とする請求項1または2に記載の押出ダイ。前記合金は、Coを34~50質量、Niを10~29質量、Feを3~26質量、Crを3~22質量、Alを0.0~6質量、Nbを0.0~3質量、Wを0.0~15質量で含有するコバルトベース超合金であることを特徴とする請求項1または2に記載の押出ダイ。前記合金は、Feを42~74質量、Niを0.0~38質量、Crを0.0~20質量、Alを0.0~5質量、Coを~15質量まで、Moを0.0~5、Nbを0.0~5質量で含有する鉄ベース超合金であることを特徴とする請求項1または2に記載の押出ダイ。前記耐摩耗性材料は、高速度工具鋼、析出硬化鋼、若しくは熱間加工高合金鋼、及び標準的鍛造法、溶射成形法若しくは粉末冶金技術によって得られる合金であることを特徴とする請求項1~5のいずれか一項に記載の押出ダイ。前記耐摩耗性材料は、表面窒化若しくは類似したプロセスによって表面硬化処理されるか、又は、化学蒸着CVD、プラズマアシスト化学蒸着PACVD/プラズマ化学蒸着PECVD、物理蒸着PVD、若しくはフレーム溶射、コールドスプレー/高速、プラズマ溶射、高速フレーム溶射のような他の溶射法に基づく表面皮膜が与えられることを特徴とする請求項1~6のいずれか一項に記載の押出ダイ。上述したように、押出は、一定の断面プロファイルの中実又は中空の対象物を生成するために用いられるプロセスである。添付の図面は、下記にさらに説明される中空のプロファイルを押出するための押出工具又はダイ1の一例を示す。図1のa及びbに示されるような押出ダイ1は、1つのブリッジダイ本体2と、1つのプレートダイ本体3とを含み、各ダイ本体には、2つのキャビティ4,5がそれぞれ設けられ、各キャビティはさらに、インサート6,7と共に開口を画成する。図1に示されるようなダイは、同時に2つのプロファイルを平行に押出することのできる2キャビティダイとして定義されるものを表している。しかしながら、押出ダイは、押出製品を形成するダイ開口のタイプ、形状デザイン及び大きさの他にも、押出設備の能力図示しないラム及びブロックに応じて1つ又は3つ以上のキャビティのタイプであってもよい。図2は、図1のaに示されているダイキャビティ4,5のうち1つを拡大し且つ断面で示している。2つのダイ本体2,3は組み立てられた状態であり、これによって、ブリッジダイ本体2上のマンドレル部品10が、ダイプレート3のキャビティ5の開口内に部分的に突出し、その結果、ダイ3内においてマンドレルとキャビティ開口5との間に開口部11が形成される。押出されている材料は、この開口部11を通って圧縮され、それによって最終的な中空押出製品の形状を形成する。本発明の場合、マンドレル10は、ねじ8によってブリッジダイ本体2に取り付けられる別個になったマンドレルインサート6で形成される。一方、本発明によると、ダイプレート3における開口は、同様に第2のねじ9によってダイプレート3に取り付けられる別個になったベアリングインサート7で形成される。ねじ9によって連結される代わりに、ベアリングインサート7は、代替としてダイプレート3の開口5における陥凹部recess内に熱によって焼き嵌めされてもよい。本発明の基本理念は、一方では熱機械的な要求thermomechanicalsolicitationにマッチし、他方では摩擦的な要求tribologicalsolicitationにマッチする押出ダイの適切な領域において、様々な材料を選択し、これらを組み合わせて利用することである。強い熱機械的な要求クリープ-低サイクル疲労型[CreepLowCycleFatigueregime]の領域では、上述したように、中空プロファイル或いは中実プロファイルのいずれであるかに応じてブリッジ本体2及び/又はダイプレート本体3を含むダイの第1のモジュールが、超合金からなる。特に、超合金は、aニッケル、bコバルト又はc鉄のうちいずれかをベースとする。ニッケル、コバルト及び鉄ベースの超合金の範囲は、下記のようにそれぞれ規定することができる。ニッケルベース超合金:Ni最小39、最大78、Fe最小0、最大36、Cr最小12、最大25、Al最小0、最大5、Co最小0、最大20、Mo最小0、最大10、Nb最小0、最大5コバルトベース超合金:Co最小34、最大50、Ni最小10、最大29、Fe最小3、最大26、Cr最小3、最大22、Al最小0、最大6、Nb最小0、最大3、W最小0、最大15鉄ベース超合金:Fe最小42、最大74、Ni最小0、最大38、Cr最小0、最大20、Al最小0、最大5、Co最小0、最大15、Mo最小0、最大5、Nb最小0、最大5上記で規定された超合金、又は高性能合金は、高温における強力な機械的強度及び耐クリープ性、良好な表面安定性、並びに、耐食性及び耐酸化性を示す合金である。超合金は、固溶強化又は析出強化を通じて高温強度を向上させるが、まず近似的なのが、超合金の高められた高温強度が、強くなった粒子間第2相ニッケルベース超合金の場合はγ’であり、コバルトベース超合金の場合は炭化物であるの量及び分散に依存することである。超合金は、広い温度範囲にわたって強度を保持し、熱によって誘発される結晶空孔が生じる結果として鋼がクリープに屈してしまう高温適用分野にとって魅力的である。耐クリープ性は、結晶構造内における転位の速度を低減させることに依存する。ニッケル超合金及びニッケル-鉄超合金に存在する体心立方ガンマプライム相[Ni3Al,Ti]は、転位に対する障壁を示す。アルミニウム及びチタンのような化学的な添加物がガンマプライム相γ’の生成を促進する。ガンマプライム相のサイズは、焼き鈍しannealingによって最終的に制御されることが可能である。他の様々な元素が存在でき、クロム、モリブデン、タングステン、アルミニウム、ジルコニウム、ニオビウム、レニウム、炭素又はケイ素が幾つかの例である。コバルト基超合金における場合に関し、クロム、モリブデン又はタングステンのような耐熱性元素が、固溶強化構造に相当量用いられる。これらの溶質は、抑制性のある回復能力を有し、そして転位移動を妨げる。結晶粒界において析出された炭化物は、結晶粒界滑りを防ぎ、高い破断寿命を生成する。他の重要な材料の特性は、疲労寿命、相安定性、並びに、耐酸化性及び耐食性である。一般的に、固溶強化型合金は、増加した滑り抵抗及び高まったひずみ硬化能力のため、疲労クラックに対する強い抵抗性を有するものと予期される。一般的に、高温疲労は、周期的なクリープ破断プロセスと考えられる。このような理由から、微細組織とクリープ変形と亀裂との間における上述した関係が適用可能である。耐食性及び耐酸化性に焦点をあてると、環境影響に対する強い抵抗性が、酸化保護膜が形成されることによってもたらされ、この酸化保護膜は、金属が酸素にさらされるときにアルミニウム及びクロムのような元素によって形成され、そして、材料をカプセル化して封入し、それ故残りの成分を保護する。即ち、余すところのない完全なものではないが、UNS規格、ISO規格又はAFNOR規格によって表1において以下で識別される合金は、上述の族に分類される例である。表は、明確に示す目的で、合金の確立された商標名を含む。表1:本発明に含まれる高温性能超合金の主なリスト上記に加えて、表2に列挙され且つ商品名及び詳細な化学組成で識別される下記の合金はまた、第1のモジュールに、即ちダイの高い熱機械的な要求領域に用いられる、明らかに被膜された材料の1つでもある。表2に列挙された材料は、上記で規定されたNi基超合金の一部である。表2:詳細な化学組成からなり且つ確立された商標名で識別されるNi基超合金上記に加えて、商標名及び化学組成で識別される下記の合金はまた、第1のモジュールに、即ちダイの高い熱機械的な要求領域に用いられる、明らかに被膜された材料の1つでもある。表3に示された材料は、上記で規定されたNi基超合金の一部である。表3:Ni基超合金AEREX350の化学組成一方、強い摩擦的な要求の領域、即ち、形成されている合金を通過させることに起因する摩擦及び摩耗の領域においては、1つ又は複数のインサートである、つまりインサート6及び7のいわゆるベアリング部であるダイの第2のモジュール押出されるプロファイルがその最終形状をとるダイの領域は、耐摩耗性材料で製造される。このような材料は、次のようないかなる既知の耐摩耗性のあるダイ材料であってもよい。つまり、高速度工具鋼、析出硬化鋼若しくは熱間加工高合金鋼、及び、標準的な鍛造法、溶射成形法、若しくは粉末冶金技術によって得られる合金、又は、窒化若しくは類似したプロセスを通じて硬化処理された表面が与えられる任意の鋼若しくは材料タイプ、又は、化学蒸着CVD、プラズマアシスト化学蒸着PACVD/プラズマ化学蒸着PECVD、物理蒸着PVD、若しくは他の溶射法フレーム溶射、コールドスプレー/高速溶射、プラズマ溶射、高速フレーム溶射[highvelocityoxyfuelSpray]等のような表面皮膜形成技術によって与えられる任意の鋼若しくは材料タイプなどであってもよい。ダイインサート用として、上記に記載のグループに属するニッケル基、鉄基又はコバルト基の超合金とは異なる材料を選択することは、本発明の概念の基本的な要件である。このような特有の組合せは、この概念の全体的な性能に不可欠であり、それは、1ダイ本体部分2及び3における超合金が、優れた高温での機械的性質を有するものの低い摩擦摩耗特性を有するのに対し、2インサートベアリング領域6及び7における耐摩耗性材料が、優れた摩擦摩耗特性を有するものの低い高温での機械的性質を有するためである。従って、本発明によって、局部的な材料選択と局部的な機械的及び摩擦的要求との間において、可能な最善の適合が得られる。応力が塑性変形を引き起こすほど高い場合は、コフィンマンソンの関係によって低サイクル疲労に特徴を与えることが好ましい。上式では、Δερ/2は、半減期における塑性ひずみ振幅であり、εf’は、疲労延性係数として知られた実験定数であって、単一のリバーサル単一の繰り返し[singlereversal]に対する破断ひずみであり、2Nは、破断までのリバーサルの数Nサイクルであり、cは、疲労延性指数として知られた実験定数である。熱機械的応力を受けるダイの領域において実行されたFEA有限要素解析のシミュレーションは、マンドレルへの遷移ブリッジが降伏限界を超える応力集中このゾーンをホットスポットというを有することを実証した。なお、この応力集中を有することは、非弾性のシミュレーションを通じて確かめられてもいる材料における塑性変形を示す。押出工具の周期的挙動と押出工具の記録されている寿命とが、引張塑性ひずみ及び圧縮塑性ひずみが押出プロセス中に存在していることを示している。このような理由から、塑性ひずみが存在することに関して、ダイ材料の疲労特性を考察し且つダイの他の解決策を基準に従って評価するbenchmarkために、マンソンコフィンの関係を採用することが好ましい。図3は、破断までの塑性ひずみ範囲対サイクルの線形関係を、両対数プロットで示している。この図によって、押出ダイに採用される最も一般的な工具鋼の疲労挙動を、超合金の疲労特性と共に、基準に従って評価することができる。超合金は、高められた温度で適用される同等の塑性ひずみの条件において、工具鋼よりも高い疲労寿命を示すということが、明らかである。その結果は、超合金の優れた耐疲労性を強調し、そして、強い熱機械的な要求を有するダイの領域の実現のために、この材料が良好に適応することができることを裏付ける。特許請求の範囲に定義されるような本発明は、ダイインサート6及び7に基づく中空のプロファイルを押出するための上述の2つのキャビティのダイの例に限定されるものではなく、1つ又は3つ以上のキャビティのタイプであってよく、そして、中実のプロファイルを押出するための1つ以上のキャビティのダイプレートであってもよい。さらに、特許請求の範囲に定義されるような本発明は、図面に示され且つ上述されたようなねじによってダイ部品とインサートとを相互連結することに関する設計に限定されるものではなく、焼き嵌め若しくは他の連結手段によって互いに固定される又は相互に連結されてもよい。"