"2~6質量の弗化水素と、10質量以上の過酸化水素とを含む水溶液を準備する工程と、前記水溶液に、二相ステンレス鋼素材を7分以上浸漬する工程とを備える、二相ステンレス鋼材の製造方法。2~6質量の弗化水素と、10質量以上の過酸化水素とを含む水溶液に、二相ステンレス鋼素材を7分以上浸漬して製造される、二相ステンレス鋼材。請求項2に記載の二相ステンレス鋼材であって、最大Cr濃度が28.0原子以上である不動態皮膜を表面に備える、二相ステンレス鋼材。しかしながら、特許文献2では、二相ステンレス鋼中のCr含有量及びMo含有量が高いため、シグマ相等の硬くて脆い金属間化合物が析出しやすくなる。これらの金属間合物は、鋼の加工性及び品質を低下する。特許文献3では、実施例においてオーステナイト系ステンレス鋼、及びフェライト系ステンレス鋼の耐食性について記載されている。しかしながら、二相ステンレス鋼の耐食性に関する記載はない。本発明の目的は、優れた耐孔食性を有する二相ステンレス鋼材の製造方法を提供することである。本発明の一実施の形態による二相ステンレス鋼材の製造方法は、2~6質量の弗化水素と、10質量以上の過酸化水素とを含む水溶液を準備する工程と、前記水溶液に、二相ステンレス鋼素材を7分以上浸漬し、二相ステンレス鋼材とする工程とを備える。上述の実施形態による製造方法は、優れた耐孔食性を有する二相ステンレス鋼材を製造することができる。以下、本発明の実施の形態を詳しく説明する。本発明者は、二相ステンレス鋼材の耐孔食性の向上について検討した。その結果、本発明者は、弗化水素と過酸化水素とを含有する水溶液以下、処理液というに二相ステンレス鋼素材を適切な条件で浸漬すれば、浸漬後の二相ステンレス鋼材の耐孔食性が高まることを見出した。図1は、処理液中の過酸化水素濃度と腐食速度との関係を示す図である。図1は次の方法により得られた。3質量の弗化水素と、種々の濃度5~30質量の過酸化水素とを含有した複数の処理液を準備した。各処理液に二相ステンレス鋼素材を10分浸漬し、二相ステンレス鋼材を製造した。このとき、処理液温度はいずれも40°Cであった。浸漬後の二相ステンレス鋼材を水洗し、乾燥した。得られた二相ステンレス鋼に対して、ASTMG48のA法に準拠した腐食試験を実施し、腐食速度g/m2/hを求めた。腐食試験液として、6の濃度の塩化第2鉄溶液を使用した。腐食試験液の温度は、95°Cであった。試験時間は、24時間であった。求めた腐食速度に基づいて、図1を作成した。図1を参照して、過酸化水素の濃度が上昇するにしたがって、腐食速度は顕著に低下した。そして、過酸化水素の濃度が10質量以上となったとき、過酸化水素の濃度が上昇しても、腐食速度は15.0g/m2/h未満で、ほぼ一定であった。要するに、図1の曲線は、過酸化水素濃度が10となる地点近傍に変曲点を有した。図2は、処理液中の弗化水素濃度と腐食速度との関係を示す図である。図2は次の方法により得られた。10質量の過酸化水素と、種々の濃度1~7質量の弗化水素とを含有した複数の処理液を準備した。図1の試験と同様の条件で、40°Cの各処理液に二相ステンレス鋼素材を10分浸漬し、二相ステンレス鋼材を製造した。得られた二相ステンレス鋼材に対して、図1と同様の条件で腐食試験を実施し、腐食速度を求めた。求めた腐食速度に基づいて、図2を作成した。図2を参照して、弗化水素の濃度が上昇するにしたがい、腐食速度は顕著に低下した。そして、弗化水素濃度が2質量以上となったとき、腐食速度が15.0g/m2/h未満となった。一方、弗化水素濃度5質量を超えると、弗化水素濃度の上昇にしたがい腐食速度が顕著に上昇した。そして、弗化水素濃度が6質量を超えると、腐食速度が15.0g/m2/h以上になった。要するに、図2の曲線は下に凸状であり、弗化水素濃度が4質量前後の地点にピークを持った。以上の知見より、本発明者は、2~6質量の弗化水素と、10質量以上の過酸化水素とを含有した処理液に二相ステンレス鋼素材を浸漬すれば、優れた耐孔食性を有する二相ステンレス鋼材が得られると考えた。さらに、処理液の組成だけでなく、処理液の温度及び浸漬時間も二相ステンレス鋼材の耐孔食性に影響すると考えた。以上の知見に基づいて、本発明者は、以下の本実施の形態による二相ステンレス鋼材の製造方法を完成した。以下、本実施の形態による二相ステンレス鋼材の製造方法の詳細を説明する。[製造方法]本実施の形態による二相ステンレス鋼材の製造方法は、素材準備工程と、処理液準備工程と、浸漬工程とを備える。以下、それぞれの工程を説明する。[素材準備工程]初めに、二相ステンレス鋼素材を準備する。本実施の形態による二相ステンレス鋼素材は、周知の化学組成及び組織を有する。二相ステンレス鋼素材の組織は、フェライト組織とオーステナイト組織とからなる。上述の二相ステンレス鋼素材の好ましい化学組成は、質量で、C:0.030以下、Si:1.00以下、Mn:0.10~4.00、Cr:20.00~35.00、Ni:3.00~10.00、N:0.150~0.600を含有し、残部はFe及び不純物である。二相ステンレス鋼素材はさらに、Feの一部に代えて、Mo:6.00以下、W:6.00以下及びCu:3.0以下からなる群から選択される1種以上を含有してもよい。二相ステンレス鋼素材は、周知の方法で製造される。たとえば、上述の化学組成を有する二相ステンレス鋼を溶製する。二相ステンレス鋼は、電気炉により溶製されてもよいし、Ar-O2混合ガス底吹き脱炭炉AOD炉により溶製されてもよい。また、真空脱炭炉VOD炉により溶製されてもよい。溶製された二相ステンレス鋼は、造塊法によりインゴットに製造されてもよいし、連続鋳造法により鋳片スラブ、ブルーム又はビレットに製造されてもよい。製造されたインゴット又は鋳片を用いて二相ステンレス鋼素材を製造する。二相ステンレス鋼素材はたとえば、二相ステンレス鋼板や、二相ステンレス鋼管である。二相ステンレス鋼板は、たとえば、以下の方法で製造される。製造されたインゴット又はスラブを熱間加工して、二相ステンレス鋼板を製造する。熱間加工はたとえば、熱間鍛造や熱間圧延である。二相ステンレス鋼管は、たとえば、以下の方法で製造される。製造されたインゴット、スラブ又はブルームを熱間加工してビレットを製造する。製造されたビレットを熱間加工して二相ステンレス鋼管を製造する。熱間加工は、たとえばマンネスマン法による穿孔圧延である。熱間加工として熱間押出を実施してもよいし、熱間鍛造を実施してもよい。また、熱間加工の後に、冷間引抜や冷間圧延等の冷間加工を行ってもよい。製造される二相ステンレス鋼管は継目無管であってもよいし、溶接鋼管であってもよい。二相ステンレス鋼管が溶接鋼管である場合、たとえば、上述の二相ステンレス鋼板に対して曲げ加工を実施してオープンパイプにする。オープンパイプの長手方向の両端面をサブマージアーク溶接法等の周知の溶接法により溶接し、溶接鋼管を製造する。製造された二相ステンレス鋼素材に対して、必要に応じて熱処理を実施してもよい。熱処理はたとえば、固溶化熱処理である。[処理液準備工程]上述の二相ステンレス鋼素材を浸漬するための処理液を準備する。処理液は、弗化水素と過酸化水素とを含有する水溶液である。処理液中の弗化水素及び過酸化水素の詳細は次の通りである。弗化水素:2~6質量弗化水素は、処理液全体に対して、2~6質量含有される。弗化水素は、二相ステンレス鋼素材の表面を溶解する。水溶液中の弗化水素濃度が2質量未満であれば、二相ステンレス鋼素材の表面があまり溶解されない。この場合、不動態皮膜中のCr濃度が低くなる。そのため、不動態皮膜の耐孔食性が低く、二相ステンレス鋼の耐孔食性が低下する。一方、弗化水素濃度が6質量を超えれば、二相ステンレス鋼素材の表面が過剰に溶解される。その結果、二相ステンレス鋼素材の表面が腐食され、粗くなる。素材表面がなめらかではないため、不動態皮膜の形成が不均一になる。そのため、二相ステンレス鋼材の耐孔食性が低下する。したがって、弗化水素濃度は、2~6質量である。好ましい弗化水素濃度の下限は、3質量以上である。また、好ましい弗化水素濃度の上限は、5質量以下である。過酸化水素:10質量以上過酸化水素は、処理液全体に対して、10質量以上含有される。過酸化水素は、強い酸化作用により、二相ステンレス鋼素材の表面に、強固な不動態皮膜を形成する。具体的には、過酸化水素は、Cr濃度の高い不動態皮膜を形成する。処理液中の過酸化水素濃度が10質量未満であれば、弗化水素により溶解された二相ステンレス鋼素材の表面が酸化し難い。そのため、Cr濃度の高い不動態皮膜が形成されにくい。その結果、二相ステンレス鋼材の耐孔食性が低下する。したがって、過酸化水素濃度は、10質量以上である。好ましい過酸化水素濃度の下限は、12質量以上である。過酸化水素濃度の上限は特に限定されない。ただし、過酸化水素濃度が過剰に高ければ、過酸化水素の酸化作用は飽和する。したがって、好ましい過酸化水素濃度の上限は、30質量以下である。処理液は、弗化水素及び過酸化水素のみを含有してもよいし、他の酸及び/又は化合物を含有してもよい。[浸漬工程]続いて、準備された処理液に二相ステンレス鋼素材を浸漬する。具体的には、処理装置を準備する。処理装置は、処理液槽を備える。処理装置はさらに、水洗槽、中和槽及び乾燥装置を備えてもよい。処理液槽は、上述の処理液を収納する。水洗槽は、常温の水を収納する。中和槽は、中和溶液を収納する。中和溶液は、処理液を中和する。中和溶液はたとえば、消石灰溶液である。水洗槽、中和槽及び乾燥装置は、周知の酸洗処理で利用されるものと同じでよい。初めに、処理槽の処理液内に二相ステンレス鋼素材を浸漬する。処理液温度が低すぎれば、二相ステンレス鋼素材の表面が酸化されにくくなる。一方、処理液温度が高すぎれば、二相ステンレス鋼素材の表面が腐食される。処理液の好ましい温度は20~60°Cである。この場合、Cr濃度の高い不動態皮膜が生成される。処理液のさらに好ましい温度は、30~50°Cである。ただし、処理液温度が20~60°Cから外れても、Cr濃度の高い不動態皮膜をある程度形成できる。そのため、二相ステンレス鋼材の耐孔食性をある程度高めることができる。二相ステンレス鋼素材の処理液内への浸漬時間は7分以上である。浸漬時間が7分未満であれば、二相ステンレス鋼素材の表面が十分に酸化されない。その結果、不動態皮膜内のCr濃度が上昇せず、耐孔食性が低くなる。浸漬時間が過剰に長ければ、二相ステンレス鋼素材の表面が過酸化される可能性がある。したがって、浸漬時間は、周知の酸洗処理と同様に、鋼素材の表面が過酸化されない程度に適宜設定される。浸漬時間の好ましい上限は30分未満である。準備された二相ステンレス鋼素材が、予め酸化スケールを除去されている場合、つまり、スケールを予め除去された二相ステンレス鋼素材を処理液に浸漬する場合、浸漬時間の好ましい上限は25分以内であり、さらに好ましくは15分以内である。この場合、Cr濃度の高い不動態皮膜が強固に形成されるため、耐孔食性がさらに高まる。二相ステンレス鋼素材の酸化スケールは、周知の方法で除去される。たとえば、サンドブラスト、ショットブラスト等により機械的に酸化スケールを除去してもよい。また、従前の酸洗処理液弗化水素及び硝酸の混合酸を用いて、酸洗処理により酸化スケールを除去してもよい。スケールが付着されたままの二相ステンレス鋼素材を処理液内に浸漬してもよい。この場合、処理液により、酸化スケールが除去され、かつ、Cr濃度の高い不動態皮膜が形成される。処理液での浸漬時間は7分以上である。しかしながら、好ましくは、スケールが予め除去されている二相ステンレス鋼素材の場合よりも、浸漬時間を長くする。スケールが予め除去された二相ステンレス鋼素材では、浸漬時間が少なくとも7分以上であれば、Cr濃度が高く、耐孔食性に優れた不動態皮膜が形成される。上述の浸漬時間が経過した後、二相ステンレス鋼材を処理液から取り出す。具体的には、二相ステンレス鋼材を処理液槽から引き上げる。以上の工程により、二相ステンレス鋼材が製造される。処理装置はさらに、水洗槽、中和槽及び乾燥装置を備える場合、処理液槽から取り出された二相ステンレス鋼材を、水洗槽に浸漬する。この場合、二相ステンレス鋼材表面に付着した処理液が、水洗槽内である程度取り除かれる。さらに、水洗槽又は処理液槽から取り出された二相ステンレス鋼材を、中和槽に浸漬する。この場合、二相ステンレス鋼材の表面に残存した処理液が、中和溶液により中和される。中和槽又は水洗槽から取り出された二相ステンレス鋼材を、乾燥装置により乾燥する。なお、上述のとおり、水洗槽、中和槽及び乾燥装置の少なくも1種以上がなくてもよい。この場合でも、処理液槽を利用することにより、二相ステンレス鋼材を製造できる。以上の構成により製造された二相ステンレス鋼材の表面には、Cr濃度の高い不動態皮膜が形成される。本実施の形態において、不動態皮膜及び不動態皮膜内の最大Cr濃度を、次のとおり定義する。二相ステンレス鋼材の表面内の任意の5視野を選択する。ESCAElectronSpectroscopyforChemicalAnalysisを用いて、各視野における表面部分を表面から深さ方向に0.5ナノピッチで削る。そして、各ピッチごとに表面分析を実施する。分析対象元素は、O酸素,Cr,Fe,W,Moとする。選択された視野の表面から、Oの検出量原子がピーク値の半分になるまでの深さを求める。そして、各視野5視野の深さの平均を、不動態皮膜の厚さと定義する。表面から上述の厚さの表層部分を、不動態皮膜と定義する。各ピッチごとに得られた表面分析結果に基づいて、不動態皮膜内における最大Cr濃度を各視野ごとに決定する。決定された最大Cr濃度5つの平均を、不動態皮膜内の最大Cr濃度と定義する。本実施の形態で製造される二相ステンレス鋼材の不動態皮膜内の最大Cr濃度は、28.0原子以上になる。つまり、二相ステンス鋼材は、最大Cr濃度が28.0原子以上である不動態皮膜を表面に備える。そのため、二相ステンレス鋼材は優れた耐孔食性を有する。種々の処理液に二相ステンレス鋼素材を浸漬して、二相ステンレス鋼材を製造した。二相ステンレス鋼材の不動態皮膜内の最大Cr濃度及び腐食速度を調査した。[試験方法]表1に示す化学組成を有する二相ステンレス鋼を電気炉で溶融し、溶鋼を製造した。溶鋼を用いて、造塊法により8.7tの鋼塊を製造した。鋼塊を熱間圧延し、ビレットを製造した。ビレットを熱間押出し、素管を製造した。素管を冷間引抜した。冷間引抜された素管に対して1100°Cで熱処理固溶化熱処理を実施し、外径190mm、肉厚18mmの二相ステンレス鋼管を製造した。二相ステンレス鋼管から、一辺が13mmの立方体状の試験片を複数切り出した。各試験片の表面を、粒度600番600の研磨紙で研磨した。研磨により、試験片の表面上の酸化スケールは除去された。研磨後の複数の試験片を表2に示す番号1~番号3の処理液に浸漬した。処理液の温度は40°Cであった。浸漬時間は10分であった。浸漬時間が経過した後、試験片を処理液から取り出し、水洗した。そして、水洗された試験片の表面を乾燥した。表2を参照して、番号1の処理液は、3質量の弗化水素と10質量の過酸化水素とを含有する水溶液であり、本発明の処理液の範囲内であった。番号2の処理液は、本発明の処理液と異なり、3質量の弗化水素と10質量の硝酸とを含有した水溶液であった。番号3の処理液は、本発明の処理液と異なり、10質量の過酸化水素のみを含有した水溶液であった。[最大Cr濃度測定試験]浸漬後の各番号の複数の試験片のうち、1つの試験片を選択した。選択された試験片の不動態皮膜内の最大Cr濃度を上述の方法により求めた。具体的には、試験片の表面のうち、鋼管の圧延面外面又は内面に相当する表面を選択した。さらに、表面内の任意の5視野を選択した。各視野において、ESCAにより試験片の表面を0.5ナノピッチで削り、ピッチごとに表面分析を実施した。上述の方法に基づいて不動態皮膜の厚さを定義した。そして、ピッチごとに得られた表面分析結果に基づいて、不動態皮膜内における最大Cr濃度原子を定義した。[腐食試験]ASTMG48のA法に準拠した腐食試験を実施し、腐食速度g/m2/hを求めた。求めた腐食速度を、耐孔食性の指標とした。腐食試験液として、6の濃度の塩化第2鉄溶液を使用した。腐食試験液の温度は、95°Cであった。試験時間は、24時間であった。各番号において、2つの試験片を使用した。試験前の試験片の表面積及び重量と、試験後の試験片の重量とに基づいて、試験片の腐食速度を求めた。2つの試験片の腐食速度の平均を、その試験番号の腐食速度と定義した。得られた腐食速度が15.0g/m2/h以上である場合、耐孔食性が低いと判断した。得られた腐食速度が15.0g/m2/h未満である場合、耐孔食性が高いと判断した。[試験結果]試験結果を表3に示す。表3中の腐食速度欄には、上述の腐食試験により得られた腐食速度g/m2/hを示す。最大Cr濃度欄には、Cr濃度測定試験により得られた最大Cr濃度原子を示す。表3を参照して、番号1~3のうち、番号1の最大Cr濃度が最も高く、28.0原子以上であった。さらに、試験番号1の腐食速度は15.0g/m2/h未満であり、高い耐孔食性を示した。一方、試験番号2及び3の最大Cr濃度は28.0原子未満であった。そのため、試験番号2及び3の腐食速度は15.0g/m2/h以上であった。以上のとおり、本発明の範囲内である処理液弗化水素3質量過酸化水素10質量を使用することにより、優れた耐孔食性が得られることが確認された。また、本発明の範囲内の処理液を使用すれば、不動態皮膜内の最大Cr濃度が高いことが確認された。さらに、不動態皮膜内の最大Cr濃度と耐孔食性とは強い相関があることが確認された。具体的には、不動態皮膜内の最大Cr濃度が28.0原子以上の場合に、好ましい耐孔食性が得られることが確認された。種々の処理液に二相ステンレス鋼素材を浸漬して、二相ステンレス鋼材を製造した。そして、二相ステンレス鋼材の腐食速度を調査した。[試験方法]実施例1と同じ化学組成を有し、190mmの外径と、18mmの肉厚とを有する二相ステンレス鋼管を実施例1と同じ方法で製造した。製造されたステンレス鋼管から、一辺が13mmの立方体状の試験片を複数切り出した。試験片を、表4に示す番号11~21の製造条件で処理液に浸漬した。各番号で用いた処理液は、それぞれ、弗化水素と、過酸化水素とを含有した水溶液であった。表4中の処理液欄のうち、弗化水素欄及び過酸化水素欄は、各番号で処理液中の弗化水素濃度質量及び過酸化水素濃度質量を示す。表4中の液温は、試験中の処理液温度°Cを示し、浸漬時間は、処理液に試験片を浸漬した時間分を示す。各試験番号ごとに2つの試験片を処理液に浸漬した。浸漬後、処理液から試験片を取り出し、水洗した。水洗された試験片の表面を乾燥し、二相ステンレス鋼材としての試験片を得た。得られた試験片に対して、実施例1と同じ条件で腐食試験を実施し、実施例と同じ方法により、各番号の腐食速度g/m2/hを求めた。[試験結果]表4に試験結果を示す。表4を参照して、番号11~17の処理液、液温、浸漬時間はいずれも、本発明の範囲内であった。その結果、番号11~17の腐食速度は15.0g/m2/h未満であり、高い耐孔食性を示した。番号11~15の液温は、30~50°Cの範囲内であった。そのため、これらの番号の腐食速度は12.0g/m2/h未満であった。さらに、番号11~14の浸漬時間は、15分以内であった。そのため、これらの番号の腐食速度は、10.0g/m2/h未満であった。一方、番号18の処理液中の弗化水素濃度は、本発明の弗化水素濃度の上限を超えた。そのため、腐食速度が15.0g/m2/h以上であり、耐孔食性が低かった。番号19の処理液中の弗化水素濃度は、本発明の弗化水素濃度の下限未満であった。そのため、腐食速度が15.0g/m2/h以上であり、耐孔食性が低かった。番号20の処理液中の過酸化水素濃度は、本発明の過酸化水素濃度の下限未満であった。そのため、腐食速度が15.0g/m2/h以上であり、耐孔食性が低かった。番号21の浸漬時間は、本発明の浸漬時間の下限未満であった。そのため、腐食速度が15.0g/m2/h以上であり、耐孔食性が低かった。以上、本発明の実施の形態を説明したが、上述した実施の形態は本発明を実施するための例示に過ぎない。よって、本発明は上述した実施の形態に限定されることなく、その趣旨を逸脱しない範囲内で上述した実施の形態を適宜変形して実施することが可能である。"