"界磁鉄心に界磁巻線を施した界磁と回転軸が取り付けられ前記界磁の内側に配設された電機子とを有する電動機と、円盤状を成し前記回転軸が挿入される貫通穴が形成された主板と、円盤状を成し前記主板に対向して配設され中央に吸気口が設けられた側板と、前記主板と前記側板との間に設けられ前記貫通穴から前記主板の外周側に延設され前記電機子の回転方向に等間隔に立設された複数の翼とを有する羽根車と、を備え、前記吸気口の内径は、30~40mmに設定され、前記翼の枚数は、16~25枚に設定され、前記電機子が33,000から45,000rpmで駆動されることを特徴とする送風機。前記翼の枚数は、16枚に設定されていることを特徴とする請求項1記載の送風機。前記各翼には、前記各翼が対向する面に設けられ、前記各翼の長手方向における外端部から内端部に向けて延設される凹部が形成されていることを特徴とする請求項1または2に記載の送風機。前記凹部は、前記側板から前記主板に向かう方向に沿って所定間隔で複数設けられていることを特徴とする請求項3に記載の送風機。前記凹部は、前記外端部から前記内端部に向かう所定の位置までの間に延設されていることを特徴とする請求項3または4に記載の送風機。前記各翼には、前記各翼が対向する面に設けられ、前記各翼の長手方向に沿って所定間隔に配置され、前記側板から前記主板に向けて延設される複数の凹部が形成されていることを特徴とする請求項1または2に記載の送風機。前記各凹部は、前記各翼の長手方向における外端部から内端部に向かう所定の位置までの間に形成されていることを特徴とする請求項6に記載の送風機。前記界磁巻線は、一対の磁極部に二分割され、前記各界磁巻線の間には、前記電機子が接続され、前記電機子の回転数は、トライアックを用いた位相制御方式により制御されることを特徴とする請求項1~7の何れか1つに記載の送風機。前記請求項1~8の何れか1つに記載の送風機を備えた電気掃除機。しかしながら、上記特許文献1の電動送風機では,一分間の回転数が30,000rpmで運転されたときのnZ音回転数nと翼の枚数Zに起因するの基本周波数以下nZ周波数と称するが6kHzになるため、人間にとって耳障りな周波数帯域の騒音が残ってしまうという課題があった。本発明は、上記に鑑みてなされたものであって、耳障りな周波数帯域で発生する騒音を低減し、かつ、効率を高めることが可能な送風機およびこの送風機を搭載した電気掃除機を得ることを目的とする。上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明は、界磁鉄心に界磁巻線を施した界磁と回転軸が取り付けられ前記界磁の内側に配設された電機子とを有する電動機と、円盤状を成し前記回転軸が挿入される貫通穴が形成された主板と、円盤状を成し前記主板に対向して配設され中央に吸気口が設けられた側板と、前記主板と前記側板との間に設けられ前記貫通穴から前記主板の外周側に延設され前記電機子の回転方向に等間隔に立設された複数の翼とを有する羽根車と、を備え、前記吸気口の内径は、30~40mmに設定され、前記翼の枚数は、16~25枚に設定され、前記電機子が33,000から45,000rpmで駆動されることを特徴とする。この発明によれば、翼の枚数を16枚~25枚に設定し、かつ、位相制御方式により一分間の回転数を33,000~45,000rpmに制御するようにしたので、耳障りな周波数帯域で発生する騒音を低減し、かつ、効率を高めることができる、という効果を奏する。以下に、本発明にかかる送風機および電動掃除機の実施の形態を図面に基づいて詳細に説明する。なお、この実施の形態によりこの発明が限定されるものではない。実施の形態.図1は、本発明の実施の形態にかかる送風機の縦断面図であり、図2は、図1に示される矢印A方向から羽根車を見たときの平面図であり、図3は、図1に示される羽根車の縦断面図であり、図4は、図3に示される翼の展開図であり、図5は、本実施の形態にかかる送風機の騒音特性と従来の送風機の騒音特性とを示す図であり、図6は、等ラウドネス特性を示す図であり、図7は、図1に示される整流子電動機の横断面図であり、図8は、図1に示される電機子の横断面図である。図1において、送風機400は、主たる構成として、整流子電動機100および羽根車11を有して構成され、整流子電動機100は、界磁40と、電機子50と、軸受12a、12bと、フレーム9と、ブラケット10とを有して構成されている。具体的に説明すると、ブラケット10と共に送風機400の外郭を構成するフレーム9には、界磁鉄心1に界磁巻線5を巻回して成る界磁40が配設され、さらに界磁40の内周側には、電機子巻線7が巻回され出力軸回転軸8が取り付けられた電機子50が設けられている。この電機子巻線7は、整流子13に接続され、整流子13に接触するブラシ60からの電流によって電機子磁束を発生する。出力軸8の一端羽根車11側は、フレーム10に配置された軸受12aによって回転自在に支持され、出力軸8の他端羽根車11の反対側は、フレーム9に配置された軸受12bによって回転自在に支持されている。界磁40は、フレーム9に圧入して固定され、軸受12a、12bが取付けられた電機子50は、軸受12b側から界磁40の内側に挿入される。そして、フレーム9の開口部にブラケット10が取り付けられることによって、電機子50は軸受12aで支持される。なお、図1には、フレーム9の一端にブラケット10を設けた送風機400の構成例が示されているが、本実施の形態にかかる送風機400は、これに限定されるものではなく、例えば、フレーム9の軸方向の両端に開口部を設けて、各々の開口部にブラケット10を取り付ける構成でもよい。羽根車11は、ブラケット10の内部に配設されると共に、ブラケット10から外部に突出する出力軸8の端部に固定される。羽根車11の外側にはファンカバー11dが取り付けられる。次に、羽根車11に関して説明する。図2および図3において、羽根車11は、円盤状を成し出力軸8が挿入される貫通穴11jが形成された主板11aと、円盤状を成し主板11aに対向して配設され、中央部に送風機400の風路の入口となる吸気口11g内径寸法Dが設けられた側板11bと、主板11aと側板11bとの間に設けられ電機子50の回転方向に等間隔に立設された複数の翼11cとで構成されている。羽根車11の外周部には吐出口11hが形成される。各翼11cは、弓形を成し、渦巻き状に配設され、外端が側板11bの外周縁11m付近に達し、かつ、内端が側板11bの内周縁11n吸気口11g付近に達するように形成されている。さらに、各翼11cは、かしめ部11eによって主板11aと側板11bとの間にてかしめ固定される。図2に示される羽根車11には、一例として、16枚の翼11cが設けられている。翼11cの側面側板11bと主板11aとが対向する面の反対の面側には、図1に示されるように、中央部に吸気口を有すると共に羽根車11を覆うファンカバー11dが配置されている。そのため、羽根車11の回転に伴い、羽根車11に設けられた吸気口11gより空気が吸引され、この空気は、羽根車11の吐出口11hから排出される。次に、界磁40および電機子50に関して説明する。図7および図8において、界磁鉄心1は、全体形状が略四角形の筒状を成し、それぞれ対向して配置される一対の磁極部2a、2bと一対の継鉄部3a、3bとを備える。界磁鉄心1は、薄板の電磁鋼板例えば0.1~1.0mm程度の板厚のものを所定の形状に金型で打ち抜き、所定枚数複数枚積層して形成される。磁極部2aには絶縁部材図示せずを介して界磁巻線5aが巻回され、同様に、磁極部2bには絶縁部材図示せずを介して界磁巻線5bが巻回されている。そして、界磁巻線5a、5bに電流を流すことによって界磁磁束が生成される。電機子50は、電機子鉄心6、電機子巻線7、および出力軸8を有して構成され、電機子鉄心6は、界磁鉄心1と同様に、薄板の電磁鋼板例えば0.1~1.0mm程度の板厚のものを所定の形状に金型で打ち抜き、所定枚数複数枚積層して形成された円筒状を成す。なお、電機子鉄心6は、界磁鉄心1と同じ材料の電磁鋼板を用いてもよいし、別の材料の電磁鋼板を用いてもよい。例えば、電機子鉄心6の電磁鋼板の厚さを、界磁鉄心1の電磁鋼板の厚さより薄い材料に設定してもよい。これにより、電機子鉄心6の鉄損特に渦電流損が低減して、高効率な送風機400を得ることができる。図8に示される電機子鉄心6には、一例として22個のスロット15が設けられ、このスロット15には、絶縁材図示せずを介して電機子巻線7が施されている。この電機子巻線7は、図1に示される整流子13に接続されている。電機子鉄心6の中心部には、図1に示される出力軸8を貫設するための軸孔17が設けられ、出力軸8に羽根車11図1参照を取り付けることによって、送風機400が構成される。このように構成された送風機400は、例えば、後述する電気掃除機500に用いられる。なお、電機子鉄心6の隣り合うスロット15間の鉄心部は歯部16が形成され、この歯部16は、スロット15と同様に22個形成されている。次に、送風機400の動作を説明する。後述するように、交流電源30からの交流電圧が整流子電動機100に印加されたとき、交流電源30からの電流は、一方の界磁巻線例えば界磁巻線5aを介して整流子13に接触する一方のブラシ60aに流れ、さらにブラシ60aと整流子13の摺動接触によって電機子巻線7を経由した後に、他方のブラシ60bから他方の界磁巻線5bに流れる。このように電流が流れることによって、界磁磁束および電機子磁束が生成され、電機子50の回転トルクを発生する。そして、出力軸8に設けられた羽根車11は、電機子50の回転に伴って回転駆動することによって、吸気口11gから空気を取り込む。次に、本実施の形態にかかる送風機400で設定されるnZ周波数と人間にとって耳障りな騒音の周波数帯との関係を説明する。本実施の形態にかかる送風機400は、羽根車11が16枚の翼11cで構成されると共に、一分間あたり回転数が33,000~45,000rpmで制御されるため、nZ音のnZ周波数は、8.8kHz~12kHzとなる。すなわち、一分間あたり回転数を一秒間あたりの回転数に換算すると550~750rpsとなるため、この回転数に翼11cの枚数16枚をかけた値がnZ周波数となる。図6に示される等ラウドネス特性は、横軸が周波数、縦軸が音圧レベルdB、図中の曲線が騒音レベル、すなわち人間の聴感レベル単位:phonを表している。なお、図6には音の大きさを表す単位であるsoneも併記しているが、本発明は、聴感上大きく聴こえる音の低減を目的としているため、以下の説明ではphonを用いて説明する。人間にとって耳障りな騒音の周波数帯は、前述したように1kHz~7kHz図6のハッチングされた領域である。例えば、聴感レベルが40phonの曲線に着目した場合、1kHz~7kHzにおける音圧レベルは、30dB~40dBの範囲となる。すなわち、1kHz付近の音は、音圧レベルが40dBのとき、人には聴感レベルが40phonの音騒音として聞こえるが、3kHz付近の音は、音圧レベルが30dB程度であっても、人には聴感レベルが40phonの騒音として聞こえる。一方、1kHz~7kHz以下およびそれ以上の周波数帯における音圧レベルに関しては、例えば8kHz付近の音は、音圧レベルが約45dBのとき、人には聴感レベルが40phonの騒音として聞こえる。ただし、この8kHz付近の騒音レベルを、1kHz~7kHzにおける騒音レベルと同じ値にするためには、1kHz~7kHzにおける騒音エネルギーよりも大きなエネルギーが必要となる。すなわち、8kHz付近の騒音は、1kHz~7kHzにおける騒音と同一騒音値であっても、人には実際の聴感レベルよりも低く感じられるため、nZ周波数を7kHz以上に設定することができれば、快音化を実現する送風機400を得ることができる。本実施の形態にかかる送風機400は、nZ周波数を8.8kHz~12kHzに設定することによって低騒音化を実現している。図5には、従来例である翼の枚数が8枚の送風機を運転させたときの騒音特性実線と、本実施の形態にかかる羽根車11翼11cの枚数を16枚とした場合を設けた送風機400を運転させたときの騒音特性点線とが示されており、横軸は周波数単位:kHz、縦軸は騒音レベルdBである。なお、図5に示される騒音レベルは、1マスが10dBである。図5から明らかなように、従来例のnZ周波数は、約5.5kHzであるのに対し、本実施の形態にかかる送風機400によるnZ周波数は、約11kHzであることがわかる。また、4kHz~11kHz付近における点線の騒音レベルは、実線の騒音レベルよりも低い値を示している。なお、11kHz付近の騒音レベルと5.5kHz付近における騒音レベルとの差は、約8dBであるが、図6にて説明したように、11Hz付近の騒音レベルを、5.5kHz付近の騒音レベルと同じ値にするためには、大きなエネルギーが必要であるため、人には実際の聴感レベルよりも大幅に低く感じられる。このように、本実施の形態にかかる送風機400は、nZ周波数を相対的に高い値にするために、翼11cの枚数を16枚以上に設定しているわけであるが、このように翼11cの枚数を増加することで聴感騒音を低減することができるものの、翼11cの枚数を増加しすぎると風路面積が小さくなり、送風機400の性能の低下を招き送風機400の効率が悪化するという問題が生じることとなる。このような問題を回避するため、本実施の形態にかかる送風機400は、側板11bに設けられる吸気口11gの内径寸法Dがφ30~φ40に設定されている。ここで、側板11bの内径寸法Dを大きくすれば風路面積を確保することができるが、送風機400の運転時の圧力が低下するため、送風機400を電気掃除機500に搭載した場合における吸引力が低下することとなる。吸引力の低下を確保するためには、電機子50の回転数を高くすればよいわけであるが、高回転になると、整流子13とブラシ60a、60bとの接触摺動による摺動損失が増加して、整流子電動機100の効率が低下すると共に、この摺動に伴うブラシ60a、60bの摩耗が早くなり短時間でブラシエンドとなり、整流子電動機100を運転することができなくなるという問題が生じることとなる。また、電機子50の高回転化に伴い、羽根車11の遠心力に対する強度が低下するため、翼11cと主板11aとのかしめ部11e翼11cと側板11bとのかしめ部11eを含むの数を増やす必要がある。ただし、かしめ部11eの数が増加することによって、かしめ部11eの微小隙間から送風漏れが発生し、送風機400の性能が低下するという問題が生じることとなる。本実施の形態にかかる送風機400は、これらの問題を回避可能に構成されており、以下その構成を具体的に説明するが、まず、かしめ部11eの数の増加させることなく羽根車11の遠心力に対する強度を向上させる態様について説明する。図4aに示される翼11cには、各翼11cが対向する面に設けられ、各翼11cの長手方向における外端部11kから内端部11pに向けて延設されるリブ11f凹部が形成されている。このリブ11fを設けることによって、かしめ部11eの数を増加させることなく、羽根車11の遠心力に対する強度を向上させることが可能である。従って、信頼性の高い送風機400を得ることができる。また、リブ11fを設けることによって、翼11cの厚さ板厚を相対的に薄くすることができる。従って、翼11cの板厚を薄くした場合でも、リブ11fを設けていない翼と同等の強度遠心力に対する強度を得ることができると共に、翼11cの板厚を薄くすることで、風路面積が拡大し、送風機400の効率を更に改善することができる。なお、図4aに示されるリブ11fは、1本に限定されるものではなく、側板11bから主板11aに向かう方向翼11cの短手方向に沿って所定間隔で複数設けるようにしてもよい。このような複数のリブ11fを設けることによって、羽根車11の遠心力に対する強度をより一層向上させることが可能である。なお、図4aに示されるリブ11fは、翼11cの内端部11p側にも設けられているが、外端部11k側だけに設けるようにしてもよい。例えば、リブ11fは、翼11cの外端部11kから内端部11pに向かう所定の位置までの間に延設してもよい。所定の位置は、例えば、図4に示される複数のかしめ部11eの内、翼11cの外端部11kから3つ目のかしめ部11eが配設された部分である。このようにリブ11fを設けることによって、かしめ部11eの数を増加させることなく、羽根車11の遠心力に対する強度を向上させることができると共に、リブ11fを全体に施す場合に比べて加工に伴うコストを低減することができる。図4bは、リブ11fの別の態様を説明するための図である。図4bに示される翼11cには、各翼11cが対向する面に設けられ、各翼11cの長手方向に沿って所定間隔に配置され、側板11bから主板11aに向けて延設される複数のかしめ部11e凹部が形成されている。このようにリブ11fを設けることによって、図4aに示される翼11cと同様の効果を得ることが可能である。なお、図4bに示される各リブ11fは、翼11cの内端部11p側にも設けられているが、外端部11k側だけに設けるようにしてもよい。例えば、リブ11fは、翼11cの外端部11kから内端部11pに向かう所定の位置までの間に形成するようにしてもよい。所定の位置は、図4bの例では外端部11kから3つ目のかしめ部11eが配設される部分である。このように外端部11k側にリブ11fを設けることによって、かしめ部11eの数を増加させることなく、羽根車11の遠心力に対する強度を向上させることができると共に、リブ11fを全体に施す場合に比べて加工に伴うコストを低減することができる。次に、摺動損失による整流子電動機100の効率低下とブラシ60a、60bの摩耗とを抑制する態様について説明する。図9は、整流子電動機100に供給される交流電源30と、位相制御方式によって整流子電動機100の回転を制御する素子とを示す図であり、図10は、本発明の実施の形態にかかる電気掃除機500の斜視図である。図9において、界磁巻線5aの一端は交流電源30に接続され、界磁巻線5aの他端はブラシ60aに接続されている。また、界磁巻線5bの一端は交流電源30に接続され、界磁巻線5bの他端はブラシ60bに接続されている。そして、電機子50には各ブラシ60a、60bを介して交流電源30からの電圧が印加される。図9に示される界磁巻線5a、5bは、一対の磁極部に二分割され、各界磁巻線5a、5bの間には電機子50が接続されている。さらに、交流電源30と界磁巻線5bとの間には、位相制御方式によって整流子電動機100の回転を制御する素子の一例としてトライアック20が示され、このトライアック20は、交流電源30と界磁巻線5bとの間に直列に接続されている。そして、電機子50の回転数は、このトライアック20によって制御される。すなわち、交流電源30の半周機毎にオン/オフを制御する位相制御方式により、整流子電動機100に印加される電圧実効値が制御され、その結果、整流子電動機100の回転数、すなわち送風機400の風量が制御される。なお、トライアック20は、後述する電気掃除機500に配設されているものとする。本実施の形態の整流子電動機100は、このような回路構成によって、一分間あたりの回転数が33,000rpm~45,000rpmとなるように制御されている。また、電機子鉄心6には、前述したように22個のスロット15が設けられている。なお、整流子13にも、このスロット15の数に対応するように、22個の整流子片図示せずが設けられている。この電機子巻線7の整流動作回転モーメントを一定方向に保つための動作は、1回転あたり22回切り替わるため、その切替周波数は、12,100Hzで33,000rpm/60×22である。従って、切替時間は、約83μsec程度である。このように、電機子巻線7は、非常に短時間で電機子巻線7および界磁巻線5a、5bに流れる電流を整流している。また、整流子電動機100に流れる交流電流は、実効値で10~12Aアンペア程度である。この整流子電動機100を用いた送風機400を、図10に示される電気掃除機500に搭載した場合、電気掃除機500では、トライアック20を用いた位相制御通電角制御方式による電流制御風量制御が行われることで、電気掃除機500の吸引力が制御される。トライアック20を用いた位相制御方式では、交流電源30の半周期毎に交流電圧のオン/オフが制御されるため、電圧をオンさせたときに整流子電動機100に流れる電流が急峻に立ち上がる。従って、電動機に流れる電流の時間変化率であるdi/dtが非常に大きくなる。特に、位相制御時の位相角が90度近傍では、電流時間変化率di/dtが最も大きくなる。電流時間変化率di/dtが大きくなると、ブラシ60a、60bおよび整流子13の整流の切替タイミングで、ブラシ60a、60bの整流火花が大きくなってブラシ60a、60bの摩耗が早くなる。従って、ブラシ60a、60bが短時間で摩耗し、場合によっては整流子電動機100を運転できなくなる可能性がある。本実施の形態にかかる送風機400は、界磁巻線5a、5bが一対の磁極部に二分割され、かつ、各界磁巻線5a、5bの間に電機子50を配置することによって、電流時間変化率di/dtを小さくすることができる。従って、ブラシ60a、60bおよび整流子13の整流の切替タイミングにおける整流火花が抑制され、ブラシ60a、60bの長期使用と交流電源30へ伝達されるノイズの低減とを実現可能である。以上に説明したように、本実施の形態にかかる送風機400は、界磁鉄心1に界磁巻線5a、5bを施した界磁40と出力軸回転軸8が取り付けられ界磁40の内側に配設された電機子50とを有する整流子電動機100と、円盤状を成し出力軸8が挿入される貫通穴11jが形成された主板11aと、円盤状を成し主板11aに対向して配設され中央に吸気口11gが設けられた側板11bと、主板11aと側板11bとの間に設けられ貫通穴11jから主板11aの外周側に延設され電機子50の回転方向に等間隔に立設された複数の翼11cとを有する羽根車11と、を備え、吸気口11gの内径は、30~40mmに設定され、翼11cの枚数は、16~25枚に設定され、電機子50が33,000から45,000rpmで駆動されるようにしたので、翼枚数の増加に伴う送風機400の性能低下を招くことがない。その結果、耳障りな周波数帯域で発生する騒音を低減し、かつ、効率を高めることが可能である。また本実施の形態にかかる翼11cの枚数は、16枚に設定するようにしたので、騒音の低減化と整流子電動機100の高効率化とを両立させることが可能である。また本実施の形態にかかる翼11cには、図4aに示されるように、各翼11cが対向する面に設けられ、各翼11cの長手方向における外端部11kから内端部11pに向けて延設されるリブ11fが形成されているので、かしめ部11eの数の増加させることなく羽根車11の遠心力に対する強度を向上させることが可能である。また図4aに示されるリブ11fは、側板11bから主板11aに向かう方向に沿って所定間隔で複数設けるようにしたので、羽根車11の遠心力に対する強度をより一層向上させることが可能である。また図4aに示されるリブ11fは、外端部11kから内端部11pに向かう所定の位置までの間に延設するようにしたので、羽根車11の遠心力に対する強度を向上させることができると共に、リブ11fを全体に施す場合に比べて加工に伴うコストを低減することができる。また本実施の形態にかかる翼11cには、図4bに示されるように、各翼11cが対向する面に設けられ、各翼11cの長手方向に沿って所定間隔に配置され、側板11bから主板11aに向けて延設される複数の凹部が形成されているので、かしめ部11eの数の増加させることなく羽根車11の遠心力に対する強度を向上させることが可能である。また図4bに示されるリブ11fは、各翼11cの長手方向における外端部11kから内端部11pに向かう所定の位置までの間に形成するようにしたので、羽根車11の遠心力に対する強度を向上させることができると共に、リブ11fを全体に施す場合に比べて加工に伴うコストを低減することができる。また、本実施の形態にかかる界磁巻線5a、5bは、一対の磁極部に二分割され、各界磁巻線5a、5bの間には、電機子50が接続され、電機子50の回転数は、トライアック20を用いた位相制御方式により制御されるようにしたので、電流時間変化率di/dtを小さくすることができる。従って、ブラシ60a、60bおよび整流子13の整流の切替タイミングにおける整流火花が抑制され、ブラシ60a、60bの長期使用と交流電源30へ伝達されるノイズの低減とを実現可能である。なお、本発明の実施の形態にかかる送風機400および電気掃除機500は、本発明の内容の一例を示すものであり、更なる別の公知の技術と組み合わせることも可能であるし、本発明の要旨を逸脱しない範囲で、一部を省略するなど、変更して構成することも可能であることは無論である。"