互いに払拭し合うコンベアの断面を有する、少なくとも2つのコンベアシャフト2、3を備えたハウジング1を有し、シャフトは、同一の方向に駆動され、円筒形又は円錐形の設計の少なくとも2つのハウジングボア11、12内に配置され、シャフトの軸線15、16は、互いに平行に又は互いに対し一定の角度において配置され、2つのハウジングボア11、12の軸線の間の距離Aは、D/1.4142より大きく、ここで、Dは、円筒形ボアの直径又は円錐形ボアの最大直径であり、ハウジングボア11、12とコンベアシャフト2、3の外径DEとの間に、あそびa’が形成される押出機において、それぞれのコンベアシャフト2、3は、複数のコンベアセグメント17aから17d及び18aから18dを備え、コンベアシャフト2、3の少なくとも2つの隣接したコンベアセグメント17a、17b、18a、18bの互いの相対的な角度のずれは180度であり、各コンベアセグメント17a、17b、18a、18b、などの断面の形状の中心点PMは、ハウジングボア11、12の中心点及びコンベアシャフト2、3の回転の中心DMに対し相対的に偏心してずらされており、それぞれのコンベアシャフト2、3の断面の形状の中心点PMは、コンベアシャフト2、3の断面の形状の2つの鏡像平面x、yの交点により形成されていることを特徴とする押出機。請求項1における押出機において、偏心率eは、その偏心率だけ、各コンベアセグメント17a、17b、18a、18bなどの断面の形状の中心点PMがハウジングボア11、12の中心点BMかつコンベアシャフト2、3の回転の中心DMに対し相対的にずらされているが、D-A/4よりも小さいことを特徴とする押出機。請求項1又は2における押出機において、コンベアセグメント17a、17b、18a、18bなどの断面の形状の中心点PMが、2つの鏡像平面x、yのそれぞれに対し相対的に45度の角度においてずらされていることを特徴とする押出機。請求項1から3までのいずれかの押出機において、各コンベアセグメントの長さは、ボアの直径Dより大きくないことを特徴とする押出機。請求項1から4までのいずれかの押出機において、コンベアセグメントは、それぞれ、カムディスク29、30の2つの部分ディスク31a、31b、38a、38bにより形成されており、カムディスク29、30の2つの部分ディスク31a、31b、38a、38bは、互いに相対的に180度の角度において回転されていることを特徴とする押出機。請求項1から5までのいずれかの押出機において、コンベアシャフトのフライトは、ハウジングボア11、12の軸線15、16に対し、垂直に延びているか、又はオーガとして一定の角度で延びていることを特徴とする押出機。請求項4から5までのいずれかの押出機において、コンベアシャフト2、3は、2つのコンベアセグメント17aから17d;18aから18dの間に、バリアリング20aから20c;24a、24bを備えていることを特徴とする押出機。請求項7の押出機において、バリアリングは、コンベアセグメントの間の異なる距離のところに配置されていることを特徴とする押出機。請求項7又は8の押出機において、バリアリング20aから20c;24a、24bの直径は、2つのハウジングボア11、12の軸線の間の距離Aより大きくないことを特徴とする押出機。請求項1から9までのいずれかの押出機において、コンベアセグメント17aから17d;18aから18dは、一部材のコンベアエレメント4、5のセグメントにより形成されていることを特徴とする押出機。請求項1から10までのいずれかの押出機において、少なくとも6つのコンベアシャフトが、円に沿い、等しい中心角の間隔で配置されていることを特徴とする押出機。本発明の目的は、製品の品質を向上し、支持シャフトに作用するトルクによる負荷のピークを減少し、これにより、押出機の経済的な効率性を大幅に改善することにある。本発明の目的は、請求項1に記載の特徴を備えた押出機により達成される。本発明における押出機の有利な実施態様は、従属項に記載されている。本発明における押出機は、少なくとも、互いに正確に払拭する、コンベアの断面を有する2つのダブルフルートコンベアシャフトを含んでいる。すなわち、あそびは、実質的には、製造上の許容差を補うのみである。ボアの壁を正確に払拭する形状を有するダブルオーガ押出機のオーガについては、クレメンスコールグルューバー著協働して回転するダブルオーガ押出機カールハンザーフェアラーク出版、2007年、ミュンヘン102頁によれば、次の式が適用される。A/D≧cos90/Zここで、Aは2つのボアの軸線の間の距離であり、Dはボアの直径であり、かつ、Zはフルートの数である。すなわち、ダブルフルートオーガにおいて、オーガシャフト及びボアの壁の断面の形状を正確に払拭する形状を有するものについては、A/D>cos45°>0.707となる。すなわち、2つのボアの軸線の間の距離Aは、D/1.4142よりも大きい。各コンベアシャフトは、少なくとも2つの隣接するコンベアセグメントを備えている。少なくとも2つのコンベアセグメントの一方のコンベアセグメントから、隣接するコンベアセグメントに対する、回転の角度は、180度である。すなわち、各コンベアシャフトに設けられた、少なくとも2つの隣接したコンベアセグメントは、相対的に互いに180度の角度で回転されている。互いに払拭するコンベアシャフトセグメントのコンベアの断面は、互いに360度/nの角度において回転されているが、ここで、nはフルートの数である。本発明による押出機は、典型的には、平行な軸線を有する円筒形のボアを備える。しかしながら、本発明は、さらに、互いにある角度で近づく軸線を有する円錐形のボアを備えた押出機にも関する。各コンベアセグメントの断面の形状の中心は、ハウジングボアの中心及びコンベアシャフトの回転の中心に対し、相対的に偏心して配置されている。各コンベアセグメントの断面の形状の中心は、コンベアセグメントの断面の形状の2つの鏡像平面の交点により形成される。偏心率は、それによりコンベアセグメントの断面の形状の中心がハウジングボアの中心及びコンベアシャフトの回転の中心に対しずらされるが、D-A/4よりも小さい。コンベアセグメントの断面の形状の中心は、好ましくは、断面の形状の2つの鏡像平面に対し相対的に、45度、ずらされるが、それは、この角度において、全てのボアが、全てのシャフトの角度の位置において、払拭されるためである。ダブルフルートコンベアシャフトにおいて、各コンベアセグメントの1つのフルートは、そのとき、ハウジングボアとの間に偏心率に対応する、あそびを有しており、他方、そのコンベアシャフトのもう1つのフルートは、連続的に、ハウジングボアを払拭している。ハウジングボア及びオーガシャフトのコンベアの形状の両方が、そのとき、全周に沿い払拭される。ハウジングボアの直径とコンベアシャフトの外径との間の偏心率を任意に選択し、それにより、層の厚さが任意に選択され、それに対応して、フライトの深さがより小さくなる。コンベアシャフトとハウジングボアとの間の隙間による搬送効果が減少すると、充填レベル及び材料の交換が増大するが、他方、部分的な材料の負荷が減少する。本発明によれば、各コンベアシャフトの1つのコンベアセグメントのフライトが、ボアの壁を払拭するが、他方、隙間が、対応するコンベアシャフトに隣接したコンベアセグメントの隣接したフライトの間に、形成される。製品の流れ方向が、そのとき、かく乱される。すなわち、ボアの壁を払拭するフライトにより阻止された材料は、そのコンベアシャフトに隣接するコンベアセグメントの隣接したフライトにより形成された隙間の領域に流れ出ることができる。2つの隣接したコンベアセグメントは、好ましくは、それぞれ、カムディスクの2つの部分ディスクにより形成され、そこでは、各カムディスクの両方の部分ディスクは、相対的に互いに180度の角度に回転されている。本発明による押出機を用いることにより、コンベアシャフトのバランスがとれた動的な条件が得られるが、このような条件が非常に重要であるのは、均一な負荷が、支持シャフト及びギヤボックスの技術的な設計についての基礎として役立ち、かつ、経済的にみて長期にわたり作動するための前提条件となる点においてである。支持シャフトにおける、ミリ秒の解像度を用いたトルクの計測から示されることは、典型的な混練ブロックについて、もはや満たすことができないような技術的又は工学的な必要条件はないということである。10パーセントの過負荷のための技術的な必要条件を、シャフトに加わる最大の許容される長期の負荷について、非常に注意深く考慮しなければならないが、他方、混練ブロックは、しばしば、負荷をそれぞれの回転について30パーセントの範囲で変化させる。シャフトの疲労による破損をいかなる場合にも防ぐために、機械の定格出力を全て用いることはできない。混練ブロックにおける個々のディスクの断面の180度の形状の重なりにおいても、より良質の製品を得ることが、より低いピーク負荷において達成され、180度の重なりは、連続的にオーガのねじ筋を動作させ、ピーク負荷の変動を最小にしてより良質の製品の混合物が提供される。各コンベアセグメント又は各部分ディスクの軸線方向における長さは、好ましくは、ボア直径より大きくなく、特に最大でもボア直径の半分である。各コンベアシャフト及びそれにより支持されている、本発明における少なくとも1つのコンベアエレメントは、単一の構成部品を形成することができる。シャフト及びコンベアエレメントを一部材として形成することにより、実質的により大きなトルクが伝達される。例えば、駆動シャフトを含めたシャフトと、コンベアエレメントとを、溶融ゾーンを含めた充填ゾーンの領域において、単一の構成部品として形成することができる。本発明においては、繰り返される巻き付け形状が用いられ、製品の軸線方向の流量率に対する追加の抵抗が提供される。すなわち、全ての露出した断面にわたるフライトの深さが変えられ、これにより全製品及び押出機に均一により大きな負荷が加えられる。コンベアシャフトのフライトは、そのとき、孔の軸線に対し、垂直方向に延びることができ、又はオーガとして斜めに形成されてもよい。コンベアシャフトは、好ましくは、2つのコンベアセグメントの間のボアの軸線と同心のバリアリングを備え、その直径は、軸線の間の距離に一致する。それにより、軸線方向への材料の流れを減速することができ、分散効果が増大される。そのとき、バリアリングは、コンベアセグメントの間の様々な距離において、配置することができる。コンベアセグメントは、一部品のコンベアエレメントのセグメントにより形成することもできるが、それは、例えば、金属製の部分にフライス加工をすることにより得られる。本発明における押出機を用いることにより、引張応力及び圧縮力が、連続相の粘性を用いることにより、その内部にある固形の団塊に対し及ぼされるが、これにより、その疲労による破壊につながる。したがって、本発明によれば、効果的な固体の均質化及び分散が実現されるが、それは、粒径が100ミクロンメートルよりも小さい固体粒子、特に10ミクロンメートルよりも小さい固体粒子においても、同様である。本発明における押出機を用いることにより、製品は、このようにして、短い距離において、連続的に異なる流れの方向及び速度、すなわち、異なるひずみ条件におかれる。本発明においては、コンベアセグメントの1つのフライトからハウジングボアまでの距離が大きいとき、大きな材料の交換が生ずるが、他方、フライトがハウジングボアの壁に払拭するときは、より小さな材料の交換が生じる。最大の分散効果を得ることができるのは、製品に高い負荷を加えるとき、さらに、2つのコンベアシャフトのコンベア断面を正確に払拭するときである。ダブルフルートコンベアシャフトの一方の又は他方のコンベアシャフトにおいて、180度の角度で回転されている、互いに払拭をするコンベアセグメントにより、製品には小さな領域においてのみ、外部から負荷が加わり、そこでは、製品の温度が全体として低く抑えられなければならず、これにより、極めて高い負荷の領域においても製品に損傷が生ずることがなく、したがって、全体として穏やかに取り扱われる。したがって、本発明における押出機が特に適しているのは、ポリエチレンテレフタレートPETの製造など、感受性のある製品の加工である。好ましい実施態様において、押出機は、少なくとも6つのコンベアシャフトを備えており、それらは、円に沿い、等しい中心角の間隔で配置され、それぞれが、2つの隣接したコンベアシャフトを払拭する。これにより、真空度は、流れにおける特に高い密度により、倍増される。これがなされるとき、ピークの負荷が生ずることがなく、それにより、コンベアシャフトの全長にわたり望ましくない粘性の低下が生ずることがないことから、効果的かつ急速な混合が実現され、さらに、実質的により高い製品の品質と、より高い処理量が高度に均一な同質化において実現される。上述の実施態様におけるコンベアシャフトのコンベアの断面がコンベアセグメントにより形成され、そこで、ダブルフルートコンベアシャフトが180度の角度において回転されているとき、形状の重なり、すなわち、2つの隣接するシャフトの間の軸線の方向におけるフライトの深さの段階的な変化が、倍増され、かつ、それにより実質的に増大される。本発明の説明を、より詳細に、以下、添付図面を用いながら行う。図1において、ダブルシャフト押出機は、2つのダブルフライトコンベアシャフト2、3をハウジング1内に備えており、これらのコンベアシャフトはコンベアエレメント4、5を含み、これらのコンベアエレメントは、それぞれ、歯車の歯8、9などを用いることにより、支持シャフト6、7に回転され、かつ、固定されて配置されている。コンベアシャフトは2、3は、同一の方向に駆動されるように、2つのハウジングボア11、12内に配置されており、このとき、ボア11、12のボアの壁13及び14は、ハウジングボア11、12の中心BM及びコンベアシャフト2、3の回転の中心DMを通って延びるコンベアシャフト2、3の回転の軸線と同心である。そのとき、ボア11、12は、円筒形又は円錐形の設計にすることができるが、円筒形のボア11、12については、回転の軸線は平行であり、円錐形のボアについては、その軸線は、互いに一定の角度において延びている。ハウジングボア11、12は、直径Dを有する。軸線の間隔はAであり、すなわち、ハウジングボア11、12の中心BM間の距離であり、D/1.4142よりも大きい。コンベアエレメント4、5及びこのようにしてコンベアシャフト2、3においては、断面において、外径DEは、Dよりも大きく、A及びDEから帰結される鏡像対称のダブルフライトの外形を有し、フライトの深さGE=DE-A、内径DI=DE-2GEである。図1において、コンベアシャフト2、3は、中心に配置されている。コンベアシャフト2、3の断面の形状の中心点PMは、このようにして、DM及びBMと一致する。一定のあそびaが、ボアの壁13、14とコンベアシャフト2、3の断面の形状との間に存在する。そのとき、コンベアは互いに払拭する形状を備えているが、ハウジングボア11、12の表面は、こすりとられない。図1における、知られた押出機とは異なり、コンベアシャフト2、3の断面の形状の中心点PMは、eだけ、ハウジングボア11、12の中心点BM及びコンベアシャフト2、3の回転の中心DMに対し、相対的に偏心して、ずらされている。各コンベアシャフト2、3の断面の形状の中心点PMは、そのとき、各コンベアシャフト2、3の断面の形状の2つの鏡像平面x、yの交点により決定される。偏心率eは、その偏心率の分だけ、コンベアシャフト2、3の断面の形状の中心点PMが、ハウジングボア11、12の中心点BM及びコンベアシャフト2、3の回転の中心DMに対し、相対的にずらされているが、D-A/4よりも小さい。図2における、2つのコンベアシャフト2、3の断面の形状は、中心点PMが、y座標により示される鏡像平面の方向に、D-DE/2だけ、偏心するように、配置されているが、他方、コンベアシャフト2、3の回転の中心DM及びハウジングボア11、12の中心点BMの位置は変わらないようにされている。ハウジングボア12は、それにより、継続的に最適にクリーニングされる。偏心率eは、DM及びBMを中心とした円で示されるように、全ての任意の方向におけるものである。図3には、両コンベアシャフト2、3の断面の形状の中心点PMは、2つの鏡像平面x、yに対して45度の角度において、等距離にeだけ偏心して、ずらされている。これらの2つのコンベアの形状は、いずれも、このようにして、全周において、かつ、ハウジングボア11、12において、同一の態様において、互いに払拭される。偏心率eを、D及びDEの範囲において、すなわち、層の厚さの範囲において、自由に選択することにより、フライトの深さGEは、同時にこれと対応して、変化する。図3においては、ダブルフルートコンベアシャフト2、3の一方のフルートがボアの壁13又は14をこすりとるが、コンベアシャフト2において分かるように、他方のフライトは、ボアの壁13、14から距離a’を備える。このようにして形成された隙間は、搬送効果を減少させるが、そのとき、充填レベル及び材料の交換は増加し、他方、同時に部分的な材料の負荷が減少する。このようにして、回転の軸線に対し横方向における混合効果が改善され、かつ、分散効果が増大する。2つのコンベアシャフト4、5の8つの異なる回転の位置は、図8において示されている。コンベアシャフト2、3のフライトとボアの壁13、14との間の層の厚さは、最大で、D-DIである。異なる偏心率e、及び/又は、2つの鏡像平面又は主座標x、yに対する偏心角Eにおいて、多数の異なる層の厚さを設定することができる。図5、図6、図7及び図9aからdまでにおいては、ダブルシャフト押出機は、一部材のコンベアエレメント17、18を有しており、これらのコンベアエレメントの有する長さLは、例えば、2.5Dから4Dであり、コンベアセグメント17aから17dまで及び18aから18dまでからなる。各コンベアエレメント17、18のコンベアセグメント17aから17dまで及び18aから18dまでは、90度などの同じ角度において、段階的に互いに少しずつずらして、配置されている。それぞれのコンベアセグメント17aから17dまで及び18aから18dまでは、ダブルフライトオーガとして形成されている。そのとき、かみ合うコンベアセグメントは、点Cのところにおいて、実質的に液密な状態、すなわち、1ミリメートルよりも小さい、低いあそびにおいて、接触し、それは、例えば、図7及び図9aにおいて示されている。各コンベアエレメント17、18のコンベアセグメント17aから17dまで及び18aから18dまでは、断面の形状において、中心点PMが、ハウジングボア11、12の中心点BM及びコンベアシャフト2、3の回転の中心DMに対し、それぞれ、同じ態様において、相対的に偏心して、ずらされているが、それは、図2から図4までに関して上述したとおりである。バリアリング20aから20cまでは、それぞれ、回転の軸線と同心であるが、コンベアエレメント17、18のコンベアセグメント17aから17dまで及び18aから18dまでのうちの2つのコンベアセグメントの間に設けられている。図5から図9までにおける実施態様は、有限のピッチのオーガセグメントを有するコンベアエレメントに関するが、図10から図20までにおいては、無限のピッチのオーガセグメントを有するコンベアが提供されるところ、これは、図10から図14までにおいて分かるように、互いにかみ合う混練ブロック22、23を形成するためと、高い比エネルギー入力を得るためである。各混練ブロック22及び23は、図10から図14までにおいて分かるように、そこでは、カムディスク22aから22dまで及びカムディスク23aから23dまでからなる。図10から図14までにおける実施態様においては、バリアリング24a、24bは、それぞれ、コンベアシャフトの回転の軸線と同心であり、カムディスク22aから22cまで及びカムディスク23aから23dまでのうちの2つのカムディスクの間に設けられている。カムディスク22aから22dまで及びカムディスク23aから23dまでは、そのコンベアシャフトに対し垂直方向の断面の形状を備えており、コンベアシャフトは、コンベアシャフトの中心点BM及びハウジングボアの回転の中心DMに対し、偏心してずらされているものを有しているが、そのことは、図2、図3及び図4に関して上述したとおりである。すなわち、各カムディスクは2つのフライトを備えており、各カムディスクの2つのフライトの一方が、ハウジングボアのボアの壁を密に払拭し、他方、もう一つのフライトは、ボアの壁から一定の距離のところに配置されており、カムディスクが偏心していることによる、あそびを有している。このようにして、搬送効果を生じさせる通路が形成される。混練ブロック22及び23は、切欠き27をその端面に備えており、それにより、隣接した混練ブロックが、許容差により、衝突しないようにされている。図15から図19までにおいては、混練ブロック29、30の各カムディスク29aから29dまで及び30aから30dまでは、互いに相対的に180度の角度において回転されている2つの部分ディスクで形成されているが、そのことはカムディスク29aの部分ディスク31a及び31bから分かる。互いにかみ合うカムブロック22、23並びに29及び30は、同様の態様において、偏心して、ずらされているが、そのことは、図2から図4までを用いながら既に詳細に説明したとおりであり、PMのDM及びBMに対する関係においても示されている。図5から図9までの実施態様において、コンベアセグメント17aから17dまで及び18aから18dまでは、一定の角度において、ずらされており、図10から図14までの実施態様において、カムディスク22aから22dまで及び23aから23dまでも、一定の角度において、ずらされているが、これにより、コンベアシャフトの長さ方向において、180度で繰り返される形状の重なりが生ずるが、軸線の方向の流れに対し追加の抵抗を提供し、かつ、ガセットZの変位の領域において特に効果的である。特に図15において分かるが、2つの隣接した部分ディスク31a、31bが、コンベアセグメント、すなわち、混練ブロック29のカムディスクを形成するが、その一方のカムディスク31aが、隣接した部分ディスク31bに相対的に180度の角度において回転されている。部分ディスク31bのフライトは、そのとき、ボアの壁を払拭し、他方、隙間aが、部分ディスク31aのフライトとボアの壁との間に形成される図2及び図3も参照のこと。。同じことが、混練ブロック30の2つの部分ディスク38a及び38bにも当てはまり、混練ブロック29の部分ディスク31a及び31bに対し、180度の角度において相対的に回転されている。すなわち、混練ブロック30の部分ディスク38a及び38bもまた、相対的に互いに180度の角度において回転されている。図15に示されるとおり、材料29は、押出機の作動中に部分ディスク38aのフライトの前方に集まるが、それにより、矢印40に示されるように、部分ディスク38aのフライトとボアの壁との間に形成された隙間内に流れ出ることができる。図20aからfまでにおいては、12個のコンベアエレメント32、33、34が、シャフト35、36、37に取り付けられており、これらのシャフトは、並行な軸線を有し、円に沿い配置されているが、コンベアエレメント31から33までは、全周にわたり、相互に動作している。コンベアエレメント32、33、34のコンベアの断面は、そのとき、図2から図4までを用いて、既に詳細に説明したものと同一の態様において、偏心して配置される。本発明の先述した実施態様について、2つの隣接したシャフトの間の形状の重なりは、ダブルシャフト押出機と比較して、ほぼ2倍である。