熱可塑性合成長繊維不織布を中間層として含むスパンレース不織布からなるフィルタ材。前記中間層である熱可塑性合成繊維不織布が、繊維径5~30μm、目付20~160g/m2であるスパンボンド不織布であり、そして該スパンボンド不織布の1の面側の層が、繊維径2~15μm、目付30~100g/m2である短繊維で構成され、他の面側の層が、繊維径7~25μm、目付50~200g/m2である短繊維で構成される、請求項1に記載のフィルタ材。前記繊維径2~15μm、目付30~100g/m2である短繊維、及び繊維径7~25μm、目付50~200g/m2である短繊維の繊維長と繊維径の寸法比L/Dは、いずれも、200~4000である、請求項2に記載のフィルタ材。予めウォータージェット加工を施したスパンボンド不織布がさらに積層されている、請求項1に記載のフィルタ材。30μm以上の粒子を90以上捕捉することができ、かつ、JIS-B-8356-8に準拠した測定方法により測定したフィルタ寿命が30分以上である、請求項1~4のいずれか1項に記載のフィルタ材。20μm以上の粒子を90以上捕捉することができ、かつ、JIS-B-8356-8に準拠した測定方法により測定したフィルタ寿命が25分以上である、請求項1~4のいずれか1項に記載のフィルタ材。10μm以上の粒子を90以上捕捉することができ、かつ、JIS-B-8356-8に準拠した測定方法により測定したフィルタ寿命が20分以上である、請求項1~4のいずれか1項に記載のフィルタ材。請求項1~4のいずれか1項に記載のフィルタ材の最下流部に、繊維径30μm~170μmのモノフィラメント織物が積層されているフィルタ材。請求項1~4のいずれか1項に記載のフィルタ材の端部周辺を熱シールして袋状に成形した、自動車燃料用フィルタ。請求項1~4のいずれか1項に記載のフィルタ材の最下流部に、繊維径30μm~170μmのモノフィラメント織物が積層されているフィルタ材の、端部周辺を熱シールして袋状に成形した、自動車燃料用フィルタ。本発明が解決しようとする課題は、前記した従来技術の問題点を解決し、微細粒子の十分な捕捉性能を有し、かつ、フィルタの厚さを増やすことなく長寿命化を達成するフィルタ材を提供することである。本発明者らは、上記課題を解決すべく、鋭意検討し実験を重ねた結果、スパンボンド不織布を中間層としたスパンレース不織布をフィルタ材として用いることにより、中間層として織物を用いた場合と比較して、微細粒子の十分な捕捉性能を維持しながら、長寿命かつ低コストのフィルタ材を提供することを見出し、本発明を完成するに至った。スパンレース不織布を製造する際には、補強材として用いる中間層には、適当な糸間隔で平織り等された織物を使用することが一般的である。図1、図4参照これは、柱状流工程等の短繊維を交絡処理する工程において、巻き込まれる空気の脱気が容易であり、また、通常、不織布と比較して平面上に大きな孔を有することから、柱状流に要する水圧を低く抑えることが可能だからである。これに対し、長繊維が平面上に一様に分散された熱可塑性合成長繊維不織布を中間層とした場合には、柱状流工程等で巻き込まれる空気の脱気が容易でなく、高水圧の柱状流処理を要するとの問題があった。本発明者らは、中間層に熱可塑性合成長繊維不織布を用いることにより、スパンレース不織布の厚さ方向に、より段階的な傾斜構造を形成させ、スパンレース不織布の全体積において内部捕捉機能を発揮されることを見出し、本発明を完成するに至ったものである。図4、図5参照すなわち、本発明は、以下のとおりものである。[1]熱可塑性合成長繊維不織布を中間層として含むスパンレース不織布からなるフィルタ材。[2]前記中間層である熱可塑性合成繊維不織布が、繊維径5~30μm、目付20~160g/m2であるスパンボンド不織布であり、そして該スパンボンド不織布の1の面側の層が、繊維径2~15μm、目付30~100g/m2である短繊維で構成され、他の面側の層が、繊維径7~25μm、目付50~200g/m2である短繊維で構成される、前記[1]に記載のフィルタ材。[3]前記繊維径2~15μm、目付30~100g/m2である短繊維、及び繊維径7~25μm、目付50~200g/m2である短繊維の繊維長と繊維径の寸法比L/Dは、いずれも、200~4000である、前記[2]に記載のフィルタ材。[4]予めウォータージェット加工を施したスパンボンド不織布がさらに積層されている、前記[1]に記載のフィルタ材。[5]30μm以上の粒子を90以上捕捉することができ、かつ、JIS-B-8356-8に準拠した測定方法により測定したフィルタ寿命が30分以上である、前記[1]~[4]のいずれかに記載のフィルタ材。[6]20μm以上の粒子を90以上捕捉することができ、かつ、JIS-B-8356-8に準拠した測定方法により測定したフィルタ寿命が25分以上である、前記[1]~[4]のいずれかに記載のフィルタ材。[7]10μm以上の粒子を90以上捕捉することができ、かつ、JIS-B-8356-8に準拠した測定方法により測定したフィルタ寿命が20分以上である、前記[1]~[4]のいずれかに記載のフィルタ材。[8]前記[1]~[4]のいずれかに記載のフィルタ材の最下流部に、繊維径30μm~100μmのモノフィラメント織物が積層されているフィルタ材。[9]前記[1]~[4]のいずれかに記載のフィルタ材の端部周辺を熱シールして袋状に成形した、自動車燃料用フィルタ。[10]前記[1]~[4]のいずれかに記載のフィルタ材の最下流部に、繊維径30μm~170μmのモノフィラメント織物が積層されているフィルタ材の、端部周辺を熱シールして袋状に成形した、自動車燃料用フィルタ。本発明の奏する効果の概要を説明すると、以下のようなものである:iスパンボンド不織布をスパンレース不織布の中間層として用いることにより、従来は織物であるため燃料等の通液を阻害していた中間層に通液がなされ、かつ、捕捉した微細粒子を保持する機能を有することにより、フィルタ寿命が延長される。ii中間層が織物であるスパンレース不織布と比較して、不織布の厚さ方向に繊維径を変化させて、大きさの異なる粒子を順次捕捉する傾斜機能をより大きく持たせることが可能であり、フィルタ寿命が延長される。iii織物を中間層として使用する場合と比較して、低コスト化が可能となる。以下、本発明を詳細に説明する。本発明は、熱可塑性合成長繊維不織布を中間層として含むスパンレース不織布からなるフィルタ材である。本発明のフィルタ材として用いられるスパンレース不織布は、好ましくは、繊維径5~30μm、目付20~160g/m2のスパンボンド不織布からなる中間層を有し、該スパンボンド不織布の1の面側の層が、繊維径2~15μm、目付30~100g/m2である短繊維で構成され、他の面側の層が、繊維径7~25μm、目付50~200g/m2である短繊維で構成される。前記繊維径2~15μm、目付30~100g/m2である短繊維、及び繊維径7~25μm、目付50~200g/m2である短繊維の繊維長と繊維径の寸法比L/Dは、好ましくは、いずれも、200~4000である。スパンレース不織布を構成する繊維の繊維径、目付、L/Dが上記範囲にあると、スパンレース不織布に特徴的な交絡処理における交絡効果が高く、繊維が三次元方向に短い間隔で交絡することができる。そのため、該スパンレース不織布は、表面方向及び厚み方向に均一な繊維配列を有し、目的とする微細粒子の捕捉に十分なフィルタ性能を得ることができる。また、中間層上下の繊維を上記構成とすることにより、不織布の厚さ方向に繊維径を変化させた傾斜機能を持たせて、各層で異なる粒子径の微細粒子を保持してフィルタ寿命を延長させることが可能となる。本明細書中、スパンレース不織布とは、短繊維をウェブ化し、高圧水流で繊維を交絡させた不織布をいい、例えば、カードウェブ、ランダムウェブ、湿式抄造ウェブ等を高圧の柱状流により、三次元交絡させた不織布が挙げられる。中でも極細の短繊維を用いて湿式抄造ウェブとし、高圧の柱状流により三次元交絡させた湿式極細繊維不織布は、スパンボンド不織布やメルトブロー不織布などの合成長繊維不織布と比較して、目付、厚み、通気度などフィルタ性能に影響を及ぼす物性が均一であり、微細粒子の捕捉効率が優れている点からも、サクションフィルタ用不織布として好ましい。本発明において、スパンレース不織布の中間層として用いられるスパンボンド不織布は、公知の方法により製造することができる。例えば、合成樹脂をエクストルーダーで加熱溶融し、紡糸口金から押し出し延伸して連続した長繊維を得、次いで当該長繊維を均一に分散させたウェブをエンボスロール等の熱圧着により接合する方法などがある。前記したように、上下に配置される短繊維の繊維径、目付等との関係から、スパンボンド不織布の繊維径は5~30μmであることが好ましく、より好ましくは7~20μmであり、さらに好ましくは10~15μmである。目付は、短繊維の交絡時における高水圧柱状流での安定運転性を考慮すると、20~160g/m2であることが好ましく、より好ましくは25~120g/m2、さらに好ましくは30~80g/m2である。目付が20g/m2未満であると、柱状流処理の際に上下の繊維が反対層に移動し、傾斜機能が損なわれる傾向がある。一方、160g/m2以上を超えると、抄造工程において排水性が悪化する傾向があり、また、高水圧柱状流処理の際に空気が排出されず、短繊維と中間層として使用されるスパンボンド不織布との交絡が阻害されることがある。短繊維及び中間層として用いる熱可塑性合成長繊維不織布の材質は、ナイロン6、ナイロン66、共重合ポリアミド系繊維、ポリエチレン、ポリプロピレン、共重合ポリプロピレン等のオレフィン系繊維、ポリエチレンテレフタレート、共重合ポリエステル等のポリエステル系繊維が挙げられる。これらの例示中では、短繊維及び中間層として用いる熱可塑性合成長繊維不織布の材質として、燃料油に対して、膨潤が少なく、積層加工等における取扱性が比較的容易なポリエステル系繊維やポリアミド系繊維を用いることが好ましい。また、高水圧柱状流処理の際に混入した空気が、短繊維と中間層として使用されるスパンボンド不織布との交絡を阻害することを防止するといった前述の問題点を解消するため、当該スパンボンド不織布には公知の方法等により親水処理を施したものを用いることが好ましい。親水処理剤としては、カチオン系界面活性剤、ノニオン系界面活性剤、アニオン系界面活性剤等の界面活性剤を用いることができるほか、親水性の付与が可能なものであれば、適宜使用可能である。具体的な例としては、ソルビタン脂肪酸エステル、ポリグリセリン脂肪酸エステル、ショ糖脂肪酸エステルなど界面活性剤の水溶液、エチルアルコール溶液、又はエチルアルコールと水の混合溶液等が挙げられる。これらの親水処理剤は、グラビアロール方式、キスロール方式、浸漬方式、スプレー方式などの公知の方法を適用して塗布をすることができる。以下の実施例で使用した浸水加工処理は、非イオン系界面活性剤であるサンノプコ社製ノプコウェットSN-20Tを濃度10に調整し、キスコーターを用いて塗布を行った。また、親水化処理を施したものの親水化の程度は、注射器を用い約0.05ccの純水の水滴を親水化処理したスパンボンド不織布上に3cm上から滴下し、30秒以内に吸収される程度ものであり、好ましくは20秒以内、さらに好ましくは10秒以内のものである。本発明の実施例に挙げたスパンレース不織布は、前記の方法により親水処理を施したポリエチレンテレフタレート製長繊維不織布を、公知のスパンボンド法により作製し、得られたスパンボンド不織布を中間層として、図3に示す方法により作製した。本発明における短繊維は、長繊維が切断加工されたもので構成される。中間層の1の側面にあたる下流層に用いる短繊維は、フィルタ性能として求められる捕捉効率及び寿命との関係から、繊維径が2~15μmであることが好ましく、より好ましくは3~14μm、さらに好ましくは4~13μmである。2μmより小さな繊維径では、高捕捉効率となるものの寿命が短くなり、また、スパンレースの製造工程において抄造ウェブを作製する場合に短繊維の充分な分散が得られず、小面積で使用された場合には複数のフィルタ間におけるフィルタ性能の均一性が低下する傾向がある。一方、繊維径が15μmを超えると、捕捉効率が低下し、求められるフィルタ性能が得られないことがある。下流層の目付は30~100g/m2であることが好ましい。30g/m2より小さいと、求められる捕捉効率が得られないことがあり、一方、100g/m2を超えると、捕捉効率は高くなるが、フィルタの初期通液抵抗が高くなり、結果としてフィルタ寿命が低下する傾向がある。下流層のL/Dは200~4000であることが好ましい。L/D比が200より小さいと、短繊維が充分に交絡せず、フィルタの使用時に短繊維が脱落してフィルタ性能を損なうことがある。一方、4000より大きいと、抄造ウェブの作製工程において充分な分散が行われず、フィルタ性能の均一性が損なわれる傾向がある。中間層の他の側面にあたる上流層に用いる短繊維は、フィルタ性能に求められる捕捉効率及び寿命との関係から、繊維径が7~25μmであることが好ましく、より好ましくは8~20μm、さらに好ましくは9~18μmである。7μmより小さな繊維径では、高捕捉効率化から上流層において目詰まりが発生してフィルタ寿命が短くなり、一方、20μmを超えると捕捉効率が低下して下流層への粒子の流出が多くなり、全体としてフィルタ寿命が低下する。上流層の目付は50~200g/m2であることが好ましい。目付が50g/m2より小さいと、上流層において粒子の捕捉が充分に行われず、下流層への粒子の流出が増加することから全体としてフィルタ寿命が低下する傾向がある。一方、200g/m2を超えると、捕捉効率は高くなるが、柱状流処理による短繊維の交絡が充分に行われず、またフィルタの初期通気抵抗が高くなり、結果としてフィルタ寿命が低下する傾向がある。上流層のL/Dは200~4000であることが好ましい。L/D比が200より小さいと、短繊維が充分に交絡せず、フィルタの使用時に短繊維が脱落してフィルタ性能を損なうことがあり、一方、4000より大きいと、抄造ウェブの作製工程において充分な分散が行われず、フィルタ性能の均一性が損なわれることがある。スパンレース不織布の層の構成においては、下流層と上流層の傾斜機能を十分に発揮させるため、下流層に用いる短繊維は、上流層と比較して繊維径の小さなものを用いることが好ましい。また、短繊維について、繊維径の異なる2種類以上のものを混合することによりさらに捕捉効率が高く、長寿命な構成を見いだすこともできる。例えば、上流層において10μmと12μm、下流層において4μmと7μmの短繊維を混合した場合などである。サクションフィルタ用フィルタ材には、接続される燃料ポンプの各種性能から求められる微細粒子の捕捉効率と、捕捉効率を維持しながら充分なフィルタ寿命を維持することが求められる。本発明に係るフィルタについて、図7に示す方法により測定した各粒子径毎の粒子の捕捉効率、図8に示す方法により測定した10kPaに到達するフィルタ寿命、及び図9に示す方法により測定した10kPaに到達するフィルタ寿命は、以下の表1に示す通りである。本発明に係るフィルタ材は、中間層としてスパンボンド不織布を用い、かつ、特定範囲の短繊維を用いたスパンレース不織布とすることにより、充分な微細粒子の捕捉効率を維持しながら、フィルタ寿命を格段に上昇させることができることが、表1から明らかである。また、ウォータージェット加工等によって、空隙率を増大させることにより、微細粒子の捕捉効率を低下させ、かつ、大粒子の内部捕捉量を増加させたスパンボンド不織布以下、WJ-SBともいう。を、前処理層として、前記スパンレース不織布に積層させることにより、フィルタ寿命を更に延長することができる。すなわち、前記スパンレース不織布を構成する短繊維の繊維径の大きい側面を通液に際しての上流層とし、該上流層にWJ-SBをさらに積層させることにより、スパンレース不織布に対するろ過孔径の傾斜機能を付与することができる。これにより、過大な粒子が供給された場合に、スパンレース層が短時間で閉塞することを防止し、フィルタ寿命の延長に効果的に寄与することが可能となる。スパンボンド不織布の目詰まりによってフィルタ全体の圧力損失が上昇し、短寿命となることを回避するためには、充分に繊維径の太いスパンボンド不織布や、目付の低いスパンボンド不織布等を用いることも考えられる。しかしながら、この場合には、スパンレース不織布の前処理層としての効果を十分に発揮することができず、各不織布の積層体全体として求められるフィルタ寿命は、WJ-SBを積層した場合と比較して、短いものとなる。WJ-SBの具体的な製法としては、公知のスパンボンド不織布の製造工程を用い、ネットやドラム上に集積した圧着前の長繊維不織布に、直接ウォータージェット加工を施し、空隙率を増大させてもよい。また、集積したスパンボンド不織布を低温低圧条件で圧着して巻き取った後、別工程にてウォータージェット加工を行い、空隙率を増大させてもよい。ここで、低温低圧の条件で圧着して巻き取ったスパンボンド不織布は、不織布の形態をしているもののウォータージェット加工によって空隙率を増大させることが出来る程度の軽度の圧着の程度であることが好ましい。具体的には不織布表面を手で軽く擦ると毛羽立ちが起こる位が良い。より具体的には、上記によって得られた長繊維不織布上に、JIS-L-0803:2011染色堅ろう度試験用に規定される3-1号綿布を載せ、その上に底面積12.6cm2の500g分銅を乗せた後、当該綿布を不織布上で5cm移動させた場合に、生ずる摩擦力によって長繊維不織布表面が毛羽立つ程度がよい。ウォータージェット加工は、工程速度1~15m/minで、図2に概要を示す工程により行う。この場合の下記の式で示すノズル1孔当たりの流体の仕事率Vは、0.5~15W、好ましくは1~13W、より好ましくは2~10Wである。また、ノズル間隔は、1.0~2.5mmが好ましく、より好ましくは1.5~2.0mmである。尚、上述のウォータージェット加工の回数は、厚さ方向での空隙率のばらつきを抑えるため、少なくとも表裏1回以上行わなければならない。前記ウォータージェット加工に際し、ノズル1孔当たりの流体の仕事率Wは、特開2008-127696号公報を参照し、下記の計算式により算出した。V=60[2gP1-P210000/1000ρ]0.5{式中、V:ノズルから吐出される流体の流速[m/min]g:重力加速度=9.8[m/s2]P1:流体の水圧[kgf/cm2]P2:大気圧=1.03[kgf/cm2]ρ:流体の密度[g/cm3]である。}。F=100VS/100{式中、F:ノズル1つの孔から吐出される流体の流量[cm3/min][cm3/min]S:ノズル1つの孔から吐出される流体の面積[mm2]V:ノズルから吐出される流体の流速[m/min]である。}。W=0.163P1F/100{式中、W:ノズル1孔当たりの流体の仕事率[W]P1:流体の水圧[kgf/cm2]F:ノズル1つの孔から吐出される流体の流量[cm3/min]である。}。WJ-SBは、その傾斜機能をより効果的に発揮させるため、スパンレース不織布の孔径によって種々の組合せを選択することができる。すなわち、スパンレース不織布の構成によって、単一のWJ-SBを用いてもよいし、繊維径の異なるスパンボンド不織布を使用して作製した異なる繊維径のWJ-SBを複数枚積層させたものを用いてもよい。フィルタ材に求められる微細粒子の捕捉効率、寿命、初期圧力損失、コスト等のバランスに応じ、最適な積層構成を選択することができる。以下の表3に、得られたスパンレース不織布、WJ-SB、及び補強材として用いるスパンボンド不織布、モノフィラメント織物を組合せてフィルタ材を作製し、それぞれのフィルタ特性を調べた結果を、示す。サクションフィルタは、通常、特許文献1の図2及び特許文献2の図1に示されるような袋状をなし、その内部には当該袋の内面が密着して燃料の流れを阻害することを防止するため、間隔形成部品が内装されている。さらに、かかる間隔形成部品は、内部空間を常時適切に形成させることを目的として、骨材状の突起をもってフィルタ材の下流層の面と接触している。そのため、車両走行時の振動等によって当該突起部と接触するフィルタ材に繊維の断裂が生ずる恐れがあり、これが進行した場合、当該断裂した繊維がフィルタ材から遊離し、燃料ポンプに流入して燃料ポンプの破損につながるおそれがある。かかる問題を解消するため、フィルタ材の最下流部に、通常の不織布に比較して単糸強度の高いと考えられるモノフィラメント織物を使用することもできる。これにより、サクションフィルタの間隔形成部品とフィルタ材との接触によって生じる繊維の断裂を防止し、強度面での信頼性の高いフィルタ材を得ることができる。該モノフィラメント織物は、車両の走行振動等によって目開きに変動が生じ、ひいては広間隔化した織り目に前述の間隔形成部品の突起が進入することを防止するため、繊維径30~170μm、1インチあたりの繊維数20本~70本であることが好ましい。繊維径が上記範囲にあることによって、繊維間隔を充分に広くすることが可能となり、燃料の流通を阻害せず、当該織物部で生じる圧力損失を低く抑えることができる。また、1インチあたりの繊維数が前記範囲にあることにより、車両の振動等によって目開きに変化が生じた場合でも、隣接する繊維と接触して、当該目開きの変動を、前記突起部の接触面積に対し充分に少ない変動として制限することができる。なお、フィルタに求められる耐用年数、コスト等を考慮し、モノフィラメント織物に代えて、スパンボンド不織布等を補強材として採用することもできる。この場合でも、フィルタ材として用いられるスパンレース不織布の下流層の短繊維と前述突起部とが直接接触することが防止され、該短繊維が断裂遊離することにより生じる短繊維の流出を防止することができる。フィルタの外層部には当該袋状の外面が燃料タンク内面と密着して燃料の流れを阻害することを防止し、かつ、燃料タンク内面との接触によりフィルタ材に用いられる繊維が断裂遊離することを防止するため、通常のスパンボンド不織布やモノフィラメント織物等を積層することができる。得られた各種不織布と上記補強材の接合は、超音波ウェルダー、ヒートシール、カレンダー加工、接着剤等による各種接合方法を用いることができる。超音波ウェルダーを用いて部分的に溶融する接合は、厚み空隙構造を維持しながらフィルタ材を作製することができるため好ましい方法である。以下、本発明を実施例により具体的に説明する。実施例中の特性は、下記の方法で測定した。1目付[g/m2]JIS-L-1913-2010に規定される測定方法に準拠した方法により測定した。すなわち、100mm×100mmの試料を原反幅方向に10点以上、長さ方向に3点採取し、採取した試料の重量を測定し、これをg/m2に換算し、その平均値を求めた。2厚み[mm]JIS-L-1913-2010に規定される測定方法に準拠した方法により測定した。すなわち、WJ-SB及びWJ処理前のスパンボンド不織布については0.5kPa、その他の材料及び各材料の積層体については9.8kPaの加圧下で、厚みを測定した。測定点は20点であり、その平均値を求めた。3通気度[cm3/cm2/sec]JIS-L-1913-2010に規定されるフラジール形試験機で、3カ所測定し、その平均値を求めた。4繊維径[μm]不織布の表面を顕微鏡写真で拡大し、その繊維径を10点実測し、その平均値を求めた。5空隙率[]不織布の目付及び厚みを測定し、以下の計算式により算出した。尚、ポリエチレンテレフタレートの比重には、1.38を用いた。空隙率=1-不織布を構成する繊維の総体積/不織布体積×1006捕捉効率[]図7に示す方法により測定した。すなわち、上水に、JIS-Z-8901に規定される試験用ダスト7種を添加し、超音波振動で1分間撹拌したものを試験液とした。該試験液を、有効面積12.5cm2のサンプルに、流量12cc/min/cm2で通過させ、サンプル通過前後の試験液を採取し、各液の粒度分布を粒度分布計で測定して、各粒子の捕捉効率を求めた。なお、試験液は、サンプル通過前の10μm粒子の個数が3000個程度となるように、該ダストの添加量を調整した。粒度分布測定に際しては、測定器としてPSS社ACCUSIZERMODEL1780SISを使用し、10μm、20μm、30μmの粒子個数を、サンプル通過前後の試験液について計測した。捕捉効率は下記式により求めた。捕捉効率[]=1-出口側粒子個数/入口側粒子個数×1007フィルタ寿命[分]シングルパス評価は図8に、マルチパス評価は図9に示す方法により行った。すなわち、シングルパス評価については、JIS-K-2204に規定される2号軽油以下、JIS2号軽油ともいう。中に、JIS-Z-8901に規定される試験用ダスト8種を20mg/Lの割合で添加したものを試験液とし、該試験液を、有効面積12.5cm2のサンプルに流量150cc/minで通過させ、該サンプルにおける圧力損失が10kPaに到達するまでの時間を計測し、フィルタ寿命とした。また、マルチパス評価については、9.5リットルのJIS2号軽油中を、有効面積45.3cm2のサンプルに流量1L/minで通過させ、該JIS2号軽油軽油中に、JIS-Z-8901に規定される試験用ダスト8種と試験用ダスト11種を1:2の割合で混合したものを、5分間隔で2.1g添加し、該サンプルにおける圧力損失が10kPaに到達するまでの時間を計測し、フィルタ寿命とした。マルチパス評価におけるダストの添加に際しては、上記2.1gの試験用ダストを100ccサンプルビンに採取し、80°Cに調整された恒温槽内で30分間の乾燥を行った後、該サンプルビンにJIS2号軽油100ccを投入し、これを1分間超音波分散した後、図9に示す軽油タンク23内に投入した。ダストの乾燥は、該試験用ダスト中の水分を除去するためであり、評価中にダスト粒子が凝集することを防止するためである。また、シングルパス評価マルチパス評価共に、使用するJIS2号軽油中にはイソプロピルアルコールを1体積添加した。ダスト粒子同士が接触して生ずる静電気により、ダスト粒子が凝集し、評価対象とは異なる粒度分布となることを防止するためである。同様の理由から、シングルパス評価におけるダスト液タンク25内のダスト液の調製に際しても、添加するダスト粒子は80°Cに調整された恒温槽内で30分間乾燥させたものを用い、また、該ダスト液にはイソプロピルアルコールを1体積添加した。8耐久性評価JIS-L-1913-2010に規定されるテーバー形法を用いて3ヵ所測定し、その平均値を求めた。摩耗輪には同規格中のCS-10用い、サンプルに物理的変化が生ずるまで評価を継続した。[実施例1~6]以下の表1に示すように、スパンレース不織布を構成する短繊維の繊維径を変化させた場合のフィルタ性能を比較した。実施例1と実施例2を比較すると、実施例2はフィルタ寿命が延長されるものの、ダストの捕捉効率が低下する結果となった。下流層の捕捉効率が低下することにより、ダストの内部捕捉量が低下し、全体としてフィルタ寿命が延長されたものと考えられる。また、実施例1と実施例3を比較すると、実施例3は上流層および下流層共に繊維径が大きいため、実施例2に比較してさらにダストの捕捉効率が低下し、寿命が延長される結果となった。これに対し、下流層の繊維径を実施例1に対し小さくした実施例4では、捕捉効率が上昇するものの、短寿命となる傾向となった。また、上流層の繊維径を23μmとした実施例5、実施例6の場合、実施例1と実施例2に比較してダストの捕捉効率が低下し、かつ、フィルタ寿命が短くなった。上流層と下流層の繊維径差が大きいため、充分な傾斜機能が発揮されず、フィルタ寿命に対する下流層の負荷が大きくなったためである。[実施例7~11]スパンレース不織布を構成する短繊維の目付を変化させた場合のフィルタ性能を比較した。本実施例の短繊維において下流層の目付を100g/m2実施例8と120g/m2実施例9とした場合、80g/m2実施例7の場合と比較して捕捉効率は上昇するものの、フィルタ寿命は低下する傾向となった。また、下流層の目付を30g/m2実施例10と15g/m2実施例11とした場合、フィルタ寿命は延長されるものの、捕捉効率が低下する傾向となった。[実施例12、比較例1]中間層として親水処理を行ったスパンボンド不織布を用いた場合実施例12と織物を用いた場合比較例1のフィルタ性能を比較した。上流層には繊維径10μm、目付150g/m2の短繊維を、下流層には繊維径4μm、目付50g/m2の短繊維を、図3に示すスパンレース処理を行うことにより交絡させた。この結果から、スパンボンド不織布を中間層に用いた場合には、織物を中間層に用いた場合と比較して、長寿命となることがわかった。織物部は、通液がされないため、粒子の捕捉がなされないが、スパンボンド不織布を中間層に用いた場合には、該中間層にも粒子が捕捉されるため、スパンレース不織布全体における粒子の保持量が増加し、長寿命化したものと考えられる。[実施例13]親水加工を行わないスパンボンド不織布を中間層として用いた場合実施例13、柱状流処理の際に混入した空気が、短繊維と中間層として使用されるスパンボンド不織布との交絡を阻害した。これにより部分的に短繊維が中間層に交絡されない部位が生じ、適正なスパンレース不織布の形成がなされない部分が生じたが、全体としては使用可能であった。これに対し、親水加工をおこなったスパンボンド不織布を中間層として用いた場合実施例12、柱状流処理の際に混入した空気は充分に排出され、該スパンボンド不織布の両面に配される短繊維は均一な交絡がなされた。尚、今回採用した親水加工処理は、非イオン系界面活性剤であるサンノプコ社製ノプコウェットSN-20Tを濃度10に調整し、キスコーターを用いて塗布を行ったものである。[実施例14~18]スパンレース不織布の中間層として用いるスパンボンド不織布の、目付を変化させた場合の構成を比較した。20g/m2~120g/m2の場合実施例12、実施例15~17には、抄造及び柱状流処理における問題は生じなかった。これに対し、12g/m2の場合実施例15では、上流層及び下流層の短繊維が反対側の層にも移動し、傾斜機能が損なわれたためフィルタ寿命が低下する結果となった。また、130g/m2の場合実施例18には、抄造及び柱状流処理は可能であったものの、排水抵抗が高くなることから、他の実施例と比較して長時間での排水処理が必要となり、さらに柱状流処理の際にも、巻き込まれる空気の排出時間を長く取る必要があった。[実施例19、実施例20]スパンレース不織布を構成する上流層の短繊維の、繊維径を変化させた場合のフィルタ性能を比較した。上流層の短繊維の繊維径を小さくすると、フィルタ全体として捕捉効率が上昇する傾向にはあるが、フィルタ寿命は低下する結果となった。下流層との孔径差が小さくなり、上流層での目詰まりが多くなるためであると考えられる。[実施例21]スパンレース不織布を構成する下流層の短繊維の、繊維径を変化させた場合のフィルタ性能を比較した。下流層の短繊維の繊維径を3μmとした場合実施例21、粒子の捕捉効率は高くなるものの、フィルタ寿命は短いものとなった。下流層においてより多くの粒子が捕捉され、繊維径4μmの場合実施例12などと比較して短時間で細孔の閉塞が生じたためであると考えられる。[実施例22、実施例23]通液に際し、上流層に配される短繊維の繊維径と、下流層に配される短繊維の繊維径を、逆転させた場合のフィルタ性能を比較した。この場合、粒子の捕捉効率はほぼ同等であるものの、フィルタ寿命に大きな差が生じた。このことから、フィルタ寿命を延長させるためには、上流層に下流層より繊維径の大きな短繊維を配し、上流層から順次、大きな径の粒子を捕捉する傾斜機能を付与することが好ましいことが分かった。[実施例24~26]スパンレース不織布を構成する短繊維のL/Dを変化させた場合の短繊維の分散性を比較した。L/D=1250の場合実施例12には、抄造の際の短繊維の分散性は良好であった。しかし、L/D=2800とした場合実施例24やL/D=3750とした場合実施例25には、徐々に分散性が低下し、L/D=5000とした場合実施例26には分散性がさらに低下した。抄造後の状態を観察すると、L/D=5000の場合には、短繊維の固まりが生じ、短繊維の存在する部位と、存在しない又は非常に少ない部位が混在する結果となった。L/Dが大きい場合、抄造時の分散性が低下し、フィルタ性能のばらつきにつながる、スパンレース不織布の目付ばらつきが生じることが分かった。[実施例27]スパンレース不織布を構成する短繊維のL/Dを変化させた場合の、短繊維の交絡性を比較した。L/D=200以上の場合実施例1、実施例3、実施例20などには、柱状流処理により短繊維は充分に交絡し、短繊維層と中間層の剥離は生じなかった。L/D=200未満の場合実施例27には、柱状流処理後に層間剥離が生じた。このことから、L/Dが200未満の場合には、短繊維同士及び短繊維と中間層との交絡が充分に行われないことが分かった。[実施例28~36]低圧低温度で圧着したスパンボンド不織布を用いて、ウォータージェット加工を行い、WJ-SBを得た実施例28~36。ウォータージェット加工条件は、以下の表2に示す通りである。また、仕上げの条件として、ウォータージェット加工を行った後のサンプルは80°Cで乾燥させた。作製したWJ-SBの構成及び該WJ-SBのフィルタ性能を、以下の表3に示す。実施例28~30では、繊維径13.5μmのスパンボンド不織布を用い、目付40~120g/m2のものを作製した。また、実施例31~33では、繊維径12.5μmのスパンボンド不織布を用い、目付40~120g/m2のものを作製した。実施例34~36では、繊維径11μmのスパンボンド不織布を用い、目付40~120g/m2のものを作製した。フィルタ性能は、スパンレース不織布と同様、繊維径及び目付に応じて変化した。すなわち、繊維径が小さくなるにつれダストの捕捉効率が向上し、また、これに伴いフィルタ寿命が低下した。フィルタに求められる性能に応じて、これらのWJ-SBをスパンレース不織布に積層させ、スパンレース不織布の寿命を延長させる効果を得ることができた以下の実施例37~40参照。[実施例37~40]スパンレース不織布にWJ-SBを積層した場合のフィルタ性能を、以下の表4に示す。実施例37では、通液に際しての上流側から順に、以下の内容で各フィルタ材を積層した:1-1繊維径70μm、50メッシュ、平織りのモノフィラメント織物1-2実施例29のWJ-SB1-3実施例32のWJ-SB1-4実施例1のスパンレース不織布1-5繊維径13.5μm、目付25g/m2のスパンボンド不織布実施例38では、通液に際しての上流側から順に、以下の内容で各フィルタ材を積層した:2-1繊維径70μm、50メッシュ、平織りのモノフィラメント織物2-2実施例29のWJ-SB2-3実施例32のWJ-SB2-4実施例35のWJ-SB2-5実施例7のスパンレース不織布2-6繊維径13.5μm、目付25g/m2のスパンボンド不織布実施例39では、通液に際しての上流側から順に、以下の内容で各フィルタ材を積層した:3-1繊維径70μm、50メッシュ、平織りのモノフィラメント織物3-2実施例29のWJ-SB3-3実施例32のWJ-SB3-4実施例35のWJ-SB3-5実施例12のスパンレース不織布3-6繊維径13.5μm、目付25g/m2のスパンボンド不織布実施例40では、通液に際しての上流側から順に、以下の内容で各フィルタ材を積層した。4-1繊維径70μm、50メッシュ、平織りのモノフィラメント織物4-2実施例29のWJ-SB4-3実施例32のWJ-SB4-4実施例35のWJ-SB4-5実施例35のWJ-SB4-6実施例12のスパンレース不織布4-7繊維径13.5μm、目付25g/m2のスパンボンド不織布全ての実施例で、WJ-SBを積層した場合に、捕捉効率を維持したままフィルタ寿命を延長する効果が得られた。繊維径の異なるWJ-SBを積層することにより、プレフィルタとしての傾斜機能を付与し、スパンレース不織布の寿命を延長させたためである。尚、積層に際しては、各フィルタ材を重ね合わせ、超音波ウェルダーを用いて部分的に溶融接合を行った。この部分接合は、1点あたりの溶融面積を3mm2とし、19~21mm間隔の正三角形配列とした。図6に、耐久性評価後のサンプル写真を示す。サンプルには、ポリエチレンテレフタレート製のモノフィラメント織物であって、a繊維径150μm、1インチあたりの繊維数45本のもの、及びb繊維径70μm、1インチあたりの繊維数50本のものを用いた。また、比較サンプルとして、繊維径13.5μmのポリエチレンテレフタレート製スパンボンド不織布であって、c目付40g/m2及びd25g/m2を用いた。スパンボンド不織布と比較して、モノフィラメント織物は格段に優れた耐久性能を有していることが分かる。以下の表5、図10実施例1、図11実施例7に、スパンレース不織布実施例1、実施例7、及びスパンボンド不織布比較例2の目付と通気度の測定結果を表す。尚、表5中のRは、目付と通気度の最大値と最小値の差を、σは、目付と通気度の標準偏差を、CV値は、標準偏差と平均値の比、すなわち変動係数であって百分率とした値をあらわす。これらの結果から、実施例1と実施例7のスパンレース不織布は、比較例2のスパンボンド不織布に比較して、目付と通気度のばらつきが少ないことが分かる。ここで、目付と通気度は、フィルタ性能に直結するフィルタ材の基礎的物性であることから、スパンレース不織布はスパンボンド不織布と比較して、フィルタ性能のばらつきが小さいことが分かる。L/Dが前記範囲内にある短繊維は、湿式抄造法等により均一に分散させることが可能であり、本発明に用いたスパンレース不織布は該方法により得られた抄造シートを柱状流により交絡させたものである。そのため、公知の方法により生産されたスパンボンド不織布と比較して、小面積で比較した場合にもの繊維の分散性が高く、より均一なフィルタ性能を得ることが可能と考えられる。