"火力発電設備と、水分解光触媒水素製造設備と、該火力発電設備から排出されるCO2およびCOおよび該水分解光触媒製造設備で生成する水素を原料として利用して有機物を合成する化学合成設備とを有することを特徴とする複合型火力発電システム。前記火力発電設備からの排出蒸気を熱源として利用する海水淡水化設備をさらに有し、該海水淡水化設備で製造された淡水が前記水分解光触媒製造設備に供給される、請求項1に記載の複合型火力発電システム。前記水分解光触媒水素製造設備で副生成する酸素が前記火力発電設備に供給される、請求項1または2に記載の複合型火力発電システム。前記有機物は、アルコール類またはアルカン類である、請求項1~3のいずれか1つに記載の複合型火力発電システム。前記化学合成設備で副生成する水が、前記水分解光触媒水素製造設備に供給される、請求項1~4のいずれか1つに記載の複合型火力発電システム。火力発電設備から排出される炭酸系ガスCO2、COを原料として有効利用することができれば、同時に炭酸系ガスの排出の抑制も図ることができるので、そのようなシステムは理想的である。そこで、本発明は、火力発電設備の燃料燃焼工程で発生したCO2やCOを有効利用し、同時にこれらの排出を抑制することができるシステムを提供することを目的とする。上記課題を解決するため、本発明の複合型火力発電システムは、火力発電設備と、水分解光触媒水素製造設備と、該火力発電設備から排出されるCO2およびCOおよび該水分解光触媒製造設備で生成する水素を原料として利用して有機物を合成する化学合成設備とを有することを特徴とする。このような複合型火力発電システムにすることで、火力発電設備で排出されるCO2、COをメタノールなどの有機物合成の原料とすることが可能になり、温室効果ガスであるCO2をまた毒性の強いCOを排出しないクリーンな複合型発電システムを形成することができる。また、本発明の複合型火力発電システムにより、化学エネルギーとして有効に利用される工業的に有益なメタノール等の有機物および再利用可能な水を得ることが可能となる。好ましくは、上記複合型火力発電システムは、前記火力発電設備からの排出蒸気を熱源として利用する海水淡水化設備をさらに有し、該海水淡水化設備で製造された淡水が前記水分解光触媒製造設備に供給される。好ましくは、前記水分解光触媒水素製造設備で副生成する酸素が前記火力発電設備に供給される。好ましくは、前記有機物は、アルコール類またはアルカン類である。好ましくは、前記化学合成設備で副生成する水が、前記水分解光触媒水素製造設備に供給される。本発明によると、火力発電設備から排出されるCO2、COの全量と、水分解光触媒水素製造設備で生成する水素ガスを原料として有効利用して、有機物メタノール等が製造される。メタノール等の有機物は貯蔵輸送され、別途有効に利用される。これにより、本発明の複合型発電システムにおいてカーボンニュートラルを達成することができる。火力発電設備で使用する燃料の違いLNG、石炭によるCO2、COの排出ガス量の差異は、その発電設備の規模を変更することで対応され、排出C量を全量有機物に変更することが可能である。また、化学合成設備で副生成した水は、水分解光触媒水素製造設備に供給されて、有効に再利用される。場合設備環境によっては海水淡水化設備が不要となり、当該設備のコンパクト化が可能となる。また、水分解光触媒製造設備で副生成した酸素を火力発電設備における燃料燃焼場に賄い利用することにより、燃料燃焼のための投入空気量を低減させることが可能となり、そのため投入窒素量空気含有も低減させられ、結果として火力発電設備からの窒素酸化物NOxの発生量の低減に繋がることになる。以下、本発明の複合型火力発電システムについて詳細に説明する。実施の形態1図1は、実施の形態1の複合型火力発電システムを説明するフローシートである。本実施の形態1の複合型火力発電システムは、火力発電設備1と、水分解光触媒水素製造設備2と、化学合成設備3とを有し、化学合成設備3は、火力発電設備1から排出されるCO2およびCOおよび水分解光触媒製造設備2で生成する水素を原料として利用して有機物を合成する。火力発電設備1として、例えば、燃料を燃焼させたガスでタービンを回転させるガスタービンと、燃料燃焼の排熱回収ボイラで生成した蒸気でタービンを回転させる蒸気タービンとを有するコンバインドサイクル火力発電が挙げられる。なお、以降の実施の形態2~4とは異なり、本実施の形態1では、火力発電設備1で排出されるCO2およびCOおよび発生した電力のみを利用する構成であるので、火力発電設備における蒸気の利用は必須ではない。図2は、コンバインドサイクル火力発電設備を説明する内部概略図である。コンバインドサイクル火力発電システムは、発電機11と、ガスタービン12と、蒸気タービン13とを有し、ガスタービン12には、空気圧縮機14からの圧縮空気と燃料例えばLNG、石油などとが導入され、燃料の燃焼によりガスタービン12が回転し、この回転により発電機11にて発電が行われる。燃料燃焼後に生じるガスタービン12からの排気は、排熱回収ボイラ15に送られ、ここで、別途取り込んだ海水などとの熱交換により冷却され、脱硝脱硫装置16に送られた後に、発電設備から排気される。この排気は、CO2、COを含んでいる。また、排熱回収ボイラ15に供給された海水などの水は、熱交換により蒸気となり、蒸気タービン13に送られて、蒸気タービン13を回転させ、その後、蒸気の状態で発電設備から出る。水分解光触媒水素製造設備2は、太陽光と光触媒の作用により水を水素と酸素に分解する設備である。図3は、水分解光触媒水素製造設備を示す概略図である。水分解光触媒水素製造設備2は、上部の陽極室21と、この陽極室21に一端側にて連結する下部の陰極室22とを備えている。陽極室21には、太陽光により酸素を生成させる触媒作用を有する陽極光触媒例えば、TaON、Ta3N5、TiO2-xNx、BiVO4、WO3など23が陽極として備えられ、陰極室22には、水素を生成させる触媒作用を有する陰極触媒例えば、Ptなど24が陰極として備えられている。水は、一端側上端から陽極室21に導入され、一端側の連通路から陰極室22に通り、他端側下端を介して水分解光触媒水素製造設備2から出る。火力発電設備1からの電力が電源25に供給され、太陽光が照射されると、陽極光触媒23の触媒作用により、酸素が発生する。発生した酸素は、陽極室21中央部上端に設けられた通気孔26から排出される。また、陰極室22では、陰極触媒24の触媒作用により、水素が発生する。発生した水素は、陰極室22中央部の所定区間に設けられた区画27を経て、陰極室22の他端側から排出される。化学合成設備3には、火力発電設備1からの炭酸系ガスCO2、COおよび電力が供給され、水分解光触媒水素製造設備2から水素が供給され、これらを原料として有機物が合成される。合成される有機物として、例えば、メタノールが挙げられ、この場合、Cu/ZnO系触媒を用いて、下記式に従ってメタノールが製造される。CO23H2→CH3OHH2O1CO2H2→CH3OH2この反応における副生成物である水は、水分解光触媒水素製造設備2に再利用されてもよい。次に、本実施形態1の複合型火力発電システムを用いた場合について実施例1として具体的に説明する。実施例1火力発電設備1として、コンバインドサイクル火力発電設備を用いた。高位発熱量ベースHHV基準の発電効率は50であり、火力発電燃料として液化天然ガスLNG、石油などを用いた。発電規模出力は250MWであった。水分解光触媒水素製造設備2について、太陽エネルギー変換効率は4、設備光触媒電極面積は28,000m2例えば5km×5.6km、場内消費電力量:2×106kWh/day、水素製造規模出力:350t/day-H2とした。日照時間を8hと仮定し、ある程度の日射強度6kWh/m2/dayが得られるとすると、水分解光触媒設備2によって昼間3200tの淡水が水素350tと酸素に分解される。その際に場内で消費される電力量は反応を促進させるための補助的な電力量が主となり2,000MWh/dayと概算される。化学合成設備3をメタノール合成設備とし、反応温度:250°C、反応圧力:5MPa、合成触媒はCu/ZnO/酸化物とする。ここで、酸化物としては、Al2O3、ZrO2、Ga2O3、Cr2O3などの1種以上の組合せである。本設備におけるメタノール製造能力は1,800t/day-CH3OHである。以上の条件に基づくと、火力発電設備1の1日あたりの発電量は6,000MWh/dayであり、このために、必要な投入燃料エネルギーは発電効率50を考慮すると、12,000MWh/dayである。燃料として液化天然ガスLNGを想定すると、その単位発熱量は55MJ/kg即ち15kWh/kgであるためhttpwwwecofukuokajpimagecustomdatasanteihatunetupdf参照、必要な投入燃料は800t/dayとなる。LNGの主成分はメタンC:75であり、そのC成分は約80と考えられるため、燃焼によりC成分がCO2とCOに完全に変換されると仮定すると、発生するCO2とCOの合計モル数は53×106mol/dayと見込まれる。上記式1、2に示されるように、メタノール合成が行われると、生成メタノールのモル数はCO2とCOの合計モル数と同等で53×106mol/day1700t/dayである。この反応で必要とされる水素ガス量は107×106~160×106mol/day210~320t/dayと概算され、化学合成設備3の水素製造量で十分であることが分かる。つまり、本システムにすることで火力発電設備から排出されたCO2およびCOはメタノールに全量変換可能であることが示唆される。実施の形態2図4は、実施の形態2の複合型火力発電システムを説明するフローシートである。本実施の形態2の複合型火力発電システムは、火力発電設備1と、水分解光触媒水素製造設備2と、化学合成設備3と、淡水化設備4とを有し、化学合成設備3は、火力発電設備1から排出されるCO2およびCOおよび水分解光触媒製造設備2で生成する水素を原料として利用して有機物を合成する。また、淡水化設備4は、火力発電設備1からの排出蒸気を熱源として利用し、淡水化設備4で製造された淡水が水分解光触媒製造設備2に供給される。火力発電設備1、水分解光触媒水素製造設備2および化学合成設備3は、上記の実施の形態1のものと同様のものであるので、詳細な説明は省略する。淡水化設備4としては、火力発電設備1からの蒸気を熱源として用いて海水から淡水を製造することができるものであれば特に限定はなく、例えば、多段フラッシュ法、多重効用法などを用いた設備が挙げられる。また、淡水化設備4を駆動するための電力は、火力発電設備1から供給される。淡水化設備4により製造された淡水は、水分解光触媒水素製造設備2に供給される。昼間に生成させられる淡水が水分解光触媒水素製造設備2に供給されて水素製造に利用される一方で、夜間に生成させられる淡水は飲料などの生活用水や工業用水として有効に利用される。次に、本実施形態2の複合型火力発電システムを用いた場合について実施例2として具体的に説明する。実施例2火力発電設備1、水分解光触媒水素製造設備2および化学合成設備3については実施例1と同様であるので詳細な説明は省略する。淡水化設備4は、多段フラッシュ方式MSFの海水淡水化設備である。造水比:6~10約8、場内消費電力量:4kWh/m3-生産淡水、淡水生産規模出力:400t/hとした。淡水化システムにおける必要蒸気量導入時温度200°Cは、その造水比から40~67t/hであり、火力発電設備1から導かれる量450t/hを考えると可能である。また、淡水9,600t/dayを生産する際に場内で消費される電力量は、38.4MWh/dayと概算される。以上の条件に基づくと、火力発電設備1の1日あたりの発電量は6,000MWh/dayであり、このために、必要な投入燃料エネルギーは発電効率50を考慮すると、12,000MWh/dayである。燃料として液化天然ガスLNGを想定すると、その単位発熱量は55MJ/kg即ち15kWh/kgであるためhttpwwwecofukuokajpimagecustomdatasanteihatunetupdf参照、必要な投入燃料は800t/dayとなる。LNGの主成分はメタンC:75であり、そのC成分は約80と考えられるため、燃焼によりC成分がCO2とCOに完全に変換されると仮定すると、発生するCO2とCOの合計モル数は53×106mol/dayと見込まれる。上記式1、2に示されるように、メタノール合成が行われると、生成メタノールのモル数はCO2とCOの合計モル数と同等で53×106mol/day1700t/dayである。この反応で必要とされる水素ガス量は107×106~160×106mol/day210~320t/dayと概算され、化学合成設備3の水素製造量で十分であることが分かる。つまり、本システムにすることで火力発電設備から排出されたCO2およびCOはメタノールに全量変換可能であることが示唆される。実施の形態3図5は、実施の形態3の複合型火力発電システムを説明するフローシートである。本実施の形態3では、火力発電設備1’の燃料として石炭を用いることとし、それに伴って、汽力発電システムとする。他の構成は、実施の形態2と同様であるので詳細な説明は省略する。図6は、汽力発電システムを用いた火力発電設備1’を説明する内部概略図である。汽力発電システムは、発電機17と、蒸気タービン18と、ボイラ19とを有している。ボイラ19には、空気および酸素と燃料石炭が導入され、燃料が燃焼する。蒸気タービン18には、ボイラ19からの蒸気が供給されてタービンが回転する。蒸気タービン18に供給される蒸気は、ボイラ19との間で循環させられる。ボイラ19中での燃料燃焼により生じた排気は、脱硝脱硫装置20に送られた後に、発電設備から排気される。この排気は、CO2、COを含んでいる。また、ボイラ19と蒸気タービン18との間を循環する蒸気の一部は、取り出されて、淡水化設備4に供給する。次に、本実施形態3の複合型火力発電システムを用いた場合について実施例3として具体的に説明する。実施例3汽力発電システムに変更したことにより、発電効率は40に変更される。また、排出ガスのC成分量を考慮して出力規模を100MWに低減させる。他の点は、実施例2と同様であるので詳細な説明は省略する。火力発電設備1の1日あたりの発電量は2,400MWh/dayであり、このために必要な投入燃料エネルギーは発電効率40を考慮すると、6,000MWh/hである。燃料として石炭を想定すると、その単位発熱量は27MJ/kg即ち、7.4kWh/kgであるためhttpwwwecofukuokajpimagecustomdatasanteihatunetupdf参照、必要な投入燃料は、813t/dayとなる。石炭に含まれるC成分は石炭の種類によって異なり、火力発電で主に使用される石炭種亜歴青炭、褐炭においてそのC成分は約70~85の範囲にある。そのため、燃焼によりC成分がCO2とCOに完全に変換されると仮定すると、発生するCO2とCOの合計モル数は47×106~58×106mol/dayと見込まれる。上記反応式1および2に示したようにメタノール合成が行われると、生成メタノール数はCO2とCOの合計モル数と同等で47×106~58×106mol/day1500~1800t/dayである。この反応で必要とされる水素ガス量は95×106~170×106mol/day190~350t/dayと換算され、水分解光触媒水素製造設備2の水素製造量で十分であることが分かる。つまり、本システムにすることで火力発電設備から排出されたCO2、COはメタノールに全量変換可能であることが示唆される。実施の形態4図7は、実施の形態4の複合型火力発電システムを説明するフローシートである。本実施の形態4では、水分解光触媒水素製造設備2において副生成した酸素を火力発電設備1に供給し、その燃料燃焼工程で使用する。これにより、火力発電設備からのNOx排出低減が図られる。他の点は、実施の形態2と同様であるので詳細な説明は省略する。"