質量で、B:5~8、C:0.05~1、を含み、残部Feおよび不可避的不純物よりなり、かつ、BとCの合計が8.5以下であることを特徴とするショットピーニング用高硬度投射材。請求項1に加えて、Cr:25以下含むことを特徴とするショットピーニング用高硬度投射材。上述のような問題を解消するために、高硬度、高靭性で安価な投射材として、発明者らは、特開2007-84858号公報特許文献3に開示されているような、アトマイズ法または急冷リボン粉砕法により製造した、面積率で50~90のFe2B系硼化物と10~50のbccおよび/またはfccの鉄基固溶体よりなる、Bを5~8質量含む鉄基高硬度投射材を提案してきた。この投射材は、Fe2Bを共晶組織が結合するミクロ組織とすることができ、高い硬度と靭性を有し、実用レベルのコストで製造できる優れた投射材であるが、より投射材の高硬度化要求に応えるべく、高硬度を実現する添加元素が要求されてきた。上記要求に応じるべく、発明者らは鋭意検討した結果、C添加が効果的であり、かつB添加量との合計を規制することにより、高靭性も両立できることを見出し、本発明に至った。これにより、高硬度、高靭性で、しかも安価なショットピーニング用投射材を提供するものである。その発明の要旨とするところは、1質量で、B:5~8、C:0.05~1を含み、残部Feおよび不可避的不純物よりなり、かつ、BとCの合計が8.5以下であることを特徴とするショットピーニング用高硬度投射材。2前記1に加えて、Cr:25以下含むことを特徴とするショットピーニング用高硬度投射材にある。以上述べたように、本発明により、高硬度、高靭性でしかも安価なショットピーニング用投射材を提供することを可能とした工業的に極めて優れた効果を奏するものである。以下、本発明について詳細に説明する。上述したように、本発明の特徴は、Feを主成分とし、Bを5~8添加することで鉄基固溶体相とFe2B相の過共晶組織とし、かつC添加することで、更なる高硬度化を狙ったもので、しかも、アトマイズ法により粉末を作製する際、Cが無添加の合金と比較し、溶解母材装入量に対する粉末回収量の割合が多くなり、粉末製造歩留まりが向上するとの予想外な効果も得られることがわかった。この効果の要因について、詳細は定かではないが、C添加により合金溶湯が脱酸されるなどして粘性が下がり、アトマイザーの炉壁の耐火物への合金溶湯の付着などが減るためではないかと推測される。さらに加えて、一般に、アトマイズにより粉末を製造すると、合金溶湯中に溶け込んでいたガス成分が、凝固過程においてガス化するためと考えられるが、かかる粉末には内部にガスによるポアが発生することがある。このため得られた粉末の一部ではあるが、内部にポアを有する粉末が混在する。このような内部にポアのある粉末の比率が高いロットから計量した粉末をショットピーニングの投射材に用いると、被処理材との衝突により、このポアを起点に投射材が割れやすく、かかる粉末の消耗が激しくなる。しかし、Cを添加することによりこのポアが残存する粉末が作成される比率が減少するため、投射材として使用する粉末の消耗を減じることができる。この詳細な原理は不明であるが、上述したように、C添加によりアトマイズ時の合金溶湯が脱酸されるなど、溶湯のガス成分が低下するためでないかと推察される。以下、本発明に係る成分組成の限定理由を述べる。B:5~8本合金において、BはFe2Bを生成し、高硬度化を図るための必須元素である。しかし、5未満では十分な硬度が得られず、また、8を超えると脆くなる。したがって、その範囲を5~8とした。C:0.05~1本合金において、Cは高硬度化の効果があるとともに、粉末製造歩留まりを改善するための必須元素である。しかし、0.05未満ではその効果が得られず、また、1を超えると脆くなる。したがって、その範囲を0.05~1とした。好ましくは0.08~0.7、より好ましくは0.1~0.3とする。BとCの合計が8.5以下本合金において、BとCはいずれも硬度を上げる必須元素であるが、その合計が8.5を超えると脆くなる。したがって、その上限を8.5とした。Crを25以下投射材は大気中で保管されることが多く、保管および使用環境下で発錆しないことが必要である。特に発錆が問題とする場合には、本合金においては、Crを添加する。Crは耐食性改善に効果のある元素であり、必要に応じて添加することができる。ただし、25を超えて添加するとアトマイズ時にノズル閉塞を起こすことから、その上限を25とした。好ましくは5~20とする。以下、本発明について実施例によって具体的に説明する。表1に示す組成に秤量した原料を耐火物製坩堝でArガス中にて誘導溶解し、坩堝底部の出湯ノズルより出湯し、窒素ガスアトマイズにて粉末を製造した。また、表1に記載の組成については、Cは無添加で他の元素量が同じ組成の粉末も作製し、C添加組成との比較材とした。得られた粉末を45~125μmに分級し、樹脂埋め、研磨した試料を用い、ミクロビッカース硬度計により硬さを測定した。この時、Cは無添加で他の元素量が同じ組成の粉末の硬さと比較し、C添加により50HV以上の上昇が見られたものを○、50HV未満の硬さ上昇であったものを×とした。また、クラック発生荷重については、前述の樹脂埋め試料を用い、ミクロビッカース硬度計にて200~1000gの荷重で圧痕を打ち、クラックが発生した荷重で評価した。この荷重が小さい粉末は脆いと判断し、500g以上を○、300g以下を×とした。アトマイズの原料装入量に対する粉末回収量の割合以下、回収量/装入量と記す回収量/装入量により、粉末製造歩留まりを評価した。この時、Cは無添加で他の元素量が同じ組成の粉末の回収量/装入量と比較し、C添加により10以上の歩留まり上昇が見られたものを○、10未満の歩留まり上昇であったものを×とした。耐食性について、ガラス板に貼った両面テープ上に粉末を敷詰め、これを雰囲気温度が70°Cで湿度が95の雰囲気に96時間暴露した条件で、湿潤試験した。全く発銹なしのものを◎、一部の発銹に留まったものを○とした。表1に示すように、No.1~13は本発明例であり、No.14~20は比較例である。表1に示すように、比較例No.14は、C無添加と比較し、硬度50HV以上が改善し、回収量と装入量の比以下、回収量/装入量というが10以上改善したことが認められ、かつクラック発生荷重も500g以上であるが、Bが4と低いため硬度の絶対値が900HVと低くなった。比較例No.15は、B量が9と高く、かつB量とC量の和が9.5と高いために、クラック発生荷重が低い。比較例No.16、17は、C添加量が0.01と低いため、段落[0011]で推察したとおりC無添加組成と比較し、硬度改善および回収量/装入量改善が十分ではない。比較例No.18は、C量が高く、比較例No.19は、BとCの合計量が高いため、いずれもクラック発生荷重が低い。比較例No.20は、Cr含有量が30と高いために、アトマイズ時にノズル閉塞し、粉末が作製できず、評価も実施できなかった。本発明例No.1~13はいずれもCは無添加で他の組成が同じ合金粉末と比較し、50HV以上の硬度改善と10以上の回収量/装入量の改善が見られた。さらに、クラック発生荷重も500g以上と高いことがわかる。一方、本発明例No.8~13は、Crを添加しないものに比較して、耐食性に優れていることが分かる。以上のように、本発明によるC添加により従来より高硬度が可能となり、投射材の消耗を減じ、粉末製造歩留まりを向上させることができ、かつ、B量とC量との和の上限を規制することにより脆化を抑制することで、高靱性で、しかも安価に製造することが出来る工業的に極めて優れた効果を奏するものである。特許出願人山陽特殊製鋼株式会社代理人弁理士椎名彊