"一体型システムであって、圧縮再循環排ガスの存在下において圧縮酸化体及び燃料を化学量論的に燃焼させるよう構成された燃焼チャンバを備えるガスタービンシステムを有し、前記圧縮再循環排ガスは、前記燃焼チャンバ内における燃焼温度を加減するのに役立ち、前記燃焼チャンバは、放出物を膨張機に差し向け、前記膨張機は、ガス状排出物流を発生させると共に主圧縮機を少なくとも部分的に駆動するよう構成され、少なくとも1つの一体型冷却ユニットを備えた排ガス再循環システムを有し、前記少なくとも1つの一体型冷却ユニットは、前記主圧縮機への注入前に前記ガス状排出物を冷却して前記圧縮再循環排ガスを発生させ、パージ流を介して前記圧縮再循環排ガスに流体結合され、ガス膨張機で膨張させられるべき主として窒素に富んだガスから成る残留流を放出して窒素排ガスを発生させるよう構成されたCO2分離器を有し、前記窒素排ガスは、前記ガス状排出物を冷却するよう前記少なくとも1つの一体型冷却ユニット中に注入される、ことを特徴とするシステム。少なくとも1つの追加の冷却ユニットを更に有し、前記追加の冷却ユニットは、前記少なくとも1つの一体型冷却ユニットに流体結合され、前記追加の冷却ユニットは、前記ガス状排出物を約105°F40.6°Cの温度まで冷却する、請求項1記載のシステム。前記残留流に流体結合され、前記残留流の温度を減少させて前記残留流から凝縮水を抽出するよう構成された残留冷却ユニットを更に有する、請求項1記載のシステム。前記少なくとも1つの一体型冷却ユニットは、蒸発式冷却ユニットであり、前記蒸発式冷却ユニットは、窒素排ガス及び低温給水を受け入れるよう構成された第1のコラムを有し、窒素排ガスは、前記低温給水の一部分を蒸発させて前記低温給水を冷却すると共に冷却された放出水を生じさせ、前記低温放出水及び前記ガス状排出物を受け入れるよう構成された第2のコラムを有し、前記低温放出水と前記ガス状排出物との相互作用により、前記ガス状排出物が冷却される、請求項3記載のシステム。前記少なくとも1つの一体型冷却ユニットは、前記加圧再循環流の温度を約100°F37.8°C以下まで減少させる、請求項4記載のシステム。冷却水は、前記第2のコラム中に導入される前にポンプで加圧される、請求項4記載のシステム。前記第2のコラムは、更に、前記加圧再循環流から所与の量の水を凝縮してこれを抽出するよう構成されている、請求項4記載のシステム。前記パージ流に流体結合され、前記CO2分離器中への導入に先立って前記パージ流の温度を減少させるよう構成された熱交換器を更に有する、請求項1記載のシステム。前記ガス状排出物流の圧力を前記主圧縮機中への注入前に約17psia~約21psiaの圧力まで増大させるようになったブースト圧縮機を更に有する、請求項1記載のシステム。動力を発生させる方法であって、燃焼チャンバ内で且つ圧縮再循環排ガスの存在下において圧縮酸化体及び燃料を化学量論的に燃焼させ、それにより放出物流を発生させるステップを有し、前記圧縮再循環排ガスは、前記放出物流の温度を加減するようになった希釈剤として作用し、前記放出物流を膨張機で膨張させて主圧縮機を少なくとも部分的に駆動してガス状排出物流を発生させるステップを有し、前記ガス状排出物流を少なくとも1つの一体型冷却ユニット中に差し向けるステップを有し、前記ガス状排出物流を前記少なくとも1つの一体型冷却ユニットで冷却し、その後、前記ガス状排出物流を前記主圧縮機中に注入して前記圧縮再循環排ガスを発生させるステップを有し、前記圧縮再循環排ガスの一部分をパージ流によりCO2分離器に差し向けるステップを有し、前記CO2分離器は、主として、ガス膨張機で膨張させられるべき窒素に富んだガスから成る残留流を放出すると共に窒素排ガスを発生させるよう構成されており、前記窒素排ガスを前記少なくとも1つの一体型冷却ユニット中に注入して前記ガス状排出物流を冷却するステップを有する、ことを特徴とする方法。前記加圧再循環ガスを最終の一体型冷却ユニットの前に配置された少なくとも1つの予備冷却ユニットで約105°F40.6°Cの温度まで冷却するステップを更に有し、前記少なくとも1つの予備冷却ユニットは、前記最終一体型冷却ユニットに流体結合されている、請求項10記載の方法。前記残留流を前記CO2分離器に流体結合された残留冷却ユニットで冷却するステップと、前記残留流から凝縮水を抽出するステップとを更に有する、請求項10記載の方法。前記窒素排ガス及び低温給水を前記少なくとも1つの一体型冷却ユニットの第1のコラム内に受け取るステップと、前記低温給水の一部分を蒸発させて前記低温給水を冷却すると共に低温放出水を発生させるステップと、前記冷却放出水及び前記ガス状排出物流を前記少なくとも1つの一体型冷却ユニットの第2のコラム内に受け取るステップと、前記ガス状排出物流を前記冷却放出水で約100°F37.8°Cよりも低い温度まで冷却するステップと、を更に有する、請求項12記載の方法。前記冷却放出水を前記第2のコラム中への導入前にポンプで加圧するステップを更に有する、請求項13記載の方法。前記第2のコラム内の前記加圧再循環流から所与の量の水を凝縮してこれを抽出するステップを更に有する、請求項13記載の方法。パージ流の温度を熱交換器で減少させるステップを更に有し、前記熱交換器は、前記パージ流に流体結合され、前記パージ流の温度を前記CO2分離器中への導入に先立って減少させるよう構成されている、請求項10記載の方法。コンバインドサイクル発電システムであって、圧縮再循環排ガスの存在下で圧縮酸化体及び燃料を化学量論的に燃焼させるよう構成された燃焼チャンバを有し、前記燃焼チャンバは、放出物を膨張機に差し向け、前記膨張機は、ガス状排出物流を発生させて主圧縮機を駆動するよう構成されており、第1のコラム及び第2のコラムを備えた蒸発式冷却塔を有し、前記第2のコラムは、前記主圧縮機内での圧縮前に前記ガス状排出物流を受けてこれを冷却し、それにより前記圧縮再循環排ガスを発生させるよう構成されており、パージ流を介して前記圧縮再循環排ガスに流体結合され、主として、ガス膨張機で膨張させられるべき窒素に富んだガスから成る残留流を放出して窒素排ガスを発生させるよう構成されたCO2分離器を有し、前記窒素排ガスは、前記第1のコラム中に注入されて冷却用給水を蒸発させてこれを冷却し、それにより冷却された水を放出し、前記冷却水は、前記第2のコラム中に注入されて前記ガス状排出物流を冷却する、ことを特徴とするコンバインドサイクル発電システム。前記残留流に流体結合され、前記残留流の温度を減少させて前記残留流から凝縮水を抽出するよう構成された凝縮器を更に有する、請求項17記載のシステム。前記蒸発式冷却塔は、前記冷却水を加圧して前記冷却水を前記第2のコラム中に注入し、それにより前記加圧再循環ガスを冷却するよう構成されたポンプを更に有する、請求項17記載のシステム。前記第2のコラムは、直接接触型冷却器である、請求項19記載のシステム。前記第2のコラムは、多段直接接触型冷却器である、請求項20記載のシステム。当該技術分野における要望についての上述の説明は、網羅的ではなく、代表的であるに過ぎない。1つ又は2つ以上のかかる要望又は当該技術分野における他の幾つかの関連の欠点に取り組む技術は、コンバインドサイクル発電システムにおける発電に利益をもたらす。本発明は、発電システムを改良する一体型システム及び方法に関する。幾つかの具体化例では、本発明は、ガスタービンシステム、排ガス再循環システム及びCO2分離器を有利には一体にしたものから成る一体型システムを提供する。ガスタービンシステムは、圧縮再循環排ガスの存在下において圧縮酸化体及び燃料を化学量論的に燃焼させるよう構成された燃焼チャンバを有するのが良い。圧縮再循環排ガスは、燃焼チャンバ内における燃焼温度を加減するのに役立つ。燃焼チャンバは、放出物を膨張機に差し向け、膨張機は、ガス状排出物流を発生させると共に主圧縮機を少なくとも部分的に駆動するよう構成されている。膨張機からのガス状排出物流は、少なくとも1つの一体型冷却ユニットを備えた排ガス再循環システムに差し向ける。少なくとも1つの一体型冷却ユニットは、主圧縮機への注入前にガス状排出物を冷却して圧縮再循環排ガスを発生させる。CO2分離器は、パージ流を介して圧縮再循環排ガスに流体結合されており、CO2分離器は、主として窒素に富んだガスから成る残留流を放出するよう構成されている。構成されている。窒素排ガスをガス膨張機で膨張させて窒素排ガスを発生させるのが良い。窒素排ガスは、ガス状排出物を冷却するよう少なくとも1つの一体型冷却ユニット中に注入される。少なくとも1つの一体型冷却ユニットは、冷却効果のうちの少なくとも何割かが窒素排ガスの一体的使用によって高められている点において一体型である。追加的に又は代替的に、本発明は、動力を発生させる方法を提供する。例示の方法は、a燃焼チャンバ内で且つ圧縮再循環排ガスの存在下において圧縮酸化体及び燃料を化学量論的に燃焼させ、それにより放出物流を発生させるステップを有し、圧縮再循環排ガスは、放出物流の温度を加減するようになった希釈剤として作用し、b放出物流を膨張機で膨張させて主圧縮機を少なくとも部分的に駆動してガス状排出物流を発生させるステップを有し、cガス状排出物流を少なくとも1つの一体型冷却ユニット中に差し向けるステップを有し、dガス状排出物流を少なくとも1つの一体型冷却ユニットで冷却し、その後、ガス状排出物流を主圧縮機中に注入して圧縮再循環排ガスを発生させるステップを有し、e圧縮再循環排ガスの一部分をパージ流によりCO2分離器に差し向けるステップを有し、CO2分離器は、主として、ガス膨張機で膨張させられるべき窒素に富んだガスから成る残留流を放出すると共に窒素排ガスを発生させるよう構成されており、f窒素排ガスを少なくとも1つの一体型冷却ユニット中に注入してガス状排出物流を冷却するステップを有する。さらに追加的に又は代替的に、本発明のシステムは、燃焼チャンバ、蒸発式冷却塔及びCO2分離器を含むのが良い。燃焼チャンバは、圧縮再循環排ガスの存在下で圧縮酸化体及び燃料を化学量論的に燃焼させるよう構成されているのが良い。燃焼チャンバは、放出物を膨張機に差し向け、膨張機は、ガス状排出物流を発生させて主圧縮機を駆動するよう構成されている。蒸発式冷却塔は、第1のコラム及び第2のコラムを有するのが良い。第2のコラムは、主圧縮機内での圧縮前にガス状排出物流を受けてこれを冷却し、それにより圧縮再循環排ガスを発生させるよう構成されているのが良い。CO2分離器は、パージ流を介して圧縮再循環排ガスに流体結合されているのが良く、CO2分離器は、ガス膨張機で膨張させられるべき主として窒素に富んだガスから成る残留流を放出して窒素排ガスを発生させるよう構成されているのが良く、窒素排ガスは、第1のコラム中に注入されて冷却用給水を蒸発させてこれを冷却し、それにより冷却された水を放出し、冷却水は、第2のコラム中に注入されてガス状排出物流を冷却する。本発明の上述の利点及び他の利点は、実施形態の非限定的な例に関する以下の詳細な説明及び図面を参照すると、明らかになろう。以下の詳細な説明の項において、本発明の特定の実施形態を好ましい実施形態と関連して説明する。しかしながら、以下の説明が本発明の特定の実施形態又は特定の使用に特有である範囲まで、これは、例示目的にのみ行われ、例示の実施形態についての説明を提供するに過ぎない。したがって、本発明は、以下に説明する特定の実施形態には限定されず、それどころか、本発明は、特許請求の範囲に記載された本発明の範囲に含まれるあらゆる変形例、改造例及び均等例を含む。本明細書において用いられる種々の用語について以下に定義する。特許請求の範囲の記載に用いられている用語が以下において定義されていない場合、関連分野における当業者が少なくとも1つの印刷された刊行物又は発行された特許に反映されているようにその用語には最も広い定義が与えられるべきである。本明細書で用いられる化学量論的燃焼という用語は、燃料及び酸化剤を含む所与の量の反応体及び反応体の全体積が生成物を形成するために用いられる場合、反応体を燃焼させることによって生じる所与の量の生成物を有する燃焼反応を意味している。本明細書で用いられる実質的に化学量論的燃焼という表現は、燃焼用燃料と化学量論的比に必要な酸素の約±10又はより好ましくは化学量論的比に必要な酸素の約±5の範囲の酸素のモル比を有する燃焼反応を意味している。例えば、メタンに関する燃料と酸素の化学量論比は、1:2CH42O2>CO22H2Oである。プロパンの燃料と酸素の化学量論比は、1:5であろう。実質的に化学量論的燃焼を測定する別のやり方は、供給される酸素と化学量論的燃焼に必要な酸素の比としてであり、例えば、約0.9:1から約1.1:1であり、より好ましくは約0.95:1から約1.05:1である。本明細書で用いられる流流れは、所与の量の流体を意味している。ただし、流という用語の使用は、移動中に所与の量の流体例えば、速度又は質量流量を有するを意味している。しかしながら、流という用語は速度、質量流量又は流を包囲する特定形式の導管を必要とするわけではない。本明細書において開示されるシステム及びプロセスの実施形態は、超低エミッション発電を行うと共に石油原油の回収増進EOR又は隔離用途のためのCO2を生じさせるために利用されるのが良い。本明細書において開示する実施形態によれば、空気と燃料の混合物を化学量論的に又は実質的に化学量論的に燃焼させて再循環排ガスの流れと混合するのが良い。一般に燃焼生成物、例えばCO2を含む再循環排ガスの流れは、化学量論的燃焼及び次の膨張機に入る排ガスの温度を制御し又は違ったやり方で加減する希釈剤として使用可能である。富化空気を用いた結果として、再循環排ガスは、増大したCO2含有量を有することができ、それにより、膨張機は、入口温度及び吐き出し温度が同一であるとすると高い膨張比で動作することができ、それにより生じる動力が著しく増大する。化学量論的条件又は実質的に化学量論的条件例えば、僅かにリッチの燃焼における商用ガスタービンでの燃焼は、過剰酸素除去のコストをなくす上で有利であると言える。さらに、僅かにリーンの燃焼により、排出物流中の酸素含有量を一段と減少させることができる。排出物を冷却し、冷却された排出物流から水を凝縮して除去することによって、比較的高い含有量のCO2排出物流を生じさせることができる。再循環排ガスの一部分を閉鎖ブレイトンサイクルにおいて温度加減のために利用することができるが、残りのパージ流をEOR用途に用いることができると共に/或いは硫黄酸化物SOX、窒素酸化物NOX及び/又は大気中に放出されるCO2がほとんどなく又は全くない状態で電力を発生させることができる。パージ流又はその一部分が発電のために送られると、その結果として、3つの別々のサイクルで動力が得られると共に追加のCO2が製造される。排ガス圧縮機の能力及び効率は、再循環排ガスの入口運動の影響を直接的に受けるので、圧縮に先立って再循環排ガスの温度を低くすることが有利であると言える。したがって、本発明の実施形態は、排ガス圧縮機の前に配置された冷却ユニット内で蒸発式冷却媒体として相対湿度の低い窒素ベント流を用いる。乾燥窒素ガスは、再循環排ガスを冷却するようになった水の流れを蒸発させてこれを冷却するよう構成されているのが良く、それにより低温の排ガスを圧縮機中に注入し、能力をこれに追加することができるようにすることによってその効率を高める。理解できるように、これは、幾つかの理由で有利であると言える。例えば、吸入温度が低いということは、吐き出し温度が低いということに他ならず、それにより低エネルギーCO2分離プロセスに必要な冷却を軽減することができる。さらに、追加の冷却ユニットは、再循環排ガスから追加の量の水を除去することができ、それによりCO2分離システムにおける再沸器のデューティが減少する。次に図を参照すると、図1は、1つ又は2つ以上の実施形態に従ってコンバインドサイクル構成を用いて発電及びCO2回収を行う例示の一体型システム100の略図である。少なくとも1つの実施形態では、発電システム100は、動力を生じさせる閉鎖ブレイトンサイクルとして特徴付けられるガスタービンシステム102を有するのが良い。ガスタービンシステム102は、共通シャフト108又は任意の機械的、電気的若しくは他の動力結合手段を介して膨張機106に結合された第1の又は主圧縮機104を有するのが良く、それにより、膨張機106により生じた機械的エネルギーの一部分が主圧縮機104を駆動することができる。ガスタービンシステム102は、標準型ガスタービンであって良く、この場合、主圧縮機104及び膨張機106は、それぞれ、圧縮機側端部及び膨張機側端部を形成する。しかしながら、他の実施形態では、主圧縮機104及び膨張機106は、システム102内における個別化されたコンポーネントであっても良い。ガスタービンシステム102は、ライン112を介して導入されてライン114内の圧縮酸化体と混合された燃料を燃焼させるよう構成された燃焼チャンバ110を更に有するのが良い。1つ又は2つ以上の実施形態では、ライン112内の燃料は、任意適当な炭化水素ガス又は液体、例えば天然ガス、メタン、エタン、ナフサ、ブタン、プロパン、合成ガス、ディーゼル、ケロシン、航空燃料、石炭由来燃料、生物燃料、酸素化炭化水素供給原料又はこれらの組み合わせを含むのが良い。ライン114内の圧縮酸化体は、燃焼チャンバ110に流体結合され、供給酸化体120を圧縮するようになった第2の又は入口圧縮機118から導かれるのが良い。1つ又は2つ以上の実施形態では、ライン120内の供給酸化体は、酸素を含有した任意適当なガス気体、例えば空気、酸素に富んだ空気、酸素が乏しい空気、純粋酸素又はこれらの組み合わせを含むのが良い。以下に詳細に説明するように、燃焼チャンバ110は、主としてCO2及び窒素成分を有する排ガス循環流を含むライン144内の圧縮再循環排ガスも又受け入れるのが良い。ライン144内の圧縮再循環排ガスは、主圧縮機104から導かれるのが良く、かかる圧縮再循環排ガスは、燃焼生成物の温度を加減することによって、ライン114内の圧縮酸化体及びライン112内の燃料の化学量論的又は実質的に化学量論的燃焼を容易にするのに役立つようになっている。理解できるように、排ガスを再循環させることは、排ガス中のCO2濃度を増大させるのに役立ち得る。ライン116内の排ガスをライン144内の圧縮再循環排ガスの存在下においてライン112内の燃料及びライン114内の圧縮酸化体の燃焼生成物として発生させることができる。少なくとも1つの実施形態では、ライン112内の燃料は、主として天然ガスであるのが良く、それにより蒸発した水、CO2、窒素、窒素酸化物NOX及び硫黄酸化物SOXの体積部分を含むのが良い放出ガス又は排ガスがライン116内に生じる。幾つかの実施形態では、未燃焼燃料又は他の化合物の僅かな部分も又、燃焼平衡上の問題に起因してライン116内の排ガス中に存在する場合がある。ライン116内の排ガスが膨張機106中で膨張すると、それにより主圧縮機104、発電機又は他の設備を駆動するための機械的動力が生じると共に更にライン144内の圧縮再循環排ガスの流れ込みに起因して生じる増大したCO2含有量を有するガス状排出物流122が生じる。膨張機106は、主圧縮機104に加えて又はこの代替手段として使用のための動力又は電力を発生させることができる。例えば、膨張機106は、電気を発生させることができる。発電システム100は、排ガス再循環EGRシステム124を更に有するのが良い。1つ又は2つ以上の実施形態では、EGRシステム124は、蒸気ガスタービン128に流体結合された排熱回収蒸気発生器排熱回収ボイラ又は排熱回収熱交換器とも言うHRSG126又はこれに類似した装置を有するのが良い。少なくとも1つの実施形態では、HRSG126と蒸気ガスタービン128の組み合わせは、動力を生じさせる閉鎖ランキンサイクルとして特徴付けることができる。HRSG126及び蒸気ガスタービン128は、ガスタービンシステム102と組み合わさった状態で、コンバインドサイクル発電プラント、例えば天然ガスコンバインドサイクルNGCCプラントの一部をなすことができる。ガス状排出物流122をHRSG126に送るのが良く、その目的は、ライン130を介して蒸気を発生させると共にライン132内に冷却された排ガスを生じさせることにある。一実施形態では、ライン130内の蒸気を蒸気ガスタービン128に送って追加の電力を発生させるのが良い。ライン132内の冷却排ガスを主圧縮機104に戻る再循環ループをなして様々な装置及び/又は設備のうちの任意のものに送ることができる。幾つかの具体化例では、図1に示されているように、再循環ループは、ライン132内の冷却排ガスの温度を減少させて冷却再循環ガス流140を発生させるよう構成された第1の冷却ユニット134を含むのが良い。第1の冷却ユニット134は、例えば、接触型冷却器、トリム冷却器、蒸発式冷却ユニット又はこれらの任意の組み合わせであって良い。第1の冷却ユニット134は又、水ドロップアウト流138を介してライン132内の冷却排ガスから凝縮水の一部分を除去するようになっているのが良い。少なくとも1つの実施形態では、ライン141を介してHRSG126に送られるのが良く、それによりライン130内に追加の蒸気の発生のための水源が得られる。他の実施形態では、水ドロップアウト流138を介して回収された水は、他の下流側の用途、例えば補足的熱交換プロセスに用いることができる。1つ又は2つ以上の実施形態では、冷却再循環ガス流140は、冷却ユニット134に流体結合されたブースト圧縮機142に差し向けられるのが良い。ライン132内の冷却排ガスを冷却ユニット134で冷却することにより、ブースト圧縮機142内の冷却再循環ガス流140を圧縮するのに必要な動力を減少させることができる。従来型ファン又はブロワシステムとは対照的に、ブースト圧縮機142は、冷却再循環ガス流140の全体的密度を増大させ、それによりライン145内の加圧再循環ガスを下流側に差し向けるよう構成されているのが良く、この場合、ライン145内の加圧再循環ガスは、体積流量が同一の場合、増大した質量流量を有する。これは、主圧縮機104が体積流量に関して制限されているので有利であると言え、より多くの質量流量を主圧縮機104中に差し向けると、その結果として、高い吐き出し圧力が得られ、それにより、かかる高い吐き出し圧力は、膨張機106前後の高い圧力比に変わる。膨張機106の前後に生じる圧力比が高いと、入口温度を高くすることができ、従って膨張機106の出力及び効率を増大させることができる。理解できるように、これは、ライン116内のCO2に富む排ガスが一般に高い比熱容量を維持しているので有利であると言える。主圧縮機104の吸引圧力は、その吸引温度の関数なので、より低い吸引温度は、質量流量が同一出る場合に主圧縮機104を作動させるのに必要な動力が少ないであろう。したがって、ライン145内の加圧再循環ガスをオプションとして第2の冷却ユニット136に差し向けることができる。第2の冷却ユニット136は、例えば、接触型冷却器、トリム冷却器、蒸発式冷却ユニット又はこれらの任意の組み合わせであって良い。少なくとも1つの実施形態では、第2の冷却ユニット136は、ライン145内の加圧再循環ガスに対するブースト圧縮機142により生じた圧縮熱の少なくとも一部分を除去するようになった後置冷却器としての役目を果たすことができる。第2の冷却ユニット136は又、水ドロップアウト流143を経て追加の凝縮水を抽出することができる。1つ又は2つ以上の実施形態では、水ドロップアウト流138,143は、集まって流れ141になることができ、かかる流れは、HRSG126内にライン130を経て追加の流れを生じさせるようHRSG126に送られても良く又は送られなくても良い。第2の冷却ユニット136での冷却を実施した後、ライン145内の加圧再循環ガスを第3の冷却ユニット200に差し向けるのが良い。第1、第2及び第3の冷却ユニット134,136,200としか図示されていないが、理解されるように、種々の用途に合うよう任意個数の冷却ユニットを使用することができ、これは本発明の範囲から逸脱しない。例えば、単一の冷却ユニットを幾つかの実施形態において用いることができる。以下に詳細に説明するように、第1及び第2の冷却ユニットと同様、第3の冷却ユニット200は、流れ214を介して主圧縮機104中に注入される前にライン145内の加圧再循環ガスの温度を一段と減少させるよう構成された蒸発式冷却ユニットであるのが良い。しかしながら、他の実施形態では、冷却ユニット134,136,200のうちの1つ又は2つ以上は、機械式冷凍システムであって良く、これは本発明の範囲から逸脱しない。主圧縮機104は、第3の冷却ユニット200から受け取ったライン214内の加圧再循環ガスを名目上、燃焼チャンバ内圧力の又はこれよりも高い圧力まで圧縮するよう構成されているのが良い。理解できるように、ブースト圧縮機142での圧縮後に第2の冷却ユニット136と第3の冷却ユニット200の両方でライン145内の加圧再循環ガスを冷却することにより、主圧縮機104中への排ガスの体積質量流量を増大させることができる。その結果、これにより、ライン145内の加圧再循環ガスを所定の圧力まで圧縮するのに必要な動力の大きさを減少させることができる。図1は、排ガス再循環ループ中に3つの冷却ユニット及びブースト圧縮機を示しているが、理解されるべきこととして、これらユニットの各々は、ライン132内の冷却された排ガスの質量流量を減少させるようになっている。上述したように、例えばブースト圧縮機による質量流量の減少は、温度の減少と同様、有利である。本発明は、排ガス再循環ループ内における排ガスの冷却を促進するよう発電システム100内の一体化に関し、それにより幾つかの具体化例では、排ガス再循環ループを本明細書において更に説明するように、HSRGシステム146と主圧縮機104との間の単一冷却ユニットに単純化することができる。少なくとも1つの実施形態では、パージ流146をライン144内の圧縮再循環ガスから回収し、次にCO2分離器148内で処理し、それによりライン150を介して高い圧力状態にあるCO2を捕捉するのが良い。ライン150内の分離されたCO2を販売のために利用することができ、CO2を必要とする別のプロセスに用いることができ且つ/或いは圧縮して石油原油の回収増進EOR、隔離又は別の目的のための陸上リザーバ中に注入することができる。排ガス再循環システム124の装置と組み合わされるライン112内の燃料の化学量論的又は実質的に化学量論的燃焼に鑑みて、パージ流146中のCO2分圧を従来型ガスタービン排出物中のCO2分圧よりも極めて高くすることができる。その結果、CO2分離器148における炭素捕捉は、低エネルギー分離プロセスであり、例えばエネルギーをそれほど用いない溶剤であるのが良い。少なくとも1つの溶剤は、炭酸カリウムK2CO3であり、これは、SOX及びNOXを吸収し、これらを有用な化合物、例えば硫化カリウムK2SO3、硝酸カリウムKNO3及び単純な肥料に変換する。CO2捕捉のための炭酸カリウムを用いる例示のシステム及び方法は、同日出願の米国特許出願発明の名称:LowEmissionTripleCyclePowerGenerationSystemsandMethodsに見受けられ、この米国特許出願を参照により引用し、その記載内容全体を本発明と矛盾しない程度まで本明細書の一部とする。また、本質的にCO2が減少し、主として窒素から成る残留流151をCO2分離器148から導くのが良い。1つ又は2つ以上の実施形態では、残留流151をガス膨張機152に導入して動力又は電力を発生させると共にライン156を介して膨張減圧状態のガスを生じさせるのが良い。膨張機152は、例えば、動力発生窒素膨張機であるのが良い。図示のように、ガス膨張機152は、オプションとして、共通シャフト154又は他の機械的、電気的若しくは他の動力結合手段を介して入口圧縮機118に結合されても良く、それにより、ガス膨張機152により生じた動力又は電力の一部分が入口圧縮機118を駆動することができる。しかしながら、他の実施形態では、ガス膨張機152は、動力を他の用途に提供するために使用でき、化学量論的圧縮機118には直接的には結合されていない。例えば、膨張機152により生じる動力と圧縮機118の要件との間には実質的な不整合が存在する場合がある。かかる場合、膨張機152は、要求する動力が低い小型圧縮機図示せずを駆動するようになっているのが良い。変形例として、膨張機は、より多くの動力を必要とする大型圧縮機を駆動するようになっていても良い。主として乾燥窒素ガスから成るライン156内の膨張した減圧ガスをガス膨張機152から放出するのが良い。以下に詳細に説明するように、結果として生じる乾燥窒素は、第3の冷却ユニット200内における水の流れの蒸発及び冷却を容易にするのに役立ち、それによりライン145内の加圧再循環ガスを冷却することができる。少なくとも1つの実施形態では、ガス膨張機152と入口圧縮機118とCO2分離器の組み合わせは、開放ブレイトンサイクル又はシステム100の第3の動力発生コンポーネントとして特徴付けることができる。特にブースト圧縮機142からの排ガスによる加圧が追加される本明細書において説明している発電システム100は、排ガス中におけるCO2の高い濃度を達成することができるよう具体化でき、それにより効率的なCO2分離及び捕捉が可能になる。例えば、本明細書において開示する実施形態は、純粋メタン燃料で排ガス流中のCO2の濃度を約10体積以上に又は一層濃厚なガスでこれ以上に効果的に増大させることができる。これを達成するため、燃焼チャンバ110は、ライン112内の燃料とライン114内の圧縮酸化体の流入混合物を化学量論的に燃焼させるようになっているのが良い。膨張機106の入口温度及びコンポーネント冷却要件に適合するよう化学量論的燃焼の温度を加減するために圧縮再循環流144から導いた排ガスの一部分を希釈剤として燃焼チャンバ110中に注入するのが良い。過剰空気又は酸化体を燃焼チャンバ内に導入して温度を加減する従来のやり方と比較して、再循環排ガスの使用は、燃焼チャンバ110から出る酸素の量を大幅に減少させる。このため、本発明の実施形態は、本質的に、排ガスから過剰酸素をなくすことができ、それと同時にそのCO2濃度を増大させることができる。したがって、ライン122内のガス状排出物流は、約3.0体積以下の酸素、約1.0体積以下の酸素、約0.1体積以下の酸素又はそれどころか約0.001体積以下の酸素を有することができる。次に、システム100の例示の作動の詳細について説明する。理解できるように、本明細書において開示する実施形態においての任意のものの種々のコンポーネントで達成され又は生じる特定の温度及び圧力は、多くの要因のうちでとりわけ、用いられる酸化体の純度及び膨張機、圧縮機、冷却器等の特定の製造メーカ及び/又はモデルに応じて変わる場合がある。したがって、本明細書において説明する特定のデータは、例示に過ぎず、本発明の唯一の解釈として認識されるべきでないことは理解されよう。例えば、一実施形態では、入口圧縮機118は、約280psia~約300psiaの圧力でライン114内に圧縮酸化体を提供する化学量論的圧縮機として構成されるのが良い。しかしながら、最高約750psia以上の圧力を生じさせると共に消費することができる航空機転用形ガスタービン技術も又本発明に含まれる。主圧縮機104は、再循環排ガスを再循環させると共にこれを圧縮して名目上、燃焼チャンバ110の圧力よりも高い圧力又は燃焼チャンバ110の圧力の状態の圧縮再循環流144にし、この再循環排ガスの一部分を燃焼チャンバ110内における希釈剤として用いるよう構成されているのが良い。燃焼チャンバ110内で必要な希釈剤の量は、膨張機106の化学量論的燃焼又は特定のモデル若しくは設計に用いられる酸化体の純度に依存する場合があるので、リング状に配置された熱電対及び/又は酸素センサ図示せずを燃焼チャンバ及び/又は膨張機と関連して配置するのが良い。例えば、熱電対及び/又は酸素センサは、燃焼チャンバ110の出口、膨張機106の入口及び/又は膨張機106の出口に設けられるのが良い。作用を説明すると、熱電対及びセンサは、燃焼生成物を所要の膨張機入口温度まで冷却する希釈剤としての排ガスの所要量を求める際に使用できるよう1つ又は2つ以上の流れの組成及び/又は温度を測定するようになっているのが良い。追加的に又は代替的に、熱電対及びセンサは、燃焼チャンバ110中に注入されるべき酸化体の量を測定するようになっているのが良い。したがって、熱電対により検出された熱要件及び酸素センサにより検出された酸素レベルに応答して、需要にマッチするようライン144内の圧縮再循環ガス及び/又はライン114内の圧縮酸化体の体積質量流量を操作し又は制御することができる。熱電対及び/又は酸素センサと電気的連絡状態にあるのが良い任意適当な流量制御システムによって体積質量流量を制御することができる。少なくとも1つの実施形態では、化学量論的又は実質的に化学量論的燃焼中、約12~13psiaの圧力降下が燃焼チャンバ110の前後に生じる場合がある。ライン112内の燃料及びライン114内の圧縮酸化体の燃焼により、約2000°F1093°C~約3000°F1649°Cの温度及び250psia~約300psiaの圧力を生じさせることができる。ライン144内の圧縮再循環ガスから導き出されたCO2に富む排ガスの質量流量の増大及び比熱容量の増大に鑑みて、膨張機106前後に高い圧力比を達成することができ、それにより入口温度を高くすると共に膨張機106の出力を増大させることができる。膨張機106から出るガス状排出物流122は、周囲圧力又は周囲圧力に近い圧力を示すことができる。少なくとも1つの実施形態では、ガス状排出物流122は、約13~17psiaの圧力を有するのが良い。ガス状排出物流122の温度は、約1225°F663°Cから約1275°F691°Cまでの範囲にあり、その後このガス状排出物流は、HRSG126を通過し、それによりライン130内に蒸気を発生させると共にライン132内に冷却された排ガスを発生させる。次の幾つかの段落は、図1に示された例示の具体化例を説明している。上述したように、図1は、種々の考えられる組み合わせを説明するために排ガス再循環ループと関連した多数の数値を示している。しかしながら、理解されるべきこととして、本明細書において説明する本発明は、かかる要素の全ての組み合わせを必要とするわけではなく、以下の特許請求の範囲及び/又は本願の優先権を主張した後の出願の特許請求の範囲により定められる。例えば、多数の冷却ユニットが図1に示されているが、窒素ベント流と関連した冷却剤を利用する直接接触型冷却ユニット以下において冷却ユニット200として説明するは、単一の冷却ユニットにより十分な冷却を提供することができる。幾つかの具体化例では、冷却ユニット200は、ブースタ圧縮機の利点も提供するのに十分な冷却を提供することができる。図1の例示の具体化例の説明を続けると、1つ又は2つ以上の実施形態では、冷却ユニット134は、ライン132内の冷却された排ガスの温度を減少させることができ、それにより約32°F0°C~約120°F49°Cの温度を有する冷却再循環ガス流140が得られる。理解できるように、かかる温度は、主として地球上の特定の場所における特定の季節の際の湿球温度に応じて変動する場合がある。1つ又は2つ以上の実施形態によれば、ブースト圧縮機142は、冷却再循環ガス流140の圧力を約17psiaから約21psiaまでの範囲の圧力に高めるよう構成されているのが良い。ブースト圧縮機の追加の圧縮は、冷却ユニットの使用に加えて、密度は高く且つ質量流量が増大した再循環排ガスを主圧縮機104に提供する追加の方法であり、それにより同一又はほぼ同じ圧力比を維持しながら実質的に高い吐き出し圧力を得ることができる。排ガスの密度及び質量流量を一段と増大させるため、次に、ブースト圧縮機142から吐き出されたライン145内の加圧再循環ガスを第2及び第3の冷却ユニット136,200で一段と冷却するのが良い。1つ又は2つ以上の実施形態では、第2の冷却ユニット136は、ライン145内の加圧再循環ガスの温度を第3の冷却ユニット200への差し向け前に約105°F40.6°Cに減少させるよう構成されているのが良い。以下に詳細に説明するように、第3の冷却ユニット200は、ライン145内の加圧再循環ガスの温度を約100°F37.8°Cよりも低い温度まで減少させるよう構成されているのが良い。少なくとも1つの実施形態では、主圧縮機104から吐き出されたライン144内の圧縮再循環ガス及びパージ流146の温度は、圧力が約280psiaの状態で約800°F427°Cであるのが良い。理解できるように、ブースト圧縮機142及び/又は1つ又は2つ以上の冷却ユニットの追加により、パージ流ライン146内のCO2パージ圧力を増大させることができ、それにより、高いCO2分圧に起因してCO2分離器148の溶剤処理性能を向上させることができる。一実施形態では、CO2分離器148におけるガス処理プロセスでは、パージ流145の温度を約250°F121°C~300°F149°Cに冷却する必要がある。これを達成するため、パージ流146を熱交換器158、例えば交差交換型熱交換器中に通すのが良い。CO2をCO2分離器148内でパージ流146から抽出することにより、後には、パージ流146の高い圧力状態又はこれに近い圧力状態であり且つ約150°F66°Cの温度の飽和窒素に富む残留流151が残る。熱交換器158を図示のように残留流151に結合しても良く又は一体型システムの他の流れ又は施設に結合しても良い。残留流151に結合された場合、残留流を加熱すると、ガス膨張機152から得ることができる動力を増大させることができる。上述したように、次にライン156内の膨張減圧ガスの状態に膨張させられる残留流151中の窒素を用いると、第3の冷却ユニット200中に注入されるライン145内の加圧再循環ガスを冷却するようになった水を蒸発してこれを冷却することができ、この第3の冷却ユニットは、排ガス再循環ループ中における唯一の冷却ユニットであるのが良い。蒸発式冷却触媒として、窒素は、できるだけ乾燥していることが必要である。したがって、残留流151を残留流151を冷却するよう構成された第4の冷却ユニット160又は凝縮器中に差し向けるのが良く、それによりライン162を経て水の追加の部分を凝縮して抽出する。1つ又は2つ以上の実施形態では、第4の冷却ユニット160は、残留流151の温度を約105°F40.6°Cまで減少させるために標準型冷却用水で冷却される直接接触型冷却器であるのが良い。他の実施形態では、第4の冷却ユニット160は、トリム冷却器又は直接型熱交換器であっても良い。残留流151の結果として得られる水含有量は、約0.1重量~約0.5重量であるのが良い。一実施形態では、流162により除去された水は、追加の蒸気を生じさせるようHRSG126に送られるのが良い。他の実施形態では、流162中の水を処理して農業用水又は脱イオン水として用いることができる。乾燥窒素ガスを第4の冷却ユニット160から流164経由で放出するのが良い。一実施形態では、パージ流146の冷却と関連した熱エネルギーを熱交換器158により抽出し、この熱交換器は、乾燥窒素ガス流164に流体結合されると共に膨張に先立って窒素ガスを再熱するよう構成されているのが良い。窒素ガスの再熱によって、約750°F399°Cから約790°F421°Cまでの範囲の温度を有する乾燥加熱窒素流166を生じさせることができる。熱交換器158が気/気熱交換器である実施形態では、パージ流146と乾燥窒素ガス流164との間にはピンチポイントpinchpoint温度差が定められることになり、この場合、乾燥窒素ガス流164は、一般に、パージ流146の温度よりも約25°F低い。1つ又は2つ以上の実施形態では、次に、乾燥加熱窒素流166をガス膨張機152で膨張させるのが良く、オプションとして、上述したように化学量論的入口圧縮機118に動力を供給することができる。したがって、熱交換器158内で熱を交差交換することは、主圧縮機104から導き出された相当な量の圧縮エネルギーを捕捉し、これを用いてガス膨張機152から抽出された動力を最大にするようになっているのが良い。少なくとも1つの実施形態では、ガス膨張機152は、周囲圧力状態にあり又はこれに近い圧力状態にあり、しかも約100°F37.8°Cから約105°F40.6°Cまでの範囲にある温度の窒素膨張減圧ガスをライン156内に放出する。理解できるように、ライン156内の窒素膨張減圧ガスの結果として得られる温度は、一般に、排ガスの組成、パージガス146の温度及びガス膨張機152での膨張前の乾燥窒素ガス流160の圧力の関数であるのが良い。測定可能な量の水を第4の冷却ユニット160内の残留流151から取り出すことができるので、次に、減少した流量の質量流量をガス膨張機152内で膨張させ、その結果、発電量が減少する。したがって、システム100の始動中及び通常の作動中、ガス膨張機152が入口圧縮機118を作動させるのに必要な動力の全てを供給することができない場合、少なくとも1つのモータ168、例えば電気モータをガス膨張機152と相乗的に用いるのが良い。例えば、モータ168は、システム400の通常の作動中、モータ168がガス膨張機152からの動力不足分を供給することができるよう適当なサイズのものであるのが良い。追加的に又は代替的に、モータ168は、ガスタービン152が入口圧縮機118により必要とされる動力よりも多くの動力を生じさせているときに発電機に変換可能なモータ/発電機として構成されても良い。残留流151中の窒素ガスを膨張させる例示のシステム及び方法並びにその変形例は、同日出願の米国特許出願発明の名称:LowEmissionTripleCyclePoserGenerationSystemsandMethodsに見受けられ、この米国特許出願を参照により引用し、その記載内容を本発明と矛盾しない程度まで本明細書の一部とする。次に図2を参照すると、図1に示されている第3の冷却ユニット200の略図が示されている。上述したように、例示の第3の冷却ユニット200は、排ガスリサイクルループ中に設けられる唯一のユニットであるのが良い。追加的に又は代替的に、第3の冷却ユニット200及び他の機器、例えば図1に示されている機器のうち1つ又は2つ以上は、第3の冷却ユニット200が3番目ではなく順序的に実際に1番目又は2番目等であるように任意適当な配置状態で構成されるのが良い。したがって、第3という順序を表す指示語が図1の特定の具体化例に関して用いられており、図2の冷却ユニット200の特徴をシステム内で第3の冷却ユニットとして具体化することができるが、排ガス再循環ループ中の任意適当な位置に配置しても良いことは理解されるべきである。1つ又は2つ以上の実施形態では、冷却ユニット200は、第2のコラム204に流体結合された第1のコラム202を有するのが良い。第1のコラム202は、ガス膨張機152図1からライン156内の窒素膨張減圧ガスを受け入れるよう構成されているのが良い。一実施形態では、ライン156内の窒素膨張減圧ガスは、第1のコラム202の底部のところ又はその近くで注入され、冷却塔を通って上昇し、ついには、窒素出口流206を経て頂部のところ又はその近くで放出される。少なくとも1つの実施形態では、窒素出口流206は、その内容物を大気中に放出することができ又は不活性ガスとして販売可能である。他の実施形態では、流206の窒素は、圧力維持又はEOR用途向きに加圧されるのが良い。ライン156内の窒素膨張減圧ガスは、大気圧の状態又はこれに近い圧力状態にあることがあるので、第1のコラム202は、大気圧で又は大気圧に近い圧力状態で動作するようになっているのが良い。窒素が第1のコラム202を上っていくと、ライン208内の水又は冷却用給水の流れを第1のコラム202の頂部のところ又はその近くに注入するのが良い。1つ又は2つ以上の実施形態では、ライン208内の冷却用給水を局所的な水域、例えば湖、川又は海から得ることができる。したがって、一年のうちの時期及びシステム100が配置されている特定の地理学的場所の周囲温度に応じて、ライン208内の冷却用給水を様々温度で注入することができるが、例えば、恐らくは約50°F10°C~約100°F37.8°Cで注入することができる。水が第1のコラム202を下っているとき、一部分は、乾燥窒素から熱エネルギーを吸収することによって蒸発し、それにより水を冷却すると共に冷却された水を流れ210により放出する。蒸発した水を窒素ガスで集めることができ、その結果、飽和窒素がライン206を経て放出される。ライン206内の窒素流の意図した使用に応じて、ライン206内の水蒸気は、任意適当な方法により除去することができる。第2のコラム204は、冷却された水流210をその頂部のところ又はその近くで受け入れるよう構成されているのが良い。図示のように、第2のコラム204は又、第2の冷却ユニット136図1から放出されたライン145内の加圧再循環ガスをその底部のところ又はその近くで受け入れることができる。ライン145内の加圧再循環ガスの例示は、排ガス再循環ループ中の任意の排ガス流の代表である。加圧再循環流145を上述したように約17psiaから約21psiaまでの範囲の圧力で注入することができるので、これに対応して、適宜少なくとも1つのポンプ212又は類似の機構体を用いて冷却水流210を加圧することができる。ライン145内の冷却水流210及び加圧再循環ガスは、第2のコラム204を通って流れると、ライン145内の加圧再循環ガスは、冷却され、最終的には、流214を経て出て、次に主圧縮機104図1の吸引部に差し向けられる。幾つかの具体化例では、コラム204は、再循環流145と冷却水流210との相互作用を高めるよう多数の段又は接触面を有するのが良い。追加的に又は代替的に、所望ならば第1のコラム202、第2のコラム204又はこれら両方に代えて多数の塔を直列に又は並列に使用することができる。ライン210内の水よりも全体として一般に温かい温度状態にある冷却用水戻りがライン216を経て第2のコラム204から出る。理解できるように、ライン145内の加圧再循環ガスを冷却すると、その結果として、ライン145内の加圧再循環ガスから引き出された水が凝縮する場合がある。この凝縮水を集めてライン216内の冷却用水戻りと共に放出するのが良く、それにより流214を経て出るライン145内のより乾燥した加圧再循環ガスが生じる。少なくとも1つの実施形態では、冷却用水戻りを再び送ってライン208を経て第1のコラム中に再導入するのが良い。しかしながら、他の実施形態では、冷却用水戻りは、局所水域に無害な状態で放出することができ又は灌漑用水として用いることができる。図1と関連して上述したように、第3の冷却ユニット200中に導入する前に、ライン145内の加圧再循環ガスを前もって第2の冷却ユニット136図1で約105°F87.2°Cの温度まで冷却するのが良い。第3の冷却ユニット200でライン145内の加圧再循環ガスの受ける全体的冷却度は、第2のコラム204を通って流れる流210からの冷却水の流量で決まる場合がある。本発明の実施形態を以下のシミュレートした実施例により更に説明することができる。シミュレートした実施例は、特定の実施形態に関するが、これら実施例は、本発明を何ら特定の観点によって制限するものとみなされてはならない。以下の表1は、流210中の水の例示の流量及び第3の冷却ユニット200内における冷却プロセスに対するその影響を提供している。表1表1から、ライン210内の水の流量が増大すると、ライン206を介する窒素流の出口温度も又水の量の増大による伝熱の直接的な結果として増大することが明らかなはずである。同様に、ライン210内の水の流量が増大すると、その結果として、ライン210内における水出口温度が増大する。その結果、ライン214を経て出る加圧再循環ガスの温度がライン210内の水の流量の増大に対して減少する。理解できるように、幾つかの変数がライン210を経て出る加圧再循環ガスの温度に影響を及ぼす場合があり、かかる変数としては、ライン156内の流入窒素排ガスの温度、ライン208内の冷却用給水の温度、塔の段の構成及び数等が挙げられるが、これらには限定されない。少なくとも1つの実施形態では、ライン208内の冷却用給水を約80°F26.7°C~約85°F29.4°Cの温度で第1のコラム202中に注入するのが良い。以下の表には、冷却ユニット200、例えば本明細書において説明した蒸発式冷却ユニットが採用されているシステムとかかる冷却ユニット200がなしのシステムとの性能上の比較結果を提供している。表2図2から明らかなはずであるように、サイクル入口冷却を含む実施形態、例えば第3の冷却ユニット200を採用した実施形態は、コンバインドサイクル動力出力を増大させることができる。窒素膨張機からの動力出力の減少が生じる場合があるが、その減少分は、正味のガスタービン動力即ち、膨張機106の増大により埋め合わされる以上のものがあり、かかる増大は、CO2パージ圧力即ち、主圧縮機104の吐出圧力の増大をもたらす。さらに、全体的コンバインドサイクル動力出力を本明細書において説明している入口冷却を実施することによって約0.6lhv低位発熱量だけ増大させることができる。本発明は又、本明細書において説明した蒸発式冷却ユニットに代えて第3の冷却ユニット200として機械的冷凍システム図示せずを用いることを想定している。主圧縮機104の全所要圧縮動力を機械式冷凍システムの使用により適度に減少させることができるが、主圧縮機104を通る質量流量のこれに対応した減少が生じる場合があり、これは、生じる動力に悪影響を及ぼす。最適プロセスサイクル性能を得るためには、主圧縮機104の動力減少と膨張機106の動力発生との間にはトレードオフの関係が考慮されなければならない。さらに、追加の冷却機器のコストは、原価節約奨励金による解決が得られるよう考慮されるべきである。本発明の技術には種々の改造及び変形形態が可能であるが、上述の例示の実施形態は、例示として示されているに過ぎない。再度確認的に理解されるべきこととして、本発明は、本明細書において開示された特定の実施形態に限定されるわけではない。もっとはっきりと言えば、本発明は、特許請求の範囲に記載された本発明の精神及び範囲に含まれる全ての改造例、均等例及び変形例を含む。"