偏心部26が形成されて上下に延びる駆動軸23を有する駆動機構20と、上記偏心部26の外周を覆って筒状のシリンダ室C2を形成するシリンダ34と、上記シリンダ室C2内に配置されて上記偏心部26に外嵌されたピストン50と、該ピストン50の径方向に延びて上記シリンダ室C2を低圧室C21と高圧室C22とに仕切るブレード51と、上記シリンダ34の上端を閉塞する上端板33と、上記シリンダ34の下端を閉塞する下端板35とを有する圧縮機構30とを備え、上記偏心部26の下端面に上記下端板35の上端面と摺接するスラスト軸受面26aが形成された回転式圧縮機であって、上記下端板35の上端面における上記駆動軸23が挿通される孔部の周辺部には、上記駆動軸23の軸心から上記ブレード51に向かう角度を0度として該0度から該駆動軸23の回転方向に角度が増大するとした場合に、上記シリンダ34の内周面と上記ピストン50の外周面との間の隙間が最小となる最小隙間角度以上360度未満の第1領域に重ならない第2領域の少なくとも一部であって90度を含む所定の角度範囲に、周方向に延びて内周縁部に弾性軸受を形成する円弧溝61が形成されていることを特徴とする回転式圧縮機。請求項1において、上記円弧溝61は、上記下端板35の上端面における0度以上180度以下の角度範囲に形成されていることを特徴とする回転式圧縮機。請求項2において、上記下端板35の360度未満の角度位置であって360度付近には、上記高圧室C22において圧縮された流体を吐出するための吐出ポート56が形成されると共に、該吐出ポート56の出口には該吐出ポート56を開閉する吐出弁57が設けられ、上記円弧溝61は、上記下端板35の上端面における50度以上180度以下の角度範囲に形成されていることを特徴とする回転式圧縮機。請求項1乃至3のいずれか1つにおいて、上記駆動軸23は、上記偏心部26の上方に上側偏心部25をさらに備え、上記圧縮機構30は、上記上側偏心部25の外周を覆って筒状の上側シリンダ室C1を形成する上側シリンダ32と、該上側シリンダ室C1内に配置されて上記上側偏心部25に外嵌された上側ピストン40と、該上側ピストン40の径方向に延びて上記上側シリンダ室C1を低圧室C11と高圧室C12とに仕切る上側ブレード41と、上記上側シリンダ32の上端を閉塞する最上端板31とをさらに備え、上記上側シリンダ32の下端は上記上端板33によって閉塞されていることを特徴とする回転式圧縮機。しかしながら、上述のようにリアヘッドの上端面に環状溝を設けると、偏心部のスラスト軸受面とリアヘッドの上端面との間の隙間に供給される潤滑油が上記環状溝に流入して減圧され、該潤滑油に溶け込んでいたガス流体が潤滑油から分離されてしまう。潤滑油から分離されたガス流体は潤滑油に比べて比重が軽いため、環状溝の上部に至り、やがてスラスト軸受の摺動面間に流入して摺動面の冷却を阻害してしまう。このように潤滑油から分離されたガス流体によってスラスト軸受の摺動面の潤滑油による冷却が阻害されると、スラスト軸受の摺動面の高圧室側では高温で厳しい摺動となるため、焼き付きが十分に抑制されないという問題があった。その結果、スラスト軸受の摺動面の面圧が増大して摺動損失及び摩耗が増大し、回転式圧縮機の運転効率及び信頼性の低下を招いていた。本発明は、斯かる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、回転式圧縮機において、スラスト軸受の摺動面における摺動損失及び摩耗を十分に低減することにある。第1の発明は、偏心部26が形成されて上下に延びる駆動軸23を有する駆動機構20と、上記偏心部26の外周を覆って筒状のシリンダ室C2を形成するシリンダ34と、上記シリンダ室C2内に配置されて上記偏心部26に外嵌されたピストン50と、該ピストン50の径方向に延びて上記シリンダ室C2を低圧室C21と高圧室C22とに仕切るブレード51と、上記シリンダ34の上端を閉塞する上端板33と、上記シリンダ34の下端を閉塞する下端板35とを有する圧縮機構30とを備え、上記偏心部26の下端面に上記下端板35の上端面と摺接するスラスト軸受面26aが形成された回転式圧縮機であって、上記下端板35の上端面における上記駆動軸23が挿通される孔部の周辺部には、上記駆動軸23の軸心から上記ブレード51に向かう角度を0度として該0度から該駆動軸23の回転方向に角度が増大するとした場合に、上記シリンダ34の内周面と上記ピストン50の外周面との間の隙間が最小となる最小隙間角度以上360度未満の第1領域に重ならない第2領域の少なくとも一部であって90度を含む所定の角度範囲に、周方向に延びて内周縁部に弾性軸受を形成する円弧溝61が形成されている。第1の発明では、駆動軸23が回転すると、偏心部26に外嵌されたピストン50がシリンダ室C2内において偏心回転する。これにより、低圧室C21及び高圧室C22の形状が変化し、低圧室C21には流体が吸入される一方、高圧室C22では流体が圧縮される。ところで、ピストン50がシリンダ室C2の最も下側ブレード51と逆側の位置下死点にある際に、ピストン50を介して偏心部26に加わる高圧室C22の内圧が作用する受圧面の面積が最大となり、駆動軸23に加わる荷重が最大になる。このとき、軸心からブレード51に向かう角度を0度として駆動軸23の回転方向に角度が増大するとした場合に、ピストン50の外周面の180度~360度の範囲が受圧面となり、駆動軸23に加わる荷重の方向は90度の方向となる。第1の発明では、下端板35の上端面における駆動軸23が挿通される孔部の周辺部には、90度を含む所定の角度範囲に周方向に延びて内周縁部に弾性軸受を形成する円弧溝61が形成されている。つまり、駆動軸23に加わる荷重が最大となるピストン50の下死点において駆動軸23に荷重が加わる方向に弾性軸受が設けられている。そのため、駆動軸23は流体圧による荷重が最大の位置において、弾性軸受によって弾性的に支持されることとなる。その結果、駆動軸23の撓みによる角当たりが回避される。ところで、上述のような回転式圧縮機では、通常、吐出開始直前の高圧室C22が最大圧力となる回転角度付近においてシリンダ34の内周面とピストン50の外周面との間の隙間以下、CP隙間と称するが最小となるように設計されている例えば、特許第4019620号公報参照。これは、吐出開始直前の最高圧力時における高圧室C22から低圧室C21への流体の漏れを抑制するためである。つまり、駆動軸23の回転角度が、CP隙間が最小となる最小隙間角度以上且つ吐出が完了する360度未満である際には、高圧室C22の圧力及び温度が最も高くなっている。そのため、スラスト軸受の摺動面の最小隙間角度以上360度未満の第1領域では、摺動が厳しくなり、焼き付きのおそれが上記第1領域に重ならない第2の領域よりも各段に大きくなる。第1の発明では、円弧溝61は、下端板35の上端面におけるCP隙間が最小となるときの駆動軸23の回転角度である最小隙間角度以上360度未満の第1領域に重ならない第2領域の少なくとも一部に形成されている。つまり、上記円弧溝61は、焼き付きのおそれが他の箇所よりも各段に高い第1領域には形成されていない。そのため、上記回転式圧縮機では、他の箇所よりも高温で焼き付きが生じ易い第1領域が潤滑油によって十分に冷却される。第2の発明は、第1の発明において、上記円弧溝61は、上記下端板35の上端面における0度以上180度以下の角度範囲に形成されている。第2の発明では、下端板35の上端面における0度以上180度以下の角度範囲に円弧溝が設けられている。ここで、スラスト軸受の摺動面における0度以上180度以下の領域は、180度から360度までの間の領域と比較すると、吸入側に位置するために温度が低く、摺動による焼き付きが生じるおそれが低いため、潤滑油による冷却の必要性が低い。一方、下端板35の0度以上180度以下の領域は、高圧室C22の内圧が比較的高くなる際駆動軸23の回転角度が180~360度の際に、高圧室C22の高い内圧によって駆動軸23に加わる荷重を受け止める箇所となる。そのため、上述のように下端板35の上端面における0度以上180度以下の角度範囲に円弧溝61を形成して弾性軸受を構成することによって、駆動軸23が大きく撓んだとしても角当たりが回避される一方、円弧溝61において潤滑油から分離されたガス流体がスラスト軸受の摺動面の円弧溝61の外周側に流入して潤滑油による冷却が阻害されたとしても焼き付きが生じるおそれがない。第3の発明は、第2の発明において、上記下端板35の360度未満の角度位置であって360度付近には、上記高圧室C22において圧縮された流体を吐出するための吐出ポート56が形成されると共に、該吐出ポート56の出口には該吐出ポート56を開閉する吐出弁57が設けられ、上記円弧溝61は、上記下端板35の上端面における50度以上180度以下の角度範囲に形成されている。第3の発明では、高圧室C22の流体が昇圧されて吐出弁57が開くと、吐出ポート56を介して高圧室C22の圧縮流体が吐出される。このとき、吐出ポート56の容積分は流体が吐出されずに残るため、死容積となる。そのため、通常、下端板35の吐出ポート56付近0度付近の領域は、厚みを可能な限り薄くして死容積を低減することとしているが、このような領域に円弧溝61を形成すると、さらに厚みが薄くなって強度を確保することができなくなるおそれがある。しかしながら、上記構成では、下端板35の上端面における50度以上180度以下の角度範囲に円弧溝61が設けられている。つまり、下端板35の吐出ポート56からある程度離れた角度位置に円弧溝61が設けられている。第4の発明は、第1乃至第3のいずれか1つの発明において、上記駆動軸23は、上記偏心部26の上方に上側偏心部25をさらに備え、上記圧縮機構30は、上記上側偏心部25の外周を覆って筒状の上側シリンダ室C1を形成する上側シリンダ32と、該上側シリンダ室C1内に配置されて上記上側偏心部25に外嵌された上側ピストン40と、該上側ピストン40の径方向に延びて上記上側シリンダ室C1を低圧室C11と高圧室C12とに仕切る上側ブレード41と、上記上側シリンダ32の上端を閉塞する最上端板31とをさらに備え、上記上側シリンダ32の下端は上記上端板33によって閉塞されている。第4の発明では、圧縮機構30が2つのシリンダ室C1C2を有する所謂2気筒の圧縮機構に構成されている。このような2気筒の圧縮機構では、1気筒の圧縮機構に比べて軸方向の長さが長くなるため、主軸受と副軸受間の距離も長くなる。その結果、高圧室C22の内圧による駆動軸23の撓みが1気筒の圧縮機構に比べて大きくなり、所謂角当たりが起こり易い。しかしながら、上記構成では、ピストン50が下死点にある際に駆動軸23に加わる荷重が最大となるが、その際に駆動軸23に荷重が加わる方向に弾性軸受が設けられている。そのため、駆動軸23は流体圧による荷重が最大の位置において、弾性軸受によって弾性的に支持されることとなり、下端板35の上端面と内周面とによって形成される角部が駆動軸23の主軸部に摺接する所謂角当たりが回避される。第1の発明によれば、下端板35の駆動軸23を支持する軸受部駆動軸23が挿通される孔部の周辺部のうちの90度を含む所定の角度範囲の部分を、弾性軸受に構成した。つまり、駆動軸23に加わる荷重が最大となるピストンの下死点において駆動軸23に荷重が加わる方向に弾性軸受を設けたため、駆動軸23に加わる流体圧による荷重が最大となる回転角度において、弾性軸受によって駆動軸23を弾性的に支持することができる。従って、駆動軸23に加わる流体圧による荷重と共に駆動軸23の撓みが増大しても、下端板35の上端面と内周面とによって形成される角部が駆動軸23の主軸部に摺接する所謂角当たりを抑制することができる。その結果、角当たりによる接触面圧の増大を抑制でき、下端板35の軸受部における摺動損失及び摩耗の増大を抑制することができる。また、第1の発明によれば、下端板35の上端面における駆動軸23が挿通される孔部の周辺部の全周に溝を設けるのではなく、最小隙間角度以上360度未満の第1領域に重ならない第2領域の少なくとも一部であって90度を含む所定の角度範囲に円弧溝61を形成して部分的に弾性軸受を構成することとした。つまり、円弧溝61は、下端板35の上端面において焼き付きのおそれが他の箇所よりも各段に高い最小隙間角度以上360度未満の第1領域には形成されていない。そのため、スラスト軸受の摺動面の焼き付きのおそれが高い第1領域に潤滑油から分離されたガス流体が流入することを防止することができる。従って、スラスト軸受の摺動面を潤滑油によって十分に冷却して焼き付きを防止することができる。つまり、第1の発明によれば、下端板35の上端面において角当たりのおそれが他の箇所よりも各段に高い90度を含む所定の角度範囲には弾性軸受を形成する円弧溝61を形成する一方、焼き付きのおそれが他の箇所第2領域よりも各段に高い箇所第1領域には弾性軸受を形成する円弧溝61を形成しないこととすることで、角当たりによる下端板35の軸受部の焼き付きとスラスト軸受の摺動面における焼き付きとを抑制することができる。従って、下端板35の軸受部及びスラスト軸受における摺動損失及び摩耗の増大を抑制することができる。また、第2の発明によれば、駆動軸23に加わる流体圧による荷重と共に駆動軸23の撓みが増大しても、下端板35の上端面と内周面とによって形成される角部が駆動軸23の主軸部に摺接する所謂角当たりを抑制することができる。また、円弧溝61がスラスト軸受の摺動面における比較的潤滑油による冷却の必要性が低い箇所に形成されている。そのため、円弧溝61において潤滑油に溶け込んでいたガス流体が分離されて摺動面に流入して該摺動面の潤滑油による冷却性能が低下したとしても、摺動面が焼き付くおそれが低い。従って、下端板35の軸受部及びスラスト軸受における摺動損失及び摩耗の増大を抑制することができる。また、第3の発明によれば、下端板35の吐出ポート56からある程度離れた角度位置に円弧溝61を形成したため、下端板35の吐出ポート56付近の強度を確保することができる。また、第4の発明によれば、高圧室C12C22の内圧による駆動軸23の撓みが大きくなり易い所謂2気筒の圧縮機構30を備えた回転式圧縮機において、駆動軸23に加わる荷重が最大となるピストン50の下死点において駆動軸23に荷重が加わる方向に弾性軸受を設けたため、駆動軸23に加わる流体圧による荷重が最大となる回転角度において、弾性軸受によって駆動軸23を弾性的に支持することができる。従って、駆動軸23に加わる流体圧による荷重と共に駆動軸23の撓みが増大しても、下端板35の上端面と内周面とによって形成される角部が駆動軸23の主軸部に摺接する所謂角当たりを抑制することができる。以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。《発明の実施形態1》本発明の実施形態1に係る回転式圧縮機10は、例えば空気調和装置の冷媒回路に設けられ、蒸発器から吸入した冷媒を圧縮して放熱器へ吐出する。図1に示すように、回転式圧縮機10は、ケーシング11と電動機20と圧縮機構30とを備えている。上記ケーシング11は、円筒状の胴部12と、該胴部12の上端側を閉塞する上部鏡板13と、該胴部12の下端側を閉塞する下部鏡板14とを備えている。上記胴部12には、該胴部12の下側部分を貫通して第1吸入管15a及び第2吸入管15bが取り付けられている。また、上部鏡板13の上側部分には、該鏡板13を貫通するように吐出管16が取り付けられている。ケーシング11には、上記電動機20及び圧縮機構30が収容されている。また、下部鏡板14の底部には、上記圧縮機構30の摺動部を潤滑する潤滑油が貯留される油溜まり17が形成されている。上記電動機20は、円筒状のステータ21と円筒状のロータ22と駆動軸23とを備えている。ステータ21は上記ケーシング11の胴部12に固定されている。一方、ロータ22は、ステータ21の中空部に配置されている。ロータ22の中空部には、該ロータ22を貫通するように駆動軸23が固定されている。上記駆動軸23は、上下に延びる主軸部24と、該主軸部24の下端寄りに該主軸部24と一体に形成された2つの偏心部2526とを有している。該2つの偏心部2526は、上方の上側偏心部25と該上側偏心部25の下方に設けられた下側偏心部26とによって構成され、いずれも主軸部24よりも大径に形成されている。上側偏心部25及び下側偏心部26は、それぞれの軸心が主軸部24の軸心に対して所定距離だけ偏心している。なお、本実施形態1では、上側偏心部25と下側偏心部26の主軸部24に対する偏心方向は180度ずれている。また、下側偏心部26の下端面には、後述するリアヘッド35の上端面と摺接するスラスト軸受面26aが形成されている。スラスト軸受面26aは、図2に示すように、下側偏心部26の下端面のその他の部分よりも下方に位置するように下方に突出する突出部の端面によって構成されている。図1に示すように、駆動軸23の下端には、油溜まり18に浸漬する遠心ポンプ27が設けられている。駆動軸23の内部には、遠心ポンプ27が汲み上げた潤滑油が流通する給油通路油通路70が軸方向に形成されている。給油通路70には、第1~第5通路70a~70eが接続されている。第1~第5通路70a~70eは、それぞれ駆動軸23の径方向に延び、それぞれの流出端が駆動軸23の外周面において開口している。第1通路70aは、給油通路70の内部で発泡した冷媒ガスを排出するための排ガス通路であり、第2~第5通路70b~70eは、給油通路70に汲み上げられた潤滑油を流出させるための油流出通路である。具体的には、第1通路70aは、駆動軸23の圧縮機構30の上端の上側近傍に形成されている。第2通路70bは、駆動軸23の上側偏心部25の上側近傍に形成され、第3通路70cは、上側偏心部25の内部に形成されている。第4通路70dは、下側偏心部26の内部に形成され、第5通路70eは、駆動軸23の下側偏心部26の下側近傍に形成されている。上側偏心部25に形成された第3通路70cと下側偏心部26に形成された第4通路70dとは、各偏心部2526の偏心方向に対して120°位相がずれ、且つ互いに180°位相がずれる方向に延びている。駆動軸23の外周面には、第1及び第2縦溝7172が形成されている。第1縦溝71は、駆動軸23の上側偏心部25の外周面において軸方向に延び、上記第3通路70cの流出端が開口している。第1縦溝71は、上側偏心部25の上端面の潤滑油を下端面と後述するミドルプレート33の上端面との間に導く。第2縦溝72は、駆動軸23の下側偏心部26の外周面において軸方向に延び、上記第4通路70dの流出端が開口している。第2縦溝72は、下側偏心部26の上端面の潤滑油を下端面と後述するリアヘッド35の上端面35bとの間に導く。また、駆動軸23の外周面には、第1及び第2環状溝7374が形成されている。第1環状溝73は、駆動軸23の上側偏心部25の上側近傍の外周面において周方向に延び、上記第2通路70bの流出端が開口している。第1環状溝73は、第2通路70bから流出した潤滑油を周方向に導いて上側偏心部25の上端面と後述するフロントヘッド31の下端面との間に流入させる。第2環状溝74は、駆動軸23の下側偏心部26の下側近傍の外周面において周方向に延び、上記第5通路70eの流出端が開口している。第2環状溝74は、第5通路70eから流出した潤滑油を周方向に導いて下側偏心部26の下端面と後述するリアヘッド35の上端面との間に流入させる。このような構成により、上記駆動軸23の回転に伴って上記遠心ポンプ27によって上記油溜まり17の潤滑油が給油通路70へ汲み上げられる。給油通路70に汲み上げられた潤滑油は、第2~第5通路70b~70eのそれぞれから流出し、第1及び第2縦溝7172や第1及び第2環状溝7374を介して圧縮機構30の摺動部に流れて該摺動部を潤滑及び冷却する。上記圧縮機構30は、環状に形成されたフロントヘッド31、上側シリンダ32、ミドルプレート33、下側シリンダ34及びリアヘッド35を有している。これらの環状部材31~35は、上側から下側に向かって順に積層され、軸方向に延びる複数のボルトによって締結されている。上記駆動軸23は、上記環状部材31~35を上下に貫通している。上記上側シリンダ32及び下側シリンダ34は、それぞれ肉厚の円筒部材によって構成されている。一方、フロントヘッド31、ミドルプレート33及びリアヘッド35は、肉厚の円板部材によって構成され、それぞれ中心部に上述した駆動軸23が挿通される孔部が形成されている。上記フロントヘッド31及びリアヘッド35における孔部を形成する内周縁部は、それぞれ上記駆動軸23の主軸部24を回転自在に支持する滑り軸受部31a35aを構成している。なお、実施形態1では、フロントヘッド31が主軸受を構成し、リアヘッド35が副軸受を構成している。上側シリンダ32は、上端がフロントヘッド31によって閉塞される一方、下端がミドルプレート33によって閉塞され、内部の閉空間が上側シリンダ室C1を構成している。該上側シリンダ室C1内には、上記駆動軸23の上側偏心部25に摺動自在に外嵌された上側ピストン40が収容されている。図3に示すように、上側ピストン40の外周面には、該外周面から径方向外側へ延びる上側ブレード41が一体に形成されている。上側シリンダ室C1は、上側ブレード41によって第1吸入管15aに連通する低圧室C11と後述する上側吐出ポート46が開口する高圧室C12とに仕切られている。なお、図3は、圧縮機構30の上側シリンダ室C1付近の横断面図であるが、下側シリンダ室C2付近の横断面の構成も上側シリンダ室C1付近の横断面の構成とほぼ同様であるため、下側シリンダ室C2における各構成部材の符号を括弧内に記載して図示を省略している。一方、下側シリンダ34は、図1に示すように、上端がミドルプレート33によって閉塞される一方、下端がリアヘッド35によって閉塞され、内部の閉空間が下側シリンダ室C2を構成している。該下側シリンダ室C2内には、上記駆動軸23の下側偏心部26に摺動自在に外嵌された下側ピストン50が収容されている。図3に示すように、下側ピストン50の外周面には、該外周面から径方向外側へ延びる下側ブレード51が一体に形成されている。下側シリンダ室C2は、下側ブレード51によって第2吸入管15bに連通する低圧室C21と後述する下側吐出ポート56が開口する高圧室C22とに仕切られている。また、本実施形態1では、下側シリンダ34及び下側ピストン50は、下側シリンダ34の内周面と下側ピストン50との隙間以下、単にCP隙間と称するが、吐出開始直前の高圧室C22が最大圧力となる回転角度付近において最小となるように設計されている。具体的には、本実施形態1では、上記CP隙間が最小となる角度位置を最小隙間角度θとすると、該最小隙間角度θが270度となるように下側シリンダ34及び下側ピストン50とが設計されている。これは、吐出開始直前の最高圧力時における高圧室C22から低圧室C21への冷媒の漏れを抑制するためである。図3に示すように、上側シリンダ32には、平面視で円形の溝が形成されている。該円形溝は、一対のブッシュ4343を収容するブッシュ溝42に構成されている。該ブッシュ溝42には、平面視で半月状に形成された一対のブッシュ4343が上側ブレード41を挟むような状態で内嵌されている。一方、下側シリンダ34にも、上側シリンダ32と同様に、平面視で円形の溝が形成されている。該円形溝は、一対のブッシュ5353を収容するブッシュ溝52に構成されている。該ブッシュ溝52には、平面視で半月状に形成された一対のブッシュ5353が下側ブレード51を挟むような状態で内嵌されている。また、上側シリンダ32には、内周面と外周面との間を径方向へ貫通する吸入貫通路44が形成されている。該吸入貫通路44に、第1吸入管15aの端部が挿入されている図1参照。一方、下側シリンダ34には、内周面と外周面との間を径方向へ貫通する吸入貫通路54が形成されている。該吸入貫通路54には、第2吸入管15bの端部が挿入されている。図1に示すように、上記フロントヘッド31の上面には、上方に向かって開口する凹部が形成され、該凹部は内側カバー36によって覆われている。また、該内側カバー36の上面は、外側カバー37によって覆われている。上記凹部が形成されたフロントヘッド31の上面と内側カバー36との間には内側吐出空間81が形成される一方、内側カバー36と外側カバー37との間には外側吐出空間82が形成されている。上記フロントヘッド31には、上下方向に貫通して内側吐出空間81と上側シリンダ室C1の高圧室C12とを連通する上側吐出ポート46が形成されている。また、フロントヘッド31には、上側吐出ポート46を開閉するための吐出弁47が取り付けられている。該吐出弁47が開閉することによって上側吐出ポート46は、上側シリンダ32の内部に形成される高圧室C12に間欠的に連通する。さらに、内側カバー36には、内側吐出空間81と外側吐出空間82とを連通する貫通孔図示省略が形成され、外側カバー37には、外側吐出空間82とケーシング11の内部空間とを連通する貫通孔図示省略が形成されている。上記リアヘッド35の下面には、周方向に延びて下方に向かって開口する凹部が形成され、該凹部は閉塞板38によって覆われ、内部に閉空間が形成されている。該閉空間は、下側吐出空間83を構成している。該下側吐出空間83は、リアヘッド35、下側シリンダ34、ミドルプレート33、上側シリンダ32及びフロントヘッド31を貫通する冷媒貫通孔84を介してフロントヘッド31と内側カバー36との間に形成された内側吐出空間81と連通している。上記リアヘッド35には、上下方向に貫通して下側吐出空間83と下側シリンダ室C2における高圧室C22とを連通する下側吐出ポート56が形成されている。また、リアヘッド35には、下側吐出ポート56を開閉するための吐出弁57が取り付けられている。該吐出弁57が開閉することによって下側吐出ポート56は、下側シリンダ34の内部に形成される高圧室C22に間欠的に連通する。さらに、リアヘッド35の上記吐出弁57が取り付けられる周辺部分は他の部分よりも薄肉に形成されている。ここで、上述のように、リアヘッド35の孔部を形成する内周縁部は、駆動軸23の主軸部24の下端部を回転自在に支持する滑り軸受部35aに構成されている。また、図4に示すように、リアヘッド35には、上端面における駆動軸23が挿通される孔部の周辺部に平面視において円弧状の溝部61が形成されている。上記溝部61は、駆動軸23の軸心Oから下側ブレード51に向かう角度位置を0度として駆動軸23の軸心O回りに該駆動軸23の回転方向図4の矢印方向に角度が増大するとした場合に、90度の角度位置を含む所定の角度範囲に周方向に延びるように形成されている。より具体的には、上記溝部61は、リアヘッド35の上端面において50度以上180度以下の角度範囲に形成されている。また、言い換えると、上記溝部61は、リアヘッド35の上端面における最小隙間角度θ270度以上360度未満の第1領域に重ならない第2領域0度以上270度未満の領域の一部の角度範囲に形成されている。リアヘッド35の上端面に上述のような円弧状の溝部61を形成することにより、リアヘッド35の駆動軸23の主軸部24の下端部を支持する滑り軸受部35aのうちの上記溝部61の内側の部分が、駆動軸23を弾性的に支持する所謂弾性軸受に構成される。つまり、駆動軸23の主軸部24の下端部に溝部61方向に荷重が加えられた場合に、滑り軸受部35aの上記溝部61の内側の部分が撓んで溝部61内に陥入することによって、駆動軸23が弾性的に支持される。なお、上記下側吐出ポート56は、リアヘッド35の360度未満の角度位置であって360度付近に形成されている。つまり、上記溝部61は、リアヘッド35の下側吐出ポート56からある程度離れた角度位置に設けられている。-運転動作-上記回転式圧縮機10では、上記電動機20が起動されて駆動軸23が回転に伴って、各偏心部2526に外嵌された各ピストン4050が各シリンダ室C1C2内において偏心回転する。これにより、各ピストン4050と各シリンダ室C1C2の低圧室C11C21と高圧室C12C22との容積が周期的に変動し、該高圧室C12C22において冷媒の吸入動作、圧縮動作及び吐出動作が連続的に行われる。上記各吸入管15a15bから上記各シリンダ室C1C2の低圧室C11C21へ吸入された冷媒は、各シリンダ室C1C2の高圧室C12C22で圧縮された後、各吐出ポート4656から吐出される。上側吐出ポート46から吐出された冷媒は、上記内側吐出空間81へ流入する。一方、上記下側吐出ポート56から下側吐出空間83に吐出された冷媒は、冷媒貫通孔84を介して内側吐出空間81に流入し、該内側吐出空間81において上側シリンダ室C1から吐出された冷媒と合流する。内側吐出空間81において合流した上側シリンダ室C1と下側シリンダ室C2の吐出冷媒は、内側カバー36に形成された貫通孔を介して外側吐出空間82へ流入した後、外側カバー37に形成された貫通孔を介してケーシング11の内部空間に流入し、やがて吐出管16からケーシング11の外部へ流出する。ところで、上記回転式圧縮機10では、下側偏心部26の下端面にリアヘッド35の上端面と摺接するスラスト軸受面26aが形成され、該スラスト軸受面26aとリアヘッド35の上端面とがスラスト軸受の摺動面を構成している。また、上記回転式圧縮機10では、各シリンダ室C1C2の内圧が各ピストン4050を介して駆動軸23の各偏心部2526に作用する。そのため、高負荷運転等の各シリンダ室C1C2の内圧が比較的高い際には駆動軸23が大きく撓むおそれがあった。駆動軸23が撓むと、リアヘッド35の上端面と内周面とによって形成される角部が駆動軸23の主軸部24に摺接する所謂角当たりが生じてしまう。角当たりが生じると、接触面圧が増大して、リアヘッド35の滑り軸受部35aにおける摺動損失及び摩耗が増大し、回転式圧縮機の運転効率及び信頼性の低下を招いてしまう。特に、下側ピストン50が下側シリンダ室C2の最も下側下側ブレード51と逆側の位置下死点にある際に、下側ピストン50を介して下側偏心部26に加わる高圧室C22の内圧が作用する受圧面の面積が最大となり、駆動軸23に加わる荷重が最大になる。このとき、下側ピストン50の外周面の180度~360度の範囲が受圧面となり、駆動軸23に加わる荷重の方向は90度の方向となる。そこで、本実施形態1では、上述のように、リアヘッド35の上端面における90度を含む所定の角度範囲に平面視において円弧状の溝部61を形成して、滑り軸受部35aの溝部61の内側の部分を弾性軸受に構成している。これにより、駆動軸23は流体圧冷媒の圧力による荷重が最大となる位置において、弾性軸受によって弾性的に支持される。その結果、駆動軸23の撓みによる所謂角当たりが回避される。-潤滑油による冷却-上記駆動軸23が回転すると、遠心ポンプ27によって油溜まり17の潤滑油が駆動軸23の内部の給油通路70に汲み上げられる。給油通路70に汲み上げられた潤滑油は、下方から上方に向かって流れた後、遠心力を受けて第2~第5通路70b~70eから駆動軸23の外周面に流出する。第2通路70bから流出した潤滑油は、第1環状溝73に溜まる。第1環状溝73に溜まった潤滑油は、フロントヘッド31の滑り軸受部31aの内周面に形成された図示しない螺旋溝を伝ってフロントヘッド31の上端まで導かれ、その際に、フロントヘッド31の滑り軸受部31aと駆動軸23の主軸部24との間の摺動面を潤滑すると共に冷却する。また、第1環状溝73に溜まった潤滑油は、上側ピストン40の上端面とフロントヘッド31の下端面との間の摺動面に流入し、該摺動面を潤滑すると共に冷却する。第3通路70cから流出した潤滑油は、第1縦溝71に溜まる。第1縦溝71に溜まった潤滑油は、駆動軸23の上側偏心部25と上側ピストン40の滑り軸受部との間の摺動面に流入し、該摺動面間を潤滑すると共に冷却する。また、第1縦溝71に溜まった潤滑油は、上側ピストン40の下端面とミドルプレート33の上端面との間の摺動面間に流入し、該摺動面を潤滑すると共に冷却する。第4通路70dから流出した潤滑油は、第2縦溝72に溜まる。第2縦溝72に溜まった潤滑油は、駆動軸23の下側偏心部26と下側ピストン50の滑り軸受部との間の摺動面に流入し、該摺動面間を潤滑すると共に冷却する。また、第2縦溝72に溜まった潤滑油は、下側ピストン50の上端面とミドルプレート33の下端面との間の摺動面及び駆動軸23の下側偏心部26の下端面のスラスト軸受面26aとリアヘッド35の上端面35bとの間の摺動面間に流入し、各摺動面間を潤滑すると共に冷却する。第5通路70eから流出した潤滑油は、第2環状溝74に溜まる。第2環状溝74に溜まった潤滑油は、リアヘッド35の滑り軸受部35aと駆動軸23の主軸部24との間の摺動面及び駆動軸23の下側偏心部26の下端面のスラスト軸受面26aとリアヘッド35の上端面35bとの間の摺動面、即ち、スラスト軸受の摺動面間に流入し、各摺動面間を潤滑すると共に冷却する。なお、上述のように、本実施形態1では、リアヘッド35の上端面の駆動軸23が挿通される孔部の周辺部の全周に溝部61を設けるのではなく、所定の角度範囲に円弧状の溝部61を形成して部分的に弾性軸受を構成している。ここで、弾性軸受を形成するための溝部61が環状に形成されている場合には、該溝部61において潤滑油から分離されたガス冷媒が、スラスト軸受の摺動面の全域に流入してしまう。しかしながら、上記構成によれば、所定の角度範囲のみに円弧状の溝部61を形成しているため、スラスト軸受の摺動面の所定の角度範囲以外の領域へのガス冷媒の流入を防止することができる。また、上記回転式圧縮機10では、駆動軸23の回転角度が最小隙間角度θ270度以上360度未満である際には、高圧室C22の温度が最小隙間角度θ270度未満の回転角度の際よりも高温となる。そのため、スラスト軸受の摺動面の最小隙間角度θ270度以上360度未満の第1領域では、摺動が厳しくなり、焼き付きのおそれが上記第1領域に重ならない第2領域よりも各段に大きくなる。そこで、本実施形態1では、上述のように、円弧状の溝部61は、リアヘッド35の上端面における最小隙間角度θ270度以上360度未満の第1領域に重ならない第2領域の少なくとも一部に形成されている。言い換えると、溝部61は、リアヘッド35の上端面の最小隙間角度θ270度以上360度未満の第1領域には形成されていない。つまり、リアヘッド35の上端面において焼き付きのおそれが他の箇所よりも各段に高い第1領域には、上記円弧状の溝部61が形成されていない。そのため、リアヘッド35の上端面において焼き付きのおそれが他の箇所第2領域よりも各段に高い箇所第1領域に、上記溝部61において潤滑油から分離されたガス冷媒が流入することがなく、リアヘッド35の上端面の上記角度範囲が潤滑油によって十分に冷却されることとなる。-実施形態1の効果-実施形態1によれば、リアヘッド35の駆動軸23を支持する軸受部35aのうちの90度を含む所定の角度範囲の部分を弾性軸受に構成した。つまり、下側ピストン50が下死点にある際には駆動軸23に加わる荷重が最大となるが、その際に駆動軸23に荷重が加わる方向に弾性軸受を設けたため、駆動軸23に加わる流体圧による荷重が最大となる回転角度において、弾性軸受によって駆動軸23を弾性的に支持することができる。従って、駆動軸23に加わる流体圧による荷重と共に駆動軸23の撓みが増大しても、下端板35の上端面と内周面とによって形成される角部が駆動軸の主軸部24に摺接する所謂角当たりを抑制することができる。その結果、角当たりによる接触面圧の増大を抑制でき、リアヘッド35の滑り軸受部35aにおける摺動損失及び摩耗の増大を抑制することができる。また、実施形態1によれば、リアヘッド35の上端面における駆動軸23が挿通される孔部の周辺部の全周に溝を設けるのではなく、最小隙間角度以上360度未満の第1領域に重ならない第2領域の少なくとも一部であって90度を含む所定の角度範囲に円弧溝61を形成して部分的に弾性軸受を構成することとした。つまり、円弧溝61は、リアヘッド35の上端面において焼き付きのおそれが他の箇所よりも各段に高い最小隙間角度以上360度未満の第1領域には形成されていない。そのため、スラスト軸受の摺動面の焼き付きのおそれが高い箇所第1領域に潤滑油から分離されたガス冷媒が流入することを防止することができる。従って、スラスト軸受の摺動面を潤滑油によって十分に冷却して焼き付きを防止することができる。つまり、実施形態1によれば、リアヘッド35の上端面において角当たりのおそれが他の箇所よりも各段に高い箇所には弾性軸受を形成する一方、焼き付きのおそれが他の箇所よりも各段に高い箇所には弾性軸受を形成するための溝を形成しないこととすることで、角当たりによるリアヘッド35の滑り軸受部35aの焼き付きとスラスト軸受の摺動面における焼き付きとを抑制することができる。従って、リアヘッド35の滑り軸受部35a及びスラスト軸受における摺動損失及び摩耗の増大を抑制することができる。また、実施形態1では、リアヘッド35の上端面において比較的温度が低いために摺動による焼き付きが生じるおそれが低く、潤滑油による冷却の必要性の低い0度以上180度以下の角度範囲に円弧溝61を設けた。一方、高圧室C22の高い内圧によって駆動軸23に加わる荷重を受け止めるリアヘッド35の0度以上180度以下の角度範囲に円弧溝61を形成して弾性軸受を構成することとしている。そのため、実施形態1によれば、駆動軸23に加わる流体圧による荷重と共に駆動軸23の撓みが増大しても、リアヘッド35の上端面と内周面とによって形成される角部が駆動軸23の主軸部24に摺接する所謂角当たりを抑制することができる。また、円弧溝61がスラスト軸受の摺動面における比較的潤滑油による冷却の必要性が低い箇所に形成されている。そのため、円弧溝61において潤滑油に溶け込んでいたガス冷媒が分離されて摺動面に流入して該摺動面の潤滑油による冷却性能が低下したとしても、摺動面が焼き付くおそれが低い。従って、リアヘッド35の滑り軸受部35a及びスラスト軸受における摺動損失及び摩耗の増大を抑制することができる。ところで、下側シリンダ室C2の高圧室C22において冷媒が昇圧されて吐出弁57が開くと、吐出ポート56を介して高圧室C22の圧縮冷媒が吐出される。このとき、吐出ポート56の容積分は冷媒が吐出されずに残るため、死容積となる。そのため、通常、リアヘッド35の吐出ポート56付近0度付近の領域は、厚みを可能な限り薄くして死容積を低減することとしているが、このような領域に円弧溝61を形成すると、さらに厚みが薄くなって強度を確保することができなくなるおそれがある。しかしながら、実施形態1によれば、リアヘッド35の上端面における50度以上180度以下の角度範囲に円弧溝61を設けることで、リアヘッド35の吐出ポート56からある程度離れた角度位置に円弧溝61を形成することとした。そのため、リアヘッド35の吐出ポート56付近の強度を確保することができる。また、実施形態1では、圧縮機構30が2つのシリンダ室C1C2を有する所謂2気筒の圧縮機構に構成されている。このような2気筒の圧縮機構では、1気筒の圧縮機構に比べて軸方向の長さが長くなるため、主軸受フロントヘッド31と副軸受リアヘッド35間の距離も長くなる。その結果、下側シリンダ室C2の高圧室C22の内圧による駆動軸23の撓みが1気筒の圧縮機構に比べて大きくなり、所謂角当たりが起こり易い。しかしながら、実施形態1では、ピストン50が下死点にある際に、駆動軸23に加わる荷重が最大となるが、その際に駆動軸23に荷重が加わる方向に弾性軸受を設けることとした。そのため、駆動軸23に加わる流体圧による荷重が最大となる回転角度において、弾性軸受によって駆動軸23を弾性的に支持することができる。従って、駆動軸23に加わる流体圧による荷重と共に駆動軸23の撓みが増大しても、リアヘッド35の上端面と内周面とによって形成される角部が駆動軸23の主軸部24に摺接する所謂角当たりを抑制することができる。《発明の実施形態2》実施形態2の回転式圧縮機10は、実施形態1の溝部61の形成箇所を変更したものである。具体的には、図5に示すように、溝部61は、リアヘッド35の上端面において0度以上180度以下の角度範囲に形成されている。このように形成することとしても実施形態1と同様の効果を奏することができる。《その他の実施形態》上記各実施形態では、回転式圧縮機10は、圧縮機構30が2つのシリンダ室C1C2を有する所謂2気筒の圧縮機構に構成されていた。しかしながら、本発明に係る回転式圧縮機の圧縮機構は、下側シリンダ室C2のみを有する所謂1気筒の圧縮機構であってもよい。具体的には、下側シリンダ34は、上端がフロントヘッド31によって閉塞される一方、下端がリアヘッド35によって閉塞され、内部の閉空間によって下側シリンダ室C2が構成されるものであってもよい。このような1気筒の圧縮機構であってもリアヘッド35の上端面に平面視において円弧形状の溝部61を形成することにより、実施形態1と同様の効果を奏することができる。なお、以上の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。