"規定された形状および横方向寸法の金属容器の製造方法であって、a前記形状および横方向寸法を規定するダイ壁により横方向に包囲されているダイキャビティ内に、壁と閉鎖末端と開放末端とを有する中空金属プリフォームを、キャビティの1つの末端に配置されておりキャビティ内を移動可能であるパンチによって配置し、プリフォームの閉鎖末端を、パンチに対して隣接して面して配置し、およびプリフォームの少なくとも一部分を、ダイ壁から内側に初めに間隔をあけて配置し;bプリフォームに内部流体圧力を加えて、プリフォームを外側方向に膨張させてダイ壁と実質的に充分に接触させ、従って、前記規定された形状および横方向寸法をプリフォームにもたらし、前記流体圧力の及ぼす力を、前記閉鎖末端において、キャビティの前記1つの末端に向け;およびcパンチをキャビティ内に移動して、プリフォームの閉鎖末端と係合させ、流体圧力によりそれに対して及ぼされる力の方向とは反対側の方向にプリフォームの閉鎖末端を移動して、プリフォームの閉鎖末端を変形させることを含み、プリフォーム壁の厚さが、前記開放末端に向かって前記閉鎖末端から徐々に減少するように、ダイキャビティ内に配置されるプリフォームが、壁厚さの勾配を有する、金属容器の製造方法。工程bにおいてプリフォームの外側方向の膨張が、開放末端に隣接した領域で開始して閉鎖末端に向かって進行するように、プリフォーム壁の厚さの勾配が存在する、請求項1に記載の方法。工程aにおいて配置するための前記中空金属プリフォームを準備することを含む、請求項1または2に記載の方法。前記プリフォームを準備することが、テーパーパンチを用いて行うアイロニングによりシート金属ブランクを圧伸およびアイロニングすることを含み、該パンチが、プリフォーム壁を前記開放末端に向かって徐々に、より薄くさせる、請求項3に記載の方法。工程bにおいてプリフォームが膨張し始めた後ではあるが、プリフォームの膨張が完了する前に、パンチをキャビティ内に移動する、請求項1~4のいずれか1項に記載の方法。パンチを、プリフォームの膨張が開始する前にプリフォームの閉鎖末端と接触するように移動し、および接触を、プリフォームの膨張の間に亘って維持する、請求項1~4のいずれか1項に記載の方法。前記パンチが、輪郭表面を有し、およびプリフォームの閉鎖末端を、前記輪郭表面に一致するように変形させる、請求項1~6のいずれか1項に記載の方法。前記規定された形状が、ネック部分と、横方向寸法がネック部分よりも大きい本体部分とを含むボトル形状であり、前記ダイキャビティが、長軸を有し、前記プリフォームが、軸を有しおよび工程aにおいて前記キャビティと実質的に同軸に配置され、および前記パンチが、キャビティの長軸に沿って移動可能である、請求項1~7のいずれか1項に記載の方法。前記パンチが、ドーム状輪郭を有し、および工程cが、前記プリフォームの前記閉鎖末端を前記ドーム状輪郭に変形する、請求項7に記載の方法。工程cの後に形成された容器を取り外すために分離可能なスプリットダイを、前記ダイ壁が含む、請求項1~9のいずれか1項に記載の方法。前記規定された形状が、前記キャビティの前記長軸のまわりに非対称である、請求項10に記載の方法。前記流体圧力によるプリフォームの軸方向の伸長を制限するように、工程bの開始時に初めに、前記パンチを配置する、請求項1~11のいずれか1項に記載の方法。プリフォームの前記部分がダイ壁と接触し始めるのと実質的に同時に、工程cを開始する、請求項1~12のいずれか1項に記載の方法。前記プリフォームが、細長く、前記閉鎖末端とは反対側の前記開放末端を有する初期にほぼ円筒状の加工片であり、および直径が前記ボトル形状の前記ネック部分と実質的に等しい、請求項8に記載の方法。前記加工片が、単一の圧力形成操作において前記規定された形状まで膨張可能である充分な成形性を有する、請求項1~14のいずれか1項に記載の方法。工程a、bおよびcを行う前に、加工片を、最初に記載されたダイキャビティよりも小さいダイキャビティ内に配置し、およびキャビティ内の加工片に内部流体圧力を加えて、加工片を、前記規定された形状および横方向寸法よりも小さい中間寸法および形状まで膨張させる予備的工程を含む、請求項1~15のいずれか1項に記載の方法。前記プリフォームが、細長く、前記閉鎖末端とは反対側の開放末端を有する初期にほぼ円筒状の加工片であり、および直径が前記ボトル形状の前記ネック部分よりも大きく;ならびに工程a、bおよびcを行った後に、前記開放末端に隣接した加工片にスピン成形操作を行い、減少した直径のネック部分を形成する更なる工程を含む、請求項8に記載の方法。前記プリフォームが、アルミニウムプリフォームである、請求項1~17のいずれか1項に記載の方法。プリフォームを、再結晶または回復の微細構造を有するアルミニウムシートから作る、請求項2に記載の方法。前記プリフォームを、閉鎖末端シリンダーとして作る、請求項4に記載の方法。工程bの間に、プリフォーム内の流体圧力が、iプリフォームの膨張が開始する前に、第1のピークまで上昇し、ii膨張が開始する際に、最小値まで下がり、iiiプリフォームが、伸ばされるがダイ壁と完全には接触しないまで、膨張が進行している時に、中間値まで徐々に上昇し、およびivプリフォームの膨張が完了する間に、中間値から上昇する、連続的な工程において生じ;ならびにプリフォームの閉鎖末端を移動および変形するように工程cにおけるパンチの移動の開始が、実質的に工程iiiの終了時に起こる、請求項1~20のいずれか1項に記載の方法。工程bにおいてプリフォームの前記部分が、ダイ壁と最初に接触するように、工程bの間にプリフォームの閉鎖末端が、拡大したおよびほぼ半球状の構成となり;および実質的に、プリフォームの閉鎖末端が前記構成となる時に、プリフォームの閉鎖末端を移動および変形するように工程cにおけるパンチの移動の開始が起こる、請求項1~21のいずれか1項に記載の方法。工程bが、キャビティ内のプリフォームに内部の正の流体圧力と外部の正の流体圧力を同時に適用することを含み、前記内部の正の流体圧力が、前記外部の正の流体圧力よりも高い、請求項1~22のいずれか1項に記載の方法。内部および外部の正の流体圧力を独立して制御することによってプリフォームのひずみ速度を制御することを含み、前記内部の正の流体圧力と前記外部の正の流体圧力との間の差を変えるために、プリフォームに、該内部の正の流体圧力と外部の正の流体圧力を同時に加える、請求項23に記載の方法。実質的に膨張段階の終了時に、プリフォームの閉鎖末端を移動および変形するようにパンチを作動する、請求項1~24のいずれか1項に記載の方法。ダイキャビティが、前記1つの末端とは反対側の第2の末端と、その間に延在している軸とを有し、およびダイ壁が、複数のスプリットインサートを含むスプリットダイを含み、該複数のスプリットインサートが、前記形状の連続的な部分を規定するために前記軸に沿って直列に配置されており工程cの後に形成された容器を取り外すために分離可能である、請求項1~25のいずれか1項に記載の方法。前記スプリットインサートが、スプリットホルダー内で取り外し可能および置換可能に受容されており、該スプリットホルダーが、工程bとcを行う間にインサートを、固定されたダイキャビティ規定位置に維持する、請求項26に記載の方法。それに対応するレリーフ形状を容器に与えるための所定のレリーフ形状を有する内表面を、少なくとも1つの前記インサートが有する、請求項27に記載の方法。異なるレリーフ形状を個々に有する内表面を有する置換可能なインサートの群から前記少なくとも1つのインサートを選択し、および選択したインサートを、工程bを行う前に前記ホルダー内に配置する工程を更に含む、請求項27に記載の方法。分離した流路を通過して、プリフォームの内側に、およびプリフォームの外側からダイキャビティに、個々に気体を供給することにより、前記内部および外部の正の流体圧力を適用する、請求項23に記載の方法。規定された形状のネック部分が、形成された容器にねじ包囲体を固定するためのねじ山または突起を含み、および工程bを行う間にプリフォームにねじ山を与えるためのそこに形成されているねじ山または突起を備えたネック部分を、ダイ壁が有する、請求項8に記載の方法。規定された形状のネック部分が、ネックリングを含み、および工程bを行う間にプリフォームにネックリングを与えるためのそこに形成されているレリーフ形状を備えたネック部分を、ダイ壁が有する、請求項8に記載の方法。プリフォームが、工程bおよびcを行う間に高温である、請求項1~33のいずれか1項に記載の方法。規定された形状および横方向寸法の金属容器の製造方法であって、a壁と閉鎖末端と開放末端とを有する中空金属プリフォームを、前記形状および横方向寸法を規定するダイ壁により横方向に包囲されているダイキャビティ内に配置し、プリフォームの閉鎖末端を、キャビティの1つの末端に対して面して配置し、およびプリフォームの少なくとも一部分を、ダイ壁から内側に初めに間隔をあけて配置し、ならびにbプリフォームに内部流体圧力を加えて、プリフォームを外側方向に膨張させてダイ壁と実質的に充分に接触させ、従って、前記規定された形状および横方向寸法をプリフォームにもたらし、前記流体圧力の及ぼす力を、前記閉鎖末端において、キャビティの前記1つの末端に向ける工程を含み、プリフォーム壁の厚さが、前記開放末端に向かって前記閉鎖末端から徐々に減少するように、ダイキャビティ内に配置されるプリフォームが、壁厚さの勾配を有する、金属容器の製造方法。工程bが、キャビティ内におけるプリフォームに、内部の正の流体圧力および外部の正の流体圧力を同時に適用する工程を含み、前記内部の正の流体圧力が、前記外部の正の流体圧力よりも高く、ならびに内部および外部の正の流体圧力を独立して制御することによりプリフォーム内のひずみ速度を制御することを含み、前記内部の正の流体圧力と前記外部の正の流体圧力との間の差を変えるために、プリフォームに該内部および外部の正の流体圧力を同時に加える、請求項34に記載の方法。容器が、アルミニウム容器であり、および工程aを行う前に、再結晶または回復の微細組織を有するアルミニウムシートから、約0.25mm~約1.5mmの範囲の厚さを有するプリフォームを作る工程を更に含む、請求項34に記載の方法。容器が、アルミニウム容器であり;前記規定された形状が、ネック部分と、横方向形状がネック部分よりも大きい本体部分とを含むボトル形状であり、前記ダイキャビティが、長軸を有し、前記プリフォームが、長軸を有しおよび工程aにおいて前記キャビティと実質的に同軸方向に配置され;前記プリフォームが、細長く、前記閉鎖末端とは反対側の前記開放末端を有する初期にほぼ円筒状の加工片であり、および直径が前記ボトル形状の前記ネック部分と実質的に等しく;ならびに加工片を、最初に記載されたダイキャビティよりも小さいダイキャビティ内に配置し、および工程aとbを行う前に、キャビティ内の加工片に内部流体圧力を加えて、加工片を、前記規定された形状および横方向寸法よりも小さい中間寸法および形状まで膨張させる予備的工程を含む、請求項36に記載の方法。規定された形状および横方向寸法の中空金属物品の製造方法であって、a壁と閉鎖末端と開放末端とを有する中空金属プリフォームを、前記形状および横方向寸法を規定するダイ壁により横方向に包囲されているダイキャビティ内に配置し、プリフォームの閉鎖末端を、キャビティの1つの末端に面して配置し、およびプリフォームの少なくとも一部分を、ダイ壁から内側に初めに間隔をあけて配置し;ならびにbプリフォームに内部流体圧力を加えて、プリフォームを外側方向に膨張させてダイ壁と実質的に充分に接触させ、従って、前記規定された形状および横方向寸法をプリフォームにもたらして、前記流体圧力の及ぼす力を、前記閉鎖末端において、キャビティの前記1つの末端に向ける工程を含み;およびプリフォーム壁の厚さが、前記開放末端に向かって前記閉鎖末端から徐々に減少するように、ダイキャビティ内に配置されるプリフォームが、壁厚さの勾配を有する、中空金属物品の製造方法。工程bが、キャビティ内におけるプリフォームに、内部の正の流体圧力および外部の正の流体圧力を同時に適用し、前記内部の正の流体圧力が、前記外部の正の流体圧力よりも高く、ならびに内部および外部の正の流体圧力を独立して制御することによりプリフォーム内のひずみ速度を制御することを含み、前記内部の正の流体圧力と前記外部の正の流体圧力との間の差を変えるために、プリフォームに該内部および外部の正の流体圧力を同時に加える、請求項38に記載の方法。工程aを行う前に、再結晶または回復の微細組織を有するアルミニウムシートから、約0.25mm~約1.5mmの範囲の厚さを有するプリフォームを作る工程を更に含む、請求項38に記載の方法。物品が、中空アルミニウム物品であり;前記規定された形状が、ネック部分と、横方向形状がネック部分よりも大きい本体部分とを含むボトル形状であり、前記ダイキャビティが、長軸を有し、前記プリフォームが、長軸を有しおよび工程aにおいて前記キャビティと実質的に同軸方向に配置され;ならびに前記プリフォームが、細長く、前記閉鎖末端とは反対側の前記開放末端を有する初期にほぼ円筒状の加工片であり、直径が前記ボトル形状の前記ネック部分と実質的に等しく;ならびに加工片を、最初に記載されたダイキャビティよりも小さいダイキャビティ内に配置し、および工程aとbを行う前に、その加工片に内部流体圧力を加えて、加工片を、前記規定された形状および横方向寸法よりも小さい中間寸法および形状まで膨張させる予備的工程を含む、請求項38に記載の方法。しかしながら、勾配は、製造速度とプリフォーム寸法と工具配置等の可変のものにより悪影響を受け得るので、プリフォーム内の温度勾配を制御することは困難である。従って、その目的に効果的な温度勾配を実現および維持する必要性無しに、開放末端から閉鎖末端までの段階的な膨張の利益を達成するのは好都合である。特定の実施形態において、本発明は、規定された形状および横方向寸法の容器のような中空金属物品の製造方法を包含し、当該方法は、壁と閉鎖末端と開放末端とを有する中空金属プリフォームを、上述した形状および横方向寸法を規定するダイ壁により横方向に包囲されているダイキャビティ内に配置し、プリフォームの閉鎖末端を、キャビティの1つの末端に対して面して配置し、およびプリフォームの少なくとも一部分を、ダイ壁から内側に初めに間隔をあけて配置し、ならびにプリフォームに内部流体圧力を加え、プリフォームを外側方向に膨張させてダイ壁と実質的に充分に接触させ、従って、規定された形状および横方向寸法をプリフォームにもたらし、流体圧力の及ぼす力を、閉鎖末端において、キャビティの上述した1つの末端に向ける工程を含んでおり、プリフォーム壁の厚さが、閉鎖末端から開放末端に向かって徐々に減少するように、キャビティ内に配置されるプリフォームは、壁厚さの勾配を有する。重要な態様における本発明は、規定された形状および横方向寸法の金属容器の製造方法の提供を広く検討し、当該方法は、その形状および横方向寸法を規定するダイ壁により横方向に包囲されているダイキャビティ内に、壁と閉鎖末端と開放末端とを有する中空金属プリフォームを、キャビティの1つの末端に配置されておりキャビティ内を移動可能であるパンチによって配置し、プリフォームの閉鎖末端を、パンチに対して隣接して面して配置し、およびプリフォームの少なくとも一部分を、ダイ壁から内側に初めに間隔をあけて配置し;プリフォームに内部流体圧力を加えて、プリフォームを外側方向に膨張させてダイ壁と実質的に充分に接触させ、従って、上述した規定された形状および横方向寸法をプリフォームにもたらし、流体圧力の及ぼす力を、前記閉鎖末端において、キャビティの1つの末端に向け;およびパンチをキャビティ内に移動させて、プリフォームの閉鎖末端と係合させて、流体圧力によりそれに対して加えられる力の方向とは反対側の方向にプリフォームの閉鎖末端を移動させ、プリフォームの閉鎖末端を変形することを含み、プリフォーム壁の厚さが、プリフォームの閉鎖末端から開放末端に向けて徐々に減少するように、ダイキャビティ内に配置されるプリフォームが、壁厚さの勾配を有する。方法は、壁と閉鎖末端と開放末端と壁厚さの勾配とを有する中空金属プリフォームを準備し、プリフォーム壁の厚さが、プリフォームの閉鎖末端から開放末端まで徐々に減少する最初の工程を含んでよい。特定の実施形態において、テーパーパンチを用いて行うアイロニングによりシート金属ブランクを圧伸およびアイロニングすることによって、プリフォームを製造でき、該パンチが、プリフォーム壁をプリフォームの開放末端に向かって徐々に、より薄くさせる。壁厚さの勾配に起因して、プリフォームに内圧を適用する場合に、外側方向の膨張は、その開放末端で開始してその閉鎖末端まで下方に移動する;すなわち、開放末端におけるプリフォーム部分は、その壁が閉鎖末端における壁よりも相対的に薄いので、最初に膨らむ。これは、本質的に、段階的な膨張の同じ効果であり、該膨張は、ダイキャビティにおける一定の壁厚さのプリフォームを加熱して、開放末端から閉鎖末端までの温度勾配をもたらすことにより達成されるが、温度勾配に関連した困難を回避する。一方で、プリフォーム壁の厚さの勾配は、好ましくは、存在し、プリフォームに内部流体圧力を行う工程の間に、プリフォームの外側方向の膨張は、壁厚さが最小である開放末端に隣接した領域で開始して、および壁厚さが最大である閉鎖末端に向かう方向に進行する。プリフォーム壁の厚さの勾配は、他の利益も提供する。容器が、相対的により強くおよびより厚い底部分典型的なドーム状底が、例えばエアロゾル生成物からの内圧に抵抗するのを支援するのに望まれるようにならびに相対的により薄い頂部分封止のために必要に応じてフランジまたはカールに形成することの容易さのために望まれるようにを有する結果、製造される容器の壁厚さは、それから形成されるプリフォームの壁厚さよりも薄いけれども、勾配は、特に直線の壁の容器において保存される傾向がある。温度勾配は、本発明のPRF法において、好ましくは提供されないが一方で、形成操作の前および/または間におけるプリフォームの一般的な加熱は、特に、破壊を生じさせずにできる全ての側壁の膨張量を増加するのに有益である更なる好ましい実施形態において、本発明は、規定された形状および横方向寸法の金属容器の製造方法を提供し、当該方法は、a壁と閉鎖末端と開放末端とを有する中空金属プリフォームを、形状および横方向寸法を規定するダイ壁により横方向に包囲されているダイキャビティ内に配置し、プリフォームの閉鎖末端を、キャビティの1つの末端に対して面して配置し、およびプリフォームの少なくとも一部分を、ダイ壁から内側に初めに間隔をあけて配置し、ならびにbプリフォームに内部流体圧力を加えて、プリフォームを外側方向に膨張させてダイ壁と実質的に充分に接触させ、従って、規定された形状および横方向寸法をプリフォームにもたらし、流体圧力の及ぼす力は、前記閉鎖末端において、キャビティの1つの末端に向ける工程を含み、プリフォーム壁の厚さが、開放末端に向かって閉鎖末端から徐々に減少するように、ダイキャビティ内に配置されるプリフォームが、壁厚さの勾配を有する。この方法において、工程bは、好ましくは、キャビティ内におけるプリフォームに、内部の正の流体圧力および外部の正の流体圧力を同時に適用し、内部の正の流体圧力が、外部の正の流体圧力よりも高く、ならびに内部および外部の正の流体圧力を独立して制御することによってプリフォーム内のひずみ速度を制御することを含み、内部の正の流体圧力と外部の正の流体圧力との間の差を変えるために、プリフォームに該内部および外部の正の流体圧力を同時に加える。容器は、好ましくは、アルミニウム容器であり、および方法は、好ましくは、工程aを行う前に、再結晶または回復の微細組織を有するアルミニウムシートから、約0.25mm~約1.5mmの範囲の厚さを有するプリフォームを作る工程を更に含む。容器は、好ましくは、アルミニウム容器であり、および規定された形状が、好ましくは、ネック部分と、横方向形状がネック部分よりも大きい本体部分とを含むボトル形状であり、ダイキャビティが、長軸を有し、プリフォームが、長軸を有しおよび工程aにおいてキャビティと実質的に同軸方向に配置され;プリフォームが、細長く、閉鎖末端とは反対側の開放末端を有する初期にほぼ円筒状の加工片であり、および直径が前記ボトル形状の前記ネック部分と実質的に等しく;ならびに加工片を、最初に記載されたダイキャビティよりも小さいダイキャビティ内に配置し、および工程aとbを行う前に、キャビティ内の加工片に内部流体圧力を加えて、加工片を、規定された形状および横方向寸法よりも小さい中間寸法および形状まで膨張させる予備的工程を含む。本発明の別の実施形態は、規定された形状および横方向寸法の中空金属物品の製造方法を提供し、当該方法は、a壁と閉鎖末端と開放末端とを有する中空金属プリフォームを、形状および横方向寸法を規定するダイ壁により横方向に包囲されているダイキャビティ内に配置し、プリフォームの閉鎖末端を、キャビティの1つの末端に面して配置し、およびプリフォームの少なくとも一部分を、ダイ壁から内側に初めに間隔をあけて配置し;ならびにbプリフォームに内部流体圧力を加えて、プリフォームを外側方向に膨張させてダイ壁と実質的に充分に接触させ、従って、規定された形状および横方向寸法をプリフォームにもたらして、流体圧力の及ぼす力を、閉鎖末端においてキャビティの1つの末端に向ける工程を含み;プリフォーム壁の厚さは、開放末端に向かって閉鎖末端から徐々に減少するように、キャビティ内に配置されるプリフォームは、壁厚さの勾配を有する。この方法において、工程bは、好ましくは、キャビティ内のプリフォームに、内部の正の流体圧力および外部の正の流体圧力を同時に適用する工程を含み、内部の正の流体圧力が、外部の正の流体圧力よりも高く、ならびに内部および外部の正の流体圧力を独立して制御することによりプリフォーム内のひずみ速度を制御することを含み、内部の正の流体圧力と外部の正の流体圧力との間の差を変えるために、プリフォームに該内部および外部の正の流体圧力を同時に加える。方法は、好ましくは、工程aを行う前に、再結晶または回復の微細組織を有するアルミニウムシートから、約0.25mm~約1.5mmの範囲の厚さを有するプリフォームを作る工程を更に含む。物品が、中空アルミニウム物品である場合に、規定された形状は、好ましくは、ネック部分と、横方向寸法がネック部分よりも大きい本体部分とを含むボトル形状であり、ダイキャビティは、長軸を有し、プリフォームが、長軸を有しおよび工程aにおいて前記キャビティと実質的に同軸方向に配置され;プリフォームが、細長く、および閉鎖末端とは反対側の開放末端を有する初期にほぼ円筒状の加工片であり、および直径がボトル形状のネック部分と実質的に等しく;ならびに加工片を、最初に記載されたダイキャビティよりも小さいダイキャビティ内に配置し、および工程aとbを行う前に、キャビティ内の加工片に内部流体圧力を加えて、加工片を、規定された形状および横方向寸法よりも小さい中間寸法および形状まで膨張させる予備的工程を含む。本発明の更なる特徴および利点は、添付図面とともに、以下に示される詳細な記載から明らかになるであろう。例として、限定されるものではないが、本発明は、水力内部流体圧力およびパンチ成形の組み合わせ、すなわち、PRF法を用いて、容器の幾何学的な軸のまわりに半径方向に対称である軸対称である必要はない輪郭形状を有するアルミニウム容器を製造する方法で具体化するように説明される。用語アルミニウムは、本明細書においてアルミニウム基合金および純粋なアルミニウム金属のことを言う。本明細書に説明するように、本発明の重要な特徴は、PRF法の特定の改良および改善において具体化され、とりわけ、PRF操作を行うプリフォームの製造および構造上の特徴に関する。例えば、上述した米国特許第6,802,196号および第7,107,804号において、本発明に従って作られおよび構成されたプリフォームに、上述した種類の異なるPRF法を行ってよく、および後者の方法は、それらのプリフォームに適用する場合に本発明の方法の実施形態を構成する。従って、以下の記載は、上述した米国特許第6,802,196号および第7,107,804号において開示されたPRF法の概要とともに始まる。次いで、本明細書の特定の特徴が記載される。PRF概要上述した米国特許第6,802,196号および第7,107,804号において記載されたように、PRF製造法は、2つの区別された工程を有し、プリフォームを製造し、次いでプリフォームを最終容器の形にする。完全な成形方策のためのいくつかの選択肢があり、および適切な選択は、用いられるアルミニウムシートの成形性により決定される。再結晶されたまたは回復の微細構造を有するアルミニウムシートから、所定厚さ例えば、0.25mm~1.5mmの範囲であるを有するプリフォームを作る。プリフォームは、例えば、圧伸-再圧伸プロセスにより作ることができる閉鎖末端シリンダーである。プリフォームの直径は、所望の容器製品の最小直径および最大直径の間のどこかである。ねじ山を、連続的な形成操作の前にプリフォームに形成できる。最終製品の底プロファイルの形成を支援するように、プリフォームの閉鎖末端のプロファイルを構成できる。図1に図示されるように、PRF法のための工具アセンブリは、軸方向に垂直なボトル形状を規定するプロファイルキャビティ11を有するスプリットダイ10と、容器の底に望ましい輪郭例えば、説明される実施形態において、形成された容器の底にドーム形状を与えるための凸型ドーム状輪郭を有するパンチ12と、パンチに取り付けられているラム14とを含む。図1において、スプリットダイの2つの半部分の一方のみが示され、他方は、説明されるダイハーフの鏡像である;明らかなように、2つの半部分は、ダイキャビティ11の壁により規定されているボトル形状の幾何学的な軸を含む平面内で接触する。その上開放末端11aにおけるダイキャビティ11の最小直径キャビティのボトル形状のネックに対応するは、許容誤差を伴って、キャビティ内に位置したプリフォームの外側直径図2Aを参照されたいに等しい。プリフォームを、パンチ12のわずか上に初めに配置し、および内部加圧を可能にするように、開放末端11aにおいて概略的に示された圧力フィッティング16を有する。例えば、プリフォームの上開放末端に形成されているねじ山と連結することより、またはプリフォームの開放末端内にチューブを挿入してスプリットダイを用いてまたはいくらかの他の圧力フィッティングにより封止を作ることにより、加圧は達成できる。加圧工程は、キャビティ規定ダイ壁に対してプリフォーム壁を実質的に充分にプレスするまで、従って、キャビティの形状および横方向寸法を、膨張されたプリフォームにもたらすまで、プリフォームをキャビティ内で膨張させるのに充分な圧力下において水または空気のような流体を中空プリフォームの内側に導入することを含む。一般的に言えば、任意の物質、流束、容量または圧力を制御して用いられる流体は、圧縮可能または圧縮不可能であり、圧力を制御でき、プリフォーム壁に、そのように該圧力が加えられる。流体を選択する際に、形成操作に用いる温度条件を考慮に入れる必要がある;水が流体である場合に、例えば、温度は、100°Cよりも低い必要があり、およびより高温が必要とされる場合に、流体は、空気のような気体または形成操作の温度で沸騰しない液体であるべきである。加圧工程の結果として、ダイ壁に形成されている細かいレリーフ特徴は、得られた容器の表面上の逆の鏡像形態で複製される。製造された容器のこのような特徴または全体形状が、軸対称でない場合でさえ、容器は、スプリットダイの使用に起因した困難無しに工具から取り外される。図2Aおよび2Bに図示される特定のPRF法において、プリフォーム18は、成形されるボトル形状のネックの外側直径に等しい外側直径を有しており閉鎖下末端20および開放上末端22を備えている中空円筒状アルミニウム加工片であり、およびPRF操作の形成ひずみは、プリフォームの成形性温度および変形速度に依存するにより規定される範囲内である。この特性の成形性を有するプリフォームにより、ダイキャビティ11の形状を、最終製品に要求されるように正確に作り、および製品を、単一のPRF操作で作ることができる。ラム14動作および内部加圧率は、例えば、形成操作のひずみを最小限にしおよび容器の所望形状を製造することである。ネックおよび側壁の特徴は、内圧に起因したプリフォームの膨張を主にもたらすが一方で、底形状は、ラムとパンチ12の動作により主に規定され、およびパンチ表面輪郭が、プリフォームの閉鎖末端20に面している。内部流体圧力の適用と、ラムおよびパンチの操作ダイキャビティ内への移動とが適切に同期であることは重要である。図3は、図2Aおよび2Bの流束により制御される空気圧による形成操作を表すコンピューター生成シミュレーションデータ一連の有限要素分析出力のプロットを示す。特に、グラフは、関連する圧力とラムとの時間履歴を示す。図3からわかるように、プリフォーム内の流体圧力は、iプリフォームの膨張が開始する前に第1のピーク24まで上昇し、ii膨張が開始する際に最小値26まで下がり、iiiプリフォームが、伸ばされるけれどもダイ壁と完全には接触しないまで、膨張が進行するにつれて、中間値28まで徐々に上昇し、およびivプリフォームの膨張が完了する間に、中間値から更に急速に上昇する30において、連続的な工程において生じる。この連続的な圧力工程を参照すると、好ましいPRF法においてプリフォームの閉鎖末端を移動および変形させるようにパンチの移動の開始は、実質的に工程iiiの終了時に起こる32において。時間、圧力およびラムの移動単位は、グラフ上に示される。プリフォームにおける図3に表される操作結果コンピューター生成シミュレーションは、図6A、6B、6Cおよび6Dにおいて、図3のx軸で表されるように0.0、0.096、0.134および0.21秒において複数回に亘って示される。中空プリフォームに内部流体圧力を導入し始める際に、パンチ12は、与えられる内圧の影響下におけるプリフォームの軸方向の伸長を制限するように、そこに対して近接例えば、接触して、プリフォームの閉鎖末端の下に配置される図示するように、工具は軸方向に垂直に向いていると仮定する。プリフォームの膨張が、実質的ではあるけれども充分に完全ではない程度を達成する場合に、内圧によりプリフォームの横方向の膨張が完了するように、ラム14は、パンチを上方に強制的に移動するように作動し、プリフォームの閉鎖末端の金属を上方に移動し、およびパンチの表面輪郭まで閉鎖末端を変形する。これらの上述した方法において、ラムがパンチを上方に駆動し始める場合に既に生じているプリフォームの膨張度合いに起因して、閉鎖したプリフォーム末端の上方への移動は、ダイに対して上方にプリフォームを移動させず、またはプリフォーム側壁を曲げないラムの早期の上方への操作により起こり得るので。PRF法の第2の実施例は、図4A~4Dに図示される。この例において、図2Aおよび2Bのそれのように、円筒状プリフォーム38は、最終製品の最小直径ネックに相当する初期の外側直径を有する。しかしながら、この例において、PRF操作の形成ひずみは、プリフォームの成形性の限界を越えることが予想される。この場合では、2つの連続的な圧力形成操作が必要である。第1図4Aおよび4Bは、ラムを必要とせず、および内部加圧によって簡単なスプリットダイ40内のプリフォームをより大きな直径の加工片38aまで簡単に膨張する。第2は、PRF法図4Cおよび4Dであり、ダイ40内で初期に膨張する加工片により開始して、およびボトル形状キャビティ44を有するスプリットダイ42と、ラム48により駆動するすなわち、内圧とラムの動作両方を用いてパンチ46とを用いて、最終の所望のボトル形状を製造し、該ボトル形状は、側壁プロファイルと、パンチ46の動作により主に製造される底輪郭との全ての特徴を含む。PRF法の第3の実施例は、図5Aおよび5Bに示される。この実施例において、プリフォーム50は、最終的なボトル形状の容器の所望の最小の外側直径通常、ネック直径よりも大きい初期の外側直径を有して作られている。プリフォームの選択は、予備形成操作の形成限界を考慮することに起因してよく、または、PRF操作のひずみを減少するように選択してよい。結果として、最終製品の製造は、プリフォームの直径の膨張と圧縮の両方を含む必要があり、および従って、PRF装置単独により達成できない。単一のPRF操作図5A、スプリットダイ52とラム駆動パンチ54を用いるを、壁および底プロファイル図2Aおよび2Bの実施形態のようにを形成するのに用い、およびスピン形成または他のネック操作は、容器のネックを成形するのに必要である。図5Bに図示するように、使用可能なスピン形成法の1つの種類は、米国特許第6,442,988号に記載されているものでありその全体の開示が、この参照により本明細書に組み込まれる、複数の直列の組のスピン形成ディスク56と、テーパーマンドレル58とを用いてボトルネック60を形成する。上述したPRF法の実施において、PRFのひずみは、大きくてよい。従って、所望の製品特性および向上した成形性の組合せをもたらすように、合金組成は選択または調整される。更により良い成形性が要求される場合に、温度の増加はより良い成形性を提供するので、成形温度は増加してよい;従って、PRF操作は、高温で行う必要があってよく、および/またはプリフォームは、その成形性を増加するように、回復アニールを必要としてよい。PRF法は、例えば、鋼のような他の材料から容器を形成するのに用いることもできる。ラム駆動パンチ12をダイキャビティ11内に移動してプリフォーム18の閉鎖末端20を移動および変形すること図2Aおよび2Bのようにの重要性は、図6A~6Dとともに考慮されるように、図3上述したようにを参照することにより更に説明でき、ここで、点線は、ダイキャビティ11の垂直プロファイルを表し、および初期の内圧後のドーム状輪郭パンチ12の複数回の移動ミリメートルにおけるは、その点線の右手側におけるスケールにより表される。ラムは、アルミニウムボトルを成形する際の2つの本質的な機能を果たす。それは、軸方向の引張ひずみを制限し、および容器の底の形状を形成する。初期に、ラム駆動パンチ12は、プリフォーム18図6Aの底に近接して、またはちょうど接触して保持される。これは、プリフォーム側壁の軸方向の伸長を最小限にするように働き、該伸長は、別の方法で内加圧の結果として生じる。従って、内圧が増加するにつれて、プリフォーム側壁は、顕著に伸長せずにダイの内側と接触するように膨張する。これらの方法では、ある時点において、プリフォームの底は、形状がほぼ半球状になり、ダイキャビティのそれとほぼ等しい半球の半径を有する図6B。ラムが、パンチ12を上方に駆動するように作動する必要があることは、この時点またはそれより前である図6C。ラムの先のプロファイルすなわち、パンチ表面輪郭は、容器の底のプロファイルを完全に規定する。内部流体圧力が、ダイキャビティ壁に対してプリフォームの成形図6B、6Cおよび6Dのボトル肩とネックと比較するを完了するように、内圧と組合せたラムの動作は、考えられる限り破損を招き得る過度の引張ひずみ無しに、所望の輪郭図6Dを製造する様式で、パンチ表面の輪郭にプリフォームの底を押し付ける。ラムの上方への動作は、プリフォームの半球領域に圧縮力を適用し、加圧操作により生じる一般的なひずみを軽減し、および材料を半径方向に外側に送るのを支援してパンチの先の輪郭を膨らませる。ラム動作を、内部加圧率に対して過度に早く適用する場合に、プリフォームは、圧縮軸の力に起因して座屈するおよび折り曲げられる可能性が高い。過度に遅く適用される場合に、材料は、それを破損させる軸方向における過度のひずみを生じる。従って、内部加圧率と、ラムとパンチ先の動作との調整は、連続的な形成操作に必要である。必要な時間は、有限要素分析FEAのプロセスにより、最も良く達成される。図3は、FEAの結果に基づいている。従って、正のすなわち、過圧流体圧力がダイキャビティ内においてプリフォームの外側に適用されなかったように、PRF法は、かなり記載されておりおよび図3に例示される。このような場合に、キャビティ内のプリフォームに対する外圧は、実質的に周囲の大気圧である。プリフォームが膨張している時、キャビティの空気は、その目的のために設けられておりダイキャビティとダイの外側との間で通じている適切な排出開放または経路を通じて追い出されるプリフォームの外側とダイ壁との間の容量の段階的な減少により。図を用いてアルミニウム容器を特に参照すると、いかなる適用される正の外圧も無しに、プリフォームが塑性的に変形し流れ始めると、圧力ラム成形操作のプロセス温度例えば、約300°Cにおけるアルミニウム合金の低いまたはゼロの加工硬化率に起因して、プリフォームのひずみ速度は、非常に高く、および本質的に制御不可であることが、FEAにより示される。すなわち、このような温度において、アルミニウム合金の加工硬化率は、本質的にゼロであり、および延性すなわち、成形限度は、ひずみ速度の増加に伴い減少する。従って、形成操作のひずみ速度が増加しおよびアルミニウムの延性が減少するにつれて、所望の最終形状容器の製品を製造する能力は低下する。PRF法の更なる特徴によれば、正の流体圧力を、ダイキャビティ内のプリフォームの外側方向に適用し、同時に、プリフォームの内側に正の流体圧力を適用する。これらの外部および内部の正の流体圧力は、2つの独立して制御された圧力システムにより、個々に設けられている。ダイと膨張プリフォームとの間の容量における正の圧力を維持するように、上述した排出開放または経路に正の流体圧力の独立して制御可能な源を接続することにより、外部の正の流体圧力を好都合的に与えることができる。図7および8は、正の外部圧力の制御によりおよびよらずに、容器を圧力ラム成形することに対する圧力対時間の履歴およびひずみ対時間の履歴を比較する用語ひずみstrainは、本明細書で、外力により本体に形成される単位長さ当たりの伸びのことを言う。図7の線101は、プリフォームに対して働く外部の正の流体圧力がない場合の図3の圧力を指定した線に対応する;図8の線103は、FEAにより求められるような1つの特定の位置要素のために得られるひずみを表す。明らかに、ひずみは、この場合にほとんど瞬間的であり、プリフォームを膨張してダイ壁と接触するのに非常に高いひずみ速度および非常に短い時間を意味する。対照的に、内部と外部の圧力の両方が制御される場合すなわち、独立して制御される外部および内部の正の流体圧力が、ダイキャビティ内のプリフォームに同時に適用される場合に、図7の線105、線107および線109は、内部の正の流体圧力、外部の正の流体圧力、および2つの間の差を個々に表し;内圧は、外圧よりも高く、プリフォームの膨張を達成するのに必要に応じて正味netの正の内-外圧の差がある。図8の線111は、線105、線107および線109により表される独立して制御される内-外圧条件のための輪状ひずみそれが膨張する際にプリフォームの周囲において水平面に形成されるひずみを表し;線111により示される輪状ひずみが、線103のそれと同じ最終値だがずっと長い時間をかけて従ってずっと低いひずみ速度において到達するということがわかる。図8の線115は、軸のひずみプリフォームが伸長する時に垂直方向に形成されるひずみを表す。ダイキャビティ内のプリフォームに対して働く独立して制御可能な内部および外部の正の流体圧力を同時にもたらしおよびこれらの内圧と外圧との間の差を変えることによって、形成操作は完全に制御下で維持され、非常に高いおよび制御不可のひずみ速度が回避される。プリフォームの延性、および従って操作の成形限度は、2つの理由のために増加する。まず、形成操作のひずみ速度を減少することは、アルミニウム合金の元来の延性を増加させる。第2に、外部の正の圧力の追加は、膨張するプリフォーム壁における静水圧応力を減少させるおよびできる限り負にする。これは、微孔および金属の中間粒子に付随する損傷の有害な効果を減少できる。用語静水圧応力hydrostaticstressは、本明細書で、x、yおよびz方向における3つの法線応力の算術的な平均のことを言う。従って、上述した特徴は、形成操作のひずみ速度の制御を可能にしおよび形成中に金属の静水圧応力を減少させることにより、ボトル形状等のアルミニウム容器を首尾よく製造する圧力ラム成形操作能力を向上させる。圧力差の選択は、プリフォームがそれから製造される金属の材料特性に基づいている。特に、降伏応力および金属の加工硬化率が考慮されなければならない。プリフォームが塑性的すなわち、非弾性的にに流れるように、圧力差は、プリフォーム内の有効ミーゼス応力が、降伏応力を越えるように存在しなければならない。正の加工硬化率がある場合に、降伏応力を越える固定して適用される有効応力圧力からは、その適用される有効応力と等しい応力レベルまで金属を変形させる。そのとき、変形速度は、ゼロに近づく。非常に低いまたはゼロの加工硬化率の場合に、金属は、それが型ダイの壁と接触するまたは破断が生じるまで高いひずみ速度において変形する。PRFプロセスに予測される高温において、アルミニウム合金の加工硬化率は低いまたはゼロである。内圧および外圧の両方を与えるように用いるのに適した気体の例は、限定されるものではないが、窒素、空気およびアルゴン、ならびにそれらの気体の任意の組み合わせを含む。プリフォーム壁の任意の位置における塑性ひずみ速度は、どの時点においても、瞬間的な有効応力にのみ依存し、従って、該有効応力は、圧力差にのみ依存する。プリフォーム壁の有効応力、および従ってひずみ速度を達成および制御する全体的な原理より、外圧の選択は、内圧に依存する。図9は、形成プロセスに使用可能な異なる制御メカニズムを示す。有限要素シミュレーションは、プロセスを最適化するのに用いられている。図9において、線120は、プリフォームに対して働く内圧Pinを表し、線122は、プリフォームに対して働く外圧Poutを表し、および線124は、圧力差Pdiff=Pin-Poutを表す。この図は、1つの制御方法からの圧力履歴を示す。この場合において、内側キャビティの流体質量は、一定に維持され、および外側キャビティプリフォームの外側の圧力は、線形的に減少する。ひずみ速度依存性材料の特性も、シミュレーションに含まれている。この後者の制御メカニズムは、それがより簡単なプロセスをもたらすので、現在好まれている。金属容器を製造するように所定のPRF法を行う装置の例は、図10~13に示されている。この装置は、軸方向に垂直なボトル形状を規定するプロファイルキャビティ211を有するスプリットダイ210と、所望の容器の底構成非対称的であってよいをもたらす輪郭パンチ212と、パンチを動かすための支持ラム214と、プリフォームが図10に示されるようなキャビティ内に挿入される場合にダイキャビティのおよび金属例えば、アルミニウム容器プリフォーム218の開放上末端を封止するための封止ラム216と、以下に説明される付加的な要素および手段とを含む。図10~13の装置のスプリットダイにおいて、置換可能な主要なインサート219および第2のプロファイル部分またはインサート221、223は、スプリット主要ダイ部材210に受容されるスプリットインサートホルダー225の内表面上に適合する。これらの部分は、金属容器に装飾またはエンボス加工を適用するそれが形成されている時にためのレリーフパターン用語レリーフは、本明細書において正および負のレリーフ両方のことを言うのに用いるを備えて形成されている内表面を有するステンシルとして機能できる。各々のインサート219、221および223は、スプリットインサートそれ自体であり、2つの分離した片219a、219b;221a、221b;223a、223bに形成されており、該2つの分離した片は、2つの分離したスプリットインサートホルダー半部分225a、225bに個々に適合されており、次いで、2つの分離したスプリットインサートホルダー半部分225a、225bは、2つのスプリット主要ダイ部材の半部分210a、210bの軸方向に垂直に面している半円筒状流路に個々に受容されている。気体は、プリフォームの内部および外部加圧の両方のための2つの分離した流路を通過してダイに供給される。プリフォームの外側からダイキャビティの内側への気体の供給は、ダイ構造体210とインサートホルダー225との結合ポートを通過して達成でき、そこからインサート219、221または223を通過してキャビティの内側例えばへの開口または流路がある;このような開口または流路は、形成された容器における表面特性を形成し、および従って目立たないように、例えば、容器表面構成の一部を構成するように位置および構成されている。加熱要素は、ダイに組み込まれてよい。加熱要素231は、プリフォームの内側に、それと同軸上に取り付けられている;この加熱要素は、気体を予備加熱するいかなる必要性をも排除でき、該気体は、本方法上述したの他の実施形態に関して、プリフォームを膨張するように、プリフォームの内側に供給されている。図10~13の装置の上述した特徴は、向上したダイ変形速度、軽減されたエネルギーコストおよび増加した生産速度を可能にする。図10~13の装置に追加的に図示されるように、ねじ山または突起ねじ包囲カップの取り付けを可能にするおよび/またはネックリングは、また、生産速度を増加するために、別のネッキング工程によってではなくPRF法の間およびその一部として容器のネック部分に形成できる。これは、形成された容器のネックに対応するスプリットダイの内表面部分に切込ねじまたは突起パターンを形成することにより達成され、プリフォームがダイキャビティのネック領域において膨張する時に、ねじ山または突起のレリーフパターンがそこに付与される。このようなねじ山形成操作のために、プリフォームの少なくともネック部分は、最終的に形成される容器のネックよりも直径が小さくされている。図11~13をとりわけ参照すると、インサートホルダーは、軸方向に垂直および概して半円筒状の内表面をそれぞれ有する2つの鏡像半部分225a、225bから構成されている。主要なインサート219および2つの第2スプリットインサート221、223は、ダイキャビティの軸に沿って直列に連続的に接触して配置されており、各々の第2のインサートの各々の半部分は、スプリットインサートホルダーの1つの半部分に適合されており、インサートホルダーの2つの半部分は、面した関係で接合している場合に、各々のスプリットインサートの2つの半部分は、互いに面しているレジスタ内にある。第1および第2インサートは、それらの水平縁241、243、245において互いに適合しており、および例えば、スプリットインサートホルダーの半部分の内表面に形成されている脚247のような特徴と嵌合する外表面を有する。一緒に、インサートは、形成される容器の形状を規定する全体のダイ壁を構成する。第1のプロファイルインサート半部分219a、219bの各々は、例えば、ボトル形状のような所望の容器形状の、ネックを含む上部分の半部分を規定する内表面を有する。図10において237で示されるように、形成された容器のネックにカップ係合ねじ山を与えるためのねじ山として、この第1のスプリットインサートの各々の半部分のネック形成表面を形成できる。第1のスプリットインサートの内表面の残りを、平滑表面化容器を製造するように平滑にでき、または所望の表面粗さまたは繰り返しパターンを備えた容器を製造するように加工できる。2つ上側および下側の第2のプロファイルインサート221および223のどちらかまたは両方の1つまたは両半部分は、形成された容器の表面上に正および/または負のレリーフパターン、構成、記号および/またはレタリングを設けるように構成された内表面を有してよい。例えば、対応して異なる構成または表面を備えて製造する金属容器を製造する際に用いるための互いに異なる表面特性を、好都合的に、置換可能なインサートの複数の組に設ける。次いで、1つの組のインサートをインサートホルダーから滑らせて外して、そこと置換可能なインサートの別の組を置換することにより、工具の取り換えを非常に迅速および簡単に達成できる。スプリットダイの向かい合う要素の間の封止は、ガスケットおよびリングの必要性を排除する正確な機械加工により達成される。示される装置において、スプリットダイ部材210は、頂から底までダイアセンブリに垂直に個々に挿入されている12のロッド加熱器249ダイの組の各々の半分の垂直高さにより加熱される。2つの要素の圧力収容ブロックスプリットダイ部材210の2つの分離した流路を通過することにより、ダイキャビティ内のプリフォームの内部および外部加圧のための気体を予備加熱できる。外部加圧のための流路が、ダイキャビティ内を通気させ、一方で、内部加圧のための流路が、封止ラム216を介してプリフォームの内側を通気させ、気体を、封止ラム気体ポート250を通過して封止ラム216に供給する。加熱要素231は、封止ラムに取り付けられている加熱ロッドであり、プリフォームと同軸上に配置され、プリフォームの開放上末端を通過して、その底付近においてプリフォーム内に下方に延在している封止ラムが、PRF法を行うためにその充分下方に位置する場合に。要素231は、その固有の分離した温度制御システム図示せずを有する。プリフォーム自体のみが高温である必要があるので、この配置により、気体の予備加熱を回避でき、気体の予備加熱装置を排除でき、およびダイ要素を予備加熱する必要性も少なくともほとんど回避できる。隣接した水圧およびロードセルの過熱を防ぐように、封止ラムにセラミック断熱リング253を設ける。図10および13に更に示されるように、装置に、水圧封止ラムアダプター255と水圧支持ラムアダプター257;断熱リング封止ラムアダプター259と封止ラムリング261;およびスプリット主要ダイ部材210の各々の半部分のための上側および下側の圧力収容末端カップ263も設ける。カムシステムは、ラムを動かすための水力学の代替手段として用いることができる。本発明上述した種類のPRF法において具体化するように、本発明の方法は、ダイキャビティ内に配置されたプリフォームに内部流体圧力を加える工程の間に、ダイの頂から底まで、プリフォームのその開放末端からその閉鎖末端までの段階的な外側方向の膨張を達成する新しくかつ改善された方法を提供するすなわち、本明細書に図示される従来の方向において。このような段階的な外側方向の膨張は、図1のようなダイ10の圧力ラム成形を行うプリフォーム18の場合の図14A、14Bおよび14Cにおいて図示される。その閉鎖下末端20と開放上末端22とを有しており初期に細長くほぼ円筒状のプリフォームを、プロファイルダイキャビティ11図14A内に配置する。この時において、ダイキャビティの底におけるパンチ12を、プリフォームの下末端20と係合するように配置できる。残りの固定具として示されるパンチこの例ではにより、プリフォームに、圧力フィッティング16下方を指す矢印により表されるようにを通過して導入される流体内圧を加え、プリフォーム側壁は、外側方向に膨らみ始める。望ましくは、この外側方向の膨らみは、プリフォームの上部分で開始し図14B、および全体のプリフォーム側壁がダイキャビティ壁図14Cと係合するまで、プリフォームの下部分まで下方に進行し、一方で、パンチは、上方を指す矢印により示される荷重下で上方に動き、プリフォームの下末端を形成する。従来、PRF操作において、最高温度まで加熱されたその開放末端付近においてプリフォームの上部分によりプリフォームの頂から底までの長さに沿った温度勾配、およびプリフォームの下閉鎖末端における温度の段階的な減少を実現することによって、このような段階的な膨張を達成する。最高温度であるプリフォームの上部分が、まず、それがダイキャビティと接触するまで膨らむときに、それがダイ内のプリフォームを固定し、一方で、パンチが、プリフォームのベース閉鎖末端に対して押し上げてベースプロファイルを形成する。本発明によれば、段階的な膨張を生じさせるようにプリフォームの長さに沿った温度勾配を用いる代わりに、プリフォームのベース閉鎖末端が側壁の最厚部分であることによりおよび壁厚さが上方にプリフォームの開放頂末端に向かって徐々に減少することによって、プリフォームは、プリフォーム側壁に沿った厚さの勾配を有して設けられる。この壁の厚さの勾配に起因して、プリフォーム側壁の最薄上側部分は、内圧を適用する場合に、まず、外側方向に膨らみ、および形成する間に、圧力が増加するにつれて、図14A、14Bおよび14Cに示される様式においてプリフォームの外側方向の膨張が、閉鎖末端まで下方に進行する。段階的な膨張を生じさせる壁厚さの勾配を有するプリフォーム318は、図15に示され、プリフォーム側壁319を通過した長手方向の断面と、閉鎖末端320の隣接した部分とを表す。そこに示されるように、プリフォーム側壁は、閉鎖末端320に隣接した0.38mm0.0150インチの最大厚さを有し、および開放末端322に隣接した0.30mm0.0120インチの最小厚さまで徐々に減少する。このようなプリフォームを、図16~24に例示されるように圧伸およびアイロニング法により即座に製造できる。図17Aおよび17Bをまず参照すると、適切に潤滑された平坦な円形アルミニウムシートブランク324に、第1の機械でカッピング操作を行い、該第1の機械において、工具パックは、標準的な圧伸法を用いてカップ326内にブランクを形成する。次いで、カップを、再圧伸工具パックまで移動し、および第1の再圧伸を経て、減少した直径を有する伸長した加工片328を製造する;同じ様式で、第2の再圧伸を行い、330で示されるような更なる伸長および加工片直径の減少を達成する。この工程において、再圧伸カップを、不均一な頂を除去してプリフォームの高さを形成するように切断する。テーパーパンチ334図16による第3の再圧伸332で示される、まだ更なる伸長および直径の減少を伴うおよびアイロニング工程のための本体メーカーに、カップを再び移動して、側壁に沿った厚さの勾配を有する予め決められた厚さまでプリフォーム側壁厚さを減少する。本体メーカーから退いた後、プリフォームを、開放末端におけるいかなる不均一さをも除去しおよびプリフォーム高さを形成するように切断する。切断したプリフォーム318を、洗浄し、および頂開口の直径を減少するようにネック状にし、後に、所望の最終完成品を作る。図16を更に参照して、アイロニング工程において、加工片332を、アイロニングダイ338内に配置し、および加工片の閉鎖末端に隣接したその先端においてその最小直径を有した輪郭テーパーパンチ334を、その開放末端を通過して加工片内に導入し、および下方を指す矢印の方向に移動させる。アイロニングダイの直径を固定しているので、テーパーパンチのプロファイルは、製造されたプリフォーム318の側壁の厚さの勾配を規定する。パンチおよびダイの共軸に沿って、パンチがダイ内を移動する際に、最大パンチ直径の領域パンチとアイロニングダイとの間の最小隙間が、プリフォーム壁の最薄部分をもたらし、一方で、最小パンチ直径の領域パンチとダイとの間の最大隙間が、プリフォーム壁の最厚部分をもたらす。一般的に言うと、関係のあるパラメータは、表1に上述した範囲であり得る。壁厚さの変化は、最大T1と最小T2壁厚さの間の差であり、[T1-T2]x100で表される。本発明の更なる説明として、参照は、以下に特定の実施例として為され得る。本発明の方法を行う際に用いるためのアルミニウムテーパー壁プリフォームは、5つの別々の工程で形成され、図18A、B、CおよびDにおいて概略的に示される。図17AおよびBを参照して上述したこれらの5つの工程は、カッピングし、第1に再圧伸し、第2に再圧伸し、本体製造しすなわち、第3に再圧伸しおよび壁アイロニングするおよび切断した。表2は、ブランク寸法、再圧伸直径、およびテーパー壁のプリフォームを製造するのに用いる圧下率のパーセントを示す。加工例プリフォームの形成は、標準的なブランクおよび圧伸、再圧伸および圧伸およびアイロニングプロセスを用いた。商業的なカッププレス機340における一般的なブランクおよび圧伸工具パックを用いて、ブランクおよび圧伸操作を行った。AA3104アルミニウム合金のコイルH19テンパーの0.50mm0.0199インチ厚さの缶の本体ストック342を、カッププレス機内に供給し、DTIC1カップ潤滑剤により予め潤滑した。このプレス機において、パンチ344と圧伸パッド346と切断縁348と圧伸ダイ350とを含んだシートを、ブランクしブランク324、図17AおよびBを参照されたい、カップ326に圧伸した。ブランクおよび圧伸操作からのカップを、再圧伸プレス機に移し、第1の再圧伸カップ328を製造するように、パンチ352と第1の再圧伸スリーブ354と第1の再圧伸ダイ356とを含む一般的な再圧伸工具パック351図18Bを用いて、第1の再圧伸操作を行った。ワーム水とDTIC1カップ潤滑剤との7:1のエマルジョンに浸漬することにより、第1の再圧伸カップを予め潤滑し、およびサーボ油圧式二軸プレス機において、パンチ360、第2の再圧伸スリーブ362および第2の再圧伸ダイ364を含む一般的な研究室の再圧伸工具パック358図18Cを用いて第2の再圧伸操作を行い、第2の再圧伸カップ330を製造した。この工程において、第2の再圧伸カップを、不均一頂を除去するように切断し、および切断された破片を除去するように洗浄した。改良された第2の再圧伸カップを、7:1のエマルジョンのワーム水とDTIC1カップ潤滑剤とのにおいて浸漬することにより予め潤滑し、および上述したようなテーパーパンチ334を含む一般的な研究室の垂直な本体メーカーの工具パック366図18D、および続いて、第3の再圧伸スリーブ368、第3の再圧伸ダイ370およびアイロニングリングまたはアイロニングダイ338に移動した。本体メーカーでは、カップは、まず、第3の再圧伸ダイ370を通過して、第3の再圧伸カップ332を製造し、および次いで、アイロニングリング338を通過して、テーパー壁のプリフォーム318を製造する両方の操作のために、テーパーパンチ334を用いて標準的な圧伸およびアイロンプロセスを経た。アイロニングリング潤滑剤10:1のエマルジョンの水およびDTIC1潤滑剤を、冷却/潤滑リングを含む閉鎖環状潤滑システム図示せずにより供給した。第3の再圧伸ダイ370を、アイロニングパンチ334の最広部分および第2の再圧伸カップ330の側壁の厚さを受容する寸法にした;従って、カップの側壁を薄くすることは、第3の再圧伸の工程間に行わなかった。しかしながら、側壁に沿った勾配を有する予め決定した厚さまで図19減少したプリフォーム側壁厚さと組合せてテーパーパンチを選択するように、アイロニングリング338の直径は、より小さかった。この加工例において、元のシート厚さに対してアイロニング減少は、閉鎖末端に隣接して14.57であり、開放末端において29.6までテーパーした。垂直な本体メーカーから退いた後、プリフォーム318を、頂においていかなる不均一さをも除去し、およびそれらに190.5mm7.5インチの高さをもたらすように切断した。厚さの勾配およびプリフォーム寸法を示す断面図を図20に示す。図示するように、頂に隣接して、側壁厚さは、0.36mm0.014インチであり、底320に隣接した側壁厚さは、0,43mm0.017インチであり、ベース厚さは、0.5mm0.00199インチ、および直径は、38mm1.498インチである。切断されたプリフォームを、温水およびせっけんのエマルジョンで洗浄し、および開放末端にフランジをつけ図21Aおよび21B、成形型内において、プリフォームの開放末端内に位置したフランジ工具372を用いて封止可能にし、デッド打撃ハンマーにより手動でぶつけ、6.35mm0.25インチの封止フランジ374を製造した。次に、フランジをつけたプリフォームを、オーブンに移し、それらを450°Cで5分間に亘って充分にアニールした。充分なアニールを達成した後に、それらを、30分間に亘って空冷した。ダイまたは成形キャビティ411と、支持ラム414を有するパンチ412と、封止ラム416とを含む研究室の多軸サーボ油圧機械375図22で、この加工例でそのように製造したプリフォームに、圧力ラム成形プロセスを行った。上述したように側壁に厚さの勾配を有するテーパー壁のプリフォーム318を、まず、機械内に配置し、および型キャビティを充分に閉鎖した。プリフォームに、キャビティ内に、90秒の予備加熱を行い、プリフォームに沿って均一な熱分配を確実にした。型のキャビティ温度を、勾配無しに250°Cの温度まで設定した。予備加熱期間の後に、圧力ラム成形プログラムを行った。この成形サイクルの間に、プリフォームに、1500ポンドのフランジ封止荷重および300パスカル/秒の速度において400パスカルの内圧を加えた。同時に、支持ラムを、3.38mm0.133インチ/秒の速度で10.16mm0,4インチの距離に亘って移動し始めた。このプロセスの間に、プリフォームは、38mm1.498インチの直径から出発して45.72mm1.800インチの直径まで20の全ての膨張を経た。成形圧力、支持ラム動作および支持荷重機器出力データは、図24にプロットされる。図23A、23B、23Cおよび23Dは、コンピュータモデル結果であり、および有限要素分析FEAに基づいて、本発明を具体化する圧力ラム成形法を行う間に、本発明に従って壁厚さの勾配を有するプリフォームの段階的な膨張を図示する。そこに図示されるように、内部流体圧力を加える前に図18A、プリフォーム318は、ダイキャビティ壁411から均一に間隔を空けたほぼ円筒状の側壁319を有し、一方で、ダイの下方末端におけるパンチ412は、プリフォームの閉鎖末端320に対して置かれる。プリフォームの内部加圧の開始の際に、プリフォームの開放上末端に隣接した側壁の最薄領域は、ダイキャビティ壁に対して外側方向に膨張する図23B。内部加圧が増加するにつれて、プリフォームの外側方向の膨張は、より大きい壁厚さの領域まで下方に進行する図23C。パンチ412は、プリフォームの下末端320に対して上方に移動し、製造された容器のベースを形成し図23D、およびプリフォーム側壁は、その長さに亘ってダイキャビティ壁と均一に係合する。すなわち、図23A、23B、23Cおよび23Dに示すように、側壁の厚さ分布と加圧との組み合わせにおいて膨張が局所的に開始することに起因して、テーパー壁のプリフォームの膨張は、プリフォームの上薄部分において開始する図23AおよびB。圧力が増加するにつれて、この膨張は、プリフォームの頂からベースまで広がり、および最終的に、ラム動作は、容器形状を完了させる図23CおよびD。最終容器の壁厚さは、それから作られるプリフォームのそれよりも薄いけれども、壁の厚さの勾配は、本発明を具体化するPRF法において、特に、直線の壁の容器において保存される傾向がある。含まれるエアロゾル生成物からの内圧にドーム状底が抵抗するのを、より強く、より厚い容器の底部分が支援するのに望ましいが一方で、より薄い頂部分が、封止のためのフランジまたはカールを形成するのを容易にする。従って、大まかに言って、本発明の方法は、壁厚さの勾配を有するプリフォームを圧力ラム成形することを含み、壁厚さが、例えば、上述したおよび図1~13に表す任意のPRF法を用いて、プリフォームの閉鎖末端から開放末端まで徐々に減少する。要するに、本発明の特定の実施形態によれば、厚さの勾配は、テーパーパンチによりアイロニングすることにより、プリフォームの壁に形成され、壁は、開放末端に向かって徐々に薄くなる。PRFダイにおいてプリフォームに内部流体圧力を行う場合に、膨張は、頂で開始してベースに向かって下方に移動する。これは、一定の壁厚さのプリフォームを内側ダイ加熱することによって頂から底の温度勾配をもたらすことを達成する例えば、製造速度とプリフォーム寸法と工具配置との可変のものの悪影響対する温度勾配の問題無しにことと本質的に同じ効果である。容器の下部分がダイと接触する前後において、底ラムパンチをベースから上に移動することによって、段階的な膨張は破裂を防ぐ。本発明は、上記に特に説明された方法および実施形態に制限されないが、以下の特許請求の範囲の技術的範囲内において他の方法で行うことができることを理解すべきである。"