"集光型太陽光発電装置用光学素子に用いられるガラスであって、質量で、SiO250~85、B2O30~30、Al2O30~20、ZrO20~10およびLi2ONa2OK2O0.1~15を含有し、かつ、30~300°Cにおける熱膨張係数が80×10-7/°C以下であることを特徴とするガラス。さらに、質量で、MgO0~20、CaO0~20、SrO0~20、BaO0~20、ZnO0~20およびTiO20~10を含有することを特徴とする請求項1に記載のガラス。さらに、質量で、Bi2O3La2O3Gd2O5Ta2O5TiO2Nb2O5WO3を0~20含有することを特徴とする請求項1または2に記載のガラス。さらに、質量で、CeO2Pr2O3Nd2O3Eu2O3Tb2O3Er2O3Y2O3Yb2O5を0~5含有することを特徴とする請求項1~3のいずれかに記載のガラス。Fe2O3の含有量が1000ppm以下であることを特徴とする請求項1~4のいずれかに記載のガラス鉛成分、ヒ素成分およびフッ素成分を実質的に含有しないことを特徴とする請求項1~5のいずれかに記載のガラス。肉厚10mmかつ波長400nmにおける内部透過率が90以上であることを特徴とする請求項1~6のいずれかに記載のガラス。肉厚10mmかつ波長300nmにおける内部透過率が60以下であることを特徴とする請求項1~7のいずれかに記載のガラス。請求項1~8のいずれかに記載のガラスからなる集光型太陽光発電装置用光学素子。太陽電池と、太陽電池に集光する集光光学系とを備え、集光光学系が請求項9に記載の光学素子を有することを特徴とする集光型太陽光発電装置。近年、集光型太陽光発電装置を使用して高い発電効率を得るため、日照時間の長い赤道付近の地域に設置することが提案されている。集光型太陽光発電装置は、通常、屋外で使用されるため、光学素子は日中、高温多湿の過酷な条件下に晒される。従来の光学素子は耐侯性が不十分であるため、そのような過酷な条件下で長期間使用すると、表面変質等の不具合が発生しやすかった。また、光学素子に対して強い紫外線が長期間にわたって照射されることにより、ソラリゼーションにより光学素子の透過率が低下し、その結果、発電効率が低下するという問題があった。さらに、特に赤道付近の地域では日中と夜間の気温差が激しいため、光学素子に対して非常に大きなサーマルショックがかかり、破損しやすいという問題があった。以上に鑑み、本発明は、集光型太陽光発電装置用光学素子に用いられるガラスであって、耐侯性、耐ソラリゼーション性および耐サーマルショック性に優れたガラス、それを用いた集光型太陽光発電装置用光学素子、および、集光型太陽光発電装置を提供することを目的とする。本発明は、集光型太陽光発電装置用光学素子に用いられるガラスであって、質量で、SiO250~85、B2O30~30、Al2O30~20、ZrO20~10およびLi2ONa2OK2O0.1~15を含有し、かつ、30~300°Cにおける熱膨張係数が80×10-7/°C以下であることを特徴とするガラスに関する。上記組成および熱膨張係数を有するガラスを用いれば、耐侯性、耐ソラリゼーション性および耐サーマルショック性に優れた集光型太陽光発電装置用光学素子を得ることが可能となる。第二に、本発明のガラスは、さらに、質量で、MgO0~20、CaO0~20、SrO0~20、BaO0~20、ZnO0~20およびTiO20~10を含有することが好ましい。第三に、本発明のガラスは、さらに、質量で、Bi2O3La2O3Gd2O5Ta2O5TiO2Nb2O5WO3を0~20含有することが好ましい。第四に、本発明のガラスは、さらに、質量で、CeO2Pr2O3Nd2O3Eu2O3Tb2O3Er2O3Y2O3Yb2O5を0~5含有することが好ましい。第五に、本発明のガラスは、Fe2O3の含有量が1000ppm以下であることが好ましい。第六に、本発明のガラスは、鉛成分、ヒ素成分およびフッ素成分を実質的に含有しないことが好ましい。当該構成により、環境負荷の小さいガラスとすることができる。ここで、鉛成分、ヒ素成分およびフッ素成分を実質的に含有しないとは、これらの成分を意図的に添加しないという意味であり、不可避的不純物の混入まで排除するものではない。具体的には、これらの成分の含有量が各々0.1未満であることを意味する。第七に、本発明のガラスは、肉厚10mmかつ波長400nmにおける内部透過率が90以上であることが好ましい。当該構成を満たすガラスからなる光学素子を用いることにより、集光型太陽光発電装置の発電効率を向上させることができる。第八に、本発明のガラスは、肉厚10mmかつ波長300nmにおける内部透過率が60以下であることが好ましい。当該構成を満たすガラスからなる光学素子を用いることにより、光学素子を透過する紫外線量を低減することができる。その結果、光学素子周辺に使用される樹脂製接着剤例えば、光学素子と太陽電池セルの接着に使用される接着剤が、光学素子を透過した紫外線の影響により劣化することを抑制できる。第九に、本発明は、前記いずれかのガラスからなる集光型太陽光発電装置用光学素子に関する。第十に、本発明は、太陽電池と、太陽電池に集光する集光光学系とを備え、集光光学系が前記光学素子を有することを特徴とする集光型太陽光発電装置に関する。本発明によれば、耐侯性、耐ソラリゼーション性および耐サーマルショック性に優れた集光型太陽光発電装置用光学素子およびそれを用いた集光型太陽光発電装置を提供することができる。以下、本発明を実施した好ましい形態の一例について説明する。ただし、下記の実施形態は、単なる例示である。本発明は、下記の実施形態に何ら限定されない。また、実施形態等において参照する各図面において、実質的に同一の機能を有する部材は同一の符号で参照することとする。また、実施形態等において参照する図面は、模式的に記載されたものであり、図面に描画された物体の寸法の比率等は、現実の物体の寸法の比率等とは異なる場合がある。図面相互間においても、物体の寸法比率等が異なる場合がある。具体的な物体の寸法比率等は、以下の説明を参酌して判断されるべきである。集光型太陽光発電装置図1は、本実施形態に係る光学素子を備えた集光型太陽光発電装置の模式的概念図である。集光型太陽光発電装置1は、太陽電池5と、太陽電池5に太陽光を集光する集光光学系2とを備える。集光光学系2は、集光部材3と光学素子4とを有する。集光部材3は、太陽光等の光を集光する。集光部材3は、例えば凸レンズや正の光学的パワーを有するフレネルレンズ等により構成することができる。光学素子4は、集光部材3と太陽電池5との間に配されている。集光部材3により集光された光は、光学素子4の端面41図2を参照から光学素子4内に入射する。光学素子4は、集光部材3により集光された光を均質化し、太陽電池5の受光面50に導く。具体的には、光学素子4に入射した光は、光学素子4の側面43a~43dにおいて反射されることにより均質化されながら光学素子4内を伝搬する。そして、光学素子4内を伝搬した光は、光学素子4の端面42から均質化された面状光として受光面50に向けて出射される。光学素子4の端面42には、受光面50が端面42に対向するように太陽電池5が配されている。光学素子4の端面42から出射した光は太陽電池5に入射する。そして、太陽電池5において、光エネルギーが電気エネルギーに変換される。なお、太陽電池5の種類は特に限定されない。太陽電池5は、例えば、単結晶シリコン太陽電池、多結晶シリコン太陽電池、薄膜太陽電池、アモルファスシリコン太陽電池、色素増感型太陽電池、有機半導体太陽電池等により構成することができる。光学素子図2は、本実施形態に係る光学素子の模式的斜視図である。次に、図2を参照しながら、光学素子4の具体的構成について説明する。光学素子4は、集光部材3側から太陽電池5側に向かって先細る形状を有する。光学素子4の表面40は、光入出面を構成している2つの端面41,42と、光反射面を構成している側面43a~43dとを有する。端面41,42は、互いに対向している。側面43a~43dは、端面41,42を接続している。なお、光学素子4の形状は、円錐状や角錐状であっても構わない。また、端面41,42の形状は、平面もしくは曲面のどちらでもよい。また、光学素子4の角部や稜線部に対しR面取り加工が施されていてもよく、それにより、外部からの衝撃による破損を抑制することができる。光学素子4を構成するガラスは、質量で、SiO250~85、B2O30~30、Al2O30~20、ZrO20~10およびLi2ONa2OK2O0.1~15を含有する。以下に、各成分の含有量を上記のように特定した理由を詳述する。なお、特に断りがない場合、以下のは質量を意味する。SiO2はガラス骨格を構成する成分であり、失透を抑制するとともに耐候性を向上させる効果がある。また熱膨張係数を低減する効果がある。SiO2の含有量は50~85、55~83、57.5~81、60~80、特に62~79.5であることが好ましい。SiO2の含有量が多すぎると、溶解性が低下したり、軟化点が高くなる傾向がある。また、屈折率が低下しやすくなる。一方、SiO2の含有量が少なすぎると、ガラスが不安定になって耐失透性が低下したり、分相するとともに耐酸性や耐水性等の耐候性が低下する傾向がある。また熱膨張係数が増大しやすくなる。B2O3もSiO2と同様に、ガラス骨格を構成する成分であり、失透を抑制するとともに耐候性を向上させる効果がある。また、ソラリゼーションを抑制する効果もある。B2O3の含有量は0~30、1~25、特に1.5~20であることが好ましい。B2O3の含有量が多すぎると、屈折率が低下するとともに耐候性が低下する傾向がある。Al2O3もSiO2と同様に、ガラスの骨格を構成する成分であり、失透を抑制するとともに耐候性を向上させる効果がある。Al2O3の含有量は0~20、2.5~17.5、特に5~15であることが好ましい。Al2O3の含有量が多すぎると、溶解性が低下したり、軟化点が高くなる傾向がある。また屈折率が低下したり、耐候性が低下しやすくなる。ZrO2は耐酸性や耐水性等の耐候性を飛躍的に向上させる効果がある。ZrO2の含有量は0~10、特に0.1~5であることが好ましい。ZrO2の含有量が多すぎると、粘度が高くなって失透しやすくなる。Li2O、Na2OおよびK2Oは、融剤として作用して軟化点を低下させるとともに、液相温度を低下させる効果がある。Li2ONa2OK2Oは0.1~15、0.3~14、特に0.5~13であることが好ましい。Li2ONa2OK2Oが多すぎると、耐酸性や耐水性が低下して、ガラス表面に炭酸塩等の析出物が生じるおそれがある。また熱膨張係数が高くなりやすくなる。さらに、ソラリゼーションが大きくなる傾向がある。一方、Li2ONa2OK2Oが少なすぎると、溶解性が低下したり、プレス成型する際の成型温度が高くなり、金型が劣化しやすくなる。なお、Li2O、Na2OおよびK2Oのそれぞれの好ましい含有量は以下の通りである。Li2Oの含有量は0~15、0.1~15、特に0.1~10であることが好ましい。Na2Oの含有量は0~15、0.1~15、特に0.5~10であることが好ましい。K2Oの含有量は0~15、特に0.1~10であることが好ましい。なお、本発明のガラスにおいて、低粘度で耐侯性に優れたガラスを得るためには、SiO2B2O3ZrO2を適切に調整することが好ましい。具体的には、SiO2B2O3ZrO2は50~95、特に55~85であることが好ましい。SiO2B2O3ZrO2が多すぎると、粘度が高くなりやすい。一方、SiO2B2O3ZrO2が少なすぎると、耐侯性が低下しやすくなる。また、熱膨張係数が高くなりやすい。また、本発明の光学ガラスにおいて、低粘度で耐侯性に優れ、かつ、熱膨張係数の低いガラスを得るためには、SiO2/Li2ONa2OK2Oを適切に調整することが好ましい。SiO2/Li2ONa2OK2Oは4.2以上、特に4.3以上であることが好ましい。当該比率が小さすぎると、上記効果が得られにくくなる。一方、上限は特に限定されないが、当該比率が大きすぎると、溶解性が低下したり、軟化点が高くなる傾向があるため、150以下、100以下、50以下、特に20以下であることが好ましい。本発明のガラスは、上記成分に加えて種々の成分を含有することができる。MgO、CaO、SrO、BaOおよびZnOは融剤として作用して軟化点を低下させるとともに、液相温度を低下させる効果がある。その含有量は各々0~20、特に0.1~10であることが好ましい。これらの成分の含有量が多すぎると、耐酸性や耐水性等の耐候性が低下しやすくなる。なお、軟化点を低下させる効果を十分に得るとともに、良好な耐候性を確保するためには、CaO、SrO、BaO、MgOおよびZnOの合量を適宜調整することが好ましい。具体的には、CaOSrOBaOMgOZnOは0.1~30、1~25、特に3~20であることが好ましい。これらの成分の合量が少なすぎると、軟化点を低下させる効果が得られにくくなり、一方、多すぎると、耐候性が低下しやすくなる。TiO2は融剤として作用するとともに、紫外線による着色を抑制する効果や、耐酸性や耐水性等の耐候性を向上させる効果がある。また、TiO2はソラリゼーションの抑制に最も有効な成分である。TiO2の含有量は0~10、特に0~5であることが好ましい。TiO2の含有量が多すぎると、透過率曲線において、紫外領域の透過率が長波長側にシフトして着色が起こりやすくなったり、屈折率が高くなる傾向がある。なお、Bi2O3、La2O3、Gd2O5、Ta2O5、TiO2、Nb2O5およびWO3の合量を適宜調整することにより、紫外線による着色を効果的に抑制することができる。具体的には、Bi2O3La2O3Gd2O5Ta2O5TiO2Nb2O5WO3は0~20、0~10、0.1~8、特に1~5であることが好ましい。これらの成分の合量が多すぎると、可視域の透過率が低下するおそれがある。光学素子4を構成するガラスは、上記成分に加えて、さらに、質量の合量で、CeO2Nd2O3Pr2O3Eu2O3Tb2O3Er2O3Y2O3Yb2O5を0~5を含有することができる。CeO2、Pr2O3、Nd2O3、Eu2O3、Tb2O3、Er2O3、Y2O3およびYb2O5は、可視~紫外域付近の光を照射することにより強い発光が生じる成分であり、これらの成分を添加することにより、太陽電池セルへの光照射量が増大して発電効率が向上することが期待できる。具体的には、CeO2Pr2O3Nd2O3Eu2O3Tb2O3Er2O3Y2O3Yb2O5は0~5、0.1~3、特に0.1~1であることが好ましい。また、清澄剤、酸化剤または還元剤として、Sb2O3、SO3、NO3およびカーボン等を合量で1以下含有することができる。Fe2O3は、着色成分であり、特に紫外域付近の透過率を急激に低下させやすく、発電効率の低下の原因となりやすい。また、ソラリゼーションを顕著に大きくする成分である。そのため、含有量はなるべく少ないほうが好ましい。具体的には、Fe2O3の含有量は1000ppm以下、さらに好ましくは500ppm以下であることが好ましい。なお、環境上の理由から、本発明のガラスは鉛成分例えばPbO、ヒ素成分例えばAs2O3およびフッ素成分例えばF2を実質的に含有しない。本発明のガラスは、30~300°Cにおける熱膨張係数が80×10-7/°C以下、特に78×10-7/°C以下であることが好ましい。熱膨張係数が高すぎると、光学素子4がサーマルショックにより破損しやすくやすくなる。また、プレス成型後のアニール工程において、サーマルショックによる破損を防止するため、冷却速度を精密に制御する必要があり、生産性が低下しやすくなる。本発明のガラスは、軟化点が1100°C以下、1000°C以下、特に900°C以下であることが好ましい。軟化点が高すぎると、プレス成型時に金型が劣化しやすくなる。本発明のガラスは、肉厚10mmかつ波長400nmにおける内部透過率が90以上、92.5以上、特に95以上であることが好ましい。波長400nmにおける内部透過率が低すぎると、発電効率が低下しやすくなる。また、肉厚10mmかつ波長300nmにおける内部透過率が60以下、40以下、20以下、10以下、特に0であることが好ましい。波長300nmにおける内部透過率が高すぎると、光学素子を透過する紫外線量が多くなり、その結果、光学素子周辺に使用される樹脂製接着剤が劣化しやすくなる。本発明のガラスの屈折率ndは特に限定されないが、例えば1.5~1.7、特に1.5~1.6であることが好ましい。屈折率が低すぎると、光学素子4の側面43a~43dにおいて、光が外部に漏れやすくなる。一方、屈折率が高すぎると、光学素子4の端面41において光が反射して光学素子4の内部に入射しにくくなる。光学素子4の表面40の表面粗さは、JISB0601で規定される算術表面粗さRaで200nm以下、100nm以下、50nm以下、20nm以下、特に10nm以下であることが好ましい。光学素子の製造方法光学素子4は、機械研磨による研磨加工またはプレス成形により得られる。プレス成形は、溶融ガラスを直接金型に流し込み、加圧成形を行うダイレクトプレスや、一旦ガラス化して得られた成形体を再加熱し、軟化変形させるリヒートプレス等が挙げられる。特に上下面が曲面形状であったり、複雑な形状の光学素子を得る場合は、機械研磨よりプレス成型が有利である。プレス成型により光学素子4を作製する場合、低軟化点あるいは低粘度のガラスを用いることで、金型の劣化を抑制することができる。プレス成型後、例えば火炎研磨を行なうことにより、容易に良好な表面粗さを得ることができる。また、光学素子4の稜線部や角部に対し、R面取り加工を施してもよい。なお、本実施形態では、光学素子4が角錐台形状である場合について説明したが、この構成に限定されず、太陽電池への集光が可能な形状を有するものであれば特に限定されない。また端面41,42は平面状でなくてもよく、凸状や凹状であってもよい。以下、本発明を実施例に基づいて詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。表1~4は本発明の実施例No.1~26および29~36ならびに比較例No.27および28をそれぞれ示している。各試料は次のようにして調製した。まず、表に示す各組成になるようにガラス原料を調合し、白金ルツボを用いて1200~1600°Cで4時間溶融した。溶融後、ガラス融液をカーボン板上に流し出し、アニール後、各測定に適した試料を作製した。得られた試料について、熱膨張係数30-300°C、軟化点、内部透過率、耐ソラリゼーション性、耐サーマルショック性および耐侯性について、下記の方法により測定または評価した。結果を表1~4に示す。熱膨張係数は熱膨張測定装置dilatometerを用いて測定した。軟化点はASTM338-93に基づくファイバー法により測定した。内部透過率は、まず分光光度計株式会社島津製作所製UV-3100を用いて、厚さ5mm±0.1mmおよび10mm±0.1mmの光学研磨された各試料について、波長200~800nmの範囲における表面反射損失を含む透過率を0.5nm間隔で測定し、得られた測定値から波長400nmおよび300nmにおける内部透過率を算出した。また、内部透過率が0となる波長を読み取った。耐ソラリゼーション性はJOGIS日本光学ガラス工業会規格04-2005に準拠した評価をした。具体的には、30mm×30mm×肉厚10mmの試料に対して、100W超高圧水銀灯を用いて紫外線を24時間照射し、それによって生じる分光透過率の変化によって評価した。耐サーマルショック性は、電気炉内で種々の温度に加熱した試料を水中に浸漬し、割れの生じた際の電気炉温度と水温の温度差に基づき評価した。なお、試料は50mm×50mm×肉厚10mmの大きさのものを使用した。当該温度差が大きいほど、耐サーマルショック性に優れていると言える。耐候性は、試料を温度85°Cおよび相対湿度85の恒温恒湿槽に2000時間放置した後、試料表面を顕微鏡で観察し、表面に白濁や析出物が確認されなかったものを○、白濁や表面析出物が確認されたものを×として評価した。表から明らかなように、実施例であるNo.1~26および29~36の各試料は、熱膨張係数が79.5×10-7/°C以下、軟化点が900°C以下、波長400nmにおける内部透過率が98.0以上であった。また、耐ソラリゼーション性評価における分光透過率変化は1.1以下、耐サーマルショック性評価は60°C以上と優れており、また耐侯性も良好であった。一方、比較例であるNo.27および28の試料は熱膨張係数がそれぞれ92×10-7/°Cおよび100×10-7/°Cと大きく、耐サーマルショック性評価は50°Cと劣っていた。また、いずれも耐侯性に劣っていた。なお、No.28の試料は、耐ソラリゼーション性評価における分光透過率変化が2.4と大きかった。"