"放射状に延出する複数のティースが周方向等間隔に設けられ前記ティースにコイルが巻回されてなるステータと、前記ステータの外側に回転自在に支持され、前記ティースに対峙して配置される内周部に複数のマグネットが周方向等間隔に設けられた円環状のロータと、を備える電動モータにおいて、前記ステータは前記ティースを12個備え、前記ロータは前記マグネットを8個備えており、前記ロータの軸中心と前記マグネットの周方向の両端とを結んだときの狭角であるマグネットの極弧角が30~34度の角度範囲で設定されており、前記ステータの外径に対する前記個々のティースにおける外周縁の周方向に沿う長さの割合が8.2~9.2の範囲で設定されていることを特徴とする電動モータ。しかしながら、コギングトルクを低減しようとすると、磁束が減ってしまうことがある。また、コギングトルクを低減するために磁路幅を大きくすると、スロットが狭くなって巻線スペースが減り、導線の巻き数を確保するために細い導線を使うと銅損が増え、モータの効率が低下するという課題がある。そこで、この発明は、低コギングトルクで且つ高効率を得ることができる電動モータを提供するものである。この発明に係る電動モータでは、上記課題を解決するために以下の手段を採用した。請求項1に係る発明は、放射状に延出する複数のティースが周方向等間隔に設けられ前記ティースにコイルが巻回されてなるステータと、前記ステータの外側に回転自在に支持され、前記ティースに対峙して配置される内周部に複数のマグネットが周方向等間隔に設けられた円環状のロータと、を備える電動モータにおいて、前記ステータは前記ティースを12個備え、前記ロータは前記マグネットを8個備えており、前記ロータの軸中心と前記マグネットの周方向の両端とを結んだときの狭角であるマグネットの極弧角が30~34度の角度範囲で設定されており、前記ステータの外径に対する前記個々のティースにおける外周縁の周方向に沿う長さの割合が8.2~9.2の範囲で設定されていることを特徴とする電動モータである。請求項1に係る発明によれば、8極12スロットの電動モータにおいて、効率を低下させることなく、コギングトルクを低減することができ、その結果、高効率で騒音振動の少ない電動モータを得ることができる。次に、この発明の一実施形態を図1~図7に基づいて説明する。図1は、車両用電動ファン1以下、電動ファン1と呼ぶ。を鉛直方向に沿って切った断面図である。なお、図中矢印Fは、車両の前方側を指している。以下の説明においては、矢印Fの指す方向を前、矢印Fの指す方向と逆の方向を後と呼ぶものとする。この電動ファン1は、車両のラジエータ冷却用として用いられ、図示しないラジエータの前方側に設置される。この電動ファン1は、駆動部である電動モータ2と、電動モータ2によって回転駆動されるファン本体3とを備えている。電動モータ2は、アウタロータ型のブラシレスモータによって構成され、励磁用の複数のコイル10が巻回されたステータ11と、ステータ11を支持するブラケット12ステータ支持部材と、ブラケット12に回転自在に支持される回転軸13と、この回転軸13に一体回転可能に結合されたロータ14と、ロータ14の回転をフィードバックしてコイル10の通電を制御する制御ユニット15と、を備えている。ブラケット12は、全体が略円盤状に形成され、その外周縁部に締結部である複数の固定アーム12aが延設されている。固定アーム12aは、ファン本体3の周囲を取り囲んで送風を案内するファンシュラウド16に締結固定され、ファンシュラウド16は、ラジエータの前方側に固定設置されるようになっている。また、ブラケット12の前面側の中央には円筒状のボス部12bが突設されており、そのボス部12bには、外周側でステータ11を固定する略円筒状のステータ固定パイプ17が取り付けられている。ステータ固定パイプ17は、一端側がボス部12b内に圧入固定され、他端側がボス部12bの前端部から前方に突出している。ステータ固定パイプ17のボス部12bから前方に突出した領域の外周面には、ステータ11のステータコア18が嵌合固定されている。ステータコア18は磁性鋼板を多数積層して構成されており、放射方向に突出する12個のティース51が設けられ、その各ティース51に絶縁部材であるインシュレータ19を介して前記コイル10が巻回されている。図2のステータコア18の平面図を参照して、ステータコア18について詳述すると、ステータコア18は、中央部がステータ固定パイプ17に固定される円環状のヨーク部50となっており、ヨーク部50から周方向等間隔に12個のティース51...が放射状に突出している。なお、12個のティース51は全て同一寸法、同一形状に形成されている。ティース51の外周縁部すなわちステータコア18の外周縁を構成する部分52は、コイル10が巻回されるコイル巻回部53よりも周方向に沿う幅が長くされており、また、隣り合うティース51,51の外周縁部52,52の間には所定の隙間が形成されている。そして、隣り合うティース51,51の間に形成される空間がコイル10を巻回するためのスロット54となっている。つまり、このステータコア18は12個のスロット54を有している。また、ブラケット12の前面側の外周縁には、略円筒状の水浸入規制壁25がボス部12bと同軸に形成されている。さらに、ブラケット13の前面には、水浸入規制壁25よりも小径の2つの円筒壁26,27がボス部12bと同軸に形成されている。円筒壁26,27は、水浸入規制壁25と同様に、ブラケット13の上部外周側から、電気接点や制御ユニット15の配置されている中心側に流入しようとする水滴をこれらの外周面に沿わせて下方に滴下させる。回転軸13は、車体前後方向に沿うように略水平に延出し、一対の軸受20A,20Bを介してブラケット12のボス部12bとステータ固定パイプ17とに回転自在に支持されている。回転軸13の後端部は軸受20Aから後方側に突出し、その突出端に回転検出用のセンサリング21が取り付けられている。このセンサリング21を用いて検出された回転軸13の回転は、ロータ14の回転情報として制御ユニット15に出力される。一方、回転軸13の前端部は軸受20Bから前方側に突出し、その突出部分にロータ14とファン本体3とが取り付けられるようになっている。具体的には、回転軸13の前部側の突出領域には、軸受20Bに隣接してロータ支持部22が拡径して形成されるとともに、そのロータ支持部22に隣接してロータ支持部22よりも小径のファン固定部23が形成されている。そして、回転軸13のファン固定部23よりも先端側にはファン固定部23よりも小径の雄ねじ部24が形成されている。ロータ14は、有底円筒状のロータヨーク28の周壁部29の内周面内周部に8個のマグネット30...が円周方向に沿って周方向等間隔に取り付けられている図3参照。なお、8個のマグネット30は全て同一形状、同一寸法に形成されている。また、ロータヨーク28の底壁部31の中央には、周壁部29と同側に突出するボス部32が形成され、そのボス部32が回転軸13のロータ支持部22の外周に圧入固定されている。なお、ロータ14は、周壁部29に設置されたマグネット30がステータ11の外周面換言すると、ステータコア18のティース51の外周縁部52に対峙し、底壁部31がステータ11の前面側を覆うように回転軸13に組み付けられている。また、ロータヨーク28の周壁部29の開口側後端側の縁部には径方向外側に屈曲した補強フランジ33が突設されている。この補強フランジ33を含むロータヨーク28の開口側の縁部は、ロータ14が回転軸13と軸受20A,20Bを介してブラケット12に組み付けられた状態において、ブラケット12の水浸入規制壁25と円筒壁26の間のスペースに配置され、水浸入規制壁25と円筒壁26に対して軸方向で所定量オーバーラップするようになっている。なお、補強フランジ33は、ロータヨーク28の周壁部29の外周面に滴下した水滴が、周壁部29の開口側に流れ込むのを規制する規制壁としても機能する。一方、ファン本体3は、有底円筒状のファンボス34と、ファンボス34の外周面から径方向外側に突出する複数の送風ブレード35と、を備えている。このファンボス34と送風ブレード35は樹脂によって一体に形成されている。ファンボス34の底壁の中央には、開口36が形成されるとともに、その開口36を閉塞するように別体の金属プレート37が後面側から取り付けられ、ビス41によって固定されている。この金属プレート37は、ファン本体3を回転軸13に直接固定するための軸固定部を構成するものであり、その中央部には、回転軸13のファン固定部23が嵌入される嵌合孔38が形成されている。ファン本体3は、金属プレート37が座金39とともに回転軸13のファン固定部23に嵌合され、金属プレート37から突出した回転軸13の雄ねじ部24にナット40を締め込むことによって回転軸13に一体に結合されている。また、金属プレート37とともにファン固定部23に嵌合された座金39は、回転軸13上のファン固定部23よりも大径のロータ支軸部22の近傍部に当接し、それにより、ロータ14の底壁部31と金属プレート37の間に軸方向に離間するスペースSが確保されている。以上のように構成された電動モータ2はいわゆる8極12スロットの電動モータであり、電動モータ2のコイル10に通電が行われると、ステータ11とロータ14の間に回転力が発生し、ファン本体3がロータ14と一体となって回転してラジエータに冷却風を供給するようになる。ここで、この8極12スロットの電動モータ2に関して、コギングトルクの低減と高効率化の両立を図るため、マグネット30の極弧角とティース51のティース幅に着目して種々の実験を行った。その実験結果を、図4から図7の図面を参照して説明する。なお、実験に使用した電動モータ2としては、ステータコア18の外径Dが98mmのものを用いた。なお、マグネット30の極弧角θとは、図3に示すように、マグネット30の周方向の一端とロータ14の軸中心Pとを結ぶ線と、マグネット30の周方向の他端とロータ14の軸中心Pとを結ぶ線とによって挟まれる角度、すなわち、ロータ14の軸中心とマグネット30の周方向両端とを結んだときの狭角を言うものとする。また、ティース幅Lとは、図2に示すように、ティース51の外周縁部52の周方向に沿う長さを言うものとする。さらに、ティース角度αとは、図2に示すように、ティース51の外周縁部52の周方向の一端とステータコア18の軸中心Qとを結ぶ線と、外周縁部52の周方向の他端とステータコア18の軸中心Qとを結ぶ線とによって挟まれる角度、すなわち、ステータコア18の軸中心Qと外周縁部52の周方向両端とを結んだときの狭角を言うものとする。図4は、マグネット30の極弧角θとコギングトルクとの関係を調べた実験結果である。この実験結果によれば、マグネット30の極弧角θが24~34度の範囲でコギングトルクが小さくなることがわかる。このことから、低コギングトルクを達成するには、極弧角θを24~34度の範囲にするのが好ましいと言える。図5は、マグネット30の極弧角θと有効磁束との関係を調べた実験結果である。この実験結果によれば、マグネット30の極弧角θが30度よりも小さいと有効磁束が低く、極弧角θが小さくなるほど有効磁束が低下していく傾向がある。これに対して、極弧角θが30度以上であれば有効磁束の低下は少ないことがわかる。これは、12スロットのステータの場合にはティース角度αは最大でも30度弱であることから、極弧角θに対してティース角度αが大きくならない範囲まで極弧角θを下げても、有効磁束の低下は少ないと言うことである。このように極弧角θを30度以上に設定すると、トルクに利かない磁束が減るので、鉄損低減や、ステータコア18のヨーク部50の薄肉化による磁路節約の効果がある。そして、図4および図5に示される実験結果から、低コギングトルク且つ高トルク確保の両面から考えると、マグネット30の極弧角θは30~34度の範囲で設定するのが良いと結論づけられる。図6は、ステータコア18の外径Dに対するティース幅Lの割合以下、L/Dと略すとコギングトルクとの関係を調べた実験結果である。この実験結果によれば、L/Dが8.2~10.2の範囲においてコギングトルクが小さくなっていることがわかる。なお、実験に使用した外径が98mmのステータコア18の場合には、L/D=8.2~10.2をティース幅Lに換算するとL=8~10mmである。図7は、L/Dと、動作点におけるモータ効率との関係を調べた実験データである。この実験結果によれば、L/Dが6.1~9.2の範囲においてモータ効率が高い値となり、この範囲を外れるとモータ効率が低下することがわかる。なお、実験に使用した外径が98mmのステータコア18の場合には、L/D=6.1~9.2をティース幅Lに換算するとL=6~9mmである。そして、図6および図7に示される実験結果から、低コギングトルク且つ高モータ効率の両面から考えると、L/Dは8.2~9.2の範囲で設定するのが良いと結論づけられる。なお、実験に使用した外径が98mmのステータコア18の場合には、L/D=8.2~9.2をティース幅Lに換算するとL=6~9mmである。したがって、8極12スロットの電動モータ2においては、マグネット30の極弧角θを30~34度の範囲で設定し、ステータコア18の外径Dに対するティース幅Lの割合、すなわちL/Dを8.2~9.2の範囲で設定すると、低コギングトルク、高効率を両立させることができる。そして、このように設定した電動モータ2よれば、高効率ながら騒音振動が少ないという優れた効果が奏される。"