"ステム部と、該ステム部に対して軸方向の端部に位置するねじ部とを有する掘削用中空鋼ロッドであって、質量でC:020~080Si:010~050Mn:010~100P:≦0015S:≦0050Cu:≦050Ni:050未満Cr:200~500Mo:020~080B:00002~00050Ti:0005~0050Al:0005~0050N:≦0050残部Fe及び不可避的不純物の組成を有する鋼で構成されており、前記ねじ部のねじには高周波焼入れが施されているとともに、互いに別体をなす該ねじ部と前記ステム部とが摩擦圧接にて接合されていることを特徴とする掘削用中空鋼ロッド。ステム部と、該ステム部に対して軸方向の端部に位置するねじ部とを有する掘削用中空鋼ロッドの製造方法であって、前記ステム部及びねじ部を質量でC:020~080Si:010~050Mn:010~100P:≦0015S:≦0050Cu:≦050Ni:050未満Cr:200~500Mo:020~080B:00002~00050Ti:0005~0050Al:0005~0050N:≦0050残部Fe及び不可避的不純物の化学組成を有する鋼で別体に構成し、前記ねじ部のねじに予め高周波焼入れを施した上で、該ねじ部と前記ステム部とを摩擦圧接にて互いに接合することを特徴とする掘削用中空鋼ロッドの製造方法。本発明は以上のような事情を背景とし、ステム部とねじ部との摩擦圧接による接合部の近傍部での硬度低下を効果的に抑制し、従ってその硬度の低下した部分が強度的な弱点部となって掘削用中空鋼ロッドの寿命を大きく低下させる問題を解決し得る掘削用中空鋼ロッド及びその製造方法を提供することを目的としてなされたものである。而して請求項1は掘削用中空鋼ロッドに関するもので、ステム部と、該ステム部に対して軸方向の端部に位置するねじ部とを有する掘削用中空鋼ロッドであって、質量でC:020~080,Si:010~050,Mn:010~100,P:≦0015,S:≦0050,Cu:≦050,Ni:050未満,Cr:200~500,Mo:020~080,B:00002~00050,Ti:0005~0050,Al:0005~0050,N:≦0050,残部Fe及び不可避的不純物の組成を有する鋼で構成されており、前記ねじ部のねじには高周波焼入れが施されているとともに、互いに別体をなす該ねじ部と前記ステム部とが摩擦圧接にて接合されていることを特徴とする。請求項2は中空鋼ロッドの製造方法に関するもので、ステム部と、該ステム部に対して軸方向の端部に位置するねじ部とを有する掘削用中空鋼ロッドの製造方法であって、前記ステム部及びねじ部を、質量でC:020~080,Si:010~050,Mn:010~100,P:≦0015,S:≦0050,Cu:≦050,Ni:050未満,Cr:200~500,Mo:020~080,B:00002~00050,Ti:0005~0050,Al:0005~0050,N:≦0050,残部Fe及び不可避的不純物の化学組成を有する鋼で別体に構成し、前記ねじ部のねじに予め高周波焼入れを施した上で、該ねじ部と前記ステム部とを摩擦圧接にて互いに接合することを特徴とする。次に本発明の実施形態を以下に説明する。表1に示す化学成分の鋼を60トン真空炉で溶解し、取鍋精錬LF及び真空脱ガスRHを行った後に分塊圧延し、ビレットを製造した。更に、ビレットの中心部に孔明け加工BTA加工を施した後に、中心部に芯金材を挿入した状態で圧延し、φ52mm,φ74mmの2つの形状の中空丸棒を得た。φ52mmの中空丸棒については、端部におねじ加工を施して図1イに示すおねじ18を備えたおねじ部14とステム部12とを一体に有する部材となし、おねじ18のみを高周波焼入れした。一方φ74mmの丸棒については、切断後にめねじ加工を施してめねじ20を備えためねじ部16となし、めねじ20に対して高周波焼入れを施した。その後、おねじ部14とステム部12とを一体に有する上記の部材と、めねじ部16とを摩擦圧接により接合し、図1に示す形状の掘削用ロッド10を製造した。尚図1の掘削用ロッド10において、おねじ部14の軸方向長L1=150mm,ステム部12の軸方向長L2=3510mm,めねじ部16の軸方向長L3=180mmである。またおねじ18の外径はφ50.8mmで、その軸方向長L4=93mm,めねじ20の内径はφ50.8mmで、軸方向長L5=75mmである。また比較例表1中の比較例Aとして、従来用いられている鋼種を用い、熱処理として浸炭焼入れをした他は上記と同様の方法にて掘削用ロッド10を製造した。ここで高周波焼入処理,浸炭焼入処理,摩擦圧接等については以下の条件にて行った。<高周波焼入処理>周波数30kHz,電力270kW,回転数200rpm,加熱時間6秒,冷却水冷<浸炭焼入処理>浸炭方式:ガス浸炭法浸炭温度940°C,時間4時間,カーボンポテンシャル11拡散温度940°C,時間4時間,カーボンポテンシャル08焼入れ温度870°C,時間30分,冷却ファン冷却<摩擦圧接>回転数870rpm,圧接圧力12kgfmm2,より代40mm以上のようにして製造した掘削用ロッド10について、表層硬さ,中心部硬さ,硬さ最小値,衝撃値の各特性を以下のようにして評価した。<表層硬さ,中心部硬さ>図1ロに示すように、摩擦圧接部を含むように硬さ試験片S1を採取し、焼入れの入った接合部の表層,肉厚の中心部の硬さを測定した。硬さ測定はJISZ2244のビッカース硬さ試験-試験方法に準拠して行った。測定はn=3にて行い、その平均値をもって評価した。<硬さ最小値最低硬さ>ここで硬さ最小値は、摩擦圧接部の近傍部で一番硬さの低い部分の硬さを指し、焼戻し効果によって硬さが低下した部分が該当する場合が多い。上記中心部硬さ測定と同じようにして試験片S1の肉厚の中心部の硬さを図1ハに示しているように長さ方向に1mm間隔で測定し、硬さの最小値最低硬さを調べた。ここでも硬さ測定はJISZ2244ビッカース硬さ試験-試験方法に準拠して行い、n=3で測定してその平均値をもって評価した。<衝撃値測定>図1ロに示しているように、摩擦圧接部を含むように肉厚中心部から衝撃試験用の試験片S2を採取し、Vノッチ試験片の吸収エネルギーを調査した。試験はJISZ2242金属材料のシャルピー試験方法に準拠し、Vノッチ試験片での吸収エネルギーを測定した。測定はn=3で行い、その平均値をもって評価した。これらの結果が表2に示してある。尚、表2における表層05mm硬さの値は590HV以上を目標とし、中心部硬さは300HV以上を、硬さ最小値は300HV以上を、衝撃値は15J/cm2以上をそれぞれ目標値として評価を行った。表2に示しているように、Cr含有量が131で本発明の下限値である200よりも低く、またNi含有量が275で本発明の上限値である050よりも高い鋼種を用いた比較例Aでは、摩擦圧接時における接合部の近傍部の硬さ低下が大きい。C含有量が017で本発明の下限値である020よりも低い比較例Bでは表層硬さが低く、逆に095と本発明の上限値の080よりも高い比較例Cでは衝撃値が低い。Mn含有量が005で本発明の下限値の010よりも低い比較例Dでは硬さ最小値,衝撃値ともに低く、逆に121と本発明の上限値の100よりも高い比較例Eでは衝撃値が低い。Cr含有量が178で本発明の下限値である200よりも低い比較例Fでは、摩擦圧接時の際にCr炭化物の析出による2次硬化が十分に得られないために、硬さ最小値が低い。逆にCr含有量が531と本発明の上限値である500よりも高い比較例Gでは、衝撃値が低くなっている。Mo含有量が014で、本発明の下限値である020よりも低い比較例Hでは硬さ最小値が低く、逆にMo含有量が092で、本発明の上限値である080よりも高い比較例Iでは衝撃値が低くなっている。次にB含有量が本発明の下限値よりも低い比較例Jでは、圧延時の割れで製品製造ができなかった。またB含有量が本発明の上限値よりも高い比較例Kでは、衝撃値が低くなっている。これに対し本発明例のものは表層硬さ,中心部硬さ,硬さ最小値,衝撃値等の各特性が何れも良好な値を示している。つまり本発明に従えば、摩擦圧接で接合を行った場合であっても、その後に全体を熱処理することなく、各特性を一体構造で掘削用ロッドを製造した場合と同程度の良好な特性となすことができ、従って一体構造で製造した場合とほぼ同様の掘削用ロッドの寿命が期待できる。以上本発明の実施形態を詳述したがこれはあくまで一例示である。例えば本発明においては軸方向の各端部のねじ部が何れもおねじ部である掘削用ロッド,逆に両端部のねじ部がめねじ部である掘削用ロッドに対して適用することも可能である等、本発明はその趣旨を逸脱しない範囲において種々変更を加えた態様で実施可能である。"