"航空機用転がり軸受の内外輪の間で軸受荷重を支持する転動体を回転自在に保持する航空機用転がり軸受用樹脂保持器であって、前記保持器が炭素繊維材によって強化された樹脂組成物からなり、前記転動体と摺接する保持器ポケット部の表面粗さが0.8μmRa以上6.5μmRa以下であることを特徴とする航空機用転がり軸受用樹脂保持器。航空機用転がり軸受の内外輪の間で軸受荷重を支持する転動体を回転自在に保持する航空機用転がり軸受用樹脂保持器であって、前記保持器が炭素繊維材によって強化された樹脂組成物からなり、前記保持器の内径面および外径面から選ばれる少なくとも1つの面の表面粗さが0.8μmRa以上6.5μmRa以下であることを特徴とする航空機用転がり軸受用樹脂保持器。航空機用転がり軸受の内外輪の間で軸受荷重を支持する転動体を回転自在に保持する航空機用転がり軸受用樹脂保持器であって、前記保持器が炭素繊維材によって強化された樹脂組成物からなり、前記転動体と摺接する保持器ポケット部の表面粗さ、ならびに前記保持器の内径面および外径面から選ばれる少なくとも1つの面の表面粗さが0.8μmRa以上6.5μmRa以下であることを特徴とする航空機用転がり軸受用樹脂保持器。前記炭素繊維材がPAN系炭素繊維材であることを特徴とする請求項1、請求項2または請求項3記載の航空機用転がり軸受用樹脂保持器。前記PAN系炭素繊維材が一方向材または織布から選ばれた少なくとも1つの炭素繊維材の積層体であることを特徴とする請求項4記載の航空機用転がり軸受用樹脂保持器。前記織布が平織織布であることを特徴とする請求項5記載の航空機用転がり軸受用樹脂保持器。前記樹脂組成物を構成する母材樹脂の体積割合Vrが樹脂組成物全量に対して20容量以上50容量以下であることを特徴とする請求項1ないし請求項6のいずれか1項記載の航空機用転がり軸受用樹脂保持器。前記樹脂組成物を構成する母材樹脂が分子内にイミド結合を有するイミド系樹脂であることを特徴とする請求項1ないし請求項7のいずれか1項記載の航空機用転がり軸受用樹脂保持器。前記イミド系樹脂が200°C以上のガラス転移点を有するポリイミド樹脂からなることを特徴とする請求項8記載の航空機用転がり軸受用樹脂保持器。航空機用転がり軸受の内外輪の間で軸受荷重を支持する転動体を回転自在に保持する保持器を設けた航空機用転がり軸受であって、前記保持器が請求項1ないし請求項9のいずれか1項記載の航空機用転がり軸受用樹脂保持器であることを特徴とする航空機用転がり軸受。航空機用転がり軸受の内外輪の間で軸受荷重を支持する転動体を回転自在に保持する保持器を設けた航空機用転がり軸受を内蔵する航空機用転がり軸受ユニットであって、前記保持器が請求項1ないし請求項9のいずれか1項記載の航空機用転がり軸受用樹脂保持器であることを特徴とする航空機用転がり軸受ユニット。上述した銀めっき皮膜を形成した保持器において、銀めっき皮膜は極めて優れたなじみ性や耐焼付き性を有しており、ドライラン状態で運転される転がり軸受の寿命を長くすることができる好ましい表面処理である。一方、これらの軸受を潤滑するための潤滑油には耐焼付き性や酸化劣化を向上させる目的で硫化油脂やジアルキルジチオリン酸亜鉛などイオウを含む添加剤が配合されている。これらの添加剤は焼付きを防止する過程、ないしは潤滑油の酸化劣化を防止する過程で活性なイオウ化合物を生成する。これらのイオウ化合物が銀めっきと接触すると化学反応を起こし、硫化銀となり、この硫化銀が銀めっき被膜の表面を被覆する。この硫化銀は銀と比べて脆く、被膜が剥離したり、耐油性に劣ったりするため、潤滑油により被膜が溶解する。その結果、銀めっき被膜が消失した保持器と軌道輪との間の摩擦が増大し、焼付きが生じやすくなるという問題がある。また、燐酸塩の自己潤滑性皮膜を形成した転がり軸受は、潤滑油が十分存在する場合は油を表面に保持しやすく摩擦を低減する効果を有するが、ドライランのような厳しい条件では直ちに摩滅し、短時間で潤滑効果を失う。また、四ふっ化エチレン樹脂粉末を含有する無電解ニッケル複合めっき皮膜は、低速条件では無潤滑でも一定の性能を示すが、航空機軸受のように高速で運転される場合には潤滑性能を維持できない場合がある。本発明は、このような問題に対処するためになされたものであり、ドライラン状態で使用されても、焼付きなしでの運転可能時間を十分に確保できる航空機用転がり軸受およびこの転がり軸受に用いられる保持器の提供を目的とする。本発明は、航空機用転がり軸受の内外輪の間で軸受荷重を支持する転動体を回転自在に保持する航空機用転がり軸受用樹脂保持器であり、この保持器が炭素繊維材によって強化された樹脂組成物からなり、1上記転動体と摺接する保持器ポケット部の表面粗さが0.8μmRa以上6.5μmRa以下であることを特徴とする、2上記保持器の内径面および外径面から選ばれる少なくとも1つの面の表面粗さが0.8μmRa以上6.5μmRa以下であることを特徴とする、または3上記保持器ポケット部ならびに上記保持器の内径面または外径面から選ばれる少なくとも1つの面の表面粗さが0.8μmRa以上6.5μmRa以下であることを特徴とする。また、上記炭素繊維材がPAN系炭素繊維材であることを特徴とする。特にPAN系炭素繊維材が一方向材または織布から選ばれた少なくとも1つの炭素繊維材の積層体であることを特徴とする。特に上記織布が平織織布であることを特徴とする。上記樹脂組成物を構成する母材樹脂の体積割合Vrが樹脂組成物全量に対して20容量以上50容量以下であることを特徴とする。ここで、体積割合Vrは[Vr=母材樹脂の体積/樹脂組成物の体積×100]で表される値である。また、上記母材樹脂が分子内にイミド結合を有するイミド系樹脂であることを特徴とする。このイミド系樹脂が200°C以上のガラス転移点を有するポリイミド樹脂からなることを特徴とする。本発明の航空機用転がり軸受は、航空機用転がり軸受の内外輪の間で軸受荷重を支持する転動体を回転自在に保持する上記本発明の保持器が設けられていることを特徴とする。また、本発明の航空機用転がり軸受を内蔵する航空機用転がり軸受ユニットであることを特徴とする。本発明の航空機用転がり軸受用樹脂保持器は、保持器に母材樹脂を用いているため、転動体とのなじみ性に優れ微量の付着油でも有効に活用できるため摩擦が低減し、さらに不活性であり潤滑油に添加されているイオウ系添加剤とも反応しないため、使用中に消滅することなく長期間にわたり優れた潤滑特性を維持する。また、軌道輪と保持器の地肌との金属接触を防止して、ドライラン状態で使用されても、焼付きなしでの運転可能時間を十分に確保することができる。本発明の航空機用転がり軸受用樹脂保持器は、炭素繊維材で強化された樹脂組成物を成形して得られる。樹脂組成物は、母材樹脂と炭素繊維材とで構成される炭素繊維複合材料である。使用できる母材樹脂としては、耐熱性耐油性を有し、炭素繊維材とのなじみ性に優れた材料が好ましい。そのような母材樹脂例としては、フェノール樹脂、フラン樹脂、ビスマレイミド樹脂、ビスマレイミドトリアジン樹脂、ポリアミノビスマレイミド樹脂、芳香族ポリイミド樹脂等の熱硬化性樹脂、ポリフェニレンエーテル樹脂、ポリフェニレンサルファイド樹脂、ポリサルフォン樹脂、ポリエーテルサルフォン樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、熱可塑性ポリイミド樹脂、芳香族ポリアミドイミド樹脂、ポリベンゾイミダゾール樹脂、ポリエーテルケトン樹脂、ポリエーテルニトリル樹脂、フッ素樹脂、芳香族ポリエステル樹脂等の熱可塑性樹脂等が挙げられる。航空宇宙用途のうち、エンジンの主軸用軸受などソークバックなど高耐熱性が求められる用途に適した樹脂としては、ビスマレイミド樹脂、芳香族ポリイミド樹脂、ポリエーテルエーテルケトン樹脂、ポリベンゾイミダゾール樹脂が好ましい。特に、ビスマレイミド樹脂、芳香族ポリイミド樹脂などのイミド樹脂が好ましい。本発明に好ましいイミド系樹脂は、芳香族イミド結合を分子内に含むイミド樹脂であり、熱硬化後のガラス転移温度が200°C以上、好ましくは240°C以上の樹脂である。ここでのガラス転移温度とは、粘弾性分析装置を用い以下の方法で求めた値である。まず、それぞれの樹脂を最適条件で熱硬化させることで、長さ40mm、幅10mm、厚さ1mmの平板試験片を成形する。続いて、3点曲げ形態標線間距離20mmで評価できるよう粘弾性分析装置SII社製DMS6110内に設置し、空気雰囲気において-50°Cから400°Cまで2°C/分の昇温速度で昇温させ、0.5Hzの周波数で負荷をかけたときの温度に対する損失弾性率Eおよび貯蔵弾性率E’をそれぞれ求める。損失弾性率を貯蔵弾性率で除した値tanδが極大値となった時の温度をガラス転移温度とする。芳香族イミド結合を分子内に含むイミド系樹脂において、芳香族イミド結合を分子内に含むとは、芳香族環を形成する炭素原子のうち隣接する炭素原子を含んでイミド環を形成する場合、および/または芳香族環に直接結合する窒素原子炭素原子を含んでイミド環を形成する場合を含む。また、芳香族イミド結合を分子内に含むとともに分子内または分子末端に不飽和結合を有するポリイミドオリゴマー樹脂も好ましい。芳香族イミド結合を分子内に含むイミド系樹脂として付加型イミド樹脂がある。付加型イミド樹脂の例としては、ビスマレイミド樹脂が挙げられる。ビスマレイミド樹脂としては市販各種モノマーを組み合わせるなどして使用することができ、例えば大和化成工業社製BMI-1000、BMI-2000、BMI-3000、BMI-4000、BMI-5000、BMI-7000、京セラケミカル社製イミダロイKIR-30などが挙げられる。また、ビスマレイミドを含む樹脂として、ビスマレイミドトリアジン樹脂三菱ガス化学社製BTレジンなどが挙げられる。芳香族イミド結合を分子内に含むイミド系樹脂として芳香族ポリイミドオリゴマー樹脂がある。なお、芳香族ポリイミドオリゴマー樹脂には溶解性を損なわない割合の範囲で芳香族ポリアミック酸オリゴマー成分を含むことができる。芳香族ポリイミドオリゴマー樹脂としては、芳香族イミド結合を分子内に含むイミド樹脂として分子鎖が屈曲して捩れた立体構造から芳香族面が非平面となる非対称イミド樹脂が挙げられる。非対称イミド樹脂とすることにより、成形性が優れる。特に非対称芳香族ポリイミドオリゴマー樹脂が好ましい。非対称芳香族ポリイミドオリゴマー樹脂としては、ビフェニルテトラカルボン酸無水物を含むイミド樹脂が挙げられる。例えば、2,3,3’,4’-ビフェニルテトラカルボン酸無水物などの非対称テトラカルボン酸無水物と芳香族ジアミンと末端基として4-をマイクロシリンジで1μl計量し、相手材11に塗布した。この状態で、荷重50N、滑り速度05m/秒の条件で摩擦試験を実施した。摩擦係数が上昇するまでの運転時間をドライラン状態での耐久性として評価した。なお、試験時間は60分を上限として、摩擦係数が0.5をこえる、または無潤滑時の摩擦係数と同等になるまでの時間を記録した。摩擦係数の経時変化の例として、実施例1を図4に、比較例1を図5に、比較例3を図6、比較例10を図7にそれぞれ示す。ドライラン性能を擦係数上昇時間として各表に示した。また、摩擦上昇時間が60分以上であったものについては、相手材攻撃性を調査した。相手材の断面曲線を表面形状粗さ測定器で測定し、摩耗深さを相対摩耗量として各表に記載した。<熱劣化試験>各平板試験片を300°Cの雰囲気で放置し、500時間後、室温での曲げ強度の保持率を求めた。曲げ強度の評価方法はJISK70741988に準拠した。保持率が50以上であったものを耐熱性○として表2、表3に記載した。<総合評価>ドライラン試験において、摩擦係数が上昇するまでの時間が長く、かつ相手材の攻撃性が低く、かつ母材樹脂としての耐熱劣化性に優れるものを○と表記した。表1~表4に示すように、実施したドライラン試験の条件において銀めっき処理比較例4~6は耐摩耗性が低く、摺動早期から基材に達し摩擦係数が上昇し始めた。これに対して実施例1~17に示す炭素繊維複合材料は、炭素繊維が荷重点となり潤滑油を適当な表面粗さの谷部に保持することで、優れたドライラン性能を有する。特に、耐摩耗性表面粗さが0.8μmRa以上では摩擦係数が上昇するまでの時間が長く、ドライラン性能に有効であることが分かった。また、表面粗さが6.5μmRa以上となる8.4μmRaの比較例8においては、炭素繊維の相手材への攻撃性アブレッシブ摩耗が確認された。各実施例に示す炭素繊維複合材料を用いて保持器を作製して、耐熱軸受鋼M50材からなる深溝玉軸受に組み込み、DN値が160万で回転する軸に取り付け、BP社製ターボオイル2197を潤滑油として外部から供給しながら、雰囲気温度200°Cの条件で軸受試験を行なった。この条件で2時間運転したが各実施例の保持器を用いた転がり軸受は異常を認めなかった。"