"金属錯体グリース組成物の製造方法であって、i基油、水、金属塩基、および錯形成剤を含むスラリーを調製する工程であって、スラリー中の水:固体の重量比が0.15:1~1.5:1の範囲である;ii少なくとも1,000,000s-1の剪断頻度にてスラリーに剪断を加える工程;iii工程iiから得られるスラリーをC10-C24の飽和もしくは不飽和脂肪酸またはこれらの誘導体に加えて鹸化反応を起こさせる工程であって、鹸化反応は少なくとも80°Cの温度で行われる;iv工程iiiから生じる鹸化生成物から水を除去する工程;v工程ivから得られる生成物を190~230°Cの範囲の温度にて加熱する工程;およびvi工程vから得られる生成物を200~150°Cの範囲の温度に冷却して金属錯体グリース組成物を形成させる工程;を含む、前記方法。スラリー中の水:固体の重量比が0.2:1~1:1の範囲である、請求項1に記載の製造方法。剪断頻度が少なくとも1,500,000s-1である、請求項1または2に記載の製造方法。工程iiが、少なくとも1つの角穴スクリーンを有する高剪断ミキサーによって行われる、請求項1~3のいずれか1項に記載の製造方法。高剪断ミキサーが2つの角穴スクリーンを含む、請求項4に記載の製造方法。製造方法が、追加工程としてvii金属錯体グリース組成物に性能添加剤を加える工程を含む、請求項1~5のいずれか1項に記載の製造方法。金属塩基が、水酸化リチウム、水酸化カルシウム、水酸化アルミニウム、水酸化チタン、およびこれらの混合物から選ばれる、請求項1~6のいずれか1項に記載の製造方法。金属塩基が水酸化リチウムである、請求項1~7のいずれか1項に記載の製造方法。錯形成剤が、低~中分子量の酸もしくは二酸から選ばれる、請求項1~8のいずれか1項に記載の製造方法。錯形成剤が、ホウ酸、セバシン酸、アゼライン酸、安息香酸、シュウ酸、マロン酸、コハク酸、グルタル酸、アジピン酸、スベリン酸、ピメリン酸、ドデカンジオン酸、およびこれらの混合物から選ばれる、請求項1~9のいずれか1項に記載の製造方法。錯形成剤がホウ酸である、請求項1~10のいずれか1項に記載の製造方法。C10-C24の飽和もしくは不飽和脂肪酸またはこれらの誘導体が12-ヒドロキシステアリン酸である、請求項1~11のいずれか1項に記載の製造方法。請求項1~12のいずれか1項に記載の製造方法によって製造される、グリース組成物。本発明の好ましい実施態様では、基油は、ロイヤルダッチシェルグループオブカンパニーからHVIまたはMVINの品名で市販されている鉱物由来の基油である。金属塩基は、金属錯体グリース組成物の総重量を基準として1重量~5重量の範囲のレベルで存在するのが好ましく、2重量~4重量の範囲のレベルで存在するのがさらに好ましい。本発明の製造方法において使用することができる金属塩基の種類に関しては特定の制限はない。本発明で使用する上で好適な金属塩基の例としては、水酸化リチウム、水酸化カルシウム、水酸化アルミニウム、水酸化チタン、およびこれらの混合物などが挙げられる。本発明での使用に対して好ましい金属塩基は水酸化リチウムである。金属錯体石鹸増粘剤を作製するためには、錯形成剤を製造プロセス中に加える。好適な錯形成剤としては、低分子量~中分子量の酸または二酸などがある。本発明で使用する上で好ましい錯形成剤は、ホウ酸、セバシン酸、アゼライン酸、安息香酸、シュウ酸、マロン酸、コハク酸、グルタル酸、アジピン酸、スベリン酸、ピメリン酸、ドデカンジオン酸、およびこれらの混合物から選択される。本発明で使用する上で特に好ましい錯形成剤はホウ酸である。本発明の製造方法の第1の工程において作製されるスラリーは水を含む。スラリー中の水:固体の重量比は0.15:1~1.5:1の範囲であり、好ましくは0.2:1~1:1の範囲であり、さらに好ましくは0.2:1~0.6:1の範囲である。驚くべきことに、本発明の製造方法により、比較的低レベルの水を加えることが可能となり、これに応じてベンティング時間が短縮される、ということが見出された。スラリータンクには、密閉式ミキサーと再循環ラインが装備されているのが好ましい。本発明の製造方法の第2の必須工程では、スラリーが少なくとも1,000,000s-1の剪断頻度にて処理される。本発明での好ましい剪断頻度は少なくとも1,500,000s-1であり、さらに好ましくは少なくとも1,800,000s-1であり、さらに好ましくは少なくとも2,000,000s-1である。少なくとも1,000,000s-1の剪断頻度を得るのに適したいかなるミキサーも本発明において使用することができる。少なくとも1,000,000s-1の剪断頻度をスラリーに加えると、スラリー中に存在する固体例えば、リチウム塩基や錯形成剤の粒径が、固体粒子の少なくとも90が最大でも50μmの粒径を有するように低下するので好ましい。スラリー中に存在する固体の粒径を、0.0001μm~200μmの範囲の平均粒径に減少させるのが好ましく、1μm~75μmの範囲の平均粒径に減少させるのがさらに好ましく、3μm~50μmの範囲の平均粒径に減少させるのがさらに好ましい。鹸化反応は、水-油界面において生じる。特定の理論で拘束されるつもりはないが、粒径を前記範囲に減少させるということは、物質移動エリアが増大し、鹸化反応と錯形成反応を生じさせるのに必要とされる水の量がより少なくなることを意味している。本発明の製造方法では、その場のすなわち、スラリー容器自体の中に配置された、あるいはインラインのすなわち、スラリー容器の外部に配置された高剪断ミキサーを使用することができる。その場の高剪断ミキサーはスラリー容器自体の中に配置されているが、インライン高剪断ミキサーは、スラリー容器の外部に例えば再循環ライン上に配置されている。本発明の好ましい製造方法では、高剪断ミキサーがスラリー容器の再循環ライン上に配置される場合にはインライン高剪断ミキサーが使用される。本発明で使用する上で好適なミキサーは、正方形の孔を有する少なくとも1つのスクリーンを含むのが好ましい高剪断ミキサー角穴高剪断ミキサーSQHSMとして知られているである。1つの適切な実施態様では、本発明で使用する上で高剪断ミキサーが2つのスクリーン内部スクリーンと外部スクリーンを含み、それらの少なくとも一方が角穴を有する。外部スクリーンが角穴を有するのが好ましい。本発明の1つの実施態様では、高剪断ミキサーは、正方形の孔を有する外部スクリーンと、スロットをつけた四角形のすなわち長方形の孔を有する内部スクリーンを含む。3つのスクリーンを含む高剪断ミキサーも使用することができ、この場合は、これらスクリーンの少なくとも1つが正方形の孔を有するのが好ましい。本発明で使用する上で特に好ましい高剪断ミキサーは、正方形の孔を有する2つのスクリーンを含む二重スクリーン角穴高剪断ミキサー。高剪断ミキサーが内部スクリーンと外部スクリーンを有する場合、少なくとも1,000,000s-1の剪断頻度をもたらすのは一般に外部スクリーンである。本発明で使用する上で好適な高剪断ミキサーの例は、米国特許第3,857,013号明細書と米国特許第3,632,227号明細書に開示のミキサーであり、少なくとも1つの角穴スクリーンが取り付けられているのが好ましく、2つの角穴スクリーンが取り付けられているのがさらに好ましい。本発明で使用する上で好適な高剪断ミキサーとしては、下記のようなミキサーがあるが、これらに限定されるわけではない:1Silverson社から市販の、モデル番号312/450MSを有する二重スクリーン角穴高剪断ミキサー;4個の内側ローターブレード、12個の外側ローターブレード、300RPMの駆動速度、7.5kWの出力定格、50Hzの周波数、12.4m/sの内側ローター先端速度、17.95m/sの外側ローター先端速度、435483s-1の内側剪断頻度、および2143393s-1の外側剪断頻度を有する;2Silverson社から市販の、モデル番号450/600MSを有する二重スクリーン角穴高剪断ミキサー;4個の内側ローターブレードと12個の外側ローターブレード、300RPMの駆動速度、15kWの出力定格、50Hzの周波数、17.95m/sの内側ローター先端速度12.4m/s、23.95m/sの外側ローター先端速度、714464s-1の内側剪断頻度、および3320558s-1の外側剪断頻度を有する。50Hz以外の周波数例えば60Hzを有する高剪断ミキサーも、本発明での使用に好適である。本発明の製造方法の第3の工程では、工程iiから得られるスラリーを、C10-C24の飽和または不飽和の脂肪酸もしくはその誘導体と接触させて、鹸化反応を起こさせる。鹸化反応は、少なくとも80°C好ましくは少なくとも100°Cの温度で行われる。本明細書で使用している鹸化反応という用語は錯体形成反応を含む。さらに、本明細書で使用している鹸化生成物という用語は錯化生成物を含む。C10-C24の飽和または不飽和の脂肪酸もしくはその誘導体は、工程iからのスラリーと接触させる前に予備溶融することができる。一般には、C10-C24の飽和または不飽和の脂肪酸は基油中にて予備溶融される。本発明で使用する上で好適な脂肪酸成分の例としては、脂肪酸、脂肪酸エステル、脂肪グリセリド、およびこれらの組み合わせ物などがある。脂肪酸成分は、一般には10炭素原子から24炭素原子の範囲C10-C24の炭素原子を含み、好ましくは15炭素原子~18炭素原子の範囲C15-C18の炭素原子を含む。脂肪酸成分は、飽和であっても不飽和であってもよい。本発明で使用する上で好適な脂肪酸成分の例としては、オレイン酸;パルミチン酸;ステアリン酸;タロー、水素化魚油、ヒマシ油、ウール、グリース、およびロジンから誘導される他のカルボン酸;ならびにこれらの組み合わせ物;などがある。グリース組成物を製造する上で好適な脂肪酸成分の例としては、水素化ヒマシ油HCO、水素化ヒマシ油脂肪酸HCOFA、およびこれらの組み合わせ物などがあり、好ましいのは水素化ヒマシ油脂肪酸HCOFAである。水素化ヒマシ油HCOは、12-ヒドロキシステアリン酸のグリセリドである。12-ヒドロキシステアリン酸は、本発明で使用する上で好ましい脂肪酸である。水素化ヒマシ油脂肪酸本明細書ではHCOFAと呼ぶは通常、HCOFAの総重量を基準として少なくとも85重量の12-ヒドロキシステアリン酸を含む。HCOFAは、少量の追加成分を含んでよい。追加成分の例としては、パルミチン酸C16、ステアリン酸C18、アラキジン酸C20、12-ケトステアリン酸、およびこれらの組み合わせ物などがある。本明細書で使用している水素化ヒマシ油脂肪酸HCOFAという用語は、ある量の12-ヒドロキシステアリン酸一般には、HCOFAの総重量を基準として少なくとも85重量を構成する12-ヒドロキシステアリン酸、好ましくは、HCOFAの総重量を基準として85~87重量を構成する12-ヒドロキシステアリン酸を含む組成物を表わしている。本発明の製造方法の工程ivでは、工程iiiから生じる鹸化生成物から水を除去する。工程iiiから得られる鹸化生成物中に存在する水の全てを工程ivにおいて除去するのが好ましいすなわち、スラリーの調製時に加えられる水、鹸化反応時に生じる水、および金属塩基中に存在することのある水。水は、いわゆるベンティング工程での蒸発によって除去するのが好ましい。水の除去は、工程iiiから得られる鹸化/錯化生成物を少なくとも100°Cの温度に加熱することによって行うのが好ましく、少なくとも110°Cの温度に加熱することによって行うのがさらに好ましい。工程ivにおいて水を除去した後、工程ivから得られる生成物を、少なくとも190°Cの温度に加熱する、好ましくは190~230°Cの範囲の温度に加熱する、さらに好ましくは195~225°Cの範囲の温度に加熱する、そしてさらに好ましくは200~220°Cの範囲の温度に加熱するという加熱工程vにて処理する。加熱工程vに次いで、金属錯体グリース組成物を形成させるために、生成物を冷却工程viにて処理する。冷却工程viは、200~150°Cの範囲の温度で行うのが好ましく、195~160°Cの範囲の温度で行うのがさらに好ましく、190~165°Cの範囲の温度で行うのがさらに好ましい。冷却工程はグリースケトル中にて行うのが好ましい。本発明の製造方法の任意の工程viiでは、金属錯体グリース組成物に性能添加剤を加える。性能添加剤の添加は、グリースケトル中にて行うのが好ましい。従来の種々のグリース添加剤を、本発明の潤滑用グリース中に、こうした用途分野で通常使用される量にて組み込んで、グリースに特定の望ましい特性例えば、酸化安定性、粘着性、超高圧特性、および腐食抑制を付与することができる。好適な添加剤としては、1種以上の超高圧/摩耗防止剤例えば、ジアルキル亜鉛やジアリール亜鉛等の亜鉛塩、ホウ酸塩、置換チアジアゾール、例えばジアルコキシアミンと置換有機リン酸塩とを反応させることによって得られる高分子窒素/リン化合物、アミンリン酸塩、天然由来もしくは合成由来の硫化マッコウクジラ油、硫化ラード、硫化エステル、硫化脂肪酸エステル、類似の硫化物質、例えば式OR3P=O式中、Rは、アルキル基、アリール基、またはアラルキル基であるに従ったオルガノホスファート、およびトリフェニルホスホロチオナート;1種以上の過塩基化金属含有清浄剤例えば、アルキルサリチル酸カルシウム、アルキルサリチル酸マグネシウム、アルキルアリールスルホン酸カルシウム、またはアルキルアリールスルホン酸マグネシウム;1種以上の無灰分散剤例えば、ポリイソブテニルコハク酸無水物とアミンもしくはエステルとの反応生成物;1種以上の酸化防止剤例えばヒンダードフェノールやヒンダードアミン例えばフェニルα-ナフチルアミン;1種以上の防錆剤;1種以上の摩擦調整剤;1種以上の粘度指数向上剤;1種以上の流動点降下剤;および1種以上の粘着性付与剤;などがある。グラファイト、微粉モリブデンジスルフィド、タルク、金属粉末、炭酸カルシウム、および種々のポリマー例えばポリエチレンワックス等の固体物質を加えて、特異な特性を付与することもできる。摩擦のレベルを低下させるために、当業者のほとんどが、有機モリブデンベースの配合物に関心を向けており、こうした潤滑用組成物の特許文献中に多くの提唱がなされている。以下に実施例を挙げて本発明を説明する。実施例1表1に示すような配合処方のグリース組成物を、下記の調製方法を使用して作製した。第1の工程では、基油全基油の10重量の量にて、水酸化リチウム一水和物、および水をスラリー容器に加えることによってスラリーを作製した。水:固体の重量比は約0.2~0.4:1であった。二重スクリーン角穴を有するインライン高剪断ミキサーを使用してスラリーを20分混合した。使用したミキサーは、Silverson社から市販の、モデル番号312/450MSを有する二重スクリーン角穴高剪断ミキサーであり、4個の内側ローターブレード、12個の外側ローターブレード、300RPMの駆動速度、7.5kWの出力定格、50Hzの周波数、12.4m/sの内側ローター先端速度、17.95m/sの外側ローター先端速度、435483s-1の内側剪断頻度、および2143393s-1の外側剪断頻度を有する。ホウ酸と分散剤をスラリーに加え、再び高剪断ミキシングを行った。得られたスラリーを、基油全基油の約50重量の量にてと予備溶融した12-ヒドロキシステアリン酸を含有するオートクレーブに移した。スラリータンクと高剪断ミキサー再循環ラインを基油で2回フラッシングし、フラッシング液をオートクレーブに移した。オートクレーブを約4バールの圧力で加熱し、このときにベンティングを開始した。温度が195~200°Cに達するまで、圧力を約4バールに保持し、195~200°Cに達したときにベンティングを終えた。オートクレーブを約220°Cの頂部温度にまで加熱し、得られた組成物をグリースケトルに移して、残りの基油を加え、冷却し、性能添加剤を加え、そして終了した。各製造工程に要した時間を記録した。仕上がったグリース組成物の種々の特性を、表2に示す標準的な試験法を使用して測定した。比較例1表1に示すような配合処方のリチウム錯体グリースを、スラリーを作製するのに従来の低剪断速度のパドル/スターラー型ミキサーを使用したこと以外は、実質的に同じ調製方法を使用して作製した。さらに、水:固体の重量比は約1.5:1であった。各製造工程に要した時間を記録した。仕上がったグリース組成物の種々の特性を、表2に示す標準的な試験法を使用して測定した。結果実施例1に対するバッチ時間は、比較例1に対するバッチ時間より47分短かった。このバッチ時間の差は、実施例1において必要とされる水の量がより少ないために、実施例1に対するベンティング時間と加熱時間がより短いことによるものであった。47分の時間節約は、比較例1と比べて実施例1に関して大幅な生産性向上をもたらす。このような大幅な生産性向上は、比較例1と実施例1との間のわずかな配合処方差によるものであるはずがない。さらに、加える水がより少ないということは、蒸発させる水がより少ないということを意味しているので、比較例1に比べて実施例1では大幅なエネルギー節減が果たされた。比較例1によるグリースの製造は、1バッチ当たり約170kgの水の付加を必要とした。実施例1によるグリースの製造は、約30kgの水しか必要としなかった。加える水が140kg少ないことでもたらされるエネルギー節減は、1バッチ当たり約300,000kJであった。表2からわかるように、実施例1は、従来のリチウム錯体グリースより少ない水を使用して製造されるにもかかわらず優れたグリース特性を示す少なくとも比較例1の特性と同等。比較例1と実施例1との間の物理的特性のわずかな差は、明らかに、グリースの製造もしくは試験法の繰り返し精度において見られる通常のバッチ間変動内に入る。"