"軸部と、その周面に成形される通常ねじ山とを有するタッピンねじにおいて、前記通常ねじ山の頂部を切り欠いて逃げ溝が成形され、かつこの逃げ溝の底面には前記通常ねじ山のフランク面と連接する端部の一部あるいは全部に沿って係合突出部が成形されていることを特徴とするタッピンねじ。前記通常ねじ山は非対称形状を成し、フランク角が小さく設定されたフランク面と連接する前記逃げ溝の底面の端部に前記係合突出部が成形されていることを特徴とする請求項1に記載のタッピンねじ。前記軸部の横断面形状は、曲率の異なる複数の円弧部を接続して成ることを特徴とする請求項1又は請求項2に記載のタッピンねじ。しかしながら、上記タッピンねじでは十分な緩み止め効果を得ることができず、ねじの緩みを完全に防止することはできなかった。本発明は、上記課題に鑑みて創成されたものであり、軸部と、その周面に成形される通常ねじ山とを有するタッピンねじにおいて、前記通常ねじ山の頂部を切り欠いて逃げ溝が成形され、かつこの逃げ溝の底面には前記通常ねじ山のフランク面と連接する端部の一部あるいは全部に沿って係合突出部が成形されている。このようなタッピンねじによれば、逃げ溝にワークが食い込むことによる緩み止め効果に加えて、逃げ溝に食い込んだワークに係合突出部が食い込むことによる緩み止め効果が得られる。また、前記通常ねじ山は非対称形状を成し、フランク角が小さく設定されたフランク面と連接する前記逃げ溝の底面の端部に前記係合突出部が成形されている。このようなタッピンねじによれば、雌ねじ成形時に押し出されるワークの余肉は、フランク角が小さく設定されたフランク面の位置する方向に多く流れ込むから、当該フランク面と連接する逃げ溝の底面の端部に係合突出部を成形することで、緩み止め効果が高くなる。また、前記軸部の横断面形状は、曲率の異なる複数の円弧部を接続して成る。このようなタッピンねじによれば、軸部の周面にも雌ねじ成形時に押し出されワークの余肉が食い込むので、緩み止め効果が高くなる。本発明のタッピンねじは、ワークの膨張、収縮、あるいは振動が生じても高い緩み止め効果を発揮する。本発明の第1の実施形態を図1乃至図4に基づき説明する。図1において、1は頭部2とこれに一体成形された軸部3とを有するタッピンねじであり、材質の一例として炭素鋼から成る。頭部2の表面には、タッピンねじ1にねじ込み駆動力がドライバビット図示せずから伝達される駆動穴図示せずが成形されている。また、この頭部2に一体成形された軸部3の頭部2側の周面には通常ねじ山10が成形されている。一方、前記軸部3の先端側の周面には、前記通常ねじ山10よりも小径の案内ねじ山9が当該通常ねじ山11と連なるように成形されている。この案内ねじ山10は、ワーク40に成形された下穴41の直径と同径か、もしくはこれより僅かに大きく設定されている。これにより、タッピンねじ1は、軸部2の先端を下穴41に差し込み、案内ねじ山9及び通常ねじ山10によってワーク40に雌ねじを成形しながらねじ込むように構成されている。なお、ワーク40は、その一例として、樹脂、アルミニウム合金等の軟質材料から成る。また、図1に示すように、前記通常ねじ山10にはその頂部を切り欠いて逃げ溝20が成形されており、軸線と同一方向に延びる直線L1に沿って配置されている。この逃げ溝20は、図3に示すように、通常ねじ山10の円周方向に等間隔をおいて配置されている。また、この逃げ溝20の深さは、前記通常ねじ山10の高さの3分の2程度に設定されている。この逃げ溝20に雌ねじ成形時に押し出されたワーク40の余肉が食い込むことにより、緩み止め効果が得られる。なお、図1に示すように、前記逃げ溝20は前記通常ねじ山10のつる巻線上の接線に直交する方向に延びる直線L2に沿って配置してもよい。これにより、タッピンねじ1の引抜き抵抗が向上し、ワーク40にねじ込んだタッピンねじ1は抜けにくくなる。図4に示すように、前記通常ねじ山10は、進み側フランク角αが圧力側フランク角βよりも大きく設定された非対称形状である。この形状により、タッピンねじ1が緩まないように構成されている。図2及び図4に示すように、前記逃げ溝20の底面21には、前記通常ねじ山10の圧力側フランク面11に連接する端部に沿って係合突出部30が成形されている。この係合突出部30は、逃げ溝20の底面21から突出して断面山形状を成しており、その高さは、逃げ溝20の深さに対して多くとも5分の1程度に設定されている。雌ねじ成形時に押し出されたワーク40の余肉は、スプリングバックの発生によって、逃げ溝20の底面21まで奥深く入り込むので、当該余肉に前記係合突出部30が食い込むので、さらに高い緩み止め効果を得ることができる。ここで、雌ねじ成形時に押し出されるワーク40の余肉は、圧力側フランク面11及び進み側フランク面12の位置する方向のうち、フランク角α,βが小さく設定された方向へ多く流れ込む。したがって、前記係合突出部30を成形する箇所は、進み側フランク角α及び圧力側フランク角βの設定に応じて決定する。第1の実施形態のタッピンねじ1のように、圧力側フランク角βが進み側フランク角αよりも小さく設定されている場合β<α、係合突出部30は、圧力側フランク面11に連接する底面21の端部に沿って成形されている。締付け完了時には圧力側フランク面11が雌ねじを強く押圧し、これにより雌ねじにはスプリングバックが発生するから、当該雌ねじに係合突出部30が食い込み、高い緩み止め効果を得ることができる。また、図5及び図6は、第2の実施形態のタッピンねじ1aを示すものである。このタッピンねじ1aは、圧力側フランク角βが進み側フランク角αよりも大きく設定されているβ>α。したがって、係合突出部30aは、進み側フランク面12に連接する底面21の端部に沿って成形される。さらに、図7及び図8は、第3の実施形態のタッピンねじ1bを示すものである。このタッピンねじ1bは、圧力側フランク角β及び進み側フランク角αが等しく設定されているβ=α。したがって、係合突出部30b、31bは、圧力側フランク面11及び進み側フランク面12に連接する底面21の両端部に沿って成形される。なお、図9及び図10は、第4の実施形態のタッピンねじ1cを示すものであり、圧力側フランク面11に連接する底面21の端部の一部が突出して係合突出部30cが成形されている。このように構成しても、係合突出部20cが逃げ溝20に食い込んだワーク40の余肉に食い込み、緩み止め効果が得られる。さて、図3に示すように、前記逃げ溝20の底面21は曲面であり、その底面21の両端には、タッピンねじ1の締付け方向矢印Y1方向に対して、前方に位置する前方側壁22と、後方に位置する後方側壁23とが立設して逃げ溝20を形成している。図3においては、前方側壁22及び底面21が接する点を接点Pとし、後方側壁23及び底面21が接する点を接点Qとする。また、底面21上の接点P,Qにおける各接線が交わる点を交点Oとする。そこで、前記前方側壁22は、直線OPと成す角θ1が90度または図示しないが鋭角に設定されている。一方、前記右方側壁23は、直線OQと成す角θ2が鈍角に設定されている。これにより、タッピンねじ1を緩める方向矢印Y2方向に回転するとき、前方側壁22は前記逃げ溝20に食い込んだワーク40の余肉に引っかかるので、緩み止め効果が得られる。一方、タッピンねじ1を締付ける方向矢印Y1方向に回転して雌ねじを成形しながらねじ込むとき、後方側壁23はワークの余肉に引っかからないので、円滑なねじ込みが可能となる。また、図11は、第5の実施形態のタッピンねじ1dを示すものであり、軸部3dの横断面形状は、曲率の異なる円弧部25d、26dを交互に接続して成る。これにより、円弧部25dと円弧部26dとの接続部分に、雌ねじ成形時に押し出されたワーク40の余肉が食い込むので、緩み止め効果が得られる。"