"ジエン系ゴム質重合体ア40~65重量の存在下に、芳香族ビニル系単量体イおよびシアン化ビニル系単量体ウを含有するビニル系単量体混合物35~60重量をグラフト共重合してなるグラフト共重合体I15~50重量部、芳香族ビニル系単量体イ36~65重量、シアン化ビニル系単量体ウ0~12重量およびマレイミド系単量体エ35~52重量を共重合してなる耐熱ビニル系共重合体II10~38重量部、芳香族ビニル系単量体イ60~70重量およびシアン化ビニル系単量体ウ30~40重量を共重合してなる高シアン化ビニル系共重合体III5~60重量部、ならびに芳香族ビニル系単量体イ70重量超~82重量およびシアン化ビニル系単量体ウ18重量~30重量未満を共重合してなるビニル系共重合体IV0~50重量部を含有してなる、耐熱耐塗装性熱可塑性樹脂組成物。グラフト共重合体Iが、ジエン系ゴム質重合体アとしてポリブタジエンゴム40~65重量の存在下に、芳香族ビニル系単量体イ25~40重量およびシアン化ビニル系単量体ウ10~20重量を含有するビニル系単量体混合物35~60重量をグラフト共重合してなることを特徴とする、請求項1に記載の耐熱耐塗装性熱可塑性樹脂組成物。重量平均粒子径が200~400nmと450nm以上の2種類のジエン系ゴム質重合体アをその重量比率が9:1~5:5の範囲になるように配合したものを使用することを特徴とする、請求項2に記載の耐熱耐塗装性熱可塑性樹脂組成物。高シアン化ビニル系共重合体IIIが下記AおよびBを満足することを特徴とする、請求項1~3のいずれかに記載の耐熱耐塗装性熱可塑性樹脂組成物。A高シアン化ビニル系共重合体IIIの平均シアン化ビニル含有率が30~40重量。B高シアン化ビニル系共重合体IIIのシアン化ビニルの組成分布において、平均シアン化ビニル含有率より2重量以上高い組成を有する共重合体が高シアン化ビニル系共重合体III中に20~50重量存在する。請求項1~4のいずれかに記載の耐熱耐塗装性熱可塑性樹脂組成物100重量部に対し、エチレン/メタアクリル酸エステル/一酸化炭素共重合体V0.5~10重量部を添加してなる、耐熱耐塗装性熱可塑性樹脂組成物。請求項1~5のいずれかに記載の耐熱耐塗装性熱可塑性樹脂組成物を成形してなる成形品。本発明は、高耐熱でありながら、射出成形品のエッジ部分においても良好な塗膜外観吸込み、ブリスターが無いを得ることができるような耐熱耐塗装性ゴム強化スチレン系樹脂組成物を提供することを課題とする。本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意検討を重ねた結果、特定のグラフト共重合体、耐熱ビニル系共重合体および高シアン化ビニル系共重合体を含有してなるゴム強化スチレン系樹脂組成物が、高耐熱でありながら良好な流動性と耐衝撃性とを併せ持ち、さらには射出成形品のエッジ部分においても良好な塗膜外観が得られることを見出し、本発明に到達した。すなわち、本発明は以下の1~6で構成される。1ジエン系ゴム質重合体ア40~65重量の存在下に、芳香族ビニル系単量体イおよびシアン化ビニル系単量体ウを含有するビニル系単量体混合物35~60重量をグラフト共重合してなるグラフト共重合体I15~50重量部、芳香族ビニル系単量体イ36~65重量、シアン化ビニル系単量体ウ0~12重量およびマレイミド系単量体エ35~52重量を共重合してなる耐熱ビニル系共重合体II10~38重量部、芳香族ビニル系単量体イ60~70重量およびシアン化ビニル系単量体ウ30~40重量を共重合してなる高シアン化ビニル系共重合体III5~60重量部、ならびに芳香族ビニル系単量体イ70重量超~82重量およびシアン化ビニル系単量体ウ18重量~30重量未満を共重合してなるビニル系共重合体IV0~50重量部を含有してなる、耐熱耐塗装性熱可塑性樹脂組成物。2グラフト共重合体Iが、ジエン系ゴム質重合体アとしてポリブタジエンゴム40~65重量の存在下に、芳香族ビニル系単量体イ25~40重量およびシアン化ビニル系単量体ウ10~20重量を含有するビニル系単量体混合物35~65重量をグラフト共重合してなることを特徴とする、1に記載の耐熱耐塗装性熱可塑性樹脂組成物。3重量平均粒子径が200~400nmと450nm以上の2種類のジエン系ゴム質重合体アをその重量比率が9:1~5:5の範囲になるように配合したものを使用することを特徴とする、1または2に記載の耐熱耐塗装性熱可塑性樹脂組成物。4高シアン化ビニル系共重合体IIIが下記AおよびBを満足することを特徴とする、1~3のいずれかに記載の耐熱耐塗装性熱可塑性樹脂組成物。A高シアン化ビニル系共重合体IIIの平均シアン化ビニル含有率が30~40重量。B高シアン化ビニル系共重合体IIIのシアン化ビニルの組成分布において、平均シアン化ビニル含有率より2重量以上高い組成を有する共重合体が高シアン化ビニル系共重合体III中に20~50重量存在する。51~4のいずれかに記載の耐熱耐塗装性熱可塑性樹脂組成物100重量部に対し、エチレン/メタアクリル酸エステル/一酸化炭素共重合体V0.5~10重量部を添加してなる、耐熱耐塗装性熱可塑性樹脂組成物。61~5のいずれかに記載の耐熱耐塗装性熱可塑性樹脂組成物を成形してなる成形品。本発明によれば、射出成形品のエッジ部分においても良好な塗膜外観を形成できる耐熱性の高い成形品を射出成形によって得ることができるため、耐熱塗装成形品の大型化や形状の複雑化に対応することができる。以下、本発明の耐熱耐塗装性熱可塑性樹脂組成物とその成形品について、具体的に説明する。本発明の耐熱耐塗装性熱可塑性樹脂組成物に配合されるグラフト共重合体Iは、ジエン系ゴム質重合体ア40~65重量の存在下に、芳香族ビニル系単量体イおよびシアン化ビニル系単量体ウを含有するビニル系単量体混合物35~60重量をグラフト共重合して得られるものである。ジエン系ゴム質重合体アとしては、具体的にはポリブタジエン、スチレン-ブタジエン共重合体、アクリロニトリル-ブタジエン共重合体、スチレン-ブタジエンのブロック共重合体およびアクリル酸ブチル-ブタジエン共重合体などが挙げられる。なかでも、ジエン系ゴム質重合体アとしては、ポリブタジエンが好ましく用いられる。ジエン系ゴム質重合体アの重量平均粒子径は特に制限はないが、100~1500nmであることが好ましく、200~1200nmであることがより好ましい。また、耐衝撃性と流動性との両立の観点から、重量平均粒子径が200~400nmと450~1200nmの2種類のジエン系ゴム質重合体アを併用することがさらに好ましい。また、ジエン系ゴム質重合体アとして重量平均粒子径が200~400nmと450~1200nmの2種類を併用する場合、流動性の観点から、200~400nmのものと450~1200nmのものとの重量比率は、9:1~5:5の範囲であることが好ましく、8:2~6:4の範囲であることがより好ましい。ジエン系ゴム質重合体アの重量平均粒子径は、RubbaerAgeVol.88p.484~4901960byE.Schmidt,P.H.Biddisonに記載のアルギン酸ナトリウム法アルギン酸ナトリウムの濃度量割合とアルギン酸ナトリウム濃度の累積重量分率より累積重量分率50の粒子径を求める。により測定することができる。また、ジエン系ゴム質重合体アとしてはガラス転移温度が0°C以下のものが好適であり、その下限値は実用上-80°C程度である。グラフト共重合体Iにおけるジエン系ゴム質重合体アの重量分率は、40~65重量に調整することが必要であるが、好ましいジエン系ゴム質重合体アの重量分率は、40~60重量であり、より好ましくは40~50重量である。重量分率が40重量未満では材料の衝撃が低下し、一方、65重量を超えると流動性が低下するといった成形加工性が損なわれ、また成形品の表面外観が低下することがあり好ましくない。ビニル系単量体混合物に含まれる芳香族ビニル系単量体イとしては、例えば、スチレン、α-メチルスチレン、ビニルトルエン、o-エチルスチレン、p-メチルスチレン、クロロスチレンおよびブロモスチレンなどが挙げられるが、特にスチレンが好ましく採用される。なお、グラフト共重合体Iでの芳香族ビニル系単量体イと、後述の耐熱ビニル系共重合体IIでの芳香族ビニル系単量体イ、高シアン化ビニル系共重合体IIIでの芳香族ビニル系単量体イおよびビニル系共重合体IVでの芳香族ビニル系単量体イは同一の物質であっても、それぞれ異なった物質であってもよいが、同一の物質であることが好ましい。ビニル系単量体混合物に含まれるシアン化ビニル系単量体ウとしては、例えば、アクリロニトリル、メタクリロニトリルおよびエタクリロニトリルなどが挙げられるが、特にアクリロニトリルが好ましく採用される。なお、グラフト共重合体Iでのシアン化ビニル系単量体ウ、耐熱ビニル系共重合体IIでのシアン化ビニル系単量体ウ、高シアン化ビニル系共重合体IIIでのシアン化ビニル系単量体ウおよびビニル系共重合体IVでのシアン化ビニル系単量体ウは同一の物質であっても、それぞれ異なった物質であってもよいが、同一の物質であることが好ましい。また、ビニル系単量体混合物には、本発明の効果を失わない程度に他の共重合可能な単量体を用いても良い。例えば、N-フェニルマレイミド、N-メチルマレイミドおよびメタクリル酸メチルなどが挙げられ、それぞれの目的に応じて選択することができる。これらは単独でも複数でも用いることが可能である。耐熱性や難燃性を向上させる意図があれば、N-フェニルマレイミドが好ましい。また、硬度向上や透明感を重視させるのであれば、メタクリル酸メチルが好ましく用いられる。ビニル系単量体混合物の合計の重量分率は、35~60重量に調整することが必要であり、さらに好ましい重量分率は、40~60重量であり、特に好ましくは、50~60重量である。ビニル系単量体混合物の合計の重量分率が35重量未満では、流動性が低下することで成形加工性が損なわれたり、また、成形品の表面外観が低下することがある。一方、60重量を超えると樹脂組成物の衝撃性が低下することがあり好ましくない。また、ビニル系単量体混合物35~60重量に含有される芳香族ビニル系単量体イおよびシアン化ビニル系単量体ウの組成比は、成形加工性の観点から、芳香族ビニル系単量体イ25~40重量、シアン化ビニル系単量体ウ10~20重量の範囲とすることが好ましく、さらに好ましくは、芳香族ビニル系単量体イ30~40重量、シアン化ビニル系単量体ウ10~20重量の範囲である。グラフト共重合体Iのグラフト率は、衝突延性形態と成形加工性のバランスから、5~60であることが好ましく、さらに好ましくは10~50であり、特に好ましくは20~30である。グラフト率は、次式で示される。グラフト率=[ジエン系ゴム質重合体にグラフト重合したビニル系重合体量]/[グラフト共重合体のゴム含有量]×100。本発明の耐熱耐塗装性熱可塑性樹脂組成物中のグラフト共重合体Iの重量は15~50重量部であり、好ましくは20~45重量部、より好ましくは23~40重量部である。グラフト共重合体Iが15重量部より少ないと樹脂組成物の耐衝撃性が低下し、50重量部を超えて使用する場合には樹脂組成物の成形加工性や射出成形品での耐塗装性が損なわれるので好ましくない。本発明の耐熱耐塗装性熱可塑性樹脂組成物に配合される耐熱ビニル系共重合体IIは、芳香族ビニル系単量体イ36~65重量、シアン化ビニル系単量体ウ0~12重量およびマレイミド系単量体エ35~52重量を共重合して得られたものである。耐熱ビニル系共重合体IIの構成成分である芳香族ビニル系単量体イとしては、前述のグラフト共重合体Iでの芳香族ビニル系単量体イと同様に、スチレン、α-メチルスチレン、ビニルトルエン、o-エチルスチレン、p-メチルスチレン、クロロスチレン、ブロモスチレンなどが挙げられる。これらは必ずしも1種類で使用する必要はなく、複数種併用して使用することもできる。これらの中で特にスチレンが好ましく採用される。耐熱ビニル系共重合体IIの構成成分であるシアン化ビニル系単量体ウとしては、前述のグラフト共重合体Iでのシアン化ビニル系単量体ウと同様に、アクリロニトリル、メタクリロニトリルおよびエタクリロニトリルなどが挙げられる。これらは必ずしも1種類で使用する必要はなく、複数種併用して使用することもできる。これらの中で特にアクリロニトリルが好ましく採用される。耐熱ビニル系共重合体IIの構成成分であるマレイミド系単量体エとしては、N-フェニルマレイミド、N-メチルマレイミド、N-シクロヘキシルマレイミドが例示され、好ましくはN-フェニルマレイミドが挙げられる。耐熱ビニル系共重合体IIを構成する単量体組成比率は、芳香族ビニル系単量体イ36~65重量、シアン化ビニル系単量体ウ0~12重量、マレイミド系単量体エ35~52重量の範囲であり、好ましくは37~50重量である。特に、マレイミド系単量体の添加量が35重量を下回ると、樹脂組成物の耐熱性の向上効果が少なく、52重量を超えると樹脂組成物の成形性を損なったりすることがある。耐熱ビニル系共重合体IIの、30°C、0.4g/dlのジメチルスルフォキシド溶液のウベローデ粘度計で測定した還元粘度は0.3~0.7dl/gであることが好ましく、0.4~0.6dl/gであることがより好ましい。耐熱ビニル系共重合体IIの還元粘度が0.3dl/g未満である場合には、樹脂組成物の耐衝撃性が低下することがあり、一方、0.7dl/gを超える場合には、樹脂組成物の流動性が低下し、大型成形品の成形が容易でなくなることがある。本発明の耐熱耐塗装性熱可塑性樹脂組成物中の耐熱ビニル系共重合体IIの重量は10~38重量部であり、好ましくは12~36重量部、より好ましくは15~35重量部である。耐熱ビニル系共重合体IIが10重量部より少ないと、本発明の樹脂組成物がターゲットとしている耐熱レベル熱変形温度85°C以上に到達せず、一方、38重量部を超えて使用すると、耐熱性は高くなるが、耐衝撃性が低下するだけでなく、流動性が大幅に低下し、射出成形品の耐塗装性吸込み現象、エッジ部のブリスター現象も低下するので好ましくない。本発明の耐熱耐塗装性熱可塑性樹脂組成物に配合される高シアン化ビニル系共重合体IIIは、芳香族ビニル系単量体イ60~70重量、シアン化ビニル系単量体ウ30~40重量を共重合して得られるものである。高シアン化ビニル系共重合体IIIの構成成分である芳香族ビニル系単量体イは、前述のグラフト共重合体Iおよび耐熱ビニル系共重合体IIでの芳香族ビニル系単量体イと同様に、スチレン、α-メチルスチレン、ビニルトルエン、o-エチルスチレン、p-メチルスチレン、クロロスチレン、ブロモスチレンなどが挙げられる。これらは必ずしも1種類で使用する必要はなく、複数種併用して使用することもできる。これらの中で特にスチレンが好ましく採用される。高シアン化ビニル系共重合体IIIの構成成分であるシアン化ビニル系単量体ウとしては、前述のグラフト共重合体Iおよび耐熱ビニル系共重合体IIでのシアン化ビニル系単量体ウと同様に、アクリロニトリル、メタクリロニトリルおよびエタクリロニトリルなどが挙げられる。これらは必ずしも1種類で使用する必要はなく、複数種併用して使用することもできる。これらの中で特にアクリロニトリルが好ましく採用される。高シアン化ビニル系共重合体III中のシアン化ビニル系単量体が30重量未満では、樹脂組成物全体の耐薬品性が低下し、塗装不良吸込みが発生しやすくなる傾向になり好ましくなく、一方、40重量を超える場合には、高シアン化ビニル系共重合体IIIの重合度を高めることが困難であり、また、樹脂組成物全体の耐衝撃性が低下する場合があるため好ましくない。高シアン化ビニル系共重合体IIIの、30°C、0.2,0.4g/dlのメチルエチルケトン溶液のウベローデ粘度測定から導出される固有粘度は0.3~0.7dl/gであることが好ましく、0.3~0.6dl/gであることがより好ましい。高シアン化ビニル系共重合体IIIの還元粘度が0.3dl/g未満である場合には樹脂組成物の耐衝撃性が低下することがあり、一方、0.7dl/gを超える場合には樹脂組成物の流動性が低下し、大型成形品の成形が容易でなくなることがある。本発明の耐熱耐塗装性熱可塑性樹脂組成物中の高シアン化ビニル系共重合体IIIの重量は5~60重量部の範囲であり、好ましくは8~58重量部、より好ましくは9~56重量部である。高シアン化ビニル系共重合体IIIが5重量部より少ない場合には、射出成形品の耐塗装性吸込み現象、エッジ部のブリスター現象が低下し、一方、60重量部を越えて使用すると、樹脂の耐衝撃性が低下するので好ましくない。本発明の耐熱耐塗装性熱可塑性樹脂組成物に配合される高シアン化ビニル系共重合体IIIは、以下のAおよびBの特徴を満足することが好ましい。A高シアン化ビニル系共重合体IIIの平均シアン化ビニル含有率が30~40重量。B高シアン化ビニル系共重合体IIIのシアン化ビニルの組成分布において、平均シアン化ビニル含有率より2重量以上高い組成を有する共重合体が高シアン化ビニル系共重合体III中に20~50重量存在する。高シアン化ビニル系共重合体IIIの平均シアン化ビニル含有率が30重量未満では、射出成形品のエッジ部分での耐塗装性吸込みおよびブリスター現象の改善が十分でない場合があり、一方、40重量を越えると溶融時の色調安定性が低下することがある。なお、耐塗装性と溶融時の色調安定性のバランスの点から、高シアン化ビニル系共重合体IIIの平均シアン化ビニル含有率が31~37重量であることがより好ましい。同様に、高シアン化ビニル系共重合体IIIのシアン化ビニル単量体の組成分布において、平均シアン化ビニル含有率より2重量以上高い組成を有する共重合体が高シアン化ビニル系共重合体III中に含まれる比率が20重量未満では、得られる耐塗装性熱可塑性樹脂組成物の耐塗装性が十分でない場合があり、一方、50重量を越えると溶融時の色調安定性が低下することがある。なお、耐塗装性と溶融時の色調安定性のバランスの点から、高シアン化ビニル系共重合体IIIのシアン化ビニル単量体の組成分布において、平均シアン化ビニル含有率より2重量以上高い組成を有する共重合体が高シアン化ビニル系共重合体III中に25~45重量存在することがより好ましく、25~40重量存在することがさらに好ましい。高シアン化ビニル系共重合体IIIのシアン化ビニルの組成分布は、高シアン化ビニル系共重合体IIIのメチルエチルケトン溶液にシクロヘキサンを添加していき、分別沈殿したシアン化ビニル系共重合体を乾燥し、重量を測定した後、赤外分光光度計によりシアン化ビニル含有率を求めることにより得られる。また、平均シアン化ビニル含有率は、分別しないで全体を赤外分光光度計によりシアン化ビニル含有率を求めることにより得られる。本発明の耐熱耐塗装性熱可塑性樹脂組成物は、グラフト共重合体I、耐熱ビニル系共重合体IIおよび高シアン化ビニル系共重合体IIIでも成立するが、成形性と衝撃性のバランスからビニル系共重合体IVを50重量部以下の範囲で使用することができ、好ましくは0~45重量部、より好ましくは0~40重量部の範囲で使用される。ビニル系共重合体IVを50重量部を超えて使用すると、樹脂組成物の耐薬品性が低下することで、射出成形品の耐塗装性が低下吸込み現象、エッジ部のブリスター現象することがある。ビニル系共重合体IVの構成成分である芳香族ビニル系単量体イは、前述のグラフト共重合体I、耐熱ビニル系共重合体IIおよび高シアン化ビニル共重合体IIIでの芳香族ビニル系単量体イと同様に、スチレン、α-メチルスチレン、ビニルトルエン、o-エチルスチレン、p-メチルスチレン、クロロスチレン、ブロモスチレンなどが挙げられる。これらは必ずしも1種類で使用する必要はなく、複数種併用して使用することもできる。これらの中で特にスチレンが好ましく採用される。ビニル系共重合体IVの構成成分であるシアン化ビニル系単量体ウとしては、前述のグラフト共重合体I、耐熱ビニル系共重合体IIおよび高シアン化ビニル共重合体IIIでのシアン化ビニル系単量体ウと同様に、アクリロニトリル、メタクリロニトリルおよびエタクリロニトリルなどが挙げられる。これらは必ずしも1種類で使用する必要はなく、複数種併用して使用することもできる。これらの中で特にアクリロニトリルが好ましく採用される。また、ビニル系共重合体IVには、上記芳香族ビニル系単量体イおよびシアン化ビニル系単量体ウ以外にも、共重合可能な他の単量体を共重合してもよい。共重合可能な他の単量体としては、例えば、N-フェニルマレイミド、N-メチルマレイミドおよびメタクリル酸メチルなどが挙げられ、これらは必ずしも単独で使用する必要はなく、複数でも用いることも可能である。ビニル系共重合体IVを構成する単量体組成比率は、芳香族ビニル系単量体イ70重量超~82重量、シアン化ビニル系単量体ウ18重量~30重量未満の範囲であり、好ましくは19重量以上30重量未満、更に好ましくは20重量以上30重量未満である。ビニル系共重合体IVのシアン化ビニル系単量体が18重量未満である場合には、樹脂組成物全体の耐薬品性が低下し、射出成形品の耐塗装性吸込み現象、エッジ部のブリスター現象が低下することがあり好ましくない。ビニル系共重合体IVの、30°C、0.2,0.4g/dLのメチルエチルケトン溶液のウベローデ粘度測定から導出される固有粘度は0.3~0.8dl/gであることが好ましく、0.3~0.6dl/gであることがより好ましい。ビニル系共重合体IVの固有粘度が0.3dl/g未満である場合には、樹脂組成物の耐衝撃性が低下することがあり、一方、0.8dl/gを超える場合には、樹脂組成物の流動性が低下し、大型成形品の成形が容易でなくなることがある。本発明において、グラフト共重合体I、耐熱ビニル系共重合体II、高シアン化ビニル系共重合体IIIおよびビニル系共重合体IVの製造方法に関しては特に制限はなく、塊状重合、懸濁重合、塊状懸濁重合、溶液重合、乳化重合、沈殿重合およびこれらの組み合わせ等が用いられる。単量体の仕込み方法に関しても特に制限はなく、初期に一括添加してもよく、共重合体の組成分布を付けるため、あるいは防止するために添加方法は数回に分けて重合してもよい。本発明において、グラフト共重合体I、耐熱ビニル系共重合体II、高シアン化ビニル系共重合体III、ビニル系共重合体IVの重合に使用される開始剤としては、過酸化物またはアゾ系化合物などが好適に用いられる。過酸化物の具体例としては、例えば、ベンゾイルパーオキサイド、クメンハイドロパーオキサイド、ジクミルパーオキサイド、ジイソプロピルベンゼンハイドロパーオキサイド、t-ブチルハイドロパーオキサイド、t-ブチルクミルパーオキサイド、t-ブチルパーオキシアセテート、t-ブチルパーオキシベンゾエート、t-ブチルパーオキシイソプロピルカルボネート、ジ-t-ブチルパーオキサイド、t-ブチルパーオクテート、1,1-ビスt-ブチルパーオキシ3、3、5-トリメチルシクロヘキサン、1,1-ビスt-ブチルパーオキシシクロヘキサン、およびt-ブチルパーオキシ-2-エチルヘキサノエートなどが挙げられる。なかでもクメンハイドロパーオキサイドおよび1,1-ビスt-ブチルパーオキシ3、3、5-トリメチルシクロヘキサンが、特に好ましく用いられる。また、アゾ系化合物の具体例としては、例えば、アゾビスイソブチロニトリル、アゾビス2,4ジメチルバレロニトリル、2-フェニルアゾ-2,4-ジメチル-4-メトキシバレロニトリル、2-シアノ-2-プロピルアゾホルムアミド、1,1′-アゾビスシクロヘキサン-1-カーボニトリル、アゾビス4-メトキシ-2,4-ジメチルバレロニトリル、ジメチル2,2′-アゾビスイソブチレート、1-t-ブチルアゾ-1-シアノシクロヘキサン、2-t-ブチルアゾ-2-シアノブタン、および2-t-ブチルアゾ-2-シアノ-4-メトキシ-4-メチルペンタンなどが挙げられる。なかでもアゾビスイソブチロニトリルが特に好ましく用いられる。これらの開始剤を使用する場合、1種または2種以上を併用して使用される。重合を行うに際しては、グラフト共重合体I、耐熱ビニル系共重合体II、高シアン化ビニル系共重合体III、ビニル系共重合体IVの重合度調節を目的として、メルカプタンやテルペンなどの連鎖移動剤を使用することも可能である。連鎖移動剤の具体例としては、n-オクチルメルカプタン、t-ドデシルメルカプタン、n-ドデシルメルカプタン、n-テトラデシルメルカプタン、n-オクタデシルメルカプタンおよびテルピノレンなどが挙げられる。なかでも、n-オクチルメルカプタン、t-ドデシルメルカプタンおよびn-ドデシルメルカプタンが好ましく用いられる。これらの連鎖移動剤を使用する場合は、1種または2種以上を併用して使用される。また、本発明の樹脂組成物に使用する高シアン化ビニル系共重合体IIIについて、前述のAおよびBの特徴を満足させる場合の製造方法としては、例えば、特許第3141707号公報に開示される水系懸濁重合法が挙げられる。本発明の耐熱耐塗装性熱可塑性樹脂組成物にエチレン/メタアクリル酸エステル/一酸化炭素共重合体Vを添加することも好ましい態様のひとつである。エチレン/メタアクリル酸エステル/一酸化炭素共重合体Vを添加することによって、塗装品のブリスター現象をさらに抑制することができる。エチレン/メタアクリル酸エステル/一酸化炭素共重合体Vとは、単量体成分として少なくともエチレン、メタアクリル酸エステルおよび一酸化炭素を含むことを特徴とする共重合体であって、ランダム共重合体であっても、ブロック共重合体であってもよいが、好ましくはブロック共重合体である。メタアクリル酸エステルの具体例としては、メタアクリル酸メチル、メタアクリル酸エチル、メタアクリル酸n-プロピル、メタアクリル酸n-ブチル、メタアクリル酸sec-ブチル、メタアクリル酸t-ブチル、メタアクリル酸イソブチル、メタアクリル酸ヘキシル、メタアクリル酸2-エチルヘキシル、メタアクリル酸オクチル等が挙げられるが、好ましくはメタアクリル酸メチル、メタアクリル酸エチル、メタアクリル酸n-プロピル、メタアクリル酸n-ブチル、メタアクリル酸sec-ブチル、メタアクリル酸t-ブチル、メタアクリル酸イソブチルである。エチレン/メタアクリル酸エステル/一酸化炭素共重合体IVの各組成比は、好ましくはエチレンが10~85重量、より好ましくは40~80重量、メタアクリル酸エステルが好ましくは10~50重量、より好ましくは15~40重量、一酸化炭素が好ましくは5~40重量、より好ましくは5~20重量であり、必要に応じて、その他の共重合可能な単量体と共重合させることもできる。エチレン/メタアクリル酸エステル/一酸化炭素共重合体Vの添加量は、グラフト共重合体I、耐熱ビニル系共重合体II、高シアン化ビニル系共重合体IIIおよびビニル系共重合体IVの合計100重量部に対し、好ましくは05~10重量部であり、より好ましくは1~7重量部である。エチレン/メタアクリル酸エステル/一酸化炭素共重合体Vの添加量を0.5~10重量部の範囲内とすることにより、耐熱性と耐塗装性をバランスよく発現させることができる。その他、本発明の樹脂組成物には、本発明の特性を損なわない範囲で、異なる樹脂をブレンドして使用することができる。例えば、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリプロピレンテレフタレート、ポリシクロヘキシレンジメチレンエチレンテレフタレート、ポリアリレート、液晶ポリマー、ポリ乳酸、ポリカプロラクトンに代表されるポリエステル樹脂、ナイロン6、ナイロン6,6、ナイロン6,10、ナイロン4,6、ナイロン6T、ナイロン9T、ナイロン11などのポリアミド樹脂、その他PPS樹脂、ポリアセタール樹脂、結晶性スチレン樹脂、PPE樹脂など目的に応じて使用することが出来る。さらに、本発明の特性を損なわない範囲で、公知の耐衝撃改良材を使用することができる。使用することができる耐衝撃改良材としては、天然ゴム、低密度ポリエチレンや高密度ポリエチレンなどのポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン/プロピレン共重合体、エチレン/メチルアクリレート共重合体、エチレン/エチルアクリレート共重合体、エチレン/酢酸ビニル共重合体、エチレン/グリシジルメタクリレート共重合体、エチレン/ブチルアクリレート共重合体、エチレン/エチルアクリレート/一酸化炭素共重合体、エチレン/グリシジルメタクリレート共重合体、エチレン/メチルアクリレート/グリシジルメタクリレート共重合体、エチレン/ブチルアクリレート/グリシジルメタクリレート共重合体、エチレン/オクテン-1共重合体、エチレン/ブテン-1共重合体などのエチレン系エラストマ、ポリエチレンテレフタレート/ポリテトラメチレンオキシドグリコールブロック共重合体、ポリエチレンテレフタレート/イソフタレート/ポリテトラメチレンオキシドグリコールブロック共重合体などのポリエステルエラストマ、MBSまたはアクリル系のコアシェルエラストマ、スチレン系エラストマが例示される。これらは、必ずしも1種類で使用する必要はなく、2種類以上混合して使用することもできる。さらに、本発明の特性を損なわない範囲で、無機充填剤を添加することも可能である。無機充填剤の種類としては、ガラス繊維が好ましく使用することができる。また、無機充填材の形状としては、繊維状、板状、粉末状、粒状などのいずれの形状であってもよい。具体的には、PAN系やピッチ系の炭素繊維、ステンレス繊維、アルミニウム繊維や黄銅繊維などの金属繊維、芳香族ポリアミド繊維などの有機繊維、石膏繊維、セラミック繊維、アスベスト繊維、ジルコニア繊維、アルミナ繊維、シリカ繊維、酸化チタン繊維、炭化ケイ素繊維、ガラス繊維、ロックウール、チタン酸カリウムウィスカー、チタン酸バリウムウィスカー、ホウ酸アルミニウムウィスカー、窒化ケイ素ウィスカーなどの繊維状、ウィスカー状充填剤、マイカ、タルク、カオリン、シリカ、炭酸カルシウム、ガラスフレーク、ガラスビーズ、ガラスマイクロバルーン、クレー、二硫化モリブデン、ワラステナイト、モンモリロナイト、酸化チタン、酸化亜鉛、硫酸バリウム、ポリリン酸カルシウム、グラファイトなどの粉状、粒状あるいは板状の充填剤が挙げられる。特にガラス繊維の種類は、一般に樹脂の強化用に用いるものなら特に限定はなく、例えば長繊維タイプや短繊維タイプのチョップドストランド、ミルドファイバーなどから選択して用いることができる。なお、上記無機充填剤はその表面を公知のカップリング剤例えば、シラン系カップリング剤、チタネート系カップリング剤など、その他の表面処理剤で処理して用いることもできる。また、ガラス繊維はエチレン/酢酸ビニル共重合体などの熱可塑性樹脂、エポキシ樹脂などの熱硬化性樹脂で被覆あるいは集束されていてもよい。無機充填材は、エチレン/酢酸ビニル共重合体などの熱可塑性樹脂や、エポキシ樹脂などの熱硬化性樹脂で被覆または集束処理されていてもよく、アミノシランやエポキシシランなどのカップリング剤などで処理されていてもよい。本発明の樹脂組成物は、必要に応じて、ヒンダードフェノール系酸化防止剤、含硫黄化合物系酸化防止剤、含リン有機化合物系酸化防止剤、フェノール系、アクリレート系などの熱酸化防止剤、ベンゾトリアゾール系、ベンゾフェノン系、サクシレート系などの紫外線吸収剤、デカブロモビフェニルエーテル、テトラブロモビスフェノールA、塩素化ポリエチレン、臭素化エポキシオリゴマー、臭素化ポリカーボネート、三酸化アンチモン、縮合リン酸エステルなどの難燃剤難燃助剤、銀系抗菌剤に代表される抗菌剤、抗カビ剤、カーボンブラック、酸化チタン、離型剤、潤滑剤、顔料および染料などを添加することもできる。本発明の樹脂組成物は、構成する各共重合体成分を溶融混合して得ることができる。溶融混合方法に関しては、特に制限は無いが、加熱装置、ベントを有するシリンダーで単軸または二軸のスクリューを使用して溶融混合する方法などが採用可能である。溶融混合の際の加熱温度は、通常210~320°Cの範囲から選択されるが、本発明の目的を損なわない範囲で、溶融混合時の温度勾配等を自由に設定することも可能である。また、二軸のスクリューを用いる場合は、同一回転方向でも異回転方向でも良い。本発明の樹脂組成物の成形方法については特に限定されないが、射出成形により好適に成形される。射出成形は、好ましくは220~300°Cの通常成形する温度範囲で実施することができる。また、射出成形時の金型温度は、好ましくは30~80°Cの通常成形に使用される温度範囲である。本発明の樹脂組成物は、ISO法1.8MPaの熱変形温度85°C以上の耐熱性を有しているにもかかわらず、大型成形品への成形にも適した流動性と耐衝撃性を併せ持ち、かつ、90°未満のエッジを有する射出成形品に塗装したとしても、吸込みやブリスターといった塗装不良のない塗装部品が得られることを特徴としている。また、本発明の樹脂組成物は成形性が良いので、大型または形状の複雑な成形品に好適である。すなわち、本発明の樹脂組成物は、自動車外装のリアスポイラー、ホイールキャップ、ドアミラー、ラジエータグリルなど、自動車内装用の塗装部品ではパワーウインドパネル、センターコンソール、センタークラスター、レバーコントローラー、コンソールボックスなどに好適に使用することができ、その他、電気電子用途、住宅建材用途にも好適に使用することができる。本発明をさらに具体的に説明するため、以下に実施例を挙げるが、これらの実施例は本発明を何ら制限するものではない。熱可塑性樹脂組成物の樹脂特性の分析方法を下記する。1グラフト率グラフト共重合体の所定量m;約1gにアセトン200mlを加え、70°Cの温度の湯浴中で3時間還流し、この溶液を8800r.p.m.10000Gで40分間遠心分離した後、不溶分を濾過し、この不溶分を60°Cの温度で5時間減圧乾燥し、その重量nを測定した。グラフト率は、下記式より算出した。ここでLは、グラフト共重合体のゴム含有量である。グラフト率={[n-m×L]/[m×L]}×100。2還元粘度耐熱ビニル系共重合体IIの還元粘度について、ウベローデ粘度計を使用し、測定温度30°C、試料濃度0.4g/dlのジメチルスルフォキシド溶液より測定した。3固有粘度高シアン化ビニル系共重合体III、ビニル系共重合体IVの固有粘度について、ウベローデ粘度計を使用し、測定温度30°C、試料濃度0.2g,0.4g/dlのメチルエチルケトン溶液より測定し、固有粘度を導出した。4平均シアン化ビニル含有率高シアン化ビニル系共重合体III、ビニル系共重合体IVについて、加熱プレスにより40μm程度のフィルム状にし、赤外分光光度計により求めた。5シアン化ビニル組成分布高シアン化ビニル系共重合体III、ビニル系共重合体IVの各試料2gを80mlのメチルエチルケトンに溶解し、そこへシクロヘキサンを添加していき、沈殿したシアン化ビニル系共重合体を真空乾燥して重量を測定し、そのシアン化ビニル系共重合体のシアン化ビニル含有率を赤外分光分析の吸光度比より求めた。そして、累積重量とシアン化ビニル含有率をプロットし、平均シアン化ビニル含有率より2重量以上の割合を求めた。6耐熱性熱変形温度:ISO75-21.8MPa条件で測定に準拠して測定した。7衝撃性シャルピー衝撃強度:ISO179ノッチ有に準拠して測定した。8流動性メルトフローレート:ISO1133温度240°C、98N荷重条件で測定に準じて測定した。9エッジ付成形品の塗装表面外観成形品の塗装性評価試験は、次のように評価した。射出成形機を使用して、シリンダー温度を250°C、金型温度を40°C、60°Cにそれぞれ設定し、70×240×2mmt角板長手方向にエッジ。エッジ角度45°、60°を成形した図1。その角板に、アクリル-ウレタン2液塗料ウレタンPG60/ハードナー、関西ペイント株式会社製、塗装ロボット:川崎重工株式会社製KE610H、ABB社製カートリッジベルを用い、塗膜厚み30μmでそれぞれ塗布した後、乾燥温度80°Cで30分乾燥させた。得られた塗装成形品の鮮明度と外観を以下基準により目視で判定を行った。◎と○を合格レベルとし、△と×を不合格レベルとした。◎:高光沢感が確認される。○:光沢感はあるが高光沢ではない。△:一部分に若干の塗装ムラがある。×:全体的に塗装ムラが目立つ。問題あり。10ブリスター評価9の塗装成形品のエッジ部分に形成されるブリスターについては、各10枚の試験片の合計数量で評価した。参考例1[グラフト共重合体Iの製造]グラフト共重合体I-1の調製ポリブタジエンラテックス重量平均粒子径350nm60重量固形分換算の存在下で、スチレン29重量とアクリロニトリル11重量からなる単量体混合物を、ステアリン酸カリウムを使用して乳化重合してゴム強化スチレン樹脂ラテックスを得た。これを、90°Cの温度の0.3希硫酸水溶液中に添加して凝集後、水酸化ナトリウム水溶液により中和後に洗浄脱水乾燥工程を経て、グラフト共重合体I-1を調製した。グラフト率は36であった。グラフト共重合体I-2の調製ポリブタジエンラテックス重量平均粒子径350nm45重量固形分換算の存在下で、スチレン40重量とアクリロニトリル15重量からなる単量体混合物を、ステアリン酸カリウムを使用して乳化重合してゴム強化スチレン樹脂ラテックスを得た。これを、90°Cの温度の0.3希硫酸水溶液中に添加して凝集後、水酸化ナトリウム水溶液により中和後に洗浄脱水乾燥工程を経て、グラフト共重合体I-3を調製した。グラフト率は42であった。グラフト共重合体I-3の調製ポリブタジエンラテックス重量平均粒子径350nmと800nmの2種併用し、比率8:245重量固形分換算の存在下で、スチレン40重量とアクリロニトリル15重量からなる単量体混合物を、ステアリン酸カリウムを使用して乳化重合してゴム強化スチレン樹脂ラテックスを得た。これを、90°Cの温度の0.3希硫酸水溶液中に添加して凝集後、水酸化ナトリウム水溶液により中和後に洗浄脱水乾燥工程を経て、グラフト共重合体I-3を調製した。グラフト率は25であった。グラフト共重合体I-4の調製ポリブタジエンラテックス重量平均ゴ粒子径350nmと800nmの2種併用し、比率6:445重量固形分換算の存在下で、スチレン40重量とアクリロニトリル15重量からなる単量体混合物を、ステアリン酸カリウムを使用して乳化重合してゴム強化スチレン樹脂ラテックスを得た。これを、90°Cの温度の0.3希硫酸水溶液中に添加して凝集後、水酸化ナトリウム水溶液により中和後に洗浄脱水乾燥工程を経て、グラフト共重合体I-4を調製した。グラフト率は22であった。グラフト共重合体I-5の調製ポリブタジエンラテックス重量平均粒子径350nm70重量固形分換算の存在下で、スチレン21重量とアクリロニトリル9重量からなる単量体混合物を、ステアリン酸カリウムを使用して乳化重合してゴム強化スチレン樹脂ラテックスを得た。これを、90°Cの温度の0.3希硫酸水溶液中に添加して凝集後、水酸化ナトリウム水溶液により中和後に洗浄脱水乾燥工程を経て、グラフト共重合体I-5を調製した。グラフト率は34であった。グラフト共重合体I-6の調製ポリブタジエンラテックス重量平均粒子径350nm35重量固形分換算の存在下で、スチレン48重量とアクリロニトリル17重量からなる単量体混合物を、ステアリン酸カリウムを使用して乳化重合してゴム強化スチレン樹脂ラテックスを得た。これを、90°Cの温度の0.3希硫酸水溶液中に添加して凝集後、水酸化ナトリウム水溶液により中和後に洗浄脱水乾燥工程を経て、グラフト共重合体I-6を調製した。グラフト率は25であった。グラフト共重合体I-7の調製ポリブタジエンラテックス重量平均粒子径350nm60重量固形分換算の存在下で、スチレン34重量、アクリロニトリル6重量からなる単量体混合物を、ステアリン酸カリウムを使用して乳化重合してゴム強化スチレン樹脂ラテックスを得た。これを、90°Cの温度の0.3希硫酸水溶液中に添加して凝集後、水酸化ナトリウム水溶液により中和後に洗浄脱水乾燥工程を経て、グラフト共重合体I-7を調製した。グラフト率は42であった。グラフト共重合体I-8の調製ポリブタジエンラテックス重量平均ゴム粒子径350nm60重量固形分換算の存在下で、スチレン18重量とアクリロニトリル22重量からなる単量体混合物を、ステアリン酸カリウムを使用して乳化重合してゴム強化スチレン樹脂ラテックスを得た。これを、90°Cの温度の0.3希硫酸水溶液中に添加して凝集後、水酸化ナトリウム水溶液により中和後に洗浄脱水乾燥工程を経て、グラフト共重合体A-8を調製した。グラフト率は5であった。参考例2耐熱ビニル系共重合体IIの製造耐熱ビニル系共重合体II-1の調製N-フェニルマレイミド37重量、スチレン54重量とアクリロニトリル9重量からなる単量体混合物から、ステアリン酸カリウムを使用して乳化重合を行い、90°Cの温度の0.3希硫酸水溶液中に添加して凝集後、水酸化ナトリウム水溶液により中和後に洗浄脱水乾燥工程を経て、耐熱ビニル系共重合体II-1を調製した。得られた耐熱ビニル系共重合体II-1の還元粘度ηsp/cは0.55dl/gであった。耐熱ビニル系共重合体II-2の調製N-フェニルマレイミド40重量、スチレン50重量とアクリロニトリル10重量からなる単量体混合物から、ステアリン酸カリウムを使用して乳化重合を行い、90°Cの温度の0.3希硫酸水溶液中に添加して凝集後、水酸化ナトリウム水溶液により中和後に洗浄脱水乾燥工程を経て、耐熱ビニル系共重合体II-2を調製した。得られた耐熱ビニル系共重合体II-2の還元粘度ηsp/cは0.53dl/gであった。耐熱ビニル系共重合体II-3の調製N-フェニルマレイミド50重量、スチレン50重量からなる単量体混合物から、ステアリン酸カリウムを使用して乳化重合を行い、90°Cの温度の0.3希硫酸水溶液中に添加して凝集後、水酸化ナトリウム水溶液により中和後に洗浄脱水乾燥工程を経て、耐熱ビニル系共重合体II-3を調製した。得られた耐熱ビニル系共重合体II-1の還元粘度ηsp/cは0.46dl/gであった。参考例3[高シアン化ビニル系共重合体IIIの製造]高シアン化ビニル系共重合体III-1の調製容量が20lで、バッフルおよびファウドラ型攪拌翼を備えたステンレス製オートクレーブに、0.05重量部のメタクリル酸メチル/アクリルアミド共重合体特公昭45-24151号公報記載を165重量部のイオン交換水に溶解した溶液を400rpmで攪拌し、系内を窒素ガスで置換した。次に30重量部のアクリロニトリル、12重量部のスチレン、0.46重量部のt-ドデシルメルカプタン、0.39重量部の2,2’-アゾビス2,4-ジメチルバレロニトリル、0.05重量部の2,2’-アゾビスイソブチルニトリルの混合溶液を反応系を攪拌しながら添加し、58°Cにて共重合反応を開始した。重合開始から15分が経過した後オートクレーブ上部に備え付けた供給ポンプから58重量部のスチレンを110分かけて断続添加した。この間、反応温度は重合開始時点の58~65°Cまで昇温した。スチレンの反応系への断続添加が終了した後、50分かけて100°Cに昇温した。冷却して得られたスラリーを洗浄脱水乾燥工程を経て、高シアン化ビニル系共重合体III-1を調製した。得られた高シアン化ビニル系共重合体III-1の固有粘度は0.53dl/gであった。また、平均シアン化ビニル含有率は31重量で、平均シアン化ビニル含有率より2重量以上の割合は26であった。高シアン化ビニル系共重合体III-2の調製容量が20lで、バッフルおよびファウドラ型攪拌翼を備えたステンレス製オートクレーブに、0.05重量部のメタクリル酸メチル/アクリルアミド共重合体特公昭45-24151号公報記載を165重量部のイオン交換水に溶解した溶液を400rpmで攪拌し、系内を窒素ガスで置換した。次に38重量部のアクリロニトリル、4重量部のスチレン、0.46重量部のt-ドデシルメルカプタン、0.39重量部の2,2’-アゾビス2,4-ジメチルバレロニトリル、0.05重量部の2,2’-アゾビスイソブチルニトリルの混合溶液を反応系を攪拌しながら添加し、58°Cにて共重合反応を開始した。重合開始から15分が経過した後オートクレーブ上部に備え付けた供給ポンプから58部のスチレンを110分かけて断続添加した。この間、反応温度は重合開始時点の58~65°Cまで昇温した。スチレンの反応系への断続添加が終了した後、50分かけて100°Cに昇温した。冷却して得られたスラリーを洗浄脱水乾燥工程を経て、高シアン化ビニル系共重合体III-2を調製した。得られた高シアン化ビニル系共重合体III-2の固有粘度は0.45dl/gであった。また、平均シアン化ビニル含有率は38重量で、平均シアン化ビニル含有率より2重量以上の割合は40重量であった。高シアン化ビニル系共重合体III-3の調製容量が20lで、バッフルおよびファウドラ型攪拌翼を備えたステンレス製オートクレーブに、0.05重量部のメタクリル酸メチル/アクリルアミド共重合体特公昭45-24151号公報記載を165重量部のイオン交換水に溶解した溶液を400rpmで攪拌し、系内を窒素ガスで置換した。次に42重量部のアクリロニトリル、4重量部のスチレン、0.46重量部のt-ドデシルメルカプタン、0.39重量部の2,2’-アゾビス2,4-ジメチルバレロニトリル、0.05重量部の2,2’-アゾビスイソブチルニトリルの混合溶液を反応系を攪拌しながら添加し、58°Cにて共重合反応を開始した。重合開始から15分が経過した後オートクレーブ上部に備え付けた供給ポンプから54重量部のスチレンを110分かけて断続添加した。この間、反応温度は重合開始時点の58~65°Cまで昇温した。スチレンの反応系への断続添加が終了した後、50分かけて100°Cに昇温した。冷却して得られたスラリーを洗浄脱水乾燥工程を経て、高シアン化ビニル系共重合体III-3を調製した。得られた高シアン化ビニル系共重合体III-3の固有粘度は0.35dl/gであった。また、平均シアン化ビニル含有率は45重量で、平均シアン化ビニル含有率より2重量以上の割合は45であった。参考例4[ビニル系共重合体IVの製造]ビニル系共重合体IV-1の調製予熱機および脱モノマ機からなる連続塊状重合装置を用い、スチレン72重量、アクリロニトリル28重量からなる単量体混合物を135kg/時で連続塊状重合させた。重合反応混合物は、単軸押出機型脱モノマ機により未反応の単量体をベント口より減圧蒸発回収し、一方脱モノマ機からビニル系共重合体IV-1を得た。得られたビニル系共重合体IV-1の固有粘度は0.54dl/gであった。また、平均シアン化ビニル含有率は26重量で、平均シアン化ビニル含有率より2重量以上の割合は0重量であった。ビニル系共重合体IV-2の調製スチレン76重量とアクリロニトリル24重量からなる単量体混合物を懸濁重合して得られたスラリーを洗浄脱水乾燥工程を経て、ビニル系共重合体IV-2を調製した。得られたビニル系共重合体IV-2の固有粘度は0.42dl/gであった。また、平均シアン化ビニル含有率は25重量で、平均シアン化ビニル含有率より2重量以上の割合は18重量であった。参考例5エチレン/メタアクリル酸エステル/一酸化炭素共重合体Vエチレン/アクリル酸エチル/一酸化炭素ブロック共重合体V-1三井デュポンポリケミカル社製エルバロイEP4051。エチレン/アクリル酸エチル/一酸化炭素ブロック共重合体V-2三井デュポンポリケミカル社製エルバロイHP553。実施例1~16、比較例1~12参考例に記載のグラフト共重合体I、耐熱ビニル系共重合体II、高シアン化ビニル系共重合体III、ビニル系共重合体IVおよびエチレン/メタアクリル酸エステル/一酸化炭素共重合体Vを、表1に示した比で配合した後に、スクリュー径30mmの同方向回転の二軸押出機温度範囲:240~250°Cで溶融混練を行い、ペレットを得た。得られたペレットを各物性評価に適するように、成形機成形温度250°C、金型温度60°Cにて試験片を作成し、その評価を行った。ただし、塗装評価用の試験片は前述の9エッジ付成形品の塗装表面外観および10ブリスター評価に記載の条件で作成した。実施例の結果を表1、比較例の結果を表2に示す。その結果、以下のことが明らかになった。1.実施例1~4と比較例3,4との比較から、グラフト共重合体成分I中のジエン系ゴム質重合体の量が規定量よりも少ないものを使用した場合には、樹脂組成物の耐衝撃性が低下し、一方、規定量よりも多い場合には、流動性が低下し、それに伴い塗装時の光沢が低下した。2.実施例3,5~8と比較例1,2,12との比較から、グラフト共重合体成分Iが規定量よりも少ないと耐衝撃性が低下し、一方、グラフト共重合体成分が規定量よりも多いと樹脂組成物の流動性が低下し、それに伴い塗装時の光沢が低下した。3.実施例3,9,10と比較例7,8,11との比較から、耐熱ビニル系共重合体IIの量が規定量よりも少ないと、塗装性は問題ないが耐熱性が低くなり、一方、規定量よりも多いと耐熱性は高くなるが、衝撃強度と流動性が大幅に低下し、塗装時の光沢も低下した。4.実施例3,9~14と比較例7,9,10との比較から、高シアン化ビニル系共重合体IIIの添加量が規定量よりも少ないと塗装性が悪化し、規定量よりも多いと、耐熱性が得られなかった。5.実施例1~4と比較例5,6との比較から、グラフト共重合体成分I中のアクリロニトリルの添加量が規定量よりも多いものを使用した場合には、樹脂組成物の耐衝撃性が低下し、一方、規定量よりも少ない場合には、流動性が低下し、さらにエッジ部のブリスターが増大した。6.実施例11~14と比較例11、12との比較から、ビニル系共重合体IVの添加量が規定量よりも多いと、エッジ部のブリスターが増大した。7.実施例15、16と実施例1~12との比較から、エチレン/メタアクリル酸エステル/一酸化炭素共重合体Vを規定量添加することにより、ブリスターがさらに減少した。"