"燃料と空気との混合物を燃焼させ、燃焼サイクルを有する機関であって、燃焼のために該燃料と該空気との該混合物を受容する少なくとも1つの燃焼室、該燃焼室に、該燃料と該空気との該混合物を提供するための手段、該燃焼に応答して移動する、少なくとも1つの動力発生部材、該燃焼室において使用するために、事前の燃焼の間にOHラジカルによって誘導された還元を用いてラジカル点火種を生成するための手段、ならびに該事前の燃焼サイクルよりも後に発生する燃焼サイクルのために、該燃焼室に使用するための該ラジカル点火種を選択的に調節する少なくとも1つの調節部を備えている機関。請求項1に記載の機関であって、前記調節部が、前記事前の燃焼サイクルの後に発生した前記燃焼サイクルに、複数の排ガスの再利用される部分に含まれて移送されるラジカル点火種の量を制御するものであり、該調節部が、a移送される該量を制御するために、該排ガスの該燃焼室に該再利用される部分の規模の調節、b移送される該量の割合を安定化することによって、該再利用される部分に含まれる、移送される該ラジカル点火種の量の割合の規模の調節、c該再利用される部分に含まれる、移送される該ラジカル点火種の量の規模の調節であって、移送される該量の配分比率を減少させることができるパラメーターを制御することによって達成される調節、d該再利用される部分に含まれる、移送される該ラジカル点火種の量の規模の調節であって、移送される該量の一部を生成するための、前記OHラジカルによって誘導された燃料の還元に影響を及ぼすパラメーターを制御することによって達成される調節、およびe前記燃料と前記空気との前記混合物の空気の部分の少なくとも一部と混合された該再利用される部分に含まれる、移送される該ラジカル点火種の量の規模の調節であって、移送される該量を一定量で生成するための、該OHラジカルによって誘導された該燃料の還元に影響を及ぼすパラメーターを制御することによって達成される調節の少なくとも1つを実行するように構成されているものである、機関。請求項1に記載の機関であって、前記調節部が、前記事前の燃焼サイクルの後に発生する前記燃焼サイクルにおいて使用するために、前記燃焼室に、該事前の燃焼サイクルからのラジカル点火種を移送することを制御するものであり、該調節部は、a弁の動作、b特別な弁の動作、c吸気口と関連する動作、d排気口と関連する動作、e吸気マニホールド圧に影響を及ぼす動作、f排気マニホールド圧に影響を及ぼす動作、g吸気マニホールドの温度に影響を及ぼす動作、h該機関の圧縮比に影響を及ぼす動作、i吸気ガスのフローパターンに影響を及ぼす動作、j吸気ガスの流量に影響を及ぼす動作、およびk排ガスの流量に影響を及ぼす動作の少なくとも1つを制御するように構成されているものである、機関。前記調節部は、前記燃焼室と流体を流通するように連通した少なくとも1つの副室と関連しており、該副室は、該燃焼室において使用するためのラジカル点火種を生成するための前記手段としての機能を果たし、該調節部は、a該副室内の燃料の濃度が管理されるように、該副室内へ制御燃料を分配する手段b該副室内の酸素の濃度が管理されるように、該副室へ該制御燃料を分配する手段、c該副室の容量が管理されるように、該副室の容量を変更する手段、d該副室内の温度が管理されるように、該副膝と関係する温度を変更する手段、e該副室内の圧力が管理されるように、該副室と関係する圧力を変更する手段、f制御可能な触媒表面g制御可能な表面積の触媒表面、h制御可能な燃料改質デバイス、i制御可能なプラズマ発生デバイス、j制御可能な、光を付加するデバイス、k制御可能なマイクロ波デバイス、l制御可能な化学添加物挿入デバイス、m制御可能な、熱を付加するデバイスn制御可能な、熱を除去するデバイスo該副室を該燃焼室に連結する流動装置内の流れを変更する手段p該副室の形態が管理されるように、該副室の形態を変更する手段、q該副室を該燃焼室に連結する流動装置の形態が管理されるように、該流動装置の形態を変更する手段、r該副室を該燃焼室に連結する流動装置を介して、該副室に流入する燃料成分の量を管理するデバイスs該副室内の燃料成分の濃度が管理されるように、少なくとも1つの燃料成分を該副室内に分配する手段、およびt該副室を該燃焼室に連結する流動装置を介して、該副室に流入する制御燃料の量を管理する手段の少なくとも1つである、機関。請求項1に記載の機関であって、前記燃料と空気との混合物の特性に適切な少なくとも1つのデータ構造と連絡する少なくとも1つの装置のための、少なくとも1つの論理を使用するものであり、該データ構造に保存されたデータは、負荷および速度の条件を含む機関の種々の運転条件下での運転に関連しており、a該データ構造の少なくとも1つが燃焼履歴を含んでいること、b該データ構造の少なくとも1つが、燃焼履歴の援助管理のサブシステムを支援すること、c該論理の少なくとも1つが、センサーによって指示されること、d該論理の少なくとも1つが多重センサーによって指示されること、e該データ構造の少なくとも1つが、該装置としてのマイクロコンピュータと連絡していること、f該データ構造の少なくとも1つが、該装置としてのコンピュータと連絡していること、g該データ構造の少なくとも1つが、該装置としてのプロセッサーと連絡していること、h該データ構造の少なくとも1つが、該調節部が指示することを容易にすること、i該装置の少なくとも1つが機械的に指示すること、j該データ構造の少なくとも1つが、該調節部が機械的に指示することを容易にすること、k該論理の少なくとも1つが該機関の少なくとも1つの排気物質の条件に応答すること、l該論理の少なくとも1つが、該機関の少なくとも1つの温度条件に応答すること、およびm該論理の少なくとも1つが、該機関の少なくとも1つの圧力条件に応答することの少なくとも1つをさらに適用する、機関。請求項5に記載の機関であって、以下のa~kの均一な燃焼を行うラジカル点火のサブプロセスの少なくとも1つを実行する際に、前記論理が該機関に指示する、機関、a燃料の直接噴射によって完全に均一な燃焼を行うラジカル点火のプロセスであって、該ラジカル点火種が前記燃焼サイクルにおける点火に優勢である、プロセス、b予混合チャージによって完全に均一な燃焼を行うラジカル点火のプロセスであって、該ラジカル点火種が該燃焼サイクルにおける点火に優勢である、プロセス、c燃料の直接噴射と予混合チャージとを組み合わせて完全に均一な燃焼を行うラジカル点火のプロセスであって、該ラジカル点火種が該燃焼サイクルにおける点火に優勢である、プロセス、dラジカル点火種によって増加される、予混合チャージによる圧縮点火PCCIプロセスであって、該ラジカル点火種が、該燃焼サイクルにおける予混合チャージによる圧縮点火を増加させる、プロセス、eラジカル点火種によって増加される、均一なチャージによる圧縮点火プロセスHCCIであって、該ラジカル点火種が、該燃焼サイクルにおける均一なチャージによる圧縮点火を増加させる、プロセス、fラジカル点火種によって増加される、層状給気による圧縮点火SCCIプロセスであって、該ラジカル点火種が、該燃焼サイクルにおける層状給気圧縮点火を増加させる、プロセス、gラジカル点火種によって増加される、直接噴射式の圧縮点火DICIプロセスであって、該ラジカル点火種が、該燃焼サイクルにおける直接噴射式の圧縮点火を増加させる、プロセス、hラジカル点火種によって増加される、予混合チャージによる火花点火PCSIプロセスであって、該ラジカル点火種が、該燃焼サイクルにおける予混合チャージによる火花点火を増加させる、プロセス、iラジカル点火種によって増加される、均一なチャージによる火花点火プロセスHCSIであって、該ラジカル点火種が、該燃焼サイクルにおける均一なチャージによる火花点火を増加させる、プロセス、jラジカル点火種によって増加される、層状給気による火花点火SCSIプロセスであって、該ラジカル点火種が、該燃焼サイクルにおける層状給気による火花点火を増加させる、プロセス、およびkラジカル点火種によって増加される、直接噴射式の火花点火DISIプロセスであって、該ラジカル点火種が、該燃焼サイクルにおける直接噴射式の火花点火を増加させる、プロセス。ロータリー機関である、請求項6に記載の機関。4ストロークの往復機関である、請求項6に記載の機関。2ストロークの往復機関である、請求項6に記載の機関。機関の燃焼室内の、燃焼サイクルの間に多量の燃料に点火するために必要な熱を低下するためのプロセスであって、該機関の少なくとも1つの事前の燃焼サイクルの間に、該燃料の、OH-ラジカルによって誘導された還元を用いて、ラジカル点火種を生成する工程、該ラジカル点火種の一部を調節する工程、および該事前の燃焼サイクルよりも後の燃焼サイクルの間に、該ラジカル点火種の一部を用いて該燃焼室における該燃料の点火を選択的に調節する工程、を包含している、プロセス。請求項10に記載のプロセスであって、前記ラジカル点火種の一部を調節する工程は、前記燃焼室と流体を流通するように連通した少なくとも1つの副室における該ラジカル点火種の生成を、副室におけるラジカル点火種の生成を調節するデバイスを少なくとも1つ用いて制御することによって達成され、該副室におけるラジカル点火種の生成を調節するデバイスは、a酸素の濃度およびラジカル点火種の濃度に関連して該副室における燃料の濃度を管理すること、b燃料の濃度およびラジカル点火種の濃度に関連して該副室における酸素の濃度を管理すること、c燃料の濃度、酸素の濃度およびラジカル点火種の濃度に関連して該副室における他の化学種の濃度を管理すること、d該副室において維持される温度を管理すること、e該副室の容量を調節すること、ならびにf触媒表面を有する装置、触媒表面を有し、表面積を変更可能な装置、燃料を改質する装置、化学添加物を挿入する装置、プラズマを発生させる装置、光を付加する装置、熱を付加する装置、熱を除去する装置マイクロ波の装置、および圧力を変更する装置を含んでいる装置のリストにおける少なくとも1つの装置の役割を果たすことという機能の少なくとも1つを実行するように構成されている、プロセス。請求項10に記載のプロセスであって、前記ラジカル点火種の一部を調節する工程は、前記事前の燃焼サイクルよりも後の燃焼サイクルにおいて使用するために、該事前の燃焼サイクルから再利用された複数の排ガスの一部に含まれた該ラジカル点火種の回収を、排ガスを用いてラジカル点火種の増加を調節するデバイスを少なくとも1つ用いて制御することによって達成され、該排ガスを用いてラジカル点火種の増加を調節するデバイスは、a該再利用された排ガスの一部の大きさを調節すること、b該再利用された排ガスの一部内におけるラジカル点火種の質量分率を安定化すること、c該再利用された排ガスの一部内におけるラジカル点火種の質量を低減すること、d該再利用された排ガスの一部内におけるラジカル点火種の質量を増加すること、およびe該再利用された排ガスの一部内におけるラジカル点火種に、化学的な種を添加することという機能の少なくとも1つを実行するように構成されている、プロセス。請求項10に記載のプロセスであって、前記ラジカル点火種の一部を調節する工程は、吸気ガスを用いてラジカル点火種の生成および増加を調節するデバイスの少なくとも1つによって達成され、前記燃焼サイクルの吸気イベントの間に、該デバイスは、該事前の燃焼サイクルから再利用された複数の排ガスの一部に含まれた該ラジカル点火種の一部と、前記機関に流入する新しい空気のチャージとの両方を使用して、該吸気イベントの間に、該機関に流入する該ラジカル点火種を増加させるものである、プロセス。請求項10に記載のプロセスであって、前記ラジカル点火種の一部を調節する工程は、a弁の動作、b特別な吸気弁の動作、c特別な排気弁の動作、d吸気口と関連する動作、e排気口と関連する動作、f吸気マニホールド圧に影響を及ぼす動作、g排気マニホールド圧に影響を及ぼす動作、h吸気マニホールドの温度に影響を及ぼす動作、i該機関の圧縮比に影響を及ぼす動作、j吸気ガスのフローパターンに影響を及ぼす動作、k吸気ガスの流量に影響を及ぼす動作、およびl排ガスの流量に影響を及ぼす動作の動作の少なくとも1つを実行することができる特別な移送を制御するデバイスを少なくとも1つ用いて、前記事前の燃焼サイクルの間に生成した該ラジカル点火種の一部の少なくともいくつかが前記燃焼室へ移送されることを調整することによって実施される、プロセス。請求項10に記載のプロセスであって、前記燃料に適切な少なくとも1つのデータ構造と連絡する少なくとも1つの装置を管理するための少なくとも1つの論理を必要とし、該データ構造に保存されたデータは、負荷および速度の条件を含む機関の種々の運転条件下での運転に関連しており、a該データ構造の少なくとも1つが燃焼履歴を含んでいること、b該データ構造の少なくとも1つが、燃焼履歴の援助管理のサブシステムを含んでいること、c該論理の少なくとも1つが、センサーによって指示されること、d該論理の少なくとも1つが多重センサーによって指示されること、e該データ構造の少なくとも1つが、該装置としてのマイクロコンピュータと連絡していること、f該データ構造の少なくとも1つが、該装置としてのコンピュータと連絡していること、g該データ構造の少なくとも1つが、該装置としてのプロセッサーと連絡していること、h該装置の少なくとも1つが機械的に指示すること、i該データ構造の少なくとも1つが、該調節部が機械的に指示することを容易にすること、j該論理の少なくとも1つが該機関の運転に関係する少なくとも1つの排気物質の条件に応答すること、k該論理の少なくとも1つが、該機関の運転に関係する少なくとも1つの温度条件に応答すること、およびl該論理の少なくとも1つが、該機関の運転に関係する少なくとも1つの圧力条件に応答することの少なくとも1つをさらに適用する、プロセス。請求項15に記載のプロセスであって、該プロセスに関する、以下のa~kのラジカル点火種によって均一な燃焼を行うラジカル点火のサブプロセスの少なくとも1つの範囲内で、前記論理が該プロセスの使用を指示する、プロセス、a該プロセスに関する、ラジカル点火種の予混合チャージによる圧縮点火プロセスであって、該ラジカル点火種が、予混合チャージによる圧縮点火を増加させる、プロセス、b該プロセスに関する、ラジカル点火種の直接噴射式の圧縮点火プロセスであって、該ラジカル点火種が、直接噴射式の圧縮点火を増加させる、プロセス、c該プロセスに関する、ラジカル点火種の予混合チャージによる火花点火プロセスであって、該ラジカル点火種が、予混合チャージによる火花点火を増加させる、プロセス、d該プロセスに関する、ラジカル点火種の直接噴射式の火花点火プロセスであって、該ラジカル点火種が直接噴射式の火花点火を増加させる、プロセス、e該プロセスに関する、燃料を直接噴射して全に均一な燃焼を行うラジカル点火プロセスであって、該ラジカル点火種が点火に優勢である、プロセス、f該プロセスに関する、予混合チャージによって完全に均一な燃焼を行うラジカル点火プロセスであって、該ラジカル点火種が点火に優勢である、プロセス、g該プロセスに関する、燃料の直接噴射と予混合チャージとを組み合わせて完全に均一な燃焼を行うラジカル点火プロセスであって、該ラジカル点火種が点火に優勢である、プロセス。4ストロークの往復機関に適用される、請求項16に記載のプロセス。ロータリー機関に適用される、請求項16に記載のプロセス。2ストロークの往復機関に適用される、請求項16に記載のプロセス。請求項10に記載のプロセスであって、前記点火を引き起こす主要な点火手段が、前記ラジカル点火種の一部によって、ラジカルの作用によって増加され、該点火を引き起こす主要な点火手段は、a圧縮、b触媒作用、cプラズマジェット、d火炎ジェット、e内部エネルギーを急速に増加させること、およびf火花の少なくとも1つを少なくとも介したものである、プロセス。前記燃料が、前記機関に直接注入されるガソリンを含んでいる、請求項10に記載のプロセス。4ストロークの往復機関に提供される、請求項21に記載のプロセス。ロータリー機関に適用される、請求項21に記載のプロセス。2ストロークの往復機関に適用される、請求項21に記載のプロセス。a層状給気による圧縮点火SCCI、b均一なチャージによる圧縮点火HCCI、c直接噴射式の圧縮点火DICI、d層状給気による火花点火SCSI、e均一なチャージによる火花点火HCSI、およびf直接噴射式の火花点火DISIに従う少なくとも1つの点火の事例において点火を増加させるために用いられる、請求項10に記載のプロセス。前記点火の事例に関して同一の運転条件および同一の燃料条件下において、前記ラジカル点火種の一部を用いた前記点火を成功させるために必要とされる前記燃焼室における前記燃料と空気との混合物の温度が、該ラジカル点火種の一部を用いない該点火を成功させるために必要とされる該燃焼室における該混合物の温度よりも低い、請求項25に記載のプロセス。前記機関からの熱の遮断を低下させる手段を少なくとも1つ用いることをさらに含んでいる、請求項10に記載のプロセス。4ストロークの往復機関に提供される、請求項27に記載のプロセス。ロータリー機関に適用される、請求項27に記載のプロセス。2ストロークの往復機関に適用される、請求項27に記載のプロセス。燃焼サイクルの間に、内燃機関の燃焼室内における燃料に点火するための酸素濃度に対する要求される燃料の濃度を減少させるためのプロセスであって、該内燃機関の少なくとも1つの事前の燃焼サイクルの間に、OHラジカルによって誘導された、燃料の還元を用いてラジカル点火種を生成する工程、該ラジカル点火種の一部を調節する工程、および該事前の燃焼サイクルよりも後の燃焼サイクルの間に、該燃焼室における該燃料の点火を、該ラジカル点火種の一部を用いて選択的に調節する工程を包含している、プロセス。実施形態の詳細な説明簡便さと説明との目的から、本発明の原則は、主にその一般的な実施形態を参照することによって説明される。しかしながら、当業者は、すぐに、この原則がすべての種類の燃焼機関において、等しく適用可能であり、且つ、実施可能であるとともに、そのような変更が、本来の精神と本発明の範囲とから逸脱しないことを認識するであろう。さらに、以下の詳細な説明においては、特定の実施形態を示ている添付図面を用いて説明する。電気的、機械的、論理的、および構造的な変更は、本発明の、本来の精神と範囲とを逸脱することなく実施形態に合わせることができる。従って、以下の詳細な説明は、本発明の範囲の意義を制限するものではなく、本発明の範囲は添付した特許請求の範囲と、それらの語句とによって定義される。実施形態は、一般的な点火制御プロセスに関連している。より詳細には、点火制御プロセスは、様々な水素、アルコール、および炭化水素の燃料と燃料/水性燃料混合物を使っている循環式内燃機関における均一燃焼およびほぼ均一燃焼のラジカル点火種開始に関してんも正確な制御を提供するための熱流体反応速度論的手段である。循環式内燃機関における点火と燃焼を優位化するためにラジカル点火種、すなわちラジカルおよび高反応性の中間体種を利用することによって、点火制御プロセスは、この正確な制御を達成する。そのような条件下の自己点火は、ラジカル点火RIモードを経由しているものとして言及されている。他の実施形態は、循環式内燃機関往復ピストン機関およびロータリー機関における、燃焼を調節することに関連するものである。この方法において、燃焼調節は、機関調節体制におけるあるポイントに合わせられている。これらの他の実施形態は、点火制御プロセスを使用するように改良された循環式内燃機関として実施することができる。ラジカル点火種を使っているシングル点火モード機関に加えて、点火制御プロセスの実施形態もまた、多数の付加的な循環式内燃機関内において、SIおよびCIを増加させることができる。これらのラジカル点火種増加内燃機関は、より古い点火モードを主に使用する従来の内部燃焼が改良された形式において、点火と燃焼とを優位にするというよりも補助するために、ラジカル点火種を使用する。すべての3つの点火モードの場合において、点火制御プロセスの使用は、効率の増加と全体的な排出の減少とによる改善された燃焼を可能にする。ラジカル点火種経由でSOCに関与する反応速度メカニズムと、他の点火モード経由でSOCと関係づけられた通常のメカニズムとを比較することにおいて、CIモードのTI熱点火順列は、よい基準点として役立つ。通常のDICI、およびSIの両方と関係するより高い温度に比べて、予混合燃料TIが用いられたSOCは一般的に低い温度で起こる。また、低い温度で、TIに関与する連鎖開始反応は、最も一般的な燃料酸化反応である。対照的に、制御ラジカル点火プロセスは、TIの低い温度と比べてより低い温度で起こる。また、ラジカル点火に関与する連鎖開始反応は、燃料とO2との反応というよりも、主にラジカル点火種H2O2およびHO2によって生じる。さらに、より低い温度でラジカル点火に関与するラジカル点火種に基づいた連鎖開始反応は、一般的に、低い温度でTIに関与する燃料酸化に基づいた連鎖開始反応よりもずっと速い。さらには、TIの優位な燃料-O2連鎖開始反応は、空気と燃料との比によって、大きく影響される。一方では、ラジカル点火に関与する優位な連鎖開始反応は、TIの優位燃料-O2連鎖開始反応とは大きく違うに基づくので、空気と燃料との比への依存はずっと小さい。その代わりに、優位なラジカル点火連鎖開始反応は、ラジカル点火種の存在の割合に大きく依存する。これらのTIとラジカル点火との比較は、Dl-燃料と、均一燃焼ラジカル点火HCRIの予混合燃料サブケースとの両方に当てはめることができる。さらに、ラジカル点火種の存在の割合により、点火制御プロセスによって制御可能な有用物質にされるで、この新しいプロセス発明は、SIモードと、予混合およびDI燃料の両方の場合ためのCI点火モードの順列との両方に関係づけられた従来技術の非常に価値ある潜在的な可能性のより深い部分を掘り起こす能力がある。点火制御プロセスのIC機関の実施形態は、1つまたはそれ以上の機関燃焼シリンダを含んでいる。上記機関燃焼シリンダは、本発明の技術分野における、ロータリー内燃機関および往復ピストン内燃機関の一般的なファミリーに共通する主圧縮イベント、主燃焼イベント、膨張イベント、排気イベントおよび吸気イベントの循環反復を促進するため手段を用いている。シリンダの主燃焼室の近くに配置されている備え付けの付加的なラジカル点火種生成室は、これらの機関に特有である。2ストロークおよび4ストロークの往復機関において、これらの付加的室小室と称するは、シリンダヘッドの内部また周辺、および/またはピストンとともに、主要燃焼室主室と称するを取り囲むこのように定義するシリンダライナ内部または周辺に配置することができる。ロータリー燃焼機関において、これらの小室は、通常、ローターとともに、様々な主要主室の輪郭を示すシリンダハウジング周囲の内部または周辺の機能上同様な位置に配置される。これらの小室M-Cは、導管を介して主室と結び付けられている。導管は、小室と主室との間のフローが、最大限、内燃機関の実施形態の全ての作動速度で抑圧される寸法にされている。導管の寸法は、また、主燃焼イベントの間において、炎が小室に達する前に、導管の中で消えるように設定されている。小室とそれらの導管とは、また、シリンダ例えばピストンまたはローターの移動部分に配置することができる。これらの実施形態は、制御デバイスを含めるように設定されている。制御デバイスは、小室におけるラジカル点火種産生およびこの小室での産生に続いて起こる他のプロセスによって調節される。これらの制御デバイスは、後のサイクルの主室において使用するために、ラジカル点火種の全ての産生、および/または全ての移送を調節することを可能にする。全ての産生および/または移送の調節は、最終的なラジカル点火種の量に依存している。ラジカル点火種は、目的の方法で、且つ、機関の作動条件組合せ負荷、燃料、速度などに応じて、ラジカル点火種経由での燃焼イベントの発生を促進することに役立つために、次のサイクルの間、上記主室に存在している。従って、産生制御が、備え付けられた小室のいくつかの内部で実行された場合、産生制御は、これらの小室内で、以下の方法によって調整される。その方法とは、ある予側可能な主室生成と、付加的生成と、次の燃焼イベントの開始前にその後起こるすべてのある予測可能な移送とともに、シリンダの全ての小室によって生成されたラジカル点火種の総量を考慮する方法である。小室内部において、ラジカル点火種は、特殊なOH-ラジカル点火種によって引き起こされる燃料分解反応により必然的に生成される。これらの特殊な燃料分解反応のためのOHの供給は、大部分が主圧縮イベントの間に生成し、主室から小室への圧力ピーク期の間に小室に移送されて、次の点火の間およびその直後にマス移送を引き起こす。このOH-ラジカル点火種によって引き起こされるラジカル点火種生成プロセスの全ての産生レベルは、主に3つの要因によって影響される。1番目の要因は、小室内部の様々な種の相対的濃度である。2番目の要因は、反応している小室成分の温度である。3番目の要因は、小室の総容量である。1番目の要因において、非常に重要なのは、主にOH:燃料、およびラジカル点火種:燃料の比率である。これらの比率は、調節可能な小室への制御流体の挿入を調整することによって、次々と部分的に調節することができる。2番目の要因は、小室表面またはおよび内部の温度を調整することが可能な小室増加デバイスによって、いくぶん制御することができる。3番目は、小室の容量を調節することが可能なデバイスによって、制御することができる。小室RI種生成制御増加の他の種類のものも、また、使用することができる。HCRIサイクルの中のあるポイントで、小室において常に存在する新しく作り出されたラジカル点火種の一部は、通常、フローズン平衡の非反応状態、またはほぼフローズン平衡の非常に低い反応状態に遷移する。このラジカル点火種の一部分の僅かな部分は、完全HCRIまたはラジカル点火SIまたはCI種増加を目的とした以後の主室ガスチャージを蒔き、且つ、充満させるのにに役立つように使用され得るまで、小室において閉じ込められ続ける。小室ラジカル点火種生成プロセスの調節の程度にかかわらず、その後の主室にラジカル点火種を蒔くこと、および充満させることは、予定された付加的なサブプロセスにより支援される。これらの付加的なサブプロセスのいくつかは、また、制御可能である。主燃焼イベントの完了の後しばらく経ってから開始し、2つの予定されたサブプロセスは、拡張イベントと排気イベントとの間に、主室において起こる。1つ目において、拡張イベントの間に、小室から放出されたラジカル点火種の大部分は、主室において一時的に保持される。同時期の間に、2つ目のラジカル点火種生成プロセスは、より初期の小室ラジカル点火種生成プロセスと同様に、主室において起こる。拡張と排出との間に主室に放出された小室のガスを用いて、主燃焼イベントで産生した主室OHを混合することにより、この2つ目の生成プロセスは起こる。これらの2つのサブプロセスに関係しているラジカル点火種の多くは、排気の間に失われる。しかしながら、サイクルとサイクルとの間で、他の制御可能なサブプロセスは、これらのラジカル点火種の保持を調整するため、および、さらに主室においてラジカル点火種の存在を増加するために誘起される。小室を端緒とする、ラジカル点火種生成および移送の進行において、予測可能、および制御可能な全ての点火制御プロセスの一部分は、主室におけるラジカル点火種の所望の存在を可能にするように調整される。制御可能な、点火および燃焼を可能にするのは、後のサイクルの主室チャージ内部の、これらのラジカル点火種の存在である。ラジカル点火種優位機関において、より低い温度と、同じ燃料を用いたSIおよびCIの通常の連鎖開始反応よりもずっと速い反応速度との両方で起こすための、優位連鎖開始通路と優位連鎖開始通路との切り替えに役立つこの存在は、より大きな特徴である。通常のラジカル点火種が、供給される熱が低下したによって、より可燃成分が乏しい条件下で、点火を可能にする点火サブメカニズムを誘起することは、斬新である。そして、ラジカル点火種増加機関において、点火および燃焼化学反応は、通常、このラジカル点火優位化学反応と、従来の点火モードの化学反応との複合である。点火制御プロセスは、別のサイクルの主室における点火および燃焼に影響するために、あるサイクルにおける小室を端緒とするラジカル点火種の生成および移送の進行の調節に基づいている。優位にする役割、または増加させる役割において、役立つかどうかにかかわらず、点火制御プロセスは、排出を下げると同時に、熱効率を上げて、そのフィールドのロータリー内燃機関および往復内燃機関の実施形態の作動燃料範囲を増加させることができる。これらの内燃機関において、この制御プロセスは、予混合およびDI燃料挿入の両方の場合のために、この全てをすることができる。しかしながら、この点火制御プロセスの第1の功績は、循環式IC機関の個々の作動条件に合うように調整された方法で、均一の条件DIHCRI下で、DIによって可能なシングル点火モードラジカル点火を作ることができることにある。図1は、HCRI熱流体反応速度論的プロセス100以下、HCRIプロセス100とするの、典型的なプロセスフローチャートを描写している。HCRIプロセス100は、内部燃焼ICにおいて起こる一般的なイベントが、複雑に連続したものである。図2A乃至図2Bは、他の実施形態に従って、HCRIプロセス100を使用した典型的なHCRIIC機関200以下、HCRI機関200とするを説明している。従って、HCRIプロセス100は、図2A乃至図2Bを併せて用いることにより説明する。図2A乃至図2Bに描写された典型的なHCRI機関200は、HCRIプロセス100を使用することができる多くの他のとり得るIC機関の構成に従って、抽象化したものである。HCRI機関200は、このように、HCRIプロセス100を使用した他のとり得るIC機関の実施形態を用いた共通の要素を含んでいる一般化されたIC機関の実施形態である。様々な要素の考察と、HCRI機関200の作動するための要素間の関係とを、以下に説明する。HCRIプロセス100は、ラジカルと高反応性中間種を利用する。以下ではラジカル点火ラジカル点火種と称する。ラジカル点火種は、水素、炭化水素およびアルコール燃料、燃料/水性燃料混合物として、H2O2過酸化水素とHO2ハイドロペルオキシル基とを含んでいることが、以下においてに理解される。加えて、そのような燃料/燃料混合物の燃料分子が、少なくとも1つの個々の燃料のメタンおよびメタノールなどの炭素最小識別単位から成る場合、ラジカル点火種は、また、CH2Oホルムアルデヒドを含むことが、以下においてに理解される。さらに、そのような燃料の燃料分子/燃料混合物が、少なくとも2つ以上のより大きな分子を伴う個々の燃料エタン、エタノール、および燃料などの炭素最小識別単位から成る場合、上記ラジカル点火は、また、CH3HCOアセトアルデヒドを含んでもよいことが、以下においてに理解される。水素、炭化水素、およびアルコール燃料と、燃料/水性燃料混合物とは、以下燃料と称する。最終的に、燃料に依存して、ラジカル点火種は、また、他のラジカルと高反応性の中間種とを含むかもしれないことは、以下において理解される。ある実施形態においては、完全HCRI機関は、HCRIプロセス100におけるICが、ラジカル点火種によって特色付けられている機関である。ラジカル点火種増加RIS増加機関は、別の実施形態として、HCRIプロセス100におけるICが、補助はされるが、ラジカル点火種によって特色付けられない機関である。主圧縮イベントは、排気イベントおよび吸気イベントの完了の後に開始することが、以下において理解される。さらに他の実施形態において、HCRIプロセス100における主圧縮イベントの開始前に、いくつかの手段によって挿入された燃料を使用する完全HCRI機関は、HCRIプロセス100の予混合チャージHCRIプロセス機関またはPC-HCRIプロセス機関と呼ばれる。また、HCRIプロセス100における主圧縮イベントの開始後のあるときに開始する燃料の直接ジェットDIを使用する全てのHCRI機関は、さらに他の実施形態に基づくHCRIプロセス100のDI-HCRI機関と呼ばれる。同様に、HCRIプロセス100における主圧縮イベントの開始前に、いくつかの手段によって挿入された燃料を使用するRIS増加機関は、他の実施形態におけるHCRIプロセス100の予混合RIS増加機関と呼ばれる。また、HCRIプロセス100における主圧縮イベントの開始後のあるときに開始する燃料の直接ジェットDIを使用するRIS増加機関は、他の実施形態におけるHCRIプロセス100のDI-RIS増加機関と呼ばれる。使用された優位な点火モードが、火花点火SIまたは圧縮点火CIのいずれかに応じて、これらのHCRIプロセス100のRIS増加燃料挿入オプション予混合およびDIは、それぞれ、点火モードに関係するサブオプションを有する。このように、4つの基本的なHCRIプロセス100の実施形態がある。これらは、RIS増加PCCI、RIS増加PCSI、RIS増加DICI、RIS増加DISLを伴っている。HCRI機関200は、吸気イベント、主圧縮イベント、主燃焼イベント、膨張イベント、および排気イベントから構成されている。HCRI機関200の実施形態に応じて、これらのイベントのいくつかが、起こってもよい。図1に示すように、イベント1の105において、HCRIプロセス100は、開始し、且つ、ラジカル点火種が前のサイクルから、現在のサイクルに移送されることにより終了する。これらは、1つの主室34または複数の主室と、1つの小室32または複数の小室との両方の内部/近くで、現在のサイクルに持ち越される。新しいサイクルの開始時、主室34および小室32の両方におけるラジカル点火種の大部分は、通常、フローズン平衡またはほぼフローズン平衡の状態にある。ラジカル点火種は、その時、通常は、新しいサイクルにおいて、初期の比較的に、広く行き渡ったより低い温度において、非反応性のままである。ラジカル点火の適用において、化学反応速度がゼロの場合、種は、フローズン平衡の状態にある。ラジカル点火に関連するフローズン平衡の完全な意味と含意は、参照のために示すSAETransactionPaperNo2004011677中で議論されている。この時期の間に、多量の排気ガス68は、一般的な排気ガスデバイス60を経由して主室34を去り、多量の吸気ガス66は、一般的な吸気ガスデバイス58を経由して主室34を入る。全ての排気吸気イベントプロセスの容積測定、および混合されている効率に応じて、排気ガス66に含まれている主室ラジカル点火種のほとんどは、機関から排出される。一般的な排気ガス再利用デバイスシステム62を経由して、排気ガス68の再利用がある場合、ラジカル点火種の追加の量は、主室34において内部に保持されているか、吸気ガス66によって主室34に戻されるかのいずれかである。吸気ガス66とともに戻るラジカル点火種の量は、1つの一般的な排気ガスラジカル点火種増加デバイス64、または複数の排気ガスラジカル点火種増加デバイス64によって調整できる結果として生じる多量の改変された排ガス68’。また、吸気ガス66とともに戻るラジカル点火種の量は、1つの一般的な吸気ガスラジカル点火種生成制御増加デバイス70、または複数の吸気ガス増加デバイス70によって調整される。IC機関が、予混合燃料PC-HCRIまたはHCRIプロセス100の予混合RIS増加機関の1つのためのものを使う場合、燃料は、燃料挿入孔48を経由して、一般的な吸気ガスエントリデバイス燃料挿入デバイス44Dによって、一般的な吸気ガスデバイス58内の吸気ガス66に挿入される。燃料は、少なくとも1つの燃料供給管路52を通って、燃料供給分配システム98図2B経由で吸気ガス燃料挿入デバイス44Dに分配される。吸気ガス燃料挿入デバイス44Dに供給された燃料の量は、燃料供給分配システム98を制御する機関電子制御システム30の一部によって調節される。供給される燃料の量、および燃料挿入の時期は、HCRI機関200作動上の必要条件に従う。室と室の間の自然発生的な圧力差は、それぞれの小室32の中で持ち越されたいくつかのラジカル点火種が、少なくとも1つの接続導管42を通って主室34へ移送されることを引き起こす。そこでは、ラジカル点火種は、再利用される排ガス68および68’とともに、その時保持されているガスおよび吸気ガス66と混合される。混合方法は、使用されている機関の作動上の必要条件によって変更することができる。イベント2の110において、圧縮イベントの中期どこかの時点までに、主室34におけるガスガスチャージは、前のサイクルからのラジカル点火種が完全に充満する。イベント3の115において、主室34におけるガスの圧縮が続いている時に、ラジカル点火種および主室ガスの混合は、より均一になる。この主室圧縮は、圧力上昇を起こし、圧力は温度上昇を誘起する。これらの温度上昇によって、主室34におけるラジカル点火種の活性は、増加し始める。また、圧力差は、主室34と、小室32との間で形成され、且つ、通常、小室32の中に移送されているガスの抑圧は、導管42において起こる。抑圧は、次々に、これらの室32および34の圧力差をさらに引き起こす。圧力差は、1つの高速ジェット、または多数の高速ジェット1つの導管42あたり1つのジェットを形成する。小室の空気ひいては酸素供給を再開して、これらのジェットは、主室ガス吸気した空気を含むの一部を、小室32内に移送する力である。吸気ガス66の中に、予混合燃料があるならば、燃料はまた、マスジェットを介して、導管42を通って小室32に入る。イベント4の120において、燃料例えばHCRIプロセス100のDI-HCRIおよびDI-RIS増加機関などのDIがある場合、主室34の内部への燃料の噴射の開始SOIの時期は、通常、主圧縮イベントの中期から後期の間である。この場合に、主室燃料サブコンポーネントまたは1つ若しくはそれ以上のマルチ流体挿入デバイス44Aのサブコンポーネントのどちらかによって、および/または1つのシングル挿入デバイス44Bのシングル主室燃料挿入デバイス44Bまたは少なくとも1つの燃料挿入孔48を経由して、複数のシングル挿入デバイス44Bによって、上記燃料は挿入される。上記燃料は、燃料供給管路52を通る燃料供給分配システム98を経由して、主室34において使用するために、挿入デバイス44Aと44Bとに分配される。これらの挿入デバイス44Aおよび44Bのそれぞれに供給された燃料の量は、燃料供給分配システム98を制御する機関電子制御システム30の一部分によって調節される。供給された燃料の量および燃料挿入の時期は、HCRI機関200の作動上の必要条件に応じる。HCRIプロセス100のDI-HCRI機関にとって、このDI燃料挿入の開始の時期は、点火の所望の時期と比較従来のDIディーゼル機関作動との比較して、その特質上早い。これらの実施形態では、燃焼SOCの開始前に噴射が適正に完了できるように、且つ、可動作業出力産生コンポーネント40が上死点TDCTDCとは、主室34の体積を最小にする可動作業出力産生コンポーネント40に位置であるを通過する少し後まで、自己点火SOCが開始しないように、SOIとEOI噴射の終了は時期が決められている。これは、少なくとも準均一な層にする方法において、燃料が、主室ガスチャージされたラジカル点火種と、最終的に完全に混合されるための時間を考慮したものである。DIの適用の中で、噴射された主室燃料のいくらかは、主室ガスチャージ内部での拡散、および偶発的な燃焼の両方によって、小室32のマスジェットに加わることができる。これにより、この燃料は、マスジェットによって、導管42経由で小室32内部に取り込まれ、かつ、閉じ込められる。イベント5の125において、HCRIプロセス100のDI-HCRIの実施形態では、全ての主室燃料は、従来のDICIとの比較してSOCに早期に挿入されろため、よく攪拌されるという燃料条件はまた、一般的に確保されている。より高い負荷条件の下でさえ、TDCの後の自己点火の前のある時間までに、主室燃料-空気ガスチャージを少なくとも準均一レベルまで混合することは、HCRIプロセス100のDI-HCRIの実施形態において、通常は確保される。しかしながら、例えば、ラジカル点火種優位の影響下のLAG機関等の場合には、燃料空気ガスチャージが少し程度の層である場合でさえ、ラジカル点火均一燃焼を引き起こすことができるSAETransactionPaperNo2004-01-1677。これらの確保は、2つの要因から得られる。それは、ラジカル点火種の存在のための、普通に使用されている攪拌時間より長い攪拌時間、および普通よりもずっと高い乱流レベルである。これらの要因の一番目、つまり、普通に使用されている攪拌時間より長い攪拌時間は、ラジカル点火種の存在のためである。ラジカル点火種の存在は、ずっと低いの圧縮比CRでの作動、または極端に燃料が薄い作動のどちらかを可能にする。CRが機能的に等しい従来のCI機関におけるCRよりずっと低い場合、HCRI機関200が可燃成分が乏しい条件下で作動される場合には、DI燃料挿入はより早まる。従って、直接噴射燃料は、均一ポイントまで効果的に混合されることができる。代わりに、CRが少しだけ低い場合、HCRI機関200は、非常に可燃成分が乏しい条件下もで作動することができて、燃料挿入はもう一度早まり、再び均一に混合される。負荷と機関速度とに応じて、可燃成分が乏しくない作動を必然的に求める条件より高い負荷および速度がある。そのような条件下では、自己点火の所望のポイントよりも、引き続き早く燃料挿入するために、ラジカル点火種生成はそれに応じて減少する。これらの要因の2番目、つまり、HCRI機関200において維持される、通常の乱流レベルよりもずっと高い乱流レベルには、複数の場合がある。しかしながら、HCRI機関の実施形態に共通していることは、小室32によって生成れた強烈な乱流があるということである。この乱流生成の強さの理由は、SAE2007010047、SAE2007010135、およびSAE2007011254において示されている。イベント6の130において、DIおよび予混合燃料の両方の場合において、高い乱流およびラジカル点火種の存在によって、主室における従来のIC機関予点火活性のために必要とする普通の温度より比較的にずっと低い温度においてでさえ、主圧縮イベントが終了する前に、主室ラジカル点火種、燃料、および空気は、重要な予点火活性を開始する。IC機関の実施形態の燃料、作動条件、および仕様の特性に応じて、この活性は、主圧縮イベントにおいて、もう少し早く、しばしば開始することもできる。通常、サイクルの時期の間、主室34における燃料空気ガスチャージの状態は、図3において示される緩慢燃焼領域を通って移行する。燃料の一般的な点火限界のためのこの図は、低温点火限界のSemenovspeninsulaに基づいているSemenovNN、SomeProblemsinChemicalKineticsandReactivity、プリンストン大学、1958年出版。Fは、水素分子、またはより小さい分子アルコール、またはより小さい分子炭化水素のいずれかである。ラジカル点火およびRIS増加点火につながっている時前自己点火化学反応において、連鎖開始反応は以下のように組にされる。ここで、Rj-が、FよりHが1つ少ない分子の場合、1は、これらの間で優位な役割を果たしているいくつかの反応を含んでいる。例えば、上記組Nj=2において、エタノールを用いた、2つの優位な反応がある。Rj-は、CH3CHOHおよびC2H4OHSAEPaperNo.2007010623、参照文献にしっかりと具体化されている。この反応規定が、結果として高い反応中間体種H2O2を増強することは注目される。この組に加えて、自己点火反応式2説明は後述するの間の、一般的なH2O2M連鎖開始反応優位と、自己点火反応式3説明は後述するの間のと、連鎖分岐OH-燃料分解反応組優位とは、いずれも、通常、予自己点火の間に作動中の優位反応に共通している。これらと、サイクルのこの同時期の間に起こっている他の優位予自己点火反応は、ラジカル点火種の増強を結果として生じる。優位予点火開始反応、および分岐反応のメカニズムは、Fとして、より大きな炭化水素またはより大きなアルコール分子を用いることによって、より複雑になるが、ハイドロペルオキシルラジカルHO2の燃料の連鎖開始反応分解における役割と、ヒドロキシルラジカルOH-の燃料の連鎖分岐反応分解における役割とのいずれにも、予点火活性の間、同じ原則が当てはまる。一般的に、これらの一般的なHO2-およびOH-を低い温度で活性するサブメカニズムは、HCRIプロセス100DIHCRIおよびPC-HCRIの完全HCRI機関におけるラジカル点火種ラジカル点火によるより低い温度での自己点火、およびHCRIプロセス100のRIS増加機関における点火補助の段階を設定している非常に低い温度における直接燃料分解に相当する。この説明は、また、すべての燃料の成分のHO2およびOH-を用いた再活性を両立できるデュアル燃料およびマルチ燃料挿入作動に当てはまる。そのような場合に、当然ながら成分自体のF、Rj-および他の種と同じ形式の各成分のための優位反応を用いる一般的なメカニズムは、同じであるSAEPaperNo2004010047。燃料の様々な成分の、HO2およびOH-を用いた再活性が同じでない作動において、通常、少なくとも最初は、一般的な反応サブメカニズムは、HO2またはOH-のいずれかのより有効な活性が優位である成分の活性に続く予自己点火の間に、ラジカルの成分が最も早く分解される絶対項に依存する。HCRIプロセス100における、過去のサイクルからのラジカル点火種と、ずっと低い温度での予点火活性の間に作り出されたラジカル点火種とは、後に、主室ICにおける3つの方法のうちの1つにおいて一緒に使用される。1優位化し、それによりに完全HCRI機関における自己点火ラジカル点火を開始するための0方法2その効率を増やし、自己点火CIの時期の間の、よりよい制御をRIS増加PCCIおよびDICI機関に維持するための方法、および3RIS増加PCSI、およびDISI機関において、火花点火SIの効率を増加すための方法。2つの完全HCRIDI-HCRIおよびPC-HCRIの場合において、ラジカル点火種の存在により、発熱性の予点火活性がある。発熱性の予点火活性は、所定の反応速度論パス多くの要因に依存するを下って、ラジカル点火種誘起自己点火のために、燃料空気ガスチャージを、最初はゆっくり運ぶ。4つのRIS増加場合には、この同じ期間の間の活性レベルは、同じくらい高くならないが、しかし、従来の非RIS増加改良型より、増加の程度に応じてに高いレベルなる。図2Aに戻って、HCRI機関200の外部格は、ハウジング周囲の上部36と、ハウジング周囲の側面38とからまたは、複数のハウジング周囲の側面38から構成される。制御流体は、ハウジング周囲の上部36および/または側面38にマウントされた小室32の1つまたはそれ以上に挿入される得ることは、主圧縮イベントにおける後期のサイクルで、一般的に同時に開始する。挿入は、シングルラジカル点火種生成制御流体挿入デバイス44C若しくは複数のサブコンポーネント、またはデュアル流体挿入デバイス44Aによってなされる。小室32への実際の挿入は、1回以上、小室RI種生成制御流体挿入孔46を通り抜ける。制御流体は、少なくとも1回は小室RI種生成制御流体燃料供給管路50を通って、小室ラジカル点火種生成制御流体供給分配システム96を経由して、これらの小室における使用のために、挿入デバイス44Aと、44Cとに分配さる。同じ制御流体、または同じ量の制御流体が、制御流体を使用している小室32のそれぞれに挿入されることは必要ではない。HCRIプロセス100の3種類のDI機関タイプにおいて、制御流体は、通常の燃料であり、必ずしも主室34において使用されるものと同じ燃料である必要はない。一方では、HCRIプロセス100の3つの予混合機関タイプにおいて、制御流体は、通常、空気または小室32の燃料濃度を希釈することに役立つことができる他の流体である。小室32のそれぞれに挿入された制御流体の量は、後のサイクルの主室34における点火を補助、または優位化のいずれかのために、すべての小室32によって生成され得るラジカル点火種の正確な総量を確実にするために測定されたテーラーである。各小室32のために制御流体供給分配システム96によって送られた量は、機関電子制御システム30の別の部分によって調節される。一般的に、より高い負荷より多くの主室燃料が必要な場合において、生成されたラジカル点火種の少量は、主室点火のために必要とされており、逆もまた同様である。これは、HCRIプロセス100の適用において、様々な完全HCRI、またはRIS増加のすべての場合に当てはまる。制御流体の使用に加えて、いくつかの追加的な増加がある。追加的な増加は、小室32にマウントされたハウジング周囲において、ラジカル点火種生成プロセスをもたらすために、使用することができる。小室32の可変冷却制御の構築は、直接手段により、これらの室における小室ラジカル点火種生成プロセスの直接制御を補助することにおいて有効である。他の制御増加は、触媒作用の表面と、触媒作用の表面積が変わることができる含むものを含んでいるデバイス、燃料改質、化学添加物挿入デバイス、例えば、急速な電流放出など経由の加熱空洞デバイス、急速プラズマ発生デバイス、急速紫外線放出デバイス、マイクロ波デバイス、急速冷却/加熱デバイス、小室の容量を変更するデバイス、小室の圧力を調節するデバイス、小室の流れを変更するデバイス、小室の形態を変更するデバイス、小室の接続導管の形態を変更するデバイス、小室の接続導管の流れを変更するデバイス、小室の導管に流入する燃料を調節するデバイスなどを含んでいる。このようなデバイス限定されないは、すべて、小室におけるラジカル点火種生成の制御の一端を担うためにおよび次のサイクルの主室におけるラジカル点火種生成を制御することに間接的に役立てるために使用することができる。すべてのそのようなデバイスは、図2AないしBにおいて、1つまたはそれ以上の一般的な小室Rl種生成制御増加デバイス54として、一緒に表されている。制御流体を受け取っているまたは適合するように作られた小室32、および作動上、ラジカル点火種生成増加デバイス54を使用するどのような小室32もまた、制御活性と考えられている。これらは、また、HCRI機関200の作動上の必要条件に応じて、それらの機能を制御する機関電子制御システム30図2Bの一部によって調節される。イベント7の135において、HCRIプロセス100の完全HCRIの実施形態において、自己点火ラジカル点火は、ラジカル点火種よって優位化される。このように、これらの実施形態のための一般的な化学反応は、非常に明確である。また、HCRIプロセス100のCIおよび、SIRIS増加機関のすべては、共通の特徴として、この明確な一般的な化学反応を共有している。さらに、これらのRIS増加機関は、それら自体の従来の特性に基づいた非増加化学的要素を保持している。これらのRIS増加機関が、完全HCRIの明確な一般的な化学反応を使用する程度は、ラジカル点火種増加RIS増加の程度に関係する。このようなHCRIプロセス100は、完全HCRIの明確な一般的な化学反応を表現する共通の特徴部分によって、明確にされる。また、続いて、イベント7の135に関するこの明確な化学的特長の詳細は、以下に記述される。目的を比較するために、RIS増加の実施形態の従来の態様に関係している非増加の化学反応は、以下に示されるHCRIプロセス100のこれらのHCRIプロセス機関の一般的な区別の具体的、個別的な討論。完全HCRI機関において、点火プロセスは、より低い温度における燃料-OH分解連鎖分岐反応組に関係するサブメカニズムによって、優位化される。これは、従来のPCCIにおける、同じ燃料に基づく通常の直接O2燃料酸化連鎖開始反応速度メカニズムのより慣習的な低い温度と対照的である。これはまた、従来のSIおよびDICIにおける、同じ燃料の燃焼により構成されたより高い温度とも対照的である。従来のSIおよびDICIにおける連鎖開始反応メカニズムは、通常、分離温度および/または第三の物質を経由する反応、または、および直接燃料-O2分解反応を伴う。燃料水素、アルコール、炭化水素燃料、および燃料/水溶性燃料混合物を用いた一般的な均一燃料燃焼ラジカル点火の場合、より低い温度での燃料-OH分解サブメカニズムを支えるために求められるOHは、主に増加連鎖開始反応によって生成される。Mは、第3の物質種およびこのような多くの種の一部とすることができる。この一般的なラジカル点火連鎖開始反応は、従来のHCCIの、従来の低い温度での予混同圧縮点火に特有である、一般的燃料-O2連鎖開始酸化反応組よりかなり速い。例えば、このH2OM反応の一定の進捗速度は、1050Kにおいて105倍以上速く、1200Kにおけるメタンの予混合CIHCCIに関する優位連鎖開始反応の一定の進捗率より速いSAEPaperNo.2007010047。水素分子、より小さな分子アルコール、またはより小さな分子炭化水素のいずれかをFとした場合、この普遍的なHCRIプロセス100の連鎖開始反応反応式2によって生成されたOH-の量は、次々に一般の優位形質連鎖分岐反応セットに用いられる。ここで、Rj-は、FよりもHが1つ少ない分子である。例として、エタノールを伴う完全HCRIに関して、Fは、C2H5OHであり、且つ、様々なRf分子は、CH3CH2OおよびCH3CHOHであるSAEPaperNo.2007010623。一般的な完全なHCRJの自己点火イベントは、また、他の鍵となるラジカル点火種の使用可能な濃度によって優位に影響される。このすべてのためのサブメカニズムは、多少複雑であるおよびより一般化が困難であるが、自己点火それらが予点火の間にしたようにの間に、OH-生成を促進することにおいて、他のラジカル点火種はまた役立つ。これは、次々に、優位燃料OH連鎖分岐反応組反応式3経由で多くの燃料分解の促進に役立っている。燃料の分子が、OH分解された場合、この組のRj-分子のいくつかが、より低い温度において、O2によって、さらに直接分解される。優位自己点火連鎖分岐メカニズムは、Fとして、より大きな炭化水素、またはより大きなアルコール分子によって、さらに複雑になる。しかし、全てではないにせよ燃料の多くが費やされるまで、燃料分解において優位であり続けているヒドロキシルラジカルの役割によって、同じ原則は当てはまる。この自己点火活性反応式2、反応式3、および他のラジカル点火種によって引き起こされた反応による優位化が、従来のPCCIに使用される低い温度と、従来のSIとDICIに使われるより高い温度との両方よりもより低い温度で開始することができるのとには、いくつかの理由がある。1つは、反応に関連したこれらのラジカル点火は、それらの活性化それから、ずっと少ない供給された熱を必要とするのために、PCCLにおける開始燃焼に一般的に関与する燃料O2連鎖開始反応よりも、ずっと少ないエネルギー総量しか必要しないことである。反応式2を経由するH2O2の第3の物質分離、および、反応式3を経由する、OHによって引き起こされる燃料分解のいずれも求められる温度は、一般的に直接O2によって引き起こされる燃料分解に求められるより低い温度をはるかに下回っている。さらに、反応に関連するラジカル点火種は、ラジカル点火種の濃度に、より依存する関係にあるため、空気:燃料濃度の比率にへの依存は比較的少ない。これは、従来のSI、PCCIおよびDICLが可能である典型的な条件よりも、ずっと可燃成分が乏しい条件下での点火を可能にする。また、その進行につれて、上記低い温度でのラジカル点火自己点火活性は、多くのラジカル点火種を生成することに役立つ。優位反応の反応速度と、このラジカル点火活性を促進している反応組とは、鍵となる反応物質の濃度および反応主室ガスの温度の両方ともに作用する。従って、プロセス100の完全HCRI機関において、文字どおり速度がテイクオフポイントまで、この自己点火活性の全体の速度は徐々に高まる。これらの優位反応が、このテイクオフ時点燃料供給が残存している限りの後のある時期にまで影響し続けている間に、ゆくゆくは他のサブメカニズムが引き継ぎ、最周的にH2OとCO2とになる高温化学反応に導く。完全HCRIのこの一般化された説明は、OH-を伴うすべての燃料の成分の再活性を両立できるデュアル燃料およびマルチ燃料ラジカル点火化学反応に当てはまる。そのような場合に、一般的なメカニズムは、当然にそれら自体のF、Rf、および他の種と同じ形式の燃料の各成分に関する優位反応と同じである。SAEPaperNo2007010047、及びSAEPaperNo2007011912とJSAEPaperNo20077210との組み合わせ、参照文献にしっかりと具体化されている。OHを用いた燃料成分の再活性が同様でない作動において、最初は、少なくとも一般的な反応サブメカニズムは、通常、OHを伴う反応が優位な燃料成分の活性に続く。均一燃焼を伴う自己点火の間に、主室における燃料のすべては消費される。また、燃料の均一燃焼の間に、相対的に大量のOHラジカルは産出される。自己点火が終わりる前に、主室のOH-の濃度はピークに達する。さらに、放熱速度は、非増加CIおよびSIの改良型における点火よりもずっと速い。従って、均一燃焼の完了時に、主室34におけるガスの特定の内部エネルギー状態はピークに達する。それに応じて、主室ガスの圧力と温度とはまた、自己点火の完了のほぼすぐ後にピークに達する。従って、主室34および小室32の巨大な圧力差が発達する。圧力差は、極めて高い乱流レベル下において、小室32内部へ、比較的大量のOH-とエネルギーとを移動させることにより、次々に、これらの室34と32との間でのマスジェット速度および大量の流速を最大にする。完全HCRIの決定的な一般化学反応を共有することに加えて、HCRIプロセス100のRIS増加機関はまた、完全HCRI点火と燃焼との間で示される他の特徴の多くも共有している。例えば、燃焼は、HCRIプロセス100のRIS増加PCCI機関において、また、均一である。さらに、HCRIプロセス100の4つの主要なRIS増加機関における燃焼イベントの間に、圧力、温度、OH-濃度、および主室ガスの特定の内部エネルギーはまた、ピークに達する。結果として、極めて高い乱流レベル下において、比較的大量のOH-、他の化学反応生成物、およびエネルギーを小室32の中に運んでいるこれらの実施形態における高いマスフロー速度は、また、発達する。完全HCRIおよびHCRIプロセス100のPCCIRIS増加機関の内部の選択的ステップとして、自己点火活性の速度がまさにテイクオフしようとしているときのサイクルにおけるポイントの直前に、一般的な主室点火時期増加デバイス56図2Aを使用することができる。完全HCRI機関と、CCIRIS増加機関とにおける点火時期増加デバイス56の目的は、自己点火を開始させないことである。むしろ、目的は、自己点火活性の速度が文字どおりテイクオフになるポイントサイクルにおける位置の時期の正確性を補助することにある。PCCIRIS増加サイクルにおける完全HCRIサイクルのいずれかのあるこのポイントにおいて、圧縮の熱とラジカル点火種活性の組み合わせを、大規模なOH-生成経由の点火のために、一緒に迅速に主室燃料空気混合物とすることにより、圧力上昇および温度上昇の小さい組み合わせは、燃料空気ガスチャージ当然に均一燃焼の進行において燃料空気ガスチャージの大量の点火を引き起こす。点火チューニング増加デバイス56の例えは、点火栓タイプデバイス、触媒点火デバイス、プラズマジェット生成デバイス、炎ジェット生成デバイスなどを含んでもよい。そのようなデバイスの目的は、主室燃料空気ガスチャージのある部分に、比較的小さくまたは大きくてもよい、しかしおよび、非常に突然の内部エネルギー増加を作り出すことである。HCRIプロセス100における2つのSIRIS増加の実施形態において、このステップはオプションではない。小室32における新しいラジカル点火種の生成の鍵は、小室32のラジカル点火種ガスへの主室OH-の適宜の流入によって引き起こされたOH-ラジカル点火種によって誘導される引き起こされる化学反応である。この流入は、点火の間とすぐ後に起こる。また、この流入は、小室32における極めて高い乱流レベルを可能にする。従って、最も小さな乱流の長さスケールにおいて、燃料とラジカル点火種とを含んでいる小室ガスとヒドロキシルラジカルとは、迅速に混合される。おそらくは、小室32におけるラジカル点火生成にとって重要であるように、小室の温度の急速な上昇を開始を引き起こす、主室34から小室32に受け取られているエンタルピーの比較的高い量はまた、小室32におけるラジカル点火種生成と同じくらい重要である。イベント8の140において、小室32における、このより多いの量および、時間、増加のOH-の突然の存在は、急速に常在の小室燃料を、多くのラジカル点火種に変換させる促進力として、効果的に働く。また、小室32の全ての化学的活性は、相対的に非常に大量のエンタルピー移送のために急速に上がる温度よってさらに促進される。主圧縮イベントの最後の部分と膨張イベントの初めの部分との間に、それらのガスの状態が、熱的に、冷炎および/または図3燃料が冷炎領域を伴うている場合に示す緩慢燃焼領域に維持されることができるようにするために、小室32は設計および制御されている。時折、例えばSAEPaperNo2007010623中でそうであるように小室ガスに点火せずに、突然の導管42のフロー反転現象主室34における膨張イベントによるが状態を領域A図3に戻す前に、小室ガスの状態を、非常に短い間だけ、図3に示す領域Bまたは点火領域の中にわずかに移行することもまた、目的に適っている。一般的に、Fとして、水素分子、またはより小さい分子アルコール、またはより小さい分子炭化水素があり、この小室OH誘起化学反応に関する一般的なサブメカニズムにおいて発見された最も優位な反応に共通するのは、また、一般的な反応組である。これまでどおり、Rj-は、分子FよりHが1つ少ない分子である。小室におけるOH-燃料還元のための優位なメカニズムは、Fとしてより大きな炭化水素またはより大きなアルコール分子を用いることによってより複雑になるが、同じ原則が当てはまる。様々なRj-および他のサブメカニズム生成種を、ラジカル点火種に変換するためのサブメカニズムは、複雑である。それは、燃料、小室においてすでに存在しているラジカル点火種の有効な濃度効果に強く依存している。そして、新しいラジカル点火種の量が、これらのサブメカニズムのために増加する場合、作り出さている新しいH2O2の一部は、様々なRj-、および他の種の中に燃料のOH分解を促進することに役立つための発熱性の反応式2を経由して追加のOH-を作り出すために、そのとき消費される。同様に、小室32における他のラジカル点火種は、複雑な反応速度論サブメカニズムにおける、さらなるOH-およびさらなるラジカル点火種の両方の生成に役立つ。従って、全てのラジカル点火種生成メカニズムは、OHによって引き起こされるもの、およびラジカル点火種によって引き起こされるもの両方であるか、またはOH-RI種によって引き起こされるものである。優位な自己点火連鎖分岐メカニズムは、Fとして、より大きな炭化水素、またはより大きなアルコール分子を用いるので、よりずっと複雑であるが、同じ原則は、燃料分解においてヒドロキシルラジカルOH-の役割にも当てはまる。この一般化された小室RI種生成プロセスは、全ての完全HCRI、およびHCRIプロセス100の全てのRIS増加の実施形態に普遍的である。また、小室に挿入されている流体が、実際に燃料である場合、この一般化された説明は、主室34と小室32に挿入されている同じ燃料に基づいているが、デュアル燃料、またはマルチ燃料挿入作動において、同じことは機関に挿入されたすべての成分燃料のに当てはまる。そのような場合に、OH-を用いた、燃料の成分すべての再活性が両立できる場合、それぞれの優位反応は、もちろんそれら自体のF、Rj-および他の種と同じ形式であるSAEPaperNo2004010047およびISAEPaperNo20077210。作動中において、そこでは、OHを用いた燃料成分の再活性は同じではない。最初、少なくとも一般的な反応サブメカニズムは、通常、OH-を用いる再活性が優位である燃料成分の活性に続く。このラジカル点火種生成プロセスは、主室34からのOH-の供給まで強化し続け、小室から主室への上述の突然の導管42のフロー反転現象によって打ち切られ、その後、このプロセスは次々に消滅する。小室RI種生成プロセスのこの簡潔な反応速度論の説明に基づいて、制御流体の役割を描写することができる。空気と比較して、小室32における燃料の濃度がより高いほど、より速いこのサブメカニズムは、追加的なラジカル点火種を産生する。その逆もまた真である。これは、SAEPaperNo2007010013に、参照としてしっかりと具体化されている。この完全な反応速度論の研究は、なぜ主室34自己点火SOCの時期が、小室32に挿入された制御流体の量の調整によって、直接HCRIプロセス100の完全HCRI機関において制御されることができるかを示している。この参照文献は、正確に小室32に挿入された制御流体の量が、小室32において生成された次に主室燃焼イベントにおける使用のためのラジカル点火種の量を決定することを証明している。従って、ラジカル点火種生成プロセスは、機関電子制御システム30図2Bを使って直接制御することができる。特定の作動条件に依存する正確な時間に、電子制御システム30は、小室ラジカル点火種生成制御流体供給分配システム96に、制御流体燃料供給管路50図2Bを通って適量の制御流体を制御流体挿入デバイス44A、および/または一定の小室32図2Aの44Cに送るように導く。これらの制御流体挿入デバイスは、制御流体挿入孔46を経由して制御流体をこれらの小室32内部に引き渡す。HCRIプロセス100において、PC-HCRI機関と2つの予混合燃料RIS増加機関との制御流体は、空気濃度に関連する必要に応じて、小室の燃料濃度を希釈することに役立つことができる液体、またはガスである。より多くの希釈は、ラジカル点火種生成速度を減少させ、またより少ない希釈は、ラジカル点火種生成速度を増加させる。逆に、HCRIプロセス100のDI-HCRIの実施形態と2つのDI燃料RIS増加とにおいて、制御流体は最もよい燃料または燃料の成分である。そのような制御流体を用いることによって、ラジカル点火種生成を増加させるか、減少させることが必要な時に、小室の燃料濃度はそれに応じて強まるか、または弱まることになる。小室RI種生成プロセスの簡潔な反応速度論の説明に基づいて、一般的な小室Rlの種発電制御増加デバイス54の役割はまた描写することができる。上記一般的な小室RI種発電制御増加デバイス54は、いくつかの平均値による小室RI種生成反応速度論的プロセスの全ての速度を増加させるか、または減少させることが可能な装置であってもよい。特に、これらの小室増加デバイス54は、以下の反応セットを促進するか、または緩慢にする。またはより複雑Fがより小さな分子である場合なこれに相当する反応は、Rj-種および他のサブメカニズムが生成した種を、追加的なラジカル点火種と多くのOH-とに後で変換するためのサブメカニズムを伴う。特に、ラジカル点火種生成メカニズムの中に含まれている優位発熱性反応H2O2M⇔OH-OH-M反応式2の全体の反応速度は、温度およびH2O2の濃度に非常に敏感である。また、反応式4と、より大きな分子燃料成分のため反応式4より複雑なこれに相当する反応の全体の反応速度は、温度およびOH-の濃度の両方に非常に敏感である。すなわち、反応組の反応式4の産生物質を、新しいラジカル点火種に変換するための優位追加反応は、ラジカル点火種の温度と既存の濃度に非常に敏感である。このように、制御された方法で小室のガスの温度に影響すること、および/または制御された方法でOH-の濃度、および/または小室内部のラジカル点火種のいくらかを増加すことが可能な様々な装置は、共通して小室RI種生成制御増加デバイス54であると考えられる。例えば、小室壁温度だけの調節により、小室32において生成されたラジカル点火種の量を制御し、主室34において自己点火の時期を制御するために使われることができることを、ある完全な反応速度論実験が示しているSAEPaperNo2007010047参照文献にしっかりと具体化されている。あるいは、小室32の、容量を変化できる、または、他の化学物質の添加物を小室32に挿入することができる、または、小室32で生成されたラジカル点火種の量を調節することにおいて役立つことができる機能を有するデバイスは、また、小室RI種発電制御増加デバイス54であると考えられる。これらの小室増加デバイス54は、単独でまたは制御流体挿入の適切な調整と連携して直接小室32で生成されたラジカル点火種の量を制御するために使用することができる。機関電子制御システム30の直接制御下で、これらの増加デバイス54は、制御活性する小室32においてラジカル点火種生成プロセスの速度を調節するために同期された制御流体挿入と一緒に、または単独で使用される。イベント9の145において、あるポイント通常は、膨張イベントの中期のずっと前の部分で、上述の突然の導管42フロー反転現象は引き起こる。一般的に、突然の導管42フロー反転現象は、小室において、主室膨張と、温度上昇と、圧力上昇とがの組み合わされた結果発熱性のラジカル点火種生成プロセスによるとして引き起こされる。突然の導管42フロー反転現象の自然に反する進行は、圧力比を、小室32圧力が、主室34のそれより大きくなるように逆転させる。このポイントのすぐ後で、強いの乱流マスジェットは、流体伝達によって小室32から主室34内部に、ラジカル点火種、未使用の燃料、未使用の酸素、エンタルピー、他の化学反応生成物などの移送を促進する。小室32のHCRI機関の実施形態と物理的位置とに依存して、この移送は、通常、点火と燃焼とが起こっている同じ主室にされる。一方、ある内燃機関においては、移送は、また、別の主室34にされてもよい。そのような場合には、フロー反転現象の代わりに、小室導管42が他の主室34に伝達をシフトする場合に起こる圧力低下であってもよい。フロー反転現象の後と、エンタルピーの急速な移動の後とのいずれかの場合には、影響を受けた小室32における圧力は、より急速に低下し始める。中期の前の膨張時期の間の上記圧力低下は、これらの小室32の温度低下を結果として生じる。影響を受けた小室32におけるラジアル種の大部分は、後に、フローズンされたまたは、ほぼフローズンされた平衡状態に入る。膨張イベントの中期のずっと前から後期までの部分の間に、主室圧力低下を伴っている主室34において、急速な温度低下があるが、主室34における温度はまだ、主室ラジカル点火種活性のためには十分に高い温度である。また、膨張プロセスの上記中期から後期部分の間に、主室におけるOH-濃度は、温度によって低下しているが、その濃度は効果を残したままである。従って、室32と34の圧力差のため、小室ラジカル点火種の量とともに、消費されていない小室燃料および酸素などは、高速な強い乱流ジェット経由でマスを放出しているそれらの小室32から主室34内部に移動する。従って、これらの量は、主室34の大量のOH-を含むガスに直接チャージされて、急速に混合さる。この状況は、新しい主室ラジカル点火種を産生するサイクルの2番目のOH-ラジカル点火種によって誘導される引き起こされるラジカル点火種生成プロセスを結果として生じる。このプロセスは、排気イベントの排出部分を通っておよび、時折越えて続いていく。従って、後のサイクルにおけるラジカル点火のために求められるラジカル点火種の供給は、主室34において行われる2つのポスト自己点火プロセスにも向かう。一番目のポスト自己点火プロセスは、ラジカル点火種保持である。通常、出力行程および排出の間に小室32を出て行くラジカル点火種特に燃料に依存しているCH3HCOおよびCH2O5の多くは、それらが主室34に放出される際には消費されないが、しかし保持され、且つ、2番目のプロセスのための促進力の一部として役立てされる。しかしながら、初期主室ガスの状態が未だ図3の点火領域のエリアBにある時のの高い温度のため、通常は、放出されたいくらかのHO2と、より多くのH2とを含んでいる小室RI種の一部は、中期のずっと前から中期までの膨張フロー反転現象の間に失われ消費され、点火領域の領域Bからの主室ガスの移行が、緩慢燃焼領域の領域Aに戻る。ポスト自己点火プロセスの二番目のプロセスは、主室ラジカル点火種生成である。主室ガスにおけるガスの状態が、領域A図3参照に戻る移行の間に、主室ラジカル点火種生成は、あるとき開始し、H2O2が中心ではあるが、しかしまた、より多くのHO2-初期およびより多くの他のラジカル点火種を結果として生じる。小室32から出て来る燃料とラジカル点火種のと比較的多い量、および主室34においてまだ保持されている適正に高いOH-濃度によって、この生成プロセスは、加速され、且つ促進される。一般的に、この生成プロセスは、それぞれの独自のサブメカニズムを用いた2つの段階で行われる。第1段階のサブメカニズムは、領域A中への移行の間に開始し、主室の排出の開始まで続く。第2段階のメカニズムは、主室排出後に開始し、しばらくの間続く。比較的OH-が多い環境下では、Fとして、水素分子、またはより小さい分子アルコール、またはより小さい分子炭化水素を用いるため、主室34ラジカル点火種生成プロセスの両方の段階にわたる優位の一般的反応は、また、例えば小室ラジカル点火種生成プロセスなどの反応組である。主室34におけるOH-燃料還元のための優位なメカニズムは、Fとして、より大きな炭化水素、またはより大きなアルコール分子を用いるために、さらにずっと複雑になるが、同じ原則は当てはまる。Rf種および他のサブメカニズム生成種をラジカル点火種に後で変換するためのサブメカニズムは、しかしながら、通常、小室ラジカル点火種生成プロセスのメカニズムとは違う。また、Rf種および他のサブメカニズム生成種をラジカル点火種に変換するためのサブメカニズムは、一般的に2つの主室相により違う。これらのサブメカニズムにおける違いは、主としてそれぞれの相の間に主室34に広く行き渡っている温度の違いによる。HCRIプロセス100の全ての完全HCRI機関で起きていることに加えて、RIS増加の程度が上述の有効な閾値にある場合、一般化された主室ラジカル点火種生成プロセスは、さらにHCRIプロセス100の全てのRIS増加の実施形態で起こる。そして、この一般化された説明は、燃料成分が実のところ能動制御小室能動的に制御される小室に関する制御流体である場合に主室34と小室32とに挿入されている同じ燃料成分であることに基づくが、デュアル燃料またはマルチ燃料挿入作動において、同じことは、挿入された各燃料成分に当てはめることができる。複数の燃料成分の場合、膨張および排出の間に放出される小室の燃料成分のいくつかは、どのような場合でも、主圧縮イベントの間に、小室32において閉じ込められていた初期主室燃料成分である。さらに、OH-を伴うすべての燃料成分の反応性に互換性がある場合、各成分に関する優位反応は、もちろんそれら自体のF、Rj-および他の種と同じ形式である。しかしながら、OH-を伴う燃料成分の反応性が互換性がない作動においては、初めに少なくとも一般的な反応サブメカニズムは、通常、OH-を伴う反応性が優位である燃料成分に続く。排気プロセスにおける、あるポイントの間に、主室34においてまだ残存している主室ラジカル点火種は、通常はまた、フローズンされたまたは、ほぼフローズンされた平衡の状態に入る。その後、サイクルは、イベント1の105から開始して、繰り返される。その本来備わっている一般的な設計特微で、HCRIプロセス100および他の実施形態を作動を可能にするHCRI機関200の能力は、図2Bの中で図式的に描写されている模範的な機関電子制御システム30に含まれている。機関電子制御システム30は、HCRI機関200のHCRI機関の実施形態を可能にすることに役立つ。また、機関電子制御システム30は、完全HCRIの実施形態とRlS増加実施形態とを含んでいるHCRIプロセス100の様々な実施形態を使い、可能にすることに役立つ。先行技術の機電子制御システムにおいて示されているHCRI機関200の作動に必要なそれらの機能を、一般的な機関制御システム30が可能にすることは以下で理解される。従来技術に示されている該機能に加えて、一般的な機関制御システム30は、関係する能動制御小室32における少量のラジカル点火種生成制御流体の配置を調節することが可能である。それは、主室34における燃焼を促進する制御ラジカル点火種を次々に実現するために、小室ラジカル点火種生成プロセスと主室ラジカル点火種生成プロセスとを直接制御することを目的としている。正確な同じ制御の目的にとって、一般的な機関制御システム30は、また、一般的な小室RI種出力制御増加デバイス54を調節することが可能である。つまり、一般的な機関制御システム30は、他のラジカル点火種生成制御増加デバイス64と70とを、および/または同じ制御の目的のために使用されている点火時期増加デバイス56を制御することができる。この一般な制御システム30は、センサ直接理論、および/または燃焼過程援助管理サブシステムを使用してもよいが、燃焼を制御するのに役立つラジカル点火種の使用は、通常、該分野および関連した分野における従来の制御システムの最新のものいくつかと比べて求められる全ての精巧化を減らすことができる。HCRI機関200は、多くの追加的な一般的設計特徴を含んでいる。その特徴とは、HCRI処理100を、作動上で使用および可能にする能力を備えていることである。特に重要なのは、化学的組成、および小室32の産生能力の決定に、それらの特徴は役立つことである。例えば、このような第2の室における、混合物の化学的組成は、流体力学の充填法、および小室32の酵母比率に作用するパラメーターによってある程度決定される。小室32の体積、および導管42の高さまたは有効径、長さ、配置、および形状は、これらの比率の決定に関して、主要なパラメーターである。小室の体積に関して、HCRI機関200の機関燃焼シリンダ内の可動出力発生コンポーネント40が、上記主燃焼室34の上死点TDCに位置する場合、上記主燃焼室34と連通している小室32の全てを合わせた体積と、上記主燃焼室34の最小体積との比は、おおむね001これに限られない:1ないし025:1の間の値になる。このように、概して、は、上記旬燃焼室と連通しているシリンダにおける、ith小室の体積である。Nは、上記主燃焼室と連通しているシリンダにおける、小室の合計数である。は、上記主燃焼室34の燃焼サイクル間、上記主燃焼室34が有することができる最小体積である。また、記号:は、比を示している。特定主室34が有することができる最小体積は、可動仕事量出力発生コンポーネント40がTDCの位置にある場合に、最小体積になる。体積比の範囲における幅0011ないし0251は、ある程度、燃料の相違、およびラジカル点火種による燃料の自己点火に求められる圧縮比CRの広範囲化によるものである。一つの機関燃焼シリンダにおける、それぞれの小室32の体積は、同じである必要はない。さらに、制御する目的で、HCRI機関200の作動中、一つ一般的小室ラジカル点火-種生成制御増加デバイス54の使用により、いくつかの、または全ての小室32の体積は、減少または増加してもよい。このように、比は減少または増加する小室の形状は変化する。導管42は、通気孔、開口部、通路、溝、適当な多孔網、膜等である。これらの導管42の寸法、形状、および位置の選択は、燃料に応じて、それぞれ考慮する。導管は、通常は、以下のように設計される。つまり、主室34からの燃焼炎が、小室32に及ぶまでに、消えるように設計される。また、機関のすべての作動状態に関して、これらの小室と、主室とを接続する導管42は、より高い圧力に耐えられるように、最良に設計されている。それらを通る可圧縮ガスの流入および流出小室32への往復は、抑圧されるただし、必須ではない。通常、小室32の圧力状態は、主室34の圧力状態よりも低いことが好ましいSAEPaperNo2007010047参照。通常はまた、導管42内の、流れを詰まらせないことが重要である。しかしながら、ある物理的形状では、数分後に、導管42の流れは詰まってしまう。導管の流れが詰まることが避けられない完全なDIHCRI機関の例は、SAEPaperNo2007011254に記述されている。完全なDI-HCRI機関は、参照文献にしっかりと具体化されている。さらに、小室32ごとの、導管42の配置、および導管42の数は、重要な要素であるSAEPaperNo2007-01-0013参照。小室32に対する、これらの導管の傾きは、小室32における、構成の乱気流混合速度に影響する。同様に、導管42の位置もまた、多くの場合、時折排出する外流マスジェットを照準にしている。これは、小室32の第2の主要機能であり、主室混合のために追加的な乱気流を多量に生じさせる。これに関連して、このマスジェットによって発生した乱気流の効果を最大にするために、マスジェットは多くの場合、主室34における最適な位置に入るように、導管42によって向けられている。上記、図1のイベント1におけるHCRI処理100の説明のように、ラジカル点火種添加に対するリサイクルガスの役割は、非常に重要である。一般的な排気ガス再利用デバイスシステム62を通って、排気ガスの数パーセント外部のうちのいずれか内部に当たる再利用還流が、主燃焼室34に戻る場合、一般的に、一定、またはある比例した数パーセントの排出されたラジカル点火種を回収することができるガスが再利用するのと同様に、これらのガスに対する処置による。これは、排気ガスの比較的より低い温度、およびラジカル点火種のうち、いくらかのラジカル点火種が、フローズン平衡、またはフローズン平衡に近い状態になるという事実から得られる。また、排気ガス68との関係において、排気ガスRl-種生成制御増加デバイス64は、制御/添加ラジカル点火種の次の循環を可能にするために、排気ガス再利用デバイス62と平行、または排気ガス再利用デバイス62の内部のどちらかに配置される。排気ガスRl-種生成制御増加デバイス64の最も特徴的な機能には、再利用排気ガス68または68’における、ラジカル点火種の安定化、および増加/減少させることを含んでいる。活動制御小室32を採用しない場合、Rl-種生成制御増加デバイス64を、さらに主要な役割に用いることができる。このように、次の循環のため、主室34の燃焼イベントにとって都合のよい形に変換されたラジカル点火種の量の制御に役立つために、一般的排気ガス再利用デバイスシステム62とともに、増加デバイス64、および機関電子制御システム30の直接統制下で使用できる。増加デバイス64の安定化機能の例は、JointSAEPaperNo2007-01-1887、およびJSAEPaperNo20077212において公表されている。増加デバイス64の安定化機能は、参照文献にしっかりと具体化されている。これらの参照文献に記載されているHCRI機関は、熱交換デバイス排気ガスラジカル点火-種発生-制御増加デバイス64の例としての役目を果たしているを経由して排気ガスを通過させている。帰還した排気ガス68と、吸気ガス66とが混合されている間、活性反応が起こらないようにする手段として、吸気ガス66の温度よりも帰還した排気は冷めている。また、この参考文献は以下に示すことを実証している。それは、これらの再利用排気ガスのコンポーネントに帰還したラジカル点火種の統制デバイス62を介するは、HCRI機関200の実施形態である4-ストローク往復DI-HCRIの主室34における、自己点火のタイミング制御に単独で用いることができることである。これらの排気ガス再利用デバイス62の特徴は、SAEPaperNo2007-01-0135に、全化学反応動力学の模擬実験の実証を用いて、さらに説明されている。排気ガス再利用デバイス62の特徴は、参照文献にしっかりと具体化されている。この参照文献において、排気ガス68サイクルからサイクルまでの内部の保持率は、維持している排気圧力との調整による吸気ガス66の給気圧を統制することによって、制御される。この参照文献において、以下のことが示されている。それは、吸気ガス給気圧の統制による、排気ガスの内部の保持率の制御および、上述のように主室34において保有されるラジカル点火種は、どのようにして、HCRI機関200の実施形態である、2-ストローク往復DI-HCRIの自己点火のタイミング制御に、単独で用いることができるのかということである。同様の結果は、吸気ガス流入デバイス58、および排気ガス流出デバイス60の他の態様の作動管理によっても得ることができる。例えば、形状、流れのパターンに影響を与える他の要素、およびこれらのデバイスにおける流量は、操作上管理できる。また、ラジカル点火種および気ガスの余熱は、吸気ガス66に含めるための追加的なラジカル点火種、および/または他の種を発生させるために、増加デバイス64において用いられる。なぜならば、比較的高濃度のラジカル点火種は、HCRI機関の再利用排気ガス内に、すでに存在しているからである。ラジカル点火種濃度を添加するための手段の一例として、排気ガスに、追加的な燃料を単純に加えることがある。稼動中の温度に応じて、これは、図1に示すイベント6の130における、一般的主室自己点火前処理HO2-および/またはOH-の燃料分解引き起こすことから始まると同様の、一般的な反応サブメカニズムの進行を起こす。また、他のもう一つの手段は、排気ガスラジカル点火種容量の一部を酸化のおよび上述のように燃え尽くすために、酸素をたくさん含んでいる空気を、再利用排気ガスに投入することである。増加デバイス64の機能はまた、再利用排気ガス68または68に、他の化学的種燃料添加剤を含んでいるを加えることである。最終的に、ラジカル点火種検出デバイス機関電子制御システム30から離れているは、増加デバイス64の統制に役立つように、増加デバイス64に組み込まれる。また、図2A-2Bには、複数の一般的な吸気ガスラジカル点火種生成-制御増加デバイス70の原理が示されている。この増加デバイス70は、再利用される排ガス68または68’が吸気ガス66に戻る前または後の位置に、配置されてもよい。該デバイス70は、再利用される排ガス68または68’と一緒に戻るラジカル点火種を利用して、新しい吸気ガス66に追加するための追加のラジカル点火種および/または他の種を製造する外部プロセス機関燃焼シリンダの外部を増やすことができる。また、上記デバイス70は、吸気ガス66を利用して、これらの増加を引き起こすのを支援することもができる。排ガスラジカル点火種生成‐制御増加デバイス64の機能を実行することができるデバイスと類似または同一のデバイスに加えて、一般的な吸気ガスラジカル点火種生成‐制御増加デバイス70としては、例えばマイクロ波デバイス、燃料改質デバイス、LAG型デバイスなどが挙げられる。また、一般的な吸気ガスラジカル点火種精製制御増加デバイス70を使用して、主室34に入るラジカル点火種の量を減少させることができる。これらの目的を達成するために、これら増加デバイス70の調節に役立つラジカル点火種センサーデバイスを該増加デバイス70に備えてもよい。予混合燃料の場合、これらの増加デバイスは、吸気ガス流入デバイス58内の燃料挿入デバイス44Dの前および/または後の位置に配置されてもよい。上記吸気ガスラジカル点火種生成制御増加デバイス70は、採用された場合、機関電子制御システム30の一部によって調節される。HCRIプロセス100および他の実施形態を作動上可能にする、HCRI機関200の能力に固有の他の一般的な設計上の特徴が存在する。その特徴の1つは、HCRI機関200の直接噴射式HCRI内燃機関のほとんどの場合、燃料が、小室導管42を取り付けているハウジング周囲から離れる方向に、挿入デバイス44Aおよび44Bから主室34へ最適に挿入されることである。このことは、最適には、注入された噴霧が、小室の何れかに向かう流れから離れる方向に向かうように実施される。その原理は、吸気ガス66をこれら小室32へ運ぶ、圧力によって引き起こされるジェットに直接噴射された燃料流が直接巻き込まれることを避けることであり、さらには上記ジェットに向かい得る内部の気流に巻き込まれることさえも避けることである。1つ以上の小室32が、可動動力発生デバイス40内に設けられている場合、同じことが、可能な範囲内で当てはまる。これによって、上記小室32が、受動制御小室32受動的に制御される小室として機能することができる。一般的に、受動制御小室32は、ラジカル点火種の生成を調節するための内部手段または外部手段を備えていない。受動制御小室32は、能動制御小室32の負担を軽減し、設計上の耐久力を下げつつもラジカル点火種生成プロセスの全てをより正確に制御するために、使用されることがある。そのようなことが望ましいときは、受動制御小室32は、ハウジング周囲の側面38またはハウジング周囲の上部36に取り付けられてもよい。以上のことから、小室32は、機能的に、機関燃焼シリンダの目下のcurrent作動サイクルの目下のcurrent主室34の、主室の空気-燃料ガス-チャージにおける点火および燃焼を支援するために使用されるものではない。むしろ、小室32は、あるサイクルにおいて、後の燃焼サイクルにおける主室の点火および燃焼に特別に使用されるラジカル点火種を製造するための、生成起点となる場所として機能するものである。それ故、上記小室32は、予燃焼室ではない。図4A乃至4Dでは、HCRI機関200の処理システムであり、HCRIプロセス100を具現化する、典型的なロータリーHCRI内燃機関以下、HCRI機関300と称するが集合的に説明されている。したがって、HCRI機関300は、HCRIプロセス100のラジカル点火種RISが増加する4つの実施形態、および完全HCRIの2つの実施形態を使用および使用可能にすることができる。HCRI機関200に関する図2A乃至2B、およびHCRI機関300に関する図4A乃至4Dは、共通の特徴を共有している。よって、明りょうにするために、HCRI機関300および図4A乃至4Dにおけるその略図に関する共通の特徴のいくつかの記述は、省略されており、HCRI機関200および図2A乃至2Bにおけるその略図に関する上記共通の特徴の記述が、省略された共通の特徴の十分な記述を提供するために依拠される。HCRI機関200およびHCRI機関300に関する用語は、一般的に同じであるが、HCRI機関300については違いがいくつか存在する。例えば、動力発生部材40は、ローター86とも呼ばれる。HCRI機関300では、主室34は、iローター86によって、そしてiiハウジング周囲の側面38、ハウジング周囲の上部36の一部によって、さらにiiiハウジング周囲の末端94とハウジング周囲の分割部分90とによってか、または2つのハウジング周囲の分割部分90のどちらかによって、形成された空間容量から成る主室である。図4Aによれば、HCRI機関300では、ローター86によって、3つの主室が作り出されていることが分かる。ローター86の位置に応じて、これら主室は3つの異なる機能を有することができる。これらの主室は、吸入室82、排気室84、または主燃焼室34の何れかの役目を担うことができる。これら主室の何れかが、主燃焼の点火前の反応速度論的活動、主燃焼の点火時の反応速度論的活動、または主燃焼の点火後の反応速度論的活動と関係するとき、これら主室は燃焼位置にあると考えられる。また、HCRI機関300の主室の何れかが燃焼位置にあるとき、該主室は、上記主燃焼室34の1つであると考えられる。したがって、ロータリー機関では、問題になっている主室の何れかが燃焼位置にあるとき、用語主燃焼室34は、3つクアシタービンQuasiturbine機関の場合はそれ以上であるの1主室のうち、ローターの位置に依存して、1つまたは2つの機能的に等しい部分を含んでいると理解される。HCRI機関300では、ハウジング周囲の上部36は、上記ローターの3つの動く側面の1つが上死点TDCの位置にあるときの図4Aにおける左側のローター側面である、ローターおよびハウジング周囲によって形成される容量に隣接した、機関ハウジング周囲の半径方向に外側軸88に対して外側の部分であると考えられる。ローター側面とハウジング周囲の内表面との間の容量が最小であり、該ローターの側面が形成に役立っている主室が、燃焼位置の1つにあるとき、該ローター側面は、HCRI機関300における上死点の位置にあると定義される機関燃焼シリンダの反対側の4分の1にある組み合わされた排気-吸入位置の反対である。したがって、図4Aおよび図4Bでは、ハウジング周囲の側面38は、機関燃焼シリンダを取り囲んでいる半径方向に外側のハウジング周囲のうち、ハウジング周囲の上部36の部分とは考えられない残部であると考えられる。ローター86の角運動の方向は、逆時計回りの方向であると考えられる。したがって、この図の左上に示されている小室32は、今後、先行leading小室32であると考えられる。また図4Aの左下に位置する、周囲に取り付けられている小室32は、遅行lagging小室32であると考えられる。なお、図4Bおよび図4Cは、2つ以上の機関燃焼シリンダに関する概略図を示していることを留意すべきである。図4Aの遅行小室32は、図4Bに示されているA-A平面の機関燃焼シリンダを示しており、A-A平面についての小室組立品の詳細3以上の機関燃焼シリンダに関するものは、図4Cに示されている。吸気ガス66は、機関吸気マニホールド26から吸気口72を介して、機関シリンダ流入しこれらの要素は、吸気ガス流入デバイス58の一部である、排ガス68は、排気口74を介して機関シリンダから機関排気マニホールド28へ流出するこれらの要素は、排ガス流出デバイス60の一部である。HCRI機関300の各機関シリンダは、能動制御先行小室32の一対を使用している。これらの対における先行小室32のそれぞれは、マルチ流体挿入デバイスまたはデュアル流体挿入デバイス44Aによって、制御流体を送り込まれる。また、各燃焼シリンダの1つの能動制御遅行小室32は、1つのラジカル点火種生成制御-流体挿入デバイス44C図4Aによって、制御流体を送り込まれる。最後に、ローターに取り付けられたの受動制御小室32対は、図4Aおよび図4Dの組み合わせから示されるように、ローター86の3つの側面のそれぞれに埋め込まれている。示されていないが、能動制御小室のそれぞれは、1つ以上の小室ラジカル点火種生成制御増加デバイス54を有していると考えられる。また、HCRI機関300は、排ガス再利用デバイス62それらの排ガスラジカル点火種生成制御増加デバイス64を備えていると、吸気ガスラジカル点火種生成制御増加デバイス70とを有しているまた、作動上採用することができると考えられる。1予混合燃料、および直接噴射される燃料をそれぞれ挿入するために、吸気ガス流入デバイス58へ一般的な吸気ガス流入デバイス燃料挿入デバイス44Dを備えるすることこの場合では、機関吸気マニホールド26に直接備えられている、および主室へデュアル流体挿入デバイス44Aを備えること、ならびに21つの点火時期増加デバイス56を備えることによって、HCRI機関300は、HCRIプロセス100のラジカル点火種が増加する4つの実施形態および完全HCRIの2つの実施形態を使用、および使用可能にすることができる。これらの様々なプロセスの実施形態における作動は、電子機関制御システム30によって、様々な燃料および制御流体挿入機44A、44Cおよび44D、ならびに様々なラジカル点火種生成制御増加デバイス54、64および70、排ガス再利用デバイス62、ならびに点火時期増加デバイス56を制御することによって、機関の作動条件に適するように管理される。図4A乃至4Dに示されている典型的なHCRI機関300は、一般化されたロータリー機関の略図を表しており、上記の構成に加えて、他の要素を追加することができるし、または存在している要素を除去できることや、もしくは変更できることは当業者にとって直ちに明らかである。さらに、HCRIプロセス100を使用および使用可能にすることができる多くの他のロータリーHCRI機関の改良型も可能である。図5A乃至5Cでは、HCRI機関200の処理システムであり、HCRIプロセス100を使用および使用可能にすることができる典型的な2ストローク往復ピストンHCRI内燃機関以下ではHCRI機関400と称するが集合的に説明されている。したがって、HCRI機関400は、HCRIプロセス100のラジカル点火種が増加する4つの実施形態および完全HCRIの2つの実施形態を可能にする。HCRI機関200に関する図2A乃至2B、およびHCRI機関400に関する図5A乃至5Cは、共通の特徴を共有している。よって、明りょうにするために、HCRI機関400および図5A乃至5Cにおけるその略図に関する共通の特徴のいくつかの記述は、省略されており、HCRI機関200および図2A乃至2Bにおけるその略図に関するこれらの上記共通の特徴の記述が、省略された共通の特徴の十分な記述を提供するために依拠される。HCRI機関200およびHCRI機関400に関する用語は、一般的に同じであるが、HCRI機関400については違いがいくつか存在する。例えば、HCRI機関400では、動力発生部材40は、ピストン76とも呼ばれる。ピストン76が、HCRI機関400における上死点の位置にあるとき、主室34の容量は最小になる。この特定の用語は、図5Aでは使用されていないが、この2ストローク往復ピストン機関の実施形態では、ハウジング周囲の上部36は、シリンダヘッドとも呼ぶことができ、ハウジング周囲の側面38は、シリンダライナとも呼ぶことができる。典型的なHCRI機関400におけるハウジング周囲の上部36は、ハウジング周囲の円盤型セグメントである。この円盤型のセクションは、機関燃焼シリンダの上部に及んでいる。該円盤型のセクションは、点火時期増加デバイス56の下部にほぼ対応する軸方向の位置からシリンダを覆っている。ハウジング周囲の側面38は、この軸方向の位置のすぐ下から開始する機関燃焼シリンダのハウジング周囲の部分である。ハウジング周囲の上部36のトップダウン図が、図5Bに示されている。この図は、図5Aに示されている位置E-Eを連結する軸線を通る図である。図5Bに見られるように、同じデュアル流体注入機44Aは、制御流体を、8つの能動制御小室32に送り込む。当該小室のうち4つは、他の4つと比べて形態が異なっているが、該小室の全ては、SAEPaperNo2007010135に記載のこの実施形態で行われたシミュレーション実験における容量と同じ容量であると想定されているしかし、それらは、必ずしも同じ容量である必要は無い。この図は、機能的な概略図であり、詳細な図ではないし、縮尺通りの図ではない。図5Cは、ピストンがそのBCD下死点の位置にほぼあるときの、この機関の単純な吸気口72、排気口74、およびピストン76の上部の構成を示す、半径方向断面の概略図である。この図は、機能的なトップダウン図を表しているのであって、正確な半径方向断面図ではない。HCRI機関400では、HCRI機関300と同様に、吸気ガス66は、機関吸気マニホールド26の一部から吸気口72を介して流入しこれらの要素は、吸気ガス流入デバイス58の一部である、排ガス68は、排気口74を介して機関排気マニホールド28の一部へ流出するこれらの要素は、排ガス流出デバイス60の一部である。またHCRI機関300と同様に、燃料は、吸気ガス流入デバイス燃料挿入デバイス44Dを介して、機関吸気マニホールド26へ直接挿入される。吸気口72および排気口74が設けられた、2段のピストン表面を有するHCRI機関400のの利点は図5Aおよび図5C、吸入-排気イベントの間に、SAEPaperNo2007010135Blankに、ある程度詳細に記載されているような到来する吸気ガス66と存在する排ガス68とが過度に混合することを避けるのに役立つ、高対称的なフローパターンが内部に発生することである。HCRI機関200と同様に、HCRI機関400は、様々なラジカル点火種生成-制御増加デバイス54、64および70で構成されることができ、排ガス再利用デバイス62を備えることが想定されている。本実施形態に適用可能な排ガス再利用デバイス62の一例は、SAEPaperNo2007010135に記載されている。電子機関制御システム30によって、これらを制御すること、ならびに様々な燃料、制御流体挿入機44A、44Cおよび44D、および点火時期増加デバイス56を調節することも想定される。制御システム30は、HCRI機関400の作動条件の範囲に適するように調節する。したがって、HCRI機関400は、HCRIプロセス100のラジカル点火種が増加する4つの実施形態および完全HCRIの2つの実施形態を使用および使用可能にすることができる。図5A乃至5Cに示されている典型的なHCRI機関400は、一般化された2ストローク往復ピストン機関の略図を表しており、上記の構成に加えて、他の要素を追加することができるし、または存在する要素を除去することや、もしくは変更することができることは、当業者にとって直ちに明らかである。さらに、HCRIプロセス100を使用および使用可能にすることができる、HCRI機関400の多くの他の2ストローク往復ピストン機関HCRI機関の実施形態が可能である。図6A乃至6Dでは、HCRI機関200の一実施形態であり、HCRIプロセス100を使用する、典型的な4ストローク往復ピストンHCRI内燃機関以下、HCRI機関500と称するが集合的に説明されている。したがって、HCRI機関500は、HCRIプロセス100のラジカル点火種が増加する4つの実施形態および完全HCRIの2つの実施形態を使用することができる。HCRI機関200に関する図2A乃至2B、およびHCRI機関500に関する図6A乃至6Dは、共通の特徴を共有している。よって、明りょうにするために、HCRI機関500および図6A乃至6Dにおけるその略図に関する共通の特徴のいくつかの記述は、省略されており、HCRI機関200および図2A乃至2Bにおけるその略図に関する上記共通の特徴の記述が、省略された共通の特徴の十分な記述を提供するために依拠される。HCRI機関200およびHCRI機関500に関する用語は、一般的に同じであるが、HCRI機関500については変更された用語がいくつか存在する。例えば、HCRI機関400のように、HCRI機関500では、可動動力発生部材40は、ピストン76とも呼ばれる。主室34の容量は最小になるとき、ピストン76は上死点の位置にある。また、HCRI機関400と同様に、本4ストローク往復ピストン機関の実施形態では、ハウジング周囲の上部36は、シリンダヘッドとも呼ぶことができ、ハウジング周囲の側面38は、シリンダライナとも呼ぶことができる。典型的なHCRI機関500におけるハウジング周囲の上部36は、ハウジング周囲の円盤型セグメントである。この円盤型セクションは、機関燃焼シリンダの上部に及んでいる。該円盤型のセクションは、図6Aおよび図6Bのそれぞれにおいて、主室34に示されている2つの90°の軸平面の角に対応する軸方向の位置例えば、ボウル-イン-ピストン型のピストン76の行程の最も高くなり得る位置よりも僅かに上からシリンダを覆っている。ハウジング周囲の側面38は、これらの軸方向の位置のすぐ下から開始する機関燃焼シリンダのハウジング周囲の部分である。HCRI機関500の軸方向断面図が2つ示されている。図6Aには、線D-Dを通る軸方向の断面が示されており、能動制御小室32を取り付けているハウジング周囲の上部の位置決めが強調されている。図6Bには、線J-JおよびK-Kを含んでいる平面を通る軸方向の断面が示されており、吸気弁78と排気弁80との位置決めが強調されている。機関吸気マニホールド26からの吸気ガス66は、吸気弁78を介して主室34に流入することができ、排ガス68は、主室から排気弁80を介して排気マニホールド28へ流出することができる。また、燃料を直接吸気ガス流入デバイス58の機関吸気マニホールド26に挿入するための一般的な吸気ガス流入デバイス燃料挿入デバイス44Dが備えられていることも、図6Bに示されている。また、半径方向断面図も2つ存在する。第1の半径方向断面図は、周囲の上部36のトップダウン図である図6C。図6Cの平面は、図6Aの線D-Dおよび図6Bの線J-Jを通過している。図6Bから分かるように、同じデュアル流体注入機44Aは、制御流体を4つの能動制御小室32へ送り込む。図6Aおよび図6Bと同様に、この図図6Cは、機能的な概略図であり、詳細な図ではないし、縮尺通りの図ではない。第2の半径方向断面図図6Dには、この機関の単純なピストン76が、その下死点BCDの位置にほぼあるときの、該ピストン76の構成の概略が示されている。また図6Dは、機能的なトップダウン図を表しているのであって、正確な半径方向断面図ではない。HCRI機関500は、受動制御小室32が可動動力発生部材40に取り付けられているもう1つ別の例である。上記受動制御小室の構成は、図6Bと図6Dとを比較することによって明確になる。図6Dによれば、4つの受動制御小室32は、ピストン76のボウルの中央部分に対称的に配置されていることが分かる。該小室32の機能は非常に異なるが、ピストンに取り付けられたこれらの受動制御小室32の位置決めは、SAEPaperNo952359におけるエア-セルズaircellsの最適な位置決めと非常に類似している。この先行技術では、エア-セルズへの吸入導管/排出導管は、機関内にラジカル種が生成しないように非常に大きい直径で構成されていた。また、SAEPaperNo2007010013では、HCRI機関500が、弁の動作を利用できること、および小室32と主室34との間をラジカル点火種が移動することを支援するための、特殊な弁の行程スケジュールを使用することによって、促進される特別な弁extravalveの動作を、利用できることが強調されている。典型的なHCRI機関200と同様に、HCRI機関500は、様々なラジカル点火種生成-制御増加デバイス54、64および70で構成されることができ、排ガス再利用デバイス62を備えることが想定されている。HCRI機関500と非常に類似している4ストロークHCRI機関の実施形態において、燃焼の時期を単独で制御するために、小室ラジカル点火種生成-制御増加デバイス54を使用する一例が、SAEPaperNo2007010047Blankに記載されている。また、排ガス再利用デバイス62と排ガスラジカル点火種生成-制御増加デバイス64とを組み合わせて協調的に使用することを、HCRI機関500へ適用できる例が、JointSAEPaperNo2007011887、およびJSAEPaperNo20077212に記載されている。電子機関制御システム30は、これらならびに様々な燃料および流体挿入機44A、44Cおよび44D、および点火時期増加デバイス56を調節するものである。制御システム30によるこの調節は、HCRI機関500の作動条件範囲に適したものである。したがって、HCRI機関500は、HCRIプロセス100のラジカル点火種の増加の4つの実施形態および完全HCRIの2つの実施形態を使用および使用可能にすることができる。図6A乃至6Dに示されている典型的なHCRI機関500は、一般化された4ストローク往復ピストン機関の略図を表しており、上記の構成に加えて、他の要素を追加することができるし、または存在する要素を除去することや、もしくは変更することができることは、当業者にとって直ちに明らかである。さらに、HCRIプロセス100を使用および使用可能にすることができる、HCRI機関500の多くの他の4ストローク往復ピストン機関HCRI機関の実施形態が可能である。HCRI機関200についての上記3つのHCRI機関の実施形態における、HCRIプロセス100についての完全な直接噴射によるHCRIプロセスの実施形態では、図1に記載のイベント2の110の少し前から、イベント8の140の少し後までのHCRIプロセスの一部の期間中、圧力および温度の傾向は全般的に同様である。図7A乃至7Bには、SAEPaperNo2007010623において研究された、4ストローク往復内燃機関のための主室32および能動制御小室34に関する、燃焼のこの2つの特性についてプロットした例が示されている。該機関は、ピストン76が受動制御小室32を有していないこと以外は、HCRI機関500と同様である。図7Aから留意すべき重要なことは、TDCCAが0°になった直後に、主室34と小室32との両方において圧力が、急降下していることである。このことは、圧縮だけでは、主室のガスの自己点火にほぼ十分な熱が提供されなかったことを示している。つまり、図1に示されているイベント7の135について上記されているようにTDCの後に発生する、発熱性の過早点火活性を有しているOH-ラジカル点火種がなければ、確実に点火が起こらない。しかしながら、図7Bでは、この期間中に、圧力が両室34および32において下降しているにも拘らず、主室34の温度は、上記過早点火活性のために上昇していることが示されている。したがって、TDCの後のCAが11°であるときに、激しい自己点火が起こっている。与えられた燃料を用いた、一般的にまた単純化した表現において、均一燃焼自己点火の基準は、5つの因子の組み合わせに依存すると考えることができる。理解するために関係すると解釈されるものとしては、この一般的な基準は、均一燃焼自己点火が起こるAIHC,crit状況が、以下の主要因子の合計ではなく重み付きアマルガメーションweightedamalgamationにほぼ基づいていることをほのめかしていることである。Tmixは、空気チャージ-燃料混合物の温度であり、A/Fratは混合物の空燃比であり、Rconcは、空気チャージ-燃料混合物における選抜されたラジカル点火種の最初の複合濃度すなわち、圧縮中に、ラジカル点火種が過早自己点火活動を開始する時点よりも前の複合濃度であり、Dmixは、全体的レベル/室レベルにおける空気チャージ-燃料混合物の混合の程度であり、Rresは、燃料が十分に混合された後に、反応性ラジカル点火種が該燃料一緒に滞留する時間である。また、Teffは、与えられた燃料と主室の混合物のA/Fratのための有効なチャージ圧縮比に対応する温度である。燃料、A/Fratおよびチャージの吸気条件などに依存して、Teffは、順々に有効なチャージ圧縮比に基づいている。したがって、Teffは、圧縮点火のみによる自己点火のための与えられた燃料およびA/Fratに必要とされる温度に対応している。A/Fratが直線に近づけば、均一自己点火が確実に起こるのに必要なTeffはより高くなる。この一般的な基準が、サイクルの間に大抵は、TDCの後からそれほど遅くないときまでに満足されない場合は、不着火が起こることになる。なお、この単純化された方程式では、他の多くの因子は無視されている。完全な予混合圧縮点火つまり、前のサイクルからのあらゆるラジカル点火種を使用しない場合では、自己点火に関する式は、単純にAIHC,crit=aTmix/Teffである。与えられた空燃比、A/Frat、および燃料に関する用語を定義することによって、予混合圧縮点火の自己点火は、Tmix/Teffが1.0に達したときに起こる。したがって、この場合については、AIHC,crit=aになるときに、自己点火のための基準は満足される。<完全HCRI機関の一般的な特性>HCRIプロセス100のRIS増加エンジンと完全HCRI機関との間の主要な違いは、ラジカル点火種の使用の範囲である。図1において説明し、かつ図2A-2BHCRI機関200によって実行されるようなラジカル点火に関する熱流体反応速度論的プロセスの一般化されたプロセスの実施形態は、先行する全HCRI実施形態とRIS増加の実施形態との両者を考慮して定義され、かつ記述されてきた。従って、この以前の議論が、完全HCRI事例に向かって傾いているとしても、完全HCRIの場合に限定されない。また、その包括性のために、この以前の議論は、2つの完全HCRIサブケース自体の特徴に限られた注意を払う。HCRIプロセス100の一般的な完全HCRI機関は、マニホールド式またはキャブレター式燃料挿入、直噴、またはその2つの組み合わせを採用できるが、燃料を直接噴射するだけの実施形態は、より優れた全体の効率を提供する。また、燃料直接噴射式の完全HCRIサブケースのHCRI内燃機関の実施形態は、事前に燃料を混合した完全HCRIサブケースよりも若干優れたSOCの制御を可能にできる。しかしながら、両者の完全HCRIサブケースにおいて、ラジカル点火種の好適な最大量の使用は、自己点火の事前誘導および誘導の両者に採用される。従って、従来のPCCIのように、完全HCRIプロセス実施形態における燃焼は、均一である。このことは、SI燃焼その火炎の前部燃焼およびDICI予混合段階および乱流混合段階の両者の間に生じる時間延長拡散反応プロセスに対して際立って対照的であるInternalCombustionEngineFundamentals1988Heywood。一般的に、Rrcs値は2つの要素を介して最初に制御される:ラジカル点火種が反応型となる時間、および燃料挿入の時期:開始、および持続時間である。従って、この値は、次の2つの物事が起こるまでゼロのままである:1他の主室のガスと効率的に混合される燃料がいくらか挿入される、および2ラジカル点火種が意味のあるように反応性になる。さらに、完全HCRIサブケース、ラジカル点火種の増加RCONCの両者は、その最大値RCONC、maxになると理解される。反応式6により与えられる均一燃焼の一般的基準と比較して、DI完全HCRIサブケース本明細書において、HCRIプロセス100のDI-HCRIプロセス実施形態と称するに関して、Tmixは、自己点火が確実になる前にTeffに達する必要はない。与えられた燃料および空燃比A/Fratに関して、TmixがTeffよりも顕著に低い値に到達した場合/とき自己点火自体は、Teffよりも100~150°C低い標準温度で起こり始める、自己点火基準でさえも満たされ得る。また、標準的に、燃焼が均一に適度に接近しているべきであるが、Dmixの値は、その最大値1.0である必要がない。完全HCRIのDI-HCRIのサブケースに関して、動いている主室ガス中において様々なマスの位置で、ラジカル点火種の滞留時間は、燃料、酸素、およびラジカル点火種が最も低い乱流長スケールで混合された時に始まる。圧縮は、Tmixの上昇を引き起こす。燃料挿入の量は、エアチャージ-燃料混合物の燃料の比率が従来の標準的なPCCI機関およびDICI機関と比べてより低く維持できるような、与えられた機関速度および機関負荷に基づいて設定される。機関のCRは、Teffa/Fratおよびチャージ混合物などの吸気ガスの状態に対応するに達するために要求される機関のCRよりも低く設定される。初期のラジカル点火種の濃度RCONCおよびラジカル点火種の滞留時間Rres燃料挿入の時期により最初に制御される:開始、および持続時間の全体の平均広範囲の平均は、点火が所望の時間に生じることを確実にするために、上述したような方法で温度の上昇圧縮および自己点火化学反応による、および混合率に合わせられる。DI-HCRIサブケースに関して、我々は、与えられた空燃比A/Fratおよび与えられた燃料に対する自己点火の基準は、となるように設定されるような上記因子を考えることができる。従って、この関数がaになるとき、DI-HCRIの自己点火は起こる。半解析的な形式で、DI-HCRIについて述べた場合、といえる。ここで、aは、従来のPCCIに対する有効なチャージCRに対応する従来のPCCIの式における自己点火に不可欠な値である。理解する目的のために、3つの他の係数は、簡略化して一定と見なし得るが、現実には、それらc、dおよびeは、Tmix、RCONC、Dmix、およびRRCSの非線形関数である。RCONC、mixは、重要なラジカル点火種の初期濃度であり、かつ過早点火プロセスの間に変化しないことに留意すべきである。従って、HCRIプロセス100のDI-HCRIプロセス実施形態において、機関の全作動有効期間の間、主室34における燃焼制御は、手段の組み合わせによりラジカル点火種を通して正確に維持される。DI-HCRIプロセス100の、DI-HCRIプロセスの実施形態において、効率的なSOCを制御する主要な手段の2つは:1生じ、かつ次のサイクルに伝播したラジカル点火種の量の正確な制御機関燃焼シリンダ毎の質量および2これらのラジカル点火種が、点火の前に主室34において燃料と一緒にいることができる滞留時間の長さ、である。予混合チャージの完全HCRIサブケース以下では、HCRIプロセス100のPC-HCRIと称するでは、注入された燃料の全てを、従来のHCCIにおいて標準的である一般的な吸気ガス流入デバイス58の中に流入させることができるし、あるいはこのことと、主燃焼イベントの開始する前の一般的な時期において、主室34の中に直接噴射することとを組み合わせることもできる。この燃料を予混合するサブケースの全ての範囲において、自己点火基準は、Dmixからは理想的に影響を受けないどのような場合でも、一般的に、SOCの十分前から1.0というその最大値で一定である。従って、HCRIプロセス100のPC-HCRIプロセスの実施形態に関して、与えられた空燃比A/Fratおよび与えられた燃料に対する自己点火の基準は:である。ここで、aは、この場合も、従来のPCCI自己点火に関する不可欠な値である。このプロセスにおいて、ラジカル点火種-燃料滞留相互作用時間Rresは、制御戦略の上で、利用可能な選択肢ではない。SOCの時期は、以前のサイクルにおいて発生し、かつ主室34に運ばれたラジカル点火種の量の調節によって制御される。HCRIプロセス100の、これらの2つの完全HCRIプロセスの実施形態に関する自己点火を要求する基準の上記の記述は、単純化されたものであることを強調する。それにも関わらず、HCRIプロセス100のRIS増加DICIの実施形態およびRIS増加PCCIの実施形態と、HCRIプロセス100の、これらの完全HCRIの実施形態との比較は、上述の記載により提供されることを理解することで、十分に満足されるといえる。以前の一般的な記載の適用可能な部分を前提として、図2A-2BHCRI機関200に関する、図4A-4DHCRI機関300に関する、図5A-5CHCRI機関400に関する、および図6A-6DHCRI機関500に関するに図解的に表された内燃機関の実施形態は、HCRIプロセス100の実施形態DI-HCRIおよびPC-HCRIプロセス実施形態を使用でき、かつ使用可能にできる機関構造の全ての例である。一般的な手段は、完全HCRIプロセスの実施形態として全てのこれらの内燃機関の実施形態300、400、および500を作動させるために存在する。この一般的な手段は、以前に詳細に提供されかつこれらの2つの完全HCRIプロセスの実施形態の一般的な差異に適用された、典型的な内燃機関の実施形態HCRI機関200における一般的な熱流体反応速度論的プロセスの発明HCRIプロセス100の一般化されたプロセスの実施形態の作動である。表現の簡潔さおよび明りょうさの、両者の利益のために、3つの内燃機関の実施形態の例HCRI機関300、HCRI機関400、およびHCRI機関500における作動のいくつかの共通機能の記載は、省略されており、図1に表されたHCRIプロセス100を表す作動のこれらの特徴の記載、およびHCRI機関200における作動の詳細な記載は、省略された作動の共通の機能の記載の適切な記載を提供するために依拠している。特に、HCRIプロセス100の詳細な記載の要旨は、完全HCRIに適用される。そして、その記載が適用された場合は、HCRIプロセス100のDI-HCRIおよびPC-HCRIプロセスの実施形態の両者を完全に説明する。さらに、一般的な記載を明確にするために、機関電子制御システム30の目的は、HCRIプロセス100のDI-HCRIプロセスの実施形態、またはHCRIプロセス100のPC-HCRIプロセスの実施形態として、HCRI機関200、およびその3つの例であるHCRI内燃機関の実施形態300,400,500を作動させることを考慮しなければならない。機関電子制御システム30は、主室34に挿入される燃料の全体量および時期、ならびに小室32内への制御された挿入の時期および量を確実にしなければならない。ラジカル点火種の生成増加制御デバイス54、64、および70これらの何れかまたは全てが採用された場合の全ての使用は、これらの2つの完全HCRI実施形態に適している機関の作動条件と規格とを全て満足する。DI-HCRIプロセス実施形態およびPC-HCRIプロセス実施形態の両者に関して、点火を補助するために生成され、持越され、再利用され、および移送されるラジカル点火種の全体量は、自己点火イベントを完全に支配するために必要な量である。このため、従来の点火モードと比較すると燃料の点火のために要求される熱、および要求される酸素濃度に対する燃料濃度の減少がもたられる。また、これらの制御デバイスは、機関の動力の出力が作動上の負荷および速度に関する必要な条件に応じることができかつ所望の時間における自己点火を確実にするように、作動されることができる。HCRIプロセス100は、二者択一技術ではない。完全HCRI内燃機関の実施形態DI-HCRIおよびPC-HCRIを用いる実施形態において、RIは、HCRIプロセス100の特徴的な完全HCRIプロセスの利点を最適に使用するために包括的に用いられる。しかしながら、HCRIプロセス100は、他の従来技術を増加および促進するためにも使用できる。従って、このセクションの残りの部分には、HCRI技術の4つの主要なRIS増加装置の用途の詳細を記載する。これらは、図1に表現されたようなHCRIプロセス100の付加的なプロセス実施形態として存在し、かつ図2A-Bに表されたHCRI機関200の置換の実施形態として一般的に記載される。これらの実施形態のうち2つは、CIを介する点火を含んでおり、残りの2つはSIを介する点火を含んでいる。またこれらの実施形態のうち2つは、予混合チャージを含んでおり、残りの2つは燃料のDIを含んでいる。<RIS増加PCCI実施形態の一般的な特性>従来のPCCIHCCIおよびSCCIと関連する共通の不利なことは、CIを介した均一燃焼を機関の全作動有効期間に拡張することが困難なことである。また、PCCIが効率的に利用される機関作動有効期間内においては、SOCの制御と関連する問題点が存在する。後者を解決するためには、多重センサー、論理および燃焼履歴の支援管理に向けられた大規模センサーを使用する大規模な制御が通常必須である。従来のPCCIは、均一燃焼のための自己点火の制御に利用可能ないくつかの主因子のうち2つだけに主に依存する。これらの因子の1つは、燃料および空気が最も低い乱流長スケールで完全に混合される要件である。定義上、PCCIにおいて、このことは、SOCの時点よりかなり前に燃料と空気チャージとを予混合することにより簡単に達せられる。第2の因子は、熱または有効なチャージCR要件である。自己点火が特定の時間に起こるためには、その時点の混合物によって、機関燃焼シリンダの開始チャージ状態に適用可能な正確な有効なチャージCRがもたらされなければならない。効率的なチャージCRが機関の機械的圧縮率と同じになる場合、それから燃焼が所望の時間に起こる。以前に議論されたように、一般的なPCCI自己点火は、完全HCRIと関与するより低い温度より、実質的により高い温度しかしながら低い温度と称するにおいて、燃料酸化連鎖開始反応から開始する低い温度のCI反応速度サブメカニズムに依存するSAEPaperNo2007010047Blank、SAEPaperNo2007010135Blank、およびSAEPaperNo2007010623Blank。PCCIによる燃料の燃焼は、ラジカル点火種の使用をも包含する。しかしながら、本来、これらの燃料-酸化連鎖開始反応の開始の後にのみより高い低い温度で、ラジカル点火種の濃度は、増加し始める。PCCIでは程なくして、より高い温度においてラジカル点火種は自身を犠牲にして、多量のラジカルOH-を産生し始める。このことは、完全HCRIの点火プロセスに採用されている点火に関する、一般的な低温でOH-RI種によって引き起こされる燃料分解のサブメカニズムとは対照的であるつまり、完全HCRIの点火プロセスでは、前のサイクルにおいて生成したラジカル点火種の繰越、再利用および移送のために、RI種は既にチャージに比較的多量に存在する。従って、PCCIと関連するより高い低い温度またはより高い有効なチャージのCRは、これらの種の産生に必要でない。完全HCRI内燃機関DI-HCRIおよびPC-HCRIにおける過早点火および点火プロセス与えられた燃料を用いたは、より低い温度よりも低い温度およびより低い温度のそれぞれで図1の6の130および7の135イベントに与えられたサブメカニズムにより支配される。これらのより低い温度では、過早点火の間、HO2-は、優位な連鎖開始反応式1に使用される。また、供給されるOH-は、連鎖開始反応式2を介して、持越分および過早点火によって生成されたH2O2の供給分から生成される。この反応反応式2は、発熱性が高く、かつ最終的にはラジカル点火種が誘導する自己点火RIを引き起こす優位な反応となる。OH-は、優位な連鎖反応式3における過早点火および自己点火の間に主に用いられる。比較的より低い温度で開始するにも関わらず、完全HCRIのためのこの一般的なRI連鎖開始反応プロセス、および連鎖分岐反応プロセスは、より高い低い温度で開始される、PCCIの一般的な直接-O2燃料の酸化によって引き起こされる、連鎖開始反応プロセスおよび連鎖分岐反応プロセスよりも顕著に速い。加えて、RIS増加PCCIプロセスの実施形態以下では、HCRIプロセス100のRIS-PCCIプロセスの実施形態と称するを可能にするために2つの化学反応が加えられると、従来のPCCIと関連する多くの問題は打開される。増加の程度に依存して、RIS-PCCIプロセスの実施形態完全HCRIとしてでは、OH-は、RIS-PCCIの自己点火よりも十分前に、HCRIプロセス100により持越され、再利用され、および移送される予め供給されたH2O2から主室34において高発熱反応式2により生成される。メカニズムはさらに複雑であるが、他のラジカル点火種は、従来のPCCIよりもこの非常に早いOH-の生成を加速させることに大いに役立つ。また、この過早点火プロセスの大部分の間において、全てのラジカル点火種の濃度は、一般的に増加する。発熱反応式2により提供される内部エネルギーに加えて、上記OH-ラジカルは、それから、多様なRi-ラジカルが使用されることによって、活性化された、一般的なサブメカニズムおよび連鎖分岐反応式3を介して、付加的な内部エネルギーを生成するために使用される。従って、RIS増加PCCIにおける完全HCRIでは、Ri-ラジカルは、早期の自己点火活性の間に作り出されるしかしラジカル点火種の程度に依存するが、量は少ない。PC-HCRIプロセス実施形態と区別されるRIS-PCCIプロセス実施形態の主な特徴は、ラジカル点火種が、完全RIを引き起こすのに十分な量Rconcで主室34に初期に存在しないことである。それにもかかわらず、ラジカル点火種自身の増加速度を速めるような、ラジカル点火種は初期に十分存在する。そして、ラジカル点火種自身の増加速度が速まった後、主により高い低い温度での燃料酸化反応を含んでいる従来のサブメカニズムに取って代わることができるような、主室の温度を新しいRIS-PCCIのTeff値に十分上昇させるか、該Teff値に近い値まで十分上昇させる発熱反応サブメカニズムがもたらされる。従って、最終的な自己点火の基準は、RIとPCCIとの組み合わせにより設定される。与えられた空燃比A/Fratおよび燃料の型に関して、必須の基準は、以下の場合にRIS-PCCIプロセス実施形態を満たす:ここで、以前の場合のようにaは、有効なチャージCR従って、与えられた燃料およびA/Fratに対する有効なチャージCRに影響する全ての要素の機能に相当する不可欠な値である。従って、ここでaは、この場合も、従来のPCCI自己点火のために必要な値である。一方、3つの重み関数は、この場合も、簡略化して、一定として見なされてよく、重み要因a、c、およびeTeffも同様は、実際にはTmixおよびRCONCの非線形関数である。完全HCRIと同様に、Tmixにおけるチャージは、圧縮単独によってはもたらされないが、圧縮および他の種と同様にラジカル点火種の存在により開始される過早点火活性の組み合わせによりもたらされる。PC-HCRIプロセス実施形態と、RIS-PCCIプロセス実施形態との間の唯一の相違は、ラジカル点火種増加の程度である。上記RCONCの値は、上記RCONC,max値よりも小さい。RIS-PCCIプロセスにおける自己点火の時期の制御の向上は、以下のようにして得られる。第一に、A/Fratは、従来のPCCLよりもより低くなるように保たれている。このため、Teffの値は上昇する一般的にTeffがより低い条件下において、従来のPCCIに必要な値よりも高い値になる。確実な自己点火の基準は、どのような場合においてもTmixの影響を受けないが、Tmix、RCONC、およびRresの値により変化させられる。事前の燃焼の間におけるラジカル点火種の存在は、より低い温度のサブメカニズムを介してTmix自体の上昇に影響を与える。従って、増加の程度に依存して、ある程度の割合の、事前の自己点火反応速度論的プロセスは、従来のPCCIと一般的に関係するより高い低い温度の燃料酸化サブメカニズムを介するものであり得るが、上記反応速度論的プロセスの残りは、PC-HCRIプロセス実施形態と関連した同じサブメカニズムを介した、前の過早点火および点火プロセスに起因している。そして、そのことは、RIS-PCCI機関における自己点火の時期の制御を向上することができる、これら2つのサブメカニズムの一連の使用であるつまり追加の化学反応が、ラジカル点火種の初期の存在によって可能になった。代替的に、あまり好ましくはないが、RIS-PCCIプロセスは、A/Fratをより低くするよりも機関のCRを低下させることよって制御されることができる。この場合、Teff値は上昇しない。明らかに、低いCRのために、燃焼自体は、Teffにチャージをもたらすことができない。それにもかかわらず、ラジカル点火種の活性は、従来のPCCIのTeff値までTmix値をもたらすことを要求される付加的な内部エネルギーを提供することによって、自己点火プロセスを補助することに、この場合も、役立つ。明らかに、RIS-PCCIプロセスの制御の第三の選択肢は、CRを低下することしかし多くはない、および混合物をより少なくとることしかし少ないわけではないである。網羅性のために、ラジカル点火種の増加が存在する程度に言及するべきであり、自己点火が起こる実際の温度において、いくつかの比例する小滴がいつも存在する自己点火のために従来のPCCI機関と同等に要求されるTeffよりも低い上記値。このことは、HCRIプロセス100のRIS-PCCIプロセスの実施形態において、ラジカル点火種の過早点火化学反応の効果は、PCCIの場合のように排ガスの再利用によって主なチャージに内部エネルギーの付加することと同じではなくそれ以上である。この過早点火化学反応によって、自己点火に必要な多くの主要な種の前駆体が生まれることになる。多くのこれらの種の前駆体は、最終的に自己点火に必要とされる。これらの種は、従来のPCCIのより高い低い温度の燃料酸化サブメカニズム、ならびにHCRIプロセス100のより低い温度ののOH-RI種によって引き起こされる燃料分解連鎖開始サブメカニズムおよび連鎖分岐サブメカニズムの両者に使用される/必要とされる。低温において、HCRIプロセス100のPC-HCRIプロセスの実施形態と関係する、同じサブメカニズムのいくつかを完了した後その結果、内部エネルギーが生成された後、RIS-PCCIにおいて、従来のPCCIよりも多くの重要なラジカル点火種および多くのOH-の両者も実際に存在する。従来のPCCIの作動では、これらのラジカル点火種およびOH-は、これらのより低い温においてそのような意味のある量で存在することができないが、チャージが到達するTeffの近くになるときに主に生成される。従って、これらのラジカル点火種の開始時点の存在は、一般的であるが、非常に複雑なハイブリッドサブメカニズムをもたらす。<RIS増加DICI実施形態の一般的な特性>従来のCIDI機関すなわちディーゼル機関を強化するように、HCRIプロセス100は、自己点火を可能にすることができ、かつ燃料の比率が低下している条件を除いて、従来のディーゼルのCRにおいて、後続の燃焼をより完全にすることができる。その結果得られる新規の技術であるRIS-増加DICIの実施形態以下では、HCRIプロセス100のRIS-DICIプロセス実施形態と称するは、EGRを備えた、または備えていない従来のDIディーゼル機関よりも有利な点を有する。EGRを備えた、または備えない従来のDICI機関において、自己点火および燃料のその後の燃焼は、2つの段階で起きる予混合段階および混合制御段階。両方の段階において、上記プロセスの反応は、高温酸化および/または分解サブメカニズムを介して起こる。予混合段階において、自己点火および予混合燃焼は、反応速度論によりさらに制御される。チャージは、燃料の挿入に先立つしかし、通常、使用された場合冷却されるEGRの熱部材を大抵利用しない圧縮により、通常、従来のPCCIの場合に相当するTeffの値よりも上の温度を提供する。以後、混合制御段階の間における残存燃料の燃焼は、チャージの高温での乱流混合レベルにより、さらに制御される。従って、拡散は、両者の段階において重要な役割を果たしている。残念なことに、この一連の燃焼手順は、一酸化窒素の形成を最大化する働きもする。プロセスが継続し、酸素が局所的に拡散および乱流混合が存続できない程度に失われたときに、巨大分子から成る燃料が、酸素が存在しない高温帯に達する場合、該燃料は熱分解されて煤が生成する可能性がある。その代わり、HCRIプロセス100のRIS-DICIプロセスの実施形態において、ラジカル点火種は、酸素気流と予混合され、この気流内において燃焼促進剤として機能し、これにより第1段階における拡散燃焼および普通はしかし、必ずしもいつもというわけではない第2段階における拡散燃焼が、両者共に化学量論の条件下というよりはむしろ燃料の比率が低い条件下において生じることができる。従って、上記機関は、より高いA/Frat’sで作動できるおよび通常は作動する。混合物に対する燃料の比率が低下すれば、火炎の温度のピークは低下し、NOxの全産生の減少に役立つ。標準的な従来のDICICRよりも僅かに低い、または適度に低いCRが使用される場合、RIS-DICIプロセスの実施形態に関する自己点火の基準は、SOI後の時間に空燃比a/Fratが増加することを除き、全DIHCRIに関する基準ほとんど一致する。従って、最も一般的な基準に換えて適用される。すなわち:この場合標準的な従来のDICICRよりも僅かに低い、または適度に低いCRが使用される場合、該CRに依存して、燃料の挿入を早めることができるし、そこで自己点火が起こる前に、燃料をより混合することができる。燃料挿入は、EOIがSOC後にしばしば起こるように、継続することができる一般的に継続される。自己点火自体の間において、主室34に挿入されかつ主室34を横断している小滴の組を取り囲んでいる外皮に火炎が定着するにつれて、ラジカル点火種は、これらの前面に代わる拡散燃焼プロセスを補助する。酸素の全てが、第1段階の間に消費されないように、普通は、ラジカル点火種の全てもこの第1段階の間に消費されない。また、自己点火に先行して、ラジカル点火種と酸素とがお互いによく混合されているため、残っているラジカル点火種は、未使用の酸素流と共に作用し続ける。このため、これらの残存するラジカル点火種は、次のサイクルにおける混合制御段階を支援することに利用することができる。従って、混合制御段階の拡散において、燃焼は、従来のDICI機関の空燃比の条件よりも僅かに低い条件下で起こることができるし、一般的に起こる。しかしながら、標準的なDICIのCRが用いられ、TmixがTeffに達したまたは、ほとんど達した後にSOI注入の開始が起こるとき、自己点火におけるラジカル点火種の役割は異なる。この場合、それらは自己点火の時期に対する効果をほとんど有しないそのかわりに挿入の時期を設定される。そのかわり、ラジカル点火種は、挿入された小滴の組の周辺により安定な火炎外皮を形成することによって、自己点火をより迅速にするのに役立つ。ラジカル点火種は、従来のDICI機関より燃料の比率が低いleanerサイクルの燃焼段階の両方において、実質的に燃料の比率がより低い条件下で起こる拡散燃焼プロセスを支援する。より低いCRが用いられるかどうかに関わらず、予混合段階および混合制御段階において、反応式2および反応式3で与えられる反応は主要な役割を果たしている。HCRIプロセス100のRIS-PCCIプロセスの実施形態のように、従来のDICIの燃焼段階の両方と通常は関連したより高い温度の燃料拡散および酸化サブメカニズムは、適宜修飾される。様々な燃料で修飾されたサブメカニズムの一般化は、従来のDICIの過早点火、点火および燃焼に関係した一般的なサブメカニズムと、全DIHCRI過早点火および全DIHCRI自己点火に関係したサブメカニズムとの準混合物の複合体である。修飾の程度は、ラジカル点火種の増加の程度と比較される。また、膨張powerexpansionの間に、高速のラジカル点火種を多く抱えたジェットが小室から放出される。特に、これらのジェットは付加的なラジカル点火種および酸素を移送する。それらは、比較的高い乱流レベルを生成するためにも役立つ。従って、事前のサイクルからの元の主室のRI点火種の存在は、燃焼プロセスの効率を上げることによって、煤形成の大部分を無効にすることに既に役立てられているが、適切に向けられると、これらのジェットは、不注意に形成し得る煤の任意のひとまとまりをさらに撤去するためにも役立つ。最終的に、従来のDICI点火モードは、圧縮空気チャージを横切るように火炎を移動させる噴霧の勢いに依存しなければならないことに注意するべきである。このことは、予混合段階の燃焼が注入流量に対応することができるように、DICIのための燃料が比較的高いセタン価すなわち、それら自動点火は比較的早いを有することを要求する。そうでなければより低いセタン価を備えていれば、過剰の騒音およびある作動条件下でのノッキングが起こり得る。しかしながら、参照のために示したSAETransactionPaperNo2004011677Blank、およびSAEPaperNo2004011847Blankに示したように十分な量のラジカル点火種の存在は、セタン促進剤として機能する。<RIS増加PCSI実施形態の一般的特性>従来のPCSIHCSIの使用と関連する共通の問題は、PCSI作動有効期間の限定における困難性であり、すなわち高負荷でノッキングし、および低負荷で抑圧することである。一方、完全HCRI機関の点火の反応速度論と従来のPCSI機関の点火の比較は、従来のPCCI機関の点火との比較よりも難しい一方、RIS-PCCIプロセスの実施形態に関する上記議論のいくつかを、RIS増加PCSIに拡張することができる。従来のPCCIおよびRIS-PCCIと同様に、従来のPCSIもRIS増加PCSI以下では、HCRIプロセス100RIS-PCSIと称するも拡散火炎燃焼を含まない。同様に、従来のDICIに代えて、従来のPCSIにおける火炎前面内の燃焼は、従来のPCCIの低い温度および完全HCRIのより低い温度と比べて、より高い温度で生じる。しかし、従来のPCSIおよびRIS増加PCSIの両者に関して、SOCは火花に起因するため、自己点火の基準を比較することはできない。また、PCSIは、燃焼を伝播するために火炎前面を主に含み、かつ反応速度論または乱流混合のどちらか一方に大きく依存しない。燃料に依存して、従来のPCSIは、より高い温度の燃料分離熱および/または第三体を介するおよび燃料酸化反応速度論サブメカニズムを使用する。それでも、RIS-PCSIプロセスの実施形態におけるラジカル点火種の存在の効果は、RIS-PCCIプロセスの実施形態におけるラジカル点火種の効果と類似している。RIS-PCSIプロセスの実施形態において、点火サブメカニズムは、この場合でも、セミ-シークエンスハイブリッドサブメカニズムである。しかし、点火サブメカニズムは、RIS-PCCIプロセスの実施形態において、ハイブリッド点火サブメカニズムよりも一般的に少し早く起こる。RIS-PCSIプロセスの実施形態においてラジカル点火種の効果を視覚化するために単純化した方法は、これらのラジカル点火種を2つの事の増加に関与するものとして見ることである。第一に、それらは燃料の点火性を増加する。第二に、それらの存在は、火炎前面内の混合気の燃焼率を増加する。また、燃料、CRおよび空燃比に依存して、火炎前面の外部の第三の効果が存在できる。反応式2および反応式3の両者は、完全HCRIのより低い温度および従来のSIのより高い温度を含む温度範囲で起こる。従って、火炎前面の内側では、反応式2および反応式3は、普通の高い温度の酸化反応または/および従来のPCSIの燃料分離メカニズムの組み合わせにおいて主要な役割を果たしている。火炎前面において、一度より高い温度に最終的に到達すれば、これらの2つの反応は、どんな場合であろうと従来のPCSI高温酸化反応メカニズムとなる。従って、従来のPCSIの場合の高温メカニズムにおいて、ラジカル点火種は、どんな場合であろうとも主要な役割を果たしている。しかし、従来のPCSIでは、これらのラジカル点火種は、酸化を介して引き起こされる連鎖開始メカニズムによりより高い温度で生成した後に、重要な役割を果たすことができるだけである。RIS-PCSIプロセスの実施形態において、これらの選択されたラジカル点火種は、既に存在し、反応式1-3およびより小さな分子燃料およびより大きな分子燃料の両者に関するRIに特有であるその他のより複雑なサブメカニズムにより仕事に取り掛かることができる。しかし、完全HCRIの場合よりも温度が一層早く高くなるので、それらの従来のPCSIと同種のメカニズムは、直ぐに取って代わられる。ラジカル点火種が既に存在するために、火炎前面内の燃焼は全体で速くなる。火炎前面の速度は、チャージのラジカル点火種存在の程度、および燃料の比率の低下および程度に依存して変化する。従って、この全部の新規の火炎前面RIS-PCSIメカニズムは、完全HCRIおよび従来のPCSIメカニズムのセミ-シークエンスハイブリッドであるが、HCRIプロセス100のRIS-PCCIの実施形態に関するハイブリッドよりも高速であり、かつより同時に起こるハイブリッド完全に同時でないがである。燃料の点火性が増加するために、全機関作動有効期間で採用された空燃比a/Fratは、HCRIプロセス100のRIS-PCSIプロセスの実施形態によって、作動における燃料に対する比率を均一に低下させることができる。さらに、多様な負荷での燃料の点火性は、RCONC主室チャージにおけるラジカル点火種の濃度により、ある程度正確に制御される。高負荷においては、多くの燃焼が添加される場合、より少ないラジカル点火種が要求される。燃料に対するラジカル点火種の比率は、従って、ノッキングが普通に起こることができないことを保証するために制御される。低い負荷において、絞り弁が不発を防止することを普通に要求される場合、より多くのラジカル点火種がチャージの点火性を増加する代わりに添加される。従って、絞り弁がなくとも、不発は、ラジカル点火種の存在により比較的低い可能性で起こる。また、燃料および空気の両者に対するラジカル点火種の比率は、火炎前面の伝播速度の制御を得るために使用できる。最後に、火炎前面RIS-PCSIプロセス実施形態内で作動している反応速度論サブメカニズムのハイブリッドは、燃料の比率がより低い条件下においてより速い燃焼を可能にする。従って、燃焼帯内での局所的な拡大は、高速であり得るけれども、燃焼帯燃料の一部に依存している改良の程度から時期早々に反応粒子が放出されるための機会は一般的に少ない。しかしながら、環境中においてそれ自体が発見され放出される反応粒子は、従来のPCSI機関において普通に発見されるものと顕著に異なる。RIS-PCSIプロセス実施形態を用いる機関実施形態において、これらの粒子は、火炎前面の外側の、従来のPCDTの、化学量論的燃焼によって引き起こされる条件と比較して比較的空気の濃い主室チャージに放出される。燃料および機関の作動条件に依存して、いくつかの場合では、放出された不完全な燃焼産物のいくつかは、燃え続けることができる。<RIS増加DISI実施形態の一般的な特性>過剰な力でピストンを打つシリンダ圧の突然の上昇に起因する圧縮の過剰な熱が観察されると、制御可能な燃焼に代わって、ガソリンは、普通は爆発する。このことは、高いオクタン価および低いセタン価の油性燃料についても当てはめることができる。従って、遅い制御された燃焼は、ガソリンおよび同様の燃焼特性を有する他の燃料に必須であるため、層をなすチャージによる制御を保証する最近の従来のGDIガソリン直噴方法が発見されるまで、そのような燃料によるDIは実現可能ではなかった。ガソリンを用いる最近の先行技術DISCSIGDIは、主室チャージにおいて積層された燃料の拡散を使用するものである。上記チャージは、着火栓の近くにおいて濃くなっており、着火栓からの離れると、次第に薄くなっている。これによれば、極端に燃料が少ない条件において絞り弁を使用することのない、ガソリンを用いた、より負荷の小さいSCSIが実現されることがわかった。着火栓は点火を開始するが、注入の範囲内での注入時期および注入率の両者の変化は、層化の制御を維持するために使用される。しかしながら、この先行技術の発展は、負荷が高い条件にまで及ぶことができない。HCRIプロセスのRIS増加DISIの実施形態以下では、HCRIプロセス100のRIS-DISIプロセスの実施形態と称するにおいて、DISCRIと関連する2つの主要な問題は、いくつかのステップによって克服される。まず初めに、チャージにラジカル点火種が均一に予め配置されることによって、上記の燃料の拡散が、低負荷で顕著に低くされる。ラジカル点火種ということから、この拡散は層を成す必要がない。次に、RIS-DISI機関が全機関作動有効期間にわたって機能することができるように、チャージの平均燃料の比率の低下量avergefuelleanness、および空気チャージ中のラジカル点火種の初期濃度RCONCがそれぞれ調整される反対方向にほぼ比例するように調整される。このことが上手くいく理由は、ラジカル点火種の存在下において、RIS-PCSIプロセスの実施形態が、以下の1~4をどのようにして同時に達成するかについて、上に記された説明と同じ説明から理解される。1燃料の点火性を増加する、2火炎前面内の燃料-空気混合物の燃焼率を増加する、3火炎前面の速度の制御をある程度助ける、および4火炎前面の外部における付加的な燃焼をしばしば可能にする。加えて、HCRIプロセス100のRIS-DISIプロセス実施形態は、同様の特徴を有するガソリンおよび燃料を使用して作動するとき、産生されるとしても煤を普通はあまり産生しない。この理由は、RIS-DICIの実施形態が次の1~3をどのように達成するかについて上に記載された理由と同じ理由から理解される。1燃料の比率がより低い条件下での作動を可能にし、このため空気の濃い燃焼をすることを可能にする煤生成の減少、2主燃焼室に戦略的に向けられた高速のラジカル点火種-酸素含有高乱流ジェットによって、不意に生成される煤を撤去する3セタン促進剤として機能するラジカル点火種を産生および分配する。以前の一般的な記載の適用部分を前提として、図2A-2BHCRI機関200に関して、図4A-4DHCRI機関300に関して、図5A-5CHCRI機関400に関して、および6A-6DHCRI機関500に関してに図解的に表された内燃機関実施形態は、上述のHCRIプロセス100のRIS増加プロセス実施形態の4つ全ての使用および機能の有効性を可能にすることができる機関構成の全ての例であるRIS-PCCIプロセス実施形態、RIS-DICIプロセス実施形態、RIS-PCSIプロセス実施形態、およびRIS-DISIプロセス実施形態。任意のHCRIプロセス100の4つのRIS増加プロセスの実施形態として、HCRI機関200300、400、および500の全てのこれらの3つの内燃機関の実施形態の作動に一般的な手段が存在する。該一般的な手段は、以下の典型的な内燃機関の実施形態HCRI機関200における、一般的な熱流体反応速度論的プロセスの発明HCRIプロセス100の一般化されたプロセスの実施形態の作動である。すなわち、以前に詳細に記載されており、上記のRIS-PCCIプロセスの実施形態、RIS-DICIプロセスの実施形態、RIS-PCSIプロセスの実施形態、RIS-DICIプロセスの実施形態、RIS-PCSIの実施形態、およびRIS-DICIプロセスの実施形態の、一般的な特性に適用される、典型的な内燃機関の実施形態HCRI機関200。表現の簡潔さおよび明りょうさの両方に関係して、3つの内燃機関の実施形態HCRI機関300、HCRI機関400、およびHCRI機関500においていくつかの共通する作動の特徴の記載は、省略されている。しかし、図1に表されるHCRIプロセス100に関する作動の特徴の記載およびHCRI機関200における作動の記載の詳細は、これらの4つのRIS増加プロセスの実施形態について、省略された作動の共通の特性の十分な記載を提供するために依拠される。特に、HCRIプロセス100の詳細な記述の要旨は、RIS-増加PCCI、DICI、PCSI、およびDISIの場合に適用され、ならびに与えられたように、その記載は、HCRIプロセス100のRIS-PCCI、RIS-PCSI、およびRIS-DISIプロセス実施形態を完全に説明する。さらに、一般的な記載を明確にするために、機関電子制御システム30の目標は、HCRIプロセス100のRIS-PCCI、RIS-DICIおよびRIS-DISIのプロセスの実施形態による、HCRI機関200、およびその3つのHCRI機関の実施形態300、400、500の作動を考慮しなければならない。また、上記機関電子制御システム30は、主室34に挿入される燃料の総量および時期、ならびに小室32に挿入される制御燃料の時期および量を確実にしなければならず、ラジカル点火種生成増加-制御デバイス54、64および70これらの何れかまたは全てが採用された場合の全ての使用は、上記実施形態に適するような機関作動条件と規格とを全て満足する。これらの実施形態の全てでは、より後のサイクルにおける点火を支援するために、生成され、持越され、再利用され、移送されたラジカル点火種の総量は、上記より後のサイクルにおける点火イベントにおいて、優位にはならないが求められるように支援するのに必要な量でなければならない。その結果、従来の点火モードと比べて燃料に点火するために要求される酸素濃度に対する燃料濃度、および要求される熱を低下することができる。また、これらの制御デバイスは、機関の動力の出力が作動上の負荷および速度に関する必要な条件に応じつことを確実にするように作動されることができる。2つのCIRIS増加改変型では、これらの制御デバイスは、正確な時期での点火も確実にしなければならない。4つのHCRIプロセス100のRIS増加に関する上記の議論より、HCRIプロセス100のこれらの増加の実施形態の点火メカニズムが、どのように、完全HCRIのサブメカニズムを複合しているか、および増加される従来の技術のサブメカニズムを複合しているかが、今明らかになったはずである。予混合CI増加の改変型RIS-PCCIにおいて、燃焼は均一であり、DI燃料増加RIS-DICI、およびSI増加RIS改変体RIS-DIDIおよびRIS-PSIにおいて、燃焼は、従来の対応物における燃焼よりも、局所的により均一である全体的/チャンバーに広範囲にわたっていない。本発明は、機関の主燃焼室内における燃料の点火イベントのために要求される熱および要求される酸素濃度に対する燃料濃度の、減少を制御する方法であって、上記方法は、上記機関の主燃焼室と熱化学的かつ流体力学的に能動的に結合している少なくとも1つの副室において、少なくとも燃料の点火イベントの間に、少なくとも1つの事前の燃焼サイクルで生成され、かつ少なくとも1つのOH-ラジカル点火種によって引き起こされる反応速度メカニズムによって生成される、複数のラジカル点火種を提供する工程と、上記複数のラジカル点火種の一部を上記主燃焼室に導く工程と、該主燃焼室における燃料の点火イベントを変更するように、上記ラジカル点火種の一部と、主燃焼室の生成したラジカル点火種との蓄積を調節する工程とを含んでいる、方法であり得る。本発明において、上記ラジカル点火種の一部と、上記主燃焼室の生成したラジカル点火種との蓄積を調節する工程が、上記複数のラジカル点火種の産生を制御する段階をさらに含んでいてもよい。本発明において、上記ラジカル点火種の一部と、上記主燃焼室の生成したラジカル点火種との蓄積を調節する工程が、上記主燃焼室に導かれる上記複数のラジカル点火種の量を制御する段階をさらに含んでいてもよい。本発明において、上記ラジカル点火種の一部と、上記主燃焼室の生成したラジカル点火種との蓄積が、上記点火イベントを変更するために使用され、該点火イベントは、OHによって直接燃料分解を行うことを含んでいる連鎖分岐反応と連鎖開始反応H2O2M=OHOHMとによって、点火イベントを引き起こす工程をさらに含んでいてもよい。本発明において、上記ラジカル点火種の一部と、上記主燃焼室の生成したラジカル点火種との蓄積を調節する工程は、以下の、上記副室内のガスの化学組成、上記副室内のガスの化学活性、上記副室内のガスの化学活性の割合、上記副室内のガスの温度、上記副室内のガスの圧力、および、上記副室の容量、の少なくとも1つを変更する手段を使用して、上記副室の少なくとも1つにおける、複数のラジカル点火種の、複数のガスの産生を制御する段階をさらに含んでいてもよい。本発明において、上記ラジカル点火種の一部と、上記主燃焼室の生成したラジカル点火種との蓄積を調節する工程は、以下の、再利用された排ガスの所定の一部の化学組成、再利用された排ガスの一部の化学活性、再利用された排ガスの一部の化学活性の割合、再利用された排ガスの一部の温度、および、再利用された排ガスの一部の圧力、の少なくとも1つを変更するように構成された手段を使用して、複数の再利用された排ガスの所定の一部で、上記ラジカル点火種の一部と、主燃焼室の生成したラジカル点火種との蓄積を補う段階をさらに含んでいてもよい。本発明において、上記ラジカル点火種の一部と、主燃焼室の生成したラジカル点火種との蓄積を調節する工程は、以下の、機関に流入している複数の吸気ガスのマニホールド圧、機関から流出している複数の排ガスの機関のマニホールド圧、リサイクルされた複数の排ガスの一部、吸気弁の行程スケジュール、排気弁の行程スケジュール、吸気口の断面積、排気口の断面積、吸気ガスのフローパターン、機関の圧力、および、機関の圧縮比、の少なくとも1つを変更するように構成された手段を使用して、上記主燃焼室に導かれる複数のラジカル点火種の量を制御する段階をさらに含んでいてもよい。また、本発明は、シリンダを備えている内燃機関を改良するための装置であって、上記シリンダは、外側をシリンダハウジングによって囲まれている空間内を移動する動力発生部材によって規定される、少なくとも1つの容量可変の燃焼室をさらに備えるとともに、一定期間ごとに燃料と空気チャージとを受け取るように、かつ吸気段階、主圧縮段階、燃焼段階、出力膨張段階、および部分排気段階を含んでいる燃焼サイクルを実行するように構成されており、上記装置は、a複数のラジカル点火種の生成の起点となる場所として機能するように構成されており、シリンダのシリンダハウジングの周りで、かつ少なくとも1つの容量可変の燃焼室の近くに、該少なくとも1つの容量可変の燃焼室と熱化学的かつ流体力学的に接続して配置されている少なくとも1つの小室、bi上記少なくとも1つの小室を、関連した少なくとも1つの容量可変の燃焼室と結合させるように構成されており、ii上記燃焼サイクルの様々な段階の間に、複数のラジカル点火種、空気、燃料、および化学反応産物が、少なくとも1つの小室の内に流入したり、該少なくとも1つの小室の外に流出したりすることができるように構成されている、少なくとも1つの連結導管、ならびに、c上記機関に適用される負荷および速度に関する必要な条件に基づいて、少なくとも1つの容量可変の燃焼室に提供される複数のラジカル点火種の量を調節するように構成されており、少なくとも1つの小室と関係する少なくとも1つのコントローラー、を備えている装置であり得る。本発明において、上記少なくとも1つのコントローラーは、少なくとも1つの小室と関係しており、以下の手段の少なくとも1つを備えていてもよい:a上記少なくとも1つの小室内の制御燃料の濃度が調節されるように、該少なくとも1つの小室へ該制御燃料を分配する手段、b上記少なくとも1つの小室内の酸素の濃度が調節されるように、該少なくとも1つの小室へ該制御燃料を分配する手段、c上記少なくとも1つの小室の容量が調節されるように、該少なくとも1つの小室の容量を変更する手段、d上記少なくとも1つの小室内の温度が調節されるように、該少なくとも1つの小室と関係する温度を変更する手段、e上記少なくとも1つの小室内の圧力が調節されるように、該少なくとも1つの小室と関係する圧力を変更する手段、f制御可能な触媒表面、g制御可能な表面積の触媒表面、h制御可能な燃料改質デバイス、i制御可能なプラズマ発生デバイス、j制御可能な紫外線放出デバイス、k制御可能なマイクロ波デバイス、l制御可能な化学添加物挿入デバイス、m上記少なくとも1つの小室内の流れを変更する手段、n上記少なくとも1つの小室の形態が調節されるように、該少なくとも1つの小室の形態を変更する手段、o上記少なくとも1つの小室の少なくとも1つの連結導管の形態が調節されるように、該少なくとも1つの小室の少なくとも1つの連結導管の形態を変更する手段、および、p上記少なくとも1つの連結導管を介して、上記少なくとも1つの小室に流入する燃料の量を調節する手段。本発明において、上記少なくとも1つのコントローラーは、以下の手段aおよびb少なくとも1つを備えていてもよい:a複数の排ガスの再利用される部分に含まれる、燃焼サイクルに移送されるラジカル点火種の量を制御するための調節部であって、以下の、i移送される上記量を制御するために、容量可変の燃焼室へ移送される上記排ガスの上記再利用される部分の規模の調節、ii移送される上記量の割合を安定化することによって、上記再利用される部分に含まれる、移送される上記ラジカル点火種の割合の規模の調節、iii上記再利用される部分に含まれる、移送される上記ラジカル点火種の規模の調節であって、移送される上記量の配分比率を減少させることができるパラメーターを制御することによって達成される調節、iv上記再利用される部分に含まれる、移送される上記ラジカル点火種の規模の調節であって、移送される上記量の一部を生成するための、少なくとも1つのラジカル点火種によって引き起こされる反応速度メカニズムに、影響を及ぼすパラメーターを制御することによって達成される調節、および、v供給される上記空気チャージの少なくとも一部と混合された上記再利用される部分に含まれる、移送される上記ラジカル点火種の規模の調節であって、移送される上記量を一定量で生成するための、少なくとも1つのラジカル点火種によって引き起こされる反応速度メカニズムに、影響を及ぼすパラメーターを制御することによって達成される調節、の少なくとも1つを実行するように構成されている調節部、ならびに、b前の上記燃焼サイクルからの上記ラジカル点火種を、燃焼サイクルにおいて使用するために、少なくとも1つの容量可変の燃焼室へ移送することを制御する管理デバイスであって、以下のi弁の動作、ii特別な弁の動作、iii吸気口と関連する動作、iv排気口と関連する動作、v吸気マニホールド圧に影響を及ぼす動作、vi排気マニホールド圧に影響を及ぼす動作、vii吸気マニホールドの温度に影響を及ぼす動作、viii機関の圧縮比に影響を及ぼす動作、ix吸気ガスのフローパターンに影響を及ぼす動作、および、x吸気ガスの流量に影響を及ぼす動作、の少なくとも1つの動作を制御するように構成されている、管理デバイス。本発明において、上記少なくとも1つのコントローラーが、データ構造と連絡を取るデバイスによって管理され、該データ構造に保存されているデータは、変更された負荷および速度の条件下における、内燃機関の作動に関連するものであってもよい。本発明において、上記内燃機関がロータリー燃焼機関であってもよい。本発明において、上記少なくとも1つの小室は、該小室において生成したラジカル点火種の大部分が、上記燃焼サイクルの直後の燃焼サイクルの、他の容量可変の燃焼室に移送されることができるように設けられており、上記燃焼サイクルの少なくとも1つの容量可変の燃焼室は、該燃焼サイクルの直後の燃焼サイクルの、上記他の容量可変の燃焼室ではなくてもよい。本発明において、上記内燃機関が2サイクル往復ピストン機関であってもよい。本発明において、上記少なくとも1つのコントローラーは、上記燃焼サイクルの直前の燃焼サイクルの燃焼ガスの残余の保持を調節するように、一定期間ごとに受け取られる上記空気チャージの給気圧を調整するために使用されてもよい。本発明において、上記内燃機関が4サイクル往復ピストン機関であってもよい。本発明において、上記内燃機関が、燃料直接噴射式完全均一燃焼ラジカル点火機関であるか、または空気および燃料チャージの予混合式完全均一燃焼ラジカル点火機関であってもよい。本発明において、上記内燃機関が、上記少なくとも1つの容量可変の主燃焼室において、圧縮点火を増加させるために上記量のラジカル点火種を使用してもよい。本発明において、上記内燃機関が、上記少なくとも1つの容量可変の主燃焼室において、火花点火を増加させるために上記量のラジカル点火種を使用してもよい。HCRIプロセス100に基づく、一般化されたHCRIの熱流体反応速度論的プロセスを記載した図である。図1に示されているHCRIプロセス100を利用する、典型的なHCRI機関200の1つの機関燃焼シリンダの複合物を示す概略図である。図2Aに示されている一般化されたHRCI機関のための典型的な電子制御システムの概要を示す図である。水素、アルコールおよび炭化水素燃料に関する、一般的な点火限界を表しているプロットである。HCRI機関200に基づいた、図1に示されたHCRIプロセス100を利用する、典型的な4-シリンダHCRIのロータリー燃焼機関HCRI機関300に関する、1つの機関燃焼シリンダの内部を示す概略図である。HCRIプロセスを利用する、図4Aに示された4-シリンダHRCIロータリー燃焼機関の2つの機関燃焼シリンダを示す上面図である。HCRIプロセスを利用する、図4Aに示された4-シリンダHRCIロータリー燃焼機関の実施形態について、セクションA-Aを通る、小室組立品を取り付けたハウジング周囲を示す上面図である。HCRIプロセスを利用する、図4Aに示された4-シリンダHRCIロータリー燃焼機関のための一機関燃焼シリンダにおけるローターを示す側面図である。HCRI機関200に基づいた、図1に示されたHCRIプロセス100を利用する、典型的なHRCI2ストローク往復機関HCRI機関400の、1つの機関燃焼シリンダの内部の軸方向断面を示す概略図である。HCRIプロセスを利用する、図5Aに示されたHRCI2ストローク往復機関の実施形態の1つの機関燃焼シリンダの内部の上部を示す概略図である。HCRIプロセスを利用する、図5Aに示されたHRCI2ストローク往復機関の実施形態の1つの機関燃焼シリンダの内部の下部を示す概略図である。HCRI機関200に基づいた、図1に示されたHCRIプロセス100を利用する、典型的なHRCI4ストローク往復機関HCRI機関500の、1つの機関燃焼シリンダの内部の軸方向断面を示す概略図である。HCRIプロセス100を利用する、図6Aに示されたHRCI4ストローク往復機関の、1つの機関燃焼シリンダの内部の軸方向断面を示す概略図である。HCRIプロセスを利用する、図6Aに示されたHRCI4ストローク往復機関の1つの機関燃焼シリンダの内部の上部を示す概略図である。HCRIプロセスを利用する、図6Aに示されたHRCI4ストローク往復機関の1つの機関燃焼シリンダの内部の下部を示す概略図である。燃料がC2H5OHであり、圧縮比が17.5:1であるときの、完全直接噴射式HRCI4ストローク往復機関の主室および副室に関する、サンプルの圧力対クランク角の値を示すグラフである。燃料がC2H5OHであり、圧縮比が17.5:1であるときの、完全直接噴射式HRCI4ストローク往復機関の主室および副室に関する、サンプルの温度対クランク角の値を示すグラフである。"