"Y0~10質量、Nd0~5質量、YNdの合計が少なくとも005質量、Ho,Lu,Tm及びTbから選択した1つ以上の重希土類元素が合計で05質量超55質量以下、Gd0~30質量、Sm0~02質量を含み、さらに、任意に下記の成分の1つ以上Dy0~8質量、Zr0~12質量、Al0~75質量、Zn及び/又はMn合計で0~2質量、Sc0~15質量、In0~15質量、Ca0~3質量、Er55質量以下、ただしEr,Ho,Lu,Tm及びTbの合計が55質量以下と、Y,Nd,Ho,Lu,Tm,Tb,Dy,Gd及びEr以外の1つ以上の希土類元素及び重希土類元素が合計で05質量以下とを含み、残部がマグネシウム及び合計で03質量以下の不可避的不純物である医療用インプラントの製造に適したマグネシウム合金。Yの含有量が005~5質量である請求項1に記載の合金。Yの含有量が37~42質量である請求項2に記載の合金。Ndの含有量が005~25質量である請求項1~3のいずれかに記載の合金。選択した重希土類元素Ho,Lu,Tm,Tb及びErの合計量が4質量以下である前記請求項のいずれかに記載の合金。選択した重希土類元素がLu又はTmである前記請求項のいずれかに記載の合金。Dyの含有量が0~4質量である前記請求項のいずれかに記載の合金。Dyの含有量が0~06質量である請求項7に記載の合金。Gdの含有量が0~25質量である前記請求項のいずれかに記載の合金。Gdの含有量が0~2質量である請求項9に記載の合金。Zrの含有量が01~08質量である前記請求項のいずれかに記載の合金。Alの含有量が0~1質量である前記請求項のいずれかに記載の合金。ZnMnの含有量が0~040質量である前記請求項のいずれかに記載の合金。Scの含有量が0~5質量である前記請求項のいずれかに記載の合金。Inの含有量が0~5質量である前記請求項のいずれかに記載の合金。Caの含有量が0~1質量である前記請求項のいずれかに記載の合金。Ho,Lu,Tm,Tb,Er,Dy及びGdの合計含有量が02~9質量である前記請求項のいずれかに記載の合金。Ho,Lu,Tm,Tb,Er,Dy及びGdの合計含有量が2~6質量である請求項17に記載の合金。Ho,Lu,Tm,Tb,Er,Nd,Dy及びGdの合計含有量が5~9質量である前記請求項のいずれかに記載の合金。Ybが0~002質量の量で存在する前記請求項のいずれかに記載の合金。Ybの含有量が001質量未満である請求項20に記載の合金。Smが0~004質量の量で存在する前記請求項のいずれかに記載の合金。Smの含有量が002質量以下である請求項22に記載の合金。少なくとも85質量のマグネシウムを含有する前記請求項のいずれかに記載の合金。前記合金が、ASTMB117に従い測定するして40Mpy未満の腐食度を示す前記請求項のいずれかに記載の合金。前記合金の加工中に形成した平均粒径が1~20μmであるあらゆる析出粒子の面積率が5未満である前記請求項のいずれかに記載の合金。前記合金がT4又はT6の条件である場合、平均粒径が1~15μmであるあらゆる析出粒子の面積率が3未満である前記請求項のいずれかに記載の合金。Gd,Dy,Ho,Lu,Tm及びTb以外の希土類元素Y及びNdを除くの合計含有量が、Gd,Dy,Ho,Lu及びTmの合計質量の13未満である前記請求項のいずれかに記載の合金。前記粒子中における任意の他の元素の百分率組成よりも大きなNdの百分率組成を有するように、前記粒子がNdを多く含む請求項26又は27に記載の合金。鍛造する場合における前記請求項のいずれかに記載の合金。実質的には先に記載した請求項1に記載のマグネシウム合金。前記請求項のいずれかに記載の合金を含む医療用インプラント。本発明の合金の試験試料の調製品は、特許文献1に記載したものと同じ方法で調製、試験及び分析した。異なる合金組成を有するいくつかの融成物を溶融鋳造し、押出し加工し、その後重畳機械的負荷の有無に関わらず、ミクロ組織粒径、析出物のサイズ、割合及び組成、それぞれの熱機械特性引張特性及び腐食挙動に重点を置いて様々な調査を行った。加えて、生体適合性試験を行った。一般に、融成物を下記の鋳造技術に従って鋳造した。高純度の出発材料通常99超を鋼製のるつぼ内において保護ガスC02/2SF6下で溶融した。融成物をかぎ混ぜて均質化する前に、温度を760°C~800°Cに上げた。融成物を鋳造し、公称で直径:120mm、長さ:300mmの棒状物バーを形成した。次いで、棒状物を公称で直径:75mm、長さ:150mm~250mmに機械加工し、4~8時間均質化した。均質化を通常、融成物の固相線温度付近の約525°Cで達成した。次いで、上記材料を350~500°Cに加熱し、液圧プレスの助けで押出し加工した。生成した円形ロッドは、6~16mm、ほどんどは95~127mmの直径を有した。次の調査のため、30cm長さの押出し物の始点及び終点の切れ端を通常除去した。表2には、典型的なマグネシウム合金の成分組成、腐食度及び引っ張り特性をまとめて示す。MI0007、MI0034及びSF4619は、参考材料として用いたAMS4427の化学的仕様の範囲内にあるWE43型合金の比較例である。毎回融成物を製造して引張りデータ及び金属組織学のデータを得た。機械特性及び冶金学的説明機械特性を決定するため、各回の融成物の数個の試料を用いてバルク材料の標準化引張試験を行い、分析を行った。02降伏引張強さYTS、最大引張強さUTS及び破断時伸びAを特性データとして求めた。材料の降伏強さYSは、材料のひずみが弾性変形から塑性変形に変って永久に変形をもたらす応力として定義する。最大引張強さUTSは、材料が破壊前に耐え得る最大応力として定義する。押出し加工条件による金属組織検査のため、材料を溶融し、鋳造し、均質化し、ビレットに切断した後、棒状物に押出し加工した。次いで、試料を切断し、エポキシ樹脂中に埋設し、研削し、鏡面仕上げ様に研磨し、標準的な金属組織技術GPetzowMetallographischeskeramographischesundplastographischesAtzenBorntraeger2006に従いエッチングした。バルク材料の機械特性に関する議論表2は、マグネシウム合金の成分組成、機械特性引張試験及び腐食特性NaClの塩水噴霧及びSBF中での浸漬をまとめて示す。表2のデータからわかるように、合金における組成の独創的な変化により、強度と延性に関して参考例と同様の引張特性が得られる。ミクロ組織図1~3は、押出し加工後の典型的な試料図1:MI101/図2:MI102/図3:MI103のミクロ組織を示す。これらは、いくつかの合金例における強度及び延性に対する合金組成の効果に関する洞察を提供する。粗大な粒子及びクラスターがないミクロ組織クリーンなミクロ組織は、クラスター/粒子がもろい場合に延性に優れるとの利点を提供することができる。図1~3は、全て主に粒子がないクリーンなミクロ組織を示す。加えて、図2は、図3で示すものと同様の合金への増加Ndの添加効果を示す。通常、固溶限に近い追加Ndの添加は、第2相保持を増加し、より多くのクラスター及びより低い延性を有するミクロ組織をもたらすことが予期される。しかしながら、驚くべきことに、図2の合金は、図1及び3のものと類似のミクロ組織を有することがわかった。いかなる理論に拘束されるのを望むことなく、これは図2の合金へのHoの介在によるもので、第2相形成を抑制するのに役立ち、これによってあらゆる粒子の数や粒径を減少するものと考えられる。腐食挙動選択した合金系の腐食挙動を3つの標準化試験に基づいてより詳しく調査した。これらの試験結果を表2に要約する。塩水噴霧試験まず、合金の工業有用性を評価する標準化試験を、ASTMB117により5NaCl含有スプレー霧を用いて行った。試料を試験条件に必要日数間曝露し、次いで腐食生成物を10三酸化クロム溶液中で煮沸することにより取り除いた。試料の質量損を求め、国際的慣行で通例となっているMpy1年当たりのミル侵食度で表した。SBF中への浸漬耐食性は腐食媒質にも依存する。それ故、合金の特別な使用を考慮して追加の試験法を用いて生理学的条件における腐食挙動を求めた。142mmol1Na,5mmol1K,25mmol1Ca2,1mmol1Mg2,1mmol1S042,1mmol1HPO42,109mmol1CI及び27mmol1HCO3のイオン濃度を有するSBF擬似体液中での保管に関して、押出し加工材料の円筒状試料を公称37°Cの温かい媒質中に7日間完全に浸漬した。次いで、腐食生成物を10の三酸化クロム溶液中で煮沸することにより取り除いた。ASTMB117の試験に従い、試料の質量損を求め、Mpyで表した。注目すべき重要な要因は、絶対値が各バッチ試験で変わり得ることである。このことは、絶対値の比較を困難にする場合がある。これを解決するため、標準物既知の参考WE43型合金、例えばMI0034型合金を試験した合金の各バッチで試験する。次いで、この参考合金をあらゆる改善を比較するための基準として用いる。参考合金の値を100とし、これより低い値は改善劣化が少ないを示す。塩水噴霧試験結果試験した本発明の合金は、3つとも全て塩水噴霧試験において良好な性能を示した。加えて、驚くべきことに、Hoを含む合金MI101及びMI102は特に良好で、それぞれ11Mpy及び10Mpyの値を有することがわかった。SBF中での浸漬結果本発明合金のSBF中での浸漬試験は、驚くべきことに、参考のWE43型合金と比較した場合、顕著な性能改善を示す。このSBFでの顕著な改善は、塩水噴霧試験結果から明らかとなるものではない。この改善の中で重ねて驚くべきことに、Hoを含む合金MI101及びMI102が特に良好であり、両方とも参考合金の40の値を有することがわかった。追加実施例に言及すると、合金MI0024は、Erを174質量含有させることで、SBF中での腐食性能がわずかに改善92することを示す。しかしながら、これは、2のHoHRE合計:~4質量を含有し、SBF中での腐食性能の顕著な改善40を示す本発明の合金MI102と対比することが可能である。この改善が単純にHREの含有量を倍にしたことによる効果ではないことを示すように、追加例の合金MI0023は、合金MI102で達成するものと同じ40SBF値を達成するためには75のErHRE:~85質量を含有させる必要があることを示す。特に医療用インプラントとの関連について記載したが、本発明の合金は多様な他の用途を有し、鋳造及び/又は熱処理及び/又は鍛造及び/又は金属マトリクス複合体用のベース合金としての使用及び/又は粉末やワイヤーのようなアモルファス構造を製造するための急速凝固及び/又は何らかの鍛造あるいは押し出し加工を行うことが可能である。"