"天然ゴム及び/又はポリイソプレンゴムを10~70重量、ポリブタジエンゴムを30重量以上含むジエン系ゴム100重量部に対し、カーボンブラックを30~70重量部、熱硬化性樹脂を0.5~4.0重量部、硬化剤を0.5~4.0重量部、熱膨張性マイクロカプセル、熱膨張性黒鉛、円筒状珪藻土から選ばれる少なくとも1種の配合剤を3~10重量部配合したゴム組成物であって、前記カーボンブラックの窒素吸着比表面積が90m2/g以上、前記熱硬化性樹脂がクレゾール樹脂、レゾルシン樹脂、カシュー変性フェノール樹脂、フェノール樹脂から選ばれる少なくとも1種であり、前記硬化剤がヘキサメチレンテトラミン、ヘキサメトキシメチルメラミン、ペンタメトキシメチルメラミンから選ばれる少なくとも1種であるゴム組成物でトレッド部を構成したことを特徴とする重荷重用空気入りタイヤ。前記円筒状珪藻土が、その円筒の高さLが100μm以下、前記円筒の底面の直径Dに対する前記高さLの比L/Dが0.2~3.0であることを特徴とする請求項1に記載の重荷重用空気入りタイヤ。本発明の目的は、燃費性能及びサイプクラックやブロック欠け等に対する耐久性を維持しながら氷上性能を向上するようにした重荷重用空気入りタイヤを提供することにある。上記目的を達成する本発明の重荷重用空気入りタイヤは、天然ゴム及び/又はポリイソプレンゴムを10~70重量、ポリブタジエンゴムを30重量以上含むジエン系ゴム100重量部に対し、カーボンブラックを30~70重量部、熱硬化性樹脂を0.5~4.0重量部、硬化剤を0.5~4.0重量部、熱膨張性マイクロカプセル、熱膨張性黒鉛、円筒状珪藻土から選ばれる少なくとも1種の配合剤を3~10重量部配合したゴム組成物であって、前記カーボンブラックの窒素吸着比表面積が90m2/g以上、前記熱硬化性樹脂がクレゾール樹脂、レゾルシン樹脂、カシュー変性フェノール樹脂、フェノール樹脂から選ばれる少なくとも1種であり、前記硬化剤がヘキサメチレンテトラミン、ヘキサメトキシメチルメラミン、ペンタメトキシメチルメラミンから選ばれる少なくとも1種であるゴム組成物でトレッド部を構成したことを特徴とする。本発明の重荷重用空気入りタイヤは、天然ゴム及び/又はポリイソプレンゴムを10~70重量、ポリブタジエンゴムを30重量以上含むジエン系ゴム100重量部に対し、窒素吸着比表面積が90m2/g以上のカーボンブラックを30~70重量部、クレゾール樹脂、レゾルシン樹脂、カシュー変性フェノール樹脂、フェノール樹脂から選ばれる熱硬化性樹脂を0.5~4.0重量部、ヘキサメチレンテトラミン、ヘキサメトキシメチルメラミン、ペンタメトキシメチルメラミンから選ばれる硬化剤を0.5~4.0重量部配合したゴム組成物でトレッド部を構成するようにしたので、ゴム硬度を高くしトレッド表面に形成された気泡や凹凸が潰れ難くすることにより氷上性能を向上する。同時に引張り破断伸びを維持向上させてサイプクラックやブロック欠けなどに対する耐久性を改良すると共に、発熱性100°Cの損失コンプライアンスを小さくするので燃費性能を従来レベル以上に改良する。前記円筒状珪藻土としては、その円筒の高さLが100μm以下、前記円筒の底面の直径Dに対する前記高さLの比L/Dが0.2~3.0であることが好ましい。本発明において重荷重用空気入りタイヤとは、氷雪路面での走行に適したトラック及びバス用タイヤ、又はオフロード車用タイヤをいう。これら氷雪路走行用の重荷重用空気入りタイヤのトレッド部は、リブ及び/又はブロックにより陸部が形成され、この陸部には多数のサイプが形成されている。本発明の重荷重用空気入りタイヤは、トレッド部のベルト層及び/又はベルト補強層の径方向外側に配置されるトレッドゴム、特にキャップトレッドゴムとして以下に説明するゴム組成物を使用する。本発明の重荷重用空気入りタイヤのトレッド部を構成するゴム組成物は、天然ゴム及び/又はポリイソプレンゴムと、ポリブタジエンゴムとを必ず含む。天然ゴム及びポリイソプレンゴムの配合量の合計は、ジエン系ゴム100重量中10~70重量、好ましくは40~70重量である。天然ゴム及びポリイソプレンゴムの配合量が10重量未満であると、強度及び伸びが不足すると共に、ウェット性能が低下する。また天然ゴム及びポリイソプレンゴムの配合量が70重量を超えると、氷上摩擦力が不足する。またポリブタジエンゴムの配合量は、ジエン系ゴム100重量中30重量以上、好ましくは30~60重量である。ポリブタジエンゴムの配合量が30重量未満であると、氷上摩擦力が低下する。本発明で使用するトレッド用ゴム組成物は、天然ゴム、ポリイソプレンゴム、ポリブタジエンゴム以外の他のジエン系ゴムを配合することができる。他のジエン系ゴムとしては、例えば各種スチレンブタジエン共重合体ゴム、アクリロニトリルブタジエン共重合体ゴム、ブチルゴム等を例示することができる。なかでも各種スチレンブタジエン共重合体ゴムが好ましい。これら他のジエン系ゴムは、1種又は2種以上を組み合わせて使用することができる。他のジエン系ゴムを配合するときは、天然ゴム及びポリイソプレンゴム並びにポリブタジエンゴムと、他のジエン系ゴムの配合量の合計が100重量になるように配合する。本発明の重荷重用空気入りタイヤのトレッド部に使用するゴム組成物は、クレゾール樹脂、レゾルシン樹脂、カシュー変性フェノール樹脂、フェノール樹脂から選ばれる少なくとも1種の熱硬化性樹脂及びヘキサメチレンテトラミン、ヘキサメトキシメチルメラミン、ペンタメトキシメチルメラミンから選ばれる少なくとも1種の硬化剤を含むことにより、ゴム組成物のゴム硬度及び強度を高くすると共に、引張り破断伸びを高くしかつ発熱性100°Cの損失コンプライアンスを小さくし、タイヤにしたときの燃費性能を維持向上することができる。本発明において、クレゾール樹脂、レゾルシン樹脂、カシュー変性フェノール樹脂、フェノール樹脂から選ばれる少なくとも1つの熱硬化性樹脂の配合量は、ジエン系ゴム100重量部に対し、0.5~4.0重量部、好ましくは1.0~3.0重量部である。熱硬化性樹脂の配合量が0.5重量部未満であると、ゴム組成物のゴム硬度及び強度を高くする効果が十分に得られず、発熱性100°Cの損失コンプライアンスを小さくする効果が十分に得られない。また、熱硬化性樹脂の配合量が4.0重量部を超えると、ゴム組成物の引張り破断伸びが低下する。クレゾール樹脂、レゾルシン樹脂、カシュー変性フェノール樹脂、フェノール樹脂は、タイヤ用ゴム組成物に通常配合されるものを使用することができる。またこれらの熱硬化性樹脂は、単独又は任意のブレンドとして使用することができる。クレゾール樹脂は、クレゾールとホルムアルデヒドとを反応させた化合物であり、特にm-クレゾールを用いた化合物が好適である。クレゾール樹脂としては例えば住友化学社製スミカノール610、日本触媒社製SP7000等を例示することができる。レゾルシン樹脂は、レゾルシンとホルムアルデヒドとを反応させた化合物であり、例えばINDSPECChemicalCorporation社製PenacoliteB-18-S、同B-19-S、同B-20-S、同B-21-S等を例示することができる。またレゾルシン樹脂として、変性したレゾルシン樹脂を使用してもよく、例えばアルキルフェノール等により変性したレゾルシン樹脂が挙げられ、レゾルシンアルキルフェノールホルマリン共重合体等を例示することができる。カシュー変性フェノール樹脂は、カシュー油を用いて変性したフェノール樹脂であり、例えば住友ベークライト社製スミライトレジンPR-YR-170、同PR-150、大日本インキ化学工業社製フェノライトA4-1419等を例示することができる。フェノール樹脂は、フェノールとホルムアルデヒドとの反応によって得られた未変性の樹脂であり、例えば住友化学社製スミカノール620等を例示することができる。本発明において、上述した樹脂成分の硬化剤として、ヘキサメチレンテトラミン、ヘキサメトキシメチルメラミン、ペンタメトキシメチルメラミンから選ばれる少なくとも1種を配合する。これらの硬化剤はタイヤ用ゴム組成物に通常配合されるものを使用することができる。これらの硬化剤は、単独又は任意のブレンドとして使用することができる。ヘキサメチレンテトラミンとしては、例えば三新化学工業社製サンセラーHT-PO等を例示することができる。ヘキサメトキシメチルメラミンHMMMとしては、例えばCYTECINDUSTRIES社製CYREZ964RPC等を例示することができる。ペンタメトキシメチルメラミンPMMMとしては、例えばBARACHEMICALCo.,LTD.社製スミカノール507A等を例示することができる。これら硬化剤の配合量は、ジエン系ゴム100重量部に対し0.5~4.0重量部、好ましくは0.5~3.0重量部である。硬化剤の配合量が0.5重量部未満であると、ゴム硬度及び強度を十分に高くすることができず、発熱性100°Cの損失コンプライアンスを小さくする効果が十分に得られない。また硬化剤の配合量が4.0重量部を超えると、引張り破断伸びが低下する。また生産コストが高くなる。なお本発明において、熱硬化性樹脂と硬化剤の好ましい組み合わせとしては、例えばクレゾール樹脂とペンタメトキシメチルメラミン、レゾルシン樹脂とヘキサメチレンテトラミン、カシュー変性フェノール樹脂とヘキサメチレンテトラミン、フェノール樹脂とヘキサメチレンテトラミンを例示することができる。なかでもクレゾール樹脂とペンタメトキシメチルメラミン、レゾルシン樹脂とヘキサメチレンテトラミンの組み合わせが好ましい。本発明で使用するタイヤトレッド用ゴム組成物は、熱膨張性マイクロカプセル、熱膨張性黒鉛、円筒状珪藻土から選ばれる1種の配合剤を含むことにより氷上性能を向上する。なお、本発明の重荷重用空気入りタイヤは、トレッド用ゴム組成物に熱膨張性マイクロカプセル、熱膨張性黒鉛、円筒状珪藻土を配合して、トレッド表面に多数の気泡や凹凸を形成した構成にしても、トレッド踏面にかかる高荷重によりこれら気泡や凹凸が潰れることがないので、氷上性能を向上することができる。これは上述した熱硬化性樹脂及びその硬化剤を配合することにより、トレッド用ゴム組成物のゴム硬度を改良したことによる。またこれにより引張り破断伸びや発熱性が悪化しないようにすることができる。熱膨張性マイクロカプセル、熱膨張性黒鉛、円筒状珪藻土から選ばれる配合剤は、1種又は2種以上を組み合わせて使用することができる。これら配合剤の配合量の合計は、ジエン系ゴム100重量部に対し3~10重量部、好ましくは3~6重量部配合する。配合剤の合計が3重量部未満であると、氷上性能を十分に改良することができない。また配合剤の合計が10重量部を超えると、引張り破断伸びが低下する。熱膨張性マイクロカプセルは、熱可塑性樹脂で形成された殻材中に、熱膨張性物質を内包した構成からなる。このため、熱膨張性マイクロカプセルを混合したゴム組成物からなるトレッド部を有する未加硫タイヤを成形し、その加硫時にゴム組成物中の熱膨張性マイクロカプセルが加熱されると、殻材に内包された熱膨張性物質が膨張して殻材の粒径を大きくし、トレッドゴム中に多数の樹脂被覆気泡を形成する。このようにトレッドゴム中に多数の樹脂被覆気泡を形成することにより、トレッドが氷路面に踏み込むとき氷路面の水膜を吸収除去し、氷路面から離れると遠心力で水を離脱させて再び氷路面に踏込むことを繰り返して、水膜を除去しトレッドの氷路面に対する氷上摩擦力を向上可能にする。また、ミクロなエッジ効果が得られるため、氷上摩擦力を向上させる。このような熱膨張性マイクロカプセルとしては、例えばスェーデン国エクスパンセル社製の商品名EXPANCEL091DU-80又はEXPANCEL092DU-120等、或いは松本油脂製薬社製の商品名マイクロスフェアーF-85D又はマイクロスフェアーF-100D等を使用することができる。熱膨張性黒鉛は、層間に熱により気化する物質を内包する黒鉛粒子であって、その加硫前の平均粒径が好ましくは10~300μm、より好ましくは100~200μmの粉体粒子であり、熱膨張性マイクロカプセルと同様に加硫時の熱によって膨張して黒鉛膨張体となるものをいう。熱膨張性黒鉛は、炭素原子から形成されたシートが層状となった構造をしており、その層間物質の気化によって膨張させることができる。材質が硬いために混合による品質低下が起こりにくく、また一定温度で不可逆的に膨張するため、ゴムマトリクス内部に空間を容易に形成させることができる。このようなゴム組成を用いたタイヤのトレッド部は、摩耗時に凹凸が適度に形成されて表面上の水膜を効率よく除去することによって氷上摩擦力の向上をもたらす。また、熱膨張性黒鉛は、炭素原子からなる骨格構造を有しているためにゴムマトリクスやカーボンブラックとの親和性が良好であり、加硫ゴムの耐摩耗性を低下させないという利点もある。このような熱膨張性黒鉛は、例えば天然の鱗片状グラファイト、熱分解グラファイト、キッシュグラファイト等を無機酸濃硫酸又は硝酸等と強酸化剤濃硝酸、過塩素酸塩、過マンガン酸塩又は重クロム酸塩等で処理してグラファイト層間化合物を生成させた炭素の層状構造を維持したままの結晶質化合物を挙げることができる。更に、酸処理した熱膨張性黒鉛を塩基性化合物で中和したものを使用することが好ましい。このような熱膨張性黒鉛としては、巴工業社製の商品名グラフガード160-50、グラフガード160-80又はグラフガード160-50N等を使用することができる。円筒状珪藻土は、円筒状又は円柱状の多孔質珪藻土をいう。この円筒状珪藻土を配合することにより、水膜に覆われた氷面に対する引掻き効果を一層高くすると共に、円筒状珪藻土が多孔質の円筒状に形成されているため吸水効果を大きくすることができる。なお、通常の珪藻土は、大半が平板状であるため、氷面に対する引掻き効果及び吸水効果が十分に得られない。円筒状珪藻土は、その高さLが好ましくは100μm以下、より好ましくは1~30μmであるとよい。高さLを100μm以下にすることにより、ゴム組成物のゴム強度の低下を抑制することができる。また、円筒状珪藻土の底面の直径Dに対する高さLの比L/Dが好ましくは0.2~3.0、より好ましくは0.3~2.0であるとよい。円筒状珪藻土の比L/Dをこのような範囲内にすることにより、氷面に対する引掻き効果と吸水効果とを同時に付与することができる。このような円筒状珪藻土としては、例えばメロシラ属に属する多孔質珪藻土を例示することができる。本発明において、カーボンブラックを配合することにより、タイヤトレッド用ゴム組成物のゴム硬度及び強度を高くすることができる。カーボンブラックの窒素吸着比表面積は90m2/g以上、好ましくは110~150m2/gにする。カーボンブラックの窒素吸着比表面積が90m2/g未満であると、ゴム組成物に対する補強性が不十分となりゴム硬度及び強度を十分に高くすることができず、氷上性能を改良する作用が十分に得られない。なおカーボンブラックの窒素吸着比表面積はJISK6217-2に準拠して求めるものとする。カーボンブラックの配合量は、ジエン系ゴム100重量部に対して30~70重量部、好ましくは35~55重量部にする。カーボンブラックの配合量が30重量部未満であると、ゴム組成物に対する補強性が不十分となりゴム硬度及び強度を十分に高くすることができず、氷上性能を改良する作用が十分に得られない。また、カーボンブラックの配合量が70重量部を超えると、ゴム組成物の引張り破断伸びが低下する。本発明において、タイヤトレッド用ゴム組成物にシリカを配合することにより、低温時のゴムの柔軟性低温でのしなやかさを確保して、トレッドの氷路面に対する凝着性を高め、氷上摩擦力を向上することができる。更に、シリカを配合することにより0°Cのtanδを大きくし氷雪に覆われていないウェット路面におけるグリップ性能を高くする。また、ゴム組成物の発熱性を小さくしタイヤの転がり抵抗を低減することができる。シリカの配合量は、ジエン系ゴム100重量部に対し好ましくは3~25重量部、より好ましくは5~15重量部である。シリカの配合量が、3重量部未満であると氷上性能及びウェッ性能を高くすることができない。また、シリカの配合量が、25重量部を超えると耐摩耗性が悪化する。シリカの種類としては、タイヤ用ゴム組成物に通常使用されるシリカであればよく、例えば湿式法シリカ、乾式法シリカあるいは表面処理シリカなどを使用することができる。本発明において、シリカと共にシランカップリング剤を配合することにより、シリカの分散性を改良することができる。シランカップリング剤の配合量は、シリカの配合量に対し1~15重量、好ましくは3~10重量にする。シランカップリング剤の配合量が1重量未満であると、シリカの補強効果を十分に得ることができない。また、シランカップリング剤の配合量が15重量を超えると、シランカップリング剤同士が縮合してしまい、所望の効果を得ることができなくなる。シランカップリング剤の種類としては、特に制限されるものではないが、硫黄含有シランカップリング剤が好ましい。硫黄含有シランカップリング剤としては、例えばビス-3-トリエトキシシリルプロピルテトラサルファイド、ビス3-トリエトキシシリルプロピルジサルファイド、3-トリメトキシシリルプロピルベンゾチアゾールテトラサルファイド、γ-メルカプトプロピルトリエトキシシラン、3-オクタノイルチオプロピルトリエトキシシラン等を例示することができる。本発明のタイヤトレッド用ゴム組成物には、カーボンブラック及びシリカ以外に他の充填剤を配合することができる。他の充填剤としては、例えばクレー、炭酸カルシウム、タルク、マイカ、水酸化アルミニウム、炭酸マグネシウム等を必要に応じて配合することができる。本発明で使用するタイヤトレッド用ゴム組成物は、硫黄の配合量をジエン系ゴム100重量部に対して好ましくは0.5~4.0重量部、より好ましくは1.2~2.2重量部にするとよい。硫黄の配合量が0.5重量部より少ないと、ゴム分子鎖の架橋が不充分であり、所望のゴム弾性が得られない。また、硫黄の配合量が4.0重量部より多いと、ゴム分子鎖の架橋が過剰であり、所望のゴム弾性が得られない。トレッド用ゴム組成物には、上述した充填剤以外にも、加硫又は架橋剤、加硫促進剤、老化防止剤、可塑剤、加工助剤などの空気入りタイヤに一般的に使用される各種添加剤を配合することができ、かかる添加剤は一般的な方法で混練してゴム組成物とし、加硫又は架橋するのに使用することができる。これらの添加剤の配合量は本発明の目的に反しない限り、従来の一般的な配合量とすることができる。このようなゴム組成物は、公知のゴム用混練機械、例えば、バンバリーミキサー、ニーダー、ロール等を使用して、上記各成分を混合することによって製造することができる。以下、実施例によって本発明を更に説明するが、本発明の範囲はこれらの実施例に限定されるものではない。表1~5に示す配合からなる41種類のタイヤトレッド用ゴム組成物実施例1~31、比較例1~10を、硫黄、加硫促進剤、硬化剤、熱膨張性マイクロカプセル及び熱膨張性黒鉛を除く成分を18Lの密閉型ミキサーで5分間混練し放出したマスターバッチに、硫黄、加硫促進剤、硬化剤、熱膨張性マイクロカプセル及び熱膨張性黒鉛を加えてオープンロールで混練することにより調製した。得られた41種類のタイヤトレッド用ゴム組成物を、所定形状の金型中で、150°C、20分間プレス加硫して加硫ゴムサンプルを作製し、下記に示す方法でゴム硬度、引張り破断伸び及び発熱性100°Cの損失コンプライアンスを測定した。ゴム硬度得られた加硫ゴムサンプルのゴム硬度を、JISK6253に準拠しデュロメータのタイプAにより温度0°Cで測定した。得られた結果は、比較例1を100とする指数として、表1~5に示した。この指数が大きいほどゴム硬度が高く、タイヤにしたときにトレッド表面に形成された気泡及び凹凸が潰れ難くなることを意味する。引張り破断伸び得られた加硫ゴムサンプルからJISK6251に準拠してJIS3号ダンベル型試験片厚さ2mmを切り出し、この試験片の引張り破断伸びを、JISK6251に準拠し温度23°C、引張り速度500mm/分の条件で測定した。得られた結果は、比較例1を100とする指数として、表1~5に示した。この指数が大きいほど引張り破断伸びが大きく、タイヤにしたときに、サイプクラックやブロック欠けを起しにくいことを意味する。発熱性100°Cの損失コンプライアンス得られた加硫ゴムサンプルの動的粘弾性を、東洋精機製作所社製粘弾性スペクトロメーターを用いて、初期歪み10、振幅±2、周波数20Hz、温度100°Cの条件で測定し、100°Cの損失コンプライアンスを求めた。得られた結果は、比較例1を100とする指数で表わし表1~5に示した。温度100°Cにおける損失コンプライアンスの指数が小さいほど発熱が小さく、タイヤにしたときの燃費性能が優れることを意味する。次に、タイヤサイズが295/80R22.5の重荷重用空気入りタイヤを、上述した41種類のゴム組成物をトレッド部に使用して製作した。得られた41種類の重荷重用空気入りタイヤの氷上制動性を下記に示す方法により評価した。氷上制動性得られた重荷重用空気入りタイヤをサイズ22.5×8.25のリムに組付け、空気圧900kPaを充填し、車輌総重量25トンのバスに装着し、氷路上で40km/時の速度から急ブレーキをかけたときの制動距離を測定した。得られた結果は、比較例1の制動距離の逆数を100とする指数で表わし表1~5に示した。この指数が大きいほど制動距離が短く氷上性能が優れることを意味する。なお、表1~5において使用した原材料の種類を下記に示す。NR:タイ製天然ゴムSTR20BR:ポリブタジエンゴム、日本ゼオン社製NipolBR1220SBR:スチレンブタジエンゴム、日本ゼオン社製Nipol1502CB1:カーボンブラック、キャボットジャパン社製ショウブラックN234、窒素吸着比表面積=123m2/gCB2:カーボンブラック、キャボットジャパン社製ショウブラックN339、窒素吸着比表面積=88m2/gシリカ:東ソーシリカ社製ニップシールAQ老化防止剤:住友化学社製アンチゲン6Cワックス:大内新興化学工業社製サンノック熱膨張性黒鉛:GRAFTECH社製グラフガード160-50N熱膨張性MC:熱膨張性マイクロカプセル、松本油脂製薬社製マイクロスフェアーF100D円筒状珪藻土:イーグルピッチャー社製珪藻土LCS-3、メロシラ属の円筒状珪藻土、実測値:円筒高さL3~12μm、底面の直径Dに対する高さLの比L/D=0.3~2.0酸化亜鉛:正同化学工業社製酸化亜鉛3種ステアリン酸:日油社製ビーズステアリン酸クレゾール樹脂:住友化学社製スミカノール610レゾルシン樹脂:INDSPECChemicalCorporation社製PenacoliteResinB-18-Sカシュー変性フェノール樹脂:住友ベークライト社製スミライトレジンPR-YR-170フェノール樹脂:田岡化学工業社製スミカノール620硬化剤1:ヘキサメトキシメチルメラミン、CYTECINDUSTRIESINC.社製CYREZ964RPC硬化剤2:ペンタメトキシメチルメラミン、BARACHEMICALCo.,LTD.社製スミカノール507A硬化剤3:ヘキサメチレンテトラミン、三新化学工業社製サンセラーHT-PO硫黄:鶴見化学工業社製金華印油入微粉硫黄加硫促進剤1:FLEXSYS社製SANTOCURETBBS加硫促進剤2:三新化学工業社製サンセラーDM-PO表2~5から明らかなように実施例1~31の重荷重用空気入りタイヤは、ゴム硬度が高く、氷上制動性を向上することができると共に、引張り破断伸びを維持向上しサイプクラックやブロック欠けなどに対する耐久性を確保し、かつ発熱性100°Cの損失コンプライアンスを維持或いは低減してタイヤにしたときの燃費性能を維持向上することができる。表1から明らかなように、比較例2はカーボンブラックCB1を減量したので発熱性を改良したが、ゴム硬度及び氷上制動性が悪化した。比較例3はカーボンブラックCB1を増量したのでゴム硬度及び氷上制動性を改良したが、発熱性が悪化した。比較例4はカーボンブラックCB1をカーボンブラックCB2に変更したので、発熱性を改良したが、引張り破断伸びが悪化した。比較例5は加硫促進剤1を増量したのでゴム硬度及び氷上制動性を改良し発熱性を小さくしたが、引張り破断伸びが悪化した。比較例6はBRの一部をSBRに置き換えたのでゴム硬度及び氷上制動性を改良したが、引張り破断伸びが悪化し発熱性が増大した。表2から明らかなように、比較例7は、熱硬化性樹脂及び硬化剤の配合量がいずれも4重量部を超えるのでゴム硬度及び氷上制動性を改良し発熱性を小さくしたが、引張り破断伸びが悪化した。表3から明らかなように、比較例8は、熱硬化性樹脂及び硬化剤の配合量がいずれも4重量部を超えるのでゴム硬度及び氷上制動性を改良し発熱性を小さくしたが、引張り破断伸びが悪化した。表4から明らかなように、比較例9は、熱硬化性樹脂及び硬化剤の配合量がいずれも4重量部を超えるのでゴム硬度及び氷上制動性を改良し発熱性を小さくしたが、引張り破断伸びが悪化した。表5から明らかなように、比較例10は、熱硬化性樹脂及び硬化剤の配合量がいずれも4重量部を超えるので発熱性を小さくしゴム硬度を改良したが氷上制動性が低下した。また引張り破断伸びが悪化した。"