ボイラからの過熱蒸気により蒸気タービンを駆動し、前記蒸気タービンからの低圧抽気蒸気を加熱源とした低圧給水ヒータと、ボイラ給水ポンプを介して、前記低圧給水ヒータにより過熱された給水を蒸気タービンからの高圧抽気蒸気を加熱源として加熱する高圧給水ヒータとを有する発電プラントと、前記ボイラからの排ガスの熱を回収する空気予熱器と、排ガス中の粉塵を捕集する乾式電気集塵機とを備えた排ガス処理ラインと、前記排ガス処理ラインに設けた空気予熱器と乾式電気集塵機との間に設けた熱回収器と、発電プラントの復水ラインの復水器と低圧給水ヒータとの間に介装され、前記熱回収器で回収された熱により復水を加熱する復水用加熱器と、を具備してなることを特徴とする熱回収設備。請求項1において、前記熱回収器で熱回収した熱を熱媒体により復水加熱器に供給する熱媒ラインと、前記熱媒ラインにバイパス用弁を有するバイパス管を具備してなり、復水用加熱器への熱量をバイパス用弁で調整し、熱回収器側に熱媒体を戻すことを優先させることを特徴とする熱回収設備。請求項1又は2において、前記熱回収器の熱交換チューブが炭素鋼のフィンチューブであることを特徴とする熱回収設備。しかしながら、従来の提案では、設備全体の有効な熱利用には至っておらず、更なる設備の熱効率の向上を図り、例えば発電設備における発電効率を向上させることが切望されている。また、この発電設備に廃熱を利用する場合には、熱回収器の信頼性が求められるが、低コストで安定した熱回収が可能な熱回収器はいまだ出現されていない、という問題がある。特に、図19に示すように脱硫装置5の後流側に設置される再加熱部3bは、排ガス中に残留するSO3フューム等のその過酷な腐食環境にあるので、腐食対策の万全を図ることが必要となる。また、熱回収器のチューブ表面に付着する灰の除去には、従来では鋼球約8~10mm程度を常時散布することにより行っているので、その耐久性に問題がある。本発明は、前記問題に鑑み、発電プラントの熱を有効活用して発電設備における発電効率の向上を図ることができる熱回収設備を提供することを課題とする。上述した課題を解決するための本発明の第1の発明は、ボイラからの過熱蒸気により蒸気タービンを駆動し、前記蒸気タービンからの低圧抽気蒸気を加熱源とした低圧給水ヒータと、ボイラ給水ポンプを介して、前記低圧給水ヒータにより過熱された給水を蒸気タービンからの高圧抽気蒸気を加熱源として加熱する高圧給水ヒータとを有する発電プラントと、前記ボイラからの排ガスの熱を回収する空気予熱器と、排ガス中の粉塵を捕集する乾式電気集塵機とを備えた排ガス処理ラインと、前記排ガス処理ラインに設けた空気予熱器と乾式電気集塵機との間に設けた熱回収器と、発電プラントの復水ラインの復水器と低圧給水ヒータとの間に介装され、前記熱回収器で回収された熱により復水を加熱する復水用加熱器と、を具備してなることを特徴とする熱回収設備にある。第2の発明は、第1の発明において、前記熱回収器で熱回収した熱を熱媒体により復水加熱器に供給する熱媒ラインと、前記熱媒ラインにバイパス用弁を有するバイパス管を具備してなり、復水用加熱器への熱量をバイパス用弁で調整し、熱回収器側に熱媒体を戻すことを優先させることを特徴とする熱回収設備にある。第3の発明は、第2の発明において、前記熱回収器の熱交換チューブが炭素鋼のフィンチューブであることを特徴とする熱回収設備にある。本発明によれば、排ガスの廃熱をボイラ発電設備の復水の加熱に利用することができ、設備全体の有効な熱利用を図ることができる。この結果、設備における発電効率の向上を図ることができる。また、熱回収器における灰の除去の際に、蒸気ドレンを除去してスートブロワを行うことができ、熱回収器の信頼性を向上させることができる。以下、この発明につき図面を参照しつつ詳細に説明する。なお、この実施例によりこの発明が限定されるものではない。また、下記実施例における構成要素には、当業者が容易に想定できるもの、あるいは実質的に同一のものが含まれる。本発明による実施例1に係る熱回収設備について、図面を参照して説明する。図1は、実施例1に係る熱回収設備を示す概念図である。図1に示すように、本実施例に係る熱回収設備は、ボイラ11からの過熱蒸気12により蒸気タービン13を駆動する発電プラント10と、前記ボイラ11からの排ガスGを処理する排ガス処理ライン20とを備えてなり、前記排ガスGからの熱回収を行う熱回収設備において、前記排ガス処理ライン20に設けた空気予熱器21と乾式電気集塵機22との間に設けた熱回収器31と、前記発電プラント10の復水ラインの復水器であるコンデンサ15と低圧給水ヒータ16との間に介装され、前記熱回収器31で回収された熱により復水を加熱する復水用加熱器32とを具備してなるものである。なお、図1中、符号23は排ガス中の硫黄酸化物を除去する脱硫装置、24は煙突を各々図示する。ここで、前記発電プラント10の系統の一例について説明する。図1に示すように、発電プラント10は、発電機14を駆動する蒸気タービン13からの排気を冷却して凝縮するコンデンサ15と、該コンデンサ15からの復水をタービン13からの低圧抽気蒸気で加熱する低圧給水ヒータ16と、加熱された水中の酸素を脱気した後、ボイラ給水ポンプ17を介して供給された給水をタービン13からの高圧抽気蒸気で加熱する高圧給水ヒータ18を備えたボイラ11とから構成されてなるものである。本実施例では、コンデンサ15と低圧給水ヒータ16との間に復水を加熱する復水用加熱器32を介装するようにしている。特に好ましくは、低圧給水ヒータ16の第1給水加熱器の前流側にするようにしている。また、設備によっては、従来の第1給水加熱器を廃止するようにしてもよい。この結果、熱回収器31でガス温度120~200°Cの温度域で熱回収した熱媒体が熱媒ライン33により復水用加熱器32に送られ、ここで25~50°C付近の温度域の復水を加熱するようにしている。これにより、乾式電気集塵機22の前流のガス温度を酸露点まで低下させ、ガス中のSO3を凝縮し煤塵に吸着させ、乾式電気集塵機にて煤塵と共にSO3を除去する。また、ガス温度を下げることによって、煤塵の比抵抗を低下させ、乾式電気集塵機での逆電離現象を回避し、除塵性能も向上させている。排ガスの温度を酸露点以下とする事による、SO3の高効率捕集により、オパシティ光の遮蔽度の低減効果、前記熱回収器より後流の酸腐食防止および煙突からの紫煙削減の効果がある。オパシティの低減効果については、本設備を適用後、オパシティは現状を維持または削減することができる。また、新設の場合では20以下となることも期待できる。また、煤塵についても、本設備を適用後は、前記乾式集塵機入口の排ガス温度を低下させることにより、脱硫装置出口の排ガス中煤塵濃度を、既設の設備の改造であれば少なくとも現状以下まで削減することが期待できる。さらに、新設の設備であれば少なくとも30mg/Nm3以下、脱硫装置の種類によっては10mg/Nm3以下まで削減することが期待できる。排ガスの温度を下げることにより、乾式電気集塵機22において、煤塵、SO3だけでなく、水銀等重金属の高効率捕集も期待できる。また、復水用加熱器32の設置により、それまで復水加熱に利用していた低圧給水ヒータ16へのタービンからの抽気を一部低減することもできる。これにより、タービン13への蒸気量が増加し、タービンの出力増加につながる。このように、従来では発電プラント10においては、復水の加熱をタービンからの抽気により賄っていたが、本発明のように復水用加熱器32を復水ラインの低圧給水ヒータ16の前流に設置し、回収熱により復水が加熱されるので、それまで行っていたタービンからの抽気を一部低減可能となり、出力増加を図ることができる。下記表1は図1に示すような設備において、発電端出力600MWのプラントにおける定格運転条件でのヒートバランスを概略算出した結果である。復水用加熱器32を復水ラインに設置することにより、復水温度が約20°C程度増加することが判明される。前記表1に示すように、例えば復水用加熱器32へ導入される復水の入口温度が34°Cの場合、復水用加熱器32を通過して熱媒により熱交換された出口温度は57°Cとなる。これは、例えば600MWクラスの発電設備においては、それまでより2000kW程度の出力増となる。次に、本発明による実施例1に係る他の熱回収設備について、図2を参照して説明する。図2に示すように、本例では4台の熱回収器31A~31Dを設けると共に、該熱回収器31A~31Dの後流側に4台の乾式電気集塵機22A~22Dを設けるものである。このように排ガスGを分岐して複数台の熱回収器とそれに対応する乾式電気集塵機22を用いて4系統で処理することにより、仮に何れかのラインに異常が発生した場合においても他のラインで賄うことができる。また、メンテナンス作業においても1系統毎に行うことができるので、作業処理が容易となる。また、排ガスの負荷が少ない場合には、1/4~3/4のいずれかで対応することができ、効率的な排ガス処理を行うことができる。次に、本発明による実施例1に係る他の熱回収設備について、図3を参照して説明する。図3に示すように、熱回収器31から復水用加熱器32への熱媒ライン33において、熱回収器31に導入される熱媒体を加熱する熱媒ヒータ34を介装するようにしてもよい。この熱媒ヒータ34の設置により、熱回収器31へ導入される熱媒体の温度が制御されることとなり、例えばボイラからの排ガス中の煤塵が少なく、SO3濃度が高い場合には、熱交換チューブにとってSO3腐食のクリティカルな条件となるので、熱媒ヒータにより熱媒の温度を上げるようにしている。これにより熱回収器31内部での温度低下を防止し、SO3による熱交換チューブの腐食を防止することができる。この結果、熱回収器31の熱交換チューブにおいてSO3付着による内部腐食が発生することが防止される。また、更に図3に示すように、熱媒ライン33にバイパス管36を設け、該バイパス管36にバイパス用弁35を設け、復水用加熱器32への熱媒の供給量を調整するようにしてもよい。このバイパス管36の設置により、復水用加熱器32への熱量を調整することができ、熱回収器31側に熱媒体を戻すことを優先させることができる。この結果、熱媒温度の低下を抑制でき、内部腐食が発生することが防止される。次に、本発明による実施例1に係る他の熱回収設備について、図4を参照して説明する。図4に示すように、図3の熱回収設備に加えて更に、乾式電気集塵機22の出口側において、排煙中の不透明度を計測するオパシティ計26を設置し、該オパシティ計26の計測結果を用いて制御装置CPU27により、熱媒ヒータ34での加熱量を調整するようにしている。また、図4においては、乾式電気集塵機22の出口側にオパシティ計26を設置したが、本発明はこれに限定されるものではなく、脱硫装置23の出口側において、排煙中の不透明度を計測するオパシティ計26を設置するようにしてもよい。これにより、熱媒体温度が高くなり、熱回収器31における熱回収部単位面積あたりの熱交換量が減少し、熱回収器における排ガスの冷却の勾配がゆるやかになり、SO3フュームの生成を抑えることができる。公知の技術として乾式電気集塵機の前流にSO3を注入して、集塵機での除塵性能を向上させる技術が知られているが、その時に発生するSO3ヒューム濃度以下に抑えるよう調整する。また、粒径の細かい過度のSO3フュームの生成を抑えることとなるので、空間電荷が高くならず、乾式電気集塵機22における火花放電の発生を抑えることができる。よって、例えば石炭の炭種が異なることにより、SO3フュームの生成量が増大するような場合においても、安定して排ガス処理及び熱回収を行うことができる。本発明による実施例2に係る熱回収設備について、図面を参照して説明する。図5は、実施例2に係る熱回収設備を示す概念図である。なお、実施例1に示す熱回収設備と同一部材については、同一符号を付してその説明は省略する。実施例1の設備では、図1に示すように、熱回収した熱を再利用するために、復水用加熱器32を設置したが、本実施例では、図5に示すように、前記熱回収器31の熱媒として復水を直接利用するようにし、前記復水用加熱器32を省略するようにしたものである。この結果、実施例1に較べて復水用加熱器32を設置する必要がないので、設備がコンパクトになる。本発明による実施例3に係る熱回収設備について、図面を参照して説明する。図6は、実施例3に係る熱回収設備を示す概念図である。なお、実施例1に示す熱回収設備と同一部材については、同一符号を付してその説明は省略する。図6に示すように、実施例3の熱回収設備では、前記排ガス処理ライン20に設けた空気予熱器21と乾式電気集塵機22との間に熱除去器70を設けたものである。前記熱除去器70において、回収した熱の放出先としては、海水71を利用するようにしている。この結果、前記表1でのガス条件において、熱除去器70を設置した場合と設置しない場合とを比較すると、設置しない場合では、137°Cであった排ガス温度が、熱除去器70を設置することで、92°Cに低下することができた。また、脱硫装置23において、排ガス温度が高い場合における蒸発水量の損失分を考慮すると、約25~30ton/hの水の節約を図ることができる。また本実施例においては、排ガス温度を下げるために、直接海水湖沼河川より冷媒をくみ上げて、熱除去器70に通すようにしても良い。また本実施例においては、熱回収後の熱媒を、そのまま海水湖沼河川へと放出するようにしても良い。本発明による実施例4に係る熱回収設備について、図面を参照して説明する。図7は、実施例4に係る熱回収設備を示す概念図である。なお、実施例1に示す熱回収設備と同一部材については、同一符号を付してその説明は省略する。実施例1の設備では、図1に示すように、熱回収した熱を再利用するために、復水用加熱器32を設置したが、本実施例では、ボイラ11に供給する空気を予熱する空気予熱器21の前流側に、押込ファン61を介して導入する空気37を加熱する空気用予熱器38を設けたものである。この実施例4によれば、押込ファン61により外部から押込まれた空気37は空気用予熱器38を設置することにより、熱回収器31からの熱媒体により空気温度が上昇し、予熱空気を生成する空気予熱器21のエレメントにおけるSO3凝縮による腐食の影響を低減することができる。この結果、空気予熱器21のエレメントの長寿命化を図ることができる。本発明による実施例5に係る熱回収設備について、図面を参照して説明する。図8は、実施例5に係る熱回収設備を示す概念図である。なお、図1乃至図7に示す熱回収設備と同一部材については、同一符号を付してその説明は省略する。本実施例は、図1に示す実施例1の熱回収設備と図7に示す実施例4の熱回収設備とを併合したものであると共に、両者の熱媒ライン33-1、33-2に、復水用加熱器32又は空気用予熱器38に流入する熱媒体の量を調整する第1の調整弁39-1、第2の調整弁39-2とを設けたものである。実施例5によれば、図8に示すように、第1の調整弁39-1及び第2の調整弁39-2の設置により、復水又は押込空気37の加熱のための過分な熱供給を回避することができる。すなわち、例えばボイラが低負荷運転の場合には、空気37を予熱するように、第1の調整弁39-1と第2の調整弁39-2とを調整する。また、ボイラが高負荷運転の場合には、復水を予熱するように、第1の調整弁39-1と第2の調整弁39-2とを調整する。この結果、排ガスの廃熱を設備の状況に応じて有効利用することができ、設備の運転効率を最適に発揮させることができる。本発明による実施例6に係る熱回収設備について、図面を参照して説明する。図9は、実施例6に係る熱回収設備を示す概念図である。なお、図1乃至図8に示す熱回収設備と同一部材については、同一符号を付してその説明は省略する。本実施例は、図7に示す実施例4の熱回収設備において、熱回収器31と空気用予熱器38との熱交換を熱媒ラインにより行っていたものを、回転式の空気予熱器を更にもう一台設置して2台の空気予熱器21A、21Bとしたものである。これにより、1台の空気予熱器のみを設置した場合に較べて、乾式電気集塵機22に導入される排ガスGの温度低下を更に低下させることができ、煤塵及びSO3の除去性能の向上を図ることができる。また、外部空気37の予熱温度が高くなり、プラント効率が向上する。また、空気予熱器を2台直列に設置することにより、外部から供給される空気は2段階に予熱され、これと共に、外部へ排出される排ガスGは2段階に熱降下する。これにより、1台の空気予熱器の設置の場合と較べて、その排ガスの熱降下勾配がなだらかとなる。この結果、排ガスG中のSO3フュームの生成を抑えることができる。よって、後流側の設備のSO3による腐食が低減し、長寿命化を図ることができる。このような、熱回収設備により回収した熱の利用先として、前述した実施例においては、復水や空気の加熱を行っていたが、本発明はこれに限定されるものではなく、設備のヒートトレースや暖房、温水製造などの用途としても利用することができる。本発明による実施例7に係る熱回収設備に適用する熱回収器について、図面を参照して説明する。図10は実施例7に係る熱回収器を示す概念斜視図である。図11はその正面図である。図10及び図11に示すように、熱回収器は、熱回収する排ガスを導入する入口40aと熱回収された排ガスを排出する出口40bとを備えた熱回収器本体40と、排ガスGの熱を回収する伝熱管が複数本集合してなるチューブバンドル41と、熱回収器本体40の底部40cに設けられ、該底部40cの全体を加熱する蒸気ライン42とを具備するものである。なお、ガス流れは図10及び図11の熱回収器のような鉛直方向に流れるものに限定されるものではなく、例えば水平方向としてもよい。この一例を図12、図13に示す。ここで、図12はガス流れが水平方向の場合の熱回収器を示す概念斜視図である。図13はその正面図である。前記蒸気ライン42に供給する蒸気は例えば温度が70~180°C程度の蒸気を用いることができる。前記蒸気ライン42の設置により、熱回収器本体40の底部40c全体を蒸気加熱することができ、熱回収器本体40内に排ガスGと同伴された落下灰が加熱される。灰が加熱されると、灰に付着したSO3の吸湿が減少する。例えば排ガス中の水分が10の時、温度が20°C上がれば、SO3の吸湿量が10程度減少することが判明している。灰中の水分が減ることで、灰の流動性が向上し排ガスGと共に再び同伴されて、後流側に設置する図示しない集塵機ホッパーに容易に流入させることができる。この結果、熱回収のため、熱回収器のガス流れを水平方向にしても、灰が底部に溜まることがなく、垂直流だけでなく水平流の熱回収器も採用することができる。本実施例に係る熱回収器31の熱交換チューブの材質として安価な炭素鋼を用いることができる。また、熱交換チューブは熱回収効率及び煤塵の付着面積が増大するフィン付きのフィンチューブとすることが望ましい。また、実施例7に係る熱回収器を図1乃至図8に示した実施例1乃至実施例5に係る熱回収設備に設置することで、熱回収効率が向上することになる。本発明による実施例8に係る熱回収設備に適用する熱回収器に設置するスートブロワについて、図面を参照して説明する。図14は、実施例5に係る熱回収器用のスートブロワを示す概念図である。図15及び図16はプリパージボックスの断面図、図17及び図18はスートブロワの作動概略図である。これらの図面に示すように、スートブロワ50は、熱交換器本体40内に挿入して、チューブバンドルの灰を高温高圧蒸気により払落とすものである。該スートブロア50は、前記ボイラからの高圧高温の蒸気を導入する第1の筒体である内筒51と、該内筒51内に挿抜自在な第2の筒体であるランスチューブ52と、前記ランスチューブ52の抜き出し側先端に設けられた蒸気孔53とを備えてなるものである。前記ランスチューブは駆動装置Mにより、送り戻り動作と回転動作とを同時に行うことができるようにしている。また、本実施例では、前記第2の筒体であるランスチューブ52が第1の筒体の内筒の外側を移動する構成としているが、本発明はこれに限定されるものではなく、第1の筒体の内側に第2の筒体であるランスチューブを挿抜自在とするようにしてもよい。なお、本実施例のようにランスチューブ52を外筒とする場合には、挿し抜きのための駆動装置を設けることができるので、より好ましい。これにより、前記ランスチューブ52は駆動装置Mにより、熱交換器本体40内を行き来し、チューブバンドルの灰を蒸気噴霧により払落とすようにしている。また、熱交換器本体40の側面には、そのスートブロワ初期において前記スートブロワ50の蒸気ドレンを除去するドレン除去装置54を設けている。スートブロワは1日数回程度であるので、前記ドレン除去装置54により、その停止期間中において発生した蒸気ライン内部の蒸気ドレンを除去するようにしている。スートブロアが設置されている熱交換器のガス温度では高煤塵中にドレンを噴霧すると煤塵が固着、プラント全体の運転にも影響を及ぼすため、スートブロアのドレン切りは必要不可欠である。また、図15及び図16に示すように、前記ドレン除去装置54には、複数の細孔55aが周設された気液分離筒55が内設されており、蒸気孔53から噴出される蒸気ドレンの気液分離を行い、ドレン除去装置の鉛直軸方向の頂部の穴54aからは蒸気64が、一方の底部の穴54bからはドレン65を各々排出するようにしている。このようなドレン除去装置54を用いることで、スートブロワの初期においては、図17に示すように、蒸気ラインの調整弁66を開放して、ドレン除去装置54内にてランスチューブ52の先端の蒸気孔53からドレン蒸気を排出する。相当時間、蒸気を排出してランスチューブ内のドレンを無くすか、ドレン除去装置内の蒸気が直接当たらぬ所に温度計を設置し、その温度の変化からドレン発生がなくなったことを確認してもよい。次いで、蒸気からのドレンの発生がなくなった後、図18に示すように、ランスチューブ52を図示しないシャッタを開放して熱交換器本体40の内部に挿入し、チューブバンドル41に付着した灰を払落とす。なお、ランスチューブ52は図示しない回転装置により、360度回転させることができ、熱回収器40の隅々まで灰を蒸気にて払落とすようにしている。灰の払落としが終了したら、前記ドレン除去装置54内にランスチューブ52を収納し、図示しないシャッタを閉じる。スートブロアに使用する蒸気は、その上流の配管においてもドレンが発生しにくいよう工夫されている。蒸気の主配管から各スートブロアに分かれる枝部長さはなるべく短く、また主配管は常時蒸気を循環するようにしてある。これらにより、スートブロワ初期において、蒸気ライン及びランスチューブ52内に溜まった蒸気ドレンを排出することができ、スートブロワに際しては、高圧高温蒸気のみを供給することとなり、灰の固化付着を防止することができる。これにより、熱回収器のチューブの材質として安価な炭素鋼を用いても、スートブロワにより灰の付着を低減でき、長期間に亙って安定して熱回収を行うことができる。また、従来のような鋼球を常時散布することなく、1日に2~3又は4回程度のスートブロワ作業で良いので、熱回収器の耐久性が向上する。また、チューブバンドル41の排ガスGを初期に接触する上流側の熱回収器チューブには熱媒体を供給しないダミーチューブを設けるようにしてもよい。これにより、流速が速い上流側のチューブにおいて、灰による摩耗によってチューブに穴が空いても、熱媒体には影響がないようにし、熱回収器の信頼性を向上させるようにすることができる。