リング状素材の内径に転動部品が転動する転動部を有する機械部品の製造において、転動部を形成しようとするリング状素材の内径面に圧縮の静水圧応力を付与する鍛造加工により、リング状素材の内径面に転動部品が転動する転動部を形成することを特徴とする転動疲労寿命に優れた転動部を有するリング状の機械部品の製造方法。転動部品を形成しようとするリング状素材の内径面に圧縮の静水圧応力を付与する鍛造加工は素材の降伏応力の1.5倍以上とすることを特徴とする請求項1に記載の転動疲労寿命に優れた転動部を有するリング状の機械部品の製造方法。鍛造加工は、転動部品の転動方向への塑性ひずみが圧縮となる加工であることを特徴とする請求項1または2に記載の転動疲労寿命に優れた転動部を有するリング状の機械部品の製造方法。本発明が解決しようとする課題は、上記の段落0005に記載の3に関連する技術であって、リング状素材である鋼材中に含有の非金属介在物と母相である鋼材との界面状態を塑性加工によって改善することで、従来の鋼の製造時に非金属介在物の低減及び非金属介在物の小径化を図った鋼材の製造方法に比して、リング状素材の内径に優れた転動疲労寿命の転動部を有する転動部品である機械部品を製造する方法を提供することである。上記の課題を解決する本発明の手段は、請求項1の発明では、リング状素材の内径に転動部品が転動する転動部を有する機械部品の製造において、転動部を形成しようとするリング状素材の内径面に圧縮の静水圧応力を付与する鍛造加工により、リング状素材の内径面に転動部品が転動する転動部を形成することを特徴とする転動疲労寿命に優れた転動部を有するリング状の機械部品の製造方法である。なお、この鍛造加工は熱間冷間を問わない。すなわち、この転動部を形成しようとするリング状素材内径面に、圧縮の静水圧応力を付与して鍛造加工することにより、鋼中の非金属介在物と母相である鋼との界面に存在する空隙が閉鎖する方向へ向かうこととなり、転動疲労寿命に優れた機械部品を製造することができる。請求項2の発明では、転動部品を形成しようとするリング状素材の内径面に圧縮の静水圧応力を付与する鍛造加工は少なくとも素材の降伏応力の1.5倍とすることを特徴とする請求項1の手段の転動疲労寿命に優れた転動部を有するリング状の機械部品の製造方法である。鍛造加工時に少なくとも素材の降伏応力の1.5倍の圧縮の静水圧応力を付与させて転動面を形成することで、鋼中に含有する非金属介在物を母相である鋼との界面に存在する空隙を閉鎖して、転動疲労寿命に優れた機械部品を製造することができる。請求項3の発明では、鍛造加工は、転動部品の転動方向への塑性ひずみが圧縮となる加工であることを特徴とする請求項1または2の手段の転動疲労寿命に優れた転動部を有するリング状の機械部品の製造方法である。本発明の製造方法は、上記の手段のリング状素材の鍛造加工時に、リング状素材の内径面に圧縮の静水圧応力を付与して、請求項2の手段では少なくとも素材の降伏応力の1.5倍の圧縮の静水圧応力を付与して、鍛造加工をすることで、さらに請求項3の手段では転動部品の転動方向への塑性ひずみが圧縮となる鍛造加工をすることで、鋼材の製造時に非金属介在物の低減及び小径化を図らなくても、非金属介在物と母相である鋼との界面に生じた空隙を閉鎖もしくは低減させることができ、その結果、非金属介在物を破壊起点とする転動疲労による剥離が回避でき、転動疲労寿命の大幅に向上した優れた転動部を有する機械部品を製造することができる。本発明を実施するための形態について、表及び図面を参照して以下に説明する。先ず、本発明の転動部品である機械部品の製造に求められる鋼材としては、機械構造用鋼や軸受鋼などである。これらの鋼材は、1アーク溶解炉または転炉による溶鋼の酸化精錬、2取鍋精錬炉LFによる還元精錬、3還流式真空脱ガス装置RHによる還流真空脱ガス処理RH処理、4連続鋳造または一般造塊による鋼塊の鋳造及び5鋼塊の熱間圧延あるいは熱間での鍛造及び冷間圧延、もしくは冷間圧延及び冷間鍛造による塑性加工の工程を経て鋼材に製造される。上記の1~5の一連の工程を経て、上記の機械構造用鋼や軸受鋼などのJISに規定する鋼材を製造し、この鋼材をアッセルミルによる加工または押出し加工もしくは熱間鍛造などの熱間加工により鋼管へと加工した後、この鋼管を所定長さに切断した。さらに、この切断した鋼管の外径及び内径を切削処理によって所定の寸法の鋼管として、本発明のリング母材2とした。本発明の工法を図1により説明する。所定の形状のリング母材2もしくは加工を行う金型に、適切な潤滑処理を施して、室温近辺の温度もしくは熱間加工に適切な温度としたリング母材2を、プレス装置の環状の拘束枠1内に、図1のaに示すように、セットする。拘束枠1内には、金型3が上下にそれぞれに配置されており、これらの金型3はそれぞれプレス装置の上下の図示しない稼動部に固定されている。プレス装置が加工動作を開始するに伴い、固定されている金型3の上パンチ3a及びその周囲に配置の環状上パンチ3bが矢印方向の下降運動を開始する。金型3内の所定の位置にセットされたリング母材2は、下降してきた上パンチ3a及び環状上パンチ3bによって、リング母材2の内径2a及びその上端面2bが塑性加工を受ける。また、上パンチ3a及び環状上パンチ3bの下降に伴い、リング母材2は下方向に押し下げられ、同時に下パンチ3c及び環状下パンチ3dからも、リング母材2の内径2a及び下端面2cに塑性加工を受ける。すなわち、リング母材2の上端面2bは、上パンチ3a及び環状上パンチ3bの下降に伴い下方向へ押し下げられ、その結果、リング母材2の下端面2cは下パンチ3c及び環状下パンチ3dにより相対的に押し上げられる。加工末期には、リング母材2は上パンチ3a及び環状上パンチ3b、並びに下パンチ3c及び環状下パンチ3dの双方から鍛造による圧縮加工を受け、転動部6を形成しようとするリング母材2の内径2aの面に、素材の降伏応力の1.5倍となる静水圧応力を付与し、かつ転動部6近傍での転動方向への塑性ひずみが圧縮となる鍛造加工をすることにより、リング母材2の鋼の母相とその非金属介在物5との間に存在する空隙4は閉鎖される。リング母材2に上記の圧縮加工を施すことにより、図1のbに示すように、製作しようとする機械部品7である転動部品の転動部6の近傍には、リング母材2の鋼の母相とその非金属介在物5との間に存在する空隙4を閉鎖する効果を付与する。この圧縮の静水圧応力の作用および転動方向への塑性ひずみを圧縮とすることによって、非金属介在物5と母相であるリング母材2の鋼との間に存在する、図4のaに示す、空隙4が閉鎖する方向へもしくは空隙4の体積が減少する方向へ変化する。この変化によって、非金属介在物5を破壊起点とする転動疲労による剥離が回避される。その結果、優れた転動疲労寿命の転動部6を有する機械部品7が得られることとなる。本発明の実施例として、実施の条件と得られた結果について説明する。先ず、表1に、リング母材2の鋼材の鋼種として使用した供試材の成分組成を示す。この実施例では、表1に示す鋼種の供試材について実施した。先ず、アーク溶解炉にて溶鋼を酸化精錬し、これを取鍋精錬炉LFで還元精錬し、さらに還流式真空脱ガス装置RHで脱ガスにより溶鋼中の酸素成分を減少し、この溶鋼を経て連続鋳造にて鋼塊に製造した。この鋼塊を慣用どおりに熱間圧延にて鋼材とし、その後アッセルミルにて鋼管とした後、これらを慣用の球状化熱処理を施した鋼管に準備した。なお、鋼材を慣用の熱間鍛造にてリング状素材とする場合も考えられる。上記で得られた外径φ90.0mm、肉厚9.75mmの表1に示す供試材からなる鋼管を、鋼管の長手方向である幅寸法30.0mmにノコ切断した後、外径及び内径を切削加工することにより、外径φ89.5mm、肉厚9.0mmのリング状素材とした。次いで当該リング状素材に慣用の潤滑処理を施して鍛造用のリング母材2とした。なお、鋼材を慣用の熱間鍛造にてリング状素材とし、切削加工を施してリング母材2とする場合も考えられる。このリング母材2を、図2に示すように、幅29.0mm、外径φ90.0mm、内径の中央部に幅10.0mmでかつその内径φ65.0mmからなる突出部2d、転動部6の外側の内径2a75.0mmの鍛造品が得られるように設計した金型3を用いて以下の鍛造加工を行った。鍛造加工は、冷間鍛造の場合および熱間鍛造の場合双方を実施した。冷間鍛造の場合は、リング母材2及び金型3ともに室温近辺の温度で、上記の図1に示す金型3による加工方式により、成形時の荷重4000~4200kN、成形時の加工面圧1800~1900MPaとなるようして冷間鍛造を施した。熱間鍛造の場合は、リング母材2を900°Cおよび1100°Cの温度に加熱し、上記の図1に示す金型3による加工方式により、成形時の荷重2000~3500kN、成形時の加工面圧700~1000MPaとなるようして熱間鍛造を施した。なお、素材の降伏応力は、室温近辺で約500MPa、900°C近辺では約120MPa、1100°C近辺では約50MPaである。この鍛造加工により、図3に示すCAE解析による図面に、予想して見られるように、転動部6の近傍には、少なくとも素材の降伏応力の1.5倍の静水圧応力が作用して、転動部6の近傍では、転動方面へ圧縮の塑性ひずみが発生していると考えられる。また、この鍛造加工の前後における、非金属介在物5とリング母材2である鋼との間に存在する空隙4の変化の様子の模式図を図4に示す。図4のaは、鍛造加工前のリング母材2の非金属介在物5の形状を示し、この非金属介在物5に隣接して空隙4が形成されている。しかし、図4のbに示すように、鍛造加工の後では、非金属介在物5のみであり、したがって非金属介在物5とリング母材2である鋼との間に存在する空隙4は閉鎖されていることが確認された。さらに、本発明の効果である機械部品7である転動部品の転動疲労寿命の評価を検るために、表2に加工条件A~R、並びに鋼種条件1~4のSUJ2、SUJ3、S45C、S53Cの鋼種を示す。これらから、加工条件A~Rのテストピースを採取した。表2において、加工条件のA、B、C、D、E、Fは加工開始温度が20°Cの冷間鍛造であり、加工条件のG、H、I、J、K、Lは加工開始温度が900°Cの熱間鍛造であり、加工条件のM、N、O、P、Q、Rは加工開始温度が1100°Cの熱間鍛造である。それぞれの素材の最大静水圧応力はその素材の降伏応力の1倍~6倍とし、表2に示す通りである。発生した転動方向への塑性ひずみは圧縮ひずみあるいは引張りひずみで表2に示すとおりである。転動部品の疲労寿命の評価である寿命評価は◎が優れており、○は良好であり、△は可であり、このように寿命評価が◎、○、△であるものは、発生した塑性ひずみはいずれも圧縮ひずみである。これに対して、寿命評価が×のものは不可を示し、塑性ひずみはいずれも引張りひずみである。これらの採取したテストピースを、スラスト型の転がり軸受の部材である軌道盤形状へと旋削加工し、焼入れ、焼戻し処理を施すことで、SUJ2及びSUJ3は58HRC以上、S45CはHRB94以上、S53CはHRC20以上の硬度をそれぞれ得た。さらに、これらに研磨を施してスラスト型の転がり軸受に仕上げ、転動疲労寿命の総合評価を行った。なお、転動体には、市販のスラスト型の転がり軸受用ボールを使用した。上記の転動疲労寿命の総合評価の結果を表3に示す。これは表2における加工条件A~Rと鋼種条件1~4の組合せで総合評価したものである。転動疲労寿命の評価は、同じ鋼種間での比較で行った。先ず、加工開始温度が20°Cの冷間鍛造時の最大静水圧応力が素材の降伏応力の1.5倍になり、かつ、圧縮の塑性ひずみが発生する場合、表3に示すように、転動疲労寿命が○あるいは◎で示すように向上することが確認された。発生した転動方向への塑性ひずみが引張の場合は、転動疲労寿命の評価は×であり、転動疲労寿命は向上しない。一方、加工開始温度が900°Cあるいは1100°Cの熱間鍛造時の最大静水圧応力が素材の降伏応力の1.5倍になり、かつ、圧縮の塑性ひずみが発生する場合、転動疲労寿命が○あるいは◎で示すように向上することが確認された。発生した転動方向への塑性ひずみが引張の場合は、転動疲労寿命の評価は×であり、転動疲労寿命は向上しない。以上の4鋼種条件で、18加工条件のテストピースによる転動疲労寿命試験の表3に示す評価の結果から、冷間鍛造であろうと熱間鍛造であろうと、転動面の近傍に少なくとも素材の降伏応力の1.5倍以上の圧縮の静水圧応力を付与し、転動方向への塑性ひずみが圧縮となるように加工することにより、非金属介在物5とリング母材2である鋼との間にある空隙4が閉鎖もしくは減少し、転動疲労寿命を向上する役割が果たされることが判明した。なお、複列軌道輪の外輪用リング素材においても、上記したと同様に転動疲労寿命の向上が果たされることはいうまでもない。