超硬合金のボディと後処理被膜とからなる、鋼の旋削加工用の切削工具インサートであって、該被膜の合計厚みが2.0~8.0μmであり、-第1の最内層帯は少なくとも二つの層のTiCXNYOZからなり、XYZ≦1であり、該最内層帯は合計厚みが0.7~4.5μmであり、-第2の多層帯は、合計で5~31層からなり、Al2O3及びXYZ≦1であるTiCXNYOZの層からなり、前記Al2O3-層は個々の層厚みが<0.5μmであり、前記TiCXNYOZは0.01~0.2μmであり、前記第2の多層帯は1.0~4.0μmの合計厚みを有し、且つ前記第2の多層帯が切刃線に沿ってすくい面と逃げ面とに向かって露出され、すくい面の露出aが0.03<a<0.9mmであり、逃げ面の露出bが0.02<b<0.2mmであり、且つa>bである、ことを特徴とする超硬合金のボディと後処理被膜とからなる、鋼の旋削加工用の切削工具インサート。前記最内層帯が、XYZ≦1であり、<0.5μmの大きさの等軸粒を有し、且つ合計厚みが<1.5μmで>0.1μmであるTiCXNYOZの第1の層と、XYZ≦1であり、0.4~3.9μmの柱状粒の厚みを有するTiCXNYOZの第2の層と、含むことを特徴とする請求項1記載の切削工具インサート。前記最内層帯が、XYZ≦1であり、<0.5μmの大きさの等軸粒を有し、且つ<1.5μmであるが>0.1μmの合計厚みを有するTiCXNYOZの第3の層、である請求項2記載の切削工具インサート。前記最内層帯の厚みが、1.2~4.0μmであることを特徴とする請求項1~3のいずれか1に記載の切削工具インサート。XYZ≦1であるTiCXNYOZまたはそれらの組合せ物の1層または複数層の多層の最上部の最外層帯を特徴とする請求項1~4のいずれか1に記載の切削工具インサート。該被膜の合計厚みが4.0~7.0μmであることを特徴とする請求項1~5のいずれか1に記載の切削工具インサート。前記多層及び部分的な前記最内TiCXNYOZ層帯が、切刃に沿って露出されることを特徴とする請求項1~6のいずれか1に記載の切削工具インサート。超硬合金の基材は、7~105wtのCo、02~16wtの立方晶炭化物、及び15~35μmの平均粒サイズの残部WC、を含むことを特徴とする請求項1~7のいずれか1に記載の切削工具インサート。超硬合金の基材は、立方晶炭化物が枯渇し且つ表面から5~50μmの直近距離の面で豊富な容量のバインダを含み、且つ70~105wtのCo、周期律表のIVb、VbまたはVIb族の元素からなる40~90wtの立方晶炭化物、及び残部タングステン炭化物WCと001~02wtの範囲の含有量のNとから成る基材組成を有する、ことを特徴とする請求項1~7のいずれか1に記載の切削工具インサート。上記摩耗様式を全て同時に耐えることができる切削工具インサートを提供することが、本発明の目的である。先行技術の工具製品の欠陥を解消すること、及び高性能切削工具を提供することが、本発明の目的である。交互のAl2O3とTiCXNYOZとの複数層を機械的に後処理した多層を含む被膜を有する超硬合金の切削インサートことがこれらの要求に適応することが、驚くべきことに判明した。このインサートは、断続切削の際に優れた靭性挙動を提示、且つ粘着摩耗及び塑性変形に対して良好な耐性を提示する。本発明は、さらに具体的には、立方晶炭化物を付加したWCCo基の超硬合金の基材、WC粒の特別な粒径範囲、WCCoの特別な組成範囲及び柱状TiCXNYOZ層が続く等軸のTiCXNYOZの薄い最内層を含むこの超硬合金の基材上の被膜の特別な組成範囲、この等軸のTiCXNYOZの薄い層、TiCXNYOZXYZ≦1とAl2O3との層の周期的変化を有する多層、及びTiCXNYXY≦1の最外層、とに関する。切削切刃周囲の加工物に直接接触する領域内の少なくともこの非酸化物の最外層は、除去される。この超硬合金の基材の化学組成は、7~105wtのCo好ましくは80~95wtのCo、Ta、Nb及びTiの金属の立方晶炭化物或いは周期律表のIVb、VbまたはVIb族の元素の別の炭化物からなる0.2~16wt好ましくは0.4~10wtの立方晶炭化物、及び残部タングステン炭化物WCを含む。このWCの平均粒サイズは、15~35μm好ましくは19~21μmである。別の実施態様における超硬合金の基材は、立方晶炭化物が枯渇し、表面からの距離直近の面で豊富な容量のバインダとを含む。この表面から測定した距離は、立方晶炭化物が枯渇する終点までの5~50μmである。この実施態様におけるこの組成は、70~105wtのCo、40~90wtの立方晶炭化物、残部タングステン炭化物WCを含む。この立方晶炭化物は、所定の微細組織構造物が例えば炭窒化物またはオキシ炭窒化物として言及されるようなN及びOを実質的な量含むことができる。この立方晶炭化物は、好ましくはTa、Nb及びTiであるが、周期律表のIVb、VbまたはVIb族の元素の炭化物を含んでもよい。このN量は、001~02wtの範囲にすべきである。本発明に従う超硬合金の基材上に堆積させた硬質で耐磨耗性の耐熱被膜図1は、次の層を含む。XYZ≦1であり好ましくはY>XでありZ<0.2であり、最も好ましくはY>0.8及びZ<0.2であり、<0.5μmの大きさの等軸粒を有し、且つ合計厚みが<1.5μmであるが>0.1μmであり好ましくは0.1~0.6μmであるTiCXNYOZの第1の層A。XYZ≦1であり好ましくはZ=0、X>0.3、Y>0.3最も好ましくはX>0.5であり、0.4~3.9μm好ましくは1.5~3.0μmの柱状粒の厚みを有するTiCXNYOZの第2の層B。XYZ≦1であり好ましくはY>X且つZ<0.2最も好ましくはY>0.8且つZ=0であり、<0.5μmの大きさの等軸粒を有し、且つ<1.5μmであるが>0.1μm好ましくは0.2~0.8μmの合計厚みを有するTiCXNYOZの第3の層C。第1の実施態様においてはこれらの層A、B、Cを含む。この層Cは、第2の実施態様においては削除する。層ABCの合計厚みは、07~45μm好ましくは12~40μmである。好ましくは層A及び層Cは、それぞれが層Bより薄い。多層Dは、Al2O3及びTiCXNYOZXYZ≦1の層と、好ましくはκ-Al2O3及びTiNの層と、の交互の複数からなる。多層列の最内層と最外層は、連続するAl2O3層である。この層の合計数は、TiCXNYOZとAl2O3との双方の層を含み、5~11層の間であり、好ましくは11~15層である。Al2O3層は、個々の層厚が<0.5μm好ましくは02~05μmである。TiCXNYOZ層は、個々の層厚みが001~02μm好ましくは002~015μmである。この多層の合計厚みは、10~40μm好ましくは15~35μmである。このAl2O3層の粒径は、Al2O3層の厚みに等しいかそれ以下である。最外層帯Eは、TiCXNYOZの1層、または連続するTiCXNYOZXYZ≦1の数層或いはそれらの組合せの数層からなり、好ましくはTiN、TiC及びTiNの連続の3層である。この合計厚みは<20μmであるが>01μmであり、好ましくは02~10μmである。これらの層A~Eの合計厚みは、20~80μm好ましくは40~70μmである。この被膜の最外層は、切刃の周辺領域はすくい面の切屑接触と、逃げ面上の加工物との切屑接触とに相当するので、切刃の周囲でなくなる。最も好ましくは、この被覆しない領域は逃げ面上の1次ランドに相当するが、この場合は、図2-Bで定義した点からの距離でこの被膜が欠落するような形状で1次ランドが間近に存在し、この図はすくい面aと逃げ面bとのインサート表面に対して透視的に見た垂直面を示し、即ち、すくい面上の露出はaであり、逃げ面上の露出はbである。これらの距離は、インサート形状及びインサートの大きさ等に依存するが、すく面上で好ましくは003<a<09mmに相当し、且つ1次ランドの存在または不在に依存し002<B<02mmに相当し、a>bであり、好ましくはa>1.5bである。一つの実施態様においては、層Eは欠落させる。別の実施態様においては、層D及びEの双方がこの領域のこの部分から除去される。切刃線での最外層Eの除去は、切刃線に沿ってAl2O3層を露出させる。この切刃線は切削工具インサートの切刃の研摩部分として規定される。処理しない切刃線が図2-Aに図示され、且つ処理後の切刃線が図2-B及び図2-Cに図示される。非酸化物の頂部層及び多層部分だけが除去されることが好ましい。しかしながら、TiCXNYOZ層ABCは、切れ刃線の重要でない部分に目視することができてもよい図2-C。結論として、上記実施例の結果から、超硬合金の基材に所定の組成物を組合せることによって、超硬合金の基材に所定の組成物と、具体的な厚みを有する多層積層した被膜の選択と、特別な切刃処理と、を組合せることによって、工具インサートは優れた切削性能を作り出すことを実証したことを主張することができる。この優れた切削性能は、導入部に記載するように正反対の特性になることと信じられてきたことが組合すことである。本発明は上記被覆切削工具インサートの製造方法に関し、この切削工具インサートは、16wt以下の量の立方晶の炭化物を含むWC-Co基の超硬合金ボディからなり、7~105wtのCo好ましくは80~95wtのCo範囲のWC-Co及び02~16wtの範囲の立方晶の炭化物量の組成を有し、且つ残部がWCで作られている。平均WC粒径は、15~35μmの範囲にあることが分かった。この超硬合金ボディは、粉末混合、ボールミル、吹き付け乾燥、本発明にしたがう焼結が引き続き行われる幾つか圧縮方法によって主に製造される。別の実施態様においては、超硬合金の基材は、枯渇した立方晶炭化物と表面近くで容量が豊富なバインダとを低濃度の窒素を添加した後、真空中で焼結するような方法で作られる。表面からの測定距離は、立方晶炭化物が枯渇する終点までの5~50μmとする必要がある。この実施態様においては、化学組成は、70~105wtのCo、40~90wtの立方晶炭化物、及び残部タングステン炭化物WCからなる。この立方晶炭化物は、所定の微細組織構造物が、例えば炭窒化物またはオキシ炭窒化物として言及できるように、相当量のNとOとを含有することができる。この立方晶炭化物は、好ましくはNb、Ta及びTiであるが、周期律表のIVb、VbまたはVIb族の元素からなる立方晶炭化物を含むことができる。基材中のNの量は、001~02wtの範囲にする必要がある。その後、ボディは、次の被膜で被覆される。XYZ≦1であり好ましくはY>XでありZ<0.2であり、最も好ましくはY>0.8及びZ=0であり、<0.5μmの大きさの等軸粒を有し、且つ合計厚みが<1.5μmであるが>0.1μmであるTiCXNYOZの第1の最内層Aであり、既知の化学蒸着法CVDを使用する。XYZ≦1であり好ましくはZ=0、X>0.3、且つY>0.3であり、0.4~3.9μm好ましくは1.5~3.0μmの柱状粒の厚みを有するTiCXNYOZの層Bであり、好ましくは中程度の温度のCVD、MTCVD技法を使用する700~900°Cの温度範囲でこの層の形成のために炭素と窒素の源としてアセトニトリルを使用する。精確な条件は、使用する装置の形状の所定範囲に依存するが、当業者の範囲内にある。XYZ≦1であり好ましくはY>X且つZ<0.2最も好ましくはY>0.8且つZ=0であり、<0.5μmの大きさの等軸粒を有し、且つ<1.5μmであるが>0.1μmの合計厚みを有するTiCXNYOZの層Cであり、公知のCVD法を使用する。この層Cは第2の実施態様のときには削除される。層ABCの合計厚みは、07~45μm好ましくは12~40μmである。好ましくは層A及び層Cは、それぞれが層Bより薄い。多層Dは、Al2O3及びTiCXNYOZXYZ≦1の層と、好ましくはκ-Al2O3及びTiNの層と、の交互の複数からなり、公知のCVD法を使用する。多層列の最内層と最外層は、連続するAl2O3層である。この層の合計数は、TiCXNYOZとAl2O3との双方の層を含み、5~11層の間であり、好ましくは11~15層である。Al2O3層は、個々の層厚が<0.5μm好ましくは02~05μmである。TiCXNYOZ層は、個々の層厚みが001~02μm好ましくは002~015μmである。この多層の合計厚みは、10~40μm好ましくは15~35μmである。このAl2O3層の粒径は、Al2O3層の厚みに等しいかそれ以下である。好ましくは、最外層帯Eは、TiCXNYOZの1層、または連続するTiCXNYOZXYZ≦1の数層或いはそれらの組合せの数層からなり、公知のCVD法を使用する。この合計厚みは<1.5μmである。これらの層A~Eの合計厚みは、20~80μmである。切刃に沿って多層を露出させるために、被膜は、ブラシ、ブラスト、研削またはそれらの組合せ作業によって機械的に後処理され、それぞれの切屑と加工物とが接触するすくい面と逃げ面上の領域が後処理される。好ましい方法においては、SiCを含む二つのナイロンブラシを取付て、且つ一つのブラシを主にすくい面をブラシがけし、もう一つが主に逃げ面をブラシがけするように位置出しして、インサートの逃げ面とすくい面で所望の特性を達成した。次のインサートと実施例は本発明の利点を実証するために選択された。これらの実施例を表1に要約する。提示されたインサートは、各実施例において個々の条件で試験された。インサートA8.75wtのCo、1.17wtのTa、0.29wtのNb、及び2.0μmの平均WC粒径を有するWC残部でなる化学組成を有する本発明にしたがう超硬合金の旋削加工用のインサートは、0.5μmのTiN最内層と、2.2μmの柱状TiC、Nと、0.5μmの等軸TiNと、250nm厚みのκAl2O3層と80Nm厚みのTiN層とを有する2.2μmのκAl2O3TiN6κAl2O3の多層と、0.5μmのTiNTiCTiNの最外層と、で被覆された。この被膜は、切刃に沿って、SiC粒子を含むナイロンブラシで後処理された。最外層被膜は、a=0.1mmとb=0.05mmとにすくい面と逃げ面とに沿って除去された。インサートB10.5wtのCo、1.16wtのTa、0.28wtのNb、及び1.7μmの平均粒径でなるWC残部を有する超硬合金の市販の旋削加工用のインサートは、0.5μmの等軸のTiN最内層と、4.0μmの柱状TiC、Nと、1.0μmのκAl2O3と、0.5μmのTiNTiCTiNの最外層と、で被覆された。この被膜は、切刃に沿って、SiC粒子を含むナイロンブラシで後処理された。最外層被膜は、a=0.025mmとb=0.05mmとになるよう切刃沿って従来技術にしたがって除去された。インサートC9.15wtのCo、1.17wtのTa、0.29wtのNb、及び1.7μmの平均WC粒径を有するWC残部でなる化学組成を有する超硬合金の旋削加工用のインサートは、0.5μmのTiN最内層と、2.2μmの柱状TiCNと、1.8μmのκAl2O3TiN5κAl2O3の多層と、0.5μmのTiNの最外層と、で被覆された。この被膜は、切刃に沿って、SiC粒子を含むナイロンブラシで後処理された。最外層被膜は、a=0.025mmとb=0.05mmとになるよう切刃沿って従来技術にしたがって除去された。インサートDインサートCと同一の基材が、0.5μmのTiN最内層と、2.3μmの柱状TiC、Nと、1.9μmのκAl2O3TiN3κAl2O3の多層と、0.5μmのTiNの最外層と、で被覆された。この被膜は、切刃に沿って、SiC粒子を含むナイロンブラシで後処理された。最外層被膜は、a=0.025mmとb=0.05mmとになるよう切刃沿って従来技術にしたがって除去された。インサートEインサートCと同一の基材が、0.5μmの等軸のTiN最内層と、2.2μmの柱状TiC、Nと、1.5μmのκAl2O3と、0.5μmのTiNTiCTiNの最外層と、で被覆された。最外層被膜は、a=0.025mmとb=0.05mmとになるよう切刃沿って従来技術にしたがって除去された。インサートF7.5wtのCo、2.72wtのTa、0.44wtのNb、1.83wtのTi、0.09wtのN、及び2.0μmの平均WC粒径のWC残部を有し、且つ豊富なバインダ相及び表面から26μmが立方晶炭化物のない領域でなる超硬合金の旋削加工用のインサートは、0.5μmのTiN最内層と、2.2μmの柱状TiC、Nと、0.5μmの等軸TiNと、2.2μmのκAl2O3TiN6κAl2O3の多層と、0.5μmのTiNTiCTiNの最外層と、で被覆された。この被膜は、切刃に沿って、SiC粒子を含むナイロンブラシで後処理された。最外層被膜は、a=0.1mmとb=0.05mmとになるようすくい面と逃げ面とに沿って除去された。インサートG7.5wtのCo、2.72wtのTa、0.44wtのNb、1.83wtのTi、0.09wtのN、及び2.0μmの平均WC粒径のWC残部を有し、且つ豊富なバインダ相及び表面から26μmが立方晶炭化物のない領域でなる超硬合金の旋削加工用のインサートは、0.5μmの等軸TiNの最内層と、7.5μmの柱状TiC、Nと、1.2μmのκAl2O3と、0.5μmのTiNTiCTiNの最外層と、で被覆された。この被膜は、切刃に沿って、SiC粒子を含むナイロンブラシで後処理された。最外層被膜は、a=0.025mmとb=0.05mmとになるようヨーロッパ特許第A693574に開示するように除去された。実施例1AとBとのインサートは、旋削加工操作によって試験をした。操作:棒材の軸方向と面方向の旋削加工加工物:オーステナイトステンレス鋼、AISI316L切削速度:225m/分送り速度:0.3mm/回転切り込み深さ:2.0mmインサート形式:CNMG120408-MM結果:工具寿命分インサートA:本発明ca10インサートB:先行技術ca6論評:工具寿命の判断基準は、切削切れ刃線の最大逃げ面摩耗が0.3mmであった。この摩耗は、局部的な塑性変形により不規則に発達する。この実施例は、塑性変型の耐性に改良が見られた。実施例2AとBとのインサートは、旋削加工操作によって試験をした。操作:組立て部品の断続切削加工物:オーステナイトステンレス鋼、AISI316L切削速度:160m/分送り速度:0.2~0.3mm/回転切り込み深さ:0.5~1.5mmインサート形式:SNMG120412-MR結果:工具寿命分インサートA:本発明8.2インサートB:先行技術4.2論評:この試験の摩耗は、逃げ面摩耗、熱的な割れ、欠落であった。工具寿命の決定基準は、欠落すなわち切刃靭性である。結論として、その他の摩耗様式の上記特性の組合せにおいて、改良された切刃靭性が見られた。実施例3AとBとのインサートは、旋削加工操作によって試験をした。操作:鋳造リングの連続切削加工物:オーステナイトステンレス鋼、AISI316L切削速度:110m/分送り速度:0.3mm/回転切り込み深さ:3.5mmインサート形式:CNMG120412-MR結果:工具寿命分インサートA:本発明18.6インサートB:先行技術12.4論評:この試験の基準は、逃げ面摩耗または切刃損傷を過剰に示さない6.2分の切断の合計時間で起こる全事項による加工である。臨界摩耗基準は、組合せた逃げ面摩耗と塑性変形とである。本発明にしたがうインサートは、これらの観点から改良が示された。実施例4AとBとのインサートは、旋削加工操作によって試験をした。操作:ハウジングの連続切削加工物:2相ステンレス鋼、SS2477切削速度:110m/分送り速度:0.3mm/回転切り込み深さ:1.35mmインサート形式:WNMG80412-MR結果:工具寿命分インサートA:本発明46インサートB:先行技術24論評:この試験は、先行技術に対して明確な改良を示した。しかしながら、この実施例においては臨界摩耗を決定すること困難であるが、すくい面及び切刃靭性に及ぼす逃げ面摩耗、剥離の組合せとして記載することができる。実施例5AとBとのインサートは、旋削加工操作によって試験をした。操作:鋳物の断続切削加工物:オーステナイトステンレス鋼、AISI316L切削速度:150~200m/分送り速度:0.1~0.15mm/回転切り込み深さ:2.0mmインサート形式:CNMG120412‐PR結果:工具寿命事項インサートA:本発明7インサートB:先行技術2論評:この試験は、主摩耗基準がこの要求する適用においては切刃靭性であるので、靭性の改良が示された。実施例6具体例CとDとのインサートは、旋削加工操作によって試験をした。操作:棒の面切削加工物:オーステナイトステンレス鋼、AISI316L切削速度:140m/分送り速度:0.36mm/回転切り込み深さ:最大4mmインサート形式:CNMG120408‐MM結果:摩耗パターンインサートC:参照例すくい面に限定された剥離図4インサートD:参照例すくい面の広範囲に広がる剥離図5論評:この試験は、主摩耗基準がこの要求する適用においては切刃靭性であるので、靭性の改良が示された。実施例7具体例CとEとのインサートは、旋削加工操作によって試験をした。操作:面及び長さ方向を組合せた旋削加工加工物:オーステナイトステンレス鋼、AISI316Ti切削速度:100~120m/分送り速度:0.3mm/回転切り込み深さ:2.0mmインサート形式:CNMG120408‐MM結果:切削外側の合計損傷切刃インサートC:参照例11.5mmインサートD:先行技術14.7mm論評:主摩耗は、切削深さのノッチ摩耗と、切削における切刃部の外側の欠落である。実施例8具体例CとEとのインサートは、旋削加工操作によって試験をした。操作:面及び長さ方向を組合せた旋削加工加工物:オーステナイトステンレス鋼、AISI304L切削速度:225m/分送り速度:0.3/回転切り込み深さ:2.0mmインサート形式:CNMG120408‐MM結果:工具寿命分インサートC:参照例18インサートE:先行技術13論評:工具寿命の基準は、切削切れ刃線の最大逃げ面摩耗の0.3mmであった。この摩耗は、局部的な塑性変型のために不規則に発達した。この実施例では薄い多層被膜が、この作業においては先行技術と本発明にしたがう被膜と比較して塑性変形の抵抗が付加されることが示された。実施例7を考慮すると、この例は、これらの正反対の特性に改良が示された。実施例9FとGとのインサートは、旋削加工操作によって試験をした。操作:鍛造した構成材の連続切削加工物:オーステナイトステンレス鋼、AISI316L切削速度:200m/分送り速度:0.3mm/回転切り込み深さ:2.0mmインサート形式:CNMG120416‐MM結果:工具寿命pcsインサートF:本発明32インサートG:先行技術19論評:臨界摩耗基準は、この試験においては組み合わされた逃げ面摩耗と塑性変形であった。本発明にしたがうインサートは、これらの観点において改良が示された。表1-AABCD本発明先行技術本発明外本発明外基材CoTaNb875117029105116028915117029915117029TiN被膜TiN最内層05μm05μm05μm05μmTi22μm40μm22μm23μmTiN05μm---XAl2O322μmX610μm18μmX519μmX3又は固体Al2O3固体Al2O3TiNTiCTiN05μm05μm05μm05μm後処理本発明先行技術先行技術先行技術結果1塑性変形10分6分工具寿命2組合せ摩耗82分42分工具寿命3靭性と耐磨耗性186分124分工具寿命4靭性と粘着46分24分工具寿命5靭性7項2項項数6剥離限定広範囲7切刃靭性115mm8塑性変形18分工具寿命9逃げ面摩耗と塑性変形項数表1-BEFG先行技術本発明先行技術基材CoTaNb9151170297527204475272044TiN183009183009被膜TiN最内層05μm05μm05μmTi22μm22μm75μmTiN-05μm-XAl2O315μm22μmX612μm又は固体Al2O3固体Al2O3固体Al2O3TiNTiCTiN05μm05μm05μm後処理先行技術本発明先行技術結果1塑性変形工具寿命2組合せ摩耗工具寿命3靭性と耐磨耗性工具寿命4靭性と粘着工具寿命5靭性項数6剥離7切刃靭性147mm8塑性変形13分工具寿命9逃げ面摩耗と32項19項塑性変形項数