酸化ジルコニウムを主成分とする一次粒子が凝集または混合して形成された酸化ジルコニウム系担体A上に、ロジウムRhを必須成分とする貴金属元素Cが担持され、さらにセリウム含有酸化物Bが酸化ジルコニウム系担体Aの表面、及び二次粒子の間隙に存在することを特徴とする脱硝触媒組成物。酸化ジルコニウム系担体Aが、La、Nd、Pr、Fe又はYから選ばれる1種以上の希土類元素、若しくは遷移金属元素を酸化物として1~30重量含有することを特徴とする、請求項1に記載の脱硝触媒組成物。酸化ジルコニウム系担体Aの細孔が、5~100nmの一次粒子で構成される細孔と0.2~10μmの二次粒子で形成される細孔から構成されることを特徴とする、請求項1に記載の脱硝触媒組成物。セリウム含有酸化物Bの粒径が、0.01~20μmであることを特徴とする、請求項1に記載の脱硝触媒組成物。セリウム含有酸化物Bの結晶子径が、8~50nmであることを特徴とする、請求項1に記載の脱硝触媒組成物。セリウム含有酸化物Bが、酸化セリウムの単一相であるか、La、Nd、Pr、Y、Fe又はZrから選ばれる1種以上の希土類元素、若しくは遷移金属元素を酸化物として0~50重量含有することを特徴とする、請求項1に記載の脱硝触媒組成物。セリウム含有酸化物Bの酸化ジルコニウム系担体Aへの固溶度が、50以下であることを特徴とする、請求項1に記載の脱硝触媒組成物。セリウム含有酸化物Bの含有量が、酸化ジルコニウム系担体Aに対して、1~50重量であることを特徴とする、請求項1に記載の脱硝触媒組成物。貴金属元素Cが、1~5nmの粒径を有することを特徴とする、請求項1に記載の脱硝触媒組成物。貴金属元素Cの含有量が、酸化ジルコニウム系担体Aに対して、0.01~10重量であることを特徴とする、請求項1に記載の脱硝触媒組成物。NO窒素酸化物及びCO一酸化炭素、O2酸素を含む排気ガスが、空気/燃料比A/F14.7以上の酸化的雰囲気において、400~800°Cの温度範囲で、請求項1~10のいずれかに記載の脱硝触媒組成物と接触することを特徴とする脱硝方法。本発明の目的は、上記従来の課題に鑑み、ボイラーや、ガソリンエンジン、ディーゼルエンジンなど希薄燃焼により稼動される内燃機関の排気ガスから窒素酸化物を効率的に還元除去するための脱硝触媒組成物、及びそれを用いた脱硝方法を提供することにある。本発明者らは、このような課題を解決するために鋭意研究を重ね、酸素共存下でのCO-NO反応ではCO-O2反応が競争的に進行するため、CO-NO反応が進行しにくいという従来の触媒に対して、触媒活性点近傍の酸素濃度が低下する様なRh/ZrO2系触媒粉末を模索し、その中でCeO2材料を特殊な形態で存在させると、酸素共存下でのNO-CO反応の選択性が向上することを見出し、本発明を完成するに至った。すなわち、本発明の第1の発明によれば、酸化ジルコニウムを主成分とする一次粒子が凝集または混合して形成された酸化ジルコニウム系担体A上に、ロジウムRhを必須成分とする貴金属元素Cが担持され、さらにセリウム含有酸化物Bが酸化ジルコニウム系担体Aの表面、及び二次粒子の間隙に存在することを特徴とする脱硝触媒組成物が提供される。また、本発明の第2の発明によれば、第1の発明において、酸化ジルコニウム系担体Aが、La、Nd、Pr、Fe又はYから選ばれる1種以上の希土類元素、若しくは遷移金属元素を酸化物として1~30重量含有することを特徴とする脱硝触媒組成物が提供される。また、本発明の第3の発明によれば、第1の発明において、酸化ジルコニウム系担体Aの細孔が、5~100nmの一次粒子で構成される細孔と0.2~10μmの二次粒子で形成される細孔から構成されることを特徴とする脱硝触媒組成物が提供される。また、本発明の第4の発明によれば、第1の発明において、セリウム含有酸化物Bの粒径が、0.0055nm~20μmであることを特徴とする脱硝触媒組成物が提供される。また、本発明の第5の発明によれば、第1の発明において、セリウム含有酸化物Bの結晶子径が、8~50nmであることを特徴とする脱硝触媒組成物が提供される。また、本発明の第6の発明によれば、第1の発明において、セリウム含有酸化物Bが、酸化セリウムの単一相であるか、La、Nd、Pr、Y、Fe又はZrから選ばれる1種以上の希土類元素、若しくは遷移金属元素を酸化物として50重量以下含有することを特徴とする脱硝触媒組成物が提供される。また、本発明の第7の発明によれば、第1の発明において、セリウム含有酸化物Bの酸化ジルコニウム系担体Aへの固溶度が、50以下であることを特徴とする脱硝触媒組成物が提供される。また、本発明の第8の発明によれば、第1の発明において、セリウム含有酸化物Bの含有量が、酸化ジルコニウム系担体Aに対して、1~50重量であることを特徴とする脱硝触媒組成物が提供される。さらに、本発明の第9の発明によれば、第1の発明において、貴金属元素Cが、1~5nmの粒径を有することを特徴とする脱硝触媒組成物が提供される。また、本発明の第10の発明によれば、第1の発明において、貴金属元素Cの含有量が、酸化ジルコニウム系担体Aに対して、0.01~10重量であることを特徴とする脱硝触媒組成物が提供される。一方、本発明の第11の発明によれば、NO窒素酸化物及びCO一酸化炭素、O2酸素を含む排気ガスが、空気/燃料比A/Fが14.7以上の酸化的雰囲気において、400~800°Cの温度範囲で、第1~10のいずれかの発明の脱硝触媒組成物と接触することを特徴とする脱硝方法が提供される。本発明の脱硝触媒組成物は、窒素酸化物の還元活性に優れ、各種燃焼装置から排出される窒素酸化物に対して高い浄化性能を発揮する。特に、酸素共存下でのNO-CO反応の選択性が向上し、排気ガス中の酸素濃度が変動しても400~800°Cの温度範囲で窒素酸化物の浄化性能が大幅に向上することから、ガソリンおよびディーゼルエンジンから排出される窒素酸化物の浄化に大きな威力を発揮する。さらに、本発明の脱硝触媒組成物は、高価な活性金属の使用量が少なくて済むため低コストで製造する事ができ、排気ガス浄化装置を安定的に生産し供給することができる。以下、本発明の脱硝触媒組成物、及びそれを用いた脱硝方法について詳細に説明する。なお、ガソリンおよびディーゼル自動車における実施形態を中心に述べるが、本発明は自動車用途に限定されるものではなく、排気ガス中の窒素酸化物の脱硝技術に広く適用可能である。1.脱硝触媒組成物本発明の脱硝触媒組成物は、酸化ジルコニウムを主成分とする一次粒子が凝集または混合して形成された酸化ジルコニウム系担体A上に、ロジウムRhを必須成分とする貴金属元素Cが担持され、さらにセリウム含有酸化物Bが酸化ジルコニウム系担体Aの表面、及び二次粒子の間隙に存在することを特徴とする。1酸化ジルコニウム系担体A本発明の脱硝触媒組成物は、触媒活性成分、助触媒成分とそれを担持する担体からなり、担体として酸化ジルコニウム系担体Aを使用する。酸化ジルコニウム系担体の原料粉末は、公知の材料であって、例えば無機または有機のジルコニウム化合物1種以上を大気中、450~600°Cで焼成して得られた酸化物粒子を粉砕したものである。酸化ジルコニウム系担体Aは、ジルコニウム単一成分の酸化物でもよいが、希土類複合酸化物などとの複合酸化物とすることもできる。La、Nd、Pr、Fe又はYから選ばれる1種以上の希土類元素、若しくは遷移金属元素を酸化物として1~30重量含有することが好ましい。すなわち、例えば、酸化ガドリニウム/ジルコニア複合酸化物、酸化ネオジム/ジルコニア複合酸化物、ジルコニア/酸化プラセオジム複合酸化物、ジルコニア/酸化ランタン複合酸化物、酸化ネオジム/ジルコニア複合酸化物、ジルコニア/酸化ランタン/酸化サマリウム複合酸化物、ジルコニア/酸化テルビウム複合酸化物等が挙げられる。この場合、固溶体におけるジルコニアと他の酸化物との基準重量比は、95~70:5~30、好ましくは、90~75:10~25の範囲である。酸化ジルコニウム系担体Aの粒子は、粒径によって制限されないが、例えば平均粒径1~50μmが好ましい。また、酸化ジルコニウム系担体Aの細孔が、5~100nmの一次粒子で構成される細孔と0.2~10μmの二次粒子で形成される細孔から構成されることが好ましい。このような細孔であれば、下記の貴金属元素Cを担持し、セリウム含有酸化物Bを特定の状態で表面および2次粒子間隙に存在させることができる。2貴金属元素C本発明においては、貴金属元素として、ロジウムを必須成分として含有する。ロジウムは、助触媒のセリウム含有酸化物Bとの併用により脱硝性能を大幅に向上することができる。貴金属元素としては、ロジウムのほかに白金、パラジウム、金、銀などを含有することができる。白金、またはパラジウムを用いれば排気ガスに含まれる炭化水素の浄化性能がより向上し、触媒被毒もより抑制される。例えば、ロジウムとパラジウムを併用することでロジウムの脱硝性能をさらに向上させることができる。貴金属元素Cの含有量は、酸化ジルコニウム系担体Aに対して、0.01~10重量、好ましくは、0.1~5重量であり、0.5~3.0重量であることがより好ましい。含有量をこの範囲とすることにより、優れた脱硝性能が発揮される。なお、貴金属元素の他に、本発明の目的を損なわない程度の遷移金属、希土類金属などを含んでいてもよい。具体的には、ニッケル、コバルト、ジルコニウム、銅、鉄などの遷移金属、ランタン、プラセオジム、ネオジムなどの希土類金属などを挙げることができる。3セリウム含有酸化物B上記ジルコニア担体Aにロジウムが担持された触媒、すなわちRh/ZrO2は、スチームリフォーミング反応によりNOxの浄化効率を向上することができる。しかしながら、酸素共存下ではCO-O2反応が支配的に進行し、CO-NO反応の選択性が低いため、このままでは脱硝触媒として十分ではなく、Rh/ZrO2から酸素を低減させるための触媒粉末が必要である。そのため本発明の脱硝触媒組成物においては、上記酸化ジルコニウム系担体Aに担持されるロジウムを必須成分とする貴金属元素Cのほかに、セリウム含有酸化物Bを含有する。これまでCeO2材料は、酸化、還元の雰囲気に応じて下記の式3のように酸素を吸蔵放出することができ、バルク内に酸素を吸蔵放出するOSCとしての機能が良く知られている。この反応を利用してCOおよびHC、可溶性有機成分の酸化反応を行うことで、これら有害成分を浄化する事ができる。2CeO2⇔Ce2O3O23しかしながら、OSC機能ではなく、酸素共存下でのCO-NO反応における脱硝触媒としてのCeO2の機能は殆ど知られていない。本発明は、脱硝触媒としての機能を解明して、Ceが酸素で飽和されているCeO2の状態であると、大気酸素と酸化物表面の酸素の置換速度が、ZrO2材料やAl2O3材料に比べて圧倒的に速いという特性を利用するものである。本発明は、各種酸化物の表面酸素交換性に着目し、酸素濃度を制御するために、Rh/ZrO2の二次粒子周辺に微粒子のCeO2を隣接させる構造にしている。これにより、触媒活性点近傍の酸素濃度が低下することになり、CO-O2反応が抑制され、CO-NO反応が促進される。図1には、本発明の脱硝触媒組成物の構造と、一酸化炭素、酸素雰囲気下での脱硝反応メカニズムを示している。CeO2がZrO2担体に担持されていない場合は、CO-NO反応において、Rhの表面で、NOがCOと反応してCO2とN2になるが、これと同時にRh上で解離した酸素がCOと反応してCO2が生成する。ところが、本触媒では、RhとともにCeO2がZrO2担体に担持されているので、ZrO2表面からCeO2へ、さらにCeO2から大気に放出されるO2の流れが形成され、Rh/ZrO2上の表面酸素濃度を低減できるものと考えられる。セリウム含有酸化物は、酸化セリウムセリアのほかに、セリウム-遷移金属複合酸化物、セリウム-希土類複合酸化物などの粉粒体を使用できる。すなわち、セリウム含有酸化物Bは、酸化セリウムの単一相であるか、La、Nd、Pr、Y、Fe又はZrから選ばれる1種以上の希土類元素、若しくは遷移金属元素を酸化物として50重量以下含有することができる。セリウム含有酸化物Bが、La、Nd、Pr、Y、Fe又はZrから選ばれる1種以上の希土類元素、若しくは遷移金属元素を酸化物として1~50重量含有することが好ましく、3~45重量であることがより好ましい。複合酸化物において、酸化セリウムセリアと酸化ジルコニウムジルコニアなどは単に物理的に混合したものではなく、格子内で酸素原子を挟んで互いに化学結合した一つの酸化物と見なすことができる。本発明では、セリウム含有酸化物Bの粒子が単に担体の表面に存在することだけではなくて、粒子が担体の二次粒子によって形成される間隙、細孔の内部にも存在している必要がある。図2は、脱硝触媒組成物の断面をSEMで解析した写真であり、従来技術では、図2の左上に示すように、セリウム含有酸化物Bが酸化ジルコニウム系担体Aの一次粒子の間に存在している。これに対して、本発明では、図2の右上、及び下2枚に示すように、セリウム含有酸化物Bが酸化ジルコニウム系担体Aの表面かつ二次粒子の間隙に存在している。なお、図2の右下は、左下の一部を拡大したものであるが、セリウム含有酸化物Bが酸化ジルコニウム系担体Aの二次粒子の間隙に浸透していることが分かる。また、図3には、本発明の脱硝触媒組成物の細孔分布とNO浄化率を測定して、CeO2の担持位置を解析した結果を示しており、これによってCeO2は、一次粒子間100nm未満に担持されにくく、主に二次粒子間100~1000nmに存在したときに、高いNO浄化特性が得られることが分かる。本発明において、CeO2の二次粒子間100~1000nmへの存在確率は、50以上であることが望ましい。存在確率は、60以上が好ましく、より好ましくは70以上であり、80以上であることが一層好ましい。本触媒反応においては、Rh/ZrO2とCeO2とが適度な距離間隔を有することが重要である。反応場であるRh/ZrO2粒子と酸素拡散性制御機能を有するCeO2粒子の距離間隔が遠くなり、例えば20μmになると、CeO2添加によるNO浄化性能の向上効果が低下傾向にあることが確認されている。本発明の大きな特徴は、触媒調製時の高温での熱処理後に、酸化ジルコニウムと酸化セリウムとの固溶化を抑制しながら、酸化ジルコニウム相と酸化セリウム相とその界面を有する特異な触媒構造体が形成され、この特異な触媒構造体によって有効な脱硝作用がもたらされることである。また、セリウム含有酸化物Bの粒径は、5nm~20μmとすることが好ましく、10nm~2μmとすることがより好ましい。これにより、セリウム含有酸化物Bが、酸化ジルコニウム系担体Aの表面及び二次粒子の間隙に存在することを可能にする。セリウム含有酸化物Bの粒径が小さく5nm未満であると、酸化ジルコニウム系担体Aの一次粒子間の細孔5~100nmに浸透し、一方、粒径が大きく、10nmほどであれば酸化ジルコニウム系担体Aの一次粒子間の細孔には存在しにくく、二次粒子の間隙に選択的に存在することになるものと推定される。セリウム含有酸化物Bは、1000°C熱処理後において主として酸化セリウムの単一相からなることが望ましく、酸化ジルコニウムとの固溶体混合酸化物の形態で存在してもよいが、単一相の含有量が60以上であることが好ましく、70以上がより好ましく、80以上であることがさらに好ましい。セリウム含有酸化物Bが、主として酸化セリウムの単一相からなることで、Rh/ZrO2からの酸素濃度低減の作用効果が向上する。これに対して、酸化ジルコニウムとの固溶体が増加し、単一相の含有量が60未満になると、脱硝性能が低下することがあり、好ましくない。同様な観点から、セリウム含有酸化物Bの酸化ジルコニウム系担体Aへの固溶度は、50以下であることが好ましく、40以下であることがより好ましい。なお、セリウム含有酸化物Bの酸化ジルコニウム系担体Aへの固溶度とは、具体的には、次式4で定義される。固溶度=100×ZrO2中に固溶したCeO2濃度/{ZrO2CeO2中の全CeO2濃度}4ここで、ZrO2中に固溶したCeO2の濃度Xと実試料のピーク位置の数値Pには以下の式5の関係がある。ただし、ZrO2中に固溶したCeO2は完全に固溶しているものとする。X=100×49.550-P/49.550-47.4795なお、式5中、49.550及び47.479は、XRD測定から得られる回折パターンの220面のZrO2及びCeO2のピーク位置の数値である。したがって、本発明においては、セリウム含有酸化物Bの酸化ジルコニウム系担体Aへの固溶度は、XRD測定から求められるZrO2およびCeO2の220面のピーク位置を基準とし、そこからの実試料のピークシフト幅から算出している。セリウム含有酸化物Bは、その含有量によって制限されないが、酸化ジルコニウム系担体Aに対して、1~50重量であることが好ましく、1~30重量がより好ましく、1~20重量がさらに好ましく、1~10重量であることが最も好ましい。この範囲であれば優れた脱硝性能を得ることができる。本発明の触媒組成物は、上記の成分のみで所望の脱硝性能を期待することができるが、必要により、耐熱性が高いアルミナ、シリカ-アルミナなどの複合酸化物などを含有することができる。アルミナとしてはγ-アルミナ、α-アルミナが挙げられる。複合酸化物には、シリカ-アルミナのほか、シリカ-アルミナ-ジルコニア、シリカ-アルミナ-ボリアなどのアルミナを含む複合酸化物等がある。2.脱硝触媒組成物の製造方法本発明の脱硝触媒組成物は、製造方法によって限定されず、例えば、次のような方法によって製造できる。1まず、酸化ジルコニウムを主成分とする平均粒径1~50μmの原料粉末にロジウムRhを必須成分とする貴金属元素Cを含む水溶液を吸水担持し、必要により500°Cで0.5~1時間焼成することにより、酸化ジルコニウム系担体Aに貴金属元素Cが担持された触媒粉末を調製する以下、第一の工程ともいう。次に、平均粒径0.1~20μmのセリウム含有酸化物Bの原料粉末を混合して、粒度調整のため必要により粉砕処理を行い、酸化ジルコニウム系担体Aの二次粒子表面かつ二次粒子の間隙にセリウム含有酸化物Bを分散して担持し、必要により成形した後、酸素含有雰囲気下、500°Cで0.5~1時間焼成することができる以下、第二の工程ともいう。2また、上記第一の工程で酸化ジルコニウム系担体Aに貴金属元素Cが担持された触媒粉末を調製した後、上記第二の工程に代えて、平均粒径5~20nmのセリウム含有酸化物の原料ゾルをpH2~9で混合して、酸化ジルコニウム系担体Aの表面かつ二次粒子の間隙に選択的にセリウム含有酸化物Bを分散して担持し、必要により成形した後、酸素含有雰囲気下、500°Cで0.5~1時間焼成することができる。3このほかに、上記第一の工程で酸化ジルコニウム系担体Aに貴金属元素Cが担持された触媒粉末を調製した後、アンモニア水を含浸した後、上記第二の工程に代えて、セリウム含有化合物の水溶液を混合して、酸化ジルコニウム系担体Aの表面かつ二次粒子の間隙に選択的にセリウム含有酸化物Bを分散して担持し、必要により成形した後、酸素含有雰囲気下、500°Cで0.5~1時間焼成することでも製造することができる。3.一体構造型脱硝触媒本発明の脱硝触媒組成物は、上記触媒成分が各種担体表面に被覆された構造型触媒として用いることができる。ここで担体の形状は、特に限定されるものではなく、角柱状、円筒状、球状、ハニカム状、シート状などから選択可能であるが、ハニカム構造担体が好ましい。構造型担体のサイズは、特に制限されないが、角柱状、円筒状、球状のいずれかであれば、例えば数ミリから数センチの直径長さのものが使用できる。ハニカム構造担体とは、コージェライト、シリコンカーバイド、窒化珪素等のセラミックや、ステンレス等の金属からなるもので、構造担体中の全体に渡って伸びている平行な多数の微細な気体流路を有するものである。このうち材質としてはコージェライトが耐久性、コストの理由で好ましい。また、このようなハニカム構造担体としては、さらに開口部の孔数についても処理すべき排気ガスの種類、ガス流量、圧力損失あるいは除去効率などを考慮して適正な孔数が決められる。そのセル密度は100~900セル/inch2であることが好ましく、200~600セル/inch2である事がより好ましい。セル密度が900セル/inch2を超えると、付着した粒子状物質PMで目詰まりが発生しやすく、100セル/inch2未満では幾何学的表面積が小さくなるため、触媒の有効使用率が低下してしまう。なお、セル密度とは、ハニカム構造担体を気体流路に対して直角に切断した際の断面における単位面積あたりのセル数のことである。また、ハニカム構造担体には、気体流路が連通しているフロースルー型構造体と、気体流路の一部端面が目封じされ、かつ気体流路の壁面を通して気体が流通可能になっているウォールフロー型構造体とが広く知られている。フロースルー型構造体であれば空気抵抗が少なく、排気ガスの圧力損失が少なくすることが可能であり、また、ウォールフロー型構造体であれば、排気ガス中に含まれる粒子状成分を濾し取ることが可能である。本発明の脱硝触媒組成物は、そのどちらの構造体にも用いる事ができる。本発明の一体構造型脱硝触媒は、前記脱硝触媒組成物と、必要に応じてバインダーなどを水系媒体と混合してスラリー状混合物にしてから、一体構造型担体へ塗工して、乾燥、焼成する事により製造される。すなわち、まず、脱硝触媒組成物と水系媒体を所定の比率で混合してスラリー状混合物を得る。本発明においては、水系媒体は、スラリー中で脱硝触媒組成物が均一に分散できる量を用いれば良い。この際、必要に応じてpH調整のための酸、アルカリを配合したり、粘性の調整やスラリー分散性向上のための界面活性剤、分散用樹脂等を配合する事ができる。スラリーの混合方法としては、ボールミルなどによる粉砕混合が適用可能であるが、他の粉砕、もしくは混合方法を適用しても良い。次に、一体構造型担体へスラリー状混合物を塗工する。塗工方法は、特に限定されないが、ウオッシュコート法が好ましい。本発明の脱硝触媒組成物は、このようなハニカム構造担体に対して、50~350g/Lの担持量で被覆されることが好ましく、特に80~250g/Lである事がより望ましい。塗工した後、乾燥、焼成を行う事により触媒組成物が担持された一体構造型脱硝触媒が得られる。なお、乾燥温度は、100~300°Cが好ましく、100~200°Cがより好ましい。また、焼成温度は、300~700°Cが好ましく、400~600°Cが好ましい。加熱手段については、電気炉やガス炉等の公知の加熱手段によって行う事ができる。4.脱硝方法本発明の脱硝方法では、NO窒素酸化物及びCO一酸化炭素、O2酸素を含む排気ガスを、空気/燃料比A/Fが14.7以上の酸化的雰囲気を含めた広範囲において、350~800°Cの温度範囲で、前記の脱硝触媒組成物と接触させることを特徴とする。ガソリンエンジン自動車では、排気ガスの流速、並びに排気ガスの温度は走行条件によっても異なるが、空間速度は概ね40000~200000/hrであり、排気ガスの温度は概ね300~1000°Cである。さらに、ガソリンエンジン自動車ではアクセルのオンオフやブレーキ、シフトチェンジなどにより空気/燃料比A/Fが絶えず変動しており、化学量論空燃比14.7を基準にして燃料が不足なLeanと燃料が過剰であるRichの状態がある。本発明の脱硝方法は、このような空間速度域、温度域において、特にNO浄化反応が進行しにくいA/Fが20までのLean状態でも浄化性能を発揮できる。以下、本発明の実施例、比較例を示すが、本発明は、この実施例に限定して解釈されるものではない。なお、触媒の構造、表面状態などは次の方法で分析した。1XRD測定:実施例および比較例で得られた粉末サンプルは、X線回折測定装置を用いて回折パターンを測定し、ICSDカードデータと照合することで、触媒成分の同定を行なった。半導体検出器を用いて、45kV-40mA、StepSize0.0167s、ScanSpeed0.107815°/sの条件で測定を行なった。得られた回折パターンからガウス関数によるピーク分離を行い、ピーク位置と半値幅を定めた。さらに、ZrO2220面のピーク位置からCeO2のZrO2母材との固溶度をピークシフト幅から算出し、また、半値幅からシェラーの式を用いてCeO2の結晶子径を算出した。2材料粉末の粒度分布測定:紫外線半導体レーザーの粒度分布測定装置を用いて粉末の粒度分布を測定した。3SEM測定:実施例および比較例の粉末サンプルを樹脂に埋め、カーボン蒸着の前処理を行なった後、走査型電子顕微鏡で触媒構造の観察を行なった。加速電圧5kV、対物絞り60μm、後方散乱電子検出器RBSDの条件で測定を行なった。また、エネルギー分散型検出器を用いて、粒子の定性を行なった。さらに、解析ソフトWinROOFを用いて、各種触媒成分のサイズを計測した。4CO-MSA測定貴金属の分散度測定:各種粉末サンプル1.0gをH2中で400°C10分の還元前処理を行なった後に、CO吸着量測定装置を用いて、COパルス吸着法によりCO吸着量を測定し、貴金属の露出面積を算出した。5細孔分布測定:各種粉末サンプル0.3gを乾燥後、Hg圧入測定法により、触媒サンプルの細孔分布を測定した。CeO2未添加のサンプルと比較し、細孔容積の減少率から添加CeO2の担持位置を推定した。実施例1まず、BET40~70m2/gおよび平均細孔径10~50nmの10Nd2O3-10La2O3-80ZrO2複合酸化物粉末を担体として用意した。次に、この担体9.45gに、7.35wt硝酸ロジウム水溶液0.68gRh0.05g相当を水2.0gで希釈した水溶液を含浸担持した。この含水粉末に、続けて、pH2~3およびゾル径5~30nm、CeO2濃度15、ζ電位のCeO2ゾル水溶液3.29gCeO20.50g相当を含浸担持し、一晩熟成後、500°C1時間の焼成を行なった。焼成後の粉末触媒4.0gをアルミナルツボに入れて、電気炉にて1000°C6時間Air中で熱処理を行なった。本発明の脱硝触媒組成物の組成を表1に、また、この脱硝触媒組成物の断面をSEMで解析した写真を図2の下段に示す。次に、この耐久処理後の触媒50mgをメノウ乳鉢で粉砕して、石英製サンプルホルダーに入れ、昇温脱離ガス分析装置TPDにて触媒性能試験を行なった。ガス流量は300cc/minで、ガス組成と温度プロファイルは図4に示すようにした。この結果、本発明の脱硝触媒組成物は、ストイキオ近傍から酸素が過剰なLeanA/F13.6~17雰囲気下で優れた脱硝性能が発揮されることが確認できた。実施例2実施例1のCeO2ゾル溶液の代わりに、pH7~9およびゾル径10~30nm、CeO2濃度12、ζ電位-のCeO2ゾル水溶液4.27gCeO20.50g相当を用いた。本発明の脱硝触媒組成物の組成を表1に示す。次に、実施例1と同様にして触媒性能試験を行なった。この結果、本発明の脱硝触媒組成物は、図4に示すように、ストイキオ近傍から酸素が過剰なLeanA/F13.6~17雰囲気下で優れた脱硝性能が発揮されることが確認できた。実施例3実施例1と同様に、硝酸ロジウム水溶液を含浸させたZrO2粉末に28アンモニア水2.0gを含浸し、さらに続けて29.20硝酸セリウム水溶液1.71gCeO20.5g相当を追加で含浸坦持した。その後、同様の熟成焼成処理を行なった。本発明の脱硝触媒組成物の組成を表1に、また、この脱硝触媒組成物の断面をSEMで解析した写真を図2上段右側に示す。次に、実施例1と同様にして触媒性能試験を行なった。この結果、本発明の脱硝触媒組成物は、図4に示すように、ストイキオ近傍から酸素が過剰なLeanA/F13.6~17雰囲気下で優れた脱硝性能が発揮されることが確認できた。実施例4実施例1と同様に、硝酸ロジウム水溶液を含浸させたZrO2粉末を焼成し、Rh担持ZrO2粉末を調製した。このRh/ZrO2粉末とBET150~200m2/gのCeO2粉末材料および水を95:5:400の割合で混合し固形分20wt、1時間ミリングを行い、50粒度が2.0μmになるようにスラリーを調製した。当該スラリー100gを蒸発皿に入れ、150°Cに加熱したホットプレート上で撹拌しながら30分蒸発乾固させ、さらに80°Cの乾燥機で一晩乾燥し、500°C1時間の焼成を行なった。本発明の脱硝触媒組成物の組成を表1に示す。次に、実施例1と同様にして触媒性能試験を行なった。この結果、本発明の脱硝触媒組成物は、図4に示すように、ストイキオ近傍から酸素が過剰なLeanA/F13.6~17雰囲気下で優れた脱硝性能が発揮されることが確認できた。実施例5実施例4のRh/ZrO2粉末とCeO2粉末を同様の割合で、50粒度20μmになるようにメノウ乳鉢を用いて粉砕混合した以外は、同様にして表1に示す本発明の脱硝触媒組成物を調製した。次に、実施例1と同様にして触媒性能試験を行なった。この脱硝触媒組成物は、図4に示すように、酸素が過剰なLeanA/F15.3~17雰囲気下では、実施例1と比べると脱硝性能が若干低いが、実用上は問題がない。比較例1実施例1で用いたCeO2ゾル水溶液を添加せず、硝酸ロジウム含浸ZrO2粉末を焼成した以外は、同様にして表1に示す比較用の脱硝触媒組成物を調製した。また、この脱硝触媒組成物の断面をSEMで解析した写真を図2上段左側に示す。次に、実施例1と同様にして触媒性能試験を行なった。この脱硝触媒組成物は、図4に示すように、ストイキオ近傍から酸素が過剰なLeanA/F13.6~17雰囲気下では、実施例1と比べると脱硝性能が低いことが確認できた。比較例2実施例1のCeO2ゾル水溶液の代わりに、29.2の硝酸セリウム水溶液1.71gを用いた以外は、同様にして表1に示す比較用の脱硝触媒組成物を調製した。次に、実施例1と同様にして触媒性能試験を行なった。この脱硝触媒組成物は、図4に示すように、ストイキオ近傍から酸素が過剰なLeanA/F13.6~17雰囲気下では、実施例1と比べると脱硝性能が低いことが確認できた。比較例3実施例3のアンモニア水と硝酸セリウム水溶液の添加順序を逆にして、硝酸ロジウム含浸ZrO2粉末に硝酸セリウム、そしてアンモニア水の順に添加した以外は、同様にして表1に示す比較用の脱硝触媒組成物を調製した。次に、実施例1と同様にして触媒性能試験を行なった。この脱硝触媒組成物は、図4に示すように、酸素が過剰なLeanA/F15.3~17雰囲気下では、実施例1と比べると脱硝性能が低いことが確認できた。比較例4実施例4のRh/ZrO2粉末とCeO2粉末を同様の割合で、50粒度0.2μmになるようにビーズミルを用いて粉砕混合した以外は、同様にして表1に示す比較用の脱硝触媒組成物を調製した。次に、実施例1と同様にして触媒性能試験を行なった。この脱硝触媒組成物は、図4に示すように、酸素が過剰なLeanA/F15.3~17雰囲気下では、実施例1と比べると脱硝性能が低いことが確認できた。比較例5BET40~70m2/gおよび平均細孔径10~50nmの10CeO2-5.0Nd2O3-5.0Y2O3-80ZrO2複合酸化物粉末担体に、硝酸ロジウム水溶液を含浸担持した後、同様の熟成焼成処理を行なった。こうして表1に示す比較用の脱硝触媒組成物を調製した。次に、実施例1と同様にして触媒性能試験を行なった。この脱硝触媒組成物は、図4に示すように、酸素が過剰なLeanA/F15.3~17雰囲気下では、実施例1と比べると脱硝性能が低いことが確認できた。評価上記のとおり、実施例の触媒は、比較例よりもNO浄化率が高く、CO-NO反応の選択性が向上することが明らかである。なお、NO浄化性能は1000°C熱処理後のCeO2の状態に大きく依存した。1000°C熱処理中に添加したCeO2のZrO2母材への固溶度が低く40以下、CeO2相とZrO2相の両方を維持している触媒構造が活性点近傍の酸素濃度を低減でき、高いCO-NO反応性を示したと考えられる。一方、CeO2がZrO2母材と固溶度が高い場合、Rh/ZrO2活性点近傍の酸素拡散性が向上するため、CO-O2反応が支配的に進行し、NO浄化反応性が低下したと考えられる。また、添加したCeO2が固溶していない場合でも、実施例5のように反応場であるRh/ZrO2粒子と酸素拡散性制御機能を有するCeO2粒子の距離間隔が遠くなると20μm、CeO2添加によるNO浄化性向上効果が低下傾向にあることから、Rh/ZrO2とCeO2との適度な距離間隔が本触媒反応において重要な因子であることも示唆された。