"強磁性アモルファス合金リボンであって、該合金リボンは:FeaSibBcCdで示され、80.5≦a≦83原子、0.5≦b≦6原子、12≦c≦16.5原子、0.01≦d≦1原子、abcd=100である組成を有し偶発的な不純物を含む合金を含み、;該リボンは、リボン長さ、リボン厚さ、リボン幅、および、キャスティング雰囲気側のリボン表面を有し;該リボンは、キャスティング雰囲気側のリボン表面上に形成されたリボン表面欠陥を有し;該リボンの表面欠陥の測定は、欠陥の長さ、欠陥の深さ、および、欠陥の出現頻度に関してなされ;リボン長さ方向の欠陥の長さは5mm~200mmであり、欠陥の深さは0.4×tμm未満であり、欠陥の出現頻度はリボン長さ1.5m内で0.05×w回未満であり、ここでtはリボン厚さであり、wはリボン幅であり;および、該リボンは、アニールされた直線状ストリップの形態で、60Hzおよび1.3Tの誘導レベルで測定したところ、1.60Tを超える飽和磁気誘導、および、0.14W/kg未満の磁気コア損失を示す、上記合金リボン。前記Si含量bおよびB含量cとFe含量aおよびC含量dとが、b≧166.5×100-d/100-2a、および、c≦a-66.5×100-d/100で示される関係に従って相関する、請求項1に記載の強磁性アモルファス合金リボン。前記リボンが、1.1N/m以上の溶融合金の表面張力を有する溶融状態の前記合金からキャスティングされたものである、請求項1に記載の強磁性アモルファス合金リボン。Cu、MnおよびCrからなる群より選択される少なくとも1種の微量元素をさらに含む、請求項1に記載の強磁性アモルファス合金リボン。前記Cu含量が、0.005~0.20質量である、請求項4に記載の強磁性アモルファス合金リボン。前記Mn含量が、0.05~0.30質量であり、前記Cr含量が、0.01~0.2質量である、請求項4に記載の強磁性アモルファス合金リボン。20原子以下のFeが、任意にCoで置き換えられてもよく、10原子以下のFeが、任意にNiで置き換えられてもよい、請求項1に記載の強磁性アモルファス合金リボン。前記リボンが、1,250°C~1,400°Cの温度で溶融状態の前記合金からキャスティングされたものである、請求項1に記載の強磁性アモルファス合金リボン。前記リボンが、溶融合金とリボンとの境界において、5体積未満の酸素を含む環境雰囲気でキャスティングされる、請求項1に記載の強磁性アモルファス合金リボン。強磁性アモルファス合金リボンの製造方法であって、該方法は:FeaSibBcCdで示され、80.5≦a≦83原子、0.5≦b≦6原子、12≦c≦16.5原子、0.01≦d≦1原子、abcd=100である組成を有し偶発的な不純物を含む合金を選択すること;溶融状態の該合金からキャスティングすること;および、リボン長さ、リボン厚さ、リボン幅、および、キャスティング雰囲気側のリボン表面を有するリボンを得ること、を含み、ここで該リボンは、キャスティング雰囲気側のリボン表面上に形成されたリボン表面欠陥を有し、該リボンの表面欠陥の測定は、欠陥の長さ、欠陥の深さ、および、欠陥の出現頻度に関してなされ、リボン長さ方向の欠陥の長さは5mm~200mmであり、欠陥の深さは0.4×tμm未満であり、欠陥の出現頻度はリボン長さ1.5m内で0.05×w回未満であり、ここでtはリボン厚さであり、wはリボン幅であり、および、該リボンは、アニールされた直線状ストリップの形態で、60Hzおよび1.3Tの誘導レベルで測定したところ、1.60Tを超える飽和磁気誘導、および、0.14W/kg未満の磁気コア損失を示す、上記方法。前記Si含量bおよびB含量cとFe含量aおよびC含量dとが、b≧166.5×100-d/100-2a、および、c≦a-66.5×100-d/100で示される関係に従って相関する、請求項10に記載の方法。前記溶融合金が、1.1N/m以上の表面張力を有する、請求項10に記載の方法。前記合金が、Cu、MnおよびCrからなる群より選択される少なくとも1種の微量元素をさらに含む、請求項10に記載の方法。前記Cu含量が、0.005~0.20質量である、請求項13に記載の方法。前記Mn含量が、0.05~0.30質量であり、前記Cr含量が、0.01~0.2質量である、請求項13に記載の方法。20原子以下のFeが、任意にCoで置き換えられてもよく、10原子以下のFeが、任意にNiで置き換えられてもよい、請求項10に記載の方法。前記キャスティングは、溶融状態の前記合金が1,250°C~1,400°Cの温度の状態にあるときに行われる、請求項10に記載の方法。前記キャスティングが、溶融合金とリボンとの境界において、5体積未満の酸素を含む環境雰囲気で行われる、請求項10に記載の方法。エネルギー効率のよい装置であって、該装置は:強磁性アモルファス合金リボンを含み、ここで該リボンは、FeaSibBcCdで示され、80.5≦a≦83原子、0.5≦b≦6原子、12≦c≦16.5原子、0.01≦d≦1原子、abcd=100である組成を有し偶発的な不純物を含む合金であり;該リボンは、リボン長さ、リボン厚さ、リボン幅、および、キャスティング雰囲気側のリボン表面を有し;該リボンは、キャスティング雰囲気側のリボン表面上に形成されたリボン表面欠陥を有し;該リボンの表面欠陥の測定は、欠陥の長さ、欠陥の深さ、および、欠陥の出現頻度に関してなされ;リボン長さ方向の欠陥の長さは5mm~200mmであり、欠陥の深さは0.4×tμm未満であり、欠陥の出現頻度はリボン長さ1.5m内で0.05×w回未満であり、ここでtはリボン厚さであり、wはリボン幅であり;および、該リボンは、アニールされた直線状ストリップの形態で、60Hzおよび1.3Tの誘導レベルで測定したところ、1.60Tを超える飽和磁気誘導、および、0.14W/kg未満の磁気コア損失を示し、ここで、該エネルギー効率のよい装置は、変圧器、回転式の機械、電気チョーク、磁気センサー、および、パルスパワー装置からなる群より選択されるいずれか一つである、上記装置。エネルギー効率のよい装置の製造方法であって、該方法は:FeaSibBcCdで示され、80.5≦a≦83原子、0.5≦b≦6原子、12≦c≦16.5原子、0.01≦d≦1原子、abcd=100である組成を有し偶発的な不純物を含む合金を選択すること;溶融状態の該合金からキャスティングすること;および、このようにしてキャスティングされた、リボン長さ、リボン厚さ、リボン幅、および、キャスティング雰囲気側のリボン表面を有する合金からリボンを得ることここで、該リボンは、キャスティング雰囲気側のリボン表面上に形成されたリボン表面欠陥を有し、該リボンの表面欠陥の測定は、欠陥の長さ、欠陥の深さ、および、欠陥の出現頻度に関してなされ、リボン長さ方向の欠陥の長さは5mm~200mmであり、欠陥の深さは0.4×tμm未満であり、欠陥の出現頻度はリボン長さ1.5m内で0.05×w回未満であり、ここでtはリボン厚さであり、wはリボン幅であり、該リボンは、アニールされた直線状ストリップの形態で、60Hzおよび1.3Tの誘導レベルで測定したところ、1.60Tを超える飽和磁気誘導、および、0.14W/kg未満の磁気コア損失を示す、および、該リボンを、エネルギー効率のよい装置の一部として組み込むこと、を含み、ここで、該エネルギー効率のよい装置は、変圧器、回転式の機械、電気チョーク、磁気センサー、および、パルスパワー装置からなる群より選択されるいずれか一つである、上記方法。0004従って、本発明の第一の形態である、高飽和磁気誘導、低い磁気コア損失、高いB-H矩形比、高い機械的な延性、高い長期熱安定性、および、高レベルのリボン製造可能性と共にリボン表面欠陥が低減された、強磁性アモルファス合金リボンが求められている。より具体的に言えば、キャスティング中のキャストリボン表面の品質を徹底的に研究したところ、キャスティングの初期段階において、リボンの長さ方向の欠陥の長さが約200mmを超える場合、または、欠陥の深さがリボン厚さの約40を超える場合、表面欠陥ができ始め、欠陥部位でリボンが破断し、その結果、突然キャスティングが止まってしまうことがわかった。このリボンの破断のために、キャスティング開始後30分以内にキャスティングが終了する割合は約20に達した。一方で、1.6T未満の飽和磁気誘導を有するリボンの場合、30分以内にキャスティングが終了する割合は約3であった。加えて、このようなリボンにおいて、欠陥の長さは200mm未満であり、欠陥の深さはリボン厚さの40未満であり、欠陥発生率は、リボンの長さ方向で1.5m毎に1個または2個であった。従って、連続的なキャスティングを達成するために、1.6Tを超える飽和磁気誘導を有するリボンにおけるリボンの長さ方向に沿って形成された表面欠陥の低減が必要なことは明らかであり、これも本発明のさらなる目的の一つである。0005本発明の形態によれば、強磁性アモルファス合金リボンは、FeaSibBcCdで示され、80.5≦a≦83原子、0.5≦b≦6原子、12≦c≦16.5原子、0.01≦d≦1原子、abcd=100である組成を有し偶発的な不純物を含む合金をベースとする。本リボンは、リボン長さ、リボン厚さ、リボン幅、および、キャスティング雰囲気側のリボン表面を有する。本リボンは、キャスティング雰囲気側のリボン表面上に形成されたリボン表面欠陥を有しており、リボン表面欠陥の測定は、欠陥の長さ、欠陥の深さ、および、欠陥の出現頻度に関してなされる。リボン長さ方向の欠陥の長さは5mm~200mmであり、欠陥の深さは0.4×tμm未満であり、欠陥の出現頻度はリボン長さ1.5m内で0.05×w回未満であり、ここでtおよびwはそれぞれリボン厚さおよびリボン幅である。本リボンは、アニールされた直線状ストリップの形態で、60Hzおよび1.3Tの誘導レベルで測定したところ、1.60Tを超える飽和磁気誘導、および、0.14W/kg未満の磁気コア損失を示す。0006本発明の一形態によれば、本リボンは、Si含量bおよびB含量cとFe含量aおよびC含量dとが、b≧166.5×100-d/100-2a、および、c≦a-66.5×100-d/100で示される関係に従って相関する組成を有する。0007本発明のその他の形態によれば、本リボンは、例えば1.1N/m以上の溶融合金の表面張力を有する溶融状態の上記合金からキャスティングされたものである。0008本発明の追加の形態によれば、本リボンはさらに、リボンの表面欠陥の低減に有利になるように、Cu、MnおよびCrの少なくとも1種の微量元素を含む。一つの選択肢において、Cu含量は、0.005~0.20質量である。その他の選択肢において、Mn含量は、0.05~0.30質量であってもよく、Cr含量は、0.01~0.2質量である。0009本発明のさらなるその他の形態によれば、本リボンにおいて、20原子以下のFeが、任意にCoで置き換えられてもよく、10原子未満のFeが、任意にNiで置き換えられてもよく、このようなリボンは、キャスティング中の溶融金属の表面張力を制御することによって表面欠陥が低減される。0010本発明のさらなる追加の形態によれば、本リボンのキャスティングは、1,250°C~1,400°Cの溶融温度で行われ、溶融金属の表面張力は、1.1N/m~1.6N/mの範囲内である。0011本発明の一以上の形態によれば、本リボンのキャスティングは、溶融合金とリボンとの境界において、5体積未満の酸素を含む環境雰囲気で行われる。0012本発明のその他の形態によれば、強磁性アモルファス合金リボンの製造方法は、FeaSibBcCdで示され、80.5≦a≦83原子、0.5≦b≦6原子、12≦c≦16.5原子、0.01≦d≦1原子、abcd=100である組成を有し偶発的な不純物を含む合金を選択すること;溶融状態の上記合金からキャスティングすること;および、リボンを得ること、を含む。本キャストリボンは、キャスティング雰囲気側の表面上に形成された表面欠陥を有する。リボン長さ方向の欠陥の長さは5mm~200mmであり、欠陥の深さは0.4×tμm未満であり、欠陥の出現頻度はリボン長さ1.5m内で0.05×w回未満であり、ここでtはリボン厚さであり、wはリボン幅である。本リボンは、アニールされた直線状ストリップの形態で、60Hzおよび1.3Tの誘導レベルで測定したところ、1.60Tを超える飽和磁気誘導、および、0.14W/kg未満の磁気コア損失を示す。0013本発明の追加の形態は、エネルギー効率のよい装置であり、ここで本装置は、強磁性アモルファス合金リボンを含み、本リボンは、FeaSibBcCdで示され、80.5≦a≦83原子、0.5≦b≦6原子、12≦c≦16.5原子、0.01≦d≦1原子、abcd=100である組成を有し偶発的な不純物を含む合金であり、さらにこのようなエネルギー効率のよい装置は、変圧器、回転式の機械、電気チョーク、磁気センサー、または、パルスパワー装置である。本キャストリボンは、キャスティング雰囲気側の表面上に形成された表面欠陥を有する。リボン長さ方向の欠陥の長さは5mm~200mmであり、欠陥の深さは0.4×tμm未満であり、欠陥の出現頻度はリボン長さ1.5m内で0.05×w回未満であり、ここでtはリボン厚さであり、wはリボン幅である。本リボンは、アニールされた直線状ストリップの形態で、60Hzおよび1.3Tの誘導レベルで測定したところ、1.60Tを超える飽和磁気誘導、および、0.14W/kg未満の磁気コア損失を示す。0014本発明の一以上の形態は、エネルギー効率のよい装置の製造方法であり、ここで本方法は、FeaSibBcCdで示され、80.5≦a≦83原子、0.5≦b≦6原子、12≦c≦16.5原子、0.01≦d≦1原子、abcd=100である組成を有し偶発的な不純物を含む合金を選択すること;溶融状態の上記合金からキャスティングすること;および、リボンを得ること、を含み、さらに本方法は、本リボンをエネルギー効率のよい装置の一部として組み込むことも含み、ここで本装置は、変圧器、回転式の機械、電気チョーク、磁気センサー、または、パルスパワー装置であり得る。本キャストリボンは、キャスティング雰囲気側の表面上に形成された表面欠陥を有する。リボン長さ方向の欠陥の長さは5mm~200mmであり、欠陥の深さは0.4×tμm未満であり、欠陥の出現頻度はリボン長さ1.5m内で0.05×w回未満であり、ここでtはリボン厚さであり、wはリボン幅である。本リボンは、アニールされた直線状ストリップの形態で、60Hzおよび1.3Tの誘導レベルで測定したところ、1.60Tを超える飽和磁気誘導、および、0.14W/kg未満の磁気コア損失を示す。0015以下の詳細な好ましい実施態様の説明および添付の図面を参照すれば、本発明をよりよく理解できるものと予想され、さらなる利点もそれらから明らかになると予想される。0016アモルファス合金リボンは、米国特許第4,142,571号で教示されたように、溶融合金を穴の開いたノズルで回転する冷却体表面上に噴出させることによって製造することができる。冷却体表面側のリボン表面は鈍く見えるが、それとは逆側の雰囲気に面する表面は光沢があり、これは溶融合金の流体の性質を反映している。以下の説明において、この側は、キャストリボンの光沢のある側とも称される。少量の溶融合金のしぶきがノズル表面上に固着し、溶融合金の表面張力が低い状態で迅速に凝固すると、結果としてリボン長さの方向に沿って形成された表面上の筋、割れ目およびひっかき傷状のラインのような表面欠陥が生じることが見出された。図1に割れ目および表面上の筋の例を示す。このような表面上の筋およびひっかき傷状のラインは、冷却体表面側のリボン表面とは逆側の雰囲気側に面するリボン表面上に形成された。それに続いて、リボンのソフトな磁気特性が損なわれる。ダメージを受ければ受けるほど、欠陥部位においてキャストリボンは裂けたり破断しやすくなり、結果としてリボンキャスティングの終了が起こる。0017さらなる観察から、以下のことが明らかになった:キャスティング中に、表面欠陥の数ならびにそれらの長さおよび深さはキャスティング時間と共に増加する。その進行は、欠陥の長さが5mm~200mmであり、欠陥の深さが0.4×tμm未満であり、欠陥の数がリボンの長さ方向に沿って0.05×w未満である場合ここでtおよびwは、キャストリボンの厚さおよび幅である、より遅いことを見出した。従ってリボン破断の発生率も低かった。一方で、リボン長さの方向に沿った欠陥の数が0.05×wよりも多いと、欠陥のサイズが大きくなり、結果としてリボンの破断が起こる。このことから、リボンを破断させずに連続的なキャスティングを行うには、ノズル表面上の溶融合金のしぶきの発生率を最小化する必要があることが示された。何度も試験した結果、本発明者等は、溶融合金のしぶきを減らすには、溶融合金の表面張力を高いレベルで維持することが重要であることを見出した。0018例えば、溶融合金の表面張力の作用を、1,350°Cの融解温度でFe81.4Si2B16C0.6の化学組成を有し1.0N/mの表面張力を有する溶融合金と、1,350°Cの融解温度でFe81.7Si4B14C0.3の化学組成を有し1.3N/mの表面張力を有する溶融合金とで比較した。Fe81.4Si2B16C0.6の組成を有する溶融合金は、Fe81.7Si4B14C0.3合金よりもノズル表面上のしぶきが多かったことが示され、結果的にキャスティング時間がより短くなった。リボン表面を試験したところ、Fe81.4Si2B16C0.6合金をベースとしたリボンは、リボン1.5mの範囲内により多くの欠陥があった。一方で、Fe81.7Si4B14C0.3合金をベースとしたリボンではこのような欠陥は観察されなかった。多数のその他の合金を溶融合金の表面張力作用を考慮して試験したところ、結果として、溶融合金の表面張力が1.1N/m未満の場合、溶融合金のしぶきが頻発し、リボン長さ1.5m内の欠陥の数が0.05×wよりも多いことがわかった。留意すべきことに、ノズル表面を表面コーティングと研磨で処理することによってノズル表面上の凝固した溶融合金のしぶきを最小化しようとする試みはうまくいっていない。そこで本発明者等は、境界近傍の酸素濃度を制御することによって溶融合金とリボンとの境界における溶融合金の表面張力を変化させる方法を考え出した。0019本発明者等がとった次の工程は、本発明の形態の一つである、キャストアモルファスリボンの飽和誘導が1.60Tを超える化学組成の範囲を発見することであった。この必要条件を満たす合金の組成は、FeaSibBcCdで示され、ここで、80.5≦a≦83原子、0.5≦b≦6原子、12≦c≦16.5原子、0.01≦d≦1原子、abcd=100であり、さらに鉄Fe、フェロシリコンFe-SiおよびフェロボロンFe-Bのような市販の原材料に一般的に見出される偶発的な不純物を含むことが見出された。0020SiおよびB含量について、以下の化学的な制限が、溶融合金の表面張力を増加させる目的を達成するのにより有利であることが見出された;b≧166.5×100-d/100-2a、および、c≦a-66.5×100-d/100。加えて、偶発的な不純物および意図的に添加された微量元素については、以下に示す所定の含量範囲を有する元素が有利であることがわかった:Mnは、0.05~0.30質量、Crは、0.01~0.2質量、Cuは、0.005~0.20質量である。002120原子未満のFeが、任意にCoで置き換えられてもよいし、10原子未満のFeが、任意にNiで置き換えられてもよい。上記の2段落で示された組成の範囲が選択された理由は、以下の通りである:Fe含量aが80.5原子未満であると、飽和誘導レベルが1.60T未満になり、一方でaが83原子を超えると、合金の熱安定性とリボン成形性が低下するためである。Feを、20原子以下のCo、および/または、10原子以下のNiで置き換えることが、1.60Tを超える飽和誘導を達成するのに有利であった。Siについては、0.5原子より高いと、リボン成形性を改善し、その熱安定性を強化し、6原子未満で、想定される飽和誘導レベルおよび高いB-H矩形比を達成することができた。Bについては、12原子より高く16.5原子未満で、合金のリボン成形性およびその飽和誘導レベルに好ましい作用を与え、この濃度を超えるとこのような有利な作用は減少した。これらの発見を図2の位相図に要約したが、ここで、溶融合金の表面張力が1.1N/mであるかまたはそれよりも高い領域1、および、溶融合金の表面張力が1.3N/mを超える領域2こちらがより好ましいが明確に示された。化学組成に関して、図2における領域1は、FeaSibBcCdここで、80.5≦a≦83原子、0.5≦b≦6原子、12≦c≦16.5原子、0.01≦d≦1原子、abcd=100であるによって定義され、領域2は、FeaSibBcCdここで、80.5≦a≦83原子、0.5≦b≦6原子、12≦c≦16.5原子、0.01≦d≦1原子、abcd=100であり、さらに、b≧166.5×100-d/100-2a、および、c≦a-66.5×100-d/100によって定義される。図2において、共晶組成を太い点線で示しており、これは、溶融合金の表面張力は、合金系の共晶組成近傍で低いことを示す。0022Cが、高いB-H矩形比と0.01原子を超える高飽和磁気誘導を達成するのに有効であったが、1原子を超えると溶融合金の表面張力が減少することから、0.5原子未満のCが好ましかった。偶発的な不純物および意図的に添加された微量元素のなかでも、Mnは、溶融合金の表面張力を減少させることから、許容できる濃度の限界は、Mn<0.3質量であった。より好ましくは、Mn<0.2質量である。Feベースのアモルファス合金中にMnとCが共存することにより合金の熱安定性が改善され、MnC>0.05質量が有効であった。Crも熱安定性を改善し、Cr>0.01質量が有効であるが、Cr>0.2質量だと合金の飽和誘導が減少した。CuはFeに溶解せず、リボン表面上に沈殿しやすい傾向があり、溶融合金の表面張力を高めるのに有用である;Cu>0.005質量が有効であり、Cu>0.02質量がより好ましいが、C>0.2質量だと脆いリボンになった。0.01~5.0質量のMo、Zr、HfおよびNbからなる群より選択される1種またはそれより多くの元素が許容できることが見出された。0023本発明の実施態様に係る合金は、1,250°C~1,400°Cの融解温度を有することが好ましく、この温度範囲において、溶融合金の表面張力は、1.1N/m~1.6N/mの範囲であった。1,250°C未満だと、キャスティングノズルが頻繁に詰りやすくなり、1,400°Cを超えると溶融合金の表面張力が減少した。より好ましい融点は、1,280°C~1,360°Cであった。0024溶融合金の表面張力σは、以下に示す、MaterialsTransactionsvol37Bpp445456Springerにより2006年に出版されたに記載された式によって決定された:σ=U2G3ρ/3.6λ20025上記式中、U、G、ρおよびλはそれぞれ、冷却体表面の速度、ノズルと冷却体表面とのギャップ、合金の質量密度、および、図3で示したようにリボンの光沢のある側の表面で観察された波型パターンの波長である。測定された波長λは、0.5mm~2.5mmの範囲であった。0026本発明者等は、キャスティングノズル真下の溶融合金とキャストリボンとの境界に濃度5体積以下の酸素ガスを提供することによって、表面欠陥をさらに減少させることができることを見出した。O2ガスの上限は、酸素ガス濃度が5体積を超えると溶融合金の表面張力は1.1N/m未満になることを示した図4に記載のO2濃度に対する溶融合金の表面張力のデータに基づいて決定された。0027本発明者等はさらに、本リボン製造方法で、本発明の実施態様に従って10μm~50μmのリボン厚さが得られることを見出した。厚さが10μm未満のリボンを形成することは困難であり、リボン厚さが50μmを超えるとリボンの磁気特性が変質した。0028本リボン製造方法は、本発明の実施態様に従って、実施例4で示されるようにより幅広なアモルファス合金リボンにも適用することができる。0029本発明者等にとっても意外なことであったが、コア材料の飽和誘導が高くなるとコア損失は増加するという一般的な予想に反して、強磁性アモルファス合金リボンは、低い磁気コア損失を示した。例えば、本発明の実施態様に係る強磁性アモルファス合金リボンのアニールされた直線状ストリップは、60Hzおよび1.3Tの誘導で測定したところ、0.14W/kg未満の磁気コア損失示した。0030実施例10031本発明の実施態様に係る化学組成を有するインゴットを製造し、1,350°Cで溶融金属から回転する冷却体上にキャスティングした。そのキャストリボンは100mmの幅を有し、その厚さは22~24μmの範囲であった。化学的な解析から、そのリボンは、0.10質量のMn、0.03質量のCu、および、0.05質量のCrを含んでいたことが示された。CO2ガスと酸素との混合物を、溶融合金とキャストリボンとの境界近傍に吹き込んだ。溶融合金とキャストリボンとの境界近傍の酸素濃度は3体積であった。溶融合金の表面張力σを、式σ=U2G3ρ/3.6λ2を用いて、キャストリボンの光沢のある側で波型パターンの波長を測定することによって決定した。キャスト開始してから30分後にリボンの長さ方向に沿って1.5m以内のリボン表面欠陥の数を測定し、3サンプルからの表面欠陥の最大数Nを表1に示した。リボンから切り出した一つのストリップを、リボンストリップの長さ方向に沿って適用された1500A/mの磁場で300°C~400°Cでアニールし、このようにして加熱処理されたストリップの磁気特性をASTM標準規格A-932に従って測定した。表1に得られた結果を列挙した。サンプル番号1~15は、溶融合金の表面張力σ、キャストリボン1.5mあたりの欠陥の数N、飽和誘導Bs、および、60Hzの励起、1.3Tの誘導における磁気コア損失W1.3/60に関する本発明の目的の必要条件を満たしていた。リボン幅が100mmであったため、Nの最大数は5であった。表2に、不良リボンサンプル番号1~6の例を示す。例えばサンプル番号1、3および4は好ましい磁気特性を示したが、溶融合金の表面張力が1.1N/mよりも低いことにより多数のリボン表面欠陥が生じた。サンプル番号2、5および6の溶融合金の表面張力は1.1N/mよりも高く、結果としてN=0となったが、Bsは1.60Tよりも低かった。0032実施例20033Fe81.7Si3B15C0.3の組成を有するアモルファス合金リボンを、O2ガス濃度を0.1体積から20体積空気と同じに変えたこと以外は実施例1の場合と同じキャスティング条件下でキャスティングした。表3に、得られた磁気特性Bs、W1.3/60、溶融合金の表面張力σ、および表面欠陥の最大数Nを列挙した。このデータから、酸素レベルが5体積を超えると、溶融合金の表面張力が減少し、それに続いて欠陥数も増加することによりキャスト時間がより短くなったことが実証された。0034実施例30035実施例2に記載の合金に少量のCuを添加し、インゴットを実施例1の場合と同様にキャスティングしてアモルファス合金リボンを形成した。磁気特性BsおよびW1.3/60、ならびに溶融合金の表面張力、ならびにリボン上に生じた欠陥の最大数を表4で比較した。0.25質量のCuを含むリボンは好ましい磁気特性を示したが脆かった。0.001質量のCuを含むリボンでは溶融合金の表面張力の増加は観察されなかった。0036実施例40037リボン幅を140mmから254mmに変え、リボン厚さを15μmから40μmに変えたこと以外は実施例1の場合と同じ条件下で、Fe81.7Si3B15C0.3の組成を有するアモルファス合金リボンをキャスティングした。表5に、得られた磁気特性Bs、W1.3/60、溶融合金の表面張力σ、および表面欠陥の数Nを列挙した。0038本発明の実施態様を示し説明したが、当業者には当然のことと思われるが、これらの実施態様において、本発明の原理および本質から逸脱することなく変更を施すことが可能であり、本発明の原理および本質の範囲は、請求項およびそれらと同等のもので定義される。"