"酸性触媒の存在下、反応圧力0.4~1.6MPaおよび反応温度155~205°Cにて、少なくとも3-メチル-1,3-ブタンジオールと水を反応器へ連続的または断続的に供給することによって3-メチル-1,3-ブタンジオールを脱水反応させ、かつ生成したイソプレンおよび水を連続的または断続的に反応系外へ取り出すことを特徴とする、イソプレンの製造方法。前記酸性触媒として燐酸水溶液を用いる、請求項1に記載のイソプレンの製造方法。前記燐酸水溶液の燐酸濃度が0.2~10質量である、請求項2に記載のイソプレンの製造方法。3-メチル-1,3-ブタンジオールの供給速度モル/時に対する水の供給速度モル/時の比率[水/3-メチル-1,3-ブタンジオール]が0.8~12である、請求項1~3のいずれかに記載のイソプレンの製造方法。しかし、特許文献1に記載の方法では、イソプレンの収率が充分ではなく、更なる改良の余地がある。また、特許文献2に記載の方法を本発明者らが追試したところ、安定して高い選択率を得ることが困難であり、90前後の選択率を安定して得るには、更なる改良の余地があることが判明した。そこで、本発明の課題は、安定的に高選択率でイソプレンを製造する方法を提供することにある。本発明者らが鋭意検討した結果、酸触媒を用いた3-メチル-1,3-ブタンジオールの脱水反応において、特許文献2に開示された温度および圧力よりも高温高圧条件下で、原料と共に水を供給しながら反応を実施することにより、イソプレンの選択率を安定的に高めることができることを見出し、本発明を完成するに至った。即ち、本発明は、下記[1]~[4]を提供するものである。[1]酸性触媒の存在下、反応圧力0.4~1.6MPaおよび反応温度155~205°Cにて、少なくとも3-メチル-1,3-ブタンジオールと水を反応器へ連続的または断続的に供給することによって3-メチル-1,3-ブタンジオールを脱水反応させ、かつ生成したイソプレンおよび水を連続的または断続的に反応系外へ取り出すことを特徴とする、イソプレンの製造方法。[2]前記酸性触媒として燐酸水溶液を用いる、上記[1]に記載のイソプレンの製造方法。[3]前記燐酸水溶液の燐酸濃度が0.2~10質量である、上記[2]に記載のイソプレンの製造方法。[4]3-メチル-1,3-ブタンジオールの供給速度モル/時に対する水の供給速度モル/時の比率[水/3-メチル-1,3-ブタンジオール]が0.8~12である、上記[1]~[3]のいずれかに記載のイソプレンの製造方法。本発明の製造方法によれば、安定的に高選択率でイソプレンを製造する方法を提供することができる。[イソプレンの製造方法]本発明は、酸性触媒の存在下、反応圧力0.4~1.6MPaおよび反応温度155~205°Cにて、少なくとも3-メチル-1,3-ブタンジオールと水を反応器へ連続的または断続的に供給することによって3-メチル-1,3-ブタンジオールを脱水反応させ、かつ生成したイソプレンおよび水を連続的または断続的に反応系外へ取り出すことを特徴とする、イソプレンの製造方法である。酸性触媒酸性触媒としては、燐酸、シュウ酸、硫酸、塩酸、ベンゼンスルホン酸、p-トルエンスルホン酸、酢酸などが挙げられる。これらの中でも、イソプレンの選択率の観点から、燐酸が好ましい。酸性触媒は、適宜、水溶液として使用することができ、反応系内に高沸点副生成物が発生することを抑制する観点から、水溶液として使用することが好ましい。水溶液とした場合の酸性触媒の濃度は、好ましくは0.2~10質量、より好ましくは0.4~10質量、より好ましくは0.5~5質量、さらに好ましくは0.5~4質量である。水溶液中の酸性触媒の濃度がこの範囲であれば、高沸点副生成物の生成が抑制され、イソプレンの選択率を高くすることができるとともに、3-メチル-1,3-ブタンジオールの転化率を高く維持することができる。なお、酸性触媒水溶液は、通常、反応開始前に反応器へ仕込んでおくことが好ましく、その時の酸性触媒水溶液の酸性触媒濃度が前記範囲であることが好ましい。3-メチル-1,3-ブタンジオール原料である3-メチル-1,3-ブタンジオールは工業的に容易に入手可能であり、また容易に製造可能である。例えば、イソブチレンとホルマリンとをプリンス反応させることによって3-メチル-1,3-ブタンジオールを製造することができる。当該プリンス反応の際の副生成物や未反応原料は、3-メチル-1,3-ブタンジオールから分離することなく、3-メチル-1,3-ブタンジオールに混入した状態であってもよい。原料である3-メチル-1,3-ブタンジオールに混入していてもよい化合物としては、具体的には、メタノール、tert-ブチルアルコール、4,4-ジメチル-1,3-ジオキサン、ホルムアルデヒド、3-メチル-3-ブテン-1-オール、3-メチル-2-ブテン-1-オール、メチルイソプロピルケトン、3-メチル-3-メトキシ-1-ブタノール、1,3-ジメトキシ-3-メチルブタンなどが挙げられる。このような混入していてもよい化合物の混入量は、3-メチル-1,3-ブタンジオール100質量部に対して、好ましくは100質量部以下、より好ましくは50質量部以下、より好ましくは30質量部以下、さらに好ましくは15質量部以下である。以下、特に断りがなくても、3-メチル-1,3-ブタンジオールは、前記混入していてもよい化合物が混入した3-メチル-1,3-ブタンジオールをも含む。また、3-メチル-1,3-ブタンジオールの反応器への供給速度は、転化率の観点から、反応器内の酸性触媒水溶液100質量部に対して、好ましくは10~70質量部/時、より好ましくは15~60質量部/時、より好ましくは15~50質量部/時である。水本発明では、3-メチル-1,3-ブタンジオールと共に水を反応器へ供給することによって、反応系内の酸性触媒の濃度の変動を抑制し、同時に、反応系内の圧力を一定値に維持し易くする。反応器への水の供給速度は、工業的に安定して生産する観点から、3-メチル-1,3-ブタンジオールの供給速度に対して一定範囲の比率になるよう調整することが好ましい。この観点から、3-メチル-1,3-ブタンジオールの供給速度モル/時に対する水の供給速度モル/時の比率[水/3-メチル-1,3-ブタンジオール]は、好ましくは0.8~12、より好ましくは0.8~10、より好ましくは0.9~9、さらに好ましくは1~9、特に好ましくは2~9である。使用する水としては特に制限は無く、例えばイオン交換水や蒸留水を好適に用いることができる。また、反応で生成する水を回収して用いてもよい。本発明では、反応温度を155~205°Cにすることが重要である。反応温度が155°C未満ではイソプレンの選択率が低くなり、一方、205°Cを超えてもイソプレンの選択率は高まらず、ユーティリティー負荷が増大するだけである。この観点から、反応温度は、好ましくは160~190°Cである。本発明では、反応圧力を0.4~1.6MPaにすることで、反応温度を上記高温状態に保持する。この観点から、反応圧力は、好ましくは0.5~1.4MPa、より好ましくは0.5~1.2MPa、さらに好ましくは0.5~1MPaである。反応圧力が0.4MPa未満であると、反応温度を155°C以上にすることが困難となる。反応は、窒素、アルゴンなどの不活性ガス雰囲気下に実施することが好ましく、不活性ガスによってある程度反応系内を加圧しておくことが好ましい。反応が始まると、生成したイソプレンおよび水の影響により反応器内の圧力が高まり続ける。そこで、適宜、ガスを放出することによって、反応圧力が前記範囲内になるように調整する。本発明は、酸性触媒の存在下、所定圧力および所定温度にて、少なくとも3-メチル-1,3-ブタンジオールと水を反応器へ連続的または断続的に供給することによって3-メチル-1,3-ブタンジオールを脱水反応させ、かつ生成したイソプレンおよび水を連続的または断続的に反応系外へ取り出すこと好ましくは留出させることいわゆる反応蒸留方式によって実施される。3-メチル-1,3-ブタンジオールと水は、反応圧力および反応成績を安定させる観点から、好ましくは前記所定比率にて反応器へ連続的に供給し、かつ、生成したイソプレンおよび水を連続的に反応系外へ留出させることが好ましい。なお、水としては、i酸性触媒水溶液の水、ii脱水反応によって生じる水、iii3-メチル-1,3-ブタンジオールと共に反応器へ供給する水、そしてiv反応器から留出させる水があるが、反応成績を安定化させる観点から、反応系内の水の量が常時ほぼ一定となるように反応を実施することが好ましい。反応開始時は、反応器内の圧力が所定値になるまで反応系内を密閉しておき、目的の圧力になった時点で、その圧力を保持するようにガス窒素、イソプレンおよび水蒸気を含有するガスを反応系外へ放出して調整することにより、反応器内の圧力を所定値に保持することができる。反応器から留出するイソプレンおよび水の合計留出速度但し、留出後に冷却して得られる液体状のものに換算した値。は、反応器へ供給する3-メチル-1,3-ブタンジオールと水の合計供給速度の0.8~1.2倍質量であることが好ましく、0.9~1.1倍質量であることがより好ましい。以下、実施例により本発明をさらに詳細に説明するが、本発明はかかる実施例により何ら限定されるものではない。なお、各例において、ガスクロマトグラフィー分析は以下の条件にて実施した。[ガスクロマトグラフィー分析条件]分析機器:GC14A株式会社島津製作所製検出器:FID水素炎イオン化型検出器使用カラム:DB-130m,膜厚5μmJWScientific社製分析条件:注入口温度:280°C、検出器温度:280°C昇温条件:40°C10分保持→5°C/分で昇温→250°C4分保持<実施例1>ハステロイ製の500mLオートクレーブに2.8質量リン酸水溶液300gを入れ、オートクレーブ内を窒素置換した後に、窒素にて0.7MPaに加圧し、加熱と撹拌1000回/分を開始した。内温が180°Cになったところで、3-メチル-1,3-ブタンジオールと水の混合液[1:8.8モル比]を174g/時にてオートクレーブ内へ供給した。内圧が0.92MPaになったところで、当該圧力を保つようにオートクレーブ内のガスの放出を開始した。放出されたガスは、オートクレーブに付属しているコンデンサで連続的に冷却して反応生成物を凝集し、該反応生成物をタンクに受け入れながら、4時間連続で運転を行った。タンク内の有機層および反応器内の反応液をガスクロマトグラフィーにより分析した結果、3-メチル-1,3-ブタンジオールの転化率は100、イソプレンの選択率は92.4であった。また、副生成物である3-メチル-3-ブテン-1-オールの選択率は0.7、メチルイソプロピルケトンの選択率は0.6であった。結果を表1に示す。<実施例2~8および比較例1~4>実施例1において、燐酸濃度、反応温度、反応圧力、3-メチル-1,3-ブタンジオールと水との混合比率、3-メチル-1,3-ブタンジオールおよび水の供給速度を表1に示すとおりに変更したこと以外は同様に操作を行なった。結果を表1に示す。表1中の注釈は以下の通りに説明される。1:3-メチル-1,3-ブタンジオールと水の混合液2:MBD=3-メチル-1,3-ブタンジオール表1より、本発明の製造方法によれば、安定的に高収率でイソプレンを製造できることがわかる。一方、反応温度および反応圧力が低い場合比較例1~3、イソプレンの選択率が大幅に低下し、かつ副生成物の選択率が増加することがわかる。また、反応温度および反応圧力が本発明における規定範囲内であっても、反応系内に水を供給せずに反応を行なった場合にはイソプレンの選択率が大幅に低下した比較例4。<実施例9>実施例3において、原料を、92質量の3-メチル-1,3-ブタンジオール、3質量の3-メチル-3-ブテン-1-オール、3質量の1,3-ジメトキシ-3-メチルブタンおよび2質量の3-メチル-3-メトキシ-1-ブタノールの混合液に変更し、3-メチル-1,3-ブタンジオールと水の混合比率を1:3モル比とし、105g/時でオートクレーブ内へ供給したこと以外は同様に操作を行った。その結果、原料の転化率は100、イソプレンの選択率は92.1であった。副生成物であるメチルイソプロピルケトンの選択率は0.8であった。<実施例10>実施例3において、原料を、イソブチレンとホルマリンとをプリンス反応させることによって得られた3-メチル-1,3-ブタンジオールを50質量含有する反応混合液に変更し、3-メチル-1,3-ブタンジオールと水の混合比率を1:6モル比とし、105g/時でオートクレーブ内へ供給したこと以外は同様に操作を行った。その結果、原料の転化率は100、イソプレンの選択率は89.0であった。副生成物であるメチルイソプロピルケトンの選択率は2.7であった。"