"掘削対象地盤を掘削する掘削ロッドにおいて、駆動力を受けて回転する主軸と、該主軸の先端部に設けられた掘削ビットと、周方向における傾斜が互いに異なる対向傾斜面を有しており、これら対向傾斜面の間隔が周方向へ漸次減少する少なくとも一対のプロペラ状の羽根からなり、前記主軸に設けられて該主軸と同軸回転し、余剰掘削土等を外周側へと押し出す力を作用させる撹拌翼と、を備える、掘削ロッド。複数の前記羽根が、周方向において等間隔に配置されている、請求項1に記載の掘削ロッド。前記羽根の前記主軸方向への投影面積が、当該羽根の先端が描く円の面積の1/8~1/6である、請求項1に記載の掘削ロッド。前記羽根の径が、前記掘削ビットにより掘削して形成される掘削孔の孔壁の内径よりも小さい、請求項1に記載の掘削ロッド。前記対向する羽根のうち上方に位置するものが、下方に位置するものよりも広い形状に形成されている、請求項1に記載の掘削ロッド。前記対向する羽根のうち上方に位置するものが、当該羽根の回転方向後方が前方側よりも広い形状に形成されている、請求項5に記載の掘削ロッド。前記羽根の少なくとも1枚は、当該羽根の回転方向後方が急斜面となる傾斜面を有している、請求項1に記載の掘削ロッド。前記羽根の少なくとも1枚は、当該羽根の径方向外周寄りが緩斜面となる傾斜面を有している、請求項1に記載の掘削ロッド。前記主軸は、当該主軸のうち前記対向する羽根の間における軸径がその他の部分における軸径よりも大きいものである、請求項1に記載の掘削ロッド。周方向における傾斜が互いに異なる対向傾斜面を有しており、これら対向傾斜面の間隔が周方向へ漸次減少する少なくとも一対のプロペラ状の羽根からなる撹拌翼と、駆動力を受けて回転する主軸と、該主軸の先端部に設けられた掘削ビットと、を備える掘削ロッドを用い、該掘削ロッドによって掘削対象地盤を掘削する際、地盤中における土砂、または該土砂とセメントミルクとの混合体を外周側へと押し出す力を前記撹拌翼によって作用させる、施工方法。しかしながら、上述のごとき従来の施工技術は、掘削時の排土量地表に排出される余剰掘削土の量を減少させるという着眼点を伴うものではない。余剰掘削土は産業廃棄物であり、環境への負荷を多くし、処理費用の増加も引き起こしているものであるため、杭の施工に際しては排土量を減少させることも重要なこととなっている。そこで、本発明は、杭施工に際して排土量を減少させるようにした掘削ロッドおよび施工方法を提供することを目的とする。かかる課題を解決するべく本発明者は種々の検討を行った。例えば、従来のごとき攪拌混合冶具を使用した定速施工方法では、対象地盤の硬さや透水性によっては施工時間が多くなってしまい、排土量が増えてしまうことが多い。この排土量は、掘削体積の約15~45程度とバラツキが大きく、確実に予想することは難しいものである。この点に着目すると、従来、より良く攪拌する方法は提案されているものの、それでいて尚かつ排土量を減少させる技術を併せ有する掘削治具や掘削方法は見当たらない。このような観点からさらに検討を重ねた本発明者は、かかる課題の解決に結び付く新たな知見を得るに至った。本発明はかかる知見に基づくもので、掘削対象地盤を掘削する掘削ロッドにおいて、駆動力を受けて回転する主軸と、該主軸の先端部に設けられた掘削ビットと、周方向における傾斜が互いに異なる対向傾斜面を有しており、これら対向傾斜面の間隔が周方向へ漸次減少する少なくとも一対のプロペラ状の羽根からなり、主軸に設けられて該主軸と同軸回転し、余剰掘削土等を外周側へと押し出す力を作用させる撹拌翼と、を備えるというものである。このような掘削ロッドにおいては、掘削時、主軸を回転させると、該主軸に設けられた撹拌翼が地盤中にて所定方向に回転するこのとき、一対のプロペラ状の羽根ブレードの間に入り込んだ余剰掘削土等地盤中の掘削土のほか、該掘削土とセメントミルクのような硬化材との混合体を含むは、上側の羽根の対向傾斜面から下向きへの力を受け、尚かつ下側の羽根の対向傾斜面からは上向きへの力を受ける。このように、上下から圧力を加えられた余剰掘削土等は、外周側径方向外側へと追いやられ、掘削孔の孔壁側に押し付けられながら練り付けられる。この結果、孔壁に練り付けられた余剰掘削土等の体積分だけ発生残土量が減り、環境に対する負荷が軽減する。また、複合杭の周面摩擦力の増大を見込むことができることから、杭としての性能を向上させることも可能となる。上述のごとき掘削ロッドにおいては、複数の羽根が、周方向において等間隔に配置されていることが好ましい。また、羽根の主軸方向への投影面積が、当該羽根の先端が描く円の面積の1/8~1/6であることが好ましい。さらに、羽根の径が、掘削ビットにより掘削して形成される掘削孔の孔壁の内径よりも小さいことが好ましい。また、対向する羽根のうち上方に位置するものが、下方に位置するものよりも広い形状に形成されていることも好ましい。この場合には、対向する羽根のうち上方に位置するものが、当該羽根の回転方向後方が前方側よりも広い形状に形成されていてもよい。また、羽根の少なくとも1枚は、当該羽根の回転方向後方が急斜面となる傾斜面を有していることも好ましい。また、羽根の少なくとも1枚は、当該羽根の径方向外周寄りが緩斜面となる傾斜面を有していることも好ましい。さらに、主軸は、当該主軸のうち対向する羽根の間における軸径がその他の部分における軸径よりも大きいものであることが好ましい。また、本発明にかかる施工方法は、周方向における傾斜が互いに異なる対向傾斜面を有しており、これら対向傾斜面の間隔が周方向へ漸次減少する少なくとも一対のプロペラ状の羽根からなる撹拌翼と、駆動力を受けて回転する主軸と、該主軸の先端部に設けられた掘削ビットと、を備える掘削ロッドを用い、該掘削ロッドによって掘削対象地盤を掘削する際、地盤中における土砂、または該土砂とセメントミルクとの混合体を外周側へと押し出す力を撹拌翼によって作用させる、というものである。本発明によれば、杭施工に際して排土量を減少させることができる。以下、本発明の構成を図面に示す実施の形態の一例に基づいて詳細に説明する。図1~図4に本発明にかかる掘削ロッドおよび施工方法の実施形態を示す。以下では、まず掘削ロッド3、杭打機10の構造について説明し、その後、該掘削ロッド3を用いた複合杭の施工方法について説明する。図2、図3において、符号3はオーガー13により回転駆動され、鋼管杭5が埋設される掘削孔4を掘削するための掘削ロッドである。掘削ロッド3の主軸31は中空構造であり、液体等を通じるための配管を兼ねている。また、掘削ロッド3の主軸31の先端部31aには、この掘削ロッド3が先行掘削する際にセメントミルク地盤改良材としての硬化材の一例を噴出するノズル図示省略が設けられている。さらに、主軸31の先端部31aよりも基端側には、地盤Gを掘削し、セメントミルクと掘削土とを撹拌混合する掘削ビット32が設けられている。この掘削ビット32の基端側には、先端側から順に、共回り防止翼33、第1撹拌翼34、第2撹拌翼35、プロペラ状撹拌翼36,37が主軸31に設けられている。共回り防止翼33は、掘削孔4の孔径を超える長さに形成されている翼で、両端が地盤3に入り込んだ状態となり、掘削ビット32と共回りしないようになっている。詳しくは図示していないが、共回り防止翼33はパイプ等を介して主軸31に対して相対回転可能な状態で取り付けられている。また、この共回り防止翼33と掘削ビット32は、土をせん断して細かく砕くのに適するようにある程度狭い間隔に配置されており図2参照、良質な改良体を形成することに寄与する。第1撹拌翼34、第2攪拌翼35は、掘削ロッド3の主軸31に固定された棒状部材からなる翼で、掘削ロッド3の主軸31とともに回転し、細かく砕かれた掘削土を掘削孔4内で攪拌する図2参照。本実施形態では、互いに直交するように配置された棒状部材をそれぞれ第1撹拌翼34、第2攪拌翼35としているが、これら翼の数や形状は特に限定されるものではなく、他の態様とすることもできる。プロペラ状撹拌翼36,37は、傾斜面36a,37aが対向するように配置された対のプロペラ状の羽根によって構成されている。本実施形態では、180度おきに配置された2枚のプロペラ状の羽根361によって軸方向先端側のプロペラ状撹拌翼36を構成し、同様に180度おきに配置された2枚のプロペラ状の羽根371によって軸方向基端側のプロペラ状撹拌翼37を構成している図3参照。先端側下側の羽根361と基端側上側の羽根371とは、周方向における傾斜が互いに異なる対向傾斜面36a,37aをそれぞれ有している図4参照。より具体的に説明すると、先端側の羽根361は、掘削ロッド3が時計回りに回転した際、余剰掘削土等を押し上げる上りの対向傾斜面36aを有し、基端側の羽根371は、掘削ロッド3が時計回りに回転した際、余剰掘削土等を押し下げる下りの逆傾斜の対向傾斜面37aを有している図3、図4参照。先端側の羽根361と基端側の羽根371は、これら対向傾斜面36a,37aの間隔が周方向へ漸次減少するように配置されている図4参照。これら先端側の羽根361と基端側の羽根371において、対向傾斜面36a,37aの間隔は特に限定されるものではなく、対象地盤Gの大きさや性状、当該掘削ロッド3の構造などに応じて適宜設定しうる。ここで、当該対向傾斜面36a,37aの間隔の一例を示せば、10cm~20cm程度である。また、先端側の羽根361と基端側の羽根371の大きさ軸方向への投影面積も適宜設定しうるものであるが、好適例を示せば、これら羽根361,371の先端が描く円の面積プロペラ状撹拌翼36,37によって撹拌可能な領域の1/8~1/6程度であることが好ましい。羽根361,371の大きさがこの程度であれば、掘削ロッド3の回転時における抵抗が大きくなりすぎない範囲で、余剰掘削土等を側方移動させつつ孔壁4a側に押し出す作用を十分に発現させやすい。さらに、先端側の羽根361と基端側の羽根371の径プロペラ径は、掘削ビットにより掘削して形成される掘削孔4の孔壁径のおよそ80よりも大きく、尚かつ該孔壁径よりも小さいものであることが好ましい。本実施形態では、これら羽根361,371の径を、孔壁径の90程度に設定している図2等参照。杭打機10は、リーダー12、オーガー13、振れ止め装置14などを有し、地盤Gを掘削し、当該掘削孔4に杭例えば鋼管杭5を立設させながら回転させて埋設する機械である図1参照。オーガー杭回転装置13は、鉛直方向に立設するリーダー12に沿って杭打時に移動可能に設けられており、当該リーダー12の長手方向に沿って昇降する図1参照。オーガー13には、鋼管杭5が直接またはヤットコ図示省略を介して連結されており、該オーガー13が回転駆動することによって当該鋼管杭5も回転させ、地盤Gに貫入させる。本実施形態では、少なくとも先端に貫入用の螺旋状羽根5bが設けられた鋼管杭5を用いており、このように鋼管杭5を回転させることにより、螺旋状羽根5bが生じさせる地中への推進力を利用して当該鋼管杭5を掘削孔4内に貫入させる。鋼管杭10が地盤Gに貫入する際、オーガー3もリーダー2に沿って降下する。続いて、上述の掘削ロッド3を用いて地盤Gを掘削し、掘削孔4に鋼管杭5を埋設するまでの一連の動作について順に説明する図1等参照。まず、掘削ロッド3を回転させながら掘進させて地盤Gを掘削する図1A、B参照。掘削の際は、例えば地上に設置されたプラント図示省略等から掘削ロッド3の内部に設けられた配管にセメントミルクを供給し、その配管の先端に位置するノズルから吐出させる。吐出されたセメントミルクは、掘削ビット32により撹拌され、地盤Gの余剰掘削土と混合されてスラリー化し、ソイルセメントコラム40を築造する。その後、掘削孔4から掘削ロッド3を引き抜く図1C参照。続いて、掘削孔4内に鋼管杭5を建て込む。鋼管杭5を建て込むには、まず杭打機10により鋼管杭5の基端杭頭を吊り上げ図1D参照、鋼管杭5の杭芯合わせをするとともに鉛直性を確認する図1E参照。その後、鋼管杭5を回転させてソイルセメントコラム40中に埋設し図1F参照、埋設したら鋼管杭5の杭頭レベル杭頭の鉛直方向位置を確認する図1G参照。本実施形態では、当該鋼管杭5のソイルセメントとの付着力を増強させる螺旋状羽根5aをその周囲に有する鋼管杭5を回転させながら掘削孔4内のソイルセメントコラム40中に埋設するようにしている。以上により、地盤改良によって築造された地盤G中のソイルセメントコラム40に補強部材として鋼管杭5を埋設した複合杭ソイルセメント鋼管複合杭1の施工が完了する。上述のごとき掘削ロッド3を用いて施工する本実施形態によれば、以下のごとき作用効果を奏することができる。すなわち、掘削ロッド3によって地盤Gを掘削する際、主軸31に設けたプロペラ状撹拌翼36,37を用い、先端側下側の羽根361によって余剰掘削土等余剰掘削土のほか、該余剰掘削土等と硬化材との混合体をも含むを上向きかつ上斜め孔壁4a側へ移動させ、尚かつ基端側上側の羽根371によって余剰掘削土等を下向きかつ下斜め孔壁4a側へ移動させる作用をもたらすことができる図2中の斜めの矢印、図4中の矢印参照。これら先端側の羽根361と基端側の羽根371は、対向傾斜面36a,37aの間隔を周方向へ漸次減少させるものであるため、これらプロペラ状撹拌翼36,37の間における余剰掘削土等は上下から圧力を受け、逃げ場を失い、外周側へと押し出される。したがって本実施形態の掘削ロッド3によれば、いわば平面的かつ立体的に余剰掘削土等を攪拌し、これと同時に、これら余剰掘削土等を孔壁4a側へと押し付けながら練り付けることができる図2中の横向きの矢印参照。この結果、本実施形態の掘削ロッド3によれば、孔壁4aに練り付けられた余剰掘削土等の体積分だけ発生残土量が減り、これによって環境に対する負荷を軽減することができる。また、プロペラ状撹拌翼36,37を用いることは、余剰掘削土等の攪拌混合の効率を改善することにもつながる。これによれば、地盤改良体のばらつきを抑制し、より均一化かつ高品質化した地盤改良体を実現することが可能となる。しかも、複合杭1の周面摩擦力の増大を見込むことができることから、当該複合杭1の強度と品質を向上させることができる。ここで、プロペラ状撹拌翼36,37による、余剰掘削土等を孔壁4a側への押し付け作用、練り付け作用をより大きく発現させる観点からすれば、主軸31のうち、対向する羽根361,371の間における部分を、その他の部分における部分よりも大きな軸径とすることも好ましい図2中に二点鎖線で示す符号31b参照。こうした場合、プロペラ状撹拌翼36,37の間の軸部側スペースを強制的になくすことにより余剰掘削土等に対する外周側への押し付け作用、練り付け作用を大きくすることが可能となる。なお、上述の実施形態は本発明の好適な実施の一例ではあるがこれに限定されるものではなく本発明の要旨を逸脱しない範囲において種々変形実施可能である。例えば上述した実施形態では、プロペラ状撹拌翼36,37として、上下に配置される先端側の羽根361と基端側の羽根371が平面視において重なり合うように配置されたものを示したが図3参照、この他、先端側の羽根361を先行させ、あるいは後退させるようにして、これら対向する先端側の羽根361と基端側の羽根371を周方向へずらした配置とすることもできる。一例として、粘性が強く、流動性が低い掘削土を掘削対象とする場合、このように先端側の羽根361と基端側の羽根371とを周方向へずらせば、これら上下の羽根361,371が2枚同時に掘削土に当たらず時間差で交互に当たるようになることから、抵抗を低減させることが可能となる。また、上述した実施形態では、上下に配置される先端側の羽根361と基端側の羽根371とが水平面を挟んで対称的に配置された、面対称の構造であるプロペラ状撹拌翼36,37を例示したが図4参照、これも好適例にすぎず、非対称の構造であってもよい。一例を示せば、対向する羽根361,371のうち基端側上側の羽根371が、当該羽根371の回転方向後方が前方側よりも広げられた形状に形成されていてもよい図4中の2点鎖線および図5参照。通常、余剰掘削土に対するセメントの含有率は70~80程度であるところ、当該セメント含有率が100程度とされた混合体は流動性が高くなる。このように流動性が高い混合体余剰掘削土等を対象とする場合において、羽根361を何らかの形で大型化することは、撹拌作用と孔壁側への押し付け作用をさらに効果的なものにしうる点で好適である。また、このように基端側上側の羽根371のみを大型化することは、地盤Gから掘削ロッド3を引き上げる際の邪魔になりにくい比較的、抵抗が生じにくいという点において好ましい。また、先端側の羽根361と基端側の羽根371とを非対称とする構造例をさらに示せば、特に図示はしていないが、先端側の羽根361と基端側の羽根371とで、傾斜面36a,37aに緩急の差を設けて傾斜の度合いを異ならせてもよい。また、上述した実施形態では、先端側の羽根361と基端側の羽根371の対向する傾斜面36a,37aについて具体的形態は特に言及しなかったが、これら傾斜面36a,37aは、対象地盤Gの大きさや性状、当該掘削ロッド3の構造などに応じて適宜設定しうる。具体的には、羽根361371の傾斜角翼角、プロペラピッチを可変としてもよいし、各羽根における傾斜角を互いに異ならせてもよい。また、傾斜面36a,37aは角度が一様である平滑面であってもよいし、自由な曲率をもった曲面であってもよい。曲率をもった曲面の例を挙げれば、羽根361371は、当該羽根361371の回転方向前方よりも後方ほど急斜面となるように変化する傾斜面36a37aを有していてもよい図6参照。あるいは、羽根361371の径方向外周寄りほど緩斜面となるように捻られた傾斜面36a37aであってもよい図7参照。羽根361371の径方向外周寄りほど緩斜面となるように変化する傾斜面36a37aであれば、主軸31側では余剰掘削土等に対して上下から圧力が作用し、外周側ほどその圧力は小さくなる。このため、内周側軸寄りの余剰掘削土等が内周側から外周側へと大きく移動しようとする働きを阻害することなくより有効に作用させることが可能となる。また、上述した実施形態では、上下に配置される先端側の羽根361と基端側の羽根371とからなる一対のプロペラ状撹拌翼36,37を例示したが図2参照、もちろん、このような羽根361,371が軸方向に沿って複数対配置された多段式の掘削ロッド3とすることもできる。同様に、上述した実施形態では、180度おきに配置された2枚のプロペラ状の羽根361371によって軸方向先端側のプロペラ状撹拌翼3637を構成した例を示したが図3参照、もちろん、同一平面に3枚以上の羽根を配置することもできる。この場合、これらの羽根は周方向において等間隔に配置されていることが好ましい。また、プロペラ状撹拌翼が多段式である場合においては、異なるプロペラ状撹拌翼別の段のプロペラ状撹拌翼の羽根が重なり合わないように主軸方向へ投影した場合に羽根どうしの重なりが無いか少なくなるように構成されていることが好ましい。この場合には、多少の施工抵抗の増加はあるとしても、より大きな押し付け効果をもって余剰掘削土等を孔壁4a側へと練り付けることが可能となる。また、プロペラ状撹拌翼36,37を構成する羽根361,371は、厚さの一様な板状の羽根であってもよいし、断面三角形のような厚さが変化する羽根であってもよい。要は、余剰掘削土等を側方に移動させつつ孔壁4a側に押し出す作用を発現させる傾斜面36a,37aを備えているものであれば、プロペラ状撹拌翼36,37の具体的な形態は特に限定されることがない。したがって、円板を分割したものを傾けた状態で主軸に取り付けた構成の羽根であってもプロペラ状撹拌翼を構成することが可能である。"