"炭素と炭素間に2重結合を有するハイドロフルオロオレフィンを単一冷媒、またはそれを少なくとも必ず含有し、2重結合を有しないハイドロフルオロカーボンと混合した作動冷媒を封入し、圧縮機構部は前記作動冷媒を吸入し、高圧とする圧縮室と、前記圧縮室にて高圧となった前記作動冷媒を排出する吐出ポートと、前記吐出ポートを覆う先端部を有する吐出バルブからなる回転式圧縮機であって、前記吐出ポートの開口総断面積を、前記作動冷媒の密度によって設定したことを特徴とした回転式圧縮機。前記圧縮室は、前記作動冷媒が吸入される吸入ポートと、前記吸入ポートと連通し、吸入された前記作動冷媒を圧縮する空間を形成するシリンダと、前記シリンダの端面を閉塞して前記圧縮室を形成する上下端板を有し、前記上端板もしくは下端板もしくは上下端板両側に前記吐出ポートを設けたことを特徴とする請求項1記載の回転式圧縮機。前記吐出ポートを前記シリンダに設けたことを特徴とする請求項1または2記載の回転式圧縮機。前記吐出ポートと前記吐出バルブとが接触する箇所が線接触となる凸部を、前記吐出ポート周囲または前記吐出バルブに設けたことを特徴とする請求項1~3のいずれか1項記載の回転式圧縮機。前記吐出バルブに、前記吐出ポートの孔形状に嵌合する凸部を設けたことを特徴とする請求項1~4のいずれか1項記載の回転式圧縮機。前記シリンダに切欠きを設け、この切欠きは、前記吐出ポートとの接触面では前記吐出ポートの開口断面形状に応じおり、前記吐出ポートとの接触面から反対方向には徐々に断面積が小さくなる形状としたことを特徴とする請求項1~5のいずれか1項記載の回転式圧縮機。前記吐出ポートの形状を円筒形状としたこと特徴とする請求項1~6のいずれか1項記載の回転式圧縮機。前記吐出ポートの形状をテーパ形状としたこと特徴とする請求項1~6のいずれか1項記載の回転式圧縮機。前記吐出ポートを複数設けることを特徴とする請求項1~8のいずれか1項記載の回転式圧縮機。前記吐出ポートの開口総断面積を、作動冷媒がR410Aを使用する場合に比べ、1.01~1.70倍に拡大したことを特徴とする請求項1~9のいずれか1項記載の回転式圧縮機。炭素と炭素間に2重結合を有するハイドロフルオロオレフィンを単一冷媒、またはそれを少なくとも必ず含有し、2重結合を有しないハイドロフルオロカーボンと混合した作動冷媒を封入し、圧縮機構部は前記作動冷媒を吸入し高圧とする圧縮室と、前記圧縮室にて高圧となった前記作動冷媒を排出する吐出ポートと、前記吐出ポートを覆う先端部を有する吐出バルブからなる回転式圧縮機であって、前記作動冷媒の吸入口から吐出ポートまでの経路の中で少なくともその圧力損失発生が最大となる部分の断面積を前記作動冷媒の密度によって設定したことを特徴とする回転式圧縮機。ハイドロフルオロオレフィンはテトラフルオロプロペンまたはトリフルオロプロペンとし、単一冷媒、またはそれらを主成分とし、地球温暖化係数が5以上、750以下となるように、望ましくは350以下となるようにそれぞれ2成分混合もしくは3成分混合した作動冷媒を封入したことを特徴とする請求項1~11のいずれか1項記載の回転式圧縮機。ハイドロフルオロオレフィンはテトラフルオロプロペンまたはトリフルオロプロペンを主成分とし、ジフルオロメタンとペンタフルオロエタンを、地球温暖化係数が5以上、750以下となるように、望ましくは350以下となるようにそれぞれ2成分混合もしくは3成分混合した作動冷媒を封入したことを特徴とする請求項1~12のいずれか1項記載の回転式圧縮機。冷凍機油はポリオキシアルキレングリコール類、ポリビニルエーテル類、ポリオキシアルキレングリコールまたはそのモノエーテルとポリビニルエーテルの共重合体、ポリオールエステル類およびポリカーボネート類の含酸素化合物を主成分とする合成油か、アルキルベンゼン類やαオレフィン類を主成分とする合成油としたことを特徴とする請求項1~12のいずれか1項記載の回転式圧縮機。ハイドロフルオロオレフィンをテトラフルオロプロペンHFO1234yfとし、ハイドロフルオロカーボンをジフルオロメタンHFC32とした、混合冷媒の混合比をテトラフルオロプロペンHFO1234yfを80、ハイドロフルオロカーボンをジフルオロメタンHFC32を20で構成された作動冷媒とし、前記吐出ポートの開口総断面積を、作動冷媒がR410Aを使用する場合に比べ、1.01~1.4倍に拡大したことを特徴とする請求項1~14のいずれか1項記載の回転式圧縮機。ハイドロフルオロオレフィンをテトラフルオロプロペンHFO1234yfとし、ハイドロフルオロカーボンをジフルオロメタンHFC32とした、混合冷媒の混合比をテトラフルオロプロペンHFO1234yfを60、ハイドロフルオロカーボンをジフルオロメタンHFC32を40で構成された作動冷媒とし、前記吐出ポートの開口総断面積を、作動冷媒がR410Aを使用する場合に比べ、1.01~1.2倍に拡大したことを特徴とする請求項1~14のいずれか1項記載の回転式圧縮機。しかしながら、塩素原子を含まず地球温暖化係数の低い炭素と炭素間に2重結合を有するハイドロフルオロオレフィンを主体とした冷媒の密度は、従来のHFC系冷媒の代表的な作動冷媒であるHFC410Aに比べ、低下する。この為、従来の形状の圧縮機を使用すると、使用冷媒を多くする必要があり、その結果として流量増加に伴い、圧力損失が大きくなる。また塩素原子を含まず炭素と炭素間に2重結合を有するハイドロフルオロオレフィンを主体とした冷媒は、高温で分解しやすい特性を有するため、過圧縮、再膨張による吐出温度の上昇を的確に抑制する必要がある。本発明は、従来技術の有するこのような問題点に鑑みてなされたものであり、圧力損失を確実に低減し、高効率で信頼性、耐久性に優れた、回転式圧縮機を提供することを目的としている。上記目的を達成するため、本発明に係る回転式圧縮機は、吐出ポートの開口総断面積を、作動冷媒の密度によって設定することを特徴とする回転式圧縮機としたものである。これによって、圧力損失を確実に低減し、信頼性、耐久性に優れた、高効率な回転式圧縮機を提供できる。本発明に係るロータリ圧縮機は、作動冷媒密度に応じた吐出ポートを設けることによって、冷媒分解による信頼性、耐久性の低下を抑制し、かつ、適正な吐出ポート面積を確保できるため、圧力損失を確実に低減できることから、高信頼性で高効率な回転式圧縮機を提供することができる。第1の発明は、炭素と炭素間に2重結合を有するハイドロフルオロオレフィンを単一冷媒、またはそれを少なくとも必ず含有し、2重結合を有しないハイドロフルオロカーボンと混合した作動冷媒を封入し、圧縮機構部は前記作動冷媒を吸入し、高圧とする圧縮室と、前記圧縮室にて高圧となった前記作動冷媒を排出する吐出ポートと、前記吐出ポートを覆う先端部を有する吐出バルブからなる回転式圧縮機であって、前記吐出ポートの開口総断面積を、前記作動冷媒の密度によって設定したことにより、作動冷媒流量増加に伴う圧力損失を確実に低減し、過圧縮による吐出温度の上昇を防止し、作動冷媒分解による、信頼性、耐久性の低減を抑制した、回転式圧縮機を提供することができる。第2の発明は、特に、第1の発明の前記圧縮室は、前記作動冷媒が吸入される吸入ポートと、前記吸入ポートと連通し吸入された前記作動冷媒を圧縮する空間を形成するシリンダと、前記シリンダの端面を閉塞し前記圧縮室を形成する上下端板を有し、前記上端板もしくは下端板もしくは上下端板両側に前記吐出ポートを設けた構成としたことにより、加工も容易にでき、組立も簡単となる。更に、吐出ポートを1箇所で構成すると開口断面積が大きくなり、デッドボリュームが増えるが、上下端板に分割して設けることによって、1つの吐出ポートの開口断面積は小さくなって、デッドボリュームを抑制し、かつ吐出ポートの開口総断面積を確保できる。また、上下端板で同じクランク回転角度で作動冷媒を吐出することができるため、デッドボリュームをさらに抑制することができ、更なる高信頼性と高効率化を図ることができる。ここで用いる、デッドボリュームとは圧縮室に連通はしているが、作動冷媒が残留や逆流を起こし、圧縮機の効率を低下させる要因となる空間のことである。第3の発明は、特に、第1または第2の発明の前記吐出ポートを前記シリンダに設けた構成とすることにより、開口断面積の確保が容易となり、高信頼性と高効率化を図ることができる。第4の発明は、特に、第1~3の発明の前記吐出ポートと前記吐出バルブとが接触する箇所が線接触となる凸部を、前記吐出ポート周囲または前記吐出バルブに設けた構成とすることにより、吐出ポートと吐出バルブの接触性が良くなることで作動冷媒が漏れを低減することができ、高信頼性で高効率な回転式圧縮機を提供することができる。第5の発明は、特に、第1~4の発明の前記吐出バルブに、前記吐出ポートの孔形状に嵌合する凸部を設けた構成とすることにより、吐出ポートのデッドボリュームを低減することができ更なる高効率な回転式圧縮機を提供することができる。第6の発明は、特に、第1~5の発明の前記シリンダに切欠きを設け、この切欠きは、前記吐出ポートとの接触面では前記吐出ポートの開口断面形状に応じおり、前記吐出ポートとの接触面から反対方向には徐々に断面積が小さくなる形状としたことにより、圧縮室から吐出ポートへ作動冷媒が流れる際の圧力損失を低減し、過圧縮を抑制することにより、高信頼性で高効率な回転式圧縮機を提供することができる。第7の発明は、特に、第1~6の発明の前記吐出ポートの形状を円筒形状としたことにより、加工が容易で、吐出ポート内の圧力損失が低減できる、高信頼性で高効率なロータリ圧縮機を提供することができる。第8の発明は、特に、第1~6の発明の前記吐出ポートの形状をテーパ形状としたことにより、吐出ポートのデッドボリュームを低減することができ更なる高効率な回転式圧縮機を提供することができる。第9の発明は、特に、第1~8の発明の吐出ポートを複数設ける構成としたことにより、設計自由度を高め、かつ高信頼性と高効率化を図ることができる。第10の発明は、特に、第1~9の発明の吐出ポートの開口総断面積を、作動冷媒がR410Aを使用する場合に比べ、1.01~1.70倍に拡大したことにより、確実に、高信頼性で高効率な回転式圧縮機を提供することができる。第11の発明は、炭素と炭素間に2重結合を有するハイドロフルオロオレフィンを単一冷媒、またはそれを少なくとも必ず含有し、2重結合を有しないハイドロフルオロカーボンと混合した作動冷媒を封入し、圧縮機構部は前記作動冷媒を吸入し高圧とする圧縮室と、前記圧縮室にて高圧となった前記作動冷媒を排出する吐出ポートと、前記吐出ポートを覆う先端部を有する吐出バルブからなる回転式圧縮機であって、前記作動冷媒の吸入口から吐出ポートまでの経路の中で少なくともその圧力損失発生が最大となる部分の断面積を前記作動冷媒の密度によって設定したことにより、吐出ポートのみならず、各部での圧力損失を低減することができ、高効率な回転式圧縮機を提供することができる。第12の発明は、特に、第1~11の発明のハイドロフルオロオレフィンはテトラフルオロプロペンまたはトリフルオロプロペンとし、単一冷媒、またはそれらを主成分とし、地球温暖化係数が5以上、750以下となるように、望ましくは350以下となるようにそれぞれ2成分混合もしくは3成分混合した作動冷媒を封入したことにより、環境負荷が小さく、効果的に高信頼性で高効率な回転式圧縮機を提供することができる。第13の発明は、特に、第1~12の発明のハイドロフルオロオレフィンはテトラフルオロプロペンまたはトリフルオロプロペンを主成分とし、ジフルオロメタンとペンタフルオロエタンを、地球温暖化係数が5以上、750以下となるように、望ましくは350以下となるようにそれぞれ2成分混合もしくは3成分混合した作動冷媒を封入したことにより、環境負荷が小さく、流速が抑制され、吐出温度を下げることができるので、効果的に高信頼性で高効率な回転式圧縮機を提供することができる。第14の発明は、特に、第1~12の発明の冷凍機油はポリオキシアルキレングリコール類、ポリビニルエーテル類、ポリオキシアルキレングリコールまたはそのモノエーテルとポリビニルエーテルの共重合体、ポリオールエステル類およびポリカーボネート類の含酸素化合物を主成分とする合成油か、アルキルベンゼン類やαオレフィン類を主成分とする合成油としたことにより、効果的に高信頼性で高効率な回転式圧縮機を提供することができる。第15の発明は、特に、第1~14の発明のハイドロフルオロオレフィンをテトラフルオロプロペンHFO1234yfとし、ハイドロフルオロカーボンをジフルオロメタンHFC32とし、混合冷媒の混合比をテトラフルオロプロペンHFO1234yfを80、ハイドロフルオロカーボンをジフルオロメタンHFC32を20で構成された作動冷媒とし、前記吐出ポートの開口総断面積を、作動冷媒がHFC410Aを使用する場合に比べ、1.01~1.4倍に拡大したことにより、GWP150以下を満足させ、環境負荷も小さく、効果的に高信頼性で高効率な回転式圧縮機を提供することができる。第16の発明は、特に、第1~14の発明のハイドロフルオロオレフィンをテトラフルオロプロペンHFO1234yfとし、ハイドロフルオロカーボンをジフルオロメタンHFC32とし、混合冷媒の混合比をテトラフルオロプロペンHFO1234yfを60、ハイドロフルオロカーボンをジフルオロメタンHFC32を40で構成された作動冷媒とし、前記吐出ポートの開口総断面積を、作動冷媒がR410Aを使用する場合に比べ、1.01~1.2倍に拡大したことにより、空調機として通年エネルギー消費効率がHFC410Aと同等の性能を確保し、かつ環境負荷を小さく抑えることができ、効果的に高信頼性で高効率な回転式圧縮機を提供することができる。以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。なお、この実施の形態によって本発明が限定されるものではない。実施の形態1図1は実施の形態1における密閉型圧縮機の縦断面図である。図1においてロータリ圧縮機は、電動機2と圧縮機構部3をクランク軸31で連結して密閉容器1内に収納したものであって、圧縮機構部3は、シリンダ30と、このシリンダ30の両端面を閉塞する上端板34と下端板35とで形成された圧縮室39と、この圧縮室39内に上端板34および下端板35に支持されたクランク軸31の偏心部31aに嵌合されたローラ32と、このローラ32の外周に当接しローラ32の偏心回転に追従して往復運動し圧縮室39内を低圧部と高圧部とに仕切るベーン33を備えている。シリンダ30には、圧縮室39内の低圧部に向けてガスを吸入する吸入ポート40が開通され、上端板34には、圧縮室39内の低圧部から転じて形成される高圧部からガスを吐出する吐出ポート38が開通されており、ローラ32はシリンダ30が上端板34,下端板35に上下から閉塞されることによって形成される圧縮室39に収容されている。吐出ポート38は上端板34を貫通する孔として形成されており、吐出ポート38の上面には所定の大きさ以上の圧力を受けた場合に解放される吐出バルブ36が設けられており、この吐出バルブ36を覆うカップマフラ-37とで構成されている。低圧部側ではローラ32の摺接部が吸入ポート40を通過して吸入室を徐々に拡大しながら離れていき、吸入ポート40から吸入室内にガスを吸入する。一方、高圧部側ではローラ32の摺動部が吐出ポート38へ圧縮室39を徐々に縮小しながら近づいていき、所定圧力以上に圧縮された時点で吐出バルブ36が開いて吐出ポート38からガスを流出し、カップマフラ-37より密閉容器1内に吐出される。吐出されたガスは固定子22と密閉容器1内壁で形成された切欠部28と、電動機2のエアギャップ26を通って、電動機2の上部の上シェル5空間に送り出され、冷媒吐出管51から密閉容器1の外に吐出される。矢印は、冷媒の流れを示す。以上のように構成された回転式圧縮機について、以下その動作、作用を説明する。本実施の形態では、炭素と炭素間に2重結合を有するハイドロフルオロオレフィンをベース成分とした冷媒からなる単一冷媒または前記冷媒を含む混合冷媒を作動冷媒として使用している。図2は本発明における上端板34と吐出ポート38の上視図である。図2に示すように、吐出ポート38の開口断面積は斜線部となる。この開口断面積は、ベースとなる圧縮機で使用されている作動冷媒の密度に対して、本発明で使用する作動冷媒の密度が変化することに対応して設定されている。ベースとなる圧縮機で使用されている作動冷媒の密度をAとし、それに対して、本発明で使用する作動冷媒の密度をBとする。同一条件における吸入ガスの密度がBはAよりも小さいと、ベースで使用されていた作動冷媒流量に比べ、本発明で使用する冷媒では約A/B倍の流量の冷媒が流れることとなる。このため、吐出ポート38を従来と同じ開口面積に設定してあると、冷媒流量が多すぎる為に、吐出ポート38で損失がおきる。また、吐出ポート38で作動冷媒の流れが悪くなるため、過圧縮が発生する。このため、冷媒の温度が上昇し、この種冷媒特有の課題である高温での分解が進行し、本発明で使用する作動冷媒の分解の促進を行ってしまう。このため、本発明で使用する作動冷媒の場合には、従来の作動冷媒に対応して設計してある回転式圧縮機の吐出ポート38の開口断面積を、冷媒の密度比に応じて変更してある。このことにより、本発明で使用する作動冷媒を使用する際でも、損失を低減し、冷媒の分解を抑制することができ、高効率で高信頼性の回転式圧縮機を提供することができる。また、下端板35、シリンダ30等、圧縮室39を構成する部品に同様の吐出ポート38を設けても同様の効果が得られることはいうまでもない。次に上記開口断面積設定の具体的な一例を説明する。図3は本実施の形態1における圧縮機のある運転範囲で凝縮、飽和温度をHFC410Aと同等とする条件での各種作動冷媒による吸入冷媒密度を比較した図である。図3に示す点線はHFO1234yfとHFC32を混合比、5:5で混合させたときの吸入冷媒密度である。HFO1234yfとHFC32を様々な比率で混合した冷媒としたときも、その混合比による吸入冷媒密度が算出される。図3に示すように、従来使用している作動冷媒HFC410Aを使用した場合と、本発明で使用する作動冷媒、例えばHFO1234yfを使用した場合、同一条件における吸入ガスの密度の比は、HFO1234yf:HFC410A≒1:1.7である。このため、HFO1234yfを作動冷媒として用いる場合、HFC410Aに比べ、約1.7倍の流量の冷媒が流れることとなる。このため、吐出ポート38はHFC410Aを使用する場合に設計された開口断面積よりも、大きく設定しなければ、開口断面積が小さすぎ圧力損失が発生する。また、必要以上に開口断面積を大きく設定すると、デッドボリュームが増え、回転式圧縮機の性能が低下するため、最適な大きさに設定しなければならない。このため、種々実験した結果、HFC410Aを使用する際の吐出ポート38の開口総面積ベースとしたとき、HFO1234yfを使用する場合には、吐出ポート38開口総面積を、HFC410Aを使用する場合に比べて1.01~1.70程度に拡大すれば、HFO1234yfを使用する際でも、損失を低減し、冷媒の分解を抑制するため、高効率で高信頼性の回転式圧縮機を提供することができることが判明した。図4は、テトラフルオロプロペンとジフルオロメタンの2成分を混合した冷媒の混合比率による地球温暖化係数GWPを示した特性図である。冷媒をテトラフルオロプロペンの単一冷媒とした時にはGWP4となり極めて良好な値を示す。しかしながら、ハイドロフルオロカーボンと混合した冷媒に比べて比容積が大きいことなどから冷凍能力が低くなるため、より大きな冷却サイクル装置が必要になる。換言すれば、炭素と炭素間に2重結合を有するハイドロフルオロオレフィンを基本成分とし、2重結合を有しないハイドロフルオロカーボンを混合した冷媒を用いれば、ハイドロフルオロオレフィンの単一冷媒と比較して冷凍能力などの所定の特性を改善して冷媒として使用しやすくすることができる。従って、封入する冷媒において、単一冷媒を含めてテトラフルオロプロペンの割合をどれほどにするかは、圧縮機を組み込む冷却サイクル装置等の目的や上述したGWPの制限などの条件に応じて適宜選択すればよい。具体的には図4に示すように、テトラフルオロプロペンとジフルオロメタンとを混合してGWP150以下とするためにはジフルオロメタンを20wt以下、GWP300以下とするためにはジフルオロメタンを40wt以下、と混合することになる。すなわちHFO1234yfとR32を混合比、8:2のときGWP150以下を満たすことができ、このときの吸入ガスの密度の比は、HFO1234yf:HFC410A≒1:1.4である。このため、HFO1234yfとR32を作動冷媒として用いる場合、HFC410Aに比べ、約1.4倍の流量の冷媒が流れることとなる。このことからHFC410Aを使用する際の吐出ポート38の開口総面積ベースとしたとき、HFO1234yfを使用する場合には、吐出ポート38開口総面積を、HFC410Aを使用する場合に比べて1.01~1.4倍程度に拡大すれば、地球環境への影響を抑え、損失を低減し、冷媒の分解を抑制するため、高効率で高信頼性の回転式圧縮機を提供することができる。また、HFO1234yfとR32を混合比、6:4のときHFO1234yfとR32の混合冷媒として使用するとき、冷凍サイクル装置として圧損等を含めた効率を鑑みて、従来の通年エネルギー消費効率とほぼ同等の性能を維持しかつ、GWPをもっとも低く抑えることができた。このときの吸入ガスの密度の比は、HFO1234yf:HFC410A≒1:1.2である。このため、HFO1234yfとR32を作動冷媒として用いる場合、HFC410Aに比べ、約1.2倍の流量の冷媒が流れることとなる。このことからHFC410Aを使用する際の吐出ポート38の開口総面積ベースとしたとき、HFO1234yfを使用する場合には、吐出ポート38開口総面積を、HFC410Aを使用する場合に比べて1.01~1.2倍程度に拡大すれば、環境負荷を抑えつつ、損失を低減し、冷媒の分解を抑制するため、高効率で高信頼性の回転式圧縮機を提供することができることができる。これらによって回収されない冷媒が大気に放出されても地球温暖化に対しその影響を極少に保つことができる。また前記比率で混合された混合冷媒は、非共沸混合冷媒にも関わらず温度差を小さくでき擬似共沸混合冷媒に挙動が近づくため、冷凍装置の冷却性能や冷却性能係数COPを改善することができる。なお、流量の増加は吐出ポート38に限定されたことでなく、全圧力損失発生部において、作動冷媒の密度によって圧力損失発生部の断面積を設定することが望ましい。この設計指針に基づき、簡単な設計の変更で従来使用していた回転式圧縮機を異なる作動冷媒で使用することができる。上記実施の形態では、炭素と炭素間に2重結合を有するハイドロフルオロオレフィンをベース成分とした冷媒からなる単一冷媒または前記冷媒を含む混合冷媒を作動冷媒として使用しているが、炭素と炭素間に2重結合を有するハイドロフルオロオレフィンをベース成分とし、2重結合を有しないハイドロフルオロカーボンと混合した冷媒を作動冷媒として使用してもよい。また、ハイドロフルオロオレフィンをテトラフルオロプロペンHFO1234yfまたはHFO1234zeとし、ハイドロフルオロカーボンをジフルオロメタンHFC32とした、混合冷媒を作動冷媒としてもよい。また、ハイドロフルオロオレフィンをテトラフルオロプロペンHFO1234yfとし、ハイドロフルオロカーボンをペンタフルオロエタンHFC125とした、混合冷媒を作動冷媒としてもよい。また、ハイドロフルオロオレフィンをテトラフルオロプロペンHFO1234yfとし、ハイドロフルオロカーボンをペンタフルオロエタンHFC125、ジフルオロメタンHFC32とした、3成分からなる混合冷媒を作動冷媒としてもよい。そして、上記いずれの場合も地球温暖化係数が5以上、750以下となるように、望ましくは350以下となるようにそれぞれ2成分混合もしくは3成分混合したものが好ましい。また、上記作動冷媒に用いる冷凍機油としては、ポリオキシアルキレングリコール類、ポリビニルエーテル類、ポリオキシアルキレングリコールまたはそのモノエーテルとポリビニルエーテルの共重合体、ポリオールエステル類およびポリカーボネート類の含酸素化合物を主成分とする合成油か、アルキルベンゼン類やαオレフィン類を主成分とする合成油が好ましい。実施の形態2図5は実施の形態2における圧縮機構部3の断面図である。この実施の形態2は、次に述べる点で実施の形態1と相違するものであり、その他の点については実施の形態1と基本的には同一であるので、重複する説明を省略し、異なる部分のみ説明する。以下、下記に説明する各実施の形態においても同様である。図5に示すように上下端板34、35にそれぞれ吐出ポート38、下吐出ポート35aが設けられている。この吐出ポート38と下吐出ポート35aの位置は上下対称の位置に設けられている。すなわち、圧縮室39が吐出ポート38、下吐出ポート35aへ連通する際のクランク軸31の回転角度が同じ位置に設けられている。また、開口面積は上下端板34、35にそれぞれ設けられた吐出ポート38、下吐出ポート35aの開口面積を加えたものを開口総面積として、作動冷媒の密度に応じて設定する。このことにより、吐出ポート38を1箇所で作動冷媒密度に応じた形状で構成するより、上下端板34、35に分割して設けることによって、それぞれの吐出ポート38、下吐出ポート35aの開口断面積は小さくでき、上下端板34、35に分割して設けるので、デッドボリュームを抑制し、かつ吐出ポート38、下吐出ポート35aの開口総断面積を確保できる。また、上下端板34、35で同じクランク回転角度で作動冷媒を吐出することができるため、デッドボリュームをさらに抑制することができ、更なる高信頼性と高効率化を図ることができる。また、この効果は上下端板34、35の組合せに限定するものではなく、上端板34とシリンダ30、シリンダ30と下端板35、もしくは上下端板34、35とシリンダ30各部へ分割して吐出ポート38を設けることによっても同様の効果が得られる。実施の形態3図6は実施の形態3における吐出ポート38周辺の拡大図である。図6に示すように、上端板34の圧縮室39反対側に吐出バルブ36と対応する凸部38aが設けられている。このため吐出バルブ36は凸部38aと線接触する。線接触の為、吐出バルブ36からの凸部38aへの圧力が高まり、シール性を向上させるので吐出バルブ36からの漏れを防止し、再膨張を抑制することができ、吐出温度の上昇を抑えることができるので、冷媒の分解を抑制できる。また、吐出バルブ36にコンベックス部36aを設けており、吐出バルブ36が閉じているときは、コンベックス部36aが吐出ポート38内に挿入される構成となっているため、圧縮室39のデットボリュームを低減することができ、過圧縮、再膨張を防止することができ、吐出温度の上昇を抑えることができるので、冷媒の分解を抑制できる。実施の形態4図7は実施の形態4におけるシリンダ30の斜視図である。図7に示すように、シリンダ30の吐出ポート38がある上端板34側に切欠き30aが設けてあり、この切欠き30aは吐出ポート38の圧縮室39側の開口断面形状に対応して構成されている。このため圧縮室39から吐出ポート38への、冷媒の流れが阻害されることがないので、過圧縮、再膨張を防止することができ、吐出温度の上昇を抑えることができて、冷媒の分解を抑制できる。また、吐出ポート38断面は円筒状に形成すると、冷媒の流れが阻害されることがないので、圧力損失が発生せず、過圧縮も発生しにくいため、高効率で高信頼性の回転式圧縮機を提供することができる。また、単純な貫通孔で形成できるため、加工性もよく、加工時間も短縮することができる。実施の形態5図8は実施の形態5における上端板34と吐出ポート38bの詳細図である。aに示すように吐出ポート38b断面はテーパ状に形成してあり、圧縮室39側の開口断面積を確保しつつ、吐出ポート38bの容積を減らすことができるので、デッドボリュームを低減でき、さらなる、過圧縮、再膨張を防止することができ、吐出温度の上昇を抑えることができるので、冷媒の分解を抑制できる。また上記テーパ形状を、bに示すように、吐出バルブ36側の開口断面積より圧縮室39側の開口断面積が小さいテーパ形状とした吐出ポート38cとすると、圧縮室39が吐出ポート38cへ連通する際のクランク回転角度が狭い範囲に設置できることによって、デッドボリュームを低減しつつ、圧縮室39反対側の開口断面積を大きく取っているため、冷媒の抜けがよくなり、過圧縮を防止することができる。実施の形態6図9は実施の形態6における上端板34と吐出ポート38の上視図である。図9に示すように、上端板34に吐出ポート38dを複数設けることによって、吐出ポート38dが一箇所では、密度比に応じた開口断面積を確保するのが、困難ときも、異なる箇所へ複数の吐出ポート38dを設けることによって、開口断面積を確保することができる。また、同形状の加工が可能となり、加工性が良くなることによって生産性の向上にもつながる。また、圧縮室39が吐出ポート38dへ連通する際のクランク回転角度が狭い範囲に設置できることよって、デッドボリュームを低減することができ、効率のよい回転式圧縮機を提供することができる。これは、上端板34に限定するものではない。なお、上記各実施の形態ではロータリーコンプレッサーを例にして説明したが、回転式圧縮機のひとつであるスクロールコンプレッサーであってもよいのはもちろんである。"