直列の4つの反応器R1、R2、R3、およびR4を有する反応帯域と、水素による触媒還元工程を含む前記触媒の再生帯域とを含む移動床接触改質装置内での、60~250°Cの範囲の蒸留範囲を有するガソリンの接触改質方法であって、前記触媒還元工程からの気体流出物4は、一部が一連の反応器のうちの第1の反応器R1に先行する供給原料/流出物熱交換器E1の入口に再循環させられ、かつ別の一部が第1の反応器R1の頭部に直接再循環させられ、並びに、分離ドラムBSと一連の反応器R1、R2、R3、およびR4の間に位置する再循環圧縮機RCYに由来する流出物7は、その全体又は一部が、最後から2番目の反応器R3の頭部に再循環させられる、方法。気体の還元流出物4は、その全体が第1の反応器R1の頭部に送られ、再循環圧縮機RCYからの流出物7は、その全体が最後から2番目の反応器R3に再循環させられる、請求項1に記載のガソリンの接触改質方法。気体の還元流出物4は、その全体が供給原料/流出物熱交換器E1の入口に送られ、再循環圧縮機RCYからの流出物7は、その全体が最後から2番目の反応器R3に再循環させられる、請求項1に記載のガソリンの接触改質方法。本発明は、直列の少なくとも4つの反応器と、触媒の再生帯域とを含む移動床接触改質装置を用いる、60~250°Cの範囲の蒸留範囲を有するガソリンの接触改質方法であって、触媒再生帯域の一部を形成する触媒還元工程からの流出物は、一部が供給原料/流出物熱交換器E1の入口に再循環させられ、かつ別の部分が第1の反応器R1の頭部に再循環させられるとともに、再循環圧縮機RCYからの気体の流れは、反応セクションの最後から2番目の反応器R3の頭部に送られる、方法として定義され得る。本発明の第1の変形例によると、還元工程からの気体流出物は、その全体が供給原料/流出物熱交換器の入口に送られる。本発明の第2の変形例によると、還元工程からの気体流出物は、その全体が第1の反応器の頭部に送られる。本発明の第3の変形例によると、再循環圧縮機RCYに由来する気体の流れは、その全体が第3の反応器の頭部に送られる。気体の還元流出物に関する変形例1および変形例2のいずれかと、再循環圧縮機RCYからの気体の流れに関する変形例3との組み合わせ、例えば、変形例1と変形例3、または変形例2と変形例3の組み合わせのバリエーションは、いずれも本発明の範囲内である。より正確には、本発明によるガソリンの接触改質方法の第1の構成において、気体の還元流出物4は、その全体が第1の反応器R1の頭部に送られ、再循環圧縮機RCYからの流出物7は、その全体が最後から2番目の反応器R3に送られる。本発明によるガソリンの接触改質方法の第2の構成において、気体の還元流出物4は、その全体が供給原料/流出物熱交換器E1の入口に送られ、再循環圧縮機RCYからの流出物7は、その全体が最後から2番目の反応器R3に送られる。還元流出物の一部を供給原料/流出物熱交換器の入口に送り、かつ別の一部を第1の反応器の頭部に送ることにより、幾つかの技術的利点がもたらされる。第一に、第1の反応器内の水素分圧が減少することにより、従来技術のレイアウトに対して、芳香族化合物と水素の製造が実質的に増加する。実際、反応器R1に関するH2/HC比の減少により、前記反応器内のナフテンの脱水素化反応を改善させかつ長鎖パラフィンのクラッキングを減少させることが可能である。更に、第1の反応器での水素分圧が減少することにより、再循環圧縮機RCYの電力消費が減少し、かつ最終的には、前記圧縮機の新しい吐出圧力によってこの圧縮機のサイズが減少し、および/または再循環比が減少する結果となる。再循環圧縮機RCYの吐出圧力は実際、従来技術と比べて大幅に減少する。前記吐出圧力は実質的に、従来技術における第1の反応器の入口圧力と等しく、かつ本発明の方法の最後のまたは最後から2番目の反応器の圧力と等しい。また、再循環圧縮機RCYからの流出物を、最後の反応器R4または最後から2番目の反応器R3の頭部に再循環させることは、コークスの大部分が生成するこれらの反応器内のH2/HC比が大幅に減少させられ得ることを意味する。最後の反応器R4または最後から2番目の反応器R3でのH2/HC比のこのような減少により、再生させられることとなるコークスを減少させること、あるいは、コークスの量が同じである場合、最後の反応器R4または最後から2番目の反応器R3での再循環ガスの流量を減少させることができる。従って、再循環圧縮機RCYの電力消費が大幅に節減される。反応セクションの技術については、2つのケースがあり得る:反応器R1、R2、R3、R4が横並びに配置され、触媒が、1つの反応器Rpの底部から次の反応器Rp1の頭部へと運ばれ、次いで最後の反応器に到達し、リフトラインを介して再生塔に供給される;反応器R1、R2、R3、R4が垂直に積み重ねられて配置され、触媒が、1つの反応器Rpからその下に位置する次の反応器Rp1へと重力下に流れる。最後の反応器の底部におけるリフトラインにより、触媒を再生塔の頭部に導入することができる。本発明は完全に、これら2つの技術に適合可能であり、一方を横並びsidebysideと称し、他方を積み重ねstackedと称する。以下、図1を参照しながら、詳細に説明する。ガソリン蒸留範囲60~250°Cの接触改質装置は、直列に作動するR1、R2、R3、R4または、更にR5と表示される少なくとも4つの反応器によって構成される反応セクションと、触媒上に堆積したコークスの燃焼工程I、結晶子を再分散させるためのオキシ塩素化工程II、および反応帯域に再導入する前に触媒の酸化物を還元し得る水素還元工程IIIを含む触媒再生帯域とを含む。反応帯域は、図1にR1、R2、R3、R4と表示される4つの横並び配置の反応器によって構成される。処理される供給原料1は、供給原料/流出物熱交換器E1を通過し、次いで予備加熱炉F1を通過し、その後、一連の反応器のうちの第1の反応器R1へと導入される流れ3。触媒は、移動床としての反応帯域の一連の反応器内を移動する。この触媒を、処理される供給原料3、並びに種々の中間流出物、すなわち、第2の反応器R2の入口における中間流出物8、第3の反応器R3の入口における中間流出物9、および第4の反応器R4の入口における中間流出物10が実質的に半径方向に通過する。反応器R4の出口における反応流出物は、供給原料/流出物熱交換器E1内で冷却され、次いで空冷式熱交換器および熱交換器内で冷却された後、分離ドラムBSに送られ、ここで、再循環ガスと称されるガスが塔頂で抜き出されて再循環圧縮機RCYに送られ、リフォメートを構成する4個以上の炭素原子を含有する分子C4と表示されるの流れが底部から抜き出される。次いで、触媒は、触媒上に堆積したコークスの燃焼工程I、オキシ塩素化工程II、および水素還元工程IIIを含む再生帯域において再生させられる。図1には、再生帯域の全体が示されていない。示されているのは、水素濃度の高いガス流れ4’を用いる触媒還元のための最終工程REDと表示されるだけである。この流れ4’は、再循環ガス7水素含量80~87モルに比べて水素濃度が非常に高い90モル超。還元工程REDからの出口において再生させられた触媒は、第1の反応器R1の頭部に再導入される。高圧の再接触ドラム図1に示されないに由来するか、或いはPSAプロセスまたは当業者に公知のあらゆる他のプロセスにあるような水素の精製に由来する水素濃度の高い流れ4’によって供給される触媒の還元工程は、本明細書の以降において還元流出物4と称される還元ガスを発生させる。従来技術において、この還元流出物4は、再循環圧縮機RCYと表示されるの上流または分離ドラムBSと表示されるの上流に再導入される。本発明において、この還元流出物4は、一部が流れ6を介して第1の反応器R1の頭部に再循環させられ、かつ別の一部が流れ5を介して供給原料/流出物熱交換器E1の入口に再循環させられる。本発明の特定の場合において、還元流出物4は、その全体が供給原料/流出物熱交換器E1の入口に再循環させられる。最後に、再循環ガスと称される再循環圧縮機からの流出物7は、一部が最後の反応器R4の頭部に送られ流れ7b、かつ別の一部が反応帯域の最後から2番目の反応器R3の頭部に送られる流れ7a。本発明の好ましい変形例において、再循環圧縮機RCYに由来する流出物7は、その全体が最後から2番目の反応器R3の頭部に送られる流れ7a。本発明の変形例は、出願人の米国特許第7285205号明細書に記載されたようなパラレル式またはハイブリッド式の循環の概念を用いる。このタイプの循環はまた、2つの提案された反応器の配置、すなわち、横並び又は積み重ねの構成にも有効である。還元流出物4と称される、還元工程REDを出る水素は、一般的に以下の特徴を有する。圧力:5.2有効effectiveバール1バール=105パスカル±0.5バール温度:450~520°C水素含量:90~99.9容積塩素含量:20~50容積ppm含水量:50~100容積ppm第1の反応器の入口圧力:4.9有効バール実施例2つの実施例を提供する、一方は従来技術に合致し、他方は本発明に合致する。本発明の実施例は、いかなる場合も本発明の操作条件を限定するものではない。それは、単に、従来技術の実施例と比較した、本発明に起因する利点の度合いを提供する役割を果たすものである。従来技術の実施例と本発明の実施例に共通する操作条件は、以下の通りであった。供給原料供給原料の流量:75トン/時蒸留範囲:60~250°CPNAパラフィン、ナフテン、芳香族化合物容積:53/41/6モーター法オクタン価:102操作条件毎時空間速度:2h-1再循環比:再循環圧縮機RCYに由来する、H27のモル流量/新鮮なHC供給原料1のモル流量:1.5に等しく、R1に送られる従来技術による1.5に等しく、R3に送られる本発明による反応器R1、R2、R3、R4の入口温度:515°Ca従来技術によると、低圧の分離ドラムBSからの再循環ガスは、第1の反応器R1に先行する供給原料/流出物熱交換器の上流に送られる。反応器R1に送られるH2/HC比は、1.5モル/モルである。b本発明によると、その構成のうちの1つにおいて、分離ドラムBSからの再循環ガスは、最後から2番目の反応器R3への入口に送られ流れ7a、還元流出物は、第1の反応器R1の頭部に送られた流れ6。反応器R3に送られるH2/HC比は、1.5モル/モルであった。このことは、再循環圧縮機RCYにおいて全く異なる圧力平衡をもたらす。従来技術によると、回路の圧力低下および種々の構成要素炉、反応器、ライン、交換器、制御機器による圧力差は、取入口吐出口間で3.5バールである。圧縮機の電力消費は3620kWである。本発明によると、圧力差は、僅かに1.9バールであり、これが再循環圧縮機RCYの寸法および電力消費を大幅に減少させている。従って、再循環圧縮機RCYの圧縮比は、従来技術に合致する2.1から本発明に合致する1.6に変化する。圧縮機の電力消費は2250kWであり、すなわち従来技術に対して実質的に40減少している。1還元流出物を第1の反応器R1の頭部に再循環させる流れ6ことにより、反応器R1またはR2内に存在する触媒上の塩素化合物を再吸着させることが可能となった。この塩素化合物の再吸着効果はまた、触媒再生ループ内での塩素の消費が約30減少することを意味する。2また、還元流出物を第1の反応器R1の頭部に再循環させる流れ6ことは、触媒の選択性を大幅に向上させ得ることを意味する。なぜなら、C5留分の収率が、従来技術における90.1から本発明では91.3に変化したからである。3最後に、還元流出物を第1の反応器R1の頭部に再循環させる流れ6ことは、供給原料への水の注入を減少させ得る或いは、いくつかの場合では完全に抑制され得ることを意味する。本発明の場合、この注入が4重量ppmから1.4重量ppmへと減少させられる。従来技術の装置および本発明の装置の性能が、以下の表1に要約される。