冷媒回路61の冷媒流路を切り換える冷媒流路切換弁であって、複数のポートP1P2P3...が形成された弁ケース11と、前記弁ケース11内で回転駆動されて所定の前記ポートP1P2P3...の開口上を摺動移動し、前記ポートP1P2P3...間の連通状態を切り換える弁体50と、前記弁体50を回転駆動するモータ31と、前記弁体50の内外の差圧ΔPに応じ、前記モータ31の回転速度ωを制御する制御部500とを備えたことを特徴とする冷媒流路切換弁。請求項1の冷媒流路切換弁において、前記制御部500は、前記差圧ΔPに応じ、前記弁体50の切り換え開始時における前記回転速度ωを設定することを特徴とする冷媒流路切換弁。請求項1又は請求項2の冷媒流路切換弁において、前記制御部500は、前記弁体50の切り換え動作中は、前記モータ31の回転速度ωを一定に制御することを特徴とする冷媒流路切換弁。請求項1又は請求項2の冷媒流路切換弁において、前記制御部500は、前記弁体50の切り換え動作中に、前記差圧ΔPの増加に応じて前記回転速度ωを減少させ、前記差圧ΔPの減少に応じて前記回転速度ωを増加させることを特徴とする冷媒流路切換弁。請求項1から請求項4の何れかの冷媒流路切換弁において、前記弁体50は、複数設けられ、各弁ケース11は、前記弁体50をそれぞれ収容する複数の弁室17a17b17c17dに仕切られ、各弁体50は、前記モータ31で駆動される共通の駆動軸40に接続されていることを特徴とする冷媒流路切換弁。請求項1から請求項5の何れかの冷媒流路切換弁10を有して冷凍サイクルを行う冷媒回路61を備えたことを特徴とする空気調和装置。ところで、特許文献1で例示されたような冷媒流路切換弁では、所定のポート同士はケース内空間で連通するようになっている。そのため、可動弁体内の圧力と前記ケース内の圧力との差圧が可動弁体に作用し、流路を切り換える際にはこの差圧に抗して可動弁体を回転させる必要がある。可動弁体を駆動するモータに最も大きなトルク発生が求められるのは、可動弁体に最高作動差圧が作用しているときである。一般的に、モータが発生するトルクは回転速度に左右される。そこで、特許文献1のような冷媒流路切換弁では、最高作動差圧に合わせてモータの回転速度を設定することが考えられる。しかしながら、モータが発生するトルクは一般的には回転速度を速めるほど小さくなるので、最高作動差圧に合わせて駆動回転数を決めると、回転速度は比較的低めに設定されることになり、流路の切り換え時間が長くなる可能性がある。また、切り換え時間を短縮するためにモータの回転速度を単に上げると、差圧が大きいときにモータが脱調してしまう可能性がある。本発明は上記の問題に着目してなされたものであり、モータで回転駆動される冷媒流路切換弁において、切り換え時間の短縮を図ることを目的としている。上記の課題を解決するため、第1の発明は、冷媒回路61の冷媒流路を切り換える冷媒流路切換弁であって、複数のポートP1P2P3...が形成された弁ケース11と、前記弁ケース11内で回転駆動されて所定の前記ポートP1P2P3...の開口上を摺動移動し、前記ポートP1P2P3...間の連通状態を切り換える弁体50と、前記弁体50を回転駆動するモータ31と、前記弁体50の内外の差圧ΔPに応じ、前記モータ31の回転速度ωを制御する制御部500とを備えたことを特徴とする。この構成では、弁体50の内外の差圧ΔPに応じてモータ31の回転速度を設定するので、モータ31をより高速な回転速度に設定することが可能になる。また、第2の発明は、第1の発明の冷媒流路切換弁において、前記制御部500は、前記差圧ΔPに応じ、前記弁体50の切り換え開始時における前記回転速度ωを設定することを特徴とする。この構成では、切り換え開始時のモータ31の回転速度がより高速に設定される。また、第3の発明は、第1又は第2の発明の冷媒流路切換弁において、前記制御部500は、前記弁体50の切り換え動作中は、前記モータ31の回転速度ωを一定に制御することを特徴とする。この構成では、弁体50の切り換え中はモータ31の回転速度は一定になる。また、第4の発明は、第1又は第2の発明の冷媒流路切換弁において、前記制御部500は、前記弁体50の切り換え動作中に、前記差圧ΔPの増加に応じて前記回転速度ωを減少させ、前記差圧ΔPの減少に応じて前記回転速度ωを増加させることを特徴とする。この構成では、弁体50の切り換え中に、モータ31の回転速度が差圧ΔPに応じて制御される。また、第5の発明は、第1から第4の発明の何れかの冷媒流路切換弁において、前記弁体50は、複数設けられ、各弁ケース11は、前記弁体50をそれぞれ収容する複数の弁室17a17b17c17dに仕切られ、各弁体50は、前記モータ31で駆動される共通の駆動軸40に接続されていることを特徴とする。この構成では、より大きなトルクが求められる複合弁用のモータ31を、より高速な回転速度に設定することが可能になる。また、第6の発明は、第1から第5の発明の何れかの冷媒流路切換弁10を有して冷凍サイクルを行う冷媒回路61を備えたことを特徴とする。第1の発明によれば、モータ31をより高速な回転速度に設定できるので、切り換え時間の短縮が可能になる。また、最適な回転速度の選択が可能になるので、例えばモータ31が変速ギアを介して弁体50を駆動する構成では、変速ギアのギア比を下げることも可能になる。また、モータ31の小型化も可能になる。すなわち、冷媒流路切換弁のコストの低減が可能になる。また、第2の発明によれば、切り換え開始時のモータ31の回転速度が、より高速に設定されるので、切り換え時間の短縮が可能になる。また、第3の発明によれば、モータ31の制御を容易に行うことが可能になる。また、第4の発明によれば、差圧ΔPの変化に追従してモータ31の回転速度が制御されるので、モータ31の回転数をより高速に設定することが可能になる。また、第5の発明によれば、駆動により大きなトルクが必要な複合弁において、切り換え時間の短縮が可能になる。以下、本発明の実施形態について図面を参照しながら説明する。なお、以下の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。《発明の実施形態1》複合弁の構造本発明に係る冷媒流路切換弁の実施形態として、空気調和機の冷媒回路61後述に用いられる複合弁の例を説明する。図1は、実施形態1に係る複合弁10の斜視図である。また、図2は、複合弁10の断面図である。本実施形態に係る複合弁10は、図1及び図2に示すように、弁ケース11、駆動機構30及び第1から第4の流路切換部20a20b20c20dを備えている。弁ケース弁ケース11は、略円筒状の胴体部12と、該胴体部12の上端を閉塞する略円柱状の上側閉塞部13と、該胴体部12の下端を閉塞する略円柱状の下側閉塞部14とを備えている。又、この弁ケース11には、上側から下側へ向かって、略円柱状の第1から第4の仕切部15a15b15c15dが互いに軸方向に間隔を空けて配置されている。各仕切部15a15b15c15dと各仕切部15a15b15c15dとの間には、上記胴体部12の内壁に沿うようにリング状のスペーサ19が介在している。これらのスペーサ19によって、各仕切部15a15b15c15dと各仕切部15a15b15c15dとの間がいずれも等間隔に保たれる。上側閉塞部13と第1仕切部15aとの間には、上記駆動機構30が有する変速ギア32を収容する収容室16が形成されている。又、第1仕切部15aと第2仕切部15bとの間には第1流路切換部20aが配置され、第2仕切部15bと第3仕切部15cとの間には第2流路切換部20bが配置され、第3仕切部15cと第4仕切部15dとの間には第3流路切換部20cが配置され、第4仕切部15dと下側閉塞部14との間には第4流路切換部20dが配置されている。尚、各流路切換部20a20b20c20dは、弁室17a17b17c17dと該弁室17a17b17c17dに変位自在に収容された弁体50とを有している。尚、流路切換部20a20b20c20dについては詳しく後述する。上記上側閉塞部13には、該上側閉塞部13の中心部を軸方向へ貫通する軸孔24が形成されている。この軸孔24には、上記駆動機構30が有するステッピングモータ31の回転軸31aが摺動自在に内嵌している。上記第1仕切部15aには、該第1仕切部15aを貫通する第1から第3のポートP1P2P3が形成されている。各ポートP1P2P3は、その一端が上記第1仕切部15aの下面に開口して他端が上記第1仕切部15aの側面に開口している。各ポートP1P2P3の一端は上記第1弁室17aに開口している。これらの開口は、図3Aに示すように、軸直角断面が互いに同一径となる円形状に形成されている。又、これらの開口位置は上記駆動軸40の軸心を中心とする仮想円周上に配置されている。又、各ポートP1P2P3の他端には、上記胴体部12を貫通する第1から第3の短管T1T2T3がそれぞれ接続されている。上記第2仕切部15bには、該第2仕切部15bを貫通する第4から第6のポートP4P5P6が形成されている。各ポートP4P5P6は、その一端が上記第2仕切部15bの下面に開口して他端が上記第2仕切部15bの側面に開口している。各ポートP4P5P6の一端は上記第2弁室17bに開口している。これらの開口は、図3Bに示すように、軸直角断面が互いに同一径となる円形状に形成されている。又、これらの開口位置は上記駆動軸40の軸心を中心とする仮想円周上に配置されている。又、各ポートP4P5P6の他端には、上記胴体部12を貫通する第4から第6の短管T4T5T6がそれぞれ接続されている。又、上記第2仕切部15bには、上記第4から第6のポートP4P5P6とは別に、該第2仕切部15bを軸方向に貫通する第1連通ポートPP1が形成されている。この第1連通ポートPP1の開口は、軸直角断面が第4から第6のポートP4P5P6よりも大径となる円形状に形成されている。そして、この第1連通ポートPP1は、上記第1弁室17aと上記第2弁室17bとを連通している。上記第3仕切部15cには、該第3仕切部15cを貫通する第7から第9のポートP7P8P9が形成されている。各ポートP7P8P9は、その一端が上記第3仕切部15cの下面に開口して他端が上記第3仕切部15cの側面に開口している。各ポートP7P8P9の一端は上記第3弁室17cに開口している。これらの開口は、図3Bに示すように、軸直角断面が互いに同一径となる円形状に形成されている。又、これらの開口位置は上記駆動軸40の軸心を中心とする仮想円周上に配置されている。又、各ポートP7P8P9の他端には、上記胴体部12を貫通する第7から第9の短管T7T8T9がそれぞれ接続されている。又、上記第3仕切部15cには、上記第7から第9のポートP7P8P9とは別に、該第3仕切部15cを軸方向に貫通する第2連通ポートPP2が形成されている。この第2連通ポートPP2の開口は、軸直角断面が第7から第9のポートP7P8P9よりも大径となる円形状に形成されている。又、この第2連通ポートPP2は、上記第2弁室17bと上記第3弁室17cとを連通している。上記第4仕切部15dには、該第4仕切部15dを貫通する第10から第12のポートP10P11P12が形成されている。各ポートP10P11P12は、その一端が上記第4仕切部15dの下面に開口して他端が上記第4仕切部15dの側面に開口している。各ポートP10P11P12の一端は上記第4弁室17dに開口している。これらの開口は、図3Bに示すように、軸直角断面が互いに同一径となる円形状に形成されている。又、これらの開口位置は上記駆動軸40の軸心を中心とする仮想円周上に配置されている。又、各ポートP10P11P12の他端には、上記胴体部12を貫通する第10から第12の短管T10T11T12がそれぞれ接続されている。又、上記第4仕切部15dには、上記第10から第12のポートP10P11P12とは別に、該第4仕切部15dを軸方向に貫通する第3連通ポートPP3が形成されている。この第3連通ポートPP3の開口は、軸直角断面が第10から第12のポートP10P11P12よりも大径となる円形状に形成されている。又、この第3連通ポートPP3は、上記第3弁室17cと上記第4弁室17dとを連通している。又、上記下側閉塞部14には、該下側閉塞部14を軸方向に貫通する第4連通ポートPP4が形成されている。この第4連通ポートPP4の一端は第4弁室17dに連通して他端には第13短管T13が接続されている。又、各仕切部15a15b15c15dには、該各仕切部15a15b15c15dの中心部を軸方向へ貫通する軸孔部18a18b18c18dが形成されている。各軸孔部18a18b18c18dには、上記駆動機構30が有する駆動軸40が摺動自在に内嵌している。駆動機構駆動機構30は、図2に示すように、ステッピングモータ31、略円柱状の変速ギア32及び駆動軸40を有している。上記ステッピングモータ31は、上記弁ケース11における上側閉塞部13の上面に取り付けられている。このステッピングモータ31の回転軸31aは、上述したように上側閉塞部13の軸孔に摺動自在に内嵌している。そして、この回転軸31aの端部が、上記弁ケース11の収容室16にある変速ギア32に連結されている。この変速ギア32の下端面から駆動軸40が延びている。この駆動軸40は、上述したように、上記各仕切部15a15b15c15dの軸孔部18a18b18c18dに摺動自在に内嵌している。又、この駆動軸40には、各弁室17a17b17c17dに収容された弁体50が固定されている。上記ステッピングモータ31の回転力は、該ステッピングモータ31の回転軸31aを介して変速ギア32へ伝達されて該変速ギア32で変速された後に、上記駆動軸40を介して上記各弁体50へ伝達される。流路切換部上記第1から第4の流路切換部20a20b20c20dは、上述したように、第1から第4の弁室17a17b17c17dと該各弁室17a17b17c17dに収容された弁体50とを備えている。これらの弁体50は、各弁体50ごとに設けられたキー51を介して1つの駆動軸40に連結されている図4を参照。この駆動軸40の回転によって、全ての弁体50が同期して変位する。上記弁体50は、図4及び図5に示すように、駆動軸40の軸周りに沿うように形成された筒状部55と、該筒状部55と駆動軸40とを一体的に結合する連接部56とを有している。筒状部55は、軸直角方向の大まかな外形が、駆動軸40に沿うような円弧状、ないし繭状、ないし扇状に形成されている。この筒状部55によって、上記各弁室17a17b17c17d内が、該筒状部55の内側の内側室ISと該筒状部55の外側の外側室OSとに区画される。この筒状部55は、駆動軸40の軸心を中心として、周方向に約120°の範囲に亘って形成されている。この筒状部55の内部には、軸方向の中間部位に上記筒状部55の内面から径方向内方へ突出する環状凸部57が形成されている。環状凸部57は、筒状部55の内周の全域に亘って形成されている。これにより、筒状部55の環状凸部57の軸方向の両側には、それぞれ大径開口部5858が形成される。つまり、大径開口部5858は、環状凸部57の内側よりも開口幅が広くなっている。上記弁体50には、一対の大径開口部5858の内部に、環状凸部57と当接するようにそれぞれオーリング5353が嵌め込まれている。オーリング5353は、環状凸部57の各段差面に沿うような環状に形成されている。各オーリング5353は、各弁室17a17b17c17dの内側室ISと外側室OSとの隙間をシールしている。上記弁体50には、一対の大径開口部5858の内部に、オーリング5353に重なるようにそれぞれパッキン5454が嵌め込まれている。パッキン5454は、図6に示すように、オーリング5353に沿うような環状に形成されている。このパッキン5454における上端面の外周縁には、互いに対向する一対の段差部54aが形成されている。このパッキン54は、各弁室17a17b17c17dの内側室ISと外側室OSとの隙間をシールするためのシール部材を構成している。各パッキン5454の先端部は、弁体50の軸方向端面よりも外側へ突出しており、各弁室17a17b17c17dの軸方向の両端面下面及び上面と当接する。これにより、下側のパッキン54の外周には、弁体50の軸方向の一端面と、各弁室17a17b17c17dの下面との間に、筒状の隙間G1が形成されている。つまり、この隙間G1は、下側のパッキン54の全周を囲むように形成されている。同様に、上側のパッキン54の外周には、弁体50の軸方向の他端面上端面と、各弁室17a17b17c17dの上面との間に、筒状の隙間G2が形成されている。つまり、この隙間G2は、上側のパッキン54の全周を囲むように形成されている。以上のように、本実施形態では、各弁体50の軸方向両端側に、それぞれ同じ圧力が作用する背圧空間G1G2が形成される。これにより、各弁体50では、軸方向端面に作用する押し付け力は互いに逆方向に作用する。例えば仮に、各弁体50の一方の軸方向端面にのみ隙間が形成されて、この端面に押し付け力が作用すると、各弁体50が片側に押し付けられる。その結果、各弁体50を駆動する際の摺動抵抗が増大してしまう。しかしながら、本実施形態では、各弁体50に作用する軸方向の両側の押し付け力が互いに押し付け力は互いに逆方向に作用するため、このような摺動抵抗の増大を防止できる。各弁室17a17b17c17dの弁体50は、上記駆動軸40が回転駆動されることに伴い、図7の第1位置と図8の第2位置との間で同時に変位する。尚、4つの弁体50が第1位置にあるときが上記第複合弁10の第1状態である。又、4つの弁体50が第2位置にあるときが上記第複合弁10の第2状態である。図7及び図8からわかるように、第1流路切換部20aにおいて、弁体50が第1位置のときに第1ポートP1及び第2ポートP2が連通し且つ第3ポートP3及び第1連通ポートPP1が連通して、弁体50が第2位置のときに第1ポートP1及び第3ポートP3が連通し且つ第2ポートP2及び第1連通ポートPP1が連通する。又、第2流路切換部20bにおいて、弁体50が第1位置のときに第4ポートP4及び第5ポートP5が連通し且つ第6ポートP6及び第2連通ポートPP2が連通して、弁体50が第2位置のときに第4ポートP4及び第6ポートP6が連通し且つ第5ポートP5及び第2連通ポートPP2が連通する。又、第3流路切換部20cにおいて、弁体50が第1位置のときに第7ポートP7及び第8ポートP8が連通し且つ第9ポートP9及び第3連通ポートPP3が連通して、弁体50が第2位置のときに第7ポートP7及び第9ポートP9が連通し且つ第8ポートP8及び第3連通ポートPP3が連通する。又、第4流路切換部20dにおいて、弁体50が第1位置のときに第10ポートP10及び第11ポートP11が連通し且つ第12ポートP12及び第4連通ポートPP4が連通して、弁体50が第2位置のときに第10ポートP10及び第12ポートP12が連通し且つ第11ポートP11及び第4連通ポートPP4が連通する。このように、それぞれの弁体50は、弁ケース11内で回転駆動されて所定のポートP1P2P3...の開口上を摺動移動し、ポートP1P2P3...間の連通状態を切り換える。ポートP1P2P3...間の連通状態の切換の制御、すなわちステッピングモータ31の制御は、後述の制御部500が行う。-空気調和装置の冷媒回路-次に、この複合弁10が接続される冷媒回路61について説明する。この冷媒回路61は、例えば冷暖切換可能な空気調和装置に備えられている。この冷媒回路61には二酸化炭素以下、冷媒という。が封入され、この冷媒が冷媒回路61を循環することにより、多段圧縮式の超臨界冷凍サイクルを行うことが可能に構成されている。上記冷媒回路61には、図9に示すように、四段圧縮機62と第1から第4の室外熱交換器758595105と室内膨張弁64と室外膨張弁111と室内熱交換器63が接続されている。尚、本実施形態では、第1室外熱交換器75が熱源側熱交換器を構成し、第2から第4の室外熱交換器8595105が第1から第3の内部熱交換器をそれぞれ構成する。又、これらの主な構成要素の他に、第1から第4の油分離器738393103、レシーバ130、分流器120、ブリッジ回路110、及び逆止弁CV1~CV10等が接続されている。そして、この冷媒回路61には、上述した複合弁10が接続されている。尚、この複合弁10では、上述したように、各流路切換部20a20b20c20dが上下に積層されてなるが、図9では、便宜上のため、各流路切換部20a20b20c20dが分離した状態で示されている。又、この空気調和装置には、この冷媒回路61の運転を制御する制御部500が設けられている。上記四段圧縮機62は、第1から第4の圧縮部708090100を備えている。第1から第4の圧縮部708090100の吐出側に第1から第4の吐出管728292102が接続され、第1から第4の圧縮部708090100の吸入側に第1から第4の吸入管718191101が接続されている。各圧縮部708090100では、各吸入管718191101を通じて吸入された低圧ガス冷媒を所定の圧力まで圧縮して高圧ガス冷媒とし、この高圧ガス冷媒を各吐出管728292102から吐出する。上記第4圧縮部100の第4吸入管101は上記複合弁10の第13短管T13に、上記第3圧縮部90の第3吸入管91は上記複合弁10の第12短管T12に、上記第2圧縮部80の第2吸入管81は上記複合弁10の第9短管T9に、上記第1圧縮部70の第1吸入管71は上記複合弁10の第6短管T6にそれぞれ接続されている。ここで、第1から第3の吸入管718191の途中には逆止弁CV1CV2CV3が接続されている。各逆止弁CV1CV2CV3は、上記複合弁10から上記四段圧縮機62へ向かう冷媒の流通を許容し、逆方向への冷媒の流通を阻止する。又、上記第4圧縮部100の第4吐出管102は上記複合弁10の第10短管T10に、上記第3圧縮部90の第3吐出管92は上記複合弁10の第7短管T7に、上記第2圧縮部80の第2吐出管82は上記複合弁10の第4短管T4に、上記第1圧縮部70の第1吐出管72は上記複合弁10の第1短管T1にそれぞれ接続されている。ここで、第1から第4の吐出管728292102の途中には、それぞれ第1から第4の油分離器738393103が接続されている。各油分離器738393103は、該吐出管728292102を流れる高圧ガス冷媒に含まれる潤滑油を該高圧ガス冷媒から分離するためのものである。この油分離器738393103には、該油分離器738393103内で分離した潤滑油を該油分離器738393103の外側へ流出する第1から第4の油流出管748494104が接続されている。上記第4油流出管104は上記第3吸入管91に接続されている。上記第3油流出管94は上記第2吸入管81に接続されている。上記第2油流出管84は上記第1吸入管71に接続されている。上記第1油流出管74は上記第4吸入管101に接続されている。第4油分離器103で分離した潤滑油は上記第4油流出管104を通じて上記第3吸入管91へ送られ、第3油分離器93で分離した潤滑油は上記第3油流出管94を通じて上記第2吸入管81へ送られ、第2油分離器83で分離した潤滑油は上記第2油流出管84を通じて上記第1吸入管71へ送られ、第1油分離器73で分離した潤滑油は上記第1油流出管74を通じて上記第4吸入管101へ送られる。上記第1から第4の室外熱交換器758595105はフィンアンドチューブ型のものである。これらの室外熱交換器758595105の近傍には室外ファン図示なしが設けられている。これらの室外熱交換器758595105では、上記室外ファンによって送られた屋外の空気と各室外熱交換器758595105の伝熱管を流れる冷媒とを熱交換するように構成されている。ここで、上記第1室外熱交換器75に係る伝熱管の一端には、第9から第12の冷媒配管778797107の一端がそれぞれ接続されている。そして、上記第9冷媒配管77の他端が上記複合弁10の第2短管T2に、上記第10冷媒配管87の他端が上記複合弁10の第5短管T5に、上記第11冷媒配管97の他端が上記複合弁10の第8短管T8に、上記第12冷媒配管107の他端が上記複合弁10の第11短管T11にそれぞれ接続されている。一方、上記第1から第4の室外熱交換器758595105に係る伝熱管の他端には、第1から第4の冷媒配管768696106の一端がそれぞれ接続されている。上記第1冷媒配管76の他端は分岐して、一方が上記ブリッジ回路110が有する第1逆止弁CV11に接続されて他方が上記分流器120の第1流出口121に接続されている。尚、上記第1冷媒配管76の分岐部と上記分流器120の第1流出口121との間には逆止弁CV4が設けられている。この逆止弁CV4は、上記分流器120から上記第1冷媒配管76の分岐部へ向かう冷媒の流通を許容し、逆方向への冷媒の流通を阻止する。上記第2から第4の冷媒配管8696106の各他端は分岐して、一方が上記第1から第3の吸入管718191の途中逆止弁CV1CV2CV3と圧縮部708090との間にそれぞれ接続され、他方が上記分流器120の第2から第4の流出口122123124にそれぞれ接続されている。尚、上記第2から第4の冷媒配管8696106の各分岐部と上記分流器120の第2から第4の流出口122123124との間には逆止弁CV5CV6CV7が設けられている。これらの逆止弁CV5CV6CV7は、上記分流器120側から上記第2から第4の冷媒配管8696106の分岐部側へ向かう冷媒の流通を許容し、逆方向への冷媒の流通を阻止する。又、上記第2から第4の冷媒配管8696106の各分岐部と上記第1から第3の吸入管718191の各接続部との間に逆止弁CV8CV9CV10が設けられている。これらの逆止弁CV8CV9CV10は、上記第2から第4の冷媒配管8696106の各分岐部から上記第1から第3の吸入管718191の各接続部へ向かう冷媒の流通を許容し、逆方向への冷媒の流通を阻止する。上記分流器120は、1つの流入口125と第1から第4の流出口122~124とを備えている。この分流器120は、上記流入口125から流入した冷媒を4つに分流させた後で、分流後の各冷媒を各流出口122~124から流出させるものである。上述したように、上記第1から第4の流出口122~124は上記第1から第4の冷媒配管768696106の他端にそれぞれ接続されている。上記ブリッジ回路110は、第1から第3の逆止弁CV11~CV13と室外膨張弁111と第1から第3の配管112~114とを備えている。第1逆止弁CV11の一端と第2逆止弁CV12の一端との間が第1配管112で接続され、第2逆止弁CV12の他端と第3逆止弁CV13の一端との間が第2配管113で接続され、第3逆止弁CV13の他端と室外膨張弁111の一端との間が第3配管114で接続されている。尚、上述したように、上記第1逆止弁CV11の他端は上記第1冷媒配管76の他端に接続されている。又、上記室外膨張弁111の他端は上記分流器120の流入口125に接続されている。この室外膨張弁111によって、暖房運転時に該室外膨張弁111を通過する冷媒の圧力が調整される。ここで、上記第1逆止弁CV11は上記第1冷媒配管76側から第1配管112側へ向かう冷媒の流通を許容し、逆方向への冷媒の流通を阻止する。上記第2逆止弁CV12は上記第2配管113側から上記第1配管112側へ向かう冷媒の流通を許容し、逆方向への冷媒の流通を阻止する。上記第3逆止弁CV13は上記第3配管114側から上記第2配管113側へ向かう冷媒の流通を許容し、逆方向への冷媒の流通を阻止する。上記レシーバ130は、略円筒状の本体部133と流入管131と流出管132とを備えている。この流入管131及び流出管132は、上記本体部133の頂部を貫通して設けられている。上記流入管131の一端は上記本体部133内の上部空間に開口している。又、上記流出管132の一端は上記本体部133内の下部空間に開口している。このレシーバ130では、上記流入管131を通じて上記本体部133へ流入した高圧冷媒が該本体部133に一時的に貯留された後で、該本体部133の高圧冷媒が上記流出管132を通じて該本体部133の外側へ流出する。そして、上記ブリッジ回路110の第1配管112から分岐した第5冷媒配管117が上記レシーバ130の流入管131に接続され、上記レシーバ130の流出管132に接続された第6冷媒配管108が上記ブリッジ回路110の第3配管114の途中に接続されている。ここで、上記第5冷媒配管117には第2流量調整弁115が設けられている。この第2流量調整弁115によって、上記第5冷媒配管117を流れる冷媒の流量が調節される。又、上記上記ブリッジ回路110の第2配管113から分岐した第7冷媒配管109が上記室内膨張弁64を介して上記室内熱交換器63の一端に接続されている。この室内膨張弁64によって、上記室内熱交換器63へ向かう冷媒が所定の圧力まで減圧される。上記室内熱交換器63は、フィンアンドチューブ型の熱交換器である。この室内熱交換器63は室内に配置されており、この室内熱交換器63の近傍に、室内に配置された室内ファン図示なしが設けられている。この室内熱交換器63では、室内ファンから送られる室内空気と室内熱交換器63内を流れる冷媒とを熱交換するように構成されている。そして、この室内熱交換器63の他端から延びる第8冷媒配管116が上記複合弁10の第3短管T3に接続されている。制御部500制御部500には、上記冷媒回路61に設けられた温度センサ図示省略及び圧力センサ501の検出値が入力される。そして、これら検出値に基づいて、上記制御部500は、四段圧縮機62、室内ファン及び室外ファンの駆動制御、複合弁10、室内膨張弁64及び室外膨張弁111の切換や開度調節を行いながら、上記冷媒回路61の運転制御を行う。なお、制御部500による複合弁10の切換については後に詳述する。-運転動作-本実施形態の空気調和装置は、冷暖房運転が可能に構成されている。そして、上述した制御部500の指令により、冷房運転と暖房運転の切換が行われる。冷房運転この空気調和装置の冷房運転について、図10、図11を参照しながら説明する。図10では、この冷房運転時の冷媒の流れを実線の矢印で示している。この冷房運転では、第1室外熱交換器75が放熱器として動作し、室内熱交換器63が蒸発器として動作することにより4段圧縮式の超臨界冷凍サイクルが行われる。第2から第4の室外熱交換器8595105は、各圧縮部708090100から吐出された高圧冷媒を冷却する冷却器として動作する。又、この冷房運転では、上記四段圧縮機62の第1圧縮部70から上記室内膨張弁64へ至るラインが高圧ラインとなり、上記室内膨張弁64から上記四段圧縮機62の第4圧縮部100へ至るラインが低圧ラインとなる。尚、高圧ラインとは、上記第1圧縮部70で超臨界の圧力まで圧縮された高圧の冷媒が流れるラインであり、低圧ラインは、上記室内熱交換器63で減圧された低圧の冷媒が流れるラインである。この冷房運転では、上述した制御部500の指令により、上記複合弁10が第1状態に設定される。上述したように、上記複合弁10が第1状態のとき、該複合弁10の全ての弁体50は第1位置にある。又、室外膨張弁111が全閉となり、第2流量調整弁115及び室内膨張弁64の開度が適宜調節される。又、第1から第3の吸入管718191の逆止弁CV1CV2CV3は、その下流側の冷媒圧力が上流側の冷媒圧力よりも高くなるため、各逆止弁CV1CV2CV3の弁体が開かない。従って、各逆止弁CV1CV2CV3は閉状態となる。これにより、上記複合弁10の第6ポートP6、第9ポートP9及び第12ポートP12のみが閉鎖される。複合弁に係る高圧側の冷媒の流れ上記四段圧縮機62の第4圧縮部100に吸入された冷媒は所定の圧力まで圧縮される。この圧縮が第1圧縮である。上記第1圧縮された冷媒は、上記第4圧縮部100から吐出された後第4吐出管102及び第4油分離器103を通って上記複合弁10の第4流路切換部20dへ流入する。この冷媒は、上記第4流路切換部20dの第10ポートP10から第4弁室17dの内側室ISへ流入した後、第11ポートP11を通じて第4弁室17dの内側室ISから流出する図11を参照。そして、この冷媒は上記第4室外熱交換器105へ流入する。上記第4室外熱交換器105において、この冷媒は室外ファンから送られる屋外の空気へ放熱して冷却される。この冷却が第1冷却である。第1冷却された冷媒は、第4冷媒配管106と第3吸入管91を通って上記第3圧縮部90へ吸入される。上記第3圧縮部90に吸入された冷媒は所定の圧力まで圧縮される。この圧縮が第2圧縮である。上記第2圧縮された冷媒は、上記第3圧縮部90から吐出された後で第3吐出管92及び第3油分離器93を通って上記複合弁10の第3流路切換部20cへ流入する。この冷媒は、上記第3流路切換部20cの第7ポートP7から第3弁室17cの内側室ISへ流入した後、第8ポートP8を通じて第3弁室17cの内側室ISから流出する図11を参照。そして、この冷媒は上記第3室外熱交換器95へ流入する。上記第3室外熱交換器95において、この冷媒は室外ファンから送られる屋外の空気へ放熱して冷却される。この冷却が第2冷却である。第2冷却された冷媒は、第3冷媒配管96と第2吸入管81を通って上記第2圧縮部80へ吸入される。上記第2圧縮部80に吸入された冷媒は所定の圧力まで圧縮される。この圧縮が第3圧縮である。上記第3圧縮された冷媒は、上記第2圧縮部80から吐出された後で第2吐出管82及び第2油分離器83を通って上記複合弁10の第2流路切換部20bへ流入する。この冷媒は、上記第2流路切換部20bの第4ポートP4から第2弁室17bの内側室ISへ流入した後、第5ポートP5を通じて第2弁室17bの内側室ISから流出する図11を参照。そして、この冷媒は上記第2室外熱交換器85へ流入する。上記第2室外熱交換器85において、この冷媒は室外ファンから送られる屋外の空気へ放熱して冷却される。この冷却が第3冷却である。第3冷却された冷媒は、第2冷媒配管86と第1吸入管71を通って上記第1圧縮部70へ吸入される。上記第1圧縮部70に吸入された冷媒は所定の圧力まで圧縮される。この圧縮が第4圧縮である。このように、冷房運転の場合には、圧縮と冷却とを交互に繰り返しながら四段圧縮を行う。これにより、上記四段圧縮機62の圧縮行程を等温圧縮にできるだけへ近づけて、上記四段圧縮機62に必要な圧縮動力の低減を図っている。尚、この四段圧縮機62の四段圧縮によって、該四段圧縮機62から吐出される冷媒の圧力は、該冷媒の臨界圧力よりも高くなっている。第4圧縮された冷媒は、上記第1圧縮部70から吐出された後で第1吐出管72を通って上記複合弁10の第1流路切換部20aへ流入する。この冷媒は、上記第1流路切換部20aの第1ポートP1から第1弁室17aの内側室ISへ流入した後、第2ポートP2を通じて第1弁室17aの内側室ISから流出する図11を参照。そして、この冷媒は上記第1室外熱交換器75へ流入する。上記第1室外熱交換器75において、この冷媒は室外ファンから送られる屋外の空気へ放熱して冷却される。複合弁を通過した後の冷媒の流れ上記第1室外熱交換器75を流出した冷媒は、第1冷媒配管76を通って上記ブリッジ回路110へ流入する。この冷媒は、上記ブリッジ回路110の第1逆止弁CV11及び第1配管112を通過した後、さらに第5冷媒配管117を通過する。尚、この冷媒は、第5冷媒配管117を通過する際に第2流量調整弁115によって、その流量が適宜調整される。そして、第2流量調整弁115で流量調整された冷媒が、レシーバ130へ流入する。上記レシーバ130へ流入した冷媒は、その一部がレシーバ130に貯留されて残りがレシーバ130を流出する。上記レシーバ130を流出した冷媒は、上記第6冷媒配管108を通って、再び上記ブリッジ回路110へ流入する。この冷媒は、上記ブリッジ回路110の第3配管114及び第3逆止弁CV13を通過した後、さらに第7冷媒配管109を通過する。尚、この冷媒は、第7冷媒配管109を通過する際に室内膨張弁64によって、その圧力が所望の値まで減圧される。そして、室内膨張弁64で減圧された冷媒が、室内熱交換器63へ流入する。ここで、この室内膨張弁64の開度は、室内熱交換器63から流出する冷媒の過熱度が一定になるように調整可能である。上記室内熱交換器63へ流入した冷媒は、上記室内ファンから送られる室内の空気を吸熱して蒸発した後で上記室内熱交換器63を流出する。この冷媒の蒸発によって、室内の空気は熱を奪われて冷却される。そして、この冷却された空気が室内へ送られ、室内の冷房が行われる。そして、この蒸発した冷媒が室内熱交換器63から流出する。複合弁に係る低圧側の冷媒の流れ図2、図13からわかるように、上記室内熱交換器63から流出した冷媒は、上記複合弁10の第1流路切換部20aへ流入する。この冷媒は、第1流路切換部20aの第3ポートP3から第1弁室17aの外側室OSへ流入した後で上記第1連通ポートPP1を通じて、第2流路切換部20bに係る第2弁室17bの外側室OSへ流出する。この第2弁室17bの外側室OSにおいて、第2流路切換部20bの第6ポートP6に連通する逆止弁CV1が閉状態であるため、上記第6ポートP6が閉鎖されている。このことから、上記第2弁室17bの外側室OSへ流出した冷媒は、上記第6ポートP6から流出できず、上記第2連通ポートPP2を通じて、第3流路切換部20cに係る第3弁室17cの外側室OSへ流出する。この第3弁室17cの外側室OSにおいて、第3流路切換部20cの第9ポートP9に連通する逆止弁CV2が閉状態であるため、上記第9ポートP9が閉鎖されている。このことから、上記第3弁室17cの外側室OSへ流出した冷媒は、上記第9ポートP9から流出できず、上記第3連通ポートPP3を通じて、第4流路切換部20dに係る第4弁室17dの外側室OSへ流出する。この第4弁室17dの外側室OSにおいて、第4流路切換部20dの第12ポートP12に連通する逆止弁CV1が閉状態であるため、上記第12ポートP12が閉鎖されている。このことから、上記第4弁室17dの外側室OSへ流出した冷媒は、上記第12ポートP12から流出できないまま、第4弁室17dに留まることになる。このように、上記複合弁10に第1から第4の連通ポートPP1~PP4を設け、さらに冷房運転時に上記逆止弁CV1CV2CV3で上記複合弁10のポートP6P9P12を閉鎖することにより、上記複合弁10に係る各弁室17a17b17c17dの外側室OSの圧力を全て同一の低圧圧力にすることができるようになる。上記複合弁10から流出した冷媒は、上記第4吸入管101を通過した後で上記四段圧縮機62の第4圧縮部100へ吸入される。そして、この第4圧縮部100で圧縮された冷媒が第4吐出管102及び第4油分離器103を通って上記複合弁10の第4流路切換部20dの第11ポートP11へ再び流入する。このように、上記冷媒回路61内を冷媒が循環することにより、室内の冷房が行われる。暖房運転次に、この空気調和装置の暖房運転について、図12、図13を参照しながら説明する。図12では、この暖房運転時の冷媒の流れを破線の矢印で示している。この暖房運転では、室内熱交換器63が放熱器として動作し、第1から第4室外熱交換器758595105が蒸発器として動作することにより4段圧縮式の超臨界冷凍サイクルが行われる。又、この暖房運転では、上記四段圧縮機62の第1圧縮部70から上記室外膨張弁111へ至るラインが高圧ラインとなり、上記室外膨張弁111から上記四段圧縮機62の第4圧縮部100へ至るラインが低圧ラインとなる。この暖房運転では、上述した制御部500の指令により、上記複合弁10が第2状態に設定される。又、室外膨張弁111、第2流量調整弁115及び室内膨張弁64の開度が適宜調節される。複合弁に係る高圧側の冷媒の流れ上記四段圧縮機62の第4圧縮部100に吸入された冷媒は所定の圧力まで圧縮される。この圧縮が第1圧縮である。上記第1圧縮された冷媒は、上記第4圧縮部100から吐出された後で第4吐出管102及び第4油分離器103を通って上記複合弁10の第4流路切換部20dへ流入する。この冷媒は、上記第4流路切換部20dの第10ポートP10から第4弁室17dの内側室ISへ流入した後、第12ポートP12を通じて第4弁室17dの内側室ISから流出する図13を参照。そして、この冷媒は、第3吸入管91と逆止弁CV3とを通過した後で上記第3圧縮部90へ吸入される。上記第3圧縮部90に吸入された冷媒は所定の圧力まで圧縮される。この圧縮が第2圧縮である。上記第2圧縮された冷媒は、上記第3圧縮部90から吐出された後で第3吐出管92及び第3油分離器93を通って上記複合弁10の第3流路切換部20cへ流入する。この冷媒は、上記第3流路切換部20cの第7ポートP7から第3弁室17cの内側室ISへ流入した後、第9ポートP9を通じて第3弁室17cの内側室ISから流出する図13を参照。そして、この冷媒は、第2吸入管81と逆止弁CV2とを通過した後で上記第2圧縮部80へ吸入される。上記第2圧縮部80に吸入された冷媒は所定の圧力まで圧縮される。この圧縮が第3圧縮である。上記第3圧縮された冷媒は、上記第2圧縮部80から吐出された後で第2吐出管82及び第2油分離器83を通って上記複合弁10の第2流路切換部20bへ流入する。この冷媒は、上記第2流路切換部20bの第4ポートP4から第2弁室17bの内側室ISへ流入した後、第6ポートP6を通じて第2弁室17bの内側室ISから流出する図13を参照。そして、この冷媒は、第1吸入管71と逆止弁CV1とを通過した後で上記第1圧縮部70へ吸入される。上記第1圧縮部70に吸入された冷媒は所定の圧力まで圧縮される。この圧縮が第4圧縮である。このように、暖房運転の場合には、冷房運転とは違って第2から第4の室外熱交換器85~105での冷却を伴わずに四段圧縮が行われる。これにより、冷却を伴いながら四段圧縮する場合に比べて、四段圧縮機62から吐出される冷媒の温度が下がらず、暖房運転時の暖房能力が低くならない。尚、この四段圧縮機62の四段圧縮によって、冷房運転時と同様に、該四段圧縮機62から吐出される冷媒の圧力は、該冷媒の臨界圧力よりも高くなっている。第4圧縮された冷媒は、上記第1圧縮部70から吐出された後で第1吐出管72及び第1油分離器73を通って上記複合弁10の第1流路切換部20aへ流入する。この冷媒は、上記第1流路切換部20aの第1ポートP1から第1弁室17aの内側室ISへ流入した後、第3ポートP3を通じて第1弁室17aの内側室ISから流出する図13を参照。そして、この冷媒は、第8冷媒配管116を通過して上記室内熱交換器63へ流入する。複合弁を通過した後の冷媒の流れこの室内熱交換器63へ流入した冷媒は、上記室内ファンから送られる室内の空気へ放熱して冷却した後で上記室内熱交換器63を流出する。この冷媒の放熱によって、室内の空気は加熱される。そして、この加熱された空気が室内へ送られ、室内の暖房が行われる。上記室内熱交換器63を流出した冷媒は、室内膨張弁64及び第7冷媒配管109を通って上記ブリッジ回路110へ流入する。この冷媒は、上記ブリッジ回路110の第2配管113及び第2逆止弁CV12を通過した後、さらに第5冷媒配管117を通過する。尚、この冷媒は、第5冷媒配管117を通過する際に第2流量調整弁115によって、その流量が適宜調整される。そして、第2流量調整弁115で流量調整された冷媒が、レシーバ130へ流入する。上記レシーバ130へ流入した冷媒は、その一部がレシーバ130に貯留されて残りがレシーバ130を流出する。上記レシーバ130を流出した冷媒は、上記第6冷媒配管108を通って、再び上記ブリッジ回路110へ流入する。この冷媒は、上記ブリッジ回路110の第3配管114及び室外膨張弁111を通過した後で、上記分流器120へ流入する。尚、この冷媒は、室外膨張弁111を通過する際に、その圧力が所望の値まで減圧される。ここで、室外膨張弁111の開度は、四段圧縮機62の第4圧縮部100へ吸入される冷媒の過熱度が一定になるように調整可能である。上記分流器120へ流入した冷媒は4つに分流した後、第1から第4の冷媒配管768696106を通過して第1から第4の室外熱交換器758595105へそれぞれ流入する。各室外熱交換器758595105において、この冷媒は室外ファンから送られる室外の空気から吸熱して蒸発する。そして、この蒸発した冷媒が各室外熱交換器758595105から流出する。複合弁に係る低圧側の冷媒の流れ図2、図13からわかるように、上記第1室外熱交換器75から流出した冷媒は、上記複合弁10の第1流路切換部20aへ流入する。この冷媒は、第1流路切換部20aの第2ポートP2から第1弁室17aの外側室OSへ流入した後で上記第1連通ポートPP1を通じて第2弁室17bの外側室OSへ流出する。上記第2室外熱交換器85から流出した冷媒は上記複合弁10の第2流路切換部20bへ流入する。この冷媒は、第2流路切換部20bの第5ポートP5から第2弁室17bの外側室OSへ流入した後、上述した上記第1連通ポートPP1からの冷媒と合流する。この合流した冷媒が上記第2連通ポートPP2を通じて第2弁室17bの外側室OSから第3弁室17cの外側室OSへ流出する。上記第3室外熱交換器95から流出した冷媒は上記複合弁10の第3流路切換部20cへ流入する。この冷媒は、第3流路切換部20cの第8ポートP8から第3弁室17cの外側室OSへ流入した後、上述した上記第2連通ポートPP2からの冷媒と合流する。この合流した冷媒が上記第3連通ポートPP3を通じて第3弁室17cの外側室OSから第4弁室17dの外側室OSへ流出する。上記第4室外熱交換器105から流出した冷媒は上記複合弁10の第4流路切換部20dへ流入する。この冷媒は、第4流路切換部20dの第11ポートP11から第4弁室17dの外側室OSへ流入した後、上述した上記第3連通ポートPP3からの冷媒と合流する。この合流した冷媒が上記第4連通ポートPP4及び第13短管T13を通じて上記複合弁10から流出する。このように、上記複合弁10に第1から第4の連通ポートPP1~PP4を設けることにより、各室外熱交換器758595105から複合弁10へ流出した冷媒を該複合弁10の内部で合流した後で該複合弁10から流出させることができるようになる。又、上記複合弁10に第1から第4の連通ポートPP1~PP4を設けることにより、上記複合弁10に係る各弁室17a17b17c17dの外側室OSの圧力を全て同一の低圧圧力にすることができるようになる。上記複合弁10から流出した冷媒は、上記第4冷媒配管106を通過した後で上記四段圧縮機62の第4圧縮部100へ吸入される。そして、この第4圧縮部100で圧縮された冷媒が第4吐出管102及び第4油分離器103を通って上記複合弁10の第4流路切換部20dの第11ポートP11へ再び流入する。このように、上記冷媒回路61内を冷媒が循環することにより、室内の暖房が行われる。制御部によるステッピングモータの制御制御部500は、マイクロコンピュータ図示は省略と、それを動作させるプログラムを含み、ステッピングモータ31の駆動開始、駆動停止、及び回転速度の制御を行う。ステッピングモータ31は、供給する電力パルス信号Sを制御することで回転速度等の制御が可能である。前記パルス信号Sは、制御部500によって、モータ31に設けられたコネクタCに入力されている。制御部500は、モータ31の回転速度の制御に特徴がある。具体的には、制御部500は、弁体50の内側の空間内側室ISの圧力と、外側室OSにおける圧力との差圧ΔPに応じ、モータ31の回転速度を制御する。図14は、モータ31の回転速度と発生トルクの関係、差圧ΔPと弁弁体50の駆動トルクの関係等を示す図である。図14において、横軸はトルクである。図14の左側の縦軸はモータ31の回転速度ω、右側の縦軸は差圧ΔPである。モータトルクと示したラインは、モータ31の回転速度とモータ31が発揮するトルクの関係を示している。弁トルクと示したラインは、差圧ΔPが作用している際に、弁体50を駆動するのに必要なトルクを示している。また、減速後トルクと示したラインは、減速機変速ギア32を介して弁トルクを発生させる際に必要なモータ31のトルクを示している。図14からは、例えば、差圧ΔP=Pr1の場合には、ΔP=Pr1のラインと減速後トルクとの交点Aから減速後トルクTr1が定まり、そのトルクTr1を発生させ得るモータ31の回転速度がω1以下であることが読み取れる。同様に、差圧ΔPが空気調和装置における最大値最高作動差圧Pmaxの場合には、ΔP=Pmaxのラインと減速後トルクとの交点Bから減速後トルクTmaxが定まり、そのトルクTmaxを発生させ得るモータ31の回転速度は、ωpmax以下であることが読み取れる。制御部500は、図14に示したグラフに相当するテーブルデータ或いは関数以下、これらを関数等というを格納している。図9等に示すように、冷媒回路61では、第4吸入管101、及び第1吐出管72に圧力センサ501がそれぞれ設けられている。制御部500は、それぞれの圧力センサ501で検知した圧力から求めた差圧ΔP検知した差圧と、この関数等を用いてモータ31の回転速度ωを制御する。なお、複合弁10に含まれる4つの切り換え弁のうち、差圧ΔPが最も大きくなるのは、図2の例では最上段に位置する弁以下、主四路切換弁とも呼ぶである。そこで、本実施形態では、主四路切換弁の差圧ΔPに応じてモータ31の速度を制御する。制御部500によるモータ31の速度制御については、後に詳述する。複合弁における切り換え動作図15は、実施形態1の複合弁10における差圧ΔP、弁トルク、及びモータ31の回転速度の関係を示すタイミングチャートである。図15では、横軸は時間である。図15Aの差圧ΔPは、2つの圧力センサ501でそれぞれ検知した圧力の差であり、複合弁10の主四路切換弁第1流路切換部20aにおける第1弁室17aの空間外側室OSの圧力と、内側室ISの圧力との差圧に相当する。差圧ΔPは、図15Aに示すように、経過時間弁体50の回転角度に応じて変動している。複合弁10では、弁体50が回転することで、例えば、時刻t01には、該弁体50によって連通していた2つのポートの一方が第1弁室17a内の空間OSと繋がる。この時点から差圧ΔPが徐々に小さくなり、時刻t02には空間OSと内側室ISとが均圧状態になっている。さらに弁体50が回転してポート間の連通状態の切り換えが時刻t03に終わると、差圧ΔPは徐々に大きくなり、時刻t04から定常状態になっている。このように差圧ΔPが変化する場合には、図15Bに示すように、弁トルクも時間とともに変化する。この例では、切り換え開始時図15の時刻t00における弁トルクは、切り換え途中よりも大きい。そこで、本実施形態の制御部500は、差圧ΔPに応じ、切り換え開始時におけるモータ31の回転速度ωを設定する。具体的には、制御部500は、前記関数等を用いて、切り換え開始時に求めた差圧ΔPから、切り換え開始時における最高回転速度を求める。そして、この例では制御部500は、モータ31の回転速度ωをその最高回転速度に設定する。例えば図14に例示したように差圧ΔP=Pr1の場合には、そのときの回転速度ωをω1に設定する。そして、制御部500は、図15Cに示すように、弁体50の切り換えの完了までは、その速度を維持するように、モータ31に所定のパルス信号Sを出力する。このように、本実施形態では、弁体50の内外の差圧ΔPに応じ、モータ31の回転速度を制御するのである。また、図15Aに破線で示したように差圧ΔPがPr1よりも小さなPr2の場合には、制御部500は、前記関数等を用いて、そのときの差圧Pr2に応じ、切り換え開始時における最高回転速度ω2を求める。制御部500は、モータ31の回転速度ωを、求めたω2に設定する。制御部500は、弁体50の切り換えの完了までは、その回転速度ω2が維持されるようにモータ31を制御する。本実施形態における効果以上のように、本実施形態では、差圧ΔPを検知し、切り換え時の差圧ΔPに応じてモータ31の回転速度を設定するので、より高速な回転速度に設定することが可能になる。そのため、複合弁10では切り換え時間の短縮が可能になる。特に、本実施形態では、背圧空間G1G2を設けたことにより、弁体50の摺動抵抗を低減できることと相俟って、より高速な回転速度設定が可能になる。また、必要以上に回転速度が速くなることもないので、差圧ΔPが大きいときにモータ31が脱調してしまう虞もない。また、最適な回転速度の選択が可能になるので、変速ギア32のギア比を下げることも可能になる。また、モータ31の小型化も可能になる。すなわち、本実施形態ではコストの低減が可能になる。《発明の実施形態2》実施形態2の空気調和装置は、制御部500の構成が実施形態1とは異なっている。本実施形態では、制御部500は、弁体50の切り換え動作中に、差圧ΔPの増加に応じてモータ31の回転速度ωを減少させ、差圧ΔPの減少に応じてモータ31の回転速度ωを増加させる。弁の切り換え動作図16は、実施形態2の複合弁10における差圧ΔP、弁トルク、及びモータ31の回転速度の関係を示すタイミングチャートである。図16でも横軸は時間である。本実施形態でも制御部500は、差圧ΔPに応じ、切り換え開始時におけるモータ31の回転速度ωを設定する。具体的には、制御部500は、検知された差圧ΔPと前記関数等を用いて切り換え開始時における最高回転速度ω1を求め、モータ31の回転速度ωをω1に設定する。複合弁10では、弁体50が回転しても、図16Aに示すように、しばらくは差圧ΔPが一定なので、制御部500はこの間のモータ31の回転速度が最高回転速度ω1に維持されるようにモータ31を制御する。弁体50がさらに回転することで、弁体50によって連通していたポートの一方が空間OSと繋がると、差圧ΔPが徐々に小さくなる。図16の例では、時刻t01の時点から差圧ΔPの減少が始まっている。そこで、制御部500は、差圧ΔPの減少に合わせて、前記関数等からモータ31の回転速度を求め、その回転速度にモータ31を制御する。この例では、制御部500は、時刻t01から時刻t02までの間は、モータ31の回転速度を徐々に増加させている図16Cを参照。そして、内側室ISと空間OSとが均圧状態になると、制御部500は、そのときの回転速度が維持されるようにモータ31を制御する。連通状態の切り換えが時刻t03に終わると、差圧ΔPは徐々に大きくなり、時刻t04からは定常状態になる。制御部500は、時刻t03から時刻t04の間は、差圧ΔPの増加に合わせて、検知された差圧ΔPと前記関数等からモータ31の回転速度を求め、その回転速度にモータ31を制御する。この例では、制御部500は、時刻t03から時刻t04までの間は、モータ31の回転速度を徐々に減少させる図16Cを参照。時刻t04で差圧ΔPが定常状態になると、制御部500は、そのときの回転速度が維持されるようにモータ31を制御し、弁体50を所定位置までモータ31を回転させる。本実施形態の効果以上のように本実施形態では、弁体50の動作中に差圧ΔPを検知し、その差圧ΔP変化に追従してモータ31の回転速度を制御するようにした。そのため、切り換え中に差圧ΔPが低下した際にモータ31の回転速度を増加させることができ、実施形態1の例よりもさらに高速な切り換えが可能になる。《その他の実施形態》1なお、切り換え開始時などに設定したモータ31の回転速度は例示である。モータ31の回転速度は、差圧ΔPから定まる最高回転速度よりも小さな値に設定することも可能であり、装置に必要なマージンや目標とする切り換え時間を勘案して適宜調整すればよい。2また、回転速度の算定には、差圧ΔPに対応した代用値を用いてもよい。例えば、冷媒回路61内の高圧ラインと低圧ラインの温度差からモータ31の回転速度を求めてもよい。この場合には、温度差が大きいほど回転速度を低減し、温度差が小さいほど回転速度を増加させる。また、圧縮機の回転速度圧縮機用モータの回転速度から複合弁10用のモータ31の回転速度を求めてもよい。この場合には、圧縮機用モータの回転速度が高いほど複合弁用モータ31の回転速度を低減し、圧縮機用モータの回転速度が低いほど複合弁10用モータ31の回転速度を増加させる。このように、本発明における差圧ΔPに応じとは、差圧ΔPの値そのものを用いることの他に、差圧ΔPに対応した代用値を用いることも含む概念である。3また、前記の速度制御は、例示した冷媒回路61のような、いわゆる4段圧縮の冷媒回路に限らず、1つ或いは2つの圧縮機で圧縮を行う冷媒回路単段あるいは2段圧縮の冷媒回路などにも応用できる。要は、圧縮機の段数すなわち弁体の個数には関係なく適用できる技術である。勿論、ひとつのモータで駆動される切り換え弁弁体の個数が多くなるほどモータに必要とされるトルクは大きくなるので、前記弁体の個数段数が多いほど本発明の効果は大きいといえる。