質量で、Si:1.0以上3.0以下、sol.Al:0.1以上2.0以下、Mn:0.05以上2.0以下、P:0.03以上0.15以下、S:0.0010以上0.0050以下、C:0.0050以下、As:0.0050以下、Nb:0.0030以下、Ti:0.0030以下、V:0.0030以下、Zr:0.0030以下およびN:0.0050以下を含有し、残部がFeおよび不純物からなるとともに、下記式1を満足する化学組成を有し、平均結晶粒径が60μm以上180μm以下である鋼組織を有し、板厚が0.10mm以上0.35mm以下であることを特徴とする無方向性電磁鋼板。SAsNbTiVZrN≦0.0181ここで、式中の各元素記号は鋼中の各元素の含有量単位:質量を示す。下記工程A、B1、CおよびDを有することを特徴とする無方向性電磁鋼板の製造方法:A請求項1に記載の化学組成を有するスラブに、仕上温度:700°C以上および巻取温度:300°C以上の熱間圧延を施して板厚が1.4mm以上3.5mm以下の熱延鋼板とする熱間圧延工程;B1前記熱延圧延工程により得られた熱延鋼板に、730°C以上の温度域に1時間以上保持する熱延板焼鈍を施して、下記落錘曲げ試験における破断率が40以下である熱延焼鈍板とする熱延板焼鈍工程;C前記熱延板焼鈍工程により得られた熱延焼鈍板に、1パス目の圧下率を10以上25以下、1パス目および2パス目の合計圧下率を35以上55以下とする、多パス冷間圧延を施して板厚0.10mm以上0.35mm以下の冷延鋼板とする冷間圧延工程;およびD前記冷間圧延工程により得られた冷延鋼板に仕上焼鈍を施す仕上焼鈍工程。[落錘曲げ試験]JISZ2248:2006で規定するVブロック法において、試験片の中央部に押金具を当て、徐々に試験力を加えて規定の形に曲げることに代えて、試験片の中央部に、試験片に対して1.2m高さから押金具を落錘させて規定の形に曲げるとした試験であり、曲げ角度:90°かつ内側半径:5mmとした試験である。下記工程A、B2、CおよびDを有することを特徴とする無方向性電磁鋼板の製造方法:A請求項1に記載の化学組成を有するスラブに、仕上温度:700°C以上および巻取温度:300°C以上の熱間圧延を施して板厚が1.4mm以上3.5mm以下の熱延鋼板とする熱間圧延工程;B2前記熱延圧延工程により得られた熱延鋼板に、730°C以上790°C以下の温度域に1時間以上保持する熱延板焼鈍を施して熱延焼鈍板とする熱延板焼鈍工程;C前記熱延板焼鈍工程により得られた熱延焼鈍板に、1パス目の圧下率を10以上25以下、1パス目および2パス目の合計圧下率を35以上55以下とする、多パス冷間圧延を施して板厚0.10mm以上0.35mm以下の冷延鋼板とする冷間圧延工程;およびD前記冷間圧延工程により得られた冷延鋼板に仕上焼鈍を施す仕上焼鈍工程。特許文献2に開示された発明は、磁束密度を向上させることにより、あるいはさらなる合金元素量の増加による鉄損低減を可能にすることにより、モータの高効率化に寄与する非常に優れた発明である。しかしながら、近年のさらなるモータの高効率化の要求により、より一層の磁束密度の向上を可能にする手段が求められている。また、冷間圧延での破断を抑制する手段としては、上述したように温間圧延が一般的ではあるが、温間圧延には特殊な設備が必要であるため、コスト面で劣る。また、特許文献1において評価されている熱延板焼鈍板の衝撃試験はシャルピー衝撃試験であり、このシャルピー衝撃試験の歪速度は500~1000/s程度であり、圧延での歪速度である10~100/sとは大きく乖離しており、冷間圧延性の評価方法として適切とはいえない。さらに、特許文献1において遷移温度の上限値を60°Cとしているのは、破断が生じる可能性のある酸洗、冷間圧延、仕上焼鈍の製造工程において、70°Cの鋼板温度を確保できるためと記載されているが、鋼板温度を70°C以上にするには、ヒーターなどの加熱設備が必要となるため製造コストも増加する。本発明は上記実情に鑑みてなされたものであり、その課題はエアコンや冷蔵庫などのコンプレッサーモータ、電気自動車やハイブリッド自動車などの駆動モータおよび発電機などの高効率モータの鉄心に使用することが好適な、磁気特性と生産性に優れた無方向性電磁鋼板を提供することにある。本発明者らは、上記課題を解決すべく、磁束密度に及ぼすPの影響のみならず、磁束密度に及ぼすPと他の元素との相互作用の影響について新たに着目し、これらの相互作用を利用することによりさらなる磁束密度の向上を図ることを新たに着想し、鋭意検討を行った。その結果、以下の新知見を得た。aSを微量に含有させたうえで、S、As、Nb、Ti、V、ZrおよびNの合計含有量の上限を規制することにより、P添加による磁束密度の向上作用が効果的に高められる。bSi、Al、Mn、Pなどの合金元素量が多くなるほど、冷間圧延での破断率が高まるが、冷間圧延における破断について詳細に調査した結果、冷間圧延の1~3パス目の前段パスで生じる破断と、冷間圧延の4パス目以降の後段パスで生じる破断の2種類に大別される。c前段パスで生じる破断は、歪速度が10~30/s程度となる圧延の開始時に起こりやすい。dこのような冷間圧延性を適切に評価するには、実際の圧延における歪速度に近い条件で試験することが必要であるところ、JISZ2248:2006で規定するVブロック法において、試験片の中央部に押金具を当て、徐々に試験力を加えて規定の形に曲げることに代えて、試験片の中央部に、試験片に対して所定の高さから押金具を落錘させて規定の形に曲げるとした試験を行うことにより、実際の圧延における歪速度を付与する試験を簡便に行うことが可能となり、冷間圧延性を適切に評価することができる。e上記dの試験において、落錘時の試験片に対する押金具の高さを1.2mとし、曲げ角度:90°かつ内側半径:5mmとすれば、歪速度を10~30/sとすることができ、前段パスで生じる破断の危険性を的確に評価することができ、斯かる試験条件下における破断率を40以下とすることにより、前段パスで生じる破断を効果的に防止することができる。f冷間圧延に供する熱延鋼板に所定の熱延板焼鈍を施すことにより、上記破断率を確実に40以下とすることができる。gPを0.03以上含有する鋼板は、約30圧下された鋼板を冷間圧延する際に最も破断が生じやすい。このため、斯かる条件を回避するように冷間圧延の圧下率を設定することにより、冷間圧延時の破断を効果的に防止することができる。h後段パスで生じる破断は、冷間圧延に供する鋼板のエッジや表面に存在する微細な損傷が主な原因であり、これらの損傷を抑制するには、仕上温度、巻取温度および板厚を所定の条件として熱間圧延を施すことが有効である。本発明はこれらの新たな知見に基づくものであり、その要旨は以下のとおりである。すなわち、本発明は、質量で、Si:1.0以上3.0以下、sol.Al:0.1以上2.0以下、Mn:0.05以上2.0以下、P:0.03以上0.15以下、S:0.0010以上0.0050以下、C:0.0050以下、As:0.0050以下、Nb:0.0030以下、Ti:0.0030以下、V:0.0030以下、Zr:0.0030以下およびN:0.0050以下を含有し、残部がFeおよび不純物からなるとともに、下記式1を満足する化学組成を有し、平均結晶粒径が60μm以上180μm以下である鋼組織を有し、板厚が0.10mm以上0.35mm以下であることを特徴とする無方向性電磁鋼板を提供する。SAsNbTiVZrN≦0.0181ここで、式中の各元素記号は鋼中の各元素の含有量単位:質量を示す。また本発明は、下記工程A、B1、CおよびDを有することを特徴とする無方向性電磁鋼板の製造方法を提供する。A上述の化学組成を有するスラブに、仕上温度:700°C以上および巻取温度:300°C以上の熱間圧延を施して板厚が1.4mm以上3.5mm以下の熱延鋼板とする熱間圧延工程;B1上記熱延圧延工程により得られた熱延鋼板に、730°C以上の温度域に1時間以上保持する熱延板焼鈍を施して、下記落錘曲げ試験における破断率が40以下である熱延焼鈍板とする熱延板焼鈍工程;C上記熱延板焼鈍工程により得られた熱延焼鈍板に、1パス目の圧下率を10以上25以下、1パス目および2パス目の合計圧下率を35以上55以下とする、多パス冷間圧延を施して板厚0.10mm以上0.35mm以下の冷延鋼板とする冷間圧延工程;およびD上記冷間圧延工程により得られた冷延鋼板に仕上焼鈍を施す仕上焼鈍工程[落錘曲げ試験]JISZ2248:2006で規定するVブロック法において、試験片の中央部に押金具を当て、徐々に試験力を加えて規定の形に曲げることに代えて、試験片の中央部に、試験片に対して1.2m高さから押金具を落錘させて規定の形に曲げるとした試験であり、曲げ角度:90°かつ内側半径:5mmとした試験である。ここで、破断率とは、落錘曲げ試験に供した試験片の個数に対する、破断が生じた試験片の個数の個数割合である。さらに本発明は、下記工程A、B2、CおよびDを有することを特徴とする無方向性電磁鋼板の製造方法を提供する。A上述の化学組成を有するスラブに、仕上温度:700°C以上および巻取温度:300°C以上の熱間圧延を施して板厚が1.4mm以上3.5mm以下の熱延鋼板とする熱間圧延工程;B2上記熱延圧延工程により得られた熱延鋼板に、730°C以上790°C以下の温度域に1時間以上保持する熱延板焼鈍を施して熱延焼鈍板とする熱延板焼鈍工程;C上記熱延板焼鈍工程により得られた熱延焼鈍板に、1パス目の圧下率を10以上25以下、1パス目および2パス目の合計圧下率を35以上55以下とする、多パス冷間圧延を施して板厚0.10mm以上0.35mm以下の冷延鋼板とする冷間圧延工程;およびD上記冷間圧延工程により得られた冷延鋼板に仕上焼鈍を施す仕上焼鈍工程本発明に係る無方向性電磁鋼板により、モータ効率の向上が期待できる。また、本発明に係る無方向性電磁鋼板の製造方法は特殊な設備を要しないため、製造コスト面でも優れている。以下、本発明の無方向性電磁鋼板およびその製造方法について詳細に説明する。A.無方向性電磁鋼板まず、本発明の無方向性電磁鋼板における各構成について説明する。1.化学組成はじめに、鋼板の化学組成の限定理由について説明する。なお、各元素の含有量を示すは、特に断りのない限り質量を意味するものである。Siは、鋼板の比抵抗を高めて鉄損を低減させるのに有効な元素である。したがって、Si含有量は1.0以上とする。好ましくは、1.5以上である。一方、過剰に含有させると鋼板が硬化し、冷間圧延での破断率が増加する。このため、Si含有量は3.0以下とする。好ましくは、2.5以下である。sol.Alは、鋼板の比抵抗を高めて鉄損を低減させるのに有効な元素である。したがって、sol.Al含有量は0.1以上とする。一方、過剰に含有させると磁束密度が著しく低下する。したがって、sol.Al含有量は2.0以下とする。Mnは、鋼板の比抵抗を高めて鉄損を低減させるのに有効な元素である。したがって、Mn含有量は0.05以上とする。一方、MnはSiやAlに比べて合金コストが高いため、Mn含有量が多くなると経済的に不利となる。このため、Mn含有量は2.0以下とする。Pは、集合組織を改善して磁気特性を向上させる作用を有する。したがって、P含有量は0.03以上とする。好ましくは0.04以上であり、さらに好ましくは0.05以上である。一方、P含有量が過剰になると、Pの粒界偏析が顕著となり冷間圧延での破断率が増加する。したがって、P含有量は0.15以下とする。好ましくは、0.12以下である。Sは、一般に不純物として鋼中に含有される元素であり、鋼中のMnと結合して微細なMnSを形成し、焼鈍時の結晶粒の成長を阻害して磁気特性を劣化させることから、従来はその含有量を低減することが求められてきた元素である。しかしながら、上述した本発明者らの検討によって、Sを微量に含有させたうえで、S、As、Nb、Ti、V、ZrおよびNの合計含有量の上限を規制することにより、P添加による磁束密度の向上作用が効果的に高められることが初めて明らかとなった。したがって、S含有量は0.0010以上とする。一方、S含有量が過剰になると、焼鈍時の結晶粒の成長の阻害により磁気特性の劣化が顕著となる。したがって、S含有量は0.0050以下とする。好ましくは0.0035以下である。Cは、不純物として含有され、磁気特性を劣化させる元素である。このため、C含有量は0.0050以下とする。好ましくは、0.0035以下である。As、Nb、Ti、VおよびZrは不純物として含有され、磁気特性を劣化させる元素である。したがって、As含有量は0.0050以下、Nb含有量は0.0030以下、Ti含有量は0.0030以下、V含有量は0.0030以下、Zr含有量は0.0030以下とする。好ましくは、As含有量は0.0035以下、Nb含有量は0.0020以下、Ti含有量は0.0020以下、V含有量は0.0020以下、Zr含有量は0.0020以下である。Nは、不純物として含有され、Alなどと結合して微細な介在物を形成し、焼鈍時の結晶粒の成長を阻害して磁気特性を劣化させる元素である。したがって、N含有量は0.0050以下とする。好ましくは0.0035以下である。不純物元素であるS、As、Nb、Ti、V、ZrおよびNの含有量を低減することで、鉄損が低減されることは従来知られていた。しかしながら、上述した本発明者らの検討によって、Sを微量に含有させたうえで、S、As、Nb、Ti、V、ZrおよびNの合計含有量の上限を規制することにより、P添加による磁束密度の向上作用が効果的に高められることが初めて明らかとなった。したがって、S、As、Nb、Ti、V、ZrおよびNの合計含有量は下記式1を満足するものとする。中でも、下記式2を満足することが好ましく、下記式3を満足することがさらに好ましい。SAsNbTiVZrN≦0.0181SAsNbTiVZrN≦0.0162SAsNbTiVZrN≦0.0143ここで、式中の各元素記号は鋼中の各元素の含有量単位:質量を示す。2.平均結晶粒径結晶粒径は、大き過ぎても小さ過ぎても鉄損が劣化する。したがって、平均結晶粒径は60μm以上180μm以下とする。なお、平均結晶粒径は、縦断面組織写真において、板厚方向および圧延方向について切断法により測定した結晶粒径の平均値を用いればよい。この縦断面組織写真としては光学顕微鏡写真を用いることができ、例えば、50倍や100倍の倍率で撮影した写真を用いればよい。3.板厚板厚が薄いほど鉄損が低減されるため、板厚は0.35mm以下とする。好ましくは0.30mm以下である。一方、過度の薄肉化は鋼板やモータの生産性を著しく低下させる。したがって、板厚は0.10mm以上とする。好ましくは0.15mm以上である。B.無方向性電磁鋼板の製造方法次に、本発明の無方向性電磁鋼板の製造方法について説明する。本発明の無方向性電磁鋼板の製造方法は、2つの実施態様を有する。以下、各実施態様に分けて説明する。1.第1実施態様本実施態様の無方向性電磁鋼板の製造方法は、下記工程A、B1、CおよびDを有することを特徴とする。A上述の化学組成を有するスラブに、仕上温度:700°C以上および巻取温度:300°C以上の熱間圧延を施して板厚が1.4mm以上3.5mm以下の熱延鋼板とする熱間圧延工程;B1上記熱延圧延工程により得られた熱延鋼板に、730°C以上の温度域に1時間以上保持する熱延板焼鈍を施して、下記落錘曲げ試験における破断率が40以下である熱延焼鈍板とする熱延板焼鈍工程;C上記熱延板焼鈍工程により得られた熱延焼鈍板に、1パス目の圧下率を10以上25以下、1パス目および2パス目の合計圧下率を35以上55以下とする、多パス冷間圧延を施して板厚0.10mm以上0.35mm以下の冷延鋼板とする冷間圧延工程;およびD上記冷間圧延工程により得られた冷延鋼板に仕上焼鈍を施す仕上焼鈍工程[落錘曲げ試験]JISZ2248:2006で規定するVブロック法において、試験片の中央部に押金具を当て、徐々に試験力を加えて規定の形に曲げることに代えて、試験片の中央部に、試験片に対して1.2m高さから押金具を落錘させて規定の形に曲げるとした試験であり、曲げ角度:90°かつ内側半径:5mmとした試験である。以下、本発明に係る無方向性電磁鋼板の製造方法における各工程について説明する。1熱間圧延工程熱間圧延工程における仕上温度は700°C以上、巻取温度は300°C以上とする。仕上温度が上記範囲未満であったり、巻取温度が上記範囲未満であったりすると、熱間圧延時や巻取り時に鋼板表面に微小な損傷が導入されて、冷間圧延の後段パスで破断する場合がある。好ましくは、仕上温度は750°C以上、巻取温度は350°C以上である。仕上温度および巻取温度の上限は、冷間圧延性の観点からは特に規定する必要はないが、スケールロスによる歩留り低下を抑制する観点から、仕上温度は1000°C以下とすることが好ましく、巻取温度は800°C以下とすることが好ましい。熱延鋼板の板厚は1.4mm以上3.5mm以下とする。熱延鋼板の板厚が上記範囲未満では、エッジが損傷されて冷間圧延の後段パスで破断する場合がある。好ましくは1.6mm以上である。一方、熱延鋼板の板厚が上記範囲超では、冷間圧延に長時間要するようになり、製造コストが増加する。好ましくは3.0mm以下であり、さらに好ましくは2.5mm以下である。熱間圧延工程における他の条件は特に規定されるものではない。2熱延板焼鈍工程熱延板焼鈍温度は730°C以上とする。熱延板焼鈍温度が上記範囲未満では、再結晶の促進が不十分となり、優れた磁気特性を得ることが困難である。好ましくは、750°C以上である。一方、熱延板焼鈍温度が過度に高いと、上記落錘曲げ試験による破断率が高くなり、冷間圧延の前段パスにおいて破断が生じる場合がある。したがって、熱延板焼鈍温度は790°C以下とすることが好ましい。さらに好ましくは780°C以下である。なお、熱延板焼鈍温度が高くとも上記落錘曲げ試験による破断率が40以下であれば、冷間圧延の前段パスにおける破断を効果的に防止することができる。熱延板焼鈍時間は1時間以上とする。熱延板焼鈍時間が上記範囲未満では、再結晶の促進が不十分となり、優れた磁気特性を得ることが困難である。好ましくは3時間以上である。熱延板焼鈍時間の上限は特に規定する必要はないが、過度に長時間とすると製造コストが嵩むため、50時間以下とすることが好ましい。さらに好ましくは40時間以下である。熱延焼鈍板の上記落錘曲げ試験による破断率は40以下とする。上記破断率が上記範囲超では、冷間圧延の前段パスにおいて破断が生じる場合がある。上記破断率が上記範囲内であれば、上述したように熱延板焼鈍温度が高くとも冷間圧延の前段パスにおける破断を効果的に防止することができる。上記破断率は、好ましくは30以下である。熱延板焼鈍工程における他の条件は特に規定されるものではない。また、熱延板焼鈍の前または後に酸洗を施してもよい。3冷間圧延工程Pを0.03以上含有する鋼板を冷間圧延する際に生じる破断について詳細に調査した結果、約30圧下された鋼板を冷間圧延する際に最も破断が生じやすいことが判明した。具体的には、1パス目の圧下率を約30とすると、2パス目で破断し、2パス後の合計圧下率を約30とすると、3パス目で破断した。この理由は明らかではないが、次の通りであると推察される。すなわち、圧延後の鋼板の組織を詳細に調査したところ、約30圧下された鋼板に導入された加工組織が最も不均一であるという結果が得られた。このことより、圧下率30程度の鋼板を冷間圧延する際に最も破断しやくなったのは、不均一な加工組織が存在することにより、冷間圧延時に応力が集中したためであると推察される。したがって、斯かる条件を回避するように冷間圧延の圧下率を設定することにより、冷間圧延時の破断を効果的に防止することができる。具体的には、1パス目の圧下率を10以上25以上、2パス後の合計圧下率を35以上55以下とするパススケジュールを採用することで、前段パスでの破断を回避できる。ここで、1パス目の圧下率の下限は生産性の観点から、上限は1パス目の圧延における破断を抑制する観点から、2パス後の合計圧下率の下限は上述した条件を回避する観点から、上限は設備負荷の観点から、それぞれ規定される。生産コストや板厚精度の観点からは、1パス目の圧下率は15以上25以下、2パス後の合計圧下率は35以上50以下とするのが好ましい。冷間圧延工程では、1回の冷間圧延によって仕上板厚としてもよく、中間焼鈍を挟む2回の冷間圧延によって仕上板厚としてもよい。後者の場合、2回の冷間圧延が上記条件を満たせばよく、中間焼鈍条件は熱延板焼鈍条件と同じ条件を満たせばよい。冷延鋼板の板厚は薄いほど鉄損が低減されるため、0.35mm以下とする。好ましくは0.30mm以下である。一方、過度の薄肉化は鋼板やモータの生産性を著しく低下させるため、板厚は0.10mm以上とする。好ましくは0.15mm以上である。冷間圧延工程における他の条件は特に規定されるものではない。4仕上焼鈍仕上焼鈍工程における諸条件は特に規定されるものではないが、十分な粒成長を促して優れた磁気特性を確保する観点から、焼鈍温度は900°C以上とすることが好ましく、焼鈍時間は1秒間以上とすることが好ましい。一方、設備への負荷や製造コストの観点から、焼鈍温度は1180°C以下とすることが好ましく、焼鈍時間は300秒間以下とすることが好ましい。2.第2実施態様本実施態様の無方向性電磁鋼板の製造方法は、下記工程A、B2、CおよびDを有することを特徴とする。A上述の化学組成を有するスラブに、仕上温度:700°C以上および巻取温度:300°C以上の熱間圧延を施して板厚が1.4mm以上3.5mm以下の熱延鋼板とする熱間圧延工程;B2上記熱延圧延工程により得られた熱延鋼板に、730°C以上790°C以下の温度域に1時間以上保持する熱延板焼鈍を施して熱延焼鈍板とする熱延板焼鈍工程;C上記熱延板焼鈍工程により得られた熱延焼鈍板に、1パス目の圧下率を10以上25以下、1パス目および2パス目の合計圧下率を35以上55以下とする、多パス冷間圧延を施して板厚0.10mm以上0.35mm以下の冷延鋼板とする冷間圧延工程;およびD上記冷間圧延工程により得られた冷延鋼板に仕上焼鈍を施す仕上焼鈍工程。なお、熱間圧延工程、冷間圧延工程および仕上焼鈍工程については、上記第1実施態様と同様であるので、ここでの説明は省略する。以下、本実施態様の無方向性電磁鋼板の製造方法における他の工程について説明する。熱延板焼鈍工程熱延板焼鈍温度は730°C以上790°C以下とする。熱延板焼鈍温度が上記範囲未満では、再結晶の促進が不十分となり、優れた磁気特性を得ることが困難である。好ましくは、750°C以上である。一方、熱延板焼鈍温度が上記範囲超では、上記落錘曲げ試験による破断率が高くなり、冷間圧延の前段パスにおいて破断が生じる場合がある。好ましくは780°C以下である。なお、熱延板焼鈍時間については、上記第1実施態様と同様であるので、ここでの説明は省略する。熱延板焼鈍工程における他の条件は特に規定されるものではない。また、熱延板焼鈍の前または後に酸洗を施してもよい。本発明は、上記実施形態に限定されるものではない。上記実施形態は例示であり、本発明の特許請求の範囲に記載された技術的思想と実質的に同一な構成を有し、同様な作用効果を奏するものは、いかなるものであっても本発明の技術的範囲に包含される。以下、実施例および比較例を例示して、本発明を具体的に説明する。[実施例1]下記表1に示す化学組成を有するスラブに、仕上温度:850°C、巻取温度:550°Cの熱間圧延を施して板厚2.0mmの熱延鋼板とし、酸洗を施した。これらの酸洗鋼板に780°Cで5~15時間保持する熱延板焼鈍を施して、平均結晶粒径を90μmに揃えた。これらの焼鈍板に、1パス目の圧下率を20、2パス後の合計圧下率を40とした冷間圧延を施して仕上板厚0.30mmの冷延鋼板とした。このとき、一部は冷間圧延にて破断した。破断が生じなかった冷延鋼板に1080°Cの温度で20秒間保持する仕上焼鈍を施して、平均結晶粒径93~129μmの無方向性電磁鋼板とした。これらの無方向性電磁鋼板について、磁化力5000A/mで磁化した際の磁束密度B50を測定した。ここで、鋼板No.1はPがほとんど添加されていない基準材であり、この基準材のB50と鋼板No.2~10のB50との差ΔB50を算出して、P添加によるB50の向上効果の大きさを評価した。ΔB50が大きくなるほどP添加によるB50の向上効果が大きいことを意味している。また、P含有量が多いほどΔB50は大きくなるため、その点を考慮して、下記式4よりXを算出し、Xが0以上であることを目標特性とした。X=ΔB50-0.4×P-0.014また、熱延板焼鈍後の鋼板に、室温にて上述した落錘曲げ試験を行って破断率を測定したn=20。下記表2に磁気特性と落錘曲げ試験での破断率を併せて示す。鋼板No.2はS含有量が低いため、鋼板No.5はSAsNbTiVZrNの合計含有量が高かったため、鋼板No.6はV、Ti、N含有量が高かったため、鋼板No.7はZr含有量が高かったため、鋼板No.8はAs、N含有量が高かったために、所望のP添加によるB50の向上効果を得られなかった。鋼板No.11はP含有量が多かったために、落錘曲げ試験での破断率が高く、冷間圧延にて破断した。[実施例2]下記表3に示す化学組成を有するスラブに、仕上温度:750~900°C、巻取温度:450~600°Cとした熱間圧延を施して板厚:1.6~2.5mmの熱延鋼板とし、酸洗を施した。これらの酸洗鋼板に750~790°Cの温度で5~30時間保持する熱延板焼鈍を施した。これらの焼鈍板に、1パス目の圧下率を18、2パス後の合計圧下率を38とした冷間圧延を施して仕上板厚0.20~0.35mmの冷延鋼板とした。これらの冷延鋼板に950~1130°Cの温度で20~90秒間保持する仕上焼鈍を施して、平均結晶粒径75~156μmの無方向性電磁鋼板としたこれらの無方向性電磁鋼板について、磁束密度B50を測定した。ここで、鋼板No.12′は、鋼板No.12と同じ製造条件で製造されたものであり、Pがほとんど添加されておらず、鋼板No.12とはP含有量のみが異なり、P添加によるB50の向上効果の大きさを算出するための基準材に相当する。同様に、鋼板No.13′~17′はそれぞれ鋼板No.13~17の基準材に相当する。各基準材のB50と鋼板No.12~17のB50との差ΔB50を算出した。また、上記式4よりXを算出し、Xが0以上であることを目標特性とした。また、冷間圧延に供する鋼を用いて、室温にて上述した落錘曲げ試験を行って破断率を測定したn=20。下記表4に、製造条件、落錘曲げ試験での破断率、平均結晶粒径、および磁気特性を示す。Si、sol.AlおよびMnの含有量、Sなどの不純物元素量、板厚、製造条件が所定の範囲内であれば、所望のP添加によるB50向上効果を得ることができた。[実施例3]下記表5に示す化学組成を有するスラブを、仕上温度:630~850°C、巻取温度:230~590°Cとした熱間圧延にて板厚:1.2~2.0mmの熱延鋼板とした。これらの熱延鋼板を酸洗後に、700~800°Cの温度域で5~30時間保持する熱延板焼鈍を施した。これらの焼鈍板に1パス目の圧下率を17~30、2パス後の合計圧下率を30~45とした冷間圧延を施した。これらの冷延鋼板に1080°Cの温度で20秒間保持する仕上焼鈍を施して平均結晶粒径89~101μmの無方向性電磁鋼板とした。これらの無方向性電磁鋼板について、磁束密度B50を測定した。ここで、組成Bは、Pがほとんど添加されておらず、組成AとはP含有量のみが異なり、P添加によるB50改善効果を測定するための基準材に相当する。組成Bを用いて、組成Aを用いた鋼板No.18~26とそれぞれ同じ製造条件で製造し、基準材とした。各基準材のB50と鋼板No.18~26のB50との差ΔB50を算出した。また、上記式4よりXを算出し、Xが0以上であることを目標特性とした。また、冷間圧延に供する鋼に、室温にて上述した落錘曲げ試験を行って破断率を測定したn=20。下記表6に、製造条件、落錘曲げ試験での破断率、および磁気特性を示す。鋼板No.18は熱間圧延での仕上温度と巻取温度が低かったため、鋼板No.19は熱延鋼板の板厚が薄かったために、冷間圧延の後段パスにて破断した。鋼板No.20は熱延板焼鈍温度が高かったために、落錘曲げ試験での破断率が所定の範囲外となり、冷間圧延の1パス目で破断した。鋼板No.21、22は冷間圧延条件が所定の範囲外であったために、冷間圧延の前段パスにて破断した。鋼板No.23は熱延板焼鈍温度が低かったため、所望のP添加によるB50の向上効果を得ることができなかった。