上下に開放された水冷鋳型と、鋳造開始時に鋳型の下部を閉塞するボトムブロックをそなえ、鋳造時に鋳型内のボトムブロックの頂面に溶湯を注入して、凝固した鋳塊をボトムブロックと共に降下させるよう構成したアルミニウムアルミニウム合金を含む、以下同じの半連続鋳造装置において、ボトムブロックとして、水平断面が長方形で、ボトムブロックの頂面の外周部において、長辺部は、長辺部が短辺部と交わる隅角部より高さが徐々に増加する傾斜部を有する山形に形成され、前記隅角部を除く長辺部の何れの個所も短辺部より高くなっているボトムブロックを適用することを特徴とするアルミニウムの半連続鋳造装置。ボトムブロックの頂面の外周部の長辺部における傾斜部の長さをDmm、短辺部の長さをWmmとしたとき、W/2≦Dの関係を満足することを特徴とする請求項1記載のアルミニウムの半連続鋳造装置。ボトムブロックの頂面の外周部の長辺部の長さをLmm、短辺部の長さをWmmとしたとき、L/W≧1.7の関係を満足することを特徴とする請求項1または2記載のアルミニウムの半連続鋳造装置。請求項1~3のいずれかに記載の鋳造装置を用いて水平断面が長方形のアルミニウムスラブを半連続鋳造する方法であって、ボトムブロックの頂面の外周部において長辺部が短辺部と交わる隅角部Aが鋳型の下端部PよりOmmの距離だけ上方に位置するようボトムブロックを配置して鋳造を開始し、山形に形成された長辺部の最も高い個所Bの高さと隅角部Aの高さとの差をHmmとし、定常状態における鋳型の下端部Pからの鋳型内の溶湯面Qの高さをYmmとしたとき、Y≦HOの関係を満足するようにして鋳造を行うことを特徴とするアルミニウムの半連続鋳造方法。但し、定常状態とは、ボトムブロックの降下速度を一定として半連続鋳造を行う状態をいう。本発明は、連続鋳造されたアルミニウムスラブの底部変形とボトムブロックの形状との関係について、さらに試験、検討を重ねた結果としてなされたものであり、その目的は、長辺部の長さ/短辺部の長さの比が大きい断面形状のスラブであっても、底部変形を効果的に抑制することを可能とするボトムブロックを用いたアルミニウムの半連続鋳造装置、および該装置を用いるアルミニウムの半連続鋳造方法を提供することにある。上記の目的を達成するための請求項1によるアルミニウムの半連続鋳造装置は、上下に開放された水冷鋳型と、鋳造開始時に鋳型の下部を閉塞するボトムブロックをそなえ、鋳造時に鋳型内のボトムブロックの頂面に溶湯を注入して、凝固した鋳塊をボトムブロックと共に降下させるよう構成したアルミニウムの半連続鋳造装置において、ボトムブロックとして、水平断面が長方形で、ボトムブロックの頂面の外周部において、長辺部は、長辺部が短辺部と交わる隅角部より高さが徐々に増加する傾斜部を有する山形に形成され、前記隅角部を除く長辺部の何れの個所も短辺部より高くなっているボトムブロックを適用することを特徴とする。請求項2によるアルミニウムの半連続鋳造装置は、請求項1において、ボトムブロックの頂面の外周部の長辺部における傾斜部の長さをDmm、短辺部の長さをWmmとしたとき、W/2≦D関係を満足することを特徴とする。請求項3によるアルミニウムの半連続鋳造装置は、請求項1または2において、ボトムブロックの頂面の外周部の長辺部の長さをLmm、短辺部の長さをWmmとしたとき、L/W≧1.7の関係を満足することを特徴とする。請求項4によるアルミニウムの半連続鋳造方法は、請求項1~3のいずれかに記載の鋳造装置を用いて水平断面が長方形のアルミニウムスラブを半連続鋳造する方法であって、ボトムブロックの頂面の外周部において長辺部が短辺部と交わる隅角部Aが鋳型の下端部PよりOmmの距離だけ上方に位置するようボトムブロックを配置して鋳造を開始し、山形に形成された長辺部の最も高い個所Bの高さと隅角部Aの高さとの差をHmmとし、定常状態における鋳型の下端部Pからの鋳型内の溶湯面Qの高さをYmmとしたとき、Y≦HOの関係を満足するようにして鋳造を行うことを特徴とする。但し、定常状態とは、ボトムブロックの降下速度を一定として半連続鋳造を行う状態をいう。本発明によれば、底部変形の問題が解消され、特に長辺部の長さ/短辺部の長さの比が大きい断面形状のスラブであっても、底部変形を効果的に抑制することを可能とするアルミニウムの半連続鋳造装置、および該装置を用いるアルミニウムの半連続鋳造方法が提供される。本発明によるアルミニウムの半連続鋳造装置は、図9に示すように、上下に開放された水冷鋳型1と、鋳造開始時に鋳型の下部を閉塞するボトムブロック2をそなえ、鋳造時に鋳型1内のボトムブロック2の頂面に溶湯4を注入して、凝固した鋳塊スラブ3をボトムブロック2と共に降下させるよう構成された装置を前提とする。本発明は、この装置において、ボトムブロック2として、図1に示すように、水平断面が縦L、横Wの長方形で、ボトムブロックの頂面の外周部において、長辺部は、長辺部が短辺部と交わる隅角部Aより高さが徐々に増加する傾斜部長さDを有する山形に形成され、隅角部Aを除く長辺部の何れの個所も短辺部より高くなっているボトムブロックを適用することを特徴とする。図1に示すボトムブロックにおいては、長辺部は傾斜部長さDと水平部長さCからなり、山形の高さ、すなわち、山形に形成された長辺部の最も高い個所Bの高さと隅角部Aの高さとの差はHである。前記のように、鋳造初期において、冷媒冷却水が直接スラブに衝突する時点で急激な凝固殻の成長が起こり、これが底部変形を発生させるが、上記本発明のボトムブロックを使用したアルミニウムスラブの半連続鋳造においては、スラブの長辺部と短辺部とにおいて、急激な凝固殻成長のタイミングを異なるものとすることができる。すなわち、図1のボトムブロックを用いると、鋳造初期に、ボトムブロックの頂面に注入された溶湯が凝固する場合、まず、ボトムブロックの短辺部および隅角部Aが冷媒冷却水に接触するから、最初にその部位で凝固が開始されることとなる。その時点では長辺部は未だ鋳型内にあり、短辺部および隅角部Aでの凝固が完了してから長辺部が冷媒冷却水に接触することになるから、その部位での凝固は遅れ、スラブの長辺部と短辺部における凝固殻成長のタイミングにずれが生じ、底部変形を効果的に抑制することが可能となる。本発明においては、ボトムブロックの頂面の外周部の長辺部の長さLmm、長辺部における傾斜部の長さDmm、短辺部の長さWmmの関係を、W/2≦D≦L/2とすることが、底部変形を効果的に抑制する上で望ましい。W/2>Dの場合には、長辺部と短辺部の高さの変化が急激過ぎるため、スラブの隅角部で割れが発生し易くなる。また、図1に例示するボトムブロックは、スラブの底部変形を抑制するために効果を発揮するが、特に、長辺部の長さLと短辺部の長さWの比、L/Wが1.7以上のボトムブロックを用いると、スラブの底部変形を一層効果的に抑制することができる。本発明において適用するボトムブロック2としては、図1に示すように、長辺部に傾斜部と水平部長さCを設けたものの他、図3に示すように、傾斜部のみを有し、水平部をそなえないものでもよく、図4、図5に示すように、傾斜部が円弧状に形成されたものでもよい。また、図6、図7に示すように、ボトムブロックの頂面の中央部に掘り込み部が形成されたものを適用することもできる。上記の半連続鋳造装置を使用して、底部変形の抑制効果を得るための水平断面が長方形のアルミニウムスラブの半連続鋳造方法について説明すると、鋳造準備時には、図2に示すように、ボトムブロック2の頂面の外周部において長辺部が短辺部と交わる隅角部Aが鋳型1の下端部PよりOmmの距離だけ上方に位置するようボトムブロック2を配置する。山形に形成された長辺部の最も高い個所Bの高さと隅角部Aの高さとの差をHmmとし、定常状態における鋳型1の下端部Pからの鋳型内の溶湯面Qの高さ湯面レベルをYmmとしたとき図9参照、Y≦HOの関係を満足するようにして鋳造を行う。定常状態とは、前記のように、ボトムブロック2の降下速度を一定にして半連続鋳造を行う状態をいう。Y>HOの場合には、長辺部と、短辺部および隅角部Aの部位での急激な凝固殻成長のタイミングが近過ぎるため、底部変形を抑制する効果が十分に得られない。なお、鋳型の長さをMmmとしたとき、HO<Mとすることが望ましい。HO≧Mでは、鋳造準備時にボトムブロックを鋳型内にセットするとき、ボトムブロックが鋳型から上部にはみ出してしまい、作業性が悪くなるなどの不具合が生じる。以下、本発明の実施例を比較例と対比して説明し、本発明の効果を実証する。なお、これらの実施例は本発明の一実施態様を示すのものであり、本発明はこれらに限定されない。実施例1~3、比較例1~3表2に示す形状のボトムブロックを準備し、これらのボトムブロックを用いて、表1に示す組成を有するアルミニウム合金の半連続鋳造試験を行った。なお、ボトムブロックとしては、実施例1、2については図7に示す形状のものボトムブロックの頂面の中央部に400mm×50mmの掘り込み部を設けたもの、実施例3については図1に示す形状のものを用いた。比較例1については、図7に示す形状において、ボトムブロックの頂面の外周部の長辺部が傾斜部を有する山形に形成されず、全て水平部に形成されたもの舟形形状、比較例2については平板状に形成されたもの、比較例3については前記特許文献2の図1に示されているもの、すなわち、長方形状のボトムブロックの頂面の周縁部に上方に突出した縁部を形成し、該縁部のうち長辺部に形成された縁部を短辺部に形成された縁部より高くしたものを用いた。鋳造条件は以下のとおりである。スラブの水平断面形状:長辺部が550mm、短辺部170mm但し、実施例2のみは、長辺部282mm、短辺部170mm鋳造温度:700±15°C鋳造速度定常時のボトムブロック降下速度:55mm/分鋳型冷却:冷却水温度25°C、鋳型内周1mm当たりの冷却水量170リットル/分鋳型長さM:105mm鋳造準備時のOの値:5mm鋳造開始後注湯開始後のYの値:80mm鋳造したスラブのソリ量を測定した結果を表1に示す。表1に示すように、本発明に従う実施例1~3のスラブのソリ量、比較例1~3のスラブのソリ量と比べて顕著に改善されており、本発明による底部変形の抑制効果が確認された。