C:≦4.2Si:<1.30Mn:0.4-0.8Nb:0.05-0.4Cr:≦0.4Cu:≦0.7VTiMo:≦0.4P:<0.05S:<0.1をwtで含み、残りがFeと自然に生じる不純物であり、C/0.027-0.3で表される飽和度Scが>1である、ネズミ鋳鉄合金。3.9-4.1のC含有量である請求項1に記載のネズミ鋳鉄合金。1-1.25のSi含有量である請求項1又は2に記載のネズミ鋳鉄合金。0.5-0.7のMn含有量である請求項1から3の何れか一項に記載のネズミ鋳鉄合金。0.1-0.4のNb含有量である請求項1から4の何れか一項に記載のネズミ鋳鉄合金。0.15-0.35のNb含有量である請求項1から5の何れか一項に記載のネズミ鋳鉄合金。0-0.2のCr含有量である請求項1から6の何れか一項に記載のネズミ鋳鉄合金。0.4-0.6のCu含有量である請求項1から7の何れか一項に記載のネズミ鋳鉄合金。≦0.2のV含有量である請求項1から8の何れか一項に記載のネズミ鋳鉄合金。≦0.05のTi含有量である請求項1から9の何れか一項に記載のネズミ鋳鉄合金。≦0.3のMo含有量である請求項1から10の何れか一項に記載のネズミ鋳鉄合金。<0.08のS含有量である請求項1から11の何れか一項に記載のネズミ鋳鉄合金。<0.025のP含有量である請求項1から12の何れか一項に記載のネズミ鋳鉄合金。請求項1から11の何れか一項に記載のネズミ鋳鉄合金を含むブレーキディスク。例えば本発明に係るネズミ鋳鉄合金から作製されたブレーキディスクのような鋳造品は、パーライトマトリックス中の層状グラファイトの主構造を有している。層状グラファイト構造は鋳造品に良好な熱伝導性を付与し、パーライトマトリックスは良好な強度及び耐摩耗性を確保する。次の合金物質が本発明に係るネズミ鋳鉄合金に含有させられる:炭素Cネズミ鋳鉄合金の炭素含有量は、合金が凝固するときに析出する層状グラファイトの割合に影響を及ぼす。従って、本発明に係るネズミ鋳鉄合金の炭素含有量が多いことが、それから製作されるブレーキディスクが高い割合の層状グラファイトを有し、熱伝導度が高く、よって熱的に誘発される応力が低いので、重要である。しかしながら、炭素含有量が多すぎると、グラファイトの一次析出を生じ、生じた浮遊がネズミ鋳鉄に非均一構造を生じ特性を劣ったものにする。従って、本発明に係る合金の炭素含有量は、4.2wt以下でなければならない。好ましくは、高く均一な熱伝導性を確保するには3.9から4.1wtにすべきである。珪素Si珪素は、ネズミ鋳鉄合金に、その鋳造性を改善し、白銑化を防止するために導入される。このためには、珪素含有量は1wt以上である必要がある。しかしながら、珪素は合金のパーライトマトリックスの崩壊を促進するので、高珪素含有量は、特に高温での、合金の安定性を減じる。従って、珪素含有量は1.30wt以下に制限されなければならない。好ましくは、ネズミ鋳鉄合金においてパーライトマトリックスを確保するために1から1.25wtの間でなければならない。リンPリンは凝固した合金中に脆いリン介在物を生じうるネズミ鋳鉄中の不純物である。従って、リンは0.05wt以下、好ましくは0.025wt以下に制限されなければならない。硫黄S硫黄は硫化物を生じうるネズミ鋳鉄中の不純物である。従って、硫黄は0.1wt以下、好ましくは0.08wt以下に制限されなければならない。マンガンMnマンガンは硫黄に結合してネズミ鋳鉄の機械加工性を改善するために添加される。マンガンはまたパーライト相を安定にする。しかしながら、マンガン含有量が多すぎると、最終製品の機械加工をより困難にしうる炭化物が生じる危険性が増大する。マンガン含有量とマンガン/硫黄の比はまた核精製とグラファイトの生長にとりわけ影響を及ぼすので、安定な特性を達成するという観点からは狭い範囲が望ましい。このため、本発明に係る合金のマンガン含有量0.4から0.8wtの間、好ましくは0.5から0.7wtの間でなければならない。ニオブNbニオブはネズミ鋳鉄合金における合金物質として一般的に使用されているモリブデンに全体的に又は部分的に置き換わりうる比較的低コストで入手可能な合金物質である。ニオブはグラファイトの析出を促進するので、合金の熱伝導性、よって熱機械特性に対して正の効果を持つ。ニオブはまた合金の黒鉛片を囲むパーライト相における層間間隔を低減させ、それによって合金強度に好影響を及ぼす。ニオブはまたパーライト相の崩壊が防がれるように合金を安定化させる。ニオブはまた耐摩耗性を増加させる硬質炭化ニオブを形成する。しかしながら、余りに高いニオブ含有量は鋳造品の機械加工性を劣悪なものにする。よって、ニオブの量は0.05から0.4wt、好ましくは0.1から0.4wt、より好ましくは0.15から0.35wtでなければならない。クロムCrクロムはネズミ鋳鉄合金の作製に使用される最初の材料中にしばしば存在する合金物質である。クロムは、パーライト安定化というネズミ鋳鉄合金に対する正の効果を有しているが、高クロム含有量は白銑化を生じるので、クロム含有量は0.4wt以下でなければならない。クロムは好ましくは0から0.2wtでなければならない。銅Cu同派ネズミ鋳鉄合金のための初期材料の一部を形成しうる合金物質である。銅はネズミ鋳鉄のパーライト相に対して安定化効果を有しているが、この効果はマトリックスがパーライトになると低減するので、銅は0.7wt以下、好ましくは0.4から0.6wtに制限される必要がある。バナジウムVバナジウムはネズミ鋳鉄合金の耐摩耗性を改善する硬質炭化バナジウムを形成するが、バナジウム含有量が多いと、白銑化の危険性を増大させ、鋳造材料の機械加工をより困難にする。よって、材料中のバナジウムの量は0.2wtを越えてはならない。チタンTiチタンはネズミ鋳鉄合金のための初期材料の一部であり得、耐摩耗特性に有利な炭化チタンを形成するが、鋳造材料の機械加工をより困難なものする。よって、チタン含有量は0.05wt以下でなければならない。モリブデンMoモリブデンはネズミ鋳鉄合金の高温疲労特性に有利な効果を有している。従って、所定の用途ではネズミ鋳鉄合金は0.3wtまでのモリブデンを含んでいることが適切な場合がある。しかしながら、モリブデンは高価な合金物質であるので、本発明に係るネズミ鋳鉄合金においてはモリブデンが低含有量であることが望ましい。従って、ネズミ鋳鉄合金のモリブデン含有量は0から0.3wtでなければならない。多くの用途では、モリブデンはネズミ鋳鉄合金から完全に省かれうる。よって、本発明に係るネズミ鋳鉄合金では、モリブデン含有量は0wtでありうる。バナジウムVチタンTiモリブデンMo耐摩耗性及び高温疲労に関する特性をそのコスト及び機械加工性に対してバランスさせるために、ネズミ鋳鉄合金におけるバナジウム、チタン及びモリブデンの組み合わせ量は0.4wtを越えてはいけない。飽和度ScC/0.027-0.3として表されるネズミ鋳鉄合金の飽和度Scは1より多くなければならない。飽和度はネズミ鋳鉄合金中に含まれる炭素の全量と溶湯の共晶炭素含有量の比であり、上記のSi、Mn及びP含有量に基づいて計算されうる。1未満の比は、溶湯中の炭素の量が共晶より少ない亜共晶であることを意味し、1の比は溶湯に含まれる炭素の量が共晶にあることを意味し、1より多い比は溶湯に含まれる炭素の量が共晶より上過共晶であることを意味する。含有炭素と共晶炭素量の比は凝固ネズミ鋳鉄合金の最終構造に対して非常に重要である。溶湯の組成が亜共晶であれば、凝固した溶湯は高含有量のオーステナイトを有し、ネズミ鋳鉄合金の熱伝導性に悪影響を及ぼす。溶湯が過共晶であれば、そこに含まれる炭素が溶湯の凝固中に黒鉛片の形態で分離し、ブレーキディスクに好ましい構造をネズミ鋳鉄合金に与える。しかしながら、溶湯のSc値が高すぎると、黒鉛の一次析出とその結果の黒鉛浮遊graphiteflotationの危険性がある。本発明に係るネズミ鋳鉄合金はブレーキディスクに適していなければならないので、黒鉛片がブレーキディスク中における熱伝導を促進するので溶湯の凝固中に多量の層状黒鉛が分離されることが重要である。従って、C、Si、Mn及びP含有量は飽和度が1より多くなるように適合させなければならない。Scの最大上限は合金が使用される特定の部品に依存する。ブレーキディスクに適した本発明に係るネズミ鋳鉄合金では、Scは1.07よりも低くなければならない。本発明に係るネズミ鋳鉄合金の残りは鉄と可能な不可避不純物を含む。これらの不純物は、自然に生じる不純物とも呼ぶが、例えばネズミ鋳鉄合金の初期材料として使用される金属スクラップから又は用いられる製造方法から生じうる。本発明に係る合金を具体的な実施例を元にして以下に記載する。第一の工程として、合金1及び合金2と呼ぶ本発明に係る2種の合金を作製した。比較の目的で、比較合金3及び比較合金4と呼ぶブレーキディスク用材料として現在市販されている2種の合金をまた作製した。表1は各合金1-4の組成を与える。表1は、本発明に係る合金が少量の不可避不純物のスズを含んでいることを示している。比較合金3は車両製造者によれば非常に長い寿命を持つブレーキディスクに使用されている。比較合金4は車両製造者によれば良好な寿命を持つブレーキディスクに使用されている合金である。合金は連続製造に適した方法によって一般的な工業的方法で作製した。ブレーキディスクは一般的な方法で合金から作製された。サンプルはその摩擦面から採取した。硬度は、本発明に係るネズミ鋳鉄合金から作製したブレーキディスクから採られたサンプルについてHBW10/3000で室温で測定した。合金1は155HBW10/3000の硬度を有しており、合金2は169HBW10/3000の硬度を有していた。過去の経験では、測定された硬度は、本発明に係る合金がブレーキディスク用材料として適しているように十分に良好な耐摩耗性を有していることを示している。ついで、本発明に係る合金から作製したブレーキディスクと比較合金から作製したものから採られたサンプルについて熱伝導性を試験した。ネズミ鋳鉄合金の熱伝導性は、それから作製されたブレーキディスクが操作中の熱機械的疲労に如何に耐えるかの非常に重要な指標である。これは、ブレーキディスク中における熱伝導が大きくなればなる程、ブレーキ操作中にそこに生じる熱エネルギーがより速やかにかつ均一に逃がされるためである。これにより、ブレーキ操作中のディスク内の応力が小さくなり、よってその内部における亀裂形成の危険性が少なくなる。ブレーキサイクル中の熱伝導率をチャート化するために多くの温度の点でレーザフラッシュ法によって各合金の熱伝導率をWmKで測定した。様々な合金の熱伝導率を表2に示す。表2は測定された各温度における本発明に係る合金の熱伝導率が比較合金4のものよりも有意に大きいが比較合金3のものと同様であることを示している。よって、換言すれば、比較合金のものと比較した本発明に係る合金の測定した熱伝導率は、本発明に係る合金がブレーキディスクに使用するのに非常に適していることを示している。