"シリカと、シランカップリング剤と、マレイン酸樹脂とを含むタイヤ用ゴム組成物。前記マレイン酸樹脂の酸価が150~350である請求項1記載のタイヤ用ゴム組成物。前記マレイン酸樹脂の軟化点が80~160°Cである請求項1又は2記載のタイヤ用ゴム組成物。前記マレイン酸樹脂がエステル型ロジン変性マレイン酸樹脂である請求項1~3のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物。カーボンブラックを含む請求項1~4のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物。前記シランカップリング剤の含有量がシリカ100質量部に対して、3~15質量部、前記マレイン酸樹脂の含有量がシリカ100質量部に対して、0.3~15質量部である請求項1~5のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物。ゴム成分と、シリカと、シランカップリング剤と、マレイン酸樹脂とを混練する第一ベース練り工程、前記第一ベース練り工程により得られた混練物1と、ステアリン酸と、酸化亜鉛とを混練する第二ベース練り工程、及び、前記第二ベース練り工程により得られた混練物2と、加硫剤と、加硫促進剤とを混練する仕上げ練り工程を含む製法により得られる請求項1~6のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物。前記第一ベース練り工程の混練温度が120~160°Cである請求項7記載のタイヤ用ゴム組成物。トレッド用ゴム組成物として用いられる請求項1~8のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物。請求項1~9のいずれかに記載のゴム組成物を用いた空気入りタイヤ。本発明は、前記課題を解決し、環境への負荷が低く、シランカップリング剤とシリカとの反応率を向上させ、低燃費性、耐摩耗性、破断強度、破断時伸びを向上できるタイヤ用ゴム組成物、及び該タイヤ用ゴム組成物をタイヤの各部材に用いた空気入りタイヤを提供することを目的とする。本発明は、シリカと、シランカップリング剤と、マレイン酸樹脂とを含むタイヤ用ゴム組成物に関する。上記マレイン酸樹脂の酸価が150~350であることが好ましい。上記マレイン酸樹脂の軟化点が80~160°Cであることが好ましい。上記マレイン酸樹脂がエステル型ロジン変性マレイン酸樹脂であることが好ましい。上記タイヤ用ゴム組成物は、カーボンブラックを含むことが好ましい。上記タイヤ用ゴム組成物は、上記シランカップリング剤の含有量がシリカ100質量部に対して、3~15質量部、上記マレイン酸樹脂の含有量がシリカ100質量部に対して、0.3~15質量部であることが好ましい。上記タイヤ用ゴム組成物は、ゴム成分と、シリカと、シランカップリング剤と、マレイン酸樹脂とを混練する第一ベース練り工程、上記第一ベース練り工程により得られた混練物1と、ステアリン酸と、酸化亜鉛とを混練する第二ベース練り工程、及び、上記第二ベース練り工程により得られた混練物2と、加硫剤と、加硫促進剤とを混練する仕上げ練り工程を含む製法により得られることが好ましい。上記第一ベース練り工程の混練温度が120~160°Cであることが好ましい。上記タイヤ用ゴム組成物は、トレッド用ゴム組成物として用いられることが好ましい。本発明はまた、上記ゴム組成物を用いた空気入りタイヤに関する。本発明によれば、シリカと、シランカップリング剤と、マレイン酸樹脂とを含むタイヤ用ゴム組成物であるので、シランカップリング剤とシリカとの反応率を向上させ、低燃費性、耐摩耗性、破断強度、破断時伸びを向上でき、該ゴム組成物をタイヤの各部材に使用することにより、上記性能に優れた空気入りタイヤを提供することができる。また、マレイン酸樹脂は、環境への負荷が低いため、環境へ配慮しつつ上記性能に優れた空気入りタイヤを提供することができる。本発明のタイヤ用ゴム組成物は、シリカと、シランカップリング剤と、マレイン酸樹脂とを含む。マレイン酸樹脂を配合することにより、シランカップリング剤とシリカとの反応率を向上させ、押出し工程でのアルコールの発生量を抑制すると共に低燃費性、耐摩耗性を向上できる。さらに、ホウ素化合物では向上できなかった破断強度、破断時伸びをも向上できる。本発明で使用できるゴム成分としては、特に限定されず、天然ゴムNR、エポキシ化天然ゴムENR、イソプレンゴムIR、ブタジエンゴムBR、スチレンブタジエンゴムSBR、クロロプレンゴムCR、エチレンプロピレンジエンゴムEPDM、アクリロニトリルブタジエンゴムNBR、ブチルゴムIIR、スチレンイソプレンブタジエンゴムSIBR、スチレンイソプレンゴムSIR、イソプレンブタジエンゴム等のジエン系ゴムが挙げられる。ジエン系ゴムは、単独で用いてもよく、2種以上を併用してもよい。なかでも、耐摩耗性、ウェットグリップ性能、低燃費性を高度に両立できるという理由から、SBRが好ましい。SBRとしては、特に限定されず、例えば、乳化重合スチレンブタジエンゴムE-SBR、溶液重合スチレンブタジエンゴムS-SBR等を使用できる。本発明のゴム組成物がSBRを含有する場合、ゴム成分100質量中のSBRの含有量は、好ましくは60質量以上、より好ましくは80質量以上、更に好ましくは100質量である。60質量未満であると、充分なウェットグリップ性能、耐摩耗性が得られないおそれがある。本発明では、シリカが使用される。シリカを配合することにより、ウェットグリップ性能、低燃費性が向上する。シリカとしては特に限定されず、例えば、乾式法シリカ無水ケイ酸、湿式法シリカ含水ケイ酸等が挙げられるが、シラノール基が多いという理由から、湿式法シリカが好ましい。シリカのチッ素吸着比表面積N2SAは、45m2/g以上が好ましく、70m2/g以上がより好ましく、100m2/g以上が更に好ましく、150m2/g以上が特に好ましい。45m2/g未満では、補強性が低く、充分な耐摩耗性、破断強度、破断時伸びが得られないおそれがある。また、シリカのN2SAは、500m2/g以下が好ましく、200m2/g以下がより好ましい。500m2/gを超えると、ゴムへの分散が困難となり、分散不良を起こし、耐摩耗性、破断強度、破断時伸びが低下するおそれがある。なお、シリカの窒素吸着比表面積は、ASTMD3037-81に準じてBET法で測定される値である。シリカの含有量は、ゴム成分100質量部に対して、好ましくは10質量部以上、より好ましくは20質量部以上、更に好ましくは30質量部以上である。10質量部未満であると、充分な低燃費性、ウェットグリップ性能が得られないおそれがある。また、充分なゴムの強度が得られず、耐摩耗性、破断強度、破断時伸びが低下するおそれがある。上記シリカの含有量は、好ましくは120質量部以下、より好ましくは100質量部以下である。120質量部を超えると、硬度が過度に増大し、ウェットグリップ性能が低下するおそれがある。また、シリカの分散が不均一となり、耐摩耗性、破断強度、破断時伸びが低下するおそれがある。本発明では、シランカップリング剤が使用される。シランカップリング剤を配合することにより、ゴムとシリカの結合が生じ、耐摩耗性、破断強度、破断時伸びが向上する。本発明で使用されるシランカップリング剤としては、特に限定されず、例えば、ビス3-トリエトキシシリルプロピルテトラスルフィド、ビス2-トリエトキシシリルエチルテトラスルフィド、ビス4-トリエトキシシリルブチルテトラスルフィド、ビス3-トリメトキシシリルプロピルテトラスルフィド、ビス2-トリメトキシシリルエチルテトラスルフィド、ビス4-トリメトキシシリルブチルテトラスルフィド、ビス3-トリエトキシシリルプロピルトリスルフィド、ビス2-トリエトキシシリルエチルトリスルフィド、ビス4-トリエトキシシリルブチルトリスルフィド、ビス3-トリメトキシシリルプロピルトリスルフィド、ビス2-トリメトキシシリルエチルトリスルフィド、ビス4-トリメトキシシリルブチルトリスルフィド、ビス3-トリエトキシシリルプロピルジスルフィド、ビス2-トリエトキシシリルエチルジスルフィド、ビス4-トリエトキシシリルブチルジスルフィド、ビス3-トリメトキシシリルプロピルジスルフィド、ビス2-トリメトキシシリルエチルジスルフィド、ビス4-トリメトキシシリルブチルジスルフィド、3-トリメトキシシリルプロピル-N,N-ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、3-トリエトキシシリルプロピル-N,N-ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、2-トリエトキシシリルエチル-N,N-ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、2-トリメトキシシリルエチル-N,N-ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、3-トリメトキシシリルプロピルベンゾチアゾリルテトラスルフィド、3-トリエトキシシリルプロピルベンゾチアゾールテトラスルフィド、3-トリエトキシシリルプロピルメタクリレートモノスルフィド、3-トリメトキシシリルプロピルメタクリレートモノスルフィドなどのスルフィド系、3-メルカプトプロピルトリメトキシシラン、3-メルカプトプロピルトリエトキシシラン、2-メルカプトエチルトリメトキシシラン、2-メルカプトエチルトリエトキシシランなどのメルカプト系、ビニルトリエトキシシラン、ビニルトリメトキシシランなどのビニル系、3-アミノプロピルトリエトキシシラン、3-アミノプロピルトリメトキシシラン、3-2-アミノエチルアミノプロピルトリエトキシシラン、3-2-アミノエチルアミノプロピルトリメトキシシランなどのアミノ系、γ-グリシドキシプロピルトリエトキシシラン、γ-グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、γ-グリシドキシプロピルメチルジエトキシシラン、γ-グリシドキシプロピルメチルジメトキシシランなどのグリシドキシ系、3-ニトロプロピルトリメトキシシラン、3-ニトロプロピルトリエトキシシランなどのニトロ系、3-クロロプロピルトリメトキシシラン、3-クロロプロピルトリエトキシシラン、2-クロロエチルトリメトキシシラン、2-クロロエチルトリエトキシシランなどのクロロ系などがあげられ、これらは単独で用いてもよく、2種以上を組み合わせて用いてもよい。なかでも、良好な耐摩耗性、破断強度、破断時伸びが得られるという理由からスルフィド系のシランカップリング剤が好ましく、ビス3-トリエトキシシリルプロピルテトラスルフィド、ビス3-トリエトキシシリルプロピルジスルフィドがより好ましい。シランカップリング剤の含有量は、シリカ100質量部に対して、好ましくは3質量部以上、より好ましくは4質量部以上、更に好ましくは6質量部以上である。シランカップリング剤の含有量が3質量部未満では、転がり抵抗の低減低燃費性向上効果、耐摩耗性、破断強度、破断時伸びの向上効果が充分に得られない傾向がある。また、シランカップリング剤の含有量は、好ましくは15質量部以下、より好ましくは12質量部以下である。シランカップリング剤の含有量が15質量部を超えると、高価なシランカップリング剤の添加量に見合った転がり抵抗の低減低燃費性向上効果、耐摩耗性、破断強度、破断時伸びの向上効果が得られない傾向がある。また、硬度が過度に増大し、ウェットグリップ性能が低下するおそれがある。本発明では、マレイン酸樹脂が使用される。これにより、シランカップリング剤が有するアルコキシ基等の加水分解反応が促進され、ゴム組成物の混練工程において、アルコキシ基等の加水分解反応が充分に進行するシラノール基が充分に生成するため、シランカップリング剤とシリカとの反応率を向上させることができ、得られたゴム組成物空気入りタイヤの低燃費性、耐摩耗性、破断強度、破断時伸びを向上できる。マレイン酸樹脂としては、例えば、ロジンと無水マレイン酸との反応生成物ロジン-無水マレイン酸付加体で構成されたロジン変性マレイン酸樹脂、ロジンと無水マレイン酸と多価アルコールとの反応生成物エステル型ロジン変性マレイン酸樹脂などが挙げられる。なお、本明細書におけるマレイン酸樹脂には、上記無水マレイン酸をマレイン酸やフマル酸に代えて得られる樹脂も含まれる。すなわち、例えば、エステル型ロジン変性マレイン酸樹脂には、ロジンと無水マレイン酸と多価アルコールとの反応生成物以外にも、ロジンとマレイン酸と多価アルコールとの反応生成物や、ロジンとフマル酸と多価アルコールとの反応生成物等も含まれる。上記ロジンとしては、アビエチン酸、デヒドロアビエチン酸、ネオアビエチン酸、パラストリン酸、ピマル酸、イソピマル酸を主成分とするトール油ロジン、ガムロジン、ウッドロジン等が挙げられる。上記多価アルコールとしては、例えば、エチレングリコール、ジエチレングリコール、プロピレングリコール、ジプロピレングリコール、トリプロピレングリコール、トリメチロールプロパン、グリセリン、ペンタエリスリトール、ソルビトール等が挙げられる。なお、ロジンに対するマレイン酸、無水マレイン酸、フマル酸の量、多価アルコールの種類、量および反応時間を変えることにより、マレイン酸樹脂の酸価、軟化点を調整することができる。上記マレイン酸樹脂のなかでも、エステル型ロジン変性マレイン酸樹脂が好ましい。エステル型ロジン変性マレイン酸樹脂は、例えば、以下の製造方法により得られる。1ロジンを無水マレイン酸又はフマル酸と反応させ、生じた生成物を多価アルコールでエステル化する方法。2無水マレイン酸又はフマル酸を多価アルコールと反応させ、得られたポリエステルをロジンと反応させる方法。3ロジン、無水マレイン酸又はフマル酸、多価アルコールを同時に反応させる方法。エステル型ロジン変性マレイン酸樹脂の具体例としては、例えば、荒川化学工業社製マルキードNo.1、2、5、6、8、31、32、33、34、3002等、ハリマ化成社製ハリマックR-80、T-80、R-100、M-453、M-130A、135GN、145P、R-120AH等のエステル型ロジン変性マレイン酸樹脂があげられる。マレイン酸樹脂の酸価mgKOH/gは、好ましくは150以上、より好ましくは180以上である。150未満であると、シランカップリング剤とシリカとの反応率を充分に向上できないおそれがある。マレイン酸樹脂の酸価は、好ましくは350以下、より好ましくは320以下、更に好ましくは280以下である。350を超えると、架橋加硫反応に影響を与える場合があり、好ましくない。本明細書において、酸価とは、樹脂1g中に含まれる酸を中和するのに要する水酸化カリウムの量をミリグラム数で表したものであり、電位差滴定法JISK0070:1992により測定した値である。マレイン酸樹脂の軟化点は、好ましくは80°C以上、より好ましくは100°C以上、更に好ましくは120°C以上である。80°C未満であると、気温の影響を受けて、ブロッキング樹脂同士が部分溶融し凝集するおそれがあり、製造現場でのハンドリングに悪影響を及ぼすおそれがある。マレイン酸樹脂の軟化点は、好ましくは160°C以下、より好ましくは150°C以下である。160°Cを超えると、樹脂成分がゴム成分へ充分に溶解せずに破壊核となる場合があり、好ましくない。なお、マレイン酸樹脂の軟化点とは、JISK6220-1:2001に規定される軟化点を環球式軟化点測定装置で測定し、球が降下した温度である。マレイン酸樹脂の含有量は、シリカ100質量部に対して、好ましくは0.3質量部以上、より好ましくは0.5質量部以上、更に好ましくは0.8質量部以上である。上記含有量が0.3質量部未満では、シランカップリング剤とシリカとの反応率向上効果が充分に得られないおそれがある。また、上記含有量は、好ましくは15質量部以下、より好ましくは8質量部以下、更に好ましくは3質量部以下である。上記含有量が15質量部を超えると、シランカップリング剤の反応を促進しすぎて、シランカップリング剤同士の凝集反応が多くなってしまう傾向がある。本発明のゴム組成物には、前記成分以外にも、ゴム組成物の製造に一般に使用される配合剤、例えば、カーボンブラック、クレー等の補強用充填剤、酸化亜鉛、ステアリン酸、各種老化防止剤、オイル等の軟化剤、ワックス、硫黄などの加硫剤、加硫促進剤などを適宜配合することができる。本発明のゴム組成物は、カーボンブラックを配合することが好ましい。これにより、良好な耐摩耗性、破断強度、破断時伸びが得られる。カーボンブラックとしては特に限定されず、タイヤ工業において一般的なものを使用できる。カーボンブラックのチッ素吸着比表面積N2SAは、好ましくは50m2/g以上、より好ましくは100m2/g以上である。50m2/g未満では、充分な補強性が得られない傾向がある。カーボンブラックのN2SAは、好ましくは200m2/g以下、より好ましくは150m2/g以下である。200m2/gを超えると、低燃費性が悪化する傾向がある。なお、カーボンブラックのチッ素吸着比表面積は、JISK6217-2:2001に準拠して測定される値である。カーボンブラックの含有量は、ゴム成分100質量部に対して、好ましくは5質量部以上、より好ましくは10質量部以上である。5質量部未満の場合、充分な耐摩耗性、破断強度、破断時伸びが得られないおそれがある。カーボンブラックの含有量は、好ましくは100質量部以下、より好ましくは40質量部以下、更に好ましくは30質量部以下である。100質量部を超えると、ゴムが硬くなり過ぎる傾向があり、また、シリカによる低燃費性の改善効果が損なわれる傾向がある。本発明で使用できる加硫促進剤としては、N-tert-ブチル-2-ベンゾチアゾリルスルフェンアミドTBBS、N-シクロヘキシル-2-ベンゾチアゾリルスルフェンアミドCBS、N,N’-ジシクロヘキシル-2-ベンゾチアゾリルスルフェンアミドDZ、メルカプトベンゾチアゾールMBT、ジベンゾチアゾリルジスルフィドMBTS、1,3-ジフェニルグアニジンDPG等が挙げられる。なかでも、良好な低燃費性、耐摩耗性、破断強度、破断時伸びが得られるという理由から、TBBSが好ましく、TBBSとDPGを併用することが好ましい。本発明のゴム組成物の製造方法としては、公知の方法を用いることができ、例えば、前記各成分をオープンロール、バンバリーミキサーなどの混練機を用いて混練し、その後加硫する方法等により製造できる。本発明の効果がより得られる点から、ゴム成分と、シリカと、シランカップリング剤と、マレイン酸樹脂とを混練する第一ベース練り工程、第一ベース練り工程により得られた混練物1と、ステアリン酸と、酸化亜鉛とを混練する第二ベース練り工程、及び、第二ベース練り工程により得られた混練物2と、加硫剤と、加硫促進剤とを混練する仕上げ練り工程を含む製法により製造することが好ましい。このような製法によれば、マレイン酸樹脂によるシランカップリング剤の加水分解反応の促進効果が、酸化亜鉛やステアリン酸によって損なわれることを防止することができる。これにより、シリカとシランカップリング剤との反応率がより向上し、低燃費性、耐摩耗性、破断強度、破断時伸びを好適に向上できる。第一ベース練り工程における混練温度は120~160°Cが好ましく、130~155°Cがより好ましい。120°C未満では、シリカとシランカップリング剤との充分な反応率が得られないおそれがある。一方、160°Cを超えると、ゴム成分が熱により劣化するおそれがあるため好ましくない。また、第二ベース練り工程における混練温度は、第一ベース練り工程における混練温度と同様の温度範囲であることが好ましい。なお、仕上げ練り工程における混練温度は特に限定されないが、50~120°C程度であればよい。本発明のゴム組成物は、トレッドキャップトレッド、ベーストレッド、サイドウォール、クリンチ、インナーライナーなどのタイヤの各部材に使用することができ、特にトレッドに好適に使用できる。本発明の空気入りタイヤは、上記ゴム組成物を用いて通常の方法によって製造される。すなわち、必要に応じて各種添加剤を配合したゴム組成物を、未加硫の段階でタイヤの各部材の形状に合わせて押し出し加工し、タイヤ成型機上にて通常の方法にて成形し、他のタイヤ部材とともに貼り合わせ、未加硫タイヤを形成した後、加硫機中で加熱加圧してタイヤを製造することができる。また、本発明のタイヤは、乗用車用タイヤ、バス用タイヤ、トラック用タイヤ等として好適に用いられる。実施例に基づいて、本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらのみに限定されるものではない。以下、実施例及び比較例で使用した各種薬品について、まとめて説明する。SBR:日本ゼオン株製のSBRNipolNS210カーボンブラック:三菱化学株製のダイアブラックIN2SA:114m2/gシリカ:エボニックデグッサ社製のウルトラジルVN3N2SA:175m2/gシランカップリング剤:エボニックデグッサ社製のSi266ビス3-トリエトキシシリルプロピルジスルフィド四ホウ酸カリウム4水和物:和光純薬工業株製四ホウ酸アンモニウム4水和物:和光純薬工業株製マレイン酸樹脂1マルキードNo.31:荒川化学工業社製のマルキードNo.31エステル型ロジン変性マレイン酸樹脂、軟化点:140°C、酸価:200mgKOH/gマレイン酸樹脂2マルキードNo.33:荒川化学工業社製のマルキードNo.33エステル型ロジン変性マレイン酸樹脂、軟化点:140°C、酸価:300mgKOH/gマレイン酸樹脂3マルキードNo.1:荒川化学工業社製のマルキードNo.1エステル型ロジン変性マレイン酸樹脂、軟化点:125°C、酸価:25mgKOH/gオイル:ジャパンエナジー社製のX140老化防止剤:大内新興化学工業株製のノクラック6CN-フェニル-N-13-ジメチルブチル-p-フェニレンジアミンステアリン酸:日油株製のビーズステアリン酸椿酸化亜鉛:三井金属鉱業株製の酸化亜鉛2種硫黄:鶴見化学株製の硫黄加硫促進剤1:大内新興化学工業株製のノクセラーNSN-tert-ブチル-2-ベンゾチアゾリルスルフェンアミド加硫促進剤2:大内新興化学工業株製のノクセラーD1,3-ジフェニルグアニジン実施例1~6及び比較例1~3第一ベース練り工程表1に示す配合処方にしたがい、1.7Lバンバリーミキサーを用いて、老化防止剤、ステアリン酸、酸化亜鉛、硫黄および加硫促進剤以外の薬品を150°Cの条件下で3分間混練りし、混練り物1を得た。第二ベース練り工程次に、1.7Lバンバリーミキサーを用いて、上記混練物1に老化防止剤、ステアリン酸および酸化亜鉛を添加し、150°Cの条件下で2分間混練りし、混練り物2を得た。仕上げ練り工程さらに、オープンロールを用いて、上記混練物2に硫黄および加硫促進剤を添加し、60°Cの条件下で4分間混練りして未加硫ゴム組成物を得た。加硫工程得られた未加硫ゴム組成物を170°Cで20分間、0.5mm厚の金型でプレス加硫し、加硫ゴム組成物を得た。得られた未加硫ゴム組成物、加硫ゴム組成物について下記の評価を行った。結果を表1に示す。なお、表中のn.d.とは未検出を示す。未反応カップリング剤量得られた未加硫ゴム組成物を細かく切り、エタノール中で24時間抽出を行った。抽出液中に抽出された未反応のシランカップリング剤量をガスクロマトグラフィで測定し、配合したシランカップリング剤量から未反応のシランカップリング剤量質量を算出した。この値が小さいほど、混練工程終了後の未加硫ゴム組成物中に未反応で存在するシランカップリング剤量が少ないことを意味する。すなわち、混練工程中により多くのシランカップリング剤が反応したことを意味し、良好であることを示す。エタノール発生指数得られた未加硫ゴム組成物から試験片を作成し、ヘッドスペースガスクロマトグラフィを用いて、150°Cの条件下で10分間加熱して揮発成分エタノールを追い出し、その時のエタノール発生量を測定し、比較例1のエタノール発生指数を100とし、下記計算式により、各配合のエタノール発生量を指数表示した。なお、エタノール発生指数が小さいほど、エタノールの発生量が少なく、押出し工程等で気泡が発生しにくいため、良好であることを示す。エタノール発生指数=各配合のエタノール発生量/比較例1のエタノール発生量x100粘弾性試験株岩本製作所製の粘弾性スペクトロメータを用いて、周波数10Hz、初期歪10、動歪2の条件で、70°Cにおける各加硫ゴム組成物の損失正接tanδの測定を行い、比較例1の転がり抵抗指数を100とし、下記計算式により、各配合のtanδを指数表示した。なお、転がり抵抗指数が大きいほど、転がり抵抗が低減され、低燃費性に優れていることを示す。転がり抵抗指数=比較例1のtanδ/各配合のtanδx100ランボーン摩耗指数ランボーン摩耗試験機を用いて、荷重2.5kgf、スリップ率40、試験時間3分間の条件下でランボーン摩耗量を測定した。さらに、測定したランボーン摩耗量から容積損失量を計算し、比較例1のランボーン摩耗指数を100とし、下記計算式により、各配合の容積損失量を指数表示した。なお、ランボーン摩耗指数が大きいほど、耐摩耗性に優れていることを示す。ランボーン摩耗指数=比較例1の容積損失量/各配合の容積損失量x100引張り試験得られた加硫ゴム組成物から試験片を作製しJIS-K6251に準じて3号ダンベルを用いて引張り試験を実施し、破断強度TBと破断時伸びEBを測定した。そして、比較例1の破断強度、破断時伸びを100とし、結果を指数表示した。破断強度指数、破断時伸び指数が大きいほど優れていることを示す。シリカと、シランカップリング剤と、マレイン酸樹脂とを含む実施例は、未反応のシランカップリング剤量が未検出酸価が低いマレイン酸樹脂を使用した実施例6は未反応のシランカップリング剤が検出されたと少なく、低燃費性、耐摩耗性、破断強度、破断時伸びに優れていた。"