電解質膜の一方の面上に触媒電極層によるアノードが形成され、他方の面上に触媒電極層によるカソードが形成された膜電極接合体と、複数の気孔部が連通する多孔体で構成され、前記膜電極接合体のアノード側に配された燃料ガス流路部およびカソード側に配された酸化ガス流路部と、を有する燃料電池であって、前記酸化ガス流路部は、前記酸化ガス流路部の入口から出口までの範囲のうち、前記入口を含む所定の範囲の第1流路部と、前記第1流路部を除く第2流路部と、に区分され、前記第1流路部の熱膨張係数が前記第2流路部の熱膨張係数に比べて大きいことを特徴とする燃料電池。ここで、上記した固体高分子型電解質膜は、湿潤状態において高いプロトン伝導性は有するため、電解質膜が乾燥すると発電性能の低下を招くことになる。上記従来技術の燃料電池に対して、燃料ガスおよび酸化ガスを無加湿で供給することを想定した場合には、以下で説明する問題が発生する。すなわち、高温運転時において、酸化ガスの入口から出口に向かって、無加湿で高温な酸化ガスが流れるため、酸化ガスの入口に対局する燃料ガスの出口側の水分が不足することになる。発電により生成される水以下、生成水と呼ぶは、カソードで発生するが、酸化ガスの入口には乾燥したガスが入ってくるため、酸化ガスの入口近傍の生成水は蒸発し易く、酸化ガスの入口近傍のMEAは乾燥しやすくなる。一方、酸化ガスの出口側近傍は上流側から蒸発した生成水が運ばれるため、生成水は比較的蒸発しにくくなり、酸化ガスの出口側近傍のMEAは乾燥しにくくなる。また、発電中はアノードからプロトンの移動と共に、プロトンに随伴して移動する水も存在するため、MEAのアノードからカソードに向かう方向の水分はアノード側がカソード側と比較して少なくなる傾向にある。従って、燃料ガスの出口側の水分が不足しやすく、対応する電解質膜の湿潤状態が不十分となって、十分な発電性能を得ることができず、発電を継続できない、という問題が発生する。そこで、本発明は、燃料電池の運転温度が高温となった場合において、無加湿な燃料ガスを供給しても発電を継続可能とする技術を提供することを目的とする。本発明は、上述の課題の少なくとも一部を解決するためになされたものであり、以下の形態または適用例として実現することが可能である。[適用例1]電解質膜の一方の面上に触媒電極層によるアノードが形成され、他方の面上に触媒電極層によるカソードが形成された膜電極接合体と、複数の気孔部が連通する多孔体で構成され、前記膜電極接合体のアノード側に配された燃料ガス流路部およびカソード側に配された酸化ガス流路部と、を有する燃料電池であって、前記酸化ガス流路部は、前記酸化ガス流路部の入口から出口までの範囲のうち、前記入口を含む所定の範囲の第1流路部と、前記第1流路部を除く第2流路部と、に区分され、前記第1流路部の熱膨張係数が前記第2流路部の熱膨張係数に比べて大きいことを特徴とする燃料電池。適用例1に記載の燃料電池では、高温時において酸化ガス流路部の入口側の第1流路部中の熱膨張係数が第2流路部中の熱膨張係数に比べて大きいので、第1流路部中の気孔径および気孔率が第2流路部中の気孔径および気孔率に比べて小さくなることにより、第1流路部中の圧力損失が上昇することになり、第1流路部の酸化ガスの圧力を上昇させることができる。これにより、カソードで生成された水のうち、酸化ガス流路部の第1流路部に対向する燃料ガス流路の部分側に逆拡散する水の量を増加させることができるので、電解質膜の燃料ガス側の乾燥を抑制することが可能となり、燃料電池の運転温度が高温となった場合に、無加湿な燃料ガスを供給しても発電を継続可能とすることができる。また、高温時においてのみ第1流路部における圧力損失を上昇させることができるので、低温時においては、カソードで生成された水の酸化ガス流路部における排水性を保つことができる。なお、本発明は、種々の形態で実現することが可能であり、例えば、燃料電池や、燃料電池を構成する燃料電池セル、燃料電池を備える燃料電池システム等の種々の形態で実現することが可能である。A.実施例:図1は、燃料電池を構成する燃料電池セルの概略構成を示す断面模式図である。燃料電池セル100は、図1Aに示すように、MEA10と、MEA10の一方の外側に配設された燃料ガス拡散層20および燃料ガス流路部40と、他方の外側に配設された酸化ガス拡散層30および酸化ガス流路部50と、を備える。なお、燃料電池は、1つの燃料電池セル100をセパレーターで挟持して構成することもできるが、セパレーターを介して複数の燃料電池セル100を積層したスタック構造とするのが一般的である。MEA10は、電解質膜12の一方の面に燃料ガス触媒層触媒電極層14および他方の面に酸化ガス触媒層16が形成された接合体である。なお、以下では、燃料ガス触媒層をアノード触媒層あるいは単にアノードとも呼ぶ。また、酸化ガス触媒層をカソード触媒層あるいは単にカソードとも呼ぶ。電解質膜12は、固体高分子材料、例えばパーフルオロカーボンスルホン酸を備えるフッ素系樹脂により形成されたプロトン伝導性のイオン交換膜であり、湿潤状態で良好な電気伝導性を示す。例えば、デュポン社製のナフィオン膜等を用いることができる。燃料ガス触媒層アノード14および酸化ガス触媒層カソード16は、電気化学反応を促進する触媒と、プロトン伝導性を有する電解質と、電子伝導性を有するカーボン粒子と、を備える。触媒としては、例えば、白金Pt、あるいはPtと他の金属とから成る合金例えばコバルトやニッケルを混合したPt合金を用いることができる。また、電解質としては、電解質膜12と同様に、スルホン酸基を介して水和プロトンを伝導するフッ素系樹脂、例えば、ナフィオン溶液を用いることができる。上記触媒はカーボン粒子上に担持されており、各触媒電極では、触媒を担持したカーボン粒子触媒粒子と電解質とが混在している。燃料ガス拡散層20および酸化ガス拡散層30は、例えばカーボン製の多孔質部材である。なお、これらのガス拡散層は、各触媒電極に対するガス供給効率を向上させるとともに、燃料ガス流路部40と燃料ガス触媒層触媒電極:アノード14との間や酸化ガス流路部50と酸化ガス触媒層触媒電極:カソード16との間の集電性を高め、電解質膜12を保護する働きを有するが、燃料ガス流路部40や酸化ガス流路部50の構成材料や気孔率によっては、ガス拡散層を設けないこととしてもよい。燃料ガス流路部40に沿って流れる燃料ガスと、酸化ガス流路部50に沿って流れる酸化ガスとは、互いに逆方向を向くように流す構造、いわゆるカウンターフロー構造としている。酸化ガス流路部50は、入口側の第1流路部52と、第1流路部52よりも下流側の第2流路部54とに区分された構造となっている。第1流路部52は酸化ガス流路部50の全長の1/10~1/4の範囲、第2流路部54は酸化ガス流路部50の全長の3/4~9/10の範囲に設定される。本例では、第1流路部52が1/4で第2流路部54が3/4に設定されている。第1流路部52は、第1の材料を用いた多孔体で構成されており、図1Bに示すように、用いた第1の材料で構成された第1流路骨格部52aの内部に多数の第1流路気孔部52bが形成された構造を有している。第2流路部54も、同様に、第2の材料を用いた多孔体で構成されており、図1Bに示すように、用いた第2の材料で構成された第2流路骨格部54aの内部に多数の第2流路気孔部54bが形成された構造を有している。多数の第1流路気孔部52bが互いに繋がって形成される連通空間や、多数の第2流路気孔部54bが互いに繋がって形成される連通空間、多数の第1流路気孔部52bおよび第2流路気孔部54bが互いに繋がって形成される連通空間は、酸化ガスや液水が通過する流路として機能する。ここで、第2流路部54の第2の材料としては熱膨張係数が30×10-6/°C以下の材料を用いる。この第2の材料としては、従来の多孔体流路の材料として用いている金属材料、例えば、チタンやステンレス鋼、炭素等を用いることができる。一方、第1流路部52の第1の材料としては、第2流路部54の第2の材料よりも大きい熱膨張係数の材料を用いる。例えば、30×10-6/°C以上の材料を用いることが好ましく、熱膨張係数が130×10-6/°C以上の材料を用いることがより望ましい。この第2の材料としては、熱膨張係数を大きくするために、ポリスチレンやポリエチレン、ポリプロピレン、シリコン等の樹脂材料を用いればよい。ただし、樹脂材料では発電した電気エネルギーを集電するための導電性が無いので、導電性を確保するために金メッキ処理等を行なっておけば良い。なお、燃料ガス流路部40は、酸化ガス流路部50の第2流路部54と同様の金属多孔体で構成することができる。ただし、燃料ガス流路部40は、多孔体によるガス流路ではなく、溝状のガス流路としてもよい。上記構成の燃料電池セル100では、酸化ガス流路部50の入口側の第1流路部52の熱膨張係数が第2流路部54の熱膨張係数に比べて大きく、また、通常、酸化ガス流路部50の外形は、図示しないセパレーターやシール部材等により変形が拘束されている。これにより、運転温度の上昇に応じて、第1流路部52の気孔部52bの気孔径および気効率が第2流路部54の気孔部54bの気孔径および気孔率に比べて小さくなるため、第1流路部52の圧力損失が第2流路部54の圧力損失よりも高くなっていく。第1流路部52の圧力損失が高くなっていくと、第1流路部52における酸化ガスの圧力が高くっていき、第1流路部52に対応する位置のカソードで生成された水のうち、カソード側からアノード側へ逆拡散する水の量を増加させることができる。この結果、第1流路部52に対向する燃料ガス流路部40の部分、すなわち、燃料ガス流路部40の出口側の部分の電解質膜の乾燥を抑制することが可能となり、運転温度が高温となった場合に、無加湿な燃料ガスを供給しても発電を継続可能とすることができる。また、第2流路部54に対する第1流路部52の圧力損失は運転温度の上昇に応じて高くなるのであって、運転温度が低くカソードで生成する水が液水状態となるような場合には、第1流路部52と第2流路部54の圧力損失の差は低く抑えられることになる。従って、この場合には、カソードで生成された液水の酸化ガス流路部50を介する排水性が良くなり、また、酸化ガスを燃料電池に供給する図示しないエアーコンプレッサーへの負担も少なくなるので、効率的な発電が可能である。B.変形例:なお、この発明は上記の実施例や実施形態に限られるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲において種々の態様において実施することが可能である。例えば、上記実施例では、カウンターフロー型の燃料電池セルを例に説明しているが、これに限定されるものではなく、燃料ガスと酸化ガスが同一方向に流れるコーフロー型の燃料電池セルであってもよい。この場合においても、運転温度が高温となった場合に、無加湿な燃料ガスを供給しても、電解質膜の乾燥を抑制して、発電を継続可能とすることができる。また、上記実施例では、酸化ガス流路部50の第1流路部52の熱膨張係数を第2流路部54の熱膨張係数に対して大きい材料を用いた多孔体構造を例に説明しているが、以下のように酸化ガス流路部を構成してもよい。すなわち、酸化ガス流路部のうち、入口を含む所定の範囲例えば、全長の1/10~1/4の範囲のいずれかの位置における、所定の領域例えば、全長の1/100~1/10の領域の気孔率が、他の部分の気孔率に比べて小さくなっているようにしてもよい。この場合においても、運転温度が高温となった場合に、同様に、気孔率の小さい領域の圧力損失が高いことにより、逆拡散する水分量を増加させることができるので、無加湿な燃料ガスを供給しても、電解質膜の乾燥を抑制して、発電を継続可能とすることができる。また、運転温度が低い場合においては、気孔率の小さい領域の圧力損失が高いことにより、その領域より入口側の領域に液水を比較的溜め易くすることができ、高温運転時における乾燥を抑制するための水として利用することが可能である。