"Niを20質量以上含有し、かつオーステナイト単相組織を有する高合金またはステンレス鋼の連続鋳造鋳片を、圧延或いは鍛造して得られる丸鋼片に対し、丸鋼片の中心部に存在する欠陥を孔繰り加工した後、熱間押出法により継目無鋼管を製造するに際し、前記連続鋳造鋳片の長辺長さをAmm、短辺長さをBmmとした場合、連続鋳造鋳片の扁平比A/Bが1.4以上、2.4以下で、かつ、丸鋼片の半径をRmmとした場合、連続鋳造鋳片から丸鋼片への圧延比A×B/πR2が2.0以上、9.0以下となるようにすることを特徴とする高合金またはステンレス鋼における継目無鋼管の製造方法。前記丸鋼片の中心孔繰り加工時における孔繰り半径をrmmとした場合、r/Rで求める孔繰り比が0.05以上0.25以下で行うことを特徴とする請求項1に記載の継目無鋼管の製造方法。本発明が解決しようとする問題点は、特許文献1~4で提案された方法では、本願発明で対象とする前記高合金または前記ステンレス鋼のブルームの横断面中心部に発生する結晶粒界に沿った割れを、丸鋼片に圧延した後も圧着できない場合があるという点である。また、特許文献2,3で開示された方法では、圧延設備や連続鋳造設備が大型化するという点である。本発明の高合金またはステンレス鋼における継目無鋼管の製造方法は、Niを20質量以上含有し、かつオーステナイト単相組織を有する高合金またはステンレス鋼のブルームを、圧延或いは鍛造して得られる丸鋼片に対し、丸鋼片の中心部に存在する欠陥を孔繰り加工した後、熱間押出法により継目無鋼管を製造するに際し、丸鋼片の孔繰り加工時における歩留り低下を少なくするために、前記連続鋳造ブルームの長辺長さをAmm、短辺長さをBmmとした場合、連続鋳造ブルームの扁平比A/Bが1.4以上、2.4以下で、かつ、丸鋼片の半径をRmmとした場合、連続鋳造ブルームから丸鋼片への圧延比A×B/πR2が2.0以上、9.0以下となるようにすることを最も主要な特徴としている。本発明では、前記高合金または前記ステンレス鋼のブルームに発生する粒界割れが圧延或いは鍛造後の丸鋼片内部に残存しても、扁平比A/B、圧延比A×BπR2を最適範囲に規定することで、少ない中心孔繰りにより除去することができる。本発明において、丸鋼片の中心孔繰り加工時における孔繰り半径をrmmとした場合、r/Rで求める孔繰り比が0.05以上、0.25以下の範囲で孔繰りを行えば、孔繰りによる歩留まり低下を最小限にすることができる。本発明では、Niを20質量以上含有し、オーステナイト単相組織を有する高合金またはステンレス鋼のブルームに発生する粒界割れが圧延或いは鍛造後の丸鋼片内部に残存しても、少ない中心孔繰り加工により除去することができる。従って、製管後の内面欠陥発生を防止した継目無鋼管の製造が可能になる。本発明では、高合金またはステンレス鋼のブルームを圧延或いは鍛造して得られる丸鋼片の中心部に残存する欠陥を孔繰り加工した後、熱間押出法により継目無鋼管を製造する際に、孔繰りによる歩留まり低下を少なくするという目的を、扁平比、圧延比を最適範囲に規定することで実現した。以下、本発明を実施するための最良の形態例を、図1~図3を用いて説明する。本発明は、連続鋳造法で製造した矩形状のブルームを、圧延或いは鍛造して丸鋼片とし、この丸鋼片を素材として継目無鋼管を製造する方法である。そして、その継目無鋼管は一般に電力化学プラントや耐食性油井管用の用途に使用され、鋼管用素材である丸鋼片の直径は150~400mmが一般的である。前記本発明の成立に際し、ブルームの扁平比ブルームの長辺長さA/短辺長さBを増大すれば、連続鋳造時の短辺側の凝固収縮、熱収縮による引張応力に加え、短辺側の厚み中心より上部と下部の凝固収縮、熱収縮によるせん断応力を減少させる効果によって粒界割れ長さを抑制できるのではないかという点に発明者らは着目した。特許文献2に、扁平比が内面欠陥発生率に影響するとの記載は見られるが第2頁右下欄第7~12行、その理由についての明確な記載はない。厚みが一定のブルームにおいては、幅の小さい横断面扁平比小でも、大きい横断面扁平比大でも短辺側の凝固収縮量、熱収縮量は同じであることから、扁平比が内面欠陥発生率に影響するのは別の要因が考えられた。一方、ブルームの横断面形状矩形状からのずれ量や短辺側の凝固収縮量の、厚み方向の分布状態によっては、最終凝固部近傍にせん断力が作用することになり、その大きさは最終凝固部の幅が大きい断面の方が、小さい断面よりも緩和されると考えられる。発明者らは、ブルームの横断面中心部に発生する粒界割れは、凝固収縮量、熱収縮量に起因する引張応力と前記せん断応力の組み合わせ応力に依存し、扁平比の増加により厚み方向の粒界割れ長さを抑制する作用が期待できると考えた。そこで、発明者らは、上記観点から種々の試験を重ねた。その結果、図1に示すように、ブルームの扁平比が低下すれば、ブルームの横断面中心部に発生する粒界割れの長さが増大して悪化することを知見した。また、ブルームの横断面中心部に発生した粒界割れは、図2に示す様に、種々の圧延比によって圧延鍛造することで圧着し、丸鋼片の横断面に残存する粒界割れの長さは短くなる。図2中の●印のプロットは、長辺長さ550mm、短辺長さ390mm扁平比1.4のブルームを圧延比2.7で圧延した例、▲印のプロットは、長辺長さ700mm、短辺長さ390mm扁平比1.8のブルームを圧延比8.2で圧延した例である。発明者らの試験によれば、扁平比を14以上とした場合、ブルームに発生する粒界割れを大幅に抑制でき、例え発生しても圧延後の丸鋼片内部の孔繰り径を適正にすることで、孔繰り後の丸鋼片から粒界割れを除去できる範囲に抑えることができることが分かった。一方、扁平比が14未満の場合は、図3aに示すように、ブルーム1の断面に発生する粒界割れ2が大きくなって、図3bに示すように、当該粒界割れ2が圧延或いは鍛造後の丸鋼片3の内部にも残存する。この丸鋼片3の内部に残存した粒界割れ2は、ユジーンセジュルネ式製管法に代表される熱間押出製管法に先立って行われる中心孔繰りでは除去しきれず、製管後に管内面欠陥が発生した。また、ブルームの扁平比が24を超えると圧延或いは鍛造時に丸鋼片の外面に皺疵などの表面疵が発生しやすくなり、丸鋼片の形状や外面品質を悪化させることが判明した。なお、皺疵とは、ブルームの圧延或いは鍛造において、長辺側の圧延幅を短くする方向の圧延時、孔型ロールに接する幅方向両端部は膨らみ、孔型ロールに接しない幅方向中心部はへこむという現象が繰り返され、最終的に丸鋼片の天地部に皺状の疵となる現象をいう。上記を勘案し、発明者らが種々の試験を行った結果、前記扁平比A/Bの範囲1.4以上、2.4以下に加えて圧延比A×BπR2を2.0以上、9.0以下とすれば、圧延或いは鍛造後の丸鋼片に内部欠陥が残存しても、適正な径の中心孔繰り加工を実施することで製管時の管内面欠陥の発生を防止できた。これが本願の請求項1の発明である。この請求項1に係る発明で規定する範囲に、連続鋳造するブルームの扁平比と、このブルームを丸鋼片に圧延或いは鍛造する際の圧延比を規定すれば、0.05以上、0.25以下の孔繰り比r/Rで孔繰り加工を実施することで、孔繰り後に丸鋼片の内部に残存した粒界割れを除去することができ、良好な品質の継目無鋼管を製造することができる。これが本願の請求項2の発明である。以下、上記本発明の効果を確認するために行った試験結果の一例について説明する。試験に使用した矩形状のブルームは、Niを20質量以上含有し、オーステナイト単相組織を有する高合金鋼を、80トン電気炉-80トンAOD-80トンVODプロセスにて溶製後、種々の長辺及び短辺長さの鋳型にて連続鋳造したものである。そして、このブルームを、種々の圧延比にて圧延して得られた丸鋼片の中心部に残存する粒界割れを、孔繰り加工を行うことにより除去し、ユジーンセジュルネ式製管法に代表される熱間押出法により継目無鋼管とした。試験における各々の条件と結果を下記表1及び表2に示す。表1及び表2におけるブルームの粒界割れ最大長さ、丸鋼片の粒界割れ最大長さの測定断面は、任意の横断面縦断面の各1面で、浸透探傷試験PTを実施して行い、長さはノギスで測定した。粒界割れ最大長さは、ブルームの厚み中心、丸鋼片の中心を挟んで上部の粒界割れの上端から、下部の粒界割れの下端までの粒界割れの内、最大長さを記載した。また、表2中の圧延時における品質能率の評価は、品質悪化又は能率低下が無い、すなわち粒界割れが残存せず、所用のパス回数で圧延できた場合を○、品質悪化又は能率低下が発生した場合、すなわち粒界割れが残存したり、所用のパス回数で圧延できなかった場合等を×とした。また、表2中の孔繰り加工における歩留り評価は、歩留りが94以上の場合を◎、90以上、94未満の場合を○、90未満の場合を×とした。表2における孔繰り歩留りとは、孔繰り体積/孔繰り前の丸鋼片の体積で定義した。また、表2中の総合評価は、請求項1,2を共に満たす例を◎、請求項1のみを満たす例を○、請求項1又は請求項1,2を共に満たさない例を×とした。上記表1,2から明らかなように、扁平比、圧延比、及び孔繰り比が本発明に示す条件を充足する矩形ブルームを圧延して丸鋼片を製造する発明例1~7は、いずれも孔繰り歩留り90以上を確保しつつ圧延品質も良好であった。一方、比較例1は、扁平比が本発明の請求項1で規定する上限値=2.4より大きいために圧延後の丸鋼片外面に皺疵が発生し、手入工程が追加されてコストが悪化した。また、比較例2,3は、扁平比が本発明の請求項1で規定する下限値=1.4よりも小さいために、ブルーム断面に発生した粒界割れが長くなった。従って、圧延後の丸鋼片内部に残存した粒界割れを除去するための孔繰り径が本発明の請求項2で規定する上限値=0.25よりも大きくなり、孔繰り歩留りが低下してコストが悪化した。また、比較例4,5は圧延比が本発明の請求項1で規定する上限値=9.0より大きくなるため、変形抵抗の大きい本発明で対象とする高合金鋼では圧延パス回数が増加し、圧延能率の低下を招いた。本発明は上記の例に限らず、各請求項に記載された技術的思想の範疇であれば、適宜実施の形態を変更しても良いことは言うまでもない。例えば上記の例では高合金鋼を連続鋳造したブルームを圧延して丸鋼片としたものを使用しているが、ステンレス鋼を連続鋳造したブルームを圧延して丸鋼片としたものを使用した場合も同様の効果が得られる。また、ブルームを丸鋼片にする場合、圧延に代えて鍛造によって行っても良い。"