光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、第3レンズ群と、正の屈折力を有する第4レンズ群と、を有し、前記第1レンズ群は、少なくとも1枚の正レンズ成分を有し、前記第2レンズ群は、正レンズと負レンズとが接合され、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有する接合負レンズを有し、前記第3レンズ群は、物体側に凹面を向けた負レンズと正レンズとの接合による接合レンズを有し、前記第4レンズ群は、物体側に凸面を向けた正レンズと像側に凹面を向けた負レンズとが接合され、正の屈折力を有する接合正レンズと、正レンズ成分と、を有し、以下の条件式を満足することを特徴とする光学系。0.00<Ncp-Ncn<0.400.01<Dd1/Dd0<0.80但し、Ncp:前記第3レンズ群中の前記接合レンズ中の前記正レンズの媒質のd線に対する屈折率Ncn:前記第3レンズ群中の前記接合レンズ中の前記負レンズの媒質のd線に対する屈折率Dd1:前記第4レンズ群中の前記接合正レンズとその像側に位置する前記正レンズ成分との軸上空気間隔Dd0:前記第4レンズ群の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の長さ前記第4レンズ群の総厚以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1に記載の光学系。0.0<fd/f0<5.0但し、fd前記第4レンズ群の焦点距離f0:無限遠合焦時の全系の焦点距離以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1または2に記載の光学系。0.00<Ndpp-Ndpn<0.40但し、Ndpp:前記第4レンズ群中の前記接合正レンズ中の前記正レンズの媒質のd線に対する屈折率Ndpn:前記第4レンズ群中の前記接合正レンズ中の前記負レンズの媒質のd線に対する屈折率以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1~3のいずれか一項に記載の光学系。-1.000<rd2-rd1/rd2rd1<-0.000但し、rd1:前記第4レンズ群中の前記接合正レンズの最も物体側の面の曲率半径rd2:前記第4レンズ群中の前記接合正レンズの最も像側の面の曲率半径以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1~4のいずれか一項に記載の光学系。0.0<-fbn/f0<5.0但し、fbn:前記第2レンズ群中の前記接合負レンズの合成の焦点距離f0:無限遠合焦時の全系の焦点距離以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1~5のいずれか一項に記載の光学系。0.0<fap/f0<10.0但し、fap:前記第1レンズ群中の最も像側に位置する前記正レンズ成分の焦点距離f0:無限遠合焦時の全系の焦点距離Fナンバーを決定する開口絞りを、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間、または前記第3レンズ群と前記第4レンズ群との間に有することを特徴とする請求項1~6のいずれか一項に記載の光学系。前記第1レンズ群または前記第2レンズ群に、少なくとも1面の非球面を有することを特徴とする請求項1~7のいずれか一項に記載の光学系。前記第4レンズ群に、少なくとも1面の非球面を有することを特徴とする請求項1~8のいずれか一項に記載の光学系。前記第4レンズ群中の前記正レンズ成分は、物体側に凸面を向けた正レンズであることを特徴とする請求項1~9のいずれか一項に記載の光学系。請求項1~10のいずれか一項に記載の光学系を有することを特徴とする撮像装置。光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、第3レンズ群と、正の屈折力を有する第4レンズ群と、を有する光学系の製造方法であって、前記第1レンズ群として、少なくとも1枚の正レンズ成分を配置し、前記第2レンズ群として、正レンズと負レンズとが接合され、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有する接合負レンズを配置し、前記第3レンズ群として、物体側に凹面を向けた負レンズと正レンズとの接合による接合レンズを配置し、前記第4レンズ群として、物体側に凸面を向けた正レンズと像側に凹面を向けた負レンズとが接合され、正の屈折力を有する接合正レンズと、正レンズ成分と、を配置し、以下の条件式を満足することを特徴とする光学系の製造方法。0.00<Ncp-Ncn<0.400.01<Dd1/Dd0<0.80但し、Ncp:前記第3レンズ群中の前記接合レンズ中の前記正レンズの媒質のd線に対する屈折率Ncn:前記第3レンズ群中の前記接合レンズ中の前記負レンズの媒質のd線に対する屈折率Dd1:前記第4レンズ群中の前記接合正レンズとその像側に位置する前記正レンズ成分との軸上空気間隔Dd0:前記第4レンズ群の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の長さ前記第4レンズ群の総厚しかしながら、従来のガウス型レンズはコマ収差の補正が不十分で、特にサジタルコマ収差の改善は困難であった。本発明は、このような課題に鑑みてなされたものであり、小型で、構成枚数が少なく、高性能で、コマ収差、特にサジタルコマ収差、球面収差の少ない光学系、この光学系を有する撮像装置、及び、光学系の製造方法を提供することを目的とする。前記課題を解決するために、本発明に係る光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、第3レンズ群と、正の屈折力を有する第4レンズ群と、を有し、第1レンズ群は、少なくとも1枚の正レンズ成分を有し、第2レンズ群は、正レンズと負レンズとが接合され、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有する接合負レンズを有し、第3レンズ群は、物体側に凹面を向けた負レンズと正レンズとの接合による接合レンズを有し、第4レンズ群は、物体側に凸面を向けた正レンズと像側に凹面を向けた負レンズとが接合され、正の屈折力を有する接合正レンズと、正レンズ成分と、を有し、以下の条件式を満足することを特徴とする。0.00<Ncp-Ncn<0.400.01<Dd1/Dd0<0.80但し、Ncp:第3レンズ群中の接合レンズ中の正レンズの媒質のd線に対する屈折率Ncn:第3レンズ群中の接合レンズ中の負レンズの媒質のd線に対する屈折率Dd1:第4レンズ群中の接合正レンズとその像側に位置する正レンズ成分との軸上空気間隔Dd0:第4レンズ群の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の長さ第4レンズ群の総厚また、この光学系は、以下の条件式を満足することが好ましい。0.0<fd/f0<5.0但し、fd第4レンズ群の焦点距離f0:無限遠合焦時の全系の焦点距離また、この光学系は、以下の条件式を満足することが好ましい。0.00<Ndpp-Ndpn<0.40但し、Ndpp:第4レンズ群中の接合正レンズ中の正レンズの媒質のd線に対する屈折率Ndpn:第4レンズ群中の接合正レンズ中の負レンズの媒質のd線に対する屈折率また、この光学系は、以下の条件式を満足することが好ましい。-1.000<rd2-rd1/rd2rd1<-0.000但し、rd1:第4レンズ群中の接合正レンズの最も物体側の面の曲率半径rd2:第4レンズ群中の接合正レンズの最も像側の面の曲率半径また、この光学系は、以下の条件式を満足することが好ましい。0.0<-fbn/f0<5.0但し、fbn:第2レンズ群中の接合負レンズの合成の焦点距離f0:無限遠合焦時の全系の焦点距離また、この光学系は、以下の条件式を満足することが好ましい。0.0<fap/f0<10.0但し、fap:第1レンズ群中の最も像側に位置する正レンズ成分の焦点距離f0:無限遠合焦時の全系の焦点距離また、この光学系は、Fナンバーを決定する開口絞りを、第2レンズ群と第3レンズ群との間、または第3レンズ群と第4レンズ群との間に有することが好ましい。また、この光学系は、第1レンズ群または第2レンズ群に、少なくとも1面の非球面を有することが好ましい。また、この光学系は、第4レンズ群に、少なくとも1面の非球面を有することが好ましい。また、この光学系において、第4レンズ群中の正レンズ成分は、物体側に凸面を向けた正レンズであることが好ましい。また、本発明に係る撮像装置は、上述の光学系のいずれかを有することを特徴とする。また、本発明に係る光学系の製造方法は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、第3レンズ群と、正の屈折力を有する第4レンズ群と、を有する光学系の製造方法であって、第1レンズ群として、少なくとも1枚の正レンズ成分を配置し、第2レンズ群として、正レンズと負レンズとが接合され、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有する接合負レンズを配置し、第3レンズ群として、物体側に凹面を向けた負レンズと正レンズとの接合による接合レンズを配置し、第4レンズ群として、物体側に凸面を向けた正レンズと像側に凹面を向けた負レンズとが接合され、正の屈折力を有する接合正レンズと、正レンズ成分と、を配置し、以下の条件式を満足することを特徴とする。0.00<Ncp-Ncn<0.400.01<Dd1/Dd0<0.80但し、Ncp:第3レンズ群中の接合レンズ中の正レンズの媒質のd線に対する屈折率Ncn:第3レンズ群中の接合レンズ中の負レンズの媒質のd線に対する屈折率Dd1:第4レンズ群中の接合正レンズとその像側に位置する正レンズ成分との軸上空気間隔Dd0:第4レンズ群の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の長さ第4レンズ群の総厚本発明によれば、小型で、構成枚数が少なく、高性能で、コマ収差、特にサジタルコマ収差、球面収差の少ない光学系、この光学系を有する撮像装置、及び、光学系の製造方法を提供することができる。以下、本発明の好ましい実施形態について図面を参照して説明する。図1に示すように、本実施形態に係る光学系OSは、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群Gaと、負の屈折力を有する第2レンズ群Gbと、第3レンズ群Gcと、正の屈折力を有する第4レンズ群Gdと、を有して構成される。また、第1レンズ群Gaは、少なくとも1枚の正レンズ成分Lapを有し、第2レンズ群Gbは、正レンズLbnpと負レンLpnnとが接合され、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有する接合負レンズLbnを有し、第3レンズ群Gcは、物体側に凹面を向けた負レンズLcnと正レンズLcpとの接合による接合レンズLcを有し、第4レンズ群Gdは、物体側に凸面を向けた正レンズLdppと像側に凹面を向けた負レンズLdpnとが接合され、正の屈折力を有する接合正レンズLdp1と、正レンズ成分Ldp2と、を有する。なお、以降の説明において、レンズ成分とは、1枚の単レンズレンズ要素、若しくは、2枚以上の単レンズレンズ要素を接合した接合レンズを指すものとする。本実施形態に係る光学系OSは、基本的に正負負正に代表される、所謂ガウス型、クセノター型等の光学系の欠点であるコマ収差、特にサジタルコマ収差を、色収差、像面湾曲及び非点収差を悪化させること無く、改善したものである。以下、このような光学系OSを構成するための条件について説明する。本実施形態に係る光学系OSは、次の条件式1を満足することが望ましい。0.00<Ncp-Ncn<0.401但し、Ncp:第3レンズ群Gc中の接合レンズLc中の正レンズLcpの媒質のd線に対する屈折率Ncn:第3レンズ群Gc中の接合レンズLc中の負レンズLcnの媒質のd線に対する屈折率条件式1は、第3レンズ群Gc中の、物体側に凹面を向けた接合レンズLcを構成する正レンズLcp及び負レンズLcnの媒質のd線波長λ=587.6nmにおける屈折率の差を規定する条件である。この条件をはずれた場合、ペッツバール和の最適値の設定が損なわれ、結果的に像面湾曲が悪化する。この条件式1の上限値を上回る場合、屈折率差が著しく大きくなることを意味している。この場合でも、ペッツバール和が最適な値から悪化し、結果的に像面湾曲の補正が悪化し好ましくない。また、球面収差の補正能力も低下し、最適な色収差のための硝材の選択ができなくなり好ましくない。なお、条件式1の上限値を0.35に設定すると、より上述の諸収差の補正が有利になる。また、条件式1の上限値を0.30に設定すると、より上述の諸収差の補正が有利になる。また、条件式1の上限値を0.25に設定することによって、本願の効果を最大限に発揮できる。また、条件式1の下限値を下回る場合、屈折率差が著しく小さくなり、ついには正レンズLcpの屈折率より負レンズLcnの屈折率のほうが大きくなってしまう。この場合、正負の屈折率の高低が逆になり、ペッツバール和を小さく抑えることが困難になる。従って、ペッツバール和が最適な値から大きく逸脱し、結果的に像面湾曲の補正、非点収差の補正が悪化し好ましくない。なお、条件式1の下限値を0.01に設定すると、像面湾曲及び非点収差等の諸収差の補正に有利となる。また、条件式1の下限値を0.03に設定すると、像面湾曲及び非点収差等の諸収差の補正に有利となる。また、条件式1の下限値を0.04に設定することによって、本願の効果を最大限に発揮できる。また、本実施形態に係る光学系OSは、次の条件式2を満足することが望ましい。0.01<Dd1/Dd0<0.802但し、Dd1:第4レンズ群Gd中の接合正レンズLdp1とその像側に位置する正レンズ成分Ldp2との軸上空気間隔Dd0:第4レンズ群Gdの最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の長さ第4レンズ群Gdの総厚条件式2は第4レンズ群Gd中の接合正レンズLdp1とその像側に位置する正レンズ成分Ldp2との軸上空気間隔Dd1の最適を規定する条件である。この空気間隔Dd1は、接合正レンズLdp1と正レンズ成分Ldp2とで形成される空気レンズの形状および屈折力に関係している。したがって、軸上空気間隔Dd1を最適値にすることは、諸収差の良好な補正に効果がある。この条件式2の上限値を上回る場合、軸上空気間隔Dd1が大きくなりすぎて、接合正レンズLdp1と正レンズ成分Ldp2との間にできる凸形状の空気レンズの屈折力が低下し、収差補正能力が低下する。特に球面収差、コマ収差が悪化し好ましくない。また、後玉径の増大、周辺光量低下を招き好ましくない。なお、条件式2の上限値を0.70に設定すると、より上述の諸収差の補正が有利になる。また、条件式2の上限値を0.60に設定すると、より上述の諸収差の補正が有利になる。また、条件式2の上限値を0.50に設定することによって、本願の効果を最大限に発揮できる。また、条件式2の下限値を下回る場合、軸上空気間隔Dd1が小さくなりすぎて、接合正レンズLdp1と正レンズ成分Ldp2との間にできる凸形状の空気レンズの径が、レンズの干渉で小さくなってしまう。レンズ当たりレンズの干渉する位置の径を増大させるには、接合正レンズLdp1の像側の面の曲率半径と正レンズ成分Ldp2の物体側の面の曲率半径を近い値にする必要がある。したがって、やはり接合正レンズLdp1と正レンズ成分Ldp2との間にできる空気レンズの形状が、最適値を大きく逸脱することによって、球面収差、コマ収差等の諸収差の補正が悪化し、好ましくない。なお、条件式2の下限値を0.10に設定すると、球面収差等の諸収差の補正に有利となる。また、条件式2の下限値を0.25に設定すると、球面収差等の諸収差の補正に有利となる。また、条件式2の下限値を0.31に設定することによって、本願の効果を最大限に発揮できる。また、本実施形態に係る光学系OSは、次の条件式3を満足することが望ましい。0.0<fd/f0<5.03但し、fd第4レンズ群Gdの焦点距離f0:無限遠合焦時の全系の焦点距離条件式3は、第4レンズ群Gdの焦点距離の大小、言い換えれば屈折力の大小を規定する条件である。この条件式3の上限値を上回る場合、この第4レンズ群Gdの焦点距離が著しく長くなり、正の屈折力が弱くなることを意味している。この場合、サジタルコマ収差、像面湾曲、非点収差の補正が悪化し好ましくない。また、バックフォーカス確保も困難になるので好ましくない。なお、条件式3の上限値を4.0に設定すると、より上述の諸収差の補正が有利になる。また、条件式3の上限値を2.0に設定すると、より上述の諸収差の補正が有利になる。また、条件式3の上限値を1.0に設定することによって、本願の効果を最大限に発揮できる。また、条件式3の下限値を下回る場合、第4レンズ群Gdの焦点距離が著しく短くなり、正の屈折力が著しく強くなることを意味している。その場合、結果的に球面収差、サジタルコマ収差、メリジオナルコマ収差の補正が悪化し好ましくない。また偏芯に対する敏感度も増し好ましくない。なお、条件式3の下限値を0.1に設定すると、球面収差等の諸収差の補正に有利となる。また、条件式3の下限値を0.3に設定すると、球面収差等の諸収差の補正に有利となる。また、条件式3の下限値を0.4に設定することによって、本願の効果を最大限に発揮できる。また、本実施形態に係る光学系OSは、次の条件式4を満足することが望ましい。0.00<Ndpp-Ndpn<0.404但し、Ndpp:第4レンズ群Gd中の接合正レンズLdp1中の正レンズLdppの媒質のd線に対する屈折率Ndpn:第4レンズ群Gd中の接合正レンズLdp1中の負レンズLdpnの媒質のd線に対する屈折率条件式4は、第4レンズ群Gd中の、接合正レンズLdp1中の正レンズLdppと負レンズLdpnのd線波長λ=587.6nmにおける屈折率の差を規定する条件である。この条件をはずれた場合、ペッツバール和が最適値の設定が損なわれ、結果的に像面湾曲が悪化する。この条件式4の上限値を上回る場合、屈折率差が著しく大きくなることを意味している。この場合でも、ペッツバール和が最適な値から悪化し、結果的に像面湾曲の補正が悪化し好ましくない。また、球面収差の補正能力も低下し、最適な色収差のための硝材の選択ができなくなり好ましくない。なお、条件式4の上限値を0.35に設定すると、より上述の諸収差の補正が有利になる。また、条件式4の上限値を0.33に設定すると、より上述の諸収差の補正が有利になる。また、条件式4の上限値を0.30に設定することによって、本願の効果を最大限に発揮できる。また、条件式4の下限値を下回る場合、屈折率差が著しく小さくなり、ついには正レンズLdppの屈折率より負レンズLdpnの屈折率のほうが大きくなってしまう。この場合、正負の屈折率の高低が逆になり、ペッツバール和を小さく抑えることが困難になる。従って、ペッツバール和が最適な値から大きく逸脱し、結果的に像面湾曲の補正、非点収差の補正が悪化し好ましくない。なお、条件式4の下限値を0.01に設定すると、像面湾曲及び非点収差等の諸収差の補正に有利となる。また、条件式4の下限値を0.03に設定すると、像面湾曲及び非点収差等の諸収差の補正に有利となる。また、条件式4の下限値を0.04に設定することによって、本願の効果を最大限に発揮できる。また、本実施形態に係る光学系OSは、次の条件式5を満足することが望ましい。-1.000<rd2-rd1/rd2rd1<-0.0005但し、rd1:第4レンズ群Gd中の接合正レンズLdp1の最も物体側の面の曲率半径rd2:第4レンズ群Gd中の接合正レンズLdp1の最も像側の面の曲率半径条件式5は、第4レンズ群Gd中の像側に凹面を向けた接合正レンズLdp1全体での形状因子の逆数を規定する条件である。この条件は球面収差とサジタルコマ収差の補正に大きく関わっている。この条件式5に設定されている値が負であると言うことは、この像側に凹面を向けた接合正レンズLdp1全体の形状が、正レンズ成分でありながら、像側に凹面を向けた負メニスカス形状であることを示している。この形状と、その像側に位置する正レンズ成分Ldp2との間にできる空気レンズの存在によって、良好にサジタルコマ収差、メリジオナルコマ収差、球面収差の良好な補正が可能になる。条件式5の上限値を上回る場合、接合正レンズLdp1が負メニスカス形状から大きく形状を変え、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状か、または物体側に凹面を向けた負メニスカス形状になる。どちらの形状に至っても、サジタルコマ収差、メリジオナルコマ収差の補正が悪化し、良好に補正しようとすると、球面収差の補正も悪化し好ましくない。なお、条件式5の上限値を-0.001に設定すると、より上述の諸収差の補正が有利になる。また、条件式5の上限値を-0.010に設定すると、より上述の諸収差の補正が有利になる。また、条件式5の上限値を-0.015に設定することによって、本願の効果を最大限に発揮できる。また、条件式5の下限値を下回る場合、接合正レンズLdp1が、負メニスカス形状から大きく形状を変え、物体側に平面を向けた平凸形状または、物体側に平面を向けた平凹形状になる。そのため、上述の空気レンズも最適な形状を示さなくなり、ついには存在しなくなる。したがって、空気レンズが負メニスカス形状を維持しないので、サジタルコマ収差、メリジオナルコマ収差の補正、および球面収差の補正が悪化し好ましくない。なお、条件式5の下限値を-0.800に設定すると、上述の諸収差の補正に有利となる。また、条件式5の下限値を-0.600に設定すると、上述の諸収差の補正に有利となる。また、条件式5の下限値を-0.500に設定することによって、本願の効果を最大限に発揮できる。また、本実施形態に係る光学系OSは、次の条件式6を満足することが望ましい。0.0<-fbn/f0<5.06但し、fbn:第2レンズ群Gb中の接合負レンズLbnの合成の焦点距離f0:無限遠合焦時の全系の焦点距離条件式6は第2レンズ群Gb中の接合負レンズLbnの合成の焦点距離を規定する条件である。この条件式6の上限値を上回る場合、接合負レンズLbnの負の屈折力が弱くなることを意味している。この場合、像面湾曲、非点収差の補正が悪化し好ましくない。なお、条件式6の上限値を3.8に設定すると、より上述の諸収差の補正が有利になる。また、条件式6の上限値を1.8に設定すると、より上述の諸収差の補正が有利になる。また、条件式6の上限値を1.3に設定することによって、本願の効果を最大限に発揮できる。また、条件式6の下限値を下回る場合、接合負レンズLbnの負の屈折力が強くなることを意味している。その場合、結果的にコマ収差、球面収差、歪曲収差の補正が悪化し好ましくない。なお、条件式6の下限値を0.1に設定すると、球面収差等の諸収差の補正に有利となる。また、条件式6の下限値を02に設定すると、球面収差等の諸収差の補正に有利となる。また、条件式6の下限値を0.4に設定することによって、本願の効果を最大限に発揮できる。また、本実施形態に係る光学系OSは、次の条件式7を満足することが望ましい。0.0<fap/f0<10.07但し、fap:第1レンズ群Ga中の最も像側に位置する正レンズ成分Lapの焦点距離f0:無限遠合焦時の全系の焦点距離条件式7は第1レンズ群Ga中の最も像側に位置する正レンズ成分Lapの最適な焦点距離を規定する条件である。この条件式7の上限値を上回る場合、正レンズ成分Lapの屈折力が弱くなることを意味している。この場合、球面収差の補正が悪化し好ましくない。また、前玉径の増大を招き好ましくない。なお、条件式7の上限値を7.0に設定すると、より上述の諸収差の補正が有利になる。また、条件式7の上限値を3.3に設定すると、より上述の諸収差の補正が有利になる。また、条件式7の上限値を2.2に設定することによって、本願の効果を最大限に発揮できる。また、条件式7の下限値を下回る場合、正レンズ成分Lapの屈折力が強くなることを意味している。その場合、結果的にコマ収差、球面収差、歪曲収差の補正が悪化し好ましくない。なお、条件式7の下限値を0.1に設定すると、球面収差等の諸収差の補正に有利となる。また、条件式7の下限値を02に設定すると、球面収差等の諸収差の補正に有利となる。また、条件式7の下限値を0.4に設定することによって、本願の効果を最大限に発揮できる。また、本実施形態に係る光学系OSは、第2レンズ群Gbと第3レンズ群Gcとの間、または第3レンズ群Gcと第4レンズ群Gdとの間にこの光学系OSのFナンバーを決定する開口絞りSを有することが、倍率色収差、歪曲収差の良好な補正のために好ましい。また、このような光学系OSにおいて、第1レンズ群Gaまたは第2レンズ群Gbに、少なくとも1面の非球面を有することが、下方コマ収差、サジタルコマ収差、球面収差の補正が良好になり好ましい。また、このような光学系OSにおいて、第4レンズ群Gdに、少なくとも1面の非球面を有することが、上方コマ収差、サジタルコマ収差、球面収差、歪曲収差等の補正を良好にするので好ましい。なお、開口絞りSを挟んで前後に1面ずつの非球面を有することは、球面収差、サジタルコマ収差、メリジオナルコマ収差等の大口径に起因する収差を補正するのに有効である。また、このような光学系OSにおいて、第4レンズ群Gd中の像側の正レンズ成分Ldp2は、物体側に凸面を向けた正レンズであることが望ましい。直前にある像側に凹面を向けた正レンズ成分接合正レンズLdp1と相まって、凸形状の空気レンズを作ることができ、球面収差、サジタルコマ収差の補正に有利となる。また、本実施形態に係る光学系OSにおいて、第1レンズ群Gaを構成する正レンズ成分Lap後述する第2実施例における正レンズ成分Lapaも含む、並びに、第4レンズ群Gdを構成する像側の正レンズ成分Ldp2は、図1、図3及び図5においては単レンズで構成されているが、2枚以上の単レンズを接合した接合レンズで構成しても良い。図7に、上述の光学系OSを備える撮像装置として、一眼レフカメラ1以後、単にカメラと記すの略断面図を示す。このカメラ1において、不図示の物体被写体からの光は、撮影レンズ2光学系OSで集光されて、クイックリタ-ンミラ-3を介して焦点板4に結像される。そして、焦点板4に結像された光は、ペンタプリズム5中で複数回反射されて接眼レンズ6へと導かれる。これにより、撮影者は、物体被写体像を、接眼レンズ6を介して正立像として観察することができる。また、撮影者によって不図示のレリ-ズボタンが押されると、クイックリタ-ンミラ-3が光路外へ退避し、撮影レンズ2で集光された不図示の物体被写体の光は撮像素子7上に被写体像を形成する。これにより、物体被写体からの光は、当該撮像素子7により撮像され、物体被写体画像として不図示のメモリに記録される。このようにして、撮影者は本カメラ1による物体被写体の撮影を行うことができる。なお、図7に記載のカメラ1は、撮影レンズ2を着脱可能に保持するものでも良く、撮影レンズ2と一体に成形されるものでも良い。また、カメラ1は、いわゆる一眼レフカメラでも良く、クイックリタ-ンミラ-等を有さないコンパクトカメラ若しくはミラ-レスの一眼レフカメラでも良い。ここで、本カメラ1に撮影レンズ2として上述した光学系OSを搭載することにより、その特徴的なレンズ構成によって、球面収差、サジタルコマフレアー、像面湾曲、コマ収差の少ない大口径レンズを実現している。これにより本カメラ1は、球面収差、サジタルコマ収差、像面湾曲、メリジオナルコマ収差の少なく、大口径を有し、広角撮影可能な撮像装置を実現することができる。また、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である本実施形態では、4群構成の光学系OSを示したが、以上の構成条件等は、5群、6群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたは前群後群間等にレンズ群を追加した構成、若しくは各レンズ群の間にレンズ群を追加した構成でも構わない。また、本実施形態では全体全群繰り出しによって無限遠物体から近距離物体に対して合焦するが、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としても良い。すなわち、第1レンズ群Ga等を用いる方式や第3レンズ群Gc、第4レンズ群Gdを用いたリヤフォーカスでも良い。この場合、前記合焦レンズ群はオートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の超音波モーター等を用いたモーター駆動にも適している。また、レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させ、または、光軸を含む面内方向に回転移動揺動させて、手ぶれによって生じる像ぶれを補正する防振レンズ群としても良い。特に、第3レンズ群Gc、第4レンズ群Gdの少なくとも一枚を防振レンズ群とするのが好ましい。また、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を妨げるので好ましい。また、光軸方向に像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモ-ルド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としても良く、レンズを屈折率分布型レンズGRINレンズあるいはプラスチックレンズとしても良い。また、開口絞りSは光学系OSの中央近傍に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用しても良い。さらに、各レンズ面には、フレアやゴ-ストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施しても良い。以下、本実施形態に係る光学系OSの製造方法の概略を、図8を参照して説明する。この光学系OSの製造方法は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群Gaと、負の屈折力を有する第2レンズ群Gbと、第3レンズ群Gcと、正の屈折力を有する第4レンズ群Gdと、を配置する。具体的には、第1レンズ群Gaとして、少なくとも1枚の正レンズ成分Lapを配置しステップS100、第2レンズ群Gbとして、正レンズLbnpと負レンズLbnnとが接合され、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有する接合負レンズLbnを配置しステップS200、第3レンズ群Gcとして、物体側に凹面を向けた負レンズLcnと正レンズLcpとの接合による接合レンズLcを配置しステップS300、第4レンズ群Gdとして、物体側に凸面を向けた正レンズLdppと像側に凹面を向けた負レンズLdpnとが接合され、正の屈折力を有する接合正レンズLdp1と、正レンズ成分Ldp2と、を配置するステップS400。このとき、各群は、上述の条件式1及び条件式2を満足する。以上説明したように、本実施形態に係る光学系OSによれば、カメラ等の撮像装置、印刷用レンズ、複写用レンズに好適な、小型で高性能なレンズ、およびそれを用いた撮像装置を提供することができる。以下、光学系OSの実施例を、図面に基づいて説明する。なお、図1、図3及び図5は、各実施例に係る光学系OSOS1~OS3の構成を示している。各実施例において、非球面は、光軸に垂直な方向の高さをyとし、高さyにおける各非球面の頂点の接平面から各非球面までの光軸に沿った距離サグ量をSyとし、基準球面の曲率半径近軸曲率半径をrとし、円錐定数をκとし、n次の非球面係数をAnとしたとき、以下の式aで表される。なお、以降の実施例において、E-nは×10nを示す。Sy=y2/r/[1{1-κy2/r2}12]A4×y4A6×y6A8×y8A10×y10A12×y12A14×y14A16×y16aなお、各実施例において、2次の非球面係数A2は0である。また、各実施例の表中において、非球面には面番号の左側にを付している。[第1実施例]図1は、第1実施例に係る光学系OS1の構成を示す図である。この光学系OS1は、光軸に沿って物体側から順に、物体側の面に非球面を有した両凸レンズ正レンズ成分Lapよりなる第1レンズ群Gaと、両凸レンズ正レンズLbnpと両凹レンズ負レンズLbnnとが接合され、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有する接合負レンズLbnよりなる第2レンズ群Gbと、開口絞りSと、両凹レンズ負レンズLcnと両凸レンズ正レンズLcpとの接合による接合負レンズLcからなる第3レンズ群Gcと、両凸レンズ正レンズLdppと両凹レンズ負レンズLdpnとが接合され、正の屈折力を有する接合正レンズLdp1、及び、物体側の面に非球面を有した両凸レンズ正レンズ成分Ldp2を有し、全体で正の屈折力を有する第4レンズ群Gdと、から構成される。なお、この光学系OS1の第4レンズ群Gdと像面との間には、オプティカルローパスフィルター相当のダミーガラスFLが配置されている。以下の表1に、本第1実施例に係る光学系OS1の諸元の値を掲げる。この表1の全体諸元において、fは焦点距離、FNOはFナンバー、ωは半画角単位:度、Yは像高、TLは光学系OS1の全長、及び、Bfはバックフォーカスをそれぞれ表している。なお、全長TLは、この光学系OS1の最も物体側のレンズ面第1面から像面までの光軸上の距離を示し、空気換算バックフォーカスBfは、ダミーガラスFLを取り除いたときの、この光学系OS1の最も像側のレンズ面第14面から像面までの光軸上の距離を表している。また、レンズデータにおいて、第1欄mは、光線の進行する方向に沿った物体側からの光学面の順序面番号を、第2欄rは、各光学面の曲率半径を、第3欄dは、各光学面から次の光学面までの光軸上の距離面間隔を、第4欄νd及び第5欄ndは、それぞれd線波長λ=587.6nmに対するアッべ数及び屈折率を示している。なお、この表1に示す面番号1~16は、図1に示す番号1~16に対応している。また、曲率半径00000はレンズ面においては平面を示し、開口絞りSにおいては開口を示す。また、空気の屈折率100000は省略してある。また、最終面第16面の面間隔は、像面までの光軸上の距離である。また、レンズ群焦点距離は、各レンズ群が開始する面番号始面および各レンズ群の焦点距離をそれぞれ示している。ここで、以下の全ての諸元値において掲載されている焦点距離f、曲率半径r、面間隔d、その他長さの単位は一般にmmが使われるが、光学系は、比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、これらの符号の説明及び諸元表の説明は以降の実施例においても同様である。表1[全体諸元]f=580216FNO=F1452ω=2079Y=216TL=11710249空気換算Bf=3872105[レンズデータ]mrdνdnd1417829120000495317444302983220303000335730286000082571497820428383171500056001568830522081612000060000085500開口絞りS728753317000283817282508826638850004659181600093956710100010457762104000406618830001148260616000337316476901242860210000013142656750500495317444301494617636000015000002000063881516800160000014025[レンズ群焦点距離]レンズ群始面焦点距離第1レンズ群15410970第2レンズ群34091000第3レンズ群7131104467第4レンズ群104955460この第1実施例に係る光学系OS1において、第1面及び第13面の各レンズ面は非球面形状に形成されている。次の表2に、非球面データ、すなわち円錐定数κ及び各非球面定数A4~A16の値を示す。表2κA4A6A8A10第1面10836291667E06966089E10891173E13143337E15A12A14A16014883E17079488E21058104E25κA4A6A8A10第13面510569969256E07285815E09350912E12176023E14A12A14A16064501E16076248E19000000次の表3に、この第1実施例に係る光学系OS1に対する各条件式対応値を示す。但し、Ncpは第3レンズ群Gc中の接合レンズLc中の正レンズLcpの媒質のd線に対する屈折率を、Ncnは第3レンズ群Gc中の接合レンズLc中の負レンズLcnの媒質のd線に対する屈折率を、Dd1は第4レンズ群Gdの接合正レンズLdp1とその像側に位置する正レンズ成分Ldp2との軸上空気間隔を、Dd0は第4レンズ群Gdの最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の長さ第4レンズ群Gdの総厚を、fdは第4レンズ群Gdの焦点距離を、f0は無限遠合焦時の全系の焦点距離を、Ndppは第4レンズ群Gd中の接合正レンズLdp1中の正レンズLdppの媒質のd線に対する屈折率を、Ndpnは第4レンズ群Gd中の接合正レンズLdp1中の負レンズLdpnの媒質のd線に対する屈折率を、rd1は第4レンズ群Gd中の接合正レンズLdp1の最も物体側の面の曲率半径を、rd2は第4レンズ群Gd中の接合正レンズLdp1の最も像側の面の曲率半径を、fbnは第2レンズ群Gb中の接合負レンズLbnの合成の焦点距離を、fapは第1レンズ群Ga中の最も像側に位置する正レンズ成分Lapの焦点距離をそれぞれ示す。これらの符号の説明は以降の実施例においても同様である。表31Ncp-Ncn=0087752Dd1/Dd0=037043fd/f0=085414Ndpp-Ndpn=0235315rd2-rd1/rd2rd1=0032906-fbn/f0=070517fap/f0=09326このように、第1実施例に係る光学系OS1は、上記条件式1~8を全て満足している。図2に、この第1実施例に係る光学系OS1の無限遠合焦状態における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差、及び、コマ収差の諸収差図を示す。各収差図において、FNOはFナンバーを、Yは像高を、ωは半画角[単位:度]を、それぞれ示している。また、各収差図において、dはd線波長λ=587.6nm、及び、gはg線波長λ=435.8nmに対する収差を表している。また、非点収差図において、実線はサジタル像面を示し、破線はメリジオナル像面を示している。また、コマ収差図は、各半画角ωにおいて、実線はd線及びg線に対するメリジオナルコマ収差を表し、原点より左側の破線はd線に対してメリジオナル方向に発生するサジタルコマ収差、原点より右側の破線はd線に対してサジタル方向に発生するサジタルコマ収差を表している。なお、この収差図の説明は以降の実施例においても同様である。この図2に示す各収差図から明らかなように、この第1実施例に係る光学系OS1では、球面収差、サジタルコマ収差、像面湾曲、非点収差、メリジオナルコマ収差を含め諸収差が良好に補正されており、高い光学性能を有していることが分かる。[第2実施例]図3は、第2実施例に係る光学系OS2の構成を示す図である。この光学系OS2は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズLapa、及び、物体側に凸面を向け、物体側の面に非球面を有した正メニスカスレンズ正レンズ成分Lapよりなる第1レンズ群Gaと、両凸レンズ正レンズLbnpと両凹レンズ負レンズLbnnとが接合され、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有する接合負レンズLbnよりなる第2レンズ群Gbと、開口絞りSと、両凹レンズ負レンズLcnと両凸レンズ正レンズLcpとの接合によりなる接合負レンズLcからなる第3レンズ群Gcと、両凸レンズ正レンズLdppと両凹レンズ負レンズLdpnとが接合され、正の屈折力を有する接合正レンズLdp1、及び、物体側の面に非球面を有した両凸レンズ正レンズ成分Ldp2を有し、全体で正の屈折力を有する第4レンズ群Gdと、から構成される。なお、この光学系OS2の第4レンズ群Gdと像面との間には、オプティカルローパスフィルター相当のダミーガラスFLが配置されている以下の表4に、本第2実施例に係る光学系OS2の諸元の値を掲げる。なお、この表4に示す面番号1~18は、図3に示す番号1~18に対応している。表4[全体諸元]f=580216FNO=F1447ω=2078Y=216TL=11659449空気換算Bf=3871306[レンズデータ]mrdνdnd14836916000052341755000264875702000348576980000495317444304315553210000519209215000082571497820617791441500058821518230722190312000080000085500開口絞りS9254714170002838172825010749213850004659181600011382856010001248947380000406618830001381376716000337316476901446902110000015135588950500495317444301667928136000017000002000063881516800180000013945[レンズ群焦点距離]レンズ群始面焦点距離第1レンズ群15861368第2レンズ群54850394第3レンズ群936473701第4レンズ群124687082この第2実施例に係る光学系OS2において、第3面及び第15面の各レンズ面は非球面形状に形成されている。次の表5に、非球面データ、すなわち円錐定数κ及び各非球面定数A4~A14の値を示す。表5κA4A6A8A10第3面16299268345E06823800E10114177E12124468E15A12A14A16014554E17010321E20027667E24κA4A6A8A10第15面601023609416E08852690E10441425E12255685E14A12A14A16086429E17022562E18000000次の表6に、この第2実施例に係る光学系OS2に対する各条件式対応値を示す。表61Ncp-Ncn=0087752Dd1/Dd0=0405683fd/f0=0807844Ndpp-Ndpn=0235315rd2-rd1/rd2rd1=0021346-fbn/f0=083607fap/f0=13125このように、第2実施例に係る光学系OS2は、上記条件式1~7を全て満足している。図4に、この第2実施例に係る光学系OS2の無限遠合焦状態における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差、及び、コマ収差の諸収差図を示す。この図4に示す各収差図から明らかなように、この第2実施例に係る光学系OS2では、球面収差、サジタルコマ収差、像面湾曲、非点収差、メリジオナルコマ収差を含め諸収差が良好に補正されており、高い光学性能を有していることが分かる。[第3実施例]図5は、第3実施例に係る光学系OS3の構成を示す図である。この光学系OS3は、光軸に沿って物体側から順に、物体側の面に非球面を有した両凸レンズ正レンズ成分Lapよりなる第1レンズ群Gaと、両凸レンズ正レンズLbnpと両凹レンズ負レンズLbnnとが接合され、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有する接合負レンズLbnよりなる第2レンズ群Gbと、両凹レンズ負レンズLcnと両凸レンズ正レンズLcpとの接合によりなる接合正レンズLcからなる第3レンズ群Gcと、開口絞りSと、両凸レンズ正レンズLdppと両凹レンズ負レンズLdpnとが接合され、正の屈折力を有する接合正レンズLdp1、及び、像側の面に非球面を有した両凸レンズ正レンズ成分Ldp2を有し、全体で正の屈折力を有する第4レンズ群Gdと、から構成される。なお、この光学系OS3の第4レンズ群Gdと像面との間には、オプティカルローパスフィルター相当のダミーガラスFLが配置されている。以下の表7に、本第3実施例に係る光学系OS3の諸元の値を掲げる。なお、この表7に示す面番号1~16は、図5に示す番号1~16に対応している。表7[全体諸元]f=580216FNO=F14498ω=2089Y=216TL=11868947空気換算Bf=3872512[レンズデータ]mrdνdnd141579512000049531744430281344780300032443063600008257149782042358932150005942158313052147831868296284726170002838172825074535841100004659181600083925911000090000010000開口絞りS1046119295000406618830001158181316000380316034201241242510000013861329500005812162299014174289436000015000002000063881516800160000014066[レンズ群焦点距離]レンズ群始面焦点距離第1レンズ群15345815第2レンズ群33967314第3レンズ群6146090741第4レンズ群105319978この第3実施例に係る光学系OS3において、第1面及び第14面の各レンズ面は非球面形状に形成されている。次の表8に、非球面データ、すなわち円錐定数κ及び各非球面定数A4~A14の値を示す。表8κA4A6A8A10第1面11184285351E06104658E09800265E13154291E15A12A14A16014216E17058285E210000000κA4A6A8A10第14面01123E03129475E06406801E09395038E12123421E14A12A14A16014579E15051293E18000000次の表9に、この第3実施例に係る光学系OS3に対する各条件式対応値を示す。表91Ncp-Ncn=0087752Dd1/Dd0=0383143fd/f0=0916924Ndpp-Ndpn=0279585rd2-rd1/rd2rd1=0055826-fbn/f0=068387fap/f0=09209このように、第3実施例に係る光学系OS3は、上記条件式1~7を全て満足している。図6に、この第3実施例に係る光学系OS3の無限遠合焦状態における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差、及び、コマ収差の諸収差図を示す。この図6に示す各収差図から明らかなように、この第3実施例に係る光学系OS3では、球面収差、サジタルコマ収差、像面湾曲、非点収差、メリジオナルコマ収差を含め諸収差が良好に補正されており、高い光学性能を有していることが分かる。以上の各実施例によれば、2ω=41.8°程度の包括角を有し、さらに大口径F1.4の口径を有し、高性能で球面収差、サジタルコマ収差、像面湾曲、メリジオナルコマ収差が良好に補正された光学系OSが実現できる。なお、以上の各実施例に示す光学系OS1~OS3を、上述したカメラ1に搭載することにより、上述した効果を奏することは言うまでもない。また、上記各実施例は本発明の一具体例を示しているものであり、本発明はこれらに限定されるものではない。