アノード側に供給される水を電気分解して前記アノード側に酸素を発生させる一方、カソード側に前記酸素よりも高圧な高圧水素を発生させる高圧水素製造装置と、前記高圧水素製造装置の前記カソード側に連通する水素配管の下流に設けられ、前記高圧水素製造装置から導出された前記高圧水素の気液分離を行う気液分離装置と、前記高圧水素製造装置と前記気液分離装置とを繋ぐ前記水素配管から分岐するとともに、開閉弁が設けられる脱圧ラインと、を備える高圧水素製造システムの運転停止方法であって、前記開閉弁を開弁し、前記高圧水素製造装置の前記カソード側の圧力を前記脱圧ラインを介して脱圧する工程と、前記カソード側の脱圧が終了した後、前記開閉弁を開弁状態に維持したまま、常圧の水電解処理を行う工程と、を有することを特徴とする高圧水素製造システムの運転停止方法。ところで、上記の運転停止方法では、運転停止時に電解電圧よりも低圧な電圧を印加して脱圧減圧を行っている。このため、アノード側からカソード側へのプロトン電導に伴う水透過量同伴水量が減少する一方、前記カソード側から前記アノード側へ圧力差による水のクロスリーク量の方が多くなって、固体高分子電解質膜が乾燥するおそれがある。従って、固体高分子電解質膜の乾燥により収縮して触媒面積が小さくなるとともに、Oリング等によるシール性が低下するという問題がある。本発明は、この種の問題を解決するものであり、簡単な工程で、カソード側に良好な水分量を確保することが可能になり、固体高分子電解質膜の乾燥を可及的に阻止することができ、電解性能を有効に保持することが可能な高圧水素製造システムの運転停止方法を提供することを目的とする。本発明は、アノード側に供給される水を電気分解して前記アノード側に酸素を発生させる一方、カソード側に前記酸素よりも高圧な高圧水素を発生させる高圧水素製造装置と、前記高圧水素製造装置の前記カソード側に連通する水素配管の下流に設けられ、前記高圧水素製造装置から導出された前記高圧水素の気液分離を行う気液分離装置と、前記高圧水素製造装置と前記気液分離装置とを繋ぐ前記水素配管から分岐するとともに、開閉弁が設けられる脱圧ラインとを備える高圧水素製造システムの運転停止方法に関するものである。この運転停止方法は、開閉弁を開弁し、高圧水素製造装置のカソード側の圧力を脱圧ラインを介して脱圧する工程と、前記カソード側の脱圧が終了した後、前記開閉弁を開弁状態に維持したまま、常圧の水電解処理を行う工程とを有している。本発明によれば、カソード側の脱圧後に、常圧の水電解処理が行われるため、前記カソード側とアノード側との圧力差がなく、前記カソード側からアノード側への水のクロスリーク量が減少する。一方、水電解によるプロント電導に伴うアノード側からカソード側への水透過が行われる。従って、簡単な工程で、カソード側に良好な水分量を確保することができる。これにより、固体高分子電解質膜の乾燥を可及的に阻止することが可能になり、電解性能を有効に保持することができる。図1に示すように、本発明の実施形態に係る運転停止方法が適用される高圧水素製造システム10は、水純水を電気分解することによって、酸素及び高圧水素常圧である酸素圧力よりも高圧、例えば、1MPa~70MPaの水素を製造する差圧式水電解装置高圧水素製造装置12を備える。水電解装置12は、複数の単位セル14を積層した水電解スタックを備える。単位セル14の積層方向一端には、ターミナルプレート16a、絶縁プレート18a及びエンドプレート20aが外方に向かって、順次、配設される。単位セル14の積層方向他端には、同様にターミナルプレート16b、絶縁プレート18b及びエンドプレート20bが外方に向かって、順次、配設される。エンドプレート20a、20b間は、一体的に締め付け保持される。ターミナルプレート16a、16bの側部には、端子部22a、22bが外方に突出して設けられる。端子部22a、22bは、電解電源24に電気的に接続される。単位セル14は、円盤状の電解質膜電極構造体26と、この電解質膜電極構造体26を挟持するアノード側セパレータ28及びカソード側セパレータ30とを備える。アノード側セパレータ28及びカソード側セパレータ30は、円盤状を有する。電解質膜電極構造体26は、例えば、パーフルオロスルホン酸の薄膜に水が含浸された固体高分子電解質膜32と、前記固体高分子電解質膜32の両面に設けられるアノード側給電体34及びカソード側給電体36とを備える。固体高分子電解質膜32の両面には、アノード電極触媒層34a及びカソード電極触媒層36aが形成される。アノード電極触媒層34aは、例えば、Ruルテニウム系触媒を使用する一方、カソード電極触媒層36aは、例えば、白金触媒を使用する。単位セル14の外周縁部には、積層方向に互いに連通して、水純水を供給するための水供給連通孔38と、反応により生成された酸素及び未反応の水混合流体を排出するための排出連通孔40と、反応により生成された水素を流すための水素連通孔42とが設けられる。アノード側セパレータ28の電解質膜電極構造体26に対向する面には、水供給連通孔38及び排出連通孔40に連通する第1流路44が設けられる。この第1流路44は、アノード側給電体34の表面積に対応する範囲内に設けられるとともに、複数の流路溝や複数のエンボス等で構成される。第1流路44には、反応により生成された酸素及び未反応の水が流通する。カソード側セパレータ30の電解質膜電極構造体26に向かう面には、水素連通孔42に連通する第2流路46が形成される。この第2流路46は、カソード側給電体36の表面積に対応する範囲内に設けられるとともに、複数の流路溝や複数のエンボス等で構成される。第2流路46には、反応により生成された高圧水素が流通する。水素連通孔42には、水電解装置12から高圧水素を導出するための水素配管50の一端が接続されるとともに、前記水素配管50の他端は、気液分離装置52に接続される。気液分離装置52は、水電解装置12から排出される高圧水素に含まれる水分を除去気液分離する。気液分離装置52には、水から分離された高圧水素を水素タンク図示せずや燃料電池車両等に供給するために導出する高圧水素導出配管54が接続される。水素配管50には、気液分離装置52の上流側に逆止弁56が配置されるとともに、前記逆止弁56の上流側から脱圧ライン58が分岐する。脱圧ライン58は、水電解装置12の脱圧を行うものであり、この脱圧ライン58には、減圧弁60と開閉弁電磁弁62とが配置される。システム全体は、コントローラ64により制御されるとともに、前記コントローラ64には、水素配管50に配置される圧力計66から水電解装置12のカソード側の圧力信号が入力される。このように構成される高圧水素製造システム10の動作について、本実施形態に係る運転停止方法との関連で、図2に示すフローチャートに沿って、以下に説明する。先ず、高圧水素製造システム10が起動されるとステップS1、ステップS2に進んで、水電解装置12の定常運転水素製造運転が開始される。この定常運転時には、開閉弁62が閉塞されている。そして、水電解装置12には、図示しない水循環装置を介して純水が供給されるとともに、ターミナルプレート16a、16bの端子部22a、22b間には、電気的に接続されている電解電源24を介して電圧電解電流が印加される。このため、各単位セル14では、水供給連通孔38からアノード側セパレータ28の第1流路44に水が供給され、この水がアノード側給電体34内に沿って移動する。従って、水は、アノード電極触媒層34aで電気により分解され、水素イオン、電子及び酸素が生成される。この陽極反応により生成された水素イオンは、固体高分子電解質膜32を透過してカソード電極触媒層36a側に移動し、電子と結合して水素が得られる。これにより、カソード側セパレータ30とカソード側給電体36との間に形成される第2流路46に沿って水素が流動する。この水素は、水供給連通孔38よりも高圧に維持されており、水素連通孔42を流れて水電解装置12の外部に取り出し可能となる。コントローラ64では、水電解装置12の運転が停止したと判断するとステップS3中、YES、ステップS4に進んで、脱圧工程が行われる。脱圧工程では、電解電源24により、上記の定常運転時の電解電圧よりも低圧な電圧が印加される。この印加電圧は、0.2V~0.8V、より好適には、0.2V~0.5Vの範囲に設定される。この状態で、カソード側の高圧水素の減圧が開始される。具体的には、開閉弁62が開弁されステップS5、脱圧ライン58が水素連通孔42に連通する。このため、第2流路46に充填されている高圧水素は、減圧弁60の開度調整によって徐々に減圧処理される。そして、第2流路46内の水素圧力が、第1流路44内の圧力常圧と同圧になった際ステップS6中、YES、ステップS7に進む。このステップS7では、開閉弁62が開弁状態を維持したまま、水電解装置12により常圧の水電解処理が行われる。さらに、常圧の水電解処理が、所定時間だけ行われた後ステップS8中、YES、水電解装置12の運転が停止される。この場合、本実施形態では、水電解装置12のカソード側の脱圧後に、常圧の水電解処理が行われている。このため、カソード側とアノード側との圧力差がなくなり、前記カソード側から前記アノード側への水のクロスリーク量が減少する。通常、水電解処理時において、図3に示す水の移動現象が発生する。すなわち、アノード側では、H2O→2H1/2O22e-の反応が発生し、このアノード側からカソード側には、固体高分子電解質膜32を透過してプロトンHが移動する。その際、プロトン電導に伴う随伴水電気浸透水が、アノード側からカソード側に移動する。一方、カソード側では、2H2e-→H2の反応が発生するとともに、このカソード側からアノード側に圧力差による水のクロスリークが発生する。従って、カソード側への透過水量Qcaカソード側に存在する水量は、Qca=Qi電気浸透水量-Qclクロスリーク水量となる。ここで、クロスリーク水量Qclは、カソード側とアノード側との圧力差に比例して増減する。このため、カソード側の圧力がアノード側の圧力に近づく程、クロスリーク水量Qclが減少し、カソード側への透過水量Qcaが増加することになる。すなわち、図4に示すように、常圧水電解時のカソード側への水透過速度は、高圧水電解時に比べて高くなる。このように、高圧水電解時では、高圧水素発生側であるカソード側がガス雰囲気であるため、システム停止時に、固体高分子電解質膜32が乾燥してしまい、次回の起動時や耐久性に影響を及ぼすおそれがある。そこで、本実施形態では、システム停止前に、常圧の水電解処理を所定時間だけ行っている。ここで、所定時間は、水電解装置12のカソード側容積をV、常圧における前記カソード側の水透過速度をQcal/minとすると、V/Qcaとなる。従って、簡単な工程で、カソード側に良好な水分量を確保することができる。これにより、固体高分子電解質膜32の乾燥を可及的に阻止することが可能になり、電解性能を有効に保持することができるという効果が得られる。図5は、本実施形態に係る運転停止方法が適用される他の高圧水素製造システム80の概略構成説明図である。なお、第1の実施形態に係る高圧水素製造システム10と同一の構成要素には、同一の参照符号を付して、その詳細な説明は省略する。高圧水素製造システム80は、気液分離装置82を備えるとともに、前記気液分離装置82は、水電解装置12よりも上方に配置される。より具体的には、水電解装置12の上端位置は、気液分離装置82の下端位置よりも下方に距離Sだけ離間して設定されている。このため、水電解装置12の常圧水電解処理時に発生する水素は、前記水電解装置12のカソード側に戻されることがなく、前記カソード側を一層確実に湿潤状態に維持することができるという利点が得られる。図6は、本発明に関連する運転停止方法が適用される高圧水素製造システム90の概略構成説明図である。なお、第1の実施形態に係る高圧水素製造システム10と同一の構成要素には、同一の参照符号を付して、その詳細な説明は省略する。高圧水素製造システム90は、水追加ライン92を備えるとともに、前記水追加ライン92には、水電解装置12を構成する水供給連通孔38に水を循環供給する水循環系から前記水が供給される。水追加ライン92には、逆止弁94及び開閉弁96が配設される。このように構成される高圧水素製造システム90は、図7に示すフローチャートに沿って運転停止される。なお、図2に示す本実施形態の運転停止方法と同様の工程については、その詳細な説明は省略する。高圧水素製造システム90の運転が停止された後ステップS101~ステップS103中、YES、水電解装置12のカソード側の減圧処理が行われるステップS104~ステップS106。そして、第2流路46内の水素圧力が、第1流路44内の圧力常圧と同圧になった際ステップS106中、YES、ステップS107に進む。ステップS107では、開閉弁96が開弁されるため、水追加ライン92から水素配管50に水が供給される。従って、水は、水電解装置12の水素連通孔42を通ってカソード側に供給され、固体高分子電解質膜32を加湿することができる。次いで、水追加ライン92からの水補給が、所定時間だけ行われた後ステップS108中、YES、水電解装置12の運転が停止される。なお、ステップS108では、時間の計測に変えて、例えば、気液分離装置52内の水位を検出し、所定の水位に至ったことが検出された際、水電解装置12の運転を停止してもよい。