高炉内容積を高炉羽口数で除した値を高炉指標と定義し、各高炉羽口からの吹き込み速度である羽口先速度を前記高炉指標で除した値が予め設定した範囲内となるように、前記羽口先速度を制御することを特徴とする高炉操業方法。前記羽口先速度を前記高炉指標で除した値が175以上且つ225以下の範囲となるように、前記羽口先速度を制御することを特徴とする請求項1に記載の高炉操業方法。前記羽口先速度を前記高炉指標で除した値が180以上且つ200以下の範囲となるように、前記羽口先速度を制御することを特徴とする請求項1に記載の高炉操業方法。上記のように、高炉操業においては、羽口先速度を経験的に決定しており、通気性などに関する高炉の状況以下、炉況と称すを安定的にすることが課題であり、羽口先速度はその炉況を決定する因子の一つとなっている。羽口先速度が小さいことで起こる銑滓の排出不良によって、炉内の溶融物のレベルが増加し圧損領域が上昇すると通気性が阻害される。また、羽口先速度が大きいことで起こる炉芯コークスの粉化によっても通気性が阻害される。このような通気性の阻害は、炉内での原料の棚吊りを発生させやすくし、原料の荷下りが悪くなり、さらに原料が棚吊りの状態から炉内に落下した場合、羽口に原料が衝突し破損する可能性もある。また、炉芯コークスの粉化によるガスの周辺流化は炉体への熱負荷を増加させ、さらには炉壁から外部に放出される熱量が増加し、より多くの熱量を高炉に投入せざるを得なくなる。このように、羽口先速度の設定は操業に大きく影響を及ぼすものであるが、この羽口先速度の決定は未だ経験的に行われており、定量的な決定方法がなかった。本発明の課題は、高炉プロフィールから圧力変動を抑制可能な羽口先速度を決定し、安定した高炉操業を行うことである。本発明の一態様に係る高炉操業方法は、高炉内容積を高炉羽口数で除した値を高炉指標と定義し、各高炉羽口からの吹き込み速度である羽口先速度を高炉指標で除した値が予め設定した範囲内となるように、羽口先速度を制御することを特徴とする。本発明の一態様に係る高炉操業方法は、羽口先速度を高炉指標で除した値が175以上且つ225以下の範囲となるように、羽口先速度を制御することを特徴とする。本発明の一態様に係る高炉操業方法は、羽口先速度を高炉指標で除した値が180以上且つ200以下の範囲となるように、羽口先速度を制御することを特徴とする。本発明の一態様に係る高炉操業方法によれば、羽口先速度を高炉指標で除した値と圧力変動指数との関係に基づき、羽口先速度を制御しているので、高炉ごとに適切な羽口先速度を設定することができる。すなわち、高炉プロフィールから圧力変動を抑制可能な羽口先速度を決定し、安定した高炉操業を行うことができる。以下、本実施形態について説明する。本実施形態は、各高炉羽口からの吹き込み速度である羽口先速度Vtと、高炉プロフィールを考慮した高炉指標v‐tuyを用いると共に、炉況を示す圧力変動指数σΔP/Vによって整理することで、各高炉における適正な羽口先速度Vtの決定を行うものである。ここで、高炉指標v‐tuyとは、高炉内全容積に対して熱風を供給する際の羽口1本当たりが賄うべき容積に相当する指標であり、高炉内容積[m3]/高炉羽口数[本]である。すなわち、高炉のプロフィールによって決定される定数である。また、圧力変動指数σΔP/Vにおいて、σは標準偏差であり、ΔPは羽口前圧力[kPa]と炉頂圧力[kPa]との差分羽口前圧力-炉頂圧力で表される炉内でのガスの圧損であり、Vは送風流量[Nm3/min]である。したがって、圧力変動指数σΔP/Vは、送風流量当たりの炉内圧損の変動を示す指数であり、この圧力変動指数σΔP/Vが大きいほど、炉内圧損の変動が大きいことを示す。すなわち、炉内圧損はガス流れの変化によって変動を起こすため、圧力変動指数σΔP/Vの値により、ガス流れの安定性が示され、この値が小さいほどガス流れが安定していることを示す。図1は、羽口先速度Vtと圧力変動指標σΔP/Vとの関係を示す操業実績である。図中の高炉ごとの括弧内には、高炉内容積と高炉羽口数とを示している。羽口先速度Vtは、圧力変動指数σΔP/Vと定性的には相関が考えられるが、この図1からも分るように、羽口先速度Vtと圧力変動指標σΔP/Vとの関係においては、直接的な相関は見られない。図2は、羽口先速度Vtを高炉指標v‐tuyで除した値Vt/v‐tuyと圧力変動指数σΔP/Vとの関係を示す図である。このように、羽口先速度Vtを高炉指標v‐tuyで除した値Vt/v‐tuyで整理すると、圧力変動指数σΔP/Vとの間に、相関が見られることが分った。そして、Vt/v‐tuyを175以上、且つ225以下の範囲内にて操業を行うことで、圧力変動指数σΔP/Vを025以下に抑制でき、安定操業が可能だと考えられる。しかし、羽口先速度Vtの調整には羽口径の変更など大掛かりな作業を必要とし、羽口の変更によるコストアップも考えられる。そのため、Vt/v‐tuyを180以上、且つ200以下の範囲内にて操業を行うことが現実的であり、この範囲内にて羽口先速度Vtを決定することで、圧力変動指数σΔP/Vの値を抑制し、ガス流の変動を抑制した安定操業を図ることができる。上記のように、高炉指標v‐tuyを用い、高炉の羽口先速度Vtを決定し操業を行うことで、圧力変動指数σΔP/Vの値を低減し、炉内のガス流の安定化を図れるため、高炉の安定操業が可能となる。また、Vt/v‐tuyの値を、175以上、且つ225以下の範囲とすることで、圧力変動指数σΔP/Vの値を充分に抑制することができる。また、Vt/v‐tuyの値を、180以上、且つ200以下の範囲とすることで、羽口先速度Vtの変更に必要となる羽口径の調整作業などを低減できるので、コストアップを抑制することができる。ここで、新高炉において、羽口先速度Vtを決定し、羽口径の設計に反映させた実施例について説明する。図3は、新高炉における一日ごとの操業実績を示す図である。上記のように、羽口先速度Vtを決定したことで、圧力変動指数σΔP/Vを025以下に安定させることができた。また、炉況も安定したため、積極的にコークス比の低減、小塊コークス比の増加を行い、このときのコークス比360[kg/t]、小塊コークス比70[kg/t]という成績を得ることができた。