環状の弾性シール部材の内周側にシールリップが形成された接触シールを外輪側に固定し、その接触シールのシールリップで内輪側に設けられたシール摺接面を緊迫して、内輪と外輪との間の軸受空間を密封した密封型転がり軸受において、前記内輪が嵌め込まれる軸の直径に対する、前記シール摺接面の外径と前記シールリップの自然状態での内径との差の比を、0.27~0.40としたことを特徴とする密封型転がり軸受。前記接触シールは、前記弾性シール部材にそのシールリップをシール摺接面に押圧する環状のばね部材が取り付けられており、その弾性シール部材は、前記ばね部材が取り付けられる部位と径方向外側に向かって延びる立ち上がり部の付け根とを接続する腰部の最小厚さを、その腰部の長さ寸法よりも大きくしたものであることを特徴とする請求項1に記載の密封型転がり軸受。前記接触シールの弾性シール部材に、前記シールリップよりも軸受外部側で前記内輪のシール摺接面との間にラビリンス隙間を形成する壁部を設けたことを特徴とする請求項1または2に記載の密封型転がり軸受。前記弾性シール部材の壁部の外側面を、前記内輪のシール摺接面に近づくほど外側へ突出するように形成したことを特徴とする請求項3に記載の密封型転がり軸受。前記弾性シール部材の壁部の外側面を階段状に形成したことを特徴とする請求項4に記載の密封型転がり軸受。前記弾性シール部材の壁部の少なくとも一部に撥水加工を施したことを特徴とする請求項3乃至5のいずれかに記載の密封型転がり軸受。しかしながら、上記特許文献1に記載された技術では、接触シールにベント孔を設け、そのベント孔に弁部材を取り付ける必要があり、製造コストが高くなるうえ、構造が複雑になってメンテナンスに手間がかかるようになる。また、軸受内外の圧力差に応じて開閉するだけの弁部材では、軸受内部の圧力が低下したときに、軸受外部からベント孔を通って空気が流入するのと同時に水が浸入してしまうおそれがある。そこで、本発明は、水が多量に飛散し、軸受内部が負圧になる環境で使用される密封型転がり軸受において、製造コストの増大や構造の複雑化を伴うことなく、十分なシール性を確保できるようにすることを課題とする。本発明は、上記の課題を解決するために、環状の弾性シール部材の内周側にシールリップが形成された接触シールを外輪側に固定し、その接触シールのシールリップで内輪側に設けられたシール摺接面を緊迫して、内輪と外輪との間の軸受空間を密封した密封型転がり軸受において、前記内輪が嵌め込まれる軸の直径に対する、前記シール摺接面の外径と前記シールリップの自然状態での内径との差の比を、0.27~0.40とする構成を採用した。ここで、内輪が嵌め込まれる軸の直径D0に対する、シール摺接面の外径D1とシールリップの自然状態での内径dとの差の比シール内径パラメータD1-d/D0の上限値は、次にようにして設定した。すなわち、本発明者らは、軸受内部への水の浸入現象について研究を重ねた結果、シール内径パラメータを通常の使用範囲で大きくすると、シールリップの緊迫圧力が大きくなるが摩擦発熱も大きくなることにより、シールリップの外側近傍の水が水蒸気化して軸受内部へ浸入しやすくなるのに対し、このパラメータを通常使用されていない0.40以下とすれば、シールリップの緊迫圧力は小さくなるものの摩擦発熱が小さくなることによりシール性が向上するという知見を得たので、このパラメータの上限値を0.40としたのである。一方、上記シール内径パラメータの下限値を0.27としたのは、このパラメータを小さくしすぎるとシールリップの緊迫圧力減少の影響が大きくなってシール性が低下するが、0.27以上かつ0.40以下であれば、適度な緊迫圧力が得られ、従来よりも高いシール性を確保できることによる。上記の構成によれば、水が多量に飛散し、軸受内部が負圧になる環境でも、接触シールにベント等の機構を追加することなく、十分なシール性を確保することができる。上記の構成において、前記接触シールが、前記弾性シール部材にそのシールリップをシール摺接面に押圧する環状のばね部材が取り付けられたものである場合、その弾性シール部材は、前記ばね部材が取り付けられる部位と径方向外側に向かって延びる立ち上がり部の付け根とを接続する腰部の最小厚さを、その腰部の長さ寸法よりも大きくしたものとすることが望ましい。このようにして弾性シール部材の腰部の剛性を高めれば、軸受内部が負圧になったときの弾性シール部材の変形を小さくして、シールリップの緊迫圧力の上昇およびそれに伴う摩擦発熱の増大を抑えることができるので、シール性をさらに向上させることができる。また、前記接触シールの弾性シール部材に、前記シールリップよりも軸受外部側で前記内輪のシール摺接面との間にラビリンス隙間を形成する壁部を設けて、軸受外部の水が直接シーリップにかかりにくいようにしても、シール性を高めることができる。ここで、前記弾性シール部材の壁部の外側面を、階段状とする等、前記内輪のシール摺接面に近づくほど外側へ突出するように形成すれば、その壁部の外側面に沿って水が軸受外部側へ流れやすくなり、シール性が一層高まる。さらに、前記弾性シール部材の壁部の少なくとも一部に撥水加工を施すようにすれば、その撥水加工を施した部位に水が付着しにくくなり、壁部のシール性向上効果が大きくなる。本発明の密封型転がり軸受は、上述したように、内輪が嵌め込まれる軸の直径に対する、シール摺接面の外径とシールリップの自然状態での内径との差の比を、通常使用されていない0.27~0.40に設定することにより、シールリップの摩擦発熱を小さくするとともに、シールリップに適度な緊迫圧力を付与したものであるから、従来と変わらない製造コストおよび構造で、従来よりも高いシール性を確保することができる。以下、図1乃至図5に基づき、本発明の実施形態を説明する。この密封型転がり軸受は、図1に示すように、鉄鋼圧延機のロールネック部軸Aを支持する4列円錐ころ軸受であり、2列ずつの軌道面を有する左右2つの内輪1と、2列の軌道面を有する中央の外輪2aおよびその両側に間座3を介して並べられた1列ずつの軌道面を有する2つの外輪2bとの間に、4列の円錐ころ4が保持器5で保持され、内輪1と外輪2a、2bとの間の軸受空間軸受内部が両端のサイドシール6と中央部の中間シール7とで密封されている。前記サイドシール6は、両側の外輪2bの端面に押し付けられる環状のシールケース8と、シールケース8の内周面に固定された接触シール9とからなり、シールケース8の外周面には、図示省略した軸受箱との間をシールするOリング10が装着されている。このサイドシール6の接触シール9は、図2に示すように、シールケース8内周に圧入される環状の芯金11の内周部にフッ素ゴム製の弾性シール部材12を取り付けたものであり、その弾性シール部材12の内周側に形成されたシールリップ12aで、内輪1の外側延長部の外周面に設けられたシール摺接面1aを緊迫している。また、弾性シール部材12には、シールリップ12aをシール摺接面1aに押圧する環状のコイルばねばね部材13が取り付けられている。ここで、前記接触シール9は、全体の形状がS字状で、その芯金11が外輪2bの端面に突き当てられている。これにより、芯金11と保持器5とを干渉させることなく、シールケース8の軸方向寸法を図6に示した従来のものよりも小さくすることができ、転がり軸受全体を軸方向にコンパクト化できるようになっている。一方、前記弾性シール部材12は、内輪1が嵌め込まれるロールネック部Aの直径D0に対する、シール摺接面1aの外径D1とシールリップ12aの自然状態での内径dとの差の比、すなわちシール内径パラメータD1-d/D0が0.27~0.40の範囲に入るように、シールリップ内径dが設定されている。また、図3に示すように、この弾性シール部材12は、シールリップ12aが形成されコイルばね13が取り付けられる先端部12bと、径方向外側に向かって延びる立ち上がり部12cの付け根とが腰部図中の2本の破線間の部位12dで接続されており、この腰部12dの最小厚さTが長さ寸法Lよりも大きく形成されている。これにより、腰部12dの剛性が高くなって、軸受内部が負圧になったときの弾性シール部材12の変形が小さくなり、シールリップ12aの緊迫圧力の上昇およびそれに伴う摩擦発熱の増大が抑えられるようになっている。次に、この実施形態の密封型転がり軸受のシール性を確認するために行った実験について説明する。実験は、基本的な構造が実施形態と同じで、サイドシールのシールリップの自然状態での内径のみが互いに異なる試験軸受を数種類用意し、これらの各試験軸受を実施形態のロールネック部に代わる中空軸に嵌め込んで、サイドシールに水をかけながら一定時間運転と停止を繰り返した後、中空軸内周面のシールリップに対応する軸方向位置での温度と、軸受内部への水浸入量を測定した。その測定結果を図4に近似曲線で示す。図4から、シール内径パラメータD1-d/D0が大きくなるほどシールリップ内径dを小さくするほど、軸温度は高くなっており、シールリップの摩擦発熱が大きくなっていると考えられるが、このパラメータと水浸入量は比例せず、このパラメータが実施形態の範囲すなわち0.27~0.40の範囲にあるものは、0.40を超える通常使用範囲のものよりも水浸入量が少なくなることがわかる。上記の実験結果から、実施形態の密封型転がり軸受は、水が多量に飛散し、軸受内部が負圧になる環境において、従来と変わらない製造コストおよび構造で、従来よりも優れたシール性を確保できることが確認された。なお、実験で用いた各試験軸受のうち、シール内径パラメータが実施形態の範囲にあるものについて、シールリップの緊迫力を解析によって求めると、中空軸の外周長さに対する単位長さあたりの値で0.056~0.100N/mmであった。逆に言えば、シールリップの緊迫力がこの範囲に入るように設計することにより、従来よりも高いシール性が得られると考えられる。図5は接触シール9の弾性シール部材12の形状の変形例を示す。このうち、図5aは、弾性シール部材12に、シールリップ12aよりも軸受外部側で内輪1のシール摺接面1aとの間にラビリンス隙間14を形成する壁部12eを設けて、軸受外部の水が直接シールリップ12aにかかりにくくした例である。また、図5b、cは、図5aの弾性シール部材12の壁部12eの外側面を、内輪1のシール摺接面1aに近づくほど外側へ突出するよう、凹円弧状図5bまたは階段状図5cに変形した例である。これらの変形例の弾性シール部材12のうちのいずれかを採用すれば、壁部12eのラビリンス効果により、図1乃至図3に示した例よりもシール性を高めることができる。また、図5b、cの例では、壁部12eの外側面に沿って水が軸受外部側へ流れやすくなるので、図5aの例よりもシール性が高まる。さらに、図示は省略するが、壁部12eの少なくとも一部に撥水加工を施すようにすれば、その撥水加工を施した部位に水が付着しにくくなり、壁部12eのシール性向上効果が一層大きくなる。上述した実施形態では密封型転がり軸受を4列円錐ころ軸受としたが、本発明は、玉軸受やころ軸受等の他の種類の密封型転がり軸受にも適用することができる。