"チタン合金ファスナ及びチタン合金ファスナストックから選択される製造品であって、重量パーセントで、3.9~4.5のアルミニウムと、2.2~3.0のバナジウムと、1.2~1.8の鉄と、0.24~0.3の酸素と、0.08までの炭素と、0.05までの窒素と、チタンと、合計0.3までの他の元素と、を含むアルファ/ベータチタン合金を含み、少なくとも170ksi1,172MPaの極限引張強さ及び少なくとも103ksi710.2MPaの二重剪断強さを有する、製造品。前記製造品が、0.75インチ1.91cmまでの直径を備え、且つ少なくとも180ksi1,241MPaの極限引張強さ及び少なくとも108ksi744.6MPaの二重剪断強さを有する、請求項1に記載の製造品。前記他の元素が、本質的に、それぞれの元素の重量パーセントが0.1以下であるスズ、ジルコニウム、モリブデン、クロム、ニッケル、ケイ素、銅、ニオブ、タンタル、マンガン、及びコバルトと、それぞれの元素の重量パーセントが0.005未満であるホウ素及びイットリウムとのうちの1つ又は複数からなる、請求項1に記載の製造品。前記ファスナが、ボルト、ナット、スタッド、ねじ、座金、ロック座金、及びリベットのうちの1つを備える、請求項1又は請求項2に記載の製造品。チタン合金ファスナ及びチタン合金ファスナストックから選択される製造品であって、本質的に、重量パーセントで、3.9~4.5のアルミニウムと、2.2~3.0のバナジウムと、1.2~1.8の鉄と、0.24~0.3の酸素と、0.08までの炭素と、0.05までの窒素と、合計0.3以下の他の元素と、チタンと、不可避不純物と、からなるアルファ/ベータチタン合金を含み、前記他の元素が、本質的に、それぞれの元素の重量パーセントが0.1以下であるスズ、ジルコニウム、モリブデン、クロム、ニッケル、ケイ素、銅、ニオブ、タンタル、マンガン、及びコバルトと、それぞれの元素の重量パーセントが0.005未満であるホウ素及びイットリウムとのうちの1つ又は複数からなり、前記製造品が、少なくとも170ksi1,172MPaの極限引張強さ及び少なくとも103ksi710.2MPaの二重剪断強さを有する、製造品。前記製造品が、0.75インチ1.91cmまでの直径を備え、且つ少なくとも180ksi1,241MPaの極限引張強さ及び少なくとも108ksi744.6MPaの二重剪断強さを有する、請求項5に記載の製造品。前記ファスナが、ボルト、ナット、スタッド、ねじ、座金、ロック座金、及びリベットのうちの1つを備える、請求項5又は請求項6に記載の製造品。チタン合金ファスナストックを製造するための方法であって、重量パーセントで、3.9~4.5のアルミニウムと、2.2~3.0のバナジウムと、1.2~1.8の鉄と、0.24~0.3の酸素と、0.08までの炭素と、0.05までの窒素と、チタンと、合計0.3までの他の元素と、を含むアルファ/ベータチタン合金を提供し、前記チタン合金のアルファ/ベータ相におけるチタン合金を熱間圧延し、前記チタン合金を華氏1,200度648.9°C~華氏1,400度760°Cの範囲内の焼なまし温度で1時間~2時間の範囲内の焼なまし時間にわたって焼なましし、前記チタン合金を空冷し、前記チタン合金を所定の寸法に機械加工し、前記チタン合金を華氏1,500度815.6°C~華氏1,700度926.7°Cの溶体化処理範囲内で0.5時間~2時間の範囲内の溶体化処理時間にわたって溶体化処理し、前記チタン合金を少なくとも空冷に等しい冷却速度で冷却し、前記チタン合金を華氏800度426.7°C~華氏1,000度537.8°Cの範囲内の時効処理温度で4時間~16時間の範囲内の時効処理時間にわたって時効処理し、前記チタン合金を空冷すること、を含む方法。前記アルファ/ベータチタン合金の他の元素が、本質的に、それぞれの元素の重量パーセントが0.1以下であるスズ、ジルコニウム、モリブデン、クロム、ニッケル、ケイ素、銅、ニオブ、タンタル、マンガン、及びコバルトと、それぞれの元素の重量パーセントが0.005未満であるホウ素及びイットリウムとのうちの1つ又は複数からなる、請求項8に記載の方法。前記熱間圧延が、前記チタン合金のベータ変態温度よりも低い華氏50度27.8°C~前記チタン合金のベータ変態温度よりも低い華氏600度333.3°Cの範囲内の温度で行われる、請求項8に記載の方法。前記チタン合金の熱間圧延後に及び焼なまし前に、前記チタン合金を、断面積が10未満減少するように冷間引抜きし、及び焼なましすることをさらに含む、請求項8に記載の方法。冷間引抜きの前に前記チタン合金を固体潤滑剤でコーティングすることをさらに含む、請求項11に記載の方法。前記固体潤滑剤が二硫化モリブデンである、請求項12に記載の方法。前記焼なまし温度が華氏1,275度690.6°Cであり、前記焼なまし時間が1時間である、請求項8に記載の方法。前記チタン合金を機械加工する前に前記チタン合金を被覆する、請求項8に記載の方法。前記溶体化処理後の冷却ステップが、空冷、水冷、及び水焼入れのうちの1つを含む、請求項8に記載の方法。前記溶体化処理温度が華氏1,610度876.7°Cであり、前記チタン合金の冷却が水焼入れを含む、請求項8に記載の方法。前記チタン合金の前記時効処理が、華氏850度454.4°Cで10時間にわたって時効処理することを含む、請求項8に記載の方法。航空機重量の減少を通じた燃料消費の減少に対する継続的な必要性を考え合わせると、航空宇宙用途のための改善された軽量ファスナに対する必要性が存在する。特に、Ti-6Al-4Vアルファ/ベータチタン合金から製作された現世代の航空宇宙ファスナよりも高い強度を呈する軽量アルファ/ベータチタン合金航空宇宙ファスナ及びファスナストックを提供することが有利であろう。本開示に係る限定しない実施形態では、チタン合金ファスナ及びチタン合金ファスナストックから選択される製造品は、重量パーセントで、3.9~4.5のアルミニウムと、2.2~3.0のバナジウムと、1.2~1.8の鉄と、0.24~0.3の酸素と、0.08までの炭素と、0.05までの窒素と、チタンと、合計0.3までの他の元素とを含るアルファ/ベータチタン合金を含む。限定しない実施形態では、アルファ/ベータチタン合金ファスナ又はファスナストックは、少なくとも170ksi1,172MPaの極限引張強さ及び少なくとも103ksi710.2MPaの二重剪断強さを呈する。本開示に係る付加的な限定しない実施形態では、チタン合金ファスナ及びチタン合金ファスナストックから選択される製造品は、本質的に、重量パーセントで、3.9~4.5のアルミニウムと、2.2~3.0のバナジウムと、1.2~1.8の鉄と、0.24~0.3の酸素と、0.08までの炭素と、0.05までの窒素と、合計0.3までの他の元素と、チタンと、不可避不純物とからなるアルファ/ベータチタン合金を含み、他の元素は、本質的に、それぞれの元素の重量パーセントが0.1以下であるスズ、ジルコニウム、モリブデン、クロム、ニッケル、ケイ素、銅、ニオブ、タンタル、マンガン、及びコバルトと、それぞれの元素の重量パーセントが0.005未満であるホウ素及びイットリウムとのうちの1つ又は複数からなる。限定しない実施形態では、アルファ/ベータチタン合金ファスナ又はファスナストックは、少なくとも170ksi1,172MPaの極限引張強さ及び少なくとも103ksi710.2MPaの二重剪断強さを呈する。本開示に係る別の限定しない実施形態では、チタン合金ファスナストックを製造するための方法は、重量パーセントで、3.9~4.5のアルミニウムと、2.2~3.0のバナジウムと、1.2~1.8の鉄と、0.24~0.3の酸素と、0.08までの炭素と、0.05までの窒素と、チタンと、合計0.3までの他の元素とを含むアルファ/ベータチタン合金を提供することを含む。アルファ/ベータチタン合金は、熱間圧延され、その後、華氏1,200度648.9°C~華氏1,400度760°Cの範囲内の焼なまし温度で1時間~2時間の範囲内の焼なまし時間にわたって焼なましされる。焼なまし後に、アルファ/ベータチタン合金は空冷され、次いで、所定の寸法に機械加工される。アルファ/ベータチタン合金は、次いで、華氏1,500度815.6°C~華氏1,700度926.7°Cの範囲内の溶体化処理温度で0.5時間~2時間の範囲内の溶体化処理時間にわたって溶体化処理される。溶体化処理後に、アルファ/ベータチタン合金は、少なくとも空冷と同じくらいの速さの冷却速度で冷却され、次いで、華氏800度426.7°C~華氏1,000度537.8°Cの範囲内の時効処理温度で4時間~16時間の範囲内の時効処理時間にわたって時効処理される。時効処理の後で、チタン合金は空冷される。限定しない実施形態では、上記の方法の実施形態に従って作られたアルファ/ベータチタン合金は、少なくとも170ksi1,172MPaの極限引張強さ及び少なくとも103ksi710.2MPaの二重剪断強さを呈する。本明細書で説明される方法の特徴及び利点は、付属の図面を参照することでより良く理解されるであろう。読者は、本開示に係る方法の或る限定しない実施形態の以下の詳細な説明を考慮することで、上記の詳細並びにその他のことを理解するであろう。限定しない実施形態のここでの説明では、動作例又は他の方法で記載される場合以外で、量又は特徴を表すすべての数は、約という言葉によってすべての場合に修飾されるものとして理解される。したがって、これに反する記載がない限り、以下の説明に記載されたあらゆる数値パラメータは、材料における、本開示に係る方法によって得ようとする所望の特性に応じて変化する可能性がある概算値である。最低限でも、請求項の範囲への均等論の適用を制限するつもりとしてではなく、各数値パラメータは、少なくとも、報告された有効数字の数に照らして、通常の丸め技術の適用によって解釈されるべきである。参照により本明細書に全部又は一部が組み込まれると書かれたあらゆる特許、公報、又は他の開示文献は、組み込まれた文献がこの開示に存在する定義、記述、又は記載の他の開示文献に抵触しない範囲でのみ本明細書に組み込まれる。したがって、必要な範囲で、本明細書に記載される開示は、参照により本明細書に組み込まれる如何なる抵触する文献にも優先する。参照により本明細書に組み込まれると書かれているが本明細書に存在する定義、記述、又は記載の他の開示文献に抵触する、本明細書に記載されたあらゆる文献又はその一部は、組み込まれた文献と存在する開示文献との間に抵触が生じない範囲でのみ組み込まれる。ここで図1を参照すると、この開示の態様は、チタン合金ファスナ10及びチタン合金ファスナストック図示せずから選択される製造品に向けられる。限定しない実施形態では、物品は、重量パーセントで、3.9~4.5のアルミニウムと、2.2~3.0のバナジウムと、1.2~1.8の鉄と、0.24~0.3の酸素と、0.08までの炭素と、0.05までの窒素と、チタンと、合計0.3までの他の元素とを含むアルファ/ベータチタン合金を含む。この開示の限定しない実施形態では、合金組成物中にあると言及される他の元素は、他の元素のすべての合計が0.3重量パーセントを超えない状態で、本質的に、それぞれ個々の元素として0.1重量パーセントの最大濃度を有するスズ、ジルコニウム、モリブデン、クロム、ニッケル、ケイ素、銅、ニオブ、タンタル、マンガン、及びコバルトと、それぞれ個々の元素として0.005の最大濃度を有するホウ素及びイットリウムとのうちの1つ又は複数を含む又はそれらからなる。限定しない実施形態では、本開示に係るアルファ/ベータチタン製造品は、0.18インチ4.57mm~1.25インチ31.8mmの範囲内の直径を有するファスナに関して少なくとも170ksi1,172MPaの極限引張強さ及び少なくとも103ksi710.2MPaの二重剪断強さDSSを呈する。この開示の限定しない実施形態では、ファスナは、製作できる限りで小さい直径を有してもよい。限定しない実施形態では、本開示に係るファスナは、少なくとも10のパーセント伸びを呈する。或る限定しない実施形態では、本開示に係るファスナ又はファスナストック中に含まれるアルファ/ベータチタン合金の元素組成は、参照によりその全体が本明細書に組み込まれる米国特許第5,980,655‘655特許で開示された合金組成によって包含される。‘655特許は、以下の表1に示された組成を有する合金を開示する。‘655特許の合金の市販バージョンは、ATI425登録商標合金であり、これは、米国ペンシルベニア州ピッツバーグのAlleghenyTechnologiesIncorporatedの会社であるATIAerospaceから入手可能である。‘655特許で開示された元素組成を有する合金の極限引張強さは、約130~133ksi896~917MPaの範囲である。しかしながら、本発明の発明者は、驚いたことに本開示での著しく狭い範囲の化学組成が結果的に本明細書で開示された著しくより高い極限引張強さを呈する可能性があるアルファ/ベータチタンファスナをもたらすことを発見した。限定しない実施形態では、本明細書で開示される合金組成物から作られた本明細書で開示されるファスナの極限引張強さは、‘655特許で開示されたUTSよりも22まで大きかった。如何なる作動理論にも縛られることを意図するのではなく、本明細書で開示されたファスナ合金組成物の驚くほど高い強度は、少なくとも部分的に、アルミニウム及び酸素のレベルが‘655特許で開示された最小レベルよりも高く著しく増加する結果である可能性があると考えられ、これはアルファ/ベータチタン合金における主要なアルファ相の強度を増加させる可能性がある。発明者はまた、驚いたことに‘655特許で開示された合金に対して本明細書で開示されるファスナ合金中のアルミニウム、バナジウム、鉄、酸素、炭素、及び窒素の許容できる範囲を狭くすることは、本明細書で開示されるファスナ合金の機械的特性の変動性及びベータ変態温度の変動性を低減させることを発見した。この低減された変動性は、本明細書で開示される優れた機械的特性を達成するためのプロセス及び微細構造の最適化にとって重要である。別の限定しない実施形態では、本明細書で開示されるチタン合金ファスナ及びチタン合金ファスナストックは、0.75インチ1.91cmまでの直径を備え、且つ少なくとも180ksi1,241MPaの極限引張強さ及び少なくとも108ksi744.6MPaの二重剪断強さを有する。限定しない実施形態では、この開示に係るファスナ又はファスナストックは、‘655特許で開示された極限引張強さよりも約26まで大きい極限引張強さを有する。図1を再び参照すると、この開示の別の限定しない態様によれば、チタン合金ファスナ10及びチタン合金ファスナストック図示せずから選択される製造品は、本質的に、重量パーセントで、3.9~4.5のアルミニウムと、2.2~3.0のバナジウムと、1.2~1.8の鉄と、0.24~0.3の酸素と、0.08までの炭素と、0.05までの窒素と、合計0.3以下の他の元素と、残部はチタンと不可避不純物、からなるアルファ/ベータチタン合金を含む。この開示の限定しない実施形態では、合金組成物中にあると言及される他の元素は、他の元素のすべての合計が0.3重量パーセントを超えない状態で、本質的に、それぞれの元素の重量パーセントが0.1以下であるスズ、ジルコニウム、モリブデン、クロム、ニッケル、ケイ素、銅、ニオブ、タンタル、マンガン、及びコバルトと、それぞれの元素の重量パーセントが0.005未満であるホウ素及びイットリウムとのうちの1つ又は複数を含む又はからなる。限定しない実施形態では、製造品は、少なくとも170ksi1,172MPaの極限引張強さ及び少なくとも103ksi710.2MPaの二重剪断強さを有する。限定しない実施形態では、本開示に係るチタンファスナ及びチタン合金ファスナストックは、0.75インチ1.91cmまでの直径を備え、且つ少なくとも180ksi1,241MPaの極限引張強さ及び少なくとも108ksi744.6MPaの二重剪断強さを有する。本明細書で用いられる場合のファスナという用語は、2つ以上の物体を一緒に機械的に接合する又は取り付けるハードウェアデバイスのことを指す。ファスナは、ボルト、ナット、スタッド、ねじ、リベット、座金、及びロック座金を含むがこれらに限定されない。本明細書で用いられる場合のファスナストックという語句は、物品から1つ又は複数のファスナを形成するために加工される物品のことを指す。図2を参照すると、本開示に係る限定しない態様は、チタン合金ファスナ又はファスナストックを生産するための方法20である。方法は、重量パーセントで、3.9~4.5のアルミニウムと、2.2~3.0のバナジウムと、1.2~1.8の鉄と、0.24~0.3の酸素と、0.08までの炭素と、0.05までの窒素と、チタンと、合計0.3までの他の元素とを含むアルファ/ベータチタン合金を提供すること21を含む。この開示の限定しない実施形態では、合金組成物中にあると言及される他の元素は、他の元素のすべての合計が0.3重量パーセントを超えない状態で、本質的に、それぞれの元素の重量パーセントが0.1以下であるスズ、ジルコニウム、モリブデン、クロム、ニッケル、ケイ素、銅、ニオブ、タンタル、マンガン、及びコバルトと、それぞれの元素の重量パーセントが0.005未満であるホウ素及びイットリウムとのうちの1つ又は複数を含む又はからなる。アルファ/ベータチタン合金は、アルファ/ベータチタン合金のアルファ/ベータ相域における温度で熱間圧延22される。限定しない実施形態では、熱間圧延温度は、アルファ/ベータチタン合金のベータ変態温度よりも低い少なくとも華氏50度27.8°Cであるが、アルファ/ベータチタン合金のベータ変態温度よりも低い華氏600度333.3°Cを超えない。熱間圧延22後に、アルファ/ベータチタン合金は、随意的に、アルファ/ベータチタン合金の機械的特性を実質的に変えることなくサイズを減少させるために冷間引抜きされ焼なましされる。限定しない実施形態では、冷間引抜きは、チタン合金加工片の断面積を10未満減少させる。冷間引抜きの前に、アルファ/ベータチタン合金は、限定はされないが二硫化モリブデンMoS2のような固体潤滑剤で被覆されてもよい。限定しない実施形態では、熱間圧延22後に、アルファ/ベータチタン合金は、アルファ/ベータチタン合金ファスナストックを提供するために焼なまし23され及び冷却24される。限定しない実施形態では、焼なまし23は、熱間圧延されたアルファ/ベータチタン合金を華氏1,200度~華氏1,400度649°C~760°Cの焼なまし温度範囲内の焼なまし温度で焼なましすることを含む。別の限定しない実施形態では、焼なまし時間は、約1時間~約2時間の範囲である。さらに別の限定しない実施形態では、焼なまし23は、熱間圧延されたアルファ/ベータチタン合金を華氏約1,275度690.6°Cで約1時間にわたって焼なましすることを含む。限定しない実施形態では、焼なまし23後に、焼なましされたアルファ/ベータチタン合金は、室温に又は周囲温度に冷却24される。或る限定しない実施形態では、焼なまし23後に、焼なましされたアルファ/ベータチタン合金は、室温に又は周囲温度に空冷され又は水冷される。焼なまし23及び冷却24後に、限定しない実施形態では、アルファ/ベータチタン合金ファスナストックは、ストックからファスナを形成するのに有用な寸法に機械加工25される。随意的に、機械加工の前にアルファ/ベータチタン合金ファスナストックにコーティングが適用されてもよい。従来の機械加工コーティングは、当業者には公知であり、本明細書で補足説明する必要はない。限定しない実施形態では、機械加工されたチタン合金ファスナストックは、華氏1,500度815.6°C~華氏1,700度926.7°Cの溶体化処理範囲内の溶体化処理温度で0.5時間~2時間の範囲内の溶体化処理時間にわたって溶体化処理26される。特定の限定しない実施形態では、機械加工されたチタン合金ファスナストックは、華氏約1610度876.7°Cの溶体化処理温度で溶体化処理26される。溶体化処理26後に、機械加工されたチタン合金ファスナストックは、冷却27される。限定しない実施形態では、冷却27は、空冷、水冷、及び/又は水焼入れを用いて行われてもよく、急速冷却と呼ばれる場合がある。好ましくは、冷却27中に達成される冷却速度は、空冷と同じくらいの速さである。限定しない実施形態では、冷却27は、少なくとも毎分華氏1,000度555.6°Cの冷却速度を含む。限定しない実施形態では、冷却27は、示された冷却速度を達成する当業者には公知のあらゆる冷却プロセスを含む。急速冷却27は、溶体化処理26によって得られた微細構造を保つために用いられる。限定しない実施形態では、溶体化処理26され、急速冷却27されたチタン合金ファスナストックは、華氏約800度426.7°C~華氏約1,000度537.8°Cの時効処理温度範囲内の時効処理温度で約4時間~約16時間の時効処理時間範囲内の時効処理時間にわたって時効処理28される。特定の限定しない実施形態では、溶体化処理26され急速冷却27されたチタン合金ファスナストックは、華氏850度454.4°Cで10時間にわたって時効処理28される。或る限定しない実施形態では、時効処理28後に、アルファ/ベータチタン合金ファスナストックは、本明細書で開示される場合のアルファ/ベータチタン合金ファスナを製造するために空冷29又は急速冷却される。この開示に従って製造されるファスナストックは、Ti-6-4チタン合金から製作されたファスナストックに比べてより高い機械的特性を有することが判っている。したがって、この開示に従ってより小さい寸法で製作されたファスナを、同じ用途においてTi-6-4ファスナと置き換えるのに用いることが可能である。これは、航空宇宙用途において価値のある軽量化につながる。或る用途では、この開示に従って製作されたファスナは、同じ寸法を有する合金鋼ファスナと置き換えることができ、結果的に航空宇宙用途にとって価値ある軽量化をもたらすことも判っている。以下の実施例は、本発明の範囲を制限せずに、或る限定しない実施形態をさらに説明することを意図される。請求項によってのみ定められる本発明の範囲内で以下の実施例の変形が可能であることが当業者には分かるであろう。実施例1二重真空アーク再溶解VAR技術を用いて原材料から作られたコンパクトからインゴットを生産した。化学分析のためにインゴットからサンプルをとり、測定したインゴットの平均の化学組成を表2に提供する。合金のベータ変態温度は、華氏1,785度973.9°Cとなることが判った。実施例2この開示に従う化学組成を有する幾つかの加熱物heatsからのチタン合金インゴットを華氏約1,600度871.1°Cの熱間圧延温度で熱間圧延した。熱間圧延した材料を、華氏1,275度690.6°Cで1時間にわたって焼なましし、及び空冷した。焼なましした材料を、約0.25インチ6.35mm~約3.5インチ88.9mmの種々の直径を有するファスナストックバー及びワイヤに機械加工した。ファスナストックバー及びワイヤを華氏約1,610度876.7°Cで約1時間にわたって溶体化処理し、及び水焼入れした。溶体化処理及び水焼入れ後に、ファスナストックバー及びワイヤを、華氏約850度454.4°Cで約10時間にわたって時効処理し、及び空冷した。実施例3実施例2からのファスナストックバー及びワイヤを室温で引張試験した。ファスナストックバー及びワイヤの極限引張強さが図3のグラフで与えられる。ファスナストックバー及びワイヤの降伏強さが図4のグラフで与えられ、ファスナストックバー及びワイヤのパーセント伸びが図5のグラフで与えられる。航空宇宙ファスナ用途AMS4965での溶体化処理され時効処理されたTi-6Al-4V合金に必要とされる最小極限引張強さ、降伏強さ、及びパーセント伸びもまた、それぞれ図3~図5で例証される。この開示に従って製造されるファスナストックバー及びワイヤに関して測定された極限引張強さは、すべての測定された直径サイズにおいて、例証されたTi-6Al-4V合金仕様をおよそ20ksi138MPaというかなりの量だけ超えたことが図3から分かる。さらに、この開示に従う化学組成を有するファスナストックは少なくとも10パーセント~約19パーセントの範囲内のパーセント伸びを呈したことが図5から分かる。実施例4約0.25インチ6.35mmの直径を有し、実施例1からの化学組成を有する、実施例2のように溶体化処理し及び時効処理したファスナストックを引張試験した。引張試験の結果を表3に列挙する。極限引張強さは、約196ksi~約200ksi1351MPa~1379MPaの範囲であり、これは、170ksi1,172MPaUTS及び103ksi710MPaDSSのTi-6Al-4Vファスナストックの最小要件よりも高い。特性は、認められる経験的関係性であるDSS=0.6×UTSに一致することも観測される。実施例5約0.75インチ1.91cmの直径を有し、実施例1からの化学組成を有する、実施例2に従って熱処理したファスナストックを引張試験した。引張試験の結果を表4に列挙する。0.75インチ1.91cmのファスナストックバーの平均極限引張強さは、A286鉄ベースの超合金から製作されたファスナの最小仕様を満足させる、186ksi1,282MPaであった。上記で提示されるDSSとUTSとの間の認められる経験的関係性に基づき、0.75インチ1.91cmのバーは、A286鉄ベースの超合金から製作されたファスナの108ksi744MPaDSS要件にも合致することが期待される。実施例6約0.75インチ1.91cmの直径を有するファスナストックを形成するために、実施例1と同様の化学組成を有するインゴットを、実施例2と同様に熱間圧延し、焼なましし、及び機械加工する。ファスナストックは、スタッドの形状を有するファスナにコンピュータ数値制御機械加工される。この開示のファスナの限定しない実施形態を形成するために、スタッドを、実施例2と同様に溶体化処理し、及び時効処理する。実施例7約1インチ2.54cmの直径を有するファスナストックを形成するために、実施例1と同様の化学組成を有するインゴットを実施例2と同様に熱間圧延し、焼なましし、及び機械加工する。ファスナストックをねじ転造し、約2インチ5.08cmの長さを有する断片に切断する。六角頭ボルトを形成するために断片を冷間鍛造する。この開示に従うファスナの限定しない実施形態を形成するために、六角頭ボルトを例2と同様に溶体化処理し、及び時効処理した。実施例7約1インチ2.54cmの直径を有するファスナストックを形成するために、実施例1と同様の化学組成を有するインゴットを、実施例2と同様に熱間圧延し、焼なましし、及び機械加工する。ファスナストックの中心は、直径0.5インチ1.27cmの穴をあけるために機械加工される。ファスナストックを、次いで、0.125インチ0.318cmの厚さを有する断片に切断する。この開示に従う座金の形態のファスナの限定しない実施形態を形成するために、ファスナストックを、実施例2と同様に溶体化処理し、及び時効処理する。本開示は、種々の例示的な、例証となる、及び限定しない実施形態を参照して書かれている。しかしながら、請求項によってのみ定められる本発明の範囲から逸脱することなく、開示された実施形態又はその一部のいずれかの種々の置換え、修正、又は組合せがなされてもよいことが、当業者によって認識されるであろう。したがって、本開示は、本明細書に明確に記載されない付加的な実施形態を包含することが考慮され及び理解される。こうした実施形態は、例えば、本明細書で説明される実施形態の開示されたステップ、成分、構成要素、構成材、元素、特徴、態様などのいずれかを組み合わせる及び/又は修正することによって得られてもよい。したがって、この開示は、種々の例示的な、例証となる、及び限定しない実施形態の説明によって限定されないが、請求項によってのみ限定される。このように、請求項は、本明細書で様々に説明される場合の特許請求される発明に特徴を加えるために本発明の特許出願の手続遂行中に補正されてもよいことが理解されるであろう。"