"ゴム成分と、水酸化アルミニウムと、1つの粒子に対して隣接する粒子が3つ以上の粒子を分岐粒子Zとしたとき、分岐粒子Zを含む分岐粒子間Z-Zの平均長W1が30~400nmのストラクチャーシリカとを含むタイヤ用ゴム組成物。ゴム成分と、水酸化アルミニウムと、直鎖シリカゾルとを混練して得られるタイヤ用ゴム組成物。前記ストラクチャーシリカが、平均一次粒子径をDとしたとき、分岐粒子Zを含む分岐粒子間Z-Zの平均アスペクト比W1/Dが3~100のものである請求項1記載のタイヤ用ゴム組成物。前記ストラクチャーシリカの平均一次粒子径Dが5~1000nmである請求項1又は3に記載のタイヤ用ゴム組成物。ゴム成分100質量部に対して、前記ストラクチャーシリカの含有量が1~150質量部、水酸化アルミニウムの含有量が1~50質量部である請求項1、3又は4に記載のタイヤ用ゴム組成物。カーボンブラックを含む請求項1~5のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物。シリカ100質量部に対して、シランカップリング剤を1~20質量部含む請求項1~6のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物。トレッド用ゴム組成物として用いられる請求項1~7のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物。請求項1~8のいずれかに記載のゴム組成物を用いて作製した空気入りタイヤ。高性能タイヤである請求項9記載の空気入りタイヤ。競技用ウェットタイヤである請求項9記載の空気入りタイヤ。本発明は、前記課題を解決し、ウェットグリップ性能、乾きかけ路面でのグリップ性能、耐摩耗性をバランス良く向上できるタイヤ用ゴム組成物、及びこれを用いた空気入りタイヤを提供することを目的とする。本発明は、ゴム成分と、水酸化アルミニウムと、1つの粒子に対して隣接する粒子が3つ以上の粒子を分岐粒子Zとしたとき、分岐粒子Zを含む分岐粒子間Z-Zの平均長W1が30~400nmのストラクチャーシリカとを含むタイヤ用ゴム組成物に関する。本発明はまた、ゴム成分と、水酸化アルミニウムと、直鎖シリカゾルとを混練して得られるタイヤ用ゴム組成物に関する。上記ストラクチャーシリカが、平均一次粒子径をDとしたとき、分岐粒子Zを含む分岐粒子間Z-Zの平均アスペクト比W1/Dが3~100のものであることが好ましい。上記ストラクチャーシリカの平均一次粒子径Dが5~1000nmであることが好ましい。上記タイヤ用ゴム組成物は、ゴム成分100質量部に対して、上記ストラクチャーシリカの含有量が1~150質量部、水酸化アルミニウムの含有量が1~50質量部であることが好ましい。上記タイヤ用ゴム組成物は、カーボンブラックを含むことが好ましい。上記タイヤ用ゴム組成物は、シリカ100質量部に対して、シランカップリング剤を1~20質量部含むことが好ましい。上記タイヤ用ゴム組成物は、トレッド用ゴム組成物として用いられることが好ましい。本発明はまた、上記ゴム組成物を用いて作製した空気入りタイヤに関する。上記空気入りタイヤは、高性能タイヤであることが好ましく、競技用ウェットタイヤであることがより好ましい。本発明によれば、ゴム成分と、水酸化アルミニウムと、特定のシリカとを含むタイヤ用ゴム組成物であるので、ウェットグリップ性能、乾きかけ路面でのグリップ性能、耐摩耗性をバランス良く向上でき、該ゴム組成物をタイヤの各部材特に、トレッドに使用することにより、上記性能に優れた空気入りタイヤを提供することができる。本発明のタイヤ用ゴム組成物は、ゴム成分と、水酸化アルミニウムと、1つの粒子に対して隣接する粒子が3つ以上の粒子を分岐粒子Zとしたとき、分岐粒子Zを含む分岐粒子間Z-Zの平均長W1が30~400nmのストラクチャーシリカ直鎖シリカとを含む。従来の粒状シリカを配合したゴム組成物では、ウェットグリップ性能を向上させることはできても、乾きかけ路面でのグリップ性能、耐摩耗性が低下するという問題があった。一方、上記ストラクチャーシリカを使用することで、上記ストラクチャーシリカは分散性に優れるため、従来のシリカ粒子の凝集が生み出すオクルードラバーシリカの凝集体に包み込まれ、歪むことができないゴムが減少し、局所的な応力集中、すなわち、局所的な歪みが減少し、耐摩耗性を向上できる。更に、上記ストラクチャーシリカは、乾きかけ路面での急ブレーキや急カーブ時などのタイヤの高伸張時高歪時に、タイヤのトレッド周方向に配向するため、その際にゴムへの抵抗が生じ、ストラクチャーシリカ近傍のゴムが急激にひずみ、ヒステリシスロスが増大することで、ドライグリップ性能や乾きかけ路面でのグリップ性能を向上できる。このように、上記ストラクチャーシリカを使用することで、耐摩耗性、ドライグリップ性能、乾きかけ路面でのグリップ性能を向上できる。そのため、上記ストラクチャーシリカと共に水酸化アルミニウムを併用することで、水酸化アルミニウムを配合した場合であっても、水酸化アルミニウム配合により得られる良好なウェットグリップ性能を維持しつつ、良好な耐摩耗性、乾きかけ路面でのグリップ性能も得られ、ウェットグリップ性能、乾きかけ路面でのグリップ性能、耐摩耗性をバランス良く得られる。特に、上記併用により、乾きかけ路面でのグリップ性能、耐摩耗性を相乗的に向上できる。なお、本明細書において、単にグリップ性能と記載する場合には、ウェットグリップ性能、ドライグリップ性能、乾きかけ路面でのグリップ性能を含むこととする。本発明の上記ストラクチャーシリカを含むゴム組成物は、例えば、ゴム成分と、水酸化アルミニウムと、直鎖シリカゾルとを混練して製造できる。ゴム成分本発明で使用できるゴム成分としては、例えば、天然ゴムNR、イソプレンゴムIR、ブタジエンゴムBR、スチレンブタジエンゴムSBR、スチレンイソプレンブタジエンゴムSIBR、エチレンプロピレンジエンゴムEPDM、クロロプレンゴムCR、アクリロニトリルブタジエンゴムNBR、ブチルゴムIIR等のジエン系ゴムが挙げられる。ゴム成分は、単独で用いてもよく、2種以上を併用してもよい。なかでも、ウェットグリップ性能、乾きかけ路面でのグリップ性能、耐摩耗性がバランスよく得られるという理由からNR、BR、SBRが好ましく、SBRがより好ましい。SBRとしては、特に限定されず、例えば、乳化重合スチレンブタジエンゴムE-SBR、溶液重合スチレンブタジエンゴムS-SBR等を使用できる。SBRのスチレン含有量は、好ましくは25質量以上、より好ましくは35質量以上である。25質量未満であると、充分なウェットグリップ性能が得られない傾向がある。また、上記スチレン含有量は、好ましくは60質量以下、より好ましくは50質量以下である。60質量を超えると、耐摩耗性が低下する傾向がある。なお、本発明において、SBRのスチレン含有量は、H1-NMR測定により算出される。ゴム成分100質量中のSBRの含有量は、好ましくは10質量以上、より好ましくは15質量以上、更に好ましくは60質量以上である。10質量未満であると、十分なウェットグリップ性能、乾きかけ路面でのグリップ性能、耐摩耗性が得られない傾向がある。また、SBRの含有量の上限は特に限定されず、100質量でもよい。ストラクチャーシリカ直鎖シリカ本発明で使用するストラクチャーシリカ直鎖シリカは、1つの粒子に対して隣接する粒子が3つ以上の粒子以下、分岐粒子Zとするを有し、分岐粒子Zとそれに隣接する粒子により分岐構造が形成される。分岐粒子Zとは、分岐粒子の概略説明図である図1における粒子のうちの粒子Zであり、3個以上の他の粒子と隣接している。なお、ストラクチャーシリカとしては、分岐構造を有するもの例えば図2と有しないものが挙げられるが、分岐構造を有しないストラクチャーシリカは、すぐに凝集してしまうため、実質的に存在しない。ストラクチャーシリカの分岐粒子Zを含む分岐粒子間Z-Zの平均長図2におけるW1は、30nm以上、好ましくは40nm以上である。30nm未満では、高伸長領域においてシリカの配向によるヒステリシスロスの増加効果が充分に得られず、充分なグリップ性能ウェットグリップ性能、ドライグリップ性能、乾きかけ路面でのグリップ性能が得られないおそれがある。また、W1は、400nm以下、好ましくは200nm以下、更に好ましくは100nm以下である。400nmを超えると、硬くなり、充分なグリップ性能が得られないおそれがある。ストラクチャーシリカの平均一次粒子径D、分岐粒子を含むストラクチャーシリカの概略説明図である図2参照は、好ましくは5nm以上、より好ましくは7nm以上である。5nm未満では、充分な耐摩耗性が得られないおそれがある。また、Dは、好ましくは1000nm以下、より好ましくは100nm以下、更に好ましくは18nm以下である。1000nmを超えると、高伸長領域において応力が充分に増大せず、ヒステリシスロスが増大しないため、充分なグリップ性能が得られないおそれがある。ストラクチャーシリカの分岐粒子Zを含む分岐粒子間Z-Zの平均アスペクト比W1/Dは、好ましくは3以上、より好ましくは4以上である。3未満では、高伸長領域において応力が充分に増大せず、ヒステリシスロスが増大しないため、充分なグリップ性能が得られないおそれがある。また、W1/Dは、好ましくは100以下、より好ましくは30以下である。W1/Dが100を超えると、硬くなり、充分なグリップ性能が得られないおそれがある。なお、本発明では、シリカのD、W1及びW1/Dは、加硫ゴム組成物中に分散したシリカを透過型電子顕微鏡観察により測定することができる。例えば、図2において、粒子が真球とした場合には、W1/Dは5となる。ストラクチャーシリカの含有量は、ゴム成分100質量部に対して、好ましくは1質量部以上、より好ましくは5質量部以上、更に好ましくは10質量部以上、特に好ましくは15質量部以上である。1質量部未満では、ストラクチャーシリカを配合した効果が充分に得られない傾向がある。また、ストラクチャーシリカの含有量は、好ましくは150質量部以下、より好ましくは40質量部以下、更に好ましくは30質量部以下、特に好ましくは15質量部以下である。150質量部を超えると、ゴム組成物の剛性が高くなり、加工性及びグリップ性能特に、ウェットグリップ性能が悪化する傾向がある。本発明では、ストラクチャーシリカと共に、従来からゴム組成物に配合されている粒状シリカを配合することが好ましい。これにより、ウェットグリップ性能をより向上できる。粒状シリカとしては、例えば、乾式法シリカ無水シリカ、湿式法シリカ含水シリカなどが挙げられる。なかでも、シラノール基が多いという理由から、湿式法シリカが好ましい。粒状シリカのチッ素吸着比表面積N2SAは、好ましくは40m2/g以上、より好ましくは70m2/g以上、更に好ましくは110m2/g以上である。40m2/g未満であると、耐摩耗性が低下する傾向がある。また、粒状シリカのN2SAは、好ましくは220m2/g以下、より好ましくは200m2/g以下である。220m2/gを超えると、粒状シリカが分散しにくくなり、加工性が悪化するおそれがある。なお、粒状シリカのN2SAは、ASTMD3037-93に準じてBET法で測定される値である。シリカの含有量ストラクチャーシリカと粒状シリカの合計含有量は、ゴム成分100質量部に対して、好ましくは50質量部以上、より好ましくは60質量部以上である。50質量部未満では、充分なグリップ性能特に、ウェットグリップ性能、耐摩耗性が得られないおそれがある。また、シリカの含有量は、好ましくは200質量部以下、より好ましくは140質量部以下、更に好ましくは100質量部以下である。200質量部を超えると、分散性が悪化し、耐摩耗性が悪化する傾向がある。シランカップリング剤本発明では、シリカストラクチャーシリカ、使用する場合には粒状シリカもとともに、シランカップリング剤を使用することが好ましい。シランカップリング剤としては特に限定されず、従来からタイヤ分野において汎用されているものを使用でき、例えば、スルフィド系、メルカプト系、ビニル系、アミノ系、グリシドキシ系、ニトロ系、クロロ系シランカップリング剤などが挙げられる。なかでも、メルカプト系のシランカップリング剤を好適に使用できる。これらのシランカップリング剤は単独で用いてもよく、2種以上を組み合わせて用いてもよい。シランカップリング剤の含有量は、シリカ100質量部に対して、好ましくは1質量部以上、より好ましくは2質量部以上である。シランカップリング剤の含有量が1質量部未満では、高伸張時において、ストラクチャーシリカがトレッド周方向に配向しにくく、ヒステリシスロスが増大しにくいため、乾きかけ路面でのグリップ性能が低下する傾向がある。また、充分な耐摩耗性が得られない傾向がある。また、シランカップリング剤の含有量は、シリカ100質量部に対し、好ましくは20質量部以下、より好ましくは15質量部以下、更に好ましくは12質量部以下である。シランカップリング剤の含有量が20質量部を超えると、その含有量ほどのシランカップリング剤の配合効果が得られず、高コストになる傾向がある。なお、シリカ100質量部とは、ストラクチャーシリカと共に粒状シリカも使用する場合には両者の合計量を意味する。水酸化アルミニウム水酸化アルミニウムとしては特に限定されず、タイヤ工業において一般的なものを使用できる。水酸化アルミニウムの平均一次粒子径は、好ましくは0.5μm以上、より好ましくは0.8μm以上である。0.5μm未満では、水酸化アルミニウムの分散が困難となり、耐摩耗性が悪化する傾向がある。また、該平均一次粒子径は、好ましくは10μm以下、より好ましくは5μm以下である。10μmを超えると、水酸化アルミニウムが破壊核となり、耐摩耗性が悪化する傾向がある。なお、本発明において、水酸化アルミニウムの平均一次粒子径は数平均粒子径であり、透過型電子顕微鏡により測定される。水酸化アルミニウムの含有量は、ゴム成分100質量部に対して、好ましくは1質量部以上、より好ましくは5質量部以上である。1質量部未満では、ウェットグリップ性能の改善効果が小さいおそれがある。また、水酸化アルミニウムの含有量は、好ましくは50質量部以下、より好ましくは40質量部以下、更に好ましくは30質量部以下である。50質量部を超えると、分散不良が発生し、耐摩耗性が悪化するおそれがある。カーボンブラック本発明では、カーボンブラックを使用することが好ましい。これにより、良好な耐摩耗性、ウェットグリップ性能が得られる。カーボンブラックのチッ素吸着比表面積N2SAは70m2/g以上が好ましく、120m2/g以上がより好ましい。70m2/g未満では、充分な補強性が得られず、充分な耐摩耗性が得られないおそれがある。該N2SAは、200m2/g以下が好ましく、160m2/g以下がより好ましい。200m2/gを超えると、ウェットグリップ性能が低下する傾向がある。なお、カーボンブラックのN2SAは、JISK6217-2:2001によって求められる。カーボンブラックのジブチルフタレート吸油量DBPは、50ml/100g以上が好ましく、100ml/100g以上がより好ましい。50ml/100g未満では、充分な補強性が得られず、充分な耐摩耗性が得られないおそれがある。また、カーボンブラックのDBPは、200ml/100g以下が好ましく、135ml/100g以下がより好ましい。200ml/100gを超えると、ウェットグリップ性能が低下するおそれがある。なお、カーボンブラックのDBPは、JISK6217-4:2001に準拠して測定される。カーボンブラックの含有量は、ゴム成分100質量部に対して、好ましくは5質量部以上、より好ましくは10質量部以上である。5質量部未満では、充分な補強性が得られず、充分な耐摩耗性、ウェットグリップ性能が得られないおそれがある。該含有量は、好ましくは50質量部以下、より好ましくは40質量部以下である。50質量部を超えると、ウェットグリップ性能が低下するおそれがある。シリカストラクチャーシリカと粒状シリカの合計、水酸化アルミニウム、カーボンブラックの合計含有量は、ゴム成分100質量部に対して、好ましくは50~200質量部、より好ましくは70~160質量部、更に好ましくは80~120質量部である。合計含有量が上記範囲内であれば、ウェットグリップ性能、乾きかけ路面でのグリップ性能、耐摩耗性をよりバランス良く向上できる。シリカストラクチャーシリカと粒状シリカの合計とカーボンブラックとの合計100質量中のシリカの含有量は、好ましくは50質量以上、より好ましくは60質量以上、更に好ましくは70質量以上である。該シリカの含有量は、好ましくは95質量以下、より好ましくは90質量以下である。上記範囲内であれば、ウェットグリップ性能、乾きかけ路面でのグリップ性能、耐摩耗性をよりバランス良く向上できる。軟化剤軟化剤としては、プロセスオイル、潤滑油、パラフィン、流動パラフィン、石油アスファルト、ワセリンなどの石油系軟化剤、大豆油、パーム油、ヒマシ油、アマニ油、ナタネ油、ヤシ油などの脂肪油系軟化剤、トール油、サブ、蜜ロウ、カルナバロウ、ラノリンなどのワックス類、リノール酸、パルミチン酸、ステアリン酸、ラウリン酸などの脂肪酸、などが挙げられる。プロセスオイルとしては、例えば、パラフィン系プロセスオイル、アロマ系プロセスオイル、ナフテン系プロセスオイルなどを用いることができる。なかでも、石油系軟化剤が好ましく、プロセスオイルがより好ましく、アロマ系プロセスオイルが更に好ましい。これにより、ウェットグリップ性能をより向上できる。軟化剤の配合量は、ゴム成分100質量部に対して、好ましくは10~150質量部、より好ましくは70~120質量部である。軟化剤の配合量が上記範囲内であると、ウェットグリップ性能、乾きかけ路面でのグリップ性能、耐摩耗性をよりバランス良く向上できる。なお、軟化剤には、油展ゴムに含まれる軟化剤も含まれる。加硫促進剤本発明のゴム組成物は、加硫促進剤を含むことができる。加硫促進剤としては、例えば、スルフェンアミド系、チアゾール系、チウラム系、チオウレア系、グアニジン系、ジチオカルバミン酸系、アルデヒド-アミン系、アルデヒド-アンモニア系、イミダゾリン系、キサンテート系加硫促進剤などが挙げられる。これらは単独で用いてもよいし、2種以上を併用してもよい。なかでも、スルフェンアミド系加硫促進剤が好ましい。スルフェンアミド系加硫促進剤としては、例えば、N-tert-ブチル-2-ベンゾチアゾリルスルフェンアミドTBBS、N-シクロヘキシル-2-ベンゾチアゾリルスルフェンアミドCBS、N,N’-ジシクロヘキシル-2-ベンゾチアゾリルスルフェンアミドDZなどが挙げられる。なかでも、CBSが好ましい。加硫促進剤の配合量は、ゴム成分100質量部に対して、好ましくは1質量部以上、より好ましくは1.5質量部以上、更に好ましくは2質量部以上である。該加硫促進剤の配合量は、好ましくは6質量部以下、より好ましくは4質量部以下である。加硫促進剤の配合量が上記範囲内であると、ウェットグリップ性能、乾きかけ路面でのグリップ性能、耐摩耗性をよりバランス良く向上できる。加硫助剤本発明のゴム組成物は、加硫助剤を含むことができる。加硫助剤としては、ステアリン酸、酸化亜鉛亜鉛華などを使用することができる。その他の成分本発明のゴム組成物には、その他の補強剤、可塑剤、加硫剤などのタイヤ用又は一般のゴム組成物用に配合される各種配合剤及び添加剤を配合することができる。また、これらの配合剤、添加剤の含有量も一般的な量とすることができる。<ゴム組成物の製造方法>本発明のゴム組成物は、従来公知の製造方法により製造することができ、その製造方法が限定されるものではない。例えば、上記各成分をバンバリーミキサーや混練ロールなどの混練機を用いて、通常の方法及び条件で混練することによって製造することができる。特に、ストラクチャーシリカが形成された前述の本発明のゴム組成物を容易に製造できるという点から、直鎖シリカゾルを、ゴム成分、水酸化アルミニウムなどと共にゴム混練装置で混練することが好ましく、具体的には、Iゴム成分と、水酸化アルミニウムと、直鎖シリカゾルと、必要に応じて、カーボンブラック、シランカップリング剤、酸化亜鉛、ステアリン酸、軟化剤、老化防止剤、ワックス等を80~180°C好ましくは90~170°Cで3~10分間混練するベース練り工程と、IIベース練り工程により得られた混練物と、加硫剤と、加硫促進剤とを30~70°C好ましくは40~60°Cで3~10分間混練する仕上げ練り工程と、III仕上げ練り工程により得られた未加硫ゴム組成物を150~190°C好ましくは150~180°Cで5~30分間加硫する加硫工程とを含む製造方法がより好ましい。直鎖シリカゾルの好ましい配合量シリカ換算は、上述のストラクチャーシリカと同様である。なお、ストラクチャーシリカを形成する混練工程ベース練り工程などでは、ゴムの良溶媒であるトルエン中で各成分を混練りすると、ストラクチャーシリカのW1が過度に長くなりやすい傾向があるため、トルエンを用いずに混練りすることが好ましい。本明細書において、直鎖シリカゾルとは、細長い形状のシリカが溶媒中に分散したコロイド溶液をいう。直鎖シリカゾルとしては、特に限定されないが、好適にストラクチャーシリカを形成できるという理由から、細長い形状のシリカが有機溶媒中に分散したコロイド溶液オルガノシリカゾルが好ましい。ここで、細長い形状のシリカとは、球状や粒状などの一次粒子が複数個繋がった鎖のような形状のシリカ二次粒子を意味する。なお、線状であっても分岐したものであってもよい。また、シリカを分散させる溶媒としては、特に限定されないが、メタノール、イソプロパノール等のアルコールが好ましく、イソプロパノールがより好ましい。直鎖シリカゾルに含まれるシリカ二次粒子を構成する一次粒子の平均粒子径は、好ましくは1~100nm、より好ましくは5~80nmである。一次粒子の平均粒子径は、日本電子製透過電子顕微鏡JEM2100FXで撮影した写真において、目視で50個の一次粒子の粒子径平均直径を測定し、それらを平均した値を平均粒子径とした。なお、一次粒子の平均直径は、シリカ二次粒子が細長形状である場合、電子顕微鏡写真における、シリカ二次粒子の任意の50箇所で測定した太さ直径の平均値として求めることができ、シリカ二次粒子がくびれを有した数珠状である場合、電子顕微鏡写真における、50個の各数珠の直径の平均値として求めることができる。各数珠に長径と短径がある場合、即ち各数珠が細長状である場合は、短径を測定する。直鎖シリカゾルに含まれるシリカ二次粒子の平均粒子径は、好ましくは20~300nm、より好ましくは30~150nmである。シリカ二次粒子の平均粒子径は動的光散乱法によって測定することができ、具体的には、以下の方法により測定することができる。シリカ二次粒子の平均粒子径は、大塚電子株式会社のレーザー粒子解析システムELS-8000キュムラント解析で測定した。測定条件は、温度25°C、入射光と検出器との角度90°、積算回数100回であり、分散溶媒の屈折率として水の屈折率1.333を入力する。測定濃度は、通常5×10-3質量程度で行った。上記シリカ二次粒子は、例えば、国際公開第00/15552号パンフレットの請求の範囲第2項、及びそれに関する明細書の開示部分に記載の方法、特許第2803134号公報、特許第2926915号公報の請求項2及びそれに関する明細書の開示部分に記載の方法等に準じて製造することができる。本発明に使用することができる上記シリカ二次粒子の具体例としては、日産化学工業株式会社製のスノーテックス-OUP平均二次粒子径:40~100nm、同スノーテックス-UP平均二次粒子径:40~100nm、同スノーテックスPS-M平均二次粒子径:80~150nm、同スノーテックスPS-MO平均二次粒子径:80~150nm、同スノーテックスPS-S平均二次粒子径:80~120nm、同スノーテックスPS-SO平均二次粒子径:80~120nm、IPA-ST-UP平均二次粒子径:40~100nm、扶桑化学工業株式会社製のクォートロンPL-7平均二次粒子径:130nm等が挙げられる。なかでも、好適にストラクチャーシリカを形成できるという理由から、IPA-ST-UPが好ましい。このようにして得られた本発明のゴム組成物をタイヤの各部材特に、トレッドに用いることで、ウェットグリップ性能、乾きかけ路面でのグリップ性能、耐摩耗性がバランス良く改善された空気入りタイヤが得られる。<空気入りタイヤ>本発明の空気入りタイヤは、上記ゴム組成物を用いて通常の方法で製造される。すなわち、前記成分を配合したゴム組成物を、未加硫の段階でトレッドなどの各タイヤ部材の形状にあわせて押出し加工し、他のタイヤ部材とともに、タイヤ成型機上にて通常の方法で成形することにより、未加硫タイヤを形成する。この未加硫タイヤを加硫機中で加熱加圧することによりタイヤを得る。本発明の空気入りタイヤは、乗用車用タイヤ、トラックバス用タイヤ、二輪車用タイヤ、高性能タイヤ等として用いられ、特に、高性能タイヤとして好適に用いられ、競技用ウェットタイヤとしてより好適に用いられる。なお、本明細書における高性能タイヤとは、グリップ性能に特に優れたタイヤであり、競技車両に使用する競技用タイヤをも含む概念である。また、本明細書における競技用ウェットタイヤとは、競技用タイヤのなかでも特にウェット路面用として使用される競技用タイヤを意味する。実施例に基づいて、本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらのみに限定されるものではない。<実施例及び比較例>以下に、実施例及び比較例で用いた各種薬品について説明する。SBR:旭化成株製のタフデン4850S-SBR、スチレン含有量:40質量、ゴム固形分100質量部に対してオイルを50質量部含有シリカゾルA:日産化学工業株製のオルガノシリカゾルIPA-ST-UP細長い形状のイソプロパノール分散シリカゾル直鎖シリカゾル動的光散乱法によって測定されたシリカ二次粒子の平均粒子径:40~100nm、シリカ含有率:15質量シリカゾルB:エボニックデグッサ社製のウルトラシルVN3粒状シリカ、N2SA:175m2/gとイソプロパノールとを混合して調製したシリカゾル粒状のイソプロパノール分散シリカゾル、シリカ含有率:15質量シリカ:エボニックデグッサ社製のウルトラシルVN3粒状シリカ、N2SA:175m2/gカーボンブラック:キャボットジャパン株製のN110N2SA:144m2/g、DBP吸収量:115ml/100gアロマオイル:株ジャパンエナジー製のダイアナプロセスオイルX140アロマ系プロセスオイル水酸化アルミニウム:昭和電工株製のハイジライトH-43平均一次粒子径:1μmシランカップリング剤:エボニックデグッサ社製のSi363下記式で表される化合物老化防止剤:大内新興化学工業株製のノクラック6CN-1,3-ジメチルブチル-N’-フェニル-p-フェニレンジアミンステアリン酸:日油株製のステアリン酸酸化亜鉛:三井金属鉱業株製の亜鉛華1号ワックス:大内新興化学工業株製のサンノックN硫黄:鶴見化学株製の粉末硫黄加硫促進剤1:大内新興化学工業株製のノクセラーCZN-シクロヘキシル-2-ベンゾチアゾリルスルフェンアミド加硫促進剤2:大内新興化学工業株製のノクセラーD1,3-ジフェニルグアニジン表1に示す配合内容に従い、株神戸製鋼所製の1.7Lバンバリーミキサーを用いて、硫黄及び加硫促進剤以外の材料を100°Cの条件下で5分間混練りし、混練り物を得た。次に、得られた混練り物に硫黄及び加硫促進剤を添加し、オープンロールを用いて、50°Cの条件下で5分間練り込み、未加硫ゴム組成物を得た。得られた未加硫ゴム組成物をトレッドの形状に成形し、タイヤ成型機上で他のタイヤ部材とともに貼り合わせ、170°Cの条件下で20分間プレス加硫し、試験用タイヤタイヤサイズ:11×7.10-5を得た。得られた試験用タイヤについて以下に示す試験方法により性能を評価した。<評価項目及び試験方法>実車評価散水車でコースに水を撒き、カ-トに試験用タイヤを装着し、1周約2kmのコースを8周走行して、比較例1のタイヤのグリップフィーリングを3点とし、5点満点でウェットグリップ性能を評価した。次に、耐摩耗性、乾きかけ路面でのグリップ性能を評価するために、8周走行後、更に20周再走行した。そして、15周目以降の乾きかけ路面でのグリップ性能について、比較例1のタイヤのグリップフィーリングを3点として5点満点で、乾きかけ路面でのグリップ性能を評価した。また走行後、摩耗外観を観察し、比較例1のタイヤの摩耗外観を3点として5点満点で耐摩耗性を評価した。シリカの平均一次粒子径、平均長及び平均アスペクト比上記試験用タイヤのトレッドからサンプルを切り出し、該サンプル中に分散したシリカを透過型電子顕微鏡で観察し、シリカの平均一次粒子径D、分岐粒子Zを含む分岐粒子間Z-Zの平均長図2におけるW1、分岐粒子Zを含まない分岐粒子間Z-Zの平均長図2におけるW2、分岐粒子Zを含む分岐粒子間Z-Zの平均アスペクト比W1/D、分岐粒子Zを含まない分岐粒子間Z-Zの平均アスペクト比W2/Dを算出した。数値は、30箇所を測定した平均値とした。なお、各例において、シリカゾルと共に、シリカ従来からゴム組成物に配合されている粒状シリカを併用したことにより、ゴム組成物中に粒状シリカも存在する。そのため、ストラクチャーシリカが存在する場合には、ストラクチャーシリカのみを透過型電子顕微鏡で観察し、評価を行った。表1に示すように、ゴム成分と、水酸化アルミニウムと、W1が特定の範囲内のストラクチャーシリカを含む実施例は、ウェットグリップ性能、乾きかけ路面でのグリップ性能、耐摩耗性をバランス良く向上できた。比較例1、4、5、実施例3の比較により、水酸化アルミニウムと、W1が特定の範囲内のストラクチャーシリカの併用により、乾きかけ路面でのグリップ性能、耐摩耗性を相乗的に向上できることが分かった。また、実施例4、9はシリカゾルの配合量が多いため、ゴム組成物中でのイソプロパノールの残存量が多いため、ゴム組成物が柔らかくなっていると考えられる。ゴム組成物が柔らかくても、W1が特定の範囲内のストラクチャーシリカを配合しているため、良好な基準配合と同等レベルの耐摩耗性が得られた。また、ゴム組成物が柔らかいため、非常に優れたウェットグリップ性能が得られたものと思われる。"