SiO2、B2O3、La2O3を含有するガラスであって、相対屈折率546.07nmの温度係数20~40°Cが10.0×10-6°C-1以下の光学ガラス。相対屈折率546.07nmの温度係数20~40°Cが4.6×10-6°C-1以下の請求項1に記載の光学ガラス。400nmにおける内部透過率τ10mmが80以上である請求項1または2に記載の光学ガラス。400nmにおける内部透過率τ10mmが95以上である請求項1~3に記載の光学ガラス。ソラリゼーションが2.0以下である請求項1~4に記載の光学ガラス。TiO2成分を0.1以上含有する請求項1~5に記載の光学ガラス。100~300°Cにおける平均線膨張係数αが9510-7×°C-1以下の請求項1~6に記載の光学ガラス。Li2Oを必須に含有する請求項1~7に記載の光学ガラス。ガラス転移温度Tgが580°C以下である請求項1~8に記載の光学ガラス。屈伏点Atが620°C以下である請求項1~9に記載の光学ガラス。ガラスの失透温度が1100°C以下の請求項1~10に記載の光学ガラス。酸化物基準の質量で、SiO24~15、B2O315~28、Li2O0.1~6、La2O313~35、ZrO22~8、Ta2O51~10、およびZnO1~20、並びにGd2O30~30、および/またはY2O30~15、を含有する請求項1~10に記載の光学ガラス。酸化物基準の質量で、TiO20~5、および/またはNb2O50~5、および/またはWO30~5、および/またはMgO0~5、および/またはCaO0~10、および/またはSrO0~10、および/またはBaO0~10、および/またはGeO30~10、および/またはAl2O30~5、および/またはYb2O30~10および/またはNa2O0~10、および/またはK2O0~10および/またはSb2O30~10を含有することを特徴とする、請求項1~請求項11に記載の光学ガラス。請求項1~請求項13のいずれかに記載の光学ガラスからなるモールドプレス成形用プリフォーム。請求項13のプリフォームを成形加工してなる光学素子。請求項1~15の光学ガラスを成形加工してなる光学素子。本発明の目的は、温度による性能劣化が少なく、高い光線透過性を有する光学ガラスを提供することにある。前記課題を解決するために、本発明者は鋭意研究を重ねた結果、特定範囲に組成を調整することによって、相対屈折率の温度係数を下げることができることを見出した。また、この光学ガラスは近紫外域の透過率も良好で、さらにソラリゼーションも極めて小さいことを見出し、本発明に至った。すなわち本発明の第1の様態は、SiO2、B2O3、La2O3を含有するガラスであって、相対屈折率546.07nmの温度係数20~40°Cが10.0×10-6°C-1以下の光学ガラスである。本発明の第2の態様は、相対屈折率546.07nmの温度係数20~40°Cが4.6×10-6°C-1以下の前記第1の様態の光学ガラスである。本発明の第3の様態は、400nmにおける内部透過率τ10mmが80以上である前記第1または第2の様態の光学ガラスである。本発明の第4の様態は、400nmにおける内部透過率τ10mmが95以上である前記第1~3の様態の光学ガラスである。本発明の第5の様態は、ソラリゼーションが2.0未満である前記第1~4の様態の光学ガラスである。本発明の第6の様態は、TiO2成分を0.1以上含有する前記第1~5の様態の光学ガラスである。本発明の第7の様態は、100~300°Cにおける平均線膨張係数αが9510-7×°C-1以下の前記第1~6の様態の光学ガラスである。本発明の第8の様態は、Li2Oを必須に含有する前記第1~7の様態の光学ガラスである。本発明の第9の様態は、ガラス転移温度Tgが580°C以下である前記第1~8の様態の光学ガラスである。本発明の第10の様態は、屈伏点Atが620°C以下である前記第1~9の様態の光学ガラスである。本発明の第11の様態は、ガラスの失透温度が1100°C以下の前記第1~10の様態の光学ガラスである。本発明の第12の様態は、酸化物基準の質量で、SiO24~15、B2O315~28、Li2O0.1~6、La2O313~35、ZrO22~8、Ta2O51~10、およびZnO1~20、並びにGd2O30~30、および/またはY2O30~15、の範囲の各成分を含有する前記第1~11の様態の光学ガラスである。本発明の第13の様態は、酸化物基準の質量で、TiO20~5、および/またはNb2O50~5、および/またはWO30~5、および/またはMgO0~5、および/またはCaO0~10、および/またはSrO0~10、および/またはBaO0~10、および/またはGeO30~10、および/またはAl2O30~5、および/またはYb2O30~10および/またはNa2O0~10、および/またはK2O0~10および/またはSb2O30~10を含有することを特徴とする、前記第1~12の様態の光学ガラスである。本発明の第14の様態は、前記第1~13の態様の光学ガラスからなるモールドプレス成形用プリフォームである。本発明の第15の様態は前記第14の様態のプリフォームを成形加工してなる光学素子である。本発明の第16の様態は前記第1~15の様態の光学ガラスを成形加工してなる光学素子である。上述の本発明の態様によれば、相対屈折率の温度係数が小さく、膨張係数が小さい為に、光学機器の温度変化による性能劣化を抑制することに大きな効果を有する。前記の通り、各物性値を限定した理由を以下に示す。本発明の光学ガラスにおいて、dn/dT°C-1546.07nm、20~40°Cが10.0×10-6以下であることが好ましい。dn/dT546.07nm、20~40°Cが10.0×10-6を超える材料を光学系に使用すると、温度変化による性能劣化を引き起こしやすく、温度変化の激しい環境下では十分な性能を維持することが困難となることがある。特に、携帯機器や車載用、その他高精密な光学系を考慮した場合、好ましくは10.0×10-6以下、より好ましくは6.0×10-6以下、最も好ましくは4.6×10-6以下である。本発明の光学ガラスにおいて、100°C~300°Cにおける熱膨張係数α10-7×°C-1は95以下であることが好ましい。熱膨張係数α10-7×°C-1が95を超える材料を光学系に使用すると、温度変化による性能劣化を引き起こしやすく、十分な性能を維持することが困難となることがある。特に、携帯機器や車載用等の用途を考慮した場合、100°C~300°Cにおける熱膨張係数αは、好ましくは9510-7×°C-1以下、より好ましくは9410-7×°C-1以下、最も好ましくは9310-7×°C-1以下である。本発明の光学ガラスは内部透過率、特に400nm程度の光に対する内部透過率が少なくとも80であることが好ましい。近年、携帯電話やディジタルカメラ等では固体撮像素子を使用し短波長の感度の増幅を行っている。しかしながら、400nmにおける内部透過率10mmが80を下回ると、撮像素子に達する前に短波長の光が減衰しやすくなり、十分な性能を維持することが困難となることがある。また、過度な撮像素子による青色光の増幅は、自然な画像を得ることが困難になることがある。したがって、400nmにおける内部透過率10mmが好ましくは80以上、より好ましくは90以上、最も好ましくは、95以上である。本発明の光学ガラスは、そのソラリゼーションが2.0以下であることが好ましい。ソラリゼーションが大きすぎるとその材料を組み込んだ光学機器は、使用環境によっては時間経過と共にカラーバランスが悪くなりやすく、初期の画像性能を維持出来なくなることがある。特に、使用温度が高い程ソラリゼーションは発生しやすいので車載用等、高温化で使用される場合には注意が必要である。したがって、上記の懸念の無い光学機器とする為には好ましくは、ソラリゼーションが2.0以下であり、より好ましくは1.5以下であり、最も好ましくは1.0以下である。本明細書中においてソラリゼーションとは高圧水銀灯を照射した場合の分光透過率の劣化量を表すものであり、具体的には日本光学硝子工業会規格JOGIS04-1994光学ガラスのソラリゼーションの測定方法に従い測定される。前述のとおり、本発明のガラスはモールドプレス成形用のプリフォームとしても使用することができ、或いは熔融ガラスを直接プレスすることも可能である。プリフォーム材として使用する場合、その製造方法およびモールドプレス成形方法は特に限定されるものではなく、公知の製造方法および成形方法を使用することができる。プリフォーム材の製造方法としては、例えば特開平06-157051に記載のガラスプレス品の製造装置およびその製造方法や特開平11-157849に記載の光学ガラスの製造方法および製造装置を使用しても良い。上記の様に熔融ガラスから直接プリフォーム材を製造する方法だけでなく、成形されたゴブまたはブロックから研削研磨工程によりプリフォーム材を得て、モールドプレス成形を行なっても良い。本発明の光学ガラスは、その屈折率が1.65以上であることが好ましい。屈折率が1.65未満のガラスをレンズに応用した場合、レンズの曲率半径を小さくする必要が生じ、球面収差が大きくなる傾向になり、小型、薄型の光学機器へ応用には不向きとなりやすいからである。また、屈折率1.9より高い場合には、ガラスの骨格を形成しているSiO2成分B2O3成分等のガラス形成酸化物を少なくしなければならない為、光線透過性耐失透性が悪化してしまうことがある。したがって、好ましくは1.650、より好ましくは1.700、最も好ましくは1.730を下限とし、好ましくは1.900、より好ましくは1.8000、最も好ましくは1.760を上限とする。本発明の光学ガラスは、アッベ数が60以下であることが好ましい。アッベ数を60より大とするためには、希土類酸化物であるLa2O3、Gd2O3を過剰に加えなければならず、その場合、耐失透性が悪化し、結晶の発生を抑制出来なくなることがある。また、アッベ数が35未満の材料では、低分散性を応用して色収差を十分に補正することが出来ないことがある。したがって、アッベ数は、好ましくは35、より好ましくは45、最も好ましくは48を下限とし、好ましくは60、より好ましくは56、最も好ましくは51を上限とする。本発明の光学ガラスは、ガラス転移温度Tgが630°C以下であることが好ましい。Tgが630°Cを超えるガラスは、モールドプレスを行う場合、プレス成形温度が使用する型の耐熱温度を上回ってしまう為、不向きとなりやすいからである。モールドプレス用として使用する為には、Tgが好ましくは630°C以下、よりこの好ましくは600°C以下、最も好ましくは580°C以下とする。本発明の光学ガラスは、屈伏点Atが670°C以下であることが好ましい。Atが670°Cを超えるガラスも上記理由によりモールドプレス成形には不向きとなりやすいからである。したがって、好ましくは670°C以下、より好ましくは650°C以下、最も好ましくは620°C以下とする。本発明の光学ガラスは、失透温度が1100°C以下であることが好ましい。ガラスの失透温度が1100°Cを超えるガラスは、成形作業温度域が高温となる為に、装置負担が高まりやすい。また、成形可能な温度域も制限されてしまう。したがって、好ましくは1100°C以下、より好ましくは1070°C以下、最も好ましくは1050°C以下とする。本発明に示すガラス組成物の各成分における酸化物基準での質量の組成範囲を、前記の通りに限定した理由を以下に述べる。本明細書中において酸化物基準とは、本発明のガラス構成成分の原料として使用される酸化物、炭酸塩、硝酸塩等が、熔融時にすべて分解され酸化物へ変化すると仮定した場合に、当該生成酸化物の総重量を100質量とした場合にガラス中に含有される各成分の含有量を表記した組成である。本明細書中において実質的に含まないとは、原料組成として配合しない、すなわち意識的に含有させるものではないということを意味するものであり、不純物として混入してしまうものを除外するものではない。SiO2成分はガラス形成酸化物であり、ガラスの骨格を形成する為に有用な成分であるが、その量が多すぎると屈折率の低下およびソラリゼーションが悪化しやすくなる。したがって、好ましくは4.0、より好ましくは4.5、最も好ましくは7.0を下限とし、好ましくは15.0、より好ましくは13.0、最も好ましくは11.0を上限として含有する。B2O3成分は希土類酸化物を含有する本発明の光学ガラスにおいて、ガラス形成酸化物として欠かすことの出来ない成分である。その量が少なすぎると上記の効果が不十分であり、屈折率の低下、ソラリゼーションを引き起こす傾向がある。その量が多すぎると、屈折率が低下しやすくなる。したがって、好ましくは15、より好ましくは17、最も好ましくは19を下限とし、好ましくは28、より好ましくは26、最も好ましくは24を上限として含有する。Li2O成分は、相対屈折率の温度係数を小さくするのに大きな効果を有する成分である。また、失透温度を下げ、Tgを低くする効果もある。その量が少なすぎると上記の効果が不十分であり、多すぎるとソラリゼーションを悪化させやすい。したがって、好ましくは0.1、より好ましくは1.5、最も好ましくは3.1を下限とし、好ましくは6.0、より好ましくは5.0、最も好ましくは3.8を上限として含有する。Na2O成分またはK2O成分は、Tgを低くすることに効果を有する任意成分であるが、いずれの成分も多すぎると失透温度が上昇してガラス化が困難となりやすくなる。したがって、好ましくは10.0、より好ましくは5.0最も好ましくは1.0を上限として含有する。La2O3成分は、ガラスの屈折率を高めつつ、光線透過性を維持するのに必要不可欠な成分である。また、アッベ数を大きくすることにも効果がある。その量が少なすぎる上記の効果が十分に得られにくくなり、多すぎると相対屈折率の温度係数を大きくしてしまいやすくなる。したがって、好ましくは13、より好ましくは17、最も好ましくは21を下限とし、好ましくは35、より好ましくは31、最も好ましくは27を上限として含有する。Gd2O3成分は含有量が0でも問題ないが、La2O3成分と共存して、同様の効果を有しながら、耐失透性にも効果がある成分である。しかし、多すぎると液相温度が高くなりやすくなる。したがって、好ましくは0.1、より好ましくは5.0、最も好ましくは10を下限とし、好ましくは30、より好ましくは26、最も好ましくは20を上限として含有する。Y2O3成分は上記のGd2O3成分と置き換えて同様の効果を示すが、その量が少なすぎるとその効果は不十分であり、多すぎると失透温度が高くなる傾向にある。したがって、好ましくは0.1、より好ましくは2.0、最も好ましくは3.5を下限とし、好ましくは15、より好ましくは10、最も好ましくは8.0を上限として含有する。上記のLa2O3、Gd2O3、Y2O3成分について、その総量が55を超えると相対屈折率の温度係数が大きくなってしまうことを見出した。したがって、相対屈折率の温度係数を良好に維持する為には、La2O3、Gd2O3、Y2O3成分の総和を、好ましくは55、より好ましくは50、最も好ましくは40を下限とする。ZrO2成分は、少量ではガラスの液相温度を下げて結晶化を抑制し、化学的耐久性を改善する効果がある。その量が少なすぎると上記の効果が十分に得がたく、多すぎるとガラス中に結晶物質が発生しやすくなる。したがって上記の効果を得る為には、好ましくは2.0、より好ましくは2.5、最も好ましくは3.0を下限とし、好ましくは8.0、より好ましくは7.0、最も好ましくは6.0を上限として含有する。Al2O3成分は、ZrO2成分と同様の効果を示す任意成分である。但し、多すぎると逆にガラス化困難となりやすく、またTgの上昇を招きやすい。好ましくは5、より好ましくは3.0、最も好ましくは1.5を上限として含有しても良い。TiO2成分は、高屈折率化に極めて効果が高く、少量加えることで失透温度を低下させ、ソラリゼーションを改善する効果がある任意成分であるが、多量に含有しすぎると光線透過性を悪化させやすくなる。したがって、好ましくは5.0、より好ましくは3.0、最も好ましくは1.0未満を上限として含有することができる。Nb2O3成分は、屈折率を高め、失透温度を下げることに大きな効果を示す任意成分であるが、その量が多すぎるとアッベ数を小さくしてしまうことがある。したがって、上記効果を得やすくする為には、好ましくは5.0、より好ましくは3.0、最も好ましくは1.0を上限として含有することができる。Ta2O3成分は、屈折率を高め、失透温度を下げることに大きな効果を示す任意成分であるが、その量が10を超えるとアッベ数を小さくしてしまうことがある。したがって、上記効果を得やすくする為には、好ましくは1.0、より好ましくは2.0、最も好ましくは3.0を下限とし、好ましくは10.0、より好ましくは8.0、最も好ましくは6.0を上限として含有することができる。WO3成分は、屈折率を調整し、失透温度を下げる効果を有する任意成分であるが、その量が多すぎると光線透過性を悪化させてしまいやすくなる。したがって、好ましくは5.0、より好ましくは3.0であり、最も好ましくは2.0を上限とする。Yb2O3成分も、Gd2O3成分と同様に、ガラスの屈折率を高め、且つアッベ数を大きくするのに有効な成分である。しかし多量に含有しすぎると耐失透性を悪化させやすくなる。好ましくは10、より好ましくは5.0、最も好ましくは3.0未満を上限として含有することができる。GeO2成分は屈折率を高め、耐失透性を向上させるのに効果を有する成分であるが、原料が高価である為、使用量が制限される。したがって、好ましくは10、より好ましくは5、最も好ましくは3未満を上限として含有することができる。ZnO成分は、失透温度を下げ、Tgの低下に効果を有するがその量が多すぎると化学的耐久性を悪化させやすい。したがって、好ましくは1.0、より好ましくは3.0、最も好ましくは5.0を下限とし、好ましくは20、より好ましくは17、最も好ましくは10を上限として含有する。CaO成分は、ZnO成分同様に、失透温度を下げ、Tgおよび比重の低下に効果を有する任意成分であるがその量が多すぎると耐失透性を悪化させやすい。したがって、好ましくは10、より好ましくは8、最も好ましくは5を上限として含有する。BaO成分は、失透温度をさげ、光学定数の調整に効果を有する任意成分であるがその量が多すぎると耐失透性を悪化させやすい。したがって、好ましくは10、より好ましくは8、最も好ましくは6を上限として含有する。SrO成分は、失透温度を下げ、屈折率の調整に使用される任意成分であるが、その量が多すぎると耐失透性を悪化させやすい。したがって、好ましくは10、より好ましくは5.0、最も好ましくは3を上限とする。MgOは溶融温度を低下させる任意成分であるが、5を超えると失透に対する安定性が悪化させ分相傾向を増大させやすい。したがって、好ましくは5、より好ましく2を上限として最も好ましくは実質的に含有しない。Sb2O3成分は、ガラス熔融工程における脱泡効果を有するが、その量は10未満の量で含有することが好ましい。F成分は、光線透過性を改善し、相対屈折率の温度係数を小さくすることに大きな効果を有する成分である。しかし、その量が多すぎると、成形作業温度域においてガラス表面からの揮発することにより不均質部分が形成され、光学素子としては不適となるやすい。したがって、好ましくは10、より好ましくは5.0、最も好ましくは3.0を上限として含有しても良い。また、Cs2Oは光学定数の調整を目的として加えてもさしつかえないが、高価な原料な為、低価格なガラスを得ようとする場合には、好ましくない。また、Bi2O3、TeO2は、高屈折率化、低Tg化させることを目的として加えてもさしつかえないが、光線透過性を悪化させるような場合には含有すべきではない。また、Tiを除く、V、Cr、Mn、Fe、Co、Ni、Cu、およびMo等の遷移金属成分は、少量加えた場合でも、可視域の特定の波長に吸収を持つ為、着色してしまう。したがって、可視領域の波長を使用する光学ガラスとしては、実質的に含有するべきでは無い。また、PbおよびTh成分は高屈折率化、ガラスとしての安定性の向上を目的として加えてもさしつかえない。また、CdおよびTl成分は低Tg化を目的として加えてもさしつかえない。また、As成分は、ガラスの清澄、均質化を目的として加えてもさしつかえない。しかしその一方で上記に示した、Pb、Th、Cd、Tl、As成分は、近年有害な化学物資として使用を控える傾向にあり、ガラスの製造工程のみならず、加工工程、および製品化後の処分に至るまで環境対策上の措置が必要とされる為、できれば加えるべきではない。本発明のガラス組成物は、その組成範囲が質量で表されているため直接的にモルの記載に表せるものではないが、本発明において要求される諸特性を満たすガラス組成物中に存在する各酸化物のモル表示による組成は、概ね以下の値をとる。なお下記molでの値はあくまで参考のためであり、上記本願発明の各態様における範囲を限定するものではない。SiO210~20mol、B2O330~40mol、Li2O1~15mol、La2O33~10mol、Gd2O30~5mol、Y2O30~5mol、TiO20~3mol、Ta2O50.1~5molRO0~20molR=Mg、Ca、Sr、Ba、Zn、Sb2O30~3mol、次に、本発明にかかる光学ガラスの好適な実施例No.1~No.34の組成、並びに従来公知のSiO2、B2O3、La2O3を含有するガラスの比較例No.A~No.Fの組成を、これらのガラスの光学定数nd、νd、ガラス転移点Tg、屈伏点At、線膨張係数αを表1~6に示した。尚、表6では、相対屈折率546.07nmの温度係数、400nmにおける内部透過率、80透過波長におけるソラリゼーション、失透温度についても示した。なお、本発明にかかる実施例No.1~No.34のガラスは、酸化物、炭酸塩および硝酸塩等の通常の光学ガラス用原料を所定の割合となるように秤量し、混合した後、白金坩堝等に投入し、ガラス組成による溶融性に応じて、1200~1400°Cの温度で2~4時間、溶融、脱泡し、攪拌均質化した。尚、溶融の過程でF成分を含有するガラスは、Pt等の材料で蓋をしてガラス成分の揮発を抑制した。その後、降温してから金型等に鋳込み徐冷することにより、均質性の優れたガラスを容易に得ることができる。相対屈折率の温度係数dn/dTrel.は、光学ガラスと同一温度の空気中における屈折率の温度係数を言い、1°C当たりの変化量×10-6/°Cで表す。測定方法は日本光学硝子工業会規格JOGIS18-1994光学ガラスの屈折率の温度係数の測定方法の中の干渉法にて実施した。内部透過率は、日本光学硝子工業会規格JOGIS17-1982光学ガラスの内部透過率の測定方法に準じて測定した。但し、厚さ50mmと10mmの平行対面研磨された試料を用いた。また、本明細書中では、400nmにおける反射損失を含まない分光透過率の少数点以下第2位を四捨五入して表記した。ソラリゼーションは、日本光学硝子工業会規格JOGIS04-1994光学ガラスのソラリゼーションの測定方法に従い、測定した。平均線膨張係数α100~300°Cは、日本光学硝子工業会規格JOGIS08-2003光学ガラスの熱膨張の測定方法に従い100~300°Cにおける平均線膨張係数を求めた。ガラス転移温度Tgおよび屈伏点Atは、日本光学硝子工業会規格JOGIS08-2003光学ガラスの熱膨張の測定方法に従い、上記の温度と試料の伸びを測定して得られた熱膨張曲線より求めた。また、失透温度は1000°C~1150°Cの温度勾配のついた温度傾斜炉に30分間保持し、倍率100倍の顕微鏡で結晶の有無を観察し、液相温度を測定した。結晶が観察された最も高い温度を失透温度とした。表1~6に見られるとおり、本発明の実施例のガラスNo.1~No.34は、いずれもモールドプレス用材料として所望範囲の転移点Tg、屈伏点At、屈折率nd、アッベ数νdを満たしている。したがって、前記のガラスは、低いガラス転移点を維持しながら、良好な屈折率、アッベ数を持つモールドプレス硝材として好適である。また、表6では、実施例No.28~No.34の相対屈折率の温度係数、熱膨張係数、内部透過率、ソラリゼーションを示した。前記のガラスはいずれも高い光線透過性を持ちながら、相対屈折率の温度係数を低い為、あらゆる過酷な温度環境下でも良好な性能を維持することが可能である。比較例No.AおよびBでは、従来のSiO2、B2O3、La2O3を含有するガラスを示した。屈折率の温度係数が大きい、内部透過率が低い、またはソラリゼーションが大きい等の理由で、最近の小型精密化の進んだ光学機器には好適ではない。以上の述べた様に、本発明はSiO2、B2O3、La2O3を含有する光学ガラスであって、相対屈折率の温度係数が小さい為に、光学機器の温度変化による性能劣化を抑制することに大きな効果を有する。さらに、熱膨張係数が小さいことも、同様の効果を示している。したがって携帯機器、映像機器等だけでなく、特に高温の環境下で使用が想定される車載用、監視用、工業用の光学機器等では、必要不可欠な材料である。また、耐ソラリゼーション性も良好な為、硬化化学反応、殺菌、消毒等に使用される紫外線やその他の強い太陽光線の照射においての劣化しなくなる。さらに、本発明によれば、極めて良好な高屈折率低分散特性、光線透過性も有する光学ガラスおよび前記光学ガラスからなる光学部品を提供することが可能である。特に紫外域のレーザーを応用した光学系への応用にも有効である。さらに、ガラス転移点が低い為に、モールドプレスを行うことも可能である。