9~18個の炭素原子を有する第一脂肪族アミンを、対応する脂肪族アルデヒドと、アンモニア及び水素との、水素化触媒の存在下における液相中での反応により連続的に製造する方法であって、該反応が、溶媒を用いず、少なくとも1:30の脂肪族アルデヒド:アンモニアのモル比で、100~200°Cの温度で、及び6~11MPaの圧力で行われることを特徴とする、上記の方法。脂肪族アルデヒド:アンモニアのモル比が少なくとも1:35、特に37~45であることを特徴とする、請求項1に記載の方法。前記反応が、100~170°Cの温度で行われることを特徴とする、請求項1又は2に記載の方法。前記反応が、120~150°Cの温度で行われることを特徴とする、請求項3に記載の方法。前記反応が、7~9MPaの圧力で行われることを特徴とする、請求項1~4のいずれか一つ又はより多くに記載の方法。前記反応させる脂肪族アルデヒドが、分子中に9~15個、好ましくは13~15個の炭素原子を含むことを特徴とする、請求項1~5のいずれか一つ又はより多くに記載の方法。前記水素化触媒が、少なくともニッケル、コバルト、白金、パラジウム、鉄、ロジウム又は銅を含有することを特徴とする、請求項1~6のいずれか一つ又はより多くに記載の方法。前記水素化触媒が担持材料を含有する、請求項1~7のいずれか一つ又はより多くに記載の方法。前記水素化触媒が、添加剤として、カルシウム、バリウム、亜鉛、アルミニウム、ジルコニウム、クロムの酸化物又はそれの混合物を含有する、請求項1~8のいずれか一つ又はより多くに記載の方法。水素化触媒としてニッケル触媒が使用され、該ニッケル触媒が、該水素化触媒の全重量に基づいて、20~60重量ニッケル、20~70重量珪藻土及び10~20重量クロムのそれぞれを含有し、そして場合によって、100重量までの残余のフィラーを含有することを特徴とする、請求項1~9のいずれか一つ又はより多くに記載の方法。前記反応させる脂肪族アルデヒドが、様々な炭素数を有する脂肪族アルデヒドの混合物として使用されることを特徴とする、請求項1~10のいずれか一つ又はより多くに記載の方法。分子中に13個及び15個の炭素原子を有する、直鎖状のn-アルデヒド及び分岐状のイソ-アルデヒドの混合物が使用されることを特徴とする、請求項1~11のいずれか一つ又はより多くに記載の方法。したがって、本発明の課題は、技術的な手間暇の要求が低減され、かつ、所望の第一脂肪族アミンが高い選択率で得られる、第一脂肪族アミンの製造方法を提供することである。とりわけ、高沸点の副生成物の形成を可能な限り抑制することが求められている。それゆえ、本発明の対象は、9個~18個の炭素原子を有する第一脂肪族アミンを、対応する脂肪族アルデヒドを、アンモニア及び水素と、水素化触媒の存在下で、液相中で反応させることによって製造するための連続方法である。該方法は、反応が無溶媒で、少なくとも1:30の脂肪族アルデヒド:アンモニアのモル比で、100~200°Cの温度で、そして6~11MPaの圧力で遂行されることを特徴とする。驚くべきことに、連続的なプロセス遂行時に反応条件が合目的的に設定されるとき、無溶媒の方法を遂行する場合に、選択率を低下させる高沸点物の形成が反応生成物中10重量未満にまで抑えることができる。その上、投入物Einsatzprodukteのアンモニア及び脂肪族アルデヒドの冷却下での予混合を別途行う必要がない。投入物は、更なる設備対策を取ることなく、直接それらの貯蔵容器から取り出されるが、アミノ化反応器中へは同時に供給される。本発明において無溶媒とは、溶媒又は希釈剤の積極的な添加なしで済ませることと理解される。それに反して、出発物中少量の副成分、例えば、溶媒又は希釈剤の特性を有する製造条件によるアルコール残滓が、出発アルデヒド中に存在する可能性はある。また、反応の間に形成される水は、アンモニアに対して溶媒のように作用するにもかかわらず、溶媒又は希釈剤という概念には該当しない。脂肪族アルデヒド1モル当たり、少なくとも30モルのアンモニア、好ましくは少なくとも35モル、そして特に37~45モルのアンモニアが使用される。高いアンモニア過剰量によって希釈効果を招き、それにより高沸点物の形成が対抗して生じるが、それにもかかわらず、本発明による処理法は、添加される溶媒又は希釈剤が存在しないため、高い割合の塩基性反応化合物に起因して、アルデヒドの縮合は著しい量で進行することになる。第一脂肪族アミンの経済上許容可能な収量を達成するために、脂肪族アルデヒド1モル当たり、少なくとも30モルのアンモニアを使用することが重要である。この臨界値をわずかでも下回ると、高沸点の副生成物の著しい増大が観察されることになる。反応機構を検討するまでもなく、設定された温度条件及び圧力条件下での高いアンモニア過剰量により、脂肪族アルデヒドはアンモニアで飽和され、そしてアンモニアで飽和された流体流としてアミノ化反応器を通って運ばれる。存在する流体は、水素化触媒の表面上で洗浄効果を生じさせ、そしてそのようにして水素化触媒の表面の堆積物を除去することができることが推測される。水素化触媒の性能は、運転期間にわたって維持されたままであり、かつ、最初に形成されたイミンはすぐに水素化されて第一脂肪族アミンとなる。水素化性能が低減する際に反応器中のイミン濃度が高まる可能性があるため、アルデヒドへの再分解により、高沸点のアルデヒド縮合生成物が形成される危険が存在する。水素化触媒での、水素の存在下における脂肪族アルデヒドのアンモニアとの反応は、100~200°C、好ましくは100~170°C、特に120~150°Cの温度で行われる。170°C以上、好ましくは200°C以上の温度で、高沸点物形成の増加、及びそれによる選択率の低下が観察される一方で、100°Cを下回る温度では反応速度が著しく低減する。反応圧力は6~11MPa、好ましくは7~9MPaであり、その圧力は、本質的に、水素及びアンモニアの分圧の合計からなる。アンモニアの超臨界条件が得られないため、アミノ化反応器中には、ガス状アンモニアの他に、アンモニア飽和原料アルデヒドからなる液相も存在する。同時に、アミノ化反応器を通って運ばれる流体流は、水素化触媒の洗浄剤としても作用することができ、触媒表面をきれいにすることができる。水素化触媒としては、カルボニル化合物の還元的アミノ化の際に慣用的に使用される触媒が利用され、該触媒は、ニッケル、コバルト、白金、パラジウム、鉄、ロジウム又は銅のような、元素の周期律表第8~第11亜族の金属を少なくとも一種含む。特に好ましいのは、ニッケル-又はコバルト触媒である。ラネーニッケル又はラネーコバルトのような担体不含の触媒の他に、担持された触媒もまた使用することができる。担持触媒の場合、一般に、触媒活性金属は、水素化触媒の全重量に基づいて約5~70重量、好ましくは約10~約65重量、特に約20~60重量の量で存在する。慣用的担体材料の全てが触媒担体として適しており、例えば、酸化アルミニウム、様々な出現形態の酸化アルミニウム水和物、二酸化ケイ素、珪藻土を含むポリケイ酸シリカゲル、シリカキセロゲル、酸化マグネシウム、酸化亜鉛、酸化ジルコニウム及び活性炭素である。主成分の触媒活性金属及び担体材料の他に、水素化触媒は少量の添加剤を含有することもでき、それら添加剤は、例えば、水素化触媒の水素化活性及び/又は耐用寿命及び/又は選択性を向上させるのに利用される。そのような添加剤は公知であり、例えば、カルシウム、バリウム、亜鉛、アルミニウム、ジルコニウム及びクロムの酸化物が包含される。それらは、一般に、水素化触媒の全重量に基づいて合計で0.1~30重量の割合で水素化触媒に添加される。好ましい触媒活性金属はニッケルであることが判明している。とりわけ、本発明のアミノ化方法には、添加剤としてクロムを有する、担体材料としての珪藻土上のニッケル触媒が適している。就中、水素化触媒の全重量に基づいて、20~60重量ニッケル、20~70重量珪藻土及び10~20重量クロム、及び、場合によっては100重量までの残余のフィラーを含有するニッケル触媒が特に適している。アミノ基置換の水素化aminierendeHydrierungは、液相中で、例えば、アップフロー方式又はダウンフロー方式並びに撹拌下における懸濁水素化Suspensionshydrierungにより、固定床触媒で行われる。水素の他には、脂肪族アルデヒド及びアンモニアがアミノ化反応器に、それぞれ別々ではあるが同時に供給される。主として、管型反応器において固定床水素化触媒により、連続的アミン水素化は液相中で行われる。管型反応器は、狭い間隔で並行して連結されたいくつかの管の束であるとも理解される。使用される管型反応器は、同様に、パッキン又は内部取付部材Einbauten、例えば、ラシヒリング、サドル、ポールリングPrallringe、フィルタープレート又はカラムトレイ、並びに場合によっては撹拌装置を含むことができる。しかしながら、特に好ましい実施態様において、アミノ基置換の水素化は、内部取付部材を有さない、山積させたgeschuettetem水素化触媒を用いて管型反応器中で行われる。反応圧力下にあるアミノ化反応器中での撹拌装置の運転は、特に安全な対策を必要とするため、懸濁水素化による作業はあまり好ましくない。更に、反応溶液中に懸濁された水素化触媒の、例えば、ろ過装置による除去は追加の作業工程を伴う。連続的な運転方式の場合、触媒負荷Katalysatorbelastung、空間速度V/Vhは、脂肪族アルデヒドにより、触媒体積当たりの脂肪族アルデヒドの処理量及び時間で表され、0.02~0.50h-1、好ましくは0.05~0.30h-1であることが適切であると判明している。脂肪族アルデヒドでの水素化触媒のより高い負荷は避けるべきである。というのも、その場合にはアミノ基置換の水素化はもはや完全に行われず、また、高いアルデヒド含有量に起因して、高沸点の副生成物の形成の増大が観察されるからである。時間当たりの処理量が低すぎる場合、装置の能力は最適に利用されない。還元的アミノ化は、主として、出発化合物としてアンモニアの他に純粋な水素を用いて行われる。しかしながら、純粋な水素の他に、水素不含であり、アミノ基置換の水素化の条件下で不活性な成分を含有する混合物を使用することもできる。本発明の方法によって転化される脂肪族アルデヒドは、分子中に9~18個、好ましくは9~15個、そして就中13~15個の炭素原子を含む。脂肪族アルデヒドの由来は、特定の製造方法に限定されない。容易に利用できることから、オキソ合成又はヒドロホルミル化によって、つまり、C8-~C17-オレフィンの一酸化炭素及び水素との反応によって得られるアルデヒドが好ましく、その際、直鎖状のオレフィン及び分岐状のオレフィンのいずれも、例えば、トリプロピレン又はテトラプロピレンのようなオレフィンオリゴマーも、ヒドロホルミル化反応の出発材料として使用できる。脂肪族アルデヒドとしては、純粋な形態又は同じ炭素数の異性体アルデヒドとの混合物としてのいずれかで、直鎖状のn-アルデヒドも分岐状のイソ-アルデヒドも適している。更に、様々な炭素数を有する脂肪族アルデヒドの混合物も使用できる。特に、本発明の方法によれば、9~15個の炭素原子を有する脂肪族アルデヒド、例えば、ノナナール、デカナール、ウンデカナール、ドデカナール、トリデカナール、テトラデカナールもしくペンタデカナール、又はそれらの混合物を、対応する第一脂肪族アミンに転化することができる。その際に適したアルデヒドは、直鎖状の化合物として、分岐状の構造異性体として、あるいは直鎖状の構造異性体及び分岐状の構造異性体からなる混合物として、様々な炭素数を有するものでさえも使用することができる。分子中に13~15個の炭素原子を有する直鎖状のn-アルデヒド及び分岐状のイソ-アルデヒドからなる混合物は、本発明のアミノ化方法に就中適している。アミノ化反応器から取り出される反応混合物は高圧分離装置中へ送られ、その際、気相及び液相が形成される。気相は、本質的にアンモニア及び水素並びに少量の反応水を含み、そして放出される。得られた液相は、レベルコントローラーStandregelungによって標準圧に減圧され、そして貯蔵容器中へ流される。減圧過程の際、液相に溶解されているアンモニア及び溶解されている水素が脱気され、減圧排ガスとして貯蔵容器から放出される。高圧分離装置の放出された排ガス及び減圧排ガスからはアンモニアを再生することができ、そして再び還元的アミノ化プロセス中へフィードバックできる。貯蔵容器中に集められた液相からは、それから残余量のアンモニア及び反応水が除去される。得られた第一脂肪族アミンは、その後、それ自体公知の方法、例えば、蒸留によって、適合した製品に精製される。本発明の方法により、高い転化率で、高い選択率でもって脂肪族アルデヒドを対応する第一脂肪族アミンに転化することができる。アンモニア及び形成された反応水分離後の粗生成物中に含まれる高沸点副生成物の含有量は、ガスクロマトグラフィーにより測定した際、10未満である。以下に、本発明の方法を図1に従った原理図に基づいてより詳細に説明する。しかしながら、本発明の方法は図面に示された実施形態に限定されるものではない。導管1を介してアンモニアが、導管2を介して水素が、そして導管3を介して脂肪族アルデヒドが、水素化触媒が充填されたアミノ化反応器4中へ連続的に導入される。反応流出物は導管5を介して抜き出され、そして高圧分離装置6中へ送られ、そこで、気相及び液相が形成される。高圧分離装置6からの気相は導管7を介して放出される。本質的にアンモニア及び水素からなり、そして少量の反応水を含む、放出された気相からはアンモニアが再生され、導管1を介して再びプロセス中へフィードバックされる図1には図示せず。高圧分離装置6中に含まれる液相は導管8を介して放出され、レベルコントローラー9によって標準圧に減圧され、そして導管10を介して、常圧的に、貯蔵容器11中へ導入される。減圧過程時に形成されたガス状の部分は、本質的に残余量の溶解されたアンモニア及び水素からなり、導管12を介して排除される。場合によっては、放出された流れからアンモニアを再生し、そして新たなアンモニアと一緒に導管1を介してアミノ化反応器4に再び供給することができる図1に図示せず。導管13を介して脱気された液相が放出され、引き続いてそれ自体公知の方法に従って蒸留により精製される図1に図示せず。以下に、本発明を例に基づいてより詳細に説明するが、本発明は記載の実施形態に限定されるものではない。試験の構成商業用の珪藻土に担持され、添加剤としてクロムを有するニッケル触媒について、アップフロー方式の管型反応器中で還元的アミノ化を行った。触媒体積は、1.95リットルであった。脂肪族アルデヒドとして、直鎖状のn-C13-アルデヒド及びC15-アルデヒド、及び分岐状のイソ-C13-アルデヒド及びC15-アルデヒドの混合物を投入した。この出発混合物、アンモニア及び水素を、該管型反応器の底部に、別々ではあるが同時に、連続的に供給した。管型反応器の頭頂部を介して反応生成物を取り出し、そして高圧分離器中へ誘導した。付随的に生じる液体は、レベルコントローラーStandregelungによって標準圧に減圧され、そして加圧されていない貯蔵容器中へ導入された。得られた有機粗生成物を、その後、ガスクロマトグラフィーにより分析した。反応条件及び出発材料の連続供給は、以下の表1の条件に従って調節した。表1中には、同様に、ガスクロマトグラフィーにより測定した、アンモニア不含かつ無水の有機生成物の組成を示す。試験に使用した脂肪族アルデヒド混合物は、次の典型的な組成を有していたガスクロマトグラフィーにより測定、で示す。表1:n/イソ-C13/C15-アルデヒド混合物の還元的アミノ化、及び得られた粗製第一脂肪族アミンのガスクロマトグラフィーによる分析アンモニア不含かつ水不含本発明による例が証明するように、粗製第一脂肪族アミン中の高沸点副生成物の含有量は、10よりはるかに下回って低減できる。本発明の方法は、低減された技術的煩雑さで、高い選択率でもって第一脂肪族アミンの生産を可能にする。