"冷媒が流入する冷媒流入口を有し、該冷媒流入口とは反対側の端部が閉止された内管と、該内管を収容する外管と、該外管に所定の間隔を置いて設けられ、各パスに冷媒を流す複数の分流管とを備え、前記内管に管長さ方向に前記複数の分流管と同じ間隔で、複数の冷媒流出孔を形成し、前記冷媒流出孔の孔径が前記分流管の下流のパスの熱負荷が大きいほど大きくなるようにしたことを特徴とする冷媒分配器。前記冷媒流出孔は、円形であることを特徴とする請求項1に記載の冷媒分配器。請求項1または2に記載の冷媒分配器を用いた熱交換器を有することを特徴とするヒートポンプ装置。従来の冷媒分配器において、内管に二相冷媒を流入させ、外管から各分流管に分配する場合、内管に流入した二相冷媒はスリットより外管内部に吹き出し、外管内部の冷媒分布を均一化して各パスに均等に冷媒を分配させるものであるが、内管に流入する二相冷媒は慣性力を有しており、質量の大きい液冷媒が内管の先端に集中して、外管内部に吹出すため、各分流管に不均一分配されるという課題があった。また、内管にスリット加工をすると加工工程に時間がかかり、加工費が高くなるという課題があった。さらに、下流側の熱交換器に風速分布などがあり、各パスの熱負荷が異なる場合は、熱負荷の大きいパスに多くの冷媒を流す必要があり、流量調整のために各パスの分流管の長さや内径を変えて調整する必要があるという課題があった。また、従来の別の冷媒分配器において、内管に二相冷媒を流入させ、外管から各分流管に分配する場合、内管は流入口から重力的に上方になるに従って径を大きくした冷媒流出孔を有しているが、内管に流入する二相冷媒は慣性力を有しており、質量の大きい液冷媒が内管の先端に集中して、外管内部に吹き出すため、上部ほど液冷媒が多く流出し、各分流管に不均一分配されるという課題があった。本発明は、上記のような課題を解決するためになされたもので、慣性力による冷媒分配の偏りを抑制するようにした冷媒分配器及びヒートポンプ装置を得ることを目的とする。本発明に係る冷媒分配器は、冷媒が流入する冷媒流入口を有し、該冷媒流入口とは反対側の端部が閉止された内管と、該内管を収容する外管と、該外管に所定の間隔を置いて設けられ、各パスに冷媒を流す複数の分流管とを備え、前記内管に管長さ方向に前記複数の分流管と同じ間隔で、複数の冷媒流出孔を形成し、前記冷媒流出孔の孔径が前記分流管の下流のパスの熱負荷が大きいほど大きくなるようにしたものである。本発明の冷媒分配器は、冷媒が流入する冷媒流入口を有し、該冷媒流入口とは反対側の端部が閉止された内管と、該内管を収容する外管と、該外管に所定の間隔を置いて設けられ、各パスに冷媒を流す複数の分流管とを備え、前記内管に管長さ方向に前記複数の分流管と同じ間隔で、複数の冷媒流出孔を形成し、前記冷媒流出孔の孔径が前記分流管の下流のパスの熱負荷が大きいほど大きくなるようにしたので、内管に二相冷媒を流入させ、外管から各分流管に二相冷媒を分配する場合、流入した二相冷媒を内管の閉止された端部で衝突させて均質化し、さらに液冷媒が多く分布する内管の閉鎖された端部に近いほど冷媒流出孔の径が小さいことにより、内管内部で慣性力による液冷媒の不均一分布があっても、外管の内部の液冷媒分布を均一化することが可能となり、各分流管より流出する二相冷媒を均質に分配することができるという効果がある。実施の形態1.図1は本発明の実施の形態1の冷媒分配器を示す断面図、図2は同冷媒分配器を用いた熱交換器を示す斜視図である。図1に示すように、流入する二相冷媒を分配する冷媒分配器1は、冷媒流入口11を有する内管12と、内管12を収容する外管13と、外管13に所定の間隔を置いて設けられた複数の分流管14とからなり、二重管構成となっている。この実施の形態1では、図1に示すように、内管12に管長さ方向に間隔を置いて複数の円形の冷媒流出孔15が形成されている。これら複数の冷媒流出孔15の孔径が3つの冷媒流出孔15a、15b、15c毎に内管12の冷媒流入口11から段階的に離れるに従い小さくなっている15a<15b<15c。これら冷媒流出孔15a、15b、15cと複数の分流管14はほぼ同等の間隔で配置されている。図2に示すように、冷媒分配器1の複数の分流管14が、伝熱管とアルミフィンで構成される熱交換器3に接続されている。その熱交換器3にはガス冷媒が合流し流出するガス合流管2が接続されている。21はガス合流管2に設けられた冷媒流出口である。まず、図2を用いて、熱交換器3の動作を説明する。図2中の矢印は、熱交換器3が蒸発器として使用されるときの冷媒の流れを示している。ガス冷媒と液冷媒が混合された二相冷媒は、冷媒分配器1の冷媒流入口11より流入し、各分流管14に分配される。分配された二相冷媒は熱交換器3の各パスを構成する伝熱管に流入する。伝熱管に流入した二相冷媒は、伝熱管と一体化したアルミフィンを介して、熱交換器3を通過する白抜き矢印で示す空気4と熱交換し、ガス冷媒となって各パス出口よりガス合流管2の内部に流出し、合流して冷媒流出口21より流出する。次に、本実施の形態1の冷媒分配器1の内部の動作について図1を用いて説明する。冷媒流入口11より流入した二相冷媒は慣性力を持って内管12の内部に流入し、内管12の上部である閉止された端部に衝突し、ガス冷媒と液冷媒が混合して均質状態となるが、慣性力の影響で内管12の上部に液冷媒が多く分布する。内管12の内部の二相冷媒は冷媒流出孔15より流出するが、複数の冷媒流出孔15の孔径が3つの冷媒流出孔15a、15b、15c毎に内管12の冷媒流入口11より段階的に離れるに従い小さくなっており15a<15b<15c、液冷媒が多く分布する内管12の上部である閉止された端部側ほど液冷媒の流出を抑制するため、複数の冷媒流出孔より流出する液冷媒の量は均等化され、二相冷媒は高さ方向で均等に噴出する。また、冷媒流出孔15a、15b、15cより流出した二相冷媒は外管13の内壁に衝突し、均質化した状態となり、外管13の内部で上下方向で均質で液冷媒の分布も均一化された状態となり、複数の分流管14に二相冷媒を均等に分配することができる。以上のように、本実施の形態1では、流入した二相冷媒を内管12の上部である閉止された端部に衝突させて均質化し、さらに液冷媒が多く分布する内管12の上部である閉止された端部側ほど冷媒流出孔15a、15b、15cの径を小さくして液冷媒の流出を抑制しているため、内管12内部で慣性力による液冷媒の不均一分布があっても、外管13の内部の液冷媒分布を均一化することが可能となり、各分流管14より流出する二相冷媒を均質に分配することができる。また、内管12の冷媒流出孔15は円形で構成しているため、プレスやドリルなどにより容易に加工することが可能であり、加工コストを安価に抑えることができる。なお、本実施の形態1では、複数の冷媒流出孔15の孔径が3つの冷媒流出孔15a、15b、15c毎に内管12の冷媒流入口11より段階的に離れるに従い小さくなっているが、内管12の複数の冷媒流出孔15の孔径が内管12の冷媒流入口11から離れるに従い次第に小さくなるようにしても、上記と同様の作用、効果を有する。また、本実施の形態1における別の構成について図3を用いて説明する。図3は図1のA-A線断面図を示している。ここでθは分流管14の管中心線と内管12に設けられた冷媒流出孔15の孔中心線のなす角度であり、90°~270°の範囲内で冷媒流出孔15が配設されている。以上のように、分流管14の中心線と内管12の冷媒流出孔15の中心線のなす角度θを90°~270°とすることによって、冷媒流出孔15を流出する二相冷媒が広がって流出しても、必ず外管13の内壁に衝突し、液冷媒が微細化してガス冷媒と均質に混合し、外管13の内部を均質な冷媒分布とすることが可能となって、複数の分流管14に二相冷媒を均等に分配することができる。実施の形態2.図4は本発明の実施の形態2を示す冷媒分配器の断面図である。この実施の形態2において、上記実施の形態1と同様の構成は同一符号を付して重複した構成の説明を省略し、相違する構成について説明する。この実施の形態2では、図4に示すように、内管12Aの径が冷媒流入口11を離れるに従い次第に小さくなっている。なお、内管12Aに設けられる冷媒流出孔15の径は皆同じである。次に、本実施の形態2の冷媒分配器の動作について図4を用いて説明する。冷媒流入口11より流入した二相冷媒は慣性力を持って内管12Aの内部に流入し、内管12Aの上部である閉止された端部に衝突し、ガス冷媒と液冷媒が混合して均質状態となるが、慣性力の影響で内管12Aの上部である閉止された端部側ほど液冷媒の密度が多くなる傾向となる。一方、内管12Aの径は冷媒流入口11より離れるほど小さくなっており、複数の冷媒流出孔15より流出する液冷媒の量は冷媒流入口11より離れるほど少なくなり、上記の内管12Aの上部である閉止された端部側ほど液冷媒の密度が多くなることと相俟って複数の冷媒流出孔15より流出する液冷媒の量は高さ方向で均等化され、二相冷媒は高さ方向で均等に噴出する。このように複数の冷媒流出孔15より流出する二相冷媒は高さ方向で均等に噴出し、さらに外管13の内壁に衝突することで液冷媒が微細化してガス冷媒と均質に混合し、外管13の内部を上下方向で均質な冷媒分布とすることが可能となり、複数の分流管14に二相冷媒を均等に分配することができる。以上のように、内管12Aの径を冷媒流入口11より離れるほど小さくすることにより、複数の冷媒流出孔15より流出する液冷媒の量は冷媒流入口11より離れるほど少なくなり、上記の内管12Aの上部である閉止された端部側ほど液冷媒の密度が多くなることと相俟って複数の冷媒流出孔より流出する液冷媒の量は高さ方向で均等化され、これにより複数の冷媒流出孔15より流出する二相冷媒は高さ方向で均等に噴出し、さらに外管13の内壁に衝突することで液冷媒が微細化してガス冷媒と均質に混合し、外管13の内部を上下方向で均質な冷媒分布とすることが可能となり、分流管14より均等に熱交換器の各パスに分配することができる。実施の形態3.図5は本発明の実施の形態3を示す冷媒分配器の横断面図である。上記の実施の形態1、2は、各分流管14に均質な二相冷媒を均等に分配するために、内管12の冷媒流出孔15の径を上下方向で変えたり、位置を設定したり、内管12の径を上下方向で変えたりしていたが、この実施の形態3はそれだけでは上下方向の液冷媒分布を十分均一にできない場合に、各パスの冷媒流量を適正に分配するようにしたものである。なお、実施の形態3において、実施の形態1と同様の構成は同一符号を付して重複した構成の説明を省略し、相違する構成について説明する。本実施の形態3では、図5に示すように、内管12Bが周方向に、例えば内管12Bの冷媒流入口11に一番近いところで、4つの円形の冷媒流出孔15d、15e、15f、15gを有しており、内管12Bの冷媒流入口11より離れるほど、冷媒流出孔15の個数が減少する構成となっている。また、各冷媒流出孔15d、15e、15f、15gの径は同じである。さらに、これら冷媒流出孔15d、15e、15f、15gと個数が減少した冷媒流出孔も、分流管14の管中心線と内管12に設けられた冷媒流出孔15の孔中心線のなす角度θである90°~270°の範囲内に配設されている。次に、本実施の形態3の冷媒分配器の動作について図6を用いて説明する。冷媒流入口11より流入した二相冷媒は慣性力を持って内管12Bの内部に流入し、内管12Bの上部である閉止された端部に衝突し、ガス冷媒と液冷媒が混合して均質状態となるが、慣性力の影響で内管12Bの上部である閉止された端部側ほど液冷媒の密度が多くなる傾向となる。一方、内管12Bの冷媒流出孔15は冷媒流入口11より離れるほど個数が少なくなっており、複数の冷媒流出孔より流出する液冷媒の量は冷媒流入口11より離れるほど少なくなり、上記の内管12Bの上部である閉止された端部側ほど液冷媒の密度が多くなることと相俟って複数の冷媒流出孔より流出する液冷媒の量は均等化され、二相冷媒は高さ方向で均等に噴出する。さらに、外管13の内壁に衝突することで液冷媒が微細化してガス冷媒と均質に混合し、外管13内部を上下方向で均質な冷媒分布とすることができ、複数の分流管14に二相冷媒を均等に分配することができる。以上のように、内管13Bの冷媒流出孔15は冷媒流入口11より離れるほど個数を少なくすることにより、複数の冷媒流出孔より流出する液冷媒の量は冷媒流入口11より離れるほど少なくなり、上記の内管12Bの上部である閉止された端部側ほど液冷媒の密度が多くなることと相俟って複数の冷媒流出孔より流出する液冷媒は高さ方向で均等に噴出し、さらに外管13の内壁に衝突することで液冷媒が微細化してガス冷媒と均質に混合し、外管13内部を上下方向で均質な冷媒分布とすることが可能となり、分流管14より均等に熱交換器の各パスに分配することができる。実施の形態4.図6は本発明の実施の形態4の冷媒分配器を用いたルームエアコンの壁掛け型室内機を示す断面図、図7は同冷媒分配器を示す断面図、図8は同冷媒分配器を示す斜視図である。上記の実施の形態1~3は、各分流管に均質な二相冷媒を均等に分配するようにしたものであるが、この実施の形態4は熱交換器に風速分布があるような場合に、各パスの熱負荷に合わせて冷媒流量を適正に分配するようにしたものである。この実施の形態4の冷媒分配器1Aを用いたヒートポンプ装置の一例として、図6に示すようなルームエアコンの壁掛け型室内機がある。図6に示すように、壁掛け型室内機5は、上部に空気吸込口51が設けられ、内部に送風機52が配設され、下部前方に空気吹出口53が設けられている。さらに、壁掛け型室内機5の内部の前方にはくの字型に熱交換器3a、3bが配置されており、壁掛け型室内機5の内部の上部後方にはもう1つの熱交換器3cが配置されている。そして、この実施の形態4の冷媒分配器1Aは熱交換器3a、3bに合わせて屈曲した形状に形成されている。なお、4b、4cは気流の方向を示している。図7及び図8に示すように、この実施の形態4の屈曲した冷媒分配器1Aは、冷媒流入口11Aを有する屈曲した内管12Cと、内管12Cを収容する屈曲した外管13Aと、外管13Aに所定の間隔を置いて設けられた複数の分流管14A、14Bとからなり、二重管構成となっている。内管12Cの屈曲部より上に配置される複数の冷媒流出孔15hの径は、屈曲部より下の冷媒流出孔15iの径に比べて大きくなっている。これら冷媒流出孔15h、15iと分流管14A、14Bとはほぼ同等の間隔で配置されている。次に、本実施の形態4の冷媒分配器1Aを用いたルームエアコンの壁掛け型室内機5の冷房運転時の動作を図6~図8に基づいて説明する。冷房運転時は壁掛け型室内機5の内部に配設された熱交換器3a,3bには冷媒分配器1Aによって均等分配された二相冷媒が流れる。熱交換器3a,3bより下流側に送風機52が配設されており、送風機52が回転することによって、空気吸込口51より室内の空気4bを吸引する。吸引された空気は熱交換器3a、3bを通過し、熱交換器3a,3bの内部を流れる低温の二相冷媒と熱交換して低温空気となって送風機52に吸込され、送風機52の内部を通過した後、空気吹出口53に流出し、室内空間に吹出される。次に、本実施の形態4の壁掛け型室内機5に用いられている冷媒分配器1Aの動作について図6を用いて詳細に説明する。冷媒流入口11Aより流入した二相冷媒は内管12Cの内部に流入するが、内管12Cの上部である閉止された端部に衝突し、ガス冷媒と液冷媒が混合して均質状態となる。均質となった二相冷媒は冷媒流出孔15h、15iより流出し、外管13Aの内部に流出する。冷媒流出孔15h、15iを流出した冷媒は外管13Aの内壁に衝突し、更に均質化した状態となり、外管13Aの内部で上下方向で均質な二相冷媒が分布する状態となり、複数の分流管14A、14Bに二相冷媒が分配される。ここで、ルームエアコンの壁掛け型室内機5は、意匠性を考慮して前面をパネルとしている場合があり、この場合、空気吸込口51は室内機5の上面のみに配設されている。このような構成においては、空気吸込口51より吸込まれた空気は、上部に設置される熱交換器3aを通過しやすく、下部に設置される熱交換器3bを通過しにくくなり、熱交換器3a,3bの前面風速に風速分布が発生する。これにより、前面風速が早い上部の熱交換器3aの熱負荷は、前面風速の遅い下部の熱交換器3bの熱負荷よりも大きいため、二相冷媒を均等に分配すると、上部の熱交換器3aは冷媒不足で十分な能力が出せず、下部の熱交換器3bは熱負荷に対して冷媒流量が多すぎる状態となり、能力不足や液冷媒しきれない液冷媒が下流に流れ、冷凍サイクルの信頼性が低下するなどの問題が発生する。本実施の形態4の冷媒分配器1Aは、内管12Cの屈曲部より上に配置される冷媒流出孔15hの径を、屈曲部より下の冷媒流出孔15iの径に比べて大きくしているため、外管13A内部の冷媒分布は屈曲部より上部の方が下部よりも多くなり、冷媒分配量は屈曲部よりも上部の分流管14A側に多く、下部の分流管14B側が少なくなり、上記前面風速が早い上部の熱交換器3aの熱負荷は、前面風速の遅い下部の熱交換器3bの熱負荷よりも大きいことと相俟って下流の熱交換器3a,3bの熱負荷に対して適正な冷媒流量を実現することができる。以上のように、内管12Cの屈曲部より上に配置される冷媒流出孔15hの径を、屈曲部より下の冷媒流出孔15iの径に比べて大きくしているため、冷媒分配量は屈曲部よりも上部の分流管14A側に多く、下部の分流管14B側を少なくすることが可能となり、前面風速が早い上部の熱交換器3aの熱負荷は、前面風速の遅い下部の熱交換器3bの熱負荷よりも大きいことと相俟って分流管14A,14Bの径や長さを変えることなく、下流の熱交換器3a,3bの熱負荷に対して適正な冷媒流量を実現することができる。なお、この実施の形態4では、ヒートポンプ装置として、ルームエアコンを例に説明をしたが、その他の空調機やヒートポンプ給湯機、チラーなどに用いても同様の効果が得られる。本発明の活用例として、二相冷媒を均等に分配することで熱交換性能を向上し、性能を向上することが必要なヒートポンプ装置の熱交換器に使用することができる。"