炭化水素又はジメチルエーテルを燃料として改質ガスを製造する改質装置であって、改質触媒を内部に有する改質反応器と、改質反応器へ水蒸気を供給する水蒸気発生器と、改質反応器に燃料を供給する燃料供給配管と、燃料供給配管に炭化水素とジメチルエーテルの内いずれか1種類を切り替えて供給する切替手段と、改質反応器からの改質ガスを固体酸化物形燃料電池に供給する改質ガス配管とを具備し、供給した燃料のいずれをも改質反応器内の同一の改質触媒上で水蒸気改質することを特徴とする固体酸化物形燃料電池用改質装置。前記炭化水素は、都市ガス又は液化石油ガスであることを特徴とする請求項1記載の固体酸化物形燃料電池用改質装置。前記改質触媒は、活性成分として、ニッケル、コバルト、ルテニウム、パラジウム、白金、ロジウムのうち、いずれか1つ以上を含むものである請求項1乃至請求項2記載の固体酸化物形燃料電池用改質装置。請求項1~3のいずれか1項に記載の改質装置を備え、液化石油ガスを燃料として発電を行う固体酸化物形燃料電池システムであって、液化石油ガスの代わりにジメチルエーテルによって発電することも可能であることを特徴とする固体酸化物形燃料電池システム。請求項1~3のいずれか1項に記載の改質装置を備え、都市ガスを燃料として発電を行う固体酸化物形燃料電池システムであって、都市ガスの代わりにジメチルエーテルによって発電することも可能であることを特徴とする固体酸化物形燃料電池システム。請求項1~3のいずれか1項に記載の改質装置を備え、都市ガスを燃料として発電を行う固体酸化物形燃料電池システムであって、都市ガスの代わりに液化石油ガスによって発電することも可能であることを特徴とする固体酸化物形燃料電池システム。請求項4に記載の固体酸化物形燃料電池システムの運転方法であって、液化石油ガスからジメチルエーテルへと燃料を切り替える際、電池本体からの排熱などによって500°C以上に保たれた改質装置に対し、切替直前の液化石油ガスの供給量aと切替直後のジメチルエーテルの供給量bとが下記式1を満たす様にジメチルエーテルの供給量bを制御すると同時に、切替直前に供給する液化石油ガス中の炭素に対する該液化石油ガスと同時に供給する水蒸気のモル比SCLPGと、切替直後に供給するジメチルエーテル中の炭素に対する該ジメチルエーテルと同時に供給する水蒸気のモル比SCDMEが下記式2および式3を満たすように水蒸気供給量を制御することを特徴とする燃料電池システムの運転方法。b154×a1084×SCLPG-234≦SCDME≦078×SCLPG10530≦SCLPG≦40請求項5に記載の固体酸化物形燃料電池システムの運転方法であって、都市ガスからジメチルエーテルへと燃料を切り替える際、電池本体からの排熱などによって500°C以上に保たれた改質装置に対し、切替直前の都市ガスの供給流量cと切替直後のジメチルエーテルの供給流量bとが下記式4を満たす様にジメチルエーテルの供給量bを制御すると同時に、切替直前に供給する都市ガス中の炭素に対する該都市ガスと同時に供給する水蒸気のモル比SCTGと、切替直後に供給するジメチルエーテル中の炭素に対する該ジメチルエーテルと同時に供給する水蒸気のモル比SCDMEが下記式5、式6および式7を満たすように水蒸気供給量を制御することを特徴とする燃料電池システムの運転方法。b060×c4091×SCTG-141≦SCDME≦090×SCTG02820≦SCTG≦3015≦SCDME請求項7又は請求項8に記載の固体酸化物形燃料電池システムの運転方法であって、液化石油ガスからジメチルエーテルへと燃料を切り替える際、又は都市ガスからジメチルエーテルへと燃料を切り替える際に、切替直前の液化石油ガスの供給量aと切替直後のジメチルエーテルの供給量bとが上記式1式に替えて下記式8を満たす様にジメチルエーテルの供給量bを制御する、又は、切替直前の都市ガスの供給流量cと切替直後のジメチルエーテルの供給流量bとが上記式4式に替えて下記式9を満たす様にジメチルエーテルの供給量bを制御する、ことを特徴とする燃料電池システムの運転方法。09×154×a≦b≦11×154×a809×060×c≦b≦11×060×c9上述の通り、都市ガスや液化石油ガス対応のSOFCシステムでDMEを使用可能とすることは、DMEとSOFCシステムの相互普及を促す有望な手段である。SOFCは平成24年頃には市場導入される予定であるが、現状では燃料種ごとにシステムが開発されており、複数の燃料種に対応するシステム、あるいは代替燃料であるDMEに対応するシステムは開発されていない。そこで、大規模な改造なしに複数の燃料種に対応するシステムを開発してSOFCの利便性を向上させるとともに、DMEの普及を加速する必要がある。この様なSOFCシステムを実現するには以下の課題を解決する必要がある。現状のシステムでは改質装置が各燃料に対して開発されているが、燃料ごとに改質装置を設けることはシステムの複雑化とコスト増大の原因となる。そこで本発明では、LPGとDME、都市ガスとDME、あるいは都市ガス、LPGとDMEに対応した改質触媒を開発し、各燃料に共通して使用できる改質装置を開発することでシステムの簡素化と低コスト化を行うことが第1の課題である。SOFCは供給する燃料の熱量によって取り出せる出力が大きく変化する。また、SOFCシステムでは、燃料は改質装置内で水蒸気と反応させ、H2、COを多量に含む合成ガスに転換したうえで電池本体に供給されるが、供給する改質ガスの組成によって電池本体の電圧が大きく変化する。このため、SOFCに供給する燃料の種類を切り替えた場合、発生する改質ガスの組成も変化するため、電池の出力特性が変化して切り替え後の運転に支障をきたす恐れがある。従って、燃料種の切替えによる電気出力熱出力の変化を防止する適切な制御方法を開発することが第2の課題である。第1の課題で最も重要な点は、SOFCシステムで利用が可能なDME改質用触媒の開発である。一般にSOFCシステムでは電池本体の排熱や排気ガスの燃焼熱によって改質反応器の温度が500°C~800°C程度となる。従来DME改質触媒は300°C以下での活性に注目した開発がなされており、Cuを主成分とした触媒の開発が行われてきた。Cuを主成分とした触媒は低温でのDMEの改質には優れた性能を示すが、500°C以上の温度では劣化が激しいため使用することができない。また、Cu系触媒は炭化水素に対する改質活性が低く、都市ガスやLPG改質用の触媒としては不適である。また、DME自身も500°C以上の温度では急激な分解によって触媒上に炭素として析出する可能性が指摘されていた。しかし発明者らは鋭意研究を行った結果、SOFCシステムの動作温度付近では、適切な量の水蒸気と共にDMEを供給すれば、炭化水素系燃料に対して改質活性を有する金属がDMEに対しても高い改質活性を有することを見出した。これにより、炭化水素系燃料に対して改質活性を有する公知の改質触媒をも利用し、DMEと炭化水素燃料を同一の触媒上で改質し、SOFCシステムに供給することが可能となった。すなわち、上記第1の課題を解決するために、本発明は、炭化水素又はジメチルエーテルを燃料として改質ガスを製造する改質装置であって、改質触媒を内部に有する改質反応器と、改質反応器へ水蒸気を供給する水蒸気発生器と、改質反応器に燃料を供給する燃料供給配管と、燃料供給配管に炭化水素とジメチルエーテルの内いずれか1種類を切り替えて供給する切替手段と、改質反応器からの改質ガスを固体酸化物形燃料電池に供給する改質ガス配管とを具備し、供給した燃料のいずれをも改質反応器内の同一の改質触媒上で水蒸気改質することを特徴とする固体酸化物形燃料電池用改質装置、を提供する。第2の課題においては、燃料種の切替えによる電気出力熱出力の変化を防止するためのパラメータを把握することが重要である。改質ガスの組成は、改質装置の温度と改質装置に投入する燃料と水蒸気の比によって制御されるが、SOFCシステムでは、改質反応器の加熱は電池本体の排熱等によって賄われるため、改質反応器の温度は500°C~800°C程度に保たれるものの、精密な制御は困難である。そこで発明者らは、改質装置に投入する燃料と水蒸気の比に注目し、燃料切り替え前後の電池の電気出力が等しくなるように燃料と水蒸気の比を制御することを試みた結果、特にDMEとプロパン乃至液化石油ガス、DMEとメタン乃至都市ガスとの間において、ある一定の関係性を見出すに至った。すなわち、上記第2の課題を解決するために、本発明は、液化石油ガスとジメチルエーテルで発電可能な固体酸化物形燃料電池システムの運転方法であって、液化石油ガスからジメチルエーテルへと燃料を切り替える際、電池本体からの排熱などによって改質反応器が500°C以上に保たれた改質装置に対し、切替直前の液化石油ガスの供給量aと切替直後のジメチルエーテルの供給量bとが下記式1を満たす様にジメチルエーテルの供給量bを制御すると同時に、切替直前に供給する液化石油ガス中の炭素に対する該液化石油ガスと同時に供給する水蒸気のモル比SCLPGと、切替直後に供給するジメチルエーテル中の炭素に対する該ジメチルエーテルと同時に供給する水蒸気のモル比SCDMEが下記式2およびを満たすように水蒸気供給量を制御することを特徴とする燃料電池システムの運転方法、を提供する。b154×a1084×SCLPG-234≦SCDME≦078×SCLPG10530≦SCLPG≦40上記第2の課題を解決するために、本発明は、都市ガスとジメチルエーテルで発電可能な固体酸化物形燃料電池システムの運転方法であって、都市ガスからジメチルエーテルへと燃料を切り替える際、電池本体からの排熱などによって改質反応器が500°C以上に保たれた改質装置に対し、切替直前の都市ガスの供給流量cと切替直後のジメチルエーテルの供給流量bとが下記式4を満たす様にジメチルエーテルの供給量bを制御すると同時に、切替直前に供給する都市ガス中の炭素に対する該都市ガスと同時に供給する水蒸気のモル比SCTGと、切替直後に供給するジメチルエーテル中の炭素に対する該ジメチルエーテルと同時に供給する水蒸気のモル比SCDMEが下記式5、およびを満たすように水蒸気供給量を制御することを特徴とする燃料電池システムの運転方法、を提供する。b060×c4091×SCTG-141≦SCDME≦090×SCTG02820≦SCTG≦3015≦SCDMEまた本発明では、上記式1~3乃至上記式4~6を満たすように制御する燃料電池システムの運転方法にあって、上記式乃至上記式4を満たすように制御しても燃料電池の出力を一定範囲内に保つことが困難である場合に際して、上記式1、式4に替えて下記式8乃至下記式9を満たすようにジメチルエーテルに対する都市ガス乃至液化石油ガスの供給量を制御することを特徴とする燃料電池システムの運転方法、を提供する。09×154×a≦b≦11×154×a809×060×c≦b≦11×060×c9本発明の燃料電池用改質装置によれば、都市ガスやLPGなどの炭化水素系燃料とDMEをいずれも同一の触媒上で改質して燃料電池に供給することができるため、各燃料専用の改質装置を備える必要がなく、SOFCシステムを非常に低コストでマルチフューエル対応のシステムとすることができる。また、本発明の燃料電池の制御方法によれば、燃料間での燃料の切り替えによる電気出力熱出力の変化を抑制することができる。従って、SOFCシステム自体の改造は一切必要なしに、運転条件の制御だけでいずれの燃料を使用しても所望の出力を得ることが可能なマルチフューエル対応のSOFCシステムを構築することができる。以下、本発明の実施形態について図面を参照しながら説明する。図1は固体酸化物形燃料電池システムの基本構成を示す概略構成図である。このシステムは、ジメチルエーテルが液化された状態で入ったボンベ1と、液化された液化石油ガスが入ったボンベ2と、水が入ったタンク3と、改質装置4と、電池本体5と、熱交換器6を備えている。また、ボンベ1から改質装置4にDMEを供給する配管h1と、この配管h1にボンベ2から液化石油ガスを導入する配管h2と、ボンベ1内のジメチルエーテルあるいはボンベ2内の液化石油ガスを改質装置4の燃焼器に導入する配管h3を備えている。この配管h3は、配管h2の接続位置よりも改質装置4に近い位置で配管h1から分岐して燃焼器に向かっている。また、タンク3からの水を改質装置内4の水蒸気発生器に供給するための配管h4を備えている。このシステムは、また、電池本体5のカソード室に熱交換器6で加熱された加熱空気カソードガスを導入する配管h5と、電池本体5のアノード室に改質装置4で発生した改質ガスを導入する配管h6と、改質装置4の燃焼器からの排気を通す配管h7とを備えている。熱交換器6は、配管h5の空気取り入れ口に設置され、配管h7に導入された排気の熱を熱源として使用している。このシステムは更に、電池本体5のアノード室から排出された排ガスを改質装置の燃焼器に導入する配管h8と、電池本体5のカソード室から排出された排ガスを改質装置の燃焼器に導入する配管h9を備えている。このシステムはまた、ボンベ1から配管h1への気体の導入量を調節する流量調節器7と、ボンベ2に接続された配管h2から配管1への気体導入量を調節する流量調節器8と、タンク3から改質装置4内の水蒸気発生器への水の導入量を調節するポンプ9を備えている。本実施形態では、流量調節器78によって流量の調節だけでなく、DMEと炭化水素の内いずれか一方を切り替えて供給するように構成しているが、そのような切替に流量調節器と独立した切替弁等の切替手段を用いることもできる。図1では便宜上ボンベ1に充填されているガスをDME、ボンベ2に充填されているガスを液化石油ガスとしたが、実際にはボンベ1に液化石油ガス、ボンベ2にジメチルエーテルが充填されていても差し支えなく、また、液化石油ガスの代わりに都市ガスが充填されていても差し支えない。さらに都市ガスの場合にはボンベを用いず、配管を直接都市ガスが供給されるパイプラインに接続しても差し支えない。この実施形態では、起動後は電池本体からの排熱及び排ガス中の残燃料を改質装置4内の燃焼器で燃焼させた燃焼熱によって改質反応器を加熱する。改質反応器には改質触媒が充填されているが、改質触媒はジメチルエーテル、液化石油ガス、都市ガスのいずれに対しても高い水蒸気改質活性をもつように設計されている。活性成分としては、ニッケル、コバルト、ルテニウム、パラジウム、白金、ロジウムのいずれか1つ、もしくは2つ以上が含まれている。また、これ以外の成分を含んでいても特に差し支えない。また触媒担体としては酸化アルミニウム、酸化マグネシウム、酸化ジルコニウム、酸化チタニウムなどの金属酸化物や複合酸化物を広く利用することができる。この実施形態ではボンベ1、ボンベ2にそれぞれ独立に流量調節器7、流量調節器8が備わっており、改質装置4に供給する燃料を自由に切りかえることが可能である。また、ポンプ9によってタンク3の水を改質装置4に供給する量を調節できる。これによって、燃料を切りえた場合でも、電池本体から得られる出力が一定となる様に、燃料と水蒸気の供給量を調節することができる。以下、本発明を実施例によりさらに具体的に説明するが、本発明はこの実施例によって何ら限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲で各種の設定調整や設計変更が可能であることは言うまでもない。改質試験はじめに、DME及び液化石油ガスの主成分であるプロパンを用いて水蒸気改質試験を行い、触媒の改質性能を調べる試験を行った。この試験は図2に示す固定床流通式の実験装置を用いて行った。この試験装置は、触媒を充填する反応管、反応管を加熱するための電気炉、水蒸気を発生させるための水蒸気発生装置、反応管に導入する各気体が入ったボンベと、各気体を所定の流量で反応管に供給するための配管、バルブ、及び流量調節器マスフローコントローラ、MFCと略すことがあると、水蒸気発生装置に供給する蒸留水が入ったタンクと、蒸留水を水蒸気発生装置に供給するためのポンプと、反応管出口のガスを分析するための分析装置であるガスクロマトグラフを備えている。本試験で使用した触媒は、酸化アルミニウム担体に活性成分として酸化ニッケルを坦持したNiAl2O3触媒ズードケミー触媒株式会社製FCR4である。触媒は直径2mmの球状に成形されている。この触媒を22g見かけ体積2cc反応管に充填し、H220ccmin、N2180ccminを反応管に流通させながら750°Cで1時間、触媒を還元して活性化処理とした。その後、反応管を550、600、650、700、750°Cの各温度に制御したたうえで、表1に示す組成のガスを供給し、反応管出口のガスの組成を分析した。なお、ここでSCとは供給した燃料中に含まれる炭素原子に対する水蒸気のモル比を、GHSVとは触媒充填体積当たりの供給ガス速度を、それぞれ意味する。図3、図4は本試験で得られた出口ガスの組成を図示したものである。また、破線は各条件における出口ガスの平衡組成を意味する。得られた出口ガスの組成は、プロパンは平衡組成と±5、DMEは平衡組成計算値と±2程度で一致していた。以上の様に使用したNiAl2O3触媒はプロパン、DMEのいずれをも良好に改質することが可能であった。ニッケルは炭化水素の改質に高い活性を示す金属であるため、ニッケルと同様に高い炭化水素改質活性を有する各種の金属、すなわち、コバルト、ルテニウム、パラジウム、白金、ロジウムを活性成分として含む触媒であれば、DMEおよびプロパンなどの炭化水素を良好に改質することが可能であると考えられる。また、ニッケル、コバルト、ルテニウム、パラジウム、白金、ロジウム等の金属は、これらの金属間、あるいは銅、鉄、クロム、金、銀などの金属などとともに合金を形成することが広く知られており、それらの合金も炭化水素の改質に優れた活性を示す。従って、活性成分として、ニッケル、コバルト、ルテニウム、パラジウム、白金、ロジウムのうち、いずれか1つ以上を含む触媒であれば、同一触媒上でDMEおよびプロパンなどの炭化水素を、良好に改質することが可能であると考えられる。改質発電試験次に、固体酸化物形燃料電池を円筒状に成形した試験セル100を用いて、燃料を切り替えて発電した場合の電池性能を調べる試験を行った。この試験は図5に示す試験装置を用いて行った。この試験装置は、各燃料気体が入ったボンベと、各気体を所定の流量で改質装置に供給するための配管、バルブ、及び流量調節器と、水蒸気発生器に供給する水が入ったタンクと、水を水蒸気発生器に供給するための配管とポンプとを備えている。改質装置で発生した改質ガスは、配管によって試験セル100のアノード室に導入される。配管は改質ガス中の水蒸気が凝縮することを防ぐため、150°Cに加熱されたオーブン内に収められている。また、この試験装置は試験セル100のカソード室に供給するO2、N2の各気体が入ったボンベと、各気体を所定の流量で試験セル100のカソード室に供給するための配管、バルブ、及び流量調節器を備えている。図6及び図7を用いて試験セル100とその周辺部の詳細を説明する。図6は図5の試験セル100及びその周辺部断面を拡大したものであり、図7は図6のAの部分の断面拡大図である。図6に示す様に、先閉じ円筒状の試験セル100は同じ外径の内側円筒体201の上に固定されている。内側円筒体の下部には排気管202が設けてある。この試験セル100と内側円筒体201の内部にアノードガス導入用配管203が配置されている。そして、この燃料用配管203と試験セル100で囲まれた空間204がアノード室となっている。また、前記排気管202より上側の部分は、中間円筒体205によって覆われている。中間円筒体205の下部は封じられており、下部に排気口206が設けられている。更にこの中間円筒体205を覆うように外側円筒体207が設置されている。外側円筒体207は上部下部とも封じられており、カソードガス導入用の導入口208が設けられている。この中間円筒体205と外側円筒体207と試験セル100とで囲まれた空間209がカソード室となっている図7に示す様に、試験セル100は、支持体である基体管101と、この基体管101の周面に層状に形成されたアノード層102、電解質103、中間層104、カソード105とからなる。本実施例で使用した固体酸化物形燃料電池セル100は、酸化ニッケルNiOとイットリア安定化ジルコニアを主成分とする多孔質のセラミックスチューブを基体管101としてなる。この基体管101はそれ自身がアノードとしての機能をもつ。この外側に、アノード層102としてNiOYSZ、電解質層103としてスカンジア安定化イットリアSSZ、中間層104としてガドリニア添加セリアCDGの緻密膜を順に形成し、その更に外側にカソード105としてサマリウム-ストロンチウム-コバルト複合酸化物SSCを塗布した。本実施例では基体管101の厚さを15mm、直径を15mm、アノード層の厚さを5μm、電解質層の厚さを15μm、中間層の厚さを5μm、カソードの厚さを20μmとした。本実施例では、プロパンと水蒸気、あるいはDMEと水蒸気を、表2に示す各条件で図5に示す試験装置に備えられた改質装置に供給して改質ガスを製造した。製造した改質ガスを750°Cに保持した試験セル100のアノード室204に供給するとともにカソード室209に空気の組成を想定したN2とO2の混合ガスを供給することで電池反応を生じさせた。電池本体には電流電圧制御装置を接続し、電池が発生する電流を制御するとともにそのときの電圧を測定することで電池性能の評価を行った。燃料切替時の条件式について流量の制御SOFCは燃料のもつ化学ポテンシャルを直接電気エネルギーに変換する装置である。従って燃料の切り替え時にも、単位時間あたりに供給される燃料の化学ポテンシャルが大きく変化しない様に各燃料の供給量を制御することが望ましい。ここで、燃料の化学ポテンシャルは、各燃料の完全燃焼時の発熱量に等しいと考えられる。メタン、プロパン、DMEの1気圧、25°Cにおける完全燃焼反応と低位発熱量ΔHcは、それぞれ下記式、式、式として表わされる。CH42O2CO22H2OΔHc803kJC3H85O23CO24H2OΔHc2044kJC2H6O3O22CO23H2OΔHc1328kJ従って、切替直前のプロパンの供給量aと切替直後のジメチルエーテルの供給量bとが下記式4’を満たす様に、あるいは、切替直前のメタンの供給流量cと切替直後のジメチルエーテルの供給流量bが下記式5’を満たす様に、ジメチルエーテルの供給量bを制御することによって、SOFCに供給する燃料の熱量を一定に制御することができる。b154×a4’b060×c5’燃料切替時の条件式についてSCの制御図8は、表2に示した各条件で発電試験を行い、試験セル100で発生する電流と電力の関係を調べ、電池性能を比較したグラフである。なお、各燃料の流量は前述の式及び式を満たすように調整した。このグラフの様に電池性能は同じ燃料であってもSCに強く依存している。特に、最大出力電力付近に近い領域ではその影響がより大きく表われる。そのため、供給するガスのSCを制御することで電池の出力特性を制御することが可能である。表3は、図8の結果を基に、本試験における最大出力電流が35Aの時に得られる出力が、DMEとメタンの間で燃料を切り替えた場合に、メタンの場合に得られる出力を基準として、3あるいは同じ値となる様にSCを調節した場合に得られる関係性を求めたものである。表4は、図8の結果を基に、本試験における最大出力電流が35Aの時に得られる出力が、DMEとプロパンの間で燃料を切り替えた場合に、プロパンの場合に得られる出力を基準として、3、3あるいは同じ値となる様にSCを調節した場合に得られる関係性を求めたものである。図9は表5で得られたメタンとDMEの間の関係性をプロットしたものである。ここで、DMEと共に供給する水蒸気のSCをSCDME、メタンと共に供給する水蒸気のSCをSCMethaneとしたとき、各プロットの持つ関係性は、近似的に下記式と下記式とで表わされる直線とみなすことができる。SCDME090×SCMethane028SCDME091×SCMethane-141ここで式は、SCDME値の時の最大出力がSCMethane値の時に得られる最大出力に対して3以内の差となるときのSCDMEの上限値を示す。また、式7’はSCDME値の時の最大出力がSCMethane値の時に得られる最大出力と一致するときのSCDMEを示す。但し、図4に結果を示した様に、DMEは15以上の条件で良好な改質が可能である。そのため、SCDMEについては下記式の条件で制御することが適切である。15≦SCDME8’なお、図9内で上記式、式、式を満たすSCMethane値およびSCDME値の範囲は斜線部で示される領域内となる。また、図10は表4で得られたプロパンとDMEの間の関係性をプロットしたものである。ここで、DMEと共に供給する水蒸気のSCをSCDME、メタンと共に供給する水蒸気のSCをSCPropaneとしたとき、各プロットの持つ関係性は、近似的に下記式と下記式で表わされる直線とみなすことができる。SCDME078×SCPropane105SCDME080×SCPropane-063SCDME084×SCPropane-234ここで式は、SCDME値の時の最大出力がSCPropane値の時に得られる最大出力に対して3以内の差となるときのSCDMEの上限値を示す。また、式は、SCDME値の時の最大出力がSCPropane値の時に得られる最大出力に対して3以内の差となるときのSCDMEの下限値を示す。更に10’はSCDME値の時の最大出力がSCMethane値の時に得られる最大出力と一致するときのSCDMEを示す。但し、図4に結果を示した様に、DMEは15以上の条件で良好な改質が可能である。そのため、SCDMEについては下記式の条件で制御することが適切である。15≦SCDME12’なお、図10内で上記式、式、式、式を満たすSCPropane値およびSCDME値の範囲は、斜線部で示される領域内となる。以上の様に、上記式、式、式を踏まえて、下記式及び付則条件を満たす様に燃料中の炭素に対する水蒸気の比SCを調節することで、燃料をメタンからDMEへと切り変えた場合でも電池出力が3~0の範囲内で得られる様にSOFCシステムを制御することができる。また、特に式2及び付則条件を満たす様に制御することによって、燃料をメタンからDMEへと切り変えた場合でもほぼ同じ電池出力が得られる様にSOFCシステムを制御することができる。なお、都市ガスは、その主成分からみてメタンと同等と考えられるので、都市ガスと共に供給する水蒸気のSCをSCTGとして整理している。091×SCTG-141≦SCDME≦090×SCTG028但し、15≦SCDMESCDME091×SCTG-141但し、15≦SCDMEまた、都市ガスメタンで改質が行われる際に供給される燃料と水蒸気の量は、通常下記式の関係がなりたつ範囲で制御されている。20≦SCTG≦30以上の様に、上記式、式、式、式を踏まえて、下記式及び付則条件を満たす様に燃料中の炭素に対する水蒸気の比SCを調節することで、燃料をプロパンからDMEへと切り変えた場合でも電池出力が3~3の範囲内で得られる様にSOFCシステムを制御することができる。また、特に式4及び付則条件を満たす様に制御することによって、燃料をプロパンからDMEへと切り変えた場合でもでもほぼ同じ電池出力が得られる様にSOFCシステムを制御することができる。084×SCLPG-234≦SCDME≦078×SCLPG105但し、15≦SCDMESCDME=080×SCLPG-063但し、15≦SCDMEまた、LPGプロパンで改質が行われる際に供給される燃料と水蒸気の量は、通常以下の式の関係がなりたつ範囲で制御されている。30≦SCLPG≦40なお、LPGは、その主成分からみてプロパンと同等と考えられるので、LPGと共に供給する水蒸気のSCをSCLPGとして整理している。図11は、前述の式及び上記式3の条件を満たす様に設定した各条件で発電試験を行い、試験セル100の電力と電流密度との関係を調べ、電池性能を比較したグラフである。試験条件は表5に示した。この図11から分かる様に、発明者が見出した各条件を満足するように燃料流量と供給する水蒸気量を調整することによって、燃料を切り替えた場合でも、電流―電圧特性、電流―出力特性ともに、ほぼ同じ電池性能を得るようにSOFCを制御することが可能となった。SCの制御は電池性能の制御には有効な手段であるが、前出の式図9、及び図10からも明らかなように、SCの制御によって燃料切り替え前後の出力を一定に制御しようとした場合、DMEに対するSCの制約によって、SCの制御によっては同等の出力を得ることが出来ない範囲が発生する。この様な場合の対応策として、切替直前のプロパンの供給量aと切替直後のジメチルエーテルの供給量bとが下記式5を満たす様に、あるいは、切替直前のメタンの供給流量cと切替直後のジメチルエーテルの供給流量bが下記式6を満たす様に、ジメチルエーテルの供給量bを制御することによって、燃料を切り替えた場合でもほぼ同じ電池出力を得ることができるようにSOFCシステムを制御することが可能である。09×154×a≦b≦11×154×a509×060×c≦b≦11×060×c6