"シューと摺動する斜板式コンプレッサーの斜板において、平均径が5~50μmである球状黒鉛粒子5~60質量を含有し、残部ポリイミド樹脂及びポリアミドイミド樹脂の1種又は2種からなる樹脂系コーティング層を、中間層を介し又は介さずに基材に被覆したことを特徴とする斜板式コンプレッサーの斜板。但し、前記球状黒鉛粒子は、平均径の0.5倍以下である微粒子を除いた粒子の下記定義による平均形状係数YAVEが1~4の範囲内であって、かつ下記定義による形状係数Y=1~1.5の範囲の粒子が個数割合で70以上存在するものである。YAVE=totalPMi24πAi/iY=PM2/4πAここで、totalは[]内の値のi個についての合計、PMは粒子1個の周囲長さ、Aは粒子1個当りの断面積、iは測定個数である。前記樹脂系コーティング層の表面に、同心円状もしくは渦巻状の溝が形成され、隣接する溝間には山部が形成されていることを特徴とする請求項1記載の斜板式コンプレッサーの斜板。前記樹脂系コーティング層が、MoS2、PTFE、WS2、h-BN及びCFから選択される1種以上の固体潤滑剤を1~70質量-但し、前記球状黒鉛粒子との合計含有量が10~80質量である-をさらに含有することを特徴とする請求項1又は2記載の斜板式コンプレッサーの斜板。前記球状黒鉛粒子の黒鉛化度が0.6以上であることを特徴とする請求項1から3までの何れか1項記載の斜板式コンプレッサーの斜板。前記球状黒鉛粒子の黒鉛化度が0.8以上であり、かつ平均径の0.5倍以下である微粒子を除いた粒子の前記定義による平均形状係数YAVEが1~2.5の範囲内であることを特徴とする請求項1から4までの何れか1項記載の斜板式コンプレッサーの斜板。前記基材が鉄基基材である請求項1から5までの何れか1項記載の斜板式コンプレッサーの斜板。斜板式コンプレッサーが可変容量型である請求項6記載の斜板式コンプレッサーの斜板。現在のカーエアコンコンプレッサーではクラッチレスタイプが多く、自動車の運転時は常時回転している。カーエアコンが起動していないときは、冷媒と潤滑油がコンプレッサー内を循環しないために貧潤滑となり易い。近年、冷凍効率向上のためにカーエアコン内のオイル封入量を少なくする手法がとられるため、コンプレッサーはさらに貧潤滑となり易い。また、燃費改善のために、貧潤滑下でのコンプレッサーの動力を低減することが求められ、そのためのシューと斜板との間の摩擦低減が求められている。一般に、斜板式コンプレッサーの斜板の樹脂系コーティング層が摩滅すると、中間層が表面に露出し、中間層は上下層との接着力に優れ、かつある程度の摺動特性を有しているものの、シューと中間層の間で焼付が発生し易くなる。また、中間層を介さずに鉄系シューと鉄系斜板が直接摺動すると、鉄系材料同士の摺動となり、極めて焼付が発生し易い。本出願人が提案した特許文献4のPTFE及び又は黒鉛とポリアミドイミド樹脂からなるコーティング層は主として低摩擦性向上を意図するものであるので、代替冷媒を圧縮するコンプレッサーにおける極貧潤滑状態ではシューと斜板の間で摩耗が発生し易くなっていることが分かった。さらに、従来の斜板では、樹脂系コーティング層の性能が今一つ信頼性がないために銅溶射中間層を使用しているが、近年の銅価格高騰により、斜板式コンプレッサーの価格を高価にしている。したがって、本発明は、貧潤滑状態で運転される斜板式コンプレッサー、特に可変容量式斜板式コンプレッサーの斜板上の樹脂系コーティング層の耐摩耗性及び低摩擦性を改良することを目的とする。さらに、本発明は、中間層を使用しなくとも優れた摺動特性を達成できる斜板式コンプレッサーの樹脂系コーティング層を提供することを目的とする。本発明は、シューと摺動する斜板式コンプレッサーの斜板において、平均径が5~50μmである球状黒鉛粒子5~60質量を含有し、残部ポリイミド樹脂及びポリアミドイミド樹脂の1種又は2種からなる樹脂系コーティング層を被覆したことを特徴とする斜板式コンプレッサーの斜板を提案する。但し、前記球状黒鉛粒子は、平均径の0.5倍以下である微粒子を除いた粒子の下記定義による平均形状係数YAVEが1~4の範囲内であって、かつ下記定義による形状係数Y=1~1.5の範囲の粒子が個数割合で70以上存在するものである。YAVE=totalPMi24πAi/iY=PM2/4πAここで、totalは[]内の値のi個についての合計、PMは粒子1個の周囲長さ、Aは粒子1個当りの断面積、iは測定個数である。以下、本発明を詳しく説明する。黒鉛は一般に天然黒鉛と人造黒鉛の二種類に分類され、また分類によっては、さらに膨張黒鉛の三種類に大別される。天然黒鉛は鱗状黒鉛、鱗片状黒鉛及び土状黒鉛に分けられ、また人造黒鉛は人造黒鉛電極を破砕したもの、石油系タールやコークスを黒鉛化したもの、メソフェーズ小球体などが含まれる。鱗状黒鉛は塊状黒鉛といわれることもある。これらの黒鉛は製造方法が違っているのみならず、製品形状も明らかに識別される。最近は、球状化破砕技術の開発により球状化黒鉛もしくは球状黒鉛という粉末が入手できる日本黒鉛工業株式会社の技術資料:製品名CGC-100、50.20;ITOGRAPHITEのホームページ;httpwwwgraphitecojpseihinhtm。したがって、本発明において使用する球状黒鉛は、市販の鱗片状黒鉛、土状黒鉛、薄片化黒鉛などよりは遥かに粒子比が高いものである。図4は球状黒鉛粒子115b及びMoS2粒子114を分散した本発明の請求項3に係るコーティング層を示す概念図であり、110は鉄基基材もしく中間層以下鉄基基材110と略す、112は樹脂系コーティング層、115bは球状黒鉛粒子、113はポリイミドもしくはポリアミドイミド樹脂系バインダー以下樹脂系バインダー113と略すである。樹脂系コーティング層112の表面は、なじみが取れた後の状況を概念的に平坦面として示している。先ず、本発明に係る斜板式コンプレッサーの斜板の構成を説明すると、鉄基基材110は、鉄の代わりに銅もしくはアルミニウムなども使用することもできるが、シューとの同種材料の摺動となる鉄基基材の場合に本発明の利点が最も明らかになる。中間層は必要ないが、銅焼結、Cu、Al、Cu-Al溶射などの中間層を鉄基基材110の表面に被覆することができる。球状黒鉛粒子115bは、平均径の0.5倍以下である微粒子を除いた粒子の下記定義による平均形状係数YAVEが1~4の範囲内、好ましくは1~2.5の範囲内であって、かつ下記定義による形状係数Y=1~1.5の範囲の粒子が個数割合で70以上存在するものである。YAVE=totalPMi24πAi/iY=PM2/4πAここで、totalは[]内の値のi個についての合計、PMは粒子1個の周囲長さ、Aは粒子1個当りの断面積、iは測定個数である。黒鉛粒子の円相当径及び黒鉛粒子の形状係数の測定方法は、斜板を任意の位置で切断し、切断面を倍率200倍、視野範囲0.37mm×0.44mmにて写真撮影し、樹脂系コーティング層を例えば株式会社ニコレ製LUZEX-FSを用いて2値化した画像の計測を行なう。球状黒鉛粒子115bの平均径Dは樹脂系コーティング層112の膜厚tに対して、0.1t<D<1.0tが好ましく、025t<D<067tの範囲にあることがさらに好ましい。樹脂系コーティング層112の膜厚tは5~50μmが好ましく、10~40μmがより好ましい。完全黒鉛結晶の黒鉛化度が1とする黒鉛化度で表して、本発明の球状黒鉛粒子115は結晶化度が0.6以上であり、天然黒鉛に近くあるいは天然黒鉛自体であり、潤滑性及びなじみ性が優れているものである。好ましくは、球状黒鉛粒子115bの黒鉛化度が0.8以上である。なお、黒鉛化度は、非特許文献2:トライボロジスト第49巻第7号2004炭素材料の使い方第561頁に定義されているC.R.Housakaの式のとおりである。球状黒鉛粒子115bは樹脂系コーティング層112全体に対して、好ましくは5~60質量、より好ましくは10~50質量配合する。上記した球状黒鉛粒子115bの残部は、ポリイミドPI及び/又はポリアミドイミド樹脂からなる樹脂系バインダー113である。ポリイミドとしては、液状もしくは固体粉末状のポリエステルイミド、芳香族ポリイミド、ポリエーテルイミド、ビスマレインイミドなどを使用することができる。ポリアミドイミド樹脂としては、芳香族ポリアミドイミド樹脂を使用することができる。これらの樹脂は何れも耐熱性に優れ、摩擦係数が小さいという特長を有している。なお、図4には、固体潤滑剤としてMoS2粒子114が添加されているが、MoS2粒子114が添加されていなくとも、球状黒鉛粒子115bは樹脂系バインダー113から脱落し難く、固体潤滑剤作用の持続性があるから、良好な摺動特性が得られる。本発明の樹脂系コーティング層112は、固体潤滑剤として一般的なMoS2、PTFE、WS2、h-BN、CFフッ化黒鉛から選択される1種以上を1~70質量-但し、球状黒鉛との合計含有量で10~80質量-をさらに含有することができる。球状黒鉛と固体潤滑剤との含有量の合計が10質量未満であると、その効果が少なく、固体潤滑剤単体で70質量、あるいは球状黒鉛及び固体潤滑剤との合計で80質量を超えると、樹脂系コーティング層112の耐熱性や強度の低下などの欠点が現れる。固体潤滑剤の粒径は0.5~50μmが好ましく、さらに好ましくは1~20μmである。また、本発明の樹脂系コーティング層112には、硬質粒子として、アルミナ、シリカなどの酸化物、SiNなどの窒化物、SiCなどの炭化物、ZnSなどの硫化物を配合することができる。これら硬質粒子の配合量は02~7質量が好ましく、より好ましくは1~5質量である。また、硬質粒子の粒径は0.01~3μmが好ましく、より好ましくは0.01~1μmである。本発明の樹脂系コーティング層112の表面には、図5に示すように複数の同心状の周方向の溝140図5a,cあるいは渦巻状溝140図5bを形成し、溝の間に山が立ち上がったような表面とすると、山部の主として頂上において樹脂が摩耗し、山形状を変形させることにより、シューとの微妙な当りを速やかに確保することができる。これにより初期なじみが向上する。溝の深さ山の高さは通常1~20μm程度であり、1~7μmが好ましい。また溝のピッチ一つの山の底部間間隔は通常0.05~1mm程度であり、特に0.1~0.5mmが好ましい。初期なじみが実現された以降の樹脂系コーティング層112は後述する粗面化防止やクラック防止作用を発揮する。本発明の樹脂系コーティング層は、球状黒鉛粒子とポリアミドイミド樹脂やその他の添加剤を混合し、混合物をロールコート、スプレーコート、スピンコート、パッド印刷などにより成膜する方法により形成することができる。また、本発明の樹脂系コーティング層の表面を切削、研磨などの機械加工により粗さを調節することができる。特に樹脂系コーティング層の表面に複数の同心円状溝もしくは単数又は複数の渦巻状溝を形成し、かつ隣接する溝間には山部を形成することが好ましい。これらの場合、球状黒鉛粒子は表面から脱落し難いために、表面粗さを小さくし、結果として耐焼付性をさらに向上することができる。一般に黒鉛粒子は径が大きいほど、摺動面でへき開が起こり易く、低摩擦化を期待できる。図6に示す、従来の樹脂系コーティング層112中の鱗片状黒鉛粒子115aは次のイに説明するように配向している。鱗片状黒鉛粒子115aは特に粒径が大きいと、図7に示すように粒子全体が摺動面から脱落し易い。鱗片状黒鉛粒子115aの脱落が起こると、次に説明するようにロ粗面化及びハクラックの発生が起こる。イ配向鱗片状黒鉛粒子115aはそれ自体は薄板状であり、へき開方向はその板面と平行している。鱗片状黒鉛粒子115aは樹脂系バインダー113中で、粒子が摺動方向に平行に配向しているもの115a’は少なく、鉄基基材110の表面に直交する方向に直立し、あるいは斜めの配向しているものが多い。前者の鱗片状黒鉛粒子115a’は極表面がへき開し磨滅するが、大部分はバインダー樹脂中に保持され、さらにへき開が起こるという過程を繰返して低摩擦性を発揮する。一方、その他の鱗片状黒鉛粒子は、そのへき開方向が機械加工方向や摺動方向と一致していない。ロ粗面化黒鉛粒子の粒径が大きいほど深い凹部116図7が形成され、摺動面が粗くなる。さらに、鱗片状黒鉛粒子115aを樹脂系バインダー113中に分散する際には、幾つかの鱗片状黒鉛粒子同士が面接触することは避けられない。これら面接触鱗片状黒鉛粒子は離れ難く隣接しており、特に斜板が単に回転するだけでなく揺動することによって、これら面接触鱗片状黒鉛粒子が一体となって脱落するために、脱落部が深い凹部116図7となり、摺動面の粗さが大きくなる。この結果、摺動面で油膜切れが起こり、摩耗が進行する。なお、鱗状黒鉛はエッジどうしが凝着して潤滑性を示さないという考え方がある非特許文献3:トライボロジスト第54巻第1号2009グラファイト材料のトライボロジ第6-7頁が、本発明の球状黒鉛粒子はエッジが消失するかあるいは丸くなっているために、エッジどうしが接触することはない。ハクラック発生鱗片状黒鉛粒子115aは摺動面から脱落し易く、脱落した部分はエッジをもった欠陥116’図7となるためにクラックの起点となる。また、鱗片状黒鉛粒子115a同士が隣接するためにクラックが伝播し易い。また、鱗片状黒鉛粒子115aの粒径が大きいほど、クラックは鉄基基材110に到達し易く、樹脂系コーティング層112を鉄基基材110から剥離させる。ニ鱗片状黒鉛粒子のまとめ鱗片状黒鉛粒子115aは軟質であり、へき開し易いために、摺動表面でへき開が起こり、低摩擦化することが期待されているが、脱落が起こって、耐摩耗性と低摩擦性は両立することはできない。以上のような問題を避けるためには、鱗片状黒鉛粒子115aは粒径を小さくする必要がある。これに対して、球状黒鉛粒子115b図4はポリイミドアミド樹脂に強く保持される。直径の1/2以上が樹脂に埋まっていると、脱落が起こり難いために耐摩耗性が良好になる。脱落せずに樹脂系バインダー113に保持されている限り、コンプレッサーの使用中に黒鉛本来のへき開が起こり、球状黒鉛粒子115bは低摩擦性を発揮する。また、さらに、脱落後の凹部116に関しては、球状黒鉛粒子115bは全体として特定の方向に配向する傾向が少なく、等方的であり、さらに、黒鉛粒子同士の接触が点接触である。このために、脱落した場合も極端に深い凹部にはならない図8。この結果樹脂系コーティング層113の剥離は起こり難くなり、斜板に中間層を設ける必要をなくし、大幅なコストダウンが期待される。したがって、本発明のポリアミドイミド系コーティング層は耐摩耗性と低摩擦性を兼備するとともに耐焼付性にすぐれている。上述したように、図4、6~8はなじみ面が形成された後の樹脂系コーティング層112を示しているので、図5に示す溝140山が形成された樹脂系コーティング層に関しては図4、6~8の紙面と直交する方向に溝山のピッチが多数並んでおり、摺動方向は紙面と平行水平方向である。よって、各図4,8は山の頂上を山の稜線と平行方向に切断した断面図となり、山の高さは摺動初期よりは低くなっている。この状態で摺動が起こると、上述のように球状黒鉛粒子の性能は持続して発揮される。続いて、実施例によりさらに詳しく本発明を説明する。<実施例>実施例1-黒鉛粒子脱落試験樹脂系コーティング層の原料としては次のものを使用した。1鱗片状黒鉛:日本黒鉛工業製、平均径15μm、黒鉛化度0.75、前記定義による平均形状係数YAVEが1~10の範囲で広く分布しており、球状から変形した粒子が多い。2球状黒鉛:日本黒鉛工業製球状化黒鉛、平均径10μm、黒鉛化度0.6、前記定義による平均形状係数YAVEが1~4の範囲に入り、かつ形状係数Y=1~1.5の個数割合が80以上である。3ポリアミドイミド樹脂:日立化成工業社製HPC-6000-26上記原料を次のように配合して塗料を調整し、鉄基材上に塗料を押し付けながら塗布した後、樹脂系コーティング層の硬化温度にて焼成して成膜した。イ球状黒鉛粒子の実施例球状黒鉛粒子:30質量MoS2粒子:25質量ポリアミドイミド樹脂バインダー:残部ロ鱗片状黒鉛粒子比較例鱗片状黒鉛粒子:30質量MoS2粒子:25質量ポリアミドイミド樹脂バインダー:残部次の条件で樹脂系コーティング層の切削試験を行った。加工機:汎用旋盤機乾式刃具ノーズR:0.4mmR加工ピッチ:0.025mm/rev切削後の表面を走査型電子顕微鏡で観察した結果は図9~12示すとおりである。図9-球状黒鉛粒子の実施例イ-倍率100倍図10-球状黒鉛粒子の実施例イ-倍率200倍図11―鱗片状黒鉛粒子の比較例ロ-倍率100倍図12-鱗片状黒鉛粒子の比較例ロ-倍率200倍これらの写真において、白色部が凹部のエッジである。本発明の実施例図9、10は比較例図11,12に比べて脱落部が少ないことが分かる。さらに、上記実施例発明品及び比較例従来品の粗さを図13に示す。この図から本発明実施例は比較例より粗さが小さいことが分かる。実施例2-斜板特性の試験実施例1の方法により成膜するコーティング層の組成を表1のように変え、次の固体潤滑剤を使用し、また次の条件で耐摩耗性及び摩擦係数を測定した。1MoS2:住鉱潤滑剤社製品、平均粒径1.5μm2PTFE:喜多村社製品、平均粒径5μm以下3WS2:日本潤滑剤社製品、平均粒径2μm4h-BN:電気化学工業社製品、平均粒径10μm5CF:セントラル硝子社製品、平均粒径2μm回転数:9500rpm荷重:519~1735N漸増雰囲気:冷媒/冷凍機油混合コンプレッサー吸入雰囲気相手材:シューSUJ2"