圧延機用のせん断機であって、スチール製の刃を少なくとも1つ有しており、該スチールの化学組成が、質量百分率で、炭素0.45~0.55、ケイ素0.10~0.30、マンガン0.20~0.50、クロム4.00~5.50、モリブデン2.00~3.00、及びバナジウム0.45~0.65と、鉄及び避けられない不純物である残り部分とからなり、該スチールの微細構造が、焼き戻しマルテンサイトで構成される、せん断機。圧延機における請求項1に記載のせん断機の使用であって、前記せん断機が、焼き入れ焼き戻し機の下流で且つ冷却板の上流に配置される、使用。請求項2に記載のせん断機の使用であって、前記せん断機が、前記焼き入れ焼き戻し機の下流に配置され、前記焼き入れ焼き戻し機と前記せん断機の間に更なる中間の装置がない、使用。請求項1に記載のせん断機の刃を作るための製造方法であって、スチールの第1のインゴットを提供する工程であって、該スチールの化学組成が、質量百分率で、炭素0.45~0.55、ケイ素0.10~0.30、マンガン0.20~0.50、クロム4.00~5.50、モリブデン2.00~3.00、及びバナジウム0.45~0.65と、鉄及び避けられない不純物である残り部分とからなる工程と;前記第1のインゴットのエレクトロスラグ再溶融を提供し、新たに凝固した第2のインゴットを得る工程と;所定の形状を有する刃のブランクが得られるまで、前記第2のインゴットの圧延を提供する工程と;それぞれが590~610°C及び840~860°Cに等しい中間温度での2つの予熱工程によって、1035°C~1055°Cに含まれるスチールのオーステナイト化温度まで刃を加熱することと、次いで、該刃を真空下で周囲温度まで冷却することとからなる焼き入れサイクルを提供する工程と;510°C~550°Cの温度での3回の焼き戻しサイクルを提供する工程とを含む、製造方法。本発明に従うせん断機の好適な実施態様は、以下に示す化学組成を質量百分率で有し、残り部分が鉄及び避けられない不純物であるスチールで作られた刃を少なくとも1つ備える。上述のスチールで作られた前述のせん断機の刃又はナイフの製造方法は、以下に示す段階を有利に備える:上述の組成を有する金属装填材料を溶融し、その溶融材料をインゴットモールド中に注ぎ、続いて溶融材料を凝固させ、第1のインゴットを形成させる;スラグを除去し、更には新たに凝固させる第2のインゴットの微細構造の均一性を増大させる目的で、移動インゴットモールドを用いて、前述の第1のインゴットのエレクトロスラグ再溶融ESRを行う;所定の形状を有する刃が作られるブランクを得るために、前述の第2のインゴットを圧延するが、厚みは、約60mm未満であるか又はそれに等しい;それぞれが590~610°C及び840~860°Cに等しい中間温度での2つの予熱工程によって、約1035~1055°Cのスチールのオーステナイト化温度まで、刃を加熱することと、次いで、冷却速度10~12°C/sにて、真空下、室温まで冷却することとからなる焼き入れサイクルを行う;510°C~550°Cの温度での3回の焼き戻しサイクルを行い、焼き戻しマルテンサイトで完全に構成され、硬度が56~58HRCである微細構造を与える。図1及び2は、せん断機の刃の微細構造の画像をそれぞれ表面及び刃の最深区域又は心臓部にて示す。2枚の画像が極めて類似していることが分かる:これは、表面及び深さの両方で焼き入れの完全な浸透があったことの表れである。本発明のせん断機の刃の厚さは、約60mm未満であるか又はそれに等しい。選択されたスチールは、焼き入れ焼き戻し機の圧延した製品用の出口にて、後者が150~800°Cの温度である場合、圧延機に使用されるせん断機の刃の分野において現在使用されるものより優れた靱性の特徴を有する。実験結果本発明に従うせん断機は、圧延機に備え付けられた焼き入れ焼き戻し機からの圧延製品の出口に配置され、前述の製品が150~800°Cの温度であるときに作動した。上記せん断機は、前述の焼き入れ焼き戻し機の下流で且つ冷却板又はベッドの上流にて有利に配置される。特定の変異形においては、上記せん断機が、焼き入れ焼き戻し機の下流直後に配置され、前述の焼き入れ焼き戻し機と前述のせん断機の間には更なる中間装置がない。本発明のせん断機は、研究開発の段階で推定されたものよりはるかに優れた極めて驚くべき結果を提供した。例1せん断機の刃を作るため、以下に示す好適な化学組成を質量百分率で有し、残り部分が鉄及び避けられない不純物である第1のスチールを選択した。上述のスチールは、以下に示す段階を含む方法にかけられた:上述の組成を有する金属装填材料を溶融し、その溶融材料をインゴットモールド中に注ぎ、続いて溶融材料を凝固させ、第1のインゴットを形成させる;スラグを除去し、更には新たに凝固させる第2のインゴットの微細構造の均一性を増大させる目的で、移動インゴットモールドを用いて、前述の第1のインゴットのエレクトロスラグ再溶融を行う;最大厚さが約60mmに等しい刃のブランクを得るために、前述の第2のインゴットを圧延する;それぞれが600°C及び850°Cに等しい中間温度での2つの予熱工程によって、1050°Cに等しいスチールのオーステナイト化温度まで刃を加熱することと、次いで、平均冷却速度を10~12°C/sとするために3.5barに等しいN2圧力を用いて、真空下、室温まで冷却することとからなる焼き入れサイクルを行う;焼き戻しマルテンサイトで完全に構成され、硬度が57.1HRCである微細構造を得ることを可能にする、それぞれ550°C、550°C及び530°Cに等しい温度での3回の連続する焼き戻しサイクルを行う。この特定のスチールから作られた刃を備えたせん断機は、圧延機に備え付けられた焼き入れ焼き戻し機からの出口にて、圧延された丸い棒をせん断するために使用されたが、前述の棒は、約620°Cの温度であった。刃の交換が必要になる前に行われたせん断回数に関する結果が、重要な圧延棒の直径ミリメートルとの関連で、以下の表中に与えられ、圧延機用せん断機に典型的に使用される冷間せん断用の工具スチールの群に属するスチールX50CrVMo5-1で作られた刃を用いて行われたせん断回数と比較されている。例2せん断機の刃を作るため、以下に示す好適な化学組成を質量百分率で有し、残り部分が鉄及び避けられない不純物である第2のスチールを選択した。上述のスチールは、以下に示す段階を含む方法にかけられた:上述の組成を有する金属装填材料を溶融し、その溶融材料をインゴットモールド中に注ぎ、続いて溶融材料を凝固させ、第1のインゴットを形成させる;スラグを除去し、更には新たに凝固させる第2のインゴットの微細構造の均一性を増大させる目的で、移動インゴットモールドを用いて、前述の第1のインゴットのエレクトロスラグ再溶融を行う;最大厚さが約60mmに等しい刃のブランクを得るために、前述の第2のインゴットを圧延する;それぞれが610°C及び860°Cに等しい中間温度での2つの予熱工程によって、1035°Cに等しいスチールのオーステナイト化温度まで刃を加熱することと、次いで、平均冷却速度を10~12°C/sとするために3.5barに等しいN2圧力を用いて、真空下、室温まで冷却することとからなる焼き入れサイクルを行う;焼き戻しマルテンサイトで完全に構成され、硬度が56.6HRCである微細構造を得ることを可能にする、それぞれ540°C、540°C及び510°Cに等しい温度での3回の連続する焼き戻しサイクルを行う。この特定のスチールから作られた刃を備えたせん断機は、圧延機に備え付けられた焼き入れ焼き戻し機からの出口にて、圧延された丸い棒をせん断するために使用されたが、前述の棒は、約600~650°Cの温度であった。刃の交換が必要になる前に行われたせん断回数に関する結果が、重要な圧延棒の直径ミリメートルとの関連で、以下の表中に与えられ、圧延機用せん断機に典型的に使用される冷間せん断用の工具スチールの群に属するスチールX50CrVMo5-1で作られた刃を用いて行われたせん断回数と比較されている。例3せん断機の刃を作るため、以下に示す好適な化学組成を質量百分率で有し、残り部分が鉄及び避けられない不純物である第3のスチールを選択した。上述のスチールは、以下に示す段階を含む方法にかけられた:上述の組成を有する金属装填材料を溶融し、その溶融材料をインゴットモールド中に注ぎ、続いて溶融材料を凝固させ、第1のインゴットを形成させる;スラグを除去し、更には新たに凝固させる第2のインゴットの微細構造の均一性を増大させる目的で、移動インゴットモールドを用いて、前述の第1のインゴットのエレクトロスラグ再溶融を行う;最大厚さが約60mmに等しい刃のブランクを得るために、前述の第2のインゴットを圧延する;それぞれが610°C及び860°Cに等しい中間温度での2つの予熱工程によって、1040°Cに等しいスチールのオーステナイト化温度まで刃を加熱することと、次いで、平均冷却速度を10~12°C/sとするために3.5barに等しいN2圧力を用いて、真空下、室温まで冷却することとからなる焼き入れサイクルを行う;焼き戻しマルテンサイトで完全に構成され、硬度が56.3HRCである微細構造を得ることを可能にする、それぞれ540°C、540°C及び510°Cに等しい温度での3回の連続する焼き戻しサイクルを行う。この特定のスチールから作られた刃を備えたせん断機は、圧延機に備え付けられた焼き入れ焼き戻し機からの出口にて、圧延された丸い棒をせん断するために使用されたが、前述の棒は、約600~650°Cの温度であった。刃の交換が必要になる前に行われたせん断回数に関する結果が、重要な圧延棒の直径ミリメートルとの関連で、以下の表中に与えられ、圧延機用せん断機に典型的に使用される冷間せん断用の工具スチールの群に属するスチールX50CrVMo5-1で作られた刃を用いて行われたせん断回数と比較されている。上記例1~3に基づき、刃の交換のための費用の低下と、現在使用される解決法と比較した前述の刃の価格差とを考慮に入れる量的分析を行う上で、注目すべきことは、直径が32及び25mmでは、50~55の節約があり、一方、直径が16mmでは、この節約が60~65程度に定量化できることである。この評価は、予定されている停止を除いた刃の交換のため、生産の損失を考慮に入れないが、数十万ユーロに定量化することもできる。例4せん断機の刃を作るため、以下に示す好適な化学組成を質量百分率で有し、残り部分が鉄及び避けられない不純物である第4のスチールを選択した。上述のスチールは、以下に示す段階を含む方法にかけられた:上述の組成を有する金属装填材料を溶融し、その溶融材料をインゴットモールド中に注ぎ、続いて溶融材料を凝固させ、第1のインゴットを形成させる;スラグを除去し、更には新たに凝固させる第2のインゴットの微細構造の均一性を増大させる目的で、移動インゴットモールドを用いて、前述の第1のインゴットのエレクトロスラグ再溶融を行う;最大厚さが約40mmに等しい刃のブランクを得るために、前述の第2のインゴットを圧延する;それぞれが610°C及び860°Cに等しい中間温度での2つの予熱工程によって、1040°Cに等しいスチールのオーステナイト化温度まで刃を加熱することと、次いで、平均冷却速度を10~12°C/sとするために3.6barに等しいN2圧力を用いて、真空下、室温まで冷却することとからなる焼き入れサイクルを行う;焼き戻しマルテンサイトで完全に構成され、硬度が57.0HRCである微細構造を得ることを可能にする、それぞれ530°C、530°C及び510°Cに等しい温度での3回の連続する焼き戻しサイクルを行う。この特定のスチールから作られた刃を備えたせん断機は、圧延機に備え付けられた焼き入れ焼き戻し機からの出口にて、圧延された丸い棒をせん断するために使用されたが、前述の棒は、約600~650°Cの温度であった。刃の交換が必要になる前のせん断された棒のトン数に関する結果が、重要な圧延棒の直径ミリメートルとの関連で、以下の表中に与えられ、熱間せん断用の工具スチールの群に属するスチール40NiCrMoV16で作られた刃を用いてせん断した棒のトン数と比較されている。上記例に基づき、刃の交換のための費用の低下と、現在使用される解決法と比較した前述の刃の価格差とを考慮に入れる量的分析を行って、注目すべきことは、直径12~14mmでは、60~65程度の節約が定量化できることである。この評価は、予定されている停止を除いた刃の交換のため、生産の損失を考慮に入れないが、数十万ユーロに定量化することもできる。