"水素貯蔵に適当な材料の製造方法であって、-金属及び前記金属を含む合金の中から選択された金属材料に対して、または-金属及び前記金属を含む合金の中から選択された金属材料を含み、前記金属の水素化物または前記合金の水素化物が添加されている化合物に対して行なわれる、冷間圧延、急速鍛造及び押出し曲げの中から選択された極塑性変形操作を含んでなり、前記極塑性変形操作が前記金属材料に対して行われる場合、前記金属材料に、前記金属の水素化物または前記合金の水素化物を添加する操作、及び分散操作を続いて行う、方法。前記極塑性変形操作が前記金属材料に対して行われる場合、前記金属材料に、前記金属の水素化物または前記合金の水素化物を添加する操作、及び分散操作を不活性雰囲気中で行う、請求項1に記載の方法。前記金属材料が、マグネシウム、マグネシウムを含む合金、アルミニウムを含む合金、体心立方構造の合金、ラーベス相構造の合金、AB5タイプ合金、及びABタイプ合金の中から選択される、請求項1または2に記載の方法。前記極塑性変形操作にかけられる前記金属材料または前記化合物が固体片の形態にある、請求項1~3のいずれか一項に記載の方法。前記金属材料に、前記水素化物を添加する操作が、前記分散操作の際に行われる、請求項1~4のいずれか一項に記載の方法。前記金属材料に、前記水素化物を添加する操作が、前記分散操作の前に行われる、請求項1~4のいずれか一項に記載の方法。前記分散操作に続いて、前記混合物の水素化の第一操作を行い、前記混合物を活性化する、請求項1~6のいずれか一項に記載の方法。金属材料及び水素化物を含む前記化合物に対して行われる前記極塑性変形に続いて、前記化合物の水素化の第一操作を行い、前記化合物を活性化する、請求項1~4のいずれか一項に記載の方法。前記分散操作が、前記極塑性変形と、前記化合物の水素化の前記第一操作との間に行われる、請求項8に記載の方法。前記極塑性変形と、前記化合物の水素化の前記第一操作との間に行われる前記分散操作が、不活性雰囲気中で行われる、請求項9に記載の方法。前記分散操作が、1時間以内の機械的粉砕により行われる、請求項1~10のいずれか一項に記載の方法。前記金属材料に添加される前記水素化物が、前記添加の前に行われる、前記金属材料を活性化するための前記金属材料の水素化操作により得られる、請求項1~11のいずれか一項に記載の方法。前記金属材料に添加される水素化物の比率が、前記金属材料の総重量に対して0.5~10重量、好ましくは1~10重量である、請求項1~12のいずれか一項に記載の方法。発明の目的本発明の目的は、水素を好ましくは可逆的に貯蔵するのに適当な材料の、工業化が容易な、該材料における反応速度及び水素吸収率が有利に増加した、製造方法を提供することである。本発明により、この目的は、添付の請求項により達成される。他の利点及び特徴は、本発明を制限しない例として記載する、及び添付の図面に代表される、本発明の特別な実施態様の説明により、より明らかである。具体的な実施態様の説明図1に示すように、驚くべきことに、マグネシウムを含む金属材料を主要な極塑性変形操作extremeplasticdeformationoperation図1におけるケースn°1にかけ、次いで水素化物を該金属材料に加え、分散を行うことにより、水素を可逆的に貯蔵するのに特に適当なマグネシウム含有材料の製造が可能であることを発見した。分散は、有利には、不活性雰囲気中で行うとよい。不活性雰囲気は、分散すべき材料と反応し得るガスを一切含まない雰囲気、特に水素を含まない雰囲気を指定するのに使用する。不活性雰囲気は、アルゴン雰囲気が有利である。有利には、マグネシウムを含む金属材料は、実質的に純粋なマグネシウムまたはマグネシウムを含む合金、例えば低合金化マグネシウム、である。さらに、粉末になり難い形態、例えば固体片、例えばインゴット、バー、またはシート、が有利である。極塑性変形操作は、工業的規模の製造方法を実施するのに特に有利な3種類の技術である冷間圧延、急速鍛造quick-forging及び押出し‐曲げextrusion-bendingの中から選択される。そのような操作は、さらに、高い機械的な力を発生する機械的操作であり、当業者には公知のように、先行技術のボールミル操作とは非常に異なっており、ボールミルは、本発明の状況で使用する極塑性変形の力よりもはるかに低い機械的な力を有する。さらに、マグネシウムを含む材料に対して極塑性変形操作を行うことを含んでなるこの第一実施態様ケースn°1では、この操作に続いて水素化物の添加操作及び分散操作を行う。添加する水素化物は、金属材料に含まれる金属と少なくとも同じ金属を含む。金属材料が、特に金属または該金属を含む合金から製造されるので、水素化物は、該金属の水素化物または該合金の水素化物になるように選択する。従ってマグネシウムを含む金属材料には、水素化物はマグネシウム水素化物またはマグネシウムを含む合金の水素化物でよい。さらに、金属材料に加えられる水素化物の比率は、より詳しくは金属材料の比率に対して僅かである。金属材料に加える水素化物の比率は、該金属材料の総重量に対して0.5~10重量、有利には1~5重量である。最後に、加える水素化物は、従来の固体-ガス-型の従来の合成、すなわち特に遅い水素吸収及び脱着反応で得られる水素化物でよい。しかし、水素化物は、例えば先に述べたE.Bartmanetal.の記事に記載されている条件と類似の条件で、マグネシウムの、またはマグネシウムを含む合金の活性化により得られる水素化物材料を活性化する第一水素化工程でもよい。図1で、水素化物をマグネシウム含有金属材料に添加する操作は、分散操作の前に行う。この場合、分散操作は、水素化物を金属材料に加える際に得られる混合物の分散操作である。しかし、水素化物の金属材料への添加は、分散操作の際に行うこともできる。この第二の場合、分散操作により、金属材料をまず分散させ、次いで添加の際に得られる混合物を分散させることができる。どちらの場合も、この分散操作により、金属材料の粒子径分布を改良し、金属材料と水素化物の間の良好な分散を得ることができる。そのような分散操作は、有利には、1時間以内、有利には約30分間の時間で行う機械的粉砕でよい。図1に示すように、例えば不活性雰囲気下で、混合物の分散操作を行った後、混合物を、より詳しくはオートクレーブ中で第一水素化操作にかけ、金属材料を活性化する。この第一水素化操作の前に、混合物を先ず脱水素して、前に加えた水素化物から水素を脱着するとよい。この実施態様ケースn°1では、水素化物は極塑性変形操作の後に加えてある。図1のケースn°2の場合に示すように、水素化物を金属材料に、極塑性変形の、後ではなく、前に加えることを意図することができる。この場合、極塑性変形にかける材料は、マグネシウム及び該水素化物を含む金属材料を含んでなる化合物から形成される。ケースn°1におけるように、添加される水素化物は、金属材料を製造するのに使用された金属と少なくとも同じ金属を含むように選択される。従って水素化物は、該金属の水素化物または該金属を含む合金の水素化物である。さらに、ケースn°1におけるように、マグネシウムを含む金属材料に添加する水素化物の重量比は、該金属材料の総重量に対して特に小さな比である。有利には、マグネシウムを含む金属材料に添加する比は、好ましくは該金属材料の総重量に対して0.5~10重量、有利には1~5重量である。最後に、添加する水素化物は、従来の固体-ガス-型合成、すなわち特に遅い水素吸収及び脱着反応により得られる水素化物でよい。しかし、水素化物は、例えば先に述べたE.Bartmanetal.の記事に記載されている条件と類似の条件で、マグネシウムの、またはマグネシウムを含む合金の活性化により得られる水素化物材料を活性化する第一水素化工程でもよい。さらに、極塑性変形にかける化合物は、好ましくは、例えば水素化物を予め加えておいた金属材料を圧縮することにより得た固体片の形態にある。該金属材料は、水素化物の添加及び化合物の成形前に、それ自体、極塑性変形にかけておくことができる。この場合、この操作は、化合物に行う極塑性変形に続くことができる。その場合、水素化物は、金属材料のみに対して行った極塑性変形操作及び化合物に対して行った極塑性変形操作を含んでなる、極塑性変形操作の際に加える。一変形として、水素化物を加え、化合物を成形するための中断を挟む、逐次的でもよい。さらに、ケースn°1におけるように、冷間圧延、急速鍛造及び押出し‐曲げの中から選択された極塑性変形操作にかけてある化合物は、有利には、例えば不活性雰囲気中で、該化合物の分散操作にかける、及び/又は第一水素化操作にかけ、該化合物を活性化する。マグネシウムを含む金属材料に対して、冷間圧延、急速鍛造及び押出し‐曲げの中から選択された極塑性変形の主要操作を実行する方法は、ある量好ましくは少量のマグネシウムを含んでなる水素化物の先行する、またはそれに続く添加と関連して、水素貯蔵に適当な材料を製造する新規な方法を与えることができ、その方法は、工業化することができ、容易に実行できることが分かった。さらに、活性化工程の前に水素化物を添加することにより、材料の活性化に続くサイクルの際に、水素吸収及び脱着速度を増加することができる。この添加により、理論的最大質量吸収値に近い、高い水素吸収値が得られる。本発明を説明するために、3つの実施態様を実行した。本発明の第一実施態様により、NorskHydroにより販売されている99.99純度のマグネシウムインゴットを、冷間圧延による極塑性変形の操作にかけた。冷間圧延操作は、直径50mmのロールを有するDurston圧延ミルを通して複数の連続通しにより、行った。マグネシウムインゴットは、圧延前に厚さ0.5mmを有するプレートの形態にある。さらに、圧延ミルロール間の各通し後に、プレートは2つに折ってから、圧延ミルの次の通しにかけた。このようにして、厚さは、各圧延に対して50減少した。さらに、圧延操作は、外界空気中で行った。圧延ミルの50回連続通しの後、マグネシウムを、マグネシウム水素化物SigmaAldrich,99純度5重量と混合した。次いで、混合物を、るつぼ中、アルゴン雰囲気下で、モデルSPEX粉砕装置を使用する機械的粉砕による分散工程に30分間かけた。粉砕後、粉砕した混合物を、水素量を測定する装置と連結した反応器中に入れた。反応器は、先ず、連続的にポンプ操作しながら、350°Cに加熱した。この工程により、追加のMgH2を脱着することができる。こうして得られたMg粒子は、次の水素化工程の際に材料全体のための核形成点として使用する。この脱着工程は、約3時間持続した。次いで、水素圧20バールを試料に作用させ、図2における曲線1試料1に示すように、吸収された水素量を時間とともに測定した。比較用として、圧延せず、粉砕していないマグネシウム試料試料2を同様に水素化した図2における曲線2。この場合、吸収は約1.8重量で停止した。これは、恐らく、水素化がマグネシウム粒子の表面でのみ行われたためであろう。表面が水素化されると、外部の水素はマグネシウム表面の水素化物相を通して拡散する必要があるが、これは非常に遅い。さらに、別の試料試料3を、マグネシウム水素化物の添加を除いて、試料1と同じ調製工程にかけた。曲線1と比較して、図2における該試料の第一水素化を示す曲線3は、水素吸収は試料3に対して非常に遅いことを示す。従って、少量のマグネシウム水素化物をマグネシウムインゴットに加え、混合物を強い機械的粉砕にかけることにより、水素移動を起こし、ここでは固体状態で処理した材料の、極塑性変形の効果から有益性が得られる。さらに、第一水素化の際に吸収された水素の比率は、試料2及び3と比較して、試料1では、はるかに大きい。第二の実施態様により、工業用マグネシウム合金バーAZ31またはZK60タイプを、イコールチャネルアンギュラープレシングequalchannelangularpressingECAPにより、極塑性変形の工程にかけた。合金AZ31またはZK60は、少量の金属添加物を加えることにより得られる機械的特性のために、一般的に使用される構造用合金と呼ばれている。合金AZ31は、約3のAl及び1のZnを含むのに対し、ZK60は、約6のZrを含む。そのような合金は、現在、軽量構造技術特に航空電子工学、自動車工業で使用される製品であり、非常に有利なコストを有する。これらの合金は、さらに強力な機械的特性を有し、これを極塑性変形技術、特に冶金学的観点から最も強制的であるもののひとつであるECAP、の実施に使用する。幾つかの押出し方法を、押し出されたバーが、2回の連続通し間で、その軸押出し方向の周りで回転するか、否かにより、ECAPで実施することができる。第二の実施態様により使用された方法では、ECAPヘッドが、PoinsardDesign社Besancon、仏国により設計され、30トンプレスはLaSavoisiennedeVerinsAlberville、仏国社により開発された。さらに、合金バーは、11x11x70mmの寸法を有していた。これらのバーは、A無回転と呼ばれるモードまたはBc各通し間で90°回転と呼ばれるモードによるECAP押出しにより数回通された。ダイ曲げの角度は調節可能であり、90°近く正確には105°に選択されており、実際の操作条件における最大変形を与える。使用した第一モードは、異方性変形モードであるが、これは極変形の影響が逐次蓄積するためであり、第二モードは等方性モードであるが、これは極塑性変形の影響がバーの回転により交番するためである。ECAP押出しは、補助装置のため、及び通しの数が1~15回に変化する押出しの持続時間<1秒間、入口ダイの中にバーを戻すための操作時間は考慮しないために、異なった温度外界温度~300°Cで行った。すべての操作は、バーの加熱を含めて、外界空気中で行った。操作温度は、問題とする合金の塑性/延性のために、後で175~225°Cで最適化した。その後、連続通しの数は、適宜、3回に、または2回にまで減少させた。このようにECAP型の極塑性変形により処理したバーは、非常に脆くなり手で壊すことができる、5重量のマグネシウム水素化物SigmaAldrich,99純度と混合した。この混合物を、るつぼ中、アルゴン雰囲気で、モデルSPEX8000粉砕装置を使用して30~60分間機械的に粉砕した。粉砕後、粉砕した混合物を反応器中に入れ、第一実施態様に記載した水素化手順により処理した。図3は、AZ31試料の第一及び第二の吸収及び脱着サイクルを水素圧20バール下で示すが、この試料は、ECAP経路A、8回にかけ、次いでMgH2添加物を接種し、機械的に30分間粉砕した曲線a及びb、それぞれ第一及び第二吸収サイクル、及び曲線a’及びb’、それぞれ第一及び第二脱着サイクル。比較用として、同じ曲線を同じAZ31試料に対してプロットしたが、この試料は、ECAPにかけたが、接種せず、機械的粉砕にかけ曲線c及びd、それぞれ第一及び第二吸収サイクル、及びc’及びd’、それぞれ第一及び第二脱着サイクル、最後に同じAZ31試料を、ECAPにかけず、接種せず、処理しなかった線e及びe’。真空下、300°Cで行った脱着の曲線は、当然ながらより直線的であるが、2種類の他の試料と比較して、第二実施態様の方法により行った同じ操作にかけた試料に対するものよりも、同じ有利な傾向を反映している。同様に、図4にプロットした曲線は、ECAP経路Bc、3回にかけ、次いでMgH2添加物を接種し、SPEX機械的粉砕装置により30分間処理したAZ31試料の、20バールの水素圧下における吸収の第一及び第二サイクルを、次いで脱着を線a及びb及びa’及びb’、ECAPにかけず、接種しなかったが、機械的粉砕した同じ試料線c及びd及びc’及びd’と比較することができる。反応は、合金を処理にかけなかった場合、極端に遅い。材料を単純に機械的粉砕し、接種しなかった場合に、極塑性変形により処理しても、しなくても、遅いままである。図3及び4に示すように、初期極塑性変形操作SPD-ECAPに対するタイプA異方性変形またはBc等方性変形間の比較は、経路Aを使用する方法を特徴付ける核形成段階による、水素化の開始における初期の違いも示している。第一水素化の際、理論的最大値7.6負荷に達したことにも注意すべきである。第一実施態様における冷間圧延CR法に関するそのような結果は、初期の極塑性変形とMgH2接種の予期せぬ相乗効果を立証しており、これまで公知の、行なわれている方法の全てよりも、はるかに優れた結果が得られる。第三の例により、AZ31またはZK60型のマグネシウム合金または純粋工業用マグネシウムのバーを、ドロップハンマプレスにより非常に急速に鍛造した。ドロップハンマプレスは、重り150kgを含んでなり、作業室内に貫通するピストンより上1.5メートルに達し得る可変高さから自由に落下することができる。重りは、該作業室内側のベースにある固定支持体上に配置した試料に当たる。使用する方法では、急速鍛造は、Rabaud社SainteCecile、仏国により設計された装置による吊り上げアームで形成されている。鍛造された試料は、高周波電流Celesブランドの発生器を導く誘導ループにより、合金または金属の機械的特性に合わせた温度例えば、脆性延性挙動に近くで、その温度はさらに決定されているにまで加熱できる。鍛造室は、選択された温度及び操作モードに応じて、真空中に、中性ガス下に、またはやはり外界雰囲気おかれる。極塑性変形処理は、鍛造の際に、光学的窓及び外側に置かれた高速カメラにより、記録できる。これによって、鍛造速度が少なくとも10m/sであり、インゴットサイズが鍛造により典型的には1/5、好ましくは1/10に減少する場合、結晶格子中に、高密度の一般的に異方性変形、クリスタリットにおける多くの転位及び欠陥の形成、及びクリスタリットサイズのマイクロメートル寸法未満への減少、を発生することができる急速鍛造条件が確保される。次いで、このように鍛造した材料を、前に説明した第一及び第二実施態様と同様に処理する。5重量のマグネシウム水素化物SigmaAldrich、純度99またはMcPHy-Energy、純度99を、急速鍛造を行った後の材料に加える。混合物は、るつぼに入れ、アルゴン雰囲気下で、モデルSPEX8000粉砕装置を使用して30~60分間機械的に粉砕した。粉砕後、粉砕した混合物を反応器に入れ、第一実施態様に記載した水素化手順により処理した。得られた水素化及び脱水素化曲線は、図3にプロットした、前の試料及びAZ31基準合金の曲線と極めて類似しており、20バールの水素圧下における第一及び第二サイクル、次いで試料の脱着と比較した。上記の例は、マグネシウムまたはマグネシウム合金で行った。しかし、水素貯蔵に適当な材料を製造するそのような方法は、マグネシウム及びマグネシウムを含む合金以外の他の金属材料にも使用できる。特に、水素貯蔵に適当な材料は、アルミニウムを含む合金でよい。その金属は、より一般的には、下記の本発明を制限しない群の一種に属する。1Li、Be、B、Na、Mg、Si、K、Ca、Sc、Ti、V、Cr、Mn、Ni、Cu、Zn、Ga、Rb、Sr、Y、Zr、Nb、Pd、Cs、Ba、La、Hf、Ta、Ce、Pr、Nd、Sm、Gd、Tb、Dy、Ho、Er、Tm、Yb、Lu、Ac、Th及びUの中から選択された元素である。2AB5タイプ合金、ここで-Aは、La、Ca、Y、Ce、Mm、Pr、Nd、Sm、Eu、Gd、Yb及びThの中から選択された少なくとも一種の元素であり、-Bは、Ni、Al、Co、Cr、Cu、Fe、Mn、Si、Ti、V、Zn、Zr、Nb、Mo及びPdの中から選択された少なくとも一種の元素である。3タイプAB2のラーベス相構造を有する合金で、-Aが、Ca、Ce、Dy、Er、Gd、Ho、Hf、La、Li、Pr、Sc、Sm、Th、Ti、U、Y及びZrの中から選択された少なくとも一種の元素であり、-Bが、Ni、Fe、Mn、Co、Al、Rh、Ru、Pd、Cr、Zr、Be、Ti、Mo、V、Nb、Cu及びZnの中から選択された少なくとも一種の元素である。4ABタイプ合金で、-Aが、Ti、Er、Hf、Li、Th、U及びZrの中から選択された少なくとも一種の元素であり、-Bが、Fe、Al、Be、Co、Cr、Mn、Mo、Nb及びVの中から選択された少なくとも一種の元素である。5体心立方構造の合金、例えば米国特許第5968291号に記載されている。"