"式II:式中、R1およびR2は、互いに独立して、直鎖または分枝状の、置換または非置換C1~C6アルキルを表すで示されるジアルキルカーボネートを、1以上の塔において、式V:式中、R3およびR4は、互いに独立して、水素、置換または非置換C1~C4アルキル、置換または非置換C2~C4アルケニル、または置換または非置換C6~C12アリールを表すで示されるアルキレンオキシドおよび式IV:式中、R5は、直鎖または分枝状のC1~C4アルキルを表すで示されるアルキルアルコールの存在下で精製する工程を含む方法であって、塔中でのジアルキルカーボネートの平均滞留時間は、0.3時間~3時間である、方法。塔中でのジアルキルカーボネートの平均滞留時間は、0.5時間~2時間である、請求項1に記載の方法。アルコールは、メタノールまたはエタノールを含む、請求項1に記載の方法。アルコールは、メタノールまたはエタノールを含む、請求項2に記載の方法。アルキレンは、エチレンまたはプロピレンを含む、請求項1に記載の方法。アルキレンは、エチレンまたはプロピレンを含む、請求項4に記載の方法。ジアルキルカーボネートの精製に用いる塔の少なくとも1つにおける圧力は、0.5~50バール絶対である、請求項1に記載の方法。ジアルキルカーボネートの精製に用いる塔の少なくとも1つにおける圧力は、0.5~50バール絶対である、請求項6に記載の方法。ジアルキルカーボネートの精製に用いる塔の少なくとも1つにおける圧力は、2~20バール絶対である、請求項1に記載の方法。ジアルキルカーボネートの精製に用いる塔の少なくとも1つにおける圧力は、2~20バール絶対である、請求項8に記載の方法。ジアルキルカーボネートの精製に用いる塔の少なくとも1つにおける温度は、120°C~210°Cである、請求項1に記載の方法。ジアルキルカーボネートの精製に用いる塔の少なくとも1つにおける温度は、120°C~210°Cである、請求項10に記載の方法。ジアルキルカーボネートの精製に用いる塔の少なくとも1つは、充填塔である、請求項1に記載の方法。ジアルキルカーボネートの精製に用いる塔の少なくとも1つは、充填塔である、請求項12に記載の方法。従って、本発明は、既知の方法と比べて、より低い脂肪族カーボネートエーテルの含有量を精製されたジアルキルカーボネート中にもたらすジアルキルカーボネートの精製法を提供する。意外にも、精製されたジアルキルカーボネート中の副生成物、特にアルコキシアルコールおよび脂肪族カーボネートエーテルの含有量を、ジアルキルカーボネート精製塔において、物質の平均滞留時間の範囲の適当な選択により減少させることができることを見出した。本発明の実施態様は、式II:式中、R1およびR2は、互いに独立して、直鎖または分枝状の、置換または非置換C1~C6アルキルを表すで示されるジアルキルカーボネートを、1以上の塔において、式V:式中、R3およびR4は、互いに独立して、水素、置換または非置換C1~C4アルキル、置換または非置換C2~C4アルケニル、または置換または非置換C6~C12-アリールを表すで示されるアルキレンオキシドおよび式IV:式中、R5は、直鎖または分枝状のC1~C4-アルキルを表すで示されるアルキルアルコールの存在下で精製する工程を含み、塔中でのジアルキルカーボネートの平均滞留時間は0.3時間~3時間である方法を提供する。上記の概要ならびに以下の本発明の詳細な説明は、添付の図面と併せて読む場合により良好に理解され得る。本発明の説明における補助のために、例示的であると見なされる代表的実施態様を図に示す。しかしながら、本発明は、任意の方法において、示される明確な配置および手段に制限されない。本発明では、単数形の用語1つのaおよびそのtheは、言葉および/または内容が特に示さない限り同義であって、1以上のoneormoreおよび少なくとも1つのatleastoneと互換的に使用する。従って、例えば、本明細書または添付の特許請求の範囲において1つの塔acolumnと称することは、単一の塔または1より多い塔を指称し得る。さらに、全ての数値は、特記のない限り、語約により修飾されると理解される。ジアルキルカーボネート精製塔における液相の平均滞留時間trtは、好ましくは0.3~3時間、より好ましくは0.5~2時間である。平均滞留時間trtは、式I:trt:=Vρ/dm/dtDACI式中:V:=ジアルキルカーボネート-アルコール混合物の供給点より下の蒸留塔の液体ホールドアップの体積。ρ:=ジアルキルカーボネート-アルコール混合物の供給点より下の蒸留塔の液体ホールドアップの平均密度。dm/dtDAC:=精製されたジアルキルカーボネートを含む、蒸留塔の底部から回収された質量流により定義される。本発明により精製されるジアルキルカーボネートは、好ましくは一般式II:式中、R1およびR2は、それぞれ互いに独立して、直鎖または分枝状の置換または非置換C1~C6アルキル、好ましくはC1~C4アルキルである。R1およびR2は同一または異なってよい。R1およびR2は好ましくは同一であるで示されるジアルキルカーボネートである。本発明では、C1~C4アルキルは、例えばメチル、エチル、n-プロピル、イソプロピル、n-ブチル、sec-ブチル、tert-ブチルであり、C1~C6アルキルは、メチル、エチル、n-プロピル、イソプロピル、n-ブチル、sec-ブチル、tert-ブチルの他に、例えばn-ペンチル、1-メチルブチル、2-メチルブチル、3-メチルブチル、ネオペンチル、1-エチルプロピル、シクロヘキシル、シクロペンチル、n-ヘキシル、1,1-ジメチルプロピル、1,2-ジメチルプロピル、1,2-ジメチルプロピル、1-メチルペンチル、2-メチルペンチル、3-メチルペンチル、4-メチルペンチル、1,1-ジメチルブチル、1,2-ジメチルブチル、1,3-ジメチルブチル、2,2-ジメチルブチル、2,3-ジメチルブチル、3,3-ジメチルブチル、1-エチルブチル、2-エチルブチル、1,1,2-トリメチルプロピル、1,2,2-トリメチルプロピル、1-エチル-1-メチルプロピル、1-エチル-2-メチルプロピルまたは1-エチル-2-メチルプロピルである。上記のリストは、例示であって制限するものではないと理解される。好ましいジアルキルカーボネートは、ジメチルカーボネート、ジエチルカーボネート、ジn-プロピルカーボネート、ジイソプロピルカーボネート、ジn-ブチルカーボネート、ジsec-ブチルカーボネート、ジtert-ブチルカーボネートまたはジヘキシルカーボネートである。特に好ましいのは、ジメチルカーボネートまたはジエチルカーボネートである。極めて特に好ましいのは、ジメチルカーボネートである。ジアルキルカーボネートは、好ましくは、式III:式中、R3およびR4は、それぞれ独立して、水素、置換または非置換C1~C4アルキル、置換または非置換C2~C4アルケニルまたは置換若しくは非置換C6~C12アリールであり、R3およびR4は2個の3員環炭素原子と共に5~8個の環員を有する飽和炭素環式環であり得るで示される環式アルキレンカーボネートから製造される。好ましいアルキレンカーボネートは、エチレンカーボネートおよびプロピレンカーボネートである。環式アルキレンカーボネートは、式IV:R5-OHIV式中、R5は、直鎖または分枝状C1~C4アルキルであるで示されるアルコールと反応させる。好ましいアルコールは、メタノールおよびエタノールである。本発明の方法では、アルキレンオキシドは、式V:式中、R3およびR4はそれぞれ、上で定義した通りであるで示される化合物である。好ましくは、ジアルキルカーボネートを精製するための蒸留塔は、好ましくは5~40段の理論段を有するアルキルアルコールの濃縮のための精留区域、および好ましくは5~40段の理論段を有するジアルキルカーボネートの濃縮のためのストリッピング区域を有する。塔区域では、ジアルキルカーボネート精製塔の全ての部分において、すなわち精留区域および任意のストリッピング区域のいずれにおいても、ランダム充填物または構造化充填物を用いることができる。用いるランダム充填物または構造化充填物は、例えばUllmann’sEncyclopaediederTechnischenChemie、第4版、第2巻、第528頁以降に記載の蒸留のための従来法による充填物である。ランダム充填物の例としては、ラシヒリングRaschigring、ポールリングPallringsおよびナボロックスリングNavoloxrings、インターパックボディInterpackbodys、バールサドルBerlsaddles、インタレックスサドルIntalexsaddlesまたはトーラスサドルTorussaddlesが挙げられる。構造化充填物の例は、板状金属および編織布充填物例えばBX充填物、MontzPak、Mellapak、Melladur、KerapakおよびCY充填物である。用いるランダム充填物および/または構造化充填物は、異なった物質、例えばガラス、せっ器、磁器、ステンレス鋼、プラスチックから製造することができる。また、適当な代替物は、例えばHenryZ.Kister、Distillation-Design、第259頁に規定の蒸留のための通常の塔トレイであり、当業者に知られている。塔トレイの例としては、シーブトレイ、バブルキャップトレイ、バルブトレイおよびトンネルキャップトレイが挙げられる。好ましいのは、大きい表面積、良好な湿潤性および液相の十分な滞留時間を有するランダム充填物および構造化充填物である。これらは、例えばポールリングPallrings、ノボラックスリングNovolaxrings、バールサドルBerlsaddles、BX充填物、MontzPak、Mellapak、Melladur、Rombopak、KerapakおよびCY充填物である。用いるべきストリッピング区域および精留区域の正確な設計は、当業者により行われる。塔底部の寸法は、一般規則に従って当業者に知られている。塔底部の標準的な設計の代替として、配置基準により、液体含有量を減少させることができる。例えば、塔体に対して底部径の狭窄を施すか、または塔体における液体の脱気操作を向上させる適当なバッフル装置を設置することができ、従って、液体のより短い滞留時間を確立することができる。さらに、適当な強制循環蒸発器系の組み込みにより、塔底部における液体の滞留時間を調節することができる。さらに、更なる基準、例えば適当な置換体の導入は、塔底部における液体含有量を減少させるために考慮される。ジアルキルカーボネートおよびアルキルアルコールを、好ましくは蒸留により、1以上の蒸留塔において、または蒸留と膜分離の組み合わせ以下、混成法と称するにより分離する例えばUS-4162200A、EP581115B1、EP592883B1およびWO2007/096343A1参照。アルキルアルコールとジアルキルカーボネートが共沸混合物例えばメタノールおよびジメチルカーボネートを形成する場合、2段法、例えば2段圧力法、抽出蒸留、低沸同伴剤を用いるヘテロ共沸蒸留、または混成法を用いることも可能である。特に好ましいのは、2段圧力法または混成法である。特に好ましいのは、ジアルキルカーボネートとアルキルアルコールの分離を、ジアルキルカーボネートとアルキルアルコールが共沸混合物を形成する場合でも単一蒸留塔において行うことである。この蒸留塔は、エステル交換塔の圧力より高い圧力にて操作される。蒸留塔の操作圧は、1~50バール、好ましくは2~20バールの範囲である。実質的に純粋なジアルキルカーボネートは、蒸留塔の底部にて取り出され、ジアルキルカーボネートとアルキルアルコールの混合物は頂上にて取り出される。該混合物は、完全にまたは部分的に、エステル交換塔へ供給する。ジアルキルカーボネートの製造方法が、該ジアルキルカーボネートの芳香族ヒドロキシル化合物でのエステル交換により形成されるジアリールカーボネートの製造方法と共役する場合には、蒸留塔の頂上にて取り出されるジアルキルカーボネートおよびアルキルアルコールの混合物の一部を、ジアリールカーボネートを製造するための工程段階において、アルキルアルコールおよびジアルキルカーボネートのための適切な仕上げ工程へ送ることができる。特に好ましいバージョンでは、ジアルキルカーボネートおよびアルキルアルコールが共沸混合物を形成する場合、この仕上げ工程は、2段圧力法である。このような方法は、原理的に当業者に既知である例えばUllmann’sEncyclopediaofIndustrialChemistry、第7巻、2007年、第6.4章および第6.5章;ChemieIngenieurTechnik、第67巻、第11/95号を参照。アルキルアルコールとジアルキルカーボネートが共沸混合物を形成する場合、ジアルキルカーボネートとアルキルアルコールの分離のためのプロセス工程の第1蒸留塔の蒸留物は、好ましくは実質的に共沸混合物組成を有する。この場合、好ましくは、後者は、2段圧力法において、第1蒸留塔の操作圧力より低い操作圧力にて作動する少なくとも1つの更なる分離蒸留塔に供給する。異なった操作圧力により、共沸混合物のポジションは、アルキルアルコールのより低い割合へシフトする。この第2蒸留塔または更なる蒸留塔において得られる底部生成物は、単離した底部生成物の全重量を基準として90~100重量の純度を有するアルキルアルコールであり、得られた蒸留物は、実質的には、共沸性混合物である。より低い操作圧力にて作動する、第2蒸留塔または更なる蒸留塔は、極めて特に好ましい態様では、好ましくは第1蒸留塔の上部凝縮器の凝縮の熱により操作する。2段圧力法は、2つの物質の混合物の共沸性組成の圧力依存性を利用する。アルキルアルコールとジアルキルカーボネート例えばメタノールとジメチルカーボネートとの混合物の場合には、共沸組成は、圧力の増加によって、より高いアルキルアルコール含有量へシフトする。これら2つの成分の混合物を塔ジアルキルカーボネート塔へ供給し、アルキルアルコール含有量が該塔の操作圧力について対応する共沸性組成より低い場合、得られる蒸留物は、実質的には共沸性組成を有する混合物であり、得られる底部生成物は、実質的に純粋なジアルキルカーボネートである。このようにして得られる共沸性混合物は更なる蒸留塔アルキルアルコール塔に送る。これは、ジアルキルカーボネート塔に対してより低い操作圧力にて作動する。その結果、共沸混合物のポジションは、より低いアルキルアルコール含有量へシフトする。これにより、ジアルキルカーボネート塔において得られる共沸性混合物を、実質的に共沸性組成を有する蒸留物と実質的に純粋なアルキルアルコールとに分離することが可能となる。アルキルアルコール塔の蒸留物は、ジアルキルカーボネート塔へ適当な場所にフィードバックする。アルキルアルコール塔の操作圧力は、好ましくは、ジアルキルカーボネート塔からの廃熱を用いて操作することができるように選択する。操作圧力は、0.1~1バール、好ましくは0.3~1バールである。ジアルキルカーボネート塔の操作圧は、1~50バール、好ましくは2~20バールの範囲である。2段圧力法によるジアルキルカーボネートとアルキルアルコールの分離における例示的な反応型を、図1に示す。アルキルアルコールとジアルキルカーボネートの共沸混合物の分離のための更なる好ましい方法は、混成法である。混成法では、2種類の物質の混合物を、蒸留と膜プロセスの組み合わせにより分離する。成分を、その極性特性および異なった分子量により、膜を用いて少なくとも部分的に互いに分離することができることを利用する。アルキルアルコールとジアルキルカーボネートの混合物例えばメタノールとジメチルカーボネートの場合では、適当な膜の使用の場合に、パーベーパレーションまたは蒸気透過によって、アルキルアルコールに富む混合物が透過物として得られ、アルキルアルコールが減少した混合物が残留物として得られる。これらの2つの成分の混合物を塔ジアルキルカーボネート塔へ供給する場合、アルキルアルコール含有量は、供給より著しく増加したアルキルアルコール含有量を有する混合物であり、得られた底部生成物は、実質的に純粋なジアルキルカーボネートである。蒸留および蒸気透過から構成される混成法の場合には、塔の蒸留物を蒸気形態で取り出す。このようにして得られる蒸気混合物は、適切な場合には過熱後に、蒸気透過へ供給する。蒸気透過は、実質的に塔の操作圧を残留物側で確立し、より低い圧力を透過物側で確立することにより操作する。塔の操作圧力は、1~50バール、好ましくは1~20バール、より好ましくは2~10バールの範囲である。透過物側の圧力は0.05~2バールである。これにより、透過物側で、画分の全重量を基準として少なくとも70重量、好ましくは少なくとも90重量のアルキルアルコール含有量を有するアルキルアルコールに富む画分が得られる。残留物は、塔の蒸留物と比較して減少したアルコール含有量を有し、必要に応じて凝縮し、蒸留塔にフィードバックする。蒸留およびパーベーパレーションで構成される混成法の場合には、塔の蒸留物は液体形態で取り出す。そのようにして得られた混合物は、適切な場合には過熱後に、パーベーパレーションに供給する。パーベーパレーションは、塔と比べて同一または高い操作圧力を残留物側で確立し、より低い圧力を透過物側で設定することにより操作する。塔の操作圧力は1~50バール、好ましくは1~20バール、より好ましくは2~10バールの範囲である。透過物側における圧力は、0.05~2バールである。透過物側において、アルキルアルコールに富む蒸気画分は、画分の全重量を基準として少なくとも70重量、好ましくは少なくとも90重量のアルキルアルコール含有量で得られる。液体残留物は、塔の蒸留物と比べて減少したアルキルアルコール含有量を有し、蒸留塔へフィードバックする。透過物の蒸発により、熱が要求され、熱は、パーベーパレーションのための供給流中で十分な程度存在し得ない。従って、パーベーパレーションによる膜分離は、場合により、更なる熱交換器で加熱し、この場合、熱交換器は統合されるか、または必要に応じて、直列に接続する幾つかのパーベーパレーション工程間に設置される。混成法の場合、ジアルキルカーボネートおよびアルキルアルコールの分離は、より好ましくは、蒸留と蒸気透過の組み合わせにより行う。アルキルアルコールとジアルキルカーボネートとの分離に必要な熱は、100°C~300°C、好ましくは100~230°C、より好ましくは120~210°C、特に好ましくは140°C~190°Cの温度で供給する。ジアルキルカーボネートの製造方法は、連続的または回分式に行うことができる。好ましいのは、連続モードである。本発明による方法では、環式アルキレンカーボネート化合物およびアルコールは、好ましくは1:01~1:40、より好ましくは1:10~1:30、特に好ましくは1:20~1:20のモル比で使用する。記載のモル比は、存在し得る1以上の頂上凝縮器b下を参照または1以上の底部凝縮器よりエステル交換塔中への環式アルキレンカーボネート化合物またはアルコールの再生を考慮しない。好ましくは、触媒は、塔中へ、環式アルキレンカーボネートを含む流れと共に溶解形態または懸濁形態で、アルコールについての導入点より上に配置された導入点よりエステル交換塔中へ導入する。あるいは、触媒は、別個に計量投入し、例えばアルコール中、アルキレングリコール中または適当な不活性溶媒中に溶解してもよい。不均一触媒の使用の場合、これらは、記載のランダム充填物での混合物中に用いることができ、ランダム充填物の代わりの適当な形態で、または任意の組み込まれる塔トレイ上で床として使用することができる。ジアルキルカーボネートの製造方法は、エステル交換塔において行う。製造方法の好ましい実施態様では、このエステル交換塔の底部において取り出された液体流を、必要に応じて濃縮後、更なる反応および/または1以上の更なる工程に付すことができる。好ましくは、個々の工程または全ての上記の更なる工程は、1以上の更なる塔において行うことができる。有用なエステル交換塔または任意の第2塔または更なる塔は、当業者に既知の塔であり得る。これらは、例えば蒸留塔または精留塔、好ましくは反応蒸留塔または反応精留塔である。エステル交換は好ましくは少なくとも1つの精留区域を塔の上部に含み、および少なくとも1つの反応帯域を該精留区域より下に含む。精留区域は、0~30段、好ましくは0.1~30段の理論段を有する。好ましい実施態様では、エステル交換塔は、反応帯域より下に少なくとも1つのストリッピング区域を有する。さらに、エステル交換塔は、好ましくは1以上の底部蒸発器を備え得る。ストリッピング区域を有するエステル交換塔を実施する場合には、好ましくは、ストリッピング区域から流れる液体を完全または部分的に蒸発させる更なる底部蒸発器を用いることである。これは、完全または部分的に蒸発した液体流を、エステル交換塔へ完全または部分的に戻す。ストリッピング区域を用いない実施態様の場合には、反応帯域から流れ出る液体を、用い得る底部蒸発器において、完全または部分的に蒸発させて、エステル交換塔中へ完全または部分的に再生する。精留区域は、好ましい実施態様では、反応区域および必要に応じて少なくとも1つのストリッピング区域と共に適合させ得る。この場合、反応帯域からの蒸気混合物を、精留区域のより低い区域中へ下から通過させるか、または適切な場合にはより低い精留区域へ通過させ、アルキレンカーボネートまたはアルキレングリコールを減少させる。反応帯域および任意の存在するストリッピング区域より下では、アルキレングリコール、過剰または未変換アルキレンカーボネート、アルコール、ジアルキルカーボネート、エステル交換触媒、および反応により生成するまたは反応物内に既に存在する高沸性化合物を含む混合物が得られる。ストリッピング区域の使用の場合、低沸点化合物、例えばジアルキルカーボネートおよびアルコールの含有量が減少するが、更なるジアルキルカーボネートおよびジアリールカーボネートが、エステル交換触媒の存在下で、いくつかの状況下で形成される。これに必要なエネルギーは、好ましくは、1以上の蒸発器により供給する。エステル交換塔の全ての区域において、即ち、残留区域および任意のストリッピング区域のいずれにおいても、ランダム充填物または構造化充填物を用いることができる。用いるべきランダム充填物または構造化充填物は、例えばUllmann’sEncyclopaediederTechnischenChemie、第4版、第2巻、第528頁以降に記載の、蒸留のための従来法による充填物である。ランダム充填物の例としては、ラシヒリングRaschigring、ポールリングPallringsおよびノバロックスリングNovaloxrings、バールサドルBerlsaddles、インタレックスサドルIntalexsaddlesまたはトーラスサドルTorussaddles、インターパックボディInterpackbodiesが挙げられ、構造化充填物の例としては、種々の物質、例えばガラス、せっ器、磁器、ステンレス鋼、プラスチック等から作られる、板状金属および編織布充填物例えばBX充填物、MontzPak、Mellapak、Melladur、KerapakおよびCY充填物が挙げられる。好ましいのは、大きい表面積を有し、良好な湿潤性および液相の十分な滞留時間を有するランダム充填物および構造化充填物である。これらは、例えばポールリングPallrings、ノバロックスリングNovaloxrings、バールサドルBerlsaddles、BX充填物、MontzPak、Mellapak、Melladur、KerapakおよびCY充填物である。他の適当な別法は、塔トレイ、例えばシーブトレイ、バブルキャップトレイ、バルブトレイ、トンネルキャップトレイである。エステル交換塔の反応帯域において、特に好ましいのは、長い滞留時間および良好な質量移動を有する塔トレイ、例えば高いオーバーフロー堰を有するバブルキャップトレイ、バルブトレイまたはトンネルキャップトレイである。反応帯域の理論段数は、好ましくは3~50段、より好ましくは10~50段、さらに好ましくは10~40段である。液体ホールドアップは好ましくは、反応帯域の内部塔体積の1~80、より好ましくは5~70、特に好ましくは7~60である。反応帯域、任意の使用すべきストリッピング区域および精留区域の正確な設計は、当業者であれば行なうことができる。反応帯域の温度は、好ましくは20~200°C、より好ましくは40~180°C、特に好ましくは40~160°Cの範囲である。標準圧だけでなく高圧または減圧下でエステル交換を行うことは有利である。従って、反応帯域の圧力は好ましくは、0.2~20バール、より好ましくは0.3~10バール、特に好ましくは0.4~5バールの範囲である。上記および下記の圧像は、特記のない限り絶対圧像である。好ましくは、ジアルキルカーボネートの製造方法においてエステル交換塔の頂上にて取り出されるジアルキルカーボネートおよびアルキルアルコールを含む蒸気混合物は、エステル交換塔の頂上における凝縮後、完全にまたは部分的に、ジアルキルカーボネートおよびアルキルアルコールの分離のための少なくとも1つの蒸留塔を含む少なくとも1つの更なる工程へ供給する。図の説明:K1エステル交換塔K2ジアルキルカーボネートおよびアルキルアルコールを含む混合物の分離のための第1蒸留塔K3ジアルキルカーボネートおよびアルキルアルコールを含む混合物の分離のための第2蒸留塔1アルキレンカーボネートおよび/または必要に応じて触媒を含む反応物流2実質的に純粋なアルキルアルコールを含む反応物流3アルキルアルコールおよびジアルキルカーボネートを含む反応物流4アルキレングリコールを含む流れ5精製されたジアルキルカーボネートを含む流れ6ジアルキルカーボネートおよびアルキルアルコールを含む流れ7実質的に純粋なアルキルアルコールを含む流れ8抽出剤好ましくはアルキレンカーボネートを含む流れ9抽出剤好ましくはアルキレンカーボネートを含む流れ10抽出剤好ましくはアルキレンカーボネートを含む流れ図1は、アルキレンカーボネートおよびアルキルアルコールの一般的な第1エステル交換塔K1における反応精留によるエステル交換工程、およびジアルキルカーボネートおよびエステル交換塔の頂上にて得られたアルキルアルコールを含む混合物の第1蒸留塔K2および第2蒸留塔K3における2つの圧力蒸留による仕上げを説明する。図2は、一般的な第1エステル交換塔K1における反応精留によるアルキレンカーボネートおよびアルキルアルコールのエステル交換工程、およびジアルキルカーボネートおよびエステル交換塔の頂上にて得られたアルキルアルコールを含む混合物の単一蒸留塔K2による仕上げを説明する。図3は、アルキレンカーボネートおよびアルキルアルコールの一般的な第1エステル交換塔K1における反応精留によるエステル交換工程、およびジアルキルカーボネートおよびエステル交換塔の頂上にて得られたアルキルアルコールを含む混合物の、好ましくは抽出剤としてアルキレンカーボネートを用いる、第1蒸留塔K2および第2蒸留塔K3における抽出蒸留による仕上げを説明する。図4は、アルキレンカーボネートおよびアルキルアルコールの一般的な第1エステル交換塔K1における反応精留によるエステル交換工程、およびジアルキルカーボネートおよびエステル交換塔の頂上にて得られたアルキルアルコールを含む混合物の蒸留塔K2における蒸留および蒸気透過による仕上げを説明する。図5は、アルキレンカーボネートおよびアルキルアルコールの一般的な第1エステル交換塔K1における反応精留によるエステル交換工程、およびジアルキルカーボネートおよびエステル交換塔の頂上にて得られたアルキルアルコールを含む混合物の蒸留塔K2における蒸留およびパーベーパレイションによる仕上げを説明する。以下の実施例は、本発明を例示的に説明するものであり、制限するものと解釈されるべきではない。当業者により、広範な本発明の概念から逸脱することなく上記の実施態様を変更することが好ましい。従って、本発明は、開示の特定の実施態様に制限されないが、添付の特許請求の範囲により定義される本発明の精神および範囲内での変更を対象とすることが意図される。上記の全ての参照は、全ての有用な目的のためにその全体において参照により組み込まれる。実施例を用いて、本発明による方法のための操作の好ましい態様を詳細に示す。実施例1は、ジアルキルカーボネート精製塔についての操作の好ましい態様を示す。この実施例は、本発明を決して制限するものではないと理解される。本発明による方法の優位性、すなわち、精製塔内での液相中の反応物の滞留時間の適当な確立による、望ましくない副生成物、例えばアルコキシアルコールおよび脂肪族カーボネートエーテル等の形成の低減を、2つの比較例を用いて以下に示す。実施例1および比較例のいずれにおいても、ジアルキルカーボネートとしてのジメチルカーボネートおよびエチレングリコールは、エチレンカーボネートおよびメタノールの間での反応から形成する。この場合、メトキシエタノールは、アルコキシアルコールであり、およびメチルメトキシエチルカーボネートMMECは、脂肪族カーボネートエーテルである。実施例1反応蒸留塔は、9段の理論段を有する精留区域、25個の反応トレイホールドアップ/トレイ:0.6m3を有する反応帯域および4段の理論段を有するストリッピング区域から構成される。塔は、塔の頂上において400mバール絶対の圧力および0.585の質量ベース返還率にて操作する。上部塔領域において、第1反応トレイの真上に、9000kg/時間の100ppmのエチレンオキシド含有量を有するエチレンカーボネート、および174kg/時間の33.3重量のKOHおよび66.7重量のエチレングリコールを含有する混合物を、連続的に計量投入する。第8反応トレイおよび第9反応トレイの間で、ジアルキルカーボネート精製塔の返還蒸留物流を、蒸気形態で、21371kg/時間の質量流で計量投入する。加えて、反応帯域の下端にて、7124kg/時間の99.5重量のメタノール、0.4重量のエチレングリコールおよび少量のジメチルカーボネートおよび他の物質を含む蒸気混合物を供給する。底部蒸発器を102°Cにて操作し、7018kg/時間のエチレングリコールを主に含む液体底部生成物を得る。部分凝縮器は、蒸気流を、塔の頂上において40°Cにて凝縮する。この結果、6kg/時間の蒸気蒸留物を取り出す。30645kg/時間の質量流での液体蒸留物を、更なる精製のための更なる蒸留塔へ供給する。28段の理論段を有する精留区域および11段の理論段を有するストリッピング区域からなる、エステル交換により生じるジアルキルカーボネートの精製のための蒸留塔は、塔の頂上において10バール絶対の圧力および1.0の質量ベース変換率にて操作する。塔の下部領域では、第27理論段と第28理論段の間で、30645kg/時間の、59重量のメタノールおよび41重量のジメチルカーボネートを含むジアルキルカーボネート含有アルコール混合物を連続的に計量投入する。部分凝縮器は、蒸気流を、塔の頂上において137°Cで凝縮する。これにより、21kg/時間の、82.9重量のメタノール、14.4重量のジメチルカーボネート、0.3重量のエチレンオキシドおよび2.4重量のCO2を有する蒸気蒸留物および21380kg/時間の84重量のメタノールおよび16重量のジメチルカーボネートを有する液体蒸留物がいずれも得られる。低沸点成分の濃縮を防止するために、蒸留物流から、9kg/時間のパージ流を取り出し、21371kg/時間をエステル交換塔へ再生する。第1段~第39段はそれぞれ、0.06m3の液体ホールドアップを有する。塔の底部は、16.5m3の液体ホールドアップを有する。塔の底部における液体の温度は、183°Cである。液体ホールドアップの平均密度は、860kg/m3である。平均滞留時間は、1.6時間である。これにより、9244kg/時間の99.5重量のジメチルカーボネートを含む液体底部生成物が得られる。メタノールに加えて、11ppmのメトキシエタノールおよび5ppmのMMECが存在する。比較例1実施例1に記載の塔の同一の構造物を用いる。ジアルキルカーボネートの精製のための塔は、塔の頂上において20バール絶対の圧力および1.0の質量ベース返還率にて操作する。ジアルキルカーボネートを精製するための塔の下部領域では、第27理論段と第28理論段の間で、30645kg/時間の、59重量のMeOHおよび41重量のジメチルカーボネートを含むジアルキルカーボネート含有アルコール混合物を連続的に計量投入する。部分凝縮器は、蒸気流を、塔の頂上において137°Cで凝縮する。これにより、21kg/時間の、83.3重量のメタノール、14.6重量のジメチルカーボネート、0.3重量のエチレンオキシドおよび1.8重量のCO2を有する蒸気蒸留物および21380kg/時間の84重量のメタノールおよび16重量のジメチルカーボネートを有する液体蒸留物がいずれも得られる。低沸点成分の濃縮を防止するために、蒸留物流から、9kg/時間のパージ流を取り出し、21371kg/時間をエステル交換塔へ再生する。第1段~第39段はそれぞれ、0.3m3の液体ホールドアップを有する。塔の底部は、25m3の液体ホールドアップを有する。塔の底部における液体の温度は、183°Cである。液体ホールドアップの平均密度は、860kg/m3である。平均滞留時間は、2.6時間である。これにより、9244kg/時間の99.5重量のジメチルカーボネートを含む液体底部生成物が得られる。メタノールに加えて、38ppmのメトキシエタノールおよび24ppmのMMECが存在する。比較例2実施例1に記載の塔の同一の構造物を用いる。ジアルキルカーボネートの精製のための塔は、塔の頂上において20バール絶対の圧力および1.0の質量ベース返還率にて操作する。ジアルキルカーボネート精製塔の操作圧の上昇およびメタノール/ジメチルカーボネート共沸混合物の組成物の圧力依存は、以下に記載のエステル交換塔における変化した操作条件を生じさせる。エステル交換塔は、塔の頂上において400ミリバール絶対の圧力および0.585の質量ベース還流率にて操作する。塔の上部領域において、第1反応トレイの真上に、9000kg/時間の100ppmのエチレンオキシド含有量を有するエチレンカーボネート、および174kg/時間の33.3重量のKOHおよび66.7重量のエチレングリコールを含む混合物を、連続的に計量投入する。第8反応トレイおよび第9反応トレイの間で、ジアルキルカーボネート精製塔の再生蒸留物流を、蒸気形態でのみ21371kg/時間の質量流および90.5重量の組成物および9.5重量のジメチルカーボネートの組成物で供給する。更に、7124kg/時間の99.5重量のメタノール、0.4重量のエチレングリコールおよび少量のジメチルカーボネートおよび他の物質を含む蒸気混合物を、反応帯域の下端にて供給する。底部蒸発器は、102°Cにて操作し、7018kg/時間のエチレングリコールを主に含む液体底部生成物が得られる。部分凝縮器は、蒸気流を塔の頂上において40°Cにて凝縮する。30645kg/時間の質量流を有する液体蒸留物を、更なる精製のためのジアルキルカーボネート精製塔へ供給する。実施例1および比較例1と同様に、エステル交換において形成されるジアルキルカーボネートを精製するための蒸留塔は、28段の理論段を有する精留区域および11段の理論段を有するストリッピング区域からなる。精製塔は、塔の頂上において20バール絶対の圧力および1.0の質量ベース返還率にて操作する。ジアルキルカーボネートを精製するための塔の下部領域では、第27理論段と第28理論段の間で、30645kg/時間の、64.3重量のMeOHおよび36.6重量のジメチルカーボネートを含むジアルキルカーボネート含有アルコール混合物を連続的に計量投入する。部分凝縮器は、蒸気流を、塔の頂上にて167°Cにて凝縮する。これにより、21kg/時間の、91.4重量のメタノール、7.7重量のジメチルカーボネート、0.7重量のエチレンオキシドおよび0.2重量のCO2を有する蒸気蒸留物および21374kg/時間の90.5重量のメタノールおよび9.5重量のジメチルカーボネートを有する液体蒸留物がいずれも得られる。低沸点成分の濃縮を防止するために、蒸留物流から、3kg/時間のパージ流を取り出し、21371kg/時間をエステル交換塔へ再生する。第1段~第39段はそれぞれ、0.3m3の液体ホールドアップを有する。塔の底部は、25m3の液体ホールドアップを有する。塔の底部における液体の温度は、224°Cである。液体ホールドアップの平均密度は、750kg/m3である。平均滞留時間は、2.3時間である。これにより、9250kg/時間の99.5重量のジメチルカーボネートを含む液体底部生成物が得られる。メタノールに加えて、53ppmのメトキシエタノールおよび111ppmのMMECが存在する。"