プランジャと、前記プランジャを軸方向に往復移動可能に収容するシリンダと、前記プランジャの往復移動により燃料が加圧される加圧室の出口側に設けられる吐出弁と、前記吐出弁の出口側に連通する第1リターン流路、前記吐出弁の入口側に連通する第2リターン流路、前記第1リターン流路と前記第2リターン流路との間に設けられ前記第1リターン流路が開口する弁収容穴、及び、前記第1リターン流路の開口に形成される弁座を有するハウジングと、前記弁収容穴に収容され、前記吐出弁の出口側の燃料圧力が所定の圧力以下のとき前記弁座に着座し、前記吐出弁の出口側の燃料圧力が所定の圧力を超えたとき前記弁座から離座する弁体と、前記弁収容穴において前記弁体に対して前記弁座と反対側に収容され前記弁収容穴の軸方向に移動可能な可動部材と、前記弁体と前記可動部材との間に設けられ前記弁体を閉弁方向に付勢する弁体付勢手段と、前記弁体付勢手段の付勢力よりも大きい付勢力により前記可動部材を前記弁体側に付勢する可動部材付勢手段と、を備え、前記可動部材が前記可動部材付勢手段の付勢力によって前記弁体側に移動したとき、前記可動部材の前記弁体側と前記可動部材の前記弁体の反対側とを連通しつつ燃料の通過流量を制限する絞り流路が形成され、前記可動部材が前記可動部材付勢手段の付勢力に抗して前記弁体と反対側に移動したとき、前記絞り流路を通過可能な流量よりも多量の燃料が前記第1リターン流路から前記第2リターン流路へ流動可能であることを特徴とする高圧ポンプ。前記絞り流路は、前記可動部材の径方向の外壁と前記弁収容穴の内壁との間に形成されることを特徴とする請求項1に記載の高圧ポンプ。前記絞り流路は、前記可動部材の中心軸に沿って形成されることを特徴とする請求項1に記載の高圧ポンプ。特許文献1の構成は、逆止弁をリリーフ弁内に設けることで設置スペースを小さくすることができる。しかしながら、逆止弁およびリリーフ弁は別個に構成されるため、それぞれの弁体、及び弁体が着座する弁座を液密性が確保される程度に高精度に形成する必要がある。したがって、加工工数および加工コストの増大を招く。本発明は上記の問題に鑑みてなされたものであり、その目的は、エンジン停止時に燃料噴射弁からの燃料漏れを防止し且つ燃料レール内のベーパの発生を抑制するための逆止弁機能と、燃料レール内の異常高圧による燃料噴射弁の破損を防止するためのリリーフ機能とを有する高圧ポンプにおいて、加工工数および加工コストを低減することである。請求項1に記載の高圧ポンプは、プランジャ、シリンダ、吐出弁、ハウジング、弁体、可動部材、弁体付勢手段および可動部材付勢手段を備える。シリンダは、プランジャを軸方向に往復移動可能に収容する。吐出弁は、プランジャの往復移動により燃料が加圧される加圧室の出口側に設けられる。ハウジングは、吐出弁の出口側に連通する第1リターン流路、吐出弁の入口側に連通する第2リターン流路、第1リターン流路と第2リターン流路との間に設けられ第1リターン流路が開口する弁収容穴、及び、第1リターン流路の開口に形成される弁座を有する。ここで、ハウジングは、高圧ポンプの外郭を構成するポンプボディの他、第1リターン流路、第2リターン流路、弁収容穴もしくは弁座を個別に形成する別部材を含む。すなわち、第1リターン流路、第2リターン流路、弁収容穴および弁座は、いずれもポンプボディに直接形成されてもよく、あるいは、それらを形成した別部材が、例えばポンプボディの穴部に挿入されてもよい。弁体は、弁収容穴に収容され、吐出弁の出口側の燃料圧力が所定の圧力以下のとき弁座に着座し、吐出弁の出口側の燃料圧力が所定の圧力を超えたとき弁座から離座する。可動部材は、弁収容穴において弁体に対して弁座と反対側に収容され弁収容穴の軸方向に移動可能である。弁体付勢手段は、弁体と可動部材との間に設けられ弁体を閉弁方向に付勢する。可動部材付勢手段は、弁体付勢手段の付勢力よりも大きい付勢力により可動部材を弁体側に付勢する。そして、この高圧ポンプは、可動部材が可動部材付勢手段の付勢力によって弁体側に移動したとき、可動部材の弁体側と可動部材の弁体の反対側とを連通しつつ燃料の通過流量を制限する絞り流路が形成される。また、可動部材が可動部材付勢手段の付勢力に抗して弁体と反対側に移動したとき、絞り流路を通過可能な流量よりも多量の燃料が第1リターン流路から第2リターン流路へ流動可能である。弁体および弁座は逆止弁機能を有する。この逆止弁は、第1リターン流路から弁収容穴への燃料の流れを許容し、その逆の流れを遮断する。例えば、燃料噴射弁が接続される燃料レールが吐出弁の出口側に設けられる場合、エンジン停止後、燃料レール内の圧力が弁体付勢手段の付勢力に対応する所定の圧力定残圧を超えると逆止弁が開弁する。そして、燃料が第1リターン流路から弁収容穴を経由して第2リターン流路に流れることで、燃料レール内の圧力を所定の圧力まで低下させる。これにより、燃料噴射弁からの燃料漏れを防止し、かつ、燃料レール内のベーパ発生を抑制することができる。なお、このとき、燃料は絞り流路を経由して流れるため、通過流量が制限される。また、可動部材は、弁体と反対側に移動することでリリーフ機能を有する。すなわち、燃料レールの圧力が可動部材付勢手段の付勢力に対応する所定の圧力リリーフ圧を超えると、可動部材が弁体と反対側に移動することで、多量の燃料が第1リターン流路から第2リターン流路へ流動可能となる。これにより、燃料レール内の圧力が許容範囲を超えて異常高圧となった場合に過剰圧を逃がし、燃料噴射弁等の破損を防止することができる。以上のように、本発明の高圧ポンプは、弁体と可動部材とが2段階に作動することで、逆止弁機能とリリーフ機能とを発揮することができる。しかも、可動部材が弁体側に移動したときの当接部には液密性が要求されないため、高精度な加工が不要である。よって、逆止弁およびリリーフ弁を別個に構成する従来技術に対し、加工工数および加工コストを低減することができる。請求項2に記載の発明によると、絞り流路は、可動部材の径方向の外壁と弁収容穴の内壁との間に形成される。例えば、弁収容穴の断面形状が円形であるとすると、可動部材の外壁の一部を弁収容穴の内径よりもわずかに小さくすることにより絞り流路を形成することができる。よって、細孔加工等によって絞り流路を形成する必要がなく、加工工数を低減することができる。請求項3に記載の発明によると、絞り流路は、可動部材の中心軸に沿って形成される。これにより、絞り流路は、単一部品である可動部材によって形成される。したがって、複数の部材の組み合わせで絞り流路が形成される場合に比べ、絞り流路の流路面積の調整や製造時の寸法管理が容易となる。以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。第1実施形態図1に、本発明の第1実施形態による高圧ポンプが適用される燃料供給装置を示す。燃料供給装置1は、高圧ポンプ10および燃料レール20を含む。高圧ポンプ10は、燃料タンク30から低圧ポンプ31によって供給される燃料を加圧し、高圧燃料として吐出する。燃料レール20は、吐出される燃料を蓄積する。燃料レール20には複数の燃料噴射弁21が接続される。本実施形態では4つの燃料噴射弁21が燃料レール20に接続されている。次に、高圧ポンプ10の構成について、図2~図5を参照して説明する。図1に示すように、高圧ポンプ10は、プランジャ部40、吸入弁部50、吐出弁部60および逆止弁兼リリーフ部70を備えている。図2に示すように、高圧ポンプ10の外郭はポンプボディ11にて構成される。ポンプボディ11には、図2の上方向にカバー14が取り付けられており、カバー14とポンプボディ11にて燃料室13が形成されている。燃料室13には、燃料の脈動を減衰するためのパルセーションダンパ19が配置されている。カバー14の反対側には、プランジャ部40が設けられている。プランジャ部40と燃料室13との間には、燃料を加圧可能な加圧室12が形成されている。燃料室13には、燃料タンク30から低圧ポンプ31によって燃料が供給される図1参照。燃料室13に供給された燃料は、吸入室55および加圧室12を経由して、吐出弁部60から燃料レール20図1参照へ吐出される。次に、プランジャ部40について説明する。プランジャ部40は、プランジャ41、プランジャシール部42、スプリングシート43およびプランジャスプリング44等を備えている。プランジャ41は、外径が相対的に大きい大径部411と外径が相対的に小さい小径部412とが一体に形成されており、軸方向に往復移動する。加圧室12側に形成される大径部411は、シリンダ16の内壁を摺動する。小径部412の周囲には、シリンダ16の内径に囲まれる環状の可変容積室15が形成されている。可変容積室15は、容積室通路18を経由して燃料室13と連通している。可変容積室15は、プランジャ41の下降時、容積減少分の燃料を燃料室13に供給し、プランジャ41の上昇時、容積増加分の燃料が燃料室13から供給される。プランジャシール部42は、シリンダ16の端部に配置されている。プランジャシール部42は、シール部材、オイルシールホルダ、オイルシールなどから構成され、プランジャ41の周囲の燃料およびオイルをシールする。スプリングシート43は、プランジャ41の端部に配設されている。プランジャ41の端部は、図示しないタペットに当接している。タペットは、エンジンブロック内のカムシャフト100に取り付けられたカム101に外面を当接させ、カムシャフト100の回転により、カムプロファイルに応じて軸方向に往復移動する図1参照。プランジャスプリング44は、一端がスプリングシート43の上面に当接し、他端がポンプボディ11に挿入されたオイルシールホルダの凹面に当接している。プランジャスプリング44は、プランジャ41の戻しバネとして機能し、スプリングシート43をタペットに当接させるように付勢すると共に、タペットをカム面に当接させるように付勢する。この構成により、カムシャフト100の回転に応じてプランジャ41が往復移動する。このとき、プランジャ41の大径部411の移動によって加圧室12の容積が変化する。次に、吸入弁部50について説明する。吸入弁部50は、ポンプボディ11によって形成される筒部51、筒部51の開口を覆う弁部カバー52、コネクタ53等を備えている。筒部51は、略円筒状に形成され、内部が吸入室55となっている。吸入室55には、略円筒状のシートボディ56が配置されている。シートボディ56の内部には、吸入弁57が配置されている。また、吸入室55は、連通路58を経由して、燃料室13と連通している。また、吸入弁57にはニードル59が当接している。ニードル59は、弁部カバー52を貫通し、コネクタ53の内部まで延びている。コネクタ53は、コイル531と当該コイル531へ通電するための端子532とを有している。コイル531の内側には、所定位置に保持される固定コア533、可動コア534、及び、固定コア533と可動コア534との間に介在するスプリング535が配置されている。可動コア534は、ニードル59と一体に固定されている。この構成により、コネクタ53の端子532を経由してコイル531に通電が行われると、固定コア533と可動コア534との間に磁気吸引力が発生する。その結果、可動コア534が固定コア533側へ移動し、これに伴ってニードル59が加圧室12から離れる方向へ移動する。このとき、吸入弁57の移動はニードル59によって規制されないため、吸入弁57がシートボディ56に着座可能となる。吸入弁57の着座により、吸入室55と加圧室12とが遮断される。一方、コイル531に通電が行われないと磁気吸引力は発生しないため、スプリング535によって、可動コア534およびニードル59が加圧室12側へ移動する。そして、ニードル59によって吸入弁57が加圧室12側に保持される。その結果、吸入弁57がシートボディ56から離座することとなり、吸入室55と加圧室12とが連通する。次に、吐出弁部60について図2、図3を参照して説明する。図3は、図2のZ矢視による平面図であり、吐出弁部60および逆止弁兼リリーフ部70が断面で示されている。吐出弁部60は、ポンプボディ11にて形成される円筒状の収容部61を有している。収容部61に形成される収容室611には、吐出弁62、スプリング63および係止部64が収容されている。また、収容室611の開口部分が吐出口65となっている。吐出口65とは反対側の収容室611の深部には、吐出弁座612が形成されている。吐出弁62は、スプリング63の付勢力と燃料レール20内からの圧力とにより吐出弁座612に当接する。これにより、吐出弁62は、加圧室12の燃料の圧力が低いとき燃料の吐出を停止する。一方、加圧室12の燃料の圧力による力が、スプリング63の付勢力と燃料レール20内の圧力による力の和よりも大きいときは、吐出弁62が吐出口65の方向へ移動する。これにより、収容室611へ流入した燃料が吐出口65から吐出される。なお、吐出弁62は、内部に燃料の通路を有している。したがって、吐出弁62が吐出弁座612から離座することで吐出弁62の径方向外側へ流入した燃料は、吐出弁62の内部通路を経由して吐出口65から吐出される。次に、逆止弁兼リリーフ部70の構成について、図3~図5を参照して説明する。図3に示すように、逆止弁兼リリーフ部70は、吐出弁62が着座する吐出弁座612よりも下流側の収容室611から加圧室12への第1リターン流路71および第2リターン流路72の途中に設けられる。逆止弁兼リリーフ部70は、ポンプボディ11、弁体90、定残圧用スプリング94、可動部材80、リリーフ用スプリング84、スプリングホルダ78等から構成される図4参照。定残圧用スプリング94およびリリーフ用スプリング84は、それぞれ、特許請求の範囲に記載の弁体付勢手段および可動部材付勢手段に相当する。以下の説明において、適宜、図4、5の左側を前側、図4、5の右側を後側として説明する。ポンプボディ11には、プラグ穴75、可動部材収容穴76、弁体収容穴77、第1リターン流路71が同軸に、かつ、この順に内径が小さくなるように形成される。可動部材収容穴76および弁体収容穴77は、特許請求の範囲に記載の弁収容穴を構成する。プラグ穴75には雌ねじが形成される。また、プラグ穴75の底部の一方の隅は、第2リターン流路72を経由して加圧室12と連通している。プラグ穴75の雌ねじにプラグ73が螺着されることで、可動部材収容穴76等は、高圧ポンプ外部との連通が遮断される。また、プラグ73には、スプリングホルダ78との干渉を避けるための逃がし穴74が形成される。可動部材収容穴76は、可動部材80を内壁76aに沿って摺動可能に収容する。可動部材収容穴76と弁体収容穴77との境界には、軸に対して略直角に段差面76bが形成される。弁体収容穴77は、弁体90を内壁77aに沿って摺動可能に収容する。弁体収容穴77の底壁77bには、第1リターン流路71の開口の周囲にテーパ状のシート面77cが形成される。シート面77cは、特許請求の範囲に記載の弁座に相当する。弁体90は、本体91、弁部92および小径部93から構成される。図5bに示すように、本体91は、径方向の外壁が2ヶ所の摺動面91aおよび2ヶ所の平坦面91bから形成されている。摺動面91aは、弁体収容穴77の内壁77aを摺動する。平坦面91bは、弁体収容穴77の内壁77aとの間に流路95を形成する。弁部92は、本体91の前側に設けられ、先端に形成されるテーパ部92aがシート面77cに当接する。小径部93は、本体91の後側に設けられ、定残圧用スプリング94の一端をガイドする。可動部材80は、本体81、第1小径部82および第2小径部83から構成される。図5cに示すように、本体81は、径方向の外壁が2ヶ所の摺動面81aおよび2ヶ所の平坦面81bから形成されている。摺動面81aは、可動部材収容穴76の内壁76aを摺動する。平坦面81bは、可動部材収容穴76の内壁76aとの間にリリーフ流路85を形成する。弁体本体91の可動部材80側の後端面91d、可動部材本体81の弁体90側の前端面81c、及び、弁体収容穴77の内壁77aに囲まれる空間は、定残圧用スプリング室96を形成する。また、可動部材本体81の弁体収容穴77側の前端面81cが段差面76bに当接した状態図5a参照で可動部材本体81の外壁である平坦面81bと弁体収容穴77の内壁77aとに挟まれる空間は、絞り流路86を構成する。絞り流路86は、定残圧用スプリング室96と可動部材収容穴76とを少量の燃料が通過可能に連通する。すなわち、可動部材80が弁体91側に移動したとき、可動部材80は、燃料を液密にシールする機能を有さない。故に、前端面81cと段差面76bとの当接部において高い面精度は要求されない。具体的には、可動部材80およびポンプボディ11の一方または双方に面の傾きやうねり等があり当接部にクリアランスが生じたとしても、そのクリアランスが絞り流路86の流路面積よりも小さければ、ほとんど影響はない。また、第1小径部82は、本体81の前側に、弁体90の小径部93と対向して設けられ、定残圧用スプリング94の他端をガイドする。第2小径部83は、本体81の後側すなわちスプリングホルダ78側に設けられ、リリーフ用スプリング84の一端をガイドする。筒状のスプリングホルダ78は、弁体収容穴77の内壁77aに所定の深さで圧入される。スプリングホルダ78は、可動部材80側の端部に、リリーフ用スプリング84が収容される開口部78aを有する。スプリングホルダ78は、ポンプボディ11と共に、特許請求の範囲に記載のハウジングを構成する。リリーフ用スプリング84は、一端が可動部材本体81の後端面81dに当接し、他端がスプリングホルダ78の内底面78bに当接する。内底面78bの略中央には、可動部材収容穴76と逃がし穴74とを連通する連通穴78cが形成される。これにより、可動部材収容穴76は、連通穴78c、逃がし穴74および第2リターン流路72を経由して、加圧室12と連通する。次に、高圧ポンプ10の作動について説明する。I吸入行程カムシャフト100の回転によりプランジャ41が上死点から下死点に向かって下降すると、加圧室12の容積が増加し、燃料が減圧される。吐出弁62は、吐出弁座612に着座し、吐出口65を閉塞する。このとき、コイル531への通電は停止されているので、可動コア534およびニードル59はスプリング535の付勢力により図2の右方向に移動する。したがって、ニードル59と吸入弁57とが当接し、吸入弁57は開弁状態を維持する。これにより、吸入室55から加圧室12に燃料が吸入される。吸入行程では、プランジャ41の下降により、可変容積室15の容積が減少する。したがって、可変容積室15の燃料は、容積室通路18を経由して燃料室13へ送り出される。ここで、プランジャ41の大径部711と可変容積室15の断面積比は概ね1:0.6である。したがって、加圧室12の容積の増加分と可変容積室15の容積の減少分の比も1:0.6となる。よって、加圧室12が吸入する燃料の約60が可変容積室15から容積室通路18を経由して燃料室13へ供給され、残りの約40が燃料入口から燃料室13へ吸入される。II調量行程カムシャフト100の回転によりプランジャ41が下死点から上死点に向かって上昇すると、加圧室12の容積が減少する。このとき、所定の時期まではコイル531への通電が停止され、吸入弁57は開弁状態となっている。このため、一度加圧室12に吸入された低圧燃料が、吸入弁部50を経由して吸入室55へ戻される。プランジャ41が上昇する途中の所定の時期にコイル531への通電を開始することにより、固定コア533と可動コア534との間に磁気吸引力が発生する。この磁気吸引力がスプリング535の付勢力よりも大きくなると、可動コア534とニードル59は固定コア533側図2の左方向へ移動する。これにより、吸入弁57に対するニードル59の押圧力が解除され、吸入弁57は、図2の左方向に移動して閉弁状態となる。III加圧行程吸入弁57が閉弁した後、加圧室12の燃圧は、プランジャ41の上昇と共に高くなる。加圧室12の燃圧が吐出弁92に作用する力が、吐出口65の下流側からの燃圧が吐出弁62に作用する力およびスプリング63の付勢力よりも大きくなると、吐出弁62が開弁する。これにより、加圧室12で加圧された加圧燃料は吐出口65から吐出される。なお、加圧行程の途中でコイル531への通電が停止される。加圧室12の燃圧が吸入弁57に作用する力は、スプリング535の付勢力より大きいので、吸入弁57は閉弁状態を維持する。調量行程および加圧行程では、プランジャ41の上昇により可変容積室15の容積が増大し、燃料室13の燃料が容積室通路18を経由して可変容積室15へ流入する。このとき、加圧室12が燃料室13側へ排出した低圧燃料の容積の約60が燃料室13から可変容積室15に吸入される。このように、高圧ポンプ10は、吸入行程、調量行程および加圧行程を繰り返すことにより、吸入した燃料を加圧して燃料レール20に吐出する。燃料レール20は、吐出される燃料を蓄積する。燃料レール20に蓄積される高圧燃料は、図示しないECUからの通電によって、燃料噴射弁21から噴射される。このとき、ECUからは燃料噴射弁を駆動するためのパルス信号が出力される。このパルス信号の幅を燃料噴射弁駆動パルス幅といい、燃料噴射弁駆動パルス幅と燃料レール20内の圧力とによって噴射量が制御される。燃料レール20内の圧力が所定の定残圧以下のとき、図4aに示すように、弁体90は定残圧用スプリング94の付勢力によりシート面77cに着座閉弁している。燃料レール20内の圧力が所定の定残圧を超えると、図4bに示すように、弁体90は定残圧用スプリング94の付勢力に抗してシート面77cから離座開弁する。すると、第1リターン流路71から弁体収容穴77に流入した燃料は、流路95、定残圧用スプリング室96、絞り流路86およびリリーフ流路85図5b、c参照を経由して可動部材収容穴76へ流入する破線矢印fc。そして、さらに連通穴78c、逃がし穴74および第2リターン流路72を経由して、加圧室12へ流入する。このとき、燃料は絞り流路86を経由して流れるため、通過流量が制限される。所定の定残圧は、エンジン停止後に燃料噴射弁21から漏れる燃料の量を許容量よりも少なくし、かつ、エンジン停止後に燃料レール20内に発生するベーパの量を許容量よりも少なくするように設定される。よって、燃料が第1リターン流路71から第2リターン流路72へ流れることで、燃料レール20内の圧力を所定の圧力まで低下させる。これにより、燃料噴射弁21からの燃料漏れを防止し、かつ、燃料レール20内のベーパ発生を抑制することができる。すなわち、弁体90およびシート面77cは逆止弁機能を発揮する。ここで、弁体90による逆止弁機能について、図6~図8を参照して詳しく説明する。1エンジン停止時の燃料レール内の圧力上昇に対する効果図6は、燃料レール20内の圧力の推移を示す説明図である。ここでは、時刻t1において、エンジンが停止されたものとして説明する。エンジンの停止直前はアイドル運転となるのが一般的であるため、エンジン停止時時刻t1の燃料レール20内の圧力は、アイドル運転時の燃料圧力であるアイドル圧Aとなる。このとき、アイドル圧Aが定残圧Bより高ければ弁体90がシート面77cから離座することで逆止弁が開弁し、燃料が第1リターン流路71から弁体収容穴77を経由して可動部材収容穴76へリークする図4b参照。したがって、燃料レール20内の圧力は記号Dで示すように下降していく。このときの下降速度は、絞り流路86の流路面積によって決まる。そして、燃料レール20内の圧力が定残圧Bにまで下降した時刻t2で逆止弁は閉弁する。この後、燃料レール20内の圧力上昇と燃料のリークとのバランスが保たれている間、記号Eで示すように、燃料レール20の圧力は、定残圧Bに一定に維持される。その後、燃料レール20が冷えていくと、燃料レール20内の圧力は徐々に低下していくことになり、時刻t3にて飽和蒸気圧Cに近づく。仮に高圧ポンプが逆止弁機能を有しない場合、記号Fの二点鎖線で示すように、燃料レール20内の圧力がエンジン停止時時刻t1から上昇する。具体的には、図7に示すように、時刻t1でエンジン回転数が0になると、エンジンルームが高温となっているため、記号Gで示すように、燃料レール20の温度が一旦上昇し時刻t1から時刻t4、ある程度維持された後時刻t4から時刻t5、下降する時刻t5以降。これに伴い、記号Hの破線で示すように、燃料レール20内の圧力も同様に推移する。このため、燃料噴射弁21からの燃料漏れも記号Iの破線で示すように相対的に大きくなる。これに対し、高圧ポンプが逆止弁機能を有する場合、燃料レール20の温度が上昇したとしても、燃料レール20内の圧力は、図7に記号Jで示すように下降する。これにより、記号Kで示すように、燃料噴射弁21からの燃料漏れが抑えられる。すなわち、記号Iと記号Kとの差分である記号R分の余分な燃料漏れを抑制できる。2アクセルペダルの踏み込み具合による燃料噴射の停止に対する効果図8は、エンジンの運転中にアクセルペダルの踏み込みを中断した後、再びアイドル運転状態となる減速復帰時における燃料噴射弁21からの燃料噴射量を示す説明図である。時刻s1でアクセルペダルの踏み込みが中断されると、スロットル開度が所定値より小さくなる。このとき、エンジン回転数が所定値以上である場合、燃料噴射が停止される。ここで、燃料噴射の停止を、燃料カットという。その後、例えばエンジン回転数が所定値を下回ると、アイドリング状態に移行する時刻s2。このとき、図8に示すように、燃料カットが開始される時刻s1から時刻s2までの期間では、燃料噴射弁21へ出力されるECUの駆動パルス幅は0となる。その後、時刻s2以降、燃料噴射弁21の噴射状態をアイドル運転に適したものにするため、記号Lで示すような相対的に小さな幅の駆動パルスが燃料噴射弁21へ出力される。仮に高圧ポンプが逆止弁機能を有しない場合、時刻s1から時刻s2までの期間は燃料噴射弁21からの噴射が行われないため、燃料レール20の圧力は、記号Mの破線で示すように、燃料カット開始時時刻s1の圧力に保持される。そのため、時刻s2において、燃料噴射弁21の駆動パルス幅を小さくしたとしても、燃料レール20の圧力により、記号Nの破線で示すように、必要以上の燃料が噴射される。これに対し、高圧ポンプが逆止弁機能を有する場合、逆止弁の作用により、燃料カット開始時時刻s1から、記号Oで示すように燃料レール20内の圧力を下降させることができ、時刻s2における燃料噴射弁21からの燃料噴射量を、記号Pで示すように、アイドリング状態に応じた燃料噴射量とすることができる。その結果、減速復帰時の過剰噴射を抑制することができ、燃費の悪化を抑制可能であると共に、過剰噴射によって運転者に違和感を与えることがない。3高温始動時、または4アイドルストップ後のエンジン再始動時における効果図6に示すように、時刻t2から、定残圧Bが維持されて、その後、時刻t3までは、燃料レール20の圧力が飽和蒸気圧以上に維持される。例えば、エンジン停止後、30分~1時間という期間、燃料レール20内の圧力が維持される。これにより、高温再始動時の再始動性能の悪化を抑制することができる。また、一時的にエンジンを停止させるアイドルストップシステムにおいて、アイドルストップ後の再始動時にも、上記高温再始動時と同様、再始動性能の悪化を抑制することができる。図4に戻り、燃料レール20内の圧力がさらに高くなると、定残圧用スプリング室96の圧力増加によって、図4cに示すように、可動部材80がスプリングホルダ78側図の右方向に移動する。可動部材80の本体81の前端面81c図5a参照が段差面76b図5a参照から離れることにより、前端面81cと段差面76bとの間の流路面積が増加する。そのため、弁体収容穴77の内壁77aと本体81の平坦面81bとに挟まれる空間は、もはや燃料の通過流量を制限する絞り流路として成立しなくなる。その結果、多量の燃料が、定残圧用スプリング室96からリリーフ流路85を経由して可動部材収容穴76へ流動可能となる破線矢印fr。よって、多量の燃料が第1リターン流路71から第2リターン流路72へリリーフされる。これにより、燃料レール20内の圧力が許容範囲を超えて異常高圧となった場合に過剰圧を逃がし、燃料噴射弁21等の破損を防止することができる。すなわち、可動部材80はリリーフ機能を発揮する。次に、本実施形態の高圧ポンプ10を従来技術による高圧ポンプと対比して説明する。従来技術のようにリリーフ弁内に逆止弁を配置する構造では、リリーフ用弁体が着座するシート面と、逆止弁用弁体が着座するシート面との両方を液密性が確保される程度に高精度に形成する必要があり、加工工数およびコストが増大する。それに対し、本実施形態の高圧ポンプ10は、燃料レール20内の圧力によって弁体90と可動部材80とが2段階に作動することで、逆止弁機能とリリーフ機能とを発揮することができる。しかも、本実施形態では、可動部材本体81の前端面81cと段差面76bとの当接部における液密性が要求されないため、高精度な加工が不要である。よって、加工工数および加工コストを低減することができる。また、本実施形態では、可動部材本体81の平坦面81bと弁体収容穴77の内壁77aとに挟まれる空間が絞り流路86を構成する。よって、細孔加工等によって絞り流路を形成する必要がなく、加工工数を低減することができる。第2実施形態次に、第2実施形態の高圧ポンプについて、図9、図10を参照して説明する。以下の実施形態の説明では、実質的に同一の構成には同一の符号を付して説明を省略する。第2実施形態では、可動部材87の中心軸に沿って絞り流路87hが形成される。絞り流路87hは、定残圧用スプリング室96と可動部材収容穴76とを少量の燃料が通過可能に連通する。また、図10cに示すように、可動部材87の本体88は、径方向の外壁が3ヶ所の摺動面88aおよび3ヶ所の平坦面88bから形成されている。摺動面88aは、可動部材収容穴76の内壁76aを摺動する。平坦面88bは、可動部材収容穴76の内壁76aとの間にリリーフ流路89を形成する。また、本体88の弁体収容穴77側の端面88cが段差面76bに当接した状態図10a参照で、可動部材本体88の外壁である平坦面88bと弁体収容穴77の内壁77aとによって絞り流路が構成されない点が第1実施形態と異なる。燃料レール20内の圧力が所定の定残圧以下のとき、図9aに示すように、弁体90は定残圧用スプリング94の付勢力によりシート面77cに着座閉弁している。燃料レール20内の圧力が所定の定残圧を超えると、図9bに示すように、弁体90は定残圧用スプリング94の付勢力に抗してシート面77cから離座開弁する。すると、第1リターン流路71から弁体収容穴77に流入した燃料は、流路95図10b参照、定残圧用スプリング室96および絞り流路87hを経由して可動部材収容穴76へ流入する破線矢印fc。そして、さらに連通穴78c、逃がし穴74および第2リターン流路72を経由して、加圧室12へ流入する。このとき、燃料は絞り流路87hを経由して流れるため、通過流量が制限される。燃料レール20内の圧力がさらに高くなると、弁体90の小径部93の端面93aが可動部材87の第1小径部82の端面82aに接近もしくは当接し図10a参照、絞り流路87hへの燃料の流入が阻害もしくは遮断される。すると、定残圧用スプリング室96の圧力増加によって、図9cに示すように、可動部材87がスプリングホルダ78側図の右方向に移動する。その結果、燃料は、定残圧用スプリング室96からリリーフ流路89を経由して可動部材収容穴76へ流動可能となる破線矢印fr。よって、多量の燃料が第1リターン流路71から第2リターン流路72へリリーフされる。第2実施形態は、第1実施形態と同様、可動部材本体88の前端面88cと段差面76bとの当接部における面精度が要求されないため、加工工数および加工コストを低減することができる。また、第2実施形態では絞り流路87hが単一部品である可動部材87によって形成される。したがって、可動部材80とポンプボディ11という複数の部材の組み合わせで絞り流路86が形成される第1実施形態に比べ、絞り流路の流路面積の調整や製造時の寸法管理が容易となる。第3実施形態次に、第3実施形態の高圧ポンプについて、図11を参照して説明する。図11に示すように、第3実施形態は、第1実施形態に対し、弁体の形状のみが異なる。すなわち、第3実施形態の弁体97は弁部98が球面状に形成され、球面部98aがシート面77cに着座する。弁体97は、例えばボールを本体91に埋め込むことにより、簡易に形成することができる。第4実施形態次に、第4実施形態の高圧ポンプについて、図12を参照して説明する。図12に示すように、第4実施形態は、第1実施形態に対し、可動部材80が摺動する内壁の構成のみが異なる。すなわち、第4実施形態のスプリングホルダ79は、第1実施形態のスプリングホルダ78に比べて可動部材収容穴76の奥側まで延びており、可動部材80はスプリングホルダ79の内壁79dを摺動する。スプリングホルダ79は、ポンプボディ11と共に、特許請求の範囲に記載のハウジングを構成する。これにより、スプリングホルダ79単体にて内径仕上げ加工をすることができるため、ポンプボディ11に内径仕上げ加工をする場合に比べて面粗さや真円度の加工精度を出しやすく、加工工数を低減することができる。その他の実施形態ア上記第実施形態では、弁体収容穴77、第1リターン流路71、第2リターン流路72、シート面77cは、ポンプボディ11に直接形成される。しかし、これらの一部または全部を個別に又は組み合わせて別部材で形成し、その別部材を、例えばポンプボディに形成される穴部に挿入してもよい。この場合、その別部材が特許請求の範囲に記載のハウジングを構成する。イさらに、例えば、可動部材収容穴76と弁体収容穴77とが一体に別部材で形成されてもよい。この場合の別部材は、スプリングホルダとしての機能、可動部材を摺動可能に収容する機能、弁体を摺動可能に収容する機能を有することとなる。ウ上記実施形態では、プランジャ41は、大径部411と小径部412とから構成されているが、プランジャの構成はこれに限定されない。また、可変容積室が形成されなくてもよい。エ上記実施形態では、ポンプボディ11にシリンダ16を一体に形成しているが、別体のシリンダをポンプボディ11に組み付ける構成としてもよい。以上、本発明はこのような実施形態に限定されるものではなく、発明の趣旨を逸脱しない範囲において、種々の形態で実施することができる。