"内燃エンジンの中で使用するための燃料インジェクタであって、燃料が流通する通路を有するノズルを備え、前記通路は、2つ以上の壁部によって画定されており、第1の壁部は、プラスに帯電した摩擦電気系の中の第1の材料から構成されており、第2の壁部は、マイナスに帯電した摩擦電気系の中の第2の材料から構成されて、前記通路の一端にはオリフィスが形成され、該オリフィスは、燃料が前記ノズルを出ていく開口部とされている、燃料インジェクタ。前記第1および第2の壁部は、前記通路の両側にある、請求項1に記載の燃料インジェクタ。前記第1および第2の壁部は、それぞれ、平行な部分を含み、前記第1および第2の壁部の前記平行な部分間の距離は、約0.0254ミリメートル~1.524ミリメートル約0.001~0.06インチである、請求項2に記載の燃料インジェクタ。前記第1および第2の壁部は、それぞれ、平行な部分を含み、前記第1および第2の壁部の平坦な部分間の距離は、約0.0254ミリメートル~0.254ミリメートル約0.001~0.01インチである、請求項3に記載の燃料インジェクタ。前記第1の材料は、ガラス、石英、ナイロン、鉛、およびアルミニウムから成る群から選択される、請求項1に記載の燃料インジェクタ。前記第2の材料は、アクリル、ポリスチレン、ゴム、ニッケル、銅、銀、金、白金、アセテート、ポリエステル、スチレン、ポリウレタン、ポリエチレン、ポリプロピレン、ビニール、ケイ素、テフロン、およびシリコーンから成る群から選択される、請求項1に記載の燃料インジェクタ。前記オリフィスに近接して前記ノズルに装着された第1の磁石を備え、前記オリフィスを通る燃料が、前記磁石からの磁場に曝される、請求項1に記載の燃料インジェクタ。前記オリフィスに近接して、前記オリフィスの前記第1の磁石とは反対側に、前記ノズルに装着された第2の磁石をさらに備える、請求項7に記載の燃料インジェクタ。前記第1および第2の磁石のそれぞれの磁石強度は、約400ガウス~15,000ガウスである、請求項8に記載の燃料インジェクタ。前記第1および第2の磁石のそれぞれの磁石強度は、約1000ガウス~10,000ガウスである、請求項8に記載の燃料インジェクタ。前記磁石は、サマリウムコバルト磁石およびネオジム鉄ボロン磁石から成る群から選択された永久磁石である、請求項8に記載の燃料インジェクタ。内燃エンジンの中で使用するための燃料インジェクタであって、燃料が流通する通路を有するノズルと、第1の材料のコーティングが施されて第1の内径を画定するとともに前記ノズルを通る円形孔部と、前記円形孔部内に配置され、コーティングされた前記円形孔部の内径と略同一またはわずかに小さい外径を有し、第2の材料とされた略円形断面を有するインサートとを備え、前記インサートは、表面に長手方向溝部を有し、前記長手方向溝部と、前記円形孔部上の前記コーティングの隣接表面とによって、前記ノズルを通る前記通路が形成され、前記第1の材料のコーティングは、摩擦電気系の中の材料から構成されており、前記インサートは、前記摩擦電気系の中の第2の材料から構成されており、前記コーティングおよび前記インサートは、それぞれ、前記摩擦電気系の中の反対の電荷を有し、前記通路の一端にはオリフィスが形成され、該オリフィスは、燃料が前記ノズルを出ていく開口部とされている、燃料インジェクタ。前記インサートの中の前記溝部が、前記円形孔部コーティングの表面と平行な底部表面を含み、前記底部表面と前記円形孔部コーティングの表面との間の距離は、約0.0254ミリメートル~1.524ミリメートル約0.001~0.06インチである、請求項12に記載の燃料インジェクタ。前記インサートの中の前記溝部が、前記円形孔部のコーティング表面と平行な底部表面を含み、前記底部表面と前記円形孔部のコーティングの前記隣接表面との間の距離は、約0.0254ミリメートル~0.254ミリメートル約0.001~0.01インチである、請求項12に記載の燃料インジェクタ。前記インサートの前記円形孔部コーティングの材料は、ガラス、石英、ナイロン、鉛、およびアルミニウムから成る群から選択される、請求項12に記載の燃料インジェクタ。前記インサートの前記第2の材料は、ガラス、石英、ナイロン、鉛、およびアルミニウムから成る群から選択される、請求項12に記載の燃料インジェクタ。前記円形孔部コーティングの材料は、アクリル、ポリスチレン、ゴム、ニッケル、銅、銀、金、白金、アセテート、ポリエステル、スチレン、ポリウレタン、ポリエチレン、ポリプロピレン、ビニール、ケイ素、テフロン、およびシリコーンから成る群から選択される、請求項12に記載の燃料インジェクタ。前記インサートの前記第2の材料は、アクリル、ポリスチレン、ゴム、ニッケル、銅、銀、金、白金、アセテート、ポリエステル、スチレン、ポリウレタン、ポリエチレン、ポリプロピレン、ビニール、ケイ素、テフロン、およびシリコーンから成る群から選択される、請求項12に記載の燃料インジェクタ。前記オリフィスに近接して前記ノズルに装着された第1の磁石を備え、前記オリフィスを通る燃料が、前記磁石からの磁場に曝される、請求項12に記載の燃料インジェクタ。前記オリフィスに近接して、前記オリフィスの前記第1の磁石とは反対側に、前記ノズルに装着された第2の磁石をさらに備える、請求項19に記載の燃料インジェクタ。したがって、本発明の目的は、燃料および燃料/空気混合物の燃焼のための条件を改善するために、電場、および、随意的に磁場が内部に形成されたノズルを備えた燃料インジェクタを提供することである。最も簡単に言えば、本発明は、内燃機関用燃料または燃料/空気混合物などの流体を、電場、および、随意的に磁場によって処理する燃料インジェクタについて記載している。これらの燃料を電場と磁場の両方に曝すことによって、均質的に帯電した燃料または燃料/空気混合物が、内燃エンジンの中の燃焼に利用可能になる。電場は、摩擦電気双極子によって発生させられ、磁場は、永久磁石によって供給される。それにしたがって処理された結果として生じる帯電した燃料粒子は、処理されていない燃料粒子よりも容易に燃焼することとなる。この燃料または燃料/空気混合物の処理は、燃料インジェクタの中で起こり、具体的には、燃焼気筒の中へのその燃料または燃料/空気混合物の取り入れ口において、またはその近辺において、燃料インジェクタのノズルの中で起こる。この開示の目的のために、この用語インジェクタは、例えば、直接噴射式ガソリンエンジンまたは従来の噴射エンジンの中で使用されている燃料インジェクタ、および、キャブレタの中へ燃料を供給するために使用されているキャブレタノズルを包含するように広義に使用されている。これらのインジェクタおよびノズルは、最初の機器製造業者により使用されるために設計されることも、または、既存の車両のためのアフターサービス部品で使用されるために、設計されることもある。特定の材料、特に誘電性プラスチック表面は、誘電性燃料などのような流動材料と接触すると、帯電することとなる。電荷は、プラスまたはマイナスのいずれかになることが可能である。電荷の符号は、摩擦電気尺度で材料を配置することによって図示している。摩擦電気系の中の材料リストの一部が、以下の表1の中に示している。多数の金属が、摩擦電気系の中に確認されるということが留意されるべきである。これらの金属は、典型的には、例えば、ガラスおよび様々なポリマープラスチックを含む、リストの中の誘電性材料ほど効果的ではない。金属は、典型的には、非常に導電性であり、形成された摩擦電気的な電荷を迅速に分散させることとなる。一方、誘電性材料は、電荷をより良く保持する傾向があり、したがって、より強い電場を生成することとなる。反対の電荷を帯電した材料は、互いに平行に位置付けられると、反対側の電場強度の差に依存する電子電圧強度から成る双極子を形成する。2つの電圧強度は、加法的であり、数千ボルトであることが可能である。ノズルを出ていく帯電した粒子であって、レイリー限界まで帯電した粒子は、いわゆるテイラー区域の中で円錐形状に変形する。流体は、この区域の先端部において、膨大な数のサブミクロンの液滴へと分裂する。結果として、均質的な燃料混合物になる。摩擦電気の表を参照すると、プラスまたはマイナスのいずれかのランキングからの任意の材料が、双極子を生成することとなる。プラス電荷尺度のハイエンドに格付けされているガラスの表面は、この尺度において最強のマイナスの電荷の近辺にあるテフロンとの組み合わせが良いであろう。反対側の電場の強度は、加法的であり、電場強度は、帯電した表面からの距離に反比例する。双極子の場合、表面が近接していればいるほど、電場は強くなる。反対側の電場の極性は、多数の力線および最強の電場を生成する。流体流速は、燃料流体を帯電させることにおいて重要な因子である。速度が速ければ速いほど、発生させられる電荷は大きくなることとなる。対応する出口の小さいオリフィスをともなう燃料経路の領域が小さければ小さいほど、電荷は大きくなる。多数の動的変数を考慮して電荷の量を定めることは難しいので、これらの電荷は、典型的に、これらの相対論的な用語で呼ばれる。摩擦帯電の唯一の既知の商業的な用途は、粉体塗装コーティングの中にある。粉体スプレーガンは、スプレーガン出口における高電圧コロナ放電によって塗装粒子を帯電させるか、または、スプレーガン内部表面が、接触によって塗装粒子を帯電させるテフロンなどのような単一の摩擦電気表面であることが可能である。これは、単一の電場の帯電メカニズムであり、本明細書で記載されている液体を処理する摩擦電気双極子の電場ではない。摩擦電気双極子の1つの例は、プラスの表面としてパイレックスガラス、および、マイナスの表面としてテフロンであろう。両方とも、摩擦電気尺度においてそれらのそれぞれの尺度の電荷のハイエンドにある。さらに、両方の材料は、204.4°C400°Fを超える温度に耐えることが可能であり、それは、内燃エンジンの中の状況において有益である。双極子構成体の中の正確な電場を計測することは難しいが、摩擦電気表面のうちの単一の表面は、1,000ボルトか、またはそれを超える値に計測される。1つの例では、電場強度は、約200~10,000ボルト/メートル、または、代替的に、約500~5000ボルト/メートルである。双極子構成体では、2つの電圧それぞれ別々に1,000ボルトは、上述の電気力線ごとに加法的であり、特に小さい分離距離において、10,000ボルト/メートル以上の範囲の電場を生成することとなる。別の例では、電場強度は、約200~20,000ボルト/メートル、または、代替的に、約3000~5000ボルト/メートルである。また、磁場成分も、ノズルを出ていく粒子に加えられる。磁場が強ければ強いほど良い。磁場強度は、距離と共に指数関数的に降下する。したがって、流体ストリームおよびノズル出口オリフィス位置からの磁石の距離が最小であることが望ましい。永久磁石の磁石強度は、約400ガウス~15,000ガウス、または、代替的に、約1000~10,000ガウス、または、約5000~8000ガウスであることが可能である。高強度の希土類永久磁石は、その磁場が、出口オリフィスにおいて、ノズルからの帯電した燃料粒子の流れをカバーする箇所に近接して一列に設置されている。これらの磁石は、電気摩擦ノズル表面の端部の電場に垂直な、好適な配向を有する。垂直な電場および磁場の垂直配向設置には利益がある。電場および磁場が互いに垂直であると、ローレンツ力が、これらの場に垂直に生成される。この力が、ポンプ作用と共に燃料粒子に作用する。本文献では、そのような構成を粒子に推力を発生させためのMPDスラスターMagnetoplasmadynamicThrusterとして呼んでいる。ノズル圧力降下が大気圧力だけに依存する気化吸気式エンジンcarbureted,aspiratedengineでノズルが使用される場合に、推力はとりわけ有用となる。結果として、動的ポンプ-ノズルになる。2つの磁石が使用される場合、それらは、ノズルオリフィスの実質的に両側に位置付けられる。それらの間で最大の磁場強度を得るために、それらは、互いに対して反対側の極性に配向されている。反対の極性に配向されていると、加法的な磁場強度が得られる。1つの磁石または複数の磁石は、ノズルの中にその端部において加工されたポケットまたは溝部の中に、そうでなければ、ノズルオリフィスに近接して、挿入することが可能である。代替的に、ノズルが装着された特定の配置によってlandscapeは、磁石がノズルのオリフィス/端部に近接して位置付けることが可能である他のメカニズムを有する構造体を可能にし得る。1つの磁石または複数の磁石の、ノズルの出口オリフィスからの例示的な距離は、約0.127~2.54センチメートル約0.05~1.0インチ、代替的に、約0.254~1.27センチメートル約0.1~0.5インチであることが可能である。この距離は、使用される1つまたは複数の磁石の強度に依存して変化することが可能である。約4000ガウスの強度を有する磁石について、出口オリフィスからの装着距離は、約0.254~3.81センチメートル約0.1~1.5インチであることが可能である。以下のパラメータは、ノズルを流れて出ていく誘電性流体の非熱的プラズマ処理の効果を奏するために摩擦電気ノズルを最大限に高めることに関連すると考えられている。このリストは、非限定的なものであり、あらゆる場合に、付加的にパラメータが適用される、または、より少ないパラメータが適用される。1.電場強度の最大化のために、双極子材料を形成する際に、摩擦電気尺度におけるプラスの材料とマイナスの材料の分離が、最大化されるべきである。2.電場強度の最大化のために、摩擦電気材料の間に最小距離が構成されるべきである。電場強度は、200~15,000ボルト/メートル、または、代替的に、1000~5000ボルト/メートルであることが可能である。3.最小流路体積は、結果的に最大流速を生じ、誘電性燃料上に蓄積された電荷の最大化を実現する。オリフィス深さは、許容圧力降下に依存して0.0254ミリメートル0.001インチ以下の範囲であるべきである。オリフィス範囲は、0.0254ミリメートル~1.524ミリメートル0.001~0.060インチ、または、代替的に、0.127ミリメートル~0.254ミリメートル0.005~0.01インチであることが可能である。4.永久磁石の最大磁石強度は、400ガウス~15,000ガウスの範囲にあるべきである。希土類磁石は、サマリウムコバルト、ネオジム鉄ボロンからなる2つの群から選択されている。5.流れ排出口の点において磁石の反対極性の間の距離が最小であることは利点である。6.ノズルからの燃料および燃料/空気流れの許容圧力降下が最大であることは利点である。7.作動の温度および圧力条件に関して、エンジンの中の場所は、それぞれのノズルの場所について最適化されるべきである。エンジンの条件は高温であるので、315.6°C600°Fを超える温度に耐えることが可能なパイレックスガラス、204.4°C400°Fに対してテフロン、および、350°Cに対してサマリウム希土類磁石を使用することが好ましい。[実施例]実験的な単気筒テストエンジンが、本明細書で記載されているようなノズルを組み込んだキャブレタをテストするためにセットアップされた。エンジンは、6.5HPの単気筒BriggsStrattonエンジンであった。キャブレタは、実験的な設計のうちの1つであり、2つの空気流れセクションを有していた。1つは、ベンチュリセクションを含む1次空気流れであり、ベンチュリセクションでは、実験的なエジェクターが、ベンチュリ空気流れの中に設置されており、対応する流れの真空が、ガソリン供給ラインから噴出口および排出口を通して1次空気供給の中へ燃料を持ち上げることとなる。2次気流は、ベンチュリ噴出口を超えて混合室に供給され、吸気によって全体流れが気筒に進入する前に、追加空気を混合した。一連の弁は、最適条件を見つけ出すために空気ストリームが操作されることを可能にした。弁は、0.0762ミリメートル0.003インチの深さの燃料送達オリフィスを用いることで、3500RPM超えまでその作動範囲にわたってエンジンの作動を可能にした。キャブレタ供給点におけるエンジン気筒入口の検査によって、取り入れ口マニホールド本体の中で明らかに燃焼が発生したとういうことが示された。これによって、全ての燃焼を気筒本体の中で発生させるためには、エンジンタイミングを遅らせることが望ましいということが示された。これが観察されることは、予期された均質的な荷電が発生すると、予測される。最大動力をクランクシャフトへ伝達するためには、動力行程を上死点後ATDCに発生させることが望ましい。この研究の成功は、噴出口ノズルを1つだけ備えた極端に小さいオリフィスが、エンジンの最高RPMでの作動を可能にするということがわかったことであった。実施可能な摩擦電気双極子ノズルが実証された。ここで図面を見ると、図1および図2は、双極子通路を含む構成を有するノズルを示しており、通路の中を、燃料および燃料/空気混合物が通ることが可能である。ノズル10は、その中を通る円形孔部16を有するアルミニウム支持バレル15を含む。ポリマーコーティング20が、アルミニウムバレル15を通る円形孔部16の内側表面に沿ってコーティングされている。この例では、コーティングは、ポリテトラフルオロエチレンPTFEまたはテフロンである。ガラス管状インサート25が、円形孔部16の内側に位置付けられている。この例では、ガラスインサート25は、パイレックスから作製されている。代替的に、ガラスインサート25は、その周りに収縮包装されたテフロン皮膜20を有し、次いで、それが、円形孔部16の中へ挿入される。どちらにしても、2つの異なる摩擦電気材料が、その中を燃料が流れる溝部/通路37を画定する。パイレックス25の外径22は、テフロンコーティング20の内径と同じであるか、または、それよりもわずかに小さい。また、パイレックスインサート25は、インサート25の長手方向長さに沿って位置付けられた溝部37も含む。溝部37は、開口部またはオリフィス35を画定している。燃料および燃料/空気混合体が、ノズル10から流れるところは、この溝部37の中であり、次いで、オリフィス35からである。示されているように、溝部37は、実質的に平坦な底部38を有する。この例では、オリフィス35は、0.0762ミリメートル0.003インチの深さである。すなわち、パイレックスインサート25の底部38は、コーティングされた円形孔部16の内径39の一部分と実質的に平行であり、そこから0.0762ミリメートル0.003インチの位置にある。オリフィス35の幅は、1.524ミリメートル0.06インチである。図1および図2に示されているように、ノズル10の中に単一のオリフィス35が存在する。当然のことながら、インサート25の円周の周りに設計および計画された複数のオリフィスが存在することも可能である。同様に、単一の溝部37が、インサート25の中に示されている。代替的に、別の溝部、または、複数の溝部が、コーティング層20の中に設けられうる。さらに、溝部37は、インサート25の中およびコーティング層20の中の部分的な溝部の結果であることが可能である。オリフィス35は、オリフィスの両側の摩擦電気材料の表面がすぐ近くになるように相対的に狭くされるべきである。これは、燃料および燃料/空気の流れが通路を通ってオリフィス35から出ていく間に、優れた配列およびより良好な電場が形成されることを可能にする。オリフィスおよび通路の深さは、約0.0254ミリメートル~2.54ミリメートル約0.001~0.1インチであることが可能である。代替的に、オリフィスおよび通路の深さは、約0.0508ミリメートル~0.254ミリメートル約0.002~0.01インチであることが可能である。示されているように、インサート25は、パイレックスガラスから作製されており、コーティング20は、ポリマーテフロンから作製されている。代替的に、コーティング20が、ガラスから作製されることが可能であり、インサート25が、テフロンから作製されるということが可能である。実際、代替的な材料が使用されてもよい。先に議論されたように、オリフィスおよび通路の両側のそれぞれの材料は、摩擦電気系の尺度に示されているように、異なって帯電しているということが最良である。オリフィスおよび通路の一方の側は、プラスに帯電した系から選ばれた材料であり、一方、オリフィスおよび通路のもう一方の側は、マイナスに帯電した摩擦電気系から選択された材料になる。ここで図3を見ると、キャブレタ50のためのシステムの中にノズル55が示されている。ノズル55が、燃料容器60の中に設置されており、キャブレタ50のベンチュリセクション62の中へ燃料を引き出す。1次空気流れ65は、ノズル55を通る燃料と混合され、2次空気流れ70と混合される。次いで、燃料/空気混合物は、エンジン入口部75を通って燃焼室の中へ供給される。ノズル55は、オリフィス57を有しており、オリフィス57から、燃料容器60の中の燃料が、空気流れ65の中に噴霧される。また、図3に示されているように、磁石58は、空気および燃料/空気流れのそれぞれの側に対になって組み合わせられ、ノズル55のオリフィス57に近接して磁場を生成する。図4は、燃料インジェクタ80の概略図である。燃料81は、インジェクタを通り、ノズル85を通り、オリフィス87から出る。示されているように、磁石90は、オリフィス87に近接して位置付けられており、オリフィス87から燃料81が吐出される。本発明の他の実施形態は、本明細書を考慮すれば当業者には明らかであろう。本明細書および図面は、例示的なものとしてのみ考慮され、本発明の真の範囲および精神は、次に続く特許請求の範囲によって示されるということが意図されている。"