"熱溶融性フッ素樹脂に、平均繊維径が10~20μm、平均繊維長が200~900μmである全芳香族ポリアミド繊維を配合したフッ素樹脂組成物。全芳香族ポリアミド繊維の平均繊維長が250~600μmである請求項1記載のフッ素樹脂組成物。全芳香族ポリアミド繊維を組成物に対して5~25重量配合した請求項1または2記載のフッ素樹脂組成物。全芳香族ポリアミド繊維がパラ型全芳香族ポリアミド樹脂である請求項1~3のいずれか一項記載のフッ素樹脂組成物。請求項1~4のいずれか一項記載のフッ素樹脂組成物を溶融成形して得られる摺動部材。摺動相手金属が、アルミニウム、銅、亜鉛、またはニッケルを含む金属である請求項5記載の摺動部材。上述のように、PTFEに起因する生産性の問題を克服するため、PTFEと比べて摩擦特性に劣るが成形性に優れたPFA、FEP、またはETFEなどの熱溶融性フッ素樹脂で摺動部材やシール部材を得る試みがなされている。しかし、PFA等の熱溶融性フッ素樹脂はPTFEと比べて摩擦特性に劣るため、それを補う充填材の混合が必要不可欠となるが、一方で充填材の添加は成形性の悪化の要因ともなり得るため、熱溶融性フッ素樹脂の利点である成形性の良さを維持しつつ摩擦摩耗特性を高め、摺動部材に求められる性能を満足させる組成物を開発することは困難であった。さらに近年は相手材を傷つけない充填材として有機系充填材の活用が検討されているが、熱可塑性樹脂充填材はフッ素樹脂との混練時にそれ自身も溶融して充填材としての効果を発現できなかったり、さらに繊維状の充填材を用いた場合には添加充填材同士の絡み合いのため充分に溶融混合ができずに偏在が生じて安定した摩擦摩耗特性が発揮されないという問題にも直面していた。本発明の目的は、熱溶融成形法、特に射出成形によって成形でき、それと同時にすぐれた摩擦摩耗特性を有する有機系繊維を含んだ摺動部材用組成物及びシール部材や摺動部材を提供することにある。本発明者らは、上記課題を解決すべく鋭意検討を行った結果、熱溶融性フッ素樹脂に添加する充填材として全芳香族ポリアミド繊維を採用し、かつ繊維長が比較的長いものを使用することで、上記課題を解決できることを見出し、本発明を完成するに至った。本発明は、熱溶融性フッ素樹脂粉末と平均繊維径が10~20μm、平均繊維長が100~1000μmである全芳香族ポリアミド繊維を配合したフッ素樹脂組成物及び該組成物より得られる摺動部材を提供する。本発明の好ましい態様は、熱溶融性フッ素樹脂に、平均繊維径が10~20μm、平均繊維長が200~900μmである全芳香族ポリアミド繊維を配合したフッ素樹脂組成物である。本発明のより好ましい態様は、全芳香族ポリアミド繊維の平均繊維長が250~600μmである組成物である。本発明のさらに好ましい態様は、全芳香族ポリアミド繊維を組成物に対して5~25重量配合した組成物である。本発明のさらに好ましい態様は、全芳香族ポリアミド繊維がパラ型全芳香族ポリアミド樹脂である組成物である。本発明の好ましい態様は、JISK7218A法に基づくアルミニウム合金ADC-12に対する摩耗係数が200×106cm3sec/kgmhr以下の組成物であり、さらに好ましい態様は、摩耗係数が150×106以下の組成物であり、さらに好ましい態様は、摩耗係数が100×106以下の組成物である。本発明の組成物は、好ましい態様において、熱溶融性フッ素樹脂と全芳香族ポリアミド繊維との粉末混合物を得る工程Iと、該粉末混合物を溶融混合する工程IIを経て製造される。より好ましい態様において、前記溶融混合工程は、溶融混合押出機を用い、剪断応力をかけて混合する工程を含む。別の好ましい態様において、熱溶融性フッ素樹脂は、コロイド状微粒子が凝集した平均粒径10μm以下の凝集粉末である。別の好ましい態様において、熱溶融性フッ素樹脂微粉末と全芳香族ポリアミド繊維は、2軸回転混合機で混合される。本発明の好ましい態様では、前記成形された摺動部材中に含まれる全芳香族ポリアミド繊維は、電子顕微鏡観察において、図1、2に示すように一本一本バラけた状態で熱溶融性フッ素樹脂中に分散されている。本発明者らは、比較的長い全芳香族ポリアミド繊維を熱溶融性フッ素樹脂に添加することで、繊維と樹脂が上手くからみ合い、摩擦摩耗特性を大きく向上させる、例えば同じ全芳香族ポリアミドの粒子形態のものを充填材として使用する場合よりも摩擦摩耗特性を大きく向上させる一方、上記繊維長の範囲内であれば、組成物の成形性にほとんど悪影響を及ぼさないことを見出した。したがって本発明者らの開発した組成物は、熱溶融性フッ素樹脂本来の高い成形性を維持しつつ、弱点であった摩擦摩耗特性が強化されており、そのため摺動部材として高い性能を発揮する。本発明者らの発見は、従来技術から予想外のものである。摩擦摩耗特性の向上に関して、例えば特許文献1~3には熱溶融性フッ素樹脂と全芳香族ポリアミドと他の成分を含む組成物が開示されているが、いずれの文献においても、全芳香族ポリアミドの形状による違いを認識していない、すなわち粒子形態と繊維形態を区別していない。また、成形性の維持に関して、一般論として添加する充填材が大きいほど充填材が繊維の場合は長いほど組成物の成形性は悪化すると考えられるが、本発明において使用する全芳香族ポリアミド繊維は他の繊維と異なり、比較的長いものを用いても上記の範囲内で使用すれば組成物の成形性にほとんど影響しないという特有の性質を有することが見出されたのである。また、本発明の組成物は、全芳香族ポリアミド繊維以外の他の充填材を添加せずとも高い摩擦摩耗特性を示す点でも優れている。本発明によれば、熱溶融性フッ素樹脂の溶融成形性を維持しつつ全芳香族ポリアミド繊維と溶融混合することにより摩擦摩耗特性に優れ、軸受、シールリング、ピストンリング等の摺動部材やシール部材等の用途に好適な熱溶融性フッ素樹脂摺動部材用組成物及びそれから得られる摺動部材を提供することができる。本発明は、熱溶融性フッ素樹脂粉末と全芳香族ポリアミド繊維から得られるフッ素樹脂組成物及びそれを成形してなるフッ素樹脂製摺動部材を提供する。<熱溶融性フッ素樹脂>本発明において熱溶融性フッ素樹脂とは、加熱により樹脂が溶融状態で流動し、それによって押出機や射出成形機などの従来公知の溶融成形装置を用いて、例えば、溶融物からフィルム、繊維、チューブなどの成形品とすることが出来、その成型品はそれぞれの目的に適用するのに十分な強度及び耐久性toughnessを示すことができるフッ素樹脂を意味する。本発明における熱溶融性フッ素樹脂は、熱溶融性フッ素樹脂として知られている樹脂の中から適宜選択することができる。例えば、テトラフルオロエチレン、クロロトリフルオロエチレン、ヘキサフルオロプロピレン、パーフルオロアルキルビニルエーテル、ビニリデンフルオライドおよびビニルフルオライドから選ばれるモノマーの重合体又は共重合体、あるいはこれらモノマーとエチレン、プロピレン、ブチレン、ペンチン、ヘキセン等の2重結合を有するモノマーや、アセチレン、プロピン等の3重結合を有するモノマーとの共重合体などを挙げることができる。具体的な本発明の熱溶融性フッ素樹脂としては、例えば、テトラフルオロエチレンパーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体以下、PFAという、テトラフルオロエチレンヘキサフルオロプロピレン共重合体以下、FEPという、テトラフルオロエチレンヘキサフルオロプロピレンパーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体以下、EPEという、テトラフルオロエチレンエチレン共重合体以下、ETFEという、ポリビニリデンフルオライド以下、PVDFという、ポリクロロトリフルオロエチレン以下、PCTFEという、クロロトリフルオロエチレンエチレン共重合体以下、ECTFEというなどを挙げることができるがこれらに限定されない。好ましくは、テトラフルオロエチレンパーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体のパーフルオロアルキルビニルエーテルのアルキル基が炭素数1~5、より好ましくは1~3のものである。そのようなPFA樹脂は、例えば、テフロン登録商標PFA三井デュポンフロロケミカル株式会社、ネオフロン登録商標PFAダイキン工業株式会社、フルオン登録商標PFA旭硝子株式会社の商品名で販売されている。これらの熱溶融性フッ素樹脂は、溶融粘度或いは分子量についての制限は特にはないが、射出成形機にて成形する場合には、熱溶融性フッ素樹脂の溶融粘度がメルトインデックスASTMD1238:372°C、5kg荷重で10g/10分~60g/10分であることが好ましい。熱溶融性フッ素樹脂としては、混合効率から重合粒子が好ましいが、後述する粉砕方法を含めて所望の方法によって粉末もしくはペレットの形状となり、全芳香族ポリアミド繊維との粉末混合物が調製できるものであればよい。このような熱溶融性フッ素樹脂組成物に使用されるフッ素樹脂粉末としては、平均粒径が02μm程度のコロイド状粒子が凝集した平均粒径が10μm以下、好ましくは7μm以下、更に好ましくは5μm以下の凝集粉末を使用するのがより好ましい。このような凝集粉末は、例えば、平均粒径約01~03μm程度の熱溶融性フッ素樹脂のコロイド状粒子を水中に約1~75重量含む乳化重合により得られる熱溶融性フッ素樹脂水性分散液に、電解性物質を加え、機械的撹拌下に熱溶融性フッ素樹脂のコロイド状粒子を凝集させた後、水性媒体と分離し、必要に応じ水洗し乾燥させることにより得ることができる。本発明において熱溶融性フッ素樹脂粉末の平均粒径d50は、微粒子を水に分散させ、レーザー回折法による粒子径測定装置装置名:MicrotracX100LeedsNorthrup社製を用いて測定した微粒子の粒子径であり、d50とは、粉体をある粒子径から2つに分けたとき、大きい側と小さい側が等量となる径を指し、測定試料の平均の粒子径を意味する。<全芳香族ポリアミド繊維>本発明において全芳香族ポリアミド繊維は芳香族モノマーがアミド結合を通じて重合した高分子から製造される合成繊維を意味し、これは当該分野ではアラミド繊維とも呼ばれている。全芳香族ポリアミド繊維は、優れた物理的、化学的性質を有していることから、工業的に極めて有用な繊維であり、本発明において繊維は、これらの高強度繊維を短く切断した繊維であり、樹脂、コンクリート、ゴム等に混合することによって主として補強材として使用されている。本発明において使用する全芳香族ポリアミド繊維は、従来から使用されている粒子状の全芳香族ポリアミド、すなわち全芳香族ポリアミド粒子と明確に区別することができる。本発明の全芳香族ポリアミド繊維は、上述の通り、所定の長さにカットされた短繊維であり、これらは繊維構造を維持している。これに対して全芳香族ポリアミド粒子は、例えば、ある程度の大きさまでカットした短繊維やポリマーの塊を公知のビーズミルやジェットミルなどの粉砕機を用いて粉砕することで得られるものであったり、または、全芳香族ポリアミドポリマー溶液を水系凝固液に導入し、攪拌せん断下で凝固させることで得られるフィブリッド状、パルプ状、繊維状の非晶質含水成型物を、乾燥工程を経ずに、液体窒素などで凍結させ、水分の膨張を利用してこれを微細に粉砕することによって得られるものであり特開2008-106086号、段落[0016]、したがって全芳香族ポリアミド粒子は、たとえ全芳香族ポリアミド繊維から得た場合であっても、繊維構造を維持していない。全芳香族ポリアミド繊維は、主鎖に芳香族環を含有するものであれば、特に制限されないが、耐熱性や摩擦摩耗特性の観点からパラ型全芳香族ポリアミドを使用することが好ましい。本発明においてパラ型全芳香族ポリアミドは、その全芳香族ポリアミドを構成する各モノマー単位において、前後のモノマー単位との連結を担う部分が互いに対してパラ位に存在するものを意味する。パラ型全芳香族ポリアミドとは、例えば、ポリパラフェニレンテレフタルアミドやコポリパラフェニレン3,4’オキシジフェニレンテレフタルアミド等が挙げられる。本発明において使用可能なその他の芳香族ポリアミドとしては、メタ型全芳香族ポリアミドが挙げられ、例えばポリメタフェニレンイソフタルアミド等がある。本発明においてメタ型全芳香族ポリアミドは、その全芳香族ポリアミドを構成する各モノマー単位において、前後のモノマー単位との連結を担う部分が互いに対してメタ位に存在するものを意味する。芳香族ポリアミドには以下のような市販品がある。例えば、パラ型全芳香族ポリアミドとして、トワロン登録商標やテクノーラ登録商標いずれも帝人テクノプロダクツ株式会社製、ケブラー登録商標東レデュポン株式会社製が挙げられる。また、メタ型全芳香族ポリアミドとしては、コーネックス登録商標帝人製、ノーメックス登録商標東レデュポン社製がある。本発明において使用される全芳香族ポリアミド繊維は、平均繊維径が10~20μm、好ましくは12~17μm、例えば12~13、13~14、14~15、15~16または16~17μmであり、平均繊維長が100~1000μm、好ましくは200~900、より好ましくは200~800μm、さらに好ましくは250~600μm、例えば250~300、300~350、350~400、400~450、450~500、500~550、550~600μmである。本発明における全芳香族ポリアミド繊維については、使用する繊維を任意に取り出し、顕微鏡で拡大して50本の繊維長および繊維径を測定し、その平均値を用いた。本発明に好適な全芳香族ポリアミド繊維は、高強度、高弾性率、耐疲労性、寸法安定性、400°C以上の耐熱性、耐化学薬品性等に優れた全芳香族ポリアミド樹脂を繊維化したものであり、該ポリアミド樹脂を溶液紡糸により繊維化した後、裁断粉砕して短繊維化することで製造されるものである。その形状は、針状、繊維状であるが、通常上記の製造過程で数本が融着した形状となっている。全芳香族ポリアミド繊維は、強度が高くても無機系充填材に比べて柔らかいことを特徴としている。また使用される全芳香族ポリアミド繊維としては、パラ型構造を有するものであって、その平均繊維径が10~20μmの繊維であることが好ましい。繊維径が10μmより細い場合には全芳香族ポリアミド繊維としての摩擦摩耗特性が発揮できず、20μmより太い場合にはフッ素樹脂への分散性が劣り、同様に摩擦摩耗特性が劣る結果となる。平均繊維長は100~1000μmで、且つ独立した全芳香族ポリアミド繊維であることが好ましい。100μmより短いと摩擦摩耗特性が発揮されず、1000μmより長いとフッ素樹脂への分散性に欠けるので摺動部材として適当ではない。平均繊維長は、好ましくは、200~900μmであり、さらに好ましくは250~600μmである。上記全芳香族ポリアミド繊維のフッ素樹脂への混合比率は、熱溶融性フッ素樹脂混合組成物の重量あたり、5~25重量であることが好ましい。より好ましくは7~20重量、さらに好ましくは10~18重量である。混合量が5重量より少ないと混合効果が得られず、25重量を超える場合には、フッ素樹脂に充分に混合できないため得られる成形品にクラックが発生し易くなるため好ましくない。<混合>熱溶融性フッ素樹脂と全芳香族ポリアミド繊維とから熱溶融性フッ素樹脂混合組成物を任意の混合方法で形成させることができる。本発明の熱溶融性フッ素樹脂組成物は、例えば、溶融混合する工程を経て得ることができる。より具体的に、本発明の熱溶融性フッ素樹脂組成物は、熱溶融性フッ素樹脂微粉末と全芳香族ポリアミド繊維とをドライ混合して熱溶融性フッ素樹脂粉末混合物を得る工程Iと、得られた該粉末混合物を、押出機等で溶融混合する工程IIを経て得ることができる。好ましくは、本発明の熱溶融性フッ素樹脂組成物は、平均粒径10μm以下の熱溶融性フッ素樹脂微粉末と平均繊維径10~20μm、平均繊維長100~1000μmの全芳香族ポリアミド繊維とを予め解砕混合し、全芳香族ポリアミド繊維を熱溶融性フッ素樹脂微粉末中に予め均一に分散させた熱溶融性フッ素樹脂粉末混合物を得た後、得られた該粉末混合物を溶融混合押出機に投入し溶融混合することにより製造される。こうすることで、全芳香族ポリアミド繊維をせん断応力により熱溶融性フッ素樹脂中に更に均一に分散させ、全芳香族ポリアミド繊維の製造時に融着した繊維を分離させて独立繊維とすることができる。熱溶融性フッ素樹脂粉末と全芳香族ポリアミド繊維からなる熱溶融性フッ素樹脂粉末混合物はさらに溶融混合して均一な熱溶融性フッ素樹脂組成物とすることが好ましい。このような溶融混合を、溶融混合押出機を用い、剪断応力をかけて行うことは、溶融混合の好ましい態様である。この場合、溶融混合押出機のホッパーでの食い込みをよくするため、コンパクターで固めたのちに溶融混合押出機で溶融混合されてもよい。溶融混合工程に用いられる溶融混合押出機としては、使用する熱溶融性フッ素樹脂および全芳香族ポリアミド繊維の種類や溶融粘度にもよるが、より効果的に全芳香族ポリアミド繊維を熱溶融性フッ素樹脂微粉末中に分散させるために、例えば東洋精機製2軸押出機2D30W2などの高速な二軸押出機を用いることが、せん断応力の面から好ましい。平均粒径10μm以下の熱溶融性フッ素樹脂微粉末と平均繊維径10~20μm、平均繊維長100~1000μmの全芳香族ポリアミド繊維とを予め高速回転混合機で解砕混合した後、溶融混合押出機で溶融混合する方法では、予め高速回転混合機で熱溶融性フッ素樹脂粉末と全芳香族ポリアミド繊維を均一に解砕混合するため、溶融混合押出機での全体の溶融混合時間を短くすることができる。溶融混合押出機では、主に融着繊維の分離解砕が行なわれる。従って、熱溶融性フッ素樹脂のなかでも特にPFAのような溶融成型温度が高い樹脂を用いた場合には全体の溶融混合時間を短くすることで、全芳香族ポリアミド繊維の分解を防ぐことができる。<他の充填材>本発明の熱溶融性フッ素樹脂組成物は、他の充填材を添加する必要がないことが利点の一つであるが、本発明の目的を損なわない範囲において、必要に応じて、フッ素樹脂組成物の充填材として一般に配合されている平均粒径200μm以下の無機又は有機の粉末や繊維を配合することもできる。例えば、ガラス充填材例えばガラス繊維またはガラス球、アルミナ粉末、硫酸カルシウム、炭酸カルシウムまたは青銅粉末等のような親水性充填材、チタン酸カリウム繊維、タルク、酸化亜鉛粉末、カーボン繊維、二硫化モリブデン、グラファイト粉末等のような半親水性充填材、ポリイミド、ポリアミド、ポリフェニレンサルファイド、ポリエーテルエーテルケトン等のような有機充填材等が利用できる。前記した平均粒径および/または平均繊維長を持つ充填材であれば、市販品をそのまま使用することができる。また、本発明においては、本発明の摺動部材やシール部材の特性を損なわない範囲で、熱溶融性フッ素樹脂組成物中に、酸化安定剤、耐熱安定剤、耐候安定剤、難燃剤、顔料等の安定剤あるいは添加剤を配合することができる。<成形法>本発明の熱溶融性フッ素樹脂組成物を各種形状の成形品摺動部材やシール材等に成形する方法は、とくに限定されるものではなく、公知の熱溶融性フッ素樹脂組成物の成形法によって目的とする各種成形品を成形することができるが、特に射出成形法によりその特性が発揮される。本発明の樹脂組成物は、溶融可能であるので、組成物を溶融させる必要のある溶融成形、例えば、射出成形、押出成形等に適用可能である。成形時の溶融温度は樹脂組成物の組成に応じて適宜設定されればよく、例えば、340~400°C、特に350~380°Cが適当である。本発明の摺動部材は相手部材に対して相対的に摺動するように使用されるものであり、例えば、軸受、シールリング、ピストンリング等の用途に使用可能である。本発明の摺動部材を上記用途に使用すると、当該摺動部材は表面の動摩擦係数が有効に低減されており、無潤滑下でもほとんど摩耗せず、しかも相手部材の摩耗も有効に防止できる。本発明の摺動部材は相手部材が金属からなるような用途に使用されることが好ましく、特に相手部材が軟質金属からなる用途が適している。相手部材が金属からなる場合、わずかに摩耗した金属が研磨材として作用するので、摺動部材および相手部材の摩耗は顕著になる傾向がある。特に軟質金属からなる相手部材の摩耗は一層、著しい。しかしながら、本発明においては、そのような場合においても、摺動部材および相手部材の摩耗防止効果をより有効に発揮できるためである。相手部材の構成金属として、例えば、アルミニウム、ステンレス、鉄、銅、亜鉛、ニッケル等およびそれらの合金が挙げられる。これらの金属のうち、本発明の摺動部材は、特に摩耗しやすい軟質金属、例えばアルミニウム、銅、亜鉛、ニッケルに対して好ましい効果を示す。中でも、アルミニウムに対しては非常に好ましい性能を有する。以下に本発明を、実施例および比較例を挙げてさらに具体的に説明するが、本発明はこれらの例によって何ら制限されるものではない。製造例1の調製原料PFA粉末に、平均繊維径12μm、平均繊維長100μmの全芳香族ポリアミド繊維を、PFA粉末90重量部に対してアラミド繊維10重量部の割合で配合し、次いでこれをヘンシェルミキサーに投入し、回転数3400rpmで10分間混合した。その後、ミキサー内の壁に付着した粉末を掻き落とした後、粉末混合物を得た。得られた粉末混合物を、バッチ式溶融ミキサー東洋精機製KF-70を用いて350°C、50rpmで3分間溶融混合することにより、複合体組成物を得た。得られた複合体組成物を、ペレタイザーで切断し、ペレットを得た。製造例2の調製PFA粉末90重量部に対して平均繊維径12μm、平均繊維長1000μmの全芳香族ポリアミド繊維10重量部を配合することを除いて製造例1と同様の方法で目的のペレットを得た。製造例3の調製PFA粉末90重量部に対して平均繊維径12μm、平均繊維長250μmの全芳香族ポリアミド繊維10重量部を配合することを除いて製造例1と同様の方法で目的のペレットを得た。製造例4の調製PFA粉末90重量部に対して平均繊維径12μm、平均繊維長600μmの全芳香族ポリアミド繊維10重量部を配合することを除いて製造例1と同様の方法で目的のペレットを得た。製造例5の調製PFA粉末90重量部に対して平均繊維径17μm、平均繊維長600μmの全芳香族ポリアミド繊維10重量部を配合することを除いて製造例1と同様の方法で目的のペレットを得た。比較例1の調製PFA粉末90重量部に対して平均粒径25μmの全芳香族ポリアミド粒子10重量部を配合することを除いて製造例1と同様の方法で目的のペレットを得た。比較例2の調製PFA粉末に充填材を加えず、製造例1と同様の方法で目的のペレットを得た。比較例3の調製PFA粉末93重量部に対して炭素繊維繊維長;110μm5重量部およびグラファイト2重量部を配合することを除いて製造例1と同様の方法で目的のペレットを得た。比較例4の調製PTFE粉末90重量部に対して炭素繊維110μm10重量部を配合し、ヘンシェルミキサーを用いて均一に混合して粉末混合物を得た。比較例5の調製変性PTFEに平均粒径25μmの全芳香族ポリアミド粒子を加えて、比較例4と同様の方法で粉末混合物を得た。実施例1:摩擦摩耗試験上記の方法で調製した製造例1~5および比較例1~3のペレットを、所定の金型寸法φ35mm、150mmに入れ、350°Cで35時間保持して樹脂を溶融させた後、圧力35MPaで1時間圧縮を保持しながら室温中で冷却して直径35mm、高さ43mmの円柱状成形体を得た。比較例4および5のPTFEについては、粉末混合物をそれぞれ600kg/cm2、300kg/cm2の加圧下で予備成形し引き続き370°Cで3時間焼成し、直径50mm、高さ100mmの円柱状成形体を得た。この円柱状成形体から切削加工によって、外径257mm、内径20mm、高さ20mmのリングを作成し、それを試験片とした。JISK7218A法JISハンドブック26、プラスチックI試験。2005年日本規格協会に準拠し、2連式摩擦摩耗試験機株式会社インテスコ製を用い、相手材としてアルミニウム合金であるADC-12を選択し、荷重80kg/cm2、摺動速度05m/secの条件下で24時間摺動試験を行って磨耗量の測定を行い、試験終了後の摩耗量を摩耗係数および摩擦係数で表した。その結果を以下の表1に示す。表1に示されるように、全芳香族ポリアミド繊維製造例1~5は全芳香族ポリアミド粒子比較例1よりもPFA樹脂の摩擦摩耗特性を大きく改善した。この結果から、熱溶融性フッ素樹脂ベースの摺動部材用組成物の充填材には、粒子状のものよりも繊維状のものが適していることが明らかになった。特に繊維長250μmおよび600μmの全芳香族ポリアミド繊維を用いた場合製造例3、4、5に非常に高い摩耗摩擦特性が得られ、その値は全芳香族ポリアミド粒子を用いた例比較例1だけでなく、一部はPTFEベースの組成物比較例4、5すら凌いでいた。実施例2:学振磨耗試験I型製造例3および4の組成物の性能をさらに調査するため、射出成形した板状試験片のMD方向、CD方向および厚み方向の磨耗損失重量試験を往復磨耗試験機TYPE30S新東科学製にて磨耗輪H-22、荷重:1000g、ストローク:30mm、速度:往復60回/min.、往復回数4000回、温度:23±2°C、湿度:50±5RHの条件で実施した。その結果を以下の表2に示す。なお、MD方向は成型時の樹脂流れに対して縦方向MachineDirection、CD方向は横方向CrossMachineDirection、そしてTD方向は厚み方向TransverseDirectionを意味する。いずれの組成物についても、射出方向だけでなくあらゆる方向に対して高い摩擦摩耗特性が発揮されることが確認された。驚くべきことに、すべての方向について、ポリアミド繊維が長い600μm製造例4の組成物の方が、高い摩擦摩耗特性を示した。実施例3:メルトフローレートMFRの測定ASTMD-1238-95に準拠した耐食性のシリンダー、ダイ、ピストンを備えた東洋精機製メルトインデクサーを使用し、5gの試料を372°C±1°Cに保持された内径953mmのシリンダーに充填し5分間保持した後、5kgの荷重ピストン及び重り下に内径21mm、長さ8mmのオリフィスを通して押し出し、この時の押し出し速度g/10分をMFRとして求めた。製造例1~5の組成物は112~211g/10分のMFRを示し、全芳香族ポリアミド繊維の添加後も高い成形性が維持されていることが確認された。実施例4:顕微鏡試験製造例3および4の組成物を射出成形して得た試験片を各方向に切断し、繊維の分散状況を示す電顕写真にて観察した図1、2。いずれの図においても、添加した繊維は束になることなく一本一本独立繊維の状態となっており、かつそれらがフッ素樹脂中に均一に分散していることが分かる。また、繊維長の長い製造例4が、より繊維方向がランダムになっており充填効果が発揮されている。"