"製鋼スラグ単体または製鋼スラグと高炉スラグとの混合材のいずれか一方と、高炉水砕スラグ微粉末と水とを主要材料とし、これらを混練し硬化させた鉄鋼スラグ水和固化体であって、製鋼スラグの80°C水浸膨張比αと、単位体積あたりの製鋼スラグの配合量βとが下記の式および条件を満足する鉄鋼スラグ水和固化体を破砕処理したことを特徴とする膨張管理された鉄鋼スラグ水和固化体製人工石材。αβ≦9500kg/m3ただし、α:JISA-5015で規定される鉄鋼スラグ水和固化体に用いる製鋼スラグの80°C水浸膨張比であり、0≦α≦15β:鉄鋼スラグ水和固化体の単位体積あたりの製鋼スラグの配合量kg/m3であり、0<β≦2300kg/m3港湾用埋め立て材またはサンドコンパクションパイル材料あるいは道路用路盤材のいずれかである請求項1に記載の膨張管理された鉄鋼スラグ水和固化体製人工石材。製鋼スラグ単体または製鋼スラグと高炉スラグとの混合材のいずれか一方と、高炉水砕スラグ微粉末と水とを主要材料とし、これらを混練し硬化させた鉄鋼スラグ水和固化体を破砕処理して製造される膨張管理された鉄鋼スラグ水和固化体製人工石材の製造方法であって、製鋼スラグの80°C水浸膨張比αと、単位体積あたりの製鋼スラグの配合量βとが下記の式および条件を満足する鉄鋼スラグ水和固化体を製造した後、その鉄鋼スラグ水和固化体を破砕して粒径が1000mm以下に粒状化したことを特徴とする膨張管理された鉄鋼スラグ水和固化体製人工石材の製造方法。αβ≦9500kg/m3ただし、α:JISA-5015で規定される鉄鋼スラグ水和固化体に用いる製鋼スラグの80°C水浸膨張比であり、0≦α≦15β:鉄鋼スラグ水和固化体の単位体積あたりの製鋼スラグの配合量kg/m3であり、0<β≦2300kg/m3前記の鉄鋼スラグ水和固化体を破砕して用いる人工石材は、ケーソン中詰め材、捨石材、埋め立て材、サンドコンパクションパイル材料、道路用路盤材等として天然石材代替材として使用することができる。しかし、鉄鋼スラグ水和固化体には、膨張特性を有する製鋼スラグを含むため、膨張抑制されていない破砕材料を使用した場合、膨張により、地盤または道路が上下方向あるいは横方向に膨らむようになる恐れがあり、地盤が変位したり、周囲の構造物に変位あるいは損傷を生じる恐れがあり、不足の損害を生じる恐れを生じる。なお、水和固化体材料を地盤あるいは港湾埋め立て材料等に利用できることも知られている。しかし、膨張特性を有する製鋼スラグを含む鉄鋼スラグ水和固化体でも、膨張管理された破砕材料を使用すれば、地盤または道路が上下方向あるいは横方向に膨らむ恐れがなく、地盤が変位することもなく、周囲の構造物に損傷を生じる恐れもないため、そのような膨張管理された人口石材が望まれる。本発明は、前記の課題を有利に解消するようにした、膨張管理された鉄鋼スラグ水和固化体製人工石材およびその製造方法を提供することを目的とする。前記の課題を有利に解決するために、第1発明の膨張管理された鉄鋼スラグ水和固化体製人工石材は、製鋼スラグ単体または製鋼スラグと高炉スラグとの混合材のいずれか一方と、高炉水砕スラグ微粉末と水とを主要材料とし、これらを混練し硬化させた鉄鋼スラグ水和固化体であって、鉄鋼スラグの80°C水浸膨張比αと、単位体積あたりの鉄鋼スラグの配合量βとが下記の式および条件を満足する鉄鋼スラグ水和固化体を破砕したことを特徴とする。αβ≦9500kg/m3ただし、α:JISA-5015で規定される鉄鋼スラグ水和固化体に用いる製鋼スラグの80°C水浸膨張比であり、0≦α≦15β:鉄鋼スラグ水和固化体の単位体積あたりの製鋼スラグの配合量kg/m3であり、0<β≦2300kg/m3また、第2発明は、第1発明の膨張管理された鉄鋼スラグ水和固化体製人工石材において、港湾用埋め立て材またはサンドコンパクションパイル材料あるいは道路用路盤材のいずれかであることを特徴とする。また、第3発明の膨張管理された鉄鋼スラグ水和固化体製人工石材の製造方法は、製鋼スラグ単体または製鋼スラグと高炉スラグとの混合材のいずれか一方と、高炉水砕スラグ微粉末と水とを主要材料とし、これらを混練し硬化させた鉄鋼スラグ水和固化体を破砕処理して製造される膨張管理された鉄鋼スラグ水和固化体製人工石材の製造方法であって、製鋼スラグの80°C水浸膨張比αと、単位体積あたりの鉄鋼スラグの配合量βとが下記の式および条件を満足する鉄鋼スラグ水和固化体を製造した後、その鉄鋼スラグ水和固化体を破砕して粒径が50mm以下に粒状化したことを特徴とする。αβ≦9500kg/m3ただし、α:JISA-5015で規定される鉄鋼スラグ水和固化体に用いる製鋼スラグの80°C水浸膨張比であり、0≦α≦15β:鉄鋼スラグ水和固化体の単位体積あたりの製鋼スラグの配合量kg/m3であり、0<β≦2300kg/m3本発明によると、製鋼スラグの80°C水浸膨張比と、製鋼スラグの配合量との積を算定することにより、製鋼スラグ単体または製鋼スラグと高炉スラグとの混合材のいずれか一方からなる鉄鋼スラグ水和固化体を破砕処理した細粒化された土木材料であっても、膨張を抑制されていると共に固化を防止されている道路用路盤材またはサンドコンパクションパイル材料あるいは埋め立て用材料を容易に設計することができる。したがって、道路用路盤材またはサンドコンパクションパイル材料あるいは埋め立て用材料として、品質の安定した材料を確実に安価に製造することができる効果が得られる。次に、本発明を図示の実施形態に基づいて詳細に説明する。先ず、本発明において利用する鉄鋼スラグ水和固化体とは、非特許文献2にも記載されているように、製鋼スラグ単体または製鋼スラグと高炉スラグの混合材のいずれか一方と、高炉水砕スラグ微粉末を水とを主要材料として練り混ぜ、固化硬化させたものすなわち、鉄鋼スラグ水和固化体である。また、前記の主要材料に加えて、必要に応じ、高炉水砕スラグ、フライアッシュ、および消石灰、セメントのアルカリ刺激材も用いることができる。製鋼スラグとは、溶銑、スクラップなどを精錬し、靭性、加工性を有する鋼を製造する製鋼過程で生成するCaO,SiO2などを主成分とする無機物である。一般には、砕石状の外観を呈する。また、製鋼スラグは、製鋼工程で生じる石灰分を主体とした副産物であり、転炉スラグ、溶銑予備処理スラグ、脱炭スラグ、脱燐スラグ、脱硫スラグ、脱珪スラグ、電気炉還元スラグ、電気炉酸化スラグ、二次精錬スラグ、造塊スラグの1種または2種以上を混合したものである。鉄鋼スラグ水和固化体に用いる製鋼スラグは、露天で長期間雨露にさらす自然エージング、または高温蒸気にさらす蒸気エージングされた製鋼スラグが使用される。鉄鋼スラグ水和固化体に用いる高炉水砕スラグ微粉末としては、石膏を添加する場合と、添加しない場合とがある。鉄鋼スラグ水和固化体には、例えばフライアッシュを含有させることができる。本発明で得られる鉄鋼スラグ水和固化体は、破砕して粒径が100mm~1000mm以下程度の割栗石状の人工石材として、あるいは粒径が300mm程度以下の砂礫状の人工石材として利用できる。また、さらに破砕し細粒分をふるい分けして粒径を40mm~50mm以下に小さくすれば、埋立材料、サンドコンパクションパイル材料、道路路盤材として利用することができる。鉄鋼スラグ水和固化体の破砕による製造方法として、ジャイアントブレーカーを用いれば、大割破砕して最大径1000mm程度以下の石材として利用する他に、さらに移動式破砕プラント等により最大径40~100mm程度以下に破砕するかもしくは最大径1000mm程度以下の石材製造時に発生する40~100mm程度以下の石材をふるい分けして埋立材料、サンドコンパクションパイル材料、道路路盤材として利用する。そして、前記のように、本発明の膨張管理された鉄鋼スラグ水和固化体製人工石材は、製鋼スラグ単体または製鋼スラグと高炉スラグとの混合材のいずれか一方と、高炉水砕スラグ微粉末と水とを主要材料とし、これらを混練し硬化させた鉄鋼スラグ水和固化体を破砕した材料が用いられ、製鋼スラグの80°C水浸膨張比αと、単位体積あたりの製鋼スラグの配合量βとが下記の式および条件を満足する鉄鋼スラグ水和固化体を前記のように破砕処理して粒径を小さくした膨張管理された鉄鋼スラグ水和固化体製人工石材である。αβ≦9500kg/m3ただし、α:JISA-5015で規定される鉄鋼スラグ水和固化体に用いる製鋼スラグの80°C水浸膨張比であり、0≦α≦15β:鉄鋼スラグ水和固化体の単位体積あたりの製鋼スラグの配合量kg/m3であり、0<β≦2300kg/m3前記のαβ≦9500kg/m3に設定した理由は、本発明における鉄鋼スラグ水和固化体製人工石材の膨張率を1.5以下にするためである。このように、0<β≦2300kg/m3とすることで、膨張率、すなわち、80°C水浸膨張比を1.5以下にし、施工した場合に、人口石材の膨張による問題が起こることはなく、港湾用埋め立て材またはサンドコンパクションパイル材料あるいは道路用路盤材に用いることができるためである。また、前記の鉄鋼スラグ水和固化体に用いる製鋼スラグの80°C水浸膨張比αを0≦α≦15とした理由は、0≦αであると、収縮による悪影響が防止可能であり、また、αがα≦15であると、膨張による周辺への悪影響が回避できるため、αを0≦α≦15に設定している。また、前記の鉄鋼スラグ水和固化体の単位体積あたりの製鋼スラグの配合量βkg/m3を0<β≦2300kg/m3とした理由は、製鋼スラグを配合している鉄鋼スラグ水和固化体とするために0<βkg/m3とし、また、β≦2300kg/m3とすることにより、製鋼スラグ80°C水浸膨張比αが小さい場合にも、製鋼スラグの単位配合量βは最大でも2300kg/m3であることが必要であるためである。このような膨張管理された鉄鋼スラグ水和固化体製人工石材を製造する場合には、製鋼スラグ単体または製鋼スラグと高炉スラグとの混合材のいずれか一方と、高炉水砕スラグ微粉末と水とを主要材料とし、これらを混練し硬化させた鉄鋼スラグ水和固化体を破砕処理して製造される。かつ、製鋼スラグの80°C水浸膨張比αと、単位体積あたりの製鋼スラグの配合量βとが下記の式および条件を満足する鉄鋼スラグ水和固化体を製造した後、その鉄鋼スラグ水和固化体を破砕して粒径が50mm以下に粒状化して製造される膨張管理された鉄鋼スラグ水和固化体製人工石材である。αβ≦9500kg/m3ただし、α:JISA-5015で規定される鉄鋼スラグ水和固化体に用いる製鋼スラグの80°C水浸膨張比であり、0≦α≦15β:鉄鋼スラグ水和固化体の単位体積あたりの製鋼スラグの配合量kg/m3であり、0<β≦2300kg/m3次に、前記のようにして製造された膨張管理された鉄鋼スラグ水和固化体製人工石材の膨張の性質について、図等を参照しながら説明する。図1には、鉄鋼スラグ水和固化体を破砕した本発明の膨張管理された鉄鋼スラグ水和固化体製人工石材Case1~3について、これら材料の粒径mmの分布とふるい通過質量百分率との関係がグラフで示されている。いずれの材料とも同様な粒径分布のものが使用されている。本発明の膨張管理された鉄鋼スラグ水和固化体製人工石材を製造するにあたり、主要材料は、次のようなものを用いた。1鉄鋼スラグ水和固化体の骨材としては、製鋼スラグ単体、または製鋼スラグと高炉スラグ等との混合材を用いることができる。実験に用いた鉄鋼スラグは、製鋼スラグ単体である。2製鋼スラグとしては、転炉スラグ、溶銑予備処理スラグ、脱炭スラグ、脱燐スラグ、脱硫スラグ、脱珪スラグ、電気炉還元スラグ、電気炉酸化スラグ、二次精錬スラグ、造塊スラグの1種または2種以上を混合したものを用いることができる。実験に用いた製鋼スラグは、転炉スラグを用いた。3製鋼スラグに含まれるMgO含有率は8.5質量以下である。4製鋼スラグは、膨張率が0.5~15程度最頻値:3~10のものを用いた。前記のように、膨張率の異なる製鋼スラグを、表1に示すような種々の条件で配合し、鉄鋼スラグ水和固化体を製造後、これを破砕して、粒径が40mm~50mm以下の本発明の膨張管理された鉄鋼スラグ水和固化体製人工石材を製造し、その膨張管理された鉄鋼スラグ水和固化体製人工石材の試料をJISA5015に規定する試験法に従って、容器に最大乾燥密度で締固めた供試体、または水を張った容器に、前記の膨張管理された鉄鋼スラグ水和固化体製人工石材の試料を水中落下で作製した供試体を、80°Cで養生し、10日間の膨張率を測定した。その測定結果を図2に示す。図2に、膨張管理された鉄鋼スラグ水和固化体製人工石材の80°C水浸膨張比で1.5で示す値以下であれば、道路用路盤材、サンドコンパクションパイル材料、埋め立て材として利用可能であるため、製鋼スラグの膨張率と、製鋼スラグの単位体積あたりの配合量kg/m3の積を横軸とし、本発明の膨張管理された鉄鋼スラグ水和固化体製人工石材の80°C水浸膨張比を縦軸にとったグラフにプロットし、相関関係があることを理解すると共に、この相関関係から、80°C水浸膨張比が1.5で示す値以下にする場合について、製鋼スラグの膨張率と、製鋼スラグの単位体積あたりの配合量kg/m3の積が、どの程度可能であるかを考察した結果、9500kg/m3以下であれば、配合可能であることがわかった。また、図2のグラフから、本発明の膨張管理された鉄鋼スラグ水和固化体製人工石材の80°C水浸膨張比をyとし、製鋼スラグの膨張率と、製鋼スラグの単位体積あたりの配合量kg/m3の積をxとした場合、y=0.0002x-0.1618で表せることがわかった。また、製鋼スラグ80°C水浸膨張比αを横軸にとり、鉄鋼スラグ水和固化体単位体積あたりの製鋼スラグの単位配合量βを縦軸にとって、本発明の膨張管理された鉄鋼スラグ水和固化体製人工石材を製造可能な、製鋼スラグ80°C水浸膨張比αと、鉄鋼スラグ水和固化体単位体積あたりの製鋼スラグの単位配合量βの範囲を明らかにした図を、図3に示す。図3で、白抜きの四角□で示した各プロットで示すデータは、本発明における鉄鋼スラグ水和固化体単位体積あたりの製鋼スラグの単位配合量βの式、0<β≦2300kg/m3と、αβ≦9500kg/m3と、製鋼スラグの80°C水浸膨張比αの式、0≦α≦15との関係から、αβ≦9500kg/m3を満足するように、単位体積あたりの製鋼スラグの配合量βと、製鋼スラグの80°C水浸膨張比αの式0≦α≦15とを変化させた場合のグラフである。図3において、製鋼スラグ80°C水浸膨張比αがプロットした部分よりも下側部分においては、本発明の膨張管理された鉄鋼スラグ水和固化体製人工石材を製造する場合に適用可能な範囲であり、上側では、本発明の膨張管理された鉄鋼スラグ水和固化体製人工石材を製造する場合に利用できない範囲である。したがって、製鋼スラグ80°C水浸膨張比αが小さくても、製鋼スラグの単位配合量βは最大でも2300kg/m3であることが必要であり、また、製鋼スラグ80°C水浸膨張比αは最大でも、製鋼スラグの単位配合量βが500kg/m3では、20程度であることがわかる。前記のような、本発明の膨張管理された鉄鋼スラグ水和固化体製人工石材は、例えば、港湾用埋め立て材またはサンドコンパクションパイル材料あるいは道路用路盤材特に、上層あるいは表層部用の路盤材のいずれかに用いた場合でも、膨張抑制された材料であり、所望の強度、あるいは3cm/s以上の透水係数を確保することができる。"