"排気ガスを受け取る排気システム6において、第1のSCR触媒10と、前記第1のSCR触媒10の下流に位置決めされた第2のSCR触媒16と、前記第1のSCR触媒10の上流に提供された第1の噴射器44と、前記第2のSCR触媒16の上流に提供された第2の噴射器64とを含む排気システム6であって、更に、前記第1の噴射器44に流体接続され、前記第1の噴射器44によってガス状アンモニアを前記排気ガスに供給するためのガス状アンモニア供給装置40と、前記第2の噴射器64に流体接続され、尿素などの流体アンモニア含有還元剤を、前記第2の噴射器64によって前記排気ガスに供給するためのアンモニア含有還元剤リザーバ60とを有し、前記第1のSCR触媒10が、前記第1のSCR触媒10を迅速に予熱するために前記第2のSCR触媒16よりも小さい体積を有する、排気システム6。前記第1のSCR触媒10の体積が、前記第2のSCR触媒16の体積の5乃至60の範囲内、好ましくは前記第2のSCR触媒16の体積の5乃至40の範囲内、より好ましくは前記第2のSCR触媒16の体積の10乃至25の範囲内である、請求項1に記載の排気システム6。前記排気システム6が、更に、前記第2のSCR触媒16の下流に配置されたアンモニア酸化触媒18を含む、請求項1又は2に記載の排気システム6。前記第1と第2のSCR触媒10,16間に微粒子フィルタ14が位置決めされた、請求項1乃至3のいずれかに記載の排気システム6。前記排気システム6が、更に、前記第1のSCR触媒10の下流かつ前記微粒子フィルタ14の上流に配置された酸化触媒12を含む、請求項4に記載の排気システム6。前記第1のSCR触媒10が、バナジア系触媒であり、前記第2のSCR触媒16が、ゼオライト系触媒である、請求項1乃至5のいずれかに記載の排気システム6。前記ガス状アンモニア供給装置40が、前記ガス状アンモニアの供給源であるアルカリ土類金属塩化物塩を蓄えるように構成された貯蔵容器、又は水などの溶剤に溶かされたアンモニアの溶液を収容する貯蔵容器、又は加圧アンモニアガスを収容するガス容器を含む、請求項1乃至6のいずれかに記載の排気システム6。前記第1の噴射器44が、前記排気システム6の排気通路の側壁を通り抜ける金属パイプ42によって構成され、また前記排気通路内の放出口となり、その結果、前記ガス状アンモニア供給装置40からのガス状アンモニアを、前記金属パイプ42によって前記排気通路内の排気ガス流に供給することができる、請求項1乃至7のいずれかに記載の排気システム6。前記第1の噴射器44に、熱可塑性材料又は他の感熱性材料で作成された部分がない、請求項8に記載の排気システム6。前記電子制御装置30が、前記第1の噴射器44によるガス状アンモニアの噴射を制御するように構成され、その結果、前記第1の噴射器44による前記排気ガスへのガス状アンモニアの供給は、前記第1のSCR触媒10と関係する温度TSCR1が第1の値T1より高く、前記第2のSCR触媒16と関係する温度TSCR2が第2の値T2より低い動作モードに限定され、それにより、前記第2のSCR触媒16による前記排気ガスのNOx変換効率が低いときの温度における前記排気ガスのNOx変換効率が少なくともある程度高められる、請求項1乃至9のいずれかに記載の排気システム6。前記第1のSCR触媒10と関係する前記温度TSCR1が、前記第1のSCR触媒10のすぐ上流の領域内の前記排気ガスの温度であり、前記第2のSCR触媒16に関係する前記温度TSCR2が、前記第2のSCR触媒16のすぐ上流の領域内の前記排気ガスの温度であり、前記第1の値T1が、120°C、好ましくは150°Cであり、前記第2の値T2が、270°C、好ましくは250°Cである、請求項10に記載の排気システム6。電子制御装置30が、前記第2の噴射器64による流体アンモニア含有還元剤の噴射を制御するように構成され、その結果、前記第2の噴射器64によるアンモニア含有還元剤の前記排気ガスへの供給は、前記第2のSCR触媒16と関係する温度レベルTSCR2が第3の値T3より高い動作モードに制限される、請求項1乃至11のいずれかに記載の排気システム6。前記第2のSCR触媒16に関係する前記温度TSCR2が、前記第2のSCR触媒16のすぐ上流の領域内の排気ガスの温度であり、前記第3の値T3が、200°C、好ましくは250°Cである、請求項12に記載の排気システム6。前記第1のSCR触媒10が、前記エンジン2の排気マニホールド出口又はターボ排気出口から0.6メートル未満下流、好ましくは排気マニホールド出口又はターボ排気出口から0.4メートル未満下流、より好ましくは排気マニホールド出口又はターボ排気出口から0.25メートル未満下流に配置された、請求項1乃至13のいずれかに記載の排気システム6。電子制御装置30が、前記第2の噴射器64による流体アンモニア含有還元剤の噴射を制御するように構成された、請求項1乃至14のいずれかに記載の排気システム6。前記第2の噴射器46が、前記微粒子フィルタ14の下流に提供された、請求項4又は5に記載の排気システム6。第1のSCR触媒10と、前記第1のSCR触媒10の下流に位置決めされた第2のSCR触媒16と、前記第1のSCR触媒10の上流に提供された第1の噴射器44と、前記第2のSCR触媒16の上流に提供された第2の噴射器64とを含む排気システム6を操作する方法であって、第1の噴射器44によるガス状アンモニアの噴射を制御して、その結果、前記第1の噴射器44による前記排気ガスへのガス状アンモニアの供給は、前記第1のSCR触媒10と関係する温度TSCR1が第1の値T1より高く、前記第2のSCR触媒16と関係する温度TSCR2が第2の値T2より低い動作モードに制限され、それにより、前記第2のSCR触媒16による前記排気ガスのNOx変換効率が低いときの温度における前記排気ガスのNOx変換効率が少なくともある程度高められるようにする段階を含む方法。前記第1のSCR触媒10と関係する温度TSCR1が、前記第1のSCR触媒10のすぐ上流の領域内の前記排気ガスの温度であり、前記第2のSCR触媒16と関係する前記温度TSCR2が、前記第2のSCR触媒16のすぐ上流の領域内の排気ガスの温度であり、前記第1の値Τ1が、120°C、好ましくは150°Cであり、前記第2の値T2が、270°C、好ましくは250°Cである、請求項17に記載の方法。前記第2の噴射器64による流体アンモニア含有還元剤の噴射を制御して、その結果、前記第2の噴射器64による前記排気ガスへのアンモニア含有還元剤の供給が、前記第2のSCR触媒16と関係する温度レベルTSCR2が第3の値T3より高い動作モードに限定されるようにする段階を含む、請求項17又は18に記載の方法。前記第2のSCR触媒16と関係する前記温度TSCR2が、前記第2のSCR触媒16のすぐ上流の領域内の排気ガスの温度であり、前記第3の値T3が、200°C、好ましくは250°Cである、請求項19に記載の方法。排気ガスを受け取る排気システムにおいて、第1のSCR触媒と、前記第1のSCR触媒の下流に位置決めされた第2のSCR触媒と、前記第1のSCR触媒の上流に提供された第1の噴射器と、前記第2のSCR触媒の上流に提供された第2の噴射器とを含む排気システムであって、前記第1の噴射器に流体接続され、前記第1の噴射器によって前記排気ガスにガス状アンモニアを供給するためのガス状アンモニア供給装置と、前記第2の噴射器に流体接続され、前記第2の噴射器によって尿素などの流体アンモニア含有還元剤を前記排気ガスに供給するためのアンモニア含有還元剤リザーバとを更に含み、前記第1のSCR触媒が、前記第1のSCR触媒を迅速に予熱するために前記第2のSCR触媒より小さい体積を有する排気システム。前記第1のSCR触媒の前記体積が、前記第2のSCR触媒の体積の5乃至60の範囲内、好ましくは前記第2のSCR触媒の体積の5乃至40の範囲内、より好ましくは前記第2のSCR触媒の体積の10乃至25の範囲内にある、請求項21に記載の排気システム。前記排気システムが、更に、前記第2のSCR触媒の下流に配置されたアンモニア酸化触媒を含む、請求項21又は22に記載の排気システム。微粒子フィルタが、前記第1と第2のSCR触媒の間で位置決めされた、請求項21乃至23のいずれかに記載の排気システム。前記排気システムが、更に、前記第1のSCR触媒の下流かつ前記微粒子フィルタの上流に配置された酸化触媒を含む、請求項24に記載の排気システム。前記第1のSCR触媒が、バナジア系触媒であり、前記第2のSCR触媒が、ゼオライト系触媒である、請求項21乃至25のいずれかに記載の排気システム。前記ガス状アンモニア供給装置が、前記ガス状アンモニアの供給源であるアルカリ土類金属塩化物塩を蓄えるように構成された貯蔵容器、又は水などの溶剤に溶かされたアンモニアの溶液を収容する貯蔵容器、又は加圧アンモニアガスを収容するガス容器を含む、請求項21乃至26のいずれかに記載の排気システム。前記第1の噴射器が、前記排気システムの排気通路の側壁を通り抜ける金属パイプによって構成され、前記排気通路内で排出口となり、その結果、前記ガス状アンモニア供給装置からのガス状アンモニアを前記金属パイプによって前記排気通路内の排気ガス流に供給できるようになる、請求項21乃至27のいずれかに記載の排気システム。前記第1の噴射器には、熱可塑性材料又は他の感熱性材料で作成された部分がない、請求項28に記載の排気システム。電子制御装置が、前記第1の噴射器によるガス状アンモニアの噴射を制御して、その結果、前記第1の噴射器による前記排気ガスへのガス状アンモニアの供給は、前記第1のSCR触媒と関係する温度TSCR1が第1の値T1より高く、前記第2のSCR触媒と関係する温度TSCR2が第2の値T2より低い動作モードに限定され、それにより、前記第2のSCR触媒16による前記排気ガスのNOx変換効率が低いときの温度での前記排気ガスのNOx変換効率が少なくともある程度高められるようにする段階を含む、請求項21乃至29のいずれかに記載の排気システム。前記第1のSCR触媒と関係する前記温度TSCR1が、前記第1のSCR触媒のすぐ上流の領域内の前記排気ガスの温度であり、前記第2のSCR触媒と関係する前記温度TSCR2が、前記第2のSCR触媒のすぐ上流の領域内の排気ガスの温度であり、前記第1の値T1が、120°C、好ましくは150°Cであり、前記第2の値T2が、270°C、好ましくは250°Cである、請求項30に記載の排気システム。電子制御装置が、前記第2の噴射器による流体アンモニア含有還元剤の噴射を制御するように構成され、その結果、前記第2の噴射器による前記排気ガスへのアンモニア含有還元剤の供給が、前記第2のSCR触媒と関係する温度レベルTSCR2が第3の値T3より高い動作モードに限定される、請求項21乃至31のいずれかに記載の排気システム。前記第2のSCR触媒と関係する前記温度TSCR2が、前記第2のSCR触媒16のすぐ上流の領域内の排気ガスの温度であり、前記第3の値T3が、200°C、好ましくは250°Cである、請求項32に記載の排気システム。前記第1のSCR触媒が、前記エンジンの排気マニホールド出口又はターボ排気出口から0.6メートル未満下流、好ましくは排気マニホールド出口又はターボ排気出口から0.4メートル未満下流、より好ましくは排気マニホールド出口又はターボ排気出口から0.25メートル未満下流に配置された、請求項21乃至33のいずれかに記載の排気システム。電子制御装置30が、前記第2の噴射器64による流体アンモニア含有還元剤の噴射を制御するように構成された、請求項21乃至34のいずれかに記載の排気システム。前記第2の噴射器が、前記微粒子フィルタの下流に提供された、請求項34又は35に記載の排気システム。第1のSCR触媒と、前記第1のSCR触媒の下流に位置決めされた第2のSCR触媒と、前記第1のSCR触媒の上流に提供された第1の噴射器と、前記第2のSCR触媒の上流に提供された第2の噴射器とを含む排気システムを操作する方法であって、前記第1の噴射器によるガス状アンモニアの噴射を制御して、その結果、記第1の噴射器による前記排気ガスへのガス状アンモニアの供給が、前記第1のSCR触媒と関係する温度TSCR1が第1の値T1より高く、前記第2のSCR触媒と関係する温度TSCR2が第2の値T2より低い動作モードに制限され、それにより、前記第2のSCR触媒16による前記排気ガスのNOx変換効率が低いときの温度で前記排気ガスのNOx変換効率が少なくともある程度高くなるようにする段階を含む方法。前記第1のSCR触媒と関係する温度TSCR1が、前記第1のSCR触媒のすぐ上流の領域内の排気ガスの温度であり、前記第2のSCR触媒と関係する前記温度TSCR2が、前記第2のSCR触媒のすぐ上流の領域内の排気ガスの温度であり、前記第1の値Τ1が、120°C、好ましくは150°Cであり、前記第2の値T2が、270°C、好ましくは250°Cである、請求項37に記載の方法。前記第2の噴射器による流体アンモニア含有還元剤の噴射を制御して、その結果、前記第2の噴射器による前記排気ガスへのアンモニア含有還元剤の供給が、前記第2のSCR触媒と関係する温度レベルTSCR2が第3の値T3より高いときに動作モードに制限されるようにする段階を含む、請求項37又は38に記載の方法。前記第2のSCR触媒と関係する前記温度TSCR2が、前記第2のSCR触媒のすぐ上流の領域内の排気ガスの温度であり、前記第3の値T3が、200°C、好ましくは250°Cである、請求項39に記載の方法。本発明の目的は、前述の問題が回避される排気ガスを収容する独創的な排気システム及びそのシステムの操作方法を提供することである。前記排気システムは、第1のSCR触媒、前記第1のSCR触媒の下流に位置決めされた第2のSCR触媒、前記第1のSCR触媒の上流に提供された第1の噴射器、及び前記第2のSCR触媒の上流に提供された第2の噴射器を含む。本発明の目的は、請求項1の特徴部分の特徴によって少なくとも部分的に達成され、前記排気システムは、更に、前記第1の噴射器に流体接続されて、前記第1の噴射器によって前記排気ガスにガス状アンモニアを供給するガス状アンモニア供給装置と、前記第2の噴射器に流体接続されて、前記第2の噴射器によって尿素などの流体アンモニア含有還元剤を前記排気ガスに供給するアンモニア含有還元剤リザーバとを含む。前記第1のSCR触媒は、前記第1のSCR触媒を素早く予熱するために前記第2のSCR触媒より小さい体積を有する。独創的な構成は、低温排気ガス動作モードと高温排気ガス処理動作モードの2つの明白な動作モードを有することが好ましい。低温排気ガス動作モードでは、ガス状アンモニアは、第1のSCR触媒の上流で噴射され、これにより、排気ガスのNOxが効率的に還元される。一般に、この動作モードで、第2の噴射器によってアンモニア含有還元剤は噴射されない。高温排気ガス動作モードにおいて、アンモニア含有還元剤は、第2のSCR触媒の上流に噴射され、これにより、排気ガスのNOxが効率的に還元される。一般に、この動作モードで、第1の噴射器によってガス状アンモニアが噴射されない。その結果、独創的構成によって、一般にコールドスタート時及び低温排気動作状態におけるNOx排出物制御が大幅に改善されるだけなく、排気後処理システムの長い保守間隔も維持され、排気システムの実装も改善される。独創的な排気システムは、先行技術より低い排気温度レベルでも第1のSCR触媒によって効率的なNOx還元を実行するように設計されており、その結果、エンジンコールドスタートの際の初期の段階で触媒NOxを還元することができる。この技術的効果の背後に、幾つかの基礎となる理由がある。第1のSCR触媒は、第2のSCR触媒より小さい体積を呈する。任意の物質に関して、物体の熱容量は、その物体が含む物質の量に正比例する。その結果、大きい体積のSCR触媒よりも小さい体積のSCR触媒の方が熱容量が小さいので、大きい体積のSCR触媒よりも小さい体積のSCR触媒の方が温度が早く上昇することがある。SCR触媒は、排気ガス中のNOx排出物を触媒除去するためにアンモニアを必要とする。尿素などの流体アンモニア含有還元剤を噴射するとき、排気通路内の活性反応物ガス状アンモニアに対する前記還元剤の分解反応は、実質的に完全な分解のために噴射位置で特定の温度レベル例えば、通常は約200°Cの排気ガスを必要とする。したがって、前記温度レベルよりかなり低い温度ではアンモニア含有還元剤の噴射を開始できず、それにより、NOx排出物還元効率がかなり制限される。しかしながら、流体アンモニア含有還元剤の代わりにガス状アンモニアを供給することによって、排気ガスが前記温度レベルに達するまで噴射を待つ必要がなくなる。したがって、NOx排出物還元をもっと低い温度で開始することができ、例えば約150°Cまで低いSCR触媒の完全活性温度ウィンドウを使用することができる。更に、その結果、独創的構成によって、交通渋滞や低速都市走行状態などの低温排気運転状態になったときのNOx排出物制御が改善され、その理由は、システムが、必要なときに前述のように高温排気ガス動作モードから低温排気ガス動作モードに必ず戻ることができるからである。小さい第1のSCR触媒を有する更に他の独創的利点は、スペースがきわめて限られる場合に、エンジン又はターボチャージャの出口近くの前記触媒の機構が単純化されたことである。第1のSCR触媒が比較的小さいサイズなので、その機構をエンジンに近づけることができる。したがって、第1のSCR触媒のサイズの制限は、本発明の改善されたNOx排出物還元を支援する因子である。第1のSCR触媒の上流にガス状アンモニアを追加することにより、ターボチャージャの出口のすぐ下流に生じる乱流を利用して、混合距離をきわめて短くすることができ、コンパクトな実装解決策が可能になる。本発明の別の独創的利点は、本発明の第1と第2のSCR触媒への活性反応物アンモニアの特定の供給機構から得られる。第1のSCR触媒へのガス状アンモニアの供給と、第2のSCR触媒への尿素などの流体アンモニア含有還元剤の供給との組み合わせが、前記第1と第2のアンモニア供給源の知的な投入方法によって、排気後処理システムの保守間隔を長くし、前記システムの効率、信頼性、コスト効率を高めることを可能にする。例えば、コールドスタートや特定の都市走行状態などの低温排気ガス動作モードの間と、第2のSCR触媒で特定の排気ガス温度に達したときだけ、第1の噴射器によってガス状アンモニアを第1のSCR触媒に供給し、第2の噴射器によってアンモニア含有還元剤を第2のSCR触媒に供給し同時にガス状アンモニアの供給を停止することによって、第1と第2のSCR触媒が、ある程度非同時に操作される。このタイプの投入方法は、独創的構成によって可能であり、燃料経済性の不利益なしにきわめて高いNOx変換効率を可能にするだけでなく、その結果、排気後処理システムの保守間隔がきわめて長くなり、即ち、アンモニア供給源の補充と交換の時間間隔が長くなる。当然ながら、第1の噴射器と第2の噴射器での噴射間の遷移の違いを少なくすることができ、また第1又は第2のSCR触媒及びこれらの両方のSCR触媒の触媒操作が、遷移期間中に同時に触媒活性するように構成されてもよい。実質的に非同時の投入方法を有する利点は、排気システムに提供されたときに微粒子フィルタのN02PM再生プロセスの効率が高まることであり、その理由は、NO2PM再生プロセスが、基本的には第1のSCR触媒へのガス状アンモニアの投入が停止されたときだけ可能であり、その結果、後で詳細な説明でより詳しく述べるように、触媒成分の温度劣化が少なくなり、燃料経済性の不利益が少なくなるからである。NO2PM再生プロセスが活性の温度範囲例えば、250乃至450°Cでは、第2のSCR触媒へのアンモニア含有還元剤例えば、尿素の投入が、完全に活性なので、第1のSCR触媒へのガス状アンモニアの投入が停止された場合でも排出物コンプライアンスが維持される。更に他の利点は、従属クレームの特徴のうちの1つ又は幾つかを実施することによって達成される。本発明によれば、前記第1のSCR触媒の体積は、前記第2のSCR触媒の体積の5乃至60の範囲内、具体的には前記第2のSCR触媒の体積の5乃至40の範囲内、より具体的には前記第2のSCR触媒の体積の10乃至25の範囲内である。大型トラック用のディーゼルエンジン内の前記体積の典型的な値は、第1のSCR触媒は約5乃至10リットル、第2のSCR触媒は約40リットルである。第1のSCR触媒の体積が限られるので、エンジン又はターボチャージャ出口の近くの予熱が早くなり位置決めが単純化される。体積が限られるので、第1のSCR触媒は、エンジンの上側運転荷重領域で、即ち高出力需要時に、NOx排出物の十分な触媒除去を提供する能力がないことがあるが、この能力は、通常コールドスタート及び低温排気ガス都市走行、即ち比較的低い運転エンジン荷重と関係するエンジン運転状態においては十分である。本発明によれば、前記排気システムは、更に、前記第2のSCR触媒の下流に配置されたアンモニア酸化触媒を含む。排気後処理システムの端にあるアンモニア酸化触媒は、残留アンモニアの酸化によって、第2のSCR触媒で反応しなかった排気ガス内の残留アンモニアを除去することができる。本発明によれば、前記排気システムは、更に、前記第1と第2のSCR触媒の間に位置決めされた微粒子フィルタを含む。使用される燃料のタイプにより、多少のすす及び粒子状物質が生成される。例えば、ディーゼル燃料は、より多くのすすを生成し、したがって法定排出物要件を満たすために微粒子フィルタを必要とすることが多く、一方、天然ガスやジメチルエーテルなどの燃料は、一般に、わずかな量のすすを生成し、それにより、微粒子フィルタが不要なことが多い。本発明によれば、前記排気システムは、更に、前記第1のSCR触媒の下流にかつ前記微粒子フィルタの上流に配置された酸化触媒を含む。酸化触媒は、炭化水素と一酸化炭素を二酸化炭素と水に酸化する働きをする。また、酸化触媒は、排気温度を高める。酸化触媒は、第2のSCR触媒の上流に配置され、第2のSCR触媒は、通常の高速道路運転や他の通常及び高温排気運転状態の際に単独のSCR触媒として使用されるように構成される。本発明によれば、第1のSCR触媒は、バナジア系例えば、V205/TiO2/WO3触媒であり、前記第2のSCR触媒は、ゼオライト系触媒である。バナジア系触媒を第1のSCR触媒として使用することは、NOx排出物の効率的な選択接触還元にNO2を必要としないので有利である。エンジン又はターボチャージャ出口のすぐ後の排気ガス中ではNO2が実質的に利用できない。更に、高硫黄燃料例えば、>300ppmSを誤供給した場合、幾つかのゼオライト系SCR触媒は、吸着硫黄種を除去してSCR触媒性能を回復させるために高い温度例えば、600°Cを必要とする。バナジア系SCR触媒は、一般に、きわめて耐硫黄性が高く、吸着硫黄種を除去するために高い温度を必要としない。第2のSCR触媒は、その広い活性温度ウィンドウ、良好な熱抵抗、及び有効なNOx還元のために、ゼオライト系触媒によって実施されることが好ましいが、第2のSCR触媒は、バナジア系触媒によって実施されてもよい。本発明によれば、ガス状アンモニア供給装置を幾つかの方法で実装することができる。例えば、加圧アンモニアガスを収容する1つ又は複数のガス容器が、第1の噴射器に提供され結合され、その結果、ガス状アンモニアが、コールドスタート直後又は類似の条件で、第1のSCR触媒の上流に噴射されるようにしてもよい。ガス容器の交換と取り扱いも比較的容易である。代替実施形態によれば、前記ガス状アンモニアの供給源として働く、アルカリ土類金属塩化物塩を蓄えるように構成された貯蔵容器が提供されてもよい。容器は、好ましくは、電線などによって加熱され、それによりガス状アンモニアの放出が容易になる。アルカリ土類金属塩化物塩などの固体貯蔵媒体でアンモニアを輸送すると、アンモニア供給源の十分な安全性と取り扱い性が得られ、ガス状アンモニアを放出するのに必要な熱が少なくなる。更に別の代替によれば、ガス状アンモニア供給装置は、水などの溶剤に溶かされたアンモニア溶液を収容する貯蔵容器を含んでもよい。本発明によれば、前記第1の噴射器は、前記排気システムの排気通路の側壁を通り抜ける金属パイプによって構成され、前記排気通路内の放出口となり、その結果、前記金属パイプによって、前記ガス状アンモニア供給装置からガス状アンモニアを前記排気通路内の排気ガス流に供給することができる。前述したように、第1のSCR触媒は、好ましくは、迅速に加熱するためにエンジン又はターボチャージャ出口のきわめて近くに位置決めされる。しかしながら、第1の噴射器は、第1のSCR触媒にガス状アンモニアを供給するように構成され、第1のSCR触媒の上流に配置され、その結果、前記出口の更に近くに配置されなければならない。したがって、第1の噴射器の位置がきわめて高温になるという問題がある。アンモニア供給装置からガス状アンモニアを受け取り、排出口によってガス状アンモニアを排気通路内で放出するように構成された金属パイプだけで第1の噴射器を構成することによって、第1の噴射器が、きわめて耐熱性になり、その結果、第1の噴射器の設計と実施の信頼性とコスト効率が高まる。本発明によれば、前記第1の噴射器は、熱可塑性材料や他の感熱性材料で作成された部分がない。前述のように、耐熱性の高い第1の噴射器を提供することにより、システム信頼性が改善され、コストが下がる。また、第1のSCR触媒の上流にガス状アンモニアを追加することにより、尿素などのアンモニア含有流体の対応する噴射と比較して、混合距離をかなり短くすることができる。本発明によれば、電子制御装置が、前記第1の噴射器によるガス状アンモニアの噴射を制御するように構成され、その結果、前記第1の噴射器による前記排気ガスへのガス状アンモニアの供給は、前記第1のSCR触媒と関係する温度TSCR1が、第1の値T1より高く、前記第2のSCR触媒と関係する温度TSCR2が、第2の値T2より低い動作モードに制限され、それにより、前記第2のSCR触媒による前記排気ガスのNOx変換効率が低いときの温度での前記排気ガスのNOx変換効率が、少なくともある程度高められる。第1のSCR触媒の活性温度ウィンドウの下端は、前記第1の値T1によって定義され、その温度レベルより下では、効率的なNOx還元が達成されなくなる。更に、前述のように、システムは、前記第2のSCR触媒と関係する温度TSCR2が第2の値T2に達したとき、第1のSCR触媒の上流のガス状アンモニアの噴射を停止するように構成される。本発明の別の独創的利点は、本発明の第1及び第2のSCR触媒への活性反応物アンモニアの特定の供給機構によるものである。第1のSCR触媒へのガス状アンモニア供給と、第2のSCR触媒への尿素の供給などの流体アンモニア含有還元剤供給との組み合わせは、前記アンモニア供給源の知的な投入方法によって、排気後処理システムの保守間隔を長くし、前記システムの効率、信頼性及びコスト効率を高めることを可能にする。例えば、コールドスタートや特定の都市走行条件などの低温排気ガス運転状態の間だけ、第1の噴射器を介してガス状アンモニアを第1のSCR触媒に供給し、第2のSCR触媒が特定の排気ガス温度に達したときに、第2のSCR触媒に第2の噴射器を介してアンモニア含有還元剤を供給し同時にガス状アンモニアの供給を停止することによって、第1と第2のSCR触媒が、ある程度非同時に操作される。このタイプの投入方法は、独創的構成によって可能であり、燃料経済性の不利益なしにきわめて高いNOx変換効率を可能にするだけでなく、排気後処理システムの保守間隔を大幅に長くし、即ち、アンモニア供給源の補充又は交換の時間間隔を長くすることになる。より具体的には、アンモニア含有貯蔵容器の交換は、例えばエンジンオイルの通常の車両保守間隔で行なうことができる。本発明によれば、前記第1のSCR触媒と関係する温度TSCR1は、前記第1のSCR触媒のすぐ上流の領域内の排気ガスの温度であり、前記第2のSCR触媒と関係する温度TSCR2は、前記第2のSCR触媒のすぐ上流の領域内の排気ガスの温度であり、前記第1の値T1は、約120°C、好ましくは約150°Cであり、前記第2の値T2は、約270°C、好ましくは約250°Cである。本発明によれば、電子制御装置は、前記第2の噴射器による流体アンモニア含有還元剤の噴射を制御するように構成され、その結果、前記第2の噴射器による前記排気ガスへのアンモニア含有還元剤の供給は、前記第2のSCR触媒と関係する温度レベルTSCR2が、第2のSCR触媒の活性温度ウィンドウの下端に対応する第3の値T3より高い動作モードに制限される。第2の値T2は、T3と等しく設定されてもよく、その結果、第1の噴射器の噴射は、第2の噴射器の噴射が始まるときに終了する。あるいは、第2の値は、第3の値T3より高い特定レベルに構成されてもよく、その結果、第1と第2の噴射器によって特定の噴射の重複が起こる。換言すると、重複する温度範囲は、第2の値T2と第3の値T3によって定義され、第1と第2のSCR触媒が両方とも、1つのSCR触媒から他のSCR触媒へのNOx接触還元の引き渡しと起動中に、一時的に同時動作モードであることを意味する。電子制御装置は、特に独創的システムによって使用される特定の投入方法に関して、一般に排気後処理システムの高速で経済的な制御を可能にする。本発明によれば、前記第2のSCR触媒に関係する前記温度TSCR2は、前記第2のSCR触媒のすぐ上流の領域内の排気ガスの温度であり、前記第3の値T3は、200°C、好ましくは250°Cである。本発明によれば、前記第1のSCR触媒は、前記エンジンの排気マニホールド出口又はターボ排気出口から0.6メートル未満下流、好ましくは排気マニホールド出口又はターボ排気出口から0.4メートル未満下流、より好ましくは排気マニホールド出口又はターボ排気出口から0.25メートル未満下流に配置される。第1のSCR触媒を排気マニホールド出口、又はターボチャージャが提供された場合はターボ排気出口のより近くに配置することによって、第1のSCR触媒を通る排気ガスが加熱され、それにより前記触媒の予熱が早くなる。本発明によれば、電子制御装置が、前記第2の噴射器による流体アンモニア含有還元剤の噴射を制御するように構成される。電子制御装置は、特に独創的システムによって使用される特定の投入方法に関して、一般に排気後処理システムの高速で経済的な制御を可能にする。本発明によれば、前記第2の噴射器は、前記微粒子フィルタの下流に提供される。この機構は、アンモニア含有還元剤がDPFに入るのを防ぐ。本発明の目的は、請求項17の特徴によって、より具体的には、第1のSCR触媒と、前記第1のSCR触媒の下流に位置決めされた第2のSCR触媒と、前記第1のSCR触媒の上流に提供された第1の噴射器と、前記第2のSCR触媒の上流に提供された第2の噴射器とを含む排気システムを操作する方法によって少なくとも部分的に達成され、この方法は、第1の噴射器によるガス状アンモニアの噴射を制御して、その結果、前記第1の噴射器による前記排気ガスへのガス状アンモニアの供給は、前記第1のSCR触媒と関係する温度TSCR1が第1の値T1より高く、前記第2のSCR触媒と関係する温度TSCR2が第2の値T2より低い動作モードに制限され、それにより、前記第2のSCR触媒による前記排気ガスのNOx変換効率が低いときの温度での前記排気ガスのNOx変換効率が少なくともある程度高められるようにする段階を含む。方法の第1の実施形態によれば、前記第1のSCR触媒10と関係する温度TSCR1が、前記第1のSCR触媒10のすぐ上流の領域内の排気ガスの温度であり、前記第2のSCR触媒16と関係する前記温度TSCR2が、前記第2のSCR触媒16のすぐ上流の領域内の排気ガスの温度であり、前記第1の値T1が、120°C、好ましくは150°Cであり、前記第2の値T2が、270°C、好ましくは250°Cである。第2の実施形態によれば、方法は、前記第2の噴射器による流体アンモニア含有還元剤の噴射を制御して、その結果、前記第2の噴射器による前記排気ガスへのアンモニア含有還元剤の供給は、前記第2のSCR触媒と関係する温度レベルTSCR2が第3の値T3よりも高い動作モードに制限されるようにする段階を含む。方法の第1の実施形態によれば、前記第2のSCR触媒と関係する前記温度TSCR2が、前記第2のSCR触媒のすぐ上流の領域内の排気ガスの温度であり、前記第3の値T3が、200°C、好ましくは250°Cである。以下に、本発明の種々の態様が、本発明を例証し限定しないように提供された添付図面と関連して説明される。自動車産業では、NOx排出物を還元する選択接触還元法SCRの使用が広まっており、この方法は、NOx排出物を触媒除去するためにアンモニアNH3の前駆体として尿素NH2CONH2を使用する最も一般的な技術を使用する。本発明は、アンモニア含有還元剤として尿素に限定されず、代替として、アンモニア水など、SCR用に現在使用されている他の還元剤タイプが使用されてもよい。SCR触媒のNOx還元効率は、2倍の温度依存性を有し、低温排気状態での効率を制限する。NOx除去の触媒反応の反応速度は、温度に依存し、活性温度ウィンドウは、一般に、供給ガスNOx排出物のNO:NO2比率にも依存し、例えば150°Cの触媒温度から始まる。尿素がSCRの還元剤として使用される場合、分解反応即ち、ガス状アンモニアと二酸化炭素を生成する尿素の加熱分解と加水分解は、温度に大きく依存する。SCR触媒の上流の排気温度が、特定レベル例えば、200°Cより低い場合は、尿素分解が不完全になり、したがってNOx除去効率が制限される可能性がある。また、重合反応によって望ましくない固体副生成物が形成され、SCR触媒の詰まりと排気後処理システムの背圧の増加を引き起こす危険がある。複数のタイプの触媒を含む複合式排気後処理システムでは、SCR触媒の上流にディーゼル酸化触媒DOCとディーゼル排気微粒子フィルタDPFを配置することが有益である。その理由の1つは、DOCの場合、COとHCの変換並びにNOからNO2への変換を活性化させるために、温度を、一般に点火温度と呼ばれる特定のしきい値より高くする必要がある。DPFの場合、一般に再生として知られるプロセスは、微粒子フィルタ内に収集された炭素PMを酸化させ除去するために行なわれ、主に2つの酸化メカニズムが知られている。排気ガス流中の残留酸素によって比較的迅速に再生するには、微粒子フィルタの温度を、ディーゼルエンジン動作中に通常生じる排気温度よりかなり高いレベルまで例えば、550乃至650°C高めなければならない。酸化剤として酸素ではなくNO2が使用される場合、DPFの再生は、かなり低い温度例えば、250乃至450°Cで行なわれることがある。NO2を利用するPM再生プロセスは、酸素を利用する再生よりも遅いが、利点は、触媒成分の温度劣化が少ないことと燃料の経済的不利益が少ないことである。更に、排気温度が低いほど、NOx排出物の下流選択接触還元の効率が高まる。NO2を利用する再生プロセスは、DPFをDOCの下流に位置決めすることによってかなり強化される。SCR触媒が、DPFの上流に配置された場合、NO2を利用する再生は、SCR触媒の下流にNOx排出物がないので、非効果になる。その結果、最良の解決策は、一般に、SCR触媒をDOCとDPF両方の下流に配置することである。この構成は、DPF内のPMを効率的に再生するには有利であるが、そのような排気後処理システム定義の欠点は、SCR触媒のコールドスタート特性が、したがってNOx排出物制御のためにも、全く理想的でないことである。SCR触媒の作用温度を十分に高め、アンモニア含有還元剤例えば、尿素の投入を可能にするには、DOC及びDPFユニットの温度を高めるためにかなりの熱量が必要とされる。更に、SCR触媒の前の排気後処理で温度損失が生じることがある。前述の理由のため、SCR触媒のNOx還元効率は、その位置が、選択された排気後処理システム定義においてエンジンから比較的遠いときに制限される可能性がある。SCR触媒をDPFの上流に位置決めすると他の問題が生じる。アンモニア還元剤噴射器が、SCR触媒の上流、したがってターボチャージャのすぐ近くに位置決めされなければならない。しかしながら、アンモニア還元剤噴射器は、一般に、高温暴露の影響を受けやすく、また設計が大型になり、それにより、通常利用できる実装スペースがターボチャージャ出口の近くにきわめて限られるという実装問題が生じることがある。更に、一般に、尿素などのアンモニア還元剤を分解するには、SCR触媒の前に特定の混合長例えば、最小0.50mを必要とし、更に、設備にかかる幾何学的実装の負担が大きくなる。更に、SCR触媒前に尿素を完全に分解するには、排気温度は、約200°Cでなければならない。したがって、低温時又はコールドスタート直後のNOx還元効率は、主に、SCR触媒のSCR反応速度ではなく尿素分解速度によって限定される。本発明では、SCR触媒の温度条件を改善し、かつ尿素を活性反応物アンモニアに分解する温度制限をなくすことによって、SCRの活性温度範囲が、大幅に拡大される。更に、DPFの再生は、主にNO2を利用したものでよく、効率的で、あまり有害でなく、より経済的再生が保証される。本発明による独創的排気システムが図1に示される。圧縮点火エンジン2の場合、排気流4は、排気システム6を含み、排気システム6は、前記順序で、小さい方の第1の選択接触還元触媒10、ディーゼル酸化触媒DOCとも呼ばれる酸化触媒12、エンジンから粒子状物質を収集するための微粒子フィルタ14、及びNOx排出物を還元するための大きい方の第2の選択接触還元触媒16からなる。第2の選択接触還元触媒16の下流に、過剰アンモニアを変換するためのアンモニア酸化触媒18が位置決めされることがある。ガス状アンモニアの供給は、第1の選択接触還元触媒10の上流に位置決めされる。アンモニア供給装置40からの投入率が制御されたアンモニアガスは、パイプ42と第1の噴射器44により、第1の選択接触還元触媒10の上流で排気ガス流4に導入される。第1の噴射器44は、第1の選択接触還元触媒10のすぐ上流に位置決めされる。アンモニア供給装置40は、様々な方法で構成され得る。第1の好ましい例によれば、アンモニア供給装置40は、加圧アンモニアガスを収容するガス容器によって構成される。アンモニアガスの供給率は、例えばマスフロー制御装置を通して、電子制御ユニット30によって制御され得る。第2の例によれば、アンモニア供給装置40は、アンモニアを、アンモニアとのアルカリ土類金属塩化化合物例えば、SrNH36Cl2、CaNH38Cl2、MgNH36Cl2の形で容易に蓄えるアルカリ土類金属塩化物塩SrCl2、CaCl2又はMgCl2を収容する容器によって構成される。アンモニア収容容器は、化合物をアルカリ土類金属塩化物塩とアンモニアに分解し、それによりガス状アンモニアの分圧を高める加熱装置を装備することがある。またこの場合、アンモニアガスの投入量は、例えばマスフロー制御装置を通して、電子制御ユニット30によって制御されてもよい。第3の例では、アンモニア供給装置40は、溶媒例えば、水に溶かされたアンモニアの溶液を収容する容器によって構成される。アンモニアガスの送り量は、例えばポンプユニットを介して、電子制御ユニット30によって制御されてもよい。尿素などのアンモニア含有還元剤を収容するリザーバ60が、ポンピングユニット62に接続される。電子制御ユニット30は、ポンピングユニット62と、第2の選択接触還元触媒16の上流に位置決めされた第2の噴射器64への流体の流量を制御する。第2の噴射器64は、第2の選択接触還元触媒16のすぐ上流に位置決めされる。第2の噴射器64は、酸化触媒12の下流に位置決めされる。第2の噴射器64は、微粒子フィルタ14の下流に位置決めされる。燃料投入ユニット70は、燃料容器図示せずから燃料供給72を受け、酸化触媒12の上流で前記排気後処理システム6に燃料に投入してもよい。燃料投入ユニット70は、電子制御ユニット30によって制御され、排気温度をあるレベルまで高める目的で操作され、そのレベルは、微粒子フィルタ14に装填された炭素質PMの酸化効率が、酸化触媒12と微粒子フィルタ14のどちらの完全性も損なわずに素早くPMを酸化させるように強化されるものである。あるいは、未燃焼燃料が、適切な噴射タイミングで内燃機関の燃料噴射器によって排気システムに一時的に供給されてもよい。排気後処理システム6の制御は、複数のガス検出装置の支援によって行なわれる。エンジン2のすぐ下流に、供給ガスNOx排出物レベルを評価するための第1のNOx排出物センサ20を備える。アンモニア酸化触媒18のすぐ下流には、周囲環境に放出される排気ガスのNOx排出物レベルを評価するための第2のNOx排出物センサ28を備える。小さい方の第1の選択接触還元触媒10の上流に第1の温度センサ22が位置決めされる。微粒子フィルタ14の上流に第2の温度センサ24が位置決めされ、微粒子フィルタ14の下流に第3の温度センサ26が位置決めされる。検出ユニット20、22、24、26及び28のそれぞれの測定信号が、電子制御ユニット30に送られ、電子制御ユニット30から、第1と第2の噴射器44,64及び燃料投入ユニット70が、前述のように制御される。NOxセンサ20及び28からの測定信号は、還元剤投入方法への入力として電子制御ユニット30に導かれる。図2では、典型的なエンジンコールドスタート時の投入方法が示される。上のグラフでは、時間がx軸に沿ってプロットされ、それぞれのSCR触媒の温度がy軸を上方にプロットされ、真ん中のグラフは、x軸に沿って時間がプロットされ、y軸を上方にプロットされた第1の噴射器44の対応する投入活動を極めて概略的に示し、下のグラフは、同様に、x軸に沿って時間がプロットされ、y軸を上方にプロットされた第2の噴射器64の対応する投入活動を示す。各噴射器44,64の前記投入活動は、電子制御ユニット30によって制御され、ここでは、オンとオフの2つの状態だけで示される。最初に、エンジンコールドスタート時の直後の時間t0に、第1と第2のSCR触媒10,16の温度TSCR1、TSCR2は、周囲温度TAに近く、第1の噴射器44からも第2の噴射器64からも噴射は行なわれない。エンジンの動作中、第1のSCR触媒10の位置が、エンジン又はターボチャージャ出口に近く、その熱容量が比較的小さいので、高温の排気ガスは、第1のSCR触媒10をすぐに加熱する。明らかに示されたように、第1のSCR触媒10は、第2のSCR触媒16より迅速に熱くなる。時間t1で、第1のSCR触媒と関係する温度が、第1のSCR触媒10の活性温度ウィンドウの下端を表わす第1の値T1例えば、150°Cに達し、真ん中のグラフに示されたように、第1の噴射器44によるガス状アンモニアの噴射が開始される。開示された実施形態では、電子制御ユニット30は、第1の温度センサ22によって測定されたような排気ガスの温度に基づいて、第1のSCR触媒の温度を決定する。時間t1は、SCR触媒のタイプ、エンジンサイズ、出力などの多くの因子に依存し、典型的には約1分でよい。時間t2で、第2のSCR触媒と関係する温度は、第2のSCR触媒16によって効率的NOx還元が実現されることがある最低温度である第2の値T2例えば、250°Cに達し、ガス状アンモニアを生成する加熱分解と加水分解によるアンモニア含有還元剤の効率的分解が実現されることがある。時間t2は、SCR触媒のタイプ、エンジンサイズ、出力、アンモニア含有還元剤などの多くの因子に依存し、典型的には約10分でよい。この時点で、図2の真ん中と下のグラフに示されたように、第1の噴射器44によるガス状アンモニアの噴射が中止され、その代わりに、第2の噴射器64による流体アンモニア含有還元剤の噴射が開始される。第1の噴射器44による噴射から第2の噴射器64による噴射への移行は、瞬間的に達成されてもよく、ある程度の重なりを有してもよく、両方において、第1と第2の噴射器44,64は、NOx排出物の効率還元を常に保証するように同時に動作される。開示された実施形態において、電子制御ユニット30は、第2のSCR触媒の温度を、第2の温度センサ26によって測定された排気ガスの温度に基づいて決定する。その後の動作において、エンジンが、低温動作条件で使用され、排気温度が、第2のSCR触媒の前述のしきい値例えば、250°Cより下がった場合は、第1の噴射器44でのガス状アンモニアの噴射が、再開されてもよく、第2の噴射器64でのアンモニア含有還元剤の噴射は、第2のSCR触媒の上流の排気管内の尿素の不完全な分解と固体副生成物の形成を防ぐために、停止されるか制限される。このタイプの動的投入方法は、燃料経済性を犠牲にせずにきわめて高いNOx変換効率を可能にする。更に、この手順は、NO2PM再生プロセスが活性になり始める温度例えば、250°Cで、第1のSCR触媒10へのアンモニア投入を停止することによって、微粒子フィルタ14の効率的なNO2PM再生プロセスを可能にするように調整されてもよい。更に、アンモニア供給装置40から全アンモニア内容物が出されて空になるまでの時間を長くするために、ガス状アンモニアの消費を制限してもよい。全アンモニア内容物が出されて空になったときのアンモニア供給装置40へのアンモニアの補給は、ユニット全体をアンモニアを満たしたユニットと交換することによって行わなければならない。多くの車両用途、特に高荷重で運転され供給ガスNOx排出物の質量流量が大きい車両の場合、この交換は、比較的頻繁に行われなければならない。そのような保守の実際的問題は、そのようなユニットを広範囲に流通させるためのインフラストラクチャの不足によって起こる。これと対照的に、商品名AdBlue登録商標又はDEFで商用尿素溶液を広範囲に流通させるためのインフラストラクチャは、多くの市場で確立されており、世界中のより多くの市場で確立されることになる。本発明の重要な利点は、アンモニア供給装置40の寸法決定と、ガス状アンモニア及びアンモニア含有還元剤例えば、尿素両方を必要とする動的投入方法とを制御して、通常の車両保守間隔でアンモニア供給装置40だけを交換すればよいようにできることである。アンモニア供給装置40の流通は、従来の工場に拡張されるだけでよく、それにより、そのようなアンモニア供給装置40を広範囲に流通させるためのインフラストラクチャは過剰にある。アンモニア含有還元剤例えば、尿素のリザーバ60への補給は、商用尿素溶液例えば、AdBlue登録商標又はDEFの広範囲の流通を利用して行なうことができる。前述の概念と比較した独創的利点は、第1の投入機構が、金属パイプ42と第1の噴射器44から成り、高温に容易に耐え必要スペースを最小にできるきわめて単純な設計を有することである。第1の噴射器44は、金属パイプの端部の開口によって構成されることが好ましい。マスフロー制御装置は、一般に、温度の影響を受け易く、本発明ではターボチャージャ近くの高温面から遠くに位置決めされることができる。アンモニアガス投入に関して、第1のSCR触媒10の断面全体に均一にアンモニアガスを分布させるには、比較的短い混合長例えば、0.25mが必要である。還元剤として尿素を使用する場合と対照的に、還元剤が、望ましい反応物アンモニアの形で添加されるので、本発明では、低温時のNOx還元効率が、尿素分解速度によって制限されない。したがって、第1のSCR触媒10の活性温度ウィンドウ全体を使用することができる。SCR触媒の体積という用語は、本明細書では、触媒基質の外側幾何学寸法から求められる幾何学的体積を定義すると考えられる。請求項で言及された参照符号は、請求項によって保護される内容の範囲を限定すると見なされるべきではない。本発明は、添付の特許請求の範囲から全く逸脱しない様々な明白な点で修正することができる。したがって、図面及びその説明は、本質的に例示と見なされ、限定と見なされるべきでない。"