"下記式Iで表されるアクリルアミド化合物で変性された変性ジエン系ゴムAと、式中、R1は水素又はメチル基を表す。R2及びR3はアルキル基を表す。nは整数を表す。下記式IIで表されるケイ素若しくはスズ化合物及び下記式IIIで表される変性化合物、又は下記式IIIで表される変性化合物で変性された変性ジエン系ゴムBとを含み、かつ該変性ジエン系ゴムA及びB全体の重量平均分子量が30万~140万であり、更に、硫黄と、下記式IVで表される化合物とを含むタイヤ用ゴム組成物。式中、Rはアルキル基、アルケニル基、シクロアルケニル基又は芳香族炭化水素基を表す。Mはケイ素又はスズを表す。Xはハロゲンを表す。aは0~2の整数を表す。bは2~4の整数を表す。式中、R4~R6は同一若しくは異なって炭素数が1~8のアルキル基を表す。R7~R12は同一若しくは異なって炭素数が1~8のアルコキシ基又はアルキル基を表す。p~rは同一若しくは異なって1~8の整数を表す。式中、Aは、炭素数2~10のアルキレン基、R13及びR14は、同一若しくは異なって、チッ素原子を含む1価の有機基を表す。前記変性ジエン系ゴムA及びBは、炭化水素溶媒中で、共役ジエンモノマー、又は共役ジエンモノマー及び芳香族ビニルモノマーをアルカリ金属系触媒を用いて重合させることにより得られるアルカリ金属末端を有する活性共役ジエン系重合体に対して、前記アクリルアミド化合物と、前記ケイ素若しくはスズ化合物及び前記変性化合物、又は前記変性化合物とを反応させることにより得られる混合物である請求項1記載のタイヤ用ゴム組成物。前記変性化合物におけるR4~R6はメチル基、エチル基、プロピル基又はブチル基、R7~R12はメトキシ基、エトキシ基、プロポキシ基又はブトキシ基、p~rは2~5の整数である請求項1又は2記載のタイヤ用ゴム組成物。前記硫黄の含有量<前記式IVで表される化合物の含有量の関係を満たす請求項1~3のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物。前記硫黄及び前記式IVで表される化合物の含有量は、ゴム成分100質量部に対して、それぞれ0.1~2質量部である請求項1~4のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物。炭化水素溶媒中で、共役ジエンモノマー、又は共役ジエンモノマー及び芳香族ビニルモノマーをアルカリ金属系触媒を用いて重合させることにより得られるアルカリ金属末端を有する活性共役ジエン系重合体に対して、2種以上の変性剤を反応させることにより得られる混合物を含むタイヤ用ゴム組成物。請求項1~6のいずれかに記載のゴム組成物を用いて作製したトレッドを有する空気入りタイヤ。本発明は、前記課題を解決し、転がり抵抗、耐摩耗性及びウェットスキッド性能をバランスよく改善するとともに、特に耐熱老化性を向上し、摩耗末期まで長期にわたって耐摩耗性及びウェットスキッドを維持できるタイヤ用ゴム組成物、及びこれを用いた空気入りタイヤを提供することを目的とする。本発明は、下記式Iで表されるアクリルアミド化合物で変性された変性ジエン系ゴムAと、式中、R1は水素又はメチル基を表す。R2及びR3はアルキル基を表す。nは整数を表す。下記式IIで表されるケイ素若しくはスズ化合物及び下記式IIIで表される変性化合物、又は下記式IIIで表される変性化合物で変性された変性ジエン系ゴムBとを含み、かつ該変性ジエン系ゴムA及びB全体の重量平均分子量が30万~140万であり、更に、硫黄と、下記式IVで表される化合物とを含むタイヤ用ゴム組成物に関する。式中、Rはアルキル基、アルケニル基、シクロアルケニル基又は芳香族炭化水素基を表す。Mはケイ素又はスズを表す。Xはハロゲンを表す。aは0~2の整数を表す。bは2~4の整数を表す。式中、R4~R6は同一若しくは異なって炭素数が1~8のアルキル基を表す。R7~R12は同一若しくは異なって炭素数が1~8のアルコキシ基又はアルキル基を表す。p~rは同一若しくは異なって1~8の整数を表す。式中、Aは、炭素数2~10のアルキレン基、R13及びR14は、同一若しくは異なって、チッ素原子を含む1価の有機基を表す。上記変性ジエン系ゴムA及びBとしては、炭化水素溶媒中で、共役ジエンモノマー、又は共役ジエンモノマー及び芳香族ビニルモノマーをアルカリ金属系触媒を用いて重合させることにより得られるアルカリ金属末端を有する活性共役ジエン系重合体に対して、上記アクリルアミド化合物と、上記ケイ素若しくはスズ化合物及び前記変性化合物、又は上記変性化合物とを反応させることにより得られる混合物が好ましい。上記変性化合物におけるR4~R6はメチル基、エチル基、プロピル基又はブチル基、R7~R12はメトキシ基、エトキシ基、プロポキシ基又はブトキシ基、p~rは2~5の整数であることが好ましい。上記硫黄の含有量<上記式IVで表される化合物の含有量の関係を満たすことが好ましい。また、上記硫黄及び上記式IVで表される化合物の含有量は、ゴム成分100質量部に対して、それぞれ0.1~2質量部であることが好ましい。本発明のタイヤ用ゴム組成物は、炭化水素溶媒中で、共役ジエンモノマー、又は共役ジエンモノマー及び芳香族ビニルモノマーをアルカリ金属系触媒を用いて重合させることにより得られるアルカリ金属末端を有する活性共役ジエン系重合体に対して、2種以上の変性剤を反応させることにより得られる混合物を含むものに関する。本発明はまた、上記ゴム組成物を用いて作製したトレッドを有する空気入りタイヤに関する。本発明によれば、特定のアクリルアミド化合物で末端が変性された変性ジエン系ゴムAと、ケイ素若しくはスズ化合物及び特定の変性化合物、又は該変性化合物で変性された変性ジエン系ゴムBとを含み、かつ該ゴムAとB全体の重量平均分子量が特定範囲のものを使用し、更に硫黄と特定化合物とを含むタイヤ用ゴム組成物であるので、転がり抵抗、耐摩耗性及びウェットスキッド性能をバランスよく改善するとともに、特に耐熱老化性を向上し、摩耗末期まで長期にわたって耐摩耗性及びウェットスキッドを維持することが可能となる。本発明のタイヤ用ゴム組成物では、ゴム成分として、後述の変性ジエン系ゴムAとBからなる全体の重量平均分子量が特定範囲のブレンド物を使用するとともに、架橋剤として、硫黄及び後述の式IVで表される化合物が使用されるため、転がり抵抗、耐摩耗性及びウェットスキッド性能の性能バランスを改善できる。また、摩耗末期まで長期間にわたって耐摩耗性及びウェットスキッドを維持することもできる。このような改善効果は、以下の作用機能により発揮されると推察される。一般に変性ポリマーを使用すると、タイヤの使用に伴い、ゴムが劣化して硬度が上昇し、摩耗末期において耐摩耗性やウェットスキッド性能の両性能が低下するという懸念があるが、上記変性ジエン系ゴムA及びBのブレンド物は、カーボンブラックとシリカの両フィラーに対して強い相互作用があり、かつフィラーとの共有結合を形成しない。また、上記アクリルアミド化合物で末端変性したゴムAによってシリカやカーボンブラックとの相互作用を強化できるが、該ゴムAのみでは低分子成分が多く、フィラー凝集塊の破壊効果が期待できないため、フィラーの分散性を高めることが難しい。これに対し本発明では、更に上記変性化合物で末端変性したゴムBも使用しているので、フィラー、特にシリカとの相互作用を一層強化でき、また、このゴムBの分子は、シリカとの相互作用を有しながら、末端変性基同士が相互作用してポリマーのカップリングが起こり、高分子量化する。そのため、フィラー凝集塊が充分に破壊されるため、ゴムA及びBによるフィラーの分散性向上効果が効率的、かつ相乗的に発揮される。そのため、転がり抵抗、耐摩耗性及びウェットスキッド性能の性能バランスを相乗的に改善できるだけでなく、硬度上昇も抑制できる。加えて、本発明では式IVで表される化合物も併用しているため、タイヤの使用に伴うゴムの劣化が顕著に抑制され、ウェットスキッド性能や耐摩耗性が摩耗末期まで充分に維持される。従って、以上のような作用効果が発揮されることで、本発明の前述の効果が発揮されると推察される。本発明のゴム組成物は、変性ジエン系ゴムA及びBを含み、かつ該ゴムA及びB全体の重量平均分子量が特定範囲である。上記変性ジエン系ゴムAは、下記式Iで表されるアクリルアミド化合物で変性されたジエン系ゴムである。これは、ポリマーの末端がアクリルアミド化合物で変性されたジエン系ゴムである。式中、R1は水素又はメチル基を表す。R2及びR3はアルキル基を表す。nは整数を表す。式Iにおいて、R2及びR3は、好ましくは炭素数1~4のアルキル基である。nは、好ましくは2~5の整数である。上記アクリルアミド化合物の具体例としては、N,N-ジメチルアミノメチルアクリルアミド、N,N-エチルメチルアミノメチルアクリルアミド、N,N-ジエチルアミノメチルアクリルアミド、N,N-エチルプロピルアミノメチルアクリルアミド、N,N-ジプロピルアミノメチルアクリルアミド、N,N-ブチルプロピルアミノメチルアクリルアミド、N,N-ジブチルアミノメチルアクリルアミド、N,N-ジメチルアミノエチルアクリルアミド、N,N-エチルメチルアミノエチルアクリルアミド、N,N-ジエチルアミノエチルアクリルアミド、N,N-エチルプロピルアミノエチルアクリルアミド、N,N-ジプロピルアミノエチルアクリルアミド、N,N-ブチルプロピルアミノエチルアクリルアミド、N,N-ジブチルアミノエチルアクリルアミド、N,N-ジメチルアミノプロピルアクリルアミド、N,N-エチルメチルアミノプロピルアクリルアミド、N,N-ジエチルアミノプロピルアクリルアミド、N,N-エチルプロピルアミノプロピルアクリルアミド、N,N-ジプロピルアミノプロピルアクリルアミド、N,N-ブチルプロピルアミノプロピルアクリルアミド、N,N-ジブチルアミノプロピルアクリルアミド、N,N-ジメチルアミノブチルアクリルアミド、N,N-エチルメチルアミノブチルアクリルアミド、N,N-ジエチルアミノブチルアクリルアミド、N,N-エチルプロピルアミノブチルアクリルアミド、N,N-ジプロピルアミノブチルアクリルアミド、N,N-ブチルプロピルアミノブチルアクリルアミド、N,N-ジブチルアミノブチルアクリルアミド;これらのメタクリルアミドなどが挙げられる。なかでも、前記性能バランスを改善するとともに、摩耗末期まで耐摩耗性及びウェットスキッドを維持できる点から、N,N-ジメチルアミノプロピルアクリルアミドが好ましい。上記変性ジエン系ゴムBは、下記式IIで表されるケイ素若しくはスズ化合物及び下記式IIIで表される変性化合物で変性されたジエン系ゴム、又は下記式IIIで表される変性化合物で変性されたジエン系ゴムである。前者はケイ素若しくはスズ化合物でカップリングされたポリマーの末端が変性化合物で変性されたジエン系ゴムであり、後者はポリマーの末端が変性化合物で変性されたジエン系ゴムである。式中、Rはアルキル基、アルケニル基、シクロアルケニル基又は芳香族炭化水素基を表す。Mはケイ素又はスズを表す。Xはハロゲンを表す。aは0~2の整数を表す。bは2~4の整数を表す。式中、R4~R6は同一若しくは異なって炭素数が1~8のアルキル基を表す。R7~R12は同一若しくは異なって炭素数が1~8のアルコキシ基又はアルキル基を表す。p~rは同一若しくは異なって1~8の整数を表す。式IIで表されるケイ素化合物及びスズ化合物は、ジエン系ゴムのカップリング剤として機能する。ケイ素化合物としては、テトラクロロケイ素、テトラブロモケイ素、メチルトリクロロケイ素、ブチルトリクロロケイ素、ジクロロケイ素、ビストリクロロシリルケイ素などが挙げられる。スズ化合物としては、テトラクロロスズ、テトラブロモスズ、メチルトリクロロスズ、ブチルトリクロロスズ、ジクロロスズ、ビストリクロロシリルスズなどが挙げられる。式IIIにおいて、R4~R6はメチル基、エチル基、プロピル基又はブチル基が好ましく、R7~R12はメトキシ基、エトキシ基、プロポキシ基又はブトキシ基が好ましく、p~rは2~5の整数が好ましい。これにより、前記性能バランスを改善できるとともに、摩耗末期まで耐摩耗性及びウェットスキッドを維持できる。式IIIで表される変性化合物の具体例としては、1,3,5-トリス3-トリメトキシシリルプロピルイソシアヌレート、1,3,5-トリス3-トリエトキシシリルプロピルイソシアヌレート、1,3,5-トリス3-トリプロポキシシリルプロピルイソシアヌレート、1,3,5-トリス3-トリブトキシシリルプロピルイソシアヌレートなどが挙げられる。なかでも、前記性能バランスを改善するとともに、摩耗末期まで耐摩耗性及びウェットスキッドを維持できる点から、1,3,5-トリス3-トリメトキシシリルプロピルイソシアヌレートが好ましい。上記変性ジエン系ゴムA及びBとしては、例えば、該ゴムA及びBを別途それぞれ調製した後に混合することにより得られる。この場合、変性ジエン系ゴムA、Bはそれぞれ以下の製法などにより調製できる。変性ジエン系ゴムAは、炭化水素溶媒中で、共役ジエンモノマー、又は共役ジエンモノマー及び芳香族ビニルモノマーをアルカリ金属系触媒を用いて重合させることにより得られるアルカリ金属末端を有する活性共役ジエン系重合体に対して、上記式Iで表されるアクリルアミド化合物を反応させることにより調製できる。共役ジエンモノマーとしては、1,3-ブタジエン、イソプレン、1,3-ペンタジエンピペリン、2,3-ジメチル-1,3-ブタジエン、1,3-ヘキサジエンなどが挙げられる。なかでも、得られる重合体の物性、工業的に実施する上での入手性の観点から、1,3-ブタジエン、イソプレンが好ましい。芳香族ビニルモノマーとしては、スチレン、α-メチルスチレン、ビニルトルエン、ビニルナフタレン、ジビニルベンゼン、トリビニルベンゼン、ジビニルナフタレンなどが挙げられる。なかでも、得られる重合体の物性、工業的に実施する上での入手性の観点から、スチレンが好ましい。炭化水素溶媒としては、アルカリ金属系触媒を失活させないものであれば特に限定されず、脂肪族炭化水素、芳香族炭化水素、脂環族炭化水素が挙げられる。具体的には、炭素数3~12個を有するプロパン、n-ブタン、iso-ブタン、n-ペンタン、iso-ペンタン、n-ヘキサン、シクロヘキサン、ベンゼン、トルエン、キシレンなどが挙げられる。アルカリ金属系触媒としては、リチウム、ナトリウム、カリウム、ルビジウム、セシウムなどの金属、これらの金属を含有する炭化水素化合物などが挙げられる。好ましいアルカリ金属触媒としては、2~20個の炭素原子を有するリチウム又はナトリウム化合物が挙げられ、具体的には、エチルリチウム、n-プロピルリチウム、iso-フロピルリチウム、n-ブチルリチウム、sec-ブチルリチウム、t-オクチルリチウム、n-デシルリチウム、フェニルリチウムなどが挙げられる。重合用モノマーとしては、共役ジエンモノマーのみを用いてもよく、共役ジエンモノマーと芳香族ビニルモノマーを併用してもよい。共役ジエンモノマーと芳香族ビニルモノマーを併用する場合の両者の比率は、共役ジエンモノマー/芳香族ビニルモノマーの質量比で50/50~90/10が好ましく、更に好ましくは55/45~85/15である。重合に際しては、アルカリ金属系触媒、炭化水素溶媒、ランダマイザー、共役ジエン単位のビニル結合含有量調節剤など通常使用されているものを用いることが可能であり、重合体の製造方法は特に限定されない。共役ジエン部のビニル結合含有量を調節するためには、ルイス塩基性化合物として、各種の化合物を使用できるが、エーテル化合物又は第三級アミンが、工業的実施上の入手容易性の点で好ましい。エーテル化合物としては、テトラヒドロフラン、テトラヒドロピラン、1,4-ジオキサンなどの環状エーテル;ジエチルエーテル、ジブチルエーテルなどの脂肪族モノエーテル;エチレングリコールジメチルエーテルなどの脂肪族ジエ-テルが挙げられる。また、第三級アミン化合物としては、トリエチルアミン、トリプロピルアミンなどが挙げられる。アルカリ金属末端を有する活性共役ジエン系重合体に対して、上記アクリルアミド化合物を添加して変性ジエン系ゴムAを製造する際に使用する量は、アルカリ金属を付加する際に使用するアルカリ金属系触媒1モル当たり、通常0.05~10モル、好ましくは0.2~2モルである。上記アクリルアミド化合物とアルカリ金属末端を有する活性共役ジエン系重合体との反応は、迅速に起きるので、反応温度及び反応時間は広範囲に選択できるが、一般的には、室温~100°C、数秒~数時間である。反応は、上記活性共役ジエン系重合体とアクリルアミド化合物とを接触させればよく、例えば、アルカリ金属系触媒を用いて、ジエン系重合体を調製し、該重合体溶液中に該アクリルアミド化合物を所定量添加する方法などが挙げられる。反応終了後、反応溶媒中から凝固剤の添加又はスチーム凝固など通常の溶液重合によるゴムの製造において使用される凝固方法がそのまま用いられ、凝固温度も何ら制限されない。得られた変性ジエン系ゴムAは、分子末端にアクリルアミド化合物が導入されている。一方、変性ジエン系ゴムBは、炭化水素溶媒中で、共役ジエンモノマー、又は共役ジエンモノマー及び芳香族ビニルモノマーをアルカリ金属系触媒を用いて重合させることにより得られるアルカリ金属末端を有する活性共役ジエン系重合体に対して、a上記式IIで表されるケイ素若しくはスズ化合物カップリング剤、次いで、上記式IIIで表される変性化合物を反応させること、又は、b上記式IIIで表される変性化合物を反応させることにより調製できる。アルカリ金属末端を有する活性共役ジエン系重合体は、変性ジエン系ゴムAの調製と同様に得られる。また、上記aにおいて、ケイ素若しくはスズ化合物は、通常、活性共役ジエン系重合体の末端アルカリ金属原子1当量に対してハロゲン原子0.01~0.4当量の範囲で用いられる。カップリング反応は通常20°C~100°Cの範囲で行われる。更に、上記abにおける変性化合物の反応は、前述のアクリルアミド化合物の反応と同様の方法で実施できる。得られた変性ジエン系ゴムBは、分子末端に変性化合物が導入されている。また、上記変性ジエン系ゴムA及びBとしては、該ゴムA及びBを1バッチで調製して得られる混合物が好ましい。この場合、例えば、上記アルカリ金属末端を有する活性共役ジエン系重合体に対して、上記アクリルアミド化合物と、上記ケイ素若しくはスズ化合物及び上記変性化合物、又は上記変性化合物とを反応させることにより該混合物を調製できる。具体的には、前述と同様の方法によりアルカリ金属末端を有する活性共役ジエン系重合体を調製し、c該重合体溶液中にアクリルアミド化合物を添加した後、必要に応じてケイ素若しくはスズ化合物カップリング剤を添加し、次いで変性化合物を添加すること、又はd該重合体溶液中に、アクリルアミド化合物、変性化合物、必要に応じてケイ素若しくはスズ化合物を同時に添加すること、などにより上記混合物が得られる。この場合、アクリルアミド化合物、変性化合物との反応、カップリング反応は前述と同様の方法で実施できる。得られた混合物は、分子末端にアクリルアミド化合物が導入された変性ジエン系ゴムA、分子末端に変性化合物が導入された変性ジエン系ゴムBを含む。本発明のゴム組成物で使用される変性ジエン系ゴムA及びBは、両ゴム全体の重量平均分子量該変性ジエン系ゴムA及びBからなる組成物全体で測定した重量平均分子量が30万以上、好ましくは50万以上、より好ましくは60万以上である。該Mwは140万以下、好ましくは120万以下、より好ましくは100万以下である。上記範囲内であると、前記性能バランスを改善するとともに、摩耗末期まで耐摩耗性及びウェットスキッドを維持できる。変性ジエン系ゴムA及びBの全体の分子量分布Mw/Mnは、4以下が好ましく、3.5以下がより好ましく、3以下が更に好ましい。4を超えると、フィラーの分散性が悪化し、tanδが増大転がり抵抗特性が悪化する傾向がある。なお、本明細書において、上記両ゴム、後述の芳香族ビニル重合体の数平均分子量Mn及び重量平均分子量Mwは、ゲルパーミエーションクロマトグラフGPC東ソー株製GPC-8000シリーズ、検出器:示差屈折計、カラム:東ソー株製のTSKGELSUPERMALTPOREHZ-Mによる測定値をもとに標準ポリスチレン換算により求めたものである。変性ジエン系ゴムA及びBとしては、前記性能バランスを改善できるとともに、摩耗末期まで耐摩耗性及びウェットスキッドを維持できる点から、変性ブタジエンゴム変性BR、変性スチレンブタジエンゴム変性SBRが好ましく、変性SBRがより好ましい。変性ジエン系ゴムA及びBが変性SBRの場合、該ゴムA及びBの全体のブタジエン部におけるビニル結合量は、好ましくは20質量以上、より好ましくは25質量以上である。20質量未満の変性ジエン系ゴムは、重合製造が困難になる傾向がある。また、該ビニル結合量は、好ましくは60質量以下、より好ましくは55質量以下である。60質量を超えると、フィラーの分散性が悪化する傾向がある。なお、本明細書において、ビニル結合量1,2-結合ブタジエン単位量は、赤外吸収スペクトル分析法によって測定できる。変性ジエン系ゴムA及びBが変性SBRの場合、該ゴムA及びBの全体のスチレン含有量は、好ましくは10質量、より好ましくは15質量以上、更に好ましくは25質量以上である。10質量未満であると、ウェットスキッド性能が悪化する傾向がある。また、該スチレン含有量は、好ましくは50質量以下、より好ましくは45質量以下である。50質量を超えると、耐摩耗性が悪化する傾向がある。なお、本明細書において、スチレン含有量は、1H-NMR測定によって算出される。本発明のゴム組成物において、変性ジエン系ゴムA及びBの配合比A/B質量比は、好ましくは5/95~95/5、より好ましくは10/90~90/10、更に好ましくは20/80~80/20である。下限未満であると転がり抵抗特性が低下し、上限を超えると耐摩耗性が低下し、前記性能バランスが悪化する傾向がある。また、ゴム組成物において、ゴム成分100質量中の変性ジエン系ゴムA及びBの合計含有量は、好ましくは2質量以上、より好ましくは5質量以上、更に好ましくは10質量以上である。2質量未満であると、転がり抵抗特性及び耐摩耗性を充分改善できないおそれがある。該合計含有量の上限は特に限定されず、100質量でもよいが、好ましくは90質量以下、より好ましくは80質量以下である。本発明で使用できる他のゴム成分としては、例えば、天然ゴムNR、イソプレンゴムIR、ブタジエンゴムBR、スチレンブタジエンゴムSBR、アクリロニトリルブタジエンゴムNBR、クロロプレンゴムCR、ブチルゴムIIR、ハロゲン化ブチルゴムX-IIR、スチレン-イソプレン-ブタジエン共重合ゴムSIBRなどのジエン系ゴムを使用することができる。なかでも、相溶性が高く、前記性能バランスに優れる点から、SBR、BRを使用することが好ましい。SBRとしては、乳化重合スチレンブタジエンゴムE-SBR、溶液重合スチレンブタジエンゴムS-SBRなど、タイヤ工業において一般的なものを使用できる。BRとしては、高シス含有量のBR、シンジオタクチックポリブタジエン結晶を含有するBRなどを使用できる。SBR非変性を配合する場合、該SBRの含有量は、好ましくは30質量以上、より好ましくは40質量、更に好ましくは50質量以上である。30質量未満であると、加工性が悪化する傾向がある。該含有量は、好ましくは90質量以下、より好ましくは80質量以下、更に好ましくは70質量以下である。90質量を超えると、シリカが分散しにくくなり、ウェットスキッド性能と耐摩耗性のバランスが悪くなる傾向がある。なお、SBR非変性の好適なスチレン量は、変性ジエン系ゴムA及びBが変性SBRの場合と同様である。本発明で変性SBRや非変性SBRを使用する場合、ゴム成分100質量中の全SBRの合計含有量は、好ましくは75質量以上、より好ましくは85質量以上、更に好ましくは95質量以上、最も好ましくは100質量である。75質量未満であると、耐摩耗性が低下する傾向がある。BR非変性を配合する場合、該BRの含有量は、好ましくは5質量以上、より好ましくは10質量以上である。5質量未満であると、耐摩耗性が悪化する傾向がある。該含有量は、好ましくは40質量以下、より好ましくは30質量以下である。40質量を超えると、ウェットスキッド性能が低下する傾向がある。本発明のゴム組成物は、充填剤としてカーボンブラック及び/又はシリカ好ましくは両成分を含有することが好ましい。本発明では、ゴム成分として変性ジエン系ゴムA及びB、架橋剤として硫黄及び化合物IVを使用することで、シリカ、カーボンブラックなどのフィラーの分散性を顕著に改善できるため、前記性能バランスを相乗的に改善でき、また、摩耗末期まで耐摩耗性及びウェットスキッドを維持できる。カーボンブラックの配合により、補強性を高め、耐摩耗性をより改善できる。カーボンブラックとしては特に限定されず、GPF、FEF、HAF、ISAF、SAFなどを用いることができる。カーボンブラックは、単独で用いてもよく、2種以上を組み合わせて用いてもよい。カーボンブラックのチッ素吸着比表面積N2SAは、好ましくは50m2/g以上、より好ましくは100m2/g以上である。50m2/g未満では、充分な補強性が得られない傾向がある。また、カーボンブラックのN2SAは、200m2/g以下が好ましく、150m2/g以下がより好ましい。200m2/gを超えると、カーボンブラックが分散しにくくなり、転がり抵抗特性が悪化する傾向がある。なお、カーボンブラックのチッ素吸着比表面積は、JISK6217-2:2001によって求められる。カーボンブラックのジブチルフタレートDBP吸油量は、好ましくは60ml/100g以上、より好ましくは100ml/100g以上である。60ml/100g未満では、充分な補強性が得られないおそれがある。また、カーボンブラックのDBP吸油量は、好ましくは150ml/100g以下、より好ましくは120ml/100g以下である。150ml/100gを超えると、加工性、分散性が低下する傾向がある。なお、カーボンブラックのDBP吸油量は、JISK6217-4:2001によって求められる。カーボンブラックの含有量は、ゴム成分100質量部に対して、好ましくは10質量部以上、より好ましくは20質量部以上、更に好ましくは30質量部以上である。10質量部未満では、充分な補強性が得られない傾向がある。また、該カーボンブラックの含有量は好ましくは100質量部以下、より好ましくは80質量部以下、更に好ましくは60質量部以下である。100質量部を超えると、カーボンブラックが分散しにくくなり、転がり抵抗特性が悪化する傾向がある。シリカの配合により、補強性を高めながら、転がり抵抗特性を改善できる。シリカとしては、湿式法で製造されたシリカ、乾式法で製造されたシリカなどが挙げられる。シリカは、単独で用いてもよく、2種以上を組み合わせて用いてもよい。シリカのチッ素吸着比表面積N2SAは、好ましくは120m2/g以上、より好ましくは150m2/g以上である。120m2/g未満であると、充分な補強性が得られない傾向がある。また、シリカのN2SAは、好ましくは250m2/g以下、より好ましくは200m2/g以下である。250m2/gを超えると、シリカの分散性が低下するため、ヒステリシスロスが増大し、転がり抵抗特性が悪化する傾向がある。なお、シリカのN2SAは、ASTMD3037-81に準じてBET法で測定される値である。シリカの含有量は、ゴム成分100質量部に対して、好ましくは20質量部以上、より好ましくは25質量部以上、更に好ましくは35質量部以上である。20質量部未満では、充分な補強性が得られない傾向がある。また、該シリカの含有量は、好ましくは120質量部以下、より好ましくは100質量部以下、更に好ましくは70質量部以下である。120質量部を超えると、シリカの分散性が低下するため、転がり抵抗特性が悪化する傾向がある。本発明のゴム組成物において、カーボンブラック及びシリカの合計含有量は、ゴム成分100質量部に対して、好ましくは40質量部以上、より好ましくは70質量部以上である。40質量部未満であると、充分な補強性が得られない傾向がある。該合計含有量は、好ましくは150質量部以下、より好ましくは110質量部以下である。150質量部を超えると、フィラーの分散性が低下する傾向がある。また、カーボンブラック及びシリカの両フィラーを含む場合、カーボンブラック及びシリカ中のシリカの含有率は、好ましくは45質量以上、より好ましくは50質量以上である。一方、該含有率は、好ましくは90質量以下、より好ましくは80質量以下である。上記範囲では、本発明の効果が充分に得られる。本発明では、シリカとともにシランカップリング剤を併用しても良い。シランカップリング剤としては、例えば、ビス3-トリエトキシシリルプロピルテトラスルフィド、ビス3-トリエトキシシリルプロピルトリスルフィド、ビス3-トリエトキシシリルプロピルジスルフィド等が挙げられる。なかでも、補強性改善効果が高いという点から、ビス3-トリエトキシシリルプロピルテトラスルフィドが好ましい。シランカップリング剤の含有量は、シリカ100質量部に対して、好ましくは1質量部以上、より好ましくは2質量部以上である。1質量部未満では、カップリング効果が不充分で、ウェットスキッド性能が充分に得られないだけでなく、耐摩耗性が低下する傾向がある。また、該シランカップリング剤の含有量は、好ましくは20質量部以下、より好ましくは15質量部以下である。20質量部を超えると、ゴム組成物が硬くなり、ウェットスキッド性能が低下する傾向がある。本発明では、硫黄架橋剤が使用される。硫黄としては、粉末硫黄、沈降硫黄、コロイド硫黄、不溶性硫黄、高分散性硫黄などが挙げられる。硫黄の含有量は、ゴム成分100質量部に対して、好ましくは0.1質量部以上、より好ましくは0.2質量部以上、更に好ましくは0.3質量部以上である。0.1質量部未満であると、加硫速度が遅くなり、生産性が悪化するおそれがある。該含有量は、好ましくは2.0質量部以下、より好ましくは1.9質量部以下、更に好ましくは1.8質量部以下である。2.0質量部を超えると、老化後のゴム物性変化が大きくなるおそれがある。本発明では、下記式IVで表される化合物架橋剤が使用される。式IVで表される化合物を配合することにより、結合エネルギーが高く、熱安定性が高いCC結合をゴム組成物に保有させることができる。そのため、耐熱老化性が向上し、摩耗末期までウェットスキッド性能及び耐摩耗性を維持できる。式中、Aは、炭素数2~10のアルキレン基、R13及びR14は、同一若しくは異なって、チッ素原子を含む1価の有機基を表す。Aのアルキレン基としては特に限定されず、直鎖状、分岐状、環状のものが挙げられるが、なかでも、直鎖状のアルキレン基が好ましい。アルキレン基の炭素数は2~10が好ましく、4~8がより好ましい。アルキレン基の炭素数が1では、熱的な安定性が悪く、アルキレン基を有することによる効果が得られない傾向があり、アルキレン基の炭素数が11以上では、-S-S-A-S-S-で表される架橋鎖の形成が困難になる傾向がある。上記条件を満たすアルキレン基としては、エチレン基、トリメチレン基、テトラメチレン基、ペンタメチレン基、ヘキサメチレン基、ヘプタメチレン基、オクタメチレン基、デカメチレン基などがあげられる。なかでも、ポリマー間に-S-S-A-S-S-で表される架橋がスムーズに形成され、熱的にも安定であるという理由から、ヘキサメチレン基が好ましい。R13及びR14としては、チッ素原子を含む1価の有機基であれば特に限定されず、芳香環を少なくとも1つ含むものが好ましく、炭素原子がジチオ基に結合したN-C=S-で表される結合基を含むものがより好ましい。R13及びR14は、それぞれ同一でも、異なっていてもよいが、製造の容易さなどの理由から、同一であることが好ましい。上記条件を満たす化合物としては、例えば、1,2-ビスN,N’-ジベンジルチオカルバモイルジチオエタン、1,3-ビスN,N’-ジベンジルチオカルバモイルジチオプロパン、1,4-ビスN,N’-ジベンジルチオカルバモイルジチオブタン、1,5-ビスN,N’-ジベンジルチオカルバモイルジチオペンタン、1,6-ビスN,N’-ジベンジルチオカルバモイルジチオヘキサン、1,7-ビスN,N’-ジベンジルチオカルバモイルジチオヘプタン、1,8-ビスN,N’-ジベンジルチオカルバモイルジチオオクタン、1,9-ビスN,N’-ジベンジルチオカルバモイルジチオノナン、1,10-ビスN,N’-ジベンジルチオカルバモイルジチオデカンなどがあげられる。なかでも、熱的に安定であり、分極性に優れるという理由から、1,6-ビスN,N’-ジベンジルチオカルバモイルジチオヘキサンが好ましい。式IVで表される化合物の含有量は、ゴム成分100質量部に対して、好ましくは0.1質量部以上、より好ましくは0.2質量部以上、更に好ましくは0.3質量部以上である。0.1質量部未満であると、式IVで表される化合物を配合したことによる改善効果が充分に得られないおそれがある。該含有量は、好ましくは2.0質量部以下、より好ましくは1.9質量部以下、更に好ましくは1.8質量部以下である。2.0質量部を超えると、破壊特性が悪化するおそれがある。また、本発明のゴム組成物は、硫黄の含有量質量<式IVで表される化合物の含有量質量の関係を満たすことが好ましい。硫黄量を式IVの化合物量以上にすると、式IVで表される化合物を配合する効果が充分に得られないおそれがある。ここで、硫黄の含有量/式IVで表される化合物の含有量質量比は、好ましくは0.05以上、より好ましくは0.1以上である。0.05未満であると、加硫速度が遅くなる傾向がある。また、該質量比は、好ましくは0.95以下、より好ましくは0.9以下である。本発明のゴム組成物は、上記成分の他に、オイルなどの軟化剤、老化防止剤、加硫促進剤、加硫促進助剤等、必要に応じた添加剤を適宜配合してもよい。本発明のタイヤ用ゴム組成物としては、炭化水素溶媒中で、共役ジエンモノマー、又は共役ジエンモノマー及び芳香族ビニルモノマーをアルカリ金属系触媒を用いて重合させることにより得られるアルカリ金属末端を有する活性共役ジエン系重合体に対して、2種以上の変性剤を反応させることにより得られる混合物を含むものも挙げられる。つまり、上記においては、上記活性共役ジエン系重合体に対して、特定の変性剤を反応させることにより得られる混合物を説明したが、このような形態に限らず、2種以上の任意の変性剤を反応させて得られる混合物も本発明に含まれる。該混合物は、前述と同様の方法で調製したアルカリ金属末端を有する活性共役ジエン系重合体に、従来公知の2種以上の末端変性剤を1バッチで反応させることなどにより得られる。このような1バッチで調製した混合物の使用によって前記性能バランスの改善効果が得ることができる。本発明のゴム組成物は、トレッド、サイドウォール、インナーライナーなどのタイヤ部材として使用できるが、なかでも、劣化前後において、耐摩耗性及びウェットスキッドを両立できる点から、トレッドとして好適に使用できる。また、これを用いたタイヤは乗用車、商用車、2輪車などに好適に適用できる。本発明のゴム組成物は、バンバリーミキサー、ニーダー、オープンロール等の混練機で上記各成分を混練りし、その後加硫する方法等、一般的な方法で製造できるが、ゴム成分、フィラー補強剤、シランカップリング剤及び軟化剤を混合する工程1、該工程1で得られた混合物、ステアリン酸、酸化亜鉛及び老化防止剤を混合する工程2、並びに、該工程2で得られた混合物、加硫剤及び加硫促進剤を混合する工程3を含む混練工程を有する製法で製造することが好ましい。一般には、工程1と2を分けて混練することなく、1つの工程で混練されるが、本発明では、老化防止剤、酸化亜鉛、ステアリン酸などの薬品がシランカップリング剤の反応効率を下げることから、これらの成分、更に必要に応じてワックスは、前記工程2において混練することが好ましい。このような工程1~3を含む製法の場合、工程1における混練温度は130~160°Cが好ましく、工程2における混練温度は130~155°Cが好ましく、工程3における混練温度は70~120°Cが好ましい。混練温度がそれぞれの上限値を超えると、ゴムの劣化が起こる傾向がある。本発明の空気入りタイヤは、上記ゴム組成物を用いて通常の方法で製造される。すなわち、上記成分を配合したゴム組成物を、未加硫の段階でタイヤのコンポーネントトレッドなどの形状にあわせて押出し加工し、他のタイヤ部材とともに、タイヤ成型機上にて通常の方法で成形することにより、未加硫タイヤを形成する。この未加硫タイヤを加硫機中で加熱加圧することにより、空気入りタイヤを製造できる。実施例に基づいて、本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらのみに限定されるものではない。以下、実施例及び比較例で用いた各種薬品について説明する。変性ジエン系ゴムA及びB:下記製造例1~10各ゴムのオイル量:15質量SBR:JSR株製のSBR1502スチレン含有量:23.5質量BR:宇部興産株製のBR130Bシリカ:デグッサ社製のウルトラジルVN3N2SA:175m2/gカーボンブラック:三菱化学株のダイアブラックIN2SA:114m2/g、DBP吸油量:114ml/100gシランカップリング剤:デグッサ社製のSi69ビス3-トリエトキシシリルプロピルテトラスルフィドオイル:株ジャパンエナジー製のJOMOプロセスX140ワックス:大内新興化学工業株製のサンノックN老化防止剤:大内新興化学工業株製のノクラック6CN-1,3-ジメチルブチル-N’-フェニル-p-フェニレンジアミンステアリン酸:日油株製の椿酸化亜鉛:三井金属鉱業株製の亜鉛華1号硫黄:日本乾溜工業株製のセイミサルファー2硫化炭素による不溶分60、オイル分10質量含む不溶性硫黄加硫促進剤TBBS:大内新興化学工業株製のノクセラーNS加硫促進剤DPG:大内新興化学工業株製のノクセラーD架橋剤:ランクセス社製VulcurenVPKA91881,6-ビスN,N’-ジベンジルチオカルバモイルジチオヘキサン製造例1内容積20リットルのステンレス製重合反応機を洗浄、乾燥し、乾燥窒素で置換した後に1,3-ブタジエン548g、スチレン235g、テトラヒドロフラン8.89g、ヘキサン10.2kg、n-ブチルリチウムn-ヘキサン溶液5.22mmolを添加し、攪拌下に65°Cで3時間重合を行った。重合完了後、N,N-ジメチルアミノプロピルアクリルアミドを1.57mmol0.245g、1,3,5-トリス3-トリメトキシシリルプロピルイソシアヌレートを3.66mmol2.251g添加した。攪拌下に30分間反応させた後、10mlのメタノールを加えて、更に5分間攪拌した。その後、重合反応容器の内容物を取り出し、2,6-ジ-t-フチル-p-クレゾール住友化学製のスミライザーBHT:以下同様を10g、オイルを141g加え、ヘキサンの大部分を蒸発させた後、55°Cで12時間減圧乾燥し、ゴム混合物1を得た。製造例2N,N-ジメチルアミノプロピルアクリルアミドを0.52mmol0.082g、1,3,5-トリス3-トリメトキシシリルプロピルイソシアヌレートを4.70mmol2.894gに変更した以外、製造例1と同様に行い、ゴム混合物2を得た。製造例3N,N-ジメチルアミノプロピルアクリルアミドを4.70mmol0.734g、1,3,5-トリス3-トリメトキシシリルプロピルイソシアヌレートを0.52mmol0.322gに変更した以外、製造例1と同様に行い、ゴム混合物3を得た。製造例4テトラヒドロフランを31.12g、n-ブチルリチウムをn-ヘキサン溶液18.28mmol、N,N-ジメチルアミノプロピルアクリルアミドを1.83mmol0.286g、1,3,5-トリス3-トリメトキシシリルプロピルイソシアヌレートを16.45mmol10.131gに変更した以外、製造例1と同様に行い、ゴム混合物4を得た。製造例5テトラヒドロフランを31.12g、n-ブチルリチウムをn-ヘキサン溶液18.28mmol、N,N-ジメチルアミノプロピルアクリルアミドを16.45mmol2.57g、1,3,5-トリス3-トリメトキシシリルプロピルイソシアヌレートを1.83mmol1.126gに変更した以外、製造例1と同様に行い、ゴム混合物5を得た。製造例6テトラヒドロフランを4.15g、n-ブチルリチウムをn-ヘキサン溶液2.44mmol、N,N-ジメチルアミノプロピルアクリルアミドを0.24mmol0.038g、1,3,5-トリス3-トリメトキシシリルプロピルイソシアヌレートを2.19mmol1.351gに変更した以外、製造例1と同様に行い、ゴム混合物6を得た。製造例7テトラヒドロフランを4.15g、n-ブチルリチウムをn-ヘキサン溶液2.44mmol、N,N-ジメチルアミノプロピルアクリルアミドを2.19mmol0.343g、1,3,5-トリス3-トリメトキシシリルプロピルイソシアヌレートを0.24mmol0.15gに変更した以外、製造例1と同様に行い、ゴム混合物7を得た。製造例8テトラヒドロフランを4.15g、n-ブチルリチウムをn-ヘキサン溶液2.44mmol、N,N-ジメチルアミノプロピルアクリルアミドを0mmol0g、1,3,5-トリス3-トリメトキシシリルプロピルイソシアヌレートを2.44mmol1.501gに変更した以外、製造例1と同様に行い、ゴム混合物8を得た。製造例9テトラヒドロフランを4.15g、n-ブチルリチウムをn-ヘキサン溶液2.44mmol、N,N-ジメチルアミノプロピルアクリルアミドを2.44mmol0.381g、1,3,5-トリス3-トリメトキシシリルプロピルイソシアヌレートを0mmol0gに変更した以外、製造例1と同様に行い、ゴム混合物9を得た。<実施例及び比較例>表1、2に示す配合内容硫黄量は、セイミサルファー中に含まれる純硫黄量を示すに従い、1.7Lバンバリーミキサーを用いて、配合材料のうち、工程1に示す材料を150°Cで3分間混練りし、混練り物を得た。次に、工程1で得られた混練り物に工程2に示す材料を添加し、140°Cで3分間混練りし、混練り物を得た。続いて、工程2で得られた混練り物に工程3に示す材料を添加し、オープンロールを用いて、80°Cで3分間混練りして、未加硫ゴム組成物を得た。得られた未加硫ゴム組成物を150°Cで20分間プレス加硫し、加硫ゴムシートを得た。また、得られた未加硫ゴム組成物を用いて、厚さ10mmのトレッドの形状に成形し、他のタイヤ部位と貼り合わせ、170°Cの条件下で15分間加硫することにより、試験用タイヤを製造したタイヤサイズ:215/45ZR17。劣化条件上記で作製した試験用タイヤを80°Cのオーブンで168時間熱劣化させ、得られたものを劣化サンプル熱劣化後の試験用タイヤとした。得られた加硫ゴムシート、試験用タイヤFresh、熱劣化後を使用して、下記の評価を行った。それぞれの試験結果を表1、2に示す。転がり抵抗指数加硫ゴムシートについて、粘弾性スペクトロメーターVES株岩本製作所製を用いて、温度70°C、初期歪み10、動歪み2の条件下で各配合のtanδを測定し、比較例1のtanδを100として、下記計算式により指数表示した。指数が大きいほど転がり抵抗が小さく、低燃費性に優れる。転がり抵抗指数=比較例1のtanδ/各配合のtanδ×100ウェットスキッド性能試験用タイヤ又は熱劣化後の試験用タイヤを車輌国産FF2000ccの全輪に装着して、湿潤アスファルト路面で初速度100km/hからの制動距離を求めた。比較例1Freshの制動距離を100として、下記計算式により指数表示した。指数が大きいほど、ウェットスキッド性能が良好である。ウェットスキッド性能=比較例1の制動距離/各配合の制動距離×100熱劣化後のウェットスキッド性能=比較例1の制動距離/各配合の制動距離熱劣化後×100耐摩耗性能試験用タイヤ又は熱劣化後の試験用タイヤを車輌国産FF2000ccの全輪に装着してテストコースを実車走行し、30000km走行前後のパターン溝探さの変化を求めた。比較例1Freshを溝探さの変化を100として、下記計算式により指数表示した。指数が大きいほど耐摩耗性能が良好である。耐摩耗性能=比較例1の溝探さの変化/各配合の溝探さの変化×100熱劣化後の耐摩耗性能=比較例1の溝探さの変化/各配合の溝探さの変化熱劣化後×100表2から、ゴムA及びBの両方を含まない比較例1、ゴムBのみ含む比較例11、ゴムAのみ含む比較例12と、ゴムA及びBを含む比較例2の結果から、両ゴム成分を使用することで転がり抵抗、耐摩耗性及びウェットスキッド性能の性能バランスが相乗的に改善され、特に耐摩耗性及び転がり抵抗特性に相乗効果が見られる一方で、熱老化後のウェットスキッド性能や耐摩耗性は不充分であった。これに対し、表1から、ゴムA及びBとKA9188を併用した実施例では、前記性能バランスが向上し、また、KA9188の併用効果により、熱劣化後のウェットスキッド性能、耐摩耗性が顕著に改善されることが明らかとなった。"