"制御棒に隣接する燃料集合体の熱出力、及び前記燃料集合体の熱出力を前記制御棒の全中性子吸収量に換える換算係数を用いて、前記制御棒の全中性子吸収量を求め、前記求められた全中性子吸収量に基づいて前記制御棒の核的寿命を評価することを特徴とする制御棒の寿命監視方法。前記燃料集合体の熱出力は前記制御棒の1つのブレードに隣接する2体の燃料集合体の熱出力の合計熱出力であり、前記求められた全中性吸収量は、前記合計熱出力及び前記換算係数を用いて求められた前記ブレードにおける全中性子吸収量である請求項1に記載の制御棒の寿命監視方法。従来は、特開2000-162374号公報に記載された制御棒の中性子照射量演算方法で求められた中性子照射量を、制御棒の核的寿命の判断基準にしていた。ところで、最近、濃縮ウランを有する燃料集合体ウランUO2燃料集合体だけでなく、ウラン及びプルトニウムを含む混合酸化物燃料を有する燃料集合体MOX燃料集合体も使用されている。このため、燃料集合体の中性子スペクトルも多様になってきた。特開2000-162374号公報に記載されているように、同じ出力当りの熱中性子束の大きさは一定ではなく、MOX燃料集合体の熱中性子束はウラン燃料集合体のそれよりも小さくなる。以上のことを考慮すると、制御棒が受ける熱中性子照射量は、中性子スペクトルが大きくなる炉心内、もしくは、燃料集合体間では、制御棒の吸収材の減損を測る目安としては最適な指標ではない。本発明の目的は、制御棒の核的寿命をさらに精度良く評価することができる制御棒の寿命監視方法を提供することにある。上記した目的を達成する本発明の特徴は、制御棒に隣接する燃料集合体の熱出力、及びその燃料集合体の熱出力をその制御棒の全中性子吸収量に換える換算係数を用いて、その制御棒の全中性子吸収量を求め、求められた全中性子吸収量に基づいてその制御棒の核的寿命を評価することにある。熱外中性子の吸収量を含めた、制御棒の全中性子吸収量を算出し、算出された全中性子吸収量に基づいて制御棒の核的寿命を評価しているので、制御棒の核的寿命の評価精度がさらに向上する。本発明によれば、制御棒の核的寿命をさらに精度良く評価することができる。本発明の実施例を以下に説明する。本発明の好適な一実施例である実施例1の制御棒の寿命監視方法を、図2を用いて説明する。本実施例の制御棒の寿命監視方法を適用する沸騰水型原子炉の炉心構造の概要を、図1を用いて説明する。沸騰水型原子炉の炉心は、図1に示す複数のセルを有している。1つのセル22は、1本の制御棒21、及びこの制御棒21の周囲でこの制御棒21に隣接して配置された4体の燃料集合体20で構成される。制御棒21は、横断面が十字形をしており、中心軸に存在するタイロッド26から四方に伸びる4枚のブレード27を有する。中性子吸収材例えば、炭化ホウ素を内部に充填した複数の中性子吸収棒24がそれぞれのブレード27内に配置される。25はブレード27の側端部である。セル22には、4体の燃料集合体IT1~IT4が存在する。沸騰水型原子炉の炉心には、複数の局所出力領域モニタLPRM23が図1に示す位置にそれぞれ配置され、各局所出力領域モニタ23は炉心の軸方向で異なる位置に配置された4つの中性子検出器図示せずを有している。図1には、複数の局所出力領域モニタ23のうちの1つの局所出力領域モニタ23を図示している。本実施例の制御棒の寿命監視方法は、図2に示す制御棒寿命監視装置を用いる。この制御棒寿命監視装置は、出力分布演算部11、全中性子吸収量表示部12、熱出力演算部13、全中性子吸収量演算部15及び換算係数演算部16を備えている。炉心性能計算装置10が出力分布演算部11、全中性子吸収量表示部12、熱出力演算部13及び寿命評価部17を有し、全中性子吸収量演算装置14が全中性子吸収量演算部15及び換算係数演算部16を有する。熱出力演算部13が出力分布演算部11及び全中性子吸収量演算部15にそれぞれ接続され、全中性子吸収量演算部15が換算係数演算部16及び全中性子吸収量表示部12にそれぞれ接続される。寿命評価部17は全中性子吸収量表示部12に接続される。本実施例の制御棒の寿命監視方法では、制御棒21の4枚のブレード27をそれぞれ独立させ、ぞれぞれのブレード27に対して全中性子吸収量を演算する。1枚のブレード27に対して隣接している燃料集合体20は2体だけであるため、各ブレード27のそれぞれに入射される中性子束は、隣接する2体の燃料集合体20から到達する中性子束のみであると考える。出力分布演算部11は、各局所出力領域モニタ23のそれぞれの中性子検出器から出力された中性子検出信号を入力する。出力分布演算部11は、入力したこれらの中性子検出信号に基づいて、炉心の平均出力Pave、及びセルiにおいて制御棒21に隣接するそれぞれの燃料集合体jすなわち、燃料集合体20の相対セグメント出力Pjを求める。出力分布演算部11で求められた炉心平均出力Pave、及び相対セグメント出力Pjが、熱出力演算部13に入力される。熱出力演算部13は、1枚のブレード27に対する隣接した2体の燃料集合体当りの熱出力の和Wiを1式にて求める。Wi=Pave×ΣPj......1すなわち、1枚のブレード27に隣接した2体の燃料集合体20に対する熱出力の和Wiは、これらの燃料集合体の相対セグメント出力Pjの和に、炉心平均出力Paveを乗じることによって求めることができる。相対セグメント出力Pjとは、炉心平均出力Paveに対する各燃料集合体20の熱出力の比である。インデックスiは、1体の制御棒21を取り囲む4体の燃料集合体20を含む注目するセルを示し、インデックスj=1~4は、セルi内の4体の燃料集合体20のうちのいずれかを示す。換算係数演算部16は、各熱出力の和Wiを用いて制御棒21の各ブレード27における全中性子吸収量を求める際に使用する換算係数γを、2式により求める。γ=βIF,E,V×μIF,E,V......2ここで、βは熱出力の和Wから核分裂への換算係数、μは制御棒21の中性子吸収量を制御棒21に隣接している燃料集合体20の核分裂数で割った係数、IFは燃料タイプ、及びEは燃焼度及びVは履歴ボイド率である。履歴ボイド率とは、炉心内で冷却水の沸騰により発生する気泡の割合である。燃料タイプIFは、燃料集合体20の各横断面、位置での燃料を変数IFで表している。IF,E,Vは、変数IFを表す位置での燃焼度E及び履歴ボイド率Vを示している。全中性子吸収量演算部15は、熱出力演算部13で算出された熱出力の和Wi、及び換算係数演算部16で算出された換算係数γを入力し、制御棒21の各ブレード27における全中性子吸収量Aは、3式により求められる。A=Wi×γ×t=Pave×ΣPj×γ×t......3ただし、tは制御棒が中性子の照射を受けている時間である。制御棒21の各ブレード27における算出された全中性子吸収量は、制御棒21の熱中性子吸収量だけでなく、制御棒21の熱外中性子吸収量も含んでいる。全中性子吸収量演算部15で算出された制御棒21の各ブレード27における全中性子吸収量は、全中性子吸収量表示部12に入力される。全中性子吸収量表示部12は、入力したそれぞれの全中性子吸収量に基づいて表示情報を作成し、表示装置図示せずに出力される。各全中性子吸収量が表示装置に表示される。また、寿命評価部17は、全中性子吸収量表示部12に入力された、1体の制御棒21における4枚のブレード27に対して別々に算出されたそれぞれの全中性子吸収量計算値のうちで最大の全中性子吸収量計算値を選択し、選択された全中性子吸収量計算値と、制御棒21の核的寿命の制限値となる、予め設定した全中性子吸収量の制限値とを比較する。寿命評価部17は、選択された全中性子吸収量計算値が全中性子吸収量の制限値より小さいかを判定する。選択された全中性子吸収量計算値が全中性子吸収量の制限値よりも小さいときは、制御棒1がまだ核的寿命に到達していないことを意味している。逆に、選択された全中性子吸収量計算値が全中性子吸収量の制限値以上になっているときは、制御棒1が核的寿命に到達している。寿命評価部17で得られた、全中性子吸収量計算値を用いた制御棒21の核的寿命の、上記したような評価結果が、表示装置に表示される。本実施例によれば、熱中性子の吸収量だけでなく、熱外中性子の吸収量を含めた、制御棒21の全中性子吸収量を算出し、算出された全中性子吸収量に基づいて制御棒21の核的寿命を評価しているので、制御棒21の核的寿命の評価精度がさらに向上する。特に、1つのセル内で制御棒21に隣接している燃料集合体20が、ウラン燃料集合体である、またはMOX燃料集合体であるにかかわらず、制御棒21の核的寿命の評価精度を向上させることができる。制御棒21の核的寿命の評価精度がさらに向上されることは、核的寿命に到達して交換時期になる制御棒21の体数をより正確に把握することができ、制御棒21の交換頻度が低減される。特開2000-162374号公報のように制御棒への中性子照射量ではなく、制御棒の中性子吸収量で核的寿命を評価している本実施例によれば、直接、中性子吸収量を計算することにより、より精度良く核的寿命を評価することができる。本発明の他の実施例である実施例2の制御棒の寿命監視方法を以下に説明する。本実施例の制御棒の寿命監視方法に用いられる制御棒寿命監視装置は、図2に示す構成を有する。本実施例の制御棒の寿命監視方法は、換算係数演算部16での換算係数の算出の仕方が、実施例1の制御棒の寿命監視方法と異なっているだけである。本実施例の制御棒の寿命監視方法の、換算係数の算出以外部分は、実施例1の制御棒の寿命監視方法と同じである。本実施例の制御棒の寿命監視方法における換算係数の算出について、具体的に説明する。本実施例において、制御棒寿命監視装置の換算係数演算部16は、各熱出力の和Wiを用いて制御棒21の各ブレード27における全中性子吸収量を求める際に使用する換算係数γを、4式により求める。γ=βIF,E,V×μ’IF,E,V......4ここで、μ’は、制御棒21内の中性子吸収材の燃え細りを考慮した、制御棒21の中性子吸収量を、制御棒21に隣接している燃料集合体20の核分裂数で割った係数である。すなわち、μ’は、制御棒21内の中性子吸収材の燃え細りを見込んだ、制御棒21の中性子吸収量を、制御棒21に隣接している燃料集合体20の核分裂数で割った係数である。4式で算出された換算係数γが全中性子吸収量演算部15に入力される。全中性子吸収量演算部15では、実施例1と同様に、熱出力演算部13で算出された熱出力の和Wi、及び換算係数演算部16で算出された換算係数γを3式に代入することにより、制御棒21の各ブレード27における全中性子吸収量が算出される。本実施例においても、実施例1と同様に、制御棒21の核的寿命の評価が行われる。制御棒21の中性子吸収棒24内に充填されている中性子吸収材、例えば、炭化ホウ素は、中性子を吸収するにつれて表面積が減少する。このため、中性子吸収棒24の中性子吸収量が減少する。このような中性子吸収量が減少する制御棒の中性子吸収材の燃え細り効果は、燃焼度Eを変数とする中性子吸収量への換算係数μ’に反映されている。本実施例は、実施例1で生じる各効果を得ることができる。さらに、本実施例は、制御棒21内の中性子吸収材の燃え細りを考慮した、制御棒21の中性子吸収量を、制御棒21に隣接している燃料集合体20の核分裂数で割った係数であるμ’を、換算係数γの算出に用いているので、制御棒21の核的寿命の評価に中性子吸収材の燃え細り効果を反映することができる。このため、制御棒21の核的寿命の評価精度がさらに向上する。"