急速凝固プロセスとそれに続く熱アニーリングプロセスにより製造された磁性材料であって、原子百分率で、以下の組成:uFe100uvwxyCovMwTxByここで、Rは、Nd、Pr、ジジミウム、又はそれらの組合せであり;Rは、La、Ce、Y、又はそれらの組合せであり;Mは、Zr、Nb、Ti、Cr、V、Mo、W及びHfの1種以上であり;並びに、Tは、Al、Mn、Cu及びSiの1種以上であり、ここで、O01≦a≦08、7≦u≦13、0≦v≦20、001≦w≦1、01≦x≦5、4≦y≦12であるを有し、約65kG~約85kGの残留磁気値及び約60kOe~約99kOeの固有保磁力値を示す、前記磁性材料。前記急速凝固プロセスが、約10メートル秒~約60メートル秒の公称ホイール速度を有するメルトスピニングプロセス又はジェットキャスティングプロセスである、請求項1に記載の磁性材料。前記公称ホイール速度が、約15メートル秒~約50メートル秒である、請求項2に記載の磁性材料。前記公称ホイール速度が、約35メートル秒~約45メートル秒である、請求項2に記載の磁性材料。実ホイール速度が、前記公称ホイール速度のプラスマイナス05、10、50、10、15、20、25又は30の範囲内にある、請求項2に記載の磁性材料。前記公称ホイール速度が、急速凝固プロセスとそれに続く熱アニーリングプロセスによる磁性材料の製造についての最適ホイール速度である、請求項2に記載の磁性材料。前記熱アニーリングプロセスを、約300°C~約800°Cの温度範囲で約05~約120分間行う、請求項1に記載の磁性材料。前記熱アニーリングプロセスを、約600°C~約700°Cの温度範囲で約2~約10分間行う、請求項7に記載の磁性材料。Mが、Zr、Nb、又はそれらの組合せであり、Tが、Al、Mn、又はそれらの組合せである、請求項1に記載の磁性材料。MがZrであり、TがAlである、請求項9に記載の磁性材料。02≦a≦06、10≦u≦13、0≦v≦10、01≦w≦08、2≦x≦5、4≦y≦10である、請求項1に記載の磁性材料。025≦a≦05、11≦u≦12、0≦v≦5、02≦w≦07、25≦x≦45、5≦y≦65である、請求項11に記載の磁性材料。03≦a≦045、113≦u≦117、0≦v≦25、03≦w≦06、3≦x≦4、57≦y≦61である、請求項12に記載の磁性材料。001≦a≦01、01≦x≦1である、請求項1に記載の磁性材料。約70kG~約80kGのBr値を示し、及び、独立して、約65kOe~約99kOeのHci値を示す、請求項1に記載の磁性材料。約72kG~約78kGのBr値を示し、及び、独立して、約67kOe~約73kOeのHci値を示す、請求項15に記載の磁性材料。約78kG~約83kGのBr値を示し、及び、独立して、約85kOe~約95kOeのHci値を示す、請求項15に記載の磁性材料。X線回折により測定した場合に、ほぼ化学量論的なNd2Fe14B型の単相微細構造を示す、請求項1に記載の磁性材料。約1nm~約80nmの範囲の結晶粒径を有する、請求項1に記載の磁性材料。約10nm~約40nmの範囲の結晶粒径を有する、請求項19に記載の磁性材料。磁性材料及び結合剤を含んでいるボンド磁石であって、該磁性材料が急速凝固プロセスとそれに続く熱アニーリングプロセスにより製造された磁性材料であり、また、該磁性材料が、原子百分率で、以下の組成:uFe100uvwxyCovMwTxByここで、Rは、Nd、Pr、ジジミウム、又はそれらの組合せであり;Rは、La、Ce、Y、又はそれらの組合せであり;Mは、Zr、Nb、Ti、Cr、V、Mo、W及びHfの1種以上であり;並びに、Tは、Al、Mn、Cu及びSiの1種以上であり、ここで、O01≦a≦08、7≦u≦13、0≦v≦20、001≦w≦1、01≦x≦5、4≦y≦12であるを有し、約65kG~約85kGの残留磁気値及び約60kOe~約99kOeの固有保磁力値を示す磁性材料である、前記ボンド磁石。前記結合剤が、エポキシ、ポリアミド、ポリフェニレンスルフィド、液晶ポリマー、又はそれらの組合せである、請求項21に記載のボンド磁石。前記結合剤が、さらに、高分子量多官能脂肪酸エステル、ステアリン酸、ヒドロキシステアリン酸、高分子量錯エステル、ペンタエリトリトールの長鎖エステル、パルミチン酸、ポリエチレンベース潤滑油濃厚物、モンタン酸エステル、モンタン酸部分鹸化エステル、ポリオレフィンワックス、脂肪ビスアミド、脂肪酸第二級アミド、トランス含有量の多いポリオクタノマー、無水マレイン酸、グリシジル官能アクリル硬化剤、ステアリン酸亜鉛及び高分子可塑剤から選択される1種以上の添加剤を含有する、請求項22に記載のボンド磁石。重量基準で、約1~約5のエポキシ及び約001~約005のステアリン酸亜鉛を含有している、請求項23に記載のボンド磁石。約02~約10の負荷線又はパーミアンス係数を有する、請求項24に記載のボンド磁石。100°Cで100時間エージングさせたときに約60より少ないフラックスエージングロスを示す、請求項25に記載のボンド磁石。圧縮成形、射出成形、カレンダ加工、押出成形、スクリーン印刷、又はそれらの組合せにより製造されたものである、請求項21に記載のボンド磁石。40°C~200°Cの温度範囲での圧縮成形により製造されたものである、請求項27に記載のボンド磁石。磁性材料の製造方法であって、原子百分率で、uFe100uvwxyCovMwTxByの組成を有する溶融物を形成させること;前記溶融物を急速に凝固させて、磁性粉を得ること;前記磁性粉を、約05分間~約120分間、約350°C~約800°Cの温度範囲の熱アニーリングに付すこと;を含んでなり、ここで、Rは、Nd、Pr、ジジミウム、又はそれらの組合せであり;Rは、La、Ce、Y、又はそれらの組合せであり;Mは、Zr、Nb、Ti、Cr、V、Mo、W及びHfの1種以上であり;並びに、Tは、Al、Mn、Cu及びSiの1種以上であり、ここで、O01≦a≦08、7≦u≦13、0≦v≦20、001≦w≦1、01≦x≦5、4≦y≦12であり、ここで、前記磁性材は、約65kG~約85kGの残留磁気値及び約60kOe~約99kOeの固有保磁力値を示す、前記製造方法。前記急速凝固が、約10メートル秒~約60メートル秒の公称ホイール速度におけるジェットキャスティングプロセス又はメルトスピニングプロセスを含んでいる、請求項29に記載の方法。前記公称ホイール速度が、約35メートル秒~約45メートル秒である、請求項30に記載の方法。実ホイール速度が、前記公称ホイール速度のプラスマイナス05、10、50、10、15、20、25又は30の範囲内にある、請求項31に記載の方法。前記公称ホイール速度が、急速凝固プロセスとそれに続く熱アニーリングプロセスによる磁性材料の製造における最適ホイール速度である、請求項32に記載の方法。従って、比較的高いBr値及びHci値を有し、良好な耐食性と熱安定性を示す等方性NdFeB型磁性材料が、今なお求められている。さらにまた、そのような材料は、多くの用途において異方性焼結フェライトと置き換えるのに適するように、例えば急速凝固プロセスにおいて、良好な急冷性を有することも要求される。本発明は、急速凝固プロセスにより製造されたRETMB型磁性材料及びそのような磁性材料から製造されたボンド磁石を提供する。本発明の磁性材料は、比較的高いBr値及びHci値を示し、また、良好な耐食性と熱安定性を示す。本発明の磁性材料は、さらに、例えば急速凝固プロセスにおいて、良好な急冷性を有する。本発明の磁性材料は、これらの特性を有することにより、多くの用途において、異方性焼結フェライトと置き換えるのに適している。第一の態様において、本発明は、急速凝固プロセスとそれに続く熱アニーリングプロセス、好ましくは、約300°C~約800°Cの温度範囲で約05分間~約120分間の熱アニーリングプロセスにより製造された磁性材料を包含する。該磁性材料は、原子百分率でuFe100uvwxyCovMwTxByの組成を有し、ここで、Rは、Nd、Pr、ジジミウム、又はそれらの組合せであり;Rは、La、Ce、Y、又はそれらの組合せであり;Mは、Zr、Nb、Ti、Cr、V、Mo、W及びHfの1種以上であり;並びに、Tは、Al、Mn、Cu及びSiの1種以上である。さらに、a、u、v、w、x及びyの値は以下のとおりである:O01≦a≦08、7≦u≦13、0≦v≦20、001≦w≦1、01≦x≦5、4≦y≦12。さらに、該磁性材料は、約65kG~約85kGの残留磁気値及び約60kOe~約99kOeの固有保磁力値を示す。特定の実施形態では、本発明の磁性材料の製造に用いられる急速凝固プロセスは、公称ホイール速度が約10メートル秒~約60メートル秒であるメルトスピニングプロセス又はジェットキャスティングプロセスである。より詳細には、該公称ホイール速度は、約15メートル秒~約50メートル秒である。別の特定の実施形態では、該ホイール速度は、約35メートル秒~約45メートル秒である。好ましくは、実ホイール速度は、該公称ホイール速度のプラスマイナス05、10、50、10、15、20、25又は30の範囲内にあり、該公称ホイール速度は、急速凝固プロセスとそれに続く熱アニーリングプロセスによる磁性材料の製造についての最適ホイール速度である。さらに別の実施形態では、本発明の磁性材料の製造に用いられる熱アニーリングプロセスは、約600°C~約700°Cの温度範囲で約2~約10分間行われる。本発明の特定の実施形態では、Mは、Zr、Nb、又はそれらの組合せから選択され、Tは、Al、Mn、又はそれらの組合せから選択される。より特定的には、MはZrであり、TはAlである。本発明は、さらに、a、u、v、w、x及びyが互いに独立して以下の範囲に入る磁性材料も包含する:02≦a≦06、10≦u≦13、0≦v≦10、01≦w≦08、2≦x≦5、4≦y≦10。別の特定の範囲としては、以下のものを挙げることができる:025≦a≦05、11≦u≦12、0≦v≦5、02≦w≦07、25≦x≦45、5≦y≦65;及び、03≦a≦045、113≦u≦117、0≦v≦25、03≦w≦06、3≦x≦4、57≦y≦61。別の特定の実施形態では、a及びxの値は、以下のとおりである:001≦a≦01、01≦x≦1。本発明の別の実施形態では、該磁性材料は、約70kG~約85kGのBr値及び約65kOe~約99kOeのHci値を示す。特に、該磁性材料は、約72kG~約78kGのBr値を示し、また、それとは独立に、約67kOe~約73kOeのHci値を示す。あるいは、該磁性材料は、約78kG~約83kGのBr値を示し、また、それとは独立に、約85kOe~約95kOeのHci値を示す。本発明の別の特定の実施形態には、X線回折により測定した場合に該磁性材料がほぼ化学量論的なNd2Fe14B型の単相微細構造を示すこと、及び、該磁性材料が約1nm~約80nmの結晶粒径を有することが包含される。第二の態様において、本発明は、磁性材料と結合剤を含有するボンド磁石を包含する。該磁性材料は、急速凝固プロセスとそれに続く熱アニーリングプロセスにより製造したものである。さらに、該磁性材料は、原子百分率でuFe100uvwxyCovMwTxByの組成を有し、ここで、Rは、Nd、Pr、ジジミウム、又はそれらの組合せであり;Rは、La、Ce、Y、又はそれらの組合せであり;Mは、Zr、Nb、Ti、Cr、V、Mo、W及びHfの1種以上であり;並びに、Tは、Al、Mn、Cu及びSiの1種以上である。さらに、a、u、v、w、x及びyの値は以下のとおりである:O01≦a≦08、7≦u≦13、0≦v≦20、001≦w≦1、01≦x≦5、4≦y≦12。さらに、該磁性材料は、約65kG~約85kGの残留磁気値及び約60kOe~約99kOeの固有保磁力値を示す。特定の一実施形態では、該結合剤は、エポキシ、ポリアミド、ポリフェニレンスルフィド、液晶ポリマー、又はそれらの組合せである。別の特定の実施形態では、該結合剤は、さらに、高分子量多官能脂肪酸エステル、ステアリン酸、ヒドロキシステアリン酸、高分子量錯エステル、ペンタエリトリトールの長鎖エステル、パルミチン酸、ポリエチレンベース潤滑油濃厚物、モンタン酸エステル、モンタン酸部分鹸化エステル、ポリオレフィンワックス、脂肪ビスアミド、脂肪酸第二級アミド、トランス含有量の多いポリオクタノマー、無水マレイン酸、グリシジル官能アクリル硬化剤、ステアリン酸亜鉛及び高分子可塑剤から選択される1種以上の添加剤を含有する。本発明の別の特定の実施形態には、該ボンド磁石が重量基準で約1~約5のエポキシ及び約001~約005のステアリン酸亜鉛を含有していること;該ボンド磁石が約02~約10の負荷線又はパーミアンス係数を有すること;該ボンド磁石が100°Cで100時間エージングさせたときに約60より少ないフラックスエージングロスを示すこと;該ボンド磁石が圧縮成形、射出成形、カレンダ加工、押出成形、スクリーン印刷、又はそれらの組合せにより製造されたものであること;及び、該ボンド磁石が40°C~200°Cの温度範囲での圧縮成形により製造されたものであることが包含される。第三の態様において、本発明は、磁性材料の製造方法を包含する。該方法は、原子百分率でuFe100uvwxyCovMwTxByの組成を有する溶融物を形成させること;前記溶融物を急速に凝固させて、磁性粉を得ること;及び、前記磁性粉を、約05分間~約120分間、約350°C~約800°Cの温度範囲の熱アニーリングに付すことを含んでなり、ここで、Rは、Nd、Pr、ジジミウム、又はそれらの組合せであり;Rは、La、Ce、Y、又はそれらの組合せであり;Mは、Zr、Nb、Ti、Cr、V、Mo、W及びHfの1種以上であり;並びに、Tは、Al、Mn、Cu及びSiの1種以上である。さらに、a、u、v、w、x及びyの値は以下のとおりである:O01≦a≦08、7≦u≦13、0≦v≦20、001≦w≦1、01≦x≦5、4≦y≦12。さらに、該磁性材料は、約65kG~約85kGの残留磁気値及び約60kOe~約99kOeの固有保磁力値を示す。特定の実施形態では、前記急速凝固ステップは、約10メートル秒~約60メートル秒の公称ホイール速度におけるジェットキャスティングプロセス又はメルトスピニングプロセスを含んでいる。より詳細には、該公称ホイール速度は、約35メートル秒~約45メートル秒である。好ましくは、実ホイール速度は、該公称ホイール速度のプラスマイナス05、10、50、10、15、20、25又は30の範囲内にあり、該公称ホイール速度は、急速凝固プロセスとそれに続く熱アニーリングプロセスによる磁性材料の製造についての最適ホイール速度である。本発明は、R2Fe14B系磁性材料を包含し、ここで、該R2Fe14B系磁性材料は、独立して及び同時に、該磁性材料の急冷性を向上させ、及び、該磁性材料のBr値及びHci値を調節するために、3種類の異なったタイプの元素を含んでいる。特に、本発明の磁性材料は、ほぼ化学量論的なNd2Fe14Bの公称組成を有していておおよそ単相微細構造を示す合金を含んでいる。さらに、該材料物質は、Brの値を操作する上で有用なAl、Si、Mn又はCuの1種以上を含有し、Hciの値を操作する上で有用なLa又はCeを含有し、また、急冷性を向上させるか又はメルトスピニングに必要とされる最適ホイール速度を低減させるために、耐熱金属の1種以上を含有している。さらにまた、Al、La及びZrの組合せは、ホイール表面に対する液状金属の湿潤作用を向上させることもでき、また、最適急冷についてのホイール速度ウィンドウを広くする。必要な場合には、希Co付加を組み入れることにより、Brの可逆温度係数を改善することができる。従って、従来の試みに比較して、本発明は、より望ましい多元的なアプローチを提供し、また、主な磁気特性の操作を可能にし、現在のホイールコンフィグレーションを変えることなくメルトスピニングについての広いホイール速度ウィンドウを可能にする新規合金組成物を使用する。該磁性材料から製造したボンド磁石は、多くの用途において、異方性焼結フェライトと置き換えるために使用することができる。本発明の合金組成物は、高度に急冷可能である。この高度に急冷可能は、本発明との関連においては、本発明の磁性材料が、従来の磁性材料を製造するための最適なホイール速度及びウィンドウと比較して、比較的広い最適ホイール速度ウィンドウを有する比較的低い最適ホイール速度での急速凝固プロセスにより製造可能であることを意味する。例えば、実験用ジェットキャスターを使用した場合、本発明の高度に急冷可能な磁性材料を製造するのに必要な最適ホイール速度は、25メートル秒未満、好ましくは、20メートル秒未満であり、その際、最適急冷速度ウィンドウは、最適ホイール速度の少なくとも±15、好ましくは、±25である。実際の製造条件下では、本発明の高度に急冷可能な磁性材料を製造するのに必要な最適ホイール速度は、60メートル秒未満、好ましくは、50メートル秒未満であり、その際、最適急冷速度ウィンドウは、最適ホイール速度の少なくとも±15、好ましくは、±30である。本発明にかかる意味の範囲内において、最適ホイール速度は、熱アニーリングに付した後において最適のBr値及びHic値を生じるホイール速度を意味する。さらに、実際のプロセスにおける実ホイール速度は、特定の範囲内で不可避的に変動するので、磁性材料は、常に、単一の速度ではなく、ある速度ウィンドウの範囲内で製造される。従って、本発明にかかる意味の範囲内において、最適急冷速度ウィンドウは、最適ホイール速度に近く、最適ホイール速度を用いて製造された磁性材料と同等又はほぼ同等のBr値及びHic値を有する磁性材料を生成するホイール速度として定義される。特に、本発明の磁性材料は、公称最適ホイール速度のプラスマイナス05、10、50、10、15、20、25又は30の範囲内にある実ホイール速度で製造することができる。本発明により発見されたように、最適ホイール速度は、ジェットキャスティングノズルのオリフィスの寸法、ホイール表面への該液体の鋳込速度、ジェットキャスティングホイールの直径、及び、ホイールの材料などの要因に応じて変動し得る。従って、本発明の高度に急冷可能な磁性材料を製造するための最適ホイール速度は、実験用ジェットキャスターを用いた場合は約15~約25メートル秒で変動し得るし、また、実際の製造条件下では、約25~約60メートル秒で変動し得る。本発明の磁性材料は、その他に類を見ない特徴を有していることにより、該最適ホイール速度のプラスマイナス05、10、50、10、15、20、25又は30のホイール速度ウィンドウの範囲内にある種々の最適ホイール速度で製造することが可能である。適応性のある最適ホイール速度と広い速度ウィンドウを組み合わせて有することにより、本発明の高度に急冷可能な磁性材料の製造が可能となる。さらに、本発明の磁性材料はこの高度に急冷可能な特性を有していることで、ジェットキャスティングに多様なノズルを用いることが可能となり、それにより、生産性を増大させることができる。あるいは、高い生産性を得るのにさらに高いホイール速度が望ましい場合には、例えばジェットキャスティングノズルのオリフィスの寸法を大きくすることにより、ホイール表面への液体の鋳込速度を増大させることも可能である。本発明の磁性材料の室温における典型的な磁気特性としては、約75±05kGのBr値及び約70±05kOeのHci値などを挙げることができる。あるいは、該磁性材料は、約80±05kGのBr値及び約90±05kOeのHci値を示す。本発明の磁性材料は、多くの場合、単相微細構造を示すが、該材料は、R2Fe14BαFe型又はR2Fe14BFe3B型のナノコンポジットを含むことも可能であり、さらに、その認識可能な特性を保持することも可能である。本発明の磁性粉及びボンド磁石が有する別の特性としては、該材料が微細な粒径を有すること;粉体から製造したボンド磁石が2であるエポキシボンド磁石の、100°Cで100時間エージングさせた時の典型的なフラックスエージングロスが5未満であることなどを挙げることができる。従って、一態様において、本発明は、特定の組成を有していて、急速凝固プロセスとそれに続く熱アニーリングプロセスにより製造される磁性材料を提供する。さらに、該磁性材料は、約65kG~約85kGの残留磁気値と、約60kOe~約99kOeの固有保磁力値を示す。本発明の磁性材料が有する特定の組成は、原子百分率で、uFe100uvwxyCovMwTxByここで、Rは、Nd、Pr、ジジミウム、又はそれらの組合せであり;Rは、La、Ce、Y、又はそれらの組合せであり;Mは、Zr、Nb、Ti、Cr、V、Mo、W及びHfの1種以上であり;並びに、Tは、Al、Mn、Cu及びSiの1種以上であるとして定義される。さらに、a、u、v、w、x及びyの値は以下のとおりである:O01≦a≦08、7≦u≦13、0≦v≦20、001≦w≦1、01≦x≦5、4≦y≦12。本発明の特定の実施形態では、Mは、Zr、Nb、又はそれらの組合せから選択され、Tは、Al、Mn、又はそれらの組合せから選択される。さらに特定的には、MはZrであり、TはAlである。本発明は、さらに、a、u、v、w、x及びyの値が互いに独立して以下の範囲に入る特定の磁性材料も包含する:02≦a≦06、10≦u≦13、0≦v≦10、01≦w≦08、2≦x≦5、4≦y10。別の特定の範囲には、以下のものなどがある:025≦a≦05、11≦u≦12、0≦v≦5、02≦w≦07、25≦x≦45、5≦y≦65;及び、03≦a≦045、113≦u≦117、0≦v≦25、03≦w≦06、3≦x≦4、57≦y≦61。別の特定の実施形態では、aとxの値は以下のとおりである:001≦a≦01、01≦x≦1。本発明の磁性材料は、所望の組成を有する溶融合金から製造することが可能であり、該溶融合金は、メルトスピニングプロセス又はジェットキャスティングプロセスにより、急速に凝固させて、粉体フレークとする。メルトスピニングプロセス又はジェットキャスティングプロセスでは、急速スピニングホイールの表面上に溶融合金混合物を流す。その溶融合金混合物は、該ホイール表面に接触するとリボンを形成し、これが凝固してフレーク又は板状粒子となる。メルトスピニングで得られたフレークは、比較的脆く、微細な結晶微細構造を有している。このフレークは、磁石の製造に使用する前に、さらに粉砕又は粉体化することも可能である。本発明に適する急速凝固としては、実験用ジェットキャスターを使用したときには、約10メートル秒~約25メートル秒の公称ホイール速度、より特定的には、約15メートル秒~約22メートル秒の公称ホイール速度におけるメルトスピニングプロセス又はジェットキャスティングプロセスなどを挙げることができる。実際の製造条件下では、本発明の高度に急冷可能な磁性材料は、約10メートル秒~約60メートル秒の公称ホイール速度で製造することが可能であるか、又は、より特定的には、約15メートル秒~約50メートル秒の公称ホイール速度及び約35メートル秒~約45メートル秒の公称ホイール速度で製造することが可能である。最適ホイール速度がより低いということは、通常、該プロセスを良好に制御し得るということを意味することから、本発明の磁性粉の製造におけるVowの低下は、同じ品質の粉体を製造するのにより低いホイール速度を用いることが可能であることを示しているので、それは、メルトスピニング又はジェットキャスティングにおける有利点を表している。本発明により、さらにまた、広い最適ホイール速度ウィンドウで磁性材料を製造することも可能となる。特に、急速凝固プロセスで用いられる実ホイール速度は、公称ホイール速度のプラスマイナス05、10、50、10、15、20、25又は30の範囲内であり、好ましくは、該公称ホイール速度は、急速凝固プロセスとそれに続く熱アニーリングプロセスによる該磁性材料の製造についての最適ホイール速度である。従って、本発明の磁性材料はこの高度に急冷可能な特性を有していることで、例えばジェットキャスティングノズルのオリフィスの寸法を大きくすることや、多様なノズルを用いることや及び又は高いホイール速度を用いることなどによりホイール表面への合金の鋳込速度を増大させることが可能となり、それにより、生産性を増大させることもできる。本発明では、メルトスピニングプロセス又はジェットキャスティングプロセスにより得られた磁性材料は、その磁気特性を向上させるために熱処理に付す。通常使用される任意の熱処理を用いることが可能であるが、該熱処理ステップは、好ましくは、所望の磁気特性を得るために、300°C~800°Cの温度で2~120分間、又は、好ましくは600°C~700°Cの温度で約2~約10分間、該粉体をアニーリングに付すことを含んでいる。本発明の別の特定の実施形態では、磁性材料は、約70kG~約80kGのBr値及び約65kOe~約99kOeのHci値を示す。より特定的には、該磁性材料は、約72kG~約78kGのBr値及び約67kOe~約73kOeのHci値を示す。あるいは、該磁性材料は、約78kG~約83kGのBr値及び約85kOe~約95kOeのHci値を示す。本発明の別の特定の実施形態には、X線回折により測定した場合に該磁性材料がほぼ化学量論的なNd2Fe14B型の単相微細構造を示すこと、及び、該磁性材料が約1nm~約80nmの範囲の結晶粒径を有することが包含される。図1は、45kGのBr値及び45kOeのHci値を示す典型的な異方性焼結フェライトと本発明の等方性NdFeB系粉体から製造した2種類のポリマーボンド磁石の室温又は約20°Cにおける第二象限減磁曲線の比較を図解している。この図解で用いられている等方性粉体は、室温で、約75kGのBr値、約7kOeのHci値及び11MGOeのmaxを示す。この2種類のボンド磁石は、体積分率で約65体積と約75体積の磁性粉を含んでおり、これらは、それぞれ、等方性NdFeB粉体から製造したナイロンボンド磁石及びエポキシボンド磁石に対応している。この65体積分率及び75体積分率は、工業規格により、それぞれ、ナイロンボンド磁石及びエポキシボンド磁石にとって典型的なものであり、体積分率における数の変動は、ボンド磁石の製造に用いられるポリマー樹脂の量を調節することにより、許容されるであろう。図1から、2種類の等方性NdFeB系ボンド磁石のBr値及びHci値が異方性焼結フェライト磁石のBr値及びHci値よりも高いということが明瞭に認められる。より重要なことには、該等方性ボンド磁石のB曲線は、負荷線が1より大きいところでは、異方性焼結フェライトのB曲線よりも高い。このことは、実際の適用場面では、所与の磁気回路設計に関して、等方性NdFeBボンド磁石が異方性焼結フェライト磁石よりも多くの磁束を供給し得ることを意味する。換言すれば、該等方性NdFeBボンド磁石を用いて、さらにエネルギー効率の良い設計が可能となる。図2は、異方性焼結フェライトと図1で示されている体積分率と同じ体積分率を有するナイロンボンド磁石及びエポキシボンド磁石の第二象限減磁曲線の同様の比較を図解している。異方性焼結フェライトはHciの正の温度係数を示しているのに対して等方性ボンド磁石のHciの温度係数は負であるという事実にもかかわらず、100°Cで比較したときに等方性NdFeBボンド磁石は異方性焼結フェライトのBr値よりも高いBr値を示していることが明瞭に認められる。より重要なことには、等方性NdFeBボンド磁石のB曲線は、100°Cで、1より大きい負荷線については、異方性焼結フェライトのB曲線よりも高い。このことは、先の場合と同様に、等方性NdFeBボンド磁石を固定磁気回路に用いた場合に、異方性焼結フェライトと比較して、100°Cにおいて、より高いエネルギー効率を達成できることを示している。図3は、1の負荷線に沿って作用する本発明の典型的なボンド磁石の第二象限減磁曲線を示している。B曲線と負荷線の交点は動作点であり、その座標は、2つの変数Hd及びBdを用いて記述することが可能であり、で表すことができる。所与の用途について2種類の磁石を比較する場合、それらの動作点を比較することが重要である。通常、Hd及びBdの大きさは、大きい方が望ましい。図4は、図1及び図2で先に示した磁石についての1の負荷線に沿った動作点を図解している。便宜上、このグラフを作図するのにHdの絶対値を使用している。見て分かるように、20°Cにおける異方性焼結フェライトの動作点はである。65体積と75体積の体積分率を有するナイロンボンド磁石及びエポキシボンド磁石の相当する温度における動作点は、それぞれ、及びである。従って、両方のボンド磁石は、いずれも、異方性焼結フェライトと比較したときに、より大きなHd値及びBd値を示す。100°Cでは、異方性焼結フェライトの動作点はにシフトし、対応するナイロンボンド磁石及びエポキシボンド磁石の動作点は、それぞれ、及びである。先の場合と同様に、両方の等方性ボンド磁石は、いずれも、異方性焼結フェライトと比較して、より大きなHd値及びBd値を示す。従って、図4は、100°Cにおける反磁場又は熱安定性を犠牲にすることなく、異方性焼結フェライトを上記特性を有する等方性ボンド磁石で置き換えることが可能であることを図解している。これらの傾向は、負荷線が|BH|1より大きな任意の用途に適用可能である。このことは、100°C以下の用途における異方性焼結フェライトを、75±05kGのBrと7±05kOeのHciを有する等方性NdFeB粉体から製造した65体積~75体積の体積分率を有するボンド磁石で効果的に置き換えることが可能であることを示している。図5は、メルトスピニング又はジェットキャスティングにより製造された従来のR2Fel4B型材料についての規格化された磁気特性、即ち、Br、Hci及びmaxと、それらを得るために用いたホイール速度の間の関係を図解している。該グラフは、本明細書では、磁性材料についての急冷性曲線と称する。図示されているように、低ホイール速度では、前駆物質材料は不充分に急冷されて、結晶化又は部分的に結晶化されて粗粒を含んでいる。粒子は、スパン状態又は急冷状態へと至る過程で既に結晶化しているので、適用された温度に関係なく、磁気特性は熱アニーリングにより改善されないであろう。Br値、Hci値又はmax値は、急冷状態へと至る過程におけるBr値、Hci値又はmax値と等しいか又はそれらより小さい。最適に急冷された領域では、該前駆物質は微細なナノ結晶構造を有する。適切な熱アニーリングを行った後では、通常、小さくて均一な寸法の境界が明瞭な粒子が得られ、その結果、Br値、Hci値又はmax値が増大する。高ホイール速度では、該前駆物質は、過急冷されることにより、殆どの場合、ナノ結晶構造を有するか又は部分的に事実上非晶質となる。該前駆物質材料は、高度に過急冷されるので、結晶化に際して大きな駆動力が生じ、その結果、粒子が過度に成長する。最適な熱アニーリングを施しても、得られた磁気特性は、通常、最適に急冷し且つ適切なアニーリングに付したサンプルと比較して、劣ったものとなる。図5における傾斜した直線は、前駆物質材料をさらに過急冷した場合にはその特性がさらに劣っていくことを示している。本発明者らが発見したように、より低いVow及びVow前後のより広いウィンドウは、結果として、実際のプロセスにおいてVow周囲のBr値、Hci値又はmax値の変動を最少なものとし、従って、メルトスピニングプロセス又はジェットキャスティングプロセスについての最も望ましいケースを表している。図6は、耐熱金属を加えた場合のメルトスピニング又はジェットキャスティングにより製造されたR2Fe14B型材料の急冷性曲線への影響ついて図解する概略図を示している。伝統的なR2Fe14B型材料は、高Vowを有する広い急冷性曲線を示す。耐熱金属を加えると、Vowが低ホイール速度へとシフトする。しかしながら、急冷性曲線は非常に狭くなり、このことは、プロセシングウィンドウが小さくなって、最適に急冷された前駆物質の製造が困難になることを意味しており、粉体の製造にはさらに望ましくない。最も望ましいケースは、急冷性曲線が広く、Vowが低い場合であろう。図5及び図6に示されているように、Vowに近いホイール速度でメルトスパン前駆物質を製造し、次いで、等熱アニーリングに付して、良好な均一性を有するナノスケールの粒子を得るのが望ましい。過急冷された前駆物質は、結晶化に際して粒子が過度に成長しているので、一般に、アニーリングに付しても良好なBr値及びHci値を得ることはできない。不充分に急冷された前駆物質は、大きな寸法の粒子を含んでおり、通常、アニーリングに付した後でも良好な磁気特性は示さない。メルトスピニングに関して、また、粉体の製造において、最適磁気Br及びHciを示す粉体を得るためには、本明細書に開示されているように、広いホイール速度ウィンドウが好ましい。図7は、本発明により提供される115Fe789Zr05Al32B59の公称組成を有する粉体を製造するのに用いたメルトスピニングホイール速度によるBr、Hci及びmaxの変動の例を図解している。ホイール速度により、Br、Hci及びmaxが緩やかに変動しているのが観察される。このことは、本発明の組成物が、安定した方法でのメルトスピニング又はジェットキャスティングにより容易に製造できることを示している。図8は、本発明により提供される115Fe761Co25Zr05Al35B59の公称組成を有する粉体を製造するのに用いたメルトスピニングホイール速度によるBr、Hci及びmaxの変動の例を図解している。先の場合と同様に、ホイール速度により、Br、Hci及びmaxが緩やかに変動しているのが観察される。このことは、先の場合と同様に、本発明の組成物が、安定した方法でのメルトスピニング又はジェットキャスティングにより容易に製造できることを示している。図9は、本発明により提供されるように、178m秒のホイール速度でのメルトスピニングに付した後、640°Cで2分間のアニーリングに付した、本発明の115Fe789Zr05Al32B59粉体の減磁曲線を示している。この曲線は、非常に滑らかで角型である。得られた粉体磁気特性は、Br755kG、Hci71kOe、及び、max112MGOeである。図10は、本発明により提供されるように、178m秒のホイール速度でのメルトスピニングに付した後、640°Cで2分間のアニーリングに付した115Fe789Zr05Al32B59粉体のX線回折パターンを示している。主要なピークは、全て、a08811nm、及び、c1227nmの格子パラメータを有する正方晶系構造に属していることが分かる。このことにより、この新規合金は2141型単相材料であることが確認される。図11は、本発明により提供されるように、178m秒のホイール速度でのメルトスピニングに付した後、640°Cで2分間のアニーリングに付した115Fe789Zr05Al32B59粉体の透過型電子顕微鏡による像を示している。平均粒径は、約20~25nmである。微細で均質な粒径の分布により、良好な角型の減磁曲線が得られる。例として、幾つかの粒子と粒界を含んでいる領域についてのEDAXスペクトルを図12に示す。Nd、Pr、La、Al、Zr及びBに特徴的なピークを明瞭に検出することができる。別の態様において、本発明は、磁性材料と結合剤を含有するボンド磁石を提供する。該磁性材料は、急速凝固プロセスとそれに続く約300°C~約800°Cの温度範囲で約05分間~約120分間の熱アニーリングプロセスにより製造したものである。さらに、該磁性材料は、原子百分率でuFe100uvwxyCovMwTxByの組成を有し、ここで、Rは、Nd、Pr、ジジミウム、又はそれらの組合せであり;Rは、La、Ce、Y、又はそれらの組合せであり;Mは、Zr、Nb、Ti、Cr、V、Mo、W及びHfの1種以上であり;並びに、Tは、Al、Mn、Cu及びSiの1種以上である。さらに、a、u、v、w、x及びyの値は以下のとおりである:O01≦a≦08、7≦u≦13、0≦v≦20、001≦w≦1、01≦x≦5、4≦y≦12。さらに、該磁性材料は、約65kG~約85kGの残留磁気値及び約60kOe~約99kOeの固有保磁力値を示す。特定の一実施形態では、該結合剤は、エポキシ、ポリアミド、ポリフェニレンスルフィド及び液晶ポリマーの1種以上である。別の特定の実施形態では、該結合剤は、さらに、高分子量多官能脂肪酸エステル、ステアリン酸、ヒドロキシステアリン酸、高分子量錯エステル、ペンタエリトリトールの長鎖エステル、パルミチン酸、ポリエチレンベース潤滑油濃厚物、モンタン酸エステル、モンタン酸部分鹸化エステル、ポリオレフィンワックス、脂肪ビスアミド、脂肪酸第二級アミド、トランス含有量の多いポリオクタノマー、無水マレイン酸、グリシジル官能アクリル硬化剤、ステアリン酸亜鉛及び高分子可塑剤から選択される1種以上の添加剤を含有する。本発明のボンド磁石は、上記磁性材料から、種々の圧縮成形プロセスにより製造することができる。特定の実施形態では、本発明のボンド磁石は、該磁性粉を熱処理に付し、結合剤と混合した後、圧縮成形により製造する。本発明の別の特定の実施形態には、重量基準で約1~約5のエポキシ及び約001~約005のステアリン酸亜鉛を含有しているボンド磁石;約02~約10の負荷線又はパーミアンス係数を有するボンド磁石;100°Cで100時間エージングさせたときに約60より少ないフラックスエージングロスを示すボンド磁石;圧縮成形、射出成形、カレンダ加工、押出成形、スクリーン印刷、又はそれらの組合せにより製造されたボンド磁石;及び、40°C~200°Cの温度範囲での圧縮成形により製造されたボンド磁石が包含される。第三の態様において、本発明は、磁性材料の製造方法を包含する。該方法は、原子百分率でuFe100uvwxyCovMwTxByの組成を有する溶融物を形成させること;前記溶融物を急速に凝固させて、磁性粉を得ること;及び、前記磁性粉を、約05分間~約120分間、約350°C~約800°Cの温度範囲の熱アニーリングに付すことを含んでなる。該組成に関して、Rは、Nd、Pr、ジジミウム、又はそれらの組合せであり;Rは、La、Ce、Y、又はそれらの組合せであり;Mは、Zr、Nb、Ti、Cr、V、Mo、W及びHfの1種以上であり;並びに、Tは、Al、Mn、Cu及びSiの1種以上である。さらに、a、u、v、w、x及びyの値は以下のとおりである:O01≦a≦08、7≦u≦13、0≦v≦20、001≦w≦1、01≦x≦5、4≦y≦12。さらに、該磁性材料は、約65kG~約85kGの残留磁気値及び約60kOe~約99kOeの固有保磁力値を示す。特定の実施形態では、前記急速凝固ステップは、約10メートル秒~約60メートル秒の公称ホイール速度におけるジェットキャスティングプロセス又はメルトスピニングプロセスを含んでいる。より詳細には、該公称ホイール速度は、実験用ジェットキャスターを用いた場合は約20メートル秒未満であり、また、実際の製造条件下では、約35メートル秒~約45メートル秒である。好ましくは、メルトスピニングプロセス又はジェットキャスティングプロセスで使用する実ホイール速度は、該公称ホイール速度のプラスマイナス05、10、50、10、15、20、25又は30の範囲内にあり、該公称ホイール速度は、急速凝固プロセスとそれに続く熱アニーリングプロセスによる磁性材料の製造についての最適ホイール速度である。さらに、本明細書において開示され及び又は議論されている種々の実施形態、例えば、磁性材料の組成、急速凝固プロセス、熱アニーリングプロセス、圧縮プロセス、及び、磁性材料とボンド磁石の磁気特性などは、該方法に包含される。実施例1原子百分率でR2Fe14B、R214B、及び、115Fe825vwxCovZrwAlxB60ここで、Rは、Nd、Pr又はNd075Pr025であるの組成を有する合金インゴットを、アーク溶解により製造した。メルトスピニングには、熱伝導性が良好な金属製ホイールを有する実験用ジェットキャスターを用いた。10~30メートル秒のホイール速度を用いて、サンプルを製造した。メルトスパンリボンを40メッシュ未満に粉砕し、Br値とHci値が望ましい値となるように、約4分間600°C~700°Cの範囲の温度のアニーリングに付した。ボンド磁石のBr値及びHci値は、通常、使用する結合剤と添加剤のタイプ及び量に依存するので、その特性はある程度の範囲内で制限することができる。従って、性能を比較するために粉体物性を用いることは、より都合が良い。表Iには、公称組成、メルトスピニングに用いた最適ホイール速度、並びに、製造した粉体の対応するBr値、Hci値及びmax値が記載してある。表から明らかなように、化学量論的な組成R2Fe14B又はR214Bここで、Rは、Nd、Pr又はMMであるを有する対照材料は、それぞれ、8kG及び75kOeよりも大きなBr値及びHci値を示している。上記対照材料は、これらの高い値を有することにより、異方性焼結フェライトと直接的に置き換えるためのボンド磁石の製造には適さない。さらに、メルトスピニング又はジェットキャスティングに必要とされる最適ホイール速度Vowは約245msであり、このことは、それらが高度に急冷可能ではないことを示している。それとは対照的に、La、Zr、Al又はCoの組合せを適切に加えてある本発明の材料は、75±05kGのBr値と7±05kOeのHci値を示している。さらに、改質した合金組成物により、Vowの有意な低下を達成することができる。本明細書内で議論されているように、このようなVowの低下は、メルトスピニング又はジェットキャスティングについてプロセスの制御を単純化する。実施例2原子百分率でNdxFe100xyByここで、xは10~105であり、yは9~115である、及び、115Fe826wxZrwAlxB59ここで、aは035~038であり、wは03~05であり、xは30~35であるの組成を有する合金インゴットを、アーク溶解により製造した。メルトスピニングには、熱伝導性が良好な金属製ホイールを有する実験用ジェットキャスターを用いた。10~30メートル秒のホイール速度を用いて、サンプルを製造した。メルトスパンリボンを40メッシュ未満に粉砕し、Br値とHci値が望ましい値となるように、約4分間600°C~700°Cの範囲の温度のアニーリングに付した。ボンド磁石のBr値及びHci値は、通常、使用する結合剤と添加剤のタイプ及び量に依存するので、その特性はある程度の範囲内で制限することができる。従って、性能を比較するために粉体物性を用いることは、より都合が良い。表IIには、公称組成、メルトスピニングに用いた最適ホイール速度、並びに、製造した粉体の対応するBr値、Md値、MdBr比、Hci値及びmax値が記載してある。NdxFe100xyByここで、xは10~105であり、yは9~115である対照の組成を用いて75±05kG及び70±05kOeのBr値及びHci値を達成することはできるが、減磁曲線の角型性における著しい差異について言及することができる。この実施例において、Mdは、3kOeの印可磁場において粉体で測定した磁化を表す。Md値が高くなると、減磁曲線は角型になる。従って、高Md値を示すのが好ましい。MdBrの比を用いて減磁曲線の角型性を示すこともできる。角型性が改善されることにより、本発明の粉体のmax値は、結果として、対照のmax値よりも高い値となる。実施例3原子百分率で115Fe826wxZrwAlxB59の組成を有する合金インゴットを、アーク溶解により製造した。メルトスピニングには、熱伝導性が良好な金属製ホイールを有する実験用ジェットキャスターを用いた。10~30メートル秒のホイール速度を用いて、サンプルを製造した。メルトスパンリボンを40メッシュ未満に粉砕し、Br値とHci値が望ましい値となるように、約4分間600°C~700°Cの範囲の温度のアニーリングに付した。ボンド磁石のBr値及びHci値は、通常、使用する結合剤と添加剤のタイプ及び量に依存するので、その特性はある程度の範囲内で制限することができる。従って、性能を比較するために粉体物性を用いることは、より都合が良い。表IIIには、LaとZrとAlの公称含有量、メルトスピニングに用いた最適ホイール速度、並びに、製造した粉体の対応するBr値、Hc値、Hci値及びmax値が記載してある。表IIIには、LaとZrとAlの含有量、並びに、115Fe826wxZrwAlxB59を製造するのに用いた最適ホイール速度及び対応するBr値、Hc値、Hci値及びmax値が記載してある。上記の全てが、約75±02kGのBr値と約7±01kOeのHci値を示したが、ZrとAlの含有量が増大するにつれてVowが低下しているのが明瞭に認められる。Vowにおけるこの低下は、メルトスピニング又はジェットキャスティングにおける有利点を表している。それは、より低いホイール速度を用いて同じ品質の粉体を製造することができるからである。ホイール速度が低いということは、一般に、該プロセスがより充分に制御できるということを意味する。さらにまた、約75kGのBr値及び70kOeのHci値は、多くの方法で達成可能であることも認められる。例えば、Zr05atにおいて、La含有量が036から038に増加した場合、Al含有量を35から32atに低下させることにより、ほぼ同一のBr値とHci値を得ることができる。LaとAlの含有量及びそれらの組合せを変えることにより、合金の設計者は、Vow値、Br値及びHci値を所望の組合せで制御するために、実際に、比較的独立した2種類の変数を用いることが可能である。実施例4原子百分率で115Fe826wxZrwSixB59の組成を有する合金インゴットを、アーク溶解により製造した。メルトスピニングには、熱伝導性が良好な金属製ホイールを有する実験用ジェットキャスターを用いた。10~30メートル秒のホイール速度を用いて、サンプルを製造した。メルトスパンリボンを40メッシュ未満に粉砕し、Br値とHci値が望ましい値となるように、約4分間600°C~700°Cの範囲の温度のアニーリングに付した。ボンド磁石のBr値及びHci値は、通常、使用する結合剤と添加剤のタイプ及び量に依存するので、その特性はある程度の範囲内で制限することができる。従って、性能を比較するために粉体物性を用いることは、より都合が良い。表IVには、LaとZrとSiの公称含有量、メルトスピニングに用いた最適ホイール速度、並びに、製造した粉体の対応するBr値、Hc値、Hci値及びmax値が記載してある。表から明らかなように、ZrとSiの含有量が増大するにつれて、Vowが低下している。例えば、Zr又はSiを全く添加しない場合は、組成物を最適に急冷するためには245msのVowが必要である。04atのZrを添加すると、Vowは、245msから203msに低下し、19atのSiを添加すると、Vowは、245msから190msに低下している。04atのZrと23atのSiを組み合わせて添加すると、Vowは、さらに、185msまで低下させることができる。明示されているように、これらの組成の範囲内において、20ms未満のVowで、75±05kGのBr値と7±05kOeのHci値を有する等方性粉体を容易に得ることができる。実施例5原子百分率で115Fe825xMnxB60ここで、Rは、Nd又はMMであるの組成を有する合金インゴットを、アーク溶解により製造した。メルトスピニングには、熱伝導性が良好な金属製ホイールを有する実験用ジェットキャスターを用いた。10~30メートル秒のホイール速度を用いて、サンプルを製造した。メルトスパンリボンを40メッシュ未満に粉砕し、Br値とHci値が望ましい値となるように、約4分間600°C~700°Cの範囲の温度のアニーリングに付した。ボンド磁石のBr値及びHci値は、通常、使用する結合剤と添加剤のタイプ及び量に依存するので、その特性はある程度の範囲内で制限することができる。従って、性能を比較するために粉体物性を用いることは、より都合が良い。表Vには、LaとMnの公称含有量、並びに、製造した粉体の対応するBr値、Md値、Hc値、Hci値及びmax値が記載してある。表から明らかなように、Mnを全く加えない場合、115Fe825B60に対して838kGのBr値が得られた。この値は、異方性焼結フェライトと直接置き換えるには高すぎる値である。同様に、Mnを4atまで増加させた場合、671kGのBr値が得られた。この値は、異方性焼結フェライトと直接置き換えるには低すぎる値である。焼結フェライトと直接置き換えるのに望ましいBr値を得るためには、Mnの含有量は、ある範囲内にあることが必要である。さらに、2atの一定のMn含有量を有する2種類の組成を比較した場合、La含有量を030と028に調節することにより、それぞれ、78kOeと70kOeのHci値が得られる。このLa含有量の僅かな減少により、Br値は、748kGから755kGへと上昇した。このことは、2種類の独立した可変量を用いて粉体のBr値とHci値を同時に調節し得ることを示している。この場合、MnはBr値を調節するための独立した可変量であり、また、Hci値を制御するのには、Laを用いる。Brに対するLaの影響は、二次的な効果であり、Mnにより生じる主要な効果と比較した場合、無視することができる。実施例6原子百分率で115Fe825wxNbwMnxB60の組成を有する合金インゴットを、アーク溶解により製造した。メルトスピニングには、熱伝導性が良好な金属製ホイールを有する実験用ジェットキャスターを用いた。10~30メートル秒のホイール速度を用いて、サンプルを製造した。メルトスパンリボンを40メッシュ未満に粉砕し、Br値とHci値が望ましい値となるように、約4分間600°C~700°Cの範囲の温度のアニーリングに付した。ボンド磁石のBr値及びHci値は、通常、使用する結合剤と添加剤のタイプ及び量に依存するので、その特性はある程度の範囲内で制限することができる。従って、性能を比較するために粉体物性を用いることは、より都合が良い。表VIには、NbとSiの含有量、メルトスピニングに用いた最適ホイール速度、並びに、製造した粉体の対応するBr値、Md値、Hci値及びmax値が記載してある。表から明らかなように、02atのNbを加えることにより、Vowが24msから20msに低下している。さらに、Nb含有量を02atから03atに増加させると、Vowは19msになる。このことは、Vowを低下させる上でNbが極めて効果的であることを示している。しかしながら、Siを全く加えることなく、Nb含有量を02at及び03atとした場合、Br値は、815kG及び824kGとなった。上記粉体から製造した等方性ボンド磁石のこのBr値は、異方性焼結フェライトと直接置き換えるには高すぎる値である。Br値とHci値の両方をそれぞれ望ましい範囲である75±05kG及び70±05kOeとするのには、Nbを添加するだけでは不充分である。この場合、Br値とHci値の両方を望ましい範囲にするのには、約36~38atのSiが必要である。このようなレベルのSiを添加すると、Vowも1920msから1819msへと低下し、僅かではあるが急冷性において副次的な改善がもたらされる。実施例7原子百分率で115Fe825wxMwSixB60の組成を有する合金インゴットを、アーク溶解により製造した。メルトスピニングには、熱伝導性が良好な金属製ホイールを有する実験用ジェットキャスターを用いた。10~30メートル秒のホイール速度を用いて、サンプルを製造した。メルトスパンリボンを40メッシュ未満に粉砕し、Br値とHci値が望ましい値となるように、約4分間600°C~700°Cの範囲の温度のアニーリングに付した。ボンド磁石のBr値及びHci値は、通常、使用する結合剤と添加剤のタイプ及び量に依存するので、その特性はある程度の範囲内で制限することができる。従って、性能を比較するために粉体物性を用いることは、より都合が良い。表VIIには、公称組成、メルトスピニングに用いた最適ホイール速度、並びに、製造した粉体の対応するBr値、Md値、MdBr比、Hci値及びmax値が記載してある。この実施例では、Br値とHci値を望ましい範囲にするために、Nb、Zr又はCrのいずれも、Siと組み合わせて使用することができることが示されている。それらの原子半径は異なっているので、Nb、Zr又はCrの望ましい量は異なっており、Nb、Zr及びCrに対して、それぞれ、02at03at、04at05at、及び、13at14atである。Siの最適量も、同様に、それに合わせて調節することが必要である。換言すれば、BrとHciの目標値を達成するためには、MとTの対のそれぞれに対して、一組のwとxの組合せが存在する。このことは、さらに、Br値とHci値が、ある程度自由に、所望される範囲に独立して調節可能であることも示唆している。これらの結果に基づいて、MdBr比は、Zr、Nb及びCrの順で低下している。このことは、減磁曲線の最良の角型性を求める場合、Nb又はCrに比較してZrが好ましい耐熱性元素であることを示唆している。実施例8原子百分率で115Fe825vwxCovZrwAlxB60の組成を有する合金インゴットを、アーク溶解により製造した。メルトスピニングには、熱伝導性が良好な金属製ホイールを有する実験用ジェットキャスターを用いた。10~30メートル秒のホイール速度を用いて、サンプルを製造した。メルトスパンリボンを40メッシュ未満に粉砕し、Br値とHci値が望ましい値となるように、約4分間600°C~700°Cの範囲の温度のアニーリングに付した。ボンド磁石のBr値及びHci値は、通常、使用する結合剤と添加剤のタイプ及び量に依存するので、その特性はある程度の範囲内で制限することができる。従って、性能を比較するために粉体物性を用いることは、より都合が良い。表VIIIには、LaとCoとZrとAlの含有量、メルトスピニングに用いた最適ホイール速度、並びに、製造した粉体の対応するBr値、Hci値及びmax値が記載してある。この実施例では、Br値とHci値がそれぞれ75±05kG及び70±05kOeの範囲にあるメルトスパン粉体を得るために、La、Co、Zr及びAlをさまざまに組み合わせ得ることが示されている。より特定的には、La、Al、Zr及びCoは、該合金粉体のHci、Br、Vow及びTcを調節するために組み入れることができる。これらは、全て、所望のBr、Hci、Vow及びTcを得るために、種々の組合せで調節することができる。実施例9原子百分率で115Fe826wxNbwAlxB59の組成を有する合金インゴットを、アーク溶解により製造した。メルトスピニングには、熱伝導性が良好な金属製ホイールを有する実験用ジェットキャスターを用いた。10~30メートル秒のホイール速度を用いて、サンプルを製造した。メルトスパンリボンを40メッシュ未満に粉砕し、Br値とHci値が望ましい値となるように、約4分間600°C~700°Cの範囲の温度のアニーリングに付した。ボンド磁石のBr値及びHci値は、通常、使用する結合剤と添加剤のタイプ及び量に依存するので、その特性はある程度の範囲内で制限することができる。従って、性能を比較するために粉体物性を用いることは、より都合が良い。表IXには、LaとNbとAlの含有量、メルトスピニングに用いた最適ホイール速度、並びに、製造した粉体の対応するBr値、Hci値及びmax値が記載してある。この実施例は、Laをさまざまに添加することにより、MM115Fe836B59のHciを、92kOeから70±05kOeにすることができることを示している。さらに、Laの添加は、Vowに対しては限られた影響しか及ぼさない。05atのNbを添加した場合、Brを犠牲にして、Hciの僅かな上昇が認められる。さらに重要なことには、Vowが、Nbを含まないサンプルについての24msから05atNbを含むサンプルについての20msへと低下する。このことは、合金の急冷性が改善されることを意味する。約22~24atのAlを添加することにより、Brを容易に75±05kGの望ましい範囲にすることができる。22~24atのAlのレベルでは、Nb含有量が低下しても、Br及びHciを、それぞれ、75±05kG及び70±05kOeの所望の範囲内に維持することができる。しかしながら、Vowは、17msから21msへと僅かに上昇する。このことは、合金の急冷性にとってNbが重要であることを示唆している。この実施例は、LaとNbとAlの適切な組合せを用いて、本質的に、Br、Hci及びVowを独立にある程度調節可能であることを示している。実施例10原子百分率でuFe941uxwCovZrwAlxB59の組成を有する合金インゴットを、誘導溶解により製造した。ジェットキャスティングには、熱伝導性が良好な金属製ホイールを有する製造用ジェットキャスターを用いた。30~45メートル秒のホイール速度を用いて、サンプルを製造した。ジェットキャストリボンを40メッシュ未満に粉砕し、Br値とHci値が望ましい値となるように、約30分間600°C~800°Cの温度範囲のアニーリングに付した。ボンド磁石のBr値及びHci値は、通常、使用する結合剤と添加剤のタイプ及び量に依存するので、その特性はある程度の範囲内で制限することができる。従って、性能を比較するために粉体物性を用いることは、より都合が良い。表Xには、LaとZrとAlの含有量及び希土類全体の含有量、ジェットキャスティングに用いた最適ホイール速度、並びに、製造した粉体の対応するBr値、Hci値及びmax値が記載してある。この実施例は、Alをさまざまに添加することにより、uFe941uxvwCovZrwAlxB59の一般式で表される磁性粉体のBr値を操作して約78~85kGとすることができることを示している。Alの制御と併せて、希土類全体の含有量を調節することにより、Hci値を操作して85~1025kOeとすることもできる。さらにまた、微量のLa及びZrを添加した場合、最適ホイール速度は、La、Zr又はAlを全く添加していない合金の4546msに比較して、約4043msに低下する。このことは、微量のLa及びZrを添加することにより急冷性が改善されることを示唆している。低いVowも同様に、急冷性が改善されるを示すものである。実施例11原子百分率で115Fe789Zr05Al32B59の組成を有する合金インゴットを、アーク溶解により製造した。メルトスピニングには、熱伝導性が良好な金属製ホイールを有する実験用ジェットキャスターを用いた。10~30メートル秒のホイール速度を用いて、サンプルを製造した。メルトスパンリボンを40メッシュ未満に粉砕し、Br値とHci値が望ましい値となるように、約4分間600°C~700°Cの範囲の温度のアニーリングに付した。得られた粉末を2重量のエポキシ及び002重量のステアリン酸亜鉛と混合し、約30分間ドライブレンドすることによりエポキシボンド磁石を製造した。混合した配合物を、次いで、大気中で、約4Tcm2の圧縮圧で圧縮成形して、約972mmの直径を有し、パーミアンス係数2の磁石を形成させた。それらを、次いで、175°Cで30分間硬化させて、熱硬化性エポキシボンド磁石を形成させた。ポリアミドPA11樹脂又はポリフェニレンスルフィド樹脂をそれぞれ65体積及び60体積の粉体体積分率で内部潤滑剤と混合することにより、PA11ボンド磁石及びPPSボンド磁石を製造した。これらの混合物を、次いで、280°C及び310°Cの温度で配合させて、それぞれ、ポリアミドPA11及びPPSをベースとする配合物を形成させた。これらの配合物を、次いで、スチール製鋳型で射出成形して、約972mmの直径を有し、パーミアンス係数2の磁石を得た。全ての磁石は、測定に先立ち、40kOeのピーク磁化場でパルス磁化した。温度段階を有するヒステリシスグラフを用いて、20°C及び100°Cにおける磁石特性を測定した。表XIには、ボンド磁石中のエポキシ、ポリアミドPA11及びPPSの体積分率、並びに、20°C及び100°Cで測定したそれらの対応するBr値、Hci値及びmax値が記載してある。表から明らかなように、60体積~75体積の範囲の体積分率を有する等方性ボンド磁石は、20°Cで455kG~569kGのBr値を示している。これらの値は全て、異方性焼結フェライトのBr値よりも高い。同様に、これらの磁石のHcは、20°Cで413kOe~504kOeの範囲内にある。それらは全て、先の場合と同様に、比較の異方性焼結フェライトのHcよりも高い。高いBr値及びHc値は、本発明の等方性ボンド磁石を用いて、よりエネルギー効率の良い適用を設計することが可能であることを意味している。100°Cにおいて、等方性ボンド磁石のBrは、40kG~50kGの範囲である。それらは、全て、異方性焼結フェライトの378kGよりも高い。この温度範囲において、等方性ボンド磁石のHcは321kOeから411kOeまで変動している。これらの値は、異方性焼結フェライトのHcに匹敵している。同様に、ボンド磁石のmaxは、約331~495MGOeであり、これらは、同じ温度における異方性焼結フェライトのmaxに匹敵している。このことは、先の場合と同様に、本発明の等方性ボンド磁石を用いて、よりエネルギー効率の良い適用を設計することが可能であることを示している。実施例12原子百分率で115Fe789Zr05Al32B59の公称組成を有する合金インゴットを、アーク溶解により製造した。メルトスピニングには、熱伝導性が良好な金属製ホイールを有する実験用ジェットキャスターを用いた。10~30メートル秒のホイール速度を用いて、サンプルを製造した。メルトスパンリボンを40メッシュ未満に粉砕し、Br値とHci値が望ましい値となるように、約4分間600°C~700°Cの範囲の温度のアニーリングに付した。製造した粉末を2重量のエポキシ及び002重量のステアリン酸亜鉛と混合し、約30分間ドライブレンドすることによりエポキシボンド磁石を製造した。混合した配合物を、次いで、大気中で、約4Tcm2の圧縮圧を用いて、20°C、80°C、100°C及び120°Cで圧縮成形して、約972mmの直径を有し、パーミアンス係数2の磁石を形成させた。ヒステリシスグラフを用いて、20°Cにおける磁石特性を測定した。表XIIには、115Fe789Zr05Al32B59の公称組成を有する粉体から製造した磁石の、20°Cで測定したBr値、Hci値及びmax値が記載してある。表から明らかなように、80°C~120°Cで圧縮成形することで、20°Cで圧縮した対照磁石と比較した場合、Br値が約1~3改善されるBr、又は、008~015kGのΔBr。結果として、Hcにおける僅かな上昇及びmaxにおける僅かな上昇も認められる。このことは、エポキシボンド磁石を製造する場合、温間圧縮法を用いるのが有利であることを示している。本発明について、概要を記述及び説明し、また、本発明の磁性粉及びボンド磁石の製造について詳しく述べている上記実施例を参照することによっても記述及び説明してきた。さらに、上実施例は、本発明の磁石及び磁性粉の有する予期できない優れた特性を実証している。上記実施例は、例証しているのみであって、本発明の範囲を決して限定するものではない。本発明の目的及び範囲から逸脱することなく、生成物及び方法のいずれに対しても多くの変更を加えることが可能であるということは、当業者には明らかであろう。