上下2層に配備され、光源から出射した光ビームを偏向反射する光偏向素子と、該光偏向素子の光ビーム進行方向上流側に設けられ、直線偏光の入射光ビームを上下に分岐するビーム分岐手段とを有する光走査装置において、前記ビーム分岐手段と前記光偏向素子との間に、光ビームの進行方向に順に、直線偏光子と、直線偏光を円偏光に変換するλ/4板とが配置されていることを特徴とする光走査装置。請求項1に記載の光走査装置において、前記光偏向素子は、N個の反射面を有する正多角柱を上下2層に積み重ねた構成を有し、前記各正多角柱は互いに180°÷Nだけ位相がずれていることを特徴とする光走査装置。請求項1又は2に記載の光走査装置において、前記ビーム分岐手段に入射する光ビームは複数であることを特徴とする光走査装置。感光性の像担持体に対して光走査装置による光走査を行って潜像を形成し、この潜像を現像手段で可視化して画像を得る画像形成部を1以上有する画像形成装置において、前記光走査装置として、請求項1~3のいずれか1つに記載の光走査装置を1以上用いたことを特徴とする画像形成装置。特許文献2の方式では、液晶素子と偏光ビームスプリッタが必要となり、光偏向素子光偏向器よりも前側ビーム進行方向上流側の光学系レイアウトが煩雑になる。また、液晶素子の透過軸と偏光ビームスプリッタの透過軸反射軸を精度よく一致させる必要があり、その調整が困難である。本発明はこのような事情に鑑みてなされたもので、タンデム方式対応の光走査装置において、光源数を減らしながらも、戻り光を防止でき、高速で良好な画像出力が可能な光走査装置の提供を、その主な目的とする。上記目的を達成するために、請求項1に記載の発明は、上下2層に配備され、光源から出射した光ビームを偏向反射する光偏向素子と、該光偏向素子の光ビーム進行方向上流側に設けられ、直線偏光の入射光ビームを上下に分岐するビーム分岐手段とを有する光走査装置において、前記ビーム分岐手段と前記光偏向素子との間に、光ビームの進行方向に順に、直線偏光子と、直線偏光を円偏光に変換するλ/4板とが配置されていることを特徴とする。請求項2に記載の発明は、請求項1に記載の光走査装置において、前記光偏向素子は、N個の反射面を有する正多角柱を上下2層に積み重ねた構成を有し、前記各正多角柱は互いに180°÷Nだけ位相がずれていることを特徴とする。請求項3に記載の発明は、請求項1又は2に記載の光走査装置において、前記ビーム分岐手段に入射する光ビームは複数であることを特徴とする。請求項4に記載の発明は、感光性の像担持体に対して光走査装置による光走査を行って潜像を形成し、この潜像を現像手段で可視化して画像を得る画像形成部を1以上有する画像形成装置において、前記光走査装置として、請求項1~3のいずれか1つに記載の光走査装置を1以上用いたことを特徴とする。本発明によれば、光源数を減らしながらも、戻り光を防止でき、高速で良好な画像出力を実現できる。以下、本発明の実施形態を図を参照して説明する。図1は本実施形態に係る光走査装置20の構成を示す概要図である。同図において符号1は光源としての半導体レーザ、3はカップリングレンズ、4はビーム分岐手段としての偏光ビームスプリッタ、5a、5bはシリンドリカルレンズ、6は防音ガラス、7は光偏向素子光偏向器としてのポリゴンミラー、8は第1走査レンズfθレンズ、9は折返しミラー、10は第2走査レンズトロイダルレンズ、11は被走査面としての感光体、12は開口絞りアパーチャをそれぞれ示す。半導体レーザ1から出射した発散光ビームはカップリングレンズ3により、弱い収束光束、または平行光束、または弱い発散光束に変換される。カップリングレンズ3を出た光ビームは被走査面上でのビーム径を安定させるための開口絞り12を通過し、ビーム分岐手段4に入射する。ビーム分岐手段4に入射した光ビームは上下に分割され、ビーム分岐手段4を出射する光ビームは上下で1本ずつの光ビームとなる。ビーム分岐手段4を出射した光ビームは上下に配備されるシリンドリカルレンズ5a、5bにより、光偏向素子7の偏向反射面の近傍にて主走査方向に長い線像に変換される。光偏向素子7は上下にそれぞれ単体のポリゴンミラー7a、7bが同心で配置され、互いに回転方向の角度主走査平面での角度がずらしてある。両ポリゴンミラーは同形で、原理的には任意の多角形上下方向に厚みを有する多角形=多角柱からなり、一方の多角形の1辺の中心角をほぼ2等分する角度に他方の多角形の頂点が対応するように重ねてある。それぞれの多角形の頂点から時計回り方向に隣接する相手側の多角形の頂点を見たとき、両頂点間のそれぞれに対する中心角をφ、φ’ただし、0<φ≦φ’とすれば、両者が任意の頂点に対して対称配置であれば、φ=φ’となる。実用的には4面のポリゴンミラーが最も使いやすいので、ここでは4面のポリゴンミラーをφ=φ’=45°としている。このφ、およびφ’をずれ角と称する。なお、上下段のポリゴンミラー7a、7bは一体的に形成されてもよいし、別体として組み付けてもよい。一般に、ずれ角φは、両ポリゴンミラーが均等にずらしてあるときは、ポリゴンミラーの面数をMとするとき、φ=360°÷M÷2、すなわち、180°÷Mとなる。しかし、ずらし方が均等でない場合は、小さい方のずれ角がφのとき、大きい方のずれ角φ’は、φ’=360°÷M―φとなる。図3は上下2層のポリゴンミラーによる光走査を説明するための図である。同図において符号14は遮光部材を示す。同図に示すように共通の光源からの上段の光ビームが被走査面である感光体11aを走査しているときは下段の光ビームは被走査面上に光ビームが到達しないようにし、望ましくは遮光部材14により遮光するようにする。また、共通の光源からの下段の光ビームが上段とは異なる感光体11bを走査しているときは上段の光ビームは被走査面に到達しないようにする。さらに、変調駆動の方も上段と下段でタイミングをずらし、上段に対応する感光体11aを走査するときは、上段に対応する色例えばブラックの画像情報に基づき、光源の変調駆動を行い、下段に対応する感光体11bを走査するときは下段に対応する色例えばマゼンタの画像情報に基づき、光源の変調駆動を行う。図4は複数色用の露光のタイミングチャートである。同図において縦軸は光量、横軸は時間をそれぞれ表す。共通の光源によりブラックとマゼンタの露光を行い、なおかつ、有効走査領域において、それぞれ全点灯する場合のタイムチャートを同図に示す。実線がブラックに相当する部分、点線がマゼンタに相当する部分を示す。ブラック、マゼンタにおける書き出しのタイミングは、有効走査幅外に配備される同期受光手段で走査ビームを検知することにより決定される。なお、同期受光手段は図示されていないが、通常はフォトダイオードが用いられる。図5は色によって露光量を異ならせるためのタイミングチャートである。図4ではブラックとマゼンタの領域での光量を同じに設定しているが、実際には光学素子の透過率、反射率が相対的に異なるため、光源の光量を同じにしてしまうと、感光体に到達する光ビームの光量が異なってしまう。そこで、図5に示すように、異なる感光体面を走査するときに互いの設定光量を異ならせることにより、異なる感光体面上に到達するビーム光量を等しくできる。図1に記載の光源1から出射した複数ビームは異なる2つの感光体にそれぞれ、一回の走査で1つの走査線を形成する。図7は多色画像形成装置の基本的な構成を示す図である。同図において符号31は図1の符号11に対応する感光体、32は帯電器、34は現像器現像手段、35はクリーニング手段、36は転写用帯電手段、39は転写ベルト、40は定着手段、20は書込ユニットをそれぞれ示す。また、Y、M、C、Kは画像の色を表し、それぞれイエロー、マゼンダ、シアン、ブラックを示す。感光体31Y、31M、31C、31Kは矢印の方向に回転し、回転方向に順に、帯電器32Y、32M、32C、32K、現像器34Y、34M、34C、34K、転写用帯電手段36Y、36M、36C、36K、クリーニング手段35Y、35M、35C、35Kが配備されている。帯電器32Y、32M、32C、32Kは、感光体表面を均一に帯電するための帯電装置を構成する帯電部材である。この帯電器と現像器34Y、34M、34C、34Kの間の感光体表面に光走査装置20によりビームが照射され、感光体に静電潜像が形成されるようになっている。そして、静電潜像に基づき、現像器により感光体面上にトナー像が形成される。さらに、転写用帯電手段36Y、36M、36C、36Kにより、転写ベルト39上を搬送される図示しない記録紙に各色の転写トナー像が順次転写され、最終的に定着手段40により図示しない記録紙に画像が定着される。光学系の実施データを以下に示す。光源波長:655nmカップリングレンズ焦点距離:15mmカップリング作用:コリメート作用ポリゴンミラー偏向反射面数:4、内接円半径:7mmで、上下の角度差φは45°反射鏡への平均入射角α=29°偏光ビームスプリッタと光偏向素子の間に焦点距離110mmのシリンドリカルレンズが配備されており、反射鏡近傍にて主走査方向に長い線像を形成している。光偏向器以降のレンズデータを以下に示す。第1走査レンズの第1面および第2走査レンズの両面は以下の式1、2で表現される。[主走査非円弧式]主走査面内における面形状は非円弧形状をなしており、光軸における主走査面内の近軸曲率半径をRm、光軸からの主走査方向の距離をY、円錐常数をK、高次の係数をA1、A2、A3、A4、A5、A6、...とするとき光軸方向のデプスをXとして次の多項式で表している。ここで奇数次の係数A1、A3、A5、...にゼロ以外の数値を代入した場合、主走査方向に非対称形状を有する。[副走査曲率式]副走査曲率が主走査方向に応じて変化する式を2で示す。ここでYの奇数乗係数のB1、B3、B5、...にゼロ以外の数値を代入した場合、副走査の曲率半径が主走査方向に非対称となる。また、第1走査レンズの第2面は回転対称非球面であり、以下の式で表現される。[回転対称非球面]光軸における近軸曲率半径をR、光軸からの主走査方向の距離をY、円錐常数をK、高次の係数をA1、A2、A3、A4、A5、A6、...とするとき光軸方向のデプスをXとして次の多項式で表している。<第1走査レンズ第1面の形状>Rm=-279.9Rs=-61K=-2.900000×10A4=1.755765×10-7A6=-5.491789×10-11A8=1.087700×10-14A10=-3.183245×10-19A12=-2.635276×10-24B1=-2.066347×10-6B2=5.727737×10-6B3=3.152201×10-8B4=2.280241×10-9B5=-3.729852×10-11B6=-3.283274×10-12B7=1.765590×10-14B8=1.372995×10-15B9=-2.889722×10-18B10=-1.984531×10-19<第1走査レンズ第2面の形状>R=-83.6K=-0.549157A4=2.748446×10-7A6=-4.502346×10-12A8=-7.366455×10-15A10=1.803003×10-18A12=2.727900×10-23<第2走査レンズ第1面の形状>Rm=6950Rs=110.9K=0.000000×10A4=1.549648×10-8A6=1.292741×10-14A8=-8.811446×10-18A10=-9.182312×10-22B1=-9.593510×10-7B2=-2.135322×10-7B3=-8.079549×10-12B4=2.390609×10-12B5=2.881396×10-14B6=3.693775×10-15B7=-3.258754×10-18B8=1.814487×10-20B9=8.722085×10-23B10=-1.340807×10-23<第2走査レンズ第2面の形状>Rm=766Rs=-68.22K=0.000000×10A4=-1.150396×10-7A6=1.096926×10-11A8=-6.542135×10-16A10=1.984381×10-20A12=-2.411512×10-25B2=3.644079×10-7B4=-4.847051×10-13B6=-1.666159×10-16B8=4.534859×10-19B10=-2.819319×10-23また、使用波長における走査レンズの屈折率は全て1.52724である。以下に光学配置を示す。偏向面から第1走査レンズ第1面までの距離d1:64mm第1走査レンズの中心肉厚d2:22.6mm第1走査レンズ第2面から第2走査レンズ第1面までの距離d3:75.9mm第2走査レンズの中心肉厚d4:4.9mm第2走査レンズ第2面から被走査面までの距離d5:158.7mmなお、屈折率1.514、厚さ1.9mmの防音ガラスと防塵ガラスが配置されており、防音ガラスは偏向回転面内において主走査方向に平行な方向に対し10°傾いている。防塵ガラスについては図示されていないが、第2走査レンズと被走査面の間に配備されている。また、図1には2つの感光体に対応する図のみ開示しているが、ポリゴンミラーを挟んで、図示された光学系と同様の光学系を配備することにより、4つの感光体を走査することができる。ところで、図3で遮光部材14の必要性を説明したが、遮光に関してはこれだけでは充分ではない。これを図6に基づいて説明する。図6はポリゴンミラーの走査角度を説明するための図である。同図において符号αは有効走査幅における反射鏡への入射角、θは同期受光手段まで含めた画角、φは異なる段上下段の反射鏡の回転方向の一方の角度ずれをそれぞれ示す。通常は有効走査幅を光ビームが露光するのに先立ち光ビームを検出する受光手段のみを配備することが多いが、走査幅の倍率補正用の情報を得るため、有効走査幅を露光した後に光ビームを検出することもある。その場合には走査開始前、走査開始後の受光手段に到達する光ビームも含めた画角とする。なお、同図においては、光偏向素子7は時計回り方向に等角速度回転している。今、具体的に光偏向素子7の面数M=4、φ=45°とする。まず、光偏向素子7への入射光ビームと、画角θに相当する光ビームを偏向回転面内で分離するためには、θ÷2<α...4を満足する必要がある。ここで、図中の光ビームAは走査終了側の画角最周辺の光ビームであり、ここでは上段ハッチングされたの反射鏡により偏向された光ビームとする。このとき、上段の光ビームと共通の光源から出射し、下段の反射鏡により反射された光ビームA’は被走査面を露光しないようにする必要がある。光ビームA’と光ビームAのなす角はこのケースでは90°であり、光ビームA’が被走査面を走査しないようにするためには、光ビームA’を同期まで含めた有効幅の外側にくるようにしなければならない。すなわち、αθ÷2<90°...5とする必要がある。その際、図に示すように遮光部材14で光ビームを遮光すればよい。しかしながら、13インチ幅で画像形成を実施する場合、有効走査幅は330mmであり、その外側3mmの位置に受光素子を両端に配備すると、336mmの光ビームの走査を実施する必要がある。これを焦点距離210mmの走査光学系で達成する場合、画角θは336÷210=1.6=91.7°で、5式からα<44.15°となるが、これは4式を満足しない45.85°>44.15°。仮に、走査光学系の焦点距離を長く設定し、4式と5式を同時に満足するようにしても、画角θが90°近傍では不充分であり、実際には第1走査レンズ8とシリンドリカルレンズ5のレイアウトなどを考慮したαとθの設定が必要となる。すなわち、現実問題として、上段の光ビームが被走査面を走査しているときに、下段の光ビームが反射鏡への入射角が0となることがあり、その反射鏡の反射面が光源方向に正対しているので、反射光ビームが光源に戻り、光出力の安定性を著しく下げてしまうのである。この問題を解消するための本発明の対策を以下に説明する。図2はハーフプリズム4の副走査断面図である。ハーフプリズム4は光束分岐手段として働き、断面が3角形の部分41と、平行4辺形の部分42とからなっている。部分41と42の接着面4aがハーフミラーとなっており、透過光と反射光を1:1の割合で分離する。また、平行4辺形の部分42の接着面4aに対向する面4bは全反射面であり、方向を変換する機能を有する。更に、ハーフプリズムの射出面側には、直線偏光子90と、λ/4板91とが配備されている。ハーフプリズム4に入射する光ビームは、偏光方向が副走査方向に合致している直線偏光で、直線偏光子90の透過軸もこの方向に一致している。ハーフプリズム4に入射した光ビームは、偏光方向を維持したまま、上下2つの光ビームに分岐するが、直線偏光子90を光量のロスなく透過し、λ/4板91により円偏光に変換され光偏向手段7に入射する。ここで、光偏光手段7からの戻り光が発生したとすると、この戻り光は再度λ/4板91を透過することで、入射光ビームと直交する直線偏光に変換されることになるが、その後透過することになる直線偏光子90により、戻り光は完全にカットされる。直線偏光子90とλ/4板91とを一体化し、ハーフプリズム4の射出面側に貼り付ける構成としてもよい。このようにすればコンパクトにレイアウトできるメリットがある。