"下記一般式1で示される反復単位からなる可溶性の芳香族ポリイミドで形成されている非対称中空糸ガス分離膜。但し、一般式1のBは、その10~70モルが、下記一般式2で示されるジフェニルヘキサフルオロプロパン構造に基づく4価のユニットB1であり、その90~30モルが、下記一般式3で示されるビフェニル構造に基づく4価のユニットB2であり、そして、一般式1のAは、その85~35モルが、下記一般式4で示される2価のユニットA1、及び/又は、下記一般式5で示される2価のユニットA2であり、式中、R及びR’は水素原子又は有機基であり、nは0、1又は2である。式中、R及びR’は水素原子又は有機基であり、Xは-CH2-又は-CO-である。その15~65モルが、下記一般式6で示される2価のユニットA3及び下記一般式7で示される2価のユニットA4であり、そして、前記15~65モルのうち、10~60モルが前記ユニットA3であり且つ55~5モルが前記ユニットA4である。式中、R及びR’は水素原子又は有機基である。前記Aの85~35モルが前記A1からなり、A1が3,7-ジアミノ-ジメチルジベンゾチオフェン=5,5-ジオキシドからアミノ基を除いた2価のユニットであることを特徴とする請求項1に記載の非対称中空糸ガス分離膜。水素ガス透過速度P’H2が50×10-5cm3STP/cm2seccmHg以上で且つ水素ガス透過速度とメタンガス透過速度との比P’H2/P’CH4が90以上のガス分離性能を有すことを特徴とする請求項1~2のいずれかに記載の非対称中空糸ガス分離膜。水素ガス透過速度P’H2が50×10-5cm3STP/cm2seccmHg以上で且つ水素ガス透過速度と窒素ガス透過速度との比P’H2/P’N2が60以上のガス分離性能を有すことを特徴とする請求項1~2のいずれかに記載の非対称中空糸ガス分離膜。請求項1~4のいずれかに記載の非対称中空糸ガス分離膜を用いて、複数のガスを含む混合ガスから特定のガスを選択的に分離回収する方法。請求項3~4のいずれかに記載の非対称中空糸ガス分離膜を用いて、水素ガスを含む混合ガスから水素ガスを選択的に分離回収する方法。本発明の目的は、特定の反復単位からなる可溶性の芳香族ポリイミドで形成され、改良されたガス分離性能を有する非対称中空糸ガス分離膜、及び前記非対称中空糸分離膜を用いたガス分離方法を提供することにある。本発明の非対称中空糸ガス分離膜は、水素ガスとメタンガスとのガス分離性能及び水素ガスと窒素ガスとのガス分離性能などが優れているので、水素ガスとメタンガスなどからなる混合ガスから水素ガスなどの特定のガスを選択的に分離回収するのに好適に用いることができる。本発明は、下記一般式1で示される反復単位からなる可溶性の芳香族ポリイミドで形成されている非対称中空糸ガス分離膜に関する。但し、一般式1のBは、その10~70モルが、下記一般式2で示されるジフェニルヘキサフルオロプロパン構造に基づく4価のユニットB1であり、その90~30モルが、下記一般式3で示されるビフェニル構造に基づく4価のユニットB2であり、そして、一般式1のAは、その85~35モルが、下記一般式4で示される2価のユニットA1、及び/又は、下記一般式5で示される2価のユニットA2であり、式中、R及びR’は水素原子又は有機基であり、nは0、1又は2である。式中、R及びR’は水素原子又は有機基であり、Xは-CH2-又は-CO-である。その15~65モルが、下記一般式6で示される2価のユニットA3及び下記一般式7で示される2価のユニットA4であり、そして、前記15~65モルのうち、10~60モルが前記ユニットA3であり且つ55~5モルが前記ユニットA4である。式中、R及びR’は水素原子又は有機基である。また、本発明は、前記非対称中空糸ガス分離膜において、Aの85~35モルが前記A1からなり、A1が3,7-ジアミノ-ジメチルジベンゾチオフェン=5,5-ジオキシドからアミノ基を除いた2価のユニットであることに関する。また、本発明は、前記非対称中空糸ガス分離膜が、水素ガス透過速度P’H2が50×10-5cm3STP/cm2seccmHg以上で且つ水素ガス透過速度とメタンガス透過速度との比P’H2/P’CH4が90以上のガス分離性能を有すことに関する。また、本発明は、前記非対称中空糸ガス分離膜が、水素ガス透過速度P’H2が50×10-5cm3STP/cm2seccmHg以上で且つ水素ガス透過速度と窒素ガス透過速度との比P’H2/P’N2が60以上のガス分離性能を有すことに関する。さらに、本発明は、前記非対称中空糸ガス分離膜を用いて、複数のガスを含む混合ガスから特定のガスを選択的に分離回収する方法、特に水素ガスを含む混合ガスから水素ガスを選択的に分離回収する方法に関する。本発明によって、高いガス分離性能、例えば水素ガスとメタンガスとの高いガス分離性能を有する非対称中空糸ガス分離膜を得ることができる。また、本発明の非対称中空糸ガス分離膜は、水素ガスとメタンガスとのガス分離性能及び水素ガスと窒素ガスとのガス分離性能などにおいて優れるので、水素ガスとメタンガスなどからなる混合ガスから水素ガスなどの特定のガスを選択的に分離回収するのに好適に用いることができる。本発明は、特定の反復単位からなる可溶性の芳香族ポリイミドで形成され、主としてガス分離性能を担う極めて薄い緻密層好ましくは厚さが0.001~5μmとその緻密層を支える比較的厚い多孔質層好ましくは厚さが10~2000μmとからなる非対称構造を有する非対称ガス分離膜であり、好ましくは、内径が10~3000μmで外径が30~7000μm程度の中空糸膜であって、改良されたガス分離性能を有する非対称中空糸ガス分離膜である。本発明の非対称中空糸ガス分離膜を形成する芳香族ポリイミドは、前記一般式1の反復単位で示される。すなわち、テトラカルボン酸成分に起因する4価のユニットは、10~70モル好ましくは20~60モルの前記一般式2で示されるジフェニルヘキサフルオロプロパン構造からなるユニットと、90~30モル好ましくは80~40モルの前記一般式3で示されるビフェニル構造からなるユニットとからなる。ジフェニルヘキサフルオロプロパン構造が10モル未満でビフェニル構造が90モルを越えると、得られるポリイミドのガス分離性能が低下して、高性能ガス分離膜を得ることが難しくなる。一方、ジフェニルヘキサフルオロプロパン構造が70モルを越えビフェニル構造が30モル未満になると、得られるポリイミドの機械的強度が低下することがある。また、ジアミン成分に起因する2価のユニットは、85~35モル好ましくは80~50モルの前記一般式4及び/又は前記一般式5で示される構造のユニットと、15~65モル好ましくは20~60モルの前記一般式6で示される3,3’の位置で結合したジフェニルスルホン構造のユニット及び前記一般式7で示される安息香酸構造のユニットとからなる。そして、前記3,3’の位置で結合したジフェニルスルホン構造のユニット及び安息香酸構造のユニットの内訳は、前記15~65モルのうち10~60モルが前記一般式6で示される3,3’の位置で結合したジフェニルスルホン構造のユニットであり、且つ前記15~65モルのうち55~5モルが前記一般式7で示される安息香酸構造のユニットである。3,3’の位置で結合したジフェニルスルホン構造のユニットと安息香酸構造のユニットとがそれぞれ前記所定量以上でないとガス分離性能を改良する本発明の効果は得られない。一方、これらのユニットの合計が65モルを越えると、紡糸に適した高分子量のポリイミドを得にくくなったり、有機溶剤に対する溶解性が低下したりするので好ましくない。この芳香族ポリイミドの前記各ユニットを構成するモノマー成分について説明する。前記一般式2で示されるジフェニルヘキサフルオロプロパン構造からなるユニットは、テトラカルボン酸成分として、4,4’-ヘキサフルオロイソプロピリデンジフタル酸、その二無水物、又はそのエステル化物を用いることによって得られる。前記一般式3で示されるビフェニル構造からなるユニットは、テトラカルボン酸成分として、ビフェニルテトラカルボン酸、その二無水物、又はそのエステル化物などのビフェニルテトラカルボン酸類を用いることによって得られる。前記ビフェニルテトラカルボン酸類としては、3,3’,4,4’-ビフェニルテトラカルボン酸、2,3,3’,4’-ビフェニルテトラカルボン酸、2,2’,3,3’-ビフェニルテトラカルボン酸、それらの二無水物、又はそれらのエステル化物を好適に用いることができるが、特に3,3’,4,4’-ビフェニルテトラカルボン酸、その二無水物、又はそのエステル化物が好適である。前記一般式4又は前記一般式5で示される構造からなるユニットは、ジアミン成分として、それぞれ、下記一般式8及び一般式9で示される芳香族ジアミンを用いることによって得られる。式中、R及びR’は水素原子、又は有機基好ましくは炭素数が1~5のアルキル基であり、nは0、1又は2である。式中、R及びR’は水素原子、又は有機基好ましくは炭素数が1~5のアルキル基であり、Xは-CH2-又は-CO-である。前記一般式8で示される芳香族ジアミンとしては、一般式8のnが0である下記一般式10で示されるジアミノジベンゾチオフェン類、又は一般式8のnが2である下記一般式11で示されるジアミノジベンゾチオフェン=5,5-ジオキシド類を好適に挙げることができる。式中、R及びR’は水素原子又は有機基である。式中、R及びR’は水素原子又は有機基である。前記のジアミノジベンゾチオフェン類一般式10としては、例えば3,7-ジアミノ-2,8-ジメチルジベンゾチオフェン、3,7-ジアミノ-2,6-ジメチルジベンゾチオフェン、3,7-ジアミノ-4,6-ジメチルジベンゾチオフェン、2,8-ジアミノ-3,7-ジメチルジベンゾチオフェン、3,7-ジアミノ-2,8-ジエチルベンゾチオフェン、3,7-ジアミノ-2,6-ジエチルベンゾチオフェン、3,7-ジアミノ-4,6-ジエチルベンゾチオフェン、3,7-ジアミノ-2,8-ジプロピルジベンゾチオフェン、3,7-ジアミノ-2,6-ジプロピルジベンゾチオフェン、3,7-ジアミノ-4,6-ジプロピルジベンゾチオフェン、3,7-ジアミノ-2,8-ジメトキシジベンゾチオフェン、3,7-ジアミノ-2,6-ジメトキシジベンゾチオフェン、3,7-ジアミノ-4,6-ジメトキシジベンゾチオフェンなどを挙げることができる。前記のジアミノジベンゾチオフェン=5,5-ジオキシド類一般式11としては、例えば3,7-ジアミノ-2,8-ジメチルジベンゾチオフェン=5,5-ジオキシド、3,7-ジアミノ-2,6-ジメチルジベンゾチオフェン=5,5-ジオキシド、3,7-ジアミノ-4,6-ジメチルジベンゾチオフェン=5,5-ジオキシド、2,8-ジアミノ-3,7-ジメチルジベンゾチオフェン=5,5-ジオキシド、3,7-ジアミノ-2,8-ジエチルベンゾチオフェン=5,5-ジオキシド、3,7-ジアミノ-2,6-ジエチルベンゾチオフェン=5,5-ジオキシド、3,7-ジアミノ-4,6-ジエチルベンゾチオフェン=5,5-ジオキシド、3,7-ジアミノ-2,8-ジプロピルジベンゾチオフェン=5,5-ジオキシド、3,7-ジアミノ-2,6-ジプロピルジベンゾチオフェン=5,5-ジオキシド、3,7-ジアミノ-4,6-ジプロピルジベンゾチオフェン=5,5-ジオキシド、3,7-ジアミノ-2,8-ジメトキシジベンゾチオフェン=5,5-ジオキシド、3,7-ジアミノ-2,6-ジメトキシジベンゾチオフェン=5,5-ジオキシド、3,7-ジアミノ-4,6-ジメトキシジベンゾチオフェン=5,5-ジオキシドなどを挙げることができる。前記の一般式9において、Xが-CH2-であるジアミノチオキサンテン-10,10-ジオン類としては、例えば3,6-ジアミノチオキサンテン-10,10-ジオン、2,7-ジアミノチオキサンテン-10,10-ジオン、3,6-ジアミノ-2,7-ジメチルチオキサンテン-10,10-ジオン、3,6-ジアミノ-2,8-ジエチル-チオキサンテン-10,10-ジオン、3,6-ジアミノ-2,8-ジプロピルチオキサンテン-10,10-ジオン、3,6-ジアミノ-2,8-ジメトキシチオキサンテン-10,10-ジオン、等を挙げることができる。前記の一般式9において、Xが-CO-であるジアミノチオキサンテン-9,10,10-トリオン類としては、例えば3,6-ジアミノ-チオキサンテン-9,10,10-トリオン、2,7-ジアミノ-チオキサンテン-9,10,10-トリオンなどを挙げることができる。また、前記一般式6で示される3,3’の位置で結合したジフェニルスルホン構造からなるユニットは、ジアミン成分として、下記一般式12で示される、3,3’-ジアミノジフェニルスルホン、又は3,3’-ジアミノ-4,4’-ジメチル-ジフェニルスルホン、3,3’-ジアミノ-4,4’-ジエチル-ジフェニルスルホンなどの3,3’-ジアミノジフェニルスルホン誘導体を用いることによって得られる。式中、R及びR’は水素原子、又は有機基好ましくは炭素数が1~5のアルキル基である。また、前記一般式7で示されるジアミノ安息香酸構造からなるユニットは、ジアミン成分として、ジアミノ安息香酸類を用いることによって得られる。ジアミノ安息香酸類としては、例えば3,5-ジアミノ安息香酸、3,4-ジアミノ安息香酸などを挙げることができる。好ましくは3,5-ジアミノ安息香酸である。本発明の非対称中空糸ガス分離膜を形成する芳香族ポリイミドのジアミン成分は、85~35モルの前記ジアミノジベンゾチオフェン=5,5-ジオキシド類とりわけ3,7-ジアミノ-ジメチルジベンゾチオフェン=5,5-ジオキシドと、15~65モルの3,3’-ジアミノジフェニルスルホン類とりわけ3,3’-ジアミノジフェニルスルホンとジアミノ安息香酸類とりわけ3,5-ジアミノ安息香酸との組合せが特に好適に用いられる。なお、3,7-ジアミノ-ジメチルジベンゾチオフェン=5,5-ジオキシドは、メチル基の位置が異なる異性体のいずれか、又はそれら異性体の混合物を意味する。通常は、3,7-ジアミノ-2,8-ジメチルジベンゾチオフェン=5,5-ジオキシド、3,7-ジアミノ-2,6-ジメチルジベンゾチオフェン=5,5-ジオキシド、3,7-ジアミノ-4,6-ジメチルジベンゾチオフェン=5,5-ジオキシドを含む異性体の混合物が好適に用いられる。また、本発明の非対称中空糸ガス分離膜を形成する芳香族ポリイミドでは、前述のテトラカルボン酸成分とジアミン成分以外のモノマー成分を、本発明の効果を維持し得る範囲内で少量通常は20モル以下特に10モル以下用いても構わない。本発明の非対称中空糸ガス分離膜を形成する芳香族ポリイミドは、有機極性溶媒への溶解性が優れており、前述のテトラカルボン酸成分とジアミン成分とを略等モル用いて有機極性溶媒中で重合及びイミド化することによって容易に高重合度の芳香族ポリイミド溶液として得ることができる。その結果、この芳香族ポリイミド溶液を用いて乾湿式紡糸法によって非対称中空糸膜を好適に得ることができる。前記芳香族ポリイミド溶液の調製は、有機極性溶媒中にテトラカルボン酸成分とジアミン成分とを所定の組成比で加え、室温程度の低温で重合反応させてポリアミド酸を生成し次いで加熱して加熱イミド化するか又はピリジンなどを加えて化学イミド化する2段法、または、有機極性溶媒中にテトラカルボン酸成分とジアミン成分とを所定の組成比で加え、100~250°C好ましくは130~200°C程度の高温で重合イミド化反応させる1段法によって好適に行われる。加熱によってイミド化反応を行うときは脱離する水またはアルコールを除去しながら行うことが好適である。有機極性溶媒に対するテトラカルボン酸成分とジアミン成分の使用量は、溶媒中のポリイミドの濃度が5~50重量程度好ましくは5~40重量にするのが好適である。重合イミド化して得られた芳香族ポリイミド溶液は、そのまま直接紡糸に用いることもできる。また、例えば得られた芳香族ポリイミド溶液を芳香族ポリイミドに対し非溶解性の溶媒中に投入して芳香族ポリイミドを析出させて単離後、改めて有機極性溶媒に所定濃度になるように溶解させて芳香族ポリイミド溶液を調製し、それを紡糸に用いることもできる。紡糸に用いる芳香族ポリイミド溶液は、ポリイミドの濃度が5~40重量更には8~25重量になるようにするのが好ましく、溶液粘度回転粘度は100°Cで100~15000ポイズ好ましくは200~10000ポイズ特に300~5000ポイズであることが好ましい。溶液粘度が100ポイズ未満では、均質膜フィルムは得られるかもしれないが、機械的強度の大きな非対称中空糸膜を得ることは難しい。また、15000ポイズを越えると、紡糸ノズルから押し出しにくくなるため目的の形状の非対称中空糸膜を得ることは難しい。前記有機極性溶媒としては、得られる芳香族ポリイミドを好適に溶解できるものであれば限定されるものではないが、例えばフェノール、クレゾール、キシレノールのようなフェノール類、2個の水酸基をベンゼン環に直接有するカテコール、レゾルシンのようなカテコール類、3-クロルフェノール、4-クロルフェノール後述のパラクロロフェノールに同じ、3-ブロムフェノール、4-ブロムフェノール、2-クロル-5-ヒドロキシトルエンなどのハロゲン化フェノール類などからなるフェノール系溶媒、又はN-メチル-2-ピロリドン、N,N-ジメチルホルムアミド、N,N-ジエチルホルムアミド、N,N-ジメチルアセトアミド、N,N-ジエチルアセトアミドなどのアミド類からなるアミド系溶媒、あるいはそれらの混合溶媒などを好適に挙げることができる。本願発明のポリイミド非対称ガス分離膜は、前記芳香族ポリイミド溶液を用いて、乾湿式法による紡糸乾湿式紡糸法によって好適に得ることができる。乾湿式法は、膜形状にしたポリマー溶液の表面の溶媒を蒸発させて薄い緻密層分離層を形成し、更に、凝固液ポリマー溶液の溶媒とは相溶し、ポリマーは不溶な溶剤に浸漬し、その際生じる相分離現象を利用して微細孔を形成して多孔質層支持層を形成させる方法相転換法であり、Loebらが提案例えば、米国特許3133132号したものである。乾湿式紡糸法は、紡糸用ノズルを用いて乾湿式法によって中空糸膜を形成する方法であり、例えば特許文献1や特開昭61-133106などに記載されている。すなわち、紡糸ノズルは、芳香族ポリイミド溶液を中空糸状体に押し出すものであればよく、チューブインオリフィス型ノズルなどが好適である。通常、押し出す際の芳香族ポリイミド溶液の温度範囲は約20°C~150°C、特に30°C~120°Cが好適である。また、ノズルから押し出される中空糸状体の内部へ気体または液体を供給しながら紡糸がおこなわれる。凝固液は、芳香族ポリイミド成分を実質的には溶解せず且つ芳香族ポリイミド溶液の溶媒と相溶性があるものが好適である。特に限定するものではないが、水や、メタノール、エタノール、プロピルアルコールなどの低級アルコール類や、アセトン、ジエチルケトン、メチルエチルケトンなどの低級アルキル基を有するケトン類など、あるいは、それらの混合物が好適に用いられる。凝固工程では、ノズルから中空糸形状に吐出された芳香族ポリイミド溶液がその形状を保持できる程度に凝固させる一次凝固液に浸漬し、次いで完全に凝固させるための二次凝固液に浸漬するのが好ましい。凝固した中空糸分離膜は炭化水素などの溶媒を用いて凝固液と溶媒置換させたあとで乾燥し、更に加熱処理するのが好適である。加熱処理は、用いられた芳香族ポリイミドの軟化点又は二次転移点よりも低い温度で行うことが好ましい。本発明の非対称中空糸ガス分離膜は、主としてガス分離性能を担う極めて薄い緻密層好ましくは厚さが0.001~5μmとその緻密層を支える比較的厚い多孔質層好ましくは厚さが10~2000μmとからなる非対称構造を有し、内径が10~3000μmで外径が30~7000μm程度の中空糸膜であって、改良された優れたガス分離性能を有する。すなわち、本発明の非対称中空糸ガス分離膜は、好適には、80°Cにおける水素ガス透過速度P’H2が50×10-5cm3STP/cm2seccmHg以上で且つ水素ガス透過速度とメタンガス透過速度との比P’H2/P’CH4が90以上好ましくは100以上である。また、本発明の非対称中空糸分離膜は、好適には、80°Cにおける水素ガス透過速度P’H2が50×10-5cm3STP/cm2seccmHg以上で且つ水素ガス透過速度と窒素ガス透過速度との比P’H2/P’CH4が60以上好ましくは65以上である。なお、透過速度の比は、通常低温ではより大きな値になる。本発明の非対称中空糸ガス分離膜はモジュール化して好適に用いることができる。中空糸ガス分離膜は、中空糸膜であるためにモジュール当たりの膜面積を広くできるし、高圧の混合ガスを供給してガスを分離できるので、高効率のガス分離が可能になる。通常のガス分離膜モジュールは、例えば、適当な長さの中空糸膜100~1000000本程度を束ね、その中空糸束の両端部を、中空糸の少なくとも一方の端が開口状態を保持した状態になるようにして、熱硬化性樹脂などからなる管板で固着し、得られた中空糸束と管板などからなる中空糸膜エレメントを、少なくとも混合ガス導入口と透過ガス排出口と非透過ガス排出口とを備える容器内に、中空糸膜の内側に通じる空間と中空糸膜の外側へ通じる空間とが隔絶するように収納し取り付けることによって得られる。このようなガス分離膜モジュールでは、混合ガスが混合ガス導入口から中空糸膜の内側あるいは外側に接する空間へ供給され、中空糸膜に接して流れる間に混合ガス中の特定成分が選択的に膜を透過し、透過ガスが透過ガス排出口から、膜を透過しなかった非透過ガスが非透過ガス排出口からそれぞれ排出されることによって、ガス分離が行われる。本発明の非対称中空糸ガス分離膜は、種々のガス種を高い分離度透過速度比で分離回収することができる。分離度が高いと目的とするガスの回収率が高くできるので好適である。分離できるガス種には特に限定はない。例えば水素ガス、ヘリウムガス、炭酸ガス、メタンやエタンなどの炭化水素ガス、酸素ガス、窒素ガスなどの分離回収に好適に用いることができる。とりわけ、水素ガスを含む混合ガスを供給して、水素ガスを選択的に透過させて、水素ガスを分離回収するために好適に用いることができる。次に、実施例によって本発明を更に説明する。なお、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。中空糸膜のシェルフィード法によるガス分離性能の測定15本の非対称中空糸膜と、ステンレスパイプと、エポキシ樹脂系接着剤とを使用して有効長が10cmの透過性能評価用のエレメントを作成し、これをステンレス容器に装着してペンシルモジュールとした。それに透過対象ガスを、80°Cの温度、1MPaGの圧力で中空糸膜の外側に供給し、透過流量を測定した。測定した透過ガス流量、供給側圧力、透過側圧力及び有効膜面積からガスの透過速度を算出した。溶液粘度の測定方法ポリイミド溶液の回転粘度は、回転粘度計ローターのずり速度1.75sec-1を用い温度100°Cで測定した。以下の例で用いた化合物は以下のとおりである。s-BPDA:3,3’,4,4’-ビフェニルテトラカルボン酸二無水物6FDA:4,4’-ヘキサフルオロイソプロピリデン-ビス無水フタル酸なお、この化合物は2,2-ビス3,4-ジカルボキシフェニルヘキサフルオロプロパン二無水物ともいう。TSN:3,7-ジアミノ-2,8-ジメチルジベンゾチオフェン=5,5-ジオキシドを主成分とし、メチル基の位置が異なる異性体3,7-ジアミノ-2,6-ジメチルジベンゾチオフェン=5,5-ジオキシド、3,7-ジアミノ-4,6-ジメチルジベンゾチオフェン=5,5-ジオキシドを含む混合物MASN:3,3’-ジアミノジフェニルスルホンDABA:3,5-ジアミノ安息香酸実施例1撹拌機と窒素ガス導入管が取り付けられたセパラブルフラスコに、s-BPDA60ミリモルと、6FDA40ミリモルと、TSN70ミリモルと、MASN20ミリモルと、DABA10ミリモルとを、ポリマー濃度が18重量となるように溶媒のパラクロロフェノールと共に加え、窒素ガスをフラスコ内に流通させながら、撹拌下に反応温度190°Cで73時間重合イミド化反応をおこない、ポリイミド濃度が18重量の芳香族ポリイミド溶液を調製した。この芳香族ポリイミド溶液の100°Cにおける溶液粘度は1190ポイズであった。前記調製した芳香族ポリイミド溶液を、400メッシュの金網でろ過し、これをドープ液として、中空糸紡糸用ノズルを備えた紡糸装置を使用して、中空糸紡糸用ノズルからドープ液を中空糸状に吐出させた後、一次凝固液0°C、75重量エタノール水溶液に浸漬し、更に一対の案内ロールを備えた二次凝固装置内の二次凝固液0°C、75重量エタノール水溶液中で案内ロール間を往復させて中空糸状態を凝固させ、引取りロールによって引取り速度10m/分で引き取って、中空糸膜を得た。次いで中空糸膜をボビンに巻取り、エタノールで洗浄した後、イソオクタンでエタノールを置換し、更に100°Cで加熱してイソオクタンを蒸発乾燥させ、更に300°Cで30分間加熱処理して、外径寸法400μm、内径寸法200μmの非対称中空糸膜を得た。得られた非対称中空糸膜についてガス分離性能を測定した。結果を表1、表2に示す。実施例2ジアミン成分をTSN50ミリモルと、MASN30ミリモルと、DABA20ミリモルとに変更し、且つ加熱処理の温度を320°Cに変更した以外は、実施例1と同様にして中空糸膜を得た。得られた非対称中空糸膜についてガス分離性能を測定した。結果を表1、表2に示す。比較例1ジアミン成分をTSN95ミリモルと、DABA5ミリモルとに変更した以外は、実施例1と同様にして中空糸膜を得た。得られた非対称中空糸膜についてガス分離性能を測定した。結果を表1、表2に示す。比較例2ジアミン成分をTSN60ミリモルと、MASN40ミリモルとに変更し、且つ加熱処理の温度を320°Cに変更した以外は、実施例1と同様にして中空糸膜を得た。得られた非対称中空糸膜について、ガス分離性能を測定した。結果を表1、表2に示す。"