金型内の出発ポリマーブレンドの熱成形相を含む、発泡プラスチック材料のための完成された製造方法であって、前記ブレンドの加熱が、その内側において発熱反応を引き起こすことにより、ブレンドを熱源にすることによって達成されることを特徴とする、前記方法。前記発熱反応を引き起こすことが、前記金型の外側から熱を供給することによって達成される、請求項1に記載の方法。前記発熱反応が、前記ブレンドをそれが形成されるポリマーの融点にするのに適している、請求項1又は2に記載の方法。前記発熱反応が、前記発熱反応の活性剤を前記出発ポリマーブレンドに加えることにより達成される、請求項1~3のいずれか1項に記載の方法。前記活性剤が、触媒、乳化剤、及び界面活性剤の単独又は互いの組み合わせから選択される、請求項4に記載の方法。前記発熱反応が、前記出発ポリマーブレンドの一部である発泡ポリマーの合成中間体として、始めから存在する活性剤によって達成される、請求項1~3のいずれか1項に記載の方法。前記活性剤が、アンモニウム塩をベースとする触媒、乳化剤及び界面活性剤からなる、請求項6に記載の方法。前記発熱反応が、前記ポリマーブレンドの融点での分解に適する、発泡剤の分解反応からなる、請求項1~7のいずれか1項に記載の方法。前記発熱反応が、イソシアネートからイソシアヌレートへの以下の三量化反応:によって表される、請求項4に記載の方法。前記発熱反応が、第4級アンモニウムのカルボン酸塩をベースとする触媒の存在下で達成される、請求項9に記載の方法。請求項1~10のいずれか1項に記載の方法によって処理される、加熱された金型内での発泡プラスチック材料の製造のための出発ポリマーブレンド。以下の成分質量:PVC=35~60無水物=1~20イソシアネート=20~50発泡剤=0.5~7界面活性剤=0.08~0.8イソシアネートの三量化触媒=0.1~0.2を含む、請求項11に記載のブレンド。請求項1~12のいずれかに記載の方法及びブレンドによって得られることを特徴とする、発泡プラスチック材料。Tg貯蔵弾性率116°CTg損失弾性率122°CTgタン-デルタ142°Cを有するポリマー発泡体である、請求項13に記載の材料。請求項13又は14に記載のプラスチック材料を用いて製造される、発泡プラスチック材料の製品。前記発泡プラスチック材料が、ポリアミド-ポリイミド-ポリ塩化ビニル-ポリイソシアヌレート-ポリウレアからなるIPNポリマー発泡体からなる、請求項15に記載の製品。本発明の主要目的は、当分野の周知の方法に対して、金型内のポリマーブレンドの加熱に必要な時間を有意に減らすことができる、発泡プラスチック材料の新しい製造方法を提供することである。本発明の更なる目的は、短縮した時間及びポリマー塊全体の内側の一様な温度で、周知技術に対して金型内のポリマーブレンドをより均一に加熱することである。本発明の別の目的は、従来の方法で得られるものに対して、均質な及び改善した物理化学的特性を有する発泡プラスチック材料の製造に適する、上記で特定されるタイプの方法及びポリマーブレンドを提供することである。これら及び他の目的は、それぞれ請求項1及び11に記載の完成された方法及びポリマーブレンドの配合物によって達成される。本発明の好ましい態様は、残りの請求項において表されている。当分野における周知技術に対して、本発明の方法及び配合物は、金型におけるポリマー塊の改善した加熱、達成するために必要な時間の約30の減少、及びこの塊内での熱価の均質化を可能にする。特に、この減少は、周知技術の金型の1ミリメートル毎の深さの加熱時間である50~60秒、及び本発明による金型の1ミリメートル毎の深さの加熱時間である35~40秒に等しい。本発明の更なる利点は、当分野の周知技術に対して、得られる発泡ポリマーの改善した及びより均質な熱機械的特性に表れる。これら及び他の目的、利点及び特徴は、説明及び非制限的な目的のために、同封の図面の図において示される、本発明の方法の好ましい態様の以下の記載から明らかである。参照番号1によって全体として示される、図1において図解される金型は、ポリマーブレンドを加熱及び冷却するための内部管3と共に提供される二つのプレート2を含む。点5は外側の温度を検出するための点であり、一方、点6はブレンド4の中心の温度を示す。金型1の使用によって実施される本方法の温度検出は、周知技術によるもの及び本発明によるものがそれぞれ、図2において示される。特に、出発ポリマー塊の最も外側の部分が約175°Cの所望の温度まで加熱される、出発ポリマー塊の従来の加熱方法の最初のおよそ10分の後、前記ポリマー塊の最も内側の中心を同じ温度にするために、更におよそ18分が必要である。この点約28分から冷却が始まり、ポリマーの最も外側の部分において、即時の温度降下が導かれるのに対し、最も内側の部分においては、約7分の遅れがある。本発明は、ポリマー塊4の中心の内側で、PVCのゲル化反応並びに出発塊中に存在する発泡剤の分解によって生成されるガス相の形成及び組み込みのために必要な加熱温度を伝達するのに必要な温度範囲を減少することを提案する。本発明はまた、反応を引き起こすための最初の温度を低下することを目的とし、温度を反応の開始のために厳密に必要な温度にし、もはやポリマー塊の内側へ向かう熱伝導に関連する困難を考慮することはない。本発明は、ポリマー塊の内側で起こる発熱反応を引き起こすためのみに、金型1の加熱プレート2によって供給される外側の熱を使用し、断熱材の代わりに塊自体を熱源とし、こうして前記塊の内側へ向かう熱伝導を促進することにある。前記発熱反応は、出発ブレンド中に導入されたポリマーの融点に依存する所望の温度範囲内で起こらなければならない。この特定の場合において、PVCのゲル化のために必要な155~160°Cの温度で前記発熱反応は熱/エネルギーを産生して、外側のエネルギー需要を減らし、熱勾配を減少して組成物及びマイクロセル構造の均一性を改善し、結果として、得られる最終生成物の熱機械的特性を改善する。本発明の方法に関連する曲線からわかるように、事実、図2において示されるように、処理温度は、より短い時間で金型中のポリマー塊の外側でおよそ10分未満155~167°Cの必要な値もはや170~175°Cではないにされる実線曲線。本発明の結果及び図3のグラフにおいて観察されるように、金型中のポリマーの最も外側の部分とポリマー塊の中心により近い部分との間の熱跳躍は、本発明による方法において減少しており、最終生成物の品質及びエネルギー節約に関して明らかな利点を有する。上記図3のグラフで示されるように、実験結果は、以下の成分:PVC35~50無水物1~20イソシアネート20~50発泡剤0.5~7界面活性剤0.08~0.8からなる周知技術によるポリマーブレンド及び本発明の特定の場合において0.1~0.2質量の触媒の添加を含むポリマーブレンドそれぞれを特に参照する。同じ結果を以下の表に要約し、ΔTは、金型1中のポリマー塊の外側の温度T5と内側の温度T6の間の差を示す。図4の動的散乱熱量測定DSC試験は、アスタリスクを含む曲線によって、ガス形成反応に関連する120°Cの発熱exothermyを、実線曲線によって、本発明のプロセス反応のために必要な熱を提供する発熱反応である約145°C~170°Cの間の更なる発熱反応の存在を示す。そのため、金型1中のポリマーブレンド4の内側で起こる反応は、ポリマーマトリックスのゲル化又は融解及びガス相の生成であり、マイクロセル構造内へこのガス相の組み込みによって、発泡性エンブリオembryoの形成を生じ、本発明によって提供される本開示は、金型1中に置かれた前記ポリマーブレンドの内側で発熱反応を引き起こすことであり、発熱反応はこの同じブレンドをそれが構成されるポリマーの融点にするために十分であることに留意すべきである。PVCの場合、この温度は約170°Cであり、本発明によると、イソシアネートからイソシアヌレートへの以下の三量化反応の適切な活性化によって達成される:実際にこの反応は、特に活性化されたときには、本発明に従って、PVCのゲル化に相当する温度の範囲においてポリマー塊の内側で強く発熱する。更に、本発明が関連する特定の分野において、イソシアネートの三量化反応は、出発ポリマーブレンド内に0.1~0.2質量の量で加えられる、第4級アンモニウムカルボン酸塩、好ましくはHCOO、をベースとする触媒の存在下で実施されなければならない。上記反応を活性化することができ、あらゆる場合において本発明に有用である他の物質は、発泡性ポリマーの合成中間体として最初から存在することができるという利点を有し、そのため出発ブレンドの一部であり得る、アンモニウム塩をベースとする触媒、乳化剤、界面活性剤である。本発明の目的に適する発熱反応は、ポリマーブレンドの中へ導入され、発泡ポリマーの中へ組み込まれるガスを生成する発泡剤の分解でもあり得る。これらの発泡剤の例は、キックオフkickoffタイプのアゾジカーボンアミドADC、すなわちPVCの融点に相当する分解温度を有する発泡剤、によって表される。特に、三量化反応を活性化するこれらの物質の使用の結果、本発明の発泡製品のガラス転移温度は、周知技術によって得られるものよりも高い。例えば、以下の成分質量:PVC35~60無水物1~20イソシアネート20~50発泡剤0.5~7界面活性剤0.8~0.8で構成される出発ポリマーブレンドを使用し、これを、下記の表において、0.1~0.2の第4級アンモニウムカルボン酸塩をイソシアネートの三量化触媒として加えた類似の配合物と比較した。表は、動的機械分析DMA試験によって測定されたTg貯蔵弾性率図5のグラフを参照、損失弾性率図6のグラフ及びタンデルタTanDelta図7のグラフ値のこの比較に関する。表1発泡ポリマーのDMA熱機械的特性上記表から、ポリマー発泡体の形態において、本発明の発泡ポリマーの改善された熱機械的特性が、周知技術に対して観察され得る。本発明の方法によって、ポリアミド-ポリイミドpolimide-ポリ塩化ビニル-ポリイソシアヌレート-ポリウレアをベースとするIPN相互貫通網目構造ポリマー発泡体からなる発泡ポリマー材料を製造することができる。本発明が適用され得る他の発泡ポリマーは、ポリアミド、ポリスチレン及び発熱反応の存在下で必要なそのポリマーの融点を提供するのに適する他の熱可塑性ポリマーである。