4サイクル内燃機関の動力伝達構造のうちクランクアームを楕円形歯車で代替することと、クランクアームを代替する楕円形歯車が他の楕円形歯車に噛み合って回転するように組み立てて動力を伝達することと、を特徴とする4サイクル内燃機関の動力伝達構造の改善。ガソリンエンジンの場合、爆発行程で発生するエネルギーの25~30のみエンジン出力の発生に有効な動力に変換され、残りの70~75のエネルギーは損失してしまう。そこで、本発明は、内燃機関の爆発行程で発生するピストン動力はより大きな回転力に変換される一方、動力伝達方向が変わる圧縮行程排気行程に必要な動力はより小さな回転力から変換されるように動力伝達構造を改善することで、内燃機関が発生する回転力を向上させて加速力及び登板能力を改善し、有効出力実馬力の発生を向上させ、その結果として内燃機関の燃料消費量に対する有効出力を発生させること、すなわち燃費の改善を目的とする。内燃機関のクランクアームを図2に示す楕円形歯車3で代替することで、同じ大きさの楕円形歯車4に噛合って回転するように組立て、それぞれの楕円形歯車は回転中心5、7から動力伝達地点6までの距離が動力の伝達方向に応じて交互に変更されるように、図2に示す楕円の中心点8、9から楕円の長軸に沿って一定距離だけ移動した位置が楕円形歯車3、4の回転中心5、7となるように組立てる。よって、内燃機関の爆発行程においてピストンが上死点から下死点へと動く間は、クランクアームを代替する楕円形歯車3の回転中心5から動力が伝達される地点6までの距離は短くなるようにし、これに噛合って回転する楕円形歯車4の回転中心7から動力が伝達される地点6までの距離は長くなるようにする。これにより、ピストン動力がより大きな回転力に変換されるようにする。また、内燃機関の吸気行程又は排気行程でピストンが下死点から上死点へと動く間は、クランクアームを代替する楕円形歯車3の回転中心5から動力が伝達される地点6までの距離は長くなるようにし、これに噛合って回転する楕円形歯車4の回転中心7から動力を伝達する地点6までの距離は短くなるようにする。これにより、ピストン行程に必要な動力がより小さな回転力から発生するようにする。ここで、クランク軸はピストンの運動位置に応じて異なる速度で回転するので、クランクアームを代替する楕円形歯車3はピストン毎に分離してそれぞれ異なる速度で回転できる構造で固定し、クランクアームを代替する楕円形歯車3に噛合って回転する楕円形歯車4は回転軸と共に同じ速度で一体に回転するように一体化して組み立てる。ピストン動力から変換されるクランク軸の回転力が同一であるとすれば、改善された動力伝達構造により楕円形歯車4に発生する最大回転力は、ピストン行程が図2の状態にあるときに生じる。しかし、クランクアームを代替する楕円形歯車3の回転中心点5から動力を伝達する地点6までの距離と、噛合って回転する楕円形歯車4の回転中心点7から動力が伝達される地点6まで距離との比率に応じて、伝達される回転力の大きさは変化する。例えば、8気筒内燃機関に対して、改善された動力伝達構造を適用した場合図3図4を参照。について計算する。このとき、クランクアームを代替する楕円形歯車3の回転中心点5から動力を伝達する地点6までの距離と、噛合って回転する楕円形歯車4の回転中心点から動力が伝達される地点6までの距離との比率は、1:2.4142165になる。また、図2に示すように、クランクアームを代替する楕円形歯車3の楕円長軸に沿って、回転中心点5から出来るだけ遠い地点をコネクティングロッドの下端部結合地点10とすればよいが、このとき、クランクアームを代替する楕円形歯車3の回転中心点5から動力を伝達する地点6までの距離と、回転中心点5からコネクティングロッドの下端部地点10までの距離との比率は1.902084になる。従って、改善された内燃機関の爆発行程で発生する最大回転力は、従来の内燃機関の爆発行程で発生する最大回転力の2.4142165倍1.902084F×1.2692481Lの大きさとなる。ところが、4気筒以上の内燃機関においては、爆発行程による回転力の発生周期がクランク軸の720度の回転の間均一となるようにピストン行程周期を調整される。そのため、従来の8気筒内燃機関の爆発行程で発生する最大回転力は、2つのピストンで同時に爆発行程で発生することに鑑みると、1つのピストン動力から変換される最大回転力の2倍になると推論することができる。よって、動力伝達構造が改善された8気筒内燃機関の爆発行程で発生する最大回転力は、従来の8気筒内燃機関の爆発行程で発生する最大回転力の1.20710825倍2.4142165÷2であると推論することができる。従って、改善された動力伝達構造の8気筒内燃機関はより大きな最大回転力を発生させることができ、より大きな最大回転力が発生するということは加速力及び登板能力の改善に必然的につながる。そのため、内燃機関の爆発行程で発生するエネルギーからより大きな回転力を発生させる改善効果、及び、圧縮及び排気行程に必要なピストン動力をより小さな回転力から発生させてそれだけ損失動力を少なくする改善効果により、大きな有効出力実馬力を発生させることが可能となる。内燃機関のピストンに連結されたコネクティングロッドと結合されてクランク軸を回転させるクランクアームを楕円形歯車3で代替し、同じ大きさで同一形状の他の楕円形歯車4に噛合って回転できるように組立てる。この組立は、図2のように、ピストンが上下運動範囲の中央に位置するときに楕円形歯車3、4のそれぞれの楕円長軸が水平に一直線を成し、楕円の向きが同一方向となるようにする。また、クランクアームを代替する楕円形歯車3は、それぞれ異なる速度で回転できるようにクランク軸をピストン毎に分離して回転できる構造で固定しなければならず、これに噛合って回転する他の楕円形歯車4は、全てが同じ速度で回転するように回転軸と一体化し、この回転軸の回転力が内燃機関の有効出力実馬力となるようにする。上記の動力伝達構造においては、ピストンが上死点から下死点まで運動する間にクランク軸は180°回転するものの、一方、クランク軸の回転力が伝達される被動歯車4は180°よりも小さく回転することになる。そのため、内燃機関の爆発行程における動力発生の連続性を維持するには、少なくとも5つのピストンで内燃機関を構成する必要がある。従って、内燃機関を構成するピストン数に応じて、クランク軸と駆動歯車3が180°回転する間の被動歯車4の最小回転角度720°/ピストン構成数が定まり、さらに、このように決定された被動歯車4の最小回転角度に応じて楕円形の中心8、9から歯車の回転中心5、7までの偏心距離が決定される。そのため、図3及び図4に示す方法により、2つの楕円形歯車3、4が偏心の回転中心5、7を軸として円滑に噛合って回転できるように楕円の長軸と短軸の長さの比率を決定し、楕円形歯車3、4の形状を決定すればよい。内燃機関のピストンに連結されたコネクティングロッドと結合されクランク軸を回転させるクランクアームを楕円形歯車3で代替し、同じ大きさで同一形状の他の楕円形歯車4に噛合って回転できるように組立てる。なお、図2のように、楕円形歯車3、4の組立は、それぞれの楕円形歯車3、4が楕円の中心から楕円の長軸に沿って一定の距離だけ移動した偏心軸を中心に噛合って回転することにより動力を伝達できるようにすると共に、ピストンが上下運動範囲の中央に位置するときにそれぞれの楕円形長軸が水平に一直線を成し、楕円の向きが同一方向となるようにする。また、クランク軸に結合されている楕円形歯車3はそれぞれ異なる速度で回転できるようにクランク軸をピストン毎に分離して回転できる構造で固定しなければならない。また、これに噛合って回転する他の楕円形歯車4は、全てが同じ速度で回転するように回転軸と一体化し、この回転軸の回転力が内燃機関の有効出力実馬力となるようにする。8気筒内燃機関の改善された動力伝達構造においては、クランク軸及び駆動歯車3が180°回転する間の動力が伝達される被動歯車4の最小回転角度は、720°の1/8である90°以上とならなければならない。そのため、楕円形の中心8、9から楕円長軸長の0.2071068倍の距離だけ楕円長軸に沿って移動し、図3の円周長-10と円周長-11とが同一となる地点を楕円形歯車の回転中心5、7として定め、また図4に示す方法により、楕円形歯車の中心8、9を結ぶ直線と、回転中心5、7を結ぶ直線とが交差する点で楕円の円周が接するように、楕円形の短軸長を決定すればよい。しかし、図4に示す方法により楕円形の短軸長が調整されると、図3に示す方法による回転中心の偏心距離を再調整しなければならなくなる。そこで、図3図4に示す方法を交互に適用して、楕円形歯車の短軸長を決定する。8気筒内燃機関の改善された動力伝達構造に適用するための楕円形歯車は、短軸と長軸の長さの比率が1:1.09868395051となるように形状を決定すればよい。