ハウジングの内部に該ハウジングの軸心の周りを回転可能に設けられた回転軸本体と、前記回転軸本体の軸心に対して偏心した位置で該軸心の周りを公転するように前記回転軸本体に連結された偏心軸と、該偏心軸に固定された可動スクロールと、ハウジングに固定された固定スクロールと、前記回転軸本体を摺動可能に保持する軸本体軸受と、前記偏心軸を摺動可能に保持する偏心軸軸受とを含んでなるスクロールコンプレッサにおいて、前記本体軸受及び偏心軸受の少なくとも一方を、平均径が5~50μmであり、黒鉛化度が0.6以上であり、かつ平均径の0.5倍以下である微粒子を除いた粒子の下記定義による平均形状係数YAVEが1~4の範囲内であって、かつ下記定義による形状係数Y=1~1.5の範囲の粒子が個数割合で70以上存在する黒鉛5~60重量と、残部ポリイミド樹脂及びポリアミドイミド樹脂のうち少なくとも1種と、からなる摺動層を裏金上に焼成したすべり軸受としたことを特徴とするスクロールコンプレッサ。YAVE=totalPMi2/4πAi/iY=PM2/4πAここで、totalは内の値をi個についての合計を意味し、PMは粒子1個の周囲長さ、Aは粒子1個当りの断面積、iは測定個数である。前記黒鉛が実質的に球状化粉砕黒鉛からなることを特徴とする請求項1記載のスクロールコンプレッサ。自動車用空調機に用いる請求項1又は2記載のスクロールコンプレッサ。自動車のエンジンで駆動される請求項3記載のスクロールコンプレッサ。自動車に搭載された電動機で駆動される請求項3記載のスクロールコンプレッサ。家庭用および業務用空調機に用いられ、電動機で駆動されることを特徴とする請求項1又は2記載のスクロールコンプレッサ。前記摺動層は、粒径が10μm未満のクレー、ムライト、タルクのうち少なくとも1種以上からなる摩擦調整剤を0.5~20重量さらに含有し、かつ前記摩擦調整剤と前記黒鉛との合計量を5.5~80重量の範囲としたことを特徴とする請求項1から6までの何れか1項記載のスクロールコンプレッサ。前記摺動層は、PTFE、MoS2、BNのうち少なくとも1種以上からなる固体潤滑剤を1~40重量含有し、かつ前記固体潤滑剤と前記黒鉛及び摩擦調整剤との合計含有量を6.5~80重量の範囲としたことを特徴とする請求項1から7までの何れか1項記載のスクロールコンプレッサ。前記摺動層は、10容量以下のシリコン油、機械油、タービン油、鉱物油のうち少なくとも1種以上のオイルを含むことを特徴とする請求項7又は8記載のスクロールコンプレッサ。前記摺動層の表面が、研磨、研削、切削加工のうち少なくとも何れかの加工を施されていることを特徴とする請求項1から9までの何れか1項記載のスクロールコンプレッサ。カーエアコンのスクロールコンプレッサに用いられる軸受は、混合冷媒雰囲気の貧潤滑下高速高負荷で使用される。ころがり軸受の場合、ころがり寿命を確保するために、加工によるコスト増大は伴うものの、軸受を高精度にすることはやむを得ないと考えられている。しかしながら、精度を高めても要求される耐久性に対してころがり寿命を確保できない場合がある。さらに、軸受部に外部から異物が侵入すると損傷や摩耗が発生し、更に寿命が短くなる問題がある。また、コンプレッサの静粛性に対する要求は年々高まっているが、ころがり軸受では騒音、振動の改善が難しい。特許文献2で提案された黒鉛及び樹脂を含浸焼成したすべり軸受は、前掲表1のような評価がおおむね当てはまり、従来カーエアコン用スクロールコンプレッサに使用されていたころがり軸受に匹敵する耐焼付性及び耐摩耗性を実現することができない。本発明者らは、このような現状認識からすべり軸受の性能改善を研究した過程で、球状炭素材料に着目し、例えば特許文献5:特開平5-331314号に提案される真球性が高い黒鉛も検討したが、この硬度はHv800~1200と高いために、相手軸を摩耗させる問題があると結論した。また、特許文献4で提案されたメソフェーズ小球体は球状とはいえ、外形形状は球状よりはかなり変形しているために、性能の向上は期待できないと判断した。さらに、家庭用スクロールコンプレッサについては、近年の電力不足などの状況の中で、小型軽量化、効率化及び低コスト化が求められている。また効率化のためには軸の直径を小さくすることにより摩擦を低減することや、軸受材の摩擦係数低減が必要である。このような観点からは、特許文献2で検討されている鱗片状黒鉛などは相手軸を摩耗させる傾向があり、好ましくない。本発明者らは、これら従来技術に改良を加え、耐焼付性及び耐摩耗性の高いすべり軸受を備えたスクロールコンプレッサを提供することに成功した。すなわち、本発明は、ハウジングの内部に該ハウジングの軸心の周りを回転可能に設けられた回転軸本体と、前記回転軸本体の軸心に対して偏心した位置で該軸心の周りを公転するように前記回転軸本体に連結された偏心軸と、該偏心軸に固定された可動スクロールと、ハウジングに固定された固定スクロールと、前記回転軸本体を摺動可能に保持する軸本体軸受と、前記偏心軸を摺動可能に保持する偏心軸軸受とを含んでなるスクロールコンプレッサにおいて、前記本体軸受及び偏心軸受の少なくとも一方を、平均径が5~50μmであり、黒鉛化度が0.6以上であり、かつ平均径の0.5倍以下である微粒子を除いた粒子の下記定義による平均形状係数YAVEが1~4であり、かつ下記定義による形状係数Y=1~1.5の範囲の粒子が個数割合で70以上存在する黒鉛5~60重量と、残部ポリイミド樹脂及びポリアミドイミド樹脂のうち少なくとも1種とからなる摺動層を裏金上に焼成したすべり軸受としたことを特徴とするスクロールコンプレッサである。YAVE=totalPMi2/4πAi/iY=PM2/4πAここで、totalは内の値をi個についての合計を意味し、PMは粒子1個の周囲長さ、Aは粒子1個当りの断面積、iは測定個数である。以下、本発明を説明する。先ず、スクロールコンプレッサ全体の構造を、図1に示された、自動車のエンジンにより駆動されるスクロールコンプレッサの実施態様につき説明する。図中、1はスクロールコンプレッサであり、図示しないエンジンに固定されたハウジング2と、ハウジング2内に回転可能に設けられた回転軸3と、回転軸3によって旋回する可動スクロール4と、ハウジング2の内部に固定された固定スクロール5とがスクロールコンプレッサ1の基本的構成要素である。ハウジング2の内部は、可動スクロール4と固定スクロール5とが位置する圧縮室S1と、固定スクロール5よりも図示右方側に形成された排出室S2とに区画され、圧縮室S1には冷媒などのガスを流入させるための図示しない吸入孔が、排出室S2には前記ガスを排出する図示しない排出孔がそれぞれ設けられている。軸心が水平方向に延在する回転軸3は、エンジンの駆動力を受ける小径部3aと、これに同軸上で直結された大径部3b及びクランクピン3cとを有し、小径部3a及び大径部3bからなる回転軸3に対して偏心した位置に設けられたクランクピン3cが可動スクロール4に回転力を伝達する。したがって、小径部3aをエンジンによって駆動すると、大径部3bが小径部3aと同軸上で回転し、これによりクランクピン3cが小径部3a及び大径部3bに対して偏心した位置で公転するとともに、可動スクロール4が公転する。これらの要素の内大径部3bは第1軸受6即ち、軸本体軸受により軸支されている。即ち、大径部3bを囲繞するリング状の部材が第1軸受6である。そしてクランクピン3cと可動スクロール4との間には、回転軸3の回転を可動スクロール4に伝達するための偏心ブシュ7が設けられており、該偏心ブシュ7はクランクピン3cを軸支する内周面部7aと、可動スクロール4と摺動する外周面部7bとを備え、内周面部7aと外周面部7bとは互いに偏心した位置に設けられている。可動スクロール4及び固定スクロール5は、それぞれ円盤状のプレート4a、5aと、該プレート4a、5aから相互のプレート4a、5aに向けて立設されたラップ4b、5bとを備えている。図1の紙面に直交する方向の断面図ではこれらラップ4b、5bは渦巻状の圧縮室S1を形成している。即ち、圧縮室S1はこれらプレート4a、5a及びラップ4b、5bによって囲繞された空間である。また、可動スクロール4におけるプレート4aには、ラップ4bとは反対側の面にリング状のボス4cが形成され、該ボス4cの内周面に固設された第2軸受8即ち、偏心軸軸受がクランクピン3cを軸支している。したがって、第2軸受8が可動スクロール4と一体なって中心軸の周りを公転すると、偏心ブシュ7の外周面部7bが第2軸受8の内面と摺動する。さらに、可動スクロール4のプレート4aとハウジング2との間には、可動スクロール4がコンプレッサの中心軸の周りを自転することを防止する機構が設けられている。固定スクロール5はハウジング2に固定されており、プレート5aの中央には圧縮室S1と排出室S2とを連通させる連通孔5cが穿設され、該連通孔5cは薄板状のリード弁10により開閉される。前記構成を有するスクロールコンプレッサ1によれば、回転軸3の小径部3aがエンジンの駆動力によって回転すると、クランクピン3c及び偏心ブシュ7によって可動スクロール4には回転力が作用する。このとき、可動スクロール4は自転が規制されていることから、可動スクロール4はその姿勢を維持したまま公転運動することとなり、圧縮室S1では可動スクロール4及び固定スクロール5のラップ4b、5bが相対移動して、ハウジング2に形成された吸気口から冷媒が吸入される。圧縮された冷媒は、ラップ4b、5bの相対移動によって圧縮室S1の中央へと移動し、固定スクロール5のプレート5aに形成された貫通孔5c及びリード弁10を通過して排出室S2へと流入し、その後ハウジング2に設けられた排出孔より排出される。このような構成を有するスクロールコンプレッサ1において、第1軸受6及び第2軸受8の一方又は両方にすべり軸受を用いることが本発明の特徴であり、図1においては、第1軸受6及び第2軸受8の両方にすべり軸受を使用するものとして図示されている。続いて、自動車の電動機で駆動されるスクロールコンプレッサの実施態様を、図1と共通する部品は同じ参照符号で示す図2を参照して説明する。図2はさらに電動機駆動スクロールコンプレッサ特有のものとして電動機20、及び給電回路部21を有しており、回転軸3は第1軸受6図示の実施態様ではころがり軸受及び第3軸受22図示の実施態様ではころがり軸受により軸支されている。本発明においては、第1軸受6、第2軸受8及び第3軸受22のすべてをすべり軸受で構成することができる。23はカウンターウェイト、24は自転規制機構である。以上、自動車に搭載されるスクロールコンプレッサについて説明したが、家庭用および業務用スクロールコンプレッサに本発明のすべり軸受を適用できることはいうまでもない。続いて、すべり軸受について説明する。すべり軸受6、8、23は図3に断面を示すように、裏金11と摺動層12からなる。裏金11には一般に普通鋼板JIS-SPCCを使用することができるが、強度が高い高炭素鋼板なども使用しても支障ない。裏金11の厚さは一般に0.5~2mmであり、その表面には焼結により形成された粗面化部11aが示されている。粗面化部はエッチング、ショットブラストなどにより形成してもよい。摺動層12は樹脂と黒鉛を溶剤中に分散したものを粗面化部11aに含浸させその後焼成を行い、厚さを一般には5~200μmの範囲としたものである。摺動層12の表面12aを研磨、研削、切削加工を行うことが可能であり、これらを単独で行うことも、組み合わせて行うことも可能である。組合せ機械加工は、例えば、研磨にて表面粗さを小さく加工した後切削で溝加工をする、あるいは切削で粗加工した後研磨で仕上げるなどである。次に、摺動層12の必須成分のうち黒鉛について説明する。完全黒鉛結晶の黒鉛化度が1とする黒鉛化度で表して、本発明の黒鉛は結晶化度が0.6以上であり、天然黒鉛に近くあるいは天然黒鉛自体であり、潤滑性及びなじみ性が優れているものである。好ましくは、球状黒鉛の黒鉛化度が0.8以上である。なお、黒鉛化度degreeofgraphitizationは非特許文献4:トライボロジストVol.49/No.7/2004炭素材料の使い方第561頁に定義されているC.R.Housakaの式のとおりである。黒鉛粒子の平均径が5μm未満であると、黒鉛が凝集してしまい、一方平均径が50μmを超えると、分散性が不良となるために、本発明の黒鉛は平均径が5~50μmの範囲である。さらに、好ましい平均径は5~20μmである。黒鉛は一般に天然黒鉛と人造黒鉛の二種類に分類され、また分類によっては、さらに膨張黒鉛の三種類に大別される。天然黒鉛は鱗状黒鉛、鱗片状黒鉛及び土状黒鉛に分けられ、また人造黒鉛は人造黒鉛電極を破砕したもの、石油系タールやコークスを黒鉛化したもの、メソフェーズ小球体などが含まれる。これらの黒鉛は製造方法が違っているのみならず、製品形状も明らかに識別される。最近は、球状化破砕技術の開発により球状化粉砕黒鉛もしくは球状黒鉛という粉末が入手できる日本黒鉛工業株式会社の技術資料:製品名CGC-100、50.20;ITOGRAPHITEのホームページ;httpwwwgraphitecojpseihinhtm。上記した黒鉛の摺動層中の配向を、図3と同じ要素は同じ参照符号を使用している図4及び5を参照して説明する。図4、5において、30は黒鉛粒子、32は樹脂である。鱗片状黒鉛30aはほぼ平坦な面が大きな面積を占めており、厚さが小さいために、樹脂32中に分散されると平坦面が表面12a方向を向くこととなり、摺動層12の断面で測定する平均形状係数YAVEは大きくなる。一方、図5に示す本発明における摺動層12に分散した黒鉛は、球状30b、フランスパンバケットやラグビーボール状30c、勾玉30d状などであるために、図5に示す断面視でも表面12aと平行方向の断面視でも同じような黒鉛形状が現れ、平均形状係数YAVEは小さくなる。なお、黒鉛が全部球状30bの場合は平均形状係数YAVE=1となる。また図6には、同じ面積をもつ球状黒鉛30bとメソフェーズ小球体33を示す。メソフェーズ小球体は周囲長さが大きいために、平均形状係数YAVEの分子が大きくなり、この結果平均形状係数YAVE自体が大きくなる。平均形状係数YAVEが4を超えると黒鉛粒子の形状異方性が大きく、図4のような配向になるために好ましくない。好ましい平均形状係数YAVEは1~2.5である。さらに、球状黒鉛30bの割合が大きいことが必要であるので、形状係数Y=1~1.5の範囲の粒子が個数割合で70以上としなければならない。以下、平均形状係数YAVEの測定法を説明する。黒鉛の平均径MVは次式で表される。MV=totalVdi/totalVi=totaldi3/totaldi21式ここで、totalは内の値m又はViをi個について合計を意味し、diは黒鉛粒子1個の円相当径、Viは黒鉛粒子1個の体積である。0.5MV以下の粒子は2式の平均形状係数測定においては考慮しない。平均形状係数YAVEはi=1....n個の粒子の測定を行い、黒鉛粒子の周囲長さを断面積で割った比率であり、次の式で求められる。YAVE=totalPMi2/4πAi/i2式ここで、total内の値をi個についての合計を意味し、はPMは粒子1個の周囲長さ、Aは粒子1個当りの断面積である。黒鉛粒子の円相当径及び黒鉛粒子の形状係数の測定方法は、すべり軸受を任意の位置で切断し、図7に示すような切断面を倍率200倍、視野範囲0.37mm×0.44mmにて写真撮影し、摺動層を例えば株式会社ニコレ製LUZEX-FSを用いて2値化した画像の計測を行う。図5に示すように、本発明の黒鉛30b、c、dは全体として湾曲面から構成される。このために本発明の黒鉛は相手軸通常は鋼軸を傷つけることが少ない。この結果として相手軸の凹凸面が摺動層を摩滅することがなく、摺動層の耐摩耗性が優れ、また耐焼付性を良好になる。さらに、鱗片状黒鉛30a図4は粒子の平坦面が接近し、接触し、また粒子どうしが絡み合うために均一に分散することが困難である。これに対して、本発明の黒鉛は、全体的に曲面から構成され、粒子どうしが絡み合うことがないために、樹脂32中に均一に分散し易い。このことも、摺動特性向上に寄与している。なお、鱗状黒鉛はエッジ図4、12a’どうしが凝着して潤滑性を示さないという考え方がある非特許文献5:トライボロジストVol.54/No.1/2009グラファイト材料のトライボロジ第6-7頁が、本発明の黒鉛30b、c、dはエッジが消失するかあるいは丸くなっているために、エッジ同士が接触することはない。本発明において使用される黒鉛粒子は、実質的に球状化粉砕黒鉛であることが好ましい。この球状化粉砕黒鉛は、全体が湾曲もしくは曲面で構成される、エッジがないなど上述した特長をもっている。実質的とは粉砕精度に起因して、原料黒鉛粉末の形態をとどめているものが少量、具体的には10質量以下は、許容されるが、全部が先の段落で説明した形状の粒子からなるという意味である。黒鉛の量:黒鉛の含有量が5重量未満であると低摩擦性が得られず、耐焼付性が劣り、一方黒鉛の含有量が60重量を超えると摺動材料の強度が低下する。上記した黒鉛の残部は、ポリイミドPI及び/又はポリアミドイミドPAI樹脂である。ポリイミドとしては、液状もしくは固体粉末状のポリエステルイミド、芳香族ポリイミド、ポリエーテルイミド、ビスマレインイミドなどを使用することができる。ポリアミドイミド樹脂としては、芳香族ポリアミドイミド樹脂を使用することができる。これらの樹脂は何れも耐熱性に優れ、摩擦係数が小さいという特長を有している。本発明のすべり軸受の摩擦を低減させるために、摩擦調整剤として、粒径が10μm未満のクレー、ムライト、タルクのうち少なくとも1種以上を摺動層12全体に対して0.5~20重量含有させることができる。ただし、その際この摩擦調整剤と黒鉛との合計量を5.5~80重量の範囲とすることが望ましい。上記クレーやムライトは硬質物であることを利用して、摺動層の耐摩耗性を向上させるために使用され、またタルクに含まれる滑石は層間が弱いファンデルワールス力で結合されていることから、層間ではがれ易く、摺動層に混合することにより摩擦調整作用を得ることができる。そして、前記摩擦調整剤の含有量は、0.5重量未満であると、摩擦低減効果が不充分であり、一方20重量を超えると相手材を傷つけて耐摩耗性を不充分にする。ここで含有量としては5~15重量含有することがより好ましい。なお、摩擦調整剤の粒径が10μmを超えると、相手材への攻撃性が高くなり、さらに球状黒鉛との合計量が5.5重量未満であると、摺動層の摩耗量が増大し、80重量を超えると、耐熱性や強度不足などの問題が発生する。さらに、本発明のすべり軸受の潤滑性を向上させるために、固体潤滑剤として、PTFE、MoS2、BNのうち1種以上を摺動層12全体に対して1から40重量含有させることができる。ただし、その際前記黒鉛及び摩擦調整剤との合計含有量を6.5~80重量の範囲とすることが望ましい。固体潤滑剤の含有量が1重量未満であるとその効果が少なく、40重量を超えるか、もしくは黒鉛及び摩擦調整剤との合計が80重量を超えると、耐熱性や強度の低下などの問題が発生する。本発明に係るスクロールコンプレッサに使用されたすべり軸受が、従来のころがり軸受よりも、耐摩耗性、耐焼付性及び静粛性が優れている理由は、黒鉛が結晶性が優れているために軟質であり、かつ樹脂に均一に分散したことに起因すると考えられる。即ち、従来の鱗片状黒鉛は、黒鉛そのものが大きな形状異方性を有し、かつ樹脂に分散する際に均一分散できないので、好ましくない方位に配向された黒鉛粒子は摩耗を起こし易く、焼付きも起し易い。この摩耗に伴って異音が発生する。さらに、球状カーボンなどの硬質炭素材料は、真球性は高いものの、相手軸を摩耗し、これに起因して焼付や異音の発生が起こり易い。これに対して本発明の黒鉛は軟質であり、均一無配向で分散しているので、摺動初期から使用全期間において摩耗状況が一定している。本発明のすべり軸受を備えたスクロールコンプレッサは耐久性が向上し、静粛性の改善が可能となる。また、ころがり軸受をすべり軸受に代えることによりコンプレッサが軽量化され、また軸受外径が小さくなるために、可動スクロールへの圧入部位リングボス部の軽量化とカウンターウェイトの軽量化も可能になる。カウンターウェイトを小さくすることでコンプレッサが小型化される。また、本発明の摺動層は、すべり軸受の樹脂が異物埋収性にすぐれるために、安定した耐久性を確保できる。さらに軸受が安価になる。以下、実施例によりさらに詳しく本発明を説明する。裏金として140mm×1.5mmの普通鋼板を、またその上に形成する粗面化部用の青銅粉末Sn10含有、80、-150メッシュを、それぞれ用意した。裏金を脱脂後、青銅粉末を裏金上に単位面積cm2当り0.05~0.1g配置し、その後830~850°Cで焼成を行って粗面化部を形成した。粗面化部の厚さは約150μmであり、青銅の比重に基づいて計算した気孔率は40~80であった。表1に組成を示す摺動層成分は溶剤とともに十分に混合した後、粗面化部への含浸を行い、100°Cで乾燥し、続いて冷間状態で圧下して摺動層成分を固め、最後に250°Cで焼成を行い、厚さが約80μmの摺動層を形成して、バイメタル材試料とし、さらにブシュに加工した。表1において、黒鉛は日本黒鉛工業株式会社が生産している球状化粉砕黒鉛製品名CGB10である。黒鉛の平均形状係数YAVEは表1黒鉛の欄の内に示したとおりであり、さらに、本発明の実施例1~18においては、形状係数Y=1~1.5の範囲の粒子が個数割合で80~90存在していた。また、黒鉛以外の成分の詳細は次のとおりである。ポリイミド樹脂:東レ社製品ポリアミドイミド樹脂:日立化成工業社製品クレー:白石カルシウム社製品;平均粒径1μmムライト:共立マテリアル社製品;平均粒径0.8μmタルク:日本タルク社製品;平均粒径1μmPTFE:旭硝子社製品;平均粒径9μmMoS2:住鉱潤滑剤社製品;平均粒径1.4μmBN:三井化学社製品;平均粒径1μm試験方法は次のとおりである。耐摩耗性試験試験機:プレートオンリング試験機潤滑:流動パラフィン荷重:50kgf一定速度5m/s試験時間:60分評価方法:試験後の摩耗深さ耐焼付性試験試験機:スラスト試験機潤滑:流動パラフィン荷重:荷重漸増速度10m/s試験時間:60分評価方法:焼付きが発生したときの面圧で評価する。試験結果を表2に示す。また、実施例14の供試材の断面写真を図8に示す。比較例1は球状黒鉛を使用しているが、黒鉛化度が低いために、耐焼付性が不良である。比較例2から5は鱗片状黒鉛を使用しているので、耐摩耗性及び耐焼付性が不良である。これに対して本発明実施例はこれらの特性が優れている。