"希土類磁石の組成の焼結体に異方性を与えるための熱間加工を加えて得られる成型体を、希土類元素を含む低融点合金融液に接触させる工程、を含む希土類磁石の製造方法。前記希土類元素を含む低融点合金融液が、700°C未満の融点を有する合金からなる請求項1に記載の製造方法。前記希土類元素を含む低融点合金融液が、La、Ce、PrおよびNdからなる群から選択される少なくとも1種の希土類元素とFe、Co、Ni、Zn、Ga、Al、Au、Ag、InおよびCuからなる群から選択される少なくとも1種の金属との合金からなる請求項1又は2に記載の製造方法。前記低融点合金融液に含まれる希土類元素が、Nd又はPrである請求項3に記載の製造方法。前記低融点合金融液に含まれる希土類元素が、Ndである請求項4に記載の製造方法。前記希土類元素を含む低融点合金が、NdAlである請求項5に記載の製造方法。前記希土類元素を含む低融点合金が、NdCuである請求項5に記載の製造方法。前記焼結体が、溶湯からの急冷法による急冷体を、加圧焼結により成型してなる請求項1又は2に記載の製造方法。前記急冷体が、ナノ結晶組織を有してなる請求項8に記載の製造方法。前記急冷体が、非晶質粒子からなる請求項8又は9に記載の製造方法。前記異方性を与えるための熱間加工が、焼結体を450°C以上800°C未満の温度で1方向に圧縮する工程を含む請求項1又は2に記載の製造方法。前記接触させる工程が、700°C以下の温度で、1分間以上3時間未満行われる請求項1又は2に記載の製造方法。前記接触させる工程が、580~700°Cの温度で、10分間以上3時間未満行われる請求項1又は2に記載の製造方法。前記焼結体が、Nd-Fe-Co-B-M組成但し、MはTi、Zr、Cr、Mn、Nb、V、Mo、W、Ta、Si、Al、Ge、Ga、Cu、Ag又はAuであり、Ndは12atより多く35at以下、Nd:B原子分率比が1.5:1~3:1の範囲、Coは0~12at、Mは0~3at、残部がFeである。である請求項1又は2に記載の製造方法。しかし、これらの公知技術によっても、満足すべき保磁力を有する希土類磁石を得ることはできない。従って、本発明の目的は、Dy、Tbなどの希少金属を多量添加することなく保磁力を向上し得る異方性希土類磁石の製造方法を提供することである。本発明は、希土類磁石の組成の焼結体に異方性を与えるための熱間加工を加えて得られる成型体を、希土類元素を含む低融点合金融液に接触させる工程、を含む希土類磁石の製造方法に関する。本発明によれば、Dy、Tbなどの希少金属を多量添加することなく保磁力が向上した異方性希土類磁石を容易に得ることができる。本発明によれば、希土類磁石の組成の焼結体に異方性を与えるための熱間加工を加えて得られる成型体を、希土類元素を含む低融点合金融液に接触させる工程、を含む希土類磁石の製造方法により、保磁力が向上した異方性希土類磁石を得ることができる。本明細書において、低融点合金とは、合金の融点がNd2Fe14B相の融点と比較して低いという意味である。以下、本発明について、図1~図4を参照して説明する。図1に示すように、本発明の実施態様により焼結体に異方性を与える熱間加工を加えて得られる成型体を希土類元素を含む低融点合金融液に接触処理した磁石は、本発明の範囲外の熱間加工による成型体からなる磁石、接触処理に代えて熱履歴を加えた磁石、焼結体を接触処理した磁石のいずれと比べても保磁力が大きいことが理解される。本明細書において、前記の熱間加工による加工度圧縮率で示すが大きい場合、すなわち圧縮率が10以上、例えば20以上である場合、通常熱間強加工と呼ぶこともある。また、図2に示すように、本発明の1つの実施態様は、例えば希土類磁石を与える組成の溶湯から得られた急冷薄帯急冷リボンともいうを加圧下に焼結して焼結体を得る工程、焼結体に異方性を与えるための熱間加工を加えて成型体を得る工程、得られた成型体を、希土類を含む低融点合金液に接触させる工程、を含み得る。また、図3に示すように、本発明の1つの実施態様によれば、急冷リボンを焼結して得られる焼結体Aは等方性である。この焼結体に異方性を与えるために熱間加工して得られる成型体Bは異方性であって結晶性のナノ粒子を含むが加工による変形によって結晶粒が若干粗大化し、また粒界相が押し除けられることで結晶粒同士が直接接触して磁気的結合が起こり、さらに残留歪み内在状態であるため保磁力が低下する。この成型体を希土類元素を含む低融点合金融液に接触させて得られた磁石Cは、異方性であって低融点合金液相が磁石内部に入り込み、結晶粒間に含浸することで、減磁する際の磁化反転単位の微細化と内部応力の開放を生じさせ、保磁力が向上する。本発明の方法によって得られる希土類磁石が良好な保磁力を有する理論的な解明はなされていないが、焼結体に異方性を与えるための熱間加工を加えて得られる成型体を用いることと希土類元素を含む低融点合金融液に接触させることを組み合わせることにより、熱間加工によって生じた残留歪みが融液との接触によって除去されること、また希土類元素を含む低融点合金が結晶粒界に十分浸透するため磁気分断性が向上することとの相乗効果によって、得られる希土類磁石の保磁力が向上すると考えられる。図4に示すように、本発明の1つの実施態様において、急冷リボン原料を焼結した焼結体は、後述の実施例の欄に詳述する方法によって求められる磁石が減磁する際に反転する単位の大きさ主に粒径が寄与に依存する因子であるNeff値が小さく、結晶粒の磁気的な孤立度合いすなわち磁気分断性主に粒界相の厚さが寄与に依存する因子αが小さい。すなわち粒子の粒径が小さいが粒子間の分断性が低い。一方、焼結磁石は粒子間の分断性は高いが前記のようにNeff値が大きく、すなわち結晶粒子の粒径が大きい。焼結後の焼結体を熱間強加工して得られる成型体は焼結体に比較して粒子間の分断性は少し高く結晶粒子の粒径が大きい。原料粉末を焼結後、熱間強加工した成型体を、希土類元素を含む低融点合金融液に接触させて得られる磁石は前記のようにNeff値が小さく、αが大きい、すなわち粒子の粒径が小さく且つ粒子間の分断性が大きくなっている。以上のように、焼結後熱間強加工した成型体を、希土類元素を含む低融点合金融液に接触処理することによって、磁石が減磁する際に反転する単位の再微細化と磁気分断性が向上していることから、前記の相乗効果によって、保磁力が向上することがわかる。なお、図4中、Hc、Neff、α、Ha、Msはそれぞれ以下を意味し、これらにはHc=αHa-NeffMsの関係が成立し、保磁力Hcはαが大きいほど大きく、Neffが小さいほど大きいことが理解される。Hc:磁石の保磁力Neff:粒径が寄与する因子α:粒間の分断性が寄与する因子Ha:結晶磁気異方性Ms:飽和磁化本発明における焼結体としては、希土類磁石が得られるものであれば任意のものが挙げられる。例えば希土類磁石の組成の溶湯から急冷法によって急冷薄帯急冷リボンともいうを作製し、得られた急冷薄帯を加圧焼結することによって得られる成型体が挙げられる。前記の焼結体は、例えばNd-Fe-Co-B-M組成但し、MはTi、Zr、Cr、Mn、Nb、V、Mo、W、Ta、Si、Al、Ge、Ga、Cu、Ag又はAuであり、Ndは12atより多く35at以下、Nd:B原子分率比が1.5:1~3:1の範囲、Coは0~12at、Mは0~3at、残部がFeである。である溶湯から急冷して得られる急冷リボンから得られる。また、急冷リボンに非晶質部分が含まれていても構わない。前記の非晶質を含むものを取得する方法としては、磁選法、比重選別法が用いられ得る。本発明の実施態様における前記のNd-Fe-Co-B-M組成として、高保磁力の焼結体を得るためにNdおよびB量をストイキオメトリ領域Nd2Fe14BよりもNdあるいはBがリッチな組成にすることが好適である。また、高保磁力を発現させるためには、Nd量が14at以上とすることが好適である。また、高保磁力を発現させるためにはNd量が14at以下である場合はBをリッチにすることが好適である。また、例えば余剰Bの一部を他の元素、例えばGaで置換してNd-Fe-Co-B-Gaとしてもよい。本発明の実施態様においては、例えば前記のNd-Fe-Co-B-M組成において、熱間で加圧焼結することにより、熱間加工前のNdFeB系等方性磁石の結晶構造を、微細結晶組織とし得る。また、本発明の実施態様において、前記の焼結体を例えば450°C以上800°C未満の温度、例えば550~725°Cの温度で熱間加工することにより、異方化した単磁区粒径以下<300nmの微細結晶組織を維持することが可能となる。本発明の実施態様において、前記のNd-Fe-Co-B-Mの急冷リボンは、例えば前記の原子数比を与える割合のNd、Fe、Co、BおよびMの所定量を用いて、溶解炉、例えばアーク溶解炉を用いて合金インゴットを作製し、得られた合金インゴットを鋳造装置、例えば合金融液を貯留する融液貯留器、融液を供給するノズル、冷却ロール、冷却ロール用モータ、冷却ロール用冷却装置等を備えたロール炉を用いて得ることができる。本発明の実施態様において前記のNd-Fe-Co-B-Mの急冷リボンの焼結は、例えば前記の急冷リボンを、ダイス、温度センサ、制御装置、電源装置、発熱体、電極、断熱材、金属サポート、真空チャンバ等を備えた通電加熱焼結装置を用いて通電加熱焼結する方法が挙げられる。前記の焼結は、例えば10~1000MPaの焼結時の面圧、450°C以上650°C以下の温度で10-2MPa以下の真空下に1~100分間の条件で、通電加熱焼結によって行うことできる。また、焼結の際に、焼結機の焼結チャンバのみを外気から隔離して不活性の焼結雰囲気にしてもよくあるいはシステム全体をハウジングで囲んで不活性雰囲気にしてもよい。前記の熱間加工としては、異方化させる塑性加工として公知のもの、例えば圧縮加工、前方押出し、後方押出し、すえ込み加工等が採用できる。前記の熱間加工の条件としては、例えば450°C以上800°C未満の温度、例えば550~725°Cの温度、大気圧中又は真空度10-5~10-1Pa、10-2~100秒間の条件で行うことができる。また、前記の熱間加工は、例えば0.01~100/sの歪み速度で加工を行い得る。前記の熱間加工による焼結体の厚さ圧縮率[試料の圧縮前の厚さ-試料の圧縮後の厚さx100/試料の圧縮前の厚さ]は好適には10~99の範囲、特に10~90の範囲、例えば20~80の範囲、例えば25~80の範囲であり得る。本発明においては、前記の工程で得られた成型体を、希土類元素を含む低融点合金融液に接触させる工程、を含むことが必要である。前記の希土類元素を含む低融点合金融液としては、例えば、700°C未満の融点、例えば475~675°C、特に500~650°Cの融点を有する合金からなる融液、例えばLa、Ce、PrおよびNdからなる群から選択される少なくとも1種の希土類元素、特にNd又はPr、その中でも特にNdとFe、Co、Ni、Zn、Ga、Al、Au、Ag、InおよびCuからなる群から選択される少なくとも1種の金属、特にAl又はCuとの合金、特に希土類元素が50at以上、例えばCuとの合金の場合はCuが50at以下、Alとの合金の場合はAlが25at以下である合金からなる融液が挙げられる。前記合金として、PrCu、NdGa、NdZn、NdFe、NdNi、MmCuMm:ミッシュメタルも好適であり得る。なお、本明細書において、合金の種類を示す式は2種類の元素の組合せを示すもので、組成比を示すものではない。前記融液に接触させる工程において、合金融液の温度は、合金融液との接触時間が短い場合はより高温とすることが好ましく、合金融液との接触時間が比較的長い場合はより低温であってもよく、例えば合金融液が700°C以下の温度で1分間以上3時間未満程度、好適には580~700°Cの温度で10分間以上3時間未満程度行われ得る。前記の成型体を、希土類元素を含む低融点合金融液に接触させる工程によって、保磁力の向上した希土類磁石を得ることができる。本発明によって得られる希土類磁石は、概して通常の磁石に比べて粒径が小さく、例えば平均粒径が200nm未満、例えば100nm未満、例えば数十nm程度で、結晶の方向が揃ったものであり得る。本発明の方法においては、焼結体に異方性を与えるための熱間加工を加えて得られる成型体を用いることと成型体を希土類元素を含む低融点合金融液に接触させることを組み合わせることが必要である。熱間加工のみで希土類元素を含む低融点合金融液に接触させる工程を含まないで得られた磁石、あるいは前記の焼結体に異方性を与えるための熱間加工を加えない焼結体を接触処理して得られた磁石は、いずれも保磁力が向上した磁石を得ることはできない。さらに前記の接触処理をせずに熱履歴のみを加えた磁石でも保磁力が向上した磁石は得られない。また、融液を用いないで気相拡散法を用いると、拡散させるために長時間高温に暴露する必要があり、高温長時間暴露中にナノ結晶組織の場合に結晶の粗大化が生じ磁気特性が大幅に劣化し、拡散処理による特性向上の効果が得られない。また、スパッタリング処理による拡散もあり得るが、特性の向上はごく表層に限られ磁石全体としての効果は期待し得ない。また、原料粉末への希土類元素を含む合金を拡散させその原料粉末を焼結しても特性の向上は期待し得ない。また、本発明の低融点合金に接触させる前記成型体としては、10以上、例えば10~99の範囲、例えば10~90、例えば20~80の範囲、例えば25~80の範囲の圧縮率で強加工を行ったものが適している。本発明の方法によれば、Dy、Tbなどの希少金属を多量添加することなく保磁力を向上し得る希土類磁石を得ることができる。以上、本発明を本発明の実施態様に基づいて説明したが、本発明は前記実施態様に限定されることなく、特許請求の範囲に示す発明の範囲に適用し得る。以下、本発明の実施例を示す。以下の各例において急冷リボン、焼結体、熱間加工による成型体および浸漬工程によって得られる磁石の磁気特性は振動試料型磁力計:VibratingSampleMagnetometerSystemによって測定した。具体的には、装置としてLakeShorc社製のVSM測定装置を用いて測定した。また、減磁曲線をパルス励磁型磁気特性評価装置で測定した。また、急冷リボン、磁石中の結晶粒径は、SEM像、TEM像により測定した。以下の実施例において、急冷リボンの作製、加圧焼結、熱間強加工は図2A、図2Bおよび図2Cに模式図を示す単ロール炉、SPS装置、加圧装置厚さを15mmから所定の厚さに圧縮することを制御し得る制御装置付きを用いて行った。さらに、前記のαおよびNeffは以下のようにして求め得る。なお、以下の式中のTは各パラメータが温度の関数であることを示す。前述のように、HcT=αHaT-NeffMsTの関係があることから両辺をMsTで割ると、HcT/MsT=αHaT/MsT-Neffとなり、温度に対する項HcT/MsT、HaT/MsTと定数項Neffに分離することができる。従って、αおよびNeffを求めるためには、図5に示すように保磁力の温度依存性を測定するとともに、図6に示すように飽和磁化Msの温度依存性と異方性磁界Haの温度依存性からHcT/MsTをHaT/MsTに対する関数としてプロットする。得られたHcT/MsT対HaT/MsTプロットに対して最小二乗法で近似直線を引き、その傾きからα、切片からNeffを求めることができる。なお、Haの数式は下記文献値から300~440Kの間で温度に対して一次式で近似した以下の数式を用いる。Ha=-0.24T146.6Tは絶対温度また、Msの数式は下記文献値から300~440の間で温度に対して二次式で近似した以下の数式を用いる。MS=-5.25x10-6T21.75x10-3T1.55Tは絶対温度上記数式と実測した保磁力HCの温度依存性からαおよびNeffを算出する。本発明の熱間強加工と接触処理の組み合わせで、αが向上しNeffが低下することが見出せた。Neffは磁石が減磁する際に反転する単位の大きさ主に粒径が寄与に依存するパラメータである。αは結晶粒の磁気的な孤立度合い主に粒界相の厚さが寄与に依存する量で、Neffが小さく、αが大きいと保磁力が高い。磁気異方性:R.Grossingeretal:J.Mag.Mater.58198655-60飽和磁化:M.Sagawaetal:30thMMMconf.SanDiego,Calfornia1984実施例11.急冷リボンの作製Nd、Fe、Co、BおよびGaの原子数比が14:76:4:5.5:0.5となる割合でNd、Fe、Co、BおよびGaの所定量を秤量し、アーク溶解炉にて合金インゴットを作製した。次いで、単ロール炉にて合金インゴットを高周波で溶解し、次の単ロール炉使用条件で銅ロールに噴射し急冷リボンを作製した。単ロール炉使用条件噴射圧力0.4kg/cm3ロール速度2000rpm~3000rpm溶解温度1450°C磁選により、非晶質を含むNd14Fe76Co4B5.5Ga0.5組成の急冷リボンを採取した。得られたナノ粒子組織リボンを一部サンプリングし、VSMにより磁気特性を測定し、硬磁性であることを確認した。また、このナノ粒子組織リボンは結晶粒径が50~200nmであった。ナノ粒子組織リボンを使用して、図2Bに示す加圧装置:SPS放電プラズマ焼結:SparkDischargeSinteringを用いて、次の条件で焼結した。焼結条件600°C/100MPaで5分間保持成型密度:ほぼ100得られた焼結体を使用して、図2Cに示す加圧装置を用いて次の条件で熱間強加工を行って異方化し、成型体を得た。熱間強加工条件650~750°Cで1.0/sの歪み速度で60圧縮加工塑性加工率:60得られた成型体を、580°CのNdCu液相中に1時間接触させて、接触処理を行ったNdCu合金の融点:520°C、Nd:70at、Cu:30at。得られた希土類磁石について測定した減磁曲線の結果を、他の結果とまとめて図1に示す。図1は、実施例1の磁石の保磁力が強加工のみで接触処理をしていない曲線1の比較例2と比較してDyフリーで8kOe増加したことを示す。また、ナノ粒子組織リボン原料粉末、焼結体、熱間加工成型体および浸漬処理磁石について求めたα、Neffを図4に示す。実施例2焼結体を使用して、図2Cに示す加圧装置を用いて次の条件で熱間強加工を行った他は実施例1と同様に異方化して成型体を得、この成型体を使用した他は実施例1と同様にして、580°CのNdCu液相中に1時間接触処理した。熱間強加工条件650~750°Cで1.0/sの歪み速度で20圧縮加工塑性加工率:20得られた希土類磁石について測定した減磁曲線の結果を、他の結果とまとめて図1に示す。実施例3焼結体を使用して、次の条件で熱間強加工を行った他は実施例1と同様に異方化して成型体を得、この成型体を使用した他は実施例1と同様にして、580°CのNdCu液相中に1時間接触処理した。熱間強加工条件650~750°Cで1.0/sの歪み速度で40圧縮加工塑性加工率:40得られた希土類磁石について測定した減磁曲線の結果を、他の結果とまとめて図1に示す。比較例1580°CのNdCu液相中に1時間接触する処理に代えて、580°Cで1時間の熱履歴を加えた他は実施例1と同様に実施して、磁石を得た。得られた磁石について測定した減磁曲線の結果を他の結果とまとめて図1に示す。比較例2接触処理を行わないこと以外は実施例1と同様にして、急冷リボンの作製、磁選、焼結、60熱間強加工を行って成型体を得た。得られた成型体について測定した減磁曲線の結果を他の結果とまとめて図1に示す。比較例3実施例1と同様にして焼結して得た焼結体を用いて、熱間強加工は行わずに実施例1と同様にして接触処理した。得られた磁石について測定した減磁曲線の結果を他の結果とまとめて図1に示す。図1から、実施例1~3で得られた希土類磁石は、熱間加工による成型体からなる磁石比較例2、接触処理せずに熱履歴のみを加えた磁石比較例1、焼結体を接触処理した磁石比較例3のいずれの磁石と比べても保磁力が大きいことが理解される。また、実施例1と実施例2および実施例3との比較から、60熱間強加工した成型体を接触処理した磁石は、20又は40熱間強加工した成型体を接触処理した磁石に比較して保磁力が大きく、接触により合金拡散処理において配向制御時に与える加工度圧縮率と保磁力向上の程度に正の相関が認められる。実施例4~7実施例1と同様にして得られた焼結体を使用して、図2Cに示す加圧装置を用いて次の条件で熱間強加工を行った他は実施例1と同様にして異方化して成型体を得た。熱間強加工条件700°Cで1.0/sの歪み速度で80圧縮加工塑性加工率:80得られた成型体を、650°CのNdAl液相中に5分間実施例4、10分間実施例5、30分間実施例6又は60分間実施例7浸漬して、接触処理を行ったNdAl合金の融点:640°C、Nd:85at、Al:15at。得られた希土類磁石について測定した減磁曲線の結果を、比較例4の結果とまとめて図7に示す。比較例4接触処理をしないこと以外は実施例4と同様にして急冷リボンの作製、磁選、焼結、80圧縮加工を行ってベース磁石の成型体を得た。得られた成型体ベース磁石について測定した減磁曲線の結果を他の結果とまとめて図7に示す。図7から、NdAl合金融液と接触させることにより、低融点合金融液との接触処理完了に要する時間が30分間までNdCu合金融液を用いた場合に比べて短縮された。また、NdCu合金融液の場合は圧縮体と比較して保磁力の向上量が8kOeであったものが、NdAl合金融液の場合は10kOeとさらに保磁力が向上し得ることが示された。また、Alを液相形成用の合金用金属元素として選択することで耐食性の向上が期待し得る。さらに、コスト面でもCuとAlとを比較すると、Alの方がコストメリットが高いという利点がある。実施例8~13NdCu合金に代えて、MmCuMm:ミッシュメタル実施例8、PrCu実施例9、NdNi実施例10、NdGa実施例11、NdZn実施例12又はNdFe実施例13を用いた他は実施例2と同様に60分間浸漬して、接触処理を行った。得られた希土類磁石について測定した減磁曲線の結果を、比較例5の結果とまとめて図8に示す。実施例8~13で用いた合金の融点を、実施例1~3で用いたNdCu合金、実施例4~7で用いたNdAl合金の値とまとめて以下の表1に示す。各実施例で得られた磁石の保磁力と接触処理前の磁石の磁力とをまとめて以下に示す。合金:NmCu融点:480°C、処理後磁石のHc:17.584kOe、処理前磁石のHc:15.58kOe合金:PrCu融点:492°C、処理後磁石のHc:24.014kOe、処理前磁石のHc:16.32kOe合金:NdCu融点:520°C、処理後磁石のHc:26.266kOe、処理前磁石のHc:18.3kOe合金:NdAl融点:640°C、処理後磁石のHc:26.261kOe、処理前磁石のHc:16.3kOe合金:NdNi融点:600°C、処理後磁石のHc:20.35kOe、処理前磁石のHc:16.5kOe合金:NdZn融点:645°C、処理後磁石のHc:20.25kOe、処理前磁石のHc:16.1kOe合金:NdGa融点:651°C、処理後磁石のHc:22.35kOe、処理前磁石のHc:16.3kOe比較例5接触処理をしないこと以外は実施例8と同様にして急冷リボンの作製、磁選、焼結、80熱間強加工を行って成型体を得た。得られた成型体について測定した減磁曲線の結果を他の結果とまとめて図8に示す。実施例14~15焼結体を使用して、図2Cに示す加圧装置を用いて次の条件で熱間強加工を行った他は実施例1と同様に異方化して成型体を得た。熱間強加工条件650~750°Cで1.0/sの歪み速度で20圧縮加工塑性加工率:20この成型体を使用し、580°C実施例14又は700°C実施例15のNdCu合金液相中に1時間接触処理した。なお、用いたNdCu合金は実施例1で用いたものと同じ融点、組成を有するものである。得られた希土類磁石について測定した減磁曲線の結果を、他の結果とまとめて図9に示す。比較例6接触処理をしないこと以外は実施例14と同様にして急冷リボンの作製、磁選、焼結、20熱間強加工を行って成型体を得た。得られた成型体について測定した減磁曲線の結果を他の結果とまとめて図9に示す。図9から、NdCu低融点合金液への浸漬による接触処理は580、700°Cのいずれの温度でも保磁力の向上が確認し得ることが明らかになった。"