圧縮機30と、凝縮器31と、膨張機構32と、蒸発器33とが順に接続された主回路21と、上記圧縮機30の圧縮冷媒の一部が上記凝縮器31および膨張機構32をバイパスして流入するレヒート熱交換器83が接続されるレヒート回路80とを備え、上記コンテナ庫内から吸い込まれて上記蒸発器33において冷却除湿された空気が上記レヒート熱交換器83の圧縮冷媒と熱交換して加熱される除湿運転が行われるコンテナ用冷凍装置であって、上記除湿運転において、上記蒸発器33の冷媒の過熱度SHeを所定過熱度よりも高くすると共に、圧縮機30の運転回転数Nを所定値よりも高くする第1除湿制御を行う除湿制御部102を備えていることを特徴とするコンテナ用冷凍装置。請求項1において、上記除湿制御部102は、除湿運転において、上記圧縮機30の圧縮冷媒の圧力を所定圧力よりも高くする第2除湿制御を行うように構成されていることを特徴とするコンテナ用冷凍装置。請求項1又は2において、上記蒸発器33に空気を供給すると共に、回転速度を変更可能に構成された庫内ファン36を備え、上記除湿運転において、上記庫内ファン36の回転を低速回転させるように構成されていることを特徴とするコンテナ用冷凍装置。ところで、従来のコンテナ用冷凍装置では、除湿動作において蒸発器での冷却能力を高めて除湿を促進する一方、レヒート熱交換器での加熱能力を高めてコンテナ庫内の温度を維持するという制御をしていた。したがって、従来は所望の除湿性能を得るために圧縮機の吐出冷媒の圧力高圧を高くしてレヒート熱交換器での加熱能力を増加させていた。しかしながら、圧縮機の吐出冷媒の圧力には上限があり、それ以上、高圧を高くしすぎると、圧力異常によってコンテナ用冷凍装置の運転が停止してしまうことがある。つまり、レヒート熱交換器での加熱能力を超えるような除湿を行うことができないという問題があった。本発明は、斯かる点に鑑みてなされたものであり、コンテナ用冷凍装置における除湿性能をさらに高めることを目的とする。第1の発明は、圧縮機30と、凝縮器31と、膨張機構32と、蒸発器33とが順に接続された主回路21と、上記圧縮機30の圧縮冷媒の一部が上記凝縮器31および膨張機構32をバイパスして流入するレヒート熱交換器83が接続されるレヒート回路80とを備え、上記コンテナ庫内から吸い込まれて上記蒸発器33において冷却除湿された空気が上記レヒート熱交換器83の圧縮冷媒と熱交換して加熱される除湿運転が行われるコンテナ用冷凍装置であって、上記除湿運転において、上記蒸発器33の冷媒の過熱度SHeを所定過熱度よりも高くすると共に、上記圧縮機30の運転回転数Nを所定値よりも高くする第1除湿制御を行う除湿制御部102を備えている。上記第1の発明では、冷媒回路が主回路21とレヒート回路80とで構成される。まず、主回路21において圧縮機30から吐出した冷媒は凝縮器31で凝縮し、膨張機構32で膨張し、蒸発器33で蒸発する。蒸発器33では冷媒とコンテナ庫内の空気との間で熱交換され、該庫内空気が冷却される。また、圧縮機30は運転回転数Nが可変に構成されている。除湿運転では、圧縮機30から吐出した圧縮冷媒が、主回路21とレヒート回路80とに分かれて流れる。主回路21では、膨張機構32を流出した冷媒が蒸発器33において庫内空気と熱交換し、該庫内空気が冷却されて結露することにより、庫内空気の除湿が行われる。一方、レヒート回路80では、圧縮機30から吐出した圧縮冷媒の一部が直接レヒート熱交換器83に流入する。レヒート熱交換器83では、圧縮冷媒と、蒸発器33で冷却除湿された空気蒸発器33から流れ出た空気との間で熱交換が行われ、冷却除湿された空気が再び加熱される。除湿制御部102は除湿運転において第1除湿制御を行う。第1除湿制御では、除湿制御部102が蒸発器33の過熱度SHeを所定過熱度よりも高くする。こうすることで、圧縮機30の吸入側の圧力が下がり、蒸発器33における出口蒸発温度が低下する。これにより、蒸発器33で結露される水分量が増加して除湿能力が向上する。また、蒸発器33の過熱度SHeを高くすることで、蒸発器33を流れる冷媒の比体積が大きくなるため、蒸発器33を流れる冷媒流量が少なくなる。このため、除湿制御部102は、圧縮機30の運転回転数Nを所定値よりも高くする。こうすることで、主回路21を循環する冷媒流量が増加して蒸発器33を流れる冷媒流量が増加する。こうすることで、蒸発器33の冷却能力が維持され、コンテナ庫内の温度を目標温度範囲内に維持することができる。第2の発明は、上記第1の発明において、上記除湿制御部102は、除湿運転において、上記圧縮機30の圧縮冷媒の圧力を所定圧力よりも高くする第2除湿制御を行うように構成されている。上記第2の発明では、除湿制御部102は第2除湿制御を行う。第2除湿制御では、除湿制御部102が圧縮機30の圧縮冷媒の圧力を所定圧力よりも高くする。こうすることで、主回路21およびレヒート回路80に流れる圧縮冷媒の圧力が高くなる。このため、レヒート回路80では、レヒート熱交換器83の加熱能力が高くなるため、コンテナ庫内に吹出される空気の相対湿度が低下する。この結果、除湿能力が高くなる。第3の発明は、上記第1又は第2の発明において、上記蒸発器33に空気を供給すると共に、回転速度を変更可能に構成された庫内ファン36を備え、上記除湿運転において、上記庫内ファン36の回転を低速回転させるように構成されている。上記第3の発明では、除湿運転において、庫内ファン36の回転を低速回転させる。こうすることで、庫内ファン36の入力が下がって蒸発器33の冷却負荷が下がる。このため、圧縮機30の吸入側の冷媒圧力が下がり、蒸発器33における出口蒸発温度が低下する。蒸発器33で結露される水分量が増加して除湿能力が向上する。上記第1の発明によれば、第1除湿制御において、蒸発器33の過熱度SHeを高くしたため、蒸発器33の出口蒸発温度を低下させることができる。また、圧縮機30の運転回転数Nを高くしたため、蒸発器33の冷媒流量を増やすことができる。これらにより、蒸発器33で結露される水分量が増加するため、除湿能力を高くすることができる。上記第2の発明によれば、圧縮機30の圧縮冷媒の圧力を高くしたため、レヒート熱交換器83を流れる冷媒の圧力を高くすることができる。このため、レヒート熱交換器83の加熱能力を高めることができる。これにより、レヒート熱交換器83を通過する空気の相対湿度を高くすることができる。上記第3の発明によれば、除湿運転において庫内ファン36の回転を低速回転させるようにしたため、圧縮機30の吸入側の冷媒圧力を下げることができる。このため、蒸発器33の出口蒸発温度を低下させることができる。これらにより、蒸発器33で結露される水分量が増加するため、除湿能力を高くすることができる。以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。本実施形態のコンテナ用冷凍装置10は、図示しないコンテナの庫内を冷却するものである。コンテナ用冷凍装置10は、コンテナ本体の側方の開口面を閉塞する蓋体を兼用している。また、コンテナには、図示はしないが、コンテナ庫内を換気するための換気口と、換気口を開閉する換気扉とが設けられている。尚、換気扉は、図6におけるFAを構成している。コンテナの積荷が果物などの場合は、コンテナ庫内を換気する必要があるため、換気扉が開閉される。一方、コンテナの積荷が機械などの場合は、コンテナ庫内を換気する必要がないため、換気扉は常時閉じられる。本実施形態では、上記換気扉が常時閉じられた状態における制御について説明する。図1に示すように、上記コンテナ用冷凍装置10は、冷媒が循環して冷却サイクルを行う冷媒回路20を備えている。この冷媒回路20は、主回路21と、ホットガスバイパス回路22とレヒート回路80と過冷却回路23とを有している。上記主回路21は、圧縮機30と凝縮器31と主膨張弁32と蒸発器33とが順に冷媒配管によって直列に接続されて構成されている。上記圧縮機30は、圧縮機構を駆動するモータ図示省略を有している。この圧縮機30のモータの回転数は、インバータによって多段階に制御される。つまり、圧縮機30は、運転回転数Nが可変に構成されている。上記凝縮器31および蒸発器33は、いずれもフィンアンドチューブ熱交換器で構成されている。凝縮器31は、庫外に配置されている。凝縮器31では、庫外の空気と冷媒とが熱交換する。蒸発器33は、庫内に配置されている。蒸発器33では、庫内の空気と冷媒とが熱交換する。また、蒸発器33の下方には、ドレンパン37が設けられている。ドレンパン37は、上側が開放された扁平な容器状に形成されている。ドレンパン37の内部には、蒸発器33から剥がれ落ちた霜や氷塊や、空気中から凝縮した結露水等が回収される。主膨張弁32は、開度がパルスモータによって多段階に調節可能に構成されている。主膨張弁32は、図3におけるメインEVを構成している。また、上記凝縮器31には、庫外ファン35が設けられる一方、蒸発器33には、庫内ファン36が設けられている。庫内ファン36は、蒸発器33で冷却された冷却空気を庫内に供給するように構成されている。上記庫外ファン35および庫内ファン36には、それぞれ庫外ファンモータ35aおよび庫内ファンモータ36aが設けられている。上記圧縮機30と凝縮器31との間の高圧ガス管24には、第4開閉弁38と逆止弁CVとが順に設けられている。第4開閉弁38は、開度がパルスモータによって多段階に調節可能に構成されている。第4開閉弁38は、図3におけるDMVを構成している。逆止弁CVは、図1に示す矢印の方向への冷媒の流れを許容し、その逆の流れを禁止している。上記凝縮器31と主膨張弁32との間の高圧液管25には、レシーバ41と第2開閉弁49とドライヤ43と過冷却熱交換器44とが順に設けられている。上記レシーバ41は、凝縮器31の下流側に設けられ、凝縮器31を流れた冷媒を流入させ、飽和液と飽和ガスとに分離するように構成されている。上記第2開閉弁49は、開閉自在な電磁弁で構成されている。上記ドライヤ43は、凝縮器31を流れた液冷媒中の水分を捕捉するように構成されている。凝縮器31の上流側には、主膨張弁32の下流側に接続される液封防止管90が接続されている。この液封防止管90には液封開閉弁91が設けられている。上記過冷却熱交換器44は、凝縮器31を流れた液冷媒を冷却するものである。過冷却熱交換器44は、1次側通路45と2次側通路46を有している。つまり、過冷却熱交換器44では、1次側通路45を流れる冷媒と2次側通路を流れる冷媒とが熱交換する。1次側通路45は、主回路21の高圧液管25に接続され、2次側通路46は、過冷却回路23の過冷却分岐管26に接続されている。過冷却分岐管26の流入端は、高圧液管25におけるレシーバ41と第2開閉弁49の間に接続している。過冷却分岐管26の流出端は、圧縮機30の圧縮途中中間圧力状態の圧縮室中間圧縮室と接続している。つまり、過冷却分岐管26は、高圧液管25の液冷媒の一部が分流し圧縮機30の中間圧縮室へ流入する通路である。過冷却分岐管26における2次側通路46の流入側には、第1開閉弁47と過冷却膨張弁48とが設けられている。第1開閉弁47は、開閉自在な電磁弁で構成されている。過冷却膨張弁48は、開度がパルスモータによって多段階に調節可能であり、冷媒を減圧する減圧機構を構成している。過冷却膨張弁48は、図3における中間EVを構成している。上記ホットガスバイパス回路22は、1本の主通路50と、該主通路50から分岐する2本の分岐通路5152とを有している。この2本の分岐通路5152は、第1分岐通路51と第2分岐通路52をいう。主通路50の流入端は、高圧ガス管24における第4開閉弁38と圧縮機30の吐出側との間に接続している。主通路50には、第3開閉弁53が設けられている。第3開閉弁53は、開閉自在な電磁弁で構成されている。上記第1分岐通路51は、一端が主通路50の流出端に接続され、他端が主膨張弁32と蒸発器33との間の低圧液管27に接続されている。同様に、第2分岐通路52も、一端が主通路50の流出端に接続され、他端が低圧液管27に接続されている。第2分岐通路52は、第1分岐通路51よりも長い冷媒配管で構成されている。また、第2分岐通路52は、ドレンパン37の底部に沿うように蛇行して配置されたドレンパンヒータ54を有している。ドレンパンヒータ54は、ドレンパン37の内部を冷媒によって加熱するように構成されている。以上にようにして、ホットガスバイパス回路22は、圧縮機30で圧縮した冷媒圧縮機30から吐出された高温のガス冷媒を蒸発器33へ供給するためのバイパス回路を構成している。上記レヒート回路80は、レヒート通路82を有している。レヒート通路82の流入端は、高圧ガス管24における第4開閉弁38と圧縮機30の吐出側との間に接続されている。レヒート通路82には、第5開閉弁81が設けられている。この第5開閉弁81は、開閉自在な電磁弁で構成されている。第5開閉弁81は、図3および図6におけるRSVを構成している。上記レヒート通路82は、レヒート熱交換器83とキャピラリチューブとを有している。レヒート熱交換器83は、除湿運転時において、流入させた吐出冷媒と、蒸発器33で冷却除湿させた後の空気との間で熱交換させ、該空気を加熱するものである。レヒート熱交換器83は、フィンアンドチューブ熱交換器で構成されている。キャピラリチューブは、レヒート熱交換器83を流出した冷媒を減圧させるものである。以上のようにして、レヒート回路80は、圧縮機30で圧縮した冷媒圧縮機30から吐出された高温のガス冷媒の一部をレヒート熱交換器83へ供給するための回路を構成している。上記冷媒回路20には、各種のセンサ類も設けられている。具体的に、高圧ガス管24には、高圧圧力センサ60と高圧圧力スイッチ61と吐出温度センサ62とが設けられている。高圧圧力センサ60は、圧縮機30から吐出される高圧ガス冷媒の圧力を検出する。吐出温度センサ62は、圧縮機30から吐出される高圧ガス冷媒の温度を検出する。蒸発器33と圧縮機30の間の低圧ガス管28には、低圧圧力センサ63と吸入温度センサ64とが設けられている。低圧圧力センサ63は、圧縮機30に吸入される低圧ガス冷媒の圧力を検出する。吸入温度センサ64は、圧縮機30に吸入される低圧ガス冷媒の温度を検出する。上記過冷却分岐管26には、2次側通路46の流入側に流入温度センサ65が、2次側通路46の流出側に流出温度センサ66がそれぞれ設けられている。流入温度センサ65は、2次側通路46に流入する直前の冷媒の温度を検出する。また、流出温度センサ66は、2次側通路46を流出した直後の冷媒の温度を検出する。上記低圧液管27には、蒸発器33の流入側に流入温度センサ67が設けられている。この流入温度センサ67は、蒸発器33に流入する直前の冷媒の温度を検出する。低圧ガス管28には、蒸発器33の流出側に流出温度センサ68が設けられている。この流出温度センサ68は、蒸発器33から流出した直後の冷媒の温度を検出する。上記コンテナの庫外には、凝縮器31の吸込側に外気温度センサ69が設けられている。外気温度センサ69は、凝縮器31に吸い込まれる直前の庫外空気の温度即ち、外気の温度を検出する。コンテナの庫内には、蒸発器33の吸込側に吸込温度センサ70と湿度センサ72が設けられ、蒸発器33の吹出側に吹出温度センサ71が設けられている。吸込温度センサ70は、蒸発器33を通過する直前の庫内空気の温度吸込空気温度RSを検出する。湿度センサ72は、蒸発器33を通過する直前の庫内空気の湿度を検出する。吹出温度センサ71は、蒸発器33を通過した直後の庫内空気の温度吹出空気温度SSを検出する。尚、本実施形態に係る湿度とは、相対湿度をいうものとする。上記コンテナ用冷凍装置10には、冷媒回路20を制御するための制御部としてのコントローラ100が設けられている。そして、コントローラ100には、温度制御部101と除湿制御部102とファン制御部103とを備えている。上記ファン制御部103は、庫外ファン35の回転をコンテナ庫内の冷却負荷に応じてハイ状態とロー状態と停止状態とに適宜切り換えるものである。図2に示すように、庫外ファン35の回転は、ハイ状態からロー状態に切り換える第1切換制御と、ロー状態からハイ状態に切り換える第2切換制御と、ロー状態から停止状態に切り換える第3切換制御と、停止状態からロー状態に切り換える第4切換制御とが行われる。上記温度制御部101は、圧縮機30の運転回転数N運転周波数、および主膨張弁32の開度を調節することでコンテナの庫内温度を目標温度に維持するためのものである。温度制御部101は、吹出空気温度SSが目標吸込温度SPとなるように上記圧縮機30の運転回転数Nや主膨張弁32の開度を制御する。具体的に、コンテナ庫内へ吹き出された吹き出し空気の温度吹出空気温度SSが目標吹出温度SPよりも低ければ、圧縮機30の運転回転数Nを下げたり、主膨張弁32の開度を下げる一方、吹出空気温度SSが目標吸込温度SPよりも高ければ、圧縮機30の運転回転数Nを上げたり、主膨張弁32の開度を上げる。上記除湿制御部102は、図3に示すように、庫内湿度と設定湿度との関係に基づいて庫内を除湿する除湿運転を行うものである。除湿制御部102は、除湿負荷が大きくなるのに伴って第1~第4除湿制御が行われる。上記第1除湿制御は、第5開閉弁81を閉鎖した状態で、主膨張弁32を調節して蒸発器33の過熱度SHeを2°Cから5°C、8°C、11°C、14°Cの順に上昇させてゆく。こうすると、圧縮機30の吸入圧力が下がり、蒸発器33における出口蒸発温度が低下するため、蒸発器33で結露する水分量が増加する。また、蒸発器33の過熱度SHeを上昇させると、蒸発器33を流れる冷媒流量が少なくなる。このため、除湿制御部102は、圧縮機30の回転数Nを高くして冷媒回路20を流れる冷媒循環量を増加させ、蒸発器33に流入させる冷媒量を増やす。これにより、蒸発器33を流れる冷媒流量が増加するため、吹出空気温度SSを目標吹出温度SPに近づけることができる。つまり、コンテナ庫内の温度を目標温度範囲内に維持することができる。上記第2除湿制御は、第5開閉弁81を全開した状態で圧縮機30から吐出された冷媒をレヒート熱交換器83に流入させている。レヒート熱交換器83の冷媒は、蒸発器33において冷却除湿された空気と熱交換する。その結果、レヒート熱交換器83では、冷媒が庫内空気へ放熱して凝縮し、その結果、庫内空気が加熱される。つまり、蒸発器33で冷却除湿された空気をレヒート熱交換器83で再度加熱することで、コンテナ庫内の相対湿度を下げるようにしている。上記第3除湿制御は、第5開閉弁81を全開した状態で主膨張弁32を調節して蒸発器33の過熱度SHeをコンテナ庫内の湿度が設定湿度に近づくように2°Cから5°C、8°C、11°C、14°Cの順に上昇させてゆく。こうすると、圧縮機30の吸入圧力が下がって蒸発器33を流れる冷媒の比体積が大きくなるため、冷媒循環量が少なくなる。圧縮機30の吸入圧力が下がることで蒸発器33における出口蒸発温度が低下し、蒸発器33で結露する水分量が増加する。また、蒸発器33の過熱度SHeを上昇させると、蒸発器33を流れる冷媒流量が少なくなる。このため、除湿制御部102は、圧縮機30の回転数Nを高くして冷媒回路20を流れる冷媒循環量を増加させ、蒸発器33に流入させる冷媒量を増やす。これにより、蒸発器33を流れる冷媒流量が増加するため、吹出空気温度SSを目標吹出温度SPに近づけることができる。つまり、コンテナ庫内の温度を目標温度範囲内に維持することができる。尚、上記第3除湿制御は、本発明に係る第1除湿制御を構成している。上記第4除湿制御は、第5開閉弁81を全開した状態で主膨張弁32を調節して蒸発器33の過熱度SHeをコンテナ庫内の湿度が設定湿度に近づくように2°Cから5°C、8°C、11°C、14°Cの順に上昇させてゆく。こうすると、圧縮機30の吸入圧力が下がって蒸発器33を流れる冷媒の比体積が大きくなるため、冷媒循環量が少なくなる。圧縮機30の吸入圧力が下がることで蒸発器33における出口蒸発温度が低下し、蒸発器33で結露する水分量が増加する。また、蒸発器33の過熱度SHeを上昇させると、蒸発器33を流れる冷媒流量が少なくなる。このため、除湿制御部102は、圧縮機30の回転数Nを高くして冷媒回路20を流れる冷媒循環量を増加させ、蒸発器33に流入させる冷媒量を増やす。これにより、蒸発器33を流れる冷媒流量が増加するため、吹出空気温度SSを目標吹出温度SPに近づけることができる。つまり、コンテナ庫内の温度を目標温度範囲内に維持することができる。また、除湿運転では、図4に示すように、ファン制御部103による第1~第4切換制御に対応して吐出冷媒の圧力が設定される。そして、除湿制御部102は、第1~第3除湿制御では、可変値βが1に固定されている。このため、第1~第3除湿制御では、吐出冷媒の圧力が、第1切換制御時は800kPa、第2切換制御時は1000kPa、第3切換制御時は450kPa、第4切換制御時は800kPaに設定される。また、第4除湿制御では、可変値βが2~14の可変であるため、除湿制御部102はコンテナ庫内の除湿負荷すなわち、コンテナ庫内の湿度と設定湿度との関係に応じて可変値βの値を大きくする。除湿制御部102は、吐出冷媒の圧力を最高で2100kPaに設定する。尚、第4除湿制御は、本発明に係る第2除湿制御を構成している。-運転動作-次に、上記コンテナ用冷凍装置10の運転動作について説明する。コンテナ用冷凍装置10の運転動作は、冷却運転と除湿運転に大別される。冷却運転は、コンテナの庫内を比較的低い温度に冷却する運転である。つまり、冷却運転は、コンテナ本体に収容された輸送物例えば生鮮食品等を保存するために庫内を冷蔵/冷却する運転である。また、除湿運転は、コンテナ庫内の湿度を下げるための運転である。冷却運転冷却運転中には、冷却動作およびポンプダウン動作が実行される。冷却運転の冷却動作冷却運転の冷却動作では、図5に示すように、第1開閉弁47および第2開閉弁49が開放状態となり、第3開閉弁53および第5開閉弁81が閉鎖状態となる。第4開閉弁38は全開状態となり、過冷却膨張弁48および主膨張弁32の開度が適宜調節される。また、圧縮機30、庫外ファン35および庫内ファン36が運転される。尚、圧縮機30は、その回転数が通常、冷却運転時に設定される制御値で運転される。圧縮機30で圧縮された冷媒は、凝縮器31で凝縮した後、レシーバ41を通過する。レシーバ41を通過した冷媒は、一部が低圧液管27をそのまま流れ、残りは過冷却分岐管26に分流する。低圧液管27を流れた冷媒は、主膨張弁32で減圧された後、蒸発器33を流れる。蒸発器33では、冷媒が庫内空気から吸熱して蒸発する。これにより、庫内空気が冷却される。蒸発器33で蒸発した冷媒は、圧縮機30に吸入されて再び圧縮される。過冷却分岐管26に分流した冷媒は、過冷却膨張弁48を通過して中間圧にまで減圧された後、過冷却熱交換器44の2次側通路46を流れる。過冷却熱交換器44では、1次側通路45を流れる冷媒と2次側通路46を流れる冷媒とが熱交換する。その結果、1次側通路45の冷媒が過冷却される一方、2次側通路46の冷媒が蒸発する。2次側通路46を流出した冷媒は、圧縮機30の中間ポートより中間圧力状態の圧縮室に吸入される。冷却動作では、温度制御部101によってコンテナ庫内の温度が目標温度となるように、圧縮機30の運転回転数Nおよび主膨張弁32の開度が制御される。具体的には、吹出空気温度SSが目標吹出温度SPよりも低ければ、温度制御部101は、圧縮機30の運転回転数Nを低下させ、且つ主膨張弁32の開度を下げる。こうすることで、冷媒回路20の冷媒循環量が減少し、冷却能力が低下するため、吹出空気温度SSが目標吹出温度SPに近づいていく。このため、コンテナ庫内の温度が保たれる。一方、吹出空気温度SSが目標吹出温度SPよりも高ければ、温度制御部101は、圧縮機30の運転回転数Nを増加させると共に、主膨張弁32の開度を上げる。こうすることで、冷媒回路20の冷媒循環量が増加し、冷却能力が増加するため、吹出空気温度SSが目標吹出温度SPに近づいていく。このため、コンテナ庫内の温度が保たれる。また、冷却動作では、庫内ファン36はハイ状態で運転される。また、庫外ファン35は、圧縮機30から吐出した冷媒の状態に応じて庫外ファンモータ35aの回転数が制御される。冷却運転のポンプダウン動作図示はしないが、冷却運転のポンプダウン動作では、第2開閉弁49が開放状態となり、第1開閉弁47、第3開閉弁53、第5開閉弁81が閉鎖状態となる。第4開閉弁38は、全開状態となり、過冷却膨張弁48および主膨張弁32は全閉状態となる。また、圧縮機30、庫外ファン35および庫内ファン36が運転される。圧縮機30が運転されると、全閉状態の主膨張弁32から圧縮機30の吸入ポートまでのライン即ち、低圧液管27および低圧ガス管28の冷媒が、圧縮機30に吸入される。圧縮機30から吐出された冷媒は、凝縮器31で凝縮して液状態となり、レシーバ41内に貯留される。これにより、ポンプダウン動作では、冷媒回路20の冷媒がレシーバ41内に回収される。ポンプダウン動作では、圧縮機30の運転回転数N運転周波数が原則として一定に制御される。また、庫外ファン35の回転数は最大回転数となる。これにより、凝縮器では冷媒の凝縮が促される。除湿運転次に、コンテナ用冷凍装置10の除湿運転について説明する。除湿運転では、その除湿負荷に応じて4つの除湿制御が行われる。具体的には、図3および図6に示すように、除湿負荷が大きくなるのに伴って第1~第4除湿制御が除湿制御部102によって行われる。この除湿制御部102は、上記湿度センサ72で検出されたコンテナ庫内の湿度と、コンテナ用冷凍装置10の使用者が予め設定入力した設定湿度とに基づいて制御を行う。-第1除湿制御-まず、第1除湿制御について説明する。この第1除湿制御は、コンテナ庫内の湿度が設定湿度以上で、且つコンテナ庫内の温度が安定している場合に行われる。具体的には、図7に示すように、第1除湿制御は、除湿開始信号が除湿制御部102に入力され、且つコンテナ庫内の湿度が設定湿度7以上であり、吹出空気温度SSが、SP-0.7°C<SS<SP0.7°Cの範囲で5分間以上継続した場合に開始される。第1除湿制御では、図8に示すように、圧縮機30、庫外ファン35、及び庫内ファン36を起動させることによって運転が開始される。このとき、第2開閉弁49が開放状態となり、第3開閉弁53、第5開閉弁81、第1開閉弁47および過冷却膨張弁48が閉鎖状態となる。第4開閉弁38は760パルスの開度で開かれている。第1除湿制御が開始されると、除湿制御部102によって蒸発器33における過熱度SHe制御が行われる。具体的には、除湿制御部102は、主膨張弁32を調節して蒸発器33の過熱度SHeをコンテナ庫内の湿度が設定湿度に近づくように2°Cから5°C、8°C、11°C、14°Cの順に上昇させてゆく。こうすると、圧縮機30の吸入圧力が下がり、蒸発器33における出口蒸発温度が低下する。また、蒸発器33の過熱度SHeを上昇させると、蒸発器33を流れる冷媒流量が少なくなる。このため、除湿制御部102は、圧縮機30の回転数Nを初期値より高くして冷媒回路20を流れる冷媒循環量を増加させ、蒸発器33に流入させる冷媒量を増やす。これにより、蒸発器33を流れる冷媒流量が増加する。これらにより、蒸発器33で結露する水分量が増加する。また、上記庫内ファン36は、使用者の手動によって、その回転がハイ状態とロー状態とに切り換えられて運転される。除湿運転において、庫内ファン36の回転をロー状態にすると、庫内ファン36の入力が下がって蒸発器33の冷却負荷が下がる。このため、圧縮機30の吸入側の圧力が下がり、蒸発器33における出口蒸発温度が低下する。蒸発器33で結露される水分量が増加して除湿能力が向上する。第1除湿制御が行われた結果、図7に示すように、コンテナ庫内の湿度が設定湿度-7よりも小さくなった状態で3分間継続した場合は、除湿制御部102は第1除湿制御を終了する。また、除湿停止信号が除湿制御部102に入力された場合、除湿制御部102は第1除湿制御を終了する。また、吹出空気温度SSが目標吹出温度SP0.5°Cよりも高くなった状態で20分間継続した場合、除湿制御部102は第1除湿制御を終了する。また、吹出空気温度SSが目標吹出温度SP-0.5°Cよりも低くなった状態で20分間継続した場合、除湿制御部102は第1除湿制御を終了する。また、吹出空気温度SSが目標吹出温度SP-3.0°Cよりも低くなった状態で3分間継続した場合、除湿制御部102は第1除湿制御を終了する。そして、第1除湿制御が終了したら、通常の冷却運転に戻る。一方、第1除湿制御が行われても、未だコンテナ庫内の湿度が設定湿度よりも高く、且つ吹出空気温度SSが、SP-0.7°C<SS<SP0.7°Cの範囲で5分間以上継続した場合には、除湿制御部102は第2除湿制御を開始する。-第2除湿制御-次に、第2除湿制御について説明する。この第2除湿制御では、図9に示すように、除湿制御部102によって圧縮機30、庫外ファン35、及び庫内ファン36が運転されると共に、第5開閉弁81が全開状態となる。尚、第1開閉弁47および過冷却膨張弁48は閉鎖状態となり、第4開閉弁38は760パルスの開度で開かれている。第2除湿制御が開始されると、除湿制御部102によって蒸発器33における過熱度SHeが2°Cに制御される。そして、圧縮機30の吐出冷媒は、第4開閉弁38、凝縮器31、および主膨張弁32を通過して蒸発器33へ流れる。蒸発器33の内部を流通する冷媒は庫内ファン36によって送られる庫内空気と熱交換する。その結果、冷媒は庫内空気から吸熱して蒸発し、その結果、庫内空気が冷却され、空気中の水分が結露する。このため、庫内空気が除湿される。また、圧縮機30の吐出冷媒の一部は、全開状態の第5開閉弁81を通過してレヒート回路80に流れ込む。レヒート回路80では、流入した吐出冷媒がレヒート通路82を流れてレヒート熱交換器83へ流入する。レヒート熱交換器83の冷媒は、蒸発器33において冷却除湿された空気と熱交換する。その結果、レヒート熱交換器83では、冷媒が庫内空気へ放熱して凝縮し、その結果、庫内空気が加熱される。つまり、蒸発器33で冷却除湿された空気をレヒート熱交換器83で再度加熱することで、コンテナ庫内の相対湿度を下げるようにしている。また、上記庫内ファン36は、使用者の手動によってその回転がハイ状態とロー状態とに切り換えられて運転される。除湿運転において、庫内ファン36の回転をロー状態にすると、庫内ファン36の入力が下がって蒸発器33の冷却負荷が下がる。このため、圧縮機30の吸入側の圧力が下がり、蒸発器33における出口蒸発温度が低下する。蒸発器33で結露される水分量が増加して除湿能力が向上する。第2除湿制御が行われた結果、図7に示すように、コンテナ庫内の湿度が設定湿度2よりも小さくなった状態で3分間継続し、且つ除湿開始信号が除湿制御部102に入力された場合、除湿制御部102は第2除湿制御を終了する。また、吹出空気温度SSが目標吹出温度SP0.5°Cよりも高くなった状態で5分間継続した場合、除湿制御部102は第2除湿制御を終了する。また、吹出空気温度SSが目標吹出温度SP1.0°Cよりも高くなった状態で1分間継続した場合、除湿制御部102は第2除湿制御を終了する。そして、第2除湿制御が終了すると、第1除湿制御に戻る。一方、第1除湿制御が行われ、蒸発器33の過熱度SHeが14の状態であっても、未だコンテナ庫内の湿度が設定湿度2よりも高く、且つ吹出空気温度SSが、SP-0.7°C<SS<SP0.7°Cの範囲で5分間以上継続した場合には、除湿制御部102は第3除湿制御を開始する。-第3除湿制御-次に、第3除湿制御について図9に基づいて説明する。この第3除湿制御では、除湿制御部102によって蒸発器33における過熱度SHe制御が行われる。尚、この第3除湿制御は、本発明に係る第1除湿制御を構成している。具体的には、除湿制御部102は、主膨張弁32を調節して蒸発器33の過熱度SHeをコンテナ庫内の湿度が設定湿度に近づくように2°Cから5°C、8°C、11°C、14°Cの順に上昇させてゆく。こうすると、圧縮機30の吸入圧力が下がって蒸発器33を流れる冷媒の比体積が大きくなるため、冷媒循環量が少なくなる。圧縮機30の吸入圧力が下がることで蒸発器33における出口蒸発温度が低下し、蒸発器33で結露する水分量が増加する。また、蒸発器33の過熱度SHeを上昇させると、蒸発器33を流れる冷媒流量が少なくなる。このため、除湿制御部102は、圧縮機30の回転数Nを制御値より高くして冷媒回路20を流れる冷媒循環量を増加させ、蒸発器33に流入させる冷媒量を増やす。これにより、蒸発器33を流れる冷媒流量が増加するため、吹出空気温度SSを目標吹出温度SPに近づけることができる。つまり、コンテナ庫内の温度を目標温度範囲内に維持することができる。尚、上記制御値は、本発明に係る圧縮機30の運転回転数Nに係る所定値を構成している。上記庫外ファン35は、ファン制御部103によってコンテナ庫内の冷却負荷に応じて第1~第4切換制御が行われる。また、上記庫内ファン36は、使用者の手動によって、その回転がハイ状態とロー状態とに切り換えられて運転される。除湿運転において、庫内ファン36の回転をロー状態にすると、庫内ファン36の入力が下がって蒸発器33の冷却負荷が下がる。このため、圧縮機30の吸入側の圧力が下がり、蒸発器33における出口蒸発温度が低下する。蒸発器33で結露される水分量が増加して除湿能力が向上する。また、圧縮機30の吐出冷媒の一部は、全開状態の第5開閉弁81を通過してレヒート回路80に流れ込む。レヒート回路80では、流入した吐出冷媒がレヒート通路82を流れてレヒート熱交換器83へ流入する。レヒート熱交換器83の冷媒は、蒸発器33において冷却除湿された空気と熱交換する。その結果、レヒート熱交換器83では、冷媒が庫内空気へ放熱して凝縮し、その結果、庫内空気が加熱される。つまり、蒸発器33で冷却除湿された空気をレヒート熱交換器83で再度加熱することで、コンテナ庫内の相対湿度を下げるようにしている。第3除湿制御が行われた結果、図7に示すように、コンテナ庫内の湿度が設定湿度-2よりも小さくなった状態で3分間継続し、且つ除湿開始信号が除湿制御部102に入力された場合、除湿制御部102は第3除湿制御を終了する。また、吹出空気温度SSが目標吹出温度SP0.5°Cよりも高くなった状態で5分間継続した場合、除湿制御部102は第3除湿制御を終了する。また、吹出空気温度SSが目標吹出温度SP1.0°Cよりも高くなった状態で1分間継続した場合、除湿制御部102は第3除湿制御を終了する。そして、第3除湿制御が終了したら、第2除湿制御に戻る。一方、第3除湿制御が行われ、蒸発器33の過熱度SHeが14の状態であっても、未だコンテナ庫内の湿度が設定湿度2よりも高く、且つ吹出空気温度SSが、SP-0.7°C<SS<SP0.7°Cの範囲で5分間以上継続した場合には、除湿制御部102は第4除湿制御を開始する。-第4除湿制御-次に、第4除湿制御について図9に基づいて説明する。この第4除湿制御では、除湿制御部102によって蒸発器33における過熱度SHe制御と、圧縮機30の高圧制御とが行われる。尚、第4除湿制御は、本発明に係る第2除湿制御を構成している。具体的には、除湿制御部102は、主膨張弁32を調節して蒸発器33の過熱度SHeをコンテナ庫内の湿度が設定湿度に近づくように2°Cから5°C、8°C、11°C、14°Cの順に上昇させてゆく。こうすると、圧縮機30の吸入圧力が下がって蒸発器33を流れる冷媒の比体積が大きくなるため、冷媒循環量が少なくなる。圧縮機30の吸入圧力が下がることで蒸発器33における出口蒸発温度が低下し、蒸発器33で結露する水分量が増加する。また、蒸発器33の過熱度SHeを上昇させると、蒸発器33を流れる冷媒流量が少なくなる。このため、除湿制御部102は、圧縮機30の回転数Nを制御値より高くして冷媒回路20を流れる冷媒循環量を増加させ、蒸発器33に流入させる冷媒量を増やす。これにより、蒸発器33を流れる冷媒流量が増加するため、吹出空気温度SSを目標吹出温度SPに近づけることができる。つまり、コンテナ庫内の温度を目標温度範囲内に維持することができる。尚、上記制御値は、本発明に係る圧縮機30の運転回転数Nに係る所定値を構成している。上記庫外ファン35は、ファン制御部103によってコンテナ庫内の冷却負荷に応じて第1~第4切換制御が行われる。また、上記庫内ファン36は、使用者の手動によって、その回転がハイ状態とロー状態とに切り換えられて運転される。除湿運転において、庫内ファン36の回転をロー状態にすると、庫内ファン36の入力が下がって蒸発器33の冷却負荷が下がる。このため、圧縮機30の吸入側の圧力が下がり、蒸発器33における出口蒸発温度が低下する。蒸発器33で結露される水分量が増加して除湿能力が向上する。第4除湿制御では、除湿制御部102は、除湿負荷に応じて可変値βの値を大きくすることで、圧縮機30の運転回転数Nを上げて吐出冷媒の圧力を高くする。尚、上述した第3除湿制御では、圧縮機30の吐出冷媒の圧力は、初期状態として800kPaに設定され、且つ圧縮機30の吐出冷媒の圧力は上限が2100kPaに設定されている。除湿制御部102は、圧縮機30の吐出冷媒の圧力を最大で2100kPaまで上昇させる。吐出冷媒の圧力を高くすることで、レヒート熱交換器83に高い圧力の冷媒が流入する。このため、レヒート熱交換器83の加熱能力が高くなるため、コンテナ庫内の相対湿度が下がる。第4除湿制御が行われた結果、図7に示すように、コンテナ庫内の湿度が設定湿度-2よりも小さくなった状態で3分間継続し、且つ除湿開始信号が除湿制御部102に入力された場合、除湿制御部102は第4除湿制御を終了する。また、吹出空気温度SSが目標吹出温度SP0.5°Cよりも高くなった状態で5分間継続した場合、除湿制御部102は第4除湿制御を終了する。また、吹出空気温度SSが目標吹出温度SP1.0°Cよりも高くなった状態で1分間継続した場合、除湿制御部102は第4除湿制御を終了する。そして、第4除湿制御が終了したら、第3除湿制御に戻る。-実施形態の効果-上記実施形態によれば、第3除湿制御において、蒸発器33の過熱度SHeを高くしたため、蒸発器33の出口蒸発温度を低下させることができる。また、圧縮機30の運転回転数Nを高くしたため、蒸発器33の冷媒流量を増やすことができる。これらにより、蒸発器33で結露される水分量が増加するため、除湿能力を高くすることができる。また、圧縮機30から吐出した冷媒の圧力を高くしたため、レヒート熱交換器83を流れる冷媒の圧力を高くすることができる。このため、レヒート熱交換器83の加熱能力を高めることができる。これにより、レヒート熱交換器83を通過する空気の相対湿度を高くすることができる。さらに、除湿運転において庫内ファン36の回転をロー状態にするようにしたため、圧縮機30の吸入側の冷媒圧力を下げることができる。このため、蒸発器33の出口蒸発温度を低下させることができる。これらにより、蒸発器33で結露される水分量が増加するため、除湿能力を高くすることができる。その他の実施形態本発明は、上記実施形態について、以下のような構成としてもよい。上記実施形態では、換気扉が常時閉じられた場合について説明したが、本発明は、これに限られず、換気扉が開閉される場合についても適用することができる。換気扉が開閉される場合、図6の下段に示すように、庫内ファン36の回転がハイ状態となり、制御が行われる。尚、以上の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。