物体側から像側へ順に、正の屈折力の第1aレンズ群、開口絞り、正の屈折力の第1bレンズ群を有する光学系において、前記第1aレンズ群は、物体側から像側へ順に、正の屈折力の第11レンズと負の屈折力の第12レンズを接合した接合レンズLp1、メニスカス形状の正の屈折力の第13レンズからなり、前記第11レンズの材料の屈折率とアッベ数をそれぞれn11、νd11、前記第12レンズの材料の屈折力とアッベ数をそれぞれn12、νd12、前記接合レンズLp1の焦点距離をfp1、前記光学系の全系の焦点距離をfとするとき、0.030<n11-n120.20<νd11/νd12<1.30-10.0<fp1/f<-0.2なる条件を満足することを特徴とする光学系。フォーカシングに際して前記光学系の全体が移動し、無限遠合焦時の前記光学系のバックフォーカスをBFとするとき、0.8<BF/f<1.5なる条件を満足することを特徴する請求項1に記載の光学系。前記第1aレンズ群の焦点距離をf1aとするとき、1.8<f1a/f<25.0なる条件を満足することを特徴とする請求項1又は2に記載の光学系。フォーカシングに際して前記光学系の全体が移動し、無限遠合焦時のバックフォーカスをBF、前記光学系のレンズ構成長をLtotとするとき、0.50<Ltot/BF<0.72なる条件を満足することを特徴とする請求項1乃至3のいずれか1項に記載の光学系。前記第1bレンズ群は、物体側から像側へ順に、負の屈折力の第21レンズと正の屈折力の第22レンズを接合した接合レンズLp2、メニスカス形状の正の屈折力の第23レンズからなることを特徴とする請求項1乃至4のいずれか1項に記載の光学系。前記第21レンズの材料の屈折率と、アッベ数をそれぞれn21、νd21、前記第22レンズの材料の屈折率とアッベ数をそれぞれn22、νd22とするとき、-0.10<n22-n21<0.151.20<νd22/νd21<2.50なる条件を満足することを特徴とする請求項5に記載の光学系。前記第1bレンズ群の焦点距離をf1b、前記接合レンズLp2の焦点距離をfp2とするとき、1.00<f1b/f<1.40-5.00<fp2/f<-0.20なる条件を満足することを特徴とする請求項5又は6に記載の光学系。光電変換素子に像を形成することを特徴とする請求項1乃至7のいずれか1項に記載の光学系。請求項1乃至8のいずれか1項に記載の光学系と、該光学系によって形成される像を受光する光電変換素子とを備えることを特徴とする光学機器。多くの場合、ガウス型の撮影光学系は開口絞りを挟んで前方物体側に正の屈折力のレンズ群、後方像側に正の屈折力のレンズ群を配置した全体として略対称なレンズ構成よりなっている。この撮影光学系で、より広画角化を図ろうとするとバックフォーカスを長く保つことが難しくなる。逆にバックフォーカスを確保しようとすると、それにつれて諸収差、特に像面湾曲が増大し、これを補正することが困難になってくる。また全系も大型化してくるという課題が生ずる。非特許文献1にはこれらの撮影光学系に加えてさらに、物体側と像側を入れ替えた全体として6枚構成のプラズマート型の撮影光学系も開示されている。この撮影光学系は、前述のガウス型の撮影光学系と同様に前方に正の屈折力のレンズ群、後方に正の屈折力のレンズ群を配置した略対称なレンズ構成となっている。このため広画角化を図ろうとすると前述したのと同様の課題が生じてくる。非特許文献1に開示された撮影光学系は、焦点距離の長さとレンズ全長が略反比例の関係にあり、広画角化を図りつつ、レンズ全長を短くするのが難しい。また広画角化を図ろうとすると、バックフォーカスを長く保つことが難しい。さらに非特許文献1に開示された撮影光学系は画面全体の像面湾曲をバランスさせるために球面収差曲線が膨らむように収差補正をしている。このような補正をした撮影光学系は絞り開放状態でのピント位置に対し、絞りを絞り、Fナンバーを大きくするとピント移動が大きくなってくる。またそのように球面収差曲線を膨らむように補正しても、画面周辺画角で像面をそろえることが難しい。一般にガウス型の撮影光学系は全系が小型で広画角化が比較的容易であるが、更により広画角化を図ろうとすると球面収差と像面湾曲が増大し、画面全体にわたり高い光学性能を得るのが難しくなってくる。ガウス型やそれを変形した変形ガウス型の撮影光学系において、全系の小型化及び撮影画角の広画角化を図るには、球面収差と像面湾曲をバランス良く補正することが重要になってくる。このような撮影光学系において画面全体にわたり高い光学性能を得るには開口絞りに対して略対称となる物体側と像側のレンズ群のレンズ構成を適切に設定することが重要になってくる。特に開口絞りよりも物体側のレンズ群のレンズ構成が重要で、このレンズ構成が不適切であると球面収差や像面湾曲をバランス良く補正し、高い光学性能を得るのが困難になってくる。本発明は、球面収差や像面湾曲を始めとする諸収差を良好に補正することができ、高い光学性能を有する光学系及びそれを有する光学機器の提供を目的とする。本発明の光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力の第1aレンズ群、開口絞り、正の屈折力の第1bレンズ群を有する光学系において、前記第1aレンズ群は物体側から像側へ順に、正の屈折力の第11レンズと負の屈折力の第12レンズを接合した接合レンズLp1、メニスカス形状の正の屈折力の第13レンズからなり、前記第11レンズの材料の屈折率とアッベ数をそれぞれn11、νd11、前記第12レンズの材料の屈折力とアッベ数をそれぞれn12、νd12、前記接合レンズLp1の焦点距離をfp1、前記光学系の全系の焦点距離をfとするとき、0.030<n11-n120.20<νd11/νd12<1.30-10.0<fp1/f<-0.2なる条件を満足することを特徴としている。本発明によれば、球面収差や像面湾曲を始めとする諸収差を良好に補正することができ、高い光学性能を有する光学系が得られる。以下に、本発明の光学系及びそれを有する光学機器について説明する。本発明の光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力の第1aレンズ群、開口絞り、正の屈折力の第1bレンズ群を有する。第1aレンズ群は物体側から像側へ順に、正の屈折力以下単に正と称する。の第11レンズと負の屈折力以下単に負と称する。の第12レンズを接合した接合レンズLp1、メニスカス形状の正の第13レンズからなっている。第1bレンズ群は物体側から像側へ順に、負の第21レンズと正の第22レンズを接合した接合レンズLp2、メニスカス形状の正の第23レンズからなっている。図1Aは本発明の光学系の実施例1のレンズ断面図である。図1Bは実施例1の光学系において無限遠物体にフォーカスを合わせたときの縦収差図である。図2Aは本発明の光学系の実施例2のレンズ断面図である。図2Bは実施例2の光学系において無限遠物体にフォーカスを合わせたときの縦収差図である。図3Aは本発明の光学系の実施例3のレンズ断面図である。図3Bは実施例3の光学系において無限遠物体にフォーカスを合わせたときの縦収差図である。図4Aは本発明の光学系の実施例4のレンズ断面図である。図4Bは実施例4の光学系において無限遠物体にフォーカスを合わせたときの縦収差図である。図5は本発明の光学機器の要部概略図である。レンズ断面図において左側が物体側前方、拡大側、右側が像側後方、縮小側である。OLは光学系である。IPは像面であり、ビデオカメラやデジタルスチルカメラの撮像光学系として用いる際には像面はCCDセンサやCMOSセンサ等の固体撮像素子光電変換素子の撮像面に相当する。また銀塩フィルムカメラ用として用いる際には、像面はフィルム面に相当する。OAは光学系OLの光軸を表す。収差図において、d、g、C、Fは各々d線、g線、C線、F線を表す。ΔM、ΔSはそれぞれd線のメリディオナル像面、サジタル像面を表す。また歪曲収差はd線によって表している。またFnoはFナンバー、ωは半画角である。各実施例の光学系は物体側から像側へ順に正の屈折力の第1aレンズ群L1aと、第1aレンズ群L1aの直後の像側に配置された開口絞りSPと、開口絞りSPの直後の像側に配置された正の屈折力の第1bレンズ群L1bを有している。また第1aレンズ群L1aは物体側から像側へ順に、正の第11レンズL11と負の第12レンズL12を接合した接合レンズLp1、メニスカス形状の正の第13レンズL13よりなっている。第11レンズL11の材料の屈折率とアッベ数をそれぞれn11、νd11とする。第12レンズL12の材料の屈折力とアッベ数をそれぞれn12、νd12とする。接合レンズLp1の焦点距離をfp1、光学系OLの全系の焦点距離をfとする。このとき、0.030<n11-n1210.20<νd11/νd12<1.302-10.0<fp1/f<-0.23なる条件を満足している。次に各条件式の技術的意味について説明する。条件式1は第1aレンズ群L1a内の接合レンズLp1を構成する正の第11レンズL11と負の第12レンズL12の材料の屈折率差に関する。接合レンズLp1を構成する正の第11レンズL11の材料の屈折率が負の第12レンズL12の材料の屈折率よりも高くなるように設定している。この条件式1を満たすことで、光学系全体のペッツバール和を小さく抑えることが容易となり、標準画角からやや広画角よりの光学系であっても像面特性を良好に補正することができるようにしている。条件式1の下限を外れると像面特性像面湾曲を良好に補正することが困難となる。条件式2は第1aレンズ群L1a中の接合レンズLp1を構成する正の第11レンズL11と負の第12レンズL12の材料のアッベ数に関する。各実施例の光学系では接合レンズLp1を構成する正の第11レンズL11と負の第12レンズL12の材料のアッベ数が条件式2の範囲内に入るように、比較的近い値としている。このようにアッベ数の比を適切な範囲とすることで、接合レンズ面の曲率を適切な範囲に保ち、球面収差を良好に補正している。また負の第12レンズL12の屈折力にある程度の屈折力を与えることができ、ペッツバール和を小さく保ち像面特性を良好に保っている。条件式2の下限を外れると、接合レンズ面の光線収斂作用を強くしなければならず、この結果、球面収差を良好に補正することが困難となる。逆に条件式2の上限を外れると、接合レンズ面の光線発散作用を強くしなければならず、球面収差を良好に補正することが困難となる。条件式3は第1aレンズ群L1a中の接合レンズLp1の屈折力に関する。接合レンズLp1の焦点距離を全系の焦点距離で割って規格化した値で示してある。接合レンズLp1の合成焦点距離は負とするのが良く、かつその屈折力は強くしすぎないのが良い。接合レンズLp1の合成焦点距離が正に近づくと、光学系の物体側のレンズ群の正の屈折力が強くなり光学系全系のバックフォーカスを一定以上確保することが困難となる。また接合レンズLp1の負の屈折力が強くなると、バックフォーカスを一定以上確保することは容易になるが、光学系の後方レンズ群の正の屈折力を強めないと光学系を小型に保つことが困難となる。しかし、この場合、光学系の光学性能を良好に保つことが困難となる。つまり、接合レンズLp1の負の屈折力を強くすると、光学系の小型化を図りつつ、高い光学性能を得るのが困難となる。つまり条件式3の下限を超えると接合レンズLp1の負の屈折力が弱まり正に近づき、バックフォーカスを一定以上確保するのが困難となる。また条件式3の上限を超えると、接合レンズLp1の負の屈折力が強まり、光学系の小型化を図りつつ、高い光学性能を得るのが困難となる。このように条件式3は、小型で高性能な光学系を実現するために必要な条件となっている。更に好ましくは条件式1~3は以下の範囲とするのが良い。0.050<n11-n12<0.3501a0.40<νd11/νd12<1.302a-8.0<fp1/f<-0.43a更に好ましくは、条件式1a~3aは以下の範囲とするのが良い。0.070<n11-n12<0.3401b0.60<νd11/νd12<1.202b-7.0<fp1/f<-0.63b以上のように各実施例によれば第1aレンズ群L1aの第Lp1レンズ群Lp1に適切な負の屈折力を持たせ光学系OL全体の主点位置を像側へ移動させることで一定以上のバックフォーカスを確保しつつ光学系を小型に保っている。また、その第Lp1レンズ群Lp1の接合レンズの双方の材料の屈折率の関係を適切に設定することで、ペッツバール和を小さく保ち像面特性を良好に保っている。さらに接合レンズの双方の材料のアッベ数を適切に設定し、色収差と球面収差を良好に補正している。各実施例において更に好ましくは次の諸条件のうち1以上を満足するのが良い。各実施例においてフォーカシングは光学系全体を移動して行っている。光学系OLの無限遠合焦時のバックフォーカスをBFとする。第1aレンズ群L1aの焦点距離をf1aとする。光学系OLのレンズ構成長最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離をLtotとする。第1bレンズ群L1bは物体側から像側へ順に、負の第21レンズL21と正の第22レンズL22を接合した接合レンズLp2、メニスカス形状の正の第23レンズL23からなる。第21レンズL21の材料の屈折率と、アッベ数をそれぞれn21、νd21、第22レンズL22の材料の屈折率とアッベ数をそれぞれn22、νd22とする。第1bレンズ群L1bの焦点距離をf1b、第Lp2接合レンズ群Lp2の焦点距離をfp2とする。このとき、以下の条件式のうち1以上を満足するのが良い。0.8<BF/f<1.541.8<f1a/f<25.050.50<Ltot/BF<0.726-0.10<n22-n21<0.1571.20<νd22/νd21<2.5081.00<f1b/f<1.409-5.00<fp2/f<-0.2010次に各条件式の技術的意味について説明する。条件式4は光学系OLのバックフォーカスに関する。条件式4はバックフォーカスを焦点距離で規格化して示している。条件式4の範囲内に入るようにバックフォーカスの長さを設定すると、全系の小型化がより容易となる。更に好ましくは条件式4は以下の範囲とするのが良い。0.8<BF/f<1.44a条件式5は、第1aレンズ群L1aの屈折力に関する。第1aレンズ群L1aの焦点距離を光学系OL全系の焦点距離で割って規格化して示している。各実施例の光学系OLのように標準画角から、やや広画角よりの光学系OLでは一定以上のバックフォーカスを確保すること及び光学系OLの小型化と高い光学性能をバランス良く図る必要がある。条件式5はこの事に関連している。各実施例の光学系OLにおいて、第1aレンズ群L1aの屈折力は正である。この正の屈折力が強くなると、光学系OLの小型化は容易となるが、一定以上のバックフォーカスの確保と良好な光学性能を得るのが困難となる。また逆にこの正の屈折力を弱くすると、一定以上のバックフォーカスの確保は容易になるが、光学系OLの小型化と良好な光学性能を保つことが困難となる。このことから第1aレンズ群L1aの屈折力は条件式5の範囲内にある必要があるのが良い。条件式5の下限を超えると、第1aレンズ群L1aの屈折力が強く焦点距離が短くなり、前述のように一定以上のバックフォーカスの確保と良好な光学性能を保つことが困難となる。また条件式5の上限を超えると、第1aレンズ群L1aの屈折力が弱く焦点距離が長くなり、前述のように光学系OLの小型化と良好な光学性能を保つことが困難となる。このように条件式5を満足すると、小型で高性能な光学系OLを実現しつつ一定以上のバックフォーカスも確保するのが容易となる。更に好ましくは条件式5は以下の範囲とするのが良い。2.0<f1a/f<24.05a更に好ましくは、条件式5aは以下の範囲とするのが良い。2.2<f1a/f<23.05b条件式6は光学系OLのレンズ構成長とバックフォーカスの関係に関する。条件式6の下限を超えると、レンズ構成長が短くなりすぎ、光学性能を良好に保つことが困難となる。また条件式6の上限を超えると、逆にレンズ構成長が長くなりすぎて全系が大型化してくる。更に好ましくは条件式6の数値範囲を次の如く設定するのが良い。0.510<Ltot/BF<0.7156a条件式7、8は第1bレンズ群L1b内の接合レンズLp2を構成する正の第22レンズ及び負の第21レンズの材料の屈折率及びアッベ数に関する。条件式7、8にあるように接合レンズLp2を構成する正の第22レンズL22の材料の屈折率と負の第21レンズL22の材料の屈折率の差を所定の範囲内に抑え、かつアッベ数の比の値をある範囲内としている。これにより、基準波長における球面収差、像面湾曲、そして色収差はもとより、色毎の球面収差の補正を容易にしている。条件式7の下限を超えると、ペッツバール和が増大し、像面特性が悪化してくる。また条件式7の上限を超えると色毎の球面収差の補正が難しくなってくる。条件式8の下限を超えると、正の第22レンズL22の材料のアッベ数が高分散側に寄りすぎ、色収差の補正が困難となる。逆に条件式8の上限を超えると、負の第21レンズL21の材料のアッベ数が高分散側に寄りすぎ、色収差と像面湾曲をバランス良く補正するのが困難となる。更に好ましくは、条件式7、8は以下の範囲とするのが良い。-0.08<n22-n21<0.147a1.40<νd22/νd21<2.108a条件式9は第1bレンズ群L1bの屈折力に関する。第1bレンズ群L1bの焦点距離を光学系OLの全系の焦点距離で割って規格化して示している。第1bレンズ群L1bの屈折力が強く焦点距離が短くなると、非点収差や歪曲収差が悪化する。また後玉有効径が増大し所定の外径の鏡筒内に収めることが困難になる。逆に第1bレンズ群L1bの屈折力が弱く焦点距離が長くなると、射出瞳位置が像面に近くなり軸外光束の像面への入射角が大きくなってくるので良くない。条件式9の下限を超えると、第1bレンズ群L1bの屈折力が強く焦点距離が短くなり過ぎ、前述の理由から好ましくない。逆に条件式9の上限を超えると前述のように第1bレンズ群L1bの屈折力が弱く焦点距離が短くなり、前述の理由から好ましくない。条件式10は第1bレンズ群L1b内の接合レンズLp2の合成屈折力に関する。焦点距離を全系の焦点距離で割って規格化して示している。接合レンズLp2の屈折力を条件式10に入るように負の第21レンズL21を設定することで、コマ収差、非点収差、像面湾曲、歪曲収差等の諸収差を良好に補正することが容易となる。条件式10の下限を超えると、接合レンズLp2の屈折力が弱く焦点距離が長くなり過ぎ、特に像面特性と歪曲収差の補正が困難となる。また条件式10の上限を超えると接合レンズLp2の屈折力が強く焦点距離が短くなり過ぎ、諸収差が悪化するので好ましくない。更に好ましくは条件式9、10は以下の範囲とするのが良い。1.05<f1b/f<1.259a-4.60<fp2/f<-0.8010a各実施例において好ましくはメニスカス形状の正の第23レンズL23の少なくとも1つのレンズ面を非球面形状とするのが収差補正上好ましい。以上のように各実施例によれば、諸収差特に球面収差と像面湾曲が良好に補正された高い光学性能の光学系が得られる。次に各実施例の光学系の特徴について説明する。[実施例1]図1の実施例1の光学系OLについて説明する。以下、長さに関する値は後述する数値実施例をmm単位で表したときである。実施例1の光学系OLは焦点距離45.0mm、画角撮影画角2ωが51.4°半画角ωが25.7°である。図1Aの光学系OLは物体側から像側へ順に、合成焦点距離が101.3mmの正の屈折力の第1aレンズ群L1a、開口絞りSP、合成焦点距離が54.4mmの正の屈折力の第1bレンズ群L1bよりなっている。そして第1aレンズ群L1aは物体側から像側へ順に、正の第11レンズ正の屈折力のレンズL11と負の第12レンズ負の屈折力のレンズL12が接合され合成焦点距離が-300.0mmの負の接合レンズLp1からなっている。更にメニスカス形状の正の第13レンズL13からなっている。また第1bレンズ群L1b群は物体側から像側へ順に、負の第21レンズL21と正の第22レンズL22が接合され合成焦点距離が-49.8mmの負の接合レンズLp2とメニスカス形状の正の第23レンズL23からなっている。またこの正の第23レンズL23の像側のレンズ面は非球面形状である。本実施例の光学系OLにおいて、条件式1で示される第1aレンズ群L1a内の正の第11レンズL11と負の第12レンズL12の材料の屈折率差は0.215で正の第11レンズL11の方が高くなっている。また条件式2で示される材料のアッベ数の比は1.18である。また条件式3で示される、接合レンズLp1と全系の焦点距離の比は-6.67である。実施例1の光学系OLでは、上記のようなパワー配置で、第1aレンズ群L1a内の接合レンズLp1の正の第11レンズL11と負の第12レンズL12の材料の屈折率差とアッベ数比を適切に設定している。これにより負の第12レンズL12に適切な屈折力を与え光学系全体のペッツバール和を小さく抑え像面特性を良好に保っている。また接合レンズLp1の合成焦点距離を適切に設定することで、バックフォーカスBFも38.0mmとクイックリターンミラーを有する一眼レフカメラに適用できる十分な値を保っている。その結果、レンズ構成長Ltotが20.0mmと非常に小型でありながら、図1Bの収差図からわかるように球面収差、像面湾曲、歪曲収差等が良好に補正された高い光学性能を有する光学系を得ている。[実施例2]図2の実施例2の光学系OLについて説明する。実施例2の光学系OLは焦点距離39.0mm、画角2ωが58.0°半画角ωが29.0°である。図2Aの光学系OLは物体側から像側へ順に、合成焦点距離が117.5mmの正の屈折力の第1aレンズ群L1a、開口絞りSP、合成焦点距離が45.5mmの正の屈折力の第1bレンズ群L1bよりなっている。そして第1aレンズL1a群は物体側から像側へ順に正の第11レンズL11と負の第12レンズL12が接合され合成焦点距離が-76.5mmの負の接合レンズLp1、及びメニスカス形状の正の第13レンズL13からなっている。また第1bレンズ群L1bは物体側から像側へ順に負の第21レンズL21と正の第22レンズL22が接合され合成焦点距離が-160.1mmの負の接合レンズLp2とメニスカス形状の正の第23レンズL23からなっている。またこの正の第23レンズL23の物体側のレンズ面は非球面形状である。本実施例の光学系OLにおいて、条件式1で示される第1aレンズ群L1a内の正の第11レンズL11と負の第12レンズL12の材料の屈折率差は0.303で正の第11レンズL11の方が高くなっている。また条件式2で示される材料のアッベ数の比は0.88である。また条件式3で示される、接合レンズLp1と全系の焦点距離の比は-1.96である。実施例2の光学系OLでは、上記のようなパワー配置で第1aレンズ群L1a内の接合レンズLp1の正の第11レンズL11と負の第12レンズL12の材料の屈折率差とアッベ数比を適切に設定している。これにより、負の第12レンズL12に適切な屈折力を与え光学系全体のペッツバール和を小さく抑え像面特性を良好に保っている。また接合レンズLp1の合成焦点距離を適切に設定することで、バックフォーカスBFも39.0mmとクイックリターンミラーを有する一眼レフカメラに適用できる十分な値を保っている。その結果、レンズ構成長Ltotが23.5mmと非常に小型でありながら、図2Bの収差図からわかるように球面収差、像面湾曲、歪曲収差等が良好に補正された高い光学性能を有する光学系を得ている。[実施例3]図3の実施例3の光学系OLについて説明する。実施例3の光学系OLは焦点距離35.0mm、画角2ωが63.4°半画角ωが31.7°である。図3Aの光学系OLは物体側から像側へ順に、合成焦点距離が130.3mmで正の屈折力の第1aレンズ群L1a、開口絞りSP、合成焦点距離が38.1mmで正の屈折力の第1bレンズ群L1bよりなっている。そして第1aレンズ群L1aは物体側から像側へ順に、正の第11レンズL11と負の第12レンズL12が接合され合成焦点距離が-32.6mmの負の接合レンズLp1、及びメニスカス形状の正の第13レンズL13からなっている。また第1bレンズ群L1bは物体側から像側へ順に、負の第21レンズL21と正の第22レンズL22が接合され合成焦点距離が-31.3mmの負の接合レンズLp2とメニスカス形状の正の第23レンズL23からなっている。またこの正の第23レンズL23の像側のレンズ面は非球面形状である。本実施例の光学系において、条件式1で示される第1aレンズ群L1a内の正の第11レンズL11と負の第12レンズL12の材料の屈折率差は0.329で正の第11レンズの方が高くなっている。また条件式2で示される材料のアッベ数の比は0.66である。また条件式3で示される、接合レンズLp1と全系の焦点距離の比は-0.93である。実施例3の光学系OLでは、上記のようなパワー配置で第1aレンズ群L1a内の接合レンズLp1の正の第11レンズL11と負の第12レンズL12の材料の屈折率差とアッベ数比を適切に設定している。これにより、負の第12レンズL12に適切な屈折力を与え光学系全体のペッツバール和を小さく抑え像面特性を良好に保っている。また接合レンズLp1の合成焦点距離を適切に設定することで、バックフォーカスBFも38.0mmとクイックリターンミラーを有する一眼レフカメラに適用できる十分な値を保っている。その結果、レンズ構成長Ltotが25.0mmと非常に小型でありながら、図3Bの収差図からわかるように球面収差、像面湾曲、歪曲収差等が良好に補正された高い光学性能を有する光学系を得ている。[実施例4]図4の実施例4の光学系OLについて説明する。実施例4の光学系OLは焦点距離28.0mm、画角2ωが75.4°半画角ωが37.7°である。図4Aの光学系OLは物体側から像側へ順に、合成焦点距離が626.2mmで正の屈折力の第1aレンズ群L1a、開口絞りSP、合成焦点距離が33.3mmで正の屈折力の第1bレンズ群L1bよりなっている。そして第1aレンズ群L1aは物体側から像側へ順に、正の第11レンズL11と負の第12レンズL12が接合され合成焦点距離が-21.8mmの負の接合レンズLp1、及びメニスカス形状の正の第13レンズL13からなっている。また第1bレンズ群L1bは物体側から像側へ順に、負の第21レンズL21と正の第22レンズL22が接合され合成焦点距離が-37.8mmの負の接合レンズLp2とメニスカス形状の正の第23レンズL23からなっている。またこの正の第23レンズL23の像側のレンズ面は非球面形状である。本実施例の光学系OLにおいて、条件式1で示される第1aレンズ群L1a内の正の第11レンズL11と負の第12レンズL12の材料の屈折率差は0.075で正の第11レンズの方が高くなっている。また、条件式2で示される材料のアッベ数の比は0.85である。また条件式3で示される、接合レンズLp1と全系の焦点距離の比は-0.78である。実施例4の光学系OLでは、上記のようなパワー配置で第1aレンズ群L1a内の接合レンズLp1の正の第11レンズL11と負の第12レンズの材料の屈折率差とアッベ数比を適切に設定している。これにより、負の第12レンズL12に適切な屈折力を与え光学系全体のペッツバール和を小さく抑え像面特性を良好に保っている。また接合レンズLp1の合成焦点距離を適切に設定することで、バックフォーカスBFも38.0mmとクイックリターンミラーを有する一眼レフカメラに適用できる十分な値を保っている。その結果、レンズ構成長Ltotが27.0mmと非常に小型でありながら、図4Bの収差図からわかるように球面収差、像面湾曲、歪曲収差等が良好に補正された高い光学性能を有する光学系を得ている。以上、本発明の好ましい実施形態について説明したが、本発明はこれらの実施形態に限定されず、その要旨の範囲内で種々の変形及び変更が可能である。図5は一眼レフカメラの要部概略図である。図5において、10は実施例1乃至4の光学系1を有する撮影光学系である。撮影光学系1は保持部材である鏡筒2に保持されている。20はカメラ本体である。カメラ本体20はクイックリターンミラー3、焦点板4、ペンタダハプリズム5、接眼レンズ6等によって構成されている。クイックリターンミラー3は、撮影光学系10からの光束を上方に反射する。焦点板4は撮影光学系10の像形成位置に配置されている。ペンタダハプリズム5は焦点板4に形成された逆像を正立像に変換する。観察者は、その正立像を接眼レンズ6を介して観察する。7は感光面であり、像を受光するCCDセンサやCMOSセンサ等の固体撮像素子光電変換素子や銀塩フィルムが配置される。撮影時にはクイックリターンミラー3が光路から退避して、感光面7上に撮影光学系10によって像側形成される。このように本発明の光学系を一眼レフカメラ交換レンズ等の撮像装置に適用することにより、高い光学性能を有する光学機器を実現している。尚、本発明の光学系は、デジタルカメラビデオカメラ銀塩フィルム用カメラ等の他に望遠鏡、双眼鏡、複写機、プロジェクター等の光学機器にも適用できる。またクイックリターンミラーのないミラーレスの一眼レフカメラにも適用することができる。以上のように各実施例によれば、諸収差特に球面収差と像面湾曲が良好に補正された撮影画角が50°~80°程度で小型化と高性能化を図った光学系及びそれを有する光学機器が得られる。以上、本発明の好ましい実施形態について説明したが、本発明はこれらの実施形態に限定されず、その要旨の範囲内で種々の変形及び変更が可能である。以下、数値実施例1乃至4の光学系の具体的な数値データを示す。iは物体から数えた順序を示す。面番号iは物体側から順に数えている。Riは曲率半径、Diは第i番目と第i1番目の面間隔である。Ndiとνdiはそれぞれd線に対する第i面と第i1面との間の媒質の屈折率、アッベ数を表す。またBFはバックフォーカスであり、光学全長は第1レンズ面から最終レンズ面までの距離を表す。第1bレンズ群L1bの群データは開口絞りSPを入れた状態で示している。また、非球面は面番号の後に、の符号を付加して表している。非球面形状は、Xを光軸方向の面頂点からの変位量、hを光軸と垂直な方向の光軸からの高さ、rを近軸曲率半径、Kを円錐定数、B、C、D、Eを各次数の非球面係数とするとき、で表す。なお、各非球面係数におけるE±XXは×10±XXを意味している。前述の各条件式に関係した数値を表1に示す。表2に前述の各条件式に相当する数値を示す。数値実施例1単位mm面番号RDNdνd光線有効径1204323441834814271866220930412016200436317293128150441490414204239183481427149451760528314196∞33512957142841001728252851402845613622818348142715269297370321572101059142751834814271601112024437991631像面∞非球面データ円錐定数4次の係数6次の係数8次の係数10次の係数12次の係数KBCDEF第11面00000E0011494E0546190E0812748E0921883E1114551E13各種データ焦点距離4500Fno280ω2568像高2164レンズ構成長2000レンズ全長5799BF3799入射瞳位置946射出瞳位置978前側主点位置1208後側主点位置701群データ群始面焦点距離レンズ構成長前側主点位置後側主点位置1a110129747153617111b65444971326774単レンズデータレンズ始面焦点距離1126900222207034667504719000583351061029550接合レンズデータレンズ始面焦点距離113000002749826数値実施例2単位mm面番号RDNdνd光線有効径138185307183481427186429391812015317248817403131912201362415211201169680555133452838023313026∞5121284711637100169895301124781323563351834814271378918087015144410395113081583135941517111537139001650像面∞非球面データ円錐定数4次の係数6次の係数8次の係数10次の係数12次の係数KBCDEF第10面00000E0034255E0546012E0820635E0913485E1100000E00各種データ焦点距離3900Fno280ω2902像高2164レンズ構成長2350レンズ全長6250BF3900入射瞳位置901射出瞳位置1610前側主点位置2040後側主点位置000群データ群始面焦点距離レンズ構成長前側主点位置後側主点位置111174984718175826455127160186単レンズデータレンズ始面焦点距離1132870222167034442804715260581926061041210接合レンズデータレンズ始面焦点距離117646527160098数値実施例3単位mm面番号RDNdνd光線有効径13111027118160046620002647501201487497021832388341581399410683501151823589133654975122311836∞4321158710553222184666238113183183718217725049612909198710351354101277013571772504961560111496038011682像面∞円錐定数4次の係数6次の係数8次の係数10次の係数12次の係数KBCDEF第3面00000E0093583E0526056E0612162E0719474E0915434E11第11面00000E0042878E0573591E0721396E0824980E1011415E12各種データ焦点距離3500Fno280ω3172像高2164レンズ構成長2500レンズ全長6301BF3801入射瞳位置1029射出瞳位置1686前側主点位置2296後側主点位置301群データ群始面焦点距離レンズ構成長前側主点位置後側主点位置111302910514285126381112271581014単レンズデータレンズ始面焦点距離1170810222113034251504719580586419061021640接合レンズデータレンズ始面焦点距離11325592731298数値実施例4単位mm面番号RDNdνd光線有効径123016210180400466200023138112017291654719833869551514404129712691575014151288514842241512356∞5111212711338100184666238119283814220217725049613029187780151369102361183421693505321447111376338001562像面∞非球面データ円錐定数4次の係数6次の係数8次の係数10次の係数12次の係数KBCDEF第3面00000E0050785E0511153E0614349E0854826E1098501E12第11面00000E0049467E0586411E0813298E0821686E1013404E12各種データ焦点距離2800Fno280ω3769像高2164レンズ構成長2700レンズ全長6500BF3800入射瞳位置1102射出瞳位置1644前側主点位置2462後側主点位置1000群データ群始面焦点距離レンズ構成長前側主点位置後側主点位置11626171115956101952633261171348623単レンズデータレンズ始面焦点距離1196590221687034245404719390584580061020940接合レンズデータレンズ始面焦点距離11217832737814