"内燃機関の燃焼室内にて少なくともガソリンを含む燃料を直接噴射する筒内噴射手段と、前記燃焼室内に吸入される空気が通過する吸気通路に配設された吸気弁の開閉時期及び開弁量を連続的に変更する可変動弁手段と、を備えた内燃機関に適用される内燃機関の制御装置であって、前記筒内噴射手段が、前記燃焼室から排出された排ガスの通過する排気通路に配設された触媒を昇温させるために前記燃料を噴射した後、前記可変動弁手段が、所定の期間、前記吸気弁を開弁することを特徴とする内燃機関の制御装置。請求項1に記載した内燃機関の制御装置において、前記燃焼室内に供給された前記燃料のうちの未燃の燃料から生成される中間生成物の発生量を推定する中間生成物発生量推定手段を備え、前記可変動弁手段は、前記中間生成物発生量推定手段によって推定された前記中間生成物の発生量が多いときには前記吸気弁を大きな開弁量により前記所定の期間開弁させ、前記推定された前記中間生成物の発生量が少ないときには前記吸気弁を小さな開弁量により前記所定の期間開弁させることを特徴とする内燃機関の制御装置。請求項2に記載した内燃機関の制御装置において、前記未燃の燃料から生成される前記中間生成物は、前記吸気通路内に回収されて貯蔵され、前記内燃機関における次回の吸入行程によって前記燃焼室内に吸入されることを特徴とする内燃機関の制御装置。請求項2又は請求項3に記載した内燃機関の制御装置において、前記中間生成物は、前記未燃の燃料の酸化反応の進行に伴って生成されるものであることを特徴とする内燃機関の制御装置。請求項1ないし請求項4のうちのいずれか一つに記載した内燃機関の制御装置において、前記所定の期間は、少なくとも、前記内燃機関における排気行程内に設定される期間であることを特徴とする内燃機関の制御装置。請求項1ないし請求項5のうちのいずれか一つに記載した内燃機関の制御装置において、前記内燃機関の前記吸気弁よりも上流の吸気通路にて前記燃料を噴射するポート噴射手段と、前記内燃機関の運転状態に基づいて、前記ポート噴射手段から噴射される前記燃料の量であるポート噴射量と前記筒内噴射手段から噴射される前記燃料の量である筒内噴射量の和に対する前記筒内噴射量の割合である筒内噴射割合を決定する筒内噴射割合決定手段と、を備えており、前記内燃機関の燃焼室に対して、前記筒内噴射割合決定手段によって決定された前記筒内噴射割合に基づき、前記筒内噴射手段によって噴射された前記燃料が供給されるとともに前記ポート噴射手段によって噴射された前記燃料が供給されることを特徴とする内燃機関の制御装置。請求項2ないし請求項6のうちのいずれか一つに記載した内燃機関の制御装置において、前記中間生成物発生量推定手段は、前記燃焼室内に供給された前記燃料が未燃状態によって滞留する滞留時間、前記燃焼室内に供給された前記燃料が未燃状態であるときの温度、及び、前記燃焼室内における前記燃料と空気からなる混合気の空燃比のうちの少なくとも一つに基づいて、前記中間生成物の発生量を推定することを特徴とする内燃機関の制御装置。請求項1ないし請求項7のうちのいずれか一つに記載した内燃機関の制御装置において、前記内燃機関の燃焼室に供給される前記燃料に含まれるアルコール成分の濃度であるアルコール濃度を検出するアルコール濃度検出手段と、前記内燃機関の運転状態温度を検出する温度検出手段と、を備えており、前記アルコール濃度検出手段によって検出された前記燃料に含まれるアルコール成分の濃度が予め設定された所定の濃度以上であり、前記温度検出手段によって検出された前記内燃機関の運転状態温度が予め設定された所定の温度未満であるときに、前記可変動弁手段が、所定の期間、前記吸気弁を開弁することを特徴とする内燃機関の制御装置。a.第1実施形態以下、本発明の第1実施形態に係る内燃機関の制御装置以下、単に本装置とも称呼する。について図面を参照しながら説明する。図1は、本装置を、4サイクル火花点火式多気筒直列4気筒内燃機関10に適用したシステムの概略構成を示している。なお、図1は、特定気筒の断面のみを示しているが、他の気筒も同様な構成を備えている。この内燃機関10は、シリンダブロック、シリンダブロックロワーケース及びオイルパン等を含むシリンダブロック部20と、シリンダブロック部20の上に固定されるシリンダヘッド部30と、シリンダブロック部20にアルコール混合燃料の混合気を供給するための吸気系統40と、シリンダブロック部20からの排ガスを外部に放出するための排気系統50と、吸気系統40に燃料を供給するための燃料系統60と、を備えている。シリンダブロック部20は、シリンダ21、ピストン22、コンロッド23及びクランク軸24を含んでいる。ピストン22はシリンダ21内を往復動し、ピストン22の往復動がコンロッド23を介してクランク軸24に伝達され、これにより同クランク軸24が回転するようになっている。シリンダ21の壁面及びピストン22の上面は、シリンダヘッド部30の下面とともに燃焼室25を形成している。シリンダヘッド部30は、燃焼室25に連通した吸気ポート31、吸気ポート31を開閉する吸気弁32、吸気弁32を駆動するインテークカムシャフトを含むとともに同インテークカムシャフトの位相角及び吸気弁32の最大リフト量を連続的に変更する可変動弁機構33、可変動弁機構33のアクチュエータ33a、燃焼室25に連通した排気ポート34、排気ポート34を開閉する排気弁35、排気弁35を駆動するエキゾーストカムシャフトを含むとともに同エキゾーストカムシャフトの位相角を連続的に変更する可変排気タイミング制御装置36、点火プラグ37、点火プラグ37に与える高電圧を発生するイグニッションコイルを含むイグナイタ38、吸気弁32よりも上流の吸気ポート31内にて燃料を噴射するポート噴射弁39P、燃焼室25内にて燃料を直接噴射する筒内噴射弁39Cを備えている。従って、この第1実施形態における内燃機関10は、ポート噴射弁39Pと筒内噴射弁39Cとを有するデュアルインジェクションシステムを備える。ポート噴射弁39P及び筒内噴射弁39Cは、一つの燃焼室25に対してそれぞれ一つずつ配設されている。従って、複数の気筒のそれぞれは、他の気筒とは独立して燃料供給を行うポート噴射弁39P及び筒内噴射弁39Cを備えている。なお、この第1実施形態においては、ポート噴射弁39Pと筒内噴射弁39Cの2つの噴射弁が別個に設けられたデュアルインジェクションシステムを備えた内燃機関10について説明するが、本発明は、このような内燃機関に限定されるものではない。例えば、筒内噴射機能とポート噴射機能とを併せ持つような1つの噴射弁を有する内燃機関であってもよい。吸気系統40は、各気筒の吸気ポート31とそれぞれ接続されたインテークマニホールドを含む吸気管41、吸気管41の端部に設けられたエアフィルタ42、及び、吸気管41内にあって吸気開口面積を可変とするスロットルバルブ43、スロットルバルブ43のアクチュエータ43aを備えている。吸気ポート31及び吸気管32は、吸気通路を構成している。排気系統50は、各気筒の吸気ポート34とそれぞれ接続されたエキゾーストマニホールド51、エキゾーストマニホールド51の集合部に接続されたエキゾーストパイプ52、エキゾーストパイプ52に配設された触媒53三元触媒を備えている。排気ポート34、エキゾーストマニホールド51及びエキゾーストパイプ52は、排気通路を構成している。燃料系統60は、燃料タンク61及び燃料供給管62を備えている。燃料タンク61は、例えば、ガソリンとエタノールとを混合したアルコール混合燃料を貯蔵するようになっている。なお、燃料タンク61には、エタノールを全く含まないガソリンのみからなる燃料、及び、ガソリンを全く含まないエタノールのみからなる燃料が充填されてもよい。燃料供給管62は、燃料タンク61とポート噴射弁39P及び筒内噴射弁39Cとを接続するパイプである。燃料タンク61内の燃料は、燃料タンク61内に配設された図示しない燃料ポンプにより燃料供給管62を介してポート噴射弁39P及び筒内噴射弁39Cに圧送される。一方、このシステムは、熱線式エアフローメータ71、吸気温度センサ72、スロットルポジションセンサ73、インテークカムポジションセンサ74、エキゾーストカムポジションセンサ75、クランクポジションセンサ76、水温センサ77、上流側空燃比センサ78、下流側空燃比センサ79、アクセル開度センサ81、及び、アルコール濃度センサ82を備えている。エアフローメータ71は、吸気管41内を流れる吸入空気の質量流量機関10に単位時間あたりに吸入される空気の質量本発明においては、吸入空気質量とも称呼する。Gaに応じた信号を出力するようになっている。吸気温度センサ72は、吸気管41内を流れる吸入空気の吸気温度THAに応じた信号を出力するようになっている。スロットルポジションセンサ73は、スロットルバルブ43の開度を検出し、スロットルバルブ開度TAを表す信号を出力するようになっている。インテークカムポジションセンサ74は、インテークカムシャフトの近傍に配設されている。インテークカムポジションセンサ74は、インテークカムシャフトが90°回転するごとにすなわち、クランク軸24が180°回転するごとに一つのパルスを有する信号を発生するようになっている。エキゾーストカムポジションセンサ75は、エキゾーストカムシャフトの近傍に配設されている。エキゾーストカムポジションセンサ75は、エキゾーストカムシャフトが90°回転するごとにすなわち、クランク軸24が180°回転するごとに一つのパルスを有する信号を発生するようになっている。クランクポジションセンサ76は、クランク軸24が360°回転するごとに幅広のパルスを有する信号を出力するようになっている。この信号は、エンジン回転速度NEを表す。又、インテークカムポジションセンサ74及びクランクポジションセンサ76からの信号に基づいて、基準気筒例えば、第1気筒の圧縮上死点TDCを基準とした絶対クランク角CAが取得される。この絶対クランク角CAは、基準気筒の圧縮上死点において0°クランク角に設定され、クランク角の回転角度に応じて720°クランク角まで増大し、その時点にて再び0°クランク角に設定される。水温センサ77は、機関10の運転状態温度に対応する冷却水の温度を検出し、冷却水温THWを表す信号を出力するようになっている。上流側空燃比センサ78は、図2に示すように、各気筒から延びるそれぞれの排気通路が集合してなる集合排気通路具体的には、エキゾーストパイプ52において触媒53よりも上流に配設されている。上流側空燃比センサ78は、例えば、特開平11-72472号公報、特開2000-65782号公報、及び、特開2004-69547号公報等に開示された、拡散抵抗層を備える限界電流式広域空燃比センサである。そして、上流側空燃比センサ78は、エキゾーストパイプ52内を通過して触媒53に流入する混合排ガスの空燃比従って、機関10に供給される混合気の空燃比、より具体的には、各気筒の燃焼室25内における混合気の空燃比に応じた出力値Vabyfsを発生する。この出力値Vabyfsは、図3に示した空燃比変換テーブルマップMapabyfsを利用して、出力値Vabyfsにより表される上流側空燃比以下、検出空燃比とも称呼する。abyfsに変換される。又、図2に示すように、下流側空燃比センサ79は、集合排気通路具体的には、エキゾーストパイプ52において触媒53よりも下流側に配設されている。下流側空燃比センサ79は、周知の起電力の酸素濃度センサ安定化ジルコニアを用いた周知の濃淡電池型の酸素濃度センサである。下流側空燃比センサ79は、触媒53から流出する混合排ガスの空燃比従って、機関10に供給される混合気の空燃比より具体的には、各気筒の燃焼室25内における混合気の空燃比の時間的平均値に応じた出力値Voxsを発生する。この出力値Voxsは、図4に示すように、下流側空燃比afdownが理論空燃比よりもリッチのとき最大出力値max例えば、約0.9Vとなり、下流側空燃比afdownが理論空燃比よりもリーンのとき最小出力値min例えば、約0.1Vとなり、下流側空燃比afdownが理論空燃比であるとき最大出力値maxと最小出力値minの略中間の電圧Vst例えば、0.5Vとなる。更に、この出力値Voxsは、下流側空燃比afdown混合排ガスの空燃比が理論空燃比よりもリッチな空燃比からリーンな空燃比へと変化する際に最大出力値maxから最小出力値minへとい急変し、下流側空燃比afdown混合排ガスの空燃比が理論空燃比よりもリーンな空燃比からリッチな空燃比へと変化する際に最小出力値minから最大出力値maxへと急変する。アクセル開度センサ81は、運転者によって操作されるアクセルペダルAPの操作量Accpを表す信号を出力するようになっている。アルコール濃度センサ82は、例えば、特開平6-27073号公報等に開示されているような周知の静電容量型のセンサ一対の電極を用いて測定対象の比誘電率を測定可能なセンサである。アルコール濃度センサ82は、アルコール混合燃料の比誘電率がそのアルコール濃度に応じて変化することを利用し、アルコール濃度センサ82が配設された燃料供給管62内の部位を流れる燃料のアルコール濃度この第1実施形態の機関10においては、エタノール濃度Cethaに応じた出力値を出力するようになっている。電気制動装置90は、互いにバスで接続されたCPU91、CPU91が実行するルーチンプログラム、テーブルマップ、関数及び定数等を予め記憶したROM92、CPU91が必要に応じてデータを一時的に格納するRAM93、電源が投入された状態でデータを格納するとともに同格納したデータを電源が遮断されている間も保持するバックアップRAM94、並びに、ADコンバータを含むインターフェース95からなるマイクロコンピュータである。インターフェース95は、前記センサ71~79,81,82と接続され、CPU91にセンサ71~79,81,82からの信号を供給するとともに、CPU91の指示に応じて可変動弁機構33のアクチュエータ33a、各気筒のイグナイタ38、各気筒に対応して設けられたポート噴射弁39P及び筒内噴射弁39C、並びに、スロットルバルブ43のアクチュエータ43aに駆動信号を創出するようになっている。空燃比フィードバック制御の概要次に、本装置による空燃比フィードバック制御の概要について説明する。本装置は、上流側空燃比センサ78の出力値Vabyfs及び下流側空燃比センサ79の出力値Voxsに基づいて、混合排ガスの空燃比を、所定の空燃比例えば、理論空燃比や理論空燃比を中心としてリーンな空燃比やリッチな空燃比等と一致するようにフィードバック制御する。このフィードバック制御の一例としては、以下のものが挙げられる。すなわち、下流側空燃比センサ79の出力値Voxsと所定の空燃比例えば、理論空燃比Vstとの偏差についてPID処理して後述するサブフィードバック補正量が求められる。このサブフィードバック補正量により上流側空燃比センサ78の出力値Vabyfsを補正して得られる値を図3に示した空燃比変換テーブルMapabyfsに適用して、見かけ上の空燃比が求められる。この見掛け上の空燃比と理論空燃比との偏差についてPID処理して空燃比フィードバック量メインフィードバック補正量が求められる。この空燃比フィードバック量により、機関回転速度NEと吸入空気量Gaと理論空燃比とに基づいて得られる基本燃料噴射量を補正して得られる量の燃料が、各気筒のポート噴射弁39P及び筒内噴射弁39Cからそれぞれ噴射される。このように、全気筒に共通する空燃比フィードバック量に基づいて各ポート噴射弁39P及び筒内噴射弁39Cから噴射される燃料の量をそれぞれ調整することにより、混合排ガスの空燃比がフィードバック制御される。<基本空燃比制御>次に、本装置による基本空燃比制御の概要について説明する。本装置においては、機関10が定常運転状態にあるときに所謂、ピストン22や吸気弁32が高温ととなる暖機後の運転状態にあるときに、下流側空燃比センサ79の出力値Voxsが急変することに応じて、すなわち、触媒53内部が酸化雰囲気であるか還元雰囲気であるかに応じて、上流側空燃比機関10の空燃比を理論空燃比よりも強制的ににリーンな空燃比又は強制的にリッチな空燃比となるように制御する。具体的に、図4に示すように、下流側空燃比センサ79の出力値Voxsに基づいて下流側空燃比がリッチな空燃比であるときには上流側空燃比がリーンな空燃比となるように制御し、下流側空燃比センサ79の出力値Voxsに基づいて下流側空燃比がリーンな空燃比であるときには上流側空燃比がリッチな空燃比となるように制御する。又、下流側空燃比センサ79の出力値Voxsが最大出力値maxから最小出力値minに急変したときには上流側空燃比をリーンな空燃比からリッチな空燃比に変更して制御し、下流側空燃比センサ79の出力値Voxsが最小出力値minから最大出力値maxに急変したときには上流側空燃比をリッチな空燃比からリーンな空燃比に変更して制御する。そこで、本装置は、上流側空燃比センサ78及び下流側空燃比センサ79の出力値が対応するセンサ目標値具体的に下流側空燃比センサ79の出力値Voxsに応じて理論空燃比よりもリッチな空燃比又は理論空燃比よりもリーンな空燃比に対応する値にそれぞれ一致するように、ポート噴射弁39P及び筒内噴射弁39Cによる燃料噴射量を制御して、機関10の空燃比をフィードバック制御する。<基本燃料噴射量の決定>まず、基本燃料噴射量Fbaseの決定について、一例を説明する。基本燃料噴射量Fbaseを決定するにあたっては、上述したように、内燃機関10の運転状態であるエンジン回転速度NE及びスロットルバルブ開度TA等に基づいて上流側空燃比センサ出力の目標値上流側目標値に対応する上流側目標空燃比abyfrすなわち、機関10の目標空燃比を決定する。この上流側目標空燃比abyfrは、上述したように下流側空燃比センサ79の出力値Voxsに応じて理論空燃比よりもリッチな空燃比又は理論空燃比よりもリーンな空燃比に対応する値に変更可能に予め設定されている。なお、上流側目標空燃比abyfrは、各気筒の吸気行程に対応されながらRAM93に記憶されていく。このように上流側目標空燃比abyfrを決定すると、エアフローメータ71が計測している吸入空気流量Gaと、クランクポジションセンサ76の出力に基づいて得られるエンジン回転速度NEとを引数とする所定のテーブルに基づいて求められる今回の吸気行程を迎える気筒すなわち、次燃焼気筒の吸入空気量である筒内吸入空気量Mcを上記決定された上流側目標空燃比abyfrで除することにより、基本燃料噴射量Fbaseを求める。すなわち、基本燃料噴射量Fbaseは、上流側目標空燃比abyfrを実現するために必要な次燃焼気筒に対応するポート噴射弁39P及び筒内噴射弁39Cからの燃料噴射量の合計量である。<筒内噴射量及びポート噴射量の算出>次に、筒内噴射量Fid及びポート噴射量Fipの算出について説明する。筒内噴射量Fid及びポート噴射量Fipを算出するにあたっては、内燃機関10の運転状態であるエンジン回転速度NEと、上記筒内吸入空気量Mcと、冷却水温度THWとを引数とする所定のテーブルに基づいて、筒内噴射量Fidとポート噴射量Fipの和に対する筒内噴射量Fidの比より正確には、後述する基本筒内噴射量Fbasedと後述する基本ポート噴射量Fbasepの和に対する基本筒内噴射量Fbasedの比率である筒内噴射割合R以下、分担率Rとも称呼する。を決定する。これにより、機関10の運転状態に応じて筒内噴射割合Rを適宜変更することができる。このように筒内噴射割合Rすなわち、分担率Rを機関10の運転状態に応じて決定すると、上記求められた基本燃料噴射量Fbaseに分担率Rを乗算することにより、基本筒内噴射量Fbased=Fbase×Rを決定する。同様に、上記求められた基本燃料噴射量Fbaseに値1Rを乗算することにより、基本ポート噴射量Fbasep=Fbase×を決定する。そして、基本筒内噴射量Fbasedに上述したサブフィードバック補正量を乗算して最終的な筒内噴射量Fidを決定し、基本ポート噴射量Fbasepにサブフィードバック補正量及びメインフィードバック補正量を乗算して最終的なポート噴射量Fipを決定する。なお、サブフィードバック補正量については、具体的には、下流側空燃比センサ79の出力値Voxsと、内燃機関10の運転状態であるエンジン回転速度NE及びスロットルバルブ開度TA等に基づいて下流側空燃比センサ出力の目標値である下流側目標値Voxsrefとの偏差についてPID処理することによって求められる。ここで、下流側目標値Voxsrefは、同下流側目標値Voxsrefに対応する下流側目標空燃比が上述した上流側目標空燃比abyfrと常時一致するように設定される。又、メインフィードバック補正量については、具体的に、上流側空燃比センサ78の出力値Vabyfsと図3に示した空燃比変換テーブルMapabyfsとに基づいて上流側空燃比センサ78による現時点における検出空燃比abyfsを求めるとともに、この検出空燃比abyfsとの偏差についてPID処理することによって求められる。本装置は、このようにして、基本筒内噴射量Fbasedをサブフィードバック補正量により補正することによって得られる筒内噴射量Fidの燃料を今回の燃焼サイクルにおける次燃料気筒に対して筒内噴射弁39Cにより筒内噴射する。又、基本ポート噴射量Fbasepをサブフィードバック補正量とメインフィードバック補正量とにより補正することによって得られるポート噴射量Fipの燃料を今回の燃焼サイクルにおける次燃焼気筒に対してポート噴射弁39Pにより噴射する。これらにより、本装置は、理論空燃比よりもリッチな空燃比又は理論空燃比よりもリーンな空燃比になるように、機関10の空燃比をフィードバック制御することができる。アルコール混合燃料使用時における中間生成物の排出特性エタノールが混合された燃料を機関10に供給されると、供給された燃料のうちの未燃エタノールが酸化し、中間生成物としてアルデヒド類より具体的には、ホルムアルデヒドHCHOやアセトアルデヒドCH3CHOが発生すると言われている。そして、従来から、上述したように、有害物質であるアルデヒド類の発生そのものを抑制するために、発生したアルデヒド類を更に酸化させて消費させたりすることが提案されている。ところで、アルデヒド類は、アルコールの中間酸化物であってその化学構造が不安定であるため、容易に酸化すなわち燃焼し易い特性を有している。従って、アルコール混合燃料を供給したときに発生する中間生成物であるアルデヒド類を効率よく回収し、次燃焼気筒にて消費するようにすれば、有害物質であるアルデヒド類の車両外部への放出を効果的に抑制できるとともに内燃機関10の始動性より好ましくは、低温始動性を改善することもできる。ここで、アルコール混合燃料を機関10に供給したとき、アルデヒド類の発生に影響を及ぼす要件として、滞留時間、ガス温度及び空燃比が要件となり得ると言われている。以下、アルデヒド類の発生に関するこれらの各要素の影響を説明する。なお、以下の説明にて示す図5~図7のグラフは、日本機械学会論文集B編52巻473号昭61-1,P238~P247に記載されている実験結果のグラフに基づくものである。<滞留時間の影響>一般に、エタノールC2H5OHが混合されたアルコール混合燃料を機関10に供給する場合、噴射された燃料が未燃状態で気筒内に留まる時間すなわち滞留時間が長くなるほど、一旦生成されたアルデヒド類が減少する傾向にあると言われている。具体的には、例えば、図5にて滞留時間に対するアルコール及びアルデヒド類の濃度変化を示すように、気筒内に存在するアルコール混合燃料に含まれるアルコールエタノールC2H5OHの濃度は滞留時間が長くなるにつれて一様に減少する傾向を有する一方で、アルデヒド類であるホルムアルデヒドHCHO及びアセトアルデヒドCH3CHOの濃度は滞留時間の経過に伴って一旦上昇するもののその後滞留時間が長くなるほど減少する傾向を有する。なお、図5は、空燃比及びガス温度を一定に維持した場合における、滞留時間に対するアルコールびアルデヒド類の濃度変化を示すものである。このことに関し、アルコールエタノールC2H5OH濃度の減少に伴って、ピークとなる時期の違いはあるもののホルムアルデヒドHCHO濃度及びアセトアルデヒドCH3CHO濃度が増加することから、未燃状態にあるアルコールの酸化反応が進行することによって中間生成物或いは、中間酸化物であるアルデヒド類が生じることが理解できる。そして、このように生じたアルデヒド類が更に気筒内に滞留すると、アルデヒド類の酸化反応が進行することによってアルデヒド類が消滅することが理解できる。従って、機関10にアルコール混合燃料を供給してアルデヒド類を効率よく発生させるためには、燃焼後に未燃状態のアルコールエタノールC2H5OHが気筒内に滞留する滞留時間が長くならないようにすることが肝要であると言える。<ガス温度の影響>一般に、エタノールC2H5OHが混合されたアルコール混合燃料を機関10に供給する場合、噴射された燃料が燃焼した後の未燃燃料の温度燃焼室25内等の雰囲気温度も含むすなわちガス温度が高くなるにつれてアルデヒド類が発生する傾向にあると言われている。具体的には、例えば、図6にてガス温度を変化させたときの滞留時間に対するアルデヒド類アセトアルデヒドCH3CHOの濃度変化を示すように、燃焼後のガス温度が上昇するに伴って、そのピークが発生する滞留時間は異なるものの濃度が大きくなる傾向を有する。なお、図6は、空燃比を一定に維持した場合における、ガス温度を変化させたときの滞留時間に対するアルデヒド類アセトアルデヒドCH3CHOの濃度変化を示すものである。このことに関し、アルデヒド類はアルコールの酸化反応が進行することによって中間生成物中間酸化物として生じるものであるから、ガス温度雰囲気温度も含むが上昇することによって未燃状態にあるアルコールの酸化反応が進行し、中間酸化物としてアルデヒド類が生じ易くなると理解できる。そして、このように生じたアルデヒド類が高温の気筒内に滞留すると、アルデヒド類の酸化反応が進行することよってアルデヒド類が消滅するため、アルデヒド類の濃度がピークとなる滞留時間が異なることが理解できる。従って、機関10にアルコール混合燃料を供給してアルデヒド類を効率よく発生させるためには、上述したように滞留時間が長くならないようにすることに加えて、適切な温度範囲内でガス温度を適切に維持することが肝要であると言える。<空燃比の影響>一般に、エタノールC2H5OHが混合されたアルコール混合燃料を機関10に供給する場合、気筒内における空燃比がリーンな空燃比になるほど、アルデヒド類が発生し易い傾向にあると言われている。具体的には、例えば、図7にて空燃比を変化させたときのガス温度に対するアルデヒド類アセトアルデヒドCH3CHOの濃度変化を示すように、燃焼後のガス温度が上昇するに伴って、そのピークとなるガス温度は異なるものの濃度が大きくなる傾向を有し、特に、空燃比がリーンになると、ピークとなるガス温度が低温側になる傾向を有する。なお、図7は、滞留時間を一定に維持した場合における、空燃比を変化させたときのガス温度に対するアルデヒド類アセトアルデヒドCH3CHOの濃度変化を示すものである。このことに関し、アルデヒド類はアルコールの酸化反応が進行することによって中間生成物中間酸化物として生じるものであるから、酸素が過剰となるリーンな空燃比になれば、酸化反応が進行し易くなり、ガス温度が低くても中間酸化物としてアルデヒド類が生じ易くなると理解できる。従って、機関10にアルコール混合燃料を供給してアルデヒド類を効率よく発生させるためには、上述したように滞留時間が長くならないようにすること及び適切な温度範囲内でガス温度を適切に維持することに加えて、空燃比をリーンな空燃比に維持することが肝要であると言える。ところで、一般に、上流側目標空燃比abyfr機関10の空燃比がリーンな空燃比のときには、燃焼後の気筒から排気される混合排ガス中には窒素酸化物NOxが含まれる。すなわち、リーンな空燃比によって燃焼が生じると、この燃焼後の気筒内にはNOxが存在することになる。又、アルコール例えば、エタノールC2H5OHの酸化反応においては、NOxの挙動より具体的には、NO/NO2の変換挙動によって生じたOHラジカルが深く関与する場合があり、OHラジカルの影響によってアルデヒド類具体的にはアルデヒドHCHO及びアセトアルデヒドCH3CHOが生成され易いと言われている。このことからも、機関10にアルコール混合燃料を供給してアルデヒド類を効率よく発生させるためには、上述したように滞留時間が長くならないようにすること及び適切な温度範囲内でガス温度を適切に維持することに加えて、空燃比をリーンな空燃比に維持することが肝要であると言える。アルコール混合燃料が供給される内燃機関における中間生成物の発生量の推定上述したように、エタノールC2H5OHの混合されたアルコール混合燃料を機関10に供給し、効率よくアルデヒド類具体的にはアルデヒドHCHO及びアセトアルデヒドCH3CHOを発生させるためには、まず、図5に示したグラフに基づき滞留時間は長すぎることなく例えば、機関10の回転速度NEを勘案して80ms以下となる50ms前後、図6に示したグラフに基づきガス温度は高すぎることなく例えば、機関10からの排ガスの温度を勘案して750K~850K程度、図7に示したグラフに基づき上流側目標空燃比abyfr機関10の空燃比は理論空燃比よりもリーン側の空燃比に維持するとよい。そして、これらの滞留時間、ガス温度及び空燃比を中間生成物の発生条件とし、この発生条件となるように内燃機関10を作動させると、燃焼後の気筒内に効率よく中間生成物であるアルデヒド類を発生させることができる。又、中間生成物の発生条件を構成する滞留時間、ガス温度及び空燃比と発生する中間生成物具体的には、アルデヒド類の濃度とは、図5~図7に示したグラフからも明らかなように、互いに関連した関係にある。従って、滞留時間、ガス温度及び空燃比のいずれかの要素を固定或いは、確定することにより、他の要素の変化を考慮して中間生成物の発生量を精度よく推定することができる。このため、例えば、内燃機関10を低温時に始動させる状況具体的には、内燃機関10の冷却水温THWが低い状況では、上記した中間生成物の発生条件として設定された滞留時間、ガス温度及び空燃比となるように内燃機関10を作動させることにより、燃焼後の気筒内に効率よく中間生成物であるアルデヒド類を発生させることができるとともに、発生する中間生成物であるアルデヒド類の発生量を精度よく推定することができる。<ポスト噴射>上述したように、アルデヒド類具体的にはアルデヒドHCHO及びアセトアルデヒドCH3CHOはアルコール混合燃料に含まれるアルコール例えば、エタノールC2H5OHが未燃状態で存在しある程度酸化されることにより生じるものである。この場合、上述した中間生成物具体的には、アルデヒド類の発生条件に従って、例えば、上流側目標空燃比abyfrを大きな値に設定するとすなわち、リーン側の空燃比に設定すると、アルコール混合燃料に含まれるアルコール例えば、エタノールC2H5OHが未燃状態で存在する量が少なく、生成されるアルデヒド類具体的にはアルデヒドHCHO及びアセトアルデヒドCH3CHOが少なくなる場合がある。ところで、従来から、例えば、低温始動時におけるエミッションの低減を目的として、触媒53の内部温度雰囲気温度を早期に上昇させて早期に活性化させるために、上述した筒内噴射量及びポート噴射量の噴射所謂、メイン噴射とは別に、排気行程にて燃料を少量だけ噴射するポスト噴射が行われる場合がある。具体的に、このポスト噴射においては、広く知られているように、筒内噴射弁39Cが、低温始動時に排気行程にある気筒内の圧力に抗して予め設定されたポスト噴射量Fidpを強制的に噴射する。従って、筒内噴射弁39Cによって噴射されるポスト噴射量Fidpを適切に確保する増量することによって、排気行程における或いは排気行程に移行する気筒内に未燃状態のアルコール例えば、エタノールC2H5OHを確実に存在させることができる。このように、燃焼後の高温雰囲気となっている気筒内にアルコール混合燃料をポスト噴射することにより、上述したガス温度が速やかに上昇するため、噴射されたアルコール混合燃料中のアルコールエタノールC2H5OHの酸化反応が生じて中間生成物であるより多くのアルデヒド類具体的にはアルデヒドHCHO及びアセトアルデヒドCH3CHOを発生させることができる。なお、ポスト噴射量Fidpだけポスト噴射されたアルコール混合燃料のうちのガソリン成分については、排気ポート34、エキゾーストマニホールド51及びエキゾーストパイプ52からなる排気通路介して触媒53に供給される。これにより、供給された燃料ガソリン成分は、触媒53内部にて酸化燃焼されることにより、触媒53の内部温度雰囲気温度を早期に上昇させることができる。発生した中間生成物の回収上述したように、エタノールC2H5OHが混合されたアルコール混合燃料を機関10に供給することによって発生した中間生成物であるアルデヒド類具体的にはアルデヒドHCHO及びアセトアルデヒドCH3CHOは、吸気ポート31及び吸気管32からなる吸気通路内に回収される。より詳しくは、本発明においては、排気行程にてポスト噴射された後、高圧の気筒に対して吸気弁32を強制的に開き、気筒内に存在する多量のアルデヒド類具体的にはアルデヒドHCHO及びアセトアルデヒドCH3CHOを含んで吹き返される既燃ガスを回収して貯蔵する。なお、この吸気通路内への既燃ガスの吹き返しについては、如何なる制御を採用してもよいが、一例として、冷間VVT制御を利用することができる。本発明おける冷間VVT制御は、機関10の排気行程にて、吸気弁32の開閉タイミング、および/または、排気弁35の開閉タイミング及びリフト量を通常の非冷間VVT制御時と比較して調整して燃焼室25内の既燃ガスが吸気弁32の周囲を介して吸気通路に吹き返す量既燃ガス吹き返し量を通常の非冷間VVT制御時と比較して増大するものである。なお、このような既燃ガスの吹き返し量を増大する動作は、内部EGRとも呼ばれる。ここで、このような既燃ガスの吹き返しを行った場合、吸気通路内には、燃焼性に優れたアルデヒド類具体的にはアルデヒドHCHO及びアセトアルデヒドCH3CHOを含む既燃ガスを貯蔵収容しているため、例えば、上述したように決定されて各筒内噴射弁39C及びポート噴射弁39Pから噴射される筒内噴射量Fid及びポート噴射量Fipを上述したサブフィードバック補正量及びメインフィードバック補正量により調整された量から減少するとよい。実際の動作次に、第1実施形態に係る制御装置の実際の動作について説明する。図8は、本装置のCPU91により実行される、アルコール混合燃料から生成された中間生成物を回収して貯蔵する処理ルーチンの流れの一例を示すフローチャートである。この例では、まず、ステップ1005にて、アルコール濃度センサ82の出力値Cethaに基づいて、機関10に供給されるアルコール混合燃料に含まれているエタノールの濃度が予め設定された所定値Cetha0以上であるか否かを判定する。具体的には、所定の短いサンプリング時間ts例えば、4ms4m秒が経過するごとにアルコール濃度センサ82の出力値Cethaが取得される。そして、サンプリング時間tsごとに取得されたアルコール濃度センサ82の出力値Cethaが予め設定された所定値Cetha0以上であれば、機関10に供給されるアルコール混合燃料に含まれるエタノールの濃度が中間生成物であるアルデヒド類を生成するために十分な濃度であると判定しステップ1005にてYes、ステップ1010にて中間生成物の生成を促進して捕集回収して貯蔵するための制御を開始する。一方、サンプリング時間tsごとに取得されたアルコール濃度センサ82の出力値Cethaが予め設定された所定値Cetha0未満であれば、機関10に供給されるアルコール混合燃料に含まれるエタノールの濃度が中間生成物であるアルデヒド類を生成するには十分な濃度ではないと判定しステップ1005にてNo、ステップ1030にて処理ルーチンの実行を終了する。本発明では、上述したように、低温始動時において、機関10にアルコール混合燃料が噴射され圧縮行程を経て燃焼されることによって発生するとともにポスト噴射によって発生した中間生成物であるアルデヒド類具体的にはアルデヒドHCHO及びアセトアルデヒドCH3CHOを排気行程にて吸気通路内に回収して貯蔵し、次回の吸気行程にて貯蔵した中間生成物を吸入させる。このため、ステップ1010では、アルコール混合燃料に含まれるアルコール濃度Cethaが高いことに基づき、中間生成物の生成を促進して捕集回収して貯蔵するための制御を開始して、ステップ1015にて冷却水温THWが予め設定された所定値THW0以上であるか否かを判定する。すなわち、ステップ1015では、水温センサ77からの出力値THWが取得される。そして、取得された水温センサ77の出力値THWが予め設定された所定値THW0以上であれば、機関10が既に定常運転状態にあると判定しステップ1015にてYes、ステップ1020にて既に定常運転状態にある機関10を通常の態様により作動させる。一方、取得された水温センサ77の出力値THWが予め設定された所定値THW0未満であれば、機関10を低温時に始動させる状態にあると判定しステップ1015にてNo、ステップ1025にて中間生成物の生成を促進して捕集回収して貯蔵するように機関10を作動させる。ステップ1020では、機関10が既に定常運転状態にあるため、通常の態様により、筒内噴射弁39C及びポート噴射弁39Pが気筒内に噴射する燃料噴射量及び分担率、燃料噴射時期、吸気弁32及び排気弁35の弁開閉時期、及び、筒内噴射弁39Cによるポスト噴射の噴射量及び時期をそれぞれ算出して決定し、機関10を作動させる。具体的に、機関10が定常運転状態にあるときにおける筒内噴射弁39C及びポート噴射弁39Pが気筒内に噴射する燃料噴射量及び燃料噴射時期については、上述した空燃比フィードバック制御に従い、基本燃料噴射量Fbaseに分担率Rを乗算することによって基本筒内噴射量Fbasedを決定するとともに基本燃料噴射量Fbaseに値1Rを乗算することによって基本ポート噴射量Fbasepを決定する。この場合、分担率Rは、機関10の運転状態に応じて決定されるものである。そして、基本筒内噴射量Fbasedに上述したサブフィードバック補正量を乗算して最終的な筒内噴射量Fidを決定し、基本ポート噴射量Fbasepにサブフィードバック補正量及びメインフィードバック補正量を乗算して最終的なポート噴射量Fipを決定する。又、機関10が定常運転状態にあるときにおける筒内噴射弁39C及びポート噴射弁39Pが筒内噴射量Fid及びポート噴射量Fipを噴射する時期については、エンジン回転速度NEや負荷状態具体的には、吸入空気流量Ga等に基づいて、原則、吸入行程中となるように決定される。なお、特に、筒内噴射弁39Cの燃料噴射時期については、例えば、圧縮行程中に筒内噴射量Fidを噴射するように決定することができる。これにより、噴射された燃料が燃焼室25内に広く行き渡る前の状態、すなわち、比較的濃い燃料混合気が点火プラグ37の近傍に集まった状態で点火を行って燃焼させる、所謂、成層燃焼も可能となる。又、機関10が定常運転状態にあるときにおける吸気弁32及び排気弁35の弁開閉時期についても、エンジン回転速度NEや負荷状態具体的には、吸入空気流量Ga等に基づいて決定される。すなわち、吸気弁32については、原則、吸入行程中のみ開弁状態とされ、圧縮行程、膨張行程及び排気行程では閉弁状態とされる。なお、機関10が定常運転状態にあるときには、吸気弁32のリフト量については、エンジン回転速度NEや負荷状態具体的には、吸入空気流量Ga等に基づいて、適宜変更される。一方、排気弁35については、原則、排気行程中のみ開弁状態とされ、吸入行程、圧縮行程及び膨張行程では閉弁状態とされる。なお、機関10が定常運転状態にあるときには、排気弁35のリフト量についても、エンジン回転速度NEや負荷状態具体的には、吸入空気流量Ga等に基づいて、適宜変更される。機関10が定常運転状態にあるときにおける筒内噴射弁39Cによるポスト噴射の噴射量及び時期については、上述したように、原則、排気行程にてメイン噴射とは別に燃料を少量だけ噴射する。しかし、機関10が定常運転状態にあるときには、混合排気ガスによって触媒53の内部温度雰囲気温度が既に上昇している場合が想定される。従って、機関10が定常運転状態にあるときにおける筒内噴射弁39Cによるポスト噴射は、例えば、触媒53の内部温度雰囲気温度の温度上昇を抑制することを目的として噴射される場合がある。このように、ステップ1020にて通常の態様により、筒内噴射弁39C及びポート噴射弁39Pが気筒内に噴射する燃料噴射量及び分担率、燃料噴射時期、吸気弁32及び排気弁35の弁開閉時期、及び、筒内噴射弁39Cによるポスト噴射の噴射量及び時期をそれぞれ算出して決定し、機関10を作動させると、ステップ1030にて処理ルーチンの実行を終了する。ステップ1025では、機関10を低温下で適切に始動させて作動させるために、中間生成物の生成を促進して捕集回収して貯蔵するように筒内噴射弁39C及びポート噴射弁39Pが気筒内に噴射する燃料噴射量及び分担率、燃料噴射時期、吸気弁32及び排気弁35の弁開閉時期、及び、筒内噴射弁39Cによるポスト噴射の噴射量及び時期をそれぞれ算出して決定し、機関10を作動させる。具体的に、まず、中間生成物の生成を促進するために、筒内噴射弁39C及びポート噴射弁39Pが気筒内に噴射する燃料噴射量及び分担率、燃料噴射時期、及び、吸気弁32及び排気弁35の弁開閉時期については、上述したアルコール混合燃料が供給される内燃機関における中間生成物の発生条件に基づいて推定される中間生成物具体的に、アルデヒド類の発生量に基づいて決定される。すなわち、例えば、水温センサ77からの出力値THWに基づき推定されるガス温度が低い状況では、中間生成物であるアルデヒド類は、前記中間生成物の発生条件に基づいて推定される発生量が未だ少ない状況である。このため、図9に概略的に示すように、例えば、気筒内に噴射する燃料噴射量を決定するにあたっては筒内噴射割合Rを大きな値に設定して筒内噴射量Fidを多くするとともに、気筒内に噴射する時期を圧縮行程の前期として早期にリーンな空燃比による成層燃焼とする。又、燃焼後の燃料が気筒内に滞留する滞留時間が前記中間生成物の発生条件に合うように排気弁35の弁開閉時期を決定する。更に、筒内噴射弁39Cは、ポスト噴射の噴射量及び時期として、上述したように、排気行程においてポスト噴射量Fidpだけポスト噴射する。なお、このポスト噴射の時期については、具体的には、生成された中間生成物であるアルデヒド類が吸気弁32の近傍に存在している排気行程の後期に噴射することが好ましい。これにより、中間生成物であるアルデヒド類が効率よく生成することができる。次に、生成された中間生成物であるアルデヒド類を吸気通路内に回収して貯蔵するために、吸気弁32の弁開閉時期及びリフト量が決定される。まず、吸気弁32を開弁状態とする時期については、前記中間生成物の発生条件の一つである滞留時間が経過しすなわち中間生成物であるアルデヒド類が生成しており、且つ、気筒内の既燃ガスを吹き返すために十分な圧力となるすなわち、吸気通路内の圧力よりも高い圧力が得られる状態となる、例えば、膨張行程の後期から排気行程とすることが好ましい。これにより、吸気弁32を開弁状態とすることによって、気筒内に存在する中間生成物アルデヒド類を含む既燃ガスを吸気通路内に吹き返すことができる。そして、吸気弁32を閉弁状態とする時期については、排気行程から吸入行程に移行する直前とすることが好ましいが、例えば、圧縮行程が開始されるときに閉弁状態とするようにしてもよい。次に、吸気弁32のリフト量について、具体的に図9を参照して説明する。吸気弁32のリフト量については、気筒内に存在する中間生成物アルデヒド類の推定される発生量に基づいて決定される。例えば、前記中間生成物の発生条件が満たされて、中間生成物であるアルデヒド類の発生量が多いと推定される場合、生成されたアルデヒド類を効率よく吸気管内に回収するためにリフト量を大きくする。これにより、発生した中間生成物は小さな流通抵抗によって気筒内から吸気通路内に回収することができる。一方、例えば、前記中間生成物の発生条件が十分に満たされておらず、中間生成物であるアルデヒド類の発生量が少ないと推定される場合、気筒内から吸気通路に向けたガスの流速を高めて僅かでも生成されたアルデヒド類を吸気通路内に回収するためにリフト量を小さくする。これにより、気筒内から吸気通路に向けた良好なガスの流れを発生させることができ、このガスの流れに乗せて気筒内に発生した中間生成物を吸気通路内に回収することができる。そして、このように吸気通路内に中間生成物であるアルデヒド類を含む既燃ガスを回収して貯蔵することにより、次回の吸入行程では、外気及びポート噴射弁39Pからポート噴射量Fipだけ噴射された燃料とともに中間生成物であるアルデヒド類を含む既燃ガスが気筒内に吸入される。そして、圧縮行程にて燃焼室25内に良好な酸化燃焼特性を有する中間生成物アルデヒド類が存在することにより、有害物質である中間生成物アルデヒド類が消費されて低温時における始動性燃焼性を良好に改善することができる。このように、ステップ1025にて、中間生成物の生成を促進して捕集するように、筒内噴射弁39C及びポート噴射弁39Pが気筒内に噴射する燃料噴射量及び噴射時期、吸気弁32及び排気弁35の弁開閉時期、及び、筒内噴射弁39Cによるポスト噴射の噴射量及び時期をそれぞれ算出して決定し、機関10を作動させると、ステップ1030にて処理ルーチンの実行を終了する。以上のように、本発明に係る第1実施形態具体的には、図8に示した処理によれば、機関10に供給されるアルコール混合燃料のアルコール濃度Cethaが大きく、且つ、冷却水温THWが低いと判定される場合ステップ1005にてYes及びステップ1015にてNo、ポスト噴射による中間生成物の生成を促進して排気行程にて捕集回収して貯蔵するように機関10の作動制御が実行されるステップ1025。従って、アルコール混合燃料に含まれているアルコールの中間酸化物であり良好な酸化燃焼特性を有する中間生成物具体的にはアルデヒド類を消費して、特に、機関10の低温始動性を大幅に改善することができる。又、中間生成物具体的にはアルデヒド類を消費することによって機関10の低温始動性を改善するため、有害物質である中間生成物具体的にはアルデヒド類が車両外に放出されることを効果的に防止することができる。b.第2実施形態上記第1実施形態においては、ポート噴射弁39P及び筒内噴射弁39Cを有するデュアルインジェクションシステムを備えた内燃機関10に本装置を適用して実施した。この場合、改めての図示を省略するが、図1に示したポート噴射弁39Pを省略し、少なくとも筒内噴射弁39Cのみを備える内燃機関10に本装置を適用して実施することも可能である。以下、この第2実施形態を説明するが、上記第1実施形態の構成に比してポート噴射弁39Pが省略される点でのみ異なるため、上記第1実施形態と同一部分に同一の符号を付し、構成及び同一の作動の説明を省略する。この第2実施形態においては、内燃機関10がポート噴射弁39Pを備えておらず筒内噴射弁39Cのみを備えている。このため、上述した筒内噴射量Fidは、筒内噴射割合R分担率Rを1に設定する、すなわち、基本燃料噴射量Fbaseにサブフィードバック補正量を乗算して決定されるように変更される。次に、この第2実施形態における実際の動作について説明する。図10は、第2実施形態に係る本装置のCPU91により実行される、アルコール混合燃料から生成された中間生成物を回収して貯蔵する処理ルーチンの流れの一例を示すフローチャートである。なお、この第2実施形態に係る処理ルーチンにおいては、上述した第1実施形態に係る処理ルーチンのステップ1020及びステップ1025が、ステップ1050及びステップ1055に変更される点でのみ異なる。従って、以下の説明においては、変更されたステップ1050及びステップ1055を詳細に説明する。この第2実施形態における処理ルーチンにおいては、ステップ1015にて取得された水温センサ77の出力値THWが予め設定された所定値THW0以上であれば、機関10が既に定常運転状態にあると判定しステップ1015にてYes、ステップ1050にて既に定常運転状態にある機関10を通常の態様により作動させる。一方、取得された水温センサ77の出力値THWが予め設定された所定値THW0未満であれば、機関10を低温時に始動させる状態にあると判定しステップ1015にてNo、ステップ1055にて中間生成物の生成を促進して捕集回収して貯蔵するように機関10を作動させる。ステップ1050では、機関10が既に定常運転状態にあるため、通常の態様により、筒内噴射弁39Cが気筒内に噴射する燃料噴射量及び燃料噴射時期、吸気弁32及び排気弁35の弁開閉時期、及び、筒内噴射弁39Cによるポスト噴射の噴射量及び時期をそれぞれ算出して決定し、機関10を作動させる。具体的に、機関10が定常運転状態にあるときにおける筒内噴射弁39Cが気筒内に噴射する燃料噴射量については、空燃比フィードバック制御に従い、基本燃料噴射量Fbaseに上述したサブフィードバック補正量を乗算して筒内噴射量Fidを決定する。又、機関10が定常運転状態にあるときにおける筒内噴射弁39Cが筒内噴射量Fidを噴射する時期については、エンジン回転速度NEや負荷状態具体的には、吸入空気流量Ga等に基づいて、原則、吸入行程中となるように決定され、具体的には、圧縮行程中に筒内噴射量Fidを噴射するように決定される。これにより、この第2実施形態においては、噴射された燃料が燃焼室25内に広く行き渡る前の状態、すなわち、比較的濃い燃料混合気が点火プラグ37の近傍に集まった状態で点火を行って成層燃焼させる。なお、機関10が定常運転状態にあるときにおける吸気弁32及び排気弁35の弁開閉時期や吸気弁32のリフト量、筒内噴射弁39Cによるポスト噴射の噴射量及び時期については、上述した第1実施形態に係る処理ルーチンのステップ1020における決定と全く同一である。従って、その説明を省略する。そして、ステップ1050にて通常の態様により、筒内噴射弁39Cが気筒内に噴射する燃料噴射量及び燃料噴射時期、吸気弁32及び排気弁35の弁開閉時期、及び、筒内噴射弁39Cによるポスト噴射の噴射量及び時期をそれぞれ算出して決定し、機関10を作動させると、ステップ1030にて処理ルーチンの実行を終了する。ステップ1055では、機関10を低温下で適切に始動させて作動させるために、中間生成物の生成を促進して捕集回収して貯蔵するように筒内噴射弁39Cが気筒内に噴射する燃料噴射量及び燃料噴射時期、吸気弁32及び排気弁35の弁開閉時期、及び、筒内噴射弁39Cによるポスト噴射の噴射量及び時期をそれぞれ算出して決定し、機関10を作動させる。具体的に、まず、中間生成物の生成を促進するために、筒内噴射弁39Cが気筒内に噴射する燃料噴射量及び燃料噴射時期、及び、吸気弁32及び排気弁35の弁開閉時期については、上述したアルコール混合燃料が供給される内燃機関における中間生成物の発生条件に基づいて推定される中間生成物具体的に、アルデヒド類の発生量に基づいて決定される。すなわち、例えば、水温センサ77からの出力値THWに基づき推定されるガス温度が低い状況では、中間生成物であるアルデヒド類は、前記中間生成物の発生条件に基づいて推定される発生量が未だ少ない状況である。このため、図11に概略的に示すように、成層燃焼により、筒内噴射量Fidがリーンな空燃比となるように決定する。又、燃焼後の燃料が気筒内に滞留する滞留時間が前記中間生成物の発生条件に合うように排気弁35の弁開閉時期を決定する。更に、筒内噴射弁39Cによるポスト噴射の噴射量及び時期として、上述したように、排気行程においてポスト噴射量Fidpだけポスト噴射する。なお、このポスト噴射の時期については、具体的には、生成された中間生成物であるアルデヒド類が吸気弁32の近傍に存在している排気行程の後期に噴射することが好ましい。これにより、中間生成物であるアルデヒド類が効率よく生成することができる。次に、生成された中間生成物であるアルデヒド類を吸気通路内に回収して貯蔵するために、吸気弁32の弁開閉時期及びリフト量が決定される。なお、吸気弁32の弁開閉時期及びリフト量の決定については、図11に示すように、上記第1実施形態に係る処理ルーチンのステップ1025における決定と全く同一である。従って、その説明を省略する。そして、ステップ1055にて、中間生成物の生成を促進して捕集するように、筒内噴射弁39Cが気筒内に噴射する燃料噴射量及び燃料噴射時期、吸気弁32及び排気弁35の弁開閉時期、及び、筒内噴射弁39Cによるポスト噴射の噴射量及び時期をそれぞれ算出して決定し、機関10を作動させると、ステップ1030にて処理ルーチンの実行を終了する。以上のように、本発明に係る第2実施形態具体的には、図10に示した処理によっても、上記第1実施形態と同様に、機関10に供給されるアルコール混合燃料のアルコール濃度Cethaが大きく、且つ、冷却水温THWが低いと判定される場合ステップ1005にてYes及びステップ1015にてNo、ポスト噴射による中間生成物の生成を促進して排気行程にて捕集回収して貯蔵するように機関10の作動制御が実行されるステップ1055。従って、アルコール混合燃料に含まれているアルコールの中間酸化物であり良好な酸化燃焼特性を有する中間生成物具体的にはアルデヒド類を消費して、特に、機関10の低温始動性を大幅に改善することができる。又、中間生成物具体的にはアルデヒド類を消費することによって機関10の低温始動性を改善するため、有害物質である中間生成物具体的にはアルデヒド類が車両外に放出されることを効果的に防止することができる。なお、本発明は上記第1実施形態及び第2実施形態に限定されることはなく、本発明の範囲内において種々の変形例を採用することができる。例えば、上記第1実施形態及び第2実施形態においては、排気行程において吸気弁32を開弁し、推定される中間生成物の発生量に応じてリフト量を変更することによって生成された中間生成物具体的には、アルデヒド類を吸気通路内に捕集して回収して貯蔵するように実施した図9、図11。この場合、気筒内に発生した中間生成物を含む既燃ガスがより容易に、且つ、確実に吸気通路内に進入するように実施することも可能である。具体的には、アクチュエータ43aを介してスロットルバルブ43を閉じて吸気通路内を負圧にすることにより、常に気筒内の圧力が吸気通路内の圧力よりも大きくなるようにしておくことができる。これにより、例えば、排気行程外であっても気筒内に発生した中間生成物を含む既燃ガスを吸気通路内に捕集して回収して貯蔵することが可能となる。又、気筒内における燃焼室25近傍にてタンデム流やスワール流が発生するように、所謂、タンデムコントロール弁TCVやスワールコントロール弁SCVを設けたり、吸排気弁片弁閉制御等を実施することも可能である。これにより、気筒内に発生した中間生成物を含む既燃ガスが確実に吸気通路内に進入するようになり、吸気通路内に貯蔵することが可能となる。"