"高温型燃料電池と、液化燃料ガスを貯蔵する貯蔵タンクと、貯蔵タンクと高温型燃料電池とを接続し、前記液化燃料ガスが気化した燃料ガスを前記高温型燃料電池へ供給する燃料供給配管と、前記高温型燃料電池へ空気を供給する空気供給配管と、前記高温型燃料電池から排ガスを排出する燃料電池排気配管と、シリンダおよびピストンから成るスターリング機関と、前記燃料供給配管に設けられ、冷熱源である前記液化燃料ガスと前記シリンダの低温側の作動ガスとを熱交換させる低温側熱交換器とを備えている、複合発電システム。前記低温側交換器は、前記液化燃料ガスと前記シリンダの低温側の作動ガスとを熱交換させることにより、前記液化燃料ガスを気化するように構成されている、請求項1に記載の複合発電システム。前記低温側熱交換器は、前記液化燃料ガスが流入する下部入口および前記液化燃料ガスが気化した燃料ガスが流出する上部出口を有するシェルと、前記シェル内の前記液化燃料ガスの液面レベルを検出する液面計と、前記液面計と接続された監視装置とを備え、前記監視装置は、前記シェル内の前記液化燃料ガスの液面レベルが前記上部出口よりも低い所定の上限レベル以下であるように前記液化燃料ガスの液面レベルを監視するように構成されている、請求項1又は請求項2に記載の複合発電システム。前記燃料電池排気配管に設けられ、高熱源である前記高温型燃料電池からの排ガスと前記シリンダの高温側の作動ガスとを熱交換させる第1の高温側熱交換器を備えている、請求項1~請求項3のいずれか一項に記載の複合発電システム。前記空気供給配管へ圧縮した空気を供給する圧縮機と、前記燃料電池排気配管から送られる排気ガスで回転する前記タービンとを具備する、ガスタービン機関を備えている請求項1~請求項3のいずれか一項に記載の複合発電システム。前記タービンから排ガスを排出するタービン排気配管と、前記タービン排気配管に設けられ、高熱源である前記タービンからの排ガスと前記シリンダの高温側の作動ガスとを熱交換させる第2の高温側熱交換器とを備えている、請求項5に記載の複合発電システム。特許文献2では、SOFCとスターリング機関とを組み合わせた複合発電システムにおいて、スターリング機関のシリンダの高温側膨張空間側を燃料電池モジュールの発電室内に配置することが開示されている。かかる構成によれば、スターリング機関のシリンダの高温側が600-1000°Cの運転温度で発電する固体酸化物形燃料電池セルとともに発電室内に配置されることで、スターリング機関のシリンダ内の作動ガスは燃料電池セルとともに昇温する。しかし、スターリング機関の作動ガスを加熱するためにヒータ等の加熱手段を別途設ける必要はないものの、スターリング機関のシリンダの高温側の配置が上記のように限定される故に、燃料電池モジュールの収容容器が巨大化したり、燃料電池やスターリング機関の配置や形状に制約が生じたりするといった不都合が生じるおそれがある。また、特許文献2では、スターリング機関のシリンダの低温側圧縮空間側を燃料電池モジュールの収容容器の外部に配置することや、シリンダの低温側の周囲に改質器の気化部へ水を供給するための配管を配置することが開示されている。しかしながら、スターリング機関は高温側と低温側の温度差が大きいほど熱力学的サイクル効率が上昇することから、改善の余地が残されている。本発明は上記のような課題を解決するためになされたものであって、液化天然ガス等の液化燃料ガスを原燃料とする高温型燃料電池とスターリング機関とを組み合わせた複合発電システムにおいて、高温型燃料電池の構成機器やその性能に何ら影響を与えることなく総合熱効率をさらに向上することによって、更なるシステムの高効率化を実現するものを提供することを目的とする。本発明に係る複合発電システムは、高温型燃料電池と、液化燃料ガスを貯蔵する貯蔵タンクと、貯蔵タンクと高温型燃料電池とを接続し、前記液化燃料ガスが気化した燃料ガスを前記高温型燃料電池へ供給する燃料供給配管と、前記高温型燃料電池へ空気を供給する空気供給配管と、前記高温型燃料電池から排ガスを排出する燃料電池排気配管と、シリンダおよびピストンから成るスターリング機関と、前記燃料供給配管に設けられ、冷熱源である前記液化燃料ガスと前記シリンダの低温側の作動ガスとを熱交換させる低温側熱交換器とを備えているものである。上記構成によれば、従来は外部へ放出されていた液化燃料ガスの冷熱をスターリング機関で電力や動力といったエネルギーとして回収することができる。しかも、高温型燃料電池を用いる発電システムの構成機器やその性能に何ら影響を与えることなく、スターリング機関を組み合わせて、システムの総合熱効率をさらに向上させることができる。このように発電システムの高効率化を実現することによって、所定量の電気を得るために必要な燃料を削減することができ、燃料コストと二酸化炭素排出量の低減を図ることができる。さらに、スターリング機関のシリンダの低温側の作動ガスが従来の空冷と比較して低い温度で冷却されることから、高温側の作動ガスと低温側の作動ガスの温度差が拡大するほど熱力学的サイクル効率が上昇するスターリング機関のメリットを最大限に活かし、スターリング機関の効率を高めることができる。前記複合発電システムにおいて、前記低温側交換器は、前記液化燃料ガスと前記シリンダの低温側の作動ガスとを熱交換させることにより、前記液化燃料ガスを気化するように構成されていることがよい。上記構成によれば、液化燃料ガスを気化させるために従来用いられていた気化器を備える必要がなく、発電システムの構成を単純化することができる。前記複合発電システムにおいて、前記低温側熱交換器は、前記液化燃料ガスが流入する下部入口および前記液化燃料ガスが気化した燃料ガスが流出する上部出口を有するシェルと、前記シェル内の前記液化燃料ガスの液面レベルを検出する液面計と、前記液面計と接続された監視装置とを備え、前記監視装置は、前記シェル内の前記液化燃料ガスの液面レベルが前記上部出口よりも低い所定の上限レベル以下であるように前記液化燃料ガスの液面レベルを監視するように構成されていることがよい。上記構成によれば、低温側熱交換器のシェルに流入した液化燃料ガスは必ず気化されて流出する。よって、液化燃料ガスを気化させるために従来用いられていた気化器を備える必要がなく、発電システムの構成を単純化することができる。前記複合発電システムにおいて、前記燃料電池排気配管に設けられ、高熱源である前記高温型燃料電池からの排ガスと前記シリンダの高温側の作動ガスとを熱交換させる第1の高温側熱交換器を備えていることがよい。上記構成によれば、液化天然ガスの冷熱および燃料電池排ガスの温熱という何れも外部へ放出されるだけの熱を、スターリング機関で電力や動力といったエネルギーとして回収するので、高温型燃料電池から温熱のみを回収する従来のシステムと比較してシステムの総合熱効率を向上させることができる。さらに、スターリング機関のシリンダの低温側の作動ガスは従来の空冷と比較して低い温度で冷却され、且つ、シリンダの高温側の作動ガスは燃料電池排ガスの高い熱で加熱されることから、高温側の作動ガスと低温側の作動ガスの温度差が拡大するほど熱力学的サイクル効率が上昇するスターリング機関のメリットを最大限に活かし、スターリング機関の効率を高めることができる。前記複合発電システムは、前記空気供給配管へ圧縮した空気を供給する圧縮機と、前記燃料電池排気配管から送られる排気ガスで回転する前記タービンとを具備する、ガスタービン機関を備えることができる。この場合、前記タービンから排ガスを排出するタービン排気配管と、前記タービン排気配管に設けられ、高熱源である前記タービンからの排ガスと前記シリンダの高温側の作動ガスとを熱交換させる第2の高温側熱交換器とを備えていることが望ましい。上記構成によれば、高温型燃料電池とガスタービンとを組み合わせたコンバインドサイクル発電に、さらにスターリング機関を加えて、より高効率にエネルギーを回収することができる。しかも、スターリング機関は、作動ガスに可燃性ガスを使用する必要がなく且つ燃焼を伴わない機関であり、加えて、スターリング機関では従来放出されていた冷熱と温熱とを利用することから、高温型燃料電池とガスタービンの性能に何ら影響を与えることなくシステムの総合熱効率をさらに向上させることができる。本発明によれば、従来放出されていた液化天然ガスの冷熱をスターリング機関で電力や動力といったエネルギーとして回収することができる。このように高温型燃料電池とスターリング機関とを組み合わせることによって、高温型燃料電池の構成機器やその性能に何ら影響を与えることなく総合熱効率をさらに向上することができる。しかも、スターリング機関の低温側の作動ガスは、空冷と比較してより低温となるので、スターリング機関の高効率化を実現することができる。以下、本発明を実施するための形態について、図面を参照しながら、詳細に説明する。なお、以下では全ての図を通じて同一又は相当する要素には同一の参照符号を付して、その重複説明を省略する。実施の形態1図1は、本発明の好ましい実施の形態1に係る高温型燃料電池とスターリング機関とを組み合わせた複合発電システムの系統図である。同図に示す実施の形態1に係る複合発電システム1は、燃料電池装置2とスターリング機関8とを組み合わせて発電を行うシステムである。燃料電池装置2燃料電池装置2は、主に、燃料電池20セルスタックと、燃料電池20へ燃料を供給する燃料供給系統19と、燃料電池20へ空気を供給する空気供給系統18と、燃料電池20から取り出した直流電流を交流電流に変換するためのインバータ28とを備えている。燃料電池装置2は、低温で液化された状態で貯蔵されている燃料ガスを燃料とする高温型燃料電池20を具備しており、ここでは、燃料電池20の一例としてSOFC固体酸化物形燃料電池を採用している。但し、燃料電池20はSOFCに限定されず、高温型燃料電池であり且つ燃料として低温で液化された状態で貯蔵されている燃料ガスを利用するMCFC溶融炭酸塩形燃料電池であってもよい。なお、上記低温で液化された状態において低温とは、少なくとも常温よりも低い温度をいう。そして、低温で液化された状態で貯蔵されている燃料ガスとして、例えば、液化天然ガスLNGや液化メタンガス等を挙げることができる。燃料電池装置2の燃料供給系統19は、燃料を貯蔵する貯蔵タンク22、改質器21、貯蔵タンク22と改質器21を接続する原燃料供給配管23、および、改質器21と燃料電池20を接続する燃料供給配管24等で構成されている。原燃料供給配管23には、後述するスターリング機関8の低温側熱交換器11が設けられている。貯蔵タンク22には、燃料電池20の燃料ガスが液化された状態で貯蔵されている。以下では、液化された状態の燃料ガスを液化燃料ガスと呼ぶこととする。例えば、燃料ガスが天然ガスの場合は、-160°C以下の低温の状態で液化天然ガスとして貯蔵されている。貯蔵タンク22内の液化燃料ガスは、原燃料供給配管23を通じるうちに低温側熱交換器11で気化されて、燃料ガスとして改質器21へ供給される。改質器21は、燃料ガスを水蒸気と共に触媒上で反応させて水素H2と二酸化炭素CO2一部、一酸化炭素COに変換することにより、燃料電池20の燃料を作るものである。改質器21で生成された改質ガスは、燃料供給配管24を通じて燃料電池20へ送られる。なお、燃料ガスに硫黄成分が含まれている場合は、改質器21で改質する前に燃料ガスの硫黄成分が予め脱硫器で除去される。また、SOFCでは一酸化炭素も燃料として利用されるため、本実施の形態に係る燃料電池装置2はCO変成器を備えないが、発電に一酸化炭素が利用されない場合は、改質器21で発生した一酸化炭素の濃度を低減するCO変成器を改質器21の下流側に備えてもよい。また、SOFCでは燃料電池20内で水蒸気改質反応を生じさせることが可能であるため、複合発電システム1から改質器21を省くこともできる。燃料電池装置2の空気供給系統18は、ブロワ26、ブロワ26と燃料電池20を接続する空気供給配管27、および、空気供給配管27に設けられた熱回収器25等を備えている。空気供給配管27へは、燃料電池20の発電量に応じてブロワ26により外部の空気が供給される。熱回収器25は、空気供給配管27を通じて燃料電池20へ送られる空気を、燃料電池20からの廃熱を回収して加熱するものである。ブロワ26で空気供給配管27へ送られた空気は、空気供給配管27を通じるうちに熱回収器25で加熱されて、高温の空気となって燃料電池20へ送られる。燃料電池20は複数の単セルからなるセルスタックであり、各単セルは、空気極カソードと、電解質となる固体酸化物と、燃料極アノードとを備えている。燃料極には、改質器21から燃料供給配管24を通じて改質ガスが送られる。一方、空気極には、空気供給配管27を通じて空気が送られる。そして、燃料電池20では、改質ガスに含まれる水素または水素および一酸化炭素と、空気に含まれる酸素O2とを利用して、発電が行われる。具体的には、空気極で酸素が酸素イオンO2になり、酸素イオンが固体酸化物電解質を通り、燃料極で水素と反応して水を生成する。ここで、固体酸化物は電子を通さないので、燃料極で生じた電子eが回路を移動して、空気極で再び酸素をイオン化することによって回路に電流が流れる。この電流は燃料電池20に接続されたインバータ28で直流電流から交流電流へ変換される。このようにして、燃料電池20では燃料が持つエネルギーの半分程度が電気となり、残り半分は熱となり排ガスに伴って燃料電池20から排出される。燃料電池20で発生した高温700-1000°C程度の排ガスは、燃料電池20に接続された電池排気配管29を通じて排出される。電池排気配管29には、スターリング機関8の高温側熱交換器7が設けられており、排ガスの持つ熱は高温側熱交換器7で高温側の作動ガスを加熱するために利用される。なお、図示しないが、燃料電池20で発生した高温の排ガスは、熱回収器25へ送られて空気を加熱するための熱源として利用され、また、改質器21へ送られて燃料ガスから水素や一酸化炭素などの燃料を取り出す際に必要となる熱の熱源として利用される。スターリング機関8図1に例示されたスターリング機関8は、複数組のピストン10とシリンダ9を備えた複動形ダブルアクテイング形のものである。図1の上側にはスターリング機関8の基本的な構成として、互いに接続された2本のシリンダ9を示し、それ以外のピストン10とシリンダ9の図示は省略している。スターリング機関8の各シリンダ9の内部空間はピストン10ディスプレーサピストンによって長手方向に二分されている。各シリンダ9の二分された内部空間のうち一方の空間は高温空間9a又は膨張空間と呼ばれ、他方の空間は低温空間9b又は圧縮空間と呼ばれる。各シリンダ9の高温空間9aは、燃料電池20から電池排気配管29を通じて送られる高温の排ガスを高熱源として利用する高温側熱交換器7と接続されている。高温側熱交換器7では、高温空間9a内の作動ガスが加熱される。一方、各シリンダ9の低温空間9bは、原燃料供給配管23を通じて送られる低温の液化燃料ガスを冷熱源として利用する低温側熱交換器11と接続されている。低温側熱交換器11では、低温空間9b内の作動ガスが冷却される。そして、隣接する2本のシリンダ9,9の、一方のシリンダ9の高温空間9aと、他方のシリンダ9の低温空間9bとは、連通パイプ9eを介して連通されている。各連通パイプ9eには、当該連通パイプ9eを通じて移動する作動ガスの熱を蓄える再生器13が設けられている。各シリンダ9のピストン10は、各々連接棒10aによりクランク軸12に接続されており、互いに位相のずれを有して往復動作することができる。隣接する2組のシリンダ9およびピストン10において、一方のピストン10が低温空間9b側へ移動すると、一方のシリンダ9内の作動ガスは他方のシリンダ9の高温空間9aへ流れ込む。この他方のシリンダ9の高温空間9aへ流れ込んだ作動ガスが高温側熱交換器7で加熱されて膨張すると、他方のピストン10が低温空間9b側へ移動するとともに、これにクランク軸12で接続されている一方のピストン10が高温空間9a側へ移動する。このようなピストン10の一連の動作により、連通されている高温空間9aと低温空間9bとの間で、再生器13を介して作動ガスが移動するとともに、クランク軸12から回転力が出力される。クランク軸12からの出力は、例えば図示しないクランク軸12に連結された発電機や複合発電システム1の補機の駆動に用いられる。ここで、低温側熱交換器11の構造について詳細に説明する。図2は、低温側熱交換器11の概略斜視図であり、図3は、低温側熱交換器11の概略断面図である。図2および図3に示すように、低温側熱交換器11は、多管式熱交換器であって、シェル35と、シェル35に内挿されたチューブバンドル36とを備えている。シェル35は円筒状であって、その下部には液化燃料ガスの入口35a下部入口が設けられており、この入口35aは原燃料供給配管23の上流側配管23aを介して貯蔵タンク22と接続されている。また、シェル35の頂部には燃料ガス気体の出口35b上部出口が設けられており、この出口35bは原燃料供給配管23の下流側配管23bを介して改質器21と接続されている。シェル35には液化燃料ガスの液面レベルを検出するための液面計37が設けられている。液面計37は、低温環境下で液化燃料ガスの液面レベルを計測するための公知の液面計例えば、静電容量式または磁気検出式などの接触式センサ、光学式などの非接触式センサ等を用いることができる。液面計37は監視装置38と接続されており、監視装置38は液面計37で検出された液化燃料ガスの液面レベルを常時監視している。シェル35の出口35bが頂部に設けられることにより通常はシェル35から原燃料供給配管23の下流側配管23bへ気体のみが流出するが、液化燃料ガスの液面レベルが満水に近い上限レベルとなれば液体も流出するおそれがある。そこで、監視装置38は、原燃料供給配管23の下流側配管23bへ気体のみを流出させるために、シェル35内の液化燃料ガスの液面レベルを常時計測し、液面レベルが予め設定された上限レベルとなれば警告を発するように構成されている。この上限レベルは、シェル35の上部に設けられた出口35bよりも低いレベルであって、これによりシェル35から燃料ガス気体のみが流出し、液化燃料ガス液体が流出しないように液面レベルが監視されることとなる。チューブバンドル36は、伝熱管である複数のチューブ41と、各チューブ41の入口側と接続された入口側ヘッド42と、各チューブ41の出口側と連通する出口側ヘッド43とで構成されている。各チューブ41の周囲には、熱交換効率を高めるためのフィン図示略が設けられている。入口側ヘッド42と出口側ヘッド43は、スターリング機関8のシリンダ9の低温空間9bと接続管9d図1参照を介して接続されている。上記構成の低温側熱交換器11において、スターリング機関8のピストン10が移動することによりシリンダ9の低温空間9bから接続管9dを介してチューブバンドル36の入口側ヘッド42へ流入した作動ガスは、チューブ41および出口側ヘッド43を通じて、シリンダ9の低温空間9bへ流入する。このとき、チューブ41の周囲に存在する液化燃料ガスとチューブ41内を流れる作動ガスとが熱交換することにより、作動ガスは冷却され、液化燃料ガスは気化する。このように、低温側熱交換器11では液化燃料ガスの蒸発潜熱により作動ガスが冷却される。そして、気化された燃料ガスは、配管23aを通じて改質器21へ送られる。以上説明した複合発電システム1では、燃料電池装置2から排出される温熱高熱と冷熱を共に回収して、スターリング機関8の作動ガスの加熱および冷却のために使用している。このように従来は外部へ放出されていた温熱と冷熱の両者をスターリング機関8で電力や動力といったエネルギーとして回収するので、システムの総合熱効率を向上することができる。しかも、スターリング機関8では従来放出されていた冷熱および温熱を利用していることから、燃料電池装置2にスターリング機関8を組み合わせることは、燃料電池装置2の構成機器の性能に何ら影響を与えないので、燃料電池装置2とスターリング機関8との間で特別な調整などは必要とされず複合発電システム1を容易に構築することができる。また、上記複合発電システム1において、低温側熱交換器11で液化燃料ガスが完全に気化され、燃料ガスが原燃料供給配管23の下流側の配管23bへ流入するように構成されているため、従来の燃料電池装置の燃料供給系統19が備える気化器を省くことができる。但し、低温側熱交換器11は、液化燃料ガスの冷熱を利用してシリンダ9の低温空間9bの作動ガスを冷却できるものであってもよく、液化燃料ガスの気化にはこだわらない。低温側熱交換器11から配管23bへ液化燃料ガスが流出するような構成の場合は、原燃料供給配管23の低温側熱交換器11よりも下流側に気化器を設ければよい。さらに、上記複合発電システム1において、スターリング機関8のシリンダ9の低温空間9bの作動ガスは、空冷される場合と比較してより低温となる。これにより、シリンダ9の高温空間9aの作動ガスと低温空間9bの作動ガスとの温度差をより拡大することができ、高温側と低温側の温度差が拡大するほど熱力学的サイクル効率が上昇するスターリング機関を高効率化することができる。加えて、スターリング機関8は、シンプルな構造で小型化および軽量化が可能であり、静粛性および信頼性に優れており、さらに、作動ガスに可燃性ガスを使用する必要がなく且つ燃焼を伴わない機関であることから、燃料電池装置2などの他の装置と組み合わせても安全に利用できる。そして、スターリング機関8の熱効率は、理論上はカルノーサイクルと同じで極めて高く、これを燃料電池装置2と組み合わせて用いることで複合発電システム1の総合的な熱効率の向上を図ることができる。ひいては、電気を得るために必要な燃料を削減することができ、燃料コストと二酸化炭素排出量の低減を図ることができる。実施の形態2図4は、本発明の好ましい実施の形態2に係る高温型燃料電池とスターリング機関とガスタービン機関とを組み合わせた複合発電システムの系統図である。同図に示す実施の形態2に係る複合発電システム1は、燃料電池装置2とスターリング機関8とガスタービン機関3を組み合わせて発電を行うシステムである。つまり、複合発電システム1は、燃料電池装置2とガスタービン機関3を組み合わせたコンバインドサイクル発電システムに、更にスターリング機関8を組み合わせたものである。本実施の形態2に係る複合発電システム1の燃料電池装置2およびスターリング機関8の構成は前述の実施の形態1に係る複合発電システム1が備えるものとほぼ共通する。そこで、以下の説明において、実施の形態1に係る複合発電システム1が備えるものと同一又は相当する要素には同一の参照符号を付して、その重複する説明を省略する。燃料電池装置2燃料電池装置2は、主に、高温型燃料電池である燃料電池20セルスタックと、燃料電池20へ燃料を供給する燃料供給系統19と、燃料電池20へ空気を供給する空気供給系統18と、燃料電池20から取り出した直流電流を交流電流へ変換するためのインバータ28とを備えている。燃料電池装置2の燃料供給系統19は、燃料を貯蔵する貯蔵タンク22、改質器21、貯蔵タンク22と改質器21を接続する原燃料供給配管23、および、改質器21と燃料電池20を接続する燃料供給配管24等で構成されている。原燃料供給配管23には、後述するスターリング機関8の低温側熱交換器11が設けられている。貯蔵タンク22内の液化燃料ガスは、原燃料供給配管23を通じるうちに低温側熱交換器11で気化されて、燃料ガスとして改質器21へ供給される。改質器21では、燃料ガスから水素や一酸化炭素を含む改質ガスが生成され、生成された改質ガスは燃料供給配管24を通じて燃料電池20へ送られる。燃料電池装置2の空気供給系統18は、後述するガスタービン機関3の圧縮機高圧圧縮機53と燃料電池20を接続する空気供給配管57を備えている。ガスタービン機関3の高圧圧縮機53から空気供給配管57へ送られた高温高圧の空気は、高温高圧の空気は、空気供給配管57を通じて燃料電池20へ供給される。なお、空気供給配管57に、燃料電池20の廃熱を利用して空気供給配管27の空気を加熱する熱回収器25を設けることもできる。この場合、ガスタービン機関3の高圧圧縮機53から空気供給配管57へ送られた高温高圧の空気は、熱回収器25で更に加熱されて燃料電池20へ送られる。燃料電池20では、改質ガスに含まれる水素または水素および一酸化炭素と、空気に含まれる酸素とを利用して、発電が行われる。発電された電気は、燃料電池20に接続されたインバータ28で直流から交流に変換される。また、燃料電池20で発生した高温の排ガスは、燃料電池20に接続された電池排気配管58を通じて排出される。ガスタービン機関3ガスタービン機関3は、多段式のガスタービン機関であって、それぞれ空気を吸入して吸気圧縮する前段の中圧圧縮機52と後段の高圧圧縮機53とを備えている。中圧圧縮機52と高圧圧縮機53で圧縮された高温高圧の空気は、空気供給配管57を通じて燃料電池20へ供給される。なお、本実施の形態では中圧圧縮機52と高圧圧縮機53の二段の圧縮機を備えているが、これらは一体化された一つの圧縮機であってもよい。燃料電池20からの排ガスは、電池排気配管58を通じて燃焼器54へ供給される。燃焼器54では、供給された排ガスに対し燃料を噴射して、排ガスを燃焼させる。そして、燃焼器54からの高温1200°C程度の燃焼ガスは、燃焼ガス供給配管59を通じてタービン55高圧タービン55aへ送られ、タービン55を駆動する。タービン55は、前段の高圧タービン55aと後段の中圧タービン55bとを備えており、それぞれがシャフト56a,56bを介して高圧圧縮機53と中圧圧縮機52とを駆動する。タービン55の回転運動エネルギーは、発電や推力や駆動力に利用される。一方、タービン55からの高温200-500°C程度の排ガスは、タービン排気配管60を通じて排出される。なお、本実施の形態では高圧タービン55aと中圧タービン55bの二段のタービン55を備えているが、これらは一体化された一つのタービンであってもよい。この場合は、タービンの構造に合わせてシャフト56a,56bも一体化される。スターリング機関8スターリング機関8は、複数組のピストン10とシリンダ9を備えた複動形ダブルアクテイング形のものである。各シリンダ9の内部空間はピストン10によって長手方向に高温空間9aと低温空間9bとに二分されている。各シリンダ9の高温空間9aは、ガスタービン機関3からタービン排気配管60を通じて送られる高温の排ガスを高熱源として利用する高温側熱交換器7Aと接続されている。高温側熱交換器7Aでは、高温空間9a内の作動ガスが加熱される。一方、各シリンダ9の低温空間9bは、原燃料供給配管23を通じて送られる低温の液化燃料ガスを冷熱源として利用する低温側熱交換器11と接続されている。低温側熱交換器11では、低温空間9b内の作動ガスが冷却される。そして、隣接する2本のシリンダ9,9において、一方のシリンダ9,9の高温空間9aと、他方のシリンダ9の低温空間9bとは、連通パイプ9eを介して連通されている。各連通パイプ9eには、当該連通パイプ9eを通じて移動する作動ガスの熱を蓄える再生器13が設けられている。各シリンダ9のピストン10は、各々連接棒10aによりクランク軸12に接続されており、互いに位相のずれを有して往復動作することができる。このようなピストン10の動作により、連通されている高温空間9aと低温空間9bとの間で、再生器13を介して作動ガスが移動するとともに、クランク軸12から回転力が出力される。クランク軸12からの出力は、例えば図示しない発電機や複合発電システム1の補機の駆動に用いられる。以上説明した実施の形態2に係る複合発電システム1では、ガスタービン機関3から排出される温熱と燃料電池装置2から排出される冷熱とを回収して、スターリング機関8の作動ガスの加熱および冷却のために使用している。このように従来は外部へ放出されていた温熱と冷熱の両者を回収して利用するので、システムの総合熱効率を向上することができる。しかも、燃料電池装置2とガスタービン機関3とを組み合わせたコンバインドサイクル発電システムにスターリング機関8を組み合わせることによって、燃料電池装置2およびガスタービン機関3の構成機器の性能に何ら影響を与えることがないので、燃料電池装置2およびガスタービン機関3とスターリング機関8との間で特別な調整などは必要とされず複合発電システム1を容易に構築することができる。また、上記複合発電システム1において、スターリング機関8のシリンダ9の低温空間9bの作動ガスは、空冷される場合と比較してより低温となる。これにより、シリンダ9の高温空間9aの作動ガスと低温空間9bの作動ガスとの温度差をより拡大することができ、高温側と低温側の温度差が拡大するほど熱力学的サイクル効率が上昇するスターリング機関を高効率化することができる。加えて、スターリング機関8は、シンプルな構造で小型化および軽量化が可能であり、静粛性および信頼性に優れており、さらに、作動ガスに可燃性ガスを使用する必要がなく且つ燃焼を伴わない機関であることから、燃料電池装置2およびガスタービン機関3と組み合わせても安全に利用できる。そして、スターリング機関8の熱効率は、理論上はカルノーサイクルと同じで極めて高く、これを燃料電池装置2およびガスタービン機関3と組み合わせて用いることで複合発電システム1の総合的な熱効率の向上を図ることができる。ひいては、電気を得るために必要な燃料を削減することができ、燃料コストと二酸化炭素排出量の低減を図ることができる。以上、本発明の好適な実施形態について説明したが、本発明は上述の実施の形態に限られるものではなく、特許請求の範囲に記載した限りにおいて、様々な設計変更を行うことが可能である。"