芯鞘複合モノフィラメントのカットブリッスルからなるブラシ用毛材であって、前記芯鞘複合モノフィラメントは、熱可塑性樹脂95~65重量と導電性微粒子5~35重量の熱可塑性樹脂組成物からなる芯部高導電層と、熱可塑性樹脂99~95重量と導電性微粒子1~5重量の熱可塑性樹脂組成物からなる鞘部低導電層とから構成され、かつ前記ブラシ用毛材の体積固有抵抗値が1×103Ωcm以下であることを特徴とする導電性ブラシ用毛材。前記芯鞘複合モノフィラメントの長さ方向に直交する断面における芯部高導電層と鞘部低導電層の断面積比が、25:75~70:30の範囲であることを特徴とする請求項1に記載の導電性ブラシ用毛材。前記芯部高導電層に含まれる熱可塑性樹脂と前記鞘部低導電層に含まれる熱可塑性樹脂とが、ポリアミド樹脂またはポリエステル樹脂のいずれかであり、かつ前記芯部高導電層および前記鞘部低導電層が同一熱可塑性樹脂からなることを特徴とする請求項1または2に記載の導電性ブラシ用毛材。前記カットブリッスルの少なくとも一端に芯部高導電層が露出していることを特徴とする請求項1~3のいずれか1項に記載の導電性ブラシ用毛材。請求項1~4のいずれか1項に記載のブラシ用毛材を少なくとも一部に使用したことを特徴とする導電性ブラシ。以上のような状況を鑑み、本発明は、従来技術における問題を解決すべく検討した結果達成されたものである。したがって、本発明の目的は、導電性微粒子の糸表面からの脱落が抑制され、導電性能に優れ、ブラシ毛材同士が擦過を受け合っても耐久性が良好であり、さらには精密機器内の静電気の発生を防止することができる導電性ブラシ用毛材および導電性ブラシを提供することにある。上記の目的を達成するために、本発明によれば、芯鞘複合モノフィラメントのカットブリッスルからなるブラシ用毛材であって、前記芯鞘複合モノフィラメントは、熱可塑性樹脂95~65重量と導電性微粒子5~35重量の熱可塑性樹脂組成物からなる芯部高導電層と、熱可塑性樹脂99~95重量と導電性微粒子1~5重量の熱可塑性樹脂組成物からなる鞘部低導電層とから構成され、かつ前記ブラシ用毛材の体積固有抵抗値が1×103Ωcm以下であることを特徴とする導電性ブラシ用毛材が提供される。なお、本発明の導電性ブラシ用毛材においては、前記芯鞘複合モノフィラメントの長さ方向に直交する断面における芯部高導電層と鞘部低導電層の断面積比が、25:75~70:30の範囲であること、前記芯部高導電層に含まれる熱可塑性樹脂と前記鞘部低導電層に含まれる熱可塑性樹脂とが、ポリアミド樹脂またはポリエステル樹脂のいずれかであり、かつ前記芯部高導電層および前記鞘部低導電層が同一熱可塑性樹脂からなること、および前記カットブリッスルの少なくとも一端に芯部高導電層が露出していること、がいずれもより好ましい条件として挙げられる。さらに、本発明の導電性ブラシは、前記導電性ブラシ用毛材を少なくとも一部に使用したことを特徴とする。本発明によれば、電性微粒子の糸表面からの脱落が抑制され、導電性能に優れ、ブラシ毛材同士が擦過を受け合っても耐久性が良好であり、さらには精密機器内の静電気の発生を防止することができる導電性ブラシ用毛材および導電性ブラシが得られる。以下、本発明の導電性ブラシ用毛材について、図面を参照しつつ詳細に説明する。図1および図2に示したように、本発明の導電性ブラシ用毛材1は、熱可塑性樹脂95~65重量と導電性微粒子5~35重量の熱可塑性樹脂組成物からなる芯部高導電層2と、熱可塑性樹脂99~95重量と導電性微粒子1~5重量の熱可塑性樹脂組成物からなる鞘部低導電層3を有する芯鞘複合モノフィラメントのカットブリッスルからなることを特徴とする。ここで、熱可塑性樹脂組成物からなる芯部高導電層2は、導電性微粒子を5~35重量含有する必要があり、さらには15~25重量であることが好ましい。これは、導電性微粒子の含有量が上記範囲を下まわると、得られる導電性ブラシ用毛材1の導電性能が低下しやすい傾向にあり、逆に、導電性微粒子の含有量が上記範囲を上まわると、導電性ブラシ用毛材1の強度が低下しやすくなるばかりか、芯鞘複合モノフィラメントを溶融紡糸する際に、原料を紡糸機内に押し込みにくくなり、溶融紡糸が困難となりやすいからである。また、熱可塑性樹脂組成物からなる鞘部低導電層3の導電性微粒子は、1~5重量含有する必要があり、これは、導電性微粒子の含有量が上記範囲を下まわると、導電性ブラシ用毛材1表面の導電性が得られないことから、芯部高導電層2の導電性能が機能せず、導電性ブラシ用毛材1の導電性能が低下しやすい傾向となり、逆に、導電性微粒子の含有量が上記範囲を上まわると、得られる導電性ブラシ用毛材1の強度が低下しやすくなるばかりか、導電性ブラシ用毛材1の表面から導電性微粒子が、脱落しやすくなるからである。本発明において、芯部高導電層2および鞘部低導電層3に含有される導電性微粒子は、高導電性を有するものであれば金属酸化物微粒子およびカーボンブラックなど制限しないが、なかでもDBP給油量9g法が340mL/100g以上のファーネス系カーボンブラックの使用が望ましい。このようなファーネス系カーボンブラックとしては、ケッチェンブラックインターナショナル社製ケッチェンブラック商標ECやケッチェンブラック商標EC600JDが知られている。なお、カーボンブラックとしては、DBP給油量が、340mL/100g以下のアセチレンブラックも知られるが、これは上記ケッチェンブラック商標ECなどと比較して導電性が低く、アセチレンブラックの使用により満足する導電性を得るためには、例えばケッチェンブラック商標ECの3倍の添加量が必要になり、芯鞘複合モノフィラメントの溶融紡糸時に芯部高導電層2の流動性が低下する傾向が招かれる。芯部高導電層2および鞘部低導電層3の熱可塑性樹脂と導電性微粒子とを混合する方法は、公知の方法を用いることができ、例えば2軸混錬押し出し機やドウミキサーなどを使用して加圧下で混錬することにより得たマスターバッチを使用することができる。また、本発明の導電性ブラシ用毛材1の長さ方向に直交する断面において、前記芯部高導電層2と前記鞘部低導電層3の断面積比が25:75~70:30の範囲であることが好ましい。これは、芯部高導電層2の断面積の比が上記の範囲を下まわると、導電性ブラシ用毛材1の導電性能が低下する傾向となり、逆に芯部高導電層2の断面積の比が上記の範囲を上まわると、導電性ブラシ用毛材1の強度が低下しやすいからである。本発明の導電性ブラシ用毛材1の導電性能は芯部高導電層2および鞘部低導電層3に使用する導電性微粒子の種類やその使用濃度、芯鞘面積比率、さらには表面に露出している芯部導電層3の割合によって異なるが、測定抵抗値Ω×糸の断面積cm2/電極間距離cmで表した体積固有抵抗値が1x103Ωcm以下であることが好ましい。すなわち、導電性ブラシ用毛材1の体積固有抵抗値が1x103Ωcm以下であれば、導電性ブラシ毛材としての機能を十分に発揮することができる。さらに、本発明では、芯部高導電層2に含まれる熱可塑性樹脂と鞘部低導電層3に含まれる熱可塑性樹脂とが同一であり、ポリアミド樹脂またはポリエステル樹脂のいずれかからなることが好ましい。具体的には、ナイロン6、ナイロン610以下N610という、ナイロン612、ナイロン6/66共重合体、ナイロン6/12共重合体、ナイロン11、ナイロン12、ナイロン46、ナイロン56、ナイロン1010などのポリアミド系樹脂、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフテレート以下PBTというポリエチレンナフタレート、ポリプロピレンテレフタレート、ポリメチレンナフタレート、ポリブチレンナフタレートなどのポリエステル系樹脂を使用することが好ましい。また、本発明で使用するポリアミド系樹脂は、その相対粘度が低いと溶融紡糸が不安定となる場合があるため、相対粘度が2.4以上であるものが好ましく、ポリエステル系樹脂の場合は、その固有粘度が低いと同じく溶融紡糸が不安定となる場合があるため、固有粘度が0.6以上であるものが好ましい。なお、ポリアミド系樹脂の相対粘度は、濃度98の硫酸25mLの中にポリアミド系樹脂0.25gを溶解し、この溶液を25°Cの温度条件下でオストワルド粘度管を使用して測定したものであり、ポリエステル系樹脂の固有粘度は、濃度98.5のオルトクロロフェノール25mL中にポリエステル系樹脂2.0gを溶解し、この溶液を25°Cの温度条件下でオストワルド粘度管を使用して測定したものである。また、本発明の導電性ブラシ用毛材1は、ブラシ毛材先端の高導電部分が被清掃体あるいは研磨体に接触しやすく、静電気防止効果がさらに優れることから、図2のようにカットブリッスルの少なくとも一端に芯部高導電層2が露出していることが好ましい。なお、本発明においては、芯部高導電層2の露出部の形態をテーパー形状にすることも可能である。次に、本発明の導電性ブラシ用毛材1の製造方法について説明する。まず、芯部に用いる熱可塑性樹脂95~65重量と導電性微粒子5~35重量の熱可塑性樹脂組成物と、鞘部に用いる熱可塑性樹脂99~95重量と導電性微粒子1~5重量の熱可塑性樹脂組成物とを、2台の押し出し機を用いた複合紡糸機にそれぞれ供給し溶融混練した後、同一の口金孔から中心に芯部、その外周に鞘部を配して同時に押し出す。次に、押出された糸条を20°Cの冷却浴で冷却固化した後、引き続き100~200°Cの熱風雰囲気中で2.5倍~4.0倍に延伸することで芯鞘複合モノフィラメントが得られる。また、この芯鞘複合モノフィラメントを180°C~240°Cで弛緩熱セットしてもよい。そして、得られた芯鞘複合モノフィラメントは所望の長さにカットされ、カットブリッスルとなる。カットブリッスルの毛先をサンドペーパーで研磨加工して芯部導電層3を露出させてもよく、ポリエステル樹脂からなるカットブリッスルの場合は、毛先を苛性ソーダで溶かして芯部導電層3を露出させることもできる。このように製造されたカットブリッスルは、導電性ブラシ用毛材1として使用される。ここで、導電性ブラシ用毛材1の断面形状は、円形以外にも楕円形、三角形、矩形およびその他の異形にすることができ、特に限定はされない。また、導電性ブラシ用毛材1の平均直径は、0.1~1.0mm、特に0.2~0.4mmの範囲のものが好ましく使用される。導電性ブラシ用毛材1の平均直径が上記範囲を下回る場合は、芯鞘複合モノフィラメントを溶融紡糸する際に安定して紡糸機から熱可塑性樹脂が押し出されず糸切れが発生しやすくなる。逆に、上記範囲を上回る場合は、毛腰が強くなるために剛直なブラシ用毛材となりやすく、被清掃および研磨体を傷つけてしまう傾向となる。一方、本発明の導電性ブラシは、上記導電性ブラシ用毛材1を使用し、公知の製造方法で得られたものであり、その形状としては、例えば、カップブラシやチャンネルブラシ、ディスクロールブラシなど様々なブラシが挙げられ、これらのブラシの毛材を把持する部分に導電性金属を使用することにより、この導電性ブラシの導電性能をより一層有効に発揮させることができる。以下、実施例を基に本発明の導電性ブラシ用毛材をさらに詳しく説明するが、本発明はその主旨を超えない限り、以下の実施例に何ら限定されるものではない。なお、ブラシ用毛材の各種特性値は以下の方法に従って測定したものである。[導電性能]東亜電波工業株製、極超絶縁計SM-10型を使用して測定した。ブラシ用毛材試料5cmの両端を、電気抵抗の極めて低いクリンプ電極で十分把持し、印加して糸の抵抗値を測定し、次の計算式により体積固有抵抗値を求めた。なお、測定時の周囲条件は温度20°C、湿度65とした。体積固有抵抗値Ωcm=測定抵抗値Ω×糸の断面積cm2/電極間距離cmなお、体積固有抵抗値は小さいほうが好ましい。[ブラシ毛材の表面状態]ブラシ用毛材を使用して、内径45mm、外径70mm、毛丈30mmのカップブラシを作成した。このカップブラシをハンドグラインダーに取り付け、切り込み量3mmで、8000rpmで回転させながら、表面を鏡面加工したステンレス板に接触させて、10分間駆動させた後、ブラシ毛材の表面をマイクロスコープで観察して、目視により次の基準で表面状態を評価した。○;毛材表面の剥離、および粒子の脱落がない。△;毛材表面の剥離、および粒子の脱落が僅かに見られる。×;毛材表面の剥離、および粒子の脱落が多く見られる。[実施例1~3]N610樹脂東レ株製M2001、相対粘度2.785.0重量とケッチェンブラックインターナショナル社製ケッチェンブラック商標EC15.0重量の熱可塑性樹脂組成物を予めマスターバッチとして準備した。芯部に上記マスターバッチを、鞘部に上記マスターバッチをN610樹脂同上で希釈してケッチェンブラック商標EC3.0重量とした熱可塑性樹脂組成物を用い、2台の押し出し機を用いた複合紡糸機にそれぞれ供給し、260°Cの温度で溶融混練した後、同一の口金孔から中心に芯部、その外周に鞘部を配して、それぞれ表1に示した断面積比で同時に押し出し、次に押出された糸条を20°Cの冷却浴で冷却固化した後、引き続き180°Cの熱風雰囲気中で3.5倍に延伸することにより、図1に示した態様からなる直径0.3mmの芯鞘複合モノフィラメントを得た。得られたモノフィラメントを束にして長さ80mmのカットブリッスルとし、ブラシ用毛材を得た。そして、得られたブラシ用毛材を、内径45mm、外径70mm、毛丈30mmに植毛したカップブラシの作製に使用した。ブラシ用毛材およびカップブラシの各評価結果を表1に併せて示す。[実施例4]実施例2において、N610樹脂をPBT樹脂東レ株製トレコン1200S、固有粘度1.2に変更した以外は、同様にしてブラシ用毛材を得た。そして、得られたブラシ用毛材を植毛してカップブラシに加工し、ブラシ用毛材およびカップブラシを評価した結果を表1に併せて示す。[実施例5]実施例4において、得られたブラシ用毛材の束長さ80mmの両端の先から2mmを苛性ソーダで溶かして芯部を露出させたブラシ用毛材を得た。そして、得られたブラシ用毛材を植毛してカップブラシに加工し、ブラシ用毛材およびカップブラシを評価した結果を表1に併せて示す。[比較例1、2]実施例1および2において、鞘部をN610樹脂東レ株製M2001のみに変更した以外は、同様にしてブラシ用毛材を得た。そして、得られたブラシ用毛材を植毛してカップブラシに加工し、ブラシ用毛材およびカップブラシを評価した結果を表1に併せて示す。[比較例3]実施例1において、鞘部にもケッチェンブラック商標EC15.0重量のマスターバッチを希釈せずに用いた以外は、同様にしてブラシ用毛材の作製を試みたが、芯鞘複合モノフィラメントを溶融紡糸する際にモノフィラメントの強度低下により、延伸工程での糸切れが多発し、操業不能であった。[比較例4]実施例1において、芯部と鞘部の樹脂構成を逆にしたこと以外は、同様にしてブラシ用毛材を得た。そして、得られたブラシ用毛材を植毛してカップブラシに加工し、ブラシ用毛材およびカップブラシを評価した結果を表1に併せて示す。[比較例5]実施例4において、芯部と鞘部に含まれるケッチェンブラック商標ECがそれぞれ3.0重量、7.5重量となるようにマスターバッチを希釈して使用し、芯部と鞘部の断面積比を30:70に変更したこと以外は、同様にしてブラシ用毛材を得た。そして、得られたブラシ用毛材を植毛してカップブラシに加工し、ブラシ用毛材およびカップブラシを評価した結果を表1に併せて示す。表1の結果から明らかなように、本発明の導電性ブラシ用毛材は、体積固有抵抗値が良好な値を示しており、十分に静電気を防止できるばかりか、ブラシ評価後のブラシ毛材の表面状態も良好であることから、粒子の脱落が抑制され、さらにブラシ同士の擦過に対して耐久性があることが分かる。これに対して、本発明の条件を満たさないブラシ用毛材比較例1~5は、導電性能およびブラシ毛材の表面状態のいずれかが実施例の導電性ブラシ用毛材に比べて低く、導電性ブラシ用毛材としては不十分であることが分かる。特に、比較例4は延伸工程において糸切れが多発するばかりか、原料の押し込みも不安定で操業不能であった。