液体が下部から供給されると共に蒸発したガスが上部から排出される容器と、上記容器内に上下方向に貫通する空隙を形成するように配置された伝熱管群とを備える、上記液体の流路断面形状の最大長さが2mを超える大型リボイラであって、上記空隙が、上記流路断面形状の面積のうち5~10の面積を占める大型リボイラ。上記空隙が、上記容器の上下方向の内壁の周囲と上記伝熱管群との間に存在する請求項1に記載の大型リボイラ。上記空隙が、上記伝熱管群の内部を上下方向に貫通する請求項1又は請求項2に記載の大型リボイラ。本発明者は、小型リボイラ複数機分を1機に大型化することで省スペース化及びプラントコストの低減を図った。しかし、液体が下部から供給され、蒸発したガスが上部から排出されるリボイラでは、蒸発したガスの重力が無視できず、ガスが容器内上部近くに滞留し、ガス状の蓋となってガスの回収を妨げることを見出した。本発明は、蒸発したガスの滞留を防止し、省スペース化及びプラントコストの低減を達成できる大型リボイラを提供する。本発明は、液体が下部から供給されると共に蒸発したガスが上部から排出される容器と、上記容器内に上下方向に貫通する空隙を形成するように配置された伝熱管群とを備える、上記液体の流路断面形状の最大長さが2mを超える大型リボイラであって、上記空隙が、上記流路断面形状の面積のうち5~10の面積を占める大型リボイラを提供する。本発明によれば、リボイラを大型化したにもかかわらず蒸発したガスの滞留を防止でき、省スペース化及びプラントコストの低減を達成できる。液体例えば二酸化炭素含有吸収液から気体例えば二酸化炭素を回収するリボイラ1を図1に示す。リボイラ1は、液体が下部入口6から供給される円筒形の容器2の中に、加熱流体Hを流通する多数の伝熱管が束になって伝熱管群3を形成し、容器2の長手方向に配管された構造となっている。伝熱管群3は、加熱流体入口4に連通する往路側の伝熱管群3aと、加熱流体出口5に連通する復路側の伝熱管群3bとに分かれており、加熱流体入口4から流入した加熱流体Hは容器2内を横切って折り返し、再び容器2内を通って加熱流体出口5から流出する。この過程で、加熱流体Hは容器2に導入された液体との間で熱交換を行って冷却され、液体は加熱流体Hに加熱されて気体例えば二酸化炭素ガスと処理済み液体例えばアミン溶液の混合物として容器の上部出口7から排出される。図2は、図1のタイプの大型リボイラのA-A断面であり、伝熱管群の配置を小型リボイラの配置と同様とした大型リボイラの例を示す。この大型リボイラでは処理する液体が大量となり、液体が下部から供給され、蒸発したガスが上部から排出される際、蒸発したガスが重力により、ガスが容器内上部近くに滞留し、滞留蒸気の領域Rを形成する。滞留する蒸気が蓋となり、液体がその下で循環することとなり図2中に矢印で示す、蒸気の回収効率を下げる。図3は、図1のタイプの大型リボイラのA-A断面であり、リボイラの容器の上下方向に貫通する空隙を形成するように伝熱管群を配置した例である。図3では、リボイラの容器の上下方向の内壁の周囲と伝熱管群との間に空隙を形成するように伝熱管群を配置する態様の一例を示す。すなわち、伝熱管群とシェルの間に環状の空隙であるダウンカマを設け、蒸気と液体を分離させるとともに、液体の流量を高める態様である。伝熱管群を循環する液体の流量が増加することで、伝熱管群と液体が接触する面積が増加して、熱交換性能が高まる。また、蒸気の滞留を回避できるため液体が流れ易くなり、液体と加熱流体との熱交換が促進されて熱伝達率の向上を図ることができる。上下方向に垂直な長手方向の沸騰状況の偏りをなくして、蒸発器の平均伝熱性能を向上させることができる。伝熱管と気泡の間の熱伝導率は、伝熱管と液体との間の熱伝導率よりも悪いが、気泡の発生が抑制されるため熱伝達率の低下が抑えられる。図4は、図1のタイプの大型リボイラのA-A断面であり、リボイラの容器の上下方向に貫通する空隙を形成するように伝熱管群を配置した例である。図4は、伝熱管群の内部に上下方向に貫通する空隙を形成する態様の一例を示す。すなわち、伝熱管群の内部に柱状の空隙を設けるため、伝熱管群内部に蒸気が滞留せずに上部に抜けやすくなる。蒸気と液体を分離しやくすることで伝熱管群と液体が接触しやすくなり、熱交換性能が高くなる。伝熱管群のうち上部に位置する伝熱管にまで液体を十分に供給することができ、上部の伝熱管での伝熱性能が向上し、沸騰性能が向上する。伝熱管と気泡の間の熱伝導率は、伝熱管と液体との間の熱伝導率よりも悪いが、気泡の発生が抑制されるため熱伝達率の低下が抑えられる。図示していないが、図3と図4の態様を組合せた態様も可能である。液体が下部から供給されると共に蒸発したガスが上部から排出される容器内に形成される空隙が、容器の上下方向の内壁の周囲と上記伝熱管群との間、及び伝熱管群の内部を上下方向に貫通する態様を用いてもよい。本明細書に記載の大型ボイラは、液体の流路断面積、すなわち通常上下方向に垂直な長手方向の断面積の最大の長さが2mを超えるものであり、好ましくは3m以上、より好ましくは4m以上である。長手方向の最大の断面積の長さの上限は、特に限定されず、リボイラで処理される液体の量や、回収されるガスやガス除去済みの液体のその後の処理の内容や効率を考慮して決定される。また、長さ、胴径が大きい場合は、縦型にするなどの方法もあるため、上限は特に限定されない。長手方向の流路断面形状の最大の長さは、例えば、流路断面形状が円の場合は直径、楕円形の場合は長径、三角形、四角形、八角形等の多角形の場合は最も長い対角線である。下部から供給されて蒸発したガスが上部から排出される容器の流路断面形状の面積、すなわち通常上下方向に垂直な長手方向の流路断面形状の面積において、上下方向に貫通する空隙は好ましくは5~10の面積を占め、伝熱管群は、復路側の管群と往路側の管群の間の長手方向の空間を無視すると好ましくは90~95の空間を占める。これにより、図3と図4に関して上述したように、伝熱管群の上部に蒸気が滞留せずに上部に抜けやすくなり、蒸気と液体を分離しやくすることで伝熱管群と液体が接触しやすくなり、熱交換性能が高くできる。空隙が、流路断面積の5未満だと蒸気の滞留が発生し、10を超えると伝熱効率の低下を招く。リボイラで処理される液体は、加熱により気体を発生するのであれば特に限定されるものでなく、例えば、二酸化炭素を吸収したアミン溶液や、液状冷媒が挙げられる。二酸化ス炭素を吸収したアミン溶液をリボイラで加熱処理し、二酸化炭素を発生させてアミン溶液を再生することができる。また、液状冷媒をリボイラで処理し、リボイラの容器中の液状冷媒と伝熱管に流した水との間で熱交換を行わせて、液状冷媒を蒸発させるとともに、冷却された水を構造物内に敷設した配管を通じて循環させ、各スペースの空気と熱交換させて冷却を行う。リボイラで処理される液体の循環比は、3以上でないと気体の発生が不安定となり、好ましくは10以上である。循環比は、GfGg/Gf式中、Gfは循環する液体の流量質量であり、Ggは発生する気体の流量質量である。で表される。リボイラでの液体の処理量は、後続する工程での処理の性質や処理能力を考慮して決定される。実施例1~2、比較例1図5~7は、液体の流路断面積が2m×3mの長方形で、その最大長さである対角線が3.6mである、図1のタイプの大型ボイラを用い、液体の流量50kg/m2s伝熱管群出口で118°Cの液体を熱交換により123°Cに加熱する場合の伝熱管群の配置を変化させたときの解析データを示す。図5~7は、図1のA-A断面に相当し、各a~cは、液体とその蒸気の混合物における蒸気の質量割合である蒸気クオリティが0.1以下の領域を塗りつぶして黒色で示し、各bは、図1のA-A断面の半分を記載して伝熱管群の配置を示す。図5に示す実施例1は、リボイラの容器の上下方向の内壁の周囲と伝熱管群との間に空隙を形成するように伝熱管群を配置した例であり、図5aに示すように、ごく一部を除いて蒸気クオリティが0.1以下であり、高い伝熱効率を示す。蒸気クオリティxが高い領域大気圧でxが0.1を超えるが低減されて伝熱管がドライアウトする可能性が低くなる。図6に示す実施例2は、伝熱管群の内部に上下方向に貫通する空隙を形成した例を示し、図6aに示すように、容器上部では蒸気クオリティが0.1を超える領域の割合が増加しているが、許容できる伝熱効率を示す。図7に示す比較例1は、伝熱管群の配置を小型リボイラの配置と同様とした例を示し、図7aに示すように、容器上部では蒸気クオリティが0.1を超える領域の割合が大きく、低い伝熱効率を示す。