ステントをバルーンに圧着するための方法であって、i.前記ステントの温度を上昇させることと、ii.前記ステントが圧着ヘッド内のマンドレル上に支持されている間、前記ステント直径を第1の直径に減少させることを含み、前記直径が前記第1の直径に減少されている間、前記ステントが第1の高温を有する、前記ステントを予備圧着することと、iii.前記予備圧着ステップ後に前記圧着ヘッドから前記ステントおよびマンドレルを取り外し、ステント-カテーテルアセンブリを組み立てるために、前記ステントをバルーンカテーテル上に設置することであって、前記バルーンカテーテルのバルーンは、前記バルーンカテーテルの膨張管腔の近位端を通して加圧されることが可能であることと、iv.前記圧着ヘッド内に前記ステント-カテーテルアセンブリを設置し、前記ステント温度を第2の高温に上昇させ、前記ステントが前記第2の高温を有する間、前記ステント-カテーテルアセンブリが前記圧着ヘッド内にあるときに、前記膨張管腔を介して前記バルーンを加圧することであって、バルーン材料をステント支柱間に延在させるために前記バルーンが加圧されるとき、前記ステント直径は、前記第1の直径よりも最大約25~30大きい第2の直径に拡張するように制限されることと、v.ステップiv後、第3の高温を有する前記ステントを前記バルーンに圧入することであって、前記バルーンの圧力を維持しながら、前記圧着ヘッドを使用して、約前記第2の直径から約最終直径に前記ステント直径を減少させることを含み、前記直径は、前記バルーンの圧力が維持されている間に、前記第2の直径から約25~40減少することと、vi.前記ステント-カテーテルアセンブリを前記圧着ヘッドから取り外すことと、を含む、方法。ステップiiiは、前記ステント上のコーティングを保護するために、前記ステントの第1の直径より約25大きい内径を有するシースを前記ステント上に設置することを含み、前記シースは、前記ステント上の前記シースの存在が、ステップiv中のステント拡張に対して前記第1の直径よりも最大約25~30大きい制限を提供するように、半径方向の剛性を有する、請求項1に記載の方法。前記第1の直径は、前記最終直径とほぼ同じである、請求項1に記載の方法。前記第1、第2、および第3の高温は、同じである、請求項1に記載の方法。ステップvは、ステップaからe:すなわち、a前記バルーンの圧力を維持しながら、前記ステント直径を約前記最終圧着直径に減少させることと、b前記圧着ヘッドが約前記最終圧着直径にある間に、滞留期間の間、前記バルーンの圧力を維持することと、cステップb後、前記バルーンの圧力を減少させ、前記ステントから前記圧着ヘッドを引き抜き、それによって、前記ステントを反跳させることと、dステップc後、前記圧着ヘッドを約前記最終圧着直径に戻すことと、eステップbからdまでを3回以上繰り返すことと、を更に含む、請求項1に記載の方法。ステップc中の持続時間は、約0.1秒であり、ステップaの前記バルーンの圧力は、約300psiであり、前記バルーンの圧力は、圧力を再び増加させ、ステップdに従い前記圧着ヘッドを前記ステントに再度適用する前に、0.1秒後に達成可能な値まで降下させる、請求項5に記載の方法。ステップvは、ステップaからe:すなわち、a前記バルーンの圧力を維持しながら、前記ステント直径を前記最終圧着直径より小さい第3の直径に減少させることと、b前記圧着ヘッドが前記第3の直径にある間に、滞留期間の間、前記バルーンの圧力を維持することと、cステップb後、前記バルーンの圧力を減少させ、その後、前記圧着ヘッド直径を増加させ、前記ステントを前記第3の直径からより大きい直径に反跳させることと、dステップc後、前記バルーンの圧力を増加させ、前記圧着ヘッドを約前記第3の直径に戻すことと、eステップbからdまでを3回以上繰り返すことと、を更に含む、請求項1に記載の方法。前記第3の直径は、前記最終圧着直径より約20~40小さい、請求項7に記載の方法。c中の持続時間は、約0.1秒であり、ステップaの前記バルーン圧力は、約300psiであり、前記バルーン圧力は、圧力を再び増加させ、ステップdに従い前記圧着ヘッドを前記ステントに再度適用する前に、0.1秒後に達成可能な値まで降下させる、請求項8に記載の方法。ステントをバルーンに圧着するための方法であって、i.前記ステントの温度を上昇させることと、ii.前記ステントが圧着ヘッド内のマンドレル上に支持されている間、前記ステント直径を第1の直径から約最終の圧着直径に減少させることを含み、前記直径が約前記最終の圧着直径に減少されている間、前記ステント温度が前記高温を有する、前記ステントを予備圧着することと、iii.前記予備圧着ステップ後に前記圧着ヘッドから前記ステントおよびマンドレルを取り外し、ステント-カテーテルアセンブリを組み立てるために、前記ステントをバルーンカテーテル上に設置することであって、前記バルーンカテーテルのバルーンは、前記バルーンカテーテルの膨張管腔の近位端を通して加圧されることが可能であることと、vi.半径方向の剛性およびステップii後の前記ステント外径より約20~30大きい内径を有する保護シースを、前記ステント上に設置することと、v.前記圧着ヘッド内に前記ステント-カテーテルアセンブリを設置し、前記ステント温度を前記高温に増加させることとと、vi.前記ステントが前記高温を有する間に、a前記ステント-カテーテルアセンブリが前記圧着ヘッド内にある間に、前記膨張管腔を介して前記バルーンを加圧することであって、前記バルーン圧力が既定の時間期間、最大圧力で維持され、前記ステントは、前記保護シースによりその直径の約25~30を超えて拡張することが制限されることと、bステップa後、前記高温およびバルーン圧力を維持しながら、前記圧着ヘッドを使用して、前記ステントの直径を、約前記最終圧着直径より小さい第3の直径に減少させることと、を含む、前記ステントを前記バルーンに連結させることと、vii.前記ステント-カテーテルアセンブリを前記圧着ヘッドから取り外すことと、を含む、方法ステップbは、ステップaと同じバルーン圧力を維持しながら、前記ステントの直径を前記第3の直径に減少させるステップと、その後、前記圧着ヘッドを前記ステントから引き抜き、バルーン圧力を約0.1秒間減少させた後、前記バルーン圧力で再び前記ステントを前記第3の直径に減少させ、このステップを複数回繰り返し、それによって、ステントの剥離力をさらに増加させるために、バルーン材料と共に前記ステントを周期させるステップと、をさらに含む、請求項10に記載の方法。ステップbは、前記ステントが高温を有し、かつ前記バルーンが前記ステント内表面に約300psiを適用するのと同時に、前記ステント直径を約40減少させ、それによって、ステップa後ステント支柱間にバルーン材料の存在を維持させることをさらに含む、請求項11に記載の方法。本開示の目的において、ステントとは、隣接するステント支柱間に隙間を有する、相互接続され、離間された支柱の開壁管状体を意味する。支柱は、反対回転の蛇状波模様を有し、長手方向に離間し、かつリンクによって連結されるリングを形成してもよい。ステントは、バルーンに圧着されるとき、開始または製造時直径から最終または圧着直径への塑性変形のプロセスを受ける。ステントは、バルーンの拡張によって塑性的に変形することにより、展開直径に拡張される。米国特許第6312459号または米国特許第179867号に記載される模様を有するステントは、0.07インチの開始または製造時外表面直径を有してもよい。ステントは、金属または金属合金から作製される。ステントは、PEBAX材料から作製された非適合性バルーンに圧着され得る。展開されるとき、ステントは、わずか3mm0.118インチの外径および18mm0.708インチの長さである。本開示の目的において、このステントは、3018ステントまたは本ステントと称されるが、説明される原理は、このステントまたはこのサイズもしくは設計のステントのみに限定されないことを理解する。ステントの標的最終圧着直径は、約0.04インチである。初期圧着、バルーン膨張、最終圧着、および漏れ試験の全プロセス中、ステントは、ステントの表面、特に金属クリンパブレードと接触するときの損傷から薬物-ポリマーコーティングを保護するTEFLON登録商標または他の適切なポリマーシース内に収容される。3.00mm展開直径ステント、例えば3018ステントおよび0.04インチの圧着直径において、好ましくは、約0.052インチの内径を有するシースが選択される。漏れ試験後、シースは、ステントの外表面から剥がされてもよい。図1Aは、米国特許第7763198号に記載されるプロセスに類似する先行技術の圧着プロセスにおける処理時間対温度および圧力値を示す。本プロセスの工程1において、ステントは、華氏約70度の温度を有するクリンパヘッド内に設置され、約1分の滞留期間後に、直径は約0.04インチに減少し、ステントは、クリンパから取り外され、バルーンカテーテルのバルーン上に設置され、その後、米国特許第7763198号に記載される割型装置内に再挿入される。ステントが、ステントの外径の変更を約0.048インチに制限する割型内に保持されている間に、温度を華氏約170度の最大に上げ、圧力を上げる。割型内での約185秒の期間後、ステントおよびバルーンは、割型から取り外され、その後、ステントのバルーンへの再圧着のために、クリンパ内に戻される。この再圧着期間中に、ステントを華氏約130度の温度に上げ、ステント直径を約0.03インチに減少させるクリンパのアイリスを0.03インチに変更する。華氏130度で約40秒の追加滞留後、圧着されたステントおよびバルーンは、クリンパから取り外され、漏れ試験が実施される。漏れ試験は、バルーンに対するあらゆる損傷について点検する。漏れ試験は、バルーンの圧力が例えば約300psiに膨張され、その圧力で約60秒間保持されている間、ステント直径を約0.04インチのプロファイルに維持する。バルーンの圧力は、任意の圧力降下があるかどうかバルーン損傷の可能性を示すを判断するために、この60秒の期間中監視される。今説明したプロセスは、時間がかかる。加えて、図1Aによるプロセスを使用したときに可能である、それを超えて解離力を増加させることが望ましい。追随する説明から明らかになるこれらおよび他の理由において、発明者は、上記に要約したプロセスに対して改善することができた。圧着プロセスに必要な時間の長さを短縮する過程中、本開示のプロセスを利用するとき、処理時間の大幅な短縮だけでなく、ステントの解離力も大幅に増加することが予想外に発見された。以下の説明は、図1Bに要約されるプロセスを説明する。図1Bから容易に理解され得るように、処理時間は、約350秒から約90秒に短縮された。図1Bに対応するプロセスの一実施形態によると、圧着プロセスの全工程は、単一クリンパ装置を使用して実施される。図1Aのプロセスは、第1の圧着装置予備圧着、割型、および第2の圧着装置再圧着の最大3つの装置を使用して実施された。特に、滞留時間は大幅に短縮された。加えて、プロセスは、各工程において、華氏約170度の温度を維持しようとし、これは、各工程間で温度設定を常に調節する必要性図1Aの場合をなくすため、好ましい。また、単一圧着ヘッドを利用することにより、所望の温度および/またはバルーンの圧力を維持しながら、第2工程S2から第3工程S3への移行を可能にする。この後者の能力は、解離力の増加をもたらすことができることが分かった。一実施例では、同じステントの最終直径および開始直径ならびにバルーン特性において、図1Aのプロセスを使用したステントの解離力は、約2.2lbであり、一方、図1Bに関連するプロセスを使用したときの解離力は、約2.5lbであった。他の実施例では、解離力は、図1Bに関連するプロセスが使用されたとき、約12増加することが分かった。0.07インチの外表面直径のステントは、ステントの初期の圧着された直径を画定する0.0336インチの外表面マンドレル上に設置される。ステント-マンドレルアセンブリは、アイリス型圧着ヘッドの中心に位置し、ステントの外表面直径は、0.07インチから約0.04インチに減少される。0.07インチから0.04インチへの直径の減少は、約10秒の期間にわたって生じるか、またはクリンパのブレードが、0.3インチ/秒の速度で0.07インチのアイリス直径から0.04のアイリス直径に移動する。アイリスがステント表面から引き抜かれる前に5秒の滞留期間がある。別の実施形態において、直径減少の速度は、0.04インチの外径に対して約0.05インチ/秒であり、その後5秒の滞留時間が続く。ステントは、最初に0.07インチの外表面直径であり、クリンパヘッド内にあるとき、華氏約170度の平均温度を有する。0.04インチの外表面直径への直径減少および滞留の15秒の期間にわたって、ステントの温度は低下し、例えば、直径の減少が始まったら、熱源は中断される。ステントがクリンパヘッドから取り外される際、温度は低下する以下に説明される。ステントの平均温度は、華氏約70度に達する。約5~15秒後の図1Bにプロットされる温度降下は、したがって、170度の加熱されたクリンパヘッドから取り外された後のステントの温度降下を反映する。好ましくは、クリンパヘッドは、S1、S2、およびS3において、約170度で維持される。170度の開始温度に到達するために使用された熱移動機構は、約この温度に加熱されたクリンパブレード、加熱されたガス、圧着ヘッド内でステントを支持する加熱された支持金属マンドレル、または上記の組み合わせであってもよい。好ましい実施形態において、クリンパのブレードを加熱することのみによって温度を上げる。よって、クリンパアイリスを形成するブレードからの対流熱および放射熱のみによって、ステント温度を華氏約170度に上げる。ステント直径が工程S1中、約0.04インチのクリンパ顎に減少された後、ステントは加熱されたクリンパヘッドから引き抜かれる。次いで、ステントは、マンドレルから取り外され、送達システム、即ち、非適合性の折り畳まれたバルーンカテーテルのPEBAXバルーン上に設置される。ステントは、バルーンマーカー間で整合され、その後、圧着プロセスの次の工程S2のためにクリンパヘッドに戻される。次いで、クリンパのブレードがステントと接触する際に生じるかもしれない損傷の可能性からステント上のポリマー-薬物コーティングを保護するために、シースをステント上に設置する。シースのサイズは、バルーンの圧力が増加したとき、ステントが工程S2中に拡張する最大範囲を画定する内径サイズにより選択され得る。好ましい実施形態において、S2前に約0.042インチの初期圧着直径を有するステントのために、約0.052インチの内径を有するTEFLON登録商標シースが使用される。保護シースの内径の選択は、S2中のステント支柱間のバルーンの望ましいクッションの量に対して効果があると考えられる。シースの直径が非常に小さい場合、バルーンは拡張が制限されるため、望ましい量に満たないクッションが生じ、それによって、バルーン材料をステント支柱間に延在させることが妨げられると考えられている。シースの直径が非常に大きい場合、ステントは過度に拡張するか、または後続の工程S3中に他の問題が生じる可能性がある。バルーンに対するステントの変位または移動のいずれか、またはその両方が生じる、即ち、バルーンマーカーに対するステントの整合を移動させる、またはバルーンおよびステントは、内側シースの直径によってもたらされた半径方向の制限により、バルーン材料をステント支柱間に押すよりも、相互に対してより自由に外側方向に動くことができるため、支柱間のバルーン材料のクッションが小さい。これは、最終圧着中S3に圧縮されるよりも、シースがしわになる、またはそれ自体が折り重なる場合があるため、保護シースの直径は、あまり大きくあるべきではない。3018ステント寸法を有するステントにおいて望ましい結果を生成するために、例えば、シースの内径は、約0.042インチの初期圧着ステント直径において、約0.046~0.056インチ、またはより厳密には約0.0048~0.054インチであるように選択されたと考えられる。他の実施形態において、シースの内径は、ポリマー-薬物コーティングされたステントの外径より約15~30、20~30、または20~25大きいように選択され得る。処理されるバルーンの直径により、約0.038インチ~約0.080インチの範囲が想定される。例えば3018ステントの場合、範囲は、約0.042インチ~0.065インチであってもよい。カテーテルのルアーluer適合部は、ステント-カテーテルアセンブリがクリンパヘッド内に配置されている間バルーンの管腔に膨張圧力を供給するために、圧力源に接続される。バルーンの圧力は、所望の保持力および外部プロファイルに到達するように、図1Bの圧着プロセスの工程S2およびS3中、熱および温度等の他のパラメータと組み合わせて使用される。工程S2において、バルーン上に整合されたステントは、クリンパ顎またはブレードが引き抜かれたときの材料の弾性反跳のため、約0.04インチまたはわずかに大きい例えば約0.042インチ直径を有する。ステント-バルーンアセンブリ保護シース内のステントおよびバルーンは、加熱されたクリンパの中に戻される。約5~10秒の期間後、ステントは、再び約170度の温度に達する。温度の上昇と同時に、シースのサイズにより先に述べたようにバルーン直径およびステント外表面直径を増加させる圧力がバルーン管腔に供給される。一実施例において、膨張は、ステントの外表面直径を約0.042インチから約0.052インチに増加させる。他の実施形態において、ステントの外表面は、バルーンが加圧されるとき、25~40、25~35、より厳密には28~32増加することができてもよい。バルーンの圧力は、この圧着プロセスの段階中、約300psiのピーク圧力に増加され得る。他の実施形態において、バルーンの圧力は、150psi、または150~300psiであってもよく、その圧力は、S2の時間の長さに基づき選択され得、例えば、低圧力において、滞留期間は増加し得る。別の実施形態において、クッションは、クッションを強化するために、選択されたシース内径よりも、またはそれに加えて、クリンパ顎を使用することにより制御される、または強化され得る。3018ステントに、例えば約0.052インチのシース内径を選択し、加えてまたは代替的にクリンパ顎をブレードが屈曲する限界圧縮力に、または固定された直径もしくは強制変位設定に設定することにより、ステントとバルーンとの間のクッション効果が、結果を改善するように影響を受けてもよい。一実施形態において、クリンパブレードは、低圧縮力に設定され、加えてシースは、ブレードからステントへの熱伝導率を改善するように存在する。シースに接触するようにブレードを配置することにより、ステント温度は、ブレードがシースからオフセットされている場合よりも速く上がってもよい。別の実施形態において、クリンパブレードは、ブレードが半径方向の圧縮力を適用することなく、ステント直径の直径増加の近似速度またはわずかに遅いと合致する速度で引き抜かれ得る。クリンパブレードは、それぞれ、約シースの外径の、またはそれよりわずかに大きいアイリス直径を形成するように位置付けされ得るため、シースがバルーン拡張中に伸びるときでも薄壁シースにおいて、ステント外表面直径はこの直径を超えることができない。代替的に、クリンパブレードは、ステントがバルーンの圧力により拡張されるとき、ブレードに対するステントの力を超えるわずかな圧縮力をステントおよびシースに適用するようにプログラムされ得る。シースによりステントに課されるこの追加の圧縮荷重を適用することにより、バルーンのクッションはさらに強化され得る。一部の実施形態において、ステントにより達成される0.052インチの最大外表面直径の限度は、約シースの外径に、もしくはそれよりわずかに大きくアイリスを固定することにより強制最大変位固定変位を課すか、または加圧期間の終わりにステント直径が約0.052インチであるように、S2期間にわたってバルーンの圧力によって克服される、クリンパによって課される固定力のいずれかによって達成され得る。好ましい実施形態において、約0.042インチの圧着されたステントプロファイルに対して約0.052インチの内径を有するシースは、工程S2中の外側方向の移動を制限するために使用される。S2中、ステントの外径は、約0.042インチから、約0.052インチまたはシースの内径にほぼ等しい直径に増加する。本開示によると、S2中、ステントの外径は、工程S3に移行する前に、所望のクッション量を達成するために、S2中、約15~30、またはより厳密には約20~25、さらにより厳密には約22~24増加し得る。S2の持続期間は、170度の温度および約300psiの圧力でのこれらの範囲の直径増加において、約30秒であってもよい。上述のように、バルーン加圧期間であるS2は、ステントとバルーンとの間のクッション効果を増加させる、またはそれを強化することを意図する。クッション効果とは、バルーンの圧力が制限下、即ち、ステントの外径によりサイズ決定された保護シースの内径下で増加するとき、バルーン材料をステント支柱間およびそれらの隙間を通して延在させることを意味する。クッションは、バルーン材料のステント支柱との咬合を促進する。温度は華氏約170度であり、これは、管腔圧力により拡張され、その表面およびステント表面が高温を有するバルーン材料をステント支柱間に良好に延在させることができるように、クッション効果を促進することができる。ステント支柱間に設置されると、ステント解離力は、圧着されたステントとバルーンとの間の摩擦にのみ依存するステントにわたって大幅に増加する。好ましくは、使用されるバルーンは、ステントの保持を促進するための隆起または突出を含まない。むしろ、結果は、比較的平滑な表面を有するPEBAXバルーンによって達成された。プロセスが図1Bの工程S2から工程S3に移行するとき、ステントおよびバルーンは、クリンパヘッド内に保持される。工程S3中、ステント直径は、再び約0.04インチの直径に減少する。バルーンの圧力、例えば300psi、および華氏170度は、S2後、約0.052インチからの直径減少中、および/またはS3の約3秒の滞留期間中維持される。S3において、顎が取り外される際の作業金属の反跳を減少させる目的のために、連続圧着、滞留、および解放間隔があってもよい。加えて、圧着直径間のこの周期例えば、圧着顎を適用した後解放するも、解離力を増加させる。一実施形態において、ステントの直径が減少し、滞留期間が続き、次いで顎が解放される、またはより大きい直径、例えば0.03インチから0.03インチに変更される短い期間の7つの周期がある。S3において、圧着直径は、クリンパブレードによって直径を減少させられ、次いで最大最終圧着直径に反跳してもよい。以下の表1、2、および3は、上述の実施形態のいくつかのステント圧着のパラメータを提供する。最終圧着サイズの標的外径は、漏れ試験後、表1、2、および3の3018ステントにおいて0.04インチであった。漏れ試験後、保護シースは取り外される。速度インチ/秒の欄で、0.05インチ/秒および0.300インチ/秒の値が示される。一部の実施形態において、クリンパブレードがその直径を減少させるためにステント上に下げられる速度、またはバルーンが膨張する速度は、バルーンに対するステントの保持量に影響を及ぼすように変更することができる。本実施形態において、バルーン拡張の速度および/または圧着速度は、0.05~0.300インチ/秒であってもよい。それぞれ表1および2で要約される実施例1および2は、実施例1のバルーンの圧力がS3の滞留期間中にのみ適用されることを除き同じである。圧着ヘッドの速度は、実施例1においては0.05インチ/秒であり、実施例2においては0.300インチ/秒である。バルーンの圧力は、実施例2において、直径減少およびS3の滞留期間中に適用される。圧力は、実施例2のs2からs3ならびに以下の実施例3および4に加え、S1からS2を含む全移動時間中に適用された。他の実施形態において、多工程S3プロセスの各ステップ中を含む例えば、実施例3および4全ての移動時間中にバルーンの圧力一定または異なるを適用することによって、結果はさらに改善され得ることが想定される。得られる解離力は、実施例2においてより大きかった実施例1に対して、1.4lbと比較して1.0lb、または約40の増加。実施例1および2を、バルーンの圧力が工程3中に適用されなかった圧着プロセスと比較した。バルーンの圧力が工程3中に存在するとき、解離力は約0.4lb増加したことが分かった。バルーンの圧力が工程3中に適用されたとき、最終外径は、約0.003mm増加した。実施例3は、工程S3中に適用された複数の最終圧着の周期を示す。この実施例において、バルーンの圧力下、圧着、滞留、および解放のいくつかの周期が適用された。圧着ブレードが引き抜かれる期間は、直径0.3インチによって示される。示されるように、3秒の滞留後、圧着ヘッド力を軽減し、300psiを約1秒間約0psiに減少し基本的に、圧力を軽減し、非常に短い期間のみヘッドを引き抜いた、その後、圧着ヘッドを再度適用し、300psiのバルーンの圧力を再適用する。初期直径が0.04mmに減少した後、示されるように、同じ圧着、滞留、および解放のプロセスを3018ステントに適用する。実施例1の圧着プロセスを実施例3の圧着プロセスと比較した。実施例3の圧着プロセスが使用されるとき、圧着プロファイルは、約0.0388インチ対約0.0398に減少してもよく、解離力は実施例1のプロセスに対して増加したことが分かった。よって、実施例3のプロセスを使用することにより、同時に解離力が増加する一方で、ほぼ同じまたはわずかに小さい最終圧着直径が達成された。実施例4において、圧着ヘッドは、実施例3のように開閉されないが、0.04インチのアイリス直径に於いて0.03インチのアイリス直径との間で変更された。この追加の実施例は、以下の表4に要約される。実施例4において、滞留期間は、圧着ヘッドアイリスが0.04インチ、即ち、最終圧着直径に固定されている間に行われ、続いて短期間さらに直径を25減少させ、その後、さらに3秒の滞留の間、0.04インチの最終直径に戻る。直径を0.03インチに減少させる間、バルーンの圧力は300psiであり、その後、アイリスが0.03インチから0.04インチに再び変更されるとき、バルーンの圧力は減少する。実施例3対実施例4のバルーンの圧力期間を比較すると、実施例3において、0.04インチの直径が圧着ヘッドによって強制されるとき、即ち、直径が未荷重の直径から0.04インチの直径に減少するときもしあれば、バルーンの圧力が適用される。滞留期間中、ステントは圧着ヘッドによって荷重されず、またバルーンの圧力も適用されない約0.1秒の期間。実施例4において、バルーンの圧力は、直径が0.04インチから0.03インチに減少するときに適用される。バルーンの圧力は、ステントが最大約0.04インチに拡張する短い滞留期間中に軽減される。実施例3および4により工程3中に実施された周期は、以下の理由により有益であると考えられる。最初に、実施例4のように、ステント直径を未荷重またはより大きい直径、例えば0.04から減少された直径に繰り返し変更することにより、材料は、ステントが最終的にクリンパから取り外されるときの反跳を減少するように加工される。加えて、圧力を増加し、軽減しながら2つの直径間を移動することにより、バルーン材料は、解離力を増加するように、さらにステント支柱間に落ち着くことができる。特に、所望の解離力は、先行技術プロセスのように長い滞留時間を必要とすることなく、または所望量を超えてプロファイル直径を減少させることなく、実施例3および4で採用された周期プロセスによって得ることができることが分かった。よって、所望の解離力は、所望のプロファイルを維持しながら、解離力を増加するように以前使用されていた長い滞留期間に替わる周期プロセスにより得ることができる。先に述べたように、上述のプロセス、例えば実施例3は、前に可能だと考えたよりも実質的に少ない時間で完了する。本発明の前は、ステントの反跳を減少させ、クッションを生じさせるために、実質的により多くの滞留時間が、各工程において必要であると考えられていた。図1は、先行技術の3つの工程プロセスと比較した、本発明による3つの工程プロセスの時間分の比較を示す。2つのプロセスのそれぞれについて、ステントの外径縦棒および温度折れ線グラフ対時間をプロットする。図1から理解できるように、圧着ヘッド内の予備圧着処理時間は約70秒から約25秒に短縮された。S2またはクッション工程は、約180秒から25秒に短縮された。最後に、S3または最終圧着/押圧工程は、約50秒から約10秒に短縮された。よって、3018ステントを圧着するための全体的なプロセス時間は、約350秒から約60秒に短縮された漏れ試験滞留期間は含まず。実施例2、3、および4のプロセスはそれぞれ、プロセスがS2からS3に移行するとき、即ち、直径が約0.02インチの直径から0.04インチまたは0.03インチに減少するときに、圧力および温度を維持することを含む。意外にも、このプロセスの段階中圧力を維持することにより、プロファイル直径に任意の大幅な増加または変化をもたらすことなく、またはステントの展開もしくはバルーンの一体性に悪影響を及ぼすことなく、解離力に著しい増加があった。いずれの特定の理論にとらわれるわけではないが、バルーンの圧力の存在がS2中に形成されたステント支柱間のバルーン材料の存在の維持に役立ったため、解離力または保持力は、S2およびS3の直径減少中圧力を維持することにより実施例1のように、バルーンの圧力を適用しないこととは反対に増加したと考えられる。このバルーンの圧力が適用されなければ、S2からS3への移行中の約25~約40の直径の減少は、支柱間の間隔が減少するため、バルーン材料がステント支柱間から押し出されるか、またはそこから出されると考えられる。上記に示した実施例は、3018ステントの直径の寸法およびこのステントの所望の圧着プロファイルを指す。しかしながら、示される原理は、異なるサイズのステントに適用可能である。したがって、本開示は、3018ステント等の特定の圧着プロファイルまたは展開直径を有するステントに限定されるべきではない。さらに、ステントとは対照的に本ステントの記述がある場合、定冠詞theの使用により、説明が3018ステントのみ、または3018ステントと類似する寸法を有するそれらのステントのみを必ず指すと判断することは間違いである。当業者は、本明細書で説明される原理が3018ステントまたは類似するステント以外のステントに提供され得ることを認識するだろう。本発明の特定の実施形態が示され、説明されたが、変更および修正が、その広範な態様において本発明から逸脱することなく行われ得ることは、当業者には明らかであろう。したがって、付属の特許請求の範囲は、本発明の真の趣旨および範囲内に入る全てのそのような変更および修正をそれらの範囲内に包含するものである。