熱交換流体の流通方向x方向に対して直角な方向y方向において互いに平行に且つ所定の間隔にて配される多数枚のフィンからなるフィン群の複数を、それらx方向及びy方向に対して直角な方向z方向に互いに一定距離を隔てて一列に配列して、複数段のフィン群を構成すると共に、1枚のフィンに1本乃至2本の金属製伝熱管が貫通されてなる形態において、それら各段のフィン群を順次貫通するように、該金属製伝熱管が蛇行形態において配されてなる構造のサーペンタイン熱交換器において、前記フィン群を構成する各フィンが同一の形状を有し、且つ隣り合うフィンが1.0~3.0mmの間隔にて配列されていると共に、前記フィンが、金属板の少なくとも一方の面に単層若しくは複層の塗膜層が形成されてなるプレコート金属板にて構成され、更に、該塗膜層のうちの少なくとも最外層が、親水性樹脂若しくは撥水性樹脂からなる塗膜層とされていることを特徴とする空気調和機用サーペンタイン熱交換器。前記z方向に配列された複数段のフィン群のうち、前記x方向に熱交換流体を流通せしめるファン手段に最も近接した領域に位置する少なくとも1段のフィン群における隣り合うフィン間の間隔をp1とし、該ファン手段から最も離隔した領域に位置する少なくとも1段のフィン群における隣り合うフィン間の間隔をp2としたとき、次式:1.5≦p2/p1≦3.0を満足するように、それらフィン群におけるフィン間隔が規定されていることを特徴とする請求項1に記載の空気調和機用サーペンタイン熱交換器。前記フィンに、スリット加工あるいはルーバー加工が施されてなることを特徴とする請求項1又は請求項2に記載の空気調和機用サーペンタイン熱交換器。前記フィンの投影面積が、200~1000mm2であることを特徴とする請求項1乃至請求項3の何れか一つに記載の空気調和機用サーペンタイン熱交換器。前記金属製伝熱管の外径が、3~13mmであることを特徴とする請求項1乃至請求項4の何れか一つに記載の空気調和機用サーペンタイン熱交換器。前記金属製伝熱管の内面に、長手方向に平行なストレート溝あるいは捩れ角を有する螺旋溝のいずれか1種を有することを特徴とする請求項1乃至請求項5の何れか一つに記載の空気調和機用サーペンタイン熱交換器。前記金属製伝熱管の内面の溝の深さが、0.05~1.0mmであることを特徴とする請求項6に記載の空気調和機用サーペンタイン熱交換器。前記金属製伝熱管の内面の溝の数が、伝熱管の長手方向に対して直角断面において、15~150条であることを特徴とする請求項6又は請求項7に記載の空気調和機用サーペンタイン熱交換器。前記金属製伝熱管の表面に、樹脂製の塗膜層が形成されていることを特徴とする請求項1乃至請求項8の何れか一つに記載の空気調和機用サーペンタイン熱交換器。前記樹脂製の塗膜層が熱伝導性フィラーを含むものであることを特徴とする請求項9に記載の空気調和機用サーペンタイン熱交換器。ここにおいて、本発明は、かかる事情を背景にして為されたものであって、その解決すべき課題とするところは、結露による熱交換性能の低下が効果的に抑制されると共に、空気調和機のコンパクト化に十分に対応することが可能な空気調和機用サーペンタイン熱交換器を提供することにある。そして、本発明にあっては、かくの如き課題の解決のために、熱交換流体の流通方向x方向に対して直角な方向y方向において互いに平行に且つ所定の間隔にて配される多数枚のフィンからなるフィン群の複数を、それらx方向及びy方向に対して直角な方向z方向に互いに一定距離を隔てて一列に配列して、複数段のフィン群を構成すると共に、1枚のフィンに1本乃至2本の金属製伝熱管が貫通されてなる形態において、それら各段のフィン群を順次貫通するように、該金属製伝熱管が蛇行形態において配されてなる構造のサーペンタイン熱交換器において、a前記フィン群を構成する各フィンが同一の形状を有し、且つ隣り合うフィンが1.0~3.0mmの間隔にて配列されていると共に、b前記フィンが、金属板の少なくとも一方の面に単層若しくは複層の塗膜層が形成されてなるプレコート金属板にて構成され、更に、該塗膜層のうちの少なくとも最外層が、親水性樹脂若しくは撥水性樹脂からなる塗膜層とされていることを特徴とする空気調和機用サーペンタイン熱交換器を、その要旨とするものである。なお、フィンの形状としては、矩形、円形、多角形などの形状が好適に採用される。なお、このような本発明に従う空気調和機用サーペンタイン熱交換器の好ましい態様の一つによれば、前記z方向に配列された複数段のフィン群のうち、前記x方向に熱交換流体を流通せしめるファン手段に最も近接した領域に位置する少なくとも1段のフィン群における隣り合うフィン間の間隔をp1とし、該ファン手段から最も離隔した領域に位置する少なくとも1段のフィン群における隣り合うフィン間の間隔をp2としたとき、次式:1.5≦p2/p1≦3.0を満足するように、それらフィン群におけるフィン間隔が、規定されることとなる。また、本発明の空気調和機用サーペンタイン熱交換器における望ましい態様の一つによれば、前記フィンには、スリット加工あるいはルーバー加工が施されることとなり、更に望ましい態様の別の一つによれば、前記フィンの投影面積は、200~1000mm2とされることとなる。さらに、かかる本発明に従う空気調和機用サーペンタイン熱交換器の別の好ましい態様の一つにあっては、前記金属製伝熱管の外径は、3~13mmとされている。なお、本発明にあっては、有利には、前記金属製伝熱管の内面に、長手方向に平行なストレート溝あるいは捩れ角を有する螺旋溝のいずれか1種を有するようにされている。また、そのような本発明の望ましい態様の一つによれば、前記金属製伝熱管の内面の溝の深さは、0.05~1.0mmとされることとなり、更に別の望ましい態様の一つによれば、前記金属製伝熱管の内面の溝の数は、伝熱管の長手方向に対して直角断面において、15~150条とされることとなる。さらに、このような本発明に従う空気調和機用サーペンタイン熱交換器の好ましい態様の一つによれば、前記金属製伝熱管の表面には、樹脂製の塗膜層が形成されている。加えて、本発明の他の好ましい態様の一つによれば、前記樹脂製の塗膜層は、熱伝導性フィラーを含むものである。このように、本発明に従う空気調和機用サーペンタイン熱交換器にあっては、フィン群を構成するフィン形状が同一であり、金属製伝熱管上にて隣り合うフィンの間隔フィンピッチが1.0~3.0mmとされており、更に、各フィンは、金属板の少なくとも一方の面に単層若しくは複層の塗膜層が形成されてなるプレコート金属板からなるものであって、かかる塗膜層のうちの少なくとも最外層が、親水性樹脂若しくは撥水性樹脂からなるものであるところから、空気調和機において用いた際に、結露による熱交換性能の低下が効果的に抑制されるのである。また、かかる空気調和機用サーペンタイン熱交換器にあっては、フィン群を構成する多数枚のフィンに1本の伝熱管が貫通されて、独立したフィン群で構成されていることにより、フィン効率が有利に高められ得、隣り合う伝熱管のフィンを介した熱干渉伝導を遮断することが出来、その結果、熱交換性能を向上させることが可能となり、以て、熱交換器のコンパクト化を実現することが可能となる。以下、本発明を更に具体的に明らかにするために、本発明の実施の形態について、図面を参照しつつ、詳細に説明することとする。先ず、図1には、本発明に従う空気調和機用サーペンタイン熱交換器以下、単に、サーペンタイン熱交換器、又は熱交換器というの一つの実施形態が、斜視図の形態において、示されている。そこにおいて、熱交換器10は、互いに平行に且つ一定距離を隔てて配置された、矩形形状を呈するフィン12の多数枚からなるフィン群14の複数が、それぞれ一定距離を隔てて平行に配列されていると共に、それら複数のフィン群14を順次貫通するように、金属製伝熱管16が、曲げ部18を介して、蛇行形態において、即ちサーペンタイン状に配設されて、構成されている。また、フィン12の複数が、図1に示されるように、熱交換流体である空気の流通方向図1においてx方向に対して垂直な方向図1においてy方向、つまり、板の厚さ方向が空気の流通方向に垂直となるようにして、互いに平行に且つ所定の間隔フィンピッチを隔てて配置されることによって、フィン群14を形成している。そして、このような多数枚のフィン12からなるフィン群14の複数が、それらx方向及びy方向に対して直角な方向図1においてz方向において、各フィン群14が互いに一定距離を隔てて一列に配列されて、複数段のフィン群が構成されると共に、全体として平板形状を呈するように構成されている。一方、金属製伝熱管16は、略円形形状の断面をもつ管体であって、そのような金属製伝熱管16の直線部が、フィン群14を構成する複数枚のフィン12のそれぞれの略中央部位に形成されたカラー付き取付孔を順次貫通して、金属製伝熱管16の外周面と、それら複数のフィン12に形成された取付孔周縁のカラー内周面とが密着せしめられている。なお、このようなフィン12と金属製伝熱管16との結合には、従来から公知の各種の方法が、適宜に選択されて、用いられることとなるが、特に、フィン12の中央部位に、金属製伝熱管16の外径よりも僅かに大きな内径となるカラー付き孔を開けておき、そのような孔内に金属製伝熱管16を挿通せしめた後、金属製伝熱管16内に拡管プラグを挿入し、金属製伝熱管16の外径を拡大することによって、金属製伝熱管16の外周面とフィン12に設けられた孔周縁のカラー内周面とを密着せしめる拡管法が、好適に採用されることとなる。そして、そのような金属製伝熱管16が、図1に示されるように、熱交換流体である空気の流通方向x方向及び多数枚のフィン12の配列方向y方向に対して直角な方向z方向に配列された複数のフィン群14を、順次貫通するように、そして蛇行形態を呈するように、換言すればサーペンタイン状に配設されていることによって、全体として略平板状を呈する空気調和機用のサーペンタイン熱交換器10が、構成されているのである。上述の如き構造を呈する、本発明に従う空気調和機用サーペンタイン熱交換器10にあっては、金属製伝熱管16上にて隣り合うフィン12の間隔が1.0~3.0mmとされていると共に、かかるフィン12が、金属板の少なくとも一方の面に単層若しくは複層の塗膜層が形成されてなるプレコート金属板からなり、該塗膜層のうちの少なくとも最外層が親水性樹脂若しくは撥水性樹脂からなる塗膜層であるところに、大きな特徴が存するのである。即ち、かかる特徴的な構成を有するフィン12が、金属製伝熱管16上に所定の間隔フィンピッチにて配設せしめられていることにより、本発明に係るサーペンタイン熱交換器10は、空気調和機において用いられた場合にあっても、結露による熱交換性能の低下が効果的に抑制されることとなるのである。ここで、フィンピッチが1.0mm未満とされると、フィン12に、後述する塗膜層が設けられている場合であっても、結露により生ずる水結露液がフィン表面から落ちにくくなるため、結露液が送風の空気によって押し出されて、室内に水飛びが発生する恐れがある。一方、フィンピッチが3.0mmを超えると、フィンピッチが大きすぎることから、同じ大きさの熱交換器では必然的にフィン数が少なくなり、熱交換性能の低下を招く恐れがある。また、各フィン12の表面には、単層若しくは複層の塗膜層が形成されており、且つかかる塗膜層のうちの少なくとも最外層は、親水性樹脂若しくは撥水性樹脂にて形成されている。このように、親水性樹脂若しくは撥水性樹脂からなる最外層が設けられていることにより、例えば、空気調和機の設定温度と外気温との温度差が著しく結露が発生するような状況下においても、本発明に係るサーペンタイン熱交換器10の熱交換性能は有利に維持される。即ち、親水性樹脂からなる塗膜層が最外層として設けられている場合には、かかる最外層の表面において、結露により生じた水が膜状となることから、結露水による通風抵抗空気がフィン間を通過する際の抵抗の低下が効果的に抑制される。一方、撥水性樹脂からなる塗膜層が最外層として設けられている場合には、かかる最外層の表面において、結露により生じた水が微細な水滴となって円滑に落下し、排出され得るところから、親水性樹脂からなる塗膜層が最外層として設けられている場合と同様に、結露水による通風抵抗の低下が効果的に抑制されるのである。ここで、本発明において用いられる親水性樹脂としては、例えば、ポリビニルアルコール系樹脂ポリビニルアルコールとその誘導体、ポリアクリルアミド系樹脂ポリアクリルアミドとその誘導体、ポリアクリル酸系樹脂ポリアクリル酸とその誘導体、セルロース系樹脂カルボキシメチルセルロースナトリウム、カルボキシメチルセルロース系アンモニウム等、ポリエチレングリコール系樹脂ポリエチレングリコール、ポリエチレンオキサイド等等を、挙げることが出来る。また、上記撥水性樹脂としては、例えば、エポキシ系樹脂、ポリウレタン系樹脂、アクリル系樹脂、メラミン系樹脂やポリエステル系樹脂等を、挙げることが出来る。本発明において、上述の如き親水性樹脂若しくは撥水性樹脂からなる単一の塗膜層を設けてなる金属板を、フィン12として用いることは勿論、可能であるが、好ましくは、基板の表面に、エポキシ系樹脂、ウレタン系樹脂、ポリエステル系樹脂、塩化ビニル系樹脂等からなる耐食性の塗膜層を先ずは形成し、更にその表面に上述の親水性樹脂等からなる塗膜層を形成することが好ましい。このように耐食性の塗膜層を設けることにより、フィン12の耐食性を向上せしめることが可能である。尚、上述してきた各塗膜層の厚さは、単層当たり、0.1~5.0μmであることが好ましい。厚さが0.1μm未満の塗膜層では、各塗膜層の効果を有利に享受し得ない恐れがあり、また、厚さが5.0μmを超える塗膜層を設けても、各塗膜層の効果は既に飽和状態であって、徒にコストがかかるだけとなるからである。また、金属板の表面に、上述の親水性樹脂撥水性樹脂からなる塗膜層若しくは耐食性塗膜層を設ける際には、金属板の表面に、予め下地処理層が形成されていることが好ましい。かかる下地処理層を設けることによって、金属板と上述した各塗膜層との密着性を向上することができる。ここで、下地処理層としては、リン酸クロメート、クロム酸クロメート等のクロメート処理、また、クロム化合物以外のリン酸チタン、リン酸ジルコニウム、リン酸モリブデン、リン酸亜鉛、酸化チタン、酸化ジルコニウム等のノンクロメート処理等の化学皮膜処理化成処理により得られる皮膜層等を、例示することが出来る。化学皮膜処理方法には、反応型及び塗布型があるが、本発明においては、何れの手法であっても採用することが可能である。ここで、上述の如き樹脂からなる塗膜層が設けられる、基材たる金属板は、従来と同様に、アルミニウム若しくはアルミニウム合金にて構成されていることが好ましい。それらの中でも、伝熱性に優れ、且つフィンとしての強度を確保し得るという観点から、JISA1050、JISA1100、JISA1200等の他、JISA1050にMnを0.1~0.5質量の割合において含有せしめてなるもの等が、有利に用いられる。また、熱交換器としての耐食性を優先する場合には、JISA7072が有利に用いられる。また、本発明においては、熱交換性能を向上させるために、スリット加工或いはルーバー加工が施されてなるフィンが好適に用いられる。更に、フィンの投影面積は、熱交換器の小型化と熱交換性能との両立を図る観点から、200~1000mm2であることが好ましい。フィンの投影面積が200mm2未満の場合には充分な熱交換性能が得られない恐れがあり、一方、1000mm2を超えると、熱交換器が大型化してしまい、実用的でないからである。一方、本発明において、金属製伝熱管は従来と同様の金属材料にて構成されるが、好ましくは、アルミニウム、アルミニウム合金、銅若しくは銅合金にて構成されていることが好ましい。アルミニウム若しくはアルミニウム合金からなる伝熱管については、伝熱性の観点から、JISA1050、JISA1100、JISA1200、JISA3003等からなる伝熱管が有利に用いられる。また、銅若しくは銅合金からなる伝熱管についても、同様の理由により、JISC1220、JISC5010等からなる伝熱管が、有利に用いられる。そのような所定の金属材料からなる伝熱管において、その外径は、熱交換器に対する小型化の要求と熱交換性能とを両立させるべく、適宜、決定されることとなる。具体的に、外径が3mm未満の伝熱管は管として製造することが困難であり、また、外径が13mmを超えるものは、熱交換器についても大型化する必要が生じ、実用的でないことから、伝熱管の外径は、好ましくは3~13mmとされる。さらに、本発明においては、伝熱管内面の伝熱面積を増大させ、更に伝熱管の中を流通する冷媒の流れを複雑化することで、熱交換性能をより高めることが可能となる。そのために、伝熱管の内面に、長手方向に平行なストレート溝、或いは捩れ角を有する螺旋溝を形成することが好ましいのである。また、このように伝熱管の内面に形成される溝は、その溝深さが、好ましくは0.05~1.0mmとされ、溝条数が、伝熱管の長手方向に対する直角断面において、好ましくは15~150条とされることとなる。なお、溝深さや溝の条数がこの範囲外となった場合にあっては、熱交換性能をより高める効果が期待出来ないのである。本発明において、金属製伝熱管16の表面には、樹脂製の塗膜層が形成されていることが好ましい。上述してきたサーペンタイン熱交換器10は、金属製伝熱管16とフィン12を機械拡管法等で密着させているが、微視的に見れば、金属製伝熱管16とフィン12の各々との間には空隙が存在する。接触熱抵抗を低くし、熱交換器の性能を維持するためには、金属製伝熱管16とフィン12との間の空隙が存在しないことが好ましいのであり、金属製伝熱管16の表面に樹脂製塗膜層が形成されていることによって、かかる空隙の発生が有利に抑制されるのである。そのような樹脂製塗膜層を構成する樹脂としては、例えば、aポリエチレン樹脂、b上述した親水性樹脂及び撥水性樹脂、cエポキシ系樹脂、ウレタン系樹脂、ポリエステル系樹脂、塩化ビニル系樹脂等を例示することが出来る。これら各種の樹脂からなる塗膜層を金属製伝熱管の表面に形成せしめることによって、以下の効果を享受することが出来る。即ち、ポリエチレン樹脂については、ポリエチレン樹脂からなる塗膜層を最外層として有する金属製伝熱管に、カラー付き孔が設けられたフィンを組み付けた後、ポリエチレン樹脂の融点以上に加熱し、その後、冷却すると、カラー付き孔周縁に形成されたカラーのすその部分と金属製伝熱管との隙間がポリエチレン樹脂によって有利に埋められ、フィンと金属製伝熱管との接触面積がより大きく確保され得ることとなる為、熱交換器の熱交換性能をより向上させることが可能となる。また、親水性樹脂又は撥水性樹脂からなる塗膜層を最外層として金属製伝熱管に形成せしめることにより、金属製伝熱管の露出部フィンが組み付けられていない部分に、フィンと同様の機能を持たせることが可能となる。更に、金属製伝熱管の表面にエポキシ系樹脂、ウレタン系樹脂、ポリエステル系樹脂、塩化ビニル系樹脂等からなる塗膜層を設けることによって、金属製伝熱管の耐食性を向上せしめることが可能である。また、かかる樹脂製塗膜層は、熱伝導性を向上せしめる観点から、熱伝導性フィラーを含むものであることが好ましい。熱伝導性フィラーとしては、窒化ホウ素、窒化アルミ、窒化ケイ素、炭化ケイ素、アルミナ、ジルコニア、酸化チタン、カーボンの微細な粉末等を、例示することが出来る。なお、金属製伝熱管16の表面に、上述の如き各種の樹脂からなる単一の塗膜層を設けることは勿論、可能であるが、好ましくは、金属製伝熱管16の表面に、エポキシ系樹脂、ウレタン系樹脂、ポリエステル系樹脂、塩化ビニル系樹脂等からなる耐食性の塗膜層を先ずは形成し、更にその表面に、ポリエチレン樹脂、親水性樹脂又は撥水性樹脂からなる樹脂製塗膜層を形成することが好ましい。また、樹脂製塗膜層の厚さは、単層当たり0.1~5.0μmであることが好ましい。樹脂製塗膜層の厚さが0.1μm未満では、上述した各樹脂製塗膜層の効果を享受できない恐れがあり、その一方、厚さが5.0μmを超える樹脂製塗膜層を設けても、各塗膜層の効果は既に飽和状態であって、徒にコストがかかるだけとなるからである。また、金属製伝熱管16の表面に、上述の樹脂からなる樹脂製塗膜層を設ける際には、金属製伝熱管16の表面に、予め下地処理層が形成されていることが好ましい。かかる下地処理層を設けることによって、金属製伝熱管16と上述した各塗膜層との密着性を向上することができる。ここで、下地処理層としては、リン酸クロメート、クロム酸クロメート等のクロメート処理、また、クロム化合物以外のリン酸チタン、リン酸ジルコニウム、リン酸モリブデン、リン酸亜鉛、酸化チタン、酸化ジルコニウム等のノンクロメート処理等の化学皮膜処理化成処理により得られる皮膜層等を、例示することが出来る。化学皮膜処理方法には、反応型及び塗布型があるが、本発明においては、何れの手法であっても採用することが可能である。ところで、このように金属製伝熱管16を蛇行形状として、目的とする熱交換器10の形状とするには、以下のような方法を例示することが出来る。例えば、1本の長い伝熱管16に対して、フィン群14を所定間隔を隔てて形成しておいた後、伝熱管16のフィン群が形成されていない箇所を、U字形状に曲げ加工することによって、曲げ部18を形成し、蛇行形状とすることによって、図1に示される如く、目的とする熱交換器10の形状を形成する方法である。そして、ここで例示した略平板状を呈する空気調和機用サーペンタイン熱交換器10は、例えば、図2に示されるように、空気調和機の室外機用の熱交換器として、好適に採用されることとなる。即ち、かかる図2においては、空気調和機の室外機20が、断面図の形態において概略的に示されており、そこでは、室外機20内に配置された空気調和機用サーペンタイン熱交換器10に対して、ファン22によって熱交換流体である空気を流通させることによって、冷媒と空気との間で熱交換が行われることとなる。また、かかる空気調和機用サーペンタイン熱交換器10を、その側面視がL字形状となるように、平板を折り曲げた形態を呈する熱交換器として、用いた例が、図3に示されている。そこでは、そのようなL字形状の熱交換器の二つ10、10’を用いて、それら熱交換器10、10’が、平面視において矩形形状を呈するように、組み合わせて、配置されていると共に、その矩形形状の上方に位置するように、ファン22が室外機20の上部に設置されている。そして、かかるファン22の作動によって、熱交換流体である空気が、矢印で示されるように、矩形の筒体形状において組み合わされた二つの熱交換器10、10’を流通せしめられ、以て、冷媒と空気との間の熱交換が行われ得るようになっている。このように、ファン22によって、熱交換器10、10’に空気を流通せしめる場合において、そのようなファン22に最も近接する領域となる上段領域Aに位置するフィン群14のフィン12間を流通する空気の流速は、ファン22から最も離隔する領域となる下段領域Bに位置するフィン群14のフィン12間を流通する空気の流速よりも大きくなる。例えば、上段領域Aのフィン群14におけるフィン12間を流通する空気の流速:Vaは、下段領域Bのフィン群14におけるフィン12間を流通する空気の流速:Vbの1.5倍~2倍程度となることがあり、そのような場合においては、上段領域Aのフィン群14における、隣り合うフィン12、12間の間隔フィンピッチ:p1を、熱交換性能を向上させる目的で狭くする一方、下段領域Bのフィン群14における、隣り合うフィン間12、12の間隔フィンピッチ:p2も、上記のフィンピッチ:p1と同じフィンピッチにすると、下段領域Bのフィン群14においては、通風抵抗が大きくなり過ぎて、全体として熱交換性能が低下してしまうという問題が生じるのである。ところで、そのような問題の発生を回避するには、ファン22から遠い下段領域Bに位置するフィン群14のフィンピッチ:p2を、ファン22に近接した上段領域Aに位置するフィン群14のフィンピッチ:p1に対して、適切な比率にて拡げるのが、好ましいのである。そのため、本発明にあっては、それらフィンピッチ:p1、p2に関して、それらの比:p2/p1が1.5以上、3.0以下となるように1.5≦p2/p1≦3.0、それぞれの領域におけるフィン群14のフィンピッチを調整して、通風抵抗を制御し、全体としての熱交換性能の向上を図るようにした構成が、有利に採用されることとなる。なお、そこにおいて、p2/p1の値が、1.5未満となると、それら二つのフィンピッチの比率を変化させることによる効果が不充分となり、熱交換性能の向上は、期待し難くなる。また、かかるp2/p1の値が、3.0を超えるようになると、各熱交換器10、10’の上段領域Aに位置するフィン群14の隣り合うフィン12、12間の間隔:p1を、フィンピッチとして適切な範囲の下限である1.0mmとした時、暖房運転時の各フィン12における結露水の付着による通風抵抗の増大が、空気側熱伝達率の低下を招くようになる問題があり、更に、p2の値がフィンピッチとして適切な範囲の上限である3.0mmを超えてしまい、これにより、空気側熱伝達率が低下して、熱交換性能低下の原因となるのである。また、ここでは、そのようなフィンピッチ:p1は、ファン22に最も近接した領域である上段領域Aに位置する、少なくとも1段のフィン群14における、隣り合うフィン間の間隔として、設定されるものであるが、一般に、そのような、ファン22に近接した上段領域Aには、z方向に配列された複数段n段のフィン群14のうちの、ファン22に近接して位置するn/4の段数のフィン群14が含まれることとなる。同様に、フィンピッチ:p2は、ファン22から最も離隔した領域である下段領域Bに位置する、少なくとも1段のフィン群における隣り合うフィン間の間隔として、採用されるものであるが、一般に、熱交換器10、10’を構成する複数段n段のフィン群14のうちの、ファン22から最も離隔した領域に位置するn/4段の段数のフィン群14に対して、有利に適用されることとなる。また、かかるp1は、上段領域Aに位置する少なくとも1段のフィン群14の平均フィンピッチとして示されるものであり、更に、p2は、下段領域Bに位置する少なくとも1段のフィン群14における平均フィンピッチとして示されるものである。さらに、各熱交換器10、10’における、z方向に配列された複数段n段のフィン群の、上段領域Aと下段領域Bとの間に位置するフィン群14における空気の流速:Vcは、Vb≦Vc≦Vaの関係にあることから、そのような、複数段のフィン群14の中間の段一般に、n/2の段数のフィン群14のフィンピッチ:pは、p2≦p3≦p1とすることが好ましい。以上、本発明の代表的な実施形態の一つとその製作方法について詳述してきたが、それらは、あくまでも例示に過ぎないものであって、本発明は、そのような実施形態に係る具体的な記述によって、何等限定的に解釈されるものではないことが、理解されるべきである。即ち、本発明は、当業者の知識に基づいて、種々なる変更、修正、改良等を加えた態様において実施されるものであり、またそのような実施の態様が、本発明の趣旨を逸脱しない限りにおいて、何れも、本発明の範疇に属するものであることは、言うまでもないところである。例えば、前述した実施形態における熱交換器10にあっては、1枚のフィン12に対して、1本の金属製伝熱管16が貫通するように設けられているが、これとは異なり、図4に示される如く、1枚のフィン42に対して、2本の金属製伝熱管16、16を貫通させて、それぞれのフィン群44を形成した構造の熱交換器40とすることも可能である。なお、このように、1枚のフィン42に対して、2本の金属製伝熱管16、16を貫通させる場合においても、図4の如く、x方向と平行に2本の伝熱管16、16を配置してなる構成が採用される他、x方向に対して所定の角度を持たせて、千鳥状配置とすることも可能である。また、熱交換器10を熱交換流体空気の流通方向に対して複数重ねた形状、例えば、図5や図6に示されるように、二つの平板形状の熱交換器10を、所定間隔を隔てて重ね合せ、一つの空気調和機用サーペンタイン熱交換器46、48を構成するようにすることも可能である。このように、平板形状の熱交換器10を空気の流通方向に対して複数重ね合わせる場合にあっては、図5に示される熱交換器46のように、隣り合う熱交換器10のフィン12が碁盤目状となるように、換言すれば1段目の熱交換器10のフィン群14の一つが、2段目の熱交換器10のフィン群14の一つと隣接するように位置する他に、図6に示される熱交換器48のように、1段目の熱交換器10のフィン群14の一つが、2段目の熱交換器10の二つのフィン群14と隣接するように配置して、隣り合う熱交換器10のフィン12が千鳥状となるようにすることも可能である。ただし、通風抵抗の観点からすると、図6に示される如く千鳥状に重ね合わせるほうが、良好な熱交換効率を期待することが出来る。更に、このように、熱交換器10を熱交換流体である空気の流通方向に複数重ねた場合にあっては、高い熱交換効率が期待出来ない部位において、フィンピッチを拡げることにより通風抵抗を下げることも可能である。このように、通風抵抗を下げることによって、熱交換流体である空気の流れが良好になり、空気の流通方向に対して後ろ側に配置された熱交換器10にも充分な空気が流れるために、熱交換器全体の熱交換効率を向上せしめることが可能となる。以下に、本発明の代表的な実施例を示し、本発明を更に具体的に明らかにすることとするが、本発明が、そのような実施例の記載によって、何等の制約をも受けるものでないことは、言うまでもないところである。-実験例1-先ず、伝熱管として、りん脱酸銅JISH3300C1220からなる、外径:6.35mm、断面が円形形状とされた、長い直線状の管体を用意した。一方、フィン材料としては、板厚:0.13mmの、純アルミニウムJISA1050の板材を準備し、先ず、板材の表面にリン酸クロメートからなる下地処理層を1μmの厚さでプレコートした。次いで、下地処理層の表面にポリビニルアルコール系樹脂からなる親水性塗膜層を1μmの厚さでプレコートした。一方、下地処理層が設けられた板材の表面に、エポキシ系樹脂からなる撥水性塗膜層を1μmの厚さでプレコートしたものも準備した。それらの板材を、図1におけるX方向で12mm、Z方向で16mmの大きさの矩形状に切断し、その略中央部に、伝熱管を挿通するための貫通孔周縁に0.5mmのカラーを立てた貫通孔を設けることにより、2種類のフィンを準備した。そして、このように用意された伝熱管とフィンを用いて、目的とするフィン群を、1本の伝熱管上に、次のようにして形成した。即ち、かかるフィンの複数を、それぞれの貫通孔が所定間隔を隔てて平行に位置するように配列し、そしてその貫通孔に伝熱管が順次貫通するように挿通させた後に、伝熱管を拡管することにより、伝熱管とフィンとを一体化させて、かかる伝熱管上にフィン群を形成した。このとき、拡管後の伝熱管の管径Dは6.75mmとし、フィン1枚に対して伝熱管1本が、その略中央を貫通させた形態となるようにした。また、伝熱管の直管部に対して、フィン間隔フィンピッチが0.5mm、1.0mm、3.0mm、4.0mmとなるように、それぞれ順に600枚、300枚、100枚、75枚のフィンを平行に配列させて、接合することによって、全て同じ幅からなる、目的とするフィン群を形成した。次いで、そのようなフィン群を、伝熱管の長さ方向に、所定間隔を隔てて16個形成した後に、伝熱管のフィン群が形成されていない箇所に対して曲げ加工を施して、伝熱管がU字形態となるように構成し、フィン群が所定間隔を隔てて配列されると共に、それら配列されたフィン群を伝熱管が順次貫通するように、蛇行形態において配されている、図1に示される如きサーペンタイン熱交換器を、フィン表面に親水性樹脂若しくは撥水性樹脂からなる塗膜層が設けられており、且つ、4種類のフィン間隔の組合せからなる、合計8種類のものを作製した。尚、平行に曲げられた伝熱管の間隔中心間距離は18mmであり、フィン間の隙間は2mmである。得られた8種類の熱交換器を、各々、図2に示すように所定の室外機にセットし、伝熱管に冷媒R410Aを通し、ファン回転による暖房運転を実施し、水飛びの有無を観察した。その結果、フィン間隔が0.5mmである熱交換器にあっては、フィン表面に親水性樹脂又は撥水性樹脂の塗膜層が設けられているにもかかわらず、水飛びの発生が認められたが、フィン間隔が1.0mm、3.0mmの熱交換器においては、水飛びはほとんど認められず、良好な運転状態が確認された。さらに、フィン間隔が1.0mm、3.0mm、4.0mmの熱交換器計6種類については、熱交換性能を比較するために、以下の実験を行なった。具体的に、図2に示すように所定の室外機にセットした状態で、ファンで空気を一定速度及び風速で流し、冷媒側の出入口条件を全て一定として、冷媒質量流量kg/sを測定した。測定された冷媒質量流量に冷媒出入口の比エンタルピ差J/kgを乗じて、熱交換量Wを算出した。その結果、フィン間隔が1.0mmである熱交換器にあっては、熱交換量が約1500Wであったのに対し、フィン間隔が3.0mmの熱交換器では約750Wであり、空気調和機として実用に耐え得る熱交換量であった。しかしながら、フィン間隔が4.0mmの熱交換器では、熱交換量が約600Wと低く、空気調和機として実用困難な熱交換器であることが認められた。-実験例2-フィンを作製する際に、板厚が0.13mmである純アルミニウムJISA1050の板材をそのまま下地処理層や親水性塗膜層等をプレコートすることなく用いた点を除いては、実験例1と同様の条件及び手法に従って、フィン間隔が3.0mmであるフィン群1フィン群当たりのフィン数:100枚を16個、配列してなるサーペンタイン熱交換器を作製した。かかる熱交換器を図2に示すように所定の室外機にセットし、暖房運転を実施したところ、水飛びの発生が認められた。-実験例3-伝熱管として、純アルミニウムJISA1050からなる、外径:6.35mm、断面が円形形状とされた長い直管状の管体を用意した。また、フィンとして、前述の実験例1において用いたものと同様のもの純アルミニウム製の板の表面に下地処理層がプレコートされ、更にその上に親水性塗膜層又は撥水性塗膜層がプレコートされたものを用意した。これらを用いて、実験例1と同様の手法に従い、フィン間隔が0.5mm、1.0mmであって、フィン表面の最外層が親水性塗膜層又は撥水性塗膜層である熱交換器を作製した合計4種類。得られたそれぞれの熱交換器を、図2に示すように所定の室外機にセットし、暖房運転を実施した。その結果、フィン間隔が0.5mmである熱交換器においては、フィン表面に最外層として親水性塗膜層又は撥水性塗膜層が設けられているにもかかわらず、水飛びの発生が認められた。その一方、フィン間隔が1.0mmである熱交換器においては、水飛びの発生はほとんど認められなかったのである。-実験例4-りん脱酸銅JISH3300C1220からなる、外径:6.35mm、断面が円形形状とされた長い直管状の管体の表面に、エポキシ系樹脂塗膜層を1μmの厚さでプレコートしたものを2本、準備した。一の管体はそのままとする一方、他の一の管体については、エポキシ系樹脂塗膜層の表面にポリエチレン樹脂塗膜層を厚さ:2μmでプレコートした。以上のようにして得られた2種類の管体と、その表面に何らの樹脂製塗膜層が形成されていないりん脱酸銅製管体を、伝熱管として準備した。また、純アルミニウムJISA1050の板材の表面に、先ず、リン酸クロメートからなる下地処理層を1μmの厚さでプレコートし、次いで、下地処理層の表面にポリビニルアルコール系樹脂からなる親水性塗膜層を1μmの厚さでプレコートした。かかる処理後の板材を、図1におけるX方向で12mm、Z方向で16mmの大きさの矩形状に切断し、その略中央部に、伝熱管を挿通するための貫通孔周縁に0.5mmのカラーを立てた貫通孔を設けることにより、フィンを準備した。そして、上述した伝熱管及びフィンを用いて、実験例1と同様の手法に従って、フィン間隔が1.0mmであるサーペンタイン熱交換器を作製した合計3種類。尚、伝熱管として、最外層がポリエチレン樹脂塗膜層であるものを用いた際には、かかる伝熱管にフィンを組み付けた後、加熱することでポリエチレン樹脂を一旦、溶融し、その後に冷却することによって、フィンの孔周縁のカラーと伝熱管との隙間を埋めた。得られた熱交換器について、塩水噴霧試験SSTを300時間、実施し、その後、熱交換器の表面を目視で観察した。その結果、伝熱管として、表面に何らの樹脂製塗膜層が設けられていないりん脱酸銅製管体を用いた熱交換器については、伝熱管たるりん脱酸銅製管体の表面に数十μmの浅い表面腐食が認められたものの、貫通腐食は認められず、実用レベルにあることが認められた。また、伝熱管として、りん脱酸銅製管体の表面にエポキシ系樹脂塗膜層が設けられた熱交換器、及び、エポキシ系樹脂塗膜層及びポリエチレン樹脂塗膜層が設けられたものを用いた熱交換器においては、伝熱管の表面腐食及び貫通腐食の何れも認められなかった。-実験例5-16段のフィン群を有し、その上段領域Aや下段領域B及びその中間領域における、フィン群のフィンピッチを種々変化させたサーペンタイン熱交換器No.1~No.7を、実施例1と同様にして、製作した。それぞれの熱交換器における、上段領域Aに位置するフィン群は4段とし、また下段領域Bに位置するフィン群は4段とする一方、それらの間の中間領域には、8段のフィン群が位置するものとして、それぞれの領域のフィンピッチp1、p2、p3が、下記表1に示される値となるように、構成した。そして、かかる製作された熱交換器No.1~No.7について、その熱交換性能を比較するために、以下の実験を行った。具体的には、図3に示される如き形態において、各熱交換器を風洞装置にセットした状態で、ファンを所定の回転速度で運転して通風する一方、冷媒側の出入り口条件を全て一定として、冷媒質量流量kg/sを測定した。そして、その測定された冷媒質量流量に、冷媒出入り口の比エンタルピー差J/kgを乗じて、熱交換量Wを算出した。なお、この実験では、フィン枚数の違いにより、空気側伝熱面積が異なるものとなるところから、算出した熱交換量を空気側伝熱面積で割った値を用いて、熱交換器No.1の値を1.0としたときの、それぞれの性能比として算出した。その結果を下記表1に併わせ示した。かかる表1の結果から明らかなように、熱交換器No.1は、フィンピッチが上段領域Aから下段領域Bまで全て3.0mmとされており、空気調和機として実用に耐え得る熱交換量のものであった。また、熱交換器No.2、5及び6は、p2/p1の値が本発明にて規定される好ましい範囲にあり、熱交換器全体としても通風抵抗が過大にならず、熱交換性能は特に好ましいことが確認された。更に、熱交換器No.3、4は、熱交換器No.1と同様、p2/p1の値が好ましい範囲から外れており、そのため、上段のフィン群における適正な運転条件を設定した際に、下段のフィン群において通風抵抗が過度に増大し、空気調和機としての実用には耐え得るものの、熱交換器全体としての熱交換性能の向上効果は、充分とは認められなかった。また、熱交換器No.7は、p2/p1の値が大きくなり過ぎていると共に、下段領域のフィンピッチp2が適正なフィンピッチよりも大きくなっているため、熱交換性能が低くなっていることが認められる。