"質量にて、C:0.001~0.03、Si:0.01~1.0、Mn:0.01~1.5、P:0.005~0.05、S:0.0001~0.01、Cr:12~16、N:0.001~0.03、Nb:0.05~0.3、Ti:0.03~0.15、Al:0.005~0.5、Sn:0.01~1.0、残部がFeおよび不可避的不純物からなり、1≦Nb/Ti≦3.5の関係を満たすことを特徴とする表面光沢と耐銹性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。前記ステンレス鋼板が、さらに質量にて、Ni:0.01~0.5、Cu:0.01~0.5、Mo:0.01~0.5、V:0.01~0.5、Zr:0.01~0.5、Co:0.01~0.5、Mg:0.0001~0.005、B:0.0003~0.005、Ca:0.0003~0.005の1種または2種以上含有していることを特徴とする請求項1に記載の表面光沢と耐銹性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。請求項1または2に記載の鋼成分を有するステンレス鋼のスラブを加熱して、抽出温度1080~1190°Cで加熱炉から抽出後熱間圧延をし、巻取り温度を500~700°Cで巻き取ることを特徴とする表面光沢と耐銹性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。前記熱間圧延の巻取り後、冷間圧延を行い、その後、850~980°Cで仕上げ焼鈍を行うことを特徴とする請求項3に記載の表面光沢と耐銹性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。前記熱間圧延の巻取り後、中間焼鈍を挟む2回以上の冷間圧延を行い、その後、850~980°Cで仕上げ焼鈍を行うことを特徴とする請求項3に記載の表面光沢と耐銹性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。前記熱間圧延の巻取り後、冷間圧延の前に、熱延板焼鈍を再結晶温度以上1050°C以下の焼鈍温度で行うことを特徴とする請求項4または5に記載の表面光沢と耐銹性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。上述した通り、16以上のCrを含有しNb等の安定化元素を添加したSUS430LXならびにSUS430J1Lは、将来に渡っての経済性には課題がある。一方で、微量元素を利用して耐銹性を向上したフェライト系ステンレス鋼は、製造性や表面光沢の視点から課題がある。近年、家電製品、厨房機器などに使用されるステンレス鋼板は表面光沢の向上に対する要求が高まりつつある。そこで本発明は、省合金型のフェライト系ステンレス鋼板において、Cr量16未満でSUS430LXやSUS430J1Lと遜色ない耐銹性を有し、表面光沢を飛躍的に向上させることを課題とし、これを実現化した省合金型のフェライト系ステンレス鋼板とその製造方法を提供することを目的とする。本発明者らは、前記した課題を解決するために鋭意検討した結果、Cr量16未満のフェライト系ステンレス鋼において、Sn添加による耐銹性向上効果に加えて、安定化元素であるNbやTiの添加と表面光沢の関係について以下の新しい知見を得て本発明を成すに至った。a微量Sn添加による耐銹性向上効果を発現させるには12以上のCr量が必要である。加えて、Crと微量Snからなる不働態皮膜の健全性を維持するにはC、N、Si、Mn、P、Sを低減して、NbやTiの安定化元素を添加することが効果的である。bNbは、耐銹性に加えて表面光沢の向上作用を発現させる有効な安定化元素である。微量Sn添加鋼において、その作用は0.05から発現する。但し、0.3以上添加すると、鋼材の熱延加熱温度ならびに焼鈍温度の上昇により酸化スケールに起因する表面光沢の低下を招く。cTiは、C、Nを固定する安定化元素としての作用に加えて、熱延加熱時にTi系炭硫化物例えばTi4C2S2を生成して、発銹起点となるMnSやCaSの生成を抑止する。微量Sn添加鋼において、その作用は0.03から発現する。但し、0.15以上添加すると、介在物起因のへげ疵や酸化皮膜中へのTi濃化により表面光沢の低下を招く。d前記した微量Sn添加鋼におけるNbとTiの効果は、1≦Nb/Ti≦3.5の範囲で複合添加した場合に顕在化することを見出した。つまり、微量Sn添加鋼の耐銹性と表面光沢向上には、表面光沢の向上作用が大きいNbを主体に添加し、発銹起点を抑止して不働態皮膜の健全性を維持するために微量Tiとの複合添加とすることが効果的であることを知見した。eNb添加による表面光沢向上作用については未だ不明なところも多いものの、表面光沢の低下要因である熱延加熱や焼鈍時の内部酸化と粒界酸化は固溶Snに加えて、固溶Nbの存在により一層抑制される。従って、Nb添加による光沢向上効果は、固溶Snとの重畳により発現していると推察する。f熱延加熱後の抽出温度は、表面光沢向上の視点から、へげ疵を誘発する鋳片表層の介在物を除去するためのスケール生成量を確保し、Ti系炭硫化物例えばTi4C2S2を生成して発銹起点となるMnSやCaSの生成を抑止する温度とする。Cr量16未満の微量Sn添加鋼では1080~1190°Cとすることが効果的である。g熱間圧延後の巻取りは、表面光沢向上の視点から、巻取り時の表面疵を抑制し、光沢低下を招く内部酸化物や粒界酸化を抑制する温度とする。Cr量16未満の微量Sn添加鋼では500~700°Cとすることが効果的である。また、焼鈍温度は、光沢を担保する視点から980°C以下とすることが効果的である。上記a~gの知見に基づいて成された本発明の要旨は、以下の通りである。1質量にて、C:0.001~0.03、Si:0.01~1.0、Mn:0.01~1.5、P:0.005~0.05、S:0.0001~0.01、Cr:12~16、N:0.001~0.03、Nb:0.05~0.3、Ti:0.03~0.15、Al:0.005~0.5、Sn:0.01~1.0、残部がFeおよび不可避的不純物からなり、1≦Nb/Ti≦3.5の関係を満たすことを特徴とする表面光沢と耐銹性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。2前記ステンレス鋼板が、さらに質量にて、Ni:0.01~0.5、Cu:0.01~0.5、Mo:0.01~0.5、V:0.01~0.5、Zr:0.01~0.5、Co:0.01~0.5、Mg:0.0001~0.005、B:0.0003~0.005、Ca:0.0003~0.005の1種または2種以上含有していることを特徴とする1に記載の表面光沢と耐銹性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。3前記1または2に記載の鋼成分を有するステンレス鋼のスラブを加熱して、抽出温度1080~1190°Cで加熱炉から抽出後熱間圧延をし、巻取り温度を500~700°Cで巻き取ることを特徴とする表面光沢と耐銹性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。4前記熱間圧延の巻取り後、冷間圧延を行い、その後、850~980°Cで仕上げ焼鈍を行うことを特徴とする3に記載の表面光沢と耐銹性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。5前記熱間圧延の巻取り後、中間焼鈍を挟む2回以上の冷間圧延を行い、その後、850~980°Cで仕上げ焼鈍を行うことを特徴とする3に記載の表面光沢と耐銹性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。6前記熱間圧延の巻取り後、冷間圧延の前に、熱延板焼鈍を再結晶温度以上1050°C以下の焼鈍温度で行うことを特徴とする4または5に記載の表面光沢と耐銹性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。本発明によれば、合金コストや製造コストの上昇を招くことなく経済性に優れ、SUS430LXやSUS430J1Lと遜色ない耐銹性を有し、表面光沢を飛躍的に向上した、表面光沢と耐銹性に優れた省合金型のフェライト系ステンレス鋼板を得ることができるという顕著な効果を奏するものである。以下、本発明の各要件について詳しく説明する。なお、各元素の含有量の表示は質量を意味する。[I]成分の限定理由を以下に説明する。Cは、耐銹性を劣化させるため、その含有量の上限を0.03とする。耐銹性の観点からその含有量は少ないほど良く、その上限は、好ましくは0.02、より好ましくは0.01、さらに好ましくは0.005とするとよい。また、過度の低減は精錬コストの増加に繋がるため、その含有量の下限を0.001とする。耐銹性や製造コストを考慮すると、その下限は、好ましくは0.002とするとよい。Siは、脱酸元素として添加される場合がある。しかし、Siは、固溶強化元素であり、加工性の低下抑制から上限を1.0とする。加工性の観点からその含有量は少ないほど良く、その上限を、好ましくは0.6、より好ましくは0.3、さらに好ましくは0.2とするとよい。また、過度の低減は精錬コストの増加に繋がるため、Si含有量の下限を0.01とする。加工性や製造コストを考慮すると、その下限を、好ましくは0.05とするとよい。Mnは、発銹の起点となるMnSを生成し耐銹性を阻害する元素であるため、その含有量は少ないほど良い。耐銹性の低下抑制からその含有量の上限を1.5とする。耐銹性の観点からその含有量は少ないほど良く、その上限は、好ましくは1.0、より好ましくは0.3、さらに好ましくは0.2とするとよい。また、過度の低減は精錬コストの増加に繋がるため、Mnの含有量の下限を0.01とする。好ましくは、耐銹性と製造コストを考慮すると、その下限を0.05とするとよい。Pは、製造性や溶接性を阻害する元素であるため、その含有量は少ないほど良い。製造性や溶接性の低下抑制からその含有量の上限を0.05とする。製造性や溶接性の観点からその含有量は少ないほど良く、その上限は、好ましくは0.04、より好ましくは0.03とするとよい。また、過度の低減は精錬コストの増加に繋がるため、Pの含有量の下限を0.005とする。より好ましくは、製造コストを考慮して0.01とするとよい。Sは、不純物元素であり、耐銹性や熱間加工性を阻害するため、その含有量は少ないほど良い。耐銹性や熱間加工性を確保するため、Sの含有量の上限は0.01とする。耐銹性や熱間加工性の観点からその含有量は少ないほど良く、その上限は、好ましくは0.005、より好ましくは0.003、さらに好ましくは0.002とするとよい。また、過度の低減は精錬コストの増加に繋がるため、好ましくはその含有量の下限を0.0001とする。より好ましくは、耐銹性や製造コストを考慮して0.0002とするとよい。Crは、フェライト系ステンレス鋼の構成元素であり耐銹性を確保するための必須の元素である。本発明の耐銹性を確保するために下限は12とする。上限は、SUS430LXと比較した経済性の観点から、16とする。耐銹性とSn添加量を考慮して、好ましくは、13~15とする。Nは、Cと同様に耐銹性を劣化させるため、その含有量は少ないほど良いため、上限を0.03とする。耐銹性の観点からその含有量は少ないほど良く、その上限は、好ましくは0.02、より好ましくは0.012とするとよい。また、過度の低減は精錬コストの増加に繋がるため、好ましくは下限を0.001とする。より好ましくは、耐銹性や製造コストを考慮して0.005とするとよい。Nbは、本発明の微量Sn添加鋼において耐銹性の向上に加えて、表面光沢を向上させる必須の元素である。上記効果は0.05以上から発現する。しかし、過度な添加は、鋼の再結晶温度を上昇させて、逆に表面光沢の低下をもたらす。従って、上限を0.3とする。好ましくは、耐銹性と表面光沢および製造性を考慮して0.1~0.2とする。Tiは、C、Nを固定する安定化元素としての作用に加えて、耐銹性を向上させる必須の元素である。上記効果は、0.03から発現する。しかし、過度な添加は、介在物起因のへげ疵や酸化皮膜中へのTi濃化により表面光沢の低下を招く。従って、上限を0.15とする。好ましくは、耐銹性と表面光沢および製造性を考慮して0.05~0.1とする。Alは、脱酸元素として有効な元素であるため、その含有量の下限を0.005とした。しかし、過度の添加は加工性や靭性および溶接性の劣化をもたらすため、Alの含有量の上限を0.5とした。加工性、靭性や溶接性の観点からその含有量は少ないほど良く、その上限は、好ましくは0.1、より好ましくは0.05、さらに好ましくは0.03とするとよい。また、精錬コストを考慮して、その含有量の下限は、より好ましくは0.01とするとよい。Snは、CrやMoの合金化ならびに希少元素であるNiやCo等の添加に頼ることなく、本発明の目標とする耐銹性を確保するために必須の元素である。本発明の目標とする耐銹性を得るために、Snの含有量の下限を0.01とした。耐銹性をより確保するため、好ましくは、0.05以上、より好ましくは0.1以上とするとよい。しかし、過度の添加は、表面光沢や製造性の低下に繋がるとともに、耐銹性向上効果も飽和する。そのため、上限を1.0とした。耐銹性や表面光沢を考慮すると、その含有量の上限を0.5以下、より好ましくは、0.3、さらに好ましくは、上限を0.2とするとよい。NbとTiは前記した範囲で添加し、かつその添加量は、本発明の目標とする耐銹性と表面光沢を得るために、1≦Nb/Ti≦3.5を満たすものとする。Nb/Ti<1の場合、Ti系介在物やTi系酸化物に起因する表面光沢の低下を招く。一方、3.5<Nb/Tiの場合、熱延加熱温度ならびに焼鈍温度の上昇による内部酸化や粒界酸化に起因する表面光沢の低下を招く。より好ましい範囲は、本発明の目標とする耐銹性と表面光沢を考慮して1.5≦Nb/Ti≦3とする。Ni、Cu、Mo、V、Zr、Coは、Snとの相乗効果により耐銹性を向上させる元素であり、必要に応じて添加してもよい。添加する場合は、その効果が発現する0.01以上、好ましくは0.02以上とする。より好ましくは効果発現が顕著となる0.05以上とする。但し、0.5を超えると、材料コストの上昇や表面光沢の低下を招くため、各々の含有量の上限を0.5とする。これら元素は希少であるため、添加する場合、Ni,Cuの好ましい範囲は0.1~0.4、Moの好ましい範囲は0.1~0.3である。V,Zr,Coの好ましい範囲は0.02~0.3である。Mgは、溶鋼中でAlとともにMg酸化物を形成し脱酸剤として作用する他、TiNの晶出核として作用する。TiNは凝固過程においてフェライト相の凝固核となり、TiNの晶出を促進させることで、凝固時にフェライト相を微細生成させることができる。凝固組織を微細化させることにより、製品のリジングやロ-ピングなどの粗大凝固組織に起因した表面欠陥を防止できる他、加工性の向上をもたらすため必要に応じて添加してもよい。添加する場合は、これら効果を発現する0.0001以上とする。但し、0.005を超えると製造性が劣化するため、上限を0.005とする。好ましくは、製造性を考慮して、その含有量を0.0003~0.002とする。Bは、熱間加工性や2次加工性を向上させる元素であり、フェライト系ステンレス鋼への添加は有効であるので、必要に応じて添加してもよい。添加する場合は、これら効果を発現する0.0003以上とする。しかし、過度の添加は、伸びの低下をもたらすため、上限を0.005とする。好ましくは、材料コストや加工性を考慮して、その含有量を0.0005~0.002とする。Caは、熱間加工性や鋼の清浄度を向上させる元素であり、必要に応じて添加してもよい。添加する場合は、これら効果を発現する0.0003以上とする。しかし、過度の添加は、製造性の低下やCaSなどの水溶性介在物による耐食性の低下に繋がるため、上限を0.005とする。好ましくは、製造性や耐銹性を考慮して、その含有量を0.0003~0.0015とする。[II]製造方法に関する限定理由を以下に説明する。前記[I]項で示した成分を有し、SUS430LXやSUS430J1Lと遜色ない耐銹性ならびにそれを凌駕する表面光沢を得るために必要な製造方法の一例を示す。前記[I]項で示した成分を有する鋼のスラブを熱延加熱炉に挿入し、加熱する。当該スラブの熱延加熱炉からの抽出温度を1080°C以上とするのは、へげ疵を誘発する鋳片表層の介在物を除するためのスケール生成量を確保するためである。スケール生成量はスケール厚さに換算して0.2mm以上であればよい。また、抽出温度の上限を1190°Cとするのは、発銹起点となるMnSやCaSの生成を抑止してTi系炭硫化物例えばTi4C2S2を安定化させるためである。本発明の目的とする耐銹性と表面光沢の確保を考慮すると、抽出温度は1140~1180°Cのとすることが好ましい。熱間圧延後の巻取り温度を500°C以上とするのは、巻取り時の表面疵を抑制するためである。巻取り温度を500°C未満とすると、熱間圧延後の注水により熱延鋼帯の形状不良を招き、コイル展開や通板時に表面疵を誘発する。巻取り温度を700°C以下とするのは、光沢低下を招く内部酸化物や粒界酸化の成長を抑制するためである。700°C超ではTiやPを含む析出物が析出しやすく、耐銹性低下に繋がる恐れがあるからである。本発明の目的とする表面光沢と耐銹性の確保を考慮すると、巻取り温度は550~650°Cとすることが好ましい。熱間圧延で巻き取った後、冷間圧延を行う。このとき、冷間圧延の前に、熱延板焼鈍を実施してもよい。また、冷間圧延は、1回行うか、または2回以上行ってもよい。ただし、2回以上の冷間圧延を行う場合、各冷間圧延の間に中間焼鈍を行う。熱延板焼鈍を実施する場合は、光沢低下を招く内部酸化物や粒界酸化の成長を抑制するため、焼鈍温度は1050°C以下とすることが好ましい。また焼鈍温度の下限は鋼の再結晶温度850°C程度とすることが好ましい。ここで再結晶温度とは、圧延された加工組織から歪の無い新しい結晶粒が形成される温度のことである。冷間圧延時の中間焼鈍を実施する場合も同様の温度範囲とすることが好ましい。冷間圧延の条件は特に限定しない。冷間圧延後の仕上げ焼鈍は、表面光沢を考慮して、980°C以下とすることが好ましい。前述したように、焼鈍温度が低いほど内部酸化粒界酸化が抑制されるため表面光沢を向上させるには有利である。このため、下限は、再結晶温度である850°Cとすることが好ましい。酸洗方法は特に規定するものではなく、工業的に常用されている方法で実施しても問題ない。例えば、アルカリソルトバス浸漬電解酸洗硝弗酸浸漬、アルカリソルトバス浸漬電解酸洗があり、電解酸洗は中性塩電解や硝酸電解等を行えばよい。以下、本発明の実施例を説明する。表1の成分を有するフェライト系ステンレス鋼を溶製し、抽出温度1150~1220°Cで熱間圧延を行い、巻取り温度480~750°Cで板厚4.0~6.0mmの熱延鋼板とした。熱延鋼板は熱延板焼鈍を実施あるいは省略して、1回または中間焼鈍を挟む2回の冷間圧延を行い、0.4~1.0mm厚の冷延鋼板を製造した。得られた冷延鋼板は、いずれも再結晶が完了する温度870~1020°Cで仕上げ焼鈍を行い、常用の酸洗処理を施して、表面仕様はJISG4307に規定されるNo.2B品とした。常用の酸洗処理は、例えば、アルカリソルトバス浸漬430°C後、中性塩電解50°C、Na2SO4処理でよい。鋼の成分は、本発明で規定する範囲とそれ以外でも実施した。製造条件は、本発明で限定する条件とそれ以外でも実施した。比較鋼には、SUS430LX17Cr-0.3Tiを使用した。表面光沢度は、JISZ8741に規定されている光沢度45°Gloss値Gs45°を鋼板の圧延方向0°と圧延直角方向90°において測定した。耐銹性は、No.2B表面および600研磨表面の鋼板試料板厚×100mm角を作成し、80°C、0.5NaCl水溶液中168hr浸漬試験とJISZ2371に準拠する塩水噴霧試験168hr連続噴霧試験により評価した。発銹の程度は、SUS430LXと比較して、しみや点銹がなく良好である場合を◎、同等で遜色ない場合を○、流れ銹が発生して場合等劣る場合を×として評価した。表2に各試験結果をまとめて示す。表2から、試験番号1~21は、本発明で限定する成分を全て満足するフェライト系ステンレス鋼である。これら鋼板は、SUS430LXと比較して高い表面光沢度SUS430LXのGa45°0°での光沢度=610以上、Ga45°90°での光沢度=520以上を有し、かつ耐銹性についてもSUS430LXと遜色ない程度あるいはそれを上回る良好なものであることがわかる。試験番号8、9、15、16は、本発明で規定する成分を有するものの、本発明に係る製造方法抽出温度、巻取り温度から外れるものである。これら鋼板は、本発明で目標とする耐銹性や光沢度は満足しているが、光沢度が他の本発明例に比べて若干劣るものとなった。試験番号22~29は、本発明で規定する製造方法を実施しているものの、本発明の成分から外れるものである。これら鋼板は、本発明で目標とする表面光沢と耐銹性の両者を兼備することが出来なかった。図1および図2に、実施例におけるNb/Ti量と表面光沢度の関係を示す。本発明の目標とする表面光沢であるSUS430LX相当のGs45°0°で610以上を、Gs45°90°で520以上を得るには、本発明で規定する成分範囲とする1≦Nb/Ti≦3.5とするとよいことが重要である。"