"C:0.06~0.10重量、Si0.50~0.75重量、Mn5.50~6.50重量、Ni2.00~2.50重量、Cr17.0~18.0重量、Cu2.00~2.50重量、N0.15~0.25重量を含有し、残部がFeと不可避不純物とからなり、圧下率70の調質圧延を行った際に発生する加工誘起マルテンサイトの体積率が10以下であることを特徴とするオーステナイト系ステンレス鋼。請求項1に記載のオーステナイト系ステンレス鋼に、最終冷間加工時に圧下率40以上の調質圧延を行い、200~300°Cの応力除去処理を施したことを特徴とするプレスプレート用のオーステナイト系ステンレス鋼。請求項1に記載のオーステナイト系ステンレス鋼に、最終冷間加工時に圧下率30以上の調質圧延を行い、300~600°Cの時効処理を施したことを特徴とするプレスプレート用のオーステナイト系ステンレス鋼。請求項1乃至3の何れかに記載のオーステナイト系ステンレス鋼からなり、硬さが400HV以上であり、室温~200°Cでの平均熱膨張係数が16.7×10-6/°C以上で且つ17.2×10-6/°C以下であることを特徴とするプレスプレート。しかしながら、上述の技術では、高価で且つ資源的に貴重なNiの含有量が5.0~15.0重量と極めて高いことから、プレスプレートに好適なオーステナイト系ステンレス鋼を経済的且つ持続的に製造するのが困難であると云う問題があった。また、上記技術で得られるプレスプレートの熱膨張係数の範囲は14.5×10-6/°C以上であるが、銅の熱膨張係数が17.1×10-6/°Cであることを鑑みれば、上記技術で得られるプレスプレートの熱膨張係数の範囲では、プリント配線板の製造時における銅箔の破断やシワの予防に対して必ずしも十分とは云えない。それゆえに、本発明の主たる課題は、銅に極めて近い熱膨張係数とプレスプレートに好適な硬さとを有する省Ni型の安価なオーステナイト系ステンレス鋼と、プリント配線板製造時における銅箔の破断やシワなどのトラブルを解消することができるプレスプレートとを提供することである。発明者は、前記課題を解決するために鋭意研究を重ねた結果、冷間加工で生じる加工誘起マルテンサイト量により鋼の熱膨張係数が変化することに着目し、以下に示す発明を完成するに至った。すなわち、本発明における第1の発明は、1C:0.06~0.10重量、Si0.50~0.75重量、Mn5.50~6.50重量、Ni2.00~2.50重量、Cr17.0~18.0重量、Cu2.00~2.50重量、N0.15~0.25重量を含有し、残部がFeと不可避不純物とからなり、2圧下率70の調質圧延を行った際に発生する加工誘起マルテンサイトの体積率が10以下である3ことを特徴とするオーステナイト系ステンレス鋼、である。また、本発明における第2の発明は、上記第1の発明のオーステナイト系ステンレス鋼において、最終冷間加工時に圧下率40以上の調質圧延を行い、200~300°Cの応力除去処理を施したことを特徴とするプレスプレート用のオーステナイト系ステンレス鋼である。さらに、本発明における第3の発明は、上記第1の発明のオーステナイト系ステンレス鋼に最終冷間加工時に圧下率30以上の調質圧延を行い、300~600°Cの時効処理を施したことを特徴とするプレスプレート用のオーステナイト系ステンレス鋼である。そして、本発明における第4の発明は、上記第1乃至第3の発明の何れかに記載のオーステナイト系ステンレス鋼からなり、硬さが400HV以上であり、室温~200°Cでの平均熱膨張係数が16.7×10-6/°C以上で且つ17.2×10-6/°C以下であることを特徴とするプレスプレートである。本発明によれば、高価なNiの配合割合を2.00~2.50重量の範囲内に抑えているので、プレスプレートに好適なオーステナイト系ステンレス鋼を経済的且つ持続的に製造することができる。また、圧下率70の調質圧延を行った際に発生する加工誘起マルテンサイトの体積率を10以下としているので、冷間加工時の加工誘起マルテンサイト生成に伴う熱膨張係数の低下を抑制することができる。また、このようなオーステナイト系ステンレス鋼に対して最終冷間加工時に圧下率40以上の調質圧延を行い、200~300°Cの応力除去処理を施す、または最終冷間加工時に圧下率30以上の調質圧延を行い300~600°Cの時効処理を施すことにより、銅に極めて近い熱膨張係数とプレスプレートに好適な硬さとを有するプレスプレートに好適なオーステナイト系ステンレス鋼を得ることができる。したがって、本発明によれば、銅に極めて近い熱膨張係数とプレスプレートに好適な硬さとを有する省Ni型の安価なオーステナイト系ステンレス鋼と、プリント配線板製造時における銅箔の破断やシワなどのトラブルを解消することができるプレスプレートとを提供することができる。まず、本発明に係るオーステナイト系ステンレス鋼を構成する各成分及びパラメーターの限定理由について説明する。1C:0.06~0.10重量C炭素は、オーステナイト形成元素であり、オーステナイト組織を安定化させると共に、冷間加工によって生じた加工誘起マルテンサイトの硬さを向上させる成分である。しかしながら、Cの過剰添加は鋼の耐食性を劣化させるので、鋼のC含有量は0.10重量以下とする必要がある。なお、このCの含有量の下限値については特に限定する必要はないが、上記C含有の効果を顕著に発揮させるためにはCの含有量は0.06重量以上であることが好ましい。2Si0.50~0.75重量Siケイ素は、製鋼時において脱酸剤としての効果を奏する元素である。また、鋼強度を上げるのに有効な元素であるが、熱間加工性を阻害するほか、σ相の生成を助長するため、鋼のSi含有量の上限を0.75重量とした。なお、このSiの含有量の下限値については特に限定する必要はないが、上記Si含有の効果を顕著に発揮させるためにはSiの含有量は0.50重量以上であることが好ましい。3Mn5.50~6.50重量Mnマンガンは、オーステナイト組織を安定化させると共に、母材の強度を上昇させる成分である。このようなMnの含有効果を得るためには5.50重量以上のMn含有量が必要である。一方、過剰なMnの添加は、冷間加工時の加工誘起マルテンサイトの生成を阻害することから、その含有量の上限を6.50重量とした。なお、後述するように、加工誘起マルテンサイトが生成すれば鋼の熱膨張係数が低下して銅の熱膨張係数との間で差異が生じるようになるため、冷間加工時の加工誘起マルテンサイトの生成を抑える必要があるが、その一方でプレスプレートに好適な硬さとするためには、或る程度の加工誘起マルテンサイトの生成も必要となる。したがって、このように冷間加工時の加工誘起マルテンサイトの生成を阻害しないようなMnの上限値を規定することは技術的に十分意味がある。4Ni2.00~2.50重量Niニッケルは、Mnと同様に、オーステナイト組織を安定化させる元素であり、鋼を冷間加工する際に発生する加工誘起マルテンサイトの量を調整するために不可欠な元素である。しかし、前述のように、Niは高価で且つ貴重な元素であることから、Ni含有量の上限を2.50重量にすると共に、その下限を2.0重量とした。5Cr17.0~18.0重量Crクロムは、鋼の耐食性を高めるのにもっとも有効な、ステンレス鋼として基本的な成分のひとつであり、十分な耐食性を得るためには17.0重量以上のCr含有量が必要である。しかし、Crを過剰に添加すると、鋼を冷間加工する際に生じる加工誘起マルテンサイトの発生温度が下がり、その生成を阻害するため、Cr含有量の上限を18.0重量とした。6Cu2.00~2.50重量Cu銅は、オーステナイト形成元素であり、Niの代替元素として有効である。また、このCuは、Mn、Niと共に本発明の成分系において、加工誘起マルテンサイト量を調整するために重要な元素であるが、Cuの含有量が2.50重量を超えると熱間加工性を低下させる虞があるため、Cu含有量の上限を2.50重量とした。なお、このCuの含有量の下限値については特に限定する必要はないが、上記Cu含有の効果を顕著に発揮させるためにはCuの含有量は2.00重量以上であることが好ましい。7N0.15~0.25重量N窒素は、Cと同様にオーステナイト形成元素である。また、Nは、オーステナイト組織の安定化、金属組織の強化、および鋼の耐食性向上に有効な元素である。そして、これらの効果を得るためにN含有量が0.15重量以上必要であるが、Nは固溶強化能が大きいことから、0.25重量を超えるNの添加は、鋼に脆化をもたらす。したがって、N含有量の上限を0.25重量とし、下限を0.15重量とした。8圧下率70の調質圧延を行った際に発生する加工誘起マルテンサイトの体積率:10以下上述したように、冷間加工で生じる加工誘起マルテンサイト量により鋼の熱膨張係数は変化する。すなわち、オーステナイト系ステンレス鋼を冷間加工した際に生じる加工誘起マルテンサイトの生成量が多くなると鋼の硬さは上昇するものの熱膨張係数が低下して銅の熱膨張係数との間で差異が生じるようになる。そこで、本発明では、冷間加工時の加工誘起マルテンサイト生成に伴う鋼の熱膨張係数の低下を抑制するため、圧下率70の調質圧延を行った際に発生する加工誘起マルテンサイトの体積率を10以下としている。以上のような各成分並びにパラメーターで構成された本発明に係る鋼は、一般的なステンレス鋼製造工程により製造される。すなわち、溶解、鋳造、熱間圧延および冷間圧延を経た後、溶体化熱処理が行われる。そして、プレスプレートとして要求される特性を得るため、冷間加工が施され、所望の硬さに調質される。また、本発明のプレスプレートは、上述のようにして得た本発明鋼を、最終冷間加工時に圧下率40以上の調質圧延を行い、200~300°Cの応力除去処理を施すことにより冷間加工時の歪みを除去し熱膨張係数を安定化させる、または最終冷間加工時に圧下率30以上の調質圧延を行い300~600°Cの時効処理を施すことによって冷間加工時の歪みを除去すると共に、鋼の硬さを向上させ、銅に極めて近い熱膨張係数とプレスプレートに必要な硬さとを備えたものに調整した後、これを打ち抜き等で所定の形状に成形してプレスプレートが完成する。なお、以上の方法で得られた鋼を用いて製造したプレスプレートの硬さは、400HV以上とするのが好ましい。一般にプレスプレートはその消耗を抑えるため、高い硬さが求められるが、実用上は400HV以上であればその目的を達成できるからである。一方、硬さの上限に関して、プレスプレートの消耗を抑えると云った観点からは、特に限定する必要はないが、硬さが高すぎるとプレスプレートの平坦度を得ることが困難となるため、その上限を475HVとするようにしてもよい。以下に、本発明に係る実施例として、鋼試料の製造方法、試験の方法およびその結果について説明する。なお、本発明は当該実施例に限定されるものではない。1鋼試料の製造方法表1に示すような化学組成を有する鋼を得るために、高周波溶解炉にて38mm×90mm×150mmのインゴットを製作し、このインゴットを電気炉内で1150°C,60分間加熱し、4段圧延機で3.0mm厚まで熱間圧延して熱延板を得た。なお、表1における比較例1は、JISG4313で規格されている市販のSUS301であり、比較例5は市販のSUS631である。続いて、この熱延板を1100°Cで6分間焼鈍し、硝弗酸に浸漬してスケールを除去し、熱延焼鈍酸洗板を得た。得られた熱延焼鈍酸洗板を素材に用い、圧下率10から当該圧下率を10毎に変化させて圧下率80までの調質圧延板を作製し、下記の特性評価試験に供した。2試験の方法1加工誘起マルテンサイト体積率前述の工程にて製作した圧下率10~80の各調質圧延板から試験片を切り出し、フェライトスコープFischer社製FERITESCOPEMP30ESを用いて、該試験片の表面から調質圧延後の加工誘起マルテンサイト体積率を測定した。2平均熱膨張係数前述の工程にて製作した圧下率10~60の各調質圧延板から寸法;各板厚×4.0×20.0mmの試験片を切り出し、200~300°C×8時間の応力除去処理もしくは300~600°C×1~8時間の時効処理を行った後、当該試験片について真空理工社製の熱膨張測定装置DL7000型を用いて室温から200°Cまでの線熱膨張を連続的に測定し、この値に基づいて平均熱膨張係数を算出した。3加工硬化特性圧下率10~80で作製した各調質圧延板それぞれから試験片を切り出し、JISZ2244に準拠してビッカース硬さ試験を行い、加工硬化特性を評価した。3試験結果表2に圧下率を変え熱処理を行った各試験片における加工誘起マルテンサイト体積率と平均熱膨張係数の測定結果を、また、表3に各試験片における加工硬化特性の評価結果、すなわち各圧下率におけるビッカース硬さと加工誘起マルテンサイト体積率の測定結果を示す。これらの表から明らかなように、実施例1乃至3の鋼は、銅の熱膨張係数に極めて近い平均熱膨張係数を有すると共に、プレスプレートに必要十分な硬さを具備していることが窺える。これに対し、応力除去もしくは時効熱処理後の加工誘起マルテンサイトの体積率が10よりも大きな比較例の各鋼では、プレスプレートに必要な硬さは有しているものの、平均熱膨張係数に関しては実施例の鋼に比べて銅のものとの差が大きく、特に加工誘起マルテンサイト体積率の上昇に伴って平均熱膨張係数が銅のものから大きく乖離していく傾向が窺える。したがって、本実施例のオーステナイト系ステンレス鋼によれば、銅に極めて近い熱膨張係数とプレスプレートに好適な硬さとを有する省Ni型の安価なオーステナイト系ステンレス鋼を提供することができ、また、このような鋼でプレスプレートを形成することによって、プリント配線板製造時における銅箔の破断やシワなどのトラブルを解消可能なプレスプレートを提供することができる。"