"下記一般式1で表わされる構造単位を含有するポリビニルアルコール系樹脂A、及び溶解度パラメータが22~28MPa12であるポリアミド樹脂Bを含有する樹脂組成物からなる層を少なくとも1層有する高圧ガス移送用ホース。式中、R1~R6はそれぞれ独立して水素原子又は有機基を表し、Xは単結合又は結合鎖を示す前記ポリビニルアルコール系樹脂Aとポリアミド樹脂Bとの含有重量比A/Bが90/10~75/25である請求項1に記載の高圧ガス移送用ホース。前記ポリアミド樹脂Bの溶融粘度が200~2500Pasecである請求項1又は2に記載の高圧ガス移送用ホース。前記ポリビニルアルコール系樹脂Aにおける上記一般式1の含有率は、2~15モルである請求項1~3のいずれかに記載の高圧ガス移送用ホース。水素ガス移送用である請求項1~4のいずれかに記載の高圧ガス移送用ホース。以上のように、ガスバリア層、補強層などを組み合わせた多層構造にすることで、柔軟性、ガスバリア性を付与しているが、以下のような理由から、ガスバリア層の水素バリア性のさらなる向上が求められている。水素は酸素よりも分子サイズが小さいために、樹脂層に溶解浸透し易い。また、近年、車載用燃料電池への水素ガス供給に用いられるホースについては、車載水素タンクのコンパクト化及び現在のガソリン車並みの走行距離が可能な量を一回で充填するために、高圧35~80MPaの水素ガスが移送充填される。このようなことから、高圧水素ガス供給用ホースについては、高圧水素に対する高度なガスバリア性と低い水素溶解性が求められる。さらに、高圧水素ガス供給用ホースでは、不使用時、ホース内で高圧から常圧に戻される際脱圧時に、樹脂層中に溶解した水素ガスが膨張して、膨れや亀裂が発生する場合もあることがわかり、高圧ガス供給、脱圧の繰り返しに対する耐久性も求められるようになっている。本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、高度なガスバリア性と低い水素溶解性を有し、さらに高圧ガスの供給、停止に伴う変化に対して優れた耐久性を有する高圧ガス移送用ホースを提供することにある。本発明者らは、ガスバリア層の原料として、従来よりガスバリア層に用いられているポリアミド樹脂、EVOH樹脂よりもガスバリア性が高い樹脂として知られているPVA樹脂を利用すべく、種々の検討を試みた。PVA樹脂は、通常、溶融成形が困難であること、また硬質で可撓性、伸びに乏しいことから、ホースの構成材料として用いるためには、これらの問題を解決する必要がある。溶融成形性に関しては、特定構造のPVA系樹脂を用いることで解決可能であるとの知見の下、この特定構造のPVA系樹脂を使用し、さらに伸び、柔軟性については、ガスバリア性をある程度有し、且つ伸び、柔軟性に優れているポリアミド樹脂を混合することにより解決できるとの考えに達し、検討を進めた。ところが、高圧ガスの供給停止脱圧の繰り返しサイクルに伴う亀裂やブリスターの発生は、単にガスが透過しにくいという意味でのガスバリア性の向上だけでは解決できないことが判明した。そこで、本発明者らは、特定構造のPVA系樹脂及びポリアミド樹脂を含有する樹脂組成物について、更なる検討を進めた結果、本発明に到達した。すなわち、本発明の高圧ガス移送用ホースは、下記一般式1で表わされる構造単位を含有するポリビニルアルコール系樹脂A、及び溶解度パラメータが22~28MPa12であるポリアミド樹脂Bを含有する樹脂組成物からなる層を少なくとも1層有する。式中、R1~R6はそれぞれ独立して水素原子又は有機基を表し、Xは単結合又は結合鎖を示す前記ポリビニルアルコール系樹脂Aとポリアミド樹脂Bとの含有重量比A/Bが90/10~75/25であることが好ましく、前記ポリアミド樹脂Bの溶融粘度は、200~2500Pasecであることが好ましい。また、前記ポリビニルアルコール系樹脂Aにおける上記一般式1の含有率は、2~15モルであることが好ましい。本発明の高圧ガス移送用ホースは、水素ガス移送用ホースとして好適である。ここで、溶解度パラメータSP値とは、分子の凝集エネルギー密度の平方根をいい、通常、プラスチック材料の耐有機溶剤性の指標に用いられている。側鎖1,2-ジオール含有ポリビニルアルコール系樹脂を用いることで、ポリビニルアルコール本来の優れたガスバリア性と35~80MPaの高圧水素下での極めて低い水素溶解量4~10ppmを保持しつつ、溶融成形が可能となり、さらに特定のポリアミド樹脂を用いることで、高圧水素ガスの供給、脱圧の繰り返し下でも、ガスバリア層におけるブリスターの発生や機械的特性の低下を抑制することができる。以下に記載する構成要件の説明は、本発明の実施態様の一例代表例であり、これらの内容に特定されるものではない。はじめに本発明の高圧ガス移送用ホースのガスバリア層の原料となる樹脂組成物について説明する。<ガスバリア層用樹脂組成物>本発明のホースのガスバリア層は、以下のような樹脂組成物により構成される。その樹脂組成物とは、特定構造を有するポリビニルアルコール系樹脂A、及び溶解度パラメータが22~28MPa12であるポリアミド樹脂Bを含有する樹脂組成物である。APVA系樹脂上記特定構造を有するポリビニルアルコールPVA系樹脂とは、下記一般式1で示される側鎖1,2-ジオール単位を有するポリビニルアルコール以下側鎖1,2-ジオール含有PVAという系樹脂をいう。上記一般式1において、R1~R6はそれぞれ独立して水素原子又は有機基を表す。R1~R6は、すべて水素原子であることが望ましいが、樹脂特性を大幅に損なわない程度の量であれば有機基であってもよい。該有機基としては特に限定しないが、例えばメチル基、エチル基、n-プロピル基、イソプロピル基、n-ブチル基、イソブチル基、tert-ブチル基等の炭素数1~4のアルキル基が好ましく、必要に応じてハロゲン基、水酸基、エステル基、カルボン酸基、スルホン酸基等の置換基を有していてもよい。上記一般式1中、Xは単結合又は結合基であり、結晶性の向上や非晶部におけるフリーボリューム分子間空隙低減の点から単結合であることが好ましい。上記結合鎖としては、特に限定しないが、アルキレン、アルケニレン、アルキニレン、フェニレン、ナフチレン等の炭化水素これらの炭化水素は、フッ素、塩素、臭素等のハロゲン等で置換されていてもよいの他、-O-、-m-、-m-、-mCH2-、-CO-、-COCO-、-COmCO-、-COC6H4CO-、-S-、-CS-、-SO-、-SO2-、-NR-、-CONR-、-NRCO-、-CSNR-、-NRCS-、-NRNR-、-HPO4-、-SiOR2-、-OSiOR2-、-OSiOR2O-、-TiOR2-、-OTiOR2-、-OTiOR2O-、-AlOR-、-OAlOR-、-OAlORO-等が挙げられるがRは各々独立して任意の置換基であり、水素原子、アルキル基が好ましく、またmは自然数であるが挙げられる。なかでも、製造時の粘度安定性や耐熱性等の点で、炭素数6以下のアルキレン基、特にメチレン基、あるいは-CH2OCH2-が好ましい。上記一般式1で表される1,2-ジオール構造単位における最も好ましい構造は、R1~R6がすべて水素原子であり、Xが単結合である。すなわち、下記構造式1aで示される構造単位が最も好ましい。このような側鎖1,2-ジオール含有PVA系樹脂は、特に限定しないが、iビニルエステル系モノマーと下記一般式2で示される化合物との共重合体をケン化する方法、iiビニルエステル系モノマーと下記一般式3で示されるビニルエチレンカーボネートとの共重合体をケン化及び脱炭酸する方法、iiiビニルエステル系モノマーと下記一般式4で示される2,2-ジアルキル-4-ビニル-1,3-ジオキソランとの共重合体をケン化及び脱ケタール化する方法などにより、製造することができる。234式中、R1~R6は、いずれも1式の場合と同様である。R7及びR8は、それぞれ独立して水素またはR9-CO-式中、R9は、炭素数1~4のアルキル基である。R10及びR11は、それぞれ独立して水素原子又は有機基である。i、ii、及びiiiの方法については、例えば、特開2006-95825に説明されている方法を採用できる。なかでも、共重合反応性及び工業的な取扱いにおいて優れるという点でiの方法が好ましく、特にR1~R6が水素、Xが単結合、R7、R8がR9-CO-であり、R9がアルキル基である3,4-ジアシロキシ-1-ブテンが好ましく、その中でも特にR9がメチル基である3,4-ジアセトキシ-1-ブテンが好ましく用いられる。上記ビニルエステル系モノマーとしては、ギ酸ビニル、酢酸ビニル、プロピオン酸ビニル、バレリン酸ビニル、酪酸ビニル、イソ酪酸ビニル、ピバリン酸ビニル、カプリン酸ビニル、ラウリン酸ビニル、ステアリン酸ビニル、安息香酸ビニル、バーサチック酸ビニル等が挙げられるが、経済的にみて中でも酢酸ビニルが好ましく用いられる。また上述のモノマービニルエステル系モノマー、一般式2~4で示される化合物の他に、ガスバリア性に影響与えない範囲通常、50モル以下、好ましくは33モル以下、より好ましくは高圧下での水素溶解量に影響を与えない10モル以下であれば、共重合成分として、エチレンやプロピレン等のα-オレフィン;3-ブテン-1-オール、4-ペンテン-1-オール等のヒドロキシ基含有α-オレフィン類;さらにビニレンカーボネート類やアクリル酸等の不飽和酸類あるいはその塩あるいはモノ又はジアルキルエステル、アクリロニトリル等のニトリル類、メタクリルアミド等のアミド類、エチレンスルホン酸、アリルスルホン酸、メタアリルスルホン酸等のオレフィンスルホン酸あるいはその塩などの化合物が共重合されていてもよい。なかでも、ビニルアルコール構造単位と共晶を形成するエチレンが特に好ましい。ビニルエステル系モノマーと上記一般式2,3,又は4の重合は、公知の任意の重合法、例えば、溶液重合、懸濁重合、エマルジョン重合などにより行うことができる。得られた共重合体のケン化も公知の方法、ケン化方法としては、側鎖1,2-ジオールを含有しないPVAで、従来より行われている公知のケン化方法を採用することができる。すなわち共重合体をアルコール又は水/アルコール溶媒に溶解させた状態で、アルカリ触媒又は酸触媒を用いて行うことができる。前記アルカリ触媒としては、水酸化カリウム、水酸化ナトリウム、ナトリウムメチラート、ナトリウムエチラート、カリウムメチラート、リチウムメチラート等のアルカリ金属の水酸化物やアルコラートを用いることができる。ケン化反応の反応温度は、20°C~60°Cとすることが好ましい。反応温度が低すぎると、反応速度が小さくなり反応効率が低下し、高すぎると反応溶媒の沸点以上となる場合があり、製造面における安全性が低下する。なお、耐圧塔式連続ケン化塔などを用いて高圧下でケン化する場合には、より高温、例えば、80~150°Cでケン化することが可能であり、少量のケン化触媒も短時間、高ケン化度のものを得ることが可能である。以上のような側鎖1,2-ジオール含有PVA系樹脂における重合度は、通常250~1000、好ましくは300~650、より好ましくは400~500である。重合度が高くなりすぎると、溶融粘度が高くなりすぎて、押出機に負荷がかかり、成形しにくくなる。また、溶融混練時のせん断発熱により、樹脂温度が高くなり、樹脂が劣化するおそれがある。一方、重合度が低くなりすぎると、成形品がもろくなるため、ガスホースにおいて、ガスバリア層にクラックが入りやすく、水素ガスバリア性が低下する傾向にある。また、側鎖1,2-ジオール含有PVA系樹脂におけるビニルエステル部分のケン化度は、JISK6726に基づいて測定した値で、通常98~100モル、好ましくは99~99.9モル、より好ましくは99.5~99.8モルである。ケン化度が低くなりすぎると、OH基の含有量が少なくなることを意味し、水素ガスバリア性が低下する傾向にある。一方、高ケン化度、完全ケン化のPVA系樹脂は、工業的に生産が困難になる傾向がある。上記式1で表わされる構造単位の含有率側鎖1,2-ジオール含有率は、通常2~15モル、好ましくは4~12モル、さらに好ましくは5~8モルである。側鎖1,2-ジオール含有率が高くなりすぎると、ガラス転移温度が高くなり、水素溶解性を低減させるという点では好ましいが、PVAの生産性が低下する傾向がある。一方、側鎖1,2-ジオール含有率が低すぎると、PVA系樹脂の融点と分解点が近づき、溶融成形が困難となる。さらに、水素ガスバリア性が不十分となり、水素溶解性が増大する。以上のような側鎖1,2-ジオール含有PVA系樹脂は、溶融成形できることに加えて、さらに、EVOH樹脂、未変性PVA系樹脂と比べても、水素ガスバリア性と低水素溶解性に優れる傾向にある。一般に、側鎖1,2-ジオール含有PVA系樹脂は、側鎖1,2-ジオール部分が結晶化を乱すことから、未変性PVAと比べて結晶性が低いことが知られている。このことから、側鎖1,2-ジオール含有PVAは、未変性PVAよりもガスバリア性が劣っていると予想されるが、本発明者らの研究により、水素のような小さい分子のガスバリア性については、側鎖1,2-ジオール含有PVAの方が未変性PVAよりも優れる傾向にあるという予想に反することが見出された。このことは、アモルファス部分において、側鎖1,2ジオール部分が一級水酸基の存在により、通常のPVA系樹脂よりも強固な水素結合による緻密なネットワークを形成し、非晶部分におけるフリーボリュームを小さくすることができるためではないかと考えられる。さらに、好ましいことに、側鎖1,2-ジオール含有PVAは、未変性PVAよりも結晶のラメラサイズが小さいため、低融点、低結晶化度となり、溶融成形性に優れているという利点がある。Bポリアミド樹脂本発明で使用されるポリアミド樹脂は、主鎖中にアミド結合を有する樹脂で、SP値MPa1222~28、好ましくは24~26のポリアミド樹脂である。ここで、溶解度パラメータSP値とは、分子の凝集エネルギー密度の平方根をいい、通常、プラスチック材料の耐有機溶剤性の指標に用いられている。ポリアミド樹脂のSP値は、ポリアミドの構造構成モノマーユニットに依存する。本発明で用いることができるポリアミド樹脂は、SP値MPa1222~28であればよく、構成モノマーの種類、組成、重合度等は、特に限定しない。SP値MPa1222~28のポリアミド樹脂としては、例えば、ポリカプラミドナイロン6,SP値25.7、ポリヘキサメチレンアジパミドナイロン66、SP値27.5、カプロラクタム/ヘキサメチレンジアミンアジペート共重合体ナイロン6/66、共重合比80/20の共重合体のSP値25.8、カプロラクタム/ラウリルラクタム共重合体ナイロン6/12、共重合比80/20の共重合体のSP値24.4などが挙げられる。ポリアミド樹脂は、ポリビニルアルコール系樹脂と比べるとガスバリア性に劣るが、柔軟性、伸びに優れており、ポリアミド樹脂を配合することで、ポリビニルアルコール系樹脂に、可撓性と、伸びを付与することが可能であると考えられる。一方、側鎖1,2-ジオール含有PVA系樹脂のSP値は、重合度、ケン化度、1,2-ジオール含有率により変わるが、一般に、44~47程度である。従って、側鎖1,2-ジオール含有PVA系樹脂とポリアミド樹脂とは、SP値の差から推定されるように相溶性がなく、混合の自由エネルギーがプラス側に働き、両者の混合物である樹脂組成物は、主成分である側鎖1,2-ジオール含有PVA系樹脂をマトリックス樹脂とする海島構造を構成する。SP値が大きいポリアミド樹脂は、一般に融点が高くなる傾向にあることから、PVA樹脂との溶融ブレンド工程の温度を上げざるを得ず、側鎖1,2-ジオール含有PVA系樹脂の劣化の原因となり、工業的生産性の低下をもたらす。一方、ポリアミド樹脂のSP値が小さすぎると、側鎖1,2-ジオール含有PVA系樹脂とのSP値の差が大きくなりすぎて、側鎖1,2-ジオール含有PVA系樹脂との濡れ性が低下するためか、高圧水素ガスの供給後、脱圧時にブリスターが発生し易くなり、ひいてはホースの耐久性が低下する。このブリスターの発生は、PVA系樹脂単独からなるガスバリア層、ポリアミド樹脂単独のポリアミド層では見られなかった現象で、ポリアミド樹脂とPVA系樹脂の混合系の樹脂組成物を用いたガスバリア層、特にその表層部分で発生する現象である。また、水素ガス透過量や水素溶解量が少ない場合であっても、発生し得る現象であることがわかった。本発明者らが検討した結果、PVA系樹脂とポリアミド樹脂との混合系において、両者のSP値がかけ離れている場合、分散性が低下するだけでなく、PVA系樹脂とポリアミド樹脂との界面における結合親和性も緩やかとなるためか、この界面部分に、水素のような小さいガス分子が侵入しやすくなったのではないかと考えられる。そして、一旦、侵入した水素ガスは、本来のPVA系樹脂自体が有するガスバリア性に基づき、排斥されにくくなり、ガスバリア層内にとどまることになり、この取り込まれた水素分子が、脱圧時にPVA系樹脂とポリアミド樹脂の海島界面で分子運動することが可能となって、膨張いわゆるブリスター発生し易くなるのではないかと考えられる。一方、SP値MPa1222~28のポリアミド樹脂を用いることで、SP値差が小さくなったとしても、相溶性を確保するには至らないので、海島構造を取ることについては変わらない。しかしながら、海島構造の界面での濡れ性が向上し、高圧水素脱圧時の水素膨張に耐えることが可能になったものと考えられる。本発明で用いられるポリアミド樹脂の220°C、せん断速度122sec1での溶融粘度は、通常、200~2500Pas、好ましくは500~1800Pas、より好ましくは1000~1500Pasである。溶融粘度が高すぎると、PVA系樹脂Aとの溶融混合性が悪くなり、PVA系樹脂とポリアミド樹脂で形成される海島構造中の島成分ポリアミド樹脂のサイズが大きくなりすぎる。溶融粘度が低すぎると、PVA系樹脂Aとの溶融混合性が悪くなり、ポリアミド樹脂の均質な分散が不十分となり、ポリアミド樹脂配合による柔軟性付与等の効果が十分得られない。ポリアミド樹脂は、側鎖1,2-ジオール含有PVA系樹脂Aとポリアミド樹脂Bとの含有重量比A/Bとして、通常、95/5~60/40であり、好ましくは90/10~70/30、より好ましくは90/10~75/25である。含有量比A/Bが大きくなりすぎると、すなわち、PVA系樹脂含有率が多くなりすぎると、耐久性、耐屈曲疲労性、伸縮性が乏しくなる。A/Bが小さくなりすぎると、すなわち、PVA系樹脂含有率が小さいと、PVA系樹脂による水素ガスバリア効果が不十分となる。Cその他の添加物本発明で用いられるガスバリア層用樹脂組成物には、上記側鎖1,2-ジオール含有PVA系樹脂A、ポリアミド樹脂Bの他、必要に応じて、本発明の効果を損なわない限り例えば、樹脂組成物全体の5重量未満にて、SP値が22~28の範囲外のポリアミド樹脂;上記一般式1の構造単位を有しない未変性PVA系樹脂;他の熱可塑性樹脂;エチレングリコール、グリセリン、ヘキサンジオール等の脂肪族多価アルコール等の可塑剤;飽和脂肪族アミド例えばステアリン酸アミド等、不飽和脂肪酸アミド例えばオレイン酸アミド等、ビス脂肪酸アミド例えばエチレンビスステアリン酸アミド等、低分子量ポリオレフィン例えば分子量500~10000程度の低分子量ポリエチレン、又は低分子量ポリプロピレン等の滑剤;アンチブロッキング剤;酸化防止剤;着色剤;帯電防止剤;紫外線吸収剤;抗菌剤;不溶性無機塩例えば、ハイドロタルサイト等;充填材例えば無機フィラー等;酸素吸収剤例えば、ポリオクテニレン等のシクロアルケン類の開環重合体や、ブタジエン等の共役ジエン重合体の環化物等;界面活性剤、ワックス;分散剤ステアリン酸モノグリセリド等、熱安定剤、光安定剤、乾燥剤、難燃剤、架橋剤、硬化剤、発泡剤、結晶核剤、防曇剤、生分解用添加剤、シランカップリング剤、共役ポリエン化合物などの公知の添加剤を適宜配合することができる。ガスバリア層用樹脂組成物の調製ガスバリア層用樹脂組成物は、上記側鎖1,2-ジオール含有PVA系樹脂A、ポリアミド樹脂B、さらに必要に応じて添加される添加物Cを、所定量配合し、溶融混練することにより調製できる。溶融混練は、押出機、バンバリーミキサー、ニーダールーダー、ミキシングロール、ブラストミル等の公知の混練機を用いることができる。例えば、押出機の場合、単軸または二軸の押出機等が挙げられる。溶融混練後、樹脂組成物をストランド状に押出し、カットしてペレット化する方法が採用され得る。溶融混練温度は、上記側鎖1,2-ジオール含有PVA系樹脂A、ポリアミド樹脂Bの種類に応じて適宜選択されるが、通常215~230°C、好ましくは220~235°Cである。<高圧ガス移送用ホース>本発明の高圧ガス移送用ホースは、上記ガスバリア層用樹脂組成物からなる層を少なくとも1層含むもので、好ましくは多層構造からなるホースのうち、内層又は中間層、より好ましくは中間層、特に内層より中間層に含むものである。ガスバリア層が中間層となる場合、ホース最内層には、耐水性、水分不透過性の熱可塑樹脂層が好ましく用いられる。また、最外層、あるいは中間層に、補強層を設けることが好ましい。ホースの内径は、特に限定しないが、通常、4.5~12mm程度であり、外径は7~15mm程度であり、その厚さは、1~10mm程度に設定される。ガスバリア層の厚みは、特に限定しないが、ホースの厚さの5~15、特に8~12の範囲で選択される。水分不透過性の熱可塑性樹脂層に用いられる熱可塑性樹脂としては、例えば、疎水性熱可塑性樹脂が好ましく用いられる。例えば具体的には、直鎖状低密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、エチレン-酢酸ビニル共重合体、アイオノマー、エチレン-プロピレン共重合体、エチレン-α-オレフィン炭素数4~20のα-オレフィン共重合体、エチレン-アクリル酸エステル共重合体、ポリプロピレン、プロピレン-α-オレフィン炭素数4~20のα-オレフィン共重合体、ポリブテン、ポリペンテン等のオレフィンの単独又は共重合体、環状ポリオレフィン、或いはこれらのオレフィンの単独又は共重合体を不飽和カルボン酸又はそのエステルでグラフト変性したもの等の広義のポリオレフィン系樹脂、ポリスチレン系樹脂、ポリアミド、共重合ポリアミド等のポリアミド樹脂、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、アクリル系樹脂、ポリ酢酸ビニル等のビニルエステル系樹脂、ポリウレタン系樹脂、テトラフルオロエチレン、テトラフルオロエチレン/パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体、エチレン/テトラフルオロエチレン共重合体、テトラフルオロエチレン/ヘキサフルオロプロピレン共重合体等のフッ素系重合体、塩素化ポリエチレン、塩素化ポリプロピレン等の熱可塑性樹脂が挙げられる。補強層としては、ホースの可撓性、伸びを損なわない限り、例えば、不織布、布、金属箔などを用いることができる。好ましくは、ポリパラフェニレンべンズビスオキサゾールPBO繊維、アラミド繊維等の高強度樹脂繊維を編み組したシート層又は当該シートをスパイラルに巻き付けてなる層で構成することが好ましい。以下、実施例を挙げて本発明を具体的に説明するが、本発明は以下の実施例の記載に限定されるものではない。尚、例中部とあるのは、断りのない限り重量基準を意味する。測定評価方法はじめに、以下の実施例で採用した測定評価方法について説明する。1水素ガスバリア性水素ガス透過量厚み20μmのフィルム試験片を、図1に示す水素透過度測定装置のサンプル部分にセットし、41°C、水素圧0.5MPaで加圧水素をフィルムサンプルに向けて加圧水素を送り、透過した水素を回収し、透過量cc20μm/m2dayatmを測定した。2引張破断伸び図2に示すサイズの厚み2mmのダンベル状試験片を用いて、引張試験機で、長さ30伸長させた。30伸長するまでに破断した場合には、破断したときの伸びを測定値とし、30伸長しても破断しなかった場合には、測定値を30超とした。3高圧水素ガス曝露-脱圧サイクル試験耐久性図3に示すように構成された水素高圧ガス設備を用いて、試験体とある部分に、図2に示すサイズの厚み2mmのダンベル状試験片をセットして、図4に示す圧力パターン70MPaの高圧水素を20時間曝露し、脱圧後0.5時間静置を1サイクルとして、20サイクル繰り返した合計曝露時間400時間。高圧水素ガス曝露-脱圧サイクル試験後、試験片を取り出し、試験片の状態を目視で観察し、特にブリスターの発生の有無通常、ダンベル部分に発生を観察した。樹脂組成物の調製1側鎖1,2-ジオール含有PVA系樹脂A還流冷却器、攪拌機を備えた反応容器に、酢酸ビニル68.0部、メタノール23.8部、3,4-ジアセトキシ-ブテン8.2部を仕込み、アゾビスイソブチロニトリルを0.3モル対仕込み酢酸ビニル投入し、攪拌しながら窒素気流下で温度を上昇させ、重合を開始した。酢酸ビニルの重合率が90となった時点で、m-ジニトロベンゼンを添加して重合を終了し、続いて、メタノール蒸気を吹き込む方法により未反応の酢酸ビニルモノマーを系外に除去し、共重合体のメタノール溶液とした。次いで、上記メタノール溶液を、さらにメタノールで希釈し、濃度45に調整して、ニーダーに仕込み、溶液温度を35°Cに保ちながら、水酸化ナトリウムの2メタノール溶液を共重合体中の酢酸ビニル構造単位及び3,4-ジアセトキシ-1-ブテン構造単位の合計量1モルに対して11.5ミリモルとなる割合で加えてケン化を行った。ケン化が進行するとともに、ケン化物が析出し、粒子状となった時点で濾別した。得られたケン化物をメタノールでよく洗浄して熱風乾燥機で乾燥し、上記1a式の側鎖1,2-ジオール構造単位を有するPVA系樹脂A1を得た。得られた側鎖1,2-ジオール含有PVA系樹脂のケン化度は、残存酢酸ビニル及び3,4-ジアセトキシ-1-ブテンの加水分解に要するアルカリ消費量にて分析したところ、99.9モルであった。また、平均重合度は、JISK6726に準じて分析を行ったところ、450であった。また、一般式1aで表わされる1,2-ジオール構造単位の含有量は1H-NMR300MHzプロトンNMR、d6-DMSO溶液、内部標準物質:テトラメチルシランにて測定した積分値より算出したところ、6モルであった。また、MFR210°C、荷重2160gは、5.5g/10分、溶融粘度220°C、せん断速度122sec1は1148Pasであった。2ポリアミド樹脂B下記ポリアミド樹脂B1又はB2を用いた。B1:ナイロン6/66、三菱エンジニアリング社製のNovamid2420JSP値25.8を用いた。溶融粘度220°C、せん断速度122sec1は1368Pasである。B2:ナイロン11、エムスケミースジャパン社のRilsanP40SP値20.8を用いた。溶融粘度220°C、せん断速度122sec1は1557Pasである。3樹脂ペレット及び試験片No.1-4の作製PVA系樹脂Aとポリアミド樹脂Bとを、表1に示す重量比でドライブレンドし、二軸押出機テクノベル社製を用いて、下記条件でペレット化した。スクリュー径:15mmL/D=60mm回転方向:同方向スクリューパターン:3か所練りスクリーンメッシュ:90/90メッシュスクリュー回転数:200rpm温度パターン:C1C2C3C4C5C6C7C8D=180195210210215220220220220°C吐出量:15kg/hr作製した試験片を用いて、上記測定評価方法に基づき、水素ガスバリア性、柔軟性、耐久性を測定評価した。結果を表1に示す。表1のNo.3とNo.4の比較から、ポリアミド樹脂単独の水素ガス透過量は、側鎖1,2-ジオール含有PVAの透過量の約4000倍であった。この点、No.1-3のの比較から、PVA樹脂の20程度をポリアミドに置換したときの水素ガス透過量は、PVA樹脂単独の場合と比べて増加しているものの、2倍未満であった。一方、伸びについては、ポリアミドの配合により増大し、SP値が高いポリアミドB1側鎖1,2-ジオールPVA系樹脂との親和性が高いと考えられるポリアミド樹脂の方が、破断伸びの向上効果は大きかった。No.1とNo.2とを比較した場合、いずれも側鎖1,2-ジオール含有PVA系樹脂の20をポリアミド樹脂に置換した場合に該当し、水素ガス透過量については、差異はほとんどなかったにもかかわらず、高圧水素ガス曝露-脱圧サイクル試験の耐久性については、No.2ではブリスターの発生が認められた。一方、水素ガス透過量が4000倍も多いポリアミド樹脂単独の場合No.4では、ブリスターの発生は認められなかった。このことから、高圧水素ガス曝露-脱圧サイクル試験に関しては、ガス透過量が少なくても発生し得る現象であり、各樹脂成分単独では起こらないにもかかわらず、混合物となったときに初めて発生する現象であることがわかる。従って、ブリスターの発生原因は、PVA系樹脂とポリアミド樹脂の界面に起因するものであると推測され、SP値が20.8であるポリアミド11では、ポリアミドとPVAの界面の相互作用が弱いために、発生したのではないかと考えられる。一方、SP値が25.8のポリアミド66/6では、界面における結びつき一級水酸基によるプロトンドナーとアミド結合部のプロトンアクセプターの関係が強くなり、側鎖1,2ジオール含有PVA系樹脂で構成される海、ポリアミド樹脂で構成される島部分だけでなく、側鎖1,2-ジオール含有PVA系樹脂とポリアミド樹脂との界面の濡れ性が強く、その結果、脱圧繰り返しサイクルにおいても、水素ガス膨張によるブリスターの発生が抑制されたのではないかと考えられる。なお、No.1のダンベル状試験片について、耐久性試験前後で、固体NMRを測定した。測定条件は、下記のとおりである。耐久性試験前後の測定結果において、分子間水素結合に起因する共鳴、及び分子内水素結合に起因する共鳴線について、大きな変化は認められなかった。このことは、側鎖1,2-ジオール含有PVA系樹脂Aと溶解度パラメータが22~28MPa12であるポリアミド樹脂Bとを含有する樹脂組成物からなる層ガスバリア層では、高圧水素ガスの曝露、脱圧によって、水素ガスの取り込みはほとんどなく、固体構造に大きな変化がないと言える。装置:BrukerAVANCEIII400WBプローブ:4mmΦCPMAS温度:22°C試料管回転数:5000Hz測定手法:InversionRecovery1H90°パルス幅:4.2μsec×44W13C90°パルス幅:4.2μsec×124WContacttime350μsec1HdecouplingsequenceTPPM151Hdecouplingpower44W70kHz"