金属材料の表面に耐ヒートクラック層を形成する第1の工程と、その表面にクロム層と窒化クロム層とを交互に積層させてなる耐溶損層を形成する第2の工程と、最上面に耐摩耗耐熱層を形成する第3の工程と、を含むことを特徴とする金属材料の表面処理方法。耐ヒートクラック層が、クロム層からなることを特徴とする請求項1に記載の金属材料の表面処理方法。耐溶損層が、クロム層と窒化クロム層とを交互に8~12層積層させてなることを特徴とする請求項1又は2に記載の金属材料の表面処理方法。耐摩耗耐熱層がTiAlBNであって、その直下に窒化チタンアルミからなる中間層を介在させることを特徴とする請求項1~3の何れか一項に記載の金属材料の表面処理方法。金属材料の表面に形成した耐ヒートクラック層と、その表面に形成したクロム層と窒化クロム層とを交互に積層させてなる耐溶損層と、最上面に形成される耐摩耗耐熱層とから構成されることを特徴とする金属材料。金属材料は金型素材であって、ダイカスト金型として用いることを特徴とする請求項5に記載の金属材料。しかしながら、前記特許文献1~5では、十分な耐溶損性が得られないため、より高い耐溶損性を備えるアルミダイカスト金型が希求されていた。そこで本発明は、例えばアルミ溶湯と接触するアルミダイカスト金型などの表面処理にも適用することができ、金属材料の表面に優れた耐食性耐溶損性や表面硬度を付与することができる金属材料の表面処理方法、及びそれを用いた金属材料を提供することを目的とする。本発明は、上記に鑑み提案されたもので、金属材料の表面に耐ヒートクラック層を形成する第1の工程と、その表面にクロム層と窒化クロム層とを交互に積層させてなる耐溶損層を形成する第2の工程と、最上面に耐摩耗耐熱層を形成する第3の工程と、を含むことを特徴とする金属材料の表面処理方法に関するものである。また、本発明は、前記表面処理方法において、耐ヒートクラック層が、クロム層からなることを特徴とする金属材料の表面処理方法をも提案する。また、本発明は、前記表面処理方法において、耐溶損層が、クロム層と窒化クロム層とを交互に8~12層積層させてなることを特徴とする金属材料の表面処理方法をも提案する。また、本発明は、前記表面処理方法において、耐摩耗耐熱層がTiAlBNであり、その直下に窒化チタンアルミからなる中間層を介在させることを特徴とする金属材料の表面処理方法をも提案する。さらに、本発明は、金属材料の表面に形成した耐ヒートクラック層と、その表面に形成したクロム層と窒化クロム層とを交互に積層させてなる耐溶損層と、最上面に形成される耐摩耗耐熱層とから構成されることを特徴とする金属材料をも提案するものである。また、本発明は、前記金属材料において、金属材料は金型素材であって、ダイカスト金型として用いることを特徴とする金属材料をも提案する。本発明の金属材料の表面処理方法は、耐溶損層を、クロム層と窒化クロム層とを交互に積層させて形成したので、高温下でも優れた耐食性耐溶損性や表面硬度を付与することができ、各種の金属材料に好適に適用でき、例えば高い耐溶損性を求められるアルミダイカスト金型にも適用することができる。そして、例えばアルミダイカスト金型に用いた場合には、進入してきたアルミ溶湯を層間で阻止でき、ピンホールの成長を阻止する高い耐溶損性を示し、表面平滑度の高い製品を得ることができる。耐ヒートクラック層は、基材とコーティング層との熱膨張の差でクラックを生ずることを防止するために設けるが、クロム層からなるので、その上の耐溶損層との密着性にも優れ、層間剥離等を生ずることがない金属材料を得ることができる。耐溶損層は、クロム層と窒化クロム層とを交互に積層させるが、特にクロム層と窒化クロム層とを交互に8~12層積層させることが経験的に好ましく、十分な耐溶損性を有する金属材料を得ることができる。耐摩耗耐熱層がTiAlBNであり、その直下に窒化チタンアルミからなる中間層を介在させる場合、耐熱性と高硬度とを備え、高温下でも酸化されることがない金属材料を得ることができる。また、本発明の表面処理方法にて得られる金属材料は、前述のように高温下でも優れた耐食性耐溶損性や表面硬度を有するので、例えば高い耐溶損性を求められるアルミダイカスト金型等にも好適に適用でき、表面平滑度が高い製品を得ることができ、ダイカスト金型から製品を抜き取る際にも摩耗を生ずることがない。本発明の金属材料の表面処理方法は、金属材料の表面に耐ヒートクラック層を形成する第1の工程と、その表面にクロム層と窒化クロム層とを交互に積層させてなる耐溶損層を形成する第2の工程と、最上面に耐摩耗耐熱層を形成する第3の工程と、を含むことを特徴とする。また、本発明は、上記表面処理方法により得られる金属材料をも提案するものであり、金属材料の表面に形成した耐ヒートクラック層と、その表面に形成された耐溶損層と、最上面に形成される耐摩耗耐熱層とから構成され、前記耐溶損層がクロム層と窒化クロム層とを交互に積層させてなることを特徴とする。以下、本発明を構成する耐ヒートクラック層、耐溶損層、耐摩耗耐熱層について説明する。耐ヒートクラック層アルミダイカスト金型では加熱と冷却が交互に起き、基材とコーティングとの熱膨張の差が大きいと基材の熱変形にコーティングが追随できず、コーティングにクラックが生じる。このクラックを防止するため熱膨張が基材とコーティングの中間に位置する金属で被膜を成膜する。この耐ヒートクラック層として、チタンTi、クロムCr、チタンアルミTiAlを検討予備実験した結果、以下の通りとなった。チタン:Ti層は密着性は高いが、面粗度が悪化してしまう。クロム:Cr層は溶融粒子除去システムを用いるため、ドロップレットが少なく、平滑性が高い。チタンアルミ:TiAl層は融点の低い元素のAlによってドロップレットが増加してしまい、面粗度が悪化してしまう。この結果、面粗度の悪化は離型性に影響を及ぼすため、平滑性の高いクロムCrを採用する事が望ましい。膜厚は、本体のコーティング性能を落とさないために0.3μm以下とすることが望ましい。耐溶損層溶損は、コーティングのピンホールから進入してくるアルミが基材を溶かすことが原因である。このピンホールを減らす、又は小さくする事で溶損は減る事がわかっている。対策案として厚膜化する方向とした。単純な厚膜化では膜内の応力で剥離する危険性があるので、応力緩和層を加えて多層膜とした。また、この多層化で進入してくるアルミを各層で防ぐことも可能である。基準はCrの耐ヒートクラック層を用いた高硬度膜と低硬度膜の多層化による総厚10μmの厚膜にてCrCrN、TiNTiAlN、TiNCrNを検討予備実験した結果、以下の通りとなった。CrCrN:クロムCr層0.1μmと窒化クロムCrN層0.9μmとを交互に積層させ、応力を緩和しながら厚膜化10層した。厳密にはクロムCr層が9層で窒化クロムCrN層が10層である耐溶損層を作成した。TiNTiAlN:成膜されたが、密着性が低く剥離を起してしまった。TiNCrN:成膜されたが、密着性が低く剥離を起してしまった。これらの結果より、CrCrNを1:9程度の厚み比率で10層程度積層して耐溶損層とすることが望ましいことが確認された。なお、その後の検討により、積層は8~12層でもほぼ同様の効果を得られることが見出された。耐摩耗耐熱層アルミダイカストでは最表面はアルミに接触しているか、大気にさらされているかの状態になっており、高温下では酸化されてしまう。コーティングは酸化されると本来の性能を維持できなくなる。よって、高温でも酸化されない耐熱性の高いコーティングを最表面には必要である。また、アルミダイカスト製品を金型から抜き取る際には摩擦が生じる。この摩擦による磨耗を防ぐ為に高硬度でなくてはいけないので、耐熱性と高硬度を合わせ持ったコーティングが好ましい。この耐摩耗耐熱層としてTiAlBNを採用し、その直下に窒化チタンアルミからなる中間層を介在させることが望ましい。実施例1のアルミダイカスト金型として、図1に示す構成のアルミダイカスト金型を以下の手順にて作成した。耐ヒートクラック層の成膜ヒーター:750°C時間:10分バイアス電圧:15V炉内圧:2.6Paアーク電流:Crターゲット100Aコイル電流:50AArガス300ccm耐溶損層の成膜多層となる耐溶損層は同一ターゲットを使用し、ガスのみを切替えている。切替時の界面を無くすために、ガスの切替を緩やかにしているヒーター:750°C時間:CrN層30分Cr層3分全10回バイアス電圧:15V炉内圧:2.6Paアーク電流:Crターゲット100Aコイル電流:50AArガス300ccmN2ガス300ccm耐溶損層と耐熱耐磨耗層のツナギ層異種元素膜の切替によって生じる界面を無くすため、異種元素ターゲットの緩やかな切替を行うヒーター:750°C時間:CrN層1分TiAlN層1分バイアス電圧:30V炉内圧:2.6Paアーク電流:Crターゲット100ATiAlターゲット100Aコイル電流:50AN2ガス400ccm耐熱耐磨耗層の成膜ヒーター:780°C時間:TiAlN層30分TiAlBN層60分バイアス電圧:50V炉内圧:2.6Paアーク電流:TiAlターゲット100ATiAlBターゲット100AN2ガス150ccm溶損試験方法図2に示す実験装置にて試験片をADC12を溶解させたるつぼの中に浸漬させ、一定回転の中で浸漬させる。アルミ除去後の溶損量を測定した。溶損試験後の外観観察実施例1の試験片表面は、目視ではほとんど溶損が確認できないほど美麗な状態を保っていた。これに対し、比較例として用いたA社-TiAiN系多層コートも、B社-CrN系多層コートも、C社-酸化膜コートも表面が著しく凸凹に浸食されている状態が目視でも明らかであった。