原子力発電所の金属製構成部材又は系統の酸化物被膜を有する表面を化学的に除染するための複数回の洗浄サイクルを用いる方法であって、各洗浄サイクルが、酸化剤を含む水溶液により酸化物被膜を処理する酸化工程とそれに続く酸の水溶液により酸化物被膜を処理する除染工程とを、少なくとも含んでおり、酸性水溶液中での少なくとも1回の酸化工程と、アルカリ性水溶液中での少なくとも1回の酸化工程とが実行される方法。酸性水溶液のpH値が6よりも小さく、アルカリ性水溶液のpH値が8よりも大きいことを特徴とする請求項1に記載の方法。酸性水溶液のpH値が4よりも小さく、アルカリ性水溶液のpH値が10よりも大きいことを特徴とする請求項2に記載の方法。酸化工程において、O3、S2O82及び酸化セリウムIVからなる群から選ばれる少なくとも1つの酸化剤を使用することを特徴とする請求項1~3のいずれか1項に記載の方法。酸性水溶液中での酸化工程のために、HMnO4を、又はHNO3とともにHMnO4を、又はHNO3とともにKMnO4を、酸化剤として使用することを特徴とする請求項1~4のいずれか1項に記載の方法。アルカリ性水溶液中での酸化工程のために、KMnO4をアルカリ化剤と一緒に使用することを特徴とする請求項1~4のいずれか1項に記載の方法。アルカリ化剤としてNaOHを使用することを特徴とする請求項6に記載の方法。本発明の課題は、改善された効率を有する表面除染方法を提供することにある。この課題は、請求項1に従って、酸性溶液中での少なくとも1回の酸化工程と、アルカリ性溶液中での少なくとも1回の酸化工程とが実行される、冒頭に述べた如き方法によって解決される。酸化液のpH値の酸性域からアルカリ性域への変化又はその逆の変化-以下において、このような変化をpH値変化と呼ぶ-が除染係数の増大を生じさせることが判明した。その際に、pH値変化は同一の洗浄サイクル内で行なうことができる。しかし、或る1つの洗浄サイクルにおいて酸性水溶液又はアルカリ性水溶液中での酸化工程を実行し、後続の洗浄サイクルにおいてアルカリ性水溶液又は酸性水溶液中での酸化工程を実行することが好ましい。pH値変化後に酸性又はアルカリ性条件が後続の酸化工程において維持された場合には、除染係数の顕著な増大は認められない。このことは、後続の酸化工程の際にpH値変化が生じる場合にも当てはまる。pH値変化後の除染係数の格別に顕著な増大は、酸性での酸化の際にpH値が6よりも小さく、好ましくは4よりも小さく維持され、そしてアルカリ性での酸化の際にpH値が8よりも大きく、好ましくは10よりも大きく維持される場合に達成される。酸化剤として、溶解状態又はガス状のO3や、例えばナトリウム塩としてのS2O82や、セリウムIV化合物を使用することが好ましいが、とりわけ好ましくは硝酸カリウム酸性水溶液においてHMnO4並びにKMnO4を使用し、そしてアルカリ性水溶液において、特に、アルカリ化剤としてNaOHを含んだ、KMnO4を使用するとよい。実施例に基づいて添付図面を参照しながら本発明を更に詳細に説明する。冒頭に述べた如き本発明による様式の方法においては、原子力発電所の構成部材に存在する酸化物被膜が、この酸化物被膜又は構成部材を複数回の洗浄サイクルにより処理することによって、少なくとも部分的に除去される。系統全体、例えば加圧水型原子炉又は沸騰水型原子炉の冷却材系統、を除染するために、その系統が、その都度、洗浄液で満たされる。いわば、系統自体が容器として利用される。これに対して、個々の構成部材を除染する場合には、そのために容器が使用され、その容器内で構成部材が適切な洗浄液で処理される。先ず、酸化物被膜の酸化が、その膜に含まれるクロムIIIをクロムVIに酸化するために、行なわれる。酸化剤としては、原理的に、クロムIIIをクロムVIに酸化することができる全ての酸化剤、例えば、オゾン、ペルオキソ二硫酸塩、酸化セリウムIV及び過マンガン酸又は過マンガン酸塩、が使用される。酸化は、適切な方法で、約80~95°Cの高められた温度で行なわれる。例えば数時間の作用時間後に、洗浄液は、交換されるか又は例えば上述のように後続の除染工程において使用できるように処理される。除染のためには、とりわけ、シュウ酸、クエン酸、アスコルビン酸等の有機酸が使用される。酸化工程の溶液中になおも存在する残留酸化剤は、相対的に過剰の除染酸によって中和される。酸化物被膜から溶け出た金属イオンは、同様に公知の方法で、イオン交換体により除去される。これが十分な程度である場合、新たな洗浄サイクルが開始され、既にこの洗浄サイクルにおいて又は後の洗浄サイクルにおいて、酸化水溶液pH値の酸性からアルカリ性への変化又はその逆の変化が行なわれる。その際に、酸性域ではpH値が6よりも小さく、好ましくは4よりも小さく維持される。塩基性域では、pH値が8よりも、好ましくは10よりも、大きい。上述の様式の酸化工程のpH値の変化を様々に実行することによって、先行するサイクルの酸化物被膜の放射能に対する除染係数の著しい増大が達成される。pH値変化を1つの洗浄サイクル内で行なう場合、即ち、例えば、酸性溶液を、酸化剤を含むアルカリ性溶液へ交換するか、又はこのような溶液へ移行させることによって、酸性溶液中での酸化工程後にアルカリ性溶液中での酸化工程を実行する場合には、複数回の酸化工程であってもこれらをpH値変化なしに実行する洗浄サイクルに比べて、除染係数の増大がもたらされる。添付図面のダイアグラムは、本発明による方法で試料を除染した実験結果を示す。試料は、多年使用された冷却材配管から採取したものである。試料抽出のために、その冷却材配管からラジアルシリンダが取り出された。このラジアルシリンダは、もとの管の内側に対応するラジアルシリンダ端面しか洗浄液が接触できないように、もとの管の外側を成す面及び周面に保護被膜を有していた。その管、即ち試料は、AISI316Lタイプの鋼製であった。酸化物被膜は、金属成分全体に対して約50の鉄、40のクロム及び10のニッケルを含んでいた。実質的に酸化物被膜内のコバルト-60の混在に基づく放射能は、2.4×105ベクレルであった。酸化物被膜又はそれを担持する試料端面は5.3cm2の面積を有していた。約1リットルの収容能力を有するタンク内で、全体で9回の洗浄サイクルが実行された。最初の3回のサイクルにおいては、0.3g/Lの濃度を有する過マンガン酸を使用した酸性媒質中で、95°Cの温度で酸化が行なわれた。その際に約3のpH値が生じた。酸化の時間は、約17時間であった。その後、残された反応液が2g/Lの濃度を有するシュウ酸溶液で置換され、それにより酸化物被膜が約5時間、95°Cの温度で処理された。その後、上述様式のサイクルが2回実行された。4回目のサイクルでは、酸化工程内での条件変化が行なわれた。ここでは、1.6g/Lの過マンガン酸カリウム及び1.6g/Lの苛性ソーダ液により、アルカリ性域において処理された。処理時間及び処理液の温度は、上記と同じであった。サイクル3に対して、除染係数の値の10への明確な増大を観察することができた。サイクル5~8は、サイクル4と同じ条件で実行された。その都度達成された除染係数は、サイクル4において達成された除染係数を遥かに下回った。サイクル9において最終的に再び酸性域での酸化工程への切り替えが行なわれたが、上述の条件は維持された。この場合には、先行サイクル8に比べて更に明確な除染係数の増大、即ち値21までの除染係数の増大、がもたらされた。