冷媒の圧力および流量を制御する方法であって、前記冷媒が制御装置の入口から出口へと通過する時の前記冷媒中の蒸気量に応じて前記冷媒の流量を変化させることによって、前記制御装置の入口と出口との間で混合相調節器を通過する前記冷媒の前記流量を制御することによって、前記冷媒の圧力を調節する工程を備えることを特徴とする方法。請求項1の方法において、前記入口と前記出口との間に配置された2つ以上のオリフィスを、前記混合相調節器中の前記冷媒の差圧および相に対応するピストンを用いて開閉する工程をさらに備えることを特徴とする方法。請求項1の方法において、前記冷媒の相に対応して、高圧の第1チャンバから中圧の第2チャンバへのフローを形成し、前記第1チャンバから低圧の第3チャンバへのフローを調節するバルブを用いて、前記第1チャンバを、前記第2チャンバおよび前記第3チャンバから分離する工程と、前記第1チャンバの冷媒入口で高圧冷媒を受け取る工程と、前記第1チャンバと前記第2チャンバとの間に正差圧がある時に、前記第1チャンバからの前記高圧冷媒の第1の部分を前記第2チャンバで受け取ることによって、前記第2チャンバ中の前記高圧冷媒の圧力を低下させて中圧冷媒を生成する工程と、前記第2チャンバと前記第3チャンバとの間に正差圧がある時に、前記第2チャンバからの前記中圧冷媒を前記第3チャンバで受け取ることによって、前記第3チャンバ中の中圧冷媒の圧力を低下させて第1低圧冷媒を生成する工程と、前記第1チャンバと前記第3チャンバとの間に正差圧がある時に、前記第1チャンバからの前記高圧冷媒の定量部分を前記第3チャンバで受け取ることによって、前記第3チャンバ中の前記高圧冷媒の圧力を低下させて第2低圧冷媒を生成する工程と、前記第3チャンバ中の前記第1低圧冷媒と前記第2低圧冷媒とを混合して、低圧冷媒を生成して送出する工程をさらに備えることを特徴とする方法。本発明は、制御装置の入口と出口との間で冷媒の圧力/流量を調節する混合相調節器を提供することにより、先行技術における短所や制限を克服するものである。本発明の実施形態は、冷媒の圧力および流量を制御する方法であって、前記冷媒が制御装置の入口から出口へと通過する時の前記冷媒中の蒸気量に応じて前記冷媒の流量を変化させることによって、前記制御装置の入口と出口との間で混合相調節器を通過する前記冷媒の前記流量を制御することによって、前記冷媒の圧力を調節する工程を備えることを特徴とする方法であってもよい。本発明は様々な形の実施形態を含み得るが、その具体的な実施形態を図面に基づいてここに詳細に説明する。本開示は発明の原理を例示するものにすぎず、以下の具体的な実施形態に限定されるものではない。図1に、混合相調節式の流量制御装置、すなわち混合相調節器を用いる高性能冷媒式蓄熱冷却システムの実施形態を示す。ここに記載する実施形態では、付加的な構成要素が最小限に抑えられているので、空調ユニット凝縮ユニットが蓄熱を行うために使用するエネルギー以上のエネルギーはほとんど使用されない。冷媒による蓄熱システムは、各種の用途に使用できるように汎用性をもって設計されている。従来の空調システムでは、コンプレッサから熱負荷への冷媒供給量を調節するために、導管およびオリフィスと共にサーモスタット膨張弁が用いられている。サーモスタット膨張弁システム以上の効率向上を目的として、液相気相混合物のかわりにほとんど液体状の冷媒を蒸発器に供給する自然循環式または液体供給過剰システムが検討されている。しかしながら、自然循環式または液体供給過剰システムでは、直接フィードバックのための過熱冷媒が存在しないので、サーモスタット膨張弁を使用することは不可能である。そこで、自然循環式または液体供給過剰システムにおいて、直接フィードバックがないためにサーモスタット膨張弁を使用することができない冷却システム内の冷媒圧力を調節するために、混合相調節器が開発された。自然循環式、液体供給過剰またはその他の冷却システムの冷却容量は、コンプレッサとコンデンサとを備えた標準的な空調ユニットに由来する。これらのシステムでは、作業入力workinputの吸収と、一連の相変化作用とによって、低温媒体から高温媒体に熱を伝達するために使用できる材料である冷媒が用いられる。混合相調節器は、入力コンプレッサ側で十分な圧力増大があった時にのみ、バルブオリフィスを開いて液相冷媒を放出するように設計されている。このように、コンプレッサ主動力源は冷却負荷に対応する低温液体を供給するためだけに動作する。したがって、混合相調節器はコンプレッサからアキュムレータへの蒸気供給量を減らす一方、冷媒圧力をコンデンサ圧力から蒸発器飽和圧へと低減させる。このことにより、システムの全体効率が向上し、自然循環式または液体供給過剰システムでの冷媒管理が簡素化される。ここに開示する混合相調節器は、コンプレッサに吸入アキュムレータが組み込まれているか、またはコンプレッサに液体が到達することを防止するその他の装置が組み込まれている、どのようなタイプの自然循環式冷媒システムにも容易に組み込むことができる。このシステムは、空調装置、冷却器、冷凍機、冷凍庫、プロセス冷却装置等を包含するが、これらに限定されるわけではない。ここに開示する実施形態は、間欠的に少量の蒸気を抜き出すことによってベーパーロックを防止する。また、通常の冷却システムに要求される蒸発器コイル出口からのフィードバックを必要としないという利点がある。混合相調節器は空調ユニットの押圧に幅をもたせるので、周囲環境制御キットを用いなくとも、低周囲温度での動作が可能になる。空調ユニット内の押圧は、低周囲温度条件下すなわち<50°Fで変動する冷媒圧に応じて変化する。標準的なサーモスタット膨張弁は、正常に動作するためには少なくとも100PSIの差圧を要する。したがって、混合相調節器を用いると押圧制御の必要がなくなる。混合相調節器は、標準的なシステムと比べて、システムの高圧側から低圧側への蒸気の経路をごく狭小にするので、調節中の冷媒漏れが解消される。混合相調節器は、空調ユニットから液体冷媒を効果的に排出して空調ユニットを効率的に動作させ続け、熱交換器内の冷媒にパルス作用を与える。このパルス作用によって、冷媒は攪拌され続け、熱交換器内での凝縮熱伝達係数が増加する。したがってシステムの伝熱効率が向上する。ここに開示する実施形態では、大規模商業用の冷水を提供するために、または複数の蒸発器に対して直接的に冷媒空調を行うために、蓄熱エネルギー熱容量を利用することができる。この構成では、複数の動作モードが採用される。また、任意の構成要素を追加することができ、最大効率でのエネルギー蓄積を保証するスマートコントロールsmartcontrolを組み込むことも可能である。本システムは、凝縮ユニットに接続されると、第1の期間で冷却エネルギーを蓄積し水を凍結させる、第2の期間でその蓄積された熱容量を利用して冷却を行う氷を溶かす。図1に、本システムを定義する4つの主要構成要素を備えた高性能冷媒式蓄熱冷却システムの一実施形態を示す。空調ユニット102は、コンプレッサ110とコンデンサ111とを用いて、高圧液体供給ライン112を介して冷却管理ユニット104へと送られる高圧液体冷媒を生成する従来の凝縮ユニットである。冷却管理ユニット104は、水を満たした絶縁タンク140と製氷コイル142とを備えた蓄熱アセンブリ106に接続されている。空調ユニット102、冷却管理システム104および蓄熱ユニット106は、負荷熱交換器108屋内冷却コイルアセンブリに対して効率的なマルチモード冷却を行うように連携して動作する。これにより、本システムの主要な動作モードの機能が実行される。さらに図1に示すように、第1の期間製氷において、空調ユニット102は、高圧液体供給ライン112を介して冷却管理ユニット104へと送られる高圧液体冷媒を生成する。高圧液体供給ライン112は、内部に熱交換器を形成する油蒸留器/サージ容器116を通過する。油蒸留器/サージ容器116は、3つの効果を有する。つまり、低圧冷媒中の油を凝縮して、油戻しキャピラリ148および乾式吸引戻り管114を介してコンプレッサ110に戻すために用いられる。また、第2の期間冷却モードにおいて、液体冷媒を蓄積するために用いられる。さらに、コンプレッサ110を作動させた直後に、製氷/排氷コイル142および総合冷媒管理容器146での急激な冷媒膨張によってコンプレッサ110に液体が流れ込むことを防止するために用いられる。油蒸留器/サージ容器116がなければ、油はシステム内に残存したままコンプレッサ110に戻されないので、最終的にはコンプレッサ110が油不足によって停止してしまう。また、熱交換器の効果も汚損によって弱められてしまう。油蒸留器/サージ容器116がないと、製氷/排氷コイル142内のほぼ全ての伝熱表面を用いて負荷熱交換器123から戻ってくる冷媒蒸気を凝縮するために、第2の期間冷却モード中に製氷/排氷コイルから液体冷媒を適切に排出することができなくなるおそれがある。低温の液体冷媒は、油蒸留器/サージ容器116内の内部熱交換器に接触し、高圧の温かい液体は内部熱交換器の中に存在している。蒸気が形成されて、油蒸留器/サージ容器116の上端部へ上昇し、排気キャピラリ128またはオリフィスを通過して湿式吸引戻り管124に再び導入される。排気キャピラリ128の長さおよび内径によって、油蒸留器/サージ容器116内の圧力が制限され、製氷期間における油蒸留器/サージ容器116内の冷媒量が制限される。液体冷媒ポンプ120は、第2の期間中に作動すると、揚水式pumped液体供給ライン122に冷媒液体を供給する。この冷媒液体はその後蓄熱冷却システムの負荷部108内の負荷熱交換器123の蒸発器コイルに送られる。低圧冷媒は、負荷熱交換器123の蒸発コイルから湿式吸引戻り管124を介して、アキュムレータまたは総合冷媒管理容器URMV146に戻される。同時に、不完全に蒸留された油を多く含む冷媒は、油蒸留器/サージ容器116の底部から流出して油戻しキャピラリ148を通過し、総合冷媒管理容器内から排出される低圧蒸気とともに乾式吸引戻り管114へ再導入され、空調ユニット102へ戻される。油戻しキャピラリ148は、油を多く含む冷媒が油蒸留器/サージ容器116から排出される時の速度を制御する。油戻しキャピラリは、高圧液体供給ライン112内の高圧の温液体冷媒によって加熱され、油をコンプレッサ110内の油受けに戻す。また、湿式吸引戻り管124は、分岐器130に接続している上部ヘッダアセンブリ154に接続されて、混合相調節器132からシステムに低圧冷媒を供給する。混合相調節器132は、コンデンサ111内に十分な量の液体がある時にのみ開放されて液相冷媒を流すバルブオリフィスを組み込むことにより、システム内の冷媒流量を計量しながら調節する。この混合相調節器132は、コンプレッサ110から総合冷媒管理容器146への余剰の蒸気供給量飽和高圧液体の圧力が下がる時に形成されるフラッシュガス以外を減少させ、その一方で、所定の圧力をコンデンサ圧力から蒸発器飽和圧力へと減少させる。その結果、システムの全体効率が向上し、自然循環式または液体供給過剰システムの冷媒管理部104が簡素化される。したがって、圧力出力を調節することができる調節流量制御装置を備えること、または冷媒の温度または蒸気含有量とは無関係に流量制御を行うことによって冷媒流量を計測しながら調節することは有用である。この圧力または流量の制御は、システムのその他の部分からの独立したフィードバックを利用せずに、例えば従来の熱膨張バルブを用いて行われる。絶縁タンク140は、製氷/排氷兼用コイル142を有する。これらのコイルは自然循環および液体冷媒排出を行うように配置されており、上側が上部ヘッダアセンブリ154に、下側が下部ヘッダアセンブリ156に接続されている。上部ヘッダアセンブリ154および下部ヘッダアセンブリ156は絶縁タンク140から外側方向に冷却管理ユニット104へと延びている。冷媒が製氷/排氷コイル142およびヘッダアセンブリ154および156を流れると、第1の期間において、コイルは蒸発器として機能し、絶縁タンク140内の流体/氷152は固体化する。製氷/排氷コイル142ならびにヘッダアセンブリ154および156は、冷媒回路の低圧側に接続され、自然循環および液体冷媒排出を行うように配置されている。第2の期間では、暖気相冷媒が製氷/排氷コイル142ならびにヘッダアセンブリ154および156を循環して冷媒を凝縮し、氷が融解される。冷媒管理ユニット104はアキュムレータとして機能する総合冷媒管理容器146を有する。総合冷媒管理容器146は冷媒回路の低圧側に配置されていくつかの機能を実行する。総合冷媒管理容器146は冷媒エネルギー蓄積期間において気相冷媒から液相を分離し、冷却期間においても同様に動作する。総合冷媒管理容器146は冷媒エネルギー蓄積期間において、液体冷媒を円柱状に形成し、絶縁タンク140内の製氷/排氷コイル142を通過する自然循環を持続させる。乾式吸引戻り管114は、第1のエネルギー蓄積期間において、総合冷媒管理容器146の上端部の出口から空調ユニット102内のコンプレッサ110へ低圧気相冷媒を供給する。湿式吸引戻り管124は、冷媒エネルギー蓄積システムが冷却を行う第2の期間において、上部ヘッダアセンブリ154の上端部の入口から蒸発器負荷熱交換器123に接続するように設けられる。第1の期間は、水から顕熱および潜熱を取り除いて水を凍結させる冷媒エネルギー蓄積期間である。コンプレッサ110の出力は、高圧液体に凝縮された高圧冷媒蒸気である。揚水式液体供給ライン122の液体冷媒ポンプ120の出口に設けられたバルブ図示せずは、負荷部108への接続を制御する。例えば、液体冷媒ポンプが停止した時に接続を閉鎖する。第1の期間では、冷液体を沸騰させる油蒸留器/サージ容器116内において、高圧の温液体から低圧の冷液体へと熱が移動する。油蒸留器/サージ容器116内での液体沸騰中に生じる蒸気による圧力上昇により、冷液体が油蒸留器/サージ容器116から排出され、第1の期間においてシステムを正常に動作させるためにこれを必要とする製氷/排氷142に移動する。第2の期間では、空調ユニット102内のコンプレッサ110がオフになっているので、高圧の温液体は高圧液体供給ライン112を通過しない。したがって、前記の温液体から冷液体への熱移動は中断される。この中断により、第1の期間における容器内のガス圧が高くなくなるため、液体は総合冷媒管理容器146および製氷/排氷コイルから油蒸留器/サージ容器116へと戻される。エネルギー蓄積期間では、高圧液体冷媒は空調ユニット102から内部熱交換器へと流動する。これにより、一部を除くほとんどの低圧液体溶媒が油蒸留器/サージ容器116に入らないようになる。容器内の冷媒は、2つのキャピラリ管チューブによって決定される速度で沸騰する。キャピラリのうちの1つは、油蒸留器/サージ容器116内の冷媒水位を制御する排気キャピラリ128である。もう1つは、油を多く含む冷媒を所定の速度で空調ユニット102内のコンプレッサ110に戻すための油戻しキャピラリ148である。総合冷媒管理容器146内で円柱状となる液体冷媒は、重力の作用を受ける。油蒸留器/サージ容器116を円柱状の総合冷媒管理容器146の底部近傍に配置することにより、油蒸留器/サージ容器116および蓄熱ユニット106への液体冷媒供給量が一定に保たれる。サージ機能によって、冷却期間での過剰の冷媒が絶縁タンク140内の製氷/排氷コイル142から排出されるので、第2の期間において冷媒を凝縮するための表面積が最大に維持される。油蒸留器/サージ容器116の物理的な位置決めは、システムのその他の部分に関して、油蒸留器およびサージ容器としての性能を左右する一要因である。この油蒸留器/サージ容器116は、コンプレッサ110に戻るはずの冷媒と共に流入してきた油をコンプレッサに戻すための経路をさらに形成する。油蒸留器/サージ容器116から排出されるわずかにサブクーリングされた冷媒の気相-液相温度よりも低温高圧液体冷媒は、混合相調節器132を通過するが、この間に圧力降下が生じる。上記のように、冷媒管理ユニット104には、空調ユニット102から高圧液体供給ライン112を介して高圧液体冷媒が送られる。高圧液体冷媒は、油蒸留器/サージ容器116内の熱交換器を通過してわずかにサブクーリングされ、その後混合相調節器132へと流入し、そこで圧力降下を生じる。混合相調節器132を用いることにより、液体冷媒の圧力降下に加えて、多くの好ましい作用がもたらされる。混合相調節器132を通過する冷媒の量は、エネルギー蓄積期間における製氷コイル142内での冷媒沸騰速度に対応するため、冷媒水位の制御が不要になる。混合相調節器132は、液体冷媒を通過させるが、蒸気を感知すると閉鎖される。調節器の低い方で蒸気が存在していれば、圧力が生じてバルブが閉鎖される。これがピストンに作用するその他の力と組み合わさって、所望の蒸気量に対応する適当なトリガーポイントでピストンを閉鎖する。このトリガーポイントは調節器の設計によってつまり、調節器の構成要素の形状および材質を変えることによって、予め設定されていてもよい。トリガーポイントは、調節器の形状を自動または手動で調整することによって調節してもよいピストンの排気量限界までねじ調節する。混合相調節器132の開閉動作の結果として混合相調節器132から排出される冷媒に生じるパルス作用は、液体冷媒にパルス効果を生じさせ、これがURMV146中の閉鎖された円柱内に定在波を生じさせる。これにより、エネルギー蓄積を行う第1の期間において、製氷コイル142およびコンデンサ111内の液体冷媒が攪拌されて伝熱効果が向上し、液相冷媒および気相冷媒の分離が支援される。混合相調節器132は、総合冷媒管理容器146と連動して、第1の期間において空調ユニット102から液体冷媒を排出し、凝縮用の表面積から凝縮液をなくして、凝縮に利用できる状態にする。混合相調節器132により、空冷式空調ユニット102の押圧を、周囲温度に応じて変動可能にすることができる。本システムでは、直接膨張式冷却装置に接続される大多数の凝縮ユニットに必須とされる過熱回路は不要である。混合相調節器132から排出された低圧混合相冷媒は、分岐器130を通り、総合冷媒管理容器146への入口と製氷コイル142の上部ヘッダアセンブリ154との間に位置するエゼクタまたは注入ノズルに到達して、冷媒の自然循環を促進する。冷媒エネルギー蓄積期間において、エゼクタは、冷媒が分岐器130から排出される時に、エゼクタの直上流側および蓄熱ユニット106の上部ヘッダアセンブリ154内において、圧力降下を生じさせる。その結果、製氷コイル142内での冷媒循環速度が上昇し、同時にシステム性能が向上する。混合相調節器132は、排出口での差圧が室外の周囲温度の増減に応じて変動するため、コンプレッサ110からの冷媒流量の変化に対応する。これにより、凝縮圧が周囲温度に応じて変化するようになる。周囲温度が低下すると、コンプレッサ110の押圧が減少し、その結果エネルギー消費が減少してコンプレッサ110の容量が増加する。混合相調節器132は、液体冷媒を通過させるが、蒸気を検知するとピストンを閉鎖する。つまり、混合相調節器132は一時的に気相混合物をトラップに保留する。高圧液体を検知すると、ピストンは設置位置から持ち上げられて、液体が通過する。したがって、混合相調節器132は、蒸気圧によって、高圧液体冷媒を低圧液体冷媒とフラッシュ蒸気とに変換することを可能にする。混合相調節器132によってせき止められた蒸気は、コンデンサ111へ戻るラインの圧力を増加させ、さらに液体の状態に凝縮される。混合相調節器132は自動調節型であり、寄生損失を持たない。また、混合相調節器132は、液体から蒸気を除去し、システムの低圧側および高圧側の両方にパルス作用を生じさせることによって、熱交換器のコイルの伝熱効率を向上させる。上記したように、混合相調節器は、低圧液体を通過させるために開放され、その後高圧側の蒸気をトラップするために閉鎖され、調節器の低圧側でパルス作用を生じさせる。このパルス作用は、沸騰および凝縮段階の熱交換器の内壁部をさらに湿潤させるため、熱移動が促進される。低圧混合相冷媒は総合冷媒管理容器146に入り、液体成分と蒸気成分とに分離される。これは重力によって液体は底部に落下し、蒸気は上昇するためである。液体成分は、総合冷媒管理容器146の、システム中の冷媒投入量によって決められた水位まで満たされる一方、蒸気成分は空調ユニット102のコンプレッサに戻される。通常の直接膨張式冷却システムでは、蒸気成分はシステム全体を循環するため、効率が低下してしまう。図1に示す本実施形態では、蒸気成分は蒸発器を通過することなく、直接コンプレッサ110へ戻される。総合冷媒管理容器146内において円柱状となる液体冷媒は重力の作用を受け、エネルギー蓄積期間において2つの経路を有する。その1つは、油蒸留器/サージ容器116へ続く経路であって、流出速度はキャピラリ管128および148によって調整される。円柱状液体冷媒の2つめの経路は、下部ヘッダアセンブリ156へ続き、製氷/排氷コイル142および上部ヘッダアセンブリ154を通り、総合冷媒管理容器146を通ってコンプレッサ110へ戻る経路である。この重力による循環では、水等の相変化液体でタンクが満たされると、熱容量が氷として蓄積される。総合冷媒管理容器146内の液体の静水頭はポンプとして機能し、製氷/排氷コイル142内に流れを生じさせる。冷媒が蒸気になると、コイル内の液体水位が、総合冷媒管理容器146中の液体水位より下がってくるので、総合冷媒管理容器146と製氷/排氷コイル142との間の継続的な流動が促進される。この総合冷媒管理容器146と製氷/排氷コイル142との間の差圧により、自然循環が維持される。冷媒は、まず蒸気となり、その後蓄積サイクルにおいて液体冷媒と蒸気になり、そして上部ヘッダアセンブリ154から総合冷媒管理容器146へと戻される。冷媒が総合冷媒管理容器146に戻されると、熱流束は漸減し、氷が厚くなっていく熱抵抗が増加する。液体は、冷媒管理ユニット104の総合冷媒管理容器146に戻され、蒸気は空調ユニット102のコンプレッサ110に戻される。自然循環により、製氷は均一かつ確実に行われる。製氷/排氷コイル142のうちの1つのコイルが他のコイルよりも多く氷を製造していれば、その熱流速度を低下させる。そして、全コイルの熱流速度がほぼ同じになるまで、そのコイルの隣にあるコイルにはより多くの冷媒が供給される。製氷/排氷コイル142の構成により、製氷を行う蓄積第1期間において、コンプレッサ吸入圧を高く保つつまり吸入ガス密度が高い製氷パターンが作成される。エネルギー蓄積を行う第1期間の最終段階では、各製氷/排氷コイル142間の全ての間隙が氷で塞がれる。したがって、氷に対する水の表面積が減少し、吸入圧が劇的に降下する。この吸入圧の降下は、調節可能な冷媒圧スイッチによって凝縮ユニットが自動的に停止するフル蓄熱状態を示す目安として考えることができる。エネルギー蓄積を行う第1の期間において空調ユニット102がONされると、低圧液体冷媒が液体冷媒ポンプ120を通過することが重力によって阻止され、負荷熱交換器123への侵入が揚水式液体供給ライン122のポペット弁図示せずによって阻止される。蓄熱システムがフル蓄熱状態であって、空調ユニット102が停止しているとき、混合相調節器132は、冷媒システム圧力を速やかに均一化する。この急速な圧力均一化により、高性能の低始動トルクモータをコンプレッサ110において使用することが可能になる。負荷熱交換器123は、冷媒が混合相の液体および蒸気として負荷熱交換器123から、または飽和蒸気のみとして湿式吸引戻り管124を通って、上部ヘッダアセンブリ154へと流れるように、蓄熱システムの上部または下部のいずれの位置にあってもよい。上部ヘッダアセンブリ154を通過した後は、製氷/排氷コイルを通過して再び液体へと凝縮される。図2に、高性能冷媒式蓄熱冷却システムにおいて冷却剤管理を行う混合相調節器の一実施形態を示す。従来の凝縮ユニット202を備えた蓄熱冷却システムは、コンプレッサとコンデンサとを用いて、高圧液体供給ライン212を介して混合相調節器232に送られる高圧液体冷媒を生成する。混合相調節器232は、コンプレッサから熱負荷へ供給される冷媒の流量を制御および調節するために用いられる。低圧混合相冷媒262は、混合相調節器232から排出されて、気相冷媒から液相冷媒を分離する総合冷媒管理容器246に蓄積される。混合相調節器232は、コンプレッサから総合冷媒管理容器246への蒸気供給量を最小限にするために用いられる一方で、コンデンサ圧力と蒸発器の飽和圧との冷媒差圧を低減させる。混合相調節器232は、コンデンサにおいて十分な圧力増大があった時にのみ、ユニット内のバルブオリフィスを開くように設計されている。このように、コンプレッサ主動力源は冷却負荷に対応する低温液体を供給するためだけに動作する。また、混合相調節器232は、負のフィードバックによって冷却サイクルを調節する。つまり、混合相調節器232に入るサブクーリングがあまりにも少ない場合、調節器は、より多くの蒸気を通過させて、蒸発器コイル222での伝熱効率を低下させる。これにより、コンデンサ/コンプレッサは冷媒をさらにサブクーリングするので、負荷の均衡が取り戻される。サブクーリングが多すぎる場合は、混合相調節器は蒸気の供給を少なくする。この蒸気はシステム内を滝のように流れて類似ではあるが逆の効果をもたらし、冷却バランスを設計点まで再び戻すようにする。エネルギー蓄積モードにおいて、総合冷媒管理容器246は、液体冷媒を、液体供給ライン266を介して、冷却を氷として蓄積する氷タンク熱交換器240に供給する。氷タンク熱交換器240に冷却が送られると、混合相冷媒は湿式吸引戻り管224を通って総合冷媒管理容器246に戻される。乾式吸引戻りライン218は、凝縮ユニット202で圧縮および凝縮するために気相冷媒を戻し、熱エネルギー蓄積サイクルを完了させる。冷却モードでは、総合冷媒管理容器246は、液体冷媒をポンプ吸入口ライン264に通して液体冷媒ポンプ220に供給する。ここで冷媒は、ポンプ排出口ライン260を通って蒸発器222へと汲み上げられる。冷却が蒸発器コイル222に送られると、混合相または飽和冷媒は、低圧蒸気ライン268を介して氷タンク熱交換器240に戻され、エネルギー蓄積モードで製造された氷を使って凝縮および冷却される。その後、気相冷媒は、液体供給ライン266を介して総合冷媒管理容器246に戻される。図3に、高性能冷媒式蓄熱冷却システムにおいて冷却剤管理を行う混合相調節器300の一実施形態を示す。図3に示すように、高圧液体冷媒は通常は図2に示す凝縮ユニット202から、混合相調節器300の流入口302側の高圧側に入り、入口チャンバ328チャンバIに蓄積される。主な調節装置であるピストン318は、中間キャビティ332内のシャフトに沿って摺動する。ピストン318は、図示のような形状であってもよく、圧力操作のための表面積を増加させるように上部にピストンフランジ314が設けられ、下部が先細状になっている。ピストン318は、直径が先細になった部分が出口ポート326の真上に当接した状態が定位置である。入口チャンバ328は、冷媒流入口302を上流側の境界として、中間キャビティ332へ冷媒を流すための第1出口をピストンフランジ314の位置に有し、さらに出口ポート326を介して流出口側に通じる第2出口を有する。中間チャンバ338チャンバIIは、その境界として、ピストンフランジ314と中間シリンダ312との間にある入口と、通気口310の下部にある出口とを有する。出口チャンバ336チャンバIIIは、通気路310にある中間チャンバ338の出口を第1入口とし、バルブ面316にある入口チャンバ328の出口を第2入口とする。出口チャンバ336は、流出口304を出口側の境界とする。入口チャンバ328内の流体がピストン318に十分な圧力を作用させている時は、ピストン318は持ち上げられる。この十分な圧力は、ピストン318の形状および材質、流体の状態ならびにピストン318に作用する3つのキャビティの圧力によって決定される。ピストン318の動作は、力3つのチャンバ内の圧力および重力の組み合わせによって調節される。ピストン318が中間キャビティ332内へ上昇すると、ピストンフランジ314の端部と中間シリンダ312の内壁との間に形成される環状部を通る流れが生じる。この時、ピストン318とバルブ面316との間に隙間ができるので、流体は出口ポート326を通って出口チャンバ336に入り、コンデンサから蒸発器へ移動する流体の圧力が降下する。ピストンフランジ314が上昇して中間キャビティ332に入った後、中間キャビティ332内の流体圧力が増加し、入口チャンバ328の内圧と等しくなる。このことにより、重力と出口チャンバ226内の圧力が、中間チャンバチャンバII338内の圧力よりも大きくなり、ピストン318がピストンフランジ314とともにバルブ面316の方へ移動する。そして、出口ポート326を通る流れが遮断される。この時点で、入口チャンバ328の内圧が再び上昇し、上記のプロセスが繰り返される。ピストン318の急速な上昇と下降が生じるのは、ピストン318の全移動距離が短いからである。蒸発器およびコンデンサの両方において高い境膜伝熱効果熱伝達係数をもたらすのは、このピストン318の上昇と下降パルス作用である。この高い境膜伝熱は、気相冷媒および液相冷媒を攪拌するハンマー効果圧力パルスによって生じる圧力波によってもたらされる。例えば石鹸水が部分的に入った容器では、気泡がだんだん小さくなって混合相の泡を形成する。この泡状冷媒は、冷媒混合物の表面積濡れ面の割合を著しく増加させるので、伝熱特性が向上する。例えば、ピストン318は、流入口302高圧側-チャンバIと流出口304低圧側-チャンバIIIとの差圧が、例えばピストン318の自重等の対向する力よりも十分に大きい時に上昇する。流入してきた冷媒が高品質大部分が蒸気成分であれば、ピストンフランジ314は蒸気圧の差だけで中間キャビティ332へと上昇する。短い距離を上昇するとすぐに、この差圧は通気路310によって均等化され、ピストン318は重力によってバルブ面316に引き戻される。入口チャンバ328内を上昇してピストンフランジ314の底部に突き当たる高速流体流の運動エネルギーにより、本システムに作用するさらなる起動力が与えられる。ピストン318が持ち上げられると、高圧液体が低圧のバルブ面316を通って排出される。これにより、コンデンサ内から液体がなくなる。したがって、入口チャンバ328へと流れる蒸気含有量が比例的に高い冷媒は、ピストン318を再び重力によって引き戻し、主要なバルブ口出口ポート326を閉鎖する。液体がバルブ面316を通過して出口ポート326にチャンバIからチャンバIIに入ると、圧力が低下し、この液体の一部が急激に蒸発するので、冷媒体積が増加する。したがって冷媒速度も増加するが、これはこのプロセスが寸法に制約があるシステムの中で起こるものだからである。この冷媒流の運動エネルギーは、エゼクタでの圧力降下を生じさせるので、運動エネルギーを位置エネルギーに変換される総合冷媒管理容器へ冷媒流が流入することが促進される。このエネルギー変換により、第1の期間において製氷/排氷コイル142図1参照を通る冷媒流が加勢される。混合相調節器300は、バルブ面316からの中間シリンダ312の高さを調節して、流体が通過するピストンフランジ314と中間シリンダ312の内壁との間の開口部の純面積を調整することにより、ピストン318を脈動させるように調節することができる。これによって中間キャビティ332の純開口サイズが増減するので、ピストン318を脈動させるための差圧が調節される。この調節は、ねじ切りされたシリンダステム306を回転させて、ロックアウト308でアセンブリを定位置にロックすることによって行うことができる。このように、バルブオリフィスは、コンデンサ内に十分な量の液体が入っている時にのみ開放される。したがって、コンプレッサ蓄熱冷却システムの主動力源は、冷却負荷に対応する低温液体を供給するためだけに動作するため、システム効率が向上する。混合相調節器300は、周囲空気に冷媒を漏出してはならないため、閉鎖系として動作する。調節部とチャンバとの接合部には封止が施され、特にクロロフルオロカーボンCFCおよびハイドロクロロフルオロカーボンHCPC等の過フッ化炭化水素である冷媒がシステムから環境中に放出されないようになっている。中間シリンダ312は、オーリング状のシリンダ封止部材320によって上部ハウジングに封止されている。シリンダステム306は、キャップシール324としてのオーリング状封止部材によって上部ハウジングに封止されている。混合相調節器300の上部ハウジングは、中間シリンダ312の位置で、バルブステムハウジングのオーリング状封止部材322によって下部ハウジングに封止されている。バルブ面は、オーリング状の入口チャンバ封止部材334によって低圧の出口チャンバ336に封止されている。図4に、混合相調節器によって調節される冷却システムの冷却サイクルを示す。図4に示すように、圧力-エンタルピー図には混合相調節器の冷却サイクル404の熱力学的原理が明示されている。蒸気平衡曲線402は、特定の圧力およびエンタルピーにおいて、冷媒の相が平衡になっている点を表す。蒸気平衡曲線402より下の領域は混合相冷媒気相と液相の両方を示し、曲線の外側の領域は単相冷媒を示す。平衡曲線402の右側では、冷媒は気相として存在し、平衡曲線402の左側では、冷媒は液相として存在する。冷却サイクル404は蒸気平衡曲線402に重ねられ、冷却システムの冷却サイクルの4つの工程を表す。この4つの工程は、冷媒の圧縮、熱除去、膨張および熱吸収である。サイクルポイントI410通常は蒸発器コイルから出発するシステム内の冷媒は、低温低圧の気相流体である。冷媒の状態は、システム内の冷媒に対するコンプレッサの作用により、サイクルポイントI410からコンプレッサ平衡線418を通ってサイクルポイントII412へ移動する。コンプレッサは、蒸発器コイルから抜き出される冷媒蒸気を圧縮して冷媒蒸気圧を増加させることによって、蒸気温度を上昇させる。コンプレッサ平衡線418の終点は、コンデンサおよび蒸発器の動作条件によって決定される。コンプレッサ平衡線418の経路は、冷媒システムで用いられる特定のコンプレッサおよび冷媒の動作特性によって決定される。サイクルポイントII412で、冷媒は高温高圧の単相冷媒蒸気となる蒸気平衡曲線402の外側および右側。この冷媒は、ほぼ一定の圧力で、コンデンサ平衡線420を通ってサイクルポイントII412からサイクルポイントIII414へと導かれる。コンデンサ平衡線420の経路は主に、ヒートシンク冷媒により加熱される媒体の温度と、熱交換器、混合相調節器および冷媒の動作特性とによって決定される。このプロセス中、蒸気は冷却システムの外部にある熱伝達系のヒートシンク内のコンデンサに押し込められる。コンデンサの中では、冷媒から熱が除去され、液相状態に凝縮される。この熱はヒートシンクを介してシステムの外へ排出される。冷却サイクル404において、冷媒が蒸気平衡曲線402の左側に移動すると、混合相調節器の作用によって冷媒からエンタルピーが除去できる範囲が調節される点まで、冷媒のサブクーリング426が生じる混合相調節器平衡線422。混合相調節器平衡線422の経路は、混合相調節器の特定の形状の動作特性、使用する冷媒の種類、ならびにコンデンサおよび蒸発器の動作特性によって決定される。サイクルポイントIII414の冷媒は、中温高圧の単相液体冷媒である。図3に示すような混合相調節器は、冷媒を混合相調節器内で膨張させ、冷媒エネルギーを変化させずに圧力を低下することによって、冷媒をサイクルポイントIII414からサイクルポイントIV416へ導く。これは混合相調節器平衡線422として表す。本サイクルにおけるこの工程では、混合相調節器を通過する流量を、冷媒が平衡曲線402上のフラッシュポイント428に到達するまで増加させることにより、冷媒圧を一定のエンタルピーで減少させる。上記したように、混合相調節器内の気相冷媒によってピストンが閉鎖され、高位の冷媒の圧力によってピストンが開放される。したがって、混合相蒸気によってピストンの周期運動が生じ、ピストン閉鎖時間に対するピストン開放時間の比として定義されるデューティサイクルが生じる。図3に示すように、ピストンが開状態の時は、冷媒は圧力を低下させながらチャンバ1からチャンバ3を通過する。混合相調節器が蒸気を検知した時、あるいは冷媒中に瞬間蒸発が生じるような流れの場合には、ピストンは閉鎖され、流れの進路はチャンバ1からチャンバ2へと変更される。このサイクルが繰り返され、膨張工程で流量調節が行われて圧力が減少する。これにより、ピストン閉鎖時間に対するピストン開放時間の比デューティサイクルが変化する。膨張工程において冷媒中の蒸気含有率は増加するので、デューティサイクルもまた増加する。冷却システムは、ピストンの急速な周期運動に対応することができないため、混合相調節器においてデューティサイクル開放時間対閉鎖時間の割合によって決定される流量の時間平均値によって、冷却サイクルの均衡点が決定される。サイクルポイントIV416では、混合相蒸気および液体冷媒は低温低圧となる大部分が液相。サイクルポイントIV416の冷媒は、蒸発器平衡線424に沿って液体を蒸発器で蒸発させることによって、サイクルポイントI410に戻されて冷却を行う。蒸発器平衡線424の特性は、主に熱源冷却対象の媒体の温度、熱交換器特性および冷媒特性によって決定される。そして、冷媒はサイクルポイントIの開始点に戻って低温低圧の気相冷媒となり、上記プロセスが再開される。混合相調節器は、飽和気相冷媒をコンプレッサに直接的に戻す冷媒を過熱させずに冷媒回路制御装置として機能する。従来の蒸発器では冷媒を過熱するために過剰なスペースおよびエネルギーを消費していたが、混合相調節器はこれを回避し、コンプレッサをより低温でより効率的に動作させるという利点を有する。過熱された冷媒には、熱膨張バルブが必要である。なぜなら、過熱領域内の冷媒はバルブを実際に制御するためのフィードバックとして利用されるからである。システム内に過熱器がないと、熱膨張バルブの動作が不安定になる。従来のフロート弁は中間チャンバチャンバII338を備えていないので、冷媒の瞬間蒸発に対する感度を有していない。フロート弁の遅延応答時間開時および閉時により、冷却システムの効果的な調節が妨げられる。また、従来のフロート弁では、潜在的なベーパーロックを引き起こす混合相冷媒の経路に対応することができない。混合相調節器を用いて高性能蓄熱冷却システムにおける冷却剤管理を行うことにより、多くの利点が得られる。従来の空調システムでは、蒸発器の供給量は、約15蒸気質量パーセント、使用する冷媒により異なるであるが、これは損失容量である。自然循環式または液体過剰供給システムは、製氷/排氷コイル142と総合冷媒管理容器146との間の静水頭での動作圧差を推進力として利用することにより、蒸発器に液体を供給する前に2つの相液体および気体を分離させるアキュムレータを介して動作する。フラッシュ蒸気成分は、総合冷媒管理容器146の上端部を介して蒸発器製氷/排氷コイル142をバイパスし、乾式吸引管114を介してコンプレッサ110に直接移動する。上記実施形態は、蓄熱システムにおいてだけでなく、例えば、住宅用空調、小売業環境、小規模商業用建物、モーテルおよび小型輸送用途、研究室、無菌環境、データ処理および発電所におけるプロセス冷却、食肉、鶏肉、魚、乳製品、果物、野菜、果汁および飲料の冷却、冷凍学、生物医学および低温下における使用ならびに脱水システム等の産業冷却、さらには地熱および太陽熱エネルギーシステム等のエネルギーシステムといった様々な冷却用途の冷却システムにおいて、冷媒回路を管理するために用いることができる。上記実施形態では、大量の冷媒流が調節されるが、冷媒温度や蒸発器コイル出口からの蒸気過熱フィードバックを必要とせず、また高圧側から低圧側へ蒸気をほとんど通過させないため、従来の供給過剰システムで失われた効率化が得られる。混合相調節器は、凝縮ユニットの押圧に幅をもたせるため、周囲環境制御キットを使用しなくても、周囲温度が低い条件下での動作が可能になる。この装置は、調節中の流体漏れを防ぎつつ、各種動作条件に簡単に適合させることができる。上記した本発明の記載は、例示および説明のためのものである。本発明はここに開示した形態に厳密に限定されるのではなく、上記の教示を考慮した上で改良および変更することが可能である。実施形態の説明は、本発明の原理およびその実際的な用法を最もよく説明するものであり、したがって当業者は、彼が意図する特定の用途に相応するように、各種実施形態および各種改良に本発明を最適に利用することができる。添付の請求項は、先行技術の限定範囲を除いたその他の実施形態を包含する。