圧縮機で加圧された空気と燃料とを燃焼器ライナ内で燃焼させ、生成された燃焼ガスをタービンに導くトランジションピースにおいて、前記燃焼器ライナの出口側端部に接続され、燃焼器ライナからの燃焼ガスをタービンに導く内筒と、前記内筒の外周を間隙空間を介して覆うように設けられ、前記圧縮機からの空気の一部を前記内筒の出口側の外周面に向けて噴出するための複数の噴出孔が形成された外筒とを備え、前記内筒と前記外筒との間に形成され、前記噴出孔から噴出された空気が流れる冷却空気流路の流路断面積が、前記噴出孔が形成された部分よりも空気流れの下流側において徐々に減少し、最小流路断面積となるスロート部よりも空気流れの下流では徐々に増加するように構成されていることを特徴とするトランジションピース。各前記噴出孔の面積を合計した総面積が、前記スロート部における冷却空気流路の流路断面積よりも大きいことを特徴とする請求項1記載のトランジションピース。前記冷却空気流路の少なくとも一部の領域に、空気流れ方向に設けられた流路ガイドを周方向に複数備えていることを特徴とする請求項1または2記載のトランジションピース。前記流路ガイドは、前記内筒または前記外筒に一体的に形成されていることを特徴とする請求項3記載のトランジションピース。請求項1乃至4のいずれか1項記載のトランジションピースを備えたことを特徴とするガスタービン。上記した従来のトランジションピース200の内筒201は、Ni基耐熱合金で構成され、冷却空気205によって冷却されるが、ガスタービンの運転中における基材の局所的な高温化によって、内筒201には、酸化減肉、熱疲労によるき裂などの損傷が生じる。従来の内筒201では、ピクチャーフレーム206付近において変形が生じやすかった。この変形は、ガスタービンの運転時間の増加に伴って増加する傾向を有することから、クリープ損傷による変形と考えられる。内筒201の外側面側は、冷却空気205からの圧力を受け、内筒201の内側面側は、燃焼ガスからの圧力を受ける。冷却空気205からの圧力の方が、燃焼ガスからの圧力よりも高いため、内筒201は、外側から潰される方向に荷重を受ける。特に、タービン部と接続される内筒201の断面形状は、扇形であるため、断面形状が円形である燃焼器ライナ230と接続される内筒201よりも外圧に対して変形しやすい。この内筒201に作用する外圧も、ピクチャーフレーム206付近において変形を生じやすくする一因となっていた。さらに、内筒201の下流側では、燃焼ガスの流速が大きくなるため、燃焼ガスとの熱伝達率が大きくなり、内筒201の温度が上昇して、クリープ変形しやすくなる。また、ガスタービンの大容量化に伴う燃焼ガスの高温高圧化により、内筒201の温度がさらに高くなるとともに、内筒201の冷却空気側と燃焼ガス側との圧力差が大きくなる傾向にあり、クリープ変形が生じやすい条件となる。本発明が解決しようとする課題は、構成部材の変形を抑制できるとともに、冷却空気による冷却効果を向上させることができるトランジションピース、およびこのトランジションピースを備えたガスタービンを提供することである。実施形態のトランジションピースは、圧縮機で加圧された空気と燃料とを燃焼器ライナ内で燃焼させ、生成された燃焼ガスをタービンに導くものである。このトランジションピースは、前記燃焼器ライナの出口側端部に接続され、燃焼器ライナからの燃焼ガスをタービンに導く内筒と、前記内筒の外周を間隙空間を介して覆うように設けられ、前記圧縮機からの空気の一部を前記内筒の出口側の外周面に向けて噴出するための複数の噴出孔が形成された外筒とを備えている。そして、前記内筒と前記外筒との間に形成され、前記噴出孔から噴出された空気が流れる冷却空気流路の流路断面積が、前記噴出孔が形成された部分よりも空気流れの下流側において徐々に減少し、最小流路断面積となるスロート部から空気流れの下流では徐々に増加するように構成されている。以下、本発明の実施の形態について図面を参照して説明する。第1の実施の形態図1は、本発明に係る第1の実施の形態のトランジションピース10を備えたガスタービン100の構成を一部断面で示す図である。図1に示すように、ガスタービン100は、外気を圧縮する圧縮機110と、圧縮機110で加圧された空気と燃料とを混合して燃焼させる燃焼器ライナ120と、燃焼器ライナ120で生成した燃焼ガスをタービン部130に導くトランジションピース10と、トランジションピース10によって導入された燃焼ガスにより回転駆動するタービン部130とを備えている。圧縮機110は、圧縮機ケーシング111内に、動翼112が植設された圧縮機ロータ113を備えている。動翼112は、周方向に複数植設され、軸方向に複数段の動翼翼列を構成している。また、圧縮機ケーシング111の内周には、静翼114が複数配置され、静翼翼列を構成している。そして、静翼翼列と動翼翼列とが軸方向に交互に構成されている。動翼112が回転することで、外部の空気が圧縮されつつガスタービン100内に導かれる。燃焼器ライナ120は、例えば、カン型の燃焼器からなり、圧縮機110の周囲に均等に複数備えられている。燃焼器ライナ120では、圧縮機で加圧された空気と燃料とを混合して燃焼させて、燃焼ガス生成する。トランジションピース10は、詳細に後述するが、燃焼器ライナ120の出口側端部に接続され、燃焼器ライナ120からの燃焼ガスを整流しつつタービン部130に導く。タービン部130は、タービンケーシング131内に、動翼132が植設されたタービンロータ133を備えている。動翼132は、周方向に複数植設され、軸方向に複数段の動翼翼列を構成している。また、タービンケーシング131の内周には、静翼134が複数配置され、静翼翼列を構成している。そして、静翼翼列と動翼翼列とが軸方向に交互に構成されている。タービン部130に導入された燃焼ガスは、静翼134を経て動翼132に噴射され、これにより動翼132およびタービンロータ133が回転する。そして、タービンロータ133に連結された発電機図示しないにおいて、回転エネルギが電気エネルギに変換される。次に、本発明に係る第1の実施の形態のトランジションピース10について説明する。図2は、本発明に係る第1の実施の形態のトランジションピース10の、燃焼ガスの流れ方向に沿う断面を示す図である。図2に示すように、トランジションピース10は、燃焼器ライナ120からの燃焼ガスを内部に流通してタービン部130に導く内筒20と、内筒20の外周を間隙空間を介して覆うように設けられた外筒30とを備える、二重管構造によって構成されている。外筒30には、圧縮機110からの空気の一部を内筒20の出口側の外周面に向けて噴出するための複数の噴出孔31が形成されている。噴出孔31の形状は、圧力損失を抑えるために、水力直径が最も小さい円形であることが好ましい。さらに、噴出孔31の直径は、可能な限り大きい方が好ましい。なお、上記した圧縮機110からの空気の一部は、冷却空気CAとして機能する。内筒20の上流側端部図2では内筒20の左側端部は、円形に開口している。この開口端部には、円筒状の燃焼器ライナ120の出口側端部図2では燃焼器ライナ120の右側端部が嵌合している。一方、内筒20の下流側端部図2では内筒20の右側端部は、矩形または扇形に開口している。このように、内筒20における、燃焼ガスが流れる方向に垂直な断面の形状は、円形から扇形に変形している。外筒30も、内筒20の形状に対応した形状を有し、外筒30の上流側端部図2では外筒30の左側端部は、円形に開口し、外筒30の下流側端部図2では外筒30の右側端部は、矩形または扇形に開口している。また、外筒30の上流側端部図2では外筒30の左側端部には、燃焼器ライナ120の外周を間隙空間を介して覆うように設けられた、円筒状の燃焼器外筒121の出口側端部図2では燃焼器外筒121の右側端部が嵌合している。トランジションピース10の内筒20と外筒30との間の下流側端部図2では内筒20および外筒30の右側端部には、内筒20と外筒30との間の一端を封止し、タービン部130側への冷却空気CAの流出を防止するフランジ状のピクチャーフレーム40が設けられている。このピクチャーフレーム40の近傍の外筒30に、前述した複数の噴出孔31が形成されている。次に、内筒20と外筒30との間に形成され、冷却空気CAが流れる冷却空気流路50について説明する。冷却空気流路50の流路断面積は、噴出孔31が形成された冷却空気導入域51よりも冷却空気流れの下流側において徐々に減少している。そして、最小流路断面積となるスロート部60を有する。このスロート部60よりも空気流れの下流では、冷却空気流路50の流路断面積は、徐々に増加している。なお、冷却空気流路50の流路断面積は、冷却空気CAの流れ方向に垂直な流路断面における面積である。また、冷却空気導入域51よりも冷却空気流れの下流側で、冷却空気流路50の流路断面積が、冷却空気導入域51における冷却空気流路50の流路断面積と等しくなるまでの領域を冷却空気高速域52という。この冷却空気高速域52よりも冷却空気流れの下流側を圧力回復域53という。ここで、前述した各噴出孔31の面積を合計した総面積は、冷却空気の圧力損失を可能な限り抑えるために通過速度を小さくすることが必要であり、スロート部60における冷却空気流路の流路断面積よりも大きいことが好ましい。また、スロート部60における流路断面積は、従来におけるインピンジメント冷却と同等の冷却効果を得るために、スロート部60における冷却空気CAの流速が70m/s以上となるように設定されることが好ましい。なお、このような構成の冷却空気流路50は、内筒20内を流れる燃焼ガスの整流効果を維持する観点から、内筒20の形状を変形させずに、外筒30の形状を変形させることで構成されることが好ましい。そのため、外筒30を内筒20側内側へ寄せる近づけることによって、外筒30と内筒20との間隙距離を短くして流路断面積を減少させている。以上の構成を有するトランジションピース10は、前述したように圧縮機110の周囲に均等に複数設けられている。そのため、矩形または扇形の、トランジションピース10の出口側は、隣接するものどうしが接触し、全体として環状の燃焼ガスの流路を形成している。次に、内筒20内を流れる燃焼ガスおよび冷却空気流路50を流れる冷却空気CAの作用について説明する。噴出孔31の直径は、前述したように可能な限り大きくすることが好ましい。そのため、噴出孔31を通過する冷却空気CAの流速は、従来のインピンジメント冷却孔における噴出速度より小さくなる。しかしながら、噴出孔31の直径は、従来のインピンジメント冷却孔の直径よりも大きく、さらに、噴出孔31間のピッチを小さくして密に噴出孔31を形成することで、噴出孔31を通過する冷却空気CAの流量を増大することができる。そのため、冷却空気導入域51においては、インピンジメント冷却の効果が発揮され、十分な冷却効果が得られる。冷却空気高速域52では、内筒20内の流路断面積の減少によって、内筒20内を流れる燃焼ガスの流速が増加するため、内筒20と燃焼ガスとの間の熱伝達率が増加して、内筒20の温度が上昇しやすくなる。しかしながら、冷却空気高速域52における冷却空気流路50の流路断面積は、冷却空気導入域51などにおける冷却空気流路50の流路断面積よりも小さく、冷却空気CAの速度が増加する。そのため、内筒20と冷却空気CAとの間の熱伝達率が増加し、内筒20を十分に冷却することができる。さらに、冷却空気高速域52では、冷却空気CAの速度が増加することで、流体の動圧が高くなる一方、静圧が減少する。そのため、内筒20に負荷される、冷却空気流路50側から燃焼ガス流路65側への荷重が減少する。換言すると、内筒20を介しての、冷却空気流路50側の圧力と燃焼ガス流路65側の圧力の差圧を小さくすることができる。圧力回復域53では、冷却空気CAの速度が徐々に減少して冷却空気CAの動圧が低下するとともに、静圧が上昇する。この圧力回復域53では、内筒20内を流れる燃焼ガスの流速は、冷却空気高速域52における場合に比べて小さく、内筒20と燃焼ガスとの間の熱伝達率も冷却空気高速域52における場合に比べて小さい。そのため、冷却空気CAの速度が減少しても、内筒20を十分に冷却することができる。圧力回復域53における冷却空気流路50を通過した冷却空気CAは、燃焼器ライナ120と燃焼器外筒121との間に形成される冷却空気流路に流入する。この際、圧力回復域53において、冷却空気CAの速度を減少させて冷却空気CAの動圧を低下させているため、燃焼器ライナ120と燃焼器外筒121との間に形成される冷却空気流路に流入する際の動圧損失を小さく抑えることができる。ここで、図3は、第1の実施の形態のトランジションピース10における、冷却空気流路50の冷却空気CAの流れ方向の静圧の変化を示した図である。なお、図3には、比較のため、図6に示した、従来のトランジションピース200における、冷却空気流路の冷却空気の流れ方向の静圧の変化も示している。図3に示すように、冷却空気高速域52では、本実施の形態のトランジションピース10の方が、従来のトランジションピース10よりも、内筒を介しての、冷却空気流路側の圧力と燃焼ガス流路側の圧力の差圧を小さくすることができる。第1の実施の形態のトランジションピース10によれば、冷却空気流路50において、冷却空気CAの流速を増加させる冷却空気高速域52を設けることで、内筒20と冷却空気CAとの間の熱伝達率が増加し、内筒20を十分に冷却することができる。さらに、内筒20を介しての、冷却空気流路50側の圧力と燃焼ガス流路65側の圧力の差圧を小さくすることができる。そのため、内筒20を外側から潰す方向へ働く荷重を減少させることができ、内筒20の変形を抑制することができる。第2の実施の形態第2の実施の形態のトランジションピース11においては、冷却空気流路50に流路ガイド70備えた以外の構成は、第1の実施の形態のトランジションピース10の構成と同じである。ここでは、この異なる構成について主に説明する。図4は、本発明に係る第2の実施の形態のトランジションピース11の側面図であり、流路ガイド70を説明するためにトランジションピースの外筒30の一部を取り除いた状態で示している。なお、図4において、便宜上、静翼134の近傍は断面図で示している。図5は、本発明に係る第2の実施の形態のトランジションピース11が示された図4のA-A断面を示す図である。なお、第1の実施の形態のトランジションピース10の構成と同じ部分には、同一の符号を付して重複する説明を省略または簡略する。図4に示すように、冷却空気流路50には、冷却空気CAの流れ方向に設けられた流路ガイド70が周方向に所定の間隔をあけて複数設けられている。また、流路ガイド70は、冷却空気流路50を周方向に複数に区分するように配置されている。この流路ガイド70は、少なくとも冷却空気高速域52に設けられることが好ましい。流路ガイド70は、板状の部材で構成され、冷却空気CAの流れ方向における冷却空気流路50の形状に対応した形状に構成されている。流路ガイド70は、内筒20の外面および外筒の内面に接するように設けられることが好ましい。例えば、流路ガイド70を、内筒20の外面または外筒30の内面に一体的に形成することができる。トランジションピース11の断面形状は、上流側端部図4では左側端部の円形から、下流側端部図4では右側端部の矩形または扇形に、三次元的に変化している。そのため、冷却空気流路50における流路断面形状も同様に三次元的に変化している。これによって、冷却空気流路50を流れる冷却空気CAは、周方向に偏流し、流路断面において均一な流れとはならない。そこで、第2の実施の形態のトランジションピース11のように、冷却空気流路50に流路ガイド70を設けることで、周方向への流れの偏流が抑制され、流路断面における冷却空気CAの流れの均一化を図ることができる。これによって、内筒20を周方向に亘って均一に冷却することができる。以上説明した実施形態によれば、構成部材の変形を抑制できるとともに、冷却空気による冷却効果を向上させることが可能となる。本発明のいくつかの実施形態を説明したが、これらの実施形態は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。これら新規な実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができる。また、既運用中のトランジションピースに対して、本発明の実施形態のトランジションピースの外筒を適用することができる。