蒸気吸収冷凍を行う方法であって、凝縮ステージにおいて、蒸気形態の冷媒を凝縮して凝縮又は液化冷媒を得ることと、前記液化冷媒を膨張/蒸発ステージに送ることと、前記膨張/蒸発ステージにおいて、前記冷媒を高温媒体に対する熱伝達にさらすことであって、前記高温媒体から前記冷媒に熱が伝達されて前記高温媒体は所望の冷凍温度まで冷却され、前記冷媒は、前記液化冷媒の少なくとも一部が蒸発することにより蒸発冷媒が得られるように加熱されることと、前記蒸発冷媒を前記蒸発ステージから吸収ステージに送ることと、前記吸収ステージにおいて、前記蒸発冷媒の一部を第1圧力で吸収体に吸収させることにより部分的冷媒豊富吸収体を得ることと、圧縮吸収ステージにおいて、前記第1圧力よりも大きな第2圧力での圧縮下、前記部分的冷媒豊富吸収体を蒸発冷媒と接触させることにより、蒸発冷媒を前記部分的冷媒豊富吸収体に吸収させ及び冷媒豊富吸収体を得ることと、冷媒豊富吸収体を前記圧縮吸収ステージから冷媒再生ステージに送ることと、前記再生ステージにおいて、前記冷媒豊富吸収体から蒸気形態の冷媒を回収することにより、冷媒減損吸収体を得ることと、回収された蒸発冷媒を前記再生ステージから前記凝縮ステージに再循環させることと、冷媒減損吸収体を前記再生ステージから前記吸収ステージに再循環させることであって、前記回収された冷媒減損吸収体は前記吸収ステージにおける前記吸収体を構成することとを含む方法。前記吸収ステージにおいて前記蒸発冷媒を前記冷媒減損吸収体に吸収させることは、予備接触ステージにおいて、蒸発冷媒を前記冷媒減損吸収体と接触させて部分的冷媒飽和吸収体を得ることと、主要接触ステージにおいて、蒸発冷媒を前記部分的冷媒飽和吸収体と接触させることにより前記部分的冷媒豊富吸収体を得ることとを含む、請求項1に記載の方法。前記予備接触ステージは予備飽和ステージであり、前記主要接触ステージは予備吸収ステージであり、前記吸収ステージにおいて前記蒸発冷媒を前記冷媒減損吸収体に吸収せることは、蒸発冷媒を前記蒸発ステージから前記予備吸収ステージ内に送ることと、前記予備吸収ステージにおいて、蒸発冷媒を前記予備飽和ステージからの吸収液体に吸収させることと、前記予備吸収ステージから未吸収蒸発冷媒を引き出し、前記再生ステージからの冷媒減損吸収体とともに前記予備飽和ステージ内に送ることであって、前記冷媒減損吸収体は、前記予備飽和ステージにおいて前記蒸発冷媒と予備接触及び部分的に飽和されることにより、前記部分的冷媒飽和吸収体が得られることと、前記部分的冷媒飽和吸収体を前記予備飽和ステージから引き出して前記予備吸収ステージ内に送り、予備吸収ステージにおいて吸収液体構成させることとを含む、請求項2に記載の方法。前記予備飽和ステージ及び前記予備吸収ステージは、第1圧力である圧力1.3絶対バールから約4.5絶対バールで動作する、請求項3に記載の方法。前記予備飽和ステージにおいて前記冷媒減損吸収体を前記未吸収蒸発冷媒と接触させることは、これにより接触した冷媒減損吸収体及び未吸収蒸発冷媒を冷却熱伝達にさらすことを含む、請求項3又は4に記載の方法。前記冷媒減損吸収体を前記未吸収蒸発冷媒と接触させること及び前記これにより接触した冷媒減損吸収体及び未吸収蒸発冷媒を冷却熱伝達にさらすことは、未吸収蒸発冷媒の冷媒減損吸収体への物質移動及び冷却熱交換が同時に生じるように同時に有効にされる、請求項5に記載の方法。前記圧縮吸収ステージにおいて前記部分的冷媒豊富吸収体及び蒸発冷媒を圧縮吸収にさらすことは、前記予備飽和ステージから残留蒸発冷媒を引き出すことと、前記予備吸収ステージから部分的冷媒豊富吸収体を引き出すことと、前記予備飽和ステージから前記残留蒸発冷媒を及び前記予備吸収ステージから部分的冷媒豊富吸収体を前記圧縮吸収ステージに送ること、及び、前記残留蒸発冷媒を第2圧力である増加した圧力下で前記部分的冷媒豊富吸収体と接触させることにより、前記冷媒再生ステージに送られる冷媒豊富吸収体を形成することとを含む、請求項3から6のいずれか一項に記載の方法。前記圧縮吸収ステージにおいて前記部分的冷媒豊富吸収体及び蒸発冷媒を圧縮吸収にさらすことは、圧縮機によって達成される、請求項1から7のいずれか一項に記載の方法。前記圧縮機は液体リングポンプであり、前記部分的冷媒豊富吸収体及び残留蒸発吸収体が前記液体リングポンプの吸入側に送られる一方、前記冷媒豊富吸収体が前記液体リングポンプの吐出側から吐出される、請求項8に記載の方法。前記残留蒸発冷媒は、前記圧縮吸収ステージにおいて第2圧力である圧力約3.5絶対バールから約10絶対バールで前記部分的冷媒豊富吸収体と接触する、請求項7から9のいずれか一項に記載の方法。前記冷媒はアンモニアであり、前記吸収体は水である、請求項1から10のいずれか一項に記載の方法。吸収冷凍装置であって、蒸気形態の冷媒が凝縮されて凝縮又は液化冷媒が得られる凝縮器と、前記冷媒が高温媒体との熱伝達にさらされて熱形態のエネルギーが前記高温媒体から前記冷媒に輸送され得る膨張器/蒸発器ステージであって、前記凝縮器から前記膨張器/蒸発器ステージに至る凝縮冷媒輸送管により前記高温媒体が所望の冷凍温度まで冷却又は冷凍され及び前記冷媒が蒸発される膨張器/蒸発器ステージと、吸収ステージであって、前記蒸発器ステージから前記吸収ステージ内に至る蒸発冷媒輸送管により前記蒸発冷媒が第1圧力で吸収体に吸収されて部分的冷媒豊富吸収体が得られる吸収ステージと、前記部分的冷媒豊富吸収体が前記第1圧力より大きな第2圧力で未吸収蒸発冷媒と接触して冷媒豊富吸収体が得られる圧縮吸収ステージと、再生器ステージであって、前記再生器ステージ内に至る冷媒豊富吸収体輸送管により前記冷媒が前記冷媒豊富吸収体から蒸気形態で回収されることによって冷媒減損吸収体が得られる再生器ステージと、前記再生器ステージから前記凝縮器に至る回収蒸発冷媒輸送管であって、回収された冷媒が前記再生器から引き出されて前記凝縮器に送られる回収蒸発冷媒輸送管と、前記再生器から前記吸収ステージ内に至る冷媒減損吸収体輸送管であって、前記再生器から冷媒減損吸収体が引き出されて前記冷媒減損吸収体は前記吸収ステージにおける前記吸収体を構成する冷媒減損吸収体輸送管とを含む装置。前記吸収ステージは、冷媒減損吸収体が蒸発冷媒と予備接触して部分的冷媒飽和吸収体が得られる予備接触ステージと、前記部分的冷媒飽和吸収体が蒸発冷媒と接触して部分的冷媒豊富吸収体が得られる主要接触ステージとを含む、請求項12に記載の装置。前記主要接触ステージは予備吸収器であり、前記予備接触ステージは予備飽和器であり、前記吸収ステージは前記予備吸収器及び前記予備飽和器を含み、蒸発冷媒が前記蒸発冷媒輸送管に沿って前記蒸発器から前記予備吸収器に供給され、前記蒸発冷媒は、前記予備飽和器から前記予備吸収器内に至る吸収液体輸送管を介して前記予備吸収器において前記予備飽和器からの吸収液体と接触し及びこれに吸収されて部分的豊富吸収体が得られ、冷媒減損吸収体が、冷媒減損吸収体輸送管に沿って前記再生器から前記予備飽和器に供給され、前記予備吸収器から前記予備飽和器に至る未吸収蒸発冷媒輸送管を介して前記予備吸収ステージからの未吸収蒸発冷媒と接触することにより前記冷媒減損吸収体が予備飽和される、請求項13に記載の装置。前記予備飽和器は、前記未吸収蒸発冷媒及び前記冷媒減損吸収体の接触が少なくとも部分的に有効となる予備飽和器フラッシュ容器を含む、請求項14に記載の装置。前記予備飽和器は、冷媒減損吸収体及び未吸収蒸発冷媒が供給される予備飽和器熱交換器を含み、前記冷媒減損吸収体及び未吸収蒸発冷媒は、前記熱交換器において互いに接触し、前記予備飽和器熱交換器は、前記未吸収蒸発冷媒の前記冷媒減損吸収体への吸収から生じる吸収熱の除去を目的とする冷却熱伝達を与えることができる、請求項15に記載の装置。前記予備飽和器フラッシュ容器は、予備飽和器熱交換器から下流に設けられる、請求項15及び16に記載の装置。前記圧縮吸収ステージは圧縮機を含む、請求項12から17のいずれか一項に記載の装置。前記圧縮機は液体リングポンプを含む、請求項18に記載の装置。前記冷媒はアンモニアであり、前記吸収体は水である、請求項12から19のいずれか一項に記載の装置。添付の概略的図面を参照して例示のみによって本発明がここに記載される。図面において、参照番号10は、本発明に係る蒸気吸収装置を一般に示す。装置10は凝縮冷媒蓄積容器12を含む。凝縮冷媒蓄積容器12において、図示の実施例においてアンモニアを含む凝縮冷媒が、当該アンモニアを液相に維持するのに十分高い凝縮器出口温度及び圧力で蓄積される。アンモニア蓄積容器12からアンモニアを引き出すことができるアンモニア冷媒輸送管14が、当該蓄積容器12から、一般に参照番号16で示される膨張器/蒸発器ステージ又はシステムに至る。ポンプ18が輸送管14に設けられる。ポンプ18は、輸送管14に沿って蓄積容器12から膨張器/蒸発器システム16へ冷媒を輸送する圧力ヘッドを生成する。その結果、冷媒が、当該冷媒が蓄積容器12に蓄積された圧力よりも高い圧力で蒸発システム16へ送達される。膨張器/蒸発器システム16は、直列に接続された膨張デバイス20及び蒸発器22を含む。膨張デバイス20は蒸発器22の上流に設けられる。冷媒冷却熱交換器24は膨張デバイス20の上流に設けられる。すなわち輸送管14は、熱交換器24を介して膨張器/蒸発器システム16に至る。熱交換器24からは、冷媒輸送管14が膨張デバイス20に至る。膨張デバイス20からは、混合相冷媒輸送管26が蒸発器22に至る。蒸発器22において、混合相冷媒輸送管26は、冷却されることが所望される高温媒体との熱伝達関係を有して通過する。図示の実施例においては、加熱媒体が、一般に参照番号29で示される高温媒体循環管に沿って流れる。蒸発器22からは、蒸発冷媒輸送管28が、一般に参照番号30で示される吸収器システム又はステージに至る。吸収器システム30の上流において、冷媒輸送管28は、冷媒輸送管14との熱伝達関係を有して冷媒冷却熱交換器24を貫通する。吸収器システム30は予備接触ステージを含む。予備接触ステージは、予備飽和器システム32と、予備吸収器34を含む主要接触ステージとを含む。吸収器ステージ冷媒供給管36が予備接触ステージ34内に至る。冷媒減損吸収体輸送管37が予備飽和器システム32内に至る。未吸収冷媒蒸気輸送管38が予備吸収器34から予備飽和器システム32に至り、予備飽和吸収体液体輸送管40が予備飽和器システム32から予備吸収器34に至る。予備飽和器システム32は、予備飽和器熱交換器42及び予備飽和器フラッシュ容器44を含み、熱交換器42はフラッシュ容器44の上流に設けられる。図示の実施例において、未吸収蒸発冷媒管38が冷媒減損輸送管37に結合され、ひいては熱交換器42の上流において、未吸収蒸発冷媒が冷媒減損吸収体と接触する。その後、結合した冷媒/吸収体供給管46は熱交換器42に至り、冷却媒体循環管48と熱伝達関係を有してここを通過する。冷却冷媒/吸収体輸送管50が、熱交換器42からフラッシュ容器44内に至る。理解されることだが、本発明によれば、上述した図示の実施例以外の予備飽和器構成も可能である。例えば、想定されるのは、予備飽和器フラッシュ容器44及び熱交換器42が、一つのプロセスユニットとして動作し得ることである。このような結合された予備飽和器カラムは、その後の動作で同時の吸収及び熱除去を行う。代替的に、予備吸収器は、本例示のとおり、熱交換器42及びフラッシュ容器44とともに動作し得るが、熱交換器42の中においては冷媒減損吸収体輸送管37と未吸収蒸発冷媒輸送管38との組み合わせが生じ得る。残留蒸発冷媒輸送管52が、予備飽和器システム32から、詳しくは予備飽和器フラッシュ容器44から導かれ、及び部分的冷媒豊富輸送管54が予備吸収器34から導かれる。残留蒸発冷媒輸送管52及び部分的冷媒豊富輸送管54は圧縮吸収システム56内に至る。圧縮吸収システム56は、液体リングポンプ58の態様にある圧縮機を含む。残留蒸発冷媒輸送管52及び部分的冷媒豊富輸送管54双方が、液体リングポンプの吸入側に至る。冷媒豊富吸収体輸送管60が、圧縮吸収システム56から、詳しくは圧縮吸収システム56の液体リングポンプ58の吐出側から、一般に参照番号62で参照される吸収体再生システムに至る。吸収体再生システム62は、冷媒豊富吸収体蓄積容器64を含む。輸送管60はこれの中に通じる。蓄積容器64の上流おいて、輸送管60が、冷却媒体循環管68と熱伝達関係を有して冷媒豊富吸収体冷却熱交換器66を貫通する。冷媒豊富吸収体蓄積ステージ残留蒸発冷媒輸送管70が、蓄積容器64から通じる蒸発冷媒輸送管28と、蒸発器22から通じる吸収器システム30の上流にある混合箇所72において出会いかつ結合される。したがって、吸収器システム冷媒供給管36は、混合箇所72から吸収器システム30に、詳しくは予備吸収器34に至る。再生システム62はまた、蓄積容器64の下流に再生器カラム69を含む。蓄積冷媒豊富吸収体輸送管74が蓄積容器64から導かれる。輸送管74にはポンプ76が設けられる。当該輸送管は、再生器カラム69の上流にある第1及び第2輸送管74.1、74.2に分岐する。その代わりに、輸送管74.1、74.2は独立して再生器カラム69内に至ることもできる。輸送管74.1は第1予熱熱交換器77内に至る。管74.1は、熱交換器66及び蓄積容器64の上流にある圧縮吸収システム56から、詳しくは液体リングポンプ58からの冷媒豊富吸収体輸送管60と熱伝達関係を有して第1予熱熱交換器77を貫通する。輸送管74.2は第2予熱熱交換器78内に至る。管74.2は、冷媒減損吸収体輸送管37と熱伝達関係を有し、管37が通じる予備飽和器32の上流において第2予熱熱交換器78を貫通する。輸送管74.1、74.2は、熱交換器77、78から下流にある混合箇所80において再結合され、再生器カラム69内に至る冷媒豊富吸収体供給管82を形成する。再生吸収体輸送管84及び冷媒減損吸収体輸送管37はそれぞれ、再生器カラム69の頂部及び底部から導かれる。冷媒減損吸収体輸送管37は、再生器カラム69と熱伝達関係を有して第2予熱熱交換器78の上流を通過する。図示の実施例において、熱伝達関係は、第1再生器カラム熱交換器86によって示されている。冷媒減損吸収体循環管88が、熱交換器86の上流かつ再生器カラム69から下流において輸送管37から導かれる。管88は、第2再生器カラム熱交換器92内にある第1熱伝達媒体管90と熱伝達関係を有して再生器カラム69内に再び導かれる。再生器カラム69には、第2熱伝達媒体管94がカラム69と熱伝達関係を有して通過することによってさらなる加熱が与えられる。図示の実施例において、熱伝達関係は、第3再生器カラム熱交換器96によって示されている。再生冷媒輸送管84が、再生器カラム69の頂部から冷媒凝縮器98内に至る。管84は、冷却媒体管100と熱伝達関係を有して冷媒凝縮器98を通過する。凝縮冷媒輸送管102が、凝縮器98から冷媒蓄積容器12内に至る。使用時、実質的に純粋な形態にあるアンモニア冷媒が、液体形態で、かつ、当該凝縮アンモニアを液相に維持するのに十分高い圧力において蓄積容器12に蓄積される。典型的に、アンモニアは、温度約35°Cで蓄積容器に存在する。液体アンモニアストリームはその後、輸送管14に沿って蓄積容器12から引き出され、ポンプ18によって膨張器/蒸発器システム16に送り込まれる。液体アンモニアストリームの一部は、管15に沿って環流として再生器の頂部に戻され、当該再生器において必要な分留効果を与える。輸送管14に沿って流れる液体アンモニアストリームは、膨張器/蒸発器システム16に入る前に、熱交換器24において、輸送管28に沿って流れる蒸発アンモニアに対して熱交換される。その結果、当該アンモニアが予備冷却され、及び膨張デバイス20を介する部分的な蒸発によって喪失し得る冷凍ポテンシャルが増加する。典型的に、凝縮冷媒は、熱交換器24において、約0°Cから約34°Cの温度まで冷却される。熱交換器24からは、今や冷却されたアンモニアストリームが、圧力約6絶対バールから約26絶対バールで膨張デバイス20に至る。膨張デバイス20を介して当該アンモニアが、その圧力が圧力約1.3絶対バールから約4.5絶対バールまで低減されて膨張する。当該膨張により当該アンモニアが少なくとも部分的に蒸発及び冷却され、当該アンモニアの、高温源から除熱する容量が増加する。したがって、液体/蒸気アンモニアストリームが、輸送管26に沿って膨張デバイス20から引き出される。膨張デバイス20を介しての液体アンモニアストリーム膨張は、当該膨張デバイスから出るアンモニアに、所望冷凍温度における当該アンモニアの蒸気圧をもたらすのに十分であり、前記蒸気圧は好ましくは、約-30°Cから約5°Cの冷凍温度に対し約1.3絶対バールから約4.5絶対バールである。本実施例の場合、所望冷凍温度は-18°Cであり、対応する蒸気圧は約1.9絶対バールである。このため、液体/蒸気アンモニアストリームは、輸送管26を沿って蒸発器22に輸送される。蒸発器22において、液体/蒸気アンモニアストリームは、高温媒体循環管29を流れる高温媒体に対して熱交換される。液体/蒸気アンモニアストリームは、理想的には一定の圧力及び温度で高温媒体から熱を吸収するので高温媒体が冷却され及びそれ自身のエンタルピーが増加する。その結果、完全に蒸発し、温度約-18°C及び圧力約1.9絶対バールにある飽和冷媒蒸気ストリームとして、輸送管28に沿って蒸発器22から出る。輸送管28に沿って流れる冷媒ストリームは上述のように、吸収システム30へ輸送される前に、輸送管14に沿って流れる液体冷媒ストリームに対し熱交換器24において熱交換され、約34°Cから約0°Cの温度まで冷却される。すなわち、蒸発アンモニアストリームは、熱交換器24を貫通した後に吸収器システム30まで、詳しくは予備吸収器34まで輸送される。吸収器カラム34において、輸送管36に沿って流れる蒸発アンモニアが、輸送管40において供給されるアンモニア豊富液体水ストリームの形態にある吸収体に吸収される。その結果、さらなるアンモニア豊富液体水ストリーム54が得られる。圧縮吸収ステージ56において、アンモニア豊富液体水ストリーム54が残留蒸発冷媒ストリーム52と結合されて冷媒豊富吸収体ストリーム60が生成される。冷媒豊富吸収体ストリーム60からは、蒸発器22での再使用を目的としてアンモニアを再生器システム62において回収することができる。輸送管36に沿って流れる蒸発アンモニアストリームは、予備吸収器34内に導入される前に、蓄積容器64からの残留蒸発アンモニアと混合箇所72において結合される。その後、蒸発アンモニアストリームは予備吸収器34の底部内に導入され、予備飽和吸収体液体が、輸送管40に沿って予備飽和器32から予備吸収器34の頂部内に導入される。すなわち、蒸発冷媒ストリームが、対向流形式で予備吸収器34において予備飽和吸収体液体と接触する。部分的冷媒豊富アンモニアが予備吸収器34の底部に蓄積し、未吸収蒸発アンモニアが予備吸収器34の頂部に蓄積する。吸収システム30、詳しくは予備吸収器34は、蒸発器の圧力よりもわずかに低減された圧力で、詳しくは約1.8絶対バールで動作する。これは、以下で何度か言及される第1圧力を構成し、本発明によればむしろ、約1.3絶対バールから4.5絶対バールであり得る。予備吸収器34の頂部に蓄積する未吸収蒸発アンモニアが、輸送管38に沿って予備吸収器34から引き出され、輸送管37に沿って流れる冷媒減損吸収体と混合される。その結果、アンモニア/水ストリームが得られ、これが輸送管46に沿って流れる。理解されることだが、当該アンモニアの少なくとも一部は、アンモニア減損水ストリームと結合され、未吸収蒸発アンモニア冷媒とアンモニア冷媒減損水吸収体との間に生じる物質移動に起因してアンモニア減損水ストリームに吸収される。この結果、アンモニア/水ストリームの温度が、生成される吸収熱に起因して増加する。すなわち、水/アンモニアストリームが輸送管46に沿って熱交換器48に至り、水/アンモニアストリームは、当該ストリームが予備飽和カラム32まで輸送される前に冷却される。熱交換器42において、水/アンモニアストリームは、循環管48に沿って流れる冷却水ストリームに対し熱交換され、さらなるアンモニア吸収が達成される。循環管48における冷却水の温度及び流速は、水/アンモニアストリームが、輸送管50に沿ってフラッシュ容器44に入る前に温度約35°Cまで冷却されるように選択される。したがって、理解されることだが、予備飽和器フラッシュ容器44の上流において、未吸収アンモニア冷媒とアンモニア減損水吸収体との間の物質移動と同時に冷却熱伝達が生じる。フラッシュ容器44において、未吸収蒸発アンモニア及びアンモニア減損水は、アンモニア減損水とさらに接触してアンモニアが部分的に飽和する。部分的飽和アンモニアが、部分的飽和アンモニアストリームとして、輸送管40に沿って予備吸収器34まで輸送される。すなわち、部分的飽和アンモニアは、予備吸収器34において吸収体液体を構成する。残留未吸収アンモニア蒸気が、輸送管52に沿ってフラッシュ容器44の頂部から残留アンモニア蒸気ストリームとして引き出される。部分的アンモニア豊富吸収体が、輸送管54に沿って予備吸収器34の底部から引き出される。その後、残留アンモニア蒸気ストリーム及び部分的アンモニア豊富吸収体ストリームは、液体リングポンプ58の吸入側に供給される。液体リングポンプ58において、部分的アンモニア豊富吸収体ストリームは、実質的に円筒状の液体膜として遠心的に分散される。これは可能な限り、ポンプ58内に配置されて可能な限りポンプ体の軸から偏心したインペラによるが、これに限定されない。インペラの複数のブレードが、これらの間に圧縮容積を画定し、当該ブレードは、回転軸まわりに進行し、ひいては当該圧縮容積を低減してその中に存在する任意のガス又は蒸気を圧縮するときに、液体膜内に部分的に侵入する。残留アンモニア蒸気ストリームが液体膜の目の中に導入されて、液体リングポンプ58の複数のインペラ間に侵入する。このため、残留アンモニア蒸気ストリームは、インペラが液体膜内に侵入するときに圧縮されることにより、当該液体膜内に圧縮吸収される。注目すべき重要なことは、本発明が、このような構成の液体リングポンプに、又はついでに言えば液体リングポンプ自体に限定されないことである。残留蒸発冷媒及び部分的冷媒豊富吸収体の圧力を高めることによって所望の圧縮吸収効果を達成する任意のポンプ等の圧力生成機器又は圧縮機は、圧縮吸収ステージを構成するのに適切である。このような他のタイプの圧縮機には、アルキメディアンスクリュータイプ圧縮機、及びベーンレス又はブレードレスのインペラポンプ又は圧縮機が含まれる。液体リングポンプ58は、圧力約3.5絶対バールから約10絶対バールで動作する。これは、第2圧力を構成する。第2圧力は第1圧力よりも高い。したがって、アンモニア豊富水ストリームが、輸送管60に沿って液体リングポンプ58の圧力側から吐出され、蓄積容器64に送られる。アンモニア豊富水ストリームは、アンモニア濃度約50モルを有する。残留蒸発アンモニアストリームが部分的アンモニア豊富水ストリームに圧縮吸収されることにより、得られるアンモニア豊富水ストリームの温度が、吸収熱の生成によって上昇する。したがって、アンモニア豊富水ストリームは、蓄積容器64に入る前において、第1に、管74.1に沿って第1予熱熱交換器77の中を流れる第1分岐蓄積アンモニア豊富水ストリームと熱交換し、第2に、循環管68に沿って熱交換器66の中を流れる冷却水ストリームと熱交換する。冷却水ストリームの流速及び温度は、アンモニア豊富水ストリームが温度35°Cで熱交換器66から出るように選択される。蓄積されたアンモニア豊富水ストリームが、輸送管74に沿って蓄積容器64から引き出され、ポンプ76によって再生器カラム69に送り込まれる。蓄積アンモニア豊富水ストリームは、再生器カラム69の上流において輸送管74.1及び74.2に沿ってそれぞれ第1分岐蓄積アンモニア豊富水ストリーム及び第2分岐蓄積アンモニア豊富水ストリームとして分割される。第1分岐蓄積アンモニア豊富水ストリームは、輸送管60に沿って流れるアンモニア豊富水ストリームに対し熱交換される。第2分岐蓄積アンモニア豊富水ストリームは、熱交換器78において、輸送管37に沿って流れるアンモニア減損水ストリームに対し熱交換される。その後、第1及び第2分岐ストリームは混合箇所80において再結合された後、アンモニア豊富水供給ストリームとして再生器カラム69に供給される。熱交換器77、78は集合的に、第1及び第2分岐ストリームそれぞれの温度を高めるように構成される。その結果、当該供給ストリームの温度は約80°Cとなる。再生器カラム69において、再生器カラムでのアンモニア豊富水の加熱によりアンモニアがアンモニア豊富水供給ストリームから回収される。その結果、アンモニアが分留されて取り出される一方、水は液体形態に維持されるので、回収アンモニア及びアンモニア減損水が得られる。回収アンモニアは、輸送管84に沿って再生器カラム69から回収アンモニアストリームとして引き出され、アンモニア減損水は、輸送管37に沿って再生器カラム69からアンモニア減損水ストリームとして引き出される。得られたアンモニア減損水ストリームは、アンモニア濃度約2.5モルを有し、温度約185°Cで再生器カラム69から出る。再生器カラムは、圧力約13.2絶対バールで動作する。したがって、ポンプ76は好ましくは、アンモニア豊富水ストリームを再生器カラム動作圧力で再生器カラム内に導入するのに十分な圧力ヘッドを生成する。再生器カラムにおけるアンモニア豊富水の加熱は、上述のとおり、第1、第2、及び第3再生器カラム熱交換器86、92、96によって達成される。アンモニア減損水ストリームは、第1熱交換器86内を、再生器カラム69と熱伝達関係を有して通過する。アンモニア減損水ストリームの循環ストリームが、輸送管88に沿って輸送管37から引き出され、第2熱交換器92内を、循環管90に沿って流れる第1加熱媒体と熱伝達関係を有して通過し、その後再生器カラム69に戻される。第1加熱媒体は入口温度約200°Cにあり、可能な限り約125°Cから約275°Cであるが、本発明は、装置10の設計に依存するこのような温度に必ずしも限定されるわけではない。第3熱交換器96内では、循環管94内を流れる第2加熱媒体が、再生器カラム69と熱伝達関係を有して通過する。第2加熱媒体は入口温度約175°Cにあり、可能な限り約125°Cから約275°Cであるが、本発明は、装置10の設計に依存するこのような温度に必ずしも限定されるわけではない。輸送管84に沿って再生器カラム69の頂部から引き出された回収蒸発アンモニアストリームが、凝縮器98に送られる。凝縮器98において、蒸発アンモニアストリームは、当該ストリームが循環管100に沿って流れる冷却媒体ストリームと熱伝達関係を有して通過することによって凝縮される。凝縮器98からは、凝縮アンモニアがアンモニア蓄積容器12まで輸送される。アンモニア蓄積容器12から当該アンモニアが蒸発器22まで再循環される。記載のとおり装置10は、任意の所望蒸発器ディーティに対してではあるが、具体的には約0.5MWから約5MWの蒸発器デューティに対して、冷凍を与えることができると期待される。本発明の一の特定実施例において、システム10の様々なストリームの特性が0.5MWの蒸発器デューティに対して定められている。これらの特性は、本明細書の最後に与えられる表に含まれている第53頁。吸収冷凍システムの吸収ステージにおいて冷媒吸収が行われる効率は、当該冷凍システムのパフォーマンス係数の達成可能係数に著しい影響を与える。出願人は、本発明の方法及び装置が、特にその予備吸収、吸収及び吸収器ステージが、本発明の、一般に当てはまるものよりも高いパフォーマンス係数を可能にしていると信じている。これは、出願人の経験によれば、再生器システムに供給される冷媒豊富吸収体ストリームにおいて、従来型システムの場合よりも高い冷媒濃度が達成可能だからである。さらに、好ましくは液体リングポンプを含む圧縮吸収ステージの使用が、冷媒の吸収体への達成可能吸収度を著しく増加させるのみならず、著しい量の吸収熱量も生成する。この吸収熱を再生器システムに、特に再生器カラム供給ストリームに回収することは、再生器カラムを動作させるための外熱の必要性を低減し、ひいてはシステムの全体的な仕事又はエネルギー入力の必要性も低減する。その結果、パフォーマンス係数が向上する。本発明の装置及び方法はさらに、プロセスストリームから廃熱を回収することによりプロセス熱利用を最適化する。その結果、動作時の装置への外的仕事入力の必要性がさらに低減される。簡潔に言えば、再生器カラムから引き出された冷媒減損吸収体が、第1に、第2熱交換器において熱伝達媒体と熱交換されて再生器カラムに低温再沸騰熱を与える。第2に、冷媒減損吸収体が第2予熱熱交換器において、第2予熱熱交換器における液体リングポンプからの冷媒豊富吸収体とともに、冷媒豊富吸収体蓄積容器からの冷媒豊富吸収体と交換される。その結果、冷媒豊富吸収体は、再生カラムに入る前に予熱される。本発明の装置及び方法は、蒸気吸収冷凍システムのパフォーマンス係数の増加を達成しようとする。これを目的として、パフォーマンス係数COPが、得られた有用エネルギー冷却デューティと適用されたエネルギーエネルギー入力との比として定義される。詳しくは、COPは、COP=Eu/Eaとして表現される。ここで、COP=パフォーマンス係数Eu=得られた有用エネルギー帝国単位系では英国熱量単位/SI単位系ではキロワット時Ea=適用されたエネルギー帝国単位系では英国熱量単位/SI単位系ではキロワット時である。本発明の記載に関し、COPは、図面のEu:ストリーム90及び94並びにEa:ストリーム29に代表されるストリームにおけるエンタルピー変化から計算される。本発明が従来型蒸気吸収冷凍システム又は運転に対して提案する所定の改良は、以下のようにまとめることができるが、本発明に関して網羅的とはみなされない。出願人は、予備飽和器及び圧縮吸収ステージが、本発明の特に重要な2つの特徴であると考える。これらの特徴の動作により、所定セットのプロセス制約、すなわちプロセス運転制限に対し吸収体の必要な循環比を低減することができる。これらの制約には、利用可能な冷却媒体温度及び必要な冷凍温度が含まれる。吸収体循環比すなわち、吸収を行うのに必要な吸収体体積を最小化することにより、再生器の負荷が低減され、ひいては再生器への必要なエネルギー入力が低減される。したがって、COPの向上がもたらされる。本発明は、2つのステージでCOP向上を達成することを目的とする。第1に、蒸発器ステージからの蒸発冷媒を、熱交換器クーラにおいて再生ステージからの冷媒減損吸収体に接触させることによる。冷媒が減損吸収体に吸収されると、吸収熱が生成され、吸収体/冷媒混合物が加熱される傾向がある。吸収体/冷媒混合物の温度が上昇すると、吸収体のさらに冷媒を吸収する容量が低減される。したがって、本発明は、最低可能平衡温度を利用可能な冷却媒体温度で達成するべく、極力多くの熱を吸収体/冷媒混合物から抽出することを提案する。これは、本発明では予備飽和器交換器クーラにおいて最も効率的に達成される。熱が除去される一方で吸収が実際に行われるからである。予備吸収器は、予備飽和器交換器クーラにおいて完全な平衡が十分に達成されない場合の吸収度の保険として含まれる。したがって、上記構成の一つの目的は、所定の冷却媒体温度に対する、最低限可能な吸収体冷媒混合物平衡温度を達成することにある。好ましくは液体リングポンプから構成される圧縮吸収ステージが含められる。これにより、部分的冷媒豊富吸収体の、予備飽和器及び予備吸収器に存在する高圧条件における未吸収冷媒との接触が許容され、さらには、必要な吸収体循環比及びこれゆえの再生器への必要なエネルギー入力増加した吸収に起因が低減される。圧縮吸収ステージ又は液体リングポンプはその駆動エネルギーを必要とするので、圧縮吸収ステージへの負荷を極力低減しなければならない。これは、上記予備飽和器システムを設けることによって行われる。したがって、予備飽和器及び圧縮吸収ステージは、互いに補い合うこと及び吸収体への冷媒吸収を最大化することが特に著しい相互関連プロセスコンポーネントを構成する。圧縮吸収ステージ及び特に液体リングポンプによって得られるもう一つの利益は、この高圧吸収ステージにおいて生成される吸収熱が、その主要再生器供給ストリームに対する冷媒豊富吐出ストリームの熱回収にとって十分な高温をもたらし、さらにはプロセス熱を使用しての再生器へのエネルギー入力を低減するということである。したがって、本発明によれば、圧縮吸収ステージにおいて生成された吸収熱を再生器に伝達することによって、再生熱需要を低減することができる。注目すべき重要なことは、圧縮吸収ステージにおいて完全な吸収が典型的に達成されることがないということ、及びこれゆえに圧縮吸収ステージ吐出が典型的に2層混合物からなるということである。この吐出混合物は、再生器供給に対する熱交換によって冷却され、さらには吸収が生じる。その結果、再生器供給に対して上述されたように回収される追加的な吸収熱がもたらされる。詳細に上述されたいくつかのさらなる利点及び改良点は、吸収システムにおける予備飽和器及び予備吸収器の使用が、所定冷却媒体温度に対して達成可能な冷媒吸収を最大化することと、圧縮吸収システム及び特に液体リングポンプの使用がさらに、達成可能な冷媒吸収を最大化し、液体リングポンプにおいて生成された吸収熱の回収による必要な再生器再沸騰熱の低減を可能とすることとを含む。予備接触器がさらに、吸収ステージの温度制御を可能とする。その結果、吸収プロセスが、所望温度での最大吸収に対する圧力を確立することでその最適状態に維持されることにより、圧縮ステージ内で吸収ステージを完結することが可能となる。出願人の知識によれば、さもなくば一つのステージユニットでは達成することができない吸収レベルを達成することができる。吸収レベルが高められる結果、吸収体の必要性が低減され、ひいては再生器に与えられる外熱の必要性も相応に低減される。得られる二重の勝利が、出願人が認識している従来型システムと比べた場合におけるプロセス効率の著しい増加をもたらす。出願人は、本発明の方法及び装置が、圧力約13.5絶対バール、再生器オーバーヘッド回収蒸発冷媒温度約35°C、及び蒸発器動作温度約-18°Cで動作する再生器によれば、1程度のパフォーマンス係数を達成することを発見している。出願人はまた、本発明の方法及び装置が、一般的には冷凍生成に有用ではない熱源を蒸気吸収冷凍熱源として活用する上で有用であると信じている。出願人は、本発明が、COP向上を達成しようとする既存システムに対し特に有利であると認識している。他の典型的な吸収冷凍システムは、単一効果サイクル、すなわち、冷凍システム蒸発器、吸収器、生成器、及び凝縮器という4つの主要コンポーネントを介する流体輸送に関連するシステムを含む。二重効果サイクルシステムは、吸収溶液から多くの冷媒を沸騰させて取り出すことを可能とする2つの凝縮器及び2つの生成器を含む。三重効果サイクルシステムは、二重効果サイクルシステムに対する論理的改良に関連し、典型的には、低温凝縮器、中温凝縮器、高温凝縮器、中温生成器、低温生成器、及び吸収器を含む。