"ポリプロピレンを主成分とする層X、接着性熱可塑性樹脂からなる接着層Y、及びポリアミド樹脂Aからなるガスバリア層Zが内層から外層へこの順に積層された3層以上の層構成を有する多層容器であって、前記ポリアミド樹脂Aが、メタキシリレンジアミン単位を70モル以上含むジアミン単位とアジピン酸単位を85乃至95モル及びイソフタル酸単位を5乃至15モル含むジカルボン酸単位とからなるポリアミド樹脂である多層容器。前記ポリアミド樹脂Aの、脱偏光光度法による160°Cでの結晶化における半結晶化時間STPが80秒以上700秒以下である、請求項1に記載の多層容器。前記ポリアミド樹脂Aの、100°C、1時間の乾熱処理前後のDSCによる求めた結晶化度の上昇が1以下である請求項1または2に記載の多層容器。前記ポリアミド樹脂Aの23°C、60RH環境下における酸素透過係数が0.09mlmm/m2dayatm以下である、請求項1乃至3のいずれかに記載の多層容器。前記多層容器を80°C以上100°C以下で熱水処理した際のヘイズ値haと、熱水処理前のヘイズ値hbの比H=hahbが1.0~1.40である請求項1乃至4のいずれかに記載の多層容器。前記ガスバリア層Zの厚みが、多層容器の総厚みに対して2~20である、請求項1乃至5のいずれかに記載の多層容器。前記ガスバリア層Zの外側に他のポリアミドが積層された1乃至6のいずれかに記載の多層容器。前記ガスバリア層Zの外層側に接着性熱可塑性樹脂からなる接着層Y、ポリプロピレンを主成分とする層Xが内層から外層へこの順に積層された1乃至7のいずれかに記載の多層容器。本発明の目的は、80°C以上100°C以下の熱水処理によるボイル殺菌処理以下、熱水処理と呼ぶや高温保管が必要な食品の包装材料として好適なガスバリア性及び透明性を有する多層容器を提供することである。本発明者らは、熱水処理や高温保管後のガスバリア性及び透明性を兼ね備えた多層容器について鋭意研究を重ねた結果、特定のポリアミド樹脂をガスバリア層に用いることにより、熱水処理によるボイル殺菌処理後においてもガスバリア性及び透明性に優れることを見出し、本発明を完成するに至った。すなわち本発明は、ポリプロピレンを主成分とする層X、接着性熱可塑性樹脂からなる接着層Y、及びポリアミド樹脂Aからなるガスバリア層Zが内層から外層へこの順に積層された3層以上の層構成を有する多層容器であって、前記ポリアミド樹脂Aが、メタキシリレンジアミン単位を70モル以上含むジアミン単位とアジピン酸単位を85乃至95モル及びイソフタル酸単位を5乃至15モル含むジカルボン酸単位とからなるポリアミド樹脂である多層容器本発明の多層容器は、80°C以上100°C以下の熱水浸漬によるボイル殺菌処理以下、熱水処理と呼ぶや高温保管が必要な食品の包装材料として好適なガスバリア性及び透明性を有する。したがって、食品を長期保存することができ、しかも熱水処理や高温保管といった熱履歴を加えた後においても透明性が保持されるため内容物を視認することができ、顧客の利便性向上を図ることができる。本発明の多層容器は、ポリプロピレンを主成分とする層以下、PP層と略することがある。X、接着性熱可塑性樹脂からなる接着層Y、及びガスバリア層Zの少なくとも3層が内層から外層へこの順に積層されてなるものである。前記3層の外側に更に接着層やPP層、あるいはポリアミド6など別の熱可塑性樹脂からなる層が積層されていてもよい。例えば、多層容器に特徴を持たせるためにPP層の内側に、ポリカーボネートや各種イージーピール性樹脂からなる熱可塑性樹脂層を積層することができる。これらに限らず、目的に応じて様々な熱可塑性樹脂層を積層することが可能である。本発明の多層容器は、内層側から外側へPP層/接着層/ガスバリア層/ポリアミドの4層構造やPP層/接着層/ガスバリア層/接着層/PP層の5層構造であることが好ましい。また、前記3層がその順に積層されていればよく、その層間に中間層が積層されていてもよい。例えば、多層シート及び多層容器製造時にトリミングしてできたトリミングくずを粉砕して、粉砕物を単独で、又はPPや他の熱可塑性樹脂と混合してリサイクル樹脂層として、PP層と接着層との間に中間層として積層することができる。本発明の多層容器を構成するPP層Xは、ポリプロピレンを主成分とする層であり、ガスバリア層を食品から隔離する役割や、容器に食品を収納後、トップフィルムと接着するためのシーラントとしての役割を有する。ポリプロピレンは公知のものを使用することができる。具体的にはその化学構造から、ホモポリプロピレン、プロピレン-エチレンランダムコポリマー、プロピレン-エチレンブロックコポリマーが挙げられる。本発明において、ポリプロピレンを主成分とするとは、ポリプロピレンを50質量以上含むことを意味し、好ましくは70質量以上である。PP層には本発明の効果を損なわない範囲でポリプロピレンの酸化劣化を防止するための酸化防止剤や艶消剤、耐候安定剤、紫外線吸収剤、結晶化核剤、可塑剤、難燃剤、帯電防止剤等の添加剤を加えることができる。また、場合によってはポリプロピレンの物性を改質するためにポリエチレンやエチレン-α-オレフィン共重合体等の熱可塑性樹脂を加えることもできる。PP層Xの厚さは特に限定されないが、強度及びコストの観点から、20~2000μmが好ましく、50~1000μmがより好ましい。本発明の多層容器を構成する接着層Yは、PP層とガスバリア層とを十分な強度で接着する役割を有する。接着層に使用される接着性熱可塑性樹脂としては、例えば、オレフィン系樹脂をアクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、無水マレイン酸等の不飽和カルボン酸で変性した酸変性ポリオレフィン類等が挙げられる。この中でも、ポリプロピレンを主成分とする酸変性熱可塑性樹脂が、PP層との接着性の面から特に好ましく用いられる。接着層Yの厚さは特に限定されないが、接着性及びコストの観点から、1~200μmが好ましく、5~100μmがより好ましい。本発明の多層容器を構成するガスバリア層Zは、容器外部から進入する酸素を遮断し、食品の酸化劣化を防止する役割を有する。良好なガスバリア性の観点から、ガスバリア層Zを構成するポリアミド樹脂Aの23°C、60RH環境下における酸素透過係数が0.09mlmm/m2dayatm以下であることが好ましく、0.05~0.09mlmm/m2dayatmであることがより好ましい。酸素透過係数は、ASTMD3985に準じて測定することができ、例えばOX-TRAN2/21商品名、モコン社製を使用して測定することができる。ガスバリア層Zの厚さは特に限定されないが、ガスバリア性、透明性及びコストの観点から、1~400μmが好ましく、5~150μmがより好ましい。また、本発明の多層容器におけるガスバリア層Zの厚みは、ガスバリア性、透明性及びコストの観点から、多層容器の総厚みに対して2~20の範囲であることが好ましく、より好ましくは3~18であり、さらに好ましくは5~15である。本発明の多層容器を構成するガスバリア層Zは、ポリアミド樹脂Aからなり、該ポリアミド樹脂Aは、メタキシリレンジアミン単位を70モル以上含むジアミン単位とアジピン酸単位を85乃至95モル及びイソフタル酸単位を5乃至15モル含むジカルボン酸単位とからなる。ポリアミド樹脂A中のジアミン単位は、優れたガスバリア性を発現させる観点から、メタキシリレンジアミン単位を70モル以上含むことが好ましく、より好ましくは80モル以上100モル以下、特に好ましくは90モル以上100モル以下である。メタキシリレンジアミン単位以外のジアミン単位を構成しうる化合物としては、パラキシリレンジアミン等の芳香環を含むジアミン、1,3-ビスアミノメチルシクロヘキサン、1,4-ビスアミノメチルシクロヘキサン等の脂環式ジアミン、テトラメチレンジアミン、ヘキサメチレンジアミン、ノナメチレンジアミン、2-メチル-1,5-ペンタンジアミン等の直鎖脂肪族ジアミン等を例示できるが、これらに限定されるものではない。ポリアミド樹脂A中のジカルボン酸単位は、アジピン酸単位85~95モル及びイソフタル酸単位15~5モルを含む。より好ましくは、ポリアミド樹脂A中のジカルボン酸単位は、アジピン酸単位88~93モル及びイソフタル酸単位12~7モルを含むことが好ましく、アジピン酸単位90~95モル及びイソフタル酸単位10~5モルを含むことがさらに好ましい。ジカルボン酸単位のうち、アジピン酸単位を85モル以上含むことにより、ガスバリア性の低下や結晶性の過度の低下を避けることができる。また、イソフタル酸単位を5モル以上含むことにより、ポリアミド樹脂Aの非晶性が増加して結晶化速度が低下するため、容器成形時の熱成形性が良好になるとともに、80°C~100°Cの熱水浸漬処理によるボイル殺菌処理や高温保管時の白化の抑制が可能である。またイソフタル酸単位の含有量が15モルを超えると、ポリアミド樹脂Aの重合が、多層容器の成形に必要な溶融粘度まで到達しないため多層容器の作製が困難となり、さらにポリアミド樹脂Aが結晶性をほとんど示さなくなるため、該ポリアミド樹脂Aをガスバリア層として用いたPP多層容器は80°C~100°Cの熱水浸漬処理によるボイル殺菌処理や高温保管時の白化が大きくなり好ましくない。本発明において、ポリアミド樹脂Aは結晶性であり、且つ脱偏光光度法における160°Cにおける結晶化による半結晶化時間STPが、80秒以上700秒以下であることが好ましく、より好ましくは80秒以上650秒以下の範囲となるポリアミド樹脂である。該ポリアミド樹脂を適度な結晶性とすることで、多層容器を80°C以上100°C以下で熱水処理しても、極端な白化を抑制し、透明性を維持することができる。また前記半結晶化時間を80秒以上に制御することで、多層構造物の深絞り成形等の二次加工時に結晶化による白化や成形不良を抑制する事が出来る。前記半結晶化時間が700秒以下であれば、二次加工性を保持したまま、結晶性が過度に低下するのを防ぐことができ、さらに熱水処理時のポリアミド層の軟化により多層構造物および多層成形品が変形することを抑制できる本発明におけるポリアミド樹脂Aは、100°C、1時間の乾熱処理前後のDSCによる求めた結晶化度の上昇が1以下あることが好ましく、0.5以下であることがさらに好ましい。乾熱処理前後のDSCにより求めた結晶化度の上昇が1を超える場合、熱水処理時に結晶化に伴う白化が発生することとなり好ましくない。なお、本願発明における乾熱処理とは、熱風乾燥機等で、乾燥熱処理することを指し、必ずしも窒素雰囲気下である必要はない。ポリアミド樹脂Aは、メタキシリレンジアミンを70モル以上含むジアミン成分とアジピン酸85~95モル及びイソフタル酸15~5モルを含むジカルボン酸成分とを重縮合することで得ることができる。重縮合時に分子量調整剤として少量のモノアミンやモノカルボン酸を加えてもよい。ポリアミド樹脂Aは、溶融重合法により重縮合した後、さらに固相重合することにより製造されたものであることが好ましい。溶融重縮合法としては、例えばジアミン成分とジカルボン酸成分とからなるナイロン塩を、水の存在下に加圧下で昇温し、加えた水および縮合水を除きながら溶融状態で重合させる方法が挙げられる。また、ジアミン成分を溶融状態のジカルボン酸成分に直接加えて、重縮合する方法を挙げることもできる。この場合、反応系を均一な液状状態に保つために、ジアミン成分をジカルボン酸成分に連続的に加え、その間、反応温度が生成するオリゴアミド及びポリアミド樹脂の融点よりも下回らないように反応系を昇温しつつ重縮合が進められる。固相重合は、溶融重縮合で得られたポリマーを一旦取り出した後に行うことが好ましい。固相重合で用いられる加熱装置としては、連続式の加熱装置よりも、気密性に優れ、高度に酸素とポリアミド樹脂との接触を絶つことができる回分式加熱装置が好ましく、特にタンブルドライヤー、コニカルドライヤー、ロータリードライヤー等と称される回転ドラム式の加熱装置およびナウタミキサーと称される内部に回転翼を備えた円錐型の加熱装置が好適に使用できるが、これらに限定されるものではない。ポリアミド樹脂の固相重合工程は、例えば、ポリアミド樹脂ペレット同士が融着したり、ポリアミド樹脂ペレットが装置内壁に付着したりしないように、ポリアミド樹脂の結晶化度を高める第一の工程、ポリアミド樹脂の分子量を高める第二の工程、所望の分子量まで固相重合を進めた後にポリアミド樹脂を冷却する第三の工程により進められることが好ましい。第一の工程はポリアミド樹脂のガラス転移温度以下で行うことが好ましい。第二の工程は減圧下でポリアミド樹脂の融点よりも低い温度で行うことが好ましいが、これに限定されるものではない。ポリアミド樹脂Aは、本発明の効果を損なわない範囲で、滑剤、艶消剤、耐熱安定剤、耐候安定剤、紫外線吸収剤、結晶化核剤、可塑剤、難燃剤、帯電防止剤、着色防止剤、ゲル化防止剤等の任意の添加剤を含有してもよい。また、必要に応じて、非晶性ポリアミド樹脂Bをポリアミド樹脂Aに溶融混合して使用することも可能である。具体的な非晶性ポリアミド樹脂Bは、ポリヘキサメチレンテレフタルアミド/ポリヘキサメチレンイソフタルアミドコポリマー以下、6T6Iと呼ぶであり、テレフタル酸、イソフタル酸、及びヘキサメチレンジアミンを重縮合して得られる共重合体である。ポリヘキサメチレンテレフタルアミド/ポリヘキサメチレンイソフタルアミドコポリマーにおいて、6T/6Iの配合比は、50/50~10/90モル、好ましくは45/55~15/85モル、さらに好ましくは40/60~20/80モルである。N-6T/6Iは、ブロック共重合体であってもランダム共重合体であってもよい。N-6T/6Iとしては市販品を用いることができ、例えばノバミッドX21商品名、三菱エンジニアリングプラスチックス社製、シーラPA3426三井デュポンポリケミカル社製を用いてもよい。ポリアミド樹脂Aに非晶性ポリアミド樹脂Bを溶融混合する場合のポリアミド樹脂Bの含有量は、A:Bが80~100質量:20~0質量であり、好ましくは85~100質量:15~0質量である。ポリアミド樹脂Aの結晶化速度がイソフタル酸単位の導入により遅い場合には、ポリアミドBを含有させる必要はない。また、ポリアミド樹脂Aにおける非晶性ポリアミド樹脂Bの含有量が20質量以下であれば、ガスバリア性が良好で、加熱殺菌処理後の白化が抑制された容器を得ることができる。前記非晶性ポリアミドBは、基本的には従来公知の、水共存下での溶融重縮合法あるいは水不存在下の溶融重縮合法や、これらの溶融重縮合法で得られたポリアミドを更に固相重合する方法などによって製造することが出来る。溶融重縮合反応は1段階で行っても良いし、また多段階に分けて行っても良い。これらは回分式反応装置から構成されていてもよいし、また連続式反応装置から構成されていてもよい。また溶融重縮合工程と固相重合工程は連続的に運転してもよいし、分割して運転してもよい。ポリアミド樹脂Aと非晶性ポリアミド樹脂Bとは、任意の混合方法及び/又は混練方法を適用して調製することができる。混合方法としては、例えば、回転中空容器内にポリアミド樹脂ペレットを投入し混合してもよく、定量フィーダーを用いてホッパーに所定量投入してもよい。混練方法としては、例えば溶融混練が挙げられる。また、ポリアミド樹脂Aと非晶性ポリアミド樹脂Bとを混合及び/又は混練して調製してもよい。特に、ドライブレンドし、混合物をホッパーに一括投入して、調製することが特に好ましい。また、ポリアミド樹脂Aは、熱水処理による殺菌処理後のさらなる白化抑制及びブリードアウトの観点から、炭素数18~50の脂肪酸金属塩、炭素数8~30の脂肪酸と炭素数2~10のジアミンとから得られるジアミド化合物、及び炭素数8~30の脂肪酸と炭素数2~10のジオールとから得られるジエステル化合物からなる群から選ばれる少なくとも1種を含有してもよい。またその配合量は、ポリアミド樹脂A100質量部に対して、好ましくは0.01~1.0質量部、より好ましくは0.02~0.8質量部、さらに好ましくは0.02~0.5質量部含有していてもよい。上記脂肪酸金属塩、ジアミド化合物及びジエステル化合物は、1種類のみを含有してもよく、2種以上を組み合わせて含有してもよい。本発明で用いることができる脂肪酸金属塩としては、熱水処理による殺菌処理後の白化抑制効果及びポリアミド樹脂A中における均一分散性の観点から、炭素数18~50、好ましくは炭素数18~34の脂肪酸金属塩が好ましい。脂肪酸は側鎖や二重結合があってもよいが、ステアリン酸炭素数18、エイコ酸炭素数20、ベヘン酸炭素数22、モンタン酸炭素数28、トリアコンタン酸炭素数30などの直鎖飽和脂肪酸が好ましい。脂肪酸と塩を形成する金属に特に制限はないが、ナトリウム、カリウム、リチウム等のアルカリ金属、カルシウム、バリウム、マグネシウム、ストロンチウム等のアルカリ土類金属、およびアルミニウム、亜鉛等が例示できる。これらの中でもナトリウム、カリウム、リチウム、カルシウム、アルミニウム、または亜鉛が特に好ましい。脂肪酸金属塩の具体例としては、ステアリン酸ナトリウム、ステアリン酸カルシウム、モンタン酸ナトリウム、モンタン酸カルシウム等が例示でき、これらの中でも、白化抑制効果の観点から、ステアリン酸カルシウム、モンタン酸カルシウムが好ましい。上記脂肪酸金属塩は、1種類のみを含有してもよく、2種以上を組み合わせて含有してもよい。本発明で用いることができるジアミド化合物としては、熱水処理による殺菌処理後の白化抑制効果及びポリアミド樹脂A中における均一分散性の観点から、炭素数8~30の脂肪酸と炭素数2~10のジアミンとから得られるジアミド化合物が好ましい。ジアミド化合物の脂肪酸成分としては、側鎖や二重結合があってもよいが直鎖脂肪酸が好ましく、ステアリン酸炭素数18、エイコ酸炭素数20、ベヘン酸炭素数22、モンタン酸炭素数28、トリアコンタン酸炭素数30等が例示できる。脂肪酸成分は1種類を単独で使用してもよく、2種類以上を組み合わせてもよい。ジアミド化合物のジアミン成分としては、エチレンジアミン、ブチレンジアミン、ヘキサンジアミン、キシリレンジアミン、ビスアミノメチルシクロヘキサン等が例示できる。ジアミン成分は1種類を単独で使用してもよく、2種類以上を組み合わせてもよい。ジアミド化合物としては、炭素数8~30の脂肪酸とエチレンジアミンとから得られるジアミド化合物、又はモンタン酸と炭素数2~10のジアミンとから得られるジアミド化合物が好ましく、ステアリン酸とエチレンジアミンとから得られるジアミド化合物が特に好ましい。ジアミド化合物は1種類のみを含有してもよく、2種以上を組み合わせて含有してもよい。本発明で用いることができるジエステル化合物は、熱水処理後の白化抑制効果及びポリアミド樹脂A中における均一分散性の観点から、炭素数8~30の脂肪酸と炭素数2~10のジオールとから得られるジエステル化合物が好ましい。ジエステル化合物の脂肪酸成分としては、上記ジアミド化合物の脂肪酸成分と同様である。ジエステル化合物のジオール成分としては、エチレングリコール、プロパンジオール、ブタンジオール、ヘキサンジオール、キシリレングリコール、シクロヘキサンジメタノール等が例示できる。ジオール成分は1種類を単独で使用してもよく、2種類以上を組み合わせてもよい。ジエステル化合物としては、炭素数8~30の脂肪酸とエチレングリコール及び/又は1,3-ブタンジオールからなるジオールとから得られるジエステル化合物が好ましく、主としてモンタン酸とエチレングリコール及び/又は1,3-ブタンジオールからなるジオールとから得られるジエステル化合物が特に好ましい。ジエステル化合物は1種類のみを含有してもよく、2種以上を組み合わせて含有してもよい。本発明の多層容器は、80°C以上100°C以下で熱水処理した後の多層容器のヘイズ値haを、熱水処理前の多層容器のヘイズ値hbで除した値HH=ha/hbの値が、1.0以上1.4以下であることが好ましく、1.0以上1.2以下であることがさらに好ましい。多層容器の熱水処理後のヘイズ値の上昇が上記範囲であれば、内容物を視認することができるため、熱処理後の多層容器の透明性は実用的な範囲となる。本発明の多層容器は、押出成形、押出吹込み成形等の任意の方法により製造することができる。例えば、3台の押出機、フィードブロック、Tダイ、冷却ロール、巻き取り機等を備えた多層シート製造装置を用い、1台目の押出機からPPを、2台目の押出機から接着性樹脂を、3台目の押出機からガスバリア層Zを構成するポリアミド樹脂Aをそれぞれ押し出し、フィードブロックを介してPP層/接着層/ガスバリア層/接着層/PP層の3種5層構造の多層シートを製造し、これを加熱軟化した後、真空、圧空、又は真空と圧空を併用した熱成形法によってシートを金型に密着させて容器形状に成形し、これをトリミングして容器を得る方法が挙げられる。ここで、熱成形時のシート表面温度としては、賦形性の観点から、130~200°Cの範囲が好ましく、150~180°Cの範囲がより好ましい。なお、多層シート製造装置や容器の成形方法についてはこれらに限定されるものではなく、任意の方法を適用することができる。本発明の多層容器の形状は特に限定されず、例えば、ボトル、カップ、チューブ、トレイ、タッパウェア等の成形容器であってもよく、また、パウチ、スタンディングパウチ、ジッパー式保存袋等の袋状容器であってもよい。また、多層容器がフランジ部分を有する場合には、そのフランジ部分にイージーピール機能を付与するための特殊加工を施してもよい。本発明の多層容器には顧客の購入意欲を高めるために内容物を可視化したい様々な物品を収納、保存することができる。例えば、水産加工品、畜産加工品、飯類、液体食品が挙げられる。例えば、マグロ、カツオ、サケ、マス、サバ、イワシ、サンマ、ニシン、ウナギ、カニ、ホタテ、赤貝、アサリ、カキ、バイ貝、北寄貝、トップシェル、イカ、海苔、ヒジキ、寒天、クキワカメ、昆布等の水煮、油漬、燻製油漬、蒲焼き、トマト漬け等の水産加工品、コンビーフ、牛肉、ソーセージ、ハム、豚肉、鶏肉、鶏卵、うずら卵等の塩漬、油漬、水煮、味付等の畜産加工品、カレー、シチュー、ハッシュドビーフ、パスタソース、調理用ソース等のソース類や洋風スープ、中華スープ、和風スープ等のスープ類等の液体食品、ミカン、桃、パインアップル、サクランボ、アンズ、クリ、ブドウ等や、トマト、コーン、タケノコ、キノコ類等の農産加工品、犬や猫等向けのペットフード食材がある。本発明の多層容器を熱水処理により殺菌処理する方法としては、カゴに入れ一定温度の熱水槽に一定時間浸漬したあと、冷水槽にとる湿熱式が挙げられるが、この方法に限定されるものではない。また、殺菌処理温度としては、好ましくは80°C~100°Cの範囲であり、殺菌時間としては好ましくは10~120分である。以下に、実施例に基づいて本発明を更に詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例により限定されるものではない。なお、本実施例において各種測定は以下の方法により行った。1半結晶化時間脱偏光光度法により測定した。具体的には、ポリマー結晶化速度測定装置コタキ製作所製、形式:MK701を使用し、以下の条件で測定した。試料溶融温度:270°C試料溶融時間:3分結晶化油浴温度:160°C2DSCによる結晶化度熱風乾燥機にて、100°C1時間の乾燥熱処理したポリアミド樹脂A及び未処理のポリアミド樹脂Aを示差走査熱量測定装置株島津製作所製、DSC60を用いて、昇温速度10°C/分で窒素気流下にDSC測定を行い、測定中の結晶化に起因するピーク温度結晶化ピーク温度及び発熱ピーク熱量1と融解に起因するピーク温度融点及び吸熱ピーク熱量2から下記式1を用いて結晶化度を求めた。なお、結晶融解熱熱量3は151J/gとし、熱量A及びBは絶対値で示される。結晶化度=熱量2-熱量1/熱量3×10013ガスバリア性ASTMD3985に準じて測定した。具体的には、酸素透過率測定装置OX-TRAN2/21A、商品名、モコン社製を使用し、ポリアミド樹脂Aからなるガスバリアフィルムの23°C、60RH環境下における酸素透過係数mlmm/m2dayatmを測定した。4ヘイズHazeオートクレーブSR-240、商品名、トミー精工製を用いて単層フィルム、多層容器及び多層パウチを90°Cで30分熱水浸漬処理し、熱処理前後の容器側面部を切り出し、JISK-7105に準じてヘイズを測定した。なお、前記レトルト処理時間には加熱及び冷却時間は含まれない。測定装置は、色彩濁度測定器商品名:COH-300A、日本電色工業社製を使用した。ヘイズ測定箇所における厚さを測定し、厚さ100μmに換算した値とした。ヘイズ値が小さいほど、透明性が高いことを示す。5熟成型の成形性評価プラグアシストを備えた圧空真空成形機浅野研究所製を使用して、セラミックヒーター温度:480°Cにてシート表面温度を170°Cに加熱後、圧空真空成形を行った。得られた熱成型容器の底面、側面を観察し、以下の基準で評価を行った。○:伸びムラなく、良好な成形品×:伸びムラによる外観不良を生じる実施例1撹拌機、分縮器、冷却器、温度計、滴下槽および窒素ガス導入管を備えたジャケット付反応缶に、モル比でアジピン酸AdA旭化成製が95モルとイソフタル酸IPAエーアイジーインターナショナル製が5モルとなる様に投入し、十分窒素置換した後、さらに窒素気流下で170°Cまで昇温してジカルボン酸を流動状態とした後、メタキシリレンジアミンMXDA三菱ガス化学製100モルを撹拌下に滴下した。この間、内温を連続的に245°Cまで昇温させ、またメタキシリレンジアミンの滴下とともに留出する水は分縮器および冷却器を通して系外に除いた。メタキシリレンジアミン滴下終了後、内温を連続的に255°Cまで昇温し、15分間反応を継続した。その後、反応系内圧を600mmHgまで10分間で連続的に減圧し、その後、40分間反応を継続した。この間、反応温度を260°Cまで連続的に昇温させた。反応終了後、反応缶内を窒素ガスにて0.2MPaの圧力を掛けポリマーを重合槽下部のノズルよりストランドとして取出し、水冷後に切断し、ペレット形状のポリマーを得た。次にこのペレットをステンレス製の回転ドラム式の加熱装置に仕込み、5rpmで回転させた。十分窒素置換し、さらに少量の窒素気流下にて反応系内を室温から140°Cまで昇温した。反応系内温度が140°Cに達した時点で1torr以下まで減圧を行い、更に系内温度を110分間で180°Cまで昇温した。系内温度が190°Cに達した時点から、同温度にて190分間、固相重合反応を継続した。反応終了後、減圧を終了し窒素気流下にて系内温度を下げ、60°Cに達した時点でペレットを取り出すことにより、メタキシリレンジアミン単位とアジピン酸単位95モル及びイソフタル酸単位5モルとからなるポリメタキシリレンアジパミド/ポリメタキシリレンイソフタルアミドコポリマー以下、N-MXD6/MXDIと略することがある。ポリアミド樹脂A1を得た。次に、前記ポリアミド樹脂A1を単軸押出機にて押し出し、膜厚50μmのガスバリアフィルムを作製した。ポリアミド樹脂A1からなるガスバリアフィルムの160°Cにおける半結晶化時間、結晶化度、23°C60RH環境下における酸素透過係数を測定した。結果を表1に示す。3台の押出機、フィードブロック、Tダイ、冷却ロール、巻き取り機等を備えた多層シート製造装置を用い、1台目の押出機からポリプロピレン日本ポリプロ社製、商品名:ノバテックPP、グレード名:FY6、メルトインデックス:2.5を260°Cで、2台目の押出機から接着性樹脂三井化学社製、商品名:アドマー、グレード:QB515を230°Cで、3台目の押出機からポリアミド樹脂A1を260°Cでそれぞれ押し出し、フィードブロックを介してPP層X層/接着層Y層/ガスバリア層Z層/接着層Y層/PP層X層の3種5層構造の多層シートを製造した。なお、各層の厚みは、425/25/100/25/425μmとした。次いで、プラグアシストを備えた圧空真空成形機を使用して、シート表面温度が170°Cに達した時点で熱成形を行い、開口部79mm角×底部63mm×深さ25mm、表面積110cm2、容積100mlの容器を作製した。得られたカップ状容器を90°Cで30分熱水浸漬処理し、熱水処理前後の容器側面部ヘイズを測定した。結果を表1に示す。また、4台の押出機、フィードブロック、Tダイ、冷却ロール、巻き取り機等を備えた多層シート製造装置を用い、1台目の押出機からポリプロピレン日本ポリプロ社製、商品名:ノバテックPP、グレード名:FY6、メルトインデックス:2.5を260°Cで、2台目の押出機から接着性樹脂三井化学社製、商品名:アドマー、グレード:QB515を230°Cで、3台目の押出機からポリアミド樹脂A1を260°Cで、4台目の押出機からポリアミド6樹脂宇部興産株式会社製商品名:UBEナイロン6、グレード:1024Bを240°Cでそれぞれ押し出し、フィードブロックを介してPP層X層/接着層Y層/ガスバリア層Z層/ポリアミド6層の4種4層構造の多層シートを製造した。なお、各層の厚みは、120/10/30/120/20μmとした。次いで、ヒートシール機を用いて、4方シール形状のPP多層パウチ縦200mm、横100mmを作成し、水10ccを入れて、ヒートシールした後、オートクレーブトミー精工製SR-240にて90°Cで30分熱水浸漬処理し、熱水処理前後のパウチフィルムのヘイズを測定した。結果を表1に示す。実施例2メタキシリレンジアミン単位とアジピン酸単位94モル及びイソフタル酸単位6モルとからなるN-MXD6/MXDIポリアミド樹脂A2としたこと以外は、実施例1と同様に、フィルム試作を実施し、160°Cにおける半結晶化時間、結晶化度、23°C60RH環境下における酸素透過係数を測定した。結果を表1に示す。また、PP多層カップを成形し、90°C30分熱水浸漬処理し、熱水処理前後の容器側面部及びパウチフィルムのヘイズを測定した。結果を表1に示す。実施例3メタキシリレンジアミン単位とアジピン酸単位90モル及びイソフタル酸単位10モルとからなるN-MXD6/MXDIポリアミド樹脂A3としたこと以外は、実施例1と同様に、フィルム試作を実施し、160°Cにおける半結晶化時間、結晶化度、23°C60RH環境下における酸素透過係数を測定した。結果を表1に示す。また、PP多層カップ及びパウチを成形し、90°Cで30分ボイル処理し、ボイル処理前後の容器側面部及びパウチフィルムのヘイズを測定した。結果を表1に示す。実施例4メタキシリレンジアミン単位とアジピン酸単位85モル及びイソフタル酸単位15モルとからなるN-MXD6/MXDIポリアミド樹脂A4としたこと以外は、実施例1と同様に、フィルム試作を実施し、160°Cにおける半結晶化時間、結晶化度、23°C60RH環境下における酸素透過係数を測定した。結果を表1に示す。また、PP多層カップ及びパウチを成形し、90°C30分ボイル処理し、ボイル処理前後の容器側面部及びパウチフィルムのヘイズを測定した。結果を表1に示す。参考例1メタキシリレンジアミン単位とアジピン酸単位94モル及びイソフタル酸単位6モルとからなるN-MXD6/MXDIポリアミド樹脂A2100質量部に、エチレンビスステアリルアミドEBS商品名:アルフローH-50T、日油株製0.2質量部をドライブレンドした樹脂を37mmφ2軸押出機により、押出温度260°C~270°C、スクリュー回転数100rpmにて、ストランド状の樹脂を押出し、水冷後、ペレタイズして、ポリアミド樹脂組成物を作成した。このポリアミド樹脂組成物とした以外は、実施例1と同様に、フィルム試作を実施し、160°Cにおける半結晶化時間、結晶化度、23°C60RH環境下における酸素透過係数を測定した。結果を表1に示す。また、PP多層カップ及びパウチを成形し、90°C30分熱水浸漬処理し、熱水処理前後の容器側面部及びパウチフィルムのヘイズを測定した。結果を表1に示す。比較例1ポリアミド樹脂Aの組成比を、モル比でアジピン酸を100モルとした以外は実施例1と同様にして、ポリアミド樹脂A5を得た。実施例1と同様に、フィルム試作を実施し、160°Cにおける半結晶化時間、結晶化度、23°C60RH環境下における酸素透過係数を測定した。結果を表1に示す。また、PP多層カップ及びパウチを成形し、90°Cで30分熱水浸漬処理し、熱水処理前後の容器側面部及びパウチフィルムのヘイズを測定した。結果を表1に示す。比較例2メタキシリレンジアミン単位とアジピン酸単位96モル及びイソフタル酸単位4モルとからなるN-MXD6/MXDIポリアミド樹脂A6としたこと以外は、実施例1と同様に、フィルム試作を実施し、160°Cにおける半結晶化時間、結晶化度、23°C60RH環境下における酸素透過係数を測定した。結果を表1に示す。また、PP多層カップ及びパウチを成形し、90°C30分熱水浸漬処理し、熱水処理前後の容器側面部及びパウチフィルムのヘイズを測定した。結果を表1に示す。比較例3メタキシリレンジアミン単位とジアミン単位がアジピン酸単位80モル及びイソフタル酸単位20モルとからなるN-MXD6/MXDIポリアミド樹脂A7としたこと以外は、実施例1と同様に、フィルム試作を実施し、160°Cにおける半結晶化時間、結晶化度、23°C60RH環境下における酸素透過係数を測定した。結果を表1に示す。また、PP多層カップ及びパウチを成形し、90°Cで30分熱水浸漬処理し、熱水処理前後の容器側面部及びパウチフィルムのヘイズを測定した。結果を表1に示す。比較例4実施例2で試作したフィルム、PP多層カップ、パウチを、オートクレーブトミー精工製SR-240にて121°C30分のレトルト処理し、レトルト処理後の容器側面部及びパウチフィルムのヘイズを測定した。結果を表2に示す。比較例5実施例4で試作したフィルム、PP多層カップ、パウチを、オートクレーブトミー精工製SR-240にて121°C30分のレトルト処理し、レトルト処理後の容器側面部及びパウチフィルムのヘイズを測定した。結果を表2に示す。AdA:アジピン酸IPA:イソフタル酸MXDA:メタキシレンジアミンEBS:エチレンビスステアリルアミドN.D.:PP多層容器成形できないためデータ無し1フィルムの厚さ:50μm厚2PP多層容器=PP425μm接着層25μm/ガスバリア層100μm/接着層25μm/PP425μmのカップ状容器。容器側面についてhazeを測定した。390°C、30分熱水浸漬処理4Haze比=hahb5PP多層パウチ=PP120μm接着層10μmガスバリア層30μmポリアミド6層120μm1フィルムの厚さ:50μm厚2PP多層容器=PP425μm接着層25μm/ガスバリア層100μm/接着層25μm/PP425μm容器の側面についてhazeを測定した。3121°C、30分加圧熱水処理4Haze比=hahb5PP多層パウチ=PP120μm接着層10μmガスバリア層30μmポリアミド6層120μmイソフタル酸単位を含まないポリアミド樹脂A5を用いた比較例1では、熱水処理前の単層フィルムのヘイズが2であったが、熱水処理後のフィルムは79と透明性が悪化した。また、ポリアミド樹脂A5は半結晶化時間が短いため、PP多層容器への成形はできなかった。また、イソフタル酸単位が4molのポリアミド樹脂A6を用いた比較例2は、半結晶化時間は長くなるものの、単層フィルムのヘイズは大きく悪化した。また、PP多層容器やPP多層パウチでの白化抑制は実用的なレベルまで十分改善できていない。さらに、イソフタル酸単位が20molのポリアミド樹脂A7の比較例3は、単層フィルムのボイル処理後のヘイズはほとんど変化がなく、透明性は良好であるものの、多層シート成形時に、ポリアミド樹脂A7からなるガスバリア層が安定して層を形成できないため、多層容器及び多層パウチ成形ができなかった。一方、本発明であるイソフタル酸単位が5~15モルのポリアミド樹脂A1~A4を用いた実施例1~4では、半結晶化時間が80秒以上700秒以下であり、また、熱水処理後の結晶化度の変化も小さいため、熱水処理後のフィルムのヘイズは、大きく上昇せず、透明性を維持することができた。このように、単層フィルムでのヘイズ変化も小さかったため、多層容器及び多層パウチの熱水処理前後のヘイズ変化は小さく、白化を十分に抑制ができた。また、23°C60RHでの酸素透過係数の値も、比較例1のイソフタル酸を含まないポリアミドA5と比較しても良好な値を示した。また、本発明であるイソフタル酸単位が5~15モルのポリアミド樹脂A1~A4を121°C30分で加圧熱水処理したフィルム、PP多層容器PP多層パウチではヘイズが悪化した。一方、本発明のソフタル酸単位が5~15モルのポリアミド樹脂A1~A4を本願の熱水処理条件である80~100°Cの熱水浸漬処理を行った場合には、白化抑制剤を添加しなくとも、白化抑制剤を添加した場合参考例1と同レベル、あるいはそれ以上の透明性を示した参考例1。"