電磁放射の領域内で動作するように構成され、所望の対象物に反射エネルギーを放出するアンテナを有している反射素子において、非線形素子が、前記アンテナに電気的に結合され、前記反射素子は、あるパラメータを測定するためのセンサを有することを特徴とする反射素子。前記非線形素子は強誘電体バラクタであることを特徴とする、請求項1に記載の反射素子。前記非線形素子は常誘電体素子であることを特徴とする、請求項1に記載の反射素子。前記非線形素子はマイクロメカニカル共振器であることを特徴とする、請求項1に記載の反射素子。前記反射素子は指向性アンテナ202、202を備えることを特徴とする、請求項1から4の何れか一項又はこれらの組み合わせである反射素子。前記センサは、温度などの測定量に感応するインピーダンスを有することを特徴とする、請求項1に記載の反射素子。少なくとも1つの周波数の信号が対象物101、102、103に向けられ、前記対象物から反射又は後方散乱された信号を検出して行う対象物の検出方法において、前記対象物は、近接する2つの周波数ω1及びω2で照射され、前記対象物から反射又は後方散乱された相互変調周波数を検出することを特徴とする、対象物検出方法。少なくとも1つの周波数の信号が対象物101、102、103に向けられ、前記対象物101、102、103から反射又は後方散乱された信号を検出して行う対象物の検出方法において、前記対象物101、102、103を、近接する2つの周波数ω1及びω2で照射し、前記対象物から反射又は後方散乱された高調波成分を検出することを特徴とする、対象物検出方法。前記センサは、温度などの測定量に感応するインピーダンスを有し、前記センサの共振周波数及びQ値は、前記測定量に感応するインピーダンスに関連していることにより、相互変調応答に基づいて決定されることを特徴とする、請求項7又は8に記載の対象物検出方法。前記照射周波数ω1及びω2は、その周波数の差ω1-ω2が本質的に一定のままであるように走査されることを特徴とする、請求項7から9の何れか一項に記載の対象物検出方法。前記対象物が、例えば歩行者を検出するために衣服に用いられ、又は近づいてくる車両や同一方向に走っている車の検出を向上するために車のバンパーに用いられることを特徴とする、請求項7から10の何れか一項に記載の対象物検出方法。前記対象物を照射する装置が車両内に位置づけられることを特徴とする、請求項7から11の何れか一項に記載の対象物検出方法。本発明の目的は従来の欠点を除去し、全く新しいタイプの非線形共振センサを作成すること、及びその方法を提供することにある。本発明は、主として強誘電体バラクタであって相互変調混合の原理を用いて問い合わせをする非線形センサに基づくものである。このセンサは、誘導結合される共振回路センサに似た簡単なアーキテクチャを提供するが、問い合わせ距離を著しく長くできる。言い換えると、本発明は主として、強誘電体バラクタ又は他の非線形素子に基づくパッシブ型の無線センサである。このセンサは、読み取り装置が近接する2つの周波数でセンサを照射したとき、センサデータを相互変調周波数で応答する。このセンサの概念は、長距離にわたる読み出しが可能な種々の安価なセンサを実現するのに用いることができる。更に、主としてセンサは強誘電体バラクタ又は他の非線形素子に直接整合されるアンテナからなる。センサは近接する2つの周波数によって照射され、非線形素子にて生成される相互変調周波数を反射する。このセンサは、温度などの測定量に感応するインピーダンスを有している。センサの共振周波数及びQ値は、相互変調応答に基づいて決定される。共振周波数及びQ値は、測定量に感応するインピーダンスに関連している。より詳細には、本発明に係るセンサは、請求項1の特徴とする部分に記載したことによって特徴付けられる。本発明に係る方法は、同様に、請求項7及び8の特徴とする部分に記載したことによって特徴付けられる。本発明のおかげで、かなりの利点が得られる。本発明に係るセンサは、例えば厳しい動作条件、回転する部品、コスト、及び配線の複雑性などのために、有線での読み出しが困難な用途にも好適である。明らかな潜在的適用分野の一つは産業機器及びエンジン内の温度測定である。強誘電体バラクタは、薄膜作製技術を用いて低コストで実現でき、また固体デバイスとすることができ、何れも例えばMEMSベースの非線形素子よりも有利であり得る。最後に、プリンテッドエレクトロニクスの製造方法を利用して、非常に低コストでセンサ全体を量産できるという展望がある参考文献17及び18。例えば建造物内の湿度、ひずみ、又は温度を測定するのに、低コストのパッシブ型のセンサを必要とする用途に、本センサを活用することができる。また本センサは、厳しい動作環境における用途にも好適である。プリンテッドエレクトロニクスの製造方法に限られない、低コストの製造技術は、実用化を可能にする上で重要である。本発明は、低コストのパッシブ型の無線センサを実装するのに役立つ。現在、パッシブ型の無線センサを実装するのに用いることのできる技術はほんの僅かしかない。これらの技術にはいくつかの欠点があり、温度やひずみといった非常に限られた数の測定量用のセンサを実現することにしか使用できない。本発明は、高い商業的意義を有している。本発明の主要な用途は、建造物内に設置される湿度センサ又は、例えば機械などの厳しい環境下における温度ゲージとすることができる。プリンテッドエレクトロニクスの製造方法などの低コストの製造技術は、従来の解決法では接近できなかった用途及び実用化を可能とすることができる。以下、添付の図面に従って実施形態の例を用いて本発明を詳細に説明する。I.センサの動作原理本発明に係るセンサは、アンテナに共役整合される強誘電体バラクタからなる。図1は、センサの電気的等価回路を示す。アンテナは、電圧Vg及び内部抵抗Rsを有する等価電圧源として表される。整合回路は、分路キャパシタンスCmと直列インダクタンスLmとからなり、アンテナに組み込むか又は別回路として実現してもよい。抵抗Rfはバラクタの損失を表し、CfVは非線形キャパシタンスを電圧に関連付ける。非線形キャパシタンスに並列の電流源は、以下の分析ではバラクタを通過する変調電流を示すのに用いられている。本センサは任意の非線形素子を用いて実現できるが、以下の分析では常誘電モードにおけるBSTバリウムストロンチウムチタン酸塩:BaxSr1xTiO3バラクタを考慮する。このバラクタはゼロバイアスで対称のC-V曲線を有し、相互変調混合積を生成するのに向いている。A.センサの相互変調応答以下においては、2つの周波数による動作信号を相互変調周波数におけるセンサ応答に関連付ける方程式を導出する。両方の入力周波数に対する動作電力レベルは同じように低いものとみなす。センサアンテナは、次式で表される電圧を発生する図1に示すような、等価電圧源として表される。ここでPinは一方の周波数で受信される電力、Rsはアンテナの等価抵抗、ω1及びω2は動作信号の角周波数である。バラクタにかかる電圧は、近似的に次式で表される。ここでZf=Rf1/jωCmaxは強誘電体バラクタのインピーダンス、Rfはバラクタの電圧に無関係の直列抵抗、Cmaxはバラクタのゼロ電圧キャパシタンスである。説明の簡単化のために、システムの電気的帯域幅は、ω1とω2の周波数差よりも非常に広く、すなわちω≒ω1≒ω2と想定する。BST常誘電体バラクタの電圧依存性については、参考文献19に記載されているように、次式のように表すことができる。ここでCmaxは最大キャパシタンス、V1/2はキャパシタンスが半分になったときの電圧である。電圧が小さい場合は、キャパシタンスは2次テイラー展開で次式のように近似できる。バラクタを流れる変調電流は、次式のように近似できる。式2を式5に代入して、相互変調周波数における電流成分が求まる。この電流は、図1に示すように、バラクタと並列の等価電流源によって生成される。相互変調周波数での放射電力は、Rsで消費される電力と等価であり、次式で表される。B.センサとしての流用本発明の概念によれば、センサの2つのパラメータである共振周波数fr及びQ値Qの無線測定を可能にする。無線センサは、fr若しくはQ又はその両方が温度やひずみ、湿度といったような測定量に感応するように、そのセンサを設計することにより実装することができる。提示の強誘電体素子は、温度センサとして用いることができる。強誘電体バラクタのキャパシタンスは、一般的に温度に関する強力な関数となる。理想的な常誘電体バラクタの実効インピーダンスは、バラクタの相互変調応答の導出にて上記想定した低い電力レベルでは電力に依存しない。センサに問い合わせる場合、小信号の認諾は、例えば異なる電力レベルで測定されるセンサの応答を比較することにより検証することができる。II.実験及びシミュレーションA.測定構成センサの相互変調周波数応答を測定するのに用いられる、有線による測定構成を図2に示す。2つの入力トーンは、信号発生器AgilentE8257D及びE8257Cによって発生され、アイソレータ、電力結合器及びサーキュレータを経てテスト装置に供給される。反射信号はサーキュレータによって分離され、相互変調周波数で電力を測定するのに用いられるスペクトル分析器RohdeSchwarzFSEMに供給される。スペクトル分析器での3次混合を抑制するために、スペクトル分析器の前に減衰器を適用する。バラクタは、起こり得る自己バイアスを避けるため、バイアスTを用いて直流で短絡する。温度センサのデモンストレーションでは、強誘電体素子は極低温のプロービングステーションNagaseLTDBCT21MRFZで冷却される。参考までに、バラクタのゼロ電圧状態のキャパシタンスの温度依存性は、インピーダンス分析器を用いて測定できる。有線による測定に加えて、センサの相互変調応答は無線で測定される。サーキュレータは広帯域のホーンアンテナBBHA9120ASchwazbeckMessElektronikGermanyに、強誘電体センサは半波長のダイポールアンテナに、同軸ケーブルで接続される。半波長アンテナは、アンテナ間距離が0.4mとなるように極低温のプロービングステーションの外に配置する。B.シミュレーション強誘電体センサの相互変調応答は、3次までの高調波周波数を含む高調波バランスシミュレーションを用いるAplacソフトウェアAWRElSegundoCAUSAでシミュレートした。強誘電体センサの回路を図3に示してある。強誘電体バラクタの電圧依存キャパシタンスは、動的な電圧制御電流源でモデル化され、その電荷は電圧の関数として次式で表される。式8に示される電荷の電圧依存性は、式3を電圧について積分したものであり、式3のC-V曲線と等しい参考文献19。C.強誘電体センサの測定及びシミュレーション強誘電体センサは、図1に示すように、直列のインダクタと分路キャパシタとで、1.35GHzにて50Ωに整合される強誘電体バラクタからなる。290Kでのバラクタの測定ゼロ電圧キャパシタンスは、Rf=3.7Ωの直列抵抗では、Cmax=1.2pFである。キャパシタンスが半分になる電圧は、インピーダンス分析器4394AAgilentTechnologiesを用いて、10~500mVまでの異なる励起電圧で110MHzにて測定した。この電圧は、印加される励起電圧に無関係に、V1/2=7.5Vとなることが分かった。整合するインダクタ及びキャパシタの公称値は、それぞれ13nH±5LQW04AN13NJ00MurataManufacturingCo及び10.3pFである。シミュレーション及び計算においては、インダクタンスの値として12.7nHを用いたが、これが最も良く適合することがわかった。この最も良く適合するインダクタンスの値は、製造業者によって与えられる許容限度内に良く収まっている。シミュレーション及び計算に用いた強誘電体センサのパラメータを、表1にまとめて示す。D.センサの周波数応答性図4は、周波数の関数としての、センサの相互変調変換損失Pin/Poutの計算値、シミュレーション値、及び実測値を示す。信号間の周波数オフセットは100kHzであり、信号強度は-21dBmである。センサは290Kの温度にある。無線測定における絶対電力レベルは、その測定が無響室内で実施したものでなく、またアンテナは完全に特徴付けられたものでないので、正確ではない。変換損失の計算値、シミュレーション値、及び実測値は良く一致している。無線測定の曲線における小さなずれは、センサアンテナの僅かな不整合に起因すると考えられる。ここで留意すべきは、無線測定におけるS/N比が低いと、高い変換損失値を測定できなくなることである。E.センサの温度応答性温度は強誘電体バラクタのV1/2及びCmaxに影響を及ぼす。式7によれば、V1/2は全周波数において変換損失に一定の影響を及ぼすのに対して、Cmaxは整合周波数に対しても影響を及ぼす。プロトタイプのデバイスは、変換損失の周波数応答を測定し、また次式のように定義される、応答の理論値と実測値とを最も良く適合させるようなCmaxを見つけることにより、温度センサとして用いられる。ここでLmeasは変換損失の周波数応答の実測値、Lcalcは変換損失の周波数応答の計算値、Aは信号減衰値である。図5は、温度が290、260、及び230Kにおけるセンサの変換損失の実測値をその適合曲線と一緒に示す。バラクタのゼロ電圧キャパシタンスCmaxの温度応答の実測値を図6に示す。温度応答の測定は、相互変調の原理により、有線及び無線の双方の構成を用いて行う。また、インピーダンス分析器を用いて直接測定されるバラクタのキャパシタンスも示してある。有線接続により行われる測定によれば、Cmaxは温度で線形に変化する。無線測定の結果は、有線測定の結果と僅かなずれを呈する。このずれは、低いS/N比とセンサアンテナのインピーダンスの僅かな不整合に起因し、このことは適合化プロセスでは考慮されていない。バラクタのキャパシタンス値は、インピーダンス分析器での精密な測定をするのには小さいため、インピーダンス分析器で得られる結果は比較的大きなバラツキを呈する。しかし、インピーダンス分析器で得られる全体的な傾向は、相互変調原理により測定される結果に首尾良く一致する。なお、センサの温度分解能は、誘電率が温度に敏感な強誘電体素材を用いることによって高めることができる。F.センサの電力応答性入力電力の関数としてのセンサの変換損失の実測値、シミュレーション値、及び計算値のそれぞれを図7に示してある。変換損失の実測値の傾きは、理想的な応答である計算値及びシミュレーション値から僅かに異なっている。このずれは、強誘電体バラクタのインピーダンスの電力依存性に起因すると考えられる。この効果がバラクタの実効キャパシタンスの変化に起因するものでなく、非常に高い電力レベルにおいて起こる図7にて-5dBmまでの範囲において、右下隅部における計算値とシミュレーション値との僅かなずれとして見られるものであるということが、変換損失のシミュレーション値から確かめられる。その代わりに、使用するバラクタは完全に理想的なものではなく、そのインピーダンスは印加電圧に依存する。これは、例えばバラクタは理想的な常誘電性ではなく、寄生の強誘電切換可能で、自発分極の特性も有していることに起因していると考えることができる。センサの測定精度に対する入力電力の影響は、T=290Kにおいて異なる電力レベルでセンサの相互変調周波数応答を測定し、実測値と計算値とを最適に適合させるCmax及びRfを見つけることにより更に定量化した。異なる入力電力レベルでの適合値を図8に示す。図8によれば、強誘電体バラクタの抵抗Rf及びキャパシタンスCmaxの何れも小さな電力依存性を呈する。-31~-11dBmの使用入力電力の範囲内でのキャパシタンスの変化量は5fF0.4までの相対変化であり、これは図5に示される温度測定におけるおよそ±5Kの不確実性に相当する。我々は、電力依存性は、適用した強誘電体バラクタの最適化されていないプロトタイプの特性に起因し、これはバラクタを更に開発することにより改善し得ることを強調する。また、この電力依存性は、例えば異なる電力レベルで測定を行うことにより、軽減することもできる。G.センサの検出距離センサの検出距離は、式7におけるセンサの相互変調変換効率PIM/Pinに大いに依存する。実験用センサの最も高い変換効率は、強誘電体バラクタの等価インピーダンスが電力依存性となる入力電力によって制限される。この場合には、対応する入力電力は約-20dBmであり、変換損失は47dBである。送信電力を20dBm、読み取りアンテナの利得を10dBi、センサアンテナの利得を3dB、受信機感度を-110dBmと仮定すれば、プロトタイプのセンサの検出距離は1.35GHzで8mである。8mの距離でセンサにより受信される電力は-20dBmとなり、この電力で測定される相互変調変換損失は50dBである。これに対応するリンクバジェット計算を表IIに示す。センサの検出距離は、式7で与えられるセンサの相互変調変換効率PIM/Pinに大いに依存する。原理上は、V1/2を減少させるか、又はセンサ共振器の電気的Q値を増加させることにより、変換効率を極めて高くすることが可能である。例えば、BSTバラクタのバリウム含有率は、V1/2に影響を及ぼす参考文献20。強誘電体バラクタの電気的Q値は、GHzの周波数にて、薄膜バラクタに対する導体、及び誘電体の損失と、10~数100のレンジとに依存する参考文献24。従って、センサの検出距離は、数GHzの周波数にて数10メートルにもなり得る。一例として、図9及び10には、低コストのセンサを実現する概略図を示してある。図9は、センサ構造の上面図であり、このセンサは、1適切なアンテナ形状に図9ではループアンテナのように配置される導体101と、2強誘電体材料などの非線形の絶縁体層と、3第2の導体103底部電極と、からなる。センサ構造は、図10に横断面図にて示すように、基板100の上に形成される。図10に更に示すように、導体層101及び103は、これらが適切に重なり合って、非線形の絶縁体として作用する層102と共にキャパシタ構造を形成するように配置される。従って、このセンサ構造は本来、非線形キャパシタによって橋絡されるギャップを有するループアンテナであるといえる。このキャパシタは、非線形応答相互変調積を誘起する必要がある。ループ部分誘電性部分及びキャパシタは、望まれる共振が起こるように整合されている。センサ構造は、いくつかの可能な方法を用いて作成することができる。これらの方法には、i従来の硬質基板ウエハベースの方法であって、特に、強誘電体層の成長と、低損失のために充分な厚みの導体の堆積とを含む方法Riekkinen他によるWO2008034940参照、ii極めて低コストでセンサを作成するためのプリンテッドエレクトロニクスの製造方法、iii機械の部品などセンサの作製が困難な基板上であって厳しい検出条件で用いられるセンサ構造の費用効果の高い製造のための溶射方法がある。本発明の一実施形態は、非線形の後方散乱に基づく指向性の反射器である。この種の素子は、自動車用レーダのRFビームを反射するのに用いることができ、本発明に係る反射器によってマークされる対象物の視認性を、レーダ画像において向上させることができる。この視認性の向上は、別々か、又は一緒に用いられる機構に基づくものであり、i反射信号は周波数でシフトされ、及び/又は、ii反射信号はレーダ信号の発生源に向けられる。この周波数のシフトは、キャパシタ、マイクロメカニカル共振器又はこれらの素子の組み合わせのような、強誘電体素子や常誘電体素子といった非線形素子に基づく。その指向性は、キャッツアイミラーkuutionurkka又は位相アンテナグループに基づく。この反射器はパッシブ型のものとし、印刷技法により作成するのが有利であるが、反射器は、反射信号を増幅するために電池式の増幅器を用いるアクティブ型としてもよい。この反射器は、例えば歩行者を検出するために衣服に用いても良く、あるいは近づいてくる車両や同一方向に走っている車の検出を向上させるために車のバンパーに用いてもよい。乗用車において、前方を向いているレーダがより一般的となってきている。これらのレーダは、例えば前の車との距離を測定するのに用いられる。この測定は例えば車速設定装置の補助となることもできる。レーダは、例えば動物や歩行者といった他の対象物を検出するのに用いることができる。歩行者がレーダビームを全方向に散乱させることによって、レーダに戻ってくるRF電力及びレーダのレンジは、指向反射の場合よりも小さくなる。さらに、例えば固定された対象物の前に立っている子供をレーダ画像から検出することは難しい。その理由は、子供からの反射は固定対象物からの反射と混ざるからである。もしレーダが立っている子供を検出できるならば、子供が突然車道に走りこんでくるような状況にも反応することが可能となる。1つの可能な解決方法は、レーダで見ることができる反射器で車道の両側をマークすることである。そうすれば、レーダ支援の車は急カーブを見込んで、運転手にスピードの出し過ぎを警告することができる。車道の両側は、その両側に埋め込まれた反射器によってマークされるようにするのが有利である。これらの反射器は、雪や氷を介しても検出可能である。対象物の視認性は、送信された信号の元の方向に向かって真っ直ぐに反射し、かつ反射信号を元の周波数とは異なる周波数にシフトするか、或いはアクティブに反射信号を増幅する反射器によって対象物をマークすることにより、向上させることができる。航空機のアクティブ型のトランスポンダーはこれらの種類のシステムの一例である。同様の原理は、店のセキュリティポートに使用される盗難防止アラームシステムにも用いられている。これらの場合、販売される製品には非線形素子が含まれており、非線形素子は、検出ポートによって送信される検出信号の数倍の高調波を生成する。高調波を用いるシステムは、レーダのソリューションにおいても良く知られており、雪崩の被害者や昆虫の検出に用いられている。交通に関するソリューションには、反射器が低コストのユニットであることが重要である。それは、道路や歩行者、交通標識などをマークするために大量の反射器が用いられるからである。そのため、最も有利な本発明のソリューションは、印刷技法によって製造される非線形の反射型RF素子である。これらの素子と互換性のある自動車用レーダの適応は、ソフトウェアによって容易に実装することができる。金属構造は、電波に対して簡単な反射器として機能する。そして平坦なウエハのような金属構造は、用いられる波長よりも基本的に大きくなくてはならない。70GHzのレーダ信号は、大気中で4mmの波長を有する。金属構造の厚みは、レーダ信号の侵入深さの多数倍としなければならない。この周波数における侵入深さはおよそ0.1~0.5μmである。本発明に係る反射器は、衣服の一部としてCabot社の銀インクを印刷することによって作成することができる。この印刷は、目に見えないように衣服に埋め込むことができる。この種類の反射器は、信号を同じ周波数で反射し、入射角と発射角が等しいという基本的な反射法則によって決定される方向に反射する。ここで平面反射器がレーダビームに対して垂直でなければ、信号電力の必須部分が失われる。更に、同じ周波数の外乱信号は検出を弱める。本発明によれば、指向性は2つの異なる方法によって解決することができる。その1つは、レーダ反射器ではよく知られているキューブ構造と呼ばれる構造を用いる。この種類の反射器は3次元的であり、空間を要するために衣服と一体にするには適さない。しかしながら、この技術は車のバンパー用反射器に適している。そして特にカーブしている道路での車の検出能を向上させることができる。指向性は、既に知られているプレートフェイズドアンテナグループを用いることで改善することができる。この場合、アンテナの大きさは信号のおよそ1/2波長とし、また指向性は2つのアンテナを用いることにより得ることができる。この平面的な微小構造は、衣服に埋め込むことができる。図11は、2つのアンテナ200及びアンテナ201に関連して本発明の機能を示す図である。この場合、遅延線202及び遅延線203は同等であり、アンテナにインピーダンス整合される。SAWRFID検出器におけるような長い遅延数ミリ秒による外乱反射から反射波を区別しなければならない場合には、遅延素子202及び遅延素子203を、例えば音響BAW又はSAW遅延線として実装することになる。SAWRFID検出器は多数の遅延線を用い、遅延信号は、元の励振信号を受信したアンテナと同じアンテナに逆結合される。多重アンテナ200及び201を用いる本発明に係るシステムは、検出距離の向上を図るSAWRFIDのソリューションにも有利である。自動車用レーダの周波数には、BAW遅延線は実装するのが容易である。それは、SAW遅延線のフィンガートランスフォーマーの線幅が非常に小さくなるからである。指向性だけが目的であれば、遅延線の長さは非常に短くできる。そして電気的遅延線もまた可能である。本発明に係る周波数シフトは、ダイオードや強誘電体キャパシタのような非線形素子をアンテナに結合することにより実装できる。このことは、信号を高調波多重し、相互変調成分をもたらし、また周波数スペクトルを広げる。高調波成分を検出するには、受信機のハードウェアを変更する必要がある。他方、相互変調成分及びスペクトル拡大はソフトウェアの修正だけで検出することができる。相互変調成分とスペクトルの拡大とを用いる利点は、その作用が、レーダ用に割り当てられる帯域幅内にて起こることにある。高調波成分を用いる場合は、そのための許可を当局から得る必要があり、これは、この技術の使用の障害となる。反射器がアクティブであって電池を有する場合には、反射信号を増幅することができる。印刷技術は安価な製造を可能にし、それによって、対象物を広範囲にわたってマークすることができる。III.結論本出願は、主として強誘電体バラクタに基づく新規のパッシブ型の無線センサの原理を提起した。センサは、近接する2つの周波数で照射し、相互変調周波数で後方散乱した信号を記録することによって問い合わせを行う。本明細書では、低動作電力レベルのセンサの相互変調応答についての理論方程式を導出した。その解析的方程式は、シミュレーション及び実験によって検証された。強誘電体バラクタに基づくパッシブ型の無線温度センサは、1.35GHzにおいて実証された。本発明の好適な1つの実施形態によれば、対象物に向ける照射周波数ω1及びω2は、その照射周波数の差ω1-ω2が本質的に一定のままとなるように走査される。図12に示されるセンサは、本実験ではバラクタダイオードとするミキシング素子に整合するアンテナ電圧源として表されると、容量、誘導、又は抵抗検知素子を有する低周波数共振回路とからなる。以下の解析では、我々は、アンテナと並列の分路アドミッタンスと、アンテナとバラクタとの間の直列インダクタンスと、からなる整合回路を考察したが、他の整合トポロジーも同様に用いることができる。センサは周波数の異なる2つの信号で動作する。信号はバラクタダイオードで混合され、他の周波数では、異なる周波数の電流を発生させる。異なる周波数の電流は、回路のインピーダンスに依存する電圧を発生させる。異なる周波数の電圧は、元の入力周波数と更に混合され、相互変調信号を発生させる。低周波数共振回路は、インピーダンスに影響を与え、従って、異なる周波数の電圧に影響を及ぼすセンサ素子を有する。センサデータは、センサの相互変調応答を記録することにより読み出される。本願発明の更なる態様及び実施形態は、以下の番号をつけたパラグラフにおいて定義する主題を提供する。パラグラフ1.電磁放射の領域内で動作するように構成される反射素子であって、非線形素子が電気的に結合され、かつ所望される対象物に反射エネルギーを放出するためのアンテナを有する反射素子。パラグラフ2.非線形素子は強誘電体バラクタである、パラグラフ1に記載の反射素子。パラグラフ3.非線形素子は常誘電体素子である、パラグラフ1に記載の反射素子。パラグラフ4.非線形素子はマイクロメカニカル共振器である、パラグラフ1に記載の反射素子。パラグラフ5.反射素子は指向性アンテナ202、202を備える、パラグラフ1から4の何れか又はこれらの組み合わせである反射素子。パラグラフ6.反射素子は、あるパラメータを測定するためのセンサを有する、パラグラフ5に記載の反射素子。パラグラフ7.センサは、温度などの測定量に感応するインピーダンスを有する、パラグラフ5に記載の反射器。パラグラフ8.少なくとも1つの周波数の信号が対象物101、102、103に向けられ、対象物から反射又は後方散乱された信号を検出して行う、対象物の検出方法であって、対象物を、近接する2つの周波数で照射し、対象物から反射又は後方散乱される相互変調周波数を検出する、対象物検出方法。パラグラフ9.少なくとも1つの周波数の信号が対象物101、102、103に向けられ、対象物から反射又は後方散乱された信号を検出して行う、対象物の検出方法であって、対象物を、近接する2つの周波数で照射し、対象物から反射又は後方散乱される高調波成分を検出する、対象物検出方法。パラグラフ10.センサは、温度などの測定量に感応するインピーダンスを有し、センサの共振周波数及びQ値は、測定量に感応するインピーダンスに関連していることにより、相互変調応答に基づいて決定される、パラグラフ8又は9の何れか1つに記載の対象物検出方法。参考文献[1]RWantEnablingubiquitoussensingwithRFIDComputervol37no4pp8486Apr2004[2]APSampleDJYeagerPSPowledgeAVMamishevandJRSmithDesignofanRFIDbasedbatteryfreeprogrammablesensingplatformIEEETransactionsonInstrumentationandMeasurementVol57No11pp26082615Nov2008[3]RSteindlAPohlandFSeifertImpedanceloadedSAWsensorsofferawiderangeofmeasurementopportunitiesIEEETransactionsonMicrowaveTheoryandTechniquesVol47No12pp26252629Dec1999[4]LReindlGSchollTOstertagHScherrUWolffandFSchmidtTheoryandapplicationofpassiveSAWradiotranspondersassensorsIEEETransactionsonUltrasonicsFerroelectricsandFrequencyControlVol45No5pp12811292Sept1998[5]JCButlerAJVigliottiFWVerdiandSMWalshWirelesspassiveresonantcircuitinductivelycoupledinductivestrainsensorSensorsandActuatorsAPhysicalVol102No12pp6166Dec2002[6]JVoutilainenMethodsandinstrumentationformeasuringmoistureinbuildingstructuresDScdissertationDeptofElectricalandCommunicationEngineeringHelsinkiUniversityofTechnologyEspooFinland2005[7]VViikariandHSeppaRFIDMEMSsensorconceptbasedonintermodulationdistortionIEEESensorsJournalVol9No12pp19181923Dec2009[8]DENDaviesandRJKlenschTwofrequencysecondaryradarincorporatingpassivetranspondersIEEElectronicslettersVol9No25pp592593Dec1973[9]米国特許1972/3781879号:HarmonicRadarDetectingAndRangingSystemforAutomotiveVehicles[10]ETCantADSmithDRReynoldandJLOsborneTracingbutterflyflightpathsacrossthelandscapewithharmonicradarProceedingsoftheRoyalSocietyBBiologiclalSciencesVol272No1565pp785790Apr2005[11]JRRileyandADSmithDesignconsiderationsforanharmonicradartoinvestigatetheflightofinsectsatlowaltitudeComputersandElectronicsinAgricultureAmsterdamTheNetherlandsElsevier2002Vol35pp151169[12]BGColpittsandGBoiteauHarmonicradartransceiverdesignMiniaturetagsforinsecttrackingIEEETransactionsonAntennasandPropagationVol52No11pp28252832Nov2004[13]wwwreccocom[14]米国特許1993/5180969号:Detectionofreinforcingsteelcorrosioninconcretestructuresusingnonlinearharmonicandintermodulationwavegeneration[15]VViikariJSaebboeSChengMKantanenMAlNuaimiTVarpulaALamminenPHallbjornerAAlastaloTMattileHSeppaPPursuleandARydbergTechnicalsolutionsforautomotiveintermodulationradarfordetectingvulnerableroadusersProceedingsoftheIEE69thVehicularTechnologyConferenceBarcelonaSpainApr26292009[16]欧州特許2007/1744177号:Radarsystemandmethodforlocatingandidentifyingobjectsbytheirnonlinearechosignals[17]RAbergPr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