"六方結晶グラファイトの酸化物層間に炭素系インターカラントを封入した積層構造をもつ摺動剤であって、積層構造の最外層が前記六方結晶の酸化物層からなり、該六方結晶グラファイトの酸化物層間に封入されていない前記炭素系インターカラントが存在しないことを特徴とする摺動剤。有機アミンの存在下で層状構造を有する六方結晶グラファイトの酸化物と、フラーレンからなる炭素系インターカラントとを接触させて前記酸化物の層間に前記炭素系インターカラントを封入する段階と、この段階で得られた積層物を非酸化性雰囲気中かつ400°C以上の温度で加熱する段階を有する方法により製造された請求項1記載の摺動剤。請求項1又は2記載の摺動剤を樹脂に含浸させたことを特徴とする樹脂摺動材料。請求項3記載の樹脂摺動材料を摺動面に含浸したことを特徴とする摺動部材。請求項3記載の樹脂摺動材料を摺動面にコーティングしたことを特徴とする摺動部材。有機アミンの存在下で層状構造を有する六方結晶グラファイトの酸化物と、フラーレンからなる炭素系インターカラントとを接触させて前記酸化物の層間に前記炭素系インターカラントを封入する段階と、この段階で得られた積層物を非酸化性雰囲気中かつ400°C以上の温度で加熱する段階を有することを特徴とする摺動剤の製造方法。前記有機アミンは、以下の式1で表わされる、請求項6記載の摺動剤の製造方法。NR1R2R31式中、R1、R2及びR3の中の少なくとも1個は炭素数1以上の炭化水素基であり、残りは水素原子である。摺動材料。以上で挙げた従来技術を総括すると、インターカラントフラーレンを封入した六方結晶グラファイト酸化物層構造をもつ物質はフラーレン単独よりも著しい摩擦係数低下を達成したことが分かる。ところで、特許文献1においては、インターカラント封入率が低い特許文献2を比較材として潤滑特性を評価していないので、インターカラント封入率向上により潤滑特性がどの程度向上したか明らかでない。また、特許文献1は主としてインターカラントフラーレンの封入に着目しており、最外層の周辺には着目していない。本発明者らは、特許文献1のインターカラント封入層状構造をもつ物質の構成物質である酸化黒鉛即ち、六方結晶グラファイトの酸化物、フラーレンC60をトルエン液以下トルエン液と略すに混合し、十分に攪拌して、無色のトルエン液の色がどのように変化するかを調査した。さらに、インターカラント封入構造をもつ物質を600°Cで真空中加熱し、同様の調査を行い、次の知見を得た。酸化黒鉛をトルエン液に添加後攪拌すると、攪拌直後は紫色の酸化黒鉛が分散しているが、しばらく時間を置くと酸化黒鉛は沈降して、トルエン液の色の変化はない無色。また、同様にフラーレンをトルエン液に分散すると、分散後のトルエン液の色は変化する。加熱前のインターカラント封入酸化黒鉛を添加後攪拌するとトルエン液の色の変化が起こる。最後に、加熱後のインターカラント封入酸化黒鉛からなる粉末ではトルエン液の色の変化は起こらない。したがって、この粉末周辺には付着フラーレンなどは存在せず、積層構造の最外層は六方結晶の酸化物からなっている。上記従来技術の知見及びトルエン液の色変化を総合的に考察すると、特許文献1にあっては、主としてインターカラントの封入に着目しているために、層状構造物質周辺に付着していた物質は意識していなかった可能性がある。さらに、非特許文献1にて解説されているように蒸着もしくは昇華フラーレン自体の摩擦係数は高い。これらを念頭に置くと、特許文献1において低い摩擦係数が達成されている理由は、相手材と接触している物質はほとんど六方結晶層酸化物であるためであると考えらえる。その反面、摺動材料の摩擦係数をさらに低くする余地があると考察した。よって、本発明は、摩擦特性がさらに優れたインターカラント封入層状酸化物構造をもつ摺動剤を提供することを目的とする。本発明は、表1に示される知見に基づいて、六方結晶グラファイトの酸化物層間に炭素系インターカラントを封入した積層構造をもつ摺動剤であって、積層構造物の最外層が前記六方結晶グラファイトの酸化物層からなり、該六方結晶グラファイトの酸化物層間に封入されていない前記炭素系インターカラントが存在しないことを特徴とする摺動剤が安定して低い摩擦係数をもつことを見出して、本発明を完成した。特許文献1の材料以下先行技術材料というは、炭素系インターカラントが六方結晶グラファイトの酸化物層間に炭素系インターカラントを封入された規則的な周期構造をもっており、インターカラントは酸化物層間に層状に封入されている。即ち、規則的な周期構造が二回以上繰り返されている。先行技術材料においては、六方結晶グラファイトの酸化物層構造の最上最下層が完全にフラーレンで被覆されているのではなく、六方結晶グラファイトの酸化物が部分的に露出しており、これが相手材と接触するので、低摩擦特性が達成される。さらに、先行技術材料においては、摺動中に粉末周辺のフラーレンが脱落し、その後六方結晶グラファイトの酸化物が直接相手材と接触して、摩擦係数が低くなることも考えられる。加えて先行技術材料は粉末状で得られるために、上記した最上最下層の表面のみならず、粉末の表面全体にフラーレンが分散していると考えられる。このような粉末をそれ自体であるいは接着剤などと結合して摺動材料として使用すると、フラーレンが相手材と接触する摺動状態がもたらされる限り、フラーレンは必然的に六方結晶グラファイトの層状構造が本来もっている低摩擦性を阻害する。これに対して、本発明においては、フラーレンが製造直後から粉末表面に存在せず、摩擦係数が摺動当初から低いことを特徴とする。ここで、六方結晶グラファイトの酸化物層間に封入されていない前記炭素系インターカラントが存在しないとは表1で説明したトルエンへの分散試験により簡便に調べることができ、具体的には、1Lのトルエンに0.01g供試材粉末の混合し、10分間攪拌し、トルエンの色の変化を観察することにより調べることができる。より厳密には後述のX線回折試験法による図5。本発明に係る上記した摺動剤は、有機アミンの存在下で層状構造を有する六方結晶グラファイトの酸化物とフラーレンからなる炭素系インターカラントとを接触させて前記酸化物の層間に炭素系インターカラントを封入する段階と、この段階で得られる炭素系インターカラントが六方結晶グラファイトの層間に封入された物質以下中間生成物というを400°C以上の温度の非酸化雰囲気で加熱する方法により得ることができる。前記インターカラント封入段階は前掲引用1~4において説明されているとおりである。また、中間生成物が炭素系インターカラントが酸化物層の層間に封入された構造を有することは前掲引用5及び6において説明されているとおりである。本発明においては、先行技術工程により得られた粉末状物質を適当な容器に入れ、非酸化性雰囲気中で酸素を遮断して400°C以上の温度で加熱すると、層状化合物である中間生成物周辺のフラーレンが優先して昇華して除去される。加熱温度は400~600°Cが好ましい。非酸化性雰囲気とは、水素、窒素、アルゴンガスなどの不活性ガス雰囲気もしくはこれらの混合ガス雰囲気である。さらに、非酸化性雰囲気は真空焼結炉や真空熱処理炉などで採用されている真空雰囲気であってもよい。真空度は酸素と遮断するために好ましくは10-2以下、より好ましくは10-5Torr以下である。本発明に係る摺動部材は上記摺動材料の粉末を軸受基材、ブシュ基材などに積層して製造することができる。さらに摺動材料の粉末をポリアミドイミドなどの樹脂バインダーと混合して後、基材もしくは軸受用銅合金や軸受用アルミニウム合金などの表面に塗布し焼成することによっても製造することができる。先行技術材料の従来の製造法では、二種類の原料をアミンの存在下で反応させる方法であるために、フラーレンは効率的に層間に封入することはできるが、一部のフラーレンが粉末の周辺に付着することは避けられない。また、フラーレンは昇華性をもっていることは従来から知られているが、本発明者の実験表1で説明によると、六方結晶グラファイトの酸化物層間に封入されたフラーレンは昇華しないことが分かったので、これらの相反する性質を利用することにより、選択的に粉末周辺のフラーレのみを除去することに成功した。なお、特許文献1において行っているインターカラント封入後塩酸処理はアミンを除去することはできるが、周辺に付着したフラーレンを除去することができない。本発明によると、インターカラント封入六方結晶グラファイトの酸化物層間構造をもつ摺動剤の摩擦係数をさらに低下しかつ安定化することができる。比較例グラファイトの酸化を特許文献1と同様に行った。グラファイト粉末2gのそれぞれを、1gの硝酸ナトリウムと46mlの濃硫酸とを30分間攪拌して混合したものに添加し攪拌した。次に、この混合物を氷冷しながら、過マンガン酸カリウム6gをゆっくりと添加し、数分間攪拌した。熱が発生しなくなったら、その後室温で24時間攪拌した。攪拌後、純水92mlをゆっくりと滴下した。純水を添加して得られた混合液を、80°C以上程度に加熱した純水280mlに添加した。加えて、さらに、この液に過酸化水素水20mlを加えて酸化反応を停止させた。液体が温かいうちに遠心分離して酸化したグラファイトを回収した。分離回収した酸化されたグラファイトの層間には硫酸イオン等が残っているため、酸化グラファイトを600mlの純水に再度懸濁し、透析用セルロースを用いて2週間透析した。その後、酸化グラファイトが懸濁された溶液を乾燥して、酸化グラファイトを得た。フラーレンの酸化グラファイトの層間への封入を特許文献1と同様に行った。グラファイト酸化物の層間にフラーレンC60を以下の操作により、10mg酸化グラファイトに対して、0.1mlのn-オクチルアミン、50mgC60の比率で行った。まず、酸化グラファイト20mgを乳鉢に計りとり、0.2mlのn-オクチルアミンを添加し、乳鉢ですり潰してよく混ぜた。次に、少量1ml程度のトルエン加えてさらによく混ぜた後、30分から1時間程度静置した。次に、300mlビーカー中に、フラーレンC60100mgを計りとり、トルエン100mlを添加し、超音波洗浄機でフラーレンの凝集物を破砕し、完全に溶解させてフラーレンのトルエン溶液を調製した。乳鉢中ののり状になった混合物を、フラーレンのトルエン溶液に添加し、スターラーで攪拌しながら、トルエンを蒸発させた。得られた固形物を試料GOOcAmC60として回収した。さらに、試料GOOcAmC60をエッペンドルフチューブにとり、用いたオクチルアミンに対して過剰量の1ml1NHClを加えた。超音波洗浄により,サンプルの凝集物を細かくしてよく混合した後、静置し、しかる後、10000rpmで2分間遠心分離を行い、沈殿物を回収した。上記処理により得られた沈澱物試料GOOcAmC60即ち先行技術材料のX線回折像を図3に示す。X線回折試験は日本電子社のJDX-08010Sを使用して行った。図4に示すフラーレンの111、220、311に相当するピークが図3において認められる。実施例比較例の沈澱物試料GOOcAmC60をセラミック容器に入れ真空中で600°Cで加熱を行った。加熱後のX線回折像を図5に、FT-IRを図6に示す。図6ではフラーレンの主たる回折ピーク図4が認められない。また、図7に示すフラーレンのFT-IRでは波長が約1400nm-1の箇所で吸収率が著しく少なくなっているが、このような減少ピークは図6では認められない。実施例及び比較例のインターカラント封入六方結晶層状化合物の粉末平均粒径5μmをポリアミドイミド樹脂に対して72重量となるよう混合し、厚さを6μmに成膜したコーティング材につき次の条件で往復摺動摩擦試験を行った結果を図8に示す。摩擦試験方法:温度が80°Cの潤滑油中で荷重を2000Nに保った状態で平均すべり速度80mm秒で測定を行なった。図6に示すように本発明実施例の摩擦係数は比較例のものより低く、周辺フラーレン除去による摩擦低減効果が確認された。"