"熱媒体が流通する壁面と、該壁面に開口して冷却媒体を噴出する複数のフィルム冷却孔と、を有するフィルム冷却構造であって、前記熱媒体の主流方向において隣り合う前記フィルム冷却孔の各開口方向は、前記噴出によって形成される前記冷却媒体の渦の向きが互いに逆方向で、且つ、前記主流方向の下流側の前記冷却媒体の渦が、前記主流方向の上流側の前記冷却媒体の渦に巻き込まれて合流し、該合流した前記冷却媒体が前記壁面に沿って前記主流方向と交差する同一方向に流通するように設定されていることを特徴とするフィルム冷却構造。前記熱媒体の主流方向において隣り合う前記フィルム冷却孔の各開口方向は、前記主流方向と直交する平面内においてそれぞれ設定されていることを特徴とする請求項1に記載のフィルム冷却構造。前記熱媒体の主流方向において隣り合う前記フィルム冷却孔に係る、前記主流方向の上流側の前記開口方向の前記平面内における前記壁面に対する第1角度と、前記主流方向の下流側の前記開口方向の前記平面内における前記壁面に対する第2角度とは、互いに異なる角度に設定されていることを特徴とする請求項2に記載のフィルム冷却構造。前記第1角度と前記第2角度との差は、100度よりも大きく、且つ、120度よりも小さい範囲内に設定されていることを特徴とする請求項3に記載のフィルム冷却構造。前記第1角度及び前記第2角度のうちいずれか一方が、135度よりも大きく、且つ、150度よりも小さい範囲内に設定されている場合に、他方が、30度よりも大きく、且つ、40度よりも小さい範囲内に設定されていることを特徴とする請求項4に記載のフィルム冷却構造。前記熱媒体の主流方向において隣り合う前記フィルム冷却孔は、前記主流方向と直交し、且つ、前記壁面に沿う方向において、互いに異なった位置に形成されていることを特徴とする請求項1~5のいずれか一項に記載のフィルム冷却構造。請求項1~6のいずれか一項に記載のフィルム冷却構造を有するタービン翼。上記特許文献1では、対をなす2つの噴出孔からの冷却媒体同士が干渉し合い、冷却媒体を壁面に押し付け、冷却媒体の壁面からの剥離を抑制することにより、壁面上におけるフィルム効率を高めることができる。しかしながら、上記従来技術では、冷却媒体の押し付け作用が得られるのが冷却媒体の渦と渦との間の範囲であり、高いフィルム効率が得られる範囲が狭いという問題がある。本発明は、上記問題点に鑑みてなされたものであり、高いフィルム効率が広範囲で得られるフィルム冷却構造及びタービン翼の提供を目的とする。上記の課題を解決するために、本発明は、熱媒体が流通する壁面と、該壁面に開口して冷却媒体を噴出する複数のフィルム冷却孔と、を有するフィルム冷却構造であって、上記熱媒体の主流方向において隣り合う上記フィルム冷却孔の各開口方向は、上記噴出によって形成される上記冷却媒体の渦の向きが互いに逆方向で、且つ、上記主流方向の下流側の上記冷却媒体の渦が、上記主流方向の上流側の上記冷却媒体の渦に巻き込まれて合流し、該合流した上記冷却媒体が上記壁面に沿って上記主流方向と交差する同一方向に流通するように設定されているという構成を採用する。また、本発明においては、上記熱媒体の主流方向において隣り合う上記フィルム冷却孔の各開口方向は、上記主流方向と直交する平面内においてそれぞれ設定されているという構成を採用する。また、本発明においては、上記熱媒体の主流方向において隣り合う上記フィルム冷却孔に係る、上記主流方向の上流側の上記開口方向の上記平面内における上記壁面に対する第1角度と、上記主流方向の下流側の上記開口方向の上記平面内における上記壁面に対する第2角度とは、互いに異なる角度に設定されているという構成を採用する。また、本発明においては、上記第1角度と上記第2角度との差は、100度よりも大きく、且つ、120度よりも小さい範囲内に設定されているという構成を採用する。また、本発明においては、上記第1角度及び上記第2角度のうちいずれか一方が、135度よりも大きく、且つ、150度よりも小さい範囲内に設定されている場合に、他方が、30度よりも大きく、且つ、40度よりも小さい範囲内に設定されているという構成を採用する。また、本発明においては、上記熱媒体の主流方向において隣り合う上記フィルム冷却孔は、上記主流方向と直交し、且つ、上記壁面に沿う方向において、互いに異なった位置に形成されているという構成を採用する。また、本発明においては、先に記載のフィルム冷却構造を有するタービン翼を採用する。本発明によれば、下流側のフィルム冷却孔から噴出した冷却媒体が、上流側のフィルム冷却孔から噴出した冷却媒体で形成された渦の下に潜り込むように巻き込まれ、互いの冷却媒体が主流方向と交差する同一方向に押し広げるようにして干渉し合う。したがって、本発明では、高いフィルム効率が広範囲で得られる。以下、本発明の実施形態について図面を参照して説明する。以下の説明では、本発明におけるフィルム冷却構造を、ガスタービンのタービン翼の冷却構造に適用した場合を例示して説明する。図1は、本発明の実施形態におけるタービン翼100を示す斜視図である。図1に示すように、タービン翼100の前縁部101には、本実施形態におけるフィルム冷却構造1が設けられている。フィルム冷却構造1は、熱媒体が流通する壁面2と、壁面2に開口して冷却媒体を噴出する複数のフィルム冷却孔3と、を有する構成となっている。熱媒体は、不図示の燃焼器によって生成された高温の燃焼ガスである。この熱媒体は、壁面2に沿って、前縁部101から後縁部102に向かう主流方向に流通する。熱媒体の主流方向は、図において符号Fで示す。冷却媒体は、タービン翼100が複数取り付けられる不図示の翼サポート部品等から供給される低温の圧縮空気である。タービン翼100の内部は中空となって不図示の流路が形成されており、供給された冷却媒体は、フィルム冷却孔3から噴出する。図2は、本発明の実施形態におけるフィルム冷却構造1のフィルム冷却孔3の配置を示す平面図である。図3は、図2における矢視A-A断面図である。図において、X軸方向は熱媒体の主流方向を、Y軸方向は熱媒体の主流方向と直交する方向スパン翼幅方向を、Z軸方向はX-Y平面壁面2に対して垂直な方向を、それぞれ示す。図2に示すように、壁面2には、熱媒体の主流方向X軸方向において隣り合って、フィルム冷却孔3a,3bが配置されている。なお、図において、主流方向上流側-X側のフィルム冷却孔3には符号3aを付し、主流方向下流側X側のフィルム冷却孔3には符号3bを付している。フィルム冷却孔3a,3bは、Y軸方向において距離hをあけて、互いに異なった位置に形成されている。詳しくは、上流側のフィルム冷却孔3aがY側にオフセットして配置され、下流側のフィルム冷却孔3bが-Y側にオフセットして、互い違いに配置されている。この熱媒体の主流方向において隣り合うフィルム冷却孔3a,3bの各開口方向図3において矢印を付すは、後述する図4に示すように、上記噴出によって形成される冷却媒体の渦の向きが互いに逆方向で、且つ、主流方向の下流側の冷却媒体の渦符号B2で示すが、主流方向の上流側の冷却媒体の渦符号A2で示すに巻き込まれて合流し、該合流した冷却媒体が壁面2に沿って主流方向と交差する同一方向に流通するように設定されている。具体的には、図3に示すように、熱媒体の主流方向において隣り合うフィルム冷却孔3a,3bの各開口方向は、主流方向と直交する平面Y-Z平面内においてそれぞれ設定されている。フィルム冷却孔3a,3bは、それぞれ壁面2に対して斜めに形成され、主流方向から視ると壁面2の内側で交差クロスするように形成されている。フィルム冷却孔3a,3bは、直径dを有し、図2に示す平面視では、それぞれY軸方向を長軸とする略楕円形状を呈している。また、図3に示すように、熱媒体の主流方向において隣り合うフィルム冷却孔3a,3bに係る、主流方向上流側のフィルム冷却孔3aの開口方向のY-Z平面内における壁面2に対する第1角度γ1と、主流方向下流側のフィルム冷却孔3bの開口方向のY-Z平面内における壁面2に対する第2角度γ2とは、互いに異なる角度に設定されている。第1角度γ1と第2角度γ2との差は、その大小関係に係らず、100度よりも大きく、且つ、120度よりも小さい範囲内に設定することが好ましい。すなわち、第1角度γ1と第2角度γ2との差をΔで示すと、Δは下に示す式で表される。Δ=|γ1-γ2|但し、100<Δ<120さらに、第1角度γ1及び第2角度γ2のうちいずれか一方が、135度よりも大きく、且つ、150度よりも小さい範囲内に設定されている場合に、他方が、30度よりも大きく、且つ、40度よりも小さい範囲内に設定することがより好ましい。すなわち、より好ましいケースとしては、下に示す2通りとなる。ケース1...135<γ1<150且つ30<γ2<40ケース2...30<γ1<40且つ135<γ2<150なお、上流側のフィルム冷却孔3a及び下流側のフィルム冷却孔3bは、それぞれスパン方向Y軸方向に複数設けられて列を成している図1参照。上記関係は、この列毎に設定されている。すなわち、ある一列を構成するフィルム冷却孔3を見ると、それぞれ同じ傾きで形成されており、その隣の列と比較すると、上記関係を有する。図1においては、スパン方向に列を成すフィルム冷却孔3が主流方向に複数並んで示されているが、主流方向で隣り合う列同士のフィルム冷却孔3が、それぞれ上記関係を有することとなる。続いて、上記構成のフィルム冷却構造1による作用について、図4を参照して説明する。図4は、本発明の実施形態におけるフィルム冷却構造1による作用を説明するための図である。なお、図4aは図2における矢視A-A断面における冷却媒体の流れを示し、図4bは図2における矢視B-B断面における冷却媒体の流れを示し、図4cは図2における矢視C-C断面における冷却媒体の流れを示す。壁面2には熱媒体がX軸方向図4において紙面奥行き方向に流通しており、上流側のフィルム冷却孔3aから噴出した冷却媒体は、大きく分けて符号A1で示す流れと符号A2で示す流れになる。流れA1は、壁面2に沿う流れであり、フィルム冷却孔3aの開口方向傾く方向に従った向きのY側の流れとなる。一方、流れA2は、冷却媒体の噴出により誘起された渦であり、フィルム冷却孔3aの開口方向に逆らう向きの-Y側の流れとなる。図4aに示すように、流れA2は、時計回りの渦を巻く。図4bに示すように、下流側のフィルム冷却孔3bから噴出した冷却媒体も同様に、大きく分けて符号B1で示す流れと符号B2で示す流れになるが、上流側の流れA1,A2とはそれぞれ向きが反対になる。すなわち、流れB1は、壁面2に沿う流れであり、フィルム冷却孔3bの開口方向傾く方向に従った向きの-Y側の流れとなる。一方、流れB2は、冷却媒体の噴出により誘起された渦であり、フィルム冷却孔3bの開口方向に逆らう向きのY側の流れとなる。図4bに示すように、流れB2は、反時計回りの渦を巻く。流れA2,B2は、それぞれ熱媒体の主流方向の流れによって下流側に運ばれるが、その下流側の矢視C-C断面において、図4cに示すように干渉し合う。冷却媒体の渦の向きが互いに逆方向の流れA2,B2は、主流方向下流側の流れB2が、主流方向上流側からきた流れA2の渦に巻き込まれて合流し、該合流した冷却媒体が壁面2に沿って主流方向と交差する同一方向Y軸方向成分を含む方向に流通する。これは、下流側のフィルム冷却孔3bから噴出した冷却媒体が、上流側のフィルム冷却孔3aからの冷却媒体で誘起された流れA2の渦の下に潜り込むように広がり、互いにスパン方向Y軸方向に押し広げるように干渉し合った結果である。図5は、本発明の実施形態におけるフィルム冷却構造1のフィルム効率を示す解析結果である。なお、図5における熱媒体の主流方向は、紙面右側から紙面左側であり、符号Fで示す。また、フィルム効率の高低は、パターンの濃淡で示している。図5に示すように、本実施形態のフィルム冷却構造1によれば、上流側のフィルム冷却孔3aから噴出した冷却媒体の流れと下流側のフィルム冷却孔3bから噴出した冷却媒体の流れとが干渉し合って、壁面2において高いフィルム効率が広範囲で得られていることが分かる。このように、上述の本実施形態によれば、熱媒体が流通する壁面2と、該壁面2に開口して冷却媒体を噴出する複数のフィルム冷却孔3と、を有するフィルム冷却構造1であって、熱媒体の主流方向X軸方向において隣り合うフィルム冷却孔3a,3bの各開口方向は、上記噴出によって形成される冷却媒体の渦の向きが互いに逆方向で、且つ、主流方向の下流側の符号B2で示す冷却媒体の渦が、主流方向の上流側の符号A2で示す冷却媒体の渦に巻き込まれて合流し、該合流した冷却媒体が壁面2に沿って主流方向と交差する同一方向に流通するように設定されているという構成を採用することによって、高いフィルム効率が広範囲で得られる。また、本実施形態のフィルム冷却構造1を有するタービン翼100によれば、熱耐久性が向上するため、高性能化、長寿命化を図ることができる。実施例以下、実施例により本発明の効果をより明らかにする。なお、本発明は、以下の実施例に限定されるものではなく、その要旨を変更しない範囲で適宜変更して実施することができる。図6は、本実施例におけるフィルム冷却構造1の解析モデルを示す平断面図である。図6に示すように、本多次元解析においては、タービン翼100の前縁部101を想定したモデルを用いた。本多次元解析においては、平断面視で略U字形状のモデルを半分にしたものを用いた。なお、図6において、上流側のフィルム冷却孔3aの基準面110に対する角度はαで示し、下流側のフィルム冷却孔3bの基準面110に対する角度はβで示している。本多次元解析においては、流れに関する1つの流れ変数、すなわち噴出し比BR及び形状に関する4つの設計変数h/d、β、γ1、γ2の計5つを変数として解析を行った。各条件は以下の通りである。なお、αは、一定15°とした。[流れ条件]BR...0.5≦BR≦2.0[形状条件]h/d図2及び図3参照...3.5≦h/d<10.5ベース条件:h/d=3.5β図6参照...39≦β≦90ベース条件:β=55°γ1図3参照...10≦γ1ベース条件:γ1=45°γ2図3参照...γ2≦170ベース条件:γ2=45°図7は、本実施例の多次元解析結果γ1>γ2の場合を示すグラフである。図8は、本実施例の多次元解析結果γ1<γ2の場合を示すグラフである。なお、同グラフは、各パラメータにおいて上に向かうほど値が大きくなるグラフである。また、冷却孔率は、壁面2における3点の所定箇所η5d、η120、η90で評価した。図7に示すように、γ1>γ2の場合、形状条件absγ1-γ2が100°~120°の範囲内にあれば、他の条件BR、h、βの値をある程度振ったとしても、高い冷却効率が得られることが分かる。また、図8に示すように、γ1<γ2の場合逆の関係においても同様に、形状条件absγ1-γ2が100°~120°の範囲内にあれば、他の条件BR、h/d、βの値をある程度振ったとしても、高い冷却効率が得られることが分かる。また、多次元解析において、γ1とγ2を考え得る角度範囲全体で数値解析を行った結果、第1角度γ1及び第2角度γ2のうちいずれか一方が、135度よりも大きく、且つ、150度よりも小さい範囲内に設定されている場合に、他方が、30度よりも大きく、且つ、40度よりも小さい範囲内に設定されていることが、冷却効率の観点から優位な効果が得られることが分かった。以上の実施例から、第1角度γ1と第2角度γ2との差は、100度よりも大きく、且つ、120度よりも小さい範囲内に設定することが、好ましく、また、第1角度γ1及び第2角度γ2のうちいずれか一方が、135度よりも大きく、且つ、150度よりも小さい範囲内に設定されている場合に、他方が、30度よりも大きく、且つ、40度よりも小さい範囲内に設定されていることが、より好ましいことが分かる。以上、図面を参照しながら本発明の好適な実施形態について説明したが、本発明は上記実施形態に限定されるものではない。上述した実施形態において示した各構成部材の諸形状や組み合わせ等は一例であって、本発明の主旨から逸脱しない範囲において設計要求等に基づき種々変更可能である。例えば、上記実施形態では、本フィルム冷却構造1をガスタービンのタービン翼100の冷却構造に適用した場合を例示して説明したが、本発明はこの構成に限定されず、例えば、燃焼器のライナ等の他の冷却構造にも適用可能である。"