"選択接触還元システムにおいて用いられる、高温煙道排ガスおよび/または反応剤蒸気にさらされる可動機械部分を有しない反応剤気化システムであって、第1の圧縮ガス源と、入口ポート、吸引ポート、および出口ポートを有し、前記第1の圧縮ガス源から圧縮ガスが前記入口ポートに供給されるベンチュリエジェクタと、排ガス煙道からの高温ガスを供給するための高温ガス入口管と、前記高温ガス入口管下流の前記排ガス煙道にガス混合物を再導入するための高温ガス出口管であって、それによって前記吸引ポートの真空が前記高温ガス入口管を通して前記排ガス煙道から高温ガスを抜き出し、前記出口ポートを出る前記圧縮ガスおよび高温ガスの混合物が前記高温ガス出口管を通って前記排ガス煙道中に押し込まれる高温ガス出口管と、前記高温ガス入口管と前記高温ガス出口管との間に流体連結されて配置されるガス入口およびガス出口を有する反応容器であって、前記反応容器内の反応剤噴霧装置と、前記反応剤噴霧装置と動作可能に接続された反応剤源を含む反応容器とを含むシステム。前記噴霧装置が、前記反応剤源からの反応剤を噴霧する反応剤噴霧ノズルと、前記反応剤噴霧ノズルと動作可能に接続された第2の圧縮ガス源とをさらに含む、請求項1に記載のシステム。前記反応容器が、前記ガス入口が前記高温ガス入口管と接続され、かつ前記ガス出口が前記吸引ポートと接続されて配置され、それによって前記ベンチュリエジェクタ内に生じた真空が前記排ガス煙道から前記反応容器内に高温ガスを引き込み、そこで前記高温ガスは前記反応剤噴霧装置からの反応剤スプレーと混合して前記反応剤の蒸発が生じて高温ガスと反応剤の混合物が形成され、混合物はベンチュリエジェクタに引き込まれ、前記出口ポートに接続されている前記高温ガス出口管を経由して前記排ガス煙道内に戻される、請求項1に記載のシステム。前記反応容器が、前記ガス入口が前記ベンチュリエジェクタの出口ポートと接続され、かつ前記ガス出口が前記高温ガス出口管と接続されて配置され、それによって前記ベンチュリエジェクタ内に生じた真空が前記排ガス煙道から前記ベンチュリエジェクタ内に高温ガスを引き込み、そこで前記高温ガスは前記第1の圧縮ガス源からのガスと混合して前記ベンチュリエジェクタを出て前記反応容器に入り、前記反応剤噴霧装置からの反応剤スプレーと混合して前記反応剤の蒸発が生じて高温ガスと反応剤の混合物が形成され、混合物は前記高温ガス出口管を経由して前記排ガス煙道内に戻される、請求項1に記載のシステム。第1の源からの圧縮ガスを加熱する手段をさらに含む、請求項1に記載のシステム。加熱された空気とプロセスガスの混合物を供給するシステムであって、圧縮空気源と、入口ポート、吸引ポート、および出口ポートを有し、前記圧縮空気源から圧縮空気が前記入口ポートに供給されるベンチュリエジェクタと、高温ガス源と前記吸引ポートとの間に接続された高温ガス入口管と、加熱されたプロセスガス混合物出口管であって、前記ベンチュリエジェクタの前記出口ポートと加熱された空気とプロセスガスの混合物を必要とするプロセスとが流体連結し、それによって前記ベンチュリエジェクタ内に生じた真空が高温ガスを前記ベンチュリエジェクタ内に引き込み、そこで高温ガスが前記圧縮空気と混合して前記圧縮空気を加温し、前記の必要な加熱された空気とプロセスガスの混合物が供給される、加熱されたプロセスガス混合物出口管とを含むシステム。排ガス煙道中の相隔たる2組のダンパをさらに含み、前記加熱されたプロセスガス混合物出口ポートからの前記加熱された空気とプロセスガスの混合物が前記2組のダンパの間に加熱されたシール空気を供給する、請求項6に記載のシステム。これらおよび他の部品の欠点によるガス抜き出しファンの故障によって、当業界におけるガス再循環蒸発システムの使用が制限されてきた。ガス再循環蒸発を現実的な選択肢に戻すためには、コスト効率の良い方法でこれらの問題に対処する手段が必要である。本発明は、抜き出しファンをエジェクタベンチュリ装置エジェクタは排出装置、ベンチュリ、またはノズルとしても知られているおよび高温プロセス排ガスと接触しない圧縮空気装置に置き換えることによって、高温ガスにさらされる回転設備に関連する故障モードを回避する。蒸発容器を図1に示すような抜き出しファン吐出口から排ガス煙道に直接隣接するエジェクタ吸引管に移動させることによって、改善された形態で気化器の性能が改善されたり、システムの暖機に必要な時間が短縮されたりしうる新規および旧型装置の改装の両方において、本発明の装置は有利に使用できる。さらに、エジェクタベンチュリ装置は、脆弱なガス抜き出しファンを置き換えるためにエジェクタベンチュリ装置が使用される多くの形態においても有利に使用できる。エジェクタベンチュリ装置は、様々な応用例において、高温排ガスを脆弱な抜き出しファンと接触させることなく移動させるために有利に使用できる。本発明による技術の別の利点は、従来技術で可能な温度よりも高い排ガス温度に確実に適用できることであり、それによって本発明による技術がさらに効果的となる可能性がある。以下の説明は、当業者による本発明の製作および使用を可能とし、発明者が考える本発明を実行するための最良の形態を説明するためのものである。しかし、本発明の一般原則は改善されたガス再循環蒸発および他の高温ガスシステムを提供することであることを本明細書において明確にしてあるので、さまざまな変形例が存在することは当業者には容易に分かるであろう。本発明には、高温ガスをファンで取り扱うという問題を回避するためにエジェクタを用いる様々な形態が含まれる。抜き出した高温ガスの1つの用途は、反応剤を蒸発させることである。反応剤蒸発実施形態には、エジェクタ上流の気化器を備えた実施形態およびエジェクタ下流の気化器を備えた実施形態が含まれる。エジェクタによって抜き出した高温ガスは、ファンと高温の反応性ガスの接触をさけるため、また、たとえば加熱されるシール空気システムなどの場合、運転温度までガスを上昇させるための外部ヒータの使用を回避あるいは最少化するため、様々な用途に使用できる。上流設置図2には、新規の設備配置において通例であるが、必須ではない上流形態で設置された本発明を例示している。この形態によって、高温ガスの流路中に直接抜き出しファンを設置せずに高温ガスを利用する反応剤の蒸発がもたらされる。ブロワ46によって、周囲条件の空気は装置中で10psig~30psig69kPa~207kPaに圧縮される。当業者には、このシステムで使用できる多数の同様のコンプレッサまたはブロワ装置があることは十分理解される。圧縮の間に、空気温度はブロワ吸気口周囲空気の温度とブロワの圧縮比の関数として上昇する。ブロワ/コンプレッサの出口47における予想空気温度は約100°F~350°F38°C~177°Cである。この暖かい圧縮空気は、断熱された空気管50を通ってベンチュリエジェクタ装置42の原動力となる空気入口、すなわち入口ポート48に押し込まれる。この暖かい圧縮空気はエジェクタベンチュリ装置42を通過し、その結果、エジェクタ装置42のエジェクタガス吸引すなわち真空入口ポート44に真空を発生させる。排ガス煙道10内の代表的な高温ガス温度は、個々の燃焼プロセスとダクト構造10からの高温ガス除去の正確な位置の関数として、約500°F260°C~1,100°F593°Cの間で変化するであろう。900°F482°C超の温度は、排ガスの取り出し位置が単純サイクル運転におけるガスタービン出口またはコジェネレーション運転におけるガスタービン熱回収蒸気発生器HRSGの上流の場合に代表的である。500°F260°C超の温度は、熱回収蒸気発生器HRSGが設置された、コジェネレーション運転におけるガスタービンの下流の排ガスの取り出し位置の場合に代表的である。エジェクタ装置42によって生み出された真空によって、排ガス煙道10内の高温ガス流れから高温ガスの連続流れが断熱されたガス入口管20を通って引き抜かれる。高温ガスの流量は、代表的には自動弁21によって調節される。自動弁21の設定値は、エジェクタ出口ポート52における流量および圧力とインジェクタランス入口導管38における温度の関数である。高温ガスは、断熱された高温ガス源管20を通って気化器ユニット26内に抜き取られる。気化器ユニット26は、液体噴霧ノズル付きオープンチャンバ型、構造充填物型、不規則充填物型、段塔型、スタティックミキサ型、またはこれらおよび他の形状の気化器が本発明に完全に適用できることを理解する当業者に知られている他の形状でよい。気化器ユニット26の配置は、温度を調節するために変えられることが理解できるであろう。この時点で、反応剤源30からの計量された量の反応剤水溶液が、反応剤導管32を通して気化器ユニット26に導入される。反応剤水溶液は、約15psig~30psig103kPa~207kPaの圧縮空気源34からの圧縮空気を動力源とする反応剤噴霧ノズルでガス流れ中に噴霧され、それによって反応剤水溶液の優れた霧化が提供される。噴霧ノズル28の外面は外側の鞘非表示によって高温ガスから保護されており、冷空気がノズルと外側の鞘との間を流れている。圧縮空気は、空気源34に接続された管36通してノズル28に供給される。霧化された反応剤水溶液は、反応剤を気化させるのに十分な滞留時間のある場所で高温ガスに接触する。当業者は、上記の噴霧ノズルの記述は説明を目的としており、他の形態の反応剤噴霧器たとえば、メカニカルノズルおよび超音波ノズルが本発明に完全に適用できることがわかるであろう。蒸発機能は、気化器を排ガス煙道に隣接して配置し、反応剤水溶液をできる限り高温のガスにさらすことによって改善される。それから高温ガスと反応剤の混合物は、気化器ユニット26から、断熱された気化器を通ってエジェクタ管40に引き抜かれる。混合物はエジェクタ装置42の吸引すなわち入口ポート44に入り、希釈ファンまたはブロワ46からの原動力となる空気と混合される。希釈された混合物は、出口すなわち排出ポートからエジェクタ装置42を出る。希釈された混合物の温度は、入口ポート48への原動力となる空気流れ、周囲温度およびブロワの圧縮熱空気導管50内において測定、入口ポート44を通過する吸引ガス流れ、および反応剤混合物温度管40内において測定の関数として変化する。エジェクタ出口ポート52における代表的な希釈された混合物の温度は、プロセス条件および反応剤流量によって変わるが、代表的には約190°F~600°F88°C~316°Cである。管40内の混合物最低必要温度は、高温ガス組成の関数である。硫黄を含む高温ガスは、一般に500°F260°C超を維持すべきである。硫黄を含まない高温ガスの温度は、管40中のガス混合物内の気化した化学反応剤の計算された露点の関数である。希釈された混合物は、断熱されたインジェクタランス入口導管38を通して排ガス煙道10に再導入される。混合物は、1列のインジェクタランス18によって、SCR反応器14の上流に均等に分配される。その次に、NOXとアンモニアまたは他の反応剤の反応がSCR反応器14内で生じる。下流設置本発明によって、図3に図示されているように、高温ガスの流路中に直接抜き出しファンを設置せずに高温ガスを利用することによって、反応剤の蒸発がもたらされる。この実施形態は気化器ユニットの下流配置を有し、既設の抜き出しファンの置き換えすなわち、旧型装置の改装据付に便利な形態であろう。しかし、この形態はプロセスパラメータ次第で新規設置においても有用である。この実施形態において、周囲条件の空気はブロワ46によって、10psig~30psig69kPa~207kPaに圧縮される。当業者は、このようなシステムで使用できる多数の類似のコンプレッサまたはブロワ装置、たとえば多段遠心式、容積式、高速ターボブロワが存在することを理解する。圧縮過程において、空気温度は、ブロワ入口における周囲空気温度とブロワ圧縮比の関数として増加する。ブロワ/コンプレッサの出口47における予想空気温度は、約100°F~350°F38°C~177°Cである。この暖かい圧縮空気は、断熱された空気管50を通ってベンチュリエジェクタ装置42の原動力となる空気入口、すなわち入口ポート48に押し込まれる。この暖かい圧縮空気はエジェクタベンチュリ装置42を通過し、その結果、エジェクタ装置42のエジェクタ吸引ガスすなわち真空入口ポート44に真空を発生させる。所定のプロセスについて理想的な温度を下回る温度は、補助的な電気またはガス燃焼エアヒータ、ブロワ/コンプレッサ排出流れの一部をブロワ/コンプレッサ入口ラインに戻すバイパスバルブ、抜き出した排ガスの一部を気化器ユニット入口ラインからブロワ/コンプレッサ入口ラインに転換させるバイパスバルブ、これらの方法の組み合わせ、または他の類似の方法を用いて上昇させることができる。エジェクタ装置42によって生み出された真空によって、排ガス煙道10中の高温ガス流れから高温ガスの連続流れが断熱されたガス入口管20を通って引き抜かれる。排ガス煙道10内の代表的な高温ガス温度は、個々の燃焼プロセスとダクト構造10からの高温ガス除去の正確な位置の関数として、約500°F260°C~1,100°F593°Cの間で変化するであろう。900°F482°C超の温度は、排ガスの取り出し位置が単純サイクル運転におけるガスタービン出口またはコジェネレーション運転におけるガスタービン熱回収蒸気発生器HRSGの上流の場合に代表的である。500°F260°C超の温度は、熱回収蒸気発生器HRSGが設置された、コジェネレーション運転におけるガスタービンの下流の排ガスの取り出し位置の場合に代表的である。高温ガスはエジェクタ装置42の吸引ポート44内に抜き取られる。高温ガスの流量は、代表的には自動弁21によって調節される。自動弁21の設定値は、エジェクタ出口ポート52における流量および圧力とインジェクタ管54における温度の関数である。高温ガスは、希釈ブロワ46からの原動力となる空気と混合される。希釈されたガスは、出口すなわち排出ポートからエジェクタ装置42を出る。希釈されたガス温度は、入口ポート48への原動力となる空気流れ、周囲温度およびブロワの圧縮熱空気導管50内において測定、入口ポート44を通過する吸引ガス流れ、および排ガス温度管20内において測定の関数として変化する。出口ポート52における代表的な希釈された混合物の温度は、約300°F~750°F149°C~399°Cでありうる。混合物は断熱されたガス管54を通ってエジェクタ装置42を出て気化器ユニット26に入る。この時点で、反応剤源30からの計量された量の反応剤水溶液が、反応剤管32を通して気化器ユニット26に導入される。反応剤水溶液は、約15psig~30psig103kPa~207kPaの圧縮空気源34から空気管36で導かれた圧縮空気を動力源とする反応剤噴霧ノズル28でガス流れ中に噴霧され、それによって反応剤水溶液の優れた霧化が提供される。噴霧ノズル28の外面は外側の鞘非表示によって高温ガスから保護されており、冷空気がノズル28と外側の鞘との間を流れている。霧化された反応剤水溶液は、反応剤を気化させるのに十分な滞留時間のある場所で高温ガスに接触する。当業者は、このノズルシステムが説明目的のみのために示されていることを理解するであろう。液体反応剤を霧化する他の方法が本発明に適用できる。高温ガスと反応物の混合剤は気化器ユニット26から流出して断熱管38に入る。管38内の混合物最低必要温度は、高温ガス組成の関数である。典型的に、硫黄を含む高温ガスは500°F260°C超を維持すべきである。硫黄を含まない高温ガスの温度は、管38中のガス混合物内の気化した化学反応剤の計算された露点の関数である。希釈された混合物は、排ガス煙道10に再導入される。混合物は、1列のインジェクタランス18によって、SCR反応器14の上流に均等に分配される。その次に、NOXとアンモニアまたは他の反応剤の反応がSCR反応器14内で生じる。当業者には、本実施形態と上流実施形態との形態の相違は主に先行技術による配置の形態図1に起因していることは明らかであろう。先行技術による配置において、ファン22が排ガス煙道10から高温ガスを引き抜き、このガス流れを気化器ユニット26に押し込み、そこで反応剤がガス流れ中に噴霧される気化器はファンの下流。その後、排ガスと気化した反応剤の混合物はSCRユニット14の上流に再導入される。図2の実施形態において、ファン22は、高温ガスを排ガス煙道10から直接気化器ユニットに引き抜くエジェクタ42およびブロワ46に置き換えられている気化器はエジェクタの上流。高温ガスと気化した反応剤の混合物は、エジェクタ42内に引き込まれ、エジェクタから押し出されてSCRユニット14の上流の排ガス煙道10に再導入される。ガスが排ガス煙道から直接引き抜かれるため、この配置によって気化器中のガス温度をより高くすることができる。エジェクタから押し出され、排ガス煙道に戻されるガスの温度は、自動弁21の設定によって高温排ガスの流れを調節することによって制御できる。先行技術による故障した高温ガスファンFig.1を、将来の高温ガスによる故障を避けるためにエジェクタ42と取り替えたい場合、システムは既に高温ガスを移動させる装置の下流の気化器ユニット26で構成されている。気化器ユニットの移動およびすべての付随する配管系統の取替えが回避されるため、高温ガスファン22を直接ブロワ、エジェクタの組み合わせと取り替えるのがはるかに簡単である。上述したように、高温ガスが排ガス煙道から直接気化器に入るとともにエジェクタによって生み出された部分真空によって反応剤の蒸発が促進されるため、エジェクタ上流位置の気化器は有利でありうる。取替え計画などで下流位置の気化器が採用される場合、最適な反応剤蒸発のために十分な高温を確保するため、高温ガス入口管20の排ガス煙道10への貫通部のより高温領域への移動が活用できる。入ってくるブロワ空気および/または引き抜いた高温ガスの補助加熱は、最適な反応剤気化のために十分な高温を確保するための他の有用な代替手段である。エジェクタ方式被加熱シール空気システムエジェクタによって引き抜かれた高温ガスは、周囲空気を加温するための省エネシステムとしても使用できる。図4に、先行技術による被加温シール空気システムを示す。そのようなシステムは、たとえばダクト10中の高温排ガスを制御する場合の1列のダンパ56,58とともに用いられる。ダンパの第1の組56の上流側12の、ダンパの第2の組58の下流側16からのガス隔離を最大化するため、先行技術のソリューションでは2層のダンパが利用されていた。さらに隔離を改善するため、上流ダンパ56と下流ダンパ58との間の空間64が周囲空気によってパージされる。ブロワ46によって、空気をダクト構造中の圧力を超える圧力まで圧縮する。これらのダンパで隔離されているダクトガスは、露点よりも低い温度において酸性または他の腐食性液体を形成する化学物質を含んでいるのが普通である。この発生を最少化するため、上流ダンパ56と接触するガスが露点以下に冷却されないように電気ヒータ60によって周囲空気が加熱される。残念なことに、エアヒータ60は空気を加熱するためにかなりの量のエネルギを消費する。図5には、周囲空気がブロワ46内へ引き込まれる本発明の配置を示す。圧縮空気は管50を通ってベンチュリエジェクタ42の入口ポートに押し込まれる。エジェクタ42を通過する空気流れによって管20内に真空が生じ、真空によって高温ガスがダクト10からベンチュリエジェクタ吸引入口ポート44に抜き出される。高温ガスの流量は、自動弁21によって調節できる。自動弁21の設定値は、エジェクタ出口ポート52における流量および圧力ならびにエジェクタ出口管62における温度の関数である。高温ガスは圧縮空気と混合し、シール空気用の加熱された空気が供給される。加熱された混合物は排出ポート52からベンチュリエジェクタ42を出て、管62によって最終的に上流ダンパ56と下流ダンパ58との間の空間64へ運ばれる。このようにして、エアヒータ60が削除されるとともにかなりの省エネがもたらされる。エジェクタによってバリヤガスが補助ヒータなしで加熱され、省エネが図れることが理解できるであろう。エジェクタシステムは、加熱されたガスを必要とする他の形態にも適用できる。したがって、以下の特許請求の範囲は、具体的に前述したもの、概念的に同等のもの、明らかに代替となるもの、および本発明の必須のアイデアを本質的に包含するものを含んでいると理解すべきである。当業者は、本発明の範囲から外れることなく、今述べた好適な実施形態の様々な改作および変更が構成できることを理解するであろう。明示した実施形態は実施例を示すためだけに説明したものであり、本発明を限定するものと解釈すべきでない。したがって、添付の特許請求の範囲内において、本発明はここで具体的に説明した以外のやりかたで実行してよいことを理解すべきである。"