10容量留出温度が140°C以上、かつ90容量留出温度が380°C以下である原料油より調整した10容量留出温度が140°C以上205°C以下、かつ90容量留出温度が300°C以下である軽質原料油を、結晶性アルミノシリケートを含む単環芳香族炭化水素製造用触媒と接触させて芳香族炭化水素を製造する方法であって、前記軽質原料油の1環ナフテノベンゼン含有比率が、前記原料油の1環ナフテノベンゼン含有比率よりも高くなるように、前記原料油を蒸留することによって調整されていることを特徴とする単環芳香族炭化水素の製造方法。前記軽質原料油の1環ナフテノベンゼン含有比率が、10質量以上であることを特徴とする請求項1に記載の単環芳香族炭化水素の製造方法。前記軽質原料油の1環ナフテノベンゼン含有比率が、12質量以上であることを特徴とする請求項1または2に記載の単環芳香族炭化水素の製造方法。前記原料油が流動接触分解装置で生成する分解軽油を含むことを特徴とする請求項1~3のいずれか一項に記載の単環芳香族炭化水素の製造方法。本発明は、単環芳香族炭化水素の製造方法に関する。原料油に含まれるナフテノベンゼンは、分解開環反応により、単環芳香族炭化水素を製造せしめる可能性がある一方で、脱水素反応により多環芳香族炭化水素が製造され、さらにはそれらの多環芳香族炭化水素がコーク化し触媒上に蓄積することで触媒活性を低下させる。そのため、これまではナフテノベンゼンの比率を上げることは必ずしも単環芳香族炭化水素の収量増加につながるものではなかった。また、単に脱水素能のみを抑制する条件とすると、同時に進行する飽和炭化水素の環化脱水素が抑制され、単環芳香族炭化水素の収量を増加させることができなかった。そこで、本発明者等は鋭意検討を重ねた結果、原料油を蒸留することによりナフテノベンゼンの中でも1環ナフテノベンゼンを多く含む軽質化した原料油軽質原料油を用い、かつ適切な触媒反応条件を選定することで、単環芳香族炭化水素を効率的に製造できることを見出し、本発明を完成させるに至った。[1]10容量留出温度が140°C以上、かつ90容量留出温度が380°C以下である原料油より調整した10容量留出温度が140°C以上205°C以下、かつ90容量留出温度が300°C以下である軽質原料油を、結晶性アルミノシリケートを含む単環芳香族炭化水素製造用触媒と接触させて芳香族炭化水素を製造する方法であって、前記軽質原料油の1環ナフテノベンゼン含有比率が、前記原料油の1環ナフテノベンゼン含有比率よりも高くなるように、前記原料油を蒸留することによって調整されていることを特徴とする単環芳香族炭化水素の製造方法。[2]前記軽質原料油の1環ナフテノベンゼン含有比率が、10質量以上であることを特徴とする[1]に記載の単環芳香族炭化水素の製造方法。[3]前記軽質原料油の1環ナフテノベンゼン含有比率が、12質量以上であることを特徴とする[1]または[2]に記載の単環芳香族炭化水素の製造方法。[4]前記原料油が流動接触分解装置で生成する分解軽油を含むことを特徴とする請求項[1]~[3]のいずれか一項に記載の単環芳香族炭化水素の製造方法。本発明の単環芳香族炭化水素の製造方法によれば、多環芳香族炭化水素を含む原料油から高い収率で炭素数6~8の単環芳香族炭化水素を製造することができる。本発明の単環芳香族炭化水素を製造する方法は、10容量留出温度が140°C以上、かつ90容量留出温度が380°C以下である原料油より調整した10容量留出温度が140°C以上205°C以下、かつ90容量留出温度が300°C以下である軽質原料油を、結晶性アルミノシリケートを含む触媒と接触させて芳香族炭化水素を製造する方法であって、軽質原料油の1環ナフテノベンゼン含有比率が、原料油の1環ナフテノベンゼン含有比率よりも高くなるように、原料油を蒸留することによって調整されている方法である。本発明の単環芳香族炭化水素の製造方法においては、原料油を蒸留することによって1環ナフテノベンゼン含有比率を高めた軽質原料油を得、当該軽質原料油を、結晶性アルミノシリケートを含有する単環芳香族炭化水素製造用触媒に接触させることで、軽質原料油に含まれる飽和炭化水素を水素供与源とし、飽和炭化水素からの水素移行反応によって多環芳香族炭化水素を部分的に水素化し、開環させて単環芳香族炭化水素に転換するほか、軽質原料油中もしくは分解過程で得られる飽和炭化水素を環化、脱水素することによっても単環芳香族炭化水素に転換できる。さらには、炭素数9以上の単環芳香族炭化水素を分解することによって、炭素数6から8の単環芳香族炭化水素を得ることもできる。これらの反応が複合的に進行することにより、単環芳香族炭化水素を含む生成物を得る。これにより、炭素数6~8の単環芳香族炭化水素、及び炭素数9以上の重質留分を含む生成物を得る。なお、この生成物には、単環芳香族炭化水素や重質留分以外にも、水素、メタン、エタン、エチレン、LPGプロパン、プロピレン、ブタン、ブテン等などが含まれる。また、重質留分中には、ナフタレン、メチルナフタレン、ジメチルナフタレン等の2環芳香族炭化水素が多く含まれ、さらにアントラセン等の3環以上の芳香族炭化水素も原料油によっては含まれている。本願においては、これら2環芳香族炭化水素と3環以上の芳香族炭化水素とを合わせて、多環芳香族炭化水素と記している。原料油本発明で使用される原料油は、10容量留出温度が140°C以上かつ90容量留出温度が380°C以下の油である。10容量留出温度が140°C未満の油では、軽質のものから単環芳香族炭化水素を製造することになり、本発明の主旨にそぐわなくなる。また、90容量留出温度が380°Cを超える油を用いた場合には、単環芳香族炭化水素の収率が低くなる上に、単環芳香族炭化水素製造用触媒上へのコーク堆積量が増大して、触媒活性の急激な低下を引き起こす傾向にある。原料油の10容量留出温度は150°C以上であることが好ましく、原料油の90容量留出温度は360°C以下であることが好ましい。なお、ここでいう10容量留出温度、90容量留出温度とは、JISK2254石油製品-蒸留試験方法に準拠して測定される値を意味する。10容量留出温度が140°C以上かつ90容量留出温度が380°C以下である原料油としては、例えば、流動接触分解装置FCC装置で生成する分解軽油LCO、石炭液化油、直留灯油、直留軽油、コーカー灯油、コーカー軽油等が挙げられる。なお、ここでいう多環芳香族分とは、JPI-5S-49石油製品-炭化水素タイプ試験方法-高速液体クロマトグラフ法に準拠して測定、あるいはFIDガスクロマトグラフ法または2次元ガスクロマトグラフ法にて分析される2環芳香族炭化水素含有量2環芳香族分および、3環以上の芳香族炭化水素含有量3環以上の芳香族分の合計値を意味する。以降、多環芳香族炭化水素、2環芳香族炭化水素、3環以上の芳香族炭化水素の含有量が容量で示されている場合は、JPI-5S-49に準拠して測定されたものであり、質量で示されている場合は、FIDガスクロマトグラフ法または2次元ガスクロマトグラフ法に基づいて測定されたものである。原料中の多環芳香族分以外の成分単環芳香族分、パラフィン分ナフテン分を除く。、オレフィン分の含有比率は、特に制限はされない。また、目的とする反応を著しく阻害しない範囲で、硫黄、酸素、窒素等のヘテロ原子を含んでいてもよい。軽質原料油本発明で使用される軽質原料油は、10容量留出温度が140°C以上、205°C以下、かつ90容量留出温度が300°C以下の油であり、前述の原料油を蒸留によりカットして軽質化することにより得られる。10容量留出温度が140°C未満の油では、非常に軽質な炭化水素油から単環芳香族炭化水素を製造することになり、本発明の主旨にそぐわなくない。一方、軽質原料油の10容量留出温度の上限は、1環ナフテノベンゼンであるインダンの沸点が177°Cであり、テトラリンの沸点が206°Cであることから、軽質原料油において効率的にBTX製造を行うことができる1環ナフテノベンゼン含有比率を高める点で205°C以下であり、180°C以下が好ましく、170°C以下がより好ましい。また、90容量留出温度の上限は300°Cを超えると、効率的にBTXを製造できる1環ナフテノベンゼンの含有量が大きく減少し、触媒上にコークを析出する要因となる3環以上の芳香族炭化水素の含有量が多くなるため好ましくない。また、ジヒドロフェナントレン、テトラヒドロアントラセンに代表される2環ナフテノベンゼンは、沸点が300°Cを超え、芳香環部分の分解が困難で単環芳香族炭化水素の収量が向上しないので、必ずしも多く含むことは好ましくないことからも、90容量留出温度の上限は300°C以下である。原料によってはアルキル鎖の短い1環ナフテノベンゼンが多くなる場合があることから、好ましくは280°C以下、より好ましくは270°C以下である。一方、90容量留出温度の下限は特に限定されないが、1環ナフテノベンゼン含有比率を高める点で220°C以上が好ましく、230°C以上がより好ましい。蒸留のカットポイントを変更する方法等で軽質原料油の蒸留範囲を所定の範囲に調整することにより、軽質原料油の1環ナフテノベンゼン含有比率を原料油の1環ナフテノベンゼン含有比率より高くすることができる。原料油を蒸留する方法としては、公知の蒸留装置にて当該原料油を蒸留する方法等が挙げられ、所定の蒸留範囲の軽質原料油を得るために適宜カットポイント等を調整する。蒸留装置の一例としては、ストリッパーのような多段蒸留装置により複数の留分を蒸留分離できるものが挙げられる。なお、軽質原料油は、原料油を製造する装置例えば、流動接触分解装置などに付設された蒸留装置で予め所定の蒸留範囲に分留したものであっても、原料油を別途設けた蒸留装置で所定の蒸留範囲に蒸留したものであっても構わない。なお、ここでいう10容量留出温度、90容量留出温度とは、JISK2254石油製品-蒸留試験方法に準拠して測定される値を意味する。また、軽質原料油は、1環ナフテノベンゼン含有比率が好ましくは10質量以上、より好ましくは12質量以上となるように調整されている。1環ナフテノベンゼン含有比率は多い分には制限はないものの、軽質原料油の1環ナフテノベンゼン含有比率を70質量超に調製することは、上記方法では困難である。ここでいう1環ナフテノベンゼンとは、例えばテトラリン骨格のように1つの分子内に単環芳香族とナフテン環が共存している化合物を示す。具体的には、テトラリン類、インダン類、オクタヒドロアントラセン類、オクタヒドロフェナントレン類などが挙げられ、より具体的には、テトラリン、アルキルテトラリン、インダン、アルキルインダン、オクタヒドロフェナントレン、アルキルオクタヒドロフェナントレン、オクタヒドロアントラセン、アルキルオクタヒドロアントラセンなどが挙げられるが、なかでもテトラリン、アルキルテトラリン、インダン、アルキルインダンが特に好ましい。なお、実際の軽質原料油には、これらの成分が混合されており、それぞれを分離して用いることは実用的ではなく、これらの成分の総量が、10質量以上含まれていればよい。1環ナフテノベンゼンの含有比率質量を分析する手法としては、例えば、2次元ガスクロマトグラフ法に基づいて測定する方法などが挙げられる。本発明において、軽質原料油の1環ナフテノベンゼン含有比率を、原料油の1環ナフテノベンゼン含有比率よりも高くなるように調整している理由は、1環ナフテノベンゼンは、本願の触媒と接触させた場合により効率的に炭素数6~8の単環芳香族化合物に転換しうるためである。なお、軽質原料油は所定の蒸留範囲を有する限り、1環ナフテノベンゼンは上述のように好ましい含有比率10質量以上をとることができる。また、1環ナフテノベンゼン以外の炭化水素の含有比率に特に制限はなく、1環ナフテノベンゼン以外のナフテノベンゼン、2環以上の多環芳香族炭化水素、パラフィン、ナフテン等の飽和炭化水素、1環アルキルベンゼン等の単環芳香族炭化水素等を含んでも構わない。しかしながら、1環ナフテノベンゼン以外のナフテノベンゼン、例えばジヒドロフェナントレン、テトラヒドロアントラセンに代表される2環ナフテノベンゼンは、芳香環部分の分解が困難で単環芳香族炭化水素の収量が向上しないことから、必ずしも多く含むことは好ましくない。ただし、これらのナフテノベンゼンは飽和炭化水素との水素移行反応により、単環芳香族炭化水素への移行が可能であることから、他の多環芳香族炭化水素と同じように含有することができる。また、多環芳香族炭化水素の中でも3環以上の芳香族炭化水素は、単環芳香族炭化水素製造工程分解改質反応工程ともいう。における反応性が低いため、多く含むことは好ましくない。従って、原料油中の3環以上の芳香族炭化水素は10容量以下であることが好ましく、5容量以下であることがより好ましい。また、目的とする反応を著しく阻害しない範囲で、硫黄、酸素、窒素等のヘテロ原子を含んでいてもよい。反応形式軽質原料油を単環芳香族炭化水素製造用触媒と接触、反応させる際の反応形式としては、固定床、移動床、流動床等が挙げられる。本発明においては、重質分を原料とするため、触媒に付着したコーク分を連続的に除去可能で、かつ安定的に反応を行うことができる流動床が好ましく、反応器と再生器との間を触媒が循環し、連続的に反応-再生を繰り返すことができる、連続再生式流動床が特に好ましい。触媒と接触する際の軽質原料油は、気相状態であることが好ましい。また、軽質原料は、必要に応じてガスによって希釈してもよい。単環芳香族炭化水素製造用触媒[結晶性アルミノシリケート]結晶アルミノシリケートは、単環芳香族炭化水素の収率をより高くできることから、中細孔ゼオライトおよび/または大細孔ゼオライトであることが好ましい。中細孔ゼオライトは、10員環の骨格構造を有するゼオライトであり、中細孔ゼオライトとしては、例えば、AEL型、EUO型、FER型、HEU型、MEL型、MFI型、NES型、TON型、WEI型の結晶構造のゼオライトが挙げられる。これらの中でも、単環芳香族炭化水素の収率をより高くできることから、MFI型が好ましい。大細孔ゼオライトは、12員環の骨格構造を有するゼオライトであり、大細孔ゼオライトとしては、例えば、AFI型、ATO型、BEA型、CON型、FAU型、GME型、LTL型、MOR型、MTW型、OFF型の結晶構造のゼオライトが挙げられる。これらの中でも、工業的に使用できる点では、BEA型、FAU型、MOR型が好ましく、単環芳香族炭化水素の収率をより高くできることから、BEA型がより好ましい。結晶性アルミノシリケートは、中細孔ゼオライトおよび大細孔ゼオライト以外に、10員環以下の骨格構造を有する小細孔ゼオライト、14員環以上の骨格構造を有する超大細孔ゼオライトを含有してもよい。ここで、小細孔ゼオライトとしては、例えば、ANA型、CHA型、ERI型、GIS型、KFI型、LTA型、NAT型、PAU型、YUG型の結晶構造のゼオライトが挙げられる。超大細孔ゼオライトとしては、例えば、CLO型、VPI型の結晶構造のゼオライトが挙げられる。分解改質反応工程を固定床の反応とする場合、単環芳香族炭化水素製造用触媒における結晶性アルミノシリケートの含有量は、単環芳香族炭化水素製造用触媒全体を100質量とした際の60~100質量が好ましく、70~100質量がより好ましく、90~100質量が特に好ましい。結晶性アルミノシリケートの含有量が60質量以上であれば、単環芳香族炭化水素の収率を充分に高くできる。分解改質反応工程を流動床の反応とする場合、単環芳香族炭化水素製造用触媒における結晶性アルミノシリケートの含有量は、単環芳香族炭化水素製造用触媒全体を100質量とした際の20~60質量が好ましく、30~60質量がより好ましく、35~60質量が特に好ましい。結晶性アルミノシリケートの含有量が20質量以上であれば、単環芳香族炭化水素の収率を充分に高くできる。結晶性アルミノシリケートの含有量が60質量を超えると、触媒に配合できるバインダーの含有量が少なくなり、流動床用として適さないものになることがある。[リン、ホウ素]単環芳香族炭化水素製造用触媒においては、リンおよび/またはホウ素を含有することが好ましい。単環芳香族炭化水素製造用触媒がリンおよび/またはホウ素を含有すれば、単環芳香族炭化水素の収率の経時的な低下を防止でき、また、触媒表面のコーク生成を抑制できる。単環芳香族炭化水素製造用触媒にリンを含有させる方法としては、例えば、イオン交換法、含浸法等により、結晶性アルミノシリケートまたは結晶性アルミノガロシリケートまたは結晶性アルミノジンコシリケートにリンを担持する方法、ゼオライト合成時にリン化合物を含有させて結晶性アルミノシリケートの骨格内の一部をリンと置き換える方法、ゼオライト合成時にリンを含有した結晶促進剤を用いる方法、などが挙げられる。その際に用いるリン酸イオン含有水溶液は特に限定されないが、リン酸、リン酸水素二アンモニウム、リン酸二水素アンモニウムおよびその他の水溶性リン酸塩などを任意の濃度で水に溶解させて調製したものを好ましく使用できる。単環芳香族炭化水素製造用触媒にホウ素を含有させる方法としては、例えば、イオン交換法、含浸法等により、結晶性アルミノシリケートまたは結晶性アルミノガロシリケートまたは結晶性アルミノジンコシリケートにホウ素を担持する方法、ゼオライト合成時にホウ素化合物を含有させて結晶性アルミノシリケートの骨格内の一部をホウ素と置き換える方法、ゼオライト合成時にホウ素を含有した結晶促進剤を用いる方法、などが挙げられる。単環芳香族炭化水素製造用触媒におけるリンおよび/またはホウ素の含有量は、触媒全重量に対して0.1~10質量であることが好ましく、さらには、下限は0.5質量以上がより好ましく、上限は9質量以下であることがより好ましく、8質量以下が特に好ましい。触媒全重量に対するリンの含有量が0.1質量以上であることで、経時的な単環芳香族炭化水素の収率低下を防止でき、10質量以下であることで、単環芳香族炭化水素の収率を高くできる。[ガリウム、亜鉛]単環芳香族炭化水素製造用触媒には、必要に応じて、ガリウムおよび/または亜鉛を含有させることができる。ガリウムおよび/または亜鉛を含有させれば、単環芳香族炭化水素の生成割合をより多くできる。単環芳香族炭化水素製造用触媒におけるガリウム含有の形態としては、結晶性アルミノシリケートの格子骨格内にガリウムが組み込まれたもの結晶性アルミノガロシリケート、結晶性アルミノシリケートにガリウムが担持されたものガリウム担持結晶性アルミノシリケート、その両方を含んだものが挙げられる。単環芳香族炭化水素製造用触媒における亜鉛含有の形態としては、結晶性アルミノシリケートの格子骨格内に亜鉛が組み込まれたもの結晶性アルミノジンコシリケート、結晶性アルミノシリケートに亜鉛が担持されたもの亜鉛担持結晶性アルミノシリケート、その両方を含んだものが挙げられる。結晶性アルミノガロシリケート、結晶性アルミノジンコシリケートは、SiO4、AlO4およびGaO4/ZnO4構造が骨格中に存在する構造を有する。また、結晶性アルミノガロシリケート、結晶性アルミノジンコシリケートは、例えば、水熱合成によるゲル結晶化、結晶性アルミノシリケートの格子骨格中にガリウムまたは亜鉛を挿入する方法、または結晶性ガロシリケートまたは結晶性ジンコシリケートの格子骨格中にアルミニウムを挿入する方法により得られる。ガリウム担持結晶性アルミノシリケートは、結晶性アルミノシリケートにガリウムをイオン交換法、含浸法等の公知の方法によって担持したものである。その際に用いるガリウム源としては、特に限定されないが、硝酸ガリウム、塩化ガリウム等のガリウム塩、酸化ガリウム等が挙げられる。亜鉛担持結晶性アルミノシリケートは、結晶性アルミノシリケートに亜鉛をイオン交換法、含浸法等の公知の方法によって担持したものである。その際に用いる亜鉛源としては、特に限定されないが、硝酸亜鉛、塩化亜鉛等の亜鉛塩、酸化亜鉛等が挙げられる。単環芳香族炭化水素製造用触媒がガリウムおよび/または亜鉛を含有する場合、単環芳香族炭化水素製造用触媒におけるガリウムおよび亜鉛の含有量は、触媒全体を100質量とした際の0.01~3.0質量であることが好ましく、0.05~1.5質量であることがより好ましい。ガリウムおよび亜鉛の含有量が0.01質量以上であれば、単環芳香族炭化水素の生成割合をより多くでき、3.0質量以下であれば、ナフテノベンゼンの脱水素を抑え、より効率的に、当該原料油から単環芳香族炭化水素を製造することができる。[形状]単環芳香族炭化水素製造用触媒は、反応形式に応じて、例えば、粉末状、粒状、ペレット状等にされる。例えば、流動床の場合には粉末状にされ、固定床の場合には粒状またはペレット状にされる。流動床で用いる触媒の平均粒子径は30~180μmが好ましく、50~100μmがより好ましい。また、流動床で用いる触媒のかさ密度は0.4~18g/ccが好ましく、0.5~10g/ccがより好ましい。なお、平均粒子径はふるいによる分級によって得た粒径分布において50質量となる粒径を表し、かさ密度はJIS規格R9301-2-3の方法により測定した値である。粒状またはペレット状の触媒を得る場合には、必要に応じて、バインダーとして触媒に不活性な酸化物を配合した後、各種成形機を用いて成形すればよい。単環芳香族炭化水素製造用触媒がバインダー等の無機酸化物を含有する場合、バインダーとしてリンを含むものを用いても構わない。反応温度原料油を単環芳香族炭化水素製造用触媒と接触、反応させる際の反応温度については、特に制限されないものの、400~650°Cとすることが好ましい。反応温度の下限は400°C以上であれば原料油を容易に反応させることができ、より好ましくは450°C以上である。また、反応温度の上限は650°C以下であれば単環芳香族炭化水素の収率を十分に高くでき、より好ましくは600°C以下である。反応圧力原料油を単環芳香族炭化水素製造用触媒と接触、反応させる際の反応圧力は、1.5MPaG以下とすることが好ましく、1.0MPaG以下とすることがより好ましい。反応圧力が1.5MPaG以下であれば、軽質ガスの副生を抑制できる上に、反応装置の耐圧性を低くできる。接触時間原料油と単環芳香族炭化水素製造用触媒との接触時間は、実質的に所望する反応が進行すれば特に制限はされないが、例えば、単環芳香族炭化水素製造用触媒上のガス通過時間で1~300秒が好ましく、さらに下限は5秒以上、上限は150秒以下がより好ましい。接触時間が1秒以上であれば、確実に反応させることができ、接触時間が300秒以下であれば、コーキング等による触媒への炭素質の蓄積を抑制できる。または分解による軽質ガスの発生量を抑制できる。以上説明した本発明の単環芳香族炭化水素の製造方法では、軽質原料油を用いることで1環ナフテノベンゼン含有比率を高めることができ、単環芳香族炭化水素を効率よく製造することができる。以下、実施例および比較例に基づいて本発明をより具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。触媒調製例結晶性アルミノシリケートを含む触媒の調製:硅酸ナトリウムJケイ酸ソーダ3号、SiO2:28~30質量、Na:9~10質量、残部水、日本化学工業株製の1706.1gおよび水の2227.5gからなる溶液Aと、Al2SO4314~18H2O試薬特級、和光純薬工業株製の64.2g、テトラプロピルアンモニウムブロマイドの369.2g、H2SO497質量の152.1g、NaClの326.6gおよび水の2975.7gからなる溶液B-1をそれぞれ調製した。次いで、溶液Aを室温で撹拌しながら、溶液Aに溶液B-1を徐々に加えた。得られた混合物をミキサーで15分間激しく撹拌し、ゲルを解砕して乳状の均質微細な状態にした。次いで、この混合物をステンレス製のオートクレーブに入れ、温度:165°C、時間:72hr、撹拌速度:100rpmの条件で、自己圧力下に結晶化操作を行った。結晶化操作の終了後、生成物を濾過して固体生成物を回収し、約5リットルの脱イオン水を用いて洗浄と濾過を5回繰り返した。濾別して得られた固形物を120°Cで乾燥し、さらに空気流通下、550°Cで3時間焼成した。得られた焼成物は、X線回析分析の結果、MFI構造を有するものであることが確認された。また、MASNMR分析による、SiO2/Al2O3比モル比は、64.8であった。また、この結果から計算された格子骨格中に含まれるアルミニウム元素は1.32質量であった。得られた焼成物の1g当り5mLの割合で30質量硝酸アンモニウム水溶液を加え、100°Cで2時間加熱、撹拌した後、濾過、水洗した。この操作を4回繰り返した後、120°Cで3時間乾燥して、アンモニウム型結晶性アルミノシリケートを得た。その後、780°Cで3時間焼成を行い、プロトン型結晶性アルミノシリケートを得た。次いで、得られたプロトン型結晶性アルミノシリケート120gに、0.4質量結晶性アルミノシリケート総質量を100質量とした値のガリウムが担持されるように硝酸ガリウム水溶液120gを含浸させ、120°Cで乾燥させた。その後、空気流通下、780°Cで3時間焼成して、ガリウム担持結晶性アルミノシリケートを得た。次いで、得られたガリウム担持結晶性アルミノシリケート30gに、0.7質量のリン結晶性アルミノシリケート総質量を100質量とした値が担持されるようにリン酸水素二アンモニウム水溶液30gを含浸させ、120°Cで乾燥させた。その後、空気流通下、780°Cで3時間焼成して、結晶性アルミノシリケートとガリウムとリンとを含有する触媒を得た。得られたガリウム、リン含有結晶性アルミノシリケートに39.2MPa400kgfの圧力をかけて打錠成型し、粗粉砕して20~28メッシュのサイズに揃えて、粒状体の触媒以下、粒状化触媒という。を得た。実施例1原料油を軽質化したものを用いた例1:原料油の調整原料油として、流動接触分解装置で生成する分解軽油LCO1を用意した。LCO1の組成は飽和分パラフィン分とナフテン分の合計量と不飽和分オレフィン分の合計量飽和分オレフィン分:22質量、2環ナフテン分:2質量、1環ナフテノベンゼン分:9質量、1環芳香族分:30質量、2環芳香族分:39質量、3環以上の芳香族分:9質量であった。また、LCO1の10容量留出温度は213°Cであり、90容量留出温度が343°Cであった。LCO1の性状を表1に示す。このLCO1を蒸留により分留し、90容量留出温度が295°Cの軽質LCO1を得た。得られた軽質LCO1の1環ナフテノベンゼン含有比率は14質量であった。軽質LCO1の性状を表1に示す。なお、表1に示す組成分析は2次元ガスクロマトグラフ装置ZOEX社製KT2006GC×GCシステムの方法で分析したもので、以後の原料油および軽質原料油の組成分析も同様に行った固定床反応試験5.5gの粒状化触媒を反応器に充填した流通式反応装置を用い、反応温度:540°C、反応圧力:0.3MPaGの条件で、軽質LCO1を上述の粒状化触媒と接触、反応させた。この際、原料と粒状化触媒に含まれるゼオライト成分との接触時間が12秒となるようにした。30分反応させた後、装置に直結されたガスクロマトグラフにより生成物の組成分析を行ったところ、炭素数6~8の単環芳香族炭化水素の生成量が38質量、分解ガス水素、メタン、エタン、エチレン、LPGの生成量が15質量であった。結果を表1に併記する。実施例2原料油を軽質化したものを用いた例2:LCO1を蒸留により分留し、90容量留出温度が271°Cの軽質LCO2を得た。得られた軽質LCO2の1環ナフテノベンゼン含有比率は16質量であった。軽質LCO1の性状を表1に示す。軽質LCO1の代わりに軽質LCO2を用いたこと以外は、実施例1と同様の条件で反応試験を行ったところ、炭素数6~8の単環芳香族炭化水素の生成量が43質量、分解ガスの生成量が13質量であった。結果を表1に併記する。実施例3原料油を軽質化したものを用いた例3:LCO1を蒸留により分留し、90容量留出温度が244°Cの軽質LCO3を得た。得られた軽質LCO3の1環ナフテノベンゼン含有比率は18質量であった。得られた軽質LCO3を用いた以外は、実施例1と同様の条件で反応試験を行ったところ、炭素数6~8の単環芳香族炭化水素の生成量が45質量、分解ガスの生成量が13質量であった。結果を表1に併記する。比較例11環ナフテノベンゼン含有比率を調整していない原料油を用いた例:原料油として、上記のLCO1を用いた以外は、実施例1と同様の条件で反応試験を行ったところ、炭素数6~8の単環芳香族炭化水素の生成量が32質量、分解ガスの生成量が10質量であった。結果を表1に併記する。実施例4原料油を軽質化したものを用いた例4:希硫酸に硅酸ナトリウムJケイ酸ソーダ3号、SiO2:28~30質量、Na:9~10質量、残部水、日本化学工業株製106gと純水の混合溶液を滴下し、シリカゾル水溶液SiO2濃度10.2を調製した。一方、触媒調製例にて調製したガリウム、リン含有結晶性アルミノシリケート20.4gに蒸留水を加え、ゼオライトスラリーを調製した。上記のゼオライトスラリーとシリカゾル水溶液300gを混合し、調製したスラリーを250°Cで噴霧乾燥し、球形触媒を得た。その後、600°Cで3時間焼成し、平均粒子径が84μm、かさ密度が0.74g/ccである粉末状の触媒以下、粉末状触媒という。を得た。流動床反応試験粉末状触媒400gを反応器に充填した流通式反応装置を用い、反応温度:540°C、反応圧力:0.3MPaG、軽質LCO1と粉末状触媒に含まれるゼオライト成分との接触時間が12秒となる条件で反応させて単環芳香族炭化水素の製造を行った。その結果、炭素数6~8の単環芳香族炭化水素の生成量が35質量、分解ガスの生成量が14質量であった。結果を表1に併記する。表1の結果から、LCO1を蒸留により軽質化して1環ナフテノベンゼンの含有比率を10質量以上に調整した実施例1~4は、蒸留により1環ナフテノベンゼンの含有比率を調整していないLCO11環ナフテノベンゼンの含有比率が9質量を用いた比較例1よりも、炭素数6~8の単環芳香族炭化水素を効率的に製造できることを確認できた。