吸入した冷媒を圧縮して吐出する圧縮行程の中間部分に冷媒通過口となるインジェクションポートを有する圧縮機、四方弁、熱源側絞り装置、熱源側熱交換器、負荷側絞り装置及び負荷側熱交換器を環状に接続して冷媒を循環させる主冷媒回路を構成し、前記主冷媒回路から分岐した冷媒の減圧を行うバイパス絞り装置と、該バイパス絞り装置を通過した冷媒と前記主冷媒回路を通過する冷媒との熱交換を行う内部熱交換器と、該内部熱交換器が熱交換した冷媒を、前記インジェクションポートに接続された配管又は前記圧縮機の吸入側に接続された配管のいずれかに流すための流路設定を行う流路切替手段とを有する1以上の流路切替冷媒回路をさらに備えることを特徴とする空気調和装置。前記流路切替冷媒回路を2以上備える場合に、少なくとも1つの前記内部熱交換器における熱交換器容量が、他の内部熱交換器と異なる熱交換器容量であることを特徴とする請求項1に記載の空気調和装置。前記インジェクションポートにおける冷媒の圧力と前記圧縮機の運転容量とに基づいて、前記流路切替手段に設定させる流路を選択する制御装置をさらに備えることを特徴とする請求項1又は2に記載の空気調和装置。前記圧縮機の吸入圧力と吐出圧力とから前記インジェクションポートにおける圧力を推測する制御装置をさらに備えることを特徴とする請求項3に記載の空気調和装置。前記主冷媒回路の冷媒の流れに対して上流側に位置する前記流路切替冷媒回路を流れる冷媒が前記インジェクションポートに流れ、下流側に位置する前記流路切替冷媒回路を流れる冷媒が前記圧縮機の吸入側に流れるように、各流路切替冷媒回路における前記流路切替手段の流路設定を行うことを特徴とする請求項1~4のいずれかに記載の空気調和装置。前記内部熱交換器の冷媒過熱度が所定の温度となるように前記バイパス絞り装置の開度を制御する制御装置をさらに備えることを特徴とする請求項1~5のいずれかに記載の空気調和装置。前記圧縮機の冷媒吐出温度又は前記圧縮機が吐出する過熱度が所定の温度となるように前記バイパス絞り装置の開度を制御する制御装置をさらに備えることを特徴とする請求項1~6のいずれかに記載の空気調和装置。前記熱源側絞り装置に流入する冷媒の圧力又は前記圧縮機から吐出する冷媒と前記熱源側絞り装置に流入する冷媒との圧力差が、所定の圧力となるように前記熱源側絞り装置の開度を制御する制御装置をさらに備えることを特徴とする請求項1~7のいずれかに記載の空気調和装置。しかし、従来の空気調和装置には以下のような問題があった。例えば、特許文献1に記載の空気調和装置では、暖房運転時は、圧縮機の吸入側である低圧側において熱交換する第1の内部熱交換器において、冷却される熱交換量が大きくなる。このため、冷媒のエンタルピが圧縮機のインジェクションポート圧力の飽和液エンタルピ以下になる場合は、圧縮機のインジェクションポートに流れると熱交換する第2の内部熱交換器での熱交換量が低下し、蒸発器での冷却効果拡大の効果が十分に得られなくなる。このため、第2の内部熱交換器を有効に利用できず、成績効率成績係数であるCOPの向上率が小さくなることがあった。また、冷房運転時に空調対象空間である室内空気温度が高い場合又は暖房運転時に外気温度が高い場合は、圧縮機の吸入側における圧力である低圧圧力が上昇し、これにともない、インジェクションポートにおける圧力が上昇する。その結果、インジェクションポートに流れる冷媒の飽和温度が上昇するため、内部熱交換器において、蒸発側となる冷媒における冷却効果拡大の効果が得られなくなることがあった。そこで本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、様々な運転条件下でも、装置全体として高効率の運転を実現できる空気調和装置を提供することである。上述の目的を達成するために、この発明は以下の手段を講じたものである。本発明に係る空気調和装置は、吸入した冷媒を圧縮して吐出する圧縮行程の中間部分に冷媒通過口となるインジェクションポートを有する圧縮機、四方弁、熱源側絞り装置、熱源側熱交換器、負荷側絞り装置及び負荷側熱交換器を環状に接続して主冷媒回路を構成し、主冷媒回路から分岐した冷媒の減圧を行うバイパス絞り装置と、バイパス絞り装置を通過した冷媒と主冷媒回路を通過する冷媒との熱交換を行う内部熱交換器と、内部熱交換器が熱交換した冷媒をインジェクションポート又は圧縮機の吸入側のいずれかに流すための流路設定を行う流路切替手段とを有する1以上の流路切替冷媒回路をさらに備えるものである。本発明によれば、流路切替手段を有し、冷房運転、暖房運転等の運転状態に応じて、圧縮機のインジェクションポートから冷媒を流入させるか圧縮機の吸入側に冷媒を流すかを選択することができるので、運転状態にかかわらず、高効率な運転を実現可能な空気調和装置を得ることができる。実施の形態1.以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて詳細に説明する。ここで、以下で説明する温度、圧力の高低については、特に絶対的な値との関係で高低等が定まっているものではなく、装置等における状態、動作等において相対的に定まる関係に基づいて表記しているものとする。また、機器等について、特に区別したり、特定したりする必要がない場合には、添字を省略して記載する場合もある。図1は本発明に係る実施の形態1の空気調和装置100の構成を示す図である。ここでは、冷凍サイクル装置の一例として、空気調和装置100について説明する。図1において、室外機1及び室内機2が有する機器をガス管5及び液管7で配管接続して、冷媒を循環させる冷凍サイクル回路冷媒回路を構成する。特に、圧縮機3、四方弁4、室外熱交換器12、熱源側絞り装置11、負荷側絞り装置8、室内熱交換器6を配管接続して主となる冷媒回路主冷媒回路を構成する。室外機1は、主冷媒回路のうち、圧縮機3、四方弁4、室外熱交換器12、熱源側絞り装置11を有している。圧縮機3は、吸入した冷媒に圧力を加えて吐出する送り出す。ここで、本実施の形態の圧縮機3は、インバータ回路図示せずにより、計測制御装置18の指示に基づいて駆動周波数を任意に変化することができる。このため、圧縮機3は、全体として吐出容量単位時間あたりの冷媒の吐出量と、その吐出容量に伴って能力を変化させることができるインバータ圧縮機となる。また、圧縮機3内の圧縮室図示せずにおいて、圧縮行程の途中部分に、インジェクションバイパス配管13aからの冷媒を流入させるインジェクションポート図示せずを設けている。四方弁4は、計測制御装置18の指示に基づいて、冷暖房の形態モードに対応した弁の切り替えを行い、冷媒の経路が切り替わるようにする。室外熱交換器12は冷媒と空気室外の空気との熱交換を行う。例えば、暖房運転時においては蒸発器として機能し、熱源側絞り装置11を介して流入した冷媒と空気との熱交換を行い、冷媒を蒸発させ、気化させる。また、冷房運転時においては凝縮器として機能し、四方弁4側から流入した圧縮機3において圧縮された冷媒と空気との熱交換を行い、冷媒を凝縮して液化させる。例えば、室外熱交換器12には、冷媒と空気との熱交換を効率よく行うため、空気を送るファン図示せずが設けられている。熱源側絞り装置11は、例えば、暖房運転時において、計測制御装置18の指示に基づいて開度を調整して冷媒を減圧等することができる電子膨張弁である。また、室外機1は、バイパス配管17a、バイパス絞り装置14a、インジェクションバイパス配管13a、吸入バイパス配管15a、流路切替弁16aを有し、主冷媒回路に対して流路切替冷媒回路20を構成する。バイパス配管17aは、主冷媒回路から分岐したバイパスした冷媒を内部熱交換器9aに流す配管である。バイパス絞り装置14aは、計測制御装置18の指示に基づいて開度を調整して、流路切替冷媒回路20を流れる冷媒の減圧、冷媒量の調整等することができる電子膨張弁である。内部熱交換器9aは、主冷媒回路側を流れる冷媒と、バイパス絞り装置14aを通過して流路切替冷媒回路20側を流れる冷媒との熱交換を行う。流路切替手段である流路切替弁16aは、内部熱交換器9aを通過した冷媒を、インジェクションバイパス配管13aに通過させるか、吸入バイパス配管15aに通過させるかを切り替えて冷媒の流路設定を行う。インジェクションバイパス配管13aは、一端がインジェクションポートに接続しており、バイパスした冷媒をインジェクションポートに流すインジェクションバイパスをするための配管である。また、吸入バイパス配管15aは、一端が圧縮機の吸入側低圧側に接続しており、バイパスした冷媒を圧縮機3の吸入側に流す吸入バイパスをするための配管である。一方、室内機2は、室内熱交換器6、負荷側絞り装置膨張弁8を有している。室内熱交換器6は冷媒と空気との熱交換を行う。例えば、暖房運転時においては凝縮器として機能し、ガス管5から流入した冷媒と空気との熱交換を行い、冷媒を凝縮させて液化又は気液二相化させ、液管7側に流出させる。一方、冷房運転時においては蒸発器として機能し、負荷側絞り装置8により低圧状態にされた冷媒と空気との熱交換を行い、冷媒に空気の熱を奪わせて蒸発させて気化させ、ガス管5側に流出させる。負荷側絞り装置8は、計測制御装置18の指示に基づいて開度を調整して冷媒を減圧等することができる電子膨張弁である。ここで、空気調和装置100の冷媒回路に使用できる冷媒には、非共沸混合冷媒や擬似共沸混合冷媒、単一冷媒等がある。例えば、非共沸混合冷媒には、HFCハイドロフルオロカーボン冷媒であるR407CR32/R125/R134a等がある。この非共沸混合冷媒は、沸点が異なる冷媒の混合物であるので、液相冷媒と気相冷媒との組成比率が異なるという特性を有している。擬似共沸混合冷媒には、HFC冷媒であるR410AR32/R125やR404AR125/R143a/R134a等がある。この擬似共沸混合冷媒は、非共沸混合冷媒と同様の特性の他、HCFC冷媒であるR22の約1.6倍の動作圧力という特性を有している。また、単一冷媒には、HCFCハイドロクロロフルオロカーボン冷媒であるR22やHFC冷媒であるR134a、HFO冷媒であるR1234yf、R1234ze等がある。これらの単一冷媒は、混合物ではないので、取り扱いが容易であるという特性を有している。その他、自然冷媒である二酸化炭素やプロパン、イソブタン、アンモニア等を使用することもできる。ここで、上述したR22はクロロジフルオロメタン、R32はジフルオロメタンを、R125はペンタフルオロエタンを、R134aは1、1、1、2-テトラフルオロエタンを、R143aは1、1、1-トリフルオロエタンをそれぞれ示している。このような冷媒を、空気調和装置100の用途や目的に応じて使用するとよい。また、室外機1、室内機2には各温度センサ、圧力センサ等の検知手段が設置されている。室外機1において、温度センサ46は圧縮機3の吐出側の配管に取り付けられて、その位置における温度吐出温度を検知する。同様に、温度センサ45は室外熱交換器12と熱源側絞り装置11との間の配管に取り付けられて温度を検知する。また、温度センサ49は内部熱交換器9aと負荷側絞り装置8との間、温度センサ47aはバイパス絞り装置14aと内部熱交換器9aとの間、温度センサ48aは内部熱交換器9aと流路切替弁16aとの間の配管にそれぞれ取り付けられて冷媒の温度を検知する。また、温度センサ44は室外機1の周囲の外気温度を検知する。また、圧力センサ51は圧縮機3の吐出側の配管に取り付けられて、吐出側の圧力吐出圧力を検知する。また、圧縮機3の吸入側の配管に取り付けられて、吸入側の圧力吸入圧力を検知する。一方、室内機2内の温度センサ42は、室内熱交換器6とガス管5との間、温度センサ43は室内熱交換器6と負荷側絞り装置8の間にそれぞれ取り付けられ、その位置における冷媒の温度を検知する。また、温度センサ41は室内熱交換器6において熱交換される前の負荷側媒体ここでは空調対象の空気の温度を検知する。また、室外機1内の計測制御装置18は各温度センサ、圧力センサの検知した温度、圧力、空気調和装置の使用者から指示される運転内容等に基づいて、空気調和装置が有する機器の制御等を行う。具体的には、圧縮機3の運転、四方弁4の流路の切り替え、室外熱交換器12に空気を送るファン図示せずの送風量、各絞り装置の開度等を制御する。ここでは、計測制御装置18を室外機1内に設けているが、設置場所については特に限定するものではない。また、例えば、室内機2内に別の制御装置を備え、負荷側絞り装置8についてはその制御装置が制御するようにしてもよい。図2は暖房運転において圧縮機3の吸入圧力が低い状態でインジェクションポートへの冷媒のバイパスを行っている状態を示すp-h線図である。次に、この空気調和装置100の運転動作について冷媒の流れに基づいて説明する。まず、比較的外気温度が低い場合の暖房運転時の動作について図1及び図2により説明する。暖房運転時に、計測制御装置18は、四方弁4における冷媒の流路が図1の破線方向となるように設定する。圧縮機3は吸入した冷媒を吐出する。圧縮機3から吐出された高温高圧のガス冷媒図2の点aは四方弁4を経て室外機1を流出し、ガス管5を経て室内機2に流入する。そして、室内機2において、凝縮器となる室内熱交換器6に流入し、放熱しながら凝縮液化して高圧の液冷媒となる図2の点b。冷媒が放熱した熱は、負荷側の空気や水などの負荷側媒体に与えることで暖房を行う。室内熱交換器6から流出した高圧の冷媒は、負荷側絞り装置8で若干減圧された後図2の点c、液管7を経由して、室外機1に流入する。室外機1に流入した冷媒は分岐して、一部の冷媒は、主冷媒回路を内部熱交換器9a側に流れ、残りの冷媒はバイパス配管17a側に流れる。内部熱交換器9a側に流れた冷媒は、バイパス配管17a側に流れてバイパス絞り装置14aを通過した中温の冷媒と熱交換し、冷却される図2の点d。さらに、熱源側絞り装置11で低圧まで減圧されて二相冷媒となる図2の点e。そして、蒸発器となる室外熱交換器12に流入し、そこで吸熱し、蒸発ガス化される図2の点f。その後、四方弁4を経て、圧縮機3に吸入される。一方、バイパス配管17a側に分岐してバイパスされた冷媒は、バイパス絞り装置14で、中間圧まで減圧され、中温の二相冷媒となる図2の点g。そして、前述したように内部熱交換器9aで主冷媒回路側を通過する冷媒と熱交換することで加熱される図2の点h。流路切替弁16a、インジェクションバイパス配管13aを経由し、インジェクションポートを介して圧縮機3にインジェクションされる。圧縮機3内部では、主冷媒回路において吸入された冷媒図2の点fが中間圧まで圧縮、加熱される図2の点i。その後、インジェクションポートから流入した冷媒と合流し、温度が低下した後で図2の点j、高圧まで圧縮されて吐出される図2の点a。ここで、空気調和装置100の冷媒回路の構成は、いわゆるガスインジェクション回路となっている。これは、例えば、凝縮器となる室内熱交換器6を出て中間圧まで減圧された冷媒のうち、ガス冷媒を圧縮機3にインジェクションするものである。一般には、気液分離器で中間圧の冷媒を液冷媒とガス冷媒とに分離してガス冷媒をインジェクションする構成が多い。本実施の形態の空気調和装置100では、図2に示されるように、内部熱交換器9aで熱交換することにより、熱的に液冷媒とガス冷媒とを分離し、ガス冷媒をインジェクションする構成としている。ガスインジェクション回路としてすることにより以下のような効果が得られる。まず、ガスインジェクションを行うことにより、圧縮機3から吐出される冷媒の流量が増加する。例えば、圧縮機3から吐出される冷媒流量Gdisは、圧縮機3で吸入される冷媒流量Gsucとインジェクションされる冷媒流量Ginjとの和となる。従って、凝縮器となる熱交換器に流れる冷媒流量が増加するので、特に暖房運転の場合には、暖房能力を増加させることができる。一方、図2に示されるように、内部熱交換器9aでの熱交換により、蒸発器となる熱交換器に流入する冷媒エンタルピが低下し、蒸発器での冷媒エンタルピ差が増大する。従って、暖房運転時には、蒸発器となる室外熱交換器12においては、外気からの吸熱による熱交換量が増加するため暖房能力が増加する。また、ガスインジェクションを行う場合は効率改善効果も得られる。蒸発器に流入する冷媒は、一般に気液二相冷媒であるが、このうち、ガス冷媒は蒸発器における熱交換に寄与しない。圧縮機3から見ると、この低圧のガス冷媒も、蒸発器で蒸発したガス冷媒と一緒に高圧に昇圧する仕事を行っていることになる。ガスインジェクションを行うことで、蒸発器に流入するガス冷媒のうちの一部を中間圧で抜き出してインジェクションすることになる。このため、圧縮機3は、インジェクションに係る冷媒は中間圧から高圧に昇圧し、圧縮することになる。したがって、インジェクションされる流量のガス冷媒については、低圧から中間圧まで昇圧する圧縮仕事が不要になり、この分、効率改善がなされる。また、一部がバイパス配管17a側に流れることで、蒸発器に流れる冷媒量が減少するため、蒸発器を通過する際の圧力損失が低減する。これにより圧縮機3の吸入側に吸入圧力が増加するため効率が改善される。この効率の改善率は、圧力損失が大きいほど効果が大きい。したがって、蒸発器から圧縮機吸入に至る配管が長い場合や、圧縮機3の運転容量が大きく、循環する冷媒量が多いほど効果が大きくなる。図3は暖房運転において圧縮機3の吸入圧力が高い状態でインジェクションポートへの冷媒のバイパスを行っている状態を示すp-h線図である。次に、比較的外気温度が高い場合の暖房運転時の運転動作について図1及び図3により説明する。冷媒の流れ等による冷凍サイクルの形状等については、図2の場合と同様であるが、外気温度が高いため、圧縮機3の吸入側における吸入圧力が増加する。インジェクションポートにおける圧力インジェクション圧力Pm[MPa]は、圧縮機3の圧縮室内におけるインジェクションポートの位置にもよるが、一般的に、圧縮機3の吐出側の吐出圧力Pd[MPa]及び圧縮機3の吸入側の吸入圧力Ps[MPa]から次式1で推測することが知られている。Pm=Pd×Ps12...1式1から分かるように吸入圧力Psが増加するとインジェクション圧力Pmも増加する。そして、インジェクション圧力Pmが増加することで、インジェクションポートに吸入される中温の冷媒温度も高くなるため、内部熱交換器9aでの冷却量が減少する。内部熱交換器9aでの冷却量が減少すると、内部熱交換器9aでの熱交換による蒸発器での冷凍効果図3の点fと図3の点gのエンタルピ差の増大効果が減少するため、暖房能力の増大効果が減少する。したがって、COPの向上率はインジェクション圧力Pmが大きいほど減少することになる。図4は暖房運転において圧縮機3の吸入圧力が高い状態で吸入側に冷媒のバイパスを行っている場合を示すp-h線図である。前述したように、暖房運転においては、室外機1に流入した冷媒は分岐して、一部の冷媒は内部熱交換器9a側に流れ、残りの冷媒はバイパス配管17a側に流れる。内部熱交換器9a側に流れた冷媒は、バイパス配管17a側に流れてバイパス絞り装置14aを通過した低温の冷媒と熱交換し、冷却される図4の点d。さらに、熱源側絞り装置11で低圧まで減圧されて二相冷媒となる図4の点e。そして、蒸発器となる室外熱交換器12に流入し、そこで吸熱し、蒸発ガス化される図4の点f。その後、四方弁4を経て、圧縮機3に吸入される。一方、バイパス配管17a側にバイパスされた冷媒は、バイパス絞り装置14で、低圧まで減圧され、低温の二相冷媒となる図4の点g。そして、前述したように内部熱交換器9aで高圧冷媒と熱交換して加熱され図4の点h、流路切替弁16a、吸入バイパス配管15aを介して、室外熱交換器12を通過した冷媒と合流して圧縮機3に吸入される。圧縮機3の吸入側にバイパスする冷媒と内部熱交換器9aで熱交換を行った場合は、圧縮機3のインジェクション圧力の飽和温度よりも低い低温冷媒との熱交換となる。このため、蒸発器での冷凍効果図4の点fと図4の点gとのエンタルピ差の増大効果がインジェクションバイパスに比較し大きく、暖房能力の増大効果が増加する。また、圧縮機3のインジェクション圧力Pmが高いほど吸入圧力Psが高いほど、冷媒密度が高くなるため、圧縮機3の運転容量が同一の場合、冷媒循環量が増加する。このため、吸入バイパス回路適用時の圧力損失低減によるCOP向上率が増加する。ここで、インジェクションバイパスと比較して、吸入バイパスともに、バイパスによる蒸発器から圧縮機3の吸入側に至る圧力損失の低減効果があるが、吸入バイパスの方が冷凍効果の増大効果が大きいため、圧力損失低減によるCOP向上率が大きい。図5は流路切替弁16aを切り替えることで実現可能なインジェクションバイパス回路及び吸入バイパス回路のそれぞれのインジェクション圧力Pmに対するCOP向上率の関係を表す図である。図5は、圧縮機3における圧縮機運転容量とインジェクション圧力によって、流路切替弁16aにおける冷媒の流路をインジェクションバイパス配管13a側にするか、吸入バイパス配管15a側にするかを選択する最適なポイントが存在することを示している。例えば、圧縮機運転容量が小さい場合、インジェクション圧力が図5に示す点A以下であれば流路切替弁16aにおける冷媒の流路を図1の実線側として、インジェクションバイパス配管13aに冷媒を流すインジェクションバイパス回路とする。一方、点A以上であれば図1の破線側として吸入バイパス配管15aに流す吸入バイパス回路とすることでCOPの高い運転を実現できる。同様に、圧縮機運転容量が大きい場合は、図5の点Bの状態をもって流路切替弁16aを切り替えることでCOPの高い運転を実現することができる。流路切替弁16aの流路を切り替える判定条件を、例えば、圧縮機3の運転容量とインジェクション圧力の関数のデータとしてあらかじめ計測制御装置18の記憶手段等図示せずに保持しておく等によって、計測制御装置18は制御可能とする。インジェクション圧力Pmは、圧縮機吐出の吐出圧力Pd[MPa]及び圧縮機吸入の吸入圧力Ps[MPa]から前述の推測式から求めてもよい。また、インジェクションバイパス回路としている場合は、温度センサ47aの検知に係る温度がインジェクション圧力Pmの飽和温度となるため、温度センサ47aの検知に係る温度に基づいて圧力に換算して求めてもよい。図6は冷房運転時のp-h線図である。次に、冷房運転時の空気調和装置100の運転動作について図1及び図6により説明する。暖房運転時に、計測制御装置18は、四方弁4における冷媒の流路が図1の実線方向となるように設定する。基本的にp-h線図上の冷凍サイクルが辿る方向等については暖房運転の場合と同様である。圧縮機3は吸入した冷媒を高温高圧のガス冷媒として吐出する図6の点a。冷媒は四方弁4を経て、凝縮器となる室外熱交換器12で放熱しながら凝縮液化し高圧の液冷媒となる図6の点b。室外熱交換器12を出た高圧の冷媒は、熱源側絞り装置11で若干減圧された後図6の点c、内部熱交換器9aで、バイパス配管17aに一部冷媒をバイパスした後で、バイパス絞り装置14aで減圧され、流路切替弁16a、インジェクションバイパス配管13aを経由し、インジェクションポートに吸入される中温となった冷媒と熱交換し、冷却される図6の点d。そして、その後、液管7を経由し、室内機2に流入する。冷媒は負荷側絞り装置8で低圧まで減圧され二相冷媒となり図6の点e、その後、蒸発器となる室内熱交換器6に流入し、そこで吸熱し、蒸発ガス化される図6の点f。負荷側の空気や水などの負荷側媒体の熱を冷媒に吸熱することで冷房を行う。その後、ガス管5を経由し、室外機1に流入し、四方弁4を経て、圧縮機3に吸入される。一方、インジェクションバイパス配管13aにバイパスされた冷媒は、バイパス絞り装置14で、中間圧まで減圧され、中温の二相冷媒となり図6の点g、その後は内部熱交換器9aで高圧冷媒と熱交換し加熱され図6の点h、圧縮機3にインジェクションされる。圧縮機3内部では、吸入された冷媒図6の点fが中間圧まで圧縮、加熱された図6の点i後で、インジェクションされる冷媒と合流し、温度低下した後で図6の点j、高圧まで圧縮され吐出される図6の点a。冷房運転時のp-h線図は暖房運転時とほぼ同一になり、どちらの運転モードでも同様の運転を実現できる。そして流路切替弁16aを切り替えることで、運転状態に応じて高効率な運転を実現することができる。図7は暖房運転時に計測制御装置18が行う制御動作を説明する図である。暖房運転時には、まず、圧縮機3の容量、熱源側絞り装置11の開度、バイパス絞り装置14aの開度、負荷側絞り装置8の開度が初期値に設定されるステップS1。そして、所定時間が経過したものと判断するとステップS2、運転状態に応じて各アクチュエータを制御するため、以下の処理を行う。インジェクション圧力Pmを、例えば前述した1式に基づいて圧縮機吐出圧力Pd、圧縮機吸入圧力Psから演算等により推測するステップS3。そして、インジェクション圧力Pm、圧縮機3の運転容量から得られるCOPの大きさに基づいて、インジェクションバイパスを行うか吸入バイパスを行うかを決定し、流路切替弁16aによる流路設定を行うステップS4。また、圧縮機3の容量について、基本的に室内機2の温度センサ41の計測に係る空気温度が、空気調和装置を使用する者が設定する温度になるような制御を行う。このため、温度センサ41の計測に係る空気温度と使用者による設定値とを比較するステップS5。そして、空気温度が設定値を含む所定範囲内であると判断すると、圧縮機3の容量をそのまま維持するようにし、次のステップS7に進む。また、空気温度が所定範囲の下限より低いと判断すると、圧縮機3の容量を増加し、空気温度が所定範囲の上限より高いと判断すると、圧縮機3の容量を減少する圧縮機容量変更制御を行いステップS6、次のステップS7に進む。各絞り装置の開度制御は以下のように行う。まず、負荷側絞り装置8の開度については、圧力センサ52の検知に係る高圧冷媒の圧力から飽和温度に換算する。そして、飽和温度と温度センサ43の検知に係る室内熱交換器6の冷媒流出口の温度との温度差となる室内熱交換器6の冷媒流出口における冷媒過冷却度SCが予め設定された所定温度となる目標値例えば10°Cになるように開度を制御する。このため、室内熱交換器6の冷媒流出口の冷媒過冷却度SCと目標値とを比較するステップS7。そして、室内熱交換器6の冷媒流出口における冷媒過冷却度SCが目標値を含む所定範囲内であると判断すると、負荷側絞り装置8の開度をそのまま維持するようにし、次のステップS9に進む。また、室内熱交換器6の冷媒流出口における冷媒過冷却度SCが所定範囲の上限より大きいと判断すると、負荷側絞り装置8の開度を大きくし、冷媒過冷却度SCが所定範囲の下限より小さいと判断すると、負荷側絞り装置8の開度を小さくする負荷側絞り装置開度変更制御を行いステップS8、次のステップS9に進む。次に、バイパス絞り装置14aの開度については、高効率運転をはかることと冷凍機油の劣化防止をはかることとに基づいて制御を行う。温度センサ48aの検知に係る内部熱交換器9aの冷媒流出口の温度と温度センサ47aの検知に係る内部熱交換器9aに流入するバイパス絞り装置14aを通過した低圧側の冷媒の飽和温度との温度差となる内部熱交換器9aの冷媒流出口の冷媒過熱度SHが、予め設定された所定温度となる目標値例えば1°Cになるように開度を制御する。このため、内部熱交換器9aの冷媒流出口の冷媒過熱度SHと目標値とを比較するステップS9。そして、内部熱交換器9aの冷媒流出口の冷媒過熱度SHが目標値を含む所定範囲内であると判断すると、次のステップS11に進む。また、内部熱交換器9aの冷媒流出口の冷媒過熱度SHが所定範囲の上限より大きいと判断すると、バイパス絞り装置14aの開度を大きくし、冷媒過熱度SHが所定範囲の下限より小さいと判断すると、バイパス絞り装置14aの開度を小さくするバイパス絞り装置開度変更制御を行いステップS10、次のステップS12に進む。このようにして冷媒のバイパス量を制御することで、内部熱交換器9aの熱交換性能を高くすることができるとともに、冷媒エンタルピ差も適度に確保できるような運転をすることができる。このため、高効率の運転を行うことができる。ここで、このような運転を行うために内部熱交換器9aの冷媒流出口の冷媒過熱度SHの目標値はなるべく小さく設定する方がよい。さらに、バイパス絞り装置14aは、圧縮機3の吐出温度上昇による冷凍機油の劣化防止のための開度制御を行う。温度センサ46の検知に係る圧縮機3の吐出温度が、予め設定された所定温度となる設定値例えば100°C以下になるように制御される。このため、温度センサ46の検知に係る圧縮機3の吐出温度と設定値とを比較するステップS11。そして、圧縮機3の吐出温度が設定値以下であると判断すると、バイパス絞り装置14aの開度をそのまま維持するようにし、次のステップS12に進む。また、圧縮機3の吐出温度が設定値より高いと判断すると、バイパス絞り装置14aの開度を大きくするバイパス絞り装置開度変更制御を行いステップS10、次のステップS12に進む。次に、熱源側絞り装置11の開度については、温度センサ49の検知に係る温度から熱源側絞り装置11に流入する冷媒の飽和圧力に換算する。そして、飽和圧力が予め設定された所定圧力となる目標値例えば2MPaになるように制御する。ここで、目標値は、バイパス絞り装置14aに冷媒が流れるように、インジェクション圧力Pmよりも高くなるように設定する。このため、計測制御装置18は、熱源側絞り装置11の冷媒流入口の飽和圧力と目標値とを比較するステップS12。そして、熱源側絞り装置11の冷媒流入口の飽和圧力が目標値を含む所定範囲内であると判断すると、熱源側絞り装置11の開度をそのまま維持するようにする。そして、ステップS2に戻って処理を続ける。また、熱源側絞り装置11の冷媒流入口の飽和圧力が目標値より所定範囲の上限より高いと判断すると、熱源側絞り装置11の開度を大きくし、熱源側絞り装置11の冷媒流入口の飽和圧力が目標値より低いと判断すると、熱源側絞り装置11の開度を小さくする負荷側絞り装置開度変更制御を行うステップS13。そして、ステップS2に戻って処理を続ける。ここで、上述した説明においては熱源側絞り装置11の飽和圧力の目標値をあらかじめ設定したものとしているが、この値は一定にする必要はない。例えば、圧力センサ52の検知に係る高圧冷媒圧縮機3の吐出側の冷媒の圧力と熱源側絞り装置11の飽和圧力との圧力差が所定の値例えば0.3MPaになるような目標値に設定できるようにしてもよい。このようにすることで、運転中の高圧圧力の状態によらず、バイパス絞り装置14aを通過する前後における差圧を確保することができ、インジェクションにおいて安定した冷媒供給を行うことが可能になる。また、上述した説明においては、温度センサ49の検知に係る温度を換算して熱源側絞り装置11の飽和圧力を求めるようにしたが、温度センサ49の代わりに圧力センサを設け、熱源側絞り装置11に流入する冷媒の圧力を直接検知するようにしてもよい。さらに、上述した説明においては、凝縮器となる室内熱交換器6の冷媒流出口の冷媒過冷却度SCが目標値となるように負荷側絞り装置8の開度を制御している。このような開度制御を行うことで、凝縮器での熱交換性能を高く確保するとともに、冷媒エンタルピ差も適度に確保するように運転することができ、高効率の運転を行うことができる。このような運転を行うことができる凝縮器の冷媒流出口における冷媒過冷却度SCは、熱交換器の特性によって異なるが、概ね、凝縮温度と、空気、水等の熱交換媒体との温度差の1/2程度の温度である5~10°C前後である。このとき、冷媒過冷却度SCの目標値はこの値よりも高い値例えば10~15°C前後に設定する。これにより、暖房能力を増加した運転も行うことができる。そこで、運転状況に応じて、冷媒過冷却度SCの目標値を変更してもよい。例えば、装置起動時は高めの目標値に設定しておいて暖房能力を確保するようにし、室温が安定しているときには低めの目標値に設定して高効率の運転を行うようにすることができる。図8は冷房運転時に計測制御装置18が行う制御動作を説明する図である。冷房運転時には、まず、圧縮機3の容量、熱源側絞り装置11の開度、バイパス絞り装置14aの開度、負荷側絞り装置8の開度が初期値に設定されるステップS101。ここで、冷房運転の場合には、圧力損失を最小にするため、熱源側絞り装置11の開度を、全開に固定維持する。そして、所定時間が経過したものと判断するとステップS102、運転状態に応じて各アクチュエータを制御するため、以下の処理を行う。インジェクション圧力Pmを、圧縮機吐出圧力Pd、圧縮機吸入圧力Psから演算等により推測するステップS103。そして、インジェクション圧力Pm、圧縮機3の運転容量から得られるCOPの大きさに基づいて、インジェクションバイパスを行うか吸入バイパスを行うかを決定し、流路切替弁16aによる流路設定を行うステップS104。また、圧縮機3の容量について、基本的に室内機2の温度センサ41の計測に係る空気温度が、空気調和装置を使用する者が設定する温度になるような制御を行う。このため、温度センサ41の計測に係る空気温度と使用者による設定値とを比較するステップS105。そして、空気温度が設定値を含む所定範囲内であると判断すると、圧縮機3の容量をそのまま維持するようにし、次のステップS107に進む。また、空気温度が所定範囲の下限より低いと判断すると、圧縮機3の容量を減少し、空気温度が所定範囲の上限より高いと判断すると、圧縮機3の容量を増加する圧縮機容量変更制御を行いステップS106、次のステップS107に進む。各絞り装置の開度制御は以下のように行う。まず、負荷側絞り装置8の開度については、圧力センサ51の検知に係る低圧冷媒の圧力から飽和温度に換算する。そして、飽和温度と温度センサ42の検知に係る室内熱交換器6の冷媒流出口の温度との温度差となる室内熱交換器6の冷媒流出口における冷媒過熱度SHが予め設定された目標値例えば3°Cになるように開度を制御する。このため、室内熱交換器6の冷媒流出口の冷媒過熱度SHと目標値とを比較するステップS107。そして、室内熱交換器6の冷媒流出口における冷媒過熱度SHが目標値を含む所定範囲内であると判断すると、負荷側絞り装置8の開度をそのまま維持するようにし、次のステップS109に進む。また、室内熱交換器6の冷媒流出口における冷媒過熱度SHが所定範囲の上限より大きいと判断すると、負荷側絞り装置8の開度を小さくし、冷媒過熱度SHが所定範囲の下限より小さいと判断すると、負荷側絞り装置8の開度を大きくする負荷側絞り装置開度変更制御を行いステップS108、次のステップに進む。次に、バイパス絞り装置14aの開度については、高効率運転をはかることと冷凍機油の劣化防止をはかることとに基づいて制御を行う。温度センサ48aの検知に係る内部熱交換器9aの冷媒流出口の温度と温度センサ47aの検知に係る内部熱交換器9aに流入するバイパス絞り装置14aを通過した低圧側の冷媒の飽和温度との温度差となる内部熱交換器9aの冷媒流出口の冷媒過熱度SHが、予め設定された目標値例えば3°Cになるように開度を制御する。このため、内部熱交換器9aの冷媒流出口の冷媒過冷却度SCと目標値とを比較するステップS109。そして、内部熱交換器9aの冷媒流出口の冷媒過冷却度SCが目標値を含む所定範囲内であると判断すると、バイパス絞り装置14aの開度をそのまま維持するようにし、次のステップS111に進む。また、内部熱交換器9aの冷媒流出口の冷媒過冷却度SCが所定範囲の上限より大きいと判断すると、バイパス絞り装置14aの開度を大きくし、冷媒過冷却度SCが所定範囲の下限より小さいと判断すると、バイパス絞り装置14aの開度を小さくするバイパス絞り装置開度変更制御を行いステップS110、ステップS102に戻る。さらに、バイパス絞り装置14aは、圧縮機3の吐出温度上昇による冷凍機油の劣化防止のための開度制御を行う。温度センサ46の検知に係る圧縮機3の吐出温度が、予め設定された設定値例えば100°C以下になるように制御される。このため、温度センサ46の検知に係る圧縮機3の吐出温度と設定値とを比較するステップS111。そして、圧縮機3の吐出温度が設定値以下であると判断すると、バイパス絞り装置14aの開度をそのまま維持するようにし、ステップS102に戻る。また、圧縮機3の吐出温度が設定値より高い吐判断すると、バイパス絞り装置14aの開度を大きくするバイパス絞り装置開度変更制御を行いステップS110、ステップS102に戻る。ここで、圧縮機3の吐出温度の設定値は、吐出温度そのものでなくてもよく、圧縮機3の吐出温度と圧縮機3の吐出圧力から換算される飽和温度との温度差である圧縮機3の吐出過熱度に基づいて設定してもよい。また、内部熱交換器9aの配置位置は、図1に係る構成の位置に限るものではない。例えば、上流下流の位置関係が反対であっても同様の効果を得ることができる。また、バイパス配管17aを接続する位置も図1の位置に限るものではなく、他の中間圧部分、高圧液部から冷媒を分岐させることができる位置であれば同様の効果を得ることができる。このとき、バイパス絞り装置14aの制御安定性を考慮すると、気液二相状態の冷媒を分岐する位置であるよりは、完全に液の状態となった冷媒を分岐できる位置にバイパス配管17aを接続する方が望ましい。以上のように実施の形態1の空気調和装置によれば、流路切替弁16aにより、圧縮機のインジェクションポートから冷媒を流入させるか圧縮機3の吸入側に冷媒を流すかを選択することができる。このため、冷房運転、暖房運転等の様々な運転状態に応じて、バイパス絞り装置14aの開度を調整しながら流路切替冷媒回路20に冷媒をバイパスさせることで、高効率な運転を実現可能な空気調和装置を得ることができる。また、圧縮機3における圧縮機運転容量とインジェクション圧力に基づいて、流路切替弁16aの流路設定を行ってインジェクションバイパス回路とするか吸入バイパス回路とするかを選択できるようにしたので、COPの高い高効率の運転を行うことができる。このとき、圧縮機3の吐出圧力及び吸入圧力からインジェクション圧力を導き出すことで、より正確なインジェクション圧力を得ることができる。さらに、内部熱交換器9aの冷媒過熱度SHが目標値が示す所定温度となるように、圧縮機3の冷媒吐出温度等が所定の温度となるようにバイパス絞り装置14aの開度を制御するようにしたので、効率よく、また冷凍機油の保護を図りつつ運転を行うことができる。また、暖房運転時には、温度センサ49の検知に係る温度から換算した熱源側絞り装置11に流入する冷媒の圧力等に基づき、熱源側絞り装置11の開度を制御するようにしたので、蒸発器となる室外熱交換器12を通過する冷媒量を制御することができ、効率よく運転することができる。ここで、本実施の形態では、熱源側絞り装置11と負荷側絞り装置8との間に内部熱交換器9a、及びバイパス絞り装置14a、流路切替弁16aを配置しているので、冷暖いずれの運転モードでも、同様のインジェクションバイパスや吸入バイパスを行った運転を選択的に行うことができる。また、図1では高低圧を検知する圧力センサを設け、冷媒の飽和温度を検知する構成としているが、凝縮器、蒸発器中間の冷媒温度センサで飽和温度を検知してもよい。実施の形態2.図9は本発明に係る実施の形態2の空気調和装置100の構成を示す図である。図9において、図1等と同じ番号を付している機器等については、実施の形態1で説明したことと同様の動作を行う。図9に示すように、実施の形態2では、図1に記載した流路切替冷媒回路20を2つ設置している。一方の流路切替冷媒回路20において、図1の内部熱交換器9a、バイパス絞り装置14a、流路切替弁16a等のように、添え字aを記載したものと同じ機能等を有する他方の流路切替冷媒回路20の機器等は、添え字にbを記載して示している。本実施の形態では、流路切替冷媒回路20を2つ配設した構成とし、流路切替弁16a、16bをそれぞれ切り替えることによって、インジェクションバイパス回路、吸入バイパス回路を別々に行ったり、併用したりして運転することができる。本実施の形態の空気調和装置100においても、実施の形態1と同様に、冷房、暖房いずれの運転でも同様の運転を行うことができる。ここでは暖房運転について説明する。図9の空気調和装置100において、流路切替弁16aを実線で表す流路、流路切替弁16bを破線で表す流路に設定した場合、バイパス配管17aを流通する流路は、インジェクションバイパス回路となり、バイパス配管17bを流通する流路は、吸入バイパス回路となる。このように、例えば、主冷媒回路の冷媒の流れに対して上流側となる位置にバイパス配管17の一端が接続されている流路切替冷媒回路20をインジェクションバイパス回路とする。そして、下流となる位置にバイパス配管17の一端が接続されている流路切替冷媒回路20を吸入バイパス回路とする。ここで、室内機2から液管7を経由する冷媒を、インジェクションバイパス回路の内部熱交換器9a、吸入バイパス回路の内部熱交換器9bを通過するようにそれぞれ流路切替弁16a、16bを設定する。これにより内部熱交換器9a、9bを経由する過程で、熱源側絞り装置11に流入する冷媒の温度が徐々に冷却される。このため、冷媒間の温度差が小さい状態で熱交換可能であり、熱交換効率が高くなり、内部熱交換器9a、9bを有効に利用できるという特徴がある。図10は圧縮機3の運転容量が高いときのインジェクション内部熱交換器容量比率に対するCOP向上率を表す概念図である。ここで、内部熱交換器容量とは、熱コンダクタンスを表すものであり、伝熱面積と熱通過率の積に相当するものである。そして、インジェクション内部熱交換器容量比率とは、インジェクションバイパスに係る内部熱交換器本実施の形態では内部熱交換器9aと吸入バイパスに係る内部熱交換器本実施の形態では内部熱交換器9bとの熱交換容量の和に対するインジェクションバイパスに係る内部熱交換器の熱交換容量の割合を表すものとする。図10より、インジェクション内部熱交換器容積比率が大きいほど、インジェクションバイパスによるCOP向上率が大きくなる。逆にインジェクション内部熱交換器容積比率が小さい場合は、吸入バイパスでの熱交換器容量が大きくなるため、吸入バイパスによるCOP向上率が大きくなる。したがって、それぞれのCOP向上率の合成効果として、最大COPとなるインジェクション熱交換容量比率が存在する。図9の空気調和装置100の場合、内部熱交換器9aと内部熱交換器9bとの熱交換器容量の比率が、6:4程度であるときが最もCOPが高くなる。そこで、例えば、内部熱交換器9a、9bが二重管熱交換器でそれぞれの配管サイズが同一の場合、二重管の長さを6:4となるように予め設定することで圧縮機3の運転容量が高い場合において高効率な運転を実現することが可能となる。図11は圧縮機3の運転容量が低いときのインジェクション内部熱交換器容量比率に対するCOP向上率を表す概念図である。図11より、圧縮機3の運転容量が低い場合は、蒸発器となる熱交換器及び蒸発器から圧縮機3の吸入側までの配管における圧力損失が小さいため、吸入バイパスによる圧力損失低減によるCOP向上率の効果が小さくなる。このため、インジェクションバイパス回路側の内部熱交換器9における内部熱交換器容量の比率が大きいほど、インジェクションバイパスのCOPと吸入バイパスとのCOP向上率の合成効果は大きくなる。したがって、図9の空気調和装置100において、流路切替弁16a、16bにおける冷媒の流路が図9の実線方向となるように設定し、2つの流路切替冷媒回路20がともにインジェクションバイパスとなるようにする。これにより、圧縮機の運転容量が低い場合においてCOPを大きくした運転を実現することができる。また、図示していないが、圧縮機3の吸入圧力Psを高く、インジェクション圧力Pmを高くする場合は、前述のようにインジェクションによるCOP向上率が低下するため、吸入バイパスによるCOP向上率が相対的に高くなる。このため、インジェクション内部熱交換器容量比率が小さいほど、インジェクションバイパスのCOPと吸入バイパスとのCOP向上率の合成効果は大きくなる。したがって、図9の空気調和装置100において、流路切替弁16a、16bにおける冷媒の流路が図9の破線方向となるように設定し、2つの流路切替冷媒回路20がともに吸入バイパスとなるようにする。これにより、インジェクション圧力Pmが高い場合においてCOPを大きくした運転を実現することができる。以上のように、実施の形態2の空気調和装置100によれば、流路切替冷媒回路20を複数配置し、それぞれインジェクションバイパス回路として機能するか又は吸入バイパスとして機能するかを選択することができるようにしたので、両回路を組み合わせて効率のよい運転を行うことができる。このとき、流路切替冷媒回路20において、内部熱交換器9の熱交換器容量を異ならせるようにしたので、インジェクション内部熱交換器容量比率を細分化する等によって、空調負荷や運転状態に応じて柔軟に対応してCOPを大きくし、高効率の運転を実現することができる。そして、インジェクションバイパス回路となる方を、主冷媒回路において流れる冷媒に対して上流側に位置するようにすることで、インジェクションバイパス回路に流れる冷媒量を優先して調整等することができる。実施の形態3.上述の実施の形態では、空気調和装置100に室外機1、室内機2をそれぞれ1台搭載した場合を例として説明したが、これに限定するものではない。例えば、空気調和装置100に室外機1を複数台搭載する、室内機2を複数台搭載する等の構成としても同様の効果を奏することができる。また、上述の実施の形態では、ルームエアコン、パッケージエアコン等の空気調和装置100として説明した。本発明は、冷暖房運転等多様な運転を行うことができる空気調和装置に特に有効であるが、例えば、冷凍装置、冷蔵庫、加湿器、調湿装置、ヒートポンプ給湯器等の冷凍サイクル装置に適用することも可能である。