複数の羽根122、123を有する金属製のオープンインペラ12と、樹脂製のシュラウド13と、を備え、前記シュラウドは、隣接して配置されている前記羽根の対向している各側面122a、122b、123a、123bにそれぞれ接合されている、遠心圧縮機2。前記シュラウドの厚み方向における前記羽根と前記シュラウドとの接合部分の長さは、前記羽根の厚みL以上である、請求項1に記載の遠心圧縮機。二酸化炭素が冷媒として用いられる、請求項1または2に記載の遠心圧縮機。上記の従来の遠心圧縮機では、シュラウドが複数の羽根を回転半径方向外側から覆うことにより、羽根同士およびシュラウド等で囲まれた流路が形成されたクローズドインペラが採用されている。このため、オープンインペラにおいて問題となる、回転する羽根と回転しないシュラウドの壁面との間からの流体の漏れ出しを防止して、運転効率を高めることができる。このような、従来のクローズドインペラでは、クローズドインペラ自体の強度を確保するためには、複数の羽根とシュラウドとの間が強固に接合されていなければならない。そして、クローズドインペラを高速回転させたり、高圧の流体を用いる場合には、特に強度を確保することが重要になる。したがって、従来のクローズドインペラでは、強度を十分に保つために、羽根やシュラウドの板厚を増大させ、互いの接合部分の面積を十分に確保した形態となっている。ところが、このようにクローズドインペラにおいて、羽根とシュラウドとの板厚を増大させてしまうと、羽根とシュラウド等によって囲まれた流路を十分に広く確保することが難しくなり、能力を向上させることが困難になる。さらに、クローズドインペラ自体の重量が増大してしまい、運転条件の変化に即応することが困難になる。本発明は、上述した点に鑑みてなされたものであり、本発明の課題は、強度の向上および軽量化を図りつつ、運転効率を向上させることが可能な遠心圧縮機を提供することにある。本発明の第1観点に係る遠心圧縮機は、オープンインペラおよびシュラウドを備えている。オープンインペラは、金属製であり、複数の羽根を有している。シュラウドは、樹脂製である。シュラウドは、隣接して配置されている羽根の対向している各側面にそれぞれ接合されている。ここで、オープンインペラには、例えば、羽根の外側を覆う部材が設けられていない、径方向に開放されているインペラ等が含まれる。なお、ここでシュラウドは、隣接して配置されている羽根の対向している各側面にそれぞれ接合されることにより、オープンインペラとシュラウドとによって覆われた流路を形成するが、羽根同士の全体を覆っている必要はなく、例えば、複数の羽根に対して、吸入口や吐出口を除く回転半径方向外側の一部を覆っていればよい。なお、オープンインペラは、金属であれば特に限定されるものではないが、軽量であって強度を確保しやすい観点からは、アルミ、アルミ合金、または、チタン合金からなることが好ましい。また、シュラウドに用いられる樹脂は、特に限定されるものではなく、オープンインペラを構成する金属に対して、同程度もしくはそれ以上の強度があることが好ましく、例えば、ポリアミドPA、ポリブチレンテレフタレートPBT等のエンジニアリングプラスチックや、ポリフェニレンスルファドPPSのようなスーパーエンジニアリングプラスチック等を用いることができる。従来の回転しないシュラウドハウジングにオープンインペラが収容された遠心圧縮機では、羽根の径方向外側端部とシュラウドハウジングの壁面との間から流体が漏れ出すことがあり、運転効率を高めることが困難であった。これに対して、この遠心圧縮機は、オープンインペラの羽根の側面同士がシュラウドで接合されている。このため、上記流体の漏れ出しを防止することができており、運転効率を高めることが可能になっている。そして、このシュラウドは、オープンドインペラの材質金属とは異なり、比重が金属よりも軽い樹脂によって構成されている。このため、従来の金属製のクローズドインペラよりも軽くすることができている。ここで、オープンインペラが回転した状態ではシュラウドに対して径方向外側に向かう遠心力が作用するため、シュラウドとオープンインペラの羽根との高い接合強度が求められる。特に、高速回転させたり、高圧の流体を用いる場合には、特に接合強度を確保することが重要になる。これに対して、この遠心圧縮機では、シュラウドは、オープンインペラの羽根の側面に接合されている。このため、オープンインペラが回転した状態では、シュラウドには、単に、径方向外側に向かう遠心力が作用するだけでなく、オープンインペラの羽根のうちシュラウドに対して回転進行方向とは反対側で接合されている羽根の回転進行方向側の側面から、回転進行方向に向かう力が作用する。これにより、オープンインペラが回転した状態であっても、シュラウドと、オープンインペラの羽根のうち回転進行方向とは反対側でシュラウドと接合している羽根の回転進行方向側の面と、が互いに押し付け合うように力が相互作用した状態になるため、接合強度を確保することが可能になっている。以上によって、軽量化を図りつつ、運転効率を向上させる場合であっても、接合強度を確保することが可能になっている。本発明の第2観点に係る遠心圧縮機は、第1観点に係る遠心圧縮機において、シュラウドの厚み方向における羽根とシュラウドとの接合部分の長さは、羽根の厚み以上である。この遠心圧縮機では、接合部分の面積をより十分に確保することにより、接合強度を向上させることが可能になっている。本発明の第3観点に係る遠心圧縮機は、第1観点または第2観点のいずれかに係る遠心圧縮機において、二酸化炭素が冷媒として用いられる。例えば、冷媒として二酸化炭素を使用するヒートポンプ装置において、遠心圧縮機を冷媒の圧縮機として使用する場合には、流体すなわち、二酸化炭素の動作圧力が高くなる。このため、インペラの強度がより必要になる。これに対して、この遠心圧縮機では、このように流体として二酸化炭素を用いる場合であっても、シュラウドが外れにくいという効果を十分に得ることができるため、フロン等の動作圧力が低い流体を使用する場合に比べて、接合強度確保のメリットが大きくなる。本発明の第1観点に係る遠心圧縮機では、軽量化を図りつつ、運転効率を向上させる場合であっても、接合強度を確保することが可能になっている。本発明の第2観点に係る遠心圧縮機では、接合強度を向上させることが可能になっている。本発明の第3観点に係る遠心圧縮機では、フロン等の動作圧力が低い流体を使用する場合に比べて、接合強度確保のメリットが大きくなる。以下、本発明に係る遠心圧縮機が採用されたヒートポンプ装置の一実施形態について、図面に基づいて説明する。1ヒートポンプ装置1の全体構成図1は、本発明に係る遠心圧縮機の一例である単段遠心圧縮機2が採用されたヒートポンプ装置1の概略構成図である。ヒートポンプ装置1は、蒸気圧縮式の冷凍サイクルによって、空調や冷温水の生成を行う装置である。ヒートポンプ装置1は、主として、単段遠心圧縮機2、四路切換弁15、熱源側熱交換器3、熱源側膨張機構4、冷却管9a、冷却管9b、利用側膨張機構8、および、利用側熱交換器5を有しており、これらの機器が接続されることによって冷媒回路を構成している。ここでは、冷媒として二酸化炭素が使用されている。単段遠心圧縮機2は、利用側熱交換器5から流れ出た冷媒を吸入側に導く吸入管6と、吐出側から熱源側熱交換器3の入口まで伸びている吐出管7と、に接続されており、吸入管6から低圧の冷媒を吸入して圧縮した後に吐出管7に高圧の冷媒を吐出する遠心圧縮機である。四路切換弁15は、吐出管7の単段遠心圧縮機2側とは反対側に設けられており、冷媒回路における冷媒流れを切り換えることで冷房運転と暖房運転との切り換えを行う。冷房運転時には、熱源側熱交換器3を冷媒の放熱器として機能させつつ、利用側熱交換器5を冷媒の蒸発器として機能させる。暖房運転時には、利用側熱交換器5を冷媒の放熱器として機能させつつ、熱源側熱交換器3を冷媒の蒸発器として機能させる。なお、熱源側熱交換器3および利用側熱交換器5は、冷媒の放熱器として機能する場合には、空調対象空間の空気を加熱する、および/または、水等の流体を加熱する。なお、熱源側熱交換器3および利用側熱交換器5は、冷媒の蒸発器として機能する場合には、空調対象空間の空気を冷却する、および/または、水等の流体を冷却する。熱源側膨張機構4および利用側膨張機構8は、それぞれ通過する冷媒の圧力を下げる機構である。冷却管9aは、膨張機構4によって減圧された後の低圧の冷媒を、冷媒回路から分岐させ、後述するモータケーシング51の内部空間まで導く配管である図2参照。また、冷却管9bは、このモータケーシング51の内部空間を通過した低圧の冷媒を吸入管6に導く配管である。これにより、モータケーシング51の内部空間の圧力は、冷凍サイクルにおける低圧になっており、この低圧の冷媒によって、ロータ53及びステータ54が冷却されるようになっている。熱源側膨張機構4および利用側膨張機構8は、それぞれ通過する冷媒の圧力を下げる機構である。このように、ヒートポンプ装置1は、冷媒として二酸化炭素を使用する蒸気圧縮式の冷凍サイクルによって、空調や冷温水の生成を行う装置であり、圧縮機として単段遠心圧縮機2を使用している。このため、冷媒としてフロン等を使用する場合に比べて、冷媒の動作圧力が高くなっている。例えば、冷媒としてフロンの一種であるR134aを使用する場合には、冷凍サイクルの低圧が約0.29MPa蒸発温度0°Cであり、冷凍サイクルの高圧が約0.77MPa凝縮温度30°Cである。これに対して、冷媒として二酸化炭素を使用する場合には、冷凍サイクルの低圧が約3.5MPa蒸発温度0°Cとなり、冷凍サイクルの高圧が約7.2MPa凝縮温度30°Cとなり、圧力差が大きくなるため、漏れ流れを防止させるメリットが大きくなっている。2単段遠心圧縮機の構成図2は、単段遠心圧縮機2の概略断面図である。図3は、図2の送風機の近傍を示す概略拡大断面図である。図4は、オープンインペラの一部にのみシュラウドが取り付けられている状態を示す概略斜視図である。図5は、図3のH-H面における概略断面図である。ここで、送風機14及び回転軸52の回転中心をO、回転軸線をO-Oとし、回転軸線O-Oに沿う方向を軸方向又は前後方向とする。なお、軸に近づく方向を径方向内側回転半径方向の内側とし、軸から遠ざかる方向を径方向外側回転半径方向の外側とする。単段遠心圧縮機2は、主として、モータ50と、圧縮機構10と、を有している。2-1モータ50モータ50は、圧縮機構10を駆動するモータであり、主として、モータケーシング51と、回転軸52と、ロータ53と、ステータ54とを有している。モータケーシング51の内部には、回転軸52、ロータ53及びステータ54を収容する空間が形成されている。回転軸52は、モータケーシング51に固定された第1ラジアル軸受55及び第2ラジアル軸受56によって回転自在に支持されている。回転軸52の軸方向一端図2における左端は、圧縮機構10側に突出している。回転軸52の軸方向他端図2における右端は、モータケーシング51に固定されるスラスト軸受57によって摺動可能に支持されている。ロータ53は、軸方向における第1ラジアル軸受55と第2ラジアル軸受56との間において、回転軸52と一体回転するように回転軸52に軸支されている。ステータ54は、ロータ53の外周を囲むように設けられており、モータケーシング51に回転不能に支持されている。2-2圧縮機構10圧縮機構10は、単段の遠心式の圧縮機構である。圧縮機構10は、主として、圧縮機構ケーシング11と、送風機14とを有している。圧縮機構ケーシング11圧縮機構ケーシング11には、主として、吸込口11aと、吐出口11bと、送風機ハウジング11cとが形成されている。吸込口11aは、圧縮機構ケーシング11の軸方向一端図2における左端に向かって開口しており、吸入管6に接続されている。吐出口11bは、圧縮機構ケーシング11の周方向外端図2における上端に向かって開口しており、吐出管7に接続されている。送風機ハウジング11cは、図3の部分拡大断面図に示すように、送風機14を回転自在に収容しており、主として、前面壁11xと、外周壁11yと、シールプレートとしての背面壁11zとによって形成されている。前面壁11xは、背面側でかつ径方向内側に向かって膨出しており、吸込口11aの後ろ側と吐出口11bの内側とをなだらかに繋いでいる、回転軸を中心とする環状の膨出面である。この前面壁11xは、送風機14の後述する大羽根122の径方向外周縁部、小羽根123の径方向外周縁部、および、シュラウド13の径方向外周縁部と対向するように形成されている。外周壁11yは、吐出口11bの内側から軸方向後方に向けて伸びている、円筒形状面である。シールプレート11zは、回転軸52の外周面近傍を内周端面として径方向外側に広がった円盤形状に形成されている。送風機14送風機14は、主として、オープンインペラ12と、シュラウド13とを有している。オープンインペラ12は、主として、ハブ121と、ハブ121の前面側でかつ径方向外側に配置された複数の羽根122、123とが一体化された、アルミ合金からなる羽根車である。このオープンインペラ12は、ハブ121の前後方向に延びる回転軸52を軸心として回転する。ハブ121は、その前方から後方に向けて拡径する略円錐形状を有しており、回転軸52と一体回転するように回転軸52に軸支されている。なお、このハブ121は、軽量化の観点から、軸周辺部分や外縁部分を除く内側が中空となっていることが好ましい。ハブ121の後方は、径方向に広がった円形状平面であるハブ背面121zが形成されており、送風機ハウジング11cのシールプレート11zと対向している。ハブ121の前方は、径方向に広がっており、ハブ背面121zよりも半径が小さい円形状平面であるハブ前面121wが形成されており、吸入側を向いている。ハブ121の径方向外側端部は、軸方向と中心軸が共通となっており、半径がハブ背面121zと同等であるハブ円筒形状面121yが形成されており、送風機ハウジング11cの外周壁11yと対向している。ハブ121の前方でかつ径方向外側には、後方でかつ径方向内側に向けてなだらかに窪んでおり、ハブ前面121wの径方向外周縁からハブ円筒形状面121yの前縁までをなだらかに繋ぐ拡径湾曲面121xが形成されている。オープンインペラ12の拡径湾曲面121xには、大羽根122と小羽根123とが、周方向に交互に並んで、面同士が概ね等間隔になるように設けられている。これらの大羽根122および小羽根123は、いずれも、オープンインペラ12の拡径湾曲面121xから送風機ハウジング11cの前面壁11x側に向けて伸びており、ハブ121の拡径湾曲面121xと送風機ハウジング11cの前面壁11xと、の間の空間に位置している。いる。また、大羽根122および小羽根123は、いずれも、前面視において左巻となるように螺旋状に伸びることにより、いわゆる後ろ向き羽根を構成している。すなわち、大羽根122および小羽根123は、ハブ前面121w側からハブ背面121z側に向かうにつれて、径方向に拡大しながら、左に旋回するように伸びている。さらに、大羽根122および小羽根123の前面側端部の長手方向と、径方向外側端部の長手方向とは、互いにねじれの関係にあるという、それぞれひねり形状が採用されている。このひねり形状は、大羽根122および小羽根123の根元とは反対側送風機ハウジング11cの前面壁11x側が、ハブ前面121w側からハブ背面121z側に向かうにつれて、左巻きに旋回するようにして形成されている。これにより、大羽根122、小羽根123の任意の面において、ある部分における径方向接線は、軸方向が異なる他の部分における径方向接線と平行ではない関係となるように形成されている。なお、各大羽根122は、それぞれ、オープンインペラ12の拡径湾曲面121xの前方端部から、径方向外側端部がハブ背面121zの径方向外側端部と共通する部分まで伸びている。これに対して、各小羽根123は、各大羽根122の間に配置されており、軸方向においてハブ前面121wとハブ背面121zとの中間程度の位置から後方に向けて、径方向外側端部がハブ背面121zの径方向外側端部と共通する位置まで伸びている。シュラウド13は、図3、図4、図5に示すように、近接して対向している大羽根122の各側面同士もしくは大羽根122と小羽根123の各側面同士を周方向に繋ぐように設けられ、複数の部品に分かれて構成されている。このシュラウド13は、オープンインペラ12の大羽根122および小羽根123に対して固定されることにより、オープンインペラ12と一体に回転する。このシュラウド13は、後方に向かうにつれて径方向外側に拡径するように形成されており、大羽根122同士の間および大羽根122と小羽根123との間のハブ121の拡径湾曲面121xを、拡径湾曲面121xとの間に空間流路を確保しながら、前方でかつ径方向外側から覆っている。これにより、本実施形態のオープンインペラ12は、ハブ121の拡径湾曲面121xについて、大羽根122および小羽根123の径方向外側近傍部分を除いて、前方でかつ径方向外側から全体を覆っている。なお、シュラウド13は、アルミ合金で構成されているオープンインペラ12とは異なる材質であって、同程度の強度を有しており比重が軽い材質によって構成されている。ここでの比重としては、特に限定されないが、例えば、オープンインペラ12の材質とシュラウド13の材質の比重の関係が2.5:1から1.5:1の間であることが好ましく、2:1程度であることがより好ましい。本実施形態においては、具体的には、シュラウド13は、エンジニアリングプラスチックの一種であるポリアミドPAによって構成されている。なお、シュラウド13の材質は、オープンインペラ12の材質よりも、使用環境下における線熱膨張係数が小さいものが好ましい。シュラウド13の板厚は、強度をより確保する観点から、大羽根122または小羽根123の板厚以上であることが好ましく、本実施形態においては、大羽根122の板厚Lと小羽根123の板厚Lとシュラウド13の板厚は全て等しく構成されている。シュラウド13の前面側端部は、吸入管6側を向いており、軸方向においてハブ121のハブ前面121wよりわずかに後方の位置で広がったシュラウド前面13wを構成している。シュラウド13の径方向外側端部は、吐出管7側を向いており、径方向においてハブ121のハブ円筒形状面121yと同じ位置で広がったシュラウド円筒形状面13yを構成している。シュラウド13の前方でかつ径方向外側の面は、送風機ハウジング11cの前面壁11xに対向するように湾曲して周方向に連なったシュラウド外曲面13xを構成している。シュラウド13は、シュラウド外曲面13xの裏面側が、径方向内側でかつ後方に向かって膨出したシュラウド内曲面13uを構成している。なお、オープンインペラ12に取り付けられて回転させた場合におけるシュラウド13の回転進行方向R側は、大羽根122もしくは小羽根123と接合される、回転進行方向側の被接合面部分13aを構成している。また、オープンインペラ12に取り付けられて回転させた場合におけるシュラウド13の回転進行方向R側とは反対側は、大羽根122もしくは小羽根123と接合される、反回転進行方向側の被接合面部分13bを構成している。オープンインペラ12の大羽根122は、オープンインペラ12の拡径湾曲面121xに対して略垂直で、かつ、シュラウド13のシュラウド内曲面13uの接合部分近傍の面に対しても略垂直となるように伸びた面部材を構成している。この大羽根122は、図4および図5に示すように、対向面122xと、径方向外縁端面122yと、回転進行方向側の接合面部分122aと、反回転進行方向側の接合面部分122bと、を有している。対向面122xは、前方でかつ径方向外側を法線方向とし、シュラウド13のシュラウド外曲面13xとなだらかに繋がった曲面を形成するようにして前方側でかつ径方向外側を向いた湾曲面を構成している。なお、対向面122xは、オープンインペラ12が回転することで描かれる大羽根122の外周縁の軌跡の接線方向に対して平行に広がっている端面ということもできる。径方向外縁端面122yは、吐出管7側に通じる径方向外側を法線方向とした面を構成しており、ハブ円筒形状面121yおよびシュラウド円筒形状面13yと同一面上に位置している。回転進行方向側の接合面部分122aは、大羽根122の側面の一方回転進行方向R側の面の前方でかつ径方向外側端部近傍を縁取るように伸びた面部分である。この回転進行方向側の接合面部分122aは、シュラウド13の反回転進行方向側の被接合面部分13bと面接合している。反回転進行方向側の接合面部分122bは、大羽根122の側面の他方回転進行方向Rとは反対側の面の前方でかつ径方向外側端部近傍を縁取るように伸びた面部分である。この反回転進行方向側の接合面部分122bは、シュラウド13の回転進行方向側の被接合面部分13aと面接合している。オープンインペラ12の小羽根123は、大羽根122と同様に、オープンインペラ12の拡径湾曲面121xに対して略垂直で、かつ、シュラウド13のシュラウド内曲面13uの接合部分近傍の面に対しても略垂直となるように伸びた面部材を構成している。この小羽根123は、図4および図5に示すように、対向面123xと、径方向外縁端面123yと、回転進行方向側の接合面部分123aと、反回転進行方向側の接合面部分123bと、を有している。対向面123xは、前方でかつ径方向外側を法線方向とし、シュラウド13のシュラウド外曲面13xとなだらかに繋がった曲面を構成するようにして前方側でかつ径方向外側を向いた湾曲面を構成している。なお、対向面123xは、オープンインペラ12が回転することで描かれる小羽根123の外周縁の軌跡の接線方向に対して平行に広がっている端面ということもできる。径方向外縁端面123yは、吐出管7側に通じる径方向外側を法線方向とした面を構成しており、ハブ円筒形状面121yおよびシュラウド円筒形状面13yと同一面上に位置している。回転進行方向側の接合面部分123aは、小羽根123の側面の一方回転進行方向R側の面の前方でかつ径方向外側端部近傍を縁取るように伸びた面部分である。この回転進行方向側の接合面部分123aは、シュラウド13の反回転進行方向側の被接合面部分13bと面接合している。反回転進行方向側の接合面部分123bは、小羽根123の側面の他方回転進行方向Rとは反対側の面の前方でかつ径方向外側端部近傍を縁取るように伸びた面部分である。この反回転進行方向側の接合面部分123bは、シュラウド13の回転進行方向側の被接合面部分13aと面接合している。以上のようにして、シュラウド13の回転進行方向側の被接合面部分13aがオープンインペラ12の反回転進行方向側の接合面部分122b、123bと接合し、シュラウド13の反回転進行方向側の被接合面部分13bがオープンインペラ12の回転進行方向側の接合面部分122a、123aと接合することにより、シュラウド13はオープンインペラ12に対して一体回転可能に固定されている。そして、ハブ121の拡径湾曲面121xとシュラウド13のシュラウド内曲面13uとで囲まれた空間では、大羽根122同士、もしくは、大羽根122と小羽根123との間において、流路を構成している。また、このハブ121の拡径湾曲面121xと、シュラウド13のシュラウド内曲面13uと、の最短距離は、前方吸入側において最も長く、冷媒が流路を進む方向に向かうにつれて短くなり、径方向外側端部吐出側において最も短くなるように形成されている。送風機14の前方でかつ径方向外側の縁部は、大羽根122の対向面122x、小羽根123の対向面123x、および、シュラウド13のシュラウド外曲面13xによって湾曲面が構成されており、この湾曲面は、送風機ハウジング11cの前面壁11xと対面するように、送風機ハウジング11cと送風機14とが配置されている。この送風機14の外側の湾曲面と、送風機ハウジング11cの前面壁11xと、の間には、前方吸入側から径方向外側端部吐出側にかけて、同程度の僅かな隙間が設けられている。上述した送風機14は、モータ50が駆動することで、前面視において右回転図4において矢印で示す回転進行方向Rすることにより、送風機14を構成しているオープンインペラ12およびシュラウド13は一体に回転し、送風機ハウジング11cは回転しない。これにより、送風機14は、吸入管6を介して二酸化炭素冷媒を吸入し、ハブ121の拡径湾曲面121xとシュラウド13のシュラウド内曲面13uとの間の空間において、大羽根122同士もしくは大羽根122と小羽根123との間に形成された通路を通過させる際に、流速を増大させ、吐出管7に向けて吐出させる。このように流速が増した状態で吐出された二酸化炭素冷媒は、デフューザにおいて、その速度エネルギが圧力のエネルギに変換され、高圧冷媒となる。3単段遠心圧縮機2の送風機14の製造方法上述した送風機14の製造方法は、特に限定されるものではないが、例えば、以下の工程で製造することができる。まず、図6に示すように、ハブ121と大羽根122と小羽根123とが一体に成型されることで、アルミ合金からなるオープンインペラ12が作製される。このオープンインペラ12のうち、少なくともシュラウド13との接合面に対して表面処理を施して、ナノレベルの凹凸形状を生じさせる。なお、この凹凸形状は、凹凸高さがナノオーダーの大きさなので、送風機14を通過する流体の流れには実質的に影響を与えない。その後、図7に示すように、オープンインペラ12の拡径湾曲面121xの前方でかつ径方向外側の空間のうち、大羽根122同士もしくは大羽根122と小羽根123との間の空間を、シュラウド13の材料とは異なる中子樹脂材料99xで満たす。なお、この中子樹脂材料99xとしては、シュラウド13の樹脂材料よりも融点が低い樹脂を用いることが好ましい。その後、図8に示すように、中子樹脂材料99xのうち、シュラウド13を形成させようとする部分のみを取り除く処理を行い、大羽根122および小羽根123の前方でかつ径方向外側の部分を露出させる。具体的には、中子樹脂材料99xの該当部分を切削加工することにより、切削後の中子樹脂材料99を形成させる。そして、図9に示すように、シュラウド13を構成する樹脂本実施形態においては、エンジニアリングプラスチックの一種であるポリアミドPAを、切削後の中子樹脂材料99から突出している部分であって、樹脂が入り込む様にナノレベルの凹凸が形成された反回転進行方向側の接合面部分122b、123b、回転進行方向側の接合面部分122a、123aに対して、射出成形する。最後に、図10に示すように、中子樹脂材料99を取り除いて、本実施形態の送風機14を得る。4送風機14の回転時の遠心力等について上述の送風機14は、回転駆動させられている状態では、シュラウド13には、オープンインペラ12から径方向外側に向けて外れるように、遠心力が働くことになる。しかし、上記実施形態の送風機14では、大羽根122や小羽根123がひねり形状を有していることから、シュラウド13を外れにくくすることができている。5特徴上記実施形態の単段遠心圧縮機2では、送風機14のオープンインペラ12は、前方でかつ径方向外側を覆うようにシュラウド13が接合されている。このため、従来のオープンインペラのように、回転する羽根と回転しない壁面との間を介して生じる流体の漏れ流れを防止することができ、運転効率を高めることが可能になっている。また、この送風機14のシュラウド13の材質として、オープンインペラ12を構成している金属よりも比重が軽い樹脂が用いられている。このため、従来のクローズドインペラと比較して、回転体である送風機14自体の重量を軽量化させることができている。これにより、運転条件の変化に対して即応することが可能になっている。ここで、送風機14は、金属で一体成形されているものではないため、オープンインペラ12とシュラウド13とは接合強度を確保する必要がある。これに対して、上記実施形態の送風機14では、回転時に、シュラウド13の反回転進行方向側の被接合面部分13bは、オープンインペラ12の大羽根122の回転進行方向側の接合面部分122aや小羽根123の回転進行方向側の接合面部分123aによって、回転進行方向Rに押し付けられる。これにより、この部分の接合強度を高めることができる。以上によって、強度の向上および軽量化を図りつつ、運転効率を向上させることが可能になっている。特に、二酸化炭素を冷媒として使用することで、フロン等を使用する場合よりも動作圧力が高い冷凍サイクルが行われる場合であってもより高い強度が求められる使用環境下であっても強度の確保を軽量な材質によって行うことができている。なお、シュラウド13の材質として、オープンインペラ12の材質よりも使用環境下における線熱膨張係数が小さいものを採用した場合には、送風機14全体の形状が崩れることを防止できる。6他の実施形態6-1上記実施形態では、オープンインペラ12の大羽根122の対向面122xや小羽根123の対向面123xと、送風機ハウジング11cの前面壁11xと、の間には、シュラウド13が設けられていない場合を例に挙げて説明した。しかし、本発明はこれに限られず、例えば、図11に示すように、オープンインペラ12の大羽根122の対向面122xや小羽根123の対向面123xと、送風機ハウジング11cの前面壁11xと、の間にシュラウド213が位置している送風機214を備えた圧縮機構210であってもよい。このシュラウド213は、回転進行方向側の被接合面部分13ua、反回転進行方向側の被接合面部分13ub、および、径方向内側の被接合面部分13uxを有している。シュラウド213の回転進行方向側の被接合面部分13uaは、大羽根122の反回転進行方向側の接合面部分122bもしくは、小羽根123の反回転進行方向側の接合面部分123bと接合する。シュラウド213の反回転進行方向側の被接合面部分13ubは、大羽根122の回転進行方向側の接合面部分122aもしくは、小羽根123の回転進行方向側の接合面部分123aと接合する。シュラウド213の径方向内側の被接合面部分13uxは、径方向においてシュラウド外曲面13xとシュラウド内曲面13uとの間に位置する面であり、大羽根122の対向面122xもしくは、小羽根123の対向面123xと接合する。上記実施形態と同様の効果を得ることができるとともに、シュラウド213を一部材によって構成することが可能となり、強度をより増大させることが可能になる。6-2上記実施形態では、シュラウド13がエンジニアリングプラスチックの一種であるポリアミドPAによって構成されている場合を例に挙げて説明した。しかし、本発明はこれに限られず、例えば、シュラウド13の材質としては、オープンインペラ12の材質合金等の金属と同程度の強度を有しており、オープンインペラ12の材質よりも軽い性質のものであれば特に限定されるものではなく、例えば、ポリブチレンテレフタレートPBT等のエンジニアリングプラスチックや、ポリフェニレンスルファドPPSのようなスーパーエンジニアリングプラスチック等を用いてもよい。6-3上記実施形態では、大羽根122および小羽根123が、いずれも、前面視において左巻となるように螺旋状に伸びることにより、いわゆる後ろ向き羽根を構成している場合を例に挙げて説明した。しかし、本発明はこれに限られるものではなく、フィンは、例えば、いわゆる前向き羽根や径向き羽根を構成していてもよい。この場合であっても、上記実施形態と同様の漏れ流れ抑制効果を得ることができる。6-4上記実施形態では、大羽根122および小羽根123について、インペラ12の拡径湾曲面121xに対して略垂直に設けられている場合を例に挙げて説明した。しかし、本発明はこれに限られるものではなく、大羽根もしくは小羽根またはこれらの両方が、インペラの拡径湾曲面に対して垂直ではなく、回転進行方向Rもしくは回転進行方向Rとは反対側に傾斜して設けられていてもよい。この場合であっても、上記実施形態と同様の漏れ流れ抑制効果を得ることができる。6-5上記実施形態では、大羽根122だけでなく小羽根123も設けられた、インペラ12を例に挙げて説明した。しかし、本発明はこれに限られるものではなく、例えば、小羽根が設けられておらず、大羽根のみが設けられているインペラであってもよい。6-6上記実施形態では、単段遠心圧縮機2を例に挙げて説明した。しかし、本発明はこれに限られるものではなく、例えば、上記実施形態の遠心圧縮機を、互いに直列および/または並列に複数段接続させて冷媒回路を構成してもよい。6-7上記実施形態および他の実施形態6-1から6-6において記載した事項を、適宜組み合わせ遠心圧縮機についても、本発明に含まれる。