"コイル形状に巻かれるばね素線の断面外周形状につき、コイル外径側部分及びコイル内径側部分を、x/aαy/bα=1で表わされる長径=a,短径=bの曲線形状とし、前記αの値を、α=2~3の範囲としたコイルばねであって、前記ばね素線のコイル軸線方向一側に、凹凸当接部を設け、同他側に、凸弧状当接部を設け、前記凹凸当接部は、断面弧状の凹部とこの凹部の両側及び前記コイル内外径側部分にそれぞれ連続する断面弧状の一対の凸部を備え、前記一対の凸部にコイル軸線方向に隣接するコイル部分の前記凸弧状当接部が当接してコイルが密着する、ことを特徴とするコイルばね。請求項1記載のコイルばねであって、前記ばね素線の断面外周形状のコイル軸線方向の最大寸法をT、コイル半径方向の最大寸法をWとし、扁平率T/W=0.5~0.95とした、ことを特徴とするコイルばね。請求項1又は2記載のコイルばねであって、前記凹凸部は、断面円弧状で連続する、ことを特徴とするコイルばね。請求項1~3の何れかに記載のコイルばねであって、前記凹部と前記凸弧状当接部との当接間には、コイル密着時に隙間が形成される、ことを特徴とするコイルばね。請求項1~4の何れかに記載のコイルばねであって、前記ばね素線のコイル形状は、自由状態でコイル軸線が円弧状である、ことを特徴とするコイルばね。請求項1~5の何れかに記載のコイルばねであって、前記ばね素線のコイル形状は、コイル軸線が組付け状態での曲率半径を有した円弧状であることを特徴とするコイルばね。請求項1~6の何れかに記載のコイルばねであって、デュアルマスフライホイール又はトルクコンバーター用ロックアップ又は湿式或いは乾式のクラッチ機構用フリクションディスクのトーショナルダンパ捩り振動減衰器内に組付けられることを特徴とするコイルばね。解決しようとする問題点は、従来のばね素線に成型当接面を設けたコイルばねでは、密着状態で負荷を安定して受けさせると共に扁平率を小さくして密着長を短くし、且つ断面形状の周方向での応力分散の連続性により応力分布の均一性を向上させることに限界があり、しかも横ずれを招き易かった点である。本発明は、密着状態で負荷を安定して受けさせると共に扁平率を小さくして密着長を短くし、且つ断面形状の周方向での応力分散の連続性により応力分布の均一性を向上させ、横ずれを抑制するために、コイル形状に巻かれるばね素線の断面外周形状につき、コイル外径側部分及びコイル内径側部分を、x/aαy/bα=1で表わされる長径=a,短径=bの超楕円形状とし、前記αの値を、α=2~3の範囲としたコイルばねであって、前記ばね素線のコイル軸線方向一側に、凹凸当接部を設け、同他側に、凸弧状当接部を設け、前記凹凸当接部は、断面弧状の凹部とこの凹部の両側及び前記コイル内外径側部分にそれぞれ連続する断面弧状の一対の凸部を備え、前記一対の凸部にコイル軸線方向に隣接するコイル部分の前記凸弧状当接部が当接してコイルが密着することを特徴とする。本発明のコイルばねは、上記構成であるから、コイル外径側部分及びコイル内径側部分と凹凸部及び凸弧状当接部間で応力分布の均一性を向上させ、且つ密着状態で外周凸曲面が凸部に当接することで密着状態が安定し、負荷を安定して受けさせることができる。また、凸弧状当接部が凹部に嵌合するから、コイル径方向のいわゆる横ずれを抑制できる。密着状態で負荷を安定して受けさせると共に扁平率を小さくして密着長を短くし、且つ断面形状の周方向での応力分散の連続性により応力分布の均一性を向上させ、横ずれを抑制することを可能にするという目的を、コイル外径側部分及びコイル内径側部分を、x/aαy/bα=1で表わされる長径=a,短径=bの曲線形状とし、前記αの値を、α=2~3の範囲としたコイルばねであって、ばね素線のコイル軸線方向一側に、凹凸当接部を設け、同他側に、凸弧状当接部を設けることで実現した。[コイルばね]図1は、本発明実施例1に係るコイルばねの正面図、図2は、ばね素線の密着を示す要部拡大断面図、図3は、ばね素線の密着を示す要部拡大断面図、図4は、ばね素線の形状を示す要部拡大断面図である。図1のコイルばね1は、例えばデュアルマスフライホイール又はトルクコンバーター用ロックアップ又は湿式或いは乾式のクラッチ機構用として設計されたフリクションディスクのトーショナルダンパ捩り振動減衰器内に組付けられるものであり、ばね素線3が、コイル形状に巻かれたものである。このコイルばね1は、自由状態でコイル軸線5が円弧形状であり、この円弧形状は、組付け状態での曲率半径Rを有している。図2~図4のように、コイルばね1のばね素線3は、コイル内外径側部分7、9がx/aαy/bα=1で表わされる長径=a,短径=bの曲線形状である超楕円形状となっている。αの値は、α=2~3の範囲とした。コイル軸線方向の最大寸法T、コイル半径方向の最大寸法Wとすると、本実施例では、扁平率T/W=0.76に設定されている。但し、扁平率T/Wは、0.5~0.95の範囲で選択することができる。ばね素線3のコイル軸線方向一側には、凹凸当接部11が設けられ、同他側に、凸弧状当接部13が設けられている。図5は、ばね素線の形状を示す要部拡大断面図である。図5のように、凹凸当接部11は、凹部15と一対の凸部17,19とを備えている。凹部15は、断面弧状、例えば半径r1の断面円弧状に形成されている。半径r1は、例えばW/2よりも大きく設定されている。凸部17,19は、凹部15の両側及びコイル内外径側部分7,9にそれぞれ連続する断面弧状、例えば半径r2の断面円弧状に形成されている。半径r2は、凹部15の両側及びコイル内外径側部分7,9を滑らかに連続させる程度のものである。図2、図3のように、一対の凸部17,19にコイル軸線5方向に隣接するコイル部分の凸弧状当接部13が当接してコイルが密着する。この密着状態で凸弧状当接部13は、凹部15に嵌合し、コイル径方向のいわゆる横ずれを抑制することができる。この密着状態は、凹部15の曲率と同程度の凸円弧21を形成する場合に比較して、Sの範囲で相互間隔を短縮することが可能となり、その分コイルばねの密着高さを低くすることができる。凹部15と凸弧状当接部13との当接間には、コイル密着時に隙間が形成される。この隙間形成により、一対の凸部17,19が凸弧状当接部13に確実に当接し、密着時の座りを確実に安定させることができる。密着するコイル部分相互の角度θは、コイル軸線5の円弧形状に対応するが、各コイル部分相互の各角度θが多少ずれても、凸部17,19と凸弧状当接部13とは確実に当接することができる。図6は、ばね素線の密着を示す要部拡大断面図、図7は、ばね素線の密着を示す要部拡大断面図である。図6、図7は、コイルばね1Aのコイル軸線が直状である場合の密着を示している。この図6、図7のように、コイル成形時に隣接するコイル部分が相互に多少傾いても、凸部17,19と凸弧状当接部13とは確実に当接することができる。[応力分散]図8~図11は、有限要素法による応力分布状態の解析結果であり、図8は、本実施例の断面応力分布図、図9~図11は、比較例1~3の断面応力分布図である。図8~図11は、何れもコイル外径φ19に対して設計し、荷重1Nに対する応力MPa/Nである。図8の実施例では、ばね素線3では、凹凸当接部11及び凸弧状当接部13の形成によりコイル内径側部分7の応力を凹凸当接部11及び凸弧状当接部13にまで連続して分散できた。コイル内径側部分7の最大応力は、0.9500MPa/Nであった。また、凸弧状当接部13が当接する凸部17,19の応力は、凹部15の応力よりも低くでき、繰り返しの密着に対しても耐久性を向上させることができる。図9の比較例1は、円形断面のばね素線3Aのものであり、応力分散により内径側の最大応力は、0.9681MPa/Nであった。図10の比較例2は、ベースが円形断面のばね素線3Bのものであり、凹条の当接部11Bを形成したことにより応力分散が十分ではなく、コイル内径側部分7Bの最大応力は、1.027MPa/Nであった。隣接するコイル部分の円弧面が嵌合当接する当接部11B内の応力は、その両側の凸部よりも大きくなった。図11の比較例3は、コイル内径側部分7Cをx/aαy/bα=1で表わされる長径=a,短径=bの超楕円形状とし、αの値を、α=1.8~2.45の範囲にとり、コイル外形側部分9Cをx2y2=1の円形形状とした、この比較例3では、コイル内径側部分7Cから扁平面11Cに掛けて応力分散の連続性を維持でき、且つコイル内径側部分7Cの最大応力は、0.9542MPa/Nであった。隣接するコイル部分の扁平面が当接する扁平面11Cに高い応力部分が存在した。これら比較例1~3に対し、本発明実施例のコイルばね1は、応力分散によりコイル内径側部分7の最大応力を最小にすることができ、応力分散の連続性を維持でき、隣接するコイル部分の凸弧状当接部13が当接する凸部17,19の応力を小さくし、繰り返しの密着に対しても耐久性を向上させることができる。[密着長及び応力比]図12は、密着長と体荷重応力比との関係を示すグラフである。図12において、プロットした点が本願発明実施例のものであり、縦横直線の範囲外が。比較例2レベルとなる。この図12から明らかなように、比較例2との対比において、密着長及び応力比共に低減することができた。[実施例の効果]コイル形状に巻かれるばね素線3の断面外周形状につき、コイル外径側部分9及びコイル内径側部分7を、x/aαy/bα=1で表わされる長径=a,短径=bの超楕円形状とし、αの値を、α=2~3の範囲としたコイルばねであって、ばね素線3のコイル軸線5方向一側に、凹凸当接部11を設け、同他側に、凸弧状当接部13を設け、凹凸当接部11は、断面弧状の凹部15とこの凹部15の両側及びコイル内外径側部分7,9にそれぞれ連続する断面弧状の一対の凸部17,19を備え、一対の凸部17,19にコイル軸線5方向に隣接するコイル部分の凸弧状当接部13が当接してコイルが密着する。このため、ねじりダンパ用コイルばね等に必要とされる長いストロークで低剛性のばねを設計する上で十分な品質を得ることが容易となる。また、動的状態でのノイズや振動の発生を低減するフィルタ機能を容易に向上させることができる。この機能は、エンジン系統に組み付けられるトーショナルダンパねじれ振動ダンパに要求される。しかも、凸弧状当接部13が当接する凸部17,19の応力を低減し、耐久性を向上させることができる。ばね素線3の断面外周形状のコイル軸線方向の最大寸法をT、コイル半径方向の最大寸法をWとし、扁平率T/W=0.5~0.95とした。このため、密着長及び応力比共に低減することができる。凹凸当接部11及び凸弧状当接部13を当接させるため、コイル密着状態でのコイル軸線5方向の負荷を確実に受けることができ、コイル径方向へのずれを確実に抑制することができる。凹凸当接部11及び凸弧状当接部13により、コイル軸線5が円弧形状の場合であっても、コイル軸線5方向の負荷を確実に受けることができ、コイル径方向へのずれを確実に抑制することができる。コイル内外径側部分7,9が曲線形状の超楕円形状であり、凹凸当接部11及び凸弧状当接部13を備えることで、扁平率を小さくして密着長を短くし、且つ断面形状の周方向での応力分散の連続性により応力分布の均一性を向上させることができる。ばね素線3のコイル形状は、自由状態でコイル軸線が円弧形状であるため、コイル軸線5を円弧形状に組み付けることが容易となる。ばね素線3のコイル形状は、組み付け状態でコイル軸線5の曲率半径Rを有する形状に設定することもできる。この場合、凹凸当接部11及び凸弧状当接部13がコイル軸線5の曲率に応じて当接する。コイルばね1は、デュアルマスフライホイール又はトルクコンバーター用ロックアップ又は湿式或いは乾式のクラッチ機構のトーショナルダンパねじれ振動吸収装置に組み付けることができる。このため、長いストロークで低剛性のコイルばねの適用が可能となる。"