吸熱面と放熱面とを有し、前記吸熱面及び前記放熱面の少なくとも一方を空調に用いるペルチェ素子と、前記ペルチェ素子に駆動電流を流して駆動する駆動回路とを備えた空調用ペルチェモジュールの制御方法であって、前記駆動電流と前記ペルチェ素子の出力との関係と、前記駆動電流と前記ペルチェ素子の成績係数との関係とに基づいて、前記出力と前記成績係数との相関曲線を求める第1ステップと、前記相関曲線に基づき、前記駆動電流を制御する目標値としての制御電流値を決定する第2ステップと、前記駆動電流の電流値が前記制御電流値となるように前記駆動回路を制御する第3ステップとを備え、前記第2ステップでは、前記相関曲線上において、前記成績係数が最大となる点を最大成績係数点と規定し、前記出力が最大となる点を最大出力点と規定し、前記最大成績係数点と前記最大出力点とを結ぶ曲線を第1曲線と規定した上で、前記第1曲線上において前記最大出力点よりも前記最大成績係数点に近い点を制御点とし、前記制御点に対応する前記駆動電流の電流値を前記制御電流値として決定することを特徴とする空調用ペルチェモジュールの制御方法。前記第2ステップでは、前記第1曲線に対して、前記出力が33~50となる領域と重なる範囲で線形近似を行って近似直線を求め、前記第1曲線上を前記最大成績係数点から前記出力が大きくなる方向に進む場合に、前記第1曲線と前記近似直線とが初めて重なる点を前記制御点とする請求項1記載の空調用ペルチェモジュールの制御方法。前記第2ステップでは、前記第1曲線を前記出力で微分して第2曲線を求めるとともに、前記第2曲線の一部と重なる水平線を求め、前記第2曲線上を前記最大成績係数点に対応する点から前記出力が大きくなる方向に進む場合に、前記第2曲線と前記水平線とが初めて重なる点に対応する前記第1曲線上の点を前記制御点とする請求項1記載の空調用ペルチェモジュールの制御方法。前記第2ステップでは、前記最大成績係数点に対応する前記出力の値を1.5倍した値である1.5倍出力値を求め、前記第1曲線上において、前記1.5倍出力値に対応する点を前記制御点とする請求項1記載の空調用ペルチェモジュールの制御方法。ところで、空調用ペルチェモジュールの制御方法に対しては、省電力化や室内環境の快適化等のため、ペルチェ素子の空調効率を一層向上させることが求められている。本発明は、上記従来の実情に鑑みてなされたものであって、ペルチェ素子の空調効率を一層向上させることができる空調用ペルチェモジュールの制御方法を提供することを解決すべき課題としている。発明者らは、上記課題を解決するため、ペルチェ素子の成績係数が最大となる駆動電流の電流値に着目した。ペルチェ素子は、例えば、特許文献1の図5に示されているように、成績係数が最大となる駆動電流の電流値約0.6Aに対して駆動電流が下回ると、成績係数が急激に低下してしまうという特性を有している。この点、上記従来の制御方法では、Imaxの20~80の範囲内となるように制御電流値を設定した場合でも、成績係数が最大となる駆動電流の電流値に対して駆動電流が下回る場合がある。例えば、図5のグラフにおいて、制御電流値をImax2.33Aの20約0.47A~25約0.58Aの範囲内に設定した場合、成績係数が最大となる駆動電流の電流値約0.6Aに対して制御電流値が下回ってしまう。そして、このような場合、駆動電流も、成績係数が最大となる駆動電流の電流値に対して下回るように制御されてしまう。その結果、ペルチェ素子の成績係数が急激に低下して、空調効率の一層の向上が難しくなる。このため、発明者らは、ペルチェ素子の出力と成績係数との相関関係を考慮して制御電流値を設定することが重要であると考えて、本発明に到った。本発明の空調用ペルチェモジュールの制御方法は、吸熱面と放熱面とを有し、前記吸熱面及び前記放熱面の少なくとも一方を空調に用いるペルチェ素子と、前記ペルチェ素子に駆動電流を流して駆動する駆動回路とを備えた空調用ペルチェモジュールの制御方法であって、前記駆動電流と前記ペルチェ素子の出力との関係と、前記駆動電流と前記ペルチェ素子の成績係数との関係とに基づいて、前記出力と前記成績係数との相関曲線を求める第1ステップと、前記相関曲線に基づき、前記駆動電流を制御する目標値としての制御電流値を決定する第2ステップと、前記駆動電流の電流値が前記制御電流値となるように前記駆動回路を制御する第3ステップとを備え、前記第2ステップでは、前記相関曲線上において、前記成績係数が最大となる点を最大成績係数点と規定し、前記出力が最大となる点を最大出力点と規定し、前記最大成績係数点と前記最大出力点とを結ぶ曲線を第1曲線と規定した上で、前記第1曲線上において前記最大出力点よりも前記最大成績係数点に近い点を制御点とし、前記制御点に対応する前記駆動電流の電流値を前記制御電流値として決定することを特徴とする請求項1。本発明の空調用ペルチェモジュールの制御方法では、第1ステップとして、駆動電流とペルチェ素子の出力との関係と、駆動電流とペルチェ素子の成績係数との関係とに基づいて、出力と成績係数との相関曲線を求める。次に、第2ステップとして、相関曲線に基づき、駆動電流を制御する目標値としての制御電流値を決定する。次に、第3ステップとして、駆動電流の電流値が制御電流値となるように駆動回路を制御する。ここで、本発明の制御方法における第2ステップでは、相関曲線上において、成績係数が最大となる点を最大成績係数点と規定し、出力が最大となる点を最大出力点と規定し、最大成績係数点と最大出力点とを結ぶ曲線を第1曲線と規定する。その上で、第1曲線上において最大出力点よりも最大成績係数点に近い点を制御点とし、制御点に対応する駆動電流の電流値を制御電流値として決定する。このため、制御電流値は、最大成績係数点に対応する駆動電流の電流値に対して大きく、かつ近い値となる。これにより、駆動電流の電流値は、最大成績係数点に対応する駆動電流の電流値に対して、下回らないように、かつ近づくように制御される。このため、この制御方法は、Imaxの20~80の範囲内となるように制御電流値を設定する上記従来の制御方法と比較して、ペルチェ素子の成績係数の急激な低下を防止しつつ、出力及び成績係数を高く維持できる。したがって、空調用ペルチェモジュールの制御方法によれば、ペルチェ素子の空調効率を一層向上させることができる。本発明の空調用ペルチェモジュールの制御方法において、第2ステップでは、第1曲線に対して、出力が33~50となる領域と重なる範囲で線形近似を行って近似直線を求め、第1曲線上を最大成績係数点から出力が大きくなる方向に進む場合に、第1曲線と近似直線とが初めて重なる点を制御点とすることが好ましい請求項2。また、本発明の空調用ペルチェモジュールの制御方法において、第2ステップでは、第1曲線を出力で微分して第2曲線を求めるとともに、第2曲線の一部と重なる水平線を求め、第2曲線上を最大成績係数点に対応する点から出力が大きくなる方向に進む場合に、第2曲線と水平線とが初めて重なる点に対応する第1曲線上の点を制御点とすることが好ましい請求項3。さらに、本発明の空調用ペルチェモジュールの制御方法において、第2ステップでは、最大成績係数点に対応する出力の値を1.5倍した値である1.5倍出力値を求め、第1曲線上において、1.5倍出力値に対応する点を制御点とすることが好ましい請求項4。発明者らは、第2ステップにおいて好適に制御点を決定する方法として、上記請求項2~4に係る各方法を経験則的に見出した。これらの場合、第2ステップにおいて、第1曲線上の制御点を最大成績係数点に極めて近い点とすることができる。このため、制御電流値は、最大成績係数点に対応する駆動電流の電流値に対して大きく、かつ極めて近い値となる。また、これらの場合、電源のリップルや、ペルチェ素子等に装着された温度センサの誤差等による駆動電流の変動に対するマージンを確実に確保できる。このため、制御点が第1曲線上から外れることを確実に防止でき、最大成績係数点に対応する駆動電流の電流値に対して制御電流値が下回ることを確実に防止できる。これらにより、この制御方法は、ペルチェ素子の成績係数の急激な低下を防止しつつ、出力及び成績係数を高く維持することを確実に実現できる。その結果、この制御方法は、ペルチェ素子の空調効率をより一層向上させることができる。以下、本発明を具体化した実施例を図面を参照しつつ説明する。実施例1実施例1の空調用ペルチェモジュールの制御方法は、図1に示す空調用ペルチェモジュール100に用いられるのである。まず、空調用ペルチェモジュール100について説明し、次に、空調用ペルチェモジュール100の制御方法について詳しく説明する。空調用ペルチェモジュール100は、例えば、車両用空調装置に適用される。車両用空調装置は、図1に示すように、空調用ペルチェモジュール100、熱交換用の流体である冷却水を流通可能な内路11Aが形成されたチューブ11、冷却水を冷却する図示しないラジエータ、ラジエータと内路11Aとの間で冷却水を循環させる図示しないポンプ、及び空調される空気を送風する図示しない空調ファン等を備える周知の構成であり、それらの連携動作により、車室内の空調を実行するようになっている。空調用ペルチェモジュール100は、ペルチェ素子20と、駆動回路6とを備える。ペルチェ素子20は、周知の構成であるので説明及び図示は簡略するが、図1に示すように、平板状の第1絶縁基板21と、第1絶縁基板21に対して下方に間隔を有して平行に設けられた平板状の第2絶縁基板22と、第1絶縁基板21と第2絶縁基板22とに挟持された複数の熱電変換チップ25と、第1絶縁基板21及び第2絶縁基板22の互いに対向する面に形成され、各熱電変換チップ25を電気的に接続する配線パターン26とを有している。駆動回路6は、車両に搭載されたバッテリや発電機等である電源5からペルチェ素子20に対して電力を供給するため、1組の給電配線6A、6Bを有している。配線パターン26の一端26A及び他端26Bは、給電配線6A、6Bと電気的に接続されている。本実施例では、駆動回路6が給電配線6A、6Bを介して、配線パターン26の一端26Aから他端26Bに向けて電流値Iaである駆動電流を流すことにより、第1絶縁基板21の上面21Aがペルチェ素子20の放熱面となり、第2絶縁基板22の下面22Aがペルチェ素子20の吸熱面となるように構成されている。なお、駆動回路6が給電配線6A、6Bを介して、上記とは逆向きに駆動電流を流すことにより、ペルチェ素子20の吸熱面と放熱面とを入れ替えることができる。ペルチェ素子20は、第1絶縁基板21の上面21Aに固定された第1フィン31と、第2絶縁基板22の下面22Aに固定された第2フィン32とを備えている。第1フィン31は、断面が櫛歯形状とされたアルミ押出型材が所定の長さに切断されてなる周知の熱交換用部材であり、複数枚の放熱板を有している。第1フィン31には、図示しない空調ファンにより、空調される空気が送風される。第1フィン31の各放熱板は、空調ファンにより送風される空気の流通方向、本実施例では図1の紙面の手前から奥に向かう方向に沿うように延びており、送風される空気に対して、抵抗を低減しつつ長く接触するようになっている。第2フィン32も、第1フィン31と同様の周知の熱交換用部材からなり、複数枚の放熱板を有している。第2フィン32は、封止状態で内路11Aに位置するようにチューブ11に装着されている。より詳しくは、チューブ11には、ペルチェ素子20が装着される位置に開口14が貫設されている。そして、ペルチェ素子20の第2絶縁基板22の下面22AがOリング14Aを介して開口14の周縁に密着しつつ固定されることにより、下面22Aが開口14を封止するとともに、下面22Aに固定された第2フィン32が開口14を介して内路11Aに突出するようになっている。図示は省略するが、第2フィン32の各放熱板は、チューブ11の長手方向に沿うように延びており、内路11A内を流通する冷却水に対して、抵抗を低減しつつ長く接触するようになっている。なお、第1、2フィン31、32は上記構成に限定されず、例えば、薄板が波状に曲げられてなるコルゲートフィンであってもよい。上記構成であるペルチェ素子20では、第1絶縁基板21の上面21Aが放熱面となり、第2絶縁基板22の下面22Aが吸熱面となることにより、下面22Aに固定された第2フィン32が内路11A内を流通する冷却水から熱を奪い、上面21Aに固定された第1フィン31が空調ファンにより送風される空気に熱を与えることができる。次に、図2を示して駆動回路6の動作を具体的に説明する。駆動回路6は、演算部66A、アンプ部66B及びサーミスタ66C等を有する。例えば、搭乗者により車両用空調装置に対して車室内の空調温度Taの制御目標である制御目標温度Tatargetを設定する入力操作が行われると、その設定値が演算部66Aに伝達される。また、第1フィン31の温度である放熱温度と、第2フィンの温度である吸熱温度とが温度センサ等により測定されて、演算部66Aに伝達される。さらに、ペルチェ素子20の出力Qがサーミスタ66Cにより測定され、その測定結果が演算部66Aにフィードバックされる。出力Qは、本実施例ではペルチェ素子20の放熱量Wである。そうすると、演算部66Aは、伝達された各種のパラメータに基づいて演算を行い、ペルチェ素子20に流す駆動電流を制御する目標値としての制御電流値Itを決定する。そして、アンプ部66Bは、演算部66Aの決定に基づいて、ペルチェ素子20に流す駆動電流の電流値Iaが制御電流値Itと一致するように、電源5から供給される電力を調整する。そうすると、制御電流値Itと一致する電流値Iaである駆動電流がペルチェ素子20に流れ、各熱電変換チップ25が熱電変換を行う。その結果、ペルチェ素子20の吸熱面で吸熱が起こり、放熱面で放熱が起こる。そして、第2フィン32が内路11A内を流通する冷却水から熱を奪い、第1フィン31が空調ファンにより送風される空気に熱を与える。こうして、第1フィン31及び第2フィン32が熱交換器として機能して、車室内の空調温度Taが制御目標温度Tatargetとなるように空調を実行する。なお、空調ファンが外気を第1フィン31に向けて送風する場合には、外気温度が考慮されてペルチェ素子20の出力Qが調整される。また、空調ファンの送風量も車室内の空調温度Taと制御目標温度Tatargetとの差に応じて増減される。このようにして空調を実行する空調用ペルチェモジュール100では、図3に一例を示すように、駆動電流の電流値Iaの増加に伴って、ペルチェ素子20の出力Qが変化する。すなわち、駆動電流の電流値Iaが約2.5A以下のとき、出力Qはゼロである。そして、駆動電流の電流値Iaの増加に伴って、出力Qは放物線を描くように上昇する。そして、駆動電流の電流値Iaが約16Aになると、出力Qは最大値となる。その後、出力Qは放物線を描くように低下する。また、図3に一例を示すように、駆動電流の電流値Iaの増加に伴って、ペルチェ素子20の成績係数COPが変化する。すなわち、駆動電流の電流値Iaが約2.5A以下のとき、成績係数COPはゼロである。そして、駆動電流の電流値Iaの増加に伴って、成績係数COPは急激に上昇する。そして、駆動電流の電流値Iaが約5Aになると、成績係数COPは最大値となる。その後、出力Qは下向きに湾曲するカーブを描いて低下する。ここで、成績係数とは、ペルチェ素子の特性を表す周知のパラメータであり、投入電力に対し、どれだけの仕事をしたかという比率である。このような特性をペルチェ素子20が有していることから、駆動回路6がペルチェ素子20に流す駆動電流の電流値Iaを適正な範囲に維持しないと、出力Q及び成績係数COPの急激の低下を招いて、ペルチェ素子20の空調効率が急激に悪化してしまう。具体的には、図3の例において、仮に、成績係数COPを最大値とするため、駆動電流の電流値Iaを約5Aとするように制御目標値Itを設定した場合、電源のリップルや、演算部66Aに伝達される温度等の各種パラメータの誤差により、駆動電流の電流値Iaが5Aに対して変動してしまう。そして、駆動電流の電流値Iaが約5Aから少しでも小さくなると、図3に示すように、成績係数COPが急激に低下してしまい、ペルチェ素子20の空調効率が急激に悪化してしまう。このため、本実施例では、以下に説明する空調用ペルチェモジュール100の制御方法を採用している。この制御方法は、第1ステップ~第3ステップを備えている。第1ステップでは、図3に示す駆動電流の電流値Iaと出力Qとの関係と、図3に示す駆動電流の電流値Iaと成績係数COPとの関係とに基づいて、図4に示すように、出力Qと成績係数COPとの相関曲線C0を求める。より詳しくは、横軸を出力Qとし、縦軸を成績係数COPとする。そして、図3において、任意の電流値Iaにおける出力Qと成績係数COPとを抽出し、図4のグラフに1つの点としてプロットする。この作業を電流値Iaの変動範囲の全域にわたって行うことにより、図4に示す相関曲線C0を求めることができる。第2ステップでは、相関曲線C0上において、成績係数COPが最大となる点を最大成績係数点P1と規定し、出力Qが最大となる点を最大出力点P2と規定し、最大成績係数点P1と最大出力点P2とを結ぶ曲線を第1曲線C1と規定する。その上で、第1曲線C1上において最大出力点P2よりも最大成績係数点P1に近い点を制御点T1とする。制御点T1は、具体的に以下のように決定される。第1曲線C1に対して、出力Qが33~50となる領域Eと重なる範囲で線形近似を行って近似直線L1を求める。そして、第1曲線C1上を最大成績係数点P1から出力Qが大きくなる方向に進む場合に、第1曲線C1と近似直線L1とが初めて重なる点を制御点T1とする。このような制御点T1の決定方法は、発明者らが経験則的に見い出したものである。そして、図3に示す駆動電流の電流値Iaと出力Qとの関係、及び駆動電流の電流値Iaと成績係数COPとの関係を示すグラフから、制御点T1に対応する駆動電流の電流値を抽出し、その抽出した値を制御電流値Itとして決定する。例えば、図4に示す制御点T1は、成績係数COPが約0.8であり、図3において成績係数COPが0.8となる駆動電流の電流値は約6Aである。このため、制御電流値Itを6Aと決定できる。第3ステップでは、駆動電流の電流値Iaが制御電流値Itとなるように、電源5から供給される電力を調整し、制御電流値Itと一致する電流値Iaである駆動電流をペルチェ素子20に流す。なお、第1~2ステップは演算部66Aにおいて行われ、第3ステップは、アンプ部66Bにおいて行われる。このような第1~3ステップにより、実施例1の制御方法は、空調用ペルチェモジュール100に車室内の空調を好適に実行させることができる。ここで、実施例1の制御方法によれば、制御電流値Itは、最大成績係数点P1に対応する駆動電流の電流値である約5Aに対して大きく、かつ近い値である6Aとなる。これにより、駆動電流の電流値Iaは、最大成績係数点P1に対応する駆動電流の電流値である約5Aに対して、下回らないように、かつ近づくように制御される。このため、電源のリップルや、演算部66Aに伝達される温度等の各種パラメータの誤差により、駆動電流の電流値Iaが制御電流値Itである6Aに対して変動してしまう場合でも、駆動電流の電流値Iaを約5Aより大きい値に維持し易い。その結果、成績係数COPの急激な低下を防止しつつ、成績係数COPを高く維持できる。また、制御電流値Itが6Aと決定された場合、出力Qは、図3の例では、約330Wであり、出力Qの最大値である約650Wの50以上となり、出力Qも高く維持できる。したがって、実施例1の空調用ペルチェモジュール100の制御方法によれば、ペルチェ素子20の空調効率を一層向上させることができる。なお、ペルチェ素子20の規格や稼動環境等が変われば、図3に示す駆動電流の電流値Iaと出力Qとの関係、及び駆動電流の電流値Iaと成績係数COPとの関係を示すグラフや、図4~図6に示す相関曲線C0も変わる。これらの情報を、演算部66Aに制御マップとして記憶しておくことで、空調用ペルチェモジュール100をより好適に制御できる。実施例2実施例2の空調用ペルチェモジュール100の制御方法は、実施例1の第2ステップにおける制御点T1の決定方法の代わりに、以下に説明する制御点T2の決定方法を採用している。実施例2におけるその他の構成及び処理内容は、実施例1と同様である。このため、実施例1と同様の構成及び処理内容については同一の符号を付して、説明を省略又は簡略する。図5に示すように、実施例2の制御方法における第1ステップでは、実施例1と同様にして、相関曲線C0を求める。図5に示す相関曲線C0は、図4に示すものと同一である。次に、第2ステップでは、実施例1と同様にして、相関曲線C0上に最大成績係数点P1と、最大出力点P2と、第1曲線C1とを規定する。その上で、第1曲線C1上において最大出力点P2よりも最大成績係数点P1に近い点を制御点T2とする。制御点T2は、具体的に以下のように決定される。第1曲線C1を出力で微分して、すなわち、[dcop/dQ]を行って、第2曲線C2を求める。また、第2曲線C2の一部と重なる水平線L2を近似的に求める。そして、第2曲線C2上において、最大成績係数点P1に対応する点P4を求める。そして、第2曲線C2上を点P4から出力Qが大きくなる方向に進む場合に、第2曲線C2と水平線L2とが初めて重なる点P5を求める。そして、第1曲線C1上の点P5に対応する点を制御点T2とする。このような制御点T2の決定方法も、発明者らが経験則的に見い出したものである。そして、図3に示す駆動電流の電流値Iaと出力Qとの関係、及び駆動電流の電流値Iaと成績係数COPとの関係を示すグラフから、制御点T2に対応する駆動電流の電流値を抽出し、その抽出した値を制御電流値Itとして決定する。例えば、図5に示す制御点T2は、実施例1の制御方法と同様に、成績係数COPが約0.8であり、図3において成績係数COPが0.8となる駆動電流の電流値は約6Aである。このため、制御電流値Itを6Aと決定できる。ここで、実施例2の制御方法によれば、実施例1の制御方法と同様に、制御電流値Itは、最大成績係数点P1に対応する駆動電流の電流値である約5Aに対して大きく、かつ近い値である6Aとなる。このため、この制御方法は、実施例1の制御方法と同様に、ペルチェ素子20の成績係数COPの急激な低下を防止しつつ、出力Q及び成績係数COPを高く維持できる。したがって、実施例2の空調用ペルチェモジュール100の制御方法によっても、ペルチェ素子20の空調効率を一層向上させることができる。実施例3実施例3の空調用ペルチェモジュール100の制御方法は、実施例1の第2ステップにおける制御点T1の決定方法の代わりに、以下に説明する制御点T3の決定方法を採用している。実施例3におけるその他の構成及び処理内容は、実施例1と同様である。このため、実施例1と同様の構成及び処理内容については同一の符号を付して、説明を省略又は簡略する。図6に示すように、実施例3の制御方法における第1ステップでは、実施例1と同様にして、相関曲線C0を求める。図6に示す相関曲線C0は、図4に示すものと同一である。次に、第2ステップでは、実施例1と同様にして、相関曲線C0上に最大成績係数点P1と、最大出力点P2と、第1曲線C1とを規定する。その上で、第1曲線C1上において最大出力点P2よりも最大成績係数点P1に近い点を制御点T3とする。制御点T3は、具体的に以下のように決定される。第1曲線C1上の最大成績係数点P1に対応する出力の値Q1を求める。そして、Q1を1.5倍した値である1.5倍出力値Q2を求め、第1曲線C1上において、1.5倍出力値Q2に対応する点を制御点T3とする。このような制御点T3の決定方法も、発明者らが経験則的に見い出したものである。そして、図3に示す駆動電流の電流値Iaと出力Qとの関係、及び駆動電流の電流値Iaと成績係数COPとの関係を示すグラフから、制御点T3に対応する駆動電流の電流値を抽出し、その抽出した値を制御電流値Itとして決定する。例えば、図6に示す制御点T3は、実施例1、2の制御方法と同様に、成績係数COPが約0.8であり、図3において成績係数COPが0.8となる駆動電流の電流値は約6Aである。このため、制御電流値Itを6Aと決定できる。ここで、実施例3の制御方法によれば、実施例1、2の制御方法と同様に、制御電流値Itは、最大成績係数点P1に対応する駆動電流の電流値である約5Aに対して大きく、かつ近い値である6Aとなる。このため、この制御方法は、実施例1、2の制御方法と同様に、ペルチェ素子20の成績係数COPの急激な低下を防止しつつ、出力Q及び成績係数COPを高く維持できる。したがって、実施例3の空調用ペルチェモジュール100の制御方法によっても、ペルチェ素子20の空調効率を一層向上させることができる。以上において、本発明を実施例1~3に即して説明したが、本発明は上記実施例1~3に制限されるものではなく、その趣旨を逸脱しない範囲で適宜変更して適用できることはいうまでもない。