濃厚床反応部を含む循環流動床反応器であり、前記濃厚床反応部は、垂直軸を中心とした円形の水平断面を有し、なおかつ、反応器壁で規定されていて、前記反応器は、前記濃厚床反応部において微細固体粒子の床を流動化するために流動ガスを注入する基部領域と、ガスおよび微細粒子固体が前記反応器を出る頂部領域と、前記反応器の基部よりも上方の前記反応部に中央開口を有する少なくとも一つの円錐台形バッフルとを有し、各バッフルが、上部端部で前記反応器壁から下がって下方に延び、なおかつ、前記反応器壁から、前記中央開口を規定する下方の内側の端部まで、放射状内側に延びている、循環流動床反応器。濃厚床反応部を含む流動コーキング反応器であり、前記濃厚床反応部は、垂直軸を中心とした円形の水平断面を有し、なおかつ、反応器壁で規定されていて、前記床において、重質油原料を熱分解して固体コークおよび揮発性分解生成物を形成し、前記反応器が、前記濃厚床反応部において微細固体コーク粒子の床を流動化するために流動ガスを注入する基部領域と、前記反応部の前記反応器壁の周囲に沿って、前記基部領域の上方の種々の高さに配置される複数の重質油入口と、ガスおよび微細粒子コーク固体が前記反応器を出る頂部領域と、前記反応器の基部よりも上方の前記反応部に中央開口を有する少なくとも一つの円錐台形バッフルとを含み、各バッフルが、前記反応器壁において、上部端部から下がって下方に延び、なおかつ、前記反応器壁から、前記中央開口を規定する下方の内側の端部まで、放射状内側に延びている、流動コーキング反応器。前記反応器壁の周囲に沿って、前記反応器の基部領域の上方の種々の高さにリング状に配置された複数の重質油入口を有し、なおかつ、複数の円錐台形バッフルが、前記反応器の基部の上方の前記濃厚床反応器部の種々の高さに配置されて含まれ、各バッフルが、前記重質油入口リングの連続する対の間に配置される、請求項2に記載の反応器。前記頂部領域に複数のサイクロンを含み、各サイクロンが、i流出するガスおよびコーク粒子の流れに対するサイクロン入口と、ii前記反応部の上方の独立したプレナムへのサイクロンガス出口と、iii前記サイクロンにおいて前記ガスから分離されたコーク粒子を戻すためのサイクロンディプレグとを有する、請求項2または3に記載の反応器。前記反応器の前記基部領域にストリッピング部を含み、前記ストリッピング部がストリッパーシェッドとストリッピングスチームのスパージャーとを含む、請求項2~4のいずれか1項に記載の反応器。前記反応器の前記基部領域の上方の前記濃厚床反応器部において、種々の高さに配置された複数の円錐台形バッフルを含む、請求項1~5のいずれか1項に記載の反応器。前記濃厚床反応器部は、円錐台形の形状を有し、その大きい方の断面を上側に有する、請求項1~6のいずれか1項に記載の反応器。流動コーキング反応器であり、前記流動コーキング反応器が、垂直軸を中心とした円形の水平断面を有する反応器壁と、大きい方の断面を上側に有する円錐台形の形状とによって規定される濃厚床反応部であって、重質油原料を熱分解して固体コークおよび揮発性分解生成物を形成する濃厚床反応部と、前記濃厚床反応部の下方にある基部領域であって、前記濃厚床反応部において微細固体コーク粒子の床を流動化するために流動ガスを注入する基部領域と、前記濃厚床反応部の前記反応器壁の周囲に沿って、前記基部領域の上方に種々の高さで配置される複数の重質油入口と、前記濃厚床反応部の上方にあり、前記濃厚床反応部から独立したプレナムと、前記反応器の頂部にある複数のサイクロンであって、各サイクロンが、流出するガスおよびコーク粒子の流れに対するサイクロン入口と、前記反応部の上方の前記プレナムに排出するサイクロンガス出口と、前記サイクロン中の前記ガスから分離されたコーク粒子を前記濃厚床反応部に戻すためのサイクロンディプレグとを有する複数のサイクロンと、前記反応器の前記基部領域にあり、ストリッパーシェッドとストリッピングスチームのスパージャーとを含むストリッピング部と、前記反応器の基部領域の上方の濃厚床反応器部に種々の高さで配置される複数の円錐台形バッフルであって、各バッフルが、中央開口を有し、前記反応器壁でバッフルの上部端部から下がって下方に延び、なおかつ、前記反応器壁から、前記中央開口を規定する下方の内側の端部まで、放射状内側に延びている複数の円錐台形バッフルとを含む、流動コーキング反応器。各バッフルが、重質油入口リングの連続する対の間に配置されている、請求項8に記載の反応器。各バッフルが、水平から30°~60 ゚の角度で前記反応器壁から下がる、請求項1~9のいずれか1項に記載の反応器。各バッフルが、水平から40°~50 ゚の角度で前記反応器壁から下がる、請求項10に記載の反応器。各バッフルは、バッフルの上部端部と下部端部との間で、前記反応器の平均の高さにおいて、全反応器断面の10~70の環状流面積を占める、請求項1~11のいずれか1項に記載の反応器。各バッフルは、バッフルの上部端部と下部端部との間で、前記反応器の平均の高さにおいて、全反応器断面の20~60の環状流面積を占める、請求項12に記載の反応器。各バッフルは、バッフルの上部端部と下部端部との間で、前記反応器の平均の高さにおいて、全反応器断面の25~40の環状流面積を占める、請求項13に記載の反応器。各バッフルは、その内部に複数の開口を有し、粒子固体の下方への流れと、ガスの上方への流れとを可能にする、請求項1~14のいずれか1項に記載の反応器。各バッフルは、複数のダウンカマーを備え、粒子固体の下方への流れと、ガスの上方への流れとを可能にし、前記ダウンカマーは、前記バッフルの周囲に均等に配置されている、請求項1~14のいずれか1項に記載の反応器。各バッフルは、バッフルの内側の端部において、内側に延びるリップを有する、請求項1~16のいずれか1項に記載の反応器。発明の要旨本発明者らは、ここで、循環流動床反応器の改良形態を発明した。当該循環流動床反応器において、反応器の基部の流動ガス分配器のファウリングは、反応器の原料フィード成分、反応生成物、あるいは原料または反応生成物と反応器不活性物との混合物によるかのいずれにせよ、問題である。この形態は、特に、流動コーキング反応器で有用であるが、潜在的には、類似の問題に遭遇する他のCFB反応器においても有用である。本発明によると、循環流動床反応器は、濃厚床反応部または高濃度床反応部を有し、この濃厚床反応部は、垂直軸を中心として、反応器壁によって規定される区切られる円形の水平断面を有する。この反応器は、上記濃厚床反応部において、微細固体粒子の床を流動化するために流動ガスを注入する基部領域と、ガスおよび微細粒子固体が反応器を出る頂部の出口と、反応器の基部の上方の反応部に少なくとも一つの円錐台形ステージバッフルfrustoconicalstagingbaffleとを有する。バッフル、すなわち各バッフルは、反応器壁において、バッフルの上部端部から下がってまたは垂れ下がりもしくはぶら下がって下方に延び、なおかつ、反応器壁から、中央の円形開口を規定または定義もしくは画定する下方の内側の端部まで、放射状内側に延びる。これらのステージバッフルは、典型的には、水平から30 ゚~60 ゚の角度で、反応器壁から下方かつ内側に延びる。各バッフルは、その反応器の高さにおいて、好ましくは、全反応器断面の10~70の環状流面積を占める。最良の結果のためには、複数のバッフルが、反応器の基部の上方の反応器濃厚床の種々の高さで任意に高さを変えて配置される。流動コーキング装置で用いられる好ましい形態において、反応器は、反応器壁によって区切られ、典型的には大きい方の断面を上側に有する円錐台形の形状形態を有する濃厚床反応部と、上記の濃厚床反応部の下方にあって、濃厚床反応部において微細固体コーク粒子の濃厚床を流動化するために流動ガスを注入する基部領域と、上記の反応器壁の周囲に沿って、基部領域の上方の種々の高さに配置される重質油入口と、上記の濃厚床反応部の上方にあって、濃厚床反応部から独立したまたは分離したプレナム部またはスクラバー部と、上記の濃厚床反応部の頂部にある複数のサイクロンであって、各サイクロンが、流出するガスおよびコーク粒子の流れフローに対するフローを受けるサイクロン入口と、反応部の上方のプレナムに排出するサイクロンガス出口と、サイクロン中のガスから分離されるコーク粒子を濃厚床反応部に戻すためのサイクロンディプレグとを有するサイクロンと、上記反応器の基部領域にあって、ストリッパーシェッドとストリッピングスチームのスパージャーとを含むストリッピング部と、上記反応器の基部領域の上方の濃厚床反応部において、種々の高さに配置される複数の円錐台形バッフルとを含む。上記反応器は、装置内において、標準的な方法で、コークラインを介して燃焼装置/加熱装置と結合されるであろう。すなわち、低温コークトランスファーラインは、コークをストリッパーの底部から燃焼装置/加熱装置に運び、高温コークリターンラインは、高温コークを燃焼装置/加熱装置から反応器に戻す。フレキシコーカーの場合には、ガス化装置部は、上記の加熱装置槽に続く。以下の図面が添付される。詳細な説明流動コーキング装置の反応器の概略図である図1において、反応器のコーキング域10は、加熱された種シードコーク粒子の濃厚相流動床11を含み、そこに原料材フィードストックが注入される。原料は、コーキング熱分解反応を開始し、床内で循環する高温の流動化コーク粒子上に新しいコーク層を析出するのに十分な温度へと加熱される。コーキング域は、その主要断面を最上部に有する僅かに円錐台形の形状を有し、そのため、ガスは、反応器槽の頂部に向かって減速する。槽の上方部分は、典型的には、形状が円筒形である。典型的には、以下にさらに記載されるように、原料フィードは、スクラバーを通って進む分解蒸気と接触することによって予熱される。原料は、原料リング12a~12fに配置される多数のノズルを通って注入される。これらの原料リングは、原料が、噴霧スチームと共に、コーキング域11内の高温のコーク粒子の濃厚流動床に直接入るように配置される。各原料リングは、一組のノズル典型的には、10~20個であり、図1には示されないからなる。当該ノズルは、所定の高さで反応器壁の円周に沿って配置され、リングの各ノズルは、槽のシェルを貫通するそれ自体の原料ラインへと接続されるすなわち、10~20個の管が、流動床に伸びる。これらの原料ノズルは、典型的には、反応器の周りに非対称に配置されて、反応器内の流動パターンが、シミュレーション検討にしたがって、最適化される。ただし、ノズルの対称的な配置は、反応器内の流動パターンが、このように最適化されることができる場合には、除外されない。典型的には、4~6個の原料リングが、異なる高さに配置される。ただし、装置が作動している間、全ての原料リングが同時に作動していなくてもよい。スチームは、ストリッピングシェッド15の直ぐ下のスパージャー14を通って、ならびに、下部の入口16から、コーカー反応器10の基部で、ストリッピング部13において流動ガスとして入る。スチームは、コーキング反応器のストリッピング域13に、コーキング域における空塔流動化速度を得るのに十分な量で流上する。典型的には、約0.15~1.5m/秒約0.5~5フィート/秒の範囲である。コーキング域は、典型的には、450~650°C約840~1200°Fの範囲の温度、および約0~1000kPag約0~145psig、好ましくは約30~300kPag約5~45psigの範囲の圧力で維持され、蒸気留分、およびコーク種コーク粒子の表面上に析出されるものを含む特徴的な転化生成物がもたらされる。分解反応の揮発性生成物は、随伴コーク粒子を伴って、濃厚相反応域11から出て、槽の上方部分17の相転移域、および最終的には、サイクロン20二つのみが示され、片方を符合20で指し示すの入口の希薄相反応域を通って流上する。サイクロンにおいて、揮発性コーキング生成物から分離されたコーク粒子は、サイクロンディプレグ単数または複数21を通ってコーク粒子の流動床へと戻され、一方、蒸気は、サイクロンのガス出口単数または複数22を通って出て、反応器のスクラビング部図示せずに進む。スクラビング部スクラビングシェッドに取付けられるを通過した後、そこで、上昇する蒸気は、新規原料の流れフローと直接に接触して、反応器流出物中のより高沸点の炭化水素典型的には、525°C525°C以上/975°F975°F以上を凝縮し、これらを新規原料と共に反応器へリサイクルする。スクラバーを出た蒸気は、次いで、生成物精留塔図示せずへ進む。生成物精留塔においては、転化生成物は、ナフサなどの軽質ストリーム、軽質ガス油などの中間沸点ストリーム、および生成物ボトムを含む重質ストリームとに分留される。濃厚床11から下方に、ストリッパー部13へ進むコーク粒子は、その一部分が、ストリッパーにおいて、ストリッピングガス通常、スチームであり、スパージャー14およびストリッピングスチーム入口15を経て入るを用いることによって、吸蔵炭化水素がストリッピングされる。ストリッピングされたコーク粒子は、ライン25を経て、加熱装置図示せずへ進む。この加熱装置は、約40°~200°C、好ましくは約65°~175°C、より好ましくは約65~120°Cコーキング域の実際の運転温度を超える温度で運転される。ストリッピングされたコークの一部分燃焼することなく、コーキング域の熱要件を満足するは、コーク戻りライン26を通ってコーキング域へリサイクルされ、戻りライン26から出てキャップ27を通って進み、反応域の頂部近くで反応器に入る。残りの部分は、生成物コークとして、加熱装置から回収される。コーク戻りライン頂部のキャップは、好都合には、環状リングこれは、戻りラインの開口頂部で支えられているを含み、平らな円形キャッププレートが、ラインおよび環状リングに対して、軸方向に中心を合わされ、環状リングを支える同じスパイダー構造によって支えられる。好ましい変形は、加熱装置からのより少ない高温コークの流れが、反応器10内のより高い位置の第二の戻りライン28から、希薄相の任意の地点で入ることを可能にする。希薄相において、その流れは、全て、サイクロン入口単数または複数に、スカーリングコークとして運ばれ、反応器のサイクロンのコーキング、および、付随する圧力降下の増大が、最小化される。装置がフレキシコーキング装置である場合には、ガス化装置部は、コークの流体接続を伴う加熱装置に続き、コークおよびガスの流れを、標準的な方法で戻す。流動コーキングプロセスで処理されてもよい重質石油原料フィードには、重質炭化水素質油、重質石油原油および抜頭石油原油、石油常圧蒸留ボトム、石油減圧蒸留ボトム、または残渣、ピッチ、アスファルト、ビチューメン、他の重質炭化水素残油、タールサンド油、シェール油、石炭、石炭スラリー、石炭液化プロセスから誘導される液体生成物石炭液化ボトムを含む、およびそれらの混合物が含まれる。これらの原料は、典型的には、コンラドソン炭素含有量ASTMD189-06e2を少なくとも約5wt、一般的には約5~50wtを有するであろう。好ましい原料は、石油減圧残渣レシッドである。図1に示されるように、ステージバッフル30は、反応器壁に固定されたその上部端部から、放射状に内側方向に、かつ下方向に延び、一般に、中央の円形開口を有する円錐形状のものであって、コーク粒子の下降流、および蒸気の上昇流を可能にし、および反応器を上部原料域と下部乾燥域とに分け、それにより、下方のストリッパー域への湿潤固体のバイパス迂回を最小化する。バッフルは、好ましくは、水平から下方に30~60°の角度で配置される。バッフルの角度として好都合な値は、水平から下方に45°である。各バッフルは、典型的には、環状の流れ領域を覆う。このバッフルは、反応器におけるその高さで、全反応器断面の10~70、好ましくは20~60、例えば約50である図1に示される円錐形状の反応器の場合には、断面積は、計算のために、上部および下部のバッフル両端の高さの間で平均化され得る。最良の結果のためには、複数のバッフルが、反応器の基部の上方の反応器濃厚床内に、種々の高さで配置され、単一のバッフルが連続する原料リングの間に配置されるであろう。典型的には、反応器内に種々の高さで配置される場合には、高さの数は、少なくとも2または3であろうが、反応器の高さが十分である場合には、4以上が用いられてもよい。6つの原料リングを有する反応器においては、例えば、バッフルは、リング2、4および6頂部から下向きに数えた原料リングの下方に配置されてもよい。最下部のバッフルは、いかなる場合においても、好ましくは、図1に示されるように、一番下の原料リングの下方に配置され、連続するバッフルは、より高いレベルで、原料リング対の間に配置される。反応器の一つの特定の実施形態においては、一つのバッフルが、作動中の原料ノズルの最も低い列の下方に位置される。原料の大部分少なくとも50、好ましくは少なくとも30は、好ましくは、濃厚床の中間のレベル高さで注入される。例えば、6個の原料リングの反応器においては、リング2、3および4頂部から下方に数えるである。アトリッションスチームは、底部バッフルの下方にあるスパージャー15を通って方向付けられて、循環するコークの平均粒子サイズが、制御される。各バッフルは、典型的には、複数のセグメントからなり、そのそれぞれは、反応器シェルに溶接された支持体上に配置されたセグメントの湾曲したプレートからなる。各セグメント間の間隙はシールされ塞がれ、連続した円錐台形表面を形成し、その表面は、反応器の槽壁から内側に延び、好ましくは、槽断面積の約50に相当する面積の円すなわち、そのレベル高さで反応器の直径の約70に相当する直径の円を規定する放射状の位置まで延びる。計算流体力学CFDまたは他の研究によって、特定の反応器のバッフルについて、反応器断面に対して、さらに大きい比率またはさらに小さい比率が定められるべきであると示される場合例えば、反応器断面積の30または60、中央開口のサイズは、適宜に調整されるべきである。それぞれの場合において、反応器の直径およびバッフルの傾斜に関して、バッフルサイズを最適化するのにCFDの研究が用いられてもよい。各プレートは、水平に対して選択した角度例えば、45°で槽壁から内側および下方に延びている。コーク粒子の乾燥を促進するために、バッフルの内側の周囲にリップを設けることが望ましいことがある。リップは、内側に下方に延びた形状を呈し、好ましくは、下方に傾斜するバッフル表面になめらかに組み合わされる。この延長は、水平または上方に向けられてもよい。しかし、通常、コークが蓄積され得るポケットを生じないように、約30°以下の上向きである。ストリッパー内部における湿潤固体の蓄積は、硬質コークのファウラントが形成する際の重要な工程であることが見出されている。すなわち、固体上にある液体は、粒子群を互いに、かつ反応器内部と結合する架橋を形成する。時間の経過に伴って、炭化水素蒸気は、結合した粒子の隙間に浸透し、熱的に反応して、硬質コークのデポジットを形成する。固体は乾燥するほど、結合が弱くなり、蓄積も急ではなくなるであろう。したがって、ファウリングの可能性の重要な尺度は、ストリッパーに入る固体の湿潤度である。CFDの研究は、バッフルがダウンカマーを備えることによって、ストリッパーへと進められる湿潤コークの割合がさらに低減されることができることを示している。事実、ダウンカマーは、反応器の周囲に向かって降下する固体の流れを再分配するように機能し、そのため、反応器の中心軸にチャネリング流路形成することが防止される。ダウンカマーは、また、スチームが、反応器の周囲付近で上方向に進むことを可能にし、コーク粒子が曝気され、バッフル上でのファウリングが低減される。図2の例示の形態に示されるこの形態においては、バッフル40は、好ましくは、複数のフローダウンカマー41符合41で一つのみが示されているを含む。ダウンカマーは、標準的には、その上部の外周42と、その下部の内側の端部43図2に示されないが、図3を参照されたいとの間のバッフルの周囲に均等に配置されるであろう。典型的には、各ダウンカマーの中心は、バッフルの外周と、その下方の内側の端部との間の距離の20~80、好ましくは40~60、例えば50の位置に配置されるであろう。各ダウンカマー41は、標準的には、垂直管の形態であり、下降する固体に対して、バッフルを通る流路を提供する。ダウンカマー管の頂部は、図3に示されるように角度が付けられてもよく、そのため、ダウンカマー管の頂部は、バッフルの上部表面と同一平面であり、バッフルの表面を下方に流れるコーク粒子が、より容易にダウンカマー41に入るのを可能にする。あるいは、ダウンカマー管は、図4に示されるように、バッフル表面の上方に延びて、バッフルの上側表面の上方で水平面で終わってもよい。ダウンカマーは、典型的には、ほぼバッフルの内側の端部が終了する反応器の高さまでバッフルの下方に延びる好ましくは、この高さの上方または下方に、約15cm6インチ、例えば、約75mm3インチ以内。各ダウンカマーの直径は、典型的には、槽壁からバッフルの内側の端部までの水平距離の約10~70の範囲内であるバッフルの両端部およびダウンカマーの下方投影から測定されるバッフルの傾斜面に沿ってではない。殆どの場合には、各ダウンカマーの直径は、槽壁からバッフルの内側の端部までの水平距離の15~50、好ましくは25~50であろう。例えば、この距離の約40である。ダウンカマーの全面積は、典型的には、各バッフル面積の約10~50であり、殆どの場合には、各バッフル面積の15~30、例えば約20である。ダウンカマーの直径および長さは、装置のサイズによって異なるであろう。典型的には、ダウンカマーの直径は、約10~12メートルの直径を有する装置において、当該バッフルの高さにおいて、標準的には、約25~120cm約10~48インチの範囲内であろう。殆どの場合には、約60~100cm約24~40インチであり、長さは、同じ直径の装置において、約60~150cm約24~59インチであり、殆どの場合には、約85~130cm約33~51インチである。サイズは、異なるサイズの装置においては、相対的に調整される。ダウンカマーの底部の端部は、好ましくは、バッフルの下方の端部43とほぼ同じレベル高さに配置され、そのため、コーク粒子の下方への流れは、バッフルの裏面と、反応器壁との間のデッド流空間の下方の乱流領域に導かれる。管状ダウンカマーの代替として、開口を有するバッフルが提供されてもよい。また、楕円形の開口またはスロットが同じ効果を達成するであろうが、標準的には、円形である。例1~4フレキシコーキング反応器における流動床の計算流体力学CFDモデルを用いて、モデル化の検討を行なった。表に示される結果は、ストリッパーの断面ストリッパーの上部の断面で平均化した湿潤固体上での液体流速の時間平均を、円錐バッフルを有しない流動床と、円錐バッフルを有する3形態の流動床とで比較する。また、表1には、時間平均流速の標準偏差を示す。全ての流速は、円錐バッフルを有しない場合に決定された湿潤固体上での液体量について標準化正規化される。例1と、例2、3および4との比較は、一つ以上のバッフルの存在ダウンカマーを有するバッフル、ダウンカマーを有しないバッフルが、ストリッパーのファウリングの可能性を減少させることを示す。例2および例3の比較は、バッフル数の増大が、ストリッパー内部のファウリングの可能性を減少させることを示す。例2および例4は、ダウンカマーが、バッフルの性能を向上させることを示す。例5~6流動床コーキング装置における円錐バッフルの効果をさらに評価するために、モデルを開発し、バッフルによってもたらされる装置の収率コーク、液体の収率に対する変化を評価した。モデルは、バッフルが単一および二個の場合の結果を用いて、収率の変化を決定した。表2の結果は、基準となる場合の反応器円錐バッフルの存在なしで運転される反応器と比較したC5C5以上の液体の収率およびコークの収率の変化を示す。バッフルが存在する両反応器の形態は、液体収率の向上とコークメークの減少とを示す。これらの収率の変化は、ともに指標として、バッフルの設計に有利である。単一のバッフルは、反応器におけるその位置に基づき、二つのバッフルの場合と比べて、装置の液体収率のより良好な向上、およびコークメークのより良好な減少を示す。これは、原料ノズルに関して、第二のバッフルを設けることが、反応器温度に悪影響を及ぼし、それによりステージstagingの効果を低減することがあり得るからである。しかし、基準となる場合を越える向上が達成される。