少なくとも0.4重量のMn含有量を有する鋼板製品から、金属防錆コーティングが被覆された鋼コンポーネントを製造する方法において、鋼板製品を用意する工程と、連続炉内で鋼板製品を焼きなます工程とを有し、該焼きなまし工程は、下記条件下、すなわち、25体積までのH2、0.1体積~10体積のNH3、残余のH2OおよびN2並びに加工に関連する不可避の不純物を含有しかつ-50°C~-5°Cの露点を有する焼きなまし雰囲気、400°C~1100°Cの保持温度、5秒~600秒の保持期間で、焼きなまし処理後に得られる鋼板製品が厚さ5μm~200μmのニトロ化層Nを有し、該ニトロ化層Nが鋼板製品の自由表面に隣接しかつニトロ化層Nの粒子サイズがエッジ層により被覆された鋼板製品の内側コア層Kの粒子サイズより小さくなるように行われ、焼きなまされた鋼板製品を金属保護層でコーティングする工程と、鋼板製品からブランクを分離する工程と、任意であるがブランクを予形成する工程と、ブランクを780°C~950°Cのオーステナイト化温度に加熱する工程と、加熱されたブランクを熱間成形して鋼コンポーネントを形成する工程と、焼入れされた構造が鋼板製品に形成されるように鋼コンポーネントを加速冷却する工程とを更に有することを特徴とする方法。前記焼きなまし雰囲気のH2含有量は多くても10体積であることを特徴とする請求項1記載の方法。前記焼きなまし雰囲気のNH3含有量は多くても5体積であることを特徴とする請求項1または2記載の方法。前記焼きなまし雰囲気の露点は-40°C~-15°Cであることを特徴とする請求項1~3のいずれか1項記載の方法。前記焼きなましの保持温度は680°C~840°Cであることを特徴とする請求項1~4のいずれか1項記載の方法。前記焼きなましの保持期間は30秒~120秒であることを特徴とする請求項1~5のいずれか1項記載の方法。前記ブランクが加熱されかつ熱間成形される前にドイツ工業規格DINENISO643にしたがって決定された、焼きなまされた鋼板製品のニトロ化層Nの特徴的粒子サイズは、基本材料Kの特徴的粒子サイズより少なくとも2だけ小さいことを特徴とする請求項1~6のいずれか1項記載の方法。前記金属保護層による鋼板製品のコーティングは、焼きなまし処理後に連続的に行われる作業シーケンスで完成される溶融めっきコーティングにより行われることを特徴とする請求項1~7のいずれか1項記載の方法。前記鋼板製品の表面の酸化は、溶融めっきコーティングの前に行われることを特徴とする請求項8記載の方法。前記鋼板製品は、溶融めっきコーティング後に、連続的に拡散焼きなましされることを特徴とする請求項8または9記載の方法。前記金属保護層、金属有機保護層または金属無機保護層による鋼板製品のコーティングは、電解コーティングまたは物理的蒸着または化学的蒸着により行われることを特徴とする請求項1~7のいずれか1項記載の方法。前記金属保護層は、Znコーティング、Alコーティング、Zn-Alコーティング、Zn-Mgコーティング、Zn-Niコーティング、Al-Mgコーティング、Al-Siコーティング、Zn-Al-MgコーティングまたはZn-Al-Mg-Siコーティングであることを特徴とする請求項1~11のいずれか1項記載の方法。前記加熱中に調節されるオーステナイト化温度は860°C~950°Cであることを特徴とする請求項1~12のいずれか1項記載の方法。前記熱間成形により得られるコンポーネントの熱間成形および冷却は一工程で行われることを特徴とする請求項1~13のいずれか1項記載の方法。得られる前記コンポーネントはブラスチング処理を受けることを特徴とする請求項1~14のいずれか1項記載の方法。上記従来技術の背景に対し、本発明の目的は、金属誘引クラックの発生の危険性を最小にできかつ高強度鋼のコンポーネントを経済的に製造できる方法を開示することにある。上記目的は、本発明により、高強度鋼コンポーネントの製造時に、特許請求の範囲の請求項1に記載の製造工程を実施することにより達成される。特許請求の範囲の記載の実施態様項には、本発明の有利な形態が開示されており、これらの広い独創的アイデアを以下に説明する。金属防錆コーティングで被覆された鋼コンポーネントを製造する本発明の方法は、鋼板製品を熱間成形する前に、鋼板製品に窒化処理を行ない、この窒化処理により鋼板製品に微細構造のエッジ層を形成するという考えに基づいている。このエッジ層は、一方では、熱間成形すべく表面仕上げされた鋼製品の成形特性を改善する。他方では、本発明の方法により窒化された鋼板製品のエッジ領域は、熱間成形中の金属脆化を回避するのに驚異的に有効であることを証明する。かくして、ニトロ化ゾーンは、鋼基板の構造中に浸透するコーティングの金属物質による材料のクラック破壊の発生を妨げる、熱間成形加工中の粒界表面/相界表面の重要な増大をもたらす。また、コーティング中の異常に高いイオン拡散が調節される。この結果、特に、亜鉛に基づくコーティング加工する場合に、コーティングが一層安定になる。上記のように要約される本発明に従って実施されるエッジ層窒化の確実な効果を利用するため、本発明の方法は、下記の作業工程を有している。少なくとも0.4重量のMn含有量を有する鋼で作られた鋼板製品を用意する。鋼板製品が本願に記載するものである場合、鋼板製品は、一般に、鋼板、バンド、ブランク等を意味する。この種類の鋼板製品は、本発明の方法において熱間圧延状態および冷間圧延状態で加工される。また、異なる鋼ブランクを組合わせて鋼板製品を形成し、次に本発明の方法で加工して、特許請求の範囲の請求項1に記載の種類の鋼からなる鋼ブランクの1つを作ることを考えることもできる。鋼板製品は、25体積までのH2、0.1体積~10体積のNH3、残余はH2OおよびN2、並びに加工に関連する不可避の不純物を含有しかつ-50°Cと-5°Cとの間の露点を有する焼きなまし雰囲気下で、連続炉中で焼きなまされる。5秒間~600秒間の保持期間中に鋼板製品が保持される保持温度は、この場合400°C~1100°Cである。結果として、この窒化-焼きなまし処理により、鋼板製品には、その自由表面に隣接する5μm~200μmの厚さの延性ニトロ化層が存在する。このニトロ化層の粒子サイズは、エッジ層により覆われかつ鋼板製品の基本材料で形成された粒子サイズより小さい。ニトロ化層の形成後、上記の方法で焼きなまされた鋼板製品は、金属保護層で被覆される。本発明は、液体金属脆化の危険性は、鋼板製品の表面に近い領域に目標の改良を施すことにより最小化できるという考えを利用している。液体金属脆化を受け易い温度範囲は、熱間成形に一般的な温度範囲と一致しないようにする方法で排除される。ブランクは、金属保護層が被覆された鋼板製品から分離される。成形が2段階以上の段階で行われる場合には、任意であるが、この時点でブランクを予形成することができる。この場合、予形成は、予形成後にブランクの形状が完成コンポーネントの形状に事実上完全に一致するように行うことができる。一般に、予形成は、冷間ブランクまたはオーステナイト化温度より低い温度に加熱された半熱間ブランクにより行われる。熱間成形のみにより行われる一段階成形により、予形成は行わないで済む。熱間成形のため、ブランクは780°C~950°Cのオーステナイト化温度に加熱される。次に、加熱されたブランクの完成鋼コンポーネントへの熱間成形が行われる。得られた鋼コンポーネントは、次に冷却され、ここではオーステナイト化温度から出発して、加速冷却が行われる。ここでは、鋼コンポーネントの冷却は、鋼板製品に焼入れ組織が形成されるように行われる。熱間成形および焼入れは、一段階で行うことができる。この場合、熱間成形および焼入れは、工具内で一緒に一工程で行われる。他方、2段階加工では、成形および熱処理または焼入れ組織の形成が互いに別々に行われる。驚くべきことに、本発明にしたがって予め定められた焼きなまし状態に適用する場合には、非常に短いコンディショニング時間であっても所望の窒化深さを達成できる。かくして、本発明の方法は、特に、連続炉を用いて特別経済的な態様で実施できることに特徴を有する。これにより、本発明の方法を、例えば鋼バンドを連続的に熱処理しかつ防錆コーティングで溶融めっきする溶融亜鉛めっきプラントにおけるような高ベルト速度を採用する連続製造方法に取り入れることができる。反応チャンバ内に存在する鉄表面は、解離dissociationDissoziation英、独訳を触媒的に促進する。壊変disintegrationZerfalls英、独訳の瞬間に放出される窒素原子の一部は、鉄材料内に拡散する。窒素移転nitrogentransferStickstoffuebertragung英、独訳は複数の部分工程、すなわち、ワーク表面への移送transportationTransport英、独訳表面の浸透吸収ワーク内部への拡散で行われる。オーステナイトでは窒素溶解度が高いので、焼きなましは相互相領域でintercriticallyinterkritisch英、独訳、すなわち2相領域α/γ-Feで行うのが好都合である。次のコーティングが、金属保護層で連続的に行われるか単品ずつ行われるかとは無関係に、窒化処理の結果は、下記条件、すなわち、焼きなまし雰囲気のH2含有量は多くても10体積であること、焼きなまし雰囲気のNH3含有量は多くても5体積であること、焼きなまし雰囲気の露点は-40°C~-15°Cであること、焼きなましの保持温度は680°C~840°Cであること、焼きなましの保持期間は30秒~120秒であること、の少なくとも1つを実行することにより、特に経済的かつ環境的に相容性のある方法で実際に一般的に与えられる条件下で最適化できる。本発明の成功にとって、本発明による焼きなまし処理中にニトロ化エッジ層が調節され、ニトロ化エッジ層の粒子サイズが、焼きなまし中に窒化されない鋼板製品のコア層の粒子サイズより非常に小さいことは決定的である。ドイツ工業規格DINENISO643にしたがう実際の試験は、ニトロ化層の特徴的粒子サイズが、ブランクの加熱および熱間成形前の焼きなまされた鋼板製品の基本材料コア層の特徴的粒子サイズより少なくとも2だけ小さいことを証明した。本発明による方法では、目標とする方法の間に窒化エッジ層が作られる。この微細構造任意であるが、極く一部は再結晶ニトロ化層の厚さは、ドイツ工業規格DIN50190-3により決定されたニトロ化硬度深さにより決定される。したがって、ニトロ化硬度深さは、表面から、硬度がコア硬度50Hvに一致する鋼基板の箇所までの間隔である。このようにして、表面に近い鋼板製品の窒化エッジ層領域の硬度が調節されこの窒化エッジ層の硬度は、コア領域の硬度より少なくとも25高い。すなわち、Hv窒化層/Hvコア領域≧1.25と表わすことができる。一般に、本発明にしたがって加工された鋼板製品では、焼きなまし処理後の窒化エッジ領域の厚さは5μmより大きくかつ200μmより小さい。実際に、特に有利な本発明の形態は、金属保護層による鋼板製品のコーティングは、焼きなまし処理の後に連続的に行われる作業シーケンスで完了される溶融めっきコーティングにより行われる。この場合、本発明にしたがって行われる焼きなまし処理は、不均質焼きなましガス-金属反応による下流側表面仕上げのための表面コンディショニングと同時に行われる。ここで、本発明による方法を溶融めっきコーティングラインに使用することは特に有利である。なぜならば、この場合の焼きなまし処理が、エッジ窒化、表面コンディショニングおよび基本材料の再結晶化からなり、したがって溶融亜鉛めっきを、焼きなまし処理にインラインで続く連続シーケンスで行うことができるからである。この場合、鋼板製品がその全長に亘ってNH3含有ガスと共に通る炉セクションを水浸しにすることを基本的に考えることができる。しかしながら、連続炉の全てのコンポーネンツが窒化雰囲気に曝されないようにするため、炉セクションの一部を炉の他の部分から分離して、この分離した部分のみがNH3含有雰囲気に曝されるようにすることも有利である。焼きなまされた鋼板製品の溶融めっきコーティング、より詳しくは溶融亜鉛めっきを行う場合に、鋼基板上へのコーティングの最適付着を確保するため、溶融めっきコーティング前に鋼板製品の表面を酸化しておくことができる。本発明にしたがって作られる鋼板製品の表面仕上げを行うとき、既知の溶融めっきシステムを用いて、鋼基板の表面に、Zn、Al、Zn-Al、Zn-Mg、Zn-Ni、Zn-Fe、Al-Mg、Al-Si、Zn-Al-MgまたはZn-Al-Mg-Siに基づいた溶融めっきを施すことができる。特殊な方法で金属保護コーティングを形成するため、溶融めっきコーティングの後に、更に、熱処理工程を行うことができる。必要ならば、溶融めっきコーティングの後に、拡散焼きなまし、例えば亜鉛めっきの後焼きなましガルバニーリング処理を引き続き行うことができる。インラインで行われる溶融めっき仕上げの代わりにまたはこれに加えて、本発明による方法の連続焼きなましで微細構造のニトロ化層が形成された鋼板製品には、金属コーティング、金属無機コーティングまたは金属有機コーティングを施すことができ、この場合、鋼板製品は、物理的蒸着、化学的蒸着または他の金属有機コーティング法または金属無機コーティング法により、例えばZnコーティング、ZnNiコーティングまたはZnFeコーティングで電解コーティングされる。機械的特性を更に最適化するため、本発明による焼きなまし処理の後に、慣用的方法で行われるエージング処理を行うことができる。本発明により処理された鋼板製品から熱間成形されかつ次に焼入れされたコンポーネンツは、800MPa~2000MPa、より詳しくは900MPa~2000MPaの引っ張り強度を有している。本発明にしたがって作られたニトロ化層は、本発明による鋼板製品を、実質的に完全なオーステナイト構造をもつようになるオーステナイト化温度の問題なく加熱することを可能にする。このように高い温度でも、本発明により作られた鋼板製品は、鋼板製品に金属コーティングが施されている場合でも脆化の危険性が最小になり、その溶融温度は加熱温度に等しいか、これより低くなる。本発明による窒化により作られたエッジ層の粒子が微細であるため、クラックの形成が防止され、したがってコーティングの金属が鋼基板のコア領域または基本金属内に浸透することは全くない。本発明により、好ましくは直接的にすなわちブランクを予形成することなく行われる熱間成形工程における微細構造の窒化されたニトロ化層の形成により、金属コーティングより詳しくは亜鉛コーティングによる固体金属脆性の発生、したがって粒子境界上へのコーティング金属の拡散による固体金属脆性の発生が防止される。同様に、本発明による方法は、窒化により作られるコーティング形態およびFe/コーティング金属の比に関する長所の結果として、ソルダクラックの発生を防止し、したがって液体金属脆性に対抗作用する。以下、実施形態を参照して本発明をより詳細に説明する。本発明により達成される効果を確かめるため、熱間成形に慣用的に使用されている多相鋼MPおよび鋼WUからなるそれぞれの冷間圧延帯鋼の試料が作られた。鋼MPおよびWUの組成が表1に示されている。鋼MPおよび鋼WUから製造される2つの試料は、エッジ層窒化を行う連続炉内で本発明による焼きなまし処理を受けた。表2には、本発明で適用される焼きなましパラメータが示されている。比較のため、鋼MPおよび鋼WUから製造された他の2つの試料が、熱間浸漬亜鉛めっきを準備すべく一般に行われている慣用焼きなましを連続炉内で行った。図1は、鋼WUから作られかつ本発明による焼きなましにより処理された試料の微細断面を示す。表面に近接した微細構造領域ニトロ化層NnitridednitrationlayeraufgestickteNitrierschicht英、独訳が、本発明による処理を行うことにより調整されていることが明瞭に理解されよう。一方、同じく鋼WUから作られた圧延試料の微細断面には、このようなニトロ化層が全く形成されていない図2。また、鋼WUからなりかつ本発明にしたがって圧延または焼きなましにより処理された試料に窒素含有量のGDOES測定が行われた。GDOESglowdischargeopticalemissionspectrometry:グロー放電発光分光分析法は、コーティングの濃度プロファイルを迅速に検出する標準的な方法である。例えば、GDOES測定法は、上記非特許文献2に開示されている。図3には、GDOES測定の結果が要約されており、破線は圧延試料の窒素分布を示し、実線は、本発明により処理された試料の窒素分布を示す。図3はまた、本発明にしたがって処理された試料が、明瞭な窒化されたニトロ化層Nを有しかつその厚さが約20μmであることを明瞭に示している。マイクロ硬度測定の補助により、鋼WUから作られかつ本発明にしたがって熱処理された試料の窒化されたニトロ化領域Nは340HVの微小硬さを有し、かつ非窒化コア領域基本材料Kは180HVの硬度を有することを証明できた。したがって、コア領域Kの硬度HvKに対する窒化されたニトロ化層Nの硬度HvNの比HvN/HvKは約1.9となり、したがって、この比について本発明にしたがって予め定められた1.25の値よりかなり大きい。この焼きなましの後、試料の表面仕上げを行った。これにより、試料には、亜鉛が10μmの層厚で電解めっきされた。次に、鋼コンポーネントを作るべく、鋼WUからなる試料を、いわゆる単段熱間成形法すなわち直接熱間成形法により成形しかつプレス硬化した。この目的のため、試料は、880°Cのオーステナイト化温度で6分間のオーステナイト化時間に亘って加熱され、次に、自動車ボディ用コンポーネントを形成すべく熱間プレス成形工具内で熱間成形された。熱間成形後、得られたコンポーネンツは、既知の方法で冷却され、焼入れ構造を形成した。図4と図5とを比較することにより、本発明による方法で作られたコンポーネントには、引っ張り領域にいかなる種類のクラックも形成されないこと、一方、慣用の方法では作られたコンポーネントに明らかな結晶粒界破壊が見られることが明らかである。鋼MPから作られかつ焼きなまし処理された試料では、本発明による焼きなましにより慣用的に処理された試料と同様の結果が得られた。したがって、本発明による方法は、熱間成形のために表面仕上げされた鋼板製品の成形特性を改善する。この目的のため、連続工程または単品加工工程での表面仕上げ前の焼きなまし加工中の目標ガス-金属反応によりエッジ層窒化が形成され、この結果、微細構造の窒素含有ニトロ化層Nが調節される。この窒化エッジ層Nは、一方で、コーティング中でのFe拡散を増大させ、かつ熱間成形前に行われる焼きなまし加工中に、コーティング金属脆化生成物すなわち、より詳しくは亜鉛の粒界上への移送を防止する。この結果、鋼基板に実質的に完全にクラックが存在しないコンポーネンツを得ることができる。