"燃料電池であって、アノード側ガス拡散層に接し、前記アノード側ガス拡散層に燃料ガスを供給するアノード側ガス流路と、カソード側ガス拡散層に接し、前記カソード側ガス拡散層に酸化剤ガスを供給するカソード側ガス流路と、を備え、前記アノード側ガス流路と前記カソード側ガス流路は、ガスの流れる向きが互いに逆向きの対向流路であり、前記アノード側ガス流路を構成する金属部材の前記アノード側ガス拡散層との接触面積又は接触率は、前記アノード側ガス流路の上流から下流に向けて小さく設定され、前記カソード側ガス流路を構成する金属部材の前記カソード側ガス拡散層との接触面積又は接触率は、前記カソード側ガス流路の上流から下流に向けて小さく設定され、前記カソード側ガス流路の下流において、前記カソード側ガス流路を構成する金属部材の接触面積又は接触率は、前記アノード側ガス流路を構成する金属部材の接触面積又は接触率よりも相対的に小さく設定され、前記カソード側ガス流路の上流において、前記アノード側ガス流路を構成する金属部材の接触面積又は接触率は、前記カソード側ガス流路を構成する金属部材の接触面積又は接触率よりも相対的に小さく設定されることを特徴とする燃料電池。請求項1記載の燃料電池において、少なくとも前記カソード側ガス流路を構成する金属部材は、金属多孔体であることを特徴とする燃料電池。請求項2記載の燃料電池において、前記カソード側ガス流路を構成する金属部材及び前記アノード側ガス流路を構成する金属部材は、金属多孔体であることを特徴とする燃料電池。請求項2記載の燃料電池において、前記カソード側ガス流路を構成する金属部材は、金属多孔体であり、前記アノード側ガス流路を構成する金属部材は、リブであることを特徴とする燃料電池。請求項2記載の燃料電池において、前記金属多孔体は、エキスパンドメタルであることを特徴とする燃料電池。請求項2記載の燃料電池において、前記カソード側ガス流路を構成する金属多孔体の接触面積又は接触率は、前記カソード側ガス流路の上流、中流、下流の3つの部分のそれぞれにおいて一定であるとともに、下流は中流よりも小さく設定され、かつ、中流は上流よりも小さく設定されることを特徴とする燃料電池。請求項1~6のいずれかに記載の燃料電池において、カソード側で生成された水は、前記カソード側ガス流路の下流において前記カソード側ガス流路から前記アノード側ガス流路に移動し、かつ、前記アノード側ガス流路の下流において前記アノード側ガス流路から前記カソード側ガス流路に移動し、外部からの加湿がない無加湿状態で運転されることを特徴とする燃料電池。ドライアップが生じると、電解質膜のプロトン伝導性が低下して発電効率が低下するため、ガス上流側におけるドライアップを抑制する必要がある。しかしながら、液体通路の溝幅をガス流路の上流側において相対的に広くした場合、セパレータ表面のガス流路とセパレータ裏面の溝とは表裏の関係にあるため、生成水を排水するための流路は逆に狭くなって排水性が低下するおそれがある。したがって、燃料電池において、排水性を確保してフラッディングを抑制すると同時に、ガス上流側におけるドライアップを確実に防止できる構造が望まれている。本発明は、燃料電池であって、アノード側ガス拡散層に接し、前記アノード側ガス拡散層に燃料ガスを供給するアノード側ガス流路と、カソード側ガス拡散層に接し、前記カソード側ガス拡散層に酸化剤ガスを供給するカソード側ガス流路とを備え、前記アノード側ガス流路と前記カソード側ガス流路は、ガスの流れる向きが互いに逆向きの対向流路であり、前記アノード側ガス流路を構成する金属部材の前記アノード側ガス拡散層との接触面積又は接触率は、前記アノード側ガス流路の上流から下流に向けて小さく設定され、前記カソード側ガス流路を構成する金属部材の前記カソード側ガス拡散層との接触面積又は接触率は、前記カソード側ガス流路の上流から下流に向けて小さく設定され、前記カソード側ガス流路の下流において、前記カソード側ガス流路を構成する金属部材の接触面積又は接触率は、前記アノード側ガス流路を構成する金属部材の接触面積又は接触率よりも相対的に小さく設定され、前記カソード側ガス流路の上流において、前記アノード側ガス流路を構成する金属部材の接触面積又は接触率は、前記カソード側ガス流路を構成する金属部材の接触面積又は接触率よりも相対的に小さく設定されることを特徴とする。本発明の1つの実施形態では、少なくとも前記カソード側ガス流路を構成する金属部材は、金属多孔体である。また、本発明の他の実施形態では、前記カソード側ガス流路を構成する金属部材及び前記アノード側ガス流路を構成する金属部材は、金属多孔体である。また、本発明の他の実施形態では、前記カソード側ガス流路を構成する金属部材は、金属多孔体であり、前記アノード側ガス流路を構成する金属部材は、リブである。また、本発明の他の実施形態では、前記金属多孔体は、エキスパンドメタルである。また、本発明の他の実施形態では、前記カソード側ガス流路を構成する金属多孔体の接触面積又は接触率は、前記カソード側ガス流路の上流、中流、下流の3つの部分のそれぞれにおいて一定であるとともに、下流は中流よりも小さく設定され、かつ、中流は上流よりも小さく設定される。また、本発明の他の実施形態では、カソード側で生成された水は、前記カソード側ガス流路の下流において前記カソード側ガス流路から前記アノード側ガス流路に移動し、かつ、前記アノード側ガス流路の下流において前記アノード側ガス流路から前記カソード側ガス流路に移動し、外部からの加湿がない無加湿状態で運転される。本発明によれば、燃料電池において、排水性を確保してフラッディングが抑制されると同時にドライアップが抑制される。この結果、燃料電池の発電効率が向上する。以下、図面に基づき本発明の実施形態について説明する。なお、以下の実施形態は単なる例示であり、本発明は以下の実施形態に限定されるものではない。1.基本原理まず、本実施形態の基本原理について説明する。燃料電池においては、発電に伴って熱と生成水が発生し、カソード側において生じた生成水カソード側ガス流路内で空気等の酸化剤ガスに押し出され、ガス流路の上流側から下流側に流れる。したがって、ガス上流側ではドライアップとなり易く、ガス下流側ではフラッディングとなり易い。ガス上流側でのドライアップを防止するためには、酸化剤ガスを加湿器等で外部から加湿した上で燃料電池セルに供給することも考えられるが、別途、加湿器が必要となるのでコスト増加を招く。したがって、加湿することなくドライアップを抑制でき、かつフラッディングを抑制できるのが望ましい。そこで、本実施形態では、アノード側ガス流路とカソード側ガス流路を、互いに流れの方向が逆向きとなるような対向流路に設定し、MEAを介してアノード側ガス流路の上流側とカソード側ガス流路の下流側とが対向し、かつ、アノード側ガス流路の下流側とカソード側ガス流路の上流側とが対向するように設定する。そして、アノード側ガス流路の上流側とカソード側ガス流路の下流側がMEAを介して対向する領域において、カソード側ガス流路の下流側の温度を、アノード側ガス流路の上流側の温度よりも相対的に高くする。また、アノード側ガス流路の下流側とカソード側ガス流路の上流側がMEAを介して対向する領域において、アノード側ガス流路の下流側の温度を、カソード側ガス流路の上流側の温度よりも相対的に高くする。カソード側ガス流路において、生成水は空気等の酸化剤ガスに押し出されて下流側に流れるが、カソード側ガス流路の下流側の温度は、アノード側ガス流路の上流側の温度よりも高いため、カソード側ガス流路の下流側に流された生成水は、相対的に温度が低いカソード側ガス流路の上流側にMEAを介して移動する。そして、アノード側ガス流路の上流側に移動した生成水は、アノード側ガス流路において水素ガス等の燃料ガスに押し出されてアノード側ガス流路の下流側に流れる。アノード側ガス流路の下流側の温度は、カソード側ガス流路の上流側よりも高いため、アノード側ガス流路の下流側に流された生成水は、相対的に温度が低いカソード側ガス流路の上流側にMEAを介して移動する。結果として、カソード側で生じた生成水は、カソード側ガス流路の上流側→カソード側ガス流路の下流側→アノード側ガス流路の上流側→アノード側ガス流路の下流側→カソード側ガス流路の上流側と移動し、カソード側ガス流路内とアノード側ガス流路内を循環することになるので、カソード側ガス流路の下流側におけるフラッディングが抑制されるとともに、カソード側ガス流路の上流側におけるドライアップが抑制される。アノード側ガス流路の上流側とカソード側ガス流路の下流側が対向する領域において、カソード側ガス流路の下流側の温度をアノード側ガス流路の上流側の温度よりも相対的に高くするためには、アノード側ガス流路の上流側の冷却性能あるいは放熱特性をカソード側ガス流路の下流側よりも相対的に大きくすればよく、具体的には、冷却はガス流路を構成する金属部材とMEAとの接触による熱伝導で生じるから、アノード側ガス流路の上流側における金属部材とMEAとの接触面積より特定的には、金属部材とガス拡散層との接触面積を、カソード側ガス流路の下流側よりも相対的に大きくすればよい。これにより、アノード側ガス流路の上流側においては、より多くの熱が金属部材により奪われるため、カソード側ガス流路の下流側よりも相対的に温度が低くなる。また、アノード側ガス流路の下流側とカソード側ガス流路の上流側が対向する領域において、アノード側ガス流路の下流側の温度をカソード側ガス流路の上流側の温度よりも相対的に高くするためには、カソード側ガス流路の上流側の冷却性能放熱特性をアノード側ガス流路の下流側よりも相対的に大きくすればよく、具体的には、カソード側ガス流路の上流側における金属部材とMEAとの接触面積を、アノード側ガス流路の下流側よりも相対的に大きくすればよい。これにより、カソード側ガス流路の上流側においては、より多くの熱が金属部材により奪われるため、アノード側ガス流路の下流側よりも相対的に温度が低くなる。カソード側ガス流路に着目すると、カソード側ガス流路の上流側においては冷却性能を大きくし、カソード側ガス流路の下流側において冷却性能を小さくするので、カソード側ガス流路において、上流から下流に向けて冷却性能は小さくなる。言い換えれば、カソード側ガス流路において、上流から下流に向けてカソード側ガス流路を構成する金属部材のカソード側ガス拡散層との接触面積は小さくなる。また、アノード側ガス流路に着目すると、アノード側ガス流路の上流側においては冷却性能を大きく、アノード側ガス流路の下流側において冷却性能を小さくするので、アノード側料ガス流路において、上流から下流に向けて冷却性能は小さくなる。言い換えれば、アノード側料ガス流路において、上流から下流に向けてアノード側ガス流路を構成する金属部材のアノード側ガス拡散層との接触面積は小さくなる。以上のような原理により、生成水を反応ガス流路内で循環させ、フラッディング及びドライアップが同時に抑制される。また、本実施形態では、生成水を循環させてドライアップを抑制するので、反応ガスの加湿が不要となり、コスト低減が図られる。次に、本実施形態について、より具体的に説明する。2.第1実施形態図1に、本実施形態における燃料電池セルの断面構成図を示す。燃料電池セルは、固体高分子膜からなる電解質膜を燃料極と空気極との2枚の電極で挟んだ膜電極接合体MEA10と、アノード側ガス拡散層12と、カソード側ガス拡散層14と、アノード側ガス拡散層12に接して形成されるアノード側ガス流路16と、カソード側ガス拡散層14に接して形成されるカソード側ガス流路18と、セパレータ20、22とを含んで構成される。アノード側ガス流路16及びカソード側ガス流路18は、ともに金属部材としてのエキスパンドメタルで構成され、アノード側ガス流路16には燃料ガスとして水素ガスが供給され、カソード側ガス流路18には酸化剤ガスとして空気が供給される。アノード側ガス流路16とカソード側ガス流路18は、互いに対向する流路である。すなわち、アノード側ガス流路16における水素ガスの流路と、カソード側ガス流路18における空気の流路は、互いに逆向きである。例えば、図に示すように、アノード側ガス流路16において水素ガスは図中左から右に向けて流れる一方、カソード側ガス流路18において空気は図中右から左に向けて流れる。2つの流路が互いに対向するため、アノードガス流路16の上流は、MEA10を挟んでカソード側ガス流路18の下流に対向し、アノード側ガス流路16の下流は、MEA10を挟んでカソード側ガス流路18の上流に対向する。図に即して説明すると、図中A領域はアノード側ガス流路16の上流であるとともにカソード側ガス流路18の下流に相当し、図中B領域はアノード側ガス流路16の下流であるとともにカソード側ガス流路18の上流に相当する。既述したように、水素ガスは、アノード側ガス流路16を通ってアノード側電極に供給され、電極の触媒作用により電子と水素イオンに分解される。電子は外部回路を通ってカソード側電極に移動する。一方、水素イオンはMEA10を通過してカソード電極に達し、空気に含まれる酸素および外部回路を通ってきた電子と結合し、反応水になる。生成水は空気流路によって押し出され、空気流路の上流側から下流側に流れる。したがって、カソード側流路18の上流側ではドライアップとなり易く、カソード側ガス流路18の下流側でフラッディングとなり易い。そこで、本実施形態では、カソード側ガス流路18を構成するエキスパンドメタルの、カソード側ガス拡散層14と接する接触面積に着目し、カソード側ガス流路18の下流側の接触面積を、上流側の接触面積よりも相対的に小さくする。また、同時に、アノード側ガス流路16を構成するエキスパンドメタルの、アノード側ガス拡散層12と接する接触面積に着目し、アノード側ガス流路16の下流側の接触面積を、上流側の接触面積よりも相対的に小さくする。図2に、本実施形態における、カソード側ガス流路18を構成するエキスパンドメタルのカソード側ガス拡散層14との接触面積のセル面内方向の変化、及びアノード側ガス流路16を構成するエキスパンドメタルのアノード側ガス拡散層12との接触面積のセル面内方向の変化を示す。図において、カソード側ガス流路18を構成するエキスパンドメタルの接触面積の変化を実線100で、アノード側ガス流路16を構成するエキスパンドメタルの接触面積の変化を一点鎖線200で示す。カソード側ガス流路18を構成するエキスパンドメタルの接触面積は、セル面内方向に対し、カソード側ガス流路18の上流から下流に向けて連続的に小さくなるように変化する。図において、カソード側ガス流路18を構成するエキスパンドメタルの接触面積は、図中右上流から左下流に向けてリニアに減少している。また、アノード側ガス流路16を構成するエキスパンドメタルの接触面積は、アノード側ガス流路16の上流から下流に向けて連続的に小さくなるように変化する。図において、アノード側ガス流路16を構成するエキスパンドメタルの接触面積は、図中左上流から右下流に向けてリニアに減少している。このように、カソード側ガス流路18を構成するエキスパンドメタルの接触面積は、カソード側ガス流路18の下流側において相対的に小さく、その一方で、アノード側ガス流路16を構成するエキスパンドメタルの接触面積は、アノード側流路16の上流側において相対的に大きいため、カソード側ガス流路18を構成するエキスパンドメタルの接触面積は、アノード側ガス流路16を構成するエキスパンドメタルの接触面積よりも相対的に小さくなる。同様に、カソード側ガス流路18を構成するエキスパンドメタルの接触面積は、カソード側ガス流路16の上流側において相対的に大きく、その一方で、アノード側ガス流路16を構成するエキスパンドメタルの接触面積は、アノード側ガス流路16の下流側において相対的に小さいため、アノード側ガス流路16を構成するエキスパンドメタルの接触面積は、カソード側ガス流路18を構成するエキスパンドメタルの接触面積よりも相対的に小さくなる。図3に、カソード側ガス流路18及びアノード側ガス流路16を構成するエキスパンドメタルの斜視図を示す。エキスパンドメタルは、燃料電池セルのガス流路を構成する部材として一般的に用いられており、平板状の薄肉金属板に対して、順次、千鳥配置の切れ目を加工するとともに、加工した切れ目を押し曲げることにより網目状の小径の貫通孔を形成し、さらに圧延加工して略平板状としたものである。エキスパンドメタルの製造方法は公知であるが、簡単に説明すると、平板材料を下刃及び上刃を備えた金型に所定の刻み幅で送り込み、上刃の台形状の凸部と下刃の台形状の凹部とによって、平板材料を一定間隔に部分的にせん断する。そして、上刃の上昇の都度、上刃及び下刃を所定の送り方向にシフトさせることで台形状の切起こしが千鳥状に一段ずつ形成され、階段状のメッシュを有するラスカットメタルが形成される。さらに、階段状のメッシュを有するラスカットメタルを圧延ローラによって圧延することで、略平板のエキスパンドメタルが製造される。エキスパンドメタルは、ボンド部BO、及びボンド部BOを相互につなぐストランド部STを有し、さらにガス拡散層12あるいは14との接触面Csが形成される。本実施形態において、エキスパンドメタルにおける接触面Csが同一ではなく、ガス流路の上流と下流とで相対的に変化する。再び図2に戻り、このようにエキスパンドメタルの接触面積が変化すると、それに伴ってガス流路の冷却性能に相対的な差が生じることになる。すなわち、カソード側ガス流路18及びアノード側ガス流路16を構成するエキスパンドメタルは、発電により生成した熱を奪い取る機能を有しているから、エキスパンドメタルの接触面積は、その冷却機能に直接影響を与え、エキスパンドメタルの接触面積が相対的に大きいと、その冷却性能も相対的に大きくなる。カソード側ガス流路の下流側図1,2のA領域においては、カソード側ガス流路18を構成するエキスパンドメタルの接触面積は、アノード側ガス流路16を構成するエキスパンドメタルの接触面積よりも相対的に小さいため、カソード側ガス流路18の下流は、アノード側ガス流路16の上流よりも相対的に冷却性能が小さい。したがって、カソード側ガス流路18の下流においては、カソード側ガス流路18の下流の方がアノード側ガス流路16の上流よりも相対的に温度が高くなる。一方、カソード側ガス流路の上流図1,2のB領域においては、カソード側ガス流路18を構成するエキスパンドメタルの接触面積は、アノード側ガス流路16を構成するエキスパンドメタルの接触面積よりも相対的に大きいため冷却性能が大きい。したがって、アノード側ガス流路16の下流の方がカソード側ガス流路18の下流よりも相対的に温度が高くなる。このような相対的な温度差、すなわち温度勾配が生じると、生成水の循環が生じる。図4に、本実施形態における生成水の流れを模式的に示す。発電反応に伴ってカソード側で生じた生成水は、カソード側ガス流路18を流れる空気により押し出されてカソード側ガス流路18の下流側図におけるA領域に流れる。カソード側ガス流路18の下流側は、アノード側ガス流路16の上流側よりも相対的に温度が高いため、この温度勾配によって生成水はMEA10を介してカソード側からアノード側に移動する。図において、矢印50は生成水のカソード側からアノード側への移動を示す。アノード側に移動した生成水は、アノード側ガス流路16を流れる水素ガスに押し出されてアノード側ガス流路の下流側、すなわちカソード側ガス流路の上流側図におけるB領域に流れる。カソード側ガス流路18の上流側は、アノード側ガス流路16の下流側よりも相対的に温度が低いため、この温度勾配によって生成水はMEA10を介してアノード側からカソード側に移動する。図において、矢印60は生成水のアノード側からカソード側への移動を示す。以上のようにして、生成水は、カソード側ガス流路18の上流側→カソード側ガス流路18の下流側→アノード側ガス流路16の上流側→アノード側ガス流路16の下流側→カソード側ガス流路18の上流側と移動し、カソード側ガス流路18に生成水が循環供給されることになるので、カソード側ガス流路18の下流側におけるフラッディングが抑制されるとともに、カソード側ガス流路18の上流におけるドライアップが抑制される。なお、生成水の全てが循環されるわけではなく、その一部はカソード側から外部に排出される。本実施形態では、エキスパンドメタルの接触面積を変化させることでカソード側とアノード側との間で相対的な温度勾配を生成し、これにより生成水を移動させているが、エキスパンドメタルではガス流路と排水用の流路とが互いに分離されており、エキスパンドメタルとセパレータ20,22との界面において水が流れる構成であるから、本実施形態のようにエキスパンドメタルとガス拡散層12,14との接触面積を大きくしても、ガス流路及び水の流路は確保されるため、ガス流路や排水流路の狭窄による発電性能の低下は生じない。図5に、エキスパンドメタルの接触面積の変化に伴うガス流路と排水流路の変化を模式的に示す。図5Aに、カソード側ガス流路18及びアノード側ガス流路16のエキスパンドメタルの接触面積がある値の場合を示し、図5Bに、カソード側ガス流路18のエキスパンドメタルの接触面積を増大させた場合を示す。エキスパンドメタルによりガス流路70と排水流路80が分離して形成され、エキスパンドメタルとセパレータ20,22との親水/親水界面に水が溜まり排水流路80が形成される。エキスパンドメタルの接触面積を増大させて冷却性能を向上させても、ガス流路70、排水流路80のいずれも狭窄せずに確保されることが理解される。図6に、本実施形態におけるセル面内方向の水分量分布を示す。図において、実線300は本実施形態における水分量分布を示す。破線400は、比較のため、カソード側ガス流路18及びアノード側ガス流路16を構成するエキスパンドメタルの接触面積が一定の場合の水分量分布を示す。接触面積が一定の場合、カソード側ガス流路18の上流側図におけるB領域において水分量が急激に減少しており、ドライアップが生じている。また、相対的にカソード側ガス流路の下流側が上流側よりも相対的に水分量が多くなっている。これに対し、本実施形態では、カソード側ガス流路18の下流側においてカソード側からアノード側に水分が移動するため、比較例よりも相対的に水分量は低下する。また、カソード側ガス流路18の上流側においてアノード側からカソード側に水分が移動するため、比較例よりも相対的に水分量が増大する。したがって、本実施形態では、カソード側ガス流路18の上流側と下流側の水分量のばらつきが少なくなる。この図6からも、本実施形態ではカソード側ガス流路18の下流側におけるフラッディングと上流側におけるドライアップがともに抑制されることが理解されよう。図7に、本実施形態におけるセル温度とセル電圧出力電圧との関係を示す。図において、実線500は本実施形態におけるセル電圧の変化を示す。破線600は、比較のため、カソード側ガス流路18及びアノード側ガス流路16を構成するエキスパンドメタルの接触面積が一定の場合のセル電圧の変化を示す。接触面積が一定の場合、温度が90度近くまで増大すると、ドライアップの影響により電解質膜のプロトン伝導性が低下して発電効率が低下するのでセル電圧も低下してしまう。これに対し、本実施形態では、ドライアップが抑制されるため、セル温度が高くなっても発電効率の低下が抑制され、セル電圧はほぼ一定に維持される。3.第2実施形態第1実施形態では、図2に示すように、カソード側ガス流路18及びアノード側ガス流路16を構成するエキスパンドメタルの接触面積をリニアに変化させているが、エキスパンドメタルの積極面積は非リニアに変化してもよく、あるいは階段状ステップ状に変化してもよい。図8に、本実施形態における、セル面内方向のエキスパンドメタルの接触面積変化を示す。実線100はカソード側ガス流路18を構成するエキスパンドメタルの接触面積変化であり、カソード側ガス流路18の下流側から上流側に向けて階段状に接触面積が増大する。すなわち、カソード側ガス流路18を、下流域、中流域、上流域の3つに分割し、分割したそれぞれの領域においては接触面積を一定値としつつ、下流域の接触面積100a<中流域の接触面積100b<上流域の接触面積100cとなるように設定する。また、破線200はアノード側ガス流路16を構成するエキスパンドメタルの接触面積変化であり、カソード側ガス流路18の下流側から上流側に向けてつまり、アノード側流路16の上流側から下流側に向けて階段状に接触面積が減少する。すなわち、アノード側ガス流路を、下流域、中流域、上流域の3つの分割し、分割したそれぞれの領域においては接触面積を一定値としつつ、下流域の接触面積200a>中流域の接触面積200b>上流域の接触面積200cとなるように設定する。本実施形態においても、カソード側ガス流路18の下流において、アノード側ガス流路16の方がカソード側ガス流路18よりもエキスパンドメタルの接触面積が相対的に大きくなり、この接触面積の相対的な大小関係に起因して、カソード側ガス流路18の方がアノード側ガス流路16より相対的に温度が高くなる。したがって、カソード側ガス流路18の下流側に押し出された生成水は、この温度勾配によりMEA10を介してアノード側に移動する。また、カソード側ガス流路18の上流において、カソード側ガス流路18の方がアノード側ガス流路16よりもエキスパンドメタルの接触面積が相対的に大きくなり、この接触面積の相対的な大小関係に起因して、アノード側ガス流路16の方がカソード側ガス流路18より相対的に温度が高くなる。したがって、アノード側ガス流路16の下流側に押し出された生成水は、この温度勾配によりMEA10を介してカソード側に移動する。以上のようにして、生成水はカソード側ガス流路18の上流に循環し、カソード側ガス流路18の下流におけるフラッディングが抑制されるとともに、カソード側ガス流路16の上流におけるドライアップが抑制される。4.第3実施形態上記の第1実施形態では、カソード側ガス流路18及びアノード側ガス流路16をともにエキスパンドメタルで構成しているが、排水性が問題となるのはカソード側であることを考慮し、カソード側ガス流路18をエキスパンドメタルで構成する一方、アノード側をエキスパンドメタル以外、例えばセパレータ20の表面に形成された凹凸または溝で構成してもよい。図9に、本実施形態における燃料電池セルの断面構成を示す。燃料電池セルは、固体高分子膜からなる電解質膜を燃料極と空気極との2枚の電極で挟んだ膜電極接合体MEA10と、アノード側ガス拡散層12と、カソード側ガス拡散層14と、アノード側ガス流路17と、カソード側ガス流路18と、セパレータ20、22とを含んで構成される。カソード側ガス流路18は、エキスパンドメタルで構成される。また、アノード側ガス流路17は、セパレータ20の表面に形成された凹凸または溝で構成される。溝の凸部は、アノード側ガス拡散層12に当接し、MEA10あるいはアノード側ガス拡散層12にとってリブとして機能する。したがって、以下では適宜、アノード側ガス流路17を構成する部材をリブと称する。カソード側ガス流路18には酸化剤ガスとして空気が供給される。また、アノード側ガス流路17には燃料ガスとして水素ガスが供給される。カソード側ガス流路18空気流路とアノード側ガス流路17水素ガス流路は互いに対向する。すなわち、空気流路と水素ガス流路は互いに逆向きであり、空気流路の上流は水素ガス流路の下流に対応し、空気流路の下流は水素ガス流路の上流に対応する。カソード側ガス流路18を構成するエキスパンドメタルの、カソード側ガス拡散層14との接触面積は、上流側の方が下流側よりも相対的に大きい。一方、アノード側ガス流路17を構成するリブの接触面積も、上流側の方が下流側よりも相対的に大きい。アノードガス流路17の上流はカソード側ガス流路18の下流に対応し、アノード側ガス流路17の下流はカソード側ガス流路18の上流に対応するから、カソード側ガス流路18の流れを基準とすると、リブの接触面積は下流側の方が上流側よりも相対的に大きい。アノード側ガス流路17を構成するリブは、冷却面として機能するから、その接触面積が大きいほど冷却性能が大きくなる。したがって、図中A領域で示すカソード側ガス流路18の下流側では、アノード側ガス流路17のリブの接触面積がカソード側ガス流路18のエキスパンドメタルの接触面積よりも相対的に大きくなり、カソード側ガス流路18がアノード側ガス流路17よりも相対的に温度が高くなる。また、図中B領域で示すカソード側ガス流路17の上流側では、カソード側ガス流路18のエキスパンドメタルの接触面積の方がアノード側ガス流路17のリブの接触面積よりも相対的に大きくなり、アノード側ガス流路17の方がカソード側ガス流路18よりも相対的に温度が高くなる。このように、カソード側ガス流路18とアノード側ガス流路17との間に温度勾配が生じるため、図10に示すように、図中A領域で示すカソード側ガス流路18の下流側では、カソード側ガス流路18の下流側からMEA10を介してアノード側ガス流路17の上流側に生成水が移動する矢印50。また、図中B領域で示すカソード側ガス流路18の上流側では、アノード側ガス流路17の下流側からMEA10を介してカソード側ガス流路18の上流側に生成水が移動する矢印60。したがって、本実施形態によっても、発電反応に伴いカソード側で生じた生成水は、カソード側ガス流路18の上流側→カソード側ガス流路18の下流側→アノード側ガス流路17の上流側→アノード側ガス流路17の下流側→カソード側ガス流路18の上流側と移動し、カソード側ガス流路18に生成水が循環供給されることになるので、カソード側ガス流路18の下流側におけるフラッディングが抑制されるとともに、カソード側ガス流路18の上流におけるドライアップが抑制される。なお、アノード側ガス流路17を構成するリブの接触面積を大きくすると、その分だけリブ幅が広くなり、排水性能が低下するおそれがあるが、アノード側であるため問題とならない。5.変形例以上、本発明の実施形態について説明したが、本発明はこれら以外にも種々の変形が可能である。例えば、第1及び第2実施形態では、カソード側ガス流路18とアノード側ガス流路16をともにエキスパンドメタルで構成し、第3実施形態ではカソード側ガス流路18をエキスパンドメタルで構成し、アノード側ガス流路17を凹凸あるいは溝で構成しているが、カソード側ガス流路とアノード側ガス流路を対向流路とするとともに、カソード側ガス流路とアノード側ガス流路をともに凹凸または溝で構成することもできる。この場合においても、それぞれの流路におけるリブの接触面積を変化させて温度勾配を形成することはいうまでもない。また、本実施形態では、エキスパンドメタルの接触面積あるいはリブの接触面積を変化させているが、接触面積ではなく接触率コンタクト率を変化させてもよい。ここで、接触率とは、ガス流路を構成するエキスパンドメタルまたは凹凸のガス拡散層との界面における表面積のうち、ガス拡散層に接触している面積の割合である。本実施形態では、カソード側ガス流路18とアノード側ガス流路16あるいは17との間の接触率の差を用いて温度勾配を形成し、生成水を移動させるものといえる。カソード側ガス流路18とアノード側ガス流路16あるいは17との間の接触率は、例えば図1のA領域において、カソード側ガス流路18:8-10アノード側ガス流路16:15-20程度あればよい。接触率の差は7以上あるのが好適であるが、必ずしもこれに限定されるわけではない。本願出願人は、アノード側ガス流路18とカソード側ガス流路16あるいは17との間に少なくとも1の接触率の差があれば、生成水がMEA10を介して対向流路に移動することを確認している。また、本実施形態において、カソード側ガス流路18を構成する部材としてエキスパンドメタルを例示したが、これに限定されるものではなく、エキスパンドメタルその他の金属部材、より特定的には金属多孔体を用いることができる。また、本実施形態では、生成水を対向流路内で循環させてカソード側ガス流路の上流に供給するので高温無加湿運転が可能であるが、必要に応じて加湿運転を行ってもよいのはいうまでもなく、加湿運転を排除するものではない。但し、無加湿運転することで加湿設備が不要となるので、その分だけコストが低減され、量産化に特に好適である。さらに、本実施形態の燃料電池は、電気自動車や燃料電池自動車等の車両に搭載することが可能であるが、必ずしも車両用に限定されるものではない。"