発泡成形品の製造方法であって、以下の工程:A金型を供給する工程、およびBフォーム形成性反応混合物を金型中へ導入する工程を含み、工程Bにおいて、フォーム形成性反応混合物を、金型中へ一定射出圧下でおよび時間とともに変化し得る量で導入し、ここで、フォーム形成性反応混合物の導入量を、反応混合物に働くポンプモーターの出力を変更することにより時間とともに変化させることを特徴とする製造方法。ポンプモーターの出力を、モーターの速度を周波数インバーターを用いて変化させることにより変化させる、請求項1に記載の方法。フォーム形成性反応混合物を、第1反応成分および第2反応成分の反応から得、および第1反応成分および第2反応成分をそれぞれ、混合チャンバー中へ一定圧力インジェクターにより導入する、請求項1に記載の方法。フォーム形成性反応混合物は、硬質ポリウレタンフォームが得られるように選択される、請求項1に記載の方法。フォーム形成性反応混合物は、≧15秒~≦50秒の硬化時間を有する、請求項4に記載の方法。フォーム形成性反応混合物を、金型中へ時間とともに変化し得る量で導入する間の時間は、≧1秒~≦20秒である、請求項1に記載の方法。工程Bにおいて、導入するフォーム形成性反応混合物の送出速度は、≧0.5m/秒~≦6m/秒である、請求項1に記載の方法。導入するフォーム形成性反応混合物の送出速度は、工程Bにおいて時間とともに減少する、請求項1に記載の方法。導入するフォーム形成性反応混合物の送出速度は、工程Bにおいて時間とともに増加する、請求項1に記載の方法。工程B前および/または工程B後に、フォーム形成性反応混合物を、金型中へ時間とともに一定である送出速度にて導入する、請求項1に記載の方法。フォーム形成性反応混合物を、工程Bにおいて金型中へ水平方向に導入する、請求項1に記載の方法。断面にみられる金型は、水平配置ベース体積およびベース体積と通じている垂直配置体積を含んでなる、請求項1に記載の方法。金型は、そこに配置された外部ダクトおよび内部ダクトを含み、およびフォーム形成性反応混合物を、内部ダクトおよび外部ダクトの間に導入する、請求項1に記載の方法。金型は、空間を介した2つの平坦要素を含み、フォーム形成性反応混合物を、これらの平坦要素の間で導入する、請求項1に記載の方法。フォーム形成性反応混合物を、混合チャンバー2を有する混合ヘッドより導入し、および更に、混合チャンバー2の流出断面6を導入中に変化させる、請求項1に記載の方法。従って、本発明は、上記先行技術の欠点を解消する発泡成形品を製造するための方法を提供することが目的であった。とりわけ、本発明は、より均質なフォーム密度分布が、フォーム充填すべき中空体において生じ、開口断面について可変性である必要がない射出ノズルで行うことができる上記方法を提供することが目的であった。上記目的は、以下の工程:A金型を供給する工程、およびBフォーム形成性反応混合物を金型中へ導入する工程を含み、工程Bにおいて、フォーム形成性反応混合物を、金型中へ、一定の射出圧下で、および時間とともに変化し得る量で導入することにより区別され、ここで、フォーム形成性反応混合物の導入量は、反応混合物に働くポンプモーターの出力を変化させることにより時間とともに変化する、発泡成形品の製造方法により本発明に従って達成される。本発明の方法は、特に中空体について適当であるが、その中空体の形状は、特に反応系の流れ特性を要求する。これらは、特に伸長した形状、高い細長比で、薄くおよび狭い中空体チャンバーおよび反応混合物の射出点から充填すべき中空体の流れ経路の終わりまでの長い距離での形状を含む。本発明の方法の工程Aにおいて供給される金型は、密閉または開放金型を含んでよい。ここで、開放は、少なくとも2つの側壁が存在することを意味する。得られるフォームは、金型から取り除くことができるが、あるいはその最終目的のために金型中に残すことができる。本発明により特に適当なのは、冷却電化製品の一体断熱剤を製造する金型である。金型は、好ましくは、そこに導入する反応混合物がそのベース上で展開することができるように配置する。フォーム形成性反応混合物は、工程Bにおいて、変法の場合には一定圧インジェクターおよび任意に動的スロットルにより変更される、従来用いられる高圧ミキサーを用いて製造され、金型中へ放出管により導入することができる。金型1個当たり1つの放出管または複数の放出管を用いることができる。発泡完了後、反応混合物を硬化する。さらに、本発明の方法では、フォーム形成性反応混合物は、金型中へ一定射出圧下で導入する。ここで、用語一定は、技術的に避けられない変動を含む。特に平均周辺±15の変動が含まれる。特に発熱反応での、反応混合物の良好な混合を行い得ることは、一定射出圧の優位点である。一定圧に起因して一定でもあるエネルギーの反応系への入力は、反応運動について、従って混合の質についても好ましい影響を有する。好ましくは、フォーム形成性反応混合物は、混合ヘッド中で混合性の複数の成分から得られ、その直後に金型中へ導入される。ここで、混合ヘッドの出力開口は、混合物を金型中へ導入する放出管を同時に表すことができる。フォーム形成性反応混合物が、混合ヘッド中で複数の成分の混合から得られ、および混合ヘッドが1以上の射出ノズルを含む場合、本発明の方法において一定に保たれる圧力は、射出ノズルにおいて適用される圧力である。液体反応成分の混合は、混合ヘッド中で、ポリウレタン処理において行われ、高圧混合および低圧混合の間で区別される。記載の方法に好ましく用いられる高圧混合法では、ポンプにより製造された反応成分の圧力エネルギーは、ノズルにより運動エネルギーへ変換される。成分を混合ヘッド中にある比較的小さい混合チャンバー中へ導入することにより、運動エネルギーは、空間的に濃縮され、反応成分を混合するために用いられる。従来用いられる射出圧は、120および170バールの間であり、その結果、物質密度に応じて、約140~180m/秒の流速が得られる。時間の単位当たりの放出量を変化させることにより関連する圧力の変化は、一定圧インジェクターにより相殺することができる。適当なノズルの例は、バネ荷重一定圧インジェクターまたは空気圧ガススプリングまたは油圧制御一定圧インジェクターである。フォーム形成性反応混合物を、金型中へ時間とともに変化し得る量で導入することは、例えば1秒当たりのグラムにより表すことができる反応混合物の金型中への物質流が変化し得ることを意味する。時間による変化は、線形であってよく、または時間による規則に従ってよい。反応混合物の金型中への導入は、反応混合物に働くポンプモーターの出力により制御する。これは、送出すべきフォーム形成性反応混合物の複数の成分が存在する場合、複数のモーターに影響を与える場合を当然包含する。入力プロファイルは、各金型について個々に調節することができる。時間とともに一定である反応混合物の金型中への導入のために、たとえて言うと金型のベース上へ水平に射出される反応混合物の卵型分布が得られる。他方では、本発明の放出性能の時間による変化により、反応混合物は、細長いストリップの形態で得られる。従って、より良好な予備分布での広がった反応混合物は、金型を充填するためにより短い経路を有する。流れ経路の短縮化は、材料の節約およびより等方性またはより均質なフォーム構造をもたらす。言い換えれば、より均質なバルク密度分布が、完成フォーム中に得られる。フォームの強度特性もまた、せん断損失が最小化されるので向上する。極めて短い可能な流れ経路に適しているフォーム系を用いることができる。これらは、高速系とも称される。本発明の方法では、開口断面が混合物の放出に関して可変性ではない混合ヘッドまたは射出ノズルを用いて反応混合物を金型中へ導入することができる。好ましくは、フォーム形成性反応混合物は、ポリウレタンフォームが得られるようにポリオール成分およびポリイソシアネート成分を含んでなる。フォームは、連続気泡または独立気泡であってよい。また、反応混合物が、低初期粘度、例えば≧300mPas~≦2000mPasを、混合中に一般的な温度にて有する場合に好ましい。本発明の方法の好ましい実施態様を以下に記載するが、この実施態様を互いに任意に組み合わせることが可能であるが、但しその逆を本発明から明確に推定することはできない。本発明の方法の1つの実施態様では、ポンプモーターの出力は、モーターの速度を、周波数インバーターを用いて変化させることにより変化させる。これは、モーターまたは複数のモーターのプログラマブル論理制御装置PLCにより容易に行うことができる。本発明の方法の他の実施態様では、フォーム形成性反応混合物は、第1反応成分および第2反応成分の反応から得られ、および第1反応成分および第2反応成分はそれぞれ、混合チャンバーへ一定圧力インジェクターにより導入される。適当なノズルの例は、バネ荷重一定圧インジェクターまたは空気圧ガススプリングまたは油圧制御一定圧インジェクターである。次いで、混合チャンバーから、反応混合物を金型中へ導入することができる。この金型の優位性は、2成分の一定な混合品質である。既に上で述べた通り、2成分は、特にポリオール系およびポリイソシアネートである。本発明の方法の他の実施態様では、フォーム形成性反応混合物は、硬質ポリウレタンフォームが得られるように選択される。用語硬質ポリウレタンフォームに包含されるのは、ポリウレタン/ポリイソシアネート硬質フォームである。ウレタンおよび/またはイソシアヌレート基を含む硬質フォームの製造のために、特に以下を出発成分として用いることができる:a脂肪族、脂環式、芳香脂肪族、芳香族およびヘテロ環式ポリイソシアネート、好ましくはジフェニルメタンジイソシアネートMDIまたはポリフェニルポリメチレンポリイソシアネートポリマーMDI、カルボジイミド基、ウレタン基、アロファネート基、イソシアヌレート基、ウレア基またはビウレット基を有するポリイソシアネート、特に好ましくはポリフェニルポリメチレンポリイソシアネートに基づくポリイソシアネート、およびb400g/モル~10000g/モルの範囲の分子量を有する少なくとも2つのイソシアネート反応性水素原子を有する化合物、例えばアミノ基、チオール基、ヒドロキシル基またはカルボキシル基を有する化合物。ここで、好ましいのは、第1級ヒドロキシル基を有するアミノ基について開始されたポリエチレングリコールである。該フォームは、従来用いられる補助物質および添加剤、例えば触媒、発泡剤、架橋剤、難燃剤、フォーム安定剤、流れ促進剤および/または抑制剤等を用いて製造することができる。フォーム形成性反応混合物は、好ましくは、≧15秒~≦50秒の硬化時間を有する。これは、≧20秒~≦40秒であってもよい。硬化時間は、一般に、例えばポリオールおよびポリイソシアネート間の重付加中に、理論的に限りなく長いポリマーが形成される時間である。硬化時間は、薄い木製棒を発泡性反応混合物中へ短い間隔で浸漬することにより実験的に決定することができる。成分の混合から棒を抜いたときに糸状で棒にぶら下がったままである時間までの間が硬化時間である。記載の硬化時間は、本発明の方法と併せて、金型を急速および完全に充填することができる優位性を有する。本発明の方法の他の実施態様では、フォーム形成性反応混合物を、金型中へ時間とともに変化し得る量で導入する時間は≧1秒~≦20秒である。この時間は、≧5秒~≦10秒であってもよい。本発明の方法の他の実施態様では、工程Bにおいて、導入フォーム形成性反応混合物の送出速度は、≧0.5m/秒~≦6m/秒である。この値は、好ましくは≧1m/秒~≦5m/秒の範囲である。反応混合物を、排出清掃ピストンまたはラムにより清掃することができる混合ヘッドから取り出す場合には、混合ヘッドからの送出速度はラムにおいて計測される。本発明の方法の他の実施態様では、導入フォーム形成性反応混合物の送出速度は、工程Bにおいて時間とともに減少する。この方法は、例えば冷蔵庫の断熱性要素のための筐体に見られるような、金型の長い、細長い形状に推奨される。また、徐々に減少する入力は、充填すべき体積が、金型の全ベース面積にわたり均質に分布する場合に適切である。本発明の方法の他の実施態様では、導入フォーム形成性反応混合物の送出速度は、工程Bにおいて時間とともに増加する。これは、短い小型の形状の金型に有利である。本発明の方法の他の実施態様では、工程B前および/または工程B後に、フォーム形成性反応混合物を、金型中へ時間とともに一定送出速度にて導入する。こうして、傾斜した量的分布が金型中で得られる。これは、金型の始まりおよび終わりにおける高体積領域において有利である。本発明の方法の他の実施態様では、フォーム形成性反応混合物は、工程Bにおいて水平方向において金型中へ導入する。好ましくは、反応混合物は、金型のベースより約2mm~50mm上に導入する。水平適用により、反応混合物は、特に均質に分布することができる。本発明の方法の他の実施態様では、断面から見た金型は、水平配置ベース体積およびベース体積と通じている垂直配置体積を有する。こうして、冷蔵庫のための一体断熱要素を製造することができる。金型を反応混合物で充填する場合には、まず、反応混合物をベース体積中に分配し、次いで発泡中に、垂直体積においてライズさせる。これらの体積またはチャンネルもまた、金型の全長または全幅にわたって広がる寸法を有することができる。厚みの例は、20mmおよび200mmの間であり、加えて、断面厚を変化させることができる挿入ライン、チャンネル、パネルおよび管が可能である。本発明の方法の他の実施態様では、金型は、配置された外部ダクトおよび内部ダクトを含み、フォーム形成性反応混合物を、内部ダクトおよび外部ダクトの間に導入する。その結果、挿入ダクトが得られる。この場合には、内部ダクトは、所望の物質を運び、および外部ダクトは、保護ジャケットとして働く。本発明の方法の他の実施態様では、金型は、空間を介した2つの平坦要素を含み、フォーム形成性反応混合物を、これらの平坦要素の間へ導入する。こうして、断熱および防火目的に必要とされるような不連続パネルを製造することができる。好ましくは、1つまたは両方の平坦要素は、金属からできている。本発明の方法の他の実施態様では、フォーム形成性反応混合物を、混合チャンバーを有する混合ヘッドより導入し、加えて、混合チャンバーの流出断面を導入中に変化させる。これは、混合ヘッドの適当な変更および制御プログラムへの統合により行うことができる。こうして、反応混合物の混合量は、溶融物処理量を変化させながら均質に高い水準にて維持することができる。低い溶融物処理量では、流出断面を、高い溶融物処理量より小さく維持する。これが確立する最適絞りは、平均値150バール周辺/-15のインジェクター圧力の穏やかな変化および常に良好な混合結果を伴って、短時間にわたり一定圧インジェクターの最大放出処理能力の利用を可能とする。1成分当たり2より多いノズルを有する混合ヘッドを用いる場合には、多くの場合において、ノズルの組み合わせにより、全混合ヘッドの放出性能に対して放出バンド幅を1:6乃至6:1へ変化させることも可能である。本発明を、以下の図面により更に説明するが、これに限定されない。図は以下を示す:図1a金型のフォーム形成性反応混合物での充填図1b金型のフォーム形成性反応混合物での更なる充填図2送出速度を変化させて反応混合物をペーパーウェブ上へ放出する間の距離依存量的プロファイル図3作業位置における変更混合ヘッド図4他の作業位置における変更混合ヘッド図1aは、金型1をフォーム形成性反応混合物6で充填した直後の略図を示す。金型1は、中空体として設計され、断面図により示す。金型1は、冷蔵庫および冷凍庫の組み合わせのための断熱要素であり得る。このように水平金型1は、垂直配置区域2、3および5を有する。区域2は、ベース区域を形成し、区域3は、冷蔵庫部分および冷凍庫部分を互いに分離し、および区域4は上部区域を形成する。水平配置ベース体積を形成する。区域2、3および4のキャビティは、ベース体積と通じている垂直配置体積を形成する。金型を充填するために、放出管5を金型1における対応する供給開口部と接続する。放出管5から、フォーム形成性反応混合物6好ましくはポリウレタンフォームを与えるを導入する。図1aに示される場合、まず、反応混合物6を時間の単位当たり多量に導入し、次いで量を連続的に減少させた。初期の高い溶融物処理量、従って詳細に示されていない混合ヘッドからの反応混合物の高送出速度により、反応混合物6を、金型1の後部区域中へ運んだ。溶融物処理量の連続的減少は、反応混合物6を金型1の前部中へ運んだ。このように、反応混合物6を、金型1の全長にわたって均質に適用する。こうして、図1aに示される反応混合物6のくさび形プロファイルは、発泡が金型6の後部において既に開始した後に得られる。金型1の区域4のキャビティは、最初のフォームで充填される。発泡反応の更なる開始により、物質は、区域3および2のキャビティ中へ押される。最初になお液体反応混合物の全領域にわたる向上した予備分配と併せて、より均質な流れ経路距離が金型1内に得られる。その結果、より均質なバルク密度分配が、より等方性の気泡形状と共に、得られる発泡成形品内の向上した断熱特性および機械特性で得られる。図1bは、図1aと比べて反対の金型1の充填の場合を示す。ここでは、まず、反応混合物6を時間の単位当たり少量で導入し、次いで量を増加した。こうして、例えば、区域2のキャビティにより表されるように、供給開口部に近接して配置される、より多くの体積が容易に得られる。図2は、液体発泡剤で発泡させた硬質ポリウレタンフォーム系を、可変送出速度で横方向に制限していないペーパーウェブ上へ適用した予備試験の結果を示す。さらに、放出量が800g/秒において時間とともに一定である比較試験1を示す。x軸上に、放出管からの距離をcmにより示し、y軸上に、各試験の全ショット量の量をにより表す。ショット間隔は、いずれの場合にも約8秒であった。試験3および4において、それぞれ1200および1300g/秒の初期放出量から出発し、この値を、試験の過程にわたり400g/秒へ減らした。試験2および5において、反対の状況を適用する。400g/秒の値から出発して、これを1200g/秒および1500g/秒の値までそれぞれ増加させた。ここで、比較試験1において、より狭い量的分布が、より高い最大値で起こることが見られる。時間の単位当たりの放出量を増加させる試験2および5は、放出管からのより長い距離およびより広い量的分布に対してシフトした最大値を示す。時間の単位当たりの放出量を減少させた試験3および4では、より短い距離および再びより広い量的分布に対してシフトした最大値が認められる。図3は、本発明の方法の実施態様に用いるための変更混合ヘッドを示す。本発明の場合、移転混合ヘッドとして設計される。ノズル1から出た後、反応成分を、運動エネルギーにより円筒混合チャンバー2中で混合し、次いで丸く90度に曲がって放出管3中へ流れ、従って、断面積は、著しく増加し、混合流の流れの緩和を生じさせる。混合物放出の完了後、成分流を、再循環位置中へ溝により制御ピストン4において切り替える。同時に、制御ピストンにより混合物残渣を、混合チャンバーから放出管中へ放出する。次に、放出管を、他のラム5により清掃する。切り替え操作は、急速かつ力強い切り替え運動が得られるように、図式的に示される水力学H1およびH2により約100~160バールの圧力で行う。清掃機能に加えて、清掃ラム5もまたスロットル要素として働く。ラム5の運動距離は、通常、流れの方向においてラムのより低い末端が、混合チャンバー2と放出管3との間での移動の重なりを生じさせるように、停止時に細目ねじにより手動で調節可能なストロークリミッターにより制限される。重なりの程度に応じて、混合チャンバー圧力水準ならびに混合品質に影響を与える自由流出断面6が変化する。ここに示した作業位置では、混合放出は、強く制限される。本発明の変更混合ヘッドでは、手動調節は解体され、一対の歯車7で置き換えられる。混合ヘッドハウジング上には、ストロークリミッターと一対の歯車により確実につながり、および設備制御システムへ一体化されるサーボモーターS8が付属する。調節ねじ上の締め付けおよび摩擦抵抗を減少させる目的のために、清掃ラム5の水圧作動圧力を、混合物放出相の間にバイパス回路9より<10バールへ低下させ、移動停止および水圧ピストンの間の接触表面を、モーメントの移動に対してスラストボールベアリング10により分離する。従って、移動の方向に応じて、水圧のみが可変性ストロークリミッターに対して水圧ピストンを追跡するために働くか、または停止表面に対してその位置を固定する。混合物の放出が完了すると、サーボモーター8は、ストロークリミッターを、上部末端位置へ運び、スラストボールベアリング10は、上部限定円筒板11へ押される。この位置では、バイパスバルブは閉じ、清掃ラム5は、従来使用される水圧で操作することができる。サーボモーターを用いることにより、高精度かつ再現性のあるスロットル設定が得られ、混合物放出に応じて、混合物放出時間により調節することができる。図4は、図3に示される変更混合ヘッドと同じ変更混合ヘッドを示すが、ラム5の異なった位置に起因して、自由流出断面6が拡大される。その結果、混合物放出は、制限されない。試験を、冷蔵庫-冷凍庫組み合わせのための断熱要素により行った。これらの試験は、どの方法が、できるだけ金型の均質なフォーム充填に必要なフォーム形成性反応混合物の量を維持するために用いることができるか調査した。液体発泡剤で発泡させた硬質ポリウレタンフォーム系を用い、およびその結果を、技術的に訓練された者により視覚的に評価した。いずれの場合にも、同じ金型をフォーム充填に用いた。実施例1本発明による実施例1では、まず、金型を反応混合物で1200g/秒にて、400g/秒の最終値までの時間の単位当たり減少する量で充填した。溶融物処理量の減少は、実際の許容範囲内で直線的に行った。全部で4940gの反応混合物を導入した。金型をフォームで完全に充填した。とりわけ、上部端でさえ鋭く表現された。実施例2比較:ここでは、金型を同様に、反応混合物4940gで800g/秒の一定量で充填した。フォーム充填操作を完了すると、材料は、断熱要素の上部端において見えなくなることが確認されたが、これは、不完全なフォーム充填が原因であると特定できる。