生成物分布を改善するための触媒変成処理であって、接触分解を行なうために、良品質の原料油が低活性の高温の再生触媒と反応器内で接触し、反応生成物が、再生される使用済触媒と分離された後、上記反応生成物は分離システムに供給され、上記使用済触媒は取り除かれた後、再生され、上記処理内で再利用されることを特徴とする触媒変成処理。生成物分布を改善するための触媒変成処理であって、接触分解を行なうために、良品質の原料油が低活性の高温の再生触媒と反応器の下部分で接触した後、分解反応生成物およびコークス含有触媒が上方向に移動する間、選択的水素転移反応および異性化反応が行われ、上記選択的水素転移反応および上記異性化反応の生成物が、再生される使用済触媒と分離された後、上記選択的水素転移反応および上記異性化反応の生成物は分離システムに供給され、上記使用済触媒は取り除かれた後、再生され、上記処理内で再利用されることを特徴とする触媒変成処理。上記良品質の原料油は、常圧蒸留塔頂油、ガソリン、触媒ガソリン、軽油、真空軽油、および硬化真空軽油の中から選択される1つ以上のものであることを特徴とする請求項1または2に記載の処理。上記低活性の高温の再生触媒は、35から55までの間の活性を有していることを特徴とする請求項1または2に記載の処理。上記低活性の高温の再生触媒は、40から50までの間の活性を有していることを特徴とする請求項1または2に記載の処理。上記低活性の高温の再生触媒は、比較的均一な活性分布を有していることを特徴とする請求項1または2に記載の処理。上記比較的均一な活性分布を有する低活性の高温の再生触媒は、接触分解ユニットに供給された際に、80未満の初期活性、0.1時間から50時間までの間の自己均衡時間、ならびに35から60までの間の平均活性を有することを特徴とする請求項6に記載の処理。上記比較的均一な活性分布を有する低活性の高温の再生触媒は、接触分解ユニット内に供給された際に、75未満の初期活性、0.2時間から30時間までの間の自己均衡時間、ならびに40から50の平均活性を有することを特徴とする請求項7に記載の処理。上記比較的均一な活性分布を有する低活性の高温の再生触媒は、接触分解ユニット内に供給された際に、70未満の初期活性、ならびに0.5時間から10時間までの間の自己均衡時間を有することを特徴とする請求項8に記載の処理。上記分解反応は、反応温度が450°Cから620°Cまでの間であり、反応時間が0.5秒から35.0秒までの間であり、触媒/原料油の重量比率が3~15:1である環境下で行われることを特徴とする請求項1に記載の処理。上記分解反応は、反応温度が490°Cから620°Cまでの間であり、反応時間が0.5秒から2.0秒までの間であり、触媒/原料油の重量比率が3~15:1である環境下で行われることを特徴とする請求項2に記載の処理。上記分解反応は、反応温度が500°Cから600°Cまでの間であり、反応時間が0.8秒から1.5秒までの間であり、触媒/原料油の重量比率が3~12:1である環境下で行われることを特徴とする請求項11に記載の処理。上記水素転移反応および上記異性化反応は、反応温度が420°Cから550°Cまでの間であり、反応時間が2秒から30秒までの間である環境下で行われることを特徴とする請求項2に記載の処理。上記水素転移反応および上記異性化反応は、反応温度が460°Cから500°Cまでの間であり、反応時間が3秒から15秒までの間である環境下で行われることを特徴とする請求項13に記載の処理。上記分解反応、上記水素転移反応、および上記異性化反応は、それぞれ130kPaから450kPaまでの間の圧力下、なおかつ0.03~0.3:1の蒸気/原料油の重量比率の下で行われることを特徴とする請求項1または2に記載の処理。上記反応器は、等直径のライザー、等線速度のライザー、流動層および様々な直径を持つライザー、もしくは、等直径のライザーと流動層とからなる複合反応器の中から選択される1つであることを特徴とする請求項1または2に記載の処理。上記様々な直径を持つライザーは、上昇前部、第1反応区域、増大した直径を持つ第2反応区域、および縮小した直径を持つ出口区域を備え、これらが逆さの順に垂直方向に沿って互いに同軸上に配置され、上記出口区域の端部に水平管が接続され、上記第1反応区域の直径に対する上記第2反応区域の直径の比率が1.5~5.0:1の範囲内であることを特徴とする請求項16に記載の処理。工業用FCC処理において、液体石油ガス内のイソブテン含有量およびガソリン内のオレフィン含有量を増大するために用いられることを特徴とする請求項1または2に記載の処理。上記低活性の高温の再生触媒は、1ユニットにおける触媒の生成率を低減する2生成した触媒の活性を低減する、あるいは、3ユニット内に最初に供給される触媒の活性を低減する、ことによって得ることができることを特徴とする請求項1または2に記載の処理。上記比較的均一な活性分布を有する高温の再生触媒は、1比較的均一な活性を有する触媒を得るために、流動層に新触媒を供給した後、蒸気に接触させ、特定の熱水環境下で熟成させ、2上記比較的均一な活性分布を有する高温の再生触媒を得るために、上記比較的均一な活性を有する触媒を工業用接触分解ユニットの再生器に供給する、ことによって得ることを特徴とする請求項6に記載の処理。上記熱水環境は、熟成温度が400°Cから850°Cまでの間であり、上記流動層の見かけの線速度が0.1m/sから0.6m/sまでの間であり、熟成時間が1時間から720時間までの間あることを特徴とする請求項20に記載の処理。上記比較的均一な活性分布を有する高温の再生触媒は、1比較的均一な活性を有する触媒を得るために、流動層に新触媒を供給した後に、蒸気および他の熟成媒体の混合物に接触させ、特定の熱水環境下で熟成させ、2上記比較的均一な活性分布を有する高温の再生触媒を得るために、上記比較的均一な活性を有する触媒を工業用接触分解ユニットの再生器に供給する、ことによって得ることを特徴とする請求項6に記載の処理。上記熱水環境は、熟成温度が400°Cから850°Cまでの間であり、上記流動層の見かけの線速度が0.1m/sから0.6m/sまでの間であり、熟成時間が1時間から720時間までの間であり、上記他の熟成媒体は、空気、乾燥ガス、再生燃焼排気ガス、空気および乾燥ガスを燃焼することによって得られるガス、空気および燃料油を燃焼することによって得られるガス、および窒素ガスのいずれかを含むことを特徴とする請求項22に記載の処理。上記比較的均一な活性分布を有する高温の再生触媒は、1流動層に新触媒を供給すると共に、他の流動層に上記再生器内の上記高温の再生触媒を供給し、2つの上記流動層において固体間熱交換を行い、2比較的均一な活性を有する触媒を得るために、上記熱交換が行われた新触媒を蒸気あるいは他の熟成媒体の混合物に接触させ、特定の熱水環境下で熟成させ、3上記比較的均一な活性分布を有する高温の再生触媒を得るために、上記比較的均一な活性を有する触媒を工業用接触分解ユニットに供給する、ことによって得ることを特徴とする請求項6に記載の処理。上記熱水環境は、熟成温度が400°Cから850°Cまでの間であり、上記流動層の見かけの線速度が0.1m/sから0.6m/sまでの間であり、熟成時間が1時間から720時間までの間であり、上記他の熟成媒体は、空気、乾燥ガス、再生燃焼排気ガス、空気および乾燥ガスを燃焼することによって得られるガス、空気および燃焼油を燃焼することによって得られるガス、および窒素ガスのいずれかを含むことを特徴とする請求項24に記載の処理。本発明の目的は、生成物分布を改善することにあり、特に液化石油ガス内のイソブテン含有量を増大し、ガソリン内のオレフィン含有量を増大し、乾燥ガスおよびコークスの収率を抑制することにある。第1態様では、本発明は、生成物分布を改善するための触媒変成処理であって、接触分解を行なうために、良品質の原料油が低活性平均活性の高温の再生触媒と反応器内で接触し、反応生成物が、再生される使用済触媒と分離された後、反応生成物は分離システムに供給され、使用済触媒は取り除かれた後、再生され、処理内で再利用されることを特徴とする触媒変成処理を提供する。第2態様では、本発明は、生成物分布を改善するための触媒変成処理であって、接触分解を行なうために、良品質の原料油が低活性平均活性の高温の再生触媒と反応器の下部分で接触した後、分解反応生成物およびコークス含有触媒が上方向に移動する間、選択的水素転移反応および異性化反応が行われ、選択的水素転移反応および異性化反応の生成物が、再生される使用済触媒と分離された後、選択的水素転移反応および異性化反応の生成物は分離システムに供給され、使用済触媒は取り除かれた後、再生され、上記処理内で再利用されることを特徴とする触媒変成処理を提供する。本触媒変成処理において用いられる反応装置は、実験室にあるような模擬実験用の接触分解ユニットではなく、商業用工業用の接触分解ユニットを有している。換言すれば、生成物分布を改善する目的で、特に液化石油ガス内のイソブテン含有量およびガソリン内のオレフィン含有量を増大する目的で、低い活性平均活性を持つ高温の再生触媒は、商業用の接触分解ユニットに供給または生成される。第1の態様および第2の態様におけるいくつかの実施形態では、反応器は、等直径のライザー、等線速度のライザー、流動層および様々な直径を持つライザー、もしくは、等直径のライザーと流動層とからなる複合反応器の中から選択される1つである。様々な直径を持つライザーは、上昇前部、第1反応区域、増大した直径を持つ第2反応区域、および縮小した直径を持つ出口区域を備え、これらが逆さの順に垂直方向に沿って互いに同軸上に配置され、出口区域の端部に水平管が接続され、第1反応区域の直径に対する第2反応区域の直径の比率が1.5~5.0:1の範囲内であることが好ましい。第1の態様および第2の態様におけるいくつかの実施形態では、良品質の原料油は、常圧蒸留塔頂油、ガソリン、触媒ガソリン、軽油、真空軽油VGO、および硬化真空軽油の中から選択される1つ以上のものである。第1の態様および第2の態様におけるいくつかの実施形態では、高温の再生触媒は、35から55までの間、好ましくは40から50までの間の活性平均活性を有している。第1の態様および第2の態様におけるいくつかの実施形態では、低活性の高温の再生触媒は、比較的均一な活性分布を有している。さらなる実施形態では、比較的均一な活性分布を有する低活性の高温の再生触媒は、接触分解ユニットに供給された際に、80未満、好ましくは75未満、より好ましくは70未満の初期活性を有し、0.1時間から50時間までの間、好ましくは0.2時間から30時間までの間、より好ましくは0.5時間から10時間までの間の自己均衡時間を有し、35から60までの間、好ましくは35から60までの間、より好ましくは40から50までの間の平均活性を有する。第1の態様および第2の態様におけるいくつかの実施形態では、分解反応は、反応温度が450°Cから620°Cまでの間、好ましくは500°Cから600°Cまでの間であり、反応時間が0.5秒から35.0秒までの間、好ましくは2.5秒から15.0秒であり、触媒/原料油の重量比率が3~15:1、好ましくは3~12:1である環境下で行われる。第1の態様および第2の態様におけるいくつかの実施形態では、分解反応は、反応温度が490°Cから620°Cまでの間、好ましくは500°Cから600°Cまでの間であり、反応時間が0.5秒から2.0秒までの間、好ましくは0.8秒から1.5秒であり、触媒/原料油の重量比率が3~15:1、好ましくは3=12:1である環境下で行われる。第1の態様および第2の態様におけるいくつかの実施形態では、水素転移反応および異性化反応は、反応温度が420°Cから550°Cまでの間、好ましくは460°Cから500°Cまでの間であり、反応時間が2秒から30秒までの間、好ましくは3秒から15秒である環境下で行われる。第1の態様および第2の態様では、分解反応、水素転移反応、および異性化反応は、それぞれ130kPaから450kPaまでの間の圧力下、なおかつ0.03~0.3:1の蒸気/原料油の重量比率の下で行われる。第1の態様では、本発明で提供される処理は、具体的には以下のとおりに行われる:1予熱された良品質の原料油を反応器に供給した後、35から55までの間、好ましくは40から50までの間の活性を有する高温の再生触媒、あるいは35から55までの間、好ましくは40から50までの間の活性を有し、比較的均一な活性分布を有する高温の再生触媒と接触させ、反応温度が490°Cから620°Cまでの間、好ましくは500°Cから600°Cまでの間であり、反応時間が0.5秒から35.0秒までの間、好ましくは2.5秒から15.0秒までの間であり、触媒/原料油の重量比率以下、触媒/油の比率と称すが3~15:1、好ましくは3~12:1である環境下で反応させ、2生成された油およびガスを再生される使用済触媒から分離し、3高イソブテンの液化石油ガス、適度なオレフィン含有量を持つガソリン、および他の反応生成物を得るために油およびガスを分離し、再生される使用済触媒を取り除いた後、当該触媒を再生器に供給し、コークスにし、再利用する。ステップ1における反応は、130kPaから450kPaまでの間の圧力下、なおかつ0.03~0.3:1、好ましくは0.05~0.3:1の蒸気/原料油の重量比率以下、蒸気/油の比率と称すの下で行われる。第2の態様では、本発明で提供される処理は、具体的には以下のとおりに行われる:1予熱された良品質の原料油を反応器に供給した後、35から55までの間、好ましくは40から50までの間の活性を有する高温の再生触媒、あるいは35から55までの間、好ましくは40から50までの間の活性を有し、比較的均一な活性分布を有する高温の再生触媒と接触させ、反応温度が490°Cから620°Cまでの間、好ましくは500°Cから600°Cまでの間であり、反応時間が0.5秒から2.0秒までの間、好ましくは0.8秒から1.5秒までの間であり、触媒/原料油の重量比率以下、触媒/油の比率と称すが3~15:1、好ましくは3~12:1である環境下で反応させ、2生成された油およびガス、ならびに使用済触媒を上方向に移動させ、反応温度が420°Cから550°Cまでの間、好ましくは460°Cから500°Cまでの間であり、反応時間が2秒から30秒までの間、好ましくは3秒から15秒までの間である環境下で選択的水素転移反応および異性化反応を行い、3高イソブテンの液化石油ガス、適度なオレフィン含有量を持つガソリン、および他の反応生成物を得るためにステップ2の反応生成物を分離し、再生される使用済触媒を取り除いた後、当該触媒を再生器に供給し、コークスにし、再利用する。ステップ1における分解反応、ならびにステップ2における水素転移反応および異性化反応は、すべて130kPaから450kPaまでの間の圧力下、なおかつ0.03~0.3:1、好ましくは0.05~0.3:1の蒸気/原料油の重量比率以下、蒸気/油の比率と称すの下で行われる。本発明の処理は、液化石油ガス内のイソブテン含有量およびガソリン内のオレフィン含有量を増大するのに特に最適である。本発明で提供される処理は、等直径のライザー、等線速度を有するライザー、あるいは流動層反応器で行うことができる。上記の等直径のライザーは、従来の精製装置における接触分解反応器と同等であり、上記の等線速度を有するライザーにおける流体の流速は、略同等である。等直径のライザーおよび等線速度を有するライザーは、下から順に上昇前部、第1反応区域、および第2反応区域を備え;流動層反応器は、下から順に第1反応区域および第2反応区域を備え、第2反応区域の高さに対する第1反応区域の高さの比率は、10~40:90~60である。等直径のライザー、等線速度を有するライザー、あるいは流動層反応器が用いられる場合、第2反応区域の底部に1つ以上の冷却媒体の注入口が取り付けられ、なおかつ/あるいは、第2反応区域に触媒冷却器が取り付けられる。触媒冷却器の高さは、第2反応区域の高さの50から90までの範囲内であり、各反応区域における温度および反応時間はそれぞれ制御されている。冷却媒体は、冷却物質、冷却された再生触媒、冷却された半再生触媒、およびこれらを任意の比率で混合した混合物の中から選択される。冷却物質は、液化石油ガス、粗製ガソリン、安定化ガソリン、軽油、重軽油、水、およびこれらを任意の比率で混合した混合物の中から選択される。冷却された再生触媒および冷却された半再生触媒は、それぞれ再生される使用済触媒を2段階再生および1段階再生することによって得られる。再生触媒は、0.1重量未満、好ましくは0.05重量未満の炭素含有量を有し、半再生触媒は、0.1重量から0.9重量までの間、好ましくは0.15重量から0.7重量までの間の炭素含有量を有する。第1態様および第2態様におけるいくつかの解決策では、本発明で提供される処理は、等直径のライザーおよび流動層からなる複合反応器で行われてもよい。ここで、下部の等直径のライザーが第1反応区域であり、上部の流動層が第2反応区域である。各反応区域における温度および反応時間はそれぞれ制御されている。冷却媒体の1つ以上の注入口は流動層の底部に取り付けられており、なおかつ/あるいは、第2反応区域に触媒冷却器が取り付けられる。触媒冷却器の高さは、第2反応区域の高さの50から90までの範囲内であり、各反応区域における温度および反応時間はそれぞれ制御されている。冷却媒体は、冷却物質、冷却された再生触媒、冷却された半再生触媒、およびこれらを任意の比率で混合した混合物の中から選択される。冷却物質は、液化石油ガス、粗製ガソリン、安定化ガソリン、軽油、重軽油、水、およびこれらを任意の比率で混合した混合物の中から選択される。冷却された再生触媒および冷却された半再生触媒は、それぞれ再生される使用済触媒を2段階再生および1段階再生することによって得られる。再生触媒は、0.1重量未満、好ましくは0.05重量未満の炭素含有量を有し、半再生触媒は、0.1重量から0.9重量までの間、好ましくは0.15重量から0.7重量までの間の炭素含有量を有する。第1態様および第2態様におけるいくつかの解決策では、本発明で提供される処理は、様々な直径を持つライザー反応器ZL99105903.4参照で行われてもよい。このような反応器の構造的特徴を図1に示す。ライザー反応器は、上昇前部a、第1反応区域b、増大した直径を有する第2反応区域c、および縮小した直径を有する出口区域dを備え、これらが逆さの順に垂直方向に沿って互いに同軸上に配置され、出口区域の端部に水平管が接続されている。第1反応区域および第2反応区域の結合部位は円錐形をなしており、当該結合部位の長手側面における二等辺四角形は30°から80°までの間の頂角αを持つ。第2反応区域および出口区域の結合部位は円錐形をなしており、当該結合部位の長手側面における二等辺四角形は45°から85°までの間の底角βを持つ。反応器の上昇前部、第1反応区域、第2反応区域、および出口区域の高さの合計は、反応器の高さの合計であり、概ね10mから60mまでの間である。上昇前部は、従来の等直径ライザー反応器の直径と同じすなわち、概ね0.02mから5mまでの間直径を有しており、反応器の高さの合計の5~10の高さを有している。上昇前部は、上昇前媒体の存在下で再生触媒の加速上昇移動を可能にする機能を有している。上昇前媒体は、従来の等直径ライザー反応器の上昇前媒体と同じであり、蒸気および乾燥ガスの中から選択される。第1反応区域の構造は、従来の等直径ライザー反応器と類似しており、その直径は上昇前部の直径と同じあるいは僅かに高くてもよい。上昇前部の直径に対する第1反応区域の直径の比率は、1.0~2.0:1の範囲内であり、第1反応区域の高さは反応器の高さの合計の10から30までの範囲内である。このような区域内で原料油および触媒は混合され、主に高い反応温度、高い触媒/油の比率、および短い滞留時間概ね0.5秒から2.5秒までの間で分解される。第2反応区域は第1反応区域よりも幅が広く、第1の反応区域の直径に対する第2反応区域の直径の比率は、1.5~5.0:1の範囲内であり、第2反応区域の高さは反応器の高さの合計の30から60までの範囲内である。第2反応区域は、油、ガス、および触媒の流速ならびに反応温度を低減するために用いられている。第2反応区域および第1反応区域の結合部位から冷却媒体を注入することによって、このような区域における反応温度を低減し、なおかつ/あるいは、触媒冷却器を取り付けることによって一部分の熱を低減して、このような区域における反応温度を低減する。以上により、第2反応を抑制すると共に、変性反応および水素転移反応を増大するという目的を達成することができる。冷却媒体は、冷却物質、冷却された再生触媒、冷却された半再生触媒、およびこれらを任意の比率で混合した混合物の中から選択される。冷却物質は、液化石油ガス、粗製ガソリン、安定化ガソリン、軽油、重軽油、水、およびこれらを任意の比率で混合した混合物の中から選択される。冷却された再生触媒および冷却された半再生触媒は、それぞれ再生される使用済触媒を2段階再生および1段階再生することによって得られる。再生触媒は、0.1重量未満、好ましくは0.05重量未満の炭素含有量を有し、半再生触媒は、0.1重量から0.9重量までの間、好ましくは0.15重量から0.7重量までの間の炭素含有量を有する。触媒冷却器が取り付けられると、その高さは第2反応区域の高さの50から90までの間になる。ストリームは、このような反応区域内により長い時間帯すなわち、2秒から30秒までの間、滞留してもよい。出口区域の構造は、従来の等直径ライザー反応器の上部にある出口部と類似しており、第1反応区域の直径に対する出口区域の直径の比率は、0.8~1.5:1であり、出口区域の高さは反応器の高さの合計の0から20までの間である。ストリームは、過分解反応および熱分解反応を抑制すると共に、流体の流速を増大するためにこの区域内に一期間の間、滞留してもよい。水平管の一端は出口区域に接続されており、他端は分離器に接続されている。出口区域の高さが0である場合すなわち、ライザー反応器が出口区域を有していない場合、水平管の一端は第2反応区域に接続されており、他端は分離器に接続されている。水平管は、反応生成物および再生される使用済触媒を、気固分離のための分離システム搬送するために用いられている。水平管の直径は、具体的な状況に応じて当業者によって決定されるものである。上昇前部は、上昇前媒体の存在下で再生触媒を上昇させると共に、触媒を第1反応区域に供給するために用いられる。第1態様および第2態様におけるいくつかの実施形態では、本処理に最適な良品質の原料油は、異なる沸騰範囲を持つ石油蒸留物であってもよい。特に良品質の原料油は、常圧蒸留塔頂油、ガソリン、触媒ガソリン、軽油、真空軽油VGO、および硬化真空軽油の中から選択される1つ以上のものである。第1態様および第2態様におけるいくつかの実施形態では、本処理は、同じ種類の触媒に適用することが可能である。同じ種類の触媒とは、例えばアモルファスシリカアルミナ触媒あるいはゼオライト触媒である。ゼオライト触媒の能動素子は、Y型ゼオライト、HY型ゼオライト、超安定したY型ゼオライト、ゼオライトのZSM-5系、高シリカゼオライト、5個の部分からなるリング構造を持つフェリエライト、およびこれらを任意の比率で混合した混合物の中から選択される。ここで、ゼオライトは、レアアースおよび/またはリンを含んでいてもよいし、含んでいなくてもよい。第1態様および第2態様におけるいくつかの実施形態では、本処理は、異なる粒子サイズを持ち、なおかつ/あるいは、異なる見かけのかさ密度を持つ複数の異なる種類の触媒に適用することが可能である。異なる粒子サイズを持ち、なおかつ/あるいは、異なる見かけのかさ密度を持つ触媒の能動素子は、Y型ゼオライト、HY型ゼオライト、超安定したY型ゼオライト、ゼオライトのZSM-5系、高シリカゼオライト、5個の部分からなるリング構造を持つフェリエライト、およびこれらを任意の比率で混合した混合物の中から選択される。ここで、ゼオライトは、レアアースおよび/またはリンを含んでいてもよいし、含んでいなくてもよい。異なる粒子サイズを持ち、なおかつ/あるいは、異なる見かけのかさ密度を持つ複数の触媒は、異なる反応区域に供給されてもよい。例えば、超安定したY型ゼオライトを含む大きい粒の触媒は、分解反応を増大するために第1反応区域に供給される。一方、レアアースY型ゼオライトを含む小さい粒の触媒は、水素転移反応を増大するための第2反応区域に供給される。異なる粒子サイズを持つ複数の触媒は、同じ回収器で取り除かれ、同じ再生器で再生される。その後、大きい粒の触媒は小さい粒の触媒と分離され、小さい粒の触媒は冷却された後、第2反応区域に供給される。異なる粒子サイズを持つ複数の触媒は、30μm~40μmの粒子サイズを持つ触媒と分けられる。また、異なる見かけのかさ密度を持つ複数の触媒は、0.6g/cm3~0.7g/cm3の見かけのかさ密度を持つ触媒と分けられる。第1態様および第2態様におけるいくつかの実施形態では、本処理が適用可能な低活性を有する触媒は、35から55までの間の活性、好ましくは40から50までの間の活性を持つ触媒である。上述した従来の工業用接触分解処理では、高活性を有する所定の量の触媒例えば、新触媒、60よりも大きい活性を有する触媒等が、ユニット内に供給あるいは生成補足される。本発明に係る反応装置における低活性を有する触媒は、例えば以下のいずれかの方法によって得ることができる:ユニットにおける触媒の生成率を低減するすなわち、生成触媒の量を低減する;生成触媒補足触媒の活性を低減する;あるいは、ユニットに最初に供給される触媒の活性を低減する。より具体的には、低活性を有する触媒は、所定の温度例えば、400°Cから850°Cまでの間の温度下で一期間例えば、1時間から720時間までの間、触媒を蒸気で熟成するか、あるいは、以下の処理方法1~3のいずれかによって得ることができる。本発明において、比較的均一な活性分布を有する触媒とは、接触分解ユニットに供給された際に、初期活性が80未満、75未満、あるいは70未満であり、自己均衡時間が0.1時間から50時間までの間、0.2時間から30時間までの間、あるいは0.5時間から10時間までの間であり、均衡活性が35から60までの間、あるいは40から50までの間の触媒を意味する。比較的均一な活性分布を有する触媒は、熱水的熟成処理例えば、以下の処理方法1~3のいずれかによって得ることができる。低活性を有する触媒および比較的均一な活性分布を有する触媒という表現で用いられている活性とは、任意の個別の触媒の活性を意味しているのではなく、すべての触媒の平均マイクロ反応活性を意味している。触媒活性例えば、平均活性、初期活性、および均衡活性等は、従来技術の測定方法:EnterprisestandardRIPP9290MicroreactiontestmethodforcatalyticcrackingfreshcatalystsPetrochemicalanalyticmethodYangCuidingetal1990以下、RIPP92-90と称すによって測定される。触媒の活性は、軽油マイクロ反応活性MAで表され、以下の式で計算される。MA=生成物内における204°C未満のガソリンの生産量ガスの生産量コークスの生産量/原料油の合計重量100=生成物内における204°C未満のガソリンの収率ガスの収率コークスの収率。軽油マイクロ反応ユニットの評価環境はRIPP92-90を参照、420μm~841μmの粒径を持ち、なおかつ5gの重量を持つ粒子に触媒をマイクロ粉砕する工程を含み、反応材料が235°C~337°Cの蒸留範囲を持つ軽油燃料であり、反応温度が460°Cであり、単位時間当たりの重量空間速度が16h-1であり、触媒/油の比率が3.2である。触媒の自己均衡時間とは、800°Cの温度下かつ100の蒸気下で熟成して均衡活性を得られるまでの間に要する時間であるRIPP92-90参照。比較的均一な活性分布を有する触媒は、熱水的熟成処理例えば、以下の処理方法1~3のいずれかによって得ることができる。触媒処理方法1では、1比較的均一な活性を有する触媒を得るために、流動層好ましくは、濃密相流動層に新触媒を供給した後、蒸気に接触させ、特定の熱水環境下で熟成させ、2比較的均一な活性を有する触媒を工業用接触分解ユニットの再生器に供給する。上記の処理方法1は、例えば以下のとおりに具体的に行われる。流動層好ましくは、濃密相流動層に新触媒を供給した後、流動層の底部に蒸気が供給される。比較的均一な活性を有する触媒を得るために、蒸気の作用により触媒の流動化が起こるのと同時に、触媒は蒸気によって熟成される。熟成温度は、400°Cから850°Cまでの間、好ましくは500°Cから750°Cまで、より好ましくは600°Cから700°Cまでの範囲内である。流動層の見かけの線速度は、0.1m/sから0.6m/sまで、好ましくは0.15m/sから0.5m/sまでの範囲内である。熟成時間は、1時間から720時間まで、好ましくは5時間から360時間までの範囲内である。工業用接触分解ユニットの要件に従えば、比較的均一な活性分布を有する高温の再生触媒を得るために、比較的均一な活性を有する触媒は工業用接触分解ユニットの再生器に供給される。触媒処理方法2では、1比較的均一な活性を有する触媒を得るために、流動層好ましくは、濃密相流動層に新触媒を供給した後、蒸気および他の熟成媒体に接触させ、特定の熱水環境下で熟成させ、2比較的均一な活性を有する触媒を工業用接触分解ユニットの再生器に供給する。上記の処理方法2の技術的な解決法は、例えば以下のとおりに具体的に行われる。流動層好ましくは、濃密相流動層に新触媒を供給した後、流動層の底部に蒸気および他の熟成媒体が供給される。比較的均一な活性を有する触媒を得るために、蒸気および他の熟成媒体の作用により触媒の流動化が起こるのと同時に、触媒は蒸気および他の熟成媒体によって熟成される。熟成温度は、400°Cから850°Cまで、好ましくは500°Cから750°Cまで、より好ましくは600°Cから700°Cまでの範囲内である。流動層の見かけの線速度は、0.1m/sから0.6m/sまで、好ましくは0.15m/sから0.5m/sまでの範囲内である。他の熟成媒体に対する蒸気の重量比率は、0.20から0.9まで、好ましくは0.40から0.60までの範囲内である。熟成時間は、1時間から720時間まで、好ましくは5時間から360時間までの範囲内である。工業用接触分解ユニットの要件に従えば、比較的均一な活性分布を有する高温の再生触媒を得るために、比較的均一な活性を有する触媒は工業用接触分解ユニットの再生器に供給される。上記の他の熟成媒体には、空気、乾燥ガス、再生燃焼排気ガス、空気および乾燥ガスを燃焼することによって得られるガス、空気および燃料油を燃焼することによって得られるガス、および窒素ガス等の他のガスが含まれる。触媒処理方法3では、1流動層好ましくは、濃密相流動層に新触媒を供給すると共に、再生器内の高温の再生触媒を他の流動層に供給し、2つの上記流動層において、新触媒および高温の再生触媒を固体間熱交換し、2比較的均一な活性を有する触媒を得るために、熱交換が行われた新触媒を蒸気、あるいは上記と他の熟成媒体との混合物に接触させ、特定の熱水環境下で熟成させ、3比較的均一な活性を有する触媒を工業用接触分解ユニットの再生器に供給する。本発明の技術的な解決法は、例えば以下のとおりに具体的に行われる。流動層好ましくは、濃密相流動層に新触媒を供給し、高温の再生触媒を他の流動層に供給するのと同時に、2つの流動層において熱交換が行われる。蒸気、あるいは蒸気と他の熟成媒体との混合物は、新触媒を含む流動層の底部に供給される。比較的均一な活性を有する熟成触媒を得るために、蒸気、あるいは蒸気と他の熟成媒体との混合物の作用により新触媒の流動化が起こるのと同時に、新触媒は蒸気、あるいは上記と他の熟成媒体との混合物によって熟成される。熟成温度は、400°Cから850°Cまで、好ましくは500°Cから750°Cまで、より好ましくは600°Cから700°Cまでの範囲内である。流動層の見かけの線速度は、0.1m/sから0.6m/sまで、好ましくは0.15m/sから0.5m/sまでの範囲内である。熟成時間は、1時間から720時間まで、好ましくは5時間から360時間までの範囲内である。蒸気と他の熟成媒体との混合物の存在下において、他の熟成媒体に対する蒸気の重量比率は、0.4よりも大きく、好ましくは0.5から1.5までの範囲内である。工業用接触分解ユニットの要件に従えば、比較的均一な活性分布を有する高温の再生触媒を得るために、熟成触媒は工業用接触分解ユニットの再生器に供給される。加えて、熟成工程後に蒸気は反応システムに供給されるか回収蒸気、非コークス化蒸気、噴霧蒸気、および上昇蒸気からなる群から選択される1つ以上のものを接触分解ユニットの回収器、分離器、原料ノズル、および上昇前区域それぞれに供給することによって、あるいは再生システムに供給される。熟成工程後に蒸気および他の熟成媒体の混合物は、再生システムに供給され、熱交換された再生触媒は再生器に戻って再利用される。他の熟成媒体には、空気、乾燥ガス、再生燃焼排気ガス、空気および乾燥ガスを燃焼することによって得られるガス、空気および燃料油を燃焼することによって得られるガス、および窒素ガス等の他のガスが含まれる。再生燃焼排気ガスは、本ユニットあるいは他のユニットから得ることができる。熱水的熟成処理により、工業用反応装置における触媒の活性および選択的分布はより均一的になり、触媒の選択性は明らかに改善され、乾燥ガスの収率およびコークスの収率は明らかに低減する。本発明の利点は以下の点にある:1.従来の等直径ライザー反応器あるいは流動層反応器を用いて本発明を実行する場合、単に処理量を低減すると共に反応時間を延ばすだけで本発明を実行することができる。2.様々な直径を持つライザーを用いる場合、このような反応器には、従来のライザー反応器の底部を高い温度に保持し、追加の分解反応を行うための触媒/油の比率を保持し、かつ、反応器の上部における過分解反応および熱分解反応を抑制するという利点以外にも、オレフィンの異性化反応および水素転移反応を追加して行うために、反応器の中間部分および上部分の低い反応温度での反応時間を延ばすという利点がある。3.本発明において提供される処理によって生成される液化石油ガス内のイソブテン含有量は、従来の処理と比較して30よりも大きい値だけ増大し、ガソリン組成内のオレフィン含有量は30重量よりも大きい値に増大し得る。本書内で使用しているように、複数形の形態を含まない旨を明確に記載していない限りは、単数形を表す文言a、an、theには複数形の形態が含まれる。本発明は、異なる複数の実施形態等を含む。第1の実施形態従来の等直径のライザー反応器の底部では、低活性の高温の再生触媒、あるいは比較的均一な活性分布を持つ低活性の高温の再生触媒と、予熱された原料油が接触し、分解する。合成された油、ガス、および使用済触媒は上昇し、内部に供給された冷却された再生触媒と接触する。その後、異性化反応および水素転移反応が行われる。反応後は、廃水が分離器に入る。反応生成物は分離され、再生される使用済触媒は取り除かれる。使用済触媒はその後、再生され、二分される。一方は、反応器の底部に入り、他方は、冷却された後、反応器の中間部分および下部分に供給される。第2の実施形態従来の等直径のライザー反応器の底部では、低活性の高温再生触媒、あるいは比較的均一な活性分布を持つ低活性の高温再生触媒と、予熱された原料油が接触し、分解する。合成された油、ガス、および使用済触媒は上昇し、冷却物質および冷却された半再生触媒と接触する。その後、異性化反応および水素転移反応が行われる。反応後は、廃水が分離器に入る。反応生成物は分離され、再生される使用済触媒は取り除かれる。使用済触媒はその後、2段階再生器に供給されてコークスとなり、1段階目の再生器により再生された半再生触媒は冷却された後に反応器の中間部分および下部分に供給され、2段階目の再生器により再生された再生触媒は冷却されずに反応器の底部に直接供給される。第3の実施形態従来のライザー流動層反応器を持つ接触分解ユニットでは、従来の分解原料はライザーの下部分から供給され、低活性の高温の再生触媒、あるいは比較的均一な活性分布を持つ低活性の高温の再生触媒と接触する。合成された油およびガスはライザーの上部に上昇し、冷却された触媒と接触し、引き続き当該触媒との反応を進める。反応後は、廃水が分離器に入る。反応生成物は分離され、再生される使用済触媒は取り除かれる。使用済触媒はその後、再生され、二分される。一方は、反応器の下部分に入り、他方は、冷却された後、反応器の上部に供給される。第4の実施形態本実施形態が、本発明の最良の実施形態である。複数の様々な直径を持つライザー反応器を有する接触分解ユニットでは、従来の分解原料は第1反応区域の下部分から供給され、低活性の高温の再生触媒、あるいは比較的均一な活性分布を持つ低活性の高温の再生触媒と接触し、分解する。合成された油およびガスは第2反応区域の下部分に上昇し、冷却された触媒と接触し、水素転移反応および異性化反応が行われる。反応後は、廃水が分離器に入る。反応生成物は分離され、再生される使用済触媒は取り除かれる。使用済触媒はその後、再生され、第2反応区域の下部分に供給される。本発明において提供される処理は、上記の実施形態に限定されるわけではない。本発明において提供される処理は、図面の参照によってさらに規定されるが、本発明はこれに限定されるわけではない。図2は、複数の様々な直径を持つライザー反応器を用いて、液化石油ガス内のイソブテン含有量およびガソリンオレフィン含有量を増大するための接触分解処理のフロー図である。装置およびパイプラインの形状ならびにサイズは、図面によって限定されるものではなく、具体的な状況に応じて決定されるものである。上昇前蒸気は、ライザーの上昇前部2からパイプライン1を介して供給される。低活性の高温の再生触媒、あるいは比較的均一な活性分布を持つ低活性の高温の再生触媒は、ライザーの上昇前部に、再生触媒のための傾斜パイプ16を介して供給され、上昇前蒸気によって上昇される。ライザーの上昇前部からパイプライン4を介して予熱された原料油が供給されると共に、パイプライン3から噴霧蒸気が一定の割合で供給される。これらは高温の触媒と混合された後、第1反応区域に供給され、特定の環境下で分解される。パイプライン6からの反応ストリームおよび冷却物質、および/または冷却された触媒図中に図示せずは混合され、第2反応のために第2反応区域7に供給される。反応ストリームは、出口区域8に供給され、分離器9および遠心分離機10に反応ストリームを供給可能にするために、ストリームの線速度は加速される。その後、反応生成物はパイプライン11を介して分離システムに送られる。反応後は、再生される使用済触媒および運送コークスは回収器12に供給され、パイプライン13からの蒸気によって取り除かれる。その後、これらは、再生される使用済触媒のための傾斜パイプ14を介して再生器15に供給される。再生される使用済触媒はコークスにされ、パイプライン17からの空気中で再生される。この際、燃焼排気ガスは再生器からパイプライン18を介して回収され、高温の再生触媒は再生触媒のための傾斜パイプ16を通って、ライザーの底部で再利用される。以下の実施例は、本発明を実例で示すために用いられるものであり、本発明の範囲を制限することを意図するものではない。実施例および比較例において使用されている原料油および触媒の特性は、それぞれ表1および表2に示されている。表2に記載されている触媒は、いずれもQiluCatalystFactory社製のSINOPECによって生成されたものである。表2の触媒ZCM-7を、800°C下かつ100の蒸気下で12時間および30時間それぞれの間熟成することによって、異なる活性すなわち、67および45の活性を持つ2つの触媒ZCM-7を得た。同様に、表2の触媒CGP-1を、800°C下かつ100の蒸気下で12時間および30時間それぞれの間熟成することによって、異なる活性すなわち、62および50の活性を持つ2つの触媒CGP-1を得た。実施例1本実施例では、本発明において提供される処理ならびに異なる活性を持つ複数の触媒を用いて、様々な直径を持つ中規模のライザー反応器においてLPG液化石油ガス内のイソブテン含油量およびガソリン内のオレフィン含有量を増大するための環境について明らかにする。上昇前部は直径0.025m、高さ1.5mであり;第1反応区域は直径0.025m、高さ4mであり;第2反応区域は直径0.1m、高さ6.5mであり;出口区域は直径0.025m、高さ3mであり;上昇前部、第1反応区域、第2反応区域、および出口区域の高さの総計は15mであった。第1反応区域および第2反応区域の結合部位の長手側面における二等辺四角形は45°の頂角を持ち、第2反応区域および出口区域の結合部位の長手側面における二等辺四角形は60°の底角を持っていた。表1に記載の、予熱された原料油Bは反応器に供給され、蒸気の存在下で表2に記載の高温の触媒ZCM-745の活性を持つと接触し、反応した。反応生成物は、LPGおよびガソリンならびに他の生成物を得るために分離された。再生される使用済触媒は取り除かれ、再生器に供給された。再生触媒はコークスにされ、再利用された。試験の実施環境、生成物分布、ならびにガソリンの特性は、表3に記載されている。比較例1本例において用いた反応器のモデルおよび実施環境は、それぞれ実施例1とまったく同じである。本例において用いた原料油も表1に記載の原料油Bであり、用いた触媒も表2に記載の触媒ZCM-7である。ただし、本例においては、触媒ZCM-7が持つ活性が67である点だけ異なる。試験の実施環境、生成物分布、ならびにガソリンの特性は、表3に記載されている。表3によれば、高い活性すなわち、67の活性を持つZCM-7と比較して、低い活性すなわち、45の活性を持つZCM-7を用いて得られるイソブテンの収率は1.4重量から2.0重量にまで増大し42.86だけ増大、ガソリン内のオレフィン含有量は16.3重量から29.3重量にまで増大したことが分かる。加えて、液体の収率もなお重量で1.2増大した。実施例2本実施例では、本発明において提供される処理ならびに異なる活性を持つ複数の触媒を用いて、様々な直径を持つ中規模のライザー反応器においてLPG内のイソブテン含油量およびガソリン内のオレフィン含有量を増大するための環境について明らかにする。上昇前部は直径0.025m、高さ1.5mであり;第1反応区域は直径0.025m、高さ4mであり;第2反応区域は直径0.1m、高さ6.5mであり;出口区域は直径0.025m、高さ3mであり;上昇前部、第1反応区域、第2反応区域、および出口区域の高さの総計は15mであった。第1反応区域および第2反応区域の結合部位の長手側面における二等辺四角形は45°の頂角を持ち、第2反応区域および出口区域の結合部位の長手側面における二等辺四角形は60°の底角を持っていた。表1に記載の、予熱された原料油Bは反応器に供給され、蒸気の存在下で表2に記載の高温の触媒CGP-150の活性を持つと接触し、反応した。反応生成物は、LPGおよびガソリンならびに他の生成物を得るために分離された。再生される使用済触媒は取り除かれ、再生器に供給された。再生触媒はコークスにされ、再利用された。試験の実施環境、生成物分布、ならびにガソリンの特性は、表4に記載されている。比較例2本例において用いた反応器のモデルおよび実施環境は、それぞれ実施例2とまったく同じである。本例において用いた原料油も表1に記載の原料油Bであり、用いた触媒も表2に記載の触媒CGP-1である。ただし、本例においては、触媒CGP-1が持つ活性が62である点だけ異なる。試験の実施環境、生成物分布、ならびにガソリンの特性は、表4に記載されている。表4によれば、高い活性すなわち、62の活性を持つCGP-1と比較して、低い活性すなわち、50の活性を持つCGP-1を用いて得られるイソブテンの収率は3.0重量から4.1重量にまで増大し36.67だけ増大、ガソリン内のオレフィン含有量は18.2重量から27.9重量にまで増大したことが分かる。加えて、液体の収率もなお重量で0.8増大した。実施例3および4本実施例では、本発明において提供される処理ならびに複数の接触分解原料油を用いて、異なる様々な直径を持つ中規模のライザー反応器においてLPG内のイソブテン含油量およびガソリン内のオレフィン含有量を増大するための環境について明らかにする。これらの実施例において用いた反応器、触媒の種類、および触媒の活性は、それぞれ実施例2とまったく同じである。ただし、これらの実施例においては、用いた原料油が表1に記載の原料油Aおよび原料油Cである点だけ異なる。試験の実施環境、生成物分布、ならびにガソリンの特性は、表5に記載されている。表5によれば、イソブテンの収率はそれぞれ4.3重量および2.1重量であり、ガソリン内のオレフィン含有量はそれぞれ30.2重量および22.2重量であるのが分かる。実施例5本実施例では、本発明において提供される処理ならびに異なる活性を持つ複数の触媒を用いて、様々な直径を持つ中規模のライザー反応器においてLPG内のイソブテン含油量およびガソリン内のオレフィン含有量を増大するための環境について明らかにする。上昇前部は直径0.025m、高さ1.5mであり;第1反応区域は直径0.025m、高さ4mであり;第2反応区域は直径0.1m、高さ6.5mであり;出口区域は直径0.025m、高さ3mであり;上昇前部、第1反応区域、第2反応区域、および出口区域の高さの総計は15mであった。第1反応区域および第2反応区域の結合部位の長手側面における二等辺四角形は45°の頂角を持ち、第2反応区域および出口区域の結合部位の長手側面における二等辺四角形は60°の底角を持っていた。予熱された原料油Bは反応器に供給され、蒸気の存在下で高温の触媒ZCM-745の活性平均活性を持つと接触し、反応した。反応生成物は、LPGおよびガソリンならびに他の生成物を得るために分離された。再生される使用済触媒は取り除かれ、再生器に供給された。再生触媒はコークスにされ、再利用された。ユニット内に生成補足された触媒ZCM-7は、新ZCM-775の初期活性を持つを熱水処理することによって得られた。触媒に対する熱水処理は、本発明の触媒処理方法1濃密相流動層を、650°Cの熟成温度下で流動層の見かけの線速度を0.30m/sにして、100の蒸気下で31時間の熟成時間で処理するによって行われた。生成された触媒ZCM-7は、その後ユニット内で平衡触媒と混合され、ユニット内で熱水熟成された。生成された触媒に関して、ユニット内で45の触媒平衡活性を得るために求められる自己均衡時間は30時間であった。試験の実施環境、生成物分布、ならびにガソリンの特性は、表6に記載されている。実施例5A本実施例において用いた反応器の種類および実施環境は、それぞれ実施例5とまったく同じである。本例において用いた原料油も表1に記載の原料油Bであり、用いた触媒も表2に記載の触媒ZCM-7であり、当該触媒もまた45の平均触媒活性を有している。ただし、ユニット内に生成された触媒ZCM-7は、熱水処理されていない、91の初期活性を持つ新触媒ZCM-7である点だけ異なる。新触媒ZCM-7は、その後ユニット内で平衡触媒と混合され、45の触媒平衡活性が得られるまでユニット内で熱水熟成された。試験の実施環境、生成物分布、ならびにガソリンの特性は、表6に記載されている。表6によれば、未処理の触媒ZCM-7と比較して、処理された触媒ZAM-7を加えることで得られた乾燥ガスの収率は1.7重量から1.5重量にまで減少し、コークスの収率は3.2重量から2.7重量にまで減少し、液体の収率は89.3重量から89.8重量にまで増大した0.5の増大。イソブテンの収率ならびにガソリン内のオレフィン含有量は略同等であった。実施例6本実施例では、本発明において提供される処理ならびに異なる活性を持つ複数の触媒を用いて、様々な直径を持つ中規模のライザー反応器においてLPG内のイソブテン含油量およびガソリン内のオレフィン含有量を増大するための環境について明らかにする。上昇前部は直径0.025m、高さ1.5mであり;第1反応区域は直径0.025m、高さ4mであり;第2反応区域は直径0.1m、高さ6.5mであり;出口区域は直径0.025m、高さ3mであり;上昇前部、第1反応区域、第2反応区域、および出口区域の高さの総計は15mであった。第1反応区域および第2反応区域の結合部位の長手側面における二等辺四角形は45°の頂角を持ち、第2反応区域および出口区域の結合部位の長手側面における二等辺四角形は60°の底角を持っていた。予熱された原料油Bは反応器に供給され、蒸気の存在下で高温の触媒CGP-150の平均活性を持つと接触し、反応した。反応生成物は、LPGおよびガソリンならびに他の生成物を得るために分離された。再生される使用済触媒は取り除かれ、再生器に供給された。再生触媒はコークスにされ、再利用された。ユニット内に生成された触媒CGP-1は、新CGP-172の初期活性を持つを熱水処理することによって得られた。触媒に対する熱水処理は、本発明の触媒処理方法1濃密相流動層を、670°Cの熟成温度下で流動層の見かけの線速度を0.30m/sにして、100の蒸気下で28時間の熟成時間で処理するによって行われた。生成された触媒CGP-1は、その後ユニット内で平衡触媒と混合され、ユニット内で熱水熟成された。生成された触媒に関して、ユニット内で50の触媒平衡活性を得るために求められる自己均衡時間は40時間であった。試験の実施環境、生成物分布、ならびにガソリンの特性は、表7に記載されている。実施例6A本実施例において用いた反応器の種類および実施環境は、それぞれ実施例6とまったく同じである。本例において用いた原料油も表1に記載の原料油Bであり、用いた触媒も表2に記載の触媒CGP-1であり、当該触媒もまた50の平均活性を有している。ただし、ユニット内に生成された触媒CGP-1は、熱水処理されていない、95の初期活性を持つ新触媒CGP-1である点だけ異なる。新触媒CGP-1は、その後ユニット内で平衡触媒と混合され、50の触媒平衡活性が得られるまでユニット内で熱水熟成された。試験の実施環境、生成物分布、ならびにガソリンの特性は、表7に記載されている。表7によれば、未処理の触媒CGP-1と比較して、処理された触媒CGP-1を加えることで得られた乾燥ガスの収率は2.0重量から1.9重量にまで減少し、コークスの収率は3.0重量から2.5重量にまで減少し、液体の収率は88.7重量から89.3重量にまで増大した0.6の増大。イソブテンの収率ならびにガソリン内のオレフィン含有量は略同等であった。実施例7本実施例では、本発明において提供される処理、異なる活性を持つ複数の触媒、ならびに中規模の従来のライザー反応器を用いて、生成物分布を改善するための環境について明らかにする。予熱された原料油Bは反応器に供給され、蒸気の存在下で高温の触媒ZCM-745の活性平均活性を持つと接触し、反応した。反応生成物は、LPGおよびガソリンならびに他の生成物を得るために分離された。再生される使用済触媒は取り除かれ、再生器に供給された。再生触媒はコークスにされ、再利用された。試験の実施環境、生成物分布、ならびにガソリンの特性は、表7に記載されている。比較例3本例において用いた反応器のモデルおよび実施環境は、それぞれ実施例7とまったく同じである。本例において用いた原料油も表1に記載の原料油Bであり、用いた触媒も表2に記載の触媒ZCM-7である。ただし、本例においては、触媒ZCM-7が持つ活性が67である点だけ異なる。試験の実施環境、生成物分布、ならびにガソリンの特性は、表8に記載されている。表8によれば、高い活性すなわち、67の活性を持つZCM-7と比較して、低い活性すなわち、45の活性を持つZCM-7を用いて得られるイソブテンの収率は1.4重量から1.9重量にまで増大し0.5だけ増大、ガソリン内のオレフィン含有量は25.6重量から31.7重量にまで増大したことが分かる。加えて、液体の収率もなお重量で0.9増大した。