第1の摩擦円錐4と、第2の摩擦円錐5と、摩擦リング9と、少なくとも1つのギヤメンバ36、39と、を備え、前記第1の摩擦円錐4は第1の摩擦円錐ベアリング14によって第1の摩擦円錐ベアリングシャフト11を中心に回転しながら支持され、前記第2の摩擦円錐5は第2の摩擦円錐ベアリング18によって第2の摩擦円錐ベアリングシャフト15を中心に回転しながら支持されており、両方の前記摩擦円錐4、5は前記摩擦リング9により相互に力がかかった状態で配置され、前記摩擦円錐ベアリングシャフト11、15に関して半径方向に作用するメインベアリング力60は、両方の前記摩擦円錐ベアリングシャフト11、15によって固定されているベアリング主要面41の中に広がり、少なくとももう1つの前記ギヤメンバ36、39が前記摩擦円錐4、5の上流又は下流に接続されており、一方の前記摩擦円錐4、5と少なくとも1つの前記ギヤメンバ36、39との間で連結トルクが生じ得る、円錐摩擦リングギヤ3であって、前記連結トルク55によって生じる応力56は前記ベアリング主要面41のメインベアリング力60とは反対方向に作用することを特徴とする円錐摩擦リングギヤ3。前記連結トルク55が、連結範囲37、40の連結力54によって引き起こされ、前記連結範囲37、40は、前記ベアリング主要面41に広がる、前記連結力54によって生じる前記応力56が、前記ベアリング主要面41に広がる前記メインベアリング力60に対抗して作用できるように、前記ベアリング主要面41から半径方向に離れて配置されていることを特徴とする、請求項1に記載の円錐摩擦リングギヤ3。前記摩擦円錐ベアリングシャフト11、15の摩擦円錐側に、前記摩擦円錐4、5に固定接続されたギヤコンポーネント35、38が設けられ、該ギヤコンポーネントは、接続範囲37、40において少なくとももう1つの前記ギヤメンバ36、39とかみ合うようになっていることを特徴とする、請求項1又は2に記載の円錐摩擦リングギヤ3。摩擦円錐側に歯車470が設けられており、少なくとも1つの前記ギヤメンバがチェーン473を有していることを特徴とする、請求項1~3のいずれか一項に記載の円錐摩擦リングギヤ3。摩擦円錐側に歯車20が設けられており、少なくとも1つの前記ギヤメンバ36が歯車21を有していることを特徴とする、請求項1~4のいずれか一項に記載の円錐摩擦リングギヤ3。前記連結範囲240と、両方の前記摩擦円錐ベアリングシャフト211、215の一方215との間に、前記ベアリング主要面241の垂線264が配置されていることを特徴とする、請求項2~5のいずれか一項に記載の円錐摩擦リングギヤ3。回転するその他のギヤメンバ36の回転軸42が、前記摩擦円錐ベアリングシャフト11、15と面一に、かつ前記摩擦円錐ベアリングシャフト11、15によって固定されている前記ベアリング主要面41の横に配置されていることを特徴とする、請求項1~6のいずれか一項に記載の円錐摩擦リングギヤ3。前記ベアリング主要面41とトランスミッション下部及び/又は移動可能面との間が20°以上の角度になるように、前記ベアリング主要面41が、前記円錐摩擦リングギヤ3において、前記トランスミッション下部又は前記移動可能な表面に対向して位置調整されていることを特徴とする、請求項1~7のいずれか一項に記載の円錐摩擦リングギヤ3。摩擦円錐側とトランスミッション側との間又はその逆の間でトルクを伝達する際に、前記摩擦円錐側と前記トランスミッション側との間で、前記摩擦円錐ベアリング14、18内に応力56を生み出す連結トルク55が生じる円錐摩擦リングギヤ3を用いた、無段階のトルク伝達方法であって、2つの摩擦円錐ベアリングシャフト14、18のベアリング主要面41に広がる前記応力56の成分は、前記ベアリング主要面41に広がるメインベアリング力60の成分に対抗して作用することを特徴とする方法。車両で後進ギヤを実現するために、前記摩擦円錐4、5の回転方向が逆方向にされることを特徴とする、請求項9に記載の方法。その趣旨で、本発明は、周知の円錐摩擦リングギヤを発展させ、これまでの標準よりもさらにコンパクトに製造可能な円錐摩擦リングギヤを開発するという課題に基づいている。本発明の課題は、1つには、第1の摩擦円錐と、第2の摩擦円錐と、摩擦リングと、少なくとももう1つのギヤメンバと、を備える円錐摩擦リングギヤによって解決され、この円錐摩擦リングギヤの場合、第1の摩擦円錐は第1の摩擦円錐ベアリングによって第1の摩擦円錐ベアリングシャフトを中心に回転しながら支持され、第2の摩擦円錐は第2の摩擦円錐ベアリングによって第2の摩擦円錐ベアリングシャフトを中心に回転しながら支持されており、両方の摩擦円錐は摩擦リングにより力をかけられた状態で相互に配置され、摩擦円錐ベアリングシャフトに関して半径方向に作用するメインベアリング力は、両方の摩擦円錐ベアリングシャフトによって作られているベアリング主要面の中に広がり、少なくとも1つの他のギヤメンバは摩擦円錐の上流又は下流に接続されており、一方の摩擦円錐と少なくとももう1つのギヤメンバとの間では連結トルクが生じ、この連結トルクによって生じる応力はベアリング主要面のメインベアリング力とは反対方向に作用する。連結トルクによって生じる応力が摩擦円錐ベアリングのメインベアリング力とは反対に作用することにより、有利な方法で従来の円錐摩擦リングギヤの場合よりも、摩擦円錐ベアリングを有意に小さく設計することが可能となる。このことは、特に、円錐摩擦リングギヤと関連して有利である。なぜなら、円錐摩擦リングギヤの場合、摩擦円錐と摩擦リングとに力がかかっている構造で必然的に生じる張力を吸収するためには、比較的大きな摩擦円錐ベアリングの使用が必要であるからである。伝達するトルクが高くなればなるほど、摩擦円錐と摩擦リングとは、互いに一層強く力がかかっている状態にする必要がある。機械製造の他の適用分野において、とりわけベアリング力を削減するために、反対に作用する力を用いるとしても、この場合、特に大きなベアリング力を制御する必要があるにもかかわらず、円錐摩擦リングギヤに関しては適切な構造がまだ存在していない。ここで使用する摩擦円錐ベアリングは、例えば、摩擦円錐の固定ベアリング側を実現するテーパローラベアリングとして、フローティングベアリング側としての円筒ローラベアリングと組み合わせて設計することができる。とりわけ、主要な力を適切に削減することにより、有利な方法で、コンパクトな構造のテーパボールベアリングも使用することができる。摩擦円錐ベアリングシャフトとは、摩擦円錐の縦軸を意味し、摩擦円錐はこの縦軸を中心に回転することができる。ギヤメンバは、ここでは、円錐摩擦リングギヤの構成部品であり、これは摩擦円錐/摩擦リングコンポーネントユニットには属さず、摩擦円錐ベアリングシャフトで摩擦円錐と一緒には回転しない。ここで説明されている円錐摩擦リングギヤに関して、両方の摩擦円錐と摩擦リングとが、円錐摩擦リングギヤの、正常に機能する第1のコンポーネントユニットを形成しており、このユニットによって、円錐摩擦リングギヤの入力側から円錐摩擦リングギヤの出力側にトルクを無段階に伝達することができる。このコンポーネントユニットの上流及び/又は下流には、もう1つのギヤメンバを接続することができる。このようなギヤメンバは、連結部分において、摩擦円錐側に設けられているギヤコンポーネントと相互に作用することができる。このことによって、摩擦円錐又は摩擦円錐シャフトに固定接続されているギヤコンポーネントと、もう1つのギヤメンバとの間で連結力が生じ、この力が連結トルクを引き起こす。有利な方法では、この連結トルクが円錐摩擦リングギヤの中に存在し、摩擦円錐ベアリングシャフトによって作られているベアリング主要面において応力を生むようになっている。これらの応力は、ベアリング主要面において半径方向に作用するメインベアリング力の反対方向に作用するため、半径方向に作用するメインベアリング力がこれらの応力によって減弱する。このことから、より小さく設計された摩擦円錐ベアリングを使用することが可能となる。この関連において、本発明の課題は、摩擦円錐側とトランスミッション側との間又はその逆の間でトルクを伝達する際に、摩擦円錐側とトランスミッション側との間で摩擦円錐ベアリングの応力を生み出す連結トルクが生じる円錐摩擦リングギヤを用いた、無段階のトルク伝達方法によっても解決され、この方法では、2つの摩擦円錐ベアリングシャフトのベアリング主要面に広がる応力の成分が、ベアリング主要面に広がるメインベアリング力の成分に対抗して作用する。有利な方法では、すでに説明したように、反対に作用する応力を用いて、メインベアリング力が削減されるため、ベアリング荷重のより少ない摩擦円錐ベアリングを円錐摩擦リングギヤに使用することができ、このことによって、円錐摩擦リングギヤの必要な構造容積も同様に削減することができる。特に有利であるのは、例えば車両で後進ギヤを実現するために、回転方向が摩擦円錐に作用するトルクとは逆に作用する場合である。ここでは、円錐摩擦リングギヤが逆方向に作動すると、応力とメインベアリング力とが累積することになる。しかしながら、後進ギヤでは円錐摩擦リングギヤが短時間しか作動せず、摩擦円錐ベアリングは、短時間だけ増加したメインベアリング力に耐えればよいので、このことは無視することができる。円錐摩擦リングギヤの好ましい実施形態では、連結トルクが連結範囲の連結力によって引き起こされるようになっており、この連結範囲は、ベアリング主要面に広がる、連結力によって生じる応力が、ベアリング主要面に広がるメインベアリング力に対抗して作用できるように、ベアリング主要面から半径方向に離れて配置されている。この連結範囲がベアリング主要面から半径方向に離れて配置されている場合、応力は、ベアリング主要面の中で構造的に有利に移動させることができる。この連結範囲は、摩擦円錐と固定接続されているギヤコンポーネントと、円錐摩擦リングギヤのもう1つのギヤメンバとの間のインタフェースである。もう1つのギヤメンバが、円錐摩擦リングギヤの入力摩擦円錐と固定接続されているギヤコンポーネントと相互作用し、出力摩擦円錐と固定接続されているギヤコンポーネントとも相互作用することができるのは明らかである。従って、連結範囲も、円錐摩擦リングギヤの入力摩擦円錐側及び/又は出力摩擦円錐側に設けることができる。もう1つの好ましい実施形態では、摩擦円錐ベアリングシャフトの摩擦円錐側に、摩擦円錐に固定接続されたギヤコンポーネントが設けられ、このギヤコンポーネントは、接続範囲において少なくとももう1つのギヤメンバとかみ合うようになっている。この場合、ギヤコンポーネントは、例えば摩擦円錐と一体形成され、さらには、例えば摩擦円錐自体となることができる。代替として、摩擦円錐に固定接続されているギヤコンポーネントは、摩擦円錐とともに摩擦円錐ベアリングシャフトを中心に回転している摩擦円錐シャフトにも配置することができる。後者の場合、ギヤコンポーネントが直接摩擦円錐シャフトによって準備され得る、又はギヤコンポーネントが、例えばポジティブ結合によって摩擦円錐シャフトと接続され得ることは自明のことである。この場合、摩擦円錐と固定接続されているギヤコンポーネントを用いて、ベアリング主要面から半径方向に離れて配置されている連結範囲を、円錐摩擦リングギヤに形成できることが重要である。第1の代替の実施形態では、摩擦円錐側に歯車が設けられており、少なくとも1つのギヤメンバがチェーンを有している。このような実施例では、摩擦円錐と固定接続されているギヤコンポーネントが歯車として形成されており、この歯車は、少なくとも1つのギヤメンバを提供するチェーンとかみ合っており、この場合、連結トルクを引き起こす連結力が生じる。追加又は代替として、摩擦円錐側に歯車が設けられており、少なくとも1つのギヤメンバが同様に歯車を有している。この実施形態の場合、これらの歯車は、円錐摩擦リングギヤの連結範囲で互いにかみ合っており、このことにより、歯車と歯車との間に連結トルクを引き起こす連結力が生じる。達成しなければならない摩擦円錐ベアリングの荷重軽減に応じて、連結範囲を、ほぼ任意にベアリング主要面に対し半径方向に離して配置することができるのは明らかである。好ましいのは、連結範囲が半径方向に離されて配置されており、その際、連結範囲はベアリング主要面に対して垂直に配置されており、垂線が摩擦円錐ベアリングシャフトの1つを通っているようにされる。連結範囲と、両方の摩擦円錐ベアリングシャフトの一方との間に、ベアリング主要面の垂線が配置されている場合、連結トルクによって生じた応力を、とりわけ効果的に、メインベアリング面のメインベアリング力とは逆方向に作用させることができる。有利であるのは、回転するその他のギヤメンバの回転軸が、摩擦円錐ベアリングシャフトと面一に、かつ摩擦円錐ベアリングシャフトによって作られているベアリング主要面の横に配置されている場合である。とりわけ、その他のギヤメンバの回転軸が、摩擦円錐ベアリングシャフトと平行に通っている場合、円錐摩擦リングギヤを非常にコンパクトな構造にすることができる。しかしながら、この場合、ギヤメンバと、摩擦円錐に固定接続されているギヤコンポーネントとの間の連結範囲が、ベアリング主要面にないことに注意しなければならない。なぜなら、このことによって、連結トルクは、ベアリング主要面において、ベアリング主要面に配置されるメインベアリング力の反対方向に作用する応力を全く発生させないか、もしくは不適切にしか発生させられないからである。さらに、ベアリング主要面とトランスミッション下部及び/又は移動可能面との間が20°以上の角度になるように、ベアリング主要面が、円錐摩擦リングギヤにおいて、トランスミッション下部又は移動可能な表面に対向して位置調整されている場合は有利である。角度調整をこのように決定することによって、連結力によって生じる応力とメインベアリング力とが、有利な方法で反対に作用し、これらの力を十分に削減することができる。本発明のその他の利点、目的及び特徴を、円錐摩擦リングギヤ及び構成部品の例が示されている以下の添付図の説明に基づいて述べる。図1に示されているトランスミッション1は、主として、2つのギヤステージ1A、1Bを含み、これらは同期調整されるマニュアルトランスミッション2によって選択的に駆動系に接続される。この場合、第1のギヤステージ1Aは、反対向きに回転するように配置された2つの摩擦円錐4、5を備える円錐摩擦リングギヤ3を有し、第1の摩擦円錐4は円錐摩擦リングギヤの入力摩擦円錐6となり、第2の摩擦円錐5は出力摩擦円錐7となる。両方の摩擦円錐4、5は、摩擦円錐4、5の間にあるギャップ8が残るように配置されており、このギャップの中を摩擦リング9が摩擦円錐4を取り囲む状態で通っている。この円錐摩擦リングギヤ3が特に高いトルクを伝達できるように、この実施例では、摩擦円錐5が追加的に、ここでは詳しく説明されていない圧力装置10を有し、この圧力装置が摩擦リング9に様々な圧力を加えて両方の摩擦円錐4及び5に力をかけている。第1の摩擦円錐4は、第1の摩擦円錐ベアリングシャフト11を中心に回転し、一方ではテーパローラベアリング12によって支持され、他方では円筒ローラベアリング13によって支持されており、テーパローラベアリング12と円筒ローラベアリング13とで、円錐摩擦リングギヤ3の摩擦円錐ベアリング14を形成している。第2の摩擦円錐5は、第2の摩擦円錐ベアリングシャフト15を中心に回転し、一方では、円錐摩擦リングギヤ3のもう1つのテーパローラベアリング16によって支持され、他方ではもう1つの円筒ローラベアリング17によって支持されており、もう1つのテーパローラベアリング16ともう1つの円筒ローラベアリング17とで、円錐摩擦リングギヤ3の第2の摩擦円錐ベアリング18を形成している。図示されているトランスミッション1の実施例は、さらに、無段階に調整可能な円錐摩擦リングギヤ3に関して駆動側に、トリロックトルクコンバータ19として実現されている発進クラッチを含んでいる。この円錐摩擦リングギヤ3を含むギヤステージ1Aは、マニュアルトランスミッション2又は駆動歯車20及び同期調整される歯車21によって、直接トリロックトルクコンバータ19のポンプ歯車22に接続可能であり、トリロックトルクコンバータ19のタービンホイール23及びディファレンシャルギヤ部品24によって発進することができる。後者のディファレンシャルギヤ部品24は、一方の差動面25とタービンホイール23とが固定接続されており、第2の差動面26は第2のギヤステージ1Bのアウトプットとして使用され、ディファレンシャルギヤ歯車27によって、トランスミッション1の、アウトプットピニオン29を含むメインアウトプットシャフト30のメインアウトプットシャフト歯車28に接続されており、このメインアウトプットシャフト歯車28は、他方で円錐摩擦リングギヤ部品1のアウトプット歯車31とかみ合っている。アウトプットピニオン29は、例えば、自動車ここでは図示されていないのメインディファレンシャルここでは図示されていないにかみ合うことができる。ディファレンシャルギヤ部品24は、さらに2つの摩擦クラッチ30、31を含み、これらの摩擦クラッチは、ハウジング34又は第2の差動面26に選択的にディファレンシャルギヤ部品24のメインインプットを固定することができる。これによって明らかなように、アウトプットの回転方向を変更することができることから、前進ギヤと後進ギヤとを問題なく実現することができる。摩擦クラッチ32、33が開いている場合、ディファレンシャルギヤ部品24及びタービンホイール23は自由に回転するため、アウトプットの連結に関わりなく円錐摩擦リングギヤ3を使用することができる。この配置は、発進の際又は後進ギヤにおいて、トリロックトルクコンバータ19の利点を利用できるというメリットがある。さらに、このディファレンシャルギヤ部品24により、前進ギヤと後進ギヤとが、極めてコンパクトな形で実現されている。標準作動状態における滑りによる大きな出力損失及びトルク上昇を引き起こすというトリロックトルクコンバータ19の欠点は、マニュアルトランスミッション2によって回避される。これは、マニュアルトランスミション2により、タービンホイール23が短時間閉じられ、第1のギヤステージ1Aがその円錐摩擦リングギヤ3を使って、直接ポンプギヤ22により駆動されるためである。両方のギヤステージ1A及び1Bのアウトプット側の連結により、さらに、これらの両方のギヤステージ1Aと1Bとの間のシフト切替え前に、両方のギヤステージ1Aと1Bとがインプット側でもほとんど同期して作動するように、円錐摩擦リングギヤ3のギヤ比を調整することが可能になる。残りの同期は、マニュアルトランスミッション2自体によって行うことができ、トリロックトルクコンバータ19も補助的に作用することができる。駆動歯車20は第1のギヤコンポーネント35を形成し、このコンポーネントは、摩擦円錐側で第1の摩擦円錐4に固定接続されており、この場合、コンポーネントは、摩擦円錐4と一緒に第1の摩擦円錐ベアリングシャフト11を中心に回転する。同期調整された歯車21は、ここでは第1のギヤメンバ36を形成し、このギヤメンバは、円錐摩擦リングギヤ3の第1の連結範囲37において、動作可能に駆動歯車20に接続されている。アウトプット歯車31は、もう1つのギヤコンポーネント38を形成し、このギヤコンポーネントは第2の摩擦円錐5に固定接続されており、この摩擦円錐とともに摩擦円錐ベアリングシャフト15を中心に回転している。ここでは、アウトプット歯車31が、トランスミッション1のもう1つのギヤメンバ39となるメインアウトプットシャフト歯車28と相互作用するため、メインアウトプットシャフト歯車28とアウトプット歯車31とは、円錐摩擦リングギヤ3のもう1つの連結範囲40で相互作用する。両方の摩擦円錐ベアリングシャフト11及び15は、この実施例において図表面にあるベアリング主要面41を作っている。ディファレンシャルギヤ回転軸42とメインアウトプットシャフト回転軸43は、両方とも、このベアリング主要面41から半径方向に最適な形で離されているため、両方の連結範囲37と40とを、ベアリング主要面41から半径方向に離して配置することができる。連結範囲37、40をベアリング主要面41の外に配置できることから、連結力54ここでは例としてのみ示すによって引き起こされる連結トルク55ここでは例としてのみ示すが、第1のギヤコンポーネント35と第1のギヤメンバ36との間、並びにもう1つのギヤコンポーネント38ともう1つのギヤメンバ39との間で生じる。この連結トルク55は、次に、応力56ここでは例としてのみ示すを生み出し、この応力は、ベアリング主要面41の中に広がるメインベアリング力60ここでは例としてのみ示すに対抗して作用する。ここでは、メインベアリング力60に対抗して作用できる応力56を、連結トルク55によって適切に生み出すことができる限り、連結トルク55の位置は重要ではない。摩擦円錐ベアリングシャフト11、15と、ディファレンシャルギヤ回転軸42と、メインアウトプットシャフト回転軸43とは、最適な方法で様々な面に配置されているが、少なくともこの実施例では、これらが互いに平行に配置されているため、互いに面一に通っている。すでに前述し、引き続き説明する力及びトルクについては、とくに例として示されていない。なぜなら、車両トランスミッションで後進ギヤを実現するため、特に、円錐摩擦リングギヤが逆方向に作動する場合は、これらの大きさ、位置及び作用方向がそれぞれの構造の実状に応じて生じるか、又は変動することがあるからである。また、相互作用する個々のギヤ構成部品のギヤリングの種類も、発生する力の方向及び/又はトルクの方向に影響する。円錐摩擦リングギヤのコンポーネントここでは詳しく図示されていないの出力摩擦円錐105が図2に示されており、この出力摩擦円錐は、摩擦円錐ベアリングシャフト115を中心に回転しながら摩擦円錐ベアリング114と第2の摩擦円錐ベアリング118とに支持されており、これらのベアリングは、この実施例においてはテーパボールベアリングとして形成されている。出力摩擦円錐105とともに、摩擦円錐側では、出力摩擦円錐105に固定接続されている歯車150が回転している。出力摩擦円錐105は、摩擦リング109と接触しており、この摩擦リング109を使って、ここでは詳しく図示されていない入力摩擦円錐と動作可能に接続されている。出力摩擦円錐105と摩擦リング109との間には、半径方向の摩擦力成分152と軸方向の摩擦力成分153による摩擦力151が作用する。この摩擦力151は、出力摩擦円錐105、摩擦リング109及びここでは詳しく図示されていない入力摩擦円錐が、相互に力をかけ合った状態に配置されていることに起因している。摩擦力151は、この場合、摩擦円錐ベアリング114、118においてメインベアリング力160を発生させ、この力は摩擦円錐ベアリング114、118によって吸収されなければならない、ここでは詳しく図示されていないもう1つのギヤメンバと相互作用する歯車150では、連結力154ここでは例としてのみ示すが発生し、この連結力が連結トルク155ここでは例としてのみ示すを引き起こす。連結トルク155は、応力156ここでは例としてのみ示すを生み出し、この応力は、ベアリング主要面141において半径方向に作用する摩擦力成分152に対抗して作用するため、摩擦円錐ベアリング114、118のメインベアリング力160ここでは例としてのみ示すが減少する。有利であるのは、この力の減少によって、摩擦円錐ベアリング114、118をより小さく設計することができるため、一方では取付けスペースが節約され、他方では重量が削減されることである。図3に示されている円錐摩擦リングギヤ203は、第1の摩擦円錐204と、第2の摩擦円錐205と、これらの間に配置されている摩擦リング209と、を有している。この図では、主な力とトルクの割合が図に示されており、図の中にそれらの作用を示すために、力を何回も表示して、符号を付けることができる。第1の摩擦円錐204は、第1の摩擦円錐ベアリングシャフト211を中心に回転し、第2の摩擦円錐205は、第2の摩擦円錐ベアリングシャフト215を中心に逆方向に回転する。第2の摩擦円錐205とともに、第2の摩擦円錐205に固定接続されたギヤコンポーネント238が回転しており、このギヤコンポーネントはアウトプット歯車231として設計されている。両方の摩擦円錐ベアリングシャフト211、215はベアリング主要面241を作っており、このベアリング主要面において、メインベアリング力260がメインベアリング力ペア261として作用する。アウトプット歯車231は、連結範囲240において、メインアウトプットシャフト歯車228として設計されている、もう1つのギヤメンバ239とかみ合っている。このメインアウトプットシャフト歯車228は、メインアウトプットシャフト回転軸243を中心に回転可能に支持されている。連結範囲240には連結力254が生じ、この連結力は、第2の摩擦円錐205のアウトプットトルク262のために、摩擦円錐側のアウトプットシャフト歯車231とトランスミッション側のメインアウトプットシャフト歯車228との間に生じる。連結範囲240は、連結範囲240と摩擦円錐ベアリングシャフト215との間で垂線264が下りるように、間隔263によってベアリング主要面241から離されて配置されている。連結力254は、ここでも連結トルク255を引き起こし、この連結トルクは、間隔263によって連結範囲240とベアリング主要面241との間で応力256を生み出し、この応力は、ベアリング主要面241においてメインベアリング力242とは逆方向に作用するため、力の図266から分かるように、メインベアリング力242からこの応力256の分が差し引かれ、結果として生じる力265にまで減少する。メインアウトプットシャフト歯車228に関しては、ここでは無視できるメインアウトプットシャフト歯車ベアリング力が生じる。図4の側面図に示された円錐摩擦リングギヤ303は、前述した図3の円錐摩擦リングギヤ203と似た構造になっている。この円錐摩擦リングギヤ303は、第1の摩擦円錐304と第2の摩擦円錐305とを有し、これらはギャップ308を隔てて、摩擦リング309によって相互に作用するように接触している。この場合、第1の摩擦円錐304は第1の摩擦円錐ベアリングシャフト311を中心に回転し、第2の摩擦円錐は第2の摩擦円錐ベアリングシャフト315を中心に回転している。両方の摩擦円錐304、305は、第1のテーパボールベアリング314Aと第2のテーパボールベアリング318Aによって支持されている。第2の摩擦円錐305は、もう1つのギヤコンポーネント338に固定接続されており、このもう1つのギヤコンポーネント338は、第2の摩擦円錐305とともに第2の摩擦円錐ベアリングシャフト315を中心に回転している。ギヤコンポーネント338は、ベアリング主要面341から半径方向に距離を置いて位置している連結範囲340を提供している。繰り返しを避けるため、ここで生じる力及びトルクの作用機序は、前述した図1~3の実施例の説明を参照されたい。図5及び6に示されている円錐摩擦リングギヤ403は、第1の摩擦円錐404と第2の摩擦円錐405とを含み、それらの間のギャップ408の中で摩擦リング409が取り囲んでいる。第1の摩擦円錐404は、第1のテーパボールベアリング414Aの中で支持されているため、確実に摩擦円錐ベアリングシャフト411を中心に回転することができる。これに対応して、第2の摩擦円錐405も第2の摩擦円錐ベアリング418の中で支持されており、第2の摩擦円錐ベアリングシャフト415を中心に回転している。第1の摩擦円錐404には、第1のギヤコンポーネント435が固定され、この実施例では、このコンポーネントが第1の摩擦円錐歯車470として形成されている。第2の摩擦円錐405の第2の摩擦円錐ベアリングシャフト415には、ギヤメンバ436が、ニードルローラベアリング471によって回転しながら第2の摩擦円錐405に支持されている。第1のギヤメンバ436は、ギヤメンバ歯車472を含んでいる。この場合、第1の摩擦円錐歯車470とギヤメンバ歯車472とは、タイミングチェーン473によって相互に接続されている。このタイミングチェーン473は、円錐摩擦リングギヤ403の追加のギヤメンバ474である。第1の摩擦円錐歯車470とタイミングチェーン473とは、第1の連結範囲437ここでは、例としてのみ符号が付けられているの中で相互作用し、ギヤメンバ歯車472は、摩擦円錐側の別のギヤコンポーネント438として、第2の連結範囲440ここでは、例としてのみ符号が付けられているにおいてタイミングチェーン473と相互作用する。第1及び第2の連結範囲437、440は、両方の摩擦円錐ベアリングシャフト411と415によって固定されているベアリング主要面441によって、間隔463例としてのみ示すによって互いに距離を置いて配置されている。第1及び第2の連結範囲437、440は、摩擦円錐ベアリングシャフト411と415に対向して、それぞれ、間隔463がこれらのシャフトの間で垂線464例としてのみ示すを形成するように配置されており、この垂線は、それぞれの摩擦円錐回転軸411、415及び該当する連結範囲437、440を通っている。両方の摩擦円錐404、405が、摩擦リング409によって相互に力のかかった状態にあることにより、テーパボールベアリング414A、418Aには、ベアリング主要面441に広がるメインベアリング力460が作用する。タイミングチェーン473の引張力から、連結範囲437、440の中に、連結トルク455を引き起こす連結力454が生じ、この連結トルクは、ベアリング主要面441に対して半径方向に離れた連結範囲437、440の位置により、応力456を生み出し、この応力は、引張力の引張方向に応じて、ベアリング主要面441の中でメインベアリング力460に対抗して作用することができる。有利であるのは、タイミングチェーン473によってすでにメインベアリング力の削減を達成することができ、摩擦円錐404、405とともに回転するギヤコンポーネント435、438が、例えば、同期調整された歯車図1を参照又はメインアウトプットシャフト歯車図1を参照と、ベアリング主軸441の外で、必ずしもかみ合うひつようがないことである。図7に示されている円錐摩擦リングギヤ503は、摩擦円錐504、505を含み、それらはギャップ508で互いに隔てられて配置されており、摩擦リング509により相互に作用するように接触している。この場合、両方の摩擦円錐504、505は、摩擦リング509によって周知の方法で力がかかった状態にあるため、それぞれの摩擦円錐ベアリング514、518において、該当する大きさのメインベアリング力560が生じる。第1の摩擦円錐504は、第1の摩擦円錐504に固定接続されている第1のギヤコンポーネント535を含んでいる。第2の摩擦円錐505には、第2の摩擦円錐505に固定接続されているもう1つのギヤコンポーネント538が設けられている。さらに、第1の摩擦円錐504では、第1のギヤメンバ536が第1のニードルローラベアリング571によって支持されている。第1の摩擦円錐504及び第1のギヤメンバ536は、ニードルローラベアリング571によって個別に回転可能な状態で第1の摩擦円錐ベアリングシャフト511に支持されている。これに対応して、第2の摩擦円錐ベアリングシャフト515には、第2のニードルローラベアリング572によってもう1つのギヤメンバ539が支持されている。第2の摩擦円錐505は、同様に、第2の摩擦円錐ベアリングシャフト515を中心に回転することができる。図5及び6による前述した円錐摩擦リングギヤ403の場合と同様に、この円錐摩擦リングギヤ503でも、第1のギヤコンポーネント535は、第1のタイミングチェーン573によって、もう1つのギヤメンバ539に接続されている。さらに、もう1つのギヤコンポーネント535538と第1のギヤメンバ536とは、しかし、第2のタイミングチェーン576によって接続されている。ギヤメンバ536、539及びギヤコンポーネント535、538は、ここでは詳しく示されていない連結範囲を介して、図5及び6の円錐摩擦リングギヤ403に関して説明されているのと同じように、タイミングチェーン573、576に接続されており、このことから、タイミングチェーン573、576によってメインベアリング力の削減を達成することができ、摩擦円錐404、405と一緒に回転するギヤコンポーネント535、536、538及び539は、第1のギヤメンバ例えば図1を参照又はもう1つのギヤメンバ同じく図1を参照とベアリング主軸441の外で必ずしもかみ合っている必要はない。分かりやすくするため、及び繰り返しを避けるため、この実施例では、この場合に作用する力とトルクの詳しい説明は省略する。しかしながら、さらに、考えられる好ましい出力の流れが示され、この流れは、入力580から始まり、第1のタイミングチェーン573を介して、ギヤメンバ539から第1のギヤコンポーネント535に送られ、さらに第1の摩擦円錐504に送り込まれる。そこから、ギヤメンバ539で送られた出力の流れは、摩擦リング509を介して進み、入力580は、引き続き、第2の摩擦円錐505に伝達され、そこから、出力の流れは、もう1つのギヤコンポーネント538と第2のタイミングチェーン576とによって第1のギヤメンバ536に伝達され、次に、伝動又は減速された出力581としてこのギヤメンバ536で取り出される。