"円筒形の形状を有するシェル1からなる交換器-反応器であって、該シェル1は、上部ドーム2および下部底部3によって閉じられ、シェル、下部底部および上部ドームの組立体は、耐火絶縁コーティングによりコーティングされ、前記シェル1は、複数の平行なバヨネット管4を封入し、該バヨネット管4は、シェル1の下部から上部ドーム2へ延びる実質的に垂直な軸を有し、該バヨネット管の内部に反応流体が移動し、各バヨネット管4は、その長さ全体にわたって煙突体10により取り囲まれ、各バヨネット管の入口および出口は、反応器の外側にあり、上部ドーム2を超え、高温ガスは、反応器の外側で発生させられ、下部底部3に位置する開口Fを介してシェル1に導入され、次いで、前記煙突体の壁に孔が開けられた給気オリフィス23を介して煙突体10に入り、各煙突体の上部に設けられた排気オリフィス21を介して前記煙突体10を出、前記高温ガスは、側方開口Gを介して交換器-反応器から排出され、各バヨネット管4およびそれを取り囲む煙突体10は、前記交換器-反応器の上部ドーム2から吊されている、交換器-反応器。各バヨネット管4およびそれを取り囲む煙突体10は、フランジ30,31,32のシステムを介して上部ドーム2に固定される、請求項1に記載の交換器-反応器。各バヨネット管4の間の間隔または中心間距離は、外側管6の内径の2~5倍の範囲である、請求項1または2に記載の交換器-反応器。各煙突体10は、上部金属部分とセラミックから形成される下部とに分けられる、請求項1~3のいずれか1つに記載の交換器-反応器。交換器-反応器の断面全体を覆う耐火レンガから形成された下部ドーム14が、煙突体10のセラミック部分と金属部分との間の接合に位置し、前記煙突体の通過を可能にする、請求項1~4のいずれか1つに記載の交換器-反応器。交換器-反応器の上部に位置する密閉板12が、煙突体10に固定される、請求項1~5のいずれか1つに記載の交換器-反応器。煙突体10は、それらの下部に給気オリフィス23を、それらの上部に排気オリフィス21を備えており、該給気オリフィス23は、下部ドーム14の下に位置し、該排気オリフィス21は、密閉板12の高さの上方に位置する、請求項1~6のいずれか1つに記載の交換器-反応器。バヨネット管の密度は、反応器断面の面積m2当たり2~12管の範囲である、請求項1~7のいずれか1つに記載の交換器-反応器。密閉板12は、その熱膨張を可能にするために所定数のひだ13を有する、請求項1~8のいずれか1つに記載の交換器-反応器。請求項1~9のいずれか1つに記載の交換器-反応器を用いる炭化水素留分の水蒸気改質方法であって、熱伝達流体は、燃焼煙道ガスによって構成され、燃焼は、1~20個の炭素原子を含む炭化水素留分によって構成される燃料を用いて交換器-反応器の外側で行われる、方法。請求項1~9のいずれか1つに記載の交換器-反応器を用いる炭化水素留分の水蒸気改質方法であって、ドームの内側の圧力は、1~10絶対バールの範囲であり、バヨネット管の内側の圧力は、25~100絶対バールの範囲である、方法。請求項1~9のいずれか1つに記載の交換器-反応器を用いる炭化水素留分の水蒸気改質方法であって、煙突体10の内側の高温ガスの流通の速さは、40~75m/sの範囲、好ましくは、50~70m/sの範囲である、方法。請求項1に記載の交換器-反応器の組立方法であって、以下の主要な工程を含む、方法:1全反応器、すなわちシェル下部底部上部ドーム絶縁体用のキー止めを輸送する;2組み上がったバヨネット管4を輸送する;3下部ドーム14をレンガから製造する;4シェル1の内壁、上部ドーム2および下部底部3の組立体に熱絶縁を施す;5密閉板12を製造し、煙突体10の通路を空けておく;6煙突体10の下部セラミック部分を位置決めする;7煙突体10の上部金属部分を頂部から組み立て、その下端を、既に配置されたセラミック部分の内側に係合させ、密閉板12を取り付ける;8バヨネット管4を煙突体10に導入し、前記バヨネット管4および煙突体10を上部ドーム2に固定する;9連結収集器AおよびSを取り付ける;10触媒をバヨネット管4に充填する。本発明は、特許FR2918904特許文献1に対する改良として考えられ得るものであり、本発明は、そのような支持板の欠点を克服し、さらに高温ガスの通過に関与するバヨネット管の長さの割合を増やすことができる。本発明は、円筒形の形状を有するシェル1からなる交換器-反応器であって、該シェル1は、上部ドーム2および下部底部3によって閉じられ、シェル、下部底部および上部ドームの組立体は、耐火絶縁コーティングによりコーティングされ、前記シェル1は、複数の平行なバヨネット管bayonettube4を封入し、該バヨネット管4は、シェル1の下部から上部ドーム2へ延びる実質的に垂直な軸を有し、該バヨネット管の内部に反応流体が移動し、各バヨネット管4は、その長さ全体にわたって煙突体10により取り囲まれ、各バヨネット管の入口および出口は、反応器の外側にあり、上部ドーム2を超え、高温ガスは、反応器の外側で発生させられ、下部底部3に位置する開口Fを介してシェル1に導入され、次いで、前記煙突体の壁に孔が開けられた給気オリフィス23を介して煙突体10に入り、各煙突体の上部に設けられた排気オリフィス21を介して前記煙突体10を出、前記高温ガスは、側方開口Gを介して交換器-反応器から排出され、各バヨネット管4およびそれを取り囲む煙突体10は、前記交換器-反応器の上部ドーム2から吊されている、交換器-反応器である。好ましくは、各バヨネット管4およびそれを取り囲む煙突体10は、フランジ30,31,32のシステムを介して上部ドーム2に固定される。好ましくは、各バヨネット管4の間の間隔または中心間距離は、外側管6の内径の2~5倍の範囲である。好ましくは、各煙突体10は、上部金属部分とセラミックから形成される下部とに分けられる。好ましくは、交換器-反応器の断面全体を覆う耐火レンガから形成された下部ドーム14が、煙突体10のセラミック部分と金属部分との間の接合に位置し、前記煙突体の通過を可能にする。好ましくは、交換器-反応器の上部に位置する密閉板12が、煙突体10に固定される。好ましくは、煙突体10は、それらの下部に給気オリフィス23を、それらの上部に排気オリフィス21を備えており、該給気オリフィス23は、下部ドーム14の下に位置し、該排気オリフィス21は、密閉板12の高さの上方に位置する。好ましくは、バヨネット管の密度は、反応器断面の面積m2当たり2~12管の範囲である。好ましくは、密閉板12は、その熱膨張を可能にするために所定数のひだ13を有する。また、本発明は、上記いずれか1つに記載の交換器-反応器を用いる炭化水素留分の水蒸気改質方法であって、熱伝達流体は、燃焼煙道ガスによって構成され、燃焼は、1~20個の炭素原子を含む炭化水素留分によって構成される燃料を用いて交換器-反応器の外側で行われる、方法である。また、本発明は、上記いずれか1つに記載の交換器-反応器を用いる炭化水素留分の水蒸気改質方法であって、ドームの内側の圧力は、1~10絶対バールの範囲であり、バヨネット管の内側の圧力は、25~100絶対バールの範囲である、方法である。また、本発明は、上記いずれか1つに記載の交換器-反応器を用いる炭化水素留分の水蒸気改質方法であって、煙突体10の内側の高温ガスの流通の速さは、40~75m/sの範囲、好ましくは、50~70m/sの範囲である、方法である。また、本発明は、上記記載の交換器-反応器の組立方法であって、以下の主要な工程を含む、方法である:1全反応器、すなわちシェル下部底部上部ドーム絶縁体用のキー止めを輸送する;2組み上がったバヨネット管4を輸送する;3下部ドーム14をレンガから製造する;4シェル1の内壁、上部ドーム2および下部底部3の組立体に熱絶縁を施す;5密閉板12を製造し、煙突体10の通路を空けておく;6煙突体10の下部セラミック部分を位置決めする;7煙突体10の上部金属部分を頂部から組み立て、その下端を、既に配置されたセラミック部分の内側に係合させ、密閉板12を取り付ける;8バヨネット管4を煙突体10に導入し、前記バヨネット管4および10を上部ドーム2に固定する;9連結収集器AおよびSを取り付ける;10触媒をバヨネット管4に充填する。本発明は、吸熱反応を行うための垂直円筒形の交換器-反応器であって、シェルを含み、該シェルは、内側に反応流体が移動する複数の管を封入し、前記管は、バヨネットタイプのものであり、熱伝達流体、この場合、高温ガスは、前記バヨネット管を取り囲む煙突体の内側に案内される、交換器-反応器を記載する。バヨネット管および煙突体は、反応器の上部ドームから吊される。この反応器は、100バールまでの管側とシェルとの間の圧力差で作動し得る。高温ガスは、1300°Cまでの温度で反応器に入れられる。本発明により、従来技術が有する問題。すなわち、非常に高い温度の煙道ガス1300°Cに達し得るからの輻射に曝される煙突体の耐用期間にあり、このため、高価である材料が必要となり、かつ/または、長尺約15メートルにおいて脆くなる、という問題が解消される。総括して、高温ガスと反応流体との間の熱伝達効率が改良される。HaldorTopsoeからのいわゆるHTCR反応器において、煙突体を支持する管板は存在するが、その板は、本発明の交換器-反応器中には存在しない。発明の簡単な説明本発明の交換器-反応器は、円筒形の形状を有するシェル1からなり、シェル1は、上部ドーム2と下部底部3とによって閉じられており、その内側で高温ガスが移動し、前記シェルは、複数の反応管を封入し、この複数の反応管は、実質的に垂直な軸を有し、その内側に反応流体が移動し、4で示される反応管は、バヨネットタイプのものであり、反応器断面の面積m2当たり2~12管の範囲の密度を有し、各バヨネット管4の入口および出口は、上部ドーム2を超えて反応器の外側に提供されている。バヨネット管4は、内側の中心管5および同軸の外側管6の集合体として規定され、内側の中心管5は、その下端において開であり、反応流体が前記内側の中心管5から、内側の中心管5と外側管6との間に含まれる環状帯域7の方にあるいはその逆に前記環状帯域から内側管の方へ移動することが可能である。本発明による交換器-反応器において、各バヨネット管の入口および出口は、図2、3および4からわかるように反応器の外側にある。本発明の交換器-反応器の内部全体、すなわちシェル1の内壁、上部ドーム2および下部底部3は耐火絶縁コーティングによりコーティングされている。各バヨネット管4は、円筒状の管10によって取り囲まれている。この円筒状の管10は、バヨネット管と同軸であり、煙突体と称され、バヨネット管の全体の長さを超えて延び、高温ガスが、バヨネット管4の外壁と煙突体10との間に含まれる環状スペース11の内側を、40~75m/sの範囲の速さで移動する。本発明との関連で、高温ガスは、交換器-反応器の外側で起こる燃焼によって生じさせられ、高温流体の発生により、化学反応に必要な熱が供給される。以降において、これは、高温ガスと称される場合によっては、煙道ガスとも称される。高温ガスは、前記煙突体の壁に孔開けされた所定数の排気オリフィス21によって煙突体10の上部部分から排出される。本発明のバリエーションでは、高温ガスは、煙突体10の下部好ましくは、セラミックによって作製されるに、所定数のオリフィス23によって通される。これらのオリフィス23は、高温ガスが煙突体10の内部に徐々に入るようにするために千鳥配列にされてもよい。バヨネット管4は、好ましくは、三角形パターンに集合させられる。各バヨネット管の間の間隔または中心間距離は、一般的に、外側管6の内径の2~5倍の範囲である。四角形パターンの間隔も完全に本発明の範囲内である。本発明の一実施形態によると、各バヨネット管4の内側の中心管5は、反応器の外側に位置する点で、交換器-反応器の上部ドーム2から少なくとも1メートルの距離において、垂直に対して30~60°の範囲の角度で外側管6を貫通する。この配置は、図1に見られ得るように、各バヨネット管4のための入口および出口をきちんと分離して、反応流体の分配のための装置および反応流出物の収集のための装置の位置決めを容易にすることができる。上部ドーム2についてのバヨネット管のいくつかの出口配置が本発明との関連で可能である。3通りの可能性が図4に示される。-タイプAは、直前に記載されたものに対応する:バヨネット管4の内側の中心管5は、外側管6を貫通している。供給原料のための入口Eは、外側管6のカバーフランジ31を介しており、出口Sは、中心管5のための側方出口を介している。煙突体のカバーフランジ30は、外側管6に取り付けられている。-図4におけるタイプBによって示される本発明の別の実施形態では、外側管6は、カバーフランジ31によって閉じられ、このカバーフランジ31を内側の中心管5が貫通している。供給原料のための入口Eは、それ故に、側方にあり、外側管6に接続される管35を介しており、流出物のための出口Sは、カバーフランジ31の中心において中心管5に接続される管34を介している。内側の中心管5と反応流出物が出ることを可能にする管36との間の密閉は、円環状ジョイント34によって提供される。-最後に、図4のタイプCで示される本発明の第3の実施形態では、補助フランジ32は、必要に応じて、最初にバヨネット管を取り外す必要なしに、バヨネット管4の中心管5を完全に取り去ることを可能にすることができる。好ましくは、反応性の流体は、出口の外側管6と内側の中心管5との間に含まれる環状帯域7の入口端部を介して導入され、前記環状帯域7は、少なくとも部分的に、触媒により満たされる。反応流出物は、内側の中心管5の出口端部を介して回収される。入口配管Aは、いくつかのバヨネット管4と共通し得、反応流体のための出口配管Sは、いくつかのバヨネット管4と共通し得る。一般に、高温ガスは燃焼煙道ガスによって構成され、前記燃焼は本発明の交換器-反応器とは別個のプラントにおいて行なわれる。高温ガスは、一般的に、交換器-反応器のシェル1に、前記反応器の下部に位置する入口配管Fを介して導入される。高圧ガスは、各バヨネット管4を取り囲む煙突体10によって運ばれ、各煙突体の上部に設けられた排気オリフィス21を介して前記煙突体を出る。高温ガスは、反応器の上部に位置する配管Gの集合または収集器を介して反応器を出る。煙突体10とバヨネット管4は、反応器の上部ドーム2に固定される。バヨネット管4を形成する内側の中心管5と外側管6の同心度の保証は、内側の中心管5に固定され、かつ、触媒が充填された時にそれが通過することを可能にする複数の弾力性復心装置による。本発明の交換器-反応器の他の特徴は詳細な説明に記述される。本発明はまた、本発明の交換器-反応器を用いた炭化水素留分の水蒸気改質方法に存する。一般的に、本発明の交換器-反応器を用いた炭化水素留分の水蒸気改質方法は、反応管と煙突体の間の圧力:1~10絶対バールの範囲、およびバヨネット管4の内側の圧力:25~100絶対バールの範囲で操作される。反応管内側の温度は一般的に700~950°Cの範囲である。交換器-反応器に通される高圧ガスの温度は1300°Cに達し得る。本発明はまた、交換器-反応器の搭載方法に関し、それは詳細な説明に記述される。発明の詳細な説明本発明の交換器-反応器は、高度に吸熱性の反応を950°Cまでの温度で実行することを目的としている。典型的には、それは水素の製造を目的として、炭化水素留分、特にナフサまたは天然ガスの水蒸気改質に用いられ得る。以下の説明は図2、3、および4を参照してなされる。本発明の交換器-反応器は、シェル1によって構成され、このシェル1は、一般的に、円筒形の形状であり、その上部において、上部ドーム2によって閉じられ、その下部において、実質的に楕円形状を有するドーム型の下部底部3によって閉じられており、上部ドーム2は、前記上部ドームの断面がトロイダル部分と楕円部分との組合せであってもよい点で、実質的にトロイダル-回転楕円体形状である。円筒形状のシェル1は、複数の垂直のバヨネット管4を封入し、この垂直のバヨネット管4は、シェル1の全体および上部ドーム2にわたって延びる長さLを有する。前記管の操作を容易にするために煙突体10の下端と下部底部壁の間にオープンスペースが残されている。4で示される管は、バヨネットタイプのものである。すなわち、それらは、外側管6中に含まれる内側の中心管5によって構成され、内側の中心管5および外側管6は実質的に同軸である。バヨネット管4を形成する内側の中心管5と外側管6の同心度は、可能にする内側の中心管5に固定される弾力性の復心装置によって保証され、充填中に触媒がそれを通過することを可能にする。内側の中心管5と外側管6との間に含まれる環状帯域7のスペースは、一般的に、触媒を充填され、前記触媒は、一般的に、円筒形または球状粒子の形状であり、これは、水蒸気改質反応の場合、典型的には、数mm長および数mm径である。触媒粒子の形状は、本発明の特徴的な要素ではなく、垂直のバヨネット管4の環状帯域7の部分に導入されることを可能にするサイズを有する触媒粒子のあらゆる形状に適合する。反応流体は、好ましくは、触媒が充填された環状帯域7を介してバヨネット管4に導入され、触媒が充填された環状帯域7の入口端は、反応器の外側にある。水蒸気改質反応は、環状触媒帯域において起こり、流出物は、中心管5からの出口において回収され、前記出口も反応器の外側に位置する。中心管5を介して反応流体が導入されかつ流出物が環状帯域7からの出口から回収される別の構成も可能である。反応流体は、それ故に、好ましくは、バヨネット管4の内側を、最初に管の環状帯域7の長さを降下し、次いで中心管5の長さを上昇することにより移動し、前記バヨネット管4は、交換器-反応器の外側に位置するそれらの入口/出口端を有し、前記バヨネット管4は、各バヨネット管4を取り囲む煙突体10の内側を移動する高温ガスによって加熱される。高温ガスは、交換器-反応器の外側で実行される燃焼に由来する煙道ガスによって構成され得る。典型的には、燃料は、1~20個の範囲の炭素原子を含む炭化水素留分、水素、またはこれらの燃料の混合物であってよい。燃料は、様々な割合のCOおよびCO2を含み得るが、場合により、30モルまでである。反応器の高さHとその径Dと間の比H/Dは、一般的に1~10の範囲、好ましくは1~8の範囲、より好ましくは1~4の範囲である。バヨネット管4は、煙突体10によって取り囲まれ、この煙突体10は前記バヨネット管と実質的に同軸であり、バヨネット管4の周りに高温ガスを、煙突体10内側の速さ:40~75m/sの範囲、好ましくは50~70m/sの範囲で通すことができる。反応器の断面の面積m2当たりのバヨネット管の数、従って煙突体の数は、一般的に2~12の範囲、好ましくは3~8の範囲である。反応器の断面という用語は、一切の内部手段がない場合の反応器の幾何学的断面を意味する。バヨネット管4は、通常、外側管6の内径の2~5倍、好ましくは2~3倍の範囲の中心間距離を有する三角形のパターンを形成する。本発明は、バヨネット管4と煙突体10を、反応器の上部ドーム2に吊すことに存する。したがって、従来技術の、バヨネット管4と煙突体10との間の同心度を損なう可能性のある膨張の問題が解決される。上部ドーム2がある温度に達した場合、種々のバヨネット管4の間の軸間距離は、同心度の問題を何等引き起こすことなく大幅に変動し得る。煙突体10は、バヨネット管4と同じ高さに、すなわち、上部ドーム2吊されているからである:バリエーションでは、それらは、バヨネット管4と同じフランジ固定装置を用いる。フランジによるこの取り付けは、反応器の外側のバヨネット管4の出口と、煙突体10のいくつかの実施形態に対応する図4a、4bおよび4cにより詳細に示されている。フランジ搭載は当業者には周知であるので、これは、さらに詳細には説明されない。高温ガスが煙突体10からシェル1へと排出されることを可能とするために、煙突体10の上部に排気オリフィス21が配設されている。これらの排気オリフィスは、種々の形状、長方形または曲線形状、特に円形形状を有し得、煙突体10に沿って異なる高さに千鳥配置されて得、その結果、それらは、前記煙突体10を弱めない。装置は、密閉板12によって完成される。この密閉板12は、取り付けのために煙突体10を用いる。この密閉板12は、煙突体10に影響なしに熱膨張による変形に適合することができるように複数の要素から構成されていてよい。この密閉板は煙突体10自体によって支持され、これは、自己支持密閉板や梁によって支持された封止板に比べて、コストが抑えられ得ることを意味する。膨張の遊びは、例えばひだfolds13として生じさせられ、ひだは、有利には、デブリがひだに入り込んで熱膨張を妨げるのを防止するために上向きにされる。煙突体10の耐用期間を延ばし、かつそれらを製造するのに要求される材料のコストを削減するために、1つのバリエーションにおいて、本発明は、煙道ガスの局所温度に応じて選択される、2つの異なる材料の好適な使用を、それらを製造するために想定する。このバリエーションにおいて、煙突体10の上部は、金属性であり、前記煙突体10の下部はセラミックから形成される。用語上部は、上部ドーム2から、下部のセラミック部分との接合部まで延びる管の部分を意味する。本発明によると、上部金属部分は、上部ドーム2の高さで吊される一方、下部セラミック部分は、反応器の下部に位置するレンガ製の下部ドーム14に留められる。このレンガ製の下部ドーム14は図3において見られ得る。好ましくは、煙突体10のセラミック部分の内径は、前記煙突体10の管の金属部分の外径よりわずかに大きく、金属部分がセラミック部分の内側にスライドすることが可能であり、それ故に、2つの部分の間の柔軟性のある接合が可能であり、これによっても、金属とセラミックの部分の膨張差の問題を克服することができる。下部ドーム14は、好ましくは、煙突体10の下部セラミック部分のための必要な通過を残す耐火性レンガ要素によって構成され、煙突体10の下部セラミック部分は、前記ドームの下の好ましくは2~5m、より好ましくは2~4mまでドーム下方に垂れ下がる。このようにして、反応器の底部における非常に熱い煙道ガスからの輻射は、耐火性の下部ドーム14およびバヨネット管を完全に取り囲む煙突体10のセラミック部分によって遮断される。下部ドーム14の上方に位置する煙突体10の金属部分は、それ故に、はるかにより低い温度を経験するが、これは、前記金属部分のためにより低価格の金属が用いられ得ることを意味する。図3に示される組立体の好適な態様において、下部ドーム14の上部は平坦であり、このドーム上には、自己ロック形のセラミックから形成された角型カラー15が置かれ、これは、煙突体のセラミック性の部分がそれらを下方にスライドし、それらを一刻み分回転した後にその場所にロックされ得ることを意味する。セラミックから形成されたこれらの煙突体10は、有利には、それらの位置決めを容易にするために複数のセクションによって構成され得る。本発明の範囲はまた、下部ドーム14を耐火コンクリートから製造することを包含する。下部ドーム14は、煙道ガスに対して厳密に閉まっている必要はない。煙道ガスの移動は、交換器-反応器の上部に配置された密閉板12によって遮断されるからである。それ故に、煙道ガスの全ては、給気オリフィス23を介して煙突体10に通される。煙突体のセラミック部分は、種々の形状、例えば、長方形状または円形の形状の給気オリフィス23を備えており、煙突体10に沿って種々の高さに配置される。これらの煙霧の給気オリフィス23は下部ドーム14の高さより下に位置する。煙突体10はまた、この管状の煙突体10の上部、それ故に金属部分に位置する煙道ガスを排出するための排気オリフィス21を備えている。これらの排気オリフィス21は、密閉板12より上に位置する。高温ガスの温度が800°C未満まで降下する場合、煙突体は、リブまたはピンを備えていてもよく、これは、一般的には、反応管である外側管6の壁に固定される。これらのリブの効果は、煙突体10の内部を移動する高温ガスと、バヨネット管4の内部を移動する反応流体との間の熱伝導係数を大きくすることである。概括すると、この熱伝導係数の増大は、バヨネット管4と煙突体10の長さを削減するという結果につながり得、そのため、そのH/D高さ対径比が縮小する限りにおいて反応器をよりコンパクトにし得る。本発明の交換器-反応器は、好ましくは、以下の主要な工程によって組み立てられる。1全反応器、すなわちシェル下部底部上部ドーム絶縁体用のキー止めkeyingを輸送する;2組み上がったバヨネット管4を輸送する;3下部ドーム14をレンガから製造する;4シェル1の内壁、上部ドーム2および下部底部3の組立体に熱絶縁を施す;5密閉板12を製造し、煙突体10の通路を空ける;6煙突体10の下部セラミック部分を位置決めする;7煙突体10の上部金属部分を頂部から組み立て、その下端を、既に配置されたセラミック部分の内側に係合させ、密閉板を取り付ける;8バヨネット管4を煙突体10に導入し、前記バヨネット管4および煙突体10を上部ドーム2に固定する;9連結収集器AおよびSを取り付ける;10触媒をバヨネット管4に充填する。比較例下記の比較例は、煙突体10を上部ドームに向けて延在させる利点を示すが、それは、熱交換が改善され、この理由のため、僅かにより低温、すなわち、従来技術と比べて15~20度低い煙道ガスが用いられ得るからである。第1の事例では、図1に示される従来技術の反応器が使用され、第2の事例では、図2に示される本発明の反応器は、改変されている。本発明による事例では、煙突体10は、反応器の頂部に向かって、上部ドーム2まで延長されている。交換器-反応器は、天然ガスを水蒸気改質することによって94000Nm3/時のH2を製造することを目的としている。-シェル側において、交換器-反応器の外側で発生する燃焼からの煙道ガスは、モルで以下の組成を有する:H2O12.72O26.91CO213.42N266.16Ar0.79バヨネット管触媒出口の下端において900°Cを得るために、煙道ガスについての入口温度は、2つの事例従来技術および本発明において1286°Cであった。入口における煙道ガスの圧力:4.3×105Pa;総煙道ガス流量は13470kmol/時kはキロの省略形、すなわち103;-管側では、処理されるべき供給原料の組成モルは以下の通りである:H2O69.23CH428.53C2H62.24バヨネット管への入口における圧力は30バールであり、温度は432°Cである;本発明の交換器-反応器の主要寸法は以下の通りである:反応器の径:10.4m;バヨネット管の全高:18.1m;バヨネット管4と煙突体10中で加速される煙道ガスとの間での熱交換が起こる長さ:事例1従来技術:15.5m;事例2本発明:17m;バヨネット管および煙突体の数:328;煙突体内の煙道ガスの流通速度:75~45m/s;バヨネット管と煙突体は、図3に示されるように、フランジのシステムを介して反応器の上部ドームから吊される。下記の表は、事例1従来技術の熱性能を事例2本発明によると比較している。煙道ガスの出口温度は、従来技術の680°Cに対して本発明の事例では661°Cに下げられ、これにより、より良好な熱交換効率がもたらされる。この効果は、煙突体の長さを延長することの直接的な結果である。本発明はまた、僅かにより低い温度の煙道ガスを用い得、それ故に、その表面温度skintemperatureを低減させることによってバヨネット管の金属加工上のひずみを低減させ得る。この影響は、400個に達するバヨネット管を含み得る反応器にとって経済的に重要である。"