"フラックス入りワイヤを用い、ガスシールドアーク溶接によって形成される溶接金属であって、C:0.02~0.12質量の意味。化学成分組成について、以下同じ、Si:0.1~0.80、Mn:0.9~2.5、Ni:0.20~3.5、Mo:0.05~1.50、Ti:0.040~0.15、V:0.05~0.60、N:0.015以下0を含まないおよびO:0.030以上を夫々含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなり、酸化物粒子全質量当たり20以上のTiを含有する酸化物粒子で、円相当直径:0.15~1.0μmのものが5000個/mm2以上存在すると共に、溶接金属中に化合物として存在する溶接金属全質量当たりのV量が0.002以上であり、更に、溶接金属中に存在するV含有炭化物の平均円相当直径が15nm以下であることを特徴とする耐水素脆化感受性に優れた溶接金属。更に、Cr:2.0以下0を含まない、Nb:0.15以下0を含まないおよびCu:1.0以下0を含まないよりなる群から選ばれる1種以上を含有するものである請求項1に記載の溶接金属。更に、Al:0.020以下0を含まないおよび/またはZr:0.10以下0を含まないを含有するものである請求項1または2に記載の溶接金属。更に、B:0.0050以下0を含まないを含有するものである請求項1~3のいずれかに記載の溶接金属。本発明は上記事情に鑑みてなされたものであって、その目的は、高強度であっても、耐水素脆化感受性に優れたものとし、低温割れの生じないようにした溶接金属を提供することにある。上記課題を解決することのできた本発明に係る溶接金属とは、フラックス入りワイヤを用い、ガスシールドアーク溶接によって形成される溶接金属であって、C:0.02~0.12質量の意味。化学成分組成について、以下同じ、Si:0.1~0.80、Mn:0.9~2.5、Ni:0.20~3.5、Mo:0.05~1.50、Ti:0.040~0.15、V:0.05~0.60、N:0.015以下0を含まないおよびO:0.030以上を夫々含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなり、酸化物粒子全質量当たり20以上のTiを含有する酸化物粒子で、円相当直径:0.15~1.0μmのものが5000個/mm2以上存在すると共に、溶接金属中に化合物として存在する溶接金属全質量当たりのV量が0.002以上であり、更に、溶接金属中に存在するV含有炭化物の平均円相当直径が15nm以下である点に要旨を有するものである。尚、上記化合物とは、炭化物の他、窒化物、炭窒化物等の化合物を含む趣旨である。またV含有炭化物とは、VCは勿論のこと、他の元素例えば、Ti,Nb,Mo等を総量で25原子程度以下まで含有するものをも含む趣旨である。上記円相当直径とは、光学顕微鏡や透過型電子顕微鏡TEMの観察面上で認められる酸化物粒子またはV含有炭化物の大きさに着目して、その面積が等しくなるように想定した円の直径である。本発明の溶接金属においては、更に他の元素として、aCr:2.0以下0を含まない、Nb:0.15以下0を含まないおよびCu:1.0以下0を含まないよりなる群から選ばれる1種以上、bAl:0.020以下0を含まないおよび/またはZr:0.10以下0を含まない、cB:0.0050以下0を含まない、等を含有させることも好ましく、含有させる元素の種類に応じて溶接金属の特性が更に改善される。本発明によれば、化学成分組成と共に、所定の大きさのTi含有酸化物粒子の個数密度、溶接金属中に化合物として存在するV量、および溶接金属中に存在するV含有炭化物の大きさ等を適切に制御するようにしたので、耐水素脆化感受性に優れた溶接金属が実現できる。本発明者らは、フラックス入りワイヤを用い、ガスシールドアーク溶接によって形成されるHT780クラスの高強度溶接金属において、耐水素脆化感受性を改善する手段について様々な角度から検討した。その結果、拡散性水素のトラップサイトとして作用するV含有炭化物を適正な形態で存在させると共に、酸化物起点のアシキュラーフェライト生成により組織を微細化させることで、耐水素脆化感受性が改善されることを見出し、本発明を完成した。即ち、溶接金属成分を所定の範囲に制御すると共に、酸化物粒子全質量当たり20以上のTiを含有する酸化物以下、これをTi酸化物と呼ぶことがある粒子で、円相当直径:0.15~1.0μmのものを5000個/mm2以上確保すると共に、溶接金属中に化合物として存在する溶接金属全質量当たりのV量以下、化合物型V量と呼ぶことがあるを0.002以上とし、更に、溶接金属中に存在するV含有炭化物の平均円相当直径を15nm以下に制御することによって、HT780クラスの溶接金属において、耐水素脆化感受性が改善されることが判明した。耐水素脆化感受性を優れたものとするためには、拡散性水素の低減が有効である。拡散性水素を低減するためには、V含有炭化物を存在させることが有効であることが従来から知られていたが、溶接金属においては、特に溶接ままで適切に析出させることが困難であったため、十分に活用されているとは言い難い状況であった。そこで本発明者らは、V含有炭化物析出促進の観点から、溶接材料の成分および溶接条件を検討し、両者を適切に制御することで、水素脆化感受性改善に有効なV含有炭化物を分散させることに成功したのである。これらの要件を規定した理由は、下記の通りである。[Ti酸化物粒子で円相当直径が0.15~1.0μmのものの個数:5000個/mm2以上]Ti酸化物粒子が粒内変態の起点として作用することで、組織を著しく微細化し、水素脆化感受性を低下させるのに有効に作用する。こうした効果を発揮させるためには、その個数は5000個/mm2以上とする必要がある。Ti酸化物粒子の個数は、8000個/mm2以上であることが好ましいより好ましくは、9000個/mm2以上。Ti酸化物粒子の個数の上限は、特に規定するものではないが、好ましくは40000個/mm2以下であり、より好ましくは30000個/mm2以下更に好ましくは20000個/mm2以下である。尚、測定対象とするTi酸化物粒子の大きさを、円相当直径で0.15~1.0μmとしたのは、円相当直径が0.15μmよりも小さいと粒内変態の起点としての能力が低下するためであり、また1.0μmより大きいものが多数存在すると、粒内変態がより高温で起こり、強度の低下をもたらすからである。[溶接金属中の化合物型V量:0.002以上]化合物型V量が0.002未満となると、拡散性水素トラップサイトとなるV含有炭化物の量が不足する。尚、化合物型V量は0.003以上であることが好ましいより好ましくは0.005以上。また化合物型V量の好ましい上限は0.05以下であり、より好ましくは0.03以下更に好ましくは0.02以下である。[溶接金属中に存在するV含有炭化物の平均円相当直径:15nm以下]上記で化合物型V量が確保されていても、V含有炭化物の平均円相当直径が15nmを超えると、V含有炭化物粒子が粗大となり、V含有炭化物粒子数が減少するため、トラップ効果が十分に発揮されなくなる。溶接金属中に存在するV含有炭化物の平均円相当直径は、12nm以下であることが好ましく、より好ましくは10nm以下である。次に、本発明の溶接金属における化学成分組成について説明する。本発明の溶接金属において、その化学成分組成を適切に制御することも重要な要件であるが、その範囲設定理由は以下の通りである。[C:0.02~0.12]Cは、溶接金属の強度を確保するために欠くことのできない元素であり、こうした効果を発揮させるには、0.02以上含有させる必要がある。好ましくは0.04以上であり、より好ましくは0.06以上である。しかしながら、C含有量が0.12を超えると、強度が過大に上昇して水素脆化感受性が高くなる耐水素脆化感受性が劣化する。尚、C含有量の好ましい上限は、0.10であり、より好ましくは0.08以下である。[Si:0.1~0.80]Siは、脱酸元素であり、溶接金属を清浄化する作用を有する。こうした効果を発揮させるためには、Si含有量は0.1以上とする必要がある。好ましくは0.25以上、より好ましくは0.28以上含有させるのがよい。しかしながら、Si含有量が過剰になると、酸化物を起点とする粒界変態が抑制され、水素脆化感受性が高くなるので、0.80以下に抑える必要がある。好ましくは0.7以下であり、より好ましくは0.5以下に抑えるのが良い。[Mn:0.9~2.5]Mnは、溶接金属の強度を確保する上で必要な元素であり、こうした効果を発揮させるには、0.9以上含有させる必要がある。好ましくは1.2以上、より好ましくは1.5以上である。しかしながら、2.5を超えて過剰に含有させると、強度の過大な上昇による水素脆化感受性が高くなる原因となる。好ましくは2.2以下であり、より好ましくは2.0以下である。[Ni:0.20~3.5]Niは、溶接金属の強度を確保する上で必要な元素であり、こうした効果を発揮させるには、0.20以上含有させる必要がある。好ましくは0.5以上、より好ましくは1.0以上である。しかしながら、3.5を超えて過剰に含有させると、強度の過大な上昇による水素脆化感受性が高くなる原因となる。好ましくは3.0以下であり、より好ましくは2.8以下である。[Mo:0.05~1.50]Moは、溶接金属の強度を向上する上で必要な元素であり、こうした効果を発揮させるには、0.05以上含有させる必要がある。好ましくは0.10以上、より好ましくは0.2以上である。しかしながら、1.50を超えて過剰に含有させると、強度の過大な上昇による水素脆化感受性が高くなる原因となる。好ましくは1.0以下であり、より好ましくは0.50以下である。[Ti:0.040~0.15]Tiは、粒内変態の起点となる酸化物を形成し、組織を微細化することで耐水素脆化特性の改善に有効な元素である。こうした効果を発揮させるには、0.040以上含有させる必要がある。好ましくは0.050以上、より好ましくは0.055以上である。しかしながら、0.15を超えて過剰に含有させると、強度の過大な上昇による水素脆化感受性が高くなる原因となる。好ましくは0.12以下であり、より好ましくは0.08以下である。[V:0.05~0.60]Vは、拡散型水素のトラップサイトとなるV含有炭化物を形成することで、耐水素脆化特性の改善に有効な元素である。こうした効果を発揮させるには、0.05以上含有させる必要がある。好ましくは0.1以上、より好ましくは0.15以上である。しかしながら、0.60を超えて過剰に含有させると、強度を過大に上昇させ、水素脆化感受性が高くなる原因となる。[N:0.015以下0を含まない]Nは、不可避的に混入してくる元素であり、溶接金属の強度を向上する上で有効であるが、過剰に含有させると、強度の過大な上昇により水素脆化感受性が高くなる原因となる。こうしたことから、N含有量は0.015以下とする必要がある。好ましくは0.010以下であり、より好ましくは0.006以下である。尚、Nは工業的に0とすることは困難である。[O:0.030以上]Oは、粒内変態の起点となる酸化物を形成し、組織を微細化することで耐水素脆化特性の改善に有効な元素である。こうした効果を発揮させるには、0.030以上含有させる必要がある。好ましくは0.035以上、より好ましくは0.040以上である。尚、O含有量の上限については、特に設定するものではないが、含有量が過剰になると、靭性に悪影響を及ぼすため、0.10以下より好ましくは0.080以下であることが好ましい。本発明で規定する含有元素は上記の通りであって、残部は鉄および不可避的不純物であり、該不可避的不純物として、原料、資材、製造設備等の状況によって持ち込まれる元素例えば、P,S,Sn等の混入が許容され得る。但し、一般に不純物は粒界に偏析することで粒界強度を低下させ、低温割れを助長するため、特にP:0.02以下0を含まない、S:0.025以下0を含まないに夫々抑制することが好ましい。また、これら以外の不可避的不純物は、合計で0.010以下0を含まないとすることが好ましい。本発明の溶接金属においては、更に他の元素として、aCr:2.0以下0を含まない、Nb:0.15以下0を含まないおよびCu:1.0以下0を含まないよりなる群から選ばれる1種以上、bAl:0.020以下0を含まないおよび/またはZr:0.10以下0を含まない、cB:0.0050以下0を含まない、等を含有させることが好ましく、含有させる元素の種類に応じて溶接金属の特性が更に改善される。これらの元素を含有させるときの範囲設定理由は下記の通りである。[Cr:2.0以下0を含まない、Nb:0.15以下0を含まないおよびCu:1.0以下0を含まないよりなる群から選ばれる1種以上]Cr,NbおよびCuは、溶接金属の強度を向上する上で有効な元素である。このうちCuは、低温靭性の確保にも有効に作用する。しかしながら、これらの元素を過剰に含有させると、強度の過大な上昇により水素脆化感受性が高くなる原因となる。こうしたことから、Crで2.0以下より好ましくは1.5以下、更に好ましくは1.0以下、Nbで0.15以下より好ましくは0.10以下、更に好ましくは0.08以下、またはCuで1.0以下より好ましくは0.5以下、更に好ましくは0.2以下に、夫々抑制することが好ましい。尚、上記効果を発揮させるための好ましい下限は、Crで0.05以上、Nbで0.01以上、またはCuで0.05以上であるいずれも、0.01未満で不可避的不純物レベル。Al:0.020以下0を含まないおよび/またはZr:0.10以下0を含まないAlとZrは、いずれも強脱酸元素であり、溶接金属を清浄化させるのに有効である。しかしながら、過剰に含有させると、粒内変態の起点となる酸化物を減少させ、組織粗大化によって水素脆化感受性が高くなる原因となる。こうしたことから、Alで0.020以下より好ましくは0.018以下、Zrで0.10以下に、夫々抑制することが好ましい。尚、上記効果を発揮させるための好ましい下限は、AlまたはZrのいずれも0.01以上であるいずれも、0.01未満で不可避的不純物レベル。[B:0.0050以下0を含まない]Bは、旧オーステナイト粒界からのフェライト生成を抑制することで、強度を向上させる元素であるが、過剰に含有させると、強度を過大に上昇させ、水素脆化感受性が高くなる原因となる。こうしたことから、Bは0.0050以下より好ましくは0.0030以下に抑制することが好ましい。尚、上記効果を発揮させるための好ましい下限は、0.0010以上である0.0008未満で不可避的不純物レベル。本発明の溶接金属は、フラックス入りワイヤを用い、ガスシールドアーク溶接によって形成されるものであれば、特にワイヤ成分、溶接条件を限定するものではないが、規定の様態を実現するためには、好ましい範囲は存在する。こうした観点から、好ましいワイヤ成分溶接材料は、例えば次の要件の全てを満たすものである。即ち、鋼材よりなる外皮とフラックスとを合わせた全ワイヤ質量に対し、a金属、酸化物その他の形態で存在するTi量全Ti量が2.5~4.5質量、b金属、酸化物その他の形態で存在するAl量全Al量が0.10質量以上、c金属として存在するAl量金属Al量が0.01~0.05質量以上、d金属、酸化物その他の形態で存在する金属として存在するZr量全Zr量が0.035質量以上、e金属として存在するMg量金属Mg量が0.4質量以上、f金属、酸化物その他の形態で存在するSi量全Si量と、MnTi量全Mn量と全Ti量の合計との比MnTi/Siが、下記1式の関係を満足すること。MnTi/Si>10.0...1尚、その他の成分については、特に制限する必要はないが、規定の溶接金属成分範囲を満足するよう調整する必要があることは勿論である。上記した要件a~eは、化合物型V量、V含有炭化物の平均円相当径を制御するためのものである。これらの範囲から逸脱すると、化合物型V量、V含有炭化物粒子径を所定の範囲に制御することができなくなる。そのメカニズムついては、詳細は不明であるが、以下のように推測できる。V含有炭化物を多量且つ微細に析出させるためには、その核となる第二相粒子を微細に分散させることが有効となる。Ti炭化物は、V含有炭化物と結晶構造が類似し、しかもより高温で安定であるため、溶接時の冷却過程でV含有炭化物に先立ち微細に生成し、より低温でV含有炭化物の析出核となると推定される。よって、V含有炭化物を所定の形態で得るためには、炭化物として生成するTiを確保する必要がある。しかしながら、Tiは脱酸元素であり、大部分は酸化物として固定されるため、より強脱酸のAl,Zr,Mg等を上記の範囲に制御することで[要件b~e]、一部のTiが還元され、Ti炭化物が生成するものと考えられる。尚、Ti炭化物を確保するという観点からは、全Ti量は少なくとも2.5以上確保する必要があり、また全Ti量は多いほうが好ましいが、その量が4.5を超えると、溶接金属における含有量が規定範囲を超えてしまうことになる。また、金属Alが0.05を超えると、組織微細化に寄与するTi酸化物が所定の個数得られなくなる[要件a]。上記した要件fは、組織微細化に寄与するTi酸化物を制御するためのものである。上記成分比を満たすことで、所定のTi酸化物が形成され、この酸化物を起点とした粒内変態によりベイナイト組織が微細化する。また上記比を10.0超とすることで[前記1式]、酸化物が高密度で分散するようになり、いっそうの組織微細化が達成されることで耐水素脆化感受性の改善にもつながる。溶接金属を形成するときの溶接条件としては、入熱量を2.5kJ/mm以下とし、シールドガスとして20体積のCO2を含み、残部がArからなる混合ガスを用いることが好ましい。上記入熱量が2.5kJ/mmを上回ると、溶接時の冷却速度が低下し、V含有炭化物の円相当直径が所定の上限を超えてしまう。また、シールドガスの組成は、組織微細化を達成するための酸化物形態制御を目的としたものである。尚、本発明はフラックス入りワイヤを用いて溶接を行うものであるが、用いるワイヤのフラックスの充填率は通常10~20程度である。以下、本発明を実施例によって更に詳細に説明するが、下記実施例は本発明を限定する性質のものではなく、前後記の趣旨に適合し得る範囲で適当に変更して実施することも可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に含まれる。ワイヤ径:1.2mm、フラックス充填率:13.5で下記表1、2に示す化学成分組成のフラックス入りワイヤ溶接材料を用い、溶接金属を下記の手順で作製し、各種性能引張強度、水素脆化感受性を評価した。尚、表1、2中、-で示した欄は、無添加含有せずであることを示している。また、表1、2中、Mn,Si,TiおよびZrの量は、夫々全Mn量、全Si量、全Ti量および全Zr量を示し、Mg量は金属Mg量を示す。[溶接金属の作製]SM490A鋼板を、図1に示す開先形状に加工し、下記の溶接条件でガスシールドアーク溶接を実施し、溶接金属を作製した。溶接条件シールドガス:20体積CO2-80体積Ar混合ガス電流-電圧-溶接速度:270A-29V-3.0~4.5mm/秒入熱条件:ア1.74kJ/mm270A-29V-4.5mm/秒イ2.37kJ/mm270A-29V-3.3mm/秒ウ2.61kJ/mm270A-29V-3.0mm/秒予熱-パス間温度:105~150°C積層法:3層13パス作製した溶接金属の最終パスより、直径:5mmの丸棒試験片を採取し採取位置を図2に示す、再熱サイクルを模擬した熱サイクルを付与した。このときの再熱サイクルを模擬した熱サイクル時間と温度の関係を図3に示す。また、作製した各溶接金属の化学成分組成を、用いた溶接材料、入熱条件と共に下記表3、4に示す。尚、表3、4中、<で示した欄は、不純物量不純物レベル未満であることを示している。熱処理済みの試験片より、引張り試験用試験片、および水素吸蔵量を測定するための試験片を採取した。引張り試験片の形状を図4に、水素吸蔵量測定用試験片の形状を図5に、夫々示す。これらの試験片を用い、水素脆化感受性を下記の方法によって評価した。[水素脆化感受性の評価]上記で得られた水素吸蔵量測定用試験片を用い、拡散性水素量=1.5~3.0ppmとなるような水素チャージ条件を選定した。このとき採用したチャージ条件は、下記の通りである。水溶液:0.5mol/Lまたは2.5mol/LのH2SO41g/L-KSCN、30g/L-NaCl1g/L-KSCN電流密度:0.1A/dm2、1.0A/dm2、5.0A/dm2チャージ時間:24時間また、拡散性水素量は、四重極質量分析計を内蔵した昇温脱離分析装置日電アネルバ製を用い、昇温速度:12°C/分で300°Cまでに放出される水素量とした。上記条件下で、引張り試験片に水素チャージを行った後、水素逃散を防ぐための亜鉛めっきを、下記の要領で施した。水溶液:350g/L-ZnSO47H2O20.6g/L-H2SO49760g/L-Na2SO4浴温:60°C電流密度:50A/dm2めっき時間:3分クロスヘッド速度:5.0×103mm/分歪速度:6.94×106/秒でSSRTSlowStrainRateTechnique試験を実施し、非水素チャージ材の破断伸びをE0、水素チャージ材の破断伸びをEhとしたときに、下記2式によって算出される水素脆化感受性指数Sが60未満のものを、耐水素脆化感受性に優れると評価した。S=1-Eh/E0×100...2[引張り強度の評価]板厚:20mmのSM490A鋼板に、45°V字開先を施し、下記の溶接条件で作製した溶接金属について溶接材料については、表1、2に示したもの、JIS-Z2202に準拠した引張り試験片を採取し、引張り試験を行い、引張り強度にして780MPaを超えるものを合格とした。溶接条件シールドガス:20体積CO2-80体積Ar混合ガス電流-電圧-溶接速度:270A-29V-4.5mm/秒入熱量:1.74kJ/mm予熱-パス間温度:105~150°C積層法:8層17パスTi酸化物粒子であって、円相当直径が0.15~1.0μmのものの個数密度、溶接金属中の化合物型V量、および溶接金属中に存在するV含有炭化物の平均円相当直径については、下記の方法で測定した。[Ti酸化物粒子の個数密度の測定]SSRT試験用に作製した溶接金属前記溶接金属の作製の欄の最終パスより、直径:5mmの丸棒試験片を採取し、輪切り断面を鏡面研磨した後、光学顕微鏡にて1000倍の画像を2視野撮影した。画像解析ソフトImage-ProPlusMediaCybernetics社製によって、円相当直径:0.15~1.0μmの酸化物粒子を選定すると共に、撮影した酸化物中央部の組成をSEM-EDSEnergy-dispersiveX-rayspectroscopyにて分析した。検出された元素のうち、Tiの分析値質量をSi,S,Ti,Mn,Al,Zr,Mgの分析値質量の合計で規格化することで、酸化物粒子に含まれるTi濃度質量を算出し、20以上のTiを含有する酸化物粒子であって、円相当直径が0.15~1.0μmのものの個数密度を算出した。[溶接金属中の化合物型V量]SSRT試験用に作製した溶接金属前記溶接金属の作製の欄の最終パスより、直径:5mm×長さ30mmの丸棒試験片を採取し、10体積アセチルアセトン-1体積テトラメチルアンモニウムクロライド-メタノール溶液により電解抽出し、フィルター孔径:0.1μmのフィルターで濾過して残渣を得た後、この残渣をICP発光分析にかけ、化合物型V量を求めた。[溶接金属中に存在するV含有炭化物の平均円相当直径]SSRT試験用に作製した溶接金属前記溶接金属の作製の欄の最終パスより、直径:5mmの丸棒試験片を採取し、輪切り断面から抽出レプリカTEM試験片を作製し、30万倍の画像を1視野撮影し、写りこんだV含有炭化物のうち、画像解析ソフトImage-ProPlusMediaCybernetics社製によって、面積が10nm2以上のものの全粒子の円相当直径を測定し、平均値を算出した。このとき、観察された化合物粒子について、TEMに付属のEDSエネルギー分散型X線分析装置にて元素分析を行い、V含有炭化物の判定を行った。これらの測定結果[水素脆化感受性指数S、引張り強度、Ti酸化物の個数密度、化合物型V量、およびV含有炭化物の平均円相当直径を、下記表5、6に示す。これらの結果から、次のように考察できる尚、下記No.は、表3~6の試験No.を示す。No.1~31は、本発明で規定する要件を満足する例であり、化学成分組成と共に、Ti酸化物の個数密度およびV含有炭化物の形態化合物型V量、平均円相当直径が適切に制御されているため、高強度で耐水素脆化感受性に優れた溶接金属が得られている。これに対し、No.32~53は、本発明で規定するいずれかの要件を外れる例であり、引張り強度および耐水素脆化感受性の少なくともいずれかの特性が劣化している。No.32は、溶接時の入熱条件が適切でない例であり、V含有炭化物の平均円相当直径が大きくなっており、水素脆化感受性が高くなっている耐水素脆化感受性が劣化している。No.33は、溶接材料中の全Al量が不足している例であり、溶接金属中の化合物型V量が少なくなっており、水素脆化感受性が高くなっている。No.34は、溶接金属のNi含有量、および溶接材料中の金属Al量が不足している例であり、溶接金属中の化合物型V量が少なくなっており、水素脆化感受性が高くなると共に、引張り強度が低くなっている。No.35は、溶接材料中の金属Al量が過剰になっている例であり、溶接金属中のTi酸化物の個数密度が少なくなって水素脆化感受性が高くなっている。No.36は、溶接金属のMn含有量、および溶接材料中の金属Mg量が不足している例であり、溶接金属中の化合物型V量が少なくなって水素脆化感受性が高くなると共に、引張り強度が低くなっている。No.37は、溶接金属のMo含有量、および溶接材料中の金属Zr量が不足している例であり、溶接金属中の化合物型V量が少なくなって水素脆化感受性が高くなると共に、引張り強度が低くなっている。No.38は、溶接金属のC含有量および化合物型V量が少なくなっている例であり、水素脆化感受性が高くなると共に、引張り強度が低くなっている。No.39は、溶接金属のC含有量が過剰になっている例であり、引張り強度が過大に上昇して水素脆化感受性が高くなっている。No.40は、溶接金属のSi含有量が過剰になっている例であり[溶接材料のTiMn/Siも小さくなっている]、Ti酸化物の個数密度が低くなって水素脆化感受性が高くなっている。No.41は、溶接金属のMn含有量が過剰になっている例であり、引張り強度が過大に上昇して水素脆化感受性が高くなっている。No.42は、溶接金属のNi含有量が過剰になっている例であり、また溶接材料のTiMn/Siも小さくなっており、Ti酸化物の個数密度が低くなると共に、引張り強度が過大に上昇して水素脆化感受性が高くなっている。No.43は、溶接金属のMo含有量が過剰になっている例であり[溶接材料のTiMn/Siも小さくなっている]、Ti酸化物の個数密度が低くなると共に、引張り強度が過大に上昇して水素脆化感受性が高くなっている。No.44は、溶接金属のTi含有量が不足している例であり溶接材料中の全Ti量が少ない、Ti酸化物の個数密度が低くなって水素脆化感受性が高くなっている。No.45は、溶接金属のTi含有量が過剰になっている例であり、引張り強度が過大に上昇して水素脆化感受性が高くなっている。No.46は、溶接金属のSi含有量が過剰になると共に、V含有量は不足している例であり[溶接材料のTiMn/Siも小さくなっている]、Ti酸化物の個数密度が低くなると共に、溶接金属中の化合物型V量が少なくなり、引張り強度が過大に上昇して水素脆化感受性が高くなっている。No.47は、溶接金属のV含有量が過剰になっている例であり、引張り強度が過大に上昇して水素脆化感受性が高くなっている。No.48は、溶接金属のCr含有量が過剰になっている例であり、また溶接材料のTiMn/Siも小さくなったため、Ti酸化物の個数密度が低くなって水素脆化感受性が高くなっている。No.49は、溶接金属のNb含有量が過剰になっている例であり、引張り強度が過大に上昇して水素脆化感受性が高くなっている。No.50は、溶接金属のCu含有量が過剰になっている例であり[溶接材料のTiMn/Siも小さくなっている]、Ti酸化物の個数密度が低くなって水素脆化感受性が高くなっている。No.51は、溶接金属のAl含有量が過剰になっている例であり、Ti酸化物の個数密度が低くなって水素脆化感受性が高くなっている。No.52は、溶接金属のZr含有量が過剰になっている例であり、Ti酸化物の個数密度が低くなって水素脆化感受性が高くなっている。No.53は、溶接金属のB含有量が過剰になっている例であり、引張り強度が過大に上昇して水素脆化感受性が高くなっている。"