流体サイクル6の流体5のための冷却能力を生成するべく少なくとも1つの送風機4に動力付与する少なくとも1つの送風機モーター3を有した少なくとも1つの送風機装置2を具備する液体空気冷却システムであって、自動制御システム24による前記送風機モーター3の速度制御のため、少なくとも1つの実値tistは、前記冷却能力がそれぞれの機械ユニット9の電流出力値に応じて調節されるような方法で、設定値tsollと比較される液体空気冷却システム。前記送風機装置2の供給側10における気温が、前記設定値tsollとして用いられることを特徴とする請求項1に記載の液体空気冷却システム。前記機械ユニット9又は該機械ユニット9の構成要素11の温度が、前記設定値tsollとして用いられることを特徴とする請求項1又は請求項2のいずれか1つに記載の液体空気冷却システム。前記送風機モーター3の前記速度は、前記送風機装置2の前記供給側10の前記気温が前記設定値tsollより低くなるような方法で制御されることを特徴とする請求項1から請求項3のいずれか1つに記載の液体空気冷却システム。前記送風機モーター3が、PID制御器27を備える一体化された周波数変換回路を有するモーター制御ユニット24によって駆動される可変速のモーター3であることを特徴とする請求項1から請求項4のいずれか1つに記載の液体空気冷却システム。当該液体空気冷却システム1が、流体タンク13と、モーター15を有する流体ポンプ14と、自動制御システム24、27を有する前記送風機装置2と、を具備するコンパクトユニットであることを特徴とする請求項1から請求項5のいずれか1つに記載の液体空気冷却システム。前記流体ポンプ14に動力付与するための前記モーター15及び送風機4を有する前記送風機モーター3が、前記流体タンク13における前記ハウジング24に亘り取り付けられたことを特徴とする請求項1から請求項6のいずれか1つに記載の液体空気冷却システム。前記送風機装置2及び前記流体ポンプ14に動力付与するための前記モーター15が、概して前記流体タンク13のベース領域16を越えて延在しないことを特徴とする請求項1から請求項7のいずれか1つに記載の液体空気冷却システム。前記流体5が、水及びグリコールの混合であることを特徴とする請求項1から請求項8のいずれか1つに記載の液体空気冷却システム。当該液体空気冷却システム1によって流体5を供給される前記機械ユニット9が、工作機械であることを特徴とする請求項1から請求項9のいずれか1つに記載の液体空気冷却システム。ベッド及び/又は前記機械ユニット9のスピンドルのような機械構成要素が、当該液体空気冷却システム1を流れる前記流体5を受容することを特徴とする請求項1から請求項10のいずれか1つに記載の液体空気冷却システム。上述された解決法を用いれば、温度制御、特にハイドロリック回路の流体のための冷却タスクは、基本的に実現され得るが、特に、送風機装置を通過する流体の温度は、絶対的に見ると、ハイドロリックパワーユニットの、変化するそれぞれの周囲温度に依存する。従って、流体の出力温度は、公知のハイドロリックパワーユニット及び流体冷却装置において、送風機装置を通過した後に変動する。この先行技術に基づいて、本発明の目的は、液体空気冷却システムの周囲温度を考慮した冷却能力を備える送風機装置を有した液体空気冷却システムを提供することにあり、目的とする正確な流体の温度を恒久的に実現することを可能とする。本目的は、請求項1の特徴をその全範囲において有する液体空気冷却システムによって実現される。請求項1によれば、液体空気冷却システムが提供され、その液体空気冷却システムは、可変速の送風機モーターによって動力付与された送風機を備えた送風機装置を有し、基本的に、流体サイクルを介して液体空気冷却システムへと接続され得る機械ユニットからの温度値のような、実値を考慮した冷却サイクル内の流体のための冷却能力の実施形態を可能とする。本発明によれば、液体空気冷却システムは、設定値を考慮する可能性を更に有し、設定値は、送風機装置の冷却能力が、流体を供給される機械ユニットの実際の出力値に応じて調節されるような方法で実値と比較される。自動制御システムは、送風機モーターの対応する設定値/実値の比較及び速度制御を処理する。この実値及び設定値は、温度値によって示される。実値及び設定値が、機械ユニットの現在の操作点に関連する、適した他の特徴的値及び液体空気冷却システムに関する現在の操作状態を示す現在の実際の温度値によって示されることを想定することも可能である。液体空気冷却システム及び特に送風機の速度を調節する自動制御システムのメモリ及びプロセッサ手段を用いる特に好適な実施形態において、例えば送風機装置の供給側における設定値として、気温が提供される。設定値は、ハイドロリックパワーユニットの周囲温度、又は、温度制御のため流れる流体を受容する機械ユニットの若しくは機械ユニットの構成要素の温度である。大気は、液体空気冷却システムのエネルギー効率を向上させるための冷媒として提供され、好適には、送風機モーターの速度は、クーラントの流体温度が、目的とする温度を示す設定温度と比較して5Kまたはそれより低く低下された値で維持されるような方法で制御される。費用効率の高い液体空気冷却システムの実現を可能とするため、送風機モーターとして可変速のモーターを選択すると好適である。更に、送風機モーター制御のため、機械ユニットと接続された対応する自動制御システムを用いると好適であり、或いは、設定値及び実値の伝達のために、複数の機械ユニットの通信のためのフィールドバスシステムという意味でのバスシステムが用いられると好適である。PID制御器は、そこで送風機モーターの速度を制御する。PID制御システムは、当業者に公知であり、機械的駆動部又は機械ユニットの他の機械的設備付属品の操作の制御のために概して用いられる。本発明は、ここで任意の形式のPID制御を具備する。PID制御の出力量は、ここで送風機モーター及び/又は送風機の最大許容速度に制限される。特に好適な実施形態において、液体空気冷却システムは、コンパクトユニットであって、流体タンクと、流体ポンプに動力付与するためのモーターと、流体ポンプ自体と、送風機モーター及び送風機と、任意の関連する冷却装置と、冷却機ハウジングと、を備える、最小化された必要組立空間を有するコンパクトユニットに結合される。特に好適には、流体ポンプに動力付与するためのモーターは、流体タンクに直接取り付けられる。ここで、液体空気冷却システムの前述の構成要素の幾何学的寸法を、送風機装置及び流体ポンプに動力付与するためのモーターが、概して流体タンクのベース領域を越えて延在しないような方法で選択すると好適である。流体は、例えば、トランスミッションオイル、ハイドロリックオイル、或いは、水及びグリコールの混合であり得る。好適には、液体空気冷却システムによって、工作機械、トランスミッション、押出機、モーター、周波数変換器、又は機械ユニットの他の形式において、非常に正確な温度制御が可能となり、最小化されたエネルギーを用いることによって、温度変動に対する恒久性の実現、又は対応する機械ユニットを正確に操作する温度制御された機械ユニットの実現が可能となる。液体空気冷却システムを用いれば、機械ユニットのベッド又は機械ユニットのスピンドルのような単一の機械構成要素に、流体、特に、温度制御された流体を供給することが可能となる。液体空気冷却システムは、図によって具現化された例示を用いて以下でより詳細に説明される。原理的に且つ原寸ではない図で本発明を示す図が示される。図1は、液体空気冷却システムの斜視図及び部分分解概略図を示し、全体として符号1で識別され、概略的に示された機械ユニット9及び/又は機械ユニット9の構成要素11に、流体5を供給し、この流体5は、温度制御された流体として想定される。電気モーター12として具現化され且つ、軸流ファン方式のローラーキャリア羽根車を備えた送風機4に動力付与する可変速の送風機モーター3を有する送風機装置2は、液体空気冷却システム1と関連する。送風機4は、送風機ハウジング22及び保護格子17によって部分的に受容される。送風機ハウジング22は、プラスチック又は板金部品で作られ得る。図2に示され、図1において液体空気冷却システムの上面図においても示されるように、保護格子18は、安全のため、送風機4の後方区分において設けられる。送風機4の反対側において、セルラーラジエータcellularradiatorの形式の熱交換器19は、保護格子18と関連して配置される。突出領域を全体的に横断して延在する熱交換器19は、送風機4によって送風されるswept。図1からそれぞれ示されるように、送風機4は、セルラーラジエータのリブを通して右から左へと大気を吸引し、送風機モーター3へと送る。原理的には、ここで示された送風機装置2は、反対方向に流れる冷却空気で設計され且つ操作され得る。送風機ハウジング22は、ボックスとして設計され、本実施形態において、流体タンク13に鉛直に取り付けられる。流体タンク13は、概してブロック形状の構成要素として形成される。流体タンク13の断面は、ここで、流体タンク13の断面の他の部分の上方に上げられたモーター15のための組立体ベース20が、流体タンク13内部に配置された流体ポンプ14のモーター15のために形成されるような、図1に示されたようなL形状を有する。分配器レール7は、送風機ハウジング22に配置される。実際の温度tistを検出するためのセンサ28は、セルラーラジエータ19と流体タンク13との間で熱交換器19と流体接続されて配置される。制御システム24は、モーター3に配置される。目的温度10を検出するためのセンサは、セルラーラジエータ19の上流の、流れの方向に示されて配置され、流れる空気の流れに対して保護される。全体の送風機装置2及び流体ポンプ14に動力付与するためのモーター15は、流体タンク13のベース領域16を越えてわずかに延在するのみである。設定温度は、付加的に又は別に、運転中の機械ユニットにおいて、対応するセンサによって直接的に計測されることもできる。モーター制御ユニット24は、送風機モーター3の上部側、或いは、冷却リブをそれぞれ有するその外側領域に直接的に取り付けられる。結果は、モーター制御ユニット24と送風機モーター3との間の一体化ケーブル接続である。この構成は、送風機モーター3の操作中の電磁妨害フィールドを回避するため及びハイドロリックパワーユニット1のEMC許容値を向上させるための構造的手段である。モーター制御ユニット24は、ここで示された実施形態において、分離された操作ユニットによって特に個別にパラメータ化された周波数変換器を有し、送風機モーター3のそれぞれの用途のために適合可能なプラグイン接続されるケーブルによって接続されることができる。流体ポンプ14は、ここで示された実施形態において、温度制御された流体を流し、好適には、グリコール混合を流し、浸水ポンプとして具現化される。ここで、流体ポンプ14は、機械ユニット9の液体空気冷却システム6において、基本的に構成形式に関して、流体ポンプ14の構成形式が、例えばロータリーポンプ又は例えばローラーポンプ、回転式ベーンタイプポンプ又はギヤ式ポンプのような変位要素を備えたポンプとされ得るように、更に大流量用に、更に流体5の高圧レベル用に、設計され得る。流体ポンプ14のポンプ部品は、流体を運ぶために流体タンク13から且つ流体タンク13へと延在し、ここでは更に詳細には示されない。特に、流体ポンプ14は、流体5を流体タンク13から運ぶためのポンプ開口部25を有する。流体5は、機械ユニット9又は機械ユニット9の構成要素11を通して流された後、接続部Kを介してセルラーラジエータ19へと流される。冷却された流体5は、熱交換器19から出て、直接的に実値センサ及びパイプ26を介して流体タンク13へと流れる。本実施形態において調節される温度差は、5Kより大きい。モーター制御ユニット24におけるPID制御器27は、特に送風機モーター3のための速度制御器として機能する。分配器レール7、モーター制御ユニット24及びPID制御器27は、自動制御システム図示せずへと結合されることもできる。図4aから図4dは、液体空気冷却システム1及びこれによって冷却される機械ユニット9の操作中の、関連する操作パラメータのログを示す。例えば、図4aは、機械ユニット9によって機械ユニット9内部で加熱された流体5を介して液体空気冷却システム1へと供給される熱出力を、0秒から6000秒の時間間隔で示す。供給された熱出力は、この時間間隔の間、約0.8kWから6.3kWの間で変動する。通常操作中時間間隔1000秒から4500秒の間、供給された熱出力は、本実施形態において、25kWから6.3kWの間で変動する。図4bは、同じ時間間隔に亘り記録された液体空気冷却システムにおける関連する温度変化を示す。図4bの上の曲線は、液体空気冷却システム1の流入口、つまり、機械ユニット9を出た後且つ熱交換器19へと流れる前の、流体5の温度の温度変化の実施形態を示す。ここで、上述した温度変動による示された実施形態における設定値は、約28°Cから32°Cの間である。図4bの一番上の曲線の下に、液体空気冷却システム1を出た、冷却操作後の流体5の流体温度の曲線がある。時間間隔約250秒から600秒の間の調節プロセスの後の流体5の出力温度が、ほとんど全く変動していないことがすぐにわかり、その後、温度はそれ自体約27.8°Cに調節される。これらの上述した温度変化の下に、図4bは、同じ時間間隔の液体空気冷却システム1における流体5の体積流量Vを示す。ここで体積流量Vは、略正確に25L/分である。この曲線の下に、図4bは、典型的なの設定値であって、ここでは液体空気冷却システム1の大気の温度tsollである設定値の変化を示し、示された時間間隔の間、周囲温度は、21°Cから23°Cの間で変動する。従って、液体空気冷却システム1によって、機械ユニット9の構成要素11、例えば、工作機械スピンドル駆動部又は機械ユニット9の形式の、処理センタprocessingcenter又は工作機械のような構成要素11の、非常に正確な温度管理が、可能となる。従って、本発明に係る液体空気冷却システム1は、プロセス中の機械の正確さの顕著な改善の提供を可能とする。図4cは、一番上の曲線において、送風機モーター3のモーター電流が示す変化を示す一方で、一番下の曲線は、送風機モーター3の液体空気システムのモーター出力の変化を示す。示された実施形態において、モーター電流は、約1.2アンペアから2.2アンペアの間で変動する一方で、記録されたモーター出力は、約0から400ワットの間で変動する。図4dは、熱交換器19から出た後の、図4bに示されたような流体5の正確な出力温度を示すのを可能とするために必要な送風機4の速度変動の図である。送風機4の速度は、ここで約200回転/分から1000回転/分の間の比較的幅広い範囲で変動する。更に、選択された速度及び/又は速度範囲は、ハイドロリックパワー1が、操作中に、比較的最小限の送風機翼の翼端速度及び最小限のノイズレベルを確実とすることを完全に可能とするように記載される。