交流側が電力系統に接続され、直流/交流間で電力変換を行う電力変換装置において、主電力変換器と、該主電力変換器の直流入力電圧より低電圧の直流コンデンサを有し、上記主電力変換器の交流側と上記電力系統との間に、交流側が直列接続された1あるいは複数の副電力変換器とを備えて、上記主電力変換器および上記副電力変換器の交流側発生電圧の合計電圧を交流側に発生する電力変換器と、上記電力変換器の出力相電流である変換器電流を指令値に追従させ、上記副電力変換器の上記直流コンデンサの電圧が設定された電圧となるように、上記主電力変換器および上記副電力変換器へのゲート信号を生成して上記電力変換器を制御する制御装置とを備え、上記制御装置は、系統電圧の電圧低下を検出して、上記直流コンデンサをバイパスさせるように上記副電力変換器を制御すると共に、上記主電力変換器のみの出力制御により上記変換器電流を制御する電力変換装置。上記制御装置は、上記系統電圧の半周期に1パルスの電圧を出力するように上記主電力変換器を制御し、上記変換器電流が所定の電流値を超えると上記主電力変換器の当該相のゲート信号を一時的にオンからオフする請求項1に記載の電力変換装置。上記制御装置は、上記系統電圧の半周期に1パルスの電圧を出力するように上記主電力変換器を制御すると共に、上記変換器電流が上記指令値に追従するように上記副電力変換器をPWM制御し、上記系統電圧の電圧低下を検出すると、上記直流コンデンサをバイパスさせるように上記副電力変換器を制御すると共に、上記主電力変換器をPWM制御する請求項1に記載の電力変換装置。上記主電力変換器と上記電力系統との間に上記副電力変換器が接続される請求項1~3のいずれか1項に記載の電力変換装置。上記主電力変換器の直流側に直流電源が接続され、該直流電源の直流電力を交流電力に変換して上記電力系統に連系する請求項4に記載の電力変換装置。上記主電力変換器の直流側に直流負荷が接続され、上記電力系統の交流電力を直流電力に変換して上記直流負荷に供給する請求項4に記載の電力変換装置。上記主電力変換器は三相電力変換器であり、該三相電力変換器の各相交流線に、単相構成の上記副電力変換器が接続される請求項1~3のいずれか1項に記載の電力変換装置。上記特許文献1記載の電力変換装置では、複数の電力変換器を組み合わせて電圧を出力することで小型化、高効率化を図るものである。しかしながら、接続された電力系統の瞬時電圧低下時には、過電流の発生、またサブコンバータの直流電圧の変動による過電圧が発生するため電力変換装置の保護が必要となる。上記特許文献2には、電力系統の瞬時電圧低下時に電力変換装置の運転を停止して過電流から保護する技術が記載されている。しかしながら、分散電源を電力系統に連系する電力変換装置が停止すると、電力系統での電力の需給バランスが崩れるという問題点があった。また、電力変換装置が、系統からの交流電力を直流電力に変換して負荷機器へ電力を供給するものであれば、負荷機器の停止による損害が生じる懸念があった。さらに、一旦電力変換装置を停止して電力系統のラインから解列すると、再び電力変換装置の運転を開始するのに時間を要するものであった。この発明は、上記のような問題点を解消するために成されたものであって、主電力変換器と直流電圧が比較的低い副電力変換器とを直列接続して構成される電力変換装置を、電力系統の瞬時電圧低下時にも、過電流、過電圧から保護して信頼性良く運転継続することを目的とする。この発明による電力変換装置は、交流側が電力系統に接続され、直流/交流間で電力変換を行うものであって、電力変換器と制御装置とを備える。上記電力変換器は、1つの主電力変換器と、該主電力変換器の直流入力電圧より低電圧の直流コンデンサを有し、上記主電力変換器と交流側が直列接続された1あるいは複数の副電力変換器とを備えて、上記主電力変換器および上記副電力変換器の交流側発生電圧の合計電圧を交流側に発生する。上記制御装置は、上記電力変換器の出力相電流である変換器電流を指令値に追従させ、上記副電力変換器の直流コンデンサの電圧が設定された電圧となるように、上記主電力変換器および上記副電力変換器へのゲート信号を生成して上記電力変換器を制御する。そして、該制御装置は、上記系統電圧の電圧低下を検出して、上記直流コンデンサをバイパスさせるように上記副電力変換器を制御すると共に、上記主電力変換器のみの出力制御により上記変換器電流を制御する。この発明による電力変換装置は、電力系統の瞬時電圧低下時に、副電力変換器の直流コンデンサの電圧変動を抑制して過電圧を抑制すると共に主電力変換器の動作により過電流を抑制して運転を継続できる。このため、電力供給先である電力系統や負荷機器に及ぼす悪影響を低減でき、電力変換装置の信頼性が向上する。実施の形態1.以下、この発明の実施の形態1による電力変換装置を図に基づいて説明する。図1は、この発明の実施の形態1による電力変換装置、より具体的には、太陽電池などの直流電源1からの直流電力を交流電力に変換して電力系統8への電力送電を行う電力変換装置の構成を示す図である。主回路である電力変換器としてのインバータ回路は、直流電源1の直流電力を交流電力に変換する主電力変換器としてのメインインバータ2と、メインインバータ2の各相交流線にそれぞれ直列接続された副電力変換器としてのサブインバータ3、4と、サブインバータ4の後段に接続され、交流リアクトル5、6およびフィルタコンデンサ7から成る平滑フィルタとを備え、開閉器28を介して電力系統8に連系される。なお、2つのサブインバータ3、4は、この場合、各相2個ずつ接続されるものであるが、相毎の図示は省略している。図2に、メインインバータ2および各サブインバータ3、4の構成を示す。図2aに示すように、メインインバータ2は、直流側に2つの直流コンデンサ2a、2bを直列接続して内蔵した三相3レベルインバータであり、それぞれダイオードが逆並列接続されたIGBT等から成る自己消弧型の半導体スイッチング素子を複数個備えて構成される。U相では、直流母線間に高電圧側素子MHUと低電圧側素子MLUとを直列接続し、その接続点と2つの直流コンデンサ2a、2bの接続点との間に、互いに逆極性に接続された2つの素子RF1U、RF2Uを接続する。同様に、V相では、直流母線間にMHVとMLVとを直列接続し、その接続点と2つの直流コンデンサ2a、2bの接続点との間に、互いに逆極性に接続された2つの素子RF1V、RF2Vを接続する。W相では、直流母線間にMHWとMLWとを直列接続し、その接続点と2つの直流コンデンサ2a、2bの接続点との間に、互いに逆極性に接続された2つの素子RF1W、RF2Wを接続する。なお、ここで用いる半導体スイッチング素子はIGBT以外にも、GCT、GTO、トランジスタ、MOSFET等でもよい。各サブインバータ3、4は、図2bに示すように、4個の半導体スイッチング素子SHA1、SLA1、SHB1、SLB1、SHA2、SLA2、SHB2、SLB2から成る単相フルブリッジ回路と、直流電圧を保持する直流コンデンサ3a、4aとを備える。直流コンデンサ3a、4aの電圧をVとした場合、半導体スイッチング素子のオンオフの組合せによって{-V、0、V}の3レベルの電圧値を各サブインバータ3、4の交流端子間に印加することができる。なお、ここでは、サブインバータ3、4は2段構成で直列に接続して出力電圧のレベル数を多くし、高調波の少ない電圧が出力できるような構成としているが、1段構成でも、また3以上の多段構成であっても良い。各相のサブインバータ3、4の出力電圧は、メインインバータ2の各相出力電圧に重畳され、メインインバータ2の出力電圧と各サブインバータ3、4の出力電圧との電圧和を、平滑フィルタ5~7を介して電力系統8に出力する。また、開閉器28は異常時に遮断動作を行う。なお、各サブインバータ3、4の直流コンデンサ3a、4aの電圧は、メインインバータ2に入力される直流電圧、この場合、直流電源1の電圧の1/2あるいは直流コンデンサ2a、2bの電圧に比べて小さく設定されている。また、図1に示すように、インバータ回路内のメインインバータ2および各サブインバータ3、4は、制御装置100からのゲート信号22a、23a、23bにより制御される。また、電力変換装置は、電力系統8の交流電圧を検出する交流電圧センサ10と、各サブインバータ3、4の直流コンデンサ3a、4aの直流電圧Vsub以下、サブ直流電圧Vsubと称すを検出する電圧センサ11、12と、インバータ回路の各相の出力電流iiu、iv、iwを検出する電流センサ13とを備え、制御装置100は、検出されたこれらの電圧、電流に基づいてメインインバータ2および各サブインバータ3、4を出力制御する。なお、電流センサ13はインバータ回路から電力系統8に向かって流れる方向を正とする。制御装置100は、電力系統8の位相θを検出する位相検出部14と、出力電流iの有効電流成分irおよび無効電流成分ixを検出する電流検出部15と、サブ直流電圧Vsubを制御する直流電圧制御部16と、無効電流制御部17と、有効電流制御部18と、インバータ回路の出力信号を決定するゲート制御部21と、メインインバータ2のゲート信号22aを生成するメインゲート回路部22と、各サブインバータ3、4のゲート信号23a、23bを生成するサブゲート回路部23とを備える。また制御装置100は、出力電流iの過電流を検出してメインインバータ2のスイッチングを切り替える信号を出力する動作判定部25と、系統電圧を監視して瞬時電圧低下以下、瞬低と称すを検出する電圧異常検出部26と、瞬低時にインバータ回路の制御を切り替える切替判定部27とを備える。このように構成される電力変換装置の制御装置100の動作を以下に説明する。位相検出部14は、交流電圧センサ10で検出した電圧から電力系統8の位相θを検出し、電流検出部15は、電流センサ13で検出した出力電流値iと位相θとに基づいて、出力電流iから有効電流成分irおよび無効電流成分ixを検出する。無効電流制御部17では、無効電流ixが与えられた無効電流指令ixに追従するように制御を行い、有効電流制御部18では、有効電流irが有効電流指令irに追従するように制御を行う。また、直流電圧制御部16は、電圧センサ11、12で検出されたサブ直流電圧Vsubが与えられた指令値Vsubに追従するように制御を行う。直流電圧制御部16と無効電流制御部17、有効電流制御部18とからの各出力に応じて、ゲート制御部21はインバータ回路の出力信号を決定し、ゲート制御部21からの出力に応じて、メインゲート回路部22はメインインバータ2のゲート信号22aを生成して出力し、サブゲート回路部23は、各サブインバータ3、4のゲート信号23a、23bを生成して出力する。そしてメインインバータ2は、系統周期に合わせた半周期に1パルスの電圧を出力するように制御され、各サブインバータ3、4はPWM制御される。また、電流センサ13で検出した出力電流iは動作判定部25にも入力され、動作判定部25は、出力電流iが予め設定された所定の電流値としての上限値24を超えると、メインゲート回路部22に過電流抑制信号を出力して、メインインバータ2のゲート信号22aのオン信号が一時的にオフされる。また、交流電圧センサ10で検出した系統電圧は電圧異常検出部26にも入力され、電圧異常検出部26は系統電圧の瞬低時の電圧低下を検出し、瞬低検出により切替判定部27では、各サブインバータ3、4のPWM制御を直流コンデンサ3a、4aをバイパスさせる制御、即ち直流回路バイパス制御へ切り替える切替信号をゲート制御部21に出力する。インバータ回路では、制御装置100が上記のように出力電流iを制御することにより、メインインバータ2の各相出力電圧と各相のサブインバータ3、4の出力電圧との総和が、系統電圧とほぼ同等となるように制御される。また、制御装置100は、サブインバータ3、4のサブ直流電圧Vsubが指令値Vsubに追従するようにインバータ回路を出力制御するため、直流コンデンサ3a、4aは他の電源を外部に備えずに電圧を安定化できる。このように制御されるインバータ回路の動作を、図3~図6に基づいて以下に説明する。図3は、インバータ回路1相分の各部の電圧、電流波形を示すもので、波形図のほぼ中央から左側に系統電圧の正常時、右側に瞬低時の動作を示す。図3aは系統電圧、図3bはインバータ回路の出力電流i、図3cはメインインバータ2の出力電圧、図3dはサブインバータ3、4の出力電圧、図3eはメインインバータ2の出力電圧とサブインバータ3、4の出力電圧との総和であるインバータ回路の出力電圧、図3fはサブ直流電圧Vsubの各波形を示す。また、図4は、メインインバータ2のスイッチング動作のパターンを示す図であり、図5は、瞬低時におけるメインインバータ2の動作を説明する波形図、図6は、瞬低時におけるサブインバータ3、4の電流経路を示す図である。系統電圧の正常時において、インバータ回路では、メインインバータ2は、系統周期に合わせた半周期に1パルスの電圧を出力し、各サブインバータ3、4はPWM制御により電圧を出力して、インバータ回路の出力電圧は系統電圧と同様の正弦波に近い波形に制御される。また、サブ直流電圧Vsubは一定の指令値Vsubに追従するように制御される。図4に示すように、メインインバータ2が正電圧Pのパルスを出力する時、各相4個の半導体スイッチング素子の内、MHMHU、MHV、MHWとRF1RF1U、RF1V、RF1Wとをオンし、MLMLU、MLV、MLWとRF2RF2U、RF2V、RF2Wとをオフする。メインインバータ2が負電圧Nのパルスを出力する時は、MLとRF2とをオンし、MHとRF1とをオフし、出力0の時は、RF1とRF2とをオンし、MHとMLとをオフする。なお、メインインバータ2のゲート信号22aは、この場合4個の素子をオンオフする4つのゲート信号の組み合わせである。電力系統8に瞬低が発生すると、インバータ回路では過電流が発生し、制御装置100の動作判定部25は、メインゲート回路部22に過電流抑制信号を出力する。また電圧異常検出部26は瞬低を検出し、切替判定部27では切替信号を出力し、各サブインバータ3、4は、PWM制御から瞬低時の直流回路バイパス制御へ切り替わる。上述したように、メインインバータ2が正電圧のパルスを出力している時、MHとRF1とがオンし、MLとRF2とがオフして、出力電流iは正の方向に流れている。このスイッチング状態で出力電流iが過電流となった場合、MHおよびRF1を一時的にオフとすることで、出力電流iを減少させる。また、メインインバータ2が負電圧のパルスを出力している時、MLとRF2とがオンし、MHとRF1とがオフして、出力電流iは負の方向に流れている。このスイッチング状態で出力電流iが過電流となった場合、MLおよびRF2を一時的にオフとすることで、出力電流iを減少させる。図5に示すように、メインインバータ2のU相において、MHU、RF1Uへのゲート信号がオンH状態で出力電流iが正の時に、過電流が発生すると、上記過電流抑制信号が発生されてMHU、RF1Uへのゲート信号をオフLする。これにより出力電流iは減少するが、所定期間経過後、MHU、RF1Uへのゲート信号は再び元の状態に戻す。その後、出力電流iが再び増加するが、過電流が発生すると同様にゲート信号を切り替えることで電流が減少する。このようなスイッチング動作を繰り返すことで、出力電流iが装置の定格電流を超えることなくスイッチング動作を行い、インバータ回路を運転継続させることができる。なお、MLU、RF2Uへのゲート信号がオンH状態で出力電流iが負の時に、過電流が発生した場合も、同様に制御する。また、ここではU相を用いて説明したが、V相、W相の場合も同様である。このように、インバータ回路に過電流が発生すると、メインインバータ2のゲート信号22aのオン信号が一時的にオフして出力電流iを減少させる。なお、過電流で変更したスイッチング状態を元の状態に変更するタイミングは、半導体スイッチング素子の最大スイッチング周波数などを考慮して設定する。例えば、スイッチング状態変更後、一定時間経過後に変更するか、PWMキャリア周波数に同期させて変更するなどの方法が考えられる。一方、各サブインバータ3、4では、PWM制御から瞬低時の直流回路バイパス制御へ切り替わり、図6に示す経路で直流コンデンサ3a、4aをバイパスして電流が流れる。具体的には、SLA1、SLB1、SLA2、SLB2をオン、SHA1、SHB1、SHA2、SHB2をオフとする。これにより、直流コンデンサ3a、4aを介さずに電流が流れ、直流コンデンサ3a、4aは瞬低時のサブ直流電圧Vsubの電圧変動を抑制することができる。なお、各サブインバータ3、4の直流回路バイパス制御は、SHA1、SHB1、SHA2、SHB2をオン、SLA1、SLB1、SLA2、SLB2をオフとしても良い。以上のように、電力系統8に瞬低が発生するとインバータ回路では過電流、過電圧を抑制する制御に切り替わって運転を継続し、その後、電圧異常検出部26により系統電圧が正常に復帰したことを検出すると、元の制御に戻す。即ち、各サブインバータ3、4ではPWM制御に戻り、また、メインインバータ2では過電流が発生していない状態では、元の制御、即ち系統周期に合わせた半周期に1パルスの電圧を出力するものとなる。なお、上記実施の形態では、インバータ回路に過電流が発生すると、制御装置100が、メインインバータ2のゲート信号22aのオン信号を一時的にオフに切り替える過電流抑制制御を行うことを説明した。この過電流抑制制御はPWM制御であり、また電力系統8の瞬低時には過電流が発生するため、瞬低時に制御装置100がメインインバータ2をPWM制御に切り替えることと同様の制御となり、以下に説明する。図7に電力系統8系統電圧の状態と制御装置100によるインバータ回路の制御モードを示す。系統電圧正常時Aには、メインインバータ2は系統周期に合わせた1パルス電圧を出力する1パルス制御で出力制御され、サブインバータ3、4はPWM制御される。瞬低時Bには、メインインバータ2は、出力制御の方式を1パルス制御からPWM制御に変更して系統電圧に合わせた電圧を出力し、サブインバータ3、4は直流回路バイパス制御により電圧0の出力となる。一般的に電力系統に連系するインバータ装置では、電力系統側で発生した異常、具体的には、送電線への落雷等に起因して発生する瞬低に対して、装置を過電流及び過電圧から保護する必要がある。上述したように従来のインバータ装置では、装置を保護するために電力系統から解列していた。この実施の形態では、電力系統8の正常時には、メインインバータ2とサブインバータ3、4との出力和を平滑フィルタ5~7を介して電力系統8に連系し、瞬低時には、サブインバータ3、4の直流コンデンサ3a、4aをバイパスさせ、メインインバータ2のスイッチング制御により過電流を抑制する。瞬低によって過渡的な電力変動が生じた場合に、サブ直流電圧Vsubの電圧も変動して過電圧となる懸念があるが、瞬低時には直流コンデンサ3a、4aをバイパスさせるためサブ直流電圧Vsubの電圧変動を抑制できる。また、メインインバータ2のスイッチング制御により過電流を抑制して電流制御するため、インバータ回路の運転を継続でき電力系統8に安定的に電力供給することが可能になる。実施の形態2.上記実施の形態1で示した電力変換装置において、図8に示すような三相2レベルインバータを用いたメインインバータ200を主電力変換器としても良い。この場合、例えばインバータ回路の出力電流iが正の方向で過電流となった場合、高電圧側のMHUMHV、MHWをオンからオフさせて出力電流iを減少させ、所定期間経過後に再びオンすることで、所望の電流値に近づけるように出力電流iを流す。負の方向の過電流の場合は、低電圧側素子をオンからオフに切り替える制御を同様に行う。これによりインバータ回路の過電流が抑制され、上記実施の形態1と同様の効果が得られる。なお、上記実施の形態1、2では、メインインバータ2、200は三相構成のものを示したが、単相インバータであっても良い。実施の形態3.実施の形態1、2では、直流電源1からインバータ回路を介して電力系統8に連系する、いわゆる連系インバータについて記載したが、電力変換装置の主回路は、交流電力を直流電力に変換するコンバータ回路でも良い。図9は、この発明の実施の形態3による電力変換装置、より具体的には、電力系統8からの交流電力を直流電力に変換し、直流負荷35に対して電力を供給する電力変換装置の構成を示す図である。主回路である電力変換器としてのコンバータ回路は、直流電源1の直流電力を交流電力に変換する主電力変換器としてのメインコンバータ32と、メインコンバータ32の各相交流線にそれぞれ直列接続された副電力変換器としてのサブコンバータ33、34とが、サブコンバータ33、34を電力系統8側に配置して交流側が直列接続される。また、交流リアクトル5、6およびフィルタコンデンサ7から成る平滑フィルタがサブコンバータ33、34の前段に接続され、開閉器28を介して電力系統8が接続される。またメインコンバータ32からの直流電圧が平滑コンデンサ36を介して直流負荷35に出力される。この場合も、上記実施の形態1と同様の制御により、電力系統8の瞬低時の過電圧、過電流を抑制して運転を継続できる。