"入力軸に駆動連結される入力側摩擦車と、出力軸に駆動連結される出力側摩擦車と、前記入力側摩擦車及び出力側摩擦車にオイル環境下で圧接してこれら両摩擦車との間で動力伝達する摩擦部材と、を備え、前記摩擦部材を、前記入力側摩擦車及び出力側摩擦車との接触位置を変更することにより前記入力軸及び出力軸との間の回転を無段に変速する摩擦車式無段変速装置において、前記入力軸と前記入力側摩擦車、又は前記出力側摩擦車と前記出力軸の間に配置され、前記入力側摩擦車及び前記出力側摩擦車と前記摩擦部材とを圧接する軸力を付与する押圧装置を備え、前記押圧装置は、トルクの伝達経路に配置された少なくとも1個のトルクカムと、該トルクカムによる軸力方向に直列に配置されたスペーサと、を有し、前記スペーサは、前記押圧装置が配置されている前記入力側摩擦車又は前記出力側摩擦車の材料に比して線膨張係数が高い材料からなり、前記押圧装置は、前記トルクカムにより伝達トルクに応じた軸力を発生すると共に、前記スペーサにより前記オイル温度に応じた軸力を発生してなる、ことを特徴とする摩擦車式無段変速装置。前記スペーサは、線膨張係数が20.0[×10-6/°C]以上の材料からなる、請求項1記載の摩擦車式無段変速装置。前記スペーサは、マグネシウム合金からなる、請求項1又は2記載の摩擦車式無段変速装置。前記スペーサは、アルミ合金からなる、請求項1又は2記載の摩擦車式無段変速装置。前記押圧装置は、前記トルクカム及び前記スペーサの軸力方向に直列にスプリングが所定予圧を付与して配置されてなる、請求項1ないし4のいずれか記載の摩擦車式無段変速装置。前記押圧装置は、前記出力側摩擦車と前記出力軸との間に配置され、前記スペーサ及び前記スプリングは、前記出力側摩擦車の内部において、前記出力側摩擦車と前記トルクカムとの間に直列に配置されてなる、請求項5記載の摩擦車式無段変速装置。前記押圧装置は、トルクの伝達経路に対して並列に配置された第1トルクカムと第2トルクカムを有し、前記第1トルクカムは、伝達トルクが所定値より小さな領域において該伝達トルクが経由され、該伝達トルクに応じた軸力を発生し、前記第2トルクカムは、伝達トルクが前記所定値より大きな領域において該伝達トルクが経由され、該伝達トルクに応じた軸力を発生し、前記スペーサと共に軸力方向に直列に配置された前記トルクカムは、前記第1トルクカムである、請求項5記載の摩擦車式無段変速装置。前記第1トルクカムは、前記スペーサ及び前記スプリングによる軸力を越えた状態で、該第1トルクカムを経由する伝達トルクに応じた軸力を発生し、前記第2トルクカムは、所定遊びを有し、該所定遊び内にあっては、前記第1トルクカムに基づき軸力を発生し、該所定遊びが無くなると、前記第2トルクカムを経由してトルクが伝達され、該伝達トルクの増加に対応して軸力を発生してなる、請求項7記載の摩擦車式無段変速装置。前記入力側摩擦車及び出力側摩擦車は、平行に配置された前記入力軸及び出力軸にそれぞれ駆動連結され、かつ径大部と径小部とが軸方向逆になるように配置された円錐形摩擦車であり、前記摩擦部材は、前記入力側摩擦車及び出力側摩擦車のいずれか一方を囲むようにして前記両円錐形摩擦車の対向する傾斜面に挟持されて、軸方向移動可能なリングであり、前記オイルは、前記摩擦車式無段変速装置を収納するケース内に封入されたトラクション用オイルである、請求項1ないし8のいずれか記載の摩擦車式無段変速装置。上記特許文献1の押圧装置プレスオン装置は、各種の実施の形態が提案されているが、いずれのものも、負荷トルクに関連して最適な特性曲線を得ようとするものであって、温度に依存して軸力を変更するものではない。前記円錐摩擦車リング式無段変速装置は、トラクション用オイルが前記リングとプライマリ及びセカンダリコーンとの接触部に供給され、該接触部に上記トラクション用オイルの油膜を介在した状態で前記押圧装置による軸力が作用し、前記リングと両コーンとの間で上記トラクション用オイルの剪断力を介して動力伝達される。前記トラクション用オイルは、温度により上記剪断力が異なり、負荷トルクにより変化する軸力を発生する前記押圧装置では、例えば上記トラクション用オイルが高温になると、前記接触部での滑りが大きくなり、伝動効率が悪化する。そこで、本発明は、前記押圧装置に熱膨張係数の高いスペーサを介在し、もって上述した課題を解決した摩擦車式無段変速装置を提供することを目的とする。本発明は、入力軸4に駆動連結される入力側摩擦車2と、出力軸11に駆動連結される出力側摩擦車10と、前記入力側摩擦車2及び出力側摩擦車10にオイル環境下で圧接してこれら両摩擦車との間で動力伝達する摩擦部材3と、を備え、前記摩擦部材3を、前記入力側摩擦車2及び出力側摩擦車10との接触位置を変更することにより前記入力軸4及び出力軸11との間の回転を無段に変速する摩擦車式無段変速装置1において、前記入力軸4と前記入力側摩擦車2、又は前記出力側摩擦車10と前記出力軸11の間に配置され、前記入力側摩擦車2及び前記出力側摩擦車10と前記摩擦部材3とを圧接する軸力を付与する押圧装置12を備え、前記押圧装置12は、トルクの伝達経路に配置された少なくとも1個のトルクカム15と、該トルクカムによる軸力方向に直列に配置されたスペーサ40と、を有し、前記スペーサ40は、前記押圧装置12が配置されている前記入力側摩擦車2又は前記出力側摩擦車10の材料に比して線膨張係数が高い材料からなり、前記押圧装置12は、前記トルクカム15により伝達トルクに応じた軸力を発生すると共に、前記スペーサにより前記オイル温度に応じた軸力Ftを発生してなる、ことを特徴とする摩擦車式無段変速装置にある。好ましくは、前記スペーサ40は、線膨張係数が20.0[×10-6/°C]以上の材料からなる。例えば、前記スペーサは、マグネシウム合金例えばAZ80Aからなる。また、前記スペーサは、アルミ合金例えばA5052からなる。例えば図2を参照して、前記押圧装置12は、前記トルクカム15及び前記スペーサ40の軸力方向に直列にスプリング13が所定予圧を付与して配置されてなる。例えば図1及び図2を参照して、前記押圧装置12は、前記出力側摩擦車10と前記出力軸11の間に配置され、前記スペーサ40及び前記スプリング13は、前記出力側摩擦車10の内部において、前記出力側摩擦車10と前記トルクカム15との間に直列に配置されてなる。例えば図3及び図4を参照して、前記押圧装置12は、トルクの伝達経路L,Mに対して並列に配置された第1トルクカム15と第2トルクカム20を有し、前記第1トルクカム15は、伝達トルクLが所定値bより小さな領域において該伝達トルクが経由され、該伝達トルクに応じた軸力を発生し、前記第2トルクカム20は、伝達トルクMが前記所定値bより大きな領域において該伝達トルクが経由され、該伝達トルクに応じた軸力を発生し、前記スペーサ40と共に軸力方向に直列に配置された前記トルクカムは、前記第1トルクカム15である。例えば図5を参照して、前記第1トルクカム15は、前記スペーサ40及び前記スプリング13による軸力F1Ftを越えた状態で、該第1トルクカム15を経由する伝達トルクLに応じた軸力を発生し、前記第2トルクカム20は、所定遊びlを有し、該所定遊び内にあっては、前記第1トルクカム15に基づき軸力を発生し、該所定遊びlが無くなると、前記第2トルクカム20を経由してトルクMが伝達され、該伝達トルクの増加に対応して軸力を発生してなる。例えば図1,図2を参照して、前記入力側摩擦車2及び出力側摩擦車10は、平行に配置された前記入力軸4及び出力軸11にそれぞれ駆動連結され、かつ径大部と径小部とが軸方向逆になるように配置された円錐形摩擦車であり、前記摩擦部材は、前記入力側摩擦車2及び出力側摩擦車10のいずれか一方を囲むようにして前記両円錐形摩擦車の対向する傾斜面に挟持されて、軸方向移動可能なリング3であり、前記オイルは、前記摩擦車式無段変速装置1を収納するケース5内に封入されたトラクション用オイル8である。なお、上記カッコ内の符号は、図面と対照するためのものであるが、これは、発明の理解を容易にするための便宜的なものであり、特許請求の範囲の構成に何等影響を及ぼすものではない。請求項1に係る本発明によると、トルクカムの軸力方向に直列に高い線膨張係数からなるスペーサを配置したので、押圧装置は、トルクカムによる伝達トルクに応じた軸力に加えて、オイル温度に応じた軸力を発生するので、トラクション用オイル等のオイルを介在する摩擦車式無段変速装置にあっては、オイルの使用による高温化により摩擦接触部での滑りが増加する傾向にあるが、上記オイル温度に応じた軸力が加わることにより、上記接触部の滑りを減少して、高い効率での無段変速による動力伝達を行うことができる。請求項2に係る本発明によると、スペーサは、線膨張係数が20.0[×10-6/°C]以上の材料からなるので、オイル温度に応じた適正な軸力を発生することができる。請求項3又は4によると、スペーサは、AZ80A等のマグネシウム合金又はA5052等のアルミニウム合金からなるので、比較的安価で入手が容易であり、かつ加工も比較的容易な材料により、高い線膨張係数からなるスペーサを得ることができる。請求項5に係る本発明によると、スペーサによる熱膨張による伸長は、スプリングに作用してスプリングからの軸力として作用するので、出力トルクのない第1段階からスプリングの所定予圧に加えたオイル温度に依存するスペーサの軸力を適正に作用することができる。請求項6に係る本発明によると、押圧装置は、出力側摩擦車と出力軸との間に配置され、トルクカムによる出力トルクに応じた適正な軸力を発生し、かつスペーサ、スプリング及びトルクカムが出力側摩擦車の内部に配置されて、コンパクトに構成することができる。請求項7に係る本発明によると、押圧装置は、2個のトルクカムを用いて、伝達トルクに対応する軸力を機械的に発生し、油圧を用いる押圧装置に比してエネルギ消費の少ないものでありながら、2個のトルクカムは、伝達経路に並列に配置され、伝達トルクが所定値より小さい領域では、専ら第1トルクカム経由でトルクが伝達されて、上記所定値より大きい領域では、第2トルクカムが伝達トルクを分担して、第1及び第2トルクカムは、それぞれ異なる伝達トルク領域で機能して軸力を発生するので、摩擦車式無段変速装置が必要とする軸力を、各変速域及び各負荷トルクに合せて適正に設定することが可能となり、摩擦車式無段変速装置による確実で信頼性の高い無段変速を可能とし、また過大な軸力を付与することがなく、動力伝達に際してのエネルギロスを減少して伝動効率を向上し、かつ摩擦車式無段変速装置の長寿命化を可能とすると共に、軸力を担持する軸受及びケース等の部品を小型化、軽量化してコンパクト性を向上することができる。請求項8に係る本発明によると、スペーサ及びスプリングによる軸力が第1トルクカムの軸力より大きい場合、該スペーサ及びスプリングの予圧に基づく軸力が保償されて、低トルク領域第1段階でのトルク伝達を確保することができる。また、第2トルクカムは、所定遊びを有しており、第2トルクカムの作動の切換えが、上記所定遊びにより容易かつ確実に切換えることができ、例えば部分負荷の最高速側に合せた比較的急な勾配による第1トルクカムによる軸力発生領域第2段階と、全負荷における各変速比での必要軸力に合せた比較的緩やかな勾配による第2トルクによる軸力発生領域第3段階とを適正に設定することが可能となる。請求項9に係る本発明によると、摩擦車式無段変速装置として、円錐摩擦車及び両円錐摩擦車の対向する傾斜面に挟持されるリングからなる円錐摩擦リングコーンリング式無段変速装置を適用したので、前記押圧装置によりリングと円錐摩擦車との間のトラクション力を保持して、正確で確実な無段変速を素早い応答で行うことができ、自動車のトランスミッションとして最適である。自動車等の車輌に搭載される無段変速機1は、図1に示すように、ロックアップクラッチ付きトルクコンバータや多板湿式クラッチ等の発進装置31、前後進切換え装置32、本発明に係る円錐摩擦リング式無段変速装置1、及びディファレンシャル装置33からなり、これら各装置がケースに組み込まれて構成される。前記円錐摩擦リング式無段変速装置1は、油密状のケース5に収納されており、該ケース5内にはトラクション用オイルが封入されて、オイル溜り8となっている。エンジン30によって発生した動力は、発進装置31、該発進装置31の動力伝達経路下流側に配置される前後進切換え装置32を介して円錐摩擦リング式無段変速装置1の入力軸軸4へ動力伝達され、円錐摩擦リング式無段変速装置1によって無段変速され、セカンダリシャフト軸11へ出力される。さらに、該セカンダリシャフト11に設けられたセカンダリギヤ36及びそれと噛合するマウントギヤ34によりディファレンシャル装置33へ動力伝達され、左右の駆動輪35,35に出力される。なお、本無段変速機Uは、円錐摩擦リング式無段変速装置1を適用した一例として示すもので、これに限らず、エンジン及びモータを駆動源とするハイブリッド駆動装置等の他の装置に適用してもよい。また、上記円錐摩擦リング式無段変速装置は、摩擦車式無段変速装置の一例として代表して示すものであり、リングを両円錐摩擦車を囲むように配置したリングコーン式無段変速装置、その外、トロイダル式無段変速装置等、入力側摩擦車と出力側摩擦車との間にオイルを介在して摩擦部材を接触し、該接触位置を変更することにより入力軸と出力軸との間の回転を無段に変速する摩擦車式無段変速装置に適用可能である。また、本摩擦車式無段変速装置1は、トラクション用オイルに一部浸されており、接触部分に掻上げ等により上記トラクション用オイルが介在しており、該オイルの剪断力を介して動力伝達される。なお、上記接触部へのオイルの供給は、掻上げ式に限らず、オイルポンプにより供給する強制式でもよい。上記円錐摩擦リング式無段変速装置1は、入力側摩擦車であるプライマリコーン円錐形摩擦車2と、出力側摩擦車であるセカンダリコーン円錐形摩擦車10と、プライマリコーン2及びセカンダリコーン10との間に介在する摩擦部材であるリング3と、上記プライマリコーン12及びセカンダリコーン13とリング3との間に挟圧力を付与するための軸力を発生する押圧装置12と、によって構成されている。プライマリコーン2は、前後進切換え装置32と連結しているプライマリシャフト入力軸4に一体に連結されていると共にケース5に回転自在に支持されており、一定の傾斜角を有した円錐形状をしている。また、該プライマリコーン2には、鋼製のリング3がその外周を取り囲むようにしてセカンダリコーン10との間に配置されている。セカンダリコーン10は、プライマリコーン2と同じ傾斜角を有した円錐中空形状をしており、プライマリシャフト4と平行に設けられたセカンダリシャフト11出力軸に、プライマリコーン2とは軸方向反対向きに嵌挿されて、ケース5にベアリング37,38により回転自在に支持されている。そして、上記セカンダリコーン10とセカンダリシャフト11との間に本発明に係る押圧装置12が介在されている。上記押圧装置12は、図2及び図3に示すように、セカンダリコーン10の中空部内に配置されており、セカンダリシャフト11に対して固定されるフランジ部19と、受圧部材14と、スプリング13と、受圧部材14及びフランジ部19の間に配置された第1トルクカム15と、セカンダリコーン10及びフランジ部19の間に配置された第2トルクカム20と、そして本発明の要部であるスペーサ40とによって構成されている。上記フランジ部19は、段付きのフランジ状に形成された部材で、セカンダリシャフト11とスプラインによって相対回転不能に配置されると共に、段差部11a,19c[図3a参照]によってセカンダリシャフト11に対して軸方向X2方向への移動が規制されている。即ち、詳しくは後述する第1及び第2トルクカム15,20によってセカンダリコーン10から離れる方向X2方向に力を受けるフランジ部19は、セカンダリシャフト11に対して固定されている。また、セカンダリシャフト11は、ケース5に対して円錐コロ軸受け39図1参照により回転自在、かつ軸方向、特にセカンダリコーン10から離れる方向X2方向のスラスト力を担持して一体に支持されている。さらに、セカンダリシャフト11は、段差部とスナップリング25によってセカンダリコーン10に対して軸方向移動が規制された支持部材24を嵌挿している。なお、押圧装置12は、入力側摩擦車2と入力軸4との間に配置されてもよい。上記受圧部材14は、セカンダリコーン10の小径側X1方向側の内周面において、セカンダリコーン10に対してスプラインによって相対回転不能かつ軸方向移動可能に配置されている。また、上記スプリング13は、上記受圧部材14と上記スペーサ40の間に縮設されており、軸方向X1-X2方向に複数枚並べて配置された皿ばね13aとその間に配置された所定肉厚のシム13bからなり、厚さの異なるシム13bを介在することによりスプリング13の長さを調整し得る。即ち、セカンダリシャフト11に対して段差部11a,19cにて軸方向移動が規制されているフランジ部19と、セカンダリコーン10の段差部10aとの間に、前記第1トルクカム15、受圧部材14、スプリング13及びスペーサ40は、軸方向に直列状に配置されている。なお、スプリング13は、皿ばねが望ましい。例えばコイルスプリングであってもよく、つまりセカンダリコーン10に予圧を付与し得るスプリングであればどのようなスプリングであってもよい。上記第1トルクカム15は、上記受圧部材14とフランジ部19とが対向した対向部にそれぞれ形成された複数の第1端面カム対第1端面対17と、該複数の第1端面カム対17の間にそれぞれ配置された複数の第1ボール18と、で構成されている。該第1端面カム対17は、受圧部材14のX2方向側端面に複数形成された波状の端面カム第1端面14aと、フランジ部19のX1方向側端面のうち受圧部材14に対向した部分に複数形成された波状の端面カム第1端面19aとによって構成されている。つまり、セカンダリコーン10の内周先端側X1方向側から、スペーサ40、スプリング13、受圧部材14の端面カム14a、第1ボール18、及びフランジ部19の端面カム19aは、軸方向に直列状に配置されている。そして、上記複数の第1端面カム対17の間に介在配置される複数の第1ボール18を有する第1トルクカム15は、受圧部材14とフランジ部19との相対回転により一方の部材に対して他方の部材が軸方向に沿って互いが離反する方向に移動するように構成されている。即ち、上述のようにフランジ部19のX2方向への移動は規制されており、受圧部材14がX1方向側に移動し、スプリング13を圧縮するように構成されている。前記スペーサ40は、円筒状の部材からなり、受圧部14のボス部14aを囲むようにして、セカンダリコーン10の小径側の段差部10aとスプリング13との間に配置されており、該スプリング13の付勢力によりセカンダリコーン10の小径側の円筒空間部10c内に位置決めされている。セカンダリコーン10は、ステンレス鋼、鋼、構造用合金鋼等により形成され、その線膨張係数が10~13[×10-6/°C]程度であるのに対して、スペーサ40は、上記セカンダリコーン10又はセカンダリシャフト11の材料より高い線膨張係数、20.0[×10-6/°C]以上の材料からなる。例えば、スペーサ40は、JISのAZ80Aマグネシウム合金、又はA5052アルミニウム合金を材料として形成される。これらAZ80A,A5052は、高い線膨張係数を有し、かつ比較的容易に入手でき、加工性もよく、好ましい材料であるが、これに限らず、亜鉛、鉛等の高線膨張係数を有する他の材料でもよい。AZ80Aは、マグネシウムMgを主成分として、重量で、Al7.8~9.9,Zn0.2~0.8,Cu0.15以下,Fe0,Mn0.12~0.35,Ni0,Si0.1以下、その他合計0.3以下からなり、線膨張係数20~200°Cが27.2[×10-6/°C]からなる。該AZ80Aで形成されたスペーサ40は、その長さを30[mm]とすると、温度変化、40°C→140°Cで、荷解きの効果は、500[N]となる。A5052は、アルミニウムAlを主成分として、重量で、Si0.25以下,Fe0.4以下,Cu0.1以下、Mn0.1以下、Mg2.2~2.8,Cr0.15~2.9,Zn2.1以下、その他の合計2.11以下からなり、線膨張係数が23.8[×10-6/°C]からなる。該A5052で形成されたスペーサ40は、その長さを30[mm]とすると、温度変化40°C→140°Cで荷解きの効果は400[N]となる。該スペーサ40は、リング3とプライマリ及びセカンダリの両コーン2,10との接触部への掻上げによるオイル溜り8からのオイル供給により、該オイル溜り8のオイルが引掛けられる環境下にあって、該オイルの油温に依存して、セカンダリコーン10の線膨張係数との差に基づき伸長する。該スペーサ40の伸長は、スプリング13に作用し、セカンダリコーン10に軸力として作用する。上記第2トルクカム20は、上記セカンダリコーン10とフランジ部19とが対向した第2対向部にそれぞれ形成された複数の第2端面カム対第2端面対22と、該複数の第2端面カム対22の間にそれぞれ配置された複数の第2ボール23と、で構成されている。上記第2端面カム対22は、周方向に延びる長溝形状からなり、該カム対22の所定回転量では第2ボール23がカム対の底面を遊転する所定遊びlを形成している図5参照。該第2端面カム対22は、セカンダリコーン10のフランジ部19に対向する端面に複数形成された波状の端面カム10aと、フランジ部19のX1方向側端面のうち、上記端面カム19aよりも外周側に形成され、セカンダリコーン10に対向した部分に複数形成された波状の端面カム19bと、によって構成されている。つまり、第2トルクカム20は、上記第1トルクカム15よりも外周側に配置されている。そして、上記複数の第2端面カム対22の間に介在配置される複数の第2ボール23を有する第2トルクカム20は、セカンダリコーン10とフランジ部19との上記所定遊びを越えた相対回転により一方の部材に対して他方の部材が軸方向に沿って互いが離反する方向に移動するように構成されている。即ち、上述のようにフランジ部19のX2方向への移動は規制されており、セカンダリコーン10がX1方向側に押圧されるように構成されている。図5に示すように、第1トルクカム15は、セカンダリコーン10からセカンダリシャフト11と一体のフランジ部19に作用する出力トルクに応じて直ちに軸力を発生するが、第2トルクカム20は、セカンダリコーン10とセカンダリシャフト11との間に所定相対回転遊びをした後、出力トルクに応じた軸力を発生する。また、第2トルクカム20のカム角度が第1トルクカム15のカム角度より大きく設定されている。以上のように構成された押圧装置12は、まず、スプリング13が軸方向に固定されているセカンダリシャフト11に対してセカンダリコーン10をX1方向側に常時つまり、円錐摩擦リング式無段変速装置1による動力伝達が行われない非作動時でも付勢することで、リング3をプライマリコーン2及びセカンダリコーン10に押付ける圧接させる軸力の予圧として作用する第1段階;図5参照。また、オイル溜り8の油温が所定低温例えば20°Cにある場合、上記スプリング13は、所定予圧F1となるように設定されている。摩擦車式無段変速装置1の運転により、トラクション用オイルが接触部での剪断力として機能して動力伝達に使用されると、該オイルは、徐々に昇温する。すると、該昇温したイルは、押圧装置12のスペーサ40にも引掛り、該スペーサ40は、セカンダリコーン10より高い線膨張係数を有するため、セカンダリコーン10よりも大きく伸長して、スプリング13を圧縮する。該伸長は、オイルの温度が高くなる程大きく伸長して、スプリング13を介して軸力F1Ftを発生する。従って、油温が所定低温T1にある状況から、油温の上昇に応じてスペーサFtに基づく軸力は大きくなるT1→Tn。次に、押圧装置12は、セカンダリコーン10からセカンダリシャフト11にトルクが伝達される作動時となる際に、セカンダリシャフト11に作用する負荷トルクに対応して順じて第1トルクカム15が相対回転する。該第1トルクカム15の相対回転に基づき、軸方向に固定されているセカンダリシャフト11フランジ部19に対してセカンダリコーン10受圧部材14は、該負荷トルクに対して軸力の増加率の大きいX1方向の軸力が付与される第2段階;図5参照。このとき、プライマリコーン2から伝達されたトルクは、図3a中の符号Lで示す太線のように、セカンダリコーン10、受圧部材14、第1トルクカム15、及びフランジ部19を介してセカンダリシャフト11に伝達される。そして、第1トルクカム15は、上記セカンダリコーン10とセカンダリシャフト11との間に作用する出力負荷トルクに対応した軸力を発生し、該軸力はスプリング13及びスペーサ40を介してセカンダリコーン10に作用する。第1トルクカム15の作用を受けた受圧部材14は、図3bに示すように、X1方向側にXだけ移動し、スプリング13は、上記第1段階の軸方向長さAから、A-Xに縮められる。ついで、押圧装置12は、上記第2段階の場合よりも強いトルクが伝達されて、第2トルクカム20の遊びを越えてセカンダリコーン10とセカンダリシャフト11フランジ部19とが相対回転すると、セカンダリシャフト11に作用する負荷トルクに対応して第2トルクカム20のカム部分が作動する。該第2トルクカム20の相対回転に基づき、軸方向に固定されているセカンダリシャフト11フランジ部19に対してセカンダリコーン10は、第2段階の軸力よりも増加率の小さいX1方向の軸力が付与される第3段階;図3参照。このとき、プライマリコーン2から伝達されたトルクは図3a中の符号Lで示す太線に加え、図3b中の符号Mで示す太線のように、セカンダリコーン10、第2トルクカム20、及びフランジ部19を介してセカンダリシャフト11に伝達される。従って、軸方向X2に対して固定状態にあるセカンダリシャフト11フランジ部19に対して、第2トルクカム20は、上記出力トルクに対応したX1方向の軸力をセカンダリコーン10に作用し、該セカンダリコーン10には、直列状の第1トルクカム15、スペーサ40及びスプリング13に基づく第2段階の最大軸力一定に加えて、上記第2トルクカム20による軸力が作用する。このように、上記スペーサ40、スプリング13、第1トルクカム15、及び第2トルクカム20によりセカンダリコーン10に作用するX1方向の軸力は、軸方向へ移動が規制されているプライマリコーン2に対して、リング3を両コーン2,10に押付ける狭圧力として作用し、トラクション用オイルの中でリング3と両コーン2,10との間でトルク伝達に必要とするトラクションを付与し、両コーン2,10の間で動力伝達がなされる。また、押圧装置12によって付与される軸力は、図5に示すように、第1段階、第2段階、及び第3段階の3段階となっており、伝動効率の向上を図ることができる。なお、上記説明は、セカンダリコーン10からセカンダリシャフト11へトルク伝達する正トルクについて述べたが、エンジンブレーキ等で、セカンダリシャフト11からセカンダリコーン10へトルク伝達する逆トルク逆駆動にあっても、第1及び第2端面カム対17,22の端面カムの形状が波状からなるため、同様にX1方向の軸力が発生する。図5は、第1段階、第2段階、第3段階からなる押圧装置の軸力特性と、各段階における押圧装置12の作動状態を模式的に示した図である。第1段階は、スペーサ40及びスプリング13に基づき軸力が付勢されている状況で、出力トルクに関係なく軸力F1Ftが発生している。即ち、図5aに示すように、スプリング13は、該一定の軸力が発生するように予め圧縮された状態予圧でセカンダリコーン10と受圧部材14との間に配設されている。この状態では、セカンダリコーン10からセカンダリシャフト11フランジ部19への出力トルクが0であって、第1トルクカム15及び第2トルクカム20がボールを端面カムの最深部に保持する場合でもスプリング13の予圧に基づく一定軸力F1が発生しており、所定出力トルクaが第1トルクカム15に作用しても、該第1トルクカムが上記スプリング予圧を超える軸力を発生するまでは、受圧部材14はスプリング予圧に基づき上記最深部である所定位置スプリング13の予圧長さA位置に止まり、一定軸力状態にある。トラクション用オイルの油温が所定低温にある場合、上記スプリング13の所定予圧F1にあるが、使用によりトラクションオイルの油温が上昇すると、スペーサ40が伸長して、スプリング13を圧縮し、該第1段階の軸力は、上記スプリング13の設定予圧F1に、油温に応じて増加するスペーサ40の伸長に基づく予圧FtT1→Tnが加わった軸力となる。該第1段階の軸力F1Ftは、リングと両円錐形摩擦車との間でのトラクション用オイルの油膜が、液体の粘性特性から固定されて弾性特性に変わる固化圧力ガラス遷移圧力より大きい軸力に設定される。この際、上記ガラス遷移圧力は、油温により変化するため、上記スペーサ40が油温が高くなるに従って大きな軸力を発生することにより、トラクション用オイルの温度にかかわらず、適正な軸力を発生することができる。ついで、図5bに示す第2段階にあっては、上記所定出力トルクa以上のトルクが作用し、受圧部材14とフランジ部19との間で相対回転を生じて、第1トルクカム15が上記スプリング予圧以上の軸力を発生する。すると、フランジ部19はセカンダリシャフト11により軸方向位置が一定に保持されているので、受圧部材14が軸方向X1方向に移動し、スプリング13を圧縮しつつセカンダリコーン10に軸力を作用する。該第2段階にあっては、第1トルクカム15に基づき、比較的急な勾配αにより出力トルクの増加に対応して増加する軸力を発生する。なおこの際、受圧部材14と回転方向一体のセカンダリコーン10とセカンダリシャフトと一体のフランジ部19との間で相対回転を生ずるが、第2トルクカム20は、対向する端面カム対第2対向部に周方向に延びる長溝状の所定遊びlが形成されており、ボールがカム対の底面を転がるだけでトルク伝達並びに軸力を発生することがない。この状態は、前記第2トルクカム20の所定遊びlがなくなり、ボールが端面カム対の傾斜面に当接するまで続く。ついで、図5cに基づき第3段階について説明する。第1トルクカム15は、出力トルクの増加に応じて受圧部材14をスプリング13を圧縮しつつ軸力を増大する。出力トルクが所定値bを超えて受圧部材14が軸方向X1方向に所定量Xストロークする。即ち、スプリング13が予圧状態である長さAから上記ストロークX分だけ圧縮されA-X、フランジ部19に対して受圧部材14が所定量X軸方向に移動すると共に所定量回転し、かつスプラインで一体に回転するセカンダリコーン10もフランジ部19に対して上記所定量回転すると、第2トルクカム20は上記所定遊びlがなくなり、ボールが端面カム対の傾斜面に当接する。すると、セカンダリコーン10からフランジ部19に第2トルクカム20を介してトルクが直接作用し、第2トルクカム20は、上記トルクに基づき軸力を発生する。この際、第2トルクカム20の端面カムのカム角度δは、第1トルクカム15の端面カムのカム角度γより大きく設定されている。これにより、出力トルクに基づくフランジ部19に対するセカンダリコーン10の相対回転量は、第1トルクカム15に比して第2トルクカム20の方が小さく、上記セカンダリコーン10からフランジ部セカンダリシャフト19に伝達されるトルクは、専ら第2トルクカム20を経由して伝達されることになる。従って、第1トルクカム15は、スプリング13をA-X圧縮した圧縮位置にあって、出力トルクbに対応する軸力F2を発生する状態に保持され、第2トルクカム20が上記一定値からなる軸力F2に加えて、勾配βによる出力トルクに対応して増大する軸力を発生する。第2トルクカム20は、カム角δが第1トルクカム15のカム角γより大きいので、斜面の原理によって出力トルクに対する軸力の増加が小さく、第3段階は、第2段階に比してなだらかな勾配β<αとなる。前記第1段階の軸力F1Ftは、第3段階でもそのまま作用する。従って、第3段階であっても、油温によりトラクション用オイルの剪断力が変化しても、それに応じた軸力を発生する。即ち、オイル溜り8のトラクション用オイルが使用により高温化すると、ガラス遷移圧力が大きくなるが、第1カムにより出力トルクに応じた軸力に、油温に応じて大きくなる軸力Ftが加えられ、油温に拘らず、リング及び両コーンの接触部での滑りを減少し得る。なお、第1トルク及び第2トルクカムは、トルク伝達経路に対して並列に配置されていれば、上述実施の形態に示す配置に限らず、どこでもよい。また、第1トルクカムとスペーサ及びスプリングは、押圧装置の軸力方向に直列に配置されていれば、上記実施の形態に示された配置に限らず、どこでもよい。例えば、スペーサをトルクカム側とし、スプリングをコーン側としてもよく、更にスペーサとスプリングとをトルクカムを挟んで反対側に配置してもよい。また、スペーサと軸力方向に直列に配置されたトルクカムがあればよく、第2トルクカムがないものにも適用可能であり、場合によっては、スプリングを省いたものにも適用可能である。"