本発明は、航空機/海上船舶、ポンプシステム、風力タービンおよび水力エネルギータービンに使用されるプロペラに関し、羽根13の後部に沿って延び、前記羽根13の幅の投影長さの3分の1の幅を有する平面13.2と、前記平面13.2と交差しかつ前記後部の投影幅の3分の2を構成するR半径を有し、もって前記後部の残り部分を構成する、丸みが付けられた背面13.1と、後部の前記丸みが付けられた背面13.1の空の端部上に、3~9グレードの角度を作るように前記プロペラ回転面と交差する、1.5Rの半径を有する内接触面13.3と、前記内接触面13.3および前記平面13.2の羽根端部の厚みの半分下方に位置する平面と交差しかつ前記内接触面13.3の逆方向に湾曲している、0.5Rの半径を有する流出側の丸みが付けられた面13.4と、を有し、Rおよび1.5Rの半径を有する前記丸みが付けられた面13.1、13.3の交差点から後部の前記平面13.2が配置されている面までの距離が、前記後部の投影幅の4分の1および5分の1である。前記羽根13の背面13.7のF直径がR400~R650の直径であり、G距離が前記F直径の4分の1である、プロペラ。前記プロペラが羽根を備え、前記羽根のアタック取入口13.5の丸みの直径とg通路13.6の丸みの直径とが互いに等しいことを特徴とする、請求項1に記載のプロペラ。前記プロペラのハブ13上に36°~48°で配置された、或る羽根直径を有する複数の羽根13を備えることを特徴とする、請求項1および2に記載のプロペラ。前記羽根13の端部の距離が、G距離の3分の1の割合のE距離を有することを特徴とする、請求項1~3のいずれか一項に記載のプロペラ。本発明は、航空機/海上船舶seavessels、ポンプシステム、風力タービンおよび水力タービンに使用されるプロペラに関し、プロペラ10のハブ11の位置決め面の周りに配分されかつプロペラのハブ11の軸線Xに対して或る角度を設定するように固定されたプロペラ羽根13と、水を押す前記羽根13の前面a上に形成された凹状に湾曲された接触面13.3と、この接触面13.3に続きかつ前記接触面13.3より短い凸状の流出側丸み部13.4と、前記羽根13の背面b上の開始点cから終点c1まで形成された丸みが付けられた背面13.1と、前記丸み終点c1から終点c2までの範囲に形成された平面13.2とに及ぶ。プロペラ10は、プロペラ10が接触面13.3から回転方向fに受けた流体を、最初に或る角度変化部を有する船体羽根の中間部分hull-blademid-partに向け、次いで、前記プロペラ10が最大圧力下で逆方向に放出した流体を、流出側丸み部13.4を通過するときにさらに小さい値を有する第2の半径変化部で、最初の変化部に向け、したがって、羽根の回転軸線に従って前後の圧力差が生じると、流体を前記プロペラ10の現在の速度に応じて相対的に漸増方向に線形ラインで乱流なしに放出し、回転エネルギーを直線運動エネルギーに変換する効率を従来のプロペラプロファイルに比べて増大させ、プロペラ羽根表面に対するキャビテーション効果および摩擦効果を減少する。羽根13の接触面13.3は背面の軸線bと比べて凹状であることから、したがって接触面13.3は回転から生じる押圧力に寄与する。流体を受ける接触面13.3の縁部は凸状後部と比べて下部ほど傾斜しており、底面の構成物は薄い表面を形成していることから、上面および下面に流体をこすることにより生じる損失を最小限に抑えることができる。発明者らが接触面13.3および流出側の丸みが付けられた面丸み面または丸み部とも称する13.4を含む領域を摩擦面dと呼ぶ場合、d=13.313.413.3>13.4である。すなわち、摩擦面dの接触面13.3は、流出側丸み部13.4と比べて90以上のスペースをとる。流出側丸み面13.4は接触面13.3より小さくなっており、接触面13.3が終わり流出側丸み面13.4が始まる点で乱流効果が起こる。丸みが付けられた背面13.1の流体が空力アタック取入口から入り、次いで受け入れられた後、流体は接触面13.3の中間部分で最大圧力に達する。接触面13.3は広い面積および大きい半径を有するので、押し作用、反発作用および付随作用を起こし、出力半径13.4を経由して羽根表面を通り過ぎる。3つの異なる表面を有しかつ2つの異なる逆方向角度を有する羽根のメカニズムは、乱流およびキャビテーションを低減し、ひいては、羽根の回転運動10と垂直軸線における変位運動との間の最大エネルギー変換効率が達成される。このプロペラの設計では、出力流体が回転軸線と比べて連続した並流を作り出すので、換気損失は最小限である。前述の平面13.2は羽根13の後部に沿って延び、平面13.2は羽根の幅13の投影長さの3分の1の幅を有する。丸みが付けられた背面13.1は、平面13.2と交差しかつ後部の投影幅の3分の2を構成するR半径を有し、したがって後部の残り部分を構成する。後部丸み部13.1の空の端部上には、3~9グレードの角度を作るようにプロペラ回転面と交差する、1.5Rの半径を有する内接触面13.3があり、前記内接触面13.3および前記平面の羽根端部の厚みの半分下方に位置する平面と交差しかつ内接触面13.3の逆方向に湾曲している、0.5Rの半径を有する流出側丸み面13.4がある。Rおよび1.5Rの半径を有する前記丸み面13.1、13.3の交点から後部平面13.2が配置されている面までの距離は、後部の投影幅の4分の1および5分の1である。羽根の背面13.7のF直径はR400~R650の直径である。羽根の背面13.7の直径が600であれば、流体は羽根を通過した後で広げられなければならず、流体はすその広がった押しを引き起こさなければならない。したがって、直径がR600である場合、すその広がった押しが行われなければならない。羽根13がプロペラハブ11の位置決め面12に対して36°、40°、44°および48°の角度を作るように固定され、かつ、この基線13の角度が36°である場合、A距離:55、B距離:A/5、C距離:A/3、D距離:A/3である。K直径が112である場合、L直径は90になる。羽根が36°、40°、44°および48°の角度で配置される場合、A、B、C、E、KおよびLの比率を下表に挙げる。K直径がA/Kである場合、K直径は0.49~0.53のR直径を有する。L直径がA/Lである場合、L直径は0.55~0.73のR直径を有する。K=0.49~0.53×AL=0.55~0.73×AB=A×1/5=A×0.2