"粉末金属部品を製造するのための粉末金属の製造方法であって、アルミニウム遷移元素融解における遷移元素の含有量が6重量パーセント未満であるアルミニウム遷移元素融解を形成する工程と、前記アルミニウム遷移元素融解を粉末化して遷移元素のドープされたアルミニウム粉末金属以降、遷移元素ドープアルミニウム粉末金属と呼ぶを形成する工程と、を含むことを特徴とする粉末金属の製造方法。前記粉末化する工程に、前記アルミニウム遷移元素融解を空気噴霧する工程を含んでいることを特徴とする請求項1に記載の方法。前記アルミニウム遷移元素融解を粉末化して前記遷移元素ドープアルミニウム粉末金属を形成する工程には、アルゴン、窒素、ヘリウムなどの他の気体での噴霧、粉砕、研削、化学反応、および電解析出、の少なくとも1つの工程を含んでいることを特徴とする請求項1に記載の方法。前記遷移元素ドープアルミニウム粉末金属から前記粉末金属部品を形成する工程をさらに含み、前記粉末金属部品における前記遷移元素の濃度が、前記粉末金属部品を形成するのに使用される前記遷移元素ドープアルミニウム粉末金属の中にある前記遷移元素の濃度と実質的に等価とされることを特徴とする請求項1に記載の方法。前記粉末金属部品が2重量パーセント未満の量の前記遷移元素を含んでいることを特徴とする請求項1に記載の方法。前記遷移元素ドープアルミニウム粉末金属を少なくとも1つの他の粉末金属と混合して少なくとも1つの他の合金化元素を調合し、それによって、前記粉末金属部品を形成するのに使用される混合粉末金属を製造することを特徴とする請求項4に記載の方法。前記遷移元素ドープアルミニウム粉末金属から形成された前記粉末金属部品における、前記粉末金属部品の粒界に沿って形成される金属間化合物が、類似の組成を有するが前記遷移元素が元素粉末または母合金の一部として添加された粉末金属で形成された粉末金属部品に比べて、実質的に少ないことを特徴とする請求項4に記載の方法。前記遷移元素が、鉄、ニッケル、チタニウム、マンガンで構成されるグループから選ばれることを特徴とする請求項1に記載の方法。前記遷移元素が、1重量パーセントの鉄および1重量パーセントのニッケルを含有していることを特徴とする請求項1に記載の方法。SiCまたはAlNなどの少なくとも1つのセラミック添加剤が、1.5体積パーセントまで添加されることを特徴とする請求項1に記載の方法。請求項1の方法で作られる粉末金属。遷移元素のドープされたアルミニウム粉末金属以降、遷移元素ドープアルミニウム粉末金属と呼ぶを含有した粉末金属であって、前記遷移元素が、前記遷移元素ドープアルミニウム粉末金属の全体に均質に分散され、かつ、前記遷移元素ドープアルミニウム粉末金属が、6重量パーセント未満の遷移元素を含有していることを特徴とする粉末金属。前記遷移元素ドープアルミニウム粉末金属が、空気噴霧されたことを特徴とする請求項12に記載の粉末金属。前記遷移元素が鉄、ニッケル、チタン、およびマンガンで構成されたグループから選択されたことを特徴とする請求項12に記載の粉末金属。SiCまたはAlNなどの少なくとも1つのセラミック添加剤が、1.5体積パーセントまで添加されることを特徴とする請求項12に記載の粉末金属。前記遷移元素が1重量パーセントの鉄および1重量パーセントのニッケルを含有していることを特徴とする請求項12に記載の粉末金属。粉末金属部品を製造するための粉末金属の製造方法であって、鉄、ニッケル、チタン、およびマンガンで構成されたグループから選択される合金元素の含有量が、6重量パーセント未満であるアルミニウム合金元素融解を形成する工程と、前記アルミニウム合金元素融解を粉末化して遷移元素のドープされたアルミニウム粉末金属以降、遷移元素ドープアルミニウム粉末金属と呼ぶを形成する工程と、を含むことを特徴とする粉末金属の製造方法。合金化元素の含有量が6重量パーセント未満であるアルミニウムの合金化元素融解を形成する工程と、前記アルミニウムの合金化元素融解を粉末化して、合金化元素のドープされたアルミニウム合金元素融解を形成する工程と、を含んだ粉末金属部品を製造するのための粉末金属の製造方法であって、前記合金化元素が前記アルミニウムと金属間相を形成し、かつ、前記金属間相が合金化元素のドープされたアルミニウム粉末金属の全体に均質に分散されていることを特徴とする粉末金属の製造方法。改善されたアルミニウム合金粉末金属および該粉末金属を生成する関連の方法を開示する。PM部品が従来のアルミニウム粉末金属混合および微細構造と比較して改善された強度特性を有する開示のアルミニウム合金粉末金属から作られる。アルミニウム合金粉末金属が部分的に少なくとも改善された強度特性を有し、とういうのは、遷移元素が粉末金属全体に比較的均質にアルミニウム合金粉末にドープされるからである。これが粒界に沿って形成される限定的に有益な金属間化合物量を減少させ、焼結部品全体に亘って強化分散質相の成型体を促進する。この種の形態は加圧焼結タイプの生成物において知られていない。粉末金属部品の生成用の粉末金属を作る方法が開示される。該方法がアルミニウム遷移元素融解中の遷移元素の含有量が6重量パーセント未満であるアルミニウム遷移元素融解を形成する。アルミニウム遷移元素融解を粉末化して遷移元素のドープされたアルミニウム粉末金属以降、遷移元素ドープアルミニウム粉末金属と呼ぶを形成する。遷移元素が鉄、ニッケル、チタニウム、マンガンの1つまたは複数を含む。方法の1つには、粉末化が、アルミニウム遷移元素融解を空気噴霧する工程を含んで良い。方法の他の形態に、アルミニウム遷移元素融解を噴霧して遷移元素ドープアルミニウム粉末金属を形成する工程には、アルゴン、窒素、ヘリウムなどの他の気体で噴霧するか、粉砕、研削、化学反応、および/または電解析出の工程を含んで良い。粉末金属部品がこの遷移元素ドープアルミニウム粉末金属から形成されて良い。粉末金属部品中の遷移元素の濃度が、前記粉末金属部品を形成するのに使用される前記遷移元素ドープアルミニウム粉末金属中に見いだされる遷移元素の濃度に、実質的に等価で良く、すなわち、粉末元素要素に、別の元素粉末または金属合金の要素として添加される遷移元素がわずかかまたは無い。遷移元素ドープアルミニウム粉末金属から形成された粉末金属部品が、類似の混合で、前記遷移元素が元素粉末または母合金の要素として添加される、粉末金属から形成される粉末金属部品に比べて実質的に少ない、前記部品の粒界に沿って形成される金属間化合物を含有して良い。遷移元素ドープアルミニウム粉末金属が他の粉末金属と混合されて少なくとも1つの他の合金化元素が提供されて良い。遷移元素ドープアルミニウム粉末金属を別の粉末金属と混合することで、混合粉末金属が作れられて、次いで粉末金属部品を作るように用いられて良い。上述の方法で作られた粉末金属がやはり開示される。粉末金属が遷移元素ドープアルミニウム粉末金属を含有し、遷移元素が、前記遷移元素ドープアルミニウム粉末金属全体に均質的に分散され、かつ、前記遷移元素ドープアルミニウム粉末金属が6重量パーセント未満の遷移元素を含有する。また、遷移元素ドープアルミニウム粉末金属が、空気噴霧、または本明細書で説明する他の形態の噴霧で作られて良い。遷移元素が1つまたは複数の鉄、ニッケル、チタン、およびマンガンを含んで良い。SiCまたはAlNなどの少なくとも1つのセラミック添加剤が15体積パーセントまで添加されて良い。粉末金属の生成のための粉末金属を作る別の方法がやはり開示される。該方法が、アルミニウム合金元素融解中の合金元素の含有量が6重量パーセント未満であるアルミニウム合金元素融解を形成する工程を含む。合金元素が鉄、ニッケル、チタン、およびマンガンで構成されたグループから選択される。アルミニウム合金元素融解が、粉末化されて合金元素ドープアルミニウム粉末金属を形成する。また、粉末金属の生成のための粉末金属を作る別の方法がやはり開示される。この方法によれば、アルミニウム合金元素融解中の合金元素の含有量が6重量パーセント未満であるアルミニウム合金元素融解を形成する。アルミニウム合金元素融解を粉末化して、合金化元素ドープアルミニウム粉末金属を形成する。合金化元素が前記アルミニウムと金属間相を形成し、かつ、金属間相が合金化元素ドープアルミニウム粉末金属全体に均質的に分散される。とりわけ、金属間相がこの粉末金属から作られた部品の強度を改善するが、というのは、金属間相が従来のPM材料のように最初から粒界に配置されないからである。本発明のこれらのおよびさらに他の有利な点が詳細な説明および図面から明らかになる。以下は本発明のいくつか好適な実施形態の単なる説明に過ぎない。本発明の範囲を完全に見積もるには、特許請求の範囲を見れば良く、これら好適な実施形態のみを特許請求の範囲内の実施形態とするものではない。比較のために、様々な化学的性質を有する多くの粉末金属が生成された。比較用のベースとして、2324合金粉末金属が用いられた合金の番号が国際合金命名系統InternationalAlloyDesignationSystemに基づく合金名に対応している。基礎に使用される2324アルミニウム合金には、銅4.5重量パーセント、マグネシウム1.5重量パーセント、スズ0.2重量パーセント、残りにアルミニウムが含有される他の何れの不純物が少量含まれる。混合にはやはり潤滑剤として1.5重量パーセントリコワックスLicowaxが使用される。リコワックスCが、潤滑剤で加熱中に取り除かれる。また、2324アルミニウム合金の変異体に、鉄およびニッケルを含む遷移元素の添加が用意された。これら遷移元素が空気噴霧による予備合金化構成として、または異なる準備サンプルの元素粉末として添加された。尚、変異体の粉末混合が、遷移元素の6重量パーセントのある遷移元素のドープされたアルミニウム粉末である。従来は、合金化元素が粉末混合に添加されるときに、これら合金化元素が元素粉末すなわち、合金化元素のみ含有する純粉末として、または基本材料、この場合はアルミニウム、および合金化元素たとえば、50/50母合金の両方の相当量を含有する母合金として、添加される。母合金が使用されるとき、最終部品に合金化元素の所望量を得るために、母合金が基礎材料の元素粉末で切断される。これとは対照的に、遷移元素ドープアルミニウム粉末金属が、遷移元素または元素の所望の最終組成物を含有するアルミニウム遷移元素融解を空気またはガス噴霧することで得られる。粉末を空気噴霧することが、より高い遷移元素濃度で問題となり、よって、遷移元素の高い重量パーセント現時点で6重量パーセントを超えると思われるを有する遷移元素をドープされた粉末を噴霧することは困難である。遷移元素の添加が、合金の強度を高め、温度範囲で安定する金属間化合物を形成させる。遷移元素が従来に実施されていたように元素粉末または母合金の部分として添加されるならば、金属間化合物相が粒界沿いに好適に形成されるであろうし、比較的ゆっくりの拡散反応速度および化学融解度が遷移元素の焼結された微細構造内に均一に分散するので、サイズで粗くなるであろう。これらの条件下で、最終部品の特性において金属内組成物相が限られた改善を与えるに過ぎない。アルミニウム粉末に遷移元素をドーピングすることにより、むしろ元素粉末の形態の中に、または母合金の部分として遷移元素を添加することよりも、遷移元素が粉末金属全体に亘って均質に一様に拡散される。このように、遷移元素のドープされた要素の最終形態が遷移元素をアルミニウム全体に配置させ、金属間化合物が、限られた効果にしかならない主に粒界沿いの配置に追いやられるか限定される。用意したサンプルが、鉄および/またはニッケルの遷移元素を含むが、または他の遷移元素も用いられて良いことは、理解されよう。たとえば、マグネシウムおよびチタンがドープされる予備合金遷移元素として追加的に添加され得る。種々の粉末金属を比較するために、2324および変異体粉末が試験棒にされた。粉末がそれぞれ圧縮されて試験棒サンプルにされ、焼結、次いでT1またはT6の加熱処理された。図1を見ると、各種粉末組成物の生強度が互いに比較される。比較、試験されたサンプルの中に、2324アルミニウム合金、空気噴霧で予備合金されたジルコニウム0.2重量パーセントを含有の2324アルミニウム合金、空気噴霧で予備合金されたニッケル1重量パーセントを含有のもの、空気噴霧で予備合金された鉄1重量パーセントを含有のもの、空気噴霧で予備合金された鉄1重量パーセントおよびニッケル1重量パーセントを含有のもの、元素粉末としてニッケル1重量パーセントを添加のもの、および、元素粉末として鉄1重量パーセントを添加のものである。これらサンプルがすべて400MPa成形圧で圧縮された。図1を見て分かるのは、1重量パーセントの鉄および/または1重量パーセントのニッケルの添加がサンプルの生強度の好適な増加となることである。これが鉄および/またはニッケルが空気噴霧または元素粉末添加を介して添加されるかどうかの場合である。2324アルミニウム合金がちょうど10MPa下の生強度を有し、一方で鉄および/またはニッケルを含有するサンプルが約12MPa以上の生強度を有する。図2が焼結濃度での成形圧および予備合金添加の効果を示す。4つのサンプル組成物が、空気噴霧で予備合金された1重量パーセントのニッケルを含有のもの、空気噴霧で予備合金された1重量パーセントの鉄を含有のもの、空気噴霧で予備合金された1重量パーセントの鉄および1重量パーセントのニッケルを含有の2324アルミニウム合金、および、2324ベースのアルミニウム単体を含んで比較される。これら組成物のそれぞれのサンプルが200MPa、400MPa、および600MPaの成形圧力で準備され、次いで焼結された。それぞれの組成物の種々の成形圧力での理論的な濃度の平均百分率を図2に示し、併せて理論的な濃度の百分率の観測範囲も示す。この集計データの試験から見られるように、予備合金の組成物はすべて成形圧力に対して98パーセント以上の平均百分率理論濃度を有する。比較すると、予備合金ニッケルまたは鉄を有しない2324アルミニウム合金の百分率理論濃度が、200Mpa成形圧力において、わずか96.4パーセントである。さらに、遷移元素の添加が平均百分率理論濃度周囲の範囲を小さくするということを予備合金の試験が示す。これが、遷移元素で予備合金された組成物が平均百分率理論濃度周囲の焼結濃度をより確実に得ることを示す。次に図3に戻り、様々なサンプルすなわち、2324アルミニウム合金ベースの粉末、遷移元素の元素粉末添加を有する2324で得られた理論密度の百分率がそれぞれに比較される。図3が最も顕著に表わしているのが、元素粉末として1重量パーセントの鉄の添加が焼結を劣化させる一方、空気噴霧による同量の鉄の予備合金がそうならないことである。元素粉末として添加された1パーセント重量の鉄を有するサンプルが理論濃度の94パーセントにしかならない。それと対照的に、空気噴霧を介して予備合金された1重量パーセントの鉄を有するサンプルが理論濃度の98.5パーセントちょうどに達する。次いで図4~7を見ると、2324ベースのアルミニウム合金粉末金属およびそれらのいくつかの変体から作られた機械的特性が、焼結およびT1加熱処理の後に比較される。具体的には、比較が、2324アルミニウム合金、1重量パーセント鉄を有する2324アルミニウム合金両方とも空気噴霧および元素粉末として添加される、1重量パーセントのニッケルを有する2324アルミニウム両方とも空気噴霧および元素粉末として添加される、および空気噴霧で予備合金された1重量パーセントの鉄およびニッケルを有する2324アルミニウムとの間でなされる。予備合金T1加熱処理サンプルの張力特性が、一般に、2324アルミニウム合金ベースの合成物および元素粉末の形態で遷移元素が添加された合成物よりも良いか、または少なくとも比較し得るほどである。具体的には、1重量パーセントの鉄および1重量パーセントのニッケルの予備合金されたサンプルが、2324ベース材料サンプル、空気噴霧で作られて元素粉末として添加される1重量パーセント鉄サンプル、空気噴霧で作られて元素粉末として添加される1重量パーセントニッケルサンプルよりも大きな張力特性降伏強度、最大引張強度、延性、ヤング率を含むを有する。1重量パーセントの鉄および1重量パーセントのニッケルのサンプルが他のサンプルに劣るのは、たとえば、1重量パーセントの鉄空気噴霧が粉砕前のわずかな延性を示した延性だけである。1重量パーセントの鉄および1重量パーセントのニッケルの空気噴霧粉末金属から作られる部品が約220MPaの平均降伏強度、約275MPaの最大引張強度、1.75パーセントをちょうど上回る延性百分率、および70GPaを超えるヤング率である。次に図8、9で、2324ベースの合金材および空気噴霧で予備合金される遷移元素を含有する種々の合成物のヤング率および降伏強度が400MPaで圧縮されたサンプルと比較され、T6加熱処理を受ける。再度、空気噴霧された1重量パーセントの鉄および1重量パーセントのニッケルの予備合金添加によって、その結果、これらの添加のされない2324ベース粉末よりもヤング率および降伏強度が観察される。最も興味深い相違点が図8に見られ、2324ベースアルミニウム合金の平均ヤング率が約45GPaであり、一方、1重量パーセントの鉄および1重量パーセントのニッケルを有する2324ベースアルミニウム合金の平均ヤング率が約85GPaである。2324アルミニウム合金粉末金属ベースがサンプルとして用いられて、上記に準備されて試験されたが、他のアルミニウム合金系が間に予備合金される遷移元素を含有して良い。これらのアルミニウム合金系が、これに限らないが、Al-Cu-Mg-Siたとえば、Al-4.5Cu-0.5Mg-0.7Siや、Al-Zn-Mg-Cuたとえば、Al-5.5Zn-2.5Mg-1.5Cu、Al-Mg-Sn、Al-Cu-Mg-Snたとえば、Al-2.3Cu-1.6Mg-0.2Snなどを含む。Al-2.3Cu-1.6Mg-0.2Snアルミニウム合金系への追加の比較データが、アルミニウム粉末金属においてニッケルおよび鉄を予備合金することの利益をさらに支持する一例として次に提供される。焼結された粉末金属サンプルがAl-2.3Cu-1.6Mg-0.2Snアルミニウム合金粉末から用意され、この粉末金属の処方が1重量パーセント鉄で予備合金され、1重量パーセント鉄を有するこの粉末金属が元素粉末添加として添加され、この粉末金属の処方が1重量パーセントニッケルで予備合金され、この1重量パーセントニッケルを有する粉末金属の処方が元素粉末添加として添加される。予備合金された1重量パーセント鉄および1重量パーセントニッケルを有する合金が、本質的に固有の圧縮率曲線を示し、それが両方の場合における理論到達の96.3パーセントの最大密度を有する。比較して、元素粉末として1重量パーセント鉄およびニッケル組み込む混合に固有のピーク値が観察された。このように、予備合金添加が基本合金の圧縮率を阻害しなかった。予備合金粉末から処方された混合に考えられた2つの生強度曲線がグレーン密度プロットとしてやはり比較できるが、全く同じ範囲ということではない。実験的に、予備合金ニッケルを組み込んだ混合が予備合金鉄を含有するものを超えて向上した生強度を示したことが分かった。名目の利得が約800kPaで成形圧が300MPa以上で発生した。類似の挙動が元素粉末として鉄およびニッケル添加を含有する基本粉末の粉末金属サンプルにあることが分かる。これらのサンプルには、ニッケル添加がやはり鉄よりもニッケル添加が高い生強度を示した。興味深いことに、遷移元素添加の予備合金対元素手段に対する生強度データが予備合金サンプルがより高い強度の成形体を生成することを示した。増加が相当量で用いられた添加および成形圧に依存して10―20パーセント程度の利得であった。AC2014などの商用P/M合金が名目生強度で2,500~14,000kPaの間を示し、それは観察された生強度に接近して匹敵する圧力の類似範囲以上である。これらの混合が首尾よく産業規模で利用されれば、実験系それぞれにおける比較の生強度の減衰が産業利用の将来の何れの見通しを良く予測する。全般に、価値のあるのは、元素および予備合金添加の何れも合金の圧縮挙動に有害な作用を誘発しないことである。予備合金粉末と比較されるグリーン成形体の顕微鏡写真がやはり集められた。ベース粉末金属への元素添加を含有するそれらのサンプルにおいて、比較的高い純度および元素分離に一貫する2次相が見つからなかった。これが予備合金材料と明確に対照的であった。予備合金粉末からの成形体において、2次相の顕著な濃度が明白であった。それらの相が微細な大きさでアルミニウム粒子に均一に分散された。次の表1を参照すると、ベース粉末単独Al―2.3Cu―1.6Mg―0.2Snの一般的な焼結応答を示すでデータが提供され、粉末が1重量パーセント鉄またはニッケルで予備合金され、分離元素粉末として添加の1重量パーセント鉄またはニッケルを含有する。それぞれ例で、予備合金アルミニウム粉末から処方された合金が元素の一方よりも高い焼結濃度を達成した。これがやはり明らかな強度においても改善を伴い、そらがロックウェル硬さEスケールHREで5―6ポイントに上る。いくつか他の観察結果も注目に値する。焼結濃度に対して、1重量パーセント鉄予備合金を達成した最終値が鉄のないサンプルと統計的に等価であった。これは予備合金ニッケルの場合には当てはまらず、密度に小さいが測定可能な損失が発生した。元素粉末添加の観察結果が上記第1の例のサンプル図3を参照に顕著なものに類似し、1重量パーセント鉄元素添加が濃度に良好な作用を有する一方で、1重量パーセントニッケル元素添加が焼結濃度を減少させた。ベースアルミニウム粉末の予備合金化がやはりベース合金よりも高い明らかな硬さの焼結物を産出した。改善はニッケル添加で緩やかで約2HRE、鉄でもっと顕著であった約7HRE。これら粉末金属処方で調合されたサンプルの張力特性が下記の表2に概要を示される。遷移元素添加それぞれに対して、予備合金系が元素の一方を劇的に凌いだ。降伏強度およびUTSにおける改善が、鉄に対して20~30パーセント程度で、延性の若干の損失であり、ニッケルの場合、大幅な増加であった。列記の粉末金属処方の中で、特性の最適な組合せが、1重量パーセント鉄がベースアルミニウム粉末へ予備合金される場合に達成された。この合金の張力への貢献が合金ニッケルおよびベース合金自身で観察されるものを凌いだ。後者の点が特に重要であるのは、分散質強度の減衰が事実達成されたことが確認されたことである。例示のように、予備合金された1重量パーセント鉄の添加によって、変更されない合金を降伏強度およびUTSにおいて12パーセント改善された。延性が減少したが、最大値約4パーセントがプレス焼結粉末金属合金に対してさらに顕著であった。事実、分散質強度合金に対する最終特性が、同じT1焼戻しへ処理したときのAC2014、A6061,Al-14Siなどの商用混合物において観察されるものより、かなり良好であった。さらに、焼結の顕微鏡写真の分析を実施すると、Al3Ni、Cu2のより大量の銅吸収が、予備合金ニッケル粉末サンプルの顕微鏡写真の何れの点でも検出されなかった。この観察結果によって、ニッケルアルミニウムが最後の掃気小量銅を顕微鏡写真のアルファアルミニウム粒子から予備合金することを通して存在することが示された。EDS分析がこの点をサポートしたのは、今や、名目銅含有がアルファアルミニウム粉末において高い点である。元素粉末添加を介するアルミニウムタイプ分散質相を誘導するときに、焼結処理中に不可避的にその場に形成される。これが反応の進行連続であって、そこで多くの中間相が存在する。これら中間相のいくつかが、銅たとえば、Al3Ni2への顕著な融解度を示すことが知られる。これらの反応がやはり発熱性で、アルミニウム粉末のインサイチュ窒化物形成をある程度誘発でき、そこで有毒副反応となる。しかしながら、予備合金粉末の場合、アルミナイドが、元素粉末添加に関連した複雑な結合を無くす、事前に存在する特徴であった。また、これが、焼結物の分散質相の精製された均一の分散となった。プレス―焼結製造サイクルの何れの段階での逆効果のなく、顕著な強度改善を誘導するように、これらの強化機能を組み込む能力が、予備合金のアプローチに対する主な利益として見られ、産業規模での結果的な実施を良く予測する。上記にいくつか処方が特定されたが、遷移元素ドープアルミニウム粉末が添加合金元素と混合されても良く、それが予備合金添加の形態、または元素粉末としての何れかで良い。元素粉末が添加されると、元素粉末が焼結性能を劣化させるかどうかを検討せねばならない。たとえば、上記のデータが鉄の元素粉末添加が焼結性能を劣化させ、一方、ニッケルの元素粉末添加が焼結性能を犠牲にせずに行われる。このように、ニッケルが元素粉末としてベースアルミニウム合金に容易に添加できる一方で、鉄は回避されねばならない。遷移元素ドープアルミニウム粉末金属が強度特性および焼結応答の改善用に多くの合金系に使用されるベース粉末として機能できる。ある処方では、この遷移元素ドープアルミニウム粉末金属がMMC金属マトリクス合成物と合金系に使用される。これらの系では、セラミック強化材が遷移元素ドープアルミニウム粉末金属へ、15容積パーセント程度添加される。添加できるセラミック強固材には、これに限定しないが、AlNおよび/またはSiCが含まれる。好適な実施形態に種々の他の変態および変異が発明の趣旨および範囲内でなされることは明白である。したがって、発明が記載の実施形態に限定されるものではない。発明の完全な範囲を確実にするためには、次の特許請求の範囲が参照される。"