多気筒ガスエンジンの副室へ副室ガス供給電磁弁によって個別に燃料ガスを導入し、点火プラグで着火するガスエンジンの副室ガス供給制御装置において、前記副室内又は該副室近傍の温度を検出する副室内温度検出手段と、前記温度を所定範囲内に維持すると共に、前記副室内部の空気過剰率が所定の値になるように、前記副室ガス供給電磁弁の開時間を制御する副室ガス供給制御手段とを備えることを特徴とするガスエンジンの副室ガス供給制御装置。前記主燃焼室の各サイクルにおける最高圧力の標準偏差を算出する標準偏差算出手段を有し、前記副室ガス供給制御手段は、前記標準偏差が所定の閾値を超えないように前記副室ガス供給電磁弁の開時間を制御することを特徴とする請求項1記載のガスエンジンの副室ガス供給装置。前記副室の燃焼圧力と該副室に連なる主燃焼室の燃焼圧力との差である副室差圧を検出する副室差圧検出手段とを有し、前記副室ガス供給制御手段は、前記副室差圧が閾値を超えるように前記副室ガス供給電磁弁の開時間を制御することを特徴とする請求項1又は請求項2記載のガスエンジンの副室ガス供給制御装置。前記空気過剰率は着火時において0.9~1.1であることを特徴とする請求項1から請求項3のいずれか1項に記載のガスエンジンの副室ガス供給制御装置。前記副室内温度検出手段は、前記点火プラグの温度又は前記副室の内壁部の温度又は前記点火プラグ近傍の冷却水温度の何れか1つ又は複数を検出することを特徴とする請求項1から請求項4のいずれか1項に記載のガスエンジンの副室ガス供給制御装置。請求項1から請求項5のいずれか1項に記載の副室ガス供給制御装置を有することを特徴とするガスエンジン。多気筒ガスエンジンの副室へ電磁弁によって個別に燃料ガスを導入し、点火プラグで着火するガスエンジンの副室ガス供給制御方法において、点火プラグ温度が目標温度の範囲にあるか否かを判断するステップと、前記点火プラグ温度が前記目標温度を満足していない場合は、前記副室の燃焼に問題ありと判断し、前記電磁弁の開時間を制御するステップとを有することを特徴とするガスエンジンの副室ガス供給制御方法。前記主燃焼室の各サイクルにおける最高圧力の標準偏差が閾値より大きいか否かを判断するステップと、前記標準偏差が閾値以下の場合は、前記副室の燃焼に問題ありと判断し、前記電磁弁の開時間を制御するステップとを有することを特徴とする請求項7に記載のガスエンジンの副室ガス供給制御方法。前記副室の燃焼圧力と主燃焼室の圧力との差である副室差圧が閾値より大きいか否かを判断するステップと、前記副室差圧が閾値以下の場合は、前記副室の燃焼に問題ありと判断し、前記電磁弁の開時間を制御するステップとを有することを特徴とする請求項8記載のガスエンジンの副室ガス供給制御方法。ところが、点火栓の温度が高い時に、燃料ガスの供給量を増大させると理想の空燃比に対し、燃料ガスの量が多くなり、燃焼が不完全に成る。従って、煤が生じたり、主燃焼室へのトーチが弱くなり、主燃焼室の燃焼にばらつきが生じる不具合を有している。本発明はこのような問題点を解決するためになされたもので、副室の空燃比を点火プラグによって副室内の安定燃焼を得る目標空燃比にするために副室内の温度データに基づいて、電磁弁の開時間を気筒毎に制御することにより、運転状態、シリンダ間の混合気形成などのばらつきに関係なく安定した主燃焼室の燃焼を図り、エンジン性能の確保と、燃焼ガスの使用量を抑制した運転コストの低減を目的とする。本発明はかかる課題を解決するため、ガスエンジンの副室ガス供給装置は、多気筒ガスエンジンの副室へ副室ガス供給電磁弁によって個別に燃料ガスを導入し、点火プラグで着火するガスエンジンの副室ガス供給制御装置において、前記副室内又は該副室近傍の温度を検出する副室内温度検出手段と、前記温度を所定範囲内に維持すると共に、前記副室内部の空気過剰率が所定の値になるように、前記副室ガス供給電磁弁の開時間を制御する副室ガス供給制御手段とを備えることを特徴とする。このような構成により、副室内の検出温度に基づいて、各副室の空燃比を目標値に近づけるように、副室ガス供給電磁弁の開時間を制御するので、運転状態、シリンダ間のばらつきによらず、点火プラグ周りの最適な空燃比を得ることができる。また、燃料ガスは各気筒毎に導入量を制御されるので、気筒毎のばらつきが無くなり、エンジンの回転が安定する。前記主燃焼室の各サイクルにおける最高圧力の標準偏差を算出する標準偏差算出手段を有し、前記副室ガス供給制御手段は、前記標準偏差が所定の閾値を超えないように前記副室ガス供給電磁弁の開時間を制御するとよい。主燃焼室の標準偏差が所定の閾値を超えないように前記副室ガス供給電磁弁の開時間を制御するようにしたので、主燃焼室の燃焼を確実に燃焼させて、排気ガスのクリーン化が可能となると共に、エンジン出力を安定させることができる。また、本発明において好ましくは、前記副室の燃焼圧力と該副室に連なる主燃焼室の燃焼圧力との差である副室差圧を検出する副室差圧検出手段とを有し、前記副室ガス供給制御手段は、前記副室差圧が閾値を超えるように前記副室ガス供給電磁弁の開時間を制御するとよい。このような構成により、副室差圧検出手段を設けて、副室差圧が閾値以上になるように電磁弁の開時間を制御して、副室の燃焼を目標の燃焼にして、その燃焼ガスが主燃焼室の燃焼を確実にして、目標のエンジン出力を得ることができる。また、本発明において好ましくは、前記空気過剰率は着火時において0.9~1.1にするとよい。このような構成により、各副室の燃焼は、着火時の空気過剰率が0.9~1.1主燃焼室の燃焼の火種となるため、確実で、且つ理想の燃焼をさせることで、主燃焼室の希薄混合気を確実に燃焼させて、排気ガスのクリーン化が可能となる。また、本発明において好ましくは、前記副室内温度検出手段は、前記点火プラグの温度又は前記副室の内壁部の温度又は前記点火プラグ近傍の冷却水温度の何れか1つ又は複数を検出するとよい。このような構成により、検出温度としては、点火プラグの温度検出が最もよいが、副室の形状により点火プラグの温度検出ができない場合に、代替用の温度として、副室内壁部、又は点火プラグ近傍の冷却水温度を使用することにより、副室周辺の形状変更等を抑制して、コストの上昇を防止する。また、複数個所の温度を検出することで、より精度の高い温度管理が可能となる。また、以上説明した副室ガス供給制御装置のいずれかを備えたガスエンジンを得ることができる。また、本発明において好ましくは、多気筒ガスエンジンの副室へ電磁弁によって個別に燃料ガスを導入し、点火プラグで着火するガスエンジンの副室ガス供給制御方法において、点火プラグ温度が目標温度の範囲にあるか否かを判断するステップと、前記点火プラグ温度が前記目標温度を満足していない場合は、前記副室の燃焼に問題ありと判断し、前記電磁弁の開時間を制御するステップとを有することを特徴とする。このような構成により、点火プラグ温度の閾値を満足するように、副室ガス供給電磁弁開時間を調整することで、副室での燃焼を確実なものとして、主燃焼室の燃料ガスの燃焼を確実に行わせることで、目標通りの燃費節減と排ガスのクリーン化を図ることができる。前記主燃焼室の各サイクルにおける最高圧力の標準偏差が閾値より小さいか否かを判断するステップと、前記標準偏差が閾値以下の場合は、前記副室の燃焼に問題ありと判断し、前記電磁弁の開時間を制御するステップとを有するとよい。主燃焼室の標準偏差が所定の閾値を超えないように前記副室ガス供給電磁弁の開時間を制御するようにしたので、主燃焼室の燃焼を確実に燃焼させて、排気ガスのクリーン化が可能となると共に、エンジン出力を安定させることができる。また、本発明において好ましくは、前記副室の燃焼圧力と主燃焼室の圧力との差である副室差圧が閾値より大きいか否かを判断するステップと、前記副室差圧が閾値以下の場合は、前記副室の燃焼に問題ありと判断し、前記電磁弁の開時間を制御するステップとを有するとよい。このような構成により、点火プラグ温度と副室差圧との閾値を満足するように、副室ガス供給電磁弁開時間を調整することで、副室での燃焼を確実なものとして、主燃焼室の希薄燃料ガスの燃焼をより確実に行わせることで、目標通りの燃費節減と排ガスのクリーン化を図ることができる。副室内の温度データに基づいて、各副室の空燃比を目標値に近づけるように、電磁弁の開時間を制御するので、運転状態、シリンダ間のばらつきによらず、点火プラグ周りの最適な空燃比を得ることで、目標通りの燃費節減と排ガスのクリーン化を図ることができる。また、燃料ガスは各気筒毎に導入量を制御されるので、気筒毎の燃焼のばらつきが無くなり、エンジンの回転が安定する。以下、本発明を図に示した実施形態を用いて詳細に説明する。但し、この実施形態に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、その相対配置などは特に特定的な記載がない限り、この発明の範囲をそれのみに限定する趣旨ではなく、単なる説明例にすぎない。図1に示すように、実施形態に係るガスエンジンの副室ガス供給制御装置を用いた副室式ガスエンジンの概略構成図を示す。副室式ガスエンジン50は、エンジン本体内に形成されたシリンダ3と、該シリンダ3内を上下方向に摺動するピストン11と、シリンダ3の上部を閉塞するように配設されたシリンダヘッド6と、該シリンダヘッド6、ピストン11及びシリンダ3とで囲まれて形成される主燃焼室10と、シリンダヘッド6内に形成され先端部が主燃焼室10に臨み、小さな複数の噴孔12を介して主燃焼室10と連通する副室1とを備えている。また、副室式ガスエンジン50はシリンダヘッド6に、主燃焼室10に空気を導入する吸気ポート7と、吸気ポート7を開閉する吸気バルブ15と、主燃焼室10で燃焼したガスが排出される排気ポート13と、排気ポート13を開閉する排気バルブ16とを備えている。副室1はガス供給通路14と、該ガス供給通路14から流入してきた燃料ガスの燃焼タイミングにあわせて、副室1の内部に燃料ガスを供給する副室燃料ガス供給弁2と、副室1の内部に供給された燃料ガスを点火する点火プラグ9と、副室1内の温度データとして点火プラグ9の温度を検出する温度センサ53と、副室1内の圧力を検出する副室内圧力センサ55とを備えている。副室ガス供給制御装置5は副室1内の温度データ及び、圧力データが入力されるコントローラECU51と、コントローラ51によって副室1への燃料ガスの供給量を制御される副室ガス供給電磁弁52を備えている。コントローラECU51には、温度センサ53からの温度データの信号に基づいて副室内温度を検知する副室内温度検出手段60と、主燃焼室10の圧力を測定する筒内圧力センサ57の圧力データの信号に基づいて筒内最高圧力の標準偏差を算出する標準偏差算出手段62と、筒内圧力センサ57の圧力データの信号に基づいて検出された圧力から副室1内の圧力を測定する副室内圧力センサ55の圧力データの信号に基づいて検出された圧力との圧力差を検出する副室差圧検出手段64と、副室内温度検出手段60の検知温度に基づいて副室ガス供給電磁弁52の燃料ガス供給量を制御する副室ガス供給制御手段66とを備えている。そして、副室内温度検出手段60の温度センサ53は熱電対で構成されており、点火プラグ9の先端部に当接した状態で装着されている。尚、本実施形態では点火プラグ9の温度を直接検出しているが、副室1の内壁部又は点火プラグ9近傍の冷却水温度を検出して点火プラグ9の温度を算出するようにしてもよい。但し、その場合には、副室1の内壁部温度又は、冷却水温度と、点火プラグ9の温度との関連マップを別途備え、検出した内壁部温度又は、冷却水温度を点火プラグ9の温度に換算して、副室ガス供給電磁弁52の開時間を調整して副室1への燃料ガス供給量を制御することが可能である。副室式ガスエンジン50は、上述の副室燃料供給系を備えるとともに、吸気ポート7から吸気バルブ15の開閉によって燃料ガスと空気とを主燃焼室10の内部に供給する主燃料ガス供給系を備えている。ここに燃料ガスは、吸気ポート7の中途に配置された主燃焼室燃料ガス供給電磁弁17から吸気ポート7に供給される。上述した、副室1への副室ガス供給制御装置5を備えた、副室式ガスエンジン50における燃焼サイクルについて説明する。副室式ガスエンジン50が吸気工程に入ると、ピストン11が下降しつつ主燃料ガス供給系における吸気バルブ15および、副室燃料ガス供給系における副室燃料ガス供給弁2が開き、排気バルブ16が閉状態となる。吸気バルブ15が開くと吸気ポート7から希薄混合ガスが主燃焼室10内に導入される。副室燃料ガス供給電磁弁52が開くと、所望流量に調整された燃料ガスが副室1内へ導入される。主燃焼室10内に導入された希薄混合ガスは、ピストン11の上昇に伴って圧縮され、その一部が副室1の噴孔12を通って副室1内に流入する。副室1内では主燃焼室10から流入した希薄混合ガスと副室1内の混合気とが混合されて、着火に適した混合割合になる。ピストン11が圧縮上死点近傍にきた際に、所望の点火タイミングで点火プラグ9を作動させて、副室1内の混合ガスを燃焼させる。この燃焼したガスの燃焼火炎トーチが噴孔12を通って主燃焼室10内の混合気を着火させ、爆発的に燃焼するようになっている。図2は点火プラグ近傍での燃料ガス濃度の変化図を示す物で、サイクル数十数回のばらつきの代表的な結果を示した。副室1内の混合ガスは、図2に示すように、Pクランク角度位置で副室1内に、燃焼ガスが導入され、副室1内は燃料ガス濃度が急激に上昇Q位置する。主燃焼室の希薄混合ガスがピストン11の上昇に伴って点火プラグ9近傍に達すると、点火プラグ9の近傍の燃料ガス濃度は急激に下がりR位置楕円囲み部、着火時である点火プラグ9の作動位置クランク角度にいて720deg、S位置近辺では燃料ガス濃度は8~10程度の濃度になり、副室燃料ガスが所望空燃比となり、力強い確かな燃焼をする。図2は、点火プラグ9の温度が700~800°Cの範囲における混合の変化図である。副室1の点火プラグ9近傍の燃料ガス濃度を決める副室ガス供給電磁弁52は図3に示すような特性を有している。即ち、点火プラグ9の温度は副室ガス供給電磁弁52の開期間クランク角度degによって異なり、副室ガス供給電磁弁52の開期間が20deg時に点火プラグ9の温度が760°C近辺となる。この時、点火プラグ近傍の燃料ガス濃度が略8~10になることが実験結果によって判明し、副室1の空燃比空気過剰率0.9~1.1が着火のための理想の比率になる。図4Aに点火プラグ温度と、主燃焼室10のばらつきの度合いCOV-Pmax主燃焼室の最高圧力の標準偏差の関係を示す。図からも判断できるように、点火プラグ温度が高くなると最高圧力のばらつきCOV-Pmaxは小さくなることが解る。ここに、主燃焼室10の最高圧力の標準偏差COV-Pmaxが小さいと、副室式ガスエンジン50の回転に斑が少なく安定した運転ができる。従って、点火プラグ9の温度は可能な限り大きいほうが好ましい。また、図4Bに点火プラグ温度と、副室差圧ΔPとの関係を示す。副室差圧ΔPとは、副室1内の燃焼圧とそれによって、主燃焼室10に発生する燃焼圧との差を示したものである。図4Bに示すように、点火プラグ9の温度が高いほど副室差圧ΔPmaxは大きくなる副室1内が強く燃焼している。ことを示している。つまり、点火プラグ9の温度が高いほど副室1から主燃焼室10への燃焼火炎トーチが強く、主燃焼室10内の希薄混合ガスを理想的に燃焼させることができる。このことからも、点火プラグ9の温度は可能な限り大きいほうが好ましい。一方、点火プラグ9の温度は点火プラグ9の寿命の観点から800°Cより下であることが好ましい。また、図4Aに示すCOVーPmaxが7より小さい場合、副室式ガスエンジン50の燃焼に問題ないことが実験により確認されているため、点火プラグ9の温度はそれに略対応する700°Cより大きくするのがより好ましい。図5に副室差圧ΔPの違いによる筒内圧波形の比較を示す。図5A1は点火プラグ温度を、略700°C<点火プラグ温度<800°Cの範囲時の筒内圧波形を示し、数十サイクルの波形を重ねてそのばらつきを表わしたものであり、Z部は副室1の燃焼圧波形を示したものであり、図5A2は図5A1Z部の副室差圧ΔPであり、副室差圧ΔPが閾値を越えているΔPが大きい場合を示している。一方、図5B1は、副室ガス供給量を試験にて負荷毎にマップを備えて各気筒一律に副室ガス供給量を決めたものを示し、数十サイクルの波形を重ねてそのばらつきを表わしたものであり、Y部は副室1の燃焼圧波形を示したものであり、図5B2は図5B1Y部の副室差圧ΔPを示している。そして、図5A2のZ部の副室差圧ΔPは図5B2のY部の副室差圧ΔPより高くなっており、副室1から主燃焼室への燃焼火炎トーチが強いことを表わしている。その結果、図5A1のCOV-Pmaxは図5B2のCOV-Pmaxよりばらつきが小さくなっており、安定した運転ができる。図6Aは副室1への副室燃料ガス制御フローを示す。ステップS1からスタートして、ステップS2において、COV-Pmaxが閾値より大きいか、否かを判断する。大きいと副室1燃焼に問題ありNOとして、ステップS6に進む。ステップS2でCOV-Pmaxが閾値より小さいとYESとしてステップS3に進む。ステップS3では点火プラグ9の温度が700~800°Cの範囲にあるかを判断する。図4Aに示すように、点火プラグ温度フロー図が煩雑になるのでプラグ温度と略称する。が高く、COV-Pmaxが小さい場合において、副室ガスエンジン50の回転斑が少なく安定した運転を行われていることが判断できる。点火プラグ9が700~800°Cの範囲外の場合には副室1燃焼に問題ありNOとして、ステップS6に進む。点火プラグ9の温度が700~800°Cの範囲にある場合にはYESとしてステップS4に進む。ステップS4においては、副室差圧ΔPが閾値以上になっているかを判断する。副室差圧ΔPが閾値以下の場合には副室1燃焼に問題ありNOとして、ステップS6に進む。副室差圧ΔPが閾値以上になっている場合はYES正常としてステップS2にリターンする。副室1燃焼に問題ありとした場合、ステップS6からステップS7に進み、副室ガス供給電磁弁52の開期間θ制御を実施する。開期間θ制御は図6BIに示すように、目標点火プラグ温度図が煩雑になるので目標プラグ温度と略称する。―測定温度又は目標副室差圧―測定副室差圧に対し、副室ガス供給電磁弁52の開期間θを増大方向に比例した特性に沿って変化代θdの修正制御を行う。但し、変化代θd≦θmax最大修正代とする。ステップS8にて変化代θdが最大修正代θmaxになっているかを判断する。最大修正代θmax以下の場合はNOとなり、ステップS9に進む。ステップS9において、副室差圧ΔP>閾値及び、点火プラグ9が700~800°Cの範囲に在るかを判断する。YES正常と判断した場合にはステップS2に戻る。NOと判断した場合には、ステップS7に戻り、副室ガス供給電磁弁52の開期間制御を再度実施する。ステップS8にて変化代θdが最大修正代θmaxになっている場合は、YESとしてステップS11へ進む。ステップS11においては、副室ガス供給電磁弁52の開期間θの制御をやり直す。但し、変化代はθmin≦θdとする。開期間θ制御は図6BIIに示すように、目標プラグ温度―測定温度又は目標副室差圧―測定副室差圧に対し、副室ガス供給電磁弁52の開期間θを減少方向に比例した特性に沿って変化代θdの修正制御を行う。これはステップS7で反対方向に制御した不具合と判断する。従って、変化代θdを減らす方向に制御する。ステップS12に進み、変化代θd=開期間θminになっているかを判断し、YESの場合にはステップS15に進み警報を作動させる。これは、燃料ガス供給量以外の問題であり、例えば点火プラグ9の劣化、煤等の堆積等が考えられる。ステップS12でNOと判断した場合には、ステップS13に進む。ステップS13では、副室差圧ΔP>閾値及び、点火プラグ9が700~800°Cの範囲に在るかを判断する。YES正常と判断した場合にはステップS14に進み、ステップS2に戻る。NOと判断した場合には、ステップS7に戻り、副室ガス供給電磁弁52の開期間制御を減少方向に再度実施する。プラグ温度の閾値を満足するように、副室ガス供給電磁弁52の開時間を調整することで、副室1への副室燃料供給量を制御して、空気過剰率を0.9~1.1の範囲に調整することで、副室1における燃焼を確実なものとして、主燃焼室10の希薄燃料ガスの燃焼を確実に行わせることで、目標通りの燃費節減と排ガスのクリーン化を図ることができる。