"回転軸と、前記回転軸の径方向外側から流体が流入されるホイール流入部と、前記ホイール流入部から流入された流体を前記回転軸の軸方向へ流出させるホイール流出部を有するタービンホイールと、前記ホイール流入部が配置されると共に該ホイール流入部の上流側にタービン室入口を有する上流側タービン室と、前記ホイール流出部が配置されると共に該ホイール流出部の下流側にタービン室出口を有する下流側タービン室を内部に備え、前記タービンホイールを回転可能に収容するハウジング本体と、前記下流側タービン室内に設けられ、内部に前記ホイール流出部を収容するホイール流出部室を形成すると共に、径方向外側に前記下流側タービン室に流入された流体を前記ホイール流出部室を迂回して前記タービン室出口へ流すバイパス室を形成する筒状部と、前記バイパス室に設けられると共に、前記筒状部と前記ハウジング本体とを連結し、前記バイパス室を周方向に仕切る隔壁部と、を備えるタービン。前記タービン室入口から前記上流側タービン室へ流入される流体の流量を増減する可変ノズルベーン機構を備える請求項1に記載のタービン。前記バイパス室が、前記筒状部の上流側端部を前記回転軸の径方向に開口するバイパス室入口を有する請求項1又は請求項2に記載のタービン。前記隔壁部が、前記筒状部の軸方向へ延びると共に、該筒状部の周方向に間隔を空けて複数設けられている請求項1~請求項3の何れか1項に記載のタービン。前記隔壁部が、前記バイパス室入口に設けられ、該バイパス室入口を周方向に仕切っている請求項3に記載のタービン。前記バイパス室が、前記回転軸の軸方向に開口するバイパス室出口を有する請求項1~請求項5の何れか1項に記載のタービン。前記バイパス室出口が、前記回転軸を中心とした円環形状に形成され、前記タービン室出口が、前記回転軸を中心とした円形状に形成され、前記タービン室出口の径が、前記バイパス室出口の外径よりも大きい請求項6に記載のタービン。請求項1~請求項7の何れか1項に記載のタービンを備えるターボチャージャ。しかしながら、特許文献1に開示された技術では、流量調節機構や当該流量調節機構を制御する制御回路等が必要となるため、構造が複雑化する可能性がある。本発明は、上記の事実を考慮し、タービン室に流入される流体の流量の増減に起因したタービン効率の低下を低減しつつ、装置構造を単純化することができるタービン及びこれを備えたターボチャージャを提供することを目的とする。請求項1に記載のタービンは、回転軸と、前記回転軸の径方向外側から流体が流入されるホイール流入部と、前記ホイール流入部から流入された流体を前記回転軸の軸方向へ流出させるホイール流出部を有するタービンホイールと、前記ホイール流入部が配置されると共に該ホイール流入部の上流側にタービン室入口を有する上流側タービン室と、前記ホイール流出部が配置されると共に該ホイール流出部の下流側にタービン室出口を有する下流側タービン室を内部に備え、前記タービンホイールを回転可能に収容するハウジング本体と、前記下流側タービン室内に設けられ、内部に前記ホイール流出部を収容するホイール流出部室を形成すると共に、径方向外側に前記下流側タービン室に流入された流体を前記ホイール流出部室を迂回して前記タービン室出口へ流すバイパス室を形成する筒状部と、前記バイパス室に設けられると共に、前記筒状部と前記ハウジング本体とを連結し、前記バイパス室を周方向に仕切る隔壁部と、を備えている。請求項1に記載のタービンによれば、タービン室入口から上流側タービン室に流入された流体がタービンホイールのホイール流入部に流入されると、タービンホイールが回転する。このタービンホイールの回転に伴って、ホイール流入部に流入した流体がタービンホイールに沿って下流側タービン室へ流されると共に、ホイール流出部室に収容されたホイール流出部から軸方向下流側へ流出され、タービン室出口からハウジング本体の外部へ流出される。ここで、下流側タービン室内には、下流側タービン室に流入された流体を、ホイール流出部室を迂回してタービン室出口から流出させるバイパス室が形成されている。バイパス室は、隔壁部によってハウジング本体と連結されると共に、隔壁部によって周方向に仕切られている。このバイパス室には、タービンホイールから径方向外側かつ斜め方向へ流出した流体が流入される。即ち、バイパス室には、タービンホイールの回転軸の軸方向に対して回転軸の周方向に傾斜する方向に流体が流入される。この際、上流側タービン室に流入される流体の流量が小さい小流量以下、単に小流量という時には、バイパス室を流れる流体の周方向の速度成分が軸方向の速度成分に対して相対的に大きくなる。そのため、流体がバイパス室内の隔壁部に衝突し易くなり、流体がバイパス室内を流れ難くなる。従って、小流量時には、流体がバイパス室へ流入し難くなり、下流側タービン室に流入された流体は、主としてホイール流出部室を通ってタービン室出口へ流出される。一方、上流側タービン室に流入される流体の流量が大きい大流量以下、単に大流量という時には、バイパス室を流れる流体の軸方向の速度成分が、周方向の速度成分に対して相対的に大きくなる。そのため、流体がバイパス室内の隔壁部に沿って流れ易くなる。従って、大流量時には、流体がバイパス室へ流入し易くなり、下流側タービン室に流入された流体は、バイパス室及びホイール流出部室を通ってタービン室出口へ流出される。即ち、大流量時には、流体がバイパス室を流れるため、ホイール流出部室の径、換言すると、ホイール流出部のスロート面積開口面積を大きくした場合と同様の効果を得ることができる。従って、小流量時に流体を円滑に流出させることができる大きさにホイール流出部のスロート面積を設定することにより、小流量時に対応した高いタービン効率を確保しつつ、大流量時には、流体がバイパス室及びホイール流出部室を流れるため、ホイール流出部のスロート面積が実質的に拡大し、大流量時に対応した高いタービン効率を確保することができる。よって、上流側タービン室に流入される流体の流量の増減に起因したタービン効率の低下を低減することができる。更に、本発明に係るタービンは、従来技術例えば、特許文献1のような流量調節機構や当該流量調節機構を制御する制御回路等が不要になるため、装置構造を単純化することができる。このように本発明に係るタービンによれば、上流側タービン室に流入される流体の流量の増減に起因したタービン効率の低下を低減しつつ、装置構造を単純化することができる。請求項2に記載のタービンは、請求項1に記載のタービンにおいて、前記タービン室入口から前記上流側タービン室へ流入される流体の流量を増減する可変ノズルベーン機構を備えている。請求項2に記載のタービンによれば、可変ノズルベーン機構によって、タービン室入口から上流側タービン室へ流入される流体の流量が増減される。そして、可変ノズルベーン機構によって上流側タービン室へ流入される流体の流量が小流量に調整されると、下流側タービン室に流入された流体は、主としてホイール流出部室を通ってタービン室出口へ流出される。一方、可変ノズルベーン機構によって上流側タービン室へ流入される流体の流量が大流量に調整されると、下流側タービン室に流入された流体は、バイパス室及びホイール流出部室を通ってタービン室出口へ流出される。このように可変ノズルベーン機構によって、タービン室入口から上流側タービン室へ流入される流体の流量を増減することにより、可変ノズルベーン機構に供給される流体の流量が増減した場合であっても、タービン効率の低下を低減することができる。請求項3に記載のタービンは、請求項1又は請求項2に記載のタービンにおいて、前記バイパス室が、前記筒状部の上流側端部を前記回転軸の径方向に開口するバイパス室入口を有している。請求項3に記載のタービンによれば、バイパス室のバイパス室入口が、筒状部の上流側端部を径方向に開口している。これにより、大流量時において、タービンホイールから径方向外側かつ斜め方向へ流出された流体がバイパス室入口からバイパス室へ流入し易くなり、バイパス室を流れる流体の流量が増加する。従って、大流量時に、ホイール流出部室へ流入する流体の流量が過大となり、ホイール流出部室において流体の流れが制限されることが抑制されるため、大流量時におけるタービン効率の低下が低減される。請求項4に記載のタービンは、請求項1~請求項3の何れか1項に記載のタービンにおいて、前記隔壁部が、前記筒状部の軸方向へ延びると共に、該筒状部の周方向に間隔を空けて複数設けられている。請求項4に記載のタービンによれば、バイパス室には、筒状部の周方向に間隔を空けて複数の隔壁部が設けられている。これらの隔壁部は、回転軸の軸方向へ延びている。これにより、小流量時において、バイパス室に流入した流体が隔壁部に衝突し易くなり、流体がバイパス室内を流れ難くなる。従って、小流量時に、流体がホイール流出部室を迂回してバイパス室を流れることによるタービンホイールのトルク損失が低減されるため、小流量時におけるタービン効率の低下が低減される。請求項5に記載のタービンは、請求項3に記載のタービンにおいて、前記隔壁部が、前記バイパス室入口に設けられ、該バイパス室入口を周方向に仕切っている。請求項5に記載のタービンによれば、バイパス室入口には、当該バイパス室入口を周方向に仕切る隔壁部が設けられている。このようにバイパス室入口を隔壁部で仕切り、バイパス室入口の開口面積を小さくすることより、小流量時にバイパス室へ流入する流体の流量が低減される。従って、小流量時に、流体がホイール流出部室を迂回してバイパス室を流れることによるタービンホイールのトルク損失が低減されるため、小流量時におけるタービン効率の低下が低減される。請求項6に記載のタービンは、請求項1~請求項5の何れか1項に記載のタービンにおいて、前記バイパス室が、前記回転軸の軸方向に開口するバイパス室出口を有している。請求項6に記載のタービンによれば、バイパス室のバイパス室出口が、タービンホイールの回転軸の軸方向に開口している。従って、バイパス室内の隔壁部に沿って流れた流体がバイパス室出口から流出し易くなるため、流体がバイパス室へ流入し易くなる。従って、大流量時に、ホイール流出部室へ流入する流体の流量が過大となり、ホイール流出部室において流体の流れが制限されることが抑制されるため、大流量時におけるタービン効率の低下が低減される。請求項7に記載のタービンは、請求項6に記載のタービンにおいて、前記バイパス室出口が、前記回転軸を中心とした円環形状に形成され、前記タービン室出口が、前記回転軸を中心とした円形状に形成され、前記タービン室出口の径が、前記バイパス室出口の外径よりも大きい。請求項7に記載のタービンによれば、タービン室出口の径が、バイパス室出口の外径よりも大きくされている。換言すると、タービン室出口の軸方向下流側に、タービン室出口が形成されている。従って、大流量時にバイパス室へ流入された流体が、バイパス室出口からタービンホイールの回転軸の軸方向に沿ってそのままタービン室出口へ流出されるため、流体がバイパス室内へ流れ易くなる。従って、大流量時に、ホイール流出部室へ流入する流体の流量が過大となり、ホイール流出部室において流体の流れが制限されることが抑制されるため、大流量時におけるタービン効率の低下が低減される。請求項8に記載のターボチャージャは、請求項1~請求項7の何れか1項に記載のタービンを備えている。請求項8に記載のターボチャージャによれば、請求項1~請求項7の何れか1項に記載のタービンを備えたことにより、上流側タービン室に流入される流体の流量の増減に起因したタービン効率の低下を低減することができる。更に、従来技術例えば、特許文献1のような流量調節機構や当該流量調節機構を制御する制御回路等が不要になるため、装置構造を単純化することができると共に、装置コストを削減することができる。以上説明したように、本発明に係るタービン、及びこれを備えたターボチャージャは、タービン室に流入される流体の流量の増減に起因したタービン効率の低下を低減しつつ、装置構造を単純化することができる。以下、図面を参照しながら、本発明の一実施形態に係るタービン、及びこれを備えたターボチャージャについて説明する。なお、各図に適宜示される矢印Aは、タービンホイールの回転軸の軸方向下流側を示し、矢印Rはタービンホイールの回転軸の径方向外側を示し、矢印Cはタービンホイールの回転軸の周方向回転方向前側を示している。ターボチャージャ、タービン図1には、本発明の一実施形態に係るターボチャージャ10の一部を構成するタービンとしてのタービン部12が示されている。ターボチャージャ10は、例えば、自動車用のエンジンに好適に搭載されるものである。タービン部12は、流体としての排気ガス気体を動力としてターボチャージャ10の一部を構成する図示しないコンプレッサ部を動作させるためのものであり、タービンホイール14と、タービンハウジング16と、可変ノズルベーン機構18を備えている。タービンホイール図1及び図2に示されるように、タービンホイール14は、回転軸20と、回転軸20の中心Oを中心として径方向外側に放射状に延びると共に、上流側端部22Uが径方向外側へ向けて湾曲された複数の羽根22を備え、図示しないコンプレッサ部のコンプレッサホイールと回転可能に連結されている。このタービンホイール14は一般的なラジアルタービンホイールとされており、隣接する羽根22における上流側端部22U間に、径方向外側から排気ガスが流入されるホイール流入部24が形成され、隣接する羽根22における下流側端部22L間に、ホイール流入部24から流入されると共に羽根22に沿って流れた排気ガスを軸方向下流側へ流出させるホイール流出部26が形成されている。このホイール流出部26のスロート面積開口面積は、ホイール流出部26を形成する羽根22の下流側端部22Lの高さT、及び隣接する羽根22の間隔により、後述する可変ノズルベーン機構18によって上流側タービン室34Uに流入される排気ガスの流量が最小とされた最小流量以下、単に最小流量という時に、ホイール流出部26から排気ガスを円滑に流出させることができる値に設定されている。タービンハウジングタービンハウジング16は、ハウジング本体30と筒状部32を備えている。ハウジング本体30は、その内部にタービンホイール14を回転可能に収容するタービン室34と、スクロール通路36と、ノズル通路38を備えている。タービン室34は、その上流側を構成すると共にタービン室入口34UIを有する上流側タービン室34Uと、その下流側を構成すると共にタービン室出口34LEを有する下流側タービン室34Lを有している。上流側タービン室34Uと下流側タービン室34Lとは、これらの上流側タービン室34Uと下流側タービン室34Lとの間に形成された接続口34Cで通じている。上流側タービン室34Uには、タービンホイール14の上流側端部が配置されると共に、ホイール流入部24が配置されており、このホイール流入部24の上流側径方向外側にタービン室入口34UIが形成されている。また、上流側タービン室34Uの径方向外側には、渦巻状のスクロール通路36が形成されている。このスクロール通路36と上流側タービン室34Uとはノズル通路38を介して接続されており、スクロール通路36から流入した排気ガスが、ノズル通路38を通してタービン室入口34UIから上流側タービン室34Uへ流入するようになっている。また、ノズル通路38には、後述する可変ノズルベーン機構18が設けられており、この可変ノズルベーン機構18によってノズル通路38を流れる排気ガスの流量が増減可能になっている。一方、下流側タービン室34Lには、円筒形状の筒状部32が設けられている。この筒状部32によって、下流側タービン室34Lが径方向にホイール流出部室40とバイパス室42とに仕切られている。ホイール流出部室40は、筒状部32の上流側端部に形成されたホイール流出部室入口と、筒状部32の下流側端部に形成されたホイール流出部室出口を有している。このホイール流出部室40は、上流側タービン室34Uと軸方向に連続するように形成されており、その内部にタービンホイール14の下流側端部が配置されると共に、ホイール流出部26が配置されている。ホイール流出部26の軸方向下流側には、タービン室出口34LEが形成されており、ホイール流出部26から軸方向下流側へ流出された排気ガスが、そのままタービン室出口34LEへ流れるようになっている。このタービン室出口34LEは、タービンホイール14の回転軸20の中心Oを中心とした円形状に形成されており、その径R2が後述するバイパス室42のバイパス室出口42Eの外径R1よりも大きくされている。また、タービン室出口34LEの径R2は、後述する可変ノズルベーン機構18によって上流側タービン室34Uに流入される排気ガスの流量が最大とされた最大流量例えば、エンジンの最大出力時であり、以下、単に最大流量という時に、排気ガスをハウジング本体30の外部へ円滑に流出させることができる値に設定されている。筒状部32の径方向外側には、バイパス室42が形成されている。バイパス室42は、筒状部32の外周面とハウジング本体30の内周面との間に形成されている。このバイパス室42は、ホイール流出部26よりも軸方向上流側に設けられたバイパス室入口42Iと、ホイール流出部26よりも軸方向下流側に設けられたバイパス室出口42Eを有している。バイパス室42のバイパス室入口42Iは、図2に示されるように、タービンホイール14の羽根22の径方向外側に設けられ、筒状部32の上流側端部を径方向に開口すると共に、筒状部32の周方向に沿って環状に形成されている。このバイパス室入口42Iには、タービンホイール14の羽根22から径方向外側かつ斜め方向回転を伴って径方向外側へ流出した排気ガスが流入されるようになっている。即ち、バイパス室42には、タービンホイール14の軸方向に対して周方向に傾斜する方向に排気ガスが流入される。図1に示されるように、バイパス室42のバイパス室出口42Eは、筒状部32の下流側端部の径方向外側に設けられ、当該下流側端部とハウジング本体30との間を軸方向に開口すると共に、筒状部32の周方向に沿ってタービンホイール14の回転軸20の中心Oを中心とした円環形状に形成されている。このバイパス室出口42Eの軸方向下流側にはタービン室出口34LEが形成されており、バイパス室出口42Eから軸方向下流側へ流出された排気ガスが、そのままタービン室出口34LEへ流れるようになっている。即ち、タービンホイール14に沿って流れた排気ガスの一部が、ホイール流出部室40を迂回し、バイパス室42を通してタービン室出口34LEからハウジング本体30の外部へ流出されるようになっている。図3A及び図3Bに示されるように、バイパス室42内には、軸方向に延びる複数本実施形態では、4つの隔壁部44が設けられている。各隔壁部44は、筒状部32の軸方向の略全長に渡って設けられると共に、筒状部32の周方向に所定の間隔を空けて設けられている。これらの隔壁部44によって、筒状部32とハウジング本体30とが径方向に連結されると共に、バイパス室42が筒状部32の周方向に複数本実施形態では、4つのバイパス流路48に仕切られている。ここで、バイパス室42には、前述したようにタービンホイール14の羽根22から径方向外側かつ斜め方向へ流出された排気ガスが流入される。そのため、図3Aに示されるように、バイパス流路48には、排気ガスが軸方向に対して周方向に傾斜する方向矢印V1,V2に流入される。そして、小流量時には、排気ガスV1の周方向の速度成分V1Cが軸方向の速度成分V1Aに対して相対的に大きくなり、大流量時には、排気ガスV2の軸方向の速度成分V2Aが、周方向の速度成分V2Cに対して相対的に大きくなる。従って、小流量時には、排気ガスV1が隔壁部44に衝突し易くなり、大流量時と比較して排気ガスがバイパス室入口42Iからバイパス室42へ流入し難くなっている。一方、大流量時には、排気ガスV2が隔壁部44に沿って流れ易くなるため、小流量時と比較して排気ガスがバイパス室入口42Iからバイパス室42へ流入し易くなっている。可変ノズルベーン機構図1に示されるように、可変ノズルベーン機構18は、ノズル通路38を通して、タービン室入口34UIから上流側タービン室34Uに流入する排気ガスの流量を増減するためのものであり、複数のノズルベーン50と、各ノズルベーン50を支持する支持部材52を備えている。ノズルベーン50は、ノズル通路38の一部を形成する支持部材52に回転可能に支持された回転軸部50Aと、ノズル通路38内に配置され、回転軸部50Aに支持された羽根形状のベーン本体50Bを備えている。図4に示されるように、隣接するベーン本体50Bの間には、排気ガス矢印Fが通過するベーン流路54が形成されている。これらのベーン流路54は、回転軸部50Aを中心としたベーン本体50Bの回転に伴って開閉されるようになっている。また、回転軸部50Aには、図示しないアクチュエータが連結されている。このアクチュエータは、エンジンの回転数に応じて車両状態検出センサ図示省略から出力された車両状態信号に基づいて各回転軸部50Aを同時に回転してベーン本体50Bを回転させることにより、ベーン流路54を開閉するようになっている。これにより、エンジンの回転数に応じて、ノズル通路38を通過する排気ガスの流量が調整され、タービン室入口34UIから上流側タービン室34Uに流入する排気ガスの流量が増減されるようになっている。次に、本実施形態に係る作用について説明する。本発明の一実施形態に係るタービン部12では、スクロール通路36、ノズル通路38を通してタービン室入口34UIから上流側タービン室34Uへ排気ガスが流入される。そして、上流側タービン室34Uに流入された排気ガスが、タービンホイール14のホイール流入部24へ流入すると、タービンホイール14が回転される。この回転に伴って、ホイール流入部24から流入した排気ガスがタービンホイール14の羽根22に沿って流れると共に、ホイール流出部室40内に収容されたホイール流出部26から軸方向下流側へ流出され、タービン室出口34LEからタービン部12の外部へ流出される。この際、エンジンの回転数に応じて図示しないアクチュエータが可変ノズルベーン機構18を動作することにより、タービン室入口34UIから上流側タービン室34Uへ流入される排気ガスの流量が増減される。具体的には、図4に示されるように、エンジンの回転数が低回転数のときには、アクチュエータが、ベーン本体50Bがベーン流路54を閉じる方向に回転軸部50Aを回転し、上流側タービン室34Uへ流入する排気ガスの流量を減少させる小流量。一方、エンジンの回転数が高回転数のときには、アクチュエータが、ベーン本体50Bがベーン流路54を開く方向に回転軸部50Aを回転し、上流側タービン室34Uへ流入する排気ガスの流量を増加させる大流量。このようにエンジンの回転数に応じて上流側タービン室34Uに流入される排気ガスの流量が増減される。ここで、下流側タービン室34Lには、当該下流側タービン室34Lに流入された排気ガスを、ホイール流出部室40を迂回してタービン室出口34LEへ流すバイパス室42が形成されている。このバイパス室42は、隔壁部44によって周方向に複数のバイパス流路48に仕切られている。そのため、前述したように小流量時には、排気ガスが隔壁部44に衝突し易くなり、排気ガスがバイパス流路48内を流れ難くなる。従って、小流量時は、大流量時と比較して、タービンホイール14の羽根22から径方向外側かつ斜め方向へ流出した排気ガスがバイパス室入口42Iへ流入し難くなる。また、図5には、一例として、タービンホイール14をバイパス室入口42Iの位置で切断した断面における小流量時の圧力分布、及び排気ガスの速度ベクトルが部分的に示されている。なお、羽根22間の圧力は、等圧線Lから等圧線Hへ向けて徐々に圧力が高くなっている。図5から分かるように、小流量時には、タービンホイール14の隣接する羽根22の間に、渦巻き状の2次流れ55が発生する。このように2次流れ55が発生した領域は、その径方向外側に形成されたバイパス室42よりも圧力が低下するため、隣接する羽根22の間からバイパス室入口42Iへ向けて排気ガスが流れ難くなっている。更に、図6には、一例として、ハウジング本体30におけるバイパス室入口42I周辺の内周面を平面に展開し、展開された展開図における小流量時の圧力分布、及び排気ガスの速度ベクトルが部分的に示されている。なお、羽根22間の圧力は、等圧線Lから等圧線Hへ向けて徐々に圧力が高くなっている。図6から分かるように、バイパス室入口42Iに対する上流側領域56及び下流側領域58では圧力が共に低下し、上流側領域56と下流側領域58との圧力差が小さくなっている。そのため、タービンホイール14の羽根22に沿って軸方向下流側へ流れる排気ガスが、バイパス室入口42Iへ向けて流れ難くなっている。従って、小流量時には、図7Aに示されるように、下流側タービン室34Lに流入された排気ガスは、主としてホイール流出部室40を通ってタービン室出口34LEへ流出される。従って、排気ガスがホイール流出部室40を迂回してバイパス室42を流れることによるタービンホイール14のトルク損失が低減されるため、小流量時におけるタービン効率の低下が低減される。また、本実施形態では、ホイール流出部26を形成する羽根22の下流側端部22Lのスロート面積は、最小流量時にホイール流出部26から排気ガスを円滑に流出させることができる値に設定されている。従って、小流量時に対応した高いタービン効率が確保される。更に、小流量時は大流量時と比較して、ホイール流入部24を形成する各羽根22の下流側端部22Lに対する排気ガスの流入角度が大きくなるため、ホイール流入部24でのタービンホイール14のトルク発生効率が高くなる。従って、ホイール流出部室40を迂回してバイパス室42へ排気ガスが流れることによるタービンホイール14のトルク損失を考慮しても、十分なタービン効率を確保することができる。一方、大流量時には、前述したように隔壁部44に沿って排気ガスが軸方向下流側へ流れ易くなる。従って、大流量時には、小流量時と比較して、タービンホイール14の羽根22から回転を伴って径方向外側へ流出した排気ガスがバイパス室42へ流入し易くなる。また、図8には、一例として、タービンホイール14をバイパス室入口42Iの位置で切断した断面における大流量時の圧力分布、及び排気ガスの速度ベクトルが部分的に示されている。なお、羽根22間の圧力は、等圧線Lから等圧線Hへ向けて徐々に圧力が高くなっている。図8から分かるように、大流量時には、タービンホイール14における羽根22の回転方向矢印C方向と反対側に、バイパス室42よりも圧力が高い領域が発生する。従って、隣接する羽根22の間からバイパス室入口42Iへ向けて排気ガスが流れ易くなっている。更に、図9には、一例として、ハウジング本体30におけるバイパス室入口42I周辺の内周面を平面に展開し、展開された展開図における大流量時の圧力分布、及び排気ガスの速度ベクトルが部分的に示されている。なお、羽根22間の圧力は、等圧線Lから等圧線Hへ向けて徐々に圧力が高くなっている。図9から分かるように、バイパス室入口42Iに対する上流側領域56では圧力が高くなり、バイパス室入口42Iに対する下流側領域58では圧力が低くなり、上流側領域56と下流側領域58との圧力差が大きくなる。そのため、タービンホイール14の羽根22に沿って軸方向下流側へ流れる排気ガスが、バイパス室入口42Iへ向けて流れ易くなっている。更にまた、本実施形態では、図1に示されるように、タービン室出口34LEの径R2がバイパス室出口42Eの外径R1よりも大きくされており、バイパス室出口42Eから軸方向下流側へ流出された排気ガスが、そのままタービン室出口34LEへ流れるようになっている。従って、タービン室出口34LEの径R2がバイパス室出口42Eの外径R1よりも小さくされた構成と比較して、排気ガスがバイパス室42内を流れ易くなると共に、バイパス室入口42I付近の圧力が低下する。従って、大流量時には、図7Bに示されるように、下流側タービン室34Lに流入された排気ガスは、バイパス室42及びホイール流出部室40を通ってタービン室出口34LEへ流される。即ち、大流量時には、排気ガスがバイパス室42を流れるため、下流側タービン室34Lの径、換言すると、ホイール流出部26のスロート面積を大きくした場合と同様の効果を得ることができる。これにより、ホイール流出部室40へ流入する排気ガスの流量が過大となり、ホイール流出部室40において排気ガスの流れが制限されることが抑制されるため、大流量時におけるタービン効率の低下が低減される。また、本実施形態では、タービン室出口34LEの径R2が、大流量時に排気ガスをハウジング本体30の外部へ円滑に流出させることができる値に設定されている。従って、大流量時に対応したタービン効率が確保される。このように、本発明の一実施形態に係るタービン部12、及びターボチャージャ10によれば、小流量時には、排気ガスがホイール流出部室40を流れるため、小流量時に対応した高いタービン効率を確保することができると共に、大流量時には、排気ガスがバイパス室42及びホイール流出部室40を流れるため、ホイール流出部26のスロート面積が実質的に拡大し、大流量時に対応した高いタービン効率を確保することができる。従って、上流側タービン室34Uに流入される排気ガスの流量の増減に起因したタービン効率の低下を低減することができる。更に、本実施形態では、従来技術例えば、特許文献1のような流量調節機構や当該流量調節機構を制御する制御回路等が不要になるため、装置構造を単純化することができると共に、装置コストを削減することができる。なお、最大流量時にホイール流出部室40へ流入する排気ガスの流量が過大となり、ホイール流出部室40において排気ガスの流れが制限される場合には、可変ノズルベーン機構18によって上流側タービン室34Uへ流入する排気ガスの流量を減少させることも可能である。この場合、タービンホイール14のホイール流入部24に流入する排気ガスの速度が上がるため、ホイール流入部24におけるタービンホイール14のトルク発生効率が向上する。次に、本実施形態の変形例について説明する。上記実施形態では、筒状部32の軸方向に延びる隔壁部44をバイパス室42に設けたがこれに限らない。隔壁部44は、筒状部32とハウジング本体30とを連結すると共に、バイパス室42を周方向に仕切れば良く、隔壁部44の形状、大きさ、数等は適宜変更可能である。例えば、図10A及び図10Bに示されるタービン部70のように、バイパス室入口42Iに複数本変形例では、4つの隔壁部64を設けても良い。これらの隔壁部64は、筒状部32の周方向に間隔を空けて設けられ、筒状部32の上流側端部とハウジング本体30とを連結すると共に、バイパス室入口42Iを周方向に複数の開口に仕切っている。このようにバイパス室入口42Iを隔壁部64で仕切り、バイパス室入口42Iの開口面積を小さくすることより、小流量時にバイパス室42へ流入する排気ガスの流量が低減される。従って、小流量時に、排気ガスがホイール流出部室40を迂回してバイパス室42を流れることによるタービンホイール14のトルク損失が低減されるため、小流量時におけるタービン効率の低下が低減される。また、上記実施形態では、タービン室出口34LEの径R2をバイパス室出口42Eの外径R1よりも大きくしたが、タービン室出口34LEの径R2とバイパス室出口42Eの外径R1とを同じにしても良いし、図11に示されるタービン部80のように、タービン室出口34LEの径R2をバイパス室出口42の外径R1よりも小さくしても良い。この構成では、バイパス室出口42Eが、筒状部32の下流側端部を径方向に開口すると共に、筒状部32の周方向に沿って環状に形成されており、バイパス室42を流れた排気ガスがホイール流出部室40の下流側で、ホイール流出部室40を流れた排気ガスと合流するようになっている。これにより、バイパス室出口42Eから排気ガスを流出し難くし、大流量時におけるタービン効率を調整しても良い。更に、上記実施形態では、上流側タービン室34Uに流入する排気ガスの流量を増減する可変ノズルベーン機構18をノズル通路38に設けたが、この可変ノズルベーン機構18は適宜省略可能である。次に、本実施形態に係るタービン部の性能評価について説明する。本性能評価では、CFDComputationalFluidDynamicsによって、実施例に係るタービン部と比較例に係るタービン部について、最小流量時及び最大流量時の流体空気の流れを解析し、両者の性能を比較した。実施例1の構成は図1に示されるタービン部12の構成と同じであり、実施例2の構成は図10A及び図10Bに示されるタービン部70と同じ構成である。一方、比較例1の構成は図1に示されるタービン部12からバイパス室42を省略した構成と同じ構成であり、比較例2の構成は図12A及び図12Bに示されるタービン部100の構成である。図12A及び図12Bに示されるタービン部100は、図1に示されるタービン部12から隔壁部44に省略し、筒状部32の軸方向中央部を貫通する円柱形状のピン102によって、筒状部32とハウジング本体30とを連結した構成である。下記表1には、最小流量時の解析結果が示されており、下記表2には、最大流量時及び大流量時の解析結果が示されている。表1,表2では、比較例1の性能を評価基準としている。なお、評価項目は下記の通りである。タービン室出口の流量の増減率:タービン室出口を通過した流体の流量の増減率。バイパス流量比:タービン室出口を通過した流体の流量に対するバイパス室出口を通過した流体の流量の割合。タービン効率の増減値:下記出力の増減等に基づいて数値化したタービン性能の増減値。出力の増減:タービンホイールに発生したトルクの増減率バイパス室入口とバイパス室出口の全圧差KPa:バイパス室入口の全圧値とバイパス室出口の全圧値との差分。ノズルベーンの回転角度:ノズル流路を全開にするノズルベーンの最大回転角度からノズル流路を閉じる方向にノズルベーンを回転させた角度。表1から分かるように、実施例1では比較例1に対するタービン効率の増減値が±0となり、実施例2では比較例1に対するタービン効率の増減値が0.3となり、何れの実施例1,2においても比較例1と同等若しくはそれ以上の性能が得られた。一方、比較例2では、比較例1に対するタービン効率の増減値が-1.7となり、比較例1よりも性能が低下したことが分かる。次に、表2から分かるように、実施例1では、比較例1に対するタービン効率の増減値が10.4となり、実施例2では、比較例1に対するタービン効率の増減値が11.2となり、何れの実施例1,2においても比較例1以上の性能が得られた。なお、実施例1,2では、ノズルベーン50図4参照の回転角度をベーン流路54が閉じる方向へ-8°回転させた状態で解析を行った。一方、比較例2では、ノズルベーン50の回転角度を0°にした状態で、比較例1に対するタービン効率の増減値が-2.3となり、比較例1よりも性能が低下したが、ノズルベーン50の回転角度をベーン流路54が閉じる方向へ-8°回転させた状態で、比較例1に対するタービン効率の増減値が11.1となり、比較例1以上の性能が得られた。このように、実施例1,2に係るタービン部12,70では、バイパス室42に隔壁部44,64を設けたことにより、下流側タービン室34Lに流入される排気ガスの流量の増減に起因するタービン効率の低下を低減しつつ、装置構造を単純化することができる。以上、本発明の一実施形態について説明したが、本発明はこうした実施形態に限定されるものでなく、一実施形態及び各種の変形例を適宜組み合わせて用いても良いし、本発明の要旨を逸脱しない範囲において、種々なる態様で実施し得ることは勿論である。"