"圧縮機構20と、該圧縮機構20を駆動する駆動軸35を有する駆動機構30と、圧縮機構20及び駆動機構30を収納するケーシング10と、圧縮機構20及び駆動機構30の摺動部80,81に給油をする給油ポンプ36とを備え、上記圧縮機構20は、シリンダ室25,26を有するシリンダ41,51と、シリンダ室25,26の中でシリンダ室25,26の内周面に沿って周回動作をするピストン42,52とを備え、上記駆動軸35は、主軸部35aと、主軸部35aの中心から偏心して形成されて上記ピストン42,52に嵌合する偏心部35b,35cとを備え、上記給油ポンプ36が、ケーシング10内の油溜まりから上記偏心部35b,35cとピストン42,52の摺動部80,81に潤滑油を供給するように構成されている高圧ドーム型のロータリ圧縮機であって、上記偏心部35b,35cとピストン42,52の摺動部80,81からケーシング10の内部空間へ潤滑油を排出する排油通路71,72を備えていることを特徴とするロータリ圧縮機。請求項1において、上記圧縮機構20は、第1圧縮機構40と第2圧縮機構50が重ねて配置された2段圧縮機構20であり、第1圧縮機構40の第1シリンダ41と第2圧縮機構50の第2シリンダ51とがミドルプレート21を挟んで積層され、第1シリンダ41の外側端が第1プレート43で閉塞され、第2シリンダ51の外側端が第2プレート53で閉塞され、上記駆動軸35が、第1圧縮機構40がピストン42と嵌合する第1偏心部35bと、第2圧縮機構50のピストン52と嵌合する第2偏心部35cとを有することを特徴とするロータリ圧縮機。請求項2において、上記圧縮機構20は、第2圧縮機構50が低段側圧縮機構であり、第1圧縮機構40が高段側圧縮機構であり、第1圧縮機構40の第1プレート43に上記排油通路71,72を構成する第1排油通路71が形成されていることを特徴とするロータリ圧縮機。請求項3において、上記第1偏心部35bに、その第1偏心部35bを一端側から他端側まで軸方向へ貫通する第1連通孔73が形成されていることを特徴とするロータリ圧縮機。請求項4において、上記第2偏心部35cには、その第2軸心部を一端側から他端側まで軸方向へ貫通する第2連通孔74が形成されていることを特徴とするロータリ圧縮機。請求項2において、上記圧縮機構20は、第2圧縮機構50が低段側圧縮機構であり、第1圧縮機構40が高段側圧縮機構であり、第2圧縮機構50の第2プレート53に上記排油通路71,72を構成する第2排油通路72が形成され、上記第2偏心部35cには、その第2偏心部35cを一端側から他端側まで軸方向へ貫通する第2連通孔74が形成されていることを特徴とするロータリ圧縮機。請求項6において、上記第1偏心部35bには、その第1偏心部35bを一端側から他端側まで軸方向へ貫通する第1連通孔73が形成されていることを特徴とするロータリ圧縮機。請求項2において、上記圧縮機構20は、第2圧縮機構50が低段側であり、第1圧縮機構40が高段側圧縮機構20であり、第1圧縮機構40の第1プレート43に第1排油通路71が形成され、第2圧縮機構50の第2プレート53に第2排油通路72が形成され、第1偏心部35bをその一端側から他端側まで軸方向へ貫通する第1連通孔73と、第2偏心部35cをその一端側から他端側まで軸方向へ貫通する第2連通孔74とが形成されていることを特徴とするロータリ圧縮機。請求項4から8の何れか1つにおいて、上記連通孔73,74は、駆動軸35の回転時の遠心力により該連通孔74の中の潤滑油が排出される方向へ傾斜していることを特徴とするロータリ圧縮機。請求項6から9の何れか1つにおいて、第2排油通路72は、出口が上記油溜まりの中に開口していることを特徴とするロータリ圧縮機。従来の高圧ドーム型の単段圧縮機で、偏芯ピンとピストンの摺動部への潤滑油の供給は、ケーシング内の底部の油溜まりに溜まった油を、シリンダの外側端を閉塞するミドルプレートやプレートとピストンの高さ方向のクリアランス部の絞りを通じてシリンダ室の低圧室に差圧給油することで行っている。ところで、特許文献1の圧縮機は、2シリンダの圧縮機を用いて、冷媒回路の冷媒を2段圧縮するように構成されている。この構成において、偏芯ピンとピストンの摺動部への潤滑油の供給を、従来の様に差圧給油を行う場合には、圧縮機のケーシング内の高圧空間と低段側圧縮機構の吸入側との圧力差は、従来の単段圧縮と同等の圧力差になるので、2段圧縮の低段側では、単段圧縮と同量の潤滑油を差圧給油することが出来る。しかし、2段圧縮の高段側では、圧縮機のケーシング内の高圧空間と高段側圧縮機構の吸入側との圧力差は、その高圧空間と低段側圧縮機構の吸入側との圧力差より小さくなる。そのため、高段側圧縮機構の偏芯ピンとピストンの摺動部への潤滑油の供給量が、低段側のそれより少なくなり、給油量が不足することが考えられる。このような給油量不足は、運転状態が変化して冷媒回路の高圧圧力が低下した場合などに生じやすく、そうすると潤滑不良で偏心部偏心ピンが異常摩耗したり焼き付いたりするおそれがある。また、給油量を増やすために、シリンダの外側端を閉塞するミドルプレートやプレートとピストンの高さ方向のクリアランスを広げて差圧給油量を確保しようとすると、そのクリアランスを潤滑油だけでなく、冷媒ガスが流れる量も増え、高温の冷媒ガスが圧縮室の低圧側へ流入することになる。その結果、圧縮機効率の低下や、吐出冷媒ガス温度の異常上昇で運転出来なくなる問題が生じる事になる。本発明は、このような問題点に鑑みて創案されたものであり、その目的は、高圧ドーム型のロータリ圧縮機において圧縮機構の偏心ピンとピストンとの間へ潤滑油を供給する場合に、十分な量の潤滑油を供給できるようにして、圧縮機の運転効率が低下したり摺動部の摩耗や焼き付きが生じたりしにくくすることである。第1の発明は、圧縮機構20と、該圧縮機構20を駆動する駆動軸35を有する駆動機構30と、圧縮機構20及び駆動機構30を収納するケーシング10と、圧縮機構20及び駆動機構30の摺動部80,81に給油をする給油ポンプ36とを備え、上記圧縮機構20が、シリンダ室25,26を有するシリンダ41,51と、シリンダ室25,26の中でシリンダ室25,26の内周面に沿って周回動作をするピストン42,52とを備え、上記駆動軸35が、主軸部35aと、主軸部35aの中心から偏心して形成されて上記ピストン42,52に嵌合する偏心部35b,35cとを備え、上記給油ポンプ36が、ケーシング10内の油溜まりから上記偏心部35b,35cとピストン42,52の摺動部80,81に潤滑油を供給するように構成されている高圧ドーム型のロータリ圧縮機を前提としている。そして、このロータリ圧縮機は、上記偏心部35b,35cとピストン42,52の摺動部80,81からケーシング10の内部空間へ潤滑油を排出する排油通路71,72を備えていることを特徴としている。この第1の発明では、ケーシング10内の油溜まりから上記摺動部80,81へ潤滑油が給油ポンプ36によって送られる。摺動部80,81へ送られた潤滑油は、後から送られてくる潤滑油に押し出されるようにして、排油通路71,72を通ってケーシング10の内部空間へ流出する。潤滑油は連続的に排油通路71,72を流れるので、偏心部35b,35cとピストン42,52の間の摺動部80,81に留まらない。したがって、先に摺動部80,81に入っている潤滑油は、後から送られてくる潤滑油が摺動部80,81へ流入する際の抵抗にはならない。第2の発明は、第1の発明において、上記圧縮機構20が、第1圧縮機構40と第2圧縮機構50が重ねて配置された2段圧縮機構20であり、第1圧縮機構40の第1シリンダ41と第2圧縮機構50の第2シリンダ51とがミドルプレート21を挟んで積層され、第1シリンダ41の外側端が第1プレート43で閉塞され、第2シリンダ51の外側端が第2プレート53で閉塞され、上記駆動軸35が、第1圧縮機構40のピストン42と嵌合する第1偏心部35bと、第2圧縮機構50のピストン52と嵌合する第2偏心部35cとを有することを特徴としている。この第2の発明では、2シリンダタイプの圧縮機において、第1圧縮機構40と第2圧縮機構50の両方で、摺動部80,81へ供給された潤滑油が、後から送られてくる潤滑油に押し出されて排油通路71,72を通り、ケーシング10の内部空間へ流出する。潤滑油は連続的に排油通路71,72を流れるので、上記摺動部80,81に留まらない。したがって、後から送られてくる潤滑油が摺動部80,81へ流入する際の抵抗にはならない。第3の発明は、第2の発明において、上記圧縮機構20は、上記第2圧縮機構50が低段側圧縮機構であり、第1圧縮機構40が高段側圧縮機構であり、第1圧縮機構40の第1プレート43に上記排油通路71,72を構成する第1排油通路71が形成されていることを特徴としている。この第3の発明では、高段側である第1圧縮機構40の摺動部80,81に供給されている潤滑油は、後から送られてくる潤滑油に押し出されて排油通路71,72を通り、ケーシング10の内部空間へ流出する。潤滑油は連続的に排油通路71,72を流れるので、上記摺動部80,81に留まらない。したがって、後から送られてくる潤滑油が上記摺動部80,81へ流入する際の抵抗にはならない。また、低段側である第2圧縮機構50の摺動部80,81には、潤滑油の高圧圧力と吸入圧力との圧力差を利用して効率よく給油できる。第4の発明は、第3の発明において、上記第1偏心部35bに、その第1偏心部35bを一端側から他端側まで軸方向へ貫通する第1連通孔73が形成されていることを特徴としている。第5の発明は、第4の発明において、上記第2偏心部35cには、その第2軸心部を一端側から他端側まで軸方向へ貫通する第2連通孔74が形成されていることを特徴としている。第6の発明は、第2の発明において、第2圧縮機構50が低段側圧縮機構であり、第1圧縮機構40が高段側圧縮機構であり、第2圧縮機構50の第2プレート53に上記排油通路71,72を構成する第2排油通路72が形成され、上記第2偏心部35cには、その第2偏心部35cを一端側から他端側まで軸方向へ貫通する第2連通孔74が形成されていることを特徴としている。この第6の発明では、高段側である第1圧縮機構40の摺動部81に供給された潤滑油は、後から送られてくる潤滑油に押し出されて連通孔74から排油通路71を通り、ケーシング10の内部空間へ流出する。潤滑油は連続的に排油通路71を流れるので、偏心部35bとピストン42との摺動部81には留まらない。したがって、第1圧縮機構40において、摺動部81に既に存在する潤滑油は、後から送られてくる潤滑油が上記摺動部81へ流入する際の抵抗にはならない。また、低段側である第2圧縮機構50の摺動部80に供給された潤滑油は、潤滑油の高圧圧力と吸入圧力との圧力差を利用して効率よく給油できる。第7の発明は、第6の発明において、上記第1偏心部35bには、その第1偏心部35bを一端側から他端側まで軸方向へ貫通する第1連通孔73が形成されていることを特徴としている。第8の発明は、第2の発明において、上記第2圧縮機構50が低段側圧縮機構であり、上記第1圧縮機構40が高段側圧縮機構であり、第1圧縮機構40の第1プレート43に第1排油通路71が形成され、第2圧縮機構50の第2プレート53に第2排油通路72が形成され、第1偏心部35bをその一端側から他端側まで軸方向へ貫通する第1連通孔73と、第2偏心部35cをその一端側から他端側まで軸方向へ貫通する第2連通孔74とが形成されていることを特徴としている。この第8の発明では、高段側である第1圧縮機構40の摺動部81に供給された潤滑油は、後から送られてくる潤滑油に押し出されて第1排油通路71を通り、ケーシング10の内部空間へ流出する。低段側である第2圧縮機構50の摺動部80に供給された潤滑油は、後から送られてくる潤滑油に押し出されて第2排油通路72を通り、ケーシング10の内部空間へ流出する。その際、第1,第2圧縮機構50の摺動部80,81に供給された潤滑油は、第1連通孔73及び第2連通孔74を通って各排油通路71,72へ流れていく。第9の発明は、第4から第8の発明のいずれか1つにおいて、上記連通孔73,74は、駆動軸35の回転時の遠心力により該連通孔74の中の潤滑油が排出される方向へ傾斜していることを特徴としている。この第9の発明では、連通孔74の中の油は、駆動軸が回転するときに排出されやすくなる。そのため、潤滑油が偏心部35b,35cとピストン42,52の摺動部80,81に溜まりにくくなる。第10の発明は、第6から第9の発明のいずれか1つにおいて、上記第2プレート53に形成される第2排油通路72は、出口が上記油溜まりの中に開口していることを特徴としている。第1プレート43と第2プレート53の各排油通路71,72を比較した場合、第2プレート53を第1プレート43の下方に配置すると、第2プレート53の排油通路71,72の方が第1プレート43の排油通路71,72よりも油が油溜まりに戻りやすい。一方、この第10の発明では、油溜まりの中に第2プレート53の排油通路71,72の出口が開口しているので、第2プレート53の排油通路71,72の出口と油溜まりとの間にガスが介在しない。両者の間にガスが存在すると、そのガスが排油通路71,72を逆流して上記摺動部80,81にガスが流入する可能性があるが、この発明ではガスの逆流は生じない。本発明によれば、摺動部80,81へ送られた潤滑油が、後から送られてくる潤滑油に押し出されるようにして、排油通路71,72を通ってケーシング10の内部空間へ流出する。したがって、既に摺動部80,81に存在する潤滑油がその場所に留まらないので、後から送られてくる潤滑油が摺動部80,81へ流入する際の抵抗にはならない。また、本発明によれば、シリンダ41,51の外側端を閉塞するミドルプレートやプレートとピストン42,52の高さ方向のクリアランス部を通って圧縮室へ流れる摺動部80,81を潤滑して高温になった潤滑油の量が減っても、摺動部80,81への給油量は減らないので、摺動部80,81の潤滑を確保しながら、圧縮室へ入る油の量を少なく出来る。したがって、圧縮機の効率が低下するのを抑えられる。このように、本発明においては、上記の差圧は潤滑性能には実質的に影響しないので、2段圧縮機構20の高段側で高圧圧力と中間圧力の圧力差が小さくなる場合でも、給油量が不足するのを防止できる。以上のように、本発明によれば、高圧ドーム型のロータリ圧縮機において圧縮機の効率を低下させることなく圧縮機構20の偏心部35b,35cとピストン42,52との間へ十分な量の潤滑油を供給することができる。上記第2の発明によれば、第1圧縮機構40と第2圧縮機構50の両方において、摺動部80,81へ送られた潤滑油が、後から送られてくる潤滑油に押し出されて排油通路71,72からケーシング10の内部空間へ流出する。そのため、潤滑油が偏心部35b,35cとピストン42,52の摺動部80,81に留まらないので、後から送られてくる潤滑油が摺動部80,81へ流入する際の抵抗にはならず、潤滑性能を高められる。また、高温の潤滑油が低圧の圧縮室へ入ることによる圧縮機の効率低下や、高圧圧力と中間圧力吸入圧力の圧力差が小さい場合の給油量不足も防止できる。したがって、第1の発明と同様に、高圧ドーム型のロータリ圧縮機において、圧縮機構20の偏心部35b,35cとピストン42,52との間へ十分な量の潤滑油を供給することができる上記第3の発明によれば、高段側の第1圧縮機構40において、吸入圧力中間圧力と潤滑油の高圧圧力との圧力差が小さくなった場合に、上記摺動部80,81への給油量が不足しやすいのに対して、摺動部80,81に供給される潤滑油を第1排油通路71からケーシング10内の空間へ流出させることにより、第1圧縮機構40における給油抵抗を減らして十分な給油量を確保できる。上記第6の発明によれば、高段側の第1圧縮機構40において、吸入圧力中間圧力と潤滑油の高圧圧力との圧力差が小さくなった場合に上記摺動部81での給油不足が生じやすいのに対して、摺動部81に供給された潤滑油が、後から送られてくる潤滑油に押し出されて連通孔から排油通路71を通り、ケーシング10の内部空間へ流出するようにしている。このため、潤滑油が上記摺動部81に留まらない。したがって、第1圧縮機構40における給油抵抗を減らして十分な給油量を確保できる。また、低段側の第2圧縮機構50の摺動部80に供給される潤滑油も第2排油通路72から排出できるので、第2圧縮機構50においても十分な給油量を確保できる。上記第8の発明によれば、高段側である第1圧縮機構40の摺動部81に供給された潤滑油は、後から送られてくる潤滑油からの圧力を受けて押し出され、第1排油通路71を通ってケーシング10の内部空間へ流出する。低段側である第2圧縮機構50の摺動部80に供給された潤滑油は、後から送られてくる潤滑油の圧力を受けて押し出され、第2排油通路72を通ってケーシング10の内部空間へ流出する。その際、第1,第2圧縮機構50の摺動部80,81に供給された潤滑油は、第1連通孔73及び第2連通孔74を通って各排油通路71,72側へ流れていく。したがって、第1圧縮機構40と第2圧縮機構50の両方における給油に対する抵抗を減らして十分な給油量を確保できる。上記第9の発明によれば、第1連通孔73と第2連通孔74の中の潤滑油が、駆動軸が回転するときに遠心力の作用を受けて連通孔73,74から流出していくようにしているので、第1,第2排油通路71,72からケーシング10内へ排出されやすくなる。したがって、潤滑油が各圧縮機構40,50の摺動部80,81に留まりにくくなり、十分な給油量を確保しやすくなる。上記第10の発明によれば、第2プレート53に形成される第2排油通路72の出口が上記油溜まりの中に開口しているので、第2排油通路72の出口と油溜まりとの間にガスが介在しない状態になる。両者の間にガスが存在すると、そのガスが第2排油通路72を逆流して上記摺動部80に流入する可能性があるが、この発明ではガスの逆流は生じない。したがって、上記摺動部80の潤滑性能が低下するのを防止できる。また、第2プレート53を第1プレート43の下方に配置すると、第2プレート53の排油通路72の方が第1プレート43の排油通路71よりも油が油溜まりに戻りやすくなるので、排油性能も向上する。以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。《発明の実施形態1》本発明の実施形態1について説明する。図1は、本発明の実施形態1に係るロータリ圧縮機1の縦断面図である。このロータリ圧縮機1は冷媒回路に設けられ、冷凍サイクルの圧縮行程を行うものである。図示するように、このロータリ圧縮機1は全密閉型圧縮機であって、上下が閉塞された縦長円筒状のケーシング10と、圧縮機構20と、圧縮機構20を駆動する駆動機構30とを備えている。上記ケーシング10には圧縮機構20及び駆動機構30が収納されている。上記駆動機構30は電動機31と駆動軸35とを備えている。電動機31はケーシング10内の空間における上方寄りの位置でケーシング10に固定され、圧縮機構20は電動機31よりも下方の位置においてケーシング10に固定されている。図2は圧縮機構の構造を示す図1の要部拡大断面図、図3は圧縮機構の横断面図である。上記圧縮機構20は、第1圧縮機構40と第2圧縮機構50を上下に重ねて配置した2段圧縮機構である。この実施形態では、第1圧縮機構40が第2圧縮機構50の上方に配置されている。また、この実施形態においては、第2圧縮機構50が低段側圧縮機構であり、第1圧縮機構40が高段側圧縮機構である。上記ケーシング10には、第2圧縮機構50に接続される低段側吸入管11と、低段側圧縮機構50に接続される低段側吐出管12と、第1圧縮機構40に接続される高段側吸入管13と、ケーシング10内に開口する高段側吐出管14とが設けられている。低段側吐出管12は高段側吸入管13に接続管図示せずを介して接続されている。低段側吸入管12にはアキュムレータ15が接続され、高段側吸入管13にはマフラー16が接続されている。また、上記接続管には、図示していないが、中間冷却器を有するインジェクション配管が接続されている。上記第1圧縮機構40及び第2圧縮機構50は、それぞれ、シリンダ室25,26を有するシリンダ41,51第1シリンダ41及び第2シリンダ51と、シリンダ室25,26の中でシリンダ室25,26の内周面に沿って周回軌道上を公転する揺動ピストン42,52第1揺動ピストン42及び第2揺動ピストン52とを備えている。第1圧縮機構40は、第1シリンダ41と第1揺動ピストン42に加えてフロントヘッド第1プレート43を備え、第2圧縮機構50は、第2シリンダ51と第2揺動ピストン52に加えてリヤヘッド第2プレート53を備えている。また、第1シリンダ41と第2シリンダ51の間にはミドルプレート21が設けられている。このように、第1圧縮機構40の第1シリンダ41と第2圧縮機構50の第2シリンダ51とがミドルプレート21を挟んで積層されている。また、第1シリンダ41の外側端がフロントヘッド43第1プレートで閉塞され、第2シリンダ51の外側端がリヤヘッド53第2プレートで閉塞されている。第1シリンダ41及び第2シリンダ51の内側端は、それぞれミドルプレート21で閉塞されている。そして、上記圧縮機構20は、フロントヘッド43、第1シリンダ41、ミドルプレート21、第2シリンダ51、及びリヤヘッド53を上方から下方へ重ねて締結して、これらを一体化することにより構成されている。フロントヘッド43の上面にはマフラー22が固定され、リヤヘッド53の下面には下部プレート23が固定されている。駆動軸35は、ケーシング10の上下方向の中心線に沿って配置されている。駆動軸35は、主軸部35aと、主軸部35aの中心から偏心して形成されて上記各揺動ピストン42,52に嵌合する偏心部偏心ピン35b,35cとを備えている。この偏心部35b,35cには、第1揺動ピストン42に嵌合する第1偏心部35bと、第2揺動ピストン52に嵌合する第2偏心部35cとが含まれている。第1偏心部35bは、第1シリンダ41に形成されている第1シリンダ室25内に位置するように形成され、第2偏心部35cは、第2シリンダ51に形成されている第2シリンダ室26内に位置するように形成されている。第1偏心部35bと第2偏心部35cは、主軸部35aの回転中心に対する偏心方向が180°ずれている。上記各揺動ピストン42,52には、その外周面から径方向外方へのびるブレード42a,52a第1ブレード42a及び第2ブレード52aが一体的に形成されている。各シリンダ41,51には、図4に外観形状を示すようにほぼ半月形状の一対の揺動ブッシュ44,54第1揺動ブッシュ44及び第2揺動ブッシュ54が保持されている。これらの揺動ブッシュ44,54は、平面部分が対向して配置され、各シリンダ41,51のブッシュ孔45,55第1ブッシュ孔45及び第2ブッシュ孔55に保持されている。第1揺動ブッシュ44及び第2揺動ブッシュ54のそれぞれの一対の平面の間にブレード溝46,56第1ブレード溝46及び第2ブレード溝56が形成され、このブレード溝46,56に上記ブレード42a,52aがそれぞれ挿入されている。上記各シリンダ41,51には、ブッシュ孔45,55の径方向外側に背圧空間47,57第1背圧空間47及び第2背圧空間57が形成されている。これらの背圧空間47,57を各シリンダ41,51に設けることにより、各ブレード42a,52aの進退動作と揺動動作が可能になっている。一対の揺動ブッシュ44,54は、ブレード42a,52aに対して図3の左側に配置されている吐出側ブッシュと、ブレード42a,52aに対して図3の右側に配置されている吸入側ブッシュとを含んでいる。本実施形態では、揺動ブッシュ44,54には、吐出側と吸入側のいずれにも、上下方向駆動軸35の軸方向にのびる油溝44a,54aがその平面部分ブレード42a,52aに対向する揺動ブッシュ44,54の平面に形成されている。圧縮機構20には、上記油溜まりからブッシュ孔45,55まで潤滑油を供給するために、図2に示すブッシュ給油通路60が形成されている。ブッシュ給油通路60は、リヤヘッド53、第2シリンダ51及びミドルプレート21に順に形成された一本の主給油通路61と、主給油通路61から分岐して各ブッシュ孔45,55に連通する分岐給油通路62とを有している。主給油通路61はリヤヘッド53にチューブを接続することにより構成されている。分岐給油通路62は、ミドルプレート21を上下方向に貫通して第1シリンダ41と第2シリンダ51のブッシュ孔45,55同士を連通する縦孔63と、この縦孔63と主給油通路61とを連通するようにミドルプレート21に形成された連通孔64とから構成されている。縦孔63は、吸入側の油溝44a,54aに連通している。上記連通孔64は、駆動軸35の軸心に直角な線分に対して、主給油通路61側の端部がフロントヘッド43側に位置するように斜めに形成されている。連通孔64は、駆動軸35の軸心に直角な線分に対してリヤヘッド53側へ斜めに形成してもよい。このように連通孔64を斜めに形成する理由は、上記連通孔64を上記軸心に直角な線分に沿ってミドルプレート21の軸方向両端面と平行な線分に沿って形成すると、連通孔64の外周端がミドルプレート21の外周面に開口するので、その開口を閉塞するためのプラグが必要になるのに対して、連通孔64を斜めにすると、連通孔64を主給油通路61の開口からドリルを挿入して形成できるので、ミドルプレート21の外周面に開口が形成されないようにすることが可能になり、その外周面に開口が形成される場合に必要な閉塞用のプラグを用いなくて済むからである。なお、本実施形態では、各揺動ピストン42,52のブレード42a,52aを挟んで左右両側に位置するシリンダ室25,26のうち、右側のシリンダ室25,26が吸入室であって圧力が低圧でほぼ一定に保たれる一方、左側のシリンダ室25,26は圧縮室であって圧力が高圧から低圧まで繰り返し変動する。このため、ブレード42a,52aには、図3の左側から右側へ圧縮室から吸入室へ向かって、高圧圧力と低圧圧力との圧力差で押し付けられる傾向がある。このように、ブレード42a,52aと吸入側の揺動ブッシュ44,54との摺動面が圧接状態となる構成において、吸入側ッシュにおけるブレード42a,52aとの摺動面に形成される軸方向の油溝44a,54aは、吸入側ブッシュとブレード42a,52aの摺動面を潤滑する機能を有する。一方、吐出側ブッシュは、ブレード42a,52aの左側のシリンダ室圧縮室25,26の圧力が高圧圧力と低圧圧力の間で変動するのでチャタリングを起こしやすいが、この吐出側ブッシュの油溝44a,54aに高圧の潤滑油を供給すると吐出側ブッシュの外周の円弧面をブッシュ孔45,55の内面に図3の左方向に押し付けることができる。したがって、揺動ブッシュ44,54のチャタリングを抑えることができる。上記駆動軸35の下端部には給油ポンプ36が設けられている。また、駆動軸35の内部には、給油ポンプ36から上方へ向かってのびる給油通路37が形成されている。この給油通路37には、フロントヘッド43と第1シリンダ41の間の位置と、リヤヘッド53と第2シリンダ51の間の位置とにおいて、駆動軸35に形成された給油孔38が連通している。駆動軸35には、給油孔38が開口する位置において、周方向にのびる給油溝39が形成されている。上記給油ポンプ36、給油通路37、給油孔38及び給油溝39により、上記偏心部35b,35cと揺動ピストン42,52とが摺動する摺動部80,81へ、ケーシング10内に形成される油溜まりから潤滑油を供給する給油ポンプ36が構成されている。上記圧縮機構20には、図2に示すように、駆動軸35の偏心部35bと揺動ピストン42との摺動部81からケーシング10の内部空間へ潤滑油冷凍機油を排出する第1排油通路71が形成されている。この第1排油通路71は、フロントヘッド第1プレート43に形成されている。第1排油通路71は、一端フロントヘッド43の内周側の端部が駆動軸35の給油溝39に向かって開口し、他端がフロントヘッド43の外周面に開口する通路である。この実施形態において、第1排油通路71は、高段側圧縮機構である第1圧縮機構40にだけ形成されている。この第1排油通路71は、その中を冷凍機油が流れるときに、冷凍機油の流れの抵抗が大きくならない程度に直径が定められている。この第1排油通路71の直径は、使用する冷凍機油の粘度など、条件に応じて決定すればよい。-運転動作-次に、この実施形態に係る圧縮機1の運転動作について説明する。電動機31を起動すると駆動軸35が回転し、その回転が圧縮機構20に伝達される。圧縮機構20においては、電動機31の回転に伴って、駆動軸35の各偏心部35b,35cが、その偏心量を半径とする周回軌道上を旋回する。一方、各揺動ピストン42,52は、ブレード42a,52aが揺動ブッシュ44,54に保持されているので、揺動ブッシュ44,54の中心に対して振り子のような動作揺動動作を行う。以上の動きが合成されて、揺動ピストン42,52は、ブレード42a,52aが揺動ブッシュ44,54に対して進退するとともに揺動ブッシュ44,54と一緒に揺動しながら、シリンダ41,51の内周面に沿って周回軌道上を旋回する。上記の動作は、第1圧縮機構40と第2圧縮機構50のいずれも同じである。低段側の第2圧縮機構50では、第2揺動ピストン52の動作により、低段側吸入管11から第2シリンダ室26に低圧冷媒が吸入されてから圧縮され、中間圧になった冷媒が低段側吐出管12から吐出される。この冷媒は、図示していない接続管を通る際に中間冷却器で冷却された後に、高段側吸入管13から高段側圧縮機構である第1圧縮機構40に吸入される。第1圧縮機構40に吸入された冷媒は、第1揺動ピストン42の動作によって圧縮されて高圧冷媒になり、ケーシング10内の空間へ流出する。ケーシング10内に流出した高圧冷媒は、そのケーシング10に設けられている高段側吐出管14から圧縮機1の外へ吐出される。高段側吐出管14から吐出された冷媒は、図示していない冷媒回路内を循環する際の放熱行程、膨張行程及び蒸発行程を経て、ふたたび第2圧縮機構50に吸入される。圧縮機構20の動作が行われるとき、駆動軸35の下端部に設けられている給油ポンプ36により冷凍機油潤滑油が吸い上げられる。この冷凍機油は、駆動軸35の内部に形成されている給油通路37を通って上方へ送られて一部が横孔38を通り、偏心部35b,35cと揺動ピストン42,52とが摺動する摺動部80,81に供給される。この摺動部80,81に冷凍機油が供給されることにより、駆動軸35が円滑に回転する。また、冷凍機油は、フロントヘッド43及びリヤヘッド53と駆動軸35との摺動部分軸受け部にも供給される。上記摺動部81には冷凍機油が連続的に送られてくるので、摺動部81で油が滞っていると後から送られてくる冷凍機油が摺動部80,81に導入されにくくなる。しかし、本実施形態では、後から送られてくる冷凍機油により、既に摺動部81に導入されている冷凍機油が押し出され、押し出された冷凍機油が第1排油通路71を通ってケーシング10内へ流出する。ケーシング10内へ流出した冷凍機油は、ケーシング10の底部の油溜まりへ戻っていく。-実施形態1の効果-この実施形態1によれば、第1偏心部35bと第1揺動ピストン42との間の摺動部81に供給されている冷凍機油を第1排油通路71からケーシング10内へ排出できるようにしているので、駆動軸35の下端部から給油ポンプ36で汲み上げられた冷凍機油を上記摺動部81に供給するときに、既に摺動部81に存在している冷凍機油が、後から摺動部81へ送り込む冷凍機油の導入抵抗にならなくなる。したがって、圧縮機構20における偏心部35bと揺動ピストン42との間の摺動部81へ、十分な量の潤滑油を供給することができるようになる。また、本実施形態では、上記第1排油通路71の直径が、第1排油通路71内を流れる油の抵抗にならない程度の寸法に設定されているので、第1偏心部35bと第1揺動ピストン42との間に形成される摺動部80に供給されている冷凍機油がその部位に滞らず、後から供給されてくる冷凍機油に容易に押し出されてケーシング10内へ流出する。したがって、上記第1排油通路71の直径を所定の太さ寸法に設定していることも、摺動部80へ十分な量の潤滑油を供給するのに寄与する。ここで、従来の高圧ドーム型の圧縮機構では、偏芯ピン偏心部35b,35cとピストン42,52の摺動部への潤滑油の供給は、ケーシング10内の底部の油溜まりに溜まった油を、シリンダの外側端を閉塞するミドルプレートやプレートとピストンの高さ方向のクリアランス部の絞りを通じてシリンダ室の低圧室に差圧給油することで行っていた。その結果、高温の潤滑油が上記クリアランスからシリンダ室25,26の吸入側へ多く流入することになり、冷媒が加熱されて圧縮機1の効率が低下することになっていた。これに対して、本実施形態によれば、上述の通り、上記クリアランスを大きく設定しなくても必要な潤滑油量を確保できる。したがって、シリンダ室25,26の吸入室側へ高温高圧の冷凍機油が流入する量を抑えられるから、圧縮機1の効率が低下するのも抑えられる。また、従来の構成では、仮に運転状態が変化して圧縮機1のケーシング10内の高圧空間と第1圧縮機構40の吸入側との圧力差が比較的小さくなると、第1圧縮機構40の偏心ピンと揺動ピストン42,52との間の摺動部のクリアランスに上記圧力差による差圧給油を行う場合には、十分な給油差圧が得られずに給油量が不足することが考えられる。しかしながら、本実施形態では、摺動部81の冷凍機油を積極的に摺動部80からケーシング10内へ排出する構成を採用しており、差圧が給油にはほとんど影響しないので、上記差圧が小さくなった場合でも摺動部81への冷凍機油の供給を円滑に行うことができる。その結果、給油不足になりがちな第1圧縮機構40においても、上記摺動部81の潤滑性能を高めて、摺動部81における異常摩耗や焼き付きなどの問題が生じるのを抑えられる。また、従来、2シリンダで単段圧縮していたものが例えば1軸2段圧縮機になれば、一つの圧縮室の取り込み容積はほぼ2倍になるので、シリンダ41,51と揺動ピストン42,52の内径と外径が変わらなければ、圧縮室の高さがほぼ2倍になる。そして、1シリンダ当たりのシリンダ容積が増えることと、摺動部の高さが約2倍になることにより、吸入側の揺動ブッシュが潤滑不良に陥りやすくなり、揺動ブッシュ44,54とブレード42a,52aとが摺動する摺動部で異常摩耗や焼き付きが起こりやすい問題があった。しかし、本発明では、揺動ブッシュ44,54には、吐出側と吸入側のいずれにも、上下方向駆動軸35の軸方向にのびる油溝44a,54aがその平面部分ブレード42a,52aに対向する揺動ブッシュ44,54の平面に形成されており、上記油溜まりからブッシュ孔45,55まで潤滑油を供給するために、図2に示すブッシュ給油通路60が形成されているので、差圧が小さくなって高段側圧縮機構の吸入側の揺動ブッシュ44,54の給油量が減っても、油が摺動面に確実に導入される。したがって、ブレード42a,52aの焼き付きが生じず、信頼性の高い1軸2段圧縮機1が実現できる。また、揺動ブッシュ44,54の軸方向の溝44a,54aは、ブッシュ素材を引き抜き加工する時に設けることができるし、ミドルプレート21の給油通路62もドリルで加工できるので、安価な構造で揺動ブッシュ44,54への給油を実現できる。-実施形態1の変形例-上記実施形態では、ブッシュ給油通路60を、リヤヘッド53、第2シリンダ51及びミドルプレート21に順に形成された主給油通路61と、主給油通路61から分岐して各ブッシュ孔45,55に連通する分岐給油通路62とから構成している。また、分岐給油通路62を、ミドルプレート21を上下方向に貫通して第1シリンダ41と第2シリンダ51のブッシュ孔45,55同士を連通する縦孔63と、この縦孔63と主給油通路61とを連通する連通孔64とから構成している。しかしながら、上記ブッシュ給油通路60の構成を変更してもよい。変形例1例えば、ブッシュ給油通路60として、図5,図6に示すように、油溜まりからミドルプレート21の側方まで上下方向に延びるチューブ61を用いることができる。そのような構成を採用する場合、ミドルプレート21の外周面からブッシュ孔につながる連通路65を形成し、この連通路65におけるミドルプレート21の外周面側の端部に上記チューブ61を接続してもよい。変形例2また、図7,図8に示すように、ミドルプレート21を、その一部が第1シリンダ41及び第2シリンダ51よりも径方向外側へ突出するように形成し、そのミドルプレート21に形成した連通路65に下方からチューブを接続するようにしてもよい。この場合、連通路65の外側端はプラグ63で閉塞される。変形例3さらに、図9,図10に示すように、ブッシュ孔44,54に連通する連通孔66をミドルプレート21に形成し、リヤヘッド53の下方からチューブ61を挿入してその上端開口がブッシュ孔55に連通するようにしてもよい。要するに、ブッシュ給油通路60は、油溜まりからブッシュ孔45,55までつながる通路であれば、油がブッシュ孔44,54から摺動部80,81へ供給されるので、具体的な構成は適宜変更してもよい。《発明の実施形態2》本発明の実施形態2について説明する。この実施形態2は、排油通路の構成を実施形態1とは異なるようにした例である。具体的には、実施形態1ではフロントヘッド43第1圧縮機構40の第1プレートに第1排油通路71だけを形成した構成にしているが、この実施形態2では、図11に示すように、第1排油通路71に加えて、駆動軸35の第1偏心部35bに連通孔第1連通孔73を形成している。この第1連通孔73は、駆動軸35の第1偏心部35bを一端面から他端面までほぼ軸心方向へ貫通している。ただし、第1連通孔73が形成されている方向は、駆動軸35の軸心の方向に一致はしておらず、駆動軸35の回転時の遠心力によって、その第1連通孔73の中に存在する潤滑油が第1排油通路71の方へ向かって排出される方向へ傾斜している。具体的には、上記第1連通孔73は、第1排油通路71側の開口端がミドルプレート21側の開口端よりも径方向外側に位置し、なおかつ第1排油通路71側の開口端がミドルプレート21側の開口端よりも駆動軸35の回転方向後ろ側に位置するように傾斜している。つまり、この実施形態で第1連通孔73は2方向へ傾斜している。なお、第1連通孔73は上記の2方向のうちのどちらか1方向へ傾斜するようにしてもよい。また、第2圧縮機構50が低段側圧縮機構であり、第1圧縮機構40が高段側圧縮機構であることを始め、圧縮機構20や駆動機構30、及びケーシング10などの全体的な構成は実施形態1と同じである。この実施形態においても、圧縮機構20で冷媒を圧縮するとき、駆動軸35の下端部に設けられている給油ポンプ36で冷凍機油潤滑油が吸い上げられる。この冷凍機油は、駆動軸35の内部に形成されている給油通路37を通って上方へ送られ、各偏心部35b,35cと各揺動ピストン42,52との間の摺動部80,81の微細なクリアランスに供給される。この摺動部80,81に冷凍機油が供給されることにより、摺動部80,81にくさび効果で油膜が形成され、駆動軸35が円滑に回転する。また、この実施形態2の構成でも、後から摺動部80,81へ送られてくる冷凍機油の圧力により、既に摺動部80,81に導入されている冷凍機油が押し出され、第1排油通路71を通ってケーシング10内へ流出する。ケーシング10内へ流出した冷凍機油は、ケーシング10の底部の油溜まりへ戻っていく。具体的には、第1偏心部偏心ピン35bと第1揺動ピストン42の間の摺動部80を潤滑した油は、実施形態1と同様に、後から送られてくる冷凍機油に押し出されるようにして、第1排油通路71を通ってケーシング10内へ流出する。また、第2偏心部偏心ピン35cと第2揺動ピストン52の間の摺動部81を潤滑した油は、後から送られてくる冷凍機油に押し出されるようにして、第1偏心部35bと第2偏心部35cの間のスペース28を通り、さらに第1偏心部35bに形成されている第1連通孔73を流れた後、第1排油通路71を通ってケーシング10内へ流出する。以上のようにしてケーシング10内へ流出した冷凍機油は、ケーシング10の底部の油溜まりへ戻っていく。-実施形態2の効果-この実施形態2によれば、第1圧縮機構40の第1偏心部35bと第1揺動ピストン42との間の摺動部81を潤滑した油を第1排油通路71からケーシング10内へ排出できることに加えて、駆動軸35の第1偏心部35bに、その第1偏心部35bを一端面から他端面までほぼ軸心方向へ貫通する第1連通孔73を形成しているので、第2圧縮機構低段側圧縮機構50の摺動部81の油も第1連通孔73から第1排油通路71を通して圧縮機1のケーシング10内へ排出することができる。したがって、両方の圧縮機構40,50の摺動部80,81で潤滑性能を高めることが可能になる。その他の効果は実施形態1と同様である。-実施形態2の変形例-変形例1この変形例1は、連通孔73,74の構成を、図11に示した実施形態2とは異なるようにした例である。具体的には、図12に示すように、駆動軸35には、第1偏心部35bを一端面から他端面までほぼ軸方向に貫通する第1連通孔73に加えて、第2偏心部35cを一端面から他端面までほぼ軸方向に貫通する第2連通孔74が形成されている。この変形例においては、上記第1連通孔73と第2連通孔74の両方が、各連通孔73,74の中に存在する潤滑油が駆動軸35の回転時の遠心力により排出される方向へ傾斜している図示せず。なお、上記第2圧縮機構50が低段側圧縮機構であり、第1圧縮機構40が高段側圧縮機構であることを始め、圧縮機構20や駆動機構30、及びケーシング10などの全体的な構成は実施形態2と同じである。また、フロントヘッド43第1圧縮機構40の第1プレートには、上記第1排油通路71が形成されている。この実施形態においても、圧縮機構20で冷媒を圧縮するとき、駆動軸35の下端部に設けられている給油ポンプ36から冷凍機油潤滑油が吸い上げられる。この冷凍機油は、駆動軸35の内部に形成されている給油通路37を通って上方へ送られて一部が給油孔38を通り、各偏心部d35b,35cと各揺動ピストン42,52との間の摺動部80,81に供給される。この摺動部80,81に冷凍機油が供給されることにより、摺動部80,81にはくさび効果で油膜が形成され、駆動軸35が円滑に回転する。また、この変形例の構成でも、後から送られてくる冷凍機油の圧力により、既に摺動部80,81に導入されている冷凍機油が押し出され、第1排油通路71を通ってケーシング10内へ流出する。この変形例では、第2偏心部35cに第2連通孔74を形成しているので、リヤヘッド53の軸受け部の潤滑に用いられた油が滞り気味になると、その油も、第2偏心部35cの第2連通孔74から、第1偏心部35bと第2偏心部35cの間の空間28を通り、さらに第1偏心部35bの第1連通孔73から第1排油通路71を通ってケーシング10内へ流出する。したがって、この変形例によれば、実施形態2の効果をさらに高め、圧縮機構20への給油をより円滑に行うことが可能になる。変形例2上記実施形態2では、第1連通孔73を駆動軸35の回転時に油が遠心力で排出される方向に傾斜するように構成し、実施形態2の変形例2では、第1連通孔73及び第2連通孔74の両方を駆動軸35の回転時に油が遠心力で排出される方向に傾斜するように構成しているが、連通孔73,74は必ずしも傾斜させなくてもよく、駆動軸35の軸心と平行な方向に沿って形成してもよい。この場合、連通孔73,74を傾斜させる場合と比べて油の排出効率が若干低下することが考えられるものの、駆動軸35に連通孔73,74を形成する際の加工を容易に行うことが可能になる。《発明の実施形態3》本発明の実施形態3について説明する。この実施形態3は、給油通路60と排油通路71,72の構成を実施形態1とは異なるようにした例である。具体的には、実施形態1ではフロントヘッド43に第1排油通路71を形成しているのに対して、図13に示すように、この実施形態3ではリヤヘッド第2プレート53に第2排油通路72を形成し、フロントヘッド43に第1排油通路を形成していない。また、駆動軸35には、第1偏心部35bを一端面から他端面までほぼ軸方向へ貫通する第1連通孔73と、第2偏心部35cを一端面から他端面までほぼ軸方向へ貫通する第2連通孔74とが形成されている。第2排油通路72は、第2偏心部35cと第2揺動ピストン52との間の摺動部80からケーシング10の内部空間へ潤滑油冷凍機油を排出するようにリヤヘッド53第2プレートに形成されている。第2排油通路72は、一端が駆動軸35の給油溝39に開口し、他端がリヤヘッド53の外面に開口している。この第2排油通路72は、図13に仮想線で示しているように、上記他端側出口側が油溜まりの中に開口するように形成することが好ましい。なお、この実施形態3においても、第1圧縮機構40が高段側圧縮機構であり、第2圧縮機構50が低段側圧縮機構である。また、上記連通孔73,74は、駆動軸35の回転時の遠心力により該連通孔73,74の中の潤滑油が排出される方向へ傾斜するものとして形成してもよいし、傾斜させずに駆動軸35の軸心と平行な線分に沿って形成してもよい。この実施形態においても、圧縮機構20で冷媒を圧縮するとき、駆動軸35の下端部に設けられている給油ポンプ36から冷凍機油潤滑油が吸い上げられる。この冷凍機油は、駆動軸35の内部に形成されている給油通路37を通って上方へ送られ、各偏心部35b,35c偏心ピンと各揺動ピストン42,52とが摺動する摺動部80,81に供給される。この摺動部80,81に冷凍機油が供給されることにより、駆動軸35が円滑に回転する。そして、この実施形態3の構成でも、後から送られてくる冷凍機油の圧力により、既に摺動部80に存在している冷凍機油が押し出され、第2排油通路72を通ってケーシング10内へ流出する。ケーシング10内へ流出した冷凍機油は、ケーシング10の底部の油溜まりへ戻っていく。具体的には、第2偏心部35cと第2揺動ピストン52との間の摺動部80を潤滑した油は、後から送られてくる冷凍機油の圧力を受けて、第2排油通路72を通ってケーシング10内へ流出する。また、第1偏心部偏心ピン35bと第1揺動ピストン42との間の摺動部81を潤滑した油は、後から送られてくる冷凍機油の圧力を受けて、第1偏心部35bと第2偏心部35cの間のスペース28から、さらに第2偏心部35cに形成されている第2連通孔74を流れた後、第2排油通路72を通ってケーシング10内へ流出する。また、この実施形態3では、第1偏心部35bにも第1連通孔73を形成しているので、フロントヘッド43の軸受け部の潤滑に用いられた油が滞り気味になると、その油も第1偏心部35bの第1連通孔73から、第1偏心部35bと第2偏心部35cの間の空間を通り、さらに第2偏心部35cの第2連通孔74から第2排油通路72を通ってケーシング10内へ流出する。以上のようにしてケーシング10内へ流出した冷凍機油は、ケーシング10の底部の油溜まりへ戻っていく。-実施形態3の効果-この実施形態3によれば、偏心軸偏心ピン35b,35cと揺動ピストン42,52との間の摺動部80,81に供給されている冷凍機油を第2排油通路72からケーシング10内へ排出できるようにしているので、駆動軸35の下端部からポンプで汲み上げられた冷凍機油を上記摺動部80,81に供給するときに、既に摺動部80,81に存在している冷凍機油が後から送られてくる冷凍機油に押し出されやすくなり、摺動部80,81へ冷凍機油を導入する際の抵抗にならない。したがって、圧縮機構20の偏心軸35b,35cと揺動ピストン42,52との間の摺動部80,81へ十分な量の潤滑油を供給することができる。また、第1偏心部35bに第1連通孔73を形成し、第2偏心部35cに第2連通孔74を形成しているので、第2偏心部35cと第2揺動ピストン52の間の摺動部81の潤滑油に加えて第1偏心部35bと第1揺動ピストン42の間の摺動部80の潤滑油もケーシング10内へ排出できる。したがって、リヤヘッド53の第2排油通路72から第1圧縮機構40と第2圧縮機構50の両方に滞りがちな潤滑油を排出し、両圧縮機構20の潤滑性能を高められる。また、第2排油通路72の出口側が油溜まりの中に開口するように構成すると、第2偏心部35cと第2シリンダ51との間の摺動部80の油は、第2排油通路72から油溜まりへ直接戻っていく。ここで、第2排油通路72の出口が油溜まりの中の位置で開口せずにケーシング10内の空間部分に向かって開口していると、場合によってはケーシング10内のガス冷媒が第2排油通路72を逆流して上記摺動部80内へ逆流することが考えられる。しかしながら、本実施形態では第2排油通路72の出口端が冷凍機油で満たされているので、ガスの逆流は生じない。そして、ガスが逆流すると摺動部80,81の潤滑性能が低下するが、本実施形態では潤滑性能が低下しない。《発明の実施形態4》本発明の実施形態4について説明する。この実施形態4は、排油通路の構成を上記各実施形態とは異なるようにした例である。具体的には、この実施形態4では、図14に示すように、フロントヘッド第1プレート43に第1排油通路71を形成するとともに、リヤヘッド第2プレート53に第2排油通路72を形成している。また、実施形態4では、連通孔として、駆動軸35の第1偏心部35bに、その第1偏心部35bを一端面から他端面までほぼ軸心方向へ貫通する第1連通孔73を形成するとともに、駆動軸35の第2偏心部35cに、その第2偏心部35cを一端面から他端面までほぼ軸方向へ貫通する第2連通孔74を形成している。上記第1連通孔73及び第2連通孔74は、駆動軸35の軸心の方向に一致する方向に沿っては形成されておらず、駆動軸35の回転時の遠心力により、その第1連通孔73及び第2連通孔74の中に存在する潤滑油が排出される方向へ傾斜している。具体的な傾斜の方向は上記各実施形態と同じである。ただし、この実施形態4においても、第1連通孔73及び第2連通孔74を傾斜させなくてもよく、駆動軸35の軸心の方向と平行な線分に沿って形成してもよい。また、上記圧縮機構20について、第2圧縮機構50が低段側圧縮機1であり、第1圧縮機構40が高段側圧縮機構であることを始め、圧縮機構20や駆動機構30、及びケーシング10などの全体的な構成は上記各実施形態と同じである。この実施形態4においても、圧縮機構20で冷媒を圧縮するとき、駆動軸35の下端部に設けられている給油ポンプ36から冷凍機油潤滑油が吸い上げられる。この冷凍機油は、駆動軸35の内部に形成されている給油通路37を通って上方へ送られ、各偏心ピンと各揺動ピストン42,52とが摺動する摺動部80,81に供給される。この摺動部80,81に冷凍機油が供給されることにより、駆動軸35が円滑に回転する。この実施形態4の構成でも、後から送られてくる冷凍機油により、既に摺動部80,81に導入されている冷凍機油が押し出される。そして、冷凍機油は、第1圧縮機構40の側では第1排油通路71を通ってケーシング10内へ流出し、第2圧縮機構50の側では第2排油通路72を通ってケーシング10内へ流出する。具体的には、第1偏心部35b偏心ピンと第1揺動ピストン42との間の摺動部81を潤滑した油は、実施形態1と同様に、後から送られてくる冷凍機油の圧力を受けて、第1排油通路71を通ってケーシング10内へ流出する。また、第2偏心部35cと偏心ピンと第2揺動ピストン52との間の摺動部80を潤滑した油は、後から送られてくる冷凍機油の圧力を受けて、第2排油通路72を通ってケーシング10内へ流出する。以上のようにしてケーシング10内へ流出した冷凍機油は、ケーシング10の底部の油溜まりへ戻っていく。また、この変形例では、第1偏心部35bと第2偏心部35cの両方に連通孔73,74を形成しているので、フロントヘッド43とリヤヘッド53の軸受け部の潤滑に用いられた油が滞り気味になると、その油も第2偏心部35cの第2連通孔74から、第1偏心部35bと第2偏心部35cの間の空間28を通り、さらに第1偏心部35bの第1連通孔73から第1排油通路71を通ってケーシング10内へ流出する。したがって、この変形例によれば、上記各実施形態の効果をさらに高め、圧縮機構20への給油をより円滑に行うことが可能になる。《その他の実施形態》上記実施形態については、以下のような構成としてもよい。上記各実施形態では、2シリンダ41,51型で二段圧縮を行う圧縮機1に本発明を適用しているが、本発明は、シリンダ数や圧縮段数を限定するものではない。例えば、1シリンダまたは複数シリンダで単段圧縮を行う圧縮機や、3以上のシリンダで多段圧縮を行う圧縮機であっても、本発明を適用することは可能である。そして、単段圧縮の場合でも、従来は、摺動部80,81の微細なクリアランスを小さくすれば効率を上げることができるのに対して、潤滑性能を上げるためにクリアランスを大きくしていたため、摺動部80,81の高温高圧の冷凍機油がシリンダ室の吸入側に入り、圧縮機の性能が犠牲になっていたが、本発明を適用すればクリアランスを小さくしても摺動部80,81への油の導入抵抗が小さいので潤滑性能が低下するのを抑えられる。その結果、摺動部80,81からシリンダ室の吸入側へ流入する冷凍機油が少なくなるので、圧縮機の性能が低下得するのも防止できる。また、多段圧縮機構に本発明を適用する場合は、特に、高段側での潤滑性能の低下を効果的に防止できる。また、上記実施形態では、揺動ピストン42,52とブレード42a,52aとが一体になった揺動ピストン型の圧縮機1について説明したが、本発明は、環状ピストンとブレードとが別部品になったローリングピストン型の圧縮機など、他の形式の圧縮機構を備えた圧縮機にも適用可能である。なお、以上の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。"