燃焼排ガスに含まれる二酸化炭素を、弱アルカリ性物質とその溶媒とを含み弱アルカリ性を呈する吸収液を用いて回収する際に前記吸収液が前記燃焼排ガスに含まれる硫黄酸化物を吸収して生じる劣化吸収液を再生する方法であって、前記劣化吸収液に含まれる前記硫黄酸化物の濃度を検出し、前記劣化吸収液の一部を抜出し、前記吸収液よりも水素イオン濃度が高いアルカリ剤を前記濃度から算出した量だけ、抜き出した前記劣化吸収液に混合し、これにより生成した前記吸収液と前記硫黄酸化物の塩とを分離し、分離した前記吸収液を再利用することを特徴とする劣化吸収液再生方法。分離した前記吸収液に前記弱アルカリ性物質又は前記溶媒を追加して、再利用する前記吸収液に含まれる前記弱アルカリ性物質の濃度を調整することを特徴とする請求項1記載の劣化吸収液再生方法。前記硫黄酸化物の濃度は、前記劣化吸収液を液体クロマトグラフィーにより分析することにより検出することを特徴とする請求項1又は2に記載の劣化吸収液再生方法。前記硫黄酸化物の濃度は、前記吸収液に接触する前のガス及び接触した後のガスを分析することにより検出することを特徴とする請求項1又は2に記載の劣化吸収液再生方法。前記塩の分離は、蒸留法により行うことを特徴とする請求項1~4のいずれか一項に記載の劣化吸収液再生方法。前記劣化吸収液の再生を前記二酸化炭素の回収と同時に連続して行うことを特徴とする請求項1~5のいずれか一項に記載の劣化吸収液再生方法。前記濃度は、前記アルカリ剤を複数回に分けて添加する際にそれぞれの前記アルカリ剤の添加の後に前記濃度の計測を行うことにより、その変化量から検出することを特徴とする請求項1~6のいずれか一項に記載の劣化吸収液再生方法。燃焼排ガスに含まれる二酸化炭素を、弱アルカリ性物質とその溶媒とを含み弱アルカリ性を呈する吸収液と接触させて吸収する吸収塔と、前記吸収液から前記二酸化炭素を回収する再生塔とを有する二酸化炭素回収装置で前記吸収液が前記燃焼排ガスに含まれる硫黄酸化物を吸収して生じる劣化吸収液を再生する装置であって、前記劣化吸収液に含まれる前記硫黄酸化物の濃度を検出する硫黄酸化物濃度検出部と、前記吸収塔又は前記再生塔から前記劣化吸収液の一部を抜出す第一の送液部と、前記吸収液よりも水素イオン濃度が高いアルカリ剤を前記第一の送液部から送られた前記劣化吸収液に混合するアルカリ剤混合部と、このアルカリ剤混合部で生成した前記吸収液と前記硫黄酸化物の塩とを分離する分離部と、この分離部で分離された前記吸収液を前記吸収塔又は前記再生塔に送る第二の送液部と、前記アルカリ剤混合部で混合する前記アルカリ剤の量を前記濃度から算出する制御部とを備えたことを特徴とする劣化吸収液再生装置。さらに、前記分離部で分離された前記吸収液に前記弱アルカリ性物質又は前記溶媒を追加する濃度調整部を備えたことを特徴とする請求項8記載の劣化吸収液再生装置。前記硫黄酸化物濃度検出部は、前記劣化吸収液を分析する液体クロマトグラフであることを特徴とする請求項8又は9に記載の劣化吸収液再生装置。前記硫黄酸化物濃度検出部は、前記吸収塔の入口部及び出口部のガスを分析するガスクロマトグラフであることを特徴とする請求項8又は9に記載の劣化吸収液再生装置。前記分離部は、前記アルカリ剤を混合した前記劣化吸収液の蒸留を行う蒸発缶であることを特徴とする請求項8~11のいずれか一項に記載の劣化吸収液再生装置。前記制御部は、前記第一の送液部及び前記第二の送液部の流量を等しくなるように調節することを特徴とする請求項8~12のいずれか一項に記載の劣化吸収液再生装置。前記アルカリ剤混合部は、スタティック型ミキサーであることを特徴とする請求項8~13のいずれか一項に記載の劣化吸収液再生装置。前記二酸化炭素回収装置と、請求項8~14のいずれか一項に記載の劣化吸収液再生装置とを備えたことを特徴とする二酸化炭素回収システム。上記の劣化した吸収液劣化吸収液の再生は、CO2回収装置二酸化炭素回収装置を停止して定期点検をする期間等に行うのが一般的である。しかし、限られた期間内で再生処理を行う必要があるため、稼働率は低いが、構成機器が大型になるという問題が生じている。本発明の目的は、二酸化炭素回収装置を稼働している状態で、劣化吸収液の再生処理を行う劣化吸収液再生装置を連続稼動可能として劣化吸収液再生装置の構成機器を小型化することにある。本発明は、燃焼排ガスに含まれる二酸化炭素を、弱アルカリ性物質とその溶媒とを含み弱アルカリ性を呈する吸収液を用いて回収する際に吸収液が燃焼排ガスに含まれる硫黄酸化物を吸収して生じる劣化吸収液を再生するものである。その際、劣化吸収液に含まれる硫黄酸化物の濃度を検出し、劣化吸収液の一部を抜出し、吸収液よりも水素イオン濃度が高いアルカリ剤を硫黄酸化物の濃度から算出した量だけ、抜き出した劣化吸収液に混合し、これにより生成した吸収液と硫黄酸化物の塩とを分離し、分離した吸収液を再利用することを特徴とする。本発明によれば、吸収液を用いた二酸化炭素回収装置と、劣化した吸収液の再生処理装置とを同時に安定して稼動することができ、劣化吸収液再生装置の構成機器を小型化することができる。本発明は、アミン水溶液等の吸収液を用いた二酸化炭素回収装置においてSOxが混入して劣化した吸収液以下、劣化吸収液とも呼ぶ。の再生方法及び再生装置に関し、燃焼排ガス等に含まれる二酸化炭素を、吸収液を用いて回収する装置、及び、これに付随して設置する劣化吸収液の再生装置の双方を同時に安定的に稼働する技術に関するものである。本発明においては、二酸化炭素回収装置から抜出した劣化吸収液を貯留するタンクを設け、該タンクにアルカリ剤あるいはアルカリ水溶液を供給し、該タンクから分離装置に液を導くようにした。さらに、該タンク内の吸収液中の硫黄酸化物濃度を検出する硫黄酸化物濃度検出部と、検出した硫黄酸化物濃度を信号として取り込み、劣化吸収液再生処理装置において添加するアルカリ剤あるいはアルカリ水溶液の量を算出する制御部と、その量のアルカリ剤あるいはアルカリ水溶液を劣化吸収液に添加するアルカリ剤混合部とを設けてある。硫黄酸化物濃度検出部は、吸収塔又は再生塔に設けてもよい。アルカリ剤混合部は、スタティック型ミキサーであってもよい。さらに、硫黄酸化物濃度検出部は、劣化吸収液を採取し、少量のアルカリ剤あるいはアルカリ水溶液を逐次添加しながら、劣化吸収液中の硫酸化合物イオンを逐次計測し、その変化量から劣化吸収液中の硫黄酸化物濃度の決定するようにしてもよい。化石燃料を燃焼した排ガス中に含まれるSOxがアミン水溶液中のアミンと反応して、安定した塩HeatStableSalt:HSSを生成する反応は、下記反応式1で表される。2RNH2SOx→2SOx...反応式1上記反応式1において、アミンは、便宜的にRNH2と記述している。また、硫黄酸化物の化学式は、SOxと記述している。これを用いると、HSSは、2SOxと表される。ここで、SOxは、SO3、SO2、SO、S2O3、S2O4等の硫黄酸化物の総称であり、通常の微粉炭焚きボイラ等で発生する燃焼排ガスにおいては、このうちのSO2亜硫酸ガスが主成分となる。脱硝装置及び脱硫装置を組み込んだ微粉炭焚きボイラにおける実測値の例としては、脱硝装置の出口におけるSOx濃度が約1000ppm、脱硫装置の出口におけるSOx濃度が約30ppmであった。この30ppmのうち、SO2が98、SO3が2であり、その他のSOxは0であった。したがって、吸収液と接触するSOxの濃度は、30ppm程度と想定することができる。硫黄を大量に含む微粉炭等を使用した場合でも100ppm程度と考えられる。ここで、SOx濃度は、ガスクロマトグラフ等のガス分析によって計測したものである。HSSの生成はアミンの劣化であり、これによりCO2の吸収性能は低下する。アミンを再生するための第1段階は、アルカリ剤を添加してHSSからSOx分を切り離す反応であり、下記反応式2で表される。2SO4Na2CO3→2RNH22NaSO42CO2...反応式2上記反応式2においては、アルカリ剤として炭酸ナトリウムNa2CO3を用いている。また、SOxの主成分であるSO42とRNH2とが結合して生成したHSSの一種である2SO4を分解する反応として記載している。第2段階としては、アミンRNH2と2Na及びSO42とを分離し、アミンRNH2を回収して再利用する。以下、本発明の一実施形態に係る劣化吸収液再生方法並びに劣化吸収液再生装置及びこれを用いた二酸化炭素回収システムについて説明する。前記劣化吸収液再生方法は、燃焼排ガスに含まれる二酸化炭素を、弱アルカリ性物質とその溶媒とを含み弱アルカリ性を呈する吸収液を用いて回収する際に吸収液が燃焼排ガスに含まれる硫黄酸化物を吸収して生じる劣化吸収液を再生する方法であって、劣化吸収液に含まれる硫黄酸化物の濃度を検出し、劣化吸収液の一部を抜出し、吸収液よりも水素イオン濃度が高いアルカリ剤を硫黄酸化物の濃度から算出した量だけ、抜き出した劣化吸収液に混合し、これにより生成した吸収液と硫黄酸化物の塩とを分離し、分離した吸収液を再利用することを特徴とする。前記劣化吸収液再生方法においては、分離した吸収液に弱アルカリ性物質又は水などの溶媒を追加して、再利用する吸収液に含まれる弱アルカリ性物質の濃度を調整することが望ましい。前記劣化吸収液再生方法において、硫黄酸化物の濃度は、劣化吸収液を液体クロマトグラフィーにより分析することにより検出することが望ましい。前記劣化吸収液再生方法において、硫黄酸化物の濃度は、吸収液に接触する前のガス及び接触した後のガスを分析することにより検出することが望ましい。前記劣化吸収液再生方法において、硫黄酸化物の塩の分離は、蒸留法により行うことが望ましい。前記劣化吸収液再生方法においては、劣化吸収液の再生を二酸化炭素の回収と同時に連続して行うことが望ましい。前記劣化吸収液再生方法において、硫黄酸化物の濃度は、アルカリ剤を複数回に分けて添加する際にそれぞれのアルカリ剤の添加の後に硫黄酸化物の濃度の計測を行うことにより、その変化量から検出することが望ましい。前記劣化吸収液再生装置は、燃焼排ガスに含まれる二酸化炭素を、弱アルカリ性物質とその溶媒とを含み弱アルカリ性を呈する吸収液と接触させて吸収する吸収塔と、吸収液から二酸化炭素を回収する再生塔とを有する二酸化炭素回収装置で吸収液が燃焼排ガスに含まれる硫黄酸化物を吸収して生じる劣化吸収液を再生する装置であって、劣化吸収液に含まれる硫黄酸化物の濃度を検出する硫黄酸化物濃度検出部と、吸収塔又は再生塔から劣化吸収液の一部を抜出す第一の送液部と、吸収液よりも水素イオン濃度が高いアルカリ剤を第一の送液部から送られた劣化吸収液に混合するアルカリ剤混合部と、このアルカリ剤混合部で生成した吸収液と硫黄酸化物の塩とを分離する分離部と、この分離部で分離された吸収液を吸収塔又は再生塔に送る第二の送液部と、アルカリ剤混合部で混合するアルカリ剤の量を硫黄酸化物の濃度から算出する制御部とを備えたことを特徴とする。前記劣化吸収液再生装置は、さらに、分離部で分離された吸収液に弱アルカリ性物質又は溶媒を追加する濃度調整部を備えることが望ましい。前記劣化吸収液再生装置において、硫黄酸化物濃度検出部は、劣化吸収液を分析する液体クロマトグラフであることが望ましい。前記劣化吸収液再生装置において、硫黄酸化物濃度検出部は、吸収塔の入口部及び出口部のガスを分析するガスクロマトグラフであることが望ましい。前記劣化吸収液再生装置において、分離部は、アルカリ剤を混合した劣化吸収液の蒸留を行う蒸発缶であることが望ましい。前記劣化吸収液再生装置において、制御部は、第一の送液部及び第二の送液部の流量を等しくなるように調節することが望ましい。前記劣化吸収液再生装置において、アルカリ剤混合部は、スタティック型ミキサーであることが望ましい。前記二酸化炭素回収システムは、二酸化炭素回収装置と、劣化吸収液再生装置とを備えたことを特徴とする。以下、アミン水溶液を用いた二酸化炭素回収装置とアミン水溶液再生装置との組み合わせについて説明する。下記の実施例においては、微粉炭焚きボイラからの排ガスから二酸化炭素を回収する例を示すが、排ガスの種類は、ボイラからのものに限定されるものではなく、二酸化炭素を含有するガスであればよい。図1は、二酸化炭素分離回収システムの概略構成を示したものである。本図において、二酸化炭素分離回収システム二酸化炭素回収システムとも呼ぶ。は、CO2回収装置20と吸収液再生装置30劣化吸収液再生装置とも呼ぶ。とを含む構成である。CO2回収装置20は、吸収液102を用いてCO2を吸収する吸収塔5、CO2を吸収した吸収液104からCO2を脱離する再生塔8、脱離したCO2を液化する圧縮機4等を含む。また、吸収液再生装置30は、劣化した吸収液102を抜出して貯留する混合用タンク15アルカリ剤混合部、アルカリ剤調製タンク11、蒸発缶17分離部、凝縮液タンク12等を含む。微粉炭焚きボイラで発生した燃焼排ガス1は、窒素酸化物NOxを除去する脱硝装置、及び煤塵を除去する集塵装置を経て、硫黄酸化物SOxを除去する脱硫装置3に入る。脱硫装置3を経た燃焼排ガス101は、CO2回収装置20に導入される。CO2回収装置20において、脱硫装置3を経た燃焼排ガス101は、吸収塔5に導かれる。この燃焼排ガス101は、CO2の吸収液102と気液接触し、燃焼排ガス101に含まれるCO2が吸収される。吸収液102は、例えば、アミン水溶液が好適である。吸収塔5でCO2が除去された排ガス103は、煙突7から排出される。一方、CO2を吸収した吸収液102は、液液熱交換器6でCO2を放出する温度にまで加熱され、再生塔8に導かれ、CO2を脱離する。再生塔8でCO2を脱離した吸収液104は、液液熱交換器6で冷却され、吸収塔5に導かれる。このように、吸収液102、104が吸収塔5と再生塔8とを循環するように構成することにより、CO2の吸収脱離を繰り返すことができる。吸収液102、104は、CO2を吸収させる場合は低温に、CO2を脱離させる場合は高温にする必要がある。液液熱交換器6は、この温度差に対する熱エネルギーを有効利用している。さらに、CO2の吸収温度及び脱離温度は、吸収液102、104の種類によって最適な温度があり、図示していないが、加熱器や冷却器を追設して、効率よくCO2の吸収脱離を行う。再生塔8で脱離したCO2を含むガス105には水蒸気も含まれるため、冷却器9でガス105の除湿を行った後、ガス106を圧縮機4で圧縮して、ガス106に含まれるCO2を液化する。SOxを含むガスが吸収液102に接触すると、吸収液102にSOxが吸収され、吸収液102に含まれるアミンとSOxとが反応し、安定な塩を生成する。この塩は、HSSHeatStableSaltと称されている。燃焼排ガス1に含まれるSOxは、脱硫装置3でSOxの大部分を除去するため、吸収液102、104に混入するSOxは、比較的少量ではあるが、吸収液102、104が二酸化炭素回収のために繰り返し使用されているうちに徐々にHSSとして蓄積される。CO2は、吸収液102に吸収される際、アミンと反応する。CO2は、吸収液102を加熱することによって脱離するが、SOxは、CO2の脱離温度では脱離しない。吸収液102、104は、循環させて使用するため、吸収液102の中で生成したHSSは、吸収液102、104に蓄積される。HSSの量が多くなるとCO2の吸収性能は低下する。以下、CO2の吸収性能が低下した吸収液102、104を劣化吸収液と呼ぶことにする。本実施例においては、劣化吸収液が劣化アミン水溶液であるものとして記載しているが、劣化吸収液は、これに限定されるものではない。劣化吸収液を再生するには、まず、劣化吸収液にアルカリ剤を添加してHSSからSOx分を切り離す。アルカリ剤としては、例えば、炭酸ナトリウムNa2CO3が挙げられる。劣化吸収液にアルカリ剤を添加すると、劣化吸収液に含まれるアミンは再生されるが、NaイオンNa及びSO4イオンSO42が不純物として劣化吸収液に残存しているため、これらの不純物を取り除く必要がある。取り除く方法としては、蒸留法、電気透析法及びイオン交換樹脂法がある。蒸留法は、水及びアミンを蒸発させ、NaイオンとSO4イオンとを反応させ、Na2SO4等を析出させて除去する方法である。電気透析法は、溶液に電圧を印加し、イオン交換膜を介してNaイオン及びSO4イオンを選択的に透過させることにより、Naイオン及びSO4イオンをイオン交換膜で仕切られた領域に集めて除去する方法である。イオン交換膜法は、イオン交換膜にNaイオン及びSO4イオンを吸着させて除去する方法である。本実施例においては、蒸留法を用いて説明するが、電気透析法やイオン交換膜法を適用してもよい。吸収液再生装置30においては、CO2回収装置20の吸収塔5から吸収液102劣化吸収液を送液ポンプ32第一の送液部によって抜出し、混合用タンク15に貯留する。この混合用タンク15にアルカリ剤調製タンク11よりアルカリ水溶液を添加し、HSSからSOxを切り離してアミンを生成する。アルカリ水溶液の添加量は、バルブ36の開度を調節することによって制御する。アルカリ水溶液の種類によっては、HSSからSOxを切り離す反応が遅いため、混合用タンク15を設けることにより攪拌等による反応の均一化を図ることができ、滞留時間を稼ぐことができる。これにより、添加するアルカリ剤の使用量を抑制することができる。混合用タンク15でHSSからSOx分を切り離した液は、送液ポンプ33によって蒸発缶17に導き、蒸気16の熱を利用して加熱する。水及びアミンが蒸発することにより析出した残渣濃縮液は、抜出し管18から排出する。一方、蒸発した水及びアミンは、ガス冷却器19で凝縮し、凝縮液タンク12に貯留される。凝縮液タンク12においては、アミン13及び水14を供給してアミン濃度を調整する。すなわち、凝縮液タンク12は濃度調整部である。凝縮液タンク12内の液は、送液ポンプ34第二の送液部を介してCO2回収装置20の再生塔8に戻すことにより再利用する。HSSにアルカリ水溶液を添加し、HSS中のSOxを切り離す工程において、アルカリ剤の添加量を過剰にすれば、析出物の量が多くなる。例えば、Na2CO3を使用すれば、析出物としてNa2SO4の他、Na2CO3も析出する。したがって、アルカリ剤の添加量は、必要量を添加すればよく、多すぎれば過剰となり、アルカリ剤の浪費となる。この問題を解決するためには、アルカリ剤の添加量を制御することが重要となる。図2は、アルカリ剤の添加量を調節する制御部を付設した劣化吸収液再生部図1の吸収液再生装置30を示したものである。本図に示すように、劣化吸収液再生部は、混合用タンク15、蒸発缶17、凝縮液タンク12等で構成されている。送液ポンプ32は、図1の吸収塔5から混合用タンク15に劣化吸収液図1の吸収液102を送るものである。送液ポンプ33は、アルカリ剤調製タンク11のアルカリ剤を混合した劣化吸収液を混合用タンク15から蒸発缶17に送るものである。蒸発缶17で加熱されて蒸発した水及びアミンは、ガス冷却器19で凝縮し、凝縮液タンク12に貯留される。本図において、混合用タンク15の内部には、液採取部35及び液位センサ37を設けてある。液採取部35は、混合用タンク15内の液劣化吸収液を採取してHSS濃度測定部151に送るものであり、HSS濃度測定部151は、液に含まれるHSSの濃度を測定し、その濃度を電気信号に変換して制御部40に送るようになっている。本実施例は、HSS濃度測定部151が液体クロマトグラフの場合である。HSS濃度測定部151は、硫酸イオン、亜硫酸イオン等のSOx成分を総量として測定するものであってもよい。ここで、液採取部35及びHSS濃度測定部151をまとめて硫黄酸化物濃度検出部と呼ぶ。制御部40は、この濃度に関する電気信号、液位センサ37で測定した混合用タンク15の液位等から、必要になるアルカリ剤添加量を算出し、バルブ36に開閉指令を送り、必要量を添加する。これらの一連の操作は、自動化することが可能である。これにより、必要量のアルカリ剤を添加することができる。以下、制御部40に関連する事項について更に説明する。液位センサ37は、送液ポンプ32を稼動することにより混合用タンク15に導いた劣化吸収液が所定の液位に達した場合にも制御部40に信号を送る。この場合、制御部40は、送液ポンプ32を停止する。これも自動化することができる。送液ポンプ32を稼働すると、図1のCO2回収装置20で使用される吸収液102、104アミン水溶液が減少するため、減少した吸収液102、104を凝縮液タンク12から補充する必要がある。抜出した劣化吸収液の量、及び補充する再生吸収液の量はそれぞれ、送液ポンプ32、34の出力から算出することができるため、送液ポンプ32、34の出力信号を制御部40に送って計算を行い、送液ポンプ32、34の回転数等の制御を自動的に行うことができる。凝縮液タンク12は、蒸発缶17で蒸発してガス冷却器19で凝縮した水及びアミンを貯留するものであるが、凝縮液のアミン及び水の組成は、CO2回収装置で必要になる組成と同じとは限らない。このため、凝縮液タンク12にアミン13及び水14を供給できるようにし、凝縮液の組成を調整できるようにしてある。混合用タンク15内の劣化吸収液にアルカリ剤を必要量添加し、HSSからSOx成分を脱離した後、送液ポンプ33を稼動して蒸発缶17に混合用タンク15内の液を導く。混合用タンク15内の液が所定の液位以下になった時点で、送液ポンプ33を停止し、再度、送液ポンプ32を稼働して劣化吸収液を混合用タンク15に導き、同様の操作で劣化吸収液を再生する。送液ポンプ32、33、34の液の吐出流量は、同一であることが望ましい。これにより、混合用タンク15、蒸発缶17及び凝縮液タンク12内の吸収液の量が一定に保持され、安定した操作を実現することができる。上記のように安定した操作を実現することにより、図1のCO2回収装置20と同時に稼動することが可能になる。混合用タンク15、蒸発缶17及び凝縮液タンク12の容量は、劣化吸収液の必要とされる再生速度に合わせて設計すればよく、CO2回収装置20の停止期間だけの稼動に限定されない。このため、混合用タンク15、蒸発缶17及び凝縮液タンク12の容量は、停止期間だけ稼動する場合に比べて小型化することができる。実施例1の場合、図1のCO2回収装置20は連続操作である。これに対して、吸収液再生装置30は回分操作が基本となる。これは、図1の吸収液102、104に蓄積されるSOx成分の量がCO2の処理量に比べて格段に少ないためである。そこで、本実施例においては、吸収液再生装置30も連続操作とする構成を示す。図3は、図1のCO2回収装置20及び吸収液再生装置30を連続稼動させる構成を示したものである。図1のCO2回収装置20及び吸収液再生装置30を同時に連続稼動させるには、CO2回収装置20内のHSS濃度を連続計測する必要がある。そこで、本図においては、液採取部35を再生塔8の下部に設置し、貯留される吸収液104をサンプリングしてHSS濃度をHSS濃度測定部151で測定するようにしてある。なお、液採取部35は、吸収塔5の下部に設置し、貯留される吸収液102をサンプリングしてもよい。本実施例のHSS濃度測定部151も液体クロマトグラフである。また、吸収塔5に送られる燃焼排ガス1吸収塔5の入口部のガスの一部を採取するガス採取部301、及び吸収塔5から煙突7に送られるガス吸収塔5の出口部のガスの一部を採取するガス採取部303を利用してガスクロマトグラフ等のガス分析部302でSOxの濃度を計測し、それらの濃度差から吸収液102のHSS濃度硫黄酸化物の濃度を算出してもよい。本図においては、再生塔8の吸収液104を送液ポンプ32によってスタティック型ミキサー38アルカリ剤混合部に導き、アルカリ剤調製タンク11から送液ポンプ33によって送られるアルカリ剤と混合するようになっている。スタティック型ミキサー38を出た液は、蒸発缶17に導かれる。なお、本図における蒸発缶17及び凝縮液タンク12の構成は、実施例1と同様である。ここで、再生塔8から送液ポンプ32によって抜き出される吸収液104の流量を劣化吸収液抜出し流量FHSSと呼ぶことにする。また、アルカリ剤調製タンク11から送液ポンプ33によって送られるアルカリ剤の流量は、アルカリ水溶液流量FOHと呼ぶことにする。HSS濃度測定部35で得られた濃度信号を制御部40に取り込み、必要となるアルカリ剤の添加量を算出し、制御部40で劣化吸収液吸収液104の送液ポンプ32及びアルカリ水溶液の送液ポンプ33の動力を制御するようにしてある。送液ポンプ32、33の動力制御により、劣化吸収液及びアルカリ水溶液の連続供給流量を制御する。劣化吸収液を抜出すことにより、CO2回収装置20内の吸収液が減るため、減少した分を凝縮液タンク12から送液ポンプ34を介して補充する。抜出した劣化吸収液の量、及び補充する吸収液の量の制御は制御部40で自動化している。ここで、凝縮液タンク12から送液ポンプ34によって送られる再生吸収液補充流量FAと呼ぶことにする。劣化吸収液とアルカリ水溶液とをスタティック型ミキサー38に導入し、混合するようにした。実施例2においては混合用タンクであったが、HSSからSOx分を切り離す反応が速いアルカリ剤を用いる場合には、スタティック型ミキサーを用いることができ、混合部の容積を低減することができる。つぎに、図1のCO2回収装置20及び吸収液再生装置30の連続稼動の手順について説明する。図4は、CO2回収装置及び吸収液再生装置の連続稼動の工程を示すフロー図である。本図の説明は、主として図3の構成に基づくものである。図4においては、図1のCO2回収装置20を構成する再生塔8内の吸収液104のHSS濃度CHSSを一定の時間間隔で計測するS401。その濃度CHSSが規定のCHSS1以上になった時点で図1の吸収液再生装置30を稼動するS402。3基の送液ポンプ32、33、34を起動しS403、劣化吸収液抜出し流量FHSS及び再生吸収液補充流量FAが同じになるようにするS404。さらに、FHSS及びCHSSからアルカリ水溶液流量FOHを算出し、供給するS405。蒸発缶17は、空焚きしないように規定の液位になった後に加熱するS406。さらに、図示していないが、液位が高くなり過ぎないように、FHSS、及びFHSSに合わせて供給するFOHを制御する機能を有することが望ましい。吸収液再生装置を稼動している間、CO2回収装置内には再生吸収液が補充されるため、吸収液中のHSS濃度は低下する。吸収液を再生するには、蒸発させるためのエネルギーが必要であり、HSS濃度が低い場合の再生処理は無駄なエネルギーを使用することになる。そこで、吸収液再生装置を稼動している間、一定の時間間隔でHSS濃度CHSSを計測しS407、その濃度CHSSが規定のCHSS2以下になった時点S408で吸収液再生装置の蒸発缶17の加熱を停止する操作S409及び送液ポンプ32、33、34の停止操作を行うことが望ましい。以下、HSS濃度の計測方法について説明する。吸収液に含まれるアミンRNH2と硫黄酸化物SOxとからHSSすなわち2SOxが生成する反応は、上記反応式1で表される。HSSにはSが含まれていることから、HSSのS分を計測すればよい。また、HSSにアルカリ剤、例えばNa2CO3を加える反応は、上記反応式2で表される。上記反応式2においてSO42は硫酸イオンであり、この硫酸イオンを計測すればよい。硫酸イオンは、イオンクロマト法、あるいは、陰イオンを交換する吸着材に通した後、酸で洗浄、滴定する方法で計測することができる。いずれの方法を用いてもよいが、本実施例においては、硫酸イオンを計測する方法を採用した。図5は、硫酸イオン濃度の分析手順を示すフロー図である。図3の再生塔8から一定量の吸収液104アミン水溶液Waを採取しS501、Na2CO3を一定量ΔWOH加えるS502。その際に生成する硫酸イオン量WSO4tを計測するS503。WSO4tがこの計測の前の計測における硫酸イオン量WSO4t1より多ければ、再びNa2CO3を一定量ΔWOH加えS502、WSO4tを計測するS503。WSO4tがWSO4t1以下であれば、アルカリ剤であるNa2CO3の供給量添加量は、吸収液104に必要とされる供給量に達したと判定するS505。ここで、繰り返し添加したNa2CO3の積算量をWOHと定義する。図6は、硫酸イオン濃度の計測結果を示すグラフである。横軸にNa2CO3供給量をとり、縦軸に硫酸イオン量をとっている。本図において、採取した吸収液104に対するNa2CO3供給量が増加するに従って、硫酸イオン量は増加する。ただし、量論比とされるNa2CO3供給量に達した後は、Na2CO3を追加供給しても硫酸イオン量はほとんど増加しない。上記反応式2からも分かるように、Na2CO3の添加量の増加に従って、HSSからSOx分が切り離される。典型的には、硫酸イオン量が増加する。本図においては、アミン水溶液Waにおける硫酸イオン量、及び必要とされるNa2CO3量を示してある。プロットしたNa2CO3量の間隔は、図5のΔWOHと等しくしてある。この間隔を小さくし、アミン水溶液Waにおける硫酸イオン量の精度を上げることが望ましい。得られたアミン水溶液Waにおける硫酸イオン量、及びNa2CO3の合計量WOHから、単位アミン水溶液における必要なNa2CO3量をWaWOHで求めることができる。なお、実際の工程においては、量論比とされるNa2CO3供給量よりも多量のNa2CO3を追加供給することが望ましい。この理由は、吸収液104にNa2CO3を添加した際の反応が必ずしも短時間で均一に進行するとは限らず、未反応の硫黄酸化物が残存することにより吸収液104の劣化が進むことを可能な限り抑制するためである。以上の実施例においては、SOx濃度を液体クロマトグラフで計測しているが、これに限定されるものではなく、吸収塔の入口及び出口のガスをサンプリングしてガスクロマトグラフ等のガス分析によって計測してもよく、これを送液ポンプ等の制御に用いてもよい。また、以上の実施例においては、吸収液としてアミン水溶液を用いたが、本発明は、これに限定されるものではなく、弱アルカリ性物質とその溶媒とを含み弱アルカリ性を呈するCO2吸収液であれば適用可能である。この弱アルカリ性物質は、Na2CO3等のアルカリ剤よりもpHが低いものが好適である。また、この弱アルカリ性物質は、アルカリ剤よりも沸点が低いことが望ましい。硫黄酸化物が水などの溶媒に溶解した場合に生じる硫黄を含む陰イオンと、アルカリ剤が水などの溶媒に溶解した場合に生じる陽イオンとが、溶媒を蒸発させた際に結合して生じる塩を硫黄酸化物の塩と呼ぶことにする。