"第一の光ファイバの任意の箇所を所定の曲率半径で曲げて保持する第一の保持手段と、第二の光ファイバを所定の位置に保持する第二の保持手段と、前記第二の光ファイバから所定の角度で前記第一の光ファイバの側面上に向けて信号光を出射するように、かつ、所定の距離で前記第二の光ファイバから出射される前記信号光のビーム径が前記第一の光ファイバのコア径と等しくあるいは小さくなるように調整する調整手段と、前記第一の光ファイバの側面と前記第二の光ファイバの端面との間に、前記第一の光ファイバの最外被覆の屈折率と等しい屈折率の屈折率整合部材を充填してなる充填手段とを具備し、前記所定の曲率半径は、前記第二の光ファイバの端面から送出された前記信号光が、前記第一の光ファイバの最外被覆の側面、前記第一の光ファイバの最外被覆とクラッド、前記第一の光ファイバのクラッドとコアのいずれの面においても全反射せずに前記第一の光ファイバのコアに入射する曲率半径とし、前記所定の位置は、前記第一の光ファイバの直線領域をシングルモードで伝搬してきた前記信号光が前記第一の光ファイバの最外被覆の側面に最初に到達する位置とし、前記所定の角度は、前記第一の光ファイバを伝搬し、前記所定の位置に到達した前記信号光が前記第一の光ファイバの最外被覆から出射する角度とし、前記所定の距離は、前記第二の光ファイバの端面のコア中心から出射した前記信号光が前記第一の光ファイバのコアと結合するまでの距離とすることを特徴とする光入射装置。前記所定の曲率半径は、1式を用いて算出される入射角ζ3、ζ2、ζ1がいずれもπ/2より小さくなる曲率半径ρであり、前記所定の位置は、前記第一の光ファイバの最外被覆の側面における、2式、3式、4式及び5式を用いて算出される方向変化角δ1、δ2及びδ3の総和δ1δ2δ3の角度上の位置であり、前記所定の角度は、1式を用いて算出される前記所定の位置への入射角ζ3であり、前記所定の距離は、6式を用いて算出される前記第二の光ファイバの端面のコア中心から出射された前記信号光がコアに入射されるまでの距離であるただし、ρは、前記所定の曲率における曲率中心から前記第一の光ファイバのコア中心までの距離であり、2x1、2x2及び2x3は各々、前記第一の光ファイバのコア、クラッド及び最外被覆の外径であり、ζ3、ζ2、ζ1、ψ3、ψ2及びψ1は各々、前記第一の光ファイバのコアとクラッド、前記第一の光ファイバのクラッドと最外被覆、及び、前記第一の光ファイバの最外被覆の側面での、前記信号光の入射角および屈折角であり、δ1は前記第一の光ファイバがファイバガイドによって曲がり始めた位置から前記信号光が前記コアと前記クラッドの境界層に到達する位置C点までの前記第一の光ファイバの曲率中心における方向変化角であり、δ2は当該C点から前記信号光が前記第一の光ファイバのクラッドと最外被覆の境界面に到達する位置B点までの前記第一の光ファイバの曲率中心における方向変化角であり、δ3は当該B点から前記信号光が前記第一の光ファイバの最外被覆の側面に到達する位置A点までの前記第一の光ファイバの曲率中心における方向変化角であり、n1、n2、n3及びn4は各々、前記第一の光ファイバのコア、クラッド、最外被覆及び最外被覆と前記第二の光ファイバのコアとの間の媒介物質の屈折率であり、θ0は前記第一の光ファイバのコアにおける前記信号光のシングルモード伝搬角であり、上記A点の直交座標はAx,Ay、上記B点の直交座標はBx,By、上記C点の直交座標はCx,Cy、上記D点の直交座標はDx,Dyであり、符号aは前記第二の光ファイバの端面のコア中心からA点までの距離である。ことを特徴とする請求項1記載の光入射装置。第一の光ファイバを、その任意の箇所を所定の曲率半径で曲げて凸部を形成した状態で設置する光ファイバ設置手順と、前記光ファイバ設置手順で所定の曲率半径で曲げられた第一の光ファイバの前記曲げにおける凸部の所定の位置に、当該第一の光ファイバの最外被覆の屈折率と等しい屈折率の屈折率整合部材を密着させる屈折率整合部材密着手順と、前記第一の光ファイバの曲げ部において前記第一の光ファイバのコアの中心を全て含む平面に入射部における前記第二の光ファイバのコア中心から照射される光線が含まれるように設置した第二の光ファイバの端面のコア中心を、当該屈折率整合部材内の前記所定の位置に、前記第一の光ファイバの最外被覆の側面の法線方向を基準とした所定の角度の方向から近接させる光ファイバ近接手順と、前記第二の光ファイバの端面から送出される特定波長の信号光を、前記第一の光ファイバの最外被覆の側面から前記第一の光ファイバのコアへ入射させる光入射手順とを具備し、前記所定の曲率半径は、前記第二の光ファイバの端面から送出された前記信号光が、前記第一の光ファイバの最外被覆の側面、前記第一の光ファイバの最外被覆とクラッド、前記第一の光ファイバのクラッドとコアのいずれの面においても全反射せずに前記第一の光ファイバのコアに入射する曲率半径とし、前記所定の位置は、前記第一の光ファイバの直線領域をシングルモードで伝搬してきた前記信号光が、前記第一の光ファイバの最外被覆の側面に最初に到達する位置とし、前記所定の角度は、前記第一の光ファイバを伝搬し、前記所定の位置に到達した前記信号光が、前記第一の光ファイバの最外被覆と前記屈折率整合部材の境界面から前記屈折率整合部材中へ出射する角度とし、前記所定の距離は前記前記第二の光ファイバの端面のコア中心から出射した前記信号光が前記第一の光ファイバのコアと結合するまでの距離とすることを特徴とする光入射方法。前記所定の曲率半径は、7式を用いて算出される入射角ζ3、ζ2、ζ1がいずれもπ/2より小さくなる曲率半径ρであり、前記所定の位置は、前記第一の光ファイバの最外被覆の側面における、8式、9式、10式及び11式を用いて算出される方向変化角δ1、δ2及びδ3の総和δ1δ2δ3の角度上の位置であり、前記所定の角度は、7式を用いて算出される前記所定の位置への入射角ζ3であり、前記所定の距離は、12式を用いて算出される前記第二の光ファイバの端面のコア中心から出射された前記信号光がコアに入射されるまでの距離であるただし、ρは、前記所定の曲率における曲率中心から前記第一の光ファイバのコア中心までの距離であり、2x1、2x2及び2x3は各々、前記第一の光ファイバのコア、クラッド及び最外被覆の外径であり、ζ3、ζ2、ζ1、ψ3、ψ2及びψ1は各々、前記第一の光ファイバのコアとクラッド、前記第一の光ファイバのクラッドと最外被覆、及び、前記第一の光ファイバの最外被覆の側面での、前記信号光の入射角および屈折角であり、δ1は前記第一の光ファイバがファイバガイドによって曲がり始めた位置から前記信号光が前記コアと前記クラッドの境界層に到達する位置C点までの前記第一の光ファイバの曲率中心における方向変化角であり、δ2は当該C点から前記信号光が前記第一の光ファイバのクラッドと最外被覆の境界面に到達する位置B点までの前記第一の光ファイバの曲率中心における方向変化角であり、δ3は当該B点から前記信号光が前記第一の光ファイバの最外被覆の側面に到達する位置A点までの前記第一の光ファイバの曲率中心における方向変化角であり、n1、n2、n3及びn4は各々、前記第一の光ファイバのコア、クラッド、最外被覆及び最外被覆と前記第二の光ファイバのコアとの間の媒介物質の屈折率であり、θ0は前記第一の光ファイバのコアにおける前記信号光のシングルモード伝搬角であり、上記A点の直交座標はAx,Ay、上記B点の直交座標はBx,By、上記C点の直交座標はCx,Cy、上記D点の直交座標はDx,Dyであり、符号aは前記第二の光ファイバの端面のコア中心からA点までの距離である。ことを特徴とする請求項3記載の光入射方法。前記光ファイバ近接手順は、前記所定の位置及び所定の角度で第二の光ファイバを第一の光ファイバに概略突き合わせた後、最も入射率の減少に影響がある高さ方向のz軸の微調整を行い、その後、前記高さ方向と入射用光ファイバから照射される光線方向であるx軸方向の微調整を繰返し、前記y軸の値で最も効率のよい所定の位置及び所定の角度の計測を行い、その後、前記y軸を微動させ高さ方向の微調整を行い、x軸の微調整を行う毎に高さ方向の微調整を行うという手順を繰返し、最も効率のよい所定の位置及び所定の角度を、3軸ステージを用いて探索する手順を、3軸の自動ステージを制御することよって自動的に実行することを特徴とする請求項3記載の光入射方法。前記所定の曲率半径で曲げられた前記第一の光ファイバに、前記第二の光ファイバから前記所定の角度で、前記屈折率整合部材を通過した前記信号光が前記第一の光ファイバの側面上の所定の位置に向けて、前記所定の位置へ入射角ζ3で前記信号光を出射することを特徴とする請求項4に記載の光入射方法。以上述べたように、従来の光入出射技術では、最適な入射位置や入射角度からのずれ、あるいは光ファイバのモードフィールド径と入射光や出射光のビーム径の違いによって、結合効率が大幅に低下してしまうという問題があった。本発明は、上記の事情に着目してなされたもので、その目的とするところは、光ファイバ側面から信号光を効率よく入出射させることのできる光入出射装置及び光入出射方法を提供することにある。本発明に係る光入出射装置は以下のような態様の構成とする。1第一の光ファイバの任意の箇所を所定の曲率半径で曲げて保持する第一の保持手段と、第二の光ファイバを所定の位置に保持する第二の保持手段と、前記第二の光ファイバから所定の角度で前記第一の光ファイバの側面上に向けて信号光を出射するように、かつ、所定の距離で前記第二の光ファイバから出射される前記信号光のビーム径が前記第一の光ファイバのコア径と等しくあるいは小さくなるように調整する調整手段と、前記第一の光ファイバの側面と前記第二の光ファイバの端面との間に、前記第一の光ファイバの最外被覆の屈折率と等しい屈折率の屈折率整合部材を充填してなる充填手段とを具備し、前記所定の曲率半径は、前記第二の光ファイバの端面から送出された前記信号光が、前記第一の光ファイバの最外被覆の側面、前記第一の光ファイバの最外被覆とクラッド、前記第一の光ファイバのクラッドとコアのいずれの面においても全反射せずに前記第一の光ファイバのコアに入射する曲率半径とし、前記所定の位置は、前記第一の光ファイバの直線領域をシングルモードで伝搬してきた前記信号光が前記第一の光ファイバの最外被覆の側面に最初に到達する位置とし、前記所定の角度は、前記第一の光ファイバを伝搬し、前記所定の位置に到達した前記信号光が前記第一の光ファイバの最外被覆から出射する角度とし、前記所定の距離は、前記第二の光ファイバの端面のコア中心から出射した前記信号光が前記第一の光ファイバのコアと結合するまでの距離とする態様とする。21において、前記所定の曲率半径は、1式を用いて算出される入射角ζ3、ζ2、ζ1がいずれもπ/2より小さくなる曲率半径ρであり、前記所定の位置は、前記第一の光ファイバの最外被覆の側面における、2式、3式、4式及び5式を用いて算出される方向変化角δ1、δ2及びδ3の総和δ1δ2δ3の角度上の位置であり、前記所定の角度は、1式を用いて算出される前記所定の位置への入射角ζ3であり、前記所定の距離は、6式を用いて算出される前記第二の光ファイバの端面のコア中心から出射された前記信号光がコアに入射されるまでの距離である態様とする。ただし、ρは、前記所定の曲率における曲率中心から前記第一の光ファイバのコア中心までの距離であり、2x1、2x2及び2x3は各々、前記第一の光ファイバのコア、クラッド及び最外被覆の外径であり、ζ3、ζ2、ζ1、ψ3、ψ2及びψ1は各々、前記第一の光ファイバのコアとクラッド、前記第一の光ファイバのクラッドと最外被覆、及び、前記第一の光ファイバの最外被覆の側面での、前記信号光の入射角および屈折角であり、δ1は前記第一の光ファイバがファイバガイドによって曲がり始めた位置から前記信号光が前記コアと前記クラッドの境界層に到達する位置C点までの前記第一の光ファイバの曲率中心における方向変化角であり、δ2は当該C点から前記信号光が前記第一の光ファイバのクラッドと最外被覆の境界面に到達する位置B点までの前記第一の光ファイバの曲率中心における方向変化角であり、δ3は当該B点から前記信号光が前記第一の光ファイバの最外被覆の側面に到達する位置A点までの前記第一の光ファイバの曲率中心における方向変化角であり、n1、n2、n3及びn4は各々、前記第一の光ファイバのコア、クラッド、最外被覆及び最外被覆と前記第二の光ファイバのコアとの間の媒介物質の屈折率であり、θ0は前記第一の光ファイバのコアにおける前記信号光のシングルモード伝搬角であり、上記A点の直交座標はAx,Ay、上記B点の直交座標はBx,By、上記C点の直交座標はCx,Cy、上記D点の直交座標はDx,Dyであり、符号aは前記第二の光ファイバの端面のコア中心からA点までの距離である。また、本発明に係る光入出射方法は以下のような態様の構成とする。3第一の光ファイバを、その任意の箇所を所定の曲率半径で曲げて凸部を形成した状態で設置する光ファイバ設置手順と、前記光ファイバ設置手順で所定の曲率半径で曲げられた第一の光ファイバの前記曲げにおける凸部の所定の位置に、当該第一の光ファイバの最外被覆の屈折率と等しい屈折率の屈折率整合部材を密着させる屈折率整合部材密着手順と、前記第一の光ファイバの曲げ部において前記第一の光ファイバのコアの中心を全て含む平面に入射部における前記第二の光ファイバのコア中心から照射される光線が含まれるように設置した第二の光ファイバの端面のコア中心を、当該屈折率整合部材内の前記所定の位置に、前記第一の光ファイバの最外被覆の側面の法線方向を基準とした所定の角度の方向から近接させる光ファイバ近接手順と、前記第二の光ファイバの端面から送出される特定波長の信号光を、前記第一の光ファイバの最外被覆の側面から前記第一の光ファイバのコアへ入射させる光入射手順とを具備し、前記所定の曲率半径は、前記第二の光ファイバの端面から送出された前記信号光が、前記第一の光ファイバの最外被覆の側面、前記第一の光ファイバの最外被覆とクラッド、前記第一の光ファイバのクラッドとコアのいずれの面においても全反射せずに前記第一の光ファイバのコアに入射する曲率半径とし、前記所定の位置は、前記第一の光ファイバの直線領域をシングルモードで伝搬してきた前記信号光が、前記第一の光ファイバの最外被覆の側面に最初に到達する位置とし、前記所定の角度は、前記第一の光ファイバを伝搬し、前記所定の位置に到達した前記信号光が、前記第一の光ファイバの最外被覆と前記屈折率整合部材の境界面から前記屈折率整合部材中へ出射する角度とし、前記所定の距離は前記前記第二の光ファイバの端面のコア中心から出射した前記信号光が前記第一の光ファイバのコアと結合するまでの距離とする態様とする。43の構成において、前記所定の曲率半径は、7式を用いて算出される入射角ζ3、ζ2、ζ1がいずれもπ/2より小さくなる曲率半径ρであり、前記所定の位置は、前記第一の光ファイバの最外被覆の側面における、8式、9式、10式及び11式を用いて算出される方向変化角δ1、δ2及びδ3の総和δ1δ2δ3の角度上の位置であり、前記所定の角度は、7式を用いて算出される前記所定の位置への入射角ζ3であり、前記所定の距離は、12式を用いて算出される前記第二の光ファイバの端面のコア中心から出射された前記信号光がコアに入射されるまでの距離である態様とする。ただし、ρは、前記所定の曲率における曲率中心から前記第一の光ファイバのコア中心までの距離であり、2x1、2x2及び2x3は各々、前記第一の光ファイバのコア、クラッド及び最外被覆の外径であり、ζ3、ζ2、ζ1、ψ3、ψ2及びψ1は各々、前記第一の光ファイバのコアとクラッド、前記第一の光ファイバのクラッドと最外被覆、及び、前記第一の光ファイバの最外被覆の側面での、前記信号光の入射角および屈折角であり、δ1は前記第一の光ファイバがファイバガイドによって曲がり始めた位置から前記信号光が前記コアと前記クラッドの境界層に到達する位置C点までの前記第一の光ファイバの曲率中心における方向変化角であり、δ2は当該C点から前記信号光が前記第一の光ファイバのクラッドと最外被覆の境界面に到達する位置B点までの前記第一の光ファイバの曲率中心における方向変化角であり、δ3は当該B点から前記信号光が前記第一の光ファイバの最外被覆の側面に到達する位置A点までの前記第一の光ファイバの曲率中心における方向変化角であり、n1、n2、n3及びn4は各々、前記第一の光ファイバのコア、クラッド、最外被覆及び最外被覆と前記第二の光ファイバのコアとの間の媒介物質の屈折率であり、θ0は前記第一の光ファイバのコアにおける前記信号光のシングルモード伝搬角であり、上記A点の直交座標はAx,Ay、上記B点の直交座標はBx,By、上記C点の直交座標はCx,Cy、上記D点の直交座標はDx,Dyであり、符号aは前記第二の光ファイバの端面のコア中心からA点までの距離である。54の構成において、前記光ファイバ近接手順は、前記所定の位置及び所定の角度で第二の光ファイバを第一の光ファイバに概略突き合わせた後、最も入射率の減少に影響がある高さ方向のz軸の微調整を行い、その後、前記高さ方向と入射用光ファイバから照射される光線方向であるx軸方向の微調整を繰返し、前記y軸の値で最も効率のよい所定の位置及び所定の角度の計測を行い、その後、前記y軸を微動させ高さ方向の微調整を行い、x軸の微調整を行う毎に高さ方向の微調整を行うという手順を繰返し、最も効率のよい所定の位置及び所定の角度を、3軸ステージを用いて探索する手順を、3軸の自動ステージを制御することよって自動的に実行する態様とする。64の構成において、前記所定の曲率半径で曲げられた前記第一の光ファイバに、前記第二の光ファイバから前記所定の角度で、前記屈折率整合部材を通過した前記信号光が前記第一の光ファイバの側面上の所定の位置に向けて、前記所定の位置へ入射角ζ3で前記信号光を出射する態様とする。本発明に係る光入出射装置では、所定の曲率半径で第一の光ファイバを曲げ、所定の位置へ所定の角度から信号光を入射し、前記第一の光ファイバの側面と前記第二の光ファイバの端面との間に、第一の光ファイバの最外被覆の屈折率と等しい屈折率の屈折率整合部材を充填させる。前記屈折率整合部材は、前記第一の光ファイバの側面のマイクロメートルオーダ以下の凹凸を隙間なく埋めるゲル状の屈折率整合剤又は弾性力のあるプラスチック若しくは合成樹脂であることが好ましく、第一の光ファイバの側面すなわち最外被覆の表面粗さによって引き起こされる信号光の散乱や乱回折を防止することができる。信号光を密着させた屈折率整合部材から前記第一の光ファイバの最外被覆に効率よく透過し、その後、最外被覆からクラッドへ、クラッドからコアへともっとも短い光路で、かつ、全反射することなく入射させ、かつ、前記第一の光ファイバのコアに信号光をシングルモードで伝搬させることができる。よって、第一の光ファイバの側面から第一の光ファイバのコアに、信号光を効率よく入射させることができる。また、本発明に係る光入出射装置では、前記第一の光ファイバの曲げ部において前記第一の光ファイバのコアの中心を全て含む平面に入射部における前記第二の光ファイバのコア中心から照射される光線が含まれるように前記第一の光ファイバと前記第二の光ファイバを保持することが好ましい。本発明に係る光入出射装置では、前記第二の光ファイバの端面から出射された信号光を集光させ、コアに入射されるまでの信号光のビーム径の広がりを抑える機構を備えることにより、入射率を高めることができ、前記第二の光ファイバの端面から出射された信号光を集光させた信号光のビーム径は前記第二の光ファイバの端面から所定の距離で光線路のコア径と等しいあるいは小さいことが好ましい。例えば、前記第二の光ファイバの端面から出射された信号光を集光させる機構とは前記第二の光ファイバの端面の先端に屈折率分布を持つ円柱体のレンズや球レンズを融着した光ファイバや前記第二の光ファイバの端面から先の信号光の進行方向に1枚あるいは複数枚のレンズを設置した機構である。前記所定の曲率半径ρは、前記第二の光ファイバの端面から送出された前記信号光が、前記第一の光ファイバの最外被覆の側面、前記第一の光ファイバの最外被覆とクラッド、前記第一の光ファイバのクラッドとコアのいずれの面においても全反射せずに前記第一の光ファイバのコアに入射する曲率半径であり、前記所定の位置は、前記第一の光ファイバの直線領域をシングルモードで伝搬してきた前記信号光が、前記第一の光ファイバの最外被覆の側面に最初に到達する位置であり、前記所定の角度は、前記第一の光ファイバを伝搬し、前記所定の位置に到達した前記信号光が、前記第一の光ファイバの最外被覆と前記屈折率整合部材の境界面から前記屈折率整合部材中へ出射する角度であり、所定の距離とは前記第二の光ファイバの端面から出射された信号光がコアに入射されるまでの距離であることを特徴とする。本発明によれば、第一の光ファイバの側面から第一の光ファイバのコアに、第二の光ファイバの出射した信号光を効率よく入射させることができる。これによって、作業現場において簡便に、かつ、線路設備に比較的制約されることなく心線対照や光パルス試験及び光通話、サービス切り替えが可能となる。以上のように、本発明によれば、光ファイバ側面から信号光を効率よく入出射させることのできる光入出射装置及び光入出射方法を提供することができる。添付の図面を参照して本発明の実施の形態を説明する。以下に説明する実施の形態は本発明の構成の例であり、本発明は、以下の実施の形態に制限されるものではない。本発明の光入射方法を光通信システムの無瞬断切り替えに適用した例について説明する。図1は、本実施形態に係る光入射方法を無瞬断切り替えに適用した光通信システムを示す概略構成図である。図1において、1は所内装置、2及び2’は光遮断フィルタ、4は第一の光線路第一の光ファイバ、5は所外装置、6は光入出力ポート、7は無瞬断切り替え用光源、8はパルス光、22は無瞬断切り替え装置、9は光入射装置、11は新設光線路第三の光ファイバ、12は第二の光線路第二の光ファイバを示す。図1に示すシステムでは、第一の光線路4の上部側端に光カプラ3が設置され、下部側端に光入射装置9が設置される。所内装置1から出射された信号光は、光遮断フィルタ2、光カプラ3を介して第一の光線路4に入射され、その出力光は光入射装置9、光遮断フィルタ2’を介して所外装置5に送られる。光カプラ3は、無瞬断切り替え用光源7から送出されるパルス光を、入出力ポート6を介して入射し、第一の光線路4への信号光に光結合するもので、パルス光が結合された信号光の一部は無瞬断切り替え装置22を介して第二の光線路12に入射され、その出射光は光入射装置9に送られる。ここで、無瞬断切り替え装置例えば、特許文献4参照22により、無瞬断切り替え用光源7から出射されたパルス光8を用いて、第二の光線路12の光路長を、第一の光線路4との光路長差に基づいてビット符号が一致するように調整する。次に、光遮断手段図示せずを用いて第一の光線路4の信号光を遮断し、その信号光の経路を第一の光線路4から第二の光線路12に移し替える。続いて無瞬断切り替え用光源7から出射されたパルス光8を用いて、第二の光線路12と新設光線路11との光路長差に基づいて双方の光路長が一致するように無瞬断切り替え装置22を制御し、第2の光線路12と新設光線路11を通過する信号光のビット符号が一致するように無瞬断切り替え装置22を制御し、光遮断手段図示せずを用いて第二の光線路12の信号光を遮断し、信号光の経路を第二の光線路12から新設光線路11に移し替える。図2は、上記無瞬断切り替え方法に用いた光入射装置9の一例である。図2において、4は第二の光線路第一の光ファイバ、8は信号光パルス光、13は屈折率整合部材、14は入射用光ファイバ第二の光ファイバ、15は光線路4の曲げ部における曲率半径、16は光線路4の側面への信号光8の入射角すなわち所定の角度である。また、図3は光線路4の素線が曲げられた凸部の拡大図である。図3において、4は光線路第一の光ファイバ、13は屈折率整合部材、14は入射用光ファイバ第二の光ファイバ、19は光線路4の最外被覆、20は光線路4のクラッド、21は光線路4のコアを示す。また、A点は光線における屈折率整合部材13と最外被覆19との境界点であり、B点は光線における最外被覆19とクラッド20との境界点、C点は光線におけるクラッド20とコア21との境界点を示す。x1はコア21の半径を示す。x2はクラッド20の半径を示す。x3は最外被覆19の半径を示す。図3では、コア21、クラッド20、最外被覆19の外径を各々2x1、2x2、2x3と示した。また、光線路4の曲率半径15光線路4の素線の曲率中心からコア中心までの距離をρ、A点、B点及びC点での信号光8の入射角を各々ζ3、ζ2、ζ1とした。A点、B点及びC点での信号光8の屈折角を各々ψ3、ψ2、ψ1とした。また、光線路4のD点からC点まで、C点からB点まで、B点からA点までの各方向変化角を各々、δ1、δ2、δ3とした。また、コア21でのシングルモード伝搬角をθ0、コア21、クラッド20、最外被覆19、屈折率整合部材13の屈折率を各々n1、n2、n3、n4とした。すなわち、図2に示す光入射装置9は、光線路4を所定の曲率半径15で曲げられた状態で保持することで、図3に示すような凸部を形成する。光線路4が曲がり始めるまでのE部分は入射された信号光8が多モード変換や損失を受けないように直線状であることが好ましい。上記光入射装置9は、入射用光ファイバ14を保持し、入射用光ファイバ14は所定の角度図3に示すζ3から光線路4の側面上の所定の位置図3のA点に向けて信号光8を出射する。例えば、所定の曲率半径15で曲げられた光線路4を保持するための機構として、円柱体に曲げ半径が一定となるようにV溝を刻み、光線路4をV溝に沿わせ、光線路4の曲げ部の両端から一定の張力を印加する機構などがある。所定の角度については後述する。光線路4及び入射用光ファイバ14の光軸の軸ずれを防止するため、光線路4の曲げ部において、光線路4のコアの中心を全て含む平面に、入射部における入射用光ファイバ14の中心を結ぶ直線が含まれるように光線路4と入射用光ファイバ14を保持することが好ましい。また、光線路4の側面と入射用光ファイバ14の端面との間に、光線路4の最外被覆の屈折率と等しい屈折率の屈折率整合部材13を充填させることが好ましい。なぜなら、光線路4の表面粗さによって引き起こされる信号光8の散乱や乱回折を防止するためである。その屈折率整合部材13は、光線路4の側面のマイクロメートルオーダ以下の凹凸を隙間なく埋めることが好ましい。光線路4の側面と入射用光ファイバ14の端面との間に屈折率整合部材13を充填させるための機構図示せずとしては、例えば、屈折率整合部材13がゲル状であれば、光線路4の側面と入射用光ファイバ14の端面との間を囲むように柵又は溝を形成しておくとよい。あるいは、屈折率整合部材13自身が持つ表面張力によって留めておくようにしてもよい。本実施形態に係る光入射方法は、S1光入射装置設置手順、S2屈折率整合部材密着手順、S3光ファイバ近接手順、S4光入射手順を順に行う。S1光入射装置設置手順では、所定の曲率半径15図3に示すρで保持しつつ光線路4を設置する。S2屈折率整合部材密着手順では、所定の曲率半径15図3に示すρで曲げられた光線路4の曲げにおける凸部の所定の位置図3に示すA点に、光線路4の最外被覆の屈折率と等しい屈折率の屈折率整合部材13を密着させる。これによって光線路4の側面すなわち最外被覆の表面粗さによって引き起こされる信号光8の散乱や乱回折を防止することができる。S3光ファイバ近接手順では、所定の曲率半径15図3に示すρで曲げられた光線路4の最外被覆の側面に、入射用光ファイバ14の端面を、当該A点の法線方向に対する所定の角度図3に示すζ3で近接させる。ここで、光ファイバ近接手順において、実験的にもっとも効率のよい所定の位置及び所定の角度を3軸ステージを用いて探索する手順を、図3を用いて説明する。まず、大まかに所定の位置及び所定の角度で入射用光ファイバ14を突き合せた後、実験的にはもっとも入射率の減少に影響がある高さ方向のz軸の微調整を行い、その後、x軸方向の微調整を行い、現在のy軸の値で最も効率のよい所定の位置及び所定の角度の計測を行う。その後、y軸を微動させ高さ方向の微調整を行いながらx軸の微調整を行う手順を繰返し、もっとも効率のよい所定の位置及び所定の角度の探索を行う。x軸は入射用光ファイバから照射される光線方向とする。実験的に最も効率のよい所定の位置及び所定の角度を3軸ステージを用いて探索する手順をコンピュータ制御で3軸の自動ステージを制御することよって、自動的に最も効率のよい所定の位置及び所定の角度を探索することができる。S4光入射手順では、入射用光ファイバ14の端面から送出された信号光8を、光線路4の最外被覆の側面から光線路4のコアへ入射させる。このとき、光入射装置9は、光線路4の曲げ部において、光線路4のコアの中心を全て含む平面に入射部における入射用光ファイバ14の中心を結ぶ直線が含まれるように、光線路4と入射用光ファイバ14を接近できるようにしておく。この場合、光線路4のコアへ向けて、信号光8を所定の位置に安定して入射させることが好ましい。本発明に係る光入射装置9では、入射用光ファイバ14の端面から出射された信号光8を集光させ、コアに入射されるまでの信号光8のビーム径の広がりを抑えることにより、入射率を高めることができる。但し、入射用光ファイバ14の端面から出射された信号光8を集光させた信号光のビーム径は、入射用光ファイバ14の端面から所定の距離で光線路4のコア径と等しいあるいは小さいことが好ましい。ここで、所定の距離とは入射用光ファイバ14の端面から出射された信号光8がコアに入射されるまでの距離である。例えば、コアに入射されるまでの信号光8のビーム径の広がりを抑える機構としては、入射用光ファイバ14に光ファイバの端面の先端に屈折率分布を持つ一つあるいは複数の円柱体のレンズや球レンズを融着した光ファイバや入射用光ファイバの端面から先の信号光の進行方向に1枚あるいは複数枚のレンズを設置した機構である。本発明に係る光入射装置9では、屈折率整合剤部材13を用いることから、屈折率整合剤部材13の屈折率中でのレンズ設計が必要である。また、光出射技術については入射用光ファイバ14にコア径が大きく、高い開口数をもつ光ファイバを使用することが好ましい。また、光入射技術については入射用光ファイバ14にコア径が小さく、低い開口数をもつ光ファイバを使用することが好ましい。また、光出射技術と光入射技術の効率を両立するには入射用光ファイバのコア径が大きく、入射用光ファイバから出射された信号光のビーム径が所定の距離で光線路4のコア径と等しいあるいは小さいことが好ましい。また、所定の距離は入射用光ファイバ14を所定の入射角度と所定の位置を保持しつつ光線路4から離すことによって調整可能である。図3では、所定の曲率半径ρで曲げられた光線路4の側面に対して、入射用光ファイバ14から信号光8を入射する際の各層の境界面での透過屈折と反射の様子を光線学的に示している。図3において、入射用光ファイバ14からのビームの中心が通るパスを見ると、ビームの中心は光エネルギーが最も集中しており、ビームの中心で光線の軌跡を代表している。所定の曲率半径ρは、1式を用いて算出される入射角ζ3、ζ2、ζ1がいずれもπ/2より小さくなる必要がある。すなわち、所定の曲率半径ρは、入射用光ファイバ14の端面から送出された信号光8が、屈折率整合部材13と光線路4の最外被覆19、光線路4の最外被覆19とクラッド20、光線路4のクラッド20とコア21のいずれの面においても全反射せずに光線路4のコア21に入射する曲率半径である。所定の位置A点は、光線路4の最外被覆19の側面における、2式、3式及び4式を用いて算出される方向変化角δ1、δ2及びδ3の総和δ1δ2δ3の角度上の位置である。また、所定の角度ζ3は、1式を用いて算出される所定の位置A点への入射角ζ3である。なお、光ファイバ素線の種別ファイバパラメータ、曲率半径ρにより、所定の位置A点の方向変化角δ1δ2δ3や入射角ζ3=ψ3が異なっていることは言うまでもない。所定の位置A点及び所定の角度ζ3の原理については後述する。密着させた屈折率整合部材13からの最外被覆19に効率よく透過し、その後、最外被覆19からクラッド20へ、クラッド20からコア21へと最も短い光路で、かつ、全反射することなく入射させ、かつ、コア21に入射用光ファイバ14からの信号光8をシングルモードで伝搬させることができる。所定の距離は、入射用光ファイバ14から送出された信号光8が光線路4のコアに達するまでの距離である。光線路4の側面より入射された光がコア21内をシングルモードで伝搬するということは、光線学上、光の可逆性を考えれば、シングルモードで伝搬してきた光が、ある曲がり部分においてコア21からクラッド20へ、クラッド20から最外被覆19へ、さらに最外被覆から屈折率整合部材13へと放射される経路と全く同じである。したがって、コア21から曲げ部分に放射されていく経路を考察することで、所定の位置や所定の角度、所定の距離の根拠を説明することができる。図3を用いて上述の説明による根拠に従うと、直線領域E部分のコア21内をシングルモード伝搬角θ0で反射してきた信号光8は、光線路4の曲がり始めた位置のコア21とクラッド20との境界で屈折し、C点へ角度ψ1で入射する。角度ψ1はπ/2よりも小さくなっており、信号光8はクラッド20へ角度ζ1で入射する。クラッド20へ入射した信号光8はB点へ角度ψ2で入射する。角度ψ2はπ/2よりも小さくなっており、信号光は最外被覆19へ角度ζ2で入射する。最外被覆19へ入射した信号光8はA点へ角度ψ3で入射する。角度ψ3はπ/2よりも小さくなっており、信号光8は屈折率整合部材13へ角度ζ3で入射する。曲がりによってコア21、クラッド20、最外被覆19及び屈折率整合部材13の各境界面C点、B点、A点で臨界角を超えると、その一部がコア21からクラッド20へ、クラッド20から最外被覆19へ、最外被覆19から屈折率整合部材13へと透過される。最終的には、この屈折率整合部材13の中の放射光路の屈折角が、側面入射における入射角ζ3図2の符号16と同じになる。ただし、伝搬角θ0は、開口数に応じてある許容された角度Δθを有することから、入射角ζ3においてもΔζ3分の変動を許すことになる。上記より、所定の位置A点は、光線路4の直線部分E部分をシングルモードで伝搬してきた信号光8が、光線路4の最外被覆19の側面に最初に到達する位置として計算によって特定することができる。また、所定の角度ζ3は、光線路4の直線部分E部分を伝搬し、所定の位置A点に到達した信号光8が、光線路4の最外被覆19から出射する角度ζ3を計算することによって特定することができる。なお、所定の角度ζ3は、光線路4を伝搬し、所定の位置A点に到達した光が、光線路4の最外被覆19から屈折率整合部材13中に出射する角度である。また、所定の距離は、信号光8が光線路4の直線部分E部分を伝搬し、所定の位置A点に到達した距離を計算することによって入射用光ファイバ14の端面のコア中心から光線路4までの距離を足し合わせることによって特定することができる。これら所定の位置A点及び所定の角度ζ3は実験によっても確かめることができるので、光線路図2の符号4の把持に誤差が生じた場合でも、その誤差を実験的に補正し、最も効率のよい所定の位置及び所定の角度で信号光8を入射することができる。実験的には、光線路図2の符号4の把持による誤差以外に、光線路図2の符号4に印加されている張力や温度による光線路図2の符号4の屈折率の変化や入射用光ファイバ14の端面の形状劣化による端面での信号光8の進行方向の変化についても考慮しなければならない。ここで、図3において、C点で反射されたコア21内にとどまった信号光8は、幾何光線学的には、次のコア21とクラッド20との境界点から、C点と同じ割合で透過され、最終的には別の位置で最外被覆19の外部へ漏洩されていく。曲げ部分が続けば、同じ挙動が複数回繰り返されることになる。このとき、2回目以降の漏洩においても同じ透過率と反射率の割合で屈折が生じることから、最初に漏洩される光の絶対的な透過量が最大となり、2回目以降の放射光は順次小さくなる。上記では、信号光8が漏れる挙動を光線学的に述べたが、入射された光についてもまた同様であり、曲がり部分で複数回の反射と屈折を繰り返し、損失を累積するよりは、各境界面において1回の反射と屈折を経た後、直線領域をシングルモードで伝搬させたほうが、より多くの信号光8をコアへ入射することができる。したがって、漏れ光の強度が最大となる最初に到達する位置が、信号光8を入射させる所定の位置A点として最適である。次に、図2及び図4を参照して、心線対照手順について説明する。ここで、図4aは、光線路4に光入射装置9を設置し、光線路4のもう片端に受光器10を設置した場合の光通信システムを示している。受光器10は、光入射装置9から入射された信号光8を受信して、その受光の有無によって目的とする心線を特定する。また、図4bは、光線路4に光入射装置9を設置し、光線路4のもう片端に光線路4を曲げた曲げ部18を設け、曲げ部18に受光器10’を設置した場合の光通信システムを示している。受光器10’は、光入射装置9から入射された信号光8の曲げ部18における光線路4の側面からの漏洩光を受信して、その受光の有無によって目的とする心線を特定する。すなわち、図4a,bに示すシステムでは、まず、特定したい光線路第一の光ファイバ4に光入射装置9を設置する。次に、この光入射装置9を介して信号光8を光線路4に入射する。上記信号光は心線対照用光源7によって送出され、通信光よりも波長の長いFP-LDFabryPerot-LaserDiode、またはDFB-LDDistributedFeedbackDiodeLaserDiodeなどの光に、270Hz程度の強度変調を加え、信号化したものを用いる。通信波長とは異なる波長であることと同時に、長波長光を用いていることから、光側面入射部9で作る曲げ径を緩和し、通信光に対する曲げ損失を最小限にとどめながら信号光8を光線路4のコアに効率的に入射することができる。また、光遮断フィルタ2,2’と合わせれば、インサービス状態においても心線対照することができる。このようにして入射された信号光8を、例えば、光線路4途中のクロージャ内において、心線に所定の曲げを作り曲げ部18、光線路4の側面から信号光8を放射させて受光器10’で検出したり、あるいはユーザ近くの端末に受光器10を設置して信号光8を検出したりする。図4aのシステムでは、受光器10により、光側面入射部9から入射された信号光8を受信して、その受光の有無によって目的とする心線を特定する。また、図4bのシステムでは、受光器10’により、光側面入射部9から入射された信号光8の曲げ部18における光線路4の側面からの漏洩光を受信して、その受光の有無によって目的とする心線を特定する。本実施形態に係る光入射方法又は光入射装置を用いることにより、光線路4の側面から信号光8を入射し、光線路4の片端端末から受光器10で信号光8を受信することが可能である。また、光線路4の線路途中に曲げを作り曲げ部18、その側面からの信号光8を受光器10’で受信してすることも可能である。続いて、図2及び図5を用いて、光パルス試験を行う手順について説明する。図5は、本実施形態に係る光入射方法を光パルス試験に適用したシステムを示す概略構成図である。光パルス試験においても、心線対照と同様に、まず、試験したい光線路4に光入射装置9を設置する。次に、この光入射装置9を介してパルス試験光8’を光線路4に入射する。上記パルス試験光8’は光パルス試験器7’によって送出され、心線対照と同様、通信光よりも波長の長いFP-LDまたはDFB-LDなどの光を用いている。通信波長とは異なる波長であることと同時に、長波長光を用いていることから、パルス試験光8’を効率的に入射することができる。また、光遮断フィルタ2と2’と合わせれば、インサービスも可能である。このようにして入射されたパルス試験光8’によって、光ファイバの故障位置探査や光線路とユーザ端末との設備故障切り分け等の試験を行うことができる。本実施形態に係る光入射方法を用いて測定されたOTDROpticalTimeDomainReflectometer波形から光遮断フィルタ2’からの反射位置を示す反射量のピークによって、光線路設備とユーザ端末との設備故障切り分け試験に適用が可能である。また、光遮断フィルタ2’と開放端での反射量のピークの大きさが異なることを利用して、光遮断フィルタ2’の有無を判定することにより、現用光ファイバ心線と非現用光ファイバ心線の区別を推定することができる。本実施形態に係る光入射方法又は光入射装置を用いることにより、所外装置から所内装置に向かって送信される上り信号フレームをモニタすることによってサービスの利用状況を確認することができる。以下に、本発明の実施形態に用いた数値について説明する。所定の位置A点及び所定の角度ζ3の原理について説明する。いま、曲率半径ρに対するA点、B点、C点での透過率Tiと反射率Riは、13式と14式で表すことができる例えば、非特許文献1参照。ただし、信号光の電界面が入射面に垂直である場合を考察する。また、図3による幾何学的な計算から、ψ1とψiは、15式で与えられる。また、図3による幾何光学的な計算から、δ1とδii=2、3は曲率半径ρの関数として16式と17式で表される。また、屈折の法則より、ζiは、18式で与えられる。ただし、添字ii=1~3はそれぞれA点、B点及びC点に対応している。また、入射用光ファイバ14から入射する信号光8のコア21でのシングルモード伝搬角θ0との関係は、19で与えられる。本実施形態では、所定の曲率半径ρで曲げられた光線路4の凸部の所定の位置A点に、光線路4の最外被覆19とほぼ同じ屈折率の屈折率整合部材13を密着させ、屈折率整合部材13の中で、光線路4の凸部で光線路4のコアの中心を全て含む平面と入射部において同一高さにコア中心のある入射用光ファイバ14の端面のコア中心を、所定の位置A点における法線方向より所定の角度ζ3で光線路4の凸部の側面に近接させ、入射用光ファイバ14の端面から送出した信号光8を光線路4のコア21に対して入射させる。所定の曲率半径ρを、入射用光ファイバ14端面から送出される信号光8に対して、光線路4のコア21とクラッド20、クラッド20と最外被覆19、および最外被覆19と屈折率整合部材13のいずれの境界面においても信号光8が全反射しない曲率半径ρを13式から18式より算出し、光線路4の凸部の所定の位置A点となる方向変化角δ1δ2δ3上の位置、すなわち、光線路4の直線領域をシングルモードで伝搬してきた光が光線路4の凸部の各境界領域で透過屈折され、光線路4の最外被覆に最初に到達する位置を16式及び17式より算出し、所定の角度ζ3を1式より算出し、最終的に光線路4の側面からコア21に入射した信号光8がシングルモードで伝搬するように、所定の曲率半径ρと、光線路4の凸部の所定の位置A点と、所定の角度ζ3とを、全てにおいて解を有するように、13式から18式に基づいて決める。所定の位置は、光線路図3の符号4の直線領域をシングルモードで伝搬してきた信号光8が、光線路図3の符号4の凸部において、最外被覆19と屈折率整合部材13との境界A点に最初に到達する位置であり、光線路図3の符号4の凸部の曲がり始めてからの角度、すなわち、信号光8がコア21から屈折率整合部材13に達するまでに反射や屈折される各境界層A点、B点、C点間の角度の和方向変化角:δ1δ2δ3として求めることができる。また、最外被覆19への入射率を高めるため、最外被覆19と同じ程度の屈折率n4≒n3をもつ屈折率整合部材13を境界面A点に密着させた場合、信号光8は屈折率整合部材13側から最外被覆19へほぼ直進するζ3≒ψ3。このとき、光入射用ファイバ14を点Aの法線方向に対してψ3だけ傾ければ、入射用光ファイバ14から送出された信号光8は、効率よく最外被覆19へと入射されると同時に、コア21内をシングルモードで伝搬する。また、所定の距離は入射用光ファイバ14から送出された信号光8が光線路4のコアに達するまでの距離であり、すなわち入射用光ファイバ14の端面のコア中心からA点までの距離とA点からB点までの距離とB点からC点までの距離の和から入射用光ファイバ14の端面からA点までの距離とA点からB点までの距離とB点からC点までの距離とC点からD点までの距離の和として求められる距離である。いま、A点の直交座標をAx,Ay、B点の直交座標をBx,By、C点の座標をCx,Cy、D点の直交座標をDx,Dyは20式から23式で表すことができる。また、所定の距離fは20式から23式を用いて、24で表すことができる。ただし、符号aは入射用光ファイバ14の端面からA点までの距離である。以上の説明から明らかなように、上記実施形態によれば、光線路4の側面からそのコアに、入射用光ファイバ14から送出された信号光8を効率よく入射させることができる。これによって、作業現場において簡便に、かつ、線路設備に比較的制約されることなく心線対照や光パルス試験及び光通話、サービス切り替えが可能となる。特に、本発明は、光ファイバケーブル網の建設保守における光心線対照又は光パルス試験、サービス無瞬断切り替え装置に利用することができる。尚、本発明は上記実施形態そのままに限定されるものではなく、実施段階ではその要旨を逸脱しない範囲で構成要素を変形して具体化できる。また、上記実施形態に開示されている複数の構成要素の適宜な組み合わせにより、種々の発明を形成できる。例えば、実施形態に示される全構成要素から幾つかの構成を削除してもよい。さらに、異なる実施形態例に亘る構成要素を適宜組み合わせてもよい。"