測定対象に流れる被測定電流に起因して生じる磁気を検出する複数の磁気検出素子を備え、前記磁気検出素子を前記測定対象の周囲に楕円状に配列し、前記磁気検出素子の最大感度を前記楕円の接線方向に向けたことを特徴とする電流測定装置。前記楕円の長軸方向の長さを2a、短軸方向の長さを2b、前記磁気検出素子の個数をNNは3以上の整数、前記磁気検出素子の番号をM0≦M<N:Mは整数としたときに、前記磁気検出素子のX座標およびY座標をX=a×cos2π×M1/4/N、Y=b×sin2π×M1/4/N、としたことを特徴とする請求項1記載の電流測定装置。M番目の前記磁気検出素子が検出する磁気の感度の重みをKMとしたときに、KM=sin22π×M1/4/Nb/a2×cos22π×M1/4/N1/2として付加することを特徴とする請求項2記載の電流測定装置。特許文献1の技術では、1つのホール素子によりバスバーの電流を検出している。よって、ホール素子とバスバーとの間隔により電流の測定精度が変化する。つまり、ホール素子とバスバーとの間隔を厳格に維持することにより、正確に電流測定を行うことができる。この点、特許文献1の技術では、非磁性ケースにホール素子およびバスバーを収容して固定することで、ホール素子とバスバーとの位置関係を正確に維持するようにしている。一方、バスバーには多種類があり、その種類によってバスバーの形状が変化する。特許文献1の非磁性ケースはバスバーを収容して固定するため、1種類のバスバーにのみ対応したものであり、つまり1種類のバスバーのために専用に設計したものになる。従って、多様なバスバーに対応することができない。また、特許文献1の技術では、1つのホール素子により電流測定を行っているため、表皮効果によって高周波電流の感度が低下する。つまり、低周波電流はバスバーの中を一様に分布して流れるが、高周波電流はバスバーの表面、特に端部に多く流れるため、ホール素子と電流との間隔が変化して、高周波電流の測定精度が低下する。且つ、1つのホール素子を用いる場合には磁気シールドが必要となる。高透磁率の磁気シールドを用いて閉磁路を形成することで、外部からの磁気の影響を排除するが、閉磁路のためバスバーを流れる電流に起因する磁界により大きな磁束を磁気シールドに生じる。これにより、鉄損による発熱、磁歪振動、振動、騒音、インダクタンスの増加といった種々の問題を生じる。また、磁気シールドの形状が磁力線に沿っていないために磁力線の経路を乱し、電流の測定に誤差を生じる。一方、特許文献2の技術のように、複数のホール素子を用い、円周状に配置することで、ホール素子と電流線との位置関係をそれほど厳格にしなくても、高い測定精度を得ることができる。これにより、ホール素子と電流線との位置関係にある程度の誤差が許容される。また、地磁気等の外部の影響を受けることがなくなり、磁気シールドを設けなくても、高い精度の電流測定を行うことができる。ただし、特許文献2の技術では、電流線を中心として複数のホール素子を円周状に配列している。測定対象が円形の電流線であれば、ホール素子を配列する円はそれほど大きくならないが、測定対象が幅広のバスバーである場合には、ホール素子を配列する円が非常に大きくなる。バスバーは幅広の金属板であり、このバスバーの外側にホール素子を配列する円を形成するため、円の直径はバスバーの幅に対応して非常に大きくなる。特に、図7および図8に示すように、バスバー101は複数を並列に配列して設けることがあり、この場合に1つの電流測定装置で電流の総和を測定するためには、複数の幅広のバスバー101を内包するために、ホール素子を配列する円のサイズは極めて大きくなる。図7および図8に示すように、バスバー101は壁103に対して所定の間隔Lの分だけ離間した位置に設けている。このときに、バスバー101を内包するようにホール素子を配列する円を形成すると、当該円の半径以上の間隔Lを設けなくてはならない。つまり、壁103に対してバスバー101を大きく離間した位置に配置しなければならなくなる。このため、電流測定装置の全体のサイズが大型化し、壁103とバスバー101との間の広範な空間が無駄になる。特許文献2の図7乃至図9のように、ホール素子を並列的に配列すれば、幅広のバスバーであっても電流測定装置の全体のサイズはそれほど大型化しない。ただし、複数のバスバーを測定対象としたときに、隣接するバスバーも同じ感度で検出するため、バスバーごとの電流を測定する場合には適しない。光ファイバの電流測定装置は偏光面の微小な回転を使用しているため、ファイバに機械的なストレスが加わると誤差を生じやすい等、取り扱いが難しい。また、ロゴスキーコイルは電磁誘導を使用しているため、直流成分を測定することができない。そこで、本発明は、測定対象に流れる電流を高精度且つコンパクトな構成で測定することを目的とする。以上の課題を解決するため、本発明の電流測定装置は、測定対象に流れる被測定電流に起因して生じる磁気を検出する複数の磁気検出素子を備え、前記磁気検出素子を前記測定対象の周囲に楕円状に配列し、前記磁気検出素子の最大感度を前記楕円の接線方向に向けたことを特徴とする。この電流測定装置によれば、磁気検出素子を楕円状に配列している。これにより、磁気検出素子に幅広のバスバーを用いたとしても、コンパクトな構成で電流測定装置を実現できる。磁気検出素子を楕円状に配列し、最大感度を楕円の接線方向に向けたことで、高精度に電流測定を行うことができる。また、磁気検出素子を楕円状に配列していることから磁気シールドを省略でき、磁気シールドに起因する問題を回避することができる。また、前記楕円の長軸方向の長さを2a、短軸方向の長さを2b、前記磁気検出素子の個数をNNは3以上の整数、前記磁気検出素子の番号をM0≦M<N:Mは整数としたときに、前記磁気検出素子のX座標およびY座標をX=a×cos2π×M1/4/N、Y=b×sin2π×M1/4/N、としたことを特徴とする。磁気検出素子を楕円状に配列するときに、短軸および長軸に磁気検出素子を配列するのではなく、1/4ピッチの分だけ楕円の周上にシフトさせることで、被測定電流の測定精度を向上させることができるようになる。また、M番目の前記磁気検出素子が検出する磁気の感度の重みをKMとしたときに、KM=sin22π×M1/4/Nb/a2×cos22π×M1/4/N1/2として付加することを特徴とする。楕円状に配列される磁気検出素子のそれぞれの感度に重みをつけることで、被測定電流の測定精度をさらに向上させることができるようになる。本発明は、磁気検出素子を楕円状に配列していることから、コンパクトな構成で被測定電流を測定できる。そして、楕円状に配列し、最大感度を楕円の接線方向に向けていることから、被測定電流の測定を高精度に行うことができるようになる。以下、図面を参照して、本発明の実施形態について説明する。図1は本実施形態の電流測定装置を示している。同図において、測定対象としてのバスバー1の周囲に仮想的な楕円Eを形成し、楕円Eの上に複数図1では、12個の磁気センサ2を配列している。バスバー1は壁3から距離Lだけ離間した位置に設けられている。バスバーブスバー1は測定対象であり、このバスバー1に流れる電流被測定電流を測定する。バスバー1は薄型且つ幅広の形状をしている。つまり、バスバー1の断面は長手方向長辺側が短手方向短辺側に対して非常に長い四角形になる。図1では、バスバー1に流れる測定電流は紙面に直交する方向に流れる。磁気センサ2は磁気を検出して、電流を測定する磁気検出素子である。この磁気センサ2としてはホール素子や磁性薄膜型の磁気抵抗素子等を適用することができる。磁気センサ2は複数個を用意し、バスバー1の周囲に仮想的に設定した楕円Eに複数個の磁気センサ2を配列する。各磁気センサ2には最大感度を持つ特定の方向がある。この最大感度を持つ方向を楕円Eの接線方向に向けて配置する。このとき、磁気センサの最大感度の極性を時計回りまたは反時計回りに統一する。バスバー1に被測定電流を流すことにより、バスバー1の周囲に磁気が発生する。この磁気を各磁気センサ2が検出することにより、バスバー1の電流測定を行う。バスバー1に流れる被測定電流はアンペールの法則に基づいて各磁気センサ2が検出する。このときに、磁気センサ2の配列個数を無限個とすれば、アンペールの法則における積分を理想的に行うことができる。ただし、使用する磁気センサ2の個数は有限個である。よって、磁気センサ2の離散的な測定値に基づいて近似的な計算離散積分を行う。これにより、バスバー1に流れる被測定電流を測定する。このとき、磁気センサ2の個数は多いほど、近似的な計算の正確性は向上する。閉曲線である楕円Eに複数の磁気センサ2を配列することで、積分路が形成される。バスバー1は楕円Eの内側に設けられており、バスバー1と楕円Eとの位置関係、つまりバスバー1と各磁気センサ2との位置関係に多少の誤差を生じたとしても、測定する被測定電流の精度はそれほど低下しない。これは、バスバー1の位置が楕円Eの中心からずれることにより、一部の磁気センサ2とバスバー1とが近接することになるが、バスバー1を挟んで反対側に位置する磁気センサ2とバスバー1とが離間する。最終的には全ての磁気センサ2が検出した磁気を積分するため、閉磁路内部でバスバー1の位置がずれたとしても、測定に大きな誤差を生じることはない。また、表皮効果によって高周波電流の測定精度が低下することもなくなる。表皮効果によりバスバー1の表面と中心とで高周波電流の電流密度が異なるが、楕円Eのうちバスバー1を挟んで反対側にある磁気センサ2が検出する磁気を積分することで、最終的に表皮効果による影響は回避される。これにより、周波数による感度変化が抑えられて、広帯域化を図ることができる。さらに、楕円Eに磁気センサ2を配列することにより閉じた積分路が形成されるため、地磁気や外部の電流による影響を小さくすることができる。これにより、磁気シールドが不要になる。磁気シールドを省略することで、磁気シールドの鉄損による発熱を防止し、磁歪振動や騒音といった問題を生じることがない。また、インダクタンスも増加することがない。さらに、磁気シールドの磁気特性の非線形性による誤差を生じなくすることができる。従って、バスバー1の周囲に形成した楕円Eに磁気センサ2を配列し、且つその最大感度を楕円Eの接線方向に向けることで、高い精度の電流測定を実現することができる。このとき、バスバー1の形状短手方向に対して長手方向が非常に長くなっている形状に応じて磁気センサ2を楕円Eの上に配列している。楕円Eの短軸をバスバー1の短手方向に対応させ、楕円Eの長軸をバスバー1の長手方向に対応させることで、バスバー1の形状に楕円Eの形状を近づけることができる。磁気センサ2を円周状に配列する場合には、バスバー1と円との間に大きな間隙を生じるが、磁気センサ2を楕円Eに沿って配列することで、磁気センサ2とバスバー1との間に大きな間隙を生じることがない。これにより、楕円Eのサイズをコンパクトにすることができる。これに伴い、バスバー1と壁3との間の間隔を近接させることができる。つまり、電流測定装置の全体のサイズを大幅にコンパクトにすると共に、壁3に近接させることができる。これにより、電流測定装置のために大きな空間を占有されることがない。ここで、磁気センサ2を楕円Eに配列させるときに、下記の式1を満たすようにして配列すると、被測定電流の測定精度が向上する。以下において、X座標およびY座標を設定し、楕円Eの長軸方向の長さの半分長半径をa、短軸方向の長さの半分短半径をbとし、磁気センサ2の個数をNNは3以上の整数とする。また、N個ここでは、12個の磁気センサ2に1番からN番までの番号を付したときの磁気センサ2の番号をMとしたときに、各磁気センサ2のX座標およびY座標が、数1X=a×cos2π×M1/4/NY=b×sin2π×M1/4/Nを満たすように、磁気センサ2を配列する。これにより、最終的に測定されるバスバーを流れる電流の測定精度が向上する。また、各磁気センサ2の感度に重みをつける。M番目の磁気センサ2の重みをKMとしたときに、以下の式2を満たすような重みKMをつけるようにする。これにより、被測定電流の測定精度がさらに向上する。各磁気センサ2に対する重み付けは、磁気センサ2の出力値に対して重みを乗算するようにしてもよい。ホール素子を磁気センサ2として適用した場合には、バイアス電流を重み付けして得た出力を同一の重みで加算してもよいし、ホール素子の膜厚を調整することにより重み付けをしてもよい。次に、磁気センサ2を楕円Eの周上で等間隔に配置し、楕円Eの楕円率=b/aを変化させたときのグラフを第1の例として図2に示す。磁気センサ2の個数は5個であり、楕円率は1.0=円、0.7、0.4に変化させている。同図において、長軸上の-1~1の間で感度相対値が100であり、それ以外の箇所では感度相対値が0であるグラフが理想である。図2に示すように、楕円率が07としたものが最も理想的な感度の高い被測定電流の測定精度が高いグラフになる。磁気センサ2を楕円Eに沿って配列することで、コンパクト化を図れるだけでなく、被測定電流の測定精度が向上するという効果を奏する。次に、磁気センサ2を長軸および短軸から楕円Eの周方向にシフトさせた第2の例について説明する。前述の式2に示すように、磁気センサ2を配置するX座標およびY座標は1/4ピッチを長軸および短軸からシフトさせている。このシフト量を変化させたときのグラフが図3である。図3は楕円Eの楕円率が0.4、磁気センサ2の個数が4、楕円Eの周上で磁気センサ2を等間隔に配置したものである。楕円Eの長軸および短軸の上から楕円Eの周方向に1/8ピッチ、1/4ピッチ、3/8ピッチ、1/2ピッチずらしたグラフを示している。このグラフから磁気センサ2を1/4ピッチずらしたときが、最も被測定電流の測定精度が向上している。図1では、磁気センサ2を1/4ピッチずらして配列したときの状態を示した。従って、式1のように、楕円Eの長軸および短軸から1/4ピッチずらして磁気センサ2を配列することが理想的なグラフになる-1から1までの間の感度相対値が100に近づき、それ以外の箇所では感動相対値が0に近づいている。図4は磁気センサ2に重み付けKMを付加した第3の例のグラフ等リプル配置である。重み付けKMを磁気センサ2に付加することで、等間隔に磁気センサ2を配置した図2の場合よりも、被測定電流の測定精度を向上させることができる-1から1までの間の感度相対値が100に近づき、それ以外の箇所では感動相対値が0に近づいている。重み付けKMを付加した場合でも、円ではなく楕円率0.7のグラフが最も理想的なグラフになっている。図5は重み付けKMを付加した第4の例のグラフ等リプル配置であるが、磁気センサ2の個数を3個から6個まで変化させている。なお、楕円率は0.4になっている。この図に示すように、磁気センサ2の個数が多いほど理想的なグラフになる-1から1までの間の感度相対値が100に近づき、それ以外の箇所では感動相対値が0に近づいている。図6は磁気センサ2を等間隔に配置した場合と重み付けKMを付加した場合等リプル配置とを比較した第5の例のグラフである。楕円率は0.4であり、磁気センサ2の個数は5個である。同図に示すように、重み付けKMを付加したグラフの方が理想的なグラフになる-1から1までの間の感度相対値が100に近づき、それ以外の箇所では感動相対値が0に近づいている。従って、前記の式2で示した重み付けKMを各磁気センサ2に付加したほうが、より高い精度で被測定電流を測定することができる。以上において、磁気センサ2を楕円Eに沿って配列することで、地磁気や外部磁気等の影響を受けることがなくなるため、電磁シールドを省略することができるが、電磁シールドを設けるようにしてもよい。電磁シールドは発熱や振動、騒音といった諸問題を生じるが、外部磁気の影響が強いような場合には、電磁シールドを用いてもよい。測定対象はバスバー1としているが、バスバー1ではなくプリント基板配線のように極めて薄い導体であり、且つ基板の裏面側に磁気センサを配置することが困難なものが用いられる場合もある。この場合には、楕円Eは長軸で折りたたんで片側に寄せるようにして磁気センサ2を配列することができる。この場合、長軸上の電流が作る磁界は折りたたむ前後で磁気センサ2ごとに同一であるため、長軸上の電流に対する感度は折りたたみによっても変化することはない。また、式2で示すように、磁気センサ2にKMを重み付けしているが、重み付けする値KMを同一にし、且つ磁気センサ2を等間隔に配列するようにしてもよい。重み付けをする場合と比較すると電流測定の精度は落ちるが、ある程度の高い精度の電流測定を行うことができるようになる。