外輪と、内輪と、前記外輪と前記内輪との間で周方向に転動自在に配設される複数の転動体である玉と、該複数の玉を略等間隔で回動自在に保持する保持器と、芯金と、該芯金を包埋した弾性部材からなる密封板と、からなり、前記弾性部材の一部は薄肉部を形成し、該薄肉部の内周縁部に内輪と摺接するシールリップが形成された自動二輪車の車輪支持用軸受において、該軸受のPCDをD0mm、前記外輪の端部内周面の直径をD1mm、前記内輪の端部外周面の直径をD2mm、前記芯金の厚さをt1mm、前記芯金の内周縁直径をD3mm、前記内輪と摺接するシールリップの薄肉部の厚さをt2mm、該シールリップの内周縁直径をD4mmとした時に、T=2×t1×t2/D3-D4―D0D1-D2/2×10-4で表されるトルク性能指数Tの値が0.025≦T≦0.040となることを特徴とする自動二輪車の車輪支持用軸受。本発明は、上述の様な事情に鑑みて、作動トルクが低く、しかも、シールリップの接触部とシール溝との摺動状態を安定させて十分にシール性能を確保できる自動二輪車の車輪支持用軸受を実現すべく発明したものである。本発明は、上記問題を解決するためになされたものであり、本発明の自動二輪車の車輪支持用軸受は、外輪と、内輪と、前記外輪と前記内輪との間で周方向に転動自在に配設される複数の転動体である玉と、該複数の玉を略等間隔で回動自在に保持する保持器と、芯金と、該芯金を包埋した弾性部材からなる密封板と、からなり、前記弾性部材の一部は薄肉部を形成し、該薄肉部の内周縁部に内輪と摺接するシールリップが形成された自動二輪車の車輪支持用軸受において、該軸受のPCDをD0mm、前記外輪の端部内周面の直径をD1mm、前記内輪の端部外周面の直径をD2mm、前記芯金の厚さをt1mm、前記芯金の内周縁直径をD3mm、前記内輪と摺接するシールリップの薄肉部の厚さをt2mm、該シールリップの内周縁直径をD4mmとした時に、T=2×t1×t2/D3-D4―D0D1-D2/2×10-4で表されるトルク性能指数Tの値が0.025≦T≦0.040となることを特徴とする。上述の様に構成する本発明によれば、単列玉軸受のPCD、外輪の端部内周面直径、内輪の端部外周面直径、芯金の内周縁直径、摺接するシールリップの内周縁直径、芯金厚さ、シールリップ薄肉部厚さにより算出したトルク性能指数Tの値により最適設計を行うことが可能なので、作動トルクが低く、しかも、シールリップの接触部とシール溝との摺動状態を安定させて十分にシール性能を確保できる。図1により、本発明の実施の形態の1例に就いて説明する。本例の単列玉軸受50は、ハブ6に内嵌されることによりホイール7と一体回転する回転輪である外輪51と、支持軸3に固定されて回転しない固定輪である内輪54と、外輪51と内輪54との間で周方向に転動自在に配設される複数の転動体である玉58と、これら複数の玉58を略等間隔で回動自在に保持する保持器59と、外輪51の軸方向両端部に取り付けられ内輪54に摺接する密封板60、60と、を備えている。密封板60は、補強部材としての芯金61と弾性部材62とを備える。芯金61は、鋼板等の金属板に、打ち抜き、曲げ等のプレス加工を施す事により、全体を円輪状としている。弾性部材62は、ゴムの如きエラストマー製で、芯金61を包埋した状態で円輪状に成形されて、この芯金61により補強されている。弾性部材62の外周縁部は、芯金61の外周縁よりも径方向外方に少し突出させて、弾性係止部63としている。一方、外輪51の内周面両端部には係止溝52、52を、それぞれ全周に亙って形成しており、弾性係止部63の弾性力を利用して、密封板60を外輪51に固定している。これに対して、弾性部材62の内周縁部は、芯金61の内周縁よりも径方向内方に十分に突出させて、シールリップ64としている。一方、内輪54の外周面両端部には凹状のシール溝55、55がそれぞれ全周に亙って形成されている。このシールリップ64は、三又に分岐し、軸方向内方に突出して内輪54のシール溝55よりも軸方向内方の外周面56との間にラビリンスを形成する第1リップ65と、芯金61の内周縁から径方向内方にほぼ真直ぐ突出して内輪54のシール溝55よりも軸方向外方の端部外周面57との間にラビリンスを形成する第2リップ66と、第1リップ65と第2リップ66の間から突出して、内径側に向かうほど内輪54の軸方向中央部に向かう方向に角度θ例えば10~30度程度だけ傾斜している薄肉部67の内周縁部に設けられてシール溝55の内側面に全周に亙り摺接する第3リップ68とを形成している。そして、単列玉軸受50のPCDをD0mm、外輪51の係止溝52よりも軸方向外方の端部内周面53の直径をD1mm、内輪54のシール溝55よりも軸方向外方の端部外周面57の直径をD2mm、芯金61の厚さをt1mm、芯金61の内周縁直径をD3mm、シールリップ64の薄肉部67の厚さをt2mm、第3リップ68の内周縁直径をD4mmとした時に、T=2×t1×t2/D3-D4―D0D1-D2/2×10-4で表されるトルク性能指数Tの値が0.025≦T≦0.040となるように各部寸法を設定している。但し、シールリップ形状が本例と異なる場合、即ち、一枚リップや、2枚リップ、あるいは、3枚リップであっても本例とは配列が異なる場合などでも、密封板の弾性部材の一部が薄肉部を形成し、その薄肉部の内周縁部に内輪と摺接するシールリップが形成されていれば、上記式が適用できる。その場合、内輪と摺接するシールリップの内周縁直径をD4とする。また、この摺接するリップの剛性を下げるために薄肉にした薄肉部の厚さをt2とする。トルク性能指数Tの値が0.025未満の場合、シール性能が低下しすぎて軸受内部に異物の浸入を許すおそれが出てくる。また、トルク性能指数Tの値が0.040以上の場合、作動トルクが高くなる。従がって、加工寸法の設定の際には、加工精度を考慮して、トルク性能指数Tの値が0.025未満にならない範囲で、出来るだけトルク性能指数Tを小さな値に設定することが望ましい。なお、この式は、自動二輪車の車輪支持用軸受に使用される内径10mm以上、外径72mm以下の単列玉軸受に適用される数値であり、用途、軸受サイズが異なる場合は、トルク性能指数Tの最適値の範囲は異なるので、用途によって、実験などにより最適値の範囲を求める必要がある。図2は、従来の本発明の実施形態であるトルク性能指数T=0.035の自動二輪車の車輪支持用軸受と、トルク性能指数T=0.055の従来の自動二輪車の車輪支持用軸受の起動トルクを比較したグラフである。従来に比して、本発明の実施形態では起動トルク値が、約40低減していることが分かる。なお、図3に示す自動二輪車の車輪支持構造1のように、2列の単列玉軸受4、4の各々向かい合う側がハブ6により外部と遮断されている場合、外部側のみシールすれば良いので、軸方向片側にのみ密封板を備えた単列玉軸受を用いることにより、より作動トルクを小さくすることが可能である。