"ボイルオフガスから窒素を除去する方法であって、a窒素を含有する液化天然ガスを貯蔵するLNGタンク内で発生するボイルオフガスを取り出し、このボイルオフガスを含む原料ガスを原料ガス圧縮機で圧縮した後、この圧縮原料ガスを熱交換器に通して冷却し、これをリボイラーで冷却し液化させ、ついで原料膨脹手段を介して減圧した後、この原料ガスを精留塔に導入して深冷分離する工程と、b上記深冷分離により精留塔の底部に溜まる低窒素濃度の液体状の天然ガスを取り出し、上記熱交換器を通して気化させた後、この気化した天然ガスを製品天然ガスとして外部に導出する工程と、c上記深冷分離により精留塔の上部に溜まる高濃度の気体状の窒素を取り出し、これを過冷却器および熱交換器を順次通過させて昇温させ、高純度の窒素ガスを得る工程と、d上記高純度の窒素ガスの一部を、循環窒素ガスとして循環窒素圧縮手段で圧縮した後、この圧縮循環窒素ガスを上記熱交換器および過冷却器を通して液化させ、ついで、循環窒素膨脹手段を介して減圧した後、この液化循環窒素ガスを上記精留塔の頂部からその内部に還流液として供給する工程と、e上記高純度の窒素ガスの他の一部を、上記原料ガスの窒素濃度調整用ガスとして、上記LNGタンクから取り出したボイルオフガスまたは原料ガスに添加混合する工程と、を備えることを特徴とするボイルオフガス中の窒素除去方法。上記eの工程における窒素濃度調整用ガスのボイルオフガスへの添加が、上記aの工程における原料ガス圧縮機によるボイルオフガスの圧縮より上流側の位置で行われ、この原料ガス圧縮機が、上記窒素濃度調整用ガス添加後の原料ガスを圧縮するようになっている請求項1記載のボイルオフガス中の窒素除去方法。上記dの工程における循環窒素ガスの圧縮が、二段階に分けて行われるようになっており、一段階目の圧縮終了後の工程中間部分から分岐して、上記eの工程で用いる窒素濃度調整用ガスが取り出されるようになっているとともに、上記取り出された窒素濃度調整用ガスのボイルオフガスへの添加が、上記aの工程における原料ガス圧縮機によるボイルオフガスの圧縮より下流側の位置で行われるようになっている請求項1記載のボイルオフガス中の窒素除去方法。上記精留塔の上部から取り出され、過冷却器および熱交換器を経由した高濃度の窒素ガスの残部を、製品窒素ガスとして外部に導出する工程fを備える請求項1~3のいずれか一項に記載のボイルオフガス中の窒素除去方法。窒素を含有する液化天然ガスから発生するボイルオフガスを導入し、深冷分離により、その底部側に液体状の天然ガスを溜め、その上部側に気体状の窒素を溜める機能をもつ精留塔と、上記精留塔と連通し上記ボイルオフガスを含む原料ガスを断熱圧縮する原料ガス圧縮機と、上記原料ガス圧縮機を経由した原料ガスを上記精留塔の底部から取り出された液体状の天然ガスと熱交換させて冷却する熱交換器と、上記熱交換器を経由した原料ガスを冷却するリボイラーと、上記リボイラーを経由した原料ガスを断熱膨脹させる原料膨脹手段と、上記精留塔の上部から取り出された窒素ガスの一部を循環窒素ガスとして断熱圧縮する循環窒素圧縮手段と、上記循環窒素圧縮手段を経由した循環窒素ガスを上記精留塔の上部から取り出された圧縮前の窒素ガスと熱交換させて冷却する熱交換器と、上記熱交換器を経由した循環窒素ガスを上記精留塔の上部から取り出された圧縮前の窒素ガスと熱交換させて過冷却する過冷却器と、上記過冷却器を経由した液状の循環窒素ガスを断熱膨脹させる循環窒素膨脹手段と、上記精留塔の上部から取り出された窒素ガスの他の一部を、上記精留塔に導入前のボイルオフガスまたは原料ガスに、窒素濃度調整のために添加する混合器と、を備えることを特徴とするボイルオフガス中の窒素除去装置。ボイルオフガスに精留塔の上部から取り出された窒素ガスの他の一部を添加する上記混合器が、上記原料ガス圧縮機より上流側の位置に配設され、上記添加用の窒素ガスが、原料ガス圧縮機で圧縮する前のボイルオフガスに合流するようになっている請求項5記載のボイルオフガス中の窒素除去装置。精留塔の上部から取り出された窒素ガスの一部を循環窒素ガスとして断熱圧縮する上記循環窒素圧縮手段が、二段階に分けて圧縮するように構成され、一段階目の循環窒素圧縮機による圧縮終了後の流路中間部分から分岐して、上記混合器で添加するための窒素ガスが取り出されるようになっているとともに、この混合器が上記原料ガス圧縮機より下流側の位置に配設され、上記添加用の窒素ガスが、原料ガス圧縮機で圧縮後のボイルオフガスに合流するようになっている請求項5記載のボイルオフガス中の窒素除去装置。上記精留塔の上部から取り出された窒素ガスの残部を、製品窒素ガスとして外部に導出するための製品窒素ガス流路を備える請求項5~7のいずれか一項に記載のボイルオフガス中の窒素除去装置。ところで、近年、発展途上国における化石エネルギー化石燃料の需要増大に加え、先進国における震災以降の脱原発の流れから、発電用途や家庭用途向けに天然ガスの需要が増大しており、先に述べたような、窒素や他の不純物の含有量が少ない産地の高純度高品質なLNGの入手が困難になりつつある。そのため、家庭や工場に供給する都市ガスの原料として、窒素含有量の多い産地のLNGを使用するか、あるいは、窒素含有量産地の異なるLNGを混合して使用する場合が増えると想定されている。また、上記LNGから発生するBOGは、先に述べたように、LNG中でも特に窒素が高濃度に濃縮される部分であることから、従来と同様にこのBOGを、製品添加用ガスとして製品都市ガスに直接混合したり、再液化してLNGタンクに還元したりすると、残留窒素濃度窒素分率の変動により、製品として需要者に供給する都市ガスの単位体積あたりの熱量が不安定になるか、あるいは、都市ガスとしての品質が低下するおそれがある。そこで、これを回避するため、前記特許文献4においては、吸着材吸着剤を用いてBOG中の窒素を吸着除去する試みがなされている。しかしながら、吸着材が一度に吸着できる吸着量には限度があるため、複数の吸着除去装置を、交互に切り換えて使用するか、あるいは、多段に設置する必要があり、機構が複雑になってしまうという欠点がある。本発明は、このような事情に鑑みなされたもので、LNGタンク等から発生するBOG中の窒素濃度が変動した場合でも、そのなかから安定して窒素を除去することのできる、BOG中の窒素除去方法と、それに用いる窒素除去装置の提供をその目的とする。上記の目的を達成するため、本発明は、BOGから窒素を除去する方法であって、窒素を含有するLNGを貯蔵するLNGタンク内で発生するBOGを取り出し、このBOGを含む原料ガスを原料ガス圧縮機で圧縮した後、この圧縮原料ガスを熱交換器に通して冷却し、これをリボイラーで冷却し液化させ、ついで原料膨脹手段を介して減圧した後、この原料ガスを精留塔に導入して深冷分離する工程と、上記深冷分離により精留塔の底部に溜まる低窒素濃度の液体状の天然ガスを取り出し、上記熱交換器を通して気化させた後、この気化した天然ガスを製品天然ガスとして外部に導出する工程と、上記深冷分離により精留塔の上部に溜まる高濃度の気体状の窒素を取り出し、これを過冷却器および熱交換器を順次通過させて昇温させ、高純度の窒素ガスを得る工程と、上記高純度の窒素ガスの一部を、循環窒素ガスとして循環窒素圧縮手段で圧縮した後、この圧縮循環窒素ガスを上記熱交換器および過冷却器を通して液化させ、ついで、循環窒素膨脹手段を介して減圧した後、この液化循環窒素ガスを上記精留塔の頂部からその内部に還流液として供給する工程と、上記高純度の窒素ガスの他の一部を、上記原料ガスの窒素濃度調整用ガスとして、上記LNGタンクから取り出したBOGまたは原料ガスに添加混合する工程と、を備えるBOG中の窒素除去方法を第1の要旨とする。また、本発明は、窒素を含有するLNGから発生するBOGを導入し、深冷分離により、その底部側に液体状の天然ガスを溜め、その上部側に気体状の窒素を溜める機能をもつ精留塔と、上記精留塔と連通し上記BOGを含む原料ガスを断熱圧縮する原料ガス圧縮機と、上記原料ガス圧縮機を経由した原料ガスを上記精留塔の底部から取り出された液体状の天然ガスと熱交換させて冷却する熱交換器と、上記熱交換器を経由した原料ガスを冷却するリボイラーと、上記リボイラーを経由した原料ガスを断熱膨脹させる原料膨脹手段と、上記精留塔の上部から取り出された窒素ガスの一部を循環窒素ガスとして断熱圧縮する循環窒素圧縮手段と、上記循環窒素圧縮手段を経由した循環窒素ガスを上記精留塔の上部から取り出された圧縮前の窒素ガスと熱交換させて冷却する熱交換器と、上記熱交換器を経由した循環窒素ガスを上記精留塔の上部から取り出された圧縮前の窒素ガスと熱交換させて過冷却する過冷却器と、上記過冷却器を経由した液状の循環窒素ガスを断熱膨脹させる循環窒素膨脹手段と、上記精留塔の上部から取り出された窒素ガスの他の一部を、上記精留塔に導入前のBOGまたは原料ガスに、窒素濃度調整のために添加する混合器と、を備えるBOG中の窒素除去装置を第2の要旨とする。すなわち、本発明者は、前記課題を解決するため鋭意研究を重ね、BOG中から窒素を除去するのに、精留塔を用いた深冷分離を利用することを着想した。そして、気体の成分分離や高圧ガス等に関する豊富な知識や経験を基に、タンク内で貯蔵されるLNGの量に比べて、少量しか発生しないBOGから、省エネルギーかつ低コストで、窒素成分をほぼ完全に除去することのできる、比較的小規模で高効率の窒素除去プラントを開発し、本発明に到達した。以上のように、本発明のBOG中の窒素除去方法によれば、窒素を含有するLNGを貯蔵するタンク内で発生するBOGを取り出し、このBOGを含む原料ガスを原料ガス圧縮機で圧縮した後、この圧縮原料ガスを熱交換器に通して冷却し、これを精留塔に導き、リボイラーで冷却し液化させ、ついで原料膨脹手段を介して減圧した後、この原料ガスを精留塔に導入して深冷分離する工程により、上記BOG中の窒素成分と軽質炭化水素成分とを、吸着材等を使用せず、高い純度で効率的に分離することができる。さらに、上記深冷分離により精留塔の底部に溜まる低窒素濃度の液体状の天然ガスを取り出し、上記熱交換器を通して気化させた後、この気化した天然ガスを製品天然ガスとして外部に導出する工程により、取り出した低窒素濃度の製品天然ガスを、LNGから生産された都市ガス等に混合したり、この製品天然ガスを再液化してLNGタンクに戻したりすることが可能になる。また、本発明のBOG中の窒素除去方法は、上記深冷分離により精留塔の上部に溜まる高濃度の気体状の窒素を取り出し、これを過冷却器および熱交換器を順次通過させて昇温させ、高純度の窒素ガスを得る工程と、上記高純度の窒素ガスの一部を、循環窒素ガスとして循環窒素圧縮手段で圧縮した後、この圧縮循環窒素ガスを上記熱交換器および過冷却器を通して液化させ、ついで、循環窒素膨脹手段を介して減圧した後、この液化循環窒素ガスを上記精留塔の頂部からその内部に還流液として供給する工程とを備える。これにより、上記精留塔内の冷熱が効率的に再利用されるため、上記循環窒素ガスを膨脹タービンを用いて仕事膨脹させる等、大掛かりな装置や複雑な機構を用いることなく、省エネルギーかつ低コストで、上記精留塔で用いる寒冷還流液を発生させることができる。さらに、本発明のBOG中の窒素除去方法は、上記高純度の窒素ガスの他の一部を、上記原料ガスの窒素濃度調整用ガスとして、上記LNGタンクから取り出したBOGまたは原料ガスに添加混合する工程を備える。これにより、LNGタンク等から取り出されるBOGの窒素濃度が不安定な場合でも、その窒素濃度に応じて、本方法により得られた高純度の窒素ガスを適量添加することにより、精留塔に導入される原料ガス中の窒素の濃度を、所要濃度以上に維持することができる。なお、上記窒素濃度調整用の窒素ガスは、上記精留塔の運転寒冷の循環を維持するのに必要な量以上が添加混合され、その添加後の所要濃度は、上記BOG中に通常含まれる窒素濃度を超える濃度に設定される。これにより、BOG中の窒素濃度がばらついたり、BOG発生源のLNGに産地や成分の異なるLNGを用いた場合でも、これらの影響を受けず、安定して窒素除去プラントを運転し続けることができる。また、還流液のための別途の液体窒素寒冷等を、外部から追加導入することなく窒素除去プラントの運転の継続が可能で、このプラント全体のランニングコストを低減することができる。また、上記BOG中の窒素除去方法のなかでも、上記窒素濃度調整用ガスのBOGへの添加が、上記原料ガス圧縮機によるBOGの圧縮より上流側の位置で行われ、この原料ガス圧縮機が、上記窒素濃度調整用ガス添加後の原料ガスを圧縮するようになっている場合は、上記窒素濃度調整用ガスを加圧する必要がなく、窒素除去プラントを簡素に構成することができる。一方、上記BOG中の窒素除去方法のなかでも、上記循環窒素ガスの圧縮が、二段階に分けて行われるようになっており、一段階目の圧縮終了後の工程中間部分から分岐して、上記窒素濃度調整用ガスが取り出されるようになっているとともに、上記取り出された窒素濃度調整用ガスのBOGへの添加が、上記原料ガス圧縮機によるBOGの圧縮より下流側の位置で行われるようになっている場合は、上記循環窒素圧縮機に小形で安価なものを使用できるうえ、一般的なLNGプラント等に元々備わっているBOG圧縮機を、上記原料ガス圧縮機として利用することも可能になる。したがって、上記構成によれば、窒素除去プラントの導入イニシャルコストを低減できる。なお、上記BOG中の窒素除去方法のなかでも、上記精留塔の上部から取り出され、過冷却器および熱交換器を経由した高濃度の窒素ガスの残部を、製品窒素ガスとして外部に導出する工程を備える場合は、上記高濃度の窒素ガスを破棄することなく、回収して他の目的に利用することができ、効率的である。つぎに、本発明のBOG中の窒素除去装置は、精留塔と、上記精留塔と連通し上記BOGを含む原料ガスを断熱圧縮する原料ガス圧縮機と、上記原料ガス圧縮機を経由した原料ガスを上記精留塔の底部から取り出された液体状の天然ガスと熱交換させて冷却する熱交換器と、上記熱交換器を経由した原料ガスを冷却するリボイラーと、上記リボイラーを経由した原料ガスを断熱膨脹させる原料膨脹手段と、上記精留塔の上部から取り出された窒素ガスの一部を循環窒素ガスとして断熱圧縮する循環窒素圧縮手段と、上記循環窒素圧縮手段を経由した循環窒素ガスを上記精留塔の上部から取り出された圧縮前の窒素ガスと熱交換させて冷却する熱交換器と、上記熱交換器を経由した循環窒素ガスを上記精留塔の上部から取り出された圧縮前の窒素ガスと熱交換させて過冷却する過冷却器と、上記過冷却器を経由した液状の循環窒素ガスを断熱膨脹させる循環窒素膨脹手段と、上記精留塔の上部から取り出された窒素ガスの他の一部を、上記精留塔に導入前のBOGまたは原料ガスに、窒素濃度調整のために添加する混合器と、を備える。この構成により、本発明のBOG中の窒素除去装置は、系内で用いる循環窒素ガスを膨脹タービンを用いて仕事膨脹させる等、大掛かりな装置や多大なエネルギー電力等を用いることなく、省エネルギーかつ低コストで、上記BOG中の窒素成分と軽質炭化水素成分とを、高い純度で効率的に分離することができる。また、LNGタンク等から取り出されるBOGの窒素濃度が変動した場合でも、上記精留塔に導入される原料ガス中の窒素の濃度が所要濃度以上に維持され、この窒素除去装置を安定して稼働させることができる。また、本発明のBOG中の窒素除去装置のなかでも、BOGに精留塔の上部から取り出された窒素ガスの他の一部を添加する上記混合器が、上記原料ガス圧縮機より上流側の位置に配設され、上記添加用の窒素ガスが、原料ガス圧縮機で圧縮する前のBOGに合流するようになっているものは、上記添加用の窒素ガスを加圧する必要がなく、窒素除去装置を簡素に構成することができる。一方、本発明のBOG中の窒素除去装置のなかでも、精留塔の上部から取り出された窒素ガスの一部を循環窒素ガスとして断熱圧縮する上記循環窒素圧縮手段が、二段階に分けて圧縮するように構成され、一段階目の循環窒素圧縮機による圧縮終了後の流路中間部分から分岐して、上記混合器で添加するための窒素ガスが取り出されるようになっているとともに、この混合器が上記原料ガス圧縮機より下流側の位置に配設され、上記添加用の窒素ガスが、原料ガス圧縮機で圧縮後のBOGに合流するようになっている窒素除去装置は、上記循環窒素圧縮機に小形で安価なものを使用できるうえ、一般的なLNGプラント等に元々備わっているBOG圧縮機を、上記原料ガス圧縮機として利用することができる。これにより、窒素除去装置の導入イニシャルコストを低減できる。そして、本発明のBOG中の窒素除去装置のなかでも、上記精留塔の上部から取り出された窒素ガスの残部を、製品窒素ガスとして外部に導出するための製品窒素ガス流路を備えるものは、上記窒素ガスの残部を破棄することなく、無駄なく利用することができる。つぎに、本発明の実施の形態を、図面にもとづいて詳しく説明する。ただし、本発明は、この実施の形態に限定されるものではない。本発明の第1実施形態のBOG中の窒素除去方法に用いられる窒素除去装置は、図1に示すように、LNGタンク図示省略内の気相から取り出された、窒素を含有するBOGを、単式の精留塔10に導入し、各成分の沸点差を利用して、深冷分離により液体状態の天然ガスと気体状態の窒素ガスに分離し、上記BOG中に含まれる窒素成分を除去するものである。そして、この窒素除去装置には、図1のように、窒素ガス取出流路Tを通じて、上記精留塔10の上部頂部10aの気相から取り出した高濃度の窒素ガスの一部を、循環窒素圧縮機5,主熱交換器2,過冷却器6等を経由して、上記精留塔10の還流液として還元するための循環窒素ガス流路Rが形成されているとともに、上記精留塔10から取り出した高濃度の窒素ガスの他の一部残部の一部を、LNGタンクから取り出したBOGに、その窒素濃度調整用として、混合器8等を介して添加混合するための混合窒素ガス流路Mが設けられている。これが、本発明のBOG中の窒素除去装置の特徴である。上記窒素除去装置の構成について、詳しく説明すると、上記精留塔10は、図1のように、その内部に、精留棚もしくは充填物規則充填物,不規則充填物等と呼ばれる精留手段が上下に複数段設けられており、この精留手段の中段部位塔の中間部10cに、精留塔10内の底部10bに配置されたリボイラー3で冷却されて液化し、ついで上記精留塔10の外部に配置された原料膨脹手段原料膨脹弁4で減圧された原料ガスが、供給されるようになっている。なお、以下の実施形態では、LNGタンクから取り出したBOGに、所要量の窒素を添加混合して、窒素濃度を調整したBOGを原料ガスと呼ぶ。また、図中において符号Bの流路配管は、窒素濃度調整前窒素ガス添加前の、LNGタンクから取り出した状態のBOG生ガスが流れるBOG流路を示し、符号Sの流路配管は、窒素濃度調整後窒素ガス添加後の原料ガスが流れる原料ガス流路を示す。上記精留塔10内の底部10b上記精留手段の最下段よりさらに下側には、上記リボイラー3が配置されており、その周囲は、液体状の天然ガスを溜めておくことのできるスペースになっている。なお、この底部10bの下方には、この部位に溜まる低窒素濃度の液体状の天然ガス製品天然ガスNGを取り出すための液状天然ガス導出口が設けられ、ここに製品天然ガス取出流路Pが接続されている。また、上記精留塔10上部上記精留手段の最上段よりさらに上側の頂部10aには、この部位に溜まる高濃度の気体状の窒素を取り出すための窒素ガス導出口が設けられ、ここに窒素ガス取出流路Tが接続されている。さらに、上記精留塔10の頂部10aには、上記循環窒素ガス流路Rを経由した還流液極低温の液体窒素を塔内に導入するための液体窒素導入口が設けられている。上記窒素除去装置の構成を、BOGの流れ流体の経路に沿って説明する。上記精留塔10に原料ガスを供給する原料ガス流路Sは、図1のように、LNGタンク等から取り出されたBOG図中左端から、BOG流路Bを通じて供給されたBOGが、混合器8,原料ガス圧縮機1,主熱交換器2を経由して、先に述べたリボイラー3および原料膨脹弁4に至る流体原料ガスの経路として構成されている。この原料ガス流路S上において、上記混合器8で所定窒素濃度に調整された原料ガスは、原料ガス圧縮機1で所定圧力まで圧縮され、図示しない冷却器等により室温程度まで冷却された粗熱を取り除いた後、主熱交換器2に導入され、上記精留塔底部10bから取り出された、製品天然ガス流路P内の液体状の天然ガス等との熱交換により、冷却される。ついで、冷却された原料ガスBOGと窒素の混合ガスは、先に述べたように、精留塔10内のリボイラー3で液化され、外部の原料膨脹弁4で減圧された後、精留塔中間部10cの原料ガス導入口から、この精留塔10内に導入される。上記精留塔10の底部10bから低窒素濃度の液体状の天然ガスを取り出す製品天然ガス取出流路Pは、上記主熱交換器2内で、上記原料ガス流路S内を流れる原料ガス原料ガス圧縮機1で圧縮後に冷熱を供与するとともに、この製品天然ガス取出流路P内を流れる天然ガスを昇温させて気化させる。そして、気化して装置外に導出された製品天然ガスNGは、上記精留塔10で窒素が分離除去されており、ほとんど窒素を含まないことから、従来と同様に、製品添加用ガスとして製品都市ガスに直接混合したり、再液化してLNGタンクに還元したりして、利用消費することができる。一方、上記精留塔10の頂部10aから高濃度の窒素ガスを取り出す窒素ガス取出流路Tは、先に述べた窒素ガス導出口から抽気した極低温の窒素ガスを、過冷却器6および上記主熱交換器2を通過させ、熱交換により、上記循環窒素ガス流路R内を流れる循環窒素ガス還流液用を冷却するとともに、この窒素ガス取出流路Tの中を流れる窒素ガスを昇温させる。そして、この窒素ガス取出流路Tの終端下流側は、図1に示すように3つに分岐しており、所要量に応じて、バルブV1~V3等の調整により、上記昇温した高濃度の窒素ガスの一部が、上記還流液を作製するための循環窒素ガス流路Rに、他の一部残部の一部が、BOGに窒素を添加混合するための混合窒素ガス流路Mに、残部が、上記高濃度の窒素ガス製品窒素ガスN2を外部に導出するための製品窒素ガス流路Nに、分割して供給されるようになっている。上記窒素ガス取出流路Tから分岐した循環窒素ガス流路Rは、循環窒素圧縮手段循環窒素圧縮機5,主熱交換器2,過冷却器6,循環窒素膨張弁7を経由して、先に述べた精留塔頂部10aの液体窒素導入口に至る流体循環窒素の経路として構成されている。この循環窒素ガス流路R上において、上記精留塔10から取り出された窒素ガス循環窒素ガスは、循環窒素圧縮機5で所定圧力まで圧縮され、冷却器等図示省略により室温程度まで冷却された粗熱を取り除いた後、主熱交換器2に導入され、先に述べた、精留塔10から取り出された低温の窒素ガス窒素ガス取出流路T内等との熱交換により、冷却される。ついで、冷却された循環窒素ガスは、上記過冷却器6で、精留塔10から取り出された直後の極低温の窒素ガス窒素ガス取出流路T内との熱交換により液化され、循環窒素膨脹弁7で減圧された後、精留塔頂部10aの液体窒素導入口から、塔内の還流液として供給される。なお、上記液体窒素導入口には、この窒素除去装置の運転開始時の寒冷不足を補う液体窒素を外部から供給する、液体窒素供給手段図示省略等が接続される場合もある。上記窒素ガス取出流路Tから分岐した混合窒素ガス流路Mは、上記精留塔10から取り出された窒素ガス窒素濃度調整用ガスを、上記原料ガス流路S上の混合器8に供給する経路として構成されているものである。この窒素濃度調整用ガスの添加により、LNGタンクから取り出された状態の窒素濃度の不安定なBOG生ガスの窒素濃度が調整され、比較的窒素濃度の整った原料ガスが、上記原料ガス流路Sおよび精留塔10に安定して供給される。上記窒素ガス取出流路Tに繋がる製品窒素ガス流路Nは、先に述べた窒素ガス導出口から取り出され、過冷却器6および主熱交換器2を経由することにより昇温した、精留塔10上部の高濃度の窒素ガスのうち、上記精留塔10の還流液循環窒素ガスおよび上記BOGの窒素濃度調整用ガスとして消費されなかった余剰残余の窒素ガスを、製品窒素ガスN2あるいは排窒素ガスとして装置外部に導出するための経路である。このように、BOG中の窒素を、高濃度高純度の製品窒素ガスとして回収することにより、この窒素除去装置に投入したエネルギーを、無駄なく回収することができる。勿論、排窒素ガスとして、大気中に放出しても差し支えない。上記窒素除去装置を用いたBOG中の窒素の除去は、つぎのような方法で行われる。例えば、BOG流路B等を介して、窒素を含有するLNGを貯蔵するタンク等から取り出されたBOG図1の左端が、約10モルの窒素を含むものである場合、精留塔10の上部から取り出され混合窒素ガス流路Mを通じて供給された窒素濃度調整用の窒素ガスが、混合器8において、混合後の原料ガスの窒素濃度が約23モルになるように、上記BOGに添加混合される。BOG供給工程→窒素添加混合工程上記のように窒素濃度が調整された原料ガスは、原料ガス流路Sを介して、原料ガス圧縮機1で約0.7MPaGGはゲージ圧力まで圧縮され、図示しない冷却器等により室温程度まで冷却された後、主熱交換器2に導入される。主熱交換器2内で、後記の製品天然ガスNGとの熱交換により約-145°Cまで冷却された原料ガスは、精留塔10内のリボイラー3で液化され、外部の原料膨脹弁4で約50kPaGまで減圧された後、精留塔中間部10cの原料ガス導入口から、この精留塔10内に導入される。原料ガス導入工程。精留塔10内では、前記還流液を用いた深冷分離により、原料ガス成分中で比較的低沸点の窒素が塔の上部に濃縮される。また、比較的高沸点成分である軽質炭化水素主にメタンが液化し、塔の底部に溜まる。精留工程精留塔10の底部10bからは、製品天然ガス取出流路Pを介して、ほとんど窒素を含まない例えば窒素濃度100ppm以下の液体状の天然ガスが取り出され、主熱交換器2で熱交換により気化された後、図1のように、製品天然ガスNGとして、外部に送出される。製品天然ガス導出工程一方、精留塔10の頂部10aからは、窒素ガス取出流路Tを介して、ほとんど炭化水素類を含まない例えば炭化水素濃度100ppm以下の極低温の窒素ガス気体が取り出され、過冷却器6で、後記の循環窒素ガス流路R内の循環窒素ガスとの熱交換により約-150°Cまで加温された後、主熱交換器2に導入される。ついで、主熱交換器2内で、上記循環窒素ガス流路R内の循環窒素ガスおよび原料ガス流路S内の原料ガスとの熱交換器により常温まで加温された、炭化水素類を含まない窒素ガスは、その一部が循環窒素ガス流路R後記の窒素循環還流工程に、他の一部残部の一部が混合窒素ガス流路M後記の窒素添加混合工程に、残部が、上記炭化水素類を含まない窒素ガスを製品窒素ガスN2として外部に導出するための製品窒素ガス流路Nに、供給される。窒素ガス取出工程上記循環窒素ガス流路Rに導入された、炭化水素類を含まない窒素ガスの一部循環窒素ガスは、循環窒素圧縮機5で約3.6MPaGまで圧縮され、冷却器等図示省略により室温程度まで冷却された後、主熱交換器2に導入される。主熱交換器2内で、精留塔10から取り出された低温の窒素ガス窒素ガス取出流路T内等との熱交換により約-145°Cまで冷却された循環窒素ガスは、過冷却器6で、精留塔10から取り出された直後の極低温の窒素ガス同じ窒素ガス取出流路T内との熱交換により約-180°Cまで冷却され、ついで、循環窒素膨脹弁7で減圧された後、精留塔頂部10aの液体窒素導入口から、塔内の還流液として供給される。窒素循環還流工程また、上記混合窒素ガス流路Mに導入された、炭化水素類を含まない窒素ガスの他の一部BOGの窒素濃度調整用ガスは、上記原料ガス流路S上の混合器8で、LNGタンクから取り出されたBOG前記約10モルの窒素を含むものに添加混合される前出の窒素添加混合工程。なお、この添加の際、先に述べたように、上記窒素濃度調整用の窒素ガスの添加量は、混合後の原料ガスの窒素濃度が上記BOG中に通常含まれる窒素濃度を超えるように、設定される。これにより、窒素添加後の原料ガスの窒素濃度の変動に関わらず、窒素除去装置を安定して稼働させることができる。この例においては、上記約10モルの窒素を含むBOGに対して、窒素濃度調整用ガス添加後の原料ガスの窒素濃度が、BOGの窒素濃度の2倍以上となる約23モルになるように設定した。そして、上記窒素循環還流工程における循環窒素ガス、および、上記窒素添加混合工程における窒素濃度調整用ガスに使用されなかった、炭化水素類を含まない窒素ガスの残部は、図1のように、窒素ガス取出流路Tを通じて外部に送出され、高純度の製品窒素ガスN2として取り出される。なお、上記高純度の製品窒素ガスN2の取り出し回収量は、原料となるBOGの窒素濃度により変動する。製品窒素ガス導出工程上記のように、本実施形態におけるBOG中の窒素除去方法および装置によれば、例えば循環窒素圧縮機5で圧縮された循環窒素ガスを膨脹タービンを用いて仕事膨脹させる等、大掛かりな装置を用いたり多大なエネルギー電力等を投入することなく、比較的小規模かつ低コストなプラントで、BOG中の窒素を高効率で分離除去することができる。しかも、得られた低窒素濃度の製品天然ガスを、都市ガスに混合するか、あるいは、再液化してLNGタンクに還元する等、この製品天然ガスを直接的に利用消費することができるという利点もある。また、本実施形態におけるBOG中の窒素除去方法および装置は、BOG中の窒素を、精留塔10の還流液に利用したり、BOGの窒素濃度の調整用に再添加混合したりして、上記BOGに含まれる窒素を系内で循環使用しているため、この窒素の循環が、LNGタンク等から取り出されるBOG生ガスの窒素濃度の変動の緩衝機構バッファとして機能する、という効果を奏する。すなわち、例えばBOGの供給源となるLNGタンクを別のものに切り換えた際など、この窒素除去装置に供給されるBOG中の窒素濃度が変動した場合でも、上記変動分にもとずく計算によって、この系外に取り出す製品窒素ガスN2の送出量取出量を手動あるいは自動で調節すれば、窒素除去装置の運転を止めることなく、上記窒素濃度の変動に追随できる。したがって、本実施形態のBOG中の窒素除去方法および装置は、窒素の含有量の多いLNGを都市ガス等の原料に使用する場合や、窒素の含有量の異なるLNGを混在させて原料に使用する場合等、発生するBOGに含まれる窒素濃度がばらつくことが想定される際でも、これに関わらず、安定して使用できる。つぎに、本発明の第2実施形態について説明する。図2は、本発明の第2実施形態におけるBOG中の窒素除去装置の概略構成を示すフロー図である。なお、第1実施形態と同様の機能を有する構成部材には同じ符号を付して、その詳細な説明を省略する。この第2実施形態のBOG中の窒素除去装置も、第1実施形態における窒素除去装置と同様、LNGタンク図示省略内の気相から取り出された、窒素を含有するBOGを、単式の精留塔10に導入し、深冷分離により液体状態の天然ガスと気体状態の窒素ガスに分離し、上記BOG中に含まれる窒素成分を除去するものである。しかしながら、この第2実施形態は、LNGプラントや都市ガスプラント等に既設の設備BOG圧縮機等を利用するための設計がなされており、これにより、BOG中の窒素除去装置の初期投資イニシャルコストを低減することを目的としている。本実施形態における窒素除去装置が、構成上において前記第1実施形態と異なるのは、精留塔10の頂部10aから取り出された、炭化水素類を含まない窒素ガスの一部循環窒素ガスを圧縮する循環窒素圧縮手段が、2台の循環窒素圧縮機第1循環窒素圧縮機5A,第2循環窒素圧縮機5Bを直列に配置して二段階で圧縮するように構成され、混合器8で添加するための窒素ガス窒素濃度調整用ガスを供給するための混合窒素ガス流路Mが、一段階目の第1循環窒素圧縮機5Aによる圧縮終了後の流路中間部分から分岐するように設けられている点である。また、これに繋がる上記混合器8も、第1実施形態とは異なる、原料ガス圧縮機1’より下流側の位置に配設され、上記添加用の窒素濃度調整用ガスが、原料ガス圧縮機1’で圧縮後のBOGに合流するようになっている。なお、上記原料ガス圧縮機1’は、この窒素除去装置付属のものではなく、実際は、同様の構造を有する、都市ガスプラント等のLNGタンクに併設のBOG圧縮機であるが、この点は後で説明する。上記の窒素除去装置を用いたBOG中の窒素の除去も、前記第1実施形態と同様に行われる。異なっている点だけを説明すると、窒素ガス取出流路Tを介して精留塔10の頂部10aから取り出された、ほとんど炭化水素類を含まない例えば炭化水素濃度100ppm以下の窒素ガスは、その一部が循環窒素ガス流路R窒素循環還流工程用および窒素添加混合工程用に、残部が、上記炭化水素類を含まない窒素ガスを製品窒素ガスN2として外部に導出するための製品窒素ガス流路Nに、供給される図2参照。なお、上記循環窒素ガス流路Rに供給される窒素ガスは、後に、精留塔10の還流液およびBOGの窒素濃度調整用ガスの両者に用いられるものであることから、この循環窒素ガス流路Rには、第1実施形態より多量の窒素ガスが供給される。上記循環窒素ガス流路Rに導入された循環窒素ガスは、一段階目の第1循環窒素圧縮機5Aにより約0.7MPaG原料ガス圧縮機1’によるBOGの加圧と同等まで圧縮され、その一部が、図2のように、循環窒素ガス流路Rから分岐した混合窒素ガス流路Mに供給され、残部が、そのまま二段階目の第2循環窒素圧縮機5Bに導入される。この第2循環窒素圧縮機5Bで約3.6MPaGまで圧縮された残部の循環窒素ガスは、主熱交換器2内で、精留塔10から取り出された低温の窒素ガス窒素ガス取出流路T内等との熱交換により約-145°Cまで冷却され、ついで、過冷却器6で同様に約-180°Cまで冷却された後、循環窒素膨脹弁7で減圧され、精留塔頂部10aの液体窒素導入口から、塔内の還流液として供給される。また、上記混合窒素ガス流路Mに分岐した窒素濃度調整用ガス現時点で0.7MPaGは、上記原料ガス圧縮機1’より下流側原料ガス圧縮機1’による圧縮後の位置に配設された混合器8で、LNGタンクから取り出されたBOG混合前の時点で0.7MPaGに添加混合される。この例においても、約10モルの窒素を含むBOGに対して、窒素濃度調整用ガス添加後の原料ガスの窒素濃度がBOGの窒素濃度の2倍以上となる約23モルになるように、上記窒素濃度調整用ガス窒素ガスが添加される点は同様である。このように、第2実施形態においては、混合窒素ガス流路Mに供給される、第1循環窒素圧縮機5Aによる圧縮後のガス窒素濃度調整用ガスの圧力と、混合器8に供給される、原料ガス圧縮機1’で圧縮されたガスBOGの圧力とが、同じになるように設計されているこの例においては、互いに0.7MPaG。この構成により、BOG供給側のBOG流路Bの構成図中の点線で囲った部分に左右されず、上記窒素濃度調整用の窒素ガスを、同圧のBOGに安定して添加混合することができる。また、これにより、原料ガス圧縮機を新設することなく、LNGプラント等に既設のBOG圧縮機を、上記原料ガス圧縮機1’として利用することが可能になる。なお、上記構成においても、前記第1実施形態と同様、膨脹タービン等を用いず、比較的小規模かつ低コストなプラントで、BOG中の窒素を高効率で分離除去することができる点は同じである。また、窒素の含有量の多いLNGを都市ガス等の原料に使用する場合や、窒素の含有量の異なるLNGを混在させて原料に使用する場合等、発生するBOGに含まれる窒素濃度がばらつくことが想定される際でも、これに関わらず、安定して稼働させることができる。さらに、上記第2実施形態のBOG中の窒素除去方法および装置によれば、循環窒素圧縮機2台に小形で安価なものを使用できるうえ、一般的なLNGプラント等に元々備わっているBOG圧縮機を原料ガス圧縮機1’として利用することができるため、窒素除去装置の導入コストを低減できる。"