"円板状の天板部と、この天板部の周縁部から垂下された円筒状の周壁部とを備えるキャップ材に、前記周壁部の周方向に間隔をおいて形成される複数のスリット部と、これらスリット部の間に位置される複数のブリッジ部とから構成される破断容易部が形成されたピルファープルーフ用キャップであって、前記スリット部には、前記周壁部の厚さ方向に向けて凹設された凹所が形成されており、この凹所は、前記周壁部の周方向に延在する一対の周方向端縁と、前記周壁部の軸方向に延在する一対の軸方向端縁とにより囲繞されており、前記凹所の底壁面と前記軸方向端縁とは、前記凹所の開口側から前記底壁面に向けて傾斜する軸方向側壁面により連設されており、前記底壁面と前記軸方向側壁面とが会合される基端部の曲率半径R1を、0.1mm~0.5mmとしたことを特徴とするピルファープルーフ用キャップ。円板状の天板部と、この天板部の周縁部から垂下された円筒状の周壁部とを備えるキャップ材に、前記周壁部の周方向に間隔をおいて形成される複数のスリット部と、これらスリット部の間に位置される複数のブリッジ部とから構成される破断容易部が形成されたピルファープルーフ用キャップであって、前記スリット部には、前記周壁部の厚さ方向に向けて凹設された凹所が形成されており、この凹所は、前記周壁部の周方向に延在する一対の周方向端縁と、前記周壁部の軸方向に延在する一対の軸方向端縁とにより囲繞されており、また、前記スリット部には、一の前記周方向端縁に沿って前記周壁部厚さ方向に貫通する切込みが形成されており、前記凹所の底壁面と前記軸方向端縁とは、前記凹所の開口側から前記底壁面に向けて傾斜する軸方向側壁面により連設されており、前記底壁面と前記軸方向側壁面とが会合される基端部と、他の前記周方向端縁に連なる周壁部とを、0.1mm~0.8mmの曲率半径R2を有する凹曲面をもって接続したことを特徴とするピルファープルーフ用キャップ。前記底壁面と前記軸方向側壁面とが会合される基端部の曲率半径R1を、0.1mm~0.5mmしたことを特徴とする請求項2に記載のピルファープルーフ用キャップ。円板状の天板部と、この天板部の周縁部から垂下された円筒状の周壁部とを備えるキャップ材に、前記周壁部の周方向に間隔をおいて形成される複数のスリット部と、これらスリット部の間に位置される複数のブリッジ部とから構成される破断容易部を形成するためのピルファープルーフ用キャップの成形装置であって、前記成形装置のアウターツールの前記周壁部と対向される側には、前記スリット部を形成するために周方向に間隔をおいて延在され、略矩形状を為す複数の切刃部と、これら切刃部の間に配置され、前記ブリッジ部を収容するための切欠部とが形成されており、この切欠部は、前記切刃部の軸方向に延在する軸方向稜線から前記周壁部の外方に向かうにつれて互いに接近するように傾斜される一対の傾斜壁面を備えており、前記切刃部と前記傾斜壁面との会合部の曲率半径R1を、0.1mm~0.5mmとしたことを特徴とするピルファープルーフ用キャップの成形装置。円板状の天板部と、この天板部の周縁部から垂下された円筒状の周壁部とを備えるキャップ材に、前記周壁部の周方向に間隔をおいて形成される複数のスリット部と、これらスリット部の間に位置される複数のブリッジ部とから構成される破断容易部を形成するためのピルファープルーフ用キャップの成形装置であって、前記成形装置のアウターツールの前記周壁部と対向される側には、前記スリット部を形成するために周方向に間隔をおいて延在され、略矩形状を為す複数の切刃部と、これら切刃部の間に配置され、前記ブリッジ部を収容するための切欠部とが形成されており、前記切刃部の周方向に延在する一の周方向稜線の側で、前記スリット部に前記周壁部厚さ方向に貫通する切込みが形成され、前記切刃部の周方向に延在する他の周方向稜線の少なくとも両端近傍の曲率半径R2を、0.1mm~0.8mmとしたことを特徴とするピルファープルーフ用キャップの成形装置。円板状の天板部と、この天板部の周縁部から垂下された円筒状の周壁部とを備えるキャップ材に、前記周壁部の周方向に間隔をおいて形成される複数のスリット部と、これらスリット部の間に位置される複数のブリッジ部とから構成される破断容易部を形成するためのピルファープルーフ用キャップの成形装置であって、前記成形装置のアウターツールの前記周壁部と対向される側には、前記スリット部を形成するために周方向に間隔をおいて延在され、略矩形状を為す複数の切刃部と、これら切刃部の間に配置され、前記ブリッジ部を収容するための切欠部とが形成されており、この切欠部は、前記切刃部の軸方向に延在する軸方向稜線から前記周壁部の外方に向かうにつれて互いに接近するように傾斜される一対の傾斜壁面を備えており、前記切刃部と前記傾斜壁面との会合部の曲率半径R1を、0.1mm~0.5mmとすると共に、前記切刃部の周方向に延在する一の周方向稜線の側で、前記スリット部に前記周壁部厚さ方向に貫通する切込みが形成され、前記切刃部の周方向に延在する他の周方向稜線の少なくとも両端近傍の曲率半径R2を、0.1mm~0.8mmとしたことを特徴とするピルファープルーフ用キャップの成形装置。ところで、特許文献1に記載されている成形装置130にあっては、前記切刃部140b,140bとブリッジ収容部傾斜壁面140c,140cとが角部140g,140gで交差される形状となっている図6参照。このような角部140g,140gによりブリッジ部118の前記基端部117gを成形すると、キャップ100をボトル缶に被着する際に、この基端部117gからブリッジ切れを生じるという問題があった。また、特許文献1に記載されている成形装置130にあっては、前記切刃部140bと下ビード収容部傾斜壁面140mも角部140kで交差される形状となっている図7参照。このため、切刃部140bを周壁部に押し込むことにより凹所117cを成形した場合、キャップ100をボトル缶に被着する際に、やはりブリッジ切れを生じてしまい、また、アウターツール140の寿命も短くなってしまう問題があった。この発明は、上記課題に鑑み、破断容易部形成時に、ブリッジ切れを生じることのないピルファープルーフ用キャップ及びピルファープルーフ用キャップの成形装置を提供することを目的とする。上記の課題を解決して、前記目的を達成するために、請求項1記載のピルファープルーフ用キャップは、円板状の天板部と、この天板部の周縁部から垂下された円筒状の周壁部とを備えるキャップ材に、前記周壁部の周方向に間隔をおいて形成される複数のスリット部と、これらスリット部の間に位置される複数のブリッジ部とから構成される破断容易部が形成されたものであって、前記スリット部には、前記周壁部の厚さ方向に向けて凹設された凹所が形成されており、この凹所は、前記周壁部の周方向に延在する一対の周方向端縁と、前記周壁部の軸方向に延在する一対の軸方向端縁とにより囲繞されており、前記凹所の底壁面と前記軸方向端縁とは、前記凹所の開口側から前記底壁面に向けて傾斜する軸方向側壁面により連設されており、前記底壁面と前記軸方向側壁面とが会合される基端部の曲率半径R1を、0.1mm~0.5mmとしたことを特徴とする。請求項1記載の発明によると、基端部に曲率半径R1を設けることにより、鋭いエッジが無くなり、この基端部の成形後の板厚が局所的に薄くなる、いわゆるシンニングの発生が抑制され得る。また、請求項2記載のピルファープルーフ用キャップは、円板状の天板部と、この天板部の周縁部から垂下された円筒状の周壁部とを備えるキャップ材に、前記周壁部の周方向に間隔をおいて形成される複数のスリット部と、これらスリット部の間に位置される複数のブリッジ部とから構成される破断容易部が形成されたものであって、前記スリット部には、前記周壁部の厚さ方向に向けて凹設された凹所が形成されており、この凹所は、前記周壁部の周方向に延在する一対の周方向端縁と、前記周壁部の軸方向に延在する一対の軸方向端縁とにより囲繞されており、また、前記スリット部には、一の前記周方向端縁に沿って前記周壁部厚さ方向に貫通する切込みが形成されており、前記凹所の底壁面と前記軸方向端縁とは、前記凹所の開口側から前記底壁面に向けて傾斜する軸方向側壁面により連設されており、前記底壁面と前記軸方向側壁面とが会合される基端部と、他の前記周方向端縁に連なる周壁部とを、0.1mm~0.8mmの曲率半径R2を有する凹曲面をもって接続したことを特徴とする。請求項2記載の発明によると、曲率半径R2を設けることにより、前記軸方向側壁面における押込み量が小さくなり成形する際の成形歪みが低減されるので、ブリッジ部に加わる歪みが低減され、ブリッジ切れの発生が防止され得る。また、請求項3記載のピルファープルーフ用キャップは、前記底壁面と前記軸方向側壁面とが会合される基端部の曲率半径R1を、0.1mm~0.5mmしたことを特徴とするものである。この請求項3記載の発明によると、基端部に曲率半径R1を設けることにより、鋭いエッジが無くなり、この基端部の成形後の板厚が局所的に薄くなる、いわゆるシンニングの発生が抑制され得ると共に、曲率半径R2を設けることにより、前記軸方向側壁面における押込み量が小さくなり成形する際の成形歪みが低減されるので、ブリッジ部に加わる歪みが低減され、ブリッジ切れの発生が防止され得る。また、請求項4記載のピルファープルーフ用キャップの成形装置は、円板状の天板部と、この天板部の周縁部から垂下された円筒状の周壁部とを備えるキャップ材に、前記周壁部の周方向に間隔をおいて形成される複数のスリット部と、これらスリット部の間に位置される複数のブリッジ部とから構成される破断容易部を形成するためのものであって、前記成形装置のアウターツールの前記周壁部と対向される側には、前記スリット部を形成するために周方向に間隔をおいて延在され、略矩形状を為す複数の切刃部と、これら切刃部の間に配置され、前記ブリッジ部を収容するための切欠部とが形成されており、この切欠部は、前記切刃部の軸方向に延在する軸方向稜線から前記周壁部の外方に向かうにつれて互いに接近するように傾斜される一対の傾斜壁面を備えており、前記切刃部と前記傾斜壁面との会合部の曲率半径R1を、0.1mm~0.5mmとしたことを特徴とするものである。この請求項4記載の発明によると、切刃部と切欠部との会合部の曲率半径R1にならって、基端部が押圧成形されるので、鋭いエッジが無くなり、この基端部の成形後の板厚が局所的に薄くなる、いわゆるシンニングの発生が抑制され得る。また、請求項5記載のピルファープルーフ用キャップの成形装置は、円板状の天板部と、この天板部の周縁部から垂下された円筒状の周壁部とを備えるキャップ材に、前記周壁部の周方向に間隔をおいて形成される複数のスリット部と、これらスリット部の間に位置される複数のブリッジ部とから構成される破断容易部を形成するためのピルファープルーフ用キャップの成形装置であって、前記成形装置のアウターツールの前記周壁部と対向される側には、前記スリット部を形成するために周方向に間隔をおいて延在され、略矩形状を為す複数の切刃部と、これら切刃部の間に配置され、前記ブリッジ部を収容するための切欠部とが形成されており、前記切刃部の周方向に延在する一の周方向稜線の側で、前記スリット部に前記周壁部厚さ方向に貫通する切込みが形成され、前記切刃部の周方向に延在する他の周方向稜線の少なくとも両端近傍の曲率半径R2を、0.1mm~0.8mmとしたことを特徴とするものである。この請求項5記載の発明によると、他の周方向稜線の曲率半径R2にならって、前記軸方向側壁面が押圧成形されるので、この軸方向側壁面における押込み量が小さくなり成形する際の成形歪みが低減されるので、ブリッジ部に加わる歪みが低減され、ブリッジ切れの発生が防止され得る。また、軸方向側壁面における押込み量を小さくすることにより、アウターツールに加わる応力が低減され、アウターツールの高寿命化が図られる。また、請求項6記載のピルファープルーフ用キャップの成形装置は、円板状の天板部と、この天板部の周縁部から垂下された円筒状の周壁部とを備えるキャップ材に、前記周壁部の周方向に間隔をおいて形成される複数のスリット部と、これらスリット部の間に位置される複数のブリッジ部とから構成される破断容易部を形成するためのものであって、前記成形装置のアウターツールの前記周壁部と対向される側には、前記スリット部を形成するために周方向に間隔をおいて延在され、略矩形状を為す複数の切刃部と、これら切刃部の間に配置され、前記ブリッジ部を収容するための切欠部とが形成されており、この切欠部は、前記切刃部の軸方向に延在する軸方向稜線から前記周壁部の外方に向かうにつれて互いに接近するように傾斜される一対の傾斜壁面を備えており、前記切刃部と前記傾斜壁面との会合部の曲率半径R1を、0.1mm~0.5mmとすると共に、前記切刃部の周方向に延在する一の周方向稜線の側で、前記スリット部に前記周壁部厚さ方向に貫通する切込みが形成され、前記切刃部の周方向に延在する他の周方向稜線の少なくとも両端近傍の曲率半径R2を、0.1mm~0.8mmとしたことを特徴とするものである。この請求項6記載の発明によると、切刃部と切欠部との会合部の曲率半径R1にならって、基端部が押圧成形されるので、鋭いエッジが無くなり、この基端部の成形後の板厚が局所的に薄くなる、いわゆるシンニングの発生が抑制され得ると共に、他の周方向稜線の曲率半径R2にならって、前記軸方向側壁面が押圧成形されるので、この軸方向側壁面における押込み量が小さくなり成形する際の成形歪みが低減されるので、ブリッジ部に加わる歪みが低減され、ブリッジ切れの発生が防止され得る。また、軸方向側壁面における押込み量を小さくすることにより、アウターツールに加わる応力が低減され、アウターツールの高寿命化が図られる。本発明に係るピルファープルーフ用キャップ及びピルファープルーフ用キャップの成形装置によれば、破断容易部形成時に、前記基端部におけるシンニングの発生を抑制することにより、ブリッジ部の強度を十分に確保することができ、キャップをボトル缶に被着する際のブリッジ切れを有効に防止することできる。また、本発明に係るピルファープルーフ用キャップ及びピルファープルーフ用キャップの成形装置によれば、破断容易部形成時の押込み量を小さくして成形歪みを低減することにより、ブリッジ部に加わるねじれを低減することができ、キャップをボトル缶に被着する際のブリッジ切れを有効に防止することできると共に、アウターツールに加わる応力を低減することにより、アウターツールの高寿命化を図ることができる。以下、図に基づいて、本発明の実施形態について説明する。なお、以下において、図5~図7と同一の構成については同一の符号を付し、適宜説明を省略する。本実施形態のキャップ10は、例えばアルミニウム合金等により形成され、図1aに示すように、天板部11と、該天板部11の周縁部から略垂下してなる周壁部12と、天板部11の内側に配設されたライナー24とを備えている。本実施形態のキャップ10においても、その周壁部12には、図5aと同様に、ナール部13と、グルーブ14と、雌ねじ形成予定部15と、上ビード16と、下ビード20と、スカート部21とが形成されているが、本実施の形態においては、前記上ビード16の下端に連設された破断容易部19の構成が、図5~図7における破断容易部119と異なっている。この破断容易部19は、周方向に延びるスリット部17がブリッジ部18を介して周方向に複数形成されることにより構成される。図1aにおけるQ部の拡大図である図1bにより、破断容易部19の詳細について説明すると、スリット部17には、周壁部12の厚さ方向に向けて凹設された側面視略矩形状の凹所17cが凹設されており、この凹所17cは、周方向に延在する一対の長辺周方向端縁17a,17aと、軸方向に延在する一対の短辺軸方向端縁17b,17bとにより囲繞されている。また、スリット部17には、天板部11側に位置する前記長辺17a一の周方向端縁17aに沿って、周壁部12の厚さ方向に貫通する切込み17dが形成されている。凹所17cの底壁面17eとブリッジ部18とは、底壁面17eに向けて凹所17cの開口側から傾斜する軸方向側壁面17hにより連設されており、また、底壁面17eと周壁部12の開放端側に位置する長辺17aとは、底壁面17eに向けて凹所17cの開口側から傾斜する周方向側壁面17fにより連設されている。ここで、本実施の形態においては、底壁面17eと軸方向側壁面17hとの会合部は、曲率半径R1を有する基端部17gとされており、この曲率半径R1は、0.1mm~0.5mmとされている。また、本実施の形態において、基端部17gと、周壁部12の開放端側に位置する長辺17a他の周方向端縁17aに連なる周壁部12とは、曲率半径R2をもって接続されており、この曲率半径R2は、0.1mm~0.8mmとされている。図2及び図3は、図1bにおけるC-C線視断面及びD-D線視断面の様子を、それぞれ成形装置30と共に示した図であり、この成形装置30は、アウターツール40とインナーツール60とを備えている。アウターツール40は、ビードプレート40pとアウタースリットプレート40rとスカートプレート40sとを少なくとも備えている図3参照。なお、インナーツール60の構成は前記の通りである。ブリッジ部18を周方向に沿って切断された図2に示されるように、アウターツール40は、周方向に間隔をおいて延在され、略矩形状を為す複数の切刃部40bを備えており、この切刃部40bの周方向に延在する天板部側の稜線の側で、前記切込み17dが形成される。また、アウターツール40は、切刃部40bの間に配置され、成形時にブリッジ部18を非接触に収容するためのブリッジ収容部40aを備えている。このブリッジ収容部40aは、切刃部40bの軸方向に延在する稜線から周壁部12の外方に向かうにつれて互いに接近するように傾斜されるブリッジ収容部傾斜壁面40c,40cと、このブリッジ収容部傾斜壁面40c,40cの終端を接続するブリッジ収容部底壁面40dとにより形成されている。また、前記基端部17gD-D線に沿って切断された図3に示されるように、アウターツール40は、前記切刃部40bの天板部側の稜線とほぼ直交するアウタースリットプレート40rの上端面40eをその一部とし前記上ビード16を非接触に収容する上ビード収容部40fと、切刃部40bの下端から下方に向けて傾斜された下ビード収容部傾斜壁面40mをその一部とし前記下ビード20を非接触に収容する下ビード収容部40hとを備えている。ここで本実施の形態においては、切刃部40b,40bとブリッジ収容部傾斜壁面40c,40cとの会合部40g,40gは、前記R1と同じく0.1mm~0.5mmの曲率半径とされている。また、切刃部40bと下ビード収容部傾斜壁面40mとの前記会合部40kの両端近傍、すなわち切刃部40bの周方向に延在する稜線のうち、周壁部12の開放端側の稜線の両端近傍は、前記R2と同じく0.1mm~0.8mmの曲率半径とされている。曲率半径R1を0.1mm~0.5mmとしたのは、R1が0.1mmよりも小さいと、前記基端部17gにおける板厚t2が、成形前の周壁部12の板厚t1よりも局所的に薄くなる、いわゆるシンニングが依然として著しいため、ブリッジ部18の強度が低下してしまう一方、R1が0.5mmよりも大きいと、ブリッジ部18の強度が逆に高くなり過ぎて、ボトル缶に被着されたキャップ10を開栓する際の開栓トルクも高くなり過ぎてしまうからである。また、曲率半径R2を0.1mm~0.8mmとしたのは、R2が0.1mmよりも小さいと、前記軸方向側壁面17hを形成する際の押込み量が大きくなるので、凹所17cを形成する際の成形歪みを十分に低減することができなくなる一方、R2が0.8mmよりも大きいと、アウターツール40の切刃部40bの強度が不足するため、凹所17cの成形が不安定となるからである。以上のように構成された成形装置30の動作について説明する。図2及び図3に示されるように、インナーツール60により、図示しない駆動装置により転動されるキャップ10が、アウターツール40の方向に押し付けられると、アウターツール40の切刃部40bは、周壁部12を剪断して貫通し、周壁部12には凹所17cが押圧形成されると共に切込み17dが穿設される。また、周壁部12は、インナーツール60の上ビード成形凸部60c及び下ビード成形凸部60dにより押圧されることにより、上ビード16及び下ビード20が外方に膨出して形成される。このときアウターツール40の切刃部40b,40bとブリッジ収容部傾斜壁面40c,40cとの会合部40gは、0.1mm~0.5mmの曲率半径R1をもって形成されているので、スリット部17の底壁面17eと前記軸方向側壁面17hとが会合される基端部17gも、この会合部40gにより押圧され、曲率半径R1となるように成形される。従って、シンニングによる成形前後での板厚の減少を低減し、ブリッジ部18の十分な強度が確保される。また、アウターツール40の切刃部40bと下ビード収容部傾斜壁面40mとの会合部40kの両端近傍は、0.1mm~0.8mmの曲率半径R2をもって形成されているので、基端部17gと、開放端側に位置する長辺17a他の周方向端縁17aに連なる周壁部12との間も、曲率半径R2をもって接続されるように成形される。以上のようにして成形されたキャップ10は、図示しないボトル缶口金部に被せられた後、ボトル缶口金部の形状に沿うように塑性変形させることによりボトル缶に被着されており、開栓時にボトル缶口金部に対して回転されると、ボトル缶口金部に形成されたねじ山のリードに従いキャップ10の上部が上方へ移動されながら回転する一方で、キャップ10の下部がボトル缶口金部の膨出部に係止されて回転するのみで上方へ移動しないことにより、キャップ10の上下部が分離されて、ブリッジ部18が引き切られる構造とされる。ここで、本発明の効果を検証するために、外径が38mmのキャップ10にスリット部を成形する際に、曲率半径R1または曲率半径R2をそれぞれ変更した以下のような実験を行った。<実験1>曲率半径R2を0.5mm一定として、曲率半径R1をそれぞれ0.05mm、0.1mm、0.2mm、0.5mm及び0.7mmとしたサンプルを各20個作成し、Aシンニング量、Bブリッジ強度、C開栓トルク、D開栓角度、E引張限界条件でのブリッジ切れ発生数、及びF圧縮限界条件でのブリッジ切れ発生数のそれぞれを評価した。<実験2>曲率半径R1を0.2mm一定として、曲率半径R2をそれぞれ0.05mm、0.1mm、0.5mm、0.8mm及び1.0mmとしたサンプルを各20個作成し、Bブリッジ強度、C開栓トルク、D開栓角度、E引張限界条件でのブリッジ切れ発生数、及びF圧縮限界条件でのブリッジ切れ発生数のそれぞれを評価した。上述した各評価項目の定義及び評価方法は、以下の通りである。Aシンニング量:スリット部が成形されたキャップを樹脂で埋め込んだ後、図1におけるC-C断面で切断し、この断面をマイクロスコープで撮影する。そして、図2における基端部17gの周辺で最も小さな板厚となっている部分の厚さ図2における板厚t2を測定し、成形前の板厚t1と、この板厚t2との差t1-t2をシンニング量とする。このシンニング量の値は、極力小さいことが望ましい。Bブリッジ強度:1キャップ10から、ブリッジ部18を1つずつ切り出した複数の試験片を得る。2試験片を下方に向け周壁部12の開放端を上方に向け、天板部11側を図示しない測定装置に固定する。3試験片のスカート部を測定装置の把持部でクランプする。4クランプ状態を維持したまま、把持部を一定速度で引き上げて、ブリッジ部が破断するまでの荷重を測定する。5全ての試験片について、上記3及び4を繰り返し、試験片のうち最も小さい荷重で破断したものの破断荷重をブリッジ強度と定義する。このブリッジ強度の値は、50[N]以上であることが望ましい。C開栓トルク:ボトル缶に被着されたキャップ10を開栓したときに、複数のブリッジ部18のうちの1つが、最初に破断するトルクの値を開栓トルクとする。この開栓トルクの値は、160[Ncm]以下であることが望ましい。D開栓角度:ボトル缶に被着されたキャップ10を開栓したときに、複数のブリッジ部18が全て破断されるまでのキャップ10の回転角度を開栓角度とする。この開栓角度の値は、300度以下であることが望ましい。E引張限界条件でのブリッジ切れ発生数:キャッピング時にブリッジに強い引張応力が発生する条件に設定し、ブリッジが切れる本数をカウントする。このときの限界試験の条件設定は以下の通りである。1キャッピング時に端縁部Pに絞り成形を行うときの軸方向の荷重:970[N]2スカート部21に裾巻き加工を行うときの裾巻きロールのトルク:3.8[Nm]3裾巻きロールと端縁部Pに絞り成形を行う金型との距離:14.9[mm]4内圧:2.2[kgf/cm2]この試験においては、20個のサンプル全てについてブリッジ切れが全く発生しなかった場合をOKとした。F圧縮限界条件でのブリッジ切れ発生数:キャッピング時にブリッジに強い圧縮応力が発生する条件に設定し、ブリッジが切れる本数をカウントする。このときの限界試験の条件設定は以下の通りである。1キャッピング時に端縁部Pに絞り成形を行うときの軸方向の荷重:1回目が950[N]、2回目が800[N]2雌ねじ形成予定部15に雌ねじ加工を行うときのねじロールのトルク:1回目が3.8[Nm]、2回目が3.0[Nm]3スカート部21に裾巻き加工を行うときの裾巻きロールのトルク:1回目と2回目共に3.8[Nm]4ねじロールと端縁部Pに絞り成形を行う金型との距離:1回目と2回目共に2.6[mm]5裾巻きロールと端縁部Pに絞り成形を行う金型との距離:1回目が15.9[mm]、2回目が15.6[mm]この試験においても、20個のサンプル全てについてブリッジ切れが全く発生しなかった場合をOKとした。実験結果を図4に示す。ここで、図4aは実験1についての結果を、図4bは実験2についての結果を、それぞれ示すものである。実験1において、曲率半径R1を0.1mm、0.2mm、及び0.5mmとした場合、上記評価項目Aのシンニング量は、いずれも0.1mm以内となっており、他の評価項目B~Fの全てについて望ましい結果を得ることができた。これに対し、曲率半径R1を0.05mmとした場合、評価項目B、E及びFを満足することができなかった。これは、評価項目Aのシンニング量が、他のサンプルに比べて大きい値0.15mmであった結果、評価項目Bのブリッジ強度が低下し、限界条件でのブリッジ切れが発生したものと解される。また、同じく実験1において、曲率半径R1を0.7mmとした場合、評価項目C及びDを満足することができなかったが、これは、ブリッジ強度が高くなり過ぎた結果、開栓トルクが上昇したものと解される。以上の実験1の結果より、曲率半径R1の範囲を0.1mm~0.5mmとすることの妥当性が検証できた。次に実験2において、曲率半径R2を0.1mm、0.5mm、及び0.8mmとした場合、評価項目B~Fの全てについて望ましい結果を得ることができた。これに対し、曲率半径R2を0.05mmとした場合、評価項目B、E及びFを満足することができなかった。これは、曲率半径R2が小さすぎることにより、破断容易部を成形する際の成形歪みが大きくなって、ブリッジ部にねじれが発生し、ブリッジ切れを生じたものと解される。また、曲率半径R2を1.0mmとした場合、成形不良により、切込み17dが適切に穿設されず、サンプル評価を行うことが全くできなかった。これは、曲率半径R2が大きすぎることにより、アウターツールの切刃部の強度が不足して、破断容易部の成形が不安定となったものと解される。この実験2の結果より、曲率半径R2の範囲を0.1mm~0.8mmとすることの妥当性が検証できた。本実施の形態によれば、アウターツール40の、切刃部40bとブリッジ収容部傾斜壁面40cとの会合部40gの曲率半径R1を0.1mm~0.5mmとしたので、この会合部40gにより押圧して成形されるスリット部17の基端部17gも、0.1mm~0.5mmの曲率半径R1に成形される。従って、角部により押圧される場合に比べて、この基端部17gの成形後の板厚t2が局所的に成形前の板厚t1よりも薄くなる、いわゆるシンニングの発生を低減することができるので、ブリッジ部18の強度を十分に確保することができ、キャップ10をボトル缶に被着する際のブリッジ切れを有効に防止することできる。また、本実施の形態によれば、アウターツール40の、切刃部40bと下ビード収容部傾斜壁面40mとの会合部40kの両端近傍の曲率半径R2を0.1mm~0.8mmとしたので、この会合部40kにより押圧されて、スリット部17の基端部17gと、開放端側に位置する長辺17aに連なる周壁部12との間も、曲率半径R2をもって接続されるように成形され、アウターツール40の押込み量を小さくすることができる。従って、軸方向側壁面17hを成形する際の成形歪みが低減され、ブリッジ部18に加わるねじれを低減することができるので、キャップ10をボトル缶に被着する際のブリッジ切れを有効に防止することできると共に、アウターツール40に加わる応力を低減することにより、アウターツール40の高寿命化を図ることができる。なお、本発明は、上述した実施の形態に限られるものではなく、要旨を逸脱しない範囲で適宜変更が可能なものである。具体的には、上述した実施の形態においては、曲率半径R1及び曲率半径R2の寸法範囲を限定しているが、これら曲率半径R1及び曲率半径R2のうち、少なくとも1つの寸法範囲を限定することにより、上述した所要の効果を奏することができる。また、上述した実施の形態においては、周壁部12の厚さ方向に貫通する切込み17dを、天板部11側に位置する長辺17aに沿って形成しているが、この切込み17dを周壁部12の開放端側に形成しても構わない。また、上述した実施の形態においては、切刃部40bと下ビード収容部傾斜壁面40mとの前記会合部40kの両端近傍の曲率半径をR2としているが、この会合部40kの曲率半径を、その全長に亘ってR2としても構わない。"