ボーグ式により算出されたC3AおよびC4AFの合計量が22以上、C3S量が60以上であり、かつ鉄率I.M.が1.3以下であるセメントクリンカー。C4AF量が15以上である請求項1記載のセメントクリンカー。C3SおよびC2Sの合計量が69以上である請求項1または2記載のセメントクリンカー。請求項1、2または3記載のセメントクリンカーに対してセッコウが加えられたセメント組成物。更に、高炉スラグ、シリカ質混合材、フライアッシュ及び石灰石からなる群から選ばれるいずれか1種以上の混合材を含む請求項4記載のセメント。ボーグ式により算出されるC3AおよびC4AFの合計量が22以上、C3S量が60以上、かつ鉄率I.M.が1.3以下となるように原料を調製し、これを1300~1400°Cで焼成するセメントクリンカーの製造方法。廃棄物、副産物等の中で、都市ごみ焼却灰、高炉水砕スラグ、高炉徐冷スラグ等、特に石炭灰等は、通常のセメントクリンカー組成に比べ、Al2O3含有量が多く、Al2O3含有量が多い廃棄物、副産物等の使用量を増加させた場合、セメントクリンカー成分のうち3CaOAl2O3以下、C3A含有量が増加することになる。当該C3Aは、4CaOAl2O3Fe2O3以下、C4AFと並び間隙相と呼ばれ、その量が多くなるとクリンカーの焼成温度を低くできるという利点があるが、一方で、セメントの強度に対して重要なクリンカーを構成する他の鉱物3CaOSiO2C3S、2CaOSiO2C2Sの量に影響を与え、セメント物性に影響が生じる。そこで本発明は、従来のセメントに比べ、廃棄物使用量を増やすことが可能であり、しかも、製造する際の焼成温度を低減することが可能であり、かつ従来のものと同様に良好な強さ発現性を示すセメントクリンカーの新規の組成を提供することを目的とする。本発明者等は上記課題を解決するため鋭意検討を進め、クリンカーの鉄率IMを一定値以下にすると、C3AやC4AFが多くても良好な強度を得られることを見出し、さらに検討を進めた結果、本発明を完成した。即ち本発明は、ボーグ式により算出されたC3AおよびC4AFの合計量が22以上、C3S量が60以上であり、かつ鉄率I.M.が1.3以下であるセメントクリンカーである。本発明によれば、従来のセメントクリンカーよりも廃棄物使用量を増量することが可能となり、かつ焼成温度を1300~1400°C程度まで低減することが可能となる。さらに、高温で焼成する従来公知の組成のセメントクリンカーに比べても、遜色のない強度発現性が得られる。本発明におけるC3A、C4AFおよびC3S量は、ボーグBogue式によって求められるものである。ボーグ式は、係数諸比率とならんで利用され、主要化学成分値を用いておよその主要化合物組成を算出する計算式であり、当業者には周知の式であるが、念のため、以下にボーグ式によるクリンカー中の各鉱物量の求め方を記しておく。C3S量=---C2S量=-C3A量=-C4AF量=304×Fe2O3また鉄率I.M.は、水硬率H.M.、ケイ酸率S.M.、活動係数A.I.および石灰飽和度L.S.D.とならんで、主要化学成分値を用いて求められ、クリンカー製造管理のための特性値として、係数諸比率の一つとして利用されており、当業者には周知の係数であるが、念のため、以下に当該鉄率の計算方法を他の係数値と併せて記しておく。水硬率H.M.=CaO/SiO2Al2O3Fe2O3ケイ酸率S.M.=SiO2/Al2O3Fe2O3活動係数A.I.=SiO2/Al2O3鉄率I.M.=Al2O3/Fe2O3石灰飽和度L.S.D.=CaO/28×SiO2118×Al2O3065×Fe2O3なお、上記式中のCaOSiO2Al2O3およびFe2O3は、それぞれJIR5202ポルトランドセメントの化学分析法やJIR5204セメントの蛍光X線分析法などに準拠した方法により測定できる。上述の通り、本発明のセメントクリンカーにおいては、C3A、C4AFの量はその合計が22以上でなくてはならない。これらの量が22を下回ると強度発現性などの物性の良好なセメントクリンカーを1300~1400°Cの温度で焼成して得ることが困難になる。より好ましい合計量は24以上である。なお、後述するように高い強度発現性を得るためにはC3Sが60以上必要である。よって、C3AおよびC4AFの合計量は40が上限となる。好ましくは35以下、より好ましくは32以下、特に好ましくは28以下である。またこの両成分のうち、C4AFは、低温でも十分に焼結させることができ、かつクリンカー中のf-CaO量を少なくできる点で、単独で15以上存在することが好ましい。C3S量は本発明のセメントクリンカーを用いたセメント組成物以下、単にセメントの強度発現性に対して極めて重要である。この量が60を下回るとC3AおよびC4AFの合計量および後述する鉄率を所定の範囲にしても良好な強度発現性を得られない。C3S量は62以上であることが好ましく、63以上であることが特に好ましい。なお上述したC3AおよびC4AFの合計量は少なくとも22であるから、C3S量の上限は78となる。凝結の開始から終結までの時間をある程度確保するために、70如以下が好ましく、65以下がより好ましい。本発明のセメントクリンカーにはさらにC2Sが含まれていてもよい。その量は18以下であり、3以上であることが好ましい。長期強度を得るという観点から、特に好ましくはC3S量との合計量が69以上となる量である。本発明のセメントクリンカーにおいて最も重要なことは鉄率I.M.を1.3以下とすることにある。鉄率が1.3を超えると、本発明のセメントクリンカーにおける他の要件を満足していても十分な強度発現性より具体的には、例えばモルタル強さ発現を得ることができない。さらに鉄率が1.3を超える場合、凝結開始から終結までの時間が長くなりすぎる傾向にあり、この点からも鉄率は1.3以下とする。より好ましい鉄率の範囲は1.0~1.3であり、特に好ましくは1.14~1.27である。水硬率及びケイ酸率は特に限定されるものではないが、各種物性のバランスに優れたものとするために、水硬率は好ましくは1.8~2.2、特に好ましくは1.9~2.1であり、またケイ酸率は好ましくは1.0~2.0、特に好ましくは1.1~1.7である。本発明のセメントクリンカーを製造する方法は特に限定されることがなく、公知のセメント原料を、上記各鉱物比率及び係数となるように所定の割合で調製混合し、公知の方法例えば、SPキルンやNSPキルン等で焼成することにより容易に得ることができる。当該セメント原料の調製混合方法も公知の方法を適宜採用すればよい。例えば、事前に廃棄物、副産物およびその他の原料石灰石、生石灰、消石灰等のCaO源、珪石等のSiO2源、粘土等のAl2O3源、鉄源等のFe2O3源などの組成を測定し、これら原料中の各成分割合から上記範囲になるように各原料の調合割合を計算し、その割合で原料を調合すればよい。なお、本発明の製造方法で用いる原料は、従来セメントクリンカーの製造において使用される原料と同様なものが特に制限なく使用される。廃棄物、副産物等を利用することも無論可能である。本発明の製造方法において、廃棄物、副産物等から一種以上の廃棄物を使用することは、廃棄物、副産物等の有効利用を促進する観点から好ましいことである。使用可能な廃棄物副産物をより具体的に例示すると、高炉スラグ、製鋼スラグ、非鉄鉱滓、石炭灰、下水汚泥、浄水汚泥、製紙スラッジ、建設発生土、鋳物砂、ばいじん、焼却飛灰、溶融飛灰、塩素バイパスダスト、木屑、廃白土、ボタ、廃タイヤ、貝殻、都市ごみやその焼却灰等が挙げられるなお、これらの中には、セメント原料になるとともに熱エネルギー源となるものもある。特に本発明のセメントクリンカーは、C3AおよびC4AFというアルミニウムをその構成元素とする鉱物を多く含む。そのため、従来のセメントクリンカーに比べて、アルミニウム分の多い廃棄物副産物をより多く使用して製造できるという利点を有する。本発明の製造方法で製造されたセメントクリンカーは、従来公知のセメントクリンカーと同様、セッコウと共に粉砕または個別に粉砕した後、混合することにより、セメントとすることができる。当該セメントとしては、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、超早強ポルトランドセメントが挙げられる。またポルトランドセメントとする以外にも、各種混合セメントや、土壌固化材等の固化材の構成成分として使用することも可能である。セッコウを加えてセメントとする場合、使用するセッコウについては、二水セッコウ、半水セッコウ、無水セッコウ等のセメント製造原料として公知のセッコウが特に制限なく使用できる。セッコウの添加量は、ポルトランドセメントの場合、そのなかのSO3量が1.5~5.0質量となるように添加することが好ましく、1.8~3質量となるような添加量がより好ましい。上記セメントクリンカーおよびセッコウの粉砕方法については、公知の技術が特に制限なく使用できる。また、当該セメントには、高炉スラグ、シリカ質混合材、フライアッシュ、炭酸カルシウム、石灰石等の混合材や粉砕助剤を適宜添加して混合粉砕するか、粉砕後に混合材と混合してもよい。また塩素バイパスダスト等を混合してもよい。セメントの粉末度は、特に制限されないが、ブレーン比表面積で2800~4500cm2/gに調整されることが好ましい。さらに必要に応じ、粉砕後に高炉スラグ、フライアッシュ等を混合し、高炉スラグセメント、フライアッシュセメント等にすることも可能である。以下、実施例により本発明をより具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。廃棄物を含む工業原料を用いて、焼成ベースで、汎用的なセメントクリンカー組成を含む異なる組成のクリンカーが得られるように原料を調整し、1450°C乃至1350°Cで90分間焼成し、セメントクリンカーを得た。このセメントクリンカーにSO3換算で2±0.2となるようにセッコウを添加し、Blaine法による比表面積が3200±50cm2/gとなるように混合粉砕し、各セメントを製造した。各実施例比較例における焼成時の焼成温度、および焼成後に得られたクリンカーのボーグ式による鉱物組成、係数値を表1に示す。また、これら実施例比較例で得たセメントクリンカーを上述の方法でセメントとした後の、モルタル圧縮強さの測定結果及び凝結の開始から終結までに要した時間を表2に示す。なお、各種測定方法は以下の方法による。1原料およびセメントクリンカーの化学組成の測定:JISR5204に準拠する蛍光X線分析法により測定した。2モルタル圧縮強さの測定:JISR5201に準拠する方法により測定した。3凝結時間:JISR5201に準拠する方法により測定した。参考例は従来からある標準的な組成のセメントクリンカーを標準的な温度で焼成した結果を示す例である。即ち、各実施例比較例の結果の良否は、この参考例の結果と基準として論じることになる。実施例1~7は、本発明に関わるものであり、原料を1350°Cと、参考例の組成のクリンカーよりも100°C低温で焼成している。いずれの場合にも、7日後のモルタル圧縮強度が参考例を超える値を示している。比較例1は、参考例1と同じ組成の原料を1350°Cで焼成した例である。表2に示されているように、従来からある標準的な組成のセメントクリンカーでは、焼成温度を低くすると7日までのモルタル強さ発現が小さいことがわかる。比較例2および3は、鉄率I.M.が1.4以上の場合の例である。表2に示すとおり7日までのモルタル強さ発現が小さい。また、凝結時間が、始発から終結まで参考例に比べて長くなってしまっていることもわかる。比較例4~6は、C3AおよびC4AFの合計量が22を下回った場合の例である。この場合にも、7日までのモルタル強さ発現が小さい。比較例7は、C3S量が51と、本発明で規定する60よりもその含有量が小さい例である。この場合にもやはり、7日までのモルタル強さ発現が小さい。比較例8は、C3AおよびC4AFの合計量が22以上となっているものの、I.M.が1.3を越え、C3S量が31とその含有量が小さい例である。焼成温度を1400°Cと他の実施例比較例よりも50°C高くしたにも係わらず、やはり、7日までのモルタル強さ発現が小さい。