"燃料としてアンモニアを用いたアンモニア燃焼内燃機関において、アンモニアを改質して水素を含む改質ガスを生成する改質器を具備していてアンモニアに加え改質ガスが燃焼室内に供給され、機関排気通路内に排気浄化触媒を配置すると共に該排気浄化触媒上流の機関排気通路内に2次空気供給装置を配置し、暖機完了後における全供給燃料量に対する供給アンモニア量の割合を示すアンモニア比率が機関の運転状態に応じて予め設定されており、上記改質器の改質能力が予め定められた改質能力以下のときにはアンモニア比率を機関の運転状態に応じて予め設定されている暖機完了後における上記アンモニア比率よりも増大させると共に上記2次空気供給装置から排気浄化触媒上流の機関排気通路内に2次空気を供給するようにしたアンモニア燃焼内燃機関。暖機完了後におけるアンモニア比率が機関負荷および機関回転数の関数として予め設定されている請求項1に記載のアンモニア燃焼内燃機関。上記改質器の改質能力が予め定められた改質能力以下のときには機関負荷が増大せしめられ、アンモニア供給量が増大せしめられる請求項1に記載のアンモニア燃焼内燃機関。上記改質器の改質能力が予め定められた改質能力以下のときには空燃比がリッチにされる請求項1に記載のアンモニア燃焼内燃機関。上記改質器の改質能力が予め定められた改質能力以上となったときには排気浄化触媒が活性化するまで空燃比をリーンにすると共に排気浄化触媒上流の機関排気通路内に補助燃料が供給される請求項1に記載のアンモニア燃焼内燃機関。上記改質器の改質能力が予め定められた改質能力以上となったときには排気浄化触媒が活性化するまで排気浄化触媒上流の機関排気通路内に2次空気および補助燃料が供給される請求項1に記載のアンモニア燃焼内燃機関。燃焼室から排出される排気ガス中のアンモニア濃度を検出し、該アンモニア濃度が予め定められた許容濃度を越えたときには機関排気通路内に2次空気が供給される請求項1に記載のアンモニア燃焼内燃機関。排気浄化触媒の温度が予め定められた限界温度を越えたときには空燃比がリッチにされると共に機関排気通路内に2次空気が供給される請求項1に記載のアンモニア燃焼内燃機関。しかしながら水素吸蔵合金を用いると重量が重たくなるばかりでなく、水素吸蔵合金に水素を吸蔵させる制御と吸蔵された水素を水素吸蔵合金から放出させる制御を行う必要があるために水素を処理するためのシステムが複雑になり、従って水素吸蔵合金をできる限り使用したくないというのが実情である。ところが水素吸蔵合金を使用しないと機関始動時のように改質器の温度が低く、従って改質器の改質能力が低いときには必要とされる十分な水素を得ることができず、斯くして何らかの対策が必要となる。そこで本発明では、燃料としてアンモニアを用いたアンモニア燃焼内燃機関において、アンモニアを改質して水素を含む改質ガスを生成する改質器を具備していてアンモニアに加え改質ガスが燃焼室内に供給され、機関排気通路内に排気浄化触媒を配置すると共に排気浄化触媒上流の機関排気通路内に2次空気供給装置を配置し、暖機完了後における全供給燃料量に対する供給アンモニア量の割合を示すアンモニア比率が機関の運転状態に応じて予め設定されており、改質器の改質能力が予め定められた改質能力以下のときにはアンモニア比率を機関の運転状態に応じて予め設定されている暖機完了後におけるアンモニア比率よりも増大させると共に2次空気供給装置から排気浄化触媒上流の機関排気通路内に2次空気を供給するようにしている。改質器の改質能力が予め定められた改質能力以下のときにアンモニア比率を機関の運転状態に応じて予め設定されている暖機完了後におけるアンモニア比率よりも増大させることにより、改質器において十分な水素が生成されない場合であっても良好な燃焼が得られ、このとき燃焼室から排出される未燃アンモニアが増大するがこの未燃アンモニアは2次空気供給装置から供給された2次空気によって酸化せしめられる。図1を参照すると、1は内燃機関本体、2はシリンダブロック、3はシリンダヘッド、4はピストン、5は燃焼室、6は燃焼室5の頂面中央部に配置されてプラズマジェットを放出するプラズマジェット点火栓、7は吸気弁、8は吸気ポート、9は排気弁、10は排気ポートを夫々示す。吸気ポート8は吸気枝管11を介してサージタンク12に連結され、各吸気枝管11には夫々対応する吸気ポート8内に向けてガス状アンモニアを噴射するためのアンモニア噴射弁13が配置される。サージタンク12は吸気ダクト14を介してエアクリーナ15に連結され、吸気ダクト14内にはアクチュエータによって駆動されるスロットル弁16と例えば熱線を用いた吸入空気量検出器17とが配置される。一方、排気ポート10は排気マニホルド18を介して酸化機能を有する排気浄化触媒19に連結される。図1に示される実施例ではこの排気浄化触媒19下流の排気通路内に改質器20および気化器21が配置されている。気化器21はアンモニア流入管22を介して燃料タンク23に連結されており、このアンモニア流入管22内には機関運転時には開弁しており、機関が停止すると閉弁せしめられる遮断弁24および調圧弁25が配置されている。燃料タンク23内は0.8MPaから1.0MPa程度の高圧の液状アンモニアで満たされており、燃料タンク23内の液状アンモニアはアンモニア流入管22を介して気化器21内に供給される。図1に示される実施例では気化器21は排気ガスにより加熱されるように形成されており、従って気化器21内に供給された液状アンモニアは気化器21内において気化せしめられる。気化器21内で気化せしめられたガス状のアンモニアはアンモニア流出管26を介してアンモニアガスタンク27に供給される。アンモニアガスタンク27内のガス状アンモニアはガス状アンモニア供給管28を介してアンモニア噴射弁13に供給され、アンモニア噴射弁13からはガス状アンモニアが対応する吸気ポート8内に向けて噴射される。一方、気化器21はアンモニア流出管29を介して改質器20に連結されており、このアンモニア流出管29内には改質器20が改質作用を行っているときに開弁する改質器制御弁30と、気化器21から改質器20に向けてのみ流通可能な逆止弁31とが直列に配置されている。改質器制御弁30が開弁しておりかつ改質器20内の圧力が気化器21内の圧力よりも低くなると気化器21内のガス状アンモニアがアンモニア流出管29を介して改質器20内に供給される。図1に示される実施例では改質器20は排気ガスにより加熱されるように形成されており、更にこの改質器20は電気ヒータ32を備えている。またこの改質器20内にはアンモニアの改質作用を促進するための触媒が配置されている。この改質器20には改質器20内の温度を検出するための温度センサ33が配置されている。改質器20内の温度がアンモニアの改質作用が行われる温度以上、例えば数百度になると気化器21から改質器20内に供給されたアンモニアは水素と窒素に分解される2NH3→N23H2、即ち改質される。その結果、改質器20内には水素を含む改質ガスが生成される。アンモニアが水素と窒素に分解されるとモル数が2倍となり、更に加熱作用による改質ガスの熱膨張も加わって改質器20内の圧力は上昇する。この圧力上昇した改質ガスは改質ガス供給管34を介して改質ガス貯蔵タンク35内に送り込まれる。図1に示されるように各吸気枝管11には夫々対応する吸気ポート8内に向けて改質ガスを噴射するための改質ガス噴射弁36が配置されており、改質ガス貯蔵タンク35内に貯蔵されている改質ガスは改質ガス噴射弁36に供給される。各改質ガス噴射弁36からは改質ガスが夫々対応する吸気ポート8内に向けて噴射される。図1に示されるように排気浄化触媒19上流の機関排気通路内、即ち排気マニホルド18内には2次空気供給装置37が配置されている。この2次空気供給装置37は排気マニホルド18内に2次空気を供給するための2次空気供給弁38とこの2次空気供給弁38に2次空気を供給するためのエアポンプ39からなる。更に排気マニホルド18内には補助燃料供給弁40が配置され、図1に示される実施例では改質ガス貯蔵タンク35内の改質ガスが補助燃料供給弁40に供給される。また、排気マニホルド18内には燃焼室5から排出された排気ガス中のアンモニア濃度を検出するためのアンモニア濃度センサ41が配置されており、排気浄化触媒19には排気浄化触媒19の温度を検出するための温度センサ42が取付けられている。電子制御ユニット50はデジタルコンピュータからなり、双方向性バス51によって互いに接続されたROMリードオンリメモリ52、RAMランダムアクセスメモリ53、CPUマイクロプロセッサ54、入力ポート55および出力ポート56を具備する。吸入空気量検出器17の出力信号、アンモニア濃度センサ41の出力信号、および各温度センサ33,42の出力信号は夫々対応するAD変換器57を介して入力ポート55に入力される。また、アクセルペダル60にはアクセルペダル60の踏込み量Lに比例した出力電圧を発生する負荷センサ61が接続され、負荷センサ61の出力電圧は対応するAD変換器57を介して入力ポート55に入力される。更に入力ポート55にはクランクシャフトが例えば30°回転する毎に出力パルスを発生するクランク角センサ62が接続される。一方、出力ポート56はプラズマジェット点火栓6の点火回路63に接続されており、更に出力ポート56は対応する駆動回路58を介してアンモニア噴射弁13、スロットル弁16の駆動用アクチュエータ、遮断弁24、調圧弁25、改質器制御弁31、電気ヒータ32、改質ガス噴射弁36、2次空気供給弁38、エアポンプ39および補助燃料供給弁40に連結されている。図2に、暖機完了後における全供給燃料量に対する供給アンモニア量の割合を示すアンモニア比率RAを示す。図2における各実線RA1,RA2,...RAiは等アンモニア比率線を表しており、RA1からRAiに向かうに従ってアンモニア比率が大きくなる。なお、図2において縦軸Lは機関負荷を示しており、横軸Nは機関回転数を示している。アンモニアは改質ガスに比べて燃焼しずらく、従って燃焼室5内においてアンモニアと改質ガスとの混合ガスを良好に着火して燃焼させるには点火時における混合ガス温が低いほどアンモニア比率を小さくする必要がある。従って本発明による実施例では図2に示されるように機関負荷Lが低下するほどアンモニア比率RAが低下せしめられ、機関回転数Nが高くなるほどアンモニア比率RAが低下せしめられる。即ち、機関負荷Lが低下するほどスロットル弁16の開度が小さくされるので燃焼室5内の圧縮端圧力は機関負荷Lが低下するほど低くなる。従って点火の行われる圧縮行程末期における燃焼室5内の混合ガスの温度は機関負荷Lが低下するほど低くなり、斯くして図2に示されるようにアンモニア比率RAは機関負荷Lが低下すると低下せしめられる。一方、点火時期は機関回転数Nが高くなるほど早められ、従って点火が行われるときの燃焼室5内の圧力は機関回転数Nが高くなるほど低くなる。従って点火が行われるときの燃焼室5内の混合ガスの温度は機関回転数Nが高くなるほど低くなり、斯くして図2に示されるようにアンモニア比率RAは機関回転数Nが高くなると低下せしめられる。本発明による実施例ではこの図2に示されるアンモニア比率RAは予めROM52内に記憶されており、暖機完了後においてはアンモニア比率としてこの記憶されているアンモニア比率RAが用いられる。次に図3に示されるタイムチャートを参照しつつ本発明による運転制御の第1実施例について説明する。なお、図3には機関始動直後からの排気浄化触媒19の触媒温度TC、改質器20の温度TB、燃焼室5内に供給される燃料のアンモニア比率RA、燃焼室5内における空燃比A/F、2次空気供給弁38から供給される2次空気量Qおよび補助燃料供給弁40から供給される補助燃料、即ち改質ガスの供給量Mの変化を示している。なお、図3においてTCXは排気浄化触媒19の活性化温度を示している。また、本発明では改質器20が予め定められた改質能力、例えば改質器20が予め定められた量の水素を生成しうる改質能力を有するようになったか否かが判断されており、本発明による実施例では改質器20の温度TBが図3に示される予め定められた設定温度TBXを越えたときに改質器20が予め定められた改質能力を有するようになったと判断される。さて、機関始動直後は図3に示されるように触媒温度TCは低く、改質器20の温度TBも低い。即ち、機関始動直後は改質器20の改質能力が予め定められた改質能力以下であり、従って改質器20において十分な量の水素は生成できない。このとき改質ガス噴射弁36からは改質ガス貯蔵タンク35内に貯蔵されている改質ガスが噴射されるが改質ガス貯蔵タンク35内に貯蔵しうる改質ガス量にも限度がある。即ち、機関始動直後には改質ガスが不足することになる。一方、図2からわかるように良好な燃焼の得られるアンモニア比率RAは機関の運転状態、即ち機関負荷Lと機関回転数Nから定まる。しかしながら改質ガスが不足しているときにアンモニア比率を機関の運転状態から定まるアンモニア比率RAにしても必要な改質ガス量が確保しえないために良好な燃焼を行うことは不可能となる。そこで本発明では改質器20の改質能力が予め定められた改質能力以下のときにはアンモニア比率を図3において破線で示す、機関の運転状態に応じて予め設定されている暖機完了後におけるアンモニア比率RAよりも増大させる、即ち図2のマップに示されるアンモニア比率RAよりも増大させるようにしている。アンモニア比率RAが増大されると必要な改質ガス量は減少し、斯くして必要な改質ガス量を充分に確保できることになる。一方、図2からわかるようにアンモニア比率RAが増大したときに良好な燃焼を得るためには機関負荷Lを高くする必要がある。そこで本発明による実施例ではアンモニア比率RAを増大したときには機関負荷Lを増大するようにしている。この機関負荷Lの増大はスロットル弁16の開度を増大することによって行われる。また、本発明による実施例ではこのようにアンモニア比率RAを増大したときに図3において実線で示されるように空燃比A/Fは理論空燃比とされている。一方、改質器20の改質能力が予め定められた改質能力以下のときには図3において破線で示されるように空燃比をリッチにすることもできる。このときにはアンモニア供給量が増大せしめられる。またこのときには機関負荷Lも増大せしめられる。一方、このようにアンモニア比率RAが増大せしめられると燃焼室5から排出される未燃アンモニア量が増大する。そこで本発明ではこの未燃アンモニアを酸化させるためにアンモニア比率RAが増大せしめられたときに2次空気供給装置37から排気浄化触媒19上流の機関排気通路内に2次空気を供給するようにしている。このとき排気浄化触媒19は活性化していないが未燃アンモニアは排気浄化触媒19が活性化していなくても2次空気が供給されると比較的良好に酸化される。一方、この第1実施例では、改質器20の改質能力が予め定められた改質能力以上となったときには排気浄化触媒19が活性化するまで、即ち排気浄化触媒19の温度TCが活性化温度TCXを越えるまで空燃比A/Fがリーンにされると共に排気浄化触媒19上流の機関排気通路内に補助燃料供給弁40から補助燃料が供給される。即ち、このとき排気ガスは過剰酸素を含んでいるので供給された補助燃料は排気浄化触媒19上において酸化せしめられ、このときの酸化反応熱によって排気浄化触媒19の温度が上昇せしめられる。図4は図3に示される第1実施例を実行するための運転制御ルーチンを示している。図4を参照すると、まず初めにステップ70において改質器20の温度TBが予め定められた設定温度TBXよりも低いか否かが判別される。TB<TBXのときにはステップ71に進んで改質器20の電気ヒータ32が通電され、それによって改質器20の加熱作用が開始される。次いでステップ72ではアンモニア比率RAが算出される。このアンモニア比率RAは図2に示される暖機完了後におけるアンモニア比率よりも大きな値とされる。次いでステップ73では算出されたアンモニア比率RAでもって良好な燃焼の得られる要求負荷が算出される。次いでステップ74では機関負荷がこの要求負荷を満たすようにスロットル弁16の開度が制御される。このときスロットル弁16の開度は大きくなり、機関負荷も大きくなる。次いでステップ75では目標空燃比が算出される。この目標空燃比は理論空燃比か或いはリッチ空燃比である。次いでステップ76では吸入空気量検出器17の出力信号から吸入空気量が算出される。次いでステップ77では算出されたアンモニア比率RA、目標空燃比、吸入空気量に基づいてアンモニア噴射弁13から噴射すべきアンモニア量および改質ガス噴射弁36から噴射すべき改質ガス量が算出され、これら算出値に基づいてアンモニアおよび改質ガスが夫々アンモニア噴射弁13および改質ガス噴射弁36から噴射される。次いでステップ78では2次空気供給弁38から2次空気が供給される。一方、ステップ70においてTB≧TBXであると判別されたとき、即ち改質器20が水素の生成を開始したときにはステップ79に進む。このとき電気ヒータ32への通電が停止される。ステップ79では触媒温度TCが活性化温度TCXよりも低いか否かが判別される。TC<TCXのときにはステップ80に進んで図2に示すマップからアンモニア比率RAが算出される。次いでステップ81では目標空燃比が算出される。このとき目標空燃比はリーン空燃比とされる。次いでステップ82では吸入空気量検出器17の出力信号から吸入空気量が算出される。次いでステップ83では算出されたアンモニア比率RA、目標空燃比、吸入空気量に基づいてアンモニア噴射弁13から噴射すべきアンモニア量および改質ガス噴射弁36から噴射すべき改質ガス量が算出され、これら算出値に基づいてアンモニアおよび改質ガスが夫々アンモニア噴射弁13および改質ガス噴射弁36から噴射される。次いでステップ84ではスロットル弁16の開度が機関負荷に応じたスロットル弁開度に制御される。次いでステップ85では補助燃料供給弁40から補助燃料が供給される。一方、ステップ79においてTC≧TCXであると判別されると、即ち排気浄化触媒19が活性化するとステップ86に進んで図2に示すマップからアンモニア比率RAが算出される。次いでステップ87では目標空燃比が算出される。このとき目標空燃比は理論空燃比とされる。次いでステップ88では吸入空気量検出器17の出力信号から吸入空気量が算出される。次いでステップ89では算出されたアンモニア比率RA、目標空燃比、吸入空気量に基づいてアンモニア噴射弁13から噴射すべきアンモニア量および改質ガス噴射弁36から噴射すべき改質ガス量が算出され、これら算出値に基づいてアンモニアおよび改質ガスが夫々アンモニア噴射弁13および改質ガス噴射弁36から噴射される。次いでステップ90ではスロットル弁16の開度が機関負荷に応じたスロットル弁開度に制御される。図5に第2実施例を示す。この第2実施例において図3に示される第1実施例と異なるところはTB≧TBXとなった後、TC≧TCXとなるまでの間、空燃比A/Fが理論空燃比とされ、2次空気を供給するようにしたことである。即ち、この第2実施例では改質器20の改質能力が予め定められた改質能力以上となったときには排気浄化触媒19が活性化するまで排気浄化触媒19上流の機関排気通路内に2次空気および補助燃料が供給される。図6はこの第2実施例を実行するための運転制御ルーチンを示している。この図6に示される運転制御ルーチンと図4に示される運転制御ルーチンとの異なるところは図4に示されるステップ81とステップ85だけであり、従ってこれら異なっている部分についてだけ説明する。即ち、図4のステップ81では目標空燃比がリーン空燃比とされるのに対し、図6のステップ81では目標空燃比が理論空燃比とされる。一方、図6では図4のステップ85に代えて2つのステップ85a,85bが設けられている。この場合、ステップ85aでは2次空気供給弁38から2次空気が供給され、ステップ85bでは補助燃料供給弁40から補助燃料が供給される。次に第3実施例について説明する。この第3実施例では燃焼室5から排出される排気ガス中のアンモニア濃度がアンモニア濃度センサ41により検出され、このアンモニア濃度が予め定められた許容濃度を越えたときには機関排気通路内に2次空気が供給される。即ち、この第3実施例では排気浄化触媒19が活性化した後においても未燃アンモニアを酸化させるために2次空気が供給される。図7はこの第3実施例を実行するための運転制御ルーチンを示している。図7に示される運転制御ルーチンにおけるステップ70からステップ90までは図6に示される運転制御ルーチンにおけるステップ70からステップ90までと全く同じであり、図7に示されるルーチンと図6に示されるルーチンとの異なるところは図7においてステップ90の後に、2つのステップ91,92が追加されていることだけである。即ち、図7に示されるルーチンではステップ91において燃焼室5から排出されたアンモニア濃度Dが予め定められた許容濃度DXよりも高いか否かが判別される。D>DXのときにはステップ91に進んで2次空気供給弁38から2次空気が供給される。次に第4実施例について説明する。この第4実施例では、排気浄化触媒19の温度TCが予め定められた限界温度Tmaxを越えたときには排気浄化触媒19が熱劣化するのを防止するために空燃比がリッチにされる。空燃比がリッチにされると燃焼室5内での未燃燃料量が増大し、これら未燃燃料の温度を上昇するために燃焼熱が消費されるので排気ガス温が低下する。斯くして排気浄化触媒19が熱劣化するのを阻止することができる。ただし、空燃比がリッチにされると燃焼室5内から排出される未燃アンモニアの量が増大するのでこれら未燃アンモニアを酸化させるために機関排気通路内に2次空気が供給される。図8はこの第4実施例を実行するための運転制御ルーチンを示している。図8に示される運転制御ルーチンにおけるステップ70からステップ90までは図6に示される運転制御ルーチンにおけるステップ70からステップ90までと全く同じであり、図8に示されるルーチンと図6に示されるルーチンとの異なるところは図8においてステップ90の後に、3つのステップ93,94,95が追加されていることだけである。即ち、図8に示されるルーチンではステップ93において排気浄化触媒19の温度TCが予め定められた限界温度Tmaxを越えたか否かが判別される。TC>Tmaxのときにはステップ94に進んでアンモニア噴射弁13から噴射されるアンモニア量および改質ガス噴射弁36から噴射される改質ガス量が増量され、空燃比がリッチとされる。次いでステップ95では2次空気供給弁38から2次空気が供給される。"