貯留槽22内で撹拌される非ニュートン流体の粘度調整方法であって、上記貯留槽22内の非ニュートン流体の温度、流速および粘度を検出する工程と、予め導出した上記非ニュートン流体の温度、流速および粘度の相関に基づいて、上記検出した粘度を補正する工程と、上記補正した粘度が設定値になるように、上記貯留槽22内へ上記非ニュートン流体の溶媒を加える工程とを備えていることを特徴とする非ニュートン流体の粘度調整方法。請求項1において、上記貯留槽22内では、非ニュートン流体の流速が所定の範囲内となるように非ニュートン流体の撹拌動作が制御されることを特徴とする非ニュートン流体の粘度調整方法。請求項1において、上記貯留槽22内の非ニュートン流体は、撹拌されながら外部へ流出することを特徴とする非ニュートン流体の粘度調整方法。請求項3において、上記貯留槽22内の非ニュートン流体は、撹拌されながらポンプ23によって汲み出されることを特徴とする非ニュートン流体の粘度調整方法。請求項1乃至4の何れか1項において、上記貯留槽22内の非ニュートン流体は、その温度が一定となるように制御されることを特徴とする非ニュートン流体の粘度調整方法。請求項1乃至5の何れか1項において、上記非ニュートン流体は、溶媒がアルコールを主成分とするスラリーであることを特徴とする非ニュートン流体の粘度調整方法。ところで、非ニュートン流体の場合、上述した粘度測定方法で測定した測定粘度が流速によって変化するため、高精度な粘度管理を行うことが困難であった。例えば、図7に示すように、実線で示した粘度特性を有する非ニュートン流体の場合、流速v2では測定粘度が設定粘度と同じ値になる。ここで、上記非ニュートン流体の流速がv2からv1に低下すると、測定粘度は設定粘度よりも高い値となる。この状態では、上記非ニュートン流体の粘度特性実線は変化していない。ところが、粘度管理者は、測定粘度を設定粘度まで低下させようとして、溶媒を加えることとなる。その結果、上記非ニュートン流体の粘度特性実線が別の粘度特性破線へと変化してしまい図7の矢印、誤って粘度調整が行われてしまう。よって、高精度な粘度調整が困難となる。本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、非ニュートン流体について高精度な粘度調整を行うことにある。第1の発明は、貯留槽22内で撹拌される非ニュートン流体の粘度調整方法を対象としている。そして、本発明は、上記貯留槽22内の非ニュートン流体の温度、流速および粘度を検出する工程と、予め導出した上記非ニュートン流体の温度、流速および粘度の相関に基づいて、上記検出した粘度を補正する工程と、上記補正した粘度が設定値になるように、上記貯留槽22内へ上記非ニュートン流体の溶媒を加える工程とを備えている。上記第1の発明において、非ニュートン流体は撹拌されることによって沈殿が抑制される。一方、非ニュートン流体は、撹拌されることによって、流速が変化しやすい。そのため、非ニュートン流体の検出粘度も変化しやすい。本発明の粘度調整方法では、先ず、撹拌される非ニュートン流体の温度、流速および粘度が検出される。次に、予め用意された非ニュートン流体の温度、流速および粘度の相関粘度特性に基づいて、検出した粘度が補正される。そして、例えば補正された粘度が設定値よりも高い場合、補正された粘度が設定値まで低下するように、貯留槽22内に溶媒が加えられる。第2の発明は、上記第1の発明において、上記貯留槽22内では、非ニュートン流体の流速が所定の範囲内となるように非ニュートン流体の撹拌動作が制御される。上記第2の発明では、常に非ニュートン流体の流速が所定の範囲内となるように制御されるため、例えば、上記所定の範囲を非ニュートン流体の流速計の実質測定可能な範囲に設定することによって、流速の検出精度が向上する。第3の発明は、上記第1の発明において、上記貯留槽22内の非ニュートン流体は、撹拌されながら外部へ流出する。上記第3の発明では、貯留槽22から非ニュートン流体が流出するので、その流出動作によって貯留槽22内の非ニュートン流体の流速が変化しやすくなる。この場合でも、検出された粘度が補正されて、その補正された粘度が設定値になるように粘度調整される。第4の発明は、上記第3の発明において、上記貯留槽22内の非ニュートン流体は、撹拌されながらポンプ23によって汲み出される。上記第4の発明では、貯留槽22から非ニュートン流体がポンプ23によって汲み上げられるため、この汲み上げ動作によって貯留槽22内の非ニュートン流体の流速が変化しやすくなる。第5の発明は、上記第1乃至第4の何れか1の発明において、上記貯留槽22内の非ニュートン流体は、その温度が一定となるように制御される。上記第5の発明では、貯留槽22内の非ニュートン流体の温度が一定となるため、概ね流速のみが起因して検出粘度が変化する。第6の発明は、上記第1乃至第5の何れか1の発明において、上記非ニュートン流体は、溶媒がアルコールを主成分とするスラリーである。上記第6の発明では、非ニュートン流体は溶媒がアルコールを主成分とするスラリーであるため、非ニュートン流体自体の粘度が変化しやすい。アルコールは揮発しやすいところ、非ニュートン流体においてアルコールが揮発していくことにより溶媒の割合が低下して粘度が高くなる。以上説明したように、本発明によれば、予め導出した非ニュートン流体の温度、流速および粘度の相関に基づいて、検出した粘度を補正し、補正した粘度が設定値になるように貯留槽22内へ非ニュートン流体の溶媒を加えるようにした。そのため、非ニュートン流体の粘度特性が変化したことを確実に把握することができる。これにより、非ニュートン流体について、高精度な粘度調整を行うことができる。第2の発明によれば、非ニュートン流体の流速が所定の範囲内となるように非ニュートン流体が撹拌制御されるため、例えば、上記所定の範囲を、非ニュートン流体の流速計の実質測定可能な範囲に設定することによって、流速の検出精度を向上させることができる。これにより、非ニュートン流体の粘度の補正精度が向上するので、より高精度な粘度調整を行うことが可能である。第3の発明では貯留槽22内の非ニュートン流体が撹拌されながら外部へ流出するため、第4の発明では撹拌されながらポンプ23によって吸引されるため、非ニュートン流体の流速が変化して粘度が変化しやすくなる。ところが、このような条件下であっても、本発明では粘度特性が変化したことを確実に把握することができる。第5の発明によれば、概ね流速のみが起因して非ニュートン流体の検出粘度が変化するため、粘度特性の変化を容易に把握することができる。第6の発明によれば、非ニュートン流体の溶媒がアルコールを主成分としていることから粘度が変化しやすくなるが、このような場合でも、確実に粘度特性の変化を把握することができる。以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。なお、以下の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。本実施形態の粘度調整方法は、吸着熱交換器5152に塗布するスラリーの粘度調整方法である。スラリーは、非ニュートン流体である。吸着熱交換器5152は、室内の調湿を行う調湿装置10に搭載されるものである。この調湿装置10は、除湿した空気を室内へ供給する除湿運転と、加湿した空気を室内へ供給する加湿運転とが可能に構成されている。調湿装置の構成調湿装置10は、冷媒回路50を備えている。図1に示すように、この冷媒回路50は、第1吸着熱交換器51、第2吸着熱交換器52、圧縮機53、四方切換弁54、及び電動膨張弁55が設けられた閉回路である。この冷媒回路50は、充填された冷媒を循環させることによって、蒸気圧縮冷凍サイクルを行う。冷媒回路50において、圧縮機53は、その吐出側が四方切換弁54の第1のポートに、その吸入側が四方切換弁54の第2のポートにそれぞれ接続されている。第1吸着熱交換器51の一端は、四方切換弁54の第3のポートに接続されている。第1吸着熱交換器51の他端は、電動膨張弁55を介して第2吸着熱交換器52の一端に接続されている。第2吸着熱交換器52の他端は、四方切換弁54の第4のポートに接続されている。四方切換弁54は、第1のポートと第3のポートが連通して第2のポートと第4のポートが連通する第1状態図1に示す状態と、第1のポートと第4のポートが連通して第2のポートと第3のポートが連通する第2状態図1に示す状態とに切り換え可能となっている。吸着熱交換器の構成図2に示すように、第1吸着熱交換器51及び第2吸着熱交換器52は、熱交換器本体40の表面に吸着剤が配合されたスラリーを塗布して吸着層を形成したものである。熱交換器本体40は、クロスフィン型のフィンアンドチューブ型の熱交換器で構成されている。これら熱交換器本体40は、アルミニウム製のフィン57と、このフィン57を貫通する銅製の伝熱管58とを備えている。複数のフィン57は、細長の長方形板状に形成され、伝熱管58の伸長方向に一定の間隔で平行に配列されている。各フィン57のピッチは、1.2mm以上2.2mm以下の範囲が好適であり、更には1.4mm以上1.6mm以下の範囲が好適である。また、伝熱管58の直径は、7.0mm以上9.5mm以下の範囲が好適である。また、伝熱管58についてのフィン57の幅方向の列数は、2列から4列までの範囲が好適である。また、伝熱管58についてのフィン57の長手方向の段数は、10段から20段までの範囲が好適である。更に、フィン57は、長方形板状のいわゆるプレートフィンで構成されているが、このフィン57は、その幅方向の断面形状においてゆるやかな波形状になった、いわゆるワッフルフィンで構成されていても良い。調湿装置の運転動作上述した調湿装置10の運転動作について説明する。本実施形態の調湿装置10では、除湿運転と加湿運転とが行われる。除湿運転中や加湿運転中の調湿装置10は、取り込んだ室外空気OAを調湿してから供給空気SAとして室内へ供給すると同時に、取り込んだ室内空気RAを排出空気EAとして室外へ排出する。つまり、除湿運転中や加湿運転中の調湿装置10は、室内の換気を行っている。また、調湿装置10は、除湿運転中と加湿運転中の何れにおいても、第1動作と第2動作を所定の時間間隔例えば3分間隔で交互に繰り返す。調湿装置10は、除湿運転中であれば第1空気として室外空気OAを、第2空気として室内空気RAをそれぞれ取り込む。また、調湿装置10は、加湿運転中であれば第1空気として室内空気RAを、第2空気として室外空気OAをそれぞれ取り込む。先ず、第1動作について説明する。第1動作中には、第1吸着熱交換器51へ第2空気が、第2吸着熱交換器52へ第1空気がそれぞれ送り込まれる。この第1動作では、第1吸着熱交換器51についての再生動作と、第2吸着熱交換器52についての吸着動作とが行われる。図1に示すように、第1動作中の冷媒回路50では、四方切換弁54が第1状態に設定される。圧縮機53を運転すると、冷媒回路50内で冷媒が循環する。具体的に、圧縮機53から吐出された冷媒は、第1吸着熱交換器51で放熱して凝縮する。第1吸着熱交換器51で凝縮した冷媒は、電動膨張弁55を通過する際に減圧され、その後に第2吸着熱交換器52で吸熱して蒸発する。第2吸着熱交換器52で蒸発した冷媒は、圧縮機53へ吸入されて圧縮され、再び圧縮機53から吐出される。このように、第1動作中の冷媒回路50では、第1吸着熱交換器51が凝縮器となり、第2吸着熱交換器52が蒸発器となる。第1吸着熱交換器51では、フィン57表面の吸着剤が伝熱管58内の冷媒によって加熱され、加熱された吸着剤から脱離した水分が第2空気に付与される。一方、第2吸着熱交換器52では、フィン57表面の吸着剤に第1空気中の水分が吸着され、発生した吸着熱が伝熱管58内の冷媒に吸熱される。そして、除湿運転中であれば、第2吸着熱交換器52で除湿された第1空気が室内へ供給され、第1吸着熱交換器51から脱離した水分が第2空気と共に室外へ排出される。一方、加湿運転中であれば、第1吸着熱交換器51で加湿された第2空気が室内へ供給され、第2吸着熱交換器52に水分を奪われた第1空気が室外へ排出される。次に、第2動作について説明する。第2動作中には、第1吸着熱交換器51へ第1空気が、第2吸着熱交換器52へ第2空気がそれぞれ送り込まれる。この第2動作では、第2吸着熱交換器52についての再生動作と、第1吸着熱交換器51についての吸着動作とが行われる。図1に示すように、第2動作中の冷媒回路50では、四方切換弁54が第2状態に設定される。圧縮機53を運転すると、冷媒回路50内で冷媒が循環する。具体的に、圧縮機53から吐出された冷媒は、第2吸着熱交換器52で放熱して凝縮する。第2吸着熱交換器52で凝縮した冷媒は、電動膨張弁55を通過する際に減圧され、その後に第1吸着熱交換器51で吸熱して蒸発する。第1吸着熱交換器51で蒸発した冷媒は、圧縮機53へ吸入されて圧縮され、再び圧縮機53から吐出される。このように、冷媒回路50では、第2吸着熱交換器52が凝縮器となり、第1吸着熱交換器51が蒸発器となる。第2吸着熱交換器52では、フィン57表面の吸着剤が伝熱管58内の冷媒によって加熱され、加熱された吸着剤から脱離した水分が第2空気に付与される。一方、第1吸着熱交換器51では、フィン57表面の吸着剤に第1空気中の水分が吸着され、発生した吸着熱が伝熱管58内の冷媒に吸熱される。そして、除湿運転中であれば、第1吸着熱交換器51で除湿された第1空気が室内へ供給され、第2吸着熱交換器52から脱離した水分が第2空気と共に室外へ排出される。一方、加湿運転中であれば、第2吸着熱交換器52で加湿された第2空気が室内へ供給され、第1吸着熱交換器51に水分を奪われた第1空気が室外へ排出される。スラリー供給装置の構成スラリー供給装置20について、図3および図4を参照しながら説明する。このスラリー供給装置20は、上述した吸着熱交換器5152にスラリーを塗布する塗布処理部1へスラリーを供給するものである。スラリー供給装置20は、温調水槽21と、貯留槽22と、供給路25および回収路26とを備えている。貯留槽22には、スラリーが貯留されている。温調水槽21には、水が貯留されており、その水に貯留槽22が浸漬されている。温調水槽21の水は、図示しない温調手段によって温調される。貯留槽22には、ポンプ23と、撹拌機27と、センサユニット29が設けられている。ポンプ23は、吸込部24が貯留槽22内のスラリーに浸漬しており、吸込部24からスラリーを汲み上げる。ポンプ23の吐出部図示せずと塗布処理部1とには、供給路25が接続されている。また、貯留槽22と塗布処理部1には、回収路26が接続されている。供給路25は、ポンプ23によって汲み上げられたスラリーが塗布処理部1へ供給される通路である。回収路26は、塗布処理部1で使用されたスラリーが貯留槽22へ戻る通路である。撹拌機27は、貯留槽22内のスラリーが沈殿しないように、該スラリーを撹拌するものである。具体的に、撹拌機27では撹拌羽28が回転することによってスラリーが撹拌される。センサユニット29は、貯留槽22内のスラリーに浸漬しており、それぞれ、スラリーの粘度、温度および流速を検出するための粘度センサ31と温度センサ32と流速センサ33とが設けられている。具体的に、流速センサ33は、流速が電圧値Vとして出力される。流速が高くなるほど、出力電圧値が高くなる。スラリー供給装置20では、貯留槽22内のスラリーの粘度調整粘度管理が行われる。スラリー供給装置20は、スラリーの粘度演算部35と、撹拌機27の制御部36を備えている。粘度演算部35は、スラリーの温度および流速に基づいて、スラリーの粘度を補正するものである。制御部36は、貯留槽22内のスラリーの流速が所定の範囲内となるように、撹拌機27の回転数を制御するものである。粘度演算部35による補正動作および粘度調整方法の詳細については後述する。スラリーの構成本実施形態に係るスラリー60は、図5に示すように、吸着剤61が100質量部、バインダー62が30質量部、水が30質量部及びアルコールが220質量部である。つまり、水30質量部とアルコール220質量部が溶媒63を構成している。尚、バインダー62及び水は、1つの水系樹脂64を構成しているものを用いている。また尚、上記水系樹脂64は、固形分であるバインダー62が45質量以上水分45質量以下のものであればよく、要するに、バインダー62の濃度が濃いものであればよい。また、上記アルコールは、有機系溶媒であって、各種のアルコールを用いることができるが、エタノールを主成分とし、他の複数のアルコールを添加した工業用アルコールが好ましい。具体的に、上記アルコールは、エタノールが85.5、ノルマルプロピルアルコールが9.8、イソプロピルアルコールが4.8及び水が0.2で構成したものを用いている。スラリー60は、吸着剤61とバインダー62と溶媒63とを混ぜ合わせて充分に撹拌し、溶媒63中に吸着剤61とバインダー62を分散させることによって作られる。吸着剤61は、親水基を有する複数の高分子主鎖が互いに架橋することによって三次元構造を形成している。そして、この吸着剤61は、空気から吸湿する際に、水蒸気の吸着と吸収の両方を行う。本実施形態において、吸着剤61の平均粒径は、例えば、約50μmとなっている。スラリーの粘度調整方法スラリー60の塗布状態は、スラリー60の粘度によって大きく左右される。一方、スラリー60は、非ニュートン流体であるため、流速の変化によって検出粘度粘度センサ31によって検出された粘度が変化する。本実施形態のスラリー供給装置20では、貯留槽22内においてスラリー60が撹拌されるところ、撹拌ムラによってスラリー60の流速が変化しやすい。特に、本実施形態では、貯留槽22内のスラリー60がポンプ23の吸込部24によって吸引されるところ、その吸引動作によって撹拌によるスラリー60の流れが阻害されて図3及び4のWの領域、スラリー60の流速が一層変化しやすい。つまり、貯留槽22内のスラリー60は、撹拌されながら外部へ流出する。これらの要因によって、貯留槽22のスラリー60の粘度が変化しやすくなる。また、本実施形態のスラリー60は、上述したようにアルコールが配合されているところ、アルコールは揮発性が高いため、時間の経過によってアルコールが揮発していく。そうすると、スラリー60における溶媒63の割合が低下するため、スラリー60の粘度が徐々に高くなっていく。つまり、スラリー60の粘度が一層変化しやすくなる。その他、スラリー60の流速が変化する要因として、貯留槽22におけるスラリー60の貯留量、撹拌羽28と流速センサ33との距離等が挙げられる。以上のことから、貯留槽22内のスラリー60の粘度を管理して調整する必要がある。次に、上述したスラリー供給装置20において行われるスラリー60の粘度調整方法について説明する。本実施形態の粘度調整方法では、前提条件として、貯留槽22内のスラリー60の流速が常に所定の範囲内となるように撹拌機27の回転数撹拌機27の撹拌動作が制御される。上記所定の範囲は、流速センサ33の実質測定可能な範囲測定レンジに設定される。こうすることで、変化するスラリー60の流速を確実且つ高精度に検出することが可能である。具体的に、制御部36は流速センサ33の検出値が上記所定の範囲内となるように撹拌機27の回転数を調整する。なお、当然ながら、撹拌機27はスラリー60に対する撹拌機能を損なわない範囲で制御される。スラリー60の流速が所定の範囲内にある状態で、先ず、貯留槽22内のスラリー60の温度、流速および粘度が、センサユニット29によって検出される検出工程。そして、この検出された温度、流速および粘度の値は、粘度演算部35へ入力される。ここで、本実施形態の温調水槽21は、水温が一定となるように制御される。したがって、貯留槽22内のスラリー60の温度は略一定となる。粘度演算部35では、予め導出した、スラリー60の温度、流速および粘度の相関データ以下、粘度特性という。が入力されている。本実施形態の場合、スラリー60の温度が一定であるため、その一定温度における流速と粘度との関係である粘度特性例えば、図6のYが入力されている。粘度演算部35では、センサユニット29から検出温度、検出流速および検出粘度が入力されると、予め入力されている粘度特性に基づいて、検出粘度が補正される補正工程。つまり、予め入力された粘度特性同図のYとは異なる新たな粘度特性同図のXが導出される。要するに、この場合、スラリー60の粘度が高くなっている。そして、粘度演算部35では、補正された検出粘度と設定粘度との差に基づいて、貯留槽22内に加える溶媒63の量が算出される。つまり、補正後の検出粘度を設定粘度まで低下させるのに必要な溶媒63の量が算出される。そして、貯留槽22には、必要な量の溶媒63が追加される溶媒追加工程。これによって、スラリー60の粘度が設定粘度に調整される。つまり、図6に示すように、この溶媒63の追加によって、粘度特性Xが粘度特性Yへ変化する。-実施形態の効果-本実施形態によれば、予め導出したスラリー60の温度、流速および粘度の相関に基づいて、検出した粘度を補正し、補正した粘度が設定値になるように貯留槽22内へスラリー60の溶媒を加えるようにした。そのため、スラリー60の粘度特性が変化したことを確実に把握することができる。これにより、スラリー60について、高精度な粘度調整を行うことができる。また、本実施形態によれば、貯留槽22内のスラリー60が撹拌されながらポンプ23によって吸引されるため、スラリー60の流速が変化して粘度が変化しやすくなる。ところが、このような条件下であっても、本実施形態では粘度特性が変化したことを確実に把握することができる。また、本実施形態によれば、概ね流速のみが起因してスラリー60の検出粘度が変化するため、粘度特性の変化を容易に把握することができる。また、本実施形態によれば、スラリー60の溶媒がアルコールを主成分としていることから粘度が変化しやすくなるが、このような場合でも、確実に粘度特性の変化を把握することができる。また、本実施形態では、スラリー60の流速が流速センサ33の実質測定可能な範囲内測定レンジとなるように撹拌機27を制御している。そのため、スラリー60の流速の検出精度を向上させることができる。これにより、スラリー60の粘度の補正精度が向上するので、より高精度な粘度調整を行うことが可能である。