超臨界状態で運転される閉サイクルガスタービンにおいて、圧縮機の入口の温度と圧力が、圧力と臨界圧力との比Rpと絶対温度で表した温度と臨界温度との比Rtが不等式9925≦Rp1096Rt≦9818、1Rt≦1016を満たす範囲にあることを特徴とする閉サイクルガスタービンの運転方法。二酸化炭素を作動媒体にして超臨界状態で運転される閉サイクルガスタービンにおいて、圧縮機の入口における摂氏温度Tと単位がMPaの圧力pが不等式0619≦p0266T≦0171、31≦T≦36を満たす範囲にあることを特徴とする閉サイクルガスタービンの運転方法。圧縮機入口の温度、圧力と圧縮係数のうち二つを選択してグラフの縦軸、横軸に選び請求項1または請求項2に記載の範囲を制御盤面に表示するディスプレイを有することを特徴とする閉サイクルガスタービンの運転方法。特許文献1などに見られる従来の技術は、部分負荷時にターボ機械の回転数を変えずに系統の密度を制御することで部分負荷運転時のターボ機械の効率の低下を避けている。この方法はターボ機械が理想気体に近い領域で動作する場合に有効であるが、超臨界領域で動作する場合には適用が難しい。その理由は、臨界点の近傍では物性値が大きく変化するので、圧縮機入口7の熱力学的状態を適切に制御しないと圧縮機1の動作が不安定になるからである。そこで本発明は、上記した課題を解決しサイクルが常に高い効率で動作するように、圧縮機の入口7における作動流体の状態を制御して、圧縮機1が安定に動作しかつ動力が極小となる運転方法の提供を目的とする。請求項1に記載の発明は、超臨界状態で動作するガスタービンにおいて、指定された温度において圧縮仕事が最小かつ安定に動作可能な圧力領域に作動流体を制御したことを特徴とする超臨界ガスタービンの運転方法。請求項2に記載の発明は、請求項1に記載の運転方法において、作動流体に二酸化炭素を用いた場合について指定された温度において圧縮仕事が最小かつ安定に動作可能な圧力領域に作動流体を制御したことを特徴とする超臨界ガスタービンの運転方法。請求項3に記載の発明は、請求項1または請求項2に記載の運転方法において、運転中に圧縮機入口で評価した圧縮係数、温度と圧力を、その許容範囲とともに表示したディスプレイを具備したことを特徴とする超臨界ガスタービンの運転方法。請求項1に記載の発明によれば、作動流体の種類や圧縮方法や負荷の大小によらず普遍的に圧縮動力を最小化した運転を可能とする。その結果超臨界ガスタービンの性能を高く保持できる。請求項2に記載の発明によれば、作動媒体に超臨界二酸化炭素を用いた場合について圧縮動力を最小化した運転を可能とするので、超臨界二酸化炭素ガスタービンの性能を向上できる。請求項3に記載の発明によれば、圧縮機入口の運転状態と目標との乖離を可視化できるので、ガスタービンの運転操作性が向上する。以下本発明を適用した具体的な実施の形態について図面を参照して詳細に説明する。ガスタービンの正味出力Qはタービンの膨張仕事Wtから圧縮機の圧縮仕事Wcを差し引いたものQ=WtWcであるから、圧縮動力の低減は正味出力を増し、サイクルの熱効率を向上させる。作動流体が理想気体である通常のオープンサイクルガスタービンではWcWt比は55程度である。図4は超臨界CO2二酸化炭素を作動流体とする閉サイクルガスタービンで測定した圧縮動力の挙動を示す。出願時点2011.6において世界初の発電時のデータである。臨界点圧力7.3825MPa温度31.06°C近傍での実験データ8がプロットされている。図中の記号πは圧力比圧縮機の出口圧力と入口圧力との比を表す。横軸の圧縮係数は圧縮機入口7で測定された諸量を用いて次式で計算される。数1z≡pvRTここで、p圧力v比体積T絶対温度Rガス定数である。0z≦1であり実ガスの程度を表す。定義から理想気体では1である。また、縦軸の実ガスと理想気体との圧縮動力の比Rは、次式で計算される。数2RΔhsWsidここで、Δhs:実ガスの可逆断熱圧縮時の出入り口の比エンタルピ落差、Wsid:理想気体の比圧縮仕事臨界点の近傍では作動流体は実ガスとして振舞う。図からRはzにほぼ等しく、CO2の臨界点圧力7.3825MPa温度31.06°Cの近傍では約0.2である。すなわち、臨界点の近傍では実ガス効果が顕著で、圧縮動力が理想気体の約15に低減することがわかる。したがって、この領域でガスを圧縮すればガスタービンの正味出力Qを大幅に増大できる。図5は、超臨界CO2のzの温度T、圧力p依存性を示す。温度を与えたときzが最小となる圧力10p0が存在し、最小のz≡zminTは温度の低下とともに減少することがわかる。p0は擬臨界圧力9psより高圧側にあり、圧力がpsに近づくにつれてzの値が急増する傾向がある。擬臨界圧力とは超臨界状態である温度において比熱が極大になる圧力の状態である。図5から点線で囲まれた範囲はzの値が極小に近く、かつ変動が小さく圧縮機1を安定に運転できることが読み取れる。ここで、p0は温度tの関数であり次式で表せる。数3p00266T0329ここに、圧力p0の単位はMPa温度Tの単位は°Cである。上記した臨界点近傍の構造は、流体の種類によらない普遍的な性質である。そこで、この運転範囲を物質に固有の臨界圧力pc、臨界温度Tcで規格化すると本発明の第一の運転方法を表現した次式を得る。数49925≦Rp1096Rt≦98181Rt≦1016ここで、Rp規格圧力Rt規格温度また温度t臨界温度tcは絶対温度である。数4式は温度Rtを与えたとき圧縮仕事が最小かつ状態が安定な圧力Rpの範囲を与える運転指標であり流体の種類によらず適用できる。図1はこの領域を運転変数である温度と圧力の範囲として示したものである。平行四辺形で示される領域11のなかの温度と圧力が本発明の運転方法である。数4式は媒体がCO2の場合次式で表現される。0619≦p0266T≦017131≦T≦36ここで、p圧力T温度である。図2は第三の発明である制御盤上のディスプレイの一実施例を示す。縦軸に圧縮係数、横軸に圧力をとり運転温度と圧力の上下限で囲まれる領域12を圧縮機1の最適運転範囲として示したものである。本例では作動流体に二酸化炭素をとりあげているが、他の媒質でも同様な表示は可能である。目標とする状態13と現在の運転状態14を表示し、温度、圧力制御の方向を可視化している。圧縮機入り口の温度と圧力の操作は、例えば図6において前置冷却器4で温度を、また圧力は貯気タンク6で系統の作動流体の質量を調節することにより実現できる。図2の例では隠れた変数が温度15であり等温線表示されている。太い2本の実線と曲線の2本の等温線で囲まれた領域が最適運転範囲12を示す。これに対し、図3は縦軸に温度、横軸に圧力をとって示し合わせて圧縮係数17を等高線表示したものである。平行四辺形で囲まれる領域が最適運転範囲16を示す。この他、圧縮係数、温度、圧力の3変数のうち2変数を縦軸、横軸にとり、必要に応じて残りの変数を等高線表示するものであればどのような組み合わせでもよい。