ティーゼルエンジンの排ガス管にSCRコンバータを接続し、そのSCRコンバータにアンモニアを供給するに際し、アンモニア源を粉末としてアンモニア源タンクに貯蔵し、アンモニア源タンクからアンモニア源粉末をアンモニア源水溶液作製タンクに供給すると共にそのアンモニア源水溶液作製タンクに水を供給してアンモニア源水溶液を作製し、そのアンモニア源水溶液をヒーターで加熱してアンモニアガスを生成すると共に、これを冷却管を通して水蒸気を凝縮分離し、水蒸気を分離したアンモニアガスをSCRコンバータに供給し、他方前記冷却管で冷却した凝縮水を前記アンモニア源水溶液作製タンクに戻すことを特徴とするSCRコンバータへのアンモニア供給システム。前記アンモニア源水溶液作製タンクの出口にアンモニア源濃度センサを設け、アンモニア源濃度センサでの検出値が一定濃度以下になると前記アンモニア源タンクからアンモニア源粉末をアンモニア源水溶液作製タンクに供給する請求項1記載のSCRコンバータへのアンモニア供給システム。前記ヒーターの熱源にディーゼルエンジンの排ガスを用いる請求項1又は2記載のSCRコンバータへのアンモニア供給システム。前記ヒーターにて、アンモニア源水溶液が160°C以上180°C以下となるようにディーゼルエンジンの排ガスを前記ヒーターに供給する請求項3記載のSCRコンバータへのアンモニア供給システム。前記ヒーターに供給するディーゼルエンジンの排ガスは、SCRコンバータの上流側又は下流側排ガス管から供給する請求項3又は4記載のSCRコンバータへのアンモニア供給システム。しかしながら、図2のアンモニア供給システムでは、下記の問題点が残されている。a加熱分解で発生したガスから除去回収した水が発生するが、この水には一定濃度のNH3が溶解しているため、廃棄が困難である。bNH3の水への溶解度は高く0°C;89.9g/100cm3、このため冷却管での冷却温度を50~80°Cに保持しているが、加水分解で発生したNH3の内、一定量のNH3が回収水に溶解するため、SCRコンバータへのNH3供給効率は充分でなかった。特許文献2では、アンモニア源として、水溶液を用いずにカルバミン酸炭酸水素アンモニウムNH42HCO3NH2CO2等の固体還元剤を用い、これを直接熱分解し、NH42HCO3NH2CO2→3NH3H2O2CO2の熱分解反応でNH3を発生させることが提案されている。しかし、この特許文献2では、水の回収の問題はないものの、固体還元剤は70°Cで熱分解するため、炎天下など高温にさらされた場合、NH3ガスの大気への漏洩や爆発などの危険性が溶液の場合より高く、また、補給時などの扱い易さの面においても溶液状態の方が有利である。また、特許文献3では、発生する水の量を減らすために、固体状尿素をアンモニア源とし、NH3発生時に固体尿素に水を混合し、これを100~300°Cに加熱すると共に0.14~3.4MPaに加圧してカルバミン酸アンモニウムNH2COONH4を生成し、さらに圧力を保持したまま、これをさらに加熱してアンモニアを発生させるものである。この特許文献3では、尿素を固体状態で保持し、アンモニア発生時に、加水分解で水加熱加圧してカルバミン酸アンモニウムを生成し、これを加熱してNH3とCO2にするため、水分量を減らすことが可能であるが、加圧装置が必要となり、ディーゼルエンジンからの排ガスの後処理に適用することは困難である。よってディーゼルエンジンからの排ガスの後処理に用いるアンモニア発生源としては、水溶液を用いるのがよいが、上述したように水の処理が課題として残る。そこで、本発明の目的は、上記課題を解決し、アンモニア発生源として水溶液を用い、しかも水を除去した際に、NH3が溶解した水を有効に利用できるSCRコンバータへのアンモニア供給システムを提供することにある。上記目的を達成するために請求項1の発明は、ティーゼルエンジンの排ガス管にSCRコンバータを接続し、そのSCRコンバータにアンモニアを供給するに際し、アンモニア源を粉末としてアンモニア源タンクに貯蔵し、アンモニア源タンクからアンモニア源粉末をアンモニア源水溶液作製タンクに供給すると共にそのアンモニア源水溶液作製タンクに水を供給してアンモニア源水溶液を作製し、そのアンモニア源水溶液をヒーターで加熱してアンモニアガスを生成すると共に、これを冷却管を通して水蒸気を凝縮分離し、水蒸気を分離したアンモニアガスをSCRコンバータに供給し、他方前記冷却管で冷却した凝縮水を前記アンモニア源水溶液作製タンクに戻すことを特徴とするSCRコンバータへのアンモニア供給システムである。請求項2の発明は、前記アンモニア源水溶液作製タンクの出口にアンモニア源濃度センサを設け、アンモニア源濃度センサでの検出値が一定濃度以下になると前記アンモニア源タンクからアンモニア源粉末をアンモニア源水溶液作製タンクに供給する請求項1記載のSCRコンバータへのアンモニア供給システムである。請求項3の発明は、前記ヒーターの熱源にディーゼルエンジンの排ガスを用いる請求項1又は2記載のSCRコンバータへのアンモニア供給システムである。請求項4の発明は、前記ヒーターにて、アンモニア源水溶液が160°C以上180°C以下となるようにディーゼルエンジンの排ガスを前記ヒーターに供給する請求項3記載のSCRコンバータへのアンモニア供給システムである。請求項5の発明は、前記ヒーターに供給するディーゼルエンジンの排ガスは、SCRコンバータの上流側又は下流側排ガス管から供給する請求項3又は4記載のSCRコンバータへのアンモニア供給システムである。本発明は、アンモニア源を粉末で貯蔵し、この粉末を水で溶解してアンモニア源水溶液を作製し、これを加水分解してアンモニアと水蒸気とし、水蒸気を分離したアンモニアをSCRコンバータに供給すると共に、凝縮したアンモニアを含む水をアンモニア源水溶液の作製に用いることで、分離した水の有効利用が図れるという優れた効果を発揮する。以下、本発明の好適な一実施の形態を添付図面に基づいて詳述する。図1は、本発明のSCRコンバータへのアンモニア供給システムを示したもので、図において、10は、重炭酸アンモニウム、炭酸アンモニウム、尿素などのアンモニア源粉末11を貯蔵するアンモニア源タンクで、その下方にバルブ12を介してアンモニア源水溶液作製タンク13が接続される。アンモニア源水溶液タンク13は、水供給ライン14から供給される水とアンモニア源タンク10からのアンモニア源粉末11を混合撹拌してアンモニア源水溶液を作製すると共にこれを貯蔵する。アンモニア源水溶液タンク13で作製されたアンモニア源水溶液は、排ガス中のNOx濃度に応じて、配管15に供給される。配管15には、アンモニア源水溶液タンク13からのアンモニア源水溶液のアンモニア濃度を検出する濃度センサ16が接続される。濃度センサ16は、アンモニアの検出濃度が一定値以下となると、バルブ12を開いてアンモニア源粉末11をアンモニア源水溶液作製タンク13に供給し、また図示していないがアンモニア源水溶液作製タンク13内のアンモニア源水溶液のレベルが一定値以下に下がったときに水供給ライン14から水が給水されるようになっている。配管15には、アンモニア源水溶液を加熱するヒーター17が接続され、その下流に加水分解したNH3と水蒸気を、100°C以下、好ましくは50~80°Cに冷却する冷却管18が接続され、さらにその下流にコンプレッサ19が接続される。配管15の先端には、排ガス管20に接続したSCRコンバータ21の入口側でNH3を噴射するノズル22が設けられる。本発明においては、ヒーター17の熱源として、排ガス管20内の排ガスを排ガス導入管23から導入し、ヒーター17内を通るアンモニア源水溶液を160°C以上180°C以下の範囲に間接加熱し、その加熱後の排ガスを排出管24にて排ガス管20に戻すように構成したものであり、また冷却管18に、その冷却管18で冷却され、アンモニアと分離した凝縮水をアンモニア源水溶液作製タンク13に戻す回収水戻し管25を接続して構成したものである。この図1では、排ガス導入管23からヒーター17、ヒーター17から排出管24に戻す排ガス源としてSCRコンバータ21の上流側の排ガス管20の例で説明しているが、SCRコンバータ21の下流側の排ガス管20に排ガス導入管23と排ガス管20を接続するようにしてもよい。また、排ガス導入管23、ヒーター17、排ガス管20を流れる排ガスの流量調整は、排ガス導入管23と排ガス管20の間の排ガス管20にダンパやオリフィスを設けて制御するなど適宜の手段で行う。次に、本実施の形態の作用を説明する。アンモニア源タンク10からの重炭酸アンモニウム、炭酸アンモニウムあるいは尿素等のアンモニア源粉末11が、バルブ12を介してアンモニア源水溶液作製タンク13に供給され、また水供給ライン14から水がアンモニア源水溶液作製タンク13に供給され、これらが混合されてアンモニア源水溶液作製タンク13内でアンモニア源水溶液例えば尿素水が作製される。またこの際濃度センサ12はアンモニア源水溶液のアンモニア濃度を検出し、アンモニア濃度が一定値以下に下がったときにバルブ12を開いてアンモニア源粉末11をアンモニア源水溶液作製タンク13に供給する。さらにアンモニア源水溶液作製タンク13内のアンモニア源水溶液のレベルが一定値以下に下がったならば水供給ライン14から水を補給する。アンモニア源水溶液作製タンク13のアンモニア源水溶液を配管15からヒーター17に供給し、また排ガス管20からの排ガスの一部を排ガス導入管23よりヒーター17に導入すると共に排出管24にて排ガス管20に戻し、その排ガスによってアンモニア源水溶液を160°C以上180°C以下に間接加熱して加水熱分解させ、NH3と水蒸気を生成させる。熱分解によって発生するガスは、多量の水蒸気を含有するため、冷却管18を用いて発生ガス中の水を凝縮させてトラップする。冷却管18は排ガス管20あるいはSCRコンバータ16に近い位置に取り付け、比較的高い温度50~80°Cで保持する。水の除去は、加圧下ではなく、常圧かつ比較的高温に保たれた冷却管18を用いるため、NH3ガスの凝縮した水への溶解を抑制することができる。以上の要領で水を除去したNH3ガスをノズル22からSCRコンバータ21に供給する。NH3ガス供給の際はコンプレッサ19を用いて昇圧し、排ガス圧よりも高圧でNH3ガスを送り出すことで効率よくNH3を供給する。この際、冷却管18でトラップしたNH3を含有する凝縮水回収水は、回収水戻し管25を介してアンモニア源水溶液作製タンク13に戻してアンモニア源を溶解する水として再利用する。このように本発明のアンモニア供給システムは、発生したNH3のほぼ全量をNH3の形でSCRコンバータに供給できるため、従来の尿素SCRシステムに比べてNH3を効率的に供給できると共に、トラップされた凝縮水回収水にNH3が含まれていても、これをアンモニア源水溶液作製タンク13に戻して再使用するため、消費する水の量を少なくすることができる。また、ヒーター17にて、アンモニア源水溶液を160°C以上180°C以下に加熱して加水分解する際の熱源として排ガス管20を流れる排ガスを利用するため、燃費低減に有効である。さらに、アンモニア源をアンモニア源粉末として貯蔵し、使用時にこれをアンモニア源水溶液作製タンク13に供給してアンモニア源水溶液とするため、従来の尿素貯蔵タンクのような大型のタンクを用いる必要がなく、アンモニア源タンク10とアンモニア源水溶液作製タンク13を小型化することが可能となる。なお、図1の実施の形態では、SCRコンバータ21の上流側の排ガス管20の排ガスをヒーター17に供給する例を示しているが、SCRコンバータ21の下流側の排ガス管20の排ガスをヒーター17に供給するようにしてもよい。SCRコンバータ21の下流側の排ガスをヒーター17の熱源として用いた方がSCRコンバータ21の温度を高く保てるため望ましい。さらに、SCRコンバータ21への供給ガスに含まれる水分が少ないため。SCR触媒の劣化を抑制することができる。