"銅塩と硫黄源とを有する、交換性カチオンを含有するスメクタイト粘土を発熱剪断することと、粘土の交換性カチオンと前記銅塩とのエンタルピー的に推進されたイオン対化を提供することとによって製造され、2.73±0.01Aにおける回折ピークを実質的に有しない水銀収着剤材料を煙道ガスを運ぶ煙道ダクト内に注入して注入濃度をもたらす工程と、前記水銀収着剤材料を前記煙道ガス中の水銀と反応させて水銀が収着された材料を形成し、それによって前記煙道ガス中の水銀の濃度を低減する工程と、前記水銀収着剤材料と石灰とが前記煙道ダクト内で混合するような位置において前記石灰を前記煙道ダクト内に注入する工程と、前記石灰を前記煙道ガス中のSO2、SO3、および/またはHClと反応させて硫酸カルシウム、塩化カルシウム、およびそれらの混合物からなる群から選択された反応生成物を形成する工程と、前記水銀が収着された材料と一切の未反応水銀収着剤材料とを含む副生成物混合物を捕集する工程とを含む、水銀を煙道ガスから捕集する方法。前記副生成物混合物が未反応石灰を含有する、請求項1に記載の方法。前記副生成物混合物が飛散灰を含有する、請求項1に記載の方法。前記水銀収着剤材料の前記注入濃度が約1~約20lb/MMacf煙道ガスの範囲である、請求項1に記載の方法。石灰の注入率が約10,000lb/hr未満である、請求項1に記載の方法。前記水銀収着剤材料と前記石灰とが相乗的である、請求項1に記載の方法。銅塩と硫黄源とを有する、交換性カチオンを含有するスメクタイト粘土を発熱剪断する工程と、粘土の交換性カチオンと前記銅塩とのエンタルピー的に推進されたイオン対化を提供する工程とによって製造された、2.73±0.01Aにおける回折ピークを実質的に有しない水銀収着剤材料と石灰とを混合して煙道ガススクラビング組成物を形成する工程と、次いで、前記煙道ガススクラビング組成物を煙道ガスを含有する煙道ダクト内に注入する工程であって、前記煙道ガススクラビング組成物が前記煙道ガス中の水銀およびSO2、SO3、および/またはHClと反応し、水銀が収着された材料を形成し、それによって前記煙道ガス中の水銀の濃度を低減する工程と、前記水銀が収着された材料と一切の未反応煙道ガススクラビング組成物とを含有する混合物を捕集する工程とを含む、水銀を煙道ガスから捕集する方法。煙道ガススクラビング組成物の注入率が約10,000lb/hr未満の石灰の注入率および約1~約20lb/MMacfの範囲の水銀収着剤材料の注入濃度を含む、請求項7に記載の方法。予め決められた煙道ガス流量に基づいた予め決められた石灰の注入率および水銀収着剤材料の注入濃度をもたらすために十分な質量比において前記水銀収着剤材料と前記石灰とが混合される、請求項7に記載の方法。前記煙道ガス流量を定量する工程と、前記煙道ガス中の水銀および硫黄の濃度を定量する工程と、水銀収着剤材料の注入濃度を定量する工程と、石灰の注入率を定量する工程とをさらに含み、前記石灰の注入率、前記水銀収着剤材料の注入濃度、および少なくとも80の水銀の除去をもたらすために十分な比において前記水銀収着剤材料と石灰とが混合される、請求項7に記載の方法。前記水銀収着剤材料と前記石灰とが相乗的である、請求項7に記載の方法。水銀収着剤材料を水銀を含有する煙道ガスと反応させることによって製造された、請求項1に記載の方法によって形成された前記水銀が収着された材料を含む副生成物混合物を水と混合して生コンクリートを形成する工程と、前記生コンクリートを型にキャストする工程とを含む、水銀を閉じ込める方法。前記副生成物混合物をポルトランドセメントと混合する工程をさらに含む、請求項12に記載の方法。前記副生成物混合物が、水銀収着剤材料、石灰、硫酸カルシウム、飛散灰、およびそれらの混合物からなる群から選択された少なくとも1つの材料を含む、請求項12に記載の方法。前記副生成物混合物が、前記水銀が収着された材料、前記水銀収着剤材料、石灰、硫酸カルシウム、および飛散灰を含む、請求項14に記載の方法。粉末X線回折によって定量された時に粘土/銅藍複合物を実質的に含有せず、ケイ酸塩、銅イオン源、硫化物イオン源、および水の混合物を剪断することによって製造された水銀収着剤材料と、酸化カルシウムおよび/または水酸化カルシウムを含む石灰とから本質的になる煙道ガススクラビング組成物。前記煙道ガススクラビング組成物の水銀吸収能が、前記石灰が存在しない場合の前記水銀収着剤材料の水銀吸収能の70超である、請求項16に記載の煙道ガススクラビング組成物。予め決められた煙道ガス流量に基づいた予め決められた石灰の注入率および水銀収着剤材料の注入濃度をもたらすために十分な前記水銀収着剤材料と石灰との比をさらに含む、請求項16に記載の煙道ガススクラビング組成物。改良された汚染制御収着剤およびそれらの製造方法を提供する必要性が依然としてあり、石灰と適合性である水銀収着剤を提供することが望ましい。煙道ガススクラビング組成物、煙道ガススクラビング組成物の使用方法、および煙道ガスから捕集された水銀を閉じ込める方法がここに開示される。煙道ガススクラビング組成物は、粘土、銅、および硫黄を含む水銀収着剤材料と酸化カルシウムおよび/または水酸化カルシウムを含む石灰との混合物を含有する。水銀を煙道ガスから捕集する方法は、煙道ガススクラビング組成物を煙道ダクトまたは煙道ガス導管内に注入する工程と、水銀収着剤材料を煙道ガス中の水銀と反応させて水銀が収着された材料を形成し、それによって煙道ガス中の水銀の濃度を低減する工程と、石灰を煙道ガス中のSO2、SO3、および/またはHClと反応させて硫酸カルシウムおよび/または塩化カルシウムを形成する工程と、水銀が収着された材料を含有する副生成物混合物を捕集する工程とを包含する。水銀を閉じ込める方法は、捕集された混合物を水および場合により他のコンクリート添加剤と混合して、生コンクリートを形成する工程と、生コンクリートを型にキャストする工程とを包含する。本明細書において、石灰と、石灰の存在下で水銀に対してその活性吸収能の大部分を維持する水銀収着剤材料とを含有する煙道ガススクラビング方法および組成物が開示される。さらに、本明細書において煙道ガス汚染物と煙道ガススクラビング組成物との反応生成物副生成物の混合物をコンクリート内に処分する方法が開示され、それは飛散灰を処分する主な方法である。それによって、本明細書において開示された組成物、方法および反応生成物は、石炭火力発電所からの粒状物質を単一工程で捕集すること、これらの粒状物質をコンクリートおよびコンクリート構造物中に封鎖すること、およびコンクリート構造物の製造を可能にする。本明細書中で用いられるとき、煙道ガススクラビング組成物は、水銀収着剤材料と石灰との混合剤を含有する。好ましくは、水銀収着剤材料および石灰は相乗的である。本明細書において、相乗的相互作用とは、石灰または水銀収着剤材料が存在しない場合の同じ条件と比べて石灰の存在下での水銀吸収能の増加、および/または水銀吸収材料の存在下での煙道ガス中のSO3濃度の減少であり得る。好ましくは、煙道ガススクラビング組成物は、石灰が存在しない場合の水銀収着剤材料の水銀吸収能の約70超である水銀吸収能を有する。より好ましくは、煙道ガススクラビング組成物は、石灰が存在しない場合の水銀収着剤材料の水銀吸収能の約100超、さらにより好ましくは約103超、より一層好ましくは約105超の水銀吸収能を有する。さらに、水銀吸収材料の存在下で石灰が加えられるとき、例えば、バグハウスの濾過後のろ液中または排気ガス中のSO3の濃度はさらに低くなる。本明細書中で用いられるとき、石灰は、石灰の製造された形態および石灰石の両方を包含する。好ましくは、本明細書において記載された組成物および方法において使用された石灰は、石灰の製造形態の1つまたは複数例えば、生石灰および消石灰である。生石灰は石灰石のか焼生成物であり、カルシウムおよびマグネシウムの酸化物からなる。米国においては、3つの市販の形態、すなわち、高カルシウム生石灰0~5の炭酸マグネシウムを含有する石灰石から得られる、マグネシア質生石灰5~35の炭酸マグネシウムを含有する石灰石から得られる、およびドロマイト質生石灰35~46の炭酸マグネシウムを含有する石灰石から得られるがある。消石灰は、生石灰を十分な水で処理して水に対するその化学親和力を満たし、それによって酸化物を水酸化物に変換することによって製造された乾燥粉末である。使用された生石灰のタイプおよび使用された水和条件に応じて、化合においての水の量は変化し、例えば、高カルシウム消石灰は概して72~74の酸化カルシウムおよび23~24の化学化合水を含有し、ドロマイト質消石灰標準は約46~48の酸化カルシウム、33~34の酸化マグネシウム、および15~17の化学化合水を含有し、ドロマイト質消石灰加圧は約40~42の酸化カルシウム、29~30の酸化マグネシウム、および25~27の化学化合水を含有する。本明細書において開示された方法および材料に1つの態様によって、水銀収着剤材料はケイ酸塩粘土材料、銅および硫黄を含有する。好ましくは、水銀収着剤材料はケイ酸塩粘土材料、反応性銅化合物、および反応性硫黄化合物から製造される。ケイ酸塩の粘土フィロケイ酸塩は、スメクタイト粘土、例えば、ベントナイト、モンモリロナイト、ヘクトライト、バイデライト、サポナイト、ノントロナイト、ボルコンスコアイト、ソーコナイト、ステベンサイトおよび/または合成スメクタイト誘導体、特に、フルオロヘクトライトおよびラポナイト、混合層状粘土、特に、レクトナイトおよびその合成誘導体、バーミキュライト、イライト、雲母質鉱物およびそれらの合成誘導体、層状水和化結晶ポリケイ酸塩、特に、マカタイト、カネマイト、オクタケイ酸塩イリエライト、マガディアイトmagadiiteおよび/またはケニヤアイト、アタパルジャイト、パリゴルスカイト、セピオライト、またはそれらの任意の組み合わせであってよい。粘土材料は交換性のカチオンを有しなければならない。好ましくは、ケイ酸塩粘土材料は、主として交換性カルシウムおよび/またはナトリウムイオンを有する一切の他の交換性カチオンよりも大きいパーセンテージでカルシウムおよび/またはナトリウム交換性カチオンを含有するモンモリロナイトである。反応性の銅化合物は、硫黄および/または硫化物イオンと反応する銅含有材料である。反応性の銅化合物は、本明細書で開示された方法および材料に銅源を提供する。銅源は、好ましくは乾燥材料である。ここで、乾燥銅源は、固体の銅化合物の結晶構造内の一切の水和水を超えて水を含有しない、粉末状、フレークまたは結晶の形態の反応性の銅化合物として定義される。銅源を提供する銅化合物の非限定的な例としては、酢酸銅、銅アセチルアセトネート、臭化銅、炭酸銅、塩化銅、クロム酸銅、エチルヘキサン酸銅、蟻酸銅、グルコン酸銅、水酸化銅、ヨウ化銅、モリブデン酸銅、硝酸銅、酸化銅、過塩素酸銅、ピロリン酸銅、セレン化銅、硫酸銅、テルル化銅、テトラフルオロホウ酸銅、チオシアン酸銅、銅トリフラートcoppertriflate、銅金属、銅合金、およびそれらの混合物の無水および水和の形態が挙げられる。好ましくは、銅源は、銅のカチオンおよび銅塩のアニオンを有する銅II塩であり、より好ましくは、銅源は、銅塩のアニオンとナトリウムイオンとの対化が銅のカチオンとの対化よりもエンタルピー的に好ましい銅II塩であり、さらにより好ましくは、銅塩のアニオンとカルシウムイオンとの対化が銅のカチオンとの対化よりもエンタルピー的に好ましい銅II塩であり、さらにより好ましくは、銅源は硫酸銅である。反応性の硫黄化合物は、銅および/または銅イオンと反応し、硫黄原子または多硫化物をもたらす硫黄含有材料である。反応性の硫黄化合物は、本明細書で開示された方法および材料に硫黄源を提供する。硫黄源は、好ましくは乾燥材料である。ここで、デイday硫黄源は、粉末状、フレーク状、結晶状または気体状の形態で、固体の硫黄源の結晶構造内の一切の水和水を超えて水を含有しない反応性の硫黄化合物として定義される。硫黄源を提供する硫黄化合物の非限定的な例としては、硫化ナトリウム、二硫化ナトリウム、多硫化ナトリウム、硫化アンモニウム、二硫化アンモニウム、多硫化アンモニウム、硫化カリウム、二硫化カリウム、多硫化カリウム、多硫化カルシウム、およびそれらの混合物の無水および水和の形態が挙げられる。硫黄源を提供する硫黄化合物の非限定的な例としては、硫黄、硫化水素、二硫化水素、硫化アルミニウム、硫化マグネシウム、チオール酢酸、チオ安息香酸、およびそれらの混合物の無水の形態が挙げられる。好ましくは、硫黄源は硫化物の塩または多硫化物の塩であり、より好ましくは、硫化物源は硫化物の塩であり、さらにより好ましくは、硫化物源は硫化ナトリウムであり、より一層好ましくは、硫化物源はNa2S、Na2S3H2OおよびNa2S9H2Oから選択され、さらにより一層好ましくは、硫化物源はNa2S3H2Oである。本明細書に開示された方法および材料の別の重要な態様は、反応性化合物の剪断の前に銅原子-硫黄原子の化学反応がないことである。化合物の剪断の前に、銅硫黄の反応性を阻止する一つの手段は、銅源と硫黄源を粘土材料で希釈することである。反応速度は濃度に依存し、銅源と硫化物源の反応も同様に依存するであろうことを当業者は認識するであろう。また、銅源と硫化物源の反応は、自由水が存在しないことによって阻止される。水の添加および銅溶液および/または硫化物溶液の形成の可能性は、銅源と硫化物源との反応速度を著しく高めるであろう。ここにおいて、一切の固相反応は、イオンの移動性および銅源と硫化物源の曝された表面積に依存するであろうし、したがって、この固相反応は非常に遅いであろう。好ましくは、後述する機械的剪断装置にこの銅/粘土混合物を加える前に、銅源は粘土材料と混合される。同様に、好ましくは、機械的剪断装置にこの硫黄/粘土混合物を加える前に、硫黄源は粘土材料と混合される。場合により、機械的剪断装置に水銀収着剤予備混合物を加える前に、銅/粘土混合物と硫黄/粘土混合物とを混合して、水銀収着剤予備混合物を形成してよい。機械的剪断装置に材料を供給するさらに別の方法は、粘土材料を銅源と硫黄源と混合することである場合により、最初に粘土材料に銅源を加え、次に水銀収着剤予備混合物の硫黄源を加えるか、または、その順番を任意に変えてもよい。加える順番は特定の反応化合物源によって変わることを当業者は理解するであろう。あるいは、銅/粘土混合物と硫黄/粘土混合物は、独立して、機械的剪断装置に加えられてもよい。単一のまたは複数の乾燥材料を機械的剪断装置に加えることは、当業者に利用可能な任意の手段によって行われてもよい。1つの実施形態において、銅/粘土混合物および硫黄/粘土混合物は、銅源と硫黄源が粘土材料に加えられる単一のプロセスで製造され、混合される。次に、粘土材料全体にわたって銅源と硫黄源を均質に分布させるように混合物を非剪断ミキサーを用いて撹拌し、水銀収着剤予備混合物を形成する。非剪断ミキサーの一例は、パドル型のミキサーである。加えられる硫化物源に対して加えられる銅源の質量は、銅イオンと硫化物イオンとが好ましいモル比になるよう調節され、それは、銅原子と硫黄原子の尺度であると理解される。例えば、硫化物源が多硫化物であるとき、硫化物イオンに対する銅イオンの比は、硫黄原子に対する銅原子イオンのモル比を表し、硫化物イオンはSX2-の式Xが1より大きいで表される。硫化物イオンに対する銅イオンの比は、約0.1~約10の範囲内である。好ましくは、比Cu:Sは、約0.1、0.2、0.3、0.4、0.5、0.7、0.9、1、1.1、1.2、1.3、1.4、1.5、1.6,1.7、1.8、1.9、2.0、2.1、2.2、2.3、2.4、2.5、2.6、2.7、2.8、2.9または3.0である。硫化物源が多硫化物であるとき、比は、一般的に1未満である。1つの好ましい実施形態において、硫黄イオンに対する銅イオンの比は、約1未満であり、より好ましくは約0.5未満である。別の好ましい実施形態において、比は約1より大きく、より好ましくは約2より大きい。銅源は、粘土のカチオンの交換容量とほぼ一致する重量比で粘土材料に加えられる。カチオンの交換容量は、粘土100g当たりの一価の交換性カチオンに基いて定量された粘土の交換性カチオンのモル当量の尺度である例えば、モンモリロナイト粘土は、100g当たり約70~約100ミリ当量meqの範囲のカチオン交換容量を有することができる。好ましくは、粘土材料に銅源を加えることは、約100gの粘土に約10~約300meqの銅カチオンを加えることであり、より好ましくは、約100gの粘土に約20~約200meqのCuを加えることであり、さらにより好ましくは、約100gの粘土に約50~約150meqのCuを加えることである。本明細書に示された方法および材料のさらに別の重要な態様は、水銀収着剤予備混合物の剪断である。機械的な剪断方法は、押出機、射出成型機、Banbury登録商標型のミキサー、Brabender登録商標型のミキサー、ピンミキサー等を用いてよい。また、剪断は、押出機一軸スクリューまたは二軸スクリューの一端に銅/粘土混合物と硫黄/粘土混合物とを導入し、押出機の他端で剪断された材料を受け取ることによっても達成され得る。押出機に入る材料の温度、押出機の温度、押出機に加えられた材料の濃度、押出機に加えられた水の量、押出機の長さ、押出機内の材料の滞留時間、および押出機の設計一軸スクリュー、二軸スクリュー、単位長さ当たりのねじ山flightの数、溝の深さ、ねじ山クリアランス、混合ゾーン等は、材料に適用される剪断量を制御するいくつかの変数である。好ましくは、水銀収着剤予備混合物の剪断ならびに銅と粘土との反応イオン交換および銅と硫黄との反応を促進するために、機械的剪断装置に水を加える。大部分の機械的剪断装置の設計における変動性、例えば供給容量のために、装置に加えられた水の量は、好ましくは、剪断される材料中の水の重量パーセントにより定義される。好ましくは、水銀収着剤材料は、機械的剪断装置を出た後、約15重量~約40重量の水を含み、より好ましくは約20重量~約30重量の水、さらにより好ましくは約23重量~約28重量の水を含む。本明細書材に開示された材料の構造および組成を測定するための一つの方法は、粉末X線回折粉末XRDである。粘土材料の粉末XRDパターンは、ケイ酸塩の層間間隔に対応する広い低い角度のピークを特徴とする。図2を参照のこと。この角度は水膨潤性の粘土の含水量を測定するのにしばしば用いられ、この低い角度のピークのピーク最大値は、層間の間隔が増大するのに伴って減少する。図3を参照すると、ピークの最大値は、層間の空間に吸着された水が増大するのに伴って減少する。例えば、ナトリウムモンモリロナイト粘土の2シータ2Θが約7°の回折角は、層間d001間隔約12Åに対応し、2Θが約9°の角度は、層間d001間隔約9Åに対応し、粘土小板の厚さに近い。モンモリロナイト粘土および銅イオンが添加された粘土試料の層間d001間隔の変化は、BurbaおよびMcAtee著、TheOrientationandInteractionofEthylenediamineCopperIIwithMontmorillonite,ClaysandClayMinerals,1977,25,113-118において徹底的に調査された。その中で、銅イオンのインターカレーションおよび多小板結合multi-plateletbindingが報告され、銅IIモンモリロナイト粘土試料の平均層間d001間隔は約12.5Åであった。米国特許第6,719,828号明細書に開示された層状の銅-硫化物//ケイ酸塩//銅-硫化物材料は、銅-硫化物層の厚さが加えられるため、12.5Åよりも著しく大きい層間d001間隔を有するであろう。米国特許出願第11/291,091号明細書に開示された、表面に堆積された銅硫化物材料は、記載されているように、そこにおいて銅-硫化物が粘土の表面にのみ堆積するため、元のモンモリロナイトと同じ層間d001間隔を示すであろう例えば、図3を参照。本明細書においては、方法および材料は、材料の含水率が4重量未満であるとき、12Å未満の層間d001間隔を有することが見いだされた。例えば図4を参照すると、本明細書に記載された材料および方法が先行技術に記載の構造と一致しないことを示している。さらに、本明細書に開示された水銀収着剤材料は、銅藍、米国特許出願第11/291,091号明細書に開示された銅硫化物鉱物を実質的に含有しない。銅藍は、銅IIイオンと硫化物イオンS2-との速度論的生産物であり、CuSの式で表される。銅藍の粉末XRDパターンは、少なくとも4つの反射特徴signaturereflectionsを含む。これらの反射のうち3つは、モンモリロナイト粘土材料の反射と重なる。2.73±0.01Åにおける反射反射の位置の変動性は、回折計の正確さに部分的に依存するは、銅藍材料の特徴であり、粘土が主体になっている試料において観察される。図5は、2Θが30°~35°の範囲の3つの粉末XRDパターンを示す。銅硫化物を含有しない粘土のXRDパターンは下に示されている。4.5重量の銅藍を含有する粘土のXRDパターンは中央に示されている。本明細書に開示された4.5重量の銅硫化物の相当物を含有する粘土材料のXRDパターンは上に示されている。2.73Åにおける銅藍の反射は、垂直の点線で印されている。粉末XRDパターンによって明確に示されるように、本明細書に開示された材料は、2.73±0.01Åにおける回折ピークを実質的に有しない。本明細書に開示された材料および方法のさらに別の重要な態様は、水銀収着剤材料のゼータζ電位の値が、水銀収着剤材料の製造に用いられる粘土材料のζ電位の値よりも高いより負でないことである。しばしば、微粒子、例えば粘土の表面電荷は、ζ電位および/または電気泳動移動度の測定によって求められる。本明細書において適用可能な粘土の構造は、CrystalStructuresofMinerals,pp.166-382CornellUniversityPress1965においてBraggらによって記載されたようなケイ素-酸素ケイ酸塩配列から部分的になり、ケイ酸塩材料の構造および式に関して本明細書に援用される。しばしば、粘土のケイ酸塩部分は、アルカリ金属および/またはアルカリ土類カチオンを含有することにより材料中で釣り合いを取るアニオンの電荷を有する。これらの材料の懸濁およびそれらのζ電位の測定により、粘土材料中におけるイオン対化ケイ酸塩に対するカチオンを評価する手段が提供される。ζ電位が低ければ低いより負であるほど、カチオンとケイ酸塩との間の弱いイオン相互作用の割合は大きい。ζ電位が高ければ高いより負でないほど、カチオンとケイ酸塩との間のイオン相互作用または共有結合相互作用はより強いことを示す。中性の材料と粘土材料とをブレンドすることは、粘土材料のζ電位を変えないであろうと予想される。粘土材料のアルカリ金属カチオンおよび/またはアルカリ土類カチオンのイオン交換は、交換されるイオンがケイ酸塩と異なる結合エネルギーを有する場合、ζ電位を変えるであろうと予想される。本明細書に開示された材料および方法のさらに別の重要な態様は、石炭燃焼発電所中の微粒子捕集器で捕捉され得る材料の粒子径である。平均粒子径は、好ましくは0.1μmよりも大きく、さらにより好ましくは1μmよりも大きい。本明細書に記載された水銀収着剤材料の好ましい平均粒子径は、煙道ガス中の水銀を収着するために、個々の発電所の微粒子捕集器に依存する。微粒子捕集器の例としては、バグハウス織布濾過器、電気集塵器、サイクロン捕集器が挙げられる。一般的に、当該技術分野で周知のように、より大きい粒子は、煙道ガスから除去するのがより容易である。好ましくは、粒子の大部分は、約1~約100μmの範囲内の径を有し、より好ましくは約1~約50μmの範囲内の径を有し、さらにより好ましくは約10~約25ミクロンの範囲内の径を有する。本明細書において開示された煙道ガススクラビング組成物を使用する方法は、煙道ガススクラビング組成物を煙道ガスを含む煙道ダクト内に注入する工程と、接触によって水銀収着剤材料を煙道ガス中の水銀と反応させて水銀が収着された材料を形成し、それによって煙道ガス中の水銀の濃度を低減する工程と、石灰を煙道ガス中のSO2、SO3、および/またはHClと反応させて硫酸カルシウムおよび/または塩化カルシウムを形成する工程と、水銀が収着された材料と、場合により硫酸カルシウムおよび/または塩化カルシウムと、場合により未反応水銀吸収材料および/または石灰とを含有する副生成物混合物を捕集する工程とを包含する。場合により、方法は、石灰と水銀収着剤材料とが煙道ダクト内で混合する位置において石灰を煙道ダクト内に注入する間、水銀収着剤材料を煙道ダクト内に別々に注入し、それによって、本明細書において開示された煙道ガススクラビング組成物を形成する工程を包含してもよい。あるいは、水銀収着剤材料と石灰とを混合剤として煙道ダクト内に注入してもよい。水銀収着剤材料を煙道ガスに加えて典型的に約30lb/MMacfポンド/煙道ガス100万実立方フィート未満の注入濃度をもたらすことができる。1つの実施形態において、注入濃度は約0.1~約20lb/MMacfの範囲、または約0.5~約15lb/MMacfの範囲、または約1~約10lb/MMacfの範囲である。各々の単一ボイラーに対する注入濃度は、例えば、使用された燃料のタイプ、燃料中の水銀含有量、煙道ガス中の水銀含有量、および/または環境規制、およびボイラーまたはボイラー操作者に対する許可から決定されてもよい。燃料中の水銀濃度はボイラーの耐用寿命の間変化することができるので、注入濃度はその水銀濃度に基いて変化することができる。同様に注入濃度は、注入濃度を決定するために使用され得る因子の何れかに基いて変化することができる。注入濃度は、約50lb/MMacf未満、約40lb/MMacf未満、約30lb/MMacf未満、約20lb/MMacf未満、約15lb/MMacf未満、約10lb/MMacf未満、または約5lb/MMacf未満であってもよい。当該方法は、煙道ガスを石灰で乾式スクラビングまたは湿式スクラビングのどちらかを行なう工程を包含することができる。乾式スクラビングにおいて、石灰を煙道ガスに直接に注入してSO2およびHClを除去する。2つの主要な乾式法があり、すなわち、乾式注入システムは、乾燥消石灰を煙道ガスダクトに注入し、噴霧乾燥機は、微粒化石灰スラリーを別個容器に注入する。煙道ダクトへのおよびそれによって煙道ガスへの石灰の注入率は典型的に約10,000lb/hr未満である。1つの実施形態において、注入率は約1~約5,000lb/hr、または約2~約1,000lb/hr、または約5~約500lb/hrの範囲である。各々の単一煙道ダクトへの石灰の注入率は、例えば、使用された燃料のタイプ、燃料中の汚染物の含有量、煙道ガス中の汚染物の含有量、および/または環境規制およびボイラーまたはボイラー操作者に対する許可から決定されてもよい。燃料および/または煙道ガス中の汚染物の濃度はボイラーの耐用寿命の間変化することができるので、注入率は、その濃度に基いて例えば、高硫黄石炭から低硫黄石炭への切り換えによって変化することができる。同様に注入率は、注入濃度を決定するために使用され得る因子の何れかに基いて変化することができる。注入率は約10,000未満、9,000、8,000、7,000、6,000、5,000、4,000、3,000、2,000、1,000、750、500、または250lb/hrであってもよい。水銀収着剤材料および石灰は煙道ダクトへの注入前に、煙道ダクトへの注入と同時に混合されてもよく、または煙道ダクト内で混合することができる。本質的に水銀収着剤材料と石灰とからなる煙道ガススクラビング組成物は、2つの成分を混合することによって製造することができる。煙道ガススクラビング組成物中の水銀収着剤材料および石灰の量は所望のおよび/または予め決められた、水銀収着剤材料の注入濃度および石灰の注入率によって決定される。噴霧乾燥機は典型的に、円筒形頂部および円錐形底部を有するサイロのように造形される。高温煙道ガスが頂部に流入する。石灰スラリーがアトマイザー例えば、ノズルによって頂部近くの円筒内に噴霧され、そこにおいてそれはSO2およびHClを吸収する。次に、石灰スラリー中の水を高温ガスによって蒸発させる。スクラビングされた煙道ガスが水平ダクトを通って円筒形断面の底部から流れる。乾燥された未反応石灰およびその反応生成物の一部が円錐の底部に落ちて、除去される。次に、煙道ガスは、石灰および反応生成物の残部を除去するための微粒子制御装置例えば、バグハウスに流れる。乾式注入および噴霧乾燥機の両方とも、微粒子制御装置内に捕集された乾燥最終生成物をもたらす。発電所において、低硫黄燃料のために乾式スクラビングが主に使用される。市営廃棄物エネルギー転換プラントにおいて、SO2およびHClの除去のために乾式スクラビングが使用される。他の工業施設においてHClの制御のために乾式スクラビングが使用される。乾式スクラビング方法は近年、著しく改善され、すぐれた除去効率をもたらした。湿式石灰スクラビングにおいて、石灰を水に添加し、得られたスラリーを煙道ガススクラバー中に噴霧する。典型的なシステムにおいて、清浄化されるガスが円筒状塔の底部に入り、石灰スラリーのシャワーを通って上方に流れる。二酸化硫黄が噴霧中に吸収され、次いで湿潤亜硫酸カルシウムとして沈殿される。湿式スクラビングは高硫黄燃料と若干の低硫黄燃料を処理し、そこにおいて二酸化硫黄の高効率の除去が必要とされる。湿式スクラビングは主に、3~8の酸化マグネシウムを含有するマグネシウム強化石灰を使用するが、その理由はそれが高いアルカリ性度をもたらしてSO2の除去能力を増加させ、且つスケーリングの可能性を低減するからである。捕集された副生成物混合物は、水銀が収着された材料と、未反応水銀収着剤材料、未反応石灰、飛散灰、およびそれらの混合物からなる群から選択された材料とを含有し得る。好ましくは、捕集された副生成物混合物は、水銀が収着された材料、石灰と煙道ガスとの反応生成物例えば、カルシウム硫酸塩/亜硫酸塩および飛散灰を含有する。好ましくは、捕集された副生成物混合物を使用してコンクリートを形成する。例えば、捕集された副生成物混合物を水と混合して、生コンクリートを形成することができる。好ましくは、捕集された副生成物混合物を例えば、ポルトランドセメントおよび水と混合して生コンクリートを形成する。次に、生コンクリートを硬化して、固化コンクリートを形成することができる。捕集された副生成物混合物は、水銀が収着された材料と、未反応水銀収着剤材料、未反応石灰、硫酸カルシウム、塩化カルシウム、飛散灰、およびそれらの混合物からなる群から選択された少なくとも1つの材料とを含有し得るので、コンクリートはこれらの材料を含有し得る。本明細書に開示された材料および方法の別の重要な態様は、特に、コンクリートの製造プロセスにおいて使用されるとき、煙道ガス流から本明細書に開示された水銀収着剤材料への水銀の不可逆的な結合である。本明細書において、不可逆的な結合とは、封鎖された水銀が水または主に水である溶媒によって水銀収着剤材料から浸出しないことである。飛散灰を含有する活性炭は、コンクリートの形成および安定性に有害であってもよいが、本明細書において煙道ガススクラビング組成物および水銀が収着された材料は、コンクリートの形成および/または安定性に有害ではないのが好ましい。好ましくは、水銀収着剤材料は、コンクリートの形成に必要な空気同伴剤AEA:air-entrainmentagentの量を増加させず、その1つの尺度は、泡指標試験の値である。より好ましくは、水銀収着剤材料は、AEAを吸着せず、AEAと反応しない。さらにより好ましくは、水銀収着剤材料は、完成コンクリート内に安定な10~250μmのポケットを形成する際にAEAを助ける。さらに、収着された封鎖された水銀は、好ましくは、コンクリートの形成プロセスの間またはその後に水銀収着剤材料から浸出しない。さらに、水銀収着剤材料を含有することは、好ましくは、コンクリートの劣化を阻止する。コンクリートの劣化を阻止する方法は、アルカリケイ酸塩の反応、中性化、硫酸塩劣化、浸出、および/または凍結/融解サイクルからの構造的損傷を限定および/または防止することを包含する。一切の特定の理論にとらわれずに、本明細書に開示された材料は、好ましくは、水の吸着および限定された膨張によってコンクリートの劣化を阻止し、それによりコンクリートの凍結/融解サイクルを向上させ、および/またはイオンの浸出の防止によってコンクリートの劣化を阻止する。本明細書に開示された材料の更なる利点は、バルク構造において、セメント、ケイ酸塩-アルミン酸塩材料と類似していることであり、好ましくは調製されたコンクリートに水銀収着剤材料が化学的に結合するのを助ける。水銀収着剤を異なる条件下でそれらの性能について試験し、評価することができる。実験室のベンチスケール試験は、窒素、空気または模擬の燃料排ガスを用い、通常、収着剤は固定床に配置される。模擬の燃料排ガスは、上昇した温度下で、SO2、NOX、HCl、CO2、O2、H2OおよびHg0の組成を有する。ガスは、一定の流速で収着剤床を通過される。流出ガスは、水銀分析計により、その水銀濃度が分析される。試験は、吸着平衡が達せられるまで進行させる。水銀除去効率および収着容量の両方を試験終了時に結論づけることができる。結果に影響を及ぼす因子は、温度、水銀の酸化状態および煙道ガスの組成である。ベンチスケール試験は、収着剤をスクリーニングするのに非常に経済的な方法である。パイロットスケール試験は、実際の工業的条件に近似した条件下での収着剤の性能を研究するのに非常に有効である。試験ユニットは、機内試験のために標準的にセットアップされる。模擬煙道ガスまたはスリップストリームの煙道ガスを発電所のESP電気集塵器等の工業的設備から抜き取ることができ、または、織布濾過器ユニットを用いて収着剤を収納することができる。収着剤を試験システムに注入して、水銀濃度の変化について水銀濃度の記録をとる。収着剤と煙道ガスとの接触時間は、ほんの数秒である必要がある。最後に、フルスケールの発電所での試験を準備する。注入システムの設計および選択ならびに水銀濃度の迅速かつ正確な測定は、評価時間の間重要な因子である。以下の実施例は、本発明を説明するために提供され、その範囲を限定することを意図していない。実施例1KITCHENAIDキッチンエイドのスタンドミキサーのボウルで、368.5gのナトリウムベントナイト85が325メッシュを通過、16.5gの塩化ナトリウムUnitedSaltCorporation、20メッシュを通過、57.0の硫化銅五水和物OldBridgeChemicals,Inc.、40メッシュを通過および31.0gの硫化ナトリウム三水和物ChemOneLtd.を5分間混合した。次に、混合物に74.0gの脱イオン水を加え、混合物を5分間撹拌した。次に、型板を有する実験室スケールの押出機を用いて、水銀収着剤混合物を3回押し出した。次に、押出物を100°Cでオーブン乾燥した。乾燥された押出物を微粉砕し、325メッシュの篩いを通過する得られた粒子を捕集した。この試料の最終的な含水率は、約2重量であった。実施例2KITCHENAIDスタンドミキサーのボウルで、232.0gのナトリウムベントナイト、26.4gの塩化ナトリウム、91.2gの硫化銅五水和物および49.6gの硫化ナトリウム三水和物を5分間混合した。次に、混合物に52.4gの脱イオン水を加え、混合物を5分間撹拌した。次に、型板を有する実験室スケールの押出機を用いて、水銀収着剤混合物を3回押し出した。次に、押出物を70°Cでオーブン乾燥した。乾燥された押出物を微粉砕し、325メッシュの篩いを通過する得られた粒子を捕集した。この試料の最終的な含水率は、約3.5重量であった。実施例32,060lbのナトリウムベントナイト、92.2lbの塩化ナトリウム、318.6lbの硫化銅五水和物および173.3lbの硫化ナトリウム三水和物をパドルミキサーのボウルで混合することにより、水銀収着剤混合物を調製した。混合物を20分間化合させ、次に、5インチREADCO連続プロセッサーReadcoManufacturingInc.に供給速度約900lb/時で供給した。水銀収着剤混合物がプロセッサーに供給されるとき、水は、乾燥混合物供給ポートとは分離している液注入ポートを通じて約0.35ガロン/分でプロセッサーに供給された。押出物を約100°Cで乾燥し、微粉砕して粒子径を低減した。水銀収着剤材料は、約5~約25μmの平均粒子径で、含水率が10重量未満であることがわかった。実施例4700lbのナトリウムベントナイト、31.3lbの塩化ナトリウム、108.3lbの硫化銅五水和物および59.0lbの硫化ナトリウム三水和物をパドルミキサーのボウルで混合することにより、水銀収着剤混合物を調製した。混合物を20分間化合させ、次に、16インチのピンミキサーMarsMineralに供給速度約1,100lb/時で供給した。水銀収着剤混合物がピンミキサーに供給されるとき、水は、乾燥混合物供給ポートとは分離している液注入ポートを通じて約0.35ガロン/分でプロセッサーに供給された。押出物を約100°Cで乾燥し、微粉砕して粒子径を低減した。水銀収着剤材料は、約5~約25μmの平均粒子径で、含水率が10重量未満であることがわかった。パイロットスケール試験パイロットスケール注入は、石炭火力ボイラー、空気予熱器、織布濾過器バグハウス、電気集塵器ESP、乾燥収着剤の注入システム、湿式スクラバー、およびガス注入システムを備える5MWスリップストリームパワーシステムで行われた。設計された煙道ガス流量は50,500lb/hr700°Fにおいて23,900acf/分、300°Fにおいて18,035acf/分である。全ての収着剤水銀吸収材料、石灰をバグハウスの前に注入した。試験の間、煙道ガス流量は400°Fにおいて17,700acf/分から19,400acf/分に変化した。全ての実験について、水銀の除去パーセントは、ボイラー流出物とバグハウスフィルトレート織布濾過器で粒状物質を捕集後の煙道ガスの水銀濃度の差から計算された。SO3濃度をフィルトレートについて定量した。全ての実験にわたって、ボイラー流出物の水銀およびSO3の濃度は一定であった。上述の実施例3の方法によって製造された水銀収着剤水銀吸収材料を用いてパイロットスケール試験を実施した。実験1実験実施例T1~T5について、水銀吸収材料の注入濃度が変化させられ、石灰は注入されなかった。実験2水銀吸収材料の注入濃度が変化させられ、100lb/hrの目標等価率において石灰を注入してSO3を制御した。実験3石灰の注入率が変化させられ、水銀吸収材料の注入濃度は実験実施例T11~T15については3.5lb/MMacfを目標とし、実験実施例T16~T20については4.0lb/MMacfを目標とした。以上の記載は、理解を明確にするためにのみ提供するものであり、それから不必要な限定を理解するべきではなく、本発明の範囲内である変更形態は、当業者にとって明らかであろう。"