機能位置において以下の特徴を有するセラミック製耐火衝撃パッドであって、1.1下部底面10gと上部衝撃面10pとを有する底部10、1.2前記底部10から上に向かって自由端部20kまで延在する、複数のセクション20a-dから成る壁20であって、内面20iを有する前記壁20と前記衝撃面10pとは、上部端部において前記底部10に向かい合う開口している空間30を画定し、1.3前記壁20の少なくとも1つのセクション20aが、少なくとも1つの開口部40を備え、該開口部40は、前記壁20の前記内面20iから外面20sまで貫いて延在し、向かい合う側面40fによって画定され、1.4前記開口部40は、以下の断面プロファイル、すなわち1.4.1前記壁20の周方向に見て、前記開口部40はその最大幅Bgを、前記自由端部20kに隣接して備え、1.4.2前記壁20の周方向に見て、前記開口部40はその最小幅Bkを、前記底部10に隣接して有し、1.4.3前記開口部の最大幅Bgが、衝撃パッドの前記壁20の周全体の5より大きく、1.4.4前記開口部が、その断面の70より多くが前記壁20の上半分において該壁20の前記自由端部20kに隣接して延在するプロファイルを有して長手方向、すなわち前記壁20の前記上部自由端部20kから垂直に下に向かって前記底部の方向に延在する、断面プロファイルを有する、衝撃パッド。前記開口部40が、最大幅Bgと最小幅Bkとの間の領域において、アーチ状の側面40fを備える、請求項1に記載の衝撃パッド。前記開口部40が、最大幅Bgと最小幅Bkとの間の領域において、前記開口部40の中心長手軸に対してアーチ状の側面40fを備える、請求項1に記載の衝撃パッド。前記開口部40は、前記底部10に対して距離をおいて終端する、請求項1に記載の衝撃パッド。前記底部10の前記衝撃面10pと前記開口部40との間の前記壁20の前記内面20iが、水平に対して90度より小さい傾きで延在する、請求項4に記載の衝撃パッド。前記開口部40が、前記壁20の高さHの少なくとも20かつ多くとも90にわたって延在する、請求項4に記載の衝撃パッド。前記開口部40が、前記自由端部20kから前記底部10にまで延在する、請求項1に記載の衝撃パッド。前記開口部40に対応する側面40fは、前記壁20の内面20iと前記壁20の対応する外面20sとの間において、間隔を増加させつつ延在する、請求項1に記載の衝撃パッド。前記開口部40の対応する前記側面40fは、前記壁20の内面20iと前記壁20の対応する外面20sとの間における周囲に向かう方向においてアーチ状である、請求項8に記載の衝撃パッド。前記壁20の4つのセクション20a-dを有する衝撃パッドであって、隣接するセクション20a-20b、20b-20c、20c-20d、20d-20aは、ほぼ直角に互いに延在し合う、請求項1に記載の衝撃パッド。前記開口部40が、前記壁20の前記内面20iから垂直に張り出している平面に対して鏡面対称に形成されている、請求項1に記載の衝撃パッド。衝撃パッドの前記上部自由端部20kが、内側に向かって前記空間30へ方向転換されているか、あるいは広がっている、請求項1に記載の衝撃パッド。本発明の課題は、以下の最適化を可能にする衝撃パッドを提供することである。‐衝撃パッド及びタンディッシュ内の溶融金属を意図的に誘導すること、‐タンディッシュ内の流れの乱流を最小限に抑えること、‐衝撃パッドの摩耗を小さくすること、‐タンディッシュ内の栓流を有する流体の割合を高くすること、‐タンディッシュ内の死容積を小さくすること、‐衝撃パッドの製造コストを安価にすること。これら要求をできるだけ多く満たす衝撃パッドを提供するために、特に溶融金属の流れ特性の改善に関して、広範囲にわたる実験と調査とが行われた。その際調査されたのは以下である。‐衝撃パッドの底部に衝突した後の溶融物の流れ特性‐衝撃パッド内での溶融物の流れの経過‐衝撃パッドから出る際の溶融物の流れ特性‐衝撃パッドから出た後の、対応する冶金用容器の溶融槽内の溶融物の流れ特性確認されたのは、既知の衝撃パッドの幾何学形状を、特に、衝撃パッドから出る際と、それに続いて、属する冶金用容器の溶融槽に流入する際との溶融物の流れ特性に関して改善する必要があるということである。溶融物の一部が、比較的大きな断面積の体積流で、衝撃パッドの側部から排出されれば有利である。その際の流れ方向は、ほぼ水平あるいは水平に対して70度よりも小さい角度、特に45度よりも小さい角度である。さらに、側部から出る体積流が上に向かって衝撃パッドの上部自由端部セクションに向かって広がるように、衝撃パッドを構成することが有利であることが明らかになった。結果的に、このことが、衝撃パッドの壁が特定の断面プロファイルを有する少なくとも1つの開口部たとえばスリットを備える衝撃パッド幾何学形状をもたらした。衝撃パッドの底部から上に向かって壁の自由端部セクションまで見ると、開口部の幅衝撃パッドの周方向においてが大きくなっている。すなわち、スリット状の開口部においては、スリットを側部で画定する側面の間隔が大きくなる。この方法によって、比較的遅い流速の比較的幅広の体積流が、衝撃パッドの上部セクションで衝撃パッドの側部から排出される。同様に、衝撃パッド底部近くの側部から出る体積流はより幅が狭く、より早い流速を備える。この流れプロファイルによって、冶金用容器内の溶融金属への流入時の乱流が低減される。これによって、特に開口部の側面の領域境界部における衝撃パッドの耐火材の浸食がより少なくなる。それにともなって、タンディッシュ内の溶融金属に入る汚染物質不純物がより少なくなる。体積流のさらなる一部は、周知のように、上に向かって衝撃パッドから出る。開口部の特定の幾何学形状と、それによって引き起こされる、衝撃パッド壁の開口部を通る側部からの溶融物の特定の流れとは、以下の表が示すように、タンディッシュ内の死容積の望ましい削減をももたらし、かつより高い割合の栓流をもたらす。衝撃パッドの壁領域に、比較的大きな断面を有する開口部を形成すると、より少ない耐火材を用いるだけでよくなる。これにより、製造コストが削減される。本発明は、その最も一般的な実施形態において、機能位置で以下の特徴を有するセラミック製耐火衝撃パッドに関する。‐下部底面と上部衝撃面とを有する底部‐底部から上に向かって自由端部セクションまで延在する、複数のセクションから成る壁であって、内面を有する壁と衝撃面とは、底部に向かい合う上部端部で開口している空間を画定する‐壁の少なくとも1つのセクションが、少なくとも1つの開口部を備え、当該開口部は、壁の内面から外面まで貫いて延在し、向かい合う側面によって画定される‐開口部は、以下の断面プロファイルを有する‐壁の周方向で見て、開口部はその最大幅を、自由端部セクションに隣接して備える‐壁の周方向で見て、開口部はその最小幅を、底部に隣接して有する‐開口部の最大幅は、衝撃パッドの壁の周全体の5より大きい‐その断面の70より多くが上半分で壁の自由端部セクションに隣接して延在するプロファイルを有する開口部が、長手方向に、つまり壁の上部自由端部セクションから垂直に下に向かって底部の方向に延在する側面図には通常は開口部の幾何学形状が示され、そこでは、開口部の側面間の間隔が下部より上部で明らかに大きい。考えられ得る断面プロファイルは、以下の図の記述において表わされかつ説明されている。開口部は上に向かって貫通してよく、その結果壁の自由端部は中断される。しかし開口部は、不連続の開口部として壁に延在してもよく、全面で壁セクションによって取り囲まれていてよい。最適化された流れと流れ分配とのために、壁の内面から垂直に張り出している平面に対して鏡面対称に形成されている断面プロファイルが好ましい。別の表現をすると、壁が円筒状の周面を備える円形の平面図底部を有する衝撃パッドでは、対称平面が半径方向に延在する。開口部がアーチ状の側面を、特に最大幅のセクションと最小幅のセクションとの間に備えれば、流れの経過が最適化される。その際側面図では、漏斗あるいはノズルに似た開口部のプロファイルがもたらされる。さらなる実施形態は、開口部が、最大幅と最小幅との間の領域において、開口部の中心長手軸に対して凸形あるいは凹形にアーチ状になった側面を備えることを意図されている。これは、開口部の幅が、最大幅のセクションと最小幅のセクションとの間で減少し続けることを意味する。一実施形態に従えば、開口部は底部に対して所定の距離で終端する。したがって、衝撃パッドの内部には、鋳造プロセス時に定期的に溶融金属が存在する底部溜りが形成されることが結論付けられる。開口部は、壁の高さの少なくとも20にわたって延在することになる。このような実施形態であれば、衝撃パッドの高さの80までには、側部の壁開口部がないことになるであろう。そうすれば溶融物は、壁の上部端部セクションの領域においてのみ、少なくとも1つの開口部を介して衝撃パッドの側部から流出することになるであろう。開口部が、壁の高さの大部分にわたって、たとえば40より多く、あるいは50より多く、あるいは60より多く、あるいは70より多くにわたって延在すれば、この流れのプロファイルは最適化される。側部開口部のない衝撃パッド壁の領域は、底部から計算して壁の高さの少なくとも20に相当してよい。これは、上部端部から計算して、壁の高さの80にわたる開口部の最大拡張に相当する。溶融物を衝撃パッドの内部から開口部へ意図的に誘導するために、本発明の一実施形態は、底部の衝撃面と開口部との間の壁の内面を、水平に対して90度より小さい傾きで形成するように意図している。一種の上り傾斜が生じ、溶融物は、衝撃面に当たった後、当該上り傾斜に沿って横方向だけでなく横方向かつ上方に向かって導かれて、対応する開口部へ意図的に排出される。この実施形態も、以下の図の記述においてより詳細に表わされている。最後に挙げられた実施形態は、開口部が衝撃パッドの底部から距離をおいて終端することを前提としている。しかし、開口部は自由端部から底部まで連続的に延在してもよい。これは原則的に、特許文献2に記載の実施形態に対応する。周知の衝撃パッドとの決定的な違いは、衝撃パッドの壁のスリット開口部が、本発明に従えば明らかに大きいことであり、かつ特に、開口部の断面が、壁の上部縁部自由角部の方向に明らかに大きくなることを特徴としていることである。開口部の最大幅は、本発明に従えば、衝撃パッドの壁の周全体の5より大きくなる。正方形の底面とそれに対応して4つの同じ壁セクションとを有する衝撃パッドにとっては、開口部の最大幅は、対応する壁セクションの幅の20より大きくなることを意味する。この値は、本発明に従えば、長方形の平面図を有する衝撃パッドにも当てはまり、それも、開口部の幅の値はそれぞれ、開口部が配置される壁セクションに関連するという条件付きで当てはまる。円形の底部とそれに対応して円筒形の壁面とを有する衝撃パッドでは、次のことが当てはまる。すなわち、開口部の最大幅は衝撃パッドの壁の周全体の5より大きくなる。壁を4つの同じセクションに分割すると、各セクションに関して、開口部の最大幅の値は、ここでもまた20よりも大きくなる。これは同様に、楕円形の平面図を有する衝撃パッドの実施形態にも当てはまる。別の幾何学形状には、開口部の最大幅が壁の周全体の5より大きくなるという条件の他に、以下の追加条件が当てはまる。すなわち、開口部の最大幅は、壁の周全体の4分の1の20より大きくなくてはならない。最大幅は合理的には、衝撃パッド壁の周全体の25に限定されている。開口部の最小幅衝撃パッド底部に隣接している、開口部/スリットの端部にあるは、たとえば、壁の周全体の4未満、2.5未満、1.5未満、1.0未満、かつ、たとえばV字型のスリットの場合には、ほとんどゼロになってもよい。最大値は合理的には、最大5である。具体的な値を例示すれば、以下である。‐最大幅には、100mmより大、150mmより大、200mmより大、250mmより大、300mmより大‐最小幅には、100mm未満、75mm未満、50mm未満、25mm未満、10mm未満。本発明の実施形態に従えば、開口部の対応する側面は、壁の内面と壁の対応する外面との間に、間隔がより大きくなりつつ設けられている。それによって一種のディフューザが生じ、衝撃パッドの壁の内面と外面との間の開口部の断面積が大きくなる扇型に拡大する結果となる。この方法によって、バルーン状の体積流が、冶金用容器の金属槽に供給され、冶金用容器内での乱流を低減させることになる。この実施形態では、側面は外部周囲に向かってアーチ状であってよく、それによって効果は促進される。本発明のさらなる特徴は、従属請求項の特徴およびその他の出願書類からもたらされる。その際、挙げられた特徴は、個々にあるいは任意に組み合わせて、本発明の実現にとって重要であり得る。明確に排除されない限りは、個々の実施形態の特徴は、技術的に原則的に可能な限り、互いに組み合わせられ得る。それぞれ概略的な描写で、以下が図に示される。図1に記載の衝撃パッドは、以下のように構成されている。すなわち、当該衝撃パッドは、下部の底面10gと上部の衝撃面10pとを有する長方形の底部10を有する。底部10の縁部領域から、対応して4つの壁セクション20a、20b、20c、20dを備える壁20が延在する。内面20iを有する壁20と衝撃面10pとは、上に向かってすなわち底部に向かい合って開口している空間30を画定する。壁セクション20aから20dの自由端部20kは内側に向かって延ばされており、その結果、壁セクション20aから20dの垂直領域と自由端部20k端部セクションとの間に、対応するアンダーカット部20hが生じる。壁セクション20aには、自由端部20kから壁セクション20aの高さHの半分を超えて延在する開口部40が形成されている。開口部40の垂直方向の高さhは、約0.6Hに相当する。開口部は、最大幅Bgがその上部端部にあり、最小幅Bkが下部端部にある。その間には、開口部40の側面40fが、開口部40の中心長手軸M-Mに関して鏡像的に、互いに対してアーチ状になり、その結果開口部の上部端部から下部端部まで、連続して小さくなる断面幾何学形状が生じる。側面40fは、壁20の内面20iに対して90度で延在する。開口部40の最大幅Bgは、属する壁セクション20aの平均長さLの約35であり、壁20の周全体のおよそ9に相当する。衝撃パッドに流入する溶融金属概略的に矢印Sで示されているは、まず衝撃面10pに当り、それから衝撃面10pに沿って分散して、その後壁20の内面20iに沿って上に向かって進む。溶融物が、壁セクション20b、20c、20dの領域において、続いてアンダーカット部を有して形成されている自由端部20kの領域において方向転換され、衝撃パッドから上に向かって排出される間同じことが、開口部40の横の壁20aに沿って流れる溶融物に当てはまる、多量の体積割合の溶融物が開口部40を通って空間30から出る。流速は、開口部40の幅が増すにつれて低減する。流れ方向は、開口部40の幅狭の端部ではほとんど水平に、上部の幅広の端部では上に向かって傾斜して方向付けられる。このように、溶融物は衝撃パッドから対応する冶金用容器もしくはその中に存在する溶融物内へ有利に供給される。図2は、壁開口部40の考えられ得るいくつかの断面形状を示している。1番は図1の例に似せて形成されているが、開口部は底部領域まで下に向かって延びている。バリエーション2番は、ほとんど漏斗状の断面プロファイルをしている。3番では、開口部の側面が、鉢状に延在する。4番に記載の開口部は、完全に壁20内に形成されており、その他の点では2番の上部部分に相当する。5番では、側面はアーチ状ではなく、階段状に構成されている。6番に記載の断面幾何学形状は、脚付きグラスの断面幾何学形状に似ている。図3に記載の実施形態は、開口部40が底部10まですなわち衝撃面10pまで延在し、その下部セクションでは、スリット状に一定の幅Bkを有して形成されている点で、図1に記載の実施形態と異なっている。図1の実施形態とのさらなる相違点は、側面40fが壁20aの外面20sに向かって開いており、それによって溶融金属が衝撃パッドから流出する際に付加的なディフューザ効果が達成されることである。図4に記載の実施形態において、その他に表わされた実施形態との根本的な相違点は、壁20aの内面20iが、水平に対しておよそ45度の角度αで、衝撃面10pから開口部40への方向に上昇し、それによって、開口部40に向かって、溶融金属のための一種の上り傾斜が形成されていることである。開口部40は、側面図が示しているように、図1の実施形態と類似して、衝撃面10pと距離をおいて終端しており、図3と同様に、ディフューザ領域を備える。すべての実施バリエーションに当てはまるのは、以下である。衝撃パッドは、たとえばマグネシア、マグネシアクロマイト、ボーキサイト、Al2O3に基づく、あるいはこれら物質の混合物に基づく耐火性セラミック材料から成る。壁壁の一部の上部自由端部セクションが内側に向かって広がっており、その結果衝撃パッドから上に向かって出てくる溶融物はまず内側に向かって方向転換される衝撃パッドが好都合である。衝撃パッドの底面は、事実上任意である。しかしながら、円形の底部と円筒形の壁とを有する衝撃パッド、および長方形、特に正方形の底部とそれに応じて直角に互いに延在し合う4つの壁セクションとを有する衝撃パッドが、製造と流れ特性とに鑑みて、明らかに好ましい。各衝撃パッドには、記述されたような開口部が壁側に少なくとも1つ形成されている。特に、長方形の断面を有する衝撃パッドでは、向かい合う壁セクションに類似する開口部が形成されていてよい。各開口部は、衝撃パッド壁の上部縁部上部角部に隣接しているセクションにおいてよりも、底部に隣接するセクションにおいて、明らかに狭い。それによって、常に側面図において、開口部の幅が上から下に向かって減少する断面プロファイルができる。そうすることによってのみ、望ましい体積流を側部導くことができ、流速の望ましい分配を達成することができる。また、重要なのは、垂直方向に見て各開口部の断面全体の少なくとも70が、壁の上半分を定義するセクションにあるということである。いずれの場合においても、流出する溶融金属のためにこれらがもたらすことは、溶融流が開口部の領域において下部から上部に向かって幅が広くなり、かつ上部では流速は下部よりも遅いということである。開口部の側面を対応して形成することによって、流れ方向を、特に、衝撃パッドからの間隔が増加するにつれて体積流の断面が大きくなるように流れをガイドするという意味において調整することができる。