"スイッチング素子SuSvSwSxSySzを備えて、交流電源6から供給された交流電力を所定の電圧及び周波数の交流電力に電力変換し、接続されたモータ7に供給する電力変換装置であって、前記スイッチング素子SuSvSwSxSySzのスイッチングを制御する制御部5と、前記スイッチングにより生じるリプルを平滑するコンデンサ3aとを備え、前記制御部5は、前記モータ7の起動時に、起動時の最大運転周波数以上の周波数で且つ該モータ7が駆動しない大きさの高周波電流を該モータ7に流して該モータ7の回転子7aの位置検出を行い、検出した位置に応じ、モータ電流iuiviwの大きさを制御することを特徴とする電力変換装置。請求項1の電力変換装置において、入力交流を全波整流するコンバータ回路2を備え、前記コンデンサ3aは、前記コンバータ回路2の出力間に並列接続されて直流リンク部3を構成し、脈動する直流電圧vdcを出力し、前記スイッチング素子SuSvSwSxSySzは、インバータ回路4を構成して前記直流リンク部3の出力をスイッチングして交流に変換し、前記モータ7に供給することを特徴とする電力変換装置。請求項1又は請求項2の電力変換装置において、前記制御部5は、前記コンデンサ3aの電圧が過電圧とならないように前記モータ7のトルクを制限することを特徴とする電力変換装置。請求項1から請求項3のうちの何れか1つの電力変換装置において、前記制御部5は、前記モータ7の速度指令ωが所定閾値thを超えた後は、前記モータ7の誘起電圧を検知して前記回転子7aの位置検出を行うことを特徴とする電力変換装置。請求項4の電力変換装置において、前記制御部5は、誘起電圧による位置検出に切替わった後は、前記モータ7のトルクの制限値を増加させることを特徴とする電力変換装置。請求項3から請求項5のうちの何れか1つの電力変換装置において、前記制御部5は、高周波電流による位置検出を行いつつ前記モータ7を起動した際に、該モータ7のトルクが制限値に到達して一定期間が経過しても該モータ7が回転しない場合には、モータ電流iuiviwの位相を電気角で180度変更することを特徴とする電力変換装置。しかしながら、前記文献の例では、直流リンク部のエネルギー蓄積要素が小さいので、力率が低い領域でモータを運転すると、モータに電力が向かう期間において直流リンク部の電圧が減少し、モータから電力が回生される期間において直流リンク部の電圧が上昇する。さらに、直流リンク部の電圧変動により入力リアクタと直流リンク部コンデンサの間に共振が発生し、直流リンク部の電圧変動が大きくなる。特に、同期引き込みによるモータ起動時には過電圧となる可能性がある。同期引き込みによるモータ起動では、予め定めた大きなモータ電流を用いるため、軽負荷においてはモータ駆動トルクに寄与しない電流が大半を占める。その為、モータ電流は力行と回生を繰り返し、直流リンク部に大きな電圧変動を発生させる。本発明は前記の問題に着目してなされたものであり、モータが接続される電力変換装置において、モータの起動時に、コンデンサ電圧の上昇を抑制することを目的としている。前記の課題を解決するため、第1の発明は、スイッチング素子SuSvSwSxSySzを備えて、交流電源6から供給された交流電力を所定の電圧及び周波数の交流電力に電力変換し、接続されたモータ7に供給する電力変換装置であって、前記スイッチング素子SuSvSwSxSySzのスイッチングを制御する制御部5と、前記スイッチングにより生じるリプルを平滑するコンデンサ3aとを備え、前記制御部5は、前記モータ7の起動時に、起動時の最大運転周波数以上の周波数で且つ該モータ7が駆動しない大きさの高周波電流を該モータ7に流して該モータ7の回転子7aの位置検出を行い、検出した位置に応じ、モータ電流iuiviwの大きさを制御することを特徴とする。この構成では、モータ7の起動時には、該モータ7に高周波電流が流される。これにより、モータ7の突極性を利用して回転子7aの位置を演算することができる。また、第2の発明は、第1の発明の電力変換装置において、入力交流を全波整流するコンバータ回路2を備え、前記コンデンサ3aは、前記コンバータ回路2の出力間に並列接続されて直流リンク部3を構成し、脈動する直流電圧vdcを出力し、前記スイッチング素子SuSvSwSxSySzは、インバータ回路4を構成して前記直流リンク部3の出力をスイッチングして交流に変換し、前記モータ7に供給することを特徴とする。この構成では、直流リンク部に直流平滑用の電解コンデンサを持たない電力変換装置いわゆるコンデンサレスインバータ回路において、モータ7の突極性を利用して回転子7aの位置を演算することができる。また、第3の発明は、第1又は第2の発明の電力変換装置において、前記制御部5は、前記コンデンサ3aの電圧が過電圧とならないように前記モータ7のトルクを制限することを特徴とする。この構成では、モータ駆動電流のみではなく、モータ駆動トルクに寄与しない高周波電流も考慮してモータ駆動トルクの制限を行う。また、第4の発明は、第1から第3の発明のうちの何れか1つの電力変換装置において、前記制御部5は、前記モータ7の速度指令ωが所定閾値thを超えた後は、前記モータ7の誘起電圧を検知して前記回転子7aの位置検出を行うことを特徴とする。この構成では、高周波電流による位置検出と、モータ7の誘起電圧による位置検出を使い分けることができる。また、第5の発明は、第4の発明の電力変換装置において、前記制御部5は、誘起電圧による位置検出に切替わった後は、前記モータ7のトルクの制限値を増加させることを特徴とする。この構成では、高周波電流による位置検出を行うときに比べて、誘起電圧による位置検出を行うときのモータトルクの上限が増加する。また、第6の発明は、第3から第5の発明のうちの何れか1つの電力変換装置において、前記制御部5は、高周波電流による位置検出を行いつつ前記モータ7を起動した際に、該モータ7のトルクが制限値に到達して一定期間が経過しても該モータ7が回転しない場合には、モータ電流iuiviwの位相を電気角で180度変更することを特徴とする。この構成では、モータ7が回転しない場合にモータ電流iuiviwの位相が変更される。第1の発明によれば、モータ7の起動時に回転子7aの位置を検出することができるので、誘起電圧が発生していない起動時においても、力率が最も高い動作点でモータ7を駆動することが可能になる。その結果、モータが接続される電力変換装置において、モータの起動時にコンデンサ電圧の上昇を抑制することが可能になる。また、第2の発明によれば、直流リンク部3に直流平滑用の電解コンデンサを持たない電力変換装置において上記の効果を得ることができる。また、第3の発明によれば、モータ駆動電流のみではなく、モータ駆動トルクに寄与しない高周波電流も考慮してモータ駆動トルクの制限を行う。その結果、モータ駆動電流と高周波電流を加算した電流により引き起こされるコンデンサ電圧の変動に対しても過電圧とならない起動が可能となる。また、第4の発明によれば、モータ7の速度が所定しきい値を越えた後は誘起電圧による回転子の位置検出を行う方法になるため、モータ駆動トルクに寄与しない高周波電流を流す必要がなくなる。その結果、電流をモータ駆動に有効に利用することができ、モータ運転範囲を拡大することが可能になる。また、第5の発明によれば、高周波電流による位置検出を行うときに比べて、誘起電圧による位置検出を行うときのモータトルクの上限を増加できるので、その結果、起動後のモータ運転範囲を拡大することが可能になる。また、第6の発明によれば、磁極の極性を間違っていた場合でも、モータ7を正しい方向に回転させることが可能になる。その結果、安定的にモータ7を起動することが可能になる。以下、本発明の実施形態について図面を参照しながら説明する。なお、以下の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。《発明の実施形態》《構成》図1は、本発明の実施形態に係る電力変換装置1の構成を示すブロック図である。同図に示すように電力変換装置1は、コンバータ回路2、直流リンク部3、インバータ回路4、及び制御部5を備え、単相の交流電源6から供給された交流の電力を所定の周波数の電力に変換して、モータ7に供給するようになっている。なお、本実施形態のモータ7は、突極性を有した三相交流モータであり、空気調和機の冷媒回路に設けられた圧縮機を駆動するためのものである。コンバータ回路2コンバータ回路2は、交流電源6に接続され、交流電源6が出力した交流を直流に全波整流する。この例では、コンバータ回路2は、複数本実施形態では4つのダイオードD1~D4がブリッジ状に結線されたダイオードブリッジ回路である。これらのダイオードD1~D4は、交流電源6の交流電圧を全波整流して、直流電圧に変換する。直流リンク部3直流リンク部3は、コンデンサ3aを備えている。コンデンサ3aは、コンバータ回路2の出力に並列接続され、該コンデンサ3aの両端に生じた直流電圧直流リンク電圧vdcがインバータ回路4の入力ノードに接続されている。コンデンサ3aは、例えばフィルムコンデンサによって構成する。このコンデンサ3aは、インバータ回路4のスイッチング素子後述がスイッチング動作する際に、スイッチング周波数に対応して生じるリプル電圧電圧変動のみを平滑化可能な静電容量を有している。すなわち、コンデンサ3aは、コンバータ回路2によって整流された電圧電源電圧に起因する電圧変動を平滑化するような静電容量を有さない小容量のコンデンサである。そのため、直流リンク部3が出力する直流リンク電圧vdcは脈動し、通常の負荷状態における脈動では、最大電圧が最小電圧の2倍以上となる。この例では、交流電源6は単相交流電源なので、直流電圧vdcは、電源周波数例えば50Hzの2倍の周波数で脈動する。インバータ回路4インバータ回路4は、入力ノードが直流リンク部3のコンデンサ3aに並列に接続され、直流リンク部3の出力をスイッチングして三相交流に変換し、接続されたモータ7に供給するようになっている。本実施形態のインバータ回路4は、複数のスイッチング素子がブリッジ結線されて構成されている。このインバータ回路4は、三相交流をモータ7に出力するので、6個のスイッチング素子SuSvSwSxSySzを備えている。詳しくは、インバータ回路4は、2つのスイッチング素子を互いに直列接続してなる3つのスイッチングレグを備え、各スイッチングレグにおいて上アームのスイッチング素子SuSvSwと下アームのスイッチング素子SxSySzとの中点が、それぞれモータ7の各相のコイル図示は省略に接続されている。また、各スイッチング素子SuSvSwSxSySzには、還流ダイオードDuDvDwDxDyDzが逆並列に接続されている。そして、インバータ回路4は、これらのスイッチング素子SuSvSwSxSySzのオンオフ動作によって、直流リンク部3から入力された直流リンク電圧vdcをスイッチングして三相交流電圧に変換し、モータ7へ供給する。なお、このオンオフ動作の制御は、制御部5が行う。制御部5図2は、本実施形態における制御部5の構成を示すブロック図である。制御部5は、モータ7に流れるU,V,W各相の電流モータ電流iuiviwが、直流リンク電圧vdcの脈動に同期して脈動するように、インバータ回路4におけるスイッチングオンオフ動作を制御する。この例では、制御部5は、速度制御部50、電流指令生成部51、電流制御部52、PWM変調部53、高周波電圧指令生成部54、加算器55、位置検出部56、速度演算部57、電流検出部58、電圧検出部59、ローパスフィルタ60図2等ではLPFと略記、切替部61、及び回転座標変換部62を備えている。-速度制御部50-速度制御部50は、モータ7の機械角の回転角周波数ω後述と、機械角の速度指令ωとの偏差を求めるとともに、求めた偏差に比例積分演算PI演算を行って、モータ7が出力すべきトルクを指示するトルク指令値Tを電流指令生成部51に出力する。この際、速度制御部50は、前記直流リンク部3の直流電圧vdcが過電圧とならないように前記モータ7のトルクを制限する。-電流指令生成部51-電流指令生成部51は、入力交流の位相角θin、入力電流iin、及びトルク指令値Tが入力され、これらから、d軸電流指令値idとq軸電流指令値iqを求めて、電流制御部52に出力するようになっている。なお、以下ではd軸電流指令値id及びq軸電流指令値iqの両者を総括して、単に電流指令値iと呼ぶ。-電流検出部58、電圧検出部59、回転座標変換部62、ローパスフィルタ60-電流検出部58は、インバータ回路4からモータ電流iuiviwを検出し、該モータ電流iuiviwを三相/二相変換して得たα軸電流iαとβ軸電流iβとを出力するようになっている。なお、以下ではα軸電流iαとβ軸電流iβを総称して固定座標電流iαβと呼ぶ。また、回転座標変換部62は、位置検出部56が求めた電気角θを用いて、固定座標電流iαβを座標変換したd軸電流idとq軸電流iqとを出力するようになっている。q軸電流iqがモータ駆動トルクに対応した電流となる。なお、以下ではd軸電流idとq軸電流iqを総称してモータ回転座標電流iと呼ぶ。また、電圧検出部59は、インバータ回路4の各相の出力電圧VuVvVwを三相/二相変換して得たα軸電圧vαとβ軸電圧vβとを出力するようになっている。以下ではα軸電圧vαとβ軸電圧vβを総括して固定座標電圧vαβと呼ぶ。また、ローパスフィルタ60は、回転座標変換部62が出力したモータ回転座標電流iから高周波成分を除去するフィルタである。-電流制御部52-電流制御部52は、d軸電流及びq軸電流idiqの指令値idiqと実電流値との偏差が小さくなるように、d軸電圧指令値vd及びq軸電圧指令値vqを生成して加算器55に出力する。本実施形態では、電流制御部52には、比例制御器、積分制御器、及び微分制御器の3つの制御器を設けてある。なお、以下ではd軸電圧指令値vd及びq軸電圧指令値vqの両者を総括して、単に電圧指令値vと呼ぶ。電流制御部52は、切替部61を介して、電流検出部58及びローパスフィルタ60に接続されている。切替部61を切り換えることで、電流制御部52には、回転座標変換部62が出力したモータ回転座標電流i、及びローパスフィルタ60を通過したモータ回転座標電流iの何れか一方が選択的に入力される。-高周波電圧指令生成部54、加算器55-高周波電圧指令生成部54は、モータ7の起動時に、起動時の最大運転周波数以上の周波数で且つ該モータ7が駆動しない大きさの高周波電流が該モータ7に流れるように、前記電圧指令値vを補正する高周波電圧指令値vhを出力する。加算器55は、電圧指令値vと高周波電圧指令値vhを加算する。すなわち、電圧指令値vを高周波電圧指令値vhで補正しているのである。加算器55の加算結果は、PWM変調部53に入力される。また、高周波電圧の周波数は、高周波電圧に起因して流れた電流成分のみを分離できるように、他の要因による電流変動の周波数を避けるように設定すれば良い。例えば、電源電圧を整流した電圧の脈動周波数以上としても良い。50Hz電源の場合、高周波電圧の周波数は100Hz以上に設定することになる。-PWM変調部53-PWM変調部53は、直流リンク電圧vdc、補正電圧指令値v、及び電気角θが入力されており、これらの値に基づいて、各スイッチング素子SuSvSwSxSySzのオンオフ動作を制御するゲート信号Gを生成する。具体的には、PWM変調部53は、直流リンク電圧vdc、補正電圧指令値v、電気角θの値等から、各相の上アーム側のスイッチング素子SuSvSwのオン時間τjを求める。そして、PWM変調部53は、キャリア周期Tc毎に、求めたオン時間τjに応じ、各相のスイッチング素子SuSvSwSxSySzをオンオフ動作させるゲート信号Gをインバータ回路4に出力する。-位置検出部56、速度演算部57-位置検出部56には、電流検出部58が出力した固定座標電流iαβ、及び電圧検出部59が出力した固定座標電圧vαβが入力され、これらの値を用いて、回転子7aの位置を検知するようになっている。この例では、位置検出部56は、2つの方法で回転子7aの位置を検知できるようになっている。1つ目の検出方法以下、説明の便宜のため誘起電圧法とよぶは、モータ7の誘起電圧を検知して回転子7aの位置を検出する方法である。もうひとつの方法以下、説明の便宜のため高周波注入法とよぶは、モータ7の起動時及び低速時に、起動時の最大運転周波数以上の周波数で且つ該モータ7が駆動しない大きさの高周波電流を該モータ7に流して該モータ7の回転子7aの位置検出する方法である。この方法では、前記高周波電流を流した際の固定座標電流iαβ、固定座標電圧vαβを用いて、界磁極位置を求める方法である。詳しくは、特開2005-160287に示されているように、モータ電流の高周波成分とモータ電圧の高周波成分およびモータ7の突極性を利用して回転子7aの位置を演算する。なお、高周波注入法による起動時にモータが逆回転した場合、及びモータ電流が制限値に到達し一定期間経過した場合は検出位置を電気角で約180度変更する。これにより、磁極の極性を間違えていた場合においても、正しい方向に回転子を回転させる電流を出力する。制御部5では、モータ7の速度指令ωに応じて、位置検出に用いる方法を選択するようになっている。本実施形態では、起動時からモータ7の速度指令ωが所定閾値th以下の場合は、前記高周波注入法で位置検出を行い、モータ7の速度指令ωが所定閾値thを超えた後は、前記誘起電圧法で位置検出を行う。位置検出部56が求めた電気角θは、PWM変調部53及び位置検出部56に入力されている。なお、閾値thは、例えばモータ7の仕様特性などに応じて適宜決定すればよい。なお、誘起電圧法に切替えた後は、再びモータ速度が所定閾値を下回った場合であっても誘起電圧法による位置検出を行う。これにより、位置検出方法により設定されるモータトルクの制限値は、誘起電圧法に対するものとなる。トルクの制限値は、高周波注入法よりも誘起電圧法の方が大きくできるため、起動後の所定閾値以下の速度における最大トルクの減少、つまりモータ運転エリアの減少を防止する。速度演算部57は、電気角θを微分して、回転子7aの回転角周波数ωを求める。この回転角周波数ωは、速度制御部50に入力されている。電力変換装置1の動作図3は、モータ7起動時の速度指令パターンを示すタイミングチャートである。この例では、モータ7の起動及び加速が3ステップで行われる。第1ステップ図3における期間P1が対応では、停止状態における回転子7aの位置を求める。このとき、位置検出部56は、前記高周波注入法で位置検出を行う。具体的には、モータ7が停止状態のときに、前記高周波電流のみがモータ7に流れるように、補正電圧指令値vを生成する。また、高周波電圧指令生成部54は、モータ7が回転することのない周波数と振幅である高周波電圧指令値vhを生成する。例えば、電源周波数50Hz、キャリア周波数5900Hzにおいて、高周波電圧指令は周波数560Hz、振幅40Vの交流信号を用いる。電流検出部58、電圧検出部59は、それらの高周波電圧指令値vhに応じてインバータ回路4が出力した、モータ電流iuiviwと出力電圧VuVvVwより固定座標電流iαβと固定座標電圧vαβを求める。位置検出部56は、固定座標電流iαβの高周波成分と固定座標電圧vαβの高周波成分から、回転子7aの位置を演算する。これにより、停止状態における回転子7aの位置界磁極位置θが検出される。さらに、検出した磁極のNS極性判別を行うことで、回転開始時における回転子7aの逆転を防止する。PWM変調部53は、界磁極位置θに応じ、力率が最も高い動作点でモータ7が駆動するように、ゲート信号Gを生成する。これにより、インバータ回路4が電力をモータ7に供給し、モータ7の回転子7aが回転する。第2ステップ図3の期間P2が対応では、制御部5はモータ7を徐々に加速させる。具体的には、速度制御部50が速度ωと速度指令ωとの偏差が小さくなるように、トルク指令値Tを生成する。このトルク指令値Tを受けて、電流指令生成部51は、目標のトルクに対応した電流指令値iを生成する。電流制御部52は、モータ回転座標電流iと電流指令値iとの偏差が小さくなるように電圧指令値vを生成する。一方、高周波電圧指令生成部54は、所定の高周波電流を生成するための高周波電圧指令値vhを生成する。電圧指令値vと高周波電圧指令値vhとは加算器55によって加算され、補正電圧指令値vとしてPWM変調部53に出力される。PWM変調部53は、補正電圧指令値vに応じたゲート信号Gを生成する。ここで、先のNS極性判別を間違えていた場合、モータ7の回転子7aは逆方向に回転を始める。回転子7aが逆転状態であるか否かは、位置検出を行っていれば認識可能である。よって、逆転時には検出している磁極位置を電気角で約180度変更する。これにより、モータ7には回転子7aを正転方向に回そうとする電流が出力され、モータ7が正転方向に動き始める。また、圧縮機のように逆回転時のトルクが大きい負荷においては、モータ電流iuiviwがモータトルクの制限に対応した値に達しても回転子7aが動かない場合がある。このような場合は、モータ電流iuiviwが制限値に到達して一定期間経過した後、検出した位置を電気角で約180度変更する。位置を変更することで、モータ電流iuiviwの位相が約180度変更される。よって、モータ7には回転子7aを正転方向に回そうとする電流が出力され、モータ7が動き始める。前記モータトルクの制限は、起動時に直流リンク部3の直流電圧vdcが過電圧とならないように設定するのもである。さらに、モータトルクの制限は、電源電圧Vinと高周波電圧振幅に応じて設定するのが好ましい。例えば、電源電圧Vinが大きいほど、高周波電圧振幅つまり高周波電流振幅が大きいほど過電圧となり易いことから、このような場合は、モータトルクの制限値をより小さく設定すればよい。なお、q軸電流iqがモータ駆動トルクに対応した電流であることから、モータ7のトルク指令値Tまたはq軸電流指令値iqの何れを制限してもモータトルクの制限が行える。また、高周波電流を含めて電流の波高値が位置検出可能な範囲例えば、モータ7の磁気飽和により位置検出が不可能となるまでの範囲となるように設定するのが好ましい。前記一定期間については、起動に要する時間として問題とならない範囲に選定する。モータ電流iuiviwがモータトルクの制限に対応した値に収束した直後、つまり、一定期間を0としてもよい。インバータ回路4は、補正電圧指令値vに応じた交流電力をモータ7に出力する。このときインバータ回路4が出力するモータ電流iuiviw及び出力電圧VuVvVwの波形は、電圧指令値vに対応した波形に、高周波電圧指令値vh対応した波形が重畳された波形になる。モータ電流iuiviw及び出力電圧VuVvVwでは、電圧指令値vに関する周波数帯域と、高周波電圧指令値vhに関する周波数帯域とが大きく離れている。それゆえ、電圧指令値vに関する成分と、高周波電圧指令値vhに関する成分とを、モータ電流iuiviwや出力電圧VuVvVwから分離できる。位置検出部56は、前記高周波注入法で位置検出を行う場合には、高周波電圧指令値vhに関する成分を用いる。電流制御部52にとって、高周波成分はモータ7を駆動する上で外乱となる。そのため、高周波電圧を注入している期間は、モータ回転座標電流iをLPF60ローパスフィルタに通し、高周波成分を除去したモータ回転座標電流iを用いる。第3ステップ図3の期間P3が対応では、位置検出方法の切替を行う。速度指令ωが閾値th以上になると、位置検出部56は、誘起電圧法による位置検出を行う。速度指令ωの閾値は、誘起電圧法による位置検出が安定して行える速度以上に選定する。さらに、電圧指令値vと高周波電圧指令値vhを加算した結果が出力可能な速度以下に選定する。位置検出法の切替は一定回転数のもとで行い、切替途中におけるモータ運転用の位置は、高周波注入法により得られた位置から誘起電圧法により得られた位置へ時間と共に徐々に移行していく値とする。高周波注入法により得られた位置と誘起電圧法により得られた位置に対して、切換残存時間/切換時間と切換経過時間/切換時間を重みとして用いた加重平均としてもよい。切替後は、高周波電圧指令生成部54は、0Vの高周波電圧を示す高周波電圧指令値vhを出力する。これにより、モータ電流iuiviwや出力電圧vuvviwには、高周波電流成分は含まれなくなる。そこで、位置検出部56は、モータ7の誘起電圧を用いて、回転子7aの位置を検出する。PWM変調部53は、回転子7aの位置に応じて、力率の高い動作点でモータ7が駆動するようにゲート信号Gを生成する。さらに、モータ回転座標電流iをLPF60に通さないようにすることで、モータ駆動の制御性を向上させる。本実施形態における効果以上のように、本実施形態によれば、停止状態には前記高周波注入法で位置検出を行うようにしたので、誘起電圧が発生していない起動時においても力率の改善が可能になる。その結果、モータが接続される電力変換装置において、モータの起動時に直流リンク部の電圧上昇すなわちコンデンサ電圧を抑制することが可能になる。《その他の実施形態》1なお、電力変換装置1は、三相交流を入力するように構成することも可能である。図4は、交流電源として三相の交流電源6を用いた場合の電力変換装置1の構成例を示すブロック図である。同図に示すように、コンバータ回路2は、6つのダイオードD1~D6がブリッジ状に結線されたダイオードブリッジ回路である。これらのダイオードD1~D6は、三相の交流電源6の交流電圧を全波整流して、直流電圧に変換する。このコンバータ回路2の構成では、直流リンク部3の電圧脈動の周波数が電源周波数の6倍になる。2また、本発明は、いわゆるマトリクスコンバータにも適用できる。例えば、図5は、Aがいわゆる単相マトリクスコンバータの構成例を示すブロック図であり、Bが該単相マトリクスコンバータに用いるスイッチング素子S1S2...S6の構成例である。この電力変換装置1単相マトリクスコンバータは、単相交流電圧をスイッチングすることで、異なる周波数と電圧をモータ7に印加する。この例では、三相の交流電源6と接続された6個のスイッチング素子S1S2...S6で単相交流をスイッチングしてモータ7に三相交流を供給する。それぞれのスイッチング素子S1S2...S6は、図5Bのように構成された双方向スイッチを採用することができる。コンデンサ3aの容量は、キャリアリプルを除去できる程度の小容量である。この電力変換装置1では、モータ電力の力行と回生によりコンデンサ3aの電圧が変動すると、入力リアクタLとコンデンサ3aの間で共振が発生する。また、図6は、Aがいわゆる三相マトリクスコンバータの構成例を示すブロック図であり、Bが該三相マトリクスコンバータに用いるスイッチング素子S1S2...S9の構成例である。この電力変換装置1三相マトリクスコンバータは、三相交流電圧をスイッチングすることで、異なる周波数と電圧をモータ7に印加する。この例では、三相の交流電源6と接続された9個のスイッチング素子S1S2...S9で三相交流をスイッチングしてモータ7に三相交流を供給する。コンデンサ3aの容量は、キャリアリプルを除去できる程度の小容量である。この電力変換装置1では、モータ電力の力行と回生によりコンデンサ3aの電圧が変動すると、入力リアクタLとコンデンサ3aの間で共振が発生する。これらのマトリクスコンバータにおいても、モータ7の起動時にコンデンサ3aの電圧上昇を抑制することが可能になる。"