"吸水性ポリマー粒子から残留モノマーを除去する方法であって、吸水性ポリマー粒子が回転型混合工具を備えた混合機中でガス流の存在下に熱的に後処理され、吸水性ポリマー粒子が熱的な後処理中に少なくとも60°Cの温度および少なくとも3質量の含水量を有し、およびガス流が乾燥ガス1kg当たり水蒸気を少なくとも0.01kg含有することを特徴とする、吸水性ポリマー粒子から残留モノマーを除去する方法。吸水性ポリマー粒子は、熱的な後処理中に、80~110°Cの温度を有する、請求項1記載の方法。ガス流は、乾燥ガス1kg当たり水蒸気0.1~0.25kgを含有する、請求項1または2記載の方法。混合機中での平均滞留時間は、10~120分である、請求項1から3までのいずれか1項に記載の方法。熱的な後処理に使用されるガス容量は、非連続的混合機中で、吸水性ポリマー粒子1kg当たり、0.01~5Nm3/hであり、または連続的混合機中で、通過された吸水性ポリマー粒子1kg当たり、0.01~5Nm3/hである、請求項1から4までのいずれか1項に記載の方法。熱的な後処理は、水平型ミキサー中で実施される、請求項1から5までのいずれか1項に記載の方法。吸水性ポリマー粒子は、a少なくとも部分的に中和されていてよい、少なくとも1つのエチレン系不飽和の酸基含有モノマー、b少なくとも1つの架橋剤、c少なくとも1つの開始剤、d場合により、aに記載のモノマーと共重合可能な1つ以上のエチレン系不飽和モノマー、e場合により1つ以上の水溶性ポリマーおよびf水を含有するモノマー溶液の重合によって得られる、請求項1から6までのいずれか1項に記載の方法。モノマーaの少なくとも25モルが中和される、請求項1から7までのいずれか1項に記載の方法。モノマーaの少なくとも50モルがアクリル酸である、請求項1から8までのいずれか1項に記載の方法。モノマー溶液が中和されていないモノマーaに対して架橋剤bを少なくとも0.1質量含有する、請求項1から9までのいずれか1項に記載の方法。吸水性ポリマー粒子の製造実施例1ナトリウムアクリレート25.1kg水中の37.5質量の溶液およびアクリル酸2.9kgを15箇所エトキシル化したトリメチロールプロパントリアクリレート19gと混合した。開始剤として、2,2′-アゾビス[2-2-イミダゾリン-2-イルプロパン]二塩酸塩の15質量の水溶液およびペルオキソ二硫酸ナトリウムの15質量の水溶液を使用した。開始剤を滴下板の前方で静的混合機によりモノマー溶液中に計量供給した。滴下板は、200μmで20個の孔を有していた。得られた混合物を、加熱した、窒素雰囲気で充填した滴下塔高さ12m、幅2m、ガス速度0.27m/秒、並流で中で滴下した。モノマー溶液の計量供給速度は、28kg/hであった。開始剤溶液の計量供給速度は、それぞれ0.23kg/hであった。ガス予熱の加熱効率を、滴下塔中のガス出口温度が124°Cで一定であるように調整した。引続き、吸水性ポリマー粒子を分析した。残留モノマーの含量は、4500ppmであり、含水量は、5.7質量であり、遠心分離保持能CRCは、33.7g/gであり、および圧力AUL0.7psi下での吸収量は、22.7g/gであった。実施例2ナトリウムアクリレート35.9kg水中の37.5質量の溶液およびアクリル酸4.1kgを15箇所エトキシル化したトリメチロールプロパントリアクリレート30gと混合した。開始剤として、2,2′-アゾビス[2-2-イミダゾリン-2-イルプロパン]二塩酸塩の15質量の水溶液およびペルオキソ二硫酸ナトリウムの15質量の水溶液を使用した。開始剤を滴下板の前方で静的混合機によりモノマー溶液中に計量供給した。滴下板は、180μmで20個の孔を有していた。得られた混合物を、加熱した、窒素雰囲気で充填した滴下塔高さ12m、幅2m、ガス速度0.51m/秒、並流で中で滴下した。モノマー溶液の計量供給速度は、40kg/hであった。開始剤溶液の計量供給速度は、それぞれ0.33kg/hであった。ガス予熱の加熱効率を、滴下塔中のガス出口温度が115°Cで一定であるように調整した。引続き、吸水性ポリマー粒子を分析した。残留モノマーの含量は、3900ppmであり、含水量は、11.1質量であり、遠心分離保持能CRCは、28.2g/gであり、および圧力AUL0.7psi下での吸収量は、21.1g/gであった。熱的な後処理実施例3実施例1からの吸水性ポリマー粒子50kgを、型式FM130のベッカーショベルミキサーGebr.LoedigeMaschinenbauGmbH,Paderborn,DE中で熱的に後処理した。そのために、吸水性ポリマー粒子を1.5のフルード数の際に30分間下方から窒素/水蒸気混合物で流し運んだ。平均生成物温度は、81°Cであった。熱的な後処理に使用されるガス体積は、吸水性ポリマー粒子1kg当たり0.22Nm3/hであった。ガス温度は、90°Cであった。ガス流は、乾燥ガス1kg当たり水蒸気0.209kgを含有していた。引続き、熱的に後処理されたポリマー粒子を分析した。残留モノマーの含量は、300ppmであり、含水量は、9.0質量であり、遠心分離保持能CRCは、31.6g/gであり、および圧力AUL0.7psi下での吸収量は、20.6g/gであった。実施例4実施例1からの吸水性ポリマー粒子50kgを、型式FM130のベッカーショベルミキサーGebr.LoedigeMaschinenbauGmbH,Paderborn,DE中で熱的に後処理した。そのために、吸水性ポリマー粒子を1.5のフルード数の際に30分間下方から窒素/水蒸気混合物で流し運んだ。平均生成物温度は、85°Cであった。熱的な後処理に使用されるガス体積は、吸水性ポリマー粒子1kg当たり0.12Nm3/hであった。ガス温度は、90°Cであった。ガス流は、乾燥ガス1kg当たり水蒸気0.209kgを含有していた。引続き、熱的に後処理されたポリマー粒子を分析した。残留モノマーの含量は、400ppmであり、含水量は、13.1質量であり、遠心分離保持能CRCは、29.7g/gであり、および圧力AUL0.7psi下での吸収量は、17.9g/gであった。実施例5実施例2からの吸水性ポリマー粒子50kgを、型式FM130のベッカーショベルミキサーGebr.LoedigeMaschinenbauGmbH,Paderborn,DE中で熱的に後処理した。そのために、吸水性ポリマー粒子を0.4のフルード数の際に45分間下方から窒素/水蒸気混合物で流し運んだ。平均生成物温度は、88°Cであった。熱的な後処理に使用されるガス体積は、吸水性ポリマー粒子1kg当たり0.47Nm3/hであった。ガス温度は、90°Cであった。ガス流は、乾燥ガス1kg当たり水蒸気0.209kgを含有していた。引続き、熱的に後処理されたポリマー粒子を分析した。残留モノマーの含量は、230ppmであり、および含水量は、10質量であった。実施例6実施例2からの吸水性ポリマー粒子50kgを、型式FM130のベッカーショベルミキサーGebr.LoedigeMaschinenbauGmbH,Paderborn,DE中で熱的に後処理した。そのために、吸水性ポリマー粒子を0.4のフルード数の際に45分間下方から窒素/水蒸気混合物で流し運んだ。平均生成物温度は、88°Cであった。熱的な後処理に使用されるガス体積は、吸水性ポリマー粒子1kg当たり0.22Nm3/hであった。ガス温度は、90°Cであった。ガス流は、乾燥ガス1kg当たり水蒸気0.120kgを含有していた。引続き、熱的に後処理されたポリマー粒子を分析した。残留モノマーの含量は、330ppmであり、および含水量は、10質量であった。"