"中心軸に沿って延びる陽極円筒と、この陽極円筒に接合されて前記中心軸に向かって延び遊端が前記中心軸を囲む内接円を形成する複数の板状のベインと、前記ベインの前記陽極円筒と前記遊端間の側辺に設けられた切り欠け部に接合配置され前記ベインを交互に短絡する大径ストラップリングおよびこの大径ストラップリングよりも径小な小径ストラップリングとを具備し、前記大径ストラップリングの内径と前記小径ストラップリングの外径が同等であり、前記切り欠け部に前記中心軸方向に相互に段差をもって配置されていることを特徴とするマグネトロン。前記大径ストラップリングと前記小径ストラップリングは、前記中心軸方向の間隙距離が前記大径および小径のストラップリングの厚さと同程度から2倍の範囲である請求項1記載のマグネトロン。前記大径ストラップリングと前記小径ストラップリングは相互の前記中心軸方向の間隙距離が0.5mmから1.0mmある段差で配置されている請求項1または2記載のマグネトロン。前記大径ストラップリングは前記小径ストラップリングよりも前記陽極円筒側に配置されている請求項1記載のマグネトロン。請求項1記載のマグネトロンにおいて、大径ストラップリングと小径ストラップリングは同じ板材からプレス加工により製造され、リング状のスクラップを出さずに連続して内側の前記小径ストラップリングからプレスされることを特徴とするマグネトロンの製造方法。上記のように構成された一般的なストラップリングの場合、ストラップリングは板からプレスしたり、パイプから輪切りにしたりして形成されることが殆どである。板から打抜きプレスする場合は、材料は1種類でロール状にできるため素材費としては比較的安価であるが、図5に示すように、大径のストラップリング126と小径のストラップリング127を作るときには、大径ストラップリングの周囲やその中間のリング状のスクラップs2が出るため材料効率が低い。すなわち小径ストラップリング127の内径D1、外径D2、大径ストラップリング126の内径D4、外径D5とし、銅のロール素材の幅をWとすると、大小径のストラップリング以外の部分がスクラップs1,s2,s3になる。図4に示すように、両ストラップリング126,127が離間しているために中間リングs2がスクラップになり、また大径ストラップリング126の外径D5を可能な限り縮径したいので、リング幅を小さくしロール素材の厚みt1に厚みのあるものを使用して動作に必要な所定の断面積を得ている。パイプから輪切りにする場合は、スクラップは少なく材料効率は高いが、径ごとに異なるパイプを用意しなければならず素材費自体が比較的高価になるという問題がある。また、ストラップリングの板厚t1が厚い場合、ストラップリングの変形が容易ではなく、周波数調整が難しくなることもある。中心軸m方向から見てストラップリングが一部重なるように配置されたタイプは、上下のストラップリングの寸法が近く、その構造上ストラップリングのベインとの接合位置に突起を設けるか、幅を異ならせる必要がある。そのため、板からプレスする方式では同心円状にできないため材料効率が悪くなり、突起を設ける場合は陽極部の組立時に位置決めする必要があるため製造性も悪い。また、パイプから輪切りにする方式では突起を設けることは困難で幅を異ならせるしかないが、やはり上下で異なるパイプを用意する必要があり、更に板厚の厚いパイプを薄く輪切りにすることも難しいという問題がある。一方、省資源および近年の材料高騰によりマグネトロンの材料使用量削減やコスト削減が求められている。本発明は上記問題を解決するもので、製造コストが低く、製造性の良いマグネトロンを提供するものである。本発明は、中心軸に沿って延びる陽極円筒と、この陽極円筒に接合されて前記中心軸に向かって延び遊端が前記中心軸を囲む内接円を形成する複数の板状のベインと、前記ベインの前記陽極円筒と前記遊端間の側辺に設けられた切り欠け部に接合配置され前記ベインを交互に短絡する大径ストラップリングおよびこの大径ストラップリングよりも径小な小径ストラップリングとを具備し、前記大径ストラップリングの内径と前記小径ストラップリングの外径が同等であり、前記切り欠け部に前記中心軸方向に相互に段差をもって配置されていることを特徴とするマグネトロンを得るものである。また、複数のストラップリングは同じ板材からプレス加工により製造され、リング状のスクラップを出さずに連続して内側の小径ストラップリングからプレスされることを特徴とするマグネトロンの製造方法を得るものである。本発明によれば、隣り合うストラップリングの軸方向の高さを異ならせ段差をつくることで、板からのプレス時にスクラップ量を減らすことができるため、ストラップリングの素材費は高くせずに材料効率を向上させ、製造コストを低下させることができる。図面を用いて本発明の実施形態を説明する。図1ないし図3により本発明の一実施形態の電子レンジ用マグネトロン10を示している。2450MHz帯のマイクロ波を発振する陽極部11を中心に、その一端面に管軸mにそって電力を給電する入力部12と、他端面に管軸にそって陽極部から発振されたマイクロ波を管外に取り出す出力部13が配置されている。これらの入力部12および出力部13は陽極部の陽極円筒14と筒状の金属封着体15,16によって真空気密に接合されている。入力部12はセラミックステム17とステムに植立したサポートロッド18を備え、ロッド先端に螺旋状陰極20を保持している。出力部は陽極のベイン21から管軸m上に同軸的に延長されたアンテナロッド22を出力側セラミック絶縁筒23を介して引き出している。陽極円筒14は円筒体であり、両端面部でポールピース30,31を支持している。その内壁に陽極円筒の両端面部から離間して複数の方形板状のべイン21がその固定辺21d図2をロー付けされ管軸mに向けて放射状に突設される。その上下側辺21b,21c図2にロー付けされた大径ストラップリングとこの大径ストラップリングよりも径の小さな小径のストラップリングの一対のストラップリング26,27により1枚おきに連結されている。複数のべインの遊辺21aで形成された内周円に囲まれた電子作用空間には、螺旋状陰極20が陽極円筒の中心軸すなわち管軸mに配設され、その両端はそれぞれ入力側エンドハット28、出力側エンドハット29に固着されている。出力側金属封着体の上端には出力部を構成する出力側セラミック絶縁筒23が接合されており、更にその上端には排気管33が接合されている。また、一つのべインから導出されたアンテナロッド22がポールピース31を貫通し出力部13内を延びて、先端が排気管33に挟持固定されており、その排気管全体をキャップ34が覆っている。もう一方の入力側金属封着体15の下端には入力部12を構成するセラミックステム17が接合されている。セラミックステム17に保持されたサポートロッド18が2つのエンドハット28,29を介して螺旋状陰極20の両端に接続している。陽極円筒14の外周部には冷却用のラジエータ40が複数枚圧入される。出力側ポールピース31の上方および入力側ポールピース30の下方の金属封着体15,16に環状の永久磁石41,42が嵌着されている。さらに陽極円筒、冷却ラジエータおよび永久磁石を囲んで磁路形成用の磁気ヨーク43が配置されている。入力部側のステム17外方にフィルタボックス44が配置され、ステムから導出された入力端子39に、フィルタ回路を形成するコイル45および貫通コンデンサ46が接続されている。つぎに陽極部11について詳述する。無酸素銅からなる陽極円筒14の内側には同じ無酸素銅の複数かつ偶数枚の方形板状べイン21が放射状に固設される。方形ベインは陽極円筒にロー付けされる固定辺21dに対して対辺である中心軸m側の辺を遊辺21aとし、その両側の軸方向mの側辺21b,21cにロー付け接合された大小一対の円環状のストラップリング26,27により1枚おきに連結されている。すなわちベインは例えば10枚の偶数枚を組み合わせて取り付けられ、偶数番と奇数番のベインがそれぞれ各別にストラップリングで短絡され、電位を均等にされる。各ベインには一対のストラップリングの一方と接合し、他方を非接触で通過させる切り欠け部211,212が形成されている。切り欠け部は遊辺21a近くに設けてあり、奇数番ベイン21Aと偶数番ベイン21Bとでは同じ側辺側で形状を異にしている。ベインは管軸方向上下の両側辺にストラップリングを配置するので、切り欠け形状の工夫により、一つのパターンのベインを交互に裏返して円周上に並べることにより、偶数番ベインと奇数番ベインを並置することができ、ストラップリングの接触、非接触を得ている。図2は陽極部11の縦断面略図であり、例えば左側のベイン21Aを奇数番とすると、右側のベイン21Bは偶数番になる。ベインを2分する図示半径方向線cを基準に180°反転させて配置している。第1の切り欠け部211は内側即ち中心軸m側に小径ストラップリング用のリング接合段部211sを有する内側段形状であり、第2の切り欠け部212は外側即ち陽極円筒側に大径ストラップリング用のリング接合段部212sを有する外側段形状になっている。このベインの軸方向上下の両側辺21b,21cは大径および小径のストラップリング26,27により1つおきに連結されており、大径ストラップリング26は陽極円筒14側すなわちベイン中央部に近い位置に、リング幅中心径が大径ストラップリングよりも径小の小径ストラップリング27はベイン遊辺21aに近い位置に配置されている。大径ストラップリング26と径小の小径ストラップリング27とは中心軸mの軸方向にずらして段差L1が生じる様に配置される。大径ストラップリング26はベインを軸方向に2分する中心線c側に、小径ストラップリング27は中心軸方向の側辺21b,21c側に配置される。本実施形態において大径ストラップリング26の内径は小径ストラップリング27の外径と同等の値D3となっている。この同等形状のため、大径ストラップリング26と小径ストラップリング27を配置する間隙距離L2が近すぎると、切り欠け部に接合したときにはみ出したロー材によって相互に接合されるなどの不具合が発生する。一方、余り離れすぎてもストラップ間のC容量が小さくなってしまい所望の共振周波数に設定することが困難になるという問題が起こるため、軸方向の間隙距離L2は通常0.5~1.0mmの範囲が望ましい。ストラップリングの厚さと同程度から2倍の範囲である。ただし、最適値はストラップやベインの寸法、ロー材の量などにも影響されるため、適宜調整する必要がある。上記のように大径ストラップリングの内径と小径ストラップリングの外径を同等にした構成により、図3のようにストラップリングを板からプレスで打ち抜く場合、大径および小径ストラップリング間のスクラップs2図5は発生せず材料効率が向上する。図3で幅W、厚みt2の銅ロールの板材をワークとしてストラップリングをプレス打抜きする方法を説明する。大径ストラップリング26の外径をD5、内径をD3とし、小径ストラップリング27の外径をD3、内径をD1とする。W、D5、D1の各値は図5に示す従来のストラップリングの値と同じにしている。プレスはまず径がD1のポンチ、ダイを用いてスクラップとなる円片s1を打ち抜いた後、続いて径がD3のポンチでプレスし小径のストラップリング27を打ち抜く。大径ストラップリング26はワーク側に残る。最後に径がD5のポンチにより大径ストラップリング26を打ち抜く。小径ストラップリングと大径ストラップリングの切り離しは、D3径のポンチでおこなうため、小径ストラップリングの外径と、大径ストラップリング内径はD3になる。厳密にはワークの素材、厚み、ポンチ、ダイのクリアランス等で精度誤差が生じるが、同等の範囲である。なお、段差配置するためにストラップリング間のC容量は小さくなるが、ストラップリング幅を広くすることができるため、ベインとストラップ間のC容量は大きくなる。また、ストラップリング同士がリング面で対向していないため、厚さによる影響は従来よりも小さく、ストラップリング厚さを薄くt2<t1できるので、材料費は更に安価となり周波数調整も容易となる。ただし、動作中のストラップ耐力を考慮すると、断面積は従来と同程度以上にするのが望ましい。本実施形態の場合、小径ストラップリングの内径D1と大径ストラップリングの外径D5は従来例と同一で、例えばD1=φ12、D2=φ14、D3=φ15、D4=φ16、D5=φ18、t1=0.9とすると、t2=0.6各単位mmで断面積が従来と同等になる。本実施形態では、管軸方向に上下にずらした2本のストラップリングが配置された構造を示したが、ストラップリングの本数や上下非対称の構造でも同様な効果があるのは言うまでも無い。例えば、片側4本の場合でも交互に高さを異ならせれば同じ効果が得られるものである。"