クリーンタンクから冷間タンデム圧延機に供給したエマルション潤滑油をダーティータンクに回収し、回収したエマルション潤滑油を浄化し、浄化したエマルション潤滑油を前記クリーンタンクから冷間タンデム圧延機に供給する、一組のダーティータンクとクリーンタンクを用いてリサーキュレーション潤滑を行う冷間タンデム圧延における潤滑油供給装置において、前記クリーンタンク内のエマルション潤滑油を攪拌して、エマルション潤滑油の濃度を前記クリーンタンクの深さ方向に異ならしめて深さが深くなるにつれて低濃度となる濃度勾配を形成する、攪拌量が制御可能な攪拌手段と、前記クリーンタンク内からのエマルション潤滑油の吸い込み口となる潤滑油吸込口を形成した潤滑油採り込みヘッダと、前記潤滑油吸込口を介して前記クリーンタンク内のエマルション潤滑油を吸い込み、これを冷間タンデム圧延機に送り込む、前記潤滑油採り込みヘッダに接続したポンプと、前記潤滑油吸込口が前記クリーンタンク内の所定の深さに位置するように、前記潤滑油採り込みヘッダを固定するヘッダ固定手段を備え、前記潤滑油吸込口を介して前記クリーンタンク内の所定の深さから所望の濃度のエマルション潤滑油を吸い込み、これを冷間タンデム圧延機に供給することを特徴とする冷間タンデム圧延における潤滑油供給装置。請求項1に記載のヘッダ固定手段に代えて、前記潤滑油吸込口が前記クリーンタンク内の所定の深さに位置するように、前記潤滑油採り込みヘッダを前記クリーンタンクの深さ方向に移動させて所定の位置に固定するヘッダ移動手段を備えることを特徴とする請求項1に記載の潤滑油供給装置。濃度センサで計測したエマルション潤滑油の濃度に基づいて前記ヘッダ移動手段を制御する制御手段を備えることを特徴とする請求項2に記載の潤滑油供給装置。濃度センサで計測したエマルション潤滑油の濃度に基づいて前記攪拌手段の攪拌量を制御する制御手段を備えることを特徴とする請求項1~3のいずれか1項に記載の潤滑油供給装置。クリーンタンクから冷間タンデム圧延機に供給したエマルション潤滑油をダーティータンクに回収し、回収したエマルション潤滑油を浄化し、浄化したエマルション潤滑油を前記クリーンタンクから冷間タンデム圧延機に供給する、一組のダーティータンクとクリーンタンクを用いてリサーキュレーション潤滑を行う冷間タンデム圧延における潤滑油供給方法において、攪拌量が制御可能な攪拌手段を用いて前記クリーンタンク内のエマルション潤滑油を攪拌して、エマルション潤滑油の濃度を前記クリーンタンクの深さ方向に異ならしめて深さが深くなるにつれて低濃度となる濃度勾配を形成し、前記クリーンタンク内の所定の深さから所望の濃度のエマルション潤滑油を吸い込み、これを冷間タンデム圧延機に供給することを特徴とする冷間タンデム圧延における潤滑油供給方法。前記クリーンタンク内からのエマルション潤滑油の吸い込み口となる潤滑油吸込口を形成した潤滑油採り込みヘッダを、前記潤滑油吸込口が前記クリーンタンク内の所定の深さに位置するように、前記クリーンタンクの深さ方向に移動させて所定の位置に固定し、前記潤滑油吸込口を介して前記クリーンタンク内の所定の深さから所望の濃度のエマルション潤滑油を吸い込むことを特徴とする請求項5に記載の潤滑油供給方法。前記クリーンタンクから吸い込んだエマルション潤滑油または前記クリーンタンク内のエマルション潤滑油の濃度を計測し、これに基づいてエマルション潤滑油を吸い込む前記クリーンタンク内の所定の深さを決定することを特徴とする請求項5または6に記載の潤滑油供給方法。前記クリーンタンクから吸い込んだエマルション潤滑油または前記クリーンタンク内のエマルション潤滑油の濃度を計測し、これに基づいて前記攪拌手段の攪拌量を制御することを特徴とする請求項5~7のいずれか1項に記載の潤滑油供給方法。本発明の解決すべき課題は、設備コストや製造コストを増大することなく、スリップの生じやすい軟質材から焼付きの生じやすい硬質材までを安定して圧延できるように、冷間タンデム圧延機ないし被圧延材であるストリップに対して適正な潤滑条件を付与できる、冷間タンデム圧延における潤滑油供給装置および潤滑油供給方法を提供することである。本発明者は、前記課題を解決すべく、種々の理論的検討および実験的検討を重ねた結果、以下の技術的知見を得た。a図2はクリーンタンク内における潤滑油の深さと濃度の関係を説明する図であり、aは従来技術に係る濃度勾配、b~dは本発明者が知見した濃度勾配を説明する図である。通常、クリーンタンク内では、アジテータと呼ばれる攪拌手段を所定の回転数で回転させて潤滑油を攪拌している。これにより、図2aに示すように、クリーンタンク内の潤滑油がどの深さにおいても同一の濃度になるように調整している。すなわち、タンク全体で潤滑油の濃度が均一になるようにしている。ところが、アジテータの回転数を下げると、図2bに示すように、クリーンタンク内の潤滑油の濃度がクリーンタンクの深さ方向で異なるようになる。より具体的には、深さが深くなるにつれて、換言すると、クリーンタンクの底に近づくにつれて低濃度となる濃度勾配が形成される。また、アジテータの回転数をさらに下げると、潤滑油が分離して上層に浮上油が生じる。b図2bに示す濃度勾配は、クリーンタンクの形状や容量、潤滑油の種類や粒径分布等によって決定され、例えば、図2cに示す下に凸となる濃度勾配や図2dに示す上に凸となる濃度勾配になるケースもある。しかし、いずれのケースにおいても、アジテータの回転数を所定の範囲で調整すると、深さが深くなるにつれて低濃度となる濃度勾配が形成される。cしたがって、従来通りタンク全体で潤滑油の濃度が均一例えば、濃度Aとするになるように攪拌している場合には、当該クリーンタンクからは濃度Aという単一濃度の潤滑油しか得られない。しかしながら、回転数を調整して上記濃度勾配を形成するように攪拌する場合には、深さが浅いところクリーンタンクの底から遠いところからは濃度BB>A、深いところクリーンタンクの底に近いところからは濃度CC<A、その中間あたりからは濃度Aの潤滑油を得ることができる。すなわち、一つのクリーンタンクより濃度Cから濃度Bまでの潤滑油C<A<Bを得ることができる。dしたがって、濃度勾配を形成したクリーンタンク内の所定の深さから所望の濃度の潤滑油を吸い込み、これを冷間タンデム圧延機に供給すれば、スリップの生じやすい軟質材から焼付きの生じやすい硬質材までを安定して圧延することができる。換言すると、潤滑油を吸い込む深さを変えるだけで、軟質材の圧延時にはこれに適した濃度の潤滑油を、硬質材の圧延時にはこれに適した濃度の潤滑油を得られるので、軟質材から硬質材までを安定して圧延することができる。eしかも、上記のとおり、一組のダーティータンクとクリーンタンクで以って、濃度Cから濃度Bまでの潤滑油を容易に得ることができる。すなわち、濃度の異なる潤滑油を循環供給する系を複数系統備える必要がない。さらには、上記濃度勾配を形成する攪拌手段ないしその設置コストは低コストである。ましてや従来から使用しているアジテータの回転数を調整して上記濃度勾配を形成する場合には、濃度勾配の形成に要する設備コストが一切かからない。したがって、設備コストや製造コストを増大することなく、冷間タンデム圧延機ないし被圧延材であるストリップに対して適正な潤滑条件を付与することができる。本発明は、上記技術的知見に基づいて完成させたものであり、その要旨は以下のとおりである。1クリーンタンクから冷間タンデム圧延機に供給したエマルション潤滑油をダーティータンクに回収し、回収したエマルション潤滑油を浄化し、浄化したエマルション潤滑油を前記クリーンタンクから冷間タンデム圧延機に供給する、一組のダーティータンクとクリーンタンクを用いてリサーキュレーション潤滑を行う冷間タンデム圧延における潤滑油供給装置において、前記クリーンタンク内のエマルション潤滑油を攪拌して、エマルション潤滑油の濃度を前記クリーンタンクの深さ方向に異ならしめて深さが深くなるにつれて低濃度となる濃度勾配を形成する、攪拌量が制御可能な攪拌手段と、前記クリーンタンク内からのエマルション潤滑油の吸い込み口となる潤滑油吸込口を形成した潤滑油採り込みヘッダと、前記潤滑油吸込口を介して前記クリーンタンク内のエマルション潤滑油を吸い込み、これを冷間タンデム圧延機に送り込む、前記潤滑油採り込みヘッダに接続したポンプと、前記潤滑油吸込口が前記クリーンタンク内の所定の深さに位置するように、前記潤滑油採り込みヘッダを固定するヘッダ固定手段を備え、前記潤滑油吸込口を介して前記クリーンタンク内の所定の深さから所望の濃度のエマルション潤滑油を吸い込み、これを冷間タンデム圧延機に供給することを特徴とする冷間タンデム圧延における潤滑油供給装置。2前記1に記載のヘッダ固定手段に代えて、前記潤滑油吸込口が前記クリーンタンク内の所定の深さに位置するように、前記潤滑油採り込みヘッダを前記クリーンタンクの深さ方向に移動させて所定の位置に固定するヘッダ移動手段を備えることを特徴とする前記1に記載の潤滑油供給装置。3濃度センサで計測したエマルション潤滑油の濃度に基づいて前記ヘッダ移動手段を制御する制御手段を備えることを特徴とする前記2に記載の潤滑油供給装置。4濃度センサで計測したエマルション潤滑油の濃度に基づいて前記攪拌手段の攪拌量を制御する制御手段を備えることを特徴とする前記1~3のいずれか1項に記載の潤滑油供給装置。5クリーンタンクから冷間タンデム圧延機に供給したエマルション潤滑油をダーティータンクに回収し、回収したエマルション潤滑油を浄化し、浄化したエマルション潤滑油を前記クリーンタンクから冷間タンデム圧延機に供給する、一組のダーティータンクとクリーンタンクを用いてリサーキュレーション潤滑を行う冷間タンデム圧延における潤滑油供給方法において、攪拌量が制御可能な攪拌手段を用いて前記クリーンタンク内のエマルション潤滑油を攪拌して、エマルション潤滑油の濃度を前記クリーンタンクの深さ方向に異ならしめて深さが深くなるにつれて低濃度となる濃度勾配を形成し、前記クリーンタンク内の所定の深さから所望の濃度のエマルション潤滑油を吸い込み、これを冷間タンデム圧延機に供給することを特徴とする冷間タンデム圧延における潤滑油供給方法。6前記クリーンタンク内からのエマルション潤滑油の吸い込み口となる潤滑油吸込口を形成した潤滑油採り込みヘッダを、前記潤滑油吸込口が前記クリーンタンク内の所定の深さに位置するように、前記クリーンタンクの深さ方向に移動させて所定の位置に固定し、前記潤滑油吸込口を介して前記クリーンタンク内の所定の深さから所望の濃度のエマルション潤滑油を吸い込むことを特徴とする前記5に記載の潤滑油供給方法。7前記クリーンタンクから吸い込んだエマルション潤滑油または前記クリーンタンク内のエマルション潤滑油の濃度を計測し、これに基づいてエマルション潤滑油を吸い込む前記クリーンタンク内の所定の深さを決定することを特徴とする前記5または6に記載の潤滑油供給方法。8前記クリーンタンクから吸い込んだエマルション潤滑油または前記クリーンタンク内のエマルション潤滑油の濃度を計測し、これに基づいて前記攪拌手段の攪拌量を制御することを特徴とする前記5~7のいずれか1項に記載の潤滑油供給方法。A本発明に係るすべての潤滑油供給装置および潤滑油供給方法は、攪拌量が制御可能な攪拌手段を用いてクリーンタンク内の潤滑油を攪拌して、潤滑油の濃度をクリーンタンクの深さ方向に異ならしめて深さが深くなるにつれて低濃度となる濃度勾配を形成する。このために、深さが浅いところクリーンタンクの底から遠いところからは高濃度、深いところクリーンタンクの底に近いところからは低濃度の潤滑油を得ることができる。ひいては、軟質材の圧延時にはこれに適した濃度の潤滑油を、硬質材の圧延時にはこれに適した濃度の潤滑油を得ることができる。しかして、使用する攪拌手段ないしその設置コストは低コストである。ましてや従来から使用しているアジテータの回転数を調整して上記濃度勾配を形成する場合には、濃度勾配の形成に要する設備コストが一切かからない。しかも一組のダーティータンクとクリーンタンクで以ってこれを実現するので、従来技術のように濃度の異なる潤滑油を循環供給する系を複数系統備える必要がない。したがって、本発明に係るすべての潤滑油供給装置および潤滑油供給方法によれば、設備コストや製造コストを増大することなく、冷間タンデム圧延機ないし被圧延材であるストリップに対して適正な潤滑条件を付与できる。もって、コストを増大することなく、スリップの生じやすい軟質材から焼付きの生じやすい硬質材までを安定して圧延することができる。Bクリーンタンク内からの潤滑油の吸い込み口となる潤滑油吸込口を形成した潤滑油採り込みヘッダを用いて潤滑油を吸い込む本発明に係る潤滑油供給装置および潤滑油供給方法についても、当該潤滑油採り込みヘッダないしそのランニングコストは低コストである。したがって、設備コスト改修コストを抑えることができる。C計測した潤滑油の濃度に基づいてクリーンタンク内の所定の深さから潤滑油を吸い込む本発明に係る潤滑油供給装置および潤滑油供給方法によれば、所望する濃度の潤滑油を高い確度で得ることができる。したがって、冷間タンデム圧延機ないし被圧延材であるストリップに対して、より適正な潤滑条件を付与することができる。D計測した潤滑油の濃度に基づいて攪拌手段の攪拌量を制御する本発明に係る潤滑油供給装置および潤滑油供給方法によれば、所望する潤滑油の濃度勾配を高い確度で得ることができる。したがって、冷間タンデム圧延機ないし被圧延材であるストリップに対して、より適正な潤滑条件を付与することができる。以下、図1~10を参照して、本発明を実施するための形態を説明する。図1は、本発明に係る冷間タンデム圧延における潤滑油供給装置の一例を示す構成図である。当該図における圧延機は、4重圧延機である。圧延機のロール構成は、上ワークロール1および下ワークロール2、並びに上バックアップロール3および下バックアップロール4からなっている。ロール1~4の其々は、ロールチョック図示しないによって支持されている。また、当該図は、冷間タンデム圧延機のうちの1スタンドのみを図示して、他のスタンドの図示を省略している。圧延機入側には、潤滑油を供給する潤滑油供給ノズル5、6が配置され、圧延時にクリーンタンク10内の潤滑油がロールバイト入口部に供給される。また、潤滑油は、圧延機出側から上、下ワークロール1、2の冷却用にクーラント供給ノズル7、8から供給される。このようにクリーンタンク10から冷間タンデム圧延機に供給された潤滑油は、圧延で発生した鉄粉やゴミなどを含んで劣化する。そして、劣化した潤滑油は、圧延機直下に配置された漏斗状の潤滑油回収手段21で回収され、ダーティータンク9に送られる。ダーティータンク9には導管を介してフィルター11が接続され、劣化した潤滑油は、導管に設置されたフィルター送出用ポンプ22によってダーティータンク9からフィルター11に送られ、圧延で発生した鉄粉やゴミなどが濾過されて浄化される。フィルター11で浄化された潤滑油は、フィルター11出側に接続された導管を介してクリーンタンク10に戻される。なお、浄化された潤滑油は、導管に設置されたクリーンタンク送出用ポンプ23によってクリーンタンク10に送られる。そして、クリーンタンク10に戻された潤滑油は、冷間タンデム圧延機に設置された潤滑油供給ノズル5、6およびクーラント供給ノズル7、8に送られ、このようにして潤滑油の循環利用が行われる。ここまでは、冷間タンデム圧延で行われるリサーキュレーション潤滑を説明したものであり、従来技術と異なるところはない。本発明に係る潤滑油供給装置および潤滑油供給方法の技術的特徴部について詳細に説明する。通常、クリーンタンク10内では、アジテータと呼ばれる攪拌手段を所定の回転数で回転させて、潤滑油を攪拌している。これにより、図2aに示すように、クリーンタンク内の潤滑油がどの深さにおいても同一の濃度になるようにしている。すなわち、タンク全体で潤滑油の濃度が均一になるようにしている。ところが、本発明者が行った実験によると、アジテータの回転数を下げると、図2bに示すように、クリーンタンク内の潤滑油の濃度がクリーンタンクの深さ方向で異なるようになることが確認された。より具体的には、深さが深くなるにつれて、換言すると、クリーンタンクの底に近づくにつれて低濃度となる濃度勾配濃度分布が形成されることが確認された。これが本発明者が得た最大の技術的知見である。なお、アジテータの回転数をさらに下げると、潤滑油が分離して上層に浮上油が生じることも確認された。本発明者が行った実験条件を詳細に説明する。圧延機の圧延条件としては、入側張力は50MPa、出側張力は100MPa、圧下率は20~30で、圧延速度は300~1000m/minで圧延した。圧延する金属ストリップSとしては、板厚2.0~0.8mm、板幅800~1200mmのコイルを用い、鋼種としては普通鋼SPCCとハイテン鋼800MPaを用いた。潤滑油としては、高分子合成エステル基油の圧延潤滑油粘度50cSt、40°Cを濃度1.5、温度50°Cで使用した。ダーティータンク9およびクリーンタンク10の容量は、それぞれ24m3縦3m、横4m、高さ2mである。そして、アジテータによる潤滑油の攪拌中は、圧延機入側から1000リットル/min、圧延機出側から500リットル/minの潤滑油を供給し続けた。攪拌手段として使用したのはモーターの容量が20kWのアジテータであり、aタンク全体で潤滑油の濃度が均一になるように回転させる通常時の回転数、b通常時の2割増の回転数、c通常時の2割減の回転数、および、d通常時の4割減の回転数の4段階で調査した。潤滑油の濃度は、クリーンタンク10の底から0.5m、1.0m、および、1.5mの高さで測定した。図3は、上記実験結果を示すグラフであり、横軸をクリーンタンクの底からの高さ、縦軸を潤滑油の濃度として整理したものである。また、プロットした○は通常時の回転数、△は通常時の2割増の回転数、□通常時の2割減の回転数、および、×は通常時の4割減の回転数のときのデータを示している。当該図よりアジテータの回転数を制御すると、クリーンタンク内の潤滑油の濃度が潤滑油の深さで異なるようになることを確認することができる。さらに、深さが深くなるにつれて低濃度となる濃度勾配を作り込めることを確認することができる。より具体的には、濃度1.5の潤滑油を用いて、これを攪拌するアジテータの回転数を浮上油が発生しない範囲で制御すると、クリーンタンクの底から1.5mの高さでは濃度1.5~2.2、クリーンタンクの底から0.5mの高さでは濃度0.7~1.5の潤滑油を得られることを確認することができる。なお、通常時の4割減の回転数のときには、クリーンタンクの底から1.5mの高さよりも上層において浮上油が発生することが確認された。図4a、bも、上記実験結果を示すグラフであり、クリーンタンクの底から0.5mの高さと1.5mの高さから潤滑油を吸い込み、吸い込んだ潤滑油の粒径分布を計測したものである。なお、アジテータの回転数は、通常時の1割減の回転数とした。図4aはタンクの底から0.5mの高さから吸い込んだ潤滑油の粒径分布を示す図、図4bはタンクの底から1.5mの高さから吸い込んだ潤滑油の粒径分布を示す図である。なお、粒径分布の測定と同時に潤滑油の濃度を計測したところ、タンクの底から0.5mの高さから吸い込んだ潤滑油で1.2図4a、タンクの底から1.5mの高さから吸い込んだ潤滑油で1.8図4bになることが確認された。当該図からもアジテータの回転数を制御すると、クリーンタンク内の潤滑油の濃度が潤滑油の深さで異なるようになることを確認することができる。また、深さが深くなるにつれて低濃度となる濃度勾配を作り込めることを確認することができる。また、本発明者が行った別の実験によると、図2bに示す濃度勾配は、クリーンタンクの形状や容量、潤滑油の種類や粒径分布等によって決定され、例えば、図2cに示す下に凸となる濃度勾配や図2dに示す上に凸となる濃度勾配になる場合もある。しかし、いずれのケースにおいても、アジテータの回転数を調整すると、深さが深くなるにつれて低濃度となる濃度勾配を作り込めることが確認されている。上記のとおり、タンク全体で潤滑油の濃度が均一例えば、濃度Aとするになるように攪拌する場合には、当該クリーンタンクからは濃度Aという単一濃度の潤滑油しか得られない。しかしながら、本発明では攪拌手段の攪拌量を調整して上記濃度勾配を形成するように攪拌するので、深さが浅いところクリーンタンクの底から遠いところからは濃度BB>A、深いところクリーンタンクの底に近いところからは濃度CC<A、その中間あたりからは濃度Aの潤滑油を得ることができる。すなわち、一つのクリーンタンクより濃度Cから濃度Bまでの潤滑油C<A<Bを得ることができる。ひいては、軟質材の圧延時にはこれに適した濃度の潤滑油を、硬質材の圧延時にはこれに適した濃度の潤滑油を得ることができる。なお、上記のとおり、クリーンタンク内に形成される濃度勾配は、クリーンタンクの形状や容量、潤滑油の種類や粒径分布等によって決定されるところ、あらかじめ行う実験によってタンク内の濃度勾配ないし所定の深さにおける潤滑油の濃度は把握しておくことができる。したがって、圧延時に潤滑油を吸い込む際には、必ずしも潤滑油の濃度を計測する必要がない。例えば、あらかじめ行う実験によって、使用する潤滑油の量毎、使用する潤滑油の種類毎、攪拌手段の攪拌量毎に、タンク内の濃度勾配ないし所定の深さにおける潤滑油の濃度を計測しておき、これをデータテーブルとして、あるいは濃度マップとして記録しておく。そして、記録されたデータテーブルないし濃度マップに基づいて、所望の濃度の潤滑油、すなわち、軟質材の圧延時にはこれに適した濃度の潤滑油を、硬質材の圧延時にはこれに適した濃度の潤滑油が存在するクリーンタンク内の所定の深さから潤滑油を吸い込み、これを冷間タンデム圧延機に供給すれば、圧延時に潤滑油の濃度を計測することなく、スリップの生じやすい軟質材から焼付きの生じやすい硬質材までを安定して圧延することができる。本発明で使用する潤滑油としては、例えば、鉱油系潤滑油、エステル系潤滑油、さらにそれらに種々の添加剤を加えた潤滑油、有機系以外にもコロイド状の非油系潤滑油等を用いることができる。本発明で使用する攪拌手段12としては、クリーンタンク10内の潤滑油を攪拌するものならば特に限定されず、例えば、回転数が制御可能なアジテータ、送出量/吸引量が制御可能なポンプ、吹き込み量が制御可能なエアー噴出機等を用いることができる。いずれの手段も、回転数、送出量/吸引量、吹き込み量等の攪拌量を制御できるものである。潤滑油を吸い込む手段としては、図1に示すように、クリーンタンク10内からの潤滑油の吸い込み口となる潤滑油吸込口14を形成した潤滑油採り込みヘッダ25を用いるのが望ましい。図5は、潤滑油採り込みヘッダ25の形態例を示す断面図であり、a、bに示すL字管そのままの形態、cに示す管の一端をT字状に分岐させた形態、dに示す直管の一端を塞いで管の側壁に直管を接合した形態、e、fに示す直管の一端を塞いで管の側壁に一または二以上の穴潤滑油吸込口14を穿孔した形態のいずれの形態でも構わない。上記管の材質については特に限定されず、例えば、金属管、プラスティック管、ポリエチレン管、塩化ビニール管を用いることができる。また、フレキシブルホースを用いることができる。潤滑油吸込口14は、図5a~fに示すように、その吸込口がクリーンタンク10の深さ方向と直交する方向に向くように形成するのが望ましい。本発明では潤滑油の濃度をクリーンタンクの深さ方向に異ならしめるところ、クリーンタンクの深さ方向と直交する方向に向くように潤滑油吸込口14を形成し、ここからクリーンタンクの深さ方向と直交する方向に潤滑油を吸い込めば、クリーンタンク内に形成した濃度勾配を崩すことなく、そして、潤滑油吸込口14近傍における潤滑油の濃度を変動させることなく、所望の濃度の潤滑油を継続的かつ安定的に採り込むことができる。また、上記のとおり、潤滑油吸込口14の数は限定されないが、複数設ける場合には、図5c、fに示すように、互いの吸込口がクリーンタンクの深さ方向に同一高さ同一深さとなるように形成するのが望ましい。本発明では潤滑油の濃度をクリーンタンクの深さ方向に異ならしめるところ、各々の吸込口の深さ位置が異なれば、各々の吸込口から濃度の異なる潤滑油を吸い込むことになり、精度の高い潤滑油の採り込みができない。本発明では潤滑油採り込みヘッダ25に形成した潤滑油吸込口14を介して、クリーンタンク内の所定の深さから所望の濃度の潤滑油を吸い込むところ、吸い込み口となる潤滑油吸込口14がクリーンタンク内の所定の深さに位置するように、潤滑油採り込みヘッダ25を固定するのが望ましい。すなわち、潤滑油吸込口14を所定の深さに固定して、当該深さから所望の濃度の潤滑油を継続的かつ安定的に採り込むために、潤滑油採り込みヘッダ25を固定するのが望ましい。潤滑油採り込みヘッダ25を固定するヘッダ固定手段26としては特に限定されるものではなく、例えば、図1に示すように、支柱28をクリーンタンク10の横に立設し、クリップやクランプ等の挟持手段29によって潤滑油採り込みヘッダ25を挟持することにより、潤滑油採り込みヘッダ25を支柱28に固定してもよい。あるいは、硬鋼線、ピアノ鋼線、ステンレス鋼線等の線材の一端を潤滑油採り込みヘッダ25に締結し、前記線材のもう一端を天井、クリーンタンク、支柱28等に締結して、潤滑油採り込みヘッダ25を固定してもよい。図6は、本発明に係る潤滑油供給装置の一例を示す構成図であり、図1のヘッダ固定手段26に代えて、滑車30とモータ31を使用したヘッダ移動手段27を備えた例である。この例では、潤滑油吸込口14がクリーンタンク10内の所定の深さに位置するように、滑車30を介してモータ31により潤滑油採り込みヘッダ25をクリーンタンクの深さ方向に移動させて所定の位置に固定する。この例では、モータ31の駆動力によって潤滑油採り込みヘッダ25を上昇下降ならびに固定させるので、潤滑油吸込口14の深さ方向の位置調整が容易となる。なお、モータ31の駆動制御については、コンピュータ電子計算機からなる制御手段を用いてもよいし、手動で駆動してもよい。また、潤滑油採り込みヘッダ25をクリーンタンクの深さ方向へ上昇下降ならびに固定させる駆動原としては上記のモータ31に限定されず、例えば、流体圧シリンダーを用いることができる。さらに、滑車30は必要に応じて設置すればよく、モータ31や流体圧シリンダー等の駆動原で直接的に潤滑油採り込みヘッダ25を駆動してもよい。潤滑油吸込口14を介してクリーンタンク10内の潤滑油を吸い込み、これを冷間タンデム圧延機に送り込む手段としては、図1に示すように、潤滑油採り込みヘッダ25に接続したポンプ15を用いるのが望ましい。ここで、ポンプ15の数については、当該図に示すように潤滑油採り込みヘッダ25の数と同数とするのが望ましい。すなわち、1つの潤滑油採り込みヘッダ25に対して1台のポンプ15を接続するのが望ましい。しかし、ポンプの供給能力の観点から、1つの潤滑油採り込みヘッダ25に対して複数のポンプを直列ないし並列に接続してもよい。ポンプ15は、流量調整機能付きポンプであることが望ましい。流量調整機能付きポンプとすることによって、所望する流量の潤滑油を潤滑油吸込口14を介してクリーンタンク10から吸い込み、これを冷間タンデム圧延機に送り込むことができる。流量調整機能付きポンプとしては特に限定されず、例えば、精密ギヤポンプ、トロコイドポンプ、揺動型ポンプ、プランジャーポンプ等を用いることができる。なお、流量調整機能付きポンプの流量調整については、コンピュータ電子計算機からなる制御手段を用いてもよいし、手動で設定してもよい。図7は、本発明に係る潤滑油供給装置の一例を示す構成図である。当該図に示すように、ポンプ15と直列に流量調整弁17を接続してもよい。これにより、ポンプ15が流量調整機能付きポンプでない場合についても、流量調整弁17の流量調整で以って、冷間タンデム圧延機に送り込む潤滑油の流量を調整することができる。なお、流量調整弁17の流量調整については、コンピュータ電子計算機からなる制御手段を用いてもよいし、手動で設定してもよい。冷間タンデム圧延機に供給する潤滑油の濃度に対して厳格な精度が要求される場合には、クリーンタンクから吸い込んだ潤滑油またはクリーンタンク内の潤滑油の濃度を濃度センサを用いて計測し、これに基づいて潤滑油を吸い込むべきクリーンタンク内の所定の深さを決定することが望ましい。本発明では深さが深くなるにつれて低濃度となる濃度勾配を形成するところ、計測した潤滑油の濃度が所望する濃度よりも高い場合には、現在の吸い込みポイントよりも深いところから潤滑油を吸い込むことで、所望する濃度に近づくことができる。なお、上記の濃度勾配は、あらかじめ行う実験によって把握できるところ、あらかじめ記録されたデータテーブルないし濃度マップと実際に計測した潤滑油の濃度を照らし合わせることで、現在の吸い込みポイントからどの程度移動すれば所望する濃度の潤滑油を得られるかを予測でき、次の吸い込みポイントを決定しやすくなる。また、より厳格な精度が要求される場合には、クリーンタンク内の計測ポイント数を増やして、所望する濃度の潤滑油がある深さを一義的に特定してしまえば、ここから所望する濃度の潤滑油をピンポイントで得ることができる。図8は、ヘッダ位置調整用制御手段18を備えた本発明に係る潤滑油供給装置の一例を示す構成図である。上記のように潤滑油の濃度を計測する場合であって、潤滑油採り込みヘッダ25をクリーンタンク10の深さ方向に移動させて所定の位置に固定するヘッダ移動手段27を備える構成の場合には、濃度センサ20で計測した潤滑油の濃度に基づいてヘッダ移動手段27を制御するヘッダ位置調整用制御手段18を備えることが望ましい。ヘッダ位置調整用制御手段18の制御内容としては、計測した潤滑油の濃度が所望する濃度よりも高い場合には、潤滑油採り込みヘッダ25がクリーンタンク10の底の方向に移動するようにヘッダ移動手段27の駆動原を制御する、潤滑油の濃度が所望する濃度よりも低い場合には、上記とは反対方向にヘッダ移動手段27の駆動原を制御するというものであり、ヘッダ位置調整用制御手段18としては、コンピュータ電子計算機を用いることができる。なお、上記のとおり、あらかじめ記録されたデータテーブルないし濃度マップと実際に計測した潤滑油の濃度を照らし合わせることで、潤滑油採り込みヘッダ25をどの程度移動させれば所望する濃度の潤滑油を得られるかを予測できるので、これに基づいてヘッダ移動手段27の駆動原を制御してもよい。あるいは、あらかじめ定められた所定のステップ幅でヘッダ移動手段27の駆動原を制御してもよい。図9は、攪拌調整用制御手段19を備えた本発明に係る潤滑油供給装置の一例を示す構成図である。上記のように潤滑油の濃度を濃度センサ20を用いて計測する場合には、計測した潤滑油の濃度に基づいて攪拌手段12の攪拌量を制御するようにしてもよい。この場合には、計測した潤滑油の濃度に基づいて攪拌手段12の攪拌量を制御する攪拌調整用制御手段19を備えるのが望ましい。前記のとおりクリーンタンク内に形成される濃度勾配は、あらかじめ行う実験によって把握することができる。したがって、計測した潤滑油の濃度とあらかじめ記録されたデータテーブルないし濃度マップを照らし合わせることで、クリーンタンク内に作り込んだ濃度分布濃度勾配が正常か否かを確認することができる。そして、データテーブルないし濃度マップと誤差が生じている場合には、攪拌手段の攪拌量を制御することにより誤差を解消することができる。また、攪拌手段の攪拌量を制御しても誤差が解消しない場合には、他の要因で異常が生じていると判断することもできる。一方、あらかじめデータテーブルないし濃度マップを作成していない新規な条件で行う場合には、当該計測した潤滑油の濃度が新規な条件におけるデータテーブルないし濃度マップの基礎データになるとともに、計測した潤滑油の濃度に基づいて攪拌制御するので、所望の濃度分布濃度勾配を作り込むことができる。例えば、クリーンタンクの底から0.5mの高さから濃度1.25の潤滑油を吸い込みたい場合、計測した潤滑油の濃度に基づいて攪拌制御するので、高精度な濃度調整が可能である。なお、攪拌調整用制御手段19としては、コンピュータ電子計算機を用いることができる。図10は、本発明に係る冷間タンデム圧延における潤滑油供給装置の一例を示す構成図である。図示していないが、この冷間タンデム圧延機の上流には酸洗設備が配置されており、熱間圧延されて表層のスケールを除去された金属ストリップSが連続して供給されている。また、図示していないが、この冷間タンデム圧延機の下流には、冷間圧延された金属ストリップSを切断する切断機および冷間圧延された金属ストリップSをコイル状に巻き取る巻き取りリールが配置されている。冷間タンデム圧延機は、4基の圧延スタンド13a~13dから構成され、全て同じ型の4重圧延機である。なお、説明の簡略化のために4基の圧延スタンド13a~13dにおいて同じ構成要素は共通の符号で表す。ワークロールは、ロール径500mm、胴長2000mmの上ワークロール1と下ワークロール2から構成され、バックアップロールは、ロール径1400mm、胴長2000mmの上バックアップロール3と下バックアップロール4から構成されている。それぞれのロールは、ロールチョック図示しないによって支持されている。ワークロールの粗度は、第1スタンド~第3スタンドがスクラッチロール表面粗さ0.3~0.5μmRaで、最終スタンドはダルロール表面粗さ3.8μmRaである。なお、この冷間タンデム圧延機の最高圧延速度は、2000m/minである。それぞれの圧延機13a~13dの入側には、潤滑油を供給する潤滑油供給ノズル5、6が配置され、圧延時にはクリーンタンク10内の潤滑油がロールバイト入口部に供給される。また、潤滑油は、それぞれの圧延機13a~13dの出側から上下ワークロール1、2の冷却用にクーラント供給ノズル7、8から供給される。圧延に用いられた潤滑油は、それぞれの圧延機13a~13dの直下に配置された漏斗状の潤滑油回収手段21で回収され、ダーティータンク9に送られる。ダーティータンク9には導管を介してフィルター11が接続され、圧延で劣化した潤滑油は、導管に設置されたフィルター送出用ポンプ22によってダーティータンク9からフィルター11に送られ、圧延で発生した鉄粉やゴミなどが濾過されて浄化される。そして、フィルター11で浄化された潤滑油は、フィルター11出側に接続された導管に設置されたクリーンタンク送出用ポンプ23によってクリーンタンク10に送られる。ダーティータンク9およびクリーンタンク10の容量はそれぞれ150m3であり、縦5m、横8m、高さ3.75mである。クリーンタンク10には、潤滑油採り込みヘッダ25が、クリーンタンクの底から1mの高さに潤滑油吸込口14が位置するように、滑車30を介してモータ31で固定されている。また、潤滑油採り込みヘッダ25には精密ギヤポンプからなる流量調整機能付きポンプ15が接続され、潤滑油吸込口を介して吸い込まれた潤滑油は、圧延機13a~13dに供給される。潤滑油としては、高分子合成エステル基油の圧延潤滑油粘度50cSt、40°Cを濃度1.6、温度50°Cで使用し、各スタンドとも圧延機入側から2000リットル/min、圧延機出側から1500リットル/min供給した。金属ストリップSとしては、板厚1~5mm、板幅700~1240mmのコイルを用い、鋼種としては、軟質材である普通鋼と硬質材であるハイテン鋼600MPaを用いた。圧延条件を表1に示す。攪拌手段12は、モーターの容量が20kWのアジテータを用いた。アジテータの回転数の調整はあらかじめ実験を行い、回転数と深さ方向のクリーンタンク内の潤滑油の濃度分布、具体的には、クリーンタンクの底から1mと3mの高さにおける潤滑油の濃度を調査した。そして、当該事前情報に基づき、本発明例では、クリーンタンクの底から1mの高さにおける潤滑油の濃度が1.2、クリーンタンクの底から3mの高さにおける潤滑油の濃度が1.9になるようにアジテータの回転数を調整した。なお、従来通りクリーンタンク内の潤滑油の濃度が均一になるように、すなわち、いずれの深さでも濃度1.6となるように強撹拌させた場合を比較例として比較した。比較例については、上記のとおり、クリーンタンク内の潤滑油の濃度が均一になるようにアジテータを強撹拌させた。そして、クリーンタンクの底から1mの高さに潤滑油吸込口14が位置するように固定されたままの潤滑油採り込みヘッダ25から潤滑油を吸い込み、これを冷間タンデム圧延機に供給した。その結果、軟質材である普通鋼については、圧延速度1500m/minまで問題なく圧延できたが、それ以上になると潤滑過多による軽いチャタリングが発生した。次に、硬質材であるハイテン鋼の圧延を開始したところ、圧延速度1200m/minまで問題なく圧延できたが、それ以上になると潤滑不足による焼付きが発生した。なお、比較例の潤滑油を変更して1.8にすると、軟質材である普通鋼については、圧延速度1000m/minまで問題なく圧延できたが、それ以上になると潤滑過多による軽いチャタリングが発生した。また、硬質材であるハイテン鋼については、圧延速度2000m/minまで問題なく圧延できた。本発明例では、軟質材である普通鋼の圧延から開始した。なお、攪拌調整については、上記のとおり、クリーンタンクの底から1mの高さにおける潤滑油の濃度が1.2、クリーンタンクの底から3mの高さにおける潤滑油の濃度が1.9になるようにアジテータの回転数を調整した。そして、普通鋼に好適な濃度1.3になるようにヘッダ位置調整用制御手段18を設定したところ、クリーンタンクの底から1mの高さに潤滑油吸込口14が位置するように固定された潤滑油採り込みヘッダ25は、冷間タンデム圧延機に潤滑油を供給したまま上昇して所定の位置で停止した。そして、この状態で冷間タンデム圧延機に潤滑油を供給し続けた。その結果、圧延速度2000m/minまで、チャタリングと呼ばれるスリップ現象や焼付きが発生することなく、軟質材である普通鋼を圧延することができた。次いで、硬質材であるハイテン鋼の圧延であるが、アジテータの回転数をそのまま維持した状態で、ハイテン鋼に好適な濃度1.8になるようにヘッダ位置調整用制御手段18を設定した。その結果、所定の位置で停止していた潤滑油採り込みヘッダ25は、冷間タンデム圧延機に潤滑油を供給したまま上昇して所定の位置で停止した。そして、この状態で冷間タンデム圧延機に潤滑油を供給し続けた。その結果、圧延速度2000m/minまで、チャタリングと呼ばれるスリップ現象や焼付きが発生することなく、硬質材であるハイテン鋼を圧延することができた。以上のことから、本発明によれば、一組のダーティータンクとクリーンタンクを用いて、冷間タンデム圧延機ないし被圧延材であるストリップに対して適正な潤滑条件を付与することができ、これにより、コストを増大することなく、スリップの生じやすい軟質材から焼付きの生じやすい硬質材までを安定して圧延することができることが確認された。