"単量体から出発する圧力下での初期重合段階と、大気圧付近の圧力での液相中の仕上げ段階とを含み、該仕上げ段階を、下部において液体反応流が流れ、かつ、該液体反応流の上の気体ヘッドスペースから構成される上部において不活性ガスが注入される水平軸反応器中において実施するポリアミドの連続製造方法であって、該不活性ガスを、該仕上げ反応器の端部に、該液体反応流の流れの方向に基本的に平行な方向に従って、かつ、この流れの方向に注入することを特徴とする方法。前記単量体がジカルボン酸及びジアミンであることを特徴とする、請求項1記載の方法。前記ポリアミドがポリアミド66又は反復単位の大多数がポリアミド66単位のコポリアミドであり、そのジカルボン酸がアジピン酸であり、そのジアミンがヘキサメチレンジアミンであることを特徴とする、請求項1又は2に記載の方法。前記単量体がラクタム及び/又はアミノ酸であることを特徴とする、請求項1に記載の方法。前記ポリアミドがポリアミド6又は反復単位の大多数がポリアミド6単位のコポリアミドであり、そのラクタムがカプロラクタムであり、及び/又はそのアミノ酸がアミノヘキサン酸であることを特徴とする、請求項4に記載の方法。初期重合段階の出口での重縮合の進行度が、ポリアミド66で90より高いことを特徴とする、請求項1~5のいずれか一項に記載の方法。前記不活性ガスを導入する際の、前記仕上げ反応器のヘッドスペースにおける蒸気の希釈係数が2より高いことを特徴とする、請求項1~6のいずれか一項に記載の方法。前記仕上げ反応器中の気相の滞留時間が30分以下、好ましくは20分以下であることを特徴とする、請求項1~7のいずれか一項に記載の方法。前記仕上げ反応器中の液相の滞留時間が5分より長いことを特徴とする、請求項1~8のいずれか一項に記載の方法。初期重合反応器及び前記仕上げ反応器が筐体又は熱交換流体を含むジャケット内に配置されていることを特徴とする、請求項1~9のいずれか一項に記載の方法。そのために、本発明は、単量体から出発する圧力下での初期重合の段階及び大気圧付近の圧力での液相中の仕上げの段階を含むポリアミドの連続製造方法であって、仕上げ段階が水平軸反応器中で実施され、その下部において液体反応流が流れ、液体反応流の上の気体ヘッドスペースから構成されるその上部において、不活性ガスが注入される方法において、不活性ガスが、液体反応流の流れの方向に基本的に平行な方向に従って、この流れの方向に、仕上げ反応器の端部で注入されることを特徴とする方法を提供する。大気圧付近の圧力という用語は、大気圧と大気圧の1.5倍の間の圧力、有利には大気圧と大気圧の1.2倍の間の圧力を意味するように理解される。水平軸反応器という用語は、軸が水平と形成する角度が最大10°、有利には最大5°、好ましくは最大3°である反応器を意味するように理解される。仕上げ反応器の端部という用語は、0.8×Lに等しい横座標横座標の座標軸は反応器の水平軸に対応するに位置する反応器の垂直な部分の間に位置する反応器の部分を意味するように理解されるが、ここでLは反応器の長さであり横座標0は反応器の入口に対応し、横座標1Lは反応器の出口に対応する、反応器の垂直な部分は、反応器の末端をなす垂直な壁に対して0.5cm、好ましくは1cm、より好ましくは5cmの距離に位置する。流れの方向に基本的に平行な方向という用語は、この注入の方向が、本発明の範囲から逸脱せずに、液体反応流の流れの方向に対応する軸に対して、±45°、好ましくは±30°の角度だけ変わりうることを意味するように理解される。本発明の製造方法は、ジカルボン酸とジアミンから得られるタイプのポリアミド並びにラクタム及び/又はアミノ酸からの重縮合により得られるタイプのポリアミドの製造の方法である。ラクタム又はアミノ酸単量体は、例えば、カプロラクタム、6-アミノヘキサン酸;5-アミノペンタン酸、7-アミノヘプタン酸、11-アミノウンデカン酸、又はドデカノラクタムから選択できる。好ましいラクタムはカプロラクタムである。ジカルボン酸単量体は、例えば、グルタル酸、アジピン酸、スベリン酸、セバシン酸、ドデカン二酸;1,2-又は1,3-シクロヘキサンジカルボン酸;1,2-又は1,3-フェニレン二酢酸;1,2-又は1,3-シクロヘキサン二酢酸;イソフタル酸;テレフタル酸;4,4’-ベンゾフェノンジカルボン酸;2,5-ナフタレンジカルボン酸;p-tert-ブチルイソフタル酸;及び5-スルホイソフタル酸のアルカリ塩から選択できる。好ましいジカルボン酸はアジピン酸である。ジアミン単量体は、例えば、ヘキサメチレンジアミン;ブタンジアミン;ペンタンジアミン;2-メチルペンタメチレンジアミン;2-メチルヘキサメチレンジアミン;3-メチルヘキサメチレンジアミン;2,5-ジメチルヘキサメチレンジアミン;2,2-ジメチルペンタメチレンジアミン;ヘプタンジアミン;ノナンジアミン;5-メチルノナンジアミン;ドデカメチレンジアミン;2,2,4-及び2,4,4-トリメチルヘキサメチレンジアミン;2,2,7,7-テトラメチルオクタメチレンジアミン;メタ-キシリレンジアミン;パラ-キシリレンジアミン;イソホロンジアミン;ジアミノジシクロヘキシルメタン及び1個以上のアルキル基により置換されていてよいC2-C16脂肪族ジアミンから選択できる。好ましいジアミンは、ヘキサメチレンジアミンである。本発明の方法は連続製造方法であり、転化は物質の流れで起こる。物質の流れは、1つ以上の装置で実施される種々の段階の間に転化を受ける。本方法は、少なくとも2つの上述の連続的な段階を含み、それらは、圧力下での初期重合の段階及び大気圧付近の圧力での液相中の仕上げの段階である。それは、明らかに、それらの上流若しくは下流又はそれらの間にすら他の段階を含むことができる。本方法の実施の間に行われる主な転化は、一般的に、ジカルボン酸とジアミンとの重合又はラクタム及び/若しくはアミノ酸の重合である。この転化は、例えば、アジピン酸とヘキサメチレンジアミンからのポリアミド66の製造又はカプロラクタムからのポリアミド6の製造のために、当業者に周知である。この重合は、ジカルボン酸とジアミンの場合は重縮合であるが、一般に蒸気の形態で水を放出する。重縮合の進行度は、以下のとおり定義される、すなわち、進行度=[形成されたアミド単位のモル数/不足していた初期の反応性官能基のモル数]×100不足していた初期の反応性官能基のモル数は、-反応媒体中で最初にアミン官能基に対して不足していた反応性官能基がカルボン酸官能基である場合、この媒体中に最初に存在していた単量体から生じたカルボン酸官能基のモル数、-又は、反応媒体中で最初にカルボン酸官能基に対して不足していた反応性官能基がアミン官能基である場合、この媒体中に最初に存在していた単量体から生じたアミン官能基のモル数、のいずれかである。重縮合の進行度によって、得られる生成物は、ポリアミドオリゴマー、ポリアミド初期重合体、又はポリアミドとして記載できる。初期重合の段階の終了時での重縮合の進行度は、有利には60を超え、好ましくは90を超え、より好ましくは95を超える。本発明の方法の初期重合の段階は、当業者に公知である。それは、一般的に、単量体から出発する圧力下での重合の段階及び蒸発により水を除去するために重合媒体の圧力を低下させる段階を含む。初期重合の段階の間の温度及び圧力は、物質の流れが凝固しないようなものである。原材料の温度は一般的に最終重合体の融点よりはるかに低いため、重縮合には熱の供給源が必要である。そのため、初期重合の段階の実施に利用されるプラントは、固相の出現を防ぐのに十分な温度に反応媒体を維持するための熱供給手段を含む。それらは、同様に、ポンプ、分析手段、制御手段、バルブ、物質の流れを導入若しくは貯蔵する手段、又はスタティックミキサーなどの、その実施のために必要になりうる全ての手段を含む。初期重合の段階の間に、反応器は、重縮合が起こるのに十分な温度に維持される。有利には、反応器には、予備加熱された単量体の流れを供給でき、その温度は重縮合が開始する温度に近い。初期重合反応器の圧力は一般的に0.5~3.5MPaであり、温度は180~320°Cである。重縮合生成物の流れは、続いて、一般的に大気圧付近の圧力を得るために、圧力低下を受ける。初期重合の段階から生じる重縮合生成物は、溶融した重合体又は初期重合体である。それは、圧力低下の段階の間に形成された可能性のある蒸気及び/又は蒸発した蒸気から基本的に構成される蒸気相を含みうる。この生成物は、蒸気相分離の段階に付すことができる。この生成物は、続いて、所望の重縮合度を達成するために、液相中の仕上げの段階に付される。仕上げは、大気圧付近の圧力で、所望の進行度を達成するのに十分な時間、重縮合生成物を溶融状態に維持することにある。そのような操作は当業者に公知である。仕上げ段階の温度は、有利には200°C以上であり、全ての場合で重合体が凝固する温度より高い。仕上げ反応器における液相の滞留時間は、有利には1分より長く、好ましくは5分より長い。それは、好ましくは60分以下である。仕上げ段階の実施に使用されるプラントは、固相の出現を防ぐのに十分な温度に反応媒体を維持するための熱供給手段を含む。それらは、同様に、ポンプ、分析手段、制御手段、バルブ、物質の流れを導入若しくは貯蔵する手段、又はスタティックミキサーなどの、その実施のために必要になりうる全ての手段を含む。仕上げ反応器は、筐体中にも、熱交換流体を含むジャケット中にも配置することができる。仕上げ反応器は、水平軸を有する。それは、一般的に、水平な円筒状反応器又は楕円形の断面を有する水平な反応器である。所望の進行度を達成するために、反応器の長さ及び直径が選択され、液体反応流の流速は調整及び制御できる。仕上げ反応器の長さは、反応器の内径の約3倍とすることができる。仕上げ反応器は、部分的に液相により満たされている。一般的に、液相による仕上げ反応器の充填の比率は、反応器中の初期に利用可能な空間の20~75である。仕上げ反応器は、一般的に攪拌器を含む。攪拌器は、反応器の内部で回転するために水平に設置されている。それは、例えば、アルキメデススクリューでも、かご型の撹拌器でも、シャフトに取り付けられた、すかし細工でもそうでなくてもよい連続ディスクでもよい。撹拌器の直径は、一般に、仕上げ反応器の内径よりもわずかに小さい。撹拌器の軸は、仕上げ反応器の軸に対して中心がずれていてよい。これにより、特に反応器中の気相の動きが可能になる。この動きは、例えば、撹拌器のディスクに存在する穴によっても与えることができる。撹拌器の回転速度は、例えば、0.1~15回転/分とすることができる。撹拌器は、仕上げ反応器中の区画を画定するいくつかのディスクを含むことがある。撹拌器は、例えば、5~15枚のディスクを含むことができる。仕上げ反応器の最後の区画は、シャフトの最後のディスクと仕上げ反応器の端部をなす垂直な壁の間の空間に相当する。有利には、そのような撹拌器が本発明の方法の文脈で使用される場合、不活性ガスの注入は、先に定義された仕上げ反応器の最後の区画において実施される。仕上げ反応器は、不活性ガスを注入するための1個以上の穴及び気体を排出するための1個以上の開口部を含む。一般的に、気体排出用の開口部は、仕上げ反応器の最初の半分にある。不活性ガス注入用の穴は、一般的に、液体反応流の流れの方向に対して、気体排出用の開口部の下流に位置する。液体反応流の流れの方向に基本的に平行な方向に従って、この流れの方向に、気体を注入することができる限り、不活性ガスを注入する任意の装置を利用できる。気体注入装置の出口は、仕上げ反応器の端部をなす垂直な壁の方に向けられた長方形のスリットからなっていてよい。マルチポイント注入も含むことができる。不活性ガスは、窒素、二酸化炭素、又はヘリウム、アルゴン、若しくはネオンなどの希ガスとすることができる。仕上げ反応器に注入される不活性ガスは、好ましくは窒素である。不活性ガスは一般的に乾燥している。不活性ガスは、仕上げ反応器への注入前に任意選択的に予備加熱されていてもよい。予備加熱温度は、一般的に、70~300°Cである。仕上げ反応器へ不活性ガスを注入する圧力は、有利には、反応器中の仕上げ圧力よりわずかに高い。有利には、仕上げ反応器のヘッドスペース中の蒸気の希釈係数ヘッドスペースの一部は、気体排出用の開口部と仕上げ反応器の端部をなす垂直な壁の間に位置するは、不活性ガスが導入される場合、2より高い。この希釈係数Fは、下記の式により定義される、すなわち、F=不活性ガス導入前の蒸気の濃度/不活性ガス導入後の蒸気の濃度=Q不活性ガスQ蒸気/Q蒸気、ここでQはm3/hで表す流速を表す。式中の不活性ガスの流速Qは、仕上げ反応器の圧力及び温度条件下で計算される。希釈係数は、気体排出用の開口部と仕上げ反応器の端部をなす垂直な壁との間に位置する仕上げ反応器の領域の気体ヘッドスペースのみを考慮して計算される。蒸気の流速は、この領域で発生した重縮合水の量の計算から評価される。これは、この領域への入口、すなわち気体排出用の開口部のレベルでの重合体の数平均モル質量及び仕上げ反応器の出口で重合体に望まれる数平均モル質量から評価される。気体排出用の開口部のレベルでの重合体の数平均モル質量は、この開口部の横座標Xを知っていれば横座標の座標軸は、仕上げ器の水平軸に対応する、下記の関係を利用して一次近似で評価される、すなわち、MnX=MnX=0[MnX=1-MnX=0]×Xここで、X=0は仕上げ器の入口に対応し、X=1は仕上げ器の出口に対応し、Mnは数平均モル質量である。有利には、仕上げ反応器反応器の一部は、気体排出用の開口部と仕上げ反応器の端部をなす垂直な壁の間に位置する中の気相の滞留時間は、30分以下、好ましくは20分以下である。滞留時間tは、下記の式により定義される、すなわち、t=V反応器のヘッドスペース/Q不活性ガスQ蒸気、ここで、Vはm3で表す体積を表し、Qはm3/hの流速を表す。気相の滞留時間は、気体排出用の開口部と仕上げ反応器の端部をなす垂直な壁との間に位置する仕上げ反応器の領域の気体ヘッドスペースのみを考慮して計算される。蒸気の流速及び不活性ガスの流速は、希釈係数に対して先に記載されたとおり決定される。仕上げ段階の終わりで得られるポリアミドは、冷却して顆粒の形態にすることができる。それは、好ましくは、仕上げ段階の後で99を超える重縮合の進行度を示す。本発明の方法により得られる、溶融形態のポリアミドは、直接形成できるが、任意選択的な縮合後の段階及び/又は融解後に続く形成のために、押し出して顆粒にすることもできる。ポリアミドは、多くの用途に、特にヤーン、繊維、若しくはフィラメントの製造に、又は射出成形若しくは押出による物品の形成に使用できる。それは、特に、エンジニアードプラスチックengineeredplastic組成物に使用できる。本発明の方法は数多くの利点を有する。本発明の方法は、仕上げ段階の間の重縮合反応を制御し、最適化することができる。そのため、この仕上げ段階の生産高は向上し、ポリアミドの分子量は、本発明の方法により制御される。さらに、本発明の方法は、例えば、工業的な製造ラインの能力の変動に合わせて容易に調整されるので、順応性がある。本発明の方法によるプロセスに従って運転している仕上げ器のダイアグラムを、説明のために図1に表すが、これは限定的な性質のものではない。本発明の他の詳細又は利点は、以下に与えた実施例を見ればより明らかになるだろう。実施例で言及される窒素の流速は周囲温度で測定される。図1は、撹拌器2を備えた仕上げ器1を表すが、その下部において、液体流の出口開口部4を通って排出される液体反応流3が流れている。仕上げ器の上部は、気体ヘッドスペースから構成される。不活性ガスは、方向7に沿って、すなわち、液体反応流の流れ9の方向に平行な方向に従って、この流れの方向にガス注入用の穴5を通って注入される。不活性ガスは、気体排出用の開口部6を通って排出される前に、動き8の方向に沿って図示されるように動く。比較例1ポリアミド66タイプの予備重合の標準的なプロセスにより得られた、数平均モル質量が5600g/molの液体ポリアミド66初期重合体のおよそ20t/dの流れを、水平撹拌器シャフトに取り付けられた連続的なディスクを含み、1020hPaの圧力で運転し、仕上げ器の中間に位置する蒸気相の出口を備えた水平仕上げ器に、280°C付近の温度で導入する。流速2m3/hの乾燥窒素も、マルチポイント2注入に従って、撹拌器の最後のディスクと仕上げ器の端部をなす垂直な壁との間に位置する穴を通して、液体流の流れの方向に直交する垂直な方向に沿って、この仕上げ器に導入する。これらの圧力及び温度の条件下で、希釈係数Fは4.3であり、気相の滞留時間tは17.1分である。数平均モル質量が16400g/molである重合体をこの仕上げ器から抜き取り、それにより連結された紡糸機の満足いく運転が可能である。ラインの能力を増すことが望ましい。次いで、仕上げ器から抜き取られる重合体の流速を、ラインの全体的な流速を増すことにより増し、その数平均モル質量を、仕上げ器のレベルセットポイントlevelsetpointを最大に設定し、窒素流速を増すことにより制御する。窒素の流速を5m3/hの値まで徐々に増しても、重合体の数平均モル質量を維持することはできず、重合体流速の関数として低下し、重合体流速が2倍となると15100g/molまで低下する。そのようなモル質量を有する重合体は、紡糸機の安定な運転を可能にしない。そのため重合体の質は低下し、特に切断に至る。5m3/hのこれらの窒素注入条件を採用すると、希釈係数Fは5.1であり、気相の滞留時間tは5.6分である。7m3/hを超える値まで窒素流速を増加させても、重合体の質量は全く増加しない。次いで、窒素流速を10m3/hに、すなわちF=9.8及びt=3.1分に調整する。この場合の重合体のモル質量は、19350g/molの値まで制御不能に増加し、仕上げ器出口での重合体は、過度に高い質量、その結果過度に高い粘度のために取扱いしにくくなる。実施例1およそ20t/dの同じ初期重合体流で運転する比較例1の仕上げ器において、窒素の注入を、窒素を、液体流に流れの方向に平行な方向に沿って、この流れの方向に導入するように変更する。重縮合ラインの同じ運転条件のために、仕上げ器の圧力及び温度の条件下で、2m3/hの窒素流速、すなわちF=4.4及びt=17.1分を採用すると、重合体の質量を著しく増加させることができ、16800g/molに達し、紡糸機のさらに安定な運転が可能である。比較例1と同じ初期重合体のおよそ40t/dの流れを仕上げ器に導入し、重縮合ラインの運転のために同じ条件を採用する。10m3/hの窒素流速、すなわちF=9.4及びt=3.1分を採用すると、非常に安定にモル質量16800g/molの重合体を維持することができ、製造ラインの重合体の流速40t/dでの紡糸機の非常に満足のいく運転を保証する。本発明の方法は、容易で制御可能な方法でラインの能力を増すことができ、無駄なく高品質のヤーンを製造できる。比較例2ポリアミド66タイプの予備重合の標準的なプロセスに従って得られた、粘度指数VIが50ml/g90ギ酸100mlあたり0.5gの初期重合体で測定である液体ポリアミド66初期重合体の1.7t/hの流れを、水平撹拌器シャフトに取り付けられた連続的なディスクを含み、1100hPaの圧力で運転し、仕上げ器の中間に位置する蒸気相の出口を備えた水平仕上げ器に、280°C付近の温度で導入する。流速8m3/hの乾燥窒素も、撹拌器の最後のディスクと仕上げ器の端部をなす垂直な壁との間に位置する穴を通して、液体流の流れの方向に平行な方向に沿って、この流れの方向と反対な方向に、その出口が長方形のスリットからなる注入装置を使用して、この仕上げ器に導入する。仕上げ器のレベルセットポイントを最大に設定し、VIが136ml/gの重合体をこの仕上げ器から抜き取るが、これは140ml/gの製品仕様には対応しない。実施例2比較例2の仕上げ器において、窒素注入を、液体流の流れの方向に平行な方向に沿って、この流れの方向に窒素を導入するように変更する。同じ運転条件を採用することにより、これが重縮合のレベルとであろうと、窒素注入特に窒素流速のレベルであろうと、仕上げ器出口で測定されるVIは140ml/gである。本発明の方法により、製品の仕様に完全に合致した重合体の製造が可能となる。"