排気ガスを冷却するためのフィンが内壁面に突出して設けられた排気ポートを有するシリンダヘッドにおいて、前記フィンは、当該フィンを変位させることにより、当該フィンの先端部と前記排気ポートの内壁面との接触または非接触を切替可能であることを特徴とするシリンダヘッド。前記フィンは、当該フィンの熱膨張変位により、当該フィンの先端部と前記排気ポートの内壁面との接触または非接触を切替可能であることを特徴とする請求項1に記載のシリンダヘッド。前記フィンは、前記排気ポートの内壁面に出入可能に設けられるとともに、当該フィンの出入方向の変位により、当該フィンの先端部と前記排気ポートの内壁面との接触または非接触を切替可能であることを特徴とする請求項1に記載のシリンダヘッド。しかし、特許文献1、2に開示されているような、排気ポートの内壁面に設けた突起やフィンを用いて排気ガスを冷却する排気ポート構造では、排気ポートの内壁面に突起やフィンを有しない排気ポート構造と比較して、エンジン始動直後に触媒が活性化触媒が温度上昇するまでに時間が大幅にかかる触媒暖機性悪化。具体的には、突起やフィンによる放熱特性が内燃機関の初期暖機時と高負荷時で一定であるため、内燃機関の初期暖機時においては、排気ガスを冷却しすぎてしまう。すなわち、排気ポートの内壁面に突起やフィンを単に設けただけでは、排気ガス冷却性能は上がるが、暖機性能が低下することになる。つまり、特許文献1、2に開示されているような、突起やフィンを有する従来の排気ポートでは、主に高負荷時の排気ガス冷却性能が重視され、暖機性能まで十分に考慮されていない。そこで、本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであり、排気ガス冷却性能と暖機性能を両立した排気ポートを有するシリンダヘッドを提供することを目的とする。本発明の解決しようとする課題は以上の如くであり、次にこの課題を解決するための手段を説明する。即ち、請求項1においては、排気ガスを冷却するためのフィンが内壁面に突出して設けられた排気ポートを有するシリンダヘッドにおいて、前記フィンは、当該フィンを変位させることにより、当該フィンの先端部と前記排気ポートの内壁面との接触または非接触を切替可能であるものである。請求項2においては、前記フィンは、当該フィンの熱膨張変位により、当該フィンの先端部と前記排気ポートの内壁面との接触または非接触を切替可能であるものである。請求項3においては、前記フィンは、前記排気ポートの内壁面に出入可能に設けられるとともに、当該フィンの出入方向の変位により、当該フィンの先端部と前記排気ポートの内壁面との接触または非接触を切替可能であるものである。本発明によれば、排気ガス冷却性能と暖機性能を両立した排気ポートを有するシリンダヘッドを提供することが可能となる。次に、発明の実施の形態を説明する。以下、本発明の第1実施形態に係るシリンダヘッド10の構成について、図を用いて説明する。シリンダヘッド10は、シリンダブロック図示せずの上部に載置固定され、当該シリンダブロックに形成されるシリンダ図示せずに対して吸排気経路を形成するとともに、当該吸排気経路の開閉状態を切り換えるための吸気バルブ図示せず及び排気バルブ1を支持するための金属部材本実施形態では、アルミ製である。シリンダヘッド10の内部には、図1に示すように、排気ポート2と、吸気ポート図示せずと、燃焼室3と、排気ポート2内壁面から所定距離離間して排気ポート2の上下に配置される冷却水通路であるウォータージャケット4、5と、が主に形成されている。また、シリンダブロックには、シリンダブロック内に設けられたピストン図示せずを備える。また、燃焼室3は、シリンダブロック、シリンダヘッド10及びピストンにより形成される。排気ポート2は、図1に示すように、燃焼室3で発生した排気ガス図1中の点線矢印を燃焼室3からエキゾーストマニホールド排気マニホールド7ヘ排気するための流路であり、シリンダヘッド10の底部に形成される燃焼室3と、シリンダヘッド10の一端に接続されるエキゾーストマニホールド7とを連通する流路としてシリンダヘッド10に形成される。排気ポート2は、燃焼室3から斜め上方に屈曲して延出される。また、排気ポート2は、その上面視において、二又に分岐した排気ポート2一端が排気ポート2中途部にて繋がり、ひとつの排気ポート2他端に集合するように形成されており、燃焼室3で発生した排気ガスが燃焼室3から二又の排気ポート2一端の各入口より導入され、当該導入された排気ガスの流れが図1に示すように略直角に曲がるように方向を変えてひとつの排気ポート2他端へと誘導することが可能となっており、排気ポート2他端に接続されたエキゾーストマニホールド7に排気ガスを導入可能である。こうして、排気ガスは、燃焼室3に開口する排気ポート2入口から導入されると排気ポート2上方へと流れていき、シリンダヘッド10外部に開口する排気ポート2出口を介してエキゾーストマニホールド7に誘導される。具体的には、燃焼室3において発生した排気ガスは、排気バルブ1を開状態とすることによって、排気ポート2を通じて、該排気ポート2に接続されるエキゾーストマニホールド7に向けて排気される。排気ガスは高温であり、シリンダヘッド10の下流に接続して配置されるエキゾーストマニホールド7や触媒等の過熱を避けるため、排気ポート2内を排気ガスが通過する際に当該排気ガスの冷却を行うことが必要である。このため、排気ポート2の内壁面の裏側にあたる部位等に、具体的には排気ポート2における上部内壁面2a、下部内壁面2bのそれぞれの裏側にあたる部位にウォータージャケット4、5が形成されている図1参照。ウォータージャケット4、5は、シリンダヘッド10の幅方向図1の紙面垂直方向に沿って延設されている。また、ウォータージャケット4、5には、ラジエータ図示せず等により適宜冷却された冷却水が冷却水ポンプ図示せず等により導入され、当該冷却水がウォータージャケット4、5内を循環する。そして、排気ポート2内を通過する排気ガスと、ウォータージャケット4、5内を循環する冷却水とを排気ポート2内壁面を介して熱交換させることによって、ウォータージャケット4、5が、排気ガスやシリンダヘッド10自体の温度を低下させる構成としている。冷却水ポンプは、ウォータージャケット4、5への冷却水の圧送および循環に用いられる、機械式ウォータポンプである。冷却水ポンプは内燃機関の出力で駆動し、その流量吐出量が内燃機関の回転数に依存する。ウォータージャケット4、5は、内燃機関の回転数に応じてウォータージャケット4、5内を流れる水量が冷却水ポンプにより調整されるものであり、内燃機関が高回転数高負荷時になるに従って冷却水の水圧が上昇するように制御される。排気ポート2には、当該排気ポート2内壁面の出口側において、排気ポート2内部を左右にほぼ仕切るように配置され、排気ガスを冷却するための平板形状のフィン6が排気ポート2の内壁面に突出して設けられている。フィン6は、排気ポート2内を流れる排気ガスからウォータージャケット4、5内を循環する冷却水への熱伝達を活発化するためのものである。フィン6は、図2に示すように、当該フィン6の先端部6aが前記排気ポート2の下部内壁面2bに近接して配置される。具体的には、フィン6は、当該フィン6の上下方向の一端本実施形態においては、上端が排気ポート2上部内壁面2aと一体的に形成されるとともに、フィン6の上下方向の他端であるフィン6の先端部6aを下方に突出するように形成されている。すなわち、フィン6は、排気ポート2内出口側の幅方向略中央図2においては、排気ポート2内左右方向略中央に、排気ポート2内出口側の軸方向図2においては、排気ポート2の中心軸方向と平行に形成されるとともに、フィン6の先端部6aが丸みを帯びた形状である。また、フィン6の先端部6aと排気ポート2の下部内壁面2bとの間には、所定間隔の隙間8が設けられている。図2に示す隙間8を有する状態は、内燃機関の冷間時の状態のものである。すなわち、内燃機関の冷間時においては、フィン6の先端部6aと排気ポート2の下部内壁面2bとは、非接触状態となっている。こうして、フィン6は、排気ポート2出口近傍を左右に略仕切るように排気ポート2の上部内壁面2aから延設されているため、燃焼室3から排出された排気ガスは、排気ポート2内部の出口側においてフィン6により左右に分割して流れるとともに、隙間8を通過することができる。この際に、排気ガスは、排気ガス通路となる排気ポート2の内壁面及びフィン6の表面に接しながら通過してエキゾーストマニホールド7に流れる。なお、本実施形態においては、フィン6は排気ポート2と一体的に形成しているが、特に限定するものではなく、フィン6を別体として排気ポート2の上部内壁面2aに取り付ける構成とすることも可能である。また、排気ポート2は、複数の板状のフィンを排気ポート2の軸方向に沿って平行に設ける構成としてもかまわない。また、本実施形態の如く、フィン6を一体的に有する排気ポート2の形状は、上下2分割の中子型を用いて成形可能である。このように構成されたシリンダヘッド10の排気ポート2に、内燃機関の始動時や暖機運転時の比較的低温の排気ガスが流れた場合、当該排気ガスに接触するフィン6の温度は低いため、フィン6の熱膨張変化は生じず、図2に示すように隙間8を保持した状態、すなわち、フィン6の先端部6aは排気ポート2内壁面に近接したままで、フィン6の先端部6aと排気ポート2の下部内壁面2bとは非接触の状態となる。そのため、内燃機関の始動時や暖機運転時においては、フィン6は、排気ポート2の上部内壁面2aから下方に突出した冷却用のフィンとして機能し、排気ポート2の上部内壁面2aと一体的に形成されたフィン6の基端側図2においてはフィン6の上端側ではフィン6の排気ガスからの受熱が排気ポート2の外側方向図2に示す白抜き矢印方向へと放熱される。一方、フィン6の先端部6aでは排気ポート2の下部内壁面2bとの間に隙間8を有する非接触の状態のままであるため、当該隙間8を排気ガスが通過可能であり、フィン6の先端部6aから排気ポート2内壁面への熱移動はなく、放熱は行われない。つまり、内燃機関始動直後内燃機関冷間時においては、図2に示すように、フィン6と排気ポート2の内壁面とは非接触状態であって、フィン6の片側のみ図2ではフィン6の基端側のみでつながっていることにより、フィン6が排気ガスから受けた熱はフィン6基端側のみを介して伝熱されて放熱されるため、フィン6による排気ガス冷却性は抑えられ、排気ガス温度の低下代は小さい。したがって、フィン6による排気ガスの放熱が抑えられるため、排気ガスの温度低下は抑えられて、エンジン始動直後の暖機性が確保される。また、内燃機関の連続駆動時や高負荷時には、高温の排気ガスが排気ポート2に流れた際に、排気ポート2内壁面が加熱されて昇温するので、排気ポート2の径方向外側への熱膨張量が大きくなる。また、フィン6は排気ポート2内に配置されているため、排気ポート2内壁面よりも、より高温に昇温されるので、フィン6の上下方向の熱膨張量が排気ポート2上下方向の熱膨張量よりも大きくなる。一方、シリンダヘッド10には冷却水通路であるウォータージャケット4、5が形成され、当該ウォータージャケット4、5に冷却水を流すことによりシリンダヘッド10は冷却されるので、連続駆動時や高負荷時におけるシリンダヘッド10の温度はフィン6の温度と比較して低温であるため、シリンダヘッド10の排気ポート2付近の熱膨張量は少ない。そのため、フィン6の熱膨張が、フィン6の上下方向に進んでいくと、隙間8は縮小していくとともに、フィン6の熱膨張がさらに進むことでフィン6の先端部6aが排気ポート2の下部内壁面2bに接触する。このようにフィン6が排気ポート2の下部内壁面2bに接触した状態においては、フィン6の基端側のみならずフィン6の先端部6aを介して、高温となっているフィン6から排気ポート2の内壁面への熱移動を促進するので、フィン6と排気ポート2内壁面との間の伝熱性が増し、内燃機関の連続駆動時や高負荷時において、排気ガスの温度低下が促進される。すなわち、内燃機関の連続駆動時や高負荷運転時においては、フィン6が高温の排気ガスに長い時間晒された結果、フィン6が過熱され、フィン6の熱膨張量が増えて、内燃機関冷間時において排気ポート2とフィン6の先端部6aとの間に設定されていた隙間8以上に下方にフィン6が伸長し図3参照、フィン6の先端部6aが排気ポート2内壁面下部内壁面2bに接触する。その結果、フィン6の熱は、フィン6と排気ポート2とが一体的につながっている部分図3ではフィン6の基端部だけでなく、フィン6の先端部6aが接触する排気ポート2の下部内壁面2bを介して伝熱されて放熱されるため、フィン6による排気ガス冷却性は高くなり、過熱されたフィン6の温度が効率的に低下するので排気ガス温度の低下代は大きい。したがって、フィン6による排気ガスの放熱が促されるため、排気ガスの温度上昇は抑えられて、内燃機関高負荷運転時の排気ガス冷却性が確保される。以上のように、フィン6は、排気ポート2を通過する排気ガスの熱を利用して、当該フィン6を熱膨張変位させることにより、当該フィン6の先端部6aと前記排気ポート2の内壁面との接触または非接触を排気ガスの温度に応じて、切替可能である。すなわち、内燃機関の連続駆動時や高負荷運転時等の高温の排気ガスが排気ポート2内を流れる際は、フィン6の先端部6aが排気ポート2内壁面下部内壁面2bに接触し、内燃機関の始動時や暖機運転時等の低温の排気ガスが排気ポート2内を流れる際には、フィン6の先端部6aが排気ポート2内壁面下部内壁面2bから離間し、非接触状態となる。これにより、排気ガス冷却性能と暖機性能を両立した排気ポートを有するシリンダヘッド10を提供することが可能となる。本実施形態のシリンダヘッド10は、排気ポート2内に設けた冷却用のフィン6で排気ガスを効率的に冷却するシリンダヘッドであって、フィン6の先端部6aと排気ポート2下部内壁面2bとの間に所定間隔の隙間8を設けたものである。本実施形態のシリンダヘッド10では、排気ポート2を通過する排気ガスの温度に応じて冷却用フィン6の熱膨張が生じ、当該熱膨張によりフィン6の長さ方向本実施形態では、上下方向のサイズを変化させるものである。すなわち、排気ポート2内に低温の排気ガスが流れている場合は、フィン6の先端部6aが排気ポート2の下部内壁面2bと離間した状態非接触状態となり、排気ポート2内に高温の排気ガスが流れている場合は、フィン6の先端部6aが排気ポート2の下部内壁面2bと接触した状態となって、フィン6と排気ポート2内壁面との熱移動量を制御し、内燃機関始動直後の暖機性と高負荷運転時の排気ガス冷却性を両立することを可能としたものである。また、フィン6の形状や排気ポート形状に対するフィン6の長さや隙間8の寸法等においては、本実施形態や図1、2に示したものに限定するものではなく、図2に示すように、内燃機関冷間時にフィン6の先端部6aと排気ポート2内壁面に所定間隔の隙間8を形成し、かつ高温の排気ガスによるフィン6過熱時にはフィン6の熱膨張により、図3に示すように隙間8が無くなるように構成できればよい。本実施形態や図1、2に示したフィン6の長さに対する隙間8の大きさは、説明に供するため分かり易くかつ模式的に記載したものであり、実際の比率を示したものでない。つまり、フィン6の長さに対する隙間8の大きさは、必ずしも一義的に決定されるものではなく、排気ポート2及びフィン6の形状材質等、当該材質の熱膨張係数、内燃機関の暖機運転時や高負荷運転時に排気ポートを流れる排気ガス温度によってフィン6や排気ポート2周辺で想定される上昇温度等の種々の条件に基づいてシミュレーション計算等を実行することにより適宜決定すればよい。また、内燃機関が始動後、フィン6を排気ポート2の下部内壁面2bに接触させる時期としては、触媒が過熱劣化する排気ガス温度を考慮し、排気ガス温度が800°C以上となる時期が好適である。つまり、内燃機関の稼動状態として、排気ポート2に800°C以上の排気ガスが流れる状態になった際に、フィン6が熱膨張して、フィン6の先端部6aが排気ポート2の下部内壁面2bに接触するように、所定の計算等に基づいて排気ポート2及びフィン6の形状や寸法、特にフィン6の縦方向の長さに対する隙間8の比率を決定すればよい。なお、上記排気ガス温度は、例えば、排気ポート2内におけるフィン6の上流側を流れる排気ガス温度を用いることが可能である。また、排気ポート2内を流れる排気ガス温度を実際に検出する際には、例えば、排気ポート2内におけるフィン6の上流側に温度検出手段を設ける構成とすればよい。以上の如く、本実施形態のシリンダヘッド10は、内燃機関冷間時内燃機関始動直後で触媒を暖めたい場合には、フィン6からの熱移動を少なくして、排気ガス冷却性を低減し、触媒早期暖機性を確保することができる。さらに、内燃機関の高負荷時触媒温度が上昇し冷却が必要な場合にはフィン6からの熱移動を多くして、排気ガス冷却性を増して、内燃機関の過熱を抑制することができる。本発明の第1実施形態は、シリンダヘッド10の排気ポート2内を流れる排気ガスを冷却するために排気ポート2内に排気ガス冷却用のフィン6を設け、当該フィン6の形状を排気ガスの熱を利用して熱膨張変化させることでフィン6の放熱特性を制御し、効率的な排気ガス冷却性を確保しつつ、排気ガス冷却性と背反するエンジン始動時の暖機性をも確保して、排気ガス冷却性とエンジン始動時の暖機性とを両立したものである。本発明の第1実施形態では、フィン6の放熱特性を制御するに際し、フィン6自体の熱膨張を利用しているため、フィン6による放熱特性の制御に機械的な機構を必要とせず、特別なメンテナンスも不要である。次に、本発明の第2実施形態に係るシリンダヘッド20の構成について、図4を用いて説明する。なお、当該第2実施形態においては、第1実施形態のフィン6と同様の機能を有するが構成が異なるフィン16について具体的に説明する。また、第1実施形態と同一の構成については同一の符号を付して、その説明を省略する。排気ポート2には、当該排気ポート2内壁面の出口側において、排気ポート2内部を左右にほぼ仕切るように配置され、排気ガスを冷却するための平板形状のフィン16が排気ポート2の内壁面に出入可能に設けられている図4参照。フィン16は、排気ポート2内を流れる排気ガスからウォータージャケット4、5内を循環する冷却水への熱伝達を活発化するためのものである。フィン16は、図5に示すように、当該フィン16の先端部16aが前記排気ポート2の下部内壁面2bに近接して配置される。具体的には、フィン16は、当該フィン16の上下方向の一端であるフィン16の後端部16b本実施形態においては、フィン16の上端部が排気ポート2上部内壁面2aに設けられた嵌合孔17に出入可能に嵌め込まれるとともに、フィン16の上下方向の他端であるフィン16の先端部16aを下方に突出するように配置されている。すなわち、フィン16は、排気ポート2内出口側の幅方向略中央図5においては、排気ポート2内左右方向略中央に、排気ポート2内出口側の軸方向図5においては、排気ポート2の中心軸方向と平行に配置されるとともに、フィン16の先端部16aが丸みを帯びた形状である。また、フィン16は、当該フィン16の後端部16bが嵌合孔17に出入りする出入方向本実施形態においては、上下方向に当該フィン16を駆動するための駆動手段であるフィン駆動部18を備える。フィン駆動部18は、前記嵌合孔17に嵌めこまれたフィン16の後端部16bと嵌合孔17の底部との間に介装される弾性支持部19と、ウォータージャケット4から嵌合孔17の底部に連通し、ウォータージャケット4に流れる冷却水を嵌合孔17とフィン16の後端部16bとによって形成される空間21に導入可能である連通孔22と、から構成される。また、嵌合孔17とフィン16の後端部16bとの接触部分は、防水用のシールが施されており、空間21を満たす冷却水が排気ポート2内に侵入しないようになっている。弾性支持部19は、金属製の2つのバネであり、各バネの一端がフィン16の後端部16bの上面両端部に接続されるとともに、各バネの他端が嵌合孔17の底部の両端部に接続されている。すなわち、弾性支持部19は、2つのバネにより、フィン16の後端部16bが嵌合孔17に嵌めこまれた状態でフィン16を出入方向に沿って揺動可能に支持するものである。また、フィン16の先端部16aと排気ポート2の下部内壁面2bとの間には、所定間隔の隙間8が設けられている。図5に示す隙間8を有する状態は、内燃機関の冷間時の状態のものである。すなわち、内燃機関の冷間時においては、フィン16の先端部16aと排気ポート2の下部内壁面2bとは、非接触状態となっている。こうして、フィン16は、排気ポート2出口近傍を左右に略仕切るように排気ポート2の上部内壁面2aから延設されているため、燃焼室3から排出された排気ガスは、排気ポート2内部の出口側においてフィン16により左右に分割して流れるとともに、隙間8を通過することができる。この際に、排気ガスは、排気ガス通路となる排気ポート2の内壁面及びフィン16の表面に接しながら通過してエキゾーストマニホールド7に流れる。なお、本実施形態においては、一組のフィン16及び当該フィン16を出入方向に駆動するフィン駆動部18を設ける構成としているが、特に限定するものではなく、排気ポート2の内壁面に複数のフィン16及び当該フィン16のフィン駆動部18を排気ポート2の軸方向に沿って平行に設ける構成としてもかまわない。このように構成されたシリンダヘッド20の排気ポート2に、内燃機関の始動時や暖機運転時の比較的低温の排気ガスが流れる場合、すなわち、内燃機関の回転数が低回転領域である場合、冷却水ポンプからウォータージャケット4に圧送される冷却水の水圧は低く、連通孔22を介してウォータージャケット4と連通する空間21に流入する冷却水の水圧も同様に低いため、弾性支持部19であるバネに抗ってフィン16の後端部16bを押し下げるまでに至らないフィン16の移動変位は生じない。その結果、図5に示すように隙間8を保持した状態、すなわち、フィン16の先端部16aは排気ポート2内壁面に近接したままで、フィン16の先端部16aと排気ポート2の下部内壁面2bとは非接触の状態となる。このように、内燃機関の始動時や暖機運転時の比較的低温の排気ガスが流れる場合には、弾性支持部19は自然状態フィン16の出入方向に釣り合った状態にてフィン16を支持しており、フィン16の先端部16aと排気ポート2の下部内壁面2bとは非接触の状態を保持している。そのため、内燃機関の始動時や暖機運転時においては、フィン16は、排気ポート2の上部内壁面2aから下方に突出した冷却用のフィンとして機能し、排気ポート2の嵌合孔17に嵌めこまれたフィン16の後端部16b側ではフィン16の排気ガスからの受熱が、嵌合孔17内の空間21に導入された冷却水に直接移動するとともにフィン16の後端部16bが嵌合孔17と接触する部分を介して排気ポート2の外側方向図5に白抜き示す矢印方向へと放熱される。一方、フィン16の先端部16aでは排気ポート2の下部内壁面2bとの間に隙間8を有する非接触の状態のままであるため、当該隙間8を排気ガスが通過可能であり、フィン16の先端部16aから排気ポート2内壁面への熱移動はなく、放熱は行われない。つまり、内燃機関始動直後内燃機関冷間時においては、図5に示すように、フィン16と排気ポート2の内壁面とは、非接触状態であって、フィン16の片側のみ図5ではフィン16の後端部16b側のみでつながっていることにより、フィン16が排気ガスから受けた熱はフィン16の後端部16b側のみを介して伝熱されて放熱されるため、フィン16による排気ガス冷却性は抑えられ、排気ガス温度の低下代は小さい。したがって、フィン16による排気ガスの放熱が抑えられるため、排気ガスの温度低下は抑えられて、エンジン始動直後の暖機性が確保される。また、内燃機関の連続駆動時や高負荷時には、高温の排気ガスが排気ポート2に流れる場合に、すなわち、内燃機関の回転数が比較的高回転領域である場合に、冷却水ポンプから圧送される冷却水の水圧が高く、連通孔22を介してウォータージャケット4と連通する空間21に流入する冷却水の水圧も同様に高いため、弾性支持部19であるバネに抗ってフィン16の後端部16bを押し下げるフィン16の移動変位が生じる。そのため、フィン16の下方向への変位が進んでいくと、隙間8は縮小していくとともに、フィン16の変位がさらに下方向へ進むことでフィン16の先端部16aが排気ポート2の下部内壁面2bに接触する図6参照。このようにフィン16が排気ポート2の下部内壁面2bに接触した状態においては、フィン16の後端部16b側のみならずフィン16の先端部16aを介して、高温となっているフィン16から排気ポート2の内壁面への熱移動を促進するので、フィン16と排気ポート2内壁面との間の伝熱性が増し、内燃機関の連続駆動時や高負荷時において、排気ガスの温度低下が促進される。すなわち、内燃機関の連続駆動時や高負荷運転時においては、前述したように内燃機関の回転数と連動する冷却水ポンプから圧送される冷却水の水圧が上昇した結果、フィン16がバネに抗って下降しフィン16がバネに抗って下方へと変位し、内燃機関冷間時に、排気ポート2とフィン16の先端部16aとの間に設定されていた隙間8以上に下方にフィン16が移動変位し、図6に示すように、フィン16の先端部16aが排気ポート2内壁面下部内壁面2bに接触する。その結果、フィン16の熱は、フィン16の後端部16b側だけでなく、フィン16の先端部16aが接触する排気ポート2の下部内壁面2bを介しても伝熱されて放熱されるため、フィン16による排気ガス冷却性は高くなり、過熱されたフィン16の温度が効率的に低下するので排気ガス温度の低下代は大きい。したがって、フィン16による排気ガスの放熱が促されるため、排気ガスの温度上昇は抑えられて、内燃機関高負荷運転時の排気ガス冷却性が確保される。以上のように、フィン16は、内燃機関の回転数と連動して変化する、ウォータージャケット4内を流れる冷却水の水圧をフィン16の出入方向の駆動手段として利用して、当該フィン16を出入方向に沿って変位するように制御することにより、当該フィン16の先端部16aと前記排気ポート2の内壁面との接触または非接触を内燃機関の回転数に応じて、切替可能である。すなわち、内燃機関の連続駆動時や高負荷運転時等の高温の排気ガスが排気ポート2内を流れる際は、フィン16の先端部16aが排気ポート2内壁面下部内壁面2bに接触し、内燃機関の始動時や暖機運転時等の低温の排気ガスが排気ポート2内を流れる際には、フィン16の先端部16aが排気ポート2内壁面下部内壁面2bから離間し、非接触状態となる。これにより、排気ガス冷却性能と暖機性能を両立した排気ポートを有するシリンダヘッド20を提供することが可能となる。なお、フィン16を出入方向に駆動するフィン駆動部18は、本実施形態に限定するものではなく、油圧等を利用したアクチュエータによりフィン16を出入方向に駆動するフィン駆動手段を設けて、排気ポート2内を流れる排気ガス温度や内燃機関の回転数に応じて、前記フィン16の出入方向における変位を制御する構成とすることも可能である。上記第2実施形態においては、フィン16をフィン駆動部18により出入方向に駆動し、フィン16を出入方向の所定の位置に変位させることでフィン16の先端部16bと前記排気ポート2の内壁面との接触または非接触を切替可能とする構成としているが、この構成において、さらに、第1実施形態にて説明したように、フィン16本体の熱膨張変位も併せて用いるように構成することも可能である。