"混合アルコールと混合カルボン酸とから得られる混合エステルを主成分とする冷凍機用潤滑油組成物であって、該混合アルコールが、65~99.95モルのペンタエリスリトールおよび0.05~35モルのジペンタエリスリトールからなり、該混合カルボン酸が、25~55モルの炭素数5~8のモノカルボン酸および45~75モルのイソノナン酸からなり、該組成物の水酸基価が5.0mgKOH/g以下で、かつ酸価が0.05mgKOH/g以下である、組成物。前記混合エステルが、以下の関係式:を満たす前記混合アルコールと前記混合カルボン酸とを反応させて得られる、請求項1に記載の冷凍機用潤滑油組成物。40°Cにおける動粘度が30~150mm2/sである、請求項1または2に記載の冷凍機用潤滑油組成物。前記イソノナン酸が、3,5,5-トリメチルヘキサン酸を88.50~99.95モル含有する、請求項1から3のいずれかの項に記載の冷凍機用潤滑油組成物。非塩素系フロン冷媒用である、請求項1から4のいずれかの項に記載の冷凍機用潤滑油組成物。請求項1から5のいずれかの項に記載の冷凍機用潤滑油組成物と、非塩素系フロン冷媒とからなる、冷凍機作動流体。圧縮機、凝縮器、膨張機構、および蒸発器を備える冷媒圧縮式冷凍装置であって、請求項6に記載の冷凍機作動流体を用いる、冷凍装置。本発明の目的は、結晶化しにくい、すなわち低温安定性に優れた冷凍機用潤滑油組成物を提供することにある。また、本発明の目的は、高粘度の潤滑油組成物であって、かつ非塩素系のフロン冷媒との相溶性に優れ、低温領域での長期安定性に優れた冷凍機用潤滑油組成物を提供することにある。本発明者らは、冷凍機用潤滑油組成物の低温安定性および非塩素系フロン冷媒との相溶性について鋭意検討し、種々の多価アルコールと、構造の異なる種々のカルボン酸からなる混合カルボン酸とを組み合わせて分子設計を行った。その結果、ペンタエリスリトールとジペンタエリスリトールとを特定の比率で含む混合アルコールと、特定量のイソノナン酸を含む混合カルボン酸とを反応させて得られるエステルが、上記課題を解決することができることを見出して、本発明を完成させた。さらに、本発明者らは、前記エステルの分子設計に際し、主鎖直鎖カルボン酸および分岐カルボン酸を問わないの長さと分岐カルボン酸の最長分岐鎖の長さとに着目して混合カルボン酸を構成し、この混合カルボン酸組成と混合アルコールの組成とが一定の量的関係を満たす場合には、さらに優れた長期の低温安定性および非塩素系フロン冷媒との相溶性を有するエステルが得られることを見出した。本発明の冷凍機用潤滑油組成物は、混合アルコールと混合カルボン酸とから得られる混合エステルを主成分とし、該混合アルコールは、65~99.95モルのペンタエリスリトールおよび0.05~35モルのジペンタエリスリトールからなり、該混合カルボン酸は、25~55モルの炭素数5~8のモノカルボン酸および45~75モルのイソノナン酸からなり、該組成物の水酸基価が5.0mgKOH/g以下で、かつ酸価が0.05mgKOH/g以下である。好ましい実施態様においては、上記混合エステルは、以下の関係式:を満たす前記混合アルコールと前記混合カルボン酸とを反応させて得られる。好ましい実施態様においては、40°Cにおける動粘度が30~150mm2/sである。好ましい実施態様においては、上記イソノナン酸は、3,5,5-トリメチルヘキサン酸を88.50~99.95モル含有する。好ましい実施態様においては、非塩素系フロン冷媒用である。本発明の冷凍機作動流体は、上記冷凍機用潤滑油組成物と、非塩素系フロン冷媒とからなる。本発明の冷媒圧縮式冷凍装置は、圧縮機、凝縮器、膨張機構、および蒸発器を備え、上記冷凍機作動流体を用いる。本発明の冷凍機用潤滑油組成物は、低温領域において、長期にわたり結晶が析出せず、優れた低温安定性を有する。さらに冷凍機用潤滑油組成物として必要な潤滑性、非塩素系フロン冷媒との共存下での安定性シールドチューブテスト、および非塩素系フロン冷媒との相溶性も良好である。したがって、本発明の冷凍機用潤滑油組成物は、非塩素系フロン溶媒を用いた冷凍機の潤滑油、あるいは非塩素系フロン冷媒と混合した冷凍機作動流体として有用である。本発明者らは、ペンタエリスリトールとジペンタエリスリトールとを特定の比率で含む混合アルコールと、イソノナン酸を特定量含み、必要に応じて、他のカルボン酸を含む混合カルボン酸とを反応させて得られるエステルが低温安定性に優れることを見出した。以下に、本発明の組成物に含有される混合エステル、該混合エステルを含有する冷凍機用潤滑油組成物、該組成物を含有する冷凍機作動流体、および該冷凍機作動流体を用いる冷媒圧縮式冷凍装置について説明する。混合エステル本発明の冷凍機用潤滑油組成物に含有される混合エステルは、65~99.95モルのペンタエリスリトールおよび0.05~35モルのジペンタエリスリトールからなる混合アルコールと、25~55モルの炭素数5~8のモノカルボン酸および45~75モルのイソノナン酸からなる混合カルボン酸とを反応して得られる。上記反応において、さらに長期の低温安定性に優れた混合エステルを得る観点から、用いられる混合アルコールと混合カルボン酸とを、以下の関係式:を満たすように反応させることが特に好ましい。本発明者らは、該エステル中に含まれる分岐構造を有するカルボン酸のうち、最も長い分岐鎖を有するカルボン酸がエステルの低温安定性に与える影響が、より短い分岐鎖を有するカルボン酸が低温安定性に与える影響を無視できるほど大きいことを見出した。その結果、上記式を満たすようにエステルの分子設計を行うことによって、より長期の低温安定性に優れたエステルを提供することが可能となる。上記式中のカルボン酸の主鎖炭素数とは、分岐鎖構造中の炭素数を除くカルボン酸中の炭素数をいう。例えば、炭素数8の直鎖カルボン酸であるオクチル酸の場合、カルボン酸の主鎖炭素数は8であり、分岐構造を有する炭素数8のカルボン酸である2-エチルヘキサン酸の場合、カルボン酸の主鎖炭素数は分岐鎖であるエチル基の炭素数2を除く6である。上記式中主鎖炭素数を有するカルボン酸のモル分率とは、混合カルボン酸の全モル数を1とした場合の当該主鎖炭素数を有するカルボン酸のモル数の値をいう。上記式中の最長分岐鎖の炭素数とは、混合カルボン酸中に含まれる分岐鎖構造を有するカルボン酸のうちで、最も長い分岐鎖の炭素数をいう。例えば、2-エチルヘキサン酸と3,5,5-トリメチルヘキサン酸との混合カルボン酸の場合は、最長分岐鎖の炭素数は、エチル基由来の炭素数2である。最長分岐鎖を有するカルボン酸のモル分率とは、混合カルボン酸の全モル数を1とした場合の当該最長分岐鎖を有するカルボン酸のモル数の値をいう。上記式中の混合アルコールの平均価数とは、混合アルコール中に含まれる各アルコールの水酸基の数価数に、混合アルコールの全モル数を1とした場合の各アルコールのモル数の値を乗じた値の総和である。例えば、75モルのペンタエリスリトール4価と、25モルのジペンタエリスリトール6価とからなる混合アルコールの場合、混合アルコールの平均価数は、4×0.756×0.25=4.5である。上記混合エステルの原料となる混合アルコールは、上述の通り、ペンタエリスリトールとジペンタエリスリトールとからなる。ペンタエリスリトールの含有量は、混合アルコール中に65~99.95モル、好ましくは70~99.95モル、より好ましくは75~99.95モルである。他方、ジペンタエリスリトールの含有量は、混合アルコール中に0.05~35モル、好ましくは0.05~30モル、より好ましくは0.05~25モルである。混合アルコール中のペンタエリスリトールの含有量が65モル以上であれば、粘性、低温流動性、および非塩素系フロン冷媒との相溶性の面で高水準を維持することができ、99.95モル以下であれば、長期間の低温安定性を満足することができる。一方、混合アルコール中のジペンタエリスリトールの含有量が0.05モル以上であれば、長期間の低温安定性を満足することができ、35モル以下であれば、非塩素系フロン冷媒との相溶性の低下および粘性の増加を抑制することができる。上記混合エステルの原料となる混合カルボン酸は、炭素数5~8のモノカルボン酸およびイソノナン酸である。炭素数5~8のモノカルボン酸は、混合カルボン酸中に25~55モル含有され、好ましくは30~55モル、より好ましくは33から55モル、さらに好ましくは35~50モル含有される。イソノナン酸は、混合カルボン酸中に45~75モル含有され、好ましくは45~70モル、より好ましくは45から67モル、さらに好ましくは50~65モル含有される。混合カルボン酸中のイソノナン酸の含有量が45~75モルである場合、長期低温安定性および非塩素系フロン冷媒との相溶性に優れた混合エステルが得られる。炭素数5~8のモノカルボン酸としては、例えば、ペンタン酸、2-メチルブタン酸、3-メチルブタン酸、ヘキサン酸、2-メチルペンタン酸、3-メチルペンタン酸、4-メチルペンタン酸、2-エチルブタン酸、3-エチルブタン酸、ヘプタン酸、2-メチルヘキサン酸、3-メチルヘキサン酸、4-メチルヘキサン酸、5-メチルヘキサン酸、2,2-ジメチルペンタン酸、2-エチルペンタン酸、3-エチルペンタン酸、2-エチルヘキサン酸、2-メチルヘプタン酸、3-メチルヘプタン酸、4-メチルヘプタン酸、5-メチルヘプタン酸、6-メチルヘプタン酸、2,2-ジメチルヘキサン酸、3,5-ジメチルヘキサン酸などが挙げられる。得られる潤滑油の潤滑性および加水分解に対する安定性が良好で、かつ腐食させ難い点から、2-エチルヘキサン酸が好適に用いられる。上記炭素数5~8のモノカルボン酸は、単独で用いてもよく、2以上を組み合わせて用いてもよい。イソノナン酸としては、例えば、2,5,5-トリメチルヘキサン酸、3,5,5-トリメチルヘキサン酸、4,5,5-トリメチルヘキサン酸、2,2,4,4-テトラメチルペンタン酸、2-エチル-4,4-ジメチルペンタン酸、6,6-ジメチルヘプタン酸、4-エチル-2-メチルヘキサン酸、2-メチルオクタン酸、2-エチルヘプタン酸などが挙げられる。好ましくは2,5,5-トリメチルヘキサン酸、3,5,5-トリメチルヘキサン酸、4,5,5-トリメチルヘキサン酸、および6,6-ジメチルヘプタン酸、より好ましくは3,5,5-トリメチルヘキサン酸である。上記イソノナン酸は、単独で用いてもよく、2以上を組み合わせて用いてもよい。イソノナン酸が、3,5,5-トリメチルヘキサン酸を含む場合、得られる潤滑油組成物のフロン相溶性および低温領域での長期安定性に優れる。そのため、イソノナン酸が、3,5,5-トリメチルヘキサン酸を、88.50~99.95モル含有することが好ましく、90.0~99.5モル含有することがより好ましく、92.0~99.0モル含有することがさらに好ましい。上記ペンタエリスリトールとジペンタエリスリトールとの混合量を満たす多価アルコールと、上記分岐構造を有するイソノナン酸および炭素数5~8のモノカルボン酸とを組み合わせることにより、低温安定性および非塩素系フロン冷媒との相溶性に優れたエステルが得られる。さらに好ましくは、例えば、上記の範囲で選択したカルボン酸から上記式1の分子の値を求め、式1の数値範囲を満たすような分母の平均価数を設定し、その平均価数となるように上記ペンタエリスリトールとジペンタエリスリトールとの混合割合の範囲内で、ペンタエリスリトールとジペンタエリスリトールの量を決定すればよい。このように設計することによって、より長期の低温安定性、潤滑性、非塩素系フロン冷媒との共存下での安定性、および非塩素系フロン冷媒との相溶性に優れた混合エステルが得られる。本発明に用いられる混合エステルは、通常のエステル化反応またはエステル交換反応によって得られる。上記混合アルコールと上記混合カルボン酸との割合は、得られる混合エステルの水酸基価が5.0mgKOH/g以下で、かつ酸価が0.05mgKOH/g以下となるように適宜調整する。本発明に用いられる混合エステルは、具体的には、以下のようにして得られる。まず、混合アルコールの水酸基1当量に対して、混合カルボン酸を1.0~1.5当量、好ましくは1.05~1.3当量となるように混合し、必要に応じて、触媒を加える。この混合物を窒素気流下で、220~260°Cにて3~15時間反応させ、水酸基価が3.0mgKOH/g以下となった時点で過剰のカルボン酸を減圧下で除去する。その後、アルカリにより脱酸した後、活性白土、酸性白土、および合成系の吸着剤を用いた吸着処理、スチーミングなどの操作を単独、あるいは組み合わせて行う。冷凍機用潤滑油組成物本発明の冷凍機用潤滑油組成物は、上記混合エステルを主成分として含有し、必要に応じて、混合エステル以外の他のエステル、添加剤などを含有し得る。主成分の具体的な量は、冷凍機用潤滑油組成物全体を基準として、50質量以上、好ましくは70質量以上、より好ましくは90質量以上である。上記混合エステル以外のエステルとしては、例えば、ペンタエリスリトール、ジペンタエリスリトール、および2価~8価でかつ炭素数が5~15のネオペンチルポリオールネオペンチルグリコール、2,2-ジエチル-1,3-プロパンジオール、2-n-ブチル-2-エチル-1,3-プロパンジオール、トリメチロールエタン、トリエチロールエタン、トリメチロールプロパン、トリペンタエリスリトール、ビスペンタエリスリトールなどからなる群より選択される少なくとも1種のアルコールと、上記炭素数5~9のモノカルボン酸とから得られるエステルなどが挙げられる。添加剤としては、例えば、フェノール系の酸化防止剤、ベンゾトリアゾール、チアジアゾール、ジチオカーバメートなどの金属不活性化剤、エポキシ化合物、カルボイミドなどの酸捕捉剤、リン系の極圧剤などが挙げられる。含有される割合は任意である。本発明の冷凍機用潤滑油組成物は、水酸基価が5.0mgKOH/g以下であり、好ましくは3.0mgKOH/g以下、より好ましくは2.0mgKOH/g以下、さらに好ましくは1.0mgKOH/g以下であり得る。水酸基価が5.0mgKOH/g以下である場合、上記組成物の体積固有抵抗率を低下させることなく、十分な電気絶縁性が得られる。そのため、上記組成物が使用される機器において、有機材料として用いられているシール剤を溶解させるなどの悪影響を及ぼすおそれがない。さらに含有される添加剤に悪影響を及ぼすおそれもない。本発明の冷凍機用潤滑油組成物は、酸価が0.05mgKOH/g以下であり、好ましくは0.03mgKOH/g以下、より好ましくは0.01mgKOH/gであり得る。酸価が0.05mgKOH/g以下である場合、金属を腐食させるおそれが少なく、耐加水分解性が良好である。本発明の冷凍機用潤滑油組成物の動粘度に特に制限はない。潤滑性、フロン相溶性、冷凍機の始動性、および省エネルギーの観点から、40°Cにおける動粘度が30~150mm2/sであることが好ましい。特に上記潤滑油組成物を、ルームエアコン、パッケージエアコンなどの空調機器;低温装置;産業用冷凍機;およびハイブリッドカー、電気自動車などのカーエアコン用のコンプレッサーなどに用いる場合は、その運転効率の点から、好ましくは55~140mm2/s、より好ましくは60~130mm2/sである。本発明の冷凍機用潤滑油基油は、低温領域においても長期安定性に優れている。さらに、フロンとの相溶性、耐熱性に優れ、そして、空調機器、カーエアコン用などに用いられるコンプレッサーに用いた場合に、従来の冷凍基油潤滑油に比べて運転効率を高めることができる。本発明の冷凍機用潤滑油基油は、特に非塩素系フロンとの相溶性に優れているため、非塩素系フロン冷媒用の潤滑油として有用である。冷凍機作動流体本発明の冷凍機作動流体は、上記冷凍機用潤滑油組成物と、非塩素系フロン冷媒とからなる。冷凍機用潤滑油組成物と非塩素系フロン冷媒との配合比に特に制限はないが、好ましくは、質量比で10:90~90:10の割合である。非塩素系フロン冷媒の配合比が上記範囲より高いと、得られる冷凍機作動流体の粘度が低下し、潤滑不良を起こすおそれがある。上記範囲より低い場合は、得られる冷凍機作動流体を機器に用いた場合に冷凍効率が低下するおそれがある。非塩素系フロン冷媒としては、例えば、1,1,1,2-テトラフルオロエタンR-134a、ペンタフルオロエタンR-125、ジフルオロエタンR-32、トリフルオロエタンR-23、1,1,2,2-テトラフルオロエタンR-134、1,1,1-トリフルオロエタンR-143a、1,1-ジフルオロエタンR-152aなどが挙げられる。これらは、単独で用いてもよいし、2以上の混合冷媒としてもよい。上記の混合冷媒は、市販されており、例えば、R-407CR-134a/R-125/R-32=52/25/23wt、R-410AR-125/R-32=50/50wt、R-404AR-125/R-143a/R-134a=44/52/4wt、R-407ER-134a/R-125/R-32=60/15/25wt、R-410BR-32/R-125=45/55wtなどが用いられる。特にR-134aおよびR-32のうちの少なくとも1種が含まれる混合冷媒が好ましい。冷媒圧縮式冷凍装置本発明の冷媒圧縮式冷凍装置は、圧縮機、凝縮器、膨張機構、および蒸発器を備え、冷凍装置内の冷媒である上記冷凍機作動流体が、これらを循環するように構成されている。この冷凍装置は、さらに乾燥器を含み得る。このような冷凍装置としては、例えば、ルームエアコン、パッケージエアコンなどの空調機器;低温装置;産業用冷凍機;およびハイブリッドカー、電気自動車などのカーエアコンなどが挙げられる。以下、実施例により本発明をさらに具体的に説明する。以下に、本実施例および比較例で製造されたエステルの試験方法を記載する:<動粘度および粘度指数>JISK-2283に準拠して、キャノン-フェンスケ粘度計を用いて、40°Cおよび100°Cにおける動粘度を測定し、粘度指数を算出する。<酸価>JISC-2101に準拠して測定する。<水酸基価>JISK-0070に準拠して測定する。<色相>JOCS2.2.1.4-1996に準拠して測定する。<体積抵抗率>JISC-2101に準拠して、25°Cにおける体積抵抗率TΩmを測定する。<流動点>JISK-2269に準拠して測定する。<長期低温試験>水分量を100ppm以下に調整した試料400gをスチール製の角缶に入れ、-20°Cの低温庫に1000時間放置し、結晶が析出しているかどうか目視にて確認する。<二相分離温度>0.6gの試料エステルと、2.4gの冷媒R-134aおよびR-407Cとを、ドライアイスを入れたエタノール浴で冷却した肉厚パイレックス登録商標チューブ全長300mm、外径10mm、内径6mmに封入し、1°C/分の割合で昇温または冷却し、高温および低温での二相分離温度を-70°C~80°Cの範囲で目視により測定した。<シールドチューブ試験>ガラス管に、予め水分量を200ppm以下に調整した試料を10g、フロンR-410Aを5g、および長さ10mmの鉄、銅、およびアルミの金属片を各1枚ずつ封入し、密閉する。これを、175°Cにて14日間加熱した後、金属片を除いたフロン含有試料の酸価および色相APHAを測定する。<Falex摩擦試験>ASTMD-2670に準拠して、試料中にR-134aを150mL/分の割合で吹き込みつつ、Falex摩擦試験を行った。試料温度を100°Cとし、150ポンドの荷重で1分間試運転した後に、250ポンドの荷重下で2時間運転し、運転終了後のピンの摩耗量を測定する。実施例1:エステルの調製温度計、窒素導入管、撹拌機および冷却管を取り付けた1リットルの4つ口フラスコに、表1に示す混合アルコールと混合カルボン酸とを、混合アルコールの水酸基と混合カルボン酸のカルボキシル基とが当量比で1:1.1の割合となるように仕込み、窒素気流下、220°Cで反応水を留去しつつ常圧で反応を行った。反応中、水酸基価をモニターし、2.0mgKOH/gを下回った時点で反応を停止した。その後、1~5kPaの減圧下でストリッピングを行い、未反応のカルボン酸を1時間かけて除去した。得られた反応混合物を、水酸化カリウム水溶液を加えて水洗した。水洗は、排水のpHが中性となるように5回繰り返した。次いで、得られたエステル層を100°C、1kPaの条件下で減圧脱水し、酸性白土およびシリカ-アルミナ系の吸着剤をそれぞれ、理論上得られるエステル量の1.0質量となるように添加して吸着処理した。吸着処理温度、圧力、および吸着処理時間は、それぞれ100°C、lkPa、および3時間とした。ろ過を行い、エステルエステルAを得た。得られたエステルAについて、上記の方法により、40°Cおよび100°Cにおける動粘度ならびに粘度指数を測定した。結果を表1に示す。実施例2~6表1に示す混合アルコールおよび混合カルボン酸を用いたこと以外は、実施例1と同様に操作して、エステルエステルB~Fを得た。各エステルについて、上記の方法により、40°Cおよび100°Cにおける動粘度ならびに粘度指数を測定した。結果を表1に併せて示す。比較例1~5表1に示す混合アルコールおよび混合カルボン酸を用いたこと以外は、実施例1と同様に操作して、エステルエステルG~Kを得た。各エステルについて、上記の方法により、40°Cおよび100°Cにおける動粘度ならびに粘度指数を測定した。結果を表1に併せて示す。実施例7:潤滑油基油の調製上記エステルAを潤滑油基油とした基油1。得られた基油1について、上記の方法により、40°Cおよび100°Cにおける動粘度、並びに粘度指数、酸価、水酸基価、色相、体積抵抗率、流動点、二相分離温度、およびFalex試験ピン摩擦量を測定した。さらに、長期低温試験およびシールドチューブ試験を行った。結果を表2に示す。実施例8~14上記実施例および比較例で得られたエステルB~F、H、およびKを表2に示す割合で混合して潤滑油基油を調製した基油2~8。各基油について、実施例1と同様の試験を行った。結果を表2に併せて示す。比較例6~8上記比較例で得られたエステルG、I、およびJを表2に示す割合で混合して潤滑油基油を調製した基油9~11。各基油について、実施例1と同様の試験を行った。結果を表2に併せて示す。表2の結果から明らかなように、実施例の潤滑油基油基油1~8は、長期低温試験においても析出物が発生しない優れた安定性を有した。これらの基油1~8は、さらに、流動点が低く、二相分離温度からフロン冷媒との相溶性に優れ、そしてシールドチューブ試験から熱酸化劣化が少なく、その他の冷凍機用潤滑油基油としての要求性能を満たすため、優れた基油であることが明らかである。これに対して、比較例6および8の潤滑油基油基油9および11は、長期低温試験において析出物が発生し、低温安定性に劣ることがわかる。比較例7の潤滑油基油基油10は、長期低温試験において析出物が発生しないものの、低温側の二相分離温度が高いため、フロン冷媒との相溶性が悪く、シールド試験後の色相も高いため、実用性に耐え得るものではなかった。"