"動いている帯鋸の刃からの磨耗に曝される帯鋸のブレードガイドの磨耗パッドを製造する方法であって、-重量での以下の組成:を有し、さらに、VNb/2が7.5から14であり、ここで、一方のNの含有率および他方のVNb/2の含有率は、前記元素の含有率が直交平面座標系における範囲I’’、F’’、G、H、I’’内になるように、互いに対して均衡が保たれ、ここで、Nの含有率は横軸であり、VNb/2の含有率は縦軸であり、前記点についての座標は:であり、Ti、ZrおよびAlのいずれも最大7であり;残部が本質的に鉄および不可避の不純物のみである耐磨耗性鋼材を、粉末冶金法で製造するステップ;-1000から1350°C、好ましくは1100から1150°Cで、100MPaの圧力で、3時間の期間の間、製造された粉末を熱間静水圧プレスして、完全に稠密な稠密体、または少なくとも完全な稠密に近い稠密体とするステップ;ならびに、-950から1150°Cのオーステナイト化温度からの焼入れ、および200から450°C、2×2時間の低温焼戻し、または450から700°C、2×2時間の高温焼戻しによって稠密体を熱処理して、大きさが最長長さで1から10μmである、最大50体積の、M2X、MXおよび/またはM23C6/M7C3型の硬質相粒子の均等な分布を含む微細組織であって、前記硬質相粒子の含有率は、最大20体積がM2X式中、Mは主にCrであり、Xは主にNである。の炭化物、窒化物および/または炭窒化物であり、5から40体積がMX式中、Mは主にVおよびCrであり、Xは主にNである。の炭化物、窒化物および/または炭窒化物であるようにされ、前記MXの粒子の平均の大きさは、3μm未満、好ましくは2μm未満、なおより好ましくは1μm未満である微細組織を有する鋼の磨耗パッドを製造するステップを特徴とする、磨耗パッドを製造する方法。-前記粉末をカプセル中に入れること;-カプセル中のガスを排気すること;および、熱間静水圧プレスの後に、-耐磨耗性鋼材を覆うカプセルまたはカプセルの少なくとも一部を除去することをさらに含むことを特徴とする、請求項1に記載の方法。耐磨耗性鋼材の粉末において粉末の顆粒を結合させることと、その後に、得られた結合している粉末の顆粒をカプセル中に入れることとにより、耐磨耗性鋼材の中間製品を製造することを特徴とする、請求項1または2に記載の方法。中間製品がストリップstripまたはパッドの形状を有する、請求項3に記載の方法。熱間静水圧プレスにより粉末の顆粒を結合させることを特徴する、請求項3または4に記載の方法。カプセルの壁が主にニッケルまたはモネルメタルからなる、請求項2から5のいずれか一項に記載の方法。不活性ガス、好ましくは窒素により、窒素を除いて耐磨耗性鋼材について示された組成をもつ溶融物を粉状化することと、ここで不活性ガスは溶融物の噴流を通して吹きつけられ、溶融物は液滴に分裂して凝固し;その後に、得られた粉末を固相窒化して、前記に示された窒素含有率にすることとにより製造される耐磨耗性鋼材の粉末を製造することを特徴とする、請求項1から6のいずれか一項に記載の方法。下記の元素が、下記の重量での含有率で磨耗パッドに含まれる:請求項1から7のいずれか一項に記載の方法。耐磨耗性鋼材中に、炭素が0.1から2重量の含有率で、窒素が最大9.8重量の含有率で、バナジウムが最大約14重量の含有率で存在することを特徴とする、請求項1から7のいずれか一項に記載の方法。動いている帯鋸の刃からの磨耗に曝される帯鋸のブレードガイドの磨耗パッドであって、磨耗パッドは、以下の組成:を有し、さらに、VNb/2が7.5から14であり、ここで、一方のNの含有率および他方のVNb/2の含有率は、前記元素の含有率が直交平面座標系における範囲I’’、F’’、G、H、I’’内になるように、互いに対して均衡が保たれ、ここで、Nの含有率は横軸であり、VNb/2の含有率は縦軸であり、前記点についての座標は:であり、Ti、ZrおよびAlのいずれも最大7であり;残部が本質的に鉄および不可避の不純物のみである鋼の部材であり、鋼の磨耗パッドは、大きさが最長長さで1から10μmである、最大50体積の、M2X、MXおよび/またはM23C6/M7C3型の硬質相粒子の均等な分布を含む微細組織であって、前記硬質相粒子の含有率は、最大20体積がM2X式中、Mは主にCrであり、Xは主にNである。の炭化物、窒化物および/または炭窒化物であり、5から40体積がMX式中、Mは主にVおよびCrであり、Xは主にNである。の炭化物、窒化物および/または炭窒化物であるようにされ、前記MXの粒子の平均の大きさは、3μm未満、好ましくは2μm未満、なおより好ましくは1μm未満である微細組織を有することを特徴とする磨耗パッド。下記の元素が、下記の重量での含有率で、耐磨耗性鋼材に含まれる:ことを特徴とする、請求項10に記載の磨耗パッド。耐磨耗性鋼材に、炭素が0.1から2重量の含有率で、窒素が最大9.8重量の含有率で、バナジウムが最大約14重量の含有率で存在することを特徴とする、請求項10に記載の磨耗パッド。動いている帯鋸の刃からの磨耗に曝される帯鋸のブレードガイドの磨耗パッドの粉末冶金製造のための鋼材の使用であって、前記鋼材は、重量パーセントでの以下の組成:を有し、さらに、VNb/2が7.5から14であり、ここで、一方のNの含有率および他方のVNb/2の含有率は、前記元素の含有率が直交平面座標系における範囲I’’、F’’、G、H、I’’内になるように、互いに対して均衡が保たれ、ここで、Nの含有率は横軸であり、VNb/2の含有率は縦軸であり、前記点についての座標は:であり、Ti、ZrおよびAlのいずれも最大7であり;残部が本質的に鉄および不可避の不純物であり、さらに、鋼の粉末材料は、1000から1350°C、好ましくは1100から1150°Cで、100MPaの圧力で、3時間の期間の間、製造された粉末を熱間静水圧プレスして、完全に稠密な稠密体、または少なくとも完全な稠密に近い稠密体とした後に、ならびにその後に950から1150°Cのオーステナイト化温度からの焼入れ、および200から450°C、2×2時間の低温焼戻し、または450から700°C、2×2時間の高温焼戻しにより、稠密体を熱処理した後に、大きさが最長長さで1から10μmである、最大50体積の、M2X、MXおよび/またはM23C6/M7C3型の硬質相粒子均等な分布を含む微細組織であって、前記硬質相粒子の含有率は、最大20体積がM2X式中、Mは主にCrであり、Xは主にNである。の炭化物、窒化物および/または炭窒化物であり、5から40体積がMX式中、Mは主にVおよびCrであり、Xは主にNである。の炭化物、窒化物および/または炭窒化物であるようにされ、前記MXの粒子の平均の大きさは、3μm未満、好ましくは2μm未満、なおより好ましくは1μm未満である微細組織を有するようにされたことを特徴とする、磨耗パッドの粉末冶金製造のための鋼材の使用。好ましい実施形態の詳細な説明鋼材本発明の磨耗パッドにおいて使用される鋼材は、粉末冶金的に製造され、これは、酸化物含有を大幅に無くした鋼のための条件conditionであり、また、M2X、MXおよび/またはM23C6/M7C3型硬質相粒子大きさがそれらの最長長さで1から10μmである最大50体積の均等な分布を含む微細組織であって、前記硬質相粒子の含有率は、最大20体積がM2X式中、Mは主にVおよびCrであり、Xは主にNである。の炭化物、窒化物および/または炭窒化物であり、5から40体積がMX式中、Mは主にVであり、Xは主にNである。の炭化物、窒化物および/または炭窒化物であるように分布し、前記MXの粒子の平均の大きさは3μm未満、好ましくは2μm未満、なおより好ましくは1μm未満である微細組織を得るための条件である。好ましくは、粉末冶金的な製造は、アトマイジングガスとしての窒素で鋼溶融物steelmelt、溶鋼をガスアトマイジングすることを含み、これは鋼合金に窒素の或る最小限の含有率を付与する。粉末の固相窒化solidphasenitridingにより、より高く望ましい窒素含有率を得ることができる。以下は、鋼の合金元素についてあてはまる。第1に、炭素は、鋼のマトリックス中の固溶体中の窒素とともに、鋼にその焼入れおよび焼戻しされた状態で最大60から62HRCの高い硬度を付与することに寄与するのに十分な量で、本発明の鋼中に存在するであろう。窒素とともに、炭素は、一次析出したM2X式中、Mは主にVおよびCrであり、Xは主にNである。の窒化物、炭化物および/または炭窒化物中、ならびに一次析出したMX式中、Mは主にVであり、Xは主にNである。の窒化物、炭化物および/または炭窒化物中、ならびに存在する可能性があるM23C6および/またはM7C3の炭化物中に存在することもある。炭素は、窒素とともに、所望の硬度を付与し、鋼に含まれる硬質相を形成するであろう。鋼中の炭素の含有率、すなわち、炭化物および/または炭窒化物中で結合している炭素に加えて、鋼のマトリックス中の固溶体中にある炭素は、製造の経済的理由および段階的な実行tophaseのための動機付けとなり得るほどに低い水準で保たれるであろう。鋼は、オーステナイト化することができ、焼入れ時にマルテンサイトに変態可能であろう。必要であれば、残留オーステナイトを回避するために、材料を深冷凍結するdeepfrozen。好ましくは、炭素含有率は、少なくとも0.01、なおより好ましくは少なくとも0.05、最も好ましくは少なくとも0.1であろう。最高の炭素含有率は、最大2まで許容され得る。応用分野によって、炭素含有率は、第1に、鋼が最大20体積のM2Xの炭化物、窒化物および/または炭窒化物の含有率、ならびに5から40体積のMXの炭化物、窒化物および/または炭窒化物の含有率を得るように、鋼中の窒素の量に、ならびに鋼中の炭化物形成元素であるバナジウム、モリブデンおよびクロムの合計含有率に適合されるadapted。M23C6および/またはM7C3の炭化物は、主に非常に高いクロム含有率において、最大8から10重量の含有率で存在することができる。しかし、鋼中のMX、M2Xおよび/またはM23C6/M7C3の炭化物、窒化物および/または炭窒化物の合計含有率は、50体積を超えないであろう。そのうえ、鋼中における追加の炭化物の存在は、オーステナイト中に固溶したdissolveクロムの含有率が12未満とならないように、最小限にされるであろう。好ましくは、オーステナイト中に溶解したクロムの含有率は、少なくとも13であり、なおより好ましくは少なくとも16であり、これにより、鋼が良好な耐腐食性を得ることが確実になる。窒素は、本発明の鋼において本質的な合金元素である。炭素と同様に、窒素は、鋼のマトリックス中の固溶体中に存在して、鋼に適した硬度を付与し、所望の硬質相を形成するであろう。好ましくは、窒素は、金属粉末の粉末冶金製造プロセスにおける噴霧ガスとして使用される。このような粉末の製造により、鋼は、最大0.2から0.3の窒素を含有するだろう。次いで、この金属粉末には、任意の公知の技術により、例えば、窒素ガス中で加圧することにより、または製造された粉末の固相窒化により、所望の窒素含有率が付与されてよく、したがって、鋼は、好適には、少なくとも1.6、好ましくは少なくとも2.6の窒素を含有する。窒素ガス中における加圧、または固相窒化を使用する場合において、当然、アトマイジングを別のアトマイジングガス、例えば、アルゴンで行うことも可能である。脆性の問題を引き起こさないためには、および残留オーステナイトを付与しないためには、窒素含有率は、最大で9.8、好ましくは8、なおより好ましくは最大6とされる。バナジウムだけでなく、他の強い窒化物/炭化物の形成体、例えば、クロムおよびモリブデンが、窒素および炭素と反応する傾向を有する場合において、炭素含有率が、上述の窒素含有率について、最大で2、適切には最大1.5、好ましくは最大1.2であるように、炭素含有率は、前記の高い窒素含有率に同時に適合されるべきである。しかし、これに関連して、とりわけ、上述した最も高い含有率より低い炭素含有率が付与されている本発明の鋼と比べて、比較的大きなクロム炭化物であるM23C6および/またはM7C3が形成されることがあるので、炭素含有率の増加とともに耐腐食性が減少すること、および耐ゴーリング性も減少し得ることに留意すべきであり、それは不利な点である。したがって、鋼が比較的低い窒素含有率を有することで十分である場合において、炭素含有率も低減されることが望ましい。好ましくは、炭素含有率は、経済的理由のための動機付けとなり得るほど低い水準に制限されるが、本発明によれば、炭素含有率は、或る窒素含有率において変化させられることができ、ここで、鋼中の硬質相粒子の含有率、およびその硬度は、鋼が意図される応用分野に応じて適合され得る。腐食を阻害する合金元素であるクロムおよびモリブデンの或る含有率において、窒素も、MXの炭窒化物の形成を促進するのに寄与し、不都合に鋼の耐腐食性を低減させるM23C6および/またはM7C3の形成を抑制することに寄与する。ケイ素は、鋼の製造からの残留物として存在し、0.01の最小含有率で存在することがある。高い含有率において、ケイ素は、固溶硬化solutionhardeningの効果を付与するが、或る程度の脆性も付与する。ケイ素は、比較的強いフェライト形成体でもあるので、3.0を超える量で存在してはならない。好ましくは、鋼は、最大1.0、適切には最大0.8を超えるケイ素を含有しない。公称のnominalケイ素含有率は0.3である。マンガンは、鋼に良好な焼入れ性を付与することに寄与する。脆性の問題を回避するために、マンガンは、10.0を超える含有率で存在してはならない。好ましくは、鋼は、最大5.0のマンガン、適切には最大2.0のマンガンを超えて含有しない。焼入れ性があまり重要でない実施形態において、マンガンは、鋼の製造からの残留元素として低い含有率で鋼中に存在し、供給マンガンmanganesesuppliedの形成により存在することができる硫黄の量を結合するbind。したがって、マンガンは、少なくとも0.01の含有率で存在すべきであり、適切なマンガンの範囲は0.2から0.4である。クロムは、16、好ましくは17、なおより好ましくは少なくとも18の最小含有率で存在して、所望の耐腐食性を鋼に付与するであろう。クロムも、重要な窒化物形成体であり、そうした元素として鋼中に存在して、窒素とともに、所望の耐ゴーリング性および耐磨耗性を鋼に付与することに寄与するある量の硬質相粒子を鋼に付与するであろう。前記硬質相粒子のうちで、最大20体積は、M2X式中、Mは主にCrであるが、或る量のV、MoおよびFeでもある。の炭化物、窒化物および/または炭窒化物からなることができ、5から40はMX式中、Mは主にVである。の炭化物、窒化物および/または炭窒化物からなることができる。しかし、クロムは、強いフェライト形成体である。焼入れ後のフェライトを回避するために、クロム含有率は、33を超えてはならず、適切には、クロム含有率は、最大30、好ましくは最大27、なおより好ましくは最大25になる。ニッケルは、オプションのoptional元素であり、そのようなものとして、最大5.0、適切には最大3.0の含有率でオーステナイト安定化元素として存在して、鋼中の高い含有率のフェライト形成元素であるクロムおよびモリブデンと均衡が保たれることができる可能性がある。しかし、好ましくは、本発明の鋼は、意図的に添加された量のニッケルを含有しない。しかし、ニッケルは、不可避の不純物として許容され得、そのため、そのようなものとして、約0.8ほどの多さであり得る。コバルトも、オプションの元素であり、そのようなものとして、最大9、適切には最大5の含有率で、焼戻し応答性temperingresponseを改善するために存在することができる可能性がある。モリブデンは、所望の耐腐食性、特に、良好な耐フレッチング性を鋼に付与することに寄与するので、鋼中に存在すべきである。しかし、モリブデンは、強いフェライト形成体であるので、鋼は、最大5.0、適切には最大4.0、好ましくは最大3.5を超えるMoを含有してはならない。公称のモリブデン含有率は1.3である。モリブデンは、大抵、完全または部分的に、タングステンにより置き換えられ得るが、タングステンは、同様の耐腐食性の改善を付与しない。さらに、モリブデンの2倍のタングステンが必要とされ、それは不利益である。さらに、廃金属の処理もより困難である。バナジウムは、7.5から11.0、好ましくは8.5から10.0、なおより好ましくは8.8から9.2の含有率で鋼中に存在するであろう。公称のバナジウム含有率は9.0である。本発明の思想の範囲内において、最大約9.8の窒素含有率および0.1から2の範囲内の炭素含有率と組み合わせて、最大約14のバナジウム含有率を許容することも考えられ、それにより、特に、高い硬度最大60から62のHRCおよび中くらいのmoderate延性ductilityを組み合わせた耐腐食性に対する高い要件と、耐磨耗性アブレッシブabrasive/凝着性adhesiveゴーリング/フレッチングに対する極めて高い要件とを伴う工具における硬質材料のコーティングとしての使用において、所望の特性が鋼に付与される。原則として、バナジウムを、ニオブで置き換えて、MXの窒化物、炭化物および/または炭窒化物を形成することができるが、そのような場合において、バナジウムに比べてより多くの量が必要とされ、それは不利益である。さらに、ニオブによって、純粋なバナジウムの窒化物、炭化物および/または炭窒化物と比べて、窒化物、炭化物および/または炭窒化物がより尖った形状になり、より大きくなり、それにより、破壊またはチッピングが起きることがあるので、材料の靭性および研磨性polishabilityが低下されることがある。これは、材料の機械的特性に関して、良好な延性および高い硬度と組み合わせた優れた耐磨耗性を達成するために組成が最適化されている場合において、鋼に特に有害であり得る。この場合において、鋼は、ニオブを最大2、適切には最大0.5、好ましくは最大0.1を超えて含有してはならない。NbC,Nが、アトマイジング中においてレードルladleからのタッピングジェットtappingjetの目詰まりをもたらすことがあるので、製造に関しても問題がある。したがって、前記第1の実施形態によれば、鋼は、ニオブを6を超えて含有してはならず、好ましくは、それは最大2.5、適切には最大0.5のニオブの量になる。最も好ましい実施形態において、ニオブは、鋼の製造時において原料金属材料から発出する残留元素の形態の不可避の不純物としてを超えて許容されることはない。前記合金元素の他に、鋼は、有意な量の追加の合金元素を含有する必要がなく、含有するべきではない。或る元素は、望ましくない様式で鋼の特性に影響を及ぼすので、極めて望ましくない。これは、例えば、リンについて当てはまり、リンは、鋼の靭性に悪影響を及ぼさないように、可能な限り低い水準、好ましくは最大0.03に保たれるべきである。また硫黄は、ほとんどの場合において望ましくない元素であるが、靭性へのその否定的な影響は、とりわけ、本質的に無害な硫化マンガンを形成するマンガンにより本質的に打ち消されることがあるので、鋼の機械加工性を改善するために0.5の最大含有率において許容され得る。チタン、ジルコニウムおよびアルミニウムも、ほとんどの場合において望ましくないが、一緒にして7の最大量、しかし通常はかなりより低い含有率、合計して0.1未満で許容され得る。説明したように、窒素含有率は、材料においてバナジウムおよび存在する可能性があるニオブの含有率に適合されて、5から40体積の量のMXの炭化物、窒化物および/または炭窒化物を鋼に付与するであろう。NとVNb/2との間の割合についての条件を図1に示し、図1は、本発明の鋼についてのVNb/2含有率に関するNの含有率を示す。図示された領域の角の点は、以下の表による座標を有する:本発明に従って使用される鋼の第1の態様によれば、一方のNの含有率、他方のVNb/2の含有率は、これらの元素の含有率が図1の座標系における座標I’’、F’’、G、H、I’’により定義される領域内になるように、互いに対して均衡が保たれるであろう。本発明の第1の好ましい実施形態によれば、鋼中の窒素、バナジウムおよび存在する可能性があるニオブの含有率は、含有率が座標I’’、F’’、F’’’、I’’’、I’’により定義される領域内、より好ましくはJ’’、E’’、E’’’、J’’’、J’’内になるように、互いに対して均衡が保たれるであろう。表2に、本発明の第1の好ましい実施形態による鋼についての組成の範囲を重量で示す。第1の実施形態による鋼は、高い硬度最大60から62のHRCおよび比較的良好な延性と組み合わされた耐腐食性に対する高い要件と、耐磨耗性アブレッシブ/凝着性/ゴーリング/フレッチングへの高い要求とを伴う製品の磨耗面のための使用に適している。前記表による組成をもって、鋼は、1080のオーステナイト化温度からの焼入れ、および200から450°C、2×2時間の低温焼戻し、または450から700°C、2×2時間の高温焼戻しの後に、最大約3から15体積のM2X式中、Mは主にCrおよびVであり、Xは主にNである。および15から25のMX式中、Mは主にVであり、Xは主にNである。からなる硬質相の量をもつ焼戻しされたマルテンサイトからなるマトリックスを有する。表3に、さらなる、好ましい本発明の実施形態による鋼についての組成の範囲を重量で示す。本発明の思想の範囲内において、最大約14のバナジウム含有率および0.1から2の範囲内の炭素含有率と組み合わせて、特に、高い硬度最大60から62のHRCおよび中くらいの延性と組み合わされた耐腐食性に対する高い要件と、耐磨耗性アブレッシブ/凝着性/ゴーリング/フレッチングに対する極めて高い要件とを伴う磨耗面のための使用において、所望の特性を鋼に付与する、最大約9.8の窒素含有率が許容されることも考えられる。前記実施形態による鋼は、約1100°Cのオーステナイト化温度からの焼入れ、および200から450°C、2×2時間の低温焼戻し、または450から700°C、2×2時間の高温焼戻しの後に、最大約2から15体積のM2X式中、Mは主にCrおよびVであり、Xは主にNである。および15から25のMX式中、Mは主にVであり、Xは主にNである。からなる硬質相の量をもつ焼戻しされたマルテンサイトからなるマトリックスを有する。上述の実施形態による鋼は、動いている帯鋸の刃からの磨耗に曝される帯鋸のブレードガイドの磨耗パッドのための使用に適していることがわかった。そのような磨耗パッドは、凝着性およびアブレッシブ磨耗の混合磨耗、特に、ゴーリングおよびフレッチングを大いに受ける。熱間加工において、磨耗パッドは、950と1150°Cの間、好ましくは1020と1130°Cの間、最も好ましくは1050と1120°Cの間の温度でオーステナイト化される。より高いオーステナイト化温度は、原則として考えられるが、通常存在する焼入れ炉が、より高い温度に適合しないという事実に関して適切とは言えない。オーステナイト化温度における適切な保持時間は10から30分である。前記オーステナイト化温度から、鋼は、室温以下、例えば、-40°Cに冷却される。所望の寸法安定性が製品に付与されるように残留オーステナイトを取り除くために深冷凍結を実施してもよく、それは適切にはドライアイス中で約-70から-80°Cまで、または液体窒素中で約-196°Cにおいて行われる。最適な耐腐食性を得るために、工具は、少なくとも1回、好ましくは2回、200から300°Cで低温焼戻しする。鋼が、代わりに、二次硬化を得るために最適化されている場合において、製品は、少なくとも1回、好ましくは2回、ことによると数回、400と560°Cの間、好ましくは450および525°Cの温度で、高温焼戻しする。製品は、それぞれのそのような焼戻し処理の後に冷却される。好ましくは、この場合においても、さらに、残っている可能性がある残留オーステナイトを取り除くことにより所望の寸法安定性を確実にするために、深冷凍結が上述のように使用される。焼戻し温度での保持時間は、1から10時間、好ましくは1から2時間であってよい。耐磨耗性鋼材の組成により、非常に良好な焼戻し応答性が付与される。磨耗パッドが受けるいろいろな熱間加工に関連して、例えば、圧密化された複合的な製品compactedcompoundproductを形成するための熱間静水圧プレスにおいて、および仕上げられたfinished複合的な製品の焼入れにおいて、耐磨耗性鋼材中の隣接する炭化物、窒化物および/または炭窒化物は、合体し、大きな凝集体agglomeratesを形成することがある。したがって、仕上げられ、熱処理された製品の磨耗層中の前記硬質相粒子の大きさは、3μmを超えることがある。体積で表わされた大部分themainpartは、粒子の最長長さで1から10μmの範囲内であり、粒子の平均の大きさは1μm未満である。硬質相の総量は、窒素含有率、ならびに窒化物形成体、すなわち、主にバナジウムおよびクロムの量に依存する。一般に、完成された製品の磨耗層中の硬質相の総量は、5から40体積の範囲内である。磨耗パッドを製造するために使用される鋼粉末は、窒素を除いて耐磨耗性鋼材について前記示された組成をもつ溶融物の粉状化disintegrationにより製造される。不活性ガス、好ましくは窒素が、溶融物の噴流を通して吹きつけられblownthroughajetofthemelt、その溶融物は液滴に分裂して、凝固することができる。次に、得られた粉末は、固相窒化を受けて所望の窒素含有率にする。実行した実験動いている帯鋸の刃からの磨耗に曝される帯鋸のブレードガイドのための、長い寿命および比較的安価な磨耗パッドの製造を可能にする材料を見出すために、以下の実験を行った。金属を鋸引きするための帯鋸において、支持体にロウ付けされた焼結炭化物のブロックを有する磨耗パッドは、クラッキングによる破損の前に約6ヶ月持続した。鋼材Vanax75、請求項1に示された区間intervals内の組成をもつ粉末冶金的に製造された鋼から製造した磨耗パッドは、1年を超えて運転した後もなお作動しており、なお驚くべき良好な形状である。図8から10に、動いている帯鋸の刃からの磨耗に曝される帯鋸のブレードガイドのための本発明の磨耗パッドの好ましい実施形態の例を示す。図示したように、本発明による磨耗パッド1は非常に簡単な形状、例えば、Vanax75から作製された基本的に平行六面体のブロックを有することができ、これによってその製造が非常に容易で費用効率が高くなる。図示した実施形態において、それは約10cmの長さ2、約6cmの幅3、および約2cmの厚さ4を示す。好ましくは、磨耗パッドは、10cm±20の長さ、6cm±20の幅、および2cm±20の厚さを有する。好ましくは、帯鋸の刃に面することが意図される磨耗面5の少なくともリーディングエッジleadingedge9は丸くなっている。ブロックの対向面6には、磨耗パッドを、図示していないキャリヤcarrierに、同様に図示していないネジにより、容易に搭載することを可能にする、ネジを切った2つの盲穴7および8がある。図示した磨耗パッドは、Vanax75の一様なブロックsolidblockとして図示されているが、それは、複合的な製品compoundproductを形成するように、図示していない支持体に冶金的に結合していることが可能であり、いくつかの場合においては好ましい。例として、支持体は、磨耗面からの熱放散を改善するために、Vanax75の熱伝導度より良好な熱伝導度を有する材料のものであってもよい。Vanax75、請求項1に示された区間内の組成をもつ粉末冶金的に製造された鋼の試験ロッド複数を、熱間静水圧プレスされたhitisostaticpressed本体bodyから切り出し、次いで、研ぎ、磨いて、溶接により付けられた前記合金と同じ表面仕上げにしたthesamesurfacefinishasthealloysappliedbywelding。Vanax75の試験棒を、焼入れ剤quenchingmediumとして窒素ガスを使用して、真空炉内で熱処理した。使用した熱作業サイクルhotworkingcycleは、オーステナイト化温度、TA=1080°Cで30分の間オーステナイト化すること、これに続いて液体窒素中で深冷凍結すること、および400°Cの焼戻し温度で2時間の焼戻しを2回2×2時間することであった。微細組織Vanax75の微細組織は、マルテンサイトのマトリックス、および23体積のMX型式中、MはVであり、XはNおよびCである。の硬質相からなる。硬質相粒子は、3μm未満、好ましくは2μm未満、なおより好ましくは1μm未満の平均の大きさを有する。硬質相粒子は、マトリックス中に均一に分布しており、図4を参照されたい。Vanax75の2つの面を互いに対して試験したときの摩擦特性を、図5に示す。この材料は、一様な水準、μ約0.36で良好な摩擦特性を示し、それは、非常に微細で硬質な硬質相粒子の一様な分布に起因するだろう。焼戻しの応答耐磨耗性鋼材、Vanax75の焼戻し応答性を試験した。結果を図7に示し、それにより、その耐磨耗性鋼材が、非常に良好な焼戻し応答性を有することが証明されている。深冷凍結された状態におけるVanax75について、60から62HRCの硬度が、最大約500°Cまでの焼戻しにおいて得られる。深冷凍結されない状態におけるVanax75により、良好な焼戻しの応答が示され、51から55HRCの硬度が得られる。耐熱性耐磨耗性鋼材の高温耐性を、硬質相粒子が最大約1300°Cまでのいろいろな温度への加熱時にどのように影響を受けたかを研究することにより調査した。硬質相粒子が非常に安定であったと決定付けることができた。原則として、使用した高温にもかかわらず、硬質相粒子の成長は、生じなかった、または非常に少ししか生じなかった。これは、材料が高い操作温度700から800°Cおよび長い操作期間で使用されることになるときに非常に有利である。機械加工性本発明による耐磨耗性鋼材の機械加工性を調査した。Vanax75の機械加工性は、引き渡し状態deliverycondition、すなわち、熱間静水圧の軟化焼きなまし状態hotisostaticsoftannealedcondition35HRCにおける、ならびに、焼入れおよび焼戻し状態hardenedandtemperedcondition60HRCにおけるVanax75の機械加工性を調査した図7を参照されたい。。引き渡し状態におけるVanax75は、最良の機械加工性1.0を有する。"