"酸化セリウム、酸化ニオブ、希土類金属三二酸化物および酸化ジルコニウムからなる触媒活性混合酸化物の、窒素酸化物の選択触媒還元のための、使用。前記混合酸化物が、いずれの場合も主要酸化物として計算すると、C3O2:15~50重量、Nb2O5:3~25重量、RE2O3:3~10重量ZrO2:残部からなることを特徴とする、請求項1に記載の使用。前記混合酸化物が、触媒活性コーティングと共に触媒を形成する触媒不活性担体に適用された、前記コーティング中に存在することを特徴とする、請求項1または2に記載の使用。i酸化セリウム、酸化ニオブ、希土類金属三二酸化物および酸化ジルコニウムからなる混合酸化物と、iiH、NH4、Fe2、Fe3、Cu、Cu2、Agおよびこれらの混合物からなる群から選択される交換可能なカチオンを含有するゼオライト化合物および/またはゼオライト類の化合物とを含む、触媒活性組成物。i酸化セリウム、酸化ニオブ、希土類金属三二酸化物および酸化ジルコニウムからなる混合酸化物と、iiH、NH4、Fe2、Fe3、Cu、Cu2、Agおよびこれらの混合物からなる群から選択される交換可能なカチオンを含有するゼオライト化合物および/またはゼオライト類の化合物とを含む、触媒。前記ゼオライト化合物および/または前記ゼオライト類の化合物が、ベータゼオライト、USY、ZSM-5、CHA、FER、ERI、SAPO-11、SAPO-17、SAPO-34、SAPO-56、ALPO-11、ALPO-17、ALPO-34およびALPO-56からなる群から選択されることを特徴とする、請求項5に記載の触媒。前記触媒がコートされた不活性担体として存在し、それに適用された少なくとも1つの触媒活性コーティング中に前記混合酸化物が存在し、前記ゼオライト化合物および/または前記ゼオライト類の化合物が、さらに物理的に別の触媒活性コーティング中に存在することを特徴とする、請求項5または6に記載の触媒。前記触媒活性コーティングが、前記担体上に、排気ガスの流れ方向において互いに水平に続くゾーンとして構成されているゾーン触媒ことを特徴とする、請求項7に記載の触媒。前記触媒活性コーティングが、前記担体上に、コンポーネントの全長にわたって垂直に重なった層として構成されている層触媒ことを特徴とする、請求項7に記載の触媒。酸化アルミニウム、酸化ジルコニウムおよび二酸化ケイ素からなる群から選択されるバインダーが、少なくとも1つの触媒活性コーティング中に存在することを特徴とする、請求項7~9のいずれか1項に記載の触媒。主に希薄条件下で操作される内燃機関の前記排気ガスを精製するための、請求項5~10のいずれか1項に記載の触媒の、使用。精製する前記排気ガスへの還元剤として、任意選択により分解するとアンモニアを形成することのできる化合物の形態でのアンモニアの添加後の、主に希薄条件下で操作される内燃機関の前記排気ガス中の窒素酸化物を選択触媒還元するための、請求項5~10のいずれか1項に記載の触媒の、使用。本発明の目的は、老化安定性のあるアンモニア貯蔵容量と組み合わせて動的ライトオフ挙動を示し、低バンキングアップ圧力を有する排気ガス精製成分として製造もできる、安価で、バナジウムフリーのSCR触媒を提供することである。希土類金属三二酸化物で任意選択によりドープされた選択したセリウム-ジルコニウム混合酸化物は、目的とする活性化後、窒素酸化物の選択的触媒還元に関して触媒活性を示すことは先行技術において公知である。本発明者らは、ニオブV酸化物Nb2O5を含む上述した混合酸化物の目的とする関連物は、酸化セリウム、酸化ジルコニウム、希土類金属三二酸化物および酸化ニオブで構成された混合酸化物となり、追加の活性工程なしで、SCR反応において、高い老化安定性と共に優れた活性を示すことを意外にも見出した。かかる混合酸化物は、米国特許第6,468,941B1号明細書に記載されているが、窒素酸化物の選択的触媒還元の触媒反応でなく、三元触媒において酸素イオンを伝導する、または酸素を貯蔵する材料として用いられている。本発明は、従って、窒素酸化物の選択的触媒還元のための酸化セリウム、酸化ニオブ、希土類金属三二酸化物および酸化ジルコニウムからなる触媒活性混合酸化物の使用を提供する。本発明による使用は、例えば、完全押出し触媒活性ハニカム体の形態で触媒中に存在する混合酸化物により実施される。しかしながら、特に、本発明による使用は、コーティングと共に、触媒を形成する、触媒不活性担体に適用された触媒活性コーティング中に存在する混合酸化物により実施される。本発明により用いられる混合酸化物は、非常に簡単な手段により調製することができる。このように、好適な錯体混合酸化物は、例えば、安定化のために希土類金属三二酸化物でドープされた市販のセリウム-ジルコニウム混合酸化物を、水溶性ニオブ化合物の水溶液で含浸した後、得られる湿潤粉末をか焼することにより得られる。本発明により用いられ、希薄排気ガス中の窒素酸化物の選択還元を触媒するのに非常に好適な好ましい混合酸化物は、主要酸化物の重量により割合で計算すると、成分の以下の組成を有する。15~50重量のCeO2、3~25重量のNb2O5、3~10重量のRE2O3および残部ZrO2式中、REは希土類元素である。混合酸化物は、特に好ましくは、25~45重量のCeO2、3~20重量のNb2O5、3~10重量のRE2O3および残部ZrO2、さらに特に好ましくは、35~40重量のCeO2、10~15重量のNb2O5、3~6重量のRE2O3および残部ZrO2を含有する。好ましい希土類金属三二酸化物RE2O3は、イットリウム、イッテルビウム、ランタン、プラセオジムPr6O11=4PrO2Pr2O3、ネオジミウム、サマリウム、テルビウムおよびエルビウムの希土類金属三二酸化物である。特に好ましいのは、イットリウム三二酸化物Y2O3およびネオジミウム三二酸化物Nd2O3である。例えば、主に希薄条件下で操作される内燃機関を有する自動車において、触媒排気ガス精製に用いるために、本発明により用いる混合酸化物を、例えば、処理すると、機械的に安定な触媒を形成する。かかる触媒の好ましい実施形態は、本発明により用いられる混合酸化物を含有する少なくとも1つの触媒活性コーティングを、触媒不活性担体に適用することにより得られる。触媒不活性担体としては、セラミックまたは金属フロースルーハニカム体、セラミック壁フローフィルタ基体およびセラミックまたは金属発泡構造が好ましい。さらに、触媒の好ましい実施形態は、触媒活性モノリシックハニカム体を、本発明により用いられる混合酸化物を押出すことにより生成するときに得られる。これらの実施形態は、特に低いバンキング圧力を示す。それらは、任意選択により、ベントナイト、ベーマイト、γ-酸化アルミニウム、酸化ジルコニウムまたは従来のセリウム-ジルコニウム混合酸化物等の押出し助剤と共に、触媒活性組成物を含有する押出し可能なペースト状組成物を生成することにより生成される。触媒不活性担体をコーティングするプロセスおよび触媒活性モノリシックハニカム体を押出しにより生成するプロセスは両者共、先行技術であり、当業者に知られている。このようにして生成された触媒は、250°C~450°Cの範囲の温度において、優れたNOx変換を示す。特に、それらは、熱水条件下で、優れた老化安定性を示す。主に希薄条件下で操作される内燃機関を有する自動車からの排気ガス精製に用いるのに特に重要なこれらの触媒のさらなる特性は、それらのアンモニア貯蔵容量の高い熱安定性である。それらのアンモニア貯蔵容量は、ゼオライトベースのSCR触媒よりも低い、少なくとも30であるため、好適な上流触媒での選択した操作状態中のみ、還元剤として用いられるアンモニアが二次放出として生成される受動SCRプロセスに用いるのにあまり好ましくないが、それでも能動SCRプロセスに完全に好適なこの低アンモニア貯蔵能力は、熱または熱水老化に対して極めて安定である。これらの特性の組み合わせにより、全ての重要な操作状態におけるエンジンから独立した源からの還元剤例えば、排気ガストレインへの尿素注入の形態の導入後、SCR反応における触媒の動的ライトオフ挙動となる。還元剤の導入の方針は、例えば、単独でゼオライトベースのSCR触媒を用いる先行技術のシステムの場合よりもかなり単純にすることができる。より高いアンモニウム貯蔵容量または上述した触媒の活性温度範囲の拡大が、特定の用途において必要とされる場合、本発明により用いられる混合酸化物を、ゼオライト化合物および/またはゼオライト類の化合物と組み合わせて用いることができる。従って、本発明はまた、i酸化セリウム、酸化ニオブ、希土類金属三二酸化物および酸化ジルコニウムからなる混合酸化物と、iiH、NH4、Fe2、Fe3、Cu、Cu2、Agおよびこれらの混合物からなる群から選択される交換可能なカチオンを含有するゼオライト化合物および/またはゼオライト類の化合物とを含む触媒活性組成物も提供する。本発明は、i酸化セリウム、酸化ニオブ、希土類金属三二酸化物および酸化ジルコニウムからなる混合酸化物と、iiH、NH4、Fe2、Fe3、Cu、Cu2、Agおよびこれらの混合物からなる群から選択される交換可能なカチオンを含有するゼオライト化合物および/またはゼオライト類の化合物とを含有するという点で特徴を有する触媒をさらに提供する。本発明による好ましい触媒活性組成物および本発明による好ましい触媒は、上に好ましい、または特に好ましいと示した混合酸化物を含有する。ゼオライト化合物および/またはゼオライト類の化合物は、H、Feおよび/またはCuカチオンを含有するのが特に好ましい。ゼオライト化合物および/またはゼオライト類の化合物自体は、ベータゼオライト、USY、ZSM-5、CHA、FER、ERI、SAPO-11、SAPO-17、SAPO-34、SAPO-56、ALPO-11、ALPO-17、ALPO-34およびALPO-56からなる群から好ましくは選択される。特に好ましいのは、ベータゼオライト、CHA、FERおよびSAPO-34である。本発明の触媒の実施形態において、酸化セリウム、酸化ニオブ、希土類金属三二酸化物および酸化ジルコニウムからなる混合酸化物は、完全押出し触媒活性ハニカム体の形態にあり、ゼオライト化合物および/またはゼオライト類の化合物は、ハニカム体に適用された触媒活性コーティング中に存在する。本発明の触媒のさらなる実施形態において、触媒はコートされた不活性担体として存在し、混合酸化物は、それに適用された少なくとも1つの触媒活性コーティング中に存在し、ゼオライト化合物および/またはゼオライト類の化合物は、さらに、物理的に別の触媒活性コーティング中に存在する。目的とする用途に応じて、触媒活性コーティングが、担体において、排気ガスの流れ方向において互いに水平に続くゾーンで構成されたゾーン触媒図1を用いると特に有利となり得る。しかしながら、触媒の操作および使用条件が変わった場合は、触媒活性コーティングが担体の成分の全長にわたって垂直に重なった層として構成された層触媒図2を用いるのが好ましい場合がある。最適な排気ガス精製結果を達成するために選択すべき触媒の特定の実施形態は、上述した通り、目的とする用途における触媒の操作条件に応じ、当業者に知られた標準的な方法を用いて当業者による評価後に定めるべきものとする。図1および2は、Aが本発明による混合酸化物組成物を含有するコーティングであり、一方、Bがゼオライト化合物および/またはゼオライト類の化合物を含有する物理的に別に適用されたコーティングである実施形態を示す。混合酸化物組成物を含有するコーティングが、流入する排気ガスと最初に接触する図1aまたは図2aに対応する実施形態は、SCR触媒の動的ライトオフ挙動および即時ライティングが特に重要な媒体操作温度を有する用途に好ましくは用いられる。コーティングのかかる構成によって、SCR反応の特定の操作温度の最大NOx変換特性が、最短時間で達成される。排気ガスの流れ方向またはゼオライト化合物および/またはゼオライト類の化合物を含有する層Bの隣のゾーンは、特に、第1のゾーンの層において反応しなかったアンモニアを貯蔵して、特に多い量のNOxおよび/または低特性NOx変換の操作状態において、第1のゾーンまたは層を通り抜けた窒素酸化物の還元に使用でき、また、適切な反応を触媒する用途に役立つ。ゼオライトおよび/またはゼオライト類の化合物を含有するコーティングが、最初に、流入排気ガスと接触する図1bおよび2bによる実施形態は、例えば、排気ガス温度が低すぎるために、尿素を導入できない冷操作状態長い低温始動フェーズ、低温用途において、SCR反応を維持するために、高アンモニウム貯蔵容量が必要とされるときに好ましい。図1bに示す構成はまた、SCR触媒が非常に高い排気ガス温度に露出される構成において好ましい。この場合、通常、老化安定性のゼオライト化合物を含有し、この場合、老化安定性のゼオライト化合物を通常含有し、アンモニアを過酸化する傾向の比較的低いコーティングが、温度のより高い流入端ゾーンに配置され、一方、流出端ゾーンは、SCR反応を完了する役割を果たす。本発明の触媒活性組成物が、触媒不活性担体上でコーティングの形態にある場合には、触媒活性コーティングの触媒不活性担体への接着を確実に改善するために、コーティングにバインダーを加えると有利であり得る。金属担体を用いるときこれは特に当てはまる。バインダーは、酸化アルミニウム、酸化ジルコニウムおよび二酸化ケイ素からなる群から選択されるのが好ましい。二酸化ケイ素は、特に、シリカゾルの形態で用いられる。本発明により用いられる酸化セリウム、酸化ジルコニウム、希土類金属三二酸化物および酸化ニオブの混合酸化物、またはゼオライト化合物および/またはゼオライト類の化合物をさらに含有する本発明による触媒活性組成物は、窒素酸化物の選択触媒還元に特に好適である。記載したやり方で生成できる触媒は、例えば、自動車希薄条件下主に操作されるディーゼル車、ガソリン車に用いられる、希薄条件下で主に操作される内燃機関からの排気ガスを精製するのに特に向いている。これらの触媒を使用する好ましい分野は、任意選択により、分解するとアンモニアを形成し得る形態での、精製すべき排気ガスへの還元剤としてのアンモニアの添加後、希薄条件下で主に操作される内燃機関からの排気ガス中の窒素酸化物の選択触媒還元である。本発明をいくつかの図面および実施例を用いて以下に説明する。SCR活性の尺度としての窒素酸化物変換率の試験後述する実施例および比較例で調製した混合酸化物組成物を、水中に懸濁し、ミリングし、壁厚0.17mmで、0.5lの体積および1平方センチメートル当たり62個のセルのセル数のセラミックハニカム体に適用した。ハニカム体を500°Cで2時間空気中でか焼した後、直径25.4mmおよび長さ76.2mmのモデルガスプラントで試験するためにコートしたハニカム体からシリンダー形ドリルコアを切断した。試験は、以下の条件で工場モデルガスプラントで実施した。測定中、触媒の下流のモデル排気ガスの窒素酸化物濃度は、好適な分析方法により求めた。各試験実施の始めに、予備触媒排気ガス分析による調整中に確認された既知の導入された窒素酸化物含量、および触媒の下流の窒素酸化物含量から、各温度測定点について、触媒でのNH3およびNOの比を基準として、窒素酸化物変換率を次のようにして計算した。式中、cInlet/OutletNOx=cIn/OutNOcIn/OutNO2。得られた窒素酸化物変換率値CNOx[]を、試験した材料のSCR活性を評価するために、触媒の上流で測定した温度の関数としてプロットした。実施例1CeO2:ZrO2の重量比が1:1.1およびNd2O3含量が5.3重量の市販のセリウム-ジルコニウム混合酸化物に、アンモニウムニオブオキサレート水溶液を含浸し、500°Cで2時間か焼した。本発明により得られる混合酸化物組成物は、38重量のCeO2、14.5重量のNb2O5、4.5重量のNd2O3および43重量のZrO2からなっていた。コーティング懸濁液を、混合酸化物で作製し、触媒不活性ハニカム体をそれでコートした。3つのドリルコアを、このようにして生成した触媒から得た。新たに生成した状態の触媒活性を、上述した試験ルーチンに従って、第1のドリルコアK1fで測定した。第2のドリルコアK1A-1を、触媒活性の試験前、10体積の酸素および10体積の窒素中蒸気を含有する雰囲気中、炉において750°Cで16時間熱処理した。第3のドリルコアK1A-2を、触媒活性の試験前、同様に熱処理した。ただし、これには、ディーゼル車でのSCR使用に適合する熱老化、すなわち、10体積の酸素および10体積の窒素中蒸気が流れる平均空間速度:2200h-1オーブンにおいて600°Cで200時間の熱処理を施した。図3に、触媒活性試験の結果を示す。新たに生成した状態において、本発明による触媒は、250°Cという低い温度で、97を超える窒素酸化物変換率を示す。>250°C~400°Cの温度範囲で、窒素酸化物は完全に反応した。450°Cを超えるときのみ、変換率の僅かな減少が生じた。熱予備処理ドリルコアの変換率曲線によれば、さらに、本発明の触媒が非常に大きな老化安定性を有するということが示されている。高温750°C、K1A-1での短い老化後、触媒は、250°Cまでの低温度範囲において変換率が減少し、300°Cを超えるときのみ完全なNOx変換が達成される。一方、低温K1A-2での長いエージング後、熱老化の結果として変換率の減少は、400°Cまでの低温範囲で実質的に観察されない。これらの条件下での触媒のエージングは、400°Cを超える高温範囲で、NOx変換率曲線における急降下についてのみ認められる。実施例2実施例1に示したのと同様の手順を用いて、以下の組成を有する混合酸化物を得た。38重量のCeO2、14.5重量のNb2O5、4.5重量のY2O3および43重量のZrO2。コーティング懸濁液を、実施例1に示したとおりにして混合酸化物から作製し、触媒不活性ハニカム体をそれでコートした。このようにして得られた触媒を、以下、K2と呼ぶ。実施例1に示したとおり、第2のドリルコアK2A-1を、この場合も、触媒活性の試験前、10重量の酸素および10重量の窒素中蒸気を含有する雰囲気中、炉において750°Cで16時間熱処理した。SCR反応における実施例1および2による本発明による触媒の触媒性能を、先行技術の2つの触媒と比較した。比較例1酸化バナジウムをベースとし、V2O5、WO3、TiO2およびSiO2からなる触媒活性コーティングを含有する市販のSCR触媒を、第1の比較触媒として選択した。2つのドリルコアを、市販の触媒から得た。これらのうち、1つのドリルコアを、新たに生成した状態で試験しCK1f、第2のドリルコアCK1A-2を、試験前、10体積の酸素および10体積の窒素中蒸気が流れる炉において600°Cで200時間熱予備処理した平均空間速度:2200h-1。比較例2触媒不活性ハニカム体に15重量のWO3、46.75重量のZrO2、27.2重量のCeO2、5.1重量のY2O3および5.95重量のNb2O3からなる触媒活性コーティングを含有する第2の比較触媒を、国際公開第2008/051752号パンフレットに記載されたとおりにして生成した。2つのドリルコアを、触媒から同様にして得た。これらのうち、1つのドリルコアを、新たに生成した状態で試験しCK2f、第2のドリルコアCK2A-2を、試験前、10体積の酸素および10体積の窒素中蒸気を含有する雰囲気中、炉において750°Cで16時間熱処理した。図4に、新たに生成した触媒K1f、CK1fおよびCK2fのNOx変換性能の比較を示す。本発明による触媒は、>250~400°Cの範囲において完全なNOx変換率で、最大の動作温度範囲を示す。また、本発明による触媒は、250°Cまでの低温範囲で、はるかに最良のNOx変換性能を示す。450°Cを超える温度範囲においては、NOx変換率曲線において明らかな下方よじれ-国際公開2008/051752号パンフレットによる比較触媒CK2fに対応する反応挙動がある。図5は、600°C200時間で老化した本発明による触媒K1A-2と、対応の条件下の酸化バナジウムベースの市販の触媒の比較を示す。老化後の変換性能の比較によれば、老化後の本発明による触媒の動作温度範囲は、約50°低温にシフトする、すなわち、300°Cまでの低温範囲においてかなり良好なNOx変換率が達成され、完全変換率のより迅速な達成が、変換率におけるやや早期の低下と共に観察されるということが分かる。図6は、750°C16時間で老化した本発明による触媒K1A-1およびK2A-1と、国際公開2008/051752号パンフレットによる対応して老化させた比較触媒CK2A-1の比較を示す。国際公開2008/051752号パンフレットによる比較触媒の活性は、大幅に低下したが400°Cで最大86のNOx変換率、本発明による触媒は、300~400°Cの温度範囲におけるこの熱処理後でも、100に近い、または95を超えるNOx変換率をそれでも達成する。測定によれば、本発明による触媒は、市販の酸化バナジウムベースのSCR触媒と、先行技術によるバナジウムフリーの混合酸化物組成物との両方に比べて、かなり改善された特性を有するということが分かる。このことは、達成できるNOx変換率、実質的に完全な変換が達成される動作温度範囲の幅に関して、そして、触媒の熱老化安定性に関して、特に当てはまる。比較例3コーティング助剤として、市販のSiO2バインダーおよび市販のベーマイトバインダーおよび硝酸鉄III九水和物およびモルSiO2/Al2O3比SARが25の市販のβ-ゼオライトを、水に懸濁し、222g/lの量で、1平方センチメートル当たり62個のセルおよびセル壁厚0.17ミリメートルのセラミックフロースルーハニカム体に、通常のディッピングプロセスにより適用した。コートした成分をまず、350°Cで15分間、その後、500°Cで2時間か焼した。コーティングは、90のβ-ゼオライトを含み、Fe2O3として計算した鉄含量は4.5重量であった。このようにして得られた触媒を、以下CK3と呼ぶ。実施例1に示したとおり、第2のドリルコアCK3A-1を、この場合も、触媒活性の試験前、10体積の酸素および10体積の窒素中蒸気を含有する雰囲気中、炉において750°Cで16時間熱処理した。実施例3図2aに示す層触媒を生成した。このために、比較例3と同様のやり方で得た触媒適用量が222g/lの代わりに150g/lに、実施例1によるコーティング懸濁液を、70g/lの量で、再び、通常のディッピングプロセスにより適用し、示したとおりか焼することにより追加のコーティングを与えた。このようにして得られた触媒を、以下K3と呼ぶ。実施例1に示したとおり、第2のドリルコアK3A-1を、この場合も、触媒活性の試験前、10体積の酸素および10体積の窒素中蒸気を含有する雰囲気中、炉において750°Cで16時間熱処理した。CK3に比べたK3のNH3貯蔵容量の熱安定性を、次のとおりにして求めた。試験は、工場モデルガスプラントにおいて、担体触媒で実施した。以下の試験ガス組成物を用いた。試験前、供給ガス測定をバイパスで行う。同時に、反応器を600°Cまで加熱する。ガス混合物を反応器に切り替え、上述したフェーズ1~6に通過させる。合計で3つの異なるターゲット温度を用いた。400°C、300°Cおよび200°C。全体の試験は次のとおりに進める。フェーズ1:空の容器、保持時間10分600°Cフェーズ2:ターゲット温度まで冷やす10K/分、保持時間5分フェーズ3:NH3吸着フェーズ、保持時間20分フェーズ4:NH3脱着フェーズ、NH3の切替、保持時間20分フェーズ5:600°Cまで加熱フェーズ6:空の容器:NO切り替え、保持時間10分最後の温度点まで、フェーズ2~6を繰り返す。そうしたら、ガス混合物をバイパスに切り替え、第2の供給ガス測定を記録する。フェーズ3の保持時間の最後に、触媒の充填貯蔵となる濃度を求める。cNH3Ph3,end。時間tにおける任意の点で貯蔵されたNH3の量を、cNH3Ph3,endと触媒の下流で検出されたNH3の量cNH3Ph3,tとの差により得る。ΔcNH3Ph3,t=cNH3Ph3,end-cNH3Ph3,tプロットΔcNH3Ph3,tの、フェーズ3についての時間tに対する積分は、濃度cNH3の質量mNH3への適切な変換後、考慮中の温度点についての合計貯蔵容量mNH3[触媒のmg/lを与える。試験した触媒ドリルコアのNH3貯蔵容量は、新たな状態fと老化状態A-1の両方で求められる。NH3貯蔵容量の熱安定性の尺度として、上記の試験により求められるNH3貯蔵容量における差を、各測定温度から求める。ΔmNH3=mNH3freshmNH3aged図7に、K3およびCK3について、200、300および400°Cで得られたΔm値を示す。上に示したとおり、K3は、全ての温度において、CK3に比べて、NH3貯蔵容量の大幅に良好な熱安定性を示している。実施例4図2bに示す層触媒を生成した。このため、実施例2に記載したコーティングを、1平方センチメートル当たり62個のセルおよびセル壁厚0.17ミリメートルのセラミックフロースルーハニカム体に、70g/lの量で、通常のディッピングプロセスにより適用し、実施例3に記載されたとおりにしてか焼した。鉄含有β-ゼオライトを含有する懸濁液を、150g/lの量で、このコーティングに、通常のディッピングプロセスにより適用し、比較例3で示したとおりか焼した。鉄含有β-ゼオライトを含有する懸濁液を生成するために、1.3のFe2O3を含有し、SAR=40を有する市販のFe-ベータ-ゼオライトを、助剤としてAl2O3およびSiO2ベースのバインダー0.8のAlOOHベーマイト、4のSiO2アモルファス、9のSiO2ゾルと共に水中に懸濁した。実施例5図1aに示すゾーン触媒を生成した。このため、実施例2に記載したコーティングを、第1の作業工程において、1平方センチメートル当たり62個のセルおよびセル壁厚0.17ミリメートルのセラミックフロースルーハニカム体に、200g/lの量で、通常のディッピングプロセスにより適用した。ただし、ハニカム体の入口端面から始まるその長さの僅か50であった。第2の作業工程において、比較例4に記載したコーティング懸濁液を、通常のディッピングプロセスにより適用した。ただし、ハニカム体の出口端面から始まるハニカム体の長さの50、すなわち、第1の工程で適用されたコーティングまでであった。このようにして得られたゾーン触媒を、K5と呼ぶ。実施例1に示したとおり、第2のドリルコアK5A-1を、この場合も、触媒活性の試験前、10体積の酸素および10体積の窒素中蒸気を含有する雰囲気中、炉において750°Cで16時間熱処理した。実施例6第2の作動工程において、比較例3に記載したコーティング懸濁液を、比較例4に記載したコーティング懸濁液の代わりに適用した以外は、実施例5に記載したプロセスを繰り返した。このようにして得られたゾーン触媒を、以下、K6と呼ぶ。実施例1に示したとおり、第2のドリルコアK6A-1を、この場合も、触媒活性の試験前、10体積の酸素および10体積の窒素中蒸気を含有する雰囲気中、炉において750°Cで16時間熱処理した。比較例4市販のSAPO-34を水中に懸濁し、硝酸銅II水溶液を添加することにより、コーティング懸濁液を生成した。最終触媒が、交換ゼオライト類の化合物の総重量を基準として、2重量のCuを含有するように、添加した硝酸銅溶液の量を計算した。懸濁液を、30分間攪拌して、イオン交換を完了し、バインダーとしてシリカゾルを添加した後、1平方センチメートル当たり62個のセルおよびセル壁厚0.165ミリメートルおよび直径92.96ミリメートルおよび長さ76.2ミリメートルのセラミックフロースルーハニカム体に直接適用した。このようにしてコートしたハニカム体を、90°Cで乾燥し、350°Cでか焼し、640°Cで空気中2時間熱処理した。このようにして得られた触媒を、CK4と呼ぶ。実施例1に示したとおり、第2のドリルコアCK4A-1を、この場合も、触媒活性の試験前、10体積の酸素および10体積の窒素中蒸気を含有する雰囲気中、炉において750°Cで16時間熱処理した。本発明K2A-1およびK6A-1による触媒、およびまた比較触媒CK3A-1のNH3の導入後の動的ライトオフ挙動を次のようにして求めた。試験は、実験室モデルガスプラントにおいて、担体触媒で実施した。以下の試験ガス組成物をセットした。試験は、排気ガスシステムにおける他の排気ガス精製デバイスの下流に取り付けられたSCRシステムで用いるのに最も関連のあるターゲット温度範囲、すなわち、250°C、300°Cおよび350°Cに適合する様々な温度で実施された。各温度で、以下にフェーズA~Dで示される4つの異なるフェーズのサイクルで実施された。フェーズA:ガス混合物1、時間:5分フェーズB:NH3SCRフェーズ:ガス混合物2、時間:20vpmmのNH3ブレークスルーまで、または一定の時間後フェーズC:ガス混合物3、500°Cまでの昇温により、NH3貯蔵を空にするフェーズD:ガス混合物3、混合測定温度の設定。サイクル中、触媒温度をまず所定のターゲット温度にした。触媒を、ガス混合物1に5分間供給したフェーズA。フェーズBにおいて、NH3SCR変換率を求めるために、ガス供給をガス混合物2に切り替えた。20vpmmのNH3ブレークスルーが検出されたか、所定の時間基準によるかのいずれかのときに、このフェーズを停止した。次に、ガス混合物3を導入し、アンモニア貯蔵を空にするために、触媒を500°Cまで加熱したフェーズC。次に、触媒を、試験する次の測定温度まで冷やしフェーズD、ターゲット温度設定後、ガス混合物1の導入により、次のサイクルをフェーズAで始めた。動的NOx変換率を、フェーズB中に求めた適切な排気ガス成分の濃度から、全ての測定温度について、触媒の上流および下流で求めた。動的ライトオフ挙動についての特性数として、フェーズB開始5秒後の測定NOx濃度から誘導されるNOx変換率XNOxを計算する。図8に、それぞれ、250および300°CでのK2A-1、K6A-1およびCK3A-1について求めた特性数を示す。本発明による触媒K2A-1およびK6A-1の早期のライトオフ挙動は、僅か5秒後であるCK3A-1と比べて、大幅に高いNOx変換率XNOxから見ることができる。同様にして、本発明による触媒K2A-1およびK5A-1、比較触媒CK4A-1のNH3の導入後の動的ライトオフ挙動を求めた。ただし、特性数は250および350°Cで求めた。結果を図9に示す。K2A-1およびK5A-1は、CK4A-1に比べて早期のライトオフ挙動を示す。以下の実施例7~13に記載した混合酸化物およびこれらを含有する触媒もまた、上記の実施例1および2と同様のやり方で得られる。それらも同様に、SCR触媒として良好な特性を示す。良好な特性を有するSCR触媒はまた、各実施例3~6に記載した混合酸化物を、実施例7~13の混合酸化物の1つに変えても得られる。"