回転駆動される回転軸3と、該回転軸に固定されるインペラ5とを備え、該インペラにより、前記回転軸の半径方向外側に吸入流体を送出して圧縮する遠心圧縮機であって、前記インペラを囲む内周面を有するケーシング7を備え、前記ケーシングの内部には、インペラ全羽根前縁6aより下流側位置からインペラ全羽根前縁より上流側位置へ流体を戻す還流路9が形成され、該還流路は、前記内周面における前記下流側位置に開口して前記回転軸回りの周方向に形成される吸引リング溝9aと、前記内周面における前記上流側位置に開口して前記周方向に形成される還流リング溝9bと、を有し、前記回転軸の軸方向における位置を軸方向位置とし、前記吸引リング溝の軸方向位置または幅の前記周方向における分布が、前記回転軸に関して非対称になっている、ことを特徴とする非対称自己循環ケーシングトリートメントを有する遠心圧縮機。しかし、従来においては、周方向の不均一圧力分布は考慮されていなかった。すなわち、遠心圧縮機におけるインペラから送出される流体の流路となるスクロール流路が回転軸に関して非対称の形状を有するため、遠心圧縮機出口側の流体に周方向の不均一圧力分布が生じてしまう。その結果、上流の流れ場にも影響を及ぼして、遠心圧縮機の入口の周方向流れ場が回転軸に関して非対称となることを招いてしまう。従来のケーシングトリートメントでは、回転軸に関して対称の吸引リング溝を形成するので、遠心圧縮機の内部の流れ場の非対称性を考慮できていない。すなわち、ケーシングトリートメントが全周にわたって最適化できていない。そのため、遠心圧縮機の安定した作動範囲の拡大に限界が生じている。そこで、本発明の目的は、ケーシングトリートメントを有する遠心圧縮機において、効率を下げることなく、安定した作動範囲をさらに拡大することにある。上記目的を達成するため、回転駆動される回転軸3と、該回転軸に固定されるインペラ5とを備え、該インペラにより、前記回転軸の半径方向外側に吸入流体を送出して圧縮する遠心圧縮機であって、前記インペラを囲む内周面を有するケーシング7を備え、前記ケーシングの内部には、インペラ全羽根前縁6aより下流側位置からインペラ全羽根前縁より上流側位置へ流体を戻す還流路9が形成され、該還流路は、前記内周面における前記下流側位置に開口して前記回転軸回りの周方向に形成される吸引リング溝9aと、前記内周面における前記上流側位置に開口して前記周方向に形成される還流リング溝9bと、を有し、前記回転軸の軸方向における位置を軸方向位置とし、前記吸引リング溝の軸方向位置または幅の前記周方向における分布が、前記回転軸に関して非対称になっている、ことを特徴とする非対称自己循環ケーシングトリートメントを有する遠心圧縮機が提供される。なお、非対称自己循環ケーシングトリートメントについて、自己循環とは、上述の還流路により流体が循環することをいい、非対称ケーシングトリートメントとは、吸引リング溝において、その軸方向位置または幅の周方向分布が、前記回転軸に関して非対称になっている構成をいう。すなわち、前記還流路が無い場合には、インペラ全羽根前縁より上流において前記周方向の流体圧力分布が不均一となり、前記流体圧力分布の不均一を低減するように、吸引リング溝の軸方向位置または軸方向幅を周方向位置に応じて変化させている。上述した本発明によると、前記吸引リング溝の軸方向位置または幅の前記周方向における分布が、前記回転軸に関して非対称になっているので、効率を下げることなく、安定した作動範囲をさらに拡大することができる。本発明を実施するための形態を図面に基づいて説明する。なお、各図において共通する部分には同一の符号を付し、重複した説明を省略する。第1実施形態図1は、本発明の第1実施形態による、非対称自己循環ケーシングトリートメントを有する遠心圧縮機10の縦断面図である。遠心圧縮機10は、回転駆動される回転軸3と、該回転軸3に固定されるインペラ5とを備え、該インペラ5により、回転軸3の半径方向外側のスクロール流路4に吸入流体を送出して圧縮する。インペラ5は、インペラ全羽根6とインペラ半羽根8とを有する。図1において、符号6aは、インペラ全羽根前縁を示し、符号6bは、インペラ全羽根後縁を示し、符号8aは、インペラ半羽根前縁を示し、符号8bは、インペラ半羽根後縁を示す。前縁は、上流端を意味し、後端は下流端を意味する。なお、第1実施形態において、回転軸3回りの周方向を単に周方向といい、回転軸3と平行な方向を単に軸方向といい、回転軸3に対する半径方向を単に半径方向といい、前記周方向における位置を単に周方向位置といい、前記軸方向における位置を単に軸方向位置という。遠心圧縮機10は、さらに、インペラ全羽根6を囲むように周方向に延びる内周面7aを有するケーシング7を備える。ケーシング7の内部には、インペラ全羽根前縁6aより下流側位置からインペラ全羽根前縁6aより上流側位置へ流体を戻す還流路9が形成される。前記下流側位置は、図1の例では、インペラ全羽根前縁6a軸方向における最上流位置と、インペラ全羽根後縁6b軸方向における最下流位置との間にある。還流路9は、吸引リング溝9aと還流リング溝9bとリング案内路リング案内溝9cとを有する。吸引リング溝9aは、内周面7aにおける前記下流側位置に開口して周方向に延びる。吸引リング溝9aは、その開口位置からケーシング7内ヘ半径方向に延びている。還流リング溝9bは、内周面7aにおける前記上流側位置に開口して周方向に延びる。還流リング溝9bは、その開口位置からケーシング7内ヘ半径方向に延びている。リング案内路9cは、軸方向に延びて、吸引リング溝9aと還流リング溝9bを連通させている。リング案内路9cは、図1において、閉塞部材11により閉じられている。なお、第1実施形態において、吸引リング溝9a、還流リング溝9b、およびリング案内路9cのリングとは、これらが軸方向から見てリング状であることを意味する。図2に示すスクロール流路4の非対称性により、吸引リング溝9aにおける流れ場は、回転軸3に関して対称性を有しなくなる。図1では、回転軸3を境界として、一方側図1の上側のみを示しているが、図2では、軸方向から見た回転軸3とスクロール流路4とインペラ全羽根6の全体を示している。図2のように、インペラ全羽根6へ流入した吸入流体は、インペラ全羽根6により、半径方向外側に位置するスクロール流路4へ送出され、該スクロール流路4内を周方向に流れながら、半径方向外側へ流れていく。図2のように、スクロール流路4の形状は、対称性を有しないので、スクロール流路4において流体の流れ場流体の圧力や流量も対称性を有しない。このような流れ場の非対称性は、スクロール流路4よりも上流側の流れ場にも影響を与える。その結果、吸引リング溝9aにおいても流れ場は、対称性を有しなくなる。そのため、第1実施形態と違って、還流路9が無い場合には、インペラ全羽根前縁6aより下流において例えば、吸引リング溝9aの軸方向位置、インペラ全羽根6の軸方向中間部またはスクロール流路4において、周方向の流体圧力分布は、不均一となる。また、第1実施形態と違って、還流路9を、回転軸3に関し対称に形成した場合には、すなわち、還流路9の吸引リング溝9aの軸方向位置を、各周方向位置の間で一定にした場合には、インペラ全羽根前縁6aより下流において周方向の流体圧力分布は、不均一となる。また、インペラ全羽根前縁6aより下流で圧力が低い周方向位置では、インペラ全羽根前縁6aより上流でも圧力が低くなる。従って、インペラ全羽根前縁6aより下流における周方向の流体圧力分布と、インペラ全羽根前縁6aより上流における周方向の流体圧力分布とは、同様の分布となる場合が多い。第1実施形態によると、吸引リング溝9aの軸方向位置の前記周方向における分布が、回転軸3に関して非対称になっている。すなわち、第1実施形態によると、インペラ全羽根前縁6aより上流における前縁6a付近以下、圧力分布修正軸方向位置というでの前記流体圧力分布の不均一を低減するように、各周方向位置における吸引リング溝9aの軸方向位置を、周方向位置に応じて変化させている。なお、還流リング溝9bの軸方向位置は、圧力分布修正軸方向位置と同じか、または、圧力分布修正軸方向位置より上流側である。本発明の実施形態についてより詳しく説明する。図3Aは、還流路9の各パラメータを示す。図3Bは、図3Aの還流路を示す。Srは、吸引リング溝9aの軸方向位置に相当し、インペラ全羽根前縁6aから吸引リング溝9aまでの軸方向距離である。brは、吸引リング溝9aの軸方向幅である。Sfは、還流リング溝9bの軸方向位置に相当し、インペラ全羽根前縁6aから還流リング溝9bまでの軸方向距離である。bfは、還流リング溝9bの軸方向幅である。bbは、リング案内路9cの半径方向幅である。hbは、吸引リング溝9aまたは還流リング溝9bの深さである。上述の各寸法のうち、Srまたはbrが、遠心圧縮機10の安定した作動範囲に最も影響を与える。すなわち、上述の各寸法のうち、Srまたはbrは、吸引リング溝9aと還流リング溝9bとの圧力差、および、還流路9における流体の流量に与える影響が最も大きい。そこで、第1実施形態では、Srを、圧力分布修正軸方向位置での流体圧力分布の不均一さを低減するように各周方向位置毎に調整している。図4は、圧力分布修正軸方向位置での周方向における前記流体圧力分布の一例を示す。図4において、横軸は、回転軸3回りの位相角すなわち周方向位置を示し、縦軸は、流体の圧力を正規化して示している。図4の例では、図4における白い四角印は、実験により計測した流体圧力を示す。図4の位相角のうち、0°を図2に示している。図5Aは、図4に示す流体圧力分布の不均一を低減するための、各周方向位置における吸引リング溝9aの軸方向位置すなわち、上記のSrを示す。図5Aにおいて、横軸は、回転軸3回りの位相角すなわち、周方向位置を示し、縦軸は、インペラ全羽根前縁6aから吸引リング溝9aまでの軸方向距離Srを示す。図5Aの位相角に関して、図2において、0°の位置、及び、θの位置を示している。遠心圧縮機10への流量が小さい作動時において、還流路9により、インペラ全羽根前縁6aより下流側から上流側へ一部の流体が戻される。これにより、インペラ全羽根6へ吸い込まれる流量を増加させる。従って、流体に対するインペラ全羽根6の迎角を小さくすることができ、流体剥離、失速、サージなどを防止できる。その結果、遠心圧縮機10の安定した作動範囲が拡大する。第1実施形態では、さらに、図5AのようなSrを有する吸引リング溝9aにより、圧力分布修正軸方向位置における周方向の流体圧力分布の不均一を低減するので、流体剥離、失速、サージなどを一層効果的に抑制できる。その結果、遠心圧縮機10の安定した作動範囲をさらに拡大することができる。図5Bは、数値シミュレーションにより得た最適なSrの分布を示す。この数値シミュレーションにおいては、還流路9の構造を示す各パラメータを、br=4.8mm、Sf=15.0mm、bf=10.0mm、bb=13.0mm、hb=8.0mm、開始位相角θ=0°としている。図6Aは、流量に対する遠心圧縮機の圧力比を示す。図6Aにおいて、横軸は、遠心圧縮機への流量を正規化した値で示し、縦軸は、遠心圧縮機の圧力比を比率で示している。図6Bは、流量に対する遠心圧縮機の効率を示す。図6Bにおいて、横軸は、遠心圧縮機への流量を正規化した値で示し、縦軸は、遠心圧縮機の効率を比率で示す。なお、遠心圧縮機の効率は、次の数1で表わされる。この式において、CPは定圧比熱であり、T1tは遠心圧縮機の入口側の温度であり、T2tは遠心圧縮機の出口側の温度であり、P1tは遠心圧縮機の入口側の圧力であり、P2tは遠心圧縮機の出口側の圧力であり、γは比熱比である。また、図6A、図6Bにおいて、黒い四角印と、この四角印上を通過する実線による曲線は、第1実施形態の実施例すなわち、非対称ケーシングトリートメントを有する遠心圧縮機の場合を示す。なお、図6A、図6Bにおいて、ケーシングトリートメントをCTと略して表示している。図6A、図6Bにおいて、白い四角印と、この四角印上を通過する1点鎖線よる曲線は、吸引リング溝9aの軸方向位置が各周方向位置において一定である還流路を有する従来の遠心圧縮機すなわち、軸対称ケーシングトリートメントを有する遠心圧縮機の場合を示す。図6A、図6Bにおいて、白丸印と、この丸印上を通過する破線による曲線は、還流路を有しない遠心圧縮機すなわち、ケーシングトリートメントを有しない遠心圧縮機の場合を示す。図6A、図6Bにおいて、Paは、本発明の実施例がサージを発生しない小流量側の限界作動点を示し、Pbは、軸対称ケーシングトリートメントを有する遠心圧縮機がサージを発生しない小流量側の限界作動点を示し、Pcは、ケーシングトリートメントを有しない遠心圧縮機がサージを発生しない小流量側の限界作動点を示す。これら限界作動点Pa、Pb、Pcは、本発明の実施例により、安定した作動範囲が一層拡大することを示している。すなわち、軸対称ケーシングトリートメントを有する遠心圧縮機では、サージが発生しない安定作動範囲流量範囲が、ケーシングトリートメントを有しない遠心圧縮機よりも7.7だけ拡大しており、本発明の実施例では、サージが発生しない安定作動範囲流量範囲が、軸対称ケーシングトリートメントを有する遠心圧縮機よりも3.3だけさらに拡大している。図6Bから分かるように、本発明の実施例では、軸対称ケーシングトリートメントを有する遠心圧縮機と比較して、効率が低下していない。第2実施形態本発明の第2実施形態による遠心圧縮機10を説明する。第2実施形態において、以下で説明しない点は、上述の第1実施形態と同じである。吸引リング溝9aの軸方向位置の周方向における分布が、前記回転軸に関して非対称となるようにする代わりに、第2実施形態では、吸引リング溝9aの幅の周方向における分布が、前記回転軸に関して非対称となるようにする。図7Aは、図4に示す流体圧力分布の不均一を低減するための、各周方向位置における吸引リング溝9aの幅すなわち、上記のbrを示す。図7Aにおいて、横軸は、回転軸3回りの位相角すなわち、周方向位置を示し、縦軸は、吸引リング溝9aの幅brを示す。図7Aの位相角に関して、図2において、0°の位置、及び、θの位置を示している。第2実施形態では、第1実施形態と同様に、図7Aのようなbrを有する吸引リング溝9aにより、圧力分布修正軸方向位置における周方向の流体圧力分布の不均一を低減するので、流体剥離、失速、サージなどを一層効果的に抑制できる。その結果、遠心圧縮機10の安定した作動範囲をさらに拡大することができる。図7Bは、数値シミュレーションにより得た最適なbrの分布を示す。この数値シミュレーションにおいては、還流路の構造を示す各パラメータを、Sr=5mm、Sf=15.0mm、bf=10.0mm、bb=13.0mm、hb=8.0mm、開始位相角θ=0°としている。図8Aは、流量に対する遠心圧縮機の圧力比を示す。図8Aにおいて、横軸は、遠心圧縮機への流量を正規化した値で示し、縦軸は、遠心圧縮機の圧力比を比率で示している。図8Bは、流量に対する遠心圧縮機の効率を示す。図8Bにおいて、横軸は、遠心圧縮機への流量を正規化した値で示し、縦軸は、遠心圧縮機の効率を比率で示す。また、図8A、図8Bにおいて、黒い四角印と、この四角印上を通過する実線による曲線は、第2実施形態の実施例すなわち、非対称ケーシングトリートメントを有する遠心圧縮機の場合を示す。なお、図8A、図8Bにおいて、ケーシングトリートメントをCTと略して表示している。図8A、図8Bにおいて、黒い三角印と、この三角印上を通過するに実線よる曲線は、吸引リング溝9aの軸方向位置が各周方向位置において一定である還流路を有する従来の遠心圧縮機すなわち、軸対称ケーシングトリートメントを有する遠心圧縮機の場合を示す。図8A、図8Bにおいて、白丸印と、この丸印上を通過する破線による曲線は、還流路を有しない遠心圧縮機すなわち、ケーシングトリートメントを有しない遠心圧縮機の場合を示す。図8A、図8Bから分かるように、本発明の実施例に基づいた非対称ケーシングトリートメントを遠心圧縮機に備えることにより、軸対称ケーシングトリートメントを備えた場合、および、ケーシングトリートメントを備えない場合と比較して、基本的に同じ効率を維持しつつ、安定した作動範囲を拡大することができる。本発明は上述した実施の形態に限定されず、本発明の要旨を逸脱しない範囲で種々変更を加え得ることは勿論である。