"複数枚のブレード、及びこれら複数枚のブレードを有するインペラと、前記インペラの下流側に設けられるとともに、対向するシュラウド側壁面及びハブ側壁面との間に複数枚のベーンを有するディフューザとを備え、前記インペラを回転させて昇圧した流体が前記ディフューザを通過して流出するように構成された遠心式流体機械であって、前記ハブ側壁面に開口するとともに作動流体を前記ベーンの圧力面に沿って前記流体の流れ方向へ噴射する1または複数個の作動流体噴射口を備え、該作動流体噴射口がスロート半径R2より前記ベーンの前縁側となる半径位置に設けられていることを特徴とする遠心式流体機械。複数枚のブレード、及びこれら複数枚のブレードを有するインペラと、前記インペラの下流側に設けられるとともに、対向するシュラウド側壁面及びハブ側壁面との間に複数枚のベーンを有するディフューザとを備え、前記インペラを回転させて昇圧した流体が前記ディフューザを通過して流出するように構成された遠心式流体機械であって、前記シュラウド側壁面に開口するとともに作動流体を前記ベーンの負圧面に沿って前記流体の流れ方向へ噴射する1または複数個の作動流体噴射口を備え、該作動流体噴射口がスロート半径R2より前記ベーンの前縁側となる半径位置に設けられていることを特徴とする遠心式流体機械。前記作動流体噴射口を設ける半径位置は、前記ベーンの前縁半径R1を基準として95の最小半径Roを内周側限度とし、前記スロート半径R2を外周側限度としたことを特徴とする請求項1または2に記載の遠心式流体機械。前記作動流体噴射口の作動流体噴射角度θは、前記流体の流れ方向に対して壁面から60度以下となるように設定されていることを特徴とする請求項1から3のいずれか1項に記載の遠心式流体機械。前記作動流体は、前記ディフューザの下流から一部を還流させた流体、または、外部の圧力源から導入した流体を使用することを特徴とする請求項1から4のいずれか1項に記載の遠心式流体機械。ところで、遠心式流体機械のベーンには、インペラから吐出された昇圧後の流体が歪んだ流れとなって流入する。このため、ベーンの性能向上には、インペラの流れを考慮した改善が必要である。歪んだ流れを具体的に説明すると、ディフューザのベーンには、昇圧した流体の流れが翼高さ方向に速度分布を持って流入する。このため、ベーン入口においては、流れ角と翼入り口角度との不一致が生じることとなる。このような角度の不一致は、ベーンの前縁で昇圧する流体の流れに剥離を生じさせるので、この剥離に起因して、翼付ディフューザの効率低下やベーンの失速を生じるという改善すべき課題がある。本発明は、上記の事情に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、インペラの吐出流れとベーン入口の角度不一致による流れの剥離を抑制し、翼付ディフューザの性能を向上させた遠心式流体機械を提供することにある。本発明は、上記の課題を解決するため、下記の手段を採用した。本発明の第1態様に係る遠心式流体機械は、複数枚のブレード、及びこれら複数枚のブレードを有するインペラと、前記インペラの下流側に設けられるとともに、対向するシュラウド側壁面及びハブ側壁面との間に複数枚のベーンを有するディフューザとを備え、前記インペラを回転させて昇圧した流体が前記ディフューザを通過して流出するように構成された遠心式流体機械であって、前記ハブ側壁面に開口するとともに作動流体を前記ベーンの圧力面に沿って前記流体の流れ方向へ噴射する1または複数個の作動流体噴射口を備え、該作動流体噴射口がスロート半径R2より前記ベーンの前縁側となる半径位置に設けられていることを特徴とするものである。このような遠心式流体機械によれば、ハブ側壁面に開口するとともに作動流体をベーンの圧力面に沿って流体の流れ方向へ噴射する1または複数個の作動流体噴射口を備え、該作動流体噴射口がスロート半径R2よりベーンの前縁側となる半径位置に設けられているので、ベーンの圧力面ハブ側に噴射された作動流体がインペラから吐出される歪んだ流れと合流し、流れ角と翼入り口角度との角度不一致に起因する剥離を抑制する。すなわち、ベーン前縁部の圧力面から剥離しようとする流れは、作動流体噴射口から圧力面に沿って流体の流れ方向へ噴射された作動流体の影響を受けるため、圧力面から離間しにくくなる。この場合、圧力面側の剥離を抑制するためには、スロート幅の20以下となる圧力面側の領域に作動流体噴射口を開口させて作動流体を噴射させることが望ましい。本発明の第2態様に係る遠心式流体機械は、複数枚のブレード、及びこれら複数枚のブレードを有するインペラと、前記インペラの下流側に設けられるとともに、対向するシュラウド側壁面及びハブ側壁面との間に複数枚のベーンを有するディフューザとを備え、前記インペラを回転させて昇圧した流体が前記ディフューザを通過して流出するように構成された遠心式流体機械であって、前記シュラウド側壁面に開口するとともに作動流体を前記ベーンの負圧面に沿って前記流体の流れ方向へ噴射する1または複数個の作動流体噴射口を備え、該作動流体噴射口がスロート半径R2より前記ベーンの前縁側となる半径位置に設けられていることを特徴とするものである。このような遠心式流体機械によれば、シュラウド側壁面に開口するとともに作動流体をベーンの負圧面に沿って流体の流れ方向へ噴射する1または複数個の作動流体噴射口を備え、該作動流体噴射口がスロート半径R2よりベーンの前縁側となる半径位置に設けられているので、ベーンの負圧面シュラウド側に噴射された作動流体がインペラから吐出される歪んだ流れと合流し、流れ角と翼入り口角度との角度不一致に起因する剥離を抑制する。すなわち、ベーン前縁部の負圧面から剥離しようとする流れは、作動流体噴射口から負圧面に沿って流体の流れ方向へ噴射された作動流体の影響を受けるため、負圧面から離間しにくくなる。この場合、負圧面側の剥離を抑制するためには、スロート幅の20以下となる負圧面側の領域に作動流体噴射口を開口させて作動流体を噴射させることが望ましい。本発明の遠心式流体機械において、前記作動流体噴射口を設ける半径位置は、前記ベーンの前縁半径R1を基準として95の最小半径Roを内周側限度とし、前記スロート半径R2を外周側限度とすることが好ましく、これにより、ベーンの前縁近傍となる領域に作動流体を噴射し、インペラの吐出流れとベーン入口との角度不一致に起因して発生する流れの剥離を最小限の作動流体噴射量で効率よく抑制することができる。上記の発明において、前記作動流体噴射口の作動流体噴射角度θは、前記流体の流れ方向に対して壁面から60度以下となるように設定されていることが好ましく、これにより、噴射した作動流体がベーンの前縁から圧力面ハブ側または負圧面シュラウド側に沿って効率よく流れるようになり、噴射した作動流体による剥離抑制の効率が向上する。上記の発明において、前記作動流体は、前記ディフューザの下流から一部を還流させた流体、または、外部の圧力源から導入した流体を使用することが好ましい。上述した本発明によれば、インペラの吐出流れとベーン入口の角度不一致による流れの剥離を抑制し、翼付ディフューザの性能を向上させた遠心式流体機械を提供するという顕著な効果が得られる。特に、ベーンの圧力面ハブ側に噴射する作動流体は性能向上に有効であり、ベーンの負圧面シュラウド側に噴射する作動流体は作動範囲の拡大に有効であるから、圧力面ハブ側及び負圧面シュラウド側の両方に作動流体を噴射することで、高圧力比及び高効率で広作動範囲の遠心式流体機械を実現することが可能になる。以下、本発明に係る遠心式流体機械以下、遠心圧縮機を例示して説明するの一実施形態を図面に基づいて説明する。図2及び図3に示すように、遠心圧縮機10は、インペラ11と、ディフューザ21とを主たる要素として構成されたものであり、導入した流体を昇圧して吐出する。インペラ11は、複数枚のブレード12と、これらブレード12の根元部Rに配置されたハブ13とを有するとともに、ブレード12はそれぞれ、ハブ13の小径側端部13aにその前縁LEが位置するとともに、ハブ13の大径側端部13bにその後縁TEが位置するようにして、ハブ13の表面上に設けられている。なお、図において符号14は、ブレード12の先端側を覆うように配置されたシュラウドを示している。ディフューザ21は、前述したインペラ11の下流側に設けられるとともに、対向するシュラウド側壁面22及びハブ側壁面23との間に複数枚のベーンディフューザ翼24を有するものであり、インペラ11を通過して昇圧された流体気体が有する運動エネルギーを圧力エネルギーに変換する機能を有している。すなわち、ディフューザ21では、流体の流速が減速されることにより、流れの動圧が静圧の上昇に変換される。こうして静圧が上昇した流れは、渦巻状のボリュート31により遠心圧縮機10の出口に導かれる。すなわち、遠心圧縮機10は、複数枚のブレード12、及びこれら複数枚のブレード12の根元部Rに配置されるハブ13を有するインペラ11と、インペラ11の下流側に設けられるとともに、対向するシュラウド側壁面22及びハブ側壁面23との間に複数枚のベーン24を有するディフューザ21とを備え、インペラ11を回転させて昇圧した流体がディフューザ21を通過して流出するように構成されている。図1は、ディフューザ21の一部を拡大した斜視図であり、インペラ11を通過した流体の出口側となるブレード12の後縁TE側から、すなわち、ディフューザ21の入口側から見た図である。上述した流体圧縮機10に対し、図1に示す本実施形態の第1態様では、ハブ側壁面23に開口するとともに作動流体図中の矢印Faをベーン24の圧力面24aに沿って流体の流れ方向へ噴射する1または複数個の作動流体噴射口25を備えている。そして、この作動流体噴射口25は、スロート半径R2よりもベーン24の前縁24c側となる半径位置に設けられている。上述した作動流体噴射口25は、ベーン24の前縁24cに相当する半径R1、すなわち前縁24cの位置を結ぶ円の半径R1を基準とした95半径位置Ro95R1から、ベーン24のスロート27と翼負圧面24bとが交差する半径位置R2までの範囲内に、圧力面24aに沿って1または複数個の穴が設けられている。換言すれば、作動流体噴射口25を設ける半径位置半径方向の領域は、ベーン24の前縁半径R1を基準として定めた95の最小半径Roを内周側限度とし、かつ、スロート半径R2を外周側限度とした範囲内となる。作動流体噴射口25となる穴は、たとえば図1cに示すように、作動流体噴射角度θが、流体の流れ方向に対してハブ側壁面23から60度以下θ<60度となるように設定されている。作動流体噴射口25は、一般的には円形断面とするが、これに限定されることはなく、楕円形や四角形等の断面形状は勿論のこと、圧力面24aに沿って細長いスリットとしてもよい。また、作動流体噴射口25から噴射する作動流体は、たとえば図2に示すように、ディフューザ21の下流から抽気流路28を通って一部を還流させた流体でもよいし、あるいは、外部の圧力源40から導入した流体を使用してもよい。このような作動流体噴射口25を有する遠心式圧縮機10は、ハブ側壁面23に開口してベーン24の圧力面24aに作動流体Faを噴射するので、ベーン24の圧力面ハブ側に噴射された作動流体がインペラ11から吐出される昇圧流体の歪んだ流れと合流し、流れ角と翼入り口角度との角度不一致に起因する剥離を抑制する。すなわち、ベーン24の前縁部においては、前縁24cの周辺で圧力面24aから剥離しようとする流体の流れが、作動流体噴射口25から圧力面24aに沿って流体の流れ方向へ噴射された作動流体Faの影響を受けるため、圧力面24aから離間しにくくなる。換言すれば、前縁部周辺で圧力面24aから剥離しようとする流体の流れは、作動流体噴射口25から圧力面24aに沿って流体の流れ方向へ噴射された作動流体Faの流れによって剥離方向へ向かう流れが抑えられるため、圧力面24aから離間しにくくなる。このようにして、作動流体噴射口25からベーン24の圧力面ハブ側に作動流体を噴射することにより、インペラ11の吐出流れとベーン24の翼入り口角度との不一致による流れの剥離が抑制され、この結果、ディフューザ21及び遠心圧縮機10の性能が向上する。この場合、圧力面24aから流体の流れが剥離することを効率よく抑制するためには、スロート27の幅方向において、スロート幅の10以下となる圧力面24a側の領域に作動流体噴射口25を開口させ流ことが望ましい。すなわち、スロート27の幅方向において、剥離抑制対象となる圧力面24aに近い位置から作動流体を噴射させることが望ましい。また、このような剥離抑制に必要な作動流体の噴射流量は、圧縮する流体流量の2~5程度であり、5以上にすると剥離防止の効果にほとんど変化はなく、2以下では十分な剥離防止効果が得られない。また、作動流体噴射口25を設ける半径位置について、内周側限度を最小半径Roとしたのは、噴射口作動流体による剥離防止効果が顕在化するためであり、外周側限度をスロート半径R2としたのは、これ以上では、剥離防止効果の変化がほとんど無いためである。続いて、上述した流体圧縮機10に対し、図1に示す本実施形態の第2態様では、シュラウド側壁面22に開口するとともに作動流体図中の矢印Faをベーン24の負圧面24bに沿って流体の流れ方向へ噴射する1または複数個の作動流体噴射口26を備えている。そして、この作動流体噴射口26は、上述した作動流体噴射口25と同様に、スロート半径R2よりもベーン24の前縁24c側となる半径位置に設けられている。すなわち、上述した第1態様とは、作動流体噴射口26の位置がシュラウド側壁面22となって異なるものの、作動流体噴射口26の設置位置領域や作動流体等の基本事項については、ハブ側壁面23をシュラウド側壁面22に読み替え、圧力面24aを負圧面24aに読み替えればよい。このような遠心圧縮機10によれば、シュラウド側壁面22に開口するとともに作動流体をベーン24の負圧面24bに沿って流体の流れ方向へ噴射する1または複数個の作動流体噴射口26を備え、この作動流体噴射口26がスロート半径R2よりベーン24の前縁24c側となる半径位置に設けられているので、ベーン24の負圧面シュラウド側に噴射された作動流体がインペラ11から吐出される歪んだ流れと合流し、流れ角と翼入り口角度との角度不一致に起因する剥離を抑制する。この結果、ディフューザ21及び遠心圧縮機10の作動範囲、具体的には、サージング発生の流量値により規定される低流量側下限値から、チョーク発生の流量値が規定する高流量値上限値までの作動流量範囲を広げることが可能になる。すなわち、ベーン24の前縁部24cにおける負圧面24bから剥離しようとする流れは、作動流体噴射口26から負圧面24bに沿って流体の流れ方向へ噴射された作動流体の影響を受けるため、負圧面24bから離間しにくくなる。この場合、負圧面24b側の剥離を抑制するためには、作動流体噴射口25と同様に、スロート幅の10以下となる負圧面24b側の領域に作動流体噴射口26を開口させて作動流体を噴射させることが望ましい。また、圧縮する流体流量に対する噴射流量の割合や、内周側限度を最小半径Roとし、かつ、外周側限度をスロート半径R2とすること、作動流体噴射角度θを60度以下とする理由や作動流体の供給源等については、上述したハブ側壁面23側の作動流体噴射口25と同様である。最後に、上述した流体圧縮機10に対し、図1に示す本実施形態の第3態様では、ハブ側壁面23に開口するとともに作動流体をベーン24の圧力面24aに沿って流体の流れ方向へ噴射する1または複数個の作動流体噴射口25と、シュラウド側壁面22に開口するとともに作動流体をベーン24の負圧面24bに沿って流体の流れ方向へ噴射する1または複数個の作動流体噴射口26とを備えている。すなわち、上述した第1態様及び第2態様の作動流体噴射口25,26を共に備えた構成となる。このような構成とすれば、上述した第1態様及び第2態様の作用効果が得られるので、ディフューザ21及び遠心圧縮機10の性能向上及び作動範囲拡大が可能になる。このように、上述した本実施形態によれば、インペラ11の吐出流れとベーン入口の角度不一致による流れの剥離を抑制し、ベーン24を備えたディフューザ21の性能を向上させた遠心圧縮機10等の遠心式流体機械を提供することができる。特に、作動流体噴射口25からベー24の圧力面ハブ側に噴射する作動流体は性能向上に有効であり、作動流体噴射口26からベーン24の負圧面シュラウド側に噴射する作動流体は作動範囲の拡大に有効であるから、圧力面ハブ側及び負圧面シュラウド側の両方に作動流体を噴射することで、高圧力比及び高効率で広作動範囲の遠心式流体機械を実現することが可能になる。なお、本発明は上述した実施形態に限定されることはなく、たとえば遠心式流体機械が遠心式流体機械舶用過給機、自動車用過給機、航空用ガスタービン等に限定されることはなく、遠心ポンプや遠心ブロワを包含するというように、その要旨を逸脱しない範囲内において適宜変更することができる。"