"開口部が円形でフランジ部を有し、そこに蓋シートが接着されて密閉構造とされるプラスチック容器において、該フランジ部の一部に幅広部が設けられ、接着部が当該部分におおいて外方に突出するV字状に形成されていることを特徴とするプラスチック容器幅広部が互いに対向する2個所に設けられ、いずれも接着部が当該部分において外方に突出するV字状に形成されている請求項1記載のプラスチック容器請求項1又は2記載の一方のV字状接着部の内側深さが接着幅の075~2倍であるプラスチック容器請求項1又は2記載の一方のV字状接着部の先端の三角形接着部の高さが弾性系の伸代より大きいプラスチック容器剥がれシールを利用した開封は剥がれ長さ、接着強さ、接着状態等の調節で特別な加工等をせずに開封が可能である。開封の実際を図1の写真に示した。しかし、液状商品の固形容器包装では開封時の衝撃で充填物が飛び出してロスしたり、衣服や周辺を汚してしまう不具合が発生する。この不具合はユニバーサルデザインの課題の筆頭に挙げられている。固形包装の代表である円形カップの蓋シールの剥がれは開封タブの摘まみ部の引張りで図2に示したように横一線で進行し、[1]から始まり[5]に終わる。[3]が開封力の最小になるラインである。図3に示した方法で[1]-[2]、[2]-[3]、[3]-[4]、[4]-[5]の4区分間の剥がし長さを演算して、この演算結果を2倍すれば、それぞれの剥がれ線の長さになる。この剥がれ線の長さに接着面の接着強さを乗じると開封力になる。各部位の剥がれ線の長さは次の演算で算出できる。すなわち、開封距離をrpxとすると、rpxはカップの天面フランジ部のシール部内周縁シール内円半径r1とシール部外周縁シール外円半径r2から図2の[1]~[5]の各間で次の不等式が成立する。rpx≦[1]-[2]の制限範囲この[1][2]の間は△obaから線分baを計算することで剥がれ線の長さL1を求めることができる。r2≧rpx>[2]-[3]の制限範囲この間は△odcの線分dcと△oecの線分ecの差を計算することで剥がれ線の長さを求めることができる。r2r1≧rpx>[3]-[4]の制限範囲この間はrpxとr2を入れ替えて、[2]-[3]と同様な計算をすればよいから2×r2≧rpx>r2r1[5]-[6]の制限範囲この間はrpxとr2を入れ替えて、[1]-[2]と同様な計算をすればよいから各開封位置の開封力は、開封距離rpxに数値を与えて求めた剥がれ線の長さを2倍にして、接着面の接着強さを乗じることによって、一連の開封力のグラフが得られる。r1=35mm、r2=41mmシール幅;6mmの円形カップを一例として、開封距離と剥がれ線の長さの関係を計算した結果を図4に示した。開封の剥がれが直径点に到達すると図2の[3]ライン、剥がれ幅はr2r1=6mmとなり、剥がれ線の長さは12mm6mm×2となる。開封強さの全パターンはこの点を中心にした対称形になっている。例えば接着強さが6N15mmとすれば、実際の開封力は、6×剥がれ線の長さ÷15となる。図4の観察から、カップ等の円形の固形包装の蓋の開封力は開封開始直後と終了直前に大きくなっていることが分かる。かつ開封開始直後と終了直前に大きな開封力変化が認められる。袋包装のような柔軟包装では2つの摘まみ点の応力が正反対の180°の方向であるが、固形包装の開封面と操作の応力方向は直角の90°である。これは開封方向と液跳ね方向が同一であり、開封操作が液跳ね発生に直接的に結びついていることが分かる。固形包装では開封面と開封方向が90°なので、開封操作量と剥がれ長さが同一であるのに対して、柔軟包装では180°なので開封操作量と剥がれ長さは1:2となる。両者の開封に対する仕事率は固形包装を1とすると、柔軟包装では1/2となり、開封者は官能的に柔軟包装の方が容易に感じる。従来の課題は開封操作のメカニズム解析が不十分で固形包装の開封性と液跳ねメカニズムの的確な解析/評価が不十分であった。これまで述べてきたように、今日、カップやトレーに代表される固形容器包装では、蓋の開け難さ、開封操作の際に液状の中身が跳ねたり、飛び出す不具合があり、ユニバーサルデザインの主要な不具合課題となっている。実際には、図5に示すように、液跳ねやこぼれが怖いので開封を途中で止める不便な使い方が消費者に定着さえしている。カップ包装の蓋シールのような固形包装の開封性の評価はJISZ023やASTMF88の引張試験法を準用して、開封強さに着目した評価が適用されているが、開封操作の動的な開封特性や液跳ね原因の解析や評価には適用できない。開封力のメカニズムと液跳ねの原因である衝撃の発生原因の合理的な究明対応が要求されている。本発明者は開封力を支配している接着面の幾何学的構造と開封操作によって発生する衝撃メカニズムの解析から次の方法を発明した。1開封開始及び開封終了付近にシール面の内円及び外円に外接する接線で構成されるV字状シールを施す。2開封開始部位のV字状シールの突起部の長さを任意に設定して、最大開封力を×2×に漸近できる設計法を発明した。3開封終了直前部位にV字状シールを適用して、開封操作で人手の撓みに蓄積されていた開封エネルギーの解放をV字状先端の三角形の接着部の高さの調節で、開封操作によって発生する衝撃の液跳ねの防御方法を発明した。4ヒートシール幅、ヒートシール強さ接着強さ、V字状形状の選択で易開封と液跳ね防御の適正なシール条件の設定方法を発明した。従って、本発明は、開口部が円形でフランジ部を有し、そこに蓋シートが接着されて密閉構造とされるプラスチック容器において、該フランジ部の一部に幅広部が設けられ、接着部が当該部分において外方に突出するV字状に形成されていることを特徴とするプラスチック容器と幅広部が互いに対向する2個所に設けられ、いずれも接着部が当該部分において外方に突出するV字状に形成されている上記のプラスチック容器を提供するものである。1開封開始直後のシール部位のV字状構成で、円形シール部の最大開封力を低減させた。2開封終了直前部位に同様なV字状シールを施し、V字状シールの深さV字の深さの調節で、三角形シール部の高さrx2の調整設計で液跳ねを防御する。ヒートシールの昜開封性を支配するのは、ヒートシール強さ接着強さとヒートシール部の剥がれ線の長さであり、円形のシール面では、この剥がれ線の長さは、ヒートシール部の剥がれの進行に従って変化する。一方、ヒートシール強さとヒートシール幅は、本発明が適用される容器のいずれにおいても、通常は、既に設計され実施されている。本発明においては、このヒートシール部にV字状部を設け、さらに、必要によりヒートシール強さとヒートシール幅も調整して開封性と開封時の液跳ねを改善している。この剥がれ線の長さは、図4に示すように、剥がれがヒートシール部のシール内円に接した時に最大になり、大きな開封力を要して開封性の悪化や液跳ねの問題を生じていた。本発明では、ここをV字状にして剥がれ線の長さのピークを大幅に低下させてこれらの問題を解決している。本発明においては、液跳ね発生の衝撃源は摘み開封操作の人手の弾力性撓みにあることを見出した。すなわち、引張り強さに比例したエネルギーが摘みの筋肉に蓄積される。開封の終端で接着部位がなくなると、人手の撓みバネの復元で自動的にこのエネルギーが一気に解放されるので、包装容器は自重に慣性力の作用を受けながら高速で復元方向に移動する。充填物が自由移動運動の容易な液体では、この加速度で、跳ね上がり発生する。液跳ね防御性は、実際の開封操作による効果確認が必要である。モデル化を図6で示した。人手の開封特性を模擬した図6に示す開封シミュレータ特願2011-149953を用いて、軽量で衝撃の影響を受け易い5mlコーヒーミルク容器の開封時に発生する衝撃と液跳ねに関係する諸状態を調べた事例を表1に示した。成人男子の開封力を20Nとして、この時に5~10mmの延びが発生するようなスプリングとして図7の弾性特性を持つスプリングを対象物の上下にそれぞれ取付けた。引っ張り速度を400mm/minで行い、発生するG値が10~60Gまで整数ステップになるように開封シミュレータの引張距離を調整してバネに変位変化させた。これを一気に解放してコーヒーミルク容器に衝撃を与え、液跳ねに状態を目視で観察した。容器に発生する加速度は微小の加速度センサを容器の底部に設置した。加速度は容器の自重と計測系重さの慣性力で変化するので自重が大きくなれば加速度は小さくなる。この測定系の総重量は約20gである。この結果から実用的なレベルとして、01~30Gの加速度に制限すれば液跳ねの不具合が調節できることを見出した。尚、荷重はシミュレータの引張試験機の荷重計の表示から読み取った。変位は引張試験の引張距離から読み取った。開封エネルギー=×である。荷重と変位の関係は図7に示してある。液跳ねの影響を少ない範囲にするには開封時に発生する垂直方向の衝撃を01~30Gにする必要がある。この確認実験からバネの蓄積エネルギーを01~2mJにする必要が分かった。表1の事例はバネに蓄積されていた開封操作エネルギーを一気に解放した場合である。この蓄積エネルギーを時間を掛けて直線的に減少さて、剥がれエネルギーに変換すれば衝撃の発生を低減できる。この結果から、G値が01~30G、好ましくは01~20G、より好ましくは01~10GになるようにV字の深さrx1、ヒートシール強度およびヒートシール幅を設定する。V字の深さrx1は任意に選択できる。rx1はV字状シール先端の三角形の高さと底辺の長さLbの変数となる。開封開始部のV字の深さは開封力の設定制限からから決定される。開封終了部のV字の深さは衝撃の発生の低減性をもとに決定する。開封開始部と開封終了部のrx1を一致させる必要はない。いずれもrx1を大きく取ると期待効果は大きくなるが、V字部のフランジ寸法が大きくなるので、rx1の制限寸法より少しだけ大きく取るようにする。実施事例の表3参照V字状シールの形状と開封の剥がれ線の長さの関係を図8,9で次のように説明する。iカップのシール円の中心線上に開封基点と開封終了点を設定する。iiシール内円とV字状シールの内側頂点の最短距離をrx1とする。これをV字の深さと言う。rx1は任意に設定でき、rx2とLbの決定の変数になる。iiirx1の先端点Cからシール内円に接線CDを引く。iv接線CDと平行にシール外円の接線BAを引く。これでV字状シール部のシール幅r2r1は円形部分と同一になる。vrx1の延長線上に接線CDと接線BAで構成される線分CBをrx2とする。これを三角形シール部の高さといい、この線の長短が液跳ね調節に関係する。virx1とrx2の接点と直角に構成する線分HCはV字状シールの剥がれ長さの最大値最大の開封代となる。vii実際のV字状シールはrx1rx2を軸とする対称形に構成する。開封開始時の最大開封力を小さくするには、先ず上記の剥がれ線の長さの最大値を小さくする必要があり、これはV字の深さrx1を深くしあるいはヒートシール幅r2r1を小さくして、Lbを小さく設計することで達成できる。開封中の容器に加わる衝撃を小さくするためには、V字状シールの先端部の三角形HCBの高さrx2を高くして、開封操作系の伸び分を一気に解放しないようにする。V字状シールの開封によって進行する剥がれ線の長さの変化は3区分に分けられる。a直線的に剥離するV字状部分rx2~rx1~rx3brx3~rx4:V字剥がれの直線部と円形部のつなぎの微小部分crxn>rx4は円形シールの剥がれ部分V字状シールの効果は内円のE点からV字状シールの谷部までの距離rx1の増加で開封時の開封力を円形の最小値に漸近できるところである。そして開封終了直前部位に同様なV字状シール形状を施すことで、開封操作中に蓄積されている開封力の解放を直線的に減少させて、衝撃力の発生を小さくして、液跳ね制御を可能とする。各部位の寸法の演算は次の方法で行う。rx2の計算式:ΔODCとΔOABの相似形から計算する。r1,r2は任意に与えられ、線分CDBAはC点、B点を基点としたシール内円、シール外円の接線である。/r1rx2/r2r2/r1rx2rx2×≪V字状部の剥がれ線の長さの計算式≫ΔODCのθ1の三角関数から計算JCADL0/Lbsinθ1cosθ1=r1/LbL0=/sinθ1/sinθ1≪rx3rx4の計算式≫:ΔODCとΔOABのθ1の三角関数から計算/r2cosθ1rx3r1-=r1-r2×r1/=r11-r2//r1cosθ1rx4=r1-=r1-r1×r1/=r11-r1/以上、接着部がヒートシールで形成された場合について述べたが接着材を用いて蓋シートを接着する場合についても本発明が適用できるということはいうまでもない。1V字状シールの最適形状の確認開封力のシミュレーション式~にr135mm,r241mm,の共通条件で、rx17mmと10mmを適用して、開封開始部位と開封完了部位にV字状シールを施した開封力パターンの演算の結果例を図10に示した。円形シールの最大剥がれ線の長さは43mmに対してV字状シールではrx1が7mmの時;22mm、10mmの時;19mmであった。V字状シールのrx1の選択で開封開始直後と終了直前の剥がれ線の長さの減少開封力の減少を巧く制御できることが分かった。2V字状シール深さrx1の最適形状の確認r135mmのヒートシール幅;357mm、r115mmのヒートシール幅;234mmの2例の剥がれ線の長さLbの計算結果を各条件の共通的に評価するためにrx1/ヒートシール幅の指数化で表すと図11のようになった。この結果をまとめると次のようになった。<1>シール円が大きくなると開封力は増大する。<2>シール幅が大きくなると開封力は増大する。<3>rx1が大きくなると開封力は減少し円形部のに漸近する。rx1を大きくすると剥がれ線の長さはシール幅×2に漸近すること分かる。しかしむやみにrx1を大きくしても効果は比例せず、V字状シール部が大きくなって、商品形状が不自然になるので、実用的には、ヒートシール幅の075~2に選ぶとよい。一般的に接着強さはJISZ0238の引張試験が適用されている。この方法では15mm幅の接着強さを定義しているから、これに準じて開封力を[剥がれ線の長さ15mm]×で確認する。人手の容易な開封には最大強さが4~15Nの開封力になるように、好ましくは4~10Nになるようにシール幅、V字状の深さ、ヒートシール強さの3要素の組み合わせを考慮してそれぞれを決定する。ヒートシール強さの調節は材料固有の凝集接着強さより小さい範囲を溶着面温度の調整で実施できる。参考文献:特許第3465741号3液跳ね制御のV字状シールの最良形状の確認液跳ね発生を極小化するには、人手の開封速度によって発生する垂直方向の加速度を01~30Gにする必要がある。V字状シールの形状が液跳ね防御機能を有しているかの確認をする。開封終端部に施したV字状シール面は先端の三角形と帯状の接着面で構成される。この部位をモデル化するとV字状シールの最大剥がれ長さを一辺とする四辺形と三角形の組み合わせになる。図12参照/15×ヒートシール強さ=開封力となるから、開封弾力系の×=衝撃エネルギー源が得られる。人手の開封系のシミュレーションモデル図7参照から開封力に相当するバネの伸び量を読み取る。バネの伸び代より大きい剥がれ代>が設定されれば残留エネルギーは一気に解放されず、直線的に剥がれエネルギーに変換でき、容器に付与される衝撃が低減できる。モデルとして、2Lb=15mm、rx2=31015mm、接着強さがのV字状シールのモデル化を図12に示した。図6に示す開封シミュレータを適用して、剥がし速度400mm/分67mms、バネ定数に5mm/10Nを適用して、進行中の剥がし強さ、容器の加速度05gの加速度センサ貼り付けて実測の剥がし試験を行った。この時の発生衝撃と解放時の残留力の実測結果を表2に示した。ここに残存開封力は開封終了時に残っていた荷重の実測値記録計から抽出である。この残荷重の解放が衝撃の発生エネルギーになる。これを0にするにはバネに蓄積されていたエネルギーを極小化するために超低速の剥がれが必要になる。この結果から人手の変形代撓み相当分の4mmより小さい三角形部の高さが3mmでは直前の蓄積荷重に近い67Nが一気に解放されて30Gの衝撃が発生している。10mmは蓄積変形を4mmカバーしているが18Nの残留荷重が残っていて、18Gの衝撃発生になっている。15mmでは、ほぼ残留エネルギーを消化している。10mmで18G、15mmで9Gの衝撃となっているのでV字状シールの設計法が機能していることが分かる。以上の結果から易開封にはV字状シールの内側深さをシール幅の07~20倍に設定する。好ましくは10~20倍とする。開封終了時の液跳ねを防御するためにV字状シールの先端の三角形シール部の高さrx2を弾性系の伸び代よりも大きくなるように設定する。保持される開封エネルギーは開封力×にのみに依存するので、容器の自重内容物を含むが大きくなれば慣性力の増加により、容器に発生する加速度は減少するので、三角形シール部の高さ>弾性系の伸び代の設定は容器が重くなれば目的達成の余裕に働く。4関係変数とパラメータの相互関係の確認易開封と液跳ね防御に関係する要素の相互関係の確認を行った。1V字状シールの先端の三角形の高さrx2はrx1を変数として、式5を用いて算出する。2剥がれ線の長さの最大値Lbはシール円の内円、外円とrx1を変数として、式6を用いて算出する。3開封力は剥がれ線の長さの最大値Lbに適用する接着強さ/ヒートシール強さを乗じて算出する。4人手の変形は図7に示したシミュレーションモデルの弾力特性を参照して、開封力による変位を読み取る。5液跳ね防御条件は三角形シール部の高さ;rx2>弾性系の伸び代の関係の成立域を見つけ出す。6開封力の適正性は開封力を参照して、15Nを上限にして、V字状シールの適用の必要性の可否を判定する。7開封力を参照して、容易な開封力の2~10Nに設定する各条件を検証する。r1=35mm、r238mm、ヒートシール強さ7N15mmの例の計算結果を表3に示した。この例では、rx10は円形シールのままの時である。この時の開封力は14Nであるので人手の開封は可能であるから、開封開始部のV字状シールは必ずしも必要としないことが分かる。他方開封終了部の液跳ね防御条件は弾性系の伸び代が34mmより小さい時rx2が348mmを下回る。従って、rx1を55mm以上のV字状シールを要求している。易開封をより目指せば、開封開始時の開封力を10Nにしようとすれば、rx1を15mmのV字状シールを開封側の施せば達成できる。本表を設計時に採取して適用すれば、適正な易開封と液跳ね防御の失敗をなくせる。易開封、液跳ね防御を支配するのは容器の開口部のサイズ、ヒートシール幅、ヒートシール強さである。r1=35mm、r238mmのシールにおいて、ヒートシール強さ;45678910N15mmの条件で、ヒートシール強さを変数にして、調節に必要なrx1、円形の開封力、液跳ね防御のV字状シールの最大開封力の相互関係を図13に示した。ヒートシール強さが7Nを超えると、円形の開封力は14Nを超えるが、V字状シールによって開封終了時の開封力は10Nのヒートシール強さの場合でも6Nより小さく制御されている。V字の深さは10Nのヒートシール強さの時、≒10mmとなっている。容器の開口部の寸法をr1=35mm、r23841mm、r1=15mm、r21718mmを設定して、開口部のサイズとV字状シールと円形開封力の変化を調べた。各々の寸法の円形の最大開封力と液跳ね制御の可能時三角形シール部の高さ;rx2>弾性系の伸び代を満足するrx1の開封力の最大値のみを表4に列挙した。この表から円径、シール幅サイズとヒートシール強さが液跳ね防御の適否に大きく関与していることが分かった。開封力を小さくするためにはヒートシール強さを小さくすればよいが、物流中の振動や落下衝撃でシール面の破損、安定したヒートシール強さを維持するためにはヒートシール強さは4N/15mm以上が好ましい。r1=35mm、r241mmの条件ではヒートシール強さ4N15mmの場合でも開封力が10Nを超えており、この条件では開封性も液跳ね調節も難しいことを示している。好適なシールには、シール幅が6mmより小さくて、ヒートシール強さが8~4N15mmの制限選択が好ましい。この結果からシール幅、ヒートシール強さ、rx1のパラメータが易開封と液跳ね防御機能の関係を明確にでき、3要素の的確な選択方法を提示した。本実施例では人手の開封弾力性を5mm/10Nとして解析した。目的に合わせて、この基準値を変更することは本発明の範囲内である。開封開始部位にはタブが不可欠であるが、開封終了部位にはタブは不要である。終了側は蓋材をシール線ぎりぎりでカットすればよい。そして、開封箇所を間違わないようにするとよい。事例を図14Aに示した。開封開始時の開封力の制約は開封終了部より小さいから、開封開始部のV字状シールは不要の場合もある。この場合は開封終了部のみにV字状シールを適用する。図14参照意匠性の視点から開封開始時のV字の外側の一部をカットしてもよい。図14参照"