"アクリル酸塩水溶液を重合して含水ゲル状架橋重合体を得る重合工程と、上記含水ゲル状架橋重合体を乾燥して吸水性樹脂粉末を得る乾燥工程と、上記吸水性樹脂粉末を分級する分級工程と、上記吸水性樹脂粉末を表面架橋する表面架橋工程と、を含む吸水性樹脂の製造方法であって、上記表面架橋工程の前および/または表面架橋工程の後に行われる分級工程において、当該分級工程で使用される金属篩網の下部にタッピング材を設置して分級することを特徴とする、吸水性樹脂の製造方法。上記タッピング材が複数個のタッピングボールまたはタッピングブロックである、請求項1に記載の製造方法。上記タッピングボールまたはタッピングブロックが、上記分級工程で用いる金属篩網の目開きに対して5倍以上の孔径を有するパンチングメタル上に設置される、請求項1または2に記載の製造方法。上記タッピング材が加熱されてなる、請求項1~3のいずれか1項に記載の製造方法。上記タッピング材の温度が40~100°Cである、請求項1~4のいずれか1項に記載の製造方法。上記タッピング材が、複数の部屋に分割されたパンチングメタル上に設置される、請求項1~5のいずれか1項に記載の製造方法。上記タッピング材の交換が、当該タッピング材の磨耗に応じて定期的に行われる、請求項1~6のいずれか1項に記載の製造方法。アクリル酸塩水溶液を重合して含水ゲル状架橋重合体を得る重合工程と、上記含水ゲル状架橋重合体を乾燥して吸水性樹脂粉末を得る乾燥工程と、上記吸水性樹脂粉末を分級する分級工程と、上記吸水性樹脂粉末を表面架橋する表面架橋工程と、を含む吸水性樹脂の製造方法であって、上記表面架橋工程の前および/または表面架橋工程の後に行われる分級工程において、当該分級工程で使用される金属篩網に上記吸水性樹脂粉末および上記吸水性樹脂粉末と比重の異なる分級助剤粒子を投入し、かつ、吸水性樹脂の微粉および分級助剤粒子を分級し、除去することを特徴とする、吸水性樹脂の製造方法。上記分級助剤粒子が吸水性樹脂粉末に対して比重の大きい無機微粒子または有機微粒子である、請求項8に記載の製造方法。上記分級助剤粒子が水不溶性多価金属塩の粉末である、請求項8または9に記載の製造方法。アクリル酸塩水溶液を重合して含水ゲル状架橋重合体を得る重合工程と、上記含水ゲル状架橋重合体を乾燥して吸水性樹脂粉末を得る乾燥工程と、上記吸水性樹脂粉末を分級する分級工程と、上記吸水性樹脂粉末を表面架橋する表面架橋工程と、を含む吸水性樹脂の製造方法であって、上記表面架橋工程の前および表面架橋工程の後に行われる分級工程において、当該分級工程で使用される金属篩網の破損の有無を監視することを特徴とする、吸水性樹脂の製造方法。上記金属篩網の破損の監視がアコースティックエミッションAE法で監視される、請求項11に記載の製造方法。上記分級工程で使用される金属篩網について、その張り張力テンションが35[N/cm]以上100[N/cm]以下である、請求項1~12のいずれか1項に記載の製造方法。上記金属篩網の材質がSUS304もしくはSUS316であり、かつ、金属篩網内面の表面粗さRzが800nm以下である、請求項1~13のいずれか1項に記載の製造方法。上記金属篩網の温度が40°C以上に加熱または保温されてなる、請求項1~14のいずれか1項に記載の製造方法。上記金属篩網がエキセントリック傾斜、ラジアル傾斜、またはタンジェンシャル傾斜からなる3次元運動軌跡を描く、請求項1~15のいずれか1項に記載の製造方法。上記金属篩網の面積が1~10[m2/枚]である、請求項1~16のいずれか1項に記載の製造方法。上記金属篩網の上下に向流の気流が通気される、請求項1~17のいずれか1項に記載の製造方法。上記分級工程において気流が通過し、かつ、該気流の露点が15°C以下である、請求項1~18のいずれか1項に記載の製造方法。上記分級工程が製品ホッパーに貯蔵される直前の最終工程で行われる、請求項1~19のいずれか1項に記載の製造方法。上記分級工程は表面架橋工程の後に2カ所以上設置される、請求項1~20のいずれか1項に記載の製造方法。上記分級工程において、接地抵抗値が100Ω以下を示す接地でなされた除電を行う、請求項1~21のいずれか1項に記載の製造方法。上記分級工程が減圧状態で行われる、請求項1~22のいずれか1項に記載の製造方法。上記分級工程に導入される吸水性樹脂粉末の温度が40°C以上に加熱または保温される、請求項1~23のいずれか1項に記載の製造方法。上記表面架橋工程後の吸水性樹脂のSFC生理食塩水流れ誘導性値が10[×10-7cm3sg-1]以上であり、および/または、含水率が0~3重量である、請求項1~24のいずれか1項に記載の製造方法。上記吸水性樹脂がその表面に水不溶性粒子、ポリアミンポリマーまたは多価金属の少なくとも1種を有してなる、請求項1~25のいずれか1項に記載の製造方法。上記吸水性樹脂の生産量が1[t/hr]以上の連続生産である、請求項1~26のいずれか1項に記載の製造方法。上記吸水性樹脂の形状が連続ニーダー重合または連続ベルト重合で得られる不定形粒子である、請求項1~27のいずれか1項に記載の製造方法。上記分級工程の後、吸水性樹脂の微粉をリサイクルする工程をさらに含む、請求項1~28のいずれか1項に記載の製造方法。上記表面架橋工程と上記分級工程とを空気輸送で連結されてなる、請求項1~29のいずれか1項に記載の製造方法。金属篩網の破損を監視しつつ分級する、請求項1~10のいずれか1項に記載の製造方法。表面架橋工程に供する前の吸水性樹脂の樹脂固形分が85~99重量であり、および/または、表面架橋工程後の吸水性樹脂の含水率が0.1~15重量である、請求項1~31のいずれか1項に記載の製造方法。以下、本発明に係る吸水性樹脂の製造方法について詳しく説明するが、本発明の範囲はこれらの説明に拘束されることはなく、以下の例示以外についても、本発明の趣旨を損なわない範囲で適宜変更、実施し得る。具体的には、本発明は下記の各実施形態に限定されるものではなく、請求項に示した範囲で種々の変更が可能であり、異なる実施形態にそれぞれ開示された技術的手段を適宜組み合わせて得られる実施形態についても、本発明の技術的範囲に含まれる。1用語の定義1-1吸水性樹脂本発明における吸水性樹脂とは、水膨潤性水不溶性の高分子ゲル化剤を意味する。なお、水膨潤性とは、ERT441.2-02で規定するCRC無加圧下吸水倍率が必須に5[g/g]以上、好ましくは10~100[g/g]、更に好ましくは20~80[g/g]であることをいい、また、水不溶性とは、ERT470.2-02で規定するExt水可溶分が必須に0~50重量、好ましくは0~30重量、更に好ましくは0~20重量、特に好ましくは0~10重量であることをいう。上記吸水性樹脂は、その用途に応じて適宜設計可能であり、特に限定されるものではないが、カルボキシル基を有する不飽和単量体を架橋重合させた、親水性架橋重合体であることが好ましい。また、全量100重量が重合体である形態に限定されず、上記性能を維持する範囲内において、添加剤等を含んでいてもよい。すなわち、吸水性樹脂組成物であっても、本発明では吸水性樹脂と総称する。ポリアクリル酸塩系吸水性樹脂の含有量は、好ましくは全体に対して70~99.9重量であり、より好ましくは80~99.7重量であり、さらに好ましくは90~99.5重量である。吸水性樹脂以外のその他の成分としては、吸水速度や粉末粒子の耐衝撃性の観点から水が好ましく、必要により後述の添加剤が含まれる。1-2ポリアクリル酸塩系吸水性樹脂本発明におけるポリアクリル酸塩系吸水性樹脂とは、繰り返し単位として、アクリル酸および/またはその塩以下、アクリル酸塩と称するを主成分とする吸水性樹脂を意味する。具体的には、重合に用いられる総単量体架橋剤を除くのうち、アクリル酸塩を必須に50~100モルを含む重合体をいい、好ましくは70~100モル、より好ましくは90~100モル、特に好ましくは実質100モルを含む吸水性樹脂をいう。重合体としての塩は、必須に水溶性塩を含み、好ましくは一価塩、さらに好ましくはアクリル金属塩またはアンモニウム塩、特にアルカリ金属塩、さらにはナトリウム塩を含む。1-3EDANAおよびERTEDANAは、欧州不織布工業会EuropeanDisposablesandNonwovensAssociationsの略称であり、ERTは、欧州標準ほぼ世界標準である吸水性樹脂の測定方法EDANARecommendedTestMethodの略称である。なお、本発明においては、特に断りのない限り、ERT原本公知文献:2002年改定に準拠して、吸水性樹脂等の物性を測定する。aCRCERT441.2-02CRCは、CentrifugeRetentionCapacity遠心分離機保持容量の略称であり、無加圧下吸水倍率以下、吸水倍率と称することもあるを意味する。具体的には、不織布袋中の0.200gの吸水性樹脂を、大過剰の0.9重量塩化ナトリウム水溶液に対して30分間自由膨潤させた後、さらに遠心分離機で水切りした後の吸水倍率単位;[g/g]である。bAAPERT442.2-02AAPは、AbsorptionAgainstPressureの略称であり、加圧下吸水倍率を意味する。具体的には、0.900gの吸水性樹脂を、大過剰の0.9重量塩化ナトリウム水溶液に対して1時間、2.06kPa0.3psi、21[g/cm2]での荷重下で膨潤させた後の吸水倍率単位;[g/g]である。なお、本発明においては、荷重条件を2.06kPa0.3psi、21[g/cm2]、または、4.83kPa0.7psi、50[g/cm2]として測定した。cExtERT470.2-02Extは、Extractablesの略称であり、水可溶分水可溶成分量を意味する。具体的には、0.9重量塩化ナトリウム水溶液200gに対して、吸水性樹脂1gを16時間攪拌した後、溶解したポリマー量をpH滴定で測定した値単位;重量である。dFSCERT440.2-02FSCは、FreeSwellCapacityの略称であり、自由膨潤倍率を意味する。具体的には、大過剰の0.9重量塩化ナトリウム水溶液に吸水性樹脂0.20gを30分浸漬した後、遠心分離機で水切りを行わないで測定した吸水倍率単位;[g/g]である。eResidualMonomersERT410.2-02ResidualMonomersとは、吸水性樹脂中に残存しているモノマー量を意味する。具体的には、0.9重量塩化ナトリウム水溶液200mlに吸水性樹脂1.0gを投入し2時間攪拌した後、該水溶液に溶出したモノマー量を高速液体クロマトグラフィーで測定した値単位;ppmである。fPSDERT420.2-02PSDとは、ParticleSizeDistributionの略称であり、ふるい分級により測定される粒度分布を意味する。なお、重量平均粒子径D50および粒子径分布幅は欧州特許第0349240号明細書7頁25~43行に記載された1AverageParticleDiameterandDistributionofParticleDiameterと同様の方法で測定する。gその他、EDANAで規定される吸水性樹脂の物性pHERT400.2-02:吸水性樹脂のpHを意味する。MoistureContentERT430.2-02:吸水性樹脂の含水率を意味する。FlowRateERT450.2-02:吸水性樹脂の流下速度を意味する。DensityERT460.2-02:吸水性樹脂の嵩比重を意味する。RespirableParticlesERT480.2-02:吸水性樹脂の呼吸域粉塵を意味する。DustERT490.2-02:吸水性樹脂中に含まれる粉塵を意味する。1-4通液性荷重下または無荷重下における膨潤ゲルの粒子間を流れる液の流れを通液性という。この通液性の代表的な測定方法として、SFCSalineFlowConductivityや、GBPGelBedPermeabilityがある。SFC生理食塩水流れ誘導性は、荷重0.3psiにおける吸水性樹脂0.9gに対する0.69重量塩化ナトリウム水溶液の通液性をいう。米国特許第5669894号明細書に記載されたSFC試験方法に準じて測定される。GBPは、荷重下または自由膨張における吸水性樹脂に対する0.69重量生理食塩水の通液性をいう。国際公開第2005/016393号パンフレットに記載されたGBP試験方法に準じて測定される。1-5その他本明細書において、範囲を示すX~Yは、X以上、Y以下であることを意味する。また、重量の単位であるtトンは、Metrictonメトリックトンであることを意味し、さらに、特に注釈のない限り、ppmは重量ppmまたは質量ppmを意味する。また、本願明細書において、質量と重量、質量と重量、および質量部と重量部は同義語であり、物性等の測定に関しては特に断りがない場合は室温20~25°C/相対湿度40~50で測定する。さらに、~酸塩は~酸および/またはその塩を意味し、メタアクリルはアクリルおよび/またはメタクリルを意味する。2吸水性樹脂の製造方法2-1重合工程本工程は、アクリル酸および/またはその塩以下、アクリル酸塩と称するを主成分として含む水溶液を重合して、含水ゲル状架橋重合体を得る工程である。a単量体架橋剤を除く本発明で得られる吸水性樹脂は、その原料単量体として、アクリル酸塩を主成分として含む水溶液を使用し、通常、水溶液状態で重合される。該単量体水溶液中の単量体濃度固形分濃度は、通常10~90重量であり、好ましくは20~80重量である。また、高単量体濃度35重量以上、さらに好ましくは40重量以上、特に好ましくは45重量以上であり、上限は飽和濃度、さらに好ましくは80重量以下、特に好ましくは70重量以下であるでの重合が最も好ましい一例として例示される。さらに、単量体を水溶液で重合するときには、必要に応じて、界面活性剤、ポリアクリル酸塩、澱粉、セルロース、ポリビニルアルコール等の高分子化合物、各種キレート剤、各種添加剤を、単量体に対して0~30重量、好ましくは0.001~20重量添加してもよい。また、該水溶液の重合により得られる含水ゲルは、吸水性能の観点から、重合体の酸基の少なくとも一部が中和されていることが好ましい。上記中和は、アクリル酸の重合前単量体、重合中または重合後含水ゲルに行うことができるが、吸水性樹脂の生産性、AAP加圧下吸水倍率やSFC生理食塩水流れ誘導性の向上等の観点から、アクリル酸の重合前に中和を行うことが好ましい。つまり、中和されたアクリル酸すなわち、アクリル酸の部分中和塩を単量体として使用することが好ましい。上記中和の中和率は、特に制限されないが、酸基に対して10~100モルが好ましく、30~95モルがより好ましく、50~90モルがさらに好ましく、60~80モルが特に好ましい。中和率が10モル未満の場合、特に、CRC無加圧下吸水倍率が著しく低下することがあり好ましくない。また、本発明においてアクリル酸塩を主成分として使用する場合、アクリル酸塩以外の親水性または疎水性の不飽和単量体以下、他の単量体と称することもあるを使用することもできる。このような他の単量体としては、特に限定されないが、メタクリル酸、無水マレイン酸、2-メタアクリルアミド-2-メチルプロパンスルホン酸、メタアクリロキシアルカンスルホン酸、N-ビニル-2-ピロリドン、N-ビニルアセトアミド、メタアクリルアミド、N-イソプロピルメタアクリルアミド、N,N-ジメチルメタアクリルアミド、2-ヒドロキシエチルメタアクリレート、メトキシポリエチレングリコールメタアクリレート、ポリエチレングリコールメタアクリレート、ステアリルアクリレートやそれらの塩等が挙げられる。これら他の単量体を使用する場合、その使用量は、得られる吸水性樹脂の吸水特性を損なわない程度であれば、特に限定されないが、全単量体の重量に対して、50重量以下が好ましく、20重量以下がより好ましい。なお、上記他の単量体を必要に応じて使用する場合、その使用量の下限は、種類や目的、効果に応じて適宜決定され特に制限されないが、全単量体の重量に対して、約1重量程度である。b中和の塩上記単量体としてのアクリル酸または重合後の重合体含水ゲルの中和に用いられる塩基性物質としては、特に限定されないが、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、水酸化リチウム等のアルカリ金属の水酸化物や炭酸水素ナトリウム、炭酸水素カリウム等の炭酸水素塩等の一価の塩基性物質が好ましく、水酸化ナトリウムが特に好ましい。また、中和時の温度中和温度についても、特に制限されず、10~100°Cが好ましく、30~90°Cがより好ましい。なお、上記以外の中和処理条件等については、国際公開第2007/028751号や米国特許第6388000号に開示されている条件等が、本発明に好ましく適用される。c架橋剤内部架橋剤本発明においては、得られる吸水性樹脂の吸水性能の観点から、架橋剤以下、内部架橋剤と称することもあるを使用することが特に好ましい。使用できる内部架橋剤としては、重合性二重結合を1分子あたり2つ以上有する化合物や、カルボキシル基と反応して共有結合を形成することができる官能基を1分子あたり2つ以上有する多官能化合物が挙げられる。例えば、アクリル酸との重合性架橋剤や、カルボキシル基との反応性架橋剤、それらを併せ持った架橋剤の1種以上を例示することができる。具体的には、重合性架橋剤として、N,N’-メチレンビスアクリルアミド、ポリエチレングリコールジメタアクリレート、ポリオキシエチレントリメチロールプロパントリメタアクリレート、ポリメタアリロキシアルカン等、分子内に重合性二重結合を少なくとも2個有する化合物が例示できる。また、反応性架橋剤として、エチレングリコールジグリシジルエーテル等のポリグリシジルエーテル;プロパンジオール、グリセリン、ソルビトール等の多価アルコール等の共有結合性架橋剤、アルミニウム塩等の多価金属化合物であるイオン結合性架橋剤が例示できる。これらの中でも、吸水性能の観点から、アクリル酸との重合性架橋剤が好ましく、特に、アクリレート系、アリル系、アクリルアミド系の重合性架橋剤が好適に使用される。これらの内部架橋剤は1種のみを単独で用いてもよいし、2種以上を併用してもよい。上記内部架橋剤の使用量は、物性面から、架橋剤を除く上記単量体に対して、0.001~5モルが好ましく、0.005~2モルがより好ましく、0.01~1モルがさらに好ましく、0.03~0.5モルが特に好ましい。dその他の微量成分本発明では、色調安定性や残存モノマーの観点から、アクリル酸中のプロトアネモニンおよび/またはフルフラールの含有量は0~10ppmが好ましく、0~5ppmがより好ましく、0~1ppmがさらに好ましい。さらに、フルフラール以外のアルデヒド分および/またはマレイン酸についても同様の理由により、アクリル酸中の含有量は0~5ppmが好ましく、0~3ppmがより好ましく、0~1ppmがさらに好ましく、0ppm検出限界以下が特に好ましい。なお、フルフラール以外のアルデヒド分としては、ベンズアルデヒド、アクロレイン、アセトアルデヒド等が挙げられる。また、残存モノマーの低減のため、アクリル酸ダイマーの含有量は0~500ppmが好ましく、0~200ppmがより好ましく、0~100ppmがさらに好ましい。本発明では、重合安定性の観点から、不飽和単量体にメトキシフェノール類が含まれることが好ましく、p-メトキシフェノールが含まれることがより好ましい。メトキシフェノール類の含有量は、単量体アクリル酸に対して、1~250ppmが好ましく、5~200ppmがより好ましく、10~160ppmがさらに好ましく、20~100ppmが特に好ましい。e単量体水溶液中のその他の成分本発明で得られる吸水性樹脂の諸物性を改善するために、任意成分として、上記単量体水溶液に、以下の物質を添加することができる。すなわち、澱粉、ポリアクリル酸塩、ポリビニルアルコール、ポリエチレンイミン等の水溶性樹脂あるいは吸水性樹脂を、単量体に対して、例えば0~50重量、好ましくは0~20重量、より好ましくは0~10重量、さらに好ましくは0~3重量添加することができる。ここで、上記任意成分を添加する際の、任意成分の添加量の下限は、種類や目的、効果に応じて適宜決定され特に制限されないが、単量体に対して、0.001重量程度であることが好ましい。さらに、各種の発泡剤炭酸塩、アゾ化合物、気泡等、界面活性剤、各種キレート剤、ヒドロキシカルボン酸や還元性無機塩等の添加剤を、単量体に対して、例えば0~5重量、好ましくは0~1重量添加することができる。ここで、上記添加剤を添加する際の、添加剤の添加量の下限は、種類や目的、効果に応じて適宜決定され特に制限されないが、単量体に対して、0.001重量程度であることが好ましい。これらの中でも、吸水性樹脂の経時着色の抑制高温高湿下で長期間保存した際の色調安定性の向上や耐尿性ゲル劣化防止の向上を目的とする場合には、キレート剤、ヒドロキシカルボン酸、還元性無機塩が好ましく使用され、キレート剤が特に好ましく使用される。この場合の使用量は、吸水性樹脂に対して、10~5000ppmが好ましく、10~1000ppmがより好ましく、50~1000ppmがさらに好ましく、100~1000ppmが特に好ましい。なお、上記キレート剤、ヒドロキシカルボン酸、還元性無機塩については、国際公開第2009/005114号、欧州特許第2057228号、同第1848758号に開示される化合物が使用される。f重合開始剤本発明において使用される重合開始剤は、重合形態によって適宜選択され、特に限定されない。例えば、熱分解型重合開始剤、光分解型重合開始剤、レドックス系重合開始剤等が挙げられる。具体的には、熱分解型重合開始剤としては、過硫酸ナトリウム、過硫酸カリウム、過硫酸アンモニウム等の過硫酸塩;過酸化水素、t-ブチルパーオキシド、メチルエチルケトンパーオキシド等の過酸化物;2,2’-アゾビス2-アミジノプロパンジヒドロクロリド、2,2’-アゾビス[2-2-イミダゾリン-2-イルプロパン]ジヒドロクロリド等のアゾ化合物等が挙げられる。また、光分解型重合開始剤としては、ベンゾイン誘導体、ベンジル誘導体、アセトフェノン誘導体、ベンゾフェノン誘導体、アゾ化合物等が挙げられる。さらに、レドックス系重合開始剤としては、上記過硫酸塩や過酸化物に、L-アスコルビン酸、亜硫酸水素ナトリウム等の還元性化合物を組み合わせた系が挙げられる。上記熱分解型重合開始剤と光分解型重合開始剤とを併用することも、好ましい態様として挙げることができる。これらの重合開始剤の使用量は、上記単量体に対して、0.0001~1モルが好ましく、0.001~0.5モルがより好ましい。重合開始剤の使用量が1モルを超える場合、吸水性樹脂の着色を引き起こすことがあるため好ましくない。また、重合開始剤の使用量が0.0001モルを下回る場合、残存モノマーを増加させるおそれがあるため好ましくない。なお、上記重合開始剤を使用する代わりに、放射線、電子線、紫外線等の活性エネルギー線を照射することにより重合を行ってもよく、これらの活性エネルギー線と重合開始剤とを併用して重合してもよい。g重合方法架橋重合工程本発明においては、上記単量体水溶液を重合するに際して、得られる吸水性樹脂の吸水性能や重合制御の容易性等の観点から、通常、水溶液重合または逆相懸濁重合が採用されるが、好ましくは水溶液重合、より好ましくは連続水溶液重合が採用される。中でも、吸水性樹脂の1ラインあたりの生産量が多い巨大スケールでの製造に好ましく適用される。該生産量としては、0.5[t/hr]以上であり、より好ましくは1[t/hr]以上、さらに好ましくは5[t/hr]以上、特に好ましくは10[t/hr]以上である。また、上記連続水溶液重合の好ましい形態として、連続ベルト重合米国特許第4893999号、同第6241928号、米国特許出願公開第2005/215734号等、連続ニーダー重合米国特許第6987151号、同第670141号等が挙げられる。上記連続水溶液重合においては、重合開始温度を30°C以上、好ましくは35°C以上、より好ましくは40°C以上、さらに好ましくは50°C以上、特に好ましくは60°C以上上限は沸点とする高温開始重合、あるいは、上述した高単量体濃度重合が、最も好ましい一例として例示できる。なお、上記重合開始温度は、単量体水溶液の重合機供給直前の液温で規定されるが、米国特許第6906159号および同第7091253号等に開示された条件等を、本発明に好ましく適用することができる。さらに、得られる吸水性樹脂の物性向上と乾燥効率との観点から、重合時に水分を蒸発させ、より高固形分濃度の吸水性樹脂を得ることが好ましい。単量体水溶液からの固形分上昇度重合後の含水ゲルの固形分-重合前の単量体の固形分は1重量以上が好ましく、2~40重量がより好ましく、3~30重量がさらに好ましい。ただし、下記に開示した80重量以下の固形分を有する含水ゲル状架橋重合体を得る範囲が好ましい。また、これらの重合は、空気雰囲気下でも実施可能であるが、着色防止の観点から窒素やアルゴン等の不活性ガス雰囲気下例えば、酸素濃度1容積以下で実施することが好ましい。また、単量体または単量体を含む溶液中の溶存酸素を不活性ガスで置換例えば、溶存酸素濃度;1mg/L未満した後に、重合することが好ましい。また、減圧、常圧、加圧のいずれの圧力下でも実施することができる。2-2含水ゲル状架橋重合体の細粒化工程ゲル解砕工程本工程は、上記重合工程で得られた含水ゲル状架橋重合体を解砕し、粒子状の含水ゲル状架橋重合体以下、粒子状含水ゲルと称するを得る工程である。上記重合工程で得られた含水ゲルはそのまま乾燥を行ってもよいが、上記課題の解決のため、好ましくは重合時または重合後、必要により解砕機ニーダー、ミートチョッパー、カッターミル等を用いてゲル解砕され粒子状にされる。すなわち、連続ベルト重合または連続ニーダー重合による重合工程と乾燥工程との間に、含水ゲルの細粒化以下、ゲル解砕とも称する工程をさらに含んでもよい。なお、逆相懸濁重合等、重合時に溶媒中での分散よってゲルが細粒化されている場合も、本発明の細粒化重合工程の細粒化に含むものとするが、好適には解砕機を用いて解砕される。ゲル解砕時の含水ゲルの温度は、物性の面から、好ましくは40~95°C、より好ましくは50~80°Cに保温または加熱される。ゲル解砕後の粒子状含水ゲルの重量平均粒子径D50は、0.5~4mmが好ましく、0.5~3mmがより好ましく、0.3~2mmがさらに好ましい。上記粒子状含水ゲルの重量平均粒子径D50が、上記範囲内となることで、乾燥が効率的に行われるため好ましい。また、5mm以上の粒径を有する粒子状含水ゲルの割合は、粒子状含水ゲル全体の0~10重量が好ましく、0~5重量がより好ましい。ここで、粒子状含水ゲルの粒子径は、特開2000-63527号公報の段落0091に記載の、湿式の分級方法を用いて測定する。2-3乾燥工程上記重合工程で得られた含水ゲル状架橋重合体、またはゲル解砕工程で得られた粒子状含水ゲルを、所望する樹脂固形分まで乾燥することができる。その方法については、特に制限されないが、例えば、加熱乾燥、熱風乾燥、減圧乾燥、赤外線乾燥、マイクロ波乾燥、ドラムドライヤー乾燥、疎水性有機溶媒との共沸による脱水乾燥、高温の水蒸気を用いた高湿乾燥等、種々の乾燥方法を採用することができる。これらの乾燥方法の中でも、熱風乾燥が好ましく、露点温度が0~100°Cの気体による熱風乾燥がより好ましく、露点温度が20~90°Cの気体による熱風乾燥がさらに好ましく、特に通気バンド乾燥が好ましい。また、乾燥温度熱風温度と同等についても特に制限されず、100~300°Cが好ましく、150~250°Cがより好ましい。ただし、得られる吸水性樹脂の高物性化と白色度を両立させるために、乾燥温度が165~230°Cで、乾燥時間が50分以内であることが好ましく、20~40分がより好ましい。乾燥温度や乾燥時間が上記範囲を外れると、吸水性樹脂の無加圧下吸水倍率CRCの低下や可溶分の増加、白色度の低下を引き起こすおそれがあり、好ましくない。また、粒子状含水ゲルの乾燥減量吸水性樹脂粉末あるいは粒子1gを180°Cで3時間加熱した際の重量変化から求められる樹脂固形分は、80重量以上が好ましく、85~99重量がより好ましく、90~98重量がさらに好ましく、92~97重量が特に好ましい。本乾燥工程において、樹脂固形分が上記範囲内に調整された乾燥物が得られる。当該乾燥物の樹脂固形分は、表面架橋前の吸水性樹脂粉末の樹脂固形分に実質的に相当し、本発明では分級工程での樹脂固形分として好ましく適用される。本工程で得られる乾燥物の含水率が高い、すなわち樹脂固形分が低い場合、例えば、樹脂固形分が80重量未満の場合、樹脂固形分あたりの吸水倍率の低下や、表面架橋工程等、後の工程において吸水性樹脂の凝集や物性低下、さらには搬送性の低下が見られることがある。一方、本工程で得られる乾燥物の含水率が低い、すなわち樹脂固形分が高い場合、例えば、樹脂固形分が99重量を超える場合、乾燥時間を長時間としないと得られないだけでなく、吸水性樹脂の劣化や粉体特性の低下帯電防止、耐衝撃安定性、輸送時の物性低下等が見られることがある。吸水性樹脂中の水分含水率は、分級の阻害要因となるが、含水率が1重量未満の絶対乾燥状態とするより、所定範囲の含水率を有する吸水性樹脂とすることが好ましい。かような吸水性樹脂は、分級工程でより効果を発揮することができるため、上記範囲の含水率を有する吸水性樹脂の分級工程を含む吸水性樹脂の製造方法に好ましく適用できる。さらに、得られる吸水性樹脂の残存モノマー低減や、ゲル劣化耐尿性の防止、黄変の防止を図るため、重合終了後から乾燥を開始するまでの時間を短時間とすることが好ましい。すなわち、上記ゲル解砕工程の有無に関わらず、重合終了時点から乾燥開始までの時間を1時間以内とすることが好ましく、0.5時間以内とすることがより好ましく、0.1時間以内とすることがさらに好ましい。また、この期間中、含水ゲル状架橋重合体の温度は、50~80°Cに制御されるのが好ましく、60~70°Cがさらに好ましい。この温度範囲に制御することで、残存モノマーの低減や低着色を達成することができる。2-4粉砕工程本工程は、上記乾燥工程で得られた乾燥物を、粉砕する工程であり、本発明では任意の工程である。本工程で使用できる粉砕機は、特に限定されず、従来から知られている粉砕機を使用することができる。具体的には、ロールミル、ハンマーミル、ロールグラニュレーター、ジョークラッシャー、ジャイレクトリークラッシャー、コーンクラッシャー、ロールクラッシャー、カッターミル等を挙げることができる。これらの中でも、粒度制御の観点から、多段のロールミルまたはロールグラニュレーターを使用することが好ましい。なお、粒子状含水ゲル状重合体を乾燥する特に通気バンド型乾燥機を用いて乾燥する場合、乾燥期間中に上記粒子状含水ゲルが凝集し、ブロック状の乾燥物凝集物となることもある。この場合は、凝集物を粗解砕凝集をほぐす操作すればよい。粉砕工程により、上記乾燥工程で得られた乾燥物が粉砕されて、粉砕された乾燥物不定形破砕状の吸水性樹脂粉末が得られる。該粉砕工程によって、吸水性樹脂粉末の物性が向上するため、粉砕工程が好ましく適用される。本工程で得られる吸水性樹脂の物性向上の観点から、以下の粒度となるように制御することが好ましい。すなわち、吸水性樹脂粉末表面架橋前の重量平均粒子径D50は、200~600μmが好ましく、200~550μmがより好ましく、250~500μmがさらに好ましく、350~450μmが特に好ましい。また、目開き150μmの篩JIS標準篩を通過する微細な粒子粒子径としては150μm未満の割合が、吸水性樹脂粉末全体に対して、0~5重量が好ましく、0~3重量がより好ましく、0~1重量がさらに好ましい。また、目開き850μmの篩JIS標準篩を通過しない巨大な粒子粒子径としては850μm以上の割合が、吸水性樹脂粉末全体に対して、0~5重量が好ましく、0~3重量がより好ましく、0~1重量がさらに好ましい。また、粒度分布の対数標準偏差σζは、0.20~0.40が好ましく、0.25~0.39がより好ましく、0.27~0.38がさらに好ましい。これらの物性値は、標準篩を用いて、例えば、国際公開第2004/069915号やEDANA-ERT420.2-02PSDに記載された方法で測定される。さらに本発明では、粒子径が150μm以上850μm未満である粒子の割合が、吸水性樹脂粉末全体に対して、95重量以上が好ましく、98重量以上がより好ましく、上限としては100重量である。上記割合を有する吸水性樹脂粉末を表面架橋することが好ましい。また、表面架橋後の吸水性樹脂、さらには最終製品の粒度についても、上記表面架橋前の吸水性樹脂粉末と同様の粒度が適用される。2-5分級工程本工程は、吸水性樹脂の物性向上のため、特定の粒度重量平均粒子径D50、粒子径分布等に調整する工程である。なお、粒度制御は、本分級工程に限らず、重合工程特に逆相懸濁重合、粉砕工程、微粉回収工程、造粒工程等で適宜調整することもできる。以下、粒度は標準篩JISZ8801-12000またはその同等品で規定される。本工程において、篩分級を行い、さらに、下記i~iiiの少なくとも1つを行うことによって、表面架橋された吸水性樹脂の物性特に通液性が向上する。また、長時間の連続生産においても、物性低下特に通液性を低減することができる。なお、後述の実施例で、連続生産における物性値の検証を行っているが、一般的に長時間の稼働では時間の経過とともに物性の低下傾向が見られるものの、本発明ではこのような傾向は見られず、このような効果は、高通液性を有する吸水性樹脂の工業的な連続生産、特にSFC生理食塩水流れ誘導性が10[×10-7cm3sg-1]以上の吸水性樹脂の工業的な連続生産例えば、1[t/hr]で24時間以上の連続生産時に、顕著に発揮される。上記粉砕工程で得られた吸水性樹脂粉末は、後述する表面架橋工程の前および/または後で分級され、好ましくは表面架橋工程の前および後で分級され、特に好ましくは篩分級される。該分級工程により、上記所望の粒度を有する分級物吸水性樹脂粉末が得られる。該分級工程を表面架橋工程の前で行うことで、最終製品を所望する粒度範囲に調整することができるため、好ましい。また、該分級工程を表面架橋工程の後で行うことで、表面架橋剤の混合時または加熱処理時に発生する所望外の粒度を有する凝集粒子や、これらの工程で物理的、機械的破壊により発生する所望外の粒度を有する微細な粒子を、分級除去し、さらに解砕することで、優れた性能を有する吸水性樹脂を製造することができるため、好ましい。a従来の分級方法吸水性樹脂の篩分級の方法については、例えば、下記の特許文献24~29に開示されている。これら特許文献24~29は、下記構成i~vはおろか、本発明の課題や効果をなんら示唆しない。また、上記特許文献1~23においても、本発明の分級方法をなんら開示しない。また、本願の優先日以前に国際出願された、特許文献30国際出願日;2009年9月11日には、吸水性樹脂の分級工程において除電することを開示するが、本発明の下記構成i~vについてはなんら開示も示唆もない。特許文献24米国特許第6164455号明細書特許文献25国際公開第2006/074816号パンフレット特許文献26国際公開第2008/037672号パンフレット特許文献27国際公開第2008/037673号パンフレット特許文献28国際公開第2008/037675号パンフレット特許文献29国際公開第2008/123477号パンフレット特許文献30国際公開第2010/032694号パンフレットb本発明の製造方法、分級方法、通液性向上方法本発明に係る吸水性樹脂の製造方法は、アクリル酸塩水溶液を重合して含水ゲル状架橋重合体を得る重合工程と、上記含水ゲル状架橋重合体を乾燥して吸水性樹脂粉末を得る乾燥工程と、上記吸水性樹脂粉末を分級する分級工程と、上記吸水性樹脂粉末を表面架橋する表面架橋工程と、を含む吸水性樹脂の製造方法であって、下記構成i~iiiからなる群から選ばれる少なくとも1つ、さらには2つ以上を満たすことが必要である。さらに下記構成i~iiiに加えて下記構成ivおよび/またはvを満たすことが好ましい。i分級工程で用いる金属篩網の下部にタッピング材が使用されること。ii分級助剤粒子を使用し、分級助剤粒子および吸水性樹脂の微粉微粒子を除去すること。iii分級工程で使用される金属篩網の破損監視を行うこと好ましくは、超音波や高周波の電気的検知、特にAE法。iv分級工程で用いる金属篩網の張り張力テンションが35[N/cm]以上100[N/cm]以下であること。v分級工程で用いる金属篩網の下部にエアーブラシを使用すること。また、金属篩はさらに加熱または保温されることが好ましく、金属篩は除電されることが好ましく、分級は減圧条件下で行われることが好ましい。以下上記i~vについて詳細に述べる。iタッピング材吸水性樹脂粉末の分級効率や得られる吸水性樹脂の物性の観点から、上記金属篩網の下部にタッピング材が使用される。タッピング材とは、ふるい装置の目詰まり防止のために使用される弾性材料をいい、タッピング材の形状は、球形、回転楕円体、多面体等転動する形状であればどのようなものでも利用できる。好ましくは、タッピングボール球状、タッピングブロック球状、タッピングブラシから選択される少なくとも1つが使用され、より好ましくは、タッピングボールまたはタッピングブロック、さらに好ましくは、タッピングボールが使用される。なお、該タッピング材を金属篩網の上で使用したり、該タッピング材を使用しなかったりする場合、吸水性樹脂の物性例えば、通液性の低下、特に経時的な低下や、微粉や粉塵の増加といった問題が生じるため、好ましくない。本発明では分級工程を含む吸水性樹脂の製造方法において、タッピング材好ましくは加熱されたタッピング材が吸水性樹脂の物性、特に表面架橋後の吸水性樹脂の物性、中でも加圧下吸水倍率例えばAAPや通液性例えばSFCに影響することを見出した。かようなタッピング材は、後述の2-6表面架橋工程に記載した有機表面架橋剤と無機表面架橋剤を併用する場合、さらには上記2-4粉砕工程を含む不定形破砕状の吸水性樹脂に影響することを見出し、本発明を完成させた。加圧下吸水倍率や通液性を向上させる技術は、上記特許文献1~23等、数多く提案されているが、これらの先行文献には、分級工程、中でもタッピング材に着目した技術は開示されていない。なお、本発明のタッピング材の制御によって、上記物性特に加圧下吸水倍率や通液性の向上のみならず、さらに上記特定物性を有する吸水性樹脂での生産性の向上できるため、さらに好ましい。また、1の分級工程分級装置で複数の分級網金属篩網を使用する場合、および/または、2以上の複数の分級工程例えば、表面架橋工程前後での分級工程1前や分級工程2後で分級する場合、タッピング材の使用は、一部の篩で行ってもよく、全部の篩に対して行ってもよいが、好ましくは少なくとも一部の篩300μm以下の篩で使用され、さらには全体の30以上、以下順に、50以上、70以上、90以上、100の篩で、タッピング材を使用することが好ましい。本発明のタッピング材を金属篩網の下部で使用する方法としては、とくに制限されないが、例えば、該金属篩網の下部に該金属篩網の目開き以上の、目開きを有する金属篩網あるいは孔径を有するパンチングメタルをさらに設置して、これらの金属篩網あるいはパンチングメタル上にタッピング材好ましくはタッピングボールまたはタッピングブロックを充填する方法が挙げられる。分級効率の観点から、パンチングメタル上でタッピング材を使用することが好ましい。上記タッピング材としては、樹脂製であることが好ましく、例えば、天然ゴム、ウレタン、クロロプレンゴム、シリコーン樹脂等が挙げられる。これらの中でも、白色の吸水性樹脂への付着や混入等を考慮して、白色あるいは乳白色のタッピング材、特に、天然白色ゴム、白色ウレタン等を用いるのが好ましい。なお、これらの樹脂の圧縮弾性率ヤング率は0.05~1.0GPaが好ましく、0.06~0.5GPaがより好ましい。また、タッピング材の大きさや形状は、所望する吸水性樹脂の物性に応じて適宜決定されるが、好ましくはブロック状や球状であり、その径直径は5~200mmが好ましく、10~100mmがさらに好ましく、20~60mmが特に好ましい。さらに上記範囲内であれば、異なる径のタッピングボールまたはタッピングブロックを併用してもよい。なお、タッピングブロックを使用する際は、その体積を球に換算して径とする。本発明では、複数個のタッピング材タッピングボールまたはタッピングブロックなどを使用することが好ましい。本発明のタッピング材の使用量は、金属篩網の面積に対してタッピングボールの断面積で規定し、その量は1以上が好ましく、以下順に、5以上、10以上、15以上、20以上が好ましく、上限はタッピングボール間の隙間を考慮して最密充填未満が好ましく、70以下がより好ましい。これらの範囲内で適宜決定される。金属篩網の下部にタッピング材を用いて分級された吸水性樹脂粉末は、タッピング材を充填した載せた金属篩網あるいはパンチングメタル、好ましくはパンチングメタルを通過して、次工程に供給されればよい図2を参照。図2に示す篩分級装置においては、目開きの異なる3つの金属篩網21~23の下部に、それぞれ、パンチングメタル24が配置されており、このパンチングメタル24上にタッピングボール25が充填されている。3つの金属篩網21~23の目開きは上部から下部にかけて段階的に小さくなっており、一例をあげると、3つの金属篩網21、22、23の目開きはそれぞれ、1000μm、850μm、100μmである。ここで、タッピング材を充填した載せた金属篩網あるいはパンチングメタルは、吸水性樹脂の分級に使用される金属篩網の下部に設置されることから、その形状は当該金属篩網と実質的に同じであることが好ましい。例えば、吸水性樹脂の分級に使用される金属篩が円形の場合には、タッピング材を充填した載せた金属篩網あるいはパンチングメタルも同様に円形であることが好ましい。上記パンチングメタルの孔径は、タッピング材より小さく、かつ、5mm以上であればよく、さらに10mm以上であることが好ましい。なお、パンチングメタルの孔径の上限は特に制限されないが、30mm以下であることが好ましい。また、分級効率の観点から、好ましくは、パンチングメタルは、金属篩網の目開きに対して5倍以上の孔径を有する。より好ましくは、パンチングメタルは、金属篩網の目開きに対して6倍以上20倍以下の孔径を有する。また、パンチングメタルの開孔率は、15~50が好ましく、20~45がより好ましく、25~40がさらに好ましい。なお、上記開孔率は、孔、ピッチP等で決定されるが、一定領域に孔を有しない場合、例えば、パンチングメタルが縁を有する場合、その部分も含んだ面積で規定される。開孔率が上記範囲から外れる場合、吸水性樹脂の物性が低下し、さらに分級効率が低下する傾向にある。また、上部の篩と下部に設置される金網パンチングメタルとの距離間隔は、適宜決定されるが、本発明の効果の面から、タッピング材の直径に対して通常1.1~5倍が好ましく、1.2~3倍がより好ましく、1.3~2倍がさらに好ましい。上記間隔がこの範囲を外れる場合、得られる吸水性樹脂の物性が低下し、さらに分級効率が低下する傾向にあるため、好ましくない。また、本発明において、タッピング材は、金属篩網の下部に配置されたパンチングメタル上に設置されるが、平面方向でパンチングメタル全体あるいは複数の部屋に仕切られたパンチングメタル上に設置されることが好ましい図3を参照。図3に示したように、複数の部屋に仕切られたパンチングメタルsegmentedscreensを用いる場合、その仕切り方は適宜決定され特に限定されないが、例えば円形のパンチングメタルの場合、2分割、4分割、8分割としたり、中央部をさらに円形に仕切ったりすることができる。さらにこれらを併用して、2~100分割、好ましくは4~50分割、より好ましくは8~40分割に仕切ることもできる。なお、各部屋の大きさや形状、さらには各部屋に設置するタッピング材は、すべて同じでも、違っていてもよい。上記タッピング材ボールは、好ましくは下記iiおよび/またはiiiと併用される。また、好ましくはivのテンションとさらに併用される。本発明において、得られる吸水性樹脂の物性向上や生産性向上の観点から、分級時のタッピング材が加熱されていることが好ましい。加熱温度としては、40°C以上が好ましく、50°C以上がより好ましく、60°C以上がさらに好ましい。加熱温度の上限は適宜設定されるものの、過度の加熱はタッピング材の効果を低減させ、さらにはタッピング材の寿命を短くすることが懸念されるため、通常、150°C以下が好ましく、120°C以下がより好ましく、100°C以下がさらに好ましく、90°C以下が特に好ましく、80°C以下が最も好ましい。従って、タッピング材の温度としては、例えば40~100°C、50~100°Cが、60~100°C等が選択できるが、これらの範囲に限定はされず、上記加熱温度の上限値と下限値から選ばれる任意の範囲で規定される。本発明に係るタッピング材を上述した温度範囲に加熱するには、タッピング材を外部から加熱すればよく、その熱源として篩内部、篩表面、吸水性樹脂を所定温度に加熱し、タッピング材との接触時間や接触量例えば、篩への熱風の流量、篩中での吸水性樹脂の流量や滞留量等を制御すればよい。本発明において、タッピング材は使用時間の経過とともに磨耗するため、タッピング材の磨耗に応じて定期的にタッピング材の交換を行うことが好ましい。タッピング材の磨耗は、例えば球形の直径の減少量で把握することができ、当該直径の減少量が3以上、好ましくは5以上、より好ましくは10以上、さらに好ましくは20以上となった時点で交換すればよい。定期的にタッピング材を交換しない場合、吸水性樹脂の物性が稼働時間の経過とともに徐々に低下することがある。また、交換の時期周期は適宜決定されるが好ましくは30日~2年、より好ましくは60日~1年の実質的な連続運転をもって交換すればよい。なお、実質的な連続運転とは多少の休止や切り替えを含む場合であっても、その運転期間の80以上、90以上、95以上の連続運転がされている状態を意味する。ii分級助剤粒子本発明の分級工程において、吸水性樹脂以外の分級助剤粒子を使用してもよい。すなわち、表面架橋工程の前および/または表面架橋工程の後に行われる分級工程において、当該分級工程で使用される金属篩網に上記吸水性樹脂粉末および分級助剤粒子を投入してもよい。好ましくは、分級効率や吸水性樹脂の物性の観点から、当該分級工程で使用される金属篩網に上記吸水性樹脂粉末および上記吸水性樹脂粉末と比重の異なる分級助剤粒子を投入し、かつ、吸水性樹脂の微粉および分級助剤粒子を除去する。該分級助剤粒子としては、特に制限されないが、吸水性樹脂粉末に対して比重の大きい無機微粒子または有機微粒子が挙げられ、好ましくは無機微粒子、より好ましくは水不溶性の無機微粒子が使用される。吸水性樹脂粉末の分級時に分級助剤粒子が混合され、分級、特に篩分級された後、吸水性樹脂微粒子と分級助剤粒子が混合状態で除去される。分級された吸水性樹脂微粒子と分級助剤微粒子は、必要により分離した後、さらに再使用することもできる。本発明で使用される分級助剤粒子は、分級効率の観点から、吸水性樹脂粉末の比重ポリアクリル酸ナトリウムの場合で約1.6[g/cm3]より大きいことが好ましく、通常、2[g/cm3]以上、より好ましくは2.0~4.0[g/cm3]、さらに好ましくは2.3~3.5[g/cm3]、特に好ましくは2.5~3.0[g/cm3]の分級助剤粒子が使用される。また、その見かけ比重嵩比重は、0.5[g/cm3]以上が好ましい。用いられる無機微粒子、特に水不溶性微粒子としては、好ましくは、水不溶性多価金属塩または水酸化物や酸化物の粉末であり、より好ましくは水不溶性多価金属塩の粉末であり、カルシウム塩、アルミニム塩が例示され、炭酸カルシウム2.711[g/cm3]方解石、2.93[g/cm3]、硫酸カルシウム2.96[g/cm3]無水物、2.32[g/cm3]2水和物、酸化カルシウム3.35[g/cm3]等が使用される。例えば、石灰石を粉砕して製造された炭酸カルシウムは、重質炭酸カルシウムと呼ばれ、その粒子の大きさによってグレードが分けられ、必要により表面処理されてなる。有機微粒子としては、特に制限されないが、フッ素樹脂などが挙げられる。上記分級助剤粒子の粒子径は、100μm以下が好ましく、10μm以下がより好ましく、1μm以下がさらに好ましい。下限は、10nm以上が好ましく、50nm以上がさらに好ましい。これらの分級助剤粒子の表面が、脂肪酸、ロジン酸、リグニン酸、4級アンモニウム塩等の物質で被覆されていてもよく、これら物質の使用量は、分級助剤粒子に対して、0.01~100重量が好ましく、0.1~10重量がより好ましく、0.5~5重量がさらに好ましい。なお、耐ブロッキングAnti-Caking、通液性および拡散性向上のため、吸水性樹脂にシリカやカオリン等の無機微粒子を混合する方法国際公開第92/18171号、欧州特許第629411号、米国特許第6124391号、日本国特開昭59-80459号等が知られているが、本発明は、吸水性樹脂粉末の分級効率向上や得られる吸水性樹脂の通液性向上のため、分級助剤粒子を吸水性樹脂微粒子とともに除去好ましくは、添加した分級助剤粒子の10重量以上、以下順に、30重量以上、50重量以上、70重量以上が好ましく、90重量以上が特に好ましい。する。なお、分級助剤粒子と吸水性樹脂微粒子の混合物における分級助剤の割合は、使用される分級助剤粒子に応じた測定方法を適宜採用することで測定される。本発明の分級助剤粒子は、好ましくは表面架橋の前および/または後、より好ましくは表面架橋の後の分級工程において、使用される。さらには下記vエアーブラシと同様、特に微粉の分級時に好ましく使用され、目開き200μm以下の篩、より好ましくは150μm以下の篩上部に添加されることが好ましい。上記篩の目開きとして、下限は30μm以上が好ましく、45μm以上がより好ましく、75μm以上がさらに好ましい。特定範囲の吸水性樹脂微粉末の分級に好ましく使用され、通液性SFCやGBPの向上を図ることができる。上記分級助剤粒子は、好ましくは下記ivのテンションと併用され、また、上記i篩下部のタッピング材または下記v篩下部のエアーブラシのいずれかひとつと併用されうる。iii分級網の破損監視本発明では、分級網金属篩網の破損の有無を定常的に監視しつつ分級することが好ましい。すなわち、本発明では、上記表面架橋工程の前および表面架橋工程の後に行われる分級工程において、当該分級工程で使用される金属篩網の破損の有無を監視することが好ましい。篩網の破損を定常的に監視することにより、物性低下の確認を即座に行い、巨大スケールの生産でもスペックアウト品を最小限に抑えることができる。分級網の破損の確認方法は、特に制限されないが、分級スクリーンの破れを検知する手段として、超音波や高周波を利用し、電気的に検知する方法例えば、国際公開第2004/045198号パンフレット、特開平11-290781号公報等や、静電容量の変化を検知する方法例えば、特開平04-281882号公報が挙げられる。また、好適な網破れ検知システムの一例として、マイクロ波を用いて分級網の破損破れを自動的に感知するセントリスキャンTM西村機会製作所を、加熱あるいは保温された円形型篩機に取り付ける方法もある。上記超音波を使用する好適な方法として、非破壊検査法が挙げられるが、具体的には、AEアコースティックエミッション法の他、超音波探傷法がある。超音波探傷法は、送信した超音波が欠陥により反射された信号を解析する方法である。なお、従来は、吸水性樹脂の粒度変化によって篩網の破損を検知していたが、巨大スケール特に1[t/hr]以上の連続生産では粒度分布の顕著な変化が検知されてしまい、篩網の破損を認識できず、大量のスペックアウト品を産出することもあった。上記従来法としては、例えば、国際公開第2008/037674号に開示されている、電磁波を少なくとも0.1[m/s]で流動している搬送物質量流量に入射する方法による検知方法が挙げられる。この従来の検知方法に対して、本発明では超音波や高周波、特にアコースティックエミッションAE法で篩網の破損を直接検査することで、瞬時に篩網の破損が判別でき、その結果、安定的な連続生産が可能となる。破損監視は好ましくは下記ivのテンションと併用され、さらにi篩下部のタッピング材またはv篩下部のエアーブラシのいずれかひとつと併用されうる。AE法;アコースティックエミッション法AE法は、割れ発生の初期微候の検出が可能であり、運転中の割れ発生、あるいは割れ進行状態の監視用としても使用される。AEアコースティックエミッション波は、伝播媒体に直接取り付けたAEセンサを用いて検出される。センサ内には圧電素子が固着されており、到着したAE波を電気信号に変換する。この信号は、S/N比を良くするために内蔵のアンプで40dB100倍程度増幅され、さらに必要に応じて外付けアンプで20dB10倍程度増幅した後、AE計測装置に入力して解析が行われる。AEアコースティックエミッションは、材料が変形したり亀裂が発生したりする際に材料が内部に蓄えていた歪みエネルギーを弾性波として放出する現象と定義されている。この弾性波を材料の表面に設置した変換子すなわちAEセンサで検出し、信号処理を行うことにより材料の破壊過程を評価する手法がAE法である。検出されるAE信号は、通常、数kHz~数MHzに周波数帯域を持つ。例えば、金属材料では発生するAEは主として100~1000kHzの周波数領域に成分をもつ信号が多く放出される。信号を検出する為に使用するAEセンサは、一般的にPZTジルコン酸チタン酸鉛等の圧電素子を内蔵し、接着剤やシリコングリース等の音響カップラを介し材料表面に密着させてAE信号を検出する。アコースティックエミッションAE信号の分類としては、突発型波形、観察されるAE信号は性質を異にする2種類に分類できる。一つは立ち上がりが鋭く減哀する突発型と呼ばれるAE波形で、もう一つは比較的周波数の高い連続したAE波形である。突発型AE波形は、主に固体内で生ずる亀裂進展や変態に伴い放出されるため、破壊の進展に対応して検出される。iv張り張力テンション本発明における張り張力テンションとは、分級工程で使用される金属篩の網を張る際にかかる荷重をいう。本発明の分級網金属網のテンションは、好ましくは35[N/cm]以上であり、より好ましくは40[N/cm]以上、さらに好ましくは45[N/cm]以上、特に好ましくは50[N/cm]以上である。また、テンションの上限は、100[N/cm]以下が好ましく、80[N/cm]以下がより好ましく、60[N/cm]以下がさらに好ましい。上記テンションが35[N/cm]以上であれば、吸水性樹脂粉末の分級効率の低下を防止でき、得られる吸水性樹脂の通液性が向上する。また、上記テンションが100[N/cm]以下であれば、金属網の耐久性を確保できるため連続運転が可能となる。なお、上記テンションの測定は、金属網を分級篩に張る際に、篩の中心部に対してテンションメーターで行う。その測定原理は、Mechanicalmeasuringofthefabric’ssaggingunderaconstantforceである。上記テンションメーターは各種市販され、例えば、TEKOMAT社等から販売されており、本発明ではそれら市販品を使用することができる。本発明に係る分級工程を含む吸水性樹脂の製造方法において、金属篩網の張り張力テンションが吸水性樹脂の物性、特に表面架橋後の吸水性樹脂の物性、中でも加圧下吸水倍率例えばAAPや通液性例えばSFCに影響することを見出した。かような張り張力テンションは、後述の2-6表面架橋工程に記載した有機表面架橋剤と無機表面架橋剤を併用する場合、さらには上記2-4粉砕工程を含む不定形破砕状の吸水性樹脂に影響することを見出し、本発明を完成させた。加圧下吸水倍率や通液性を向上させる技術は、上記特許文献1~23等、数多く提案されているが、これらの先行文献には、分級工程、中でも金属篩網の張り張力テンションに着目した技術は開示されていない。なお、本発明の張り張力テンションの制御によって、上記物性特に加圧下吸水倍率や通液性の向上のみならず、さらに上記特定物性を有する吸水性樹脂での生産性の向上や運転トラブル篩網の破れによる生産停止の防止を図ることができるため、さらに好ましい。張り張力テンションを一定範囲に制御することで、連続運転途中における篩網の破損も少なく、長期間の連続運転が可能となる。従来、長期間の連続運転を行うと、急激な物性低下や粒度変化が確認されることがあったが、かかる原因を調査した結果、分級工程での篩の破損が原因であることを見いだし、分級工程でのテンション制御によって解決することができた。また、1の分級工程分級装置で複数の分級網金属篩網を使用する場合、および/または、2以上の複数の分級工程例えば、表面架橋工程前後での分級工程1前や分級工程2後で分級する場合、金属篩網の張り張力テンションの制御は、一部の篩で行ってもよく、全部の篩に対して行ってもよいが、好ましくは少なくとも一部の篩300μm以下の篩で使用され、さらには全体の30以上、以下順に、50以上、70以上、90以上、100の篩で、上記範囲の張り張力テンションに制御することが好ましい。金属網の張り方としては、特に限定されないが、篩枠に金網を置き、金網の一端をジャッキ等で引っ張り平面としつつ、金網を篩枠にハンダやボルトで固定すればよい。本発明のテンションは、金属篩作成時のテンションで規定される。金属網は、後述の金属製、好ましくはステンレス好ましくは、SUS304、SUS316等製またはマグネステン製の網が用いられる。上記、分級網のテンションは上記iまたは下記vと併用されてもよい。また、iiおよび/またはiiiがさらに併用されてもよい。vエアーブラシエアーナイフ吸水性樹脂粉末の分級効率や得られる吸水性樹脂の物性の観点から、上記金属篩網の下部にエアーブラシエアーナイフが使用される。本発明においてエアーブラシとは圧縮した空気などの気体エアーを噴射する器具をいい、エアーナイフとも称される。上記エアーブラシエアーナイフとしては、エアージェットクリーナー、エアージェットブラシクリーナーなどが挙げられる。本発明に係る分級工程を含む吸水性樹脂の製造方法において、エアーブラシエアーナイフが吸水性樹脂の物性、特に表面架橋後の吸水性樹脂の物性、中でも加圧下吸水倍率例えばAAPや通液性例えばSFCに影響することを見出した。かようなエアーブラシエアーナイフは、後述の2-6表面架橋工程に記載した有機表面架橋剤と無機表面架橋剤を併用する場合、さらには上記2-4粉砕工程を含む不定形破砕状の吸水性樹脂に影響することを見出し、本発明を完成させた。加圧下吸水倍率や通液性を向上させる技術は、上記特許文献1~23等、数多く提案されているが、これらの先行文献には、分級工程、中でもエアーブラシエアーナイフに着目した技術は開示されていない。なお、本発明のエアーブラシエアーナイフの制御によって、上記物性特に加圧下吸水倍率や通液性の向上のみならず、さらに上記特定物性を有する吸水性樹脂での生産性の向上できるため、さらに好ましい。また、1の分級工程分級装置で複数の分級網金属篩網を使用する場合、および/または、2以上の複数の分級工程例えば、表面架橋工程前後での分級工程1前や分級工程2後で分級する場合、エアーブラシエアーナイフの使用は、一部の篩で行ってもよく、全部の篩に対して行ってもよいが、好ましくは少なくとも一部の篩300μm以下の篩で使用され、さらには全体の30以上、以下順に、50以上、70以上、90以上、100の篩で、エアーブラシエアーナイフを使用することが好ましい。上記タッピング材を金属篩網の上部で使用したり、該タッピング材を使用しなかったりする場合、吸水性樹脂の物性例えば、通液性の低下、特に経時的な低下や、微粉や粉塵の増加といった問題が生じるため、好ましくないが、この場合、回転するノズルアームから噴射するエアーを、金属篩網の裏面特に円形篩の裏面から強力に吹き付けクリーニングすればよい。本発明のエアーブラシは、特に微粉の分級時に好ましく使用され、目開き200μm以下の篩、より好ましくは150μm以下の篩の下部に設置されることが好ましい。上記篩の目開きとして、下限は30μm以上が好ましく、45μm以上がより好ましく、75μn以上がさらに好ましい。エアーブラシは上記タッピング材の代替として、微粉の分級に好ましく使用され、得られる吸水性樹脂の通液性SFCやGBPを向上させることができる。本発明のエアーブラシは、吸水性樹脂粉末の優れた物性が安定に保持され、かつ、閉塞現象が抑制されうるという観点から、一次空気および二次空気として乾燥空気を用いることが好ましい。該乾燥空気の露点としては、0°C以下が好ましく、-30°C以下がより好ましく、-35°C以下がさらに好ましく、-40°C以下が特に好ましい。露点を制御する方法としては、メンブレンドライヤーを使用する方法、冷却吸着式ドライヤーを使用する方法、ダイヤフラムドライヤーを使用する方法やそれらを併用する方法が挙げられる。吸着式ドライヤーを使用する場合、加熱再生式でもよく、非加熱再生式でもよく、非再生式でもよい。また、乾燥空気以外に加熱空気を用いてもよい。加熱空気の加熱方法としては、特に限定されないが、熱源を用いて直接空気を加熱してもよいし、装置や配管が加熱されることによる間接的な加熱でもよい。本加熱空気の温度としては、30°C以上が好ましく、50°C以上がより好ましく、70°C以上がさらに好ましい。上記エアーブラシは、好ましくは上記ivのテンションと併用される。また、好ましくはiiおよび/またはiiiがさらに併用される。c分級工程の場所本発明の分級工程は、表面架橋工程の前および/または後に設置され、好ましくは、表面架橋工程前および後に行われる。また、分級工程は表面架橋工程の後の少なくとも2ヶ所に設置されることが好ましく、さらに好ましくは、表面架橋工程の後に2ヶ所以上設置されかつ表面架橋工程の前にも1か所以上設置され、特に好ましくは表面架橋工程の後に2ヶ所以上および表面架橋前にも2ヶ所以上設置される。表面架橋後に2ヶ所以上、特に2ヶ所に分級工程が設置される場合、まず表面架橋後に分級を行い、次いで最終工程として微粉特に200μm以下の粒子径の微粉であり、より好ましくは150μm以下、さらに好ましくは80~120μmの粒子分級を行った直後に、製品ホッパー最終ホッパーに貯蔵する。すなわち、当該好ましい形態においては、分級工程が製品ホッパーに貯蔵される直前の最終工程で行われる。この操作により、微粉や粉塵も低減され、さらに通液性GBPやSFCも向上するため、好ましい。また、分級工程後の次工程までの輸送例えば、空気輸送距離が長い場合、輸送時にダメージを受けることにより微粉や粉塵が再度発生するため、好ましくない。したがって、最終の分級工程、特に微粉分級から製品ホッパーまでの距離は0~100m以下とすることが好ましく、以下順に、50m以下、25m以下、10m以下、5m以下が好ましい。d除電分級本発明は、上記i~vの少なくとも1種以上の分級工程好ましくは、篩分級工程において、除電を行うことが好ましい。分級工程で除電を行うことによって、表面架橋された吸水性樹脂の物性、特に通液性例えばSFCが向上する。このような効果は、実験室レベルの小スケールよりも、高通液性の吸水性樹脂の製造や工業的な連続生産、特にSFCが10[×10-7cm3sg-1]以上の吸水性樹脂や、1[t/hr]以上の連続生産を24時間以上続ける際に、顕著に発揮される。除電分級は、上記特許文献30国際公開第2010/032694号パンフレットに記載されている。除電方法本発明において、除電は、分級装置、吸水性樹脂粉末、篩の少なくとも1つに対して行えばよいが、これらの3つは、分級工程で互いに接するため、いずれかを除電すればよく、分級装置および/または篩自体を除電することが好ましい。除電方法としては、例えば、下記A~Cの方法が適用できるが、本発明は、これらに限定されない。A除電ブラシ:静電気が発生した篩面から除電Bイオン化気流イオン発生ブラシ:高電圧を印加することでイオンを発生させ除電C接地アース:回転物、回転軸、回転体、装置に発生した静電気を除電上記Aの除電ブラシを使用する場合、除電ブラシと帯電物との間に少し隙間を作る自己放電法を採用してもよく、あるいは接地アースした除電ブラシを帯電物に接触させ、溜った静電気を漏洩電流として取り出し、除電する接地漏洩法を採用してもよい。このような除電ブラシの具体例としては、ステンレス繊維、カーボン繊維、アモルファス繊維、化学繊維、植物繊維、獣毛等で製造されたものが好ましく、その線径は、通常1~100μmが好ましく、5~20μmがより好ましい。また、その線長は、通常1~100mmが好ましく、ステンレス極細加工がより好ましい。上記Bのイオン化気流イオン発生ブラシを使用する場合、使用しうるイオン発生ブラシとしては、例えば、除電器イオナイザーが挙げられる。かかる除電法では、空気あるいは他のガス中でイオンを生成し、このイオンによって帯電電荷を中和する。そのため、除電装置はイオナイザーとも呼ばれる。具体的には、除電器イオナイザーを用いて、分級装置または吸水性樹脂の帯電量、帯電電荷を測定し、帯電または-帯電に対してその反対の電荷を付与し、電気的に中和状態とすればよい。この際、対象物の帯電状況に応じた最適な除電とイオンバランス制御を両立させればよい。対象物の帯電量はイオン電流をコントローラに内蔵されたイオン電流検出回路により測定すればよい。このように、逆極性の電荷で中和し、静電気を全く無力化してしまう方法Bは、吸水性樹脂に好ましい方法である。上記Cの接地を使用する場合、分級装置が設置された建屋または架台を、下記の接地抵抗値を示す接地に電気的に接続し、装置に帯電物に接触させて、溜った静電気を漏洩電流として取り出し、除電する方法である。この方法は簡易であり、分級装置全体が除電装置として働くため効果が高く、吸水性樹脂に好ましい方法の1つである。かかる除電の際に取り出された漏洩電流は、好ましくは下記接地抵抗値を示す接地アースを通じて大地に流される。すなわち、本発明の分級工程では、下記の接地抵抗値を示す接地を用いて除電されることが好ましい。接地抵抗接地抵抗とは、接地のために土壌に埋設したアース電極から大地に流れる電流に対する抵抗値のことを示す。測定方法としては、市販されている接地抵抗計を用いて測定すればよい。接地抵抗値の好ましい範囲としては、分級効率の観点から、好ましくは100Ω以下、より好ましくは10Ω以下、さらに好ましくは5Ω以下である。接地抵抗値の下限は特に制限されず、小さいほど好ましいが、通常1Ω以上である。e分級装置本発明は、上記i~vの少なくとも1種以上の分級工程好ましくは、篩分級工程において、好ましくはさらに下記分級装置が使用されてなる。分級網本発明では分級網を使用して吸水性樹脂粉末を分級する。分級網は、例えば、JIS、ASTM、TYLER等の各種標準篩が例示できる。これら篩は板篩でもよく、網篩でもよい。網篩の形状はJISZ8801-12000等を参照して適宜選択される。標準篩の目開きは好ましくは10μm~100mm、さらに好ましくは20μm~10mmの範囲で、1種または2種以上の篩、特に金属篩が使用されることが好ましい。また、篩網面の面積金属篩網の面積は、分級効率の観点から、1~10m2/枚であることが好ましく、1.5~7m2/枚であることがより好ましい。篩分級は上部のみを分級しても、または下部のみを分級してもよいが、好ましくは、上下限を同時に分級することが好ましい。すなわち、複数の篩が同時に使用されることが好ましく、さらに好ましくは、物性向上の点から少なくとも3種類の目開きの篩を用いる。かかる手法として、上位下位の所定の篩以外に中間篩または上位篩を用いる好ましい。好適な篩としては、例えば、上限として、850~1000μm、710~850μm、600~710μmの篩であり、下限として150~225μmの篩である。さらに好ましくは、適宜、その中間ないし上部に篩を追加すればよい。分級装置本発明に用いられる分級装置は、ふるい網面を有するものであれば特に限定されず、例えば、バイブレーティングスクリーンやシフタに分類されるものが挙げられる。バイブレーティングスクリーンには、傾斜形、ローヘッドLow-head形、ハムマーHum-mer、レーブンRhewum、タイロックTy-Rock、ジャイレックスGyrex、および楕円振動Eliptex等があり、シフタにはレシプロReciprocating形、Exolon-grader、Traversator-sieb、Sauer-meyer、ジャイレトリーシフタGyratory、ジャイロシフタ、およびローテックススクリーンRo-tex等がある。これらは、網面の運動形状円、楕円、直線、円弧、擬似楕円、スパイラル、螺旋状、振動方式自由振動、強制振動、駆動方法偏心軸、不平衡重錘、電磁石、インパクト、網面の傾斜水平式、傾斜式、設置方法床置式、吊り下げ式等によって細分類されている。中でも、金属篩網がエキセントリック傾斜、ラジアル傾斜中央から周辺に材料を分散させるふるい網の傾斜、またはタンジェンシャル傾斜網上の排出スピードをコントロールするふるい網の傾斜からなる3次元運動軌跡を描くものであることが好ましい。特に、本発明の効果の面から、揺動式タンブラシフタ、Tumbler-Screeningmachinesのように、ラジアル傾斜やタンジェンシャル傾斜の組み合わせにより、ふるい網面を螺旋状に動かす分級装置が好ましい。分級振動本発明による分級方法に適した篩分け装置は、何ら制限されることはないが、好ましくは、平面分級方法を使用するものが好ましく、特に好ましくはタンブル形篩分け装置である。この篩分け装置は、分級をサポートするために典型的には振動させる。振動は、好ましくは、分級すべき製品が篩い上にスパイラル状螺旋状に導かれる程度におこなう。これらの強制的なバイブレーションは、典型的には0.7~40mm、好ましくは1.5~25mmの振れ幅で、かつ60~6000rpm、好ましくは100~600rpmの振動数を有する。ガイド本発明では分級装置の篩が吸水性樹脂粉末のガイドを有することも好ましい。かかるガイドの設置でより効率的な分級が可能となる。かかるガイド装置は吸水性樹脂粉末を篩中心部に誘導するなどの働きをしており、その長さは直径の5~40程度に決定される。材質および表面粗さ篩装置の材質は特に制限されず、樹脂製、金属製など適宜選択される。ただし、特開平11-156299号に例示の樹脂コートされた篩に比べて、好ましくは、吸水性樹脂との接触面を含めて金属性篩であり、特に好ましくはステンレス製篩である。この場合、より本発明の効果を発揮する。ステンレス鋼が鏡面仕上げされることにより、物性が更に高まる。ステンレス鋼としては、SUS304、SUS316、SUS316L等が挙げられる。マゲネステンも好適に使用される。物性の向上や吸水性樹脂微粒子の篩装置内面への付着等の観点から、本発明において分級工程で用いられる篩装置金属篩網内面は、JISB0601-2001で規定される表面粗さRzが800nm以下に制御されることが好ましい。すなわち、好ましくは、金属篩網の材質がSUS304もしくはSUS316であり、かつ、金属篩網内面の表面粗さRzが800nm以下である。表面粗さRzは好ましくは150nm以下、さらに好ましくは100nm以下、特に好ましくは50nm以下に平滑化される。なお、表面粗さRzは、表面凹凸の最大高さμmの最大値を意味する。表面粗さRzの下限は0nmであるが、10nm程度でも大きな差はなく、10nm、さらには20nm程度でも十分である。その他の表面粗さRaもJISB0601-2001で規定される。Raは、好ましくは100nm以下、より好ましくは50nm以下、特に好ましくは5nm以下である。表面粗さRaの下限は、0nmであるが、1nm程度でも大きな差はない。このような表面粗さは、触針式表面粗さ測定器によりJISB0651-2001に準拠して測定することができる。また、このような表面粗さは、光波干渉式表面粗さ測定器により、JISB0652-2002に準拠して測定することができる。f分級条件本発明は、上記i~vの少なくとも1種以上の分級工程好ましくは、篩分級工程において、好ましくはさらに下記条件、特に篩は所定温度に加熱ないし保温されてなる。また、分級条件は減圧であり、気流が通気されてなる。加熱温度本発明は除電に加えて、好ましくは、分級装置を加熱した状態および/または保温した状態で用いる。また、好ましくは、吸水性樹脂も所定温度に加熱された状態で用いる。本発明における加熱とは、積極的に熱を与えることを指す。したがって、加熱した状態には、初期状態において分級装置に熱を与えて一定温度まで昇温し、その後は熱を与えない場合や、初期状態だけでなく恒常的に分級装置に熱を与える場合等が含まれる。一方、保温とは、熱は与えないで熱を逃しにくくすること、すなわち温度を下がりにくくすることを指す。分級装置を加熱した状態および/または保温した状態とするには、分級装置の置かれている雰囲気温度を上げる等すればよい。好ましい分級装置は加熱手段および/または保温手段を備える乾式分級装置である。かかる分級装置使用する篩の温度は40°C以上、さらには40~80°Cの温度範囲で用いるのが好ましい。より好ましくは45~60°Cの温度範囲である。温度が40°C以上であれば、物性の低下が防止され、一方、100°Cさらには80°C未満の温度であれば、高温にすることによる経済的不利益を防止でき、分級効率への悪影響を防止できる。分級装置は吸水性樹脂粉末の温度に対し20°Cよりも低くない温度で用いることが好ましい。より好ましくは10°Cよりも低くない温度である。また、吸水性樹脂粉末を取り扱う際に、分級工程に導入される吸水性樹脂粉末を室温以上の温度、好ましくは40°C以上とする。例えば40~100°C、より好ましくは50~80°Cに加温することが好ましく、かかる温度の吸水性樹脂を得るには適宜加熱したり、乾燥工程や表面架橋工程の加熱後の吸水性樹脂を保温したりするなどして利用してもよい。減圧表面架橋後の物性を向上させるため、分級工程は減圧状態で行うことが好ましい。減圧状態とは、大気圧よりも気圧が低い状態を意味し、大気圧との圧力差を正プラスの値として表現する。例えば、大気圧が標準大気圧101.3kPaの場合、減圧度が10kPaとは、気圧が91.3kPaであることを意味する。本発明においては分級効率の観点から、減圧度の下限は0kPaを超えることが好ましく、0.01kPa以上がより好ましく、0.05kPa以上がさらに好ましい。また、系内での粉の吊り上りの抑制および排気装置に対するコスト抑制の観点から、減圧度の上限は10kPa以下が好ましく、8kPa以下がより好ましく、5kPa以下がさらに好ましく、2kPa以下が特に好ましい。減圧度の好ましい数値範囲は、上記下限値と上記上限値との間で任意に選択できる。気流分級工程では、気流が通過することが好ましく、好ましくは吸水性樹脂粉末上に、気流ガス流、特に好ましくは空気を通過させる。好ましくは、篩網金属篩網の上下に向流の気流ガス流が通気される。このガス量は、篩い面積1m2当たり、典型的には0.1~10[m3/hr]、好ましくは0.5~5[m3/hr]、特に好ましくは1~3[m3/hr]であり、その際、ガス体積は、標準的な条件下例えば、25°Cおよび1barの条件下で測定する。特に好ましくは、ガス流を、篩分け装置に装入する前に、典型的には40°C以上、好ましくは50°C以上、より好ましくは60°C以上、さらに好ましくは65°C以上、特に好ましくは70°C以上に加熱する。ガス流の温度は、通常は120°C以下、好ましくは110°C以下、より好ましくは100°C以下、さらに好ましくは90°C以下、特に好ましくは80°C以下である。気流ガス流の露点は好ましくは15°C以下、より好ましくは10°C以下である。露点の下限値は特に制限されないが、コストパフォーマンスを考え、好ましくは-10°C以上、より好ましくは-5°C程度である。雰囲気露点分級工程を行う雰囲気空気露点は好ましくは15°C以下、より好ましくは10°C以下、さらに好ましくは5°C以下、特に好ましくは0°C以下である。露点の下限値は特に制限されないが、コストパフォーマンスを考え、好ましくは-10°C以上、より好ましくは-5°C以上である。さらに、気体の温度は好ましくは10~40°Cであり、より好ましくは15~35°Cである。露点を制御する方法としては、気体、好ましくは空気を適宜乾燥すればよく、メンブレンドライヤーを使用する方法、冷却吸着式ドライヤーを使用する方法、ダイヤフラムドライヤーを使用する方法、これらを併用する方法が挙げられる。吸着式ドライヤーを使用する場合、加熱再生式でもよく、非加熱再生式でもよく、非再生式でもよい。装置の数本発明の製造方法では、吸水性樹脂の物性向上および安定化の観点から、上記重合工程が連続ベルト重合または連続ニーダー重合で行われ、かつ、該重合工程一系列に対して、複数の分級工程が並列で行われることが好ましい。ここで、本発明における一系列とは、原料単量体から含水ゲル状架橋重合体、吸水性樹脂粉末、吸水性樹脂へと、最終製品が得られるまでに、工程を経るごとに進んでいく一つの系を意味する。その系が二つに分岐する場合を二系列という。したがって、二系列以上とは、同一工程内において、二基以上の装置が並列に配置され、それらが同時にあるいは交互に、稼動させる形態を指す。また、分級工程のみに限らず、乾燥工程以降の粉砕工程や表面架橋工程等も二系列とすることが好ましい。すなわち、上記重合工程一系列に対して、分級工程が二系列であることが好ましく、粉砕工程、表面架橋工程等すべてが二系列以上であることが最も好ましい。2-6表面架橋工程本工程は、上記粉砕工程、分級工程で得られた吸水性樹脂粉末の表面近傍を、吸水性能向上のために、表面架橋剤を用いて架橋表面架橋反応する工程であり、該表面架橋によって、着色が少なく、より白色度の高い吸水性樹脂が得られる。本発明で用いることができる表面架橋剤としては、特に限定されないが、種々の有機または無機表面架橋剤イオン結合性表面架橋剤を挙げることができる。中でも有機表面架橋剤が好ましく、有機表面架橋剤とイオン結合性表面架橋剤イオン架橋剤との併用がより好ましい。具体的には、有機表面架橋剤としては、多価アルコール化合物、エポキシ化合物、多価アミン化合物またはそのハロエポキシ化合物との縮合物、オキサゾリン化合物、モノ、ジ、またはポリオキサゾリジノン化合物、アルキレンカーボネート化合物であり、特に高温での反応が必要な、多価アルコール化合物、アルキレンカーボネート化合物、オキサゾリジノン化合物からなる脱水エステル反応性架橋剤が使用できる。さらにより具体的には、米国特許第6228930号、同第6071976号、同第6254990号等に例示されている化合物を挙げることが出来る。例えば、モノ,ジ,トリ,テトラまたはプロピレングリコール、1,3-プロパンジオール、グリセリン、1,4-ブタンジオール、1,3-ブタンジオール、1,5-ペンタンジオール、1,6-ヘキサンジオール、ソルビトール等多価アルコール化合物;エチレングリコールジグリシジルエーテルやグリシドール等のエポキシ化合物;エチレンカボネート等のアルキレンカーボネート化合物;オキセタン化合物;2-イミダゾリジノンのような環状尿素化合物等が挙げられる。上記有機表面架橋剤の使用量は、吸水性樹脂粉末100重量部に対して、好ましくは0.001~10重量部、より好ましくは0.01~5重量部の範囲内で適宜決定される。また、吸水性樹脂と表面架橋剤との混合の際、溶媒として水を用いることが好ましい。上記水の使用量は、吸水性樹脂粉末100重量部に対して、好ましくは0.5~20重量部、より好ましくは0.5~10重量部の範囲内で適宜決定される。さらに、上記水以外に、必要に応じて、親水性有機溶媒を併用してもよく、その使用量は、吸水性樹脂粉末100重量部に対して、好ましくは0~10重量部、より好ましくは0~5重量部の範囲内で適宜決定される。さらに、表面架橋剤溶液の混合に際し、水不溶性の微粒子粉体水不溶性粒子や界面活性剤を本発明の効果を妨げない程度に共存させてもよい。該微粒子粉体や界面活性剤の種類や使用量等については、米国特許第7473739号等に例示されているが、該使用量としては、吸水性樹脂粉末100重量部に対して、好ましくは0~10重量部、より好ましくは0~5重量部、さらに好ましくは0~1重量部の範囲内で適宜決定される。本工程において、吸水性樹脂粉末と表面架橋剤とを混合した後、好ましくは加熱処理され、その後必要により冷却処理される。上記加熱処理時の加熱温度は、70~300°Cが好ましく、120~250°Cがより好ましく、150~250°Cがさらに好ましい。上記処理温度が70°C未満の場合、加熱処理時間が延び生産性の低下を招来する上に、均一な表面架橋層を形成することができないため好ましくない。また、上記処理温度が300°Cを超える場合、吸水性樹脂粉末が劣化するため好ましくない。また、上記加熱処理時の加熱時間は、1分~2時間の範囲が好ましい。上記加熱処理は、通常の乾燥機または加熱炉で行うことができる。なお、欧州特許第0349240号、同第0605150号、同第0450923号、同第0812873号、同第0450924号、同第0668080号、日本国特開平7-242709号、同平7-224304号、米国特許第5409771号、同第5597873号、同第5385983号、同第5610220号、同第5633316号、同第5674633号、同第5462972号、国際公開第99/42494号、同第99/43720号、同第99/42496号等に開示された表面架橋方法についても、本発明に好ましく適用することができる。無機表面架橋剤本発明においては、通液性等の物性向上を目的に、上記有機表面架橋剤以外に無機表面架橋剤イオン結合性表面架橋剤を使用することができる。使用される無機表面架橋剤としては、特に限定されないが、2価以上、好ましくは3価または4価の多価金属塩有機塩または無機塩若しくは水酸化物を例示することができる。具体的には、多価金属としてはアルミニウム、ジルコニウム等が挙げられ、乳酸アルミニウム、硫酸アルミニウムが好ましく使用される。多価金属塩はハンドリング性及び吸水性樹脂粉末との混合性の観点から、溶液状態で使用されることが好ましく、より好ましくは、水溶液の形態である。無機表面架橋剤の添加量は、吸水性樹脂の種類や粒度によってその最適量は異なるが、通常、吸水性樹脂粉末の固形分100重量部に対して、0を超えて10重量部以下、好ましくは0.001~5重量部、さらに好ましくは0.002~3重量部の範囲である。これらの無機表面架橋剤は、有機表面架橋剤と同時または別途に使用される。好ましくは、吸水性能特に高い通液性の観点から、有機表面架橋剤による表面架橋後例えば、冷却処理時に吸水性樹脂粉末に無機表面架橋剤を添加することが好ましい。なお、多価金属による表面架橋については、同第2008/09843号、米国特許第7157141号、同第6605673号、同第6620889号、米国特許出願公開第2005/0288182号、同第2005/0070671号、同第2007/0106013号、同第2006/0073969号等に示されている。冷却処理冷却処理は表面架橋反応の停止や制御などを目的として、表面架橋工程で加熱され表面近傍が架橋されて得られる吸水性樹脂粉末が、続く工程例えば、分級工程整粒工程に投入される前に、必要により行われる。この冷却処理で用いられる冷却装置としては、特に制限はないが、例えば、パドルドライヤーや、内壁その他の伝熱面の内部に冷却水が通水されている2軸撹拌乾燥機や、溝型攪拌式乾燥機等を用いることができる。冷却処理後の吸水性樹脂粉末の温度が加熱温度未満、即ち25°C以上80°C未満とされ、好ましくは30°C以上60°C以下とされうる。ただし、冷却処理後に分級工程清流工程を行う場合、f分級条件において上述した条件を満たすように吸水性樹脂粉末の冷却処理を行うことが好ましい。なお、上記表面架橋工程において、吸水性樹脂粉末の表面架橋が室温で実施される場合がある。この場合、表面架橋により得られる吸水性樹脂粉末は加熱されないので、この冷却処理は実施されなくてもよい。さらに、通液性等の物性向上を目的に、上記有機表面架橋剤および無機表面架橋剤以外にポリアミンポリマーを同時にまたは別途に使用してもよい。該ポリアミンポリマーは、重量平均分子量が5000~100万程度を有するものが特に好ましく、例えば、米国特許第7098284号、国際公開第2006/082188号、同第2006/082189号、同第2006/082197号、同第2006/111402号、同第2006/111403号、同第2006/111404号等に例示されている。上記有機表面架橋剤、無機表面架橋剤、添加剤により表面処理されることにより、得られる吸水性樹脂はその表面に、水不溶性粒子、ポリアミンポリマーまたは多価金属の少なくとも1種を有してなることが好ましい。かような形態は吸水性樹脂の物性特に通液性が優れる。2-7微粉リサイクル工程微粉回収工程、造粒工程本発明における微粉リサイクル工程とは、乾燥および必要により粉砕分級で得られた微粉特に150μm未満を主成分、特に70重量以上含む微粉を分離後、そのまま、あるいは水和して、重合工程や乾燥工程にリサイクルする工程であり、例えば、米国特許出願公開第2006/247351号、米国特許第6228930号等に記載の方法が適用できる。本発明では、分級工程後に微粉リサイクル工程をさらに含むことが好ましい。リサイクルした微粉を含むことで、粒度が制御できるとともに、吸水性樹脂粉末の添加によって本発明で必須の高固形分が容易に達成され、さらに微粉の添加で乾燥ベルトからの乾燥後の吸水性樹脂の剥離が容易になるので好ましい。2-8除鉄工程本発明では、上記除電ブラシを使用する場合など、金属線が混入する場合あり、分級工程後に、好ましくは除鉄工程、より好ましくは磁石を用いた除鉄工程を含む。除鉄工程を行うことにより、吸水性樹脂粉末中に存在する金属成分を除去することができる。除鉄には永久磁石を用いればよく、連続的に流れる吸水性樹脂粉末を磁石間に通過させて、篩やブラシなどに由来する金属を除去すればよい。2-9輸送工程分級工程の前後、特に好ましくは分級工程と表面架橋工程との間における吸水性樹脂の輸送方法は、各種使用できるが、好ましくは空気輸送が使用される。該空気輸送は、吸水性樹脂の優れた物性が、安定的に保持されるという観点から、乾燥空気を用いるのが好ましい。該乾燥空気の露点の上限は、通常20°C以下であり、好ましくは-5°C以下であり、より好ましくは-10°C以下であり、さらに好ましくは-12°C以下であり、特に好ましくは-15°C以下である。また、露点の下限は、通常-100°C以上であり、好ましくは-70°C以上であり、-50°C程度で十分である。さらに、該乾燥気体の温度は、10~40°Cが好ましく、15~35°Cがより好ましい。上記空気輸送配管の内面の表面粗さRzは、上記篩装置の内面の表面粗さRzと同様の範囲を有する。乾燥気体空気以外に、加熱気体空気を用いてもよい。この場合、加熱方法としは、特に制限されないが、気体空気が熱源を用いて直接加熱されても良いし、上記輸送配管や装置が加熱されることにより、通される気体空気が間接的に加熱されても良い。この加熱気体空気の温度の下限は、20°C以上が好ましく、30°C以上がより好ましい。また、加熱気体空気の温度の上限は、70°C未満が好ましく、50°C未満がより好ましい。露点を制御する方法としては、気体好ましくは空気を適宜乾燥すればよい。具体的には、メンブレンドライヤーを使用する方法、冷却吸着式ドライヤーを使用する方法、ダイヤフラムドライヤーを使用する方法やそれらを併用する方法が挙げられる。吸着式ドライヤーを使用する場合、加熱再生式でもよく、非加熱再生式でもよい。2-10その他の工程上記各連続工程以外に、必要により、上記微粉のリサイクル工程、造粒工程、微粉除去工程、除鉄工程等を設けてもよい。さらに、経時色安定性効果やゲル劣化防止等のために、上記各工程の一部または全部に上記添加剤を、必要により使用してもよい。さらに、本発明の製造方法においては、好ましくは微粉リサイクル工程を含む。また、好ましくは、輸送工程、貯蔵工程、梱包工程、その他の添加剤微粒子、消臭剤、抗菌剤等の添加工程等の1種または2種以上の工程をさらに含む。3吸水性樹脂の物性本発明の吸水性樹脂は、ポリアクリル酸塩系吸水性樹脂を主成分とし、衛生用品、特に紙オムツへの使用を目的とする場合、上述した重合方法や表面架橋方法等によって得られる。さらに表面架橋工程後に得られる吸水性樹脂は、下記3-1~3-7に挙げられた各物性のうち、少なくとも1以上の物性を制御することが好ましく、さらにはAAPを含めた2以上、特に3以上の物性を制御することが好ましい。本発明において、表面架橋工程後の吸水性樹脂とは、最終製品としての吸水性樹脂を意味する。このため、表面架橋工程後に分級工程を行う場合には、分級工程後の最終生成物としての吸水性樹脂を意味する。吸水性樹脂が下記の各物性を満たす場合には、吸水性樹脂濃度が40重量以上の高濃度オムツにおいても十分な性能を発揮することができる。3-1CRC無加圧下吸水倍率本発明で得られる吸水性樹脂のCRC無加圧下吸水倍率は、10[g/g]以上が好ましく、20[g/g]以上がより好ましく、25[g/g]以上がさらに好ましく、27[g/g]以上が特に好ましい。CRCの上限値は、特に限定されないが、50[g/g]以下が好ましく、45[g/g]以下がより好ましく、40[g/g]以下がさらに好ましい。上記CRCが10[g/g]未満の場合、吸水性樹脂の吸水量が低く、紙オムツ等、衛生用品中の吸収体への使用に適さないおそれがある。また、上記CRCが50[g/g]を超える場合、かような吸水性樹脂を吸収体に使用すると、液の取り込み速度に優れる衛生用品を得ることができないおそれがあるため、好ましくない。なお、CRCは、上述した内部架橋剤や表面架橋剤等で適宜制御することができる。3-2AAP加圧下吸水倍率本発明で得られる吸水性樹脂のAAP加圧下吸水倍率は、紙オムツでのモレを防止するため、上記乾燥を達成手段として、4.83kPa0.7psiの加圧下におけるAAPとして、20[g/g]以上が好ましく、22[g/g]以上がより好ましく、24[g/g]以上がさらに好ましい。AAPの上限値は、特に限定されないが、他の物性とのバランスから40[g/g]以下が好ましい。上記AAPが20[g/g]未満の場合、かような吸水性樹脂を吸収体に使用すると、吸収体に圧力が加わった際の液の戻り通常、リウェットRe-Wetとも称されるが少ない衛生用品を得ることができないおそれがあるため、好ましくない。なお、AAPは、上述した表面架橋剤や粒度等で適宜制御することができる。3-3SFC生理食塩水流れ誘導性本発明で得られる吸水性樹脂のSFC生理食塩水流れ誘導性は、紙オムツでのモレを防止するため、上記乾燥を達成手段として、加圧下での液の通液特性であるSFCとして、1[×10-7cm3sg-1]以上が好ましく、10[×10-7cm3sg-1]以上がより好ましく、30[×10-7cm3sg-1]以上がさらに好ましく、70[×10-7cm3sg-1]以上が特に好ましく、110[×10-7cm3sg-1]以上が最も好ましい。SFCの上限値は、特に限定されないが、他の物性とのバランスから3000[×10-7cm3sg-1]以下が好ましく、2000[×10-7cm3sg-1]以下がより好ましい。上記SFCが3000[×10-7cm3sg-1]を超える場合、かような吸水性樹脂を吸水体に使用すると、吸水体で液漏れが発生するおそれがあるため、好ましくない。なお、SFCは、上述した乾燥方法等で適宜制御することができる。3-4Ext水可溶分本発明で得られる吸水性樹脂のExt水可溶分は、35重量以下が好ましく、25重量以下がより好ましく、15重量以下がさらに好ましく、10重量以下が特に好ましい。上記Extが35重量を超える場合、得られる吸水性樹脂のゲル強度が弱く、液透過性に劣ったものとなるおそれがある。また、かような吸水性樹脂を吸水体に使用すると、吸水体に圧力が加わった際の液の戻りリウェットが少ない吸水性樹脂を得ることができないおそれがあるため、好ましくない。なお、Extは、上述した内部架橋剤等で適宜制御することができる。3-5ResidualMonomers残存モノマー本発明で得られる吸水性樹脂のResidualMonomers残存モノマーは、安全性の観点から、好ましくは0~500ppm、より好ましくは0~400ppm、さらに好ましくは0~300ppm、特に好ましくは0~200ppmに制御される。なお、ResidualMonomersは、上述した重合方法等で適宜制御することができる。3-6初期色調本発明で得られる吸水性樹脂は、初期色調に優れている。すなわち、本発明で得られる、製造直後の吸水性樹脂の色調初期色調が、以下の数値を示す。なお、初期色調は、製造直後の色調をいうが、一般的には工場出荷前に測定される色調とされる。また、例えば、30°C以下、相対湿度50RHの雰囲気下での保存であれば製造後1年以内に測定される値である。具体的には、ハンターLab表色系において、L値Lightnessが好ましくは85以上、より好ましくは87以上、さらに好ましくは89以上である。また、b値は-5~10が好ましく、-5~9がより好ましく、-4~8がさらに好ましく、-1~7が特に好ましい。さらに、a値は-2~2であり、少なくとも-1~1、好ましくは-0.5~1、特に好ましくは0~1である。また、別の色度として、YIYellowIndex値は、10以下が好ましく、8以下がより好ましく、6以下が特に好ましい。さらに、別の色度として、WBWhiteBalance値は、70以上が好ましく、75以上がより好ましく、77以上が特に好ましい。さらに、本発明で得られる吸水性樹脂は経時着色にも優れ、高温多湿下で行う促進試験においても十分な白色度を示す。なお、国際公開第2009/005114号パンフレットに開示する測定方法により、本発明の吸水性樹脂の初期色調および経時着色を測定することができる。3-7含水率本発明で得られる吸水性樹脂の含水率は粉体特性帯電防止、耐衝撃安定性、輸送時の物性低下の観点から、好ましくは0~15重量、より好ましくは0~10重量、さらに好ましくは0~3重量である。なお、含水率の下限値としては、0.1重量以上が好ましく、0.5重量以上がより好ましく、1重量以上がさらに好ましく、1.4重量以上が特に好ましい。当該含水率の調整は、表面架橋工程時の熱処理条件や必要により水の添加量を適宜調整すればよい。なお、吸水性樹脂中の水分は分級時の阻害要因ではあるが、本発明では含水率0.1重量未満の絶対乾燥状態よりも、上記所定の含水率を有する吸水性樹脂の方が、分級工程でより効果を発揮できる。従って、本発明は上述した含水率の吸水性樹脂の分級工程を含む、吸水性樹脂の製造方法に好ましく適用することができる。4吸水性樹脂の用途本発明にかかる製造方法により得られる吸水性樹脂の用途は、特に限定されず、紙オムツ、生理用ナプキン、失禁パット等の衛生用品、農園芸用保水剤、廃液固化剤や、工業用止水材等、吸収性物品に使用することができる。実施例以下、実施例および比較例に従って本発明を説明するが、本発明はこれらに限定され解釈されるものではない。また、便宜上、リットルをL、重量をwtと記すことがある。なお、本発明で得られる吸水性樹脂の、特許請求の範囲や実施例に記載した諸物性は、特に記載のない限り、室温20~25°C、湿度50RHの条件下で、EDANA法および以下の測定例に従って求めた。1.樹脂固形分固形分底面の直径が約50mmのアルミカップに、吸水性樹脂1.00gを量り取り、試料吸水性樹脂およびアルミカップの総重量W1[g]を正確に秤量した。次に、雰囲気温度180°Cのオーブン中に上記試料を静置し、吸水性樹脂を乾燥させた。3時間経過後オーブンから該試料をアルミカップごと取り出し、デシケーター中で室温まで冷却した。その後、乾燥後の試料吸水性樹脂およびアルミカップの総重量W2[g]を秤量し、次式にしたがって固形分単位;[重量]を算出した。なお、粒子状含水ゲル状架橋重合体粒子状含水ゲルの樹脂固形分を測定する際には、粒子状含水ゲルの採取量を2~4g、乾燥時間を24時間に変更して行った。2.SFC生理食塩水流れ誘導性本発明で得られる吸水性樹脂のSFC生理食塩水流れ誘導性は、米国特許第5669894号明細書の記載に従って測定した。3.その他の物性本発明で得られる吸水性樹脂のCRC無加圧下吸水倍率、粒度分布上記PSDの項参照:ERT420.2-02に記載の方法、pH可溶分水可溶分上記Extの項参照:ERT470.2-02に記載の方法、残存アクリル酸量上記ResidualMonomersの項参照:ERT410.2-02に記載の方法等の物性については、上述したEDANAのERT、または米国特許出願公開第2006/204755号明細書に準じて測定した。[比較例1]特許文献30国際公開第2010/032694号パンフレットの実施例1に準じて以下の運転を行った。すなわち、図1ただし、分級工程3は行わず、分級工程2と包装工程製品とが連結されているに示されるように、重合工程ベルト上での静置重合、ゲル細粒化解砕工程、乾燥工程、粉砕工程、分級工程分級工程1、表面架橋工程表面架橋剤の混合工程、加熱工程、冷却工程、整粒工程分級工程2、および各工程間を連結する輸送工程からなる吸水性樹脂の連続製造装置生産能力1500[kg/hr]を用いて連続製造した。なお、上記分級工程1、表面架橋工程、分級工程2との間は、空気輸送露点10°Cの乾燥空気、または、60°Cの加熱空気で連結されていた。具体的には、内部架橋剤としてポリエチレングリコールジアクリレート平均n数平均重合度9を0.06モル対単量体含む75モルが中和されたアクリル酸部分ナトリウム塩水溶液単量体濃度37重量を、比較単量体水溶液1として、得られた比較単量体水溶液1を定量ポンプで連続フィードを行い、輸送管の途中で窒素ガスを連続的に吹き込み、酸素濃度を0.5[mg/L]以下にした。次に、比較単量体水溶液1に、さらに過硫酸ナトリウム/L-アスコルビン酸をそれぞれ0.14g/0.005g単量体1molに対してを別々にラインミキシングで連続混合して、両端に堰を有する平面スチールベルトに厚み約30mmで供給して、95°Cで連続的に30分間静置水溶液重合連続ベルト重合を行った重合工程。上記重合工程で得られた比較含水ゲル状架橋重合体1固形分濃度:45重量を60°Cの雰囲気下で孔径7mmのミートチョッパーで約1mmに細分化しゲル細粒化解砕工程、次いで、連続通気バンド乾燥機熱風の露点:30°Cの移動する多孔板上に厚みが50mmとなるように広げて載せ、185°Cで30分間乾燥した後、外気にさらして冷却を行い、比較乾燥重合体1固形分:96重量、温度:60°Cを得た乾燥工程。得られた比較乾燥重合体1全量を3段ロールミルロールギャップが上から1.0mm/0.70mm/0.50mmに連続供給することで粉砕した後粉砕工程、目開き1000μm、850μmおよび150μmの金属篩網材質:SUS304製、篩内面の表面粗さRz:50nm、表面粗さRa:4.8nm、張り張力50[N/cm]、篩網の面積2[m2/枚]を有する篩口径1600mmからなる揺動式円形篩い分け装置振動数:230rpm、ラジアル傾斜勾配:11mm、タンジェンシャル傾斜勾配:11mm、偏心量:35mm、装置の温度:60°C、装置内の雰囲気露点:13°Cで分級し、850μmおよび150μmの金属篩網間の粒分を採取して、粒径850~150μmが約98重量の比較吸水性樹脂粉末1CRC:36[g/g]、固形分:96重量、重量平均粒子径D50:450μm、σζ:0.35を得た。なお、当該篩い分け装置に供給される粉砕工程後の吸水性樹脂粉末の温度は60°Cに保温されていた。また、この篩い分け装置が据え付けられている架台は、接地抵抗値が5Ωの接地除電がなされていた。さらに、バグフィルターが設置された排気装置によって、該篩い分け装置内の減圧度が0.11kPaとされ、露点10°C、温度60°Cの空気を2[m3/hr]で該篩分け装置内を通気させた分級工程1。上記で得られた比較吸水性樹脂粉末1を、1500[kg/hr]で高速連続混合機タービュライザー、1000rpmに定量連続供給して、吸水性樹脂粉末100重量部に対して、1,4-ブタンジオール0.3重量部、プロピレングリコール0.5重量部、純水2.7重量部の混合液からなる表面処理剤溶液をスプレーで噴霧し混合した。次いで、得られた混合物をパドルドライヤーにより連続的に198°Cにて40分間加熱処理した表面架橋工程。その後、同様のパドルドライヤーを用いて60°Cまで強制冷却した冷却工程。さらに、上記分級工程1で使用したものと同一の篩口径1600mmからなる揺動式円形篩い分け装置装置の温度:60°C/目開き850μmの金属篩のみ使用、装置内の雰囲気露点:12°Cで850μm通過物を分級し、目開き850μmの篩網の上に残留する物は再度粉砕した後、上記850μm通過物と混合することで、全量が850μm通過物である整粒された比較吸水性樹脂1含水率:1.5重量、水可溶分:8.7重量、重量平均粒子径D50:445μm、σζ:0.39を得た整粒工程分級工程2。なお、当該篩い分け装置に供給される粉砕工程後の吸水性樹脂粉末の温度は60°Cに保温されていた。また、この篩い分け装置が据え付けられている架台は、接地抵抗値が5Ωの接地除電がなされていた。さらに、バグフィルターが設置された排気装置によって、該篩い分け装置内の減圧度が0.11kPaとされ、露点10°C、温度60°Cの空気を2[m3/hr]で該篩分け装置内を通気させた。この比較吸水性樹脂1を連続生産しながら1トン毎にサンプリングを行い、20トン分の吸水性樹脂の性能測定を行った。得られたサンプル数は20点であり、平均のCRC、AAP、SFCはそれぞれ29.8[g/g]CRC、24.7[g/g]AAP、34[×10-7cm3sg-1]SFC、それぞれの標準偏差は0.19CRC、0.26AAP、2.00SFCであった。得られた比較吸水性樹脂1の性能の詳細を表1に記す。なお、比較吸水性樹脂1中の残存モノマー量は410ppmであった。[比較例2]特許文献30国際公開第2010/032694号パンフレットの比較例1に準じて以下の運転を行った。すなわち、上記比較例1の分級工程1表面架橋前の分級において、篩い分け装置を架台からフローティング状態非接地状態に変更し、篩い分け時に発生する静電気等を逃すことができない状態で操作した以外は、同様の操作を行い、粒径850~150μmが約97重量の比較吸水性樹脂粉末2CRC:36[g/g]、固形分:96重量、重量平均粒子径D50:440μm、σζ:0.38を得た。さらに得られた比較吸水性樹脂粉末2を、上記比較例1と同様の表面架橋工程、冷却工程、整粒工程分級工程2を行い、比較吸水性樹脂2含水率:1.5重量、水可溶分:8.8重量、重量平均粒子径D50:432μm、σζ:0.40を得た。この比較吸水性樹脂2を連続生産しながら1トン毎にサンプリングを行い、20トン分の吸水性樹脂の性能測定を行った。得られたサンプル数は20点であり、平均のCRC、AAP、SFCはそれぞれ29.9[g/g]CRC、24.2[g/g]AAP、29[×10-7cm3sg-1]SFC、それぞれの標準偏差は0.34CRC、0.35AAP、3.16SFCであった。得られた比較吸水性樹脂2の性能の詳細を表1に記す。なお、比較吸水性樹脂2中の残存モノマー量は420ppmであった。[実施例1]上記比較例1の整粒工程分級工程2において、金属篩目開き850μmの下部に、直径30mmの白色乳白色のタッピングボールウレタン樹脂製/金属篩網の面積に対するタッピングボールの断面積の割合:16および孔径20mmのステンレス材質:SUS304製パンチングメタル開孔率40を設置した以外は、比較例1と同様の操作を行い、吸水性樹脂1含水率:1.5重量、水可溶分:8.8重量、重量平均粒子径D50:450μm、σζ:0.36を得た。金属篩とパンチングメタルとの距離は50mmであった。また、分級工程2におけるタッピングボールの温度は約60°C熱風、篩面、吸水性樹脂からの加熱平衡温度であった。得られた吸水性樹脂1を連続生産しながら1トン毎にサンプリングを行い、20トン分の吸水性樹脂の性能測定を行った。得られたサンプル数は20点であり、平均のCRC、AAP、SFCはそれぞれ29.8[g/g]CRC、24.9[g/g]AAP、36[×10-7cm3sg-1]SFC、それぞれの標準偏差は0.16CRC、0.24AAP、1.90SFCであった。得られた吸水性樹脂1の性能の詳細を表1に記す。なお、吸水性樹脂1中の残存モノマー量は410ppmであった。タッピングボールの使用によって、AAPで0.2[g/g]、SFCで2[×10-7cm3sg-1]向上した。また、上記比較例1では、SFCが生産時間の経過とともに低下する傾向生産量で前半10tと後半10tとの低下量が約3ポイントが見られたが、実施例1ではその傾向低下量が0~1ポイントは見られなかった。[実施例2]上記比較例2の分級工程2において、金属篩目開き850μmの下部に、直径30mmの白色乳白色のタッピングボールウレタン樹脂製/金属篩網の面積に対するタッピングボールの断面積の割合:16および孔径20mmのステンレス材質:SUS304製パンチングメタル開孔率40を設置した以外は、比較例2と同様の操作を行い、吸水性樹脂2含水率:1.5重量、水可溶分:8.7重量、重量平均粒子径D50:441μm、σζ:0.37を得た。金属篩とパンチングメタルとの距離は50mmであった。また、分級工程2におけるタッピングボールの温度は約60°C熱風、篩面、吸水性樹脂からの加熱平衡温度であった。得られた吸水性樹脂2を連続生産しながら1トン毎にサンプリングを行い、20トン分の吸水性樹脂の性能測定を行った。得られたサンプル数は20点であり、平均のCRC、AAP、SFCはそれぞれ29.9[g/g]CRC、24.5[g/g]AAP、32[×10-7cm3sg-1]SFC、それぞれの標準偏差は0.32CRC、0.33AAP、3.02SFCであった。得られた吸水性樹脂2の性能の詳細を表1に記す。なお、吸水性樹脂2中の残存モノマー量は420ppmであった。タッピングボールの使用によって、AAPで0.3[g/g]、SFCで3[×10-7cm3sg-1]向上した。また、上記比較例2では、SFCが生産時間の経過とともに低下する傾向生産量で前半10tと後半10tとの低下量が約3ポイントが見られたが、実施例2ではその傾向低下量が0~1ポイントは見られなかった。[比較例3]上記実施例1において、分級工程2の金属篩の下部にタッピングボールおよびパンチングメタルを設置する代わりに、分級工程2の金属篩の上部にタッピングボールおよびパンチングメタルを設置した。すなわち、上記実施例1の分級工程2において、金属篩目開き850μm網の上に、直径30mmの白色乳白色のタッピングボールウレタン樹脂製/金属篩網の面積に対するタッピングボールの断面積の割合:16を設置し、さらにその上部に孔径20mmのステンレス材質:SUS304製パンチングメタル開孔率40を設置した以外は、実施例1と同様の操作を行い、比較吸水性樹脂3含水率:1.5重量、水可溶分:8.7重量、重量平均粒子径D50:444μm、σζ:0.40を得た。金属篩とパンチングメタルとの距離は50mmであった。また、分級工程2におけるタッピングボールの温度は約60°C熱風、篩面、吸水性樹脂からの加熱平衡温度であった。得られた比較吸水性樹脂3を連続生産しながら1トン毎にサンプリングを行い、20トン分の吸水性樹脂の性能測定を行った。得られたサンプル数は20点であり、平均のCRC、AAP、SFCはそれぞれ29.8[g/g]CRC、24.4[g/g]AAP、31[×10-7cm3sg-1]SFC、それぞれの標準偏差は0.19CRC、0.26AAP、1.99SFCであった。得られた比較吸水性樹脂3の性能の詳細を表1に記す。なお、比較吸水性樹脂3中の残存モノマー量は410ppmであった。タッピングボールを金属篩網の上で使用することで、下部で使用した場合実施例1と比較して、AAPが0.5[g/g]、SFCが5[×10-7cm3sg-1]低下した。[比較例4]特許文献30国際公開第2010/032694号パンフレットの実施例2に準じて以下の運転を行った。すなわち、図1ただし、分級工程3は行わず、分級工程2と包装工程製品とが連結されているに示されるように、重合工程ベルト上での静置重合、ゲル細粒化解砕工程、乾燥工程、粉砕工程、分級工程分級工程1、表面架橋工程表面架橋剤の混合工程、加熱工程、冷却工程、整粒工程分級工程2、および各工程間を連結する輸送工程からなる吸水性樹脂の連続製造装置生産能力1500[kg/hr]を用いて連続製造した。なお、上記分級工程1、表面架橋工程、分級工程2との間は、空気輸送露点10°Cの乾燥空気、または、60°Cの加熱空気で連結されていた。具体的には、内部架橋剤としてポリエチレングリコールジアクリレート平均n数平均重合度9を0.09モル対単量体含む73モルが中和されたアクリル酸部分ナトリウム塩水溶液単量体濃度38重量を、比較単量体水溶液4として、得られた比較単量体水溶液4を定量ポンプで連続フィードを行い、輸送管の途中で窒素ガスを連続的に吹き込み、酸素濃度を0.5[mg/L]以下にした。次に、比較単量体水溶液4に、さらに過硫酸ナトリウム/L-アスコルビン酸をそれぞれ0.14g/0.005g単量体1molに対してをラインミキシングで連続混合して、両端に堰を有する平面スチールベルトに厚み約30mmで供給して、97°Cで連続的に30分間静置水溶液重合連続ベルト重合を行った重合工程。上記重合工程で得られた比較含水ゲル状架橋重合体4固形分濃度:46重量を60°Cの雰囲気下で孔径7mmのミートチョッパーで約1mmに細分化しゲル細粒化解砕工程、次いで、連続通気バンド乾燥機熱風の露点:30°Cの移動する多孔板上に厚みが50mmとなるように広げて載せ、190°Cで30分間乾燥した後、外気にさらして冷却を行い、比較乾燥重合体4固形分:96.5重量、温度:60°Cを得た乾燥工程。得られた比較乾燥重合体4全量を3段ロールミルロールギャップが上から1.0mm/0.60mm/0.48mmに連続供給することで粉砕した後粉砕工程、目開き850μm、710μmおよび150μmの金属篩網材質:SUS304製、篩内面の表面粗さRz:50nm、表面粗さRa:4.8nm、張り張力50[N/cm]、篩網の面積2[m2/枚]を有する篩口径1600mmからなる揺動式円形篩い分け装置振動数:230rpm、ラジアル傾斜勾配:11mm、タンジェンシャル傾斜勾配:11mm、偏心量:35mm、装置の温度:60°C、装置内の雰囲気露点:13°Cで分級し、710μmおよび150μmの金属篩網間の粒分を採取して、粒径710~150μmが約98重量の比較吸水性樹脂粉末4CRC:33[g/g]、固形分:96重量、重量平均粒子径D50:400μm、σζ:0.36を得た。なお、当該篩い分け装置に供給される粉砕工程後の吸水性樹脂粉末の温度は60°Cに保温されていた。また、この篩い分け装置が据え付けられている架台は、接地抵抗値が5Ωの接地除電がなされていた。さらに、バグフィルターが設置された排気装置によって、該篩い分け装置内の減圧度が0.11kPaとされ、露点10°C、温度60°Cの空気上下向流を2[m3/hr]で該篩分け装置内を通気させた分級工程1。上記で得られた比較吸水性樹脂粉末4を、1500[kg/hr]で高速連続混合機タービュライザー、1000rpmに定量連続供給して、吸水性樹脂粉末100重量部に対して、1,4-ブタンジオール0.36重量部、プロピレングリコール0.6重量部、純水3.24重量部の混合液からなる表面処理剤溶液をスプレーで噴霧し混合した。次いで、得られた混合物をパドルドライヤーにより連続的に199°Cにて40分間加熱処理した表面架橋工程。その後、同様のパドルドライヤーを用いて60°Cまで強制冷却した。この冷却工程の際に、加熱され表面架橋された粒子100重量部に対して、下記の硫酸アルミニウム処理液を1.5重量部添加することで多価金属塩により表面コーティングされた比較粒子状吸水剤4を得た。使用した硫酸アルミニウム処理液は、水道用液体硫酸アルミニウム27重量溶液浅田化学工業株式会社製1重量部に対して、50重量乳酸ナトリウム水溶液株式会社武蔵野化学研究所製0.3重量部を用い、さらにプロピレングリコール0.1重量部を混合することにより得た冷却工程。さらに、上記分級工程1で使用したものと同一の篩口径1600mmからなる揺動式円形篩い分け装置装置の温度:60°C/目開き710μmの金属篩のみ使用、装置内の雰囲気露点:12°Cで710μm通過物を分級し、目開き710μmの篩網の上に残留する物は再度粉砕した後、上記710μm通過物と混合することで、全量が710μm通過物である整粒された比較吸水性樹脂4含水率:1.4重量、水可溶分:6.4重量、重量平均粒子径D50:394μm、σζ:0.39を得た整粒工程分級工程2。なお、当該篩い分け装置に供給される粉砕工程後の吸水性樹脂粉末の温度は60°Cに保温されていた。また、この篩い分け装置が据え付けられている架台は、接地抵抗値が5Ωの接地除電がなされていた。さらに、バグフィルターが設置された排気装置によって、該篩い分け装置内の減圧度が0.11kPaとされ、露点10°C、温度60°Cの空気上下向流を2[m3/hr]で該篩分け装置内を通気させた。この比較吸水性樹脂4を連続生産しながら1トン毎にサンプリングを行い、20トン分の吸水性樹脂の性能測定を行った。得られたサンプル数は20点であり、平均のCRC、AAP、SFCはそれぞれ28.3[g/g]CRC、23.6[g/g]AAP、103[×10-7cm3sg-1]SFC、それぞれの標準偏差は0.18CRC、0.15AAP、5.96SFCであった。得られた比較吸水性樹脂4の性能の詳細を表1に記す。なお、比較吸水性樹脂4中の残存モノマー量は450ppmであった。[実施例3]上記比較例4の分級工程2において、金属篩目開き710μmの下部に、直径30mmの白色乳白色のタッピングボールウレタン樹脂製/金属篩網の面積に対するタッピングボールの断面積の割合:16および孔径20mmのステンレス材質:SUS304製パンチングメタル開孔率40を設置した以外は、比較例4と同様の操作を行い、吸水性樹脂3含水率:1.4重量、水可溶分:6.3重量、重量平均粒子径D50:401μm、σζ:0.36を得た。金属篩とパンチングメタルとの距離は50mmであった。また、分級工程2におけるタッピングボールの温度は約60°C熱風、篩面、吸水性樹脂からの加熱平衡温度であった。得られた吸水性樹脂3を連続生産しながら1トン毎にサンプリングを行い、20トン分の吸水性樹脂の性能測定を行った。得られたサンプル数は20点であり、平均のCRC、AAP、SFCはそれぞれ28.3[g/g]CRC、24.0[g/g]AAP、110[×10-7cm3sg-1]SFC、それぞれの標準偏差は0.16CRC、0.14AAP、5.68SFCであった。得られた吸水性樹脂3の性能の詳細を表1に記す。なお、吸水性樹脂3中の残存モノマー量は450ppmであった。タッピングボールの使用によって、AAPで0.4[g/g]、SFCで7[×10-7cm3sg-1]向上した。また、上記比較例1では、SFCが生産時間の経過とともに低下する傾向生産量で前半10tと後半10tとの低下量が約3ポイントが見られたが、実施例3ではその傾向低下量が0~1ポイントは見られなかった。[実施例4]上記実施例1において、さらに分級工程1の各金属篩目開き1000μm、850μmおよび150μmの下部に、直径30mmの白色乳白色のタッピングボールウレタン樹脂製/金属篩網の面積に対するタッピングボールの断面積の割合:16および孔径20mmのステンレス材質:SUS304製パンチングメタル開孔率40を設置した以外は、実施例1と同様の操作を行い、吸水性樹脂4含水率:1.6重量、水可溶分:8.6重量、重量平均粒子径D50:451μm、σζ:0.35を得た。なお、分級工程1および分級工程2における各金属篩とパンチングメタルとの距離は50mmであった。また、分級工程1および分級工程2におけるタッピングボールの温度は約60°C熱風、篩面、吸水性樹脂からの加熱平衡温度であった。得られた吸水性樹脂4を連続生産しながら1トン毎にサンプリングを行い、20トン分の吸水性樹脂の性能測定を行った。得られたサンプル数は20点であり、平均のCRC、AAP、SFCはそれぞれ29.9[g/g]CRC、25.0[g/g]AAP、38[×10-7cm3sg-1]SFC、それぞれの標準偏差は0.14CRC、0.22AAP、1.80SFCであった。得られた吸水性樹脂4の性能の詳細を表1に記す。なお、吸水性樹脂4中の残存モノマー量は390ppmであった。[実施例5]上記実施例4において、分級工程2の金属篩の下部にタッピングボールおよびパンチングメタルを設置する代わりに、分級工程2の金属篩の上部にタッピングボールおよびパンチングメタルを設置した。すなわち、上記実施例4において、分級工程2の金属篩目開き850μm網の上に、直径30mmの白色乳白色のタッピングボールウレタン樹脂製/金属篩網の面積に対するタッピングボールの断面積の割合:16を設置し、さらにその上部に孔径20mmのステンレス材質:SUS304製パンチングメタル開孔率40を設置した以外は、実施例4と同様の操作を行い、吸水性樹脂5含水率:1.5重量、水可溶分:8.6重量、重量平均粒子径D50:441μm、σζ:0.37を得た。なお、分級工程1および分級工程2における各金属篩とパンチングメタルとの距離は50mmであった。また、分級工程1および分級工程2におけるタッピングボールの温度は約60°C熱風、篩面、吸水性樹脂からの加熱平衡温度であった。得られた吸水性樹脂5を連続生産しながら1トン毎にサンプリングを行い、20トン分の吸水性樹脂の性能測定を行った。得られたサンプル数は20点であり、平均のCRC、AAP、SFCはそれぞれ29.8[g/g]CRC、24.4[g/g]AAP、35[×10-7cm3sg-1]SFC、それぞれの標準偏差は0.15CRC、0.22AAP、1.85SFCであった。得られた吸水性樹脂5の性能の詳細を表1に記す。なお、吸水性樹脂5中の残存モノマー量は400ppmであった。[実施例6]上記実施例4の分級工程2において、タッピングボールおよびパンチングメタルを使用しなかった以外は、実施例4と同様の操作を行い、吸水性樹脂6含水率:1.5重量、水可溶分:8.7重量、重量平均粒子径D50:438μm、σζ:0.37を得た。なお、分級工程1における各金属篩とパンチングメタルとの距離は50mmであった。得られた吸水性樹脂6を連続生産しながら1トン毎にサンプリングを行い、20トン分の吸水性樹脂の性能測定を行った。得られたサンプル数は20点であり、平均のCRC、AAP、SFCはそれぞれ29.9[g/g]CRC、24.4[g/g]AAP、36[×10-7cm3sg-1]SFC、それぞれの標準偏差は0.15CRC、0.23AAP、1.87SFCであった。得られた吸水性樹脂6の性能の詳細を表1に記す。なお、吸水性樹脂6中の残存モノマー量は400ppmであった。[実施例7]上記実施例1において、分級工程1の各金属篩目開き1000μm、850μmおよび150μm網の上に、直径30mmの白色乳白色のタッピングボールウレタン樹脂製/金属篩網の面積に対するタッピングボールの断面積の割合:16を設置し、さらにその上部に孔径20mmのステンレス材質:SUS304製パンチングメタル開孔率40を設置した以外は、実施例1と同様の操作を行い、吸水性樹脂7含水率:1.5重量、水可溶分:8.8重量、重量平均粒子径D50:449μm、σζ:0.36を得た。なお、分級工程1および分級工程2における各金属篩とパンチングメタルとの距離は50mmであった。また、分級工程1および分級工程2におけるタッピングボールの温度は約60°C熱風、篩面、吸水性樹脂からの加熱平衡温度であった。得られた吸水性樹脂7を連続生産しながら1トン毎にサンプリングを行い、20トン分の吸水性樹脂の性能測定を行った。得られたサンプル数は20点であり、平均のCRC、AAP、SFCはそれぞれ29.8[g/g]CRC、25.0[g/g]AAP、36[×10-7cm3sg-1]SFC、それぞれの標準偏差は0.20CRC、0.24AAP、1.94SFCであった。得られた吸水性樹脂7の性能の詳細を表1に記す。なお、吸水性樹脂7中の残存モノマー量は410ppmであった。[比較例5]上記実施例7において、分級工程2の金属篩の下部にタッピングボールおよびパンチングメタルを設置する代わりに、分級工程2の金属篩の上部にタッピングボールおよびパンチングメタルを設置した。すなわち、上記実施例7の分級工程2において、金属篩目開き850μm網の上に、直径30mmの白色乳白色のタッピングボールウレタン樹脂製/金属篩網の面積に対するタッピングボールの断面積の割合:16を設置し、さらにその上部に孔径20mmのステンレス材質:SUS304製パンチングメタル開孔率40を設置した以外は、実施例7と同様の操作を行い、比較吸水性樹脂5含水率:1.5重量、水可溶分:8.7重量、重量平均粒子径D50:442μm、σζ:0.39を得た。なお、分級工程1および分級工程2における各金属篩とパンチングメタルとの距離は50mmであった。また、分級工程1および分級工程2におけるタッピングボールの温度は約60°C熱風、篩面、吸水性樹脂からの加熱平衡温度であった。得られた比較吸水性樹脂5を連続生産しながら1トン毎にサンプリングを行い、20トン分の吸水性樹脂の性能測定を行った。得られたサンプル数は20点であり、平均のCRC、AAP、SFCはそれぞれ29.8[g/g]CRC、24.5[g/g]AAP、28[×10-7cm3sg-1]SFC、それぞれの標準偏差は0.19CRC、0.26AAP、1.99SFCであった。得られた比較吸水性樹脂5の性能の詳細を表1に記す。なお、比較吸水性樹脂5中の残存モノマー量は410ppmであった。[比較例6]上記実施例7の分級工程2において、タッピングボールおよびパンチングメタルを使用しなかった以外は、実施例7と同様の操作を行い、比較吸水性樹脂6含水率:1.5重量、水可溶分:8.7重量、重量平均粒子径D50:440μm、σζ:0.40を得た。なお、分級工程1における各金属篩とパンチングメタルとの距離は50mmであった。得られた比較吸水性樹脂6を連続生産しながら1トン毎にサンプリングを行い、20トン分の吸水性樹脂の性能測定を行った。得られたサンプル数は20点であり、平均のCRC、AAP、SFCはそれぞれ29.9[g/g]CRC、24.3[g/g]AAP、28[×10-7cm3sg-1]SFC、それぞれの標準偏差は0.19CRC、0.26AAP、2.00SFCであった。得られた比較吸水性樹脂6の性能の詳細を表1に記す。なお、比較吸水性樹脂6中の残存モノマー量は410ppmであった。まとめ表1に示したように、分級工程が複数の場合、いずれかの分級工程でタッピング材タッピングボールを金属篩網の下部に使用することで、さらに好ましくは除電を行うことで、得られる吸水性樹脂の諸物性SFC等が向上する。上記特許文献1~30には、本発明の開示も示唆もない。[比較例7]上記比較例1の分級工程2で得られた比較吸水性樹脂1について、さらに分級工程3として、下記に掲げる篩い分け装置を用いて微粉粒子径150μm未満の粒子を除去して、比較吸水性樹脂7含水率:1.5重量、水可溶分:8.7重量、重量平均粒子径D50:445μm、σζ:0.39を得た。上記分級工程3で用いられる篩い分け装置は、分級工程1で使用したものと同一形式であるが、目開き150μmの金属篩網材質:SUS304製、篩内面の表面粗さRz:50nm、表面粗さRa:4.8nm、張り張力テンション50[N/cm]、篩網の面積2[m2/枚]のみを有する、篩口径1600mmからなる揺動式円形篩い分け装置振動数:230rpm、ラジアル傾斜勾配:11mm、タンジェンシャル傾斜勾配:11mm、偏心量:35mm、装置の温度:60°Cである。なお、当該篩い分け装置に供給される粉砕工程後の吸水性樹脂粉末の温度は60°Cに保温されていた。また、この篩い分け装置が据え付けられている架台は、接地抵抗値が5Ωの接地除電がなされていた。さらに、バグフィルターが設置された排気装置によって、該篩い分け装置内の減圧度が0.11kPaとされ、露点10°C、温度60°Cの空気上下向流を2[m3/hr]で該篩分け装置内を通気させた。得られた比較吸水性樹脂7を連続生産しながら1トン毎にサンプリングを行い、20トン分の吸水性樹脂の性能測定を行った。得られたサンプル数は20点であり、平均のCRC、AAP、SFCはそれぞれ29.8[g/g]CRC、24.7[g/g]AAP、34[×10-7cm3sg-1]SFCであった。得られた比較吸水性樹脂7の性能の詳細を表2に記す。なお、比較吸水性樹脂7中の残存モノマー量は410ppmであった。[実施例8]上記比較例7において、分級工程1で使用される金属篩のうち、目開き150μmの金属篩に、分級助剤粒子として炭酸カルシウム1重量を添加して分級した以外は、比較例7と同様の操作を行い吸水性樹脂8含水率:1.5重量、水可溶分:8.6重量、重量平均粒子径D50:446μm、σζ:0.38を得た。得られた吸水性樹脂8を連続生産しながら1トン毎にサンプリングを行い、20トン分の吸水性樹脂の性能測定を行った。得られたサンプル数は20点であり、平均のCRC、AAP、SFCはそれぞれ29.9[g/g]CRC、24.7[g/g]AAP、35[×10-7cm3sg-1]SFCであった。得られた吸水性樹脂8の性能の詳細を表2に記す。なお、吸水性樹脂8中の残存モノマー量は409ppmであった。[実施例9]上記比較例7において、分級工程3の目開き150μmの金属篩に、分級助剤粒子として炭酸カルシウム1重量を添加して分級した以外は、比較例7と同様の操作を行い吸水性樹脂9含水率:1.5重量、水可溶分:8.6重量、重量平均粒子径D50:449μm、σζ:0.37を得た。得られた吸水性樹脂9を連続生産しながら1トン毎にサンプリングを行い、20トン分の吸水性樹脂の性能測定を行った。得られたサンプル数は20点であり、平均のCRC、AAP、SFCはそれぞれ30.1[g/g]CRC、24.9[g/g]AAP、37[×10-7cm3sg-1]SFCであった。得られた吸水性樹脂9の性能の詳細を表2に記す。なお、吸水性樹脂9中の残存モノマー量は405ppmであった。[実施例10]上記比較例7において、分級工程1および分級工程3の目開き150μmの金属篩に、分級助剤粒子として炭酸カルシウム1重量を添加して分級した以外は、比較例7と同様の操作を行い吸水性樹脂10含水率:1.4重量、水可溶分:8.6重量、重量平均粒子径D50:450μm、σζ:0.36を得た。得られた吸水性樹脂10を連続生産しながら1トン毎にサンプリングを行い、20トン分の吸水性樹脂の性能測定を行った。得られたサンプル数は20点であり、平均のCRC、AAP、SFCはそれぞれ30.2[g/g]CRC、24.9[g/g]AAP、37[×10-7cm3sg-1]SFCであった。得られた吸水性樹脂10の性能の詳細を表2に記す。なお、吸水性樹脂10中の残存モノマー量は403ppmであった。まとめ表2に示したように、小さい目開きの篩例えば150μmを有する分級工程1または分級工程3のいずれかにおいて分級助剤を使用することで、得られる吸水性樹脂の諸物性SFC等が向上する。[実施例11]上記比較例7において、分級工程1および分級工程3での目開き150μmの金属篩にPZTチタン酸ジルコン酸鉛を検出素子とするAEアコースティックエミッションセンサを取り付け、AE信号増幅用アンプを経由して、AE計測装置に接続した。AE計測装置により、10~1000kHzの定常波篩網が破れていない状態で観測されるAE信号が観測された。4ヶ月間連続運転を行ったところ、定常波と異なるスパイク信号突発型パルス状信号が突如観測された。即座に運転を停止し篩を観察したところ、篩網に破れが観察された。AE信号の検出により、網破れを早期発見出来たとともに、プロセス異常の早期発見により、異常品質の製品製品規格外となる製品の発生量を必要最小限に抑えることが出来た。[比較例8]上記比較例7において、連続運転を継続しながら篩の破損を吸水樹脂の粒度変化で確認しようとしたが、粒度分布に振れがあり、実質的に篩の破損の有無を判別することはできなかった。[実施例12]上記実施例4において、分級工程1および分級工程2におけるタッピングボールの温度を60°C熱風、篩面、吸水性樹脂からの加熱平衡温度から25°Cタッピングボール使用時の運転開始当初の温度に変更した以外は、実施例4と同様の操作を行ったところ、含水率の高い分級工程1で運転当初、一部に凝集物が見られた。また、5ポイントのSFCの低下SFC低下幅:5[×10-7cm3sg-1]が見られた。[実施例13]上記実施例4において、分級工程1および分級工程2におけるタッピングボールの温度を60°C熱風、篩面、吸水性樹脂からの加熱平衡温度から30°Cタッピングボール使用時の運転開始当初の温度に変更した以外は、実施例4と同様の操作を行ったところ、含水率の高い分級工程1で運転当初、一部に凝集物が見られた。また、3ポイントのSFCの低下SFC低下幅:3[×10-7cm3sg-1]が見られた。[実施例14]上記実施例4において、6ヶ月の長期連続運転を行ったところ、SFCやAAPが0.数ポイント、低下する現象が見られた。そこで、運転を停止し、全工程を確認したところ、タッピングボールの磨耗直径の減少:約10~20が確認された。タッピングボールを新品に交換すると、物性が回復した。"