"圧縮機21と、熱源側の熱交換器23と、利用側の熱交換器28とが接続され、冷媒として分子式:C3HmFn但し、mおよびnは1以上5以下の整数で、mn=6の関係が成立する。で表され且つ分子構造中に二重結合を1個有する冷媒または該冷媒を含む混合冷媒が循環して二段膨張式の冷凍サイクルを行う冷媒回路20を備え、上記冷媒回路20は、放熱器となる上記熱交換器2328から出た冷媒を減圧加速する駆動流路25aと、蒸発器となる上記熱交換器2328から出た冷媒の一部を上記駆動流路25aの冷媒流により吸引する吸引流路25bと、上記駆動流路25aの冷媒と上記吸引流路25bの冷媒とを合流させて噴出する噴出流路25cとを有するエジェクタ25と、上記噴出流路25cから噴出された冷媒が流入する気液分離器26と、上記気液分離器26から蒸発器となる上記熱交換器2328へ流れる液冷媒を減圧する膨張機構27と、上記気液分離器26のガス冷媒を上記圧縮機21の中間圧室へ導くインジェクション管37とを備えていることを特徴とする冷凍装置。圧縮機21と、熱源側の熱交換器23と、利用側の熱交換器28とが接続され、冷媒として分子式:C3HmFn但し、mおよびnは1以上5以下の整数で、mn=6の関係が成立する。で表され且つ分子構造中に二重結合を1個有する冷媒または該冷媒を含む混合冷媒が可逆に循環して二段膨張式の冷凍サイクルを行う冷媒回路20を備え、上記冷媒回路20は、放熱器となる上記熱交換器2328から出た冷媒を減圧加速する駆動流路25aと、蒸発器となる上記熱交換器2328から出た冷媒の一部を上記駆動流路25aの冷媒流により吸引する吸引流路25bと、上記駆動流路25aの冷媒と上記吸引流路25bの冷媒とを合流させて噴出する噴出流路25cとを有するエジェクタ25と、上記噴出流路25cから噴出された冷媒が流入する気液分離器26と、上記気液分離器26から蒸発器となる上記熱交換器2328へ流れる液冷媒を減圧する膨張機構27と、上記気液分離器26のガス冷媒を上記圧縮機21の中間圧室へ導くインジェクション管37とを備えていることを特徴とする冷凍装置。請求項1または2において、上記分子式:C3HmFn但し、mおよびnは1以上5以下の整数で、mn=6の関係が成立する。で表され且つ分子構造中に二重結合を1個有する冷媒は、2,3,3,3-テトラフルオロ-1-プロペンであることを特徴とする冷凍装置。ところで、上記特許文献1に示す分子式:C3HmFn但し、mおよびnは1以上5以下の整数で、mn=6の関係が成立する。で表され且つ分子構造中に二重結合を1個有する冷媒は、ガス密度が小さいため単位体積あたりの冷凍能力が比較的低い。したがって、上記特許文献1の冷凍装置では、能力を稼ぐために圧縮機の吸入流量を増加させる必要がある。これによって、吸入圧損が大きくなり、冷凍装置のCOP成績係数が低下するという問題があった。本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、分子式:C3HmFn但し、mおよびnは1以上5以下の整数で、mn=6の関係が成立する。で表され且つ分子構造中に二重結合を1個有する冷媒を用いて、二段膨張式の冷凍サイクルを行う冷凍装置において、COP成績係数を向上させることにある。第1の発明は、圧縮機21と、熱源側の熱交換器23と、利用側の熱交換器28とが接続され、冷媒として分子式:C3HmFn但し、mおよびnは1以上5以下の整数で、mn=6の関係が成立する。で表され且つ分子構造中に二重結合を1個有する冷媒または該冷媒を含む混合冷媒が循環して二段膨張式の冷凍サイクルを行う冷媒回路20を備えている。上記冷媒回路20は、放熱器となる上記熱交換器2328から出た冷媒を減圧加速する駆動流路25aと、蒸発器となる上記熱交換器2328から出た冷媒の一部を上記駆動流路25aの冷媒流により吸引する吸引流路25bと、上記駆動流路25aの冷媒と上記吸引流路25bの冷媒とを合流させて噴出する噴出流路25cとを有するエジェクタ25と、上記噴出流路25cから噴出された冷媒が流入する気液分離器26と、上記気液分離器26から蒸発器となる上記熱交換器2328へ流れる液冷媒を減圧する膨張機構27と、上記気液分離器26のガス冷媒を上記圧縮機21の中間圧室へ導くインジェクション管37とを備えている。上記第1の発明では、放熱器となる熱交換器2328から出た高圧冷媒が、エジェクタ25で減圧された後、気液分離器26で液冷媒とガス冷媒とに分離される。気液分離器26で分離された中間圧のガス冷媒は、インジェクション管37を介して圧縮機21の中間圧室に流入する。気液分離器26で分離された中間圧の液冷媒は、膨張機構27で減圧された後、蒸発器となる熱交換器2328で蒸発する。この蒸発した低圧ガス冷媒の一部はエジェクタ25に吸引され、残りは圧縮機21に吸入される。エジェクタ25に吸引されたガス冷媒は、気液分離器26およびインジェクション管37を介して圧縮機21の中間圧室に流入する。第2の発明は、圧縮機21と、熱源側の熱交換器23と、利用側の熱交換器28とが接続され、冷媒として分子式:C3HmFn但し、mおよびnは1以上5以下の整数で、mn=6の関係が成立する。で表され且つ分子構造中に二重結合を1個有する冷媒または該冷媒を含む混合冷媒が可逆に循環して二段膨張式の冷凍サイクルを行う冷媒回路20を備えている。上記冷媒回路20は、放熱器となる上記熱交換器2328から出た冷媒を減圧加速する駆動流路25aと、蒸発器となる上記熱交換器2328から出た冷媒の一部を上記駆動流路25aの冷媒流により吸引する吸引流路25bと、上記駆動流路25aの冷媒と上記吸引流路25bの冷媒とを合流させて噴出する噴出流路25cとを有するエジェクタ25と、上記噴出流路25cから噴出された冷媒が流入する気液分離器26と、上記気液分離器26から蒸発器となる上記熱交換器2328へ流れる液冷媒を減圧する膨張機構27と、上記気液分離器26のガス冷媒を上記圧縮機21の中間圧室へ導くインジェクション管37とを備えている。上記第2の発明では、放熱器となる熱交換器2328から出た高圧冷媒が、エジェクタ25で減圧された後、気液分離器26で液冷媒とガス冷媒とに分離される。気液分離器26で分離された中間圧のガス冷媒は、インジェクション管37を介して圧縮機21の中間圧室に流入する。気液分離器26で分離された中間圧の液冷媒は、膨張機構27で減圧された後、蒸発器となる熱交換器2328で蒸発する。この蒸発した低圧ガス冷媒の一部はエジェクタ25に吸引され、残りは圧縮機21に吸入される。エジェクタ25に吸引されたガス冷媒は、気液分離器26およびインジェクション管37を介して圧縮機21の中間圧室に流入する。第3の発明は、上記第1または第2の発明において、上記分子式:C3HmFn但し、mおよびnは1以上5以下の整数で、mn=6の関係が成立する。で表され且つ分子構造中に二重結合を1個有する冷媒は、2,3,3,3-テトラフルオロ-1-プロペンである。上記第3の発明では、冷媒回路20に充填された冷媒が、2,3,3,3-テトラフルオロ-1-プロペンからなる単一冷媒、または2,3,3,3-テトラフルオロ-1-プロペンを含む混合冷媒である。第1または第2の発明によれば、蒸発器から圧縮機21へ向かう低圧ガス冷媒の一部がエジェクタ25に吸引されて気液分離器26へ流入するため、その分、気液分離器26からインジェクション管37を通じて圧縮機21の中間圧室へ流入するガス冷媒の量即ち、インジェクション量が増加する。また、蒸発器から圧縮機21へ向かう低圧ガス冷媒の一部がエジェクタ25に吸引されることで、圧縮機21の吸入冷媒量が減少する。つまり、圧縮機21において、減少した分の低圧の吸入冷媒は中間圧まで引き上げられて中間圧室に流入する。これにより、圧縮機21から放熱器へ流入する冷媒量を維持しつつ、圧縮機21の入力仕事量を低減することができる。また、圧縮機21の吸入冷媒量が減少するので、吸入圧損を低減することができる。その結果、冷凍装置10のCOPを大幅に向上させることができる。つまり、ガス密度の小さい低圧冷媒を用いた冷凍装置10のCOPを効果的に向上させることができる。以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。なお、以下の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。図1に示すように、本実施形態の空気調和装置10は、本発明に係る冷凍装置により構成されており、冷媒回路20を備えている。冷媒回路20には、冷媒として2,3,3,3-テトラフルオロ-1-プロペン以下、HFO-1234yfまたは単にHFOという。の単一冷媒が充填されている。なお、HFO-1234yfの化学式は、CF3-CF=CH2で表される。冷媒回路20は、冷媒が可逆に循環して二段膨張式の冷凍サイクルを行うように構成されている。冷媒回路20は、圧縮機21と、四路切換弁22と、室外熱交換器23と、ブリッジ回路24と、エジェクタ25と、気液分離器26と、膨張弁27と、室内熱交換器28とを備えている。室外熱交換器23は熱源側の熱交換器を構成し、室内熱交換器28は利用側の熱交換器を構成している。圧縮機21の吐出管21aは四路切換弁22の第1ポートに、吸入管21bは四路切換弁22の第2ポートにそれぞれ接続されている。四路切換弁22の第3ポートには室外熱交換器23のガス側端が、第4ポートには室内熱交換器28のガス側端がそれぞれ接続されている。ブリッジ回路24は、第1~第4逆止弁CV1CV2CV3CV4を備えている。室外熱交換器23の液側端は、第1配管33を介して、ブリッジ回路24の第1逆止弁CV1と第4逆止弁CV4との間に接続されている。室内熱交換器28の液側端は、第4配管36を介して、ブリッジ回路24の第2逆止弁CV2と第3逆止弁CV3との間に接続されている。ブリッジ回路24の第3逆止弁CV3と第4逆止弁CV4との間には第2配管34の流入端が接続され、第2配管34の流出端は気液分離器26のガス層に連通している。ブリッジ回路24の第1逆止弁CV1と第2逆止弁CV2との間には第3配管35の流出端が接続され、第3配管35の流入端は気液分離器26の液層に連通している。第2配管34にはエジェクタ25が設けられ、第3配管35には膨張弁27が設けられている。気液分離器26のガス層から延びるインジェクション管37は、圧縮機21の中間圧室圧縮途中の圧縮室に接続されている。インジェクション管37には、インジェクション弁38が設けられている。四路切換弁22は、第1ポートと第3ポートが連通し且つ第2ポートと第4ポートが連通する第1状態図1に実線で示す状態と、第1ポートと第4ポートが連通し且つ第2ポートと第3ポートが連通する第2状態図1に破線で示す状態とに切り換え可能となっている。つまり、冷媒回路20において、四路切換弁22が第1状態の場合、冷媒が冷房サイクルで循環し、室内熱交換器28が蒸発器として、室外熱交換器23が放熱器ガスクーラとしてそれぞれ機能する。冷媒回路20において、四路切換弁22が第2状態の場合、冷媒が暖房サイクルで循環し、室内熱交換器28が放熱器ガスクーラとして、室外熱交換器23が蒸発器としてそれぞれ機能する。室外熱交換器23は、いわゆるクロスフィン型のフィンアンドチューブ熱交換器であり、室外ファン31によって取り込まれた室外空気と冷媒が熱交換する。室内熱交換器28は、いわゆるクロスフィン型のフィンアンドチューブ熱交換器であり、室内ファン32によって取り込まれた室内空気と冷媒が熱交換する。膨張弁27は、開度可変の電子膨張弁によって構成されている。気液分離器26は縦長で円筒状の密閉容器であり、流入した冷媒をガス冷媒と液冷媒とに分離するものである。エジェクタ25には、駆動流体が流れる駆動流路25aと、該駆動流路25aを流れる高圧冷媒により吸引された吸引流体が流れる吸引流路25bと、該吸引流路25bを流れる冷媒と駆動流路25aを流れる冷媒とを合流させて噴出する噴出流路25cとが設けられている。エジェクタ25の吸引流路25bには、吸引配管39の流出端が接続されている。吸引配管39の流入端は、圧縮機21の吸入管21bに接続されている。つまり、駆動流路25aには放熱器となる熱交換器2328から出た冷媒が流入し、吸引流路25bには蒸発器となる熱交換器2328から出た冷媒の一部が吸引される。エジェクタ25は、駆動流路25aへ流入した駆動流体をエジェクタ25内に設けられたノズルで減圧させると共に加速させ、その加速により生じる負圧によって、吸引配管39から吸引流路25b内に吸引流体を吸引するように構成されている。また、エジェクタ25は、噴出流路25cにおいて吸引流体と駆動流体とを混合させて混合流体とし、この混合流体を該エジェクタ25内に設けられたディフューザで減速させると共に昇圧させてから噴出させるように構成されている。つまり、本実施形態において、気液分離器26の上流側に設けられるエジェクタ25は一段目の膨張機構として機能し、気液分離器26の下流側に設けられる膨張弁27は二段目の膨張機構として機能する。-運転動作-上述した空気調和装置10では、冷媒回路20における冷媒の循環方向が可逆に切り換えられることにより、冷房運転と暖房運転とが行われる。冷房運転冷房運転時には、四路切換弁22が第1状態に設定される。この状態で圧縮機21を運転すると、室外熱交換器23が放熱器となり、室内熱交換器28が蒸発器となって冷凍サイクルが行われる。圧縮機21から吐出された高圧冷媒は、四路切換弁22を経て室外熱交換器23に流入し、室外空気へ放熱して凝縮する。室外熱交換器23から流出した高圧冷媒駆動流体は、ブリッジ回路24を経てエジェクタ25の駆動流路25aに流入する。駆動流路25aに流入した高圧冷媒は、ノズルによって減圧されると共に加速される。この高圧冷媒の加速により生じる負圧によって、圧縮機21の吸入管21bの低圧冷媒吸引流体が吸引配管39を介してエジェクタ25の吸引流路25bに吸い込まれる。エジェクタ30において、加速された高圧冷媒と吸引された低圧冷媒とは、噴出流路25cの上流側で合流する。合流した冷媒は、ディフューザにおいて減速されると共に昇圧され、その後に噴出流路25cから噴出する。この噴出した冷媒は、気液二相状態の中間圧冷媒となっている。エジェクタ25から噴出した中間圧冷媒は、気液分離器26に流入する。気液分離器26では、流入した中間圧冷媒が液冷媒とガス冷媒とに分離される。気液分離器26内のガス冷媒は、インジェクション管37を介して圧縮機21の中間圧室に流入する。一方、気液分離器26内の液冷媒は、膨張弁27でさらに減圧されて低圧冷媒となる。膨張弁27で減圧された低圧冷媒は、ブリッジ回路24を経て室内熱交換器28に流入し、室内空気から吸熱して蒸発する。これにより、室内空気は冷却されて、室内の冷房が行われる。室内熱交換器28で蒸発した低圧のガス冷媒は、四路切換弁22を経た後、一部が吸引配管39を介してエジェクタ25に吸引され、残りが圧縮機21へ吸入される。圧縮機21に吸入された低圧のガス冷媒は、再び圧縮されて吐出される。なお、膨張弁27の開度は、室内熱交換器28から流出するガス冷媒の過熱度が所定値となるように調整される。暖房運転暖房運転時には、四路切換弁22が第2状態に設定される。この状態で圧縮機21を運転すると、室外熱交換器23が蒸発器となり、室内熱交換器28が放熱器となって冷凍サイクルが行われる。圧縮機21から吐出された高圧冷媒は、四路切換弁22を経て室内熱交換器28に流入し、室内空気へ放熱して凝縮する。これにより、室内空気は加熱されて、室内の暖房が行われる。室内熱交換器28から流出した高圧冷媒駆動流体は、ブリッジ回路24を経てエジェクタ25の駆動流路25aに流入する。駆動流路25aに流入した高圧冷媒は、ノズルによって減圧されると共に加速される。この高圧冷媒の加速により生じる負圧によって、圧縮機21の吸入管21bの低圧冷媒吸引流体が吸引配管39を介してエジェクタ25の吸引流路25bに吸い込まれる。エジェクタ30において、加速された高圧冷媒と吸引された低圧冷媒とは、噴出流路25cの上流側で合流する。合流した冷媒は、ディフューザにおいて減速されると共に昇圧され、その後に噴出流路25cから噴出する。この噴出した冷媒は、気液二相状態の中間圧冷媒となっている。エジェクタ25から噴出した中間圧冷媒は、気液分離器26に流入する。気液分離器26では、流入した中間圧冷媒が液冷媒とガス冷媒とに分離される。気液分離器26内のガス冷媒は、インジェクション管37を介して圧縮機21の中間圧室に流入する。一方、気液分離器26内の液冷媒は、膨張弁27でさらに減圧されて低圧冷媒となる。膨張弁27で減圧された低圧冷媒は、ブリッジ回路24を経て室外熱交換器23に流入し、室外空気から吸熱して蒸発する。室外熱交換器23で蒸発した低圧のガス冷媒は、四路切換弁22を経た後、一部が吸引配管39を介してエジェクタ25に吸引され、残りが圧縮機21へ吸入される。圧縮機21に吸入された低圧のガス冷媒は、再び圧縮されて吐出される。なお、膨張弁27の開度は、室外熱交換器23から流出するガス冷媒の過熱度が所定値となるように調整される。空気調和装置のCOP成績係数冷媒HFO-1234yfは、動作圧力が比較的低い、いわゆる低圧冷媒であり、ガス密度が小さい冷媒である。そのため、図2に示すように、冷媒HFO-1234yfは、例えば自然冷媒である二酸化炭素CO2に比べて、圧縮機21に吸入される低圧ガス冷媒の圧力損失以下、単に吸入圧損という。が大きい。これは、所定の空調能力冷房能力、暖房能力を発揮させようとした場合、ガス密度の小さい冷媒はガス密度の大きい冷媒に比べて圧縮機に吸入される冷媒の流量圧縮機の吸入冷媒量を多くする必要がある。圧縮機の吸入冷媒量が多くなると、吸入冷媒の流速が高くなり、吸入圧損が大きくなる。なお、図2および後述する図3では、HFO-1234yfを単にHFOと記載している。ところが、本実施形態の空気調和装置10では、上述したエジェクタ25を設けているため、冷房運転および暖房運転の何れの運転においてもCOP成績係数を従来よりも向上させることができる。具体的に、本実施形態の空気調和装置10では、吸入管21bを流れる低圧ガス冷媒の一部がエジェクタ25に吸引されて気液分離器26へ流入するため、その分、気液分離器26からインジェクション管37を通じて圧縮機21の中間圧室へ流入するガス冷媒の量即ち、インジェクション量が増加する。また、吸入管21bを流れる低圧ガス冷媒の一部がエジェクタ25に吸引されることで、圧縮機21の吸入冷媒量が減少する。つまり、圧縮機21において、減少した分の低圧の吸入冷媒は中間圧まで引き上げられて中間圧室に流入する。これにより、圧縮機21から放熱器となる熱交換器2328へ流入する冷媒量を維持しつつ、圧縮機21の入力仕事量を低減することができる。また、圧縮機21の吸入冷媒量が減少するので、吸入圧損を低減することができる。以上のように、本実施形態の空気調和装置10では、圧縮機21の入力および吸入圧損が低減されるので、COP成績係数が向上する。そして、図3に示すように、このHFO-1234yfの場合のCOPの向上率40は、二酸化炭素CO2の場合の向上率01に比べて、かなり高い。なお、図3では、上記冷媒回路20においてエジェクタ25を膨張弁に代えて、蒸発器で蒸発した冷媒の全量が圧縮機に吸入される場合のCOPを100としている。-実施形態の効果-本実施形態によれば、冷媒としてHFO-1234yfを用いて二段膨張式の冷凍サイクルを行う冷媒回路20において、圧縮機21の吸入管21bから低圧のガス冷媒を吸引するエジェクタ25を中間圧の気液分離器26の上流側に設けるようにした。これにより、圧縮機21の入力を低減することができると共に、吸入圧損を低減することができる。その結果、空気調和装置10のCOPを大幅に向上させることができる。つまり、ガス密度の小さい低圧冷媒を用いた空気調和装置10のCOPを効果的に向上させることができる。《その他の実施形態》上記実施形態については、以下のような構成としてもよい。例えば、上記実施形態では冷房運転と暖房運転の両方を行う空気調和装置10について説明したが、本発明はこれに限らず、冷房専用または暖房専用の空気調和装置に適用することができる。また、給湯器など加熱専用の冷凍装置、冷蔵や冷凍を行うコンテナ用の冷凍装置などにも適用することができる。つまり、上記実施形態では冷媒回路20において冷媒が可逆に循環するものであるが、本発明は、冷媒回路において冷媒が一方向に循環して、各熱交換器2328の一方を蒸発器として固定し他方を放熱器として固定する冷凍装置に適用しても上記実施形態と同様の作用効果を奏する。また、上記実施形態では、2台の圧縮機を互いに直列に接続して二段圧縮式の冷凍サイクルを行うようにしてもよい。その場合、インジェクション管37は2台の圧縮機の間に接続される。また、上記実施形態では、冷媒として、上記分子式1で表され且つ分子構造中に二重結合を1個有する冷媒のうちHFO-1234yf以外の冷媒の単一冷媒を用いてもよい。具体的には、1,2,3,3,3-ペンタフルオロ-1-プロペンHFO-1225yeといい、化学式はCF3-CF=CHFで表される。、1,3,3,3-テトラフルオロ-1-プロペンHFO-1234zeといい、化学式はCF3-CH=CHFで表される。、1,2,3,3-テトラフルオロ-1-プロペンHFO-1234yeといい、化学式はCHF2-CF=CHFで表される。、3,3,3-トリフルオロ-1-プロペンHFO-1243zfといい、化学式はCF3-CH=CH2で表される。、1,2,2-トリフルオロ-1-プロペン化学式はCH3-CF=CF2で表される。、2-フルオロ-1-プロペン化学式はCH3-CF=CH2で表される。等を用いることができる。また、上記実施形態について、上記分子式1で表され且つ分子構造中に二重結合を1個有する冷媒2,3,3,3-テトラフルオロ-1-プロペン、1,3,3,3-テトラフルオロ-1-プロペン、1,2,3,3-テトラフルオロ-1-プロペン、3,3,3-トリフルオロ-1-プロペン、1,2,2-トリフルオロ-1-プロペン、2-フルオロ-1-プロペンに、HFC-32ジフルオロメタン、HFC-125ペンタフルオロエタン、HFC-1341,1,2,2-テトラフルオロエタン、HFC-134a1,1,1,2―テトラフルオロエタン、HFC-143a1,1,1-トリフルオロエタン、HFC-152a1,1-ジフルオロエタン、HFC-161、HFC-227ea、HFC-236ea、HFC-236fa、HFC-365mfc、メタン、エタン、プロパン、プロペン、ブタン、イソブタン、ペンタン、2-メチルブタン、シクロペンタン、ジメチルエーテル、ビス-トリフルオロメチル-サルファイド、二酸化炭素、ヘリウムのうち少なくとも1つを加えた混合冷媒を用いてもよい。例えば、HFO-1234yfとHFC-32の2成分からなる混合冷媒を用いてもよい。この場合は、78.2質量のHFO-1234yfと、21.8質量のHFC-32とからなる混合冷媒を用いることができる。また、HFO-1234yfの割合が77.6質量でHFC-32の割合が22.4質量の混合冷媒を用いることができる。なお、HFO-1234yfとHFC-32の混合冷媒は、HFO-1234yfの割合が70質量以上94質量以下でHFC-32の割合が6質量以上30質量以下であればよく、好ましくは、HFO-1234yfの割合が77質量以上87質量以下でHFC-32の割合が13質量以上23質量以下であればよく、さらに好ましくは、HFO-1234yfの割合が77質量以上79質量以下でHFC-32の割合が21質量以上23質量以下であればさらに好ましい。また、HFO-1234yfとHFC-125の混合冷媒を用いてもよい。この場合は、HFC-125の割合が10質量以上であるのが好ましく、さらに10質量以上20質量以下であるのがさらに好ましい。また、HFO-1234yfとHFC-32とHFC-125の3成分からなる混合冷媒を用いてもよい。この場合は、52質量のHFO-1234yfと、23質量のHFC-32と、25質量のHFC-125とからなる混合冷媒を用いることができる。"