密閉容器と、前記密閉容器の内壁面に固定される固定子と、前記固定子により回転可能に設置される回転子と、前記回転子に結合されるクランク軸と、前記クランク軸に結合され、冷媒を吸入及び圧縮する圧縮ユニットと、前記圧縮ユニットから離隔して配置され、前記クランク軸を支持するベアリングと、前記密閉容器の内壁面に固定され、前記ベアリングを支持するベアリング支持部とを含み、前記固定子の外径及び前記ベアリング支持部の外径が前記密閉容器の内径より大きい密閉型圧縮機。前記ベアリング支持部の外径が、前記固定子の外径と等しいかそれより大きいことを特徴とする請求項1に記載の密閉型圧縮機。前記ベアリング支持部のうち前記密閉容器の内壁と接する部分の前記密閉容器の内周方向の長さをlとし、前記密閉容器の内周長をLとするとき、0.2≦l/L≦0.7の関係を満たすことを特徴とする請求項1に記載の密閉型圧縮機。前記ベアリング支持部は、内側に前記ベアリングが固定される環状のフレームと、前記フレームの外周面から突設され、前記密閉容器の内壁と接触する複数の固定突部とを含むことを特徴とする請求項3に記載の密閉型圧縮機。3つの固定突部が前記フレームの中心を基準として120 ゚間隔で配置されることを特徴とする請求項4に記載の密閉型圧縮機。固定子及び環状のベアリング支持部を同心に配置する段階と、円筒状の密閉容器を加熱する段階と、前記加熱された密閉容器を前記固定子及び前記環状のベアリング支持部の外周面に被せる段階とを含む、密閉型圧縮機の製造方法。前記固定子及び前記環状のベアリング支持部を固定ジグに一時的に固定する段階をさらに含むことを特徴とする請求項6に記載の密閉型圧縮機の製造方法。前記環状のベアリング支持部のうち前記密閉容器の内壁と接する部分の前記密閉容器の内周方向の長さをlとし、前記密閉容器の内周長をLとするとき、0.2≦l/L≦0.7の関係を満たすことを特徴とする請求項6に記載の密閉型圧縮機の製造方法。前記環状のベアリング支持部の外径をD1、前記固定子の外径をD2、前記密閉容器の内径をD3とするとき、前記密閉容器を加熱する前の状態で、D1≧D2>D3の条件を満たすことを特徴とする請求項6に記載の密閉型圧縮機の製造方法。このように、前記クランク軸の上下両端にベアリングが設置された場合、前記クランク軸と各ベアリング間の間隙を高精度に維持しなければ摩擦損失を最小限に抑えることができないが、前記クランク軸が長くなるほど前記ベアリングとの間隙を維持することは難しくなる。また、前記駆動モータにおいて、前記固定子と前記クランク軸に固定設置される回転子との空隙も、前記駆動モータの性能及び効率に重要な影響を及ぼす。したがって、前記クランク軸と前記クランク軸の上下両端に位置する2つのベアリングとの空隙と、前記クランク軸と前記クランク軸の中央部外周に位置する固定子との空隙を、どちらも高精度に維持しなければならないため、圧縮機の製造工程が複雑になり、組み立てが難しくなる。本発明は、このような従来技術の問題を解決するためになされたもので、容易に製造することができると共に組立精度を向上させることができる構造を有する密閉型圧縮機を提供することを技術的課題とする。また、本発明は、製造工程を単純化すると共に組立精度を向上させることができる密閉型圧縮機の製造方法を提供することを他の技術的課題とする。上記の技術的課題を達成するための本発明の一態様によれば、密閉容器と、前記密閉容器の内壁面に固定される固定子と、前記固定子により回転可能に設置される回転子と、前記回転子に結合されるクランク軸と、前記クランク軸に結合され、冷媒を吸入及び圧縮する圧縮ユニットと、前記圧縮ユニットから離隔して配置され、前記クランク軸を支持するベアリングと、前記密閉容器の内壁面に固定され、前記ベアリングを支持するベアリング支持部とを含み、前記固定子の外径及び前記ベアリング支持部の外径が前記密閉容器の内径より大きい密閉型圧縮機が提供される。上記態様においては、前記固定子と前記ベアリングを前記密閉容器に焼きばめShrinkfitで固定することにより、1回の固定で前記固定子と前記ベアリングを前記密閉容器の内部に安定して固定することができる。このように、1回の作業で前記固定子と前記ベアリングを固定することにより、これらを別々に固定した場合に比べて、前記クランク軸に対する同軸度Concentricityを向上させることができる。さらに、溶接などの作業に比べて熱変形が少ないため、品質の向上を図ることもできる。ここで、前記ベアリング支持部の外径は、前記固定子の外径と等しいかそれより大きくしてもよい。一方、前記ベアリング支持部のうち前記密閉容器の内壁と接する部分の前記密閉容器の内周方向の長さをlとし、前記密閉容器の内周長をLとするとき、0.2≦l/L≦0.7の関係を満たすようにしてもよい。l/L値が0.2未満の場合は、前記密閉容器に対する固定力が十分でなく、l/L値が0.7を超える場合は、焼きばめ過程で前記密閉容器の収縮による前記ベアリング支持部の変形量が大きすぎることがある。また、前記ベアリング支持部は、内側に前記ベアリングが固定される環状のフレームと、前記フレームの外周面から突設され、前記密閉容器の内壁と接触する複数の固定突部とを含むようにしてもよい。ここで、前記固定突部の数又は位置は、任意に設定してもよく、一例として、3つの固定突部が前記フレームの中心を基準として120 ゚間隔で配置されてもよい。本発明の他の態様によれば、固定子及び環状のベアリング支持部を同心に配置する段階と、円筒状の密閉容器を加熱する段階と、前記加熱された密閉容器を前記固定子及び前記環状のベアリング支持部の外周面に被せる段階とを含む、密閉型圧縮機の製造方法が提供される。上記態様においては、前記固定子及び前記ベアリング支持部が同心に配置された状態で、前記密閉容器への固定が一度に行われるため、前記クランク軸の中心に対する同軸度が向上するだけでなく、組立工程も単純化される。上記態様においては、前記固定子及び前記環状のベアリング支持部を固定ジグに一時的に固定する段階をさらに含んでもよい。これにより、前記密閉容器が被せられる過程や冷却されて収縮する過程でも、前記固定子及び前記ベアリング支持部の位置が一定に維持される。また、前記環状のベアリング支持部のうち前記密閉容器の内壁と接する部分の前記密閉容器の内周方向の長さをlとし、前記密閉容器の内周長をLとするとき、0.2≦l/L≦0.7の関係を満たすようにしてもよい。また、前記環状のベアリング支持部の外径をD1、前記固定子の外径をD2、前記密閉容器の内径をD3とするとき、前記密閉容器を加熱する前の状態で、D1≧D2>D3の条件を満たすようにしてもよい。特に、D1>D2の場合、前記固定子に比べて、前記密閉容器の上下方向の長さが相対的に短い前記ベアリング支持部に前記密閉容器による圧力がより強く作用するため、前記ベアリング支持部をより強固に固定することができる。上記の構成を有する本発明の態様によれば、製造過程で固定子とベアリングを密閉容器に容易に固定することができるだけでなく、固定子とベアリングのクランク軸に対する同軸度を向上させることができるため、より容易に製造することができるだけでなく、製品の品質も向上させることができる。以下、本発明による密閉型圧縮機を添付図面に示すロータリ圧縮機の一実施形態に基づいて詳細に説明する。図1は本発明によるロータリ圧縮機の内部を示す縦断面図であり、図2は図1のI-I線断面図であり、図3は図1のロータリ圧縮機を分解して示す縦断面図である。図1及び図2に示すように、本発明によるロータリ圧縮機においては、密閉容器100の内部空間101の上側には、駆動力を発生する駆動モータ200が設置され、密閉容器100の内部空間101の下側には、駆動モータ200から発生した動力で冷媒を圧縮する圧縮ユニット300が設置され、駆動モータ200の下側及び上側には、後述するクランク軸230を支持する第1ベアリング400及び第2ベアリング500がそれぞれ設置される。密閉容器100は、駆動モータ200及び圧縮ユニット300が設置される容器本体110と、容器本体110の上側開口端以下、第1開口端という。111を覆蓋する上部キャップ以下、第1キャップという。120と、容器本体110の下側開口端以下、第2開口端という。112を覆蓋する下部キャップ以下、第2キャップという。130とからなる。容器本体110は、円筒状に形成され、容器本体110の下部周面には吸入管140が貫通結合される。ここで、吸入管140は、後述するシリンダ310に備えられた吸入口図示せずに直接連結される。第1キャップ120は、その縁部が折り曲げられて容器本体110の第1開口端111に溶接結合される。また、第1キャップ120の中央には、圧縮ユニット300から密閉容器100の内部空間101に吐出される冷媒を冷凍サイクルにガイドする吐出管150が貫通結合される。第2キャップ130は、その縁部が折り曲げられて容器本体110の第2開口端112に溶接結合される。駆動モータ200は、密閉容器100の内周面に焼きばめされて固定される固定子210と、固定子210の内部に回転可能に配置される回転子220と、回転子220に焼きばめされて共に回転して駆動モータ200の回転力を圧縮ユニット300に伝達するクランク軸230とからなる。固定子210は、複数枚のステータシートが所定の高さに積層されて形成され、その内周面に備えられるティースにはコイル240が巻回される。回転子220は、固定子210の内周面と所定の空隙をおいて配置され、その中央にクランク軸230が焼きばめされて一体に結合される。クランク軸230は、回転子220に結合される軸部231と、軸部231の下端部に偏心して形成され、後述するローリングピストン320が結合される偏心部232とからなる。また、クランク軸230の内部には、密閉容器100のオイルが吸い上げられるように、オイル流路233が軸方向に貫通形成される。圧縮ユニット300は、密閉容器100の内部に設置されるシリンダ310と、クランク軸230の偏心部232に回転可能に結合され、シリンダ310の圧縮空間符号なしで旋回して冷媒を圧縮するローリングピストン320と、シリンダ310に半径方向に移動可能に結合され、その一側のシール面がローリングピストン320の外周面に接触し、シリンダ310の圧縮空間を吸入室と吐出室に区画するベーン330と、ベーン330の後方を付勢するように圧縮ばねからなるベーンスプリング340とからなる。シリンダ310は、環状に形成され、シリンダ310の一側には、吸入管140と連結される吸入口図示せずが形成され、前記吸入口の円周方向一側には、ベーン330が摺動可能に結合されるベーンスロット311が形成され、ベーンスロット311の円周方向一側には、後述する上部ベアリング410に備えられる吐出口411に連通する吐出ガイド溝図示せずが形成される。第1ベアリング400は、シリンダ310の上側を覆蓋すると共に密閉容器100に溶接結合され、クランク軸230を軸方向と半径方向に支持する上部ベアリング410と、シリンダ310の下側を覆蓋し、クランク軸230を軸方向と半径方向に支持する下部ベアリング420とからなる。第2ベアリング500は、固定子210の上側で密閉容器100の内周面に焼きばめされて固定されるフレーム510と、フレーム510に結合され、クランク軸230と回転可能に結合されるハウジング520とからなる。フレーム510は、環状に形成され、フレーム510の外周面には、所定の高さに突出して容器本体110の内周面に接する3つの固定突部511が形成される。固定突部511は、略円周方向に沿って120 ゚の間隔をおいて所定の円弧長を有するように形成され、端部付近が容器本体110の内面と平行になるように折り曲げられて容器本体110との接合面となる。ベアリング突部522には、ベアリングブッシュ530又はボールベアリング図示せずを結合してもよい。図中、符号250はオイルフィーダである。そして、図2に示すように、それぞれの固定突部511の幅、すなわち固定突部511において容器本体110の内壁と接する部分で容器本体110の周方向に沿った長さの合計をlとするとき、その合計lと容器本体110の内周長Lは次のような関係を満たす。0.2≦l/L≦0.7前述のように、固定子210とフレーム510は、容器本体110の内壁面に焼きばめで固定される。したがって、熱により膨張した容器本体110が収縮することによってフレーム510を加圧し、その圧力に比例してフレーム510が変形する。フレーム510の変形量はできるだけ少ないほうがよく、このためには、固定突部511の幅を小さくすることがよいが、幅が狭くなるほどフレーム510と容器本体110間の結合力は弱くなる。したがって、変形量を望ましいレベルに維持しながらも十分な結合強度を得るためには、前記l/L値を適切に調節する必要がある。このために、本発明者は前記l/L値を変化させてそれに応じた変形量及び結合強度をテストした。その結果、図4に示すように、変形量は、前記l/L値が0.7を超えると急激に増加した。このように変形量が大きすぎる場合、フレームの耐久性にも影響を及ぼすが、組み立てが完了した後、大きすぎる残留応力によりフレームの位置がずれる恐れがあるため、変形量は所定レベル以下に維持する必要がある。それに対して、結合強度は、前記l/L値が増加するほど増加するが、0.2未満の場合は結合強度が低すぎる。したがって、前記l/L値を0.2以上0.7以下にした場合、十分な結合強度を得ながらも変形量を意図したレベル内に制限することができる。一方、前記フレームの外径をD1、前記固定子の外径をD2、前記容器本体の内径をD3とするとき、前記密閉容器を加熱する前の状態では次のような関係にある。D1≧D2>D3すなわち、前記フレームの外径は、前記固定子の外径と等しいかそれより大きく設定され、前記容器本体の内径は最も小さく設定される。D1=D2>D3の場合は、前記フレームと前記固定子には、前記密閉容器から同程度の圧力が加えられる。図示のように、前記固定子は前記フレームに比べて前記密閉容器との接触面積が大きいため、より大きな締結力を有する。ところが、前記固定子と前記フレームとが近く位置する場合は、前記固定子により前記密閉容器の収縮が妨げられ、前記フレームが十分な結合強度を有しないこともある。一方、D1>D2>D3の場合は、前記フレームにさらに強い圧力が加えられることにより、前記固定子と前記フレーム間の締結力の差がある程度解消される。上記実施形態では、3つの固定突部が120 ゚の間隔で配置されているが、これに限定されるものではなく、その数及び間隔は必要に応じて適宜変更可能である。以下、本発明によるロータリ圧縮機の組み立て方法について説明する。まず、図5に示すような固定ジグ600に固定子210と第2ベアリング500を固定する。固定ジグ600は、底面に容器本体支持部610を含み、容器本体支持部610から所定高さ突出するように固定子支持部620が形成される。ここで、固定子支持部620の高さは、前記圧縮機の完成品において容器本体110の下端と固定子210間の間隔と同一に設定される。また、固定子支持部620の上側にはフレーム支持部630が位置する。ここで、フレーム支持部630の高さは、前記圧縮機の完成品において固定子210とフレーム510間の間隔と同一に設定され、フレーム510が据え付けられる。さらに、固定子支持部620の外径は、ハウジング520内部のベアリングブッシュ530の内径と同一に設定される。したがって、固定ジグ600に固定子210とフレーム510を取り付けた場合、これらは同心に位置し、固定ジグ600が金属材で製造されるため、寸法を精密に管理することができ、フレーム510も精密に配置することができる。これにより、固定子210とフレーム510間の相対位置を精密にセットすることができる。このような状態で、加熱されて膨張した容器本体110を固定子210とフレーム510の外部に被せる。容器本体110を被せる過程で、固定子210とフレーム510は固定ジグ600に固定された状態にあるので、セットされた位置が維持される。その後、容器本体110が冷却されて収縮することによってフレーム510と固定子210の表面を強く加圧し、その圧力により互いに強固に結合される。容器本体110の冷却が完了すると、固定ジグ600を除去し、前記圧縮ユニットが取り付けられるクランク軸と前記上部キャップ及び前記下部キャップで容器本体110を密封して圧縮機を完成する。