原動機により電力と熱の供給を行うコジェネレーションシステムにおいて、熱駆動ヒートポンプと電気駆動ヒートポンプとを備え、前記原動機による発電電力が、前記コジェネレーションシステムの熱需要を補う電気駆動ヒートポンプの駆動のための要求電力と、前記コジェネレーションシステムの電力需要との和となるように電力制御を行う運転制御手段を設けたことを特徴とするコジェネレーションシステム。前記運転制御手段において、前記原動機からの出力熱を全て熱駆動ヒートポンプに入力し、該熱駆動ヒートポンプからの熱と、前記コジェネレーションシステムの熱需要との差を、前記電気駆動ヒートポンプからの熱によって補う熱駆動ヒートポンプ優先型の直列運転を行うことを特徴とする請求項1に記載のコジェネレーションシステム。前記電気駆動ヒートポンプは、前記熱駆動ヒートポンプからの熱によって冷媒が熱交換される熱駆動ヒートポンプアシステッド電気駆動ヒートポンプとすることを特徴とする請求項1または請求項2に記載のコジェネレーションシステム。コンビニエンスストア、ホテル、病院等では、照明のような電力消費機器と、冷凍装置冷蔵装置空調装置のような高品位熱利用機器を含む熱利用機器が、一日中ほとんど停止することなく駆動されている。従って、これらの機器に前記コジェネレーションシステムを適用する場合には、電主運転を行って電力消費機器の電力需要に確実に対応すると共に、原動機からの出力熱を利用して高品位熱需要にも対応する必要がある。しかしながら、前記第一の技術では、電主運転の場合、熱需要に対する不足分は、原動機からの出力熱の余剰分や外部からの供給ガスにより加熱した温水によって補充されるだけであり、前述のような高品位熱需要への対応は困難である。そこで、この高品位熱需要に対応するには、外部にある電力系統から買電した電力を加熱冷却装置に供給する等して、熱需要の不足分を精度良く補う必要があり、コジェネレーションシステム内だけで電力需要と熱需要とを最大限に過不足なく賄うことができず、エネルギーコストが増加する、という問題があった。更に、前記第二の技術、第三の技術のいずれにおいても、高品位熱需要への対応には、外部にある電力系統から買電した電力を加熱冷却装置に供給する等して、熱需要の不足分を精度良く補う必要があり、前記第一の技術と同様に、コジェネレーションシステム内だけで電力需要と熱需要とを最大限に過不足なく賄うことができず、エネルギーコストが増加する、という問題があった。本発明の解決しようとする課題は以上の如くであり、次にこの課題を解決するための手段を説明する。すなわち、請求項1により、原動機により電力と熱の供給を行うコジェネレーションシステムにおいて、熱駆動ヒートポンプと電気駆動ヒートポンプとを備え、前記原動機による発電電力が、前記コジェネレーションシステムの熱需要を補う電気駆動ヒートポンプの駆動のための要求電力と、前記コジェネレーションシステムの電力需要との和となるように電力制御を行う運転制御手段を設けたものである。請求項2により、前記運転制御手段において、前記原動機からの出力熱を全て熱駆動ヒートポンプに入力し、該熱駆動ヒートポンプからの熱と、前記コジェネレーションシステムの熱需要との差を、前記電気駆動ヒートポンプからの熱によって補う熱駆動ヒートポンプ優先型の直列運転を行うものである。請求項3により、前記電気駆動ヒートポンプは、前記熱駆動ヒートポンプからの熱によって冷媒が熱交換される熱駆動ヒートポンプアシステッド電気駆動ヒートポンプとするものである。本発明は、以上のように構成したので、以下に示す効果を奏する。すなわち、請求項1により、原動機による発電電力を増減させることにより、コジェネレーションシステムの所定の電力需要に対応すると共に、電気駆動ヒートポンプの駆動のための要求電力にも対応し、該電気駆動ヒートポンプの駆動により出力される熱を調整してコジェネレーションシステムの高品位熱需要にも対応することができる。これにより、コジェネレーションシステム内だけで電力需要と熱需要とを最大限に過不足なく賄うことができ、エネルギーコストを低減できる。請求項2により、原動機から多量に出力される出力熱を有効に利用して、電気駆動ヒートポンプによって補う必要のある熱の割合を小さくし、駆動に必要な電力を最小限に抑えることができ、発電能力が小さい原動機でも多量の電力需要に対応可能となり、コジェネレーションシステムの装置コストの低減を図ることができる。請求項3により、前記熱駆動ヒートポンプからの熱の一部を利用するだけで電気駆動ヒートポンプのポンプ効率を大きく向上させることができ、熱駆動ヒートポンプと電気駆動ヒートポンプとから別個に熱を取り出して熱需要に対応する場合に比べ、コジェネレーションシステム全体の熱効率や加熱冷却性能が向上する。以下、本発明の実施の形態について詳細に説明する。まず、本発明に関わるコジェネレーションシステム1の全体構成について、図1、図2により説明する。該コジェネレーションシステム1は、電力と熱の供給を行う熱電供給装置2、冷媒を吸収した吸収溶液を加熱再生することにより駆動される吸収式の熱駆動ヒートポンプ3、冷媒を圧縮することにより駆動される圧縮式の熱駆動ヒートポンプアシステッド電気駆動ヒートポンプ4、及びこれらの運転を制御するコントローラ44により構成される。このうちの熱電供給装置2は、往復動タイプの内燃機関であるガスエンジン5と、該ガスエンジン5からの出力軸7に入力軸43が連動可能に連結される発電機6とから構成される。そして、該発電機6には、電路8を介して照明等から成る電力消費機器群10が接続されると共に、インバータ等の電力変換装置47と電路9を介して前記熱駆動ヒートポンプアシステッド電気駆動ヒートポンプ4が接続されており、発電機6からの発電電力が、電力消費機器群10と熱駆動ヒートポンプアシステッド電気駆動ヒートポンプ4に供給されるようにしている。前記ガスエンジン5において、そのハウジング等には、冷却水用の冷却水水路11と排ガス排出路12とが設けられ、該排ガス排出路12の途中には、排ガス熱交換器13が設けられ、該排ガス熱交換器13に、前記冷却水水路11が連通されている。そして、該排ガス熱交換器13と冷却水水路11は、途中に冷却水ポンプ15を設けた流路14を介して前記熱駆動ヒートポンプ3に接続されている。このような構成において、前記冷却水水路11を通ってガスエンジン5の熱により加熱された冷却水は、排ガス熱交換器13で、ガスエンジン5から排ガス排出路12を通って送られてきた高温の排ガスにより更に加熱された後、冷却水ポンプ15により、熱駆動ヒートポンプ3に圧送される。これにより、ガスエンジン5からの出力熱が、冷却水を介して熱駆動ヒートポンプ3に供給される。また、前記熱駆動ヒートポンプ3は、例えば、水を冷媒液として用い、臭化リチウム水溶液を吸収液として用いており、吸収器16、再生器17、凝縮器18、蒸発器19、及び、これらを循環する流路20212223等から構成される。このうちの吸収器16は、流路23を介して前記蒸発器19に接続されており、該蒸発器19で蒸発した冷媒蒸気が、流路23を通って吸収器16内の吸収液に吸収され、吸収溶液となる。更に、吸収器16は、途中に溶液ポンプ28を設けた流路24を介して前記再生器17に接続されており、この吸収溶液が、流路24を通って再生器17に圧送貯溜されるようにしている。該再生器17に、前記流路14が接続されており、該流路14を流れる冷却水の有する温熱によって、貯溜されている吸収溶液が加熱され、該吸収溶液中の冷媒が冷媒蒸気となって分離することにより、吸収溶液が濃縮される。更に、再生器17は、途中に減圧機構29を設けた流路20を介して前記吸収器16に接続されており、この加熱濃縮された低圧の吸収溶液が、流路20を通って吸収器16に供給される。なお、この流路20と前記流路24との間には溶液熱交換器27が介設されており、該溶液熱交換器27を介して、前記吸収器16から再生器17に圧送される吸収溶液が途中で加熱され、再生器17における冷媒の加熱分離を促すようにしている。前記凝縮器18は、流路21を介して前記再生器17に接続されており、該再生器17からの冷媒蒸気が、流路21を通って凝縮器18に導入され、そこで凝縮されて冷媒液となる。更に、凝縮器18は、途中に減圧機構30を設けた流路22を介して前記蒸発器19に接続されており、この凝縮された低圧の冷媒液が、流路22を通って蒸発器19に供給されるようにしている。該蒸発器19は、流路31を介して、給湯器等の低品位熱利用機器群26に接続されており、該流路31を流れる熱媒体は、前記凝縮器18からの低圧の冷媒液が蒸発する際に、熱が奪われて冷却される。ここで、前記吸収器16は、冷媒蒸気が吸収液に吸収されることで減圧されて著しく低圧となっており、この吸収器16に流路23を介して連通される蒸発器19も、低圧に保持されている。このため、前記凝縮器18からの冷媒液が、流路31を流れる熱媒体の温熱だけでも容易に蒸発し、冷媒蒸気となって流路23を通り、前記吸収器16に供給される。このようにして、熱駆動ヒートポンプ3の吸収式熱サイクルが構成される。そして、該吸収式熱サイクルにおいて冷媒が状態を変えることにより、吸収器16凝縮器18では、それぞれ吸収熱凝縮熱による温熱が発生し、蒸発器19では蒸発熱による冷熱が発生する。ここで、吸収器16凝縮器18も、流路25を介して前記低品位熱利用機器群26に接続されており、該低品位熱利用機器群26に対し、流路31を介して冷熱を供給すると共に、流路25を介して温熱を供給できるようにしている。また、前記熱駆動ヒートポンプアシステッド電気駆動ヒートポンプ4は、例えば、ハイドロフルオロカーボンを冷媒液として用いており、圧縮器32、凝縮器33、膨張弁等の減圧機構34、蒸発器35、及び、これらを循環する流路36373839等から構成される。このうちの圧縮器32は、流路39を介して前記蒸発器35に接続されており、該蒸発器35で蒸発した低温低圧の冷媒蒸気が、流路39を通って圧縮器32で圧縮されて高温高圧の冷媒蒸気となる。なお、圧縮器32には、前記電路9が接続されており、発電機6からの発電電力の一部によって圧縮器32を電気駆動できるようにしている。前記凝縮器33は、流路36を介して前記圧縮器32に接続されており、圧縮器32からの高温高圧の冷媒蒸気が、流路36を通って凝縮器33に導入され、そこで凝縮されて冷媒液となる。前記減圧機構34は、流路37を介して前記凝縮器33に接続されると共に、該流路37の途中には、前記熱駆動ヒートポンプ3の蒸発器19が介在されており、前記凝縮器33からの冷媒液は、この蒸発器19で予め熱交換により過冷却された後に、この減圧機構34で減圧される。更に、減圧機構34は、流路38を介して前記蒸発器35に接続されており、この過冷却された低圧の冷媒液が、流路38を通って蒸発器35に供給されるようにしている。該蒸発器35は、流路41を介して、冷凍装置冷蔵装置空調装置等の高品位熱利用機器群42に接続されており、該流路41を流れる熱媒体の温熱によって、前記減圧機構34からの低圧の冷媒液が加熱されて蒸発し、低温低圧の冷媒蒸気となって流路39を通り、前記圧縮器32に供給される。このようにして、熱駆動ヒートポンプアシステッド電気駆動ヒートポンプ4の圧縮式熱サイクルが構成される。そして、該圧縮式熱サイクルにおいて冷媒が状態を変えることにより、凝縮器33では凝縮熱による温熱が発生し、蒸発器35では蒸発熱による冷熱が発生する。ここで、凝縮器33も、流路40を介して前記高品位熱利用機器群42に接続されており、該高品位熱利用機器群42に対し、流路41を介して冷熱を供給すると共に、流路40を介して温熱を供給できるようにしている。更に、熱駆動ヒートポンプアシステッド電気駆動ヒートポンプ4では、凝縮器33と減圧機構34との間を流れる冷媒液が、前述の如く、熱駆動ヒートポンプ3の蒸発器19で発生する冷熱により過冷却されてエンタルピが低下し、これにより、圧縮式熱サイクルのサイクル効率を上げ、電気駆動ヒートポンプのポンプ効率を大きく向上できるようにしている。また、前記コントローラ44には、電力消費機器群10の入力部に設けた電力センサ48、熱駆動ヒートポンプアシステッド電気駆動ヒートポンプ4の圧縮器32への入力部に設けた電力センサ49、熱駆動ヒートポンプ3への流路14内の冷却水の温度を検知する水温センサ59、低品位熱利用機器群26へ導入される熱媒体の温度を検知する媒体温度センサ群50、低品位熱利用機器群26周囲の雰囲気温度を検知する雰囲気温度センサ54、熱駆動ヒートポンプアシステッド電気駆動ヒートポンプ4の流路37内で過冷却前後の冷媒液の温度をそれぞれ検知する媒体温度センサ5152、高品位熱利用機器群42へ導入される熱媒体の温度を検知する媒体温度センサ群53、及び高品位熱利用機器群42周囲の雰囲気温度を検知する雰囲気温度センサ57が接続されており、これらからの各検出信号がコントローラ44に入力される。更に、コントローラ44には、ガスエンジン5の駆動停止を行うエンジンスイッチ45、ガスエンジン5の出力軸7の回転速度を制御するエンジン出力制御装置46、発電機6から熱駆動ヒートポンプアシステッド電気駆動ヒートポンプ4の圧縮器32に出力される電力を制御するインバータ等の前記電力変換装置47、電力消費機器群10の消費電力を設定する電力設定器58、低品位熱利用機器群26による出力温度以下、熱需要の温度とするを設定する温度設定器55、高品位熱利用機器群42による熱需要の温度を設定する温度設定器56、ガスエンジン5と熱駆動ヒートポンプ3との間の前記冷却水ポンプ15、熱駆動ヒートポンプ3の前記溶液ポンプ28、及び熱駆動ヒートポンプアシステッド電気駆動ヒートポンプ4の圧縮器32が接続されており、前記検出信号から得られた検出値に基づいて、コントローラ44から各駆動信号が出力されるようにしている。次に、このような構成から成るコジェネレーションシステム1のエネルギーフローについて、図1、図3、図4により説明する。図1、図3に示すように、前記熱電供給装置2からは、熱電比R=出力熱h/発電電力eで熱と電力が出力される。このうちの出力熱hは、前述の如く、熱駆動ヒートポンプ3の再生器17に温熱として供給され、該再生器17に貯溜されている吸収溶液が加熱されて前記吸収式熱サイクルが開始され、これにより、出力熱hは、熱駆動ヒートポンプ3の吸収器16凝縮器18で温熱に変換され、蒸発器19で冷熱に変換される。これらの温冷熱の一部は、熱h1として、前記低品位熱利用機器群26の熱需要Dh1に供給され、残りは、熱h2として、前記熱駆動ヒートポンプアシステッド電気駆動ヒートポンプ4の冷媒液の過冷却のために供給される。ここで、前記発電電力eは、その一部が、発電電力e1として、電力消費機器群10の電力需要De1に供給され、残りが、発電電力e2として、熱駆動ヒートポンプアシステッド電気駆動ヒートポンプ4の圧縮器32の要求電力De2に供給される。これにより、該圧縮器32が駆動して低温低圧の冷媒蒸気が圧縮されて前記圧縮式熱サイクルが開始される。すると、前述の如く、凝縮器33では温熱が発生し、蒸発器35では冷熱が発生して、これらの温冷熱が、前記熱h2と熱h3の和として、前記高品位熱利用機器群42の熱需要Dh2に供給される。ここで、熱h3は、熱駆動ヒートポンプ3による過冷却がない場合に熱駆動ヒートポンプアシステッド電気駆動ヒートポンプ4で発生する温冷熱を示す。また、図4では、このようなエネルギーフローにおける熱電収支のバランス状態を、式61によって示し、該式61をバランス状態での発電電力eb以下、バランス電力とするについて解いた値を、式62によって示している。ここで、前述の如く、De1は電力消費機器群10の電力需要、Dh1は低品位熱利用機器群26の熱需要、Dh2は高品位熱利用機器群42の熱需要、Rは熱電比である。そして、Acopは熱駆動ヒートポンプ3のポンプ効率、Hcopは電気駆動ヒートポンプ4のポンプ効率を示す。つまり、ガスエンジン5の発電電力eが、電力需要De1、熱需要Dh1Dh2、熱電比R、ポンプ効率AcopHcopから成る式62に示すバランス電力ebとなるように、電力制御を行うことで、熱電供給装置2からの熱電供給量と、電力消費機器群10と熱利用機器群2642の熱電需要とが、過不足なくバランスする運転以下、高効率運転とするが可能となる。次に、このようなエネルギーフローを備えたコジェネレーションシステム1の運転制御手順について、図5を中心にして図1乃至図5により説明する。まず、エンジンスイッチ45を入にしてガスエンジン5を駆動させるとステップS1、該エンジン駆動信号がコントローラ44に入力され、該コントローラ44から前記冷却水ポンプ15と溶液ポンプ28にポンプ駆動信号が送信されて、熱駆動ヒートポンプ3が駆動するステップS2。これにより、吸収式熱サイクルが開始されると、前記媒体温度センサ群50からの検出温度信号と、前記温度設定器5556からの設定温度信号とがコントローラ44に入力され、該コントローラ44内では、熱駆動ヒートポンプ3から出力される熱h4=h1h2と、熱利用機器群2642の熱需要Dh=Dh1Dh2とが算出される。そして、該熱需要Dhが前記熱h4を超える場合はステップS3、YES、本発明に関わる高効率運転が開始されるステップS5。逆に、熱需要Dhが熱h4以下の場合はステップS3、NO、更に、前記雰囲気温度センサ5457からの検出温度信号がコントローラ44に入力され、該コントローラ44内では、熱駆動ヒートポンプ3から出力される熱h4の温度T4と、熱利用機器群2642周囲の雰囲気温度Taと、熱利用機器群2642の熱需要Dhの温度Thとが算出される。そして、|T4-Ta|<|Th-Ta|が成立して、熱需要Dhの温度Thが熱h4の温度T4を超える場合もステップS4、YES、高効率運転が開始されるステップS5。なお、熱需要Dhが熱h4以下で、しかも熱需要Dhの温度Thが熱h4の温度T4以下の場合はステップS4、NO、通常の電主運転または熱主運転が行われるステップS10。そして、高効率運転が開始されると、コントローラ44から前記エンジン出力制御装置46と電力変換装置47に駆動信号が送信される。すると、発電機6から圧縮器32に電力が送電されて、熱駆動ヒートポンプアシステッド電気駆動ヒートポンプ4が駆動するステップS6。これにより、圧縮式熱サイクルが開始されると、前記電力センサ4849からの検出電力信号と、前記電力設定器58からの設定電力信号と、前記水温センサ59、媒体温度センサ群5053からの検出温度信号がコントローラ44に入力され、該コントローラ44内では、発電機6から出力される実際の発電電力e=e1e2、電力需要De1、及びポンプ効率AcopHcopが算出される。そして、これらの電力需要De1、ポンプ効率AcopHcopに加え、これまで算出した熱需要Dh1Dh2、及び設定値である熱電比Rを、式62に代入することにより、前記バランス電力ebが算出される。このバランス電力eb=De1De2に前記発電電力eが設定されるように、前記エンジン出力制御装置46と電力変換装置47が制御されるステップS7。これにより、細かな温度制御が必要な高品位熱利用機器群42の熱需要Dh2にも対応することができる。続いて、前記媒体温度センサ515253からの検出温度信号がコントローラ44に入力され、該コントローラ44内では、高品位熱利用機器群42への供給温度Th2と、熱駆動ヒートポンプアシステッド電気駆動ヒートポンプ4に対する熱駆動ヒートポンプ3のアシスト量Asとが算出される。そして、該アシスト量Asの変更により、前記供給温度Th2と、これまで算出したポンプ効率Hcopを、熱需要Dhに対して最大化させるステップS8。なお、前記アシスト量Asは、媒体温度センサ5152により検出した温度差等から求められる。そして、発電電力eが熱電供給装置2の最大発電能力emを下回る場合はステップS9、YES、ステップS3に戻り、逆に、発電電力eが熱電供給装置2の最大発電能力em以上となる場合はステップS9、NO、従来の電主運転または熱主運転を行うステップS10。そして、ガスエンジン5が停止されるまでステップS11、YES、ステップS3に戻って運転制御が繰り返される。すなわち、以上のように、原動機であるガスエンジン5により電力と熱の供給を行うコジェネレーションシステム1において、熱駆動ヒートポンプ3と電気駆動ヒートポンプである熱駆動ヒートポンプアシステッド電気駆動ヒートポンプ4とを備え、前記ガスエンジン5による発電電力eが、前記コジェネレーションシステム1の熱需要Dhを補う熱駆動ヒートポンプアシステッド電気駆動ヒートポンプ4の駆動のための要求電力De2と、前記コジェネレーションシステム1の電力需要De1との和であるバランス電力ebとなるように電力制御を行う運転制御手段であるコントローラ44を設けたので、ガスエンジン5による発電電力eを増減させることにより、コジェネレーションシステム1の所定の電力需要De1に対応すると共に、熱駆動ヒートポンプアシステッド電気駆動ヒートポンプ4の駆動のための要求電力De2にも対応し、該熱駆動ヒートポンプアシステッド電気駆動ヒートポンプ4の駆動により出力される熱h2h3を調整してコジェネレーションシステム1の高品位熱需要である熱需要Dh2にも対応することができる。これにより、コジェネレーションシステム1内だけで電力需要De1と熱需要Dhを最大限に過不足なく賄うことができ、エネルギーコストを低減できる。更に、前記運転制御手段であるコントローラ44において、前記ガスエンジン5からの出力熱hを全て熱駆動ヒートポンプ3に入力し、該熱駆動ヒートポンプ3からの熱h4と、前記コジェネレーションシステム1の熱需要Dhとの差を、前記熱駆動ヒートポンプアシステッド電気駆動ヒートポンプ4からの熱h3によって補う熱駆動ヒートポンプ優先型の直列運転を行うので、ガスエンジン5から多量に出力される出力熱hを有効に利用して、熱駆動ヒートポンプアシステッド電気駆動ヒートポンプ4によって補う必要のある熱h3の割合を小さくし、駆動に必要な電力を最小限に抑えることができ、発電能力が小さいガスエンジン5でも多量の電力需要De1に対応可能となり、コジェネレーションシステム1の装置コストの低減を図ることができる。加えて、前記電気駆動ヒートポンプは、前記熱駆動ヒートポンプ3からの熱によって冷媒が熱交換される熱駆動ヒートポンプアシステッド電気駆動ヒートポンプ4とするので、前記熱駆動ヒートポンプ3からの熱の一部を利用するだけで熱駆動ヒートポンプアシステッド電気駆動ヒートポンプ4のポンプ効率Hcopを大きく向上させることができ、熱駆動ヒートポンプ3と後述する電気駆動ヒートポンプ4Aとから別個に熱を取り出して熱需要Dhに対応する場合に比べ、コジェネレーションシステム1全体の熱効率や加熱冷却性能が向上する。なお、本実施例の熱駆動ヒートポンプアシステッド電気駆動ヒートポンプ4では、凝縮器33により冷媒蒸気を凝縮してできた冷媒液が、熱駆動ヒートポンプ3の蒸発器19内を流過する間に、過冷却されてエンタルピが低下するようにしているが、前記凝縮器33を省略し、冷媒蒸気が直接に熱駆動ヒートポンプ3の蒸発器19内を流過するようにしてもよく、熱駆動ヒートポンプ3からの熱によって冷媒を冷却する構成であれば、特には限定されない。そして、この場合は、冷媒蒸気の凝縮と過冷却が連続的に行われるため、流過中の冷媒の熱損失を大きく抑制することができ、熱駆動ヒートポンプアシステッド電気駆動ヒートポンプ4のポンプ効率Hcopを更に向上させることができる。次に、別形態のコジェネレーションシステム1Aについて、図6乃至図8により説明する。なお、前記コジェネレーションシステム1と同様な部品構成については、同じ符号を用いると共に詳細な説明は省略する。図6に示すように、該コジェネレーションシステム1Aは、前記コジェネレーションシステム1において、前記熱駆動ヒートポンプアシステッド電気駆動ヒートポンプ4を、熱駆動ヒートポンプ3からのアシストを受けずに単独駆動可能な電気駆動ヒートポンプ4Aに変更したものである。そして、他の構成は、前記コジェネレーションシステム1と同一であり、構成の異なる電気駆動ヒートポンプ4Aに加え、熱電供給装置2、熱駆動ヒートポンプ3、及びこれらの運転を制御するコントローラ44により構成される。該電気駆動ヒートポンプ4Aは、前記熱駆動ヒートポンプアシステッド電気駆動ヒートポンプ4と同様に、圧縮器32、凝縮器33、膨張弁等の減圧機構34、蒸発器35、及び、これらを循環する流路3637A3839等から構成されるが、このうちの流路37Aには、前記流路37と異なり、熱駆動ヒートポンプ3の蒸発器19が介在されていない。このため、凝縮器33と減圧機構34間は直接接続され、凝縮器33から減圧機構34にそのまま冷媒液が送られるため、該冷媒液が途中で過冷却されてエンタルピが低下することはない。また、図7に示すように、このような構成のコジェネレーションシステム1Aにおいては、前記コジェネレーションシステム1とは異なり、ガスエンジン5からの出力熱hは、熱駆動ヒートポンプ3で熱h4に変換された後、その全てが、前記低品位熱利用機器群26の熱需要Dh1に供給される。これに並行して、前記コジェネレーションシステム1と同様に、発電電力eは、その一部が、発電電力e1として、電力消費機器群10の電力需要De1に供給され、残りが、発電電力e2として、電気駆動ヒートポンプ4Aの圧縮器32の要求電力De3に供給される。これにより、該圧縮器32が駆動して低温低圧の冷媒蒸気が圧縮されて前圧縮式熱サイクルが開始される。すると、電気駆動ヒートポンプ4A内で、要求電力De3が熱h5に変換された後、前記高品位熱利用機器群42の熱需要Dh2に供給される。また、図8に示すように、このようなエネルギーフローを備えたコジェネレーションシステム1Aでは、まず、エンジンスイッチ45を入にしてガスエンジン5を駆動させるとステップS21、熱駆動ヒートポンプ3が駆動するステップS22。これにより、吸収式熱サイクルが開始されると、熱駆動ヒートポンプ3から出力される熱h4と熱利用機器群2642の熱需要Dhとが比較され、熱需要Dhが熱h4を超える場合はステップS23、YES、高効率運転が開始されるステップS25。逆に、熱需要Dhが熱h4以下の場合はステップS23、NO、更に、熱利用機器群2642の熱需要Dhの温度Thが目標温度未達の場合もステップS24、YES、高効率運転が開始されるステップS25。なお、熱需要Dhが熱h4以下で、しかも熱需要Dhの温度Thが目標温度達成の場合はステップS24、NO、通常の電主運転または熱主運転が行われるステップS29。そして、高効率運転が開始されると、発電機6から圧縮器32に電力が送電されて、電気駆動ヒートポンプ4Aが駆動するステップS26。これにより、圧縮式熱サイクルが開始されると、コントローラ44内で式62から算出されたバランス電力eb=De1De3に、発電機6から出力される実際の発電電力eが設定されるように運転制御されるステップS27。そして、発電電力eが熱電供給装置2の最大発電能力emを下回る場合はステップS28、YES、ステップS23に戻り、逆に、発電電力eが熱電供給装置2の最大発電能力em以上となる場合はステップS28、NO、従来の電主運転または熱主運転を行うステップS29。そして、ガスエンジン5が停止されるまでステップS30、YES、ステップS23に戻って運転制御が繰り返される。すなわち、以上のように、前記電気駆動ヒートポンプ4Aを熱駆動ヒートポンプ3と並列に接続し、両ヒートポンプ34Aをそれぞれ単独駆動可能な構成とするので、熱需要Dh2がそれほど大きくなく、電気駆動ヒートポンプ4Aに高いポンプ効率を必要としない場合に、コジェネレーションシステム1A内だけで電力需要De1と熱需要Dhとを最大限に過不足なく賄うことができ、エネルギーコストを低減できる。しかも、冷媒液の過冷却に必要な両ヒートポンプ34A間の連絡経路が不要となり、該連絡経路のための配置空間や部品を省略することができ、コジェネレーションシステムのコンパクト化や部品コストの低減を同時に図ることができる。