"交流電圧が全波整流された電圧の各周期において、前記各周期の略開始時から一定期間だけ、前記全波整流された電圧を出力する逆位相制御装置から、前記全波整流された前記電圧を入力する入力端に配置されて、前記全波整流された前記電圧を入力する全波整流回路と、前記全波整流回路の正極に一端が接続され前記全波整流回路の負極に他端が接続されたコンデンサとを備えたことを特徴とするLED点灯装置。前記LED点灯装置は、さらに、前記全波整流回路が前記逆位相制御装置から入力する各周期の電圧に基づき、LEDの光出力を徐々に高くするソフトスタートを実行する点灯制御部を備えたことを特徴とする請求項1記載のLED点灯装置。交流電圧を全波整流する整流回路と、前記整流回路の正極から負極に流れる電流の経路の途中に配置され、入力される制御信号に応じて前記経路を流れる前記電流の導通をオンオフするトランジスタと、前記整流回路によって全波整流された電圧の各周期の略開始時から一定期間だけ前記トランジスタに前記導通のオンを指令するオン信号を生成し、生成したオン信号を前記トランジスタに出力する導通制御回路と、前記導通制御回路が出力した前記オン信号に基づく各周期の略開始時から一定期間だけ出力される電圧を入力してLEDを点灯させるLED点灯装置の正極と負極とが接続される接続部とを備え、前記導通制御回路は、前記接続部への前記LED点灯装置の接続の有無によらず、前記整流回路によって全波整流された電圧の波形に基づいて前記オン信号を生成することを特徴とする逆位相制御装置。前記導通制御回路は、前記オン信号によって指令する前記一定期間の長さを変化させることで前記LED点灯装置のLEDを調光すると共に、前記交流電圧を供給する交流電源の公称定格電圧が100Vの時には、変化させる前記一定期間の長さを、前記交流電圧の電気角に換算して、27度以上とすることを特徴とする請求項3記載の逆位相制御装置。請求項1記載のLED点灯装置と、請求項3記載の逆位相制御装置とを備えたことを特徴とする調光システム。しかしながら、逆位相制御装置の負荷としてコンバータを含むLED点灯装置を使用する場合には、適切な逆位相制御電圧を供給しないと、コンバータの安定動作の確立が困難になる。また、逆位相制御電圧を受電するLED点灯装置の電圧極性の正負を逆にすると、LED点灯装置を故障させてしまうという課題があった。本発明は、逆位相制御電圧を供給する期間を適切に設定することでLED点灯装置の動作を安定化し、かつ、LED点灯装置の接続において電圧極性の誤りが生じない装置の提供を目的とする。この発明のLED点灯装置は、交流電圧が全波整流された電圧の各周期において、前記各周期の略開始時から一定期間だけ、前記全波整流された電圧を出力する逆位相制御装置から、前記全波整流された前記電圧を入力する入力端に配置されて、前記全波整流された前記電圧を入力する全波整流回路と、前記全波整流回路の正極に一端が接続され前記全波整流回路の負極に他端が接続されたコンデンサとを備えたことを特徴とする。この発明のLED点灯装置によれば、入力端側に全波整流回路とコンデンサとを備えたので、LEDの接続極性を無極性化できる。実施の形態1.図1は、実施の形態1の調光システム100の回路図である。図2及び図3は、実施の形態1に適用可能なそれぞれのLED点灯装置3の例を示す。図4は、実施の形態1の逆位相制御装置2の原理的な動作を説明する電圧波形である。この図4は、交流電源電圧のゼロクロス位置の位相θ0から所望の位相θ1までの期間に負荷となるLED点灯装置3に電圧を供給する図である。逆位相制御装置2は、位相θ1において交流電源側から負荷への給電を停止し、位相θ1を適宜変更することで負荷の調光を行う。図1において、調光システム100は、1交流電源1が入力され、交流電源1の位相を制御する逆位相制御装置2と、2逆位相制御装置2に並列に接続される複数のLED点灯装置3とからなる。逆位相制御装置2は、1交流電源1の交流を全波整流する整流回路21と、2整流回路21に接続され、導通制御回路24からオン期間信号が出力されている間はオンとなるトランジスタ22ここではMOS-FETと称される素子と、3トランジスタ22のコレクタ-エミッタ間に並列に接続されるコンデンサ23と、4トランジスタ22のオン期間信号オン信号を生成してトランジスタ22に出力し、オン期間信号の出力の間、トランジスタ22をオンする導通制御回路24と、5導通制御回路24が出力したオン期間信号に基づく全波整流電圧の各周期の略開始時から一定期間だけ出力される電圧後述の図52を入力してLEDを点灯させるLED点灯装置3の正極と負極とが接続される接続部20a,20bとを備える。この導通制御回路24は、負荷となるLED点灯装置3を介することなくトランジスタ22のオン期間信号を生成できるように接続してある。すなわち、導通制御回路24は、接続部20a,20bへのLED点灯装置3の接続の有無によらず、後述のように、整流回路21によって全波整流された電圧の波形に基づいてオン期間信号を生成する。LED点灯装置3は、発光ダイオード以下LED4と称するを点灯する。LED点灯装置3は、逆位相制御装置2から給電された電力で、LED4に直流電力電流を供給し点灯させる。図5は、導通制御回路24の動作を示す図である。横軸は時間あるいは位相であり、縦軸は、1~4の各々の値である。逆位相制御装置2の導通制御回路24は、図5に示すように、交流電源の電圧1を整流した整流電圧2から生成する電源同期信号3を用いることで、オン期間信号4を発生する。これによりトランジスタ22は、位相θ0から位相θ1までの期間、LED点灯装置3に電圧を供給する。ここでLED点灯装置3が図2のように構成されている場合を想定する。図2において、LED点灯装置3は、全波整流回路31と、全波整流回路31の出力端に接続されるコンデンサ32と、スイッチング素子33と、このスイッチング素子33のスイッチングを制御するスイッチング制御回路34点灯制御部とを備える。コンデンサ32は、全波整流回路31の正極に一端が接続され、全波整流回路31の負極に他端が接続されている。1コンデンサ32は、位相制御での調光に対応し比較的小容量のコンデンサを使用する場合が多い。2スイッチング素子33は、LED4を点灯するための直流電力を発生するフライバックコンバータと称される図2のLED点灯装置3のスイッチング素子であり、高周波でスイッチングすることで、その二次側のコンデンサ35に直流を生成しLED4を点灯する。3スイッチング制御回路34は、スイッチング素子33のスイッチングを制御する。スイッチング制御回路34は、例えば高周波数のパルス幅を変化させることで、LED4の電力電流を制御する。図6は、スイッチング制御回路34の動作を説明するため図である。図6aは、ソフトスタート時期と定常動作時期との関係を示し、図6bは、スイッチング制御回路34の出力するパルスを示す。図6においてt0で交流電源1が供給開始され、t1においてスイッチング制御回路34の制御電圧が立ち上がり、スイッチング制御回路34が動作を開始する。動作初期のソフトスタート期t1~t2では、スイッチング制御回路34は、図6bに示すように、スイッチング素子33をオン駆動するパルス幅を狭くし、その後、順次パルス幅を広くして設定された定常動作へと移行する。これはLED4への給電を安定して行うためである。図7は、このソフトスタート動作と定常動作とを交流電源1の位相との関係で示す図である。図7aは、交流電源電圧を示し、図7bは、ソフトスタート時期と定常動作時期との関係を示す。ここでθ0~θsの期間は、同期信号の生成期間である。逆位相制御装置2は、そのオン期間Tonθ0~θ1に対応では、LED点灯装置3のソフトスタート期を過ぎて、定常動作期に入るまでの期間が最小限必要である。このソフトスタート期θs~t2の途中で逆位相制御装置2がオフして給電を停止してしまうと、LEDは所定の点灯に達せず不安定な点灯状態に成りやすい。本実施の形態1では、この安定な動作のための下限としての最小限の供給期間Tonθ0~θ1の期間をも提案する。LED点灯装置3は、LED4に所定の直流を供給する直流変換機能を備えるが、ソフトスタート時図7のθs~t2に、定常動作までには約0.5~1.0msを要する。また、交流電源1の同期信号の生成期間θ0~θsに約0.25msを要する。これらは現在の技術で確実に動作させようとするときの要求である。また逆位相制御装置2から給電される瞬時値が100V電源の場合でその40程度以上に達することが望ましいとすると好適な状態は以下のような設定となる。本実施の形態1では、オン期間Tonθ0~θ1を電気角で27度以上とする。すなわち、導通制御回路24は、オン期間Tonが電気角27度以上になるようにオン期間信号図54を生成する。これにより給電期間は50Hz地域で約1.3ms,60Hz地域で約1msとなる。これを図8を参照して説明する。図8は、最小限のオン期間Tonを説明するための表である。図8に示すように、オン期間Tonを電気角27度とした。この場合、給電期間は50Hz地域であれば、1/50×27/360=1.50msとなり、同様に60Hz地域では1.25msとなる。前記のとおり、同期信号を生成するための期間を位相θ0から約0.25msを要するとすれば、実質的な通電時間は、0.25msを引き算して、50Hz地域→1.25ms≒1.3ms、60Hz地域→1.0ms、となる。この時の瞬時値は、図8に示すように、電源100V実効値に対して64Vo-pと充分な電圧を確保できる。この様に設定すれば、交流電源の各半サイクル内でLED点灯装置3を定常動作させ、かつ、電圧値もLED点灯装置3が低電圧による停止等の支障なく、LEDを深く調光させることが出来る。また、図1の調光システム100において、交流電源1が電源側スイッチ図示せずによりオンする瞬間には、交流電源1の配線のインピーダンス等により、サージ電圧が印加されることがしばしばある。このような場合に、図2、図3に示すように、LED点灯装置3に入力側にコンデンサ32を備えていれば、サージ電圧の電圧値が軽減されてもLED点灯装置3への電圧ストレスを減らすことが出来る。さらに逆位相制御装置2のトランジスタ22図1も並列に接続したコンデンサ23がサージ電圧の軽減に役立つ。サイリスタ素子ではサージ電圧が印加された時にブレークオーバーしてオン状態になっても素子をすぐに破壊してしまうわけではないが、トランジスタではサージ電圧印加でオンしてしまうとこの時のストレスがチップにダメージを与えてしまうことが多いので避けなければならない。よって、コンデンサ23の接続は、トランジスタ22の耐圧が印加されるサージ電圧に対してマージンの無い場合には非常に有効である。さらにこのトランジスタ22には抵抗を並列に接続してもさらに効果高めることが出来る。通常の位相制御装置においてLED点灯装置の入力側にコンデンサ32を備えている場合には、位相制御された急峻な電圧が交流電源の各半サイクル毎にLED点灯装置3に印加される。このために、大きな突入電流が流れたり、あるいは不快な騒音が発生したりする場合がある。しかし、実施の形態1の逆位相制御装置2の出力電圧は、コンデンサ23、コンデンサ32の効果により、この急峻な電圧をLED点灯装置3に印加しないのでこれらの問題を生じない。逆位相制御装置2のトランジスタ22は図示ではMOSFETと称される種類のトランジスタで構成した。しかし、バイポーラトランジスタやIGBTと称されるトランジスタなど他の素子でも使用可能である。導通制御回路24が、負荷であるLED点灯装置3を介さずに信号を生成することで、接続されるLED点灯装置3の数に影響されずに信号を生成できる。また、LED点灯装置3が個別にスイッチ図示せずで開閉できる場合に、全部のLED点灯装置3がオフ状態にあるとき、またはLED点灯装置3が未装着である点検動作時にも、トランジスタ22のオン期間信号を生成できる利点がある。逆位相制御装置2の出力は正負の極性を有するが、LED点灯装置3がその入力端に全波整流回路31を備えていることで、施工時にLED点灯装置3との接続の極性上の問題がなくなる。交流電源1からLEDを点灯する通常のLED点灯装置3の基本的な構成は、入力側に全波整流回路を備えるので、同じプリント基板を使用して本実施の形態1の逆位相制御装置2に適用できるという利便さがある。以上の調光システム100によれば、調光時に逆位相制御電圧を供給する最小限の電気角を設定し、深い調光までLED点灯装置3の安定な動作を確保することができる。さらにLED点灯装置3の入力端側には全波整流装置を備えることで、施工上の誤結線を除去することができる。"