"圧縮機、凝縮器、第1の流量制御手段および蒸発器を順次主配管で接続して冷媒が循環する主回路を備え、上記蒸発器は複数の並列熱交換器に分割され、各並列熱交換器が、上記蒸発器を配置する位置の上記主配管を複数に並列に分岐した並列回路のそれぞれに配置されており、一端を上記圧縮機から上記凝縮器に至る上記主配管に接続し、他端を分岐して各々を上記並列熱交換器の入口側の主配管に接続した第1のバイパス配管と、一端を上記圧縮機の圧縮途中の圧縮室に連通するインジェクションポートに接続し、他端を分岐して各々を上記並列熱交換器の出口側の主配管に接続した第2のバイパス配管とを備え、上記並列熱交換器の着霜を除去するデフロスト運転時に、上記圧縮機から吐出した冷媒の一部を上記第1のバイパス配管からデフロスト対象の並列熱交換器に供給した後、上記第2のバイパス配管を通過させて上記圧縮機の上記インジェクションポートからインジェクションすることを特徴とするヒートポンプ。上記主配管から第1のバイパス配管に流入させる冷媒の流量を制御する第2の流量制御手段と、上記圧縮機の冷媒の吐出温度を測定する温度センサーとを設け、上記温度センサーにて測定した吐出温度に応じて上記第2の流量制御手段を制御することを特徴とする請求項1記載のヒートポンプ。第1の圧縮機、第2の圧縮機、凝縮器、第1の流量制御手段および蒸発器を順次主配管で接続して冷媒が循環する主回路を備え、上記蒸発器は複数の並列熱交換器に分割され、各並列熱交換器が、上記蒸発器を配置する位置の上記主配管を複数に並列に分岐した並列回路のそれぞれに配置されており、一端を上記第2の圧縮機から上記凝縮器に至る上記主配管に接続し、他端を分岐して各々を上記並列熱交換器の入口側の主配管に接続した第1のバイパス配管と、一端を上記第1の圧縮機から上記第2の圧縮機に至る上記主配管に接続し、他端を分岐して各々を上記並列熱交換器の出口側の主配管に接続した第2のバイパス配管とを備え、上記並列熱交換器の着霜を除去するデフロスト運転時に、上記第2の圧縮機から吐出した冷媒の一部を、上記第1のバイパス配管からデフロスト対象の並列熱交換器に供給した後、上記第2のバイパス配管を通過させて上記第1の圧縮機と上記第2の圧縮機との間の主配管に合流させることを特徴とするヒートポンプ。上記主配管から上記第1のバイパス配管に流入させる冷媒の流量を制御する第2の流量制御手段と、上記第2の圧縮機の冷媒の吐出温度を測定する温度センサーとを設け、上記温度センサーにて測定した吐出温度に応じて上記第2の流量制御手段を制御することを特徴とする請求項3記載のヒートポンプ。上記主配管から上記第1のバイパス配管に流入させる冷媒の流量を制御する第2の流量制御手段と、上記第2の圧縮機の冷媒の吸入温度を測定する温度センサーとを設け、上記温度センサーにて測定した吸入温度に応じて第2の流量制御手段を制御することを特徴とする請求項3記載のヒートポンプ。上記第1の流量制御手段から上記蒸発器に向かう冷媒の一部を分岐して上記第2のバイパス配管に合流させる第3のバイパス配管と、上記第1の流量制御手段から上記蒸発器に向かう冷媒を、上記第3のバイパス配管から上記第3の流量制御手段に流入して減圧した冷媒と熱交換して冷却する熱交換器と、上記熱交換器にて冷却されて上記蒸発器に向かう冷媒を減圧する第4の流量制御手段とを有することを特徴とする請求項1乃至請求項5の何れか1項に記載のヒートポンプ。上記主回路の冷媒の循環方向を切り換える四方弁を備え、上記四方弁の切り換えにより冷房運転又は暖房運転を行うことを特徴とする請求項1乃至請求項6の何れか1項に記載のヒートポンプ。前記複数の並列熱交換器を、4台の逆止弁と共にブリッジ状に組合せ、前記複数の並列熱交換器を流れる冷媒の流れ方向を、運転モードに関係なく一方向にするようにし、前記複数の並列熱交換器それぞれの入口側及び出口側にそれぞれ設けられる流路切替手段を、一方向にのみ冷媒を流通する二方切替弁としたことを特徴とする請求項7記載のヒートポンプ。冷媒と熱交換させる空気を、前記複数の並列熱交換器の一方から他方に順次流通させる送風機を備え、前記送風機による空気の流れの上流側の並列熱交換器をデフロスト対象としたことを特徴とする請求項1乃至請求項8の何れか1項に記載のヒートポンプ。しかしながら、特許文献1の技術では、暖房運転とデフロスト運転の同時運転中、デフロスト対象の並列熱交換器から流出した気液二相状態の冷媒と、暖房作用を行っている並列熱交換器から流出したガス冷媒とが混合して圧縮機に吸入される。したがって、圧縮機は暖房を行うための冷媒だけでなく、デフロストを行うための冷媒も低圧から高圧に昇圧する必要があり、ヒートポンプの効率が低下する問題があった。この発明は、上述のような従来の課題を解決するためになされたものであり、暖房運転とデフロスト運転の同時運転に際し、エネルギー効率の向上が可能なヒートポンプを提供することを目的とする。この発明に係るヒートポンプは、圧縮機、凝縮器、第1の流量制御手段および蒸発器を順次主配管で接続して冷媒が循環する主回路を備え、蒸発器は複数の並列熱交換器に分割され、各並列熱交換器が、蒸発器を配置する位置の主配管を複数に並列に分岐した並列回路のそれぞれに配置されており、一端を圧縮機から凝縮器に至る主配管に接続し、他端を分岐して各々を並列熱交換器の入口側の主配管に接続した第1のバイパス配管と、一端を圧縮機の圧縮途中の圧縮室に連通するインジェクションポートに接続し、他端を分岐して各々を並列熱交換器の出口側の主配管に接続した第2のバイパス配管とを備え、並列熱交換器の着霜を除去するデフロスト運転時に、圧縮機から吐出した冷媒の一部を第1のバイパス配管からデフロスト対象の並列熱交換器に供給した後、第2のバイパス配管を通過させて圧縮機のインジェクションポートからインジェクションするものである。この発明によれば、デフロストを行うための冷媒の圧力を吸入圧力まで下げる必要がない。よって、圧縮機では、暖房を行うための主回路を循環する冷媒だけを低圧から高圧に昇圧するだけでよく、インジェクションされた中間圧の気液二相状態の冷媒については中間圧から高圧に昇圧すればよいため、圧縮機の仕事量が減少し、ヒートポンプの効率が向上する効果が得られる。また、インジェクションポートから流入する気液二相状態の冷媒は、圧縮途中の中間圧のガス冷媒によって加熱され、圧縮機内部でガス状態に変化するため、ヒートポンプの信頼性が向上する。発明の実施の形態1.以下、図面を参照してこの発明の実施の形態1について説明する。尚、各図中で同一または相当する部分には同一符号を付す。図1は、この発明の実施の形態1によるヒートポンプの冷媒回路を示す図である。ヒートポンプの冷媒回路は、圧縮機1と、室内熱交換器2と、開閉自在な第1の流量制御手段ここでは電子式膨張弁3と、室外熱交換器4とを順次主配管5で接続した主回路を有している。室外熱交換器4は複数の並列熱交換器、ここでは2つの並列熱交換器4Aと4Bに分割されており、主回路において室外熱交換器4の配置部分は、並列熱交換器の数に合わせて複数ここでは2つの並列回路に分岐している。また、主回路は、並列熱交換器4A,4B以下、室外熱交換器4A,4Bというに流入する冷媒の流路を主回路または後述の第1のバイパス配管6に切り替える三方弁7A,7Bを有する第1の流路切替手段Eを備えている。また、主回路は、室外熱交換器4A,4Bから流出した冷媒の流路を主回路または後述の第2のバイパス配管40に切り替える三方弁44A、44Bを有する第2の流路切替手段Fを備えている。第1のバイパス配管6は、一端が圧縮機1から室内熱交換器2に至る主配管5に接続され、他端が2つに分岐して各々が室外熱交換器4A,4Bの入口側の主配管5に接続されている。また、第1のバイパス配管6には冷媒の流量を制御する第2の流量制御手段41が接続されている。第2のバイパス配管40は、一端が圧縮機1の圧縮室に連通して設けたインジェクションポート43に接続され、他端が2つに分岐して各々が室外熱交換器4A,4Bの出口側の主配管5に接続されている。インジェクションポート43は、圧縮機1内の圧縮途中の冷媒に中間圧力の冷媒を注入するためのポートである。なお、主回路は、図1に示した全体の冷媒回路のうち、第1のバイパス配管6および第2のバイパス配管40を除いた部分を指している。主回路の圧縮機1の出口には、圧縮機1の吐出温度を測定する温度センサー42が設けられている。温度センサー42の検知信号は制御手段図示せずに出力される。制御手段図示せずには、更に第1の流量制御手段3、第1の流路切替手段Eおよび第2の流路切替手段Fが接続され、後述の各運転モードや温度センサー42の検知信号に応じて第1の流量制御手段3、第1の流路切替手段Eおよび第2の流路切替手段Fを制御する。制御手段図示せずは、後述の実施の形態においても同様に冷媒回路内の弁および流量制御弁を制御する。つぎに、この装置の冷媒の流れを示す図2~図4およびp-h線図冷媒の圧力とエンタルピとの関係を示す線図である図5~図7に添って説明する。図2~図4において、実線は運転時の冷媒の流れを示し、括弧内の数字[i]i=1,2,...は、図5~図7の線図上のi点冷媒の各状態に対応する配管部分を示す。図2では室内熱交換器2で室内の空気を加熱し室外熱交換器4で外気から吸熱することによって暖房を行う場合以下では全暖房運転と称するの流れを説明する。図3では、室内熱交換器2で室内の空気を加熱し、室外熱交換器4を構成する一方の並列熱交換器の1台図3では室外熱交換器4Aでは冷媒を蒸発させ外気から熱を吸熱し、他方の並列熱交換器図3では室外熱交換器4Bでは室外熱交換器4Bに発生した霜を融かすために霜を加熱する場合以下では第1の暖房デフロスト同時運転と称するの流れを説明する。図4では、室内熱交換器2で室内の空気を加熱し、室外熱交換器を構成する一方の並列熱交換器図4では室外熱交換器4Aでは室外熱交換器4Aに発生した霜を融かすために霜を加熱し、他方の並列熱交換器の1台図4では室外熱交換器4Bでは冷媒を蒸発させ外気から熱を吸熱する場合以下では第2の暖房デフロスト同時運転と称するの流れを説明する。なお、これらの暖房運転時において室内熱交換器2は凝縮器として機能し、室外熱交換器4は蒸発器として機能する。後述の実施の形態においても同様である。<全暖房運転>ここでは、まず、図2および図5に添って全暖房運転の流れを説明する。まず、圧縮機1に吸入された低温低圧のガス冷媒が圧縮機1により圧縮され、高温高圧のガス冷媒となって吐出される。圧縮機1における冷媒の圧縮は、周囲との熱の出入はないものとして、図5のp-h線図にて等エントロピ線点[1]→点[2]で表される。圧縮機1から吐出された高温高圧のガス冷媒は室内熱交換器2に流入し、ここで室内空気と熱交換して凝縮液化し、室内を暖房する。室内熱交換器2での冷媒の変化は、ほぼ圧力一定のもとで行われるが、室内熱交換器2の圧力損失を考慮して、p-h線図にてやや傾いた水平線に近い線点[2]→点[3]で表される。そして、この液状態となった冷媒は、第1の流量制御手段3に流入し低圧の気液二相状態まで減圧される。第1の流量制御手段3での冷媒の変化は、エンタルピ一定のもとで行われるものであり、p-h線図にて垂直線点[3]→点[4]で表される。そして、低圧まで減圧された冷媒は分岐した後、第1の流路切替手段Eを通り、室外熱交換器4A,4Bに流入する。なお、第1の流路切替手段Eおよび第2の流路切替手段Fは、第1の流量制御手段3を出た冷媒が室外熱交換器4A,4Bの両方に分岐して流入し、室外熱交換器4A,4Bを出た冷媒が圧縮機1に吸入されるように切り替えられている。室外熱交換器4A,4Bに流入した冷媒は、室外の空気と熱交換して蒸発し、低温低圧のガス状態となって第2の流路切替手段Fを通過し、圧縮機1に吸入される。室外熱交換器4A,4Bでの冷媒の変化は、ほぼ圧力一定のもとで行われるが、室外熱交換器4A,4Bの圧力損失を考慮して、p-h線図にてやや傾いた水平線に近い線点[4]→点[1]で表される。以上のようにして冷媒が主回路を循環することにより暖房運転を行う。この運転では、室外の空気温度が低い場合、室外熱交換器4に霜が発生し、連続して運転するとさらに霜が多くなり熱交換量が低下する。<第1の暖房デフロスト同時運転>つぎに、第1の暖房デフロスト同時運転室外熱交換器4Bをデフロスト対象とした暖房運転の流れを図3と図6に添って説明する。まず、圧縮機1から吐出された高温高圧のガス冷媒は、分岐し一部は室内熱交換器2へ供給され、残りは第1のバイパス配管6に流入する。室内熱交換器2に流入した冷媒は、室内空気と熱交換して凝縮液化し、室内を暖房する。室内熱交換器2での冷媒の変化は、ほぼ圧力一定のもとで行われるが、室内熱交換器2の圧力損失を考慮して、p-h線図にてやや傾いた水平線に近い線点[2]→点[3]で表される。そして、液状態となった冷媒は、室内熱交換器2の出口のサブクール量により制御される第1の流量制御手段3に入って減圧される。第1の流量制御手段3での冷媒の変化は、エンタルピ一定のもとで行われるものであり、p-h線図にて垂直線点[3]→点[4]で表される。減圧された冷媒は、主配管5を通り、第1の流路切替手段Eに流入する。なお、第1の流路切替手段Eの三方弁7Aは主回路側、三方弁7Bは第1のバイパス配管6側に切替えられており、第1の流量制御手段3を出た冷媒の全ては室外熱交換器4Aに流入する。そして、室外熱交換器4Aに流入した主回路の冷媒は、室外の空気と熱交換して蒸発しガス状態となって、圧縮機1に吸入される。室外熱交換器4Aでの冷媒の変化は、ほぼ圧力一定のもとで行われるが、室外熱交換器4Aの圧力損失を考慮して、p-h線図にてやや傾いた水平線に近い線点[4]→点[1]で表される。そして、圧縮機1に吸入された主回路からのガス冷媒は、まず中間圧力まで昇圧される。このときの冷媒の変化は、点[1]→点[5]で表される。そして、圧縮機1にて中間圧力まで昇圧された点[5]の状態の冷媒は、以下に詳述するがインジェクションポート43からインジェクションされた冷媒と混合する。この混合による冷媒変化は、圧力一定のもとで行われるものであり、p-h線図にて水平線点[5]→点[8]で表される。そして、点[8]の状態の冷媒は、圧縮機1内で更に圧縮されて点[8]→点[2]に変化する。すなわち、圧縮機1内にて中間圧力まで昇圧されたガス冷媒は、圧縮途中の圧縮室内にインジェクションされた中間圧力の気液二相状態の冷媒と混合し、共に圧縮されて点[2]の状態となる。そして、圧縮機1から吐出された点[2]の状態の冷媒は、再び室内熱交換器2に流れ込み、1サイクルが終了する。以上のようにして冷媒が主回路を循環することにより暖房運転を行う。一方、圧縮機1から吐出された高温高圧の残りのガス冷媒は、第1のバイパス配管6に流入し、第2の流量制御手段41にて圧縮機1の吐出圧力よりも低く圧縮機1の吸入圧力よりも高い中間圧力まで減圧される。第2の流量制御手段41での冷媒の変化は、エンタルピ一定のもとで行われるものであり、p-h線図にて垂直線点[2]→点[6]で表される。減圧された中間圧力のガス冷媒は第1の流路切替手段Eを通り、室外熱交換器4Bに流入し、室外熱交換器4Bで発生した霜を融かしながら凝縮し中間圧力の気液二相状態に変化する。室外熱交換器4Bでの冷媒の変化は、ほぼ圧力一定のもとで行われるが、室外熱交換器4Bの圧力損失を考慮して、p-h線図にてやや傾いた水平線に近い線点[6]→点[7]で表される。このとき、室外熱交換器4Bの冷媒の温度は図6に示す0°Cの等温線より上の領域で変化し、気液二相状態まで変化する。室外熱交換器4Bから流出した中間圧力の気液二相状態の冷媒は、第2の流路切替手段Fおよび第2のバイパス配管40を通り、インジェクションポート43から圧縮機1に流入する。そして、圧縮機1にインジェクションされた中間圧力の気液二相状態の冷媒は、主回路からのガス冷媒室外熱交換器4Aから圧縮機1に流入して圧縮機1内で中間圧力まで圧縮されたガス冷媒と圧縮機1にて混合して蒸発気化し、温度が低下する。この混合によって、中間圧力の気液二相状態の冷媒が蒸発気化する変化は、圧力一定のもとで行われるものであり、p-h線図にて水平線点[7]→点[8]で表される。そして、点[8]の状態の冷媒は、上述したように圧縮機1にて更に圧縮され、点[2]に変化する。<第2の暖房デフロスト同時運転>つぎに、第2の暖房デフロスト同時運転室外熱交換器4Aをデフロスト対象とした暖房運転の流れを図4と図7に添って説明する。まず、圧縮機1から吐出された高温高圧のガス冷媒は、分岐し一部は室内熱交換器2へ供給され、残りは第1のバイパス配管6に流入する。室内熱交換器2に流入した冷媒は、室内空気と熱交換して凝縮液化し、室内を暖房する。室内熱交換器2での冷媒の変化は、ほぼ圧力一定のもとで行われるが、室内熱交換器2の圧力損失を考慮して、p-h線図にてやや傾いた水平線に近い線点[2]→点[3]で表される。そして、液状態となった冷媒は、室内熱交換器2の出口のサブクール量により制御される第1の流量制御手段3に入って減圧される。第1の流量制御手段3での冷媒の変化は、エンタルピ一定のもとで行われるものであり、p-h線図にて垂直線点[3]→点[4]で表される。減圧された冷媒は、主配管5を通り、第1の流路切替手段Eに流入する。なお、第1の流路切替手段Eの三方弁7Aは第1のバイパス配管6側、三方弁7Bは主回路側に切替えられており、第1の流量制御手段3を出た冷媒の全ては室外熱交換器4Bに流入する。そして、室外熱交換器4Bに流入した冷媒は、室外の空気と熱交換して蒸発しガス状態となって、圧縮機1に吸入される。室外熱交換器4Bでの冷媒の変化は、ほぼ圧力一定のもとで行われるが、室外熱交換器の圧力損失を考慮して、p-h線図にてやや傾いた水平線に近い線点[4]→点[1]で表される。そして、圧縮機1に吸入された主回路からのガス冷媒は、まず中間圧力まで昇圧される。このときの冷媒の変化は、点[1]→点[5]で表される。そして、圧縮機1にて中間圧力まで昇圧された点[5]の状態の冷媒は、以下に詳述するがインジェクションポート43からインジェクションされた冷媒と混合する。この混合による冷媒変化は、圧力一定のもとで行われるものであり、p-h線図にて水平線点[5]→点[8]で表される。そして、点[8]の状態の冷媒は、圧縮機1内で更に圧縮されて点[8]→点[2]に変化する。すなわち、圧縮機1内にて中間圧力まで昇圧されたガス冷媒は、圧縮途中の圧縮室内にインジェクションされた中間圧力の気液二相状態の冷媒と混合し、共に圧縮されて点[2]の状態となる。そして、圧縮機1から吐出された点[2]の状態の冷媒は、再び室内熱交換器2に流れ込み、1サイクルが終了する。以上のようにして冷媒が主回路を循環することにより暖房運転を行う。一方、圧縮機1から吐出された高温高圧の残りのガス冷媒は、第1のバイパス配管6に流入し、第2の流量制御手段41にて圧縮機1の吐出圧力よりも低く圧縮機1の吸入圧力よりも高い中間圧力まで減圧される。第2の流量制御手段41での冷媒の変化は、エンタルピ一定のもとで行われるものであり、p-h線図にて垂直線点[2]→点[6]で表される。減圧された中間圧力のガス冷媒は第1の流路切替手段Eを通り、室外熱交換器4Aに流入し、室外熱交換器4Aで発生した霜を融かしながら凝縮し中間圧力の気液二相状態に変化する。室外熱交換器4Aでの冷媒の変化は、ほぼ圧力一定のもとで行われるが、室外熱交換器4Aの圧力損失を考慮して、p-h線図にてやや傾いた水平線に近い線点[6]→点[7]で表される。このとき、室外熱交換器4Aの冷媒の温度は図7に示す0°Cの等温線より上の領域で変化し、気液二相状態まで変化する。室外熱交換器4Aから流出した中間圧力の気液二相状態の冷媒は、第2の流路切替手段Fおよび第2のバイパス配管40を通り、インジェクションポート43から圧縮機1に流入する。そして、圧縮機1にインジェクションされた中間圧力の気液二相状態の冷媒は、主回路からのガス冷媒室外熱交換器4Aから圧縮機1に流入し圧縮機1内で中間圧力まで圧縮されたガス冷媒と圧縮機1にて混合して蒸発気化し、温度が低下する。この混合によって、中間圧力の気液二相状態の冷媒が蒸発気化する変化は、圧力一定のもとで行われるものであり、p-h線図にて水平線点[7]→点[8]で表される。そして、点[8]の状態の冷媒は、上述したように圧縮機1にて更に圧縮され、点[2]に変化する。<圧縮機1の吐出温度の調整方法>つぎに、圧縮機1の吐出温度の調整方法を説明する。温度センサー42によって測定される圧縮機1の吐出温度が、圧縮機1の信頼性を確保するための上限の温度以上である場合には第1の流量制御手段3の開度を大きくし、上限温度以下の場合には第1の流量制御手段3の開度を小さくする。低外気温度での暖房運転時には、圧縮機1の吐出温度が上昇することから、このように圧縮機1の吐出温度をチェックすることで圧縮機1の吐出温度の異常上昇を防止している。以上のように実施の形態1のヒートポンプでは、全暖房運転、第1の暖房デフロスト同時運転および第2の暖房デフロスト同時運転の3つの運転モードがあり、室外熱交換器4で霜が発生し風量の低下や蒸発温度の低下などによる性能低下を生じ始めた場合に、第1の暖房デフロスト同時運転と第2の暖房デフロスト同時運転とを交互に行い、連続して室内の暖房を行うことができる。また、この効果に加えて、以下の効果がある。すなわち、デフロストを行うための冷媒を圧縮機1の吸入側ではなく圧縮機1での圧縮過程の途中にインジェクションするようにしたため、デフロストを行うための冷媒の圧力を吸入圧力まで下げる必要がない。よって、圧縮機1では、暖房を行うための主回路を循環する冷媒だけを低圧から高圧に昇圧するだけでよく、インジェクションされた中間圧の気液二相状態の冷媒については中間圧から高圧に昇圧すればよい。したがって、圧縮機1の仕事量が減少し、ヒートポンプの効率暖房能力/圧縮機仕事量が向上する。その結果、省エネ効果にも寄与できる。さらに、インジェクションポート43から圧縮機1内に流入する気液二相状態の冷媒は、圧縮途中の中間圧のガス冷媒によって加熱され、圧縮機1内部でガス状態に変化するため、ヒートポンプの信頼性が向上する。また、上記実施の形態1では、デフロストに利用される冷媒のエンタルピ差図6中の点[6]→点[7]の線分長さを、従来に比べて大きくすることができ、少量の冷媒流量でデフロストを行うことができエネルギー効率が向上する。よって、エネルギー効率の向上による地球温暖化防止にも効果がある。また、圧縮機1の冷媒の吐出温度を測定する温度センサー42を設け、吐出温度に応じて第1の流量制御手段3を制御するようにしたので、低外気条件での吐出温度の上昇を抑制することができ、圧縮機1の信頼性が向上する。また、上記実施の形態1では、第1の流路切替手段Eと第2の流路切替手段Fをそれぞれ2台の三方弁で示したが、それぞれ4台の二方弁または流量制御手段で構成してもよい。また、上記実施の形態1では、第2の流量制御手段41を第1のバイパス配管6に設けたが、第2の流量制御手段41を第2のバイパス配管40に設け、第1の暖房デフロスト同時運転および第2の暖房デフロスト同時運転においてデフロストを行っている室外熱交換器4を流出した後に、冷媒の流量を制御してもよい。このとき、第2の流量制御手段41の入口で気液二相状態の冷媒が流入することによる圧力振動や冷媒音の発生を抑制するために毛細管で構成してもよい。また、第1のバイパス配管6と第2のバイパス配管40の両方に流量制御手段を設け、デフロストを行うための冷媒流量を制御するようにしてもよい。発明の実施の形態2.実施の形態2は、実施の形態1において圧縮機1から吐出した冷媒の一部をバイパスして室外熱交換器4に流入させるようにしていたことに代えて、実施の形態1の圧縮機1の吐出側に新たに圧縮機を設け、新たに設けた圧縮機から吐出した冷媒の一部をバイパスして室外熱交換器4に流入させるようにしたものである。また、実施の形態1ではデフロストに利用された冷媒を圧縮機1にインジェクションするようにしていたが、実施の形態2では、デフロストに利用された冷媒を圧縮機1と新たに設けた圧縮機との間の主配管5に合流させるようにしたものである。図8は、この発明の実施の形態2によるヒートポンプの一例として、空気調和装置の冷媒回路を示す図である。図8において、図1と同一部分には同一符号を付す。実施の形態2のヒートポンプの冷媒回路は、第1の圧縮機50と、第2の圧縮機51と、室内熱交換器2と、開閉自在な第1の流量制御手段ここでは電子式膨張弁3と、室外熱交換器4とが順次主配管5で接続された主回路を有している。室外熱交換器4は、複数の並列熱交換器、ここでは2つの並列熱交換器4Aと4Bに分割されており、主回路において室外熱交換器4の配置部分は、並列熱交換器の数に合わせて複数ここでは2つの並列回路に分岐している。また、主回路は、並列熱交換器4A,4B以下、室外熱交換器4A,4Bというに流入する冷媒の流路を主回路または後述の第1のバイパス配管52に切り替える三方弁7A,7Bを有する第1の流路切替手段Eを備えている。また、主回路は、室外熱交換器4A,4Bから流出した冷媒の流路を主回路または後述の第2のバイパス配管53に切り替える三方弁44A、44Bを有する第2の流路切替手段Fを備えている。第1のバイパス配管52は、一端が第2の圧縮機51から室内熱交換器2に至る主配管5に接続され、他端が2つに分岐して各々が室外熱交換器4A,4Bの入口側の主配管5に接続されており、第1のバイパス配管52には、冷媒の流量を制御する第2の流量制御手段41が接続されている。第2のバイパス配管53は、一端が第1の圧縮機50と第2の圧縮機51との間の主配管5に接続され、他端が2つに分岐して各々が室外熱交換器4A,4Bの出口側の主配管5に接続されている。なお、主回路は、図8に示した全体の冷媒回路のうち、第1のバイパス配管52および第2のバイパス配管53を除いた部分を指している。主回路の第2の圧縮機51の出口には、第2の圧縮機51から吐出される冷媒の温度を測定する第1の温度センサー54が設けられている。また、主回路の第2の圧縮機51の入口には、第2の圧縮機51に吸入される冷媒の温度を測定する第2の温度センサー55が設けられている。第1の温度センサー54および第2の温度センサー55の検知信号は制御手段図示せずに出力される。制御手段図示せずには、更に第1の流量制御手段3、第1の流路切替手段Eおよび第2の流路切替手段Fが接続され、後述の各運転モードや第1の温度センサー54および第2の温度センサー55の検知信号に応じて第1の流量制御手段3、第1の流路切替手段Eおよび第2の流路切替手段Fを制御する。つぎに、この装置の冷媒の流れを示す図9~図11に添って説明する。図9では室内熱交換器2で室内の空気を加熱し室外熱交換器で外気から吸熱することによって暖房を行う場合以下では全暖房運転と称するの流れを説明する。図10では、室内熱交換器2で室内の空気を加熱し、室外熱交換器を構成する一方の並列熱交換器の1台図では室外熱交換器4Aでは冷媒を蒸発させ外気から熱を吸熱し、他方の並列熱交換器図では室外熱交換器4Bでは室外熱交換器4Bに発生した霜を融かすために霜を加熱する場合以下では第1の暖房デフロスト同時運転と称するの流れを説明する。図11では、室内熱交換器2で室内の空気を加熱し、室外熱交換器を構成する一方の並列熱交換器図では室外熱交換器4Aでは室外熱交換器4Aに発生した霜を融かすために霜を加熱し、他方の並列熱交換器の1台図では室外熱交換器4Bでは冷媒を蒸発させ外気から熱を吸熱する場合以下では第2の暖房デフロスト同時運転と称するの流れを説明する。<全暖房運転>ここでは、まず、図9に添って全暖房運転の流れを説明する。まず、低温低圧のガス冷媒が第1の圧縮機50により圧縮され、中間圧力のガス冷媒となって吐出された後、第2の圧縮機51に吸入され、再び圧縮され高温高圧のガス冷媒になる。この高温高圧のガス冷媒が第1の圧縮機50に戻り冷媒が循環する動作は実施の形態1と同様である。<第1の暖房デフロスト同時運転>つぎに、第1の暖房デフロスト同時運転室外熱交換器4Bをデフロスト対象とした暖房運転の流れを図10に添って説明する。まず、中間圧力のガス冷媒が第2の圧縮機51により圧縮され、高温高圧のガス冷媒となって吐出される。第2の圧縮機51から吐出された高温高圧のガス冷媒が、第1の圧縮機50に吸入されるまでの動作は実施の形態1と同様である。第1の圧縮機50に吸入された低温低圧のガス冷媒は第1の圧縮機50にて圧縮されて吐出され、第2のバイパス配管53を流れる中間圧力の気液二相状態の冷媒と混合する。この混合によって第2のバイパス配管53を流れる中間圧力の気液二相状態の冷媒は加熱されて蒸発し、第2の圧縮機51にガス状態の冷媒が吸入される。<第2の暖房デフロスト同時運転>つぎに、第2の暖房デフロスト同時運転室外熱交換器4Aをデフロスト対象とした暖房運転の流れを図11に添って説明する。まず、中間圧力のガス冷媒が第2の圧縮機51により圧縮され、高温高圧のガス冷媒となって吐出される。第2の圧縮機51から吐出された高温高圧のガス冷媒が第1の圧縮機50に吸入されるまでの動作は実施の形態1と同様である。第1の圧縮機50に吸入された低温低圧のガス冷媒は第1の圧縮機50にて圧縮されて吐出され、第2のバイパス配管53を流れる中間圧力の気液二相状態の冷媒と混合する。この混合によって第2のバイパス配管53を流れる中間圧力の気液二相状態の冷媒は加熱されて蒸発し、第2の圧縮機51にガス状態の冷媒が吸入される。<第2の圧縮機51の吐出温度と吸入温度の調整方法>つぎに、第2の圧縮機51の吐出温度と吸入温度の調整方法を説明する。まず、第2の温度センサー55によって測定される第2の圧縮機51の吸入温度が、第2の圧縮機51の信頼性を確保するための下限の温度以上である場合には第2の流量制御手段41の開度を大きくし、下限温度以下の場合には第2の流量制御手段41の開度を小さくする。これにより、第2の圧縮機51に気液二相状態の冷媒が吸入されることがなく、第2の圧縮機51の故障を防止でき、ヒートポンプの信頼性が向上する効果が得られる。また、第1の温度センサー54によって測定される第2の圧縮機51の吐出温度が、第2の圧縮機51の信頼性を確保するための上限の温度以上である場合には第2の流量制御手段41の開度を大きくし、上限温度以下の場合には第2の流量制御手段41の開度を小さくする。これにより、低外気温度での暖房運転時における第2の圧縮機51の吐出温度の異常上昇を防止することができ、第2の圧縮機51の信頼性が向上する。以上のように構成したヒートポンプでは、実施の形態1と同様の効果が得られるとともに、第1の圧縮機50にインジェクションポート43がないため、実施の形態1に比べて混合による損失や死容積を少なくすることができ、エネルギー効率が向上する効果が得られる。また、第1の圧縮機50の冷媒の吐出温度を測定する第2の温度センサー55を設け、吐出温度に応じて第2の流量制御手段41を制御するようにしたので、第2の圧縮機51に気液二相状態の冷媒が吸入されることがなく、第2の圧縮機51の故障を防止でき、ヒートポンプの信頼性が向上する効果が得られる。発明の実施の形態3.図12は、この発明の実施の形態3によるヒートポンプの一例として、空気調和装置の冷媒回路を示す図である。図12において図1に示した実施の形態1と同一部分には同一符号を付す。実施の形態3の空気調和装置は、図1に示した実施の形態1のヒートポンプを基本として備え、更に冷房運転も行えるように構成したものである。すなわち、圧縮機1から吐出されたガス冷媒を、室外熱交換器4または室内熱交換器2のどちらか一方へ供給する四方弁60を設けた構成を有するものである。図12に示すように、この実施の形態3に係る空気調和装置は、室外ユニットAと、室内ユニットBと、それらを接続する第1配管5aおよび第2配管5bとを備えており、1台の室外ユニットAに複数台の室内機が接続されるマルチタイプの空調機である。第1配管5aおよび第2配管5bは、主回路を構成する主配管5の一部である。室外ユニットAは、圧縮機1、四方弁60、室外熱交換器4A、室外熱交換器4B、第1の流路切替手段E、第2の流路切替手段F及び第2の流量制御手段41を備えている。また、室内ユニットBは室内熱交換器2と第1の流量制御手段3との組が並列に複数組ここでは2つ接続された構成を有している。つぎに、この装置の冷媒の流れを示す図12およびp-h線図冷媒の圧力とエンタルピとの関係を示す線図である図13に添って説明する。図12では、室内熱交換器2で室内の空気を冷却し室外熱交換器4で外気へ放熱することによって冷房を行う場合以下では全冷房運転と称するの流れを説明する。なお、全暖房運転、第1の暖房デフロスト同時運転、第2の暖房デフロスト同時運転については、実施の形態1と同様の冷媒の流れである。<全冷房運転>ここでは、図12に添って全冷房運転の流れを説明する。全冷房運転時は、四方弁60は図12の実線で示される状態に切り換えられている。また、第1の流路切替手段Eおよび第2の流路切替手段Fは、第1の流量制御手段3を出た冷媒が室外熱交換器4A,4Bの両方に分岐して流入し、室外熱交換器4A,4Bを出た冷媒が圧縮機1に吸入されるように切り替えられている。まず、低温低圧のガス冷媒が圧縮機1により圧縮され、高温高圧のガス冷媒となって吐出される。圧縮機1から吐出された高温高圧のガス冷媒は四方弁60を通過し、分岐した後、第2の流路切替手段Fを通り各々が室外熱交換器4Aと室外熱交換器4Bに流入し、ここで室外の外気と熱交換して凝縮液化、室外へ放熱する。そして、この液状態となった各々の冷媒は、第1の流路切替手段Eを通った後、合流し、室外ユニットAを出て第2配管5bを通って室内ユニットBに流入する。そして、室内ユニットBに流入した冷媒は分岐し、各々が第1の流量制御手段3に流入し低圧の気液二相状態まで減圧される。そして、低圧まで減圧された各々の冷媒は、それぞれ室内熱交換器2に流入し、室内の空気と熱交換して蒸発し、室内を冷房する。各室内熱交換器2を出た各々の低温低圧のガス状態の冷媒は合流し、室内ユニットBを出て第1配管5aを通って室外ユニットAに流入し、再び四方弁60を通り、圧縮機1に吸入される。以上のようにして冷媒が主回路を循環することにより冷房運転を行う。以上のように構成したヒートポンプでは、実施の形態1と同様の効果が得られるとともに、冷房運転も可能である。発明の実施の形態4.図14は、この発明の実施の形態4によるヒートポンプの一例として、空気調和装置の冷媒回路を示す図である。以下、図面を参照してこの発明の実施の形態について説明する。図14において、図12に示した実施の形態3と同一部分には同一符号を付す。実施の形態4において基本的な構成は実施の形態1と同様であるため、以下では、異なる点を中心に説明する。実施の形態4では、実施の形態3の構成に更に第3のバイパス配管70と、熱交換器71と、第3の流量制御手段72と、第4の流量制御手段73とを設けたものである。第3のバイパス配管70は、第1の流量制御手段3から蒸発器としての室外熱交換器4に向かう冷媒の一部を主配管5から分岐して第2のバイパス配管40に流通させる。熱交換器71は、第3のバイパス配管70を流れる冷媒と主配管5を流れる冷媒とを熱交換させる。第3の流量制御手段72は、第3のバイパス配管70を流れる冷媒の流量を制御する。第4の流量制御手段73は熱交換器71から室外熱交換器4に至る主配管5を流れる冷媒の流量を制御する。つぎに、この装置の冷媒の流れを示す図15~図19およびp-h線図冷媒の圧力とエンタルピとの関係を示す線図である図20~図22に添って説明する。図15~図19において、実線は運転時の冷媒の流れを示し、図16~図18において括弧内の数字[i]i=1,2,...は、図20~図22の線図上のi点冷媒の各状態に対応する配管部分を示す。図15では、室内熱交換器で室内の空気を冷却し室外熱交換器で外気へ放熱することによって冷房を行う場合以下では全冷房運転と称するの流れを説明する。図16では室内熱交換器で室内の空気を加熱し室外熱交換器で外気から吸熱することによって暖房を行う場合以下では第1の全暖房運転と称するの流れを説明する。図17では、室内熱交換器で室内の空気を加熱し室外熱交換器で外気から吸熱することによって暖房を行いながら、主回路の冷媒の一部をバイパスし、圧縮途中の圧縮機に冷媒をインジェクションする場合以下では第2の全暖房運転と称するの流れを説明する。図18では、室内熱交換器で室内の空気を加熱し、室外熱交換器を構成する一方の並列熱交換器の1台図18では室外熱交換器4Aでは冷媒を蒸発させ外気から熱を吸熱し、他方の並列熱交換器図18では室外熱交換器4Bでは室外熱交換器4Bに発生した霜を融かすために霜を加熱しながら、第1の全暖房運転と同様に冷媒の一部を圧縮途中の冷媒にインジェクションする場合以下では第1の暖房デフロスト同時運転と称するの流れを説明する。図19では、室内熱交換器で室内の空気を加熱し、室外熱交換器を構成する一方の並列熱交換器図19では室外熱交換器4Aでは室外熱交換器4Aに発生した霜を融かすために霜を加熱し、他方の並列熱交換器の1台図19では室外熱交換器4Bでは冷媒を蒸発させ外気から熱を吸熱しながら第1の全暖房運転と同様に冷媒の一部を圧縮途中の冷媒にインジェクションする場合以下では第2の暖房デフロスト同時運転と称するの流れを説明する。<全冷房運転>ここでは、図15に添って全冷房運転の流れを説明する。全冷房運転時は、四方弁60は図15の実線で示される状態に切り換えられている。また、第3の流量制御手段72は全閉であり、第4の流量制御手段73は全開である。さらに、第1の流路切替手段Eおよび第2の流路切替手段Fは、第1の流量制御手段3を出た冷媒が室外熱交換器4A,4Bの両方に分岐して流入し、室外熱交換器4A,4Bを出た冷媒が圧縮機1に吸入されるように切り替えられている。まず、低温低圧のガス冷媒が圧縮機1により圧縮され、高温高圧のガス冷媒となって吐出される。圧縮機1から吐出された高温高圧のガス冷媒は四方弁60を通過し、分岐した後、第2の流路切替手段Fを通り各々が第1の室外熱交換器4Aと第2の室外熱交換器4Bに流入し、ここで室外の外気と熱交換して凝縮液化し、室外へ放熱する。そして、液状態となった冷媒は、第1の流路切替手段Eを通り合流した後、第4の流量制御手段73および熱交換器71を通り、第1の流量制御手段3に流入し低圧の気液二相状態まで減圧される。そして、低圧まで減圧された冷媒は分岐した後、室内熱交換器2に流入し、室内の空気と熱交換して蒸発し、室内を冷房する。低温低圧のガス状態となった冷媒は、再び四方弁60を通り、圧縮機1に吸入され、1サイクルが終了する。以上のようにして冷媒が主回路を循環することにより冷房運転を行う。<第1の全暖房運転>次に、図16と図20に添って第1の全暖房運転の流れを説明する。第1の全暖房運転時は、四方弁60は図16の実線で示される状態に切り換えられている。また、第3の流量制御手段72は全閉であり、第4の流量制御手段73は全開である。さらに、第1の流路切替手段Eおよび第2の流路切替手段Fは、第1の流量制御手段3を出た冷媒が室外熱交換器4A,4Bの両方に分岐して流入し、室外熱交換器4A,4Bを出た冷媒が圧縮機1に吸入されるように切り替えられている。まず、低温低圧のガス冷媒が圧縮機1により圧縮され、高温高圧のガス冷媒となって吐出される。圧縮機1における冷媒の圧縮は、周囲との熱の出入はないものとして、図20のp-h線図にて等エントロピ線点[1]→点[2]で表される。圧縮機1から吐出された高温高圧のガス冷媒は四方弁60を通り室内熱交換器2に流入し、ここで室内空気と熱交換して凝縮液化し、室内を暖房する。室内熱交換器2での冷媒の変化は、ほぼ圧力一定のもとで行われるが、室内熱交換器2の圧力損失を考慮して、p-h線図にてやや傾いた水平線に近い線点[2]→点[3]で表される。そして、液状態となった冷媒は、第1の流量制御手段3に流入し低圧の気液二相状態まで減圧される。第1の流量制御手段3での冷媒の変化は、エンタルピ一定のもとで行われるものであり、p-h線図にて垂直線点[3]→点[4]で表される。そして、低圧まで減圧された冷媒は熱交換器71および第4の流量制御手段73を通り、分岐した後、第1の流路切替手段Eを通り、室外熱交換器4A,4Bに流入する。室外の空気と熱交換して蒸発し低温低圧のガス状態となった冷媒は、第2の流路切替手段Fを通り、圧縮機1に吸入される。室外熱交換器4A,4Bでの冷媒の変化は、ほぼ圧力一定のもとで行われるが、室外熱交換器4A,4Bの圧力損失を考慮して、p-h線図にてやや傾いた水平線に近い線点[4]→点[1]で表される。以上のようにして冷媒が主回路を循環することにより暖房運転を行う。なお、室外の空気温度が低い場合、室外熱交換器4A,4Bに霜が発生し、連続して運転するとさらに霜が多くなり熱交換量が低下する。<第2の全暖房運転>次に、図17と図21に添って第2の全暖房運転の流れを説明する。第2の全暖房運転時は、四方弁60は図17の実線で示される状態に切り換えられている。また、第1の流量制御手段3、第3の流量制御手段72および第4の流量制御手段73は開度を絞る。さらに、第1の流路切替手段Eおよび第2の流路切替手段Fは、第1の流量制御手段3を出た冷媒が室外熱交換器4A,4Bの両方に分岐して流入し、室外熱交換器4A,4Bを出た冷媒が圧縮機1に吸入されるように切り替えられている。まず、圧縮機1から吐出された高温高圧のガス冷媒は、四方弁60を通り、室内熱交換器2に流入し、ここで室内空気と熱交換して凝縮液化し、室内を暖房する。室内熱交換器2での冷媒の変化は、ほぼ圧力一定のもとで行われるが、室内熱交換器2の圧力損失を考慮して、図21のp-h線図にてやや傾いた水平線に近い線点[4]→点[5]で表される。そして、この液状態となった冷媒は、第1の流量制御手段3に流入し減圧される。第1の流量制御手段3での冷媒の変化は、エンタルピ一定のもとで行われるものであり、p-h線図にて垂直線点[5]-[6]で表される。そして、減圧された冷媒は分岐し、一部はそのまま主配管5を流れて熱交換器71に流入し、残りは第3のバイパス配管70に流入して第3の流量制御手段72にて減圧された後、熱交換器71に流入する。主配管5から熱交換器71に流入した冷媒は、第3のバイパス配管70からの冷媒と熱交換器71にて熱交換して冷却され、温度が低下する。熱交換器71での冷媒の変化は、ほぼ圧力一定のもとで行われるものであり、p-h線図にて水平線点[6]-[7]で表される。温度低下した液状の主回路の冷媒は、第4の流量制御手段73に流入し低圧の気液二相状態まで減圧される。第4の流量制御手段73での冷媒の変化は、エンタルピ一定のもとで行われるものであり、p-h線図にて垂直線点[7]→点[8]で表される。そして、低圧まで減圧された冷媒は、分岐した後、第1の流路切替手段Eを通り、室外熱交換器4A,4Bに流入する。室外熱交換器4A,4Bにて室外の空気と熱交換して蒸発し低温低圧のガス状態となった冷媒は、第2の流路切替手段F、四方弁60を通り、圧縮機1に吸入され、1サイクルが終了する。以上のようにして冷媒が主回路を循環することにより暖房運転を行う。室外熱交換器4での冷媒の変化は、ほぼ圧力一定のもとで行われるが、室外熱交換器4の圧力損失を考慮して、p-h線図にてやや傾いた水平線に近い線点[8]→点[1]で表される。一方、第3のバイパス配管70に流入した冷媒は、上述したように第3の流量制御手段72にて減圧され、気液二相状態になる。第3の流量制御手段72での冷媒の変化は、エンタルピ一定のもので行われ、p-h線図にて垂直線点[6]-[9]で表される。気液二相状態の冷媒は、熱交換器71にて主配管5を流れる冷媒と熱交換して蒸発する。熱交換器71での冷媒の変化は、熱交換器71での圧力損失を考慮して、p-h線図にてやや傾いた水平線に近い線点[9]→点[10]で表される。熱交換器71を流出した第3のバイパス配管70の冷媒は、圧縮機1のインジェクションポート43から圧縮途中の圧縮室内に注入される。インジェクションポート43から圧縮機1に流入した冷媒は、圧縮途中の冷媒と合流することにより、p-h線図にて点[10]→点[3]に変化する。一方、主配管5から圧縮機1に流入した冷媒は、インジェクションポート43から流入した冷媒と合流することにより、p-h線図にて点[2]→点[3]に変化する。この第2の全暖房運転は、第1の全暖房運転と同様に、室外の空気温度が低い場合、室外熱交換器4に霜が発生し、連続して運転するとさらに霜が多くなり熱交換量が低下する。<第1の暖房デフロスト同時運転>つぎに、第1の暖房デフロスト同時運転室外熱交換器4Bをデフロスト対象とした暖房運転の流れを図18と図22に添って説明する。第1の暖房デフロスト同時運転時は、四方弁60は図18の実線で示される状態に切り換えられている。また、第1の流量制御手段3、第3の流量制御手段72および第4の流量制御手段73は開度を絞る。さらに、第1の流路切替手段Eの三方弁7Aは主回路側、三方弁7Bは第1のバイパス配管6側に切替えられており、第4の流量制御手段73を出た冷媒の全ては室外熱交換器4Aに流入する。また、第2の流路切替手段Fの三方弁44Aは主回路側、三方弁44Bは第2のバイパス配管40側に切替えられている。まず、圧縮機1から吐出された高温高圧のガス冷媒は、分岐し一部は四方弁60を通り室内熱交換器2へ供給され、残りは第1のバイパス配管6に流入する。室内熱交換器2に流入した冷媒は、室内空気と熱交換して凝縮液化し、室内を暖房する。室内熱交換器2での冷媒の変化は、ほぼ圧力一定のもとで行われるが、室内熱交換器2の圧力損失を考慮して、p-h線図にてやや傾いた水平線に近い線点[4]→点[5]で表される。そして、この液状態となった冷媒は、室内熱交換器2の出口のサブクール量により制御される第1の流量制御手段3に入って減圧される。第1の流量制御手段3での冷媒の変化は、エンタルピ一定のもとで行われるものであり、p-h線図にて垂直線点[5]→点[6]で表される。そして、減圧された冷媒は分岐し、一部はそのまま主配管5を流れて熱交換器71に流入し、残りは第3のバイパス配管70に流入して第3の流量制御手段72にて減圧された後、熱交換器71に流入する。主配管5から熱交換器71に流入した冷媒は、第3のバイパス配管70からの冷媒と熱交換器71にて熱交換して冷却され、温度が低下する。熱交換器71での冷媒の変化は、ほぼ圧力一定のもとで行われるものであり、p-h線図にて水平線点[6]→[7]で表される。温度低下した液状の主回路の冷媒は、第4の流量制御手段73に流入し低圧の気液二相状態まで減圧される。第4の流量制御手段73での冷媒の変化は、エンタルピ一定のもとで行われるものであり、p-h線図にて垂直線点[7]→点[8]で表される。そして、低圧まで減圧された冷媒は、分岐した後、第1の流路切替手段Eを通り、一方の室外熱交換器4Aに流入し、室外の空気と熱交換して蒸発しガス状態となって圧縮機1に吸入される。室外熱交換器4Aでの冷媒の変化は、ほぼ圧力一定のもとで行われるが、室外熱交換器4Aの圧力損失を考慮して、p-h線図にてやや傾いた水平線に近い線点[8]→点[1]で表される。そして、圧縮機1に吸入された主回路からのガス冷媒は、まず中間圧力まで昇圧される。このときの冷媒の変化は、点[1]→点[2]で表される。そして、圧縮機1にて中間圧力まで昇圧された点[2]の状態の冷媒は、以下に詳述するがインジェクションポート43からインジェクションされた冷媒と混合する。この混合による冷媒変化は、p-h線図にて点[2]→点[3]で表される。圧縮機1に吸入された主回路からの冷媒は、圧縮機1にてインジェクションポート43からの冷媒と共に圧縮され、点[3]→点[4]に変化する。そして、圧縮機1から吐出された点[4]の状態の冷媒は、再び室内熱交換器2に流れ込み、1サイクルが終了する。以上のようにして冷媒が主回路を循環することにより暖房運転を行う。一方、圧縮機1から吐出された高温高圧の残りのガス冷媒は、第1のバイパス配管6に流入し第2の流量制御手段41で、圧縮機1の吐出圧力よりも低く圧縮機1の吸入圧力よりも高い中間圧力まで減圧される。第2の流量制御手段41での冷媒の変化は、エンタルピ一定のもとで行われるものであり、p-h線図にて垂直線点[4]→点[11]で表される。減圧された中間圧力のガス冷媒は第1の流路切替手段Eを通り、室外熱交換器4Bに流入し、室外熱交換器4Bで発生した霜を融かしながら凝縮し中間圧力の気液二相状態に変化する。室外熱交換器4Bでの冷媒の変化は、ほぼ圧力一定のもとで行われるが、室外熱交換器4Bの圧力損失を考慮して、p-h線図にてやや傾いた水平線に近い線点[11]→点[12]で表される。室外熱交換器4Bを通過した中間圧力の気液二相状態の冷媒は、第2の流路切替手段Fおよび第2のバイパス配管40を通り、第3のバイパス配管70を流れる冷媒と合流する。この合流による冷媒の変化は点[12]→点[13]で表される。そして、合流後の冷媒は、インジェクションポート43から圧縮機1に流入する。インジェクションポート43から圧縮機1に流入した中間圧力の気液二相状態の冷媒は、主回路からのガス冷媒室外熱交換器4Aから圧縮機1に流入して圧縮機1内で中間圧力まで圧縮されたガス冷媒と圧縮機1にて混合して蒸発気化し、温度が低下する。混合によって、中間圧力の気液二相状態の冷媒が蒸発気化する変化は、圧力一定のもとで行われるものであり、p-h線図にて水平線点[13]→点[3]で表される。そして、点[3]の状態の冷媒は、上述したように圧縮機1にて更に圧縮され、点[4]に変化する。なお、第3のバイパス配管70に流入した冷媒の変化は、第2の全暖房運転と同様である。<第2の暖房デフロスト同時運転>第2の暖房デフロスト同時運転室外熱交換器4Aをデフロスト対象とした暖房運転は、第1の流路切替手段Eおよび第2の流路切替手段Fの切り換えを第1の暖房デフロスト同時運転の場合と逆に切り換え、室外熱交換器4Aで霜を融かし、室外熱交換器4Bでは、冷媒を蒸発させて室外空気へ放熱する運転を行うようにしたものである。その他の動作について第1の暖房デフロスト同時運転と同様のため説明を省略する。以上のように実施の形態4の空気調和装置では、実施の形態3の効果が得られることに加え、第1の流量制御手段3から蒸発器としての室外熱交換器4に向かう冷媒の一部をバイパスして第3の流量制御手段72を介して熱交換器71を通過させ、その後、圧縮機1にインジェクションするようにしたので、以下の効果が得られる。すなわち、主配管5の冷媒を、第3のバイパス配管70の冷媒と熱交換器71にて熱交換して冷却することによって主回路の冷媒のエンタルピが低下しp-h線図の点[6]-[7]の線分長さ、そのエンタルピ低下分、冷媒効率を上昇させることができる。よって、インジェクションを行う、第2の全暖房運転、第1の暖房デフロスト同時運転および第2の暖房デフロスト同時運転において暖房能力が向上する効果が得られる。なお、この実施の形態4では、四方弁60の切り換えにより冷房運転又は暖房運転が可能な空気調和装置に対して熱交換器71等を構成を設けた例を説明したが、実施の形態1に設けた構成としてもよい。また、図23に示すように、室外熱交換器4を、4台の逆止弁を有する第3の流路切替手段Gと共にブリッジ状に組合せ、室外熱交換器4を流れる冷媒の流れ方向を、運転モードに関係なく一方向にする回路構成としてもよい。この構成により、双方向に冷媒が流通する二方切替弁よりもシール構造が簡単な、一方向にのみ冷媒を流通する二方切替弁を、第1の流量切替手段E及び第2の流量切替手段Fとして利用できる効果が得られる。この二方切替弁を適宜切り替えることにより、実施の形態4と同様の運転モードの運転が可能である。なお、図中の二方切替弁の近くに示す矢印は、冷媒の流通方向を示す。また図23では、実施の形態4の構成に第3の流路切替手段Gを組み合わせた構成を例示したが、図12に示した実施の形態3の構成に組み合わせても同様の作用効果を得ることができる。発明の実施の形態5.図24は、この発明の実施の形態5によるヒートポンプの一例として、空気調和装置の冷媒回路を示す図である。以下、図面を参照してこの発明の実施の形態について説明する。図24において、図14に示した実施の形態4と同一部分には同一符号を付す。実施の形態5において基本的な構成は実施の形態4と同様であるため、以下では、異なる点を中心に説明する。実施の形態5では、実施の形態4の構成に更に送風機90を設けている。送風機90は、冷媒と熱交換させる空気を、室外熱交換器4Bから室外熱交換器4Aの順で流通させる。なお、この実施の形態5では、送風機90による空気の流れの下流側に位置する室外熱交換器4Aを除霜対象とする第2の暖房デフロスト同時運転は行わないため、第2の暖房デフロスト同時運転にて必要であった配管及び三方弁7A及び三方弁44Aを削除した構成としている。つぎに、この装置の冷媒の流れを示す図25およびp-h線図冷媒の圧力とエンタルピとの関係を示す線図である図26に添って説明する。図25において、実線の矢印は運転時の冷媒の流れを示し、白抜きの矢印は空気の流れを示す。図25において括弧内の数字[i]i=1,2,...は、図26の線図上のi点冷媒の各状態に対応する配管部分を示す。図25では、室内熱交換器2で室内の空気を加熱し、室外熱交換器4を構成する一方の並列熱交換器の1台図25では室外熱交換器4Aでは冷媒を蒸発させ外気から熱を吸熱し、他方の並列熱交換器図25では室外熱交換器4Bでは室外熱交換器4Bに発生した霜を融かすために霜を加熱しながら、第1の全暖房運転と同様に冷媒の一部を圧縮途中の冷媒にインジェクションする場合以下では第1の暖房デフロスト同時運転と称するの流れを説明する。なお、全冷房運転、第1の全暖房運転および第2の全暖房運転は実施の形態4と同様である。また、この実施の形態5では上述したように第2の暖房デフロスト同時運転は行わない。以下、図25と図26に添って第1の暖房デフロスト同時運転を説明する。まず、圧縮機1から吐出された高温高圧のガス冷媒は、分岐し一部は四方弁60を通り室内熱交換器2へ供給され、残りは第1のバイパス配管6に流入する。室内熱交換器2に流入した冷媒は、室内空気と熱交換して凝縮液化し、室内を暖房する。室内熱交換器2での冷媒の変化は、ほぼ圧力一定のもとで行われるが、室内熱交換器2の圧力損失を考慮して、p-h線図にてやや傾いた水平線に近い線点[4]→点[5]で表される。そして、この液状態となった冷媒は、室内熱交換器2の出口のサブクール量により制御される第1の流量制御手段3に入って減圧される。第1の流量制御手段3での冷媒の変化は、エンタルピ一定のもとで行われるものであり、p-h線図にて垂直線点[5]→点[6]で表される。そして、減圧された冷媒は分岐し、一部はそのまま主配管5を流れて熱交換器71に流入し、残りは第3のバイパス配管70に流入して第3の流量制御手段72にて減圧された後、熱交換器71に流入する。主配管5から熱交換器71に流入した冷媒は、第3のバイパス配管70からの冷媒と熱交換器71にて熱交換して冷却され、温度が低下する。熱交換器71での冷媒の変化は、ほぼ圧力一定のもとで行われるものであり、p-h線図にて水平線点[6]→[7]で表される。温度低下した液状の主回路の冷媒は、第4の流量制御手段73に流入し低圧の気液二相状態まで減圧される。第4の流量制御手段73での冷媒の変化は、エンタルピ一定のもとで行われるものであり、p-h線図にて垂直線点[7]→点[8]で表される。そして、低圧まで減圧された冷媒は、分岐した後、第1の流路切替手段Eを通り、一方の室外熱交換器4Aに流入し、送風機90によって室外熱交換器4Bを流通した後の室外の空気と熱交換して蒸発し、ガス状態となって圧縮機1に吸入される。室外熱交換器4Aでの冷媒の変化は、後述するが、室外熱交換器4Bによって加熱された空気が流れるため、実施の形態4における第1の暖房デフロスト同時運転の際の圧力よりも高い圧力になり、p-h線図にてやや傾いた水平線に近い線点[8]-点[1]で表される。そして、圧縮機1に吸入された主回路からのガス冷媒は、まず中間圧力まで昇圧される。このときの冷媒の変化は、点[1]→点[2]で表される。そして、圧縮機1にて中間圧力まで昇圧された点[2]の状態の冷媒は、以下に詳述するがインジェクションポート43からインジェクションされた冷媒と混合する。この混合による冷媒変化は、p-h線図にて点[2]→点[3]で表される。圧縮機1に吸入された主回路からの冷媒は、圧縮機1にてインジェクションポート43からの冷媒と共に圧縮され、点[3]→点[4]に変化する。そして、圧縮機1から吐出された点[4]の状態の冷媒は、再び室内熱交換器2に流れ込み、1サイクルが終了する。以上のようにして冷媒が主回路を循環することにより暖房運転を行う。一方、圧縮機1から吐出された高温高圧の残りのガス冷媒は、第1のバイパス配管6に流入し第2の流量制御手段41で、圧縮機1の吐出圧力よりも低く圧縮機1の吸入圧力よりも高い中間圧力まで減圧される。第2の流量制御手段41での冷媒の変化は、エンタルピ一定のもとで行われるものであり、p-h線図にて垂直線点[4]→点[11]で表される。減圧された中間圧力のガス冷媒は第1の流路切替手段Eを通り、室外熱交換器4Bに流入し、室外熱交換器4Bで発生した霜を融かし、さらに送風機90によって室外の空気を加熱しながら、凝縮し中間圧力の気液二相状態に変化する。室外熱交換器4Bでの冷媒の変化は、ほぼ圧力一定のもとで行われるが、室外熱交換器4Bの圧力損失を考慮して、p-h線図にてやや傾いた水平線に近い線点[11]→点[12]で表される。室外熱交換器4Bを通過した中間圧力の気液二相状態の冷媒は、第2の流路切替手段Fおよび第2のバイパス配管40を通り、第3のバイパス配管70を流れる冷媒と合流する。この合流による冷媒の変化は点[12]→点[13]で表される。そして、合流後の冷媒は、インジェクションポート43から圧縮機1に流入する。インジェクションポート43から圧縮機1に流入した中間圧力の気液二相状態の冷媒は、主回路からのガス冷媒室外熱交換器4Aから圧縮機1に流入して圧縮機1内で中間圧力まで圧縮されたガス冷媒と圧縮機1にて混合して蒸発気化し、温度が低下する。混合によって、中間圧力の気液二相状態の冷媒が蒸発気化する変化は、圧力一定のもとで行われるものであり、p-h線図にて水平線点[13]→点[3]で表される。そして、点[3]の状態の冷媒は、上述したように圧縮機1にて更に圧縮され、点[4]に変化する。なお、第3のバイパス配管70に流入した冷媒の変化は、第2の全暖房運転と同様である。以上のように実施の形態5の空気調和装置では、実施の形態3と略同様の効果が得られると共に、雪などが付着しやすく、また着霜しやすい空気の流れの上流側に位置する室外熱交換器4Bの除霜運転を行いながら、暖房運転を行うことができる。さらに、室外熱交換器4Bの除霜を行う第1の暖房デフロスト同時運転において、室外熱交換器4Bによって加熱された空気が室外熱交換器4Aを流れるため、室外熱交換器4Aにおける冷媒の圧力を上昇させることができる。その結果として圧縮機1の吸入圧力が上昇するため、効率よく第1の暖房デフロスト同時運転を行うことができる効果が得られる。なお、この実施の形態5では、実施の形態4に送風機90を設けた構成を例示して説明したが、実施の形態1~実施の形態3に送風機90を設けた構成としてもよく、この場合も同様の作用効果を得ることができる。"