帯状面を有する酸化物超電導線が仮想的な巻軸の周りに巻き回されることによって形成された高温超電導コイルであって、前記巻軸を挟んで互いに対向し、かつ互いに平行に延びる1対の直線部を備え、前記1対の直線部の少なくとも一部において前記帯状面は前記巻軸に対して傾いており、さらに前記1対の直線部とともにレーストラック形状を形成する1対の曲線部を備え、前記1対の曲線部における前記帯状面と前記巻軸との角度の最大値が、前記1対の直線部における前記帯状面と前記巻軸との角度の最大値よりも小さい、高温超電導コイル。前記1対の曲線部において前記帯状面と前記巻軸とは互いに平行である、請求項1に記載の高温超電導コイル。前記超電導コイルは、前記巻軸の方向において、前記帯状面の幅寸法に前記幅寸法の半分の寸法を加えた寸法よりも小さい外形寸法を有する、請求項1または2に記載の高温超電導コイル。前記1対の直線部の少なくとも一部において、外周側の前記帯状面の方が内周側の前記帯状面よりも、前記巻軸に対してより大きな傾きを有する、請求項1~3のいずれか1項に記載の高温超電導コイル。複数の高温超電導コイルが積層されることによって形成された積層型高温超電導コイルであって、第1の帯状面を有する酸化物超電導線が仮想的な巻軸の周りに巻き回されることによって形成された第1の高温超電導コイルを備え、前記第1の高温超電導コイルは、前記巻軸を挟んで互いに対向し、かつ互いに平行に延びる1対の直線部を有し、前記1対の直線部の少なくとも一部において前記第1の帯状面は前記巻軸に対して傾いており、前記第1の高温超電導コイルは、前記1対の直線部とともにレーストラック形状を形成する1対の曲線部を有し、前記1対の曲線部における前記第1の帯状面と前記巻軸との角度の最大値が、前記1対の直線部における前記第1の帯状面と前記巻軸との角度の最大値よりも小さく、さらに第2の帯状面を有する酸化物超電導線が前記巻軸の周りに巻き回されることによって形成された第2の高温超電導コイルを備え、前記第2の高温超電導コイルにおいて前記第2の帯状面と前記巻軸とは互いに平行である、積層型高温超電導コイル。上記公報の技術によれば、超電導コイルの外周側において、超電導線の広幅面帯状面がコイルの軸線巻軸に対して大きく傾けられつつ、超電導線が巻き回される必要がある。特に、超電導コイルの両端かつ外周側においては、超電導線の帯状面が巻軸に対してほぼ垂直とされながら、超電導線が巻軸周りに巻き回される必要がある。この場合、超電導線に対して、帯状面の面内方向において、大きな応力が加わる。このような応力は、酸化物超電導線の大きな歪の原因となる。このような大きな歪が許容値を超えて酸化物超電導線に対して加わると、たとえば超電導コイルの臨界電流特性の劣化のような、電気特性の顕著な劣化が生じる。そこで、本発明の目的は、超電導線の歪に起因した電気特性の顕著な劣化を避けつつ、垂直磁場に起因した臨界電流の低下および交流損失の増大の少なくともいずれかを抑制することができる、高温超電導コイルおよび積層型高温超電導コイルを提供することである。本発明の高温超電導コイルは、帯状面を有する酸化物超電導線が仮想的な巻軸の周りに巻き回されることによって形成されたものであって、1対の直線部および1対の曲線部を有する。1対の直線部は、巻軸を挟んで互いに対向しており、かつ互いに平行に延びている。1対の直線部の少なくとも一部において帯状面は巻軸に対して傾いている。1対の曲線部は1対の直線部とともにレーストラック形状を形成している。1対の曲線部における帯状面と巻軸との角度の最大値は、1対の直線部における帯状面と巻軸との角度の最大値よりも小さい。本発明の高温超電導コイルによれば、超電導線の帯状面は巻軸に対して傾いた部分を有する。これにより、帯状面のすべてが巻軸に平行な場合と異なり、巻軸に対して傾いた磁場から超電導線が受ける垂直磁場が小さくなるように帯状面の向きを調整することができる。よって臨界電流の低下および交流損失の増大の少なくともいずれかを抑制することができる。また巻軸に対する帯状面の角度の最大値が、直線部に比して曲線部においてより小さくされている。これにより、曲線部において直線部と同程度に帯状面が傾けられた場合に比して、超電導線の応力が小さくなる。よって応力に起因した超電導線の歪が小さくなるので、超電導線の電気特性の顕著な劣化がより確実に避けられる。以上から、本発明の高温超電導コイルによれば、超電導線の歪に起因した電気特性の顕著な劣化を避けつつ、垂直磁場に起因した臨界電流の低下および交流損失の増大の少なくともいずれかを抑制することができる。好ましくは上記の高温超電導コイルにおいて、1対の曲線部において帯状面と巻軸とは互いに平行である。これにより、超電導線の応力をより小さくすることができる。よって、超電導線の歪に起因した電気特性の顕著な劣化をより十分に避けることができる。好ましくは高温超電導コイルは、巻軸の方向において、帯状面の幅寸法に幅寸法の半分の寸法を加えた寸法よりも小さい外形寸法を有する。これにより、超電導コイルの形状を、帯状面の幅寸法の半分の誤差範囲で、平面状とすることができる。好ましくは1対の直線部の少なくとも一部において、外周側の帯状面の方が内周側の帯状面よりも、巻軸に対してより大きな傾きを有する。これにより、巻軸から離れるほど巻軸に対してその向きがより傾くような磁場分布に対応するように、超電導線の帯状面の傾きを変化させることができる。よって、より広い領域において、超電導線が受ける垂直磁場を小さくすることができる。よって臨界電流の低下および交流損失の増大の少なくともいずれかをより抑制することができる。本発明の積層型高温超電導コイルは、複数の高温超電導コイルが積層されることによって形成されたものであって、第1の高温超電導コイルおよび第2の高温超電導コイルを有する。第1の高温超電導コイルは、第1の帯状面を有する酸化物超電導線が仮想的な巻軸の周りに巻き回されることによって形成されている。第1の高温超電導コイルは、巻軸を挟んで互いに対向し、かつ互いに平行に延びる1対の直線部を有する。1対の直線部の少なくとも一部において第1の帯状面は巻軸に対して傾いている。第1の高温超電導コイルは、1対の直線部とともにレーストラック形状を形成する1対の曲線部を有する。1対の曲線部における第1の帯状面と巻軸との角度の最大値は、1対の直線部における第1の帯状面と巻軸との角度の最大値よりも小さい。第2の高温超電導コイルは、第2の帯状面を有する酸化物超電導線が巻軸の周りに巻き回されることによって形成されている。第2の高温超電導コイルにおいて第2の帯状面と巻軸とは互いに平行である。本発明の積層型高温超電導コイルによれば、積層方向において巻軸に対する傾きが一定でない磁場分布の下で、巻軸に対する傾きが大きい磁場領域に第1の高温超電導コイルを配置し、かつ巻軸に対する傾きが小さい磁場領域に第2の高温超電導コイルを配置することで、より広い領域において、超電導線が受ける垂直磁場を小さくすることができる。よって臨界電流の低下および交流損失の増大の少なくともいずれかをより抑制することができる。また第2の高温超電導コイルにおいて帯状面が巻軸に平行とされるので、第2の高温超電導コイルを製造するための超電導線の巻き回し作業を容易に行うことができる。上述したように、本発明の高温超電導コイルによれば、超電導線の歪に起因した電気特性の顕著な劣化を避けつつ、垂直磁場に起因した臨界電流の低下および交流損失の増大の少なくともいずれかを抑制することができる。以下、図面に基づいて本発明の実施の形態を説明する。なお、以下の図面において同一または相当する部分には同一の参照符号を付し、その説明は繰り返さない。実施の形態1図1を参照して、本実施の形態の積層型高温超電導コイル90は、高温超電導コイル80a~80hが積層されることによって形成されたものである。高温超電導コイル80a~80hの各々は、高温超電導線10が仮想的な巻軸AX周りに巻き回されることによって形成されている。巻数は、たとえば25ターン程度である。さらに図2および図3を参照して、本実施の形態においては、1対の高温超電導コイル80aおよび80bは、いわゆるダブルパンケーキコイルを構成している。すなわち、高温超電導コイル80aおよび80bは、互いに逆向きに巻き回されている。また高温超電導コイル80aおよび80bの各々の高温超電導線10の内周側端部TIが互いに電気的に接続されている。1対の高温超電導コイル80cおよび80d、1対の高温超電導コイル80eおよび80f、および1対の高温超電導コイル80gおよび80hの各対も、ダブルパンケーキコイルを構成している。また隣り合うダブルパンケーキ同士は、高温超電導線10の外周側端部TEを用いて直列に接続されている。よって積層型高温超電導コイル90のインダクタンスは、高温超電導コイル80a~80hの各々のインダクタンスの和となっている。図4を参照して、高温超電導線10は、幅寸法Wおよび厚さ寸法Tで任意の長さに渡って延在している。幅寸法Wは厚さ寸法Tに比して大きい。よって高温超電導線10は、主な面として、幅寸法Wを有する帯状面SPを含む。たとえば、幅寸法Wは4mm程度であり、厚さ寸法は0.3mm程度である。高温超電導コイル80a~80hの各々は、図1~図3に示すように、巻軸AXの方向における高温超電導線10の位置がおおよそ一定に保たれている。このため高温超電導コイル80a~80hの各々は、巻軸AXの方向において、帯状面SPの幅寸法Wに幅寸法Wの半分の寸法を加えた寸法よりも小さい外形寸法HTを有する。高温超電導線10は、たとえば、複数の超電導体部12aと、シース部12bと、ラミネート部11aと、接合部11bとを有する。超電導体部12aは線状に延びている。シース部12bは超電導体部12aを覆っている。1対のラミネート部11aはシース部12bを挟んでいる。1対のラミネート部11aは互いに接合部11bによって接合されている。超電導体部12aの材料は、たとえばBi-Pb-Sr-Ca-Cu-O系の組成を有するビスマス系超電導体が好ましく、特に、ビスマスおよび鉛:ストロンチウム:カルシウム:銅の原子比がほぼ2:2:2:3の比率で近似して表されるBi2223相を含む材料が最適である。シース部12bの材料は、たとえば銀または銀合金である。ラミネート部11aの材料は、たとえばステンレス鋼である。接合部11bの材料は、たとえばはんだである。図5を参照して、積層型高温超電導コイル90は、巻軸AXに沿う視点において、すなわち平面視において、レーストラック形状を有する。このため、高温超電導コイル80aもレーストラック形状を有する。具体的には、高温超電導コイル80aは、1対の直線部STおよび1対の曲線部CRを有する。1対の直線部STおよび1対の曲線部CRはレーストラック形状を形成している。1対の直線部STは、巻軸AXを挟んで互いに対向しており、かつ互いに平行に延びている。高温超電導コイル80b~80hの各々もレーストラック形状を有する。たとえば、直線部STの長さは1300mm程度、曲線部CRの半径は、内周側で150mm程度、外周側で160mm程度である。さらに図6および図7を参照して、高温超電導コイル80a~80hの各々における高温超電導線10の帯状面SP第1の帯状面とも称するの巻軸AXに対する傾きについて、以下に説明する。高温超電導コイル80a、80b、80gおよび80hの各々を形成する高温超電導線10の帯状面SP第1の帯状面とも称するは、巻軸AXに対して直線部STの中央部STaにおいて傾いている。具体的には、図6に示すように、巻軸AXの方向において積層型高温超電導コイル90の端に向かうにつれて帯状面SPが巻軸AXから離れるように、帯状面SPが傾いている。この傾きは、境界部STbにおいて中央部STaから離れるほど徐々に緩和されている。このため中央部STaと境界部STbを経てつながっている曲線部CRにおいては、巻軸AXに対する帯状面SPの傾きは、中央部STaにおける傾きよりも小さくなっている。よって、1対の曲線部CRにおける帯状面SPと巻軸AXとの角度の最大値は、1対の直線部STにおける帯状面SPと巻軸AXとの角度の最大値よりも小さい。好ましくは曲線部CRにおいて、図7に示すように、帯状面SPと巻軸AXとは互いに平行である。すなわち帯状面SPと巻軸AXとの角度がゼロである。この場合、超電導線10の延在方向の張力を除いて考えれば、超電導線10に加わる応力のうち主要なものを、直線状の境界部STbにおける超電導線10の捩れによるもののみとすることができる。これにより、超電導線10が捩れつつ曲がる部分を設ける必要がない。高温超電導コイル80c~80fの各々を形成する高温超電導線10の帯状面SP第2の帯状面とも称すると、巻軸AXとは、直線部STおよび曲線部CRにおいて、すなわち全周において、互いに傾いておらず平行である。次に第1比較例について、以下に説明する。図8を参照して、第1比較例の積層型高温超電導コイル99は、本実施の形態の高温超電導コイル80a、80b、80gおよび80hのそれぞれの代わりに、高温超電導コイル80aZ、80bZ、80gZおよび80hZを有する。高温超電導コイル80aZ、80bZ、80gZおよび80hZは、本実施の形態の高温超電導コイル80c~80fと同様に、全周に渡って巻軸AXに平行な帯状面SPを有する。さらに図9を参照して、巻軸AXに沿うy方向と、巻軸AXから外周方向へ向かうx方向とを有するxy面における磁場分布のシミュレーション結果によれば、磁場ベクトルのx成分、すなわち巻軸AXに平行な帯状面SPに対する垂直磁場は、yが大きいほど大きくなった。図10を参照して、本実施の形態の積層型高温超電導コイル90の直線部STの中央部STa図5において高温超電導コイル80a~80hのそれぞれの帯状面SPに加わる平均垂直磁場Hを上記の磁場分布のシミュレーション結果を用いて計算した結果を、項目a~hの右側に示す。また第1比較例の積層型高温超電導コイル99図8における同様の結果を、項目a~hの左側に示す。この結果から、高温超電導コイル80aZ、80bZ、80gZおよび80hZ図8のそれぞれを高温超電導コイル80a、80b、80gおよび80h図6に置き換えることで平均垂直磁場を低減でき、またこの効果は巻軸AXの方向における端に位置する高温超電導コイル80aおよび80hにおいて大きいことが分かった。一般に垂直磁場の低減により臨界電流が増大するので、高温超電導コイル80aZ、80bZ、80gZおよび80hZ図8のそれぞれを高温超電導コイル80a、80b、80gおよび80h図6に置き換えることで臨界電流を大きくすることができ、またこの効果は巻軸AXの方向における端に位置する高温超電導コイル80aおよび80hにおいて大きいと考えられる。図11を参照して、本実施の形態の積層型高温超電導コイル90が有する高温超電導コイル80a~80hのそれぞれの交流損失Lを上記の平均垂直磁場のシミュレーション結果を用いて計算した結果を項目a~hの右側に示す。また第1比較例の積層型高温超電導コイル99が有する高温超電導コイル80aZ、80bZ、80c~80f、80gZおよび80hZのそれぞれの交流損失Lを上記の平均垂直磁場のシミュレーション結果を用いて計算した結果を項目a~hの左側に示す。この結果から、高温超電導コイル80aZ、80bZ、80gZおよび80hZ図8のそれぞれを高温超電導コイル80a、80b、80gおよび80h図6に置き換えることで交流損失を低減でき、またこの効果は巻軸AXの方向における端に位置する高温超電導コイル80aおよび80hにおいて大きいことが分かった。以上、第1比較例と比較して本実施の形態によれば、臨界電流の低下を抑制することができることがわかった。また交流損失の増大を抑制することができることがわかった。次に第2比較例について説明する。図12を参照して、第2比較例の高温超電導コイル89はトラック形状ではなく、外形半径Rを有する円形形状を有する。すなわち高温超電導コイル89は、一定の曲率半径を有する曲線部のみからなり、直線部を有していない。図13を参照して、高温超電導コイル89の帯状面SPは巻軸AXに対して傾いている。さらに図14を参照して、高温超電導コイル89の高温超電導線10の任意の位置において、巻軸AXと高温超電導線10の中心位置図14の点で示す位置との距離をr0、巻軸AXと高温超電導線10の外周側端部図14の右上端との距離をr1、巻軸AXと帯状面SPとの角度をTHと定義すると、以下の式1が成り立つ。W/2sinTH=r1-r01高温超電導線10の上記中心位置を境界として、外周側で引張応力が、内周側で圧縮応力が生じるものと近似する。圧縮応力よりも引張応力の方が電気特性の劣化に与える影響が大きいと考えられることから、特に外周側の歪について検討する。高温超電導線10の外周側端部における歪εは、以下の式2を満たす。2πr1/2πr0=1ε2式1および2からr1を消去すると、以下の式3が得られる。r0=WsinTH/2ε3高温超電導線10の特性を確保する上で歪εの上限が0.002すなわち歪の上限が0.2とすると、許容される距離r0の下限は、角度THが10°、45°および80°のそれぞれにおいて、190mm、760mmおよび1060mmとなる。よって本実施の形態の高温超電導コイル80aたとえば曲線部CRの内周部の曲率半径が150mm程度と同程度の曲率半径で第2比較例の高温超電導コイル89を作成したとすると、高温超電導線10の歪が過度に大きくなり、電気特性の顕著な劣化が生じると考えられる。以上、第2比較例と比較して本実施の形態によれば、高温超電導線10の歪に起因した電気特性の顕著な劣化を避けることができることがわかる。以下に本実施の形態の作用効果についてまとめる。本実施の形態の高温超電導コイル80a図6によれば、高温超電導線10の帯状面SPは巻軸AXに対して傾いた部分を有する。これにより、帯状面SPのすべてが巻軸AXに平行な高温超電導コイル80aZ図8と異なり、巻軸AXに対して傾いた磁場から高温超電導線10が受ける垂直磁場が小さくなるように帯状面SPの向きを調整することができる。よって臨界電流の低下および交流損失の増大の少なくともいずれかを抑制することができる。また巻軸AXに対する帯状面SPの角度の最大値が、直線部STに比して曲線部CRにおいてより小さくされている。これにより、曲線部CRにおいて直線部STと同程度に帯状面SPが傾けられた場合に比して、高温超電導線10の応力が小さくなる。よって応力に起因した超電導線の歪が小さくなるので、高温超電導線10の電気特性の顕著な劣化がより確実に防止される。以上から、本実施の形態の高温超電導コイル80aによれば、高温超電導線10の歪に起因した電気特性の顕著な劣化を避けつつ、臨界電流の低下および交流損失の増大の少なくともいずれかを抑制することができる。好ましくは1対の曲線部CRにおいて帯状面SPと巻軸AXとは互いに平行である。これにより、高温超電導線10の応力をより小さくすることができる。よって、高温超電導線10の歪に起因した電気特性の顕著な劣化をより十分に避けることができる。好ましくは高温超電導コイル80aは、巻軸AXの方向において、帯状面SPの幅寸法W図4に幅寸法Wの半分の寸法を加えた寸法よりも小さい外形寸法HT図2を有する。これにより、超電導コイルの形状を、帯状面SPの幅寸法Wの半分の誤差範囲で、平面状とすることができる。すなわち、高温超電導線10の歪を抑制しつつ、コイルを平面状とすることができる。本実施の形態の積層型高温超電導コイル90図6によれば、積層方向において巻軸AXに対する傾き図9のy方向に対する傾きが一定でない磁場分布の下で、巻軸AXに対する傾きが大きい磁場領域に高温超電導コイル80a巻軸AXに対する帯状面SPの傾きが大きいものを配置し、かつ巻軸AXに対する傾きが小さい磁場領域に高温超電導コイル80d巻軸AXに対する帯状面SPの傾きが小さいかまたはゼロであるものを配置することで、より広い領域において、高温超電導線10が受ける垂直磁場を小さくすることができる。言い換えると、より広い領域において帯状面SPを磁場ベクトルにおおおそ沿わせることができる。よって臨界電流の低下および交流損失の増大の少なくともいずれかをより抑制することができる。また高温超電導コイル80dにおいて帯状面SPが巻軸AXに平行とされるので、高温超電導コイル80dを製造するための超電導線の巻き回し作業を容易に行うことができる。実施の形態2図15を参照して、本実施の形態の積層型高温超電導コイル90Vは、実施の形態1における高温超電導コイル80a、80b、80gおよび80hのそれぞれの代わりに高温超電導コイル80aV、80bV、80gVおよび80hVを有する。高温超電導コイル80aV、80bV、80gVおよび80hVの各々は、1対の直線部ST図5の少なくとも一部において、高温超電導線10の巻き回しの途中にスペーサ19を有する。スペーサ19は、帯状面SPの傾きが小さい内周側に位置する高温超電導線10と、帯状面SPの傾きが大きい外周側に位置する高温超電導線10との間の空隙を埋めるような形状を有する。図15においては、帯状面SPの傾きは内周側においてゼロであり、外周側において45°程度の場合の例が示されている。なお、上記以外の構成については、上述した実施の形態1の構成とほぼ同じであるため、同一または対応する要素について同一の符号を付し、その説明を繰り返さない。本実施の形態によれば、1対の直線部ST図5の少なくとも一部において、外周側の帯状面SPの方が内周側の帯状面SPよりも、巻軸AXに対してより大きな傾きを有する。これにより、巻軸AXから離れるほど巻軸AXに対してその向きがより傾くような磁場分布に対応するように、高温超電導線10の帯状面SPの傾きを変化させることができる。これにより、より広い領域において、高温超電導線10が受ける垂直磁場を小さくすることができる。よって臨界電流の低下および交流損失の増大の少なくともいずれかをより抑制することができる。なお図15に示すように、高温超電導線10の内周側、すなわち高温超電導線10のうち帯状面SPの傾きが小さいまたはゼロである部分の巻数が、高温超電導コイル80aVにおいてよりも高温超電導コイル80bVにおいてより多くされてもよい。この場合、図9に示すような、巻軸AXの中心図8の原点に近いほど垂直磁場が小さくなる傾向を有する磁場分布の下で、垂直磁場の影響を小さくすることができる。今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した実施の形態ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。