鋼板を酸化処理し、還元焼鈍を経て製造される合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法において、前記酸化処理は、O2を1000体積ppm以上含み、残部がN2、CO、CO2、H2Oおよび不可避的不純物からなる雰囲気で鋼板を鋼板温度が600°C以上まで加熱し、次いで、O2を1000体積ppm未満含み、残部がN2、CO、CO2、H2Oおよび不可避的不純物からなる雰囲気で鋼板を鋼板温度が700°C以上になるまで加熱し、前記還元焼鈍は、露点が5°C以上で、1~15体積のH2を含み、残部がN2および不可避的不純物からなる雰囲気で行うことを特徴とするめっき密着性および摺動特性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。前記酸化処理は鋼板温度が850°C以下で行うことを特徴とする請求項1に記載のめっき密着性および摺動特性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。前記酸化処理を行う炉が直火バーナーを備えた直火方式の炉であることを特徴とする請求項1または2に記載のめっき密着性および摺動特性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。前記鋼板のSi含有量が0.5~3.0質量であることを特徴とする請求項1~3のいずれか一項に記載のめっき密着性および摺動特性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。しかしながら、本発明者らが検討した結果、特許文献1~8のいずれの製造方法を適用した場合でも、なお十分なめっき密着性が必ずしも得られないことが分かった。また、特許文献9に記載される製造方法を適用した場合には、十分なめっき密着性は得られるものの、酸化処理時の酸化量ムラによって、合金化度のムラが発生する場合がある。合金化度のムラが発生した場合、めっき層に摺動特性の劣るζ相が部分的に形成するために良好な摺動特性を得ることが難しい。また、ζ相をなくすために合金化温度を高くして製造すると、Γ相がめっき相と鋼板の界面に厚く形成するためにめっき密着性に劣ってしまう。本発明は、かかる事情に鑑みてなされたものであって、Si含有量が多い場合でも、優れためっき密着性および摺動特性を有する合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供することを目的とする。上記課題を解決するために、検討を重ねた結果、酸化処理において酸化膜厚のみならず酸化皮膜の種類を制御し、更にその後に行われる還元焼鈍の雰囲気を制御することで、酸化処理後の還元焼鈍工程で形成する還元鉄の被覆率を向上させ、不めっきを伴うことなく、また、合金化度のムラもなく、めっき密着性および摺動特性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板が得られることが分かった。上記課題を解決する本発明の手段は、下記の通りである。[1]鋼板を酸化処理し、還元焼鈍を経て製造される合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法において、前記酸化処理は、O2を1000体積ppm以上含み、残部がN2、CO、CO2、H2Oおよび不可避的不純物からなる雰囲気で鋼板を鋼板温度が600°C以上まで加熱し、次いで、O2を1000体積ppm未満含み、残部がN2、CO、CO2、H2Oおよび不可避的不純物からなる雰囲気で鋼板を鋼板温度が700°C以上になるまで加熱し、前記還元焼鈍は、露点が5°C以上で、1~15体積のH2を含み、残部がN2および不可避的不純物からなる雰囲気で行うことを特徴とするめっき密着性および摺動特性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。[2]前記[1]において、前記酸化処理は鋼板温度が850°C以下で行うことを特徴とするめっき密着性および摺動特性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。[3]前記[1]または[2]において、前記酸化処理を行う炉が直火バーナーを備えた直火方式の炉であることを特徴とするめっき密着性および摺動特性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。[4]前記[1]~[3]のいずれかにおいて、前記鋼板のSi含有量が0.5~3.0質量であることを特徴とするめっき密着性および摺動特性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。本発明によれば、めっき密着性および摺動特性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板が得られる。本発明では、酸化処理後の酸化量、酸化物および還元焼鈍後に表面に形成される還元鉄の被覆率を制御することが重要であり、それを実現するために、酸化処理時の雰囲気の酸素濃度を制御する製造方法を適用することで、Siを0.5質量以上含有する高Si高強度溶融亜鉛めっき鋼板においてもめっき密着性の優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造することが出来る。更には、還元焼鈍工程における雰囲気の露点を制御することで、合金化処理後の合金化度のムラを抑制し、摺動特性の良好な合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造することが出来る。酸化処理後の酸化量、酸化物および還元焼鈍後に表面に形成される還元鉄の被覆率について説明する。酸化処理を行った後に還元焼鈍を行った場合、酸化処理によって形成された鉄酸化物が還元焼鈍工程にて還元され、還元鉄として素地鋼板を被覆する。このときに形成される還元鉄は、Siなどのめっき密着性を阻害する元素の含有率が低いために、良好なめっき密着性を得るために非常に有効である。そして、この還元焼鈍後に形成される還元鉄の被覆率が高く、好ましくは40以上で素地鋼板表面に存在する場合に、良好なめっき密着性を得ることができる。還元鉄の被覆率は、溶融めっきを施す前の鋼板について、走査型電子顕微鏡SEMを用いて反射電子像を観察することで測定することが可能である。反射電子像は、原子番号の大きい元素ほど白いコントラストで観察できる特徴があるので、還元鉄に覆われている部分は白いコントラストで観察される。また、還元鉄で覆われていない部分については、Siを0.5質量以上含有する高強度鋼板では、Siなどが表面に酸化物として形成するために、黒いコントラストとして観察される。よって、白いコントラスト部分の面積率を画像処理によって求めることで、還元鉄の被覆率を求めることが可能である。還元鉄の被覆率を高くするためには、酸化処理後に形成される素地鋼板表面の酸化量および酸化物の種類を制御することが重要である。好ましくは酸化物が酸素量として0.1g/m2以上形成することで、良好なめっき密着性を得ることができる。ここで形成される鉄の酸化物については特に限定しないが、ウスタイトFeOが主に形成される。また、酸化量を測定する方法についても特に限定しないが、標準物質を用いた蛍光X線元素分析法などが有効である。更に、Siを0.5質量以上含有する高強度溶融亜鉛めっき鋼板の場合では、Siを含んだ酸化物が鉄の酸化物と同時に形成される。このSiを含んだ酸化物は主にSiO2および/またはFe、Mn2SiO4であり、主に鉄酸化物と素地鋼板の界面に形成される。そして、メカニズムは明確になっていないが、酸化処理後にFe、Mn2SiO4が生成された場合には、還元焼鈍後の還元鉄の被覆率が高い状態になることが分かった。SiO2しか生成していない場合には、還元鉄の被覆率は低くなり、十分なめっき密着性を得るための被覆率を得ることができなくなってしまうことも分かった。また、Fe、Mn2SiO4さえ生成していれば、同時にSiO2が存在していても還元鉄の被覆率は高くなり、十分な被覆率を得ることが可能であることもわかった。これらの酸化物の存在状態を判断する方法は特に限定しないが、赤外分光法IRが有効である。SiO2の特徴である1245cm-1付近、およびFe、Mn2SiO4の特徴である980cm-1付近に現れる吸収ピークを確認することで酸化物の存在状態を判断することができる。以上より、本発明では、酸化処理後にFe、Mn2SiO4を生成させ、還元焼鈍後に還元鉄の被覆率が高い状態とすることで、良好なめっき密着性を得ることとする。次に、良好なめっき密着性を得るために必要な酸化処理後の酸化量、酸化物および還元焼鈍後に表面に形成される還元鉄の被覆率を制御するための製造方法について説明する。本発明では、鋼を熱間圧延し、引き続き酸洗した後、冷間圧延を施し鋼板を得る。次いで、得られた鋼板に対して酸化処理を施した後に還元焼鈍する。酸化処理前までの冷延鋼板の製造方法は、特に限定されず、公知の方法を用いることが出来る。酸化処理は、O2を1000体積ppm以上含み、残部がN2、CO、CO2、H2Oおよび不可避的不純物からなる雰囲気で鋼板を鋼板温度が600°C以上まで加熱し、次いで、O2を1000体積ppm未満含み、残部がN2、CO、CO2、H2Oおよび不可避的不純物からなる雰囲気で鋼板を鋼板温度が700°C以上になるまで加熱する。この時の雰囲気中に、N2、CO、CO2、H2Oおよび不可避的不純物などが含まれていても、O2濃度が本発明で規定される範囲内であれば、十分な効果を得ることができる。これにより、鋼板表面には十分な鉄酸化物が形成され、更に鉄酸化物と共にFe、Mn2SiO4を生成させることが出来る。酸化処理前段のO2濃度が1000体積ppm以上の雰囲気での加熱は、高酸素濃度雰囲気での酸化反応を促進させる効果があり、鋼板温度が600°C以上になるまで鋼鈑を加熱することが必要である。更には鋼板温度が650°C以上になるまで鋼板を加熱することが望ましい。また、後述する後段での加熱工程を実施するために、後段での加熱温度よりも30°C以上低い温度で終了する必要がある。この時のO2濃度1000体積ppm未満では、十分な酸化量を確保することが困難となるため、O2濃度は1000体積ppm以上とする。酸化処理後段のO2濃度が1000体積ppm未満の雰囲気での加熱は、高温、低酸素濃度雰囲気でFe、Mn2SiO4の生成を促進させる効果がある。この時のO2濃度が1000体積ppm以上では、Fe、Mn2SiO4の生成が起こらずに、結果として還元鉄の被覆率が低下してしまうことになる。また、温度が低い場合にもFe、Mn2SiO4の生成が起こらない。さらに酸化量を確保する観点から、鋼板温度が700°C以上となるまで加熱する必要がある。しかし、過度に酸化させると、次の還元焼鈍工程において還元性雰囲気炉でFe酸化物が剥離し、ピックアップの原因となるので、上記酸化処理は鋼板温度が850°C以下で行うことが好ましい。ここで、酸化処理に用いる加熱炉には、直火バーナーを備えた直火方式の加熱炉を用いることが好ましい。直火バーナとは、製鉄所の副生ガスであるコークス炉ガスCOG等の燃料と空気を混ぜて燃焼させたバーナ火炎を直接鋼板表面に当てて鋼板を加熱するものである。直火バーナは、輻射方式の加熱よりも鋼板の昇温速度が速いため、加熱炉の炉長を短くしたり、ラインスピードを速く出来る利点がある。さらに、直火バーナは空気比を0.95以上とし、燃料に対する空気の割合を多くすると、未燃の酸素が火炎中に残存し、その酸素で鋼板の酸化を促進することが可能となる。そのため、空気比を調整すれば、雰囲気の酸素濃度を制御することが可能である。また、直火バーナの燃料は、COG、液化天然ガスLNG等を使用できる。鋼板に上記のような酸化処理を施した後、還元焼鈍を施す。還元焼鈍は、露点が5°C以上で、1~15体積のH2を含み、残部がN2および不可避的不純物からなる雰囲気で行うこととする。雰囲気ガスのH2を1~15体積に限定したのは、1体積未満では鋼板表面のFe酸化物を還元するのにH2が不足し、15体積を超えるとFe酸化物の還元は飽和するため過分のH2が無駄になるからである。このとき、還元によりFeと分離された酸素が、一部鋼板内部に拡散し、Siと反応することにより、Siが鋼板内部で酸化し、溶融めっきと接触する鋼板最表面の酸化物が減少するため、めっき密着性は良好となる。酸化処理を行った後還元焼鈍を行う場合、少なからず鋼板の酸化ムラが発生し、その後の合金化処理時に合金化のムラが発生する場合がある。特に高Si含有鋼ではムラが発生しやすい特徴がある。そのため、本発明では、還元焼鈍時の雰囲気を制御することで合金化度のムラが発生し難くする。具体的には、焼鈍工程の雰囲気の露点を5°C以上に制御することが必要である。焼鈍雰囲気の露点が5°C未満の場合には、酸化処理で形成した酸化鉄が還元された後にSiが鋼板表面に酸化物として形成してしまう。つまり、酸化処理時の酸化ムラによって、比較的、酸化量が低い領域においては、酸化鉄の還元が早く完了してしまい、Siの酸化物が鋼板表面に形成し易くなる。すると、この酸化物が合金化反応を抑制し、結果として合金化のムラとなってしまう。一方で、焼鈍雰囲気の露点が5°C以上の場合では、酸化鉄が還元された後も、Siの酸化物は鋼板表面ではなく、鋼板の内部に酸化物として形成する。そのために、鋼板表面には合金化反応を阻害する酸化物が存在せずに合金化度のムラは発生し難くなる。還元焼鈍は、材質調整の観点から、鋼板温度が700°Cから900°Cの範囲内で行われ、均熱時間は10秒から300秒が好ましい。還元焼鈍後、440~550°Cの温度域の温度に冷却した後、溶融亜鉛めっきを施す。溶融亜鉛めっきは、0.08~0.18質量の溶解Al量のめっき浴で、板温440~550°Cで鋼板をめっき浴中に浸入させて行い、ガスワイピングなどで付着量を調整する。溶融亜鉛めっき浴温度は通常行われる440~500°Cの範囲であればよく、さらに鋼板を460~600°Cに加熱して合金化処理することが望ましい。600°C超になるとめっき密着性が劣化し、460°C未満では合金化が進行しない。合金化処理は、合金化度皮膜中Fe質量が7~15質量になるように処理を行う。7質量未満は合金化ムラが生じ外観性が劣化したり、いわゆるζ相が生成して摺動性が劣化する。15質量超えは硬質で脆いΓ相が多量に形成しめっき密着性が劣化する。本発明を適用する鋼成分としては、Si含有量が0.5~3.0質量であることが望ましい。Siは鋼を強化して良好な材質を得るのに有効な元素であるが、0.5質量未満では本発明を適用しなくてもめっき密着性に問題がなく、3.0質量を超えるとめっき密着性の改善が困難となるためである。また、その他の成分としては、C、Mn、Al、S、P等が含有される。Cは0.01~0.25質量、Mnは0.1~3.0質量、Alは0.01~1.0質量、SとPは各々0.03質量以下含有される。B、Nb、Ti、Mo、Cu、Ni、Cr等を適量添加しても良い。Siを1.5質量含有する鋼を公知の方法により熱間圧延、酸洗、冷間圧延して厚さ1.5mmの鋼板を製造した。その他の成分はC0.12質量、Mn1.9質量、Al0.04質量、S0.002質量、P0.01質量である。得られた鋼板に対して、直火式の加熱炉を用いて表1に示す条件で酸化処理を行った。直火バーナは燃料にCOGを使用し、空気比を種々変更することで雰囲気のO2濃度を調整した。炉出側の鋼板温度はサンプルに事前に取り付けた熱電対を用いて測定した。また、このときに形成された酸化量を、標準物質と蛍光X線分析法を用いて測定した。また、赤外分光法によって、鉄酸化物とともに形成されたSiを含む酸化物の分析を行った。Fe、Mn2SiO4の特徴である980cm-1付近にピークの有無によってFe、Mn2SiO4の存在を判断した。その後、赤外加熱炉を用いて表1に示す条件で還元焼鈍し、続いて、Al:0.13質量を含有する460°Cの亜鉛めっき浴でめっきを施した。一部はめっきを施さない状態で取り出して還元鉄の被覆率を測定した。還元鉄の被覆率は走査型電子顕微鏡SEMを用いて、反射電子像の観察によって行った。このときの加速電圧は5kVで、300倍で任意の5視野を観察した。観察された画像を画像処理によって2値化して、白色の部分の面積率を還元鉄の被覆率とした。めっきを施した後に、更に表1に示した合金化温度で20秒間の合金化処理を施した。得られた合金化溶融亜鉛めっき鋼板のめっき後外観とめっき密着性を評価した。めっき後外観は、合金化処理後の外観を目視観察し、合金化ムラ、不めっきがないものを○、合金化ムラ、不めっきがあるものは×とした。また密着性は、めっき鋼板にセロテープ登録商標を貼りテープ面を90°曲げ曲げ戻しをしたときの単位長さ当たりの剥離量を蛍光X線によりZnカウント数を測定し、下記の基準に照らしてランク1、2のものを良好○、3以上のものを不良×と評価した。蛍光X線カウント数ランク0-500未満:1良好500-1000未満:2良好1000-2000未満:3不良2000-3000未満:4不良3000以上:5不良本実施例での酸化処理、還元焼鈍の条件および評価結果を表1に示す。本発明例では、良好なめっき後外観とめっき密着性が得られている。一方、比較例は、めっき後外観、めっき密着性のいずれかが劣る。実施例1と同様の鋼を公知の方法により熱間圧延、酸洗、冷間圧延して厚さ1.5mmの鋼板を製造した。得られた鋼板を、予熱炉、直火バーナを備える加熱炉、ラジアントチューブタイプの焼鈍炉、冷却炉、溶融めっき装置、合金化炉を備える連続溶融めっきラインに通して、酸化処理、還元焼鈍を施し溶融亜鉛めっき鋼板を得た。直火バーナを備える加熱炉を用いて表2に示す条件で酸化処理を行った。直火バーナを備える加熱炉は4ゾーンに分かれ、各ゾーン長は同じである。直火バーナは燃料にCOGを使用し、加熱炉の前段1~3ゾーンと後段4ゾーンの空気比を種々変更することで雰囲気のO2濃度を調整した。酸化処理後の炉出側鋼板温度は放射温度計で測定した。次いで、表2に示す条件で還元焼鈍した後に、460°Cの亜鉛めっき浴でめっきを施し、次いで、合金化処理を施した。さらに、得られた鋼板に対して0.3の調質圧延を施した。得られた合金化溶融亜鉛めっき鋼板のめっき後外観とめっき密着性を評価した。測定方法および評価方法は実施例1に記載の方法と同一である。また、外観上の合金化ムラだけでなく、実質的な合金化ムラについて調べるために摺動特性の評価を行った。摺動特性の評価は下記の条件における摩擦係数の測定を行い摩擦係数により評価した。なお、めっき密着性および摺動特性は、鋼板の幅方向の3箇所鋼板の1/4部、中央部、3/4部について測定し評価した。図1は摩擦係数測定装置を示す概略正面図である。同図に示すように、供試材から採取した摩擦係数測定用試料1が試料台2に固定され、試料台2は、水平移動可能なスライドテーブル3の上面に固定されている。スライドテーブル3の下面には、これに接したローラ4を有する上下動可能なスライドテーブル支持台5が設けられ、これを押し上げることによりビード6による摩擦係数測定用試料1への押し付け荷重Nを測定するための第1ロードセル7がスライドテーブル支持台5に取り付けられている。上記押し付け力を作用させた状態でスライドテーブル3を水平方向へ移動させるための摺動抵抗力Fを測定するために第2ロードセル8が、スライドテーブル3の一方の端部に取り付けられている。なお、潤滑油としてスギムラ化学社製のプレス用洗浄油プレトンR352Lを摩擦係数測定用試料1の表面に塗布して試験を行った。図2は使用したビードの形状寸法を示す概略斜視図である。ビード6の下面が試料1の表面に押し付けられた状態で摺動する。図2に示すビード6の形状は幅10mm、試料の摺動方向長さ12mm、摺動方向両端の下部は曲率4.5mmRの曲面で構成され、試料が押し付けられるビード下面は幅10mm、摺動方向長さ3mmの平面を有する。このビードを用い、押し付け荷重N:400kgf、試料の引き抜き速度スライドテーブル3の水平移動速度:100cmminとし、摩擦係数μは、式:μFNで算出した。上記によって測定された摩擦係数が0.20以下のものを良好○、0.20を超えるものを不良×とした。本実施例での連続溶融めっきラインでの酸化処理、還元焼鈍の条件および評価結果を表2に示す。本発明例では、良好なめっき後外観とめっき密着性が得られている。一方、比較例はめっき後外観、幅方向でのめっき密着性および摺動特性のいずれかが劣る。