"相互間にロール間隙を有して平行に配置した一対の鋳造ロールと、該鋳造ロールの両端面に押し付けて配置したサイド堰とにより湯溜まりを形成している双ロール鋳造装置であって、前記鋳造ロールの両端面に押し付けた前記サイド堰が摩耗によって前記鋳造ロールの軸線方向内側へ移動するのと同時に前記サイド堰を上方へ移動させて斜め移動させることにより、前記サイド堰の非摩耗部と前記鋳造ロールの端部周面との間に、前記鋳造ロールの端縁から湯溜まりへ向かう拡がり角を有するV溝の崖を形成するようにした傾斜押圧装置を備えたことを特徴とする双ロール鋳造装置。前記傾斜押圧装置は、前記鋳造ロールの端面に前記サイド堰を押圧する横方向押圧装置と、該横方向押圧装置を上下方向に案内するガイド部材と、前記横方向押圧装置の昇降を駆動する昇降駆動装置とで構成されることを特徴とする請求項1に記載の双ロール鋳造装置。前記傾斜押圧装置は、前記鋳造ロールの端面に前記サイド堰を押圧する横方向押圧装置と、該横方向押圧装置の迎角を調整する手段とで構成されることを特徴とする請求項1に記載の双ロール鋳造装置。前記傾斜押圧装置が、前記鋳造ロールの端部外方から端面に向けてサイド堰を予め固定した上向き角度で押圧する固定押圧装置であることを特徴とする請求項1に記載の双ロール鋳造装置。上記請求項1~4のいずれか1つに記載の双ロール鋳造装置の制御方法であって、湯溜まりを確保しつつ前記サイド堰を上昇させることが可能な上昇可能範囲内において、前記拡がり角が最大角を保持するように傾斜押圧装置によるサイド堰の上昇移動量を設定することを特徴とする双ロール鋳造装置の制御方法。上記請求項1~3のいずれか1つに記載の双ロール鋳造装置による制御方法であって、横方向押圧装置の押付けストロークからサイド堰の摩耗量を検出し、該摩耗量から目標のサイド堰の上昇移動量を算出することを特徴とする双ロール鋳造装置の制御方法。鋳造作業初期における前記V溝の拡がり角が鋳造作業後期の前記V溝の拡がり角に対して大きくなるようにしたことを特徴とする請求項5又は6に記載の双ロール鋳造装置の制御方法。しかしながら、特許文献1、2に記載のように三重点9の位置の変化に応じてノズルによる溶湯の供給位置を徐々に変化させた場合でも、溶湯の供給位置と三重点9の位置との関係が僅かにずれても前記凝固殻が発生するという微妙な状況にある。そのため、溶湯の供給位置を好適な状態に精度良く制御することは非常に困難であった。又、前記した双ロール鋳造装置200では、取鍋の溶湯を全て湯溜まり8に供給して連続した金属ストリップを製造するバッチ作業を行っているため、1バッチの終盤においては、前記溶湯自体の温度が低下する。そのために、前記三重点9を溶湯が加熱する作用が低下して凝固殻が発生し易くなる。従って、長時間鋳造を行ったバッチ作業終盤において溶湯の温度が低下した状況では、前記凝固殻が成長し脱落することによって前記蛇卵snakeeggsを生じたり、或いは、凝固殻がサイド堰3の非磨耗部12と鋳造ロール1の端部周面との間に形成される円弧状隙間Cに噛み込まれることによって、ロール間隙Gを拡開させストリップが破断する可能性がある。本発明は、サイド堰の摩耗が進行しても三重点の位置が変化せずしかも三重点位置に狭い円弧状隙間が生じないようにして金属ストリップを安定して製造できるようにした双ロール鋳造装置及びその制御方法を提供しようとするものである。本発明は、相互間にロール間隙を有して平行に配置した一対の鋳造ロールと、該鋳造ロールの両端面に押し付けて配置したサイド堰とにより湯溜まりを形成している双ロール鋳造装置であって、前記鋳造ロールの両端面に押し付けた前記サイド堰が摩耗によって前記鋳造ロールの軸線方向内側へ移動するのと同時に前記サイド堰を上方へ移動させて斜め移動させることにより、前記サイド堰の非摩耗部と前記鋳造ロールの端部周面との間に、前記鋳造ロールの端縁から湯溜まりへ向かう拡がり角を有するV溝の崖を形成するようにした傾斜押圧装置を備えたことを特徴とする双ロール鋳造装置である。本発明の双ロール鋳造装置では、傾斜押圧装置によって、鋳造ロールの軸線方向内側で且つ上方へとサイド堰を鋳造ロールの両端面に押し付けている。そのため、サイド堰の非摩耗部と鋳造ロールの端部周面との間に、鋳造ロールの端縁から湯溜まりへ向かう拡がり角を有するV溝の崖が形成される。従って、前記V溝の底部に位置する三重点はサイド堰の摩耗が進行しても移動することがない。しかも、三重点位置におけるV溝は大きな拡がり角を有するので、V溝内において溶湯が流動することとなり、サイド堰の非摩耗部と鋳造ロールの端部周面との間において加熱が効果的に行われる。その結果、凝固殻やスケールの成長が抑制され、金属ストリップを長時間安定して製造できるという優れた効果を奏し得る。本発明の双ロール鋳造装置によれば、サイド堰の摩耗が進行しても三重点の位置が変化せずしかも三重点位置に狭い円弧状隙間が生じないようにして金属ストリップを安定して製造できるようにした双ロール鋳造装置およびその制御方法を提供することが可能となる。以下、本発明の実施の形態を図示例と共に説明する。[本実施例にかかる双ロール鋳造装置100の構成]この双ロール鋳造装置100では、図1に示されるように、一対の鋳造ロール1の両端面に、保持具2を介してサイド堰3を押し付けるようにした流体圧シリンダからなる横方向押圧装置4と、前記サイド堰3を横方向押圧装置4と共に一体的に上下へ案内するガイド部材5と、前記横方向押圧装置4をスクリュージャッキにより昇降させて高さ位置を調節する昇降駆動装置6とからなる傾斜押圧装置7を備えている。図中、8は前記鋳造ロール1とサイド堰3によって形成される湯溜まりであり、前記サイド堰3と鋳造ロール1が湯溜まり8のメニスカス領域で出会う部分には三重点9が存在しており、湯溜まり8の溶湯は鋳造ロール1により冷却されてロール間隙Gを通して金属ストリップ10図2参照として送り出されるようになっている。前記鋳造ロール1の両端面に押し付けられるサイド堰3には、図3、図4に示すように鋳造ロール1の端面によって摩耗される円弧状摩耗段差部11と、鋳造ロール1間の摩耗されない非摩耗部12とが存在する。前記傾斜押圧装置7は、鋳造ロール1の軸線方向内側で且つ上方斜め上方向へとサイド堰3を前記鋳造ロール1の両端面へ押し付けている。そのため、鋳造ロール1端面との摩擦によりサイド堰3が摩耗することで、サイド堰3が、鋳造ロール1の軸線方向内側へ移動するのと同時に上方へ移動する。これにより、図3、図4に示すように、サイド堰3の非摩耗部12と鋳造ロール1の端部周面との間に、鋳造ロール1の端縁1aから湯溜まり8へ向かう拡がり角αを有するV溝13の崖13が形成される。尚、図2の二点鎖線はサイド堰3の押付け初期の位置を示し、実線は移動後のサイド堰3の位置を示す。図1中、14は前記昇降駆動装置6によるサイド堰3の上昇移動量を演算するための演算器である。該演算器14には、前記横方向押圧装置4の押付けストロークを検出するリニアセンサ15からの摩耗量信号16Xが入力されていると共に、前記崖13の拡がり角αの目標の拡がり角αが指令器17によって入力されている。更に、該演算器14には、前記鋳造ロール1の直径Dと、湯溜まり8の湯の深さPLプールレベルが入力されている。そして、演算器14は、前記摩耗量信号16Xに基づいて、前記指令器17からの目標の拡がり角αが達成できるサイド堰3の上昇移動量Yを演算し、該上昇移動量Yの指令信号18を前記昇降駆動装置6に送って該昇降駆動装置6を駆動することにより、サイド堰3を上昇させる。このとき、湯漏れを生じないように湯溜まり8を確保しつつ前記サイド堰3を上昇させることが可能な上昇可能範囲は予め分かっている。そのため、上昇可能範囲内で1バッチの鋳造作業が終了するようにサイド堰3の上昇移動量を調節することによって、前記拡がり角αが最大に保持されるようにすると、三重点9の加熱を促進できるようになる。前記鋳造ロール1のロール半径が500mm、サイド堰3の摩耗量円弧状摩耗段差部11の摩耗深さが10mmであり、サイド堰3を上昇させることが可能な上昇可能範囲が15mmである場合において、前記拡がり角αを10 ゚~75 ゚まで順次変化させたときの上昇移動量について調べた結果を表1に示した。[表1]表1において三重点9へ溶湯が侵入して加熱する効果を評価すると、前記拡がり角αは、20 ゚~45 ゚の範囲であると効果が高いことが判明した。特に、本実施形態では、前記上昇可能範囲が15mmであるため、15mmに最も近い実施例である14.4mmの上昇移動量を示す拡がり角α=45 ゚の場合は、三重点9への溶湯の侵入を高めて三重点の加熱促進を図るうえで最も好ましい。よって、上記試験例では45 ゚を目標の拡がり角αとして選定することが好ましい。[本実施形態に係る双ロール鋳造装置100の動作]次に、上記実施例の作用を説明する。図1の双ロール鋳造装置によって鋳造を行うには、前記演算器14に対し指令器17により目標の拡がり角αを予め入力しておく。双ロール鋳造装置による鋳造が行われると、横方向押圧装置4によって鋳造ロール1の端面に押圧しているサイド堰3は、回転している鋳造ロール1との摺接によって摩耗するので、図2~図4に示す円弧状摩耗段差11を発現する。このようにサイド堰3が摩耗すると、サイド堰3を押圧している横方向押圧装置4は押付けストロークが大きくなるように変化し、この押付けストロークの変化はリニアセンサ15によって摩耗量信号16Xとして検出され、検出された摩耗量信号16Xは演算器14に入力される。図5を用いて、前記演算器14による演算を説明する。演算器14では、前記摩耗量Xに基づいて前記崖13の目標の拡がり角αを得るのに必要なサイド堰3の上昇移動量Yを演算し、その上昇移動量Yの指令信号18を前記昇降駆動装置6図1参照に出力するようにしている。図5に示す上昇移動量Yは下記式1によって求められる。β=sin1PL2/D1Y=Y/sinβ2Y=Xtanα3Y=Xtanα/sinβ4上記式中の記号は以下の如くである。PL:湯溜まりのプールレベルD:ロールの直径Y:サイド堰の上昇移動量Y:サイド堰に形成されるV溝の開口幅X:サイド堰の摩耗量上記したように、演算器14はサイド堰3の摩耗量Xに応じて、目標の拡がり角αになるようにサイド堰3の上昇移動量Yを演算し、その上昇移動量Yの指令信号18を前記昇降駆動装置6に送ってサイド堰3を上昇させるように制御するので、図4に示すように、サイド堰3の非摩耗部12と鋳造ロール1の端部周面1bとの間には、鋳造ロール1の端縁1aから湯溜まり8へ向かう拡がり角αを有するV溝13の崖13が形成されるようになる。前記V溝13の底部に位置する三重点9は、サイド堰3の摩耗が進行しても移動することがなく常に同じ位置にあり、しかも三重点9の位置には大きな拡がり角αを有するV溝13が形成されていて溶湯が流動するようになる。従って、三重点9は効果的に加熱され、従来のように三重点と連通した狭い円弧状隙間で溶湯が固化しこの固化金属を起点として凝固殻が成長して脱落するといった問題の発生を防止することができる。従来の双ロール鋳造装置においては、図9bに示すように、サイド堰3の非磨耗部12と鋳造ロール1の端部周面1bとの間に円弧状摩耗段差11による狭い円弧状隙間Cが形成され、この狭い円弧状隙間Cは三重点9と連通しており、狭い円弧状隙間Cに溶湯が入り込むと直ちに固化してその固化金属が凝固殻形成の起点になるという問題を有している。これに対し、前記実施形態では、図4に示すように、三重点9に大きな拡がり角αのV溝13を形成するようにしたので、上記従来の問題点を排斥して良好な金属ストリップ10の製造が行えるようになる。又、図4の例においては、拡がり角αを形成する崖13が一定角度を有している場合について例示したが、図6に示すように、鋳造作業初期における前記拡がり角α1が鋳造作業後期の拡がり角α2に対して大きくなるようにV溝13の崖13の角度を途中で変化させることができる。図6のように、鋳造作業初期のV溝13の拡がり角α1を、鋳造作業後期の拡がり角α2に対して大きくすると、特に鋳造作業初期のV溝13の底部における狭い空間が拡げられるようになるので、鋳造作業初期におけるV溝13への溶湯の流動が向上されて三重点9近傍の加熱が効果的に行われるようになる。図7は図1に示した双ロール鋳造装置における前記傾斜押圧装置7の他の例を示すもので、この前記傾斜押圧装置7は、前記鋳造ロール1の端面にサイド堰3を押圧するための横方向押圧装置19と、該横方向押圧装置19が載置されて一端がピンヒンジ20により俯仰可能に支持され、且つ他端が昇降駆動装置21によって昇降可能に支持された俯仰台22とから構成されている。ここで、前記横方向押圧装置19のピストンロッド先端と保持具2との間、及び、前記リニアセンサ15の先端と保持具2との間は、夫々上下に回動可能なピンジョイント19,15により接続されている。そして、図7の実施例では、演算器14は、前記摩耗量信号16Xに基づいて、前記指令器17からの目標の拡がり角αが達成できるように前記昇降駆動装置21に指令信号18俯仰台22を俯仰させる昇降駆動装置21の上昇移動量Yの信号を送って俯仰台22の他端を上昇させ、俯仰台22及び横方向押圧装置19の傾き角度γを調整するようにしている。又、図8は、図1に示した双ロール鋳造装置における前記傾斜押圧装置7の更に他の例を示すもので、前記傾斜押圧装置7が、前記鋳造ロール1の端部外方から端面に向けてサイド堰3を予め固定した上向き角度γで押圧する固定押圧装置23である場合を示している。図8の実施例では、1バッチの鋳造作業において予想されるサイド堰3の摩耗量とサイド堰3の上昇可能範囲に基づいて設定した上向き角度γでサイド堰3を押すことにより、サイド堰3の非摩耗部12と鋳造ロール1の端部周面1bとの間に、湯溜まり8へ向かう拡がり角αを有するV溝13の崖13が形成される。尚、本発明の双ロール鋳造装置及びその制御方法は、上記実施例に示したサイド堰の形状には限定されないこと、その他、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々変更を加え得ることは勿論である。"