鋼板表面に、Sn912~990質量、Zn:1~88質量、残部が不可避的不純物からなる溶融SnZnめっき層を形成した溶融SnZn系めっき鋼板であって、前記溶融SnZnめっき層の上層にNi系めっきが10mgm2~100mgm2存在することを特徴とする溶融SnZn系めっき鋼板。前記溶融SnZnめっき層の上層にNi系めっきが25mgm2~60mgm2存在することを特徴とする請求項1に記載の溶融SnZn系めっき鋼板。前記した溶融SnZnめっき鋼板は、確かに優れた耐食性および燃料タンク製造工程における加工性、接合特性を有するものであり、ガソリン用、エタノール混合ガソリン用、軽油用の燃料タンクとしては極めてバランスのとれた材料である。しかし、近年、ディーゼルエンジンに対する排ガス規制や燃費規制が年々強化される傾向にある為、エンジンの駆動力の損失を引き起こす機械式噴射ポンプは徐々に廃れつつあり、代わって、電磁式高圧噴射ポンプが登場している。その代表がコモンレール式ディーゼルエンジンであり、このシステムを用いると非常に高度な燃焼制御が可能となり、高出力かつクリーンなエンジンを実現する事ができる。しかし、このコモンレール式ディーゼルエンジンが噴射口は口径が小さくかつ燃料が高温度高圧下となり、特にBioDieselFuel使用時には噴射口のノズル詰まりにより、出力が低下するという懸念がある。BDFは種々あるが、原料の植物油をメチルエステル交換反応により製造されており、原料に含まれる二重結合、三重結合がそのままBDFに含まれているので、軽油と比較すると容易に分解、重合をおこす。このため各自動車メーカーおよび自動車部品メーカーは、コモンレール式ディーゼルエンジンはBDF使用時に主に燃料循環系から燃料中に溶出する金属イオンが、噴射口においてBDF劣化物と金属イオンとで金属石鹸を生成もしくは堆積しやすく、これが噴射口のノズル詰まりの原因である。と考えており、Znが悪影響を及ぼすという元素の一つという見解を持っている。これまでの技術で、溶融SnZnめっき鋼板で過度のZnの溶出を抑制するためにめっき層の組成および組織制御を行っているが、Znの微量溶出は不可避であるために、Zn溶出を更に低減させる技術を検討することにした。これまではSnZnめっき層を有し、偏析Znがめっき層を貫通しないようにZnを微細分散させたものを燃料タンク材料として活用してきた。Snは燃料タンク内外面環境に対しバリヤー型で地鉄を防食し、Znは犠牲防食で地鉄を防食するというように防食効果を機能分担させ、その各々の効果を最大限に引き出そうという設計思想であった。今回は表層のZnをより貴な金属にすることに着眼した。具体的にはNiを使用し、めっき最表層のZnをNiに置換し、その後に化成処理皮膜を付与することにより、Znの溶出抑制を試みた。本発明の要旨とするところは、特許請求の範囲に記載した通りの下記内容である。1鋼板表面に、Sn912~990質量、Zn:1~88質量、残部が不可避的不純物からなる溶融SnZnめっき層を形成した溶融SnZn系めっき鋼板であって、前記溶融SnZnめっき層の上層にNi系めっきが10mgm2~100mgm2存在することを特徴とする溶融SnZn系めっき鋼板。2前記溶融SnZnめっき層の上層にNi系めっきが25mgm2~60mgm2存在することを特徴とする1に記載の溶融SnZn系めっき鋼板。以上述べたように、本発明によって、耐食性、加工性、溶接性に優れる燃料タンク用の鉛フリー防錆鋼板が得られ、コモンレール式ディーゼルエンジンのように溶出金属量に対してセンシィテブな方式でも、好適な特性を有する。以下に本発明について詳細に説明する。鋼鋳片を熱間圧延酸洗冷間圧延焼鈍調質圧延等の一連の工程を経た焼鈍済みの鋼板、また圧延材を被めっき材として、圧延油あるいは酸化膜の除去等の前処理を行った後、めっきを行う。鋼成分については、燃料タンクの複雑な形状に加工できる成分系であること、鋼めっき層界面の合金層の厚みが薄くめっき剥離を防止できること、燃料タンク内部および外部環境における腐食の進展を抑制する成分系である必要がある。例えば、質量でC0003、Si0006、Mn006、P001、S001、Ti0055、Nb0003とし、更にBを数ppm添加した成分系で良い。また、薄手化対応としハイテンを適用しても良い。本発明ではSnZn合金めっきは溶融めっき法で行うことを基本とする。溶融めっき法を採用した最大の理由は、めっき付着量の確保のためである。電気めっき法でも長時間の電解を行えばめっき付着量は確保できるが、経済的ではない。本発明で狙うめっき付着量範囲は、20~100gm2と比較的厚目付の領域であり、溶融めっき法が最適である。さらにSnとZnの様にめっき元素の電位差が大きい場合、適切に組成を制御することは困難を伴うため、SnZn合金は溶融めっき法が最適である。次に、めっき組成のZnの限定理由であるが、燃料タンク内面と外面における耐食性のバランスにより限定したものである。燃料タンク外面は、完璧な防錆能力が必要とされるため燃料タンク成形後に塗装される。したがって、塗装厚みが防錆能力を決定するが、素材としてはめっき層のもつ防食効果により赤錆を防止する。特に、塗装のつきまわりの悪い部位ではこのめっき層のもつ防食効果は極めて重要となる。Sn基めっきにZnの添加でめっき層の電位を下げ、犠牲防食能を付与する。そのためには1質量以上のZnの添加が必要である。SnZn二元共晶点である88質量を超える過剰なZnの添加は、粗大なZn結晶の成長を促進する、融点上昇をひきおこしめっき下層の金属間化合物層の過剰な成長につながる等の理由で88質量以下でなくてはならない。粗大なZn結晶はZnの有する犠牲防食能が発現する点は問題ないが、一方で粗大なZn結晶部で選択腐食をおこしやすくなる。また、めっき下層の金属間化合物層の成長は金属間化合物自体が非常に脆いため、プレス成形時にめっき割れが生じやすくなり、めっき層の防食効果が低下する。一方、燃料タンク内面での腐食は、正常なガソリンのみの場合には問題とならないが、水の混入塩化物イオンの混入ガソリンの酸化劣化による有機カルボン酸の生成等により、激しい腐食環境が出現する可能性がある。もし、穿孔腐食によりガソリンが燃料タンク外部に漏れた場合、重大事故につながる恐れがあり、これらの腐食は完全に防止されねばならない。上記の腐食促進成分を含む劣化ガソリンを作製し、各種条件下での性能を調べたところ、Znを88質量以下含有するSnZn合金めっきは極めて優れた耐食性を発揮することが確認された。Znを全く含まない純SnまたはZn含有量が1質量未満の場合、腐食環境中に曝露された初期より、めっき金属が地鉄に対し犠牲防食能を持たないため、燃料タンク内面ではめっきピンホール部での孔食、タンク外面では早期の赤錆発生が問題となる。一方、Znが88質量を超えて多量に含まれる場合、Znが優先的に溶解し、腐食生成物が短期間に多量に発生するため、燃料タンクに用いた場合にエンジン用のキャブレターの目詰まりを起こしやすい問題がある。また、耐食性以外の性能面では、Zn含有量が多くなることによってめっき層の加工性も低下し、Sn基めっきの特長である良プレス成形性を損なう。さらに、Zn含有量が多くなることによるめっき層の融点上昇とZn酸化物に起因し、はんだ性が大幅に低下する。したがって、本発明において、SnZn合金めっきにおけるZn含有量は、1~88質量の範囲、更により十分な犠牲防食作用を得るには40~88質量の範囲にすることが望ましい。次にSnZnめっき層と地鉄の界面に不可避的に生成する合金層であるが、プレめっきの活用、溶融めっき浴温、浸漬時間の調整により制御可能である。めっき濡れ性確保のためには合金層生成は必要不可欠であるが、過剰に合金層が成長するのは加工性等に悪影響を与え好ましくない。以下に推奨される条件を示す。<プレめっきの種類および付着量>Ni単体めっきNiめっきが被覆されている箇所は溶融SnZnとFe地鉄の合金化は抑制される。一方、Niめっきが被覆されていない箇所は溶融SnZnメタルとFe地鉄の合金化は進行する。その結果、微細な凹凸の合金相が生成する。プレめっき量としては片面あたり001~05gm2の範囲であれば、微細な凹凸の合金相が生成し、めっき濡れ性を確保でき過剰な合金層成長につながらない。Niめっきは一般的に用いられるワット浴で十分である。参考にワット浴の代表組成は硫酸ニッケル240~350gL、塩化ニッケル30~60gL、ホウ酸30~45gLであり、めっき条件はpH=25~45、浴温度40~60°C、電流密度2~10Adm2の範囲で操業可能である。FeNi合金めっきNi単体の説明と重複するがFeとNiでは溶融SnZnメタルとの合金化挙動が異なり、Feと溶融SnZnメタルでは合金化が進行し、NiとSnZnメタルでは合金化が抑制される。その結果、微細な凹凸の合金相が生成する。したがいFeNi合金めっきをプレめっきとしたときも、同様の効果が得られる。FeNi合金めっきの組成はどちらかの元素に対して極度に偏らなければ問題なく、Fe10質量Ni~Fe80質量Niの範囲ではプレめっき組成の影響はない。好ましくはFe25質量Ni~Fe60質量Niの範囲で安定する領域となる。FeNi合金めっき浴は前記のNiめっきのワット浴に対して、硫酸鉄を30~200gL添加したもので使用可能である。Ni単体のように不均一被覆である必要はないので上限を設ける必要はないが、経済的にはプレめっき付着量は片面あたり05~15gm2が適当である。<溶融めっき浴温、浸漬時間>溶融めっき浴温と浸漬時間はともに合金相の成長に影響を及ぼす。溶融めっき浴温は著しく低い場合、合金相は成長せず、著しく高い場合、合金相は成長が促進される。ただし、溶融めっき浴温は操業性の観点から、下限は溶融メタルの液相線温度10~50°C、上限はせいぜい液相線温度100°Cに設定することが多い。浴温が低いと、溶融めっき釜内の浴温ばらつきによる溶融メタル凝固の危険性があり、一方、浴温が高いと、過度の合金相成長、溶融めっき後の凝固の冷却能力必要、不経済というデメリットが生じるためである。本発明のSnZn系では、SnZn組成範囲も考慮すると、240~300°Cが溶融めっき浴温の適正範囲となり、この温度範囲においては、上記プレめっきと後述する浸漬時間の組み合わせにより適正な合金相の生成は可能である。浸漬時間は短時間側では合金相の成長が不十分であり、長時間側では合金相の成長が過度となる傾向が一般的にある。ただし、本発明においては1秒の浸漬で合金相は既に成長しており、かつ、長時間浸漬しても合金相の成長は徐々に飽和している。実際の連続溶融めっきにおいては、浸漬時間は少なくとも約2秒かかり、溶融めっき槽の大きさから15秒以上浸漬することは通常はない。浸漬時間が長いことは生産性の低下を意味し、不経済でもある。この浸漬時間、2~15秒の範囲においては、上記プレめっきと溶融めっき浴温の組み合わせにより適正な合金相の生成は可能である。次に溶融SnZnめっき層の付着量であるが、10~150gm2、更に好ましくは30~50gm2片面を狙うことを推奨する。10gm2未満であると、溶融SnZnめっき被覆性が不完全となる懸念があり、逆に150gm2を超えると不経済であるばかりか、抵抗溶接性が低下する。抵抗溶接性が低下する理由は抵抗溶接機の電極に主に使われるCuと溶融SnZnめっきの主成分がSnCu合金青銅を容易に生成するために電極の損耗が激しくなるためである。次に本発明のポイントであるSnZnめっき層の上層にあるNi系めっきであるが、10mgm2~100mgm2付着させることが好ましい。この上層Ni系めっきはSnZnめっき層のZnの溶出を防ぐ役割を果たす。SnZnめっき層のSnはバリヤー型防食なので、Snの溶出は特段考慮しなくても良い。本発明のSnZnめっき組成では、めっき組織は初晶SnとSnZn二元共晶となり、SnとZnの間では金属間化合物を生成しないので、ZnはSnZn二元共晶にbrokenlamellarもしくはfiberとして存在する。今回の目的とするとNiはSnZnめっき上層に均一に存在している必要はなく、SnZnめっき層のZn相の箇所に選択的に存在し、SnZnめっき最表層のZnを被覆すれば十分である。SnZnめっき最表層のZnを選択的に被覆するには10mgm2のNiめっき付着量が必要であり、100mgm2以上被覆すると効果が飽和するとともに不経済である。また、めっき組成のZnの限定理由であるが、燃料タンク内面と外面における耐食性のバランスにより限定したものである。燃料タンク外面は、完璧な防錆能力が必要とされるため燃料タンク成形後に塗装される。したがって、塗装厚みが防錆能力を決定するが、素材としてはめっき層のもつ防食効果により赤錆を防止する。特に、塗装のつきまわりの悪い部位ではこのめっき層のもつ防食効果は極めて重要となる。Sn基めっきにZnの添加でめっき層の電位を下げ、犠牲防食能を付与する。そのためには1質量以上のZnの添加が必要である。上層NiめっきがSnZnめっきのZnと置換めっきにより反応が進行するような場合、あまりにZnがNiに置換されすぎると、めっき層中のZnの絶対量が減り、犠牲防食能が低下する。このような状態で地鉄に到達するような疵が入ると、Znが本来果たすべき犠牲防食能が十分に発現されない。車体のロアー部に設置されることが多い自動車燃料タンクは、実環境では路面の小石、あるいは融雪剤岩塩が使用されることもあるの跳ね上げによって、地鉄に到達するような疵が生じる可能性もある。したがって、Ni系めっきの上限は経済上の理由とともに犠牲防食能の観点からも100mgm2とする。更に好ましくは、Niめっき法が置換めっきであればSnとZnで卑な金属であるZnが選択的にNiと置換されるため、上層にNi系めっきが25mgm2~60mgm2であれば経済的に良好なZn溶出抑制が可能である。また上層Niめっきの方法であるが、プレめっきの方法と同じワット浴ベースの電気Niめっきでも可能である。しかしながら、電気Niめっきは比較的付き回り性が良く、均一に被覆してしまうのでSn上にも不必要にNiめっきが施され、全体の必要Niめっき量が増える。一方、Niめっきは無電解めっきも可能であり、この場合はSnZnめっきのZnが卑な金属であるために貴なNiと置換反応が進行する。無電解めっきは各種浴生成が提案されているが特に限定するものではない。例えば次亜りん酸を還元剤とする塩化ニッケル;50gL、クエン酸ナトリウム;10gL、次亜りん酸ナトリウム;10gL、pH4~6、80~90°C、水酸化ホウ素化合物を還元剤とする硫酸ニッケル7水和物;30gL、マロン酸ナトリウム;34gL、ジメチルアミンボラン;006molL、pH51~60、温度;70°Cなどを使用すれば良い。また、無電解めっき浴中に被めっき体が浸漬されるときは、その表面で水素ガスの発生と同時にニッケルが析出し、その中にりんPが混入することがある。したがって析出物はNiPめっきとなることもあるが特に問題ではなく、Ni付着量で管理すれば良い。なお無電解Niめっきの場合の付着量制御は、浸漬時間、浴温で制御可能である。本発明では、Niめっき後に更に無機化合物あるいは有機化合物、またはその複合物よりなる化成処理を行うことにより万全の耐食性が期待される。化成処理は塗料との密着性、摺動抵抗、抵抗溶接性にも影響を与え得るので、適宜、適当な化成処理を選択すると良い。次に、実施例により本発明をさらに詳細に説明する。板厚08mmの焼鈍調圧済みの鋼板に、電気めっき法によりFeNiめっき浴硫酸ニッケル:125gL、塩化ニッケル:100gL、ホウ酸:30gL、硫酸鉄:110gLpH=25からFeNiめっきを10gm2施した。この鋼板に塩化亜鉛塩化アンモニウム及び塩酸を含むめっき用フラックスを塗布した後、260°Cの各種組成のSnZn溶融めっき浴に導入した。めっき浴と鋼板表面を5秒間反応させた後めっき浴より鋼板を引き出し、ガスワイビング法により付着量調整を行い、めっき付着量は40gm2に制御した。ガスワイビングの後、エアジェットクーラーにて冷却し溶融めっき層を凝固した。上層のNiめっきは無電解めっきを行い、浴条件塩化ニッケル;50gL、クエン酸ナトリウム;10gL、次亜りん酸ナトリウム;10gL、pH4、浴温90°Cに浸漬し、浸漬後、水洗乾燥した。上層のNiめっき付着量は浸漬時間を変更し制御した。作製した鋼板は絞り比22で、深さ35mmのツバ付の50mmφの円筒カップ状に成形した。燃料中への金属溶出試験を次に示す。菜種油由来のBDFRMEを20volと軽油を80vol混合した燃料を24時間酸化劣化JISK2287に準拠し、劣化BDFを作製した。新品の燃料と劣化BDFを混合し、全酸価;TANTotalAcidNumberを013mgKOHgに調整し、これに水を01vol添加し試験燃料とした。この燃料を上述した各種鋼板の円筒カップに50mL封入し、90°Cの防爆型恒温槽に静置した。燃料入りの円筒カップを168時間後に取り出し、燃料中の浮遊物燃料重合成分と供に全燃料を灰化処理した後、硝酸塩酸の混酸にリーチングし、適宜希釈してICPInductivelyCoupledPlasma発光分析装置で燃料中に溶出したZn量を算出した。評価はZn溶出量が005mgL未満を優◎、005~01mgLを良○、01~05mgLを可△、05mgL以上を不可×とした。また、犠牲防食能を評価するために70×150mmサイズの平板の端面をシーリングし地鉄に到達するようにクロスカットを付与し、JISZ2371に準ずる塩水噴霧試験も別途実施した。960時間後の赤錆面積率で評価し、赤錆面積率5未満を優◎、5~10を良○、10~20を可△、20以上を不可×とした。犠牲防食能が不足していればクロスカットからの赤錆発生が早期に発生することになる。表1に結果を示す。1、2はSnZnめっきのZn含有率が不足しているために、塩水噴霧試験で十分な犠牲防食能を示さなかった。逆に12、13はSnZnめっきのZn含有率が共晶組成を超えているため、粗大なZn晶が成長し、Zn溶出を抑制できなかった。14、15、16は上層Niの付着量が十分ではなく、Zn溶出を抑制できなかった。29はZnがNi置換めっきされ過ぎたため、塩水噴霧試験で犠牲防食能が低下している。一方、本発明例は金属溶出試験、塩水噴霧試験とも十分な耐食性を有する。板厚08mmの焼鈍調圧済みの鋼板に、電気めっき法によりFeNiめっき浴硫酸ニッケル:125gL、塩化ニッケル:100gL、ホウ酸:30gL、硫酸鉄:110gLpH=25からFeNiめっきを10gm2施した。この鋼板に塩化亜鉛塩化アンモニウム及び塩酸を含むめっき用フラックスを塗布した後、260°CのSn8Zn溶融めっき浴に導入した。めっき浴と鋼板表面を5秒間反応させた後めっき浴より鋼板を引き出し、ガスワイビング法により付着量調整を行い、めっき付着量は40gm2に制御した。ガスワイビングの後、エアジェットクーラーにて冷却し溶融めっき層を凝固した。上層のNiめっきは電気めっき法によりワット浴硫酸ニッケル240gL、塩化ニッケル45gL、ホウ酸30gL、pH=40浴温;50°Cで行い、上層のNiめっき付着量は通電時間を変更し制御した。以降の評価方法は実施例1と同じである。表2に結果を示す。30~32は上層Niの付着量が十分ではなく、Zn溶出を抑制できなかった。45は犠牲防食能が低下している。一方、本発明例は金属溶出試験、塩水噴霧試験とも十分な耐食性を有するが上層Niを電気めっきで行った場合、Sn上にNiが被覆されるため、Zn溶出を抑制するためには、置換めっきよりもNi付着量としてやや多めの量必要となった。板厚08mmの焼鈍調圧済みの鋼板に、電気めっき法によりワット浴硫酸ニッケル240gL、塩化ニッケル45gL、ホウ酸30gLpH=40からNiめっきを01gm2施した。この鋼板に塩化亜鉛塩化アンモニウム及び塩酸を含むめっき用フラックスを塗布した後、260°CのSn8Zn溶融めっき浴に導入した。めっき浴と鋼板表面を5秒間反応させた後めっき浴より鋼板を引き出し、ガスワイビング法により付着量調整を行い、めっき付着量は40gm2に制御した。ガスワイビングの後、エアジェットクーラーにて冷却し溶融めっき層を凝固した。上層のNiめっきは無電解めっきを行い、浴条件硫酸ニッケル7水和物;30gL、マロン酸ナトリウム;34gL、ジメチルアミンボラン;006molL、pH51~60、温度;70°Cに浸漬し、浸漬後、水洗乾燥した。上層のNiめっき付着量は浸漬時間を変更し制御した。以降の評価方法は実施例1と同じである。表3に結果を示す。46~48は上層Niの付着量が十分ではなく、Zn溶出を抑制できなかった。61はZnがNi置換めっきされ過ぎたため、塩水噴霧試験で犠牲防食能が低下している。一方、本発明例は金属溶出試験、塩水噴霧試験とも十分な耐食性を有し、上層Niの無電解Niめっき条件を変更しても、上層Ni量が確保できれば良いことが明確となった。