"密閉ケース、該密閉ケース内に収納された圧縮機構部、前記密閉ケース内に収納されると共に前記圧縮機構部をクランク軸を介して駆動するための電動機部、及び前記密閉ケースの下部に形成された油溜り部を備える冷媒圧縮機において、前記密閉ケース内の油溜り部と前記圧縮機構部の吸込側を連通し、前記油溜り部の油を前記吸込側に導くための給油パイプと、この給油パイプに設けられ前記吸込側に供給する給油量を調整するための給油量調整手段と、前記電動機部の回転数を検出する回転数検出手段と、前記回転数検出手段により検出された回転数に応じて前記給油量調整手段を制御する給油量制御部を備え、前記給油量制御部は、前記電動機部の回転数が増加するに従い、前記給油パイプから前記吸込側に供給される給油量が減少するように前記給油量調整手段を制御することを特徴とする冷媒圧縮機。請求項1に記載の冷媒圧縮機において、前記冷媒圧縮機の吐出側の圧力を検出する吐出圧力検出手段と、前記冷媒圧縮機の吸込側の圧力を検出する吸込圧力検出手段とを備え、前記給油量制御部は、前記電動機部の回転数が増加するに従い、前記給油パイプから前記吸込側に供給される給油量が減少するように制御すると共に、前記吐出圧力検出手段で検出された吐出圧力と、前記吸込圧力検出手段で検出された吸込圧力との圧力差が増加するに従い前記給油量を更に減少させるように前記給油量調整手段を制御することを特徴とする冷媒圧縮機。請求項2に記載の冷媒圧縮機において、前記密閉ケースを貫通し前記圧縮機構部の吸込室に冷媒を導くための吸込パイプと、前記密閉ケース内に連通して密閉ケース内の高圧の冷媒を密閉ケース外に導く吐出パイプを備え、前記吸込パイプには前記吸込圧力検出手段が設けられ、前記吐出パイプには前記吐出圧力検出手段が設けられていることを特徴とする冷媒圧縮機。請求項1に記載の冷媒圧縮機において、前記給油量調整手段はソレノイド弁であり、前記給油量制御部には前記ソレノイド弁の開閉制御をするためのパルス幅調整制御信号を生成するソレノイド駆動回路を備えていることを特徴とする冷媒圧縮機。密閉ケース、該密閉ケース内に収納された圧縮機構部、前記密閉ケース内に収納されると共に前記圧縮機構部をクランク軸を介して駆動するための電動機部、及び前記密閉ケースの下部に形成された油溜り部とを備え、前記圧縮機構部は、台板に渦巻状のラップが立設された固定スクロールと、鏡板上に渦巻状のラップが立設された旋回スクロールとが、互いに噛み合わされることで複数の圧縮室が形成され、前記旋回スクロールの背面には吐出圧力と吸込圧力の中間圧力に保持される背圧室が設けられて、前記旋回スクロールは前記中間圧力により前記固定スクロール側に押し付けられるように構成されている冷媒圧縮機において、前記密閉ケース内の油溜り部と前記背圧室とを連通し、前記油溜り部の油を前記背圧室に導くための給油パイプと、この給油パイプに設けられ前記背圧室側に供給する給油量を調整するための給油量調整手段と、前記電動機部の回転数を検出する回転数検出手段と、前記回転数検出手段により検出された回転数に応じて前記給油量調整手段を制御する給油量制御部を備え、前記給油量制御部は、前記電動機部の回転数が増加するに従い、前記給油パイプから吸込パイプに供給される給油量が減少するように前記給油量調整手段を制御することを特徴とする冷媒圧縮機。冷媒圧縮機、室外熱交換器、膨張弁、及び室内熱交換器を冷媒配管で接続して冷凍サイクルを構成している冷凍サイクル装置において、前記冷媒圧縮機には請求項1に記載の冷媒圧縮機を用い、更に、前記室外熱交換器の温度を検出する室外温度センサと、前記室内熱交換器の温度を検出する室内温度センサを設け、前記冷媒圧縮機に設けられている給油量制御部は、電動機部の回転数が増加するに従い給油量が減少するよう制御されると共に、前記室外温度センサ及び室内温度センサにより検出された凝縮温度と蒸発温度との温度差が増加するに従い前記給油量を更に減少するよう制御することを特徴とする冷媒圧縮機を用いた冷凍サイクル装置。請求項6に記載の冷凍サイクル装置において、前記冷媒圧縮機の油溜り部と圧縮機構部の吸込側とを接続している前記給油パイプの途中に、該給油パイプを流れる油を冷却するための油冷却手段が設けられていることを特徴とする冷媒圧縮機を用いた冷凍サイクル装置。請求項7に記載の冷凍サイクル装置において、前記油冷却手段は、前記冷媒圧縮機の吸込側に接続されている低圧側配管を流れる低温低圧の冷媒と、前記給油パイプを流れる高温高圧の油とを熱交換させる冷媒/油熱交換器であることを特徴とする冷媒圧縮機を用いた冷凍サイクル装置。請求項7に記載の冷凍サイクル装置において、前記油冷却手段は、前記給油パイプにおける給油量調整手段と油溜り部との間の配管を前記室外熱交換器に通すことで、該室外熱交換器の一部を冷媒/油熱交換器として利用するようにして構成されていることを特徴とする冷媒圧縮機を用いた冷凍サイクル装置。請求項7に記載の冷凍サイクル装置において、前記給油パイプに設けられている給油量調整手段は電動ニードル弁であることを特徴とする冷媒圧縮機を用いた冷凍サイクル装置。近年、一般住宅において消費されるエネルギー、即ち、空調機で消費されるエネルギーや給湯機で消費されるエネルギーを低減する観点から、建物の断熱材に高断熱材を用いて熱負荷を低減する傾向が強まっている。また、太陽光発電や太陽熱温水器を装備することにより、1年間の積算消費電力をゼロにする化石燃料ゼロ化住宅を具現する構想もある。このような構想において、空調機や給湯機で用いられている冷媒圧縮機には、一台で広範囲に容量制御できることが要求されており、特に低熱負荷時においては非常に小さい能力での運転が要求されている。例えば、空調機における冷房運転では、運転開始時に室内の温度が高くなっているのが一般的であるため、急速に運転する必要がある。こうした場合、始動時には大容量で高速運転高速回転されるが、室内が或る程度冷えて始動から定常運転状態に移行すると、小容量で低速運転低速回転される。この定常運転状態での低速運転は、特に最近の省エネルギー化を実施し、高断熱材が配備された建物に設備された空調機で使用される場合を想定すると、非常に低い回転速度超低速運転モードで運転が行われることになる。上述した特許文献1のものでは、旋回軸受部空間と背圧室との圧力差により、旋回軸受部空間の油は、背圧室に導かれ、その後吸入部を通って圧縮室に供給される。このため、圧力差の小さい低負荷条件では圧縮室のシール性を確保できる給油量を確保し難く、逆に圧力差の大きい高負荷条件では給油量が多くなりすぎるため、油によって吸込冷媒ガスを加熱することによる体積効率の低下が発生するという課題がある。従って、非常に低い回転速度、或いは高い回転速度で運転が行われる場合、効率が低下する。上記特許文献2のものでは、給油経路を開閉する弁を設け、高圧部と低圧部との圧力差により前記弁を開閉することにより、給油経路中の絞りを2段階に変化させ、高差圧条件では給油量を抑制するようにして、高負荷時の給油量過多による吸入加熱によって体積効率が低下するのを防止している。しかし、この特許文献2のものでも、非常に低い回転速度超低速運転モードにおける給油量調整については考慮されておらず、また前記弁の開閉動作は圧縮機回転数とは無関係なため、回転数変化時に圧縮機の効率を適切に維持することはできない。なお、圧縮室への適切な給油量は100ccmin以下の微小量であるため、給油経路中の絞りは数10μmほどの非常に浅い溝や直径が数100μm程度の非常に小さい孔にする必要があり、加工が困難な上、異物がつまり易いので、上記特許文献1や2などに記載された従来のものでは、適切な給油量まで絞るように構成することは困難である。上記特許文献3及び4に記載されたものでは、圧縮機の吐出側に接続された油分離器内で吐出冷媒ガスから分離された油を、運転条件により流量制御して圧縮機構部に給油している。しかし、その目的は圧縮機の温度上昇の防止である。即ち、特許文献3のものでは、油冷却器を用いて圧縮機構に供給する油の温度を下げ、吐出冷媒ガスの温度に応じて供給する油の流量を調整することで、吐出冷媒ガスの温度上昇防止を図っている。また、特許文献4のものでは、高負荷条件において、オイル弁を閉じ方向に制御して、圧縮機吸入側には、油分離器からの高温の油が直接供給されないようにし、サイクル内を循環した温度の低い油が戻されるようにして、吐出冷媒ガスの温度上昇防止を図っている。これら特許文献3や4のものでは、加熱損失の低減効果はあるものの、低負荷条件となる低い回転速度での運転時における圧縮室での冷媒漏れによる損失については配慮されておらず、低速運転時の効率向上を図ることはできない。本発明の目的は、高速回転から非常に低い回転速度超低速運転モードまでの広い運転範囲において、圧縮室での冷媒漏れと、油による冷媒加熱損失を低減でして効率の良い運転が可能な冷媒圧縮機及びこれを用いた冷凍サイクル装置を得ることにある。上記目的を達成するため本発明は、密閉ケース、該密閉ケース内に収納された圧縮機構部、前記密閉ケース内に収納されると共に前記圧縮機構部をクランク軸を介して駆動するための電動機部、及び前記密閉ケースの下部に形成された油溜り部を備える冷媒圧縮機において、前記密閉ケース内の油溜り部と前記圧縮機構部の吸込側を連通し、前記油溜り部の油を前記吸込側に導くための給油パイプと、この給油パイプに設けられ前記吸込側に供給する給油量を調整するための給油量調整手段と、前記電動機部の回転数を検出する回転数検出手段と、前記回転数検出手段により検出された回転数に応じて前記給油量調整手段を制御する給油量制御部を備え、前記給油量制御部は、前記電動機部の回転数が増加するに従い、前記給油パイプから前記吸込側に供給される給油量が減少するように前記給油量調整手段を制御することを特徴とする。本発明の他の特徴は、密閉ケース、該密閉ケース内に収納された圧縮機構部、前記密閉ケース内に収納されると共に前記圧縮機構部をクランク軸を介して駆動するための電動機部、及び前記密閉ケースの下部に形成された油溜り部とを備え、前記圧縮機構部は、台板に渦巻状のラップが立設された固定スクロールと、鏡板上に渦巻状のラップが立設された旋回スクロールとが、互いに噛み合わされることで複数の圧縮室が形成され、前記旋回スクロールの背面には吐出圧力と吸込圧力の中間圧力に保持される背圧室が設けられて、前記旋回スクロールは前記中間圧力により前記固定スクロール側に押し付けられるように構成されている冷媒圧縮機において、前記密閉ケース内の油溜り部と前記背圧室とを連通し、前記油溜り部の油を前記背圧室に導くための給油パイプと、この給油パイプに設けられ前記背圧室側に供給する給油量を調整するための給油量調整手段と、前記電動機部の回転数を検出する回転数検出手段と、前記回転数検出手段により検出された回転数に応じて前記給油量調整手段を制御する給油量制御部を備え、前記給油量制御部は、前記電動機部の回転数が増加するに従い、前記給油パイプから吸込パイプに供給される給油量が減少するように前記給油量調整手段を制御することにある。本発明の更に他の特徴は、冷媒圧縮機、室外熱交換器、膨張弁、及び室内熱交換器を冷媒配管で接続して冷凍サイクルを構成している冷凍サイクル装置において、前記冷媒圧縮機には上記冷媒圧縮機を用い、更に、前記室外熱交換器の温度を検出する室外温度センサと、前記室内熱交換器の温度を検出する室内温度センサを設け、前記冷媒圧縮機に設けられている給油量制御部は、電動機部の回転数が増加するに従い給油量が減少するよう制御されると共に、前記室外温度センサ及び室内温度センサにより検出された凝縮温度と蒸発温度との温度差が増加するに従い前記給油量を更に減少するよう制御することにある。本発明によれば、高速回転から非常に低い回転速度超低速運転モードまでの広い運転範囲において、圧縮室での冷媒漏れと、油による冷媒加熱損失を低減でして効率の良い運転が可能な冷媒圧縮機及びこれを用いた冷凍サイクル装置を得ることができる。以下、本発明の具体的実施例を図面に基づいて説明する。図1は本発明の実施例1を示す冷媒圧縮機の縦断面図であり、本発明をスクロール圧縮機に適用した場合の実施例である。図1に示す冷媒圧縮機としてのスクロール圧縮機圧縮機1は、円板状の台板、該台板上に渦巻状に立設されたラップ、及び前記台板の外周側に位置し前記ラップの先端面と連続する鏡板面を有して前記ラップを囲む筒状の支持部を有する固定スクロール7と、円板状の鏡板、該鏡板上に立設された渦巻状のラップ、及び前記鏡板の背面中央に設けられたボス部を有する旋回スクロール8を備えている。前記旋回スクロール8は、前記固定スクロール7に対向して配置され、旋回スクロールのラップは、固定スクロールのラップと噛み合わされて、フレーム17内に旋回可能に設けられている。前記固定スクロール7は、その外周部支持部がボルト等によりフレーム17に固定され、固定スクロール7と一体となったフレーム17は溶接等の固定手段により密閉ケース9に固定されている。前記旋回スクロール8の外周側は前記固定スクロール7の外周側と摺動する鏡板面となっており、また旋回スクロールの鏡板面と摺動する固定スクロール7の表面が固定スクロール7の鏡板面となっている。前記密閉ケース9内には、前記固定スクロール7と旋回スクロール8などで構成される圧縮機構部スクロール部2、該圧縮機構部2をクランク軸10を介して駆動するための電動機部16、前記クランク軸10を回転自在に支持するための主軸受5と副軸受23などを収容し、更に前記密閉ケース9の下部には潤滑油を溜める油溜り部53が設けられた密閉容器構造になっている。前記クランク軸10は前記電動機部16の回転子ロータと一体に固定され、固定スクロール7の中心軸線と同軸となっている。このクランク軸10の先端にはクランク部10aが設けられており、このクランク部10aは前記旋回スクロール8のボス部34内に設けられた旋回軸受11に挿入され、旋回スクロール8はクランク軸10の回転に伴い旋回運動可能に構成されている。旋回スクロール8の中心軸線は固定スクロール7の中心軸線に対して所定距離だけ偏心されており、旋回スクロール8のラップは、固定スクロール7のラップに対して周方向に所定角度だけずらして重ね合わせられている。前記旋回スクロール8は、オルダムリング12により、前記固定スクロール7に対して、自転しないように拘束されながら相対的に旋回運動するように構成されている。14は前記密閉ケース9を貫通して前記固定スクロール7の外周側の吸込室20に連通するように設けられた吸込パイプ、15は前記固定スクロール7の最内周側の圧縮室13と連通するように固定スクロール台板の渦巻中心付近に形成された吐出ポートである。電動機部16によりクランク軸10を回転駆動すると、クランク軸10のクランク部10a及び旋回軸受11を介して旋回スクロール8に伝えられ、該旋回スクロール8は固定スクロール7の中心軸線を中心に、所定の旋回半径をもって旋回運動する。旋回スクロール8の旋回運動によって、各ラップ間にできる圧縮室13は、固定スクロール7の中心側に連続的に移動し、その移動に伴って圧縮室13の容積は連続的に縮小する。これにより、吸込パイプ14から吸込まれた流体例えば、冷凍サイクルを循環する冷媒ガスを各圧縮室13内で順次圧縮し、圧縮された流体は吐出ポート15から密閉ケース9上部の吐出空間24に吐出される。吐出空間24に吐出された流体は、固定スクロール7及びフレーム17の外周部と密閉ケース9内面との間に形成された通路図示せずを介して、前記電動機部16が収容された電動機室25に流入し、油潤滑油、冷凍機油が分離されて、吐出パイプ6から圧縮機外、例えば冷凍サイクルに供給される。冷媒ガスから分離された油は密閉ケース9の底部の油溜り部53に貯留される。前記油溜り部53の油は、前記クランク軸10の下端に設けられた容積型または遠心式の給油ポンプ21により、再び軸受などの摺動部に供給される。即ち、クランク軸10の回転に伴い前記給油ポンプ21も回転され、油溜り部53の油は、給油ポンプケース22に設けた潤滑油吸込口から吸入されて、給油ポンプ21の吐出口から吐出される。吐出された油は、クランク軸10内に軸方向に貫通するように形成されている貫通孔3を通って上方へ供給される。前記貫通孔3を通る油の一部は、クランク軸10に形成された横孔を通り、前記副軸受23に供給されて該副軸受を潤滑し、密閉ケース9底部の前記油溜り部53に戻る。前記貫通孔3を通る他の大部分の油は、貫通孔3を通ってクランク軸10のクランク上端に達し、クランク部外周に設けた油溝57を通って旋回軸受11を潤滑する。旋回軸受11から流出した油は、その後、旋回軸受11の下部に設けられている前記主軸受5を潤滑した後、排油パイプ26を通って前記油溜り部53に戻る。ここで、前記油溝57や旋回軸受11が設けられた旋回ボス部34内の空間、及び主軸受5を収容している空間フレーム17、クランク軸10及びフレームシール軸受押え56、下端がつば状の旋回ボス部34、前記旋回ボス部下端面と前記フレームとの間に設けられたシール部材32で形成された空間を合わせて第1の空間33と呼ぶことにする。この第1の空間は吐出圧力に近い圧力を有する空間である。主軸受5及び旋回軸受11の潤滑のために前記第1の空間33に流入した潤滑油の大部分は、排油パイプ26を通って前記油溜り部53へ戻るが、一部の潤滑油は、前記オルダムリング12の潤滑、及び固定スクロール7と旋回スクロール8との摺動部の潤滑に必要な最低限の量が、前記シール部材32の上端面と旋回ボス部材34の下端面の間に設けられた油漏出手段穴30を介して、前記フレーム17、前記固定スクロール7及び旋回スクロール8によって仕切られた空間である背圧室18に入る。前記シール部材32は、フレーム17に形成された円環溝31に波状バネ図示せずと共に収容されており、吐出圧力となっている前記第1の空間33と、吸込圧力と吐出圧力の中間の圧力となっている前記背圧室第2の空間18とを仕切っている。前記油漏出手段30は、旋回ボス部34の下端面に設けられた複数の穴から構成されており、前記複数の穴は旋回スクロール8の旋回運動に伴い前記シール部材32を跨いだ円運動を行い、前記第1の空間33と前記背圧室第2の空間18との間を移動する。これにより、第1の空間33内の潤滑油を前記穴油漏出手段30に溜め、背圧室18側に間欠的に移送することにより、必要最小限の油を背圧室18に導くようにしている。前記複数の穴の代わりにスリットなどを設けて背圧室18への油漏出手段30としても良い。前記背圧室18に入った油は、背圧室18と圧縮室13を連通する背圧孔35を通って圧縮室13へ流入する。即ち、背圧室18の油は、背圧背圧室18の圧力が、前記背圧孔35の連通している前記圧縮室13の圧力より高くなると、その圧力差で圧縮室13に流れる。圧縮室13に流入した油は、固定スクロール7と旋回スクロール8の摺動面を潤滑した後、冷媒ガスと共に吐出ポート15から吐出され、前記吐出空間24と電動機室25において大部分の油は冷媒ガスから分離されて油溜り部53に貯留される。残りの油は、冷媒ガスと共に吐出パイプ6から冷凍サイクルへ吐出される。上述した前記第1の空間33、背圧室18及び油漏出手段30を備えることにより、各軸受部に必要な量の油を供給することができ、また、前記オルダムリング12、固定スクロール7と旋回スクロール8の摺動部を潤滑して、最終的に圧縮室13から冷媒ガスと共に排出される油の量は前記油漏出手段30により独立に調整することができる。そこで、本実施例では、前記油漏出手段30から背圧室18に漏出する油量を最小限にし、圧縮室、即ちラップ摺動面への必要な給油量は、後述する給油量調整手段61により適正化することで、高効率な冷媒圧縮機及びこれを用いた冷凍サイクル装置を得ることができるようにしている。本実施例の冷媒圧縮機では、図1に示すように、潤滑油が貯められている密閉ケース9底部の前記油溜り部53と、前記吸込パイプ14とを連通する給油パイプ62を設けている。また、この給油パイプ62の途中には給油量調整手段61が設けられている。本実施例では、この給油量調整手段61はソレノイド弁で構成され、このソレノイド弁61は、パルス幅調整制御以下、PWM制御ともいうによりオンオフ開閉されるように構成されている。即ち、ソレノイド弁61をオン開成させると、高圧の油溜り部53と低圧の吸込パイプ14が給油パイプ62を介して連通し、油溜り部53の油が吸込パイプ14側吸込側に供給される。また、ソレノイド弁61をオフ閉成させると、前記油溜り部53と吸込パイプ14の連通は遮断され、油の供給は止められる。前記給油量制御部80における前記ソレノイド弁61のPWM制御は、前記給油量制御部80に設けられたソレノイド駆動回路からのパルス幅調整制御信号における矩形波の立ち下がり区間の周期T1と、立ち上がり区間の周期T2により、閉成状態と開成状態を切り替え、流量制御を行うものである。即ち、前記周期T1とT2の比率を変えて流量制御を行うため、ニードル弁のように絞り量を調節して流量制御するものに比べ、微小流量の制御を容易に行うことができ、流路面積も大きくとれるから、異物による閉塞の問題も回避できる。次に、前記給油量制御部80による給油量制御を更に具体的に説明する。本実施例においては、前記給油量制御部80は、圧縮機の回転数検出手段で検出された回転数に応じて、パルス幅調整制御信号の矩形波の前記周期T1及び前記周期T2を決定する。また、冷媒圧縮機の前記吸込パイプ14側への給油量は0~60ccminの範囲で目標流量となるように、予め設定されたテーブルに従って、前記ソレノイド駆動回路からのパルス幅調整制御信号における前記周期T1、T2を決定する。給油量Qと、パルス幅調整制御信号における前記周期T1、T2との関係は、ソレノイド弁61の流量係数、配管の流路抵抗等によって決まる係数C1、デューティ比と流量に関する係数C2及び圧力差ΔPによって、基本的には次式で表せる。Q=C1T2/T1T2ΔP=C2T2/T1T2...数1本実施例においては、前述したように、圧縮機の回転数に応じて、目標流量を変化させ、また前記給油量は0~60ccminの範囲となるように制御されるが、この目標給油量と圧縮機回転数との関係を図2に示す。本実施例での目標給油量は、直線Aで示すように、圧縮機の回転数が最小回転数の時にはQ1例えば55ccminとなり、回転数N1例えば100Hzで0ccminとなるように、圧縮機回転数が大きくなるに従い、給油量を減少させるようにしている。前記直線Aに沿って、給油量を変化させるには、前記パルス幅調整制御信号の前記周期T1とT2との比を変化させれば良い。前記圧縮機の回転数検出手段は、圧縮機駆動回路71における目標回転数の信号が前記給油量制御装置80に入力されることで検出されるように構成されている。圧縮機目標回転数に対して給油量制御を行う場合、最小回転数の時には給油量Q1となり、回転数の増加に応じて給油量を減少させ、回転数N1では給油量が0となるように制御する。この給油量制御の制御フローチャートを図3に示す。ソレノイド弁61の制御を開始すると、まず圧縮機の目標回転数Nを読み込むステップS1。次に、ステップS2では、係数C2、及びQ1とN1は、図2に示すように既知の数値であるので、ステップS1で読み込んだ現在の目標回転数Nにより、デューティ比T2/T1T2を求めることができる。この求められた周期T1とT2を、給油量制御部80のソレノイド駆動回路から、パルス幅調整制御信号として前記ソレノイド弁61に出力するステップS3。以下、例えば圧縮機回転数が変化する毎に、前記ステップS1~S3を繰り返すことで、圧縮機回転数に応じて、油溜り部53から吸込パイプ14に供給する油量を制御することができる。このように、ソレノイド弁61の開成状態と閉成状態とを切り替えて流量調整を行うと共に、ソレノイド弁61における閉成時間周期T1と開成時間周期T2との比率を変えることにより、給油量を0~100まで可変させることができる。以上説明した本発明の実施例1に係る冷媒圧縮機では、大容量で高速回転となる運転モードから、非常に低い回転速度例えば5~20Hz程度での運転が行われる超低速運転モードまでの広い回転数領域で、圧縮室からの冷媒漏れを防止できると共に、油によって冷媒が加熱されてしまうことによる損失を最小にすることができる最適な給油を実現することができる。このため、あらゆる負荷容量に対応した広い運転範囲において、効率の高い冷媒圧縮機を得ることができる。本発明の実施例2を、図4~図6を用いて説明する。図4は本実施例の冷媒圧縮機としてのスクロール圧縮機を示す縦断面図である。図4において上記図1と同一符号を付した部分は同一或いは相当する部分を示しているので重複する部分についてはその説明を省略する。この実施例2が上記実施例1と異なる点は、給油パイプ62が、油溜り部53と背圧室18とを連通するように設けられている点であり、前記給油パイプ62の途中には、実施例1と同様に、給油量調整手段ソレノイド弁61が設けられている。また、前記ソレノイド弁をパルス幅調整制御PWM制御して、オン開成させたときに、高圧の油溜り部53と、高圧と低圧の中間の圧力となっている背圧室18とを接続している給油パイプ62が連通し、油溜り部53の油は背圧室18に供給される。また、前記ソレノイド弁61をオフ閉成させると、前期給油パイプの連通が遮断され、油の供給は停止する。背圧室18に入った油は、背圧が高くなると、背圧室18と圧縮室13を連通している背圧孔35を介して圧縮室13へ流入する。本実施例においては、実施例1と同様に、旋回ボス部34に設けられた複数の穴30とシール部材32で構成される油漏出手段を備えているが、本実施例の場合、前記油漏出手段は必ずしも必要ではない。即ち、前記給油量調整手段ソレノイド弁61により流量制御されて背圧室18に供給される油は、オルダムリング12、及び固定スクロール7と旋回スクロール8の摺動部の潤滑を行い、その後圧縮室に供給されるためである。なお、本実施例では、オルダムリング12への給油量と、固定スクロール7と旋回スクロール8の摺動部への給油量をそれぞれ独立して制御することができない。このため、前記オルダムリング12、及び固定スクロール7と旋回スクロール8の摺動部には適切な耐摩耗性を有する部材を使用することが好ましく、圧縮室13への給油量を絞った場合でも、十分な信頼性を確保できるようにすると良い。本実施例によれば、給油量調整手段61を介して供給される油の量は、オルダムリング12への給油量と、固定スクロール7と旋回スクロール8の摺動部への給油量とを合わせた流量に増えるため、流量制御をより容易に行うことが可能になる。次に、給油量制御部80による給油量制御について説明する。前記給油量制御部80は実施例1と同様に、圧縮機の回転数に応じてパルス幅調整制御信号の矩形波の周期T1及びT2を決定する。本実施例の冷媒圧縮機では、給油量が図5に示すような給油特性になるように、予め設定されたテーブルに従って、給油量制御部80のソレノイド駆動回路から出力されるパルス幅調整制御信号における周期T1、T2を決定する。給油量Qと、パルス幅調整制御信号における前記周期T1、T2との関係の基本式は前述した数1と同じである。本実施例での目標給油量は、圧縮機の回転数が最小回転数の時にはQ1例えば80ccminとなり、回転数N1例えば45HzではQ2例えば45ccminとなるように、圧縮機の回転数が大きくなるに従い給油量を減少させるように制御する。また、回転数がN1以上では給油量がQ2で一定となるように、前記周期T1とT2の比を変化させる。圧縮機回転数は、圧縮機駆動回路71における目標回転数の信号が前記給油量制御部80に入力されることで検出される。この給油量制御の制御フローチャートを図6に示す。ソレノイド弁61の制御を開始すると、まず圧縮機の目標回転数Nを読み込むステップS1。次に、ステップS4では、読み込まれた目標回転数Nが図5に示す回転数N1以上か否かを比較し、前記NがN1図5では45Hz以上の場合にはステップS5に移り、図5に示す本実施例での給油特性の線Bに示すように、最小の給油量Q2図5では45ccminとなるように、デューティ比T2/T1T2を求める。この求められた周期T1とT2を、給油量制御部80のソレノイド駆動回路から、パルス幅調整制御信号としてソレノイド弁61に出力するステップS3。前記ステップS4において、読み込まれた目標回転数Nが図5に示す回転数N1よりも小さい場合、ステップS6に移り、該ステップS6に示された計算式で給油量この給油量は図5に示す給油特性の線Bのうち勾配のあるB1の部分に相当を求め、この求められた給油量となるように、デューティ比T2/T1T2を求める。この求められた周期T1とT2を、給油量制御部80のソレノイド駆動回路から、パルス幅調整制御信号としてソレノイド弁61に出力するステップS3。以下、例えば圧縮機回転数が変化する毎に、前記ステップS1、S4~S6、S3を繰り返すことで、圧縮機回転数に応じて、油溜り部53から背圧室18に供給する油量を制御することができる。次に、本発明の実施例3を示す冷媒圧縮機を用いた冷凍サイクル装置を図7に基づいて説明する。なお、以下の各実施例の説明では、冷媒圧縮機としては上記実施例1で説明したものを用いた場合を基本に説明するが、上記実施例2で説明した冷媒圧縮機を用いてもほぼ同様に実施できるものである。図7は、冷凍サイクル装置空調装置100としてのルームエアコンに上記実施例1の冷媒圧縮機を用いたものである。図7に示す冷凍サイクル装置において、冷房運転時には、圧縮機101で圧縮された冷媒は、高圧側接続配管107から四方弁105へ流入し、室外接続配管108へ流出して、室外熱交換器102に流れる。この室外熱交換器102において、高温高圧の冷媒ガスは室外空気と熱交換することにより凝縮液化し、受液器106を通過後、膨張弁103により減圧される。減圧されて低温低圧となった冷媒は、室内熱交換器104に流入して室内空気と熱交換し、室内空気を冷却すると共に自らは室内空気から熱を奪うことで蒸発ガス化する。この冷媒ガスは、室内接続配管109から前記四方弁105に流入し、該四方弁の低圧側接続口から流出して、低圧側接続配管110を通り、再び前記圧縮機101の吸込側へ戻り、再度圧縮され、以下同様のサイクルが繰り返される。冷房運転から暖房運転へ切換える場合には、四方弁105の冷媒配管接続先を切り替え、圧縮機101から吐出された高温高圧の冷媒ガスは高圧側接続配管107から四方弁10に流入して、室内接続配管109へ流出し、室内熱交換器104に流れるようにする。そして冷媒ガスの熱を室内空気へ放熱することにより暖房運転を行うことができる。室内熱交換器104で冷媒ガスは凝縮して膨張弁103で減圧され、低温低圧となった冷媒は、室外熱交換器102で室外空気と熱交換して蒸発ガス化し、室外接続配管108から四方弁105に流入した後、低圧側接続配管110へ流出して、圧縮機101に再び吸入されるという冷凍サイクルを繰り返す。62は給油パイプで、図1に示すように、圧縮機底部の油溜り部53と、圧縮機構部2の吸込側である低圧側配管110を連通している。前記給油パイプ62には給油量調整手段ソレノイド弁61が途中に設けられている。前記給油量調整手段61を制御することによって前記油溜り部53から低圧側接続配管110への給油量を調整する。この給油量調整手段61は給油量制御部80から出力されるパルス幅調整制御信号によって弁の閉成状態と開成状態とを制御し、給油量を0~100まで可変させることができるようになっている。ルームエアコンでは、室内に設置されている前記室内熱交換器104の通風路入口付近に温度センサ図示せずを設け、これによって室内温度を検出し、ユーザーにより設定される目標温度と一致するよう、インバータ装置圧縮機駆動回路71により圧縮機101の回転数を可変させ、制御が行われる。前記給油量制御部80は、前記インバータ装置71から圧縮機目標回転数を読み込み、それに応じてパルス幅調整制御信号の矩形波の周期T1及びT2を決定して前記給油量調整手段61に出力する。次に、本発明の実施例4を示す冷媒圧縮機を用いた冷凍サイクル装置を図8~図10に基づいて説明する。図8に示す冷凍サイクル装置もルームエアコンに用いたものであり、冷凍サイクルの基本動作は上記した図7の場合と同じであり、同一部分には同一符号を付してその説明を省略する。図8において、給油量調整手段ソレノイド弁61は、給油量制御部80によりパルス幅調整制御される。給油量制御部80では、インバータ装置71から圧縮機の目標回転数を読み込む。更に、本実施例では、吐出パイプ6に吐出圧力検出手段72と、吸込パイプ14に吸込圧力検出手段73何れも図1参照を設け、これらの検出手段72,73により、吐出圧力及び吸込圧力も検出する。前記目標回転数と、検出された前記吐出圧力及び吸込圧力に応じて、パルス幅調整制御信号の矩形波の周期T1及びT2を決定して前記給油量調整手段61に出力する。この実施例4における給油量の制御フローチャートを図9に示す。ソレノイド弁給油量調整手段61を通過する給油量は、ソレノイド弁における閉成状態の時間周期T1と開成状態の時間周期T2との比率だけでなく、圧力差ΔPにも依存する。このため、本実施例では、前記吐出圧力検出手段72及び前記吸込圧力検出手段73により検出される吐出圧力Pd及び吸込圧力PsステップS7及びS8から圧力差dPを算出しステップS9、この算出された圧力差dPに基づいて給油量が最適となるように前記周期T1及びT2の補正を行うステップS10。この求められた周期T1とT2を、給油量制御部80のソレノイド駆動回路から、パルス幅調整制御信号としてソレノイド弁61に出力するステップS3。以下、例えば圧縮機回転数が変化する毎に、前記ステップS1、S7~S10、S3を繰り返すことで、圧縮機回転数に応じて、油溜り部53から吸込パイプ14に供給する油量を制御することができる。これにより、回転数が同じでも運転圧力が異なる運転条件の場合において、給油量を適切に調整することができ、効率の高い運転が可能となる。なお、上記実施例では冷媒圧縮機として上記実施例1のものを用いて説明したが、上記実施例2の冷媒圧縮機を用いた場合の給油量の制御フローチャートは図10に示すようになる。図10において、ステップS1、S7~S9、S3については図9に示すものと同じである。図10に示す例が図9に示した例と異なる点はステップS4、S11、S12である。ステップS4では、読み込まれた目標回転数Nが図5に示す回転数N1以上か否かを比較し、前記NがN1以上の場合にはステップS11に移り、ステップS9で求められた圧力差dPを考慮した最小の給油量Q2/C1dPとなるように、デューティ比T2/T1T2を求める。この求められた周期T1とT2を、給油量制御部80のソレノイド駆動回路から、パルス幅調整制御信号としてソレノイド弁61に出力するステップS3。前記ステップS4において、読み込まれた目標回転数Nが前記回転数N1よりも小さい場合には、ステップS12に移り、該ステップS12に示された計算式、即ち回転数Nと圧力差dPに応じてデューティ比を決める式により給油量を求め、この求められた給油量となるように、デューティ比T2/T1T2を求める。なお、ステップS12の前記計算式におけるa0、a1、a2はそれぞれ予め求められている係数である。次に、ステップS3に進み、上記求められた周期T1とT2を、給油量制御部80のソレノイド駆動回路から、パルス幅調整制御信号としてソレノイド弁61に出力する。以下、例えば圧縮機回転数が変化する毎に、前記ステップS1、S7~S9、S4、S11、S12、S3を繰り返すことで、圧縮機回転数と前記圧力差に応じて、油溜り部53から背圧室18に供給する油量を制御することができる。図11は本発明の実施例5を示す冷媒圧縮機を用いた冷凍サイクル装置の概略構成図で、冷凍サイクル装置としてのルームエアコンに適用した例である。図11において前記図7と同一符号を付した部分は同一部分であるので、重複する説明は省略する。図11において、給油量調整手段ソレノイド弁61は給油量制御部80によりパルス幅調整制御される。前記給油量制御部80は、インバータ装置圧縮機駆動回路71から圧縮機の目標回転数Nの信号を得ると共に、室内熱交換器104に設けられた温度センサ74及び室外熱交換器102に設けられた温度センサ75により蒸発温度及び凝縮温度を検出し、これらの検出された蒸発温度及び凝縮温度に応じて、パルス幅調整制御信号の矩形波の周期T1及びT2を決定し、前記給油量調整手段61に出力する。本実施例における給油量の制御フローチャートを図12に示す。ソレノイド弁給油量調整手段61を通過する給油量は、ソレノイド弁における閉成状態の時間周期T1と開成状態の時間周期T2との比率だけでなく、前記圧力差ΔPに依存する。このため、本実施例では、室内熱交換器104に設けられた温度センサ74及び室外熱交換器102に設けられた温度センサ75により検出される蒸発温度及び凝縮温度から、前記圧力差ΔPを推算し、給油量が最適になるよう前記周期T1及びT2の補正を行うようにしたものである。本実施例によれば、上記実施例4に示したような圧力検出手段圧力センサ72,73を用いずに、運転圧力が異なる運転条件での給油量調整を適切に行うことができ、実施例4と同様の効果が得られる。図12に示す制御フローチャートが、前記図9に示した制御フローチャートと異なる点は、ステップS13~S16である。即ち、温度センサ74,75で検出された蒸発温度Tsと凝縮温度Tdを読み込みステップS13、S14、それらの温度差dTを求めステップS15、この求められた温度差dTに基づいて給油量が最適となるように前記周期T1及びT2の補正を行うようにしているステップS16。他は、図9に示す制御と同様である。本実施例においても上記実施例4と同様に、回転数が同じでも運転圧力が異なる運転条件の場合でも、給油量を適切に調整できる。なお、上記制御フローチャートは、冷媒圧縮機として上記実施例1のものを用いた場合であるが、上記実施例2の冷媒圧縮機を用いた場合の給油量の制御フローチャートは図13に示すようになる。図13において、ステップS1、S13~S15、S3については図12に示すものと同じである。図13に示す例が図12に示した例と異なる点はステップS4、S17、S18である。ステップS4では、読み込まれた目標回転数Nが図5に示す回転数N1以上か否かを比較し、前記NがN1以上の場合にはステップS17に移り、ステップS15で求められた温度差dTを考慮した最小の給油量Q2/C1dTとなるように、デューティ比T2/T1T2を求める。この求められた周期T1とT2を、給油量制御部80のソレノイド駆動回路から、パルス幅調整制御信号としてソレノイド弁61に出力するステップS3。前記ステップS4において、読み込まれた目標回転数Nが前記回転数N1よりも小さい場合には、ステップS18に移り、該ステップS18に示された計算式、即ち回転数Nと温度差dTに応じてデューティ比を決める式により給油量を求め、この求められた給油量となるように、デューティ比T2/T1T2を求める。なお、ステップS18の前記計算式におけるb0、b1、b2はそれぞれ予め求められている係数である。次に、ステップS3に進み、上記求められた周期T1とT2を、給油量制御部80のソレノイド駆動回路から、パルス幅調整制御信号としてソレノイド弁61に出力する。以下、例えば圧縮機回転数が変化する毎に、前記ステップS1、S13~S15、S4、S17、S18、S3を繰り返すことで、圧縮機回転数と前記温度差に応じて、油溜り部53から背圧室18に供給する油量を制御することができる。図14は本発明の実施例6を示す冷媒圧縮機を用いた冷凍サイクル装置の概略構成図である。この例も冷凍サイクル装置としてのルームエアコンに適用した例で、図14において前記図7と同一符号を付した部分は同一または相当する部分であるので、重複する説明は省略する。本実施例においては、前記給油量調整手段61を途中に設けている給油パイプ62は、圧縮機101下部の油溜り部と低圧側接続配管110とを接続しているが、前記給油量調整手段61と圧縮機101下部の油溜り部との間に、冷媒/油熱交換器油冷却手段111を設けている。前記給油量調整手段61を開成状態とすることにより、圧縮機下部密閉ケース9底部の油溜り部53から低圧側接続配管110へと流れる油は、前記冷媒/油熱交換器111を通ることで、ほぼ蒸発温度となっている低圧側冷媒と熱交換する。これにより低圧側接続配管110へと供給される油の温度は下がり、高粘度化する。前記給油量調整手段61としては、前述した実施例と同様にソレノイド弁を用いても良い。その場合、前述した実施例1または2の方法により油の流量調整を行えばよいが、前記冷媒/油熱交換器111の効果により油が高粘度化するため、係数C1及びC2は異なる値となる。しかしながら、本実施例においては、給油量調整手段61として、ソレノイド弁ではなく、電動ニードル弁を採用している。電動ニードル弁は、給油量制御部80から出力されるパルス数変調制御信号によって弁の開度を制御され、給油量を0~100まで可変させることができるようになっている。弁の流量係数、配管の流路抵抗等によって決まる係数前述した係数C2に相当は油が高粘度化することにより小さくなるので、高温で低粘度の油を流量調整する場合に比べて、本実施例では油が低温で高粘度化するから、弁の開度を大きくとることができる。そのため、微小流量の制御が容易になり、また流路も大きくとることができるから、異物による閉塞の問題も回避してニードル弁を用いることができる。また、本実施例では、連続的に開度の変更が可能な電動ニードル弁を用いるため、ソレノイド弁のような弁の開閉に伴う騒音の発生がなく、低騒音化できる効果もある。前記給油量調整手段61は、給油量制御部80によりパルス数変調制御される。本実施例の冷媒圧縮機では、給油量が0から例えば60ccminの目標流量となるように、予め設定されたテーブルに従って、パルス駆動回路からのパルス数調整制御信号のパルス数を決定する。前記給油量制御部80は、インバータ装置圧縮機駆動回路71から圧縮機の目標回転数Nの情報を得て、その目標回転数に応じてパルス数を決定し、ステッピングモータにより駆動される電動ニードル弁給油量調整手段61に出力する。図15は本発明の実施例7を示す冷媒圧縮機を用いた冷凍サイクル装置の概略構成図で、この例も冷凍サイクル装置としてのルームエアコンに適用した例である。図15において前記図14と同一符号を付した部分は同一または相当する部分であるので、重複する説明は省略する。図15に示す実施例が図14に示した実施例と異なる点は、図14における冷媒/油熱交換器111を省略し、室外熱交換器102に前記冷媒/油熱交換器の機能を持たせたものである。即ち、給油量調整手段電動ニードル弁61を途中に配置している給油パイプ62は、圧縮機101下部の油溜り部と低圧側接続配管110とを接続しているが、この給油パイプ62の前記給油量調整手段61と圧縮機101下部の油溜り部との間の配管を、前記室外熱交換器102に通すことで、前記室外熱交換器102の一部を冷媒/油熱交換器油冷却手段として利用しているものである。本実施例においても、前記給油量調整手段61を開成状態とすることにより、圧縮機下部の油溜り部53から低圧側接続配管110へと流れる油は、前記室外熱交換器102を通ることで、ほぼ蒸発温度となっている低圧側冷媒と熱交換できる。従って、低圧側接続配管110へと供給される油の温度を上記実施例6と同様に下がることができ、高粘度化できる。また、本実施例では、冷媒/油熱交換器を室外熱交換器102の一部として一体に設けているので、ルームエアコン冷凍サイクル装置の狭い室外機内に、冷媒/油熱交換器を室外熱交換器102とは別に配置する必要がなくなる。従って、実装が容易になる上、コスト低減も図れる効果がある。以上説明したように、本発明の各実施例によれば、大容量で高速回転となる運転モードから、非常に低い回転速度の超低速運転モードまで、全ての回転数領域で、圧縮室での冷媒漏れ低減、及び油が冷媒を加熱することに伴う加熱損失の低減の両方を達成できる最適な給油を実現することができる。従って、あらゆる負荷容量に応じて効率の高い冷媒圧縮機及びこれを用いた冷凍サイクル装置を得ることができる。特に、本実施例は、高断熱住宅に設置されたルームエアコンにおける非常に低い回転速度での運転時に、効率の高い運転を実現できる。"