"交流電源11の交流電力を直流電力に整流するコンバータ回路12と、該コンバータ回路12の出力電力を所定の周波数の交流電力に変換するインバータ回路15とを有し、該コンバータ回路12と該インバータ回路15との間に接続されるDCリンク13を備えた電力変換装置であって、任意の電圧を出力する電圧発生回路31と、ボルテージフォロア回路32とを有するオフセット回路30と、前記コンバータ回路12の出力電流を検出するために前記DCリンク13に接続されたコンバータ側シャント抵抗器17と、前記インバータ回路15の入力電流を検出するために前記DCリンク13に接続されたインバータ側シャント抵抗器18と、前記コンバータ側シャント抵抗器17の両端の電位差を増幅して出力するコンバータ側増幅回路21と、前記インバータ側シャント抵抗器18の両端の電位差を増幅して出力するインバータ側増幅回路22とを備え、前記オフセット回路30は、前記コンバータ側増幅回路21と前記インバータ側増幅回路22の少なくとも1つに接続され、前記オフセット回路30が接続される増幅回路2122は、差動増幅回路であることを特徴とする電力変換装置。請求項1において、前記オフセット回路30は複数設けられ、前記コンバータ側増幅回路21及び前記インバータ側増幅回路22にそれぞれ接続されていることを特徴とする電力変換装置。交流電源11の交流電力を直流電力に整流するコンバータ回路12と、該コンバータ回路12に並列に接続され且つ該コンバータ回路12の出力電力を所定の周波数の交流電力に変換する複数のインバータ回路15とを有し、該コンバータ回路12と該各インバータ回路15との間に接続されるDCリンク13を備えた電力変換装置であって、任意の電圧を出力する電圧発生回路31と、ボルテージフォロア回路32とを有するオフセット回路30と、前記各インバータ回路15の入力電流を検出するために前記DCリンク13にそれぞれ接続された複数のインバータ側シャント抵抗器18と、前記各インバータ側シャント抵抗器18の両端の電位差を増幅して出力する複数のインバータ側増幅回路22とを備え、前記オフセット回路30は、前記複数のインバータ側増幅回路22の全て又は1つを除いた残り全てに接続され、前記オフセット回路30が接続される前記インバータ側増幅回路22は、差動増幅回路であることを特徴とする電力変換装置。請求項3において、前記オフセット回路30は複数設けられ、前記複数のインバータ側増幅回路22にそれぞれ接続されていることを特徴とする電力変換装置。ところで、コンバータ回路の出力電流とインバータ回路の入力電流とには、正負両極性の電流が現れる。そのため、電流検出装置とマイクロコンピュータとに共通の単極性電源を用いる場合には、検出信号の零アンペアレベルをシフトするためのオフセット回路が必要となる。また、単極性の電流しか現れない整流回路のようなコンバータ回路においても、部品バラツキやアンプの入力電圧オフセット等によって零アンペアレベルが変化することを考慮すると、同様にオフセット回路が必要となる。しかしながら、オフセット回路として、複数の抵抗器が直列に接続された抵抗分圧回路を用いる場合には、オフセット回路のインピーダンスによって差動増幅回路が不完全差動となってしまい、同相ノイズを十分に除去することができないおそれがある。このような現象は、電流検出抵抗の電圧検出の精度を低下させ、コンバータ回路やインバータ回路に流れる電流の検出精度を低下させる要因となる。本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、コンバータ回路やインバータ回路に流れる電流を精度良く検出できるようにすることにある。本発明は、交流電源11の交流電力を直流電力に整流するコンバータ回路12と、該コンバータ回路12の出力電力を所定の周波数の交流電力に変換するインバータ回路15とを有し、該コンバータ回路12と該インバータ回路15との間に接続されるDCリンク13を備えた電力変換装置を対象とし、次のような解決手段を講じた。すなわち、第1の発明は、任意の電圧を出力する電圧発生回路31と、ボルテージフォロア回路32とを有するオフセット回路30と、前記コンバータ回路12の出力電流を検出するために前記DCリンク13に接続されたコンバータ側シャント抵抗器17と、前記インバータ回路15の入力電流を検出するために前記DCリンク13に接続されたインバータ側シャント抵抗器18と、前記コンバータ側シャント抵抗器17の両端の電位差を増幅して出力するコンバータ側増幅回路21と、前記インバータ側シャント抵抗器18の両端の電位差を増幅して出力するインバータ側増幅回路22とを備え、前記オフセット回路30は、前記コンバータ側増幅回路21と前記インバータ側増幅回路22の少なくとも1つに接続され、前記オフセット回路30が接続される増幅回路2122は、差動増幅回路であることを特徴とするものである。第1の発明では、DCリンク13には、コンバータ回路12の出力電流及びインバータ回路15の入力電流を検出するために、コンバータ側シャント抵抗器17及びインバータ側シャント抵抗器18が接続される。コンバータ側シャント抵抗器17及びインバータ側シャント抵抗器18の両端の電位差は、コンバータ側増幅回路21及びインバータ側増幅回路22によって増幅されて出力される。コンバータ側増幅回路21とインバータ側増幅回路22の少なくとも1つには、オフセット回路30が接続される。オフセット回路30は、任意の電圧を出力する電圧発生回路31と、ボルテージフォロア回路32とを有している。このような構成とすれば、オフセット回路30を電圧発生回路31とボルテージフォロア回路32とを有する回路とし、信号源インピーダンスを下げることで、コンバータ側増幅回路21又はインバータ側増幅回路22を完全差動に近づけることができる。これにより、コストアップを抑えた比較的簡単な回路構成で同相ノイズを除去することができ、コンバータ回路12やインバータ回路15に流れる電流を精度良く検出することができる。第2の発明は、第1の発明において、前記オフセット回路30は複数設けられ、前記コンバータ側増幅回路21及び前記インバータ側増幅回路22にそれぞれ接続されていることを特徴とするものである。第2の発明では、コンバータ側増幅回路21及びインバータ側増幅回路22にそれぞれオフセット回路30が接続される。このような構成とすれば、それぞれの差動増幅回路に対して異なるオフセット電圧値が設定できるため、最適なオフセットの設定が可能となる。第3の発明は、交流電源11の交流電力を直流電力に整流するコンバータ回路12と、該コンバータ回路12に並列に接続され且つ該コンバータ回路12の出力電力を所定の周波数の交流電力に変換する複数のインバータ回路15とを有し、該コンバータ回路12と該各インバータ回路15との間に接続されるDCリンク13を備えた電力変換装置を対象とし、次のような解決手段を講じた。すなわち、第3の発明は、任意の電圧を出力する電圧発生回路31と、ボルテージフォロア回路32とを有するオフセット回路30と、前記各インバータ回路15の入力電流を検出するために前記DCリンク13にそれぞれ接続された複数のインバータ側シャント抵抗器18と、前記各インバータ側シャント抵抗器18の両端の電位差を増幅して出力する複数のインバータ側増幅回路22とを備え、前記オフセット回路30は、前記複数のインバータ側増幅回路22の全て又は1つを除いた残り全てに接続され、前記オフセット回路30が接続される前記インバータ側増幅回路22は、差動増幅回路であることを特徴とするものである。第3の発明では、DCリンク13には、複数のインバータ回路15の入力電流を検出するために、複数のインバータ側シャント抵抗器18が接続される。各インバータ側シャント抵抗器18の両端の電位差は、各インバータ側増幅回路22によって増幅されて出力される。複数のインバータ側増幅回路22の全て又は1つを除いた残り全てには、それぞれオフセット回路30が接続される。オフセット回路30は、任意の電圧を出力する電圧発生回路31と、ボルテージフォロア回路32とを有している。このような構成とすれば、複数のインバータ回路15を有する電力変換装置において、コストアップを抑えた比較的簡単な回路構成で同相ノイズを除去することができ、インバータ回路15に流れる電流を精度良く検出することができる。第4の発明は、第3の発明において、前記オフセット回路30は複数設けられ、前記複数のインバータ側増幅回路22にそれぞれ接続されていることを特徴とするものである。第4の発明では、複数のインバータ側増幅回路22にそれぞれオフセット回路30が接続される。このような構成とすれば、複数のインバータ回路15を有する電力変換装置において、それぞれの差動増幅回路に対して異なるオフセット電圧値が設定できるため、最適なオフセットの設定が可能となる。本発明によれば、オフセット回路30を電圧発生回路31とボルテージフォロア回路32とを有する回路とし、信号源インピーダンスを下げることで、コンバータ側増幅回路21又はインバータ側増幅回路22を完全差動に近づけることができる。これにより、コストアップを抑えた比較的簡単な回路構成で同相ノイズを除去することができ、コンバータ回路12やインバータ回路15に流れる電流を精度良く検出することができる。以下、本発明の実施形態について図面を参照しながら説明する。なお、以下の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。《実施形態1》図1は、本実施形態1に係る電力変換装置の構成を示す回路図である。図1に示すように、電力変換装置1は、コンバータ回路12と、DCリンク13と、平滑コンデンサ14と、インバータ回路15とを備え、単相の交流電源11から供給された交流電力を所定の周波数の電力に変換して、モータ16に供給するようになっている。コンバータ回路12は、交流電源11に接続され、交流電源11が出力した交流を直流に全波整流して、直流電圧に変換する。この例では、コンバータ回路12は、複数のダイオードを有している。DCリンク13は、低電位側配線13aと、高電位側配線13bとを有し、コンバータ回路12とインバータ回路15との間に接続されている。DCリンク13には、平滑コンデンサ14と、コンバータ側シャント抵抗器17と、インバータ側シャント抵抗器18とが接続されている。平滑コンデンサ14は、コンバータ回路12の出力に並列接続され、平滑コンデンサ14の両端に生じた直流電圧直流リンク電圧がインバータ回路15の入力ノードに接続されている。平滑コンデンサ14の低電位側端は、DCリンク13の低電位側配線13aに接続されている。また、平滑コンデンサ14の高電位側端は、DCリンク13の高電位側配線13bに接続されている。コンバータ側シャント抵抗器17は、DCリンク13の低電位側配線13aにおける平滑コンデンサ14よりもコンバータ回路12側に接続され、コンバータ回路12の出力電流を検出するためのものである。インバータ側シャント抵抗器18は、DCリンク13の低電位側配線13aにおける平滑コンデンサ14よりもインバータ回路15側に接続され、インバータ回路15の入力電流を検出するためのものである。これにより、図1におけるコンバータ側シャント抵抗器17の右端と、インバータ側シャント抵抗器18の左端とは、DCリンク13の低電位側配線13aを介して接続されている。インバータ回路15は、入力ノードがDCリンク13の平滑コンデンサ14に並列に接続され、DCリンク13の出力をスイッチングして三相交流に変換し、接続されたモータ16に供給する。電力変換装置1には、電流測定装置2が接続されている。電流測定装置2は、コンバータ側増幅回路21と、インバータ側増幅回路22と、マイクロコンピュータ25と、電源26と、オフセット回路30とを備えている。コンバータ側増幅回路21は、差動増幅回路で構成され、コンバータ側シャント抵抗器17の両端の電位差を増幅してマイクロコンピュータ25に出力する。インバータ側増幅回路22は、非反転増幅回路で構成され、インバータ側シャント抵抗器18の両端の電位差を増幅してマイクロコンピュータ25に出力する。マイクロコンピュータ25は、コンバータ側増幅回路21及びインバータ側増幅回路22の出力を測定する。電源26は、基準電位GNDと、基準電位GNDよりも高い電源電位Vccを出力する。基準電位GNDは、例えば接地電位である。電源26が供給する一対の電位Vcc,GND間の電位差は、コンバータ側増幅回路21、インバータ側増幅回路22、マイクロコンピュータ25、オフセット回路30の動作電圧として、それぞれに供給される。また、電源26から供給される基準電位GNDは、非反転増幅回路に接続されるインバータ側シャント抵抗器18の左端に与えられる。オフセット回路30は、コンバータ側増幅回路21に接続されている。具体的に、オフセット回路30は、任意の電圧を出力する電圧発生回路である抵抗分圧回路31と、抵抗分圧回路31の出力側に接続されたボルテージフォロア回路32とを備え、ボルテージフォロア回路32がコンバータ側増幅回路21に接続されている。なお、電圧発生回路としてレギュレータ等を用いてもよい。抵抗分圧回路31は、2つの抵抗器R1R2が直列に接続されて構成され、抵抗器R1R2の抵抗値を任意に設定することで、所望の電圧値の出力電圧を生成することができる。抵抗分圧回路31から出力された出力電圧は、ボルテージフォロア回路32に入力される。なお、抵抗器R1R2は、それぞれ複数の抵抗器を直列接続したものであってもよい。ボルテージフォロア回路32は、入力電圧をそのまま出力電圧として取り出してインピーダンス変換を行うものである。ボルテージフォロア回路32から出力された出力電圧は、コンバータ側増幅回路21に入力される。このように、コンバータ側増幅回路21の入力側にボルテージフォロア回路32を接続することで、信号源インピーダンスを下げて完全差動に近づけることができる。つまり、オフセット回路30のインピーダンスによってコンバータ側増幅回路21が不完全差動となり、同相ノイズが十分に除去できないという問題を解消することができる。同相ノイズは、主にインバータ回路15のスイッチングによりDCリンク13の低電位側配線13a上に発生した電位差によるものである。このような回路構成とすれば、コンバータ側シャント抵抗器17及びインバータ側シャント抵抗器18において生じる電圧降下を精度良く測定することができる。つまり、コンバータ側シャント抵抗器17及びインバータ側シャント抵抗器18の抵抗値は既知であるので、それぞれの測定結果に基づいて、コンバータ回路12及びインバータ回路15に流れる電流を精度良く測定することができる。なお、インバータ側増幅回路22とコンバータ側増幅回路21の構成を入れ替えても上述した効果を得ることはできる。この場合、インバータ側増幅回路22が差動増幅回路で構成され、オフセット回路30が接続される。また、コンバータ側増幅回路21が非反転増幅回路で構成され、基準電位GNDはコンバータ側シャント抵抗器17の右端に与えられる。また、非反転増幅回路については、反転増幅回路等の他の増幅回路を用いてもよい。《実施形態2》図2は、本実施形態2に係る電力変換装置の構成を示す回路図である。前記実施形態1との違いは、オフセット回路30を複数設けた点であるため、以下、実施形態1と同じ部分については同じ符号を付し、相違点についてのみ説明する。図2に示すように、電力変換装置1に接続された電流測定装置2は、コンバータ側増幅回路21と、インバータ側増幅回路22と、マイクロコンピュータ25と、電源26と、2つのオフセット回路30とを備えている。電源26から供給される基準電位GNDは、DCリンク13の低電位側配線13aにおける任意の場所に与えられる。コンバータ側増幅回路21及びインバータ側増幅回路22は、それぞれ差動増幅回路で構成されている。各オフセット回路30は、コンバータ側増幅回路21とインバータ側増幅回路22とにそれぞれ接続されている。具体的に、各オフセット回路30は、抵抗分圧回路31と、抵抗分圧回路31の出力側に接続されたボルテージフォロア回路32とを備え、各ボルテージフォロア回路32がインバータ側増幅回路22及びコンバータ側増幅回路21にそれぞれ接続されている。各ボルテージフォロア回路32から出力された出力電圧は、インバータ側増幅回路22及びコンバータ側増幅回路21に入力される。なお、それぞれのオフセット回路30の出力電圧値は、異なる値に設定することが可能である。また、それぞれのオフセット回路30の出力電圧値が同じとなる設計を行った場合は、1つのオフセット回路30の出力をインバータ側増幅回路22及びコンバータ側増幅回路21に入力してもよい。インバータ側増幅回路22とコンバータ側増幅回路21が両方とも差動増幅回路で構成されているため、DCリンク13の低電位側配線13aにおける任意の場所に基準電位GNDを与えても、インバータ回路15のスイッチングによる同相ノイズの影響を最小限に抑えることができる。《実施形態3》図3は、本実施形態3に係る電力変換装置の構成を示す回路図である。前記実施形態1との違いは、オフセット回路30の接続位置であるため、以下、実施形態1と同じ部分については同じ符号を付し、相違点についてのみ説明する。図3に示すように、電力変換装置1は、コンバータ回路12と、DCリンク13と、平滑コンデンサ14と、インバータ回路15とを備えている。コンバータ回路12は、三相の交流電源11に接続され、交流電源11が出力した交流を直流に全波整流して、直流電圧に変換する。この例では、コンバータ回路12は、複数のスイッチング素子を有し、スイッチングにより交流を直流に全波整流する。電力変換装置1に接続された電流測定装置2は、コンバータ側増幅回路21と、インバータ側増幅回路22と、マイクロコンピュータ25と、電源26と、オフセット回路30とを備えている。コンバータ側増幅回路21は、非反転増幅回路で構成されている。インバータ側増幅回路22は、差動増幅回路で構成されている。また、電源26から供給される基準電位GNDは、非反転増幅回路に接続されるコンバータ側シャント抵抗器17の右端に与えられる。オフセット回路30は、インバータ側増幅回路22に接続されている。具体的に、オフセット回路30は、抵抗分圧回路31と、抵抗分圧回路31の出力側に接続されたボルテージフォロア回路32とを備え、ボルテージフォロア回路32がインバータ側増幅回路22に接続されている。ボルテージフォロア回路32から出力された出力電圧は、インバータ側増幅回路22に入力される。なお、コンバータ側増幅回路21には、オフセット回路30とは別の抵抗分圧回路31が接続されている。このような構成とすれば、コンバータ回路12及びインバータ回路15のスイッチングによる同相ノイズの影響を最小限に抑えることができる。同相ノイズは、主にコンバータ回路12及びインバータ回路15のスイッチングによりDCリンク13の低電位側配線13a上に発生した電位差によるものである。なお、インバータ側増幅回路22とコンバータ側増幅回路21の構成を入れ替えても上述した効果を得ることはできる。この場合、コンバータ側増幅回路21が差動増幅回路で構成され、オフセット回路30が接続される。また、インバータ側増幅回路22が非反転増幅回路で構成され、基準電位GNDはインバータ側シャント抵抗器18の左端に与えられる。また、非反転増幅回路については、反転増幅回路等の他の増幅回路を用いてもよい。《実施形態4》図4は、本実施形態4に係る電力変換装置の構成を示す回路図である。前記実施形態2との違いは、コンバータ回路12の回路構成のみであるため、以下、実施形態2と同じ部分については同じ符号を付し、相違点についてのみ説明する。図4に示すように、コンバータ回路12は、三相の交流電源11に接続され、交流電源11が出力した交流を直流に全波整流して、直流電圧に変換する。この例では、コンバータ回路12は、複数のスイッチング素子を有し、スイッチングにより交流を直流に全波整流する。電流測定装置2は、コンバータ側増幅回路21と、インバータ側増幅回路22と、マイクロコンピュータ25と、電源26と、2つのオフセット回路30とを備えている。コンバータ側増幅回路21及びインバータ側増幅回路22は、それぞれ差動増幅回路で構成されている。各オフセット回路30は、インバータ側増幅回路22とコンバータ側増幅回路21とにそれぞれ接続されている。なお、それぞれのオフセット回路30の出力電圧値は、異なる値に設定することが可能である。また、それぞれのオフセット回路30の出力電圧値が同じとなる設計を行った場合は、1つのオフセット回路30の出力をインバータ側増幅回路22及びコンバータ側増幅回路21に入力してもよい。インバータ側増幅回路22とコンバータ側増幅回路21が両方とも差動増幅回路で構成されているため、DCリンク13の低電位側配線13aにおける任意の場所に基準電位GNDを与えても、コンバータ回路12及びインバータ回路15のスイッチングによる同相ノイズの影響を最小限に抑えることができる。《実施形態5》図5は、本実施形態5に係る電力変換装置の構成を示す回路図である。図5に示すように、電力変換装置1は、コンバータ回路12と、DCリンク13と、平滑コンデンサ14と、2つのインバータ回路15とを備え、単相の交流電源11から供給された交流電力を所定の周波数の電力に変換して、2つのモータ16にそれぞれ供給するようになっている。コンバータ回路12は、交流電源11に接続され、交流電源11が出力した交流を直流に全波整流して、直流電圧に変換する。この例では、コンバータ回路12は、複数のダイオードを有している。DCリンク13は、低電位側配線13aと、高電位側配線13bとを有し、コンバータ回路12と、2つのインバータ回路15との間に接続されている。DCリンク13には、平滑コンデンサ14と、2つのインバータ側シャント抵抗器18とが接続されている。平滑コンデンサ14は、コンバータ回路12の出力に並列接続され、平滑コンデンサ14の両端に生じた直流電圧直流リンク電圧がインバータ回路15の入力ノードに接続されている。平滑コンデンサ14の低電位側端は、DCリンク13の低電位側配線13aに接続されている。また、平滑コンデンサ14の高電位側端は、DCリンク13の高電位側配線13bに接続されている。DCリンク13は、平滑コンデンサ14との接続点で分岐して、2つのインバータ回路15を並列に接続している。各インバータ側シャント抵抗器18は、DCリンク13の低電位側配線13aにおける平滑コンデンサ14よりもインバータ回路15側に接続され、各インバータ回路15の入力電流を検出するためのものである。各インバータ回路15は、入力ノードがDCリンク13の平滑コンデンサ14に並列に接続され、DCリンク13の出力をスイッチングして三相交流に変換し、接続された各モータ16に供給する。電力変換装置1には、電流測定装置2が接続されている。電流測定装置2は、2つのインバータ側増幅回路22と、マイクロコンピュータ25と、電源26と、オフセット回路30とを備えている。各インバータ側増幅回路22は、各インバータ側シャント抵抗器18の両端の電位差を増幅してマイクロコンピュータ25に出力する。マイクロコンピュータ25は、各インバータ側増幅回路22の出力を測定する。図5で上側のインバータ側増幅回路22は、非反転増幅回路で構成され、下側のインバータ側増幅回路22は、差動増幅回路で構成されている。電源26は、基準電位GNDと、基準電位GNDよりも高い電源電位Vccを出力する。基準電位GNDは、例えば接地電位である。電源26が供給する一対の電位Vcc,GND間の電位差は、各インバータ側増幅回路22、マイクロコンピュータ25、オフセット回路30の動作電圧として、それぞれに供給される。また、電源26から供給される基準電位GNDは、非反転増幅回路に接続される図5で上側のインバータ側シャント抵抗器18の左端に与えられる。オフセット回路30は、図5で下側のインバータ側増幅回路22に接続されている。具体的に、オフセット回路30は、抵抗分圧回路31と、抵抗分圧回路31の出力側に接続されたボルテージフォロア回路32とを備え、ボルテージフォロア回路32がインバータ側増幅回路22に接続されている。抵抗分圧回路31は、2つの抵抗器R1R2が直列に接続されて構成され、抵抗器R1R2の抵抗値を任意に設定することで、所望の電圧値の出力電圧を生成することができる。抵抗分圧回路31から出力された出力電圧は、ボルテージフォロア回路32に入力される。なお、抵抗器R1R2は、それぞれ複数の抵抗器を直列接続したものであってもよい。ボルテージフォロア回路32は、入力電圧をそのまま出力電圧として取り出してインピーダンス変換を行うものである。ボルテージフォロア回路32から出力された出力電圧は、インバータ側増幅回路22に入力される。このように、インバータ側増幅回路22の入力側にボルテージフォロア回路32を接続することで、信号源インピーダンスを下げて完全差動に近づけることができる。つまり、オフセット回路30のインピーダンスによってインバータ側増幅回路22が不完全差動となり、同相ノイズが十分に除去できないという問題を解消することができる。同相ノイズは、主にインバータ回路15のスイッチングにより各インバータ側シャント抵抗器18間の配線上に発生した電位差によるものである。このような回路構成とすれば、各インバータ側シャント抵抗器18において生じる電圧降下が測定される。各インバータ側シャント抵抗器18の抵抗値は既知であるので、それぞれの測定結果に基づいて、各インバータ回路15に流れる電流を精度良く測定することができる。なお、上側のインバータ側増幅回路22と下側のインバータ側増幅回路22の構成を入れ替えても上述した効果を得ることはできる。この場合、上側のインバータ側増幅回路22が差動増幅回路で構成され、オフセット回路30が接続される。また、下側のインバータ側増幅回路22が非反転増幅回路で構成され、基準電位GNDは下側のインバータ側シャント抵抗器18の左端に与えられる。また、非反転増幅回路については、反転増幅回路等の他の増幅回路を用いてもよい。また、複数のオフセット回路30の中に出力電圧値が同じとなる回路がある場合は、それらのオフセット回路30を1つのオフセット回路30で実現し、複数のインバータ側増幅回路22に入力してもよい。《実施形態6》図6は、本実施形態6に係る電力変換装置の構成を示す回路図である。前記実施形態5との違いは、オフセット回路30を複数設けた点であるため、以下、実施形態5と同じ部分については同じ符号を付し、相違点についてのみ説明する。図6に示すように、電力変換装置1に接続された電流測定装置2は、2つのインバータ側増幅回路22と、マイクロコンピュータ25と、電源26と、2つのオフセット回路30とを備えている。各インバータ側増幅回路22は、差動増幅回路で構成されている。各オフセット回路30は、各インバータ側増幅回路22とにそれぞれ接続されている。具体的に、各オフセット回路30は、抵抗分圧回路31と、抵抗分圧回路31の出力側に接続されたボルテージフォロア回路32とを備え、各ボルテージフォロア回路32が各インバータ側増幅回路22にそれぞれ接続されている。各ボルテージフォロア回路32から出力された出力電圧は、各インバータ側増幅回路22に入力される。また、電源26から供給される基準電位GNDは、図6で各インバータ側シャント抵抗器18間の配線上の任意の場所に接続される。なお、それぞれのオフセット回路30の出力電圧値は、異なる値に設定することが可能である。また、それぞれのオフセット回路30の出力電圧値が同じとなる設計を行った場合は、1つのオフセット回路30の出力を各インバータ側増幅回路22に入力してもよい。"