"タバコ加工産業の移動する材料連続体28を加工しその特性を測定するための、この材料連続体28がマイクロ波共振器54を通過して搬送されるか又は搬送可能であるこのマイクロ波共振器54を有するマイクロ波測定装置29と基本周波数f0を有するマイクロ波発生器71,71′とを備えた設備において、側波帯信号が、単側波帯変調器73によって前記マイクロ波共振器54に入力可能であるか又は入力されていて、この側波帯信号の側波帯周波数f0fIM又はf0-fIMが、周波数高安定発振器74,82によって生成された中間周波数fIMだけ前記基本周波数f0に対してシフトしていて、前記中間周波数fIMは、f0より小さく、少なくとも1つの分析装置77,78,79;77′,78′,79′;77′′,78′′,79′′が設けられていて、当該分析装置77,78,79;77′,78′,79′;77′′,78′′,79′′は、単側波帯復調器77,77′,77′′、ローパスフィルタ78,78′,78′′及びA-Dコンバータ79,79′,79′′から構成された直列回路を有し、一方では前記マイクロ波共振器54によって透過された又は反射された側波帯周波数f0fIM又はf0-fIMの測定信号と他方では基本周波数f0とが、前記単側波帯復調器77,77′,77′′に入力されているか又は入力可能であり、中間周波数fIMを有する前記単側波帯復調器77,77′,77′′の出力信号を通過させ、より高い周波数の信号成分をフィルタリングするために、前記ローパスフィルタ78,78′,78′′が構成されていることを特徴とする設備。単側波帯復調器77,77′′、ローパスフィルタ78,78′′及びA-Dコンバータ79,79′′を1つずつ有する直列回路を1つずつ備えた少なくとも2つの特に同種の分析装置77,78,79;77′′,78′′,79′′が設けられていて、1つの分析装置77,78,79が、前記マイクロ波共振器54によって透過された測定信号を受信し、もう1つの分析装置77′′,78′′,79′′が、前記マイクロ波共振器54によって反射された測定信号を受信することを特徴とする請求項1に記載の設備。アイソレータ、サーキュレータ75、方向性結合器80及び/又はその他の信号分配器が、前記単側波帯変調器73と前記マイクロ波共振器54との間に配置されていることを特徴とする請求項1又は2に記載の設備。単側波帯復調器77′、ローパスフィルタ78′及びA-Dコンバータ79′を有する直列回路を備えたもう1つの特に同種の分析装置77′,78′,79′が設けられていて、当該分析装置77′,78′,79′が、入力側に配置された前記サーキュレータ75、前記アイソレータ、前記方向性結合器80及び/又はその他の信号分配器を通じて変調されなかった側波帯信号の送信された一部を受信することを特徴とする請求項3に記載の設備。制御装置81が設けられていて、側波帯周波数f0fIM又はf0-fIMが、前記マイクロ波共振器54内のその時の共振周波数に応じて制御されるように、基本周波数f0が、前記制御装置81によって制御可能であることを特徴とする請求項1~4のいずれか1項に記載の設備。前記制御装置81は、透過した信号又は反射した信号の位相70a及び/又は振幅の値を制御変数として使用するために構成されていて、零の位相の値及び/又は振幅最大値若しくは振幅最小値が要求されることを特徴とする請求項5に記載の設備。デジタル信号発生装置71′が、ダイレクトデジタルシンセサイズによって基本周波数f0を発生させるためのマイクロ波発生器71として設けられていて、前記単側波帯変調器73が、I/Q変調器として構成されていて、前記単側波帯復調器77,77′,77′′が、I/Q復調器として構成されていて、中間周波数fIM用の、90°だけ互いに位相シフトしている2つの信号を発生させるためのD-Aコンバータ82が設けられていることを特徴とする請求項1~6のいずれか1項に記載の設備。1つ又は複数のA-Dコンバータ79,79′,79′′の出力信号を評価するための評価装置83が設けられていて、この評価装置は、特に前記制御装置81内に組み込まれていることを特徴とする請求項1~7のいずれか1項に記載の設備。材料連続体28がマイクロ波共振器54を通過して供給される又は供給可能である前記マイクロ波共振器54と基本周波数f0を有するマイクロ波発生器71,71′とを備えたマイクロ波測定装置であって、請求項1~8のいずれか1項に記載のタバコ加工産業の移動する前記材料連続体28を加工しその特性を測定するための設備用の当該マイクロ波測定装置において、側波帯信号が、単側波帯変調器73によって前記マイクロ波共振器54に入力可能であるか又は入力されていて、この側波帯信号の側波帯周波数f0fIM又はf0-fIMが、周波数高安定発振器74,82によって生成された中間周波数fIMだけ基本周波数f0に対してシフトしていて、この中間周波数fIMは、f0より小さく、少なくとも1つの分析装置77,78,79;77′,78′,79′;77′′,78′′,79′′が設けられていて、この分析装置77,78,79;77′,78′,79′;77′′,78′′,79′′は、単側波帯復調器77,77′,77′′、ローパスフィルタ78,78′,78′′及びA-Dコンバータ79,79′,79′′から構成された直列回路を有し、一方では前記マイクロ波共振器54によって透過された又は反射された側波帯周波数f0fIM又はf0-fIMの測定信号と他方では基本周波数f0とが、前記単側波帯復調器77,77′′に入力されているか又は入力可能であり、中間周波数fIMを有する前記単側波帯復調器77,77′,77′′の出力信号を通過させ、より高い周波数の信号成分をフィルタリングするために、前記ローパスフィルタ78,78′,78′′が構成されていることを特徴とするマイクロ波測定装置。タバコ加工産業の移動する材料連続体28がマイクロ波共振器54を通過して供給され、このときに基本周波数f0が発生される、当該移動する材料連続体28を加工しその特性を測定するための方法において、基本周波数f0が、単側波帯変調器73内でf0より小さい中間周波数fIMによって変調され、側波帯周波数f0fIM又はf0-fIMを有する側波帯信号が、前記マイクロ波共振器54内に入力され、前記側波帯周波数f0fIM又はf0-fIMを有し、前記マイクロ波共振器54によって透過された又は反射された信号が、単側波帯復調器77,77′,77′′内で基本周波数f0の信号によって変調され、ローパスフィルタ78,78′,78′′内では、中間周波数fIMを有する測定信号成分が、A-Dコンバータ79,79′,79′′に向かって通過される一方で、より高い周波数の信号成分が、フィルタリングされることを特徴とする方法。アイソレータ、サーキュレータ75、方向性結合器80及び/又はその他の信号分配器によって前記マイクロ波共振器54から保護された側波帯周波数f0fIM又はf0-fIMの側波帯信号が、基本周波数f0による単側波帯復調を用いて中間周波数fIMに変調され、ローパスフィルタ78′を経由してA-Dコンバータ79′に伝送されることを特徴とする請求項10に記載の方法。1つ又は複数のA-Dコンバータ79,79′,79′′と中間周波数fIMを発生させる発振器74,82との双方が、周波数一定のクロック信号に同期されることを特徴とする請求項10又は11に記載の方法。前記側波帯周波数の制御が、前記マイクロ波共振器54内のその時の共振周波数に応じて実行され、特に基本周波数f0を適合することによって実行されることを特徴とする請求項10~12のいずれか1項に記載の方法。前記制御は、透過した信号の位相70aに基づいて実行され、特に零の位相の値が要求されることを特徴とする請求項13に記載の方法。前記制御は、透過した及び/又は反射した信号69a,69bの最大値若しくは最小値の位置に基づいて実行されることを特徴とする請求項13又は14に記載の方法。前記基本周波数は、2つの値の間で周期的に切り替えられ、前記側波帯周波数が、前記共振周波数の最大値又は最小値の上側と下側とに交互に存在するように、当該2つの値が適合され、同じ信号振幅が、当該両周波数で維持されることが要求されることを特徴とする請求項13~15のいずれか1項に記載の方法。零の値の共振曲線の勾配が要求されることを特徴とする請求項13~16のいずれか1項に記載の方法。S21パラメータの測定時に、最大の信号振幅に制御され、及び/又は、S11パラメータの測定時に、最小の信号振幅に制御されることを特徴とする請求項13~17のいずれか1項に記載の方法。本発明の課題は、特にタバコ加工産業の、高い速度で長手軸線方向に移動する材料連続体を加工し、その特性を測定するための、設備、測定装置及び方法を提供することにある。先に述べた速度の要求が、当該高い速度で長手軸線方向に移動する材料連続体によって従来よりも良好に維持される。この課題は、特にタバコ加工産業の、特に長手軸線方向に移動する材料連続体を加工しその特性を測定するための、材料連続体がマイクロ波共振器を通過して搬送されるか又は搬送可能であるこのマイクロ波共振器を有するマイクロ波測定装置と基本周波数f0を有するマイクロ波発生器とを備えた設備によって解決される。側波帯信号が、単側波帯変調器によってマイクロ波共振器に入力可能であるか又は入力されていて、この側波帯信号の側波帯周波数f0fIM又はf0-fIMが、周波数高安定発振器によって生成された中間周波数fIMだけ基本周波数f0に対してシフトしていて、この中間周波数fIMは、f0より小さく、少なくとも1つの分析装置が設けられていて、この分析装置は、単側波帯復調器、ローパスフィルタ及びA-Dコンバータから構成された直列回路を有し、一方ではマイクロ波共振器によって透過された又は反射された側波帯周波数f0fIM又はf0-fIMの測定信号と他方では基本周波数f0とが、当該単側波帯復調器に入力されているか又は入力可能であり、中間周波数fIMを有する当該単側波帯復調器の出力信号を通過させ、より高い周波数の信号成分をフィルタリングするために、ローパスフィルタが構成されていることによって、当該設備は改良されて構成されている。本発明は、単側波帯変調方式を用いた本発明の設備において、振幅及び位相を維持して反射された又は透過された測定信号が、中間周波数fIMに変調されるという基本思想に基づく。この中間周波数fIMは、マイクロ波帯域内に存在するのではなくて、遥かにより低い周波数、特に1MHz~100MHz、特に5MHz~20MHzの周波数を有する。例えば約6GHzの周波数のマイクロ波信号と違って、当該信号は、高速に処理可能なA-Dコンバータによって直接にA/D変換可能である。その結果、マイクロ波ダイオードによって発生するようなアナログ構成要素の非線形性が回避される。これに応じたより大きい信号振幅の結果、ドリフトの影響及び許容誤差の影響が最小になる。それ故に、システムの点検と再補正との間のサイクル時間が長くなる。材料連続体の加工は、例えばシガレット連続体若しくはフィルタ連続体の製造、添加物の添加、連続体への巻紙の巻き付け並びに/又はシガレット若しくはフィルタの裁断でもよく、又は織物繊維からの連続体の製造及び連続体の延伸でもよい。同じ連続体密度及び連続体湿度が達成されるように、製造工程及び/若しくは加工工程を制御するために、又は、連続体の一部の密度若しくは湿度が所定のパラメータから外れている当該連続体の一部をその他の加工から排除するために、測定結果が使用され得る。マイクロ波共振器の共振の挙動が、反射装置又は送信装置内で測定され得る。当該反射装置の場合は、マイクロ波共振器の1つのポートだけが、マイクロ波信号を受信するためと測定のためとに使用される。当該送信装置の場合は、マイクロ波送信機の1つのポートが、受信するために使用され、もう1つのポートが、透過された信号を測定するために使用される。マイクロ波技術では、マイクロ波共振器の転送の挙動及び反射の挙動が、制御パラメータであるいわゆるSパラメータによって表される。この場合、パラメータS11は、周波数に依存するマイクロ波共振器の入力ポートでの反射を表し、パラメータS21は、入力ポートから出力ポートに向かう透過特性を表す。当該両Sパラメータは、周波数の複素関数であり且つ連続体の複素誘電率である。これらのSパラメータは、実数部及び虚数部又は絶対値及び位相を表す。連続体の密度又は含水量が変化すると、当該含水量の変化の場合では、マイクロ波共振器のSパラメータの絶対値及び位相が変化する。本発明で使用される単側波帯変調方式の場合、高調波のマイクロ波振動f0を低周波の高調波信号fIMとミキシングすることによって、複数の信号から成る周波数スペクトルが生成される。この周波数スペクトルは、基本周波数f0と上側波帯としての側波帯f0fIMと下側波帯としての側波帯f0-fIMとから成る。高周波技術で公知の抑圧搬送波による単側波帯変調方式によって、当該周波数スペクトルから搬送波をキャンセルした上側波帯だけ又は下側波帯だけが残ることが実現される。復調時には、当該残された側波帯が、基本周波数f0によって変調される。これによって、中間周波数fIMを有する信号が発生する。この信号の振幅及び位相が、当該中間周波数信号から再現可能である、生成された周波数f0±fIM及びf0を有する信号の振幅及び位相を含む。基本周波数f0が一定である間は、当該中間周波数の振幅及び位相の変化が、マイクロ波共振器によって透過された又は反射された信号の変化に起因する。特に、単側波帯復調器、ローパスフィルタ及びA-Dコンバータを1つずつ有する直列回路を1つずつ備えた少なくとも2つの特に同種の分析装置が設けられている。この場合、1つの分析装置が、マイクロ波共振器によって透過された測定信号を受信し、もう1つの分析装置が、マイクロ波共振器によって反射された測定信号を受信する。こうして、S21パラメータとS11パラメータとの双方が、特に同種の分析装置を用いて本発明で使用される単側波帯変調方式によって測定される。より多くの測定値が、材料連続体の密度及び湿度の測定精度のさらなる向上を可能にする。当該両分析装置は、特に後続に配置された共通の評価装置に接続されている。特に、アイソレータ、サーキュレータ、方向性結合器及び/又はその他の信号分配器が、単側波帯変調器とマイクロ波共振器との間に配置されている。これらの構成要素は、特に反射したマイクロ波電力によるマイクロ波発生器の妨害を阻止する。単側波帯復調器、ローパスフィルタ及びA-Dコンバータを有する直列回路を備えたもう1つの特に同種の分析装置が有益に設けられていて、当該分析装置が、入力側に配置されたサーキュレータ、アイソレータ、方向性結合器及び/又はその他の信号分配器を通じて変調されなかった側波帯信号の送信された一部を受信する場合、特に後続配置された共通の評価装置を用いて、絶対値及び位相に応じた入力信号と出力信号とを直接比較することが、この信号から可能になる。したがって、当該出力信号の振幅及び/又は位相のドリフトも補正され得る。特に、当該直列回路を有するこれらの分析装置はそれぞれ、同じ種類である。その結果、直接の比較が可能である。同じ種類とは、特にローパスフィルタが同じフィルタリング特性を有し且つA-Dコンバータが、特にその閾値、ダイナミックレンジ及び動的係数が、相互に同調されていることを意味する。好適なその他の構成では、制御装置が設けられている。側波帯周波数f0fIM又はf0-fIMが、前記マイクロ波共振器54内のその時の共振周波数に応じて制御されるように、基本周波数f0が、この制御装置によって制御可能である。マイクロ波共振器内のその時の共振周波数に応じた、このマイクロ波共振器内に入射される側波帯周波数の当該制御には、幾つかの利点がある。すなわち、測定に使用される電場の形が、共振中に軸方向に理想的に指向されている。その結果、測定精度が、場所又は位置にもはや左右されない。したがって、例えば連続体中の複数の異物が、それらの位置に関わりなく同様に良好に確認される。さらに、マイクロ波共振器内のあらゆる任意の減衰時で、透過された信号のマイクロ波の振幅が、共振中に最大である。これによって、構成要素の影響による誤差の影響が最小になる。システムの変更なしに、遥かにより広い測定範囲にわたって稼働され得る点にさらなる利点がある。当該制御装置が、A-Dコンバータの、リアルタイムで入力する測定値に基づいて周波数制御を実行するので、ほぼ連続し且つほぼ瞬時の周波数制御が可能である。すなわち、この周波数制御は、最小限の時間遅延を有する。好適な実施の形態では、当該制御装置が、透過した信号又は反射した信号の位相及び/又は振幅の値を制御変数として使用するために構成されている。この場合、零の位相の値及び/又は振幅最大値若しくは振幅最小値が要求される。透過した信号と反射した信号との双方の位相が、共振中に零を通過する。材料連続体が、マイクロ波共振器内に存在する場合、当該両位相の周波数変化が、零通過点の周りで広範囲に及んで線形に推移する。この理由から、当該両位相の位相又は零通過点は、周波数制御のための制御変数として非常に有効に適している。位相に関する情報が、数ミリ秒後に入手される。その結果、マイクロ波共振器内に入射された周波数が、共振周波数に応じてほぼ瞬時に制御される。タバコ連続体が、この期間内に例えば1ミリメートルだけしかさらに移動されない。好適なその他の構成では、デジタル信号発生装置が、ダイレクトデジタルシンセサイザDDSによって基本周波数f0を発生させるためのマイクロ波発生器として設けられていることが提唱されている。この場合、単側波帯変調器は、I/Q変調器として構成されていて、単側波帯復調器が、I/Q復調器として構成されていて、中間周波数fIM用の、90°だけ互いに位相シフトしている2つの信号を発生させるためのD-Aコンバータが設けられている。したがって、マイクロ波と中間周波数との双方の信号が、デジタルアナログ変換によって発生される。この場合、I/Q変調及びI/Q復調は、非常に安定で且つ妨害に強い方式である。好ましくは、1つ又は複数のA-Dコンバータの出力信号を評価するための評価装置が設けられている。この評価装置は、特に制御装置内に組み込まれている。この評価装置は、特に当該A-Dコンバータの後続に共通に接続されている。当該発明の課題は、側波帯信号が、単側波帯変調器によってマイクロ波共振器に入力可能であるか又は入力されていて、この側波帯信号の側波帯周波数f0fIM又はf0-fIMが、周波数高安定発振器によって生成された中間周波数fIMだけ基本周波数f0に対してシフトしていて、この中間周波数fIMは、f0より小さく、少なくとも1つの分析装置が設けられていて、この分析装置は、単側波帯復調器、ローパスフィルタ及びA-Dコンバータから構成された直列回路を有し、一方ではマイクロ波共振器によって透過された又は反射された側波帯周波数f0fIM又はf0-fIMの測定信号と他方では基本周波数f0とが、当該単側波帯復調器に入力されているか又は入力可能であり、中間周波数fIMを有する当該単側波帯復調器の出力信号を通過させ、より高い周波数の信号成分をフィルタリングするために、ローパスフィルタが構成されていることを特徴とする、上述したように、材料連続体がマイクロ波共振器を通過して供給される又は供給可能である当該マイクロ波共振器と基本周波数f0を有するマイクロ波発生器とを備えたマイクロ波測定装置であって、タバコ加工産業の移動する材料連続体を加工しその特性を測定するための設備用の当該マイクロ波測定装置によっても解決される。当該マイクロ波測定装置は、本発明の設備と同じ特性、特徴及び利点を有する。また、当該発明の課題は、タバコ加工産業の移動する材料連続体がマイクロ波共振器を通過して供給され、このときに基本周波数f0が発生される、当該移動する材料連続体を加工しその特性を測定するための方法によっても解決される。基本周波数f0が、単側波帯変調器内でf0より小さい中間周波数fIMによって変調され、側波帯周波数f0fIM又はf0-fIMを有する側波帯信号が、特にアイソレータ、サーキュレータ、方向性結合器及び/又はその他の信号分配器を経由して当該マイクロ波共振器内に入力され、この場合、当該側波帯周波数f0fIM又はf0-fIMを有し、このマイクロ波共振器によって透過された又は反射された信号が、単側波帯復調器内で基本周波数f0の信号によって変調され、ローパスフィルタ内では、中間周波数fIMを有する測定信号成分が、A-Dコンバータに向かって通過される一方で、より高い周波数の信号成分が、フィルタリングされることによって、当該方法は改良されて構成されている。この方法は、本発明の設備及び本発明の測定装置によって実行される方法に対応する。この方法も、本発明の利点、特に例えばショットキーダイオードのような非線形特性を有するアナログ構成要素及びこれに起因した小さい信号振幅に対する精度の悪さを伴わない利点を提供する。当該本発明の方法は、データ、つまり振幅及び/若しくは位相又は実数部及び/若しくは虚数部に応じたデータを提供する。散乱パラメータS11及び/又はS21が、当該データから測定される。振幅及び位相が、比較的に低い中間周波数fIMの信号中に含まれている。この信号は、直接にアナログデジタル変換可能である。その結果、当該デジタル出力値が既に、振幅及び位相に関する必要な情報を含む。アイソレータ、サーキュレータ、方向性結合器及び/又はその他の信号分配器によってマイクロ波共振器から保護された側波帯周波数f0fIM又はf0-fIMの側波帯信号が、特に基本周波数f0による単側波帯復調を用いて中間周波数fIMに変調され、ローパスフィルタを経由してA-Dコンバータに伝送される。このことは、マイクロ波共振器から反射した信号成分によって乱されていない当該出力側波帯信号が、直接の基準値としてデジタル化されていて且つ反射した及び/又は透過した信号の測定信号に対する比較値として使用されることを意味する。この場合、側波帯信号が送信される地点で、この側波帯信号が、アイソレータ又はサーキュレータによって、反射した信号から保護されている。特にA-Dコンバータと中間周波数fIMを発生させる発振器との双方が、周波数一定のクロック信号に同期される。このクロック信号は、中間周波数fIMに変調された出力信号のサンプリングの位相位置を当該出力信号の位相に同期させる。その結果、当該出力信号の位相が、常により高い精度で測定され得る。したがって、中間周波数fIMの発生とサンプリングとの間の位相シフトに起因した位相の測定誤差が排除されている。好適なその他の構成では、側波帯周波数の制御が、マイクロ波共振器内のその時の共振周波数に応じて実行されることが提唱されている。この場合、特に基本周波数f0に適合される。このとき、特に中間周波数fIMが一定に保持される。好適な別の実施の形態では、当該制御は、透過した信号の位相に基づいて実行される。この場合、特に零の位相の値が要求される。当該制御は、S11成分又はS21成分の位相変化の零通過点に基づく既に上述した制御に相当する。この別の実施の形態は非常に正確で且つ非常に速い。これとは別に、当該制御が、透過した及び/又は反射した信号の最大値又は最小値の位置に基づいて実行されることが提唱されている。このため、特に基本周波数が、2つの値の間で周期的に切り替えられる。側波帯周波数が、共振周波数の最大値又は最小値の上側と下側とに交互に存在するように、当該2つの値が適合される。この場合、同じ信号振幅が、当該両周波数で維持されることが要求される。この場合、周波数の当該切り替えは、基本周波数f0に基づいて実行される一方で、中間周波数fIMは一定に保持される。また、零の値の共振曲線の勾配が同時に要求される。このとき、単側波帯変調器及び単側波帯復調器が、一定の周波数fIMを有する信号を出力する。この周波数fIMの振幅及び位相が、周波数f0の切替周期で変化する。この場合の制御変数は、当該両周波数における振幅の最小又は極僅かの差である。共振周波数がドリフトすると、当該両周波数での振幅間の、正又は負である差が特有に変化するので、この制御変数も、マイクロ波共振器内の共振周波数に応じて励振周波数を制御するために十分に適している。別の制御では、S21パラメータの測定時に最大の信号振幅に制御すること及び/又はS11パラメータの測定時に最小の信号振幅に制御することが好適に提唱されている。本発明の幾つかのカテゴリーに対して言及された特徴、特性及び利点、すなわち本発明の設備、本発明の測定装置及び本発明の方法に対して言及された特徴、特性及び利点はそれぞれ、限定することなし本発明のその他のそれぞれのカテゴリーに対しても成立する。したがって、特に本発明の設備に対して言及されたその他の特徴及び場合によっては従属請求項が、本発明の測定装置の好適なその他の構成でも適用可能である。以下に、本発明の主な思想を限定することなしに実施の形態に基づいて図面を参照して本発明を説明する。この場合、明細書中で詳しく説明しなかった本発明の全ての詳細は、図面に明瞭に示されている。以下の図では、同じ又は同様の構成要素つまり対応する部分はそれぞれ、同じ符合で付記されている。その結果、対応する新たな概念が把握される。図1中には、本出願人の型式PROTOSのシガレット連続体製造機の基本構成が示されている。裁断タバコ葉が、堰1から前分配器2に単位量ごとに供給される。この前分配器2の取出しローラ3が、制御されて貯蔵槽4にタバコを補充する。循環ベルトとして形成された急傾斜コンベア5が、この貯蔵槽4からタバコを取り出して堰止めシュート6に供給する。ピンローラ7が、この堰止めシュート6から一様なタバコ流を取り出す。このタバコ流は、偏向ローラ8によってピンローラ7のピンから落下され、循環ベルトとして敷設され且つ一定の速度で循環する振撒き布9上に落下される。この振撒き布9上に形成されたフリース状のタバコが、スクリーニング装置11内に落とされる。このスクリーニング装置11は、エアカーテンを発生させ、より大きい又はより重いタバコ粉を通過させる。その一方で、その他の全てのタバコ粉は、エアカーテンの空気流によってピンロール12と壁部13とによって形成されたホッパー14内に誘導される。当該タバコは、ピンロール12から連続体コンベア17に向かうタバコ流路16内に落下される。当該タバコは、負圧室18内に吸引された空気によって連続体コンベア17に対して保持され、タバコ連続体として落下される。均等化装置つまりトリマー19が、タバコ連続体から余分のタバコを除去し、こうして形成されたタバコ連続体を希望する幅に裁断する。引き続き、当該タバコ連続体は、同期して搬送されたシガレット紙片21に到達される。このシガレット紙片21は、ボビン22から引き出され、印刷装置23を通過する。このシガレット紙片21は、駆動されているフォーマットベルト24上に搭載される。このシガレット紙片が、タバコ連続体の周りに折り畳まれることによって、当該フォーマットベルト24が、このタバコ連続体及びこのシガレット紙片を搬送する。その結果、縁部分が離れて立っている。この縁部分は、図示されなかった接着装置によって公知の方法で接着される。その後に、その接着継目が閉ざされ、タンデム式継目板によって乾燥される。こうして形成されたシガレット連続体28が、均等化装置19を制御する連続体密度測定装置29を通過し、裁断装置31によって2倍の長さのシガレット32に裁断される。これらのシガレット32は、制御されたアーム33を有する引渡し装置34からフィルタ装着機37の受取りドラム36に引き渡される。当該シガレット32は、このフィルタ装着機37の裁断ドラム38上で円形刃によって個々のシガレットに分割される。循環ベルトコンベア39,41が、余分のタバコを貯蔵槽4の下に配置された貯蔵庫42内に搬送される。当該戻されたタバコは、急傾斜コンベア5によってこの貯蔵庫42から再び取り出される。図2は、適切な共振器ハウジングの横断面を概略的に示す。矢印50の方向に移動し、部分的に破けている、充填物51とシガレット紙製の被覆物52とから構成されたシガレット連続体28が、共振器ハウジング54を通過する。充填物51の少なくとも1つの特性、例えば質量又は湿度を検出するため、マイクロ波が、共振器ハウジング54に供給される。この共振器ハウジング54は、中空円筒体56としての中空体を有する。この中空円筒体56の内部空間つまり共振器空間57が、シガレット連続体28に対して対称に配置されている。密閉するため、蓋58が、このシガレット連続体28に沿ってねじ留めされている。共振器ハウジング54の共振器室57は、薄い金被膜62で蒸着されてもよい。この金被膜62は、測定値の不変性を損なう腐食の発生を阻止する。シガレット連続体28に対して共振器室57を機械的に閉鎖するため、及び、共振器室57の汚染を阻止するため、保護管63が使用される。この保護管63は、好ましくはポリアリールエーテルケトンPEAK群の物質、例えばポリエーテルエーテルケトンから成る。この保護管63は、その端部63aで漏斗状に拡大されている。シガレット連続体28が、当該端部63aで共振器ハウジング54内に流入する。マイクロ波が共振器室57から放出するのを阻止するため、共振器ハウジング54の共振器室57の外側の両側面が、シガレット連続体28の方向に外側に向かって管状に56a,58a延在する。当該共振器ハウジング54の共振器室57の外側の両側面は、内側に向かっても管状に56b,58b若干延在する。マイクロ波発生器によって生成されたマイクロ波を受信するため、絶縁リング64を介して中空円筒体56から絶縁された受信アンテナ66が使用される。図示されなかった評価回路に供給されなければならないマイクロ波を受信するため、絶縁体67を介して中空円筒体56から絶縁された送信アンテナ68が使用される。中空室57内のマイクロ波場の振幅が、共振中に中心で、すなわちシガレット連続体28の場所で最大値を有するように、当該入射されたマイクロ波信号の周波数が有益に選択される。当該入射されたマイクロ波信号の周波数が、共振周波数に一致しない場合、振幅が、受信アンテナ66の場所で最大値を有し、送信アンテナ68の方向に向かって減少する。この場合、当該マイクロ波場が、シガレット連続体28の横断面にわたって減少する振幅変化を有する。すなわち、当該マイクロ波場が、シガレット連続体28の横断面にわたって不均質である。図3及び図4中には、散乱パラメータS11及びS21の振幅及び位相がシミュレーションで示されている。X軸は、入射されたマイクロ波信号の周波数を示し、5GHzと6.5GHzとの間でシフトする。図3中には、0~1の値を有する相対振幅が、Y軸上に示されている。符号69a0及び69b0で示された曲線は、無負荷時のマイクロ波共振器に対応する。この場合、69a0は、周波数に依存する透過成分、すなわちS21パラメータの変化を示す。この透過成分は、約6.23GHzのときに1の値を有する最大値を有する。したがって、完全な透過が、位置で支配する。符合69b0で示された無限大の固有モードの無負荷時のマイクロ波共振器の場合の散乱パラメータS11に対応する反射曲線が、この位置で値0の最小値を有する。当該パラメータS11は、この最小値の外側ではほぼ1の値を有する。したがって、ほぼ完全な反射が支配する。材料連続体、例えばシガレット連続体28が、マイクロ波共振器を通過する場合、共振周波数が、より低い周波数、図示された例では約5.8GHzにシフトする。このことは、S21パラメータ69aとS11パラメータ69bとの双方に対して成立する。同時に、両共振曲線が広がる。さらに、振幅が、共振中に減少する。すなわち、S21パラメータの共振曲線が、約0.7の最大値に達するだけにすぎない。その一方で、当該共振は、反射、すなわちS11パラメータにおいて0.3の値を有する。損失のない場合、すなわち無限の固有モードを有するマイクロ波共振器内に材料がない場合に、値|S11|2|S21|20.5が、全ての周波数範囲内で絶対値1を有する一方で、当該絶対値は、損失のある場合は共振中に1未満である絶対値を有し、この場合に最小値が、当該共振周波数で達成されることは図示されていない。1に対するこの差は、マイクロ波共振器内で変換された損失電力に対する目安である。この値は、共振中は常に最大値である。図4中には、図3中に示された共振曲線に対する位相変化が、負荷状態と無負荷状態とで示されている。無負荷状態では、低い周波数のときに値π/2で開始するS21パラメータの位相変化が、6.23GHzのときに零を通過して、より高い周波数で-π/2に収斂する。対応するS11パラメータ70b0は、僅かに負の値で開始し、当該値が-π/2の方向に減少する共振周波数に近づく。当該位相が、共振周波数の通過時に急反転し、値π/2を獲る。より高い周波数の場合、当該値は、再び0の方向に減少する。この場合、全く損失のない理想的なマイクロ波共振器が得られる。負荷時のマイクロ波共振器の場合、S21パラメータの位相変化70aが発生する。このS21パラメータの零通過点が、無負荷時の70a0に比べて約5.8GHzのより低い共振周波数にシフトしている。さらに、零通過点の勾配度が若干減少している。S11パラメータの位相変化70bは、共振周波数の拡張に起因して且つ材料連続体の存在によるマイクロ波共振器内の損失に起因して無負荷時に比べて明らかに変化している。この場合でも、S11パラメータは、低い周波数のときに最初に僅かに負の値で開始して、共振周波数に近づいた時により大きい負の値を獲る。しかしながら、値-π/2からπ/2に向かって急変するのではなくて、正の勾配で零を通過する。零線を通過した短期間後に、無負荷時のS11パラメータの位相70bは、約0.5の正の最大値を獲り、次いで反転し、高い周波数で再び方向0に向かう。S21パラメータの位相変化70aとS11パラメータの位相変化70bとの当該零通過点のこの零通過点に近い周辺が、周波数制御用の制御変数として十分に適している。図5中には、単側波帯変調方式を実現するための本発明の回路レイアウトの第1の実施の形態が示されている。周波数f0、例えば約5.8GHzを有するマイクロ波信号が、出力信号としてシンセサイザ又はマイクロ波発生器71内で生成される。当該出力信号が、結合器72内で同位相の2つの信号に分割される。これらの信号の一方の信号が、単側波帯変調器73に供給される一方で、その他方の信号が、単側波帯復調器77に供給される。中間周波数発振器74によって生成された、中間周波数fIMを有する中間周波数信号が、単側波帯変調器73に供給される。この中間周波数fIMは、f0、例えば10MHzより明らかに低い。この場合、当該中間周波数信号は、外部に設けられているクロック信号Clockに同期される。当該単側波帯変調器は、周波数f0fIM又はf0-fIMを有するマイクロ波信号を生成する。このマイクロ波信号が、サーキュレータ75に供給される。このサーキュレータ75は、単側波帯変調器73からマイクロ波共振器54の入力ポートに当該マイクロが信号を通過させる一方で、マイクロ波共振器54の入力ポートから反射したマイクロ波電力が、サーキュレータ75内で第3出力部に向かって偏向される。この第3出力部は、三角形として印付けされた終端負荷を有する。この終端負荷が、当該反射したマイクロ波電力を吸収する。したがって、反射したマイクロ波電力が、単側波帯変調器73に戻らない。図5中に示された当該実施の形態では、マイクロ波共振器54の出力ポートが、単側波帯復調器77に接続されている。この単側波帯復調器77内では、マイクロ波共振器54の出力ポートの、周波数f0fIM又はf0-fIMを有する出力信号が、結合器72からの、周波数f0を有する出力信号とミキシングされ、明らかにより低い中間周波数fIMを有する信号を特に生成する。この信号が、より高い周波数の信号成分を減衰させるためのローパスフィルタ78に供給され、サンプリングデジタル化段、特にA-Dコンバータ79内でデジタル値に変換される。このサンプリングデジタル化段は、外部のクロック信号Clockによって制御される。同期信号が、破線によって示されている。単側波帯変調器73と単側波帯復調器77との協働の結果、パラメータS21の振幅とこのパラメータS21の位相の双方が、この単側波帯復調器77によって出力される中間周波数信号fIM中に含まれている図3及び図4参照。当該外部のクロック信号に同期されている当該サンプリング回路によって、このパラメータS21が、絶対値及び位相に応じて算定され得る。図6中には、本発明の別の回路レイアウトが示されている。この場合、単側波帯変調器、ローパスフィルタ及びA-Dコンバータから構成された複数の直列回路を有する2つの分析装置が示されている。透過された信号だけが、これに応じて単側波帯復調され、フィルタリングされ、そしてデジタル化された図5とは違って、図6によれば、マイクロ波共振器の変わっていない入力信号又は単側波帯変調器73からの出力信号が、方向性結合器80によって取り出され、これに応じて単側波帯復調器77′、ローパスフィルタ78′及びA-Dコンバータ79′内で処理される。このため、周波数f0を有する当該出力信号が、分割されて両単側波帯復調器77及び77′に供給される。同期信号Clockも、両A-Dコンバータ79,79′に供給される。こうして、散乱パラメータS21の振幅及び位相を含む信号が、当該発生している信号と比較可能である。その結果、場合によっては起こりうる当該発生している信号中の変化、例えば振幅の変化が、比を作ることによって計算され得る。こうして、当該出力信号の位相シフトも、確認され得、S21パラメータの位相の評価中に考慮されて補正され得る。図7中には、図6の回路レイアウトを発展させた回路レイアウトが示されている。図6中に示された構成要素に加えて、単側波帯復調器77′′、ローパスフィルタ78′′及びA-Dコンバータ79′′から構成された1つの直列回路を有するもう1つの分析装置が示されている。当該単側波帯復調器77′′、ローパスフィルタ78′′及びA-Dコンバータ79′′は、マイクロ波共振器54によって反射されてサーキュレータ75によって選び出された測定信号を受信し、これに応じて単側波帯復調されてデジタル化される。同様に、結合器72からの信号f0が、単側波帯復調器77′′に入力されている。同様に、A-Dコンバータ79′′が、同期信号Clockを受け取る。図7中に示された回路レイアウトは、散乱パラメータS21と散乱パラメータS11との双方の振幅及び位相を算出することを可能にする。図8は、図6による回路レイアウトを発展させた回路レイアウトを示す。図6中に示された構成要素に加えて、特にデジタル信号プロセッサとして構成されたマイクロプロセッサ81の形態の制御装置が設けられている。この制御装置が、A-Dコンバータ79及び79′によって算出されたデジタル測定値を制御信号として受け取る。したがって、マイクロプロセッサ81が、S21の散乱パラメータの位相位置に関する全ての情報を受け取るので、このマイクロプロセッサ81は、マイクロ波発生器71を制御することができ且つ位相位置が零通過点に向かって制御されるように、このマイクロ波発生装置71の周波数f0を適合させることができる。したがって、マイクロ波共振器54内に入力されたマイクロ波信号が、その時に常に共振状態にある。この種類の制御は、非常に速く且つ非常に正確である。図9中には、好適な回路レイアウトを具体化したものが概略的に示されている。既に図8中で示したように、S21の散乱パラメータと変わっていない入力信号との双方が、回路レイアウト内で分析される。その結果、当該入力信号中のドリフトが、不正確な測定を引き起こさない。図9の回路レイアウトの場合の周波数も、マイクロ波発生器71からの周波数f0に基づいて制御される。当該マイクロ波発生器は、図9中ではDDSシンセサイザ71′として構成されている。この場合、DDSは、ダイレクトデジタルシンセサイザを意味する。このDDSシンセサイザ71′は、マイクロ波信号の周波数及び位相の極めて安定な発生を可能にする。中間周波数が、D-Aコンバータ82によって発生される。この場合、90°だけ互いにシフトしている2つの信号が直接生成される。これらの信号は、変調段及び復調段内で必要になる。単側波帯変調器73が、I/Q変調器として構成されている一方で、単側波帯復調器77,77′′は、I/Q復調器として構成されている。当該構成は、マイクロ波信号の特に非常に安定な周波数変調及び位相変調並びに周波数復調及び位相復調を可能にする。当該I/Q変調及びI/Q復調は、有効成分I及び無効成分Qが生成される種類の変調である。単側波帯復調器77,77′と同じ0°及び90°位相シフトしている入力信号が、単側波帯変調器73に入力されるので、位相位置が、この場合に不変に固定される。これによって、測定の不安定性が排除されている。デジタル信号及び制御命令並びに同期信号が、図9中の幅広の帯として表示されている。この帯は、A-Dコンバータ79,79′をマイクロプロセッサ81、中間周波数発生器82及びDDSシンセサイザ71′に接続させる。上述した全ての特徴及びこれらの特徴だけから読み取れる特徴並びにその他の特徴と組み合わせて開示されている個々の特徴が、単独で且つ組み合わされて本発明の要旨とみなされる。本発明の実施の形態は、個々の特徴又は複数の特徴の組み合わせによって実現され得る。"