表面積が20~150m2/g、細孔容積が0.1~0.5cm3/gおよび平均細孔直径が10~20nmであり、白金担持後、750°Cで50時間、空気中で熱処理しても、表面積の減少が10m2/g以下、細孔容積の変化が±0.1cm3/g以内、および平均細孔直径の増大が5nm以下であることを特徴とする多孔質アルミナ。アルミナゾルをゲル化し、凍結乾燥、焼成して作製されることを特徴とする請求項1に記載の多孔質アルミナ。アルミナゾルが、アルミニウムアルコキシドと水とのモル比:水/アルミニウムアルコキシド=78~107の組成物からで調製されることを特徴とする請求項1または2に記載の多孔質アルミナ。アルミナゾルを硝酸により解こうし、解こう時間が2~6時間であることを特徴とする請求項1~3のいずれかに記載の多孔質アルミナ。ゲル化が尿素の存在下で行われ、その静置時間が48~96時間であることを特徴とする請求項1~4のいずれかに多孔質アルミナ。凍結乾燥時間が48~168時間であることを特徴とする請求項1~5のいずれかに記載の多孔質アルミナ。焼成温度が900~1100°Cであることを特徴とする請求項1~6のいずれかに記載の多孔質アルミナ。前記アルミナ担体に担持する白金の含有量が0.1~10質量であることを特徴とする請求項1~7のいずれかに記載の多孔質アルミナ。アルミナ担体に担持する白金前駆体が、塩化白金酸、塩化白金酸ナトリウム、塩化白金酸カリウム、塩化白金酸アンモニウム、ヘキサヒドロオクソ白金酸、ジニトロジアンミン白金硝酸、ヘキサアンミン白金クロライド、ヘキサアンミン白金水酸塩、ヘキサアンミン白金硝酸塩、テトラアンミン白金クロライド、テトラアンミン白金水酸塩、テトラアンミン白金硝酸塩、白金ブラック、ヘキサヒドロキソ白金酸エタノールアンモニウム、白金アセチルアセトナート、から選択された少なくとも一種類以上であることを特徴とすると請求項1~8のいずれかに記載の多孔質アルミナ。前記白金前駆体を含む溶液に請求項1~9のいずれかに記載の多孔質アルミナ担体を含浸し、乾燥、焼成することを特徴とする白金-アルミナ触媒の製造方法。請求項10の製造方法で得られる白金-アルミナ触媒。本発明は、上記特許文献1に記載の発明を更に発展飛翔させたものであり、アルミナに白金を担持し、高温かつ長時間の耐久試験を行っても、その表面積、細孔容積、平均細孔直径が、使用したアルミナのそれと殆ど変わらない、耐久性に著しく優れた多孔質アルミナを提供することを課題とする。本発明者等は、特許文献1に記載のアルミナクリオゲル、特に参照例1と2に記載のシリカ無添加アルミナクリオゲルについて、実際に白金の貴金属触媒を担持させて酸化触媒を調製し、その触媒活性や触媒耐久性について鋭意検討したところ、これらのシリカ無添加アルミナクリオゲルは、触媒担体としての使用前後において、その表面積、細孔容積、平均細孔直径が著しく変化し、その触媒活性や耐久性が低下するが、意外にも、これらの問題点は、該シリカ無添加アルミナクリオゲルを、あらかじめ特定の条件下で調製し、かつ、その担体の表面積、細孔容積および平均細孔を特定の範囲に設定することにより解消され、触媒担持後においても必要かつ十分な触媒活性と耐久性を与える多孔質アルミナが得られることを知見し、本発明を完成するに至った。すなわち、この出願は以下の発明を提供するものである。1表面積が20~150m2/g、細孔容積が0.1~0.5cm3/gおよび平均細孔直径が10~20nmであり、白金担持後、750°Cで50時間、空気中で熱処理しても、表面積の減少が10m2/g以下、細孔容積の変化が±0.1cm3/g以内、および平均細孔直径の増大が5nm以下であることを特徴とする多孔質アルミナ。2アルミナゾルをゲル化し、凍結乾燥、焼成して作製されることを特徴とする1に記載の多孔質アルミナ。3アルミナゾルが、アルミニウムアルコキシドと水とのモル比:水/アルミニウムアルコキシド=87~107の組成物から調製されることを特徴とする1または2に記載の多孔質アルミナ。4アルミナゾルを硝酸により解こうし、その解こう時間が2~6時間であることを特徴とする1~3のいずれかに記載の多孔質アルミナ。5ゲル化が尿素の存在下で行われ、その静置時間が48~96時間であることを特徴とする1~4のいずれかに記載の多孔質アルミナ。6凍結乾燥時間が48~168時間であることを特徴とする1~5のいずれかに記載の多孔質アルミナ。7焼成温度が900~1100°Cであることを特徴とする1~6のいずれかに記載の多孔質アルミナ。8前記アルミナ担体に担持する白金の含有量が0.1~10質量であることを特徴とする1~7のいずれかに記載の多孔質アルミナ。9アルミナ担体に担持する白金前駆体が、塩化白金酸、塩化白金酸ナトリウム、塩化白金酸カリウム、塩化白金酸アンモニウム、ヘキサヒドロオクソ白金酸、ジニトロジアンミン白金硝酸、ヘキサアンミン白金クロライド、ヘキサアンミン白金水酸塩、ヘキサアンミン白金硝酸塩、テトラアンミン白金クロライド、テトラアンミン白金水酸塩、テトラアンミン白金硝酸塩、白金ブラック、ヘキサヒドロキソ白金酸エタノールアンモニウム、白金アセチルアセトナートから選択された少なくとも一種類以上であることを特徴とする1~8のいずれかに記載の多孔質アルミナ。10前記白金前駆体を含む溶液に前記1~9のいずれかに記載の多孔質アルミナ担体を含浸し、乾燥、焼成することを特徴とする白金-アルミナ触媒の製造方法。1110の製造方法により得られる白金-アルミナ触媒。この出願の発明の高耐熱性アルミナ担体は、白金を担持させ、酸化触媒としての過酷な条件下で使用した場合にも、多孔性などを維持する性能が高い。このことで、耐久試験後の酸化触媒としても良好な物性を奏する。さらにこのことにより、自動車等の内燃機関運輸機関などの排ガス浄化触媒として、白金を多量に使用することなく高活性基準を達成する酸化触媒を得ることができる。この出願の発明の多孔質アルミナは、表面積が20~150m2/g、好ましくは30~140m2/g、細孔容積が0.1~0.5cm3/g、好ましくは、0.15~0.45cm3/g、および平均細孔直径が10~20nm、好ましくは11~19nmであり、白金担持後、750°Cで50時間、空気中で熱処理しても、表面積の減少が10m2/g以下、細孔容積の変化が±0.1cm3/g以内、および平均細孔直径の増大が5nm以下であることを特徴とする。ここでいう表面積、細孔容積、および平均細孔直径は、以下の測定方法により算出されたものをいう。表面積:表面積は、日本BEL株社製の窒素吸着測定装置BelsorpMiniを使用して測定した。サンプル量は0.1~0.2gとし、測定前にこれを150°Cで24時間N2気流下にさらして乾燥した。窒素吸着測定装置によって液体窒素温度でN2の吸脱着量を観測し、吸脱着等温線を求めた。表面積は、吸着等温線の相対圧が0.1~0.3の範囲でBET法を用いて計算した。細孔容積および平均細孔直径:細孔容積及び平均細孔径は、同上の日本BEL株社製の窒素吸着測定装置BelsorpMiniを使用して測定した。サンプル量は0.1~0.2gとし、測定前にこれを150°Cで24時間N2気流下にさらして乾燥した。窒素吸着測定装置によって液体窒素温度でN2の吸脱着量を観測し、吸脱着等温線を求めた。細孔容積及び平均細孔径は、吸着等温線のデータを使用し、BJH法により算出した。また、表面積の減少値、細孔容積の変化値、および平均細孔直径の増大値は以下の測定方法により算出されたものである。表面積の減少値:アルミナ担体の表面積-アルミナ担体に白金を担持後、750°Cで50時間耐久試験を実施したアルミナ担持白金触媒の表面積細孔容積の変化値:アルミナ担体の細孔容積-アルミナ担体に白金を担持後、750°Cで50時間耐久試験を実施したアルミナ担持白金触媒の細孔容積平均細孔直径の増大値:アルミナ担体の平均細孔直径-アルミナ担体に白金を担持後、750°Cで50時間耐久試験を実施したアルミナ担持白金触媒の平均細孔直径この出願の多孔質アルミナの表面積が20m2/g未満であると、白金の担持体としての機能が低下し、150m2/gを超えると、高温焼成で表面積が著しく減少しやすくなって好ましくない。細孔容積が0.1cm3/g未満であると、多孔質性に乏しい担体ととなり、0.5cm3/gを超えると、高温で細孔が破壊されやすくなり好ましくない。平均細孔直径が10nm未満であると、反応物生成物の細孔内拡散が抑制され、20nmを超えると高温で細孔が破壊されやすくなるので好ましくない。本発明者等が先に提案した特許文献1の参照例1~2のアルミナクリオゲルを焼結した多孔質アルミナは、凍結乾燥を施さないアルミナキセロゲル特許文献1の比較例1、ゾルゲル反応を施さないアルミナ沈殿物同比較例2および市販アルミナ同比較例3のそれに比し高温時1100°C等における耐熱性および熱安定性に優れたものである。しかし、その後の本発明者等の検討によれば、この参照例1~2のアルミナクリオゲルを焼成して得られる多孔質アルミナ担体に白金を1wt担持した触媒を、あらかじめ、750°Cで50時間、空気中で処理した後、トルエンの酸化反応を行ったところ、その酸化活性は、特許文献1に記載の比較例3の市販アルミナ担体を用いた触媒とほぼ同等の活性で、予想に反し実使用時における触媒活性が十分に発揮されないことが判明した。この点につき、さらに、検討を進めたところ、上記参照例1~2のアルミナクリオゲルを、1000°Cで処理した場合、そのアルミナ担体の表面積は116m2/g、細孔容積は0.38cm3/g、平均細孔直径は14nmとなるが、これに白金を1wt含浸担持させて触媒を調製し、750°Cで50時間処理した後の表面積、細孔容積、平均細孔直径は、それぞれ、96m2/g、0.49cm3/g、16nmとなることが分かった。つまり、上記参照例1~2のアルミナクリオゲルを焼成して得られる担体は、それが単味の場合とは異なり、白金が担持された場合には、高温下では熱劣化を惹起し、その表面積が大幅に減少するとともに細孔容積や平均細孔直径が増大し、その構造破壊が生じてしまう。この結果、上記参照例1~2のアルミナクリオゲルを焼成して得られる担体を触媒とした場合には、その担体の予想もしない熱劣化、構造破壊により白金の熱安定性が失われ、その触媒活性が充分に発揮されなことが判明したのである。本発明者等は、更なる検討を進めた結果、上記参照例1~2に開示されるアルミナ担体の問題点は、上記したように、アルミナ担体の表面積を20~150m2/g、好ましくは30~140m2/g、細孔容積を0.1~0.5cm3/g、好ましくは、0.15~0.45cm3/g、および平均細孔直径を10~20nm、好ましくは11~19nmとすることにより解決されることを見出したのである。また、この発明に係る多孔質アルミナは、前記した特有な構造を有するとともに、白金担持後、750°Cで50時間、空気中で熱処理しても、表面積の減少が10m2/g以下、好ましくは9m2/g以下、細孔容積の変化が±0.1cm3/g以内、好ましくは±0.08cm3/g以内、および平均細孔直径の増大が5nm以下、好ましくは4nm以下であることが必要である。こうした特有な構成をとることにより、前記参照例1~2のアルミナ担体に比し、その触媒活性と耐久性を著しく向上することができる。上記した多孔質アルミナは、アルミニウムアルコキシドと水を含む組成物からアルミナゾルを調製し、これをゲル化、凍結乾燥、焼成して作製されたものであることが好ましい。以下、これらの各調製法について説明する。1アルミナゾルの調製まず、アルミナ源として、たとえばアルミニウムsecブトキシドAlsec-BuO3又はアルミニウムisoプロポキシドAliso-PrO3などのアルミニウムアルコキシドを、溶媒としての水に投入し、アルミニウムアルコキシド加水分解させる。アルミナ源であるアルミニウムアルコキシドに対する水の添加量は、アルミナを水中により均一に分散できるようにするために、アルミニウムアルコキシドと水とのモル比を水/アルミニウムアルコキシド=78~107モル比、好ましくは84~97モル比の範囲とすることが好ましい。水/アルミニウムアルコキシドが107より大きいと、アルミニウム不足によりゲル骨格が不安定となり、高温での熱安定性が得られず、78より少ないと、酸化アルミニウムの密度が高くなり、高気孔率を有する多孔質性ゲルとならない場合がある。尚、前記特許文献1では水/アルミニウムアルコキシド=19~39モル比としているので、アルミナの均一分散性が悪く白金を担持した際に高温耐熱性が得られなくなると考えられる。ついで、この出願の発明においては、このアルミニウムアルコキシドの加水分解により生成したアルミナを解こうするために硝酸を添加する。添加する硝酸の量は、生成したアルミナに対して硝酸/アルミナAlOOH=0.1~0.56モル比、好ましくは0.14~0.31モル比の範囲である。0.56より多いと後段行程でゲル化を目的として尿素を添加してもゲル化が進行せずに高粘性ゾルのままとなってしまい、0.1より少ないと解こうが十分に進行せず透明ゾルが得られない場合がある。すなわちアルミナファーバーが十分に分散されず、絡まった状態のままとなって、やはり高温での耐熱性が得られなくなると考えられる。また、硝酸によるアルミナゾルの解こう時間は重要であり、解こう度を高めるために、好ましくは2~6時間、さらに好ましくは2.5~5.5時間である。2時間未満では、解こうが不充分で均一性が低下し、6時間を超えると水の蒸発による溶媒量の減少、若しくはゲル化剤を投入する前段階での粘性出現の原因となるので好ましくない。因みに、先の特許文献1の参照例1~2の解こう時間は、具体的には、1時間であったので、ゾルの解こうが不十分でゲルの均一性が充分に得られていなかったという問題点があった。2アルミナゾルのゲル化上記で得たアルミナゾルをゲル化する。このゲル化に当たっては尿素を添加しておくことが好ましい。尿素の添加量は、生成したアルミナに対して尿素/アルミナ=0.05~0.25モル比、好ましくは0.08~0.15モル比である。尿素の使用量が0.25より多いと、急激にゲル化が進行して均一なゲルが得られず、高温耐熱性が得られない場合がある。0.05より少ないとゾルのゲル化が進行しない場合がある。また、この尿素を用いたゲル化時間も重要であり、ゲル化効率を高め、強固なアルミナ骨格を形成させるため、ゲル化時間は48~96時間、好ましくは50~90時間である。因みに、先の特許文献1の参照例1~2のゲル化時間は、具体的には、24時間であったので、ゲルの熟成による骨格強化が不十分となる問題点があった。3凍結乾燥上記で得たアルミナゲルは、凍結乾燥に付される。凍結乾燥の前処理で必要なアルミナゲルの凍結は、なるべく急速な冷凍凍結が好ましい。急速な冷凍凍結によって、水の結晶成長を抑制し、非結晶構造とすることで、最終的に高温耐熱性の高い多孔質触媒担体を得ることができる。また、凍結乾燥の真空度は10Pa以下、好ましくは5Pa以下である。これにより、乾燥の時間が短くなり、水分の除去が十分に行われる。凍結乾燥のチラー温度は-80°C以下が好ましい。チラー温度は真空度にも影響を与え、チラー温度が-80°C以下であることにより乾燥に必要充分な真空度が得られ、その結果、乾燥時間が短くなり、また乾燥も十分に進行するため、凍結乾燥ゲル内部に水分が残存しなくなる。また凍結乾燥時間も、ゲル内に均一な細孔構造を創出するために重要な因子である。ゲル中に残存する水分を大幅に低減して、焼成時の水分蒸発に伴う収縮を抑制するために、凍結乾燥時間は48~168時間、好ましくは50~150時間である。因みに、先の特許文献1の参照例1~2の凍結乾燥時間は、具体的には、24時間であったので、ゲル中の水分除去が不十分で、ゲルの微細構造が焼成時に破壊されやすいという問題点があった。4焼成上記で得た凍結乾燥ゲルは、空気中で焼成されるが、焼成温度は900~1100°Cで5時間焼成することが好まし。900°Cより低い温度だと必要充分な細孔直径が得られず、触媒反応が効率的に進行しない場合がある。また1100°Cより高い温度だと細孔構造が破壊されて、充分な表面積が確保されないα型のアルミナに相転移してしまう場合がある。この出願の発明に係る上記多孔質アルミナは、その高表面積、高気孔率、高耐熱性があることから、各種の触媒用担体、吸着材、断熱材、調湿材として利用される。たとえば、この出願の発明の多孔質アルミナ担体に白金を担持させた酸化触媒は、高温高圧といった過酷な条件下で使用した場合にも、表面積、細孔容積、平均細孔直径などの特性は使用前とほとんど変わらず、その性能の維持能力が高い。このことで、耐久試験後の酸化触媒としても良好な物性を奏する。さらにこのことにより、自動車、殊にディーゼル車などといった内燃機関運輸機関などの排ガス浄化触媒として、白金を多量に使用することなく高活性基準を達成することができる。このような酸化触媒は従来公知の方法によって調製することができる。たとえば、白金前駆体化合物を含む溶液に前記多孔質アルミナ担体を含浸し、乾燥、焼成することによって調製することができる。白金-アルミナ触媒アルミナクリオゲル担体に担持する白金の含有量は0.1~10wt、より好ましくは0.5~5wtである。10wtより多いと、担体上の白金同士が接近して白金の焼結が進行しやすくなり、高温での高い耐熱性が得られず、0.1wtより少ないと、排ガス浄化触媒としての性能が発揮されなくなる場合がある。また、このアルミナ担体に担持する白金前駆体としては、塩化白金酸、塩化白金酸ナトリウム、塩化白金酸カリウム、塩化白金酸アンモニウム、ヘキサヒドロオクソ白金酸、ジニトロジアンミン白金硝酸、ヘキサアンミン白金クロライド、ヘキサアンミン白金水酸塩、ヘキサアンミン白金硝酸塩、テトラアンミン白金クロライド、テトラアンミン白金水酸塩、テトラアンミン白金硝酸塩、白金ブラック、ヘキサヒドロキソ白金酸エタノールアンモニウム、白金アセチルアセトナートから選択された少なくとも一種類以上を用いることができる。以下、この出願の発明を実施例に基づいてさらに詳細に説明するが、これらの実施例に限定されるものではない。実施例1[アルミナ担体の作製]86°Cに設定した純水45mlに、アルミニウム-sec-ブトキシド[Alsec-BuO3]0.0286mlを加えて、このアルミニウムアルコキシドを加水分解し、アルミナゾルを調製した。アルミニウムアルコキシドに対する水のモル比[H2O/{Alsec-BuO3}]は87であった。次に、1M硝酸溶液:5mlを加え、上記温度で3時間攪拌してアルミナゾルを解こうした。解こうしたアルミナゾルに尿素:0.2gを加え、暫く攪拌した後値、スターラーを取り除いて。86°Cで48時間静置した。得られたゲルを10Pa以下の真空度を保つ凍結乾燥機で48時間乾燥した。乾燥したゲルは空気中で900°C、5時間焼成してアルミナ担体を得た。このアルミナ担体のBET表面積、細孔容積、平均細孔直径は表1のとおりであった。[白金-アルミナ触媒の調製]上記で得たアルミナ担体を、白金を含む水溶液に含浸し、水を蒸発乾固して白金イオンをアルミナ担体上に分散した。白金の担持量は1wtとした。この触媒を、110°Cの乾燥機で24時間乾燥した後、750°Cで50時間の耐久試験に付した。耐久試験後の白金-アルミナ触媒のBET表面積、細孔容積、平均細孔直径は表2のとおりであった。実施例2実施例1のアルミナ担体の作製において、焼成温度を1000°Cとした以外は実施例1と同様にしてアルミナ担体を作製した。この実施例2のアルミナ担体のBET表面積、細孔容積、平均細孔直径は表1のとおりであった。このアルミナ担体を用いて実施例1と同様にして、実施例2の白金-アルミナ触媒を調製し、耐久試験に付した。耐久試験後の実施例2の白金-アルミナ触媒のBET表面積、細孔容積、平均細孔直径は表2のとおりであった。実施例3実施例1のアルミナ担体の作製において、焼成温度を1100°Cとした以外は実施例1と同様にして実施例3のアルミナ担体を作製した。このアルミナ担体のBET表面積、細孔容積、平均細孔直径は表1のとおりであった。このアルミナ担体を用いて実施例1と同様にして、白金-アルミナ触媒を調製し、耐久試験に付した。耐久試験後の実施例3の白金-アルミナ触媒のBET表面積、細孔容積、平均細孔直径は表2のとおりであった。比較例1実施例2において、[H2O/{Alsec-BuO3}]=39モル比、ゾルの解こう時間が1時間、ゲル化時間が24時間、凍結乾燥時間が24時間、とした以外は実施例2と同様にして、比較例1のアルミナ担体を作製した。このアルミナ担体のBET表面積、細孔容積、平均細孔直径は表1のとおりであった。このアルミナ担体を用いて実施例2と同様にして、比較例1の白金-アルミナ触媒を調製し、耐久試験に付した。耐久試験後の比較例1の白金-アルミナ触媒のBET表面積、細孔容積、平均細孔直径は表2のとおりであった。比較例2市販のアルミナ担体表面積183m2/gを用い、実施例1と同様の方法で白金を担持した。このアルミナ担体のBET表面積、細孔容積、平均細孔直径は表1のとおりであった。このアルミナ担体を用いて実施例1と同様にして、比較例2の白金-アルミナ触媒を調製し、耐久試験に付した。耐久試験後の比較例2の白金-アルミナ触媒のBET表面積、細孔容積、平均細孔直径は表2のとおりであった。比較例3市販のアルミナ担体表面積160m2/gを用い、実施例1と同様の方法で白金を担持した。このアルミナ担体のBET表面積、細孔容積、平均細孔直径は表1のとおりであった。このアルミナ担体を用いて実施例1と同様にして、比較例3の白金-アルミナ触媒を調製し、耐久試験に付した。耐久試験後の比較例3の白金-アルミナ触媒のBET表面積、細孔容積、平均細孔直径は表2のとおりであった。[BET表面積、細孔容積、平均細孔直径の検討]表1は、実施例1~3および比較例1~3の各アルミナ担体の、BET表面積、細孔容積、平均細孔直径を示したものである。表2は、実施例1~3および比較例1~3の各アルミナ担体を使用して作製した白金-アルミナ触媒を、750°Cで50時間、空気中で耐久試験した後の、BET表面積、細孔容積、平均細孔直径を示したものである。表1と表2から、実施例の触媒では、白金を担持して耐久試験をしても表面積の減少は小さく、その減少幅は10m2/g以下であった。一方で比較例1の場合では、その表面積減少が20m2/g、比較例2、3の場合では54~56m2/gの減少であった。細孔容積も、実施例の触媒ではその変化が±0.07cm3/g以内であったのに対し、比較例1の触媒の場合では0.11cm3/gの増大、比較例2では0.12cm3/gの減少となった。平均細孔直径についても、実施例の触媒では、細孔構造の破壊による直径増大が実施例1と実施例3では全く観察されず、実施例2のみ3.9nm程度であったのに対し、比較例1の触媒の場合では2nm、比較例2、3ではそれぞれ3.8nm、6.8nmの増大となった。これらのことから、本実施例のアルミナは比較例のそれに比べて、熱的に極めて安定であることが分かった。[白金分散度に着目した触媒耐久試験]表3は、実施例1~3および比較例1~3の各アルミナ担体を使用して作製した白金-アルミナ触媒を、750°Cで50時間、空気中で耐久試験した後の、白金分散度を計算したものである。白金分散度は、以下の手順で求めた。これらの白金-アルミナ触媒を、750°Cで50時間、空気中で耐久試験した後に、触媒0.1gを石英製の反応管内径:4mmに充填し、300°Cで15分、水素30ml/minを流通して、白金イオンを金属白金へ還元した。その後ヘリウム30ml/minを流通して吸着水素を取り除き、そのままの状態で室温まで温度を下げた。次にヘリウム気流下30ml/minで5CO/Heガス0.2mlを5~6回パルス導入し、触媒に吸着したCOの数をカウントした。Ptの分散度は、1個のPt原子に対してCOが1分子吸着するものと仮定して、担持された全白金量に対するCO吸着量から、表面に露出している白金の割合として算出した。なお、本願のような含浸法による後担持法で製造された直後の触媒中のPt分散度は、約50~70程度である。通常、ゾルゲル法で白金イオン存在下で白金担持体を形成する場合よりも、後行程で白金を担持させるほうが表面に配置されやすいが、それでも30~50程度のロスは生じる。表3より、実施例の触媒の耐久試験後の白金分散度は1.7~1.9で、比較例1のそれに比べて1.3~1.5倍、比較例2、3と比べると1.7~6.3倍の値となった。すなわち実施例の触媒は比較例の触媒に比べて高温耐熱性に優れているため、高温下でも比較的白金の焼結が抑制され、耐久試験後にも白金がより高い割合で表面に分散していることが示唆された。[トルエン酸化反応試験]図1は、実施例1~3および比較例1~3の各アルミナ担体を使用して作製した白金-アルミナ触媒を、750°Cで50時間、空気中で耐久試験した後に、トルエンの酸化反応を行った結果である。トルエン酸化反応は、860ppmのトルエンと、1.9の酸素とを含むArベースの混合ガス50ml/minを触媒50mgに通し、2°C/分の昇温速度で触媒層の温度を上げた。触媒を通した反応ガスはオンラインで四重極質量分析装置に送り込み、反応物のトルエンと生成物のCO2を連続的に観測した。本反応ではトルエンが触媒上で酸化を受けて選択的にCO2になり、他の副反応は起きないことを確認している。図1にトルエンからCO2へと変換される反応曲線を温度に対してプロットしたものを示す。図1より、実施例の触媒は比較例の触媒に比べて、高いトルエン酸化活性を示すことが確認された。なかでも実施例3の触媒が最も活性が高く、実施例1と実施例2はほぼ同等の酸化活性を示した。