タービンエンジンの遠心圧縮機10内の空気流の適合方法にして、等価延長部を備えた固定式ピッチブレード28を有する第2の環状ブレードリングG2によって半径方向に隣接される、固定式と同じ数の可変ピッチブレード24を有する第1の環状ブレードリングG1内で空気の拡散をもたらし、2つのブレードリングのブレード24、28を結合させることによって拡散を半径方向に誘導することである方法であって、第1のブレードリングG1の各ブレード24が、ブレード24の距離を隔てて回転駆動X’Xされることを特徴とする、適合方法。遠心圧縮機上の可変ピッチの半径方向拡散が、可変ピッチのパワータービン分配に結合され、パワー分配は、下流側交換を有するフリー型、または軸方向もしくは求心性の、下流側交換を有するもしくは有さない結合型である、請求項1に記載の適合方法。請求項1または2に記載の方法を実施することができる可変ピッチのタービンエンジンのディフューザにして、可変ピッチブレード24を備えた第1の環状ブレードリングG1であって、可変ピッチブレード24が、等価延長部の固定式ピッチブレード28および同じ数のブレードを備えた第2の環状ブレードリングG2によって半径方向に隣接される、第1の環状ブレードリングG1を備え、2つのブレードリングG1、G2のブレード24、28を半径方向延長部内で結合させることによって連続的な拡散チャネルを形成する、ディフューザであって、第1のブレードリングG1の各ブレード24が、回転軸X’Xに対して中心が外されたブレード24の適正な回転を及ぼすように適合された駆動手段30、33、34によって駆動されることを特徴とする、ディフューザ。各可変ピッチブレード24が、2つの向かい合うカップ17、27の間を、回転軸X’Xと一致するカップの共通軸に対して平行にかつ中心を外して延びる、請求項3に記載のディフューザ。各ブレード24が、カップ17、27の軸方向位置決めのための調整用座金30uのための係止ピン36が中に挿入される少なくとも1つのオリフィス30tを有する駆動ロッド30に結合される、請求項3または4のいずれか一項に記載のディフューザ。ロッド30が、円筒状ハウジング38内で摺動するように適合されたレバー33を動力軸Y’Yを中心に回転駆動するように適合された制御クラウン34の円筒状ハウジング38内に収容されたボール継手受金具を有するレバー33と一体化される、請求項5に記載のディフューザ。円筒状ハウジング38が、それ自体がブレードの所定の回転間隔の関数である、レバー33のストロークの関数である深さを有する、請求項6に記載のディフューザ。各可変ピッチブレード24の前縁24cが、カップ17、27の周囲17c、27cの近くにあり、ブレード24から回転軸X’Xまでの距離は半径の中間より大きいまたは等しい、請求項4から7までのいずれか一項に記載のディフューザ。第2のブレードリングG2の固定式ブレード28が、第2のブレードリングG1のブレード24のもの24cよりも厚い前縁プロファイルBaを有する、請求項3から8までのいずれか一項に記載のディフューザ。可動式ブレード24のピッチ角度が、公称のキー調整に対応するセクションに対してそれぞれ50および120のカラーセクションSa、Seに対応する12°から-5°の間に含まれる、請求項3から9までのいずれか一項に記載のディフューザ。可変ピッチは、対象となる物理的パラメータ回転速度、圧力、温度に応じて、制御ユニットと関係付ける適切な制御によって得られる。しかしながら、制御システムが含まなければならないピッチ角度の範囲は、高いパワーの制御ジャックを必要とし、ディフューザの入口および出口の直径の大きな変更を招き、それによって、回転部分シーブと静的部分半径方向の可変ピッチディフューザの間に高い機械的バイアスを発生させる可能性があり、部分的負荷中間定格の下での発生出力が低下する。本発明は、特に、部分的負荷の下で動力サイクルのより良好な発生出力を伴って十分な圧送マージンを提供しながら、Csを大きく低減するように圧縮機の発生出力を維持することによってそのような欠点を未然に防ぐことを狙いとする。そのように行うために、本発明は、タービンエンジンの遠心圧縮機内の空気流の可変拡散のための最適化された方法を提案する。より正確には、本発明は、目的として、タービンエンジンの遠心圧縮機内の空気流の可変拡散のための方法であって、等価延長部を備えた固定式ピッチブレードを有する第2の環状ブレードリングに半径方向に隣接される、固定式と同じ数の可変ピッチブレードを備えた第1の環状ブレードリング内に空気の拡散をもたらし、2つのブレードリングのブレードを結合させることによって拡散を半径方向に誘導することであり、第1のブレードリングの各ブレードがブレードの距離を隔てて回転駆動される、方法を有する。タービンエンジンという表現は、特に、遠心単段圧縮機または遠心二段圧縮機を備えたヘリコプタのタービンエンジンおよび遠心単段圧縮機または遠心二段圧縮機を装備したAPUを意味する。これらの状態では、一方では、可変ピッチブレードの半径方向の延長は、本物のブレードを備える固定式ブレードリングの存在によって大きく低減され、それによってこれらのピッチならびに固定式ブレードリングと支持フランジの間の隙間を変化させる応力、したがって上流側/下流側の再循環を抑制することが可能にされ、それによって圧送ラインの低下および負荷損失を低減する効果を有する。他方では、可変ピッチブレードの回転軸の軸を外した装着は、そのような同じ拡散ブレードに対する半径方向の延長変動を大きく低減し、閉じる増加度がより小さくなり、それによって部分的負荷の下での発生出力が好転し、開く減少度もまたより小さくなり、それによってシーブ/ディフューザ相互作用による非定常の空気力学的変動に起因する機械的バイアスが抑制される。このとき十分な圧送マージンにより、タービンエンジンがどんな圧送状況でも、すなわち大きな加速能力をもたらしながら作動し、APUが、タービンエンジンの回転速度およびその圧力変化率をその公称値に近いレベルで維持し、十分な発生出力レベルをもたらしながら、排出弁に頼ることなく大きな負荷変動に立ち向かうことが可能になる。特定の形態によれば、パワータービンが装備されたタービンエンジンに適用する方法、すなわち上記で規定されたものなどの遠心圧縮機上の可変ピッチの半径方向拡散は、可変ピッチのパワータービン分配器に結合される。パワー生成は、いくつかの構成によって実施され得る:下流側熱交換を有するまたは有さない、軸方向または求心性タイプのフリーパワータービンまたは結合パワータービン。ディフューザと可変ピッチ分配器の間の結合により、運転ラインを流量の低下に適合させることが可能になり、それによってより良好な圧力変化率で動力サイクルの発生出力、したがってヘリコプタのタービンエンジンおよびAPUのCsが改善される。本発明はまた、上記で述べられた方法を実施することができる可変ピッチのタービンエンジンのディフューザ、ならびにそのようなディフューザを装備したタービンエンジンを提供することも狙いとする。ディフューザは、等価延長部の固定式ピッチブレードを備えた第2の環状ブレードリングによって半径方向に隣接される、可変ピッチブレードを備えた第1の環状ブレードリングを備える。さらに、第1のブレードリングの各ブレードは、回転軸に対して中心を外した各ブレードの適正な回転を及ぼすように適合された制御手段によって駆動される。特定の実施形態によれば、各可変ピッチブレードは、2つの向かい合うカップの間を、回転軸と一致するカップの共通軸に対して平行に軸を外して延び、各ブレードは、カップの軸方向位置決めのための調整用座金のための係止ピンが中に挿入される少なくとも1つのオリフィスを有する駆動ロッドに結合され、ロッドは、円筒状ハウジング内で摺動するように適合されたレバーを動力軸を中心に回転駆動するように適合された制御クラウンの円筒状ハウジング38内に収容されたボール継手受金具を有するレバーと一体化され、円筒状ハウジングは、それ自体がブレードの所定の回転間隔の関数である、レバーのストロークの関数である深さを有し、各可変ピッチブレードの前縁は、カップの周囲近くにあり、ブレードから回転軸までの距離は半径の中間より大きいまたは等しく、上流側ディフューザは、平滑な、すなわち翼を有さないディフューザであり、シーブと可変ピッチブレードリングとの間に位置するディフューザの入口空気ストリームは、収束し、それによって性能が改善され、第2のブレードリングの固定式ブレードは、入射変動を吸収するために第1のブレードリングのものより厚い前縁プロファイルを有し、固定式ピッチブレードは、構造応力の通過を可能にするねじを渡すのに十分な厚さを有し、固定式ブレードは、前縁と後縁の間に骨格角度の展開法則を有し、それによって固定式ブレードリング内の拡散を制御し、空気力学的効率を最適化することが可能になり、固定式ブレードは、第1の可動式ブレードリングのブレードに対して、ディフューザの負荷損失を抑制するために第1のブレードリング内のブレードの吸引側で再度伴流を得るような方位にキー調整され、可変ブレードのピッチ角度は、固定式ディフューザのものになり得る公称のキー調整に対して12°から-5°の間に含まれる。本発明の他の特徴および利点は、添付の図を参照して以下の説明を読み取ることにより、より明確になるであろう。用語上流側および下流側は、タービンエンジン内の空気流の方向に関連する。図1の部分的断面の軸方向の図を参照すれば、ターボ機械、タービンリアクタジェット、タービンプロペラまたはAPUなどのタービンエンジンの遠心圧縮機10は、動力シャフト18上に軸Y’Yにしたがって回転式に装着された、シーブ16、すなわち圧縮機の最後の遠心段を半径方向に覆うカバー14が結合されたケーシング12を備える。空気流Fは、シーブ16から環状ディフューザ19に向かって、半径方向の狭窄部によって収束する入口ストリームで循環する。ディフューザ19は、2つの上流側フランジ20と下流側フランジ22の間に画定される。カバー14は、ケーシングおよび上流側フランジ20に締め付けられた取付具23によって維持される。第1の環状ブレードリングを形成するブレード24は、ディフューザ19内に装着される。心出し部25および26は、ブレード24が軸を外して装着されるカップ17および27を収容するフランジ20および22と向かい合う。カップは、心出し部25内に挿入された座金9上に、図示される例では0.03から0.05mmの適合された隙間を有してフランジ20および22内で心出しされる図5を参照して以下を参照のこと。フランジ22と一体的であり、第1のブレードリングの外側を取り囲む第2の環状ブレードリングを形成するブレード28は、貫通孔29t内に収容されたねじ29によって環状フランジ20上に装着される。これらのねじはまた、構造応力の通過を可能にする。可変ブレード24の制御は、上流側カップ17を一体的に延ばすロッド30によって行われる。軸X’Xを有するこれらのロッド30は、上流側フランジ20の円筒状ボーリング32内に装着され、溝30g内に装着された継手30jによって外見上は隙間を有さずに心出しされる。端部では、各ロッド30は、駆動レバー33上に接合された平坦部分31を有し、駆動レバー33は、2つのねじ35によってそのような平坦部分31上に挟まれる。ロッド30の端部31の位置は、適合された隙間公差を有して調整される。ロッド30はまた、カップ17および27の軸方向位置を調整するための座金30uを、ケーシング12内に形成された係止リング12a内に係止するためにピン36が中に挿入されるオリフィス30tも有する。この目的のため、ピン36はロッド30および係止リング12aを一体的にする。作動においては、レバー33が制御クラウン34によって駆動され、制御クラウン34は、レバー33のボール継手受金具37を適合された軸方向の位置公差でボール継手の母線上に接して収容するための円筒状穴38を形成する。そのようにするために、制御クラウン34は、針ローラ軸受け39を有するセクタ上で心出しされる。ロッカーバー図示されずによって動力軸Y’Yを中心に回転するように置かれた制御クラウン34は、ボール継手37によって円筒状ハウジング38内で摺動するレバー33を回転駆動する。ハウジング38の深さは、それ自体ブレード24の回転間隔の関数である、レバー33のストロークによって決まる。そのような構造は、ブレード回転が、50のセクションが閉じるセクションの場合の12°まで、20開くセクションの場合の-5°まで進むことができるように特に適合される。ロッド、したがってブレード24の位置角度は、これらの定格に対して適切な空気圧縮をもたらすパワー率の関数である。図2aおよび図2bを参照すれば、可動式ブレード24は、平行なカップ17、27の間に表され、溶接21によってこれらのカップと一体化しており、それにより、ブレードは向かい合うカップの軸X’Xに平行に延びる。ブレード24の前縁24cは、カップの外部円周17cおよび27cと同一平面にあり、ブレード24の厚さは極めて薄く、図示される例では約2mmである。さらに、ブレード24とロッド30の軸X’Xの間の距離は、図示される例ではカップの半径の約80に等しい。これにより、ブレード24は、組立体の回転軸と一致するロッドの軸X’Xに対して中心が大きく外される。ロッド30はまた、円筒状の心出し溝30gおよびカップ17および27の軸方向位置決めの調整座金用の係止オリフィス30tも有する。ロッド30の平坦部分31は、制御レバーを装着するために使用されるねじ35用の受け入れ穴30aが渡されている。図3の全体図は、環状ブレードリングG1およびG2が装備された上流側環状フランジ20を示しており、これらのリングはそれぞれ、可動式および固定式に装着され、ブレード24および28を備えて形成される。ブレード28は、ブレード24のものよりかなり厚い前縁BAにおけるプロファイルを有し、これらはそれぞれ0.5および2.5mmであり、その結果、可動式ブレード24の回転の際の入射変動に対して良好な挙動を保つ。加えて、前縁BAと後縁BFの間のブレード28の骨格角度法則は展開的であり、それによって固定式ブレードリングの空気力学的効率を静圧の最大回収によって最適化することが可能になる。さらに、固定式ブレードリングのブレード28は、図示される例では7mmの最大厚さを有し、構造応力の通過を可能にしながら、ディフューザのフランジ20を穴29t内に収容されたねじで締め付けることを可能にする。空気流Fは、可動式ブレード24の半径方向延長部内で固定式ブレード28に沿って、かつ可動式または固定式の、同じ性質の2つの隣り合うブレード間を循環する。可動式ブレード24はそのカップ17の回転軸X’Xに対して中心が外れているため、そのような可動式ブレード24によって形成された半径方向の延長変動は、心出しされたブレードが実施するはずである延長変動に比べて抑制される。この抑制は遠心圧縮機の性能を改善することができ、これにより、圧送ラインの運転ラインをより低い流量の方向にずらすことによってより遠くにし、運転のこのラインをより高い定格で発生出力の最大近くまで増大させることが可能になる。固定式ブレード28と向かい合う可動式ブレード24の半径方向の延長部が、図4aから図4cの概略図で示されており、これらの図上ではまた、ブレードのカップ17、27が点線で表されている。図4bを参照すると、0°の公称のキー調整は、固定式ブレード28に対する可動式ブレード24の調整が、安定した中間定格に適合されるための参照空気流ストリームFに対応する。小さい負荷需要では、可動式ブレード24のキー調整は、12°まで上昇させることができ、このキー調整は、カラーSbにおけるセクションに対応する公称のキー調整に対して50閉じられた、ブレード24と38の間のカラーSaの入口における通過セクションに対応する。図4aは、6°のキー調整に関連付けられた25の閉鎖の場合を示しており、カラーセクションはこのときセクションbの75である。高い負荷需要では、キー調整はまた、-5°まで下がり得る。図4cは、2.5°の開度の場合を示しており、カラーセクションSeはこのとき、110の相対値を有する。固定式ブレード28は、第1の可動式ブレードリングG1のブレード24に対して、この第1のブレードリングG1のブレードの吸引側Ex上に再度伴流を得るような方位でキー調整される。固定ブレード28の存在によって限定されるブレード24の半径方向の延長部により、図5に示されるように、ブレード24のカップ17および27とフランジ20および22との間の隙間上で制御を保つことが可能になる。したがって、この例では、隙間値は、それぞれ0.02mmJ1またはJ2に関して、0.10J3に関して、および0.25mmJ4に関してより小さくまたはこれらと等しく維持する。座金9上のブレード24の隙間J1およびJ2組立体は、こうして僅かに大きい約0.03mmに維持する。本発明は、説明され表示された例に限定されない。たとえば、機械的な、個々にもしくは中心を揃えた調整のみによって、またはデジタル調整を有しもしくは有さない電気もしくは電子の制御のみによって可動式ブレードのキー調整を実行することが可能である。