"縮重合反応性ポリマーを製造するための重合器中で、ワイヤーガイドの上端に溶融プレポリマーを供給し、該ワイヤーガイドに接触させながら落下させて該溶融プレポリマーの重合を行い前記縮重合反応性ポリマーを得るガイド重合工程を備えた縮重合反応性ポリマーの製造方法であって、前記ワイヤーガイドは、鉛直方向に延びる複数の垂直ワイヤーが互いに離間し配列ピッチL1mmで並設されてなる垂直ワイヤー群を備えており、前記ガイド重合工程では、前記ワイヤーガイドの上端から供給された前記溶融プレポリマーが集合して前記垂直ワイヤー上に溶融プレポリマー塊が形成されるようにし、前記上端から200mm下方の位置で前記垂直ワイヤーの並設方向に測った前記溶融プレポリマー塊の幅をL2mmとすれば、少なくとも一部の前記溶融プレポリマー塊の幅L2mmが、前記L1mmとの間で下式1の関係を満たすように前記溶融プレポリマー塊を形成させることを特徴とする縮重合反応性ポリマーの製造方法。L1<L2...1前記L2が前記L1の3倍以上であることを特徴とする請求項1に記載の縮重合反応性ポリマーの製造方法。前記ワイヤーガイドは、前記垂直ワイヤー群における前記複数の垂直ワイヤーを連結し当該垂直ワイヤー同士の位置関係を固定する複数の固定用ワイヤーを備え、前記固定用ワイヤーの配列ピッチL5mmが前記L1の1.5倍以上であり、かつ、前記L1が3~20mmであることを特徴とする請求項1又は2に記載の縮重合反応性ポリマーの製造方法。前記垂直ワイヤーの並設方向に直交する水平方向から見た前記ワイヤーガイドの全面積をS1mm2とし、前記ワイヤーガイド上に形成される前記溶融プレポリマー塊の平均の厚みをT2mmとし、前記溶融プレポリマー塊のうち厚みが前記T2の3分の1以下である部分を肉薄部分としたとき、前記垂直ワイヤーの並設方向に直交する水平方向から見た前記肉薄部分の面積をS2mm2とすれば、前記S1と前記S2との関係が下式7を満たすことを特徴とする請求項1~3のいずれか一項に記載の縮重合反応性ポリマーの製造方法。S2/S1<0.05...7前記ワイヤーガイドの上端に供給する溶融プレポリマーの粘度ηポアズと前記L1mmとの関係が下式4を満たすことを特徴とする請求項1~4のいずれか一項に記載の縮重合反応性ポリマーの製造方法。1<L1<0.11×η15...4前記縮重合反応性ポリマーが、芳香族ポリカーボネートであることを特徴とする請求項1~5のいずれか一項に記載の縮重合反応性ポリマーの製造方法。縮重合反応性ポリマーを製造するための重合器中で、溶融プレポリマーからなる重合原料を接触させながら落下させて該重合原料の重合を行い前記縮重合性ポリマーを得る縮重合反応性ポリマー製造用ワイヤーガイドであって、鉛直方向に延びる複数の垂直ワイヤーが互いに離間して並設されてなる垂直ワイヤー群と、前記垂直ワイヤー群における前記複数の垂直ワイヤーを連結し当該垂直ワイヤー同士の位置関係を固定する固定用ワイヤーとを備え、前記垂直ワイヤー群を包含しながら前記垂直ワイヤーの並設方向に延びると共に、前記垂直ワイヤー群を挟み込む一対の仮想鉛直面で仕切られる板状の仮想空間を想定したとき、前記固定用ワイヤーは、前記仮想空間の外側で前記仮想鉛直面に沿って延在すると共に、前記仮想鉛直面上において前記垂直ワイヤー群の複数の前記垂直ワイヤーに固定されていることを特徴とする、縮重合反応性ポリマー製造用ワイヤーガイド。前記固定用ワイヤーは、前記仮想空間の一方の前記仮想鉛直面側にのみ存在することを特徴とする、請求項7に記載の縮重合反応性ポリマー製造用ワイヤーガイド。前記ワイヤーガイドは、前記固定用ワイヤーを複数備え、前記固定用ワイヤーの配列ピッチL5mmが前記垂直ワイヤーの配列ピッチL1mmの1.5倍以上であり、かつ前記L1が3~20mmであることを特徴とする、請求項7又は8に記載の縮重合反応性ポリマー製造用ワイヤーガイド。前記縮重合反応性ポリマーは、芳香族ポリカーボネートである、請求項7~9のいずれか一項に記載の縮重合反応性ポリマー製造用ワイヤーガイド。縮重合反応性ポリマーを製造するための重合器であって、該重合器は原料供給口、該原料供給口に連通する原料供給ゾーン、該原料供給ゾーンの下部に位置し且つ該原料供給ゾーンに連通するガイド接触落下重合反応ゾーン、及び、該ガイド接触落下重合反応ゾーン下部に位置するポリマー排出口を備え、前記ガイド接触落下重合反応ゾーンには、前記原料供給ゾーンから供給される重合原料を接触させながら落下させて前記重合原料の重合を行うためのワイヤーガイドが設けられており、前記ワイヤーガイドは、請求項7~10のいずれか一項に記載の縮重合反応性ポリマー製造用ワイヤーガイドであることを特徴とする、重合器。複数の前記ワイヤーガイドを備え、前記ワイヤーガイドは前記垂直ワイヤーの並設方向に直交する方向にL3mmの配列ピッチで配列され、前記L1と前記L3との関係が下式2を満たすことを特徴とする請求項11に記載の重合器。2×L1<L3...2前記ワイヤーガイドが収納された重合反応ゾーンの上端に設けられ前記ワイヤーガイドの上端に前記溶融プレポリマーを供給する複数のポリマー供給孔を備え、前記ポリマー供給孔は、前記ワイヤーガイドの鉛直上方において前記垂直ワイヤーの並設方向にL4mmの配列ピッチで配列されており、前記L4と前記L1との関係が下式3を満たすことを特徴とする請求項11又は12に記載の重合器。L4>L1...3重合器中で、溶融プレポリマーからなる重合原料を上下方向に延びるワイヤーガイドに接触させながら落下させて該重合原料の重合を行い縮重合反応性ポリマーを得る縮重合反応性ポリマーの製造方法において、前記ワイヤーガイドは、請求項7~10のいずれか一項に記載の縮重合反応性ポリマー製造用ワイヤーガイドであることを特徴とする、縮重合反応性ポリマーの製造方法。縮重合反応性ポリマーを製造するための重合器中で、溶融プレポリマーからなる重合原料を接触させながら落下させて該重合原料の重合を行い前記縮重合性ポリマーを得る縮重合反応性ポリマー製造用ワイヤーガイドを用いる縮重合反応性ポリマーの製造方法であって、鉛直方向に延びる複数の垂直ワイヤーが互いに離間して並設されてなる垂直ワイヤー群と、前記垂直ワイヤー群における前記複数の垂直ワイヤーを連結し当該垂直ワイヤー同士の位置関係を固定する固定用ワイヤーとを備え、前記垂直ワイヤー群を包含しながら前記垂直ワイヤーの並設方向に延びると共に、前記垂直ワイヤー群を挟み込む一対の仮想鉛直面で仕切られる板状の仮想空間を想定したとき、前記固定用ワイヤーは、前記仮想空間の外側で前記仮想鉛直面に沿って延在すると共に、前記仮想鉛直面上において前記垂直ワイヤー群の複数の前記垂直ワイヤーに固定されていて、かつ、前記仮想空間の一方の前記仮想鉛直面側にのみ存在することを特徴とする前記ワイヤーガイドを用いる、請求項1~6のいずれか一項に記載の縮重合反応性ポリマーの製造方法。しかしながら、上述のように、芳香族ポリカーボネートの世界需要が300万トン/年を越えるようになり、生産量が拡大してきていることから、更なる高い重合速度で芳香族ポリカーボネートを製造する手段、及び、その為の重合器の開発が望まれている。そこで本発明は、縮重合反応性ポリマー前駆体である溶融プレポリマーを重合し、分子量安定性に優れる高品質の縮重合反応性ポリマーを高い重合速度で生産性よく製造するための縮重合反応性ポリマーの製造方法、及び縮重合反応性ポリマー製造用ワイヤーガイド、及び、重合器を提供することを目的とする。本発明者らは、上記課題を解決する為に鋭意検討を重ねた。即ち、本発明の縮重合反応性ポリマーの製造方法は、以下[1]~[15]のとおりである。[1]縮重合反応性ポリマーを製造するための重合器中で、ワイヤーガイドの上端に溶融プレポリマーを供給し、該ワイヤーガイドに接触させながら落下させて該溶融プレポリマーの重合を行い前記縮重合反応性ポリマーを得るガイド重合工程を備えた縮重合反応性ポリマーの製造方法であって、前記ワイヤーガイドは、鉛直方向に延びる複数の垂直ワイヤーが互いに離間し配列ピッチL1mmで並設されてなる垂直ワイヤー群を備えており、前記ガイド重合工程では、前記ワイヤーガイドの上端から供給された前記溶融プレポリマーが集合して前記垂直ワイヤー上に溶融プレポリマー塊が形成されるようにし、前記上端から200mm下方の位置で前記垂直ワイヤーの並設方向に測った前記溶融プレポリマー塊の幅をL2mmとすれば、少なくとも一部の前記溶融プレポリマー塊の幅L2mmが、前記L1mmとの間で下式1の関係を満たすように前記溶融プレポリマー塊を形成させることを特徴とする縮重合反応性ポリマーの製造方法。L1<L2...1[2]前記L2が前記L1の3倍以上であることを特徴とする[1]に記載の縮重合反応性ポリマーの製造方法。[3]固定用ワイヤーの配列ピッチL5mmが前記L1の1.5倍以上であり、かつ、前記L1が3~20mmであることを特徴とする[1]又は[2]に記載の縮重合反応性ポリマーの製造方法。[4]前記垂直ワイヤーの並設方向に直交する水平方向から見た前記ワイヤーガイドの全面積をS1mm2とし、前記ワイヤーガイド上に形成される前記溶融プレポリマー塊の平均の厚みをT2mmとし、前記溶融プレポリマー塊のうち厚みが前記T2の3分の1以下である部分を肉薄部分としたとき、前記垂直ワイヤーの並設方向に直交する水平方向から見た前記肉薄部分の面積をS2mm2とすれば、前記S1と前記S2との関係が下式7を満たすことを特徴とする請求項1[1]~[3]のいずれか一つに記載の縮重合反応性ポリマーの製造方法。S2/S1<0.05...7[5]前記ワイヤーガイドの上端に供給する溶融プレポリマーの粘度ηポアズと前記L1mmとの関係が下式4を満たすことを特徴とする[1]~[4]のいずれか一つに記載の縮重合反応性ポリマーの製造方法。1<L1<0.11×η15...4[6]前記縮重合反応性ポリマーが、芳香族ポリカーボネートであることを特徴とする[1]~[5]のいずれか一つに記載の縮重合反応性ポリマーの製造方法。また、本発明の縮重合反応性ポリマー製造用ワイヤーガイドは、以下[7]~[10]のとおりである。[7]縮重合反応性ポリマーを製造するための重合器中で、溶融プレポリマーからなる重合原料を接触させながら落下させて該重合原料の重合を行い前記縮重合性ポリマーを得る縮重合反応性ポリマー製造用ワイヤーガイドであって、鉛直方向に延びる複数の垂直ワイヤーが互いに離間して並設されてなる垂直ワイヤー群と、前記垂直ワイヤー群における前記複数の垂直ワイヤーを連結し当該垂直ワイヤー同士の位置関係を固定する固定用ワイヤーとを備え、前記垂直ワイヤー群を包含しながら前記垂直ワイヤーの並設方向に延びると共に、前記垂直ワイヤー群を挟み込む一対の仮想鉛直面で仕切られる板状の仮想空間を想定したとき、前記固定用ワイヤーは、前記仮想空間の外側で前記仮想鉛直面に沿って延在すると共に、前記仮想鉛直面上において前記垂直ワイヤー群の複数の前記垂直ワイヤーに固定されていることを特徴とする、縮重合反応性ポリマー製造用ワイヤーガイド。[8]前記固定用ワイヤーは、前記仮想空間の一方の前記仮想鉛直面側にのみ存在することを特徴とする、[7]に記載の縮重合反応性ポリマー製造用ワイヤーガイド。[9]前記L5mmが前記L1の1.5倍以上であり、かつ前記L1が3~20mmであることを特徴とする、[7]又[8]に記載の縮重合反応性ポリマー製造用ワイヤーガイド。[10]前記縮重合反応性ポリマーは、芳香族ポリカーボネートである、[7]~[9]のいずれか一つに記載の縮重合反応性ポリマー製造用ワイヤーガイド。また、本発明の重合器は、以下[11]~[13]のとおりである。[11]縮重合反応性ポリマーを製造するための重合器であって、該重合器は原料供給口、該原料供給口に連通する原料供給ゾーン、該原料供給ゾーンの下部に位置し且つ該原料供給ゾーンに連通するガイド接触落下重合反応ゾーン、及び、該ガイド接触落下重合反応ゾーン下部に位置するポリマー排出口を備え、前記ガイド接触落下重合反応ゾーンには、前記原料供給ゾーンから供給される重合原料を接触させながら落下させて前記重合原料の重合を行うためのワイヤーガイドが設けられており、前記ワイヤーガイドは、[7]~[10]のいずれか一つに記載の縮重合反応性ポリマー製造用ワイヤーガイドであることを特徴とする、重合器。[12]複数の前記ワイヤーガイドを備え、前記ワイヤーガイドは前記垂直ワイヤーの並設方向に直交する方向にL3mmの配列ピッチで配列され、前記L1と前記L3との関係が下式2を満たすことを特徴とする[11]に記載の重合器。2×L1<L3...2[13]前記ワイヤーガイドが収納された重合反応ゾーンの上端に設けられ前記ワイヤーガイドの上端に前記溶融プレポリマーを供給する複数のポリマー供給孔を備え、前記ポリマー供給孔は、前記ワイヤーガイドの鉛直上方において前記垂直ワイヤーの並設方向にL4mmの配列ピッチで配列されており、前記L4と前記L1との関係が下式3を満たすことを特徴とする[11]又は[12]に記載の重合器。L4>L1...3また、本発明の縮重合反応性ポリマーの製造方法は、別の側面において、以下[14]~[15]のとおりである。[14]重合器中で、溶融プレポリマーからなる重合原料を上下方向に延びるワイヤーガイドに接触させながら落下させて該重合原料の重合を行い縮重合反応性ポリマーを得る縮重合反応性ポリマーの製造方法において、前記ワイヤーガイドは、[7]~[10]のいずれか一つに記載の縮重合反応性ポリマー製造用ワイヤーガイドであることを特徴とする、縮重合反応性ポリマーの製造方法。[15]縮重合反応性ポリマーを製造するための重合器中で、溶融プレポリマーからなる重合原料を接触させながら落下させて該重合原料の重合を行い前記縮重合性ポリマーを得る縮重合反応性ポリマー製造用ワイヤーガイドを用いる縮重合反応性ポリマーの製造方法であって、鉛直方向に延びる複数の垂直ワイヤーが互いに離間して並設されてなる垂直ワイヤー群と、前記垂直ワイヤー群における前記複数の垂直ワイヤーを連結し当該垂直ワイヤー同士の位置関係を固定する固定用ワイヤーとを備え、前記垂直ワイヤー群を包含しながら前記垂直ワイヤーの並設方向に延びると共に、前記垂直ワイヤー群を挟み込む一対の仮想鉛直面で仕切られる板状の仮想空間を想定したとき、前記固定用ワイヤーは、前記仮想空間の外側で前記仮想鉛直面に沿って延在すると共に、前記仮想鉛直面上において前記垂直ワイヤー群の複数の前記垂直ワイヤーに固定されていて、かつ、前記仮想空間の一方の前記仮想鉛直面側にのみ存在することを特徴とする前記ワイヤーガイドを用いる、[1]~[6]のいずれか一つに記載の縮重合反応性ポリマーの製造方法。本発明によれば、分子量安定性に優れる高品質の縮重合反応性ポリマーを高い重合速度で生産性よく製造でき、さらに特定の縮重合反応性ポリマー製造用ワイヤーガイドを用いることにより、フィッシュアイの低減を図ることもできる。以下、本発明の好適な実施形態について詳細に説明する。本発明における縮重合反応性ポリマーとは、二分子間の官能基間で反応が進行し、低分子量体が離脱して重合が進行することにより生成するポリマーであり、具体的には、ポリカーボネート樹脂、ポリアミド樹脂、ポリエステル等が挙げられる。ポリエステル樹脂としては、ポリエチレンテレーフタレートPET、ポリブチレンテレフタレートPBT、ポリトリメチレンテレフタレートPTT等が挙げられる。ポリカーボネート樹脂の代表例としては、芳香族ヒドロキシ化合物をジアリールカーボネートと反応させることによって得られる芳香族ポリカーボネートが挙げられる。芳香族ジヒドロキシ化合物は、単独でも2種以上でもよい。芳香族ジヒドロキシ化合物の代表的な例としてはビスフェノールAが挙げられ、他の芳香族ジヒドロキシ化合物と同時に使用する場合は、芳香族ジヒドロキシ化合物の全体量に対してビスフェノールAを85モル以上の割合で使用することが好ましい。また、これら芳香族ジヒドロキシ化合物は、塩素原子とアルカリ又はアルカリ土類金属の含有量が少ない方が好ましく、できれば実質的に含有していない100ppb以下ことが好ましい。ジアリールカーボネートは、例えば、非置換のジフェニルカーボネート、並びに、ジトリルカーボネート及びジ-t-ブチルフェニルカーボネートのような低級アルキル置換ジフェニルカーボネート等の対称型ジアリールカーボネートが好ましく、ジフェニルカーボネートがより好ましい。これらのジアリールカーボネート類は単独で用いてもよいし、2種以上を組み合わせて用いてもよい。また、これらジアリールカーボネート類は、塩素原子とアルカリ又はアルカリ土類金属の含有量が少ない方が好ましく、できれば実質的に含有していない100ppb以下ことが好ましい。芳香族ジヒドロキシ化合物とジアリールカーボネートとの使用割合仕込比率は、用いられる芳香族ジヒドロキシ化合物及びジアリールカーボネートの種類や、目標とする分子量や水酸基末端比率、重合条件等によって異なり、特に限定されない。ジアリールカーボネートは芳香族ジヒドロキシ化合物1モルに対して、好ましくは0.9~2.5モル、より好ましくは0.95~2.0モル、更に好ましくは0.98~1.5モルの割合で用いられる。また、本発明においては、末端変換や分子量調節のために、フェノール、t-ブチルフェノール、クミルフェノール等の芳香族モノヒドロキシ化合物を併用してもよい。また、本発明では、本発明の目的を損なわない範囲で、縮重合反応性ポリマーに分岐構造を導入するために多官能化合物を併用してもよい。例えば、芳香族カーボネートの分岐ポリマーを製造する場合、3価の芳香族トリヒドロキシ化合物等の多官能化合物の使用量は、芳香族ジヒドロキシ化合物に対して0.2~1.0モルが好ましく、0.2~0.9モルであることがより好ましく、0.3~0.8モルであることが特に好ましい。縮重合反応性ポリマーの製造は、重合触媒を加えずに実施することができるが、重合速度を高めるため、必要に応じて触媒の存在下で行われる。触媒を用いる場合、触媒は1種だけで用いてもよいし、2種以上を組み合わせて用いてもよい。また、例えば、芳香族ポリカーボネートを製造する場合の触媒の使用量は、原料の芳香族ジヒドロキシ化合物100重量部に対して、通常10-8~1重量部、好ましくは10―7~10―1重量部の範囲で選ばれる。本発明により得られる縮重合反応性ポリマーが芳香族ポリカーボネートの場合、数平均分子量は、500~100,000の範囲にあり、好ましくは2,000~30,000の範囲にある。本発明において数平均分子量の測定は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィーGPCを用いて行うことができる。本発明において溶融プレポリマーとは、例えば、芳香族ジヒドロキシ化合物とジアリールカーボネートとから得られ、かつ、目的とする数平均分子量を有する芳香族ポリカーボネートより低い分子量を有する重合途中の溶融物を意味する。すなわち、重合器に導入する重合原料を指す場合もあれば、重合器中である程度の重合反応が進行して分子量が高まった重合体を指す場合もある。また、溶融プレポリマーは、オリゴマーであってもよい。なお、芳香族ジヒドロキシ化合物とジアリールカーボネートとの混合物は加熱溶融するだけで反応が進むのでこれらの混合物は実質的に溶融プレポリマーである。本発明で用いられる溶融プレポリマーの数平均分子量は、重合温度で溶融している限りいくらであってもよいし、またその化学構造によっても異なるが、通常約500以上100,000未満の範囲にある。好ましくは、500以上10000未満である。より好ましくは、1000以上8000未満である。また、本発明の重合原料として用いられるこのような溶融プレポリマーは、公知のいかなる方法によって得られたものでよい。図1は、本発明の実施形態の一つである重合器の概略図を示す。重合器100は、重合原料を縮重合反応性ポリマー製造用ワイヤーガイド以下、単にワイヤーガイドと呼ぶ。に接触させながら落下させて該重合原料のガイド接触落下重合を行うことのできるガイド接触落下重合器である。重合器100は、原料供給口1と、原料供給口1に連通する原料供給ゾーン3と、該原料供給ゾーン3の下方に位置し且つ該原料供給ゾーン3に連通するガイド接触落下重合反応ゾーン5と、該ガイド接触落下重合反応ゾーン5下部に位置するポリマー排出口7と、を備えている。該反応ゾーン5にはワイヤーガイド4が設置されている。ワイヤーガイド4は、鉛直方向に延びる複数の垂直ワイヤー10と、水平方向に延びる固定用ワイヤー11とが組み合わされてなるものであり、その詳細は後述する。ガイド接触落下重合器以下、単に重合器と呼ぶ場合がある。について、図1aを用いてより詳細に説明する。また、以下の説明では縮重合反応性ポリマーが芳香族ポリカーボネートである場合について説明する。溶融プレポリマー20は原料供給口1から重合器100に供給される。供給された溶融プレポリマー20は、分配板2の上方の原料供給ゾーン3に移送され、分配板2に形成されたポリマー供給孔12を通じて、ワイヤーガイド4が保持されているガイド接触落下重合反応ゾーン5へ移送される。溶融プレポリマー20はワイヤーガイド4の上端に供給され、該ワイヤーガイド4の垂直ワイヤー10に沿うように接触しながら自重により落下する。重合反応で副生するモノヒドロキシ化合物例えばフェノールを、真空ベント口6から抜き出すことにより重合反応が進行し、芳香族ポリカーボネートが製造される。該芳香族ポリカーボネートは下部に位置するポリマー排出口7を経由して、排出ポンプ8により抜き出される。溶融プレポリマー20がワイヤーガイド4に接触しながら自重により落下する際、溶融プレポリマー20の少なくとも一部は、隣の垂直ワイヤー10に接触しながら落下する溶融プレポリマー20と互いに接触集合し、溶融プレポリマー塊15図1b参照を形成する。そして、このような垂直ワイヤー10間の溶融プレポリマー20の接触集合がワイヤーガイド4のほぼ全面に広がってゆくにしたがい、溶融プレポリマー塊15が、個々の垂直ワイヤー10に沿った線状の落下ではなく、ワイヤーガイド4全体に対して面状の外観を呈しながら落下することとなる。ここで、溶融プレポリマー塊15が面状の外観を呈するとは、溶融プレポリマー塊15が複数の垂直ワイヤー10に跨がって存在し、溶融プレポリマー塊15が、垂直ワイヤー10の並設方向に平行な鉛直平板形状を呈する状態をいう。溶融プレポリマー塊15がワイヤーガイド4上を面状に落下している様子を図1bに示す。本実施形態ではこのように、ポリマー供給孔12から吐出された溶融プレポリマー20同士を接触集合させて水平方向の溶融プレポリマー20の相互作用により、水平方向に均一な落下状態を得ることが可能となる。すなわち、個々の垂直ワイヤー10を溶融プレポリマー20が独立して落下する場合よりも溶融プレポリマー20全体が均一速度で落下することになるため、重合器内で溶融プレポリマー20の滞留時間をより均一にすることができ、これによって数平均分子量が均一なポリマーを高い生産性で製造することが可能となる。更に、隣り合う垂直ワイヤー10に沿って落下する溶融プレポリマー20が互いに接触集合すればするほど、重合反応で副生するモノヒドロキシ化合物例えばフェノールが抜けるべき表面積は小さくなり、重合速度は大きく低下すると考えられていたが、重合速度自体は大きく低下せず、ワイヤーガイド4に供給する溶融プレポリマー20の量を多くすることができるため生産性が飛躍的に増加し、重合器の断面積単位当たりの溶融プレポリマー20の密度を高めることができ、個々の垂直ワイヤー10に独立して溶融プレポリマー20を接触落下させる場合に比べて、生産性を大きく上げることが可能となる。図2は、本発明のワイヤーガイド4の一実施形態を表したものである。ワイヤーガイド4は、少なくとも3本以上の垂直ワイヤー10が互いに離間し配列ピッチL1mmで並設されたものである以下、このような複数の垂直ワイヤー10をまとめて垂直ワイヤー群と呼ぶ場合がある。。ここで配列ピッチとは、ワイヤーの中心間距離をいう。L1の値は、3~50mmであることが好ましく、3~20mmであることがより好ましく、5~15mmであることが更に好ましい。これらの範囲よりも大きい場合又は小さい場合には、重合速度及び生産性の改善が十分でない傾向にある。ワイヤーガイド4の水平方向の長さに対する垂直方向の長さの比率は、2倍以上が好ましく、3倍以上がより好ましく、5倍以上が更に好ましい。また、ワイヤーガイド4の大きさは特に制限はなく、表面の総面積は1つのワイヤーガイド当たり、通常0.1~100m2の範囲であり、好ましくは0.4~20m2の範囲である。なお、本実施形態において、ワイヤーが延びる方向としての垂直及び水平なる語句は、基本的概念を示すものであり、ワイヤーガイドの製作や設置の影響でそれぞれ10度以下の傾きがあってもよい。好ましくは5度以下である。ワイヤーガイド4は、図2に示すように、複数の垂直ワイヤー10を連結し垂直ワイヤー10同士の位置関係を固定する固定用ワイヤー11を備えている。固定用ワイヤーの配列ピッチL5mmは5~2000mmであることが好ましく、10~500mmであることがより好ましく、20~200mmであることが更に好ましい。また、固定用ワイヤー11は、水平方向に延在することが好ましい。さらに、前記L5は前記L1の1.5倍以上であることが好ましく、3倍以上であることがより好ましい。前記L5は前記L1の1.5倍以上であると、溶融プレポリマーが均一に落下する傾向があり、フィッシュアイの低減に効果がある。ワイヤーガイド4を構成する垂直ワイヤー10及び固定用ワイヤー11の材質としては、ステンレス、チタン、ニッケル等を使用することができ、特にステンレス製が好ましい。また、金属の耐食性を上げるためにメッキ等の表面処理を行ってもよい。図3は、重合器100のポリマー供給孔12及び重合器100内に設置されたワイヤーガイド4を示した模式図である。図3に示すように、垂直ワイヤー10の少なくとも1本は、ポリマー供給孔12の真下に位置することが好ましい。また、ポリマー供給孔12の構造とワイヤーガイド上部の構造としては、ポリマー供給孔12の直下に垂直ワイヤー10が接触していてもよいし、離れていてもよい。溶融プレポリマー20は、このワイヤーガイド4の上部に位置する分配板2に設けられた複数のポリマー供給孔12から吐出され、垂直ワイヤー10に沿って落下しながら重合が進行する。なお、図3は固定用ワイヤー11を省略して描いてある。本実施形態では、複数のポリマー供給孔12から吐出される溶融プレポリマー20がワイヤーガイド4の上端部から200mm落下した位置において、垂直ワイヤー10の並設方向に測定した溶融プレポリマー塊15の幅をL2mmとしたとき、少なくとも一部の溶融プレポリマー塊15の幅L2が、上記L1との間で下式1を満たすことが好ましい。L1<L2...1L1とL2との関係について、好ましくは、L2がL1の2倍以上、より好ましくは3倍以上、さらに好ましくは5倍以上、特に好ましくは10倍以上である。式1を満たす溶融プレポリマー塊15は、ワイヤーガイド4の上端から200mm下方の位置において、複数の垂直ワイヤー10に跨がって付着している。また、ワイヤーガイド4の上端から200mmより下方において、式1を満たす部分が、50以上であることが好ましく、80以上であることがより好ましく、95以上であることが更に好ましく、99以上が最も好ましい。式1を満たさない場合、落下中の溶融プレポリマー塊15の水平方向の幅がそれぞれの垂直ワイヤー10の配列ピッチよりも小さいことになり、落下中の溶融プレポリマー塊15は、それぞれの垂直ワイヤー10に沿って独立して落下することとなる。ここで、実質的に面を成しているワイヤーガイド4の面積とは、垂直ワイヤーの外枠で囲まれた面の面積を示す。垂直ワイヤー10の配列ピッチL1は、重合過程にある溶融プレポリマー20が互いに接触集合し、ワイヤーガイド4上で溶融プレポリマー塊15が面状の外観を呈するように設計することが好ましい。ポリマー供給孔12から吐出された溶融プレポリマー20の粘度ηと垂直ワイヤー10を落下する溶融プレポリマー塊15の径との間には相関関係があり、粘度が大きいほど、径は大きくなる。ここで、垂直ワイヤー10の配列ピッチL1とポリマー供給孔12から吐出したときの溶融プレポリマー20の粘度ηポアズとの関係が下式4を満たすように設計することが好ましい。1<L1<0.11η15...4下式5を満たすように設計することがより好ましい。1<L1<0.02η10...5ここで、10ポアズ=1パスカル秒Pasの関係があることから、SI単位で表現した粘度をη’と表すならば、上記式4及び式5は、次のように書き換えることができる。1<L1<1.1η’15...4’1<L1<0.2η’10...5’上記式4又は5あるいは、式4’又は5’を満たすことにより、ワイヤーガイド4上で溶融プレポリマー塊15が面状の外観を呈するようになる。更に溶融プレポリマー20には、重合中に発泡して表面積が増加するように、重合器に導入する前に不活性ガスを吸収させた方が好ましい。不活性ガスを溶融プレポリマー20に吸収させる具体的方法としては、国際公開第99/64492号に記載の方法等を用いることができる。ガイド接触落下重合反応ゾーン5内には、複数のワイヤーガイド4が実質的に一体化されたワイヤーガイドを設置してもよい。すなわち、図4に示したように、複数のワイヤーガイド4を、垂直ワイヤー10の並設方向に直交する方向にL3mmの配列ピッチで配列させ、それぞれのワイヤーガイド4間を支持材図示せずにより固定した3次元構造を有するワイヤーガイドを使用してもよい。縮重合反応においては、縮重合時に低分子の副生成物が生成するため、重合反応を進行させるために低分子の副生成物を効率よく重合体から除去する必要がある。ワイヤーガイド4上に形成される溶融プレポリマー塊15が更に接触して大きな魂状となり表面積が極端に小さくなると、副生成物の除去が効率的に行われなくなる。そのため、上記のように複数のワイヤーガイド4を支持体で連結して3次元的に立体化する場合、個々のワイヤーガイド4を落下する溶融プレポリマー塊15が互いに接触しないような配列ピッチで各ワイヤーガイド4を設置することが好ましい。異なるワイヤーガイド4間で溶融プレポリマー塊15が互いに接触しないようにするために、ワイヤーガイド4間の配列ピッチL3は、できるだけ大きいほうが好ましい。ただし、生産効率の面からは、L3はできるだけ小さいほうが、重合器の単位断面積当たりに多量の溶融プレポリマー20を流すことができるため好ましい。ワイヤーガイド4間の配列ピッチL3と、垂直ワイヤー10の配列ピッチL1との関係は、下式2を満たすことが好ましい。2×L1<L3<20×L1...2この場合、L1の値によって、L3の好ましい値が次のように変化する。L1が1mm以上15mm未満の場合は、好ましくは5×L1<L3<15×L1であり、更に好ましくは7×L1<L3<10×L1である。L1が15mm以上30mm未満の場合は、好ましくは3×L1<L3<10×L1であり、更に好ましくは4×L1<L3<5×L1である。L1が30mm以上の場合は、好ましくは2×L1<L3<8×L1であり、更に好ましくは2×L1<L3<3×L1である。具体的なL3の値は、各ワイヤーガイド4の最も近接した部位において通常10~300mmであり、好ましくは20~200mmであり、更に好ましくは40~100mmである。また、複数のワイヤーガイド4が複数の支持体ワイヤーや平板等により連結され、実質的に一体化されるのも好ましい。本実施形態においては、ワイヤーガイド4の構造が重要であるとともに、分配板2に形成されたポリマー供給孔12の設計も好ましい形態がある。複数形成される孔の配列ピッチ孔の中心間距離は、ワイヤーガイド4に落下した重合体の形態に大きく影響を及ぼすため、垂直ワイヤー10の並設方向にL4mmの配列ピッチで配列されているとしたとき、L1との関係が下式3を満たすことが好ましい。L4>L1...3更に好ましくは、L4>n×L1としたときに、n=2~5の整数である場合である。また、ポリマー供給孔12は、L4とL2との関係が下式6を満たすことが好ましい。L4<L2...6また面状となった溶融プレポリマー塊15の形状としては、下式8を満たすことが好ましい。L2/T1>2...8ここで、T1は、図3に示すように、ワイヤーガイド4の上端から200mm下方においてワイヤーガイド4上で形成される溶融プレポリマー塊15の厚みの平均値を表す。ここで、L2/T1は、実質的に平面をなすワイヤーガイド4における垂直ワイヤー10の本数と配列ピッチによって影響される。すなわち、垂直ワイヤー10の本数が多く、配列ピッチが大きいほど、面状に形成される溶融プレポリマー塊15の面積は大きくなり、L2/T1は大きくなる。実質的には、生産効率の観点から、より好ましくは、L2/T1>5、更に好ましくはL2/T1>10である。溶融プレポリマー塊15が面状の外観を呈しながらワイヤーガイド4上を落下する場合、好ましい形態としてはポリマー供給孔12から吐出された溶融プレポリマー20が、水平方向に対して均一に落下することである。重合の進行と共に溶融プレポリマー20の粘度が大きくなり落下速度が減少していくが、溶融プレポリマー20の重合器内での滞留時間は一定であることが好ましい。すなわち、極端に落下速度が遅い部分や、落下が止まって滞留する部分が生じないことが好ましい。面状となった溶融プレポリマー塊15について部分的に落下速度の差が大きくなると、図5に示すように、遅くなった部分の溶融プレポリマー塊15の厚みに差が生じてくる場合がある。この場合において、垂直ワイヤー10の並設方向に直交する水平方向から見たワイヤーガイド4の全面積をS1とし、ワイヤーガイド4上に形成される溶融プレポリマー塊15の平均の厚みをT2mmとし、溶融プレポリマー塊15のうち厚みがT2の3分の1以下である部分を肉薄部分15bとしたとき、垂直ワイヤー10の並設方向に直交する水平方向から見た肉薄部分15bの面積をS2mm2とすれば、S1とS2との関係が下式7を満たすことが好ましい。S2/S1<0.05...7S2/S1は、より好ましくは0.01未満、更に好ましくは0.001未満である。肉薄部分15bの溶融プレポリマー塊15がほとんど流動しなくなった場合には、その部分の溶融プレポリマー塊15は滞留部分となる。すなわち滞留部分である肉薄部分15bがワイヤーガイド全体の5未満であることが好ましく、より好ましくは1以下、更に好ましくは0.1以下である。なお、S2の面積は、重合器に設置した覗き窓により目視観察または、撮影し、ワイヤー間隔を基準として測定する。図6~図10に、垂直ワイヤーと固定用ワイヤーとを組み合わせたワイヤーガイドの例を示す。図6のワイヤーガイド4は、垂直ワイヤー10が形成する垂直ワイヤー群に対して片側に固定用ワイヤー11を組み合わせたものである。図6のように垂直ワイヤー群の片側に固定用ワイヤー11が設けられたワイヤーガイド4や、図7のように、固定用ワイヤー11が連続して片側に形成されるワイヤーガイドが好ましく、特に図6のワイヤーガイド4が好ましい。なお、図6~図7のワイヤーガイドにおいて、垂直ワイヤー10と固定用ワイヤー11とが互いに接する部分は、溶接等により互いに固定することができる。垂直ワイヤー10及び固定用ワイヤー11の断面形状は、円形、楕円形、又は四角形その他の多角形のいずれの形状でもよいが、円形が一般的であり好ましい。ワイヤーの直径は0.1mm~10mmが好ましく、より好ましくは1~5mmである。垂直ワイヤーと固定用ワイヤーの直径は同一であってもよし、異なっていてもよい。好ましくは垂直ワイヤーの直径に対して、固定用ワイヤーの直径が0.1~3倍であり、0.5~2倍がより好ましい。上記範囲にあれば、ワイヤーガイドの強度が十分であり、溶融プレポリマーの均一な流動性が保たれる。本発明のワイヤーガイド構造としては、図11ワイヤーガイド4の水平断面図に示すように、垂直ワイヤー群を包含しながら垂直ワイヤー10の並設方向に延びると共に、垂直ワイヤー群を挟み込む一対の仮想鉛直面Aで仕切られる板状の仮想空間Bを想定したとき、固定用ワイヤー11は、その仮想空間Bの外側で仮想鉛直面Aに沿って延在すると共に、仮想鉛直面A上において垂直ワイヤー群の複数の垂直ワイヤー10に固定されているものが挙げられる。典型的には、仮想空間B内には固定用ワイヤー11が存在しない態様が挙げられる。このようなワイヤーガイドとして、ワイヤーガイド4,304が含まれる。ワイヤーガイドがこのような構造であることにより、単位時間当たりの重合能力が大きく上昇する。そして、その効果は固定用ワイヤーが垂直ワイヤー群の両側にある場合よりも、片側にある場合例えば、図6参照の方が大きい。上記仮想鉛直面Aは、平面であっても曲面であってもよいが、平面であることが好ましい。図8のワイヤーガイド404は、垂直ワイヤー30と固定用ワイヤー31とを組み合わせたものである。図9のワイヤーガイド504も同様に、垂直ワイヤー40と固定用ワイヤー41とを組み合わせたものであるが、固定用ワイヤー41の直径が垂直ワイヤー40の直径より大きいため、垂直ワイヤー群がなす面からはみ出す部分が生じている。このような形態では、通常、垂直ワイヤーの直径に対して、固定用ワイヤーの直径が2~5倍の範囲にある。図10のワイヤーガイド604は、垂直ワイヤー50と固定用ワイヤー51とが魚焼き網のように編まれたものである。このような形態の場合、両ワイヤーが交差する部分は垂直ワイヤー群がなす面からはみ出す凸部が形成されるが、それ以外の部分は両ワイヤーがほぼ同一面内にある。本実施形態の製造方法によれば、重合器に投入される原料プレポリマーの数平均分子量Mn0と当該重合器で製造されたポリカーボネートの数平均分子量Mn1の差Mn1‐Mn0を表すΔMnが500以上10000以下の範囲にある場合、下式10で示される安定生産レートYkg/hr100mmでポリカーボネートを生産することができる。Y≧-0.00115×ΔMn0.1×t-1410ここで、tは重合温度、Ykg/hr100mmはワイヤーガイド水平方向100mm、1時間当たりの生産量kgを示す。更に、本実施形態のより好ましい製造方法によれば、下式11で示される安定生産レートYkg/hr100mmで生産することも可能である。Y≧-0.00155×ΔMn0.1×t-1011本実施形態によって芳香族ポリカーボネートを製造する際、本発明において規定する条件を満足するワイヤーガイドを有する重合器は1基用いてもよいし、2基以上を組み合わせて用いてもよい。また、本発明の重合器と他の重合器とを組み合わせて芳香族ポリカーボネートを製造することも可能である。例えば重合の初期に芳香族ジヒドロキシ化合物とジアリールカーボネートとから攪拌槽型反応器を用いて重合して溶融プレポリマーを製造し、そのプレポリマーを本発明の重合器を用いて重合する方法等は、本発明の好ましい態様の一つである。溶融プレポリマーを製造する為の装置としては、上述の攪拌槽型反応器以外に、例えば、薄膜反応器、遠心式薄膜蒸発反応器、表面更新型二軸混練反応器、二軸横型攪拌反応器、濡れ壁式反応器等が用いられる。本発明においては、これらを組み合わせることで段階的に重縮合反応を進めて目的のプレポリマーを製造できる。これらの製造方法についは、例えば米国特許第5589564号等を参照することができる。また、本発明の重合器を含め、これらの反応器の材質に特に制限はないが、反応器の少なくとも内壁面を構成する材質は、通常ステンレススチールやニッケル、ガラス等から選ばれる。本実施形態において、芳香族ジヒドロキシ化合物とジアリールカーボネートを反応させて芳香族ポリカーボネートを製造するに当たり、反応の温度は、通常50~350°C、好ましくは100~290°Cの温度の範囲で選ばれる。反応の進行に伴って、芳香族モノヒドロキシ化合物が生成してくるが、これを反応系外へ除去することによって反応速度が高められる。従って、窒素、アルゴン、ヘリウム、二酸化炭素や低級炭化水素ガス等反応に悪影響を及ぼさない不活性なガスを導入して、生成してくる芳香族モノヒドロキシ化合物をこれらのガスに同伴させて除去する方法や、減圧下に反応を行う方法等が好ましく用いられる。好ましい反応温度は、製造する芳香族ポリカーボネートの種類や分子量、重合温度等によっても異なるが、例えばビスフェノールAとジフェニルカーボネートから芳香族ポリカーボネートを製造する場合、数平均分子量が1,000以下の範囲では100~270°Cの範囲が好ましく、1,000以上の範囲では200~290°Cの範囲が好ましい。好ましい反応圧力は、製造する芳香族ポリカーボネートの種類や分子量、重合温度等によっても異なるが、例えばビスフェノールAとジフェニルカーボネートから芳香族ポリカーボネートを製造する場合、数平均分子量が1,000以下の範囲では、50mmHg6,660Pa~常圧の範囲が好ましく、数平均分子量が1,000~2,000の範囲では、3mmHg400Pa~50mmHg6,660Paの範囲が好ましく、数平均分子量が2,000を超える範囲では、20mmHg2,670Pa以下、特に10mmHg1,330Pa以下が好ましく、更に2mmHg267Pa以下が好ましい。減圧下で、かつ前述した不活性ガスを重合器内に導入しながら反応を行う方法も好ましく用いられる。また、あらかじめ不活性ガスを吸収させた溶融プレポリマーを用いて重合させることも好ましい方法である。本発明の方法で得られた芳香族ポリカーボネートは通常はペレット化されるが、そのままの成形機と連結してフィルムやシート、ボトル等の成形品を製造してもよい。更に、フィッシュアイを微細化したり除去したりするために、ろ過精度1~50μm程度のポリマーフィルター等を設置してもよい。また押出機やミキサー等を用いて、安定剤、酸化防止剤、染顔料、紫外線吸収剤、難燃剤等の添加剤や、ガラス繊維、フィラーとの強化剤等の添加剤等を添加溶融混練してペレット化することができる。以下、実施例及び比較例を挙げて本発明の内容をより具体的に説明する。各項目の評価は以下の方法で測定した。1数平均分子量:ゲルパーミエーションクロマトグラフィー東ソー社製HLC-8320GPC、TSK-GELSuperMultiporeHZ-M2本、RI検出器を用いて、テトラヒドロフランを溶離液とし、温度40°Cで測定した。分子量は、標準単分散ポリスチレンVARIAN社製EasiVialの較正曲線から下式による換算分子量較正曲線を用いて求めた。MPC=0.3591MPS1.0388式中、MPCはポリカーボネートの分子量、MPSはポリスチレンの分子量である。2フィッシュアイ:フィルム成形機田辺プラスチック機械社製、30mmφ単軸押出機、スクリュー回転数100rpm、吐出量10kg/hr、バレル温度280°C、Tダイ温度260°C、ロール温度120°Cを用いて、厚さ50μm、幅30cmのフィルムを成形し、任意の長さ1m中の、大きさが300μm以上のフィッシュアイの数を目視で数えた。3粘度:原料プレポリマーと得られたポリカーボネートの粘度は、それぞれの材料をサンプリングして、実施例、比較例に対応したそれぞれの温度にて測定した。測定装置は、東洋精機製キャピログラフCAPIROGRAPH1B、型番A‐271902103を用いて測定した。<実施例1>図1aに示すようなガイド接触流下式重合器を用いて芳香族ポリカーボネートを製造した。ガイド接触落下重合反応ゾーンは内径300mmの円筒形で長さ8000mmであり、垂直ワイヤー群の片側に固定用ワイヤーが設けられた図6に示すワイヤーガイド一枚を設置した。ここで、垂直ワイヤーの直径は3mm、本数は21本、ワイヤーガイド面の端から端までの水平方向の長さは203mmである。孔は、垂直ワイヤーの真上にL4=30mmで設置した。設置場所は、垂直ワイヤーの端から2本目の上部から垂直ワイヤー2本おきに、計7個設置した。固定用ワイヤーの配列ピッチL5は80mmである。その他の詳細なサイズは表1に示す。重合器の材質は全てSUS316であり、重合器の外側はジャケットになっており、熱媒で261°Cに加温されている。ビスフェノールAとジフェニルカーボネート対ビスフェノールAモル比1.08とから製造され261°Cに保たれた溶融プレポリマー芳香族ポリカーボネートの前駆体;数平均分子量Mnは4,500を、供給ポンプによって原料供給口1より原料供給ゾーン3に連続的に供給した。重合器内の分配板2に形成された複数のポリマー供給孔12からガイド接触落下重合反応ゾーン5に連続的に供給した溶融プレポリマーは、ワイヤーガイド4に沿って流下しながら重合反応が進められた。孔から吐出された溶融プレポリマーは、孔の下部に設置されたワイヤーガイドに沿って落下し、ワイヤーガイド上端部から200mmより下方において、水平方向に互いに接触して、落下中の溶融プレポリマー塊は面状の外観を呈し、式1を満たす部分が100であった。ガイド接触落下重合反応ゾーン5内の減圧度は、真空ベント口6を通してポリマー排出口7より抜き出される芳香族ポリカーボネートの数平均分子量が10,300になるように調整した。ワイヤーガイド4の下部から重合器のケーシングのテーパー型下部に落下した生成芳香族ポリカーボネートは、該底部での量がほぼ一定となるように排出ポンプ8によってポリマー排出口7から連続的に抜き出した。1時間ごとに得られた芳香族ポリカーボネートの数平均分子量を測定した。10時間連続で数平均分子量が10,300±100にあることを確認して、溶融プレポリマーの供給量と芳香族ポリカーボネートの抜き出し量を段階的に増やした。その結果、芳香族ポリカーボネートの抜き出し量安定生産レートは、16kg/hr100mmまでは安定的に数平均分子量10,300±100、粘度20,000ポアズの芳香族ポリカーボネートを製造することができた。ここでの抜き出し量は、垂直ワイヤー群で構成されるワイヤーガイド面において、水平方向100mm当たりの生産量を意味し、単位としては、kg/hr100mmで表した値である。また、得られた芳香族ポリカーボネートのフィシュアイは0個であった。以上の結果を表1に示す。<実施例2>ワイヤーガイドとして、垂直ワイヤーの直径が1mmでL5が40mmであるワイヤーガイドを用いたこと以外は実施例1と同様にして、芳香族ポリカーボネートを製造した。数平均分子量10,300±100の芳香族ポリカーボネートを10時間安定的に製造できることを確認した。このときの安定生産レートは15kg/hr100mmであり、フィッシュアイは0個であった。また、落下中の溶融プレポリマー塊は面状の外観を呈し、式1を満たす部分が100であった。結果を表1に示す。<実施例3>ワイヤーガイドとして、垂直ワイヤーの配列ピッチL1が15mmで、垂直ワイヤーの本数が15本のワイヤーガイドを用いたこと以外は実施例1と同様にして、芳香族ポリカーボネートを製造した。数平均分子量10,300±100、粘度20,000ポアズの芳香族ポリカーボネートを10時間安定的に製造できることを確認した。安定生産レートは11kg/hr100mmであり、フィッシュアイは0個であった。また、落下中の溶融プレポリマー塊は面状の外観を呈し、式1を満たす部分が100であった。結果を表1に示す。<実施例4>ワイヤーガイドとして、垂直ワイヤーの直径が3mm、L5が10mmである図10に示すようなワイヤーガイドを用いたこと以外は実施例1と同様にして、芳香族ポリカーボネートを得た。数平均分子量10,300±100、粘度20,000ポアズの芳香族ポリカーボネートを10時間安定的に製造できることを確認した。安定生産レート9kg/hr100mmであった。結果を表1に示す。本実施例では、ワイヤーガイド表面を落下する溶融プレポリマーは式1を満たす部分が100であったが、厚みにはかなりムラがあり、均一ではなかった。また、ワイヤーガイド面の両端部は、ワイヤーガイドの下端方向へ行くほど溶融プレポリマーが流れにくくなり、厚みがほとんどない滞留部肉薄部分が発生した。このときのワイヤーガイド面の滞留部肉薄部分の面積S2と全面積S1との比S2/S1は、0.08であった。製造10時間後にサンプリングしたポリマーのフィッシュアイ数を測定したところ20個であった。これは、滞留部の端のポリマーが上流から流れてくるポリマーに混じって不規則に排出されたためと思われる。<実施例5>供給する溶融プレポリマーの数平均分子量を2,500、得られる芳香族ポリカーボネートの数平均分子量を5,300としたこと以外は実施例1と同様にして、芳香族ポリカーボネートを製造した。数平均分子量5,300±50、粘度400ポアズの芳香族ポリカーボネートが10時間安定的に製造できることを確認した。安定生産レートは20kg/hr100mmであり、フィッシュアイは0個であった。また、落下中の溶融プレポリマー塊は面状の外観を呈し、式1を満たす部分が100であった。結果を表1に示す。<実施例6>ワイヤーガイドとして、垂直ワイヤー群の両側に固定用ワイヤーがある図7に示すワイヤーガイドを用いたこと以外は実施例5と同様にして、芳香族ポリカーボネートを製造した。数平均分子量5,300±50の芳香族ポリカーボネートを10時間安定的に製造できることを確認した。安定生産レートは20kg/hr100mmであり、フィッシュアイは1個であった。また、落下中の溶融プレポリマー塊は面状の外観を呈し、式1を満たす部分が100であった。結果を表1に示す。<比較例1>L1が55mmで、垂直ワイヤーの本数が5本のワイヤーガイドを用いたこと以外は実施例1と同様にして、溶融プレポリマーの重合を行い、芳香族ポリカーボネートを製造した。溶融プレポリマーが吐出される孔は、垂直ワイヤーの上端にそれぞれ設置されたすなわちL4は55mm。条件の詳細を表1に示す。それぞれの孔から別々の垂直ワイヤーへ吐出された溶融プレポリマーは、隣の垂直ワイヤーに接触しながら落下する溶融プレポリマーと接触することなく、単独で垂直ワイヤーの下端部まで、発泡膨張しながら落下した。このときのL2は20mmであった。垂直ワイヤーの本数は、L1が55mmであるため、L1が10mmである実施例1の場合と比較すると4分の1以下と少なかった。数平均分子量10,300±100、粘度20,000ポアズの芳香族ポリカーボネートを10時間安定的に製造できることを確認した。安定生産レートは5kg/hr100mmであり、フィッシュアイは0個であった。結果を表1に示す。<比較例2>L1が30mmで、垂直ワイヤーの本数が8本のワイヤーガイドを用いたこと以外は実施例5と同様にして溶融プレポリマーの重合を行い、芳香族ポリカーボネートを製造した。溶融プレポリマーが吐出される孔は、垂直ワイヤーの上端にそれぞれ設置されたすなわちL4は30mm。条件の詳細を表1に示す。それぞれの孔から別々の垂直ワイヤーへ吐出された溶融プレポリマーは、隣の垂直ワイヤーに接触しながら落下する溶融プレポリマーと接触することなく、単独で垂直ワイヤーの下端部まで、発泡膨張しながら落下した。このときのL2は23mmであった。重合器単位面積当たりの垂直ワイヤーガイドの本数が、実施例5の場合に比べ、少なかった。数平均分子量5,300±50、粘度400ポアズの芳香族ポリカーボネートを10時間安定的に製造できることを確認した。安定生産レートは4kg/hr100mmであり、フィッシュアイは0個であった。結果を表1に示す。<比較例3>L1が70mmで、垂直ワイヤーの本数が4本のワイヤーガイドを用いたこと以外は実施例1と同様にして溶融プレポリマーの重合を行い、芳香族ポリカーボネートを製造した。溶融プレポリマーが吐出される孔は、垂直ワイヤーの上端にそれぞれ設置されたすなわちL4は70mm。条件の詳細を表1に示す。それぞれの孔から別々の垂直ワイヤーへ吐出された溶融プレポリマーは、隣の垂直ワイヤーに接触しながら落下する溶融プレポリマーと接触することなく、単独で垂直ワイヤーの下端部まで、発泡膨張しながら落下した。このときのL2は40mmであった。数平均分子量10,300±100、粘度20,000ポアズの芳香族ポリカーボネートを10時間安定的に製造できることを確認した。安定生産レートは4kg/hr100mmであり、フィッシュアイは0個であった。結果を表1に示す。<比較例4>L1が24mmで、垂直ワイヤーの本数が10本のワイヤーガイドを用いたこと以外は実施例5と同様にして溶融プレポリマーの重合を行い、芳香族ポリカーボネートを製造した。溶融プレポリマーが吐出される孔は、垂直ワイヤーの上端にそれぞれ設置されたすなわちL4は24mm。条件の詳細を表1に示す。それぞれの孔から別々の垂直ワイヤーへ吐出された溶融プレポリマーは、隣の垂直ワイヤーに接触しながら落下する溶融プレポリマーと接触することなく、単独で垂直ワイヤーの下端部まで、発泡膨張しながら落下した。このときのL2は23mmであった。数平均分子量5,300±50、粘度400ポアズの芳香族ポリカーボネートを10時間安定的に製造できることを確認した。安定生産レートは5kg/hr100mmであり、フィッシュアイは0個であった。結果を表1に示す。<実施例7>ワイヤーガイドとして、垂直ワイヤー群の片側に固定用ワイヤーが設けられた図6に示すワイヤーガイドを用いた。このワイヤーガイドを3枚用い、それぞれのワイヤーガイドを、65mmの配列ピッチL3で支持材により連結した。その他の条件は、実施例1と同様にして、芳香族ポリカーボネートを製造した。数平均分子量10,300の芳香族ポリカーボネートを10時間安定的に製造できることを確認した。安定生産レートは16kg/hr100mmであり、フィッシュアイは0個であった。重合器当たりの生産量は、実施例1の3倍であった。結果を表1に示す。溶融プレポリマー塊は、それぞれのワイヤーガイドにおいて面状となって落下し、式1を満たす部分が100であった。異なるワイヤーガイド間では溶融プレポリマー間に隙間があり、互いに接触しなかった。<実施例8>ワイヤーガイドとして、垂直ワイヤー群の片側に固定用ワイヤーが設けられた図6に示すワイヤーガイドを用いた。垂直ワイヤーの本数が18本で、配列ピッチL1は、12mmとした。このワイヤーガイドを3枚用い、それぞれのワイヤーガイドを、80mmの配列ピッチL3で支持材により連結した。その他の条件は、実施例7と同様にして、芳香族ポリカーボネートを製造した。数平均分子量10,300の芳香族ポリカーボネートを10時間安定的に製造できることを確認した。安定生産レートは13kg/hr100mmであり、フィッシュアイは0個であった。重合器当たりの生産量は、実施例1の3倍であった。結果を表1に示す。溶融プレポリマー塊は、それぞれのワイヤーガイドにおいて面状となって落下し、式1を満たす部分が100であった。異なるワイヤーガイド間では溶融プレポリマー間に隙間があり、互いに接触しなかった。<実施例9>重合温度を270°Cにして溶融プレポリマーの供給量を増やしたこと及びL3を80mmとしたこと以外は実施例7と同様にして、芳香族ポリカーボネートを製造した。数平均分子量10,300の±50の芳香族ポリカーボネートが10時間安定的に製造できることを確認した。安定生産レートは35kg/hr100mmであり、フィッシュアイは0個であった。また、落下中の溶融プレポリマー塊は面状の外観を呈していた。結果を表1に示す。<実施例10>重合温度を280°Cにして溶融プレポリマーの供給量を増やしたこと及びL3を80mmとしたこと以外は実施例7と同様にして、芳香族ポリカーボネートを製造した。数平均分子量10,300の±50の芳香族ポリカーボネートが10時間安定的に製造できることを確認した。安定生産レートは65kg/hr100mmであり、フィッシュアイは0個であった。また、落下中の溶融プレポリマー塊は面状の外観を呈し、式1を満たす部分が100であった。結果を表1に示す。<実施例11>供給する溶融プレポリマーの数平均分子量を6,000としたこと以外は実施例1と同様にして、芳香族ポリカーボネートを製造した。数平均分子量10,300±100、粘度20,000ポアズの芳香族ポリカーボネートが10時間安定的に製造できることを確認した。安定生産レートは20kg/hr100mmであり、フィッシュアイは0個であった。また、落下中の溶融プレポリマー塊は面状の外観を呈し、式1を満たす部分が100であった。結果を表2に示す。<実施例12>供給する溶融プレポリマーの数平均分子量を6,200、得られる芳香族ポリカーボネートの数平均分子量を14,500、重合温度を265°Cとしたこと以外は実施例1と同様にして、芳香族ポリカーボネートを製造した。数平均分子量14,500±100の芳香族ポリカーボネートが10時間安定的に製造できることを確認した。安定生産レートは8kg/hr100mmであり、フィッシュアイは0個であった。また、落下中の溶融プレポリマー塊は面状の外観を呈し、式1を満たす部分が100であった。結果を表2に示す。<実施例13>原料である溶融プレポリマーに分岐剤として多官能化合物1,1,1-トリス4-ヒドロキシフェニルエタンを溶融プレポリマーの原料に使用したビスフェノールAに対して0.4molに相当する量を添加し、得られる芳香族ポリカーボネートの数平均分子量を10,500とし、重合温度を265°Cとしたこと以外は実施例1と同様にして、芳香族ポリカーボネートを製造した。数平均分子量10,500±100の芳香族ポリカーボネートが10時間安定的に製造できることを確認した。安定生産レートは25kg/hr100mmであり、フィッシュアイは1個であった。また、落下中の溶融プレポリマー塊は面状の外観を呈し、式1を満たす部分が100であった。結果を表2に示す。<実施例14>原料である溶融プレポリマーに分岐剤として多官能化合物1,1,1-トリス4-ヒドロキシフェニルエタンを溶融プレポリマーの原料に使用したビスフェノールAに対して0.3molに相当する量を添加し、供給する溶融プレポリマーの数平均分子量を6,000とし、得られる芳香族ポリカーボネートの数平均分子量を10,500とし、重合温度を265°Cとしたこと以外は実施例1と同様にして、芳香族ポリカーボネートを製造した。数平均分子量10,500±100の芳香族ポリカーボネートが10時間安定的に製造できることを確認した。安定生産レートは30kg/hr100mmであり、フィッシュアイは1個であった。また、落下中の溶融プレポリマー塊は面状の外観を呈し、式1を満たす部分が100であった。結果を表2に示す。<比較例5>供給する溶融プレポリマーの数平均分子量を6,000としたこと以外は比較例1と同様にして、芳香族ポリカーボネートを製造した。数平均分子量10,300±100の芳香族ポリカーボネートが10時間安定的に製造できることを確認した。安定生産レートは6kg/hr100mmであり、フィッシュアイは0個であった。また、それぞれの孔から別々の垂直ワイヤーへ吐出された溶融プレポリマーは、隣の垂直ワイヤーに接触しながら落下する溶融プレポリマーと接触することなく、単独で垂直ワイヤーの下端部まで、発泡膨張しながら落下した。このときのL2は28mmであった。結果を表2に示す。<実施例15>ワイヤーガイドとして、垂直ワイヤーの直径が3mm、L5が10mmである図8に示すようなワイヤーガイドを用いたこと以外は実施例1と同様にして、芳香族ポリカーボネートを得た。数平均分子量10,300±100、粘度20,000ポアズの芳香族ポリカーボネートを10時間安定的に製造できることを確認した。安定生産レート14kg/hr100mmであり、フィッシュアイは3個であった。また、落下中の溶融プレポリマー塊は面状の外観を呈し、式1を満たす部分が100であった。結果を表2に示す。"