下記の工程A~C:A少なくとも2つの部分に分割され、第1の部分が115°C~170°Cの範囲内の温度で第1の液体媒体の共存下においてプロセスに添加されたメタノールの60~95を有する少なくとも理論量のメタノールと、塩化水素とを接触させて、塩化メチルを含有するガス状混合体を生成する工程;B前記ガス状混合体と第2のメタノール部分とを接触させて、100°C~160°Cの範囲内の温度で第2の液体媒体に添加する工程;及びC塩化メチルを回収する工程を含む塩化メチルの製造方法。本発明者らは、全ての塩化水素を第1の反応器に供給し、メタノール供給材料を複数の反応器に分割し、第2の反応器へ供給されるメタノールを比例的に増し、かつ第1の反応器へのメタノールを比例的に減少させることによって、低レベルのジメチルエーテル副生物が実証されることを発見した。さらに、塩化水素に対して理論的に過剰量のメタノールの供給が、塩化水素の塩化メチルへのより高い転化率をもたらす。塩化メチルへの塩化水素の転化率の増加は、塩化水素の回収及び再利用のための加工工程を省く。ジメチルエーテル生成の減少は、硫酸の使用を少なくし、かつ硫酸の使用に伴う環境問題及び廃棄コストを低減する。本発明により、少なくとも2つの部分に分割され、第1の部分が115°C~170°Cの範囲内の温度で第1の液体媒体の共存下においてプロセスに添加されたメタノールの60~95を有する少なくとも理論量のメタノールと、塩化水素とを接触させて、塩化メチルを含有するガス状混合体を生成する工程;前記ガス状混合体と第2のメタノール部分とを接触させて、100°C~160°Cの範囲内の温度で第2の液体媒体に添加する工程;及びその塩化メチルを分離及び回収する工程を含む塩化メチルの製造方法が提供される。前記第1のメタノール部分は、プロセスに供給される前に、90°C~170°Cの範囲内の温度で予熱されてもよい。前記第1の液体媒体は、5~30重量の塩化水素、1~10重量のメタノール及び残り水であることができる。前記接触工程は、240~900kPaGの範囲内の圧力で、実施することができる。前記プロセスは、連続法として実施することができる。塩化水素1モル当たり理論的に過剰の1.2~1.6モルの範囲内のメタノールが存在することが好ましい。本発明は、更に、回収した塩化メチルを硫酸と接触させる工程を含むことができる。前記第2のメタノール部分は部分的に気化されてもよい。本発明の他の形態は、下記の工程A~C:A少なくとも2つの部分に分割され、第1の部分が115°C~170°Cの範囲内の温度で第1の液体媒体の共存下においてプロセスに添加されたメタノールの60~95を有する少なくとも理論量のメタノールと、塩化水素酸とを接触させて、塩化メチルを含有するガス状混合体を生成する工程;B前記ガス状混合体と第2のメタノール部分とを接触させて、100°C~160°Cの範囲内の温度で第2の液体媒体に添加する工程;及びC塩化メチルを回収する工程を含む塩化メチルの製造方法である。13154660627930において、第1の液体媒体6を含有する第1の反応器4に無水の塩化水素ガスHCl2が供給される。その塩化水素ガス2は、第1の液体媒体6の存在下で第1のメタノール部8と接触される。第1の反応器4は、加熱コイル10によって加熱されて塩化メチルを含有するガス状混合体12を生成する。そのガス状混合体12は、第1の反応器4から気相で回収されて、第2のメタノール部14と接触され、そして第1の反応器4と直列接続の第2の反応器18に含まれる第2の液体媒体16に供給される。第2の反応器18は加熱コイル20で加熱される。大部分の塩化メチル22を含有するガス状混合体は第2の反応器18から回収され、次にその塩化メチルは従来の方法によって回収そして精製される。本法は、塩化水素との接触に適する加圧可能反応器で実施され、そしてバッチ法又は望ましくは連続法として実施される。本法は、例えば、連続攪拌タンク反応器、バブル-カラム反応器、又は栓流反応器で実施される。その塩化水素は、無水のガスとして工程に供給することができる、そして塩化水素の全てがその工程に直ちに供給されることが望ましい。別の実施態様においては、塩化水素と水からなる水性塩酸を工程に供給することができる。その工程に利用されるメタノールは、液体であるが、通常の手段によって部分的に気化されて、大部分が気相で工程に供給されることが望ましい。そのメタノールは、工程に供給する前に90°C以上に予熱してメタノールの分散を助けて工程の温度を制御することが望ましい。メタノールは、工程に供給する前に90°C~170°Cの範囲内の温度に予熱することが最適である。工程に供給されるメタノールの量は、複数の部分に分割される、そして第1の部分は工程に添加されるメタノールの60以上から成る。そのメタノールの量は2つの部分に分割して、第1の部分が工程に添加されるメタノール全量の60~90から成ることが望ましい。メタノールの量は2つの部分に分割して、第1の部分が工程に添加されるメタノール全量の70~90から成ることが最適である。塩化水素と、少なくとも理論量のメタノールとの接触は、メタノール、塩化水素及び水からなる第1の液体媒体それは第1の反応器内で一定の濃度及びレベルに維持されることが望ましいの存在下で行う。塩化水素とメタノールの接触は、第1の反応器の底部において又は第1の反応器の底部近くで第1の液体媒体に塩化水素及び第1のメタノール部分を添加して第1の液体媒体への分散を促進するように行う。第1の液体媒体の濃度は、典型的に5~30重量塩化水素、1~10重量メタノール及び残り水である。第1の液体媒体の濃度は、10~20重量塩化水素及び3~7重量メタノールが望ましい。第1の液体媒体の存在下における塩化水素と第1のメタノール部分との接触は115°C~170°Cの温度範囲内で行う。その温度は120°C~135°Cの温度範囲内が望ましい。その温度及び圧力は、第1の液体媒体からの塩化メチルを含有するガス状混合体を気化させ、かつ第1の液体媒体を一定レベルに維持するように維持される。その圧力は、240~900kPaGの範囲内が望ましいが、240~500kPaGの範囲内が最適である。塩化メチル含有混合体の生成において、工程に添加される塩化水素の80~90が塩化メチルに添加される。その塩化メチル含有混合体は、典型的に未反応の塩化水素、メタノール、副生物のジメチルエーテル及び水の一部を含有する。その塩化メチル含有混合体は、第1の反応器から蒸気として回収され、第2のメタノール部分と接触されて、第1の反応器に接続されている第2の反応器に保持されているメタノール、塩化水素及び水から成る第2の液体媒体に添加される。その第2のメタノール部分は、ガス状混合体に含有されている未反応塩化水素と反応して、その未反応塩化水素は塩化メチルに転化される。第2の媒体において生成された水は、気化して第2の反応器から取り出される。本法の別の実施態様において、塩化メチルを含有するガス状混合体は、メタノール、塩化水素及び水から成る第2の液体媒体の共存下で第2のメタノール部分と接触される。その第2のメタノール部は気相であって、部分的に気化するが、液体であることが望ましい。第1と第2の反応器は直列に接続することが望ましい。ガス状混合体及び第2のメタノール部分は第2の反応器の底部において又はその底部近くで第2の液体媒体に分散されることが望ましい。塩化メチル含有ガス状混合体と第2のメタノール部分との接触は、100°C~160°Cの範囲内の温度で行われる。その温度は110°C~125°Cの範囲内が望ましい。その温度及び圧力は、塩化メチル含有ガス状混合体及び第2の液体媒体からの未反応塩化水素、メタノール、副生物のジメチルエーテル及び水の一部を連続的に気化させるように維持され、それによって連続法を提供する。本法において、塩化メチル含有ガス状混合体は塩化水素に対して少なくとも理論量のメタノールを有する。塩化水素1モル当たり1.2~1.6モルのメタノールの範囲で理論量より過剰であることが望ましい。塩化水素1モル当たり1.3~1.4モル過剰のメタノールが最適である。さらに、塩化水素に対して理論量より過剰のメタノールを供給すると、塩化水素の塩化メチルヘの転化が著しく改善されることがわかった。第2反応器の後、工程に転化される塩化水素の98以上が塩化メチルに転化される。本法によって製造される塩化メチルの製造に対する時空収率は100~300kg/hrm3の範囲内である。その時空収率は150~300kg/hrm3の範囲内が望ましいが、300kg/hrm3以上にすることができる。用語時空収率は単位時間当たり反応器の単位容積当たりの生産性と定義される。塩化メチル含有ガス状混合体は、第2の反応器から取出される、そして少量の未反応の塩化水素、メタノール、水及び副生成物のジメチルエーテルを含有する。その塩化メチルは、例えば、未反応のメタノール、水及び塩化水素を凝縮させ、蒸留によって塩化メチルを回収することによってガス状混合体から分離及び回収されうる。未反応のメタノールは液相から蒸留のような既知技術によって分離、回収でき、その回収されたメタノールは反応器に再循環されうる。分離によって得られる水を少量の塩化水素と共に廃棄できる。塩化メチルは、硫酸と接触させることによって精製して、圧縮及び冷却によって貯蔵用に液化できる。技術的に既知の方法と異なり、塩化メチルを製造するために塩化水素と少なくとも理論量のメタノールとの液体媒体中での接触は、触媒の非存在下で行われうる。[実施例]次の実施例は、本発明の説明のためのものであって、本特許請求の範囲を限定するものではない。[実施例1]実験1では、110°Cの温度で部分的に気化した無水塩化水素3000kg/hr及びメタノール3168kg/hrが、水、塩化水素及びメタノールから成る第1の液体媒体を含有する連続反応器第1の反応器に供給された。第1の反応器の温度は130°Cに、そして第1の液体媒体上の圧力は280kPaGに維持された。第1の反応器は工程に供給されたメタノール全量の88を含有した。オーバーヘッド蒸気として排出する塩化メチルを含有するガス状混合体は、432kg/hrの第2のメタノール部分と接触されて、第1の反応器と直列に接続された第2の反応器に保持された第2の液体媒体に供給された。第2の反応器の温度は117°Cに、そしてその圧力は250kPaGに維持された。工程に供給されたメタノールのモル比は、塩化水素1モル当たり1.36モルのメタノールであった。第2の反応器から排出されるガス状混合体は、ガスクロマトグラフィ-によって分析され、副生成物であるジメチルエーテルのレベルを測定した。そのガス状混合体の凝縮部は、塩基での従来の滴定によって分析され、塩化水素含量を測定した。表1は、実験結果の要約であり、無水塩化水素HCl及びメタノールMeOHの供給量kg/hr;MeOH/HClのモル比比;第1の反応器に供給されたMeOHの百分率MeOH分割;MeClの1000kg当たり生成されたジメチルエーテルの量kgDMEを示し、塩化メチルへ転化された塩化水素の百分率をHClとして示す。[実施例2]第1の反応器に78~86のメタノールを供給し、第2の反応器に14~22のメタノールを供給することによって塩化メチルの製造を評価した。実施例1の方法を反復したが、表1に示すように第1及び第2の反応器に供給されるメタノールの量及び工程に供給される塩化水素及びメタノールを変えた。実験2~6の結果を表1に示す。