"内燃機関の回転の不均一性に起因する、内燃機関によって駆動される発電機10の出力電圧UBattのリップルを低減するための方法において、前記発電機10は、ステータ巻線11と、ロータ巻線12と、前記発電機10の前記出力電圧をロータ側にて制御するための、前記ロータ巻線12に割り当てられたフィールドコントローラ15と、駆動制御可能なスイッチング素子21を備えた後置接続されたコンバータ20と、を有しており、電圧リップルを低減するために、前記発電機の前記出力電圧UBattを、前記コンバータ20の前記スイッチング素子21を相応に駆動制御することによって、ステータ側にて制御する、ことを特徴とする方法。前記発電機10の前記出力電圧UBattのステータ側での制御を、発電機回転数nGが第1閾値を下回った場合に実施する、ことを特徴とする請求項1記載の方法。前記第1閾値を、前記内燃機関の無負荷回転数に依存して予め設定する、ことを特徴とする請求項2記載の方法。発電機回転数nGが第2閾値を上回った場合に、前記発電機10の前記出力電圧UBattを、前記ロータ巻線12を通る電流を調整することによって、ロータ側にて制御する、ことを特徴とする請求項2又は3記載の方法。前記第2閾値を、前記第1閾値に依存して予め設定する、ことを特徴とする請求項4記載の方法。前記出力電圧UBattのリップルが、所定の第3閾値を上回った場合にのみ、前記制御を実施する、ことを特徴とする請求項1から5のいずれか一項記載の方法。ステータ巻線11と、ロータ巻線12と、発電機の出力電圧をロータ側にて制御するための、前記ロータ巻線12に割り当てられたフィールドコントローラ15とを含む発電機10と、駆動制御可能なスイッチング素子21を備えた後置接続されたコンバータ20と、を有するエネルギ供給ユニット100、特に自動車用のエネルギ供給ユニット100において、前記発電機の前記出力電圧をステータ側にて制御するための手段25が設けられており、前記手段25は、前記コンバータ20の前記スイッチング素子21を相応に駆動制御することによって前記出力電圧を制御するように構成されている、ことを特徴とするエネルギ供給ユニット100。前記手段25は、前記出力電圧を制御するために、請求項1から6のいずれか一項記載の方法を実施するよう構成されたコンピュータユニットとして構成されている、ことを特徴とする請求項7記載のエネルギ供給ユニット100。図1は、本発明の基礎となり得る電気機械の回路図を示しており、全体として参照符号100が付されている。電気機械100は、発電機コンポーネント10と、コンバータコンポーネント20とを有する。コンバータコンポーネント20は、電気機械100が発電機として動作する場合、通常通り整流器として動作する。発電機コンポーネント10は、スター型に接続されたステータ巻線11、及び、ダイオードに対して並列に接続された励磁巻線乃至ロータ巻線12の形態で、概略的にのみ図示されている。ロータ巻線は、コンバータコンポーネント20の端子24に接続されているパワースイッチ13によって、クロック同期して接続される。パワースイッチ13の駆動制御は、フィールドコントローラ15によって行われる。パワースイッチ13は基本的に、ロータ巻線12に対して並列に接続されているダイオードと同じように、フィールドコントローラの特定用途向け集積回路ASICに集積されている。本発明では、3相の発電機が示されている。しかしながら本発明は、基本的により少ない相数又はより多くの相数の発電機、例えば5相の発電機の場合でも実施可能である。コンバータコンポーネント20は、ここでは6パルス整流回路として構成されており、例えばMOSFET21として構成可能なスイッチング素子21を有する。MOSFET21は、例えばバスバーを介して、発電機の各ステータ巻線11に接続されている。これらのMOSFETはさらに端子24,24’に接続されており、相応に駆動制御された場合、車載電源網30へと直流を提供する。スイッチング素子21の駆動制御は、制御装置25により複数の制御チャネル26を介して実施される。見やすくするために、これらの制御チャネル全部には参照符号を付していない。制御装置25は、相チャネル27を介してそれぞれ個々のステータ巻線の相電圧を受け取る。これらの相電圧を提供するために別の装置を設けることができるが、見やすくするために図示していない。制御装置25は、同期整流器として動作する際には、相チャネル27を介して提供された相電圧を評価し、ここからMOSFET21の各スイッチオン時点及び各スイッチオフ時点を決定する。制御チャネル26を介した制御は、MOSFET21のゲート端子に作用を及ぼす。この実施形態において設けられているフィールドコントローラ15のような公知のフィールドコントローラは、いわゆるクランプV端子19を有しており、クランプV端子19は、発電機のステータ巻線の相に接続されている。クランプV信号乃至相入力信号の周波数は、コントローラ15で評価され、この信号の特性量に基づいて、コントローラ動作を活性化又は非活性化するため、及び、制御線路14を介してパワースイッチ13を駆動制御するために使用される。相信号入力部19への相信号は、図示したように制御装置25を介して供給することも可能である。内燃機関の始動時には、フィールド巻線12を有する発電機ロータが回転を開始し、ステータ巻線11にて電圧が誘導される。これらの相電圧は、例えばその周波数が、制御装置25によって検出され、個々のMOSFET21に対する駆動制御信号を導出乃至決定するために使用される。本発明の特に有利な実施形態を、以下、図1及び2を参照しながらより詳細に説明する。図2には、本発明の特に有利な実施形態を実施するために構成された制御装置25が図示されている。制御装置25には、入力信号として、発電機電圧UGの時間推移、発電機コンポーネント10の現在の回転数nG、並びに、発電機コンポーネントの位置角φが供給される。この場合、位置センサが励起磁界の位相を決定する。電気機械がダイオードを用いて発電機として動作する場合であれば、このダイオードは、自然の整流時点ダイオード電流のゼロ交差に整流するところである。しかしながら、例えばパワー半導体のようなスイッチング素子を使用すると、この整流時点をずらすことができる。つまりパワー半導体は、より長く、又は、より短く導通状態を維持する。制御装置25は、本発明に基づいて相応の駆動制御信号を決定して、出力電圧リップルを低減するようにスイッチング素子21を駆動制御する。このために、整流角度ひいてはロータ電圧とステータ電圧の間の位相が変化される。より詳しくは、最大回転数では発電機電流が減少するように、及び、最小回転数では発電機電流が増加するように、整流角度が変化される。本発明の有利な実施形態によれば、回転数が小さい場合、整流角度は、スイッチング素子21を相応に駆動制御することによって電圧リップルが最小になるまで、乃至、許容閾値を下回るまで変化される。発電機電圧のステータ側での制御は、有利には、無負荷回転数を中心とした、例えば1000~1800回転/分のような小さい回転数範囲においてのみ実施される。発電機回転数nGが所定の閾値、例えば2000回転/分を上回る場合には、発電機電圧は再び従来通り、フィールドコントローラ15を介して、ロータ巻線12を通る電流の設定値によって制御される。図3aには、図1の電気機械100を従来技術に基づいて制御した場合に生じるような電流推移、電圧推移、及び、回転数推移が、時間に亘って示されている。この図では、発電機回転数nGの時間推移が、線図301に示されており、端子24,24’に生じるような整流された出力電圧UBattの時間推移が、線図302に示されており、対応する出力電流IBattの時間推移が、線図303に示されている。回転の不均一性に起因して、出力電圧UBatt並びに出力電流IBattの著しいリップルが生じていることが見て取れる。これに比べて図3bには、図1の電気機器100を本発明に基づいて制御した場合に生じるような出力電圧UBatt、並びに、出力電流IBattの時間推移が示されている。出力電流IBattの時間推移は、線図403に示されており、出力電圧UBattの時間推移は、線図402に示されている。図3bの発電機回転数nGの時間推移は、図3aの時間推移301に相当する。スイッチング素子の有利な駆動制御に基づいて、出力電圧UBatt並びに出力電流IBattのリップルを格段に低減できることが見て取れる。"