"伝熱装置であって、以下の:a熱輸送媒体が使用時に接触して熱が熱交換表面を介して前記熱輸送媒体と作動媒体との間で移動しうる当該熱交換表面を特定する第1伝熱部;及びb前記熱輸送媒体を格納するための装置本体;を含み、ここで、i前記本体により、少なくとも、流体移動できる関係の第1チャンバ、第2チャンバ及び第3チャンバが特定され;ii前記本体は、前記熱輸送媒体が、前記第2チャンバから前記第1チャンバを通過後に前記第3チャンバを通るか又は前記第3チャンバから前記第1チャンバを通過後に前記第2チャンバを通りうるよう構成され、;及びiii前記第2チャンバが、前記本体で前記第1チャンバと、前記第3チャンバの間に挟まれるか又はそうでない場合、それらの間に配置される;前記伝熱装置。前記本体が、前記熱輸送媒体を前記第2チャンバに入れるか又は出したりする第1通路及び前記熱輸送媒体を前記第3チャンバに入れるか又は出したりする第2通路を備える、請求項1記載の装置。前記第1通路は前記熱輸送媒体を前記本体から出す出口であるが前記第2通路は前記熱輸送媒体を前記本体に入れる入口であるか又はその逆である、請求項2記載の装置。前記伝熱部は、前記伝熱部と前記第1チャンバの間で熱移動が起こりうるように前記第1チャンバと直接接触するか又は前記第1チャンバの一部であるが、前記第2チャンバとは直接接触しない、前記請求項いずれか1項記載の装置。前記本体は、前記熱輸送媒体を前記第1チャンバから前記第2チャンバに通すか又はその逆にする流路を備える、前記請求項いずれか1項記載の装置。前記本体は、前記熱輸送媒体を前記第1チャンバから前記第3チャンバに通すか又はその逆にする流路を備える、前記請求項いずれか1項記載の装置。前記チャンバの少なくとも1つは、一般に互いに平行して配置される少なくとも1対の対向するプレートから作製される、前記請求項いずれか1項記載の装置。前記第1チャンバと前記第2チャンバは、複数の開口部を備える、一般に均等に分布するプレートで隔てられ、前記熱輸送媒体を前記第1チャンバから前記第2チャンバに通すか又はその逆にする、前記請求項いずれか1項記載の装置。前記第1チャンバと前記第3チャンバは、複数の流路を備える、一般に均等に分布する前記第2チャンバで隔てられ、前記熱輸送媒体を、前記第2チャンバを迂回して前記第1チャンバから前記第3チャンバに通すか又はその逆にする、前記請求項いずれか1項記載の装置。前記本体が、前記熱輸送媒体の流動方向を前期第1チャンバ、前記第2チャンバ又は前記第3チャンバに入るか又は出るかに調節する手段を含む、前記請求項いずれか1項記載の装置。a前記本体によりさらに、流体移動できる関係の第4チャンバ、第5チャンバ及び第6チャンバが特定され、b前記本体は、前記熱輸送媒体が前記第5チャンバから前記第4チャンバを通過後に前記第6チャンバを通るか又は前記第6チャンバから前記第4チャンバを通過後に前記第5チャンバを通りうるよう構成され、及びc前記第5チャンバが、前記第4チャンバと、前記第6チャンバの間に挟まれるか又はそうでない場合、それらの間に配置される、前記請求項いずれか1項記載の装置。熱輸送媒体が使用時に接触して熱が前記熱交換表面を介して前記熱輸送媒体と作動媒体の間で移動できる熱交換表面を特定する第2伝熱部をさらに含み、a前記本体がさらに、前記第3チャンバと共に流体移動できる関係にある第4チャンバ及び第5チャンバを特定し、b前記本体は、前記熱輸送媒体を前記第4チャンバから前記第5チャンバへ通過後に前記第3チャンバを通すか又は前記第3チャンバから前記第5チャンバを通過後に前記第4チャンバを通しうるよう構成され、及びc前記第4チャンバが、前記第3チャンバと前記第5チャンバの間に挟まれるか又はそうでない場合、それらの間に配置される、請求項1~10いずれか1項記載の装置。ベース流体及び固体ナノフィラーを含む熱輸送媒体をさらに含み、前記固体ナノフィラーの表面積Afl/熱交換表面の面積Aexが100をこえる、前記請求項いずれか1項記載の装置。昇温域及び降温域の間の熱エネルギーを交換するための伝熱装置であって、a熱輸送媒体;b前記熱輸送媒体を格納するための装置本体;及びc伝熱部を含み、i前記本体は、前記熱輸送媒体が昇温域及び降温域の間を移動できるように構成され;ii前記伝熱部により、前記熱輸送媒体が使用時に接触して熱が前記熱交換表面を介して前記伝熱部の一方の側での前記熱輸送媒体と前記伝熱部の反対側の作動媒体の間で移動できる熱交換表面が特定され;iii前記熱輸送媒体がベース流体及び固体ナノフィラーを含み;及びiv前記固体ナノフィラーの表面積Afl/熱交換表面の面積Aexが100を越える;伝熱装置。前記熱輸送媒体の粘度が1~5,000mPasである、請求項14記載の装置。前記固体ナノフィラーの少なくとも1のディメンションの熱伝導性が150W/mKをこえる、請求項14又は15記載の装置。請求項1~16いずれか1項記載の少なくとも2つの前記伝熱装置を含む、伝熱装置組立品。請求項1~16いずれか1項記載の伝熱装置又は請求項17記載の伝熱装置組立品を含む熱交換器。伝熱装置を作製する方法であって、a層状に配置される少なくとも第1壁、第2壁、第3壁及び第4壁を含む装置本体を提供する工程であって、当該装置本体は、前記第1壁と前記第2壁の間に第1空洞が特定され、前記第2壁と前記第3壁の間に第2空洞が特定され、前記第3壁と前記第4壁の間に第3空洞が特定されるように配置され、前記第2空洞が前記第1空洞又は前記第3空洞の間に挟まれるか又はそうでない場合、その間に配置される装置本体であり;b前記壁に、前記第1空洞、前記第2空洞及び前記第3空洞が流体移動できる関係であるように流路を設ける工程;及びc前記装置本体に、流体を前記装置本体に流入して最初に前記第2空洞に入れて次に前記第1空洞に入れて3番目に前記第3空洞に入れた後前記装置本体から出しうるか又は最初に前記第3空洞に入れて次に前記第1空洞に入れて3番目に前記第2空洞に入れた後に前記装置本体から出しうるように、流体を前記第2空洞及び第2通路に入れるか又は出す第1通路と流体を前記第3空洞に入れるか又は出す第2通路とを設ける工程;を含む、前記方法。前記壁の少なくとも1つを予め作製する工程を含む、請求項19記載の方法。本発明の第1の側面としては、伝熱装置が供され、それは、熱輸送媒体が使用時に接触して熱が熱交換表面を介して前記熱輸送媒体と作動媒体との間で移動しうる当該熱交換表面を特定する第1伝熱部及び前記熱輸送媒体を格納するための装置本体を含み、ここで、前記本体により、少なくとも、流体移動できる関係の第1チャンバ、第2チャンバ及び第3チャンバが特定され、前記本体は、前記熱輸送媒体が、前記第2チャンバから前記第1チャンバを通過後に前記第3チャンバを通るか又は前記第3チャンバから前記第1チャンバを通過後に前記第2チャンバを通りうるよう構成され、及び前記第2チャンバが、前記本体で前記第1チャンバと、前記第3チャンバの間に挟まれるか又はそうでない場合、それらの間に配置される。伝熱装置の本形態は、従来装置と比較すると、熱輸送媒体を本体に導入する際に高圧にせず、伝熱効率を比較的高くできる。伝熱部で発生する伝熱流束W/m2Kは10L/分の流速で25000W/m2Kに達しうる。当該伝熱流束は従来装置で達成されうるものよりも実質的に高い。従来装置の伝熱流束は典型的には、最大で14000W/m2Kに到しうる。好ましくは、前記本体は、前記熱輸送媒体を前記第2チャンバに入れるか又は出したりする第1通路及び前記熱輸送媒体を前記第3チャンバに入れるか又は出したりする第2通路であってよい。前記第1通路は前記熱輸送媒体を前記本体から出す出口であるが前記第2通路は前記熱輸送媒体を前記本体に入れる入口であるか又はその逆であってよい。状況に応じて、当該通路は入口か又は出口であってよい。1の態様では、前記伝熱部は、前記伝熱部と前記第1チャンバの間で熱移動が起こりうるように前記第1チャンバと直接接触するか又は前記第1チャンバの一部であってよいが、前記第2チャンバとは直接接触しない。本態様では、熱交換は伝熱部と熱輸送媒体の間で直接行われる。ある態様では、前記本体は、前記熱輸送媒体を前記第1チャンバから前記第2チャンバに通すか又はその逆にする流路を備えてよい。前記本体は、前記熱輸送媒体を前記第1チャンバから前記第3チャンバに通すか又はその逆にする流路を備えてよい。有利には、前記チャンバの少なくとも1つは、一般に互いに平行して配置される少なくとも1対の対向するプレートから作製されてよい。前記第1チャンバと前記第2チャンバは、複数の開口部を備える、一般に均等に分布するプレートで隔てられてよく、前記熱輸送媒体を前記第1チャンバから前記第2チャンバに通すか又はその逆にする。均等に分布する開口部及び/又は流路を備えることで、チャンバ内の熱輸送媒体の温度が一般に均一に高まり、かつ、プレートの温度勾配を最小限に抑える。前記第1チャンバと前記第3チャンバは、複数の流路を備える、一般に均等に分布する前記第2チャンバで隔てられてよく、前記熱輸送媒体を、前記第2チャンバを迂回して前記第1チャンバから前記第3チャンバに通すか又はその逆にする。1の態様では、前記本体は、前記熱輸送媒体の流動方向を前期第1チャンバ、前記第2チャンバ又は前記第3チャンバに入るか又は出るかに調節する手段を含んでよい。1の態様では、前記本体はさらに、流体移動できる関係の第4チャンバ、第5チャンバ及び第6チャンバを特定してよく、前記本体は、前記熱輸送媒体が前記第5チャンバから前記第4チャンバを通過後に前記第6チャンバを通るか又は前記第6チャンバから前記第4チャンバを通過後に前記第5チャンバを通りうるよう構成されてよく及び前記第5チャンバは、前記第4チャンバと、前記第6チャンバの間に挟まれるか又はそうでない場合、それらの間に配置されてよい。別の態様では、当該装置は、熱輸送媒体が使用時に接触して熱が前記熱交換表面を介して前記熱輸送媒体と作動媒体の間で移動できる熱交換表面を特定する第2伝熱部をさらに含んでよく、ここで、前記本体がさらに、前記第3チャンバと共に流体移動できる関係にある第4チャンバ及び第5チャンバを特定してよく、前記本体は、前記熱輸送媒体を前記第4チャンバから前記第5チャンバへ通過後に前記第3チャンバを通すか又は前記第3チャンバから前記第5チャンバを通過後に前記第4チャンバを通しうるよう構成されてよく及び前記第4チャンバが、前記第3チャンバと前記第5チャンバの間に挟まれるか又はそうでない場合、それらの間に配置されてよい。さらに別の態様では、当該装置はベース流体及び固体ナノフィラーを含む熱輸送媒体をさらに含んでよく、ここで、前記固体ナノフィラーの表面積Afl/熱交換表面の面積Aexが100をこえる。当該輸送媒体を用いると熱輸送媒体と作動媒体の間の熱交換がさらに改善される。本発明の第2の側面としては、昇温域及び降温域の間の熱エネルギーを交換するための伝熱装置が供され、それは、熱輸送媒体、前記熱輸送媒体を格納するための装置本体及び伝熱部を含み、ここで、前記本体は、前記熱輸送媒体が昇温域及び降温域の間を移動できるように構成され、前記伝熱部により、前記熱輸送媒体が使用時に接触して熱が前記熱交換表面を介して前記伝熱部の一方の側での前記熱輸送媒体と前記伝熱部の反対側の作動媒体の間で移動できる熱交換表面が特定され、前記熱輸送媒体がベース流体及び固体ナノフィラーを含み、かつ、前記固体ナノフィラーの表面積Afl/熱交換表面の面積Aexが100を越える。好ましくは、前記熱輸送媒体の粘度が1~5,000mPasであってよい。前記固体ナノフィラーの少なくとも1のディメンションの熱伝導性が150W/mKをこえてよい。本発明の第3の側面としては、上記少なくとも2つの前記伝熱装置を含む、伝熱装置組立品が供される。本発明の第4の側面としては、上記伝熱装置又は上記伝熱装置組立品を含む熱交換器が供される。本発明の第5の側面としては、伝熱装置を作製する方法が供され、それは、層状に配置される少なくとも第1壁、第2壁、第3壁及び第4壁を含む装置本体を提供する工程であって、当該装置本体は、前記第1壁と前記第2壁の間に第1空洞が特定され、前記第2壁と前記第3壁の間に第2空洞が特定され、前記第3壁と前記第4壁の間に第3空洞が特定されるように配置され、前記第2空洞が前記第1空洞又は前記第3空洞の間に挟まれるか又はそうでない場合、その間に配置される装置本体であり、前記壁に、前記第1空洞、前記第2空洞及び前記第3空洞が流体移動できる関係であるように流路を設ける工程、及び、前記装置本体に、流体を前記装置本体に流入して最初に前記第2空洞に入れて次に前記第1空洞に入れて3番目に前記第3空洞に入れた後前記装置本体から出しうるか又は最初に前記第3空洞に入れて次に前記第1空洞に入れて3番目に前記第2空洞に入れた後に前記装置本体から出しうるように、流体を前記第2空洞及び第2通路に入れるか又は出す第1通路と流体を前記第3空洞に入れるか又は出す第2通路とを設ける工程;を含む方法である。好ましくは、本方法は、前記壁の少なくとも1つを予め作製する工程及び/又は予め作製された壁を組立てる工程を含んでよい。予め作製された壁を用いると、伝熱装置をモジュール式で費用効率的に組立てることができる。また、特定の熱交換のニーズに適する設計の自由度が高まる。本発明の第6の側面としては、吸収冷凍システムで用いられる伝熱装置が供され、当該装置は、伝熱のための第1プレートと第1プレートと対向して配置される第2プレートの間に配置される第1流体チャンバ、第2プレートの第1流体チャンバと反対の面と第2プレートと対向して配置される第3プレートの間に配置される第2流体チャンバ及び第3プレートの第2流体チャンバと反対の面と、第3プレートと対向して配置される第4プレートの間に配置される第3流体チャンバを備えるように構成される。当該装置はさらに、第2プレートが第1流体チャンバと第2流体チャンバの間の流体交換のために第2プレート全体に均等に実質的に分布する第1開口部を含み、かつ、第2プレートが、第1流体チャンバと第3流体チャンバの間の流体交換のための第1の接続流路により第3プレートの第3開口部と接続される第2プレート全体に均等に実質的に分布する第2開口部を含むように構成される。第3開口部は同様に第3プレート全体に均等に実質的に分布する。つまり、熱輸送媒体が、プレートの温度勾配が最小限になるように伝熱のための開口部を介して全てのプレートの表面全体に分布する。1の態様では、当該装置は、第4プレートの第3流体チャンバと反対の面と第4プレートと対向して配置される第5プレートの間に配置される第4流体チャンバ及び第5プレートの第4流体チャンバと反対の面と第5プレートと対向して配置される伝熱のための第6プレートの間に配置される第5流体チャンバを含んでよい。当該装置は、第5プレートが、第5流体チャンバと第4流体チャンバの間の流体交換のために第5プレート全体に均等に実質的に分布する第4開口部を含むように構成されてよい。第5プレートにはさらに、第5プレート全体に均等に実質的に分布して第4プレートの第6開口部と接続される第5開口部が備えられる。第5開口部及び第6開口部は、第5流体チャンバと第3流体チャンバの間の流体交換のための第2の接続流路で接続される。第6開口部は同様に第4プレート全体に均等に実質的に分布する。別の態様では、当該装置は、第1プレートの伝熱のための第1流体チャンバと対向する面に配置される第7プレートを含んでよい。本態様では、当該装置は、第7プレートと第7プレートと対向して配置される第8プレートの間に配置される第6流体チャンバを含む。第7流体チャンバは第8プレートの第6流体チャンバと反対の面と第8プレートと対向して配置される第9プレートの間に配置され、第8流体チャンバは第9プレートの第7流体チャンバと反対の面と第9プレートと対向して配置される第10プレートの間に配置される。第8プレートは第6流体チャンバと第7流体チャンバの間の流体交換のために第8プレート全体に均等に実質的に分布する第7開口部、及び、第8プレート全体に均等に実質的に分布して、第6流体チャンバと第8流体チャンバの間の流体交換のための第3の接続流路により第9プレート全体に均等に実質的に分布する第9開口部と接続する第8開口部を含む。好ましくは、当該装置は、第2流体チャンバに流れる供給ライン及び第3流体チャンバと接続する排出ライン又は第3流体チャンバに流れる供給ライン及び第2流体チャンバと接続する排出ラインを含んでよい。好都合には、当該装置は、第1プレートの表面が構造化設計されるように構成されてよい。好ましい態様では、当該装置は、作動媒体のための導管と接続される第1プレートの第1流体チャンバと反対の面が単一又は一体の部品であるように構成されてよい。当該装置は、第1プレート、第2プレート、第3プレート及び第4プレートが実質的に並列に配置されるように構成されてよい。当該装置は、少なくとも1の流体チャンバの流動を制御する取付器具を含んでよい。本発明の第7の側面としては、本発明の第6の側面に記載される少なくとも1つの伝熱装置を含む熱交換器が提供される。本発明の第8の側面としては、本発明の第7の側面で記載される少なくとも1つの熱交換器を含む吸収冷凍システムが提供される。本発明の第9の側面としては、昇温域及び降温域の間の熱エネルギーを移動させるための装置が提供され、当該装置は、熱輸送媒体が昇温域及び降温域の間を移動できる、熱交換表面を備える通路を少なくとも含み、ここで、熱輸送媒体はベース流体及び固体ナノフィラーを含み、固体ナノフィラーの表面積Afl/通路の熱交換表面の面積Aexが100をこえる。好ましくは、熱輸送媒体の粘度が1~5,000mPasであってよい。固体ナノフィラーの少なくとも1のディメンションの直径が100nm未満であってよい。固体ナノフィラーの少なくとも1のディメンションの熱伝導性は150W/mKをこえる。1の態様では、当該装置は熱交換器であってよい。別の態様では、当該装置は二重相の吸収/脱着プロセスで用いるのに適合させてよい。本態様では、熱輸送媒体はガスを溶解形態又は化学的結合形態で格納するか又は収納する。ガスは水素でありうる。ナノフィラーには少なくとも1の金属触媒を被覆してよい。当該装置は、熱エネルギー、太陽熱、燃焼エネルギー又は廃エネルギーを導入してガスを放出するように適合させてよい。当該装置は、発熱エネルギーを放出してガスが液体に吸収されるように適合させてよい。本発明の利点は、当該装置は、プラスチック材料、金属材料及び複合材料で予め作製されたプレートを用いて容易に作製しうる層形状の構造であり、機械的に堅牢であり、熱効率が高く、従って、具体的な経済的解決策を示すことである。従って、伝熱のためのプレート流路プレートの流路の有無を問わず、それに対して加熱媒体及び冷凍媒体を分布させるための非常に多数の開口部を備えることができ、加熱媒体及び冷凍媒体は薄膜のように溢れるか又は作動媒体により並流する流路でクロスフローとなる。第1プレートと接触する作動媒体を、第1流体チャンバと対向して配置される第1プレートの面に提供しうる。多数の均等に分布する第1及び第2開口部により、第1プレートの表面全体で熱が均一に移動できることが確実になるが、これは、この熱移動が第1プレートに沿った作動媒体の伝導性にほとんど依存しないからである。当該装置はモジュール構築法で容易に作製でき、種々の流動状態が容易に確実になるように種々のプレート及び取付器具を備える。それにより、溶液混合物を一様に冷凍/加熱しうる。当該装置は、費用効果的で効率的に作製できる単純かつコンパクトな構造でありうる。具体的には、多数のプレートから作製される、流体チャンバを制限するサンドイッチ様の態様を備えうる。取付器具は、伝導をプレートの一面又は両面で流すための流体チャンバを備えうる。その結果、上記で具体的に記載した利点を熱交換器及び/又は吸収冷凍システムで提供しうる。好ましくは、多数の装置を互いに緊密に接続した結果、特にコンパクトな設計を達成しうる。熱交換器を介した熱駆動される吸収脱着プロセスの適用は多種多様である。ヒートポンプ、冷凍庫、空調装置、吸収冷却機及び液体キャリア流体への水素の脱着/吸収があげられる。本発明の実施の形態を以下に記載するが、本記載は非限定の例示にすぎず、本明細書に添付の図面が参照される。図1は、ソーラー電源がある吸収冷凍システム9の概略図を示す。アンモニア水溶液は、例えば、エジェクターとして設計された吸収冷凍システムの溶媒蒸発器91に格納されうる。この場合、当該溶液は、例えば、太陽熱システムからの蒸気又は熱水で間接的に加熱される。太陽熱システムの代わりに、必要な気化温度をもたらしうる他のいかなる適当な熱源をも用いうる。アンモニア蒸気が後に溶媒蒸発器91から排出する。蒸気が分離カラム又は精留カラム図1では示さずにより水残渣から分離された後、液化機92に供給される場合が多い。そして、液化アンモニアが高圧コレクタ図1では示さずに貯蔵される。コンディショニングのため、接続された冷凍使用装置からの空気流が熱交換器93に送達され、熱交換器93で冷媒のアンモニアが減圧で蒸発して空気流を冷凍する。熱交換後、アンモニア蒸気が吸収装置94で吸引流路を介して吸引される。溶媒蒸発器91の残留物である低アンモニア冷溶液が吸収剤として用いられる。この低アンモニア溶液が吸収装置94に導入され、吸収装置94は外部冷却により循環冷却されて溶液の熱を取り除く。低アンモニア溶液は、飽和するまでアンモニアを吸収する傾向がある。そして、吸収装置94で富化した飽和溶液が溶媒蒸発器91に戻される。外部冷却の冷却水が、空気冷却装置95により閉鎖サイクルで運転温度に再調整される。アンモニアの代わりに吸湿性の塩もまた用いうる。このタイプの吸収冷凍システム9では、下記の伝熱装置及び下記の熱交換器を特に効率よく用いうる。その結果、吸収冷凍システム9を容易に、費用効果的に及び高い効率で提供することができる。図2~図7は、吸収冷凍システムで用いられる本発明の伝熱装置の様々な態様を示す。図2は伝熱装置の第1の態様を示す。当該装置は、伝熱のための第1プレート又は壁21と第1プレート21と対向して配置される第2プレート22の間に配置される第1流体チャンバ11、第2プレート22の第1流体チャンバ11と反対の面と第2プレート22と対向して配置される第3プレート23の間に配置される第2流体チャンバ12及び第3プレート23の第2流体チャンバ12と反対の面と第3プレート23と対向して配置される第4プレート24の間に配置される第3流体チャンバ13を含む。第2プレート22は、第1流体チャンバ11と第2流体チャンバ12の間の流体交換のために第2プレート22全体に均等に実質的に分布する第1開口部31を含む。第2プレートはさらに、第2プレート22全体に均等に実質的に分布する第2プレート22の第2開口部32を含み、第2開口部32が第1流体チャンバ11と第3流体チャンバ13の間の流体交換のための第1の接続流路41により第3プレート23の第3開口部33と接続される。第3開口部はまた第3プレート23全体に均等に実質的に分布する。1の作動で、入口の供給ライン51が第3流体チャンバ13に接続されて、流体を第3流体チャンバ13で特定される空洞に最初に流す。出口の排出ライン52が第2流体チャンバ12に接続されて、流体を第2流体チャンバ12の空洞から出す。この態様の液体の流動経路を図2では矢印で示す。しかしながら、他の作動又は適用で、流体の流動方向は、流体がライン52を介して流入し、ライン51から流出する流れと逆にもなりうることを理解すべきである。本態様では、当該装置では、熱輸送できる流体又は熱輸送流体を最初に第2流体チャンバ12に導入し、2番目に第1開口部31を通り第1流体チャンバ11に導入する。第1流体チャンバ11に達すると、流体はプレート21の熱交換表面と接触して流体とプレートの間で熱交換が行われ、その結果、第1流体チャンバで流体の温度が変化する。流体と第1プレートの温度差に応じて、熱が流体から第1プレートに移動するか又はその逆で第1プレートから流体に移動する。流体は3番目に、第1流体チャンバを流出して接続流路41に面した末端により接続され及び接続流路41で特定される第2開口部32及び第3開口部33を通って第3流体チャンバ13に入る。熱のわずかな交換が第2流体チャンバ12及び第3流体チャンバ13で各々おこり、また、流体の温度は第1又は第2開口部を通って第1流体チャンバ11に流れる前後で流体は第2流体チャンバ及び第3流体チャンバでほぼ均一であることを理解すべきである。第2プレート22全体に均一に実質的に分布する第1開口部31及び第2開口部32のために、第1プレート21に向かって流れる流体が実質的には領域全体で同温になりうる。第1開口部31及び第2開口部32が均等に交互に分布するため、流体セルが形成され、それにより、流体が実質的には、1の第1開口部31から第1プレート11に流れた後、隣接する1の第2開口部32を通って又はその逆で流動しうる。第1プレート21と接触する作動媒体を第1流体チャンバ11と対向して配置される第1プレート21の面に備えうる。多数の均等に分布する第1及び第2開口部により、熱を一様かつ均一に第1プレート21の表面全体に確実に移動しうるが、これは、第1プレート21に沿う作動媒体の導管61にはほとんど依存しない。伝熱を高めるため、第1プレート21の表面は構造化設計できる。熱移動を改善しうるそのような構造にすることにより、流体と第1プレート21の間の接触表面を容易に拡大できる。作動媒体と第1プレート21の間の接触表面を、第1プレート21の表面を構造化して拡大を達成することもまた特定されうる。第1プレート21の第1流体チャンバと反対の面が単一部品として作動媒体の導管61と接続することが特に特定されうる。具体的には、導管61を開放流路又は閉鎖流路として設計できる。このように、作動媒体と第1プレート21の間に熱を確実かつ効率的に移動できる。供給ライン51及び/又は排出ライン52を、第2流体チャンバ12及び/又は第3流体チャンバ13の領域で少なくとも、装置に接着して接続することができる。ノズル53を第1流体チャンバ11への流体の進入領域に備えることができ、それにより、流体チャンバ11の流体の流動方向が影響を受ける。その結果、装置の効率を改善しうる。ノズル53は円錐形ノズルとして設計できる。本発明の一連の研究では、第1流体チャンバ11で流体に乱れが生じると、流体の温度差がより均一となり、伝熱効率がより高く強化されうることが示される。図3は、図2の伝熱装置に類似の伝熱装置の第2の態様を示す。当該装置では、流動調節のための取付器具54を用いて第1流体チャンバ11での流動にもまた影響を及ぼしうる。取付器具54は、ねじくぎ形状である格子形状の挿入体として設計できる。その結果、第1の接続流路41と第1流体チャンバ11の間の圧力損失を著しく低減できる。圧力損失の低減は進入流体圧力がより低くなければならないことを意味し、圧力がより低いことは装置のエネルギー効率がより高く、耐久性がより高いことを意味する。取付器具54はまた、プレート21、プレート22、プレート23、プレート24の1又は複数と緊密に接続でき、特に単一部品又は一体部品として同様に接続できる。実験では、流体の流動がねじくぎ形状パターンであると伝熱効率が強化されうることが見出されている。従って、ノズル及び/又は取付器具は当該パターンを示すような流体流動を作動するように構成されてよい。図2及び3に示される伝熱装置共に、第1プレート21、第2プレート22、第3プレート23及び第4プレート24が実質的に並列に配置される。当該構成により一方では、装置を比較的単純に作製しうる。他方で、一般に並列した構成により、多数の装置がブロック組立でより大きい熱交換器に組み立てられる。当該装置はモジュール設計を備えうる。それにより外被55の1の開口部を第1プレート21で塞ぎうる。その後、第2プレート22及び第3プレート23が外被55に挿入される。第4プレート24を用いて外被55を第1プレート21との対向面で塞ぎうる。当該設計を用いて装置を作製及び費用の両観点から効率よく作製できる。さらに、プレートのたわみを防止するため、取付器具54及びスペーサーを装置のプレート21、プレート22、プレート23、プレート24の間に挿入できる。取付器具54及び/又はスペーサーはまた、特に単一部品又は一体部品としてプレート21、プレート22、プレート23、プレート24と接続できる。様々に形成されるプレート21、22、23、24及び/又は挿入体54により、装置が様々な要求に容易に適合しうることを理解できる。その結果、種々の温度範囲及び/又は流体について装置の効率を確実に特に高くできる。必要ならば当該装置はまた容易に改変でき、プレート21、22、23、24の1つ及び/又は挿入体54の1つを変えると効率が改善されることが明らかになる。本発明の一連の研究では、第1プレート21が金属又は金属性材料から作製され、第2プレート22、第3プレート23及び第4プレート24が、例えば、断熱性の熱可塑性ポリマーから作製されると、熱が第1プレート21に効率的に移動し、それにより、第2プレート22、第3プレート23及び第4プレート24が断熱材として有用であることは特に好都合であることが示される。外被55、供給ライン51及び排出ライン52もまた、断熱性の熱可塑性ポリマーから設計できる。熱可塑性ポリマーから作製される部品を簡単な方法、例えば、射出成形により作製できる。当該部品を用いると必要な空間、重量及び作製コストを減らすことができる。図5は伝熱装置の第4の態様を示す。この態様は図2の態様と類似するが異なる点もある。第4プレート24の第3流体チャンバ13と反対の面と第4プレート24と対向して配置される第5プレート25の間に配置される第4流体チャンバ14及び第5プレート25の第4流体チャンバ14と反対の面と第5プレート25と対向して配置される伝熱のための第6プレート26の間に配置される第5流体チャンバを備える。第5プレート25は、第5流体チャンバ15と第4流体チャンバ14の間の流体交換のために第5プレート25全体に均等に実質的に分布する第4開口部34を含み及び第5プレート25全体に均等に実質的に分布する第5プレート25の第5開口部35が、第5流体チャンバ15と第3流体チャンバ13の間の流体交換のための第2の接続流路42により第4プレート24全体に均等に実質的に分布する第4プレート24の第6開口部36と接続する。当該構成により、装置の2面、すなわち、第1プレート21及び第6プレート26で伝熱を起こしうる。本態様では、図2の装置は実質的に二重化されることから、第3流体チャンバ13が2回用いられるが、必ずしもすべての部分を二重化しなくてよいことが理解されうる。その結果、伝熱のため表面を広げる簡便な設計を提供しうる。第5流体チャンバ15が第1流体チャンバ11と同様に設計されうることは当業者には明らかであろう。第4流体チャンバ14を第2流体チャンバ12と同様に設計できる。第4プレート24を第3プレート23と同様に設計でき、及び/又は、第5プレート25を第2プレート22と同様に設計することができ、及び/又は、第6プレート26を第1プレート21と同様に設計できる。装置を作製する場合、外被が第1プレート21及び第6プレート26で閉じられ、合間に配置されるプレートである第2プレート22、第3プレート23、第4プレート24及び第5プレート25が外被55に挿入される。図4は本発明の装置の第3の態様を示す。第3の態様は図2の装置と類似する。本態様では、第1流体チャンバ11に対向して配置される伝熱のための第1プレート21の面に配置される伝熱のための第7プレート27を備える。さらに、第7プレート27の第1流体チャンバ11と反対の面と第7プレート27と対向して配置される第8プレート28の間に配置される第6流体チャンバ16を備える。第8プレート28の第6流体チャンバ16と反対の面と第8プレート28と対向して配置される第9プレート29の間に配置される第7流体チャンバ17を備える。第9プレート29の第7流体チャンバ17と反対の面と第9プレート29と対向して配置される第10プレート30の間に配置される第8流体チャンバ18を備える。第8プレート28は、第6流体チャンバ16と第7流体チャンバ17の間の流体交換のために第8プレート28全体に均等に実質的に分布する第7開口部37を含み及び第8プレート28全体に均等に実質的に分布する第8プレート28の第8開口部38が、第6流体チャンバ16と第8流体チャンバ18の間の流体交換のための第3の接続流路43により第9プレート29全体に均等に実質的に分布する第9プレート29の第9開口部39と接続する。本構成で、熱交換が第1プレート21及び第7プレート27を共に介して熱交換が起こる時点で、第1流体チャンバ11及び第6流体チャンバに各々位置する2の作動媒体の間で熱交換が起こりうる。図2の装置は実質的に二重化される。第6流体チャンバ16が第1流体チャンバ11と同様に設計できることは当業者に明らかである。第7流体チャンバ17を第2流体チャンバ12と同様に設計でき、及び/又は、第8流体チャンバ18を第3流体チャンバ13と同様に設計できる。第7プレート27を第1プレート21と同様に設計でき、及び/又は、第8プレート28を第2プレート22と同様に設計でき、及び/又は、第9プレート29を第3プレート23と同様に設計でき、及び/又は、第10プレート30を第4プレート24と同様に設計できる。第1プレート21、作動媒体の導管61及び第7プレート27を単一部品又は一体部品として、例えば、作動媒体のための穿孔があるブロックとして設計でき、それにより、本発明の第1流体チャンバ11に面するブロック領域が第1プレート21を表し、第6流体チャンバ16に面するブロック領域が第7プレート27を表し、穿孔があるブロック領域が作動媒体の導管61を表す。当該プレート21、22、23、24、25、26、27、28、29、30は、好ましくは、装置を容易に作製するために実質的に並列に配置される。別の金属被覆を、流体及び/又は作動媒体に触れるすべての表面に施しうる。その結果、装置が確実に特に耐用年数が長くなる。流体が接触する表面の少なくとも一部がナノ被覆を含むと、熱交換器が確実に流動抵抗を低く及び効率を高くできることが特定されうる。図6の第5の態様は図5の第4の態様に対応し、取付器具54が第1流体チャンバ11及び第5流体チャンバ15に備えられる。図7は本発明の伝熱装置の第6の態様を例示する。本態様は概ね図6の装置と類似するが、外被55が強化設計されている。その結果、特に耐圧性の設計を達成しうる。外被55は金属又は金属性材料から作製される。好ましくは、伝熱のためのプレート21、26、27に同様に用いられる材料を用いうる。伝熱のためのプレート21、26、27が、例えば、冷間成形で外被55との単一部品として設計されることが特定されうる。第6の態様では、例えば、外被55の2の二等分の間の接合部を、はんだづけ、冷間溶接又は接着で塞ぎうる。実験では、本発明の熱装置の態様の伝熱部で発生する伝熱流束W/m2Kが10L/分の流速で25,000W/m2Kに達しうることが示さる。当該伝熱流束は、従来装置よりも実質的に速くなる。従来装置の伝熱流束は典型的には、最大で14,000W/m2Kである。実験ではまた、本発明の新規な装置を通常装置と比較すると、圧力低下が同様である場合、当該新規な装置の熱交換効率は典型的に2倍高まりうることが示される。図8は、伝熱のための1のプレート21、26、27と接続する作動媒体用の導管61のモデルの断面を示す。導管61は、作動媒体が流体状態又はガス状状態で流れるための流路を含む。作動媒体と熱輸送可能な流体の間の熱交換のため、複数のリブ62がプレート21、26、27の伝熱表面の間に備えられて配置される。導管61は好ましくは、熱伝導率が150W/mKを超える材料で作製される。当該導管は、伝熱のための1のプレート21、26、27と単一部品として接続でき、また、例えば、化学的処理例えば、構造化エッチング等、機械的変形例えば、深絞り成形、圧延又は穴あけ等、多数の部品を接合すること又は好適な成形方法で作製できる。導管61は、作動媒体の流通式の冷却用構造又は加熱用構造のための流体チャンバを表す。しかしながら、当該配置は好ましくはまた閉鎖型ヒートパイプとして設計できる。これは、固体物の低温リザーバーへのアクセスが、例えば、宇宙船の外面が常に非常に低温である宇宙飛行用に利用されうる状況では特に好都合である。図9及び図10は各々図8の導管61に類似する導管の異なる態様の上面図を示す。図8並びに図9及び10に示すように、導管61は、一方から反対側へのリブ62の間の作動媒体のための多数の流路を提供する。流路の断面はランダムに特定できる例えば、円形又は矩形。分配器63を流路の両端に設けることができ、これにより、個々の流路への作動媒体が分配又収集される。分配器63は接続要素で作動媒体の供給ライン及び排出ラインと接続できる。本発明の一連の研究では、金属又は金属で密封されたグラファイトが、作動媒体の気密伝導のための特に好適な熱伝導性材料であることが示される。好ましくはアルミニウム群及び銅群の金属性材料が用いられる。とりわけ高圧条件下では、金属被覆された金属マトリックス複合材例えば、AlSiC等が特に好適である。図10に示す流路は蛇行形状に設計される。当該設計により、伝熱のためのプレート21、26、27と作動媒体との間で熱を特に効率的に移動することができる。図11は伝熱装置の1態様の第2プレート22の上面図を示し、それにより、第1開口部31及び第2開口部32の可能な分布が理解できる。図12は、流下薄膜を伴う伝熱装置の1態様の斜視図を示す。薄膜を流下することは作動媒体が伝熱のためのプレート21、26、27に沿って流下薄膜を形成することを意味する。当該構成では第1プレート21及び第6プレート26が装置の外側面を形成し、それにより、伝熱が両面で意図される。第1プレート21及び第6プレート26は各々作動媒体のための連続するオーバーフロー表面を形成する。多数のウエル開口部65があるフィーダーパイプ64はスロット形状に設計でき、懸垂位置に配置される第1プレート21及び第6プレート26の外側面に作動媒体を供給する。作動媒体は作動媒体を2相型にでき、例えば、吸収冷凍システム9の溶媒蒸発器91はアンモニアが多いアンモニア水混合物又は吸収装置94はアンモニアが少ないアンモニア水混合物にできる。他の適用では、作動媒体は水素含有媒体又は水素含有可能な媒体であってよい。ウエル開口部65から第1プレート21及び/又は第6プレート26に噴出して、これらのプレート21、26を確実に薄膜様に湿潤できる。生じたガスは、図12で点線で示すような隙間を通り、同じ設計の隣接装置に移動できる。当該設計の具体的利点はその懸垂タイプ又は性質である。本設計により、継時的に生じる、化学的性質、機械的性質又は生物学的性質の土壌への効果はいかなる機能不全も生じないであろう。汚れ粒子が重力により装置の最も低位置に集積するが、そこには操作容易な回収槽を設けることができる。伝熱のためのプレート21、26、27には、少なくともある領域に熱放射を吸収する被覆を施しうる。当該被覆は、熱が稼働時に吸収されることを目的とする点で特に好都合であるようだ。図13は、多数の図12の伝熱装置を含む熱交換器7を示す。本設計では、熱交換器7は、標準的な構成要素で要求されるいかなる性能にも組立てうるため、伝熱のための装置の特にスペース節約型のモジュール構成にすることができる。図1に示すようにアンモニア水溶液と共に吸収冷凍システム9で用いられる場合、2つの隣接する伝熱装置の間の隙間を、アンモニア蒸気を供給又は除去するために利用できる。本設計を用いると、内部及び外部の圧力差を非常に低く保つことができる。しかしながら、当該機械的にコンパクトな構築物を用いて機能的損傷を何ら伴うことなく内外間を大きい圧力差にすることもできる。本設計により、多数の伝熱装置を熱交換器7のために並列に接続できる。代わりに、多数の伝熱装置を直列に接続できる。伝熱装置が並列に接続される場合、熱交換器7は熱交換器ブロック又は熱交換器組立品に統合され、また、必要ならば、熱交換器7は直列に接続される多数の熱交換器ブロックを含んでよい。例えば、凍結防止された脱イオン水又は緩衝化水を流体として用いうる。流体は容量が大きければ特に好都合であるようである。ナノ粒子がある流体がそれによりもたらされうる。少なくとも1の方向で100nm未満の直径及び/又は150W/mKを超える熱伝導性がある粒子又は繊維が添加された流体が特に好都合であることが明らかである。ナノ技術の開発以降、著しい特性をナノスケールで示す材料が開発されている。具体的には、カーボンナノチューブCNTは、優れた熱伝導性及び電気伝導性があることが示されている。単離されたカーボンナノチューブのいくつかの熱伝導性は長さ方向で最大で6,600W/mKという高い値が報告されている。本発明は、伝熱装置に関する側面に関係するほか、伝熱装置で用いられる場合に熱交換速度をより速く及び/又は圧力低下をより低くできるか、あるいは少なくとも促進しうる熱輸送媒体又は熱輸送媒体に関する。当該記載については、当該媒体はまたナノ流体といえ、熱電気容量及び熱伝導性が高く、その結果、流速をより低くできることにより、当該装置の圧力低下の課題が軽減される。本発明の当該側面は吸収深冷器空気調節システムに適用できるが、二重相の吸収/脱着装置例えば、水素吸収/脱着プロセスを含む他にも明らかに適用できることに留意すべきである。図14は、液体及び流動性蒸気を溶解形態又は化学的結合形態で含む二重相の作動媒体又は作動溶液を格納する脱着装置101を示す。作動溶液は、ベース流体を固体ナノフィラーをさらに含む流体マトリックスにすることでナノ流体にしうる。脱着装置101は、二重相の作動溶液に、燃料燃焼熱、廃熱又は太陽熱からの十分な熱エネルギーを与え、作動溶液から脱着用の流動性相を気化させて、蒸気を脱着装置101から凝縮器102に移動させる。図15に示すように、本発明の熱交換器105のヒートパネル表面153では、太陽エネルギー焼灼、廃エネルギー焼灼又は燃料燃焼熱エネルギーから十分な熱エネルギーを収集後、管路154を介して脱着装置101に入り管路155に至る場合又は、逆に、管路155を介して脱着装置101に入り管路154に至る場合にナノフィラーベースの伝熱流体が運ぶ熱エネルギーは高い。この熱エネルギーが高いナノ流体は、管路151を介して供給される作動溶液から分離するために第2相をブーストすることになるが、これはまた、脱着装置101でナノ流体がない場合よりもはるかに速くナノ流体に合成されうる。高い熱エネルギーの蒸気相が150を介して熱交換器105から凝縮器102に流れる一方、ナノフィラーマトリックス流体のベース流体である不良な作動流体溶液が、管路152を介して吸収装置104に戻る。凝縮器102では、脱着装置101からの脱着蒸気がガス状態から液体状態に冷却される。凝縮器102では、他のナノ流体で冷却される熱交換器が、熱交換の効率を高めるために採用される。ナノ流体は冷媒からの熱を昇温域から降温域へ移す。図15に示すように、脱着装置101で生じた熱エネルギーが高い蒸気を、その熱エネルギーがより低温の域と交換されるように管路151を介して移動させ、その結果、脱着蒸気が液体に凝縮する。このため、ナノ流体がヒートパネル153を通過して管路154から管路155に又は、逆に、管路155から管路154にポンプで送られる。熱電気容量が極めて高いナノ流体が熱エネルギーを外部のリクーラー153に移動させて、作動流体の蒸気を冷媒への凝縮のために管路151から管路152に又は、逆に、管路152から管路151に移動させる。熱エネルギーがより低い凝縮された冷媒が管路151を介して管路152に流れる又は、逆に、管路152を介して管路151に流れる。液体の冷媒が膨張バルブを介して蒸発器103に入ると蒸発器103内の圧力が低下する。圧力がこのように低下すると、冷媒は周囲温度で気化し、利用可能な熱エネルギーを吸収でき、閉じた冷却回路に冷却効果をもたらす。類似するヒートポンプ装置が凝縮器102にある場合、本発明の熱交換器105はまた蒸発器103で適用できる。この場合、冷媒蒸気が管路151又は管路152を介して熱交換器105に入る。クーラント循環のナノ流体が、蒸発ループと並行し又は蒸発ループに関して向流で熱交換器105に入る。蒸発ループで、減圧下の冷媒が、クーラント循環でナノ粒子強化クーラントで示される周囲からの相当量の熱エネルギーを吸収すると気化する。冷凍液でナノフィラーの熱電気容量が高まると、吸収されるエネルギー量はナノ粒子がない場合に吸収されるエネルギー量よりも大きい。蒸発後、冷媒蒸気は吸収装置104に入り冷却されるが、ナノ流体は他のループで再回収されて最終的にはループを逆流して、冷却エネルギーを使い果たす。固有エネルギーが高い冷媒蒸気が吸収装置104に入ると、当該冷媒蒸気は、吸収装置104でナノフィラー流体マトリックスのベース流体として機能する吸収剤不良な作動溶液に吸収される。冷媒蒸気が吸収剤溶液へ溶解すると、直ちに放散されるために必要な熱エネルギーが放出される。これは、ナノフィラー合成液を用いて促進できる。熱エネルギーは、作動溶液の当該ナノフィラーより熱伝導性が高いため、より効率的かつ効果的に移され、その外部再冷却ループが熱交換器105と同じ構成でありうる熱交換器に送られ、その熱が、外部のヒートシンク又は冷却搭に接続される熱交換器105の外部再冷却ループの別のナノ流体を介して除去されうる。熱交換器105はまた同時に、吸収装置104の重要な部分の1つである。図15に示すように、熱エネルギーが高い作動流体が管路151を介して吸収装置104に流れ、熱電気容量が高いナノ流体が、熱エネルギーを外部のヒートシンク又は冷却搭に消散しやすくする。その作動流体が、熱消散が未だに不完全な場合、作動流体は、二次的な熱消散のために管路152でリループre-loopする。この作動流体の熱消散が完全な場合、作動流体は管路150を介して吸収装置104から出て、最後に再循環の連続により再び脱着装置101に入る。これより、熱交換器105が上記の脱着装置101、凝縮器102、蒸発器103及び吸収装置104各々で用いうることが理解されうる。本発明の装置で、流体形態、例えば、液体形態のナノ流体という熱輸送媒体が、熱エネルギーを昇温域と降温域の間に移動させるための動作のための装置の管路に格納される。ナノ流体は、ベース流体例えば、液体で熱伝導性の固体ナノフィラーから構成される流体マトリックスである。ベース流体は、水、有機、無機、有機金属、ポリマーであってよく、また、単一の化学種又はそれらの組合せであってよい。流体マトリックスは以下の物理的特性及び化学的特性があるべきである:すなわち、低蒸気圧、高沸点、大比熱容量、低熱膨張及び熱伝導性ナノフィラーとの良好な湿潤である。熱伝導性ナノフィラーとマトリックスの間の湿潤は極めて重要で、ナノ流体の熱特性を決定する。当該熱伝導性ナノフィラー材料は、熱伝導性に優れなければならず少なくとも1のディメンションの熱伝導性は150W/mKを超える;例えば、AlN、Al、Ag、Cu、ナノグラファイト及びダイヤモンド等の材料に対応する及び機械的混合、剪断混合又は遊星混合により流体に十分に分散される。当該熱伝導性ナノフィラーは、有機、無機、有機金属、ポリマーでありえ、また、単一の化学種又はそれら組合せであってよい。ナノフィラーの含有量は、0.1~20vol.、粘度が1~5000mPasで、その場合、濃度がナノ流体の熱抵抗/熱伝導性に影響を及ぼす。熱伝導性ナノフィラーはナノスケール化されて表面積が増える。熱伝導に優れても、ベース液体のナノフィラーが良好に分散されうるのみである。ナノ材料に物理的又は化学的な処理を施して分散を良好することができる。これまで、アスペクト比が高く管状構造であるナノ材料が熱伝導性フィラーとして選択されてきた。はじめにナノ材料をその後の操作のためにその表面を調製するために機能化及び活性化する。適当な反応が完了した後、得られた作製物を水性媒体又は液体媒体に容易に溶解又は分散できる。例示のため、本発明者らは、2以上のヒドロキシル基がある有機炭化水素等のヒドロキシル含有有機分子と反応する化学反応を選択する。当該ヒドロキシル基は分子内の1の特定の炭素原子又は異なる炭素原子に結合できる。25°Cで液体であり、低蒸気圧、高沸点の、部分的に枝分かれする分岐鎖及び直鎖であれば、当該有機炭化水素の分子構造は特に制約されない。当該炭化水素は2~50個、好ましくは4~20個の炭素原子を含有してよい。ヒドロキシル基の存在に加えて、アルケニル、アルキル、カルボニル、アミノ、カルボン酸、シロキサン等の他の官能基もまた好ましい。上記炭化水素に加えて、架橋剤、溶解剤、他の安定剤、界面活性剤、触媒又はナノ材料の分散に貢献しうるか又はナノ流体の熱伝導性を高めうるか又は有機炭化水素と他の反応を誘導しうる化学物質でありうる他の化学物質もまた加えてよい。適当なナノフィラーは固体のカーボンナノチューブCNTでありうる。好ましくは、カーボンナノチューブの少なくとも1のディメンションの直径が100nm未満であり、カーボンナノチューブの少なくとも1のディメンションの熱伝導性は150W/mkを超え、例えば、最大で3,500W/mkである。材料本明細書に記載の化学物質はすべて、別途指定のない限り、Aldrichオンラインから購入した。それらは、別途指定のない限り受領時のまますぐに用いる。ジクロロメタンDCMをモレキュラーシーブで乾燥し、水素化カルシウム上で蒸留した。新品のナノ材料を受領時のまま用いた。比較の方法を本明細書中に例示するために、各々一般に入手できるポリエチレングリコールPEG100、PEG200、PEG300及びPEG400が各ベース流体として用いられる。特定熱重量分析を、窒素下、10°C/分の加熱速度で、PerkinElmerTAG7で行った。FT-IRスペクトルを、PerkinElmer16PCFTIR分光光度計を用いて記録した。TEM像を、200kVで稼動するJEOL2010F装置を用いて得た。粒子サイズ分布をCoulterLS230を用いて測定した。従来の実験設定を用いて熱抵抗を測定した。セプタム及びマグネチックスターラーを備えた丸底フラスコに、0.3gの固体カーボンナノチューブナノ材料であるを加えた。その後、系を、室温で1日間、濃硫酸及び硝酸の混合物の100mlで撹拌した。得られた混合物を脱イオン水で希釈して濾過した。生成物を脱イオン水で徹底的に洗浄し、真空オーブンで40°Cで乾燥した。黒色粉末を99の収率0.298gで単離した。IR薄いフィルム、νcm-1:1716C=O伸縮。セプタムおよびマグネチックスターラーを備えた500mlの二口フラスコに、上記0.3gの黒色粉末と、新たに蒸留したDCM300mlとを加えた。蒸留したDCM25mLに溶解した1gのPEG100を、滴下ロートで加えた。混合物を、120°Cで48時間、窒素下で還流した。室温に冷却後、混合物を4500rpmで遠心分離し、透明なDCM層を分離した。そのように形成されたハイブリッドは、粗生成物をDCMで繰り返し洗浄した後、混合物を遠心分離して、上清を除いて精製を行った。PEG100ハイブリッドの黒色粉末を24.6の収率0.319gで単離した。IR薄いフィルム、νcm-1:1093C-O-伸縮、1451.9CH2エンディング、1584.1=C伸縮、1731.9C=O伸縮、2873C-H伸縮。ナノフィラーはまた少なくとも1の金属触媒で被覆して性能を高めることができる。同じ反応媒体に供する以外は、カーボンナノチューブを種々の化学物質PEG100、PEG200、PEG300、PEG400と反応させて種々の機能化ハイブリッドを合成した。実際、表面修飾又は機能化は、レーザーアブレーション又は他の何らかの物理的手段で施すことができる。従って、化学的修飾は例としてのみ用いられる。ハイブリッドの熱安定性及び柔軟性鎖を明らかにするために熱重量分析TGAを採用した。新品反応物すなわち、前処理されない反応物は極めて安定であり、800°Cに加熱されると、その重量の非常にわずかが失われるにすぎない。他方、反応後のハイブリッドは200°C前後で分解が始まる。当該ハイブリッドは一般に熱分解に対する抵抗性が低いため、このことは理解できない。下記の表1は、非合成の反応物と比較した場合の合成ハイブリッドの重量の減少割合を示す。ハイブリッドへの新品反応物のナノ材料の修飾が、その分散の改善に貢献していることを調べるために、0.1wtのPEG300ハイブリッド及びPEG400ハイブリッドを脱イオン水に加え、混合物を1時間超音波処理した。沈降及び精製の後、均一な溶液を抽出した。ナノ流体、すなわち、ハイブリッドPEG300及びハイブリッドPEG400は6ヶ月を超えて安定であった。顕著には、黒色溶液は均一で変化がなかった。PEG300及びPEG400の水溶液の写真を図17に示す。際立って対照的に、何らの処理を行っていない新品試料は分散が不良であり、30分後にバイアルの底に沈降を始めた。PEG100、PEG200、PEG300及びPEG400の得られたハブリッドナノ流体を測定した粘度は500mPas未満であった。PEG100、PEG200、PEG300及びPEG400の各ハイブリッドの上清の粒子サイズを1ヶ月毎に調べた。サイズ分布は6ヶ月以内ではほとんど変化しなかったことが見出された。これは、超音波処理後に何ら再凝集が起こらなかったことを意味する。図18に示すように、室温で6ヶ月貯蔵した後の安定性は有望な結果となった。ハイブリッドPEG300及びPEG400の粒子サイズは0.4~2.5μmであり、これに対して、未反応の新品反応物の粒子サイズは10~800μmであり、すべて脱イオン水に分散された。この結果から、前処理されたPEG300及びPEG400は、大きさが極めて小さいにもかかわらず、6ヶ月を超えて均一に分散されたままでありうるかが説明される。TEM分析により、複合材料の形態に関するより明瞭な写真が得られる。図17に示すように、未処理の新品反応物1と標識されるのTEM像で多くのクラスターが認められた。これは不良な分布を示唆する。対照的に、図18に示すように、処理後のハイブリッドPEG300X3と標識される及び処理後のハイブリッドPEG400X4と標識されるからは、ナノフィラーが十分に分散され、互いに分離している離散構造が得られる。熱特性未処理の新品反応物と、PEG100、PEG200、PEG300及びPEG400の各ハイブリッドとの熱抵抗を、約15wt.のナノフィラーをアルコールに混合して試験した。熱抵抗の測定は、ナノ流体を十分に研磨した2つの熱電対の間に挟む従来の方法を用いて行った。約160.8Wの電力で熱電対の温度差を測定した。その後、測定値を電力で除して熱抵抗を得た。得られた粘度は、3000mPas未満であることが見出された。下記の表2に示すように、PEG100、PEG200、PEG300及びPEG400の各ハイブリッドの熱抵抗は驚くべきことに、抵抗がより低く、14と大きく差があった。このことは、マトリックスでのナノフィラーがより良好な分散により生じていると説明でき、従って、熱が軸方向に沿って効率よく伝わる。さらに、分散により顕著に改善されたため、ナノ材料間の接触が大きく改善される。図17に示すように、未反応の新品反応物は、非常に凝集塊化したナノ材料クラスターを示し、サイズが10~800μmである。ナノチューブの網状構造は限定され、熱を効果的に移動させることができない。対照的に、当該誘導体、すなわち、PEG100、PEG200、PEG300及びPEG400の各ハイブリッドの粒子サイズは極めて小さい0.4~2.5μm程度。離散したナノ材料が、マトリックスで十分に分散するように形成されて、熱伝導のための幅広いプロセス範囲が可能になる。上記実施例は、本発明の重要性である、熱消散で熱輸送媒体として作用するナノ流体の極めて優れた広汎な性能を明らかにして、本発明のメカニズムのより良好な理解の一助となる。もちろん、上記で用いられる分子構造、化学物質、化学的処理方法は例示のためだけであり、従って、本発明の範囲が不当に限定されるべきではない。昇温域と降温域の間の熱交換の速度を幾何学的手段で高めるために伝熱表面の表面積を広くしなければならないことが熱交換装置の設計に伴う問題としてよくある。しかしながら、帯域分離表面の面積に対する熱輸送媒体における固体内容物の表面積の比率を上げる取組みはほとんどなされていない。当該取組みはまた、流体の添加物の大きさ及び腐食効果で阻まれる。本発明では、流速が高まっても著しい化学的又は物理的な腐食効果がないナノ材料、例えば、上記カーボンナノチューブ、を選択できる。当該ナノ材料は、管路又は熱交換チャンバの囲い表面の面積Aexに対する有効固体流体表面の面積Aflの比率、すなわち、Afl/Aexを著しく高めうる。最新の技術の熱交換器では、Aflの値は、熱交換器の流体で湿潤した表面に等しい。円筒状タイプを一例として例示するため、Aflの値を2pRLとするが、ここで、Lは管路長で、Aexと同じ値であると考えられるであろう。つまり、従来型円筒タイプの熱交換器のAfl/Aexの値は、管路が液体で満たされると仮定すると1に近いと考えられる。熱交換器の幾何学的形状を設計するためにでさえ、Aexのみが変化し、従って、実際には、Afl/Aexの比率は1未満であろう。しかしながら、ナノフィラーを加えると、Aflの値はπR2LBETρvol.となるが、これは100vol.について窒素吸収で測定される式中、ρはナノ流体の密度であり、BETはナノ流体での固体ナノフィラーの測定された表面積である。従って:本発明で用られうる第1の種類のナノ流体は、BET値が100m2/gで密度が1.3g/cm3の1vol.のCNTを半径10cmの円筒で用いる場合、Afl/Aexの値が6,500,000すなわち、6.5×106となる。Afl/Aexの値の他の例を以下の表3に示す。管路という用語が用いられるが、管路は実際には、熱交換表面を提供する通路であることに留意すべきである。管路は円形でなくてもよく、また、管路の断面は矩形でもよい。従って、Aexは熱交換表面の面積を示すことを理解すべきである。上記表で示されるように、Afl/Aex値が約100の場合は、熱交換の効率を、3を超えて改善することができるが、これは実用的に重要である。Afl/Aex値が約325以上では効率を10以上、劇的に改善することができる。本発明をさらに良好に機能させるためには、装置がより良好な性能を達成するように、ナノ流体の粘度、密度及び流速並びにナノフィラーの熱伝導性を注意深く選定する。本発明者らの研究によれば、本発明の適用に好適な当該ナノ流体の粘度は以下の通りであることが見出される:当該ナノ流体の粘度は500~5,000であってよいことがわかる。流体力学で、レイノルズ数Reは、粘性力に対する慣性力の比率の尺度となり、従って、所与の流動状態に対応して定量化する無次元数である。下記は一般知識である:式中、ρは流体の密度であり、Vは流体の体積であり、Lはパイプの直径であり、μは流体の動的粘度である。レイノルズ数は流体力学上の問題の次元解析のために重要であり、レイノルズ数はまた、種々の流動形態例えば、層流又は乱流等を特定するために用いられる。層流は粘性力が支配的である低レイノルズ数で生じ、滑らかで一定した流体動で特定され、一方、乱流は高レイノルズ数で生じ、ランダムなエディ、渦及び他の流動を不安定性にする傾向がある慣性力で支配される。最良の熱交換能の達成には装置寸法及び材料工学を十分に理解することが必要であり、最適化が反復され、かつ、実験により最適化されなければならない。例えば、管路51及び52の直径、管路内部の圧力及び流動速度は作動溶液のエンタルピーに関係し、それらは熱交換性能に影響を及ぼすので十分に理解されるべきである。本発明が良好に機能するためには、装置の管路でのナノ流体の流動が層流でなければならないことが見出される。種々の体積百分率のCNTで分散される流体キャリアとしてPEG200を選択した場合、パイプ半径が0.1mである熱交換器での流動状態の様々なシナリオが下記の表6にまとめられる。シナリオ1は、ナノフィラーすなわち、CNTがパイプ内の熱輸送流体に存在しなかった場合であり、流体の流動速度を高めて類似する熱交換性能を達成した。当該ナノ流体を用いた本発明により構築される装置では、入口及び出口で同じ圧力低下を考慮すると伝熱能が2倍改善されうることが見出される。カーボンナノ繊維の熱電気容量が高いため、粘度を比較的妨げずに伝熱能を高めることができ、また、流体の対応する流速をさらに遅くできる。本発明は主に熱交換器に関して記載してきたが、本発明はまた、二重相の吸収/脱着プロセスで用いられる装置でも適用できる。具体的には、この適用では、熱を輸送する作動媒体は例えば、水素等のガスを溶解形態又は化学的結合形態で格納するか収納する。当該配置により、当該装置は、太陽熱エネルギー、燃焼エネルギー又は廃エネルギーからの熱エネルギーを導入して当該ガス、すなわち、水素、を放出することができる。上記は、本発明が実施されうる一例を例示するにすぎないこと、並びに、様々な改変及び/又は変化が、本発明の精神から逸脱することなく、当該例に対して行われうることを理解すべきである。簡略化のために1のみの態様に関連して記載される本発明の様々な特徴はまた、別個に、又は、任意の適当な部分の組合せで提供されうることもまた理解すべきである。本明細書で言及される先行技術はその全体が本明細書に組み込まれる。"