ガス供給ライン2、液体供給ライン4、ならびに、少なくとも1つの気液接触エレメントを含みガス供給ライン2と液体供給ライン4との間に配置されている少なくとも1つの機能性ゾーン6、を含む気液接触カラムであって、ガス供給ライン2が、ガス供給ライン2と機能性ゾーン6との間に配置された分配ゾーン8と協働し、分配ゾーン8が充填物からなり、機能性ゾーン6の入口におけるカラム断面にわたって、分配ゾーン8から来るガスがカラム中を流通するガスの平均速度に対して-50と50との間の範囲の局所的速度で流通するように充填物の高さが選択されることを特徴とする、気液接触カラム。分配ゾーン8の充填物のフラッディング係数が、機能性ゾーン6の接触エレメントのフラッディング係数を少なくとも20下回る、請求項1に記載のカラム。分配ゾーン8の高さが0.05と2.0mの間の範囲である、請求項1または2に記載のカラム。空間11が分配ゾーン8と機能性ゾーン6との間に設けられ、空間11の高さが少なくとも50mmを超えることを特徴とする、請求項1から3のいずれか一項に記載のカラム。ガス供給ライン2がカラムの高さに対して垂直な方向に向けられている、請求項1から4のいずれか一項に記載のカラム。分配ゾーン8の充填物が、金属、ポリマー材料、又はセラミックでできている、請求項1から5のいずれか一項に記載のカラム。分配ゾーン8の充填物の空隙率が0.90と0.99の間の範囲であり、前記充填物の幾何学的表面積が80と750m2/m3の間の範囲である、請求項1から6のいずれか一項に記載のカラム。気液接触エレメントの特性評価方法であって、以下の段階:aガス供給ライン2及び液体供給ライン4を含むカラム中で、前記接触エレメント6をガス供給ラインと液体供給ラインとの間に配置する段階、b充填物から成るガス分配ゾーン8をカラム中でガス供給ラインと前記接触エレメントとの間に設ける段階、c分配ゾーンと前記エレメントとの間を流通するガスについて少なくとも1つの測定93を行う段階が行われる方法。cの段階で行われる測定を使用して前記接触エレメントの少なくとも1つの特性:フラッディング曲線、液側移動係数、ガス側移動係数、有効表面積を決定する、請求項8に記載の方法。-フラッディング曲線が圧力測定によって決定され、-有効表面積がソーダ溶液又はアミン溶液によるCO2の吸収によって測定され、-液側移動係数が炭酸塩溶液又はアミン溶液中のCO2の化学吸収によって決定され、-ガス側移動係数がソーダ溶液中のSO2の化学吸収によって又は水飽和していないガス中の水の蒸発によって決定される、請求項9に記載の方法。詳細な説明図1は、気液接触エレメントを備えた機能性ゾーン6を含むカラム1を示す。カラムは、機能性ゾーンにおいて、上昇する気相と下降する液相との間の密接な接触を可能にする。流体間の接触面を増加させる接触エレメントは、規則充填物すなわち並置されたエレメント、例えば波形シート、の規則的な配置、又はランダム充填物すなわちエレメント、例えばリング又はらせん、の不規則な積み重ねであることができる。規則充填物は、例えば文献US3679537及びUS4296050SulzerChemtechより市販されているMellapakタイプ充填物に記載のように、大きなブロックとして組織的にinanorganizedmanner配置された折りたたみシートfoldedsheetsから成ることができる。新しい世代のランダム充填物は一般に、KochGlitschより市販されているIMTP充填物などのように、穴と精巧な形状を有する弧の部分とを備えた金属部材から成る。ガスは接触エレメント6より下のライン2を通って横方向に注入される。液体は接触エレメント6より上のライン4を通ってカラム1へ注入される。ガスは、充填物6中で液体と接触した後、カラム頂部のライン3を通って排出され、液体はカラム底部のライン5を通って排出される。本発明によれば、規則充填床又はランダム充填床から成るガス分配ゾーン8がカラム1の中に配置される。分配ゾーンは、ガスがライン2を通ってカラム1へ注入される注入点と接触エレメント6との間に位置している。そのため、カラム1へ注入されるガスは、接触エレメント6に達する前に充填物8を通って流れる。充填物8の目的は、特にカラム1の断面にわたってガスの流通速度を均一化することによって、ガス流の分布をカラム1の断面にわたって均一化することである。例えば、本発明によれば、充填物8及び特にその高さは、機能性ゾーン入口のカラム断面にわたって、充填物8からのガス流が平均ガス速度の-50と50の間、好ましくは平均ガス速度の-30と30の間の範囲の局所的速度を有するように選択される。平均速度は全ガス流量を充填物8の出口、すなわち充填物8の上部におけるカラム断面で割ったものに相当する。分配ゾーン8に備えられる規則充填物又はランダム充填物は、金属、ポリマー材料、又はセラミック、好ましくは金属でできていることができる。分配ゾーン8の充填物の空隙率は、0.60と0.99の間、好ましくは0.90と0.99の間の範囲であることができる。前記充填物の幾何学的表面積は、80と750m2/m3の間、好ましくは80と250m2/m3の間の範囲にあることができる。例えば、分配ゾーン8は、1から5枚の規則充填プレート、好ましくは1から3枚のプレートを積み重ねたもの、又はランダム充填床を含む。規則充填プレートは180と250mmの間の範囲の高さである充填ブロックであると理解される。分配ゾーン8の高さは0.05と2.0mの間、好ましくは0.2と0.7mの間の範囲にあることができる。優れた高さの値は0.4と0.6mの間の範囲である。カラム断面にわたる均一なガス分布のためには、ゾーン8の小さい充填高さで十分である。この小さい充填高さは非常に小さい圧力損失しか生じない。したがって本発明によるガス分配ゾーン8は、圧力損失を抑えながらカラム断面全体にわたるガスの流通速度の均一化を可能にする。分配ゾーン8は、カラム1の下方部分、機能性ゾーン6の下又は、ガスがたどる経路をたどった場合、機能性ゾーンの上流に配置される。分配ゾーン8及び機能性ゾーン6は離れているかしたがって図1に示すように空間11によって隔てられている、又は互いに隣接していてもよいこの場合空間11はない。実験用カラムの場合、圧力検出器を設置するために及び/又はちょうど機能性ゾーン入口での測定のためにガス若しくは液体の一部を引き出すための分岐継手branchconnectionを設置するために、2つのゾーンを離してもよい。好ましくは、分配ゾーン8において使用される規則充填物又はランダム充填物の種類は、機能性ゾーンにおいて使用される規則充填物又はランダム充填物よりも容量性の高いmorecapacitiveものであるように選択することができる。それは、制御されていない入口効果の結果として分配ゾーン8で早期にフラッディングが始まるのを抑制するために、より容量性が高いこれは分配ゾーン8の充填物が好ましくは機能性ゾーン6の充填物よりも20から50高いガス流量でそのフラッディング点に達することを意味する。機能性ゾーン6のフラッディング点に対する、分配ゾーン8の充填物のフラッディング点のこうした比較は、全く同一のガス例えば空気の通過及び全く同一の液体例えば水の通過について行われる。フラッディング点におけるガス流量は、5と150m3/m2/hの間、好ましくは20と60m3/m2/hの間の液体流量範囲について決定できる。これらの値は所望の用途に応じて調整されなければならない。例えば、30wt.モノエタノールアミンを含む水溶液による排ガス浄化の場合、フラッディング点におけるガス流量は30m3/m2/hの液体流量について決定できる。ガス精製に関しては、フラッディング点におけるガス流量は10m3/m2/hの液体流量について決定できる。酸性ガス含量の高いガスの洗浄に関しては、フラッディング点におけるガス流量は100m3/m2/hの液体流量について決定できる。本発明によるカラムは、天然ガスの脱酸deacidizing、排ガスの脱炭酸、又はクラウステールガス処理Claustailgastreatment、又は任意の種類のガス処理において使用できる。これらの用途において、処理しようとするガスを、充填物から成るガス分配ゾーンを備えたカラム中で液体吸収溶液と接触させる。分配ゾーンは、気液接触エレメントの様々な特性を決定するための実験用カラムにおいて使用することもできる。図2は、本発明による分配ゾーン8を有する実験用カラムを示す。図1の参照番号と同一である図2の参照番号は同じ要素を示す。本発明による分配ゾーン8すなわち充填物から成るは、調査される気液接触エレメント6に入るガス流を均一化することを可能にし、したがって、調査されるエレメント6の断面にわたる均一な操作に対応する検出器91、92、93からの測定値及び分岐継手101、102、103からの試料を得ることを可能にする。特性評価の目的は、とりわけ、移動及び物質性能transferandmassperformances、特に有効表面積ae、並びに圧力損失及び特にフラッディング係数Fcに関する性能を決定することである。有効表面積aeは、充填物における気液接触で実際に利用できる表面積に相当する。フラッディング係数Fcは、充填物中を通って流通するガス流量の、全く同一の液体流量におけるフラッディング限界に対応するガス流量に対する比である。フラッディングは、充填物を備えた接触カラムの操作限界、すなわち対向流の場合に一定の液体流量においてカラムへ入ることができる最大ガス流量に相当する。充填物の信頼性にすぐれたフラッディング曲線を作ることが可能であり、これは固定した液体流量において許容可能な最大限のガス流量を決定することを意味する。フラッディング曲線の決定は当業者によく知られており、一般には、固定した液体流量において、充填床6を通って流れるガスの圧力損失を様々なガス流量について測定することに帰着する。圧力損失は、機能性ゾーンの入口及び出口、及び/又は機能性ゾーンの至る所に配置された圧力検出器によって測定される図2の検出器91、92、93。次いでフラッディング曲線は、工業用カラムの直径を計算するのに使用される。特性評価用カラムの直径はサイズ効果を可能な限り克服するように設定される。一般に、これはカラム直径と試験される充填物の特徴的寸法characteristicdimensionとの間の最小の比を保つことに帰着し;後者は、完全に網羅するわけではないが、直径、長さ、又は同じ密度の球体の等価直径equivalentdiameterであることができる。規則充填物の特徴的寸法は、例えば、完全に網羅するわけではないが、波形構造のサイズ又は折りたたみ数fold又は流路の水力直径hydraulicdiameterであることができるこれは流れの表面積に対するぬれぶち長さwettedperimeterの4倍に相当する、すなわち完全にぬれた規則充填物に関しては4/agに相当し、agは充填物の幾何学的表面積である。一般に、選択される特徴的サイズ、及びカラム直径と試験される充填物の特徴的寸法との間の最小の比を考慮すると、0.10と1.0mの間、好ましくは0.4と1.0mの間の範囲の試験カラム直径となる。機能性ゾーン6の高さは、使用される化学系に依存するため、当業者によって定められることができる。一般に、これは0.5と5.0mの間、好ましくは2.0と5.0mの間の範囲である。ガス流量係数ρg:kg/m3でのガス密度、Vsg:m.s-1でのガス表面速度gassurfacevelocityは、一般に0.2と5Pa0.5の間、好ましくは0.5と4.0Pa0.5の間の範囲である。液体流量は一般に、1と200m3/m2/hの間、好ましくは5と100m3/m2/hの間の範囲である。本発明による方法は、移動パラメーター:ガス側及び液側移動係数、kL、kG、及び気液界面積gas-liquidinterfacialsurfaceareaaeの決定も可能にする。したがって、気相から液相へ、又は液相から気相への或る化合物Aの流れが測定される。前記界面積又は有効表面積aeは、液体によるガスの化学吸収、例えばソーダ溶液によるCO2吸収によって、又はMEA若しくはDEAなどのアミン溶液によるCO2吸収によって測定できる。液側移動係数kLは、水中のアンモニアの物理吸収によって、又は炭酸塩溶液中若しくはMDEAタイプのアミン溶液中のCO2の化学吸収によって決定できる。ガス側移動係数kGは、ソーダ溶液中のSO2の化学吸収によって、又は水蒸気飽和していないガス中の水の蒸発によって決定できる。もちろん、例えばH2SO4溶液中のNH3の化学吸収、水中のSO2の物理吸収、水からのO2の脱着などの多くの他の系が文献にある。移動係数は液体試料及びガス試料を採取することによって決定される。ガス試料及び液体試料は一般に、機能性ゾーンの入口及び出口、及び/又は機能性ゾーンの至る所で、すなわち図2では分岐継手101、102、103で試料を採取することによって、採取される。液相は、電位差測定法、クロマトグラフィー、ラマン分光測定、又は当業者に知られている任意の他の技法によって分析できる。気相は、クロマトグラフィー、赤外分光測定、又は当業者に知られている任意の他のガス分析法によって分析できる。化合物Aは一般に、空気、NH3、H2O、CO2、SO2、N2、O2、H2S、NOx、SOx、COS、RSHで構成される群、好ましくは空気、NH3、H2O、CO2、SO2、O2、H2Sで構成される群から選択される。分配ゾーン8の高さは、0.05と1.0mの間、好ましくは0.2と0.5mの間の範囲であることができる。分配ゾーン8は、カラムの下方部分、機能性ゾーン6より下に配置することができる。好ましくはこれら2つのゾーンは離れている。実験用カラムの場合、分配ゾーン8と機能性ゾーン6の間の空間11の高さは、少なくとも50mm、好ましくは少なくとも100mmであることができる。したがって、測定を行うため又は機能性ゾーン6と分配ゾーン8の間で試料を採取するための圧力検出器及び/又は分岐継手93を設けることが可能である。本発明による方法は実験データの収集に特によく適しており、実験データはその後、反応又は非反応蒸留及び反応吸収ユニットの寸法決定を可能にするシミュレーターに組み込まれることができる。例本発明の利点は下記の比較例によって説明される。例は、市販のソフトウェアFluent6.3.26を用いて行われた数値流動シミュレーション計算CFDComputationalFluidDynamics計算流体力学に基づく。目標は様々な分配系の形状の間で得られる分布の質及び付随する圧力損失を比較することである。図3は、ガス分配系SD-Gを有する単純化したカラムの図を示す。図1の参照番号と同一である図3の参照番号は同じ要素を示す。例1:工業用カラムの事例この場合、直径8mのカラム1はIMTP-40に相当するランダム充填床を備えている。ライン2を通して流入するガスの質量流量は121kg/sである。図4は4つの異なるガス分配の構造SD-Gを示す:-SD-G1:分配系なし、多くの場合小さいサイズのカラムにおいて選択される事例、-SD-G2:パイプ型分配器、-SD-G3:くし型分配器、工業規模において通例選択される形状、-SD-G4:分配器なしであるが、2つの規則充填プレートが充填床の直下に配置される。本発明に対応する形状。Mellapak250Xに相当する規則充填物の、高さがおよそ200mmである2枚のプレートは、規則充填物のプレートの方向に関して、互いに対して90°ずれてoffsetby90°いる。図5は、研究対象の様々な系における、充填床入口での局所的なガス速度の大きさamplitudeの分布図、又は等高線を示す。速度の範囲は4つの事例で同一であり、黒の1.5m/sと白の8m/sの間である。この例に関連する定量的な結果を表1に示す。この表は、試験される4つの系のそれぞれについて、x、yおよびz方向における速度ベクトルの3つの成分Ux、Uy、Uzの速度の大きさUの値を示し、x方向はガス注入管の軸に対応する水平方向、yはxと垂直な水平方向、zは上方に向かう鉛直方向である。分配を実現するのに必要なエネルギー損失に付随する圧力損失値も示す。最後に、充填床入口における速度の標準偏差値理想的な分布からの偏差も示す。理想的な分配の場合、成分Ux及びUyはゼロであるべきであり、成分Uzは排出速度と等しくなるべきであり、これはここでは1.8m/sである。図5において4つの形状の間で有意差を観測できる。1番目の画像は、分配系がない場合SD-G1に、非常に大きい速度不均一性色のコントラストに変換されているを見ることができることを示し、これはカラムの適正な作用に悪影響を与える。穴開きパイプ型の従来の系SD-G2を設置すると、観測される不均一性を大幅には低減させない。くし型のより複雑な系SD-G3は、大きく改善された分布を得ることを可能にし、不均一性は大幅に減少した最大速度は排出速度の2.2倍以下であるが、一方先の2つの事例では後者は5に近い値に達した-表1を参照。この改善はコストがかかるが、なぜならこれは、およそ100mbar10kPaからおよそその2倍へと、圧力損失の大幅な増加を伴うからである。本発明に相当する事例SD-G4では、分布の質の改善だけでなく、付随する圧力損失の低減を指摘することができる。実際に、不均一性は直前の事例と比較して5分の1に低減され、最大速度値は排出速度値の1.5倍以下であり、水平速度は10分の1に低下した。最後に、付随する圧力損失は、結果の質が広く改善された複雑な系SD-G3を有する場合と比較して2分の1に低下することが見られ;分配系を用いない場合と同じ圧力損失値が得られることが示され、したがってこの値をこれ以上下げることは困難と思われる。必要とされる圧力損失に関連して、理想的な分布からの偏差に関するすぐれた結果が、このように本発明にしたがって得られる。例2:実験用カラムの事例:フラッディング限界の測定発明者らは、市販の金属規則充填物のフラッディング限界を決定したい。水及び空気が対向して流れる条件下で作動する、図3の設計にしたがった直径150mmのカラムを、異なる構成にしたがって使用する。ライン4を通して50m3/hにて液体流を注入し、ライン2を通して可変の流量のガス流を注入する。機能性ゾーン6において、調査される充填物はMellapakPlus252.YSulzerChemtechである。9枚の充填プレートをゾーン6に配置し、これはおよそ1.9mの高さに相当する。構成1本発明にしたがい、図4のSD-G4の事例に相当するは、横方向のガス入口、次いで2枚の規則充填プレートから成る、すなわち高さがおよそ0.4mである分配ゾーンを示す。分配ゾーンと機能性ゾーンとの間の空間はおよそ0.1mである。圧力損失の決定は、機能性ゾーン6入口と出口の間で行われる。構成2本発明にしたがわず、図4のSD-G1の事例に相当するは横方向のガス入口を示し、分配ゾーンがなく、圧力損失は9枚の規則充填プレートから成る床の入口及び出口で決定される。構成3本発明にしたがわず、図4のSD-G3の事例に相当するは、スパージャー型ガス分配器を使用し、圧力損失は9枚の規則充填プレートから成る床の入口及び出口で測定される。図6は、ガス流量係数Fsの関数としての単位長さ当たりの圧力損失ΔP/Lの変化を示す。単位長さ当たりの圧力損失ΔP/Lはmbar/m10-1kPa/mで表される。ガス流量係数Fsは、ガス密度ρgの平方根にガスみかけ速度superficialgasvelocityVsをかけたものに相当し、これはPa0.5で表される。様々な構成における流量係数の変化は図6に示される結果となる◆:構成1、Δ:構成2、×:構成3。様々な曲線は、異なるガス流量値において入口と出口の間のガスの圧力損失を測定することによって得られる。このように、構成1及び2◆及びΔは同様の結果となるが、一方スパージャー型分配器構成3×はフラッディング限界を大幅に変化させる。したがって、本発明による構成1の使用は、調査される充填物のフラッディング限界を変化させない。例3:実験用カラムの事例:CFD計算カラム入口における様々な分配ゾーンどうしの分布の違いを説明するために、例2のカラムを考慮に入れることによって数値シミュレーションを行った。選択された分配ゾーンは、図3のカラムでの図4の構成SD-G1、SD-G3、及びSD-G4である。選択されたガス流量は2.0m/sである。機能性ゾーン床の入口は注入ゾーンのおよそ1メートル上方である。図7において、画像aは分配器を用いない構成SD-G1に対応し、画像bはスパージャー型分配器を用いた構成SD-G3に対応し、画像cは本発明による分配ゾーンを用いた構成SD-G4に対応する。色の範囲に関して、黒は0m/sの速度に相当し、白は11m/sの速度に相当する。図7において、本発明によるカラムによって、すなわち充填物から成るガス分配ゾーンによって、最も均一なガス分布が得られることを見ることができる。以下の表2は様々な構成による分布の違いの定量化を可能にする。表2は明らかに、分布の均一性に関してであろうと圧力損失に関してであろうと、分配ゾーンを用いた構成が最良の結果となることを示す。