下記連続鋳造方法によって形成された中空鋳片を切断して鋼片とする方法において、切断に当たり鋳片を挟んで配置された一対の楔形歯を対称的に該鋳片に圧入して噛み切るように切断するとともに、該楔形歯の楔の形状を引抜方向の上流側は鋳片面に対して傾斜、下流側は垂直とすることにより該鋳片の先端形状を先細り型に変形させて空洞を圧接封鎖し、切断対面は垂直状に切り裂いて開口させ、よって片側開口の中空鋼片とすることを特徴とする中空鋼片の製造方法。記一種の湾曲式連続鋳造であって、鋳片引抜軌跡は3/4周の湾曲部と該湾曲部に後続する水平の直進部から構成され、鋳型断面寸法と湾曲半径と引抜速度の3要因を適切に組み合わせることにより鋳片内部に溶融芯を残したまま該鋳片を1/2周を越え、さらに鋳込み面から大気圧相当溶鋼高さ約1.4mを越えて引抜き、該高さにおいて該溶融芯を凝固殻から分離させて真空の空洞を持つ中空鋳片を形成し、最上点の3/4周点において該鋳片を水平に伸直し、次いで該鋳片の空洞を部分的に閉鎖して切断することにより空洞を封入した鋼片とする連続鋳造方法。真空空洞が形成される部位の直下に設けられた電磁撹拌装置によりメニスカスを含めて溶融芯を撹拌し、凝固殻前面を平坦化させ且つ固液境界面の高濃度液相を掻き出してCO反応を抑制して空隙形成を防止することを特徴とする請求項1に記載の中空鋼片の製造方法。鋳型断面形状を断面アスペクト比が1以上3以下の円又は長円又は方形又は多角形とし、鋳片を伸直した後、該鋳片に少なくとも1対のロールによって空洞を残存させるよう長軸方向に圧下を加えて凝固殻内部のワレを圧着させることを特徴とする請求項1又は請求項2に記載した中空鋼片の製造方法。鋳片を切断して得られた鋼片を直ちにプレスにより鋼片軸方向に圧縮して凝固殻内部のワレを圧着させることを特徴とする請求項1又は請求項2又は請求項3に記載した中空鋼片の製造方法。本願発明は継目無し鋼管に供することができる中空鋼片を連続鋳造によって製造することを目的とし、そのため凝固殻の内面性状を旋孔延伸加工に耐えられる水準まで向上させることを解決すべき課題とする。より具体的には、中空鋳片を形成する過程において凝固殻と溶融芯を分離させる際に殻内面に発生する小さな割れ目状の空隙を防止すること、且つ凝固殻内に連なる種々の内部割れの悪影響を消去することである。上記課題を解決するため以下の方法を採用する。第1の発明は、下記連続鋳造方法によって形成された中空鋳片を切断して鋼片とする方法において、切断に当たり鋳片を挟んで配置された一対の楔形歯を対称的に該鋳片に圧入して噛み切るように切断するとともに、該楔形歯の楔の形状を引抜方向の上流側は鋳片面に対して傾斜、下流側は垂直状とすることにより該鋳片の先端形状を先細り型に変形させて空洞を圧接封鎖し、切断対面は垂直状に切り裂いて開口させ、よって片側開口の中空鋼片とすることを特徴とする中空鋼片の製造方法である。記一種の湾曲式連続鋳造であって、鋳片引抜軌跡は3/4周の湾曲部と該湾曲部に後続する水平の直進部から構成され、鋳型断面寸法と湾曲半径と引抜速度の3要因を適切に組み合わせることにより鋳片内部に溶融芯を残したまま該鋳片を1/2周を越え、さらに鋳込み面から大気圧相当溶鋼高さ約1.4mを越えて引抜き、該高さにおいて該溶融芯を凝固殻から分離させて真空の空洞を持つ中空鋳片を形成し、最上点の3/4周点において該鋳片を水平に伸直し、次いで該鋳片の空洞を部分的に閉鎖して切断することにより空洞を封入した鋼片とする連続鋳造方法。上記の記で記述した内容は先行例2の方法そのものである。第2の発明は、真空空洞が形成される部位の直下に設けられた電磁撹拌装置によりメニスカスを含めて溶融芯を撹拌し、凝固殻内面を平坦化させ且つ固液境界面の高濃度液相を掻き出してCO反応を抑制して空隙形成を防止することを特徴とする第1発明に記載の中空鋼片の製造方法である。第3の発明は、鋳型断面形状を断面アスペクト比が1以上3以下の円又は長円又は方形又は多角形とし、鋳片を伸直した後、該鋳片に少なくとも1対のロールによって空洞を残存させるよう長軸方向に圧下を加え、凝固殻内部のワレを圧着させることを特徴とする第1発明又は第2発明に記載した中空鋼片の製造方法である。第4発明は、鋳片を切断して得られた鋼片を直ちにプレスにより鋼片軸方向に圧縮して凝固殻内部のワレを圧着させることを特徴とする第1発明又は第2発明又は第3発明に記載した中空鋼片の製造方法である。本発明の方法によると、第1に鋳片を切断して中空鋼片とする際、新規の圧入分断方式を採用しているので、切断部の上流側は凝固殻を圧接切断して空洞の封鎖状態を維持し、下流側は開口させるので容易に片端開口の中空鋼片が得られ、管用鋼片の第1条件が解決される。第2に中空を形成する過程で凝固殻内面に発生し易い小さな割れ目状の空隙欠陥は、以下の対策でその形成が防止される。即ち空洞側の液面を含めて液面直下の電磁撹拌により、1凝固殻の内面が平坦化されること、2固液境界面の高濃度液相を洗い出してCO反応に起因する気泡発生を抑制することの二つの効果に支えられている。第3に、連続鋳造鋳片ではしばしば内部ワレが発生するが、該欠陥が凝固殻内面に近い場合は旋孔圧延や延伸圧延において内面キズに拡大する。本発明の方法によると真空中空鋳片は伸直後の鋳片の側面圧下により鋳片軸と平行状の内部割れは圧着して無害化される。さらに中空鋳片は切断後直ちに熱間で軸方向圧縮加工を受けるので軸と直交状のワレ面が圧着して消滅する。合わせて管用鋼片として第2の条件が解決される。以上の効果により製管に際して中空連続鋳造鋼片を使用することが可能となって旋孔圧延工程が省略され、設備費、操業費が削減される。図1に従って本発明の管用中空鋼片の製造方法を説明する。図1において全体構造は一種の湾曲式連続鋳造であり、鋳片の引抜軌跡は3/4周の湾曲部と後続する水平伸直部から成る。タンデイシュ1から鋳型2に供給された溶鋼3は該鋳型2内で冷却され、凝固殻を形成しながらピンチロール5により適切な速度で連続的に引抜かれて鋳片4を形成する。該鋳片4は2次冷却帯6を経て1/2周点を越え、さらにに鋳込面から大気圧相当の溶鋼高さ約1.4mQ点に達して溶融芯を分離し、空洞7’が形成され、真空の中空鋳片7となる。該鋳片7は最上点の3/4周点で伸直ロール8により水平に伸直される。次いで該鋳片7は切断機9により所定長さに切断される。切断に際して、図2に示すように1対の楔形切断歯21を鋳片7を挟んで対称的に圧入して噛み切る方法でなされる。楔形歯の上流側の面22は鋳片軸に対して傾斜、下流側の面23はほぼ垂直になっていて、圧入の進行につれ上流側では凝固殻は傾斜状に圧下され、殻内面が互いに圧接して真空の空洞7’が封入される。その後分断に到る。下流側ではほぼ垂直に切り裂かれ端部の圧下は起こらない。対面圧接には到らず歯先が空洞に届くと通気する。その後開口24ができ分断される。切断面の開口周辺はダレる。しかし片端開口の中空鋼片10が得られる。封入と切断と鋼片側開口の3工程が1台の機械で同時に且つ容易になされる。上記片端開口の中空鋼片10は通常の次工程である旋孔工程を省略してプラグミルによる延伸圧延に供される。次ぎに材質問題の解決方法を説明する。第1に、本発明者は高炭素鋼の中空鋳片の試作において凝固殻内面には小さな空隙が発生することを把握している。既述のように内面性状は管用鋼片には重要な問題で空隙は不可避の問題である。先行例1では、低炭素の場合は問題なく高炭素では内面の凹凸がひどく、対策として図5に示すように空洞が形成されるかなり手前150°部位で電磁撹拌を施し平坦化に成功している。しかし空隙問題は意識されていない。図6は同様の条件で試作された高炭素鋼鋼片の内面性状を示す写真である。電磁撹拌により同様に平坦化されているが、撹拌後の保持があるため空隙が発生していることが解る。本願発明では図1に示されるように、回転磁界の電磁撹拌装置13は190°部位の下流、即ち空洞側液面を含んでなされる。その結果高炭素鋼においても凝固殻内面は平坦化されるだけでなく、固液境界の高濃度液相を掻き出して空隙を誘発するCO反応を防止する。空隙防止には撹拌部位が重要な要件となる。第2に、得られる鋼片10の断面形状は円が望ましいが、鋳型断面形状は円だけではなく長円、正方形、長方形、多角形が用いられる。長8角形が望ましい。その理由を以下に述べる。図1において、伸直された中空鋳片7を圧着圧延機11により空洞が消滅しない条件で断面長軸方向に圧下し、ワレを圧着消滅させる。通常の圧延においては軽度のワレは圧着して無害化されるが、旋孔圧延や粗管の延伸圧延では内面近傍のワレは内面キズに拡大し易いので上記圧着処理が必要になる。1回の圧下で円とするには鋳型断面のアスペクト比は1よりも大きい方が良い。即ち長円、長方形、長多角形がよい。長軸側を圧下して円に誘導する。円では水平垂直の2回の圧下が必要になる。圧着には圧下率が関係する。圧着を確実にするには圧下率は大きい方、例えば20以上が良い。軽圧下は逆にワレを助長する。この理由からアスペクト比は1.2以上が良い。該比に1.0を含めた理由は、円では水平垂直の2回の圧延により同じ効果が得られるからである。図3は圧下により鋳片軸と平行状のワレが圧着する状態点線は圧着後を示すを説明する。鋳片断面形状は長8角形、孔型形状は円である。適切な形状関係を設定すると圧下により圧下方向幅方向とも圧縮応力下で変形させることができる。即ち断面全体で圧着消滅に都合良い。説明図では圧下方向は垂直だが図1に示すように実機では水平である。アスペクト比をさらに大きくすると鋳造能率は比例的に増加するが圧着圧延機の他に円形に誘導する成形圧延機が必要になる。適切に選定すればよい。アスペクト比の上限を3とした理由は、圧延機台数よりも鋳造能率の強化を優先する場合の無難な条件である。さらに大きくすると成形圧延の負担が過大となる。第3に、図4に示すように、切断されて得られた鋼片10は直ちにプレス12により軸方向に圧縮加工する。その理由はワレ面が軸と平行状の場合には、圧延により圧着され易いが垂直状の場合には不完全になることがある。軸方向の圧縮加工はこの問題の解決策になる。必要な圧下力は切断装置と同等であり、必要な圧下率は原理的には約1だが諸要因のバラツキから数例えば3が望ましい。なお圧縮に際して、プレスヘッド41の中心部には円錐状の旋孔突起42が付けてあり、開口側切断面の乱れた開口形状を修正する。これは延伸圧延の開始を円滑にする。以上の圧下と圧縮により鋳片内部のワレは圧着して、旋孔圧延、延伸圧延には無害となる。楔形歯を圧入する際の鋳片切断部の形状の変化をプラスティシンモデルで検証した。試験片形状は外径50mm、内径25mm、長さ100mmであり、歯の開き角を片側45°他を0°とし、バイスによって圧入した。片側15mmの圧入で傾斜側の内面は圧接したが垂直側は未開口であった。さらに圧入を進めると歯先が空洞内に侵入し、開口して切断された。開口の形状はかなりダレていて内面のヘリが中心に向かって引き込まれた状態旋孔プラグの押し込みには不都合な形状となった。入口形状の矯正加工が必要と判明した。圧縮加工において円錐突起を挿入する理由となっている。以下本発明の方法によって中径管用の中空鋼片を製造する場合の具体的条件の一例を説明する。鋳型断面寸法:8角形164mm×256mm、C=57mm鋳片断面寸法:8角形160mm×250mm、C=56mm湾曲半径R:3.9m実効機長L:π×R1.4=13.5凝固定数k:23mm/√min凝固殻厚d:40mm凝固殻厚比α:40/160/2=0.5単重w:200kg/m凝固時間t:3min引抜速度V:4.5m/min鋳造能率p:54t/h電磁撹拌部位:190°~200°圧着圧下率h:0.30楔形歯開き角:上流側45°、下流側0~20曲面圧縮圧下率l:0.03鋼片断面寸法:円、外径175mmφ、内径80mmφ図6は高炭素鋼の160mm角鋳片の連続鋳造において溶融芯を分離した鋳片の横断面の性状を示す写真である。電磁撹拌を終えた0.5分後の状態であり、凝固殻内面には空隙の発生が見られる。撹拌しつつ分離することの効果を読みとることができる。