"車両の駆動力を発生する電動機と、前記電動機を制御する電動機制御装置と、前記電動機と車輪との動力伝達経路上に設けられ、解放又は締結することにより電動機側と車輪側とを遮断状態又は接続状態にする断接手段と、前記断接手段を制御する断接手段制御装置と、を備えた車両用駆動装置であって、前記電動機と前記車輪との動力伝達経路上に前記断接手段と並列に設けられ、電動機側の順方向の回転動力が車輪側に入力されるときに係合状態となるとともに電動機側の逆方向の回転動力が車輪側に入力されるときに非係合状態となり、車輪側の順方向の回転動力が電動機側に入力されるときに非係合状態となるとともに車輪側の逆方向の回転動力が電動機側に入力されるときに係合状態となる一方向動力伝達手段をさらに備え、前記断接手段制御装置は、少なくとも電動機側の順方向の回転動力により前記車両を走行中において、前記電動機の順方向の回転動力が所定値以下のときに、前記断接手段を締結するとともに、前記電動機の順方向の回転動力が前記所定値より大きいときに、前記断接手段を解放するか、又は、前記電動機の順方向の回転動力が前記所定値以下のときよりも前記断接手段の締結力を弱くすることを特徴とする車両用駆動装置。前記断接手段は、油圧供給源によって供給される油を貯留する油室を備える油圧式断接手段であって、前記断接手段制御装置は、前記油圧供給源の稼働状態を制御して前記油室内の油圧を調整し接続状態における前記断接手段の締結力を制御することを特徴とする請求項1に記載の車両用駆動装置。前記断接手段制御装置が前記断接手段を解放するか又は前記断接手段の締結力を弱くするとき、前記油圧供給源の稼動状態を、前記電動機の順方向の回転動力が前記所定値以下のときよりも低くすることを特徴とする請求項2に記載の車両用駆動装置。前記油圧供給源は、前記電動機を冷却する冷却媒体の供給源を兼ねることを特徴とする請求項2又は3に記載の車両用駆動装置。前記断接手段制御装置が前記断接手段を解放するか又は前記断接手段の締結力を弱くするとき、前記油圧供給源の稼動を停止させないことを特徴とする請求項4に記載の車両用駆動装置。前輪および後輪の一方である第1駆動輪を駆動する第1駆動装置と、該前輪および後輪の他方である第2駆動輪を駆動する第2駆動装置と、を備えた車両であって、前記第1駆動装置は、車両の駆動力を発生する電動機と、前記電動機を制御する電動機制御装置と、前記電動機と前記第1駆動輪との動力伝達経路上に設けられ、解放又は締結することにより電動機側と第1駆動輪側とを遮断状態又は接続状態にする断接手段と、前記断接手段を制御する断接手段制御装置と、前記電動機と前記第1駆動輪との動力伝達経路上に前記断接手段と並列に設けられ、電動機側の順方向の回転動力が第1駆動輪側に入力されるときに係合状態となるとともに電動機側の逆方向の回転動力が第1駆動輪側に入力されるときに非係合状態となり、第1駆動輪側の順方向の回転動力が電動機側に入力されるときに非係合状態となるとともに第1駆動輪側の逆方向の回転動力が電動機側に入力されるときに係合状態となる一方向動力伝達手段と、を備え、前記断接手段制御装置は、少なくとも前記第1駆動装置により前記車両を走行中において、前記第2駆動装置の駆動力が所定値より大きいときに、前記断接手段を締結するとともに、前記第2駆動装置の駆動力が前記所定値以下であるときに、前記断接手段を解放するか、又は、前記第2駆動装置の駆動力が前記所定値より大きいときよりも前記断接手段の締結力を弱くすることを特徴とする車両。前記断接手段は、油圧供給源によって供給される油を貯留する油室を備える油圧式断接手段であって、前記断接手段制御装置は、前記油圧供給源の稼働状態を制御して前記油室内の油圧を調整し接続状態における前記断接手段の締結力を制御することを特徴とする請求項6に記載の車両。前記断接手段制御装置が前記断接手段を解放するか又は前記断接手段の締結力を弱くするとき、前記油圧供給源の稼動状態を、前記第2駆動装置の駆動力が所定値より大きいときよりも低くすることを特徴とする請求項7に記載の車両。前記油圧供給源は、前記電動機を冷却する冷却媒体の供給源を兼ねることを特徴とする請求項7又は8に記載の車両。前記断接手段制御装置が前記断接手段を解放するか又は前記断接手段の締結力を弱くするとき、前記油圧供給源の稼動を停止させないことを特徴とする請求項9に記載の車両。車両の駆動力を発生する電動機と、前記電動機を制御する電動機制御装置と、前記電動機と車輪との動力伝達経路上に設けられ、解放又は締結することにより電動機側と車輪側とを遮断状態又は接続状態にする断接手段と、前記断接手段を制御する断接手段制御装置と、を備えた車両用駆動装置であって、前記電動機と前記車輪との動力伝達経路上に前記断接手段と並列に設けられ、電動機側の順方向の回転動力が車輪側に入力されるときに係合状態となるとともに電動機側の逆方向の回転動力が車輪側に入力されるときに非係合状態となり、車輪側の順方向の回転動力が電動機側に入力されるときに非係合状態となるとともに車輪側の逆方向の回転動力が電動機側に入力されるときに係合状態となる一方向動力伝達手段と、前記一方向動力伝達手段が係合状態のときの回転動力の伝達量を推定する伝達量推定手段と、をさらに備え、前記断接手段制御装置は、前記伝達量が所定値以下のときに前記断接手段を締結するとともに、前記伝達量が所定値より大きいときに、前記断接手段を解放するか、又は、前記伝達量が所定値以下のときよりも断接手段の締結力を弱くすることを特徴とする車両用駆動装置。しかしながら、特許文献1に記載の第2駆動機構103では、電動機104の回転動力を後輪Wrに伝達する場合に、常に電磁クラッチ106を係合する必要があり、特に電動機104の回転動力が大きい場合には電磁クラッチ106の係合力も大きくする必要があり、消費エネルギーが大きいという課題があった。本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであり、電動機の回転動力を確実に車輪に伝達することができ、且つ、消費エネルギーを低減可能な車両用駆動装置及び車両を提供することを目的とする。上記の目的を達成するために、請求項1に記載の発明は、車両の駆動力を発生する電動機例えば、後述の実施形態の電動機2A、2Bと、前記電動機を制御する電動機制御装置例えば、後述の実施形態の制御装置8と、前記電動機と車輪例えば、後述の実施形態の後輪Wr、LWr、RWrとの動力伝達経路上に設けられ、解放又は締結することにより電動機側と車輪側とを遮断状態又は接続状態にする断接手段例えば、後述の実施形態の油圧ブレーキ60A、60Bと、前記断接手段を制御する断接手段制御装置例えば、後述の実施形態の制御装置8と、を備えた車両用駆動装置例えば、後述の実施形態の後輪駆動装置1であって、前記電動機と前記車輪との動力伝達経路上に前記断接手段と並列に設けられ、電動機側の順方向の回転動力が車輪側に入力されるときに係合状態となるとともに電動機側の逆方向の回転動力が車輪側に入力されるときに非係合状態となり、車輪側の順方向の回転動力が電動機側に入力されるときに非係合状態となるとともに車輪側の逆方向の回転動力が電動機側に入力されるときに係合状態となる一方向動力伝達手段例えば、後述の実施形態の一方向クラッチ50をさらに備え、前記断接手段制御装置は、少なくとも電動機側の順方向の回転動力により前記車両を走行中において、前記電動機の順方向の回転動力が所定値例えば、後述の実施形態の後輪側閾値トルクTtr以下のときに、前記断接手段を締結するとともに、前記電動機の順方向の回転動力が前記所定値より大きいときに、前記断接手段を解放するか、又は、前記電動機の順方向の回転動力が前記所定値以下のときよりも前記断接手段の締結力を弱くすることを特徴とする。また、請求項2に記載の発明は、請求項1に記載の構成に加えて、前記断接手段は、油圧供給源例えば、後述の実施形態の電動オイルポンプ70によって供給される油を貯留する油室例えば、後述の実施形態の第1作動室S1、第2作動室S2を備える油圧式断接手段であって、前記断接手段制御装置は、前記油圧供給源の稼働状態を制御して前記油室内の油圧を調整し接続状態における前記断接手段の締結力を制御することを特徴とする。また、請求項3に記載の発明は、請求項2に記載の構成に加えて、前記断接手段制御装置が前記断接手段を解放するか又は前記断接手段の締結力を弱くするとき、前記油圧供給源の稼動状態を、前記電動機の順方向の回転動力が前記所定値以下のときよりも低くすることを特徴とする。また、請求項4に記載の発明は、請求項2又は3に記載の構成に加えて、前記油圧供給源は、前記電動機を冷却する冷却媒体の供給源を兼ねることを特徴とする。また、請求項5に記載の発明は、請求項4に記載の構成に加えて、前記断接手段制御装置が前記断接手段を解放するか又は前記断接手段の締結力を弱くするとき、前記油圧供給源の稼動を停止させないことを特徴とする。上記の目的を達成するために、請求項6に記載の発明は、前輪および後輪の一方である第1駆動輪例えば、後述の実施形態の後輪Wrを駆動する第1駆動装置例えば、後述の実施形態の後輪駆動装置1と、該前輪および後輪の他方である第2駆動輪例えば、後述の実施形態の前輪Wfを駆動する第2駆動装置例えば、後述の実施形態の前輪駆動装置6と、を備えた車両であって、前記第1駆動装置は、車両の駆動力を発生する電動機例えば、後述の実施形態の電動機2A、2Bと、前記電動機を制御する電動機制御装置例えば、後述の実施形態の制御装置8と、前記電動機と前記第1駆動輪との動力伝達経路上に設けられ、解放又は締結することにより電動機側と第1駆動輪側とを遮断状態又は接続状態にする断接手段例えば、後述の実施形態の油圧ブレーキ60A、60Bと、前記断接手段を制御する断接手段制御装置例えば、後述の実施形態の制御装置8と、前記電動機と前記第1駆動輪との動力伝達経路上に前記断接手段と並列に設けられ、電動機側の順方向の回転動力が第1駆動輪側に入力されるときに係合状態となるとともに電動機側の逆方向の回転動力が第1駆動輪側に入力されるときに非係合状態となり、第1駆動輪側の順方向の回転動力が電動機側に入力されるときに非係合状態となるとともに第1駆動輪側の逆方向の回転動力が電動機側に入力されるときに係合状態となる一方向動力伝達手段例えば、後述の実施形態の一方向クラッチ50と、を備え、前記断接手段制御装置は、少なくとも前記第1駆動装置により前記車両を走行中において、前記第2駆動装置の駆動力が所定値例えば、後述の実施形態の前輪側閾値トルクTtfより大きいときに、前記断接手段を締結するとともに、前記第2駆動装置の駆動力が前記所定値以下であるときに、前記断接手段を解放するか、又は、前記第2駆動装置の駆動力が前記所定値より大きいときよりも前記断接手段の締結力を弱くすることを特徴とする。また、請求項7に記載の発明は、請求項6に記載の構成に加えて、前記断接手段は、油圧供給源例えば、後述の実施形態の電動オイルポンプ70によって供給される油を貯留する油室例えば、後述の実施形態の第1作動室S1、第2作動室S2を備える油圧式断接手段であって、前記断接手段制御装置は、前記油圧供給源の稼働状態を制御して前記油室内の油圧を調整し接続状態における前記断接手段の締結力を制御することを特徴とする。また、請求項8に記載の発明は、請求項7に記載の構成に加えて、前記断接手段制御装置が前記断接手段を解放するか又は前記断接手段の締結力を弱くするとき、前記油圧供給源の稼動状態を、前記第2駆動装置の駆動力が所定値より大きいときよりも低くすることを特徴とする。また、請求項9に記載の発明は、請求項7又は8に記載の構成に加えて、前記油圧供給源は、前記電動機を冷却する冷却媒体の供給源を兼ねることを特徴とする。また、請求項10に記載の発明は、請求項9に記載の構成に加えて、前記断接手段制御装置が前記断接手段を解放するか又は前記断接手段の締結力を弱くするとき、前記油圧供給源の稼動を停止させないことを特徴とする。上記の目的を達成するために、請求項11に記載の発明は、車両の駆動力を発生する電動機例えば、後述の実施形態の電動機2A、2Bと、前記電動機を制御する電動機制御装置例えば、後述の実施形態の制御装置8と、前記電動機と車輪例えば、後述の実施形態の後輪Wr、LWr、RWrとの動力伝達経路上に設けられ、解放又は締結することにより電動機側と車輪側とを遮断状態又は接続状態にする断接手段例えば、後述の実施形態の油圧ブレーキ60A、60Bと、前記断接手段を制御する断接手段制御装置例えば、後述の実施形態の制御装置8と、を備えた車両用駆動装置例えば、後述の実施形態の後輪駆動装置1であって、前記電動機と前記車輪との動力伝達経路上に前記断接手段と並列に設けられ、電動機側の順方向の回転動力が車輪側に入力されるときに係合状態となるとともに電動機側の逆方向の回転動力が車輪側に入力されるときに非係合状態となり、車輪側の順方向の回転動力が電動機側に入力されるときに非係合状態となるとともに車輪側の逆方向の回転動力が電動機側に入力されるときに係合状態となる一方向動力伝達手段例えば、後述の実施形態の一方向クラッチ50と、前記一方向動力伝達手段が係合状態のときの回転動力の伝達量を推定する伝達量推定手段例えば、後述の実施形態の制御装置8と、をさらに備え、前記断接手段制御装置は、前記伝達量が所定値例えば、後述の実施形態の伝達力閾値以下のときに前記断接手段を締結するとともに、前記伝達量が所定値より大きいときに、前記断接手段を解放するか、又は、前記伝達量が所定値以下のときよりも断接手段の締結力を弱くすることを特徴とする車両用駆動装置。請求項1に記載の発明によれば、断接手段と並列に一方向動力伝達手段が設けられているので、電動機側の順方向の回転動力が車輪側に入力されるときには一方向動力伝達手段は係合状態となり、一方向動力伝達手段のみで動力伝達可能である。回転動力の伝達のみを考えた場合には、電動機の順方向の回転動力が所定値以下のときであっても一方向動力伝達手段のみで動力伝達可能であるが、この場合でも、断接手段も並列で締結させ、電動機側と車輪側とを接続状態としておくことで、電動機側からの順方向の回転動力の入力が一時的に低下する場合など、一方向動力伝達手段が非係合状態となって動力伝達不能になることを抑制することができる。一方、電動機の回転動力が所定値より大きいときには、一方向動力伝達手段が強く係合しているので、一方向動力伝達手段が非係合状態に遷移しにくい。従って、電動機の回転動力が所定値より大きいときに、断接手段を解放するか又は電動機の順方向の回転動力が所定値以下のときよりも断接手段の締結力を弱くすることで、断接手段の締結のためのエネルギーを低減することができる。請求項2に記載の発明によれば、油圧式とすることによって、油路や油室ブレーキ油室の形状構造に応じて、締結力や締結力が加わる面積等を調整することができる。請求項3に記載の発明によれば、断接手段を解放するか又は前記断接手段の締結力を弱くするとき、油圧供給源の稼動状態も低くすることにより、油圧供給源の消費エネルギーを低減することができる。請求項4に記載の発明によれば、部品点数を削減でき、駆動装置を小型化することができる。請求項5に記載の発明によれば、断接手段を解放するか又は断接手段の締結力を弱くするときであっても油圧供給源の稼動を停止させないことで、電動機を冷却して電動機の効率の悪化を抑制することができる。請求項6に記載の発明によれば、第1駆動装置には、断接手段と並列に一方向動力伝達手段が設けられているので、第1駆動装置の電動機側の順方向の回転動力が車輪側に入力されるときには一方向動力伝達手段は係合状態となり、一方向動力伝達手段のみで動力伝達可能である。回転動力の伝達のみを考えた場合には、第2駆動装置の駆動力が所定値より大きいときであっても、一方向動力伝達手段のみで動力伝達可能であるが、この場合でも、断接手段も並列で締結させ、電動機側と車輪側とを接続状態としておくことで、電動機側からの順方向の回転動力の入力が一時的に低下する場合など、一方向動力伝達手段が非係合状態となって動力伝達不能になることを抑制することができる。一方、第2駆動装置の駆動力が所定値以下であるときには、第1駆動装置の駆動力分配の割合が高く一方向動力伝達手段が強く係合しているので、一方向動力伝達手段が非係合状態に遷移しにくい。従って、第2駆動装置の駆動力が所定値以下であるときに、断接手段を解放するか又は第2駆動装置の駆動力が所定値より大きいときよりも断接手段の締結力を弱くすることで、断接手段の締結のためのエネルギーを低減することができる。請求項7に記載の発明によれば、油圧式とすることによって、油路や油室ブレーキ油室の形状構造に応じて、締結力や締結力が加わる面積等を調整することができる。請求項8に記載の発明によれば、断接手段の締結力を弱くするとき、油圧供給源の稼動状態も低くすることにより、油圧供給源の消費エネルギーを低減することができる。請求項9に記載の発明によれば、部品点数を削減でき、駆動装置を小型化することができる。請求項10に記載の発明によれば、断接手段を解放するか又は断接手段の締結力を弱くするときであっても油圧供給源の稼動を停止させないことで、電動機を冷却して電動機の効率の悪化を抑制することができる。請求項11に記載の発明によれば、断接手段と並列に一方向動力伝達手段が設けられているので、一方向動力伝達手段が係合状態であれば、一方向動力伝達手段のみで動力伝達可能である。この場合でも、伝達量が所定値以下のときに断接手段も並列で締結させ、電動機側と車輪側とを接続状態としておくことで、電動機側からの順方向の回転動力の入力が一時的に低下する場合など、一方向動力伝達手段が非係合状態となって動力伝達不能になることを抑制することができる。一方、伝達量が所定値より大きいときには、一方向動力伝達手段が強く係合しているので、一方向動力伝達手段が非係合状態に遷移しにくい。従って、伝達量が所定値より大きいときに、断接手段を解放するか又は伝達量が所定値以下のときよりも断接手段の締結力を弱くすることで、断接手段の締結のためのエネルギーを低減することができる。先ず、本発明に係る車両用駆動装置の一実施形態を図1~図4に基づいて説明する。本発明に係る車両用駆動装置は、電動機を車軸駆動用の駆動源とするものであり、例えば、図1に示すような駆動システムの車両に用いられる。以下の説明では車両用駆動装置を後輪駆動用として用いる場合を例に説明するが、前輪駆動用に用いてもよい。図1に示す車両3は、内燃機関4と電動機5が直列に接続された駆動装置6以下、前輪駆動装置と呼ぶ。を車両前部に有するハイブリッド車両であり、この前輪駆動装置6の動力がトランスミッション7を介して前輪Wfに伝達される一方で、この前輪駆動装置6と別に車両後部に設けられた駆動装置1以下、後輪駆動装置と呼ぶ。の動力が後輪WrRWr、LWrに伝達されるようになっている。前輪駆動装置6の電動機5と後輪Wr側の後輪駆動装置1の電動機2A、2Bは、バッテリ9に接続され、バッテリ9からの電力供給と、バッテリ9へのエネルギー回生が可能となっている。符号8は、車両全体の各種制御をするための制御装置である。図2は、後輪駆動装置1の全体の縦断面図を示すものであり、同図において、10A、10Bは、車両3の後輪Wr側の左右の車軸であり、車幅方向に同軸上に配置されている。後輪駆動装置1の減速機ケース11は全体が略円筒状に形成され、その内部には、車軸駆動用の電動機2A、2Bと、この電動機2A、2Bの駆動回転を減速する遊星歯車式減速機12A、12Bとが、車軸10A、10Bと同軸上に配置されている。この電動機2A及び遊星歯車式減速機12Aは左後輪LWrを制御し、電動機2B及び遊星歯車式減速機12Bは右後輪RWrを制御し、電動機2A及び遊星歯車式減速機12Aと電動機2B及び遊星歯車式減速機12Bは、減速機ケース11内で車幅方向に左右対称に配置されている。そして、減速機ケース11は、図4に示すように、車両3の骨格となるフレームの一部であるフレーム部材13の支持部13a、13bと、不図示の後輪駆動装置1のフレームで支持されている。支持部13a、13bは、車幅方向でフレーム部材13の中心に対し左右に設けられている。なお、図4中の矢印は、後輪駆動装置1が車両3に搭載された状態における位置関係を示している。減速機ケース11の左右両端側内部には、それぞれ電動機2A、2Bのステータ14A、14Bが固定され、このステータ14A、14Bの内周側に環状のロータ15A、15Bが回転可能に配置されている。ロータ15A、15Bの内周部には車軸10A、10Bの外周を囲繞する円筒軸16A、16Bが結合され、この円筒軸16A、16Bが車軸10A、10Bと同軸で相対回転可能となるように減速機ケース11の端部壁17A、17Bと中間壁18A、18Bに軸受19A、19Bを介して支持されている。また、円筒軸16A、16Bの一端側の外周であって減速機ケース11の端部壁17A、17Bには、ロータ15A、15Bの回転位置情報を電動機2A、2Bの制御コントローラ図示せずにフィードバックするためのレゾルバ20A、20Bが設けられている。また、遊星歯車式減速機12A、12Bは、サンギヤ21A、21Bと、このサンギヤ21に噛合される複数のプラネタリギヤ22A、22Bと、これらのプラネタリギヤ22A、22Bを支持するプラネタリキャリア23A、23Bと、プラネタリギヤ22A、22Bの外周側に噛合されるリングギヤ24A、24Bと、を備え、サンギヤ21A、21Bから電動機2A、2Bの駆動力が入力され、減速された駆動力がプラネタリキャリア23A、23Bを通して出力されるようになっている。サンギヤ21A、21Bは円筒軸16A、16Bに一体に形成されている。また、プラネタリギヤ22A、22Bは、例えば図3に示すように、サンギヤ21A、21Bに直接噛合される大径の第1ピニオン26A、26Bと、この第1ピニオン26A、26Bよりも小径の第2ピニオン27A、27Bを有する2連ピニオンであり、これらの第1ピニオン26A、26Bと第2ピニオン27A、27Bが同軸にかつ軸方向にオフセットした状態で一体に形成されている。このプラネタリギヤ22A、22Bはプラネタリキャリア23A、23Bに支持され、プラネタリキャリア23A、23Bは、軸方向内側端部が径方向内側に伸びて車軸10A、10Bにスプライン嵌合され一体回転可能に支持されるとともに、軸受33A、33Bを介して中間壁18A、18Bに支持されている。なお、中間壁18A、18Bは電動機2A、2Bを収容する電動機収容空間と遊星歯車式減速機12A、12Bを収容する減速機空間とを隔て、外径側から内径側に互いの軸方向間隔が広がるように屈曲して構成されている。そして、中間壁18A、18Bの内径側、且つ、遊星歯車式減速機12A、12B側にはプラネタリキャリア23A、23Bを支持する軸受33A、33Bが配置されるとともに中間壁18A、18Bの外径側、且つ、電動機2A、2B側にはステータ14A、14B用のバスリング41A、41Bが配置されている図2参照。リングギヤ24A、24Bは、その内周面が小径の第2ピニオン27A、27Bに噛合されるギヤ部28A、28Bと、ギヤ部28A、28Bより小径で減速機ケース11の中間位置で互いに対向配置される小径部29A、29Bと、ギヤ部28A、28Bの軸方向内側端部と小径部29A、29Bの軸方向外側端部を径方向に連結する連結部30A、30Bとを備えて構成されている。この実施形態の場合、リングギヤ24A、24Bの最大半径は、第1ピニオン26A、26Bの車軸10A、10Bの中心からの最大距離よりも小さくなるように設定されている。小径部29A、29Bは、それぞれ後述する一方向クラッチ50のインナーレース51とスプライン嵌合し、リングギヤ24A、24Bは一方向クラッチ50のインナーレース51と一体回転するように構成されている。ところで、減速機ケース11とリングギヤ24A、24Bの間には円筒状の空間部が確保され、その空間部内に、リングギヤ24A、24Bに対する制動手段を構成する油圧ブレーキ60A、60Bが第1ピニオン26A、26Bと径方向でラップし、第2ピニオン27A、27Bと軸方向でラップして配置されている。油圧ブレーキ60A、60Bは、減速機ケース11の内径側で軸方向に伸びる筒状の外径側支持部34の内周面にスプライン嵌合された複数の固定プレート35A、35Bと、リングギヤ24A、24Bの外周面にスプライン嵌合された複数の回転プレート36A、36Bが軸方向に交互に配置され、これらのプレート35A、35B,36A、36Bが環状のピストン37A、37Bによって締結及び解放操作されるようになっている。ピストン37A、37Bは、減速機ケース11の中間位置から内径側に延設された左右分割壁39と、左右分割壁39によって連結された外径側支持部34と内径側支持部40間に形成された環状のシリンダ室38A、38Bに進退自在に収容されており、シリンダ室38A、38Bへの高圧オイルの導入によってピストン37A、37Bを前進させ、シリンダ室38A、38Bからオイルを排出することによってピストン37A、37Bを後退させる。なお、油圧ブレーキ60A、60Bは図4に示すように、前述したフレーム部材13の支持部13a、13b間に配置された電動オイルポンプ70に接続されている。また、さらに詳細には、ピストン37A、37Bは、軸方向前後に第1ピストン壁63A、63Bと第2ピストン壁64A、64Bを有し、これらのピストン壁63A、63B,64A、64Bが円筒状の内周壁65A、65Bによって連結されている。したがって、第1ピストン壁63A、63Bと第2ピストン壁64A、64Bの間には径方向外側に開口する環状空間が形成されているが、この環状空間は、シリンダ室38A、38Bの外壁内周面に固定された仕切部材66A、66Bによって軸方向左右に仕切られている。減速機ケース11の左右分割壁39と第2ピストン壁64A、64Bの間は高圧オイルが直接導入される第1作動室S1図5参照とされ、仕切部材66A、66Bと第1ピストン壁63A、63Bの間は、内周壁65A、65Bに形成された貫通孔を通して第1作動室S1と導通する第2作動室S2図5参照とされている。第2ピストン壁64A、64Bと仕切部材66A、66Bの間は大気圧に導通している。この油圧ブレーキ60A、60Bでは、第1作動室S1と第2作動室S2に後述する油圧回路71からオイルが導入され、第1ピストン壁63A、63Bと第2ピストン壁64A、64Bに作用するオイルの圧力によって固定プレート35A、35Bと回転プレート36A、36Bを相互に押し付けが可能である。したがって、軸方向左右の第1,第2ピストン壁63A、63B,64A、64Bによって大きな受圧面積を稼ぐことができるため、ピストン37A、37Bの径方向の面積を抑えたまま固定プレート35A、35Bと回転プレート36A、36Bに対する大きな押し付け力を得ることができる。この油圧ブレーキ60A、60Bの場合、固定プレート35A、35Bが減速機ケース11から伸びる外径側支持部34に支持される一方で、回転プレート36A、36Bがリングギヤ24A、24Bに支持されているため、両プレート35A、35B,36A、36Bがピストン37A、37Bによって押し付けられると、両プレート35A、35B,36A、36B間の摩擦締結によってリングギヤ24A、24Bに制動力が作用し固定され、その状態からピストン37A、37Bによる締結が解放されると、リングギヤ24A、24Bの自由な回転が許容される。また、軸方向で対向するリングギヤ24A、24Bの連結部30A、30B間にも空間部が確保され、その空間部内に、リングギヤ24A、24Bに対し一方向の動力のみを伝達し他方向の動力を遮断する一方向クラッチ50が配置されている。一方向クラッチ50は、インナーレース51とアウターレース52との間に多数のスプラグ53を介在させたものであって、そのインナーレース51がスプライン嵌合によりリングギヤ24A、24Bの小径部29A、29Bと一体回転するように構成されている。またアウターレース52は、内径側支持部40により位置決めされるとともに、回り止めされている。一方向クラッチ50は、車両3が電動機2A、2Bの動力で前進する際に係合してリングギヤ24A、24Bの回転をロックするように構成されている。より具体的に説明すると、一方向クラッチ50は、電動機2A、2B側の順方向車両3を前進させる際の回転方向の回転動力が車輪Wr側に入力されるときに係合状態となるとともに電動機2A、2B側の逆方向の回転動力が車輪Wr側に入力されるときに非係合状態となり、車輪Wr側の順方向の回転動力が電動機2A、2B側に入力されるときに非係合状態となるとともに車輪Wr側の逆方向の回転動力が電動機2A、2B側に入力されるときに係合状態となる。このように本実施形態の後輪駆動装置1では、電動機2A、2Bと車輪Wrとの動力伝達経路上に一方向クラッチ50と油圧ブレーキ60A、60Bとが並列に設けられている。次に、図5~図8を参照して後輪駆動装置1の油圧制御装置を構成する油圧回路について説明する。油圧回路71は、オイルパン80に配設した吸入口70aから吸入され電動オイルポンプ70から吐出されるオイルを低圧油路切替弁73とブレーキ油路切替弁74とを介して油圧ブレーキ60A、60Bの第1作動室S1に給油可能に構成されるとともに、低圧油路切替弁73を介して電動機2A、2B及び遊星歯車式減速機12A、12Bなどの潤滑冷却部91に供給可能に構成される。電動オイルポンプ70は、位置センサレスブラシレス直流モータからなる電動機90で高圧モードと低圧モードとスタンバイモードの少なくとも3つのモードで運転稼動可能となっておりPID制御で制御されている。油圧回路71の油圧及び電動オイルポンプ70の稼動状態は、高い順から、高圧モード、低圧モード、スタンバイモードとなっている。なお、符号92は、ブレーキ油路77の油温及び油圧を検出するセンサである。低圧油路切替弁73は、ライン油路75を構成する電動オイルポンプ70側の第1ライン油路75aと、ライン油路75を構成するブレーキ油路切替弁74側の第2ライン油路75bと、潤滑冷却部91に連通する第1低圧油路76aと、潤滑冷却部91に連通する第2低圧油路76bと、に接続される。また、低圧油路切替弁73は、第1ライン油路75aと第2ライン油路75bとを常時連通させるとともにライン油路75を第1低圧油路76a又は第2低圧油路76bに選択的に連通させる弁体73aと、弁体73aをライン油路75と第1低圧油路76aとを連通する方向図5において右方へ付勢するスプリング73bと、弁体73aをライン油路75の油圧によってライン油路75と第2低圧油路76bとを連通する方向図5において左方へ押圧する油室73cと、を備える。従って、弁体73aは、スプリング73bによってライン油路75と第1低圧油路76aとを連通する方向図5において右方へ付勢されるとともに、図中右端の油室73cに入力されるライン油路75の油圧によってライン油路75と第2低圧油路76bとを連通する方向図5において左方へ押圧される。ここで、スプリング73bの付勢力は、電動オイルポンプ70がスタンバイモード及び低圧モードで運転中に油室73cに入力されるライン油路75の油圧では、図6aに示すように、弁体73aが移動せずライン油路75を第2低圧油路76bから遮断し第1低圧油路76aに連通させるように設定され以下、図6aの弁体73aの位置を低圧側位置と呼ぶ。、電動オイルポンプ70が高圧モードで運転中に油室73cに入力されるライン油路75の油圧では、図6bに示すように、弁体73aが移動してライン油路75を第1低圧油路76aから遮断し第2低圧油路76bに連通させるように設定されている以下、図6bの弁体73aの位置を高圧側位置と呼ぶ。。ブレーキ油路切替弁74は、ライン油路75を構成する第2ライン油路75bと、油圧ブレーキ60A、60Bに接続されるブレーキ油路77と、ハイポジションドレン78を介して貯留部79と、に接続される。また、ブレーキ油路切替弁74は、第2ライン油路75bとブレーキ油路77とを連通遮断させる弁体74aと、弁体74aを第2ライン油路75bとブレーキ油路77とを遮断する方向図5において右方へ付勢するスプリング74bと、弁体74aをライン油路75の油圧によって第2ライン油路75bとブレーキ油路77とを連通する方向図5において左方へ押圧する油室74cと、を備える。従って、弁体74aは、スプリング74bによって第2ライン油路75bとブレーキ油路77とを遮断する方向図5において右方へ付勢されるとともに、油室74cに入力されるライン油路75の油圧によって第2ライン油路75bとブレーキ油路77とを連通する方向図5において左方へ押圧可能にされる。スプリング74bの付勢力は、電動オイルポンプ70がスタンバイモードで運転中に油室74cに入力される第2ライン油路75bパイロット油路81の油圧では、図9に示すように、弁体74aが図7aの閉弁位置から移動せず、ブレーキ油路77をハイポジションドレン78に連通させ第2ライン油路75bから遮断させるように設定され、低圧モード及び高圧モードで運転中に、油室74cに入力されるライン油路75の油圧で、弁体74aを図7aの閉弁位置から図7bの開弁位置に移動させて、ブレーキ油路77をハイポジションドレン78から遮断し第2ライン油路75bに連通させるように設定されている。第2ライン油路75bとブレーキ油路77とを遮断した状態においては、油圧ブレーキ60A、60Bはブレーキ油路77とハイポジションドレン78を介して貯留部79に連通される。ここで、貯留部79は、オイルパン80よりも鉛直方向で高い位置、より好ましくは、貯留部79の鉛直方向最上部が、油圧ブレーキ60A、60Bの第1作動室S1の鉛直方向最上部と鉛直方向最下部との中分点よりも鉛直方向で高い位置となるように配設される。従って、ブレーキ油路切替弁74が閉弁した状態においては、油圧ブレーキ60A、60Bの第1作動室S1に貯留していたオイルが直接オイルパン80に排出されず、貯留部79に排出されて蓄えられるように構成される。なお、貯留部79から溢れたオイルは、オイルパン80に排出されるように構成される。また、ハイポジションドレン78の貯留部側端部78aは、貯留部79の底面に接続される。ブレーキ油路切替弁74の油室74cは、パイロット油路81とソレノイド弁83を介してライン油路75を構成する第2ライン油路75bに接続可能にされている。ソレノイド弁83は、制御装置8によって制御される電磁三方弁で構成されており、制御装置8によるソレノイド弁83のソレノイド174図8参照への非通電時に第2ライン油路75bをパイロット油路81に接続し、油室74cにライン油路75の油圧を入力する。ソレノイド弁83は、図8に示すように、3方弁部材172と、ケース部材173に設けられ、不図示のケーブルを介して供給される電力を受けて励磁されるソレノイド174と、ソレノイド174の励磁力を受けて右方に引っ張られるソレノイド弁体175と、ケース部材173の中心に形成されるバネ保持凹部173aに収容され、ソレノイド弁体175を左方に付勢するソレノイドバネ176と、3方弁部材172内に設けられ、ソレノイド弁体175の進退を摺動自在にガイドするガイド部材177と、を備える。3方弁部材172は、略有底円筒状の部材であって、その中心線に沿って右端部から略中間部まで形成される右部凹状穴181と、同じく中心線に沿って左端部から右部凹状穴181の近傍まで形成される左部凹状穴182と、右部凹状穴181と左部凹状穴182との間において中心線と直交する方向に沿って形成される第1径方向穴183と、右部凹状穴181の略中間部と連通し中心線と直交する方向に沿って形成される第2径方向穴184と、中心線に沿って形成され、左部凹状穴182と第1径方向穴183とを連通する第1軸方向穴185と、中心線に沿って形成され、第1径方向穴183と右部凹状穴181とを連通する第2軸方向穴186と、を有する。また、3方弁部材172の左部凹状穴182の底部には、第1軸方向穴185を開閉するボール187が左右方向に移動可能に入れられると共に、左部凹状穴182の入口側には、ボール187の離脱を規制するキャップ188が嵌合されている。また、キャップ188には、第1軸方向穴185と連通する貫通穴188aが中心線に沿って形成されている。また、第2軸方向穴186は、左右動するソレノイド弁体175の左端部に形成される開閉突起175aの根元部の接触又は非接触により開閉される。また、第1軸方向穴185を開閉するボール187は、左右動するソレノイド弁体175の開閉突起175aの先端部により左右に移動される。そして、ソレノイド弁83では、ソレノイド174へ非通電電力非供給にすることにより、図8aに示すように、ソレノイドバネ176の付勢力を受けてソレノイド弁体175が左動して、ソレノイド弁体175の開閉突起175aの先端部がボール187を押すことにより、第1軸方向穴185が開放されると共に、ソレノイド弁体175の開閉突起175aの根元部が第2軸方向穴186に接触することにより、第2軸方向穴186が閉塞される。これにより、ライン油路75を構成する第2ライン油路75bが、第1軸方向穴185と第1径方向穴183からパイロット油路81を介して油室74cに連通する以下、図8aのソレノイド弁体175の位置を開弁位置と呼ぶことがある。。また、ソレノイド174へ通電電力供給することにより、図8bに示すように、ソレノイド174の励磁力を受けてソレノイド弁体175がソレノイドバネ176の付勢力に抗して右動し、貫通穴188aからの油圧がボール187を押すことにより、第1軸方向穴185が閉塞されると共に、ソレノイド弁体175の開閉突起175aの根元部が第2軸方向穴186から離れることにより、第2軸方向穴186が開放される。これにより、油室74cに貯留していたオイルが、第1径方向穴183と第2軸方向穴186と第2径方向穴184を介してオイルパン80に排出され、第2ライン油路75bとパイロット油路81とが遮断される以下、図8bのソレノイド弁体175の位置を閉弁位置と呼ぶことがある。。また、図5に戻って、油圧回路71では、第1低圧油路76aと第2低圧油路76bは下流側で合流して共通の低圧共通油路76cを構成しており、合流部には、低圧共通油路76cのライン圧が所定圧以上になった場合に低圧共通油路76c内のオイルをリリーフドレン86を介してオイルパン80に排出させ、油圧を低下させるリリーフ弁84が接続されている。ここで、第1低圧油路76aと第2低圧油路76bには、図6に示すように、それぞれ流路抵抗手段としてのオリフィス85a、85bが形成されており、第1低圧油路76aのオリフィス85aが第2低圧油路76bのオリフィス85bよりも大径となるように構成されている。従って、第2低圧油路76bの流路抵抗は第1低圧油路76aの流路抵抗よりも大きく、電動オイルポンプ70を高圧モードで運転中における第2低圧油路76bでの減圧量が、電動オイルポンプ70を低圧モードで運転中における第1低圧油路76aでの減圧量よりも大きくなって、高圧モード及び低圧モードにおける低圧共通油路76cの油圧は略等しくなっている。スタンバイモードにおける低圧共通油路76cの油圧は、高圧モード及び低圧モードにおける低圧共通油路76cの油圧より低くなっている。このように第1低圧油路76aと第2低圧油路76bとに接続された低圧油路切替弁73は、電動オイルポンプ70がスタンバイモード及び低圧モードで運転中においては、油室73c内の油圧よりもスプリング73bの付勢力が勝りスプリング73bの付勢力により弁体73aが低圧側位置に位置して、ライン油路75を第2低圧油路76bから遮断し第1低圧油路76aに連通させる。第1低圧油路76aを流れるオイルは、オリフィス85aで流路抵抗を受けて減圧され、低圧共通油路76cを経由して潤滑冷却部91に至る。一方、電動オイルポンプ70が高圧モードで運転中においては、スプリング73bの付勢力よりも油室73c内の油圧が勝りスプリング73bの付勢力に抗して弁体73aが高圧側位置に位置して、ライン油路75を第1低圧油路76aから遮断し第2低圧油路76bに連通させる。第2低圧油路76bを流れるオイルは、オリフィス85bでオリフィス85aよりも大きな流路抵抗を受けて減圧され、低圧共通油路76cを経由して潤滑冷却部91に至る。従って、電動オイルポンプ70がスタンバイモード又は低圧モードから高圧モードに切り替わると、ライン油路75の油圧の変化に応じて自動的に流路抵抗の小さい油路から流路抵抗の大きい油路に切り替わるので、高圧モードのときに潤滑冷却部91に過度のオイルが供給されることが抑制される。また、低圧共通油路76cから潤滑冷却部91に至る油路には、他の流路抵抗手段としての複数のオリフィス85cが設けられている。複数のオリフィス85cは、第1低圧油路76aのオリフィス85aの最小流路断面積の方が複数のオリフィス85cの最小流路断面積よりも小さくなるように設定されている。即ち、複数のオリフィス85cの流路抵抗よりも第1低圧油路76aのオリフィス85aの流路抵抗の方が大きく設定されている。このとき、複数のオリフィス85cの最小流路断面積は、各オリフィス85cの最小流路断面積の総和である。これにより、第1低圧油路76aのオリフィス85aと第2低圧油路76bのオリフィス85bで所望の流量を流すことが調整可能になっている。ここで、制御装置8図1参照は、車両全体の各種制御をするための制御装置であり、制御装置8には車速、操舵角、アクセルペダル開度AP、シフトポジション、SOCなどが入力される一方、制御装置8からは、内燃機関4を制御する信号、電動機2A、2Bを制御する信号、バッテリ9における発電状態充電状態放電状態などを示す信号、ソレノイド弁83のソレノイド174への制御信号、電動オイルポンプ70を制御する制御信号などが出力される。即ち、制御装置8は、電動機2A、2Bを制御する電動機制御装置としての機能と、断接手段としての油圧ブレーキ60A、60Bを制御する断接手段制御装置としての機能を、少なくとも備えている。断接手段制御装置としての制御装置8は、電動機2A、2Bの駆動状態及び又は電動機2A、2Bの駆動指令駆動信号に基づいて電動オイルポンプ70とソレノイド弁83のソレノイド174を制御する。この電動オイルポンプ70の制御は、回転数制御でもトルク制御であってもよく、第1作動室S1と第2作動室S2の目標油圧に基づいてなされる。さらに、センサ92から検出される第1作動室S1と第2作動室S2の実油圧と目標油圧とに基づいてなされることが好ましい。なお、センサ92からの実油圧に代えて、油圧推定手段によって求められた推定油圧を用いてもよい。次に、後輪駆動装置1の油圧回路71の動作について説明する。図5は、停車中に油圧ブレーキ60A、60Bが解放している状態の油圧回路71を示している。この状態では、制御装置8は、電動オイルポンプ70を稼動しない。これにより、低圧油路切替弁73の弁体73aは低圧側位置に位置し、ブレーキ油路切替弁74の弁体74aは閉弁位置に位置し、油圧回路71には油圧が供給されていない。図9は、車両走行中に油圧ブレーキ60A、60Bが解放している状態を示している。この状態では、制御装置8は、電動オイルポンプ70をスタンバイモードで運転する。また、制御装置8は、ソレノイド弁83のソレノイド174へ非通電にして、ブレーキ油路切替弁74の右端の油室74cにパイロット油路81を介して第2ライン油路75bの油圧を入力している。ブレーキ油路切替弁74は、スプリング74bの付勢力が、図中右端の油室74cに入力される電動オイルポンプ70のスタンバイモードで運転中の第2ライン油路75bの油圧より大きいため、弁体74aが閉弁位置に位置し、第2ライン油路75bとブレーキ油路77とが遮断される。これにより、ブレーキ油路77とハイポジションドレン78とが連通され、油圧ブレーキ60A、60Bが解放される。そして、ブレーキ油路77は、ハイポジションドレン78を介して貯留部79に接続される。また、低圧油路切替弁73は、スプリング73bの付勢力が、図中右端の油室73cに入力される電動オイルポンプ70のスタンバイモードで運転中のライン油路75の油圧より大きいため、弁体73aが低圧側位置に位置し、ライン油路75を第2低圧油路76bから遮断し第1低圧油路76aに連通させる。これにより、ライン油路75のオイルが第1低圧油路76aを介してオリフィス85aで減圧され、潤滑冷却部91に供給される。このように、車両走行中であって油圧ブレーキ60A、60Bが解放している状態では、後述する油圧ブレーキ60A、60Bを弱締結又は締結している際の電動オイルポンプ70の運転モード低圧モード、高圧モードよりも稼動状態を低くすることで、電動オイルポンプ70を稼動するためのエネルギーを低くすることができる。また、この状態でも電動オイルポンプ70の稼動を停止させずに潤滑冷却部91にオイルを潤滑することで、電動機2A、2Bを冷却して、遊星歯車式減速機12A、12Bなどの潤滑を行うことができ、電動機2A、2B、の効率の悪化、遊星歯車式減速機12A、12Bの摩擦抵抗の増加を抑制することができる。図10は、油圧ブレーキ60A、60Bが弱締結している状態における油圧回路71を示している。なお、弱締結とは、動力伝達可能であるが、油圧ブレーキ60A、60Bの締結状態の締結力に対し弱い締結力で締結している状態をいう。このとき、制御装置8は、電動オイルポンプ70を低圧モードで運転する。また、制御装置8は、ソレノイド弁83のソレノイド174へ非通電にして、ブレーキ油路切替弁74の油室74cにパイロット油路81を介して第2ライン油路75bの油圧を入力している。これにより、スプリング74bの付勢力より油室74c内の油圧が勝り、弁体74aが開弁位置に位置して、ブレーキ油路77とハイポジションドレン78とが遮断されるとともに第2ライン油路75bとブレーキ油路77とが連通され、油圧ブレーキ60A、60Bが弱締結する。低圧油路切替弁73は、このときも油圧ブレーキ60A、60Bの解放時と同様に、スプリング73bの付勢力が、図中右端の油室73cに入力される電動オイルポンプ70の低圧モードで運転中のライン油路75の油圧より大きいため、弁体73aが低圧側位置に位置し、ライン油路75を第2低圧油路76bから遮断し第1低圧油路76aに連通させる。これにより、ライン油路75のオイルが第1低圧油路76aを介してオリフィス85aで減圧され、潤滑冷却部91に供給される。図11は、油圧ブレーキ60A、60Bが締結している状態における油圧回路71を示している。このとき、制御装置8は、電動オイルポンプ70を高圧モードで運転する。また、制御装置8は、ソレノイド弁83のソレノイド174へ非通電にして、ブレーキ油路切替弁74の右端の油室74cにパイロット油路81を介して第2ライン油路75bの油圧を入力している。これにより、スプリング74bの付勢力より油室74c内の油圧が勝り、弁体74aが開弁位置に位置して、ブレーキ油路77とハイポジションドレン78とが遮断されるとともに第2ライン油路75bとブレーキ油路77とが連通され、油圧ブレーキ60A、60Bが締結する。低圧油路切替弁73は、電動オイルポンプ70の高圧モードで運転中の図中右端の油室73cに入力されるライン油路75の油圧がスプリング73bの付勢力より大きいため、弁体73aが高圧側位置に位置し、ライン油路75を第1低圧油路76aから遮断し第2低圧油路76bに連通させる。これにより、ライン油路75のオイルが第2低圧油路76bを介してオリフィス85bで減圧され、潤滑冷却部91に供給される。このように、制御装置8は、電動オイルポンプ70の運転モード稼動状態と、ソレノイド弁83の開閉を制御することにより、油圧ブレーキ60A、60Bを解放又は締結させ、電動機2A、2B側と車輪Wr側とを遮断状態及び接続状態に切り替えるとともに、油圧ブレーキ60A、60Bの締結力を制御することができる。図12は電動オイルポンプ70の負荷特性を示すグラフである。図12に示すように、高圧モード油圧PHに比べて低圧モード油圧PLは、オイルの供給流量を維持しつつも電動オイルポンプ70の仕事率を1/4~1/5程度に低減することができる。また、低圧モードに比べてスタンバイモード油圧PSは、オイルの供給流量を維持しつつも電動オイルポンプ70の仕事率をさらに低減することができる。即ち、低圧モードとスタンバイモードにおいては電動オイルポンプ70の負荷が小さく、高圧モードに比べて電動オイルポンプ70を駆動する電動機90の消費電力を低減することができる。図13は、各車両状態における前輪駆動装置6と後輪駆動装置1との関係を電動機2A、2Bの作動状態と油圧回路71の状態とをあわせて記載したものである。図中、フロントユニットは前輪駆動装置6、リアユニットは後輪駆動装置1、リアモータは電動機2A、2B、EOPは電動オイルポンプ70、SOLはソレノイド174、OWCは一方向クラッチ50、BRKは油圧ブレーキ60A、60Bを表わす。また、図14~図19は後輪駆動装置1の各状態における速度共線図を表わし、左側のS、Cはそれぞれ電動機2Aに連結された遊星歯車式減速機12Aのサンギヤ21A、車軸10Aに連結されたプラネタリキャリア23A、右側のS、Cはそれぞれ電動機2Bに連結された遊星歯車式減速機12Bのサンギヤ21B、車軸10Bに連結されたプラネタリキャリア23B、Rはリングギヤ24A、24B、BRKは油圧ブレーキ60A、60B、OWCは一方向クラッチ50を表わす。以下の説明において電動機2A、2Bによる車両前進時のサンギヤ21A、21Bの回転方向を順方向とする。また、図中、停車中の状態から上方が順方向の回転、下方が逆方向の回転であり、矢印は、上方が順方向のトルクを表し、下方が逆方向のトルクを表す。停車中は、前輪駆動装置6も後輪駆動装置1も駆動していない。従って、図14に示すように、後輪駆動装置1の電動機2A、2Bは停止しており、車軸10A、10Bも停止しているため、いずれの要素にもトルクは作用していない。この車両3の停車中においては、油圧回路71は、図5に示すように、電動オイルポンプ70が非稼動であり、ソレノイド弁83のソレノイド174は非通電になっているものの油圧が供給されないため油圧ブレーキ60A、60Bは解放OFFしている。また、一方向クラッチ50は、電動機2A、2Bが非駆動のため係合していないOFF。そして、イグニッションをONにした後、EV発進、EV加速などモータ効率のよい前進低車速時は、後輪駆動装置1による後輪駆動となる。図15a、bに示すように、電動機2A、2Bが順方向に回転するように力行駆動すると、サンギヤ21A、21Bには順方向のトルクが付加される。このとき、前述したように一方向クラッチ50が係合しリングギヤ24A、24Bがロックされる。これによりプラネタリキャリア23A、23Bは順方向に回転し前進走行がなされる。なお、プラネタリキャリア23A、23Bには車軸10A、10Bからの走行抵抗が逆方向に作用している。このように車両3の発進時には、イグニッションをONにして電動機2A、2Bのトルクをあげることで、一方向クラッチ50が機械的に係合してリングギヤ24A、24Bがロックされる。このとき油圧回路71は、電動機2A、2Bの順方向のトルクTmotの大きさに応じて異なる制御が行なわれる。即ち、電動機2A、2Bの順方向のトルクが所定の後輪側閾値トルクTtrより大きいときには、図9に示すように、電動オイルポンプ70がスタンバイモードスタンバイで稼動し、ソレノイド弁83のソレノイド174は非通電OFFとされ、油圧ブレーキ60A、60Bが、図15aに示すように、解放状態となっている。電動機2A、2Bの順方向のトルクが後輪側閾値トルクTtrより大きいときには、一方向クラッチ50が強く係合しているので、一方向クラッチ50が非係合状態に遷移しにくい。言い換えると、一方向クラッチ50が係合状態から非係合状態に遷移するのに時間がかかる。従って、この場合に油圧ブレーキ60A、60Bを解放状態にしても動力伝達不能になることがなく、油圧ブレーキ60A、60Bを解放状態にすることで油圧ブレーキ60A、60Bの締結のための消費エネルギーが低減される。なお、この際、油圧ブレーキ60A、60Bを解放状態にする代わりに、後述する電動機2A、2Bの順方向のトルクが後輪側閾値トルクTtr以下のときよりも油圧ブレーキ60A、60Bの締結力を弱くしてもよい。これによっても、油圧ブレーキ60A、60Bの締結のためのエネルギーを低減することができる。この状態においても、電動オイルポンプ70の稼動を停止させていないので、上述したようにライン油路75のオイルが第1低圧油路76aを介してオリフィス85aで減圧され、潤滑冷却部91に供給され、潤滑冷却部91の潤滑及び冷却がなされている。一方、電動機2A、2Bの順方向のトルクが所定の後輪側閾値トルクTtr以下のときには、図10に示すように、電動オイルポンプ70が低圧モードLoで稼動し、ソレノイド弁83のソレノイド174は非通電OFFとされ、油圧ブレーキ60A、60Bが、図15aに示すように、弱締結状態となっている。電動機2A、2Bの順方向の回転動力が車輪Wr側に入力されるときには一方向クラッチ50が係合状態となり、一方向クラッチ50のみで動力伝達可能であるが、一方向クラッチ50と並列に設けられた油圧ブレーキ60A、60Bも弱締結状態とし電動機2A、2B側と車輪Wr側とを接続状態としておくことで、電動機2A、2B側からの順方向の回転動力の入力が一時的に低下して一方向クラッチ50が非係合状態となった場合にも、電動機2A、2B側と車輪Wr側とで動力伝達不能になることを抑制できる。また、後述する減速回生への移行時に電動機2A、2B側と車輪Wr側とを接続状態とするための回転数制御が不要となる。このときの油圧ブレーキ60A、60Bの締結力は、後述する減速回生時や後進時と比べて弱い締結力となっている。一方向クラッチ50が係合状態のときの油圧ブレーキ60A、60Bの締結力を一方向クラッチ50が非係合状態のときの油圧ブレーキ60A、60Bの締結力よりも弱くすることにより、油圧ブレーキ60A、60Bの締結のための消費エネルギーが低減される。さらにこの状態においても、上述したようにライン油路75のオイルが第1低圧油路76aを介してオリフィス85aで減圧され、潤滑冷却部91に供給され、潤滑冷却部91の潤滑及び冷却がなされている。前進低車速走行から車速があがりエンジン効率のよい前進中車速走行に至ると、後輪駆動装置1による後輪駆動から前輪駆動装置6による前輪駆動となる。図16に示すように、電動機2A、2Bの力行駆動が停止すると、プラネタリキャリア23A、23Bには車軸10A、10Bから前進走行しようとする順方向のトルクが作用するので、前述したように一方向クラッチ50が非係合状態となる。このとき油圧回路71は、図10に示すように、電動オイルポンプ70が低圧モードLoで稼動し、ソレノイド弁83のソレノイド174は非通電OFFになっており、油圧ブレーキ60A、60Bが弱締結状態となっている。このように、車輪Wr側の順方向の回転動力が電動機2A、2B側に入力されるときには一方向クラッチ50は非係合状態となり、一方向クラッチ50のみで動力伝達不能であるが、一方向クラッチ50と並列に設けられた油圧ブレーキ60A、60Bを弱締結させ、電動機2A、2B側と車輪Wr側とを接続状態としておくことで動力伝達可能な状態に保つことができ、後述する減速回生時への移行時に回転数制御が不要となる。なお、このときの油圧ブレーキ60A、60Bの締結力も、後述する減速回生時や後進時と比べて弱い締結力となっている。さらにこの状態においては、上述したようにライン油路75のオイルが第1低圧油路76aを介してオリフィス85aで減圧され、潤滑冷却部91に供給され、潤滑冷却部91の潤滑及び冷却がなされている。図15又は図16の状態から電動機2A、2Bを回生駆動しようすると、図17に示すように、プラネタリキャリア23A、23Bには車軸10A、10Bから前進走行を続けようとする順方向のトルクが作用するので、前述したように一方向クラッチ50が非係合状態となる。このとき、油圧回路71は、図11に示すように、電動オイルポンプ70が高圧モードHiで稼動し、ソレノイド弁83のソレノイド174は非通電OFFとされ、油圧ブレーキ60A、60Bが締結状態ONとなる。従って、リングギヤ24A、24Bが固定されるとともに電動機2A、2Bには逆方向の回生制動トルクが作用し、電動機2A、2Bで減速回生がなされる。このように、車輪Wr側の順方向の回転動力が電動機2A、2B側に入力されるときには一方向クラッチ50は非係合状態となり、一方向クラッチ50のみで動力伝達不能であるが、一方向クラッチ50と並列に設けられた油圧ブレーキ60A、60Bを締結させ、電動機2A、2B側と車輪Wr側とを接続状態としておくことで動力伝達可能な状態に保つことができ、この状態で電動機2A、2Bを回生駆動状態に制御することにより、車両3のエネルギーを回生することができる。さらにこの状態においては、上述したようにライン油路75のオイルが第2低圧油路76bを介してオリフィス85bで減圧され、潤滑冷却部91に供給され、潤滑冷却部91の潤滑及び冷却がなされている。続いて加速時には、前輪駆動装置6と後輪駆動装置1の四輪駆動となり、後輪駆動装置1は、前進低車速時と同様に、電動機2A、2Bの順方向のトルクTmotの大きさに応じて異なる制御が行なわれる。即ち、電動機2A、2Bの順方向のトルクTmotの大きさに応じて、図15a又はbに示す前進低車速時と同じ状態であり、油圧回路71も、図9又は図10に示す状態となる。前進高車速時には、前輪駆動装置6による前輪駆動となる。図18に示すように、電動機2A、2Bが力行駆動を停止すると、プラネタリキャリア23A、23Bには車軸10A、10Bから前進走行しようとする順方向のトルクが作用するので、前述したように一方向クラッチ50が非係合状態となる。このとき油圧回路71は、電動オイルポンプ70がスタンバイモードスタンバイで稼動し、ソレノイド弁83のソレノイド174は通電ONされ、油圧ブレーキ60A、60Bが解放状態OFFとなる。なお、前進高車速走行に至る直前に、ブレーキ60A、60Bが解放状態OFFであればソレノイド弁83のソレノイド174は非通電OFFのままでもよいが、前進高車速走行に至る直前に、ブレーキ60A、60Bが弱締結又は締結状態ONであれば、ソレノイド弁83のソレノイド174を通電することで、ソレノイド弁83の切替により電動機2A、2Bの連れ回りが即座に防止される。これにより、前輪駆動装置6による高車速時に電動機2A、2Bが過回転となるのが防止される。さらにこの状態においては、上述したようにライン油路75のオイルが第1低圧油路76aを介してオリフィス85aで減圧され、潤滑冷却部91に供給され、潤滑冷却部91の潤滑及び冷却がなされている。後進時には、図19に示すように、電動機2A、2Bを逆力行駆動すると、サンギヤ21A、21Bには逆方向のトルクが付加される。このとき、前述したように一方向クラッチ50が非係合状態となる。このとき、油圧回路71は、図11に示すように、電動オイルポンプ70が高圧モードHiで稼動し、ソレノイド弁83のソレノイド174は非通電OFFとされ、油圧ブレーキ60A、60Bが締結状態となる。従って、リングギヤ24A、24Bが固定されて、プラネタリキャリア23A、23Bは逆方向に回転し後進走行がなされる。なお、プラネタリキャリア23A、23Bには車軸10A、10Bからの走行抵抗が順方向に作用している。このように、電動機2A、2B側の逆方向の回転動力が車輪Wr側に入力されるときには一方向クラッチ50は非係合状態となり、一方向クラッチ50のみで動力伝達不能であるが、一方向クラッチ50と並列に設けられた油圧ブレーキ60A、60Bを締結させ、電動機2A、2B側と車輪Wr側とを接続状態としておくことで動力伝達可能に保つことができ、電動機2A、2Bの回転動力によって車両3を後進させることができる。さらにこの状態においては、上述したようにライン油路75のオイルが第2低圧油路76bを介してオリフィス85bで減圧され、潤滑冷却部91に供給され、潤滑冷却部91の潤滑及び冷却がなされている。このように後輪駆動装置1は、車両3の走行状態、言い換えると、電動機2A、2Bの回転方向が順方向か逆方向か、電動機2A、2Bの回転方向が順方向の場合に電動機2A、2Bのトルクが後輪側閾値トルクTtrより大きいか否か、及び電動機2A、2B側と車輪Wr側のいずれから動力が入力されるかに応じて、油圧ブレーキ60A、60Bの締結解放が制御され、さらに油圧ブレーキ60A、60Bの締結時であっても締結力が調整される。図20は、車両3が停車中の状態からEV発進→EV加速→エンジン加速→減速回生→中速クルーズ→加速→高速クルーズ→減速回生→停車→後進→停車に至る際の電動オイルポンプ70EOPと、一方向クラッチ50OWC、油圧ブレーキ60A、60BBRKのタイミングチャートである。先ず、イグニッションをONにしてシフトがPレンジからDレンジに変更され、アクセルペダルが踏まれるまでは、電動オイルポンプ70は非稼動OFF、一方向クラッチ50は非係合OFF、油圧ブレーキ60A、60Bは解放OFF状態を維持する。そこから、アクセルペダルが踏まれると後輪駆動RWDで後輪駆動装置1によるEV発進、EV加速がなされる。EV加速時において、電動機2A、2Bの順方向のトルクが所定の後輪側閾値トルクTtrより大きいうちは、電動オイルポンプ70がスタンバイモードスタンバイで稼動し、一方向クラッチ50が強く係合ONし、油圧ブレーキ60A、60Bは解放状態となる。また、車速の上昇に応じて、後輪駆動RWDからENG走行FWDへの切替時に、電動機2A、2Bの順方向のトルクが所定の後輪側閾値トルクTtrより低くなると、電動オイルポンプ70が低圧モードで稼動Loし、一方向クラッチ50が係合ONし、油圧ブレーキ60A、60Bは弱締結状態となる。そして、車速が低車速域から中車速域に至って後輪駆動から前輪駆動になると内燃機関4によるENG走行FWDがなされる。このとき、一方向クラッチ50が非係合OFFとなり、電動オイルポンプ70と油圧ブレーキ60A、60Bはそのままの状態を維持する。そして、ブレーキが踏まれるなど減速回生時には、一方向クラッチ50が非係合OFFのまま、電動オイルポンプ70が高圧モードで稼動Hiし、油圧ブレーキ60A、60Bが締結ONする。内燃機関4による中速クルーズ中は、上述のENG走行と同様の状態となる。続いて、さらにアクセルペダルが踏まれて前輪駆動から四輪駆動AWDになると、再び一方向クラッチ50が係合ONする。このときも、電動機2A、2Bの順方向のトルクが所定の後輪側閾値トルクTtrより大きいか否かにより、EV加速時と同様の制御が行なわれる。図20では、電動機2A、2Bの順方向のトルクが所定の後輪側閾値トルクTtrより大きい状態を示しており、電動オイルポンプ70がスタンバイモードスタンバイで稼動し、一方向クラッチ50が強く係合ONし、油圧ブレーキ60A、60Bは解放状態となっている。そして、車速が中車速域から高車速域に至ると、再び内燃機関4によるENG走行FWDがなされる。このとき、一方向クラッチ50が非係合OFFとなり、電動オイルポンプ70はスタンバイモードで稼動スタンバイしたまま、油圧ブレーキ60A、60Bが解放OFFされる。そして、減速回生時には、上述した減速回生時と同様の状態となる。そして、車両3が停止すると、電動オイルポンプ70は非稼動OFF、一方向クラッチ50は非係合OFF、油圧ブレーキ60A、60Bは解放OFF状態となる。続いて、後進走行時には、一方向クラッチ50は非係合OFFのまま、電動オイルポンプ70が高圧モードで稼動Hiし、油圧ブレーキ60A、60Bが締結ONする。そして、車両3が停止すると、再び電動オイルポンプ70は非稼動OFF、一方向クラッチ50は非係合OFF、油圧ブレーキ60A、60Bは解放OFF状態となる。続いて、電動オイルポンプ70と油圧ブレーキ60A、60Bの制御について図21と図22を参照して説明する。先ず、制御装置8は、入力されるシフトポジション、車速、アクセルペダル開度等により、車両3が停車状態か否かを判定するステップS1。その結果、停車状態であれば、図5及び図14で説明したように、電動オイルポンプ70を稼動停止し、油圧ブレーキ60A、60Bを解放OFFする。停車状態でなければ、車両3が減速回生状態か後進状態かを判定するステップS2。その結果、減速回生状態又は後進状態であれば、図11及び図17、19で説明したように、電動オイルポンプ70を高圧モードで運転し、油圧ブレーキ60A、60Bを締結ONする。減速回生状態又は後進状態でなければ、続いて弱締結判定処理を行う。弱締結判定処理は、図22に示すように、先ず、後輪側閾値トルクTtrを検索しステップS3、続いて、検索された後輪側閾値トルクTtrと後輪側トルク指令値を比較するステップS4。その結果、後輪側トルク指令値が後輪側閾値トルクTtrより大きければ、EV走行において一方向クラッチ50が強く係合していると判断して、図9及び図15aで説明したように、電動オイルポンプ70をスタンバイモードで運転し、油圧ブレーキ60A、60Bを解放OFFする。一方、後輪側トルク指令値が後輪側閾値トルクTtrより低ければ、続いて前輪側閾値トルクTtfを検索しステップS5、続いて、検索された前輪側閾値トルクTtfと前輪駆動力指令値を比較するステップS6。その結果、前輪駆動力指令値が前輪側閾値トルクTtf以下であれば、後輪側トルク指令値が後輪側閾値トルクTtrより低くても、後輪駆動装置1による走行負荷が大きく一方向クラッチ50が強く係合していると判断して、電動オイルポンプ70をスタンバイモードで運転し、油圧ブレーキ60A、60Bを解放OFFする。一方、前輪駆動力指令値が前輪側閾値トルクTtfより大きい場合には、続いて、現在の車速と予め設定された切り離し車速を比較するステップS7。その結果、現在の車速が切り離し車速以上の場合には、前進高車速時と判断し、図9及び図18で説明したように、電動オイルポンプ70をスタンバイモードで運転し、油圧ブレーキ60A、60Bを解放OFFする。一方、現在の車速が切り離し車速より遅い場合には、EV走行において一方向クラッチ50が強く係合していない又は前進中車速時と判断し、図10及び図15b、図16で説明したように、電動オイルポンプ70を低圧モードで運転し、油圧ブレーキ60A、60Bを弱締結にする。なお、上述した弱締結判定処理では、後輪側トルク指令値、前輪駆動力指令値を用いたが、これに限らず、推定値、トルク検出値を用いてもよい。以上説明したように、本実施形態によれば、油圧ブレーキ60A、60Bと並列に一方向クラッチ50が設けられているので、電動機2A、2B側の順方向のトルクが車輪Wr側に入力されるときには一方向クラッチ50が係合状態となり、一方向クラッチ50のみで動力伝達可能である。そのため、常に油圧ブレーキ60A、60Bを接続させておく必要はなく、油圧ブレーキ60A、60Bの締結のための消費エネルギーを低減させることができる。また、油圧ブレーキ60A、60Bと並列に一方向クラッチ50が設けられているので、電動機2A、2Bの順方向のトルクが車輪Wrに入力されるときには電動機2A、2Bの順方向の回転動力が後輪側閾値トルクTtr以下のときであっても一方向クラッチ50のみで動力伝達可能であるが、油圧ブレーキ60A、60Bも並列で締結させ、電動機2A、2B側と車輪Wr側とを接続状態としておくことで、電動機2A、2B側からの順方向の回転動力の入力が一時的に低下する場合など、一方向クラッチ50が非係合状態となって動力伝達不能になることを抑制することができる。一方、電動機2A、2Bのトルクが後輪側閾値トルクTtrより大きいときには、一方向クラッチ50が強く係合しているので、一方向クラッチ50が非係合状態に遷移しにくい。従って、電動機2A、2Bのトルクが後輪側閾値トルクTtrより大きいときときに、油圧ブレーキ60A、60Bを解放状態にするか、又は、電動機2A、2Bの順方向のトルクが後輪側閾値トルクTtr以下のときよりも油圧ブレーキ60A、60Bの締結力を弱くすることで、油圧ブレーキ60A、60Bの締結のためのエネルギーを低減することができる。また、断接手段は、電動オイルポンプ70によって油を供給される油圧ブレーキ60A、60Bで構成され、油圧式とすることによって、油路や油室ブレーキ油室の形状構造に応じて、締結力や締結力が加わる面積等を調整することができる。また、電動オイルポンプ70は、電動機2A、2Bを冷却する冷却媒体の供給源を兼ねるので、部品点数を削減でき、駆動装置を小型化することができる。また、制御装置8が油圧ブレーキ60A、60Bを解放するか又は油圧ブレーキ60A、60Bの締結力を弱くするとき、電動オイルポンプ70の稼動を停止させないことにより、電動機2A、2Bを冷却して電動機2A、2Bの効率の悪化を抑制することができる。なお、図22を参照して説明した弱締結判定処理は、ステップS4及びステップS6の判定は、必ずしも両方行う必要はなく、いずれか一方のみでもよい。ステップS4を行なわずに、ステップS6の判定をする場合、ステップS5の判定前に後輪駆動装置1の駆動力により走行中であるか否かが判定される。そして、ステップS6において、ステップS5で検索された前輪側閾値トルクTtfと前輪駆動力指令値を比較し、その結果、前輪駆動力指令値が前輪側閾値トルクTtf以下であれば、後輪駆動装置1による走行負荷が大きく一方向クラッチ50が強く係合していると判断して、電動オイルポンプ70をスタンバイモードで運転し、油圧ブレーキ60A、60Bを解放OFFする。このように、制御装置8は、少なくとも後輪駆動装置1により車両3を走行中において、前輪駆動装置6のトルクが前輪側閾値トルクTtfより大きいときに、油圧ブレーキ60A、60Bを締結するとともに、前輪駆動装置6のトルクが前輪側閾値トルクTtf以下であるときに、油圧ブレーキ60A、60Bを解放することでも、油圧ブレーキ60A、60Bの締結のための消費エネルギーを低減することができる。この際、油圧ブレーキ60A、60Bを解放状態にする代わりに、前輪駆動装置6のトルクが前輪側閾値トルクTtfより大きいときよりも油圧ブレーキ60A、60Bの締結力を弱くしてもよい。また、ステップS3、S4において、後輪側閾値トルクTtrを検索し、後輪側閾値トルクTtrと後輪側トルク指令値を比較する代わりに、一方向クラッチ50の係合状態のときのトルクの伝達力を推定し、予め設定された伝達力閾値と推定した伝達力を比較して、推定した伝達力が伝達力閾値より大きければ、EV走行において一方向クラッチ50が強く係合していると判断して、図9及び図15aで説明したように、電動オイルポンプ70をスタンバイモードで運転し、油圧ブレーキ60A、60Bを解放OFFしてもよい。一方、推定した伝達力が伝達力閾値以下であれば、EV走行において一方向クラッチ50が強く係合していない又は前進中車速時と判断し、図10及び図15b、図16で説明したように、電動オイルポンプ70を低圧モードで運転し、油圧ブレーキ60A、60Bを弱締結にしてもよい。一方向クラッチ50の係合状態のときのトルクの伝達力の推定は、電動機2A、2Bのトルクや後輪側トルク指令値などから推定することができる。このとき、制御装置8は、伝達量推定手段としても機能することとなる。このように、制御装置8は、一方向クラッチ50の伝達量が伝達力閾値以下のときに油圧ブレーキ60A、60Bを締結するとともに、伝達量が伝達力閾値より大きいときに、油圧ブレーキ60A、60Bを解放するか、又は、伝達量が伝達力閾値以下のときよりも油圧ブレーキ60A、60Bの締結力を弱くすることにより、油圧ブレーキ60A、60Bの締結のための消費エネルギーを低減することができる。尚、本発明は、上述した実施形態に限定されるものではなく、適宜、変形、改良、等が可能である。即ち、本発明は、電動機と、車輪と、その動力伝達経路上に断接手段と一方向動力伝達手段とを備えるものであれば、特にその構成は限定されるものではない。例えば、リングギヤ24A、24Bにそれぞれ油圧ブレーキ60A、60Bを設ける必要はなく、連結されたリングギヤ24A、24Bに少なくとも1つの油圧ブレーキと1つの一方向クラッチが設けられていればよい。また、反対に、リングギヤ24A、24Bは必ずしも連結されている必要はなく、それぞれに一方向クラッチと油圧ブレーキを設けてもよい。また、変速機として遊星歯車式減速機12A、12Bを例示したが、これに限らず、任意の変速機を用いることができる。さらに、変速機は必ずしも設ける必要はない。また、右車輪と左車輪を1つの電動機で制御するものであってもよい。また、断接手段として油圧ブレーキを例示したが、これに限らず機械式、電磁式等任意に選択できる。また、前輪駆動装置は、内燃機関を用いずに電動機を唯一の駆動源とするものでもよい。"