バルク状の結晶性ガラスを熱処理により結晶化させてなる結晶化ガラス物品であり、Li2O-Al2O3-SiO2系結晶を20~70質量を含み、かつ、RO-Al2O3-SiO2系結晶R=Mg、Ca、Sr、BaまたはR’2O-Al2O3-SiO2系結晶R’=Na、Kを1~75質量を含むことを特徴とする結晶化ガラス物品。30~380°Cにおける平均線熱膨張係数が30×10-7/K以下であることを特徴とする請求項1に記載の結晶化ガラス物品。β-スポジュメン固溶体およびカリ長石固溶体を含有することを特徴とする請求項1または2に記載の結晶化ガラス物品。Li2O-Al2O3-SiO2系結晶、かつ、RO-Al2O3-SiO2系結晶またはR’2O-Al2O3-SiO2系結晶の平均粒径が0.5μm以上であることを特徴とする請求項1~3のいずれかに記載の結晶化ガラス物品。ガラス組成として質量で、SiO255~72、Al2O314~30、Li2O1.5~10、Na2O0~10、K2O1~10、TiO20~5、ZrO20~3、MgO0~10、CaO0~10、SrO0~10、BaO0~10、ZnO0~5、B2O30~3およびP2O50~1を含有することを特徴とする請求項1~4のいずれかに記載の結晶化ガラス物品。さらに、CoONiOFe2O3V2O5を0.01~5含有することを特徴とする請求項5に記載の結晶化ガラス物品。JISA1110に基づく吸水率が0.05~1であることを特徴とする請求項1~6のいずれかに記載の結晶化ガラス物品。調理器用トッププレート、厨房設備装飾材、暖房器具構成部材または建築用床材に用いられることを特徴とする請求項1~7のいずれかに記載の結晶化ガラス物品。特許文献1および2に開示されている結晶化ガラス物品は、60×10-7/K以上という高い線熱膨張係数を有するため、ガスコンロのトッププレート、調理器用ガラストッププレート、厨房設備暖房設備の天板等に使用する場合、加熱に対する耐久性が不十分であり、破損するおそれがある。特許文献3に記載の装飾低膨張結晶化ガラス板は、熱的耐久性は問題ないが、装飾被膜の剥離の問題が生じやすい。また、表面平滑性に劣り、反射率が低いため、例えば装飾材としては明るさに乏しく、意匠性にも乏しい。そこで、本発明は、高い熱的耐久性および機械的強度を有するとともに、表面平滑性にも優れた結晶化ガラス物品を提供することを目的とする。本発明は、バルク状の結晶性ガラスを熱処理により結晶化させてなる結晶化ガラス物品であり、Li2O-Al2O3-SiO2系結晶を20~70質量を含み、かつ、RO-Al2O3-SiO2系結晶R=Mg、Ca、Sr、BaまたはR’2O-Al2O3-SiO2系結晶R’=Na、Kを1~75質量を含むことを特徴とする結晶化ガラス物品に関する。結晶性ガラスを熱処理により結晶化させるに際し、表面平滑性の向上を目的として結晶性ガラス表面の軟化流動性を確保するためには、析出結晶量を低減させる必要がある。しかしながら、析出結晶量を低減させると、線熱膨張係数が大きくなって、熱的耐久性が低下する傾向がある。本発明の結晶化ガラス物品は、結晶化処理によりLi2O-Al2O3-SiO2系結晶を20~70質量、および、RO-Al2O3-SiO2系結晶R=Mg、Ca、Sr、BaまたはR’2O-Al2O3-SiO2系結晶R’=Na、Kを1~75質量と、2種以上の結晶を特定量析出させてなるものであるため、低膨張であり熱的耐久性に優れ、機械的強度にも優れる。しかも、これらの結晶は結晶性ガラスの内部から析出するため、ガラス表面から結晶が析出する場合と比較して、ガラス表面の軟化流動性に優れる。さらに、軟化流動後の冷却過程においても結晶の析出が進行するため、結晶化度が高くなる。その結果、本発明の結晶化ガラス物品は、優れた表面平滑性を有するため所望の光沢性を示し、かつ熱的耐久性および機械的強度に優れている。本発明の結晶化ガラス物品が優れた低線熱膨張係数を有するメカニズムを以下に説明する。Li2O-Al2O3-SiO2系結晶、および、RO-Al2O3-SiO2系結晶またはR’2O-Al2O3-SiO2系結晶は、いずれも異方的な線熱膨張特性を有するすなわち、結晶軸によって線熱膨張係数が異なることが知られている。そのため、これらの結晶を含有する結晶化ガラスでは、結晶化処理の冷却過程において、結晶とガラスマトリクスとの界面にせん断応力が発生しやすい。それに伴って、ガラスマトリクス中に空隙が生じる。当該空隙により、結晶化ガラスにおけるガラスマトリクスおよび結晶の正膨張の寄与が低減され、低線熱膨張係数を達成することが可能となる。一般的に、結晶化ガラスの線熱膨張係数は、結晶およびガラスマトリクスそれぞれの平均線熱膨張係数と体積分率によって加成的に決定されるが、本発明の結晶化ガラス物品は、加成則から予測される線熱膨張係数よりも低い線熱膨張係数を示す。また、本発明の結晶化ガラス物品において、ガラスマトリクス中に存在する空隙は、比熱の向上にも寄与する。したがって、本発明の結晶化ガラス物品は、例えば暖房器具構成部材として用いた場合、高い保温効果を得ることができる。さらに、本発明の結晶化ガラス物品は、ガラスマトリクス中に存在する空隙に起因して吸水性にも優れるため、建築用床材としても好適である。第二に、本発明の結晶化ガラス物品は、30~380°Cにおける平均線熱膨張係数が30×10-7/K以下であることが好ましい。ここで、30~380°Cにおける線熱膨張係数はディラトメータを用いて測定した値を指す。第三に、本発明の結晶化ガラス物品は、β-スポジュメン固溶体およびカリ長石固溶体を含有することが好ましい。第四に、本発明の結晶化ガラス物品は、Li2O-Al2O3-SiO2系結晶、かつ、RO-Al2O3-SiO2系結晶またはR’2O-Al2O3-SiO2系結晶の平均粒径が0.5μm以上であることが好ましい。当該構成によれば、結晶とガラスマトリクスの界面に発生する応力が大きくなり、ガラスマトリクス中に空隙が形成されやすくなる。結果として、所望の低線熱膨張係数が得られやすくなる。第五に、本発明の結晶化ガラス物品は、ガラス組成として質量で、SiO255~72、Al2O314~30、Li2O1.5~10、Na2O0~10、K2O1~10、TiO20~5、ZrO20~3、MgO0~10、CaO0~10、SrO0~10、BaO0~10、ZnO0~5、B2O30~3およびP2O50~1を含有することが好ましい。当該構成によれば、Li2O-Al2O3-SiO2系結晶、および、RO-Al2O3-SiO2系結晶またはR’2O-Al2O3-SiO2系結晶を所定量析出してなる結晶化ガラス物品が得られやすくなる。第六に、本発明の結晶化ガラス物品は、さらに、CoONiOFe2O3V2O5を0.01~5含有しても構わない。CoO、NiO、Fe2O3およびV2O5は着色成分である。ガラス組成中にこれらの成分を含有することにより、着色した結晶化ガラス物品を得ることが可能となる。第七に、本発明の結晶化ガラス物品は、JISA1110に基づく吸水率が0.05~1であっても構わない。当該構成によれば、例えば建築用床材として好適となる。第八に、本発明の結晶化ガラス物品は、調理器用トッププレート、厨房設備装飾材、暖房器具構成部材または建築用床材に用いられることが好ましい。本発明の結晶化ガラス物品は、高い熱的耐久性および機械的強度を有するとともに、表面平滑性にも優れているため所望の光沢性を示す。よって、ガスコンロ等に使用される調理器用ガラストッププレート、厨房設備の天板等の装飾材、または暖房器具構成部材例えば、暖房器具の天板や壁材等として好適である。さらに、本発明の結晶化ガラス物品は、ガラスマトリクス中に存在する空隙に起因して吸水性にも優れるため、建築用床材としても好適である。本発明の結晶化ガラス物品は、バルク状の結晶性ガラスを熱処理により結晶化させてなる結晶化ガラス物品であり、Li2O-Al2O3-SiO2系結晶を20~70質量を含み、かつ、RO-Al2O3-SiO2系結晶R=Mg、Ca、Sr、BaまたはR’2O-Al2O3-SiO2系結晶R’=Na、Kを1~75質量を含むことを特徴とする。Li2O-Al2O3-SiO2系結晶の含有量は20~70質量、特に30~60質量であることが好ましい。Li2O-Al2O3-SiO2系結晶の含有量が少なすぎると、線熱膨張係数が大きくなって、熱的耐久性に劣る傾向がある。一方、Li2O-Al2O3-SiO2系結晶の含有量が多すぎると、焼成温度が例えば1300°C以上といった高温になりやすく、通常の焼成炉に適さなくなる。また、結晶化ガラス物品の表面平滑性が得られにくくなる。Li2O-Al2O3-SiO2系結晶としては、β-スポジュメンやβ-スポジュメン固溶体等が挙げられる。RO-Al2O3-SiO2系結晶またはR’2O-Al2O3-SiO2系結晶の含有量は1~75質量、5~60質量、10~50質量、特に20~45質量であることが好ましい。RO-Al2O3-SiO2系結晶およびR’2O-Al2O3-SiO2系結晶の含有量が少なすぎると、所望の低熱膨張係数が得られにくくなる一方、RO-Al2O3-SiO2系結晶およびR’2O-Al2O3-SiO2系結晶の含有量が多すぎると、機械的強度が低下する傾向がある。なお、これらの結晶を2種以上含有する場合は、合量で上記範囲を満たすことが好ましい。Li2O-Al2O3-SiO2系結晶、RO-Al2O3-SiO2系結晶およびR’2O-Al2O3-SiO2系結晶の合量は、40質量以上、特に50質量以上であることが好ましい。これらの結晶の合量が少なすぎると、線熱膨張係数が大きくなって、所望の熱的耐久性が得られにくくなる。上限については特に限定されないが、結晶性ガラスを十分に軟化流動性させるためには、99質量以下、特に95質量以下であることが好ましい。なお、RO-Al2O3-SiO2系結晶の具体例としては、次のものが挙げられる。MgO-Al2O3-SiO2系結晶として、コーディエライト等;CaO-Al2O3-SiO2系結晶として、輝石等;SrO-Al2O3-SiO2系結晶として、スローソン石等;BaO-Al2O3-SiO2系結晶として、重土長石等が挙げられる。また、R’2O-Al2O3-SiO2系結晶の具体例としては、次のものが挙げられる。Na2O-Al2O3-SiO2系結晶として、曹長石およびネフェリン等;K2O-Al2O3-SiO2系結晶として、正長石、サニディンおよび微斜長石等のカリ長石が挙げられる。なお、上記のRO-Al2O3-SiO2系結晶およびR’2O-Al2O3-SiO2系結晶の具体例として列挙した各結晶は、固溶体であっても構わない。Li2O-Al2O3-SiO2系結晶、かつ、RO-Al2O3-SiO2系結晶またはR’2O-Al2O3-SiO2系結晶の平均粒径は、それぞれ0.5μm以上、特に1μm以上であることが好ましい。これらの結晶の平均粒径が小さすぎると、結晶とガラスマトリクスの界面に発生する応力が小さくなり、ガラスマトリクス中に空隙が形成されにくくなる。結果として、所望の低線熱膨張係数が得られにくくなる。なお、上限については特に限定されないが、これらの結晶の平均粒径が大きすぎると、結晶とガラスマトリクスの界面においてクラックが発生しやすくなり、機械的強度が低下する傾向があるため、300μm以下、200μm以下、特に100μm以下であることが好ましい。なお、結晶の平均粒径は、結晶化ガラス表面の走査型電子顕微鏡観察から得られた反射電子像に基づいて算出されたものである。具体的には、結晶の平均粒径は、次のようにして算出される。まず、反射電子像を画像処理システムを用いて二値化し、各結晶粒子の面積を計測する。次に、当該面積から、dni=√4/πAの式により真円換算した直径dniを算出する。なお、Aは反射電子像の画像解析によって計算した結晶粒子の面積である。続いて、dn=Σdni/nの式により、粒子数n個に対する平均粒径dnを算出する。結晶化ガラス物品の線熱膨張係数は30×10-7/K以下、特に20×10-7/K以下であることが好ましい。例えば、ガスレンジガラストップにおいてガスフレームの影響により最も高温になるバーナー口の温度は200°C以上になる。その際、バーナー口から離れた低温のガラストッププレート外周には引張り応力が発生する。結晶化ガラス物品の線熱膨張係数が大きすぎると、当該引張り応力も大きくなり例えば、約30MPa以上、破損に至るおそれがある。なお、下限については特に限定されないが、低すぎる場合は結晶析出量が多くなりすぎる、あるいは、結晶粒径が大きくなりすぎて、結晶性ガラス表面の軟化流動性が低下したり、機械的強度が低下する傾向がある。また、結晶化ガラス物品の表面のうねりが大きくなって、所望の表面平滑性が得られにくくなる。したがって、結晶化ガラス物品の線熱膨張係数は0×10-7以上、特に3×10-7/K以上であることが好ましい。本発明において、結晶化ガラス物品の線熱膨張係数は、結晶性ガラスの熱処理工程の条件、特に結晶化後の冷却速度が大きく影響する。冷却速度を変化させることにより、結晶構造や、ガラスマトリクスにおける空隙の割合を制御することができ、所望の線熱膨張係数を得ることが可能となる。なお、本発明の結晶化ガラス物品は冷却過程における結晶化作用が強く、本発明者の調査によると、結晶化後の冷却速度を小さくすることにより、結晶量が1.5~2倍程度まで増加することがわかっている。そのため結晶化後の冷却速度は重要であり、所望の線熱膨張係数例えば30×10-7/K以下を得るためには、熱処理工程にて最高温度に達した後、例えば200°C/時間以下の緩やかな速度で冷却することが好ましい。本発明の結晶化ガラス物品のガラス転移点は400°C以上、特に450°C以上であることが好ましい。ガラス転移点が低すぎると、熱的耐久性が低くなり、調理器用トッププレート、厨房設備の天板等の装飾材または暖房器具構成部材等の耐熱性を必要とする部材に使用することが困難となる。本発明の結晶化ガラス物品のJISA1110に基づく吸水率は0.05~1、特に0.1~0.5であることが好ましい。吸水率が低すぎると、所望の吸水効果が得られにくくなる。一方、吸水率が高すぎると、機械的強度が低下する傾向がある。本発明の結晶化ガラス物品結晶性ガラスの組成としては、Li2O-Al2O3-SiO2系結晶、および、RO-Al2O3-SiO2系結晶またはR’2O-Al2O3-SiO2系結晶を所定量析出可能なものであれば特に限定されない。例えば、ガラス組成として、質量で、SiO255~72、Al2O314~30、Li2O1.5~10、Na2O0~10、K2O1~10、TiO20~5、ZrO20~3、MgO0~10、CaO0~10、SrO0~10、BaO0~10、ZnO0~5、B2O30~3、P2O50~1を含有するものが好ましい。各成分の含有量をこのように限定した理由を以下に説明する。なお、以下の各成分の含有量に関する説明において、特に断りのない限り、は質量を意味する。SiO2は、ガラスの主構成成分であるとともに、結晶構成成分でもある。SiO2の含有量は55~72、特に60~70であることが好ましい。SiO2の含有量が少なすぎると、結晶の析出が不安定になる傾向がある。一方、SiO2の含有量が多すぎると、軟化点が高くなって結晶性ガラスの表面流動性が低下するとともに、溶融性が低下して成形が困難になる傾向がある。さらに、ガラスマトリクスの線熱膨張係数が低下して、析出結晶との平均線熱膨張係数差が小さくなり、ガラスマトリクス中に空隙が形成されにくくなる。その結果、所望の低線熱膨張係数が得られにくくなる。Al2O3も結晶構成成分である。Al2O3の含有量は14~30、特に16~25であることが好ましい。Al2O3の含有量が少なすぎると、結晶が粗大化して、結晶化ガラス物品の表面平滑性や機械的強度が低下する傾向がある。一方、Al2O3の含有量が多すぎると、溶融性が低下するとともに、液相温度が高くなって成形時に失透しやすくなる。Li2Oも結晶構成成分である。Li2Oの含有量は1.5~10、特に3~7であることが好ましい。Li2Oの含有量が少なすぎると、均一な結晶が得られにくくなる。一方、Li2Oの含有量が多すぎると、結晶性が強くなって結晶性ガラスの表面流動性が低下し、結晶化ガラス物品の表面平滑性が低下する傾向がある。また、所望の結晶化度を得るための熱処理制御が困難になる傾向がある。K2OはK2O-Al2O3-SiO2系結晶を構成する成分である。また、Li2O-Al2O3-SiO2系結晶の結晶性を制御するための成分でもある。さらに、ガラス相の割合を調整することにより軟化点を調整し、表面流動性にも影響を与える。K2Oの含有量は1~10、特に3~7であることが好ましい。K2Oの含有量が少なすぎると、K2O-Al2O3-SiO2系結晶が析出しにくくなる。一方、K2Oの含有量が多すぎると、Li2O-Al2O3-SiO2系結晶の析出量が少なくなり、所望の線熱膨張係数が得られにくくなる。Na2OはNa2O-Al2O3-SiO2系結晶の構成成分である。また、Li2O-Al2O3-SiO2系結晶の結晶性を制御するための成分でもある。さらに、ガラス相の割合を調整することにより軟化点を調整し、表面流動性にも影響を与える。Na2Oの含有量は0~10、特に0~7であることが好ましい。Na2Oの含有量が多すぎると、Li2O-Al2O3-SiO2系結晶の析出量が少なくなり、所望の線熱膨張係数が得られにくくなる。なお、K2OおよびNa2Oの合量は、上記効果に鑑み、1~20、特に3~10であることが好ましい。MgOはMgO-Al2O3-SiO2系結晶の構成成分である。また、Li2O-Al2O3-SiO2系結晶の結晶性を制御するための成分でもある。さらに、ガラス相の割合を調整することにより軟化点を調整し、表面流動性にも影響を与える。MgOの含有量は0~10、0.1~9、1~8、特に2~7であることが好ましい。MgOの含有量が多すぎると、Li2O-Al2O3-SiO2系結晶の析出量が少なくなり、所望の線熱膨張係数が得られにくくなる。CaOはCaO-Al2O3-SiO2系結晶の構成成分である。また、Li2O-Al2O3-SiO2系結晶の結晶性を制御するための成分でもある。さらに、ガラス相の割合を調整することにより軟化点を調整し、表面流動性にも影響を与える。CaOの含有量は0~10、特に0~7であることが好ましい。CaOの含有量が多すぎると、Li2O-Al2O3-SiO2系結晶の析出量が少なくなり、所望の線熱膨張係数が得られにくくなる。SrOはSrO-Al2O3-SiO2系結晶の構成成分である。また、Li2O-Al2O3-SiO2系結晶の結晶性を制御するための成分でもある。さらに、ガラス相の割合を調整することにより軟化点を調整し、表面流動性にも影響を与える。SrOの含有量は0~10、特に0~7であることが好ましい。SrOの含有量が多すぎると、Li2O-Al2O3-SiO2系結晶の析出量が少なくなり、所望の線熱膨張係数が得られにくくなる。BaOはBaO-Al2O3-SiO2系結晶の構成成分である。また、Li2O-Al2O3-SiO2系結晶の結晶性を制御するための成分でもある。さらに、ガラス相の割合を調整することにより軟化点を調整し、表面流動性にも影響を与える。BaOの含有量は0~10、0.1~9、1~8、特に2~7であることが好ましい。BaOの含有量が多すぎると、Li2O-Al2O3-SiO2系結晶の析出量が少なくなり、所望の線熱膨張係数が得られにくくなる。なお、MgO、CaO、SrOおよびBaOの合量は、上記効果に鑑み、1~20、特に3~10であることが好ましい。TiO2およびZrO2は、析出結晶の核となる成分であり、結晶の粗大化を抑制する作用と、結晶を安定して析出させる作用を有する。ただし、その含有量が多くなりすぎると、Li2O-Al2O3-SiO2系結晶が優先して析出するようになり、RO-Al2O3-SiO2系結晶およびR’2O-Al2O3-SiO2系結晶が析出しにくくなる。また、結晶化速度が速くなって失透しやすくなり、表面流動性が低下する傾向がある。なお、TiO2は結晶化速度を速める効果が強いため、その含有量が多すぎると、結晶化工程における冷却過程で過剰に空隙が発生してクラックが発生しやすくなる。一方、ZrO2はTiO2とは逆に結晶化速度を低下させるため、その含有量が多すぎると、結晶化工程における空隙の発生が少なくなり、その結果、熱膨張係数が上昇する傾向がある。以上に鑑み、TiO2およびZrO2の含有量を適宜調整することが好ましい。具体的には、TiO2の含有量は0~5、0~3、特に0.1~2であることが好ましい。ZrO2の含有量は0~3、0~2、0~1.4、特に0.1~1であることが好ましい。また、TiO2およびZrO2の合量は0~5、0~3、0~2、0~1.4、特に0.1~1であることが好ましい。また、TiO2およびZrO2は、ルチル結晶TiO2、ジルコニア結晶ZrO2またはジルコニウムチタネート結晶ZrTiO4の構成成分でもある。これらの結晶は比較的高屈折率を有するため、TiO2およびZrO2の含有量を多くすることにより、白色度の高い結晶化ガラス物品が得られやすくなる。逆に、TiO2およびZrO2の含有量を少なくすることにより、ルチル結晶、ジルコニア結晶およびジルコニウムチタネート結晶が析出しにくくなり、透明性に優れた結晶化ガラス物品が得られやすくなる。ZnOはガーナイト結晶の構成成分である。ガーナイト結晶は比較的高屈折率を有するため、ZnOを積極的に添加することにより、白色度の高い結晶化ガラス物品が得られやすくなる。ただし、ZnOの含有量が多すぎると、ガーナイト結晶の析出が多くなって、Li2O-Al2O3-SiO2系結晶、RO-Al2O3-SiO2系結晶およびR’2O-Al2O3-SiO2系結晶の析出量が低下する傾向がある。したがって、ZnOの含有量は0~5、特に0~4であることが好ましい。B2O3はLi2O-Al2O3-SiO2系結晶の結晶性を制御するための成分である。さらに、ガラス相の割合を調整することにより軟化点を調整し、表面流動性にも影響を与える。B2O3の含有量は0~3、特に0~2であることが好ましい。B2O3の含有量が多すぎると、Li2O-Al2O3-SiO2系結晶の析出量が少なくなり、所望の線熱膨張係数が得られにくくなる。P2O5は結晶の粗大化を抑制する作用を有する成分である。ただし、その含有量が多すぎると、失透性が強くなる傾向がある。よって、P2O5の含有量は0~1、特に0~0.8であることが好ましい。また、ガラス組成中に着色成分として、CoO、NiO、Fe2O3またはV2O5を含有させても構わない。CoONiOFe2O3V2O5の含有量は0.01~5、0.05~3、特に0.1~1であることが好ましい。CoONiOFe2O3V2O5の含有量が少なすぎると、着色の効果が得られにくい。一方、CoONiOFe2O3V2O5の含有量が多すぎると、結晶化ガラス物品におけるその他の成分の含有量が相対的に低減して、例えば析出結晶量の低下により線熱膨張係数が高くなりすぎるなど、各物性に影響を与えるおそれがある。本発明の結晶化ガラス物品の形状は特に限定されず、例えば板状、棒状、管状または塊状等が挙げられる。次に、本発明の結晶化ガラス物品の製造方法の一例について説明する。まず、所望の組成になるよう調合した原料粉末を均一になるまで溶融し、溶融ガラスを所望の形状に成形した後、アニールすることによりバルク状結晶性ガラスを得る。次に、バルク状結晶性ガラスを軟化点以上の温度で熱処理し、表面を流動させながら結晶化させる。熱処理温度は、結晶性ガラスの軟化点以上、特に粘度が104.5~105.5ポイズ104.5~105.5dPasを示す温度域であることが好ましい。具体的には、ガラス組成にもよるが、熱処理温度は1000°C以上、特に1100°C以上であることが好ましい。熱処理温度が低すぎると、結晶化ガラス物品の表面平滑性が低下して、所望の光沢性が得られにくくなる。一方、熱処理温度が高すぎると、結晶核が融解しやすくなり、冷却過程での結晶化作用が弱くなる。その結果、結晶の析出が不十分となって、所望の線熱膨張係数が得られにくくなる。一方、焼成炉への負担や燃料コストを考慮すると、焼成温度は1300°C以下であることが好ましい。上記熱処理温度で所定時間保持したのち、冷却することにより本発明の結晶化ガラス物品が得られる。ここで、冷却速度は300°C/時間以下、特に200°C/時間以下であることが好ましい。これにより、所定量のLi2O-Al2O3-SiO2系結晶、および、RO-Al2O3-SiO2系結晶またはR’2O-Al2O3-SiO2系結晶が析出し、所望の線熱膨張係数が得られやすくなる。なお、焼成炉は特に限定されず、例えばローラーハースキルンやシャトルキルン等が挙げられる。また、バルク状結晶性ガラスの熱処理は、例えばセラミックファイバーシートやアルミナシート等の離型材を敷き詰めた耐火性セッター上で行うことが好ましい。耐火性セッターの材質としては、熱処理温度以上の耐熱性を有しているものであれば特に限定されず、例えば、ムライトコージェライト、石膏およびSiC等が挙げられる。以下、本発明を実施例に基づいて詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。実施例1~4aバルク状結晶性ガラスの製造表1に示す各ガラス組成となるように調合したガラス原料を所定温度で12時間溶融した後、溶融ガラスをカーボン上に流し出し、10mm厚の板状に成形した。その後、600~650°Cに保持した電気炉に投入し、100°C/hの速度で室温まで徐冷することにより、結晶性ガラス板バルク状結晶性ガラスを得た。結晶性ガラス板の線熱膨張係数およびガラス転移点をディラトメータBrukerAXS社製TD5010にて測定した。b結晶化ガラス物品の製造寸法600mm×800mmに切断された上記結晶性ガラス板を、アルミナシートを敷き詰めたムライトコージェライト製の棚板上にセットし、熱処理を行うことにより結晶化ガラス物品を得た。なお、熱処理の条件は次の通りとした。実施例1~3まず、500°C/hの速度で室温から500°Cまで昇温した後、さらに100°C/hの速度で表1に示した所定の焼成温度まで昇温した後、そのまま1時間保持した。その後、100°C/hの速度で500°Cまで冷却した後、さらに300°C/hの速度で室温まで冷却した。焼成炉はローラーハースキルンを使用した。実施例4まず、100°C/hの速度で室温から表1に示した所定の焼成温度まで昇温した後、そのまま1時間保持した。その後、100°C/hの速度で500°Cまで冷却した後、300°C/hの速度で室温まで冷却した。焼成炉はシャトルキルンを使用した。c結晶化ガラス物品の物性の測定得られた結晶化ガラス物品の一部をガラスカッターにて切り出し、X線回折装置リガク製RINT2100を用い、多重ピーク分離法により析出結晶量の測定を行った。結果を表1に示す。結晶化ガラス物品の30~380°Cにおける線熱膨張係数、ガラス転移点および屈伏温度は、ディラトメータBrukerAXS製TD5010を用いて測定した。耐熱性は以下のようにして評価した。所定の形状に加工した結晶化ガラス物品を、ハーマン社製ガスビルトインコンロ110-H551型に設置した。コンロ上に直径250mmの鍋を載せた状態で、ハイカロリーバーナーをフルパワーにして30分間加熱した際に、破損しなかったものを合格、クラック等が生じ破損したものを不合格とした。また、結晶化ガラス物品における発生応力を、解析ソフトANSYS:構造解析を用いて、シミュレーションによる輻射伝熱解析を行って求めた。曲げ強度は、ASTMC880-78に基づく4点曲げ強度にて評価した。比較例1表1に示すガラス組成を有するように調合したガラス原料を所定温度で12時間溶融した後、溶融ガラスを水中に投入し、結晶性ガラス小体を得た。得られた結晶性ガラス小体を篩にて分級し、粒度が0.5~4mmとなるように調整した。アルミナシートを敷き詰めたムライトコージェライト製の棚板上に、アルミナ粉が塗布された内寸が450mm×650mm×深さ20mmのムライトコージェライト製型枠を設置した。結晶性ガラス小体5.6kgを、型枠内に高さが均等になるように集積し、シャトルキルンを用いて焼成した。焼成条件としては、100°C/hの速度で室温から1100°Cまで昇温し、そのまま1時間保持した後、100°C/時間の速度で500°Cまで冷却し、その後、室温まで炉冷した。このようにして、厚さ約10mmの結晶化ガラス物品を得た。得られた結晶化ガラス物品について、実施例と同様に物性の測定を行った。結果を表1に示す。比較例2表1に示す組成となるようにガラス原料を調合し、溶融炉にて1600°Cで均一となるまで溶融した後、厚さ10mmの板状に成形して結晶性ガラス板を作製した。次いで、得られた結晶性ガラス板を、アルミナ粉を塗布したムライトコージェライト製棚板上に載置し、ローラーハースキルンを用いて焼成した。焼成条件としては、100°C/hの速度で室温から1070°Cまで昇温し、そのまま1時間保持した後、100°C/hの速度で500°Cまで冷却し、その後、室温まで炉冷した。得られた結晶化ガラス物品について、実施例と同様に物性評価を行った。結果を表1に示す。表1から明らかなように、実施例1~4の結晶化ガラス物品は、線熱膨張係数が20×10-7/K以下と低く、耐熱性試験における発生応力が15MPa以下となり耐熱性に優れていることがわかる。また、吸水率も0.1以上と優れていた。一方、比較例1および2の結晶化ガラス物品は、線熱膨張係数が62×10-7/K以上と高く、耐熱性試験における発生応力が70MPa以上となり耐熱性に劣っていることがわかる。また、吸水率は0であり、吸水性を示さないことがわかる。