"融点が160°C以下の滑剤、可塑剤などの低分子量ポリマー添加剤を層間剥離した有機化クレイの50重量以上、前期有機化クレイを5重量以下、2重量以上含有するマスターバッチを希釈し、希釈後も前記有機化クレイが総重量の0.08重量以上、1.25重量以下、前期添加剤が0.1重量以上を含有し、前期有機化クレイが2軸配向し、分散した熱可塑性付加重合ポリマー2軸延伸成型品。熱可塑性ポリマーがポリオレフィン、ポリスチレン系ポリマーである請求項1の2軸延伸成形品。成型方法が真空成型、ブロー成型である請求項1および2の2軸延伸成形品。滑剤がオレイン酸アミド、エルカ酸アミドなどのカルボン酸モノアミドである請求項1から3の2軸延伸成形品。多層構造である請求項1から4の2軸延伸成型品。本発明が解決しようとする課題は基本物性が大きく損なわれずに、酸素ガスバリアー性の改善された食品容器や薬品容器などの2軸延伸成形品を廉価に供給することである。本発明は融点が160°C以下の滑剤、可塑剤などの低分子量ポリマー添加剤を層間剥離した有機化クレイの50重量以上、前期有機化クレイを5重量以下、2重量以上含有するマスターバッチを希釈し、希釈後も前記有機化クレイが総重量の0.08重量以上、1.25重量以下、前期添加剤が0.1重量以上を含有し、前期有機化クレイが2軸配向し、分散した熱可塑性付加重合ポリマー2軸延伸成型品である。本発明2軸延伸付加重合ポリマー成形品は低有機化クレイ含有量でありながら、2軸配向しているため高弾性率であり、弾性率に反比例して薄肉化ができ経済的である上に、ガスバリアー性の改善効果に優れた食品用または薬品用容器を廉価に供給できる。本発明2軸延伸成形品は融点が160°C以下の滑剤、可塑剤などの低分子量ポリマー添加剤を層間剥離した有機化クレイの50重量以上、前期有機化クレイを5重量以下、2重量以上含有するマスターバッチを希釈し、希釈後も前記有機化クレイが総重量の0.08重量以上、1.25重量以下、前期添加剤が0.1重量以上を含有し、前期有機化クレイが2軸配向し、分散した熱可塑性付加重合ポリマー2軸延伸成型品である。真空成型法では予めシートを作成し、Tg以上に予熱したシートを金型に被せ、真空に減圧することにより成形する。その成型の際に2軸延伸され、クレイは2軸配向する。シートを作成するときに複数押出し機を使用し、多層構造のシートとすることもあり、その1層に本発明の2軸配向成形品を適用することもできる。この単層としてはクレイ濃度が高くなるが全層平均ではクレイ濃度は低く抑えることができる。本発明の好ましいその1形態は滑剤がオレイン酸アミド、エルカ酸アミドなどのカルボン酸モノアミドである。これらモノアミドは食品容器に使用が認められており、経済的でもある。ポリオレフィンやポリスチレンのような熱可塑性付加重合ポリマーに滑剤は一般的に0.1から2重量配合されるが、0.1重量程度がポリマー内部に残り、余剰分はポリマー表面にブリードして効果を発揮するため、必要最少量が添加され、一般的には本発明のように多量に使用されることはない。マスターバッチとして有効成分を利用する方がコンパウンドとして利用するより加工費が廉価となり好ましく、有効成分濃度が高い方が好ましい。しかし、熱可塑性付加重合ポリマーに溶剤を使用せず、層間剥離したクレイ5重量を越えてポリマー中に分散することは困難である。また層間剥離した有機化クレイを2軸配向成形品に1.25重量を越えて含有させて2軸延伸することは困難であり、好ましくは1.0重量以下であり、さらに好ましくは0.5重量以下での高延伸倍率加工が短成型サイクルで好ましい。クレイの配合量が多くなるに逆相関して延伸速度を遅くする必要があり、成型加工サイクルが長くなり経済的に好ましくない。層間剥離した有機化クレイが0.08重量未満であると弾性率やガスバリアー性の向上がコストアップに見合わず実用的でない。本発明の好ましいその1形態は多層構造の2軸延伸成形品である。多層構造にすることにより有機化クレイの配合量が総合的に少量で済み経済的に有利である。本発明に使用する有機化クレイのクレイは、例えばモンモリロナイト,サポナイト,ヘクトライト,バイデライト,スティブンサイト,ノントロナイト,バーミキュライト,ハロイサイト,マイカ,フッ素化マイカ,カオリナイト,パイロフィロライト等がある。クレイの層間陽イオン置換剤としては第4級アンモニウムイオンが好ましい。アルキルアンモニウムイオンとしては、例えば、ヘキシルアンモニウムイオン、オクチルアンモニウムイオン、デシルアンモニウムイオン、ドデシルアンモニウムイオン、テトラデシルアンモニウムイオン、ヘキサデシルアンモニウムイオン、オクタデシルアンモニウムイオン、ヘキシルトリメチルアンモニウムイオン、オクチルトリメチルアンモニウムイオン、デシルトリメチルアンモニウムイオン、ドデシルトリメチルアンモニウムイオン、テトラデシルトリメチルアンモニウムイオン、ヘキサデシルトリメチルアンモニウムイオン、オクタデシルトリメチルアンモニウムイオン、ドデシルジメチルアンモニウムイオン、ドデシルメチルアンモニウムイオン、トリオクチルメチルアンモニウムイオンなどがある。本発明に使用する融点が160°C以下の滑剤、可塑剤などの低分子量ポリマー添加剤には、例えばステアリン酸Mg融点115°C、ステアリン酸Ca融点155°C、ステアリン酸Zn融点125°C、ラウリル酸Zn融点120°C、リシノ―ル酸Ba、リシノ―ル酸Zn融点102°Cなどの金属石鹸、オレイン酸アミド融点73°C、エルカ酸アミド融点81°C、リシノール酸アミド融点65°C、ベヘン酸アミド融点113°C、ラウリン酸アミド融点86°C、N-ステアリルステアリン酸アミド融点94°C、N-ステアリルオレイン酸アミド融点67°C、N-オレイルステアリン酸アミド融点74°C、N-ステアリルエルカ酸アミド融点74°C、N-オレイルパルミチン酸アミド融点69°C、などのカルボン酸モノアミド、ジカルボン酸アミドなどのカルボン酸アミドポリマー滑剤、低融点ワックス、シリコーンオイルなどの滑剤、ステアリン酸モノグリセリド融点75°C、パルミチン酸モノグリセリド融点69°C、ミリスチン酸モノグリセリド融点61°C、ラウリン酸モノグリセリド融点51°Cなどのグリセリドポリマー分散剤などがある。本発明に使用する融点が160°C以下の滑剤、可塑剤などの低分子量ポリマー添加剤の中ではクレイの有機化に使用する第4級アンモニウムイオンと分子構造的に類似性のある極性の大きいカルボン酸アミドが有機化クレイの分散により好適である。有機化クレイの分散を良くするためには有機化クレイ重量の50重量以上の前期添加剤が必要であり、50重量未満では分散が不十分で所期の物性改良が得られない。また、希釈後も前記添加剤がマトリックスポリマーの飽和濃度以上あることが2軸延伸加工サイクルを短くする上で重要である。滑剤のポリマー中飽和濃度は0.1重量近辺であることが多い。また本発明に使用する融点が160°C以下の滑剤、可塑剤などの低分子量ポリマー添加剤は使用するポリマーによっても適不適があり、例えばPPにはアルキル鎖の短いオレイン酸アミド、LLDPEにはアルキル鎖の大きいエルカ酸アミドは相溶性が小さく、より少量で有機化クレイ分散性に効果的である。これはマトリックスポリマーへの低分子量ポリマー添加剤の飽和溶解度が低い方が有機化クレイの分散に好適であることを示している。融点が50°C未満の低分子量ポリマー添加剤は夏季高温時ポリマー表面にブリードし易く好ましくない。2次延伸加工時のポリマー温度より融点が低く、なるべく高融点が好ましく、好ましくは融点が70°Cから100°Cである。本発明に使用するマトリックス付加重合ポリマーは、例えばポリエチレン、ポリプロピレンおよびその変性物などのポリオレフィン、ポリスチレン、ABS、SASなどのポリスチレン、およびこれらの共重合物、ブロック共重合物などがある。本発明の2軸延伸成形品には一般的に使用される添加剤、例えば着色顔料、耐熱剤、耐光剤、Triclosan、Paraben、ジクロロフルアニドなどの有機系および銀ゼオライト、銅ゼオライト、銀ガラス、銀アパタイトなどの無機系抗菌剤、防黴剤、静電剤、ジシクロへキシルアミンナイトライトDICHAN、ジイソプロピルアンモニウムナイトライトDIPAN、シクロヘキシルアミンカーバメイトCHC、ベンゾトリアゾールBTA、トリルトリアゾールTTA、ジシクロヘキシルアンモニウムシクロヘキサンカルボキシレートDICHACHCなどの防錆剤などがあり、本発明製品に悪影響のない範囲で使用することもできる。本発明に使用するマスターバッチの製造には一般的に使用されるヘンシェルミキサーなどで有機化クレイ、添加剤、マトリックスポリマーペレットまたは粉体を混合し、2軸押し出し機などの混練機で混練し、策に取り出し、水冷固化後、カッターでカットしてマスターバッチペレットを製造する。本発明に使用するマスターバッチはマトリックスポリマーペレットとヘンシェルミキサー、リボンミキサーなどで混合され、1軸押し出し機で混練後、Tダイから所定厚さの未延伸シート状に押し出され、本発明で使用する未延伸シートが製造される。未延伸シートは予熱された後、真空成型により2軸延伸され、ヨーグルトカップなどの容器の本発明の2軸延伸成形品が製造される。本発明で使用する未延伸シートは押出し機が複数からなる共押し出し多層シートでもよい。本発明に使用するマスターバッチはマトリックスポリマーペレットと混合されブロー成型機に供給され、ボトルなど本発明の2軸延伸成形品が製造される。ダイレクトブロー法で一般的に製造されるが、多層構造の場合には射出成型機でプリフォームを製造した後、2軸延伸ブローを行うこともある。本発明の2軸延伸成形品の弾性率の測定は成形品底部の平面部分を短冊状に切り出し、その厚さをマイクロメーターで測定した。短冊状の試料片の測定長が20mmの場合引張り速度20mm/分の引張り速度で、自動引張り試験機で初期弾性率を測定した。ガスバリアー性は0.25gCO2100mlの加圧炭酸水を試料容器に5ml入れ、24時間後炭酸濃度を中和滴定し、実施例濃度CTとブランク品濃度CBからCT-CBCBX100の比率GBにより求めた。GBが大きくなるほどガスバリアー性は良くなる。さらに詳細については実施例にて説明する。製造例1190°C、2.16kg荷重のMIが5のポリプロピレンペレット92重量部、ELEMENTISSpecialties社製Bentone108商標名第4級アンモニウムイオン置換有機化ヘクトライトクレイ4重量部、オレイン酸アミド4重量部をリボンブレンダーで混合し、スクリュー径40mm、LD40、2ベントの2軸押し出し機に供給し、最高温度200°Cで混練し、ノズルから策状に押し出し、水冷後カッターでペレット状にカットして本発明に使用するマスターバッチMBPP4を製造した。マスターバッチペレットにはオレイン酸アミドのブリードアウトは肉眼で認められなかった。製造例2製造例1と同様にして190°C、2.16kg荷重のMIが5のハイインパクトポリスチレン92重量部、ELEMENTISSpecialties社製Bentone108商標名第4級アンモニウムイオン置換有機化ヘクトライトクレイ5重量部、オレイン酸アミド3重量部をリボンブレンダーで混合し、スクリュー経0mm、LD40、2ベントの2軸押し出し機に供給し、最高温度200°Cで混練し、ノズルから策状に押し出し、水冷後カッターでペレット状にカットして本発明に使用するマスターバッチMBHS5を製造した。マスターバッチペレットにはオレイン酸アミドのブリードアウトは肉眼で認められなかった。製造例3190°C、2.16kg荷重のMIが5のLLDPEポリエチレンペレット90重量部、ELEMENTISSpecialties社製Bentone108商標名第4級アンモニウムイオン置換有機化ヘクトライトクレイ5重量部、エルカ酸アミド8重量部をリボンブレンダーで混合し、スクリュー経0mm、LD40、2ベントの2軸押し出し機に供給し、最高温度200°Cで混練し、ノズルから策状に押し出し、水冷後カッターでペレット状にカットして本発明に使用するマスターバッチMBPE5を製造した。マスターバッチペレットにはエルカ酸アミドのブリードアウトは肉眼で認められなかった。実施例1PP真空成型品製造例1のMBPP4を4重量部、190°C、2.16kg荷重のMIが1のポリプロピレンペレット96重量部を混合し、最高温度230°Cの1軸押し出し機に供給し、Tダイから押し出し、厚さ0.6mmのポリプロピレン未延伸シートを製造した。このシートを120°Cに予熱後、深さ6cm、底部9cm角、上開口部10cm角の箱型に真空成型し、本発明の有機化クレイ0.16重量、オレイン酸アミド0.16重量2軸延伸成形品を製造した。オレイン酸アミドのポリプロピレン配合量は0.1重量から表面滑剤効果が表れることから、飽和濃度は0.1重量と推定される。底部中央部から幅0.5mm、長さ3cmの短冊状に試料片を5個切り出し、測定長さ10mm、引張り速度10mm分で引張り、初期弾性率MTを測定した。対照品に190°C、2.16kg荷重のMIが1のポリプロピレンペレットのみで製造した2軸延伸成形品の初期弾性率MRを測定し、MT-MR/MRX100の弾性増加率を求めた。弾性増加率は67であった。光学偏光顕微鏡で有機化クレイが2軸配向していることが観察されたが、成形品のヘイズは肉眼で殆ど変らなかった。これは有機化クレイが可視光線散乱域以下に細かく分散していることを意味した。本発明の2軸延伸成形品のガスバリアー性GBは240で、炭酸ガス透過率が約30に減少した。実施例2PSt真空成型品製造例2のMBHS5を4重量部、190°C、2.16kg荷重のMIが1のハイインパクトポリスチレン96重量部を混合し、最高温度230°Cの1軸押し出し機に供給し、Tダイから押し出し、厚さ0.6mmのポリスチレン未延伸シートを製造した。このシートを120°Cに予熱後、深さ6cm、底部9cm角、上開口部10cm角の箱型に真空成型し、本発明の有機化クレイ0.2重量、オレイン酸アミド0.2重量2軸延伸成形品を製造した。オレイン酸アミドのポリスチレン配合量は0.1重量から表面滑剤効果が表れることから、飽和濃度は0.1重量と推定される。底部中央部から幅0.5mm、長さ3cmの短冊状に試料片を5個切り出し、測定長さ10mm、引張り速度10mm分で引張り、初期弾性率MTを測定した。対照品に190°C、2.16kg荷重のMIが1のポリプロピレンペレットのみで製造した2軸延伸成形品の初期弾性率MRを測定し、MT-MR/MRX100の弾性増加率を求めた。弾性増加率は83であった。本発明の2軸延伸成形品のガスバリアー性GBは420で、炭酸ガス透過率が約20に減少した。実施例3PEブロー成型品製造例3のMBPE5重量部、190°C、2.16kg荷重のMIが1のLLDPE95重量部を混合し、最高温度230°Cのダイレクトブロー成形機に供給し、本発明の有機化クレイ0.25重量、オレイン酸アミド0.4重量含有、350ml、27g個の2軸延伸配向ボトル成形品を製造した。底部中央部から幅0.5mm、長さ3cmの短冊状に試料片を5個切り出し、測定長さ10mm、引張り速度10mm分で引張り、初期弾性率MTを測定した。対照品に190°C、2.16kg荷重のMIが1のポリエチレンペレットのみで製造した2軸延伸配向ボトル成形品の初期弾性率MRを測定し、MT-MR/MRX100の弾性増加率を求めた。弾性増加率は94であった。本発明の2軸延伸成形品のガスバリアー性GBは480で、炭酸ガス透過率が約15に減少した。実施例4多層PP真空成型品製造例1のMBPP4を25重量部、190°C、2.16kg荷重のMIが1のポリプロピレンペレット75重量部を混合し、最高温度230°Cの1軸押し出し機に供給し、190°C、2.16kg荷重のMIが1のLLDPEポリエチレンペレットを最高温度230°Cの別の1軸押し出し機に供給し、Tダイから等重量比で共押し出しし、厚さ0.6mmのポリプロピレンポリエチレン未延伸シートを製造した。このシートを120°Cに予熱後、内面ポリエチレン深さ6cm、底部9cm角、上開口部10cm角の箱型に真空成型し、本発明の有機化クレイ0.5重量、オレイン酸アミド0.5重量2軸延伸成形品を製造した。底部中央部から幅0.5mm、長さ3cmの短冊状に試料片を5個切り出し、測定長さ10mm、引張り速度10mm分で引張り、初期弾性率MTを測定した。対照品に190°C、2.16kg荷重のMIが1のポリプロピレンペレットのみで製造した2軸延伸成形品の初期弾性率MRを測定し、MT-MR/MRX100の弾性増加率を求めた。弾性増加率は98であった。光学偏光顕微鏡で有機化クレイが2軸配向していることが観察されたが、成形品のヘイズは肉眼で殆ど変らなかった。これは有機化クレイが可視光線散乱域以下に細かく分散していることを意味した。本発明の2軸延伸成形品のガスバリアー性GBは320で、炭酸ガス透過率が約25に減少した。比較例1低有機化クレイ含有真空成型品実施例1と同様にして製造例1のMBPP4を1重量部、190°C、2.16kg荷重のMIが1のポリプロピレンペレット99重量部を混合し、最高温度230°Cの1軸押し出し機に供給し、Tダイから押し出し、厚さ0.6mmのポリプロピレン未延伸シートを製造した。このシートを120°Cに予熱後、深さ6cm、底部9cm角、上開口部10cm角の箱型に真空成型し、本発明の有機化クレイ0.04重量、オレイン酸アミド0.04重量2軸延伸成形品を製造した。底部中央部から幅0.5mm、長さ3cmの短冊状に試料片を5個切り出し、測定長さ10mm、引張り速度10mm分で引張り、初期弾性率MTを測定した。対照品に190°C、2.16kg荷重のMIが1のポリプロピレンペレットのみで製造した2軸延伸成形品の初期弾性率MRを測定し、MT-MR/MRX100の弾性増加率を求めた。弾性増加率は14であった。この2軸延伸対照成形品のガスバリアー性は40で、炭酸ガス透過率が約70に減少したのみでコストアップを考慮すると実用的でなかった。比較例2高有機化クレイ含有真空成型品実施例1と同様にして製造例1のMBPP4を50重量部、190°C、2.16kg荷重のMIが1のポリプロピレンペレット50重量部を混合し、最高温度230°Cの1軸押し出し機に供給し、Tダイから押し出し、厚さ0.6mmのポリプロピレン未延伸シートを製造した。このシートを120°Cに予熱後、深さ6cm、底部9cm角、上開口部10cm角の箱型に真空成型し、有機化クレイ2重量、オレイン酸アミド2重量2軸延伸対照成形品を製造したが、延伸不十分な絞り不足の成形品しかできなかった。比較例41軸延伸フィルム製造例1のMBPP4を4重量部、190°C、2.16kg荷重のMIが1のポリプロピレンペレット96重量部を混合し、最高温度230°Cの1軸押し出し機に供給し、Tダイから押し出し、厚さ0.6mmのポリプロピレン未延伸シートを製造した。このシートを80°Cで7倍延伸し、対照品1軸延伸フィルムを製造した。このフィルムの有機化クレイ0.16重量、オレイン酸アミド0.16重量である。フィルム中央部から長さ方向に幅0.5mm、長さ3cmの短冊状に試料片を5個切り出し、測定長さ10mm、引張り速度10mm分で引張り、初期弾性率MTを測定した。対照品に190°C、2.16kg荷重のMIが1のポリプロピレンペレットのみで製造した1軸延伸配向成形品の初期弾性率MRを測定し、MT-MR/MRX100の弾性増加率を求めた。弾性増加率は69であったが、延伸倍率と伸度が低下した。このフィルムのガスバリアー性は30で、炭酸ガス透過率が約80に減少したのみでコストアップを考慮すると実用的でなかった。比較例5低滑剤実施例1と同様にして製造例1のオレイン酸アミドを3重量に減少させたMBPP43を2重量部、190°C、2.16kg荷重のMIが1のポリプロピレンペレット99重量部を混合し、最高温度230°Cの1軸押し出し機に供給し、Tダイから押し出し、厚さ0.6mmのポリプロピレン未延伸シートを製造した。このシートを120°Cに予熱後、深さ6cm、底部9cm角、上開口部10cm角の箱型に真空成型し、有機化クレイ0.08重量、オレイン酸アミド0.06重量2軸延伸対照成形品を製造したが、延伸不十分な絞り不足の成形品しかできなかった。"