質量で、Si:0.06~0.20、P:0.010~0.033、Al:0.02を超えて0.08以下を含有し、P/Si≧0.12で、かつAl/Si≦0.60を満足する化学組成を有し、表面にスケールを有する鋼材であって、スケール中にSiが0.4以上のSi濃化域が層状に存在し、Si濃化域の表層側にAl/Si比が0.3以上のAl濃化域が層状に存在することを特徴とする酸素を用いた熱切断用鋼材。質量で、C:0.02~0.20、Si:0.06~0.20、Mn:0.20~1.60、P:0.010~0.033、S:0.015以下、Al:0.02を超えて0.08、Cu:0.01以上0.5未満、Ni:0.01~0.5およびN:0.009以下を含み、残部がFeおよび不純物からなる化学組成を有することを特徴とする請求項1に記載の酸素を用いた熱切断用鋼材。鋼材の化学組成が、Feの一部に代えて、質量で、さらに、Ti:0.05以下およびV:0.05以下の一方または両方を含有することを特徴とする請求項2に記載の酸素を用いた熱切断用鋼材。鋼材の化学組成が、Feの一部に代えて、質量で、さらに、Cr:2.0以下を含有することを特徴とする請求項2または請求項3に記載の酸素を用いた熱切断用鋼材。鋼材の化学組成が、Feの一部に代えて、質量で、さらに、Mo:0.5以下、W:0.4以下およびNb:0.04以下から選択される1種以上を含有することを特徴とする請求項2から請求項4までのいずれかに記載の酸素を用いた熱切断用鋼材。鋼材の化学組成が、Feの一部に代えて、質量で、さらに、B:0.003以下を含有することを特徴とする請求項2から請求項5までのいずれかに記載の酸素を用いた熱切断用鋼材。鋼材の化学組成が、Feの一部に代えて、質量で、さらに、Ca:0.005以下、Mg:0.005以下およびREM:0.005以下から選択される1種以上を含有することを特徴とする請求項2から請求項6までのいずれかに記載の酸素を用いた熱切断用鋼材。鋼材の化学組成が、Feの一部に代えて、質量で、さらに、Sn:0.50以下を含有し、Cu:0.1未満で、かつCu/Sn比が1.0以下であることを特徴とする請求項2から請求項7までのいずれかに記載の酸素を用いた熱切断用鋼材。特許文献1の方法のように、スケールをマグネタイト主体とするだけではスケール密着性が不十分であるため、レーザー切断を安定的に行うことは困難である。また、スケールをマグネタイト化するための処理を鋼板の製造工程において行うことは困難である。特許文献2に記載の発明は、高圧水デスケーリングと低温圧延によって薄いスケールを形成し、冷却によってスケール組成をコントロールしようとするものである。しかし、この方法では、スケールは薄くなりすぎてしまう。厚鋼板のレーザー切断では、アシストガスとして酸素を用いる。レーザー光が集中する鋼板上部は、レーザーによって鋼板を切断し、鋼板下部は、鋼板の酸化反応熱によって切断している。鋼板表面のスケールは、鋼板上部での酸化反応を抑制している。スケールが無いと、鋼板表面で酸化反応が始まり、溶融が断面方向では無く、表面方向に進行し、切断ノッチやガウジングといった切断不良を引き起こす。したがって、スケールが割れたり剥がれたりした部分が存在すると、その部分で切断ノッチやガウジングを発生することになる。スケールが薄くなりすぎると、たとえ密着性が良くてもスケールによる異常酸化抑制効果は無くなってしまうため、レーザー切断性改善効果は小さい。特許文献3の方法のように、スケールの表面粗さを確実にRaで30μm以下になるように管理することは容易なことではなく、夜間の長時間無人運転における安定したレーザー切断用という高度な課題の解決のためにはさらなる改善が望まれる。特許文献4および5の方法のように、種々の元素を添加することによってスケールの密着性は向上するが、レーザー切断性を大きく左右するスケールそれ自体についてはなんら規定がなく、安定したレーザー切断性を保証するものではない。以上の特許文献に示されているように、レーザー切断性を改善するため、従来はスケール密着性の向上に重点が置かれ、そのための複雑な熱処理または高価な合金元素の添加などが試みられてきた。本発明では、スケール密着性を考慮せずとも、鋼材の化学組成を適切な範囲とすることで、あらゆる板厚において、大出力レーザー切断機を用いた際の切断中断などの切断トラブルの発生を極力防止でき、しかもプラズマ切断機、ガス切断機を用いた高速切断が可能な鋼材を提供することを目的とする。本発明者らは、前記した課題を解決するために、大出力のレーザー切断、プラズマ切断、ガス切断などの酸素を用いた鋼材の熱切断における鋼材の挙動に関して種々の調査を実施した。その結果、先ず、下記aおよびbの知見を得た。a大出力レーザー切断機を用いた切断作業中の切断不良、特に切断中断を引き起こす大きな要因は、鋼材のうねり、あるいはキズスケール含むなどによって、レーザーの焦点に対して鋼材の位置が変動する、いわゆる焦点ずれが生じることである。したがって、鋼材がレーザーの焦点ずれに対して鈍感である場合、換言すれば、上記鋼材に対するレーザー焦点位置からの切断可能な変動許容範囲が大きい場合には、切断速度を上げることができ、かつ厚みの大きな鋼板の場合でも切断が可能になる。また、スケールの状況に関わらず安定した切断が可能である。b鋼材の切断性には、切断時に鋼が酸化されることにより生じるFe2SiO4ファイアライトの共晶点すなわち酸化物の融点が密接に関連する。そして、Fe2SiO4の共晶点を下げることによって、切断時に溶融したFeあるいは酸化鉄が切断部から容易に排出されるので、レーザー切断性が向上する。Fe2SiO4の共晶点の低下は、切断部上部熱が入る側への溶融鉄の排出も容易にするので、高入熱において高速で切断を行う場合に生じ得る異常燃焼による不具合であるいわゆるバーニング現象を抑制することができる。そこで次に、Fe2SiO4の共晶点を下げる技術について検討を行い、その結果、下記c~kの知見を得た。cFe2SiO4の共晶点を下げる元素として、特にPの効果が大きい。Pは、Fe2SiO4に含有されることによって共晶点を下げる効果を発揮する。d上記のPを単に鋼材に含有させるだけでは、鋼材の機械的性質および溶接性を劣化させ得る。しかし、鋼材中のSi含有量との比でP含有量を適正化すれば、鋼材の性能に悪影響を及ぼすことなく、鋼材の切断性が著しく向上するので切断速度を上げることができる。eレーザー切断速度を上げるために切断入熱を高めると、バーニング現象が生じやすくなるが、上記dの要領でPを適正に含有させた鋼材の切断においては、バーニング現象が生じ難いため、極めて高速で切断することが可能である。レーザー切断速度を上げるためには、レーザーパルスのDutyパルス発振の時間当たりの出力時間を65を超える条件とする必要がある。P/Siを制御した本発明の鋼材においては、酸素ガスの運動エネルギーによる表面溶融物の排出も容易になるため、Dutyを上げた状況においてもバーニングを生じず、与えた熱が効率よく鋼材切断に使われる。f上述のSi含有量との比でPの含有量を適正化した鋼材の切断においては、レーザー焦点位置からの切断可能な変動許容範囲が大きくなって切断工程での焦点ずれに対して鈍感になるので、鋼材の位置変動に起因する切断不良または切断中断を防止することができる。これは上記と同様に表面溶融物の排出が容易になることが一因である。g切断時の溶鉄の排出が容易に行われ、切断時に鋼材に熱が伝わりにくくなるため、鋼材温度の上昇が抑えられ、熱変形による切断ずれや、コーナー部での微細加工10秒程度のピアシングを行い、鋼材を冷却するとともに切断の時間も短縮可能となる。h酸素を用いたプラズマ切断においても基本的にレーザー切断と同様に、Fe2SiO4の共晶点が切断性に影響する。その影響は、プラズマ出力のみでは切断できない酸素プラズマ切断アシストガスによる酸化反応による切断が必要となる厚鋼板例えば20mm以上の切断において顕著である。また、プラズマ切断速度を上げるために切断入熱を高める必要が生じると、切断面質が低下し、消耗品寿命が短くなるが、上記dのSi含有量との比でPの含有量を適正した鋼材の切断においては、同じ切断速度を得るための入熱を抑えることができるので、切断面質の低下もなく、消耗品寿命が延びる。iプラズマ切断において、理由は定かではないが、共晶温度を下げるとされるTi、Vなどの添加は逆に切断速度の低下、および切断面が波を打ったような形状となる、いわゆる波打ち現象を招く場合がある。これは切断時に鋼表面からレーザーとプラズマの影響範囲が異なり、溶鉄排出の機構が異なることに起因しているものと推察される。j同じ組成の鋼材をガス切断、レーザー切断、プラズマ切断等のあらゆる酸素を用いた熱切断に適用するためには、合金元素の組成を適切な範囲に調整する必要があることがわかった。kスケールに関しては、従来検討されてきたスケール密着性を考慮しなくとも、安定した切断性を確保することが可能である。鋼材の元素組成を調整にすることによってスケール内にSiが濃化したSi濃化域とAl/Si比が高いAl濃化域が形成される。そのSi濃化域のSiを一定の含有量以上とし、かつSi濃化域の外側に位置するAl濃化域のAl/Si比をある一定の値以上とすることによって、安定した切断性を有することがわかった。本発明は、上記の知見に基づいて完成されたものであり、下記の1~8に示す酸素を用いた熱切断用鋼材を要旨とする。1質量で、Si:0.06~0.20、P:0.010~0.033、Al:0.02を超えて0.08以下を含有し、P/Si≧0.12で、かつAl/Si≦0.60を満足する化学組成を有し、表面にスケールを有する鋼材であって、スケール中にSiが0.4以上のSi濃化域が層状に存在し、Si濃化域の表層側にAl/Si比が0.3以上のAl濃化域が層状に存在することを特徴とする酸素を用いた熱切断用鋼材。2質量で、C:0.02~0.20、Si:0.06~0.20、Mn:0.20~1.60、P:0.010~0.033、S:0.015以下、Al:0.02を超えて0.08、Cu:0.01以上0.5未満、Ni:0.01~0.5およびN:0.009以下を含み、残部がFeおよび不純物からなる化学組成を有することを特徴とする前記1に記載の酸素を用いた熱切断用鋼材。3鋼材の化学組成が、Feの一部に代えて、質量で、さらに、Ti:0.05以下およびV:0.05以下の一方または両方を含有することを特徴とする前記2に記載の酸素を用いた熱切断用鋼材。4鋼材の化学組成が、Feの一部に代えて、質量で、さらに、Cr:2.0以下を含有することを特徴とする前記2または3に記載の酸素を用いた熱切断用鋼材。5鋼材の化学組成が、Feの一部に代えて、質量で、さらに、Mo:0.5以下、W:0.4以下およびNb:0.04以下から選択される1種以上を含有することを特徴とする前記2から4までのいずれかに記載の酸素を用いた熱切断用鋼材。6鋼材の化学組成が、Feの一部に代えて、質量で、さらに、B:0.003以下を含有することを特徴とする前記2から5までのいずれかに記載の酸素を用いた熱切断用鋼材。7鋼材の化学組成が、Feの一部に代えて、質量で、さらに、Ca:0.005以下、Mg:0.005以下およびREM:0.005以下から選択される1種以上を含有することを特徴とする前記2から6までのいずれかに記載の酸素を用いた熱切断用鋼材。8鋼材の化学組成が、Feの一部に代えて、質量で、さらに、Sn:0.50以下を含有し、Cu:0.1未満で、かつCu/Sn比が1.0以下であることを特徴とする前記2から7までのいずれかに記載の酸素を用いた熱切断用鋼材。本発明鋼材は、上記に示すように酸素を用いた熱切断用鋼材である。アシストガスとして酸素を含有する、言い換えれば酸化反応を用いた切断用の鋼材であり、レーザー切断、プラズマ切断、ガス切断等に使用できる。本発明の鋼材は、レーザー切断の場合には、うねりまたはキズなどによるレーザーの焦点ずれに対して鈍感であるため、レーザー焦点位置からの切断可能な変動許容範囲が大きくなり、しかも、切断入熱を高めた場合にもバーニング現象が生じ難いという極めて良好なレーザー切断性を有する。したがって、本発明の鋼材を用いれば、大出力レーザー切断機を用いた極めて高速での切断が可能であり、特殊な熱処理によるスケールの制御を行わずとも、複雑な形状を不具合無く切断することが可能である。また、切断時の熱変形も抑制されるため、歪みによる切断寸法精度確保のためのブリッジを最小限にとどめることができる。すなわち、最終的に人間によってブリッジ部をガス切断する時間を短縮できるため、生産性を向上させることができる。さらにプラズマ切断においては、切断面の波打ち現象を抑制し、高速での切断が可能である。以下、本発明の各要件について詳しく説明する。なお、各元素の含有量のは質量を意味する。A鋼材の基本化学組成について:Si:0.06~0.20Siは、酸素を用いた熱切断中に酸化されてスケール中にFe2SiO4を形成し、酸素を用いた熱切断性を大きく支配する元素である。Siの含有量はFe2SiO4の形成量に大きく影響する。すなわち、Fe2SiO4の共晶温度は1173°Cであり、FeOの融点1369°Cよりもはるかに低い。したがって、酸素を用いた熱切断時に生成した鉄酸化物中にFe2SiO4が存在すれば、1173°Cまで液相が持続されるため、溶融したFeあるいは鉄酸化物の低温度域での排出が容易になり、切断性が向上する。母材中のSi含有量が0.06未満であると、Fe2SiO4の生成量が少なくなって溶融したFeあるいは鉄酸化物の排出が困難になるため、レーザー切断では切断面の溶融が進み、えぐれと呼ばれる現象が発生する。また、Si含有量は、後述するように、スケール中のFe2SiO4の存在と密接に関係があり、スケールのSi濃化域中のSi含有量を0.4以上とするためにも鋼材中のSi含有量を0.06以上とする必要である。一方、Siの含有量が0.20を超えると、十分な量のFe2SiO4は生成しているが、後述するPを多量に含有させる必要があるため、機械的性質および溶接性といった鋼材の特性が低下してしまう。したがって、Siの含有量は0.06~0.20とする。Si含有量の好ましい上限は0.15である。また、好ましい下限は0.08である。P:0.010~0.033、P/Si≧0.12Pは最も切断時にFe2SiO4に含有されやすく、効果的に共晶点を下げる元素であり、溶融したFeあるいは鉄酸化物の低温度域での排出を容易にして酸素を用いた熱切断性を高める作用を有する。さらに、鉄酸化物の排出が容易になることによって、切断時の鋼板温度の上昇が抑制され、切断時の熱歪みが抑制される。このため、Siと同様、Pの含有量は重要な要因となる。Pは、Siに対して十分な量含有させる必要がある。P/Si比が0.12未満の場合には、Fe2SiO4の共晶点を下げる効果が十分に発揮されないため、P/Si比を0.12以上とする必要がある。P/Si比は0.15以上であることが好ましい。ただし、P含有量が0.010未満の場合、P/Si比を0.15以上とするにはSi含有量を少なくせざるを得ず、Fe2SiO4量が少なくなる。このためレーザー切断の安定性が低下し、またプラズマ切断では限界切断速度が低下する。一方、P含有量の増加に伴い切断性は向上するが、0.033を超えると、その向上は飽和傾向を示し、かつ機械的性質および溶接性といった鋼材の特性が劣化する。したがって、優れた切断性を得るためにはP含有量を0.010~0.033とすることが必要である。Al:0.02を超えて0.08以下、Al/Si≦0.60Alは、脱酸作用を有するため、含有させる必要がある。また、AlはP同様に酸素を用いた熱切断時に生成する鉄酸化物中に存在するFe2SiO4に含有されやすく、共晶温度を下げる効果がある。そのため、溶融したFeあるいは鉄酸化物の低温度域での排出を容易にして、熱切断性レーザー切断性を高める。さらに、後述するスケール中のAl濃化域のAl/Si比を0.3以上とするため、Alは0.02を超える量を含有させる必要がある。一方、Alが0.08を超えると、溶接部に硬質の島状マルテンサイトが生成し、靱性が劣化する。したがって、Alの含有量は0.02を超えて0.08以下とする。Al含有量の好ましい上限は0.05である。また、好ましい下限は0.03である。AlをSiに対して鋼材に過剰に含有させた場合には、酸素を用いた熱切断時にFe2SiO4以外に高融点であるAl2O3アルミナが生成し切断性が劣化する。このため、Siの含有量との関係でAlの含有量はAl/Si≦0.60とする。B鋼材の好適な化学組成について:本発明に係る酸素を用いた熱切断用鋼材は、前記A項に記載の化学組成を有することに加えて、次に述べる量の元素を含有していることが好ましい。C:0.02~0.20Cは、強度を高める元素であるため、0.02以上を含有させるのが好ましい。ただし、0.20を超えると鋼板の靱性を劣化させることがある。このため、Cの含有量は0.02~0.20とするのが好ましい。Cは安価な元素であり、酸素を用いた熱切断時にO酸素と鋼中のCとの反応熱による切断性の向上効果も期待できるため、C含有量の下限は0.05とするのがより好ましい。Mn:0.20~1.60Mnは、鋼材の強度確保に有効な元素であるため、0.20以上含有させるのが好ましい。しかしながら、Mnの含有量が1.60を超えると、靱性の劣化および酸素を用いた熱切断性の劣化を招くことがある。したがって、Mnの含有量は0.20~1.60とすることが好ましい。Mn含有量の下限は0.30とするのがより好ましい。また、Mn含有量の上限は1.30とするのがより好ましい。S:0.015以下Sは、不純物として鋼中に存在し、酸素を用いた熱切断性には殆ど影響を及ぼさないものの、その含有量が多い場合には、鋼材の靱性等の機械的性質に悪影響を及ぼすおそれがある。したがって、Sの含有量は一定量以下に抑えるのがよく、0.015以下とすることが好ましい。S含有量は0.010以下とすることがより好ましい。Cu:0.01以上0.5未満Cuは、耐食性を向上させる元素である。この効果を得るには0.01以上含有させる必要がある。Cu含有量は0.02以上とすることがより好ましい。一方、その含有量が多い場合には、Cuチェッキングを生じる懸念がある。このため、Cuの含有量は一定量未満に抑えるのがよく、0.5未満とするのが好ましく、0.4以下とすることがより好ましい。Ni:0.01~0.5Niも、耐食性を向上させる元素である。この効果を得るには0.01以上含有させる必要がある。Ni含有量は0.02以上とすることがより好ましい。一方、Ni含有量が多い場合には、鋳片の品位に悪影響を及ぼすおそれがある。そのため、Niの含有量は一定量以下に抑えるのがよく、0.5以下とするのが好ましく、0.4以下とすることがより好ましい。N:0.009以下Nは、不純物として鋼中に存在し、その含有量が多い場合には、溶接性および鋳片の品位に悪影響を及ぼすおそれがある。このため、Nの含有量は一定量以下に抑えるのがよく、0.009以下とすることが好ましい。上記の理由から、本発明に係る酸素を用いた熱切断用鋼材は、質量で、C:0.02~0.20、Si:0.06~0.20、Mn:0.20~1.60、P:0.010~0.033、S:0.015以下、Al:0.02を超えて0.08以下、Cu:0.01以上0.5未満、Ni:0.01~0.5およびN:0.009以下を含み残部がFeおよび不純物からなる鋼組成を有するものとする。なお、不純物とは、鉱石、スクラップ等の原料、製造工程の種々の要因によって混入する成分であって、本発明に悪影響を与えない範囲で許容されるものを意味する。本発明に係る酸素を用いた熱切断用鋼材には、必要に応じてさらに、下記イ~ヘに挙げた元素の中から選ばれた1種以上を含有させることができる。イTi:0.05以下およびV:0.05以下のうちの1種以上ロCr:2.0以下ハMo:0.4以下、W:0.4以下およびNb:0.04以下のうちの1種以上ニB:0.003以下ホCa:0.005以下、Mg:0.005以下およびREM:0.005以下のうちの1種以上ヘSn:0.50以下以下、上記の元素に関して説明する。Ti:0.05以下およびV:0.05以下のうちの1種以上TiおよびVはいずれも、Fe2SiO4の共晶点を下げる元素であり、溶融したFeあるいは鉄酸化物の低温度域での排出を容易にして酸素を用いた熱切断性を高める作用を有する。このため酸素を用いた切断、特にレーザー切断においては、性能の向上が見られる。しかしながら、プラズマ切断に関しては、逆に限界切断速度を低下させる場合があるため、それぞれTiは0.05を、Vは0.05を上限とすることが好ましく、0.04を上限とすることがより好ましい。上記の効果を得るには、TiおよびVの含有量はいずれも0.005以上とすることが好ましく、0.01以上とすることがより好ましい。Cr:2.0以下Crは、鋼板の強度を高める作用を有する。しかしながら、その含有量が2.0を超えると、融点が高いCr酸化物を形成して湯流れ性を悪化させて、酸素を用いた熱切断表面の粗さの劣化およびレーザー切断の場合には切断ノッチ形成につながるおそれがある。そのため、含有させる場合のCrの含有量は、2.0以下とする。Cr含有量は1.5以下とすることがより好ましい。上記の効果を得るためには、Crの含有量は0.02以上とすることが好ましく、0.03以上とすることがより好ましい。Mo:0.5以下、W:0.4以下およびNb:0.04以下のうちの1種以上Mo、WおよびNbは、強度を高める作用を有するので、この効果を得るために上記の元素を含有させてもよい。以下、詳しく説明する。Moは、固溶強化により鋼板の強度を高める作用を有する。しかしながら、Moを0.5を超えて多量に含有させることはコスト面で不利になるうえに、溶接性も害するおそれがある。そのため、含有させる場合のMoの含有量は、0.5以下とする。Mo含有量は0.4以下とすることがより好ましい。上記の効果を得るためには、Moは0.1以上含有させることが好ましく、0.15以上含有させることがより好ましい。Wも、固溶強化により鋼板の強度を高める作用を有する。しかしながら、Wを0.4を超えて多量に含有させることはコスト面で不利になるうえに、溶接性も害するおそれがある。そのため、含有させる場合のWの含有量は、0.4以下とする。W含有量は0.3以下とすることがより好ましい。上記の効果を得るためには、Wは0.05以上含有させることが好ましく、0.08以上含有させることがより好ましい。Nbは、析出強化により鋼板の強度を高める作用を有する。しかしながら、Nbを0.04を超えて多量に含有させることはコスト面で不利になるうえに、溶接部の靱性を劣化させるおそれがある。したがって、含有させる場合のNbの含有量は、0.04以下とする。Nb含有量は0.03以下とすることがより好ましい。上記の効果を得るためにはNbの含有量は0.005以上とすることが好ましく、0.01以上とすることがより好ましい。B:0.0030以下Bは、焼入れ性を高める作用を有する。しかしながら、Bを0.0030を超えて含有させると溶接性を劣化させるおそれがある。そのため、含有させる場合のBの含有量は、0.0030以下とする。B含有量は0.0020以下とすることがより好ましい。上記の効果を得るためには、Bは0.0005以上含有させることが好ましく、0.0008以上含有させることがより好ましい。Ca:0.005以下、Mg:0.005以下およびREM:0.005以下のうちの1種以上Ca、MgおよびREMは、溶接熱影響部以下、HAZという。の靱性を改善する作用を有するので、この効果を得るために上記の元素を含有させてもよい。以下、詳しく説明する。Caは、HAZ靱性を改善する作用を有する。しかしながら、Caの含有量が0.005を超えると、酸素を用いた熱切断性が損なわれるおそれがある。したがって、含有させる場合のCaの含有量は、0.005以下とする。Caの含有量は、0.004以下とすることがより好ましい。上記の効果を得るためには、Caは0.001以上含有させることが好ましく、0.002以上含有させることがより好ましい。Mgは、HAZ靱性を改善する作用を有する。しかしながら、Mgの含有量が0.005を超えると、酸素を用いた熱切断性が損なわれるおそれがある。そのため、含有させる場合のMgの含有量は、0.005以下とする。Mg含有量は0.004以下とすることがより好ましい。上記の効果を得るためには、Mgは0.001以上含有させることが好ましく、0.002以上含有させることがより好ましい。REMは、HAZ靱性を改善する作用を有する。しかしながら、REMの含有量が0.005を超えると、酸素を用いた熱切断性が損なわれるおそれがある。したがって、含有させる場合のREMの含有量は、0.005以下とする。REM含有量は0.004以下とすることがより好ましい。上記の効果を得るためには、REMは0.001以上含有させることが好ましく、0.002以上含有させることがより好ましい。なお、REMは、Sc、Yおよびランタノイドの合計17元素の総称であり、REMの含有量は上記元素の合計量を意味する。Snは、Sn2となって溶解し、酸性塩化物溶液中でのインヒビター作用により腐食を抑制する作用を有する。また、Fe3を速やかに還元させ、酸化剤としてのFe3濃度を低減する作用を有することにより、Fe3の腐食促進作用を抑制するので、高飛来塩分環境における耐候性を向上させる。また、Snには鋼のアノード溶解反応を抑制し耐食性を向上させる作用がある。これらの作用は、Sn含有量が0.50を超えると飽和する。したがって、含有させる場合のSn含有量は0.50以下とする。Sn含有量は0.30以下とすることが好ましい。上記の効果を得るためには、Snを0.03以上含有させることが好ましく、0.05以上含有させることがより好ましい。Snを含有させる場合には、Cu含有量を0.1未満とし、かつCu/Sn比が1.0以下とする。Cu含有量が0.1以上であるか、またはCu/Sn比が1.0を超えると、Cuの含有により耐食性が低下する場合があり、さらに、鋼板を製造する際に圧延割れの原因となる。Snを含有させる場合のCu含有量の上限は0.09であることが好ましい。Cスケールについて:スケールは鋼材の製造時に鋼材表面が酸化されて形成された酸化物層である。スケールの組成は、断面の全領域で均一になっているものではない。本発明ではスケール中にSi濃化域、Al濃化域が層状に形成されることで切断性が安定化する。また、Si濃化域、Al濃化域は鋼板全面に完全な層として形成されている必要はなく、層の一部に本発明の要件を満足しない領域が存在しても切断性に大きな影響を与えることはない。Si濃化域はスケール/鋼界面近傍においてSiが濃化することで形成され、相対的にFe2SiO4に富んだ領域となる。Si濃化域には、質量で0.4以上のSiを濃化させることが必要である。このような濃化域が形成されることにより、切断初期に低融点成分としてバーニング等の切断不良を抑制するものと考えられる。また、Si濃化域より表層側にはAl濃化域が層状に形成される。Al濃化域のAl/Si比を0.3以上とすることで切断時の溶融酸化物の排出が容易になる。Al濃化域も比較的スケール/鋼界面近傍に形成される。各濃化層は鋼材側から、スケール/鋼界面、Si濃化域、Al濃化域の順に存在することになる。このような構成であれば確実にバーニングなどの切断不良を防止できる。スケール中の各元素の定量分析はグロー放電発光表面分析装置で容易に測定が可能であり、またFe2SiO4の存在も、斜入角X線回折等の手法でその存在が確認できる。Dその他:本発明の酸素を用いた熱切断用鋼材の厚みについては特に限定はしない。薄肉のものは当然に酸素を用いた熱切断可能であるが、厚みが12mm以上のものでも十分に酸素を用いた熱切断することができる。ただし、レーザー切断の場合には出力特性にも依存するが、鋼材厚みの上限は30mmとすることが好ましい。プラズマ切断の場合には出力特性にも依存するが、鋼材厚みの上限は100mmとするのが好ましい。また、スケールの厚みも特に限定はされないが、通常の鋼材の製造工程で生成するスケールであり、表面に3~100μmのスケールを有する鋼材において、切断不良を抑制する効果が顕著に見られる。スケールが100μmを超えると、表面スケールの凹凸が激しくなる傾向があるため好ましくない。表面にいわゆる圧延スケール以外の鉄さび成分FeOOH:オキシ水酸化鉄が混入していても大きな問題はないが、その混入率は質量で20以下にするべきである。以下、実施例によって本発明をより具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。レーザー、プラズマ切断ともに酸化物制御による切断であり、本発明鋼材がガス切断にも適用可能であることは言うまでもない。表1に示す化学組成を有する鋼No.1~22のスラブを1120°Cに加熱し、デスケーラーで初期のスケールを除去後、仕上げ温度750~900°Cで板厚16mm、25mm、32mmまで圧延して3種鋼材を得た。この後、スケールの成長を待ち、水冷後レベラーで平坦度を矯正した。製造した鋼材の表面にはスケールが残存していた。なお、表1における鋼No.1~18は、化学組成が本発明で規定する範囲内にある本発明例の鋼である。一方、鋼No.19~22は、本発明で規定する条件から外れた比較例の鋼である。このうち、鋼No.22の鋼材については、割れが発生したため、以下に示す測定は行わなかった。生成したスケールをマーカス型高周波グロー放電発光表面分析装置GD-Profiler2HORIBA製を用い、放電面積:4mmφ、RF出力:35W、アルゴン圧力:600Paで表面からの元素プロファイルを測定し、スケール中のFe、O、Al、Si、Pなどの主要成分を分析した。またOのプロファイルからスケール厚みを決定した。これらのデータを基に、スケール中のSi濃化域およびAl濃化域を確認すると共に、Si濃化域のSi含有量、Al濃化域のAl/Si比を算出した。またスケールが生成した鋼材サンプルについて斜入角X線回折実験入射角5°、CoKα線を行い、Fe2SiO4成分の有無を確認した。小さいピークであるが、鋼No.1~20の鋼材上のスケールには、Fe2SiO4のピークが55°~56°付近に観察されたJCPDS34-0178、d=1.922A。一方、鋼No.21の鋼材上のスケールにはFe2SiO4のピークが認められなかった。切断に用いたレーザー切断機は小池酸素工業株式会社製の出力6kWのCO2レーザーである。出力を5000Wとして、周波数が1000Hzで切断を行った。また、酸素ガス圧は内側が0.05MPa、外側が0.03MPaとした。板厚16mmの鋼材に関しては、限界切断速度を評価するために、まず鋼材表面にレーザー焦点を決めて、ピアシング貫通後、各鋼材から50mm×50mmの角材ただし、コーナーRは3mmを切り出し、Duty:50、切断速度900mm/minの速度から切断速度を25mm/minピッチで上げて切り出し、ノッチ現象、ノロ付着およびバーニングの切断不良が生じるかどうかで判定した。そして、ノッチ現象、ノロ付着およびバーニングのいずれもが観察されない最高切断速度を限界切断速度とした。また、切断裕度切断可能範囲の測定は、先ず、鋼材表面にレーザー焦点を決め、次いで、ノズル先端位置を0.25mmピッチで鋼材表面から遠ざける条件、近づける条件にて試験を実施して、ノッチ現象およびノロ付着の切断不良が生じるかどうかで判定した。そして、ノッチ現象とノロ付着の双方が観察されない最大のノズル先端位置のずれを測定して、レーザー焦点位置からの切断可能な変動許容範囲を求めた。切断速度は、900mm/minとした。また操業の安定性を評価するために板厚25mm、約200mm×200mmの鋼材から図1に示すような形状ここでは、Type1、Type2と称すを切断速度700mm/min、Duty70で20枚の切断を行い、バーニング現象が生じた枚数結果としては発生率を評価した。バーニング現象の例を図2に示す。切断溝が広くなっている部分がバーニング現象を生じた部位である。プラズマ切断は小池酸素工業株式会社製、スーパー400を用いた。150mm幅、板厚32mmの鋼材を50mmピッチで切断した。134Aで速度1150mm/minから切断機のオーバードライブ機能を用いて5ピッチ57.5mm/minで上げていき、裏面ノロ付着の切断不良が生じるかどうかで判定した。切断不良ノロ付着が観察されない最高切断速度を限界切断速度とした。また切断可能時の最高速度時の面を観察し、図3に示すような波打ち現象が観察された場合を×、波打ち現象が認められず平滑な面質である場合を○として評価した。表2に調査結果をまとめて示す。表2のレーザー切断試験結果から、本発明で規定する条件を満たす本発明例の試験No.1~18においては、限界切断速度は1350mm/min以上であり、またレーザー切断可能な変動許容範囲は、4.75mm以上となり、レーザーの焦点ずれに対して鈍感であり、切断性に優れると言える。これに対して、比較例の試験No.19~21においては、切断可能範囲は、2.5mm以下である。試験No.21では限界切断速度は上がったものの、切断可能範囲が非常に狭い。すなわち高速で切断可能でも、少しの条件変動により切断不良が起こりうる状況であった。本発明鋼材は、複雑な切断形状において、バーニング現象が発生することなく切断可能であることが明らかである。表2のプラズマ切断試験結果から、本発明で規定する条件を満たす本発明例の試験No.1~18においては、32mm厚の厚鋼板において、1800mm/min以上で切断可能であり、プラズマ切断性に優れており、さらに面質も、波打ち現象もなく良好であった。これに対して比較例の試験No.19~21においては、限界切断速度は、1550~1610mm/min程度であり、切断できても、面質に問題があった。