第1の周波数による単相交流電圧を供給するLLine線が接続された第1の端子と、NNeutral線が接続されるべき第2の端子と、EEarth線が接続されるべき第3の端子と、を含むコンセントに対し、前記N線及び前記E線が誤接続されていないかを判別する配線確認試験器であって、前記第2の端子と前記第3の端子との間に、前記第1の周波数と異なる第2の周波数を含む電流を流す電源と、前記第1の端子と前記第2の端子との間の電圧信号を計測する第1の計測回路と、前記第1の端子と前記第3の端子との間の電圧信号を計測する第2の計測回路と、前記第1の計測回路によって計測された電圧信号及び前記第2の計測回路によって計測された電圧信号にそれぞれ含まれる前記第2の周波数に相当する周波数成分の大小関係を検出する検出回路と、を含む、配線確認試験器。前記第1及び第2の計測回路の一方は、前記第1の端子からみた前記第2又は第3の端子の電圧信号を計測し、前記第1及び第2の計測回路の他方は、前記第2又は第3の端子からみた前記第1の端子の電圧信号を計測し、前記検出回路は、前記第1の計測回路によって計測された電圧信号及び前記第2の計測回路によって計測された電圧信号の一方に含まれる前記第1の周波数に相当する周波数成分の位相を反転した電圧信号を出力するオールパスフィルタと、前記第1の計測回路によって計測された電圧信号及び前記第2の計測回路によって計測された電圧信号の他方と、前記オールパスフィルタによって出力された電圧信号との差分を検出する差動増幅器と、を含む、請求項1に記載の配線確認試験器。前記検出回路は、前記第1の計測回路によって計測された電圧信号に含まれる前記第2の周波数に相当する周波数成分を出力する第1のフィルタと、前記第2の計測回路によって計測された電圧信号に含まれる前記第2の周波数に相当する周波数成分を出力する第2のフィルタと、前記第1のフィルタから出力された周波数成分と、前記第2のフィルタから出力された周波数成分との大小関係を検出する回路と、を含む、請求項1に記載の配線確認試験器。第1の周波数による単相交流電圧を供給するLLine線が接続された第1の端子と、NNeutral線が接続されるべき第2の端子と、EEarth線が接続されるべき第3の端子と、を含むコンセントに対し、前記N線及び前記E線が誤接続されていないかを判別する配線確認試験器であって、前記第2の端子と前記第3の端子との間に、前記第1の周波数と異なる第2の周波数を含む電流を流す電源と、前記第2の端子と前記第3の端子との間の電圧信号を計測する第1の計測回路と、前記第2の端子及び前記第3の端子のいずれかと前記第1の端子との間の電圧信号を計測する第2の計測回路と、前記第1の計測回路によって計測された電圧信号の振幅である第1の振幅と、前記第2の計測回路によって計測された電圧信号に含まれる前記第2の周波数に相当する周波数成分の振幅である第2の振幅との差が、前記第2の振幅より大きいか小さいかを検出する検出回路と、を含む、配線確認試験器。第1の周波数による単相交流電圧を供給するLLine線が接続された第1の端子と、NNeutral線が接続されるべき第2の端子と、EEarth線が接続されるべき第3の端子と、を含むコンセントに対し、前記N線及び前記E線が誤接続されていないかを判別する配線確認方法であって、前記第2の端子と前記第3の端子との間に、前記第1の周波数と異なる第2の周波数を含む電流を流し、前記第1の端子と前記第2の端子との間の電圧信号を計測し、前記第1の端子と前記第3の端子との間の電圧信号を計測し、前記第1の端子と前記第2の端子との間の電圧信号及び前記第1の端子と前記第3の端子との間の電圧信号にそれぞれ含まれる前記第2の周波数に相当する周波数成分の大小関係を検出する、配線確認方法。そこで本発明は、N線及びE線の誤配線を精度よく判別することができる配線確認試験器及び方法を提供することを目的とする。本発明の1つの観点に係る配線確認試験器は、第1の周波数による単相交流電圧を供給するLLine線が接続された第1の端子と、NNeutral線が接続されるべき第2の端子と、EEarth線が接続されるべき第3の端子と、を含むコンセントに対し、前記N線及び前記E線が誤接続されていないかを判別する配線確認試験器であって、前記第2の端子と前記第3の端子との間に、前記第1の周波数と異なる第2の周波数を含む電流を流す電源と、前記第1の端子と前記第2の端子との間の電圧信号を計測する第1の計測回路と、前記第1の端子と前記第3の端子との間の電圧信号を計測する第2の計測回路と、前記第1の計測回路によって計測された電圧信号及び前記第2の計測回路によって計測された電圧信号にそれぞれ含まれる前記第2の周波数に相当する周波数成分の大小関係を検出する検出回路と、を含む。これによれば、第2の周波数を含む電流が漏電遮断器の定格電流以下の電流である場合でも、第1の計測回路によって計測された電圧信号及び第2の計測回路によって計測された電圧信号にそれぞれ含まれる第2の周波数に相当する周波数成分の大小関係を検出することにより、N線及びE線の誤配線を精度よく判別することができる。以下、本発明の実施形態を、図面を参照しながら詳細に説明する。以下に説明される各実施形態は、本発明の一例を示すものであって、本発明の内容を限定するものではない。また、各実施形態で説明される構成及び動作の全てが本発明の構成及び動作として必須であるとは限らない。なお、同一の構成要素には同一の参照符号を付して、重複する説明を省略する。<1.概略構成>図1は、本発明の各実施形態に係る接地極付きコンセントの配線確認試験器を配電システムに接続した概略構成を示す回路図である。配電システム13は、送電線14と、変圧器Trと、L線と、N線と、E線と、電源コンセント11とを含んでいる。送電線14は変圧器Trの1次側に接続されている。変圧器Trの2次側には、非接地側ホット側電線の1つであるL線と、接地側中性相電線であるN線とが接続されている。L線には、第1の周波数例えば、50Hz又は60Hzによる交流の電圧V1が、変圧器Trによって印加されている。配電システム13は、変圧器Trに1本のL線と1本のN線とが接続される単相2線式でも良いし、変圧器Trに2本のL線図示せずと1本のN線とが接続される単相3線式でも良い。L線及びN線には、漏電遮断器12が接続されている。漏電遮断器12は、L線とN線とに流れる電流の差が所定値以上漏電となった場合に、回路を遮断する。E線は、N線とは別に接地されている。E線の接地方法は特に限定されないが、図1に示されるように、最終的にN線とほぼ同電位に接続される。電源コンセント11socketは、第1の端子T1と、第2の端子T2と、第3の端子T3とを含んでいる。第1の端子T1にはL線が接続され、第2の端子T2にはN線が接続され、第3の端子T3にはE線が接続される。しかしながら、配線工事ミスにより、第1、第2及び第3の端子T1、T2及びT3と、L線、N線及びE線との接続が間違っている場合がある。本実施形態の配線確認試験器1は、以上のような配電システム13の電源コンセント11に接続されて、L線、N線及びE線との誤接続を判別する。配線確認試験器1は、差し込みプラグ10と、電圧測定回路2と、判定手段4と、電流源Jと、スイッチSW1と、第1及び第2の計測回路Va及びVbと、検出回路3と、入出力手段9とを含んでいる。差し込みプラグ10は、電源コンセント11の第1~第3の端子T1~T3に挿入できる形状の導体の刃B1~B3を有している。電圧測定回路2は、差し込みプラグ10が電源コンセント11に接続されると、自動的に電源コンセント11の各端子間T3-T1間、T1-T2間、T2-T3間の電圧値を測定する。判定手段4は、電圧測定回路2による電圧値の測定結果に基づき、次の通り判定を行う。1T3-T1間電圧なし、T1-T2間電圧なし、T2-T3間電圧なし→L線が未接続.2T3-T1間電圧なし、T1-T2間電圧あり、T2-T3間電圧なし→E線が未接続.3T3-T1間電圧あり、T1-T2間電圧なし、T2-T3間電圧なし→N線が未接続.4T3-T1間電圧なし、T1-T2間電圧あり、T2-T3間電圧あり→L線とN線とが逆接続.5T3-T1間電圧あり、T1-T2間電圧なし、T2-T3間電圧あり→L線とE線とが逆接続.6T3-T1間電圧あり、T1-T2間電圧あり、T2-T3間電圧なし→正常接続、又はN線とE線とが逆接続.電圧測定回路2による測定結果が上記1~5に示す測定結果であった場合には誤接続を判定することができるが、上記6に示すように、N線とE線とが逆接続されているか否かについては、電圧測定回路2による測定結果によっては判定できない。以下に、N線とE線とが逆接続されているか否かを判定するための構成について説明する。スイッチSW1は、通常時にはOFFとされる。スイッチSW1は、N線及びE線の逆接続判定を行う時にONとされることにより、電流源Jを第2及び第3の端子T2及びT3に接続する。電流源Jは、第2及び第3の端子T2及びT3間に、配電システム13の電圧V1の周波数第1の周波数とは異なる第2の周波数例えば、0Hz直流から数十kHzの範囲内の周波数を含む、既知の電流Iを流す。電流Iは、定格感度電流30mAの漏電遮断器12を動作させることのない15mA以下とすることが望ましい。また、電流Iは交流電流が望ましい。第1及び第2の計測回路Va及びVbは、例えば差動増幅回路等でそれぞれ構成される。第1の計測回路Vaは、第1及び第2の端子T1及びT2間の電圧信号を取得する。第2の計測回路Vbは、第1及び第3の端子T1及びT3間の電圧信号を取得する。検出回路3は、第1及び第2の計測回路Va及びVbで取得した電圧信号にそれぞれ含まれる第2の周波数に相当する周波数成分の大小関係を検出することにより、N線及びE線の逆接続を判定する。入出力手段9は、表示用ディスプレイ、表示ランプ及びスピーカの全て又はいずれかを備える。入出力手段9は、判定手段4による判定結果及び検出回路3による判定結果を報知する。また、入出力手段9は、ボタン及び操作パネルの両方又はいずれかを備え、使用者の操作入力による各種試験モードの切替えの指示ができるようにすることが望ましい。<2.第1の実施形態><2-1.構成>図2は、本発明の第1の実施形態に係る接地極付きコンセントの配線確認試験器を配電システムに接続した構成を示す回路図である。図2においては、配線確認試験器1の検出回路3の構成を、詳しく示している。検出回路3以外の構成については、図示を簡略化若しくは省略しているが、図1に示した通りとすることができる。検出回路3は、オールパスフィルタ5aと、差動増幅回路6と、AD変換回路7と、計測制御手段8とを含んでいる。オールパスフィルタ5aは、第1の計測回路Vaにおいて取得した電圧信号V21の中に存在する配電システム13の電圧V1の位相を反転させる。そのため、オールパスフィルタ5aは、第2の周波数を含む電流Iによって生じた電圧信号をそのまま通し、第1の周波数を含む配電システム13の電圧V1の位相を180°ずらすようなカットオフ周波数に設定されている。なお、反転又は180°との用語は、厳密な数値を意味するものではなく、実用的範囲内での誤差を含む趣旨である。差動増幅回路6は、配電システム13の電圧V1のみ位相が180°ずれたオールパスフィルタ5aの出力信号と、第2の計測回路Vbにおいて取得した電圧信号V13との差動を増幅する。AD変換回路7は、差動増幅回路6の出力信号をデジタル信号に変換する。計測制御手段8は、AD変換回路7の出力信号に基づいて、差動増幅回路6の出力信号の振幅を測定し、直流成分のノイズを取り除く。計測制御手段8は、ノイズを取り除かれた差動増幅回路6の出力信号の各区間における極性により、N線とE線とが逆接続になっていないかを判別する。<2-2.動作>図1の電圧測定回路2により、第2の端子T2と第3の端子T3との間に電圧がないこと上述の6を確認してから、図1のスイッチSW1をONにし、電流源Jより第2の端子T2と第3の端子T3との間に低い電流Iを流す。ここで、図2に示されるように、L線、N線及びE線には、それぞれ抵抗RL、RN、REが含まれる。RNの両端に掛かる電圧VNと、REの両端に掛かる電圧VEとは、電流Iにより、下式の通り表される。VN=RN×I...式1VE=RE×I...式2一方、第1の計測回路Vaは、第1の端子T1と第2の端子T2との間の電圧信号V21の波形を、第2の端子T2を基準として検出する。これと同時に、第2の計測回路Vbは、第1の端子T1と第3の端子T3との間の電圧信号V13の波形を、第1の端子T1を基準として検出する。このため、電圧信号V21及びV13に影響する配電システム13の電圧V1の極性は異なっており、この電圧信号V21及びV13は下式で表される。V21=V1VN...式3V13=-V1VE...式4なお、第1及び第2の計測回路Va及びVbのL線に接続されている端子の入力インピーダンスを、それぞれ高くしておくことが望ましい。これにより、電流IをL線に流さないため、L線の抵抗RLを無視して考えることができる。電圧信号V21及びV13には、式3及び式4の通り、N線とE線との逆接続の判定に必要ない配電システム13の電圧V1が含まれている。そこで、オールパスフィルタ5a及び差動増幅回路6を用いた以下の手順にて電圧V1を取り除く。図3A~図3Fは、正常接続であった場合の各信号の波形図である。図3Aは電流Iの波形を示している。電流Iは、配電システム13の電圧V1の周波数第1の周波数とは異なる第2の周波数を含んでいる。ここでは例として方形波を用いている。図3Bは配電システム13の電圧V1の波形を示している。電圧V1は、第1の周波数を含んでいる。図3Cは電圧信号V13の波形を示しており、図3Dは電圧信号V21の波形を示している。それぞれ、配電システム13の電圧V1に、電流Iを流すことによる電圧が重畳している。図3Eは、オールパスフィルタ5aを用いて、図3Dに示した電圧信号V21の波形に含まれる配電システム13の電圧V1の周波数成分第1の周波数成分のみ位相を180°ずらした電圧信号V21の波形を示している電圧V1の周波数成分の極性が反転している。図3Eに示されるように、電圧信号V21においては、配電システム13の電圧V1の周波数成分の位相のみが反転しており、電流Iによって生じた電圧の周波数成分第2の周波数成分の位相は変化していない。電圧信号V21は、式3において電圧V1の極性が反転した信号であるため、下式で表される。V21=-V1VN...式5図3Fは、差動増幅回路6により、図3Eに示した電圧信号V21と図3Cに示した電圧信号V13との差を増幅した電圧信号V21-V13の波形を示している。図3Fに示す電圧信号V21-V13においては、配電システム13の電圧V1の波形が打ち消され、電流Iによって生じた電圧信号の周波数成分のみが下式で表されるように取り出されている。V21-V13=-V1VN--V1VE=VN-VE...式6さらに式1、2より、式6の電圧信号V21-V13は、下式で表すことができる。V21-V13=RN×I-RE×I=RN-RE×I...式7上述の通り電流Iは既知の電流である。従って、電圧信号V21-V13を測定することにより、RNとREの抵抗差を算出することができる。図4は、配電システムにおける接地方法の一例を示す図である。図4において、E線は大地に接地されている。この場合に、REは、電線の抵抗RE1及びRE2と、接地抵抗RE3とを含んだ抵抗であり、RE=RE1RE2RE3である。そこで、N線及びE線の配線が正しい場合は、RN<REとなる。すなわち、RN-RE<0であるので、式7より、電流Iの極性が正であれば電圧信号V21-V13は負の値となり、電流Iの極性が負であれば電圧信号V21-V13は正の値となる。従って、N線及びE線の配線が正しい場合、図3Fに示す電圧信号V21-V13の波形において、電流Iの極性が正の時[A]の区間には、電圧V21-V13は負の値を持つことになり、電流Iの極性が負の時[B]の区間には、電圧V21-V13は正の値を持つことになる。図3Gは、N線及びE線の配線が逆接続であった場合に差動増幅回路により出力される電圧信号V21-V13の波形図である。N線及びE線の配線が逆接続になっている場合は、式7において、RNとREとが入れ替わるので、正負符号が逆転する。従って、図3Gに示すように、電流Iの極性が正の時[A]の区間には、電圧V21-V13は正の値を持ち、電流Iの極性が負の時[B]の区間には、電圧V21-V13は負の値を持つことになる。こうして、N線及びE線の配線が正しいか、逆接続かを判断することができる。AD変換回路7は、差動増幅回路6による電圧信号V21-V13をデジタル信号に変換する。計測制御手段8は、このデジタル信号に基づいて、電圧信号V21-V13の各区間における極性を判定する。図5Aは、地電圧について説明する回路図であり、図5Bは、地電圧の直流成分が存在する場合の差動増幅回路による電圧信号V21-V13を示す波形図である。図5Aに示すように、N線とE線との間には配電システム13の漏洩電流等によって、数ボルトの地電圧が存在する場合がある。この地電圧が交流の場合は、オールパスフィルタ5aで位相を反転させられるので、差動増幅器6によって排除できる。しかしながら、地電圧が直流の場合は、図5Bに示すように、差動増幅回路6による電圧信号V21-V13が直流成分を含むことになる。そこで、AD変換回路7によるAD変換後に、計測制御手段8により、差動増幅回路6による電圧信号V21-V13の振幅図5Bの[C]を測定し、直流成分を取り除く。<2-3.変形例>1.上述の説明において、オールパスフィルタ5aが、第1の計測回路Vaにおいて取得した電圧信号V21の中に存在する第1の周波数成分の位相を反転させる場合について説明したが、本発明はこれに限定されない。図6Aは、第1の実施形態の第1の変形例における検出回路の構成を示すブロック図である。AD変換回路7及び計測制御手段8については、図示を省略している図6及び図7において同様。図6Aにおいては、オールパスフィルタ5bが、第2の計測回路Vbにおいて取得した電圧信号V13の中に存在する第1の周波数成分の位相を反転させている。これにより、上述の式4における電圧V1の極性を反転した下式8に示す信号が得られ、差動増幅回路6の一方の端子に入力される。V13=V1VE...式8第1の計測回路Vaには、オールパスフィルタは接続されておらず、上述の式3に示す信号が、差動増幅回路6の他方の端子に入力される。V21=V1VN...式3この構成によっても、差動増幅回路6において電圧V1の波形が打ち消され、電圧VNと電圧VEとの差分に相当する信号が得られる。図6Bは、第1の実施形態の第2の変形例における検出回路の構成を示すブロック図である。図6Bにおいては、第1のオールパスフィルタ5aが、第1の計測回路Vaにおいて取得した電圧信号V21の中に存在する第1の周波数成分の位相をθ°回転させ、第2のオールパスフィルタ5bが、第2の計測回路Vbにおいて取得した電圧信号V13の中に存在する第1の周波数成分の位相を180θ°回転させている。そして、第1及び第2のオールパスフィルタの出力信号が、差動増幅回路6に入力されている。なお、θ=180の場合は、図2を参照しながら説明した第1の実施形態に相当し、第2のオールパスフィルタ5bは不要である。θ=0の場合は、図6Aを参照しながら説明した第1の変形例に相当し、第1のオールパスフィルタ5aは不要である。2.また、上述の説明において、第1の計測回路Vaが、第1の端子T1と第2の端子T2との間の電圧信号V21の波形を、第2の端子T2を基準として検出し、第2の計測回路Vbが、第1の端子T1と第3の端子T3との間の電圧信号V13の波形を、第1の端子T1を基準として検出する場合について説明したが、本発明はこれに限定されない。図7Aは、第1の実施形態の第3の変形例における検出回路の構成を示すブロック図である。図7Aにおいては、第1の計測回路Vaが、第1の端子T1と第2の端子T2との間の電圧信号V12の波形を、第1の端子T1を基準として検出し、第2の計測回路Vbが、第1の端子T1と第3の端子T3との間の電圧信号V31の波形を、第3の端子T3を基準として検出している。すなわち、第1及び第2の計測回路Va及びVbにおいて、上述の式3及び式4の極性をそれぞれ反転した下式に示す信号が得られる。V12=-V21=-V1-VN...式9V31=-V13=V1-VE...式10この場合には、上述と同様に、第1のオールパスフィルタ5aが、第1の計測回路Vaにおいて取得した電圧信号V12の中に存在する第1の周波数成分-V1の位相をθ°回転させ、第2のオールパスフィルタ5bが、第2の計測回路Vbにおいて取得した電圧信号V31の中に存在する第1の周波数成分V1の位相を180θ°回転させる。そして、第1及び第2のオールパスフィルタの出力信号を、差動増幅回路6に入力する。なお、θ=0の場合は第1のオールパスフィルタ5aは不要である。θ=180の場合は第2のオールパスフィルタ5bは不要である。図7Bは、第1の実施形態の第4の変形例における検出回路の構成を示すブロック図である。図7Bにおいては、第1の計測回路Vaが、第1の端子T1と第2の端子T2との間の電圧信号V21の波形を、第2の端子T2を基準として検出し、第2の計測回路Vbが、第1の端子T1と第3の端子T3との間の電圧信号V31の波形を、第3の端子T3を基準として検出している。この場合には、第2の計測回路Vbにおいて、上述の式10に示す信号が得られる。V31=-V13=V1-VE...式10一方、第1の計測回路Vaにおいては、式3に示す信号が得られる。V21=V1VN...式3この場合には、第1のオールパスフィルタ5aが、第1の計測回路Vaにおいて取得した電圧信号V21の中に存在する第2の周波数成分VNの位相をθ°回転させ、第2のオールパスフィルタ5bが、第2の計測回路Vbにおいて取得した電圧信号V31の中に存在する第2の周波数成分-VEの位相を180θ°回転させる。そして、第1及び第2のオールパスフィルタの出力信号を、差動増幅回路6に入力する。これにより、式10及び式3におけるV1が消去される。また、式10の-VE及び式3のVNの位相が、それぞれ180θ°及びθ°回転し、差動増幅されるので、VEとVNとの差分信号が得られる。なお、θ=0の場合は第1のオールパスフィルタ5aは不要である。θ=180の場合は第2のオールパスフィルタ5bは不要である。図7Cは、第1の実施形態の第5の変形例における検出回路の構成を示すブロック図である。図7Cにおいては、第1の計測回路Vaが、第1の端子T1と第2の端子T2との間の電圧信号V12の波形を、第1の端子T1を基準として検出し、第2の計測回路Vbが、第1の端子T1と第3の端子T3との間の電圧信号V13の波形を、第1の端子T1を基準として検出している。この場合には、第1の計測回路Vaにおいて、上述の式9に示す信号が得られる。V12=-V21=-V1-VN...式9一方、第2の計測回路Vbにおいては、式4に示す信号が得られる。V13=-V1VE...式4この場合にも、第1のオールパスフィルタ5aが、第1の計測回路Vaにおいて取得した電圧信号V12の中に存在する第2の周波数成分-VNの位相をθ°回転させ、第2のオールパスフィルタ5bが、第2の計測回路Vbにおいて取得した電圧信号V13の中に存在する第2の周波数成分VEの位相を180θ°回転させる。そして、第1及び第2のオールパスフィルタの出力信号を、差動増幅回路6に入力する。これにより、式9及び式4におけるV1が消去される。また、式9の-VN及び式4のVEの位相が、それぞれθ°及び180θ°回転し、差動増幅されるので、VNとVEとの差分信号が得られる。なお、θ=0の場合は第1のオールパスフィルタ5aは不要である。θ=180の場合は第2のオールパスフィルタ5bは不要である。3.また、オールパスフィルタは、アナログフィルタに限らず、デジタルフィルタを用いて構成されても良い。4.また、上述の説明において、AD変換回路7によって生成されたデジタル信号に基づいて、地電圧の直流成分を取り除く場合について説明したが、本発明はこれに限定されない。例えば、差動増幅回路6により出力された電圧信号V21-V13をハイパスフィルタに入力することにより、直流成分を取り除くこともできる。<3.第2の実施形態>図8は、本発明の第2の実施形態に係る接地極付きコンセントの配線確認試験器を配電システムに接続した構成を示す回路図である。図8においては、配線確認試験器1の検出回路3の構成を、詳しく示している。検出回路3以外の構成については、図示を簡略化若しくは省略しているが、図1に示した通りとすることができる。検出回路3は、ローパスフィルタ20a及び20bと、AD変換回路7a及び7bと、計測制御手段8とを含んでいる。ローパスフィルタ20aは、第1の計測回路Vaにおいて取得した電圧信号V21の中に存在する配電システムの電圧V1の周波数成分第1の周波数成分を低減し、電流IとN線の抵抗RNとによって与えられる電圧VNの周波数成分第2の周波数成分を通過させる。なお、ここでは、第2の周波数が第1の周波数より小さいものとする。ローパスフィルタ20bは、第2の計測回路Vbにおいて取得した電圧信号V13の中に存在する配電システムの電圧V1の周波数成分第1の周波数成分を低減し、電流IとE線の抵抗REとによって与えられる電圧VEの周波数成分第2の周波数成分を通過させる。AD変換回路7a及び7bは、それぞれローパスフィルタ20a及び20bの出力信号VN及びVEをデジタル信号に変換する。計測制御手段8は、AD変換回路7a及び7bの出力信号に基づいて、ローパスフィルタ20a及び20bの出力信号VN及びVEの大小関係を判定する。或いは、抵抗RN及びREの大小関係を判定しても良い。RN=VN÷I、RE=VE÷Iであり、Iは既知の電流であるため、RN及びREを算出することができ、RN及びREの大小関係を比較できる。VN<VE又はRN<REなら正常配線であり、VN>VE又はRN>REならN線とE線とが逆接続であると判定できる。なお、ローパスフィルタ20a及び20bの出力信号VN及びVEを、そのままデジタル信号に変換するのではなく、VN及びVEを差動増幅回路図示せずに入力しても良い。この差動増幅回路の出力信号は、VNとVEとの差分信号となる。従って、図2を参照しながら説明した第1の実施形態と同様に、N線及びE線の配線が正しいか、逆接続かを判断することができる。<4.第3の実施形態>図9は、本発明の第3の実施形態に係る接地極付きコンセントの配線確認試験器を配電システムに接続した構成を示す回路図である。図9においては、差し込みプラグ、電圧測定回路、判定手段、電流源のスイッチ等の構成については、図示を省略しているが、図1に示した通りとすることができる。検出回路3は、ローパスフィルタ20と、AD変換回路7a及び7bと、計測制御手段8とを含んでいる。第3の実施形態においては、第1の計測回路Vaは、第2及び第3の端子T2及びT3間の電圧信号V23を取得する。第2の計測回路Vbは、第1及び第3の端子T1及びT3間の電圧信号V13を取得する。電圧信号V23には、電流I及びN線の抵抗RNによって与えられる電圧VNと、電流I及びE線の抵抗REによって与えられる電圧VEとが含まれ、下式で表すことができる。V23=VNVE...式11電圧信号V13には、電流I及びE線の抵抗REによって与えられる電圧VEと、配電システム13の電圧V1とが含まれ、式4で表すことができる。V13=-V1VE...式4ローパスフィルタ20は、第2の計測回路Vbにおいて取得した電圧信号V13の中に存在する配電システムの電圧V1の周波数成分第1の周波数成分を低減し、電流IとE線の抵抗REとによって与えられる電圧VEの周波数成分第2の周波数成分をそのまま通過させる。なお、ここでは、第2の周波数が第1の周波数より小さいものとする。AD変換回路7aは、第1の計測回路Vaにおいて取得した電圧信号V23をデジタル信号に変換する。AD変換回路7bは、ローパスフィルタ20の出力信号VEをデジタル信号に変換する。計測制御手段8は、AD変換回路7a及び7bの出力信号に基づいて、第1の計測回路Vaにおいて取得した電圧信号V23とローパスフィルタ20の出力信号VEとの差分VNVE-VEが、ローパスフィルタ20の出力信号VEより大きいか小さいかを判定する。以上により、電流I及びN線の抵抗RNによって与えられる電圧VNと、電流I及びE線の抵抗REによって与えられる電圧VEとの大小関係を判定できる。或いは、抵抗RN及びREの大小関係を判定しても良い。RNEE=VNVE÷I、RE=VE÷Iであり、Iは既知の電流であるため、RN及びREを算出することができ、RN及びREの大小関係を比較できる。VN<VE又はRN<REなら正常配線であり、VN>VE又はRN>REならN線とE線とが逆接続であると判定できる。なお、第2及び第3の実施形態において、第2の周波数が第1の周波数より大きい場合は、ローパスフィルタの代わりにハイパスフィルタを用いることができる。さらに、第1の周波数成分を低減し、第2の周波数成分を通過させるために、バンドパスフィルタや、バンドエリミネーションフィルタを用いても良い。また、ローパスフィルタ、ハイパスフィルタ、バンドパスフィルタ、バンドエリミネーションフィルタは、アナログフィルタに限らず、デジタルフィルタを用いて構成されても良い。図10は、第3の実施形態の変形例に係る接地極付きコンセントの配線確認試験器を配電システムに接続した構成を示す回路図である。この変形例においては、第2の計測回路Vbは、第1及び第2の端子T1及びT2間の電圧信号V21を取得する。電圧信号V21には、電流I及びN線の抵抗RNによって与えられる電圧VNと、配電システム13の電圧V1とが含まれ、式3で表すことができる。V21=V1VN...式3ローパスフィルタ20は、第2の計測回路Vbにおいて取得した電圧信号V21の中に存在する配電システムの電圧V1の周波数成分第1の周波数成分を低減し、電流IとN線の抵抗RNとによって与えられる電圧VNの周波数成分第2の周波数成分をそのまま通過させる。AD変換回路7bは、ローパスフィルタ20の出力信号VNをデジタル信号に変換する。計測制御手段8は、AD変換回路7a及び7bの出力信号に基づいて、第1の計測回路Vaにおいて取得した電圧信号V23とローパスフィルタ20の出力信号VNとの差分VNVE-VNが、ローパスフィルタ20の出力信号VNより大きいか小さいかを判定する。他の点は図9を参照しながら説明した通りである。以上により、電流I及びN線の抵抗RNによって与えられる電圧VNと、電流I及びE線の抵抗REによって与えられる電圧VEとの大小関係を判定できる。或いは、抵抗RN及びREの大小関係を判定しても良い。<5.実施形態による効果>以上説明した本発明の実施形態によれば、電気工事における配線ミスの確認作業において、漏電遮断器の動作を気にすることなく確認試験が行え、作業効率が高まる。また、信頼性の高い誤配線確認が可能となる。加えて、電気工事における安全性が確保され、機器の破損や感電事故の減少に貢献できる。特開平09-101338号公報においては、試験器内部に低抵抗10Ωの負荷を備え、この負荷を1ms秒間のみL線とN線との間に接続し、内部の検出抵抗に流れる電流値を検出している。同様にL線とE線との間、E線とN線との間にも負荷を1ms接続し、検出抵抗に流れる電流値を検出し、合計三通りの電流値を比較して誤配線を確認している。しかしながら、この方法では、感度の良い漏電遮断器は動作してしまうという問題と、1msという短い測定時間に制限していることで、ノイズの大きな配電システムの環境下では、正確な判定が行えないという問題がある。特開平05-312878号公報においては、漏電遮断器を動作させないために、3mAの電流をN端子からL端子へ、E端子からL端子へそれぞれ流し、内部の検出抵抗に流れる電流値を比較し、誤配線を確認している。しかしながら、流れる電流が3mAと微小なことに加え、この電流の周波数は配電システムの電源周波数と同じであるため、配電システムのノイズや電源電圧変動の影響を大きく受け、正確な判定が行えないという問題がある。これに対し、本発明の実施形態によれば、電流源JによってE線とN線との間に電流Iを流すが、配電システムの周波数と異なる第2の周波数を用いるため、後の回路において配電システムの電圧成分を取り除くことができる。このため、漏電遮断器12を動作させない低い電流Iを用いた測定でも正確な計測が可能となる。さらに、本発明の実施形態によれば、電流源JによってE線とN線との間に電流Iを流す前に、電圧測定回路2により、電源コンセント11の各端子間T1-T2間、T2-T3間、T3-T1間の電圧値を測定するので、全ての誤配線の組合せを判別することができる。さらに、第2の端子T2と第3の端子T3との間に電圧がないことを確認するので、電流源Jは活線接続を考慮する必要がなく、大きな電圧に対する保護回路が不要であるので、回路を容易且つ安価に構成可能である。