"ピストンピンが連結されるロアピストンと燃焼室の底面を成すヘッド部を備えるアッパピストンとの間に付勢部材を介装し、前記ロアピストンに対する前記アッパピストンの気筒軸方向への摺動により燃焼室容積を可変とする内燃機関のピストンにおいて、前記ロアピストン及び前記アッパピストン間に形成され、前記ロアピストンに対する前記アッパピストンの摺動量に応じて容積が変化する第一流体室と、前記第一流体室と連通して前記アッパピストンの内部に形成された第二流体室と、前記ロアピストンに対する前記アッパピストンの摺動に応じて前記第一流体室及び前記第二流体室間を移動する流体とを備えたことを特徴とする、内燃機関のピストン。前記ロアピストン及び前記アッパピストンが摺動自在に嵌合する凹部及び凸部を有し、前記第一流体室が、前記凹部及び前記凸部に囲まれてなることを特徴とする、請求項1記載の内燃機関のピストン。前記ロアピストン及び前記アッパピストン間に設けられ、前記付勢部材が配置された付勢室を備え、前記流体が、前記アッパピストンの動作に応じて前記第一流体室,前記第二流体室及び前記付勢室間を循環することを特徴とする、請求項1又は2記載の内燃機関のピストン。前記ロアピストン内に形成され、前記第一流体室と前記付勢室との間を連通する第一通路と、前記アッパピストン内に形成され、前記第二流体室と前記付勢室との間を連通する第二通路と、前記第一通路上に介装され、前記付勢室への流体の逆流を遮断する逆止弁とを備えたことを特徴とする、請求項3記載の内燃機関のピストン。前記第二通路が、前記第二流体室から前記ヘッド部の裏面に向かって開放されていることを特徴とする、請求項4記載の内燃機関のピストン。前記第二流体室に設けられ、前記第一流体室側への流体の逆流を遮断する第二逆止弁を備えたことを特徴とする、請求項3~5の何れか1項に記載の内燃機関のピストン。しかしながら、上記のような従来のピストンでは、燃焼室側からクラウン部の内側に伝達された熱の逃げ道がなく、クラウン部の温度上昇を抑制する手段にも乏しい。そのため、クラウン部を移動させるための皿ばねが介装されるクラウン部とトランク部との間の空間内部に熱が籠もりやすく、ピストンの冷却性を向上させることが難しいという課題がある。また、トランク部の下方からのオイル噴射等によって間接的に冷却することも考えられるが、クラウン部自体の温度やクラウン部とトランク部との摺動部分の温度を低下させることは難しく、破損や摩耗が発生しやすい。したがって、ピストンの耐熱疲労性を考慮した部品設計が要求されることになり、製品コストを削減することができない。一方、クラウン部とトランク部との間にエンジンオイルを供給する通路を形成し、エンジンオイルを冷媒として機能させることも考えられる。例えば、コネクティングロッドの内部に形成された油路を介して、エンジンオイルをクラウン部とトランク部との間の空間に供給することで、クラウン部を冷却しながら駆動するものである特許文献1のFig10。しかしながら、このような手法では、油路の構成が複雑となるほか、コネクティングロッドとピストンとの間でのオイル漏れが生じやすく、冷却効率を向上させることができない。さらに、コネクティングロッド及びピストンの両方に油路を形成する必要があり、加工に係るコストも上昇する。本件の目的の一つは、上記のような課題に鑑み創案されたもので、内燃機関のピストンに関し、簡素な構成で冷却性を向上させることである。なお、この目的に限らず、後述する発明を実施するための形態に示す各構成により導かれる作用効果であって、従来の技術によっては得られない作用効果を奏することも本件の他の目的として位置づけることができる。1ここで開示する内燃機関のピストンは、ピストンピンが連結されるロアピストンと燃焼室の底面を成すヘッド部を備えるアッパピストンとの間に付勢部材を介装し、前記ロアピストンに対する前記アッパピストンの気筒軸方向への摺動により燃焼室容積を可変とする内燃機関のピストンである。まず、前記ロアピストン及び前記アッパピストン間に形成され、前記ロアピストンに対する前記アッパピストンの摺動量に応じて容積が変化する第一流体室を備える。また、前記第一流体室と連通して前記アッパピストンの内部に形成された第二流体室を備える。さらに、前記ロアピストンに対する前記アッパピストンの摺動に応じて前記第一流体室及び前記第二流体室間を移動する流体を備える。前記ロアピストンに対する前記アッパピストンの移動により、前記第一流体室及び前記第二流体室の合計容積が増大する。したがって、前記第一流体室,前記第二流体室に流体を充填しておくことで、前記アッパピストンの上昇時に前記流体が下方に移動する。一方、前記アッパピストンの下降時には前記流体が上方に移動する。このように、前記アッパピストン,前記第一流体室及び前記第二流体室が流体ポンプとして機能する。なお、前記流体とは、前記アッパピストンを冷却する冷媒であり、例えばエンジンオイルである。また、前記ピストンは、例えば車両や船舶,航空機,産業用機械等に搭載されるガソリンエンジン,ディーゼルエンジン等の内燃機関に用いて好適である。2また、前記ロアピストン及び前記アッパピストンが摺動自在に嵌合する凹部及び凸部を有し、前記第一流体室が、前記凹部及び前記凸部に囲まれてなることが好ましい。つまり、凹部と凸部とによって囲まれた空間に流体が封入された状態とされる。これにより、空間の容積の変化は、前記ロアピストンに対する前記アッパピストンの相対移動距離に応じたものとなる。3また、前記ロアピストン及び前記アッパピストン間に設けられ、前記付勢部材が配置された付勢室を備え、前記流体が、前記アッパピストンの動作に応じて前記第一流体室,前記第二流体室及び前記付勢室間を循環することが好ましい。4また、前記ロアピストン内に形成され、前記第一流体室と前記付勢室との間を連通する第一通路と、前記アッパピストン内に形成され、前記第二流体室と前記付勢室との間を連通する第二通路と、前記第一通路上に介装され、前記付勢室への流体の逆流を遮断する逆止弁と、を備えることが好ましい。5また、前記第二通路が、前記第二流体室から前記ヘッド部の裏面に向かって開放されていることが好ましい。6また、前記第二流体室に設けられ、前記第一流体室側への流体の逆流を遮断する第二逆止弁を備えることが好ましい。開示の内燃機関のピストンによれば、付勢部材の縮小状態では第二流体室に流体が流入するため、アッパピストンの頂面を冷却することができる。一方、伸長状態では第一流体室の容積が増大し、流体が第一流体室に移動するため、流体に放熱させることができる。このように、アッパピストン,第一流体室及び第二流体室を流体ポンプとして機能させることで、簡素な構成でピストンの冷却性を向上させることができる。図面を参照して内燃機関のピストンについて説明する。なお、以下に示す実施形態はあくまでも例示に過ぎず、以下の実施形態で明示しない種々の変形や技術の適用を排除する意図はない。本実施形態の各構成は、それらの趣旨を逸脱しない範囲で種々変形して実施することができるとともに、必要に応じて取捨選択することができ、あるいは適宜組み合わせることが可能である。[1.第一実施形態][1-1.エンジン]第一実施形態のピストン1は圧力感応型の可変圧縮比ピストンであり、図1に示す車載のエンジン10に適用される。このエンジン10は、シリンダーブロック11内に複数のシリンダー12を備えた多気筒エンジンであり、図1では複数のシリンダー12のうちの一つを示す。ピストン1は、中空円筒状に形成されたシリンダー12の内周面に沿って往復摺動自在に内装される。また、ピストン1の下部は、ピストンピン22を介してコネクティングロッド19の一端に軸支される。なお、コネクティングロッド19の他端は、クランク軸20の軸心から偏心した中心軸を持つクランクアームに軸支される。ピストン1の往復動作は、コネクティングロッド19を介してクランクアームに伝達され、クランク軸20の回転運動に変換される。シリンダーブロック11の上部には、シリンダー12の天井面を成すシリンダーヘッド13がガスケットを介して固定される。また、シリンダーヘッド13の内部には、各シリンダー12に空気を供給するための吸気ポート14と、シリンダー12内で燃焼した空気を排出するための排気ポート15とが穿孔される。ピストン1の頂面とシリンダー12の内周面とシリンダーヘッド13の下面とで囲まれた空間は、燃料混合気の燃焼室16として機能する。また、吸気ポート14及び排気ポート15のそれぞれの燃焼室16側の端部には、吸気弁17及び排気弁18が設けられる。これらの吸気弁17,排気弁18は、シリンダーヘッド13の上部に設けられる図示しない動弁機構によって各々の動作を個別に制御される。シリンダー12の外周には、その筒面の全体を囲むようにウォータージャケット21が設けられる。ウォータージャケット21の内部には、エンジン冷却水が流通する。燃焼室内での燃料混合気の燃焼によって昇温したシリンダーブロック11やシリンダーヘッド13は、エンジン冷却水によって冷却される。また、ピストン1の熱もピストン1とシリンダー12との摺接面を介してシリンダーブロック11側に伝達され、エンジン冷却水に吸熱される。一方、本実施形態のピストン1には、ピストン1自身をエンジンオイルで冷却するための冷却構造が適用されている。[1-2.ピストン構成][1-2-1.概要]図2に示すように、ピストン1は、ロアピストン2,アッパピストン3及び皿ばね4の三部材を組み付けて形成される。ロアピストン2は、ピストンピン22を介してコネクティングロッド19に接続される部材であり、アッパピストン3はピストン1の頂面となる部位を有する部材である。アッパピストン3は、ロアピストン2に対してその中心軸C方向シリンダー12の筒軸方向に移動可能に設けられる。また、皿ばね4は、円錐台の錐面状に形成された付勢部材であり、ロアピストン2とアッパピストン3との間に挿入される。皿ばね4は、アッパピストン3をシリンダー12の筒軸方向の上向きに付勢する。皿ばね4からアッパピストン3に与えられる付勢力の作用方向は、アッパピストン3の頂面に対して燃焼室16から与えられるシリンダー内圧の作用方向と正反対の向きとなる。したがって、皿ばね4の付勢力がシリンダー内圧よりも高い状態では、アッパピストン3がロアピストン2から離隔する方向に押し上げられる。一方、シリンダー内圧が皿ばね4の付勢力よりも高い状態では、アッパピストン3がロアピストン2に近接する方向に押し縮められる。以下、皿ばね4の付勢力とシリンダー内圧とが釣り合った状態を基準として、ロアピストン2とアッパピストン3との相対距離が短くなったピストン1の状態を縮小状態と呼び、相対距離が長くなったピストン1の状態を伸長状態と呼ぶ。縮小状態では、ピストンピン22の中心からアッパピストン3の頂面までの距離が短くなるため、ピストン1が上死点に位置するときの燃焼室16の容積が増大し、すなわち燃焼室16の圧縮比が低下する。一方、伸長状態ではピストンピン22の中心からアッパピストン3の頂面までの距離が長くなり、燃焼室16の圧縮比が上昇する。[1-2-2.ロアピストン]続いて、ピストン1を構成する各部材の具合的な内部構造について詳述する。図2,図3に示すように、ロアピストン2には、台座部2a及び突出部2bが設けられる。台座部2aは、コネクティングロッド19の上端に接続される筒状の部位であり、ここにはロアピストン2に連結されるピストンピン22を挿入するためのピン穴22aが穿孔される。ピン穴22aの延設方向はクランク軸20の延在方向に平行である。また、台座部2aをその上面方向から見て、台座部2aの中央からピン穴22aに対して垂直な方向に位置する端部となる外筒面には、下方に向けて延設されたスカート部が形成される。なお、台座部2aの外筒面の径は、シリンダー12の内筒面と同径か、やや小径に形成される。突出部2bは台座部2aよりもさらに小径の二つの筒状体をピストン1の中心軸C方向に連結した形状に形成され、台座部2aの上に固設された部位である。第一筒面2cは、二つの筒状体のうち、突出部2bの下方に位置する筒状体の外筒面に対応し、第二筒面2dは、上方に位置する筒状体の外筒面に対応する。つまり、ロアピストン2は、台座部2aの上に前者の筒状体を固設し、さらにその上に後者の筒状体を固設した格好となる。第一筒面2cの外径は、第二筒面2dの外径よりも小径である。第一筒面2cと第二筒面2dとの間を接続する段部2eは、これらの二つの筒面の半径差に相当する幅を持ち、第一筒面2cの周囲を囲む環状の平面として形成される。本実施形態の段部2eは、第一筒面2c及び第二筒面2dのそれぞれに対して垂直である。また、突出部2bの上方に位置する一方の筒状体の上面2fには、下方に向かって中空円筒状に凹んだへこみ部2m凹部が形成される。このへこみ部2mの底面2kは中心軸C上に中心を持つ円形であり、へこみ部2mの内筒面2hは中心軸Cを筒軸とした円筒面である。内筒面2hは、後述するアッパピストン3の突起部3cと摺動する部位であり、突起部3cの外筒面3hの外径に対応する内径を持つ。また、内筒面2hの上端部近傍には、シールリング26を取り付けるための内溝2gが刻設される。シールリング26は、内筒面2hと外筒面3hとの摺接面を封止して隙間を塞ぐための部材であり、オイル漏れを抑制するように機能する。[1-2-3.アッパピストン]アッパピストン3には、ヘッド部3a,リング部3b及び突起部3c凸部が設けられる。図4aは、アッパピストン3を裏返して下方ロアピストン2側から見た状態を示す。また、図中の一点鎖線は、アッパピストン3とロアピストン2とを組み付けたときのロアピストン2の中心軸Cを示す。ヘッド部3aは、燃焼室16の底面を成す部位であり、ロアピストン2の台座部2aと略同径の円盤状に形成される。アッパピストン3は、ヘッド部3aの中心がロアピストン2の中心軸C上に位置するように組み付けられる。リング部3bは、ヘッド部3aの裏面3fの外周縁から下方図4a,b中では上方に向けて延設された部位である。図4aに示すように、リング部3bの形状は中空円筒状であり、その外筒面3eにはピストンリング23やオイルリング24を取り付けるための溝23a,24aが刻設される。ピストンリング23は、ピストン1とシリンダー12との隙間を塞ぐための部材であり、ピストン1の熱をシリンダー12側へ伝達するとともに燃焼室の圧力低下やオイル漏れを抑制するように機能する。また、オイルリング24は、シリンダー12の壁面に付着するエンジンオイルの膜厚を調整する機能を持つ。一方、リング部3bの内筒面3dには、止め輪25を取り付けるための内溝3gが刻設される。止め輪25は、ピストン1の伸長時にロアピストン2の段部2eに当接する部材であり、ロアピストン2と組み合わされたアッパピストン3の脱落を防止するためのストッパーとして機能する。なお、リング部3bの内筒面3dは、アッパピストン3がロアピストン2に組み付けられたときにその第二筒面2dと対向する筒面であり、第二筒面2dの外径よりも大径に形成される。突起部3cは、ヘッド部3aの裏面3fの中央から下方図4a,b中では上方に向けて円筒状に膨出した部位である。突起部3cの外筒面3hの外径は、ロアピストン2の内筒面2hの内径に対応する大きさであり、例えばロアピストン2の内筒面2hと同径か、内筒面2hよりもやや小径に形成される。これにより、突起部3cはロアピストン2のへこみ部2mに対して摺動自在に嵌合する。また、図4bに示すように、突起部3cの内部には、その上面3kからアッパピストン3の内部に向かって掘り下げられた空洞部3m第二流体室が形成される。空洞部3mは、突起部3cの上面3kのみに対して開放された袋小路状の空洞である。空洞部3mの平面方向の形状は、例えば図4cに示すように、円形状に形成される。空洞部3mの内部には、アッパピストン3を冷却する冷媒としてのエンジンオイル8流体が充填される。このエンジンオイル8の成分は、エンジン10のオイルパンに貯留される潤滑用のオイルと同一としてもよい。一方、本実施形態のピストン1では、充填されたエンジンオイル8がピストン1の外部に漏出しない構造となっているため、上記の潤滑用のオイルとは異なる成分のものを使用してもよい。なお、空洞部3mの平面形状は、アッパピストン3の上面の温度分布に応じた形状としてもよい。すなわち、アッパピストン3のうち温度が高温になりやすい部分の下方に空洞部3mが位置するように、空洞部3mの平面形状を設定してもよい。あるいは、図4dに示すように、アッパピストン3に要求される強度,剛性を確保することを考慮して、ヘッド部3aの中央から外周縁に向かって放射状に広がった形状の空洞部3mを形成してもよい。[1-2-4.組み付け]上記のロアピストン2,アッパピストン3及び皿ばね4を組み付けた状態を図5に示す。図5中では、ピストン1の内部構造を示すべく、ピストン1の内部に封入されたエンジンオイル8の表示を省略する。ロアピストン2の上面2fとアッパピストン3の裏面3fとの間には、皿ばね4が挿入される皿ばね室6付勢室が形成される。皿ばね4は、その厚み方向に押し縮められた状態で上面2fと裏面3fとの間に挟装され、上面2fと裏面3fとの双方を互いに離隔する方向に常時押圧する。ロアピストン2の第二筒面2dとアッパピストン3の内筒面3dとの間には、それぞれの径の差に応じた僅かな隙間7が形成される。この隙間7は、アッパピストン3とロアピストン2との離接移動時における皿ばね室6内への空気通路として機能する。また、ロアピストン2のへこみ部2mとアッパピストン3の突起部3cとの間には、第一油室5第一流体室が形成される。第一油室5は、へこみ部2mの内筒面2h及び底面2kと突起部3cの上面3kとによって囲まれた空間である。へこみ部2mと内筒面2hは、突起部3cの外筒面3hと摺動自在に接触している。また、へこみ部2mの底面2kは、皿ばね室6の皿ばね4が最も縮小した状態で突起部3cの上面3kと面接触する。したがって、第一油室5の容積は、底面2kと上面3kとの距離が離れるほど、すなわちアッパピストン3がロアピストン2から離隔する方向に移動するほど増大し、底面2kと上面3kとが接触したときに最小ほぼゼロとなる。つまり、第一油室5の容積は、ロアピストン2に対するアッパピストン3の摺動量に応じて変化する。なお、エンジンオイル8は、第一油室5の容積が最小の状態で封入される。例えば、空洞部3m及びへこみ部2mの内部をエンジンオイル8で満たしておき、突起部3cをへこみ部3mに嵌入させて余剰のエンジンオイル8を内筒面2h及び外筒面3h間から排出させ、突起部3cの上面3kがへこみ部2mの底面2kと接触するまで押し込めばよい。図5に示すように、第一油室5には、アッパピストン3の内部に形成された空洞部3mが連通接続される。この空洞部3mは、ピストン1の伸縮動作にかかわらず常に第一油室5よりも上方に位置する。したがって、空洞部3m内に充填されたエンジンオイル8は、ピストン1が伸長状態であるときに下方に移動して、第一油室5側へと流入する。また、ピストン1が縮小状態になると上方に移動し、空洞室3m側へと流入する。つまり、エンジンオイル8は、ピストン1の伸縮動作に合わせて上方向又は下方向へと流動する。[1-3.作用]エンジン10の燃焼サイクル行程とピストン1の内部でのエンジンオイル8の流動との関係について、図6a,bを用いて説明する。ここでは、エンジン10が高負荷であるときに、燃焼サイクル行程の進行に沿ってピストン1が伸縮動作するような状況を想定する。シリンダー内圧が比較的低圧である圧縮行程の初期には、図6aに示すように、皿ばね4がアッパピストン3の上面に作用する圧力に抗い、アッパピストン3をロアピストン2から離隔する方向に押し上げ、ピストン1が伸長状態となる。これにより、アッパピストン3の突起部3cの上面3kがロアピストン2の底面2kから離れて、第一油室5の容積が増大する。突起部3cの上面3kは、第一油室5の天井面に相当し、図6a中では第一油室5の上方に位置する。一方、空洞部3mは第一油室5に連通しているため、空洞部3m内のエンジンオイル8は自重により下方へ移動し、第一油室5に充填される。このとき、エンジンオイル8が充填されていない空洞部3mの上部は、真空又は真空に近い極低圧である。続いて、シリンダー内圧が比較的高圧になる圧縮行程の後期には、図6bに示すように、皿ばね4が中心軸C方向に圧縮され、ピストン1が縮小状態となる。これにより、第一油室5の容積が減少するため、第一油室5内を満たしていたエンジンオイル8が空洞部3mの内部へと上方向に移動する。このとき、燃焼室16からアッパピストン3のヘッド部3aに伝達された熱が空洞部3m内のエンジンオイル8に吸熱され、アッパピストン3が冷却される。膨張行程でシリンダー内圧が低下すると、図6aに示すように、ピストン1が再び伸長状態となる。これにより、アッパピストン3の空洞部3mで吸熱したエンジンオイル8が下降し、第一油室5内に移動する。このとき、第一油室5に貯留されたエンジンオイル8の熱がロアピストン2の内筒面2h及び底面2kに伝達され、エンジンオイル8が冷却される。このように、ロアピストン2のへこみ部2mとアッパピストン3の突起部3cとの間に設けられる第一油室5と空洞部3mとが協働して油圧ポンプとして機能し、ピストン1の伸縮動作に伴ってエンジンオイル8をピストン1の内部で流動させる。エンジンオイル8を熱媒体としたアッパピストン3側からロアピストン2側への熱交換は、ピストン1が伸び縮みする度に実施され、すなわちエンジン10が高負荷のときには燃焼サイクル毎にピストン1が冷却されることになる。[1-4.効果]1上記のピストン1によれば、ピストン1の縮小状態ではエンジンオイル8が空洞部3m側へと流入するため、アッパピストン3を冷却することができる。一方、ピストン1の伸長状態では第一油室5の容積が増大してエンジンオイル8が第一油室5側に移動するため、暖められたエンジンオイル8に放熱させることができる。したがって、ピストン1の冷却性を向上させることができる。また、このようなエンジンオイル8を利用したアッパピストン3側からロアピストン2側への熱交換がエンジン10の燃焼サイクル毎に実施されるため、ピストン1を効率的に冷却することができる。さらに、エンジンオイル8をピストン1の内部で移動させるための構造が簡素であり、製造コストを削減することができる。なお、ピストン1の冷却性が高まることで、アッパピストン3とロアピストン2との摺動部の破損や摩耗を減少させることができるため、低コストで耐熱疲労性を改善することができる。2また、上記のピストン1では、ロアピストン2のへこみ部2mとアッパピストン3の突起部3cとが摺動自在に嵌合する構造とし、これらのへこみ部2m及び突起部3cによって囲まれた部位を第一油室5として機能させている。これにより、ピストン1の伸縮動作に合わせて第一油室5の容積を容易に増減させることができ、容易に油圧ポンプとしての機能を実現することができる。つまり、簡素な構成でエンジンオイル8をピストン1内で流動させることができ、ピストン1の冷却性をさらに向上させることができる。[2.第二実施形態][2-1.構成]第二実施形態のピストン31は、ロアピストン32,アッパピストン33及び皿ばね4の三部材を組み付けて形成される。このピストン31には、第一実施形態のピストン1の内部に充填されるエンジンオイル8を循環させるための循環経路が形成される。ここでは、第一実施形態で説明された要素に対応する要素や同一の要素に同一符号を付してそれらの説明を省略する。ロアピストン32及びアッパピストン33の縦断面を図7a,bに示す。ロアピストン32は、図7aに示すように、第一実施形態のロアピストン2の構造に加えて、へこみ部2mの内筒面2hと突出部2bの上面2fとを連通する第一通路2pを有するとともに、この第一通路2p上に介装された第一逆止弁2rを有する。突出部2bの上面2fは、ロアピストン32とアッパピストン33との間に皿ばね4を介装するための皿ばね室6に面した部位である。また、内筒面2hはアッパピストン33の突起部3cと摺動する部位であり、第一油室5を形成する壁面の一つである。したがって、第一通路2pは、皿ばね室6と第一油室5とを連通状態に接続する冷媒通路として機能する。第一通路2pが内筒面2hに開放される位置は、アッパピストン3の上面3kが底面2kに最も接近したときピストン31が縮小状態であるときに第一通路2pがアッパピストン3の外筒面3hによって完全に閉塞される位置とすることが好ましく、へこみ部2mの底面2kに近接する位置であることが好ましい。本実施形態では、図7aに示すように、縦断面での第一通路2pの下面が底面2kと同一平面を成すように、第一通路2pの内筒面2h側の開口位置が設定されている。第一逆止弁2rは、第一通路2pを流れるエンジンオイル8の流動方向を一方向に制限する弁である。ここでは、皿ばね室6側から第一油室5側へのエンジンオイル8の流通が許容されるとともに、第一油室5側から皿ばね室6側への流通が遮断される。なお、第一通路2p及び第一逆止弁2rの数は任意である。例えば、エンジンオイル8の流通性,流動性を高めるべく、へこみ部2mの中央から外側に向かって放射状に第一通路2pを形成し、各々の第一通路2p上に第一逆止弁2rを介装してもよい。一方、アッパピストン33は、図7bに示すように、第一実施形態のアッパピストン3の構造に加えて、空洞部3mとヘッド部3aの裏面3fとを連通する第二通路3pと、空洞部3m内に介装された第二逆止弁3rとを有する。ヘッド部3aの裏面3fは、皿ばね室6に面した部位である。したがって、第二通路3pは、空洞部3mと皿ばね室6とを連通状態に接続する冷媒通路として機能する。また、第二逆止弁3rは、空洞部3m内を流れるエンジンオイル8の流動方向を一方向に制限する弁である。ここでは、第一油室5側から第二通路3p側へのエンジンオイル8の流通が許容されるとともに、第二通路3p側から第一油室5側への流通が遮断される。上記のロアピストン32,アッパピストン33及び皿ばね4を組み付けた状態を図7cに示す。図7c中では、ピストン31の内部構造を示すべく、ピストン1の内部に封入されたエンジンオイル8の表示を省略する。ピストン31の内部には、第一油室5から空洞部3mを通り、第二通路3pを通過して皿ばね室6を経由し、さらに第一通路2pを通過して再び第一油室5に至るエンジンオイル8の循環通路が形成される。この循環経路の中に適量のエンジンオイル8が封入され、ピストン31の伸縮動作に応じてエンジンオイル8が経路内を流通する。[2-2.作用]上記のロアピストン32,アッパピストン33及び皿ばね4を組み付けたピストン31の動作について、図8a,bを用いて説明する。シリンダー内圧が比較的低圧である状態では、図8aに示すように、皿ばね4がアッパピストン33の上面に作用する圧力に抗してアッパピストン33を上方に押圧し、ピストン31が伸長状態となる。アッパピストン33の突起部3cの上面3kはロアピストン32の底面2kから離れており、第一油室5の容積が増大した状態となる。このとき、第一油室5の内部にはエンジンオイル8が貯留されており、第二逆止弁3rは閉止状態である。シリンダー内圧が高圧になると、図8bに示すように、皿ばね4が中心軸C方向に圧縮され、ピストン31が縮小状態となる。これにより、第一油室5の容積が減少して圧力が増大するため、第二逆止弁3rが開放される。したがって、第一油室5内を満たしていたエンジンオイル8が空洞部3mの内部で図8b中に白抜き矢印で示す方向へと移動し、第二通路3pを通過して皿ばね室6に供給される。また、第一油室5内の圧力上昇に伴い、第一通路2pに介装された第一逆止弁2rは閉止状態となる。したがって、第一通路2pから皿ばね室6への逆流は阻止される。アッパピストン33の上面3kとロアピストン32の底面2kとが接触した状態になると、第一通路2pの内筒面2h側の開口が閉鎖されるため、エンジンオイル8が第一通路2p内の第一逆止弁2rよりも内筒面2h側に残留した状態となる。このときエンジンオイル8は、空洞部3mを流通する過程でアッパピストン33から吸熱し、アッパピストン33を冷却する。また、皿ばね室6の内部に供給されたエンジンオイル8は、アッパピストン33の裏面3fや内筒面3d,外筒面3h,皿ばね4等からも熱を吸収する。一方、第一逆止弁2rが閉止された状態であることから、皿ばね室6に供給されたエンジンオイル8の抜け道が封鎖されることになり、エンジンオイル8は皿ばね室6内に貯留される。なお、アッパピストン33の内筒面3dとロアピストン32の第二筒面2dとの間の隙間7からは、エンジンオイル8がほとんど漏洩しない。その後、シリンダー内圧が低圧になると、ピストン31が再び伸長状態となる。このとき、第一油室5の内部が負圧となり、第二逆止弁3rが閉止状態となる。また、図8aに白抜き矢印で示すように、第一通路2pを介して皿ばね室6のエンジンオイル8が第一油室5に吸引される。皿ばね室6からのエンジンオイル8の流入によって第一油室5の油圧が上昇すると、第一逆止弁2rが閉止され、皿ばね室6側へのエンジンオイル8の逆流が阻止される。第一油室5に貯留されたエンジンオイル8の熱はロアピストン32の内筒面2h及び底面2kに伝達され、すなわちエンジンオイル8が冷却される。このように、本ピストン31では、第一油室5及びこれに連通する空洞部3mと皿ばね室6とを第一通路2p及び第二通路3pで環状に接続した循環経路が形成される。また、ロアピストン32及びアッパピストン33は、この循環経路内でエンジンオイル8を循環させる油圧ポンプとして機能し、ピストン31の伸縮動作に伴ってエンジンオイル8をピストン31の内部で循環させる。エンジンオイル8を熱媒体としたアッパピストン33側からロアピストン32側への熱交換は、ピストン31が伸び縮みする度に実施される。すなわち、エンジン10が高負荷のときには燃焼サイクル毎にピストン31が冷却されることになる。[2-3.効果]3上記のピストン31によれば、エンジンオイル8を循環させることにより、循環経路内での熱的偏りを生じにくくすることができ、ピストン31の冷却性を向上させることができる。また、第一実施形態のピストン1と比較して、エンジンオイル8の流通方向が常に一定方向となるため、エンジンオイル8の流量を増加させることができ、例えばピストン31が一回伸縮動作したときにアッパピストン33から吸収しうる熱量を増大させることができる。したがって、ピストン31の冷却効率をより高めることができる。4また、上記のピストン31では、エンジンオイル8の循環経路上に第一逆止弁2rが介装されているため、第一油室5から皿ばね室6側への逆流を確実に防止することができる。例えば、ピストン31の縮小動作の過程での逆流を防止することで、エンジンオイル8を確実に空洞部3m側へと送給することができ、皿ばね室6の内部に供給することができる。また、ピストン31の伸長動作が停止する間際で第一油室5内の油圧が上昇したときにも逆流が防止されるため、第一油室5内にエンジンオイル8を確実に貯留することができる。したがって、エンジンオイル8を円滑に循環させることが可能となり、ピストン31の冷却性をさらに向上させることができる。5また、上記のピストン31では、空洞部3mの内部に第二逆止弁3rが介装されているため、第一油室5の圧力に応じてエンジンオイル8の流動方向を制御することができ、循環効率を向上させることができる。これにより、ピストン31の冷却効率を向上させることができる。[3.第三実施形態][3-1.構成]第三実施形態のピストン41は、ロアピストン42,アッパピストン43及び皿ばね4の三部材を組み付けて形成される。このピストン41は、アッパピストン43の内部構造が上述の実施形態のピストン1,31と相違する。ここでは、第一実施形態で説明された要素に対応する要素や同一の要素に同一符号を付してそれらの説明を省略する。アッパピストン43の縦断面を図9aに示す。アッパピストン43の内部には、図9aに示すように、空洞部3mから突起部3cの外筒面3hに向かって穿孔された第二通路3sが形成される。第二通路3sの外筒面3h側の開口は、アッパピストン43のヘッド部3aの裏面3fに向かって開放されており、これによりエンジンオイル8が裏面3fに対して噴射される。したがって、皿ばね室6の天井面を成す裏面3f全体がエンジンオイル8によって冷却される。なお、第二通路3sの具体的な形状や本数は任意である。例えば、裏面3fを均一に冷却することを考慮して、図9bに示すように、空洞部3mの中央から外側に向かって放射状に複数の第二通路3sを形成してもよい。上記のロアピストン42,アッパピストン43及び皿ばね4を組み付けた状態を図9cに示す。ロアピストン42は、第二実施形態のロアピストン32と同一である。ピストン41の内部には、第一油室5から空洞部3mを通り、第二通路3sから皿ばね室6に向かって噴射されるエンジンオイル8の流路が形成され、また、皿ばね室6から第一通路2pを通過して再び第一油室5に至るエンジンオイル8の循環通路が形成される。この循環経路の中に適量のエンジンオイル8が封入され、ピストン41の伸縮動作に応じてエンジンオイル8が経路内を流通する。[3-2.作用]上記のロアピストン42,アッパピストン43及び皿ばね4を組み付けたピストン41の動作について、図10a,bを用いて説明する。シリンダー内圧が比較的低圧である状態では、図10aに示すように、皿ばね4がアッパピストン43の上面に作用する圧力に抗してアッパピストン43を上方に押圧し、ピストン41が伸長状態となる。アッパピストン43の突起部3cの上面3kはロアピストン42の底面2kから離れており、第一油室5の容積が増大した状態となる。このとき、第一油室5の内部にはエンジンオイル8が貯留されており、第二逆止弁3rは閉止状態である。シリンダー内圧が高圧になると、図10bに示すように、皿ばね4が中心軸C方向に圧縮され、ピストン41が縮小状態となる。これにより、第一油室5の容積が減少して圧力が増大するため、第二逆止弁3rが開放される。したがって、第一油室5内のエンジンオイル8が空洞部3mの内部で図10b中に白抜き矢印で示す方向へと移動し、第二通路3sを通って皿ばね室6に噴射される。ここで噴射されたエンジンオイル8は、アッパピストン43の裏面3fの全体に満遍なく供給され、アッパピストン43を冷却する。また、皿ばね室6の内部に供給されたエンジンオイル8は、アッパピストン43の内筒面3dや外筒面3h,皿ばね4等からも熱を吸収する。また、第一油室5内の圧力上昇に伴って、第一通路2pに介装された第一逆止弁2rは閉止状態となる。したがって、第一通路2pから皿ばね室6への逆流は阻止される。アッパピストン43の上面3kとロアピストン42の底面2kとが接触した状態になると、第一通路2pの内筒面2h側の開口が閉鎖され、エンジンオイル8が第一通路2p内の第一逆止弁2rよりも内筒面2h側に残留し、第一逆止弁2rが閉止される。これにより、皿ばね室6に供給されたエンジンオイル8の抜け道が封鎖されることになり、エンジンオイル8は皿ばね室6内に貯留される。その後、シリンダー内圧が低圧になると、ピストン41が再び伸長状態となる。このとき、第一油室5の内部が負圧となり、第二逆止弁3rが閉止状態となる。また、図10aに白抜き矢印で示すように、第一通路2pを介して皿ばね室6のエンジンオイル8が第一油室5に吸引される。皿ばね室6からのエンジンオイル8の流入によって第一油室5の油圧が上昇すると、第一逆止弁2rが閉止され、皿ばね室6側へのエンジンオイル8の逆流が阻止される。第一油室5に貯留されたエンジンオイル8の熱はロアピストン42の内筒面2h及び底面2kに伝達され、すなわちエンジンオイル8が冷却される。このように、本ピストン41では、第一油室5及びこれに連通する空洞部3mと皿ばね室6とを第一通路2p及び第二通路3sで環状に接続した循環経路が形成される。また、ロアピストン42及びアッパピストン43は、この循環経路内でエンジンオイル8を循環させる油圧ポンプとして機能し、ピストン41の伸縮動作に伴ってエンジンオイル8をピストン41の内部で循環させる。この循環の過程で、エンジンオイル8がアッパピストン43の裏面3fに対して噴射されるため、皿ばね室6へのエンジンオイル8の貯留量が十分でない場合であっても、効率的にアッパピストン43が冷却されることになる。また、エンジンオイル8を熱媒体としたアッパピストン43側からロアピストン42側への熱交換は、ピストン41が伸び縮みする度に実施される。すなわち、エンジン10が高負荷のときには燃焼サイクル毎にピストン41が冷却される。[3-3.効果]6上記のピストン41によれば、エンジンオイル8を循環させることにより、循環経路内での熱的偏りを生じにくくすることができ、ピストン31の冷却性を向上させることができる。また、第二実施形態のピストン31と比較して、エンジンオイル8がアッパピストン43の裏面3fに対して噴射されるため、アッパピストン43からの吸熱量を増加させることができ、ピストン41の冷却効率をより高めることができる。[4.変形例]上記のピストン1,31,41の変形例は多種多様に考えられる。1例えば第一実施形態では、ロアピストン2及びアッパピストン3を組み付けて形成されるピストン1を例示したが、ピストン1を構成する部材はこれに限定されず、三つ以上の部材に分割されたものを組み付けて形成されるものとしてもよい。少なくとも、二つの部材間に付勢部材を介装することで燃焼室16の容積を可変としたピストン1であれば、開示の構造を適用することが可能である。例えば、スカート部がアッパピストン3に形成され、ロアピストン2がアッパピストンの内側に嵌合する構造としてもよい。2また、ピストン1を冷却するための冷媒はエンジンオイル8に限定されない。なお、開示の構造によれば、エンジンオイル8をピストン1の外部に流出させる必要がなく、また外部から補充する必要がない。特に、第二実施形態及び第三実施形態に係るピストン31,41では、ロアピストン32,42の第二筒面2dとアッパピストン33,43の内筒面3dとの間の隙間7は不要である。したがって、冷却性の高い流体をエンジンオイル8の代わりに用いることが可能である。3また、開示のピストン1の適用対象となるエンジン10の燃焼方式や燃料の種類等は任意である。例えば、ディーゼルエンジンであってもよいし、ガソリンエンジンに適用してもよい。車両や船舶,航空機,産業用機械といった様々な機械に搭載される内燃機関のピストンに利用することができる。"