非常に高速な過渡過電圧VFTO測定で使用される静電容量センサを較正するシステムであって、高圧急峻パルス発生器と、円錐状の伝送管と、静電容量センサと、抵抗分圧器と、同軸ケーブルと、第1のオシロスコープと、第2のオシロスコープとを備え、前記高圧急峻パルス発生器は高圧急峻パルスを発生するように構成され、前記高圧急峻パルスは、前記円錐状の伝送管を介してガス絶縁開閉装置GIS上に配置された前記静電容量センサおよび前記抵抗分圧器に送信され、前記円錐状の伝送管は前記GISに同軸上に接続され、前記抵抗分圧器は、同軸ケーブルを介して抵抗電圧分割信号を前記第1のオシロスコープに送信し、前記静電容量センサは、同軸ケーブルを介して静電容量電圧分割信号を前記第2のオシロスコープに送信することを特徴とする非常に高速な過渡過電圧測定で使用される静電容量センサを較正するシステム。前記円錐状の伝送管は、円錐状の伝送内管と、円錐状の伝送外管とを備え、前記円錐状の伝送内管、および前記GISの内部導体が同軸上に配置され、前記円錐状の伝送内管の下半径が、前記内部導体の半径と同じであり、前記円錐状の伝送外管、および前記GISのハウジングが同軸上に配置され、前記円錐状の伝送外管の下半径が、前記GISの前記ハウジングの半径と同じであることを特徴とする、請求項1に記載の非常に高速な過渡過電圧測定で使用される静電容量センサを較正するシステム。前記静電容量センサは、前記GISハウジングのフランジ上に提供されることを特徴とする、請求項2に記載の非常に高速な過渡過電圧測定で使用される静電容量センサを較正するシステム。前記抵抗分圧器は、前記GISの前記内部導体上に提供され、前記GISの前記ハウジングを通過し、前記抵抗分圧器および前記静電容量センサは、前記GISの中心軸に沿って対称に配置されることを特徴とする、請求項3に記載の非常に高速な過渡過電圧測定で使用される静電容量センサを較正するシステム。前記GISの一方の端部上に提供される整合抵抗器をさらに備えることを特徴とする、請求項1に記載の非常に高速な過渡過電圧測定で使用される静電容量センサを較正するシステム。前記内部導体と前記ハウジングの間の前記GISの上面上に提供される支持碍子をさらに備えることを特徴とする、請求項1に記載の非常に高速な過渡過電圧測定で使用される静電容量センサを較正するシステム。前記整合抵抗器は放射状の水抵抗器であることを特徴とする、請求項5に記載の非常に高速な過渡過電圧測定で使用される静電容量センサを較正するシステム。前記高圧急峻パルス発生器は、調節可能な直流電源と、第1の抵抗器と、第2の抵抗器と、第1のコンデンサと、第1のスイッチとを備え、前記第1の抵抗器、前記第1のコンデンサ、および前記第2の抵抗器は、前記調節可能な直流電源の負極と正極の間に直列に接続され、前記調節可能な直流電源は、自身の正極を接地され、前記第1のスイッチは、前記第1の抵抗器および前記第1のコンデンサの共通端子と接地との間に並列に接続され、前記第1のコンデンサおよび前記第2の抵抗器の共通端子が、前記高圧急峻パルス発生器の高圧急峻パルス出力端子であることを特徴とする、請求項1に記載の非常に高速な過渡過電圧測定で使用される静電容量センサを較正するシステム。前記高圧急峻パルス発生器から発生する前記高圧急峻パルスの電圧が、5kV~100kVの間で調節可能な振幅を有し、前記高圧パルスの立ち上がり時間が3ns以下であることを特徴とする、請求項1に記載の非常に高速な過渡過電圧測定で使用される静電容量センサを較正するシステム。前記高圧急峻パルス発生器から発生する前記高圧急峻パルスの幅が100nsであることを特徴とする、請求項8に記載の非常に高速な過渡過電圧測定で使用される静電容量センサを較正するシステム。当業者が本発明をより良く理解し実装するために、以下にいくつかの専門用語が導入される。高圧急峻パルス発生器:パルス電圧源であり、小さな立ち上がり時間好ましくは、本実施形態では3nsおよび一定の要件を満たす半値幅本実施形態では約100nsを有する。円錐状の伝送管:徐々に変化する波動インピーダンス可変インピーダンス線路または定インピーダンス本実施形態では、等価インピーダンス線路、すなわち定インピーダンスを有する、半径が変化する伝送線路。本発明の上記の目的、特徴、および有利な点をより明らかにするために、添付図面を参照して、本発明の具体的な実施形態について詳細に説明する。図2を参照すると、図2は、本発明で提供される、VFTO測定で使用される静電容量センサを較正するシステムの構造図である。本実施形態で提供される、VFTO測定で使用される静電容量センサを較正するシステムは、高圧急峻パルス発生器201と、円錐状の伝送管202と、静電容量センサ203と、抵抗分圧器204と、同軸ケーブル205と、第1のオシロスコープ206と、第2のオシロスコープ207とを備える。高圧急峻パルス発生器201は、高圧急峻パルスを発生するように構成され、高圧急峻パルスは、円錐状の伝送管202を介してガス絶縁開閉装置GIS上に提供される静電容量センサ203および抵抗分圧器204に送信され、円錐状の伝送管202はGISに同軸上に接続される。本実施形態の高圧急峻パルス発生器201は、5kV~100kVまで調節可能な電圧振幅を有し、立ち上がり時間は3ns以下である。高圧急峻パルス発生器201は、較正のために100kVまでの高圧を使用し、その結果、超高圧較正の要件を満たすことができる。円錐状の伝送管202は、波に小さな歪みを発生させることがあり、試験の反復性については良好な性能を有する。抵抗分圧器204は、同軸ケーブル205を介して抵抗電圧分割信号を第1のオシロスコープ206に送信する。静電容量センサ203は、同軸ケーブル205を介して静電容量電圧分割信号を第2のオシロスコープ207に送信する。本実施形態で提供される、VFTO測定で使用される静電容量センサを較正するシステムは、広範囲に正確に調節することができる高圧急峻パルス発生器201を信号源として使用する。発生するパルス電圧は、GIS上に提供された静電容量センサ203および抵抗分圧器204に同時に送信され、分圧器204上の電圧が基準電圧となり、静電容量センサの性能を判定するために、静電容量センサ203上の電圧が抵抗分圧器204上の電圧と比較される。静電容量センサ203上の電圧は第2のオシロスコープ207上で観察することができ、抵抗分圧器204上の電圧は第1のオシロスコープ206上で観察することができる。VFTO測定で使用される静電容量センサを較正するシステムは、急峻パルス発生器により発生する高圧パルスを円錐状の伝送管を介してGIS上の静電容量センサおよび抵抗分圧器に送信する。円錐状の伝送管は、高圧急峻パルスの波の歪みをより小さくすることができるので、伝送中に高圧急峻パルスに与える影響を軽減することができる。また、円錐状の伝送管は、試験の反復性については良好な性能を有する。較正システムは、実際のVFTO環境にさらに適合する信号源として高圧急峻パルス発生器を使用する。さらに、静電容量センサおよび抵抗分圧器はGIS上に提供され、その結果、静電容量センサは、実際のGIS動作と関連づけて、よりよい方法で較正することができる。以下、本発明で提供される、VFTO測定で使用される静電容量を較正するシステムの具体的な構造について、図3を参照して詳細に説明する。図3を参照すると、図3は、本発明の別の実施形態で提供される、VFTO測定で使用される静電容量センサを較正するシステムの構造図である。図3に示すように、円錐状の伝送管は、円錐状の伝送内管202bと、円錐状の伝送外管202aとを備える。円錐状の伝送内管202bおよびGISの内部導体301aが同軸上に配置され、円錐状の伝送内管202bの下半径が、内部導体301aの半径と同じである。円錐状の伝送外管202aおよびGISのハウジング301bが同軸上に配置され、円錐状の伝送外管202aの下半径が、ハウジング310bの半径と同じである。静電容量センサ203は、GISハウジング301bのフランジ上に提供される。抵抗分圧器204はGISの内部導体301a上に提供され、GISのハウジング301bを通過し、抵抗分圧器204および静電容量センサ203は、GISの中心軸に沿って対称に配置される。本実施形態で提供される、VFTO測定で使用される静電容量センサを較正するシステムは、GISの一方の端部に提供された整合抵抗器をさらに備える。本実施形態では、好ましくは、6つの整合抵抗器を搭載するための手穴が、GISの一方の端部上に提供され、かつ整合抵抗器の数を必要に応じて決定することができることに留意されたい。最も一般的な試験構成は、その他すべての整合抵抗器間の角度が120°である3つの整合抵抗器を同一の環状面上に提供することである。図3は、単に2つの整合抵抗器だけを、すなわちそれぞれ第1の整合抵抗器R1および第2の整合抵抗器R2を示す。これらの整合抵抗器が位置する丸い面は、抵抗分圧器および静電容量センサよりもGISの底面に近いことに留意されたい。本実施形態では、第1の整合抵抗器R1および第2の整合抵抗器R2は、放射状の水抵抗器であることが好ましいことに留意されたい。放射状の水抵抗器は全反射現象を効果的に排除することができ、したがって、波の改善を達成する。VFTO測定で使用される静電容量センサを較正するシステムは、内部導体301aとハウジング301bの間のGISの上面上に対称に提供される支持碍子をさらに備える。これに加えて、支持碍子の数は制限されないことに留意されたい。支持碍子は、内部導体を支えかつ固定するために使用され、したがって、内部導体の場所を固定するために、内部導体301aおよびハウジング301bにより形成される円環形状内に提供される。たとえば、内部導体およびハウジングにより形成される円環形状内の同じ環状面上に、その他すべての支持碍子間の角度が120°である3つの支持碍子が提供されてもよい。以下、本発明の一実施形態で提供される高圧急峻パルス発生器の構造について、図4と併せて詳細に説明する。図4を参照すると、図4は、本発明の一実施形態で提供される高圧急峻パルス発生器の構造図である。本実施形態で提供される高圧急峻パルス発生器は、調節可能な高圧直流電源401と、第1の抵抗器Raと、第2の抵抗器Rbと、第1のコンデンサC1と、第1のスイッチK1とを備える。第1の抵抗器Ra、第1のコンデンサC1、および第2の抵抗器Rbは順に、調節可能な高圧直流電源401の負極および正極の間に直列に接続される。高圧直流電源401の正極は、接地に接続される。第1のスイッチK1は、第1の抵抗器Raおよび第1のコンデンサC1の共通端子と接地との間に並列に接続される。第1のコンデンサC1および第2の抵抗器Rbの共通端子が、高圧急峻パルス発生器の高圧急峻パルス出力端子である。高圧急峻パルス発生器の電圧振幅は、5kV~100kVの間で調節することができ、立ち上がり時間は3ns以下であり、パルス幅は100nsである。高圧急峻パルス発生器の動作原理は以下の通りである。調節可能な高圧直流電源は、第1の抵抗器および第2の抵抗器を介して一定振幅5kV~100kVまで調節可能まで第1のコンデンサを充電する。図4に示すように、第1のスイッチK1を使って、第1のコンデンサの一方の端子が接地され、もう一方の端子が高速前縁高圧パルスを出力する。調節可能な高圧直流電源が負の電圧を出力する場合、正のパルス電圧が、端子bが位置する出力で得られる。上記の説明は、単に本発明の好ましい実施形態であり、本発明の形態のいかなる制限でもない。本発明が上記のような好ましい実施形態と共に開示されたが、好ましい実施形態は、本発明を制限するものではない。本発明の技術的解決策の範囲を逸脱することなく、当業者であれば誰でも、上記で開示された方法および技術的内容から、本発明の技術的解決策に対する多くの可能な変形形態および修正形態、または均等物を作成することができる。したがって、本発明の技術的本質に基づき、上記の実施形態に対して作成されたすべての簡単な修正形態、均等物、および修正形態は、本発明の技術的解決策の内容から逸脱しない限り、本発明の技術的解決策の範囲に属する。