"内燃機関によって駆動される油圧ポンプと、油圧アクチュエータに対し前記油圧ポンプからの油圧の供給及び排出制御を行う制御弁と、前記制御弁を作動させるパイロット圧を出力する操作レバーと、前記油圧ポンプにおける吐出圧の増加に応じて吐出量を減少させ前記油圧ポンプの入力トルクをほぼ一定に制御するトルク一定制御を実行する吐出量制御手段とを有する建設機械の過負荷防止装置であって、前記操作レバーの操作状況を検出する操作状況検出手段と、前記操作状況検出手段によって検出された操作状況から前記操作レバーが所定の速さ以上で操作されたと判断した場合に、前記油圧ポンプの入力トルクを前記トルク一定制御時における最小トルク値に設定する制御信号を前記吐出量制御手段に出力し、その後、前記制御信号の信号レベルを所定の制御パターンに従って変化させて、前記油圧ポンプの入力トルクを前記トルク一定制御時における最大トルク値まで上昇させる制御手段とを備えることを特徴とする建設機械の過負荷防止装置。請求項1記載の建設機械の過負荷防止装置において、前記制御手段が用いる前記所定の制御パターンは、前記制御信号の信号レベルを、前記トルク一定制御時における最大トルク値に相当するレベルまで所定の時間内に戻す第1の制御パターンと、前記内燃機関の回転数が目標回転数に対し所定の回転数以内にある場合、前記制御信号の信号レベルを、前記トルク一定制御時における最大トルク値に相当するレベルまで任意の値ずつ戻す第2の制御パターンと、前記制御信号の信号レベルを一旦所定の時間内に任意の値まで戻した後、前記内燃機関の回転数が目標回転数に対し所定の回転数以内にある場合、前記制御信号の信号レベルを、前記トルク一定制御時における最大トルク値に相当するレベルまで任意の値ずつ戻す第3の制御パターンの中、いずれかであることを特徴とする建設機械の過負荷防止装置。請求項1記載の建設機械の過負荷防止装置において、前記油圧ポンプは可変容量油圧ポンプにより構成され、前記操作状況検出手段は前記操作レバーに接続された圧力センサにより構成されることを特徴とする建設機械の過負荷防止装置。しかし、図7に示した従来技術においては、操作レバーが急操作されたとき、可変容量油圧ポンプの吐出圧が急上昇し、この吐出圧の急上昇の過程で可変容量油圧ポンプの入力トルクは、エンジン回転数が定格回転数のときのトルクをオーバーするように上昇する。この結果、エンジンは、トルクが釣り合うエンジン回転数までラグダウンする。エンジンには、このエンジンラグダウンが発生している間に、エンジン回転数を定格回転数に戻すための燃料噴射量の急上昇が発生し、燃費を悪化させていた。また、可変容量油圧ポンプは、エンジンラグダウンにより吐出量が一旦低下するため、油圧アクチュエータ等の速度が変動して操作性に悪影響を及ぼしていた。特許文献1に記載の従来技術においては、上記のトルク制御手段により徐々にポンプトルクを増加させて、所定の保持時間の経過後のエンジンラグダウンを小さく抑えるように構成している。しかし、小さく抑えたとしても、エンジンラグダウンが発生するので、燃料噴射量の増加は免れ得ない。本発明は上述の問題に鑑みなされたものであり、油圧ポンプの吐出圧の急上昇時におけるエンジンラグダウンの発生を防止してエンジンの燃料噴射量の急増を防止し、建設機械における全作業時の燃費を低減するとともに、油圧アクチュエータ等の操作性を向上させることができる建設機械の過負荷防止装置を提供することを目的とする。上記の課題を解決するために、本発明の建設機械の過負荷防止装置は、内燃機関によって駆動される油圧ポンプと、油圧アクチュエータに対し前記油圧ポンプからの油圧の供給及び排出制御を行う制御弁と、前記制御弁を作動させるパイロット圧を出力する操作レバーと、前記油圧ポンプにおける吐出圧の増加に応じて吐出量を減少させ前記油圧ポンプの入力トルクをほぼ一定に制御するトルク一定制御を実行する吐出量制御手段とを有する建設機械の過負荷防止装置であって、前記操作レバーの操作状況を検出する操作状況検出手段と、前記操作状況検出手段によって検出された操作状況から前記操作レバーが所定の速さ以上で操作されたと判断した場合に、前記油圧ポンプの入力トルクを前記トルク一定制御時における最小トルク値に設定する制御信号を前記吐出量制御手段に出力し、その後、前記制御信号の信号レベルを所定の制御パターンに従って変化させて、前記油圧ポンプの入力トルクを前記トルク一定制御時における最大トルク値まで上昇させる制御手段とを備えることを特徴とする。この構成によれば、操作レバーが急操作されると、油圧アクチュエータを作動させるための起動圧が発生して油圧ポンプの吐出圧が急上昇する。このとき、操作レバーの急操作に伴うパイロット圧の急上昇が操作状況検出手段によって検出され、この検出信号が制御手段に入力される。制御手段の制御により、油圧ポンプの入力トルクをトルク一定制御時における最小トルク値に設定する制御信号が吐出量制御手段に出力される。この結果、油圧ポンプの吐出圧が急上昇しても吐出量の上昇が抑えられて油圧ポンプの入力トルクは内燃機関のトルクを超えないように制御される。この後、前記制御信号の信号レベルが所定の制御パターンで変化されて、油圧ポンプの入力トルクはトルク一定制御時における最大トルク値まで上昇する。本発明によれば、操作レバーが急操作されて油圧ポンプの吐出圧が急上昇しても油圧ポンプの入力トルクがエンジントルクを超えないように制御されることで、エンジン回転数が低下するエンジンラグダウンがなくなり、内燃機関の燃料噴射量の急増を防止することができるため、建設機械における全作業時の燃費を低減することができる。また、エンジンラグダウンがなくなることから、油圧ポンプの吐出量が一旦低下する現象がなくなって、油圧ポンプから供給される油圧で作動する油圧アクチュエータ等の操作性を向上させることができる。以下、図面を用いて本発明の実施形態に係る建設機械の過負荷防止装置を説明する。図1は、本発明の一実施形態に係る建設機械の過負荷防止装置の油圧回路を示す図である。図2は、図1の実施形態における電磁逆比例弁の2次圧とポンプ入力トルクの関係を示すトルク特性図である。図3は、図1の実施形態における各特性を示すタイムチャートである。なお、図1において、図7に示した構成要素と同一の構成要素には同一の参照符号を付して、重複する説明を省略する。上述したように、油圧ポンプの吐出圧の急上昇時におけるエンジンラグダウンの発生を防止して内燃機関の燃料噴射量の急増を防止し、建設機械における全作業時の燃費を低減するとともに油圧アクチュエータ等の操作性を向上させるために、本実施形態の建設機械の過負荷防止装置は、内燃機関によって駆動される油圧ポンプと、油圧アクチュエータに対し前記油圧ポンプからの油圧の供給及び排出制御を行う制御弁と、前記制御弁を作動させるパイロット圧を出力する操作レバーと、前記油圧ポンプにおける吐出圧の増加に応じて吐出量を減少させ前記油圧ポンプの入力トルクをほぼ一定に制御するトルク一定制御を実行する吐出量制御手段とを有する建設機械の過負荷防止装置であって、前記操作レバーの操作状況を検出する操作状況検出手段と、前記操作状況検出手段によって検出された操作状況から前記操作レバーが所定の速さ以上で操作されたと判断した場合に、前記油圧ポンプの入力トルクを前記トルク一定制御時における最小トルク値に設定する制御信号を前記吐出量制御手段に出力し、その後、前記制御信号の信号レベルを所定の制御パターンに従って変化させて、前記油圧ポンプの入力トルクを前記トルク一定制御時における最大トルク値まで上昇させる制御手段とを備える。図1の過負荷防止装置において、操作レバー6から制御弁4の両パイロットポート4a,4aにパイロット油圧を導入するための管路5に、シャトル弁11が配設されている。シャトル弁11により、両パイロットポート4a,4aのうちのいずれかに入力されるパイロット油圧が取り出され、この取り出されたパイロット油圧が圧力センサ12に供給される。可変容量油圧ポンプ2の吐出口は、管路13を介してレギュレータ吐出量制御手段7の油圧導入口に連通されている。可変容量油圧ポンプ2は、その吐出圧をレギュレータ7に導くことにより、吐出圧の増加に応じて吐出量を減少させ、可変容量油圧ポンプ2の入力トルクをほぼ一定に制御するトルク一定制御又は馬力一定制御を行って、入力トルクがエンジントルクを超えないように運転される。圧力センサ12により、パイロット油圧の圧力値が検出されてパイロット圧検出信号が出力される。シャトル弁11を介し操作レバー6に接続された圧力センサ12により、操作レバー6の操作状況を検出する操作状況検出手段が構成される。圧力センサ12のパイロット圧検出信号は、コントローラ9に出力される。コントローラ9は、受け取ったパイロット圧検出信号に基づき、パイロット圧の上昇率dp/dt図3aのA部拡大図参照を求め、この上昇率dp/dtの値に基づき、操作レバー6が所定の速さ以上で操作されたか否かを判断する。この操作レバー6が所定の速さ以上で操作されたと判断されたとき、コントローラ9から所定の電流信号が出力され、所定の電流信号が電磁逆比例弁10の駆動部10aに入力される。電磁逆比例弁10は、前記所定の電流信号を受けて、可変容量油圧ポンプ2の入力トルクを所定の値まで減少させる制御信号を出力し、前記制御信号を吐出量制御手段としてのレギュレータ7に入力させるように構成されている。次に、図2及び図3を用いて、図1の過負荷防止装置の作用を説明する。操作レバー6が急操作されず、パイロット圧の上昇が緩やかな場合、可変容量油圧ポンプ2の吐出圧Pも緩やかに上昇する。このとき、可変容量油圧ポンプ2における馬力一定制御も、吐出圧Pの緩やかな上昇に追従して、可変容量油圧ポンプ2の入力トルクTが、エンジントルクをオーバーすることはない。したがって、エンジンラグダウンが発生することはなく、エンジン1の燃料噴射が正常に行われる。一方、操作レバー6が急操作された場合は、油圧アクチュエータ等を作動させるための起動圧が発生して、図3cに示したように、可変容量油圧ポンプ2の吐出圧Pが一気にP1まで上昇する。このとき、前記操作レバー6の急操作に伴うパイロット圧の急上昇がシャトル弁11を介して圧力センサ12によって検出され、圧力センサ12のパイロット圧検出信号がコントローラ9に出力される。コントローラ9は、パイロット圧の上昇率dp/dtが所定の値a以上即ち、a≦dp/dtであることを確認して、操作レバー6が所定の速さ以上で操作されたと判断する図3a参照。コントローラ9は、この判断結果に基づいて、所定の電流信号を電磁逆比例弁10の駆動部10aに出力する。電磁逆比例弁10は、前記所定の電流信号を受け取り、図2及び図3に示すように、可変容量油圧ポンプ2の入力トルクTをトルク一定制御時における最小トルク値Tminに設定する制御信号として2次圧Pf2を出力する図3d及び図3f参照。電磁逆比例弁10の2次圧Pf2はレギュレータ7に供給される。この結果、可変容量油圧ポンプ2は、前記のように吐出圧Pが急上昇しても吐出量Qの上昇が抑えられて、入力トルクTはエンジントルクを超えないように制御される図3b、図3c及び図3d参照。電磁逆比例弁10が2次圧Pf2を出力した時点t1から所定の時間だけ経過したときの時点t2までに、コントローラ9は、電磁逆比例弁10から出力される2次圧Pfの信号レベルを、可変容量油圧ポンプ2のトルク一定制御時における最小トルク値Tminに相当する2次圧Pf2から、所定の制御パターンに従って、トルク一定制御時における最大トルク値Tmaxに相当する2次圧Pf1まで変化させる。この電磁逆比例弁10から出力される2次圧Pfの変化により、可変容量油圧ポンプ2の入力トルクTは、トルク一定制御時における最大トルク値Tmaxまで上昇する。上述のように、電磁逆比例弁10からの2次圧Pfの信号レベルを変化させるためにコントローラ9が用いる所定の制御パターンとしては、1電磁逆比例弁10からの2次圧Pfの信号レベルを、可変容量油圧ポンプ2のトルク一定制御時における最大トルク値Tmaxに相当するレベルまで所定の時間内に戻す第1の制御パターン、2エンジン1の回転数が目標回転数に対し所定の回転数以内にある場合、電磁逆比例弁10からの2次圧Pfの信号レベルを、可変容量油圧ポンプ2のトルク一定制御時における最大トルク値Tmaxに相当するレベルまで任意の値ずつ戻す第2の制御パターン、3電磁逆比例弁10からの2次圧Pfの信号レベルを、一旦所定の時間内に任意の値まで戻した後、エンジン1の回転数が目標回転数に対し所定の回転数以内にある場合、可変容量油圧ポンプ2のトルク一定制御時における最大トルク値Tmaxに相当するレベルまで任意の値ずつ戻す第3の制御パターンのうちのいずれかの制御パターンが採用される。上述したように、本実施形態に係る建設機械の過負荷防止装置においては、操作レバー6が急操作されて可変容量油圧ポンプ2の吐出圧Pが急上昇しても可変容量油圧ポンプ2の入力トルクTがエンジントルクを超えないように制御されることで、エンジン1の回転数が一時的に低下するエンジンラグダウンが発生しなくなり、エンジン1の燃料噴射量の急増を防止することができる図3e及び図3g参照。したがって、建設機械における全作業時の燃費を低減することができる。また、エンジンラグダウンがなくなることから、可変容量油圧ポンプ2の吐出量Qが一時的に低下する現象がなくなって、可変容量油圧ポンプ2から供給される油圧で作動する油圧アクチュエータ等の操作性を向上させることができる。可変容量油圧ポンプ2の入力トルクTがエンジントルクを超えないように制御されている状態において、電磁逆比例弁10からの2次圧Pfの信号レベルを、可変容量油圧ポンプ2のトルク一定制御時における最大トルク値Tmaxに相当するレベルまで所定の時間内に戻す等の制御パターン処理を行うことで、可変容量油圧ポンプ2の入力トルクTを、操作レバー6の急操作前のほぼ一定に制御されていた状態に復帰させることができる。次に、本発明の他の実施態様について説明する。油圧ショベル等の建設機械の駆動系に過給機付きエンジンを用いた場合、過給圧が十分であっても、不十分であっても、掘削状況や操作状況に応じて急激にパイロット圧が上昇した際には、上述の実施形態と同様に、油圧アクチュエータ等の操作性を悪化させることなく、エンジンラグダウンを防止して燃費低減を達成することが望ましい。建設機械の駆動系に過給機付きのエンジンを用いた場合、建設機械の作業中、又は作業停止後直ちに作業を再開した際等の高負荷状態にあるときには、エンジンの過給圧Psは、図3iの一点鎖線で示したように、十分に高い過給圧Ps1が得られる。一方、建設機械が未作業状態無負荷状態であるときには、エンジンの過給圧Psは、図3iの二点鎖線で示したように、比較的低い過給圧Ps2に設定される。この場合には、十分なエンジンの出力トルクが得られなくなる。すなわち、過給圧PsがPs1の時、エンジンの発生可能トルクTeは、図3hの一点鎖線で示したように、十分大きなトルクTe1が得られる一方、過給圧Ps2の時には、エンジンの発生可能トルクTeは、図3hの二点鎖線で示したように、比較的小さなトルクTe2しか得られない。しかしながら、従来の油圧ポンプ駆動系制御装置においては、エンジンが高負荷状態であっても、無負荷状態であっても、同様の制御を行っていた。すなわち、エンジンの発生可能トルクTeがTe1の時において、油圧ポンプはその入力トルクを大きく設定して、より大きな仕事量が得られるにも関わらず、エンジンの発生可能トルクTeがTe2の時と同じ仕事量に抑えられていた。このため、油圧アクチュエータ等の加速が鈍る等、操作性を悪化させる要因となっていた。上記の課題を解決するため、下記の実施形態の建設機械の過負荷防止装置は、過給機付きの内燃機関によって駆動される油圧ポンプと、油圧アクチュエータに対し前記油圧ポンプからの油圧の供給及び排出制御を行う制御弁と、前記制御弁を作動させるパイロット圧を出力する操作レバーと、前記油圧ポンプにおける吐出圧の増加に応じて吐出量を減少させ前記油圧ポンプの入力トルクをほぼ一定に制御するトルク一定制御を実行する吐出量制御手段とを有する建設機械の過負荷防止装置であって、前記操作レバーの操作状況を検出する操作状況検出手段と、前記内燃機関の過給圧を検出する過給圧検出手段と、前記操作状況検出手段によって検出された操作状況から前記操作レバーが所定の速さ以上で操作されたと判断した場合に、前記油圧ポンプの入力トルクを所定の値に設定する制御信号を前記吐出量制御手段に出力する制御手段とを備え、前記制御手段は、前記過給圧検出手段によって検出された過給圧に基づき予め算出された前記内燃機関の発生可能トルクに応じて、前記制御信号により設定される前記所定の値を、前記トルク一定制御時における最小トルク値と最大トルク値の間の任意の値に変化させる。図4は、本発明の一実施態様に係る建設機械の過負荷防止装置の油圧回路を示す図である。図5は、図4の実施形態における電磁逆比例弁の2次圧とポンプ入力トルクの関係を示すトルク特性図である。図6は、図4の実施形態における各特性を示すタイムチャートである。なお、図4において、図1に示した構成要素と同一の構成要素には同一の参照符号を付し、重複する説明を省略する。図4の過負荷防止装置において、過給機付きエンジン1には過給圧センサ22が取り付けてあり、この過給圧センサ22は、動作時にエンジン1へ供給される過給圧を検出して、過給圧検出信号をコントローラ9に出力する。また、操作レバー6から制御弁4の両パイロットポート4a,4aにパイロット油圧を導入するための管路5に、シャトル弁11が配設されている。このシャトル弁11により、両パイロットポート4a,4aのうちのいずれかに入力されるパイロット油圧が取り出され、この取り出されたパイロット油圧が圧力センサ12に供給される。可変容量油圧ポンプ2の吐出口は、管路13を介してレギュレータ吐出量制御手段7の油圧導入口に連通されている。可変容量油圧ポンプ2は、その吐出圧をレギュレータ7に導くことにより、吐出圧の増加に応じて吐出量を減少させ、可変容量油圧ポンプ2の入力トルクをほぼ一定に制御するトルク一定制御又は馬力一定制御を行って、入力トルクがエンジントルクを超えないように運転される。圧力センサ12により、パイロット油圧の圧力値が検出されてパイロット圧検出信号が出力される。シャトル弁11を介し操作レバー6に接続された圧力センサ12により、操作レバー6の操作状況を検出する操作状況検出手段が構成される。圧力センサ12のパイロット圧検出信号は、コントローラ9に出力される。コントローラ9は、受け取ったパイロット圧検出信号に基づき、パイロット圧の上昇率dp/dt図3aのA部拡大図参照を求め、この上昇率dp/dtの値に基づき、操作レバー6が所定の速さ以上で操作されたか否かを判断する。この操作レバー6が所定の速さ以上で操作されたと判断されたとき、コントローラ9から所定の電流信号が出力され、所定の電流信号が電磁逆比例弁10の駆動部10aに入力される。電磁逆比例弁10は、前記所定の電流信号を受けて、可変容量油圧ポンプ2の入力トルクを所定の値まで減少させる制御信号を出力し、前記制御信号を吐出量制御手段としてのレギュレータ7に入力させるように構成されている。また、図4の過負荷防止装置におけるコントローラ9では、エンジン1の様々な動作状態において過給圧センサ22から受け取った過給圧検出信号に基づき、その過給圧検出値に応じてエンジン1の発生可能トルクTeを予め算出しておく。例えば、図6a及び図6dに示したように、高負荷状態時の過給圧PsがPs1であるとき、エンジン1の発生可能トルクTeは十分大きなトルク値Te1となるように算出しておく。同様に、無負荷状態時の過給圧PsがPs2であるときには、エンジンの発生可能トルクTeは、比較的小さなトルク値Te2となるように算出しておくPs1>Ps2、Te1>Te2。次に、図5及び図6を用いて、図4の過負荷防止装置の作用を説明する。操作レバー6が急操作されず、パイロット圧の上昇が緩やかな場合、可変容量油圧ポンプ2の吐出圧Pも緩やかに上昇する。このとき、可変容量油圧ポンプ2における馬力一定制御も、吐出圧Pの緩やかな上昇に追従して、可変容量油圧ポンプ2の入力トルクTが、エンジントルクをオーバーすることはない。したがって、エンジンラグダウンが発生することはなく、エンジン1の燃料噴射が正常に行われる。一方、操作レバー6が急操作された場合、コントローラ9は、圧力センサ12のパイロット圧検出信号が示すパイロット圧の上昇率dp/dtが所定の値a以上即ち、a≦dp/dtであることを確認して、操作レバー6が所定の速さ以上で操作されたと判断する。コントローラ9は、この判断結果に基づいて、所定の電流信号を電磁逆比例弁10の駆動部10aに出力する。電磁逆比例弁10は、前記所定の電流信号を受け取り、図5及び図6に示すように、可変容量油圧ポンプ2の入力トルクTをトルク一定制御時における最大トルク値Tmaxと最小トルク値Tminの間の任意の中間値Tmidに設定する制御信号として2次圧Pf3を出力する図6c及び図6e参照。電磁逆比例弁10の2次圧Pf3はレギュレータ7に供給される。この結果、可変容量油圧ポンプ2は、図1の実施形態と同様に、吐出圧Pが急上昇しても吐出量Qの上昇が抑えられて、入力トルクTはエンジントルクを超えないように制御される。さらに、エンジン1の発生可能トルクTeが十分大きなトルク値Te1であるときには、図6bの斜線部Fで示したように、油圧ポンプの吐出量Qが図1の実施形態の場合と比較して余分に得られるため、油圧アクチュエータ等の加速性を向上させることができる。電磁逆比例弁10が2次圧Pf3を出力した時点t1から所定の時間だけ経過したときの時点t2までに、コントローラ9は、電磁逆比例弁10から出力される2次圧Pfの信号レベルを、可変容量油圧ポンプ2のトルク一定制御時における最大トルク値Tmaxと最小トルク値Tminの間の中間値Tmidに相当する2次圧Pf3から、所定の制御パターンに従って、トルク一定制御時における最大トルク値Tmaxに相当する2次圧Pf1まで変化させる。この電磁逆比例弁10から出力される2次圧Pfの変化により、可変容量油圧ポンプ2の入力トルクTは、トルク一定制御時における最大トルク値Tmaxまで上昇する。図1の実施形態と同様に、電磁逆比例弁10からの2次圧Pfの信号レベルを変化させるために図4のコントローラ9が用いる所定の制御パターンとしては、1電磁逆比例弁10からの2次圧Pfの信号レベルを、可変容量油圧ポンプ2のトルク一定制御時における最大トルク値Tmaxに相当するレベルまで所定の時間内に戻す第1の制御パターン、2エンジン1の回転数が目標回転数に対し所定の回転数以内にある場合、電磁逆比例弁10からの2次圧Pfの信号レベルを、可変容量油圧ポンプ2のトルク一定制御時における最大トルク値Tmaxに相当するレベルまで任意の値ずつ戻す第2の制御パターン、3電磁逆比例弁10からの2次圧Pfの信号レベルを、一旦所定の時間内に任意の値まで戻した後、エンジン1の回転数が目標回転数に対し所定の回転数以内にある場合、可変容量油圧ポンプ2のトルク一定制御時における最大トルク値Tmaxに相当するレベルまで任意の値ずつ戻す第3の制御パターンのうちのいずれかの制御パターンが採用される。上述したように、図4の過負荷防止装置においては、操作レバー6が急操作されて可変容量油圧ポンプ2の吐出圧Pが急上昇しても可変容量油圧ポンプ2の入力トルクTがエンジントルクを超えないように制御されることで、エンジン1の回転数が一時的に低下するエンジンラグダウンが発生しなくなり、エンジン1の燃料噴射量の急増を防止することができる。したがって、建設機械における全作業時の燃費を低減することができる。また、エンジンの発生可能トルクが十分大きなトルク値であるとき、油圧ポンプの吐出量を図1の実施形態の場合より大きくできるので、油圧アクチュエータ等の加速性を向上させることができる。図6の例では、過給圧がPs1である場合のみを示したが、エンジンの動作状況により過給圧は様々な値となり、それぞれの値に応じてエンジンの発生可能トルクが変動するため、過給圧Ps、電磁逆比例弁2次圧Pf、ポンプトルクTの変化は図6の例に限定されるものではない。検出した過給圧に基づき、コントローラ9が電磁逆比例弁10の2次圧Pfを変化させることにより、油圧ポンプ2の入力トルクをそのときのエンジントルクに最適な値に適合させることが可能である。上述したように、図4の実施形態によれば、エンジンラグダウンの発生が防止され、不必要な燃料を噴射することがないため、燃費を向上させることができると共に、エンジンの発生可能トルクが十分大きいときには、油圧ポンプの吐出量を大きくできるので、油圧アクチュエータ等の応答性を確保することができる。なお、上述の実施形態では操作レバーの急操作を検出することで電磁逆比例弁の制御を行っているが、油圧ポンプの吐出圧の急上昇を検することによって同様の電磁逆比例弁制御を行ってもよい。さらに、上述の実施形態では電磁逆比例弁を具体例として挙げているが、電磁比例弁や他の電磁弁を用いても同様の効果を得ることができる。本発明は具体的に開示された上述の実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲から逸脱することなく種々の変形や変更が可能である。本出願は2006年5月10日出願の優先権主張日本特許出願第2006-131975号に基づいており、その全内容がここに援用されている。"