外筒とスクリーン製の内筒からなる二重筒体で被覆された中空円錐軸スクリューの端部に、粗結晶および懸濁液投入口と精製結晶排出口が設けられているとともに、外筒に濾液の取り出し機構が複数設けられていることを特徴とするスクリュー式押出し機構を備えた連続式結晶精製装置。中空円錐軸スクリューの直径が粗結晶および懸濁液投入口から精製結晶排出口に向かって漸増する円錐形であるとともに、中空内に部分溶融用の流体を通す機構が設けてあることを特徴とする請求項1に記載の連続式結晶精製装置。濾液を晶析装置へ循環させる機構および系外へ排出する機構を備えていることを特徴とする請求項1または2に記載の連続式結晶精製装置。濾液を貯蔵するための濾液槽、圧搾精製された結晶を貯蔵溶解するための結晶溶解槽兼製品貯蔵槽と各槽を連結する配管が設けられていることを特徴とする請求項1~3のいずれかに記載の連続式結晶精製装置。本願発明は、従来の連続式結晶精製装置の課題を解決するものであり、従来の連続式結晶精製装置よりも構造が簡素で堅牢であるとともに、効率が良く適用範囲の広い連続式結晶精製装置の提供を目的とする。本願発明の第1は、外筒とスクリーン製の内筒からなる二重筒体で被覆された中空円錐軸スクリューの端部に、粗結晶および懸濁液投入口と精製結晶排出口が設けられているとともに、外筒に濾液の取り出し機構が複数設けられたスクリュー式押出し機構を備えた連続式結晶精製装置を提供する。本願発明の第2は、中空円錐軸スクリューの直径が粗結晶および懸濁液投入口から精製結晶排出口に向かって漸増する円錐形であるとともに、中空内に部分溶融用の流体を通す機構が設けてあることを特徴とする請求項1に記載の連続式結晶精製装置を提供する。本願発明の第3は、濃縮液を図示しない晶析装置へ循環させる機構および系外へ排出する機構を備えていることを特徴とする請求項1または2に記載の連続式結晶精製装置を提供する。本願発明の第4は、濾液を貯蔵するための濾液槽、圧搾精製された結晶を貯蔵溶解するための結晶溶解槽兼製品貯蔵槽と各槽を連結する配管が設けられていることを特徴とする請求項1~3のいずれかに記載の連続式結晶精製装置を提供する。本願発明によれば、従来のスクリュープレスは結晶と濾液を分離するだけの圧搾濾過機であったのに対し、圧搾濾過機に結晶体の部分溶融機能を付加することにより、懸濁液中の結晶もしくは粗結晶に圧搾濾過と部分溶融を連続して行うことができる。また本願発明の連続式結晶精製装置は、濾液分取機能を付加することにより、融液に対して圧搾濾液が多い濾液と圧搾濾液に対して融液が多い濾液を分取し、その成分別に系外排出と系内循環とを使い分け、系内歩留まりの効率化を図ることができる。本願発明の連続式結晶精製装置は一回の操作で高効率に高純度な結晶、またはその融液を得ることが可能となる装置を提供できる。以下、上記本願発明について詳しく説明する。本願発明者らは、従来の連続式結晶精製装置よりも構造が簡素で堅牢であるとともに効率が良く適用範囲が広い連続式結晶精製装置について鋭意研究を行った結果、圧搾濾過機に部分溶融機能を付加することにより、純度95重量程度の粗結晶または、懸濁液中の結晶を一回の工程で純度が99.9重量以上まで高純度化することを見出したものである。本願発明は、粗結晶や懸濁液にスクリュー式押出し機を利用して、圧搾濾過および部分溶融させながら濃縮液を結晶から分離させて高純度の結晶を得るものである。なお、本願明細書に記載の濃縮液とは、懸濁液の液分のことで、結晶表面に付着しているものや、結晶内部に取り込まれているものも含まれる。結晶内部に取り込まれている濃縮液を除去するには、スクリュー内部に結晶の融点付近に温度調整した流体を通し、部分溶融させながら圧搾濾過することが好ましい。部分溶融させながら圧搾濾過することにより、筒体の長さ方向に濾液成分の濃度差ができる。濾液における融液の割合は、精製結晶が排出される方向に移動するに従って増加する。本願発明の連続式結晶精製装置には、単に圧搾濾過機に部分溶融機能が付加されているだけでなく、成分濃度の異なる濾液を分取できるように複数の排出口を設けている。分取した濾液を成分濃度別に系内循環と系外排出とに分別することにより、系内歩留まりの効率化を可能にしたものである。本願発明の連続式結晶精製装置は、粗結晶および懸濁液中の結晶を圧搾濾過と部分溶融を利用することにより、高純度な結晶を連続的に得ることを可能にするものである。本願発明の連続式結晶精製装置の具体的な構造について図1~図5に従って説明する。図1は本願発明の連続式結晶精製装置の特徴を分かり易くするための模式図である。本願発明の連続式結晶精製装置は、粗結晶および懸濁液投入口1、中空円錐軸スクリュー2、ウェッジワイヤー又はパンチングメタル等で成形された筒状のスクリーン体3、系外排出濾液取り出し機構4、系内循環濾液取り出し機構5、精製結晶排出口6、及び図1~図5には示されていないが系外排出濾液を貯蔵槽に移送する管や系内循環液をリサイクルするために凍結装置へ移送する配管から構成されている。なお、図1では濾液の取り出し機構として、系外排出濾液取り出し機構4、系内循環濾液取り出し機構5の2基が記載されているが、3基以上設けてもよい。図2は本願発明の連続式結晶精製装置を用いて粗結晶を高純度の結晶に精製している態様を具体的に示したものである。図2に記載されている傾斜した太い線は中空円錐軸スクリュー2の下面を表しており、下方の破線は筒状のスクリーン体3の底面を表している。そして、図2におけるイロハは、粗結晶および懸濁液投入口1から投入された粗結晶粒子が筒状のスクリーン体3と中空円錐軸スクリュー2の間を移動しながら高純度結晶に精製されていく態様を示したものである。粗結晶および懸濁液投入口1から投入された粗結晶粒子イは、中空円錐軸スクリュー2と筒状のスクリーン体3に挟まれて空間の容積が徐々に小さくなるに伴い脱液して、濃縮液を筒状のスクリーン体3外へ排出して順次ロおよびハへと結晶純度を高めて行く。筒状のスクリーン体3を通過する濾液の内、精製結晶排出口6に近い側で排出される濾液は、部分溶融により粗結晶および懸濁液投入口1に近い筒状のスクリーン体3を通過する濾液に比して融液が多くなるため結晶成分の濃度が高くなる。そして、結晶成分の濃度が高くなった濾液は系内循環濾液取り出し機構5より排出され、晶析装置冷却固化装置へと循環される。この様にして、中空円錐軸スクリュー2とスクリーン製の内筒3に圧搾されて、濾液がスクリーン製の内筒3外へ排出される一方、純度が飛躍的に向上した精製結晶が連続的に精製結晶排出口6より取り出される。図3は内部に濃縮液が混入した粗結晶粒子の断面を模式的に示したものである。この図3は、内部に濃縮液が混入した粗結晶粒子abおよび濃縮液が除去された結晶粒子cを示している。図2におけるイロハに対応するものであり、aは粗結晶および懸濁液投入口1から投入された粗結晶粒子であり内部に濃縮液が混入している黒い部分とともに、表面は濃縮液で被覆されている。bはロの状態に対応するものであり、粗結晶粒子が中空円錐軸スクリュー2の内部を通る温度調整された流体により部分溶融され、粗結晶粒子中に混入している濃縮液が部分溶融した液により排出されようとしている状態を示したものである。またcはハの状態に対応するものであり、粗結晶粒子の表面を被覆している濃縮液や、粗結晶粒子の内部に混入している濃縮液が除去された精製結晶を示している。この様に本願発明は、図1に示されている連続式結晶精製装置を用いて、粗結晶粒子を被覆している濃縮液だけでなく、図3に記載されている様な内部に濃縮液が混入した粗結晶粒子からも連続的に圧搾濾過部分溶融させながら除去して高純度の結晶体にするものである。図4は中空円錐軸スクリュー2の内部構造を示したものである。図4における中空円錐軸スクリュー2の軸径は精製結晶排出口6側に向かって拡大しており、この中空円錐軸スクリュー2の軸には粗結晶粒子を部分溶融させるために流体Rを通すための孔が設けられている。この流体Rの種類は特に限定されるものではないが、連続式結晶精製装置の精製結晶排出口6側から粗結晶投入口1に向かって精製するための結晶の融点を考慮して矢印方向に最適な流体を選択して温度調整後通すことにより目的を達成することができる。図5は、図1~図4を用いて説明した連続式結晶精製装置とは異なった構造を有する縦型の連続式結晶精製装置である。この縦型の連続式結晶精製装置は、粗結晶および懸濁液投入口1、中空円錐軸スクリュー2、ウェッジワイヤー又はパンチングメタル等で成形された筒状のスクリーン体3、系外排出濾液取り出し機構4、系内循環濾液取り出し機構5、精製結晶排出口6、および系外排出濾液を濾液槽に移送する管や系内循環濾液をリサイクルするために凍結装置に移送する配管から構成されている。この縦型の連続式結晶精製装置はスペースの少ない所に設置できるという利点はあるが機能そのものは横型の連続式結晶精製装置と変わることがない。本願発明の連続式結晶精製装置を用いて結晶精製できる化合物としては、特に限定されるわけではないが、アニリン、2-アミノエタノールMEA、安息香酸、アントラセン、ジエチレングリコール、シクロヘキサン、p-ジクロロベンゼン、ジメチルスルホキシドDMSO、tert-ブチルアルコール、ナフタレン、p-キシレン、フェノール、ベンゼン、水、1-メチル-2-ピロリドンNMP、モノクロロ酢酸等が挙げられる。また、本願発明の中空円錐軸スクリュー内を通す好適な流体としては、原料の融点が80°C以上の場合は、スチームもしくはシリコンオイル等の熱媒オイルが好ましく、原料の融点が80~10°Cの場合は水が好ましく、原料の融点が10°C~-50°Cの場合はエチレングリコール水溶液等の不凍液が好ましく、さらに原料の融点が-50°C~-150°Cの場合は液体窒素が好ましい。以下、実施例を示して本願発明を更に具体的に説明するが、本願発明はこれらの実施例により限定されるものではない。<実施例1>内径100mm、長さ700mmのウェッジワイヤースクリーン製内筒の内部に最小径45mm、最大径70mmである中空円錐軸スクリューが毎分1.2回転する図1の連続式結晶精製装置に、ジメチルスルホキシド以下、DMSO中に約2重量の2-アミノエタノール以下、MEAを含有する原料液の、DMSOを凍結させた懸濁液を用いてDMSOの精製試験を行った。なお、DMSOの融点は18.5°Cであり、原料の融点が気温に近いため、中空円錐軸内に温水は通液しなかった。原料中のDMSOに対して75.3重量の回収率で精製結晶が得られ、図1の6より排出された精製結晶は加熱し溶融した後に、同じく4より排出された濃縮液はそのまま、ガスクロマトグラフィー以下GCでそれぞれ定量分析を行った。その結果を表1に示す。精製結晶をGCで定量分析したところMEAが検出されなかった。また、図1の5より採取した濾液を同様にGCで定量分析したところ、DMSO濃度は99.5重量であった。この液は、表1に示すとおり、図1の4から排出される濃縮液よりもDMSO濃度が高いため、晶析装置へと循環させてDMSOを再回収した。図1の4から排出されるMEAは、図1の5から排出される液に希釈されることなく系外へ排出した。<実施例2>実施例1と同じ大きさであるが、構造が図5の連続式結晶精製装置を用いて、同じ条件でサンプルを変えて同様の試験を行った。ジフェニルエーテル以下、DPE中に6.5重量のオルトキシレンを含有する原料液の、DPEを凍結させた懸濁液を用いてDPEの精製試験を行った。なお、DPEの融点は28°Cである。そのため、スクリュー内に33°Cの温水を通水して懸濁液に対して10重量を部分溶融させ、図5の5より濾液を採取した。原料中のDPEに対して約80重量の回収率で精製結晶が得られ、図5の6より排出された精製結晶は加熱し溶融した後に、同じく4より排出された濃縮液はそのまま、GCでそれぞれ定量分析を行った。その結果を表2に示す。また、前記図5の5から採取した濾液を同様にしてGCで定量分析したところ、DPEは99.3重量含有していた。この液は、表2に示すとおり、図5の4から排出される濃縮液よりもDPE濃度が高いため、晶析装置へと循環させてDPEを再回収するとともに、図5の4から排出されるオルトキシレンは、図5の5から排出される液に希釈されることなく系外へ排出した。