黄銅鉱CuFeS2を主体とする銅精鉱を硫化した後に摩鉱する摩鉱工程と、前記摩鉱工程で得られる摩鉱粒子に対して処理を行い、Cu品位の高い精鉱とFe品位の高い精鉱とに分離する第1分離工程と、前記Cu品位の高い精鉱に不活性雰囲気で焙焼処理を施すことによって、前記Cu品位の高い精鉱から硫黄を分離させる第2分離工程と、を含むことを特徴とする銅精鉱の処理方法。前記第1分離工程は、粒子径差と比重差とに基づいて選別処理することによってCu品位の高い精鉱とFe品位の高い精鉱とに分離する工程および浮遊選鉱処理を施すことによってCu品位の高い精鉱とFe品位の高い精鉱とに分離する工程のいずれか一方であることを特徴とする請求項1記載の銅精鉱の処理方法。前記第1分離工程は、粒子径差と比重差とに基づいて選別処理することによって、Cu品位の高い精鉱とFe品位の高い精鉱とに分離した後、前記選別処理によって分離された前記Cu品位の高い精鉱および前記Fe品位の高い精鉱のいずれか一方、または両者に対して独立して浮遊選鉱処理を施すことによって、Cu品位の高い精鉱とFe品位の高い精鉱とに分離する工程であることを特徴とする請求項1記載の銅精鉱の処理方法。前記第2分離工程において、前記Cu品位の高い精鉱から硫黄を分離させると共に、砒素を揮発させることを特徴とする請求項1~3のいずれかに記載の銅精鉱の処理方法。前記第2分離工程において、前記砒素の揮発を、砒素と硫黄との化合物として揮発させることを特徴とする請求項4記載の銅精鉱の処理方法。前記硫化した精鉱を摩鉱する際に、湿式粉砕装置または乾式粉砕装置を用いることを特徴とする請求項1~5のいずれかに記載の銅精鉱の処理方法。前記選別処理において、テーブル選別機、遠心式分級機、慣性式分級機、重力式分級機、あるいはこれらを組み合わせて用いることを特徴とする請求項1~6のいずれかに記載の銅精鉱の処理方法。前記浮遊選鉱処理において、空気供給式浮選機、空気吸込式浮選機、機械攪拌式浮選機、あるいはこれらを組み合わせて用いることを特徴とする請求項1~7のいずれかに記載の銅精鉱の処理方法。しかしながら、特許文献1では、銅藍と黄鉄鉱とを選別する具体的な方法については記述されていない。本発明は上記の課題に鑑み、Cu品位の高い銅精鉱を効率良くかつ経済的に回収することができる銅精鉱の処理方法を提供することを目的とする。本発明に係る銅精鉱の処理方法は、黄銅鉱CuFeS2を主体とする銅精鉱を硫化した後に摩鉱する摩鉱工程と、前記摩鉱工程で得られる摩鉱粒子に対して処理を行い、Cu品位の高い精鉱とFe品位の高い精鉱とに分離する第1分離工程と、前記Cu品位の高い精鉱に不活性雰囲気で焙焼処理を施すことによって、前記Cu品位の高い精鉱から硫黄を分離させる第2分離工程と、を含むことを特徴とするものである。本発明に係る銅精鉱の処理方法においては、Cu品位の高い銅精鉱を効率よくかつ経済的に回収することができる。前記第1分離工程は、粒子径差と比重差とに基づいて選別処理することによってCu品位の高い精鉱とFe品位の高い精鉱とに分離する工程および浮遊選鉱処理を施すことによってCu品位の高い精鉱とFe品位の高い精鉱とに分離する工程のいずれか一方であってもよい。前記第1分離工程は、粒子径差と比重差とに基づいて選別処理することによって、Cu品位の高い精鉱とFe品位の高い精鉱とに分離した後、前記選別処理によって分離された前記Cu品位の高い精鉱および前記Fe品位の高い精鉱のいずれか一方、または両者に対して独立して浮遊選鉱処理を施すことによって、Cu品位の高い精鉱とFe品位の高い精鉱とに分離する工程であってもよい。前記第2分離工程において、前記Cu品位の高い精鉱から硫黄を分離させると共に、砒素を揮発させてもよい。前記第2分離工程において、前記砒素の揮発を、砒素と硫黄との化合物として揮発させてもよい。前記硫化した精鉱を摩鉱する際に、湿式粉砕装置または乾式粉砕装置を用いてもよい。前記選別処理において、テーブル選別機、遠心式分級機、慣性式分級機、重力式分級機、あるいはこれらを組み合わせて用いてもよい。前記浮遊選鉱処理において、空気供給式浮選機、空気吸込式浮選機、機械攪拌式浮選機、あるいはこれらを組み合わせて用いてもよい。本発明によれば、Cu品位の高い銅精鉱を効率よくかつ経済的に回収することができる銅精鉱の処理方法を提供することができる。以下、本発明を実施するための実施形態について説明する。実施形態本実施形態は、硫化変換した銅精鉱粒子を摩鉱し、選別処理および浮遊選鉱処理を施すことによってCu品位の高い銅藍主体の銅精鉱を回収して銅精鉱に含まれるFe量を低減し、更に不活性雰囲気中で焙焼することによって銅精鉱に含まれるS量を低減し、尚且つAsをSとの化合物として揮発させることで銅精鉱のAs品位を低減し、銅製錬プロセスのコスト低減、スラグ硫酸の発生量減少による事業採算の改善などを可能とするプロセスを供するものである。本実施形態に係る対象処理物は、銅精鉱である。特には、黄銅鉱CuFeS2を主体とする銅精鉱である。黄銅鉱主体の銅精鉱は、銅を25massから40mass、鉄を20massから35mass含有する。このような黄銅鉱は、鉄を多く含むため、製錬工程において、多量のスラグ発生をもたらす。図1は、本実施形態に係る銅精鉱の処理方法の一例を示す工程図である。図1を参照して、まず、銅精鉱に対して、硫化変換工程を実施する。例えば、銅精鉱中の銅Cuに対して、硫黄Sを1.0から1.2のモル比で添加する。硫黄は、一例として、単体硫黄の状態で添加し、よく混合する。混合した処理物に対して、不活性雰囲気において、所定の温度および所定の時間で熱処理を施す。この熱処理は、例えば、ロータリキルンなどを用いて行うことができる。例えば、不活性雰囲気として、窒素ガスを用いることができる。また、熱処理時間を30分~60分とすることが好ましい。未反応黄銅鉱の残存量を低下させることができるからである。硫化工程における熱処理温度は、300°C~450°Cであることが好ましい。例えば300°C未満の275°Cで硫化変換工程を実施した場合、硫化変換工程前の銅精鉱に含まれる主化合物である黄銅鉱CuFeS2の残存量が多くなるため、銅藍と黄鉄鉱としてCuとFeとを分離する本プロセスにそぐわない。また、450°Cを上回る温度で処理した場合、銅藍の状態が不安定となり、BorniteCu5FeS4、NukundamiteCu、Fe4S4などが生成することによって、CuとFeとの分離が困難となるおそれがある。したがって、熱処理温度は、300°C~450°Cであることが好ましい。また、銅藍と黄鉄鉱との分離の観点からすれば、当該熱処理温度は、400°C~450°Cであることがより好ましい。上記熱処理の結果、銅藍と黄鉄鉱とで構成される硫化変換粒子が得られる。この硫化変換粒子は、内殻として黄鉄鉱が存在し、黄鉄鉱を銅藍が外殻として覆って構成されている。図2は、電子線マイクロアナライザEPMAで同定した銅藍および黄鉄鉱のマッピングにより得られた硫化変換粒子である。図2を参照して、淡灰色の黄鉄鉱を濃灰色の銅藍が覆っている。このような硫化変換粒子から銅藍を主体に回収するためには、各硫化変換粒子を銅藍と黄鉄鉱とに単体分離することが必要である。そこで、再度図1を参照して、硫化変換工程を経た硫化変換粒子に対して摩鉱工程を施す。なお、銅藍と黄鉄鉱とを比重差および粒子径差に基づいて選別するためには、外殻の銅藍を剥ぎ取りつつも内殻の黄鉄鉱を破壊しないように残存させることが望まれる。過度な摩鉱は黄鉄鉱を微細化してしまうことから、摩鉱条件には最適範囲が存在する。外殻の銅藍を剥ぎ取りつつも内殻の黄鉄鉱を破壊しないように残存させることのできる摩鉱条件においては、銅藍は2μm~20μm程度の粒子径で剥ぎ取られ、内殻の黄鉄鉱の粒子径は30μm~70μm程度となる。本発明者らが鋭意試験調査した結果、上記粒子径範囲を実現するためには、外殻に存在する銅藍を摩鉱により分離しテーブル選別機で選別するのに適した粒子径は、50粒子径で30μm~50μmであることがわかった。摩鉱工程において、湿式粉砕装置または乾式粉砕装置を用いることができる。粉砕装置として、例えば、ボールミル、ジェットミル、アトリッションミル、チューブミルなどを用いることができる。50粒子径30μm~50μm程度に粉砕できるものであれば、種類は問わない。ただし、外殻に存在する銅藍を削り取り、内殻に存在する黄鉄鉱を粗大な状態で温存することができる粉砕装置が好ましい。次に、摩鉱工程で得られる摩鉱粒子に対して、粒子径差と比重差とに基づいて選別工程を実施する第1分離工程。粒子径差と比重差とに基づいて選別を行うことによって、摩鉱粒子がCu品位の高い細粒とFe品位の高い粗粒とに分離する。選別工程においては、テーブル選別機、遠心式分級機、慣性式分級機、重力式分級機、あるいはこれらの組み合わせを用いることができる。テーブル選別機は、機械的に簡易な構造を有しかつ低摩耗性を有する装置であることから、メンテナンス、運転コストなどの点で他の選別機と比べて有利であり、良好な選別成績を容易に得ることができる。したがって、テーブル選別機を用いることが好ましい。硫化変換工程で得られる硫化変換粒子において黄鉄鉱粒子を銅藍が覆っていることから、摩鉱工程において得られる銅藍の粒子径は比較的小さく、黄鉄鉱の粒子径は比較的大きくなる。また、銅藍の比重は比較的小さく、黄鉄鉱の比重は比較的大きい。したがって、選別機を用いた選別工程を介して細粒と粗粒とに分離することによって、Cu品位の高い細粒銅藍比率が高くFe品位の低い粒子とFe品位の高い粗粒黄鉄鉱比率が高い粒子とに分離することができる。例えば、分離回収されるCu品位の高い細粒の50粒子径は5μm~15μmであることが好ましく、Fe品位の高い粗粒の50粒子径は35μm~55μmであることが好ましい。次に、選別工程で得られるCu品位の高い細粒を選別精鉱として回収し、選別精鉱に対して浮遊選鉱工程を実施する第1分離工程。一方、選別工程で得られるFe品位の高い粗粒を選別尾鉱として回収し、選別尾鉱に対して浮遊選鉱工程を実施する第1分離工程。選別精鉱に対する浮遊選鉱処理および選別尾鉱に対する浮遊選鉱処理は、独立して実施される。浮遊選鉱処理における捕集剤は、銅藍および黄鉄鉱のいずれか一方を優先的に捕集するものであれば、特に限定されるものではない。本実施形態においては、捕集剤として、銅藍を優先的に捕集するものを用いる。銅藍を優先的に捕集する捕集剤の一例として、ブチルザンセートBXを用いることができる。ブチルザンセートの添加量は、特に限定されるものではないが、浮遊選鉱処理の対象となる精鉱に対して100ppm~2000ppmであることが好ましい。浮遊選鉱処理におけるpH調整剤は、特に限定されるものではない。pH調整剤の一例として、CaOH2を用いることができる。浮遊選鉱処理の対象となる精鉱を含む溶液のpHは、特に限定されるものではないが、9~13であることが好ましい。したがって、pH調整剤の添加量は、浮遊選鉱処理に供する溶液のpHを9~13に維持するように決定されることが好ましい。浮遊選鉱処理における気泡剤は、特に限定されるものではない。気泡剤の一例として、メチルイソブチルカルビノールMIBC、パイン油などを用いることができる。浮遊選鉱処理の条件は、選別精鉱のCu品位、浮遊選鉱処理におけるCu回収率、処理コストなどに応じて、任意に変更可能である。また、浮遊選鉱処理を行う前に、銅藍と黄鉄鉱とをより単体分離させるために、選別精鉱および選別尾鉱の粒径を1μm~5μmまで粉砕してもよい。薬剤コストなどを考慮して効率的な浮遊選鉱処理とすることが好ましい。また、Cu品位のさらなる向上を狙う場合は、浮遊選鉱処理を多段にわたって実施すればよい。または一旦浮選精鉱と浮選尾鉱とに分けた後、必要な粒度まで再摩鉱して浮遊選鉱処理を再度実施すればよい。浮遊選鉱処理の実施によって、選別精鉱および選別尾鉱は、浮遊する浮選精鉱と沈降する浮選尾鉱とに分離する。本実施形態においては捕集剤によって銅藍が優先的に捕集されるため、浮選精鉱には銅藍が比較的多く含まれ、浮選尾鉱には黄鉄鉱が比較的多く含まれる。すなわち、浮選精鉱にはCu品位の高い精鉱が比較的多く含まれ、浮選尾鉱にはFe品位の高い精鉱が比較的多く含まれる。したがって、選別精鉱に対する浮遊選鉱処理によって得られた浮選精鉱および選別尾鉱に対する浮遊選鉱処理によって得られた浮選精鉱を回収することによって、Cu品位の高い浮選精鉱を回収することができる。なお、浮選尾鉱に対して、再度、摩鉱、選別処理、浮遊選鉱処理を実施することによって、Cu品位の高い精鉱粒子を回収することができる。次に、浮遊選鉱工程で得られるCu品位の高い浮選精鉱に対して焙焼工程を実施する第2分離工程。焙焼処理を施すことによって、Cu品位の高い浮選精鉱から硫黄Sを分離することができる。焙焼処理は、不活性雰囲気において、所定の温度および所定の時間実施する。例えば、不活性雰囲気として、窒素ガスを用いることができる。浮選精鉱から硫黄Sを効率よく分離させるためには、処理温度は500°C以上であることが好ましい。また、硫黄Sを分離させると共に砒素Asを揮発させる場合は、砒素Asが硫黄Sと化合物を形成して浮選精鉱から効率的に揮発するために、処理温度は600°C以上であることが好ましい。浮選精鉱から硫黄を安定して分離させるためには、処理時間は30分以上であることが好ましい。硫黄Sを分離させると共に砒素Asを揮発させる場合に、砒素Asの混入しない硫黄Sを回収したい場合は、最初に500°C程度の温度で硫黄Sの分離を目的とする焙焼処理を実施して単体の硫黄Sを回収し、その後、砒素Asを硫黄Sとの化合物として揮発させるために600°C以上の温度で焙焼処理を実施することが好ましい。浮選精鉱に対して焙焼処理を施すことによって、Cu品位の高い銅精鉱を効率よく経済的に回収することができる。また、焙焼処理の温度を600°C以上とすることで、Cu品位が高く、かつAs品位が低い銅精鉱を効率よく経済的に回収することができる。得られた精鉱を銅製錬精鉱として用いることによって、スラグ発生量の少ない銅製錬を行うことができる。なお、本実施形態においては選別精鉱および選別尾鉱の両方に浮遊選鉱処理を実施しているが、それに限られない。例えば、いずれか一方にのみ浮遊選鉱処理を実施してもよい。また、選別工程をした後、浮遊選鉱工程を実施しているが、浮遊選鉱工程をした後、選別工程を実施してもよい。また、焙焼精鉱を自溶炉、直接製銅炉、フラッシュコンバーターなどで処理してもよい。変形形態1図3は変形形態1に係る銅精鉱の処理方法の一例を示す工程図である。図3を参照して、変形形態1に係る銅精鉱の処理方法では、硫化変換工程、摩鉱工程、選別工程、および焙焼工程を実施したが、浮遊選鉱工程を実施しなかった。即ち、実施形態では、硫化変換精鉱を摩鉱して選別した後、浮遊選鉱工程を経て得られた浮選精鉱に対して焙焼処理を施したが、変形形態1では、硫化変換精鉱を摩鉱し、選別して得られた選別精鉱に対して焙焼処理を施した。このように、浮遊選鉱工程を実施せずに、選別精鉱に対して焙焼工程を実施してもよい。変形形態2図4は変形形態2に係る銅精鉱の処理方法の一例を示す工程図である。図4を参照して、変形形態2に係る銅精鉱の処理方法では、硫化変換工程、摩鉱工程、浮遊選鉱工程、および焙焼工程を実施したが、選別工程を実施しなかった。即ち、変形形態2では、硫化変換精鉱を摩鉱し、浮遊選鉱処理して得られた浮選精鉱に対して焙焼処理を施した。このように、選別工程を実施せずに、浮選精鉱に対して焙焼工程を実施してもよい。以下、上記実施形態に基づく実施例について説明する。なお、実施例1では、選別精鉱に対してのみ浮遊選鉱処理を施す場合を例に説明する。実施例1硫化変換工程において、黄銅鉱主体の銅精鉱Cu品位=34mass、Fe品位=24massと単体硫黄とをモル比で銅精鉱中Cu:硫黄=1.0:1.2で混合し、窒素雰囲気中において425°Cで60分間熱処理することで黄銅鉱を銅藍と黄鉄鉱とに変換した。図5のXRDによる分析結果の通り、硫化変換工程後に銅藍と黄鉄鉱とが生成していることがわかる。図5の縦軸は強度Countsである。次に、銅藍と黄鉄鉱とに変換した銅精鉱Cu品位=30mass、Fe品位=21massを、湿式ボールミルにより摩鉱し、図6の粒度分布を示す摩鉱精鉱を得た。図6の横軸は粒子径μmであり、縦軸は相対粒子量である。このときのスラリー濃度は30massであり、摩鉱時間は30分、50粒子径は42μmであった。この摩鉱精鉱に対してテーブル選別機により選別処理を施し、Cu品位の高い選別精鉱とFe品位の高い選別尾鉱とに分離した。図7は選別精鉱のXRD解析結果である。図7の縦軸は強度Countsである。図8は選別精鉱の粒度分布測定結果である。図8の横軸は粒子径μmであり、縦軸は相対粒子量である。次に、選別精鉱に対して空気吸い込み式の浮選機を用いて浮遊選鉱処理を実施した。まず、pH調整剤としてCaOH2を用いてpH12.1に調整した溶液に35.0gの選別精鉱と、100ppmに相当するBXとを添加し、浮選機内でコンディショニングを開始した。なお、BX添加量は、浮遊選鉱処理に供する試料重量に対する、BX添加量の重量である。例えば、BX100ppmの添加は、試料100グラムに対して0.01グラムのBXを使用したことを意味する。また、コンディショニングとは、添加した薬剤を試料表面に付着させる操作のことを指す。本実施例では、浮選機内で溶液を攪拌した。30分間のコンディショニング終了後、上記溶液に気泡剤のMIBCを20μlマイクロリットル添加し、浮選機において空気の吸い込みを開始することによって、浮遊選鉱処理を実施した。空気の吸い込み開始後、気泡に伴って上昇する粒子を回収し浮選精鉱1とした。その後、一旦空気の吸い込みを停止し、浮遊選鉱処理に供する試料の元重量に対して200ppmに相当するBXを追加で添加した。5分間のコンディショニングを実施した後、溶液に10μlのMIBCを添加して、浮選機の空気の吸い込みを再開し、気泡に伴って上昇する粒子を回収して浮選精鉱2とした。その後、再度空気の吸い込みを一旦停止し、浮遊選鉱処理に供する試料の元重量に対して200ppmに相当するBXを追加で添加した。5分間のコンディショニングを実施した後、溶液に10μlのMIBCを添加して、浮選機の空気の吸い込みを再開し、気泡に伴って上昇する粒子を回収して浮選精鉱3とした。浮選機に残った粒子を浮選尾鉱として回収した。表1は選別精鉱に対する浮遊選鉱工程の結果を示す。選別精鉱に対しては、100ppmのBX添加量で、Cu品位が46.9massの浮選精鉱1が得られ、その浮選精鉱1内にCuを34.7mass回収できた。また、Cu品位40mass以上の精鉱浮選精鉱1浮選精鉱2でCu回収率が66.2massにまで達し、Cu品位の濃縮がなされた。浮選精鉱1は、硫化変換工程後の硫化変換精鉱Cu品位=30mass、Fe品位=21massと比較して、Cu品位が高くFe品位が低くなった。また、硫化変換工程前の元精鉱Cu品位=34mass、Fe品位=24massに対して、浮選精鉱1はCu品位が12.9mass上昇し、Fe品位が9.9mass低下している。このことから硫化変換工程前の元精鉱中には重量比でCu:1.00に対してFe:0.71が含まれているが、浮選精鉱1は重量比でCu:1.00に対してFe:0.30まで低減されている。なお、浮遊選鉱処理の条件は、選別の成績、即ちCu回収率および選別精鉱Cu品位、あるいは処理コストにより、任意に変更することができる。次に、浮選精鉱1に対して筒状炉心管を水平方向に設置するタイプの管状炉を用いて焙焼処理を実施した。なお、本実施例では、浮選精鉱1からSを分離させるのに併せてAsを揮発させることを狙い、750°Cの窒素雰囲気下で焙焼処理を実施した。まず、長さ10cmの石英質ガラスボートに浮選精鉱1を4.00gセットし、石英質ガラスボートを管状炉の炉心管の均熱帯部分に配置した。その後、窒素を毎分1リットルの流量で炉心管の片側から流し、出口側は窒素排気用の通路を設け、水封して酸素の流入を防止した。大気温度である20°Cから750°Cまで25分で昇温し、60分間750°Cで保持した。保持終了後、120°Cまで1時間かけて降温し、石英質ガラスボートを炉心管から取り出した。このときの試料の重量を測定したところ3.36gであった。表2は、浮選精鉱1に対する焙焼工程の結果を示す。焙焼精鉱は、浮選精鉱1と比較して、Cu品位が高くAs品位が低くなった。また、硫化変換工程前の元精鉱に対して、焙焼精鉱はCu品位が20mass上昇し、As品位は263ppm低下し、S品位は7mass低下し、Fe品位は7mass低下している。このことから硫化変換工程前の元精鉱中には重量比でCu:1.00に対してFe:0.71が含まれているが、焙焼精鉱は重量比でCu:1.00に対してFe:0.31まで低減されており、製錬所でのスラグ発生量の低減が可能となる。また、製錬所へのAs持込量を大幅に低減することができる。実施例2実施例2においては、図3の変形形態1に係る銅精鉱の処理方法を用いた。まず、黄銅鉱主体の銅精鉱Cu品位=34mass、Fe品位=24massと単体硫黄とをモル比で銅精鉱中Cu:硫黄=1.0:1.2で混合し、窒素雰囲気中において425°Cで60分間熱処理することで黄銅鉱を銅藍と黄鉄鉱とに変換した。次に、銅藍と黄鉄鉱とに変換した変換精鉱Cu品位=31mass、Fe品位=21massを、湿式ボールミルにより摩鉱した。そして、摩鉱精鉱をテーブル選別機により選別し、細粒の選別精鉱と粗粒の選別尾鉱とに分離した。次に、選別精鉱Cu品位=34mass、Fe品位=17massに対して筒状炉心管を水平方向に設置するタイプの管状炉を用いて焙焼処理を実施した。実施例2では、2条件の焙焼温度650°C、750°Cおよび2条件の焙焼時間30分、60分の計4条件にて焙焼処理を実施した。まず、長さ10cmの石英質ガラスボートに選別精鉱を4.00gセットし、石英質ガラスボートを管状炉の炉心管の均熱帯部分に配置した。その後、窒素を毎分1リットルの流量で炉心管の片側から流し、出口側は窒素排気用の通路を設け、水封して酸素の流入を防止した。大気温度である20°Cから焙焼温度650°Cまたは750°Cまで25分で昇温し、焙焼時間30分または60分の間、焙焼温度を保持した。保持終了後、120°Cまで1時間かけて降温し、石英質ガラスボートを炉心管から取り出した。表3は、選別精鉱に対する焙焼工程の結果を示す各焙焼条件における焙焼精鉱1から焙焼精鉱4は、硫化変換工程前の元精鉱に対して、Cu品位が6~7mass上昇し、As品位は200~270ppm低下し、S品位は10~15mass低下し、Fe品位は3~4mass低下している。硫化変換工程前の元精鉱中には重量比でCu:1.00に対してFe:0.71が含まれているが、焙焼精鉱は重量比でCu:1.00に対してFe:0.50まで低減されており、製錬所でのスラグ発生量の低減が可能となる。また、製錬所へのAs持込量を大幅に低減することができる。分析実施例1と実施例2との比較実施例2では、選別精鉱に対して焙焼処理を実施した。実施例2においても、硫化変換工程前の元精鉱に対し、Cu品位の上昇、As品位の大幅な低下、S品位およびFe品位の低下を確認できた。しかし実施例1の浮選精鉱を対象に焙焼工程を実施して得られた焙焼精鉱のほうが、硫化変換工程前の元精鉱に対して、大幅なCu品位の向上を確認できた。製錬所での精鉱処理条件はその他精鉱やその他処理物の品位、組成との兼ね合いで決まるため、必要に応じ、製造する精鉱のCu品位の調整をすればよい。例えば、Cu品位50mass以上の精鉱が必要とされる状況においては、実施例1のように、硫化変換精鉱を摩鉱して選別した後、浮遊選鉱工程を経て得られた浮選精鉱に対して焙焼処理を実施すればよい。例えば、Cu品位40mass程度の精鉱が必要とされる場合は、浮遊選鉱工程を省略して選別精鉱に対して焙焼処理を実施すればよい。以上、本発明の実施例について詳述したが、本発明は係る特定の実施例に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載された本発明の要旨の範囲内において、種々の変形変更が可能である。