円筒状の摺動面を有する偏心部が設けられたシャフトと、前記偏心部と嵌合し、前記摺動面上を摺動するピストンと、前記ピストンを収容し、前記ピストンとの間に作動室を形成するシリンダと、を備え、前記偏心部には、前記シャフトの軸方向における前記摺動面の高さを低減する縮小部が設けられており、前記縮小部は、前記偏心部の中心回りの角度座標において前記偏心部の偏心方向を0°、前記シャフトの回転方向を正としたときに、115°~225°の範囲内で少なくとも一部が135°~180°の範囲に重なるように形成されている、ロータリ圧縮機。前記縮小部の角度幅は、45°以上である、請求項1に記載のロータリ圧縮機。シャフト121が回転して作動流体の吸入、圧縮および吐出が行われると、ピストン112に圧縮荷重が作用する。圧縮荷重の向きや大きさはシャフト121の回転角度に応じて変動する。ピストン112の内周面と偏心部122の摺動面との間の油膜は場所によって厚さが異なり、油膜の最小厚さは圧縮荷重に依存する。しかしながら、図8aに示すように縮小部123を180°~360°の範囲内に設けた場合には、油膜に起因する粘性損失シャフトの回転に対する抵抗を低減することができるものの、圧縮荷重が小さいときの油膜の最小厚さが極めて薄くなるというリスクがある。本発明は、このような事情に鑑み、ピストンの内周面と偏心部の摺動面との間の油膜の最小厚さを十分に保ちつつ油膜に起因する粘性損失を低減できるロータリ圧縮機を提供することを目的とする。前記課題を解決するために、本発明のロータリ圧縮機は、円筒状の摺動面を有する偏心部が設けられたシャフトと、前記偏心部と嵌合し、前記摺動面上を摺動するピストンと、前記ピストンを収容し、前記ピストンとの間に作動室を形成するシリンダと、を備え、前記偏心部には、前記シャフトの軸方向における前記摺動面の高さを低減する縮小部が設けられており、前記縮小部は、前記偏心部の中心回りの角度座標において前記偏心部の偏心方向を0°、前記シャフトの回転方向を正としたときに、115°~225°の範囲内で少なくとも一部が135°~180°の範囲に重なるように形成されている、ことを特徴とする。上記の構成によれば、油膜の最小厚さが小さくなる傾向がある0°~115°および225°~360°の範囲内に縮小部を設けないことにより、ピストンの内周面と偏心部の摺動面との間の油膜の最小厚さを十分に保つことができる。また、油膜の最小厚さが大きくなる傾向がある135°~180°の範囲に少なくとも一部が重なるように縮小部を設けることにより、油膜に起因する粘性損失を低減することができる。以下、本発明の実施形態について、図面を参照しながら説明する。ただし、本発明は、以下の実施形態によって限定されるものではない。図1および図2に、本発明の一実施形態に係るロータリ圧縮機10を示す。このロータリ圧縮機10は、電動機2および圧縮機構3を収容する密閉容器1を備えている。電動機2と圧縮機構3とは、シャフト4で連結されている。本実施形態では、シャフト4の軸方向が鉛直方向に延びていて電動機2と圧縮機構3が上下に並んでいるが、シャフト4の軸方向が水平方向に延びていて電動機2と圧縮機構3が左右に並んでいてもよい。密閉容器10の上部には、密閉容器10を貫通して密閉容器10の内部空間に開口する吐出管12が設けられており、密閉容器10の下部には、密閉容器10を貫通して圧縮機構3につながる吸入管11が設けられている。圧縮機構3は、吸入管11から吸入した作動流体典型的には冷媒を密閉容器10の内部空間に吐出する。電動機2は、固定子22および回転子24で構成されている。固定子22には、密閉容器1の内周面に沿った流路26を形成する切り欠きが設けられている。そして、圧縮機構3から吐出された作動流体は、電動機2の固定子22と回転子24の間の隙間および流路26を通じて電動機2の上方に導かれ、吐出管12から外部に排出される。シャフト4には、シャフト4の軸心C1からずれた位置に中心C2を有する円盤状の偏心部41が設けられている。偏心部41の端面は、円筒状の摺動面42を構成する。圧縮機構3は、シリンダ30、ピストン32、ベーン33、上軸受34および下軸受35で構成されている。ピストン32は、リング状をなしている。ピストン32は、偏心部41と嵌合し、摺動面42上を摺動する。ピストン32の内周面と偏心部41の摺動面42との間には潤滑油によって油膜が形成される。シリンダ30は、ピストン32を収容している。シリンダ30の内周面とピストン32の外周面との間には、三日月状の作動室39が形成されている。シリンダ30にはスロット30aが形成されており、このスロット30aにベーン33が往復可能に挿入されている。また、スロット30a内には、ベーン33をピストン32に押し付けるバネ38が配置されている。ベーン33は、作動室39を吸入ポート3aが開口する低圧室と吐出ポート3bが開口する高圧室とに仕切っている。なお、ベーン33は、ピストン32に一体化されていてもよい。上軸受34および下軸受35は、シリンダ30の両側で作動室39を閉塞するとともに、シャフト4を回転可能に支持する。本実施形態では、作動室39の低圧室に作動流体を流入させる吸入ポート3aがシリンダ30に設けられ、作動室39の高圧室から作動流体を流出させる吐出ポート3bが上軸受35に設けられている。吸入ポート3aの上流端には吸入管11が接続され、吐出ポート3bの下流端には吐出弁36が設けられている。吐出弁36は、所定の大きさ以上の圧力を受けたときに弾性変形して吐出ポート3bを開放する。ただし、吸入ポート3aおよび吐出ポート3bをどの部材にどのように設けるかは適宜選定可能である。さらに、上軸受34の上方には、吐出弁36を上軸受34に面する空間と共に覆うマフラー37が設けられている。マフラー37には、適所に密閉容器1の内部空間と連通する開口が設けられている。シャフト4の回転に伴って、ピストン32におけるシリンダ30の内周面に最も近接する遠点が旋回する。作動室39の低圧室は、ピストン32の遠点がベーン33から離れるにしたがって、容積を徐々に拡大する。容積の拡大に伴い、作動流体が吸入ポート3aから低圧室に流入する。ピストン32の遠点がベーン33を通過すると、低圧室は高圧室に切り替わる。高圧室は、ピストン32の遠点がベーン33から離れるにしたがって、容積を徐々に縮小する。容積の縮小によって高圧室内の圧力が高まり、作動流体が所定圧力以上に圧縮された時点で吐出弁36が開き、作動流体が吐出ポート3bから流出する。次に、図3および図4を参照して、シャフト4の偏心部41の構成について詳細に説明する。偏心部41には、シャフト4の軸方向における摺動面42の高さを低減する縮小部43が設けられている。縮小部43は、周方向に延びる連続した部位である。縮小部43は、シャフト4の軸方向において偏心部41の中央に位置することが好ましい。すなわち、シャフト4の軸方向において、縮小部43の両側には例えば円弧状の切り欠きが形成されていることが好ましい。なお、切り欠きは必ずしも円弧状である必要はなく、三日月状であってもよい。縮小部43は、偏心部41の中心C2回りの角度座標において偏心部41の偏心方向Aを0°、シャフト4の回転方向を正としたときに、115°~225°の範囲内で少なくとも一部が135°~180°の範囲に重なるように形成されている。例えば、縮小部43を、角度座標において115°~150°の範囲に設けてもよいし、角度座標において150°~225°の範囲に設けてもよい。ただし、縮小部43の角度幅は、45°以上であることが好ましい。さらに好ましい構成としては、角度座標において、縮小部43の始点シャフト4の回転方向と反対側の端点が135°以下に位置し、縮小部43の終点シャフト4の回転方向の端点が180°以上に位置することである。次に、本実施形態のロータリ圧縮機10の効果を確認するために、偏心部41に縮小部43が設けられていないシャフトを含む参照圧縮機に対して行った数値解析について説明する。図5は、シャフトが一回転する間に油膜の最小厚さがどの角度座標で発生するかを示すグラフである。図6は、シャフトの回転角度30度ごとの油膜の圧力分布を偏心部41の中心回りの角度座標で示す図である。図7は、シャフトの回転角度と圧縮荷重の関係を示す図である。これらの図で、シャフトの回転角度0°とは、ピストン32の遠点がベーン33上に位置するピストン32がベーン33を最も後退させる状態である。図5から、シャフトの回転角度が大きくなるにつれて、油膜の最小厚さ発生位置がシャフトの回転方向とは逆方向にシフトしていくのが分かる。そして、偏心部41の中心回りの角度座標において115°から225°の範囲では、油膜の最小厚さ、すなわちピストン32の内周面と摺動面42との間のクリアランスが大きく保たれることが確認できる。また、同図より、回転角度が120°のときの油膜の最小厚さは、回転角度が150°のときの油膜の最小厚さと比べて小さいことも確認できる。さらに、図5からは、角度座標において135°~180°の範囲で油膜の最小厚さが大きくなる傾向があり、角度座標において0°~115°および225°~360°の範囲で油膜の最小厚さが小さくなる傾向があることが確認できる。図6からは、角度座標において135°から180°の範囲に油膜圧力が発生するときはシャフトの回転角度が150°およびその前後であり、角度座標において180°から225°の範囲に油膜圧力が発生するときはシャフトの回転角度が120°およびその前後であることが確認できる。さらに、図6からは、角度座標において135°から180°の範囲に油膜圧力が発生するときは、角度座標において180°から225°の範囲に油膜圧力が発生するときと比較して、油膜圧力が大きいことが確認できる。上述した図5および図6の結果を勘案すると、角度座標において135°から180°の範囲に油膜圧力が発生するときは油膜の厚さが大きくなり、角度座標において180°から225°の範囲に油膜圧力が発生するときは油膜の厚さが小さくなる。すなわち、角度座標において135°から180°の範囲では油膜圧力による荷重支持力の発生が容易であるといえる。これは、図7に示されている回転角度150°の時の圧縮荷重の方が回転角度120°の時の圧縮荷重より大きいということから考えても、角度座標において135°から180°の範囲に油膜圧力が発生するときは圧縮荷重が大きいにも拘わらず油膜が厚く保たれるということであり、角度座標において135°から180°の範囲では油膜圧力による荷重支持力の発生が容易であることを裏付けている。以上より、角度座標において135°から225°の範囲ではピストン32の内周面と摺動面42との間のクリアランスが大きく保たれ、さらに、角度座標において135°から180°の範囲に油膜圧力による荷重支持力が発生するときは、角度座標において180°から225°の範囲に油膜圧力による荷重支持力が発生するときと比較して、荷重支持力の発生が容易である。それ故に、角度座標において135°から180°の範囲では荷重支持力がオーバースペックとなっている。そのため、角度座標において135°から180°の範囲に少なくとも一部が重なるように縮小部43を設けることにより、油膜に起因する粘性損失を低減することができる。さらに、角度座標において0°~115°および225°~360°の範囲に偏心部43を設けないことにより、ピストン32の内周面と摺動面42との間の油膜の最小厚さを十分に保つことができる。例えば、縮小部43を角度座標において135°~180°の範囲に設けた場合角度幅45°には、油膜に起因する粘性損失を11.6低減することができる。