"蒸気発生器で発生した乾き蒸気である主蒸気を高圧蒸気タービンに供給し、この高圧蒸気タービンの排気を中圧蒸気タービンに供給し、この中圧蒸気タービンの排気を低圧蒸気タービンに供給するように構成された発電プラントに装備されている蒸気再加熱システムであって、蒸気再加熱手段を有し、この蒸気再加熱手段において、前記高圧蒸気タービンから排気された乾き蒸気を、前記蒸気発生器で発生した前記主蒸気の一部によって加熱した後、前記中圧蒸気タービンに供給することにより、前記中圧蒸気タービンが乾き蒸気領域での運転となるようにしたことを特徴とする発電プラントの蒸気再加熱システム。上記の如く、従来計画の水蒸気系統21における蒸気再加熱システムは、湿分分離加熱器2において、中圧蒸気タービン1の排気湿り蒸気を、高圧蒸気タービンからの抽気等により、再加熱して乾き蒸気過熱蒸気とした後、低圧蒸気タービン4へ供給する構成のものであった。また、プラント熱効率を向上させるため、従来計画の水蒸気系統21には、低圧給水加熱器ドレンタンク74や低圧給水加熱器ドレンポンプ76などによって構成されたヒータドレンアップシステム79も、装備されている。一方、FBR発電プラントの主蒸気条件は、亜臨界火力発電プラントの主蒸気条件と同等である。従って、FBR発電プラントの蒸気タービンには、プラント熱効率や機器の信頼性などの観点から、できるだけ、実績のある火力発電プラントの蒸気タービンを採用することが望ましい。また、この火力発電プラントの蒸気タービンの採用は、現在計画されているFBR発電プラントの実証施設の竣工時期が比較的早いことからも、望ましい。しかしながら、上記の如く、火力発電プラントの蒸気再加熱システムは、高圧蒸気タービン98から排気された乾き蒸気を、ボイラ91内へ導き、再加熱器93において、ボイラ91のバーナの燃焼ガスにより再加熱した後、中圧蒸気タービン100へ供給する方式のものが一般的であり、蒸気の再加熱ポイントが、FBR発電プラントの水蒸気系統21における蒸気再加熱システムとは異なっている。即ち、火力発電プラントの蒸気再加熱システムでは高圧蒸気タービン98の排気乾き蒸気を再加熱するのに対して、FBR発電プラントの蒸気再加熱システムでは中圧蒸気タービン1の排気湿り蒸気を再加熱する。このような蒸気再加熱ポイントの相違により、FBR発電プラントの中圧蒸気タービン1の蒸気条件主として蒸気の温度及び湿り度は、火力発電プラントの中圧蒸気タービン100の蒸気条件と異なる。従って、火力発電プラントの中圧蒸気タービン100を単にFBR発電プラントの中圧蒸気タービン1に適用することはできず、湿り蒸気領域に適した中圧蒸気タービン1の詳細検討が必要である。このため、FBR発電プラントにおける蒸気再加熱ポイントを、中圧蒸気タービン1の排気から高圧蒸気タービン3の排気に変更することにより、中圧蒸気タービン1を、火力発電プラントの中圧蒸気タービン100と同様の乾き蒸気領域図6のタービン膨張線図におけるb3部参照で運転することができるようにすること望ましい。しかし、火力発電プラントでは蒸気の熱源が燃焼ガスであるのに対して、FBR発電プラントでは蒸気の熱源が液体金属ナトリウムである。従って、火力発電プラントと同等の蒸気再加熱システムをFBR発電プラントで実現するには、液体金属ナトリウムによって蒸気を再加熱する再加熱器を、蒸気発生器11の部分に設けることが必要であるため、蒸気発生器11の大幅な設計変更が必要になる。このため、火力発電プラントと同等の蒸気再加熱システムをFBR実証施設に採用することは非常に困難であり、現実的ではない。また、従来計画の水蒸気系統21は、抽気配管34,34a,34b,35,35a,35bやドレン配管36,36a,36b,37,37a,37b,38などを要する複雑な構成の湿分分離加熱器2や、ヒータドレンアップシステム79などを備えているため、系統全体の構成も複雑なものなっている。従って本発明は上記の事情に鑑み、蒸気の再加熱を蒸気発生器又はボイラなどで行うことが困難なプラントにおいて、中圧蒸気タービンの運転を乾き蒸気領域で実現し、且つ、できるだけ簡素な系統構成とすることができる発電プラントの蒸気再加熱システムを提供することを課題とする。上記課題を解決する本発明の発電プラントの蒸気再加熱システムは、蒸気発生器で発生した乾き蒸気である主蒸気を高圧蒸気タービンに供給し、この高圧蒸気タービンの排気を中圧蒸気タービンに供給し、この中圧蒸気タービンの排気を低圧蒸気タービンに供給するように構成された発電プラントに装備されている蒸気再加熱システムであって、蒸気再加熱手段を有し、この蒸気再加熱手段において、前記高圧蒸気タービンから排気された乾き蒸気を、前記蒸気発生器で発生した前記主蒸気の一部によって加熱した後、前記中圧蒸気タービンに供給することにより、前記中圧蒸気タービンが乾き蒸気領域での運転となるようにしたことを特徴とする。本発明の発電プラントの蒸気再加熱システムによれば、蒸気発生器で発生した乾き蒸気である主蒸気を高圧蒸気タービンに供給し、この高圧蒸気タービンの排気を中圧蒸気タービンに供給し、この中圧蒸気タービンの排気を低圧蒸気タービンに供給するように構成された発電プラントに装備されている蒸気再加熱システムであって、蒸気再加熱手段を有し、この蒸気再加熱手段において、前記高圧蒸気タービンから排気された乾き蒸気を、前記蒸気発生器で発生した前記主蒸気の一部によって加熱した後、前記中圧蒸気タービンに供給することにより、前記中圧蒸気タービンが乾き蒸気領域での運転となるようにしたことを特徴としているため、FBR発電プラントで課題としていた乾き蒸気領域での中圧蒸気タービンの運転を実現することができる。このため、蒸気発生器の設計変更などを要することなく、実績のある火力発電プラントの蒸気タービンの適用が可能になる。また、乾き蒸気領域で中圧蒸気タービンの運転を行うことによって、プラント熱効率が改善される。このため、発電プラントの発電電力を増加させることができる。或いは、発電電力を増加させる必要がない場合には、原子炉やボイラの熱出力を低減することができる。また、従来計画の水蒸気系統が有していた複雑な抽気配管やドレン配管などを要する湿分分離加熱器やヒータドレンアップシステムを削減し、抽気系統やドレン系統の合理化を図ることができるため、従来計画の水蒸気系統に比べて、水蒸気系統の構成を簡素化することができる。以下、本発明の実施の形態例を図面に基づいて詳細に説明する。図1に示すとおり、本発明の実施の形態例に係るFBR発電プラントの水蒸気系統111における蒸気再加熱システムは、蒸気再加熱手段としての高圧蒸気加熱器113を有し、この高圧蒸気加熱器113において、高圧蒸気タービン112の排気乾き蒸気を、蒸気発生器115で生成した乾き蒸気過熱蒸気である主蒸気の一部によって加熱した後、中圧蒸気タービン114に供給することにより、中圧蒸気タービン114が乾き蒸気領域での運転となるようにしたこと特徴とするものである。また、本実施の形態例の水蒸気系統111は、給水加熱手段である第1高圧給水加熱器136及び第2高圧給水加熱器137において、蒸気発生器115へ供給する給水を、高圧蒸気加熱器113で前記乾き蒸気の再加熱に使用した前記主蒸気のドレン凝縮水により、加熱することによって、このドレンの熱を回収する熱回収システムも有している。詳述すると、図1に示すように、本実施の形態例のFBR発電プラントは、ナトリウムループである1次ナトリウム系統121と2次ナトリウム系統122を有している。1次ナトリウム系統121では、中間熱交換器123に内蔵されている1次系ポンプ図示省略の作動により、冷却材である液体金属ナトリウムが、炉心124が収容されている原子炉容器125と中間熱交換器123との間で循環する。2次ナトリウム系統122では、2次系ポンプ126の作動により、冷却材である液体金属ナトリウムが、中間熱交換器123と蒸気発生器115との間で循環する。このときに中間熱交換器123では、炉心124を冷却して高温になった1次ナトリウム系統121の液体金属ナトリウムと、2次ナトリウム系統122の液体金属ナトリウムとの熱交換が行われる。そして、蒸気発生器115では、水蒸気系統111から供給される給水を、2次ナトリウム系統122の液体金属ナトリウムによって加熱することにより、高温高圧の水蒸気である乾き蒸気過熱蒸気を生成する。水蒸気系統111に配設されているタービン設備131は高圧蒸気タービン112と中圧蒸気タービン114と低圧蒸気タービン132と発電機133とを有しており、これらの蒸気タービン112,114,132及び発電機133が共通の回転軸134によって結合されている。また、低圧蒸気タービン132の下側には復水器135が配設されている。水蒸気系統111の構成について更に詳述すると、蒸気発生器115の蒸気出口115aは、主蒸気配管138を介して高圧蒸気タービン112の蒸気入口112aに接続されている。主蒸気配管138には上流側から順に蒸気発生器出口弁139、主蒸気止め弁140、蒸気加減弁141が設けられている。主蒸気止め弁140の上流側では、タービンバイパス配管142が主蒸気配管138から分岐されている。タービンバイパス配管142は、タービン設備131蒸気タービン112,114,132をバイパスして復水器135の蒸気入口135aに接続されている。タービンバイパス配管142にはタービンバイパス弁143が設けられている。復水器135の復水出口135bには、復水配管144の一端側が接続され、復水配管144の他端側には、脱気器153の一端側が接続されている。脱気器153の脱気器タンク153Bには給水配管145の一端側が接続され、給水配管145の他端側は、蒸気発生器115の給水入口115bに接続されている。復水配管144には、上流側から順に復水ポンプ146、グランド蒸気復水器147、復水ブースタポンプ148、第1低圧給水加熱器149、第2低圧給水加熱器150、第3低圧給水加熱器151、第4低圧給水加熱器152、脱気器153が設けられている。給水配管145には、上流側から順に給水ブースタポンプ154、主給水ポンプ155、第1高圧給水加熱器136、第2高圧給水加熱器137、蒸気発生器入口弁156が設けられている。復水器135の下部のホットウエル135cに貯留されている復水凝縮水は、復水ポンプ146及び復水ブースタポンプ148の作動により、復水配管144を介して脱気器153へ送られ、更に給水ブースタポンプ154及び主給水ポンプ155の作動により、給水配管145を介して蒸気発生器115へ送られる。第1~第4の低圧給水加熱器149,150,151,152は、復水器135内に配設されている。脱気器153は脱気部153Aと、脱気器タンク153Bとを有している。高圧蒸気タービン112の蒸気出口112bは、配管157を介して中圧蒸気タービン114の蒸気入口114aに接続され、中圧蒸気タービン114の蒸気出口114bは、配管158を介して低圧蒸気タービン132の蒸気入口132aに接続されている。そして、配管157には上流側から順に高圧蒸気加熱器113、再加熱蒸気止め弁159、インターセプト弁160が設けられている。また、タービンバイパス配管142の分岐部の上流側では、主蒸気分流配管161が主蒸気配管138から分岐されている。主蒸気分流配管161の下流側端部は、高圧蒸気加熱器113内に設けられている加熱管113aの入口側端部113a-1に接続されている。加熱管113aの出口側端部113a-2は、ドレン配管162を介して第2高圧給水加熱器137のドレン入口137aに接続されている。ドレン配管162には高圧蒸気加熱器ドレンタンク175が設けられている。第2高圧給水加熱器137のドレン出口137bは、ドレン配管165を介して第1高圧給水加熱器136のドレン入口136bに接続され、第1高圧給水加熱器136のドレン出口136cは、ドレン配管166を介して脱気部153Aのドレン入口153A-2に接続されている。また、中圧蒸気タービン114の抽気口114cは、抽気配管163を介して第1高圧給水加熱器136の抽気入口136aに接続されている。中圧蒸気タービン114の蒸気出口114dは、抽気配管164を介して脱気部153Aの抽気入口153A-1に接続されている。低圧蒸気タービン132の抽気口132b,132c,132d,132eは、抽気配管167,168,169,170を介して第1~第4の低圧給水加熱器149,150,151,152の抽気入口149a,150a,151a,152aにそれぞれ接続されている。第4低圧給水加熱器152のドレン出口152bは、ドレン配管171を介して第3低圧給水加熱器151のドレン入口151bに接続され、第3低圧給水加熱器151のドレン出口151cは、ドレン配管172を介して第2低圧給水加熱器150のドレン入口150bに接続され、第2低圧給水加熱器150のドレン出口150cは、ドレン配管173を介して第1低圧給水加熱器149のドレン入口149bに接続されている。第1低圧給水加熱器149のドレン出口149cは、ドレン配管174を介して復水器135のホットウエル135cに通じている。このような構成の水蒸気系統111において、蒸気発生器115で生成された乾き蒸気過熱蒸気である主蒸気は、主蒸気配管138を介して高圧蒸気タービン112へ供給されることにより、高圧蒸気タービン112を回転させる。図2の太い実線で示したタービン膨張線図におけるc1部が、このときの高圧蒸気タービン112における蒸気の状態変化を示す膨張線図である。なお、図2には太い実線で本実施の形態例の水蒸気系統111におけるタービン膨張線図概念図を示し、細い実線で従来の水蒸気系統21図3におけるタービン膨張線図概念図を示している。そして、高圧蒸気タービン112から排気された乾き蒸気は、配管157を介して高圧蒸気加熱器113へ送られる。一方、蒸気発生器115で生成された主蒸気乾き蒸気の一部が、主蒸気配管138から主蒸気分流配管161へ分流され、主蒸気分流配管161を介して高圧蒸気加熱器113へ供給される。高圧蒸気加熱器113内では、主蒸気分流配管161を介して供給される主蒸気が加熱管113a内を流れる一方、高圧蒸気タービン112の排気乾き蒸気が加熱管113aの外側を流れる。その結果、前記主蒸気によって前記排気乾き蒸気が加熱される。図2の太い実線で示したタービン膨張線図におけるc2部が、このときの高圧蒸気加熱器113における蒸気の状態変化を示す膨張線図である。本発明の蒸気再加熱システムでは、高圧蒸気タービン112から排気される乾き蒸気を再加熱するため、湿分分離機能は不要である。即ち、本発明の蒸気再加熱システムにおける蒸気再加熱手段高圧蒸気加熱器113は、湿分分離機能を介さない高圧蒸気タービン112の排気に対して湿分分離を実施する必要のないものである。高圧蒸気タービン112の排気乾き蒸気は、湿分分離機能を介さずに直接、蒸気再加熱手段高圧蒸気加熱器113において加熱される。高圧蒸気加熱器113で再加熱された乾き蒸気は、配管157を介して中圧蒸気タービン114へ供給され、中圧蒸気タービン114を回転させる。図2の太い実線で示したタービン膨張線図におけるc3部が、このときの中圧蒸気タービン114における蒸気の状態変化を示す膨張線図である。即ち、中圧蒸気タービン114は乾き蒸気領域での運転となる。中圧蒸気タービン114から排気された乾き蒸気は、配管158を介して低圧蒸気タービン132へ供給されることにより、低圧蒸気タービン132を回転させる。図2の太い実線で示したタービン膨張線図におけるc4部が、このときの低圧蒸気タービン132おける蒸気の状態変化を示す膨張線図であり、このときに蒸気は飽和蒸気線よりも上側の乾き蒸気状態から、飽和蒸気線よりも下側の湿り蒸気状態へ変化する。発電機133は、蒸気タービン112,114,132によって回転駆動されることにより、発電する。低圧蒸気タービン132から排気された湿り蒸気は、海水系統図示省略から復水器135内の冷却管図示省略に通水される海水によって冷却されることにより、凝縮水復水となって、復水器135のホットウエル135cに貯留される。第1~第4の低圧給水加熱器149,150,151,152では、復水配管144を介して供給される復水を、低圧蒸気タービン132からの抽気配管167,168,169,170を介してそれぞれに供給される抽気により、加熱する。第4低圧給水加熱器152において前記抽気の凝縮により生じるドレン凝縮水は、ドレン配管171を介して第3低圧給水加熱器151へ供給される。第3低圧給水加熱器151では、第4低圧給水加熱器152から供給される前記ドレンによっても、前記給水を加熱する。更に、この給水加熱後のドレン、及び第3低圧給水加熱器151において前記抽気の凝縮により生じるドレン凝縮水は、ドレン配管172を介して第2低圧給水加熱器150へ供給される。第2低圧給水加熱器150では、第3低圧給水加熱器151から供給される前記ドレンによっても、前記給水を加熱する。この給水加熱後のドレンは、ドレン配管173を介して第1低圧給水加熱器149へ供給される。第1低圧給水加熱器149では、第2低圧給水加熱器150から供給される前記ドレンによっても、前記給水を加熱する。この給水加熱後のドレンは、ドレン配管174を介して復水器135のホットウエル135cに排出される。一方、高圧蒸気加熱器113では主蒸気が、高圧蒸気タービン112の排気乾き蒸気との熱交換により、凝縮してドレン凝縮水となる。このドレンは、ドレン配管162を介して高圧蒸気加熱器ドレンタンク175へ送られて、一旦、高圧蒸気加熱器ドレンタンク175に貯留された後、ドレン配管162を介して第2高圧給水加熱器137へ供給される。第2高圧給水加熱器137では、給水配管145を介して供給される給水を、高圧蒸気加熱器113から供給される前記ドレンにより、加熱する。その後、このドレンは、ドレン配管165を介して第1高圧給水加熱器136へ供給される。第1高圧給水加熱器136では、給水配管145を介して供給される給水を、中圧蒸気タービン114から抽気配管163を介して供給される抽気と、第2高圧給水加熱器137から供給される前記ドレンとによって、加熱する。その後、前記抽気の凝縮によって生じるドレン凝縮水及び前記ドレンは、ドレン配管166を介して脱気部153Aへ供給される。脱気部153Aでは、復水配管144を介して供給される復水を、中圧蒸気タービン114から抽気配管164を介して供給される抽気と、第1高圧給水加熱器136から供給される前記ドレンとで加熱することにより、脱気する。脱気部153Aで脱気された前記復水及び加熱脱気後に前記抽気の凝縮によって生じるドレン凝縮水と、前記ドレンは、脱気器タンク153Bに貯留される。脱気器タンク153Bの貯留水は、給水ブースタポンプ154及び主給水ポンプ155の作動により、給水配管145を介して蒸気発生器115に供給される。以上のことから、本実施の形態例のFBR発電プラントの蒸気再加熱システムによれば、蒸気発生器115で発生した乾き蒸気である主蒸気を高圧蒸気タービン112に供給し、この高圧蒸気タービン112の排気を中圧蒸気タービン114に供給し、この中圧蒸気タービン114の排気を低圧蒸気タービン132に供給するように構成されたFBR発電プラントに装備されている蒸気再加熱システムであって、蒸気再加熱手段として高圧蒸気加熱器113を有し、この高圧蒸気加熱器113において、高圧蒸気タービン112から排気された乾き蒸気を、蒸気発生器115で発生した主蒸気の一部によって加熱した後、中圧蒸気タービ114に供給することにより、中圧蒸気タービン114が乾き蒸気領域での運転となるようにしたことを特徴としているため、FBR発電プラントで課題としていた乾き蒸気領域での中圧蒸気タービンの運転を実現することができる。このため、蒸気発生器115の設計変更などを要することなく、実績のある火力発電プラントの蒸気タービンの適用が可能になる。また、乾き蒸気領域で中圧蒸気タービン114の運転を行うことによって、プラント熱効率が改善される。このため、FBR発電プラントの発電電力を増加させることができる。或いは、発電電力を増加させる必要がない場合には、原子炉の熱出力を低減することができる。また、従来計画図3の水蒸気系統21が有していた複雑な抽気配管34a,34b,34,35a,35b,35やドレン配管36a,36b,36,37a,37b,37,38などを要する湿分分離加熱器2や、ヒータドレンアップシステム79などを削減し、抽気系統やドレン系統の合理化を図ることができるため、従来計画の水蒸気系統21に比べて、水蒸気系統111の構成を簡素化することができる。なお、図3に示す湿分分離加熱器2では高圧蒸気タービン3の抽気と排気の2段で蒸気再加熱を行うのに対して、本実施の形態例では主蒸気の1段で蒸気再加熱を行うため、1段分の抽気系統やドレン系統が削減されることになる。また、本実施の形態例のFBR発電プラントの蒸気再加熱システムによれば、給水加熱手段である第1高圧給水加熱器136及び第2高圧給水加熱器137において、蒸気発生器115へ供給する給水を、高圧蒸気加熱器113で乾き蒸気高圧蒸気タービン112の排気の再加熱に使用した主蒸気のドレンにより、加熱することによって、このドレンの熱を回収する熱回収システムを有しているため、主蒸気が保有している高エネルギーを、蒸気の再加熱に用いるだけでなく、給水加熱手段である第1高圧給水加熱器136及び第2高圧給水加熱器137において給水へ熱回収することができる。なお、本発明の蒸気再加熱システムは、必ずしもFBR発電プラントに限定するものではなく、FBR以外の原子力発電プラントにおいても、蒸気発生器で発生する主蒸気が乾き蒸気となるプラントであれば、適用することができる。例えば、新型の原子力発電プラントとして、現在、研究開発が進められている高温ガス炉の発電プラントなどにも、本発明の蒸気再加熱システムを適用することができる。高温ガス炉発電プラントはヘリウムを冷却材として用いており、蒸気発生器において給水をヘリウムで加熱することにより、高温高圧の乾き蒸気過熱蒸気を発生する。更に、本発明の蒸気再加熱システムは、必ずしも原子力発電プラントに限定するものではなく、ボイラを用いた発電プラントにも適用することができる。例えば、火力発電プラントなどのボイラを用いた発電プラントにおいて、前記ボイラで蒸気の再加熱を行うことが困難な場合には、蒸気発生器ではボイラのバーナの燃焼ガスにより乾き蒸気主蒸気を生成する一方、蒸気高圧蒸気タービンの排気の再加熱については本発明の蒸気再加熱システムを適用すればよい。このことによって、ボイラでの蒸気再加熱が困難な発電プラントにおいても、中圧蒸気タービンを乾き蒸気領域で運転することができる。また、図示例の蒸気発生器115は、給水を加熱して飽和蒸気を生成する蒸発器の部分と、前記蒸発器の部分で生成した飽和蒸気を更に加熱して過熱蒸気を生成する過熱器の部分とが一体になったものであるが、これに限定するものではなく、本発明の水蒸気系統は、前記蒸発器の部分と前記加熱器の部分が分離しているタイプの蒸気発生器を備えた発電プラントにも、適用することができる。また、低圧給水加熱器のドレンを、復水系統に回収するドレンアップシステムを設けることも可能であり、このドレンアップシステムによる低圧給水加熱器のドレン回収先は、復水配管又は復水器でもよい。"