"平均粒子径が5~4000μmで、円形度が0.85以上である、丸味状電融アルミナ粒子。電融アルミナ粒子同士を接触させ、エッジを取り除くことを特徴とする、請求項1に記載の丸味状電融アルミナ粒子の製造方法。ジェットミルによって電融アルミナ粒子のエッジを取り除くことを特徴とする、請求項1に記載の丸味状電融アルミナ粒子の製造方法。ジェットミルが、カウンター型ジェットミルである、請求項3に記載の丸味状電融アルミナ粒子の製造方法。ジェットミルが、旋回型ジェットミルである、請求項3に記載の丸味状電融アルミナ粒子の製造方法。カウンター型ジェットミルが、ノズル圧力、分級機回転数、運転時間を任意に設定できるものである、請求項4に記載の丸味状電融アルミナ粒子の製造方法。カウンター型ジェットミルのノズル圧力を0.6~0.8MPaとすることを特徴とする、請求項4または6に記載の丸味状電融アルミナ粒子の製造方法。カウンター型ジェットミルをバッチ運転し、ミル内残留物を製品とすることを特徴とする、請求項4,6または7に記載の丸味状電融アルミナ粒子の製造方法。樹脂中に請求項1に記載の丸味状電融アルミナ粒子を含むことを特徴とする、耐摩耗性樹脂組成物。ゴム中に請求項1に記載の丸味状電融アルミナ粒子を含むことを特徴とする、高熱伝導性ゴム組成物。樹脂中に請求項1に記載の丸味状電融アルミナ粒子を含むことを特徴とする、高熱伝導性樹脂組成物。請求項1に記載の丸味状電融アルミナ粒子を用いることを特徴とする、耐摩耗性樹脂組成物の製造方法。請求項1に記載の丸味状電融アルミナ粒子を用いることを特徴とする、高熱伝導性ゴム組成物の製造方法。請求項1に記載の丸味状電融アルミナ粒子を用いることを特徴とする、高熱伝導性樹脂組成物の製造方法。上記公報に記載されている方法によれば、カッティングエッジを有しない丸味状アルミナ粒子が得られているものの、共に熱原単位が大きく経済的でないばかりか熱伝導率も小さい。これらの課題を同時に解決するためには、熱伝導率の高い電融アルミナ粒子を、熱処理工程を伴わずに整形して丸味状電融アルミナ粒子を製造することが好ましい。また、熱処理を行なわず、整形によって丸味状電融アルミナ粒子が生産できれば熱処理設備、冷却設備も不要となり、設備投資費用が少なくて済むというメリットもある。本発明者は上記従来技術の問題点に鑑み、鋭意研究した結果、丸味状電融アルミナ粒子を完成するため、その製造にジェットミルを用いることにより上記課題を解決して本発明を完成させるに至った。すなわち、本発明は以下の手段によって達成される。1平均粒子径が5~4000μmで、円形度が0.85以上である、丸味状電融アルミナ粒子。2電融アルミナ粒子同士を接触させ、そのエッジを取り除くことを特徴とする、上記1に記載の丸味状電融アルミナ粒子の製造方法。3ジェットミルによって電融アルミナ粒子のエッジを取り除くことを特徴とする、上記1に記載の丸味状電融アルミナ粒子の製造方法。4ジェットミルが、カウンター型ジェットミルである、上記3に記載の丸味状電融アルミナ粒子の製造方法。5ジェットミルが、旋回型ジェットミルである、上記3に記載の丸味状電融アルミナ粒子の製造方法。6カウンター型ジェットミルが、ノズル圧力、分級機回転数、運転時間を任意に設定できるものである、上記4に記載の丸味状電融アルミナ粒子の製造方法。7カウンター型ジェットミルのノズル圧力を0.6~0.8MPaとすることを特徴とする、上記4または6に記載の丸味状電融アルミナ粒子の製造方法。8カウンター型ジェットミルをバッチ運転し、ミル内残留物を製品とすることを特徴とする、上記4、6または7に記載の丸味状電融アルミナ粒子の製造方法。9樹脂中に上記1に記載の丸味状電融アルミナ粒子を含むことを特徴とする、耐摩耗性樹脂組成物。10ゴム中に上記1に記載の丸味状電融アルミナ粒子を含むことを特徴とする、高熱伝導性ゴム組成物。11樹脂中に上記1に記載の丸味状電融アルミナ粒子を含むことを特徴とする、高熱伝導性樹脂組成物。12上記1に記載の丸味状電融アルミナ粒子を用いることを特徴とする、耐摩耗性樹脂組成物の製造方法。13上記1に記載の丸味状電融アルミナ粒子を用いることを特徴とする、高熱伝導性ゴム組成物の製造方法。14上記1に記載の丸味状電融アルミナ粒子を用いることを特徴とする、高熱伝導性樹脂組成物の製造方法。本発明により、丸味状の電融アルミナ粒子を安価に工業的に生産することが可能となり、本発明の丸味状電融アルミナ粒子は従来の丸味状アルミナ粒子に比べより高熱伝導で、優れた充填性を示すだけでなく、このアルミナ粒子を含む組成物の生産機械装置の摩耗を低減するものである。以下、本発明について詳述する。本発明は、平均粒子径が5~4000μmで、円形度が0.85以上の丸味状電融アルミナ粒子、及び一般には粉砕機として用いられるジェットミルにて電融アルミナ粒子を整形することを特徴とする丸味状電融アルミナ粒子の製造方法である。本発明において粒子の円形度とは、粒子の投影面積アと周囲長を測定し、周囲長に相当する真円の面積イとの比ア/イを円形度をいう。円形度は、粒子の形状が円に近いほど1に近い値となる。本発明の丸味状電融アルミナ粒子は、円形度が0.85以上であるが、0.86以上あるいは0.87以上が好ましく、0.88以上がさらに好ましい。0.90以上も可能である。しかしながら、必要以上の円形度とすると、例えば整形時間が長くなる等の経済的な不利益が生じることがある。通常は、円形度を0.91以下とするのが好ましい。本発明において出発原料として用いられる電融アルミナは公知の製造方法で製造される電融アルミナを用いることもできるが、その粒度は、平均粒子径が5~4000μm、好ましくは5~500μmの範囲のものがよい。平均径が5μm未満の場合は、ジェットミルに付帯する分級機の分級性能が一般に2~3μm程度であるため、充分な収率が得られない。また、平均径が4000μmを超える場合は、ジェットミル内で粒子が充分に加速出来ないため、粒子同士が衝突し、丸味化するのに必要な運動エネルギーが充分得られない。本発明に用いるジェットミルとしてはカウンター型ジェットミル例えば、ホソカワアルピネ型、Majac型あるいは旋回流型ジェットミル例えば、セイシン企業STJ型、日本ニューマチック工業PJM型などが挙げられるが、これらに限定されるものではない。電融アルミナは主に研削材に使用される材料であるため、それを取り扱う機械装置の磨耗が極めて大きくなるという問題がある。従って、ランニングコストを充分考慮する必要があり、本体壁面に直接粉末が当る可能性が少なく、かつ粒子に充分な運動柄を与えて、粒子同士を衝突させることができる装置、例えばカウンター型ジェットミルを選択することが好ましい。また、カウンター型ジェットミルでの粒子の整形においては、限定するわけではないが、通常の連続運転ではなく、バッチ運転を行なうようにする。好ましくは運転開始前に粉砕ノズルが隠れる程度の原料を仕込み、運転をスタートさせ運転中は新原料の投入を行なわない。そして、一定時間経過したら一旦機械を停止して下部排出口からミル内の粉を排出し、これを製品とする。電融アルミナ粒子は、単粒子である、かつ、ほぼ単結晶であり非常に硬いため、ジェットミルではいわゆる粉砕が進み難い。電融アルミナをジェットミルにかけると、電融アルミナ粒子に特徴的である鋭いカッティングエッジが粒子同士の衝突によって欠け取れ、ジェットミル内で衝突を繰り返すことによって鋭いカッティングエッジがなくなり、丸味を帯びた電融アルミナ粒子になっていくと推定される。衝突によって欠け取れたチッピング粒子は分級機を介して系外ヘ排出され、ミル内にはカッティングエッジのなくなった丸味を帯びた粗粒子のみが残る。丸味の程度は運転時間でコントロールするのが望ましく、整形時間が短すぎると丸味が不十分であり、整形時間が長過ぎると経済的でない。ジェットミルのノズル圧力は特に限定されるものではなく、ノズル圧力が高い方が整形効率が良いが、機器の耐圧設計に要する費用等を考慮すると0.6~0.8MPa程度が好ましい。分級機の微粒側カットポイントは、所望の製品の微粒側カットポイントにより選定すれば良く、特に限定されるものではない。本発明の丸味状電融アルミナ粒子は、好ましくはゴムや樹脂に充填され、特に熱伝導率の高い高熱伝導性ゴム組成物や高熱伝導性樹脂組成物、さらには特にアルミナが高充填された耐摩耗性樹脂組成物等に好ましく利用できる。高熱伝導性ゴム組成物、高熱伝導性樹脂における丸味状電融アルミナ粒子の含有量は80質量以上が好ましい。本発明において前記高熱伝導性樹脂組成物を構成する樹脂は、特に制限されず、公知な樹脂も適用される。例えば、不飽和ポリエステル樹脂、アクリル樹脂、ビニルエステル樹脂、エポキシ樹脂等、キシレンホルムアルデヒド樹脂、グアナミン樹脂、ジアリルフタレート樹脂、フェノール樹脂、フラン樹脂、ポリイミド樹脂、メラミン樹脂、ユリア樹脂等が挙げられる。好ましくは、不飽和ポリエステル樹脂、アクリル樹脂、ビニルエステル樹脂、エポキシ樹脂等が例示できる。本発明において前記耐摩耗性樹脂組成物を構成する樹脂は、特に制限されず、公知な樹脂も適用される。例えば、不飽和ポリエステル樹脂、アクリル樹脂、ビニルエステル樹脂、エポキシ樹脂等、キシレンホルムアルデヒド樹脂、グアナミン樹脂、ジアリルフタレート樹脂、フェノール樹脂、フラン樹脂、ポリイミド樹脂、メラミン樹脂、ユリア樹脂等が挙げられる。好ましくは、メラミン樹脂、フェノール樹脂等が例示できる。本発明においては前記高熱伝導性ゴム組成物を構成するゴムは、特に制限されず、公知なゴムも適用される。以下、実施例、比較例によって本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。円形度の測定方法粒子の投影面積アと周囲長を測定し、周囲長に相当する真円の面積イとの比ア/イを円形度とする。形状が円に近いほど1に近い値となる。平均粒子径が200μm以下の場合:Sysmex製FPIA-2100にて平均円形度を測定。平均粒子径が200μm以上の場合:画像解析装置Luzexにて平均円形度を測定。かさ比重かさ比重は、JISーR61261970によって測定した。すなわち、漏斗1、ストッパー2、シリンダー3及びその支持台4からなる図1の装置を用いて、下記のようにしてかさ比重を測定した:1シリンダーの容積Vmlを測定;2漏斗の出口をストッパーでふさぎ、試料約120mlを漏斗内に入れた後、シリンダーを漏斗の真下に配置;3ストッパーを引き抜き、試料の全量をシリンダー内に落とし、シリンダーの上面に盛り上がった試料を軽くすくい取るようにして除いた後、シリンダーに入った試料の重さを測定;4同一試料について2及び3の操作を繰り返して、3つの測定値W1g、W2g、及びW3gを取得;51で得られたシリンダーの容積Vmlと、4で得られた3つの測定値W1g、W2g、及びW3gとから、下記の式を用いてかさ比重を算出:かさ比重g/ml={W1W2W3/3}/V実施例1ホソカワアルピネ製カウンター型ジェットミル200AFG型にニッカトー製アルミナボールHD-2,20mmφを8kg敷き詰め、この上に平均粒径70μmの電融アルミナ昭和電工株製を10kg入れ、ノズル圧力0.6MPa、分級機回転数2000rpmにて粉砕時間を変えて15min,30min,60min,120min整形し、円形度、かさ比重、平均粒子径マイクロトラックHRAを測定した。結果を表1に示す。実施例2ホソカワアルピネ製カウンター型ジェットミル200AFG型にニッカトー製アルミナボールHD-2,20mmφを8kg敷き詰め、この上に平均粒径500μmの電融アルミナ昭和電工株製を10kg入れ、ノズル圧力0.6MPa、分級機回転数2000rpmにて粉砕時間を変えて15min,30min,60min,120min整形し、円形度、かさ比重、粒度篩粒度を測定した。結果を表2に示す。実施例3ホソカワアルピネ製カウンター型ジェットミル200AFG型にニッカトー製アルミナボールHD-2,20mmφを8kg敷き詰め、この上に表3~8に示す平均粒子径5~4000μm4000μm、2000μm、500μm、75μm、10μm、5μmの電融アルミナ昭和電工株製をそれぞれ10kg入れ、ノズル圧力0.6MPa、分級機回転数を所望の粒度に合わせて変化させ、整形し、円形度、かさ比重を測定した。結果を表3~8に示す。表3~8の欄外の数値は平均粒子径である。実施例4セイシン企業製旋回流型ジェットミルSTJ-200型にてプッシャーノズル圧力0.74MPa、グライディングノズル圧力0.64MPa、原料平均径70μmの電融アルミナ:昭和電工株製フィード量15kg/hrの条件で整形し、円形度、かさ比重、平均粒子径マイクロトラックHRAを測定した。結果を表9に示す。実施例5ホソカワアルピネ製カウンター型ジェットミル200AFG型にニッカトー製アルミナボールHD-2,20mmφを8kg敷き詰め、この上に平均粒径30μmの電融アルミナ昭和電工株製、WA400を10kg入れ、ノズル圧力0.6MPa、分級機回転数6000rpmにて60分間整形した。得られた丸味状電融アルミナの平均粒子径は23.4μm、円形度は0.90であった。シリコーン樹脂TSE-3070A25g、シリコーン樹脂TSE-3070B25g両者ともGE東芝シリコーン製、及び得られた丸味状電融アルミナ200gをミキサーT.K.HIVISMIX03型、特殊機化工業製を用いて、50rpmで10分間混練し、次いで遠心脱泡機NBK-1型、日本精機会社製を用いて500rpmで5分間脱泡した。これを140°Cで60分間硬化させ、樹脂組成物を得た。得られた樹脂組成物の熱伝導率を、迅速熱伝導率計QTM-500、京都電子工業製を用いて測定した。結果を表10に示す。比較例1丸味状電融アルミナの代わりに、ほぼ真球のアルミナビーズCB-A20A、平均粒径22.8μm、円形度0.96、昭和電工製を用いた以外は、実施例5と同様にして樹脂組成物を作成し、熱伝導率を測定した。結果を表10に示す。比較例2丸味状電融アルミナの代わりに、電融ではない丸味状アルミナAS-20、平均粒径23.1μm、円形度0.90、昭和電工製を用いた以外は、実施例5と同様にして樹脂組成物を作成し、熱伝導率を測定した。結果を表10に示す。比較例1及び2の丸味状アルミナは実施例5のものと比較して、平均粒子径がほぼ同じであり、かつ円形度がより優れている。しかしながら表10から理解されるように、実施例5の樹脂組成物を比較例1及び2の樹脂組成物と比較すると、丸味状電融アルミナを混練された実施例5の樹脂組成物は、熱伝導率が約1割も優れている。すなわち実施例5の丸味状電融アルミナが、熱伝導性充填材として優れた性質を有することが理解される。実施例6メラミン樹脂日産化学製サントップM-70010gに、実施例1と同様にして60分間整形した平均径70μmの丸味状電融アルミナ1.5gを混練し、直径25mmの円筒形に硬化させた。硬化した試料を自動研磨機オートメット2研磨装置/エコメット3型研磨機、ビューラー社製にて研磨し、研磨によって減少した試料の質量を求めた。尚、研磨は、エコメット3型研磨機にSiC耐水研磨紙240を貼り、オートメット2研磨装置に試料を3個セットし、エコメット3型研磨機に水をかけながら150rpmで回転させると同時に、オートメット研磨装置で5.4kgの加重を試料上部より加えながら30rpmで20分間回転させて行った。結果を表11に示す。比較例3メラミン樹脂日産化学製サントップM-70010gに、平均径75μmの電融アルミナ昭和電工製1.5gを混練し、直径25mmの円筒形に硬化させた。硬化した試料を自動研磨機にて実施例6と同様に研磨し、研磨によって減少した試料の質量を求めた。結果を表11に示す。実施例6と比較例3とを比較すると、丸味状電融アルミナを用いた実施例6の試料は、通常の電融アルミナを用いた比較例3の試料よりも磨耗量が少ないことがわかる。これは、丸味状の充填材が、耐磨耗性の向上に好ましいことによると考えられる。"