"インナーロータと、該インナーロータの回転中心に対して所定の偏心量を有するアウターロータと、該アウターロータを前記インナーロータに対して前記偏心量を維持しつつ所定の軌跡に沿って揺動させる案内手段と、吸入ポートと吐出ポートと前記吸入ポートの終端部から前記吐出ポートの始端部との間に形成された第1間仕切部とを備えたポンプハウジングとからなり、前記インナーロータと前記アウターロータとの間に形成される歯間空間は、前記アウターロータが揺動されない初期位置では、ロータ回転方向前方側及び後方側が密封状態となる最大歯間空間が前記第1間仕切部上に形成され、前記案内手段によって前記アウターロータが前記初期位置から揺動されることにより、前記最大歯間空間が前記吸入ポート上に移動し、前記最大歯間空間のロータ回転方向前方側に隣接する歯間空間が前記第1間仕切部上に位置し、該第1間仕切部上に位置する歯間空間はロータ回転方向後方側に隣接する前記最大歯間空間とは連通されず、ロータ回転方向前方側に隣接する歯間空間と連通されてなることを特徴とする内接歯車式ポンプ。請求項1において、前記アウターロータが前記初期位置から揺動された位置では、前記第1間仕切部上に位置する歯間空間のロータ回転方向前方側のチップクリアランスは、前記最大歯間空間のロータ回転方向前方側のチップクリアランスが前記吸入ポート終端上を通過する位置で拡大を開始してなることを特徴とする内接歯車式ポンプ。請求項1又は2において、前記アウターロータの内歯には、前記インナーロータの外歯とは接触しない非接触領域が形成され、該非接触領域によって前記第1間仕切部上に位置する歯間空間のロータ回転方向前方側のチップクリアランスが拡大する構成としてなることを特徴とする内接歯車式ポンプ。請求項3において、前記非接触領域は、前記内歯のロータ回転方向前方側にのみ形成されてなることを特徴とする内接歯車式ポンプ。請求項3又は4において、前記非接触領域は、前記アウターロータの内歯の歯元部と歯頂部との間には形成される窪み部としてなることを特徴とする内接歯車式ポンプ。特許文献1が有する課題について述べる。インナーロータ2の中心位置Oxが移動する偏心時、セル11は大仕切部14上において、吸込ポート10に連通するの。そのために、一旦、セル11に供給されたオイルが吸込ポート10に戻ってしまい、無駄な仕事を行っていることになり、ポンプ効率が低減する。そして、特に、偏心角度θ60°になると、セル11は、大仕切部14上において、吐出ポート9から吸込ポート10の両方と連通する。これによりオイルの吐出量は極端に減るが、ポンプの仕事量は変わらないので、ポンプ効率が著しく低下する。本発明の目的解決しようとする技術的課題は、インナーロータと該インナーロータが内接するアウターロータからなる可変容量タイプの内接歯車式ポンプにおいて、ポンプ効率の低下を抑制しつつ、吐出量の可変を行うことができるようにすることにある。そこで、発明者は上記課題を解決すべく、鋭意,研究を重ねた結果、請求項1の発明を、インナーロータと、該インナーロータの回転中心に対して所定の偏心量を有するアウターロータと、該アウターロータを前記インナーロータに対して前記偏心量を維持しつつ所定の軌跡に沿って揺動させる案内手段と、吸入ポートと吐出ポートと前記吸入ポートの終端部から前記吐出ポートの始端部との間に形成された第1間仕切部とを備えたポンプハウジングとからなり、前記インナーロータと前記アウターロータとの間に形成される歯間空間は、前記アウターロータが揺動されない初期位置では、ロータ回転方向前方側及び後方側が密封状態となる最大歯間空間が前記第1間仕切部上に形成され、前記案内手段によって前記アウターロータが前記初期位置から揺動されることにより、前記最大歯間空間が前記吸入ポート上に移動し、前記最大歯間空間のロータ回転方向前方側に隣接する歯間空間が前記第1間仕切部上に位置し、該第1間仕切部上に位置する歯間空間はロータ回転方向後方側に隣接する前記最大歯間空間とは連通されず、ロータ回転方向前方側に隣接する歯間空間と連通されてなる内接歯車式ポンプとしたことにより、上記課題を解決した。請求項2の発明を、請求項1において、前記アウターロータが前記初期位置から揺動された位置では、前記第1間仕切部上に位置する歯間空間のロータ回転方向前方側のチップクリアランスは、前記最大歯間空間のロータ回転方向前方側のチップクリアランスが前記吸入ポート終端上を通過する位置で拡大を開始してなる内接歯車式ポンプとしたことにより、上記課題を解決した。請求項3の発明を、請求項1又は2において、前記アウターロータの内歯には、前記インナーロータの外歯とは接触しない非接触領域が形成され、該非接触領域によって前記第1間仕切部上に位置する歯間空間のロータ回転方向前方側のチップクリアランスが拡大する構成としてなる内接歯車式ポンプとしたことにより、上記課題を解決した。請求項4の発明を、請求項3において、前記非接触領域は、前記内歯のロータ回転方向前方側にのみ形成されてなる内接歯車式ポンプとしたことにより、上記課題を解決した。請求項5の発明を、請求項3又は4において、前記非接触領域は、前記アウターロータの内歯の歯元部と歯頂部との間に形成される窪み部としてなる内接歯車式ポンプとしたことにより、上記課題を解決した。請求項1の発明では、インナーロータ及びアウターロータの通常回転速度時、或いは通常の吐出圧力の状態となるアウターロータの初期位置では、歯間空間が密封状態の最大歯間空間が前記第1間仕切部上で形成されつつ通過するものである。そして、インナーロータ及びアウターロータの高回転時や、吐出圧力の上昇が生じたとき等には、前記案内手段が作動して前記アウターロータが前記初期位置から揺動され、前記最大歯間空間は前記吸入ポート上に移動する。つまり、アウターロータが揺動完了した終端位置においては、最大歯間空間の状態で第1間仕切部を通過することはない。そして、前記第1間仕切部上で形成されつつ通過する歯間空間は、ロータ回転方向前方側に先行隣接する歯間空間と連通される。したがって、第1間仕切部を通過する歯間空間内のオイルの圧力を吐出ポート側に逃がすことができ、高回転時における吐出圧力を過渡に上昇させないようにすることができる。また、前記第1間仕切部上で形成されつつ通過する歯間空間はロータ回転方向後方側に隣接する前記最大歯間空間とは連通されない構成である。したがって、第1間仕切部上の歯間空間に供給されたオイルは、全て吐出ポート側に吐出することができると共に、吸入ポート側に戻ることは無い。これにより、インナーロータ3とアウターロータ4の通常回転時及び高回転時共にポンプ効率の低下を防止しつつ吐出量を可変にすることができる。請求項2の発明では、前記第1間仕切部上に位置する歯間空間のロータ回転方向前方側のチップクリアランスは、ロータ回転方向後方側のチップクリアランスが吸入ポート終端上を通過する位置で拡大を開始する構成としたことにより、アウターロータが揺動完了した終端位置において、第1間仕切部上の歯間空間に供給されたオイルが吸入ポート側に戻ることを防止し、ポンプ効率の低下を防止することができる。請求項3の発明では、アウターロータの内歯に非接触領域を形成することにより、前記第1間仕切部上に位置する歯間空間のロータ回転方向前方側のチップクリアランスが拡大する構成を極めて簡単に形成することができる。請求項4の発明では、前記非接触領域は、前記内歯のロータ回転方向前方側にのみ形成される構成としたので、より一層簡単に前記非接触領域を形成することができる。請求項5の発明では、前記非接触領域は前記アウターロータの内歯の歯元部と歯頂部との間には形成される窪み部としたことにより、連通隙間を比較的大きなものにでき、隣接する歯間空間同士のオイルの流通をより一層円滑にして、ポンプ効率を向上させることができる。以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。本発明は、図1,図2,図5及び図6等に示すように、主に、ポンプハウジングAと、インナーロータ3と、アウターロータ4と、前記インナーロータ3に対して前記アウターロータ4を所定の軌跡軌跡円Qに沿って揺動するように案内する案内手段Bと、該案内手段Bを作動させる操作手段Cとからなる。ポンプハウジングAには、図5A,図6に示すように、ロータ室1と操作室2が形成される。ロータ室1の底面部1aには、ポンプ駆動用の駆動軸が装着される軸孔11が形成され、該軸孔11の周囲に吸入ポート12と吐出ポート13が形成されている。また、吸入ポート12と吐出ポート13との間には間仕切部が形成されている。この間仕切部は、ロータ室1内に2箇所に形成され、その一方は、吸入ポート12の終端部12bから吐出ポート13の始端部13aの間に位置するもので、この間仕切部を第1間仕切部14と称する図5A,図6B参照。また、他方の間仕切部は、吐出ポート13の終端部13bから吸入ポート12の始端部12aの間に位置するものであり、これを第2間仕切部15と称する図5A,図6B参照。ロータ室1には、インナーロータ3、アウターロータ4及び案内手段Bとしてのアウターリング5が内装される図6A参照。また、操作室2には、アウターリング5を作動させるための操作手段Cを構成する部材等が装着される。前記ロータ室1と、操作室2とは、連通室16によって連通されている。インナーロータ3は、歯車状のロータであり、複数の外歯31,31,...が形成されている。また、隣接する外歯31,31の間の底部を歯底32と称する。インナーロータ3の直径方向中心位置には、駆動軸用のボス孔33が形成され、該ボス孔33には、駆動軸が貫通固定される。ボス孔33は、非円形として形成されたり、或いはキー溝等が形成されたものである。また、駆動軸は圧入等の固定手段にてインナーロータ3に固定され、インナーロータ3は駆動軸の回転駆動にて回転する。アウターロータ4は、環状に形成され、内周側に複数の内歯41,41,...が形成されている。また、隣接する内歯41,41の間の底部を歯底42と称する。そして、インナーロータ3の外歯31の数は、アウターロータ4の内歯41の数よりも1つ少ないものとして構成され、インナーロータ3が一回転すると、アウターロータ4は一歯分遅れて回転する関係となる。インナーロータ3の外歯31,31,...と、アウターロータ4の内歯41,41,...によって複数の歯間空間S,S,...が構成される。また、インナーロータ3の外歯31とアウターロータ4の内歯41との隙間をチップクリアランスと称する。そして、前記インナーロータ3とアウターロータ4の通常設定されるチップクリアランスを基準チップクリアランスtと称する。該基準チップクリアランスtは、インナーロータ3とアウターロータ4とが円滑に回転できるために必ず存在する隙間であり、歯間空間Sと先行隣接する歯間空間Sとの間で流体の流通が行われない大きさである。その大きさは一例として約0.05mmとする。前記基準チップクリアランスtは、その隙間寸法の値が次第に大きくなり始め、歯間空間Sと先行隣接する歯間空間Sとの間で流体の流通が行われることで連通隙間Jとなる。該連通隙間Jは、基準チップクリアランスtが回転する位置に対応して拡大したものである。アウターロータ4は、前記インナーロータ3と噛み合う接触歯面として歯頂部41aに頂部接触領域T1が設定され、歯元部41bに元部接触領域T2が設定される図3A,B参照。また、前記歯頂部41aと前記歯元部41bとの間にインナーロータ3の外歯31と常時、非接触となる非接触領域Kが形成されている。該非接触領域Kは、アウターロータ4がインナーロータ3と噛み合う状態において、その内歯41及び歯底42に常時、非接触状態で、前記連通隙間Jを構成する領域である。アウターロータ4の第1実施形態として、非接触領域Kは、前記歯頂部41aと前記歯元部41bとの間に亘って、形成された窪み部41cとして形成される図3B参照。該窪み部41cは、外歯31の回転方向における面に対して、外面より内方に略円弧形状の窪みとして形成された部位である。前記第1実施形態の変形例として前記窪み部41cは、内歯41の回転方向前方側の面にのみ形成されることもある図3C,D参照。これによって、アウターロータ4がインナーロータ3とは噛み合う状態において、インナーロータ3の外歯31は、アウターロータ4の内歯41に対して、常に回転方向前方側でのみ連通隙間Jが形成され、回転方向後方側では基準チップクリアランスtが存在することになる。また、非接触領域Kは、形状が明確な凹状の窪みとして形成されたものではなく、内歯41の回転方向前後の面で且つ歯頂部41aと歯元部41bとの間を切削する構成とすることもある。次に、インナーロータ3及びアウターロータ4の第2実施形態を図4に基づいて説明する。第2実施形態では、前述した第1実施形態に限定されず、吐出行程で且つ回転方向先行隣接の歯間空間Sと連通隙間Jが構成され、該連通隙間Jが圧縮行程開始から吐出行程において拡大する歯形であれば実施可能である。例えば、複数の楕円や円、もしくは高次曲線を組み合わせた曲線でインナーロータ3の歯形を形成したものが挙げられる。複数の歯間空間S,S,...は、インナーロータ3とアウターロータ4との回転に伴って、容積が拡縮して変化する。複数の歯間空間S,S,...の中でも容積が最大となる歯間空間Sを最大歯間空間Saと称し、容積が最小となる歯間空間Sを最深噛み合い部Sbと称する図1A,図2A参照。前記最大歯間空間Saでは、ロータ回転方向の前後両側に前記基準チッブクリアランスt,tが存在し、密封状態を構成する。該最深噛み合い部Sbは、インナーロータ3の外歯31がアウターロータ4の隣接する内歯41,41にチップクリアランスを有して接触するものであり、換言すると外歯31が両内歯41,41と歯底部42によって構成される空隙に食い込む構成となる。前記インナーロータ3は、その回転中心P3の位置がロータ室1に対して不動である。そして、インナーロータ3の回転中心P3に対して、アウターロータ4はその回転中心P4が偏心量eだけ離れた位置にて回転する。該偏心量eは、不変であり、インナーロータ3とアウターロータ4とが、常に一定の間隔を維持しながら回転し、外歯31,31,...と、内歯41,41,...とのチップクリアランスを適正な状態に維持するものである図1,図2参照。前記インナーロータ3の回転中心P3と、前記アウターロータ4の回転中心P4とを結ぶ仮想の線を基準線Lとする図1,図2参照。アウターロータ4は、その回転中心P4がインナーロータ3の回転中心P3に対して所定の偏心量eを維持する軌跡に沿って揺動すると共に、基準線Lも揺動するものである。そして、前述した所定の軌跡とは、インナーロータ3の回転中心P3を直径中心とし、その半径を偏心量eとした軌跡円Qとなる。前記アウターロータ4の回転中心P4は、インナーロータ3の回転中心P3と偏心量eを一定に維持しつつ軌跡円Qに沿って揺動するものである図2C,D参照。つまり、基準線Lが回転中心P3を揺動中心として、初期位置線Laから終端位置線Lbまでの範囲を揺動する状態にしたがって前記アウターロータ4が案内手段Bにより揺動する。また、基準線L上を通過する歯間空間Sは、前記基準線Lの回転中心P3の一方側に最大歯間空間Saが存在し、回転中心P3の他方側に最深噛み合い部Sbが位置する。この状態は、基準線Lが揺動して角度がどのように変化しても同様である図1参照。前記アウターロータ4には、位置が不動の前記インナーロータ3に対して、初期位置と終端位置とが存在し、初期位置は、前記初期位置線La上に最大歯間空間Saが位置する状態であり図1A,図2A参照、インナーロータ3とアウターロータ4とが比較的通常な状態で回転するときの位置のことである。また、初期位置では、最大歯間空間Saが第1間仕切部14を通過する。このときの基準線Lは初期位置線Laに一致する図1A,図2A参照。また、終端位置とは、インナーロータ3とアウターロータ4とが比較的高圧な回転をするときの位置のことであり、最大歯間空間Saが第1間仕切部14に対して回転方向後方側にずれた位置を通過するものである図1B,図2B参照。具体的には、アウターロータ4が初期位置から案内手段Bによって揺動されることにより、前記最大歯間空間Saが吸入ポート12上に移動する状態となるものである。このときの基準線Lは終端位置線Lbに一致する。ここで、初期位置線Laと終端位置線Lbとのなす角度はθbである。そして、アウターロータ4の終端位置において、前記第1間仕切部14上を通過する歯間空間Sは、ロータ回転方向後方側に隣接する前記最大歯間空間Saとは連通されず、ロータ回転方向前方側に先行隣接する歯間空間Sと連通される図2B参照。案内手段Bは、前記アウターロータ4を、基準線Lの初期位置線Laから終端位置線Lbとなるまでの角度θbを揺動させる役目をなすものである。案内手段Bの具体的な実施形態について説明すると、案内手段Bはアウターリング5,プロフィール溝61及び案内ピン62とから構成される。アウターリング5は、略円環状に形成され、その内周側を包持内周部51と称する図5A,図6A参照。さらに、アウターリング5には、後述する操作手段Cによって揺動されるための係止突起部52が外周側面より直径方向に突出形成されている。前記包持内周部51は、円形の内壁面として形成されたものであり、包持内周部51の内径D5は、アウターロータ4の外径D4と同一である図5A参照。実際には、包持内周部51の内径D5は、アウターロータ4の外径D4よりも僅かに大きく、前記アウターロータ4が円滑に回動自在となるように、包持内周部51とアウターロータ4の間にクリアランスを有して挿入されるようになっているものであるが、この構成も同一の概念に含むものである。つまり、アウターリング5の包持内周部51の直径中心P5は、該包持内周部51に挿入された状態のアウターロータ4の回転中心P4と位置が一致するように構成されている図1,図6A参照。アウターリング5は、ロータ室1内において、アウターロータ4を包持内周部51に配置して、これを安定した状態に支持すると共に、後述する操作手段Cを介してインナーロータ3の回転中心P3を中心とした半径を偏心量eとする軌跡円Qに沿って揺動させる図1,図2参照。アウターリング5は、ポンプハウジングAのロータ室1に内装されるものであり、該ロータ室1内で、揺動可能となる構成となっている図5,図6参照。そのために、アウターリング5の外形に対して、ロータ室1は、僅かに広く形成され、アウターロータ4が揺動するためのスペースが余分に設けられている。アウターリング5は、その揺動の軌跡が決まっており、アウターリング5の直径中心P5が前記インナーロータ3の回転中心P3と偏心量eを維持しつつ、アウターリング5がインナーロータ3の回転中心P3の周囲の軌跡円Qに沿って揺動する。アウターリング5の揺動によって、アウターロータ4の回転中心P4は、前記インナーロータ3の回転中心P3と偏心量eを維持しつつ、軌跡円Qに沿って、回転中心P3の周囲を揺動する。これによって、回転中心P3と回転中心P4とを結ぶ基準線Lが初期位置線Laに対して角度も変化することになる図2C参照。次に、プロフィール溝61と案内ピン62について説明する。プロフィール溝61及び案内ピン62は、アウターリング5をその直径中心P5がインナーロータ3の回転中心P3と偏心量eを維持しながら、アウターリング5の包持内周部51の直径中心P5を前記軌跡円Qに沿って揺動できるように案内する役目をなす案内手段である。プロフィール溝61は、ポンプハウジングAのロータ室1の底面部1aに形成され、案内ピン62は、アウターリング5に設けられている図5A,図6B参照。また、その反対にプロフィール溝61がアウターリング5に形成され、案内ピン62がロータ室1の底面部1aに形成されても良い。プロフィール溝61及び案内ピン62はそれぞれ3個設けられている。プロフィール溝61は、円弧状に形成された略楕円形状の溝であり、その長手方向は僅かに円弧状に形成されている。プロフィール溝61は、アウターリング5の直径中心P5側に対して凹形円弧形状となる図1参照。プロフィール溝61は、案内ピン62を、前記アウターリング5の直径中心P5が、前記軌跡円Qに沿って移動できるように案内する。プロフィール溝61及び案内ピン62は、ロータ室1の底面部1a及びアウターリング5に対して略90度程度の間隔となるように設けられることが好ましい。操作手段Cは、油圧バルブタイプであり、バルブ7とスプリング8とからなる図6参照。バルブ7には、前記アウターリング5の外周から直径方向に突出する係止突起部52が係止される被係止部71が形成されている。被係止部71は、軸状のバルブ7の一部に形成された括れであり、該括れとした被係止部71にアウターリング5の係止突起部52が略遊挿状態で係止される。バルブ7は、スプリング8により、常時初期位置となるように弾性付勢されている。そして、バルブ7にかかる油圧が上昇するとスプリング8の弾性力を上回って、バルブ7が軸方向に移動し、被係止部71に係止されたアウターリング5の係止突起部52がロータ室1の接線方向に沿って移動する。操作手段Cは、ソレノイドバルブとしても良く、また、バルブに限らずギアやバネを用いても良い。次に、本発明における動作を説明する。ここで、操作手段Cのバルブ7は油圧にて作動する構造とし、その油圧は、ポンプの吐出圧と共に変化する構造のものとする。まず、ポンプ始動時には、駆動軸の回転に伴ってインナーロータ3と、案内手段Bのアウターリング5とが互いの外歯31,31,...と内歯41,41,...とを噛み合わせながら回転する。そして、前記歯間空間Sは吸入ポート12側で容積が拡大し、第1間仕切部14を通過した後に吐出ポート13で収縮し、かかる容積を変化させることによってポンプ作用が行なわれる。すなわち、前記歯間空間Sは、吸入ポート12から第1間仕切部14を通過して吐出ポート13に向かう行程で、吸入,吸入終了,圧縮,吐出というポンプとしての4つの行程を有する。そして、ポンプ始動前あるいは、始動直後のインナーロータ3とアウターロータ4とが低回転時には、ポンプ吐出圧がゼロあるいは極めて低く案内手段Bのアウターリング5は、操作手段Cのスプリング8のばね力によって静止状態のバルブ7に押圧付勢されている図6A参照。この状態では、インナーロータ3の回転中心P3に対するアウターロータ4の位置を示す基準線Lは、初期位置線Laにあり、第1間仕切部14上に位置し、最大歯間空間Saが第1間仕切部14を通過する図1、図2参照、これによって、インナーロータ3とアウターロータ4との初期位置状態では、ポンプ吐出量が最大となる。このとき、最大歯間空間Saのロータ回転方向前方側の基準チッブクリアランスtは、圧縮行程開始から吐出行程において次第に拡大し、連通隙間Jとなる。ポンプ回転数の増加に伴い、ポンプ吐出圧が上昇すると、ポンプ吐出圧が操作手段Cに作用して、アウターリング5がスプリング8の弾性付勢力に抗してインナーロータ3とアウターロータ4との回転方向とは反対の方向本発明においては時計回りの方向へ揺動する。アウターリング5は、該アウターリング5側に設けられた案内ピン62,62,...によって、ポンプハウジングA側のプロフィール溝61,61,...に沿って案内されて所定の軌跡を揺動する。これにより、アウターロータ4と共に基準線Lは、初期位置線Laから角度θbだけ傾き、終端位置線Lbに向って揺動する。このとき、最大歯間空間Saは、第1間仕切部14から吸入ポート12上に移動し、第1間仕切部14上には最大歯間空間Saではない歯間空間Sが位置することになる図1,図2参照。これにより、インナーロータ3とアウターロータ4との終端位置状態では、ポンプ吐出量が最小となる。第1間仕切部14上に位置する歯間空間Sのロータ回転方向前方側の基準チッブクリアランスtは、前記最大歯間空間Saのロータ回転方向前方側の基準チップクリアランスtが前記吸入ポート終端上を通過する位置で拡大を開始し、連通隙間Jとなる図7参照。そして、第1間仕切部14に位置する歯間空間Sは、ロータ回転方向に先行隣接する歯間空間Sと連通隙間Jを介して連通する図2参照。上記の構成によって、低回転時つまり基準線Lが初期位置線Laに一致しているときでは、前記吸入ポート12からインナーロータ3とアウターロータ4との歯間空間Sの容積を拡大しつつオイルが吸入され、第1間仕切部14を密封空間状の最大歯間空間Saが通過し、通過する過程で最大歯間空間Saの吸入行程が終了するようになっている図1A,図2A参照。最大歯間空間Saは、第1間仕切部14を通過する過程で、ロータ回転方向の前後両側に隣接する歯間空間S,Sとは基準チップクリアランスtのみ繋がり、密封状態が維持される。そして、インナーロータ3とアウターロータ4とが高回転となると、操作手段Cが案内手段Bを作動させて、基準線Lが初期位置線Laから終端位置線Lbに向って揺動し、アウターロータ4がインナーロータ3に対して軌跡円Qに沿って揺動する。このアウターロータ4が初期位置線Laから終端位置線Lbに位置変更することによって、前記最大歯間空間Saが吸入ポート12上に移動し、第1間仕切部14には、最大歯間空間Saではない歯間空間Sが通過する図1B,図2B参照。第1間仕切部14を通過する歯間空間Sは、ロータ回転方向の後方側に位置する最大歯間空間Saとは連通しないものである図2B参照。よって、第1間仕切部14を通過する歯間空間Sは、先行隣接する歯間空間Sと共に吐出ポート13に吐出を開始する。このような動作により、ポンプの吐出圧力の上昇を抑制するものである。高回転時において、第1間仕切部14上を通過する歯間空間Sは、吐出ポート13側に向かうに従い容積が小さくなり、内圧が高い状態で第1間仕切部14上を通過することとなる。換言すると、前記歯間空間Sは圧縮行程内で第1間仕切部14上を通過する。第1間仕切部14上に位置することで、該歯間空間S内のオイル送出が吸入ポート12から吐出ポート13へと切り替わる。前記歯間空間Sのロータ回転方向後方側の基準チッブクリアランスtが前記吸入ポート12の終端部12bを通過すると同時に、ロータ回転方向前方側の基準チッブクリアランスtが拡大を開始し、連通隙間Jとなることで吐出ポート13へのオイル送出となる図7参照。これによって、第1間仕切部14を通過する歯間空間Sは、適宜圧力を逃がすことができ、圧縮状態にある歯間空間Sからの流体も円滑に先行隣接する歯間空間Sに送り込むことができる。また、アウターロータ4がインナーロータ3に対して初期位置にあるときでは、第1間仕切部14を通過する最大歯間空間Saは、そのロータ回転方向の前後両側に位置する歯間空間S,Sとは連通しない密封状態となる構成である図1A,図2A参照。したがって、最大歯間空間Saに供給されたオイルが吸入ポート12に戻ることや、吐出ポート13に吐出されることはない。これにより、初期位置及び終端位置の両方でポンプ効率の低下を防止し且つ吐出量を可変にすることができる。"