"物体側から順に、第一反射鏡と、第二反射鏡と、レンズ群とを有し、前記第一反射鏡で反射された光は前記第二反射鏡にて反射されたのち、前記レンズ群を通って所定の像面に物体像を形成するように配置されており、前記物体の中心と前記第一反射鏡の中心とを結ぶ直線を第一基準軸とし、前記第二反射鏡の中心と前記像面の中心とを結ぶ直線を第二基準軸とし、前記第一基準軸と前記第二基準軸とを含む平面を基準面とし、前記第一反射鏡の中心を通り前記基準面に垂直で前記第一基準軸と所定の角度をなす平面を第一直交面とし、前記第二反射鏡の中心を通り前記基準面に垂直で前記第二基準軸と所定の角度をなす平面を第二直交面とし、前記レンズ群のうち最も前記第二反射鏡側の面の中心を通り前記基準面に垂直で前記第二基準軸に平行な平面を第三直交面とするとき、前記第一反射鏡と前記第二反射鏡とは前記基準面内で偏心しており、前記第一反射鏡の反射面は回転非対称な非球面であって、前記基準面内及び前記第一直交面内で前記物体側に凹面である形状を有し、前記第二反射鏡の反射面は回転非対称な非球面であって、前記基準面内及び前記第二直交面内で前記第一反射鏡側に凸面である形状を有し、前記レンズ群のうちの最も前記第二反射鏡側の面は回転非対称な非球面であって、前記基準面内では前記第二反射鏡側に凹面であり、前記第三直交面内では前記第二反射鏡側に凸面である形状を有することを特徴とする反射屈折撮影レンズ。前記第一反射鏡の反射面の前記第一基準軸上における前記基準面内の曲率は、前記第一直交面内の曲率よりも大きいことを特徴とする請求項1に記載の反射屈折撮影レンズ。前記第二反射鏡の反射面の前記第二基準軸上における前記基準面内の曲率は、前記第二直交面内の曲率よりも小さいことを特徴とする請求項1または2に記載の反射屈折撮影レンズ。前記第一基準軸と前記第二基準軸とは平行であることを特徴とする請求項1乃至3のいずれか1項に記載の反射屈折撮影レンズ。前記レンズ群は、回転非対称な非球面形状の入射面および射出面を有する3つのレンズを有することを特徴とする請求項1乃至4のいずれか1項に記載の反射屈折撮影レンズ。前記回転非対称な非球面は、該非球面の接平面の原点における法線方向をz方向とし、前記接平面内で互いに直交する二方向をx方向およびy方向とし、前記非球面のz方向のサグ量をsとし、原点における曲率をcとし、原点からの距離をrとし、コーニック定数をkとし、mおよびnを0を含む自然数とし、単項式xmynの係数をCm,nとするとき、次の式1により規定されていることを特徴とする請求項1乃至5のいずれか1項に記載の反射屈折撮影レンズ。前記第一反射鏡の非球面形状の反射面を規定する前記式1において、x2の係数C2,0と曲率cの半分の値c/2との和をα1とし、y2の係数C0,2と曲率cの半分の値c/2との和をβ1とするとき、0.500<β1/α1<1.000を満足することを特徴とする請求項6に記載の反射屈折撮影レンズ。前記第二反射鏡の非球面形状の反射面を規定する前記式1において、x2の係数C2,0と曲率cの半分の値c/2との和をα2とし、y2の係数C0,2と曲率cの半分の値c/2との和をβ2とするとき、0.100<β2/α2<1.000を満足することを特徴とする請求項6または7に記載の反射屈折撮影レンズ。前記レンズ群のうちの最も第二反射鏡側のレンズの非球面形状の入射面を規定する前記式1において、x2の係数C2,0と曲率cの半分の値c/2との和をα3とし、y2の係数C0,2と曲率cの半分の値c/2との和をβ3とするとき、-4.000<β3/α3<-1.000を満足することを特徴とする請求項6乃至8のいずれか1項に記載の反射屈折撮影レンズ。前記第一反射鏡の前記物体側に配置されて、回転非対称な非球面形状の回折光学面を有する回折光学素子を備えていることを特徴とする請求項1乃至9のいずれか1項に記載の反射屈折撮影レンズ。前記回折光学面の非球面は、前記第一基準軸の方向をz方向とし、z方向に垂直な面内で互いに直交する二方向をx方向およびy方向とし、回折光学面での位相形状をφとし、参照波長をλ0λ0=546nmとし、回折次数をmm=1とし、iおよびjを0を含む自然数とし、単項式xiyjの係数をDi,jとするとき、次の式2により規定され、x2の係数D2,0をα4とし、y2の係数D0,2をβ4とするとき、-7.000<β4/α4<-1.000を満足することを特徴とする請求項10に記載の反射屈折撮影レンズ。従来の反射屈折撮影レンズでは、物体被写体からの光束の中央部分が凸面反射鏡により遮られた後、中央開口部を有する凹面反射鏡および凸面反射鏡で順次反射され、凹面反射鏡の開口部を介して像面に達する。その結果、像面に達する結像光束の中央部分は欠如しており、像面に対するデフォーカス焦点位置ずれに起因して物体像にリング状のボケが発生し易い。本発明は、前述の課題に鑑みてなされたものであり、デフォーカスに起因するリング状のボケが発生することのない反射屈折撮影レンズを提供することを目的とする。前記課題を解決するために、本発明では、物体側から順に、第一反射鏡と、第二反射鏡と、レンズ群とを有し、前記第一反射鏡で反射された光は前記第二反射鏡にて反射されたのち、前記レンズ群を通って所定の像面に物体像を形成するように配置されており、前記物体の中心と前記第一反射鏡の中心とを結ぶ直線を第一基準軸とし、前記第二反射鏡の中心と前記像面の中心とを結ぶ直線を第二基準軸とし、前記第一基準軸と前記第二基準軸とを含む平面を基準面とし、前記第一反射鏡の中心を通り前記基準面に垂直で前記第一基準軸と所定の角度をなす平面を第一直交面とし、前記第二反射鏡の中心を通り前記基準面に垂直で前記第二基準軸と所定の角度をなす平面を第二直交面とし、前記レンズ群のうち最も前記第二反射鏡側の面の中心を通り前記基準面に垂直で前記第二基準軸に平行な平面を第三直交面とするとき、前記第一反射鏡と前記第二反射鏡とは前記基準面内で偏心しており、前記第一反射鏡の反射面は回転非対称な非球面であって、前記基準面内及び前記第一直交面内で前記物体側に凹面である形状を有し、前記第二反射鏡の反射面は回転非対称な非球面であって、前記基準面内及び前記第二直交面内で前記第一反射鏡側に凸面である形状を有し、前記レンズ群のうちの最も前記第二反射鏡側の面は回転非対称な非球面であって、前記基準面内では前記第二反射鏡側に凹面であり、前記第三直交面内では前記第二反射鏡側に凸面である形状を有することを特徴とする反射屈折撮影レンズを提供する。本発明の反射屈折撮影レンズでは、中央部分の欠如していない中実断面の光束が物体像を形成するので、デフォーカスに起因するリング状のボケが発生することなく、鮮明な物体像が得られる。以下、実施形態を、添付図面に基づいて説明する。図1は、実施形態の各実施例にかかる反射屈折撮影レンズの基本構成を概略的に示す図である。各実施例にかかる反射屈折撮影レンズは、例えばカメラに用いられる撮影レンズであって、図1に示すように、物体側から光の入射順に、凹面反射鏡第一反射鏡CM1と、凸面反射鏡第二反射鏡CM2と、3つのレンズL1,L2,L3からなるレンズ群とを有する。第1実施例~第3実施例では凹面反射鏡CM1の物体側に回折光学素子D1が配置され、第4実施例では凹面反射鏡CM1の物体側に平行平面板P1が配置されている。図1において、基準軸第一基準軸AXaは、無限遠にある物体の中心と凹面反射鏡CM1の中心反射面の原点とを結ぶ直線である。基準軸AXbは、凹面反射鏡CM1の中心と凸面反射鏡CM2の中心反射面の原点とを結ぶ直線である。基準軸第二基準軸AXcは、凸面反射鏡CM2の中心と像面IMの中心とを結ぶ直線である。図1では、全体座標系X,Y,Zとして、図1の紙面に垂直な方向にX軸を、図1の紙面に沿って鉛直方向にY軸を、図1の紙面に沿って水平方向にZ軸を設定している。基準軸AXa、AXbおよびAXcは、図1の紙面YZ平面に沿ってそれぞれ直線状に延びている。すなわち、基準軸AXa~AXcは、YZ平面に沿った断面構成ではジグザグ状であるが、XZ平面に沿った断面構成では1本の直線に重なって見える。基準軸AXaおよびAXcは、Z方向に沿って延びており、互いに平行である。基準軸AXaとAXb、および基準軸AXcとAXbとは、所定の角度θ各実施例において32度をなしている。以下、基準軸AXaと基準軸AXcとを含む平面、すなわちYZ平面を基準面とする。図1では、回折光学素子D1平行平面板P1、凹面反射鏡CM1、凸面反射鏡CM2、およびレンズ群L1~L3における局所座標系x,y,zをそれぞれ設定している。回折光学素子D1平行平面板P1およびレンズ群L1~L3の局所座標系において、x軸、y軸およびz軸は、全体座標系におけるX軸、Y軸およびZ軸とそれぞれ平行に設定されている。凹面反射鏡CM1および凸面反射鏡CM2の局所座標系において、x軸はX軸と平行に設定され、z軸は図1の紙面においてZ方向と角度θ/2をなす方向に設定され、y軸は図1の紙面においてz軸と直交するように設定されている。凹面反射鏡CM1の反射面は回転非対称な非球面であって、図2aに示すように基準面内及び基準面に垂直なxz平面第一直交面内で物体側に凹面である形状を有する。凹面反射鏡CM1の反射面の基準軸AXa上すなわち原点における基準面内での曲率は、基準面に垂直なxz平面内での曲率よりも大きい。凸面反射鏡CM2の反射面は回転非対称な非球面であって、図2bに示すように基準面内及び基準面に垂直なxz平面第二直交面内で凹面反射鏡CM1側に凸面である形状を有する。凸面反射鏡CM2の反射面の基準軸AXc上すなわち原点における基準面内での曲率は、基準面に垂直なxz平面内での曲率よりも小さい。レンズ群L1~L3のうちの最も凸面反射鏡CM2側の面、すなわちレンズL1の入射面は回転非対称な非球面であって、図2cに示すように基準面内では凸面反射鏡CM2側に凹面であり、基準面に垂直なxz平面第三直交面内では凸面反射鏡CM2側に凸面である形状を有する。レンズ群L1~L3のその他の面、すなわちレンズL1の射出面、レンズL2の入射面および射出面、並びにレンズL3の入射面および射出面も、回転非対称な非球面である。凹面反射鏡CM1の物体側に配置された回折光学素子D1は、回転非対称な非球面形状の回折光学面を有する。このように、凹面反射鏡CM1と凸面反射鏡CM2とは、凹面反射鏡CM1で反射された光が凸面反射鏡CM2にて反射された後、レンズ群L1~L3を通って像面IMに物体像を形成するように基準面内で偏心している。換言すれば、物体からの光束の中央部分が遮られることなく像面IMに達するように、ひいては中央部分の欠如していない中実断面の光束が像面IMに物体像を形成するように、凹面反射鏡CM1と凸面反射鏡CM2とは偏心して配置されている。その結果、各実施例にかかる反射屈折撮影レンズでは、色収差の良好な補正と小型化との両立を図ることができるだけでなく、中央部分の欠如していない中実断面の光束が物体像を形成するので、デフォーカスに起因するリング状のボケが発生することなく、自然な物体像が得られる。凹面反射鏡CM1、凸面反射鏡CM2、およびレンズ群L1~L3における回転非対称な非球面すなわち自由曲面は、次の式1により規定されている。式1において、sは非球面のz方向のサグ量単位:mmであり、cは原点における曲率曲率半径の逆数単位:mm1であり、rは原点からの距離x2y2の平方根の値単位:mmであり、kはコーニック定数であり、mおよびnは0を含む自然数であり、Cm,nは単項式xmynの係数である。凹面反射鏡CM1の非球面形状の反射面を規定する式1において、x2の係数C2,0と曲率cの半分の値c/2との和をα1とし、y2の係数C0,2と曲率cの半分の値c/2との和をβ1とするとき、次の条件式Aを満足することにより、非点収差を良好に補正することができる。0.500<β1/α1<1.000A条件式Aの上限値を上回るか、または下限値を下回ると、非点収差が大きく発生してしまう。なお、条件式Aを満足させることによる効果を十分に発揮させるためには、上限値を0.975にしても良い。さらに、上限値を0.950にしても良い。また、条件式Aを満足させることによる効果を十分に発揮させるためには、下限値を0.655にしても良い。さらに、下限値を0.810にしても良い。なお、|β1|<|α1|とすることができる。一般に、レンズを偏心させると非点収差が大きく発生する。本実施形態では、第一反射鏡である凹面反射鏡CM1の非球面形状の反射面にアス成分を持たせることにより、非点収差を良好に補正している。ここで、アス成分とは、x方向の曲率半径とy方向の曲率半径との差に対応する成分である。凹面反射鏡CM1の反射面は絞りの近くにあり、各画角視野からの光束がほぼ同じ位置に入射する。そのため、凹面反射鏡CM1の非球面形状の反射面にアス成分を付与することは、各画角の光束に対して同等の効果を与えることになり、収差補正に効果的である。凸面反射鏡CM2の非球面形状の反射面を規定する式1において、x2の係数C2,0と曲率cの半分の値c/2との和をα2とし、y2の係数C0,2と曲率cの半分の値c/2との和をβ2とするとき、次の条件式Bを満足することにより、非点収差を良好に補正することができる。0.100<β2/α2<1.000B条件式Bの上限値を上回るか、または下限値を下回ると、非点収差が大きく発生してしまう。なお、条件式Bを満足させることによる効果を十分に発揮させるためには、上限値を0.640にしても良い。さらに、上限値を0.290にしても良い。また、条件式Bを満足させることによる効果を十分に発揮させるためには、下限値を0.150にしても良い。さらに、下限値を0.200にしても良い。なお、|β2|<|α2|とすることができる。凹面反射鏡CM1にアス成分を付与することに加え、第二反射鏡である凸面反射鏡CM2の非球面形状の反射面にもアス成分を付与することにより、非点収差をさらに良好に補正することができる。凹面反射鏡CM1では各画角からの光束がほぼ同じところに入射するが、凹面反射鏡CM1の反射面への入射角が画角によって異なるので、凹面反射鏡CM1にアス成分を付与して得られる効果は厳密には画角毎に異なる。そこで、絞りから凹面反射鏡CM1よりも離れた凸面反射鏡CM2の反射面では、各画角の光束の入射位置が異なるので、この凸面反射鏡CM2の反射面にアス成分を与えることにより、全画角に対して、より効果的に均一に収差を補正することが可能になる。レンズ群L1~L3のうちの最も物体側の面、すなわちレンズL1の非球面形状の入射面を規定する式1において、x2の係数C2,0と曲率cの半分の値c/2との和をα3とし、y2の係数C0,2と曲率cの半分の値c/2との和をβ3とするとき、次の条件式Cを満足することにより、非点収差を良好に補正することができる。-4.000<β3/α3<-1.000C条件式Cの上限値を上回るか、または下限値を下回ると、非点収差が大きく発生してしまう。なお、条件式Cを満足させることによる効果を十分に発揮させるためには、上限値を-1.100にしても良い。さらに、上限値を-1.200にしても良い。また、条件式Cを満足させることによる効果を十分に発揮させるためには、下限値を-3.500にしても良い。さらに、下限値を-3.000にしても良い。レンズL1の入射面は、絞りから凸面反射鏡CM2よりもさらに離れているため、各画角からの光束の入射位置が異なる。したがって、凹面反射鏡CM1および凸面反射鏡CM2にアス成分を付与することに加え、レンズL1の非球面形状の入射面にもアス成分を付与することは、非点収差の補正に対して有効である。ただし、像面IMに近い面、例えばレンズL3の面にアス成分を付与すると、非点収差よりも歪曲収差に影響を与えることになり、弊害が増える可能性がある。回折光学素子D1の回折光学面の非球面すなわち自由曲面は、次の式2により規定されている。式2は回折素子D1の回折面の位相形状を表している。式2において、φは回折光学面での位相形状であり、λ0は参照波長λ0=546nmであり、mは回折次数各実施例においてm=1であり、iおよびjは0を含む自然数であり、Di,jは単項式xiyjの係数である。回折光学素子D1の非球面形状の回折光学面を規定する式2において、x2の係数D2,0をα4とし、y2の係数D0,2をβ4とするとき、次の条件式Dを満足することにより、非点収差を良好に補正することができる。-7.000<β4/α4<-1.000D条件式Dの上限値を上回るか、または下限値を下回ると、非点収差が大きく発生してしまう。なお、条件式Dを満足させることによる効果を十分に発揮させるためには、上限値を-1.595にしても良い。さらに、上限値を-2.180にしても良い。また、条件式Dを満足させることによる効果を十分に発揮させるためには、下限値を-6.140にしても良い。さらに、下限値を-5.300にしても良い。[第1実施例]図3は、第1実施例にかかる反射屈折撮影レンズのYZ平面に沿った断面構成を概略的に示す図である。図4は、第1実施例にかかる反射屈折撮影レンズのXZ平面に沿った断面構成を概略的に示す図である。次の表1に、第1実施例にかかる反射屈折撮影レンズの諸元の値を掲げる。表1の硝材データの欄において、neはe線基準波長:546.07nmに対する各光学材料硝材の屈折率を、νeはe線基準のアッベ数を示している。表1の光学部材諸元の欄において、面番号は無限遠にある物体から像面IMへの光の進行する経路に沿った物体側からの面の順序を、間隔は基準軸AXa,AXb,AXcに沿った各面の間隔mmをそれぞれ示している。なお、第1面は回折光学素子D1の入射面であり、第3面は回折光学素子D1の回折光学面であり、第4面は回折光学素子D1の射出面である。第5面は凹面反射鏡CM1の反射面であり、第6面は凸面反射鏡CM2の反射面である。第7面~第12面は、レンズL1の入射面および射出面、レンズL2の入射面および射出面、並びにレンズL3の入射面および射出面に対応している。ところで、各実施例の回折光学素子D1は、図5に示すように第1面から第4面までにより構成されているが、これは所謂、密着積層型の回折素子を想定していて、第1面、第2面からなるガラス基板に10μm厚の屈折率の異なる二層をつくり、第一層と第二層との間である第3面に回折面を加工したものを考えている。当然ではあるが、他のタイプの回折素子でも、同じ位相を与えるものであれば本発明においては問題ない。表1の非球面データ1の欄は、凹面反射鏡CM1、凸面反射鏡CM2、およびレンズ群L1~L3における回転非対称な非球面自由曲面を規定する式1の各パラメータを示している。表1の非球面データ2の欄は、回折光学素子D1の回折光学面の非球面自由曲面を規定する式2の各パラメータを示している。なお、表1における表記は、以降の表2~表4においても同様である。表1の硝材データの欄の記載は各実施例に共通であり、表2~表4での重複する記載を省略する。表1<硝材データ>neνe硝材1151872639硝材2153150335硝材3155980487硝材4153340553硝材5161260267<光学部材諸元>面番号面形状間隔硝材の種別1平面3硝材12平面001硝材23回折面001硝材34平面1505自由曲面200412002反射6自由曲面1201449553反射7自由曲面1072678395硝材48自由曲面2423312839自由曲面12硝材510自由曲面611自由曲面1562983966硝材412自由曲面5141243861像面<非球面データ1>面番号56789101112c00014863050001206417000000κ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非球面データ2>回折光学素子3面回折次数1規格化波長546074D0000E00D4869E05D1176E06D0000E00D4369E06D0000E00D3667E08D0000E00D1064E08D1278E10D0000E00D2980E10D0000E00D1339E10D0000E00D8887E12D0000E00D2761E12D0000E00D2859E12D8795E15D0000E00D1090E13D0000E00D5885E14D0000E00D2375E14D0000E00D3775E16D0000E00D2051E15D0000E00D1588E15D0000E00D7094E16D1073E17D0000E00D5738E18D0000E00D1170E19D0000E00D8592E18D0000E00D2501E17D0000E00D4793E20D0000E00D1755E19D0000E00D6697E19D0000E00D2635E19D0000E00D1707E19D2511E21D0000E00D5984E22D0000E00D2847E21D0000E00D6794E22D0000E00D4232E21D0000E00D5733E21<条件式対応値>α1=c/2C2,0=-7.038×104第5面:x2の係数β1=c/2C0,2=-6.482×104第5面:y2の係数α2=c/2C2,0=-5.113×104第6面:x2の係数β2=c/2C0,2=-1.364×104第6面:y2の係数α3=c/2C2,0=3.169×103第7面:x2の係数β3=c/2C0,2=-4.711×103第7面:y2の係数α4=D2,0=-1.176×106第3面:x2の係数β4=D0,2=4.369×106第3面:y2の係数Aβ1/α1=0.9211Bβ2/α2=0.2668Cβ3/α3=-1.487Dβ4/α4=-3.715図6は、第1実施例のe線に対する収差をスポットダイアグラムで示す図である。図7は、第1実施例のg線波長:430.83nmに対する収差をスポットダイアグラムで示す図である。図8は、各実施例のスポットダイアグラムにおける9つの像点の位置を示す図である。本実施形態では、可視の5つの輝線の波長g線、F線、e線、d線、C線にて収差の検討がなされているが、光学系の結像性能を説明するためにe線およびg線の2つの波長に対するスポットダイアグラムを示す。e線は本実施形態における基準波長であり、g線は一般に可視光学系を検討する際の最も短い波長である。短波長側の方が硝材の屈折率の分散が多く、最も色収差の発生するのがg線である。各実施例では、FXフォーマットのデジタルカメラを想定し、図8に示すように、36mm×24mmの矩形状の像面IM内での9つの像点視点S1~S9でのスポットを計算した。図8における単位スケールの長さは、0.1mm=100μmである。図6および図7を参照すると、第1実施例では、e線のスポットサイズが各像点S1~S9で十分小さく、像面IMの全体に亘って収差が均一で且つ良く補正されていることが分かる。さらに、各像点S1~S9でのスポットの形がほぼ対称になっており、非対称な収差が良く補正されていることが分かる。g線のスポットサイズは、e線のスポットサイズよりも若干大きくなっているが、通常のカメラレンズに比して色収差が良く補正されていることが分かる。[第2実施例]図9は、第2実施例にかかる反射屈折撮影レンズのYZ平面に沿った断面構成を概略的に示す図である。図10は、第2実施例にかかる反射屈折撮影レンズのXZ平面に沿った断面構成を概略的に示す図である。次の表2に、第2実施例にかかる反射屈折撮影レンズの諸元の値を掲げる。表2<光学部材諸元>面番号面形状間隔硝材の種別1平面3硝材12平面001硝材23回折面001硝材34平面1505自由曲面200反射6自由曲面115反射7自由曲面1724111086硝材48自由曲面89自由曲面1355240699硝材410自由曲面812611880211自由曲面1167553616硝材412自由曲面40像面<非球面データ1>面番号56789101112c0001474920001160776000000κ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非球面データ2>回折光学素子3面回折次数1規格化波長546074D0D0000270669D889E07D0D469E06D0D148E08D0D619E09D165E10D0D218E10D0D654E11D0D720E12D0D307E11D0D727E12D714E14D0D330E14D0D315E14D0D140E14D0D130E15D0D509E15D0D520E15D0D139E15D370E18D0D203E18D0D141E17D0D121E17D0D214E18<条件式対応値>α1=c/2C2,0=-7.309×104第5面:x2の係数β1=c/2C0,2=-6.731×104第5面:y2の係数α2=c/2C2,0=-4.872×104第6面:x2の係数β2=c/2C0,2=-1.011×104第6面:y2の係数α3=c/2C2,0=2.269×103第7面:x2の係数β3=c/2C0,2=-6.556×103第7面:y2の係数α4=D2,0=-8.887×107第3面:x2の係数β4=D0,2=4.693×106第3面:y2の係数Aβ1/α1=0.921Bβ2/α2=0.208Cβ3/α3=-2.889Dβ4/α4=-5.281図11は、第3実施例のe線に対する収差をスポットダイアグラムで示す図である。図12は、第2実施例のg線波長:430.83nmに対する収差をスポットダイアグラムで示す図である。図11および図12を参照すると、第2実施例においても第1実施例と同様に、e線のスポットサイズが各像点S1~S9で十分小さく、像面IMの全体に亘って収差が均一で且つ良く補正されていることが分かる。さらに、各像点S1~S9でのスポットの形がほぼ対称になっており、非対称な収差が良く補正されていることが分かる。g線のスポットサイズは、e線のスポットサイズよりも若干大きくなっているが、通常のカメラレンズに比して色収差が良く補正されていることが分かる。[第3実施例]図13は、第3実施例にかかる反射屈折撮影レンズのYZ平面に沿った断面構成を概略的に示す図である。図14は、第3実施例にかかる反射屈折撮影レンズのXZ平面に沿った断面構成を概略的に示す図である。次の表3に、第3実施例にかかる反射屈折撮影レンズの諸元の値を掲げる。表3<光学部材諸元>面番号面形状間隔硝材の種別1平面3硝材12平面001硝材23回折面001硝材34平面1505自由曲面170反射6自由曲面100反射7自由曲面2931220126硝材48自由曲面47319818329自由曲面7352609012硝材510自由曲面19488601911自由曲面1112471002硝材512自由曲面42像面<非球面データ1>面番号56789101112c000172030001739129000000κ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非球面データ2>回折光学素子3面回折次数1規格化波長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条件式対応値>α1=c/2C2,0=-9.583×104第5面:x2の係数β1=c/2C0,2=-7.937×104第5面:y2の係数α2=c/2C2,0=-1.640×103第6面:x2の係数β2=c/2C0,2=-3.763×104第6面:y2の係数α3=c/2C2,0=7.644×103第7面:x2の係数β3=c/2C0,2=-1.866×102第7面:y2の係数α4=D2,0=-1.246×106第3面:x2の係数β4=D0,2=2.728×106第3面:y2の係数Aβ1/α1=0.828Bβ2/α2=0.229Cβ3/α3=-2.441Dβ4/α4=-2.189図15は、第3実施例のe線に対する収差をスポットダイアグラムで示す図である。図16は、第3実施例のg線波長:430.83nmに対する収差をスポットダイアグラムで示す図である。図15および図16を参照すると、第3実施例においても第1実施例および第2実施例と同様に、e線のスポットサイズが各像点S1~S9で十分小さく、像面IMの全体に亘って収差が均一で且つ良く補正されていることが分かる。さらに、各像点S1~S9でのスポットの形がほぼ対称になっており、非対称な収差が良く補正されていることが分かる。g線のスポットサイズは、e線のスポットサイズよりも若干大きくなっているが、通常のカメラレンズに比して色収差が良く補正されていることが分かる。[第4実施例]図17は、第4実施例にかかる反射屈折撮影レンズのYZ平面に沿った断面構成を概略的に示す図である。図18は、第4実施例にかかる反射屈折撮影レンズのXZ平面に沿った断面構成を概略的に示す図である。次の表4に、第4実施例にかかる反射屈折撮影レンズの諸元の値を掲げる。第4実施例では、第1実施例~第3実施例とは異なり、凹面反射鏡CM1の物体側には平行平面板P1が配置されている。したがって、表4の光学部材諸元の欄において、第1面および第2面は、平行平面板P1の入射面および射出面である。第3面は凹面反射鏡CM1の反射面であり、第4面は凸面反射鏡CM2の反射面である。第5面~第10面は、レンズL1の入射面および射出面、レンズL2の入射面および射出面、並びにレンズL3の入射面および射出面に対応している。表4<光学部材諸元>面番号面形状間隔硝材の種別1平面302硝材12平面1503自由曲面170反射4自由曲面110反射5自由曲面1496468432硝材46自由曲面27自由曲面6388036119硝材58自由曲面25662800639自由曲面2095997408硝材410自由曲面42像面<非球面データ1>面番号345678910c00016251690001397205000000κ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条件式対応値>α1=c/2C2,0=-8.882×104第3面:x2の係数β1=c/2C0,2=-7.353×104第3面:y2の係数α2=c/2C2,0=-1.072×103第4面:x2の係数β2=c/2C0,2=-2.418×104第4面:y2の係数α3=c/2C2,0=9068×103第5面:x2の係数β3=c/2C0,2=-1425×103第5面:y2の係数Aβ1/α1=0.8278Bβ2/α2=0.2256Cβ3/α3=-1.571図19は、第4実施例のe線に対する収差をスポットダイアグラムで示す図である。図20は、第4実施例のg線に対する収差をスポットダイアグラムで示す図である。図19および図20を参照すると、第4実施例においても第1実施例~第3実施例と同様に、e線のスポットサイズが各像点S1~S9で十分小さく、像面IMの全体に亘って収差が均一で且つ良く補正されていることが分かる。さらに、各像点S1~S9でのスポットの形がほぼ対称になっており、非対称な収差が良く補正されていることが分かる。g線のスポットサイズは、e線のスポットサイズよりも若干大きくなっているが、通常のカメラレンズに比して色収差が良く補正されていることが分かる。各実施例において、e線のスポットサイズは各像点S1~S9においてRMSで8μm~15μmとなっており、像面IMの全体に亘って収差が均一で且つ良く補正されている。さらに、各像点S1~S9においてスポットの形がほぼ対称になっており、非対称な収差が良く補正されている。これは撮影光学系では重要なことであり、天体撮影などをするときには、非点収差、コマ収差の大きい光学系では、点像が流れた像になったりして、撮影者に嫌われることが多い。各実施例において、g線のスポットサイズは各像点S1~S9においてRMSで16μm~30μmとなっており、e線のスポットサイズよりも若干大きくなっている。しかしながら、通常のカメラレンズに比して色収差が良く補正されている。以上のように、本実施形態では、偏心光学系という回転非対称な光学系であるにも関わらず、非対称な収差の発生を良好に抑えている。また、本実施形態では、可視の波長帯の光に対して36mm×24mmという比較的広い像面の全体に亘って収差が十分に低減された光学系を実現している。上述の説明では、例えばカメラに用いられる反射屈折撮影レンズに対して本発明を適用している。しかしながら、これに限定されることなく、他の適当な画像機器に対して同様に本発明を適用することができる。"