ワイヤ全質量に対する質量で、C:0.02~0.10、Si:0.1~1.0、Mn:1.0~1.95、Cu:0.5~1.5、Ni:1.5~5.0、Cr:0.3~1.2、Mo:0.3~1.0、Ti:0.02~0.30を含有し、S:0.030以下、P:0.030以下、N:0.010以下、O:0.010以下で、残部はFeおよび不可避的不純物からなることを特徴する高強度鋼板のガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤ。本発明は、上記問題点を解決するためになされたものであり、780MPa級以上の高張力鋼の溶接において適正な強度と、特に低温領域での良好で安定した靭性を有する溶接金属が得られる高強度鋼板のガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤを提供することを目的とするものである。本発明の要旨は、ワイヤ全質量に対する質量で、C:0.02~0.10、Si:0.1~1.0、Mn:1.0~1.95、Cu:0.5~1.5、Ni:1.5~5.0、Cr:0.3~1.2、Mo:0.3~1.0、Ti:0.02~0.30を含有し、S:0.030以下、P:0.030以下、N:0.010以下、O:0.010以下であり、残部はFeおよび不可避的不純物からなることを特徴する高強度鋼板のガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤにある。本発明の高強度鋼板のガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤによれば、溶接時のアークが安定し、780MPa級以上の強度を確保し、かつ低温領域での安定した高い靭性および欠陥のない高品質な溶接金属が得られる高強度鋼板のガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤを提供することができる。本発明者らは、上記課題を解決するために、780MPa級以上の高強度鋼板のガスシールドアーク溶接において、適正な強度を有し、かつ、低温領域-60°Cで安定した高靭性の得られる溶接金属を形成できるガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤの成分組成について検討を行なった。その結果、適正な強度と同時に低温靭性の向上も同時に達成させるためには、C、Si、Mn、Ni、CrおよびMo量の適正化と、さらに適正な強度と低温における安定した靭性を確保するためにCuを所定量含有させることが有効であることを知見した。以下、本発明の高強度鋼板のガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤの成分限定理由について説明する。なお、以下においては、ソリッドワイヤの化学成分をワイヤの全質量に対する割合である質量で表すものとし、その質量に関する記載を単にと記載して説明する。C:0.02~0.10Cは、固溶強化により溶接金属の強度を向上するために必要な元素である。しかし、Cが0.02未満であるとこの効果が得られない。一方、0.10を超えると、溶接割れ感受性が高くなる。Si:0.1~1.0Siは、溶接金属の強度の確保と脱酸のために添加する。Siが0.1未満であると、強度が低く脱酸不足となり靭性が低下し、アークが不安定になる。一方、1.0を超えると、溶接金属の強度が高くなり靭性が低下する。Mn:1.0~1.95Mnは、Siと同様に主要な脱酸剤であると共に強度の確保のために添加する。Mnが1.0未満であると、溶接金属の強度および靭性を十分に確保できなくなる。また、アークが不安定になる。一方、1.95を超えると、溶接金属の強度が高くなり靭性が低下する。Cu:0.5~1.5Cuは、析出強化作用を有し、変態温度を低下させ組織を微細化して強度の向上と靭性を安定させる。Cuが0.5未満であると、強度が十分に得られない。また、安定した低温での靭性が得られない。一方、1.5を超えると、析出脆化が生じて靭性が低下する。また、高温割れが発生しやすくなる。したがって、Cuは0.5~1.5とするが、靭性の安定化および耐割れ性から0.55~1.4であることが好ましい。なお、防錆のためにワイヤ表面にCuめっきが施されている場合、このCuめっき量も本発明におけるCu含有量に含まれる。Ni:1.5~5.0Niは、変態温度を低下させて組織を微細化すると共に、溶接金属中に固溶して靭性を低下させることなく強度を高める作用を有する。Niが1.5未満であると、強度および靭性の低下を防止する効果が十分に得られない。一方、5.0を超えると、粒界が脆化して靭性が低下する。Cr:0.3~1.2Crは、変態温度を低下させ、組織を微細化し、強度と靭性を向上させる作用を有する。Crが0.3未満であると、これらの効果が十分に得られない。一方、Crが1.2を超えると、溶接金属の硬化が著しくなり靭性が低下する。Mo:0.3~1.0Moは、NiおよびCrと同様に、変態温度を低下させ、組織を微細化することにより、強度と靭性を向上させる。Moが0.3未満であると、これらの効果が十分に得られない。一方、1.0を超えると、溶接金属の硬化が著しくなり靭性が低下する。Ti:0.02~0.30Tiは、脱酸剤として作用するとともに溶接金属中にTiの微細酸化物を生成し溶接金属の靭性を向上させる。Tiが0.01未満であると、靭性が低下する。一方、0.30を超えると、固溶Tiが多くなって靭性が低下する。なお、SおよびPは、溶接金属の靭性を低下させるため、その含有量をそれぞれ0.030質量以下とするのが好ましい。Nは、不可避的不純物である。溶接金属の靭性を安定に向上させるには、溶接金属中の固溶Nを低下させることが必須となる。Nが0.010を超えると、溶接金属の靭性が低下する。Oは、溶接金属中にSiまたはMn等と酸化物非金属介在物を形成して靭性を低下させるので0.010以下とする。なお、シールドガスは、Ar-CO2とするが、CO2の混合量は5~20体積の範囲として溶接金属の酸素量を低減する。また、ガスの流量は耐欠陥性および大気からの窒素の混入を防ぐために20~35リットル/分であることが好ましい。以下、本発明の効果を実施例により具体的に説明する。表1に示す各種化学成分のワイヤ径1.2mmの鋼ワイヤを試作し、板厚26mmの950MPa級鋼板を、開先角度20°、ルート間隔を16mmの裏当金付き開先に加工し、表2に示す溶接条件で多層盛り溶接を行った。評価は、溶接時のアークの安定性および溶接後にX線透過試験JISZ3106による欠陥の有無を調査し、さらに溶接金属の機械的性能を調査した。溶接金属の機械的性能の調査は、溶接試験体の板厚1/2tを中心に試験片JISZ224110号およびシャルピー試験片JISZ2242Vノッチ試験片を採取して機械的試験を実施した。引張強さの評価は950MPa以上を良好とした。また、靭性の評価は、-60°Cにおけるシャルピー衝撃試験を各5本実施し、吸収エネルギーは平均値70J以上、最低値50J以上を良好とした。これらの調査結果を表3にまとめて示す。表1および表3に示すワイヤ記号1~12は本発明例、ワイヤ記号13~26は比較例である。本発明例であるワイヤ記号1~12は、ワイヤのC、Si、Mn、Cu、Ni、Cr、MoおよびTi量が適量であるので、アークが安定し、溶接欠陥がなく、溶接金属の引張強さおよび吸収エネルギーも良好であり、極めて満足な結果であった。比較例中ワイヤ記号13は、Cが高いので、クレータ部に割れが生じた。また、Tiが高いので、溶接金属の吸収エネルギーの平均値および最低値ともに低値であった。ワイヤ記号14は、Cが低いので、溶接金属の引張強さが低値であった。また、Tiが低いので、溶接金属の吸収エネルギーの平均値および最低値ともに低かった。ワイヤ記号15はSiが高いので、ワイヤ記号17はMnが高いので、ワイヤ記号23はCrが高いので、ワイヤ記号25はMoが高いので、いずれも溶接金属の引張強さが高く、吸収エネルギーの平均値および最低値ともに低かった。ワイヤ記号16はSiが低いので、またワイヤ記号18はMnが低いので、何れもアークが不安定で、溶接金属の引張強さおよび吸収エネルギーの平均値および最低値ともに低かった。ワイヤ記号19は、Cuが高いので、初層の溶接部に高温割れが生じた。また、溶接金属の吸収エネルギーの平均値および最低値ともに低かった。ワイヤ記号20は、Cuが低いので、溶接金属の引張強さが低値で、吸収エネルギーの最低値も低かった。ワイヤ記号21は、Niが高いので、溶接金属の吸収エネルギーの平均値が低かった。ワイヤ記号22はNiが低いので、ワイヤ記号24はCrが低いので、またワイヤ記号26はMoが低いので、何れも溶接金属の引張強さが低値で、吸収エネルギーの平均値および最低値ともに低かった。特許出願人日鐡住金溶接工業株式会社代理人弁理士椎名彊他1