ポリエチレンテレフタレートを90モル以上含み、結晶化度が40~50であり、非結晶配向指数が0.01~0.2であり、モノフィラメントの繊度が2.5~4.0デニールであり、断面積の変動係数C.V.が8.0以下であり、総繊度が2000~4000デニールであることを特徴とするポリエチレンテレフタレート延伸糸。断面積の変動係数C.V.が2.5~7.5であることを特徴とする請求項1記載のポリエチレンテレフタレート延伸糸。引張強度が8.0~9.5g/dであることを特徴とする請求項1記載のポリエチレンテレフタレート延伸糸。4.5g/dの荷重下における中間伸度が4.0~6.5であり、切断伸度が12.0~20.0であることを特徴とする請求項1記載のポリエチレンテレフタレート延伸糸。ポリエチレンテレフタレートを90モル以上含む重合体を3本合わせ紡糸または4本合わせ紡糸方式で、紡糸口金を通して2500~4000m/minの速度で溶融紡糸し、2000デニール以上の繊度を有する未延伸糸を形成するステップと、前記未延伸糸を1.4~2.0倍の延伸比で延伸するステップとを含むことを特徴とするポリエチレンテレフタレート延伸糸の製造方法。前記溶融紡糸工程は、0.5~1.2g/dの紡糸張力下で進行することを特徴とする請求項5記載のポリエチレンテレフタレート延伸糸の製造方法。前記未延伸糸は、10~30の結晶化度を有することを特徴とする請求項5記載のポリエチレンテレフタレート延伸糸の製造方法。請求項5記載の方法によりポリエチレンテレフタレート延伸糸を形成するステップと、前記延伸糸を合撚して合撚糸を形成するステップと、前記合撚糸を接着剤溶液に浸漬し、熱処理するステップとを含むことを特徴とするポリエチレンテレフタレートタイヤコードの製造方法。前記熱処理ステップは、230~260°Cの温度下で90~360秒間進行することを特徴とする請求項8記載のポリエチレンテレフタレートタイヤコードの製造方法。総繊度4000~8000デニールであり、引張強度が7.2~8.5g/dであり、0.01g/dの荷重下において、177°Cで2分間熱処理した後の乾熱収縮率と、2.25g/dの荷重下における中間伸度との和である形態安定指数E-Sindexが5.0~7.0であることを特徴とするポリエチレンテレフタレートタイヤコード。2.25g/dの荷重下における中間伸度が3.0~5.5であり、切断伸度が15.0以上であることを特徴とする請求項10記載のポリエチレンテレフタレートタイヤコード。空気注入式タイヤのボディプライ用コードに使用されることを特徴とする請求項10記載のタイヤコード。そこで、本発明は、優れた形態安定性および均一な物性を示しながら、2000デニール以上の大きい繊度を有するポリエチレンテレフタレート延伸糸およびその製造方法を提供するものである。また、本発明は、均一な物性および優れた形態安定性を示しながらも、大きい繊度を有するポリエチレンテレフタレートタイヤコードおよびその製造方法を提供するものである。本発明は、ポリエチレンテレフタレートを90モル以上含み、結晶化度が40~50であり、非結晶配向指数が0.01~0.2であり、モノフィラメントの繊度が2.5~4.0デニールであり、断面積の変動係数C.V.が8.0以下であり、総繊度が2000~4000デニールであるポリエチレンテレフタレート延伸糸を提供する。また、本発明は、ポリエチレンテレフタレートを90モル以上含む重合体を3本合わせ紡糸または4本合わせ紡糸方式で、紡糸口金を通して2500~4000m/minの速度で溶融紡糸し、2000デニール以上の繊度を有する未延伸糸を形成するステップと、上記未延伸糸を1.4~2.0倍の延伸比で延伸するステップとを含むポリエチレンテレフタレート延伸糸の製造方法を提供する。本発明はさらに、上述した方法によりポリエチレンテレフタレート延伸糸を形成するステップと、上記延伸糸を合撚するステップと、上記合撚糸を接着剤溶液に浸漬し、熱処理するステップとを含むポリエチレンテレフタレートタイヤコードの製造方法を提供する。また、本発明は、総繊度4000~8000デニールであり、引張強度が7.2~8.5g/dであり、0.01g/dの荷重下において、177°Cで2分間熱処理した後の乾熱収縮率と、2.25g/dの荷重下における中間伸度との和である形態安定指数E-Sindexが5.0~7.0であるポリエチレンテレフタレートタイヤコードを提供する。以下、発明の具体的な実施形態にかかるポリエチレンテレフタレート延伸糸、タイヤコードおよびこれらの製造方法について説明する。ただし、これは、発明の一実施形態として提示されるものであって、これによって発明の権利範囲が限定されるものではなく、発明の権利範囲内で様々な実施形態に対する多様な変形が可能であることは当業者にとって自明である。同時に、本明細書全体において、明示的な別の記載がない限り、含むまたは含有とは、特定の構成要素または構成成分が特別な制限なく入っていることを指し、他の構成要素の付加を除くと解釈されない。ポリエチレンテレフタレート以下、PETとするタイヤコードは、高分子のPETを溶融紡糸して未延伸糸を製造し、これを延伸して延伸糸を得た後、このようなPET延伸糸を合撚糸し、接着剤に浸漬してディップコード形態で製造できる。したがって、上記PETの溶融紡糸により製造された未延伸糸およびこれを延伸して製造された延伸糸の特性は、PETタイヤコードの物性に直接間接的に反映される。本発明者らは、タイヤコード用延伸糸に関する研究を重ねる過程において、3本合わせ紡糸または4本合わせ紡糸の多本合わせ紡糸方式と共に、超高速紡糸技術を共に適用することにより、2000デニール以上の大きい繊度を有しながらも、優れた強度、形態安定性および均一な物性を有するPET延伸糸が提供可能であり、これより、大きい繊度を有しながら、優れた形態安定性および均一な物性を有するPETタイヤコードが提供可能であることを見出し、本発明に至った。そこで、発明の一実施形態により、所定の特性を有するPET延伸糸が提供される。このようなPET延伸糸は、ポリエチレンテレフタレートを90モル以上含み、結晶化度が40~50であり、非結晶配向指数が0.01~0.2であり、モノフィラメントの繊度が2.5~4.0デニールであり、断面積の変動係数C.V.が8.0以下であり、総繊度が2000~4000デニールであり得る。まず、このような延伸糸をなすPETは、その製造ステップで様々な添加剤が添加できるものであって、タイヤコードに適したPETの物性を示すためには、少なくとも90モル以上のPET高分子が含まれることが好ましい。以下、PETという用語は、特別な説明なしにPET高分子が90モル以上の場合を意味することができる。上記一実施形態のPET延伸糸は、超高速紡糸技術が適用され、後述の調節された溶融紡糸条件および延伸条件下で製造できる。これにより、上記一実施形態のPET延伸糸は、結晶化度が40~50であり、非結晶配向指数が0.01~0.2である特性を示すことができる。このような延伸糸をなすPET高分子は、基本的に、一部が結晶化された形態を呈しており、結晶領域と非結晶領域とからなる。しかし、調節された溶融紡糸条件などによって得られた上記PET延伸糸は、配向結晶化現象により、以前に知られたPET延伸糸などに比べて結晶化された程度が高く、40以上、例えば、40~50の高い結晶化度を示す。このような高い結晶化度により、上記PET延伸糸およびタイヤコードが高いモジュラスおよび優れた形態安定性を示すことができる。これと同時に、上記PET延伸糸は、以前に知られた延伸糸に比べて低い0.2以下、例えば、0.01~0.2の非結晶配向指数を示す。この時、非結晶配向指数とは、延伸糸内の非結晶領域に含まれているチェーンの配向程度を示すもので、上記非結晶領域のチェーンのもつれが増加するほど低い値を有する。一般には、非結晶配向指数が低くなると無秩序度が増加し、非結晶領域のチェーンが、緊張した構造でない、弛緩した構造となるため、延伸糸およびタイヤコードが低い収縮応力を示すこととなる。しかし、調節された溶融紡糸条件などによって得られた上記PET延伸糸は、これをなす分子チェーンが紡糸工程中に滑ることにより、微細ネットワーク構造を形成しながら、単位体積あたりにより多い架橋結合を含む。このため、上記PET延伸糸は、非結晶配向指数が大きく低下しながらも、非結晶領域のチェーンが緊張した構造となり得、これにより、発達した結晶構造および優れた配向特性を示すことができる。その結果、一実施形態の延伸糸は、より高い収縮応力を示すことができ、これにより、より向上したモジュラスおよび優れた形態安定性を示すことができる。また、一実施形態の延伸糸は、総繊度が2000デニール以上、例えば、2000~4000デニール以上と非常に大きいながらも、モノフィラメントの繊度が2.5~4.0デニールに調節され、後述する3本合わせまたは4本合わせ紡糸方式で製造され、断面積の変動係数C.V.が8.0以下、例えば、2.5~7.5である特性を示すことができる。この時、断面積の変動係数coefficientofvariation、C.V.とは、延伸糸をなす各原糸の断面積の標準偏差を算術平均で割った値を指すものであって、上記断面積の変動係数が8.0以下であるとは、上記延伸糸をなす各原糸が非常に均一な断面積を有することを意味することができる。したがって、上記一実施形態の延伸糸は、大きい繊度を有しながらも、非常に均一な物性を示すことができる。結局、一実施形態の延伸糸は、2000デニール以上の大きい繊度を有しながらも、優れた形態安定性および均一な物性を示すことができるため、ボディプライ、特に、大きい繊度が要求されるRADIALタイヤなどのボディプライとして好適に適用可能なPETタイヤコードの提供を可能とする。上述した一実施形態のPET延伸糸は、引張強度が8.0~9.5g/d、好ましくは8.0~9.3g/dとなり得、4.5g/dの荷重下における中間伸度が4.0~6.5、好ましくは4.5~5.5となり得る。また、上記PET延伸糸は、切断伸度が12.0~20.0、好ましくは13.0~18.0となり得る。以前に知られたPET延伸糸は、超高速紡糸技術を適用して大きい繊度で製造される場合、高い延伸比の適用に限界がある上に、原糸間の摩擦や不均一な冷却などによる強力の低下が発生したため、高強力および優れていながらも均一な物性を示すのに限界があった。しかし、一実施形態の延伸糸は、後述する超高速紡糸条件および3本合わせ紡糸または4本合わせ紡糸を適用して製造されることにより、上述した範囲の優れた強力および諸物性を示すことができる。したがって、上記PET延伸糸は、優れた物性を示しながら、大きい繊度を有するタイヤコードを得ようとする当業界の要求に応じ得、ボディプライまたはキャッププライCapplyなどの多様な用途に適用されるタイヤコードを提供するのに非常に好適に使用可能である。一方、発明の他の実施形態によれば、上述したPET延伸糸の製造方法が提供される。このようなPET延伸糸の製造方法は、ポリエチレンテレフタレートを90モル以上含む重合体を3本合わせ紡糸または4本合わせ紡糸方式で、紡糸口金を通して2500~4000m/minの速度で溶融紡糸し、2000デニール以上の繊度を有する未延伸糸を形成するステップと、上記未延伸糸を1.4~2.0倍の延伸比で延伸するステップとを含むことができる。このような製造方法では、2500m/min以上の溶融紡糸速度などを適用した超高速紡糸条件を利用することとなるが、このような超高速紡糸条件などの適用により、一実施形態の高い結晶化度および低い非結晶配向指数を有するPET延伸糸が製造できる。このような技術的原理は、次のように予測可能である。上述した超高速紡糸条件などにより製造される未延伸糸は、10~30の結晶化度および0.08~0.2の低い非結晶配向指数AmorphousOrientationFactorを示すことができる。このような未延伸糸をなすPET高分子は、基本的に、一部が結晶化された形態を呈しており、結晶領域と非結晶領域とからなる。しかし、上述した超高速紡糸条件などで得られた未延伸糸は、配向結晶化現象により、以前に知られた未延伸糸通常7.0未満で結晶化されるより結晶化された程度が高く、10以上、例えば、10~30の高い結晶化度を示すことができる。また、上記未延伸糸は、配向結晶化現象により、以前に知られた未延伸糸に比べて大きく低い0.2以下、例えば、0.08~0.2の非結晶配向指数を示すことができ、ひいては、未延伸糸をなす分子チェーンが紡糸工程中に滑ることにより、微細ネットワーク構造を形成しながら、単位体積あたりにより多い架橋結合を含むことができる。このような未延伸糸の結晶特性により、これより得られた延伸糸も、上述のような高い結晶化度および低い非結晶配向指数を示すことができ、これは、優れた形態安定性を示す延伸糸およびタイヤコードの提供を可能とする。一方、他の実施形態の製造方法では、上述した超高速紡糸条件と共に、3本合わせまたは4本合わせ紡糸方式を適用してPET延伸糸を製造する。この場合、1つの紡糸筒内に冷却の対象となる高分子吐出物の量が比較的少なくなり、冷却風のフィラメント間の干渉による糸乱れを抑制することができ、制限された紡糸口金面積による口金ホール数の制約を脱することができ、高強度と優れた形態安定性の発現に必須の少ないモノフィラメント繊度、例えば、2.5~4.0デニールを確保することができる。これは、超高速紡糸技術の適用時にも、全体的な高分子吐出物に対する均一な冷却が可能となり、冷却効率性が大きく向上できる。これにより、上記冷却を進行した後、冷却された結果物を合わせて未延伸糸を製造した後、延伸ステップを経て、2000デニール以上の大きい繊度を有する延伸糸を順次に形成する場合、強力などの物性の低下が最小化されながらも、均一な物性および断面積を有するだけでなく、超高速紡糸技術の利点が反映され、優れた強度および形態安定性を示すPET延伸糸などが効率的に製造できるのである。また、このような3本合わせまたは4本合わせ紡糸方式の適用により、上述した超高速紡糸技術の適用による作用、効果も好適に維持できる。したがって、上述した延伸糸の高い結晶化度および低い非結晶配向指数が大きい繊度の延伸糸を製造する過程でも適切に発現可能であり、より優れた形態安定性を有する延伸糸およびタイヤコードが提供できる。これに対し、単一紡糸または2本合わせ紡糸方式を適用して大きい繊度を有する延伸糸などを製造する場合には、紡糸筒内の過剰な高分子吐出物の滞留と口金ホール間の距離が小さく、冷却が不均一、不十分になり得、これにより、口金の内部と外部のモノフィラメント間の物性および断面積の偏差が大きくなり得る。このため、均一な物性および断面積などを有する一実施形態のPET延伸糸の製造が困難になる。また、上記2本合わせ紡糸方式の問題などを解決するために、冷却風の速度および供給量を増加させると、モノフィラメント間の干渉により糸切れおよび物性の低下が現れることがあって同じく好適でない。そして、4本合わせを超える合紡糸を進行する場合、生産効率性を期することが困難になる。また、後述する比較例などを通じても裏付けられるように、単一紡糸または2本合わせ紡糸方式で大きい繊度を有する延伸糸を製造する場合、超高速紡糸技術の適用による作用、効果も適切に発現しにくく、延伸糸の低い非結晶配向指数などが達成されにくくなり得る。これにより、延伸糸およびタイヤコードの形態安定性が低下することがある。結局、他の実施形態の製造方法を利用してはじめて、一実施形態の物性を満たすPET延伸糸が製造され得、これは、大きい繊度を有しながらも、優れた強度および優れた形態安定性を示し、均一な物性および断面積を有するものである。これより、大きい繊度を有し、かつ、優れていながらも均一な物性および優れた形態安定性を示すタイヤコードの提供が可能となり、このようなPETタイヤコードなどは、空気注入式タイヤのボディプライ用タイヤコード、特に、大きい繊度が要求される用途のタイヤコードに非常に好適に使用可能である。以下、このようなPET延伸糸の製造方法を各ステップごとに詳細に説明する。上記製造方法では、まず、PET重合体を3本合わせまたは4本合わせ方式で溶融紡糸して未延伸糸を製造する。このような未延伸糸製造ステップでは、超高速紡糸技術を利用することにより、高い結晶化度を有する未延伸糸を得ることとなり、これに対して、以降の工程を経て、優れた強度および形態安定性を示す延伸糸およびタイヤコードを製造することができる。このような未延伸糸の高い結晶化度を達成するために、2500~4000m/min、好ましくは3500~4000m/minの紡糸速度下で上記重合体を溶融紡糸する。つまり、高い結晶化度のような未延伸糸の物性または生産性などを達成するために、2500m/min以上の紡糸速度を適用することが好ましく、未延伸糸の製造時に要求される最低限の冷却時間を付与するために、紡糸速度は4000m/min以下となることが適切である。また、上記重合体の溶融紡糸は、0.5~1.2g/dの紡糸張力下で進行することが好ましい。つまり、本発明で要求される未延伸糸物性、例えば、高い結晶化度などを得るために、紡糸張力は0.5g/d以上であることが好ましく、必要以上の張力でフィラメントが切糸れしたり物性が低下するのを防止するために、紡糸張力は1.2g/d以下であることが好ましい。そして、上述した紡糸速度および紡糸張力下で未延伸糸を製造するために、上記PET重合体は、固有粘度が0.8~1.5dl/g、好ましくは1.2~1.5dl/gとなり得る。固有粘度が比較的高い重合体を用い、超高速紡糸技術を適用することにより、延伸糸およびタイヤコードの強度をより向上させることができる。ただし、紡糸時、Packの過度の圧力上昇による切糸などを抑制するためには、1.5dl/g以下の固有粘度を有する重合体を溶融紡糸することが好ましい。一方、上述した条件下でPET重合体を溶融紡糸した後には、冷却工程を付加して未延伸糸を製造することができるが、このような冷却工程は、15~60°Cの冷却風を加える方法で進行することが好ましく、それぞれの冷却風温度条件において、冷却風量を0.4~1.5m/sに調節することが好ましい。また、上述した溶融紡糸条件と共に、3本合わせまたは4本合わせ紡糸方式を適用することにより、均一な冷却を可能とするため、製造過程中の物性の低下が最小化されながらも、均一な物性および断面積を示す大きい繊度の延伸糸およびタイヤコードが製造できるのはすでに上述したとおりである。このような均一な物性および断面積は、上記均一な冷却が行われ、上記未延伸糸から均一な断面積などを有することによるもので、上述した工程で製造された未延伸糸は、断面積の変動係数C.V.が8.0以下となり得る。一方、上述のような未延伸糸を形成した後には、このような未延伸糸を延伸してPET延伸糸を製造する。このような延伸ステップは、通常の延伸糸製造工程により紡糸と延伸が単一工程で連続的に行われる直接紡糸延伸方式DirectSpinningDrawing、以下、DSD方式とするで進行することができる。また、上記延伸ステップは、延伸比1.4~2.0倍となるように行うことが好ましい。つまり、優れた強度および形態安定性を有するタイヤコードを製造するためには、1.4倍以上であることが好ましく、紡糸速度が2500~4000m/minで紡糸する超高速紡糸の場合、紡糸設備に伴う延伸比調整の制約が発生し、High-MultiFilament方式の適用によるモノフィラメントの繊度の減少による未延伸糸の配向度および結晶化度の増加により、延伸比は2.0倍以下であることが好ましい。上記延伸ステップにより総繊度2000~4000デニールの延伸糸を製造することができる。この時、モノフィラメントの繊度は、2.5~4.0デニールを示すことが好ましい。製造された延伸糸をタイヤコードに適した物性を発現するために要求される延伸比を付与し、冷却風による糸乱れが防止されるためには、モノフィラメントの繊度が2.5デニール以上であることが好ましい。また、口金を通過した高分子吐出物に冷却風による均一な冷却を付与し、重合体の口金吐出速度を減少させ、紡糸張力の増加によるタイヤコード製品の形態安定性を改善するためには、モノフィラメントの繊度が4.0デニール以下であることが好ましい。一方、発明のさらに他の実施形態によれば、上述したPET延伸糸の製造方法を利用したPETタイヤコードの製造方法が提供される。このようなPETタイヤコードの製造方法は、上述した方法によりポリエチレンテレフタレート延伸糸を形成するステップと、上記延伸糸を合撚して合撚糸を形成するステップと、上記合撚糸を接着剤溶液に浸漬し、熱処理するステップとを含むことができる。このようなタイヤコードの製造方法において、この時、上記合撚ステップは、例えば、総繊度2000~4000デニールの延伸糸を単位長さあたりの撚り数100~400TPMtwistpermeterでZ撚りし、上記Z撚り原糸1~3プライを100~400TPMでS撚りして総繊度4000~8000デニールの合撚糸を製造する方法で行うことができる。また、上記接着剤溶液としては、通常のタイヤコードの製造のために使用されるもの、例えば、レゾルシノール-ホルムアルデヒド-ラテックスResorcinol-Formaldehyde-Latex、RFL接着剤溶液を使用することができる。そして、上記熱処理工程は、230~260°Cの温度下で90~360秒間進行することができ、好ましくは240~250°Cの温度下で90~240秒間、より好ましくは245~250°Cの温度下で90~120秒間行うことができる。以上のような方法によりタイヤコードを製造することができる。ただし、上記各ステップは、タイヤコード製造方法の一例に過ぎず、これ以外にも、各ステップの前または後に本発明の属する技術分野において通常行われるステップをさらに含むことができるのはいうまでもない。このような工程により製造されたタイヤコードは、総繊度4000~8000デニールの大きい繊度を有しながらも、引張強度が7.2~8.5g/dとなり得、0.01g/dの荷重下において、177°Cで2分間熱処理した後の乾熱収縮率と、2.25g/dの荷重下における中間伸度との和である形態安定指数E-Sindexが5.0~7.0となり得る。この時、上記形態安定指数E-Sindexとは、乾熱収縮率177°Cで0.01g/dの荷重下において2分経過および中間伸度2.25g/dの荷重の和であって、その数値が低いほど、タイヤコードの形態変化が小さく、引張強度が優れることを表す。また、上記タイヤコードは、2.25g/dの荷重下における中間伸度が3.0~5.5であり、切断伸度が15.0以上、好適には15.0~17.0となる物性を示すことができる。このように、上述した工程により製造されたタイヤコードは、超高速紡糸技術および3本合わせまたは4本合わせ紡糸方式が共に適用されて製造されたものであって、大きい繊度を有しながらも、優れた引張強度および優れた形態安定性を示すことができ、均一な諸物性を示すことができる。したがって、このようなタイヤコードは、空気注入式タイヤのボディプライ用コードとして非常に好適に適用され、全体的な車両の荷重を非常に効果的に支持することができる。ただし、上記タイヤコードの用途がこれに制限されるものではなく、キャッププライCapplyなどの他の用途にも適用できるのはいうまでもない。本発明によれば、大きい繊度を有しながらも、優れた形態安定性および強度を示し、均一な物性を有するタイヤコードおよびその製造方法が提供できる。このようなタイヤコードは、空気注入式タイヤのボディプライ用などの用途に好適に使用され、車両の操縦性および乗車感を向上させることができる。以下、本発明の理解のために好ましい実施例を提示する。しかし、下記の実施例は本発明を例示するためのものに過ぎず、本発明をこれらにのみ限定するものではない。[延伸糸の製造]実施例1~63本合わせまたは4本合わせ紡糸方式および超高速紡糸技術が適用された2000デニール以上のPET延伸糸の製造3本合わせまたは4本合わせ紡糸方式を適用した超高速紡糸技術として、PET重合体チップを溶融紡糸して冷却する方法で、実施例1~6のPET未延伸糸を製造した。この時、使用された紡糸の条件は、下記表1に示したとおりであり、残りの条件は、PET未延伸糸の製造のための通常の条件に従った。また、上記未延伸糸を、表1に示された所定の延伸比で延伸、熱固定および巻き取ってPET延伸糸を製造した。比較例1~5単一または2本合わせ紡糸方式および超高速紡糸技術が適用された2000デニール以上のPET延伸糸の製造実施例1~6とは異なり、単一または2本合わせ紡糸方式を適用した超高速紡糸技術として、PET延伸糸を製造した。この時、使用された溶融紡糸の条件を、下記表1に示した。[延伸糸の物性の測定]実施例1~6および比較例1~5によるそれぞれの延伸糸に対して次のような方法で物性を測定し、測定された物性は、下記表2に示した。1結晶化度:CI4、n-ヘプタンを用いて密度勾配管を製造した後、密度を測定し、下記の計算式を用いて結晶化度を測定した。ここで、PETの場合、ρa=1.336およびρc=1.457の定数である。2非結晶配向指数AOF:偏光顕微鏡を用いて測定された複屈折率と、XRDから測定された結晶配向指数COFとを用い、下記の式によりAOFを算出した。AOF=複屈折率-結晶化度0.01結晶配向指数COF0.275/1-結晶化度0.010.223引張強度g/d:ASTMD885基準に従って、万能引張試験機を用いて原糸の強度を測定した。4中間伸度および切断伸度:ASTMD885基準に従って、万能引張試験機を用いて4.5g/dの荷重下における伸度中間伸度、および切断伸度breakingelongationを測定した。5断面積C.V.:OlympusBX51光学顕微鏡を用いて原糸の断面を撮影して断面積を測定した後、AnalysisFiveプログラムを用いて断面積C.V.を測定した。上記表1および表2から明らかなように、比較例1~5は、単一または2本合わせ紡糸方式を適用して2000デニール以上の延伸糸を製造したものであって、超高速紡糸技術が適用されたにもかかわらず、製造された延伸糸が0.01~0.2の非結晶配向指数を満たさず、さらに、過度に大きい断面積の変動係数を示すことが確認された。また、上記比較例1~5は、大体劣悪な引張強度を示すことが確認された。特に、比較例1~3の場合、ある程度の強度を示してはいるものの、断面積の変動係数が非常に大きく、均一な物性を示すことができないことが確認された。また、比較例4の場合、劣悪な強度および大きい断面積の変動係数による不均一な物性を示すことが確認された。これに対し、実施例1~6は、3本合わせあるいは4本合わせ紡糸方式で製造したものであって、結晶化度が40~50であり、非結晶配向指数が0.01~0.2であり、モノフィラメントの繊度が2.5~4.0デニールであり、断面積の変動係数C.V.が8.0以下であり、総繊度が2000~4000デニールである特性を同時に満たすことが確認された。特に、低い断面積の変動係数による均一な物性を示しながらも、引張強度、中間伸度、切断伸度などの物性に優れていることが確認された。[タイヤコードの製造]実施例7~12実施例1~6のうちのいずれか1つによる延伸糸を用い、所定の総繊度、および単位長さあたりの撚り数TPMでZ撚りされた原糸2本を同一の撚係数のS撚りで合撚糸してRFL接着剤溶液に浸漬した後、乾燥および熱処理してPETタイヤコードを製造した。この時、使用された延伸糸、延伸糸の繊度、撚係数TwistMultiplier、TMおよびコードの熱処理条件は、下記表3に示し、上記RFL接着剤溶液の組成と乾燥条件などは、通常のPETタイヤコードの製造条件に従った。比較例6~10比較例1~5の条件で製造された延伸糸を用いてPETタイヤコードを製造し、この時、使用された延伸糸、延伸糸の繊度、撚係数およびコードの熱処理条件は、下記表3に示した。[タイヤコードの物性の測定]実施例7~12および比較例6~10によるそれぞれのタイヤコードに対して次のような方法で物性を測定し、測定された物性は、下記表4に示した。1引張強度g/d:ASTMD885基準に従って、万能引張試験機を用いてコードの強度を測定した。2中間伸度および切断伸度:ASTMD885基準に従って、万能引張試験機を用いて2.25g/dの荷重下における伸度中間伸度、および切断伸度Breakingelongationを測定した。3乾熱収縮率:乾熱収縮率測定装備製造会社:TESTRITE、モデル名:MK-Vを用い、177°Cで0.01g/dの荷重において2分経過後乾熱収縮率を測定した。4形態安定指数E-Sindex:上記方法で測定した中間伸度と乾熱収縮率との和上記表3および表4から明らかなように、比較例6~10は、単一または2本合わせ紡糸方式を適用して製造された延伸糸を用いることにより、引張強度または切断伸度、形態安定指数が好ましい範囲を外れることが明らかになった。特に、上述のように、比較例6から8の場合、形態安定性を示す形態安定指数E-SIndexが増加することにより、不良な形態安定性の結果を示した。また、比較例9の場合、乾熱収縮率および形態安定指数などにおいて劣悪な物性を示すことが確認された。そして、比較例10の場合にも、低い引張強度など、劣悪な物性を示すことが確認された。これは、これら比較例のタイヤコードが適切な非結晶配向指数および断面積の変動係数を外れる比較例の延伸糸から製造されたためと考えられる。それに対し、実施例7~12は、実施例1~6による延伸糸を用いることにより、コードの引張強度、切断伸度、中間伸度、乾熱収縮率、および形態安定指数が好ましい範囲を有し、物性に優れていながらも均一であることが分かった。