"ブラケットの長さ方向の一端部にマグネット、他端部に歪みゲージ押さえ部を有する歪み測定器であって、前記歪みゲージ押さえ部は、同心円柱状に配置した2つの弦巻ばねの各ばね力を調整可能とし、該ばね力により歪みゲージを測定対象箇所表面に押付け可能に保持する構造を有することを特徴とする歪み測定器。前記同心円柱状に配置した2つの弦巻ばねは、内側弦巻ばねのばね定数が外側弦巻ばねのバネ定数の2~10倍であることを特徴とする請求項1に記載の歪み測定器。背景技術では、歪みゲージを測定対象箇所の表面に接着剤で接着貼付する必要がある。そのため、測定対象箇所の表面に塗装や錆がある場合、それらは接着不良の原因となるので、それらを除去し、その後、磨き、脱脂し、更には罫書きするなど、沢山の準備作業が必要であり、設置までに時間がかかっていた。又、隅肉溶接のホットスポット部の応力測定の際は、溶接線や母材の近傍に歪みゲージを接着する必要があるため、作業性が悪かった。本発明は、背景技術が抱えていた、歪みゲージ接着のため測定対象箇所の表面の塗装や錆の除去、磨きや脱脂及び罫書き等の前処理作業に時間がかかるという課題、並びに隅肉溶接のホットスポット部応力測定における歪みゲージ貼付作業の作業性が悪いという課題を解決し、前記前処理作業の簡略化乃至省略を可能とし、且つ、隅肉溶接のホットスポット部応力測定における歪みゲージ設置作業の作業性を向上させうる歪み測定器を提供することを目的とする。発明者らは、上記課題を解決するために鋭意検討し、歪みゲージを測定対象箇所表面に設置する手段として、接着剤で接着するのではなく、磁力とばね力により圧着し、そのまま歪み測定を行うことができる歪み測定器を開発し、本発明とした。すなわち、本発明は、以下のとおりである。1ブラケットの長さ方向の一端部にマグネット、他端部に歪みゲージ押さえ部を有する歪み測定器であって、前記歪みゲージ押さえ部は、同心円柱状に配置した2つの弦巻ばねの各ばね力を調整可能とし、該ばね力により歪みゲージを測定対象箇所表面に押付け可能に保持する構造を有することを特徴とする歪み測定器。2前記同心円柱状に配置した2つの弦巻ばねは、内側弦巻ばねのばね定数が外側弦巻ばねのバネ定数の2~10倍であることを特徴とする1に記載の歪み測定器。本発明によれば、歪みゲージを磁力とばね力により圧着し、そのまま応力測定を行うことができるから、従来、歪みゲージ貼付作業時に必ず発生していた前処理、即ち測定対象箇所表面の塗装や錆の除去、接着性向上のための磨きや罫書きといった前処理を行わなくてもよくなり、又、磁力源であるマグネットとばね力による歪みゲージ押さえ部とをブラケットで連結したから、マグネットを固定できないような狭い測定対象箇所である隅肉溶接部のホットスポット部に対しても該ホットスポット部から離れた位置に固定したマグネットからブラケットを介して歪みゲージを押付けることができ、厄介な歪みゲージ貼付作業を行う従来よりも格段に作業性が向上して工数削減に寄与する。本発明では、ブラケットの長さ方向の一端部にマグネット、他端部に歪みゲージ押さえ部を設けた。この歪ゲージ押さえ部は、同心円柱状に配置した2つの弦巻ばねの各ばね力を調整可能とし、該ばね力により歪みゲージを測定対象箇所表面に押付け可能に保持する構造を有する。その具体例を図1に示す。図1において、ブラケット1の長さ方向の一端部の下面側にはマグネット8がマグネット締結ボルト13で締結されている。一方、ブラケット1の長さ方向の他端部の下面側には、歪みゲージ押さえ部100として、同心円柱状に配置した2つの弦巻ばね内側弦巻ばね10及び外側弦巻ばね6の各ばね力を調整可能とし、該ばね力により歪みゲージ3を測定対象箇所表面に押付け可能に保持する構造を有するものが取付けられている。尚、図1abcは縮尺が同一且つ等方的であり、図1中の記号Lは、マグネット8と歪みゲージ押さえ部100との中心線間距離である。2つの弦巻ばねを同心円柱状に配置したのは、歪みゲージをより均等に押付けるため、及び、よりコンパクトな構造とするためである。又、マグネットと歪みゲージ押さえ部とを分離してブラケットで連結したのは、歪みゲージは入るがマグネットは入らないような狭い場所例えば隅肉溶接のホットスポット部が測定対象箇所になる場合でも、離れた箇所から測定対象箇所に歪みゲージを押付けることができるようにするためである。歪みゲージ押さえ部100の構造について、より詳細に述べる。歪みゲージ3は、中空で断面が矩形状の歪みゲージホルダ2の先端部図からは下端部であるともいえるが、押付け方向の先端側になるため便宜上先端部と称する外面側に着脱可能に装着されている。内側弦巻ばねプランジャー内スプリング10は、スプリングプランジャー4のプランジャー本体ケース9に内蔵され、プランジャー先端部11にばね押し力を加えている。プランジャー先端側は、歪みゲージホルダ2の内面側とされ、歪みゲージホルダ2の先端部内面側その裏側である先端部内面側には歪みゲージ3が装着されているはプランジャー先端部11と接触するものとされる。又、スプリングプランジャー4の後端面には六角レンチ孔12が設けてある。スプリングプランジャー4は、ブラケット1に対しプランジャー先端側をマグネット8側と同側ブラケット1の下面側として、ブラケット1を貫通し、プランジャー後端側が、ブラケット1に溶接等で固定したプランジャー位置調整ナット5と螺合されており、プランジャー後端面の六角レンチ孔12に六角レンチを入れて回すことでスプリングプランジャー4をその長さ方向に前進後退させることが可能である。スプリングプランジャー4のプランジャー先端部11近傍には、押さえスプリング調整ナット7が螺合され、この押さえスプリング調整ナット7と歪みゲージホルダ2の後端部内面側とは外側弦巻ばね歪みゲージ押さえスプリング6で接続されている。外側弦巻ばね6は、スプリングプランジャー4のプランジャー本体ケース9の外周面側に巻かれており、これと、プランジャー内スプリングである内側弦巻ばね10とが同心円柱状をなしていることで、コンパクトな構造が実現している。上記構造において、歪みゲージ3は、歪みゲージホルダ2、外側弦巻ばね6、押さえスプリング調整ナット7、スプリングプランジャー4、プランジャー位置調整ナット5を順次介して、ブラケット1の他端部で保持されている。プランジャー先端部11を介した内側弦巻ばね10からのばね力ばね押し力で測定対象箇所表面に押付け可能であり、マグネット8を測定対象物に固定した状態で、内側弦巻ばね10のばね力は押さえスプリングプランジャー4を回すことによりプランジャー本体ケース9が前進後退→プランジャー先端部11は測定対象物で阻止されて前進できずプランジャー本体ケース9に対し出没方向に移動→プランジャー内スプリングである内側弦巻ばね10の長さが変化するから調整できる。外側弦巻ばね6のばね力ばね押し力で歪みゲージホルダ2の先端部をプランジャー先端部11に押し付け可能であり、スプリング調整ナット7を回すことにより外側弦巻ばね6のばね力を調整できる。本発明の歪み測定器略して本測定器において、2つの弦巻ばね6,10の合計のばね押し力は、過小であると歪みゲージと測定対象箇所表面との密着性が低下して正しい測定値が得られない場合があるため、被測定面部の単位面積当たりにして0.141MPa以上が好適であり、一方、過大であると、歪みゲージの抵抗測定用ワイヤが損傷して正しい測定値が得られない場合があるため、被測定面部の単位面積当たりにして0.396MPa以下が好適である。尚、自明なことながら、マグネット8は、これがブラケット1を介して生じる磁気吸着力のモーメントが、同ブラケット1を介して生じるばね押し力のモーメント未満であると、測定対象物から剥がれてしまうから、前記磁気吸着力のモーメントが前記ばね押し力のモーメント以上である磁気吸着力を有するマグネットを市販品の中から適宜選択して用いるとよい。又、本測定器の較正に際し、ばね力の調整を効率よく行う観点から、2つの弦巻ばねの一方と他方とで、ばね定数に大小の差、好ましくは大小の比が2~10になる程度の差をつけておくことが好ましい。例えば図1の例で、作業性の点で好ましくは内側弦巻ばね10を粗調整用、外側弦巻ばね6を微調整用とし、粗調整用のばね定数は微調整用のばね定数に対し2倍~10倍程度としておくことで、ばね押し力調整に要する時間が50以上減と格段に短縮するので好ましい。図1に示した本測定器例を用いた場合ケース1と、同じ歪みゲージを従来通り接着剤で貼付して用いた場合ケース2とで、歪み測定結果を比較する実験を行った。尚、ケース1では被測定面部の前処理錆除去磨き脱脂は行わず、ケース2では該前処理を行った。本測定器例では、内側弦巻ばねのばね定数大外側弦巻ばねのばね定数小の比は16.9、両者合計のばね押し力の調整可能範囲は0.144~0.417MPaとした。マグネットは最大吸着力単位面積当たりが0.159MPaである。尚、本測定器例において、前記ばね押し力調整可能範囲の上限のばね押し力を加えてもマグネットは材料表面上で不動の状態を保っている。測定対象の材料は、JISSS400のFB50×6幅50mm、厚さ6mmのフラットバーを用いた。実験1材料の長手方向の一端部を不動机に万力で固定し、他端部自由端部との中間位置に歪みゲージを、ケース1では0.325MPaに調整したばね押し力被測定面部の単位面積当たりで押付けて配置し、ケース2では貼付して配置し、自由端部にウエイトを載荷していき、歪みゲージからの電気信号を常法に従い動歪みアンプで歪み量に変換しオシロスコープにて記録し測定値とした。一方、実験条件に則った外力負荷条件下の応力歪み計算を行い、得られた被測定面部での歪み計算値を真値とした。測定値を真値と比較したところ、真値との相対誤差の範囲が、ケース1本発明では5.41、ケース2従来では6.98であり、従来と比較して遜色ない結果が得られた。実験2材料の長手方向両端部を引張試験機のチャックで把持して引張試験を行うにあたり、準備段階で材料長手方向の中間位置に歪みゲージを、ケース1では実験1と同じ値に調整したばね押し力被測定面部の単位面積当たりで押付けて配置し、ケース2では貼付して配置した。その後、降伏点近傍まで連続的に引張り、歪みゲージからの電気信号を常法に従い動歪みアンプで歪み量に変換しオシロスコープにて記録し測定値とした。一方、実験条件に則った外力負荷条件下の応力歪み計算を行い、得られた被測定面部での歪み計算値を真値とした。測定値を真値と比較したところ、真値との相対誤差の範囲が、ケース1本発明では4.5、ケース2従来では4.6であり、従来と比較して遜色ない結果が得られた。ケース3JISSS400を母材として図2に示すような隅肉溶接構造部材を作製し、ホットスポット部の残留応力を求めるにあたり、同図に示すとおりケース1と同じ本測定器例を設置し、該設置範囲を含む小領域を切り出すことで前記隅肉溶接の溶接熱応力による残留歪み弾性歪みを解放し、該解放される歪み量をケース1と同様な方法で記録した。被測定面部の前処理錆除去磨き脱脂はケース1と同様、行わなかった。又、歪みゲージの設置マグネット固定ばね押し力調整に要した時間を記録した。ケース4ケース3において、本測定器例を用いる代わりに、ケース2と同様、被測定面部の前処理錆除去磨き脱脂を行った後、歪みゲージを貼付し、この点以外はケース3と同様切り出し領域も同じにして、歪み量を記録した。又、歪みゲージの設置被測定面部の前処理歪みゲージ貼付に要した時間を記録した。ケース3本発明における歪み量の測定結果は、ケース4従来を100とした相対値で97であり、従来とほぼ同等の測定結果であった。一方、ケース3本発明における歪みゲージの設置に要した時間は、ケース4従来を100とした相対値で6であり、従来と比べて格段に短縮された。"