"第1高温熱交換器と第1低温熱交換器を有した第1スターリングエンジンと、第2高温熱交換器と第2低温熱交換器を有した第2スターリングエンジンを備えたスターリングシステムにおいて、前記第1高温熱交換器に高温熱源からの高熱を作用させるとともに、前記第2低温熱交換器に低温熱源からの冷熱を作用させ、前記第1低温熱交換器と前記第2高温熱交換器に前記高熱と前記冷熱の間の温度域の中熱を作用させる中熱作用手段を備えたことを特徴とするスターリングエンジンシステム。前記中熱作用手段を、前記第1低温熱交換器と前記第2高温熱交換器に熱媒体を循環させる循環経路としたことを特徴とする請求項1に記載のスターリングエンジンシステム。前記循環経路に、前記熱媒体の温度を調節する温度調節用熱交換器を備えたことを特徴とする請求項2に記載のスターリングエンジンシステム。前記中熱作用手段を、前記第1高温熱交換器で熱交換した後の一方の中熱を前記第2高温熱交換器へ導く高温側経路と、前記第2低温熱交換器で熱交換した後の他方の中熱を前記第1低温熱交換器へ導く低温側経路としたことを特徴とする請求項1に記載のスターリングエンジンシステム。前記高温側経路及び/又は前記低温側経路に、前記高温側経路及び/又は前記低温側経路を循環する熱媒体の温度を調節する熱交換器を備えたことを特徴とする請求項4に記載のスターリングエンジンシステム。前記高温側経路を、前記第1低温熱交換器の出口から前記第2高温熱交換器の入口までとし、前記低温側経路を、前記第2高温熱交換器の出口から前記第1低温熱交換器の入口までとして、前記高温側経路と前記低温側経路とで循環経路を構成したことを特徴とする請求項4又は請求項5に記載のスターリングエンジンシステム。第1高温熱交換器と第1低温熱交換器と第1ディスプレーサピストンとを有した第1ユニットと、第2高温熱交換器と第2低温熱交換器と第2ディスプレーサピストンとを有した第2ユニットと、前記第1ディスプレーサピストン及び前記第2ディスプレーサピストンの作用によって動作するパワーピストンを有した第3ユニットと、前記第1ディスプレーサピストン、前記第2ディスプレーサピストン、及び前記パワーピストンを連結したクランク軸とを備え、前記第1高温熱交換器に高温熱源からの高熱を作用させるとともに、前記第2低温熱交換器に低温熱源からの冷熱を作用させ、前記第1低温熱交換器と前記第2高温熱交換器に前記高熱と前記冷熱の間の温度域の中熱を作用させる中熱作用手段を備えたことを特徴とするスターリングエンジンシステム。前記第1ユニットには、前記第1高温熱交換器と連通する第1膨張空間と、前記第1低温熱交換器と連通する第1圧縮空間が形成され、前記第2ユニットには、前記第2高温熱交換器と連通する第2膨張空間と、前記第2低温熱交換器と連通する第2圧縮空間が形成され、前記第1圧縮空間と前記パワーピストンの一方の空間とを連通し、前記第2膨張空間と前記パワーピストンの一方の空間とを連通したことを特徴とする請求項7に記載のスターリングエンジンシステム。前記第1ユニットには、前記第1高温熱交換器と連通する第1膨張空間と、前記第1低温熱交換器と連通する第1圧縮空間が形成され、前記第2ユニットには、前記第2高温熱交換器と連通する第2膨張空間と、前記第2低温熱交換器と連通する第2圧縮空間が形成され、前記第1圧縮空間と前記パワーピストンの一方の空間とを連通し、前記第2膨張空間と前記パワーピストンの他方の空間とを連通したことを特徴とする請求項7に記載のスターリングエンジンシステム。第1高温熱交換器と第1低温熱交換器と第1ディスプレーサピストンとを有した第1ユニットと、第2高温熱交換器と第2低温熱交換器と第2ディスプレーサピストンとを有した第2ユニットと、前記第1ディスプレーサピストンの作用によって動作する第1パワーピストンを有した第3ユニットと、前記第2ディスプレーサピストンの作用によって動作する第2パワーピストンを有した第4ユニットと、前記第1ディスプレーサピストン、前記第2ディスプレーサピストン、前記第1パワーピストン、及び前記第2パワーピストンを連結したクランク軸とを備え、前記第1高温熱交換器に高温熱源からの高熱を作用させるとともに、前記第2低温熱交換器に低温熱源からの冷熱を作用させ、前記第1低温熱交換器と前記第2高温熱交換器に前記高熱と前記冷熱の間の温度域の中熱を作用させる中熱作用手段を備えたことを特徴とするスターリングエンジンシステム。前記第1スターリングエンジンが第1ディスプレーサピストンと第1パワーピストンで構成され、前記第2スターリングエンジンが第2ディスプレーサピストンと第2パワーピストンで構成され、前記第1ディスプレーサピストン、前記第1パワーピストン、前記第2ディスプレーサピストン、及び前記第2パワーピストンを一つのクランク軸で連結したことを特徴とする請求項1に記載のスターリングエンジンシステム。シリンダの外周部に再生器と一方の熱交換器とが配置され、前記シリンダ内にディスプレーサピストンが配置され、前記シリンダの一方はシリンダヘッドによって覆われ、前記シリンダヘッドと前記ディスプレーサピストンとの間に、他方の熱交換器と連通する一方の空間が形成されるユニットを2つ有するスターリングエンジンシステムであって、第1の前記ユニットでは、他方の前記熱交換器に高温熱源からの高熱を作用させ、一方の前記熱交換器に、前記高温熱源からの高熱より低い中熱を作用させ、第2の前記ユニットでは、他方の前記熱交換器に低温熱源からの冷熱を作用させ、一方の前記熱交換器に、前記低温熱源からの冷熱より高い中熱を作用させることを特徴とするスターリングエンジンシステム。前記高温熱源として燃焼機器の排ガスを用い、前記低温熱源として液化ガスを用いたことを特徴とする請求項1から請求項12のいずれかに記載のスターリングエンジンシステム。前記燃焼機器の燃料として前記液化ガスを用いたことを特徴とする請求項13に記載のスターリングエンジンシステム。前記燃焼機器をディーゼルエンジンとし、前記液化ガスを液化天然ガスLNGとしたことを特徴とする請求項13又は請求項14に記載のスターリングエンジンシステム。請求項1から請求項15のいずれかに記載のスターリングエンジンシステムを搭載した船舶。しかし、1台のスターリングエンジンによって、ディーゼル排熱とLNG冷熱の温度差を利用する構成は、最も簡単な構成であるが、ピストンリング等のシールを常温部に配置することが難しく、低温部または高温部でのシールが必要となること、また高温熱源と低温熱源との距離が短く、熱交換器の配置が難しいこと等の問題がある。そこで、本発明は、ピストンリングなどのシールを高熱や冷熱にさらすことなく配置でき、耐久性に優れたスターリングエンジンシステム及びスターリングエンジンシステムを搭載した船舶を提供することを目的とする。請求項1記載の本発明に対応したスターリングエンジンシステムにおいては、第1高温熱交換器と第1低温熱交換器を有した第1スターリングエンジンと、第2高温熱交換器と第2低温熱交換器を有した第2スターリングエンジンを備えたスターリングシステムにおいて、第1高温熱交換器に高温熱源からの高熱を作用させるとともに、第2低温熱交換器に低温熱源からの冷熱を作用させ、第1低温熱交換器と第2高温熱交換器に高熱と冷熱の間の温度域の中熱を作用させる中熱作用手段を備えたことを特徴とする。請求項1に記載の本発明によれば、第1低温熱交換器と第2高温熱交換器に中熱を作用させることで、ピストンリングなどのシールを高熱や冷熱にさらすことなく配置できるために耐久性に優れている。請求項2記載の本発明は、請求項1に記載のスターリングエンジンシステムにおいて、中熱作用手段を、第1低温熱交換器と第2高温熱交換器に熱媒体を循環させる循環経路としたことを特徴とする。請求項2に記載の本発明によれば、例えば常温水を熱媒体として用いることができ、ピストンリングなどのシールを常温付近に保つことができる。請求項3記載の本発明は、請求項2に記載のスターリングエンジンシステムにおいて、循環経路に、熱媒体の温度を調節する温度調節用熱交換器を備えたことを特徴とする。請求項3に記載の本発明によれば、第1低温熱交換器及び第2高温熱交換器での熱交換量を調整でき、高効率化を図ることができる。請求項4記載の本発明は、請求項1に記載のスターリングエンジンシステムにおいて、中熱作用手段を、第1高温熱交換器で熱交換した後の一方の中熱を第2高温熱交換器へ導く高温側経路と、第2低温熱交換器で熱交換した後の他方の中熱を第1低温熱交換器へ導く低温側経路としたことを特徴とする。請求項4に記載の本発明によれば、第1スターリングエンジンで利用した熱を第2スターリングエンジンに利用でき、第2スターリングエンジンで利用した熱を第1スターリングエンジンに利用できるため、更に効率を向上させることができる。請求項5記載の本発明は、請求項4に記載のスターリングエンジンシステムにおいて、高温側経路及び/又は低温側経路に、高温側経路及び/又は低温側経路を循環する熱媒体の温度を調節する熱交換器を備えたことを特徴とする。請求項5に記載の本発明によれば、第1スターリングエンジンで利用した熱を、第2スターリングエンジンでの最適な熱交換量に調整でき、第2スターリングエンジンで利用した熱を、第1スターリングエンジンでの最適な熱交換量に調整でき、更に効率を向上させることができる。請求項6記載の本発明は、請求項4又は請求項5に記載のスターリングエンジンシステムにおいて、高温側経路を、第1低温熱交換器の出口から第2高温熱交換器の入口までとし、低温側経路を、第2高温熱交換器の出口から第1低温熱交換器の入口までとして、高温側経路と低温側経路とで循環経路を構成したことを特徴とする。請求項6に記載の本発明によれば、高温熱源からの高熱と低温熱源からの冷熱を循環経路で利用し、それぞれのスターリングエンジンでの温度差を最大限に大きくすることで高効率化を図ることができる。請求項7記載の本発明に対応したスターリングエンジンシステムにおいては、第1高温熱交換器と第1低温熱交換器と第1ディスプレーサピストンとを有した第1ユニットと、第2高温熱交換器と第2低温熱交換器と第2ディスプレーサピストンとを有した第2ユニットと、第1ディスプレーサピストン及び第2ディスプレーサピストンの作用によって動作するパワーピストンを有した第3ユニットと、第1ディスプレーサピストン、第2ディスプレーサピストン、及びパワーピストンを連結したクランク軸とを備え、第1高温熱交換器に高温熱源からの高熱を作用させるとともに、第2低温熱交換器に低温熱源からの冷熱を作用させ、第1低温熱交換器と第2高温熱交換器に高熱と冷熱の間の温度域の中熱を作用させる中熱作用手段を備えたことを特徴とする。請求項7に記載の本発明によれば、2つのスターリングエンジンを用いる代わりに、パワーピストンを共通とした1つのスターリングエンジンとした場合にも、第1低温熱交換器と第2高温熱交換器に中熱を作用させることで、ピストンリングなどのシールを高熱や冷熱にさらすことなく配置でき、2つのスターリングエンジンを用いる場合と比較して小型化を図ることができる。請求項8記載の本発明は、請求項7に記載のスターリングエンジンシステムにおいて、第1ユニットには、第1高温熱交換器と連通する第1膨張空間と、第1低温熱交換器と連通する第1圧縮空間が形成され、第2ユニットには、第2高温熱交換器と連通する第2膨張空間と、第2低温熱交換器と連通する第2圧縮空間が形成され、第1圧縮空間とパワーピストンの一方の空間とを連通し、第2膨張空間とパワーピストンの一方の空間とを連通したことを特徴とする。請求項8に記載の本発明によれば、2つのパワーピストンを同軸で連結することも可能となり、クランク機構の小型化を図ることができる。請求項9記載の本発明は、請求項7に記載のスターリングエンジンシステムにおいて、第1ユニットには、第1高温熱交換器と連通する第1膨張空間と、第1低温熱交換器と連通する第1圧縮空間が形成され、第2ユニットには、第2高温熱交換器と連通する第2膨張空間と、第2低温熱交換器と連通する第2圧縮空間が形成され、第1圧縮空間とパワーピストンの一方の空間とを連通し、第2膨張空間とパワーピストンの他方の空間とを連通したことを特徴とする。請求項9に記載の本発明によれば、2つのパワーピストンの動きによる振動を打ち消し合えるため、低騒音化を図ることができる。請求項10記載の本発明に対応したスターリングエンジンシステムにおいては、第1高温熱交換器と第1低温熱交換器と第1ディスプレーサピストンとを有した第1ユニットと、第2高温熱交換器と第2低温熱交換器と第2ディスプレーサピストンとを有した第2ユニットと、第1ディスプレーサピストンの作用によって動作する第1パワーピストンを有した第3ユニットと、第2ディスプレーサピストンの作用によって動作する第2パワーピストンを有した第4ユニットと、第1ディスプレーサピストン、第2ディスプレーサピストン、第1パワーピストン、及び第2パワーピストンを連結したクランク軸とを備え、第1高温熱交換器に高温熱源からの高熱を作用させるとともに、第2低温熱交換器に低温熱源からの冷熱を作用させ、第1低温熱交換器と第2高温熱交換器に高熱と冷熱の間の温度域の中熱を作用させる中熱作用手段を備えたことを特徴とする。請求項10に記載の本発明によれば、4つのユニットによってスターリングエンジンシステムを実現することができる。請求項11記載の本発明は、請求項1に記載のスターリングエンジンシステムにおいて、第1スターリングエンジンが第1ディスプレーサピストンと第1パワーピストンで構成され、第2スターリングエンジンが第2ディスプレーサピストンと第2パワーピストンで構成され、第1ディスプレーサピストン、第1パワーピストン、第2ディスプレーサピストン、及び第2パワーピストンを一つのクランク軸で連結したことを特徴とする。請求項11に記載の本発明によれば、2つのスターリングエンジンのクランク軸を同軸とすることができ、安定した出力を得ることができる。請求項12記載の本発明に対応したスターリングエンジンシステムにおいては、シリンダの外周部に再生器と一方の熱交換器とが配置され、前記シリンダ内にディスプレーサピストンが配置され、前記シリンダの一方はシリンダヘッドによって覆われ、前記シリンダヘッドと前記ディスプレーサピストンとの間に、他方の熱交換器と連通する作動空間が形成されるユニットを2つ有するスターリングエンジンシステムであって、第1の前記ユニットでは、他方の前記熱交換器に高温熱源からの高熱を作用させ、一方の前記熱交換器に、前記高温熱源からの高熱より低い中熱を作用させ、第2の前記ユニットでは、他方の前記熱交換器に低温熱源からの冷熱を作用させ、一方の前記熱交換器に、前記低温熱源からの冷熱より高い中熱を作用させることを特徴とする。請求項12に記載の本発明によれば、第1のユニットでは作動空間に高温熱源からの高熱を作用させ、第2のユニットでは作動空間に低温熱源からの冷熱を作用させることになり、ディスプレーサピストンの反シリンダヘッド側には中熱を作用させることができるので、ピストンリングなどのシールを高熱や冷熱にさらすことなく配置でき、耐久性に優れている。請求項13記載の本発明は、請求項1から請求項12のいずれかに記載のスターリングエンジンシステムにおいて、高温熱源として燃焼機器の排ガスを用い、低温熱源として液化ガスを用いたことを特徴とする。請求項13に記載の本発明によれば、排ガスによる高温熱と、液化ガスの冷熱の双方を利用することができる。請求項14記載の本発明は、請求項13に記載のスターリングエンジンシステムにおいて、燃焼機器の燃料として液化ガスを用いたことを特徴とする。請求項14に記載の本発明によれば、液化ガスを高温熱源と低温熱源の双方に有効に利用でき省エネ化を図ることができる。請求項15記載の本発明は、請求項13又は請求項14に記載のスターリングエンジンシステムにおいて、燃焼機器をディーゼルエンジンとし、液化ガスを液化天然ガスLNGとしたことを特徴とする。請求項15に記載の本発明によれば、高効率な冷熱利用システムを実現できる。請求項16に記載の本発明に対応したスターリングエンジンシステムを搭載した船舶は、請求項1から請求項15のいずれかに記載のスターリングエンジンシステムを備えたことを特徴とする。請求項16に記載の本発明によれば、例えば、船舶に搭載した燃焼機器の排熱と運搬対象物としての液化ガスの冷熱を利用して船舶の省エネ化を図ることができる。本発明によれば、第1低温熱交換器と第2高温熱交換器に中熱を作用させることで、ピストンリングなどのシールを高熱や冷熱にさらすことなく配置できるために耐久性に優れている。また中熱作用手段を、第1低温熱交換器と第2高温熱交換器に熱媒体を循環させる循環経路とした場合には、例えば常温水を熱媒体として用いることができ、ピストンリングなどのシールを常温付近に保つことができる。また、循環経路に、熱媒体の温度を調節する温度調節用熱交換器を備えた場合には、第1低温熱交換器及び第2高温熱交換器での熱交換量を調整でき、高効率化を図ることができる。また、中熱作用手段を、第1高温熱交換器で熱交換した後の一方の中熱を第2高温熱交換器へ導く高温側経路と、第2低温熱交換器で熱交換した後の他方の中熱を第1低温熱交換器へ導く低温側経路とした場合には、第1スターリングエンジンで利用した熱を第2スターリングエンジンに利用でき、第2スターリングエンジンで利用した熱を第1スターリングエンジンに利用できるため、更に効率を向上させることができる。また、高温側経路及び/又は低温側経路に、高温側経路及び/又は低温側経路を循環する熱媒体の温度を調節する熱交換器を備えた場合には、第1スターリングエンジンで利用した熱を、第2スターリングエンジンでの最適な熱交換量に調整でき、第2スターリングエンジンで利用した熱を、第1スターリングエンジンでの最適な熱交換量に調整でき、更に効率を向上させることができる。また、高温側経路を、第1低温熱交換器の出口から第2高温熱交換器の入口までとし、低温側経路を、第2高温熱交換器の出口から第1低温熱交換器の入口までとして、高温側経路と低温側経路とで循環経路を構成した場合には、高温熱源からの高熱と低温熱源からの冷熱を循環経路で利用し、それぞれのスターリングエンジンでの温度差を最大限に大きくすることで高効率化を図ることができる。また、第1高温熱交換器と第1低温熱交換器と第1ディスプレーサピストンとを有した第1ユニットと、第2高温熱交換器と第2低温熱交換器と第2ディスプレーサピストンとを有した第2ユニットと、第1ディスプレーサピストン及び第2ディスプレーサピストンの作用によって動作するパワーピストンを有した第3ユニットと、第1ディスプレーサピストン、第2ディスプレーサピストン、及びパワーピストンを連結したクランク軸とを備え、第1高温熱交換器に高温熱源からの高熱を作用させるとともに、第2低温熱交換器に低温熱源からの冷熱を作用させ、第1低温熱交換器と第2高温熱交換器に高熱と冷熱の間の温度域の中熱を作用させる中熱作用手段を備えた場合には、2つのスターリングエンジンを用いる代わりに、パワーピストンを共通とした1つのスターリングエンジンとした場合にも、第1低温熱交換器と第2高温熱交換器に中熱を作用させることで、ピストンリングなどのシールを高熱や冷熱にさらすことなく配置でき、2つのスターリングエンジンを用いる場合と比較して小型化を図ることができる。また、第1ユニットには、第1高温熱交換器と連通する第1膨張空間と、第1低温熱交換器と連通する第1圧縮空間が形成され、第2ユニットには、第2高温熱交換器と連通する第2膨張空間と、第2低温熱交換器と連通する第2圧縮空間が形成され、第1圧縮空間とパワーピストンの一方の空間とを連通し、第2膨張空間とパワーピストンの一方の空間とを連通した場合には、2つのパワーピストンを同軸で連結することも可能となり、クランク機構の小型化を図ることができる。また、第1ユニットには、第1高温熱交換器と連通する第1膨張空間と、第1低温熱交換器と連通する第1圧縮空間が形成され、第2ユニットには、第2高温熱交換器と連通する第2膨張空間と、第2低温熱交換器と連通する第2圧縮空間が形成され、第1圧縮空間とパワーピストンの一方の空間とを連通し、第2膨張空間とパワーピストンの他方の空間とを連通した場合には、2つのパワーピストンの動きによる振動を打ち消し合えるため、低騒音化を図ることができる。また、本発明によれば、4つのユニットによってスターリングエンジンシステムを実現することができる。また、第1スターリングエンジンが第1ディスプレーサピストンと第1パワーピストンで構成され、第2スターリングエンジンが第2ディスプレーサピストンと第2パワーピストンで構成され、第1ディスプレーサピストン、第1パワーピストン、第2ディスプレーサピストン、及び第2パワーピストンを一つのクランク軸で連結した場合には、2つのスターリングエンジンのクランク軸を同軸とすることができ、安定した出力を得ることができる。また、本発明によれば、第1のユニットでは作動空間に高温熱源からの高熱を作用させ、第2のユニットでは作動空間に低温熱源からの冷熱を作用させることになり、ディスプレーサピストンの反シリンダヘッド側には中熱を作用させることができるので、ピストンリングなどのシールを高熱や冷熱にさらすことなく配置でき、耐久性に優れている。また、高温熱源として燃焼機器の排ガスを用い、低温熱源として液化ガスを用いた場合には、排ガスによる高温熱と、液化ガスの冷熱の双方を利用することができる。また、燃焼機器の燃料として液化ガスを用いた場合には、液化ガスを高温熱源と低温熱源の双方に有効に利用でき省エネ化を図ることができる。また、、燃焼機器をディーゼルエンジンとし、液化ガスを液化天然ガスLNGとした場合には、高効率な冷熱利用システムを実現できる。また、船舶がスターリングエンジンシステムを備えた場合には、例えば、船舶に搭載した燃焼機器の排熱と運搬対象物としての液化ガスの冷熱を利用して船舶の省エネ化を図ることができる。以下に、本発明の実施形態によるスターリングエンジンシステムについて説明する。図1は本実施形態によるスターリングエンジンシステムを示す構成図である。図1では、液化天然ガスLNG運搬船でLNGをディ-ゼルエンジンで燃焼させたディーゼル排熱及びLNG自身の冷熱を利用する冷熱利用システムに、本実施形態によるスターリングエンジンシステムを適用したときの船舶への搭載例としての構成例を示している。ディーゼルエンジン1の燃料となるLNGは、冷熱利用スターリングエンジン以下、冷熱利用エンジンと略す2の熱交換器3により気化される。あるいは気化されて冷熱として熱交換器3に供給される。その際、冷熱利用エンジン2によって発電し、その電気エネルギーは船内電力4に供給される。また、ディーゼルエンジン1の排ガスの熱は、排熱利用スターリングエンジン以下、排熱利用エンジンと称す5により回収され、その一部は電気エネルギーとなり船内電力4に供給される。LNGタンク6から冷熱利用エンジン2に供給されるLNGは、-160°C程度、ディーゼルエンジン1の排ガスの熱は、300°Cから400°C程度である。熱機関の熱効率は、高温熱源と低温熱源の絶対温度の比によって制限を受ける。例えば300°C573Kの高温熱源とLNG約-167°C=106Kの低温熱源で作動する熱機関の理論最高熱効率カルノーサイクルの熱効率は82に達する。実際の熱機関では、熱機関内部での熱的な損失や機械損失によって理論最高熱効率と同等の熱効率を達成することはできないが、このようなディーゼル排熱及びLNG冷熱でスターリングエンジン発電機を運転する高効率な冷熱利用システムを開発することによってLNG運搬船の省エネ化を図ることができる。なお、高温熱源としては、ディーゼルエンジン1以外の船舶に搭載した燃焼機器の排ガスを用いることもできる。図2は、本実施形態に用いるスターリングエンジンの構成を示す断面図である。本実施形態によるスターリングエンジン10は、図1に示す冷熱利用エンジン2及び排熱利用エンジン5の具体的な構成例である。本実施形態によるスターリングエンジン10は、シリンダ11内にディスプレーサピストン12とパワーピストン13とを有している。ディスプレーサピストン12及びパワーピストン13は、それぞれクランク軸14に連結されている。クランク軸14の一端側には発電機15が接続されている。シリンダ11の外周部には、再生器16と一方の熱交換器17とが配置されている。シリンダ11の一方は、シリンダヘッド18によって覆われ、シリンダヘッド18とディスプレーサピストン12との間にディスプレーサピストン12の一方の作動空間Aが形成され、ディスプレーサピストン12とパワーピストン13との間にディスプレーサピストン12の他方の作動空間Bが形成される。シリンダヘッド18側には、一方の作動空間Aと連通する他方の熱交換器19を設けている。他方の熱交換器19は、一端側端部が作動空間Aに連通し、他端側端部が再生器16に連通している。再生器16は一方の熱交換器17と連通し、一方の熱交換器17は作動空間Bに連通している。なお、ディスプレーサピストン12のパワーピストン13側の端部外周、及びパワーピストン13の外周には、ピストンリングなどのシール部材を設けている。上記構成において、スタート時には発電機15を動力源としてディスプレーサピストン12を動作させることで、ディスプレーサピストン12の作動空間Aと作動空間B内の作動ガスが移動する。排熱利用エンジン5として作動させる場合には、一方の熱交換器17を低温熱交換器、他方の熱交換器19を高温熱交換器として、作動空間Aを膨張空間、作動空間Bを圧縮空間とする。作動ガスは、他方の熱交換器19で加熱膨張して作動空間Aに導入され、一方の熱交換器17で冷却収縮して作動空間Bに導入されることで、作動空間A及び作動空間B内に圧力変動が生じる。冷熱利用エンジン2として作動させる場合には、一方の熱交換器17を高温熱交換器、他方の熱交換器19を低温熱交換器として、作動空間Aを圧縮空間、作動空間Bを膨張空間とする。作動ガスは、他方の熱交換器19で冷却収縮して作動空間Aに導入され、一方の熱交換器17で加熱膨張して作動空間Bに導入されることで、作動空間A及び作動空間B内に圧力変動が生じる。スターリングエンジン10は、この作動空間A、B内の圧力変動によってパワーピストン13が動作することで出力を得る。図3は、本発明の一実施形態によるスターリングエンジンシステムを示す構成図である。本実施形態によるスターリングエンジンシステムは、第1スターリングエンジン100と、第2スターリングエンジン200とを備えている。第1スターリングエンジン100は、図1における排熱利用エンジン5に相当し、第2スターリングエンジン200は、図1における冷熱利用エンジン2に相当する。第1スターリングエンジン100は、シリンダ111内にディスプレーサピストン112とパワーピストン113とを有している。ディスプレーサピストン112及びパワーピストン113は、それぞれクランク軸114に連結されている。クランク軸114の一端側には発電機115が接続されている。シリンダ111の外周部には、再生器116と第1低温熱交換器117とが配置されている。シリンダ111の一方は、シリンダヘッド118によって覆われ、シリンダヘッド118とディスプレーサピストン112との間にディスプレーサピストン112の作動空間膨張空間Aが形成され、ディスプレーサピストン112とパワーピストン113との間にディスプレーサピストン112の他方の作動空間圧縮空間Bが形成される。シリンダヘッド118側には、一方の作動空間Aと連通する第1高温熱交換器119を設けている。第1高温熱交換器119は、一端側端部が作動空間Aに連通し、他端側端部が再生器116に連通している。再生器116は第1低温熱交換器117と連通し、第1低温熱交換器117は作動空間Bに連通している。第1高温熱交換器119には、図1におけるディーゼルエンジン1の排ガスが供給される。第2スターリングエンジン200は、シリンダ211内にディスプレーサピストン212とパワーピストン213とを有している。ディスプレーサピストン212及びパワーピストン213は、それぞれクランク軸214に連結されている。クランク軸214の一端側には発電機215が接続されている。シリンダ211の外周部には、再生器216と第2高温熱交換器217とが配置されている。シリンダ211の一方は、シリンダヘッド218によって覆われ、シリンダヘッド218とディスプレーサピストン212との間にディスプレーサピストン212の作動空間圧縮空間Aが形成され、ディスプレーサピストン212とパワーピストン213との間にディスプレーサピストン212の他方の作動空間膨張空間Bが形成される。シリンダヘッド218側には、一方の作動空間Aと連通する第2低温熱交換器219を設けている。第2低温熱交換器219は、一端側端部が作動空間Aに連通し、他端側端部が再生器216に連通している。再生器216は第2高温熱交換器217と連通し、第2高温熱交換器217は作動空間Bに連通している。第2低温熱交換器219には、図1におけるLNGタンク6からのLNGが供給される。第1スターリングエンジン100を構成する第1低温熱交換器117と、第2スターリングエンジン200を構成する第2高温熱交換器217には、常温水等の熱媒を循環経路21によって循環している。中熱作用手段20は、この循環経路21によって構成され、循環経路21にはポンプ22を設けている。中熱作用手段20によって、第1低温熱交換器117と第2高温熱交換器217に中熱を作用させている。ここで、中熱は、第1高温熱交換器119に作用する高熱よりも低く、第2低温熱交換器219に作用する冷熱よりも高い温度域である。このように、第1低温熱交換器117と第2高温熱交換器217に中熱を作用させることで、ディスプレーサピストン112、212とパワーピストン113、213に設けられているピストンリングなどのシール部分を常温付近に保つことができる。このため、シール部分の材料選択の自由度が増すと共に、耐久性においても優れたものとなり得る。循環経路21には、熱媒体の温度を調節する温度調節用熱交換器23を備えている。循環経路21に温度調節用熱交換器23を配置し、第1低温熱交換器117における交換熱量と、第2高温熱交換器217における交換熱量が等しくなるように調節を行う。なお、第1低温熱交換器117における交換熱量と、第2高温熱交換器217における交換熱量が等しい場合には、温度調節用熱交換器23を設けないか、定能力の熱交換器とすることができる。なお、本実施形態では、第1スターリングエンジン100と、第2スターリングエンジン200との2つのスターリングエンジンを用いて説明したが、2つのスターリングエンジンを複数セット揃えてシステムを構成することもできる。図4は、本発明の他の実施形態によるスターリングエンジンシステムを示す構成図である。なお上記実施形態で説明した部材と同一部材には同一符号を付して説明を省略する。本実施形態では、図3に示す、第1スターリングエンジン100のクランク軸114と、第2スターリングエンジン200のクランク軸214とを同軸のクランク軸314としたものである。クランク軸314は、第1ディスプレーサピストン112、第1パワーピストン113、第2ディスプレーサピストン212、及び第2パワーピストン213を連結しており、安定した出力を得ることができる。図5は、本発明の他の実施形態によるスターリングエンジンシステムを示す構成図である。なお上記実施形態で説明した部材と同一部材には同一符号を付して説明を省略する。本実施形態は、中熱作用手段20を、高温側経路21hと低温側経路21cとで構成している。高温側経路21hは、第1高温熱交換器119で熱交換した後の一方の中熱を第2高温熱交換器217に導いている。図に示すように、第2高温熱交換器217には、高温側経路21hによって熱媒を循環させている。高温側経路21hには高熱回収用熱交換器24hを設けている。高熱回収用熱交換器24hには、第1高温熱交換器119で熱交換した後の排ガスを導入する。従って、高温側経路21hを循環する熱媒は、高熱回収用熱交換器24hにて排ガスから吸熱する。低温側経路21cは、第2低温熱交換器219で熱交換した後の他方の中熱を第1低温熱交換器117に導いている。図に示すように、第1低温熱交換器117には、低温側経路21cによって熱媒を循環させている。低温側経路21cには冷熱回収用熱交換器24cを設けている。冷熱回収用熱交換器24cには、第2低温熱交換器219で熱交換した後の冷熱ガスを導入する。従って、低温側経路21cを循環する熱媒は、低熱回収用熱交換器24cにて冷熱ガスに放熱する。高温側経路24hには、高温側経路24hを循環する熱媒体の温度を調節する温度調節用熱交換器23hを備えてもよい。温度調節用熱交換器23hは、高熱回収用熱交換器24hより下流で第2高温熱交換器217より上流に設ける。また、低温側経路24cには、低温側経路24cを循環する熱媒体の温度を調節する温度調節用熱交換器23cを備えてもよい。温度調節用熱交換器23cは、低温回収用熱交換器24cより下流で第1低温熱交換器117より上流に設ける。温度調節用熱交換器23cを設けることで、第1スターリングエンジン100での高温熱源と低温熱源の温度差を一定に調整でき、高効率化を図ることができる。同様に、温度調節用熱交換器23hを設けることで、第2スターリングエンジン200での高温熱源と低温熱源の温度差を一定に調整でき、高効率化を図ることができる。本実施形態によれば、第1スターリングエンジン100で利用した高熱を第2スターリングエンジン200に利用でき、第2スターリングエンジン200で利用した冷熱を第1スターリングエンジン100に利用できるため、更に効率を向上させることができる。なお、高温側経路21hだけで中熱作用手段20を構成してもよく、また低温側経路21cだけで中熱作用手段20を構成してもよい。図6は、本発明の他の実施形態によるスターリングエンジンシステムを示す構成図である。なお上記実施形態で説明した部材と同一部材には同一符号を付して説明を省略する。本実施形態は、中熱作用手段20を、高温側経路21hと低温側経路21cとで構成するとともに、高温側経路21hと低温側経路21cとで循環経路21を構成している。高温側経路21hは、第1低温熱交換器117の出口から第2高温熱交換器217の入口までとなり、低温側経路21cは、第2高温熱交換器217の出口から第1低温熱交換器117の入口までとなる。本実施形態においても、高温側経路24hに温度調節用熱交換器23hを備えてもよく、低温側経路24cに温度調節用熱交換器23cを備えてもよい。本実施形態によれば、高温熱源からの高熱と低温熱源からの冷熱を循環経路21で利用し、第1スターリングエンジン100及び第2スターリングエンジン200での温度差を最大限に大きくすることで高効率化を図ることができる。図7は、本発明の他の実施形態によるスターリングエンジンシステムを示す構成図である。なお上記実施形態で説明した部材と同一部材には同一符号を付して説明を省略する。本実施形態によるスターリングエンジンシステムは、排熱利用エンジンと冷熱利用エンジンの機能を1台のエンジンで構成したものである。本実施形態によるスターリングエンジンシステムでは、第1ディスプレーサピストン112を有した第1ユニット100Aと、第2ディスプレーサピストン212を有した第2ユニット200Aと、パワーピストン313を有した第3ユニット300Aと、第1ディスプレーサピストン112、第2ディスプレーサピストン212、及びパワーピストン313を連結したクランク軸414とを備えている。第1ユニット100Aは、シリンダ111内に第1ディスプレーサピストン112を有している。シリンダ111の外周部には、再生器116と第1低温熱交換器117とが配置されている。シリンダ111の一方は、シリンダヘッド118によって覆われ、シリンダヘッド118と第1ディスプレーサピストン112との間に第1ディスプレーサピストン112の作動空間膨張空間Aが形成され、第1ディスプレーサピストン112の反シリンダヘッド118側には第1ディスプレーサピストン112の他方の作動空間圧縮空間Bが形成される。シリンダヘッド118側には、一方の作動空間Aと連通する第1高温熱交換器119を設けている。第1高温熱交換器119は、一端側端部が作動空間Aに連通し、他端側端部が再生器116に連通している。再生器116は第1低温熱交換器117と連通し、第1低温熱交換器117は作動空間Bに連通している。第2ユニット200Aは、シリンダ211内に第2ディスプレーサピストン212を有している。シリンダ211の外周部には、再生器216と第2高温熱交換器217とが配置されている。シリンダ211の一方は、シリンダヘッド218によって覆われ、シリンダヘッド218と第2ディスプレーサピストン212との間に第2ディスプレーサピストン212の作動空間圧縮空間Aが形成され、第2ディスプレーサピストン212の反シリンダヘッド218側には第2ディスプレーサピストン212の他方の作動空間膨張空間Bが形成される。シリンダヘッド218側には、一方の作動空間Aと連通する第2低温熱交換器219を設けている。第2低温熱交換器219は、一端側端部が作動空間Aに連通し、他端側端部が再生器216に連通している。再生器216は第2高温熱交換器217と連通し、第2高温熱交換器217は作動空間Bに連通している。第3ユニット300Aは、パワーピストン313の一方の空間Cが、第1ユニット100Aにおける作動空間圧縮空間Bと連通するとともに、第2ユニット200Aにおける作動空間膨張空間Bと連通している。従って、パワーピストン313は、第1ディスプレーサピストン112及び第2ディスプレーサピストン212の作用によって動作する。本実施形態においても、第1高温熱交換器119に高温熱源からの高熱を作用させるとともに、第2低温熱交換器219に低温熱源からの冷熱を作用させる。また、中熱作用手段20によって、第1低温熱交換器117と第2高温熱交換器217に、高熱と冷熱の間の温度域の中熱を作用させる。中熱作用手段20については、詳細な説明は省略するが、既に説明した構成を適用することができる。本実施形態によれば、パワーピストン313を共通とした1つのスターリングエンジンとした場合にも、第1低温熱交換器117と第2高温熱交換器217に中熱を作用させることで、ピストンリングなどのシールを高熱や冷熱にさらすことなく配置でき、2つのスターリングエンジンを用いる場合と比較して小型化を図ることができる。また本実施形態によれば、2つのディスプレーサピストン112、212を同軸で連結することも可能となり、クランク機構の小型化を図ることができる。図8は、本発明の他の実施形態によるスターリングエンジンシステムを示す構成図である。なお上記実施形態で説明した部材と同一部材には同一符号を付して説明を省略する。本実施形態によるスターリングエンジンシステムは、図7に示す実施形態と同様に排熱利用エンジンと冷熱利用エンジンの機能を1台のエンジンで構成したものである。図7に示す実施形態と相違する構成について以下に説明する。本実施形態では、第3ユニット300Aは、パワーピストン313の一方の空間Cが、第1ユニット100Aにおける作動空間圧縮空間Bと連通し、パワーピストン313の他方の空間Dが、第2ユニット200Aにおける作動空間膨張空間Bと連通している。従って、パワーピストン313は、第1ディスプレーサピストン112及び第2ディスプレーサピストン212の作用によって動作する。本実施形態によれば、パワーピストン313を共通とした1つのスターリングエンジンとした場合にも、第1低温熱交換器117と第2高温熱交換器217に中熱を作用させることで、ピストンリングなどのシールを高熱や冷熱にさらすことなく配置でき、2つのスターリングエンジンを用いる場合と比較して小型化を図ることができる。また本実施形態によれば、2つのディスプレーサピストン112、212の動きによる振動を打ち消し合えるため、低騒音化を図ることができる。図9は、本発明の他の実施形態によるスターリングエンジンシステムを示す構成図である。なお上記実施形態で説明した部材と同一部材には同一符号を付して説明を省略する。本実施形態によるスターリングエンジンシステムは、排熱利用エンジンと冷熱利用エンジンの機能を1台のエンジンで構成したものである。本実施形態によるスターリングエンジンシステムでは、第1ディスプレーサピストン112を有した第1ユニット100Aと、第2ディスプレーサピストン212を有した第2ユニット200Aと、第1パワーピストン113を有した第3ユニット300Aと、第2パワーピストン213を有した第4ユニット300Bと、第1ディスプレーサピストン112、第2ディスプレーサピストン212、第1パワーピストン113、及び第2パワーピストン213を連結したクランク軸514とを備えている。第1ユニット100Aは、シリンダ111内に第1ディスプレーサピストン112を有している。シリンダ111の外周部には、再生器116と第1低温熱交換器117とが配置されている。シリンダ111の一方は、シリンダヘッド118によって覆われ、シリンダヘッド118と第1ディスプレーサピストン112との間に第1ディスプレーサピストン112の作動空間膨張空間Aが形成され、第1ディスプレーサピストン112の反シリンダヘッド118側には第1ディスプレーサピストン112の他方の作動空間圧縮空間Bが形成される。シリンダヘッド118側には、一方の作動空間Aと連通する第1高温熱交換器119を設けている。第1高温熱交換器119は、一端側端部が作動空間Aに連通し、他端側端部が再生器116に連通している。再生器116は第1低温熱交換器117と連通し、第1低温熱交換器117は作動空間Bに連通している。第2ユニット200Aは、シリンダ211内に第2ディスプレーサピストン212を有している。シリンダ211の外周部には、再生器216と第2高温熱交換器217とが配置されている。シリンダ211の一方は、シリンダヘッド218によって覆われ、シリンダヘッド218と第2ディスプレーサピストン212との間に第2ディスプレーサピストン212の作動空間圧縮空間Aが形成され、第2ディスプレーサピストン212の反シリンダヘッド218側には第2ディスプレーサピストン212の他方の作動空間膨張空間Bが形成される。シリンダヘッド218側には、一方の作動空間Aと連通する第2低温熱交換器219を設けている。第2低温熱交換器219は、一端側端部が作動空間Aに連通し、他端側端部が再生器216に連通している。再生器216は第2高温熱交換器217と連通し、第2高温熱交換器217は作動空間Bに連通している。第3ユニット300Aは、第1パワーピストン113の一方の空間Cが、第1ユニット100Aにおける作動空間圧縮空間Bと連通している。従って、第1パワーピストン113は、第1ディスプレーサピストン112の作用によって動作する。第4ユニット300Bは、第2パワーピストン213の一方の空間Cが、第2ユニット200Aにおける作動空間膨張空間Bと連通している。従って、第2パワーピストン213は、第2ディスプレーサピストン212の作用によって動作する。本実施形態においても、第1高温熱交換器119に高温熱源からの高熱を作用させるとともに、第2低温熱交換器219に低温熱源からの冷熱を作用させる。また、中熱作用手段20によって、第1低温熱交換器117と第2高温熱交換器217に、高熱と冷熱の間の温度域の中熱を作用させる。中熱作用手段20については、詳細な説明は省略するが、既に説明した構成を適用することができる。本実施形態によれば、4つのユニットによってスターリングエンジンシステムを構成した場合にも、第1低温熱交換器117と第2高温熱交換器217に中熱を作用させることで、ピストンリングなどのシールを高熱や冷熱にさらすことなく配置できる。上述のようなスターリングエンジンシステムにおける簡易的な熱量計算の方法について述べる。熱量やスターリングエンジンの発電出力は、係数や効率を設定することによって簡易的に計算する。スターリングエンジンの発電出力Wgは次式で求められる。式1ここで、Qinは有効熱入力[W]であり、各エンジンの高温熱交換器の交換熱量に相当する。ηcarはカルノーサイクルの熱効率、kcarは実エンジンの図示熱効率とカルノーサイクルの熱効率との比を表すカルノー係数、ηmは機械効率、ηgは発電機効率である。排熱利用エンジンにおいて、有効熱入力Qinは次式で求められる。式2ここで、mexhは排ガスの質量流量[kg/s]、cexhは排ガスの比熱[J/kgK]、THは高温熱源ディーゼル排熱の温度[K]である。THoutは排熱利用エンジンの高温熱交換器を通過した後の排ガス温度排ガス出口温度である。なお、排ガス出口温度THoutは、設計初期の段階で設定する変数であり、この値によってスターリングエンジンの大まかな仕様を検討することができる。以下の計算においては、排熱利用エンジンと冷熱利用エンジンの熱バランスの条件を与えることで排ガス出口温度THoutを求める。冷熱エンジンの有効熱入力Qinは、図示出力と冷却熱量Qcoldの総和として次式で求められる。式3式4ここで、mfuelは燃料の質量流量[kg/s]、Lfuelは単位質量当たりのLNGの潜熱[J/kg]、cfuelは気化したLNGの比熱[J/kgK]、TCはLNGの沸点[K]、TCoutは冷熱利用エンジンの低温熱交換器を通過した後のLNG温度である。また、カルノーサイクルの熱効率ηcarは、各エンジンの膨脹空間ガス温度TE及び圧縮空間ガス温度TKを用いて次式で求められる。式5ここで、△TE及び△TKは、各熱源の出口温度Thot.out、Tcold.outと作動ガス温度との温度差であり、以下の計算においては経験に基づく値を用いる。冷熱利用システムの性能試算に当たっては、定格出力750kWの舶用4ストロークディーゼルエンジンを搭載した船舶を想定する。図10aに熱量計算を行うために必要なLNG及び排ガスの物性値、図10bに計算条件を示す。図11は計算に使用するディーゼルエンジンの排ガス条件及びLNGの質量流量であり、これらは過去に計測したA重油を燃料とした運転結果を参考にして推定している。図12は、図3の冷熱利用システムを想定し、排熱利用エンジンの冷却熱量と冷熱利用エンジンの有効熱入熱がほぼ等しくなるように計算したときのディーゼルエンジンの出力に対するスターリングエンジンの発電出力の計算結果である。ディーゼルエンジンが定格出力の750kWで運転しているとき、排熱利用エンジンの発電出力は約12kW、冷熱利用エンジンの発電出力は約10kWである。図13は、図6のシステムを想定した計算結果であり、排熱利用エンジンの低温熱源を0°C、冷熱利用エンジンの高温熱源を100°Cとした場合のスターリングエンジンの発電出力を示している。発電出力は図12の結果と比べて15程度増加し、ディーゼルエンジンが定格出力750kWで運転しているときのスターリングエンジンの発電出力は合計27kWである。以上の計算より、冷熱利用エンジンによって得られる発電出力は、ディーゼルエンジンの出力の2程度であることがわかる。この割合はLNGの流量と潜熱の制限を受けるため、ほぼ一定の値となり、大幅な増加は期待できない。一方、排熱利用エンジンによって得られる発電出力の計算結果は、冷熱エンジンの発電出力とほぼ同程度であるが、排ガスの熱量はLNG潜熱の20倍程度もあり、システム構成によっては大幅な出力向上の可能性がある。本報で提案している冷熱利用システムの利点として、システムの熱効率が高いことがあげられる。冷熱を利用しているため熱効率を厳密に定義することは難しいが、図3のシステムの計算では、排熱利用エンジンの有効熱入力のうち、約45が電気エネルギーに変換されている。これはスターリングエンジンの熱交換器並びにシステムを小型化できる可能性があることを示しており、今後の研究開発によって実用的なシステムを構成できるものと考えている。以下に、冷熱利用システムの動作確認試験について説明する。図3,図6に示したシステムの動作確認をするため、2台の実験用スターリングエンジンを用いた予備試験を行った。以下、試験方法及び試験結果について記す。試験に使用したスターリングエンジンは、設計出力が500Wの排熱利用エンジン並びに冷熱利用エンジンであり、高温熱源には電気ヒータで加熱した高温空気、低温熱源には液体窒素を用いる。図14に主なエンジン仕様を示す。図15は、図3を模擬した試験のシステム系統図であり、排熱利用エンジンの低温熱交換器と冷熱利用エンジンの高温熱交換器に常温水を循環させる。そして、排熱利用エンジンの冷却熱量と冷熱利用エンジンの有効熱入熱が近づくように運転条件を調節する。図16は、図6を模擬した試験のシステム系統図であり、排熱利用エンジンの冷却水と冷熱利用エンジンの低温熱交換器出口の液体窒素は、プレート式熱交換器によって熱交換が行われる。また、冷熱利用エンジンの高温熱交換器には、恒温槽内の電気ヒータで80°Cまで加熱保温した温水を循環させる。図17は試験結果の一例であり、図3を模擬した試験における排熱利用エンジンの冷却熱量と冷熱利用エンジンの有効熱入熱の時系列データである。運転中、それぞれの熱量を近づけるために、エンジン回転数や作動ガス圧力を変更させているが、循環水や作動ガスの温度を安定させることが難しく、1kW程度の相違を持ったままの運転となっている。図6を模擬した試験においても、排熱利用エンジンの冷却水ラインに取り付けたプレート式熱交換器の内部で冷却水が凍結するなどの不具合があり、十分に安定した計測データは得られていない。図18は、図15及び図16の代表的な試験結果をまとめたものである。上述の通り、温度条件を安定させるのが難しく、また作動ガス圧力やエンジン回転数、冷却水流量等が異なるため、詳細な比較はできないが、図16のシステムで得られた発電出力は、図15のシステムと比べて14倍程度も大きくなっている。これは、それぞれのエンジンの高温熱源と低温熱源の温度差を大きくできたためである。"