銀合金からなる電気接点材料において、材料中に酸化物として析出する卑金属と、酸化物として析出しない未酸化の卑金属とが混在していることを特徴とする電気接点材料。請求項1における銀合金からなる電気接点材料の製造法において、酸素と不活性ガスとの混合ガスによる雰囲気中で内部酸化を行うことにより、材料中に酸化物として析出する卑金属と、酸化物として析出しない未酸化の卑金属とを混在させることを特徴とする電気接点材料の製造方法。請求項2において、酸素と不活性ガスとの混合ガスに含まれる酸素の比率を、1~10体積としたことを特徴とする電気接点材料の製造方法。近年、マグネットスイッチやブレーカ等の開閉器においては、その小型化が加速度的に進み、接点自体も小型化が求められ、さらに接点材料が接合される台材についても小型化、薄板化が進み、接点材料が開閉時に発するアークを消弧する消弧室のスペースも小さくなり、その結果、温度上昇がますます助長される状況となっている。そのため、上記のような内部酸化時の条件を変更させたりする等の改善策では仕様にあった満足する温度特性を持つ接点材料を得ることが困難な場合が多くなってきた。そのため、卑金属の量を減らして耐消耗特性や耐溶着特性を犠牲にして温度特性を改善するという場合がある。しかし、このような場合、実際に量産品として使用してみると、市場において想定外の使用をされた場合に、機器としての性能が仕様を満足させることができずに不具合を起こしてしまう場合が生じる。そのため、満足する温度特性を得つつしかも耐消耗性能、耐溶着性能を保持するような改善策が求められている。まず、内部酸化の理論を簡単に説明する。あらかじめ銀溶媒金属に対して卑金属溶質金属を添加して溶解法によって合金化しておいた銀合金を、高圧の酸素雰囲気下においた状態で500°C以上に加熱する。この時500°C以上とするのは、銀が500°C以上の温度にさらされると酸素を吸蔵する性質を利用するもので、酸素と結合して酸化物を形成し易い卑金属を予め合金化しておくことで、銀合金が酸素を吸蔵する際に、卑金属が酸化物として銀マトリックス中に析出する。この現象を利用し、銀マトリックス中に様々な酸化物を析出させた銀‐酸化物系材料を得て、それを接点材料として利用する技術が従来から用いられている。ここで、この酸化物を得る際に、後に接点として使用する際に求められる仕様を満足するために、添加する卑金属の種類や、さらにそこに加える第三、第四元素の種類あるいは内部酸化条件の検討を行った。特に、温度特性の改善について用いられる工夫としては、なるべく抵抗の少ないもしくは接点として使用される際に接点表面に堆積しづらい元素を添加する手法が用いられてきた。具体的にはSn等は耐摩耗性能、耐溶着性能を向上させる一方で、固有抵抗の上昇を招くことや接点の開閉が繰り返されることで接点表面に堆積し易い性質があるため温度上昇の要因となってしまう。そのため、In、Sb、ZnもしくはCu等を添加することで、酸化物を微細にしたり耐熱性のある複合酸化物とすることで温度上昇を抑制しつつ、耐摩耗性能や耐用着性能を向上させる工夫がなされてきた。しかし、このような添加元素による固有抵抗の上昇抑制や添加元素の減少により固有抵抗を低下させる等の手法では温度特性の改善に限界がある。そこで本発明は、銀合金からなる電気接点材料の製造方法において、内部酸化方法を用いて銀‐酸化物系接点材料を得る際に、酸化物として析出する卑金属と酸化物として析出せずに未酸化の状態のままの卑金属とが混在した状態に制御することで、すべての卑金属が酸化物にならず、固有抵抗の上昇が抑えられ、結果として、耐摩耗性能、耐溶着性能を維持したまま、温度特性に優れた電気接点材料を得ることができた。なお、銀に添加する元素としては、上記の他Sn、Ni等従来から用いられている元素でよい。内部酸化方法において本発明の特長は、内部酸化時に使用するガスを酸素のみではなく酸素に窒素やアルゴン等の不活性ガスを混合させて作製した混合ガスを用いることにより材料中に酸化物として析出する卑金属と、酸化物として析出しない未酸化の卑金属とを混在させて卑金属が従来と異なる内部酸化組織を得て、接点材料の温度特性を改善するというものである。なお、この時の混合ガスの酸素の体積含有率を1~10とする。その理由は、酸素が1未満の比率になると、銀マトリックス中に析出する酸化物の形状が小さくなり過ぎてしまい、耐溶着性能が得られない。また、酸素が10を超える比率になると、内部酸化時に未酸化の状態で入る卑金属がほとんど存在しない状態になってしまい、優れた温度特性が得られないためである。以上のようにした電気接点材料によると、耐摩耗性能、耐溶着性能を維持したまま、温度特性に優れた電気接点材料を得ることができた。また、量産可能な技術であり、コストの上昇を招くことなく上記の優れた特性を有する電気接点材料を製造することができる。本発明の実施例を説明する。実施例1まず、90質量Ag-6質量Sn-3.7質量In-0.3質量Niの合金を溶解法によって得る。この溶解法によって得た合金の表面と裏面を切削して清浄な面とし、その片面に純Agを複合する。この面は、後に加工を施して接点形状としたときに台材などと接合する面として使用するものである。こうして得たAg-Sn-In-Ni合金と純Agの複合材を圧延、焼鈍を繰り返し、所望の板厚の素材を得る。この時の最終焼鈍後から所望の板厚下での加工率は50とする。つぎに、その板材からプレス加工により所定の形状の接点に加工する。このようにして得られた接点を内部酸化する。この時の内部酸化条件の一つである内部酸化雰囲気を、本実施例では、酸素を10体積、窒素を90体積の比で混合させた混合雰囲気を用いる。この時の混合雰囲気の圧力は、1MPa、内部酸化温度は750°Cとし、内部酸化時間を72時間とした。以上の条件で内部酸化した接点の断面組織の顕微鏡写真を図1に示す。同じ配合値で、従来の工程どおりに内部酸化雰囲気に100の酸素を用いて内部酸化を行った接点下記従来例1の断面組織の顕微鏡写真を図2に示す。図1と図2を比較すると、実施例の図1は析出酸化物の量が減少していることが確認できる。実施例2実施例1と同様の方法で得られた接点を内部酸化する。この時の内部酸化条件の一つである内部酸化雰囲気を、本実施例では、酸素を5体積、窒素を95体積の比で混合させた混合雰囲気を用いる。この時の混合雰囲気の圧力は、1MPa、内部酸化温度は750°Cとし、内部酸化時間を72時間とした。比較例1実施例1と同様の方法で得られた接点を内部酸化する。この時の内部酸化条件の一つである内部酸化雰囲気を、本実施例では、酸素を15体積、窒素を85体積の比で混合させた混合雰囲気を用いる。この時の混合雰囲気の圧力は、1MPa、内部酸化温度は750°Cとし、内部酸化時間を72時間とした。従来例1まず、90質量Ag-6質量Sn-3.7質量In-0.3質量Niの合金を溶解法によって得る。この溶解法によって得た合金の表面と裏面を切削して清浄な面とし、その片面に純Agを複合する。こうして得たAg-Sn-In-Ni合金と純Agの複合材を圧延、焼鈍を繰り返し、所望の板厚の素材を得る。この時の最終焼鈍後から所望の板厚下での加工率は50とする。つぎに、その板材からプレス加工により所定の形状の接点に加工する。このようにして得られた接点を内部酸化する。この時の内部酸化条件の一つである内部酸化雰囲気を、酸素が100の雰囲気を用いる。この時の雰囲気の圧力は、1MPa、内部酸化温度は750°Cとし、内部酸化時間を72時間とした。従来例2まず、90質量Ag-6質量Sn-3.7質量In-0.3質量Niの合金を溶解法によって得る。この溶解法によって得た合金の表面と裏面を切削して清浄な面とし、その片面に純Agを複合する。こうして得たAg-Sn-In-Ni合金と純Agの複合材を圧延、焼鈍を繰り返し、所望の板厚の素材を得る。この時の最終焼鈍後から所望の板厚下での加工率は50とする。つぎに、その板材からプレス加工により所定の形状の接点に加工する。このようにして得られた接点を内部酸化する。この時の内部酸化条件の一つである内部酸化雰囲気を、酸素が100の雰囲気を用いる。この時の雰囲気の圧力は、2MPa、内部酸化温度は750°Cとし、内部酸化時間を72時間とした。従来例3まず、90質量Ag-6質量Sn-3.7質量In-0.3質量Niの合金を溶解法によって得る。この溶解法によって得た合金の表面と裏面を切削して清浄な面とし、その片面に純Agを複合する。こうして得たAg-Sn-In-Ni合金と純Agの複合材を圧延、焼鈍を繰り返し、所望の板厚の素材を得る。この時の最終焼鈍後から所望の板厚下での加工率は50とする。つぎに、その板材からプレス加工により所定の形状の接点に加工する。このようにして得られた接点を内部酸化する。この時の内部酸化条件の一つである内部酸化雰囲気を、酸素が100の雰囲気を用いる。この時の雰囲気の圧力は、1MPa、内部酸化温度は750°Cとし、内部酸化時間を72時間とした。従来例4まず、90質量Ag-6質量Sn-3.7質量In-0.3質量Niの合金を溶解法によって得る。この溶解法によって得た合金の表面と裏面を切削して清浄な面とし、その片面に純Agを複合する。こうして得たAg-Sn-In-Ni合金と純Agの複合材を圧延、焼鈍を繰り返し、所望の板厚の素材を得る。この時の最終焼鈍後から所望の板厚下での加工率は75とする。つぎに、その板材からプレス加工により所定の形状の接点に加工する。このようにして得られた接点を内部酸化する。この時の内部酸化条件の一つである内部酸化雰囲気を、酸素が100の雰囲気を用いる。この時の雰囲気の圧力は、1MPa、内部酸化温度は750°Cとし、内部酸化時間を72時間とした。従来例5まず、90質量Ag-6質量Sn-3.7質量In-0.3質量Niの合金を溶解法によって得る。この溶解法によって得た合金の表面と裏面を切削して清浄な面とし、その片面に純Agを複合する。こうして得たAg-Sn-In-Ni合金と純Agの複合材を圧延、焼鈍を繰り返し、所望の板厚の素材を得る。この時の最終焼鈍後から所望の板厚下での加工率は75とする。つぎに、その板材からプレス加工により所定の形状の接点に加工する。このようにして得られた接点を内部酸化する。この時の内部酸化条件の一つである内部酸化雰囲気を、酸素が100の雰囲気を用いる。この時の雰囲気の圧力は、2MPa、内部酸化温度は550°Cとし、内部酸化時間を96時間とした。以上の実施例、比較例、従来例の説明の結果、接点材料を定格100Aのブレーカに使用して、温度上昇、耐溶着性能、耐消耗性能について実機評価を行った。その結果を表1に示す。評価方法としては、温度上昇については、定格100Aのブレーカに接点を組み込み、440V、100Aにて50回開閉した後、440V、100Aにて2時間通電後の固定接点端子部分の温度上昇値を測定した。耐溶着性能については、440V、5000Aにてブレーカを投入した後、無負荷ブレーカを開放するときの接点の溶着力について評価した。耐消耗性能については、440V、100Aにて5000回開閉した後、接点の消耗量を測定した。この結果、従来の内部酸化方法で製造された接点と比較して、本発明品は、温度上昇が約10~20減少することが確認された。また、そのときの耐溶着性能、耐消耗性能については、従来の内部酸化方法により製造された接点と同等の性能を示した。また、比較例1については、混合ガスにおける酸素の含有率が多いため、未酸化の状態の卑金属がほとんど存在できない状態になってしまったため、温度、特性において効果がみられなかった。