"超高分子量ポリエチレンUHMWPEから作られるゲルスパン糸を作製するための方法であって、UHMWPEおよび紡糸溶媒を含むスラリーを押出機に供給して液体混合物を作製する工程、ここで、前記UHMWPEは、少なくとも30dl/gのデカリン中135°Cでの固有粘度を有する;前記液体混合物を加熱した容器に通して、前記UHMWPEおよび前記紡糸溶媒を含む均質溶液を形成する工程;前記溶液を、前記加熱した容器から紡糸口金へ提供して、溶液糸を形成する工程;前記紡糸口金から放出される前記溶液糸を、1.1:1から30:1の延伸比で延伸して、延伸溶液糸を形成する工程;前記延伸溶液糸を、前記UHMWPEポリマーのゲル点未満の温度まで冷却して、ゲル糸を形成する工程;1.1:1から30:1の第一の延伸比DR1にて、前記ゲル糸を1つ以上のステージで延伸する工程;前記ゲル糸を、第二の延伸比DR2にて延伸する工程;溶媒除去装置中にて前記ゲル糸から紡糸溶媒を除去して、乾燥糸を形成する工程;前記乾燥糸を、第三の延伸比DR3にて少なくとも1つのステージで延伸して、部分配向糸を形成する工程;前記部分配向糸を、後延伸操作へ移す工程;及び前記部分配向糸を、後延伸操作において、1.8:1から15:1の第四の延伸比DR4まで、後延伸温度にて延伸して、45g/d40.5g/dtex超の引張強度および1400g/d超の弾性率を有する高配向糸製品を形成する工程、を含む、方法。前記部分配向糸が、連続するインラインプロセスで作製され、前記後延伸操作が、前記インラインプロセスから分離された非連続工程である、請求項1に記載のゲルスパン糸を作製するための方法。前記UHMWPEが、100ミクロンから約200ミクロンの平均粒子サイズを有し、前記粒子の約90が、前記平均粒子サイズの40ミクロン以内である粒子サイズを有する、請求項1に記載のゲルスパン糸を作製するための方法。前記UHMWPEが、30dl/g超の固有粘度を有し、前記部分配向糸が、17dl/g超の固有粘度を有する、請求項3に記載のゲルスパン糸を作製するための方法。前記溶液が、前記溶液に対して6重量から10重量の量で前記UHMWPEを含む、請求項1に記載のゲルスパン糸を作製するための方法。前記紡糸溶媒が、鉱油、デカリン、およびこれらの混合物から成る群より選択される、請求項1に記載のゲルスパン糸を作製するための方法。前記部分配向糸POYが、12g/d10.8g/dtexから25g/d22.5g/dtexの引張強度を有する、請求項1に記載のゲルスパン糸を作製するための方法。前記後延伸方法の延伸の前記延伸比が、前記部分配向糸が前記後延伸温度である時点では一定である、請求項1に記載のゲルスパン糸を作製するための方法。後延伸方法の延伸プロファイルが、前記部分配向糸が前記後延伸温度である時点では直線である、請求項1に記載のゲルスパン糸を作製するための方法。請求項1に記載のゲルスパン糸を作製するための方法に従って作製されたゲルスパン糸から作られた、防弾用物品。超高分子量ポリオレフィンUHMWPO、特に超高分子量ポリエチレンUHMWPEなどのポリマーをゲル紡糸することによって作られるフィラメントおよび糸は、広範囲にわたる種々の用途に用いることができ、ボディアーマー、ヘルメット、胸当て、ヘリコプターのシート、破片シールドなどの防弾用物品ballisticarticles;カヤック、カヌー、自転車、およびボートなどのスポーツ用品を含む用途に用いられる複合材料;ならびに、釣糸、帆、ロープ、縫合糸、および布地が挙げられるが、これらに限定されない。一般的に、ゲル紡糸プロセスは、UHMWPEなどのポリマーおよび紡糸溶媒の溶液の形成、この溶液を紡糸口金に通すことによる、繊維とも称される複数の溶液フィラメントを含む溶液糸の形成、溶液糸を冷却することによるゲル糸の形成、紡糸溶媒を除去することによる本質的に乾燥した糸の形成、ならびに溶液糸、ゲル糸、または乾燥糸の少なくとも1つの延伸を含む。本明細書で用いる場合、フィラメントまたは繊維とは、その長さ方向の寸法が、幅および厚さである横方向の寸法よりも非常に大きい伸張体である。従って、フィラメントおよび繊維の用語は、リボン、条片、およびその他の種類の伸張体形状を含み、定形または不定形の断面を有し得る。本明細書で用いる場合、糸とは、複数の繊維またはフィラメントから形成されるか、またはこれらから構成される連続的なストランドである。図1は、UHMWPEゲルスパンフィラメントおよび糸を作製するためのゲル紡糸プロセス100の一例のフローチャートを提供する。溶液は、溶液の約1重量から約50重量の量のUHMWPEを含んでよく、好ましくは、溶液の約2重量から約30重量、より好ましくは、溶液の約5重量から約20重量、または溶液の約6重量から約10重量である。溶液を形成する工程は、UHMWPEおよび紡糸溶媒を含むスラリーを形成することを含み得る。スラリーの成分は、適切ないかなる方法で提供されてもよい。例えば、スラリーは、UHMWPEおよび紡糸溶媒を合わせ、次に合わせたUHMWPEおよび紡糸溶媒を押出機102へ提供することによって形成してよい。別の選択肢として、スラリーは、押出機102中にてUHMWPEおよび紡糸溶媒を合わせることによって形成してもよい。スラリーは、UHMWPEが溶融する温度未満である、従ってUHMWPEが紡糸溶媒に溶解する温度未満でもある温度にて形成してよい。例えば、スラリーは、室温で形成してよく、または約110°Cまでの温度へ加熱してもよい。スラリー中にて、UHMWPEポリマーの紡糸溶媒に対する重量比は、約5:95から約95:5であってよい。好ましくは、UHMWPEポリマーの溶媒に対する重量比は、約6:94から約50:50であってよく、より好ましくは、約8:92から約30:70であってよい。ゲル紡糸プロセスに用いるために選択されるUHMWPEは、好ましくは、1つ以上の好ましい特性を有する。例えば、UHMWPEは、少なくとも約30dl/g、または約30dl/gから約100dl/gを含む約30dl/g超、または約100dl/g超のデカリン中135°Cでの固有粘度を有し得る。いくつかの例では、UHMWPEは、約30dl/g、約35dl/g、約40dl/g、約45dl/g、約50dl/g、約55dl/g、約60dl/g、約65dl/g、約80dl/g、約85dl/g、約90dl/g、約95dl/g、または約100dl/gのデカリン中135°Cでの固有粘度を有し得る。別の例として、鉱油中、250°CでのUHMWPEの10重量溶液、すなわち、全溶液100重量部に対して10重量部のUHMWPEが存在する溶液は、パスカル-秒Pa-sの単位での所望されるコグスウェル伸長粘度λおよび所望されるせん断粘度を有し得る。パスカル-秒Pa-sの単位での所望されるコグスウェル伸長粘度λおよび所望されるせん断粘度を有するUHMWPEを選択する第一の方法において、鉱油中、250°CでのUHMWPEの10重量溶液は、以下の式:λ≧5,917IV0.8に従うコグスウェル伸長粘度を有し得る。1つのそのような例において、鉱油中、250°Cの温度でのUHMWPEの10重量溶液は、少なくとも65,000Pa-sのコグスウェル伸長粘度を有し得る。別の例では、鉱油中、250°Cの温度でのUHMWPEの10重量溶液は、以下の式:λ≧7,282IV0.8に従うパスカル-秒Pa-sの単位でのコグスウェル伸長粘度λを有し得る。さらに別の例では、鉱油中、250°Cの温度でのUHMWPEの10重量溶液は、以下の式:λ≧10,924IV0.8に従うパスカル-秒Pa-sの単位でのコグスウェル伸長粘度λを有し得る。いくつかの例では、鉱油中、250°CでのUHMWPEの10重量溶液は、5,917IV0.8、7,282IV0.8、もしくは10,924IV0.8よりも大きいかまたはこれと等しく、さらに溶液のせん断粘度よりも少なくとも5倍大きいコグスウェル伸長粘度を有する。パスカル-秒Pa-sでの単位の所望されるコグスウェル伸長粘度λおよび所望されるせん断粘度を有するUHMWPEを選択する第二の方法において、鉱油中、250°CでのUHMWPEの10重量溶液は、せん断粘度の少なくとも8倍のコグスウェル伸長粘度を有し得る。言い換えると、コグスウェル伸長粘度は、コグスウェル伸長粘度が5,917IV0.8よりも大きいかまたはこれと等しいかに関わらず、せん断粘度の8倍より大きいかまたはこれと等しいものであり得る。1つの例では、鉱油中、250°CでのUHMWPEの10重量溶液は、コグスウェル伸長粘度がせん断粘度の少なくとも11倍であるように、コグスウェル伸長粘度およびせん断粘度を有する。そのような例では、コグスウェル伸長粘度はさらに、5,917IV0.8、7,282IV0.8、もしくは10,924IV0.8よりも大きいかまたはこれと等しくてもよい。本明細書で述べるゲル紡糸プロセスの実施において、せん断粘度およびコグスウェル伸長粘度λは、以下で述べる代表的な手順に従って測定することができる。UHMWPEの溶液を、ソネボーン社SonnebornIncより入手可能であるHYDROBRITE登録商標55OPO白色鉱油中、10重量の濃度で調製した。この白色鉱油は、25°Cの温度にてASTMD4052によって測定した約0.860g/cm3から約0.880g/cm3の密度、および40°Cの温度にてASTMD455によって測定した約100cSTから約125cStの動粘度を有していた。この白色鉱油はまた、ASTMD3238により、約67.5のパラフィン性炭素から約72.0のパラフィン性炭素、および約28.0から約32.5のナフテン性炭素より構成されていた。この白色鉱油は、ASTMD1160によって測定した約298°Cの10mmHgにおける2.5蒸留温度を有しており、また、ASTMD2502によって測定した約541の平均分子量も有していた。この溶液は、二軸押出機中にて高温で形成したが、バンバリーミキサーを含むがこれに限定されないその他の従来の装置も適するであろう。この溶液を冷却してゲル状態とし、このゲルを、ディニスコ社DyniscoCorp、LCR7002DualBarrelCapillaryRheometerの同一のツインバレルへ充填した。このレオメーターのツインバレル中にピストンを配置した。レオメーターのバレルを250°Cの温度に維持し、ポリマーゲルを、溶液に再度変換し、これをその温度にて平衡化させた。共通の機構により、ピストンをレオメーターのバレルへ同時に駆動して挿入した。ポリマー溶液を、各バレル出口のキャピラリーダイを通して押出した。各ダイのキャピラリー径Dは1mmであった。一方のダイのキャピラリー長L1は30mmであり;他方のキャピラリー長L2は1mmであった。ダイ上に搭載された圧力変換器により、各バレル内で発生する圧力P1、P2を測定した。ピストンの動きを、約1.2:1の比率で段階的に増加する一連のスピードにて作動させることで試験を行った。ピストンスピードおよび発生したバレル圧力を記録した。レオメーターは、定常状態が得られた時点で、次のスピードレベルへ自動的に切り替わった。圧力およびスピードのデータは、ディニスコ社、LCR7002DualBarrelCapillaryRheometeと共に提供されるスプレッドシートプログラムへ自動的に転送され、そこで必要な計算を行った。UHMWPE溶液の排出速度Q、cm3/秒は、ピストン径およびピストンスピードから算出した。キャピラリー壁における見かけのせん断応力、τa,i、は、以下の関係から算出することができ:ここで、iは、バレル1またはバレル2に対応する1、2である。キャピラリー壁における見かけのせん断速度は、以下のようにして算出することができる:見かけのせん断粘度は、以下のようにして定義することができる:ラビノビッチ補正として知られる補正をせん断速度に適用して、ポリマー溶液の非ニュートン特性に関する補正を行うことができる。キャピラリー壁における真のせん断速度は、以下のようにして算出することができ:ここで、nは、logτa,i対logγa,iのプロットの傾きである。バーグレー補正Bagelycorrectionとして知られる補正をせん断応力に適用して、ポリマー溶液をバレルからダイへ通される際に失われるエネルギーを考慮に入れることができる。この追加のエネルギーロスは、ダイの有効長の増加に従って現れ得る。真のせん断応力は、以下によって与えられる:P0は、L1およびL2に対するP1およびP2の直線回帰から得ることができる。P0は、L=0での切片である。真のせん断粘度は、以下のように、せん断速度の関数として得ることができる:せん断粘度は、せん断速度1秒-1における値として定義することができる。ポリマー溶液が、レオメーターのバレルからダイへ流動するに従って、流線は集束する。そのような流場は、単純なせん断流に重ね合わされた伸張変形として解釈することができる。Cogswellは、伸張レオロジーextensionalrheologyを測定する方法として、これらの成分を別々に扱うことができる方法を示したFNCogswellTransSocRheology16383403。伸張応力σeおよび伸張歪みεは、それぞれ、式7および8により以下のようにして得ることができる:そして、コグスウェル伸張粘度λは、以下のようにして算出することができ、ここで、式7~9のnは、logσe対logεiのプロットの傾きである。本発明の目的のために、コグスウェル伸張粘度は、伸張速度1秒-1における値として定義することができる。本明細書で開示するゲル紡糸プロセスでの使用に選択されるUHMWPEの分子構造に関して、UHMWPEは、1000炭素原子あたり10個未満の短側鎖を有することが好ましく、短側鎖は、1から4個の炭素原子を含む。例えば、UHMWPEは、1000炭素原子あたり5個未満の短側鎖、1000炭素原子あたり2個未満の短側鎖、1000炭素原子あたり1個未満の短側鎖、または1000炭素原子あたり0.5個未満の短側鎖を有していてよい。側鎖基は、これらに限定されないが、C1-C10アルキル基、ビニル末端アルキル基、ノルボルネン、ハロゲン原子、カルボニル、ヒドロキシル、エポキシド、およびカルボキシルを含み得る。UHMWPEポリマーはまた、少量、一般的には、約5重量未満、好ましくは約3重量未満、より好ましくは約2重量未満の、酸化防止剤、熱安定剤、着色剤、流動促進剤、溶媒、およびその他の添加剤などの添加剤を含有していてもよい。UHMWPEポリマーが少なくとも1つの酸化防止剤を含有する例では、酸化防止剤は、ヒンダードフェノール、芳香族ホスファイト、アミン、およびこれらの混合物から成る群より選択してよい。好ましくは、酸化防止剤は、2,6-ジ-tert-ブチル-4-メチル-フェノール、テトラキス[メチレン3,5-ジ-tert-ブチルヒドロキシヒドロシナメート]メタン、トリス2,4-ジ-tert-ブチルフェニルホスファイト、オクタデシル3,5-ジ-tert-ブチル-4-ヒドロキシヒドロシナメート、1,3,5-トリス3,5-ジ-tert-ブチル-4-ヒドロキシベンジル-1,3,5-トリアジン-2,4,61H,3H,5H-トリオン、2,5,7,8-テトラメチル-24’,8’,12’-トリメチルトリデシルクロマン-6-オール、およびこれらの混合物から成る群より選択してよい。1つの例では、酸化防止剤は、ビタミンEまたはα-トコフェロールとして一般的に知られる2,5,7,8-テトラメチル-24’,8’,12’‐トリメチルトリデシルクロマン-6-オールであってよい。参照により本明細書に組み込まれる米国特許第5,032,338号で考察されるように、UHMWPEポリマーの粒子サイズおよび粒子サイズ分布は、ゲル紡糸に供される溶液の形成時におけるUHMWPEポリマーの溶解の度合いに影響を与え得る。以下で述べるように、UHMWPEポリマーが溶液に完全に溶解していることが望ましい。従って、1つの好ましい例では、UHMWPEは、約100ミクロンから約200ミクロンの平均粒子サイズを有してよい。そのような例では、最大約90まで、または少なくとも約90の粒子が、平均粒子サイズから40ミクロン以内である粒子サイズを有することが好ましい。言い換えると、最大約90まで、または少なくとも約90の粒子が、平均粒子サイズプラスまたはマイナス40ミクロンと等しい粒子サイズを有する。別の例では、用いられるUHMWPE粒子の約75重量から約100重量が、約100ミクロンから約400ミクロンの粒子サイズを有していてよく、好ましくは、粒子の約85重量から約100重量が、約120ミクロンから350ミクロンの粒子サイズを有している。加えて、粒子サイズの分布は、約125から200ミクロンを中心とする実質的に粒子サイズのガウス曲線であってよい。また、用いられるUHMWPE粒子の約75重量から約100重量が、約300,000から約7,000,000の重量平均分子量を有することも好ましく、より好ましくは約700,000から約5,000,000である。また、粒子の少なくとも約40が、No.80メッシュスクリーン上に保持されることも好ましい。紡糸溶媒は、適切ないかなる紡糸溶媒であってもよく、これに限定されないが、大気圧にて100°C超の沸点を有する炭化水素が挙げられる。紡糸溶媒は、脂肪族、脂環式、および芳香族などの炭化水素;ならびにジクロロベンゼンなどのハロゲン化炭化水素;ならびにこれらの混合物から成る群より選択してよい。いくつかの例では、紡糸溶媒は、大気圧にて少なくとも約180°Cの沸点を有していてよい。そのような例では、紡糸溶媒は、ハロゲン化炭化水素、鉱油、デカリン、テトラリン、ナフタレン、キシレン、トルエン、ドデカン、ウンデカン、デカン、ノナン、オクテン、シス-デカヒドロナフタレン、トランス-デカヒドロナフタレン、低分子量ポリエチレンワックス、およびこれらの混合物から成る群より選択してよい。1つの例では、紡糸溶媒は、鉱油、デカリン、およびこれらの混合物から成る群より選択される。スラリーが提供される押出機102は、適切ないかなる押出機であってもよく、例えば、交差反転式共回転二軸押出機intermeshingcorotatingtwinscrewextruderなどの二軸押出機が挙げられる。ゲル紡糸プロセスは、スラリーを押出機102で押出して、UHMWPEポリマーおよび紡糸溶媒の混合物、好ましくは密接な混合物を形成することを含んでよい。スラリーを押出すことによる混合物の形成は、UHMWPEポリマーが溶融する温度よりも高い温度で行ってよい。押出機102で形成されるUHMWPEポリマーおよび紡糸溶媒の混合物は、従って、溶融UHMWPEポリマーおよび紡糸溶媒の液体混合物であってよい。溶融UHMWPEポリマーおよび紡糸溶媒の液体混合物が押出機中で形成される温度は、約140°Cから約320°Cであってよく、好ましくは約220°Cから約320°C、より好ましくは約220°Cから約280°Cであってよい。スラリーを押出機を通して加工するための方法の一例は、参照により本明細書に組み込まれる米国特許同時係属出願番号第11/393,218号に記載されており、これには、押出機の容量が、おおよそスクリュー径の二乗として量られると記載されている。押出し作業の性能指数は、従って、ポリマーのスループット率とスクリュー径の二乗との間の比である。少なくとも1つの例では、スラリーは、溶融UHMWPEポリマーおよび紡糸溶媒の液体混合物におけるUHMWPEポリマーのスループット率が、少なくとも1分間あたり2.5D2グラムg/分の量であるように加工され、ここで、Dは、押出機のスクリュー径をセンチメートルの単位で表す。例えば、UHMWPEポリマーのスループット率は、少なくとも4D2g/分、少なくとも6D2g/分、または少なくとも10D2g/分、少なくとも15.8D2g/分、少なくとも20D2g/分、少なくとも30D2g/分、または少なくとも40D2g/分であってよい。従って、UHMWPEポリマーのスループット率は、約2.5D2g/分から約40D2g/分であってよく、ここで、Dは、押出機のスクリュー径をセンチメートルの単位で表す。UHMWPEおよび紡糸溶媒の押出機102中での平均滞留時間は、約0.6D未満であってよく、ここで、Dは、スクリュー径をセンチメートルの単位で表す。1つの例では、UHMWPEおよび紡糸溶媒の押出機中での平均滞留時間は、約0.4D未満である。平均滞留時間とは、押出機の自由体積バレルからスクリューを差し引いたものを体積スループット率で除したものとして定義することができる。例えば、分の単位での平均滞留時間は、cm3の単位での自由体積をcm3/分の単位でのスループット率で除することによって算出することができる。UHMWPEおよび紡糸溶媒の液体混合物の形成後、ゲル紡糸プロセス100は、この液体混合物を加熱した容器106に通して、UHMWPEおよび紡糸溶媒の溶液を形成することを含んでよい。UHMWPEおよび紡糸溶媒の溶液形成の一例は、そのすべての開示事項が参照により本明細書に組み込まれる、2006年3月30日出願の米国特許同時係属出願番号第11/393,218号に記載されている。UHMWPEおよび紡糸溶媒の溶液は、均一、均質な溶液であることが好ましく、ここで、UHMWPEは、紡糸溶媒に溶解している。均質溶液の形成を促進することができる作業条件は、例えば、1UHMWPEおよび紡糸溶媒の液体混合物の温度を、UHMWPEの溶融温度近辺またはそれ以上の温度まで上昇させること、ならびに2紡糸溶媒がUHMWPE中へ拡散し、UHMWPEが紡糸溶媒中へ拡散することを可能とするのに十分な時間、液体混合物をその上昇させた温度にて維持することを含む。溶液が均一、または十分に均一である場合、最終的なゲルスパン糸は、高められた引張強度などの改善された特性を有することができる。溶液が十分に均一であるかどうかを判定する1つの方法は、以下で述べるように紡糸口金から排出された状態の溶液糸をサンプリングし、その溶液糸を手で延伸することによる。溶液が十分に均一である場合、溶液糸は、手での延伸時に平滑である。他方、非均一溶液では、手で延伸した溶液糸は凸凹の外観を有する結果となり得るものであり、これは、真珠の数珠stringofpearlsの外観を有すると称される場合がある。UHMWPEおよび紡糸溶媒を含む透明な液体の形成は、均質溶液の形成と同等ではないことには留意されたい。例えば、静的紡糸溶媒staticspinningsolvent中の約150ミクロン径である単一の超高分子量ポリエチレン粒子について高温顕微鏡上で行った研究があるMRammoorthy,ハネウェルインターナショナル社、未発表研究。加熱ステージ温度がポリエチレンの融点に近づくにつれ、粒子は、その外側の周辺部にて徐々に溶解するように見え、そして、狭い温度範囲にて短時間内に視野から消滅した。しかし、加熱ステージが冷却されると、粒子は再結晶化し、再び出現した。明らかに、粒子は、溶解ではなく、単に溶融したものである。溶融状態では、溶融ポリエチレンの屈折率が溶媒のそれと非常に近かったために、粒子を視認することはできなかった。図1に戻ってこれを参照すると、押出機102から排出されるUHMWPEおよび紡糸溶媒の液体混合物は、容積移送式ポンプなどのポンプ104を介して、加熱された容器106へ通されてよい。加熱された容器106は、例えばスタティックミキサーであってよい1つ以上のミキサーを含んでいてよい。加熱された容器106は、UHMWPEの溶融温度超である適切ないかなる温度であってもよい。例えば、加熱された容器106は、少なくとも約140°Cの温度を有していてよい。1つの例では、加熱された容器106は、約220°Cから約320°Cの温度を有していてよく、好ましくは、約220°Cから約280°Cである。加熱された容器106は、溶媒中のUHMWPEの溶液を形成するために、加熱された容器106中での液体混合物の平均滞留時間を提供するのに十分な容量を有していてよい。例えば、加熱された容器106中での液体混合物の滞留時間は、約2分から約120分であってよく、好ましくは、約6分から約60分である。別の選択肢としての例では、UHMWPEおよび紡糸溶媒の溶液の形成において、加熱された容器および押出機の配置ならびに使用は逆にしてもよい。そのような例では、UHMWPEおよび紡糸溶媒の液体混合物を加熱された容器中で形成し、次にこれを押出機に通して、UHMWPEおよび紡糸溶媒を含む溶液を形成してよい。次に、ゲル紡糸プロセスは、UHMWPEポリマーおよび紡糸溶媒の溶液を、加熱された容器106から、溶液糸を作製する紡糸口金108へ提供することを含んでよい。溶液は、加熱された容器106から、ギヤポンプなどの計量ポンプを通され、次に紡糸口金108へと送られてよい。UHMWPEポリマーおよび紡糸溶媒の溶液を、加熱された容器106から紡糸口金108へ提供するプロセスは、UHMWPEポリマーおよび紡糸溶媒の溶液を、ギヤポンプであってよい計量ポンプに通すことを含んでよい。紡糸口金108から排出される溶液糸は、複数の溶液フィラメントを含んでよい。紡糸口金108は、適切ないかなる数のフィラメントを有する溶液糸をも形成することができ、例えば、少なくとも約100フィラメント、少なくとも約200フィラメント、少なくとも約400フィラメント、または少なくとも約800フィラメントである。1つの例では、紡糸口金108は、約10の紡糸孔から約3000の紡糸孔を有していてよく、溶液糸は、約10フィラメントから約3000フィラメントを含んでいてよい。好ましくは、紡糸口金は、約100の紡糸孔から約2000の紡糸孔を有していてよく、溶液糸は、約100フィラメントから約2000フィラメントを含んでいてよい。紡糸孔は、入口部が円錐形状であってよく、この円錐形は、約15度から約75度の開先角度を有する。好ましくは、開先角度は、約30度から約60度である。加えて、円錐形状の入口部に続いて、紡糸孔は、紡糸孔の出口まで延びる直線状のボアキャピラリーを有していてよい。キャピラリーは、長さ対直径比が約10から約100であってよく、より好ましくは、約15から約40である。ゲル紡糸プロセス100は、紡糸口金108から排出される溶液糸を、約1.1:1から約30:1の延伸比で延伸して、延伸溶液糸を形成することを含んでよい。溶液糸の延伸は、例えば冷却チムニーcoolingchimneyまたは短いガス充填スペースであってよいガスゾーン110に、溶液糸を連続的に通過させることによって実施してよい。いくつかの例では、ガスゾーン110は、約0.3センチメートルから約10センチメートルの長さを有していてよく、好ましくは、約0.4から約5センチメートルである。ガスゾーン110は、窒素などの不活性ガスで充填してよく、または、別の選択肢として、ガスゾーン110中での溶液糸の滞留時間が約1秒未満である例では、ガスゾーン110は、空気で充填してもよい。ガスゾーン110が冷却チムニーである例では、溶液糸の冷却、および紡糸溶媒の少なくとも一部分の蒸発に、冷却ガスを用いてよい。ゲル紡糸プロセス100は、延伸溶液糸を、UHMWPEポリマーのゲル点未満の温度まで冷却して、ゲル糸を形成することを含んでよい。冷却の工程は、液体急冷浴112中にて延伸溶液糸を急冷することを含んでよい。液体急冷浴112中の液体は、水、エチレングリコール、エタノール、イソプロパノール、水溶性凍結防止剤、およびこれらの混合物から成る群より選択することができる。液体急冷浴112の温度は、約-35°Cから約35°Cであってよい。ゲル紡糸プロセス100は、ゲル糸を、約1.1:1から約30:1の第一の延伸比DR1にて、1つ以上のステージで延伸することを含んでよい。第一の延伸比DR1による1つ以上のステージでのゲル糸の延伸は、ゲル糸を第一のローラーセット114に通すことで実施してよい。好ましくは、第一の延伸比DR1でのゲル糸の延伸は、糸に熱を適用することなく行ってよく、約25°C未満またはこれと等しい温度で行ってよい。ゲル糸の延伸はまた、第二の延伸比DR2でゲル糸を延伸することも含んでよい。第二の延伸比DR2でのゲル糸の延伸はまた、洗浄機washerと称される場合もある溶媒除去装置116中にてゲル糸から紡糸溶媒を同時に除去して、乾燥糸を形成することも含んでよい。紡糸溶液の除去は、適切ないかなる方法で実施してもよく、例えば、乾燥、または低沸点第二溶媒での紡糸溶媒の抽出、およびそれに続く乾燥、が挙げられる。乾燥糸は、好ましくは、紡糸溶媒、および紡糸溶媒の除去に用いられるいずれの第二溶媒をも含むいかなる溶媒についても、その含有量が約10重量未満であってよい。好ましくは、乾燥糸は、約5重量未満の溶媒を含んでよく、より好ましくは、約2重量未満の溶媒を含んでよい。ゲル紡糸プロセスはまた、乾燥糸を、第三の延伸比DR3にて、少なくとも1つのステージで延伸して、部分配向糸POYを形成することも含んでよい。乾燥糸の第三の延伸比での延伸は、例えば、延伸スタンドdrawstand118に乾燥糸を通すことによって実施してよい。第三の延伸比は、約1.10:1から約2.00:1であってよい。ゲル糸および乾燥糸の延伸比DR1、DR2、およびDR3での延伸は、インラインで行ってよい。1つの例では、ゲル糸および乾燥糸の延伸を合わせたものは、DR1、DR2、およびDR3を掛け合わせることによって決定することができ、DR1×DR2×DR3、またはDR1DR2DR3として書き記すことができ、これは少なくとも約5:1、好ましくは少なくとも約10:1、より好ましくは少なくとも約15:1、最も好ましくは少なくとも約20:1であってよい。好ましくは、乾燥糸は、最終ステージの延伸が約1.2:1未満の延伸比となるまで、インラインで最大に延伸される。所望に応じて、乾燥糸の延伸の最終ステージに続いて、部分配向糸の緩和を、その長さの約0.5パーセントから約5パーセントで行ってもよい。部分配向糸POYは、適切ないかなる固有粘度を有していてもよい。いくつかの例では、部分配向糸POYの固有粘度は、約17dl/g超であってよく、約17dl/gから約20dl/gであってよく、約18dl/g、約19dl/g、または約19dl/g超を含むがこれらに限定されない。加えて、部分配向糸POYは、少なくとも約12g/d10.8g/dtexの引張強度を有していてよい。好ましくは、部分配向糸POYは、約12g/d10.8g/dtexから約25g/d22.5g/dtexの引張強度を有していてよく、13g/d11.7g/dtex、14g/d12.6g/dtex、15g/d13.5g/dtex、16g/d14.4g/dtex、17g/d15.3g/dtex、18g/d16.2g/dtex、19g/d17.1g/dtex、20g/d18g/dtex、21g/d18.9g/dtex、または約22g/d19.8g/dtex、23g/d20.7g/dtex、もしくは24g/d21.6g/dtexを含むがこれらに限定されない。いくつかの例では、部分配向糸POYは、約25g/d22.5g/dtex超の引張強度を有していてよい。部分配向糸POYの引張強度は、ASTMD2256-02に従い、10インチ25.4cmのゲージ長および100/分の歪み速度にて測定してよい。上述のゲル紡糸プロセス100は、部分配向糸POYの連続的なインライン生産をもたらすものである。1つの例では、部分配向糸POYは、部分配向糸POYのフィラメントあたり少なくとも約0.35g/分の速度で生産することができ、好ましくは、フィラメントあたり少なくとも約0.60g/分、より好ましくは、フィラメントあたり少なくとも約0.75g/分、最も好ましくは、フィラメントあたり少なくとも約1.00g/分である。ゲル紡糸プロセス100はまた、部分配向糸POYを、巻き取り機120により、糸パッケージとして、またはビーム上に巻き取ることも含んでよい。巻き取りは、好ましくは、部分配向糸POYにねじれが加えられることなく実施してよい。ゲル紡糸プロセス100はまた、部分配向糸POYを後延伸操作122へ移送することも含んでよい。後延伸操作は、非連続的で、部分配向糸POYのインライン生産から分離されていてよい。後延伸操作は、部分配向糸POYを巻き出すこと、および部分配向糸POYを延伸して、高配向糸HOY製品を形成することを含んでよい。部分配向糸POYの延伸による高配向糸HOY製品の形成は、少なくとも1つのステージで実施してよく、好ましくは、オーブンなどの加熱装置によって提供される加熱環境中、約125°Cから約160°Cの後延伸温度にて行ってよい。部分配向糸は、一般的に、それが後延伸温度に到達するまで延伸されないことには留意されたい。部分配向糸POYの延伸による高配向糸HOY製品の形成は、部分配向糸POYが後延伸温度である時点で、部分配向糸POYを、約1.8:1から約15:1である第四の延伸比DR4まで延伸して、高配向糸HOY製品を形成することを含んでよい。後延伸操作の過程での部分配向糸POYの延伸比は、好ましくは、一定の値である。後延伸操作の過程での部分配向糸POYの延伸プロファイルは、好ましくは、延伸プロファイルの傾きが一定値となる直線である。延伸プロファイルは、部分配向糸POYの速度変化量を、後延伸操作122の糸経路に沿って部分配向糸POYが移動した距離の変化量で除したものである。延伸プロファイルは、従って、距離に対する速度のグラフの傾きであり、これはdV/dXと書き記すことができ、ここで、Vは、部分配向糸POYの速度であり、Xは、部分配向糸POYが移動した距離である。乾燥糸の部分後延伸fractionalpostdrawFOLDYは、約0.75から約0.95であってよい。FOLDYは、以下の式で定義することができる:FOLDY=logDR4/logDR3DR4後延伸操作は、部分配向糸POYを、強制対流式オーブン中で延伸することを含んでよく、好ましくは、後延伸操作での部分配向糸の延伸は、空気中で行ってよい。後延伸操作は、例えば、各々のそのすべての内容が参照により本明細書に組み込まれる米国特許第6,969,553号、米国特許第7,370,395号、または米国特許出願番号第2005/0093200号に記載の条件を含んでよい。後延伸プロセスの一例を図2に示す。図示される後延伸プロセス200は、加熱装置202、加熱装置202の外部にある第一のロールセット204、および加熱装置202の外部にある第二のロールセット206を含む。部分配向糸POY208は、供給源からフィードされ、第一のロールセット202を通されてよい。第一のロールセット202は、駆動ロールであり、部分配向糸POY208を加熱装置202へ、所望のフィード速度V1メートル/分にて提供するのに所望されるスピードで回転するよう運転される。第一のロールセット202は、個別ロール210を複数含んでよい。1つの例では、最初の数個の個別ロール210は加熱されず、残りの個別ロール210が、部分配向糸POY208の繊維を、それが加熱装置202に入る前に予備加熱する目的で、加熱される。第一のロールセット204は、図2に示されるように、合計で7個の個別ロール210を含むが、個別ロール210の数は、所望される構成に応じて、これより多くても、または少なくてもよい。部分配向糸POY208は、1つ以上のオーブンを含んでよい加熱装置202へフィードされてよい。1つ以上のオーブンは、隣接する横型オーブンであってよい。各オーブンは、好ましくは、強制対流式エアーオーブンである。部分配向糸POY208と1つ以上のオーブン中の空気との間での効果的な熱伝導を有することが望ましいことから、各オーブン中の空気循環は、好ましくは、乱流状態である。部分配向糸POY208近傍における各オーブン内の時間平均空気速度は、好ましくは、約1メートル/分から約200メートル/分であってよく、好ましくは約2メートル/分から約100メートル/分、より好ましくは約5メートル/分から約100メートル/分である。図示した例では、6つの隣接する横型オーブン212、214、216、218、220、および222が示されるが、適切ないかなる数のオーブンを用いてもよく、例えば、1つのオーブン、2つのオーブン、3つのオーブン、4つのオーブン、5つのオーブン、7つのオーブン、8つのオーブン、または9以上のオーブンが挙げられる。加熱装置は、Lメートルの全糸経路長を有していてよい。1つ以上のオーブンの各々は、それぞれ、所望される糸経路長を提供するために、適切ないかなる長さを有していてもよい。例えば、各オーブンは、約10フィートから約16フィート3.05メートルから4.88メートルの長さ、より好ましくは、約11フィートから約13フィート3.35メートルから3.96メートルの長さであってよい。加熱装置202を通される部分配向糸POY208の温度およびスピードは、所望に応じて様々であってよい。例えば、加熱装置202に、1つ以上の温度制御ゾーンが存在してよく、各ゾーンは、約125°Cから約160°Cの温度を有し、より好ましくは、約130°Cから約160°C、または約150°Cから約160°Cである。好ましくは、ゾーン内の温度は、その変動が±2°C未満合計で4°C未満、より好ましくは±1°C未満合計で2°C未満となるように制御される。加熱装置202中での部分配向糸POY208の経路は、およそ直線状であってよい。後延伸プロセスの過程での部分配向糸POY208の張力プロファイルは、種々のロールのスピードを調節することにより、または加熱装置202の温度プロファイルを調節することにより、調節してよい。例えば、部分配向糸POY208の張力は、連続する駆動ロール間のスピードの差を増加させることで、または加熱装置202の温度を低下させることで、上昇させてよい。加熱装置202中での部分配向糸POY208の張力は、およそ一定であるか、または加熱装置202を通して上昇していくことが好ましい。加熱された糸224は、最後のオーブン222から排出され、次に、第二のロールセット206上を通されることで、最終的な高配向糸HOY製品226を形成してよい。第二のロールセット206は、駆動ロールであってよく、所望の排出速度V2メートル/分にて加熱装置202から加熱された糸222を取り出すために所望されるスピードで回転するように運転される。第二のロールセット206は、複数の個別ロール228を含んでよい。図2に示されるように、第二のロールセット206は、合計で7個の個別ロール228を含むが、個別ロール228の数は、所望される構成に応じて、これより多くても、または少なくてもよい。加えて、第二のロールセット206における個別ロール228の数は、第一のロールセット204における個別ロール210の数と同じであっても、または異なっていてもよい。好ましくは、第二のロールセット206は、最終的な高配向糸HOY製品226が、張力下にて、少なくとも約90°C未満の温度まで冷却されて、その配向および形態を保持するように、低温であってよい。加熱装置202の別の選択肢としての実施形態を、図3に示す。図3に示されるように、加熱装置202は、単一オーブン300など、1つ以上のオーブンを含んでよい。各オーブンは、好ましくは、図2に関して上述したものと同じ条件を有する強制対流式エアーオーブンである。示されるように、オーブン300は、適切ないかなる長さを有していてもよく、1つの例では、約10フィートから約20フィート3.05から6.10メートルの長さであってよい。オーブン300は、1つ以上の中間ロール302を含んでよく、加熱装置202内での部分配向糸POY208の進行経路を延長する目的でその方向を変えるために、その上を、オーブン300中の部分配向糸POY208が通されてよい。1つ以上の中間ロール302の各々は、部分配向糸POY208がその上を通る際に、回転しない固定ロール、所定のスピードで回転する駆動ロール、または自由に回転可能であるアイドラーロールであってよい。加えて、1つ以上の中間ロール302の各々は、示されるように、オーブン300の内部に配置されてよく、または、別の選択肢として、1つ以上の中間ロール302は、オーブン300の外部に配置されてもよい。1つ以上の中間ロール302の使用により、加熱装置202の有効長が延長される。所望される全糸経路長Lメートルを得る目的で、適切ないかなる数の中間ロールを用いてもよい。1つの例では、フィード速度V1メートル/分、排出速度V2メートル/分、全糸経路長Lメートルは、以下の式1から4の各々を満足するように選択してよい:0.25≦L/V1≦20、分13≦V2/V1≦2021.7≦V2-V1≦60、分-130.20≦2L/V2V1≦10、分4ゲル紡糸プロセスは、高配向糸HOY製品を張力下で冷却して、作製された冷却高配向糸HOY製品を形成し、この作製された冷却高配向糸HOY製品を巻き取る最終工程を含んでよい。作製された高配向糸HOY製品は、約45g/d40.5g/dtex超の引張強度を有してよく、例えば、約45g/d40.5g/dtexから約90g/d63g/dtex、または約90g/d63g/dtex超を含む。加えて、作製された高配向糸HOY製品は、約1400g/d超の弾性率を有してよく、約2000g/dまで、または約2000g/d超を含む。さらに、少なくともいくつかの例では、作製された高配向糸HOY製品は、この糸が作られたUHMWPEポリマーの固有粘度の約0.2倍から、この糸が作られたUHMWPEポリマーの固有粘度の約0.65倍までである固有粘度を有してよい。例えば、UHMWPEの固有粘度が、30dl/gである場合、それから作製された高配向糸HOY製品は、約6dl/gから約19.5dl/gであってよい。実施例1:後延伸滞留時間引張強度が高められた高配向糸HOYの作製は、部分的に、後延伸の延伸比および延伸プロファイルの関数であることが見出された。例えば、よりゆっくりである後延伸延伸比では、一般的に、引張強度のより高い高配向糸HOYを作製することができる。固有粘度33dl/gを有するUHMWPEポリマー、および押出機温度240°Cを用い、上述のプロセスに従って作製した固有粘度18.5dl/gを有する部分配向糸POYのサンプルを、各々、後延伸プロセスで延伸した。後延伸プロセスは、150°Cまたは152°Cのいずれかの温度の加熱装置を通る、単一パスStdまたは複数パスMPのいずれかを有していた。単一パス運転における部分配向糸POYの最大延伸比は、単一パスStd運転の場合約3.0から約3.9であり、高い延伸比は、糸切れを起こす結果となった。複数パスMP運転の場合、最大延伸比は約4.5から約6.0と決定された。図4は、これらのプロセスで作製された高配向糸の引張強度を示す試験結果を提供するグラフである。図4は、引張強度UTS対デニールでの延伸比のグラフである。図4から分かるように、150°Cまたは152°Cのいずれかにおける後延伸プロセスで作製された高配向糸の引張強度は、加熱装置を通して複数パスを経た糸の方が大きかった。実施例2:ゲルスパン糸紡糸溶媒および固有粘度約60dl/gであるUHMWPEポリマーを含む溶液を、押出機温度280°C、および290°Cに加熱された容器により形成する。押出機に投入されるスラリー中のポリマー濃度は、約6であり、スラリーの温度は約100°Cである。押出機および加熱された容器により均質紡糸溶液を形成した後、この溶液を、181孔、紡糸口金径0.35mm、およびL/D30:1の紡糸口金を通して紡糸する。紡糸口金と急冷水浴との間には、0.75インチのエアギャップが存在する。溶液糸は、この0.75インチ1.9cmエアギャップ中、約2:1の延伸比で延伸され、次に、約10°Cの水温である水浴で急冷される。このゲル糸は、ロールセットにより、3:1の延伸比で冷延伸され、その後、溶媒除去装置へ投入される。溶媒除去装置では、ゲル繊維は、約2:1の延伸比で延伸される。得られた乾燥糸は、4セットのロールセットにより、3つのステージにて延伸され、引張強度が約40g/dである部分配向糸POYが形成される。部分配向糸POYは、25メートルオーブン中、5パスにより152°Cで延伸される。部分配向糸POYのフィードスピードは、延伸の滞留時間が、約10:1超の最大延伸比を達成するように調節される。高配向糸HOY製品は、引張強度が約90g/dであり、弾性率は約2000g/dである。実施例3:防弾性試験ソフトまたはハードアーマーなどの防弾用物品を、ゲルスパン糸から作製することができる。この例では、ソフトアーマーおよびハードアーマー複合体パネルを、ゲルスパンUHMWPE糸から構築した。コントロールサンプルに用いた糸は、37.5g/dの引張強度および1350g/dの弾性率を有していた。試験サンプルに用いた糸は、本明細書で述べるプロセスに従って作製されたものであり、45g/dの引張強度および1450g/dの弾性率を有していた。試験サンプルおよびコントロールサンプルは、同じ繊維体積分率および同じマトリックス樹脂で構築した。構造の防御力は、投射物の50が阻止される衝撃速度を挙げることで表すことができ、1秒あたりのフィートで表されるV50値と称される。複合体パネルのV50値は、様々な種類の弾丸で試験し、試験結果を下記の表1に示す。試験結果から分かるように、45g/dの引張強度を有するゲルスパン糸から作製された試験サンプルアーマーは、37.5g/dの引張強度を有するゲルスパン糸から作製されたコントロールサンプルアーマーよりも高い性能を有していた。上記より、例示の目的で具体例を本明細書にて記載してきたが、本開示の趣旨または範囲から逸脱することなく種々の変更を行うことが可能であることは理解されるであろう。従って、上記の詳細な記述は、限定するものではなく、説明のためのものとして見なされること、ならびに、請求される主題を特に指摘し、明確に請求することを意図しているのは、すべての均等物を含む以下の特許請求の範囲であることが理解されること、を意図している。"