側面が対向するように上下に配列された複数の扁平管33と、該扁平管33の配列方向に延びる板状に形成され、上記各扁平管33が直交方向に差し込まれる切り欠き部45を有する複数のフィン36とを備えた熱交換器であって、上記フィン36は、隣り合う上記扁平管33の間に形成される中間部71と、該中間部71と連続するように上記切り欠き部45の奥側に形成される連結部73と、上記中間部71と連結部73とに跨るように延びる折目部9192を形成する凸部85とを有することを特徴とする熱交換器。請求項1において、上記凸部85は、上記折目部9192を形成するように上記フィン36の厚さ方向に膨出する膨出部85を構成していることを特徴とする熱交換器。請求項2において、上記膨出部85は、上記フィン36の幅方向と交わる方向に延びる縦長状に形成され、長手方向の両端にそれぞれ上記折目部9192を形成していることを特徴とする熱交換器。請求項2又は3において、上記膨出部85は、上記中間部71と連結部73とに跨るように該膨出部85の下側に形成され、且つ該連結部73側に向かうにつれて下側の扁平管33に近づくように傾斜する下側折目部92を形成していることを特徴とする熱交換器。請求項1乃至4のいずれか1つにおいて、上記連結部73には、上記扁平管33の配列方向に延びるリブ49が形成されていることを特徴とする熱交換器。請求項1乃至5のいずれか1つに記載の熱交換器30が設けられた冷媒回路20を備え、上記冷媒回路20において冷媒を循環させて冷凍サイクルを行うことを特徴とする空気調和機。上記のような熱交換器においては、設置スペースの縮小化を目的として、熱交換器全体を水平に折り曲げる曲げ加工を行うことがある。具体的には、例えば各フィンの幅方向の両側縁のうち切り欠き部の奥側上記の連結部側の側縁にローラを配置し、該フィンの他方の側縁に徐々に力を加えていくことで、ローラの外周面に沿うように扁平管を水平に折り曲げることができる。これにより、熱交換器の全体外形横断面形状を略L字状として、熱交換器の小型化を図ることができる。ところが、上記の曲げ加工を行う際には、扁平管が連結部側に押し付けられるため、この扁平管における切り欠き部の奥側端部に対するフィンの接触部位に応力が集中する。これにより、曲げ加工時には、各扁平管の間に形成される中間部に対して、これらの部位と連続する連結部が折れ曲がってしまういわゆるフィン倒れが発生することがある。フィン倒れが生じると、屈曲した連結部が、隣り合う中間部の間の通風路の流出端を狭めるような状態となり、この通風路の通風抵抗が増大してしまう。その結果、熱交換器では、空気の偏流に起因して熱交換器の伝熱性能が損なわれてしまう。本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、扁平管の曲げ加工に伴ってフィンの側縁が折れ曲がってしまうことを防止することである。第1の発明は、側面が対向するように上下に配列された複数の扁平管33と、該扁平管33の配列方向に延びる板状に形成され、上記各扁平管33が直交方向に差し込まれる切り欠き部45を有する複数のフィン36とを備えた熱交換器を対象としている。そして、この熱交換器は、上記フィン36が、隣り合う上記扁平管33の間に形成される中間部71と、該中間部71と連続するように上記切り欠き部45の奥側に形成される連結部73と、上記中間部71と連結部73とに跨るように延びる折目部9192を形成する凸部85とを有することを特徴とする。第1の発明のフィン36には、中間部71と連結部73とに跨るように延びる折目部9192を形成するように凸部85が設けられる。この折目部9192により、中間部71と連結部73との境界部位において、フィン36の幅方向における曲げ剛性が向上する。第2の発明は、第1の発明において、上記凸部85は、上記折目部9192を形成するようにフィン36の厚さ方向に膨出する膨出部85を構成していることを特徴とする。第2の発明のフィン36には、中間部71と連結部73とに跨る折目部9192を形成する膨出部85が設けられる。このようにフィン36の厚さ方向に膨出する膨出部85を形成すると、フィン36の間の通風路を流れる空気と、各扁平管33を流れる流体との間での熱伝達が促進される。第3の発明は、第2の発明において、上記膨出部85は、上記フィン36の幅方向と交わる方向に延びる縦長状に形成され、該膨出部85の長手方向の両端にそれぞれ上記折目部9192を形成していることを特徴とする。第3の発明の膨出部85は、フィン36の幅方向と交わる方向に延びる縦長状に形成される。このため、隣り合う扁平管33のフィン36の幅方向に流れる空気と、扁平管33を流れる流体との間での熱伝達が促進される。また、フィン36では、膨出部85の長手方向の両端にそれぞれ折目部9192が形成され、これらの折目部9192の双方が中間部71と連結部73とに跨る。よって、中間部71と連結部73との境界部位では、フィンの厚さ方向における曲げ剛性が更に向上する。第4の発明は、第2又は第3の発明において、上記膨出部85は、上記中間部71と連結部73とに跨るように該膨出部85の下側に形成され、該連結部73側に向かうにつれて下側の扁平管33に近づくように傾斜する下側折目部92を形成していることを特徴とする。第4の発明では、膨出部85の下側に形成される下側折目部92が、連結部側に向かうにつれて扁平管33に近づくように傾斜する。これにより、下側折目部92と扁平管33との間の間隔は、連結部73側に向かうにつれて徐々に狭くなる。この構成の熱交換器において、隣り合う扁平管33の間で水例えば凝縮水や霜が融解して発生したドレン水が発生すると、この水分は、毛管現象により、下側折目部92と扁平管33との間の隙間を通じて、中間部71側から連結部73側へ排出される。第5の発明は、第1乃至第4のいずれか1つの発明において、上記連結部73には、上記扁平管33の配列方向に延びるリブ49が形成されていることを特徴とする。第5の発明の連結部73には、扁平管33の配列方向に延びるリブ49が形成される。これにより、連結部73が扁平管33の伸長方向に撓んでしまうことが抑制される。第6の発明は、空気調和機10を対象とし、上記第1~第5のいずれか1つの発明の熱交換器30が設けられた冷媒回路20を備え、上記冷媒回路20において冷媒を循環させて冷凍サイクルを行うものである。第6の発明では、上記第1乃至第5のいずれか1つの発明の熱交換器30が冷媒回路20に接続される。熱交換器30において、冷媒回路20を循環する冷媒は、扁平管33とフィン36との間を流れる空気と熱交換する。本発明によれば、フィン36において、扁平管33の間の中間部71と、これらの中間部71と連結する連結部73とに跨るように延びる折目部9192を形成しているため、中間部71と連結部73との境界部位の曲げ剛性を向上できる。このため、扁平管33における連結部73側の側縁にローラを配置して扁平管33を曲げ加工する際、切り欠き部45の奥側端部に応力が集中しても、中間部71に対して連結部73が折れ曲がってしまうことを防止できる。その結果、扁平管33の折り曲げ部に相当する箇所おいて、隣り合うフィン36の間の通風路が狭くなるのを回避でき、ひいてはこの通風路の通風抵抗が増大するのを防止できる。その結果、熱交換器の全体に亘って、空気を比較的均等に流すことができ、熱交換器の伝熱性能を確保できる。特に、第2の発明のフィン36では、折目部9192を形成するように膨出部85を設けているため、フィン36の曲げ剛性の向上に加えて、熱交換器の伝熱性能も向上できる。つまり、本発明では、膨出部85によって、フィン36の曲げ剛性と熱交換器の伝熱性能との双方を向上できる。更に、第3の発明では、膨出部85を縦長状とすることで、熱交換器の伝熱性能を更に向上できる。また、膨出部85の長手方向の両端にそれぞれ折目部9192を形成することで、フィン36の曲げ剛性も更に向上できる。第4の発明では、下側折目部92を斜めに傾斜させることで、隣り合う中間部71の間で発生した水凝縮水やドレン水を、毛管現象を利用して連結部73側へ排出できる。連結部73側に排出された水は、連結部73の壁面に沿うようにして、下方へ落ちてゆく。第5の発明では、連結部73にリブ49を形成することで、該連結部73が扁平管33の伸長方向に撓んでしまうことを防止できる。よって、このような連結部73の撓み変形に起因して、隣り合う中間部71の間の通風路の流出端が、連結部73によって狭まってしまうことを防止できる。また、このリブ49を、扁平管33の間で発生した水凝縮水やドレン水の排水路として利用できる。以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。《発明の実施形態》本発明の実施形態について説明する。実施形態の熱交換器30は、後述する空気調和機10の室外熱交換器23を構成している。-空気調和機-本実施形態の熱交換器30を備えた空気調和機10について、図1を参照しながら説明する。空気調和機の構成空気調和機10は、室外ユニット11及び室内ユニット12を備えている。室外ユニット11と室内ユニット12は、液側連絡配管13及びガス側連絡配管14を介して互いに接続されている。空気調和機10では、室外ユニット11、室内ユニット12、液側連絡配管13、及びガス側連絡配管14によって、冷媒回路20が形成されている。冷媒回路20には、圧縮機21と、四方切換弁22と、室外熱交換器23と、膨張弁24と、室内熱交換器25とが設けられている。圧縮機21、四方切換弁22、室外熱交換器23、及び膨張弁24は、室外ユニット11に収容されている。室外ユニット11には、室外熱交換器23へ室外空気を供給するための室外ファン15が設けられている。一方、室内熱交換器25は、室内ユニット12に収容されている。室内ユニット12には、室内熱交換器25へ室内空気を供給するための室内ファン16が設けられている。冷媒回路20は、冷媒が充填された閉回路である。冷媒回路20において、圧縮機21は、その吐出側が四方切換弁22の第1のポートに、その吸入側が四方切換弁22の第2のポートに、それぞれ接続されている。また、冷媒回路20では、四方切換弁22の第3のポートから第4のポートへ向かって順に、室外熱交換器23と、膨張弁24と、室内熱交換器25とが配置されている。圧縮機21は、スクロール型またはロータリ型の全密閉型圧縮機である。四方切換弁22は、第1のポートが第3のポートと連通し且つ第2のポートが第4のポートと連通する第1状態図1に実線で示す状態と、第1のポートが第4のポートと連通し且つ第2のポートが第3のポートと連通する第2状態図1に破線で示す状態とに切り換わる。膨張弁24は、いわゆる電子膨張弁である。室外熱交換器23は、室外空気を冷媒と熱交換させる。室外熱交換器23は、本実施形態の熱交換器30によって構成されている。一方、室内熱交換器25は、室内空気を冷媒と熱交換させる。室内熱交換器25は、円管である伝熱管を備えたいわゆるクロスフィン型のフィンアンドチューブ熱交換器によって構成されている。冷房運転空気調和機10は、冷房運転を行う。冷房運転中には、四方切換弁22が第1状態に設定される。また、冷房運転中には、室外ファン15及び室内ファン16が運転される。冷媒回路20では、冷凍サイクルが行われる。具体的に、圧縮機21から吐出された冷媒は、四方切換弁22を通って室外熱交換器23へ流入し、室外空気へ放熱して凝縮する。室外熱交換器23から流出した冷媒は、膨張弁24を通過する際に膨張してから室内熱交換器25へ流入し、室内空気から吸熱して蒸発する。室内熱交換器25から流出した冷媒は、四方切換弁22を通過後に圧縮機21へ吸入されて圧縮される。室内ユニット12は、室内熱交換器25において冷却された空気を室内へ供給する。暖房運転空気調和機10は、暖房運転を行う。暖房運転中には、四方切換弁22が第2状態に設定される。また、暖房運転中には、室外ファン15及び室内ファン16が運転される。冷媒回路20では、冷凍サイクルが行われる。具体的に、圧縮機21から吐出された冷媒は、四方切換弁22を通って室内熱交換器25へ流入し、室内空気へ放熱して凝縮する。室内熱交換器25から流出した冷媒は、膨張弁24を通過する際に膨張してから室外熱交換器23へ流入し、室外空気から吸熱して蒸発する。室外熱交換器23から流出した冷媒は、四方切換弁22を通過後に圧縮機21へ吸入されて圧縮される。室内ユニット12は、室内熱交換器25において加熱された空気を室内へ供給する。除霜動作上述したように、暖房運転中には、室外熱交換器23が蒸発器として機能する。外気温が低い運転条件では、室外熱交換器23における冷媒の蒸発温度が0°Cを下回る場合があり、この場合には、室外空気中の水分が霜となって室外熱交換器23に付着する。そこで、空気調和機10は、例えば暖房運転の継続時間が所定値たとえは数十分に達する毎に、除霜動作を行う。除霜動作を開始する際には、四方切換弁22が第2状態から第1状態へ切り換わり、室外ファン15及び室内ファン16が停止する。除霜動作中の冷媒回路20では、圧縮機21から吐出された高温の冷媒が室外熱交換器23へ供給される。室外熱交換器23では、その表面に付着した霜が冷媒によって暖められて融解する。室外熱交換器23において放熱した冷媒は、膨張弁24と室内熱交換器25を順に通過し、その後に圧縮機21へ吸入されて圧縮される。除霜動作が終了すると、暖房運転が再開される。つまり、四方切換弁22が第1状態から第2状態へ切り換わり、室外ファン15及び室内ファン16の運転が再開される。-実施形態の熱交換器-空気調和機10の室外熱交換器23を構成する本実施形態の熱交換器30について、図2~5を適宜参照しながら説明する。熱交換器の全体構成図2及び図3に示すように、本実施形態の熱交換器30は、一つの第1ヘッダ集合管31と、一つの第2ヘッダ集合管32と、多数の扁平管33と、多数のフィン36とを備えている。第1ヘッダ集合管31、第2ヘッダ集合管32、扁平管33、及びフィン36は、何れもアルミニウム合金製の部材であって、互いにロウ付けによって接合されている。第1ヘッダ集合管31と第2ヘッダ集合管32は、何れも両端が閉塞された細長い中空円筒状に形成されている。図3では、熱交換器30の左端に第1ヘッダ集合管31が立設され、熱交換器30の右端に第2ヘッダ集合管32が立設されている。つまり、第1ヘッダ集合管31と第2ヘッダ集合管32は、それぞれの軸方向が上下方向となる姿勢で設置されている。図4にも示すように、扁平管33は、その断面形状が扁平な長円形あるいは角の丸い矩形となった伝熱管である。熱交換器30において、複数の扁平管33は、その伸長方向が左右方向となり、且つそれぞれの平坦な側面が互いに向かい合う姿勢で配置されている。また、複数の扁平管33は、互いに一定の間隔をおいて上下に並んで配置されている。各扁平管33は、その一端部が第1ヘッダ集合管31に挿入され、その他端部が第2ヘッダ集合管32に挿入されている。フィン36は、板状フィンであって、扁平管33の伸長方向に互いに一定の間隔をおいて配置されている。つまり、フィン36は、扁平管33の伸長方向と実質的に直交するように配置されている。詳しくは後述するが、各フィン36では、上下に隣り合う扁平管33の間に位置する部分が、伝熱部を構成している。図3に示すように、熱交換器30では、上下に隣り合う扁平管33の間の空間が、フィン36によって複数の通風路40に区画される。熱交換器30は、扁平管33の流体通路34を流れる冷媒を、通風路40を流れる空気と熱交換させる。上述したように、熱交換器30は、平坦な側面が対向するように上下に並んだ複数の扁平管33と、複数のフィン36とを備える。フィンの構成図4に示すように、フィン36は、金属板をプレス加工することによって形成された縦長の板状フィンである。フィン36には、フィン36の前縁38からフィン36の幅方向即ち、空気の通過方向に延びる細長い切り欠き部45が、多数形成されている。フィン36では、多数の切り欠き部45が、フィン36の長手方向上下方向に一定の間隔で形成されている。切り欠き部45は、扁平管33を挿入するための切り欠きである。切り欠き部45の風下寄りの部分は、管挿入部46を構成している。管挿入部46は、上下方向の幅が扁平管33の厚さと実質的に等しく、長さが扁平管33の幅と実質的に等しい。扁平管33は、フィン36の管挿入部46に挿入され、管挿入部46の内縁部とロウ付けによって接合される。つまり、扁平管33は、切り欠き部45の一部分である管挿入部46の内縁部切り欠き部に挟まれる。フィン36は、上下に隣り合う扁平管33の間に形成される中間部71と、該各中間部71から風上側に突き出る複数の風上端部72と、複数の中間部71と連続するように切り欠き部45の奥側風下側に形成される連結部73とを有している。中間部71は、上下に隣り合う扁平管33とオーバーラップする部分即ち、上下に隣り合う扁平管33の真上または真下に位置する部分を構成している。連結部73は、複数の中間部71の風下側端部に沿うように複数の扁平管33の配列方向上下方向に延びる板状に形成されている。図4及び図5に示すように、フィン36には、風上側から風下側に向かって順に、風上側膨出部81~83と、ルーバー50と、補強側膨出部85と、風下側膨出部84とが設けられている。具体的に、フィン36では、風上端部72から中間部71に亘る部分に、3つの膨出部第1から第3までの膨出部81~83が設けられている。3つの膨出部81~83は、空気の通過方向即ち、フィン36の前縁38から後縁39へ向かう方向に並んでいる。各膨出部81~83は、フィン36をプレス加工等で塑性変形させることによって形成されている。各膨出部81~83は、フィン36を通風路40へ向かって膨出させることによって、山型に形成されている。各膨出部81~83は、各々の稜線81a82a83aが、フィン36の前縁38と実質的に平行となっている。つまり、各膨出部81~83の稜線81a82a83aは、空気の通過方向フィン36の幅方向と交わっている。各膨出部81~83の上端81b82b83bは、上側の扁平管33の下面と実質的に平行となっている。また、各膨出部81~83の下端81c82c83cは、下側の扁平管33の上面と実質的に平行となっている。フィン36の中間部71には、上下方向に延びる複数のルーバー50が設けられている。各フィン36では、複数のルーバー50が、空気の通過方向に並んでいる。各ルーバー50は、中間部71に複数のスリット状の切り込みを入れ、隣り合う切り込みの間の部分を捩るように塑性変形させることによって形成されている。各ルーバー50の長手方向は、フィン36の前縁38と実質的に平行即ち、上下方向となっている。つまり、各ルーバー50の長手方向は、空気の通過方向と交わる方向となっている。各ルーバー50の長さは、互いに等しくなっている。フィン36には、中間部71と連結部73とに亘る部位に、補強側膨出部85が形成されている。補強側膨出部85の詳細は後述する。フィン36には、隣のフィン36との間隔を保持するためのタブ4748が形成されている。図5に示すように、フィン36には、風上端部72に形成される風上側タブ47と、連結部73に形成される風下側タブ48とが形成されている。各タブ4748は、フィン36を切り起こすことによって形成された矩形の小片である。具体的に、風上側タブ47は、フィン36を風下側上方に向かって斜めに切り起こすことで形成されている。風下側タブ48は、フィン36を風上側へ水平に切り起こすことで形成されている。風上側タブ47と風下側タブ48とは、通風方向即ち、フィン36の幅方向において、互いにオーバーラップするように配置されている。具体的に、風上側タブ47と風下側タブ48とは、中間部71の上下方向の中間位置を通る仮想水平面上に跨るよう配置されている。各タブ4748は、その突端が隣りのフィン36に当接することによって、フィン36同士の間隔を保持する。フィン36には、上下に隣り合う風下側タブ48の間に風下側膨出部84がそれぞれ形成されている。上述した各膨出部81828385の上端と、上側の扁平管33との間には、高さが概ね均一となった隙間95が形成される。また、各膨出部81828385の下端と、下側の扁平管33との間にも、高さが概ね均一となった隙間96が形成される。風下側膨出部84は、これらの隙間9596を流出した空気と伝熱する補助伝熱部を構成している。風下側膨出部84は、切り欠き部45ないし扁平管33の風下側に配置され、且つ切り欠き部45を挟む両者の隙間9596に跨るように、複数の扁平管33の配列方向即ち、上下方向に延びている。風下側膨出部84は、連結部73を通風路40へ向かって膨出させることによって、山型に形成されている。風下側膨出部84は、その稜線84aが、フィン36の前縁38と実質的に平行となっている。つまり、風下側膨出部84の稜線84aは、空気の通過方向フィン36の幅方向と交わっている。フィン36の連結部73には、導水用リブ49が形成されている。導水用リブ49は、中間部71の風下側端部及びフィン36の後縁39に沿うように上下に延びる細長い凹溝である。導水用リブ49は、フィン36の上端から下端に亘って形成されている。導水用リブ49は、後述するドレン水を連結部73に沿うように下方へ案内する排水用の溝を構成している。また、導水用リブ49は、連結部73が扁平管33の伸長方向フィン36の配列方向に撓み変形するのを抑制する補強リブを兼ねている。補強側膨出部の構成図5に示すように、フィン36には、中間部71と連結部73とに亘る部位に、凸部をなす補強側膨出部85が形成されている。補強側膨出部85は、フィン36をプレス加工等で塑性変形させることによって形成されている。補強側膨出部85は、フィン36を通風路40へ向かって膨出させることによって、山型に形成されている。補強側膨出部85は、フィン36の幅方向と交わる方向本実施形態では、上下方向に延びている。これにより、補強側膨出部85の稜線85aは、フィン36の前縁38ないし後縁39と実質的に平行となっている。つまり、補強側膨出部85の稜線85aは、空気の通過方向フィン36の幅方向と交わっている。補強側膨出部85では、その前端即ち、風上側の端部から稜線85aに亘る傾斜した部分と、その後端即ち、風下側の端部から稜線85aに亘る傾斜した部分のそれぞれが、斜面部85b85bとなっている。また、補強側膨出部85では、その上端85dから斜面部85b85bの上端に亘る部分と、その下端85eから斜面部85b85bの下端に亘る部分のそれぞれが側面部85c85cとなっている。補強側膨出部85は、長手方向の一端上端85dに第1折目部91を形成し、長手方向の他端下端85eに第2折目部92を形成するように、通風路40側に膨出している。フィン36では、第1折目部91と第2折目部92との双方が、中間部71と連結部73とに跨るように延びて形成されている。つまり、第1折目部91と第2折目部92とは、中間部71と連結部73との間の境界線X図5及び図5を参照と交わる方向に延びている。境界線Xは、各切り欠き部45の内縁の奥側端部を結ぶような直線をなしている。本実施形態では、第1折目部91が境界線Xと直交し、第2折目部92は境界線Xに対して斜めに傾斜するように交わっている。これにより、フィン36では、境界線Xを基準とするフィン36の幅方向における曲げ剛性が増大する。つまり、各折目部9192は、境界線Xを基準にフィン36が折れ曲がるのを防止するための補強部として機能する。また、本実施形態では、補強側膨出部85の稜線85aが、境界線Xよりも風上寄りフィン36の前縁38寄りに位置している。つまり、補強側膨出部85の稜線85aと、境界線Xとは、フィン36の幅方向にずれている。補強側膨出部85のうち下側の折目部をなす第2折目部92は、扁平管33の配列方向上下方向に対して斜めに傾斜している。具体的に、第2折目部92は、中間部71から連結部73に向かうにつれて下側の扁平管33に近づくように傾斜している。これにより、第2折目部92と、下側の扁平管33との間に形成される隙間の高さが、連結部73側風下側に近づくにつれて徐々に狭くなっている。フィン36において、補強側膨出部85の空気の通過方向の幅は、第2膨出部82、第3膨出部83、及び風下側膨出部84のいずれの幅よりも狭く、第1膨出部81の幅と概ね等しい。補強側膨出部85の上下の最大高さは、第2膨出部82、第3膨出部83、風下側膨出部84の高さと概ね等しく、第1膨出部81の高さよりも低い。補強側膨出部85の膨出方向の突出高さは、第2膨出部82、第3膨出部83、及び風下側膨出部84の突出高さよりも低く、第1膨出部81の突出高さと概ね等しい図5を参照。補強側膨出部85の上端85d第1折目部91の高さ位置は、第2膨出部82の上端82b、第3膨出部83の上端83b、及びルーター50の上端の高さ位置と概ね等しい。補強側膨出部85の下端85eの最下部の高さ位置は、第2膨出部82の下端82c、第3膨出部83の下端83c、及びルーバー50の下端の高さ位置と概ね等しい。-熱交換器における空気の流れ-熱交換器30を通過する空気の流れについて説明する。熱交換器30では、扁平管33の伸長方向に隣り合うフィン36の間に通風路40が形成され、この通風路40を空気が流れる。一方、各フィン36には、一定の方向本実施形態では、フィン36の前縁38側から見て右側へ膨出した膨出部81~83が形成されている。従って、通風路40のうち膨出部81~83に臨む部分は、膨出部81~83に沿って蛇行する形状となる。フィン36の前縁38側から通風路40へ流入した空気は、通風路40のうち蛇行した部分を膨出部81~83に当たりながら流れる。このため、通風路40における空気の流れは、膨出部81~83に当たってその向きを変更されることによって乱される。その結果、フィン36が凹凸の無い平板である場合に比べると、通風路40を流れる空気とフィン36との間の熱伝達が促進される。通風路40において膨出部81~83を乗り越えながら流れた空気は、ルーバー50に当たる。その際、第3膨出部83の稜線83aを乗り越えた空気は、風下側の斜面部に沿って流れ、その後にルーバー50に当たる。ルーバー50は、風下側の切り起こし端部が第3膨出部83の膨出方向へ突き出ている。このため、第3膨出部83の風下側の斜面部に沿って流れて来た空気がルーバー50に当たると、その流れ方向がルーバー50によって変更される。このため、通風路40における空気の流れが乱され、空気とフィン36との間の熱伝達が促進される。上述したように、ルーバー50は、フィン36を切り起こすことによって形成されている。このため、熱交換器30では、フィン36を挟んで隣り合う通風路40同士の間で空気が入れ替わり、通風路40における空気の流れが大きく乱される。その結果、フィン36が凹凸の無い平板である場合や、フィン36に膨出部だけが形成されている場合に比べると、通風路40を流れる空気とフィン36との間の熱伝達が促進される。ルーバー50を通過した空気は、補強側膨出部85に当たりながら流れる。通風路40における空気の流れは、補強側膨出部85に当たってその向きを変更されることによって乱される。その結果、中間部71と連結部73とに亘る部位が凹凸の無い平板である場合に比べると、通風路40を流れる空気とフィン36との間の熱伝達が促進される。通風路40を流れる空気の一部は、扁平管33の上下の隙間9596を主に流れることで、膨出部81828385やルーバー50とはあまり熱伝達せずに、通風路40を流出してしまう。連結部73では、これらの隙間9596の流出端に跨るように、風下側膨出部84が形成されている。このため、隙間9596を流出した空気は、風下側膨出部84に当たってその向きを変更されることによって乱される。その結果、隙間9596を流出した空気と、フィン36との間の熱伝達が促進される。-フィンにおける霜とドレン水の状態-上述したように、本実施形態の熱交換器30は、空気調和機10の室外熱交換器23を構成している。空気調和機10は暖房運転を行うが、室外熱交換器23における冷媒の蒸発温度が0°Cを下回る運転状態では、室外空気中の水分が霜となって室外熱交換器23に付着する。このため、空気調和機10は、室外熱交換器23に付着した霜を融かすための除霜動作を行う。除霜動作中には、霜が融解することによってドレン水が生成する。フィンへの霜の付着室外熱交換器23を構成する熱交換器30に霜が付着する過程について説明する。熱交換器30の通風路40へ流入した空気は、フィン36を介して扁平管33の流体通路34を流れる冷媒と熱交換する。そして、フィン36の表面温度が0°C未満となっている状態では、空気中の水分が凍結し、霜となってフィン36の表面に付着する。一般に、空気の流れを乱す効果は、フィン36を切り起こすことによって形成されたルーバー50の方が、フィン36を切り起こさずに膨出させただけの膨出部81~85よりも大きい。従って、通常は、伝熱の促進効果も、ルーバー50の方が膨出部81~85よりも大きい。一方、フィン36では、風下側の部分に伝熱促進効果の比較的高いルーバー50が形成され、ルーバー50よりも風上側の部分に伝熱促進効果の比較的低い膨出部81~83が形成されている。このため、風上端部72から中間部71の全体に亘ってルーバーが形成されている場合に比べると、フィン36の風上寄りの部分に付着する霜の量が減少し、フィン36の風下寄りの部分に付着する霜の量が増加する。従って、フィン36では、風上側の部分に付着する霜の量と、風下側の部分に付着する霜の量との差が小さくなる。フィン36の表面温度が0°C未満となっている状態では、通風路40を流れる空気中の水分が、徐々に霜となって風上端部72及び中間部71に付着する。このため、通風路40を流れる空気の絶対湿度は、風下側へ向かうに従って次第に低下する。伝熱促進効果の比較的高いルーバー50に到達した空気は、その絶対湿度が比較的低くなっている。このため、フィン36において、ルーバー50が設けられた部分に着する霜の量が多くなり過ぎることはない。このように、本実施形態の熱交換器30では、フィン36の風上寄りの部分だけでなく、その風下寄りの部分にも霜が付着する。このため、除霜動作を行うことが必要となった時点で熱交換器30に付着している霜の量は、本実施形態の熱交換器30の方が、従来の熱交換器よりも多くなる。従って、従来の熱交換器で構成された室外熱交換器を有する空気調和機に比べると、本実施形態の熱交換器30で構成された室外熱交換器23を有する空気調和機10では、除霜動作が終了してから次の除霜動作が開始されるまでの時間間隔が長くなり、その結果、暖房運転の継続時間が長くなる。除霜動作中における霜とドレン水の状態空気調和機10の除霜動作中における熱交換器30での霜とドレン水の状態について説明する。除霜動作中には、熱交換器30に付着した霜が融解してドレン水となり、生成したドレン水が熱交換器30から排出されてゆく。フィン36において、風上端部72に付着していた霜が融解すると、融解したドレン水が風上端部72から下方へ落下してゆく。また、中間部71に付着していた霜は、ドレン水となって中間部71から下方へ落下してゆく。このようにドレン水が下方へ流れ落ちることで、ドレン水は、扁平管33の平坦な側面の上に溜まってゆく。通風路40の風下側に配置される補強側膨出部85は、その下端85eが斜めに傾斜しており、該下端85eと扁平管33との間の距離が、風下側に向かうにつれて次第に短くなっている。従って、扁平管33の上に溜まったドレン水は、補強側膨出部85の下側で生じる毛管現象によって風下側へ引き込まれてゆく。つまり、除霜動作中には室外ファン15が停止しており、扁平管33の上面が概ね水平面となっているにも拘わらず、ドレン水が風下側へ移動してゆく。風下側に移動したドレン水は、連結部73の壁面に沿うように下方へ流れ落ちてゆく。また、このドレン水の一部は、導水用リブ49に案内されながら下方へ導かれる。このように、本実施形態の熱交換器30では、除霜動作中に生成したドレン水が、風下側へ確実に排出されてゆく。このため、除霜動作の終了時にフィン36の表面に残存するドレン水の量が減少する。フィン36の表面にドレン水が残存していると、暖房運転の再開後に残存するドレン水が凍結してしまい、再び除霜動作を行うことが必要となるまでの時間が短くなる。従って、従来の熱交換器で構成された室外熱交換器を有する空気調和機に比べると、本実施形態の熱交換器30で構成された室外熱交換器23を有する空気調和機10では、除霜動作の終了から次の除霜動作の開始までの経過時間即ち、暖房運転の継続時間が長くなる。熱交換器の曲げ加工本実施形態の熱交換器30では、設置スペースのコンパクト化を目的として、熱交換器30全体外形の横断面形状を略L字状とするように曲げ加工が施される図6を参照。この曲げ加工は、図3に示すように、扁平管33とフィン36とが一体となった状態の熱交換器30について、図7及び図7に示すように、熱交換器30におけるフィン36の前縁38側に当接板101がセットされる。当接板101は、熱交換器30の幅方向扁平管33の伸長方向の一端部から、該熱交換器30の幅方向の他端よりもやや手前側の部位に亘るように配設される。この状態では、熱交換器30の幅方向の他端側の部位が、当接板101から扁平管33の伸長方向に突出する。熱交換器30では、この突出した部分のうち当接板101寄りの部位が、曲げ加工の対象となる曲げ予定部36aを構成する。準備工程では、熱交換器30の幅方向の両端部のうち曲げ予定部36a側の端部が、把持部102によって保持される。更に、準備工程では、熱交換器30の曲げ予定部36aの近傍にローラ103が設けられる。ローラ103は、その外周面が熱交換器30の後縁39連結部73に当接するように配設される。次いで、曲げ工程では、把持部102が、ローラ103の外周面に沿うように変位する。これにより、熱交換器30では、曲げ予定部36aの近傍部位に対して、フィン36の前縁38から後縁39に向かって力図7の矢印Fで示す力が作用する。同時に、ローラ103は、各フィン36の後縁39に沿うようにしながら、図7のHで示す方向に徐々に回動する。この曲げ工程では、把持部102の変位、及びローラ103の回動に伴い、熱交換器30が、図7に示すようにL字状に折り曲げられ、熱交換器30に曲げ部36bが形成される。これにより、図6に示す状態の熱交換器30が成形される。曲げ加工時のフィン倒れ上述した曲げ加工では、フィン36に一体化される扁平管33が、ローラ103に沿うように折り曲げられる。このようにして扁平管33が水平に折り曲げられる際には、扁平管33における切り欠き部45の奥側端部図4に示す端部33aが、連結部73側に向かって押し付けられる。その結果、連結部73では、扁平管33の端部33aに対する接触部位の応力が増大する。これにより、曲げ加工時のフィン36では、中間部71と連結部73との間の境界線X図5を参照を基準に、連結部73が中間部71に対して斜めに折れ曲がってしまう、いわゆるフィン倒れが生じる虞がある。このフィン倒れが生じると、隣り合う中間部71の間に形成される通風路40の流出端が、斜めに屈曲した連結部73に覆われるような状態となり、通風路40の通風抵抗が増大してしまう。その結果、熱交換器30では、複数の通風路40に均等に空気を流すことができず、伝熱性能の低下を招いてしまう。これに対し、本実施形態では、フィン36の中間部71から連結部73に亘る部位に補強側膨出部85を形成し、補強側膨出部85の上端85d及び下端85eに境界線Xに跨るように折目部9192を形成している。つまり、フィン36では、折目部9192を形成することにより、境界線Xを基準とする曲げ剛性の向上が図られている。このため、中間部71に対して連結部73が境界線Xを基準として折れ曲がるのが抑制される。その結果、本実施形態では、いわゆるフィン倒れに起因して通風路40の通風抵抗が増大するのを防止できる。-実施形態の効果-上述したように、本実施形態の熱交換器30によれば、フィン36において、中間部71と連結部73とに跨るように延びる折目部9192を形成している。このため、上述した熱交換器30の曲げ加工時において、中間部71に対して連結部73が境界線Xを基準として斜めに折れ曲がってしまうことを防止できる。よって、いわゆるフィン倒れに起因して、通風路40の通風抵抗が増大するのを回避しつつ、熱交換器30の曲げ加工を行うことができる。その結果、熱交換器30の設置スペースのコンパクト化、及び伝熱性能の向上を図ることができる。また、補強側膨出部85は、境界線Xを基準とする曲げ剛性の向上だけでなく、フィン36と空気との熱伝達の促進部としても機能する。よって、フィン36に補強側膨出部85を形成しない構成と比べて、熱交換器30の伝熱性能を更に向上できる。また、補強側膨出部85の下側折目部92を連結部73側に向かうにつれて扁平管33に近づくように斜めに傾斜させることで、扁平管33の上側の側面に溜まったドレン水を、毛管現象を利用して連結部73側へ送ることができる。従って、ドレン水の排水を速やかに行うことができる。更に、連結部73に導水用リブ49を形成することで、連結部73側に送られたドレン水を導水用リブ49に沿うように下方へ案内できる。これにより、連結部73側に送られたドレン水を、導水用リブ49を伝うように速やかに下方へ排出できる。また、連結部73に導水用リブ49を形成すると、連結部73がフィン36の配列方向に撓み変形してしまうことを防止できる。従って、この撓み変形に伴い、通風路40が狭くなって通風抵抗が増大してしまうことも防止できる。《その他の実施形態》上記実施形態については、以下のような構成としてもよい。上記実施形態の補強側膨出部85は、上下の各折目部9192が、それぞれ中間部71と連結部73とに跨って形成されている。しかしながら、両者の折目部9192のうちのいずれか一方のみを中間部71と連結部73とに跨るように形成してもよい。また、上記実施形態では、下側折目部92を境界線Xに対して斜めに傾斜させているが、上側の折目部91と同様、下側折目部92を境界線Xと直交するように、フィン36の幅方向に延ばすようにしてもよい。この構成では、境界線Xを基準とする曲げ剛性が更に向上する。また、補強側膨出部を構成する凸部85として、中間部71と連結部73の境界線Xに交わるように延びる細長い補強リブを形成してもよい。この補強リブは、例えばフィン36の幅方向に延びる細長の凸条ないし凹溝によって形成することができる。このような補強リブによっても、境界線Xを基準とする曲げ剛性を向上できるため、上記のフィン倒れを防止できる。また、上記実施形態のフィン36において、第1~第3膨出部818283が形成される部位にルーバーを形成してもよいし、ルーバー50を形成する部位に山型の膨出部を形成してもよい。また、連結部73において、風下側膨出部84に代わってルーバーを形成してもよい。即ち、実施形態のフィン36において、熱伝達を促進する部位の形状は、如何なる形状であってもよい。なお、以上の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。