"炉頂圧発電設備と、炉頂圧発電設備に並行して設けられたセプタム弁とを備えた高炉のセプタム弁の操作方法であって、前記セプタム弁は、配管経路により互いに並行接続される制御弁、レンジ弁及び緊急開放弁を備え、予め、前記セプタム弁の配管経路に振動検出装置を設け、前記振動検出装置により、前記配管経路に生じる振動の加速度が所定値以下となるような前記緊急開放弁の開度上限値、及び、開度上限値に達する時間を把握しておき、炉頂圧発電設備の計画停止時に、前記緊急開放弁を、把握した開度上限値に、把握した開度上限値に達する時間で、前記緊急開放弁の開放制御を行うことを特徴とするセプタム弁の操作方法。高炉の炉頂圧制御は、TRTによる電力回収を行う通常時は、TRTの翼の角度調整により行うが、TRTの計画停止時は、セプタム弁による炉頂ガス圧力制御に切り替えることが必要であり、この切り替え時の炉頂ガス圧力の変動を抑制することが重要である。又、前記切り替え時に、3つのセプタム弁のうちの一つに過大な炉頂ガス量が流れると、配管経路に振動をきたし、配管損傷につながる虞がある。前記特許文献1に記載の発明は、セプタム弁による炉頂圧制御時に、制御弁とレンジ弁の開度の調整方法を規定する発明である。TRTによる制御からセプタム弁による炉頂ガス圧力制御に切り替える際の炉頂ガス圧力制御に関するものではない。前記特許文献2に記載の発明は、TRT緊急停止時に対応し、セプタム弁以外に集塵機の負圧も同時に制御するものであり、TRT計画停止時の炉頂ガス圧力制御に関するものではない。前記特許文献3に記載の発明は、高炉の炉頂圧力を、炉頂ガスにより発電する炉頂圧発電機と、該炉頂圧発電機と並列に設けられたセプタム弁により制御する際の通常操業時の炉頂ガス圧力制御に関するものであり、TRT計画停止時の炉頂ガス圧力制御に関するものではない。TRTの計画停止時には、TRTによる制御からセプタム弁による炉頂ガス圧力制御に切り替えるが、炉頂ガス圧力が変動すると、高炉操業が悪影響を受けるという問題がある。又、3つのセプタム弁のうちの一つに過大な炉頂ガス量が流れることにより、配管経路が振動し、配管損傷をきたすという問題がある。本発明の目的は、TRTの計画停止時の炉頂ガス圧力の変動を小さくするセプタム弁の操作方法の提供である。炉頂圧発電設備と、炉頂圧発電設備に並行して設けられたセプタム弁とを備えた高炉のセプタム弁の操作方法であって、前記セプタム弁は、配管経路により互いに並行接続される制御弁、レンジ弁及び緊急開放弁を備え、予め、前記セプタム弁の配管経路に振動検出装置を設け、前記振動検出装置により、前記配管経路に生じる振動の加速度が所定値以下となるような前記緊急開放弁の開度上限値、及び、開度上限値に達する時間を把握しておき、炉頂圧発電設備の計画停止時に、前記緊急開放弁を、把握した開度上限値に、把握した開度上限値に達する時間で、前記緊急開放弁の開放制御を行うことを特徴とするセプタム弁の操作方法。本発明者は、TRTの計画停止によるセプタム弁による炉頂ガス圧力制御に切り替える際に、従来はTRT故障等のTRT緊急停止時にのみに用いられていた緊急開放弁を用いることを考えた。緊急開放弁の開度と配管振動の関係を事前に把握し、配管振動をひき起こさない範囲に、緊急開放弁を開放することにより、TRTによる制御からセプタム弁による炉頂ガス圧力制御に切り替えの際の炉頂ガス圧力の変動を小さくすることができることを見出した。本発明は、この知見に基づいて上記の課題を解決するためになされたものであり、その要旨とするところは、以下のとおりである。1炉頂圧発電設備と、炉頂圧発電設備に並行して設けられたセプタム弁とを備えた高炉のセプタム弁の操作方法であって、前記セプタム弁は、配管経路により互いに並行接続される制御弁、レンジ弁及び緊急開放弁を備え、予め、前記セプタム弁の配管経路に振動検出装置を設け、前記振動検出装置により、前記配管経路に生じる振動の加速度が所定値以下となるような前記緊急開放弁の開度上限値、及び、開度上限値に達する時間を把握しておき、炉頂圧発電設備の計画停止時に、前記緊急開放弁を、把握した開度上限値に、把握した開度上限値に達する時間で、前記緊急開放弁の開放制御を行うことを特徴とするセプタム弁の操作方法。本発明は、TRTの計画停止時の炉頂ガス圧力の変動を小さくするセプタム弁の操作方法を提供することができる。図1に、高炉の炉頂圧制御機器の概略を示す。高炉1から排出する高炉ガスは、圧力が200乃至300KPAにおよび、乾式集塵機2又は湿式集塵機3で除塵され、調速弁4で調速された後、TRT5により圧力エネルギーが電力として回収される。通常操業時は、高炉ガスは、TRT5を有する配管経路に流されるが、TRT5の修繕等の計画停止時には、TRT5に並行して設けられたセプタム弁6を有する配管経路に流される。セプタム弁6は、制御弁7、レンジ弁8及び緊急開放弁9の3個の弁から成る。従来、セプタム弁6による炉頂ガス圧力制御は、制御弁7により微調整を行い、制御弁7の制御範囲が一定の範囲を超えたときに、レンジ弁8の開度を開閉して行われ、緊急開放弁9は、通常閉とし、TRT5の突発故障等の緊急時に緊急開放されてきた。TRT計画停止時の緊急開放弁9の利用についてTRT5の計画停止時に、TRT5による制御からセプタム弁6による炉頂ガス圧力制御に切り替える必要があるが、炉頂ガス圧力の変動を抑制し、高炉操業の安定を図ることが重要である。又、3つのセプタム弁のうちの一つに過大な炉頂ガス量が流れると、配管経路が振動し、配管損傷をきたすという問題がある。本発明者は、TRT5の停止時には、大量の高炉ガスがセプタム弁6を有する配管経路に流されることに鑑み、従来は、TRT5の突発故障等の緊急時にのみ緊急開放される緊急開放弁9を、TRT5の計画停止時に用いることを考えた。本発明の第一の特徴は、TRT5の緊急時にのみ緊急開放される緊急開放弁9を、TRT5の計画停止時の炉頂ガス圧力制御に用いることである。緊急開放弁の開度上限値について内容積5000M3級の大型高炉において、TRT5の計画停止時に、セプタム弁6による炉頂ガス圧力変動と、配管経路の振動を測定した。セプタム弁径996MM、セプタム弁部の配管直径は1000MMである。セプタム弁の出側配管10に、振動センサー11、ひずみゲージ12及び圧力測定口13を設けた。図2に、セプタム弁6の出側配管に設けられた圧力測定口13、振動センサー11及びひずみゲージ12の配置を示す。ひずみゲージ12は、溶接線15から200MMの位置である。制御弁7、レンジ弁8及び緊急開放弁9の開度を変更した場合の加速度Gを測定した結果を表1に示す。表1のセプタム弁開度と加速度の関係を図3に示す。図3において、セプタム弁の開度が、50以下の場合は、加速度が70G以下であった。従って、本測定を行った高炉においては、それぞれのセプタム弁の開度は、50以下であることが好ましい。以上のことより、本発明の第二の特徴は、予め、セプタム弁の配管経路に振動検出装置を設け、振動検出装置により配管経路に生じる振動が、所定値以下となるような緊急開放弁の開度上限値を把握しておくことである。緊急開放弁の開度上限値に達する時間について次に、前記内容積5000M3級の大型高炉において、TRT5の計画停止時に、緊急開放弁9を閉じた状態から、開度を開放する時間について検討した。緊急開放弁9が閉の状態から、除々に47まで開度を開放する実験を行った。図4に緊急開放弁9を開いた場合の炉頂圧の推移を示す。A期間は、緊急開放弁9が閉の状態である。その後、緊急開放弁9を開放していき、B期間は、緊急開放弁9の開度を3/MINの速度で開放した期間である。C期間は、緊急開放弁9の開度を47、レンジ弁8の開度を40とした場合である。A,BおよびCの期間の炉頂圧の変動を表2に示す。B期間は、緊急開放弁9を3/MINの速度で開放する移行期間である。A期間は、緊急開放弁9が閉の状態であるため、制御弁7の開度が55~75で、制御弁7の配管経路の加速度が70Gを超え、緊急開放弁9の開放が必要である。B期間は、緊急遮断弁9の開放への移行期間であり、弁開度を3/MINの速度で開放した。A期間に比較し、炉頂圧の変動は、若干増加した。C期間は、緊急開放弁9を47に開放した期間であり、3つの弁の開度は、50前後であり、炉頂圧の変動は小さく、セプタム弁後の振動による加速度も70G程度で小さい。次に、緊急開放弁9を5/MIN及び10/MINの速度で開放した場合の炉頂圧の変動を調査した。図5に緊急遮断弁9の開度速度が5/MMの場合の炉頂圧変動を示す。図6に緊急遮断弁の開度速度が10/MMの場合の炉頂圧の推移を示す。又、その場合の炉頂圧の変動を表3に示す。緊急開放弁9を閉じた状態から、開度を開放する移行期間の緊急開放弁9の開放速度は、3/MINの速度で開放するのが、炉頂圧の変動が小さかった。したがって、本測定を行った高炉においては、緊急開放弁9の開度は、3/MINの速度で開放することが好ましい。以上のことより、本発明の第三の特徴は、セプタム弁の配管経路に設けた振動検出装置により、あらかじめ把握した開度上限値に達する時間で、緊急開放弁9を開放することである。次に、セプタム弁を流れる高炉ガスの流体解析を行った。セプタム弁に流入するガス量を950KNM3/H、入り口圧力を210KPA、温度70°Cとした。セプタム弁径996MM、セプタム弁部の配管直径は1000MMである。緊急開放弁9を閉じた状態で、制御弁7の開度70、レンジ弁8の開度40とした場合の解析結果を図7に示す。制御弁7の直後のガス流速は、マッハ2に達する。制御弁7の出側配管10の圧力振幅のピークは、2KPA程度であるが、制御弁7の流出境界14での変動は、5.5KPAと高かった。緊急開放弁9を50に開放した状態で、制御弁7の開度50、レンジ弁8の開度50とした場合の解析結果を図8に示す。制御弁7の直後の流速は、マッハ1.2程度である。制御弁7の出側配管10の圧力振幅のピークは、1KPA以下となり、制御弁7の流出境界14での変動は、ピークが消失していた。緊急開放弁9を開放することにより、制御弁7のガス通過量を低減し、ガスを分配することにより、セプタム弁6の出側の圧力変動と振動発生を抑制することができることを確認した。"