"R1面とR2面の少なくとも一方を下記非球面式1で表現される回転対称非球面とした非球面ガラスモールドレンズの成形難易度を予測する方法であって、R1面とR2面の上記回転対称非球面データを含むレンズデータを入力する段階と;R1面とR2面の非球面式1を1回微分することでR1面とR2面の傾きをそれぞれ算出する段階と;上記R1面の傾きとR2面の傾きのいずれか一方を他方で除算して、成形難易度の指標となる傾き比の式を得る段階と;を含むことを特徴とする非球面ガラスモールドレンズの成形難易度予測方法。請求項1記載の非球面ガラスモールドレンズの成形難易度予測方法において、上記R1面とR2面の傾き比の式に変曲点が含まれているか否かを成形難易度の指標とし、変曲点がある場合を成形困難、変曲点がない場合を成形容易と予測する非球面ガラスモールドレンズの成形難易度予測方法。請求項1記載の非球面ガラスモールドレンズの成形難易度予測方法において、さらに、上記R1面とR2面の傾き比の式をさらに1回以上微分し、その微分式を成形難易度の指標とする非球面ガラスモールドレンズの成形難易度予測方法。請求項3記載の非球面ガラスモールドレンズの成形難易度予測方法において、R1面とR2面の傾き比の式をさらに1回以上微分した式に変曲点が含まれているか否かを成形難易度の指標とし、変曲点がある場合を成形困難、変曲点がない場合を成形容易と予測する非球面ガラスモールドレンズの成形難易度予測方法。R1面とR2面の少なくとも一方を下記非球面式1で表現される回転対称非球面とした非球面ガラスモールドレンズを含むレンズ系の設計方法であって、設計途中において、R1面とR2面の上記回転対称非球面データを含むレンズデータを入力する段階と;R1面とR2面の非球面式1を1回微分することでR1面とR2面の傾きをそれぞれ算出する段階と;上記R1面の傾きとR2面の傾きのいずれか一方を他方で除算してその傾き比の式を得る段階と;上記傾き比の式を上記非球面ガラスモールドレンズの成形難易度の指標とする段階と;を含むことを特徴とする非球面ガラスモールドレンズを含むレンズ系の設計方法。請求項5記載の非球面ガラスモールドレンズを含むレンズ系の設計方法において、上記R1面とR2面の傾き比の式に変曲点が含まれているか否かを成形難易度の指標とし、変曲点がある場合を成形困難、変曲点がない場合を成形容易と予測する非球面ガラスモールドレンズを含むレンズ系の設計方法。請求項5記載の非球面ガラスモールドレンズを含むレンズ系の設計方法において、さらに、上記R1面とR2面の傾き比の式をさらに1回以上微分し、その微分式を成形難易度の指標し、変曲点がある場合を成形困難、変曲点がない場合を成形容易と予測する非球面ガラスモールドレンズを含むレンズ系の設計方法。請求項5ないし7のいずれか1項記載の非球面ガラスモールドレンズを含むレンズ系の設計方法において、成形難易度を判断する段階で成形が困難であると判断したときに警告する段階をさらに含んでいる非球面ガラスモールドレンズを含むレンズ系の設計方法。請求項5ないし8のいずれか1項記載の非球面ガラスモールドレンズを含むレンズ系の設計方法において、上記成形難易度を判断する段階でR1面とR2面の傾き比、または同傾き比の式をさらに1回以上微分した式に変曲点が含まれているとき、非球面データの再設計をして、再設計の解が存在する限り、R1面とR2面の傾き比、または同傾き比の式をさらに1回以上微分した式に変曲点がなくなるまで設計を継続する非球面ガラスモールドレンズを含むレンズ系の設計方法。請求項9記載の非球面ガラスモールドレンズを含むレンズ系の設計方法において、非球面データの再設計をしても再設計の解が存在しないときは、ヌルレンズの作製、多段プレスの採用、プレス型へのサイド当てスリーブの適用、成形レンズの修正研磨のいずれか1以上の手法の採用を決定する非球面ガラスモールドレンズを含むレンズ系の設計方法。しかし、プレス成形の現場では、経験則に当て嵌まらず、極めて歩留まりの悪い非球面MOレンズが頻発しているのが実情である。非球面MOレンズの製造工程は、発注者例えばカメラレンズメーカーが受注者例えばモールドメーカーに対して、レンズ設計に基いて形状を決定した非球面レンズの形状仕様n硝材、r曲率半径、d厚さ及び回転対称非球面形状を含むデータ、nrd非球面データを渡し、受注者がその形状仕様に忠実な形状の非球面MOレンズを成形するという関係にある。受注者がカメラメーカーの一部門である場合も同様である。このような関係において、仮に受注した非球面MOレンズの成形性が悪く歩留まりが悪かったとしても、各種のプレス機械を用いてモールドレンズを成形する受注者サイドでは、対応が全くまたは殆どできない。つまり、成形が困難である歩留まりが悪い形状であるとしても、受注者側が発注者側に対して、非球面形状の変更を要求することも、その変更要求の根拠も存在しないのが実情であった。そして、成形が困難な非球面MOレンズを含むレンズ系は、結果として安定した高い光学性能を得ることが困難である。本発明者らによれば、最大の問題点は、従来は非球面MOレンズの成形性の善し悪しが何によって生じているかの手がかりが全く存在せず、経験的手法によってのみ判断されてきた点にある。本発明は、従来手がかりが存在しなかった非球面MOレンズの成形難易度を予測し、非球面MOレンズの設計形状自体の変更を要求する手がかりとなる成形難易度の予測方法を得ることを目的とする。さらに本発明は、非球面レンズを含むレンズ系の設計において、成形が困難な非球面MOレンズが含まれている設計結果となったときには、成形の困難性を警告し、設計自体の変更を促すことができる設計方法プログラムを得ることを目的とする。本発明者らは、成形時にガラスに印加される変形応力は面形状の影響を受けること、その変形応力は凝集発散に分類可能であること、変形応力が凝集であれば成形は容易であるのに対し、発散では成形困難であること、従って変形応力の凝集発散を予測できれば、非球面形状の成形の難易度予測が可能となる、との仮定の元に、回転対称非球面形状の指標である、非球面式から面形状の成形難易度予測を試み、本発明を完成した。本発明は、R1面とR2面の少なくとも一方を下記非球面式1で表現される回転対称非球面とした非球面ガラスモールドレンズの成形難易度を予測する方法の態様では、R1面とR2面の上記回転対称非球面データを含むレンズデータを入力する段階と;R1面とR2面の非球面式1を1回微分することでR1面とR2面の傾きをそれぞれ算出する段階と;R1面の傾きとR2面の傾きのいずれか一方を他方で除算して、成形難易度の指標となる傾き比の式を得る段階と;を含むことを特徴としている。本発明の非球面ガラスモールドレンズの成形難易度予測方法は、さらに、上記R1面とR2面の傾き比の式をさらに1回以上微分し、その微分式を成形難易度の指標とすることができる。より具体的には、R1面とR2面の傾き比、または同傾き比の式をさらに1回以上微分した式に変曲点が含まれているか否かを成形難易度の指標とし、変曲点がある場合は成形困難、変曲点がない場合を成形容易と予測することができる。本発明は、R1面とR2面の少なくとも一方を下記非球面式1で表現される回転対称非球面とした非球面ガラスモールドレンズを含むレンズ系の設計方法の態様では、設計途中において、R1面とR2面の上記回転対称非球面データを含むレンズデータを入力する段階と;R1面とR2面の非球面式1を1回微分することでR1面とR2面の傾きをそれぞれ算出する段階と;R1面の傾きとR2面の傾きのいずれか一方を他方で除算してその傾き比の式を得る段階と;傾き比の式を上記非球面ガラスモールドレンズの成形難易度の指標とする段階と;を含むことを特徴としている。本発明の非球面ガラスモールドレンズを含むレンズ系の設計方法は、R1面とR2面の傾き比の式をさらに1回以上微分し、その微分式を成形難易度の指標とすることができる。成形難易度を判断する段階では、R1面とR2面の傾き比、または同傾き比の式をさらに1回以上微分した式に変曲点が含まれているか否かを成形難易度の指標とし、変曲点がある場合は成形困難、変曲点がない場合を成形容易と予測することができる。成形難易度を判断する段階で成形が困難であると判断したときに警告する段階をさらに含ませることができる。本発明の非球面ガラスモールドレンズを含むレンズ系の設計方法では、成形難易度を判断する段階でR1面とR2面の傾き比、または同傾き比の式をさらに1回以上微分した式に変曲点が含まれているとき、非球面データの再設計をして、再設計の解が存在する限り、R1面とR2面の傾き比、または同傾き比の式をさらに1回以上微分した式に変曲点がなくなるまで設計を継続することができる。そして、非球面データの再設計をしても再設計の解が存在しないときは、ヌルレンズの作製、多段プレスの採用、プレス型へのサイド当てスリーブの適用、成形レンズの修正研磨のいずれか1以上の手法の採用を決定することができる。本発明によれば、非球面MOレンズの成形難易度を回転対称非球面式を含むレンズデータから容易に予測することができる。このため、その成形困難性の予測をレンズ設計部門にフィードバックして非球面形状の変更を促し、成形が容易な非球面MOレンズに代えることができる。また、レンズ設計の段階で、非球面MOレンズの成形困難性を警告し、あるいは非球面式に再設計解が存在する限り再設計を継続すれば、成形現場からのフィードバックを待つことなく、成形が容易な非球面MOレンズを含むレンズ系の設計が可能となり、結果として安定した高い光学性能のレンズ系を安価に得ることができる。図1は、ガラス球体Gを上下の成形型M1、M2でプレスし、コバ付き両凸レンズに成形するときのイメージ図である。成形型M1、M2でガラス球体Gに変形応力を与えると、ガラスは横方向径方向に移動する。このとき、成形型M1、M2間の空間円筒状、角筒状側部が開放されていれば応力は発散するのでコバ付き両凸レンズにはならない図1右上。これに対し、成形型M1、M2間の空間側部に円筒状の胴型Wがあれば、ガラスに生じる変形応力は胴型Wと成形型M1、M2の空間内に閉じ込められるので、コバ付き両凸レンズになる図1右下。本実施形態は、図1右下のように変形応力が閉じ込められる非球面MOレンズの回転対称非球面形状の指標について提案するものである。本実施形態による非球面MOレンズの成形難易度予測方法は、対象とするMOレンズがその表裏の少なくとも1面R1面とR2面の少なくとも一方に下記1式で表される回転対称非球面を有することを前提とする。式で、RKabcdは定数であり、yxはそれぞれレンズの半径、変位量である。また、任意の点yiに於けるxの値をxiとすると、1式は下記1式に変形される。さらにyiに対し、微小δ分異なる点をyiδとすると、1は下記1式になる。本実施形態では、成形対象とする非球面MOレンズの非球面データの提供を受け、入力することを前提としている。データの提供は、発注者レンズメーカーから受注者モールドメーカーに対して行われ、そのデータがレンズ設計プログラム装置に送られる。図2Aは、以上のレンズ形状を示す座標系である。ここで凸メニスカスレンズのプレス成形は、凸面を下型にて成形するので、便宜上xyはそのままに図2Aを図2Bのように書き換える。図2Bより、レンズ形状の傾き分布dRは、1式を1回微分して、次の2式で与えられる。従って、R1面第1面、入射面の傾き分布dR1と、R2面第2面、出射面の傾き分布dR2は、次の2’式及び2式で示される。これらの傾き分布dR1とdR2をy、即ち凸メニスカスレンズの半径に対してプロットした例が図3である。本実施形態は、非球面MOレンズの成形困難性を予測するのに、R1面の傾きをR2面の傾きで規格化した傾き比dR12を用いる。すなわち、傾き比dR12を式を式で除した次の3式で定義する。3式において、yi及びδをR1面、R2面で同じ値を用いれば、3式は4式となる。4式で得られる傾き比dR12は、R1面の傾きをR2面の傾きで規格化した値であるから、プレス成形時に生じる変形応力或いは保持応力の凝集発散の指標となることが分かる。すなわち、yiに対し、外径方向に微小δ分異なる点yiδの傾き比dR12は、変形応力或いは保持応力との間に以下の関係を有し、結果としてR1面の形状安定性成形容易性、成形困難性に影響を及ぼすと予測される。a傾き比dR12が単調増加=相対的にR1面の傾きが外周方向に向けて大きくなる=応力の凝集→R1面形状は安定傾向b傾き比dR12が単調減少=相対的にR1面の傾きが外周方向に向けて小さくなる=応力の発散→R1面形状は不安定傾向c傾き比dR12が変曲点を有する=応力の凝集発散の変曲点を有する→R1面形状は不安定傾向このように、同じ凸メニスカスレンズであっても傾き比dR12が単調増加する非球面形状であれば、安定したレンズ形状が得られ、単調減少及び変曲点を有する場合はレンズ形状が不安定になることが予測される。図4は、以上の関係を一覧にしたものである。図5は、サンプル1とサンプル2の凸メニスカスレンズの断面形状例を示し、図6は、同サンプル1とサンプル2の傾き比dR12の分布形状と、成形性予測、及び実際の成形結果の一例を示している。傾き比dR12が単調増加するサンプル1は、R1面の実際の成形結果も良好であったのに対し、傾き比dR12に変曲点があるサンプル2では、R1面の実際の成形結果が不安定で品質が低かったことが確認された。図6及び以下の同様の図において、成形結果は、同一の成形型で多数のサンプルレンズを成形してその形状を調べたグラフを重ね書きしたものであり、実際の成形結果のグラフ図にバラツキが少ないものは成形安定性がよくレンズ形状品質が高く、バラツキが多いものは成形安定性が悪いレンズ形状品質が悪いことを示している。次に図7は、図6のサンプル2と、同サンプル2においてR1面の形状は変化させることなくR2面の形状をサンプル1のR2面形状に置き換えることで傾き比dR12の形状を単調増加に変化させたサンプル3について、それぞれの傾き比dR12の形状と、成形性予測、及び実際の成形結果の例を示している。R1面の成形結果を問題としているのに、R2面の形状を変化させるdR12の形状を変化させることで、成形性が向上することが確認されている。つまり、R1面の成形性にR2面形状が密接に関与している。以上のように、非球面MOレンズのR1面の回転対称非球面式を1回微分した式と、R2面の回転対称非球面式を1回微分した式と比をとった傾き比dR12の形状を検討すると、成形性の判断ができることが明らかになった。一方、傾き比dR12の分布形状は、複雑なものが存在し、傾き比dR12の形状だけでは十分な成形性の判断ができないケースがあることも判明した。図8はそのような傾き比dR12の形状例を示している。このようなケースでは、前述の式4の傾き比dR12をさらに微分1式を2回微分して次の5式のdR12を得てその形状を判断することで、成形性の予測をすることができる。図9は、図8の傾き比dR12の式を再微分したdR12の形状例を示している。このdR12は明確な変曲点が存在していて成形安定性が低いことが予想され、実際に成形してみると、予想の通りであった。図10は、dR12の形状と、成形性予測、及び実際の成形結果の一例を示している。dR12が単調増加するサンプル5先のサンプル1と同じは、R1面の実際の成形結果も良好であったのに対し、dR12に変曲点があるサンプル4先のサンプル2と同じ及びサンプル6では、R1面の実際の成形結果が不安定で歩留まりが悪かったことが確認された。以上の非球面凸メニスカスMOレンズを例としての議論は、両凸、両凹、凸メニスカス、凹メニスカスを問わず成立することが確認された。また両面非球面MOレンズのみならず、片面非球面MOレンズについても成立する。さらに、硝材、中心肉厚、レンズ径、ランドの有無、コートの有無、その材質の如何、プレス機の種類にもよらない。以下、具体的な非球面形状式を含む両面非球面、片面非球面MOレンズについて、レンズ断面、dR12の形状、dR12の形状、及び成形性予測の例を説明する。図11から図18において、E±aは×10±aを意味する。図11、図12、図13及び図14は、両面非球面MOレンズであって、両凸レンズ、両凹レンズ、凸メニスカスレンズ及び凹メニスカスレンズについての具体的な実施例である。図11には、3つの両面非球面両凸MOレンズの非球面データが記載されている。R1面における非球面の各パラメータR,k,a,b,c,dを同じ値とし、R2面における非球面の各パラメータR,k,a,b,c,dが図11に示されるように設計されている。図11中、左側の実施例はdR12、dR12ともに変曲点はなく、一次微分、二次微分において成形容易と予測された実施例である。また、同図中、真ん中の実施例は、dR12において変曲点はなく、成形容易と予測され、dR12において初めて変曲点が確認され、成形困難と予測された実施例である。また、同図中、右側の実施例は、dR12において変曲点が確認されたため、成形困難と予測したが、dR12についても評価し、変曲点を確認したものである。図12には、3つの両面非球面両凹MOレンズの非球面データが記載されている。R1面における非球面の各パラメータR,k,a,b,c,dを同じ値とし、R2面における非球面の各パラメータR,k,a,b,c,dが図12に示されるように設計されている。図12中、左側の実施例はdR12、dR12ともに変曲点はなく、一次微分、二次微分において成形容易と予測された実施例である。また、同図中、真ん中の実施例は、dR12において変曲点はなく、成形容易と予測され、dR12において初めて変曲点が確認され、成形困難と予測された実施例である。また、同図中、右側の実施例は、dR12において変曲点が確認されたため、成形困難と予測したが、dR12についても評価し、変曲点を確認したものである。図13には、3つの両面非球面凸メニスカスMOレンズの非球面データが記載されている。R1面における非球面の各パラメータR,k,a,b,c,dを同じ値とし、R2面における非球面の各パラメータR,k,a,b,c,dが図13に示されるように設計されている。図13中、左側の実施例はdR12、dR12ともに変曲点はなく、一次微分、二次微分において成形容易と予測された実施例である。また、同図中、真ん中の実施例は、dR12において変曲点はなく、成形容易と予測され、dR12において初めて変曲点が確認され、成形困難と予測された実施例である。また、同図中、右側の実施例は、dR12において変曲点が確認されたため、成形困難と予測したが、dR12についても評価し、変曲点を確認したものである。図14には、3つの両面非球面凹メニスカスMOレンズの非球面データが記載されている。R1面における非球面の各パラメータR,k,a,b,c,dを同じ値とし、R2面における非球面の各パラメータR,k,a,b,c,dが図14に示されるように設計されている。図14中、左側の実施例はdR12、dR12ともに変曲点はなく、一次微分、二次微分において成形容易と予測された実施例である。また、同図中、真ん中の実施例は、dR12において変曲点はなく、成形容易と予測され、dR12において初めて変曲点が確認され、成形困難と予測された実施例である。また、同図中、右側の実施例は、dR12において変曲点が確認されたため、成形困難と予測したが、dR12についても評価し、変曲点を確認したものである。図15、図16、図17及び図18は、片面非球面MOレンズであって、両凸レンズ、両凹レンズ、凸メニスカスレンズ及び凹メニスカスレンズについての具体的な実施例である。図15には、3つの片面非球面両凸MOレンズの非球面データが記載されている。R2面が一定の曲率を有する球面に形成されると共に、R1面における非球面の各パラメータR,k,a,b,c,dが図15に示されるように設計されている。図15中、左側の実施例はdR12、dR12ともに変曲点はなく、一次微分、二次微分において成形容易と予測された実施例である。また、図15中、真ん中の実施例は、dR12において変曲点はなく、成形容易と予測され、dR12において初めて変曲点が確認され、成形困難と予測された実施例である。また、図15中、右側の実施例は、dR12において変曲点が確認されたため、成形困難と予測したが、dR12についても評価し、変曲点を確認したものである。図16には、3つの片面非球面両凹MOレンズの非球面データが記載されている。R2面が一定の曲率を有する球面に形成されると共に、R1面における非球面の各パラメータR,k,a,b,c,dが図16に示されるように設計されている。図16中、左側の実施例はdR12、dR12ともに変曲点はなく、一次微分、二次微分において成形容易と予測された実施例である。また、図16中、真ん中の実施例は、dR12において変曲点はなく、成形容易と予測され、dR12において初めて変曲点が確認され、成形困難と予測された実施例である。また、図16中、右側の実施例は、dR12において変曲点が確認されたため、成形困難と予測したが、dR12についても評価し、変曲点を確認したものである。図17には、3つの片面非球面凸メニスカスMOレンズの非球面データが記載されている。R2面が一定の曲率を有する球面に形成されると共に、R1面における非球面の各パラメータR,k,a,b,c,dが図17に示されるように設計されている。図17中、左側の実施例はdR12、dR12ともに変曲点はなく、一次微分、二次微分において成形容易と予測された実施例である。また、図17中、真ん中の実施例は、dR12において変曲点はなく、成形容易と予測され、dR12において初めて変曲点が確認され、成形困難と予測された実施例である。また、図17中、右側の実施例は、dR12において変曲点が確認されたため、成形困難と予測したが、dR12についても評価し、変曲点を確認したものである。図18には、3つの片面非球面凹メニスカスMOレンズの非球面データが記載されている。R2面が一定の曲率を有する球面に形成されると共に、R1面における非球面の各パラメータR,k,a,b,c,dが図18に示されるように設計されている。図18中、左側の実施例はdR12、dR12ともに変曲点はなく、一次微分、二次微分において成形容易と予測された実施例である。また、図18中、真ん中の実施例は、dR12において変曲点はなく、成形容易と予測され、dR12において初めて変曲点が確認され、成形困難と予測された実施例である。また、図18中、右側の実施例は、dR12において変曲点が確認されたため、成形困難と予測したが、dR12についても評価し、変曲点を確認したものである。図11から図18の実施例では、dR12、dR12ともに、変曲点があるかないかを唯一の判断基準としている。これらの実施例から、dR12に変曲点があるか否かだけでも成形性の1次的な判断が可能であるが、dR12に変曲点があるか否かも加えて判断材料とすることで、より正確な成形性予測ができる。特に、2回微分の式の変曲点の有無は、レンズ形状を問わずに成形性の善し悪しを判断できる普遍性があることが確認された。さらに、2回微分の式で変曲点の有無が明瞭でない場合、3回以上の微分の式での変曲点の有無を調べてもよい。本実施形態による成形難易度の予測方法によれば、その予測結果成形が困難であるとの予測結果に基いて、製造現場から設計部門に対して非球面形状の変更の要請を根拠を持って提案できる他、品質保証部門は、成形したレンズの選別方法の検討やヌルレンズ等の事前手配に資することができ、また営業部門は、低歩留まりや選別コストを鑑みた売価交渉に資することができる。これらの結果、歩留まりの高い生産、適正価格での納品、混乱や納期遅延等が無い生産が可能になる。レンズ設計プログラム中に、本発明による成形難易度の予測方法を取り入れることも可能である。一般的に自動設計プログラムで行われるレンズ設計では、自動設計を始める前に、設計者が焦点距離、レンズ枚数、許容収差、非球面の導入の可否、その箇所数等を入力している。その自動設計の結果、生じた非球面MOレンズについて、その表裏の非球面データを用いて、傾き比dR12及びdR12を演算し、成形の難易を予測して表示すれば、設計者に対して、成形性に難点がある旨の警告を発することができ、設計者は、その警告に基いて設計を変更することができる。あるいは、自動設計プログラム中に、好ましくない傾き比dR12及びdR12が生じないように好ましい傾き比dR12及びdR12の組み合わせとなるように非球面形状を決定するサブルーチンを含ませることもできる。図19は、本発明によるレンズ設計方法の一例を示すフローチャートである。まず、レンズ系の設計途中において、R1面とR2面の回転対称非球面データを含むレンズデータを入力するステップS11。次いで、入力したR1面とR2面の非球面データを1回微分することでR1面とR2面の傾きをそれぞれ算出し、このR1面の傾きとR2面の傾きのいずれか一方を他方で除算してその傾き比の式dR12を得るステップS12。次いで、ステップS12で得た傾き比の式dR12をさらに1回微分して傾き式dR12を得るステップS13。ステップS12で得た傾き比の式dR12とステップS13で得た傾き式dR12のいずれにも変曲点が存在しないときはステップS14:NO、ステップS15:NO、非球面レンズの成形難易度が低い成形容易と判定してステップS16、処理を終了する。一方、ステップS12で得た傾き比の式dR12とステップS13で得た傾き式dR12のいずれかに変曲点が存在するときはステップS14:YES、ステップS15:YES、非球面レンズの成形難易度が高い旨の警告を発しステップS17、非球面データを再設計するステップS18。ステップS18で再設計した非球面データに設計解があるときはステップS19:YES、既に入力されている非球面データを再設計した非球面データに置換して、ステップS12ないしステップS19の処理を繰り返す。つまり、再設計した非球面データに設計解が存在する限りステップS19:YES、傾き比dR12及びdR12に変曲点がない非球面データが得られるまでステップS14:NO、ステップS15:NO、成形難易度が低い成形容易な非球面レンズを含むレンズ系のレンズ設計を繰り返す。ステップS18で再設計した非球面データに設計解がない傾き比dR12及びdR12に変曲点がない設計解が存在しないときはステップS19:NO、ヌルレンズの作製、多段プレスの採用、プレス型へのサイド当てスリーブの適用あるいは成形レンズの修正研磨のいずれかの1つ以上の手法を決定してステップS20、処理を終了する。なお以上の実施形態では、R1面の傾きをR2面の傾きで除した傾き比dR12を用いたが、R2面の傾きをR1面の傾きで除した傾き比を用いても、同様の判断ができる。また、図11~図14の各実施例において、R1面の値を3つの実施例について統一し、R2面の値を変えた例を示したが、これに限定されるものではない。また、上述の実施例ではdR12が増加する例を示し、成形容易と予測したが、これに限られるものではなく、減少する場合においても本発明が適用できる。以上の実施形態では、回転対称非球面データの提供は、レンズメーカーからモールドメーカーに対して行われるとしたが、カメラメーカーの設計部門から製造部門に対して行われることもある。また、非球面データがレンズ設計プログラム装置内で移動する場合もデータの提供に含む。なお、上述の実施形態に記載したガラスレンズを成形するために使用したガラス素材は、ガラスの原料を所定の割合で調合し、熔解、均質、清澄工程を得て、熔融ガラスを成形型に供給し冷却することにより、型上に供給した熔融ガラスを所定形状球プリフォームや扁平状のゴブ、得ようとする非球面レンズの形状に近似させた近似形状プリフォームに成形してガラス素材を得た。そして、精密加工を施した成形面を有するプレス成形型によってガラス素材を精密プレス成形することにより、成形面の面形状を成形素材に転写し、レンズを製造した。この時、ガラス素材が106~1012dPas程度の粘度を示す温度に加熱して精密プレス成形を行い、1012dPas以上の粘度を示す温度にまで冷却してから精密プレス成形品をプレス成形型から取り出した。"