"出射面、該出射面に平行して対向する底面、及び前記出射面および底面に直交しかつ互いに直交する二対の側面を備えた導光板と、該導光板の一側面または互いに対向する両側面を入射端面として該入射端面に向けて配設された光源とを備えたエッジライト方式の面光源素子であって、X軸と、X軸に直交するY軸で構成されるXY平面の法線をZ軸として、前記出射面および底面は前記XY平面に平行であり、前記入射端面は前記XZ平面に平行であり、前記底面には、X方向に平行な斜面により形成された凹条からなり、YZ平面により切断した切断面には前記底面に向けて広がるV字状の凹条を備えたパターン底面パターンを有し、前記出射面には、Y方向に平行な面により形成された凸条および凹条からなり、XZ平面により切断した切断面が台形状の凸条および台形状の凹条を備えたパターン出射面パターンを有し、該出射面に形成された台形状の凸条のX軸に対する傾斜角度θtの絶対値は、30度から63度内に傾斜され、前記光源は、Y方向に向けた光量がX方向に沿って独立して制御可能に構成させていることを特徴として、前記入射端面が、互いに平行に対向する両側面に設けられており、以下の条件1~3のいずれをも満たすことを特徴とする面光源素子。1>IPIMAX>0.7...条件10<IBIA<0.3...条件20<ΦcenterΦin<0.3...条件3但し、IIP、IMAX、IB及びIA:X方向に沿っては、入射端面の中央位置に属し、かつY方向に沿っては、導光板の互いに対向する入射端面間を10分割した場合の各交点における導光板の出射面から出射される光の輝度であり、IMAX:光源を全点灯させた時、双方の入射端面から入射した光が中間点である5/10の位置の出射面からZ方向に出射される光の輝度。IP:光源を全点灯させた時、双方の入射端面から入射した光が入射端面から1/10または9/10の位置の出射面からZ方向に出射される光の輝度。IA:片側の光源のみ全点灯させた時、点灯側の入射端面から入射した光が4/10の位置の出射面からZ方向に出射される光の輝度。IB:片側の光源のみ全点灯させた時、点灯側の入射端面から入射した光が6/10の位置の出射面からZ方向に出射される光の輝度。Φin:片側の光源のみ全点灯させた時、点灯側の入射端面を通過した全光量。Φcenter:片側の光源のみ全点灯させた時、点灯側の入射端面を通過した光が入射端面と対向面との中間に位置する導光板内のXZ平面を通過した全光量。出射面、該出射面に平行して対向する底面、及び前記出射面および底面に直交しかつ互いに直交する二対の側面を備えた導光板と、該導光板の一側面または互いに対向する両側面を入射端面として該入射端面に向けて配設された光源とを備えたエッジライト方式の面光源素子であって、X軸と、X軸に直交するY軸で構成されるXY平面の法線をZ軸として、前記出射面および底面は前記XY平面に平行であり、前記入射端面は前記XZ平面に平行であり、前記底面には、X方向に平行な斜面により形成された凹条からなり、YZ平面により切断した切断面には前記底面に向けて広がるV字状の凹条を備えたパターン底面パターンを有し、前記出射面には、Y方向に平行な面により形成された凸条および凹条からなり、XZ平面により切断した切断面が台形状の凸条および台形状の凹条を備えたパターン出射面パターンを有し、該出射面に形成された台形状の凸条のX軸に対する傾斜角度θtの絶対値は、30度から63度内に傾斜され、前記光源は、Y方向に向けた光量がX方向に沿って独立して制御可能に構成させていることを特徴として、前記入射端面が、一側面のみに設けられており、以下の条件1 ́および条件3 ́のいずれをも満たすことを特徴とする面光源素子。1>IPIcenter>0.7...条件1 ́0<ΦoutΦin<0.3...条件3 ́但し、IIP及びIcenter:X方向に沿っては、入射端面の中央位置に属し、かつY方向に沿っては、導光板の互いに対向する入射端面と対向面間を10分割した場合の入射端面からの各交点における導光板の出射面から出射される光の輝度であり、Icenter:光源を全点灯させた時、入射端面から入射した光が、入射端面と対向面との中間点である5/10の位置の出射面からZ方向に出射される光の輝度。IP:光源を全点灯させた時、入射端面から入射した光が、入射端面から1/10または9/10の位置の出射面からZ方向に出射される光の輝度。Φin:光源を全点灯させた時、入射端面を通過した全光量。Φout:光源を全点灯させた時、入射端面に平行な対向面を通過して導光板から出た全光量。請求項1又は請求項2に記載の導光板であって、当該導光板の上方に配設され、一方向に平行なプリズムを備えることにより前記出射面から出射される光を正面方向に集光させて、正面方向の輝度を向上させるための光学シートを備えた面光源素子であって、前記光学シートのプリズムがX方向に平行に配設される場合には、前記底面に形成されたV字状の凹条のY軸に対する傾斜角度Rの絶対値は20度以上30度以下、前記底面に形成されたV字状凹条の頂角Qは、120度以上140度以下であり、前記光学シートのプリズムがY方向に平行に配設される場合には、前記底面に形成されたV字状の凹条のY軸に対する傾斜角度Rの絶対値は35度よりも大きく45度以下の範囲内、前記底面に形成されたV字状凹条の頂角Qは、110度よりも小さく90度以上であることを特徴とする面光源装置。請求項1又は請求項2に記載の面光源素子の出射面側に透過型表示素子を備え、該透過型表示素子において表示する画像の画像データに対応して前記光源からY方向に向けた光量がX方向に沿って独立して制御されることを特徴とする画像表示装置。近年、テレビ向け画像表示装置は大型化、軽量化、低消費電力化、さらに薄型化が市場から強く要求されている。大型化には直下方式が有効である。直下方式では、LEDなどの光源を基盤目上に配置させて局所的な光源の制御ローカルディミングにより、画面品位の確保と省エネルギーを達成させている。ローカルディミングを行わない場合には、液晶の光遮断性能が完全でないため、どうしても黒がグレーとなるという課題があった。これに対し、黒の領域を、より深い黒にすることが可能となる。その一方で直下方式では、光源点数の増加やそれに伴う消費電力の増加が問題となっている。特にLEDを光源とする直下方式では、LEDが比較的高価なことから、LED点数の削減による製造コストの低減が求められている。また、直下方式では、拡散板と拡散板背面の一次光源が接近し過ぎると一次光源の明暗ムラが発光面に写り込むため拡散板の薄型化に限界がある。さらに、LED光源を碁盤目状に配置する場合、1つのLEDが光源として機能を発揮できなくなった場合に、その欠陥が顕著に画面品位を低下させるという課題も懸念される。近年小型で強い光束を放つLED光源の開発が飛躍的に進んできた。これに伴い、当該LED光源を使用したエッジライト方式の面光源素子が注目されている。エッジライト方式は直下方式と比較して、使用される光源点数が大幅に削減できることに加え、LEDチップの欠損による画面品位低下に対する影響を小さくできるため有利である。その一方で、エッジライト方式の面光源素子を大型化すると、導光板の入射端面から導光板中央までの距離が長くなり、中央での輝度が低下するという課題がある。そして、この課題には、拡散シート、プリズムシート、輝度向上フィルム例えば、商品名DBEFDなどと呼ばれる機能性を備えた光学シートを併用するという技術が既に確立されている。そこで、本発明の第1の目的は、面光源素子を大型化または薄型化しても、観察方向を明るく照明すること、映像の画質を向上させることが可能な部品点数の少ない面光源素子を提供することである。また、本発明の他の目的は、一般に使用されている機能性を備えた光学シートと本発明品の面光源素子を組み合わせて使用できる面光源素子であって、面光源素子を大型化または薄型化しても、観察方向を明るく照明すること、映像の画質を向上させることが可能な面光源素子を提供することである。面光源素子の薄型化や経済性を考慮すると直下方式に比較してエッジライト方式が優れているので、本発明者は、エッジライト方式の面光源素子において、観察方向を明るく照明すること、並びに映像の画質を向上させることが可能な面光源素子について研究を行った。これには、エッジライト方式の面光源素子であって、一次光源から発せられる光量を有効な範囲、有効な観察方向に集中して出射させること、さらには画面内で局所的に光の出射を制御することにより、直下方式のLED光源を用いた拡散板で行っている光源のオンオフをサイドエッジ方式で実現させることが必要となる。このような状況下で、バックライト用の面光源素子に用いる導光板としての諸特性については、種々の検討がなされていたが、バックライト用の面光源素子に用いる導光板としての諸特性として、光の直進性について着目した詳細な研究は充分になされていなかった。すなわち、導光板の機能としては、入射端面から入射した光が導光板の底面に設けられたV字状凹条の作用により、出射面全面からZ方向出射方向に向けて出射される出射光の光量を制御して、バックライトとしての性能を維持させることができることはよく知られている例えば、特許文献3参照。。このような導光板では、V字状の凹条が、入射端面としての側面より入射した入射光と直交する方向X方向に平行に配列されている。これにより、入射光を出射面に向けたZ方向XY平面に直交する方向に偏向させることができる。また、このV字状凹条のピッチ、頂角Qの角度、またはV字状凹条の大きさ等を適宜設計することにより、出射面から出射される光量強度を入射端面からの位置に応じて制御することができる。これにより、入射端面から直交するY方向の各位置におけるZ方向出射高方向の出射光の光量強度の均一化または出射光の強度の制御が図られ、出射面全面から出射される光量の均一化という、バックライトとしての特性を発揮することができる。また、表面出射面に設けられた台形形状の凸条および台形形状の凹条の組み合わせが、凸条2に形成された上底2aの幅W2に対する凹条3に形成された上底3aの幅W3の比W3/W2を適宜に保つことにより、導光板の出射面から出射される光の輝度を保つための条件設定が容易となることが知られている。これは、凸条2に形成された上底の幅W2及び凹条3に形成された上底の幅W3を適宜に設定することにより、入射端面から入射した導光光がXY平面に平行な面符号W2またはW3により表現される上底を含むにより全反射を繰り返して導光板の中央へと導く役目を担いつつ、出射面特に上底W2から出射される出射光の輝度分布の中で出射面に直交するZ方向法線方向の輝度を高めている。そして、これらの詳細は、例えば、特許文献3の段落0041-0045に詳細に述べられている。しかしながら、導光板の内部において、入射端面から入射した光がY方向に進行する際に、X方向への光の拡散がどの程度であるかについては詳細な検討がなされていない。すなわち、バックライト用の面光源素子に用いる導光板としての諸特性として、光の直進性についての解析は従来着目されておらず、また、課題とはされていなかった。このような状況下で、本発明者は、種々の導光板を用いた面光源素子における光学的な諸特性を検討していたところ、導光板内部における光のY方向への直進性能が導光板に形成したパターンの形状により異なることを認めた。すなわち、印刷方式の導光板では、Y方向に向けた光でも、底面に印刷されたドットにより所望とするZ方向への散乱と同時にX方向への散乱も同時に生起するのに対し、本発明では出射面側に配設した台形形状の凸条および凹条のパターンと、底面に配設したV字状凹条のパターンとの組み合わせによっては、導光体内部を伝播する光のX方向への拡散を抑制しつつ、入射端面に直交する光を選択的に導光板の出射面から正面方向に出射させることができるため、導光体の出射面から出射する光の出射領域を帯矩形状にできることを見出した。さらに、本発明者は、導光板の出射面から出射する光の出射領域を帯状にできるのであれば、この特性をエッジライト方式のローカルディミングに応用できる可能性があるのではないかと考えた。そして、本発明者は、導光板の出射面に凸条として形成された台形の斜面の傾斜角を特定の角度に設定した場合、X方向のローカルディミングを行うに充分な出射領域の矩形の確保が可能であることを見出した。すなわち本発明は、出射面、該出射面に平行して対向する底面、及び前記出射面および底面に直交しかつ互いに直交する二対の側面を備えた導光板と、該導光板の一側面または互いに対向する両側面を入射端面として該入射端面に向けて配設された光源とを備えたエッジライト方式の面光源素子であって、X軸と、X軸に直交するY軸で構成されるXY平面の法線をZ軸として、前記出射面および底面は前記XY平面に平行であり、前記入射端面は前記XZ平面に平行であり、前記底面には、X方向に平行な斜面により形成された凹条からなり、YZ平面により切断した切断面には前記底面に向けて広がるV字状の凹条を備えたパターン底面パターンを有し、前記出射面には、Y方向に平行な面により形成された凸条および凹条からなり、XZ平面により切断した切断面が台形状の凸条および台形状の凹条を備えたパターン出射面パターンを有し、該出射面に形成された台形状の凸条のX軸に対する傾斜角度θtの絶対値は、30度から63度内に傾斜され、前記光源は、Y方向に向けた光量がX方向に沿って独立して制御可能に構成されていることを特徴としている。ここで、前記光源は、Y方向に向けた光量がX方向に沿って独立して制御可能に構成されているには、例えば、光源がX方向に沿って複数配列され、該複数の光源から発光される強度が独立して制御可能であることを包含する。また、この場合の光源とは、単一であっても、複数の光源が集合されたものであってもよい。このような面光源素子において、入射端面として、互いに平行に対向する両側面に設けて利用する場合二辺入光タイプには、面光源素子におけるパターンの設計は、以下の条件1~3のいずれをも満たすことが望ましい。1>IPIMAX>0.7...条件10<IBIA<0.3...条件20<ΦcenterΦin<0.3...条件3但し、IIP、IMAX、IB及びIA:X方向に沿っては、入射端面の中央位置に属し、かつY方向に沿っては、導光板の互いに対向する入射端面間を10分割した場合の各交点における導光板の出射面から出射される光の輝度であり、IMAX:光源を全点灯させた時、双方の入射端面から入射した光が中間点である5/10の位置の出射面からZ方向に出射される光の輝度。IP:光源を全点灯させた時、双方の入射端面から入射した光が入射端面から1/10または9/10の位置の出射面からZ方向に出射される光の輝度であり、IA:片側の光源のみ全点灯させた時、点灯側の入射端面から入射した光が4/10の位置の出射面からZ方向に出射される光の輝度であり、IB:片側の光源のみ全点灯させた時、点灯側の入射端面から入射した光が6/10の位置の出射面からZ方向に出射される光の輝度であり、Φinは、片側の光源のみ全点灯させた時、点灯側の入射端面を通過する全光量であり、Φcenterは、片側の光源のみ全点灯させた時、点灯側の入射端面を通過した光が入射端面と対向面との中間に位置する導光板内のXZ平面を通過した全光量である条件1を満たすことにより有効発光エリア中央部の輝度確保と全面における輝度の均一性が確保される。なお、この条件1では、有効発光エリア中央部の輝度であるIMAXは最大輝度を示すことになる。また、条件2および条件3を満たすことにより入射光の利用効率を高めつつY方向の2分割ディミングが行える。また、上述の面光源素子において、入射端面として、一側面のみに設けて利用する場合一辺入光タイプには、面光源素子におけるパターンの設計は、以下の条件1 ́および条件3 ́のいずれをも満たすことが望ましい。1>IPIcenter>0.7...条件1 ́0<ΦoutΦin<0.3...条件3 ́但し、IIP及びIcenter:X方向に沿っては、入射端面の中央位置に属し、かつY方向に沿っては、導光板の互いに対向する入射端面と対向面間を10分割した場合の入射端面からの各位値における導光板の出射面から出射される光の輝度であり、Icenter:光源を全点灯させた時、入射端面から入射した光が入射端面と対向面との中間点である5/10の位置の出射面からZ方向に出射される光の輝度であり、IP:光源を全点灯させた時、入射端面から入射した光が入射端面から1/10または9/10の位置の出射面からZ方向に出射される光の輝度である。また、Φin:光源を全点灯させた時、入射端面を通過した全光量であり、Φout:光源を全点灯させた時、入射端面に平行な対向面を通過して導光板から出た全光量である。ここで、条件1 ́を満たすことにより有効発光エリア中央部の輝度確保と全面における輝度の均一性が確保される。また、この条件1 ́では、通常Icenterは最大輝度を示すことになる。また、条件3 ́を満たすことにより、入射光の利用効率が増大される。本発明に係る面光源素子は、反射シート、拡散シート、プリズムシート、輝度向上フィルムなどと呼称される機能性を備えた光学シートを併用することができる。特に、面光源素子の出射面の上方に配置されて正面方向の輝度を向上させるための光学シートの内、プリズムシートは正面方向の輝度向上に有効であり、広く採用されている。当該プリズムシートは、一方向に平行なプリズムを備えている。ここで、このプリズムが延設されている方向が水平方向となるように配列されて使用されているのが一般的である。本発明に係る面光源素子として、このようなプリズムシートを配設する場合、面光源素子の底面に形成されるV字状の凹条は、プリズムシートのプリズムの延設される方向に応じて、底面に形成されるV字状の凹条の傾斜角度や頂角Qを変更させることが好ましい。例えば、前記プリズムシートがX方向に平行なプリズムを備えている場合には、前記底面に形成されたV字状の凹条のY軸に対する傾斜角度Rの絶対値は20度以上30度以下、前記底面に形成されたV字状凹条の頂角Qは、120度以上140度以下である。また、前記プリズムシートがY方向に平行なプリズムを備えている場合には、前記底面に形成されたV字状の凹条のY軸に対する傾斜角度Rの絶対値は35度よりも大きく45度以下の範囲内、前記底面に形成されたV字状凹条の頂角Qは、110度よりも小さく90度以上である。これらの条件を満たすことにより、V字状凹条により反射された光は、出射面に配設されたパターンを透過後、光学シートを所定の方向に配設させた場合、出射効率の低下を引き起こす正面方向への出射を低減させ、かつ、光学シート透過後に正面方向の光となる正面方向から30°近辺の光を増加できるため、輝度向上効果が大きい。本発明に係る面光源素子によれば、互いに平行に対向する入射端面を有する場合、条件2および3を満たすことにより、Y方向の中央において明暗をはっきりとつけることができるため、2分割ディミングが行える面光源素子を提供することができる。また、本発明に係る面光源素子によれば、入射端面より入射されて導光板内をY方向に進行する光の直進性が高く、かつ導光板の底面に配設されているV字状凹条により、導光板内をY方向に進行する光を選択的に出射光に変換することができるため、出射面から出射されるX方向の光量分布は、入射端面から入射されるX方向の光量分布の強度変化にしたがって変化する。これにより、例えば、X方向に沿って複数の光源を配置させ、該複数の光源から発光される強度をそれぞれ独立して制御することにより、出射面から出射される出射光のX方向の光量分布を独立して制御させることができ、エッジライト方式の面光源素子であって、X方向のローカルディミングが行える面光源素子を提供することができる。また、本発明に係る面光源素子では、部品点数が少ないエッジライト方式の面光源素子であって、一次光源から発せられる光量を有効な範囲、有効な観察方向に集中して出射させること、さらには画面内で局所部に光の出射を制御することにより、直下方式のLED拡散板で行っている光源のオンオフをサイドエッジ方式で実現させて、面光源素子を大型化または薄型化しても、観察方向を明るく照明すること、映像の画質を向上させることが可能な面光源素子を提供することができる。以下、図面を参照しつつ本発明を実施するための形態について説明する。尚、以下の図面では、説明の都合上、各部位の縮尺が任意に変更された模式図で説明されている。図1、図2は、本発明の実施例に係る面光源素子を斜視図により説明する図である。図1、図2に示されるように、本発明に係る面光源素子10は、長方形の平板状の透明構造体である導光板1と、この導光板1の少なくとも一側面に配設された一次光源4とから大略構成されている。導光板1は、例えば、光線透過率の高い透明樹脂から構成することができる。使用できる透明樹脂としては、例えば、アクリル樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリエステル樹脂、環状ポリオレフィン樹脂など、広く採用することができる。この導光板1の一面主面は、出射面6とされている。この出射面6に平行して対向する一面主面として底面7が形成されている。出射面6および底面7に直交しかつ互いに直交する二対の側面8を備えている。出射面6には、入射端面と直交する方向に凹凸条パターンが設けられ、底面7には入射端面と平行する方向に凹条パターンが形成され、出射面6に形成された凹凸条パターンと底面7に形成された凹条パターンとはそれぞれ直交している。ここで、図1の第1実施例では、導光板1の短辺側の一対の側面、すなわち、互いに対向する両側面が入射端面8a,8aとされている。入射端面とされない他の側面長辺側の一対の両側面は反射端面8b、8bとされている。それぞれの入射端面8a,8aに向けて一次光源4が配設されている。一方、図2の第2実施例では、導光板1の短辺側の一方の側面が入射端面8aとされ、それに対向する側面は反射端面8bとされている。他の側面長辺側の一対の側面も反射端面8b,8bとされている。これらの第1実施例及び第2実施例により説明するように、本発明に係る面光源素子10では、第2実施例に記載のように、導光板1の入射端面8aは一側面でもよいが、第1実施例のように互いに対向する一対の両側面に、それぞれ入射端面8a,8aがそれぞれ配設されていてもよい。ここで、入射端面8aが一側面である場合には、入射端面に対向する側面には反射端面8bが形成される図2。入射端面8aとされない他の側面を反射端面とする理由は、導光板から不要方向に向けて出射した光を導光板の内部に再び入射させて、導光板内に入射した光の有効利用を図るのが目的である。しかしながら、本発明に係る面光源素子の好ましい態様では、導光板に入射した光の有効利用が図られているので、例えば、印刷方式による面光源素子等を含めた従来の面光源素子に比べて、当該反射手段の利用率が低いという特徴を備えている。その理由は、本発明に係る面光源素子では、導光板の内部に入射した光の直進性が優れていることや、反射面から出射される光量を制御できることに起因するが、これらは後述する説明により一層明らかになる。いずれの場合においても、入射端面8aは、いずれも出射面6に形成された凹凸条パターンに延びる方向に直交し、底面7に形成された凹条パターンが延びる方向に平行となる条件を満たすことは本発明において必要である。入射端面8aに向けて一次光源4が配設されている。これらの一次光源4は、Y方向に向けた光量がX方向に沿って、独立して制御可能な複数の発光ユニットから構成されている。第1実施例では、一次光源4、4 ́は、それぞれ直線状に配列された4つの発光ユニット4a~4d、4a ́~4d ́より構成され、それぞれの発光ユニット4a~4d、4a ́~4d ́は、それぞれその発光ユニット4a~4d、4a ́~4d ́から発せられる光量をそれぞれ独立に制御する制御部20に接続されている。一方、第2実施例では、一次光源4は、直線状に配列された4つの発光ユニット4a~4dより構成され、その発光ユニット4a~4dは、それぞれの発光ユニット4a~4dから発せられる光量をそれぞれ独立に制御する制御部20に接続されている。以上の実施例では、一次光源が4つの発光ユニット4a~4dにより構成されていたが、これらの数はこの実施例に限定されるものではなく、目的に応じて個数を増大させることもできる。さらに、別の変形例としては、一次光源は入射端面に向けて照明できる光量のX方向分布が制御できるものであれば、複数に分割されずに単一の構成であってもよい。例えば、光源として、LEDLightEmittingDiode:発光ダイオードを一つ搭載したシングルチップ、または、LEDを複数搭載したLEDマルチチップモジュールが好ましい一例として挙げられる。また、LEDに代えた他の光源であってもよい。それらは、例えば、有機または無機のELElectroluminescence面発光素子であってもよい。冷陰極管または蛍光管のような光源であってもよく、それらが組み合わされたものであってもよい。いずれの本発明において、一次光源4は、Y方向に向けた光量がX方向に沿って変化させて独立して制御可能なものであれば特に限定されない。つぎに、本発明に係る面光源素子の出射面6に形成された凹凸条および底面7に形成された凹条パターンの詳細について説明する。まず、X軸と、X軸に直交するY軸で構成されるXY平面の法線をZ軸とし、出射面6および底面7をXY平面に平行とすると、入射端面8aはXZ平面に平行となる。ここで、導光板1の出射面6の状況が図3および図4に説明されている。図3は、出射面の状況を説明する部分斜視図であり、図4は、導光板1をZX平面に平行な任意の面において切断した断面図を示す模式図である。これらの図において、出射面6には、符号B、Cで結ばれる線を天端面2aとし、符号A,Bまたは符号C,Dに結ばれる線をそれぞれ台形斜面2b,2cとする台形状の凸条2と、この凸条2の台形とは上下が逆転した台形状の凹条3とが交互に配列されている。ここで、台形状の凹条3は、符号A,D ́で結ばれる線を天端面3aとし、符号A,Bまたは符号C ́,D ́で結ばれる線をそれぞれ台形斜面2b,2c ́とし、凸条2の台形斜面2bと凹条3の台形斜面2bとは共有され、凹条3の台形斜面2c ́と凸条2 ́の台形斜面2c ́とは共有されている。これにより、この出射面6には、入射端面8aと平行なZX平面で切断した断面が台形形状の凸条2および凹条3が交互に配置される。また、表現を変えれば、出射面6には、符号A,B,C及びDにより示される台形状の凸条2と、符号A ́,B ́,C ́およびD ́により示される台形状凸条2 ́とが、天端面3aの長さW3だけ離間して配置されている。ここで、本発明に係る面光源素子が備える導光板における台形形状とは、図面に示すように、厳密な意味での台形形状に限定されない。後述する説明により明らかなように、XY平面に平行な高さの異なる平面である上面天端面2aと下底とを山形に連結する斜面2b,2cをはさんで連続していれば、例えば、上底2aまたは下底と斜面2b,2cの連結部A,B,C,Dが曲面状であってもよい。このような曲面状の連結部A,B,C,Dを有する出射面6は、成形により導光板1を製造する際に生産上有利であり、連結部A,B,C,Dの破損が起こりがたいので、製品としての耐久性も増大する。また、本発明においては、凸条2の上底天端面2aと凹条3の下底とはそれぞれが互いに実質的に同一のXY平面内に存する場合において効率よく光を導くことができ、また、射出成形を前提とする場合などの製造方法において有利であるが、例えば、10度以下の部分が50以下であれば、緩やかな波状を呈するなどであってもよい。また、完全に平坦に限らず、微細な凹凸があってもよい。ここで、本発明においては、出射面6に形成された台形状の凸条2のX軸に対する傾斜角度θta1またはa2の絶対値は、30度から63度の範囲内であることが必要である。30°より小さくなると、導光板1内を伝播する光の内、X方向に拡散した光を逆方向-X方向に戻す効果が極めて弱くなり、導光板の出射面上の出光分布を該帯矩形状にすることが困難となる。また、63°を超えると導光板の出射面上の出光分布を帯矩形状にすることが困難となる他に、面輝度も低下するため、面光源素子としても機能を果たせなくなる。次に、導光板1の底面7の状況が図5に説明されている。図5は、底面の状況を説明する図であり、導光板1をYZ平面に平行な任意の面により切断した切断面を示す模式図である。底面7には、断面がV字状の凹条9が互いに離間して入射端面8に平行に配列している。このV字状凹条9の大きさ、角度、配設位置等を漸次調整することにより、出射面から出射される光の光量分布を調整できる。次に、本発明の出射面6の台形形状の機能について説明する。まず、図3において、直線ADの長さ凸条2の下底の幅をW1、直線BCの長さ凸条2の上底2aの幅をW2、直線AD’の長さ凹条3の上底3の幅をW3、凸条2の高さ又は凹条3の深さをH、直線ADと直線AB台形斜面2bとのなす角度をa1、直線ADと直線DC台形斜面2cとのなす角度をa2、及び直線DD ́の長さをピッチPとする。ここで、ピッチPは、凸条2の下底の幅直線ADの長さW1と凹条3の上底3aの幅W3の和に等しく、また、凸条2の上底2の幅直線BCの長さW2と凹条3の下底の幅直線BC ́の和に等しい。本発明の面光源素子において、凸条2の断面形状及び凹条3の断面形状を共に台形にして凸条2を適宜離間させて配列させることすなわち、適宜の幅W2および幅W3を設けることにより、入射端面から入射した導光光を導光板の中央へ導く役目を担いつつ、出射面から出射される出光分布の中で所望する出光を高めている。ここで、本発明において凸条2又は凹条3の形状及び大きさ並びにピッチPは、導光板1の大きさ、面光源装置の表示性能及び仕様等との関係を考慮して決定される。これにより、導光板の出射面から出射される光の角度を適度に保ち、かつ、適切な視野角を得ることができる。このような凸条2又は凹条3の一般的な高さHは、1μm~100μmの範囲内から選択され、より好ましい高さHは5μm~50μm、最も好ましい高さHは10μm~30μmの範囲内から選択される。また、一般的な下底の幅W1は10μm~500μmの範囲内、より好ましくは15μm~270μmの範囲内、最も好ましくは15μm~180μmの範囲内から選択される。また、上底の幅W2は1μm~500μmの範囲内から選択され、より好ましい幅W2は1μm~100μmの範囲内、最も好ましくは5μm~50μmの範囲内から選択される。また、一般的な幅W3は0.1μm~500μmの範囲内から選択され、より好ましい幅W3は0.1μm~300μmの範囲内、最も好ましくは1μm~150μmの範囲内から選択される。また、本発明の面光源素子で導光板の出射面の上に光学シートを配設して使用する場合には、これらの凸条2に形成された上底の幅W2に対する凹条3に形成された上底の幅W3の比W3/W2は、0.01~200の範囲内が好ましく、より好ましくは0.02~100の範囲内、最も好ましくは0.1~10の範囲内にある。また、W2W3に対するP-W2-W3の比は、0.04~400の範囲内が好ましく、より好ましくは0.2~200の範囲内、最も好ましくは0.3~150の範囲内である。また、W2に対するW3の比をこれらの範囲内に保つことにより、導光板1の出射面から出射される光の輝度を適度に保ち、かつ、適切な視野角を得るための条件設定が容易となる。ここで、W2に対するW3の比が0.1~10の範囲内であると、導光板の出射面の上に配設された光学シートを透過後、正面方向Z方向の輝度の向上が図れる。また、W2W3に対するP-W2-W3の比が、0.3~150の範囲であると、導光板の出射面の上に配設された光学シートを透過後、正面方向の輝度の低下を抑制しつつ視野角特性を確保することができる。つぎに、本発明の面光源素子における台形形状の凸条2の台形斜面の傾斜角a1、a2について説明する。例えば、再表2006013969の段落0047においては、面光源素子における傾斜角a1及び傾斜角a2は、それぞれ15~70°から広く選択され、また、特に視野角特性を重視する場合は15°~35°、輝度特性を重視する場合は35°~60°が最も好ましい範囲内であると説明されている。ここで、これらの数値は、入射端面から入射した光を導光板の中央へと導く役目を担いつつ、出射面から出射される輝度分布の中で出射面に直交する正面方向法線方向の輝度を高める場合の好ましい範囲であって、本願発明で重要視されたX方向への拡散が制御された結果から得られるY方向への直進性は考慮されていない。これに対し、本発明の面光源素子では、出射面6において、傾斜面である台形斜面2b、2cの傾斜角度θtを30度から63度内に傾斜させることにより、入射端面8aから入射した伝播光を導光板1の中央部に向けて進行するY方向への直進性を増大させることができることが確認された。すなわち、所定の条件を満たして勾配をつけることにより、導光板1内に入射した光のX方向への拡散を抑制させて、Y方向への伝播性や正面方向への出射効率を高めている。本発明においては、凸条2の台形形状の傾斜角度θtの好ましい条件は、30度以上63度以下であり、導光板内を伝播する光のX方向への拡散を抑制することができ、導光板の出射面の出射領域を該帯矩形状に分割することができる。次に、導光板内を伝播する光のX方向への拡散を抑制できる理由について説明する。光の直進性に配慮した場合、底面7と出射面6との間で全反射を繰り返しつつY方向に沿って伝播する光の中、X軸方向に分散または偏向された光は、Y方向への直進性のための設計では、不要光線に位置づけられる。後述する実施例に証明されるように、本発明の条件を満たすことにより、X方向への光の分散または偏向は極めて抑制されている。底面7と出射面6との間で全反射を繰り返しつつY方向に沿って伝播する光の内、本発明にかかる出射面6では、底面7により全反射された光線は、幅W2を有する凸条2の天端面2a、幅W3を有する凹条3の天端面3a、及び台形斜面2b、2cにより全反射を繰り返しつつY方向に沿って伝播するが、ここで、入射端面から入射して導光板1内をY方向に沿って伝播する光の中で、X方向に大きく偏向した光が不要光線になりにくい特徴を有する。すなわち、入射端面から入射して導光板1内をY方向に沿って伝播する光の中で、X方向への偏向が大きな光が出射面6に到達すると、一部は凸条2に入射し、一部は、凹条3の天端面3aに入射する。凸条2に入射した場合、凸条2を構成する台形斜面2b、2cや天端面2aにより全反射され、X方向への偏向がもとに戻される-X方向への偏向。また、凹条3の天端面3aに入射した光は、そのままX方向に進んでしまうが、出射面の面積に対して幅W3の占める割合が僅かであるため、出射面6を構成する凹条3の天端面3aと底面7との間で全反射を繰り返す確率は極めて小さく、全反射を繰り返す間には凸条2を形成する斜面2b、2cで全反射される確率が高い。このため、X方向への光の拡散が抑制される。これに対し、例えば、出射面6が平面または鏡面であれば、底面7と出射面6との間で全反射を繰り返しつつY方向に沿って伝播する光の中、X方向に偏向した光が存した場合には、その光線は、底面7と出射面6との間で全反射を繰り返してX方向へ偏向したまま進行して戻されることはない。これにより、出射面の中央部付近では、入射端面8aから入射した光線は、X方向に広く拡散してしまうことになる。X方向へ拡散する光は、X方向に離間した位置においてV字状凹条9によって出射されるため、このようなX方向に離間した位置での出射は、ローカルディミングを前提としない導光板にあっては、全体として光の利用効率に影響を与えることが少ない。しかしながら、拘束された直進性を有する光の性質をローカルディミングに応用する本発明においては不要光となる。つぎに、図1に示す面光源素子10では、以下の条件1~3を満たし、かつ、X方向に沿って独立して制御可能な一対の光源4,4 ́4a~4d、4a ́~4d ́を備えている。条件11>IpIMax>0.7条件20<IBIA<0.3条件30<ΦCenterΦin<0.3図6は独立制御可能な光源4、4 ́をすべて点灯した時、IIp、IMax、IB及びIAは、導光板のX方向の中央線と導光板の互いに対向する入射端面8a、8a間を10分割した場合の各交点Pにおける導光板の出射面からZ方向に出射される光の輝度である。IMax:光源を全点灯させた時、双方の入射端面8a、8a ́から入射した光が中間点である5/10の位置P5の出射面6からZ方向に出射される光の輝度。Ip:光源を全点灯させた時、双方の入射端面から入射した光が入射端面から1/10または9/10の位置P1またはP9の出射面6からZ方向に出射される光の輝度。IA:片側の光源のみ全点灯させた時、点灯側の入射端面8aまたは8a ́から入射した光が4/10の位置P4または6/10の位置P6の出射面からZ方向に出射される光の輝度。IB:片側の光源のみ全点灯させた時、点灯側の入射端面8aまたは8a ́から入射した光が6/10の位置P6または4/10の位置P4の出射面からZ方向に出射される光の輝度。Φin:片側の光源のみ全点灯させた時、点灯側の入射端面8aまたは8a ́を通過する全光量。ΦCenter:片側の光源のみ全点灯させた時、点灯側の入射端面8aまたは8a ́を通過した光が入射端面と対向面との中央部P5に位置する導光板1内のXZ平面を通過する全光量内部透過光束。ここで、これらの条件1から条件3は、Y方向への2分割ローカルディミングを行った場合においても、出射面6の全面の輝度を適切に維持するための条件である。条件1を満たすことにより、対応する両側の入射端面8a,8a ́から光を導光板1内に入射させた場合の出射面6中央部の位置P5から正面方向に向けて出射される輝度であるIMaxを最大輝度に設定することにより、出射面6より出射されるY方向の輝度の均一性が確保される。また、条件2および条件3を満たすことにより、一方の入射端面8aから入射した光の大半が中央部付近に到達するまでに出射面6から出射されて消費される条件3一方で、中央部付近を過ぎて出射面6から出射される輝度を急激に低下させるので、入射光の利用効率を高めつつY方向の2分割ディミングが行える。本発明における導光板1の特長は、底面7に形成されたV字状凹条9によっても特徴付けられる。すなわち、底面7に形成されたV字状凹条9は、入射端面8aから入射した光を自由に出射面6に向けて出射できるように設計できるという特徴を有する。この点、本発明の図1において示される実施例では、入射端面8aから入射した光が対向面に向けて進行するに際して、ほぼ中央付近に到達する時に大半の光線を出射面6より出射させることを特徴としている。このような条件1から3を満たす第1実施例に係る図1に記載の面光源素子10によれば、図7aに示すように、例えば、光源4b、4c ́のみ点灯すれば、光源4b、4c ́からそれぞれの入射端面8a,8a ́より入射した光線Aは、導光板1の内部をY方向の中央部に向けて伝播しつつ、出射面6から所定の輝度で出射する。導光板1の中央部付近に達すると、出射面6から出射される輝度は、例えば、IBのように、急速に低下する。これにより、光源4、4 ́をそれぞれ独立して制御することにより、Y軸方向に2分割すると共にX軸方向に並んで配列された光源4,4 ́4a~4d、4a ́~4d ́の数に応じてX方向を分割したローカルディミングを行うことができる。つぎに、図2に示す面光源素子では、以下の条件1 ́、3 ́を満たし、かつ、X軸方向に沿って独立して制御可能な光源44a~4dを一辺入射端面8aに備えている。また、図2に示す面光源素子では、以下の条件1 ́および条件3 ́を満たしている。条件1 ́1>IpICenter>0.7条件3 ́0<ΦOutΦin<0.3図2に示す独立して制御可能な光源4をすべて点灯した時、IIp及びICenterは、X方向に沿っては入射端面の中央位置に属し、かつY方向に沿っては導光板の互いに対向する入射端面と対向面間を10分割した場合の各交点における導光板の出射面からZ方向に出射される光の輝度であり、Ip:入射端面から入射した光が入射端面から1/10または9/10の位置の出射面からZ方向に出射される光の輝度。ICenter:入射端面から入射した光が入射端面と対向面との中間点である5/10の位置の出射面からZ方向に出射される光の輝度。Φin:入射端面を通過する全光量。ΦOut:入射端面に平行な対向面を通過する全光量である。ここで、これらの条件1 ́および条件3 ́は、入射端面が一側面である場合における本発明に係るローカルディミングを行った場合においても、出射面6の全面の輝度を適切に維持するための条件である。条件1 ́を満たすことにより有効発光エリア中央部の輝度確保と全面における輝度の均一性が確保される。また、この条件1 ́では、通常ICenterは最大輝度を示すことになる。また、条件3 ́を満たすことにより、入射光の利用効率が最大になる。この点、本発明の図2において示される実施例では、入射端面8aから入射した光が対向面に向けて進行するに際して、ほぼ対向面に到達するときに大半の光線を出射面6より出射させる、換言すれば、入射光を対向面に到達するまでに該略使い切ることを特徴としている。このような条件1 ́および条件3 ́を満たす第2実施例に係る図2に記載の面光源素子10によれば、図7bに示すように、例えば、光源4bのみ点灯すれば、光源4bの入射端面8aより入射した光線Aは、導光板1の内部をY方向の中央部を越えて対向面としての反射端面8bまで伝播しつつ、出射面6から所定の輝度で出射する。導光板1の中央付近における出射面6から出射される輝度は、条件1 ́を満たすことにより確保され、これにより、光源4の各光源ユニット4a~4dをそれぞれ独立して制御することにより、X軸方向に並んで配列された光源ユニット4a~4dの数に応じてX軸方向を分割したローカルディミングを行うことができる。光源4の位置を図7a、bから、図7c、dに代えて、すなわち、面光源素子10の長辺と短辺を入れ替えても、同様なローカルディミングを行うことができる。以上発明した本発明に係る面光源素子10では、反射シート、拡散シート、プリズムシート、輝度上昇フィルムなどと呼称される機能性を備えた光学シートを併用することができる。ここで、面光源素子の出射面の上方に配設されて正面方向の輝度を向上させるための光学シートが広く普及している。そのような光学シートの一例では、一方向に平行なプリズムを備えている。ここで、このプリズムが延設されている方向が水平方向となるように配列されて使用されるのが一般的である。このような光学シートはプリズムを備えているのでプリズムシートとも呼称されている。光学シートを配設した実施例は、例えば、図8に示されている。この図において、符号5aは拡散シートであり、符号5bは、プリズムシートであり、符号5cは反射シートである。ここで、反射シート5cは、導光板1の底面側から出射した光を、出射面6側に反射させて、輝度を向上させるために設けられたシート状の反射体である。出射面6の上方に拡散シート5aとプリズムシート5bとを配設することにより、面光源素子10の出射光を適度に均一化し品位を高めることができる。本発明に係る面光源素子10に好適に用いられるプリズムシート5bの代表例は、住友スリーエム株式会社製の商品名BEFIIである。このプリズムシート5bは、PETフィルムの上面に2P樹脂により頂角が90度、高さが0.025mmの凸条のプリズムを隙間無く配設して構成されている。また、本発明に係る面光源素子10に好適に用いられるプリズムシート5bの他の代表例は、住友スリーエム株式会社製の商品名BEFIIIである。このプリズムシートは、商品名BEFIIと基本的には同様な構成であるが、凸条の高さを微小変動させることにより、当該シートに入射した光を散らす効果が期待され、これにより画面品位が向上される。このプリズムシートも同様に、頂角が90度であり、凸条の高さは概略0.025mmである。このような特定のプリズムシート5bを配設する場合、面光源素子の底面に形成されるV字状の凹条が延設される方向光源の配設位置に応じて底面に形成されるV字状の凹条の傾斜角度や頂角Qを変更させることが好ましい。例えば、光学シートプリズムシート5bがX方向に平行なプリズムを備えている場合には、底面7に形成されたV字状の凹条9のY軸に対する傾斜角度R図5の絶対値は20度以上35度以下、底面に形成されたV字状凹条の頂角Q図5は、120度以上140度以下であり、好ましくは、125度以上135度以下である。また、光学シートプリズムシート5bがY方向に平行なプリズムを備えている場合には、底面7に形成されたV字状の凹条9のY軸に対する傾斜角度Rの絶対値は35度よりも大きく45度以下の範囲内、底面7に形成されたV字状凹条の頂角Qは、110度よりも小さく90度以上であり、好ましくは、95度以上105度以下である。ここで、これらの条件は、導光板を構成する材料がアクリル樹脂の屈折率1.49を使用した場合における試算値より導かれる数値であるが、屈折率の僅かな相違により頂角Qに及ぼす影響は小さい。以下に、光学シートがX方向に平行なプリズムを備えている場合を例にとり、本発明の条件を満たす面光源素子において、Y方向への光の直進性に加えて、正面方向の輝度向上が行える理由について説明する。ここで、本発明に係る面光源素子とは、所定の斜面を備えた出射面を備える面光源素子であり、出射面6に形成された台形状の凸条のX軸に対する傾斜角度θtの絶対値が30度から63度に傾斜されている。先ず、底面7と出射面6との間で全反射を繰り返しつつY方向に沿って伝播する光の内、X軸方向に偏向あるいは分散された光は、Y方向への直進性のための設計では、不要光線に位置づけられる。本発明の条件を満たすことによるY方向への光の直進性と正面方向の輝度向上が兼ね備えられる理由については、例えば、図9による光跡により説明することができる。図9における台形形状の凸条2の台形斜面とX軸とのなす傾斜角は55°であり、底面7のV字状凹条9の頂角Qが130°の場合である。ここで、光線Bは、底面7と出射面6との間で全反射を繰り返しつつY方向に沿って伝播する光の内、X軸方向に分散された光であり、この図9に係る光跡では、X方向およびZ方向に15°だけ偏向した光を光線Bとしている。この光線Bは、X方向に偏向した光であり、直進性を考慮すれば、本来不要光線となるが、台形形状の凸条2 ́の台形斜面2b ́で全反射され、さらに台形斜面2c ́で全反射され、方向を偏向して底面7に向かう。この底面7に向かう光線AのX方向の分散角度は、当初の15°から1°まで低減されてX方向への分散が修正される。これにより、Y方向への直進性が増大する。このように、出射面から見て、入射端面に概ね直交する伝播光光線Aは、凹条9の斜面にて、概ねZY平面上、Z方向正面方向に対してY方向に20度傾いた方向に偏向され、天端面2aから概ねZY平面上、Z方向正面方向に対してY方向に30度傾いた方向に出射させることができる。この出射光は拡散シートを透過しても主方向を維持しプリズムシートの底面に向けて出射して、プリズムシートの出射面側に配設されているプリズムパターンにより、正面方向へ偏向されるため、正面方向に輝度向上に繋がっている。このため、X方向への拡散光が直進光に変換され、かつ正面方向の輝度向上に繋げることが可能となる。次ぎに、同様に光学シートがX方向に平行なプリズムを備えている場合を例にとり、本発明に係る面光源素子において、底面に形成されたV字状の凹条のY軸に対する傾斜角度Rの絶対値が20度以上30度以下、前記底面に形成されたV字状凹条の頂角Qは、120度以上140度以下が好ましい理由について説明する。まず、図10に、本発明に係る面光源素子が備える導光板から望ましい角度により出射する出射光の代表的な光跡を示す。この図10に示すように、導光板1の入射端面8aから入射した光の中、導光板1の出射面6から出射される光の主たるものは、導光板1の底面7に配置されているV字状の凹条9により反射されて、出射面6より出射する光である。ここで、出射面6に直交するZX平面に対する出射光の成す角度をθとすると、市販のプリズムシート5bがX方向に平行なプリズムを備えている場合では、この出射角度θが25度~30度が好ましいことが判っている。すなわち、この出射角度θが25度~30度の範囲内では、プリズムシート5bを透過する光が正面方向Z方向に向けて偏向し、正面方向の輝度が高められる。また、この出射光の成す角度θが25度~30度の条件を満たすV字状凹条9の底面7に対する直線EFで示される傾斜面の傾斜角Rは、以下に理由を説明するとおり、20度以上30度以下となる。入射端面8aから入射した光は、導光板1内において、XY平面方向に平行な面である出射面6と底面7との間を全反射しながらY方向に向けて伝播する。この伝播光の中、導光板1の底面7に設けられたV字状の凹条9の斜面で偏向される場合を想定すると、図11aに示すように、斜面への入射角αが正である上からV字状凹条に入射する場合と、図11bに示すように、斜面への入射角α ́が負である下からV字状凹条に入射する場合とがある。ここで、V字状の凹条9の直線EFで示される斜面に入射する領域W、W ́を、V字状凹条9の高さH9により規格化すると、領域Wが領域W ́に比べて格段に広いので、図11aに示す入射角αが正である場合W/H9の方が、図11bに示す入射角α ́が負である場合W ́/H9に比べて格段に多くの光を所望するθ方向に出射できることが理解される。そこで、入射角αが正である場合を例にして、導光板1内をY方向に伝播する光がV字状凹条9の斜面において全反射により偏向する光跡について、斜面の傾斜角度Rと出射光の方向との関係を検証する。まず、図12は、導光板1内を伝播する光の中、底面7に形成されたV字状凹条9により出射面6に向けて偏向され、出射面6から出射した光が拡散シート5aおよびプリズムシート5bを透過する場合の代表的な光跡を示す図であり、図12aは、符号EFにより示される斜面の底面7に対する角度傾斜角Rが25度の場合の図であり、図12bは、符号EFにより示される斜面の底面7に対する角度傾斜角Rが40度の場合の図である。傾斜角Rが25度の場合には、図12aに示すように、導光板1の出射面6から出射される出射角度θは概ね30度方向となる。ついで、拡散シート5aを透過し、プリズムシート5bを透過する光は、概ね正面方向Z方向へ向けて出射される。これに対し、傾斜角Rが40度の場合には、図12bに示すように、導光板1の出射面6から出射される出射角度θは概ね0度近辺がピークとなって概ね正面方向Z方向へ向けて出射される。これにより拡散シート5aを透過する光は、プリズムシート5bにより戻され、正面方向への出射が低下する。したがって、V字状凹条9の底面に対する斜度傾斜角Rを概ね20度以上30度以下とすることにより、導光板1の出射面の上に設置されている拡散シートを透過した後も、正面方向への出射は抑制されたまま、上下方向30度をピークとして多くの光が出射されることが理解できる。次ぎに、光学シートがY方向に平行なプリズムを備えている場合を例に取り、本発明の条件を満たす面光源素子において、Y方向への光の直進性に加えて、正面方向の輝度向上が行える理由について説明する。ここで、本発明に係る面光源素子とは、所定の斜面を備えた出射面を備える面光源素子であり、出射面6に形成された台形状の凸条のX軸に対する傾斜角度θtの絶対値が30度から63度に傾斜されている。例えば、図13による光跡により説明することができる。図13における台形形状の凸条2の台形斜面とX軸とのなす傾斜角は55°であり、底面7のV字状凹条9のY軸に対する傾斜角が40°頂角Qが100°の場合である。ここで、光線Dは、底面7と出射面6との間で全反射を繰り返しつつY方向に沿って伝播する光の内、X軸方向に分散された光であり、この図13に係る光跡では、X方向に16°、Z方向に19°だけ偏向した光を光線Dとしている。この光線Dは、X方向に偏向した光であり、直進性を考慮すれば、本来不要光線となるが、台形形状の凸条2 ́の台形斜面2c ́で全反射され、進行方向を-X方向に偏向して底面7に向かう。この底面7に向かう光線CのX方向の分散角度は、当初の16°から23°に拡大しているが、X方向の分散角度はマイナスであることから、X方向への分散が抑制されている。これにより、Y方向への直進性が増大する。プリズムシートがY方向に平行なプリズムを備えている場合、出射面側の台形形状の凸条及び凹条の斜面とX軸とのなす傾斜角度θtは、30°から63°内が好ましい。特にθtが30°から40°内においては高輝度化の点で優位性が図られ、40°から63°内では、高輝度性能と光の直進性のバランスが図られる。さらに、図13において、偏向された光線Cは、底面7に形成されたV字状凹条9により、XZ平面上、Z方向に対して-X方向に向けて22°方向に偏向され、出射面の台形状の凸条2の天端面2aから出射する光の角度は、XZ平面上、Z方向に対して-X方向に向けて概ね-30°となる。通常、一般的に広く利用されているプリズムシートがY方向に平行なプリズムを備えている場合、このような出射光は、プリズムシートを透過後、正面方向に偏向されるため、輝度が向上する。プリズムシートがY方向に平行なプリズムを備えている場合、V字状凹条9の底面に対する斜度傾斜角Rを概ね35度以上45度以下とすることが好ましい。以上説明したように、本発明に用いる導光板1では、出射面6に形成されたパターンは凹凸条であり、かつ凹条3、凸条2ともにXZ平面に平行な切断面が台形状である。また、出射面6に形成された凸条2又は凹条3の斜面2b、2cのXY平面に対する傾斜角度θtが特定され、さらに、出射面に形成された凸条および凹条は、ともに台形形状に基づく天端面2a、3aを備えている。これにより、入射端面8aから入射された光線は、出射面6に形成された台形の天端面2a、3aおよび斜面2b、2cと底面7との間で全反射を繰り返しつつ対向面に向けてY方向に進行する。入射端面8aから入射した光線の一部は、底面7に設けられたV字状凹条9によりZ方向垂直方向に反射されて出射面より出射され、面光源素子として機能する。また、Y方向に進行する光の光軸をOとすると、Y方向に進行する光の内、わずかにX方向に傾斜して進行して光軸Oからずれる光線は、Y方向と平行に配設された台形形状の凸条2の斜面2b、2cの傾斜角度が特定されることにより、斜面2b、2cや天端面2aにおいて全反射され、これらの全反射を繰り返しながら対向面であるY方向に向けて光軸O方向に進行方向を矯正しながら進行する。これにより、本発明によれば、底面7に設けられたV字状凹条9によりZ方向垂直方向に反射されて出射面より出射される以外の光残余の光という。の直進性が確保されると共に、直進性が確保されている残余の光を底面7に設けたV字状凹条9により選択的に効率よく全反射させて出射面より出射させるため、出射面の出射分布を極めて明瞭に帯矩形状に分割することができる。実施例1WO2006/013969の実施例に記載の方法に準じて、高さH0.02mmで天端面2aに0.02mmの平坦部をもち、3aに0.006mmの平坦部をもち、傾斜角θtが55°の台形状のパターンを形成し、出射面側のスタンパ1を作製した。一方、底面側のスタンパ以下、スタンパ2は、高さ0.007mmで頂角が130°傾斜角R=25°のプリズムパターンを所定の間隔で配列させ、同様に、ニッケル電鋳層を形成し、この原盤を剥離して作製した。これらのスタンパ1及びスタンパ2を転写型として射出成形機の金型固定側キャビティと金型可動側キャビティに組み込み、射出成形法にて46インチ液晶テレビ用の微細構造を持つ導光板を得た。得られた導光板の外寸は横×縦×高さが1040×595×3mmであった。当該導光板は、出射面が台形状の凸条と凹条が交互に配置されており、底面にはV字状の凹条が高さHv0.007mm、平均底角にあたる凹条の入射端面側のX軸に平行な斜面の底面に対する平均斜度Rは25°であり、V字状の凹条のピッチは入射端面側0.632mmから導光板の中央部0.044mmまで漸次緩やかに減少するように変化させた。発光ユニットとしてサンケン電気株式会社製の型番WA2001のマルチチップLEDモジュール外寸13.7mm、発光長11.4mmを用いた。1次光源を形成するために73個の発光ユニットを各々独立してオンオフ制御を含めた制御可能にし、等間隔13.9mmで配置させて、当該導光板の長辺側の端面を入射端面とし、この入射端面をX軸に平行に配置させ、この対向する2つの入射端面に沿って、1次光源を配置させた。この発光ユニットは対向する2つの入射端面に配置されるため、計2×73=146個用いた。また、導光板の出射面上には拡散シート株式会社ツジデン製:型番D121UZを1枚配置し、さらに輝度上昇フィルム住友スリーエム株式会社製:型番BEFIII-90/50T-7をそのプリズムの長辺がX軸と平行になるように配置し、さらにその上に拡散シート恵和株式会社製:型番PBS072Hを配置した。そして、導光板の底面7及び反射端面8bには反射シート5東レ株式会社製:型番E6SLを配設し、これらの部材を金属フレームに収納させた。そして、この上からポリスチレン製の支持枠にて背面の金属フレームを結合させた。このようにして形成したバックライト装置において、各発光ユニットに対して低電流回路から25mAの電流を印加して輝度性能を測定した。輝度測定は輝度計株式会社トプコン製:TOPCONBM-7を用い、適宜の位置の9点を測定した。輝度測定による評価には、面内平均輝度と輝度ムラが含まれる。このうち輝度ムラは次の式で定義される。輝度ムラ=最小輝度/最大輝度ここで、最小輝度は測定した9点のうち最も低い値であり、最大輝度は測定した9点のうちで最も高い輝度である。この結果、面内輝度平均は3581cd/m2、輝度ムラは0.828であり、両側から点灯を実施した場合の条件1=Ip/Imaxは0.829であった。また、X軸に平行な片側の発光ユニット73個のみ点灯させたところ、片側のみ点灯を実施した場合の条件2=Ia/Ibは0.062であり、内部透過光束の中心での残存率条件3=Φcenter/Φinは、0.072であった。表面目視では、Y軸方向の中央において明暗2分割となり、上下2分割ディミングが行える装置としての有効性が確認された。さらに、X軸方向の分割を確認するため、導光板の中央に位置する5つの発光ユニットおよびそれと対向する反入射端面側に位置する5つの発光ユニットを発光させた。Y軸中央における断面輝度分布X軸と平行な直線上の輝度分布を測定して、最大輝度の場所から半分の輝度に下がる場所までの振幅の倍半値幅と定義を測定したところ、120.6mmであった。表面目視では、発光させた5つの発光ユニットの幅をほぼ保持したまま、導光板の中央部まで直線的に出射されており、X軸方向の分割ディミングが行える装置としての有効性が確認された。実施例2実施例1において、出射側のスタンパに形成された凸条の台形パターンにおいて、X軸とのなす傾斜角度θtのみを種々変更して、面光源素子を作製した。得られた面光源素子の輝度を測定して、面内平均輝度を表1に示すと共に、さらに、X軸に平行な片側の発光ユニットの内、連続する5つの発光ユニットと当該5つの発光ユニットと対向する発光ユニット合計10個の発光ユニットのみ点灯させて、バックライトの出射面から出射する光の直進性を確認した。光の直進性を判定するために、Y軸中央における断面輝度分布X軸と平行な直線上の輝度分布を測定して、最大輝度の場所から半分の輝度に下がる場所までの振幅の倍半値幅と定義を表1に示した。その結果、面内平均輝度は実施例1とほぼ同等性能を有することが示された。また、表面目視で、発光ユニットが点灯された位置に相当して、正面方向に発光されているのが目視され、これにより、このような面光源素子は、発光ユニットと平行なX軸方向に分割が行える装置としての有効性が確認された。実施例3WO2006/013969の実施例に記載の方法に準じて、高さH0.02mmで天端面2aに0.02mmの平坦部をもち、3aに0.006mmの平坦部をもち、傾斜角θtが55°の台形状のパターンを成形し、出射面側のスタンパ3を作製した。一方、底面側のスタンパ以下、スタンパ4は、高さ0.007mmで頂角が100°傾斜角R=40°のプリズムパターンを所定の間隔で配列させ、同様に、ニッケル電鋳層を形成し、この原盤を剥離して作製した。これらのスタンパ3及びスタンパ4を転写型として射出成形機の金型固定側キャビティと金型可動側キャビティに組み込み、射出成形法にて47インチ液晶テレビ用の微細構造を持つ導光板を得た。得られた導光板の外寸は横×縦×高さが1057×609×3mmであった。当該導光板の出射面には断面が台形状の凸条と凹条が交互に配列されており、導光板の長辺に平行に配設されている。また、底面には断面がV字状の凹条が導光板の短辺に平行に配設されており、高さHv0.007mm、平均底角にあたる凹条の入射端面側のX軸に平行な斜面の底面に対する平均斜度Rは40°であり、V字状の凹条のピッチは入射端面側1.059mmから中央部0.184mmまで漸次緩やかに減少するように変化させた。光源となる発光ユニットとしてサンケン電気株式会社製の型番WA2001のマルチチップLEDモジュール外寸13.7mm、発光長11.4mmを用いた。1次光源を形成するために43個の発光ユニットを各々独立してオンオフ制御を含めた制御可能にし、等間隔13.9mmで配置させて、当該導光板の短辺側の端面を入射端面とし、この入射端面をX軸に平行に配置させ、この対向する2つの入射端面に沿って、1次光源を配置させた。この発光ユニットは対向する2つの入射端面に配置されるため、計2×43=86個用いた。また、導光板の出射面上には拡散シート株式会社ツジデン製:型番D121UZを1枚配置し、さらに輝度上昇フィルム住友スリーエム株式会社製:型番BEFIII-90/50T-7をそのプリズムの長辺がY軸と平行になるように配置し、さらにその上に拡散シート恵和株式会社製:型番PBS072Hを配置した。そして、導光板の底面7及び反射端面8bには反射シート5東レ株式会社製:型番E6SLを配設し、これらの部材を金属フレームに収納させた。そして、この上からポリスチレン製の支持枠にて背面の金属フレームを結合させた。このようにして形成したバックライト装置において、各発光ユニットに対して低電流回路から25mAの電流を印加して輝度性能を測定した。輝度測定は輝度計株式会社トプコン製:TOPCONBM-7を用い、適宜の位置の9点を測定した。この結果、面内輝度平均は1044cd/m2、輝度ムラは0.863であり、両側から点灯を実施した場合の条件1=Ip/Imaxは0.904であった。X軸に平行な片側の発光ユニット43個のみ点灯させたところ、片側のみ点灯を実施した場合の条件2=Ia/Ibは0.192であり、内部透過光束の中心での残存率条件3=Φcenter/Φinは、0.106であった。また、X軸に平行な片側の発光ユニットの内、連続する5つの発光ユニットと当該5つの発光ユニットと対向する発光ユニット合計10個の発光ユニットのみ点灯させて、バックライトの出射面から出射する光の直進性を評価したところ、入光端面からY軸方向に528.5mm入った断面輝度分布から求めた半値幅は144.6mmであり、光の拡散が抑制されていた。その結果、表面目視で、発光ユニットが点灯された位置に相当して、正面方向に発光されている領域が矩形状に目視され、これにより、このような面光源素子は、発光ユニットと平行なX軸方向に分割が行える装置としての有効性が確認された。実施例4WO2006/013969の実施例に記載の方法に準じて、高さH0.02mmで天端面2aに0.02mmの平坦部をもち、3aに0.006mmの平坦部をもち、傾斜角θtを30°、35°、55°、60°に種々変更した台形状のパターンを形成し、出射面側のスタンパ5から8を作製した。一方、底面側のスタンパ以下、スタンパ9は、V字状の凹条の高さが入光端面0.004mmから、導光板中央部0.009mmまで緩やかに直線的に変化し、頂角が100°傾斜角R=40°のプリズムパターンを所定の間隔で配列させ、同様に、ニッケル電鋳層を形成し、この原盤を剥離して作製した。これらのスタンパ5からスタンパ8の一つとスタンパ9を転写型として射出成形機の金型固定側キャビティと金型可動側キャビティに組み込み、射出成形法にて42インチ液晶テレビ用の微細構造を持つ導光板を得た。得られた導光板の外寸は横×縦×高さが945×548×3mmであった。当該導光板の出射面には断面が台形状の凸条と凹条が交互に配列されており、導光板の長辺に平行に配設されている。また、底面には断面がV字状の凹条が導光板の短辺に平行に配設されており、高さHv0.004mmから中央0.009mmまで直線的に増大して、対向する入射端面へ同様に直線的に減少する。平均底角にあたる凹条の入射端面側のX軸に平行な斜面の底面に対する平均斜度Rは40°であり、V字状の凹条のピッチは入射端面側0.616mmから中央部0.219mmまで漸次緩やかに減少するように変化させた。発光ユニットとしてサンケン電気株式会社製の型番WA2001のマルチチップLEDモジュール外寸13.7mm、発光長11.4mmを用いた。1次光源を形成するために39個の発光ユニットを各々独立してオンオフ制御を含めた制御可能にし、等間隔13.9mmで配置させて、当該導光板の短辺側の端面を入射端面とし、この入射端面をX軸に平行に配置させ、この対向する2つの入射端面に沿って、1次光源を配置させた。この発光ユニットは対向する2つの入射端面に配置されるため、計2×39=78個用いた。また、導光板の出射面上には拡散シート株式会社ツジデン製:型番D121UZを1枚配置し、さらに輝度上昇フィルム住友スリーエム株式会社製:型番BEFIII-90/50T-7をそのプリズムの長辺がY軸と平行になるように配置し、さらにその上に拡散シート恵和株式会社製:型番PBS072Hを配置した。そして、導光板の底面7及び反射端面8bには反射シート5東レ株式会社製:型番E6SLを配設し、これらの部材を金属フレームに収納させた。そして、この上からポリスチレン製の支持枠にて背面の金属フレームを結合させた。このようにして形成したバックライト装置において、各発光ユニットに対して低電流回路から25mAの電流を印加して輝度性能を求めた。また、X軸に平行な片側の発光ユニットの内、連続する5つの発光ユニットと当該5つの発光ユニットと対向する発光ユニット合計10個の発光ユニットのみ点灯させて、バックライトの出射面から出射する光の直進性を確認し、入光端面からY軸方向に472.5mm入ったX軸方向の断面輝度分布から半値幅を求めた。さらに、X軸に平行な片側の発光ユニット39個のみ点灯させた場合の条件2=Ia/Ibおよび、内部透過光束の中心での残存率条件3=Φcenter/Φinを求めた。これらのデータを表2に示した。その結果、表面目視で、発光ユニットが点灯された位置に相当して、正面方向に発光されている領域が矩形状に目視され、これにより、このような面光源素子は、発光ユニットと平行なX軸方向に分割が行える装置としての有効性が確認された。実施例5この実施例は、入射端面が1面のみの場合である。WO2006/013969の実施例に記載の方法に準じて、高さH0.02mmで天端面2aに0.002mmの平坦部をもち、3aに0.0015mmの平坦部をもち、傾斜角を40°に変更した台形状のパターンを形成し、出射面側のスタンパ10を作製した。一方、底面側のスタンパ以下、スタンパ11は、V字状の凹条の高さが入射端面0.004mmから、反入射端面側0.012mmまで直線的に変化し、頂角が130°傾斜角R=25°のプリズムパターンを所定の間隔で配列させ、同様に、ニッケル電鋳層を形成し、この原盤を剥離して作製した。これらのスタンパ10とスタンパ11を転写型として射出成形機の金型固定側キャビティと金型可動側キャビティに組み込み、射出成形法にて46インチ液晶テレビ用の微細構造を持つ導光板を得た。得られた導光板の外寸は横×縦×高さが1038×589×3mmであった。当該導光板の出射面には断面が台形状の凸条が、導光板の短辺に平行に配設されている。また、底面には断面がV字状の凹条が導光板の長辺に平行に配設されており、高さHv0.004mmから反入射端面に向かって0.012mmまで直線的に増大している。平均底角にあたる凹条の入射端面側のX軸に平行な斜面の底面に対する平均斜度Rは25°であり、V字状の凹条のピッチは入射端面側0.756mmから最大0.795までひろげた後、反入射端面側0.120mmまで漸次緩やかに減少するように変化させた。発光ユニットとしてサンケン電気株式会社製の型番WA2001のマルチチップLEDモジュール外寸13.7mm、発光長11.4mmを用いた。1次光源を形成するために73個の発光ユニットを各々独立してオンオフ制御を含めた制御可能にし、等間隔13.9mmで配置させて、当該導光板の長辺側の片側1辺を入射端面とし、この入射端面をX軸に平行に配置させ、この入射端面に沿って、1次光源を配置させた。また、導光板の出射面上には拡散シート株式会社ツジデン製:型番D121UZを1枚配置し、さらに輝度上昇フィルム住友スリーエム株式会社製:型番BEFIII-90/50T-7をそのプリズムの長辺がX軸と平行になるように配置し、さらにその上に拡散シート恵和株式会社製:型番PBS072Hを配置した。そして、導光板の底面7及び反射端面8bには反射シート5東レ株式会社製:型番E6SLを配設し、これらの部材を金属フレームに収納させた。そして、この上からポリスチレン製の支持枠にて背面の金属フレームを結合させた。このようにして形成したバックライト装置において、各発光ユニットに対して低電流回路から25mAの電流を印加して輝度性能を求めた。輝度測定は輝度計株式会社トプコン製:TOPCONBM-7を用い、適宜の位置の9点を測定した。この結果、面内輝度平均は1040cd/m2、輝度ムラは0.839であった。条件1 ́および条件3 ́は、IPIcenter=0.846...条件1 ́ΦoutΦin=0.038...条件3 ́であり、いずれの条件も満たしていた。また、X軸に平行な片側の発光ユニットの内、連続する5つの発光ユニットのみ点灯させて、バックライトの出射面から出射する光の直進性を確認した。入射端面からY軸方向に294.5mm入った導光板の中央における半値幅は114.2mmであり、入射端面からY方向に9/10の位置に当たる530.0mm入った断面輝度分布から半値幅は161.2mmであった。その結果、表面目視で、発光ユニットが点灯された位置に相当して、正面方向に発光されている領域が矩形状に目視され、これにより、このような面光源素子は、発光ユニットと平行なX軸方向に分割が行える装置としての有効性が確認された。比較例1この比較例は、PMMA製の平板板厚3mmの底面に印刷ドットを付与して、実施例1と同じ大きさの導光板を作製して、実施例1のバックライトに組み込んだ場合である。導光板の底面には入光端面から遠ざかるほど密になるように粗密を付けた白色印刷ドットを設け導光板中央部でドット密度大、輝度分布を所定の分布にした。当該導光板を実施例1と同じバックライト装置に組み込んで輝度を測定したところ面内平均輝度は3152cd/m2であった。実施例1の導光板と比較して、面内平均輝度で18低下していた。また、実施例1と同じく、X軸に平行な片側の発光ユニットの内、連続する5つの発光ユニットと当該5つの発光ユニットと対向する発光ユニット合計10個の発光ユニットのみ点灯させて、バックライトの出射面から出射する光の直進性を確認し、評価したところ、半値幅は247mmであった。Y軸中央では光が拡散されていた。その結果、表面目視で、発光ユニットが点灯された位置に相当して、正面方向に発光されている領域が放射状に広がって目視され、Y軸中央では出射領域が広くX方向に分散されており、このような面光源素子では、発光ユニットと平行なX軸方向に分割が行えない装置であることが確認された。比較例2この比較例は2つの対向する入射端面を有する導光板であって、条件1、2、3はいずれも満たすものの、出射面の台形形状の凸条および凹条の斜面がX軸となす傾斜角度が請求範囲外の場合の例である。実施例1の出射側のスタンパに形成された凸条の台形パターンにおいて、X軸とのなす傾斜角度底角θtを20°に変更して面光源素子を作製した。この面光源素子を実施例1と同じバックライト装置に組み込んで、所定の測定を実施した。両側から点灯を実施した場合の条件1=Ip/Imaxは0.888であった。X軸に平行な片側の発光ユニットのみ点灯を実施した場合の条件2=Ia/Ibは0.051であった。内部透過光束の中心での残存率条件3=Φcenter/Φinは、0.068であり、共に条件を満たしており、2分割ディミングは実施できることを確認した。また、X軸に平行な片側の発光ユニットの内、連続する5つの発光ユニットと当該5つの発光ユニットと対向する発光ユニット合計10個の発光ユニットのみ点灯させて、バックライトの出射面から出射する光の直進性を確認した。光の直進性を判定するために、Y軸中央における断面輝度分布X軸と平行な直線上の輝度分布の測定から半値幅を求めたところ217mmであった。実施例1の半値幅と比較して96mm広くなり、発光ユニットと平行なX軸方向の分割が行えなかった。さらに、このように得られた面光源素子の面内平均輝度を測定したところ、3377cd/m2であり、実施例1と比較して5.7低下していた。比較例3この比較例は2つの対向する入射端面を有する導光板であって、条件1、2、3はいずれも満たすものの、出射面の台形形状の凸条および凹条の斜面がX軸となす傾斜角度が請求範囲外の場合である。実施例1の出射側のスタンパに形成された凸条の台形パターンにおいて、X軸とのなす傾斜角度底角θtを65°に変更して面光源素子を作製した。この面光源素子を実施例1と同じバックライト装置に組み込んで、所定の測定を実施した。両側から点灯を実施した場合の条件1=Ip/Imaxは0.829であり、X軸に平行な片側の発光ユニットのみ点灯した場合の条件2=Ia/Ibは0.063であった。内部透過光束の中心での残存率条件3=Φcenter/Φinは、0.073であり、すべての条件を満たしており、2分割ディミングは実施できることが確認された。また、X軸に平行な片側の発光ユニットの内、連続する5つの発光ユニットと当該5つの発光ユニットと対向する発光ユニット合計10個の発光ユニットのみ点灯させて、バックライトの出射面から出射する光の直進性を確認した。光の直進性を判定するために、Y軸中央における断面輝度分布X軸と平行な直線上の輝度分布の測定から半値幅を求めたところ150mmであった。実施例1の半値幅と比較して30mm広くなったものの、発光ユニットと平行なX軸方向に分割が行えるレベルであった。しかし、このように得られた面光源素子の面内平均輝度を測定したところ、3458cd/m2であり、実施例1と比較して3.4低下していた。比較例4この比較例は、実施例3の底面側のV字状凹条の頂角を100°から130°に変更させた例である。底面側のスタンパ以下、スタンパ12は、高さ0.007mmで頂角が130°傾斜角R=25°のプリズムパターンを所定の間隔で配列させ、同様に、ニッケル電鋳層を形成し、この原盤を剥離して作製した。出射面側のスタンパ3及び底面側のスタンパ12を転写型として射出成形機の金型固定側キャビティと金型可動側キャビティに組み込み、射出成形法にて47インチ液晶テレビ用の微細構造を持つ導光板を得た。得られた導光板の外寸は横×縦×高さが1057×609×3mmであった。実施例3と同じバックライトユニットに組み込んで所定の測定を実施したところ、両側から点灯を実施した場合の条件1=Ip/Imaxは0.877であり、X軸に平行な片側の発光ユニットのみ点灯を実施した場合の条件2=Ia/Ibは0.126であった。内部透過光束の中心での残存率条件3=Φcenter/Φinは、0.081であり、共に条件を満たしていた。しかし、面内平均輝度は776cd/m2であり、実施例3と比べて26低下していた。また、X軸に平行な片側の発光ユニットの内、連続する5つの発光ユニットと当該5つの発光ユニットと対向する発光ユニット合計10個の発光ユニットのみ点灯させて、バックライトの出射面から出射する光の直進性を確認した。光の直進性を判定するために、Y軸中央における断面輝度分布X軸と平行な直線上の輝度分布の測定から半値幅を求めたところ167.6mmであった。実施例1の半値幅と比較して23.0mm広くなった。比較例5実施例1において、底面のV字状凹条の本数を低下させた場合であって、条件2および3を満たさない場合の例である。出射面側はスタンパ1を用い、底面側のスタンパ以下スタンパ13は、V字状の凹条の高さが0.014mm、頂角が130°傾斜角R=25°のプリズムパターンを所定の間隔で配列させ、同様に、ニッケル電鋳層を形成し、この原盤を剥離して作製した。これらのスタンパ1及びスタンパ13を転写型として射出成形機の金型固定側キャビティと金型可動側キャビティに組み込み、射出成形法にて46インチ液晶テレビ用の微細構造を持つ導光板を得た。得られた導光板の外寸は横×縦×高さが1040×595×3mmであった。当該導光板は、出射面が台形状であり、底面にはV字状の凹条が高さHv0.014mm、平均底角にあたる凹条の入射端面側のX軸に平行な斜面の底面に対する平均斜度Rは25°であり、V字状の凹条のピッチは入射端面側1.580mmから中央部0.805mmまで漸次緩やかに減少するように変化させた。実施例1と同様のバックライトに組み込んで光学性能を測定したところ、面内輝度平均は3409cd/m2、であり、実施例1と比較して約5低下した。輝度ムラは0.885であった。両側から点灯を実施した場合の条件1=Ip/Imaxは0.888であった。また、X軸に平行な片側の発光ユニットのみ点灯させたところ、片側のみ点灯を実施した場合の条件2=Ia/Ibは0.599であり、内部透過光束の中心での残存率条件3=Φcenter/Φinは、0.362となり、いずれも条件から外れていた。表面目視では、導光板中央部を過ぎても明るく、Y軸方向における2分割ディミングができなかった。比較例6実施例4において、底面のV字状凹条の本数を低下させた場合であって、条件2および3を満たさない場合の例である。出射面側はスタンパ7を用い、底面側のスタンパ以下スタンパ14は、V字状の凹条の高さが0.014mm、頂角が100°傾斜角R=40°のプリズムパターンを所定の間隔で配列させ、同様に、ニッケル電鋳層を形成し、この原盤を剥離して作製した。これらのスタンパ7及びスタンパ14を転写型として射出成形機の金型固定側キャビティと金型可動側キャビティに組み込み、射出成形法にて42インチ液晶テレビ用の微細構造を持つ導光板を得た。得られた導光板の外寸は横×縦×高さが945×548×3mmであった。実施例4と同様のバックライトに組み込んで光学性能を測定したところ、面内輝度平均は1040cd/m2であり、実施例4の同形状の出射面パターンを用いた場合と比較すると平均輝度は9低下していた。輝度ムラは0.800であった。また、両側から点灯を実施した場合の条件1=Ip/Imaxは0.811で、条件を満たしていたが、片側のみ点灯を実施した場合の条件2=Ia/Ibは0.598であり、内部透過光束の中心での残存率条件3=Φcenter/Φinは、0.355であり、共に条件を満たしていなかった。X軸に平行な片側の発光ユニット39個のみ点灯させたところ、表面目視で、導光板中央部を過ぎても明るく、Y軸方向における2分割ディミングはできなかった。また、X軸方向における部分点灯実施例4と同じ条件を行ったところ、半値幅は154mmであり、実施例4の同形状を用いた導光板と比べて9mm程度しか広がっていなかったが、さらにX軸方向の半値幅より外側の領域において、Y軸中央までに出射されなかった伝播光がY軸中央を越えて徐々に出射された影響でやや輝度が高くなり、本来黒くしたい部分が明るくなってしまいコントラストを悪化させた。比較例7実施例5の出射側のスタンパに形成された凸条の台形パターンのX軸とのなす傾斜角度底角Rのみ20°と65°に変更して、面光源素子を作製した。得られた導光板を実施例5と同じバックライト装置に組み込み、X軸に平行な発光ユニットの内、連続する5つの発光ユニットのみ点灯させて、バックライトの出射面から出射する光の直進性を確認した。入光端面からY軸方向に294.5mm入った導光板の中央における半値幅および入射端面から9/10の位置である530.0mm入った断面輝度分布から半値幅を表3に記載した。入射端面から9/10の位置での半値幅は実施例5と比較して、底角20°では150mm、底角65°では28mmまで広がり、表面目視で、発光ユニットが点灯された位置に対して、反入射端面近傍での正面方向の出射領域が広がり、正面方向に発光されている領域が放射状になり、光の直進性が低下していた。比較例8実施例5において、底面のV字状凹条の本数を減らした場合であって、条件3 ́を満たさない場合の例である。出射面側はスタンパ10を用い、底面側のスタンパ以下スタンパ15は、V字状の凹条の高さが0.014mm、頂角が130°傾斜角R=25°のプリズムパターンを所定の間隔で配列させ、同様に、ニッケル電鋳層を形成し、この原盤を剥離して作製した。これらのスタンパ10及びスタンパ15を転写型として射出成形機の金型固定側キャビティと金型可動側キャビティに組み込み、射出成形法にて46インチ液晶テレビ用の微細構造を持つ導光板を得た。得られた導光板の外寸は横×縦×高さが1038×589×3mmであった。当該導光板の出射面には断面が台形状の凸条が、導光板の短辺に平行に配設されている。また、底面には断面がV字状の凹条が導光板の長辺に平行に配設されており、高さHv0.005mmであり、平均底角にあたる凹条の入射端面側のX軸に平行な斜面の底面に対する平均斜度Rは25°であり、V字状の凹条のピッチは入射端面側1.011mmから中央部0.568mmまで漸次緩やかに減少し、その後、反入射端面に向けて0.603mmまで漸次緩やかに増大するように変化させた。実施例5同様のバックライトに組み込んで光学性能を測定したところ、面内輝度平均は976cd/m2であり、実施例5と比較すると平均輝度は6低下していた。輝度ムラは0.833であった。また、条件1 ́=Ip/Icenterは0.857であったが、入射端面と対向する端面を通して導光板から出て行く内部透過光束の残存率条件3 ́=Φout/Φinは、0.310であり、条件を満たしていなかった。また、X軸に平行な発光ユニットの内、連続する5つの発光ユニットのみ点灯させて、バックライトの出射面から出射する光の直進性を確認した。入光端面からY軸方向に294.5mm入った導光板の中央における半値幅は126.9mmであり、入射端面から9/10の位置である530.0mm入った断面輝度分布から半値幅は175.6mmで、実施例5の場合と比較して14.4mm悪化していた。表面目視では、発光ユニットが点灯された位置の導光板の入射端面と対向する反入射端面近傍においてX軸方向に明るい領域が広がり、本来黒くしたい領域が明るくなってしまいコントラストを悪化させた。"