"入力信号を増幅する複数の単位増幅器と、上記複数の単位増幅器の入力側に配置され、上記複数の単位増幅器の入力側整合回路として動作する第1の平衡-不平衡変換回路と、上記複数の単位増幅器の出力側に配置され、上記複数の単位増幅器の出力側整合回路として動作する第2の平衡-不平衡変換回路とを備えたプッシュプル増幅器において、上記第1及び第2の平衡-不平衡変換回路がバランを用いて構成されており、上記第1の平衡-不平衡変換回路におけるバランの配置と、上記第2の平衡-不平衡変換回路におけるバランの配置とが点対称であることを特徴とするプッシュプル増幅器。複数の単位増幅器の前段又は後段に、振幅又は位相のうちの少なくとも一方を調整する調整回路が設けられていることを特徴とする請求項1記載のプッシュプル増幅器。単位増幅器として、トランジスタが用いられていることを特徴とする請求項1または請求項2記載のプッシュプル増幅器。第1及び第2の平衡-不平衡変換回路を構成しているバランは、フェライトコアを用いている伝送線路型バラン、フェライトコアを用いている巻線バラン、マーチャントバラン又はアクティブバランのいずれかであることを特徴とする請求項1から請求項3のうちのいずれか1項記載のプッシュプル増幅器。従来のプッシュプル増幅器は以上のように構成されているので、個々の単位増幅器で発生する高調波2foを理想的には抑圧することができる。しかし、実際には、全ての周波数範囲で完全に理想的な動作は行われないため、個々の単位増幅器で発生する高調波2foを完全に抑圧することができず、スプリアスを規定値以下に抑圧することができないことがあるなどの課題があった。この発明は上記のような課題を解決するためになされたもので、個々の単位増幅器で発生する高調波2foを抑圧して、スプリアスを低減することができるプッシュプル増幅器を得ることを目的とする。この発明に係るプッシュプル増幅器は、入力信号を増幅する複数の単位増幅器と、複数の単位増幅器の入力側に配置され、複数の単位増幅器の入力側整合回路として動作する第1の平衡-不平衡変換回路と、複数の単位増幅器の出力側に配置され、複数の単位増幅器の出力側整合回路として動作する第2の平衡-不平衡変換回路とを備え、第1及び第2の平衡-不平衡変換回路がバランを用いて構成されており、第1の平衡-不平衡変換回路におけるバランの配置と、第2の平衡-不平衡変換回路におけるバランの配置とが点対称であるものである。この発明によれば、入力信号を増幅する複数の単位増幅器と、複数の単位増幅器の入力側に配置され、複数の単位増幅器の入力側整合回路として動作する第1の平衡-不平衡変換回路と、複数の単位増幅器の出力側に配置され、複数の単位増幅器の出力側整合回路として動作する第2の平衡-不平衡変換回路とを備え、第1及び第2の平衡-不平衡変換回路がバランを用いて構成されており、第1の平衡-不平衡変換回路におけるバランの配置と、第2の平衡-不平衡変換回路におけるバランの配置とが点対称であるように構成したので、個々の単位増幅器で発生する高調波2foを抑圧して、スプリアスを低減することができる効果がある。実施の形態1.図1はこの発明の実施の形態1によるプッシュプル増幅器を示す構成図である。図1において、単位増幅器群1は複数の単位増幅器2,3,4,5から構成されている。単位増幅器2,3,4,5は入出力インピーダンスが12.5Ωに調整されており、入力信号であるRF信号を増幅する。第1の平衡-不平衡変換回路である平衡-不平衡変換回路11は単位増幅器群1の入力側に配置されており、単位増幅器群1の入力側整合回路として動作し、50Ωから12.5Ωに変換する。平衡-不平衡変換回路11は複数のバラン12,13,14から構成されており、バラン12は50Ωから25Ωに変換し、バラン13,14は25Ωから12.5Ωに変換する。第2の平衡-不平衡変換回路である平衡-不平衡変換回路21は単位増幅器群1の出力側に配置されており、単位増幅器群1の出力側整合回路として動作し、50Ωから12.5Ωに変換する。平衡-不平衡変換回路21は複数のバラン22,23,24から構成されており、バラン22,23は25Ωから12.5Ωに変換し、バラン24は50Ωから25Ωに変換する。図1のプッシュプル増幅器は、入力端子31から出力端子32に至る経路A,B,C,D図2を参照の振幅偏差と位相偏差が等しくなるように、平衡-不平衡変換回路11,21の内部にはバラン12,13,14,22,23,24が配置されている。即ち、平衡-不平衡変換回路11におけるバラン12,13,14と、平衡-不平衡変換回路21におけるバラン22,23,24とが点対称に配置されている。具体的には、平衡-不平衡変換回路11のバラン12は不平衡ポートであるPort1が入力端子31と接続され、平衡ポートであるPort2がバラン14のPort1と接続され、平衡ポートであるPort3がバラン13のPort1と接続されている。バラン13は不平衡ポートであるPort1がバラン12のPort3と接続され、平衡ポートであるPort2が単位増幅器3の入力側と接続され、平衡ポートであるPort3が単位増幅器2の入力側と接続されている。バラン14は不平衡ポートであるPort1がバラン12のPort2と接続され、平衡ポートであるPort2が単位増幅器5の入力側と接続され、平衡ポートであるPort3が単位増幅器4の入力側と接続されている。平衡-不平衡変換回路21のバラン22は平衡ポートであるPort2が単位増幅器2の出力側と接続され、平衡ポートであるPort3が単位増幅器3の出力側と接続され、不平衡ポートであるPort1がバラン24のPort2と接続されている。バラン23は平衡ポートであるPort2が単位増幅器4の出力側と接続され、平衡ポートであるPort3が単位増幅器5の出力側と接続され、不平衡ポートであるPort1がバラン24のPort3と接続されている。バラン24は平衡ポートであるPort2がバラン22のPort1と接続され、平衡ポートであるPort3がバラン23のPort1と接続され、不平衡ポートであるPort1が出力端子32と接続されている。次に動作について説明する。入力端子31から入力されたRF信号は、平衡-不平衡変換回路11のバラン12に入力される。平衡-不平衡変換回路11のバラン12に入力されたRF信号は、電力が1/2に分割されて、一方のRF信号がバラン13に入力され、他方のRF信号がバラン14に入力される。平衡-不平衡変換回路11のバラン13に入力されたRF信号は、電力が1/2に分割されて、一方のRF信号が単位増幅器2に入力され、他方のRF信号が単位増幅器3に入力される。平衡-不平衡変換回路11のバラン14に入力されたRF信号は、電力が1/2に分割されて、一方のRF信号が単位増幅器4に入力され、他方のRF信号が単位増幅器5に入力される。単位増幅器2,3,4,5に入力されたRF信号は増幅され、単位増幅器2により増幅されたRF信号と単位増幅器3により増幅されたRF信号は、平衡-不平衡変換回路21のバラン22に入力される。また、単位増幅器4により増幅されたRF信号と単位増幅器5により増幅されたRF信号は、平衡-不平衡変換回路21のバラン23に入力される。なお、RF信号が入力された単位増幅器2,3,4,5からは、増幅後のRF信号の基本波foと一緒に、高調波2fo,3fo,も出力される。平衡-不平衡変換回路21のバラン22に入力された2つのRF信号は、電力が合成されてバラン24に入力される。平衡-不平衡変換回路21のバラン23に入力された2つのRF信号は、電力が合成されてバラン24に入力される。平衡-不平衡変換回路21のバラン24に入力された2つのRF信号は、電力が合成されて出力端子32から外部に出力される。これにより、出力端子32からRF信号が外部に出力されるが、RF信号が平衡-不平衡変換回路21のバラン22,23,24を通過する際に偶高調波2fo,4fo,は抑圧されるため、出力端子32から偶高調波2fo,4fo,は出力されない。次に本発明の効果について詳細に説明する。図3は図1のプッシュプル増幅器における各部の振幅偏差及び位相偏差を示す説明図である。図3では、バランにおけるPort2でのRF信号の振幅偏差がΔa=0dB、位相偏差がΔp=0度であるとき、Port3でのRF信号の振幅偏差がΔa=0.25dB、位相偏差がΔp=5度であるとして説明する。入力端子31から入力されたRF信号が、平衡-不平衡変換回路11のバラン12に入力されて、ポイントA1を通過したときのRF信号の振幅偏差はΔa=0.25dBとなり、位相偏差はΔp=5度となる。また、ポイントA2を通過したときのRF信号の振幅偏差はΔa=0dBとなり、位相偏差はΔp=0度となる。このように、バラン12を通過することで、Port2とPort3の間で、振幅偏差Δa、位相偏差Δpが発生する。バラン12を通過してバラン13,14に入力されたRF信号の振幅偏差Δa及び位相偏差Δpは更に大きくなり、ポイントB1を通過したときのRF信号の振幅偏差はΔa=0.5dBとなり、位相偏差はΔp=10度となる。ポイントB2を通過したときのRF信号の振幅偏差はΔa=0.25dBとなり、位相偏差はΔp=5度となる。ポイントB3を通過したときのRF信号の振幅偏差はΔa=0.25dBとなり、位相偏差はΔp=5度となる。また、ポイントB4を通過したときのRF信号の振幅偏差はΔa=0dBとなり、位相偏差はΔp=0度となる。これらのRF信号は、単位増幅器2,3,4,5において、同じ振幅偏差と位相偏差を持って増幅され、単位増幅器2,3,4,5で発生する高調波についても同様の偏差を持つことになる。これらの偏差は、RF信号の基本波foについては損失の要因になり、2次高調波2foについては抑圧量として寄与する。本発明は、2次高調波2foの抑圧を目的としているため、以下、2次高調波2foに着目して説明する。ポイントC1を通過したときのRF信号の振幅偏差はΔa=0.5dBとなり、位相偏差はΔp=10度となる。ポイントC2を通過したときのRF信号の振幅偏差はΔa=0.25dBとなり、位相偏差はΔp=5度となる。ポイントC3を通過したときのRF信号の振幅偏差はΔa=0.25dBとなり、位相偏差はΔp=5度となる。ポイントC4を通過したときのRF信号の振幅偏差はΔa=0dBとなり、位相偏差はΔp=0度となる。バラン22によってポイントC1を通過するRF信号とポイントC2を通過するRF信号が合成され、バラン23によってポイントC3を通過するRF信号とポイントC4を通過するRF信号が合成される。また、バラン22,23によって、ポイントC2を通過するRF信号及びポイントC4を通過するRF信号における2次高調波2foの振幅偏差Δaと位相偏差Δpだけが重畳される。ここで、図4はバラン22,23を通過するRF信号における2次高調波2foの信号ベクトルを示す説明図である。図4からも明らかなように、バラン22によって、RF信号の2次高調波2foが合成されることで、ポイントC1を通過しているRF信号の2次高調波2foと、ポイントC2を通過しているRF信号の2次高調波2foとが、互いに打ち消し合って完全に抑圧される。また、バラン23によって、RF信号の2次高調波2foが合成されることで、ポイントC3を通過しているRF信号の2次高調波2foと、ポイントC4を通過しているRF信号の2次高調波2foとが、互いに打ち消し合って完全に抑圧される。このように、2次高調波2foが互いに打ち消し合う理由は、RF信号の2次高調波2foが平衡-不平衡変換回路21に入力されたときに、平衡ポート同士の振幅偏差と位相偏差が、2次高調波2foにおいて最少になるような経路に各バランを配置しているためである。バラン22,23,24の振幅偏差Δa及び位相偏差Δpが異なっている場合、バラン22,23では、2次高調波2foが完全には抑圧されないが、バラン24によって、RF信号の2次高調波2foが合成されることで、ポイントD1を通過しているRF信号の2次高調波2foと、ポイントD2を通過しているRF信号の2次高調波2foとが、互いに打ち消し合って完全に抑圧される。ここで、図5はバラン12,13,14,22,23,24が従来構成で配置される場合の各部の振幅偏差及び位相偏差を示す説明図である。従来構成では、図1のプッシュプル増幅器と異なり、平衡-不平衡変換回路11におけるバラン12,13,14と、平衡-不平衡変換回路21におけるバラン22,23,24とが点対称に配置されていないので、図6に示すように、ポイントC1を通過しているRF信号の2次高調波2foと、ポイントC2を通過しているRF信号の2次高調波2foとが、完全には打ち消し合うことができない。また、ポイントC3を通過しているRF信号の2次高調波2foと、ポイントC4を通過しているRF信号の2次高調波2foとが、完全には打ち消し合うことができない。図7はバランの振幅偏差Δa及び位相偏差Δpをパラメータとして、RF信号の2次高調波2foの抑圧量を計算した結果を示すグラフ図である。図7より、バランの振幅偏差がΔa=0.25dB、位相偏差がΔp=5度であれば、この実施の形態1のプッシュプル増幅器では、2次高調波2foの抑圧量が62dBであるのに対して、従来構成のプッシュプル増幅器では、2次高調波2foの抑圧量が38dBであり、この実施の形態1のプッシュプル増幅器の方が、従来構成のプッシュプル増幅器よりも、2次高調波2foの抑圧量が24dBだけ大きい。したがって、従来構成である図5のプッシュプル増幅器における2次高調波2foの抑圧量よりも、図1のプッシュプル増幅器における2次高調波2foの抑圧量の方が大きいことが分かる。図8はRF信号の基本波foと2次高調波2foの測定結果を示す説明図である。RF信号の基本波foについては、この実施の形態1のプッシュプル増幅器と、従来構成のプッシュプル増幅器との間で相違はないが、RF信号の2次高調波2foについては、この実施の形態1のプッシュプル増幅器の方が、従来構成のプッシュプル増幅器よりも小さくなっている。以上で明らかなように、この実施の形態1によれば、RF信号を増幅する複数の単位増幅器2,3,4,5と、複数の単位増幅器2,3,4,5の入力側に配置され、複数の単位増幅器2,3,4,5の入力側整合回路として動作する平衡-不平衡変換回路11と、複数の単位増幅器2,3,4,5の出力側に配置され、複数の単位増幅器2,3,4,5の出力側整合回路として動作する平衡-不平衡変換回路21とを備え、平衡-不平衡変換回路11,21がバランを用いて構成されており、平衡-不平衡変換回路11におけるバラン12,13,14の配置と、平衡-不平衡変換回路21におけるバラン22,23,24の配置が点対称であるように構成したので、入力端子31から出力端子32に至る経路A,B,C,Dの振幅偏差と位相偏差が等しくなり、その結果、個々の単位増幅器2,3,4,5で発生する高調波2foを抑圧して、スプリアスを低減することができる効果を奏する。なお、この実施の形態1では、単位増幅器群1が4個の単位増幅器2,3,4,5から構成されているものを示したが、これは一例に過ぎず、例えば、単位増幅器群1が2個の単位増幅器、8個の単位増幅器、16個の単位増幅器から構成されていてもよい。また、この実施の形態1では、平衡-不平衡変換回路11が3個のバラン12,13,14から構成されて、バランが2段構成1段目:バラン12、2段目:バラン13,14であるものを示したが、これは一例に過ぎず、例えば、バランが1段構成1段目:バラン12であってもよいし、バランが3段構成1段目:バラン12、2段目:バラン13,14、3段目:4個のバランであってもよい。同様に、平衡-不平衡変換回路21が3個のバラン22,23,24から構成されて、バランが2段構成1段目:バラン22,23、2段目:バラン24であるものを示したが、これは一例に過ぎず、例えば、バランが1段構成1段目:1個のバランであってもよいし、バランが3段構成1段目:4個のバラン、2段目:バラン22,23、3段目:バラン24であってもよい。実施の形態2.図9はこの発明の実施の形態2によるプッシュプル増幅器を示す構成図であり、図において、図1と同一符号は同一または相当部分を示すので説明を省略する。振幅位相調整回路41~44は単位増幅器2~5の前段に設置されており、RF信号の振幅偏差及び位相偏差を調整する回路である。図8の例では、振幅位相調整回路41~44が単位増幅器2~5の前段に設置されているが、単位増幅器2~5の後段に設置されていてもよい。次に動作について説明する。振幅位相調整回路41~44を実装している点以外は、上記実施の形態1と同様であるため、振幅位相調整回路41~44の処理内容だけを説明する。単位増幅器群1を構成している単位増幅器2,3,4,5の間にバラツキがなければ、上記実施の形態1で説明したように、振幅位相調整回路41~44を実装することなく、単位増幅器2,3,4,5で発生する高調波2foを抑圧することができる。しかし、単位増幅器2,3,4,5の間にバラツキがある場合、そのバラツキに伴う振幅偏差及び位相偏差によって、単位増幅器2,3,4,5で発生する高調波2foを十分に抑圧することができない可能性がある。そこで、この実施の形態2では、単位増幅器2,3,4,5の間のバラツキに伴う振幅偏差及び位相偏差を調整する振幅位相調整回路41~44を実装している。単位増幅器2,3,4,5の間のバラツキの値が既知である場合には、振幅位相調整回路41~44は、そのバラツキの値に応じてRF信号の振幅偏差及び位相偏差を調整する。単位増幅器2,3,4,5の間のバラツキの値が既知ではないが、振幅偏差及び位相偏差を検波する検波器図示せぬが設けられている場合には、振幅位相調整回路41~44は、その検波器の検波結果にしたがってRF信号の振幅偏差及び位相偏差を調整する。以上で明らかなように、この実施の形態2によれば、単位増幅器2~5の前段又は後段に、RF信号の振幅偏差及び位相偏差を調整する振幅位相調整回路41~44を設けるように構成したので、単位増幅器2~5の間にバラツキがある場合でも、RF信号の2次高調波2foを十分に抑圧することができる効果を奏する。なお、この実施の形態2では、振幅位相調整回路41~44が、振幅偏差及び位相偏差の双方を調整するものを示したが、振幅偏差又は位相偏差のいずれか一方を調整するようにしてもよい。実施の形態3.上記実施の形態1,2では、入出力インピーダンスが12.5Ωに調整されている単位増幅器2,3,4,5を用いて、単位増幅器群1が構成されているものを示したが、単位増幅器2,3,4,5として、入出力インピーダンスが12.5Ωに調整されている単位トランジスタを用いて、単位増幅器群1が構成されていてもよく、上記実施の形態1,2と同様の効果を奏することができる。また、整合インピーダンスを12.5Ωとしているが、平衡-不平衡変換回路11,21のインピーダンスもしくは単位増幅器単位トランジスタのインピーダンスとしてもよい。上記実施の形態1,2では、平衡-不平衡変換回路11,21を構成しているバランが、図10に示すように、同軸ケーブルとフェライトコアを用いている伝送線路型バランであるものを想定しているが、同軸ケーブルがUの字型に曲げられて、フェライトコアに通されている形状のものや、フェライトコアの大きさが変化しているものであってもよい。また、平衡-不平衡変換回路11,21を構成しているバランが、フェライトコアであるメガネコアやトロイダルコアに、エナメル線等の線材が巻かれている巻線バランであってもよい。また、平衡-不平衡変換回路11,21を構成しているバランが、マーチャントバランやアクティブバランであってもよい。なお、本願発明はその発明の範囲内において、各実施の形態の自由な組み合わせ、あるいは各実施の形態の任意の構成要素の変形、もしくは各実施の形態において任意の構成要素の省略が可能である。"