"金属材料からなり、自らねじ立てをしながら木質系材料にねじ込まれ、締め付けを行う木質系材料用自穿孔ねじにおいて、ねじ軸線を含む縦断面における進み側フランクの谷底からねじ山の頂までの長さLlが、ねじ軸線を含む縦断面における追い側フランクの谷底からねじ山の頂までの長さLfより20以上短くされている木質系材料用自穿孔ねじ。ねじ軸線を含む縦断面における進み側フランクの谷底からねじ山の頂までの長さLlが、ねじ軸線を含む縦断面における追い側フランクの谷底からねじ山の頂までの長さLfより24以上短くされている請求項1記載の木質系材料用自穿孔ねじ。ねじ軸線を含む縦断面における進み側フランクの谷底からねじ山の頂までの長さLlが、ねじ軸線を含む縦断面における追い側フランクの谷底からねじ山の頂までの長さLfより28以上短くされている請求項1記載の木質系材料用自穿孔ねじ。進み側フランクは追い側フランクより摩擦係数が小さな面とされている請求項1乃至3のいずれか1項に記載の木質系材料用自穿孔ねじ。進み側フランク角が追い側フランク角より小さくされている請求項1乃至4のいずれか1項に記載の木質系材料用自穿孔ねじ。進み側フランクの谷底端におけるねじ谷径Dlが追い側フランクの谷底端におけるねじ谷径Dfより太くされている請求項1乃至5のいずれか1項に記載の木質系材料用自穿孔ねじ。ねじ山の全長または一部において、追い側フランクに放射状に突条または溝が設けられている請求項1乃至6のいずれか1項に記載の木質系材料用自穿孔ねじ。追い側フランク角を45度とした請求項1乃至7のいずれか1項に記載の木質系材料用自穿孔ねじ。前記従来のJIS規格に準拠しない木質系材料用自穿孔ねじにおいても、ねじ込みトルクを小さくするという課題および引き抜き強度を大きくするという課題の2つを同時に十分に達成できるものはなかった。そして、多くの場合、製造過程での仕上がりのばらつきにより、製品となった1本1本のねじ毎の性能のばらつきが非常に大きく、本来は同一性能であるべき同一仕様の製品の中で、一部のねじは性能が高いが、一部のねじは性能が著しく低下するという現象が顕著に見られ、締め付け易さ、および引き抜き強度に関し、安定した性能が得られないという問題があった。また、前記金属材にねじ込まれるタッピンねじにおけるように、進み側フランク角より追い側フランク角を小さい非対称ねじ山形状としても、木質系材料用自穿孔ねじにおいては、締め付けを容易にするとともに抜けにくくするという課題は解決できなかった。本発明は、このような従来の事情に鑑みてなされたもので、本発明の目的の一つは、ねじ込み時のトルクを安定的に小さくするとともに、引き抜き抵抗を安定的に大きくでき、かつ1本1本のねじ毎のねじ込みトルク性能および引き抜き抵抗性能のばらつきを少なくすることができる木質系材料用自穿孔ねじを提供することにある。本発明の他の目的は、製造方法が簡単で安価に製造できる木質系材料用自穿孔ねじを提供することにある。本発明のさらに他の目的は、以下の説明から明らかになろう。本発明者は、鋭意研究の結果、前記従来のねじの問題は、次のような事情により生じていることを見出した。木質系材料は金属材料と異なり、柔らかく、かつ一般に密度等が均一でなく、強度が一様でない。特に、木材の小片を接着剤と混合し熱圧成形したパーティクルボ-ド、中密度繊維板MDF等では、素材として構造的に不均一な部分が生じることは避けがたく、素材の板全体としては充分な強度があっても、ねじがねじ込まれる僅かな部分のみ素材の強度が小さくなっている場合もある。その一方、通常、木質系材料にねじをねじ込む際には、ねじ頭部の駆動穴に工具の先端を挿入し、作業者が締め付け工具に自分の体重を掛ける等してねじに軸方向先端向きの大きな荷重を加えた状態で、ねじを駆動回転して、ねじ自らにより木質系材料に雌ねじを形成させながら、ねじ込んで行き、頭部と木質系材料との間に被締結物を挟んで締め付け、予め設定した回転トルクで電動工具を停止して、ねじの締結作業を終了する。または、作業者の手応えトルクの反作用で作業を完了する。ここにおいて注目すべきは、ねじ締め付け時には、ねじ締め付け作業者によりねじ進行方向に負荷された荷重が、進み側フランクでのみ受け止められることになり、追い側フランクでは受け止められないことである。このように木質系材料にねじをねじ込む場合、進み側フランクに大きな軸方向荷重が作用される一方、既に述べた如く木質系材料は柔らかく、かつ密度および強度が均一でないことが多いので、従来のねじでは、ねじ込み時にねじと木質系材料との間に発生する摩擦力が大きく変動しがちであるとともに、木質系材料に形成される雌ねじもその形成過程で壊れてしまい易かったため、従来のねじでは、ねじ込みトルクが大きくなったり、引き抜き強度が低くなったり、1本1本のねじ毎の性能のばらつきが大きくなりやすかったのである。また、前述の金属材にねじ込まれるタッピンねじにおけるように、進み側フランク角より追い側フランク角を小さい非対称ねじ山形状としても、金属と木質系材料との機械的特性の相違および生じる摩擦現象の相違により、木質系材料用自穿孔ねじにおいては、ねじ込みを容易にするとともに抜けにくくするという課題は解決できなかったのである。本発明による木質系材料用自穿孔ねじは、このような本発明者の知見に基づいて発明されたものであり、請求項1に記載の発明による木質系材料用自穿孔ねじは、金属材料からなり、自らねじ立てをしながら木質系材料にねじ込まれ、締め付けを行う木質系材料用自穿孔ねじにおいて、ねじ軸線を含む縦断面における進み側フランクの谷底からねじ山の頂までの長さLlが、ねじ軸線を含む縦断面における追い側フランクの谷底からねじ山の頂までの長さLfより20以上短くされているものである。この請求項1の本発明においては、ねじ軸線を含む縦断面における進み側フランクの谷底からねじ山の頂までの長さLlが、ねじ軸線を含む縦断面における追い側フランクの谷底からねじ山の頂までの長さLfより20以上短くされており、これにより、進み側フランクの面積が追い側フランクの面積より前記長さの比Ll/Lfに対応して小さくされているので、ねじ締結時に被ねじ込み材と進み側フランクとの接触面積を減少させ、ねじ込み時の摩擦抵抗を一定以上少なくすることができるなお、本発明者の長年の研究によれば、摩擦力は垂直荷重に比例し、見かけの接触面積によらないとするアモントンクーロンの摩擦法則は、木質系材料に対する自穿孔ねじのねじ込み時に発生する摩擦力の場合には成立せず、木質系材料と進み側フランクとの接触面積が小さくなるほど、摩擦力は小さくなる。したがって、被ねじ込み材が木質系材料の場合においても、ねじ込み時の摩擦、ひいてはねじ込み時のトルクを安定的に小さくし、かつ1本1本のねじ毎の、ねじ込みトルク性能のばらつきを少なくすることができる。また、ねじ込み時の摩擦が小さいことにより、ねじ込み時に木質系材料がねじの進み側フランクから受ける剪断力が小さいので、木質系材料に形成される雌ねじがその形成過程で壊れにくく、正常な状態に形成され易いため、引き抜き強度を安定的に大きくし、かつ1本1本のねじ毎の引き抜き抵抗性能のばらつきを少なくすることができる。加うるに、木質系材料と進み側フランクとの接触面積が小さいので、木質系材料が進み側フランクから受ける単位面積当たりの圧縮力圧縮圧力が高くなり、木質系材料がより大きく圧縮されて、形成される雌ねじ部分の密度が高くなり、ひいては雌ねじの強度が高くなる。したがって、これによっても、引き抜き強度を安定的に大きくし、かつ1本1本のねじ毎の、引き抜き抵抗性能のばらつきを少なくすることができる。さらに、締め付けが完了すると、軸方向荷重が除去され、追い側フランクがねじの締め付け力を受けて木質系材料と密着する。その上、木質系材料がねじ山全体を締め付ける方向にスプリングバックしてくる。ここにおいて、追い側フランクの面積が進み側フランクの面積より大きくされており、この広い面積の追い側フランクが木質系材料を安定に受け止めるので、これによっても、引き抜き強度を安定的に大きくし、かつ1本1本のねじ毎の引き抜き抵抗性能のばらつきを少なくすることができる。また、本発明の木質系材料用自穿孔ねじは、前述のような構成とするだけであるので、製造方法が簡単で安価に製造できる。なお、よりよい効果を得るため、好ましくは、ねじ軸線を含む縦断面における進み側フランクの谷底からねじ山の頂までの長さLlは、ねじ軸線を含む縦断面における追い側フランクの谷底からねじ山の頂までの長さLfより、請求項2記載の本発明のように24以上短くするとよく、さらに好ましくは、請求項3記載の本発明のように28以上短くするとよい。請求項4記載の本発明は、進み側フランクを追い側フランクより摩擦係数が小さな面とするものである。これにより、ねじ込み時のトルクを一層小さくかつ安定させることができるとともに、戻しトルクを増大させることができる。請求項5記載の本発明は、進み側フランク角を追い側フランク角より小さくすることにより、ねじ軸線を含む縦断面における進み側フランクの谷底からねじ山の頂までの長さLlを、ねじ軸線を含む縦断面における追い側フランクの谷底からねじ山の頂までの長さLfより短くするものである。このような進み側フランク角と追い側フランク角の大小関係は、前述の金属材にねじ込まれるタッピンねじにおいて、進み側フランク角より追い側フランク角を小さくする周知技術とは、全く反対であることが注意されなければならない。請求項6記載の本発明は、進み側フランクの谷底端におけるねじ谷径Dlを追い側フランクの谷底端におけるねじ谷径Dfより太くすることにより、ねじ軸線を含む縦断面における進み側フランクの谷底からねじ山の頂までの長さLlを、ねじ軸線を含む縦断面における追い側フランクの谷底からねじ山の頂までの長さLfより短くするものである。進み側フランク角を過小にすると、場合によっては製造上の問題等の弊害を招く虞があるが、この請求項6記載の本発明ではそのような問題を生じさせることなく、前記Ll/Lfの比を小さくすることができる。請求項7記載の本発明は、ねじ山の全長または一部において、追い側フランクに放射状に突条または溝を設けたものである。この請求項7記載の本発明では、追い側フランクにおける摩擦力を増大させ、戻しトルクをより一層増大させることができる。請求項8記載の本発明は、追い側フランク角を45度としたものである。これにより、引き抜き力が木質系材料に対する剪断力と圧縮力に等分に分散されるので、引き抜き抵抗を最大にすることができる。本発明の木質系材料用自穿孔ねじは、イねじ込み時のトルクを安定的に小さくするとともに、引き抜き抵抗を安定的に大きくでき、かつ1本1本のねじ毎の、ねじ込みトルク性能および引き抜き抵抗性能のばらつきを少なくすることができる、ロ製造方法が簡単で安価に製造できる、ハ追い側フランクの摩擦が大きくなるようにすることにより、戻しトルクを増大させることができる、等の優れた効果を得られるものである。以下、本発明を図面に示す実施例に基づいて説明する。図1および2は本発明の実施例1を示している。木質系材料用自穿孔ねじ1は、鋼、ステンレス鋼、ニッケルクロム鋼等の金属からなり、転造により製作されており、軸部2とこの軸部2の一端部に設けられた頭部3とを一体的に有している。前記頭部3にはリセス4が設けられている。前記軸部2の外周には、1条のねじ山5が螺旋状に設けられている。前記ねじ山5の進み側フランク角αは20度、追い側フランク角βは45度とされており、したがって、進み側フランク角α<追い側フランク角βとされている。ねじ軸線を含む縦断面における進み側フランク6の谷底からねじ山5の頂7までの長さをLl、ねじ軸線を含む縦断面における進み側フランク6の谷底からねじ山5の頂7までの長さをLfとすると、本実施例では、通常のねじの場合と同様に、進み側フランク6の谷底端におけるねじ谷径と追い側フランク8の谷底端におけるねじ谷径とが同じとされているので、Ll=ねじ外径-ねじ谷径/2cosαLf=ねじ外径-ねじ谷径/2cosβとなる。なお、この場合、ねじ外径-ねじ谷径=ねじ山高さである。したがって、Ll/Lf=0.75275.2となっている。すなわち、ねじ軸線を含む縦断面における進み側フランク6の谷底からねじ山5の頂7までの長さLlが、ねじ軸線を含む縦断面における追い側フランク8の谷底からねじ山5の頂7までの長さLfより24.8短くされている。これにより、進み側フランク6の面積は追い側フランク8の面積より前記長さの比Ll/Lfに対応して小さくされている。また、進み側フランク6は追い側フランク8より摩擦係数が小さな面とされている。これは、例えば、ねじ転造時に転造ダイスが追い側フランク8より進み側フランク6に強くかつ長く接触するようにすることにより実現できる。この木質系材料用自穿孔ねじ1では、進み側フランク6の面積が追い側フランク8の面積より前記長さの比Ll/Lfに対応して小さくされているので、ねじ締結時に被ねじ込み材と進み側フランク6との接触面積を減少させ、ねじ込み時の摩擦抵抗を一定以上少なくすることができる。したがって、被ねじ込み材が木質系材料の場合においても、ねじ込み時の摩擦、ひいてはねじ込み時のトルクを安定的に小さくし、かつ1本1本のねじ1毎のねじ込みトルク性能のばらつきを少なくすることができる。また、ねじ込み時の摩擦が小さいことにより、ねじ込み時に木質系材料がねじ1から受ける剪断力が小さいので、木質系材料に形成される雌ねじがその形成過程で壊れにくく、正常な状態に形成され易いため、引き抜き強度を安定的に大きくし、かつ1本1本のねじ1毎の引き抜き抵抗性能のばらつきを少なくすることができる。加うるに、木質系材料と進み側フランク6との接触面積が小さいので、木質系材料が進み側フランク6から受ける単位面積当たりの圧縮力圧縮圧力が高くなり、木質系材料がより大きく圧縮されて、形成される雌ねじ部分の密度が高くなり、ひいては雌ねじの強度が高くなる。したがって、これによっても、引き抜き強度を安定的に大きくし、かつ1本1本のねじ1毎の引き抜き抵抗性能のばらつきを少なくすることができる。さらに、締め付けが完了すると、軸方向荷重が除去され、追い側フランク8がねじの締め付け力を受けて木質系材料と密着する。その上、木質系材料がねじ山5全体を締め付ける方向にスプリングバックしてくる。ここにおいて、本発明では、追い側フランク8の面積が進み側フランク6の面積より大きくされており、この広い面積の追い側フランク8が木質系材料を安定に受け止めるので、これによっても、引き抜き強度を安定的に大きくし、かつ1本1本のねじ毎の引き抜き抵抗性能のばらつきを少なくすることができる。また、この木質系材料用自穿孔ねじ1は、前述のような構成とするだけであるので、製造方法が簡単で安価に製造できる。また、本実施例では、進み側フランク6が追い側フランク8より摩擦係数が小さな面とされているので、ねじ込み時のトルクを一層小さくかつ安定させることができるとともに、戻しトルクを増大させることができる。さらに、本実施例では、追い側フランク角βが45度とされているので、引き抜き力が木質系材料に対する剪断力と圧縮力に等分に分散されるので、引き抜き抵抗を最大にすることができる。ただし、本発明においては、追い側フランク角βを45度以外の角度としてもよい。また、進み側フランク角αも20度以外の角度としてもよい。次に、本実施例の木質系材料用自穿孔ねじ1と従来ねじとの性能比較試験を行った結果について説明する。試験対象の本実施例のねじ1として、素材がSUSXM7で、JISB11111996のM4用十字穴付きトラス小ねじの頭部3を持ち、首下長さ20mm、ねじ外径4.05mm、ねじ谷径2.05mmのねじを使用した。性能比較した比較例1の従来ねじは、JISの1種タッピンねじ、比較例2の従来ねじは市販の2条ねじである。比較例1および2の従来ねじの素材、頭部3の仕様、呼び太さ4mmおよび首下長さ20mmは前記性能比較対象の本実施例のねじ1と同じである。被ねじ込み材の木質系材料として、パーチクルボードPBおよび中密度繊維板MDFの2種の材料を使用した。表1は、被ねじ込み材がパーチクルボードPBの場合の試験結果を示している。このうち、表上半に示されている雌ねじ破壊試験は、ねじ駆動トルクにより締め付け力ねじによって木質系材料に形成された雌ねじが頭部方向に引っ張られる力が生じ、雌ねじがそれに耐えられなくなったときのトルクを記録するもので、ねじがどれだけスムースに雌ねじを成形しながら、最終的に小さなトルクで大きな締め付け力を生じさせるかを測る目安となる。この雌ねじ破壊試験において、ねじの頭部3に掛ける軸方向荷重は15kgf、ねじ込み回転数は200rpmとし、作業者の現場締め付け条件を再現している。この雌ねじ破壊試験において、測定されたトルク値は、平均値では、比較例1の従来ねじでは27.86kgfcm、比較例2の従来ねじでは34.23kgfcm、本実施例のねじでは21.24kgfcmであり、本実施例のねじ1が最小値を記録しており、本実施例のねじ1はねじ込み易いねじであることが解る。しかも特筆すべきは、標準偏差値では本実施例のねじ1が他の製品の半分以下であり、圧倒的にばらつきが少ないことが解る。次に、表下半に示されている引き抜き試験は、試験器で設定したトルクでねじ頭部が着座締め付けで密着するまで締め付けた後、ねじを抜く時の最大値を測定するものであり、ねじが木質系材料にどれだけ頑丈なねじを作り、被締結部品を強固に固定できるかの目安となり、木質系部材のような強度が不十分な部材では重要視される試験となる。比較例1の従来ねじと本実施例のねじ1は15kgfcmで締め付け設定して測定をしたが、比較例2の従来ねじは15kgfcmでは着座しないので、20kgfcmで締め付けを設定した。この引き抜き試験において、得られた測定値は、平均値では、比較例1の従来ねじでは91.6kgf、比較例2の従来ねじ=82.3kgf、本実施例のねじでは106.5kgfであり、本実施例のねじ1が最大値を記録している。しかも特筆すべきは、本実施例のねじ1の引き抜き試験最小値は比較例1,2のねじの最大値を上回っており、標準偏差値も本実施例のねじ1が比較例1,2のねじより小さくばらつきが少ないことが証明されている。表2は、被ねじ込み材が中密度繊維板MDFの場合の試験結果を示している。雌ねじ破壊試験において、得られた測定値は、平均値で比較例1の従来ねじでは24.10kgfcm、比較例2の従来ねじでは27.84kgfcm、本実施例のねじ1では19.58kgfcmであり、本実施例のねじ1が最小値を記録しており、本実施例のねじ1はねじ成形が円滑で、ねじ込み易いねじであることを示している。また、標準偏差値も本実施例のねじ1が最小であり、ばらつきが少ないことが証明されている。次に、引き抜き試験であるが、比較例1の従来ねじと本実施例のねじ1は15kgfcmで締め付けトルクを設定をしたが、比較例2の従来ねじは15kgfcmでは着座しないものがあり、n=6以降のサンプルでは20kgfcmで締め付けを設定した。また、本実施例のねじ1は10kgfcmでも充分着座するので、併せて試験を実施した。この試験において、得られた測定値は、平均値では、比較例1の従来ねじでは65.7kgf、比較例2の従来ねじでは82.5kgf、本実施例のねじ1では102.25kgf10kgfcm締め付け時および118.0kgfcm15kgfcm締め付け時であり、本実施例のねじ1が比較例1,2の従来ねじを遙かに凌駕した成績を記録している。しかも特筆すべきは、従来ユーザーからのクレームの原因となっていた1種タッピン比較例1での締め付け時のねじバカが発見されたことである。n=7とn=10では正常に締め付け完了したように見えるサンプルに引き抜き力締め付け力の原資となるが殆ど残っていなかった。1種タッピンでのねじバカの原因は多数考えられるが、ねじ山性能摩擦のばらつき等により着座した時点で雌ねじが破壊されていたことは間違いがない。図3および4は、本発明の実施例2を示している。本実施例においては、ねじ山5の先端側の一部において、追い側フランク8に放射状に突条9が設けられている。他の構成は実施例1と同様である。本実施例においては、追い側フランク8における摩擦力を増大させ、戻しトルクをより一層増大させることができる。なお、本実施例においては、ねじ山5の先端側の一部おいてのみ、追い側フランク8に放射状に突条9を設けているが、ねじ山5の全長に渡って突条9を放射状に設けてもよい。図5は、本発明の実施例3を示している。本実施例においては、追い側フランク8に実施例2の突条9に代えて、幅方向に関し深さが大略一様な溝10を放射状に設けている。他の構成は実施例1と同様である。本実施例においても、実施例2の場合と同様に、追い側フランク8における摩擦力を増大させ、戻しトルクをより一層増大させることができる。図6は、本発明の実施例4を示している。本実施例においては、追い側フランク8に設ける溝10の横断面形状を、締め付け時に回転方向先頭側となる端部10aにおいて追い側フランク8の表面から急激に落ち込んでおり、この端部10aから締め付け時に回転方向後方側となる端部10bに向かって深さが徐々に浅くなる形状としている。なお、図6において、実線の矢印は締め付け回転方向、点線の矢印は戻り回転方向を示している。本実施例においても、実施例3の場合と同様に、追い側フランク8における摩擦力を増大させ、戻しトルクをより一層増大させることができる。図7は、本発明の実施例5を示している。本実施例においては、進み側フランク角αを追い側フランク角βより小さくするのみならず、進み側フランク6の谷底端におけるねじ谷径Dlを追い側フランク8の谷底端におけるねじ谷径Dfより大きく太くすることによっても、ねじ軸線を含む縦断面における進み側フランク6の谷底からねじ山5の頂7までの長さLlを、ねじ軸線を含む縦断面における追い側フランク8の谷底からねじ山5の頂7までの長さLfより短くしている。他の構成は実施例1と同様である。この場合、Ll=ねじ外径-ねじ谷径l/2cosαLf=ねじ外径-ねじ谷径f/2cosβとなる。したがって、進み側フランク角α=20度、追い側フランク角β=45度、ねじ外径=4.05mm、ねじ谷径Dl=2.15mm、ねじ谷径Df=2.05mmすなわち、ねじ谷径Dlがねじ谷径Dfより0.1mm太いとすると、Ll/Lf=0.71571.5となる。すなわち、長さLlがLfより28.5短くされている。進み側フランク角αを過小にすると、場合によっては製造上の問題等の弊害を招く虞があるが、本実施例では、そのような問題を生じさせることなく、Ll/Lfの比を小さくすることができる。なお、ねじ谷径Dl-ねじ谷径Dfの数値は必ずしも本実施例の値とする必要はなく、適宜定めることができる。図8および9は、本発明の実施例6を示している。本実施例においては、実施例5と同様に、進み側フランク6の谷底端におけるねじ谷径Dlを追い側フランク8の谷底端におけるねじ谷径Dfより大きくするとともに、実施例2と同様に、追い側フランク8に放射状に突条9を設けている。本実施例おいては、実施例2および実施例5の作用効果を得ることができる。なお、前記各実施例においては、1条ねじとされているが、本発明の木質系材料用自穿孔ねじ1は2条以上の多条ねじとしてもよい。"