"質量で、C:0.03以下,Si:0.3~2.0以下,Mn:1.0以下,P:004以下,S:001以下,Ni:0.2以下,Cr:16~20,N:003以下,Al:0.8~2.0未満,Nb:8CN~06以下,B:0.0005~0.01未満を含有し,残部Feおよび不可避的不純物からなり、落重試験での遷移温度が-20°C以下を満足し、かつ下記1式を満足する、二次加工性および耐Cr蒸発性に優れたフェライト系ステンレス鋼。24≦Cr質量1.5×Si質量6×Al質量<301質量でTi:0.05以下,Mo:005~05,Cu:005~05,V:005~05,Zr:005~05の1種または2種以上を含み、残部Feおよび不可避的不純物からなる請求項1記載の耐高温酸化性、二次加工性および耐Cr蒸発性に優れたフェライト系ステンレス鋼。更に、REM希土類元素:0.001~0.05、Ca:0.001~0.01の1種または2種以上を含む、請求項1または2に記載の二次加工性および耐Cr蒸発性に優れたフェライト系ステンレス鋼。表層に酸化物層が形成されており、表層よりWDSもしくはEDXにて分析した際の酸化物層中のクロム濃度が5質量以下であることを特徴とする、請求項1~3に記載のフェライト系ステンレス鋼。本発明は、フェライト系ステンレス鋼の二次加工脆性および耐Cr蒸発性を改善するためになされてものである。本発明は、600°C以上の高温で1以上の酸素と5以上の水蒸気に曝される環境における耐Cr蒸発性に優れ、かつ二次加工脆性に優れるFe-Cr-Al-Siフェライト系ステンレス鋼を提供することを特徴とする。本発明の具体的な構成は次のとおりである。質量で、C:0.03以下,Si:0.3~2.0以下,Mn:1.0以下,P:004以下,S:001以下,Ni:0.2以下,Cr:16~20,N:003以下,Al:0.8~2.0未満,Nb:8CN~06以下,B:0.001~0.01未満であり,かつ下記1式を満たす二次加工性および耐Cr蒸発性に優れたフェライト系ステンレス鋼である。24≦Cr質量1.5×Si質量6×Al質量≦30この鋼は必要に応じてTi:0.05以下,Mo:005~05,Cu:005~05,V:005~05,Zr:005~05の1種または2種以上を含み,残部Feおよび不可避的不純物からなり、また、さらに必要に応じて表層よりWDSもしくはEDXにて分析した際の酸化物層中のクロム濃度が5質量以下である酸化物層が表層に形成されている。本発明のフェライト系ステンレス鋼は、所定量以上のCr,AlおよびSiを添加し、好ましくは表層に生成する酸化物のCr濃度を5質量以下に抑制することにより、鋼からの6価クロムの蒸発を著しく抑制することができる。これに加え本鋼では従来のAl含有鋼の課題であった二次加工性が大幅に改善されている。従い、この材料は各種エネルギー供給システム,燃焼システムやコージェネシステム、自動車排ガス系等の高温部位に対し、従来よりもさらに広範で複雑な形状の部位に適用することが可能となり、そのことにより、よりクリーンな燃焼排ガス環境が得られるものと期待される。クロムを11質量以上含むステンレス鋼は、生成する酸化皮膜の成長が遅く、高温での材料劣化が少ない金属材料である。しかし、600°C以上の燃焼排ガス雰囲気のような、酸素と水蒸気に曝される環境では、鋼表面に生成するクロム酸化物と酸素および水蒸気との反応により、例えば以下の反応式に従って鋼中のクロムが6価で生成し、水蒸気とともに蒸発してしまう。Cr2O32H2O1.502→2CrO2OH2ガスこの反応を抑制させるには、クロム系の酸化物を極力表層に生成させないようにし、雰囲気とクロムまたはクロム酸化物とを遮断することが最も効果的である。このメカニズムおよび効果については特開2009-167443公報に記載の通りである。Alは非常に緻密なAl2O3の皮膜を鋼材表層に形成するため、迅速にアルミナ皮膜を形成させることで、耐高温酸化性の向上のみでなく、酸化の初期の段階でCr蒸発を抑制することができる。また、異常酸化の発生の抑制や酸化皮膜の剥離防止等の効果のほか、赤熱性の改善効果がある。しかしながら、過剰なAlやSiの添加は、素材の靭性を非常に劣化させ製造性および加工性の観点から、劣化が現れない量に限定する必要がある。本発明では、NbとBを複合で添加し、かつTiの添加を抑制することにより、二次加工性を低下させるAlやSiの添加量を低減させた状態でも、良好な耐Cr蒸発性が確保できることを見いだした。この理由はまだ明らかにできていないが、Bの効果のひとつとして、Al2O3皮膜の形成を阻害するPやSよりも優先的に粒界に拡散偏析することで、耐酸化性や二次加工性に有害なPやSの粒界への拡散を抑制できるものと推察される。このため二次加工性のみならず、耐酸化性も大幅に改善しているものと考えられる。さらに、クロムよりも若干酸素との親和力が高く、アルミよりは親和力の低いNbを添加することで、同様な効果をもたらすSiの添加量を必要最小限に抑えつつ、酸化の初期段階でCr酸化物が表層に形成されるのを抑制することが可能となる。その一方で、酸素との親和力がAlに近いTiを添加すると、今度はアルミナの形成がTiの酸化物形成と競合してしまい、相対的にアルミナ皮膜の形成が阻害されてしまうため、酸化の初期段階で若干のCrの酸化物が形成されてしまい、耐クロム蒸発性を劣化してしまうことがわかった。この知見をもとに各元素の適正範囲を検討した結果、NbとBを複合添加し、かつTiの添加量を制限することで、特開2009-167443公報よりもより小さな値、すなわち24≦Cr質量1.5×Si質量6×Al質量<30に規制することでクロム蒸発が十分に抑制されることを見いだし、本発明に至った。以下に各元素の限定理由を述べる。C:0.03質量以下C含有量が高いと、異常酸化が発生しやすくなる。また、高Al含有フェライト系ステンレス鋼においては、C含有量が高くなると、スラブやホットコイルの靱性が劣化し、製造性が劣化する。したがって、C含有量の上限を0.03質量以下に限定する。Si:0.3~2.0質量Siは、フェライト系ステンレス鋼の赤スケール生成を抑制する効果がある。そのため、Si含有量は0.3以上の添加が必要である。しかし、過剰の添加は、靭性、加工性を劣化させる。したがって、Si添加量は0.3~2.0質量以下に限定する。Mn:0.5質量未満Mnは、Mn系酸化物を生成して、緻密なAl酸化物層の形成を阻害し、耐高温酸化特性に悪影響を及ぼす。したがって、耐高温酸化特性を維持するために、Mnの含有量を0.5以下に限定する。好ましくは、0.5質量未満である。P:0.04質量以下Pは、耐高温酸化性および熱延板の靱性に悪影響を及ぼすので、その含有量を0.04質量以下に限定する。S:0.005質量以下Sは、鋼中に不可避的に含まれる成分であり、Al2O3皮膜の形成を著しく阻害する。したがって、S含有量は0.005質量以下に限定する。Cr:16~20質量Crは、耐高温酸化性を向上させる元素として基本的かつ有効な元素であり、良好な耐高温酸化性を得るためには16以上の添加が必要である。しかし、過剰の添加はスラブやホットコイルの靱性を劣化させる。したがって、Cr含有量は16~20質量に限定する。N:0.03質量以下Nは、鋼中のAlと結合してAlNを形成して、異常酸化の起点となる。したがって、耐高温酸化性の向上のため、N含有量は0.03質量以下に限定する。Al:2.0質量未満Alは、Crと同様、耐高温酸化性およびCr蒸発を抑制するために最も重要な元素であるがを過剰に含有させるとスラブやホットコイルの靱性劣化や製品加工時の二次加工脆性温度を上昇させるため、上限を2.0未満に限定する。優れた耐高温酸化性は、0.8以上の添加により鋼の表面に形成される緻密なAl酸化物によって得られるので、好ましくは、0.8質量以上2.0未満である。Nb:0.6質量以下Nbは、鋼中のCやNと結合して靱性を著しく改善する効果がある。また、Nbを添加すると鋼の高温強度が上がるとともに、前述の理由によりアルミナ皮膜の形成を促進するとともに、酸化皮膜が成長する過程で生じる応力を緩和させて、材料の変形を防止する。これらNb添加の効果を得るためには、Nbを8CN以上を越えて添加する必要がある。ただし、過剰に添加すると鋼の靱性が劣化するので、上限を0.6に限定する。Ti:0.05質量以下Tiは前述の理由により添加量は極力抑制することが望ましい。ただし、Tiはその一方で鋼中の固溶C、Nを炭化物として固定して延性、加工性を向上させる元素でもある。また、Cr炭化物の粒界析出を抑制し、耐食性を改善する効果も期待できる。これらの効果を得るため、必要に応じTi添加量は0.05質量以下、好ましくは0.03質量未満の添加が許容される。希土類元素:0.10質量以下希土類元素:これら元素は、耐高温酸化性を改善する重要な元素である。La、Ce等の希土類元素は、表面に形成されるAl酸化皮膜を安定化させ、また、マトリックスと酸化皮膜との密着性を改善することにより、耐高温酸化性を向上させると考えられている。この効果は、希土類元素を0.01質量以上添加するときに有効に現れる。しかし、過剰に添加すると、熱間加工性や靱性を劣化させたり、異常酸化の起点となる介在物が生成しやすくなって、耐高温酸化性が低下したりする。したがって、添加量上限を0.10質量とする。表1に供試材の化学成分値を示す。表1に示す鋼を真空溶解し、熱間圧延を施した後、焼鈍および冷間圧延を繰り返して、厚さ0.5mmの板材を作製した。得られた板材を用いて、耐高温酸化特性および耐Cr蒸発性について調査した。また、耐Cr蒸発性は耐高温酸化と同様の試験片寸法にて、20H2Oを含む空気が300mlminの流量で流れる雰囲気にて900°C×50hの酸化試験を施し、特開2009-167443号に記載された方法に準じて凝縮水中の6価Cr濃度を測定し、900°C×50h後の6価クロムCr6の蒸発量が凝縮水中の濃度で0.6mg/l以下となるものを良好,そうでないものを不良とした。二次加工脆性用の評価サンプルは、酸化試験片の作製と同様に溶解、熱延を施した後、焼鈍および冷間圧延を繰り返し0.6mmの板材を作製した。得られた板材から、ブランクサイズをφ40mmで切り出し、絞り比2.25で絞り加工を施した。その後、その1次絞り品を用いて種々温度を変化させ落重試験を行った。落重試験は、分銅重量を3kg、分銅高さを100mmで行い、割れが発生した時の温度を遷移温度とした。表2の試験結果にみられるように、本発明例1~13の鋼種は、いずれも耐高温酸化性、二次加工性および耐Cr蒸発性に優れている。比較例No14~27の場合では、いずれも二次加工脆性および/または耐Cr蒸発性を満足していない。鋼種No14~16およびNo.23は、二次加工脆性、耐Cr蒸発性のいずれも満足できていない。No.17~20、25、26および28は二次加工性が不十分であり、No.21、22、24および27は耐Cr蒸発性が不十分である。特筆すべきは、No.14、15のような、特開2009-167443公報では耐Cr蒸発性の点で充分と考えられた成分系でもNGとなるような厳しい試験条件設定にもかかわらず、Nb、Bを複合添加し、かつTiを低減した場合は、No.2のようにAl,Siをそれぞれ1質量程度まで低減しても今回の試験条件をクリアしている点である。なお、試験後の皮膜を特開2009-167443公報に準じて調査したが、その結果はCr蒸発量と完全に対応しており、耐Cr蒸発性が良好であったものは全て酸化皮膜中のCr濃度が5以下、不良であったものは酸化皮膜中のCr濃度が5を越えていた。"