"乳酸からポリ乳酸を製造する方法であって、aオリゴマー化リアクタR1において、600mmHg~20mmHgの範囲に制御された圧力下、毎分0.05°C~20°Cの加熱速度で140°C~170°Cの範囲の一定温度に達するまで加熱し、この状態に反応媒体を30分~10時間維持するという温度変化率の加熱によって乳酸溶液の重縮合を行って、300~5,000g/molの範囲の低モル質量のポリ乳酸であるオリゴマーを得るステップと、bステップaにおいて得られた低モル質量のポリ乳酸を流れL1に沿って撹拌貯蔵タンクR10に導き、120°C~180°Cの温度で1~5000ppmの解重合触媒を添加して、加熱された混合物を得るステップと、cステップbにおいて得られた混合物を流れL2に沿って解重合リアクタ200に移送し、190°C~240°Cの温度で解重合触媒の存在下、10mmHg~50mmHgの減圧下において解重合して、蒸気の流れL3を得、これを、10mmHg~100mmHgの減圧下、160°C~240°Cの温度に保持された第1の組の凝縮器および容器C2、R11に導き、この蒸気の流れL3の重留分成分を凝縮させるステップと、d前記蒸気の流れL3の軽留分および中間留分を流れL4に沿って90°C~160°Cの温度の第2の組の凝縮器および容器C3、R2に導いて、70~90m/mの純度のラクチドを得、これを前記容器R2内へと凝縮しつつ、前記軽留分を蒸気相に残留させるステップと、e前記軽留分を10°C~50°Cの温度の凝縮器C12に導いて、液体状の軽留分を得、これを流れRL3に沿って前記リアクタR1に再循環させることができるステップと、fステップdから得られたラクチドに富んだ流れを流れL5に沿って撹拌容器R3に導いて、60°C~100°Cの温度でエタノール中でラクチドを再結晶化させるステップであって、前記溶液を溶解後に10°Cに冷却し、30分~12時間再結晶化させるステップと、gステップfにおいて得られた再結晶化ラクチドを流れL6に沿って容器R4に導いて、触媒の存在下、90°C~200°Cの温度で10~60分間、前記再結晶化ラクチドを予備的に開環重合して、低モル質量のポリラクチドを得るステップと、hステップgにおいて得られたポリラクチドを流れL7に沿ってチューブ型リアクタ300にポンプ輸送して、160°C~220°Cの温度で1~3時間重合して、50,000~200,000g/molのモル質量のポリラクチドを70~95の反応転化率で得るステップと、iステップhにおいて得られたポリラクチドを流れL8に沿って、西洋ナシ形構造402を有する揮発分除去器400に移送し、そこで180°C~200°Cの温度で減圧下、残留ラクチド蒸気を除去して凝縮器C11に送り込みつつ、揮発分除去されたポリラクチドを前記西洋ナシ形構造402の壁面を伝って横型押出し機500に向かって流下させるステップと、jステップiにおいて得られたポリラクチドに対して前記押出し機500においてコンフォーム押出を行い、得られたポリラクチド流体を最終生成物の造粒処理へと移送するステップとを含むことを特徴とする方法。ステップaにおいて、好ましくは、前記温度変化率は、40mmHg~50mmHgの圧力下、毎分5°C~10°Cの加熱速度で好ましくは160°Cの最終温度に達するまで加熱し、この最終温度状態に前記反応媒体を好ましくは5~6時間維持することを特徴とする請求項1に記載の方法。前記リアクタR1の頂部に分留塔CR1を備えることを特徴とする請求項1に記載の方法。ステップaの水および乳酸を前記重縮合処理へと再循環させることを特徴とする請求項1に記載の方法。ステップaにおいて生成されたオリゴマーのモル質量は好ましくは400~2500g/mol、より好ましくは500~2000g/molであることを特徴とする請求項1に記載の方法。ステップbにおいて、前記解重合触媒は、金属酸化物、金属アルコキシド、金属カルボン酸塩、スズ、チタン若しくは鉄の配位化合物、スズ、チタン若しくは鉄のアルコキシド、カルボン酸塩若しくは酢酸塩、並びに、これらの物質の任意の組合せから選択され、好ましくは存在する乳酸塩に対して100~700ppmの量であることを特徴とする請求項1に記載の方法。前記流れL2は電気的に加熱されることを特徴とする請求項1に記載の方法。ステップcにおいて、前記リアクタ200内の未反応混合物を流れRL1に沿って前記貯蔵タンクR10に再循環させることを特徴とする請求項1に記載の方法。ステップcにおいて、前記重留分は、少なくとも2つの乳酸構成単位、すなわち直鎖二量体、を含む構造のオリゴマーを主に含み、当初の流れの2~10m/mを構成し、一方、前記軽留分は、水および乳酸を主に含み、当初の流れの2~15m/mを構成することを特徴とする請求項1に記載の方法。ステップcにおいて、前記容器R11の頂部にある分留塔CF3は、前記重留分の残留蒸気が次の凝縮器に導かれないようにすることを特徴とする請求項1に記載の方法。ステップfにおいて、前記再結晶化ラクチドを、全体の緩やかな加熱、または、0.05°C/分~5°C/分の変化率の加熱を併用して100mmHgより低い減圧下、乾燥させることを特徴とする請求項1に記載の方法。ステップiにおいて、流動性向上剤、顔料および染料などから選択される任意の加工添加剤を前記揮発分除去器400の開口から添加して、前記押出し処理の間にポリマー物質中に分布させることを特徴とする請求項1に記載の方法。請求項1に記載の方法のステップcのラクチド解重合を行うための解重合リアクタであって、aオリゴマーと触媒の混合物を供給するための供給口202を有する本体201と、b前記本体201内に備えられた規定の回転数で円運動する回転プレート203であって、前記供給口202の方向で供給管215に連結し、前記リアクタ200のベースの方向で軸214に連結している回転プレート203と、c前記回転軸214と前記回転プレート203により構成される組合せを加熱するために、前記リアクタの本体201内に加熱オイルを循環212、213させるための装置、および、前記方法における所要の温度が維持されるよう前記組合せを冷却するために、冷却水を循環206、207させるための装置と、d前記方法に適するよう前記プレート203の回転を起こしかつ制御するために、一対の滑車221、222とベルト209とを介して前記軸214に連結している電気エンジン204とを含むことを特徴とする解重合リアクタ。前記軸214が貫通し、かつ、未反応オリゴマー用流出口208が設けられたベース219上に前記リアクタ200の本体201が支持されることを特徴とする請求項13に記載の解重合リアクタ。前記電気エンジン204は、冷却水の流出口206および流入口207を有する支持部220に連結している軸210を介して前記リアクタ本体201に取り付けられることを特徴とする請求項13に記載の解重合リアクタ。前記軸214は前記回転プレート203のベースから下向きに垂直に延び、前記ベース219と前記支持部220と前記滑車222とを貫通しており、前記軸214の底部にはオイルの流入口213および流出口212が設けられていることを特徴とする請求項13に記載の解重合リアクタ。前記システムの内部圧力は、前記リアクタ200の本体201の頂部に装着された圧力計216によって監視されることを特徴とする請求項13に記載の解重合リアクタ。前記リアクタ200の本体201の頂部にはランプ217が備えられていることを特徴とする請求項13に記載の解重合リアクタ。請求項1に記載の方法のステップhのラクチド重合を行うためのチューブ型リアクタであって、aL/D比2~10の細長い本体301であって、その頂部にあるラクチドの流入口302と、その底部にあるポリ乳酸の流出口303と、冷却水の流入口308および流出口309と、熱オイルの流入口306および流出口307とを備え、外部には波形構造304が設けられている本体301と、b前記リアクタ300に沿って連続的に配置された混合要素305であって、流れが先行要素から90°の位置の別の要素に達したときに前記流れを半径方向に2分割することで、前記流れを2つの部分に繰り返し分割するための混合要素305とを含むことを特徴とするチューブ型リアクタ。前記混合要素305の個数は少なくとも16個であることを特徴とする請求項19に記載のチューブ型リアクタ。前記L/D比は3~4であることを特徴とする請求項19に記載のチューブ型リアクタ。複数個のチューブ型リアクタ300が並列に配置されたものとして使用されることを特徴とする請求項19に記載のチューブ型リアクタ。前記配置には3個のリアクタ300が含まれることを特徴とする請求項22に記載のチューブ型リアクタ。前記配置には7個のリアクタ300が含まれることを特徴とする請求項22に記載のチューブ型リアクタ。請求項1に記載の方法のステップiで使用される揮発分除去器であって、西洋ナシ形構造402が内部に充填された細長い本体401を含み、前記構造402はその一部が前記揮発分除去器400の本体401内に位置し、かつ、円筒状に下向きに垂直に延びて電気加熱装置404を収容することを特徴とする揮発分除去器。前記揮発分除去器の頂部は、揮発分除去される材料を導入するための流入口403と、圧力計406と、蒸気の流れ用の流出口407とを収容することを特徴とする請求項25に記載の揮発分除去器。プロセス温度は、前記揮発分除去器400の底部に半径方向に配置された2つの温度計405によって監視されることを特徴とする請求項25に記載の揮発分除去器。支持体410上に支持された電気エンジン409により駆動される輸送スクリュー408によって、揮発分除去されたポリマー膜を取り出す際に、このポリ乳酸を411において取り出すことを特徴とする請求項25に記載の揮発分除去器。本発明は、プロセス条件および提案される方法論、さらにはそれを実現するための設備によって、高純度かつ高いモル質量値のポリ乳酸が製造される代替製造法に関する。本発明による高いモル質量のポリ乳酸の製造法は、広義には、以下のステップを含む。すなわち、a制御された圧力下、所定の温度変化率temperaturerampsの加熱によって乳酸溶液を重縮合して、300~5000g/molの範囲の低モル質量のポリ乳酸オリゴマーを得るステップと、bステップaにおいて得られた低モル質量のポリ乳酸を解重合触媒の存在下でラクチドに転化するステップと、c上記転化において生成された揮発留分を一連の等温フラッシュによって分離して、それにより、揮発留分を含まないラクチドを得るステップと、dステップbから得られたラクチドをエタノール中で再結晶化させるステップと、eステップdにおいて得られた再結晶化ラクチドを触媒の存在下、開環重合して、それにより、高いモル質量のポリ乳酸を得るステップと、fステップeにおいて得られたポリマー物質を揮発分除去するステップと、g最終生成物であるポリ乳酸を高純度、モル質量50,000~200,000g/molおよび反応転化率70~95で回収するステップ。従って、本発明は、有機溶剤または類似の材料を使用しないポリ乳酸の製造方法を提供する。その結果、最終生成物は現行の環境要件を満たすものとなる。本発明は、さらに、ポリ乳酸をラクチドに転化するためのリアクタを提供する。本発明は、また、上記ラクチドをポリ乳酸へと重合するためのリアクタを提供する。本発明の方法によれば、乳酸質量濃度が50~95、好ましくは約85m/mの商業生産されたまたは実験室で生成された乳酸の水溶液がオリゴマー化リアクタR1に供給され、そこで重縮合反応が起こる。リアクタR1は、種々の材料で作製されていてもよく、好ましくは316Lステンレス鋼製であるが、これに限定されない。リアクタR1には、容器内の物質のより均一な分散を維持するために、1つ以上の撹拌機、好ましくは翼の形態の撹拌機を設けることができる。リアクタR1は、得られた縮合物をプロセス内で再循環できるようにまたは排除できるように、分留塔CR1に連結している。さらに、リアクタR1内部から真空装置へ揮発性生成物が移動しないように、リアクタR1に凝縮カラムCS1を連結することもできる。重縮合反応は、乳酸溶液を制御された圧力下、特定の時間加熱することによって起こる。このステップにおいては所定の温度変化率の加熱が行われる。その温度変化率は、供給される乳酸溶液の組成に応じて調整される。用いられる温度上昇速度は、140°C~170°Cの範囲の一定温度、好ましくは160°Cに達するまで、毎分0.05°C~20°C、好ましくは毎分5°C~10°Cとすることができる。一定温度に達したら、乳酸縮合反応からすべての水を除去するため、反応媒体を必要な時間だけこの状態に維持する。この必要な時間は、所望の反応程度に応じて、30分~10時間、好ましくは5~6時間とすることができる。リアクタR1は、プロセス全体を通して一定の減圧下に維持される。このステップにおいて必要な圧力は、600mmHg~20mmHg、好ましくは40~50mmHgである。重縮合反応中に生成された水を除去した後、低モル質量のポリ乳酸が生成される。この生成物を本明細書ではオリゴマーという。制御された圧力下、所定の温度変化率を用いることによって、オリゴマーの生成プロセスが改善して、それにより、蒸気の流れで洗い流されてしまい得る乳酸の大きな損失が回避される。未反応の水および乳酸は、同じ重縮合ステップに再度再循環させることができる。その結果、供給損失が低減し、従って、重縮合プロセスの全収率が増大する。続いて、得られたオリゴマーは、流れL1に沿って、機械的撹拌機、好ましくは回転翼の形態の機械的撹拌機を有する撹拌貯蔵タンクR10に供給される。この撹拌貯蔵タンクR10では、解重合触媒が添加される。流れL1は、典型的には、300~5000g/mol、好ましくは400~2500g/mol、さらに好ましくは500~2000g/molのモル質量値を有するオリゴマーであって、その粘度が移送操作により適したオリゴマーからなる。このプロセス構成によって、オリゴマー媒体中の触媒の良好な分散が可能になり、それにより、解重合反応の効率が向上する。いくつかの種類の触媒、例えば金属酸化物、金属アルコキシド、金属カルボン酸塩およびスズ配位化合物などを用いることができる。触媒とオリゴマーの混合は、生成されたオリゴマーのモル質量に応じて、120~180°C、好ましくは140~170°Cのオリゴマー流動温度で行われる。このプロセスに使用される代表的な触媒として、スズ、チタンまたは鉄の酸化物に基づいたものを挙げることができる。スズ、チタンまたは鉄のアルコキシド、酢酸塩またはカルボン酸塩、並びに、これらの物質の組合せも使用できる。その際の使用量は、存在する乳酸塩に対して1~5000ppm、好ましくは100~700ppmである。オリゴマーと触媒の混合物は、制御された流量で流れL2に沿って解重合リアクタ200に連続的に移送される。本明細書では、この解重合リアクタ200を分子シュレッダという。R10と上記分子シュレッダ200の間の連結ラインには、移送される物質がシュレッダ200に供給される前に最適のプロセス温度に確実に達するように、ヒータ、好ましくは電気抵抗ヒータを設けることもできる。分子シュレッダ200の内部には、傾斜した加熱プレートとして成形された回転円形面が設けられ、その加熱プレート上に反応混合物が制御された流量で注がれる。反応混合物は、適当な温度および粘度の条件下、回転プレート上に広がり、大きな接触面を有する流体膜を形成する。上記面の回転数を調整して流体膜の厚さを制御できる。上記傾斜プレートは熱を反応混合物に伝達して解重合反応を促進し、その結果、水、乳酸および低モル質量のオリゴマーの含量が低いラクチドに富んだ蒸気の流れが形成される。分子シュレッダ200の壁面は、まだ未反応のオリゴマーがリアクタ壁面を伝って流下する間に反応できるように、190°C~240°Cのプロセス温度に加熱することができる。プレートの典型的な回転数は、供給物の組成に応じて、30rpm~300rpm、好ましくは30rpm~70rpmである。分子シュレッダ200は、熱交換および生成された蒸気の流出を促進するために、反応媒体が蒸気相と大きな接触面を有するように専用に設計されている。従って、反応は短い滞留時間で起こって、ラセミ化反応が防止され、高い光学純度のラクチドが得られる。反応平衡を生成物側に移動させることで反応転化率を高めるために、すなわち、ラクチド生成量を増大させるために、生成された蒸気の流れL3を凝縮器C2を通過させ、100mmHgより低い減圧下、好ましくは10~50mmHgの減圧下、リアクタから連続的に取り出す。200における未反応混合物は、流れRL1に沿って、貯蔵タンクR10に再循環させることができる。このプロセス構成によって、供給損失を低減でき、プロセスの全収率を高めることもできる。解重合ステップにおいて生成された蒸気の流れL3は、その後、一連の凝縮器および容器に導かれる。該容器は、減圧下で撹拌されかつ規定温度に設定されたものである。この凝縮器および容器は、流れを少なくとも3つの留分に分離するよう促進するための等温フラッシュとして働く。この3つの留分は、本明細書において、重留分、中間留分および軽留分という。重留分は、少なくとも2つの乳酸構成単位直鎖二量体を含む構造のオリゴマーを主に含み、当初の流れの2~10m/mを構成する。中間留分は、ラクチドに富んでおり、好ましくは当初の流れの75~90m/mから構成される。軽留分は、水および乳酸を主に含み、当初の流れの2~15m/mを構成する。凝縮器および容器の温度は、印加される減圧度に従って調整される。このステップにおいては、10~100mmHgの減圧を行うことができる。よって、第1の凝縮器-容器の組R11、C2の温度は160°C~240°Cに調整できる。その結果、重留分成分は凝縮するが、残りの留分は依然として蒸気の形態である。容器R11の頂部にある分留塔CF3は、重留分の残留蒸気が次の凝縮器に導かれないようにし、これにより、分離効率が向上する。重留分は、R11から流れRL2に沿ってシュレッダ200に戻され再循環させることができる。中間留分および軽留分は、流れL4に沿って、温度が90°C~160°Cの範囲に調整された容器-凝縮器の組R2、C3に導かれる。従って、ラクチドは容器R2内へと凝縮され、一方、軽留分は蒸気の形態のままである。容器R2の頂部にある分留塔CF12は、ラクチドの残留蒸気が次の凝縮器C12に導かれないようにする。軽留分は凝縮器C12に導かれるが、この凝縮器C12は10°C~50°C、好ましくは20°Cの温度にすることができ、軽留分は液体状に変化する。この軽留分は、流れRL3に沿ってプロセスの開始点R1の酸の濃縮のステップに再循環させることができる。容器R2内に回収されたラクチドは、約70~90m/mの純度を有し得るが、この値は、高いモル質量のポリマーを得ることを目的とした重合プロセスに適したものではない。このため、R2の内容物は流れL5に沿って撹拌容器R3に移送され、この撹拌容器R3内でエタノールと混合されて、再結晶化による精製プロセスに供される。エタノールは水和物の形態で濃度50~96として使用できる。本発明において提案される再結晶化プロセスは、エタノールを用いるため環境に配慮したものと考えられる。この溶剤は低刺激性と考えられ、また、サトウキビ、コーン、ビート等の天然の再生可能資源由来のものである。R3内の系は、可能な限り高比率のラクチドの溶解を促進するために、60°C~100°Cの範囲の一定温度に維持される。溶解後に、溶液をそのままR3内において10°Cに冷却し、所定時間再結晶化させる。この所定時間は30分~12時間の範囲とすることができる。続いて、流体を、フィルタを備えたパイプラインによって容器R3から排出して、液体のみを通過させつつ、再結晶化した固体ラクチドを残渣として残留させる。使用するフィルタリング要素は、1マイクロメートル~1ミリメートル、好ましくは1~10マイクロメートルの範囲の細孔を有するステンレス鋼製の篩またはメッシュの形態とすることができる。透過液体は、エタノール主成分と乳酸とラクチドと水との混合物である。この混合物は、エタノール回収ステップに移送でき、再結晶化ラクチドは、アルコール分解反応を防止するために全体の緩やかな加熱を併用して、100mmHgより低い減圧下、乾燥させる。このステップにおいては所定の変化率の加熱heatingrampsを行うことも可能であり、後続のステップで必要とされる純度に応じて、典型的には0.05°C/分~5°C/分の変化率の加熱を行うことができる。このプロセスによって得られるラクチドの遊離酸含量は、10meq/kg未満、好ましくは1meq/kg以下であり、従って、高いモル質量値を有するポリ乳酸を得るための重合プロセスに適している。その後、精製されたラクチドは流れL6に沿って予備重合ステップR4に移送され、その予備重合ステップR4において重合触媒が添加される。いくつかの種類の触媒、例えばスズ化合物およびチタン化合物など、好ましくはオクタン酸スズを用いることができる。反応媒体中の触媒量は、最終生成物であるポリラクチドのモル質量を制御する因子の一つである。一般的に、本発明の目的に有用な触媒量は、5~500ppm、好ましくは20~60ppmである。この予備重合ステップにおいて、引き続いて、反応媒体を90°C~200°Cの温度に加熱する。予備重合時間は、低モル質量のポリラクチドを得るためには10~60分の範囲とすることができる。低モル質量のポリラクチドは、続いて、ギヤポンプB1によって流れL7に沿ってチューブ型リアクタ静的ミキサー300に供給される。上記チューブ型リアクタ300の内部には、反応物質流れの均質化を促進する一連の静的ミキサーが備えられている。よって、壁面と反応物質の間の熱交換が改善され、適切な多分散度を有するポリラクチドが得られる。ギヤポンプB1は供給速度を十分に制御できるので、滞留時間の制御が改善され、より良好な規定値のポリラクチドを得ることができる。ギヤポンプB1を使用することの別の利点は、より高い粘度の反応物質であっても機能可能であることである。重合は、160°C~220°Cの範囲の温度でリアクタ300内で起こる。反応時間は、温度および流量に応じて1~3時間の範囲である。以上述べたプロセスによって、50,000~200,000g/molのモル質量を有するポリラクチドの生成が可能であり、その反応転化率は70~95である。ポリラクチドは流れL8に沿って揮発分除去器400に移送され、その揮発分除去器400において残留モノマーが除去される。揮発分除去器は、180°C~200°Cの一定温度に加熱される構成要素を備えた真空チャンバからなる。揮発分除去器の内部は西洋ナシ形状を有する。ポリラクチド物質はその西洋ナシ構造の表面上に均一に広がるように西洋ナシ構造へと注がれ、大きな表面積を有する膜を形成する。その結果、残留ラクチド蒸気は放散され、減圧作用典型的には50~500mmHgによって、80°C~120°Cの範囲の一定温度に加熱される凝縮器C11に導かれる。得られたラクチドは高純度なものであり、そのまま予備重合ステップに移送できる。従って、プロセスの全収率が向上する。揮発分除去されたポリラクチドは、西洋ナシ構造の壁面を伝って流下してチャンバの底部に流入するが、その底部には、横型押出し機500が備えられている。この押出し機500においてポリラクチド流体に対してコンフォーム押出を行ってから、造粒機図示せずに移送する。ポリマーの加工に通常用いる任意の加工添加剤、例えば、流動性向上剤、顔料、染料などを揮発分除去器の開口図示せずから添加して、押出し処理の間にポリマー物質中に分布させる。従って、ポリラクチドの劣化の原因となる付加的な加工ステップが避けられる。以下、本発明を添付の図面を参照して説明するが、本発明の本質から逸脱することなく種々の改変および変更が可能であることは当業者には明らかであろう。図1は、乳酸溶液からポリ乳酸を製造するためのプロセス全体のフローチャートを示す。この全フローチャートは全体として符号100で示される。このプロセスは、リアクタR1における乳酸の重縮合反応により開始される。このリアクタR1には、本明細書中で上述した条件に従って乳酸溶液が供給される。上記プロセスを行う最良の方法として分留塔CR1が表されているが、これは、分留塔CR1がリアクタR1に連結していることで、乳酸蒸気を還流させることができるからである。蒸気の通路を増やし、乳酸と他の揮発物質との分離を改善するために、リアクタR1の出口と凝縮器CS1の間に凝縮カラム図示せずを追加することができる。さらに、揮発性生成物が真空装置に移動しないように、凝縮器CS1をカラムCR1に連結できる。その後、重縮合反応において生成されたオリゴマーは、重力、ポンプ駆動または圧力差のいずれかによって貯蔵タンクR10に移送される。R10においては、先の工程で得られたオリゴマーに解重合触媒が添加される。続いて、このオリゴマーと触媒の混合物は分子シュレッダ200に供給され、そこで、解重合反応の後にラクチドが生成される。この分子シュレッダ200においては、3つの流れが生成され、その後、これらの流れは、凝縮器および容器の各組C2、R11、C3、R2およびC12で分離される。重留分は、流れRL2に沿ってシュレッダ200に再循環させることができ、一方、中間留分ラクチドに富んだ留分および軽留分は、流れL4に沿って容器R2に導かれる。ラクチドに富んだ留分は、流れL5に沿ってR2からR3に移送され、一方、軽留分は、流れRL3によってリアクタR1に再循環させることができる。R3においては、ラクチドに富んだ留分がエタノールと混合されて、再結晶化プロセスに供される。ラクチドを再結晶化させ、回収ユニットに送られる液相を除去した後、固体を溶融し、予備重合リアクタR4に移送する。予備重合リアクタR4において重合触媒を添加し、混合物をチューブ型リアクタ300に供給する。続いて、反応生成物を揮発分除去器400に供給する。揮発分除去器400では、得られた高いモル質量のポリ乳酸の未反応モノマーを分離する。得られたポリマーは400から取り出され、押出し機500に供給された後、造粒機図示せずに供給される。単軸押出し機500は、市販のポリマー樹脂輸送用装置であるが、これに限定されない。図2は、本明細書中で上述したように、解重合リアクタ200の詳細図を示す。リアクタ200はステンレス鋼製であるが、これに限定されない。リアクタ200は、供給口202を有する本体201を有し、その供給口202は、ラクチドと触媒の混合物が供給される回転プレートの面に対して90°の角度の位置に配置されている。このように、リアクタ200の本体201の内部には、回転プレート203が設けられている。プロセスの流量を制御することで、規定の回転数で円運動する上記回転プレート上に混合物が滴下される。回転プレート203は、供給口202の方向で供給管215に対して垂直になるように配置され、リアクタ200のベースの方向で軸214に連結している。軸214が貫通し、かつ、未反応オリゴマー用流出口208が設けられたベース219上にリアクタ200の本体201が支持される。解重合リアクタ200の本体201は、上記方法に適するよう回転を起こしかつ制御するために、一対の滑車221および222とベルト209とを介して電気エンジン204に連結している。電気エンジン204は、軸210を介してリアクタ本体201に取り付けられ、その軸210は、冷却水の流出口206および流入口207を備えた支持部220に連結している。この支持部220はベース219に対して並置される。電気エンジン204は、軸210にも連結しているベース211上に支持される。軸214は、回転プレート203のベースから下向きに垂直に延び、ベース219と支持部220と滑車222とを貫通しており、上記軸214の底部にはオイルの流入口213および流出口212が設けられている。リアクタ200の回転軸214と回転プレート203の組合せは、流入口213から導入される加熱オイルの循環装置によって加熱される。リアクタ200の壁面は、リアクタ200システム全体が上記方法における所要の温度に維持されるように電気抵抗ヒータ図示せずにより加熱される。粘性流体が可動プレート203に達すると、粘性流体は上記プレート上に放射状に広がって、上記プレートの表面上に流体膜を形成する。この流体膜の形成によって、流体は蒸気相に対して大きな接触面を有することになる。蒸気相は、リアクタ200の本体201の頂部に垂直に配置された流出口218を通して取り出される。システムの内部圧力は、リアクタ200の本体201の上部に装着された圧力計216によって監視される。プロセス制御が容易に行えるように、かつ、リアクタ200を開放することなくユニット内を容易に検査できるように、リアクタ200の本体201の上部にランプ217も装着される。図3Aは、高いモル質量のポリ乳酸を得るのに使用されるチューブ型重合リアクタ300の断面図を示す。チューブ型リアクタ300はステンレス鋼製但しこれに限定されないであり、2~10、好ましくは3~4のL/D長さ/直径比を有する。本明細書において、このチューブ型リアクタを重合用の低流量静的ミキサーともいう。出願人らは、静的ミキサーの技術が市場において十分に確立されており、その目的に応じて様々な形状を採用できることに注目している。だが、重合プロセス、特にラクチド重合におけるこのタイプの要素の使用は従前の研究には報告されておらず、該使用は既存のプロセスの改善と考えられる。なぜなら、該使用によって、反応媒体に対して高い均質性が保証され、従って、従来法よりも狭いポリマーモル質量分布が低エネルギーコストで得られるからである。チューブ型リアクタ300は、頂部に流入口302、底部に生成物の流出口303が設けられた細長い本体301からなる。本体301の外部には、リアクタの内部から外部環境への熱伝達率を高めるために波形構造304が設けられており、リアクタ300の内部には混合要素305が備えられている。リアクタの片側の上部には冷却水の流入口308があり、その反対側の底部には冷却水の流出口309がある。リアクタの別の片側の頂部には熱オイルの流出口307があり、その反対側の底部には熱オイルの流入口306がある。本発明で使用される静的ミキサー300は、歪んだ長方形状の混合要素305が連なったものに基づいている。リアクタ300に沿って連続的に配置された要素305は、流れが先行要素から90°の位置の次の要素に達したときに、流れを半径方向に2分割することで、流れを2つの部分に繰り返し分割する役目を担う。原理上、リアクタ300には16個の要素305が備えられているが、これに限定されない。分割および混合のプロセスは、流れが第8要素において当初の配置に戻るまで繰り返され、続いて、残りの8個の要素におけるプロセスが再スタートする。反応温度は、適当な範囲内に維持されるように、リアクタ300の外部空洞内を循環する熱オイルの流れ306、307と冷却水の流れ308、309とによって制御される。より高い収率を確保するために、図3Bに示すように、複数個の上記チューブ型リアクタを並列に配置できる。図3Cは、製造量が100kg/hを超える製造用に7個のリアクタを並列に連結した配置を示す。図4は、ポリマー物質中に存在するチューブ型リアクタ300の未反応のモノマーを分離するために用いられる残留モノマーの揮発分除去器400の断面図を示す。揮発分除去器400は316Lステンレス鋼製であるが、これに限定されない。揮発分除去器400は、金属製の西洋ナシ形構造402が内部に充填された細長い本体401を含む。上記構造402はその一部が揮発分除去器400の本体401内に位置し、かつ、円筒状に下向きに垂直に延びて電気加熱装置404を収容する。また、揮発分除去器400の頂部は、その内部で揮発分除去される材料を導入するための流入口403と、圧力測定用の圧力計406と、蒸気の流れ用の流出口407とを収容する。ポリ乳酸および未反応の残留モノマーを主に含む供給流れは、垂直の供給開口403から、加熱された西洋ナシ形構造402上に供給される。ポリマー物質温度が良好に読み取れるように揮発分除去器400の底部に半径方向に配置された2つの温度計405によってプロセス温度が監視される。流れが西洋ナシ形構造402に接触すると、その流れは上記構造の表面上に広がり、液相と蒸気相の間の接触面積が大きい流体膜を形成することとなる。蒸気の流れは、揮発分除去器400の頂部に位置する開口407から取り出される。ポリマー膜は、重力により揮発分除去器400の底部に流下し、そこで、適切な支持体410上に適当に支持された電気エンジン409により駆動される輸送スクリュー408を備えたパイプラインに流入する。輸送スクリュー408は市販されており、発明者らは、半溶融ポリマー物質の輸送用に適当であると考えている。続いて、ポリ乳酸は、408により輸送され、高いモル質量値を有する高純度物質として411において取り出される。ポリマーは、押出し機500によって輸送されてマトリックスとされ、これがヌードル状とされ、続いて造粒される。本発明を以下に示す実施例によって例示するが、この実施例は本発明の範囲を限定するものではない。実施例1本実施例はオリゴマー化プロセスを示す。オリゴマー化は、上述の典型的な装置において、リアクタR1内で減圧下、機械的に撹拌しながら行われる。システムに3Lの85乳酸水溶液を供給する。10mmHgの減圧を行い、温度を約10°C/分の上昇速度で、約160°Cで安定化するまで徐々に昇温し、その温度にシステムを合計4時間維持する。溶液および反応水は蒸留して回収瓶内に回収するが、オリゴマーは乳酸供給リアクタ内に残留する。この結果、オリゴマーは、約800g/molのモル質量ゲル浸透クロマトグラフィーGPCによって測定を有する粘性液体として得られる。実施例2本実施例は解重合を示す。解重合プロセスは、添付の図面に示すリアクタ200などのオリゴマー断片化用装置において行われる。このシステムには、ラクチドがパイプライン内で昇華するのを防止するために、加熱された短いカラムと凝縮器が備えられていた。このシステムに625gのオリゴマーと500ppmのSnO酸化スズ触媒を仕込む。10mmHgの減圧を行い、システムを220°Cに加熱して、この状態をプロセスを通して維持する。回収瓶内に得られた粗ラクチドは僅かに黄色がかった結晶固体であった。実施例3本実施例はラクチドの精製を示す。93エタノールを271.27gの粗ラクチドに添加する。このシステムに導入される溶剤の質量は、解重合反応において生成されたラクチドの質量と等しい。結晶固体が完全に溶解するまで混合物を約65°Cに加熱し、それを冷凍庫-24°Cに入れて1晩放置する。続いて、形成された結晶性の高い固体をろ過し、最後に、溶剤を確実に完全除去するために24時間、1mmHgの減圧下に置く。再結晶化操作を繰り返し、遊離酸含量を表1に示すように電位差滴定によって監視する。粗ラクチドの遊離酸含量は1862meq/kgであるが、これが第1回再結晶化により83meq/kgに低下し、さらに第2回再結晶化により5meq/kgに低下する。この値はすでに、高いモル質量のポリマーを得るための重合が可能な値であり、第3回目の再結晶化が不要であることを意味している。実施例4本実施例は重合を示す。ラクチドの重合は、適切なリアクタ内で機械的に撹拌しかつ温度を制御しながら乾燥窒素ガス雰囲気下で行われる。148.72gの高純度>98ラクチドと281ppmのオクタン酸スズ触媒を供給する。混合物を完全に溶融および均質化するためにシステムを110°Cに10分間加熱する。続いて、システムを180°Cに加熱し、3時間維持する。サンプルを分析して、転化率およびモル質量を測定する。転化率は赤外分光法FTIRによって、モル質量はゲル浸透クロマトグラフィーGPCによって測定する。反応転化率は93であり、得られたポリラクチドのモル質量は182,000g/molである。実施例5本実施例は、ポリマーのモル質量に及ぼす重合時間の影響を示す。約5gの高純度>98ラクチドをSchlenk型フラスコに加える。温度180°Cで乾燥N2ガス雰囲気下、562ppmのオクタン酸スズ触媒を用い、磁気撹拌しながら反応を行う。様々な時間範囲でフラスコから取り出して冷却する。得られたポリラクチドのサンプルについてその収率を測定し、GPC分析する。様々な重合時間におけるPLAの収率およびモル質量の結果を表2と、図表として図5および図6に示す。"