"条鋼圧延設備における上流側の圧延機列とその直ぐ下流側の圧延機列との間に設置された走間切断機により、当該走間切断機下流側でのミスロール発生時に、前記上流側の圧延機列からの圧延材を連続切断するコブリング処理を行なうに際し、前記上流側の圧延機列による圧延速度を通常圧延時の速度よりも減速することを特徴とする条鋼圧延設備における圧延材のコブリング処理方法。前記コブリング処理に際し、ミスロール発生に伴い前記上流側の圧延機列からの圧延材を第1回目切断し、この第1回目切断後に前記上流側の圧延機列による圧延速度を通常圧延時の速度よりも減速し、この圧延速度減速状態で、第2回目以降の切断を行なうことを特徴とする請求項1記載の条鋼圧延設備における圧延材のコブリング処理方法。前記走間切断機が、クランク式走間切断機であることを特徴とする請求項1又は2記載の条鋼圧延設備における圧延材のコブリング処理方法。走間切断機のコブリング処理によるコブル材は、再利用のためスクラップとして電気炉に投入される際にはコブル材長さに制約があることから、その長さを極力短くするよう要望される場合がある例えば、コブル材長さを2000mm程度から1000mm程度にまで短くする。コブル材が長いとこれを短くするために別工程で切断を行なう必要があり、走間切断機によるコブリング処理によって所定の短い長さのコブル材が得られるようにすれば、前記別工程が省略できることとなる。そこで、本願発明の課題は、条鋼圧延設備において下流側でのミスロール発生時に走間切断機によって上流側の圧延機列からの圧延材を連続切断して短い長さのコブル材にするコブリング処理を行なうに際し、大断面積の圧延材についてコブル材長さを短くできるようにした、条鋼圧延設備における圧延材のコブリング処理方法を提供することにある。前記の課題を解決するため、本願発明では、次の技術的手段を講じている。請求項1の発明は、条鋼圧延設備における上流側の圧延機列とその直ぐ下流側の圧延機列との間に設置された走間切断機により、当該走間切断機下流側でのミスロール発生時に、前記上流側の圧延機列からの圧延材を連続切断するコブリング処理を行なうに際し、前記上流側の圧延機列による圧延速度を通常圧延時の速度よりも減速することを特徴とする条鋼圧延設備における圧延材のコブリング処理方法である。請求項2の発明は、請求項1記載の条鋼圧延設備における圧延材のコブリング処理方法において、前記コブリング処理に際し、ミスロール発生に伴い前記上流側の圧延機列からの圧延材を第1回目切断し、この第1回目切断後に前記上流側の圧延機列による圧延速度を通常圧延時の速度よりも減速し、この圧延速度減速状態で、第2回目以降の切断を行なうことを特徴とするものである。請求項3の発明は、請求項1又は2記載の条鋼圧延設備における圧延材のコブリング処理方法において、前記走間切断機がクランク式走間切断機であることを特徴とするものである。本願発明の条鋼圧延設備における圧延材のコブリング処理方法では、条鋼圧延設備における上流側の圧延機列とその直ぐ下流側の圧延機列との間に設置された走間切断機により、コブリング処理を行なうに際し、前記上流側の圧延機列による圧延速度を通常圧延時の圧延速度よりも減速するようにしている。これにより、通常圧延時の圧延材速度Sに比べて、コブリング処理時の圧延材速度S’が遅くなることでリード率を高く設定することになり、走間切断機の切断刃が空転中切断完了位置から次回の切断開始位置までの移動の該切断刃の周速は、圧延材速度S’に対して速く大きく設定される。その結果、切断刃空転時間が短くなり、その間の圧延材走行距離も短くなる。したがって、コブル材長さを短くすることができる。よって、走間切断機としてクランク式走間切断機を用いることで、大断面積の圧延材について、切断面の形状不良を生じることなく、コブル材長さを短くすることができる。また、本願発明の条鋼圧延設備における圧延材のコブリング処理方法では、コブリング処理に際し、走間切断機下流側でのミスロール発生に伴い走間切断機上流側の圧延機列からの圧延材を第1回目切断し、この第1回目切断後に上流側の圧延機列による圧延速度を通常圧延時の速度よりも減速し、この圧延速度減速状態で、第2回目以降の切断を行なうようにしている。これにより、第1回目切断を走間切断機上流側の圧延機列による圧延速度を減速することなくそのままで行うことで、ミスロール発生に伴う走間切断機下流側での処理走間切断機下流側の圧延機列でのループ調整や冷却床への圧延材取り込み等に悪影響を及ぼすことを回避することができる。以下、図面を参照して、本発明の実施形態について説明する。図1は本発明方法が適用される条鋼圧延設備の一例を概略的に示す図である。図1に示す条鋼圧延設備は、棒鋼、線材、形鋼などの条鋼を製造する設備であり、同図に示すように、上流側から、加熱炉1、粗圧延機列2、中間圧延機列3、及び仕上圧延機列4が順に設置されている。鋼片は、加熱炉1で所定温度に加熱され、次いで前記圧延機列2,3,4で連続的に圧延を施された後、例えば棒鋼を製造する場合には冷却床へ導かれ、棒鋼となる。そして、この実施形態では、粗圧延機列2と中間圧延機列3との間に、走間切断機としてクランク式走間切断機10が設置されている。20は、クランク式走間切断機10によって切断されたコブル材などを収容するコブル材バックである。なお、各圧延機列2,3,4での圧延機の配列は、図1では図示の便宜上、H-H方式水平-水平ロール孔型配列方式として図示してあるが、実際にはH-V方式水平-垂直ロール孔型配列方式が採用されている。図2は図1におけるクランク式走間切断機の構成を概略的に示す側面断面図である。図2において、11は床面に立設されたクランク軸支持ケーシングである。12Aは下側クランク軸である。下側クランク軸12Aは、その一方の軸端部図示せずがクランク軸支持ケーシング11の下部に固定された軸受13Aに回転可能に支持されるとともに、他方の軸端部図示せずが前記クランク軸支持ケーシング11と対向して設けられた図示しない他のクランク軸支持ケーシングの下部に固着された軸受に回転可能に支持されている。前記下側クランク軸12Aには、アーム部14Aaを有する下側切断刃ホルダ14Aが自転可能に装着されており、この下側切断刃ホルダ14Aに下側切断刃15Aがボルト締めされている。さらに、前記アーム部14Aaの先端部に回転可能に取り付けられたピン17Aと、前記クランク軸支持ケーシング11の下端部に回転可能に取り付けられたピン18Aとが、下側レバー16Aによって連結されている。そして、下側クランク軸12Aが駆動されると、前記ピン17A,18A、及び下側レバー16Aにより、下側切断刃ホルダ14Aは、前記ピン18Aを支点として反時計回りに旋回運動する。これにより、下側切断刃15Aは、その刃先が常に上方へ向くようにその姿勢が保持されて切断時に圧延材に対して垂直側面視にて圧延材と直角をなすようになっている。また、12Bは、前記下側クランク軸12Aと180°位相の異なる上側クランク軸である。上側クランク軸12Bは、その一方の軸端部図示せずが前記クランク軸支持ケーシング11の上部に固定された軸受13Bに回転可能に支持されるとともに、他方の軸端部図示せずが前記した他のクランク軸支持ケーシングの上部に固着された軸受に回転可能に支持されている。前記上側クランク軸12Bには、アーム部14Baを有する上側切断刃ホルダ14Bが自転可能に装着されており、この上側切断刃ホルダ14Bに上側切断刃15Bがボルト締めされている。さらに、前記アーム部14Baの先端部に回転可能に取り付けられたピン17Bと、前記クランク軸支持ケーシング11の上端部に回転可能に取り付けられたピン18Bとが、上側レバー16Bによって連結されている。そして、上側クランク軸12Bが駆動されると、前記ピン17B,18B、及び上側レバー16Bにより、上側切断刃ホルダ14Bは、ピン18Bを支点として時計回りに旋回運動する。これにより、上側切断刃15Bは、その刃先が常に下方へ向くようにその姿勢が保持されて切断時に圧延材に対して垂直側面視にて圧延材と直角をなすようになっている。また、図示しないが、クランク軸12A,12Bの駆動機構について説明すると、下側クランク軸12Aには、その前記他方の軸端部の先端部分に入力軸と噛合する歯車が装着されている。同様に、上側クランク軸12Bには、その前記他方の軸端部の先端部分に前記入力軸と噛合する歯車が装着されている。そして、1台のモータによる駆動力を前記入力軸、前記歯車を介して下側クランク軸12Aと上側クランク軸12Bとにそれぞれ伝達して、これらのクランク軸12A,12Bを回転駆動し、前記切断刃15A15Bによって圧延材を切断するようになっている。図3~図5は本発明方法を説明するための図である。図3に示すように、粗圧延機列2の最終圧延機を圧延材先端部分が通過すると、クランク式走間切断機10により圧延材Wの先端部分が予め設定された所定長さ切断され、クロップとしてコブル材バック20に収容されるクロップ処理。なお、クロップ処理に際し、当該圧延機列からの圧延材Wの通過あるいは圧延材先端位置は、圧延ラインに配置されたHMD熱塊検出器やHMPD熱塊位置検出器によって検出されるようになっている。そして、圧延が進行し、クランク式走間切断機10の下流側においてミスロールが発生すると図4参照、図5に示すように、クランク式走間切断機10によるコブリング処理圧延材の連続切断を行う。なお、ミスロールの発生は、例えば、圧延ラインの所定位置に配置されたHMDやHMPDによって所定時間内に圧延材先端の通過が検出されないことをもって検知することができる。コブリング処理について説明すると、クランク式走間切断機10の下流側でミスロールが発生すると、まず、粗圧延機列2による圧延速度を減速することなくそのままで、粗圧延機列2からの走行している圧延材Wを切断する第1回目切断。このように、第1回目切断を粗圧延機列2による圧延速度を減速することなくそのままで行うことで、クランク式走間切断機10の下流側でのミスロール発生に伴う処理下流側の圧延機列3,4でのループ調整や冷却床への圧延材取り込み等に悪影響を及ぼすことを回避することができる。次に、前記第1回目切断の完了後、粗圧延機列2による圧延速度を直ちにすばやく減速する。すなわち、粗圧延機列2の圧延速度をそれまでの通常圧延時の速度から減速し、例えば、粗圧延機列2出側の圧延材速度を0.7m/sから0.3m/sに減速する。そして、この圧延速度減速状態で、クランク式走間切断機10による第2回目以降の切断を行い、これにより、φ80mm以上というような大断面積の圧延材について、切断面の形状不良を生じることなく、コブル材長さを従来に比べて半減した例えば1000mm程度にまで短くすることができる。なお、コブル材としては、前記第2回目の切断で1本目のコブル材となし、以後、第3回目の切断で2本目のコブル材となすというようになる。この場合、第2回目以降の圧延材切断における切断刃の切断速度切断刃回転速度は、圧延速度圧延材速度に適した速度に設定する。減速された圧延材速度に対して極端に切断刃回転速度が速いと、切断によってコブル材を下流側に引きちぎることになって、コブル材が大きく飛散して危険となるおそれがある。切断刃回転速度は、切断完了時の切断刃周速の水平方向の速度成分が圧延材速度と同一か、やや速くなるよう設定することが適切である。次に、本発明方法に関し、シミュレーションにより効果検証を実施した結果について説明する。ここでは、クランク式走間切断機によるコブリング処理を、圧延材速度が通常圧延時の0.7m/sとした場合比較例と、これよりも減速し、0.3m/sとした場合実施例とについて実施した。この場合、切断刃の切断完了時の水平方向の速度成分と圧延材速度とを一致させるようにしてシミュレーションによる実施を行った。切断対象の棒鋼用圧延材被切断材の仕様は、鋼種:炭素鋼、直径:φ100mm、圧延材温度:950°C、である。また、クランク式走間切断機の主たる仕様は、最大切断荷重:157.1トン、切断抵抗:20kgf/mm2、機械総GD2モータ軸換算:10000kgm2、切断刃の回転半径:355mm、である。図6は切断刃による切断開始角、切断完了角の説明図、図7はコブリング処理時における切断パターンを示す図である。図6において、θsは切断開始角、θeは切断完了角である。Psは切断刃による切断開始位置、Peは切断刃による切断完了位置である。また、図7に示すように、切断刃の回転速度は、切断刃が切断開始位置Psに達して圧延材の切断が開始されるとしだいに減少し、切断完了位置Peにて切断が完了するとしだいに増加してもとの一定速度に戻る。図7におけるt1が切断時間回転速度減少期間、t2が回転速度復帰時間回転速度増加期間、t3が一定回転速度時間であり、コブリング時間tは、t=t1t2t3となる。結果を表1に示す。表1に示すように、圧延材速度が通常圧延時の0.7m/sとした場合比較例では、コブリング処理によるコブル材の長さは1629mmであった。これに対して、圧延速度を通常圧延時の速度よりも減速し、圧延材速度を0.3m/sとした場合実施例には、コブル材の長さを1000mmにすることができるという結果が得られた。なお、前記の実施形態、また実施例では、走間切断機としてクランク式走間切断機を用いるようにしたが、本発明方法では、走間切断機としてロータリー式走間切断機を用いることも可能である。"