"車両のインバータ14を冷却する液媒体を循環させる流路116と、前記流路上に設けられた前記液媒体を循環させるためのポンプ104とを備えた車両の診断装置であって、前記液媒体の温度に関連する温度を測定する温度センサ108,110,112と、前記液媒体の濃度を算出する算出部30とを備え、前記算出部は、前記流路を流れる前記液媒体の流量と前記ポンプの性能に基づいて前記液媒体の粘度を算出し、前記液媒体の粘度の算出を複数点以上の温度条件で実行した場合に、前記複数点以上の温度条件と対応する前記液媒体の粘度との関係に基づいて前記液媒体の濃度を算出する、車両の診断装置。前記算出部は、算出した前記液媒体の濃度に基づいて前記ポンプの駆動を行なう、請求項1に記載の車両の診断装置。外気温を測定する気温センサ111をさらに備え、前記算出部は、算出した前記液媒体の濃度が前記外気温に対応する凍結濃度範囲に含まれる場合には、警告を出力する、請求項1に記載の車両の診断装置。前記算出部は、算出した前記液媒体の濃度が前記液媒体として指定されているものの濃度範囲に含まれない場合には、警告を出力する、請求項1に記載の車両の診断装置。車両のインバータを冷却する液媒体を循環させる流路と、前記流路上に設けられた前記液媒体を循環させるためのポンプとを備えた車両の診断方法であって、前記液媒体の温度に関連する温度を測定するステップS1と、前記流路を流れる前記液媒体の流量と前記ポンプの性能に基づいて前記液媒体の粘度を算出するステップS4と、前記液媒体の粘度の算出を複数点以上の温度条件で実行した場合に、前記複数点以上の温度条件と対応する前記液媒体の粘度との関係に基づいて前記液媒体の濃度を算出するステップS6とを備える、車両の診断方法。特開2007-247506号公報特許文献1に記載された濃度推定方法では、ポンプの電流値のみで濃度を推定する。しかし、この方法では、冷却系や冷却対象に変化が生じた場合には推定精度が悪化する恐れがある。たとえば、経年変化による流路の通水抵抗の増加等や、ハイブリッド自動車の場合は冷却対象となるモータの劣化、インバータ素子の過度の発熱など、外的要因が推定精度に悪影響を及ぼし得る。この発明の目的は、精度良く冷却液媒体の濃度を推定できる車両の診断装置および車両の診断方法を提供することである。この発明は、要約すると、車両のインバータを冷却する液媒体を循環させる流路と、流路上に設けられた液媒体を循環させるためのポンプとを含む車両の診断装置であって、液媒体の温度に関連する温度を測定する温度センサと、液媒体の濃度を算出する算出部とを含む。算出部は、流路を流れる液媒体の流量とポンプの性能に基づいて液媒体の粘度を算出し、液媒体の粘度の算出を複数点以上の温度条件で実行した場合に、複数点以上の温度条件と対応する液媒体の粘度との関係に基づいて液媒体の濃度を算出する。好ましくは、算出部は、算出した液媒体の濃度に基づいてポンプの駆動を行なう。好ましくは、車両の診断装置は、外気温を測定する気温センサをさらに含む。算出部は、算出した液媒体の濃度が外気温に対応する凍結濃度範囲に含まれる場合には、警告を出力する。好ましくは、算出部は、算出した液媒体の濃度が液媒体として指定されているものの濃度範囲に含まれない場合には、警告を出力する。この発明は、他の局面では、車両のインバータを冷却する液媒体を循環させる流路と、流路上に設けられた液媒体を循環させるためのポンプとを備えた車両の診断方法であって、液媒体の温度に関連する温度を測定するステップと、流路を流れる液媒体の流量とポンプの性能に基づいて液媒体の粘度を算出するステップと、液媒体の粘度の算出を複数点以上の温度条件で実行した場合に、複数点以上の温度条件と対応する液媒体の粘度との関係に基づいて液媒体の濃度を算出するステップとを含む。本発明によれば、冷却液媒体の濃度の推定精度が向上し、それに伴う種々の警告や制御の精度も向上する。以下、本発明の実施の形態について図面を参照しながら詳細に説明する。なお、図中同一または相当部分には同一符号を付してその説明は繰返さない。図1は、車両の冷却システムが搭載された車両100の構成を示す回路図である。車両100は、電気自動車の例を示したが、冷却システムを搭載する車両であれば、本発明は電気自動車以外でも内燃機関を併用するハイブリッド自動車や燃料電池車にも適用可能である。図1を参照して、車両100は、蓄電装置であるバッテリBと、電圧センサ10と、パワーコントロールユニットPCU40と、モータジェネレータMGと、制御装置30とを含む。PCU40は、電圧コンバータ12と、平滑用コンデンサC1,C0と、電圧センサ13と、インバータ14とを含む。なお、PCU40は、電圧コンバータ12を設けずにインバータ14のみを含むものであってもよい。車両100は、モータジェネレータMGを駆動するインバータ14に給電を行なう正極母線PL2をさらに含む。平滑用コンデンサC1は、正極母線PL1と負極母線SL2との間に接続される。電圧コンバータ12は、平滑用コンデンサC1の端子間電圧を昇圧する。平滑用コンデンサC0は、電圧コンバータ12によって昇圧された電圧を平滑化する。電圧センサ13は、平滑用コンデンサC0の端子間の電圧VHを検知して制御装置30に出力する。車両100は、さらに、バッテリBの正極と正極母線PL1との間に接続されるシステムメインリレーSMRBと、バッテリBの負極負極母線SL1とノードN2との間に接続されるシステムメインリレーSMRGとを含む。システムメインリレーSMRB,SMRGは、制御装置30から与えられる制御信号SEに応じて導通/非導通状態が制御される。電圧センサ10は、バッテリBの端子間の電圧VBを測定する。図示しないが、電圧センサ10とともにバッテリBの充電状態を監視するために、バッテリBに流れる電流IBを検出する電流センサが設けられている。バッテリBとしては、たとえば、鉛蓄電池、ニッケル水素電池、リチウムイオン電池等の二次電池や、電気二重層コンデンサ等の大容量キャパシタなどを用いることができる。負極母線SL2は、電圧コンバータ12の中を通ってインバータ14側に延びている。電圧コンバータ12は、バッテリBと正極母線PL2との間に設けられ、電圧変換を行なう電圧変換器である。電圧コンバータ12は、一方端が正極母線PL1に接続されるリアクトルL1と、正極母線PL2と負極母線SL2との間に直列に接続されるIGBT素子Q1,Q2と、IGBT素子Q1,Q2にそれぞれ並列に接続されるダイオードD1,D2とを含む。リアクトルL1の他方端はIGBT素子Q1のエミッタおよびIGBT素子Q2のコレクタに接続される。ダイオードD1のカソードはIGBT素子Q1のコレクタと接続され、ダイオードD1のアノードはIGBT素子Q1のエミッタと接続される。ダイオードD2のカソードはIGBT素子Q2のコレクタと接続され、ダイオードD2のアノードはIGBT素子Q2のエミッタと接続される。インバータ14は、正極母線PL2と負極母線SL2に接続されている。インバータ14は車輪2を駆動するモータジェネレータMGに対して電圧コンバータ12の出力する直流電圧を三相交流電圧に変換して出力する。またインバータ14は、回生制動に伴い、モータジェネレータMGにおいて発電された電力を電圧コンバータ12に戻す。このとき電圧コンバータ12は、降圧回路として動作するように制御装置30によって制御される。インバータ14は、U相アーム15と、V相アーム16と、W相アーム17とを含む。U相アーム15,V相アーム16,およびW相アーム17は、正極母線PL2と負極母線SL2との間に並列に接続される。U相アーム15は、正極母線PL2と負極母線SL2との間に直列接続されたIGBT素子Q3,Q4と、IGBT素子Q3,Q4とそれぞれ並列に接続されるダイオードD3,D4とを含む。ダイオードD3のカソードはIGBT素子Q3のコレクタと接続され、ダイオードD3のアノードはIGBT素子Q3のエミッタと接続される。ダイオードD4のカソードはIGBT素子Q4のコレクタと接続され、ダイオードD4のアノードはIGBT素子Q4のエミッタと接続される。V相アーム16は、正極母線PL2と負極母線SL2との間に直列接続されたIGBT素子Q5,Q6と、IGBT素子Q5,Q6とそれぞれ並列に接続されるダイオードD5,D6とを含む。ダイオードD5のカソードはIGBT素子Q5のコレクタと接続され、ダイオードD5のアノードはIGBT素子Q5のエミッタと接続される。ダイオードD6のカソードはIGBT素子Q6のコレクタと接続され、ダイオードD6のアノードはIGBT素子Q6のエミッタと接続される。W相アーム17は、正極母線PL2と負極母線SL2との間に直列接続されたIGBT素子Q7,Q8と、IGBT素子Q7,Q8とそれぞれ並列に接続されるダイオードD7,D8とを含む。ダイオードD7のカソードはIGBT素子Q7のコレクタと接続され、ダイオードD7のアノードはIGBT素子Q7のエミッタと接続される。ダイオードD8のカソードはIGBT素子Q8のコレクタと接続され、ダイオードD8のアノードはIGBT素子Q8のエミッタと接続される。モータジェネレータMGは、三相の永久磁石同期モータであり、U,V,W相の3つのステータコイルは各々一方端が中性点に共に接続されている。そして、U相コイルの他方端がIGBT素子Q3,Q4の接続ノードから引出されたラインに接続される。またV相コイルの他方端がIGBT素子Q5,Q6の接続ノードから引出されたラインに接続される。またW相コイルの他方端がIGBT素子Q7,Q8の接続ノードから引出されたラインに接続される。電流センサ24は、モータジェネレータMGに流れる電流をモータ電流値MCRTとして検出し、モータ電流値MCRTを制御装置30へ出力する。制御装置30は、モータジェネレータMGの回転速度と、電流IBおよび電圧VB,VHの各値と、モータ電流値MCRTと、起動信号IGONとを受ける。そして制御装置30は、これらの情報に基づき、電圧コンバータ12とインバータ14を制御する。具体的には、電圧コンバータ12に対して昇圧指示を行なう制御信号PWU,降圧指示を行なう制御信号PWDおよび動作禁止を指示するシャットダウン信号を出力する。さらに、制御装置30は、インバータ14に対して電圧コンバータ12の出力である直流電圧を、モータジェネレータMGを駆動するための交流電圧に変換する駆動指示を行なう制御信号PWMIと、モータジェネレータMGで発電された交流電圧を直流電圧に変換して電圧コンバータ12側に戻す回生指示を行なう制御信号PWMCとを出力する。[冷却系の説明]再び図1を参照して、車両100は、PCU40およびモータジェネレータMGを冷却する冷却系として、ラジエータ102と、リザーバータンク106と、ウォータポンプ104とを含む。ラジエータ102とPCU40とリザーバータンク106とウォータポンプ104とモータジェネレータMGとは、流路116によって直列に環状に接続されている。ウォータポンプ104は、不凍液などの冷却水を循環させるためのポンプである。ラジエータ102は、PCU40内部の電圧コンバータ12およびインバータ14を冷却した後の冷却水を流路116から受け、その受けた冷却水を図示しないラジエータファンを用いて冷却する。PCU40の冷却水入り口付近には、冷却水温を測定する温度センサ108が設けられている。温度センサ108からは冷却水温TWが制御装置30に送信される。また、PCU40の内部には、電圧コンバータ12の温度TCを検出する温度センサ110とインバータ14の温度TIを検出する温度センサ112とが設けられている。温度センサ110,112としては、インテリジェントパワーモジュールに内蔵されている温度検出素子等が用いられる。車両100は、外気温を測定する外気温センサ111をさらに含む。制御装置30は、外気温センサ111から外気温測定値を受ける。そして、制御装置30は、外気温測定値と、温度センサ110からの温度TCと温度センサ112からの温度TIとに基づいて、ウォータポンプ104を駆動するための信号SPを生成し、その生成した信号SPをウォータポンプ104へ出力する。図1に示した構成では、従来検出されていなかったか、または推定精度が低かった冷却水の流量を検出するために、温度センサ112を使用する。流量を検出することにより、冷却水の濃度の推定の精度を向上させることができる。図2は、図1の制御装置30が冷却水の濃度を推定しそれに基づく各種制御を行なう説明をするためのフローチャートである。このフローチャートの処理は、一定時間経過ごとまたは所定の条件が成立するごとにメインルーチンから呼び出されて実行される。図1、図2を参照して、まずステップS1において、制御装置30は、外気温センサ111によって外気温TAを測定し、温度センサ108によって冷却水温TWを測定する。続いてステップS2において、制御装置30は、流路116を流れる冷却水の流量Qを推定する。この流量Qの推定方法は、たとえば2種類の方法を使用することが可能である。図3は、本実施の形態で用いられる第1の方法の流量の推定の原理を説明するための図である。図3には、図1の車両100の構成のうち冷却系の構成が抽出して示されている。ラジエータ102とPCU40とリザーバータンク106とウォータポンプ104とモータジェネレータMGとは、通水路によって直列に環状に接続されている。ウォータポンプ104は、図示される矢印の方向に冷却水を循環させる。PCU40の冷却水入り口付近には、冷却水温を測定する温度センサ108が設けられている。温度センサ108からは冷却水温TWが制御装置30に送信される。また、PCU40の内部には、電圧コンバータ12の温度TCを検出する温度センサ110とインバータ14の温度TIを検出する温度センサ112とが設けられている。温度センサ110,112としては、インテリジェントパワーモジュールに内蔵されている温度検出素子等が用いられる。図4は、流量推定に関する制御を説明するための動作波形図である。図3、図4を参照して、車両の動作状態が許容する場合には、コンバータ12またはインバータ14において一時的に発熱量を増加させるように、制御装置30はコンバータ12またはインバータ14を制御する。図4ではインバータ14に含まれるIGBTの温度がパルス状に上昇した場合が示されている。すると、インバータ14を通過する冷却水の温度TIは、IGBTが発熱大の期間t1~t2は上昇し、その後元の温度に下降する。PCU40からは、このパルス状に加熱された冷却水がポンプの流量に応じた速度で通水路中に押し出される。このパルス状に加熱された冷却水を以後熱的パルスと呼ぶことにする。この熱的パルスは、リザーバータンク106、ウォータポンプ104、モータジェネレータMG、ラジエータ102を経由して、時刻t3に温度センサ108に到達し、熱的パルスが検出される。そして、さらに時刻t4には、熱的パルスは、インバータ14の温度センサでも検出される。熱的パルスが温度センサ108からインバータ14の温度センサ112に至るまでのPCU40内部を伝播する時間Δtxまたは、熱的パルスが温度センサ112から温度センサ108に至るまでの冷却系全体を伝播する時間Δtyが流速や流量を求めるために使用される。温度センサ間の距離は一定であるから、熱的パルスの伝播時間ΔtyやΔtxを検出すれば、制御装置30は流速を求めることができる。また、流量は流速×流路断面積であり流路断面積も一定分かっている定数であるから、伝播時間ΔtyやΔtxが分かれば流量も求めることができる。なお、熱的パルスの伝播時間と流量の関係を予め実験的に求めてマップにしておいても良い。図5は、本実施の形態で用いられる第1の方法の流量の推定の原理を説明するための図である。図5では、冷却系のウォータポンプの診断時期を波形図で説明する。図1、図5を参照して、車両のスタートボタン等によって運転者から起動指示が与えられると、車両はECUのセルフチェックなどを完了してReadyON状態となる。その後時刻t1~t2において車両がパーキングレンジに設定され停車されている状態において、制御装置30がインバータ14にトルク指令を短時間出力する。このトルク指令は、時刻t3以降の走行時のトルク指令に比べると小さなものである。したがって、パーキングレンジに設定されており、アクセルペダルが踏まれていなければ、車両が動き出すほどのトルクは発生しない。なお、この短時間のトルク指令はインバータの電力制御素子IGBT素子などを発熱させるためのものであるので、トルクを発生させるものでなくてもよい。たとえば、トルクを発生させないように、インバータのd軸電流のみを流してq軸電流を流さないようにインバータ14を制御するものであってもよい。そして時刻t3までにウォータポンプ104の動作状況の診断が完了し、動作状況が正常であることが確認された場合には、時刻t3~t4に示すようにアクセルペダルからなどの加減速の指示に応じてトルク指令が発生され、車両が走行できる状態に移行する。なお、時刻t3時点をReadyON状態と定義してもよい。図6は、流量の推定に用いる温度の下降レートの計測について説明するための図である。図1、図6を参照して、インバータ14のトルク指令をON状態に設定したことに応じて、時刻t0においてインバータの電力制御素子Q4の温度が上昇を開始する。そして、インバータ14のトルク指令をOFF状態に設定するまでは、素子温度は上昇し続ける。インバータのトルク指令をOFF状態に設定したことに対応する時刻t1において素子温度はピーク値Ti1をとる。このピーク値Ti1およびその時の時刻t1は、制御装置30の内部メモリなどに記録される。続いて、ピーク温度Ti1と現在のインバータ素子温度Ti0の差分値ΔTi01が次式1に基づいて算出される。ΔTi01=Ti1-Ti0...1制御装置30は、インバータの電力制御素子の温度の下降レートの算出温度を決定する。値nに対応するインバータの電力制御素子の温度の下降レートを算出するための算出温度の差分をΔTi1nとすると次式2のようになる。ΔTi1n=ΔTi01n-1/n...2たとえば、n=2のときは、ΔTi12=ΔTi011/2となり、温度差が半分まで低下したときが第1回目の測定となる。またn=3のときは、温度差が1/3まで低下したときとなる。続いて、現在の温度が次式3であらわされる温度Tinまで下降したか否かが判断される。Tin=Ti1-ΔTi1n...3計算された温度の差分ΔTi12,ΔTi13,ΔTi14がピーク値Ti1から低下したときに、それぞれ時刻t2,t3,t4が計測される。時刻t2、t3は、たとえば温度の差分がΔTi01のそれぞれ1/2,1/3となる時刻とすることができる。また時刻t4のように、初期温度Ti0より少し高い温度たとえば2°Cとなる時刻を測定点とすることもできる。計測された時刻tnと保存されている時刻t1とに基づいて、時刻t1からの時間差Δt1nが算出される。図6に示されるように、温度の差分ΔTi12,ΔTi13,ΔTi14にそれぞれ対応する時間差Δt12,Δt13,Δt14が算出される。算出された値は制御装置30の内部メモリなどに記録される。続いて、温度の差分ΔTinおよび時間差Δtinと下降レート流量マップから流量が算出される。図7は、下降レート流量マップの一例を示す図である。図7の下降レート流量マップは、車両の冷却系ごとに異なるので、あらかじめ実験的に求めておいた値が使用される。なお、工場出荷や検査直後のウォータポンプ正常時にデータを車両自身が取得してこれを基準値にするようにしてもよい。温度の差分ΔTとそれに対応する時間差Δtをこのマップに入力すれば、それに対応する流量Qnを求めることができる。再び図2を参照して、ステップS2で流量Qが推定されたら、ステップS3において、ウォータポンプ特性と流量Qから流路116の通水抵抗が推定される。図8は、図2のステップS3で用いられる流量とウォータポンプ特性から通水抵抗を決定するマップの一例を示した図である。図8には、横軸に流量Ql/minが示され、縦軸に通水抵抗FfkPaが示されている。予め実験的に求められたウォータポンプ特性を示すラインがマップに相当する。流量がQ1と推定された場合には、このマップから通水抵抗はFf1であると推定される。再び図2を参照して、ステップS3で通水抵抗が推定された後には、ステップS4において通水抵抗から冷却水粘度が算出される。算出された冷却水粘度は、そのときの外気温TAまたは冷却水温TWと共に制御装置30の内部にあるメモリに記憶される。ここで、配管抵抗の一般式は次式4で表される。Ff=32μLu/ρD2...4上式においてFfは通水抵抗を示し、μは粘度を示し、Lは管路長を示し、uは流速を示し、Dは管路径を示し、ρは液媒体の密度を示す。したがって、式から粘度μを逆算することが可能である。続いて、ステップS5において、外気温TAまたは冷却水温TWについて3水準以上で粘度推定したデータが保存されているか否かが判断される。3水準以上とは、温度条件が3点以上であるということを意味する。この温度条件の数は、複数であれば良いが、3点以上であることが望ましい。温度条件の数が増すほど濃度の推定精度が向上する。ステップS5において、まだ3水準以上のデータが無い場合には、ステップS8に処理が進み、さらなるデータの取得がなされるのを待つ。一方、ステップS5において温度3水準以上で粘度推定したデータが保存されていた場合には、ステップS6に処理が進む。ステップS6では、冷却水粘度に基づいて冷却水濃度冷却水中の不凍液成分の濃度を推定する処理が行なわれる。図9は、冷却水粘度に基づいて冷却水濃度を決定するマップの一例である。図9を参照して、外気温TAまたは冷却水温TWのいずれかの温度が0°C、10°C、30°C、40°Cのときに粘度推定が行なわれ、対応する粘度P0、P10、P30、P40が保存されていたとする。この場合、温度条件が4であるので、複数点の温度条件に該当し、3点以上にも該当する。これを図9の座標平面にプロットすると、濃度20のラインに最も近いことが分かる。各ラインとの近さを判断するには、たとえば、各温度におけるマップの示す値と推定された粘度との差の合計が一番小さくなるようなラインを選択するような方法を用いればよい。このように、制御装置30は、流路116を流れる冷却水の流量とポンプ104の性能に基づいて冷却水の粘度を算出し、冷却水の粘度の算出を複数点以上の温度条件で実行した場合に、複数点以上の温度条件と対応する冷却水の粘度との関係図9の温度を変化させたときの粘度の変化を示すグラフに対応するマップに基づいて冷却水の濃度を算出する。図6のステップS6の処理が終了し、冷却水の濃度が推定された後には、ステップS7において、推定した冷却水濃度に基づいた各種制御が実行され、その後ステップS8において制御はメインルーチンに戻される。図10は、図2のステップS7で実行される制御の第1の例を説明するためのフローチャートである。図10を参照して、処理が開始されると、ステップS11において、得られた冷却水濃度が、車両メーカで指定されている冷却水の指定濃度上限値より高い濃いか否かが判断される。冷却水濃度>指定濃度上限である場合には、ステップS13においてユーザに分かるように警告が表示される。ステップS11において冷却水濃度>指定濃度上限が成立しなければ、ステップS12に処理が進む。ステップS12においては、冷却水濃度が、車両メーカで指定されている冷却水の指定濃度下限値より低い薄いか否かが判断される。冷却水濃度<指定濃度下限である場合には、ステップS13においてユーザに分かるように警告が表示される。ステップS12において冷却水濃度<指定濃度下限が成立しなければ、ステップS14に処理が進み制御はメインルーチンに移される。図11は、図2のステップS7で実行される制御の第2の例を説明するためのフローチャートである。図11を参照して、処理が開始されると、ステップS21において、外気温TA<0°Cが成立するか否かが判断される。ステップS21において、外気温TA<0°Cが成立した場合には、さらにステップS22において冷却水濃度<50であるか否かが判断される。なお冷却水濃度が低い薄いほど冷却水は凍結しやすくなる。ステップS22において冷却水濃度<50が成立した場合には、ステップS23に処理が進みユーザに分かるように凍結に対する警告が表示される。その後、ステップS24に処理が進み制御はメインルーチンに戻される。一方、ステップS21において外気温TA<0°Cが成立しなかった場合や、ステップS22において冷却水濃度<50が成立しなかった場合には、警告は表示されずに、ステップS24に処理が進み制御はメインルーチンに戻される。なお、外気温TAのしきい値の例として0°C、冷却水濃度のしきい値の例として50を示したが、これらのしきい値は適宜変更することが可能である。図12は、図2のステップS7で実行される制御の第3の例を説明するためのフローチャートである。図12を参照して、まず処理が開始されると、ステップS31において、冷却水濃度に基づいて最適流量が決定される。たとえば、マップによって各冷却水濃度に対応する最適流量を予め定義しておく。そしてステップS32において、最適流量が流路に流れるようにウォータポンプの駆動を制御することによって流量制御が行なわれる。図13は、図12のフローチャートにおけるステップS32の流量制御を説明するための図である。図13では、冷却水濃度のことがLLC濃度と表示されている。そして、冷却水濃度が推定されているので、通水抵抗と流量との間の関係がC1~C3のラインの何れであるかが判明している。また、図12のステップS31において決定された最適流量が図13では必要流量と表記されている。ウォータポンプ出力を変化させることによって、ラインP1、P2に示すように動作点を切換えることができる。図13の例では、推定された濃度がラインC1に対応する値であった場合に、現在のウォータポンプ流量がラインP2に対応する値であったとする。すると、現在の流量はラインC1とラインP2との交点で決定される流量となる。しかし、この流量は必要流量に対して多すぎるので、エネルギ損失が発生している。そこで、必要流量に現在の流量を一致させるために、ウォータポンプの出力をラインP1に相当する大出力からラインP2に相当する小出力に切換える。これによって、流量が減少して最適な流量が流路に流れるようになり、エネルギ効率がアップする。今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて請求の範囲によって示され、請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。"