圧入井および生産井が貫通した地下のハイドレート貯留層からメタンガスを回収する方法であって、a前記ハイドレート貯留層の底部に近接するまで塩水圧入井を掘削する工程と、b実質的に非平行な生産井を掘削する工程であって、その生産井の長さに沿うある位置において、当該生産井は前記圧入井の一部から1~10m以内である、前記掘削する工程と、c前記生産井に塩水を最初に圧入する工程であって、これにより前記圧入井と前記生産井との間に空乏チャンバーdepletionchamberを生成するものである、前記圧入する工程と、dハイドレート分解により生じるハイドレート層における空乏チャンバーを拡大するために、前記塩水の圧入方法を変化させる工程であって、例えば望ましくは圧入圧、圧入率、温度、または塩分のうちの少なくとも1つを変化させるものである、前記変化させる工程と、e前記生産井を通じて前記空乏チャンバーからガスおよび水を抽出する工程とを有する方法。請求項1記載の方法において、この方法は、さらに、前記空乏チャンバーの拡大およびガスの抽出を向上させるために、前記圧入圧および温度を監視および変化させる工程を有するものである方法。請求項1記載の方法において、この方法は、さらに、前記空乏チャンバーの前記圧および温度を変化させて当該空乏チャンバーの拡大およびガスの抽出を行うために、抽出率を監視および変更する工程を有するものである方法。請求項1記載の方法において、この方法は、さらに、前記空乏チャンバーの拡大およびガスの抽出を向上させるために、圧入水の塩分濃度を監視および変更する工程を有するものである方法。請求項1~4のいずれか1つに記載の方法において、圧入が停止した状態で、且つガスが前記貯留層から継続的に抽出される場合、追加の工程が実施されるものである方法。地下のハイドレート層からメタンガスを回収する方法であって、少なくとも一対の概して非平行な坑井である下方の圧入井と上方の生産井とを構築する工程を有し、前記圧入井は前記層に塩水を供給し、且つ前記生産井は前記層からガスおよび水を回収するものである方法。請求項6記載の方法において、空乏チャンバーは前記一対の坑井の働きの結果として形成され、当該空乏チャンバーは前記坑井の間の最小距離の地点から始まるものである方法。請求項6または7記載の方法において、前記圧入井は前記ハイドレート層の低部に近接して水平に延伸し、且つ前記生産井は前記圧入井より上に延伸するものであり、前記圧入井と前記生産井との間の垂直距離は、1~10メートルの最小距離から前記ハイドレート層の厚さの最大距離までの間で変化するものである方法。請求項8記載の方法において、前記生産井のかかと部は前記ハイドレート層の最上部に近接して位置し、且つ前記生産井のつま先部は前記圧入井のつま先部より1~10メートル上に位置するものであり、前記生産井はそのかかと部とそのつま先部との間で前記圧入井に対して角度をなして延伸するものである方法。請求項8記載の方法において、前記生産井のかかと部は前記圧入井のかかと部より1~10メートル上に位置し、且つそのつま先部は前記ハイドレート層の最上部に近接して、前記圧入井のつま先部より上方に位置するものであり、前記生産井はそのかかと部とそのつま先部との間で前記圧入井に対して角度をなして延伸するものである方法。請求項8記載の方法において、前記生産井のかかと部は、1メートルから最高で前記ハイドレート層の最上部までの間の距離で前記圧入井のかかと部の上に位置するものであり、且つ前記生産井のつま先部は、1メートルから最高で前記ハイドレート層の最上部までの間の選択された距離で前記圧入井のつま先部の上に位置するものであり、前記生産井は、そのかかと部とそのつま先部との間で実質的に前記圧入井と非平行に延伸するものであり、前記生産井のかかと部とつま先部との間の少なくとも1つの中間部分は、前記圧入井から1~10メートルの距離に位置するものである方法。請求項11記載の方法において、前記生産井と前記圧入井との間の角度は、前記坑井の先端部と前記坑井のつま先部との間で変化し、中間地点の前までは所定の角度をなし、当該中間地点を越えてからは別の角度をなすものである方法。請求項6~12のいずか1つに記載の方法において、加熱された塩水が前記圧入井に圧入されるものであり、且つ産出されるガスおよび水は前記生産井から回収されるものである方法。請求項13記載の方法において、前記方法の1つの工程において、前記生産井の排出口は閉鎖されて前記圧入井のみが運用可能であり、別の工程において、前記圧入井の注入口は閉鎖されて前記生産井のみが運用可能である方法。ハイドレート層からメタンガスを抽出する方法であって、2つの概して非平行な坑井である下方の圧入井と上方の生産井とを掘削する工程と、空乏チャンバーを生成するため、前記下方の坑井に加熱された塩水を圧入する工程と、気相および水相の分離を待つ工程と、埋蔵層から前記気相および水相を抽出する工程と、前記水相から前記気相を分離する工程と、前記水相を再利用してさらに圧入に使用する工程とを有する方法。請求項15記載の方法において、前記下方の坑井は前記ハイドレート層の底部で実質的に水平に延伸し、且つ前記上方の坑井は前記下方の坑井に角度をなして延伸するものであり、垂直距離は1メートルから最高で前記ハイドレート層の最上部までの距離で変化し、このような方法で前記空乏チャンバーの任意の場所からガスを抽出することが可能である方法。ハイドレート層からメタンガスを抽出するシステムであって、圧入井と、生産井と、水圧入ユニットと、ガス回収ユニットとを有し、前記圧入井は、前記ハイドレート層の底部に向かって圧入地点から垂直に延伸し、且つその後前記ハイドレート層の底部に沿って水平に延伸するものであり、前記生産井は、地面から前記ハイドレート層の最上部に垂直に延伸し、且つその後前記圧入井より上で非平行な方向で延伸するものであり、前記生産井の少なくとも一部は前記圧入井に近接して位置し、且つ前記生産井の残りの部分は前記ハイドレート層において前記圧入井から離れて位置するものであり、前記水圧入ユニットは前記圧入井に取り付けられ、前記ガス回収ユニットは前記生産井に取り付けられるものであるシステム。請求項1~17のいずれか1つに記載のシステムまたは方法において、さらに、前記生産井に可動式パッカーを有するものであるシステムまたは方法。ハイドレート層における水の塩分濃度を上昇させることが可能な新規の回収方法が開示されている。坑井の配置は、前記ハイドレート層において空乏チャンバーの増大を促進するように設計されている。圧入水の塩分の必要条件は、前記層において前記ハイドレートと平衡状態となる水の塩分濃度に依存する。水中塩分が海水の塩分濃度より低い場合、海水はハイドレートを分解するのに用いることが可能である。あるいは、他の層、例えば、より深い層からの高塩分水を用いることが可能である。新規のinSituの貯留層回収方法は、図2で示すようにガスをハイドレート貯留層から抽出するための水平な圧入井と傾斜掘りした生産井とから成る。前記圧入井はハイドレート帯の底近くに配置される。前記坑井のつま先部の坑井間の距離間隔は約5~10mである。この坑井の配置は、前記層内での空乏チャンバーの増大を促進および制御する。図6は、新規の方法の展開した様子を図示する。高塩分水は、下方の坑井のつま先部に圧入されて前記層に圧入される。前記水の塩分濃度が増加している状態のため、一定の圧力および温度下において、ハイドレート相は分解されて水およびメタンが生成され、空乏地帯が形成される。水が貯留層の底部のより近位に留まるのに対し、ガスは前記空乏チャンバーは分離して最上部に留まる。その後、これらの流体は上方の生産井を用い前記空乏チャンバーから産出される。ガスは前記空乏チャンバーの上端に形成されるフリーガスキャップから産出されることも可能であり、またはガス-水接地点の下から産出される水に混入されているかもしれない。ハイドレート分解から生じた淡水を生産井に移すのに十分な速度で高塩分水を圧入する。このように、空乏地帯の底部の水帯は圧入された高塩分水でほとんど充填され、空乏地帯の端部でハイドレート分解が継続的に行われる。ガスは、前記空乏チャンバーの底部での高塩分水の接触領域が最大になるように前記層でのガス量を制御する速度で空乏領域の最上部で産出される。生産井率はまた、前記一対の坑井に沿った前記空乏チャンバーの増大の制御を果たす。ガスは常に前記空乏チャンバーの最上部まで上昇し、ガス-水分離は重力安定性あるので、ガスの継続的な産出を可能にするためには、前記上方の生産井は前記ハイドレート貯留層の層厚を横断する必要がある。前記上方の生産井が水平である場合、ガスキャップが前記坑井の高さより上の位置に存在することにより、水のみが前記層から産出されるという可能性があった。ハイドレート分解は、ハイドレート貯留層の前記空乏チャンバーの端部の温度を低下させる。この温度低下は、塩水圧入によるハイドレート分解を妨げる。本発明の1実施形態では、圧入井および生産井が貫通された地下のハイドレート貯留層からメタンガスを回収する方法が提供される。その方法は、a前記ハイドレート貯留層の底に近接するまで塩水圧入井を掘削する工程と、b前記生産井を前記圧入井に対して実質的に非並行に、かつ前記生産井の長さにわたるある位置において前記圧入井の一部から1~10m以内に位置するように掘削する工程と、c最初に前記生産井に塩水を圧入する工程であって、これにより前記圧入井と前記生産井との間に空乏チャンバーが形成されるものである、前記圧入する工程と、dハイドレート層にハイドレート分解により生じる空乏チャンバーを拡大するために、前記塩水の圧入方法を変化させる工程であって、例えば望ましくは圧入圧、圧入率、温度、または塩分のうちの少なくとも1つを変化させる工程と、e前記生産井を通しての前記空乏チャンバーからのガスおよび水を抽出する工程とを有する。好ましくは、この方法はさらに、前記空乏チャンバーの拡大およびガスの抽出を向上させるために、前記圧入圧および温度を監視および変化させる工程を有する。前記方法はまた、前記空乏チャンバーの前記圧力および温度を変化させて、当該空乏チャンバーの拡大およびガスの抽出を行うために抽出率を監視および変化させる工程を有する。更に望ましくは、前記方法は、前記空乏チャンバーの拡大およびガスの抽出を向上させるために前記圧入水の塩分濃度を監視および変更する工程を有する。また、圧入が停止した状態でガスが貯留層から継続的に抽出される場合、追加の工程有することがあり得る。本発明の別の態様では、地下のハイドレート層からメタンガスを回収する方法が提供される。前記方法は、少なくとも一対の非平行な坑井である下方の圧入井と上方の生産井とを構築する工程を必要とする。前記圧入井は前記層に塩水を供給し、前記生産井は前記層からガスおよび水を回収する。この配置では、空乏チャンバーは前記一対の坑井の動作の結果として形成され、当該空乏チャンバーは前記坑井間が最小距離の地点から始まる。好ましい実施形態において、前記圧入井は前記ハイドレート層の低部と近接して水平に延伸し、前記生産井は前記圧入井より上に延伸する。前記圧入井と前記生産井との間の垂直距離は、1~10メートルの最小距離から前記ハイドレート層の層厚の最大距離の間で変化する。好ましい1実施形態において、前記生産井のかかと部は前記ハイドレート層の最上部に近接して位置し、当該生産井のつま先部は前記圧入井のつま先部より1~10メートル上に位置する。前記生産井は、そのかかと部とそのつま先部との間で前記圧入井に対してある角度をなして延伸する。第2の好ましい実施形態において、前記生産井のかかと部は、前記圧入井のかかと部の上1~10メートルに位置し、当該生産井のつま先部はハイドレート層の最上部に近接して前記圧入井のつま先部より上に位置する。前記生産井は、そのかかと部とそのつま先部との間で前記圧入井に対してある角度をなして延伸する。さらに別の実施形態において、前記生産井のかかと部は、前記圧入井のかかと部の上1メートルから前記ハイドレート層の最上部までの間の距離に位置しており、前記生産井のつま先部は、前記圧入井のつま先部の上1メートルから前記ハイドレート層の最上部までの間の選択された距離に位置する。前記生産井は、そのかかと部とそのつま先部との間で実質的に前記圧入井と非平行に延伸する。さらに、前記生産井のかかと部とつま先部との間の少なくとも1つの中間部分は、前記圧入井から1~10メートルの距離に位置する。好ましくは、前記生産井と前記圧入井との間の角度は、前記坑井の先端部と前記坑井のつま先部との間で変化し、中間地点の前まではある角度をなし、当該中間地点を越えてからは別の角度をなすものである。本発明のさらに別の態様では、上述の方法はまた、加熱した塩水を前記圧入井に圧入して、前記産出されるガスおよび水を前記生産井から回収する工程を有する。望ましくは、上述の方法のうちの1つの工程において、前記生産井の排出口は閉鎖されて前記圧入井のみが運用可能であり、さらに別の工程において、前記圧入井の注入口は閉鎖されて前記生産井のみが運用可能である。本発明のさらに別の態様では、ハイドレート層からメタンガスを抽出する方法が提供される。この方法は、a2つの非平行な坑井である下方の圧入井と上方の生産井とを掘削する工程と、b空乏チャンバーを生成するため、前記下方の坑井に加熱した塩水を圧入する工程と、c気相および水相に分離されるのを待つ工程と、d埋蔵層から前記気相および水相を抽出する工程と、e前記水相から前記気相を分離する工程と、f前記水相を再利用して圧入に使用する工程とを有する。好ましくは、この方法は、前記ハイドレート層の底部で実質的に水平に延伸する前記下方の坑井と、前記下方の坑井にある角度をなして延伸する前記上方の坑井とを有する。前記坑井間の垂直距離は1メートルから前記ハイドレート層の最上部までの距離で変化するものであり、このような方法で、ガスは前記空乏チャンバーの任意の場所から抽出されることが可能である。本発明の別の態様では、ハイドレート層からメタンガスを抽出するシステムを提供するものであり、そのシステムは、圧入井と、生産井と、水圧入ユニットと、ガス回収ユニットとを有する。前記圧入井は前記ハイドレート層の底部に向かって圧入地点から垂直に延伸し、その後前記ハイドレート層の底部に沿って水平に延伸する。前記生産井は地面から前記ハイドレート層の最上部まで垂直に延伸し、その後前記圧入井より上で非平行な方向で延伸する。さらに、前記生産井の少なくとも一部分は前記圧入井に近接して配置され、前記生産井の残りの部分は前記ハイドレート層で前記圧入井から離れて配置されている。最後に、前記水圧入ユニットは前記圧入井に取り付けられ、前記ガス回収ユニットは前記生産井に取り付けられる。好ましくは、上述のシステムまたは方法において、さらに、可動式パッカーを前記生産井に有する。本明細書において記述される方法はまた、ハイドレートを分解するのに必要とされる温度を相殺するのに必要とされる温度に対応するために貯留層温度より約5°C上まで加熱した塩水を圧入することが可能である。坑井の配置の1つの長所は、追加の外れた生産井が、現存の一対の坑井のかかと部およびつま先部、および前記既存の一対の前記下方の圧入井を越えて掘削が可能であり、かつ新規の生産井を供給するのに使用可能である場合、ハイドレートの広領域産出を促進することである。この優れた配置の別の長所は、薄いハイドレート層および厚いハイドレート層の両方に対応することである。本方法の別の長所は、高塩分圧入水を前記ハイドレートのさらなる分解を促進するために加熱することが可能なことである。本方法の別の長所は、当該方法を周期的に運用することが可能なことである。この方法では、前記生産井が閉鎖された状態で前記層に前記高塩分水が圧入される。高塩分水の目的圧力または量が圧入された後、前記圧入井は閉鎖され、前記生産井が開かれる。前記高塩分水を加える産出の作用は、ハイドレートの分解と、ハイドレート分解およびガス産出を向上させる一時的圧力とを含む複数の効果を生む。他の1つの長所は、産出ガスは産出された流体の流れから容易に分離されることである。また、産出された水は有する塩分が圧入水より少ないため、後で廃棄が容易にできる。他の1つの長所は、空乏チャンバーにおける二酸化炭素の溶解トラップsolubilitytrappingのため、二酸化炭素を水と共に同時圧入することも可能なことである。この坑井の配置の他の1つの長所は、前記一対の坑井に沿った空乏の増大を制御するため、可動式パッカーまたは間隔制御弁を前記坑井の一方または両方で用いることが可能なことである。さらなる長所は、提供された図面、実施例、および請求項から明らかである。当技術分野で周知のプロセスの欠陥のいくつかは、本発明において対処される。第1に、このプロセスは、結果的に地下の割れ目にガスの損失をもたらす埋蔵層の割裂および表面に浸出しているポケットの割裂の危険性を除外する。第2に、ハイドレート回収プロセスは、ハイドレートを分解するだけでなく、生産されたガスを生産井に送達する手段も提供する必要がある。これは、前記回収プロセスが貯留層の中で前記ガスを分離する必要があり、前記貯留層の前記ガスと前記生産井との間の直接の流体接続部を提供する必要があることを意味する。前記生産井が前記貯留層の全層およびかなりの設置面積領域に及ぶため、本プロセスはこれを保証する。垂直井を用いるプロセスは、広大な設置面積領域および水平坑井の高度までのみに接続する水平坑井を用いるプロセスを有しない前記水平坑井上に位置するガスポケットは表面に決して生産されることが不可能である。さらに、ハイドレート回収プロセスは、継続的に前記貯留層に分解作用因子熱、塩水、減圧を供給する手段を提供する必要がある。本プロセスは、温塩水を循環させることでチャンバーを増大させることによりこれを行う。このように、塩および熱が継続的に補充され、分解が原因で、希釈された塩水は継続的に空乏チャンバーから除去され、圧入した前記温塩水と置換される。割裂底部の回収プロセスでは、割裂が生じた後、分解作用因子が割裂に継続的に供給されない限り、前記空乏チャンバーは増大しない。図を参照して、上方の傾斜生産井へのハイドレート分解によるガス産出を促進し、制御するために、下方の水平坑井に、そしてハイドレート貯留層に、高塩分水を圧入する塩水ハイドレート抽出プロセスSHEPの解説がなされる。概して、本発明は、前記ハイドレート貯留層から結果的に有意に改善されたメタンガス産出をもたらす新規の坑井の配置および新規の圧入戦略から成る。ハイドレートは、insituの最初の貯留層温度および圧力において固形物である。高温または減圧で、ハイドレートは分解し、液体の水およびメタンガスを産出する。また、高塩分状態で、ハイドレートは分解し、液体の水およびメタンガスを産出する。ハイドレート回収プロセスの成功の第1の必要条件は、以下の状態のうち、1若しくはそれ以上貯留層に存在する必要があるということである。第1に、熱水または水蒸気のような熱い圧入物質の形態であることが可能な加熱。第2に、貯留層から流体を除去することにより行うことが可能である減圧。第3に、例えば、ハイドレート貯留層に高塩分水を圧入することまたは当技術分野で周知の任意の方法により認識することが可能である塩分濃度の増加。ハイドレート回収プロセスの成功の第2の必要条件は、ハイドレート分解により発生するガスを地表に運ぶため、生産井に供給する必要かあるということである。前記ハイドレートが分解する時、液体と水は重力の働きの下で分離し、ガスは空乏チャンバーの最上部まで上昇するのに対して、液体は前記空乏チャンバーの底へ降下する。ガスを生産するために、それが水帯に存在する場合、前記生産井はガス帯と接触したままである必要があり、さもなければその後、水のみが貯留層から産出される。このように、ハイドレート回収プロセスの成功の坑井の配置は、熱または塩水の圧入、またはより低圧への流体の除去、またはそれらすべての組合せをさせ、さらに生産井へガスの移動をさせる必要がある。ここに、記述される方法は、ハイドレートを分解する時必要とされる溶解の熱を埋め合わせするために温めた塩水圧入を用いる可能性がある。空乏チャンバーがハイドレート貯留層で増大するため、それは圧入水およびハイドレート分解した水およびハイドレート生成したガスを分離する天然の手段を提供し、その手段とは、重力の働きの下で、蒸気と液体との間の密度対比により相を分離させるものである。継続的にガスを貯留層から作り出すために、それはまた、圧入した塩水が新たなハイドレートに接近するのを確実とするため、前記空乏チャンバーを拡大することが要求される。本発明の別の重要な部分は、坑井の方向、埋蔵層の坑井の位置、およびお互いのそれらの相対的な位置である。少なくとも1つの圧入井および少なくとも1つの生産井がある。生産井は、ハイドレートから放出されるガスを回収するために圧入井より上に位置する。前記生産井はまたチャンバーから水を除去するために用いられる。かかと部からつま先部までの生産地帯坑井の足部位において、坑井が互いに実質的に非平行または少なくとも坑井の部分のいくつかに沿って非平行であるが、前記坑井は地表から前記坑井のかかと部までの部分坑井の脚部位において平行である可能性がある。前記坑井は、埋蔵層の特定限界について対処するために、直線、角度のある線、および可変的な角度を持つ線で掘削される可能がある。その生産地帯坑井の足部位における圧入井が実質的に水平に延伸し、埋蔵層の底に向かい位置するが、生産井は、その生産地帯において前記圧入井に対し角度を持ち、この角度は前記生産井の拡張に従い数倍異なる可能性がある。本発明に従い、図2および7で示すように、水平圧入井5は、陸地1および表土2の表面を貫通し、ハイドレート貯留層3に掘削される。貯留層は、表土2の底および基盤岩4の最上部により境界される。地熱勾配を与えられる基盤岩4は、水の豊富な地帯から成る。前記貯留層3より上は、頁岩、岩、砂層、および帯水層のような他の層の任意の1若しくはそれ以上から成る表土2である。そのつま先部が生産井5のつま先部との垂直整列において1~数メートル上に配置されるよう掘削した傾斜掘り坑井はまた、前記貯留層3に掘削される。本発明では、図8で示すように、塩水を前記ハイドレート貯蔵層3へ圧入井5を通して圧入し、前記圧入井5から前記圧入井5を囲む空乏チャンバー7へ流す。前記貯留層3に温塩水を圧入することにより、塩水および熱を前記貯留層3に伝え、最終的に空乏チャンバー7の端に至り、前記貯留層3において最初のハイドレートに接触する。塩水は、固体ハイドレートを分解し、液体水およびメタンガスの産出の原因となる。ガスは上昇し、前記空乏チャンバーの上部を図5の8で示すように満たすが、水は重力を受け流れ、前記空乏チャンバーの下部を図5の9で示すように満たす。生産井6の撤退率を、前記空乏チャンバーから地表1へ液体の水およびガス両方を除去するために制御する。この率はハイドレート分解で発生する水により圧入された塩水の過度の希釈を妨げる値に設定される。また、圧入された塩水が増大する空乏チャンバーの最上部に接触することが可能なように、前記空乏チャンバーにおける生産率を、図5の8で示す蒸気相体積が小さいまたはほぼ0となるように、調整する必要がある。図9は、空乏チャンバー9の拡大の後、その生産の後半段階におけるプロセスの概略図を示す。前記空乏チャンバーの増大の工程は、図6に図示される。図2において最も良く図示される本発明の第1の実施形態において、それがハイドレート貯留層の層厚全体に広がり、さらにそのつま先部は圧入井のつま先部に近接するように、傾斜掘りされる生産井6の軌道は選択される。坑井の寸法は、埋蔵層の地質条件、前記埋蔵層のサイズ、深さ、その他に依存する。一般的な寸法は下記の通りである。h1は前記圧入井のつま先部と生産井のつま先部との間の鉛直変位である。距離h1は、0.5~10m、望ましくは1~5mである。項目h2は、当技術分野で周知の方法で測定することが可能な貯留層の底から圧入井の補正値を差し引いたハイドレート貯留層の層厚である。圧入井はかかと部からつま先部まで実質的に水平に延伸し、その距離Lは50~1500m、望ましくは100~1000mである。θは、前記生産井と前記圧入井のと間の角度である。この角度は、0.5~45°、望ましくは1~10°である。項目hは前記ハイドレート貯留層の層厚である。この層厚は非常に多様性がある可能性があり、通常20~200mで延伸する。図3に図示される本発明の第2の実施形態において、生産井は、ハイドレート層の地質条件に対処するために、異なる方向性を有する。そこで、圧入井と前記生産井との間の最小の距離h1は、両坑井のかかと部であり、2つとの間の距離は前記両坑井のつま先部h2に向かい増加する。h2は貯留層の層厚とほぼ等しいが、h1は0.5~10m、望ましくは1~5mである。角度θは、再び0.5~45°、望ましくは1~10°である。本技術の1つの目的は、坑井間の距離h1が比較的短く1~10m、望ましくは1~5m、その後坑井の軌線に沿う坑井に沿った地点から始まる空乏チャンバーを増大させることであるため、好ましい実施形態において、坑井の形状にはいくつかの実行可能な選択肢がある。さらに、注記しておかなくてはいけないことは、一対の坑井軌道が垂直平面にある必要がないことである。それは横方向に水平方向で互いから分岐することが可能であり、従って貯留層において横方向に延伸する空乏チャンバーを形成する。本発明のさらに別の実施形態において、空乏チャンバーの起点となる一対の坑井に沿った地点は、図3で示すようにかかと部または坑井の図1で示すようなつま先部である必要はないが、例えば図4および図5で示されるように、それは一対の坑井に沿った任意の点にある可能性がある。これらの図は、非平行および部分的に平行である一対の坑井の形状のさらなる実施形態を図示するものである。距離h、h1、h2は上述の第1の実施形態と同じ範囲にあり、傾斜度θ1、θ2はθの値と同じ範囲にあるが、h3の範囲はh2と類似する。図5におけるL1の水平部分は、20~1200m、望ましくは20~100mである。本発明のさらに別の実施形態において、チュービングストリングは、坑井図4の第3の実施形態の坑井のつま先部で終わる生産井に設置される可能性がある。このチュービングの配置は、同時にかかと部および前記つま先部から流体を除去することが可能であり、従って潜在的にプロセスをより効率的にする1つよりも2つの除去ポイント。チャンバーは、h1の位置図4を参照から、一対の坑井に沿って両方向で外側へ増大する。コイル状のチュービングストリングは、標準的な坑井技術である。さらに、可動式パッカーは、チャンバーの増大を導くために前記生産井に設置することが可能である。図7において、800mの長の一対の坑井の塩水およびメタンガスの典型的な圧入および生産プロファイルを示す。これらのプロファイルは、ハイドレート層および分解対圧力の熱力学、温度、および塩分が考慮される業務用の熱貯留層シミュレーターCMG-STARを用いてシミュレーションされた。図11は、前記シミュレーションに用いた坑井の配置を示す。底部の坑井が圧入井であるのに対し、最上部の坑井は生産井である。プロセスの初期は、坑井との間で加熱を促進するために熱水を圧入井5および生産井6において循環させる可能性がある。最も近い坑井間の間隔は坑井のつま先部であり、よって、坑井のつま先部の領域が坑井との間で最も温められる。この加熱は、そこで空乏チャンバーの起点を開始する坑井のつま先部との間で、ハイドレートの分解を引き起こす。前記空乏チャンバーが形成されると、塩水が前記圧入井5に圧入され、前記空乏チャンバーを満たす。一旦塩水と接触すると、チャンバーの端でハイドレートは分解し、図8で示すように前記チャンバーの体積を拡大させる。ハイドレートを溶解させるために必要な熱を埋め合わせするために、圧入された塩水はチャンバー温度より数度上、望ましくは5°Cまたはそれ以下で加熱される可能性がある。塩水の圧入率および水の生産率は、生産井6に気体運動を刺激し、空乏チャンバーの最上部でほとんどまたは全くガスがないように維持すべく、高く維持する。しかしながら、圧力は最初の貯留層圧以下で前記空乏チャンバーで維持される。これは、ハイドレート分解がハイドレート貯留層で圧力の増加により阻害されないことを保証するものである。最初の貯留層圧の圧力より低い圧力で前記空乏チャンバーを運用することで前記ハイドレート分解を促進し、システムのガス生成率が向上する。プロセスが展開し、チャンバーはハイドレート貯留層の最上部に達し、その後圧入井/生産井の対から外側へ横方向に広がる。前記プロセスは、前記ハイドレート貯留層において目標とした空乏チャンバー増大計画を達成するために調整される現場において、いくつかの対の前記圧入井および前記生産井で運用することが可能である。ハイドレートの分解が最大となるように、圧入する塩水および産出する水の量および圧入圧が選択される。チャンバー7が増大し、図9で示されるように、より冷えた状態の表土と比較し、加熱した水蒸気チャンバー7がより広範囲の露出領域を持つため、表土2への熱損失は増加する。しかしながら、薄いガスブランケット8は、生産井6の穿孔より上に、空乏チャンバー7の最上部で維持される。このガスブランケットは、熱水帯を冷えた表土から隔離し、それ故にプロセスの熱効率を上昇さる。図12は、CMG-STARSを用いて作成したシミュレーションの結果を表す。コンピューターモデリンググループ社CMG社により提供されたソフトウェアSTARS=熱の貯留層シミュレーター。この第三者プログラムは、油およびガス従来型および非従来型貯留層回収プロセスの熱および反応シミュレーションのための業界標準である。したがって、前記シミュレーションの結果は、実際のプロセスの現実的な予測として考えることが可能である。図12は、プロセスを時間0から10年目まで展開する場合の通し時間のハイドレート濃度、gmole/m3、の11年間の時系列を示す。空乏した地帯は、塩水圧入が持続的となるような、坑井間の距離間隔が最も小さい場所で始まり、その後一対の坑井に沿って増大する。空乏チャンバーは、生産井に沿って、それより上に増大する。図13は、最初の貯留層温度より5°C上の温塩水圧入下でのガス産出と、最初の貯留層温度より5°C上の温淡水の圧入での結果との比較を示す。結果は、温塩水圧入による生産率が温淡水によるそれより大幅に高いことを示す。メタン燃焼により水を加熱するためのコストを考えると、圧入する塩水の加熱は、可能な限り少なく保つ必要がある。ガス回収施設の運用中に、貯留層で形成されるいくつかの地帯がある。ハイドレート貯留層の底で、つくられる移行地帯があり、それは水、ハイドレート、および沈殿物を含む。圧入井は前記ハイドレート貯留層の底に位置する可能性があり、また最終的に、それは移行地帯に設置されることが可能である。水の圧入率は、プロセスの段階に依存し、回収プロセスの間に貯蔵層のサイズおよび状態を変化させる。温塩水の圧入率の場合、運用の範囲は1~2000m3/日であるが、それはまた貯留層の圧入性圧入率貯留層が順応するにより制御される。圧入圧は、前記貯留層の割裂圧より下である必要がある。それがまだガスの経済的生産を生み出す間、好ましい範囲は可能な限り低い。圧入された塩水の温度は、生産されたハイドレートを溶解する熱を埋め合わせするのに十分である必要がある。このように、塩水の温度は、経済的にプロセスを効率的にするために可能な限り低くなければならないが、プロセスを効果的にするために溶解の熱を埋め合わせするのに十分高い必要がある。水の温度の運用範囲は、ハイドレート貯留層の最初の温度より1~20°C上である。しかしながら特殊な場合においては、その温度は、ハイドレート貯留層の最初の温度より40°C上と同じ程度高い可能性がある。圧入圧は、運用の様々な段階の間、変更する可能性がある。貯留層の割裂圧より下の圧力は通常の運用の期間は好まれるが、初期状態では、プロセスを開始することが可能となるように、この圧力は最初のハイドレート貯留層圧より高くなる可能性がある。空乏チャンバーが形成されるとすぐに、その後減圧によりハイドレートからのガス回収を増加させるために、圧入圧を貯留層の最初の圧力より下に下げることが可能である。圧力の時系列は、以下の通りである。プロセスの開始時最初の1~12ヵ月最初の貯留層圧0.2、坑井の軌道により水平の増大を強制しない限り、前記空乏チャンバーは主に垂直方向に増大する。これは、坑井対間の間隔が20~300mであり、好ましい値の範囲は50~100mまでである可能性があることを意味する。一対の坑井の運用戦略は、圧入される塩水の流量、塩含有量、および温度、および生産井の流量、により制御される。空乏チャンバーの圧力は、圧入する流体の量に対する貯留層から除去する流体の流量率に依存するガスおよび水の生産率。前記貯留層に圧入される塩水の温度は、それが分解する場合、ハイドレート溶解の熱を埋め合わせすることであり、従って、前記塩水は地表からハイドレート帯へポンプで圧入されるため、陸地に対する熱損失の量および層の最初の圧力および温度が既知なので、ハイドレート層のガス含有量が推定することが可能であるため、ガス産出率により測定することが可能である溶解熱に対処するための熱量より少なくとも大きい必要がある。圧入水の塩分は、ハイドレート層の最初の塩分および圧力、および温度により設定され、それはハイドレートを分解するのに十分である必要がある。塩水圧入剤は、海水、淡水と混合した海水、塩帯水層水、淡水と混合した塩帯水層水、地表で淡水に添加した塩、および当技術分野で周知の塩水の他の生産物から得ることが可能である。別の制御可能な態様は、圧入井においてハイドレートの形成を阻害するため層に圧入する塩水を温めることである。前記圧入井の任意の場所の圧力が平衡状態図図1を参照のハイドレート層側の方に押し出せれる場合、これは生じる可能性がある。制御戦略の別の態様は、圧入井および生産井のどちらか一方または両方の可動式パッカーの使用である。これは温塩水を圧入し、流体を貯留層から産出する坑井の間隔を促進させ、貯留層の空乏チャンバー増大を制御するのを助ける。温塩水を得るために必要とされる燃料源のいくつかは、分解されたハイドレート由来の産出したメタンのごく一部、現場作業に搬入したディーゼルまたは他の液体燃料、流体の地熱暖房である。圧入井および生産井の直径が本技術の重要な部分でないことは注目に値する。さらに、傾斜井の掘削は当技術分野で周知のプロセスである。監視する工程には、両坑井に沿った温度および圧力センサーを含む標準的な方法を用いることが可能である。生産された水の塩分はまた、圧入水の塩分を調整するのに用いられる。別の監視した変数は圧入水に対する産出されたガスの比率である。標準的な表面油およびガス装置が生産された流体のため用いられる。上述の方法の別の態様は、現場の下で坑井の配置を拡大することである空乏チャンバーを形成するため最初の一対の坑井を用い、その後、その地点から一対の坑井から埋め合わせを生じさせるものを単に配置し、層に温塩水を圧入するために一対の圧入井を用いる。圧入された塩水の温度は、貯留層においてより長い距離を移動することに関連した熱損失を埋め合わせする必要がある。プロセスの終わり頃に、空乏チャンバーはハイドレート帯の最上部に到達し、層に水平方向に広がる。圧入された温塩水の多くが単に圧入井から生産井へ移動するため、ガスの生産量は低く、前記プロセスは中断される。生産されたガスの収益は、塩水を温め、層にポンプ圧入するコストより大きくなければならない。ハイドレート回収プロセスは、貯留層の中の広大な適合地帯が経済的であることを可能にする方法を提供する必要がある。言い換えれば、分解した地帯我々はそれを空乏チャンバーと呼ぶは、高回収率とすべく大きいものである必要がある。チャンバーのこの垂直方向および領面積を大きく増大させることが、本明細書において提案する坑井の配置の主な目的である。多くの坑井の配置は、このことをプロセスの主な目的として有さず、それどころかむしろ、チャンバーは坑井において特定の場所のままである。一対の坑井の軌道に沿って前記空乏チャンバーを増大させるため、我々のプロセスは制御された方法でハイドレート貯留層における適合地帯を増大させる自然でかつ効率的な方法を提供するものである。本発明の好ましい実施形態が示され記述されるが、その修正は本発明の範囲または教授を逸脱しない範囲で当業者によりなされることが可能である。本明細書において記述される実施形態は、典型的なもののみであり、限定されるものではない。システムの多くの変更および修正は可能であり、発明の範囲内である。前記システムおよび方法が本明細書において議論される利点を保持する限り、さらなる実施例のために、様々な部分の相対的な寸法、様々な部分が作られる材料、および運用の設定値は多様であることが可能である。したがって、保護の範囲は本明細書において記述される実施形態に限定されるものではなく、あとに続く請求項により限定されるのみであり、その範囲は請求項の内容の全ての同等のものを含む。