鉄心に設けられた2つの側脚部のうち一方の側脚部に主座の一次巻線と二次巻線が巻装され、他方の側脚部にT座の一次巻線と二次巻線が巻装され、さらに前記主座の一次巻線の中点と前記T座の一次巻線の一方の端が接続され、前記主座の一次巻線の両端および前記T座の一次巻線の他方の端に三相交流が印加されるスコット結線変圧器であって、前記鉄心は、それぞれ磁性材料で作製された薄板が多重に巻回された2つの内鉄心と1つの外鉄心で構成され、前記外鉄心の中空部に同一形状の前記2つの内鉄心が並置されていることを特徴とするスコット結線変圧器。前記側脚部の幅をWとしたとき、前記第1および第2の内鉄心の幅は√2/2Wであり、また前記外鉄心の幅は1-√2/2Wであることを特徴とする、請求項1に記載のスコット結線変圧器。前記磁性材料で作製された薄板としてアモルファス磁性薄板を用いることを特徴とする、請求項1または2に記載のスコット結線変圧器。一般に、変圧器の損失は無負荷損失と負荷損失に分けられる。このうち負荷損失は、変圧器の巻線の抵抗Rと機器に流れる負荷電流IよりI2Rで求められ、負荷の大きさにより損失が変化する。これに対し、無負荷損失は、変圧器の入力側に電圧が印加された場合に発生する損失で、一般的な待機電源の損失と同様に負荷の大きさに関係しない。変圧器は電力を供給する側の機器であり、一次入力が遮断されることが少ないため、常時、無負荷損失が発生している。近年、電気製品に対する省エネの要請が高まっており、変圧器もその例外ではない。しかし、図4に示したような積鉄心を用いた従来のスコット結線変圧器は無負荷損失が大きく、エネルギー消費効率が悪いために、省エネの要請に十分応えることができていない。本発明はこのような問題点に鑑みてなされたもので、省エネの要請に十分応えることができるスコット結線変圧器を提供することを目的とする。上記目的を達成するため本発明にかかるスコット結線変圧器は、鉄心に設けられた2つの側脚部のうち一方の側脚部に主座の一次巻線と二次巻線が巻装され、他方の側脚部にT座の一次巻線と二次巻線が巻装され、さらに前記主座の一次巻線の中点と前記T座の一次巻線の一方の端が接続され、前記主座の一次巻線の両端および前記T座の一次巻線の他方の端に三相交流が印加されるスコット結線変圧器であって、前記鉄心は、それぞれ磁性材料で作製された薄板が多重に巻回された2つの内鉄心と1つの外鉄心で構成され、前記外鉄心の中空部に同一形状の前記2つの内鉄心が並置されていることを特徴とする。ここで、前記側脚部の幅をWとしたとき、前記第1および第2の内鉄心の幅は√2/2Wであり、また前記外鉄心の幅は1-√2/2Wであることが好ましい。また前記磁性材料で作製された薄板としてアモルファス磁性薄板を用いることが好ましい。本発明にかかるスコット結線変圧器は、巻鉄心を使用することで無負荷損失を大幅に減少させ、結果として、エネルギー消費効率を改善することによって省エネを実現している。以下、本発明の実施の形態にかかるスコット結線変圧器について、図面を参照しながら説明する。<スコット結線変圧器の構成>図1に、本実施の形態にかかるスコット結線変圧器1の外観を示す。本実施の形態にかかるスコット結線変圧器1は、鉄心に巻鉄心8bを採用している。巻鉄心8bは、同一形状の第1および第2の内鉄心86および87と、外鉄心88で構成されている。内鉄心86および87は、磁性材料で作製された薄板本実施の形態では電磁鋼板の薄板を、内側に長方形の中空部が形成されるように多重の巻回したものであり、外鉄心88は、内側の中空部に2個の内鉄心86および87が並置できるように、電磁鋼板の薄板を方形状に多重に巻回したものである。紙面に向かって左側に位置する第1の内鉄心86と外鉄心88に主座一次巻線4と主座二次巻線5図3参照が巻装されて主座変圧器2が構成され、右側に位置する第2の内鉄心87と外鉄心88にT座一次巻線6とT座二次巻線7図3参照が巻装されてT座変圧器3が構成されている。また図1には示されていないが、それぞれの巻線から線が引き出され、図3の各端子に接続されている。<鉄心の種類による特性の比較>次に、スコット結線変圧器1の鉄心に本発明の巻鉄心8bを用いた場合と、従来の積鉄心8a図4参照を用いた場合の特性上の差異について説明する。図2Aに、本実施の形態にかかるスコット結線変圧器の巻鉄心8bの斜視図を、また図2Bに従来のスコット結線変圧器の積鉄心8aの斜視図を示す。図中、W1~W6は幅、H1、H2は高さ、D1は奥行きを示している。最初に、本発明において図2Aに示す構成の巻鉄心を採用するに至った理由を説明する。同一容積の鉄心の場合、積鉄心より巻鉄心の方が、無負荷損失が少ないことが知られている。また、鉄心の外側には磁束の流れが生じ難いことから、積鉄心を用いた場合、コーナー部の鉄心が無駄になる。これに対し、巻鉄心を用いた場合には、コーナー部が円弧状に形成されていることから、積鉄心と比較して無駄となる鉄心部分が少ない。主としてこれらの理由から、発明者等はスコット結線変圧器の鉄心に巻鉄心を採用できないか検討した。スコット結線変圧器では、鉄心の左右の側脚部にコイルが巻装されるため、当初、図2Aに示す内鉄心86と同様の形状の鉄心を2つ並置して巻鉄心を構成することを考えた。このような構造を採用した場合、中央脚部85の幅積層された薄板の厚みW2は側脚部86の幅W5の2倍となる。一方、図2Bに示す構成の積鉄心を採用したスコット結線変圧器では、中央脚部85を通過する磁束密度の観点より、中央脚部85の幅W2を側脚部83または84の幅W1の√2倍としたときに変圧器の効率が最大となり、鉄心の量を節減できることが知られている。しかし、巻鉄心として上述した内鉄心86と同様の形状の鉄心を2つ並置する構造を採用した場合、必然的に、中央脚部85の幅W2は側脚部86の幅W5の2倍となるため、使用する電磁鋼板に無駄が生じる。そこで、発明者等は巻鉄心8bとして、図2Aに示すような、並置された2つの内鉄心86および87を外鉄心88で取り囲む構成について検討した。この構成の場合、側脚部83、84の幅W1に対し、内鉄心86および87の幅W5を√2/2×W1とし、また外鉄心88の幅W6を1-√2/2×W1に設定すれば、中央脚部85の幅W2は側脚部83の幅W1=W5W6の√2倍となるため、電磁鋼板に無駄が生じるのを避けることができる。なお、上述した内鉄心86および87の幅W5と外鉄心88の幅W6は最適値であり、この値が多少増減しても変圧器の効率は緩やかに低下するため、実用上問題はない。従って、採用可能な幅W5とW6は一定の幅を持った値である。次に、図2を参照して、巻鉄心8bを採用した場合と積鉄心8aを採用した場合の無負荷損失の相違について説明する。図2では、前提として、巻鉄心8bと積鉄心8aの容積を同じに設定している。すなわち、巻鉄心8bと積鉄心8aの幅W4、高さH1および奥行きD1を同一にしている。また、内鉄心86および87の中空部の形状および容積W3×H2×D1を同一にしている。図2に示す寸法の巻鉄心8bと積鉄心8aを、同じ材質の電磁鋼板を用いて作製し、更に、左右の側脚部83および84に一次巻線および二次巻線を同一の回数巻装して磁束密度1.49Tスコット結線変圧器1を構成する。電磁鋼板として比重7.65、占積率0.96の薄板を用い、下記1および2に示す寸法の鉄心を作製した場合、巻鉄心8bの重量は117.5kg、積鉄心8aの重量は136.3kgとなる。無負荷損失は同一の条件であれば、用いる電磁鋼板の重量が少ない程少なくなるため、巻鉄心8bの無負荷損失は積鉄心8aのそれに比較して約24少なくなる。1巻鉄心8b:W1=W5W6=75mm、W5=53mm、W6=22mm、W2=106mm、W4=356mm、H1=400mm、H2=250mm、D1=158mm2積鉄心8a:W1=75mm、W2=106mm、W4=356mm、H1=400mm、H2=250mm、D1=158mmまた積鉄心8aを用いた場合、図2Bに示すように、形状の異なる4種類、計6枚の短冊状の電磁鋼板を組み合わせて1枚の薄板を形成している。このため、主座変圧器2およびT座変圧器3のそれぞれについて鉄心の継ぎ目が4箇所生じ、継ぎ目で磁束の流れが乱れ、それにより生じる抵抗によって無負荷損失が増加する。このための対策として従来の変圧器では、隣接する電磁鋼板において継ぎ目が生じる箇所をずらすことにより、磁束の流れが妨げられるのを防止している。しかし、このような手法を採用した場合、短冊状の電磁鋼板の寸法を変える必要があるため、切断の工程や配列の工程が複雑となり、変圧器の製造コストをアップさせることになる。一方、巻鉄心8bを用いた場合には、短冊状に切断された電磁鋼板を曲げ、それらを重ね合わせることにより巻鉄心を作製することから、それぞれの薄板の継ぎ目は1箇所であり、本来的に磁束の損失が少ない。結果として、巻鉄心8bは継ぎ目により生じる無負荷損失が積鉄心8aのそれに比較して50以下になる。上述の各寸法の巻鉄心8bおよび積鉄心8aについて無負荷損失を測定したところ、巻鉄心8bでは140W、積鉄心8aでは175Wであった。すなわち、巻鉄心8bの無負荷損失は積鉄心8aのそれの80となった。この結果より、本発明の巻鉄心8bを用いれば、エネルギー消費効率の高いスコット結線変圧器を実現できることがわかる。なお、本実施の形態では、電磁鋼板を用いてスコット結線変圧器を作製したが、電磁鋼板の代わりに鉄系アモルファス磁性材料で作製された薄板以降、アモルファス磁性薄板というを用いてスコット結線変圧器を作製してもよい。アモルファス磁性薄板は、電磁鋼板に比較して無負荷損失が20程度と低いため、待機電力の大幅な削減が可能となる。更に、アモルファス磁性薄板は電磁鋼鈑の薄板に比較して薄く、柔軟性に優れている。巻鉄心を作製する際には、短冊状の磁性薄板を両端部が重ね合わされた状態で巻回し、その動作を繰り返すだけであるため、鉄心の製造工程が簡素化され、組立時間も短縮される。また、電磁鋼板を用いた場合と異なり継ぎ目が生じず、重ね合わされた部分の厚さを調節するために隣接する薄板の接合位置を若干ずらす程度で済むため、製造コストを抑えることができる。参考として、図2Aに示す形状の巻鉄心8bを、アモルファス磁性薄板を用いて作製した容量30kVAのスコット結線変圧器と、図2Bに示す形状の積鉄心8aを、電磁鋼板を用いて作製した同容量のスコット結線変圧器について、50Hz、負荷率40のときの電気的特性をそれぞれ測定した。アモルファス磁性薄板を用いたスコット結線変圧器では、無負荷損失32.4W、負荷損失119W、全損失151.4W、効率98.8であった。これに対し、電磁鋼板を用いたスコット結線変圧器では、無負荷損失175W、負荷損失109W、全損失284.0W、効率97.7であった。なお、効率は、変圧器の有効出力と有効出力全損失の比をパーセントで表したものである。同様に負荷率100において、アモルファス磁性薄板を用いたスコット結線変圧器では、無負荷損失32.4W、負荷損失742W、全損失774.4W、効率97.5であった。これに対し、電磁鋼板を用いたスコット結線変圧器では、無負荷損失1750W、負荷損失6800W、全損失855.0W、効率97.2であった。上述の結果を見ても、巻鉄心を用いた本発明のスコット結線変圧器は、積鉄心を用いた従来のスコット結線変圧器に比べて無負荷損失が少なく、高い効率を実現していることがわかる。