プラスチック基板の表面に多数の雄型係合素子が立設された面ファスナーであって、該雄型係合素子が、該プラスチック基板から立ち上がるステムと同ステムからサイドに突出する係合用突起を有しており、基板からの係合素子の高さHに対する係合素子の最頂部から該突起下端部までの長さDの比D/Hが0.35~0.75であり、かつ該係合素子の基板被覆率が25~45であることを特徴とする成形面ファスナー。係合素子が、基板から遠ざかる方向に突出するくっつき防止用突起を係合用突起より上に有している請求項1に記載の成形面ファスナー。D/Hの比が0.45~0.65である請求項2に記載の成形面ファスナー。係合素子の厚さWが、係合素子高さHの0.15~0.6倍である請求項1に記載の成形面ファスナー。請求項1に記載の面ファスナーと対になって用いられる雌型面ファスナーであって、該雌型面ファスナーは、基板の表面にマルチフィラメント糸からなるループを有している雌型面ファスナー。請求項1に記載の面ファスナーと対になって用いられる雌型面ファスナーであって、該雌型面ファスナーは、基板の表面にマルチフィラメント糸からなるループを有しており、ループを構成するマルチフィラメント糸が樹脂により収束されている雌型面ファスナー。請求項1に記載の面ファスナーと対になって用いられる雌型面ファスナーであって、該雌型面ファスナーは、基板の表面にモノフィラメントからなるループを有している雌型面ファスナー。天井基材に天井材を固定する場合に、基材と天井材のいずれか一方に請求項1に記載の成形面ファスナーを固定し、他方に同成形面ファスナーと係合可能な面ファスナーを取り付けて、両者を係合させることにより天井基材に天井材を固定する方法。壁基材に化粧板を固定する場合に、基材と化粧板のいずれか一方に請求項1に記載の成形面ファスナーを固定し、他方に同成形面ファスナーと係合可能な面ファスナーを取り付けて、両者を係合させることにより壁基材に化粧板を固定する方法。以下、図1~図8を用いて本発明の好適な実施形態を説明する。本発明の雄型成形面ファスナーの好適例として、図1のような雄型面ファスナーが挙げられ、それを構成する係合素子として図2に示すような係合素子が挙げられる。図中、Bが面ファスナーの基板、Eが雄型係合素子であり、基板Bの上に雄型係合素子Eがほぼ垂直に立設されている。そして、雄型係合素子Eは、基板から立ち上がるステムSとその上部でステムからサイドに突出する係合用突起Tを有しており、そして、図1および図2の雄型係合素子Eの場合にはステムの先端部にくっつき防止用突起Mを有している。なお、雄型係合素子Eにおいて、係合用突起Tおよび同突起の根元より上のステム部分と上記くっつき防止用突起を合わせて係合素子のヘッド部と称することがある。したがって雄型係合素子は、サイドに係合用突起を有していないステム部と同ステム部より上に存在しているヘッド部からなると言い換えることもできる。通常、本発明の雄型成形面ファスナーでは、このような係合素子が複数個、縦方向図1や図2に示すY方向に一定間隔をおいて列をなして並んでおりすなわち係合用突起を存在しない面方向に列をなして並んでおり、そのような列を横方向図1や図2で示すX方向にも平行に存在している。基板Bおよび雄型係合素子Eはともにプラスチックからなり、基板Bと雄型係合素子Eは別々の樹脂から形成されていても良いが、生産性の点から通常は同一の樹脂から構成されている。用いられる樹脂に関しては特に限定されず、通常の成形に用いられる樹脂、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン等のポリオレフィン系樹脂、ナイロン6やナイロン66等のナイロン系樹脂、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリ乳酸等のポリエステル系樹脂、ポリ塩化ビニル系樹脂、スチレン系樹脂、アクリル系樹脂等が挙げられるが、これら以外に、ポリエステル系のエラストマー樹脂やポリオレフィン系、ポリスチレン系やポリウレタン系等のエラストマー樹脂でもよく、これらは共重合体であってもよい。また樹脂は単独で、あるいは2種以上をブレンドして用いられていてもよい。なかでも、繊維形成性および延伸性のある樹脂が好ましく、その具体例として、ポリエチレン、ポリプロピレン等のポリオレフィン類、ナイロン類、ポリエステル類が挙げられる。また、本発明の雄型成形面ファスナーの場合、雄型係合素子のヘッド部が傾き難く係合したループ状係合素子が外れ難いため、無理に剥がすとループ状係合素子が切断され易い傾向にあり、それを防ぐためには、雄型成形面ファスナーをエラストマー樹脂で成形するのも好ましい。後述するように、本発明の係合素子は、係合素子の高さHに対する係合素子Eの最頂部から係合用突起Tの下端部までの長さDの割合D/Hが従来のものと比べて0.35~0.75と極めて高いことが本発明の雄型成形面ファスナーの大きな特徴点のひとつとして挙げられる。雄型係合素子Eは、ステムSと同ステムからサイドに突出する係合用突起Tを有しており、通常はステムから両サイドに対象に係合用突起Tが突出しているのが好ましい。ステムSは、通常、基板Bから直立している。そして、係合用突起Tは係合力を高めるために、基板に平行に、あるいは図1~4に示すように、平行より先端部が基板側に下がるような方向に突出している。本発明において、まず重要なこととして、係合素子の高さHに対する係合素子Eの最頂部から係合用突起Tの下端部までの長さDの割合D/Hが上記したように、0.35~0.75と極めて高いことが挙げられる。従来一般に知られている成形面ファスナーは、図5に示すような雄型係合素子形状を有しており、従来の係合素子の場合、その最頂部から係合用突起の下端部までの長さの割合D/Hは、概ね0.15~0.25の範囲である。このことを考慮すると、本発明の成形面ファスナーは、係合素子形状が極めて特異であると言える。なお、係合素子の高さが極めて低い成形面ファスナーの場合には、D/Hの値を小さくすると係合用突起が必然的に薄くなり、それにより係合用突起が簡単に曲がることとなり、必要な係合力が得られないことから、D/Hを本願発明で規定するような範囲にしたものも存在するが、係合素子の高さHが1.2mmを超えるような係合素子の場合には、概ね0.20~0.30の範囲が採用されている。このD/Hに関して、特許文献3の図2に記載の係合素子は、図面から計算すると、D/Hが0.7となるが、本発明で規定する基板被覆率については何らの開示がない。したがって、従来一般の成形ファスナーの基板被覆率を有しているとすると、後述するように15~22であるから、仮止め時すなわち位置合わせ時に強固な係合が生じることがなく、本止めした後には高い係合力が得られるという本発明の効果を得ることはできない。また、特許文献4の成形フックファスナーは、同文献に記載の実施例に係る表1に記載のアームドループDに相当とフック高さHに相当からD/Hを求めると、比較例1が0.38、実施例1が0.52、実施例2が0.56、実施例6が0.40で、本発明で規定するD/Hの範囲を満足するものが含まれる。しかしながら、本発明のもう一つの重要な要件である基板被覆率は、表1のフック幅、フック厚さ、フック個数、フック列から計算すると、最大のものでも比較例1における14.6であり、本発明が規定する基板被覆率25~45の範囲を満足していない。よって、仮止め時すなわち位置合わせ時に強固な係合が生じることがなく、本止めした後には高い係合力が得られるという本発明の効果を得ることはできない。図2は、本発明の雄型成形面ファスナーを構成する係合素子の好適な一例であるが、同図の係合素子では、このD/Hの値を高くするために、係合素子の頂部にくっつき防止用突起Mを設けている。図2の係合素子では係合素子の頂部にくっつき防止用突起Mを設けているが、もちろん、くっつき防止用突起は、係合素子の頂部に設けられている必要はなく、係合用突起部分Tから、基板から遠ざかる方向に突出していてもよい。さらに、くっつき防止用突起は1本の係合素子に1個である必要はなく、複数個存在していてもよい。また、くっつき防止用突起は基板面に対して垂直である必要はなく、基板から遠ざかる方向に突出していればよい。さらにくっつき防止用突起は、各係合素子に1個以上存在しているのが好ましいが、係合素子の係合突起方向に隣り合う係合素子2~3個に1個の割合であってもよい。また、図3は、本発明の雄型成形面ファスナーを構成する係合素子の他の好適な一例であるが、同図の係合素子では、このD/Hの値を高くするために、くっつき防止用突起を設けるのではなく、係合素子のヘッド部を極めて厚くしている。図5の従来の一般的な形状のものと比べれば、図3の係合素子はヘッド部が極めて厚いことが理解できる。くっつき防止用突起の高さあるいは係合素子のヘッド部の厚さとしては、上記D/Hが0.35~0.75の範囲となるような値である。すなわち、D/Hが0.35~0.75の値となるように、ヘッド部の上にくっつき防止用突起を設けるか、あるいはヘッド部の厚さを厚くすればよい。D/Hの値が0.35未満の場合には、位置合わせ時に係合しやすく、本発明の効果が得られない。逆に0.75を超える場合には、本止め後においても強固な係合が妨げられ、所期の係合力が得られない。好ましくは0.40~0.70の範囲、より好ましくは0.45~0.65の範囲である。くっつき防止用突起を設ける場合には、くっつき防止用突起の先端部が尖っていると、面ファスナーの手触り感が悪くなるため、くっつき防止用突起は、図1や図2に示すようにヘッド部上に丸みを帯びた形状で存在しているのが好ましい。なお、くっつき防止用突起は、ステムやヘッド部と同一の樹脂で構成されているのが好ましい。また、図4に示す雄型係合素子も本願発明の好適な一例であるが、この係合素子の場合には、係合用突起がステムの両サイドに2本ずつ突出している。このように、係合用突起が複数本上下方向に存在している場合には、本発明で言う、係合素子Eの最頂部から係合用突起Tの下端部までの長さDは、もっとも上部に存在する係合用突起が対象となる。本発明において重要な点として、上記したように、ステムの高さHに対する係合素子Eの最頂部から係合用突起Tの下端部までの長さDの割合D/Hが挙げられるが、このD/Hの割合と同様に重要な点として、係合素子の基板被覆率が挙げられ、この値が25~45の範囲内であることが本発明において極めて重要である。従来、一般に知られている雄型成形面ファスナーの場合には、係合素子の基板被覆率が15~22であることを考慮すると、本発明で規定している値は、極めて高いと言える。係合素子の基板被覆率が25未満の場合には、位置合わせ時に係合が生じ本発明の目的を達成できない。一方、45を越えると本止め後においても強固な係合が生じることを妨げ、所期の係合力が得られない。好ましくは、27~42の範囲であり、より好ましくは28~40の範囲である。そして、本発明において、D/Hの値と係合素子の基板被覆率の両方がともに本発明で規定する範囲内であることが本発明の目的を達成する上で必要であり、いずれか一方が本発明で規定する範囲を外れている場合には、本発明の目的を達成することはできない。なお、本発明でいう係合素子の基板被覆率とは、雄型係合素子が立設されている基板部分の面積に対する雄型係合素子のヘッド部を上部から見た面積の割合で、具体的には、雄型係合素子が連続して存在する部分を上面から光学顕微鏡で写真を撮り、同写真から50個の雄型係合素子が存在している任意の基板部を囲み、その囲った部分の面積s1と、同部分に存在する50個の雄型係合素子のヘッド部の上面の面積の合計s2を求め、[s2/s1]×100を算出することにより係合素子の基板被覆率が得られる。図6及び図7は、係合素子が連続して存在する部分を上面から光学顕微鏡で写真を撮った場合の模式図であり、同図中、Sがステム、Tが係合用突起、Bが基板をそれぞれ表す。また同図のX方向およびY方向は、図1~図4のX方向、Y方向と合致している。図6や図7のように係合素子が基板上に規則正しく立設されている場合には、同図に示すように、1つの係合素子の端部を辺とし隣り合う係合素子の端部を辺とする四辺形を描き図6や7において一点鎖線で示す四辺形、その面積に占める1つの係合素子の上部から見た係合素子の面積S2Tの割合を求めることにより係合素子の基板被覆率が求められる。図6及び図7の場合には、係合素子の基板被覆率は30.3となる。また、本発明において、雄型係合素子の係合用突起と、同突起方向すなわち図に示すX方向に隣り合う雄型係合素子の係合用突起との間隔は0.6~2.5mmの範囲が適当であり、0.6mmより狭い場合には、充分な係合力が得られず、また2.5mmより広い場合には、上記した係合素子の基板被覆率を達成することが困難となる。また本発明において、係合素子の高さHとしては、1.2~3.0mmの高さが好ましく、高さが1.2mm未満の場合には、充分な係合力が得られず、また3.0mmを超える場合には、フックが倒れやすくなり、軽い力でループ状係合素子に引っ掛かり易くなり好ましくない。より好ましくは1.5~2.7mmの範囲、さらに好ましくは1.6~2.6mmの範囲である。さらに本発明において係合用突起は、ステムから0.2~0.8mm突出しているのが好ましい。すなわち、図2に示す係合素子において、Vが0.2~0.8mmであるのが好ましい。0.2mmより突起が低い場合には、充分な係合力が得られず、また0.8mmを超える場合には、係合が強固となり、剥離時に素子やループが破損してしまう。より好ましくは0.3~0.6mmである。そして、係合用突起は、通常、ステムと同一の樹脂から構成される。さらに本発明において、雄型係合素子の厚さ図で示すWは、係合素子の高さHの0.15~0.6倍の範囲が好ましい。0.15倍未満の場合には、係合素子の強度が低くなり充分な係合力が得られず、また0.6倍を超える場合も、ループ状係合素子との係合が困難となり、充分な係合力が得られない。より好ましくは0.18~0.5倍の範囲である。さらに、係合素子のステム部の太さとしては、上記係合素子厚さWと同一の理由により、基板に平行な面での断面積が0.09~0.4mm2の範囲が好ましい。なお、本発明において、基板Bの厚さとしては、特に限定されないが、0.15~0.8mmの範囲が適切である。また、係合素子密度としては、20~50個/cm2の範囲が好ましく、特に30~40個/cm2がより好ましい。次に、本発明の雄型成形面ファスナーの製造方法について詳細に説明する。まず、図1に示すようなくっつき防止用突起M、係合突起Tを有する雄型係合素子E、及び面ファスナー基板Bに対応した形状のスリットを有する図8に示すようなノズルから、熱可塑性樹脂を溶融押出し、冷却して、基板表面に、基板に対して直立し、かつ長さ方向に連続しているキノコ状係合素子断面を有する複数の列条を有するテープ状物を成形する。図8に示すBが基板を形成することとなる線状スリットであり、そしてEが雄型係合素子を形成することとなる係合素子用スリットである。図8のようなスリットを用いた場合には、基板表面に直立し、くっつき防止用突起を有する雄型係合素子用列条が6本等間隔で存在しているテープ状物が得られる。列条の本数としては、延伸した後のテープ幅1cm当たり5~15本が好ましい。また、テープ幅としては20~50mmが好ましい。次に得られたテープ状物の表面に存在する係合素子用列条に、該列条長さ方向Y方向を横切る方向、好ましくは直交する方向に、小間隔で該列条の先端から付け根付近まで切れ目を入れる。切れ目の間隔としては0.2~0.6mm、特に0.3~0.5mmの範囲が適切である。次いで、テープ状物を長さ方向に延伸する。延伸倍率としては、延伸後のテープ状物の長さが元のテープ状物長さの1.3~3.5倍となる程度が採用される。この延伸により、列条に入れられた切れ目が広がり、列条が独立した多数の雄型係合素子の列となる。なお、切れ目を列条長さ方向に直交する方向で入れた場合が図6であり、斜め方向に入れた場合が図7である。本発明では、切れ目を、列条長さ方向に直交する方向、或いは斜め方向いずれの方向に入れてもよい。なお、本発明で規定するように、基板からの係合素子の高さHに対する係合素子の最頂部から該突起下端部までの長さDの比D/Hの値を高くするためには、図8に示す係合素子用スリットEのヘッド部分を厚くするか、あるいは図8に示すようにステムの上にくっつき防止用突起に対応する切欠部Mを設ければよい。また、本発明では、上記したように、係合素子の基板被覆率が高いことが必要であるが、係合素子の基板被覆率を高くするためには、図8に示すノズルの係合素子用スリットのヘッド部分のTを両翼に大きく張り出しているようにすることにより、また隣り合う係合素子用スリットの間隔を狭くすることにより、さらには延伸倍率を低くすること等により達成できる。上記の説明は、本発明の雄型成形面ファスナーを、樹脂をスリットから押出、係合素子用列条に切れ目を入れ、そして延伸する方法により製造する場合についてのものであるが、本発明の雄型成形面ファスナーは、この製造方法に限定されるものではなく、例えば、ステム用穴を多数表面に設けた金属面上に溶融樹脂液を流して、ステム用穴に樹脂を流し込むとともに金属面上に樹脂液層を形成し、そしてそれを冷却し、その後に、金属面から樹脂シートを剥がして、基板樹脂シートの表面に多数の直立するステムを有する樹脂板を製造し、そして、ステム先端のみをさらにくっつき防止用突起部用凹みを有する加熱金属板に圧着して溶融させ、ステムをキノコ形状とすると共に、キノコ先端部がくっつき防止用突起部となるように成形する、あるいはキノコの傘部分を厚くする方法等でも製造できる。このように、本発明は、単に重ね合わせただけで係合が生じて、位置合わせすることが極めて困難である従来の面ファスナー、特に雄型成形面ファスナーを改良し、位置合わせ時には強固な係合が殆ど生じることがなく、本止めした後には高い係合力が得られる雄型成形面ファスナーに関するものであるが、このような効果をより高度に発現するためには、このような雄型成形面ファスナーと対になって用いられる雌型面ファスナーについても改良の工夫を加えるのが好ましい。例えば、雌型面ファスナーとして、1基板の表面にマルチフィラメント糸からなるループを有しており、ループを構成するマルチフィラメント糸が樹脂により集束されている雌型面ファスナー、あるいは2基板の表面にモノフィラメントからなるループを有している雌型面ファスナーを用いると、上記した本発明の効果がより高度に発現する。このような雌型面ファスナーについて説明すると、このような雌型面ファスナーとしては、織編物を基板とした、いわゆる織編面ファスナーが用いられる。対をなす雄型面ファスナーが成形面ファスナーであるのに対して、それと対になって用いられる雌型面ファスナーは織編面ファスナーが好ましいこととなる。通常、織編面ファスナーのうち、雌材となるループ状係合素子織編面ファスナーは、織物や編物の基板である基布にループ状係合素子となるマルチフィラメント糸が織り込まれ、または編み込まれる。用いられるマルチフィラメント糸として、10~50デシテックスのフィラメントを5~15本束ねた糸を用いることが、位置合わせのし易さと本止めした後の高い係合力を兼ね備える点で好ましい。また、マルチフィラメントからなるループ状係合素子の場合、ループ状係合素子は、大半のフィラメントが集束して束ループを形成しているものの、一部のフィラメントは束から外れて単独あるいは2~3本集まった状態でループ状係合素子から突出してループを形成している場合もある。このような、通常のループから突出したループが、位置合わせ時に雄型成形面ファスナーと重ね合わせただけで係合が生じる場合がある。そこで、位置合わせをさらにし易くするといった観点から、ループを構成するマルチフィラメント糸の束から一部のフィラメントが分離することをどのようにすれば防げるかについて検討した結果、上記1や2のような雌型面ファスナーを用いれば解決できることを見出した。まず、上記1の雌型面ファスナーについて説明すると、ループを構成するマルチフィラメント糸を樹脂により集束固定したものを用いる、あるいはループを形成した後のマルチフィラメント糸に樹脂を塗布して、マルチフィラメント糸から一部のフィラメントが分離するのを防止する方法が挙げられる。用いる樹脂としては、マルチフィラメント糸に対して接着性を有する樹脂が好ましく、例えば、ポリウレタンで代表されるエラストマー樹脂、酢酸ビニル系樹脂、ナイロン系樹脂、アクリル系樹脂、ゴム系樹脂等が代表例として挙げられる。樹脂は溶液あるいはエマルジョンの状態でマルチフィラメント糸に、あるいはループ状係合素子に塗付される。塗付する樹脂量としては、マルチフィラメント糸に対して5~15重量が適当である。塗付したのち、乾燥することによりマルチフィラメント糸を構成する個々のフィラメントは拘束され、マルチフィラメントを構成するフィラメントがマルチフィラメントから分かれてループから突出したループを形成するという問題も生じにくくなる。このようなマルチフィラメント糸に樹脂を塗布する方法の他に、ループ状素子を形成する糸として、従来一般に用いられているマルチフィラメント糸に代えて、モノフィラメント糸を用いる方法が挙げられる。この方法の場合、用いるモノフィラメント糸としては、直径0.04~0.12mmのものが好ましい。マルチフィラメント糸やモノフィラメント糸を構成する樹脂としては、基板Bおよび雄型係合素子Eに用いる樹脂として前記した樹脂から選ばれる、延伸性を有する繊維形成性の樹脂が挙げられる。特に、モノフィラメントを構成する樹脂としては、通常の合成繊維用樹脂、例えばポリエチレンやポリプロピン等のポリオレフィン系樹脂、ナイロン6、ナイロン66等のナイロン系樹脂、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリ乳酸等のポリエステル系樹脂等が挙げられる。このようなループ状雌型面ファスナーの製造方法としては、従来一般的に織編面ファスナーの製造に用いられている方法と同一の方法が用いられる。このようなループ状雌型面ファスナーのループ状係合素子密度としては、30~150個/cm2が一般的である。面ファスナー基布からのループ素子の高さとしては、1~2mmが好ましい。なお、従来の一般的な雌型面ファスナーすなわちループ状係合素子を構成するマルチフィラメント糸が樹脂等により収束されていない雌型ファスナーは、本発明の雄型成形面ファスナーと組み合わせて使用する限り、従来一般的に用いられている雄型面ファスナーと雌型面ファスナーの組み合わせと比べて、位置合わせし易さと本止めした後の高い係合力がはるかに優れていることから、本発明の雄型成形面ファスナーと併用するループ状雌型面ファスナーとして、従来一般に用いられている物を用いる。また、さらに位置合わせのし易さの観点から、好ましい組合せとしては、上記したようなマルチフィラメントからなるループを樹脂で結束した、あるいはループ素子としてモノフィラメントを用いたループ状雌型面ファスナーを用いる場合である。以上、本発明によれば、仮止め時すなわち位置合わせ時に強固な係合が生じず、本止め後には強固な係合が得られる。その結果、面ファスナー取り付け時の位置合わせが容易となり、しかも、本止めの後においては、従来の雄型成形面ファスナーと遜色のない係合力が得られることとなる。特に、本発明の雄型成形面ファスナーと雌型面ファスナーの組み合わせを用いると、上記の効果がより高度に達成されることとなる。特に、自動車の生産の際に、一定速度で流れている生産ラインにおいて、自動車の天井基材に天井材を固定する作業や自動車のトランクルームにトランクルーム用表面材を固定する作業において、固定する位置を間違えると、係合を一旦剥がして再度固定する作業が必要となり、そのために、生産ラインに混乱が生じたり、ライン速度を落としたりするなどの対応が必要となるが、本発明の成形用面ファスナーを用いると、位置合わせが容易となるため、位置ずれが生じることを減らすことが可能となる。また、家屋等の内装工事において、天井材や壁材に本発明の雄型成形面ファスナーを用いると、位置ズレを防ぐことができ、作業手間の軽減や位置ズレを生じた天井材や壁材を取り外す際の天井材や壁材の損傷を防ぐことができ、特に取り付ける対象物が大きな形状である場合には、本発明の雄型成形面ファスナーを用いる効果は非常に大きい。本発明の雄型成形面ファスナーは、面積の大きい対象物を所定の位置に固定する際の固定手段として極めて優れており、たとえば面積が0.1m2以上、特に0.2m2のシート、あるいは板状物が取り付け対象物である場合に特に優れた効果を発揮する。また、本発明の雄型成形面ファスナーは、接着剤や粘着剤によりあるいは融着や縫製、ホッチキス等により対象物や裏面、あるいは基材表面に取り付けられ、一方、雌型織面ファスナーは、同様に、接着剤や粘着剤により、あるいは融着や縫製、ホッチキスにより対象物の裏面や基材表面に取り付けられる。以下、実施例により本発明を詳細に説明する。なお、実施例中、係合力はJISL3416に記載されている方法に準じて測定した。本発明者等は、位置合わせ時に通常発生する押圧について観測したところ、約100g/cm程度であることを発見し、この事実から、押圧100g/cmで雄型面ファスナーの係合面と雌型面ファスナーの係合面を押さえつけた時に発生する係合力を位置合わせ時の係合力とした。また、本止め時の係合力として押圧500g/cmで雄型面ファスナーの係合面と雌型面ファスナーの係合面を押さえつけた時に発生する係合力を本止め時の係合力とした。なお、雌型面ファスナーとしては、特に断りがない場合には、クラレファスニング株製、雌型面ファスナーB2790Y:ループ糸は265デシテックス/7フィラメントのポリエステルマルチフィラメントからなる。のループ素子にポリウレタン系樹脂を該マルチフィラメントに対して10重量塗布してループ素子を収束したものであって、ループ素子密度が40個/cm2のものを用いた。実施例1図8に示すようなノズルを用いて、ポリエステル樹脂を押し出し、冷却して、長さ方向に連続しているキノコ状係合素子断面を有する複数の列条を有するテープ状物を成形した。該列条の本数は10本で、テープ状物の幅は35mmである。そして、該列条に、該列条長さ方法に直交する方向に、0.5mm間隔で該列条の先端から付け根付近まで切れ目を入れた。次いで、テープ状物を長さ方向に2.2倍延伸した。得られた雄型係合素子は、図1や図2に示すような、ヘッド部分の上にくっつき防止用突起Mを有している。なお、得られた雄型成形面ファスナーの係合素子高さHは2.5mm、係合素子の最頂部から該突起下端部までの長さDは1.3mm、雄型係合素子の係合用突起と、同突起方向すなわち図2に示すX方向に隣り合う雄型係合素子の係合用突起との間隔は1.0mm、係合用突起の突出長さVは0.6mm、雄型係合素子の厚さ図2で示すWは0.5mm、係合素子のステム部の太さは0.3mm2、基板Bの厚さは0.2mm、係合素子密度は、31個/cm2である。得られた雄型成形面ファスナーをプラスチック板に貼り付け、一方、この雄型成形面ファスナーと係合させる雌型面ファスナーとして、前記したループ面ファスナー[クラレファスニング株製、雌型面ファスナーB2790Y]のループ素子をポリウレタン樹脂で収束したものを用いた。そして、両面ファスナーを重ね合わせ、押圧100g/cmの時と押圧500g/cmの時のそれぞれのピール強度を測定した。その結果、押圧100g/cmのときは、係合が生じず、500g/cmの時には600g/cmのピール強度が得られた。この雄型成形面ファスナーは、位置決め時には係合せず、本止め後の通常の押さえつけで強固な係合が生じていることを確認した。この雄型成形面ファスナーを自動車の天井用内装材の裏面に接着剤で取り付け、一方車体の天井部の鉄板に雌型織面ファスナーを接着剤で取り付け、そして両者を位置合わせのために重ね合わせたが係合は生じることなく、位置合わせが容易に行なうことができ、そして、最適場所を決め、天井用内装材を押しつけたところ、十分な係合力で両者は固定していた。実施例2上記実施例1において、延伸倍率を1.5倍に変更する以外は同様の方法により、雄型成形面ファスナーを製造した。得られた雄型成形面ファスナーの係合素子高さHは2.5mm、係合素子の最頂部から該突起下端部までの長さDは1.3mm、雄型係合素子の係合用突起と、同突起方向すなわち図1や図2に示すX方向に隣り合う雄型係合素子の係合用突起との間隔は1.8mm、係合用突起の突出長さVは0.6mm、雄型係合素子の厚さ図2で示すWは0.5mm、係合素子のステム部の太さは0.3mm2、基板Bの厚さは0.25mm、係合素子密度は40個/cm2である。得られた雄型成形面ファスナーを、実施例1と同様に、実施例1と同様の雌型織面ファスナーと係合させた。そして、押圧100g/cmの時と押圧500g/cmの時の係合力ピール強度を測定した。その結果を表1に示す。この実施例の場合も実施例1と同様に、位置決め時には係合せず、本止め後の通常の押さえつけで強固な係合が生じているものであることを確認した。比較例1上記実施例1において、延伸倍率を1.2倍に変更する以外は同様の方法により、雄型成形面ファスナーを製造した。得られた雄型成形面ファスナーの係合素子高さHは2.5mm、係合素子の最頂部から該突起下端部までの長さDは1.3mm、雄型係合素子の係合用突起と、同突起方向すなわち図1や図2に示すX方向に隣り合う雄型係合素子の係合用突起との間隔は2.0mm、係合用突起の突出長さVは0.6mm、雄型係合素子の厚さ図2で示すWは0.5mm、係合素子のステム部の太さは0.3mm2、基板Bの厚さは0.3mm、係合素子密度は45個/cm2である。得られた雄型成形面ファスナーを、実施例1と同様に、実施例1と同様の雌型織面ファスナーと係合させた。そして、押圧100g/cmの時と押圧500g/cmの時の係合力ピール強度を測定した。結果を表1に示す。その結果、位置決め時のみならず本止め後の通常の押さえ付けでも強固な係合が生じないことを確認した。比較例2上記実施例1において、延伸倍率を3.3倍に変更する以外は同様の方法により、雄型成形面ファスナーを製造した。得られた雄型成形面ファスナーの係合素子高さHは2.5mm、係合素子の最頂部から該突起下端部までの長さDは1.3mm、雄型係合素子の係合用突起と、同突起方向すなわち図1や図2に示すX方向に隣り合う雄型係合素子の係合用突起との間隔は0.8mm、係合用突起の突出長さVは0.6mm、雄型係合素子の厚さ図2で示すWは0.5mm、係合素子のステム部の太さは0.3mm2、基板Bの厚さは0.15mm、係合素子密度は20個/cm2である。得られた雄型成形面ファスナーを、実施例1と同様に、実施例1と同様の雌型織面ファスナーと係合させた。そして、押圧100g/cmの時と押圧500g/cmの時の係合力ピール強度を測定した。結果を表1に示す。その結果、位置決め時でも強固な係合が生じていることを確認した。実施例3~4、比較例3~4実施例1において、図8のMに相当する部分の高さを種々変更したノズルを用いる以外は実施例1と同様の方法により雄型成形面ファスナーを製造した。そして、実施例1と同様に、ループ素子を樹脂で拘束した雌型織面ファスナーを用いて押圧100g/cmの時と押圧500g/cmの時の係合力ピール強度を測定した。結果を表2に示す。実施例3~4のものは、いずれも位置決め時は係合が殆ど生じず、一方、通常の係合を生じさせる押圧で、十分に係合が生じることを確認した。比較例3~4のものは、図8のMに相当する部分を有さない図5に示される通常形状のフックとなるノズルを用いる以外が実施例1と同様の方法により雄型成形面ファスナーを製造したものである。そして、これら比較例3~4のものについて、実施例1と同様に、ループ素子を樹脂で拘束した雌型織面ファスナーを用いて押圧100g/cmの時と押圧500g/cmの時の係合力ピール強度を測定した。結果を表2に示す。比較例3のものは、位置決め時において係合が生じていないが、本止め後においても十分な係合力が得られなかった。また比較例4のものは、位置決め時にも強力な係合が発生し、正確な位置決め作業が困難であった。実施例5実施例1において、Mに相当する部分をなくし、その代わりにヘッド部に相当するところを厚くして、得られる雄型成形面ファスナーの係合素子のD/Hの値が0.37となるノズルを用いて、実施例1と同様にして雄型成形面ファスナーを製造した。そして、この得られた雄型成形面ファスナーを用いて、実施例1と同様に、雌型織面ファスナーと係合させて、係合力を測定したところ、押圧100g/cmのときは、係合が生じず、500g/cmの時には620g/cmのピール強度が得られた。結果を表3に示す。そして、この雄型成形面ファスナーは、位置決め時には係合せず、本止め後の通常の押さえつけで強固な係合が生じていることを確認した。実施例6実施例1において、係合させる雌型織面ファスナーを、197デシテックスのポリエステルモノフィラメントをループ素子とし、ループ素子密度120個/cm2の雌型面ファスナーを用いる以外は実施例1と同様の係合をさせた。その結果、押圧100g/cmのときは、係合が生じず、500g/cmの時には400g/cmのピール強度が得られた。結果を表3に示す。そして、この雄型成形面ファスナーは、位置決め時には係合せず、本止め後の通常の押さえつけで強固な係合が生じていることを確認した。実施例7実施例5において得られた雄型成形面ファスナーを用いて、係合させる雌型面ファスナーとして、ループ面ファスナー[クラレファスニング株製、雌型面ファスナー品番ニューエコマジックB2790Y]の38デシテックスのフィラメントを7本束ねたマルチフィラメント糸からなるループ素子を用いた以外は実施例1と同様の係合をさせた。そして、両面ファスナーを重ね合わせ、押圧100g/cmの時と押圧500g/cmの時のそれぞれのピール強度を測定した。その結果、押圧100g/cmのときは、係合が生じず、500g/cmの時には320g/cmのピール強度が得られた。結果を表3に示す。この雄型成形面ファスナーは、位置決め時には係合せず、本止め後の通常の押さえつけで強固な係合が生じていることを確認した。この雄型成形面ファスナーを自動車の天井用内装材の裏面に接着剤で取り付け、一方、車体の天井部の鉄板に雌型織面ファスナーを接着剤で取り付け、そして両者を位置合わせのために重ね合わせたが係合は生じることなく、位置合わせが容易に行なうことができ、そして、最適場所を決め、天井用内装材を押しつけたところ、十分な係合力で両者は固定していた。実施例8また、同様に、係合させる雌型織面ファスナーとして、クラレファスニング株製、雌型面ファスナーB2790Y:ループ糸は265デシテックス/7フィラメントのポリエステルマルチフィラメントからなる。のループ素子構成マルチフィラメント糸を樹脂で収束していないものを用いて、実施例1の雄型成形面ファスナーを係合させたところ、押圧100g/cmのときは20g/cmのピール強度で、そして500g/cmの時には700g/cmのピール強度が得られた。結果を表3に示す。この雄型成形面ファスナーは、位置決め時には係合するものの殆ど問題となるほどではなく、本止め後の通常の押さえつけで強固な係合が生じていることを確認した。