カソードと、アノードと、前記カソードと前記アノードとの間に挿入された電解質とからそれぞれ形成されるN個の基本電気化学セルの積層体を備える電気化学反応器によって実行され、少なくとも1つの相互接続プレートが、隣接する2つの基本セル間に配置され、前記2つの基本セルのうちの一方の電極および前記2つの基本セルのうちの他方の電極に電気接触し、少なくとも水蒸気が前記カソードに接触状態で循環させられ、リーチングガスが、生成された酸素を排出するために前記アノードに接触状態で循環させられる、高温で水を電気分解する方法において、a最大で1の水素を含む前記水蒸気を、各カソードおよび、リーチングガスとして各アノードで同時に循環させるステップであって、各アノードおよび各カソードの入口での前記水蒸気の温度が、前記電気分解が行われる前記高温より低く、前記アノードで循環する前記水蒸気が前記カソードに対して過加圧状態にあるステップと、b前記電気分解セルの積層体の端子間に実質的に一定レベルの電圧U0を、前記電気分解の開始時点で印加し、維持するステップとを実行することを特徴とする水を電気分解する方法。前記アノードでの最大で1の水素を含む前記水蒸気の前記過加圧が、前記カソードでの前記水蒸気に比較して、5~100ミリバール内にあり、好ましくは30ミリバールである、請求項1に記載の水を電気分解する方法。前記基本セルの数Nおよび印加され一定に維持される前記電圧のレベルが、各基本セルの端子間の単体電圧が13ボルト程度になるようにされている、請求項1または2に記載の水を電気分解する方法。水素への初期変換率がほぼ100である、請求項1から3のいずれか一項に記載の水を電気分解する方法。各カソードの出口での初期に決定された水素への変換率が低下したとき、各カソードでの水蒸気の流量が増加される、請求項1から4のいずれか一項に記載の水を電気分解する方法。少なくとも450°C、通常700°C~1000°C内にある温度における、請求項1から5のいずれか一項に記載の高温で水を電気分解する方法。電圧源と、カソード、アノード、および前記カソードと前記アノードとの間に挿入された電解質からそれぞれ形成される基本電気化学セルの積層体を備える反応器とを具備し、少なくとも1つの相互接続プレートが、隣接する2つの基本セル間に配置され、前記2つの基本セルのうちの一方の電極および前記2つの基本セルのうちの他方の電極に電気接触し、前記相互接続プレートが、前記カソードおよび前記アノードそれぞれでガスを循環させるために、少なくとも1つのカソード区画と、少なくとも1つのアノード区画とを備える、高温で水を電気分解する装置において、前記カソード区画の端部の一方が、最大で1の水素を含む水蒸気を送出するように適合された供給源に接続され、前記アノード区画の端部の一方もまた、最大1の水素を含む水蒸気を、前記カソードの蒸気に比較して過加圧で送出するように適合された供給源に接続され、前記両供給源が、前記電気分解が行われる温度より低い温度で前記水蒸気を送出するように適合されていることを特徴とし、さらに、前記電圧源に接続されて、前記積層体の互いに最も離れた2つの前記相互接続プレートの端子間に実質的に一定の電圧U0を供給する手段を備えることを特徴とする装置。請求項7による複数の装置を備える、水素を生産するためのアセンブリ。本発明の目的は、多数の高温電解装置を備える水素生産工場が高い信頼性を有し、従来技術の短所を排除して一定の生産効率を維持することを可能にする解決策を提案することである。したがって、本発明の目的は、セルの潜在的破損、さらにその経年変化による高温電解装置の効率の低下を被らないことを、低コストで可能にする解決策を提案することである。それを行うために、本発明は、カソードと、アノードと、カソードとアノードとの間に挿入された電解質とからそれぞれ形成されるN個の基本電気化学セルの積層体を備える電気化学反応器によって実行され、少なくとも1つの相互接続プレートが、隣接する2つの基本セル間に配置され、2つの基本セルのうちの一方の電極および2つの基本セルのうちの他方の電極に電気接触し、少なくとも水蒸気がカソードに接触状態で循環させられ、リーチングガスが、生成された酸素を排出するためにアノードに接触状態で循環させられる、高温で水を電気分解する方法において、a最大で1の水素を含む水蒸気を、各カソードと、リーチングガスとして各アノードとで同時に循環させるステップであって、各アノードおよび各カソードの入口での水蒸気の温度が、電気分解が行われる高温より低く、アノードで循環する水蒸気がカソードに比較して過加圧状態にあるステップと、b電気分解セルの積層体の端子間に実質的に一定レベルの電圧を、電気分解の開始時点で印加し、維持するステップとを実行することを特徴とする水を電気分解する方法に関する。各アノードおよび各カソードの入口での水蒸気の温度が、電気分解が行われる高温より低いとの記述は、本発明の範囲内では、電解装置の微量発熱作動が、電解装置およびそれに連携する熱交換システムから構成されるアセンブリの持続的、言い換えれば自己熱作動を目指して用いられることを意味すると理解されたい。電解装置の上流および下流に熱交換システムが設置され、その機能は、出て行くガスの熱を入って来るガスを熱するために使用することである。それらは、アセンブリの熱安定性を確実にし、したがって、この場合、電解装置の微量発熱作動が意図される。それによって、最大で1の水素を含む水蒸気が、高作動温度より低い温度で電解装置に入り、電解装置のコアー、言い換えれば各セル内でジュール効果によって放散されるエネルギーによって再加熱される。本発明の範囲内で見込まれるセル破損形態は、セルでの電気接続の遮断に至らずに、アノードとカソードとの間に流体短絡を形成するだけの破損形態である。すなわち、発明者は、これら破損形態は実際に、言い換えれば現在既知の電解装置のアーキテクチャおよび寸法設定では、通常観察される破損形態であることが分かっている。当業者が、本発明の範囲内で、電解装置のアーキテクチャおよび寸法設定が各セルでの電気接続の破損に至らないことを確実にするように留意するであろうことは言うまでもない。したがって、本発明による解決策は、1つまたは複数のセルの潜在的破損による効率低下なしに、または殆どなしに高温電解装置を作動させることを可能にし、また、能動的補償管理を行う必要なしに高温電解装置を作動させることを可能にする。言い換えれば、電解装置は、それ自体で、信頼性の高い態様で、深刻な損傷のいかなる危険性も減少させることによってセルの破損現象に対して対応する。本発明による解決策は、以下をそれぞれ達成する手段の組合せに立脚している。すなわち、電解装置およびそれに連携する熱交換器から構成されるアセンブリの自己熱作動、アノードでの水蒸気の過加圧、積層体の端子間の一定電圧である。そのように、アノードで循環する水素未発生水蒸気を過加圧することにより、セルが破損した場合、この破損によって生じる漏洩がアノードからカソードへ導かれる。言い換えれば、酸素を多かれ少なかれ担持する水蒸気の流れがカソードに達する。そのとき存在する酸素が、生成された水素と反応し、それにより、熱の放出を伴い、新たな水蒸気が再び生成される。アノードからの水蒸気の流れの存在が温度の上昇を緩和する。それにも拘らず、この穏やかな温度の上昇が、カソードの、漏洩の下流部分での導電性を向上させ、それが、結果として、初期作動の、言い換えれば破損前のジュール効果による熱の発生を減少させる。一方で、破損領域を経由してアノードから来る酸素の、カソードに既に存在する水素との再結合、および漏洩による、カソードでの水蒸気の追加流れの全てが、カソードに接触している循環チャネル内の電流の再分布を生じる。以下の現象が起きる。[破損した基本セルにおいて]破損した基本セルの端子間の電圧は低下し、すなわち、実際に、水蒸気の量が多いほど、破損した基本セルは熱くなる。セルの端子間の電圧が低いほど、破損した基本セルの作動は発熱的であると考えてよく、言い換えれば、破損の下流の局所的熱分解が上流のように余剰熱の一部を消費する。破損の下流のガスの状態、温度は、破損の上流よりはかなり下流の電気分解を助長する。実際に、前述のように、これらの状態は、破損の下流のカソード部分の導電性を向上させる。さらに、セル毎の総電流は、セルの積層体の端子間の一定の電圧によって定まる。したがって、破損の下流のより高いこの導電性、および破損基本セルに流される総電流によって、破損の上流では電気化学反応が少なくなる。数Nが極めて大きく、たとえばN~1000の状態のN1個のセルの積層体を考察する。破損のない状態で、セルの端子間の電圧ucelをN1個のセルの積層体の端子間の電圧に結びつける関係は、電流と共に以下のように書くことができる。すなわち、U0Nu0ucel0ucelu0およびI0i0この場合、U0は、本発明により積層体の端子間で一定に保たれる電圧である。これらの式および以下の式において、便宜的に、大文字は、積層体で起こるものに使用され、小文字は、破損に関係するセルで起こるものに使用されている。セルの破損の後、当該セルの端子間の電圧は、ucelucel0εと書ける。それにより、Nu0Nuεであり、uは、他の破壊されていないセルでの電圧である。上記の式は、uu0εNとも書ける。セルの見かけ上の抵抗の値Rを考慮すると、下記の関係が得られる。u0Ri0およびuRiそれにより、他の破壊されていないセルのそれぞれの電流の値iは、ii0εNRである。したがって、発明者は、Nの値が大きいほど、セルの破損によって他の破損していないセルに引き起こされる変化は少ないとの結論に達した。さらに、実際に、本発明の範囲内に見られる積層体においては、それが事実である。したがって、上流の電気化学反応の生成物の再結合による損失はより少なくなる。破損の下流で局所的に生じる電気分解が、セルの積層体による水素の生産全体に寄与する。電解装置全体が、ある程度それ自体、深刻な損傷の危険性を減少させるように反応したと考えることができる。[他の破損していない基本セルにおいて]破損したセルの両端の電圧が低下しており、セルの積層体全体が一定の印加電圧下にあることによって、他の破損していない基本セルは、僅かに増加した基本電圧下にある。それによって、基本電流は結果的に僅かに増加し、それが、セルの積層体による水素の総生産量を確実に超過させ、破損による不足分を相殺する。アノードでの最大1の水素を含む水蒸気の過加圧は、カソードでの水蒸気に比較して、5~100ミリバール内にあり、好ましくは30ミリバールであり得る。基本セルの数Nおよび印加され一定に維持される電圧のレベルが、各基本セルの端子間の単体電圧が13ボルト程度になるようになされている。この値は、熱システムと連携する電解装置から構成されたアセンブリが持続作動、言い換えれば自己熱作動を、必要ならある程度の熱損失を伴って、行うことができる電圧に対応する。この値が、最大で1の水素を含む水蒸気に対して決定されていることは言うまでもない。水素への初期変換率は、好ましくは、ほぼ100である。有利な実施形態によれば、各カソードの出口での初期に決定された水素への変換率が低下したとき、各カソードでの水蒸気の流量が増加される。低下しない所与の生産率がそれによって保証される。カソードの出口での水素への変換率との記述は、カソードの入口での水蒸気が電気分解によって水素に変換されたカソードの出口での比率を意味すると理解されたい。したがって、カソードの入口において、水素未発生水蒸気を循環させ、最初に決定した変換率が100であれば、破損を除けば、カソードの出口では唯一水素のみが収集される。当業者は、所望の初期変換率に達するために、各基本セルの必要な表面および各カソードでの水蒸気の初期流量を設定することに気を配るであろう。次いで、当業者は、設計を通して必要なセル表面の過大寸法化に気を配るであろう。このようにして、セルの経年変化が水素生産効率に悪影響を与えないことが確実になる。実際に、経年変化前は電気分解に役立たずに、下流に位置する過大寸法化による予備のセル表面が、セルが古くなると使用されるようになる。したがって、セルの変換率および効率は正しく保たれる。明らかに、決定された初期変換率がほぼ100である場合、当業者は、経年変化により変換されない水蒸気を液化する液化段階を組み込むように気を配るであろう。かなり経年変化した時点で、全てのセルの表面が既に使用されているとき、変換率は、減少することになり、したがって、水素の流量も減少することになる。この特性は、電解装置の正常な特性である。この水素流量を維持し、良好な熱力学効率を保つことを望むなら、稼働率の低下に対して水蒸気の流量を増加させる必要がある。プロセスは、少なくとも450°C、通常700°C~1000°C内にある温度において作動することができる。本発明はまた、電圧源と、カソード、アノード、およびカソードとアノードとの間に挿入された電解質からそれぞれ形成される基本電気化学セルの積層体を備える反応器とを具備し、少なくとも1つの相互接続プレートが、隣接する2つの基本セル間に配置され、2つの基本セルのうちの一方の電極および2つの基本セルのうちの他方の電極に電気接触し、相互接続プレートが、カソードおよびアノードそれぞれでガスを循環させるために、少なくとも1つのカソード区画と、少なくとも1つのアノード区画とを備える、高温で水を電気分解する装置に関する。本発明によれば、カソード区画の端部の一方が、最大で1の水素を含む水蒸気を送出するように適合された供給源に接続され、アノード区画の端部の一方も、最大1の水素を含む水蒸気を、カソードの蒸気に比較して過加圧で送出するように適合された供給源に接続され、両供給源が、電気分解が行われる温度より低い温度で水蒸気を送出するように適合され、装置が、電圧源に接続されて積層体の互いに最も離れた2つの相互接続プレートの端子間に実質的に一定の電圧U0を供給する手段を備える。最後に、本発明は、上記の装置のような複数の装置を備える水素生産アセンブリに関する。他の利点および特性が、例示目的のために非限定的に示された詳細な説明を読むことにより、また添付図面を参照することにより、より明らかになるであろう。本発明が、あるタイプの水素生産用の高温水電解装置アーキテクチャに関して説明される。本発明が他のアーキテクチャにも適用できることは言うまでもない。言及される電解装置が作動する高温は、450°C以上であり、通常700°C~1000°C内にある。用語上流および下流は、水蒸気、およびカソードで生成される水素の循環方向に関して使用されることに留意されたい。様々な構成要素の表示は縮尺に従って示されていないことに留意されたい。最後に、電流の分布の表示は、図3A~3Cでは単純化のために直線の線分の形であることに留意されたい。すなわち、実際には、これら電流分布は減少する曲線の一部分であることは言うまでもない。図1には、複数の積層式基本セルC1、C2、...を備える、本発明によるHTE電解装置が示されている。各基本セルは、カソードとアノードの間に配置された電解質を有する。説明の残りの部分で、セルC1およびC2ならびにそれらのインターフェースが詳細に説明される。セルC1は、カソード21およびアノード41を備え、それらの間に、一般に、電解質支持体として知られているセルに対しては厚さ100μm、カソード支持体として知られているセルに対しては厚さ数μmの電解質61が配置されている。セルC2は、カソード22およびアノード42を備え、それらの間に電解質62が配置されている。カソード21、22およびアノード41、42は、多孔質材から製作され、たとえば、電解質支持体として知られているセルに対しては40μmの厚さであり、カソード支持体として知られているセルのカソードに対しては500μm、アノードに対しては40μmの程度の厚さである。セルC1のアノード41は、アノード41およびカソード22に接触する相互接続プレート8によってセルC2のカソード22に電気的に接続されている。さらに、その相互接続プレート8は、アノード41およびカソード22の電力供給を可能にする。相互接続プレート8は、2つの基本セルC1、C2間に挿入される。示されている例では、その相互接続プレート8は、基本セルのアノードと隣接するセルのカソードとの間に挿入されている。しかし、相互接続プレート8が、2つのアノードまたは2つのカソード間に挿入されていることもあり得る。相互接続プレート8は、隣接するアノードおよびカソードと共に、流体を循環するためのチャネルを画成する。より正確には、それらは、アノード4でのガスの循環専用のアノード区画9、およびカソード2でのガスの循環専用のカソード区画11を画成する。示されている例では、アノード区画9は、壁911によってカソード区画11から隔てられている。示されている例では、相互接続プレート8は、壁911と共に、アノード区画9およびカソード区画11の境界をなす少なくとも1つの導管10をさらに備える。示されている例では、相互接続プレート8は、複数の導管10、ならびに複数のアノード区画9およびカソード区画11を備える。有利な方式では、導管10および両区画は、区画9、11および導管10の密度を増加させることを可能にする6角形のハニカム断面を有する。他の断面もまた、区画の断面として適切であり得る。図1Aに示されるように、最大で1の水素を含む水蒸気が、各カソード21、22で循環させられ、各アノード41、42でリーチングガスとして循環させられる。すなわち、図1Aの矢印12および13は、アノード区画9およびカソード区画11に同時に存在する経路を明確に示す。本発明の範囲内で、記号で表された流れは、全く容易に他の方向にすることができることは言うまでもない。図1Bに示されるように、電解装置のアーキテクチャは、さらに、導管10の第1の端部101を別の導管を介して最大で1の水素を含む水蒸気の供給源へ接続し、導管10の第2の端部102をカソード区画11に接続することを可能にする。したがって、矢印14は、導管10内の水蒸気の流れからカソード区画11へ戻る水蒸気の流れを表す。この場合、導管10内の水蒸気の最初の循環が、温度を均一化し、それによってセルを損傷する可能性のある熱勾配を回避することを可能にすることに留意されたい。本発明によれば、水の電気分解サイクルの開始に際し、高温での電解装置の微量発熱作動を最初に確保するように先ず注意が払われ、すなわち、各カソード区画11の入口111を循環する水蒸気は、低めの作動温度であり、言い換えれば、各カソード区画に沿う水の電気分解が、ジュール効果によって放散されるエネルギーを用いて水蒸気を加熱することによって行われる温度である。通常、カソード区画の入口111での温度は、820°Cに達することのある作動温度に対し、800°C程度である。本発明によれば、チャネルまたはアノード区画9内を循環する水蒸気はまた、チャネルまたはカソード区画11を循環する水蒸気に比較して過加圧されている。通常、過加圧は15~100ミリバール内にあり、好ましくは30ミリバール程度である。最後に、電源15によって供給されるセルの積層体の端子での電圧U0は実質的に一定に保たれる。電圧U0は、有利には、N個の電解セルC1、C2、...Cnの積層体に関して、各セルの端子間の平均単体電圧が実質的に13ボルトに等しくなるように選択される。図2には、既に試験された電解装置で典型的に観察されたセルC1の破損の状態が示されており、電解質61は破損しているが、電気接続は、相互接続プレート8によってそのまま確保されている。アノード区画9内の水蒸気の過加圧によって、流体短絡がある程度生成され、既に収集された酸素を担持する水蒸気が、破損部分17を経由してアノード区画9からカソード区画11へ流れる。破損状態を示している部分17は、図2では意図的に誇張されており、実際には、ガスが通過することができるのに十分な亀裂が成り立てばよい。破損領域17を通過した酸素は、カソード区画11の上流に既に存在する水素と再結合して、熱を放出して水を形成する。一方で、破損領域17を経由してアノード41から来る酸素の、カソードに既に存在する水素との再結合、および漏洩によるカソード21での水蒸気の追加流れの全てが、カソードに接触している循環区画11内の電流の再分布を生じる。この電流の再分布を考慮に入れるためには、ネルンストポテンシャルおよびバトラボルマの法則など、様々なモデルが存在する。図3Aには、破壊されていない、本発明による電解セルのカソード2に沿う電流の分布ラインが示されており、ハッチングされた領域の面が、基本セルを通って流れる総電流を表す。この総電流が、セルのカソード2における局所の電気分解に対して全体的に働く。図3B、3Cには、それと同じだが破損状態にあるカソードに沿う電流の分布ラインの部分直線がそれぞれ示されており、図3Bの破損領域17の位置が図3Cの位置とは異なる。ハッチングされた領域の面が、この場合も基本セルにまだ加えられている総電流を表す。ただし、この場合、実線でハッチングされている領域によって示される電流、言い換えれば、破損17の下流のセルの部分に対応する電流が、セルでの電気分解に主として寄与する。実際に、破線でハッチングされている領域によって示される電流、言い換えれば、破損17の上流の電流は、2次的な程度にしか電気分解に寄与しない。実際には、破損基本セルでは、破損基本セルの端子間の電圧が低下する。セルの端子間の電圧が低下するほど、破損基本セルの作動は吸熱的であると考えてよく、言い換えれば、破損の下流の局所的電気分解が上流のように余剰熱の一部を吸収する。破損の下流のガスの状態、温度は、破損の上流よりはかなり下流の電気分解を助長する。実際に、前述のように、これらの状態は、破損17の下流のカソード部分の導電性を向上させる。さらに、セル毎の総電流は、セルの積層体の端子間の一定の電圧によって定まる。したがって、破損17の下流のより高いこの導電性、および破損基本セルに流される総電流によって、破損した領域17の上流では電気化学反応が少なくなる。したがって、上流の電気化学反応の生成物の再結合による損失はより少なくなる。したがって、セルの破損17にも拘らず、その下流で局所的に生じる電気分解が、セルの積層体による水素の生産量全体に寄与する。図3Bと3Cとの異なる破損位置は、図3Cの形では、カソード区画の出口112での電流が零ではないことによって区別され、したがって、それは、図3Bの形と比較して水素の局所的生産量が少ないと考えることができる。したがって、これら例から、最初の変換率が低いほど本発明が目標とする自己調節が有効でなくなることもまた推論することができる。したがって、可能な限り高い、最大で100程度の変換率を目標とすることが必要である。様々な実験が、本発明による解決策、すなわち、自己熱作動およびセルの積層体の端子間の一定電圧と組み合わせた、カソードでの水蒸気に比較してアノードでの水蒸気を過加圧にすることの有効性を確認することを可能にした。それによって、総合的に、そのような解決策が、1つまたは複数の電解セルが破損した場合でも、一連の高温電解装置の水素の全体生産量が影響を受けないことを可能にすると、発明者は考えている。図4には、電解セルCiのカソード2iに沿って循環するチャネルに沿う電気分解反応を通して生じる水素の変換率αの進展が示されている。全ての電解装置におけるように、この変換率αはガスが進行するにつれて増加する。本発明の最適状態では、最初に目標とするのは、言い換えれば本発明による電解装置の設計では、区画の入口111での、水素未発生水蒸気に対応するほぼ0の変換率α、およびカソード区画の出口112での、水素以外にないことに対応するほぼ100の変換率である。発明者は、従来技術によれば、電解装置の電解セルの経年変化現象によって、この変換率αが必然的に低下するという原理から出発した。それにより、発明者は、セルを過大寸法化することによって、言い換えれば、最初に予期される電気分解反応に比較して、追加の電気分解用の面を設けることによって、この変換率、または言い換えれば水素生産効率を再び増加させることができるとの結論に達した。実際に、有効な電気分解面の増加を、必要なら、入口での水蒸気の流量の増加と組み合わせることによって、経年変化に際して電気分解がある程度セルのより下流に偏移する。それにより、経年変化による水素の変換率の低下が、セル内で下流に偏移した電気分解によって再び増加する。したがって、発明者は、セル出口での当初の目標変換率αを100として、セルの有効面を10~20増加させ、必要なら、水蒸気の流量をこれと同じ程度の量だけ増加させることによって、経年変化にも拘わらず、ほぼ100の変換率を維持することが可能になり、その場合、変換率の低下は大幅に遅れて起こると考える。このことは、現在、HTE電解装置生産工場の設計は、水素に変換されなかった低パーセンテージの蒸気を液化することができる液化装置の使用を必ず採り入れ、かつ、近い将来、産業界の目標は、200200mmより大きい寸法のセラミック電解質を生み出すことであることを前提とすると、さらに増してそう考えることができる。本発明による解決策の利点は非常に多い。すなわち、その解決策は、簡単に実施でき、信頼性が高く、電解セルの積層体の受動的な瞬時の反応性にある程度立脚し、それは従来技術のように制限措置を必要とせず、1つまたは複数のセルが破損した場合、より多くの数の電解装置を使用することになる従来技術の解決策に比較して、本発明によるプロセスは費用が掛からず、すなわち、最大でも、目標の水素生産効率に比較して電解セルの過大寸法化が必要なだけであり、本発明により高温で電解質の端子間に実質的に一定の電圧を掛け、維持することは、従来の技術のように電流を管理するよりも簡単であり、本発明による電解装置の自己熱作動状態は、高い生産効率をもたらし、本発明による調節は、電解装置内のみで行われ、局所的、自律的に自己調節が行われ、水素未発生水蒸気の流量の増加のみを、電解装置の使用者によって使用者の必要性に応じて調節する必要があるだけである。