発火点が320°C以上、かつ500°C以下の有機系バインダーを含有する乾式施工ドライコーティング剤を施工したタンディッシュを使用することを特徴とする極低炭素鋼の製造方法。有機系バインダーの含有量が、炭素質量換算で1.0以上、かつ3.0以下であることを特徴とする請求項1に記載の極低炭素鋼の製造方法。本発明が解決しようとする問題点は、従来の乾式コーティング材は、溶鋼への介在物混入原因となったり、カーボンピックアップによる特性低下の原因となったりするという点である。また、内張り耐火物との過剰付着が生じて解体が困難になるという点である。本発明の極低炭素鋼の製造方法は、極低炭素鋼の製造時における溶鋼中へのカーボンピックアップと昇熱中の耐火物崩落を効果的に抑制して介在物の少ない極低炭素鋼を鋳造可能とするために、発火点が320°C以上、かつ500°C以下の有機系バインダーを含有する乾式施工ドライコーティング剤を施工したタンディッシュを使用することを最も主要な特徴としている。本発明では、コーティング剤の成型に用いる結合材バインダーの発火点を320°C以上、かつ500°C以下に制御するので、極低炭素鋼の製造時における溶鋼中へのカーボンピックアップと昇熱中の耐火物崩落を効果的に抑制することができる。本発明によれば、溶鋼中へのカーボンピックアップを伴わずにタンディッシュの乾式コーティング法を採用することができ、かつ、耐火物の崩落を抑制できるので注入孔を開孔するための洗浄作業に起因する介在物を抑制して極低炭素鋼を製造することができる。本発明は、極低炭素鋼の製造時における溶鋼中へのカーボンピックアップと昇熱中の耐火物崩落を効果的に抑制するという目的を、コーティング剤の成型に用いる結合材バインダーの発火点を320°C以上、かつ500°C以下に制御することで実現した。発明者らは、極低炭素鋼への乾式コーティング法適用の課題であった溶鋼中へのカーボンピックアップと昇熱中の耐火物崩落を抑制するためには、コーティング剤の成型に用いる結合材バインダーの発火点を適切な範囲に制御することが有効であると考えた。鋼中の非金属介在物を由来別に分類した図を図1に示した。図1中の脱酸生成物であるAl2O3系介在物や外来性介在物のうちMgO系介在物は融点が高く硬質であり、熱間圧延時にも進展することなく、品質低下の原因となる。タンディッシュの内張コーティング材の落下による溶鋼中への耐火物落下混入、およびノズル内へのタンディッシュ内張コーティング材落下によってノズルが閉塞した場合、酸素によって閉塞したノズルを強制的に開孔している。この開孔作業に伴う溶鋼の再酸化介在物生成を抑制することを目的に、発明者らはタンディッシュの内張コーティングに着目し、タンディッシュの内張施工方法として、昇熱時に強度が得られ、コーティング材の落下および落下によるノズル閉塞の少ない乾式コーティング法に適用することを検討した。極低炭素鋼の製造に際し、乾式コーティング法を適用し、鋼中への非金属介在物の混入を抑制するためには、下記の2点が必要である。1バインダー由来のカーボンピックアップが生じないこと。すなわち、鋳造前の予熱時において、バインダーが燃焼し、かつ残炭が生じないこと。2予熱中の耐火物の保型強度を保ち、コーティング剤の崩落を生じないこと。そして、発明者らは、上記の2点を満たすためのバインダー燃焼温度の指標として、発火点を用いることが適切であることを見出した。ここで、発火点とは、着火点、発火温度とも言い、空気中で物質を加熱するときに点火しなくても火を発して燃焼し始めるときの温度をいう。本発明は、上記知見に基づく発明者らの実施結果に基づいてなされたものであり、以下、本発明を得た実施結果の一例を説明する。発明者らは、バインダー燃焼温度の指標として発火点を用い、カーボンピックアップとの関係を調査するために、発火点を200°C~600°C程度で振り分けた異なるバインダーに着目して調査を行った。なお、使用したバインダーは、乾式バインダーとしてグルコースデンプンデキストリンパラフィンフェノール樹脂、湿式バインダーとして珪酸ソーダである。下記表1に本発明の範囲に属するバインダーと本発明の範囲を外れた比較例のバインダーの発火点と、これらバインダーを施工したタンディッシュを使用した極低炭素鋼の製造における評価の実施結果を示す。下記表1における発明例は、デンプン澱粉、デキストリンdextrin、パラフィンparaffinをそれぞれ用いた乾式コーティング剤である。これら3材質は、乾式バインダーとして適当な強度を得られるバインダー材質であることから選定した。また、比較例として、発火点の低いグルコースglucose、発火点の高いフェノール樹脂をそれぞれ用いた乾式コーティング剤、および従来の湿式吹付け剤を使用した。ここで、デンプン澱粉とは、分子式がC6H10O5nの炭水化物多糖類で、多数のα‐グルコース分子がグリコシド結合によって重合した天然高分子である。また、デキストリンdextrinは、数個のα‐グルコースがグリコシド結合によって重合した物質の総称で、糊精こせいとも呼ばれ、デンプンの加水分解により得られる。多糖に分類される。また、パラフィンparaffinとは、炭化水素化合物有機化合物の一種で、炭素原子の数が20以上のアルカン一般式がCnH2n2の鎖式飽和炭化水素の総称である。和名では石蝋せきろうという。また、グルコースglucose、あるいはブドウ糖は、糖の一種であり、代表的な単糖の一つである。不定形耐火物を用いて内張り施工したタンディッシュ内に鉄製の中子を設置し、耐火物と中子の隙間が30mm~50mmの範囲に収まるように調整し、隙間に前記表1の乾式コーティング剤を投入した。その後、電気式熱風機を用いて中子内に熱風を送り、中子を介してコーティング剤を加熱した。コーティング剤と背面耐火物の界面温度が90°C~150°Cに到達するまで1.5時間~4時間加熱し、コーティング剤の硬化成型を確認した後、中子を抜き出した。その後、タンディッシュに蓋を設置し、ガスバーナを用いてタンディッシュ内の雰囲気温度が最高1200°C~1350°Cに達する条件で、4時間~6時間昇熱した後、下記表2に示した組成の極低炭素鋼の鋳造に供した。なお、鋳造時のタンディッシュ内溶鋼量は30トン~40トンの範囲で調整した。コーティング剤の崩落評価として、鋳造開始時のタンディッシュ開孔率の比較を用いた。ここで、タンディッシュ開孔率とは、コーティング剤の崩落がなく、鋳型への溶鋼供給がスライディングゲートの開操作のみで問題なく開始できた鋳造シーケンスを、総試験鋳造シーケンスで除して百分率で表した数値で、総試験鋳造シーケンス数は20シーケンス行い評価した。なお、鋳造シーケンスとは、複数の取鍋溶鋼を継いで連続鋳造する連々続鋳造のことを意味する。一方、溶鋼へのカーボンピックアップは、鋳造初期のクロップ部スクラップ化部分と鋳片の連々続鋳造の境界部に相当する鋳造開始から7.5トンの位置の鋳片のコーナー部から1個切り出した50mm×50mm×250mmのサンプルと基準サンプルの炭素濃度を比較することで評価した。なお、基準サンプルは、タンディッシュ内残炭によるカーボンピックアップの影響が生じない鋳造開始から十分時間が経過した120トンの位置でタンディッシュ内から同様に採取したサンプルである。鋳造開始から7.5トンの位置をカーボンピックアップの評価の代表として選定した理由は、クロップと良鋳片の境界部に相当する位置であるからである。すなわち、その位置より後では良鋳片先端部のカーボンピックアップ量を評価できない一方、その位置より前ではトップクロップに含まれるため、評価として妥当ではないためである。なお、サンプルは、各バインダーに対して1シーケンスにつき1組、サンプルを採取し、5シーケンス以上のサンプルを採取してその算術平均を取った。表1において、タンディッシュ開孔率、解体性の評価レベルの判断方法は以下のように定義した。タンディッシュ開孔率中の×印は昇熱中の崩落によってそもそも開孔しなかったことを意味し、80~90開口した場合を△印、90以上開口した場合を◎印で示した。また、解体性は、具体的にコーティング剤の固着表面積率で区分し、解体時にコーティング剤が固着し、残存した面積を元のコーティング剤の表面積全体で割った以下の比率区分でランク分けを行った。×:コーティング剤固着表面積率が50以上。△:コーティング剤固着表面積率が20~50。◎:コーティング剤固着表面積率が20以下。発明例1~発明例3では、コーティング剤の崩落がなく、タンディッシュ開孔率は良好であった。また、残炭もなく、コーティング剤に起因するカーボンピックアップは見られなかった。加えて、コーティング剤の解体性は良好で、ウェア耐火物との固着は見られなかった。なお、固着した場合、重機で除去する必要があり、ウェア耐火物の損傷要因となる。一方、発火点が287°Cと低い比較例1のグルコースをバインダーに用いたものは、予熱中のコーティング剤の崩落が大きく、タンディッシュは開孔しなかったので、カーボンピックアップ量および解体性の評価には至らなかった。また、比較例2のフェノール樹脂をバインダーに用いたものは、タンディッシュの開孔率は良好で、かつ解体性も優れていたものの、カーボンピックアップは大きく、極低炭素鋼の鋳造には不適であった。また、比較例3の従来の湿式吹き付けでは、予熱中にコーティング剤が崩れ落ちたためにタンディッシュの開孔率は80と低く、開孔のために洗浄作業が発生した。また、ウェア耐火物とコーティング剤の固着が生じた。但し、カーボンピックアップは生じなかった。以上説明したように、適切な範囲に制御した発火点を有するコーティング剤は、残炭によるカーボンピックアップや耐火物の崩落が無いか抑制され、良好な鋳造性が得られた。発火点の下限値としては、前述の比較例1のグルコースの発火点287°Cの結果と、発明例1のデンプンの発火点358°Cの結果と、耐火物強度と発火点は線形関係として、グルコースとデンプンとの中間値の耐火物強度という意味合いで、本発明では発火点の下限値を320°Cとした。すなわち、発火点が320°Cを下回ると昇熱中にガラス質が強度を発現する前に、バインダーが焼失するため、一時的に強度を失い、耐火物が崩落し、介在物の混入源となるため望ましくないからである。一方、発火点が上昇すると昇熱中にバインダー中の炭素の燃焼が不十分となって残炭し、鋳造においてカーボンピックアップが発生する。発明者らが発火点とカーボンピックアップ量の関係を調査した結果を図2に示す。発明者らは、分析精度という観点から、カーボンピックアップ量1ppm以下を許容範囲内とみなした。図2より、カーボンピックアップ量の上限を1ppmとすると、発火点は500°C以下とすることが望ましいことになる。そこで、本発明では、発火点の上限温度を500°Cとした。本発明は、上記発明者らの知見に基づく調査結果より成されたもので、発火点が320°C以上、かつ500°C以下の有機系バインダーを含有する乾式施工ドライコーティング剤を施工したタンディッシュを使用することを特徴とする極低炭素鋼の製造方法である。上記の通り、発火点が320°C以上、かつ500°C以下の有機系バインダーを、表1のように炭素質量換算で1.0以上、かつ3.0以下含有したコーティング剤を用いて、タンディッシュを乾式施工することで、カーボンピックアップなく、かつ耐火物の崩落を抑制することができた。有機系バインダーの含有量の上限値を炭素質量換算で3.0としているのは、これより大きい値では、予熱中の燃焼によって生じた空隙に溶鋼が浸潤し、焼き付けが生ずるからである。加えて、極めて予熱中の燃焼が不十分となり、溶鋼へのカーボンピックアップを生ずるためである。一方、下限値を炭素質量換算で1.0としているのは、これより小さな値では強度が不足し、崩れ落ちるためである。本発明は上記の例に限らず、請求項に記載された技術的思想の範疇であれば、適宜実施の形態を変更しても良いことは言うまでもない。例えば、本発明の極低炭素鋼の製造方法が対象とする極低炭素鋼は、表2に示した化学組成に限らない。また、本発明の極低炭素鋼の製造方法に使用する有機系バインダーは、発火点が320°C以上、かつ500°C以下であれば表1の発明例1~3で例示したものに限らない。