"コーティングされた多結晶立方晶窒化ホウ素切削インサート28、58であって、すくい面30、62と少なくとも1つの逃げ面32、64、および前記すくい面30、62と前記逃げ面32、64の交差部に形成された切れ刃34、66を有する多結晶立方晶窒化ホウ素基材70、126と、耐摩耗性コーティングスキーム74、74Aであって、前記多結晶立方晶窒化ホウ素基材70、126の前記すくい面30、62の少なくとも一部および前記逃げ面32、64の少なくとも一部に化学蒸着によって堆積された内側コーティング層領域94、150と、前記内側コーティング層領域94、150に化学蒸着によって堆積された、少なくとも1層の露出アルミナコーティング層84、84A、138を含むアルミナ含有コーティング層領域84、138と、を含む耐摩耗性コーティングスキーム74、74Aとを含み、前記露出アルミナコーティング層84、84A、138が、Psi傾斜法およびアルミナの024反射を使用したXRDによって測定された約50MPa引張り応力~約-2GPa圧縮応力の範囲のブラスト後応力状態を呈するコーティングされた多結晶立方晶窒化ホウ素切削インサート28、58。前記アルミナ含有コーティング層領域84、138が、前記露出アルミナコーティング層84、84A、138から本質的になる、請求項1に記載のコーティングされた多結晶立方晶窒化ホウ素切削インサート28、58。前記アルミナ含有コーティング層領域84、138が、複数のコーティングセットおよび前記露出アルミナコーティング層84、84A、138から本質的になり、各コーティングセットがアルミナコーティング層とチタン炭酸窒化物コーティング層を含む、請求項1に記載のコーティングされた多結晶立方晶窒化ホウ素切削インサート28、58。前記露出アルミナコーティング層84、84A、138がα-アルミナを含む、請求項1に記載のコーティングされた多結晶立方晶窒化ホウ素切削インサート28、58。前記露出アルミナコーティング層84、84A、138の前記ブラスト後応力状態がウェットブラストの結果であり、前記ウェットブラストがアルミナ粒子と水を含むスラリーを使用して達成される、請求項1に記載のコーティングされた多結晶立方晶窒化ホウ素切削インサート28、58。前記スラリーが、スラリーの採取および体積置換によって測定された約5体積パーセント~約35体積パーセントのアルミナ粒子と、約65体積パーセント~約95体積パーセントの水を含む、請求項5に記載のコーティングされた多結晶立方晶窒化ホウ素切削インサート28、58。前記露出アルミナコーティング層84、84A、138の前記ブラスト後応力状態が、前記Psi傾斜法およびアルミナの前記024反射を使用したXRDによって測定された約-50MPa圧縮応力~約-800MPa圧縮応力の範囲にあり、前記露出アルミナコーティング層が、前記Psi傾斜法およびアルミナの前記024反射を使用したXRDによって測定された約50MPa引張り応力~約800MPa引張り応力の範囲の初期応力状態を有する、請求項1に記載のコーティングされた多結晶立方晶窒化ホウ素切削インサート28、58。前記露出アルミナコーティング層84、84A、138の前記ブラスト後応力状態が、前記Psi傾斜法およびアルミナの前記024反射を使用したXRDによって測定された約-100MPa圧縮応力~約-400MPa圧縮応力の範囲にあり、前記露出アルミナコーティング層が、前記Psi傾斜法およびアルミナの前記024反射を使用したXRDによって測定された約100MPa引張り応力~約450MPa引張り応力の範囲の初期引張り応力状態を有する、請求項1に記載のコーティングされた多結晶立方晶窒化ホウ素切削インサート28、58。前記露出アルミナコーティング層84、84A、138が、垂直走査干渉モードを使用した0.3mm×0.2mmに等しいサンプル領域においてWYKOによって測定された約0.2マイクロメートル~約0.8マイクロメートルの表面粗さRaを呈する、請求項1に記載のコーティングされた多結晶立方晶窒化ホウ素切削インサート28、58。前記ブラスト後応力状態が、前記アルミナ含有コーティング層領域84、138に化学蒸着によって最初に堆積された外側チタン含有コーティング層領域86、88、140、142をウェットブラストし、それによって、前記露出アルミナ含有コーティング層84、84A、138の応力状態を、前記Psi傾斜法およびアルミナの前記024反射を使用したXRDによって測定された約50MPa引張り応力~約800MPa引張り応力の範囲の初期応力状態から変化させることによって達成される、請求項1に記載のコーティングされた多結晶立方晶窒化ホウ素切削インサート28、58。前記内側コーティング層領域150が、前記多結晶立方晶窒化ホウ素基材126の上にアルミナのベース層130を含む、請求項1に記載のコーティングされた多結晶立方晶窒化ホウ素切削インサート58。前記内側コーティング層領域94が、前記多結晶立方晶窒化ホウ素基材70の上に窒化チタンのベース層78を含む、請求項1に記載のコーティングされた多結晶立方晶窒化ホウ素切削インサート28。工作物から材料を除去するためのコーティングされた多結晶立方晶窒化ホウ素切削工具20、50であって、支持体22、52と、前記支持体上の多結晶立方晶窒化ホウ素切削インサート28、58とを備え、前記多結晶立方晶窒化ホウ素切削インサート28、58が、すくい面30、62と少なくとも1つの逃げ面32、64、および前記すくい面30、62と前記逃げ面32、64の交差部に形成された切れ刃34、66を有する多結晶立方晶窒化ホウ素基材70、126と、耐摩耗性コーティングスキーム74、74Aであって、前記多結晶立方晶窒化ホウ素基材70、126の前記すくい面30、62の少なくとも一部および前記逃げ面32、64の少なくとも一部に化学蒸着によって堆積された内側コーティング層領域94、150と、前記内側コーティング層領域94、150に化学蒸着によって堆積された、少なくとも1層の露出アルミナコーティング層84、84A、138を含むアルミナ含有コーティング層領域84、138と、を含む耐摩耗性コーティングスキーム74、74Aとを含み、前記露出アルミナコーティング層84、84A,138が、前記Psi傾斜法およびアルミナの前記024反射を使用したXRDによって測定された約50MPa引張り応力~約-2Gpa圧縮応力の範囲のブラスト後応力状態を呈する、コーティングされた多結晶立方晶窒化ホウ素切削工具20、50。前記支持体22がその中に切欠き部24、26を含み、前記多結晶立方晶窒化ホウ素切削インサート28が前記切欠き部24、26内にある、請求項13に記載のコーティングされた多結晶立方晶窒化ホウ素切削工具20。前記露出アルミナコーティング層84、84A、138の前記ブラスト後応力状態が、前記Psi傾斜法およびアルミナの前記024反射を使用したXRDによって測定された約-50MPa圧縮応力~約-800MPa圧縮応力の範囲にあり、前記露出アルミナコーティング層84、84A、138が、前記Psi傾斜法およびアルミナの前記024反射を使用したXRDによって測定された約50MPa引張り応力~約800MPa引張り応力の範囲の初期引張り応力状態を有する、請求項13に記載のコーティングされた多結晶立方晶窒化ホウ素切削工具20、50。前記露出アルミナコーティング層84、84A、138の前記ブラスト後応力状態が、前記Psi傾斜法およびアルミナの前記024反射を使用したXRDによって測定された約-100MPa圧縮応力~約-400MPa圧縮応力の範囲にあり、前記露出アルミナコーティング層84、84A、138が、前記Psi傾斜法およびアルミナの前記024反射を使用したXRDによって測定された約100MPa引張り応力~約450MPa引張り応力の範囲の初期引張り応力状態を有する、請求項13に記載のコーティングされた多結晶立方晶窒化ホウ素切削工具20、50。前記ブラスト後応力状態が、前記アルミナ含有コーティング層領域84、138に化学蒸着によって最初に堆積された外側チタン含有コーティング層領域86、88、140、142をウェットブラストし、それによって、前記露出アルミナ含有コーティング層84、84A、138の応力状態を、前記Psi傾斜法およびアルミナの前記024反射を使用したXRDによって測定された約50MPa引張り応力~約800MPa引張り応力の範囲の初期応力状態から変化させることによって達成される、請求項13に記載のコーティングされた多結晶立方晶窒化ホウ素切削工具20、50。コーティングされた多結晶立方晶窒化ホウ素切削インサート28、58を作製する方法であって、多結晶立方晶窒化ホウ素基材70、126を提供する工程であって、前記多結晶立方晶窒化ホウ素基材70、126が、すくい面30、62と少なくとも1つの逃げ面32、64、および前記すくい面30、62と前記逃げ面32、64の交差部に形成された切れ刃34、66を有する工程と、前記多結晶立方晶窒化ホウ素基材70、126の前記すくい面30、62の少なくとも一部および前記逃げ面32、64の少なくとも一部に、化学蒸着によって、内側コーティング層領域94、150を堆積する工程と、アルミナ含有コーティング層領域84、138を化学蒸着によって前記内側コーティング領域94、150に堆積する工程であって、前記アルミナ含有コーティング層領域84、138が少なくとも1つの最外アルミナコーティング層84、138を含む工程と、外側チタン含有コーティング層領域86、88、140、142を化学蒸着によって前記アルミナ含有コーティング層領域84、138に堆積する工程と、前記外側チタン含有コーティング層領域86、88、140、142をウェットブラストし、それによって、前記最外アルミナコーティング層84、138を露出して露出アルミナコーティング層84、84A、138を形成し、そして前記露出された最外アルミナコーティング層84、84A、138の応力状態を、前記Psi傾斜法およびアルミナの前記024反射を使用したXRDによって測定された約50MPa引張り応力~約800MPa引張り応力の範囲の初期引張り応力状態から、前記Psi傾斜法およびアルミナの前記024反射を使用したXRDによって測定された約50MPa引張り応力~約-2GPa圧縮応力の範囲のブラスト後応力状態に変化させる工程と、を含む方法。前記アルミナ含有コーティング層領域84、138が最外アルミナコーティング層84、138から本質的になる、請求項18に記載の方法。前記アルミナ含有コーティング層領域84、138が、複数のコーティングセットおよび前記最外アルミナコーティング層84、138から本質的になり、各コーティングセットがアルミナコーティング層とチタン炭酸窒化物コーティング層とを含む、請求項18に記載の方法。前記露出アルミナコーティング層84、138がα-アルミナを含む、請求項18に記載の方法。前記ウェットブラストが、アルミナ粒子と水を含むスラリーを使用し、前記スラリーが、スラリーの採取および体積置換によって測定された約5体積パーセント~約35体積パーセントのアルミナ粒子と、約65体積パーセント~約95体積パーセントの水を含む、請求項18に記載の方法。前記ウェットブラスト工程が、前記外側チタン含有コーティング層領域86、88、140、142のみを除去し、それによって、前記アルミナ含有コーティング層領域84、138の実質的に全てが残る、請求項18に記載の方法。前記ウェットブラスト工程が、前記アルミナ含有コーティング層領域84、138の一部に沿って、外側チタン含有コーティング層領域86、88、140、142を除去する、請求項18に記載の方法。前記内側コーティング層領域150を堆積する工程が、アルミナコーティング層130を前記多結晶立方晶窒化ホウ素基材126に堆積することを含む、請求項18に記載の方法。前記内側コーティング層領域86、88、140、142を堆積する工程が、窒化チタン78コーティング層を前記多結晶立方晶窒化ホウ素基材70に堆積することを含む、請求項18に記載の方法。本発明は、その1つの形態において、多結晶立方晶窒化ホウ素基材を含むコーティングされた多結晶立方晶窒化ホウ素切削インサートであり、当該インサートは、すくい面および少なくとも1つの逃げ面と、すくい面と逃げ面との交差部分に形成された切れ刃とを有する。以下のコーティング層を含む耐摩耗性コーティングスキームがある。多結晶立方晶窒化ホウ素基材の少なくともいくつかのすくい面および少なくともいくつかの逃げ面に化学蒸着によって堆積される内側コーティング層領域がある。内側コーティング層領域に化学蒸着によって堆積されるアルミナ含有コーティング層領域があり、アルミナ含有コーティング層領域は、少なくとも1層の露出アルミナコーティング層を含む。露出アルミナコーティング層は、Psi傾斜法およびアルミナの024反射を使用したXRDによって測定された約50MPa引張り応力~約-2Gpa圧縮応力の範囲のブラスト後応力状態を呈する。その別の形態において、本発明は、工作物から材料を除去するコーティングされた多結晶立方晶窒化ホウ素切削工具である。コーティングされた多結晶立方晶窒化ホウ素切削工具は、支持体と、支持体上の多結晶立方晶窒化ホウ素切削インサートとを備える。多結晶立方晶窒化ホウ素切削インサートは、すくい面および少なくとも1つの逃げ面と、すくい面と逃げ面との交差部に形成された切れ刃とを有する多結晶立方晶窒化ホウ素基材を含む。以下のコーティング層を含む耐摩耗性コーティングスキームがある。多結晶立方晶窒化ホウ素基材の少なくともいくつかのすくい面および少なくともいくつかの逃げ面に化学蒸着によって堆積される内側コーティング層領域がある。内側コーティング層領域に化学蒸着によって堆積されるアルミナ含有コーティング層領域がある。アルミナ含有コーティング層領域は、少なくとも1層の露出アルミナコーティング層を含む。露出アルミナコーティング層は、Psi傾斜法およびアルミナの024反射を使用したXRDによって測定された約50MPa引張り応力~約-2Gpa圧縮応力の範囲のブラスト後応力状態を呈する。さらに別の形態において、本発明はコーティングされた多結晶立方晶窒化ホウ素切削インサートを作製する方法であり、方法は、すくい面および少なくとも1つの逃げ面と、すくい面と逃げ面との交差部に形成された切れ刃とを有する多結晶立方晶窒化ホウ素基材を提供する工程と、多結晶立方晶窒化ホウ素基材の少なくともいくつかのすくい面および少なくともいくつかの逃げ面に化学蒸着によって内側コーティング層領域を堆積する工程と、内側コーティング領域に化学蒸着によって、少なくとも1層の最外アルミナコーティング層を含むアルミナ含有コーティング層領域を堆積する工程と、アルミナ含有コーティング層領域に化学蒸着によって外側チタン含有コーティング層領域を堆積する工程と、外側チタン含有コーティング層領域をウェットブラストする工程であって、それによって、最外アルミナコーティング層を露出させて露出アルミナコーティング層を形成し、かつ、露出した最外アルミナコーティング層の応力状態を、Psi傾斜法およびアルミナの024反射を使用したXRDによって測定される約50MPa引張り応力~約800MPa引張り応力の範囲の初期引張り応力状態から、Psi傾斜法およびアルミナの024反射を使用したXRDによって測定される約50MPa引張り応力~約-2Gpa圧縮応力の範囲のブラスト後応力状態へ変化させる工程とを含む。以下は本特許出願の一部をなす図面の簡単な説明である。図を参照すると、図1は、工作物からの材料の除去、例えば工作物のチップ形成機械加工に有用な、概して20で示される、コーティングされたPcBN切削工具の特定実施形態を示す。図2は、工作物からの材料の除去、例えば工作物のチップ形成機械加工に有用な、概して50で示される、コーティングされたPcBN切削工具の別の特定実施形態を示す。チップ形成機械加工作業に関して、材料除去作業が、工作物材料のチップを生成する。機械加工に関する出版物が、この事実を証明する。例えば、モルトレッチMoltrechtによる書物機械販売店における実践MachineShopPracticeインダストリアルプレス社IndustrialPressInc.ニューヨーク州ニューヨークNewYork,NewYork1981が、199~204ページにおいて、とりわけ、チップ形成ならびに様々な種類のチップすなわち、連続チップ、不連続チップ、部分的チップの説明を提示する。モルトレッチMoltrechtは、199~200ページにおいて部分的に記載する:切削工具がまず金属と接触すると、切れ刃の先の金属を圧縮する。工具が前進すると、切れ刃の先の金属は、内側にせん断される点に応力をかけられ、粒状の金属が分解し、せん断面と呼ばれる面に沿って可塑的に流れる切削される金属のタイプが、鋼など延性である場合、チップは連続リボンになるMoltrechtは不連続チップおよび部分的チップの形成について説明を続ける。別の例として、ASTE工具エンジニアハンドブックASTEToolEngineersHandbookマグローヒル出版McGrawHillBookCo.ニューヨーク州ニューヨークNewYork,NewYork1949の302~315ページに見出される文章は、金属切削プロセスにおけるチップ形成について長い説明をしている。303ページにおいて、ASTEハンドブックASTEHandbookは、チップ形成と、旋削、フライス削り、穴あけなどの機械加工とを解りやすく関係させている。図1のコーティングされたPcBN切削工具20を参照すると、コーティングされたPcBN切削工具20は、反対側のコーナー部に切欠き24、26を有する支持体22を含む。支持体の典型的な材料はタングステンカーバイド-コバルト材料である。コーティングされたPcBN切削工具20全体は、切削工具-割り出し可能インサート-識別システムに関するアメリカ国家規格AmericanNationalStandardsforCuttingTools-IndexableInserts-IdentificationSystemと題されたANSI規格B-212.4-2002によるSNGA432の幾何学的形状を提示している。本発明の範囲は、PcBN切削インサート20の特定実施形態またはPcBN切削インサート20の特定の幾何学的形状に制限されないことは認識されよう。請求項が本発明の範囲を定義し、出願人は本発明の範囲を特定実施形態によって制限することを意図しない。コーティングされたPcBN切削工具20はさらに、切欠き24、26の各々に例えばろう付けなどによって固定されたコーティングされたPcBN切削インサート28を含む。コーティングされたPcBN切削インサート28は、すくい面30と少なくとも1つの逃げ面32とを有する。切れ刃34はすくい面30と逃げ面32との交差部にある。コーティングされたPcBN切削工具20はさらに、コーティングされたPcBN切削工具20の切削工具ホルダへの接続を補助する中央開口部36を含む。コーティングされたPcBN切削インサート28は基材を含むが、図1ではコーティングスキームがPcBN基材を覆っているため基材は示されていない。図2のコーティングされたPcBN切削工具50を参照すると、コーティングされたPcBN切削工具50は、切削工具-割り出し可能インサート-識別システムに関するアメリカ国家規格AmericanNationalStandardsforCuttingTools-IndexableInserts-IdentificationSystemと題されたANSI規格B-212.4-2002によるRNG45の幾何学的形状を提示している。コーティングされたPcBN切削工具50は、上面54を備えた支持体52を有する。支持体の典型的な材料は、タングステンカーバイド-コバルト材料である。PcBN切削インサート58が支持体52の上面54に例えばろう付けなどにより取り付けられている。PcBN切削インサート58は、すくい面62と少なくとも1つの逃げ面64とを有し、切れ刃66はすくい面62と少なくとも1つの逃げ面64との交差部にある。コーティングされたPcBN切削インサート58はPcBN基材70を含む。図2では、PcBN基材70を示す例証目的のためコーティングスキームの一部が除去されているため基材が示されている。コーティングされたPcBN切削インサート図1では28、図2では58のPcBN基材の組成を参照すると、PcBNは、PcBN成分、およびバインダ成分例えばコバルトなど、または他の成分を含みうる。ある場合には、PcBN含量は約80重量パーセント超で、つり合いバインダ材料を伴い得る。他の場合には、PcBN含量は60重量パーセント未満で、つり合いバインダ材料を伴い得る。PcBN基材の例示的な組成が、下の表1に記載される。PcBN基材の組成の特定範囲が、下の表2に記載される。PcBN切削インサートの組成の決定に関して、成分の重量パーセントを決定する技法はX線回折である。X線回折技法のパラメータはリートベルトRietveld定量分析に基づく。リートベルト精密化方法は、X線回折データが固定光学素子フォーマット内にあることを要求する。粉末回折データが、プログラム可能な光学素子を使用して集められた場合、データは最初に固定光学素子データに変換されなければならない。固定光学素子データは、任意の公知のサンプル変位について補正される。バックグラウンドプロファイルがフィッティングされ、全ピーク位置とピーク強度を特定するために試料データにおいてピーク検索が実行される。ピーク位置および強度データは、任意の市販の結晶相データベースを使用して粉末試料の結晶相組成を特定するために使用される。結晶構造データは、試料内に存在する結晶相の各々について入力される。リートベルト精密化は、入力された構造データを使用して完了される。典型的なリートベルト精密化パラメータ設定は以下のものである:バックグラウンド計算法多項式サンプル幾何学的形状平板線吸収係数平均試料組成から計算重み付けスキームロブlobsに対抗プロファイル関数疑似フォークトPseudo-Voightプロファイルベース幅8.0最小二乗の型ニュートンラフソンNewton-Raphson偏光係数1.0全てのリートベルト相分析結果は、重量パーセント値で報告される。本明細書において上で述べたように、コーティングされたPcBN切削工具50の1つの特定実施形態は、ブラスト後コーティングスキームを上に有するコーティングされたPcBN切削インサート58を含む。ブラスト後コーティングスキームに関して少なくとも2つの選択肢がある。図4Aは1つのそうした選択肢を示し、図4Bは別のそうした選択肢を示す。ブラスト後コーティングスキームは、PcBN基材上のブラスト前コーティングスキームをウェットブラストした結果である。図3は、大括弧76によって表されるブラスト前コーティングスキームの一般的なコーティング構造を示す。一般に、ブラスト前コーティングスキーム76は以下のコーティング層を含む。PcBN切削インサート基材の隣のコーティング層は、MT-CVDによってPcBN基材70の表面71に適用された窒化チタン系コーティング層78図3を参照である。本明細書において一般に言えば、MT-CVDプロセスは約750°C~約950°C温度範囲で起こる。図3を参照すると、窒化チタン系コーティング層の厚さは、厚さAであり、それは0.5マイクロメートルである。窒化チタンコーティング層78の厚さの複数の範囲が許容される。1つの選択肢では、厚さAは約0マイクロメートルμm超~約3マイクロメートルμmの範囲とすることができる。厚さAの別の選択肢は、約0マイクロメートルμm超~約2マイクロメートルμmの範囲を含む。厚さAのさらに別の選択肢は、約0マイクロメートルμm超~約1マイクロメートルμmの間を含む。窒化チタン系コーティング層78は、PcBN基材70の表面全体にあることができる。あるいは、窒化チタン系コーティング層78は、PcBN基材70の表面の、工作物から材料を除去する間に摩耗を受ける領域にあることができる。通常、そのような摩耗は、切れ刃に、切れ刃近くのすくい面に、および切れ刃近くの逃げ面に発生する。次のコーティング層は、内側チタン炭窒化物コーティング窒化チタン系コーティング層80である。図3を参照すると、MT-CVDによって表面に適用された内側MT-CVDチタン炭窒化物コーティング層80の厚さは厚さBであり、それは11マイクロメートルである。MT-CVDチタン炭窒化物コーティング層80の厚さの複数の範囲が許容される。1つの選択肢では、厚さBは約2マイクロメートルμm~約25マイクロメートルμmの範囲とすることができる。厚さBの別の選択肢は、約4マイクロメートルμm~約15マイクロメートルμmの範囲を含む。厚さBのさらに別の選択肢は、約6マイクロメートルμm~約12マイクロメートルμmの間を含む。次のコーティング層は、MT-CVDによって内側MT-CVDチタン炭窒化物コーティング層80に適用されたチタン炭酸窒化物コーティング層82である。図3を参照すると、MT-CVDチタン炭酸窒化物コーティング層82の厚さは厚さCであり、それは1マイクロメートルである。中間チタン炭酸窒化物コーティング層82の厚さCの複数の範囲が許容される。1つの選択肢では、厚さCは約0マイクロメートルμm超~約5マイクロメートルμmの範囲とすることができる。厚さCの別の選択肢は、約0マイクロメートルμm超~約3マイクロメートルμmの範囲を含む。厚さCのさらに別の選択肢は、約0マイクロメートルμm超~約2マイクロメートルμmの間を含む。窒化チタン系コーティング層78、内側MT-CVDチタン炭窒化物コーティング層80およびチタン炭酸窒化物コーティング層82の組み合わせは、内側チタン含有コーティング層領域94を構成する。内側チタン含有コーティング層領域94が内側コーティング層領域であると見なされてもよいことは認識されよう。内側チタン含有コーティング層領域94は厚さDを有し、それは12マイクロメートルμmである。内側チタン含有コーティング層領域94の厚さDは1つの選択肢において、約3マイクロメートルμm~約27マイクロメートルμmの範囲をとることができる。厚さDの別の選択肢は約5マイクロメートルμm~約16マイクロメートルμmの間を含む。厚さDのさらに別の選択肢は、約7マイクロメートルμm~約13マイクロメートルμmの間を含む。次のコーティング層は、MT-CVDによってチタン炭酸窒化物コーティング層82の表面に適用されたα-アルミナコーティング層84である。α-アルミナコーティング層84は、図3において単一のアルミナコーティング層を構成するように示されている。この実施形態において、単一のα-アルミナコーティング層84をα-アルミナコーティング層領域であるとみなすことができる。代替として、α-アルミナコーティング層領域84は、複数のコーティングセットおよび最外アルミナコーティング層を含んでもよい。この代替において、各コーティングセットは、例えば、アルミナコーティング層とチタン炭酸窒化物コーティング層を含んでもよい。明らかなように、出願人は、他のコーティング層それがコーティング層構造であろうとコーティング層の構成であろうとが、アルミナ含有ベース層領域を構成してもよく、上の特定実施形態が請求項の範囲の限定でないと考えている。しかしながら、アルミナ含有ベース層領域の1つの態様は、その最外コーティング層がアルミナコーティング層であるというものである。厚さEは1つの選択肢では、約1マイクロメートルμm~約15マイクロメートルμmの範囲とすることができる。α-アルミナコーティング層84の厚さEの別の選択的範囲は、約2マイクロメートルμm~約12マイクロメートルμmの間を含む。しかし、α-アルミナコーティング層84の厚さの別の選択的範囲Eは、約4マイクロメートルμm~約10マイクロメートルμmの間を含む。次のコーティング層は、MT-CVDによってα-アルミナコーティング層84の表面に適用された外側チタン炭窒化物コーティング層86である。図3を参照すると、外側MT-CVDチタン炭窒化物コーティング層86は厚さFであり、それは0.5マイクロメートルである。外側MT-CVDチタン炭窒化物コーティング層86の厚さFの複数の範囲が許容される。1つの選択肢では、厚さFは約0マイクロメートルμm超~約5マイクロメートルμmの範囲とすることができる。厚さFの別の選択肢は、約0.2マイクロメートルμm~約3マイクロメートルμmの範囲を含む。厚さFのさらに別の選択肢は、約0.2マイクロメートルμm~約2マイクロメートルμmの間を含む。ブラスト前コーティングスキーム76の最外コーティング層は、MT-CVDによって外側MT-CVDチタン炭窒化物コーティング層86の表面に適用された外側窒化チタンコーティング層88である。図3を参照すると、外側窒化チタンコーティング層88の厚さはGであり、それは0.5マイクロメートルである。外側MT-CVD窒化チタンコーティング層88の厚さの複数の範囲が許容される。1つの選択肢では、厚さGは約0マイクロメートルμm超~約5マイクロメートルμmの範囲とすることができる。厚さGの別の選択肢は、約0.2マイクロメートルμm~約3マイクロメートルμmの範囲を含む。厚さGのさらに別の選択肢は、約0.2マイクロメートルμm~約2マイクロメートルμmの間を含む。外側MT-CVDチタン炭窒化物コーティング層86と外側MT-CVD窒化チタンコーティング層88の組み合わせは、外側チタン含有コーティング層領域100を構成する。図3を参照すると、外側チタン含有コーティング領域100は厚さHであり、それは約1マイクロメートルμmに等しい。外側チタン含有コーティング領域100の厚さHは1つの選択肢において、約0.2マイクロメートルμm~約5マイクロメートルμmの範囲をとることができる。厚さHの別の選択肢は約0.2マイクロメートルμm~約3マイクロメートルμmの間を含む。厚さHのさらに別の選択肢は、約0.2マイクロメートルμm~約2マイクロメートルμmの間を含む。ブラスト前コーティングスキーム76の全体コーティング厚さは厚さJであり、それは約22マイクロメートルμmに等しい。ブラスト前コーティングスキームの厚さJは1つの選択肢において、約5マイクロメートルμm~約35マイクロメートルμmの範囲をとることができる。厚さJの別の選択的範囲は約5マイクロメートルμm~約25マイクロメートルμmの間を含む。厚さJのさらに別の選択的範囲は、約8マイクロメートルμm~約15マイクロメートルμmの間を含む。以降の記載から明らかになるように、ブラスト後コーティングスキームを生成するプロセスは、コーティング後ウェットブラスト工程を含む。通常、コーティング後ウェットブラスト工程は、液体例えば水スラリー中のアルミナ粒子を空気圧により発射して、ブラスト前コーティングスキームの選択した表面に、または1つの選択肢では全表面に、衝突させることを含む。このコーティング後ウェットブラスト工程では、ウェットブラストすることにより、全表面または少なくとも衝突された全表面領域から実質的に全てのチタン含有外側コーティング層領域100を除去する。ウェットブラスト工程の1つの選択肢において、実質的に全てのアルミナコーティング層84が残る。図4Aはこの選択肢のブラスト後コーティングスキーム74を示す。ウェットブラスト工程の別の選択肢において、アルミナコーティング層84のいくらかがウェットブラストによって除去され、その結果がアルミナコーティング層84Aである。図4Bはこの選択肢のブラスト後コーティングスキーム74Aを示す。ウェットブラストの1つの結果は、ブラスト後コーティングスキームの露出アルミナコーティング層を形成するための、下層の堆積時のままのアルミナコーティング層の露出である。コーティング後ウェットブラスト工程はさらに、露出アルミナコーティング層の引張り応力をより低い引張り応力へ低減するか、あるいは引張り応力を圧縮応力へと変換する。コーティング後ウェットブラスト工程はまた、露出アルミナコーティング層の表面を平滑化する。ウェットブラスト工程が、露出アルミナコーティング層の応力状態の低減、および、露出アルミナコーティング層の表面の平滑化、の両方をすることは明らかである。図4Aに示されているような第1の選択肢を参照すると、コーティング後ウェットブラスト工程は、チタン含有外側コーティング層領域100の実質的に全てを除去するが、アルミナコーティング層84の実質的に全て、ならびにアルミナコーティング層84と基材との間のコーティング層の全てを残す。従って、アルミナコーティング層84の厚さEは実質的に変化しないままである。ブラスト後コーティングスキーム74の全体厚さは、寸法Iであり、それは約21マイクロメートルμmに等しい。ブラスト後コーティングスキーム74全体の厚さIは1つの選択肢では、約4マイクロメートルμm~約34マイクロメートルμmの範囲をとることができる。厚さIの別の選択的範囲は約4マイクロメートルμm~約24マイクロメートルμmの間を含む。厚さIのさらに別の選択的範囲は約5マイクロメートルμm~約14マイクロメートルμmの間を含む。図4Bに示されているような第2の選択肢PcBN切削工具50Aとして示されているを参照すると、コーティング後ウェットブラスト工程は、チタン含有外側コーティング層領域100の全てとアルミナコーティング層84のいくらかを除去して、第2の選択肢の最外コーティング層であるアルミナコーティング層84Aをもたらす。アルミナコーティング層84Aは厚さLを有し、それは約6マイクロメートルμmに等しい。厚さLの大きさは厚さEの大きさ未満である。厚さLは1つの選択肢では、約1マイクロメートルμm~約13マイクロメートルμmの範囲をとることができる。厚さLの別の選択的範囲は約2マイクロメートルμm~約10マイクロメートルμmの間を含む。厚さLのさらに別の選択的範囲は約4マイクロメートルμm~約8マイクロメートルμmの間を含む。図4Bをさらに参照すると、ブラスト後コーティングスキーム74Aは厚さKを有し、それは約20マイクロメートルμmに等しい。厚さKは1つの選択肢では、約4マイクロメートルμm~約32マイクロメートルμmの範囲をとることができる。厚さKの別の選択的範囲は約4マイクロメートルμm~約22マイクロメートルμmの間を含む。厚さKのさらに別の選択的範囲は約5マイクロメートルμm~約12マイクロメートルμmの間を含む。堆積時のままの最外アルミナコーティング層84は引張り応力を有する。コーティング後ウェットブラスト工程は、引張り応力の大きさを、ブラスト前引張り応力レベルからブラスト後引張り応力レベルへ低減する。ブラスト前引張り応力レベルは、ブラスト後引張り応力レベルより大きい。コーティング後ウェットブラスト工程はまた、引張り応力を圧縮応力に変換し得る。これはブラスト前引張り応力レベルからブラスト後圧縮応力レベルへの変化である。この結果、堆積時のままの最外アルミナコーティング層の引張り応力未満の値を有する低減引張り応力を呈するか、または圧縮応力を呈する露出アルミナコーティング層がもたらされる。コーティング後ウェットブラスト工程はまた、露出アルミナコーティング層84または84Aの平滑化をもたらす。1つの選択肢において、露出アルミナコーティング層は、WYKO測定技法を用いて約0.2μm~約0.8μmの表面粗さRaを呈する。別の選択肢において、露出アルミナコーティング層は、WYKO測定技法を用いて約0.2μm~約0.6μmの表面粗さRaを呈する。さらに別の選択肢において、露出アルミナコーティング層は、WYKO測定技法を用いて約0.2μm~約0.5μmの表面粗さRaを呈する。WYKO技法に関して、0.3mm×0.2mmのサンプル領域が、垂直走査干渉モードの下でのWYKO測定に選択された。耐摩耗性コーティングスキームの1つの選択肢において、ウェットブラスト後に露出アルミナコーティング層になる堆積時のままの最外アルミナコーティング層は、約50MPa~約800MPaに等しいブラスト前すなわち堆積時のままの引張り応力状態を呈する。ウェットブラストが完了した後、露出アルミナコーティング層は、約50MPa引張り応力~約2GPa圧縮応力の間のブラスト後応力状態を呈する。耐摩耗性コーティングスキームの別の選択肢において、ウェットブラスト後に露出アルミナコーティング層になる堆積時の最外アルミナコーティング層は、約100MPa~約600MPaに等しいブラスト前すなわち堆積時引張り応力状態を呈する。ウェットブラストの完了後、露出アルミナコーティング層は、-50MPa圧縮応力~約-800MPa圧縮応力のブラスト後応力状態を有する。耐摩耗性コーティングスキームの別の選択肢において、ウェットブラスト後に露出アルミナコーティング層になる堆積時の最外アルミナコーティング層は、約100MPa~約450MPaに等しいブラスト前すなわち堆積時引張り応力状態を呈する。ウェットブラストの完了後、露出アルミナコーティング層は、-100MPa圧縮応力~約-400MPa圧縮応力のブラスト後応力状態を有する。応力の測定技法に関して、技法はX線回折XRD技法である。XRD応力測定はPsi傾斜法に基づき、Al2O3コーティング層の反射024が測定に選択された。0度、33.9度、52.1度および75度のPsi傾斜が、残留応力レベルの測定に選択された。正のおよび負のPsi傾斜が、可能性のあるせん断応力を決定するのに必要とされるデータを供給するために選択された。さらに、3つのPhi回転角度が、材料の二軸応力状態を決定するのに必要とされるデータを提供するために選択された0度、45度、および90度。二軸応力計算は以下の等式を使用して行われた。式中、S1および1/2S2は、X線弾性係数であるdφψPsi傾斜およびPhi回転の測定されたピークdスペーシングd0回折された反射の応力フリーピークdスペーシングσ1およびσ2は主応力であるσφ=σ1cos2φσ2sin2φこの方法におけるさまざまな傾斜および回転角度の関係が図5に示される。Al2O3コーティングの応力計算について、ヤング率Eは401GPaが使用され、ポアソン比νは0.22が使用され、X線弾性係数S1およびS2は-0.53×106mm2/Nおよび2.94×106mm2/Nがそれぞれ使用される。ウェットブラストは、アルミナ粒子と水を含むスラリーを使用して達成される。アルミナ粒子と水のスラリーは、空気圧によって表面に発射され基材の表面に衝突する。アルミナ-水スラリーの基本パラメータは、体積パーセントの粗粒すなわち、アルミナ粒子濃度、およびマイクロメートルμmのアルミナ粒径である。1つの選択肢において、スラリーは約5体積パーセント~約35体積パーセントのアルミナ粒子を残りの水と共に含む。別の選択肢において、スラリーは約8体積パーセント~約25体積パーセントのアルミナ粒子を残りの水と共に含む。さらに別の選択肢において、スラリーは約10体積パーセント~約15体積パーセントのアルミナ粒子を残りの水と共に含む。粒径に関して、1つの選択肢において、アルミナ粒子は約20μm~約100μmの粒径範囲をとることができる。別の選択肢において、アルミナ粒子は約35μm~約75μmの粒径範囲をとることができる。さらに別の選択肢において、アルミナ粒子は約45μm~約50μmの粒径範囲をとることができる。ウェットブラスト工程の操作パラメータは、圧力、衝突の角度、および期間である。この出願では、衝突角度は約90度であり、すなわち粒子は両面を90度の角度で衝突する。1つの選択肢において、圧力は、平方インチあたり約30ポンドpsi~約55psiの範囲をとる。別の選択肢において、圧力は、平方インチあたり約40ポンドpsi~約50psiの範囲をとる。ウェットブラストの期間は、特定のウェットブラスト操作により変動し、ここで、目標は、チタン含有外側コーティング層領域の完全なまたは実質的に完全な除去を達成することである。例示的な期間は約6秒~約45秒の間を含む。期間の1つの幅は約9秒~約30秒である。さらに別の期間の幅は、約12秒~約21秒である。コーティングされた切削インサートの作製に関して、基本工程は下に記載される。第1工程は、多結晶立方晶窒化ホウ素基材を提供することであり、基材はすくい面と少なくとも1つの逃げ面とを有し、切れ刃はすくい面と逃げ面との交差部にある。次の工程は、多結晶立方晶窒化ホウ素基材のすくい面の少なくとも一部および逃げ面の少なくとも一部に、化学蒸着によって、内側コーティング層領域としてみなすことができる内側チタン含有コーティング層領域を堆積することである。1つの実施形態において、チタン含有ベースコーティング層領域は3層の別々のコーティング層を含む。第1層は、MT-CVDによって基材表面に適用された窒化チタンベースコーティング層である。第2コーティング層は、MT-CVDによって窒化チタンコーティング層に適用されたチタン炭窒化物コーティング層である。第3コーティング層は、MT-CVDによってチタン炭窒化物コーティング層に適用されたチタン炭酸窒化物コーティング層である。次の工程は、内側チタン含有コーティング領域に、化学蒸着によって、アルミナ含有コーティング領域を堆積することであり、アルミナ含有コーティング領域層は、少なくとも1層の最外アルミナコーティング層を含む。アルミナ含有ベース層領域は最外アルミナコーティング層から本質的になってもよいことは認識されよう。別の選択肢、アルミナ含有ベース層領域は、複数のコーティングセットと最外アルミナコーティング層とから本質的になってもよく、各コーティングセットがアルミナコーティング層とチタン炭酸窒化物コーティング層を含むことは認識されよう。次の工程は、アルミナ含有コーティング層領域に、化学蒸着によって、外側チタン含有コーティング層領域を堆積することである。1つの実施形態において、外側チタン含有コーティング層領域は、MT-CVDによって最外アルミナコーティング層に適用された外側チタン炭窒化物コーティング層と、MT-CVDによって外側MT-CVDチタン炭窒化物コーティング層の表面に適用された外側窒化チタンコーティング層とを含む。次の工程は、チタン含有外側コーティング層領域をウェットブラストすることであり、それによって、最外アルミナ例えば、α-アルミナコーティング層を露出して露出アルミナコーティング層を形成し、かつ、露出した最外アルミナコーティング層の応力状態を、Psi傾斜法およびアルミナの024反射を使用してXRDによって測定された約50MPa~約800MPaの範囲の初期引張り応力状態から、Psi傾斜法およびアルミナの024反射を使用してXRDによって測定された約50MPa引張り~約-2GPa圧縮の範囲の応力を有するブラストされた応力状態へ変化させる。ここで初期引張り応力状態は、引張り応力のブラストされた応力状態よりも大きい。ウェットブラスト工程は、チタン含有外側コーティング層領域のみを除去し、それによってアルミナ含有コーティング層領域の実質的に全てが残りうるということが認識されよう。別の選択肢では、ウェットブラスト工程は、アルミナ含有コーティング層領域の一部に沿ってチタン含有外側コーティング層領域を除去できるということも認識されよう。本発明のコーティングされたPcBN切削インサートを使用する本発明のコーティングされたPcBN切削工具の特定の実施例は、他のPcBN切削工具に対して試験された。これらの比較試験は、1コーティングされていないPcBN切削工具、2コーティングがウェットブラストされていないコーティングされたPcBN切削工具、3コーティングがウェットブラストされた本発明のコーティングされたPcBN切削工具、の工具寿命を分単位で測定した。表3は、PcBN切削工具の構成要素であるPcBN切削インサート基材をコーティングするコーティング方法の詳細を記載する。ウェットブラストを施されたPcBN切削インサートについて、ウェットブラストの手順を下の表4に記載する。全てのPcBN切削工具に関して、基本寸法形状またはスタイルはANSI規格CNGA432S0420MTであった。本比較試験に使用される特定のコーティングされた切削インサートのパラメータが下の表5に記載される。工具寿命を測定する比較試験について、パラメータは以下の通りであった。工作物材料:クラスG2ねずみ鋳鉄;1分あたり2000表面フィートsfm1分あたり610表面メートルに等しい速度;1回転あたり0.009インチ0.23ミリメートルiprに等しい送り速度;0.025インチ0.64ミリメートルに等しい切削深さdoc;-5度に等しいアプローチ角;切削油剤:乾燥。1分に等しい1サイクルあたり分および30に等しい1サイクルあたりパス。破損判定基準は以下の通りだった:0.02インチ0.51ミリメートル最大に等しいUW;0.02インチ0.51ミリメートルに等しいノーズ摩耗NW;0.02インチ0.51ミリメートルに等しい切欠きDN深さ;0.004インチ0.1ミリメートルに等しいCR;0.02インチ0.51ミリメートルに等しいTW。比較試験において、6個のサンプル、すなわち3個の先行技術のコーティングされた切削インサートおよび3個の本発明のコーティングされた切削インサートを調べた。比較試験の結果を下の表6に記載する。これらの結果は、本発明の切削インサートの耐用年数工具寿命が、耐摩耗性において、先行技術の切削インサートの耐摩耗性と比較して4倍改善されたことを示す。図6を参照すると、120で概ね示されたコーティングされたPcBN切削工具の別の特定実施形態が示されている。コーティングされたPcBN切削工具120は、支持体例えば、超硬合金cementedcobalttungstencarbide124を含み、支持体124はその表面にPcBN基材126を有する。図6はブラスト前状態のコーティングされたPcBN切削工具120を示し、PcBN基材はその上に化学蒸着によって複数層のブラスト前コーティングスキーム129を堆積している。ブラスト前コーティングスキーム129は、以下のコーティング層を含む。第1コーティング層は、CVDによってPcBN基材126の表面128に適用されたアルミナ系コーティング層130である。アルミナコーティング層130の好ましい厚さは、約0.5マイクロメートルである。アルミナ系コーティング層130の厚さの複数の範囲が許容される。1つの選択肢において、厚さは約0マイクロメートルμm超~約3マイクロメートルμmの範囲をとることができる。厚さの別の選択肢は、約0マイクロメートルμm超~約1マイクロメートルμmの範囲を含む。コーティングスキーム129はさらに、MT-CVD中温化学蒸着によってアルミナ系コーティング層130の表面に適用された内側窒化チタンコーティング層132を含む。内側窒化チタンコーティング層132の好ましい厚さは、約0.5マイクロメートルである。内側窒化チタンコーティング層132の厚さの複数の範囲が許容される。1つの選択肢において、その厚さは約0マイクロメートルμm超~約3マイクロメートルμmの範囲をとることができる。厚さの別の選択肢は約0マイクロメートルμm超~約2マイクロメートルμmの範囲を含む。厚さのさらに別の選択肢は約0マイクロメートルμm超~約1マイクロメートルμmの間を含む。コーティングスキームはまた、MT-CVDによって内側MT-CVD窒化チタンコーティング層132の表面に適用された内側チタン炭窒化物コーティング層134を含む。内側MT-CVDチタン炭窒化物コーティング層134の厚さは約11マイクロメートルである。MT-CVDチタン炭窒化物コーティング層134の厚さの複数の範囲が許容される。1つの選択肢において、その厚さは約2マイクロメートルμm~約25マイクロメートルμmの範囲をとることができる。厚さの別の選択肢は約4マイクロメートルμm~約15マイクロメートルμmの範囲を含む。厚さのさらに別の選択肢は約6マイクロメートルμm~約12マイクロメートルμmの間を含む。チタン炭酸窒化物コーティング層136が、MT-CVDによって内側MT-CVDチタン炭窒化物コーティング層134の表面に適用される。MT-CVDチタン炭酸窒化物コーティング層136の厚さは、約1マイクロメートルである。チタン炭酸窒化物コーティング層136の厚さの複数の範囲が許容される。1つの選択肢において、その厚さは約0マイクロメートルμm超~約5マイクロメートルμmの範囲をとることができる。厚さの別の選択肢は約0マイクロメートルμm超~約3マイクロメートルμmの範囲を含む。厚さのさらに別の選択肢は約0マイクロメートルμm超~約2マイクロメートルμmの間を含む。アルミナ系コーティング層130、内側窒化チタンコーティング層132、内側MT-CVDコーティング層134、およびチタン炭酸窒化物コーティング層136の組み合わせは、内側チタン/アルミナ含有コーティング層領域150を構成する。内側チタン/アルミナコーティング層領域150を内側コーティング層領域とみなしてもよいことは認識されよう。内側チタン/アルミナ含有コーティング層領域150は、約13マイクロメートルμmに等しい厚さを有する。内側チタン含有コーティング領域の厚さは、1つの選択肢において、約3マイクロメートルμm~約27マイクロメートルμmの範囲をとることができる。厚さの別の選択肢は約5マイクロメートルμm~約16マイクロメートルμmの間を含む。厚さのさらに別の選択肢は約7マイクロメートルμm~約13マイクロメートルμmの間を含む。次のコーティング層は、MT-CVDによってチタン炭酸窒化物コーティング層136の表面に適用されたα-アルミナコーティング層138である。α-アルミナコーティング層138は、単一アルミナコーティング層を含んでいるように図6に示されている。この実施形態において、単一α-アルミナコーティング層138が、アルミナコーティング層領域とみなすことができる。選択肢として、アルミナコーティング層領域は、複数のコーティングセットと、最外アルミナコーティング層を含んでもよい。この選択肢において、各コーティングセットは、例えば、アルミナコーティング層とチタン炭酸窒化物コーティング層とを含んでもよい。明らかなように、出願人は、他のコーティング層それがコーティング層構造であろうとコーティング層の構成であろうとが、アルミナ含有コーティング層領域を構成してもよく、上の特定実施形態が請求項の範囲の限定でないと考えている。しかしながら、アルミナ含有層領域の1つの態様は、その最外コーティング層がアルミナコーティング層であるというものである。α-アルミナコーティング層138の厚さは8マイクロメートルμmである。厚さは1つの選択肢において、約1マイクロメートルμm~約15マイクロメートルμmの範囲をとることができる。α-アルミナコーティング層138の厚さの別の選択的範囲は、約2マイクロメートルμm~約12マイクロメートルμmの間を含む。しかし、α-アルミナコーティング層138の厚さの別の選択的範囲は、約4マイクロメートルμm~約10マイクロメートルμmの間を含む。次のコーティング層は、MT-CVDによってα-アルミナコーティング層138の表面に適用された外側チタン炭窒化物コーティング層140である。図6を参照すると、α-アルミナコーティング層の厚さは約0.5マイクロメートルである。外側MT-CVDチタン炭窒化物コーティング層140の厚さの複数の範囲が許容される。1つの選択肢において、その厚さは約0マイクロメートルμm超~約5マイクロメートルμmの範囲をとることができる。厚さの別の選択肢は約0.2マイクロメートルμm~約3マイクロメートルμmの範囲を含む。厚さのさらに別の選択肢は約0.2マイクロメートルμm~約2マイクロメートルμmの間を含む。コーティングスキーム129の最外コーティング層は、MT-CVDによって外側MT-CVDチタン炭窒化物コーティング層140の表面に適用された外側窒化チタンコーティング層142である。図6を参照すると、外側窒化チタンコーティング層の厚さは約0.5マイクロメートルである。外側MT-CVD窒化チタンコーティング層142の厚さの複数の範囲が許容される。1つの選択肢において、その厚さは約0マイクロメートルμm超~約5マイクロメートルμmの範囲をとることができる。厚さの別の選択肢は約0.2マイクロメートルμm~約3マイクロメートルμmの範囲を含む。厚さのさらに別の選択肢は約0.2マイクロメートルμm~約2マイクロメートルμmの間を含む。外側MT-CVDチタン炭窒化物コーティング層140および外側MT-CVD窒化チタンコーティング層142の組み合わせは、外側チタン含有コーティング層領域154を構成する。図6を参照すると、外側チタン含有コーティング領域154の厚さは約1マイクロメートルμmに等しい。外側チタン含有コーティング領域154の厚さは、1つの選択肢において、約0.2マイクロメートルμm~約5マイクロメートルμmの範囲をとることができる。厚さの別の選択肢は約0.2マイクロメートルμm~約3マイクロメートルμmの間を含む。厚さのさらに別の選択肢は約0.2マイクロメートルμm~約2マイクロメートルμmの間を含む。図7は、ブラスト後状態のコーティングされたPcBN切削インサートを示す図6のコーティングされたPcBN切削工具の断面図であり、チタン含有MT-CVD外側コーティング領域の実質的に全てすなわち、外側MT-CVDチタン炭窒化物コーティング層と外側窒化チタンコーティング層が除去され、アルミナコーティング層の実質的に全てが残っている、すなわちブラストされていないか、または最小限除去されている。α-アルミナコーティング層と基材との間のコーティング層は全て残っている。本特許ならびに本明細書中で特定された他の文書は、本明細書中に参照することによってその全てが本明細書に援用される。本発明の他の実施形態は、本明細書または本明細書に開示された本発明の実施を考慮することから当業者に明らかになろう。本明細書および例は例示のみを目的とし、本発明の範囲を限定しないことが意図される。以下の請求項が本発明の真の範囲および精神を示す。"