a汚染物質又は複数の汚染物質の混合物を含むCH4含有気体供給流を、汚染物質又は複数の汚染物質の混合物の昇華温度よりも低い温度を有する低温の多孔質体の中に入れて通過させ、CH4含有気体供給流を昇圧において低温の多孔質体の表面と接触させて、汚染物質又は複数の汚染物質の混合物の固体を含む多孔質体と、汚染物質が減少した生成物ガスとを得る工程;そしてb圧力を低下させて、汚染物質又は複数の汚染物質の混合物の流体と、低温の多孔質体とを得る工程;c汚染物質又は複数の汚染物質の混合物の流体を除去する工程を含み、汚染物質が、CO2、硫化水素、メルカプタン、シロキサン、及び硫化カルボニル、或いはこれらの混合物から選択される、CH4含有気体供給流から汚染物質又は複数の汚染物質の混合物を分離する方法。aCO2を含むCH4含有気体供給流を、CO2の昇華温度よりも低い温度を有する低温の多孔質体の中に入れて通過させ、CH4含有気体供給流を少なくとも4bar絶対圧の圧力において低温の多孔質体の表面と接触させて、固体のCO2を含む多孔質体と、CO2が減少した生成物ガスとを得て;そしてb圧力を少なくとも2bar低下させて、流体のCO2と、低温の多孔質体とを得て;c流体のCO2を除去する;工程を含む、CH4含有気体供給流からCO2を分離するための請求項1に記載の方法。dCO2の昇華温度よりも低い温度を有する低温の流体流、好ましくは低温の気体流を、低温の多孔質体の中に入れて通過させて、低温の多孔質体を更に冷却する;工程を更に含む、請求項2に記載の方法。工程c及びdを組み合わせて、流体の二酸化炭素の除去及び低温の多孔質体の更なる冷却を同時に行う、請求項2又は3に記載の方法。工程aにおいて、CO2を含むCH4含有気体供給流を、第1の流れの方向で低温の多孔質体の中に入れて通過させ、工程c及び/又はdにおいて、低温の流体流を、CH4含有気体供給流の流れの方向と反対の流れの方向で低温の多孔質体の中に入れて通過させる、請求項3又は4に記載の方法。低温の流体流である気体流が、低温窒素又は乾燥空気、好ましくは乾燥空気である、請求項3~5のいずれか1項に記載の方法。CH4含有気体供給流を、4~50bar絶対圧、好ましくは5~15barの範囲の圧力で低温体の表面と接触させる、請求項2~6のいずれか1項に記載の方法。工程bにおいて、圧力を、2~49bar、好ましくは4~39barの範囲に低下させ、更により好ましくは圧力を大気圧に低下させる、請求項2~7のいずれかに記載の方法。2つの固定床の形態の2つの多孔質体を用意し、この床で、a;及びb、c、及び場合によってはd;の工程のサイクルを同時に且つ非同調的に行うことを含む、請求項1~8のいずれか1項に記載の方法。表面を有する低温体の温度が、-200~-90°Cの範囲、好ましくは-175~-100°Cの範囲である、請求項1~9のいずれか1項に記載の方法。CH4含有気体供給流がH2O及び/又はH2Sを更に含む、請求項2~10のいずれか1項に記載の方法。表面を有する物体が、少なくとも1000m2/m3、好ましくは1000~100000m2/m3、より好ましくは2000~50000m2/m3の範囲の比表面積を有する、請求項1~11のいずれか1項に記載の方法。表面を有する物体がセラミック又は金属を含む、請求項1~12のいずれか1項に記載の方法。より簡単で、よりエネルギー集約型でなく、高純度のCH4を製造することができる、埋立地ガスのようなCH4含有ガスを精製する方法に対する必要性が当該技術において存在する。ここで、少なくともCO2を除去することによって、本明細書において上記で述べた欠点なしに、埋立地ガスのようなCH4含有ガスを精製することができることが新たに見出された。同様に、CH4含有ガスから、硫化水素H2S、メルカプタン又はチオール、RSH、シロキサン、及び硫化カルボニルCOSのような汚染物質を取り除くことができる。したがって、本発明は、次の工程:a汚染物質又は複数の汚染物質の混合物を含むCH4含有気体供給流を、汚染物質又は複数の汚染物質の混合物の昇華温度よりも低い温度を有する低温の多孔質体の中に又はそれを通して通過させ、CH4含有気体供給流を昇圧において低温の多孔質体の表面と接触させて、固体の汚染物質又は複数の汚染物質の混合物を含む多孔質体と、汚染物質が減少した生成物ガスとを得て;そしてb圧力を低下させて、流体の汚染物質又は複数の汚染物質の混合物と、低温の多孔質体とを得て;c流体の汚染物質又は複数の汚染物質の混合物を除去する;工程を含み;汚染物質が、CO2、硫化水素、メルカプタン、シロキサン、及び硫化カルボニル、或いはこれらの混合物から選択される、CH4含有気体供給流から汚染物質又は複数の汚染物質の混合物を分離する方法を提供する。特に、本発明は、次の工程:aCO2を含むCH4含有気体供給流を、CO2の昇華温度よりも低い温度を有する低温の多孔質体の中に又はそれを通して通過させ、CH4含有気体供給流を少なくとも4bar絶対圧の圧力において低温の多孔質体の表面と接触させて、固体のCO2を含む多孔質体と、CO2が減少した生成物ガスとを得て;そしてb圧力を少なくとも2bar低下させて、流体のCO2と、低温の多孔質体とを得て;c流体のCO2を除去する;工程を含む、CH4含有気体供給流からCO2を分離するための方法を提供する。本発明方法は、表面を有する予め冷却した多孔質体を用いてCO2を堆積させる。かかる多孔質体は限られた量の冷熱しか貯蔵できず、したがって堆積させることができるCO2の量も限定される。その結果、CO2堆積物の大きい蓄積が起こり得ず、分離器上での圧力降下の発生が大きく阻止される。多孔質体を用いることによって、単位体積あたりの大きい比表面積を、熱交換及びCO2の堆積のために利用することができる。これによって、プロセスの効率を向上させることができる。工程bにおいて圧力を少なくとも2bar低下させることによって、固体のCO2が蒸発し、一方で同時に多孔質体が冷却される。これによって、多孔質体を冷却してCO2の昇華温度よりも低い温度に戻して、多孔質体を工程aにおいて再使用することができるようにするために必要なエネルギーの量が大きく減少する。本方法は、従来技術の方法において用いられる高価な蒸発器と比べて設備コストを制限した比較的簡単なプロセス装置を用いて運転することができる。更に、本方法は、2つの別々の並行な固定床のみを用いて運転することができる。本発明は、例えばCO2を含むCH4含有気体供給流からCO2を分離するために低温の多孔質体を使用することに関する。低温の多孔質体をCH4含有気体供給流と接触させて、これによって低温の多孔質体を中間エネルギー貯蔵体として用い、即ち限定量のエネルギーを貯蔵し、これを用いてCO2を昇華させる。これに対して、公知の熱交換器は熱を実質的に即時に移動させる、即ちエネルギーの中間貯蔵は行われない。同様に、硫化水素H2S、メルカプタン又はチオール、RSH、シロキサン、及び硫化カルボニルCOSのような汚染物質を、CH4含有気体供給流から分離することができる。熱伝達は、少なくとも部分的に、熱伝達のために利用できる表面積によって定まると認識される。通常は、プレート熱交換器は約500m2/m3の比表面積を有する。モノリス状の充填材は遙かに大きい比表面積を有することができ、3500m2/m3程度の大きさ又はこれよりも更に大きくすることができる。捕捉サイクルとも呼ぶ本発明方法の工程aにおいては、CH4含有気体供給流を、4bar絶対圧又はそれよりも高いCO2の圧力において、好ましくは4~50bar絶対圧、より好ましくは5~40bar絶対圧、更により好ましくは5~15bar絶対圧の範囲の圧力において低温体と接触させる。低温体の温度は三重点の温度よりも低い。CH4含有気体供給流中のCO2が昇華し、低温体の表面上に固体のCO2として堆積し、これによって固体のCO2を含む多孔質体が得られる。CO2が低温の多孔質体の上に堆積するので、低温の多孔質体の温度が上昇する。本明細書において、昇華とは、液相が存在しない気体の固体への又は固体の気体への相転移を指す。純粋なCO2は大気圧において約-78°Cの昇華温度を有し、希釈すると昇華温度は低下することを留意すべきである。通常は、20体積のCO2を含む燃焼排ガスは、大気圧において約-93°Cの昇華温度を有する。したがって、本明細書において、CO2の昇華温度とは、常にその時点で適用されているプロセス条件下でのCO2の昇華温度を指す。CH4含有気体供給流を、多孔質体の中又はこれを通して通過させることによって、低温の多孔質体と接触させる。CO2が減少した生成物ガスが得られ、多孔質体から排出される。十分なCO2が低温の多孔質体内に堆積したら、捕捉サイクルを終了し、CH4含有気体供給流の供給を停止する。本発明方法の工程bにおいては、次に、工程aにおいて多孔質体を曝露した圧力を少なくとも2bar低下させることによって、固体のCO2を含む多孔質体の表面から固体のCO2を除去する。圧力を低下させることによって、固体のCO2が蒸発して流体のCO2、好ましくは気体のCO2を与える。更に、蒸発のための熱が多孔質体から引き抜かれるので、それから固体のCO2を蒸発させる多孔質体が冷却される。その結果、蒸発後の多孔質体の温度が、工程aから得られる固体CO2を含む多孔質体の温度と比べて低下する。好ましくは、工程bで得られる低温の多孔質体は、CO2の昇華温度、即ち工程aのプロセス条件に対応するCO2の昇華温度よりも低い温度を有する。これによって、例えばWO2009047341に記載されているような従来技術の極低温プロセスここでは、固体のCO2を含む多孔質体を加熱することによって固体のCO2を蒸発させるを凌ぐ大きな有利性が与えられる。固体のCO2を含む多孔質体を加熱してCO2を蒸発させる場合には、蒸発後に得られる多孔質体は、工程aから得られる固体のCO2を含む多孔質体の温度よりも高い温度を有する。その結果、従来技術の極低温プロセスにおいては、多孔質媒体を工程aに再循環する場合には、多孔質媒体を再冷却するために非常により大きいエネルギーが必要である。好ましくは、工程bにおいては、工程aにおいて低温の多孔質媒体をCH4含有気体供給流と接触させた圧力に応じて、圧力を2~49bar、より好ましくは4~39barの範囲に低下させる。更により好ましくは、圧力は大気圧に低下させる。これは全ての場合において、真空ポンプのような更なる手段を提供する必要なしに達成することができる最も大きな圧力差である。最大の圧力低下を起こさせることによって、蒸発及び同時冷却の複合効果が最適になる。好ましくは、圧力低下は、短時間、好ましくは最大で30秒間、より好ましくは最大で10秒間、更により好ましくは最大で1秒間行い、時間の下限は所望の圧力低下を起こすのに必要な最小時間であり、多孔質体のデザイン、及び多孔質体を支持する任意の装置の制約によって設定される。圧力は、固体のCO2を含む低温の多孔質体をフラッシングすることによって、所望の圧力、好ましくは大気圧に低下させることができる。固体のCO2を含む低温の多孔質体をフラッシングすることによって、圧力の迅速な低下が達成される。工程bで得られる流体のCO2を、本発明の工程cにおいて除去する。好ましくは、低温の多孔質体を流体流、好ましくは気体流でフラッシングすることによって、流体のCO2を除去する。好ましくは、低温の多孔質体をフラッシングするのに用いる流体流は、工程bにおいて得られる低温の多孔質体と接触させる条件下でのCO2の昇華温度と同等か又はこれより高い昇華温度を有する相当濃度の流体又は気体は含まない。本明細書において相当濃度とは、低温の多孔質体をフラッシングするのに用いる流体流の体積を基準として5体積より多く、好ましくは1体積より多く、より好ましくは0.5体積より多い濃度を指す。かかる気体は、工程bにおいて得られる低温の多孔質体上に固体の堆積物を形成することができる。低温の多孔質体をフラッシングするのに用いる気体流の好ましい気体成分としては、N2、H2、He、Ne、Ar、Kr、CH4、又はこれらの1以上を含む混合物が挙げられるが、これらに限定されない。好ましい流体流は乾燥空気を含む。空気は多少のCO2を含むが、その濃度は本発明方法にとって有意ではない。空気中のH2Oは工程bにおいて得られる低温の多孔質体上に望ましくなく堆積する可能性があるという事実のために、乾燥していない空気よりも乾燥空気が好ましい。本明細書において、乾燥空気とは、乾燥空気の体積を基準として1体積未満、より好ましくは0.5体積未満、更により好ましくは0.05体積未満のH2Oを含む空気を指す。通常は、H2Oの蒸気圧は、例えば-110°Cにおいて3.6×10-9barであり、したがって-110°Cの空気は、大気圧において殆ど水を含むことができないppbレベル。したがって、空気を冷却して低温の液体を形成すると、殆ど又は殆ど全てのH2Oが空気冷却器内で凝縮又は凍結析出する。場合によっては、空気は、冷却する前にまず乾燥して、空気を冷却するのに用いる冷却装置内に氷が蓄積するのを阻止する。好ましくは、低温の多孔質体をフラッシングするのに用いる流体流を低温の多孔質体の中又はそれを通して通過させることによって、低温の多孔質体をフラッシングする。本明細書において上述したように、工程bの圧力解放中においては、CO2のために蒸発熱が与えられるので、多孔質体は冷却される。多孔質体の温度は、CO2の昇華温度、即ち工程aのプロセス条件に対応するCO2の昇華温度よりも低い温度に低下させることができ、したがってプロセスの次の工程aにおいて直接用いることができるが、本発明の更なる工程dにおいて、多孔質体を更に冷却し、より好ましくは多孔質体を、工程aの開始時における昇華温度よりも低い温度を有する低温の多孔質体の元々の温度に近いか又は更には実質的にこれと同等である温度に冷却することが好ましい可能性がある。これは、CO2の昇華温度よりも低い温度を有する低温の流体流、好ましくは低温の気体流を、低温の多孔質体の中及びこれを通して通過させて低温の多孔質体を更に冷却することによって行うことができる。低温の流体流は、任意の好適な低温の流体、好ましくは低温の気体であってよい。より好ましくは、低温の流体は、工程cにおいて低温の多孔質体をフラッシングするのに用いる流体流である。この場合には、工程c及びdを組み合わせて、CO2の昇華温度よりも低い温度を有する流体流を低温の多孔質体の中及びそれを通して供給することによって、流体の二酸化炭素の除去及び低温の多孔質体の更なる冷却を同時に行うことができる。低温の流体は、多孔質体を冷却することを可能にするのに十分な量で与えなければならないと認識される。更に、低温の流体の温度はCO2の昇華温度よりも低くなければならない。多孔質体を十分に冷却するために、低温の流体は、好ましくは-200~-90°C、より好ましくは-175~-100°Cの範囲の温度を有していてよい。同時に硫化水素を大きく除去することを考慮する場合には、多孔質体の初期温度は-150°C程度の低さであることが必要である可能性がある。低温の流体は、任意の方向で多孔質体の中及びそれを通して通過させることができる。低温の流体が多孔質体を通して通過するにつれて、それは加熱される。しかしながら、多孔質体から排出される流体流はなお比較的低温であり、即ち雰囲気空気よりも低温であり、場合によっては多孔質体の所望の温度、即ち工程aにおいて用いるのに好適な温度よりも更に低温である。したがって、工程dにおいて多孔質体から排出される低温の流体を多孔質体に再循環して戻すことが好ましい。好ましくは、工程dにおいて多孔質体から排出される低温の流体は、多孔質体に再循環する前に冷却する。工程c及びdを組み合わせる場合には、工程dにおいて多孔質体から排出される初めの低温の流体は、多孔質体から取り出される流体のCO2を含む。このCO2を含む低温の流体は再循環せず、その代わりに廃棄する。多孔質体から排出される低温の流体のCO2含量が十分に低くなった後に、工程dにおいて多孔質体から排出される低温の流体の再循環を開始することができる。好ましくは、CO2を含むCH4含有気体供給流を工程aにおいて第1の流れの方向で低温の多孔質体の中及びそれを通して通過させる場合には、工程c及び/又はdにおいて、低温の流体流を、CH4含有気体供給流の流れの方向と同じ並流モードとも呼ぶ又は反対対向流モードとも呼ぶの流れの方向で、低温の多孔質体の中及びそれを通して通過させる。CH4含有気体供給流を低温の多孔質体の中及びそれを通して通過させるにつれて、低温の多孔質体内に、CH4含有気体供給流の流れの方向と反対の方向に低温領域から高温領域への温度プロファイルが形成される。この温度プロファイルは、CH4含有気体供給流が、低温の多孔質媒体と比べて暖かく、低温の多孔質媒体を加熱して多孔質体の出口に高温領域を形成するという事実のために生起する。工程c及び/又はdにおいて与えられる低温の流体を、CH4含有気体供給流と同じ方向で多孔質媒体の中及びそれを通して通過させる場合には、高温領域は多孔質媒体の全長にわたる。したがって、好ましくは、工程c及び/又はdにおいて、低温の流体流は、CH4含有気体供給流の流れの方向と反対の流れの方向で低温の多孔質体の中及びそれを通して通過させる。その結果、高温領域は、多孔質媒体の全長にわたる必要はなく、多孔質媒体の高温側において多孔質媒体から抜け出る。本発明方法においては、CO2を低温の多孔質体の上に堆積させる工程aは捕捉サイクル又はCO2捕捉サイクルとも呼び、一方、工程b、c、及び場合によってはdはCO2除去及び冷却サイクル、又はCO2回収及び冷却サイクルと呼ぶ。プロセスの工程aの間においては、CH4含有気体供給流の流れを低温の多孔質体に供給することによって、CH4含有気体供給流を低温の多孔質体の中及びそれを通して通過させる。工程bにおいて圧力を低下させる前に、多孔質体、即ち工程bにおける固体のCO2を含む多孔質体へのCH4含有気体供給流の流れを停止する。圧力を解放した時点で多孔質体内に残留しているCH4含有気体供給物質は、その後の工程cにおいて流体CO2と一緒に多孔質体から取り出すことができる。或いは、多孔質体へのCH4含有気体供給物質の流れを停止した時点で多孔質体内に残留しているCH4含有気体供給物質は、物体が未だその圧力にある時に多孔質体からフラッシングする。残留しているCH4含有気体供給物質を取り出した後のみに、プロセスの工程bにしたがう圧力減少がされる。好ましくは、多孔質体内に残留しているCH4含有気体供給物質は、多孔質体内に残留しているCH4含有気体供給物質の少なくとも一部がフラッシングされるまで、CH4含有気体供給流と同等の圧力で固体のCO2を含む多孔質媒体の中及びそれを通して低温の流体流を通過させることによってフラッシングする。続いて、本発明の工程bにしたがって圧力を低下させる。これは、工程cにおいて流体のCO2と共に失われるCH4がより少ないという有利性を有する。好ましくは、工程aにおいて固体のCO2を含む多孔質体が晒された圧力よりも少なくとも2bar低い圧力を有する低温の流体を供給することによって、工程aにおいて固体のCO2を含む多孔質体が晒された圧力を低下させることにより、工程bおよびcが組み合わされ、また、好ましくは工程dも組み合わされる。好ましくは、多孔質体は固定床の形態である。好ましくは、多孔質体はモノリス状、例えばセラミックフォームである。同等に好ましい態様においては、多孔質体は、粒子、好ましくはモノリス状の粒子を含む。場合によっては、粒子を互いに焼結させる。かかる多孔質体は高い比表面積を与えることができ、これは熱交換及びCO2の堆積のために利用できる面積のために有益である。モノリス体を用いる有利性としては、より低い圧力降下、及びマスフロント、特に多孔質体を通る熱前線のより少ない軸方向分散が挙げられる。本方法によって、CH4含有気体供給流からCO2を連続的に分離することができる。動的運転されている固定床の形態の低温体を用いることによって、多孔質体が中間エネルギー貯蔵体として用いられる。したがって、本方法は、2つの固定床2つより多くすることができるが、必須ではないの形態の少なくとも2つの多孔質体を与えることによって連続的に運転することができる。この床は、i工程a;及びiib、c、及び場合によってはd;のサイクルを同時に行う。固定床は非同調的に運転する、即ち任意の1つの時点において、1つの床で工程aCO2捕捉サイクルを運転し、1つの床でb、c、及び場合によってはdCO2除去及び冷却サイクルの一連の工程を運転する。工程aを運転する床が限度一杯である場合には、b、c、及び場合によってはdの一連の工程に切り替え、他の床をそれに応じて切り替える。固定床は任意のタイプの固定床であってよい。固定床は、別々の存在;直列又は並列で運転する複数の固定床;であってよく、あるいは、より大きい固定床の構成の一部、区域、又はセクションによって形成することができる。固定床を用いる場合には、本発明方法の工程a中に固体のCO2が固定床内に堆積する。しかしながら、これは有意な大きさの圧力降下、或いは更には固定床の閉塞をもたらさないことを留意すべきである。これは、固定床全体の任意の位置に蓄えられる冷負荷colddutyとも呼ばれる限定量のエネルギーのためである。-110°Cの初期温度でのCO2の昇華に関しては、最大CO2質量堆積量は、固体材料の体積熱容量に応じて多孔質体1m3あたり50kgより少ない。固体のCO2を含む多孔質体が約1000~1500kg/m3の密度を有すると仮定すると、CO2堆積層の多孔度に応じて、これは3~5体積に相当する。そのような体積は、構造化又は非構造化充填材20体積を超えるか又は30体積より多い多孔度を容易に有することができるの中に容易に蓄えることができる。而して、捕捉サイクル中の閉塞又は許容できない圧力降下の増大に関連する問題を本質的に回避することができる。これは、本発明方法の主要な有利性の1つである。本発明方法を用いて、埋立地ガス又は天然ガスのようなCO2を含む任意のCH4含有気体供給流からCO2を除去することができる。好ましくは、気体供給流は、少なくとも3体積のCO2、好ましくは5~75体積の範囲のCO2、より好ましくは10~35体積のCO2を含む。昇華によるCO2の分離の有効性を最大にするためには、CH4含有気体供給流中の他の気体化合物は、低温の多孔質体の温度よりも低い凝縮又は昇華温度を有することが好ましい。他の気体化合物の好適な例としては、N2、O2、H2、CH4が挙げられる。上記にもかかわらず、CH4含有気体供給流はH2Sも含んでいてよい。CO2が昇華する条件は、H2S1barにおいて、その凝縮温度は約-60°Cであり、固化温度は約-82°Cであるを捕捉するのにも好適である。したがって、本発明方法を用いて、CH4含有気体供給流からH2Sを除去することもできる。好ましくは、CH4含有気体供給流は、0~40体積の範囲のH2S、より好ましくは0~20体積のH2S、更により好ましくは0~5体積のH2Sを含む。ここで、本発明方法を用いて二酸化炭素を含まない気体流からH2Sを除去することもできることが留意される。上記にもかかわらず、CH4含有気体供給流は、種々の汚染物質及び微量化合物、特にメルカプタン、硫化カルボニル、並びにハロゲン化物及びケイ素含有化合物例えばシロキサンも含んでいてよく、これらも本発明方法を用いて気体供給流から除去することができる。多孔質体の初期温度は、除去する化合物の凝縮温度よりも低くなるように選択しなければならない。CH4含有気体供給流がH2Oを含む場合には、気体供給流を、好ましくは存在する全H2Oを基準として80重量~100重量、又は実質的に100重量の範囲が除去されるようにまず脱水することが有益である可能性がある。より好ましくは、H2Oの90~99.9重量、更により好ましくは95~99.5重量を除去する。しかしながら、気体供給物質を予備処理してH2Oを除去することは必要ない。本発明方法への気体供給流中にH2Oが存在している場合には、H2OをCO2と一緒に除去、即ち気体供給流から分離することができる。CO2が昇華する条件は、CO2の昇華温度よりも十分に高い温度で凝縮及び固化するH2Oを捕捉するのにも好適である。したがって、本発明方法を用いてCH4含有気体供給流からH2Oを除去することもできる。多孔質体からのH2Oの効率的な除去を達成するためには、工程bにおいて圧力を少なくとも10bar低下させることが好ましい。低い温度における水の非常に低い蒸気圧のために、圧力低下によって全ての水を除去することはできない可能性がある。したがって、好ましくは、多孔質体を周期的に別の熱処理にかけて、本発明方法の通常運転中に堆積した水を除去する。したがって、本発明方法は、本発明方法において処理する前に気体供給流から除去することが必要なH2Oがより少ないか又は更にはそのようなH2Oがないという有利性を与える。その後に水及びCO2の分離を行って、得られた流体のCO2流出流から水を除去することができる。好ましくは、CH4含有気体供給流は、-20~350°C、より好ましくは0~100°C、更により好ましくは5~50°Cの範囲の温度で供給する。好ましくは、CH4含有気体供給流は、昇圧、好ましくは、少なくとも、-20°C~350°C、より好ましくは0~100°Cの範囲の、CO2の昇華温度よりも低い温度を有する低温体とそれを接触させる圧力で供給する。少なくともそれを低温体と接触させる圧力でCH4含有気体供給流を供給することによって、それを低温体と接触させる前にCH4含有気体供給流を圧縮する必要性が排除される。多孔質体は、限定量の冷熱を貯蔵することができる任意の材料から製造することができる。好ましくは、かかる物体は、貯蔵することができるエネルギー冷熱の量を最大にする高い体積熱容量を有する材料で構成する。少なくとも1×106J/m3Kの体積熱容量、より好ましくは1×106~5×106J/m3Kの範囲の体積熱容量を有する材料が特に好ましい。有利には、材料は比較的低コストで豊富に入手できるものである。好適な材料の例としては、金属、特に鋼、ステンレススチール、及びアルミニウム、アルミナ、及びコージライトが挙げられる。また、天然のれきpebbleも用いることができる。熱伝達及び固体CO2の堆積を最適にするために、多孔質体は高い比表面積を有することが好ましい。好ましくは、物体は、少なくとも1000m2/m3、好ましくは1000~100000m2/m3、より好ましくは2000~50000m2/m3の範囲の比表面積を有する。低温の物体は、CO2の昇華温度よりも低い任意の温度を有していてよい。CO2を昇華させるために十分なエネルギーを効率的に与えるために、低温体は、-200~-90°Cの範囲、好ましくは-175~-100°Cの範囲の温度を有することが好ましい。図1及び2を参照して、本発明にしたがって気体供給流からCO2を分離するための好適なプロセスラインアップを説明する。図1においては、CO2捕捉工程a、並びにCO2除去及び冷却サイクル工程b、c、及びdのためのシステムの概要図が与えられている。図1においては、固体充填材の固定床105を含む容器100が与えられている。CO2捕捉工程中に入口111を通してCO2を含む加圧したCH4含有気体供給流を容器100に供給するための導管110が与えられている。CO2が減少したCH4含有気体供給流を、出口116を通して容器100から排出するための更なる導管115が与えられている。場合によっては、供給流を容器100に供給する前にCO2を含むCH4含有気体供給流を加圧及び冷却するための1以上の圧縮器及び冷却器図示せずが与えられる。更に、容器100から排出されるCO2が減少した供給流を更に加圧するための1以上の圧縮器図示せずを与えることができる。CO2除去及び冷却工程中に入口156を通して流体を冷却器155に供給するための導管150が与えられている。出口161を通して低温の流体を冷却器155から取り出し、固体充填材の固定床105を含む容器100の入口165に低温の流体を供給するための更なる導管160が与えられている。出口171を通して容器100から排出される加熱された低温流体を、導管173を通して供給して導管150内の流体と混合するための導管170が与えられている。CO2を含む低温の流体をシステムから除去するための更なる導管175が与えられている。導管150への導管180を通して、更なる流体をシステムに供給することができる。場合によっては、導管150内の流体の圧力を増加させるために、圧縮器図示せずを導管150内に与える。圧縮器は、導管150及び173の交点の前後、好ましくはかかる交点の後に配することができる。図2においては、CH4含有気体供給流に対して反対の方向で低温の流体を通過させるのに好適な、CO2捕捉工程a、並びにCO2除去及び冷却サイクル工程b、c、及びdのためのシステムが与えられている。図2においては、固体充填材の固定床105を含む容器100が与えられている。CO2捕捉工程中に入口111を通してCO2を含む加圧したCH4含有気体供給流を容器100に供給するための導管110が与えられている。CO2が減少したCH4含有気体供給流を、出口116を通して容器100から排出するための更なる導管115が与えられている。場合によっては、供給流を容器100に供給する前にCO2を含むCH4含有気体供給流を加圧及び冷却するための1以上の圧縮器及び冷却器図示せずが与えられる。更に、容器100から排出されるCO2が減少した供給流を更に加圧するための1以上の圧縮器図示せずを与えることができる。CO2除去及び冷却工程中に入口206を通して流体を冷却器205に供給するための導管200が与えられている。出口211を通して低温の流体を冷却器205から取り出し、固体充填材の固定床105を含む容器100の入口215に低温の流体を供給するための更なる導管210が与えられている。出口221を通して容器100から排出される加熱された低温流体を、導管223を通して導管200内の流体と混合するための導管220が与えられている。CO2を含む低温流体をシステムから除去するための更なる導管225が与えられている。導管200への導管230を通して、更なる流体をシステムに供給することができる。場合によっては、導管200内の流体の圧力を増加させるために、圧縮器図示せずを導管200内に与える。圧縮器は、導管200及び223の交点の前後、好ましくはかかる交点の後に配することができる。図1及び2は概要図を与えることが認識されるであろう。供給流又は低温の流体流のいずれかの供給を行うか又は停止するために、容器100へ及び容器100からのそれぞれの導管、或いはシステム内の任意の他の好適な位置に、バルブ図示せずを導入することができる。好ましくは、固定床を支持するために、極低温断熱材料を有する円筒形のステンレススチール容器を用いる。容器は、-150°C~300°Cの範囲の運転温度に耐えることができるように設計しなければならないことが認識されるであろう。更に、容器は、運転圧力、及び本発明方法の工程bにおいて行われる圧力降下に耐えることができるように設計しなければならない。このために、例えば特定の溶接技術を用いることが必要で、構成材料の選択が限定される可能性がある。CO2の昇華温度よりも低い温度を有する流体を受容又は移送するように配される流体のための入口及び出口は、好ましくは-150°C~雰囲気温度の範囲の温度に耐えることができなければならず、一方、CO2の昇華温度よりも高い温度を有する流体を受容又は移送するように配される流体のための入口及び出口は、-80~300°Cの範囲の温度に耐えなければならない。好ましくは、入口及び出口は断熱してエネルギー損失を阻止する。好ましくは、図1及び2に示すシステムは、i工程a;及びiib、c、及び場合によってはd;の工程のサイクルを、それぞれの容器内で同時に且つ非同調的に行うように配された2つの容器を含む。或いは、容器は、本発明方法の上記記載のサイクルにしたがって、それぞれ同時であるが非同調的に運転される2つの固定床を含む。2つの固定床は、容器の内部のより大きな固定床の構成の2つの部分、セクション、又は区域であってもよいことが認識されるであろう。以下の非限定的な実施例によって本発明を例示する。実施例1:動的運転している固定床による極低温CO2分離のためのプロセスの基本的原理を、図3及び4に示す。昇華温度の差に基づいてCO2と永久気体との間の有効な分離を達成する分離プロセスを、数値モデルを用いて示す。図3及び4は、70の多孔度を有するステンレススチールのモノリス材を含む充填床に関するモデルの結果に基づくものである。固定床の初期温度は-110°Cであった。固定床は、1.65mの長さ及び0.3mの半径を有する。供給流を、25°Cの温度及び5barの圧力で供給した。供給流は、供給流の体積を基準として55体積のCH4及び45体積のCO2を含んでいた。供給流の流速は16000SLPM標準リットル/分0.312kg/秒であった。得られた生成物の純度は99.1体積であった。このモデルに基づいて、温度及び質量堆積量プロファイルをモデリングした。図3においては、固定床内の温度プロファイルを幾つかの時間間隔で示す。図4においては、固定床内の質量堆積量プロファイルを同じ時間間隔で示す。暖かい供給流が固定床に導入されるにつれて、固体のCO2及び第1の平衡温度前線31及び第1の質量堆積前線41が固定床内に出現する。温度及び質量堆積前線の最も下流の端部、即ち-110°Cから-69°Cへの温度遷移が起こる箇所においては、CO2が常時堆積する。より多くの供給流、したがってより多くのCO2が固定床に導入されるにつれて、質量堆積前線41は固定床の端に向かって移動する。同時に、入口における固定床が暖かい供給流によってCO2の昇華温度よりも高い温度に加熱されるにつれて、第2の質量前線42が形成される。第2のより上流の質量前線42において、堆積したCO2が昇華し、下流の前方の質量前線において再び堆積する。第1の質量堆積前線41の前面速度は第2の質量のものよりも大きく、これは捕捉サイクル中に固定床上に堆積するCO2の成長量に相当する。0秒時点においては、固定床全体は-110°Cであり、CO2は未だ堆積しない。固定床に供給流を供給して70秒後において、0.85mの軸位置において第1の下流の質量堆積前線41が形成された。140秒後においては、第1の質量堆積前線41は固定床の端部に到達し、CO2の突破breakthroughが迫る。この時点で、前方の質量堆積前線41は固定床の端に到達し、供給流の供給を停止して、床の運転を切り替えて、固定床から堆積したCO2を除去する。固定床の固体充填材の単位体積あたりに昇華するCO2の量は最大に達し、これは固体充填材中に貯蔵される冷熱の最大量即ち、露点と初期温度との間の差に相当することが留意される。-110°Cの初期温度によるCO2の昇華に関しては、最大CO2質量体積量は、通常は、固体充填材の体積熱容量に応じて75kg/m3より少ない。本明細書において上記で述べたように、かかる量の固体CO2は、構造化又は非構造化充填材中に容易に貯蔵することができる。而して、捕捉サイクル中に増加する閉塞又は許容できない圧力降下に関連する問題を本質的に回避することができる。本発明方法の多孔質体/固定床の態様の他の重要な利益は、出口ガス温度が捕捉サイクルの殆ど全体の間の冷媒のまさに最低温度であるので、サイクルの殆ど全体の間に最大の可能なCO2の捕捉が実際に達成されることである。図5及び6においては、CO2除去及び冷却サイクル中の固定床内の温度及び質量堆積量プロファイルを幾つか時間間隔で示す。同じモデルに基づいて、サイクルの開始時0秒において圧力を1barに解放し、乾燥空気を-110°Cの温度及び5kg/秒の供給速度で固定床に供給した。図6から、6.5秒程度の短時間の後に全ての堆積した固体のCO2が昇華したことが分かる。そして、乾燥空気流によって固定床から除去される。約140秒後、固定床全体を-110°Cに冷却して、CO2を捕捉するために再使用することができる。実施例2:図1及び2を参照して、エネルギー消費量の差を、2aCO2の除去及び冷却サイクル工程b、c、及びd中に、低温の流体を、捕捉サイクル工程a中の供給流と同じ方向で、即ち並流モードで、固定床中及びそれを通して通過させるモデルプロセス;2bCO2の除去及び冷却サイクル工程b、c、及びd中に、低温の流体を、捕捉サイクル工程a中の供給流と比べて反対の方向で、即ち対向流モードで、固定床中又はそれを通して通過させるモデルプロセス;に関して計算した。計算は、TuinierらChemicalEngineeringScience65114119に記載されている数値法を用いて行った。プロセス2a及び2bの両方において、供給流の体積を基準として55体積のCH4及び45体積のCO2を含む供給流を、25°Cの温度及び2bar絶対圧で供給する。供給流の流速は16.000SLPM標準リットル/分0.312kg/秒であった。供給流を5bar絶対圧に圧縮し、次に冷却して25°Cに戻す。この流れを、-110°Cの温度を有するステンレススチール充填材を含む固定床に供給する。固定床から排出される生成物流は、99.1体積のCH4の純度、及び4.9bar絶対圧の圧力を有する。生成物流の平均温度は-105°Cである。次に、生成物ガスを加圧して、200bar絶対圧の圧力及び215°Cの温度を有する生成物ガスを得る。モデルプロセス2aにおいては、CO2堆積に関する固定床の全能力に到達した後に、水を含まず、-110°Cの温度及び1.05bar絶対圧の圧力を有する低温の乾燥空気の流れを、5kg/秒の流速、及び捕捉サイクル中の供給流と同じ流れの方向で固定床に供給する。プロセスの初期段階中においては、CO2を含む加熱された空気流が、-96°Cの平均温度及び1bar絶対圧の圧力で固定床から排出される。この流れはシステムからフラッシングする。全てのCO2が固定床から除去された時点で、CO2を含まない加熱された空気流が、-102°Cの温度及び1bar絶対圧の圧力で固定床から排出される。この空気流は固定床に再循環する。固定床に導入する前に、水を含まず、25°Cの温度及び1bar絶対圧の圧力を有する新しい乾燥空気を、再循環した加熱空気流に加えて、CO2と一緒にシステムからフラッシングされた空気の代わりを補う。計算を簡略化するために、CO2と共にシステムからフラッシングされた空気の代わりを補うのに必要な新しい空気の供給は、全体積がCO2と一緒にシステムからフラッシングされた空気の体積と同等である連続の新しい空気の供給としてモデリングする。段階的な空気供給の代わりに連続的な新しい空気供給をモデリングすることによって、プロセスの初期段階中の、本明細書において下記に記載する空気圧縮器及び冷却器の更なる動力負荷は、プロセス全体にわたって平均化される。新しい空気と再循環した加熱空気の混合空気流は、-96°Cの温度及び1bar絶対圧の圧力を有する。この空気流を、圧縮器内において1.1bar絶対圧に圧縮して、空気流の温度を-89°Cに上昇させる。加圧した空気流を、冷却器内において冷却して空気蒸気の流れを与え、これを冷却して、-110°Cの温度及び1.05bar絶対圧の圧力を有する水を含まない低温の乾燥空気の流れを与え、固定床を-110°Cの温度に冷却するためにこれを固定床に供給する。固定床の温度が再び-110°Cになるまで、このプロセスを継続する。堆積したCO2を除去し、固定床を-110°Cに冷却するための計算された全動力消費量を表1に示す。モデルプロセス2bにおいては、CO2堆積に関する固定床の全容量に到達した後に、水を含まず、-110°Cの温度及び1.05bar絶対圧の圧力を有する低温の乾燥空気の流れを、3kg/秒の流速、及び捕捉サイクル中の供給流の流れの方向に対して対向流、即ち反対の流れの方向で固定床に供給する。プロセスの初期段階中においては、CO2を含む加熱された空気流が、-24°Cの平均温度及び1bar絶対圧の圧力で固定床から排出される。この流れはシステムからフラッシングする。全てのCO2が固定床から除去された時点で、CO2を含まない加熱された空気流が、-107°Cの温度及び1bar絶対圧の圧力で固定床から排出される。この空気流は固定床に再循環する。固定床に導入する前に、水を含まず、25°Cの温度及び1bar絶対圧の圧力を有する新しい乾燥空気を、再循環した加熱空気流に加えて、CO2と一緒にシステムからフラッシングされた空気の代わりを補う。計算を簡略化するために、CO2と共にシステムからフラッシングされた空気の代わりを補うのに必要な新しい空気の供給は、CO2と一緒にシステムからフラッシングされた空気の体積と同等である総体積の連続の新しい空気供給としてモデリングする。段階的な空気供給の代わりに連続的な新しい空気供給をモデリングすることによって、プロセスの初期段階中の、本明細書において下記に記載する空気圧縮器及び冷却器の更なる動力負荷は、プロセス全体にわたって平均化される。新しい空気と再循環した加熱空気の混合空気流は、-97.2°Cの温度及び1bar絶対圧の圧力を有する。この空気流を、圧縮器内において1.1bar絶対圧に圧縮して、空気流の温度を-90.5°Cに上昇させる。加圧した空気流を、冷却器内において冷却して空気蒸気の流れを与え、これを冷却して、-110°Cの温度及び1.05bar絶対圧の圧力を有する水を含まない低温の乾燥空気の流れを与え、固定床を-110°Cの温度に冷却するためにこれを固定床に供給する。固定床の温度が再び-110°Cになるまで、このプロセスを継続する。堆積したCO2を除去し、固定床を-110°Cに冷却するための計算された全動力消費量を表1に示す。表1から分かるように、実施例2aによる、即ち並流モードでのCO2回収及び冷却サイクルで運転したプロセスに関する全エネルギー必要量は、実施例2bによる、即ち対向流モードでのCO2回収及び冷却サイクルで運転したプロセスに関する全エネルギー必要量よりも遙かに高い。実施例2aのプロセスに関して計算されたエネルギー消費量は4.3MJ/kg-CH4であり、一方、実施例2bのプロセスに関して計算されたエネルギー消費量は2.9MJ/kg-CH4である。エネルギー必要量の差は、主として冷却工程によって生起する。実施例2aにおいては、固定床を-110°Cに冷却するために5kg/秒の比較的多い空気流が必要である。図3における温度プロファイルを更に吟味すると、捕捉サイクル工程a中に床の入口において高温区域が生起し、ここでは固定床は25°Cの供給流入口温度であることを観察することができる。CO2の除去及び冷却サイクル中において、低温空気を供給流と同じ流れの方向で、即ち並流モードで供給すると、この高温区域は固定床全体を通って移動する。したがって、実施例2bに示すように、CO2回収及び冷却サイクル中においては流れの方向を逆転させる、即ちCO2回収及び冷却サイクルを対向流モードで運転することがより効率的である。高温区域が固定床の全長を占めることなく固定床から追い出されるという事実のために、固定床のバルクが低温に維持され、固定床を冷却するために必要な低温の空気流の量が非常に低くなる。更に、空気及びシステムからパージされた除去されたCO2を含む初期流は、実施例2aと比べて非常により高い温度で得られ、それによって冷熱の損失が減少する。実施例2bにおいては、固定床を冷却して-110°Cに戻すために、3kg/秒の低温の空気流で十分であった。空気の流速がより低いと、表1において空気再循環下に含まれる圧縮器に関する動力消費量がより低くなる。空気のより低い流速、及び初めの空気及びCO2パージ段階に続いて固定床から排出される空気のより低い温度の両方によって、冷却器のより低い動力消費量がもたらされる。実施例3硫化水素の除去:本発明方法を用いて同時にH2Sを除去する可能性を示すシミュレーション:バイオガス中のH2S含量は、通常は0~3体積の範囲である。1体積のH2S、45体積のCO2、及び54体積のCH4を含む混合物を、極低温に冷却した床実施例1において言及したものと同等の条件及び特性に供給すると、CO2及びH2Sを同時に分離することができる。しかしながら、-110°Cの床温度を用いると、H2S含量は0.6体積までしか減少させることができない。大きなH2S除去が必要な場合には、初期床温度がより低くなければならない。初期床温度が-150°Cである場合には、H2S含量を40ppmwに減少させることができる。図7は、初めに-150°Cに冷却した床に混合物を供給する場合に得られる軸方向の温度及び質量堆積量プロファイルを示す。CO2及びH2Sの両方が充填材の表面上に堆積するが、H2Sが堆積する区域はCO2も含むことを観察することができる。これは、図8における両方の成分の飽和蒸気圧をよく吟味することによって説明することができる。混合物を冷却すると、点線によって示されるように、-88°CにおいてCO2が堆積しはじめる。温度を更に-105.1°Cより低く低下させると、H2Sの飽和蒸気圧は供給流中のその分圧0.05barよりも低くなり、H2Sが同様に堆積しはじめる。混合物を-101.5°Cから初期床温度に冷却する間は、両方の成分が充填材上に堆積する。したがって、近接する飽和蒸気圧を有する複数の成分は同じ領域内に堆積すると結論づけることができる。しかしながら、これらの結果は、両方の成分を供給ガスから効率的に除去することができることを示す。