"互いに対向配置される軌道面を備えた第1部材及び第2部材と、前記第1部材及び前記第2部材の軌道面間に転動自在に配設された複数個の転動体とを備え、前記転動体の転動を介して前記第1部材及び前記第2部材の一方が他方に対して相対移動し、dmN値が50万以上の転動装置に使用され、前記両軌道面と前記転動体の転動面とを潤滑する潤滑剤組成物であって、炭素数が6以上12以下の飽和脂肪酸のトリグリセライドを、前記潤滑剤組成物全体に対し10質量以上100質量以下の割合で含有することを特徴とする潤滑剤組成物。互いに対向配置される軌道面を備えた第1部材及び第2部材と、前記第1部材及び前記第2部材の軌道面間に転動自在に配設された複数個の転動体とを備え、前記転動体の転動を介して前記第1部材及び前記第2部材の一方が他方に対して相対移動する転動装置であって、dmN値が50万以上であるとともに、請求項1に記載の潤滑剤組成物により、前記両軌道面と前記転動体の転動面とが潤滑されることを特徴とする転動装置。しかしながら、各種産業機械や電気機器等のモータは更なる高速回転化が進むと思われるので、転がり軸受等の転動装置には更なる低トルク化、低摩擦化、及び低発熱化、並びに長寿命化が要求されている。そこで、本発明は上記のような従来技術が有する問題点を解決し、転動装置のトルクを低減し、低摩擦、低発熱とすると共に、焼付きを抑制する潤滑剤組成物を提供することを課題とする。また、低トルク、低摩擦、低発熱であり、且つ、焼付き寿命に優れた転動装置を提供することを課題とする。以上の課題を解決するため、本発明の一態様に係る潤滑剤組成物は、互いに対向配置される軌道面を備えた第1部材及び第2部材と、前記第1部材及び前記第2部材の軌道面間に転動自在に配設された複数個の転動体とを備え、前記転動体の転動を介して前記第1部材及び前記第2部材の一方が他方に対して相対移動し、dmN値が50万以上の転動装置に使用され、前記両軌道面と前記転動体の転動面とを潤滑する潤滑剤組成物であって、炭素数が6以上12以下の飽和脂肪酸のトリグリセライドを、前記潤滑剤組成物全体に対し10質量以上100質量以下の割合で含有することを特徴とする。また、本発明の一態様に係る転動装置は、互いに対向配置される軌道面を備えた第1部材及び第2部材と、前記第1部材及び前記第2部材の軌道面間に転動自在に配設された複数個の転動体とを備え、前記転動体の転動を介して前記第1部材及び前記第2部材の一方が他方に対して相対移動する転動装置であって、dmN値が50万以上であるとともに、上記の潤滑剤組成物により、前記両軌道面と前記転動体の転動面とが潤滑されることを特徴とする。本発明の潤滑剤組成物は、炭素数が6以上12以下の飽和脂肪酸のトリグリセライドを、前記潤滑剤組成物全体に対し10質量以上100質量以下の割合で含有する。これにより、本発明の潤滑剤組成物は、転動装置のトルクを低減し、低摩擦、低発熱とすると共に、焼付きを抑制する。また、本発明の転動装置は、本発明の潤滑剤組成物により、両軌道面と転動体の転動面とが潤滑される。これにより、本発明の転動装置は、低トルク、低摩擦、低発熱であり、且つ、焼付き寿命に優れている。本発明に係る潤滑剤組成物及び転動装置の実施の形態を、図1の深溝玉軸受の部分縦断面図を参照しながら詳細に説明する。[転動装置について]図1の深溝玉軸受は、外周面に軌道面1aを有する内輪1本発明の構成要件である第1部材に相当すると、軌道面1aに対向する軌道面2aを内周面に有し内輪1の径方向外方に配された外輪2本発明の構成要件である第2部材に相当すると、両軌道面1a,2a間に転動自在に配された複数の転動体玉3と、内輪1及び外輪2の間に複数の転動体3を保持する保持器4と、内輪1及び外輪2の間の隙間の開口を覆うシールのような密封装置5,5と、を備えており、転動体3の転動を介して、内輪1及び外輪2の一方が他方に対して相対回転可能となっている。なお、保持器4や密封装置5は備えていなくてもよい。そして、内輪1及び外輪2の間に形成され転動体3が内設された空隙部軸受空間内には、軌道面1a,2aと転動体3の転動面3aとの間の潤滑を行う液体状又は半固体状の潤滑剤組成物Gが配されている。[潤滑剤組成物Gについて]この潤滑剤組成物Gは、炭素数が6以上12以下の飽和脂肪酸のトリグリセライド以下、飽和中鎖脂肪酸トリグリセライドと称する。を、潤滑剤組成物G全体に対し10質量以上100質量以下の割合で含有してなる。潤滑剤組成物G中の飽和中鎖脂肪酸トリグリセライドの含有量は、10質量以上とする必要があるが、50質量以上とすることがより好ましい。また、潤滑剤組成物Gは、飽和中鎖脂肪酸トリグリセライド単独、即ち100質量であってもよい。飽和脂肪酸の炭素数は、目的とする粘度に応じて選択できるが、6以上12以下が好ましく、8以上10以下がより好ましい。特に炭素数8又は10の飽和脂肪酸が入手しやすく、安価である。使用する飽和脂肪酸の種類は、特に限定されるものではないが、1種の飽和脂肪酸を単独で用いてもよいし、炭素数の異なる複数種の飽和脂肪酸を混合して用いてもよい。この飽和中鎖脂肪酸トリグリセライドを含有する潤滑剤組成物Gは、液体状の潤滑油であってもよいし、半固体状のグリースであってもよく、その基油として飽和中鎖脂肪酸トリグリセライドが使用されている。ただし、飽和中鎖脂肪酸トリグリセライドに他の潤滑油を混合し、その混合油を基油として用いてもよい。混合する他の潤滑油としては、ポリオールエステル油が好ましく、例えば下記表1に例示するジエステルやモノエステルを用いることもできる。これらは、それぞれ単独で用いてもよく、2種以上を混合して用いてもよい。また、飽和中鎖脂肪酸トリグリセライドは、流動点が高いため、他の潤滑油等を混合することにより、流動性能を高めることができる。中でも、ジオクチルアゼレートが好ましく、組み合わせることにより低温流動性能がより高まる。飽和中鎖脂肪酸トリグリセライドは、同様な粘度、耐熱性を持つトリメチロールプロパンエステルに比して、転がり軸受等の転動装置のトルクを低減し、低摩擦である。また、飽和中鎖脂肪酸トリグリセライドは融点が高いことに加えて、低発熱であり、耐焼付き性能が高く、転動装置の焼付き寿命を向上させることができる。これは、飽和中鎖脂肪酸トリグリセライドは、トリメチロールプロパンエステル等のヒンダードエステルに比べトライボケミカル反応により分解しやすく、分解して脂肪酸が生成し、この脂肪酸が転動装置を構成する鋼材の表面と反応して鉄石けんを形成するからであるトライボロジスト,42,51991,p387~394。中でも炭素数が10以上12以下の飽和脂肪酸が、焼付き寿命の向上に対して優れた作用を有している。また、潤滑剤組成物Gがグリースである場合には、増ちょう剤が使用される。増ちょう剤の種類は、潤滑剤組成物Gをゲル状に保持できるものであれば特に限定されるものではないが、例えばリチウム石けん等の金属石けんや、ジウレア等のウレア化合物を用いることができる。混和ちょう度等のグリース性状には制限がなく、また通常のグリースの製造方法に準じて調製することができる。さらに、潤滑剤組成物Gには、その各種性能を向上させるため、必要に応じて種々の添加剤を添加してもよい。添加剤としては、潤滑剤に一般的に使用されるものが問題なく使用可能であり、例えば酸化防止剤、防錆剤、極圧剤、油性向上剤、金属不活性化剤等が挙げられる。酸化防止剤としては、特に限定されるものではないが、フェニル-1-ナフチルアミン等のアミン系、2-tert-ブチルフェノール等のフェノール系、硫黄系、ジチオリン酸系等の酸化防止剤が挙げられる。防錆剤としては、特に限定されるものではないが、有機スルホン酸金属塩金属はアルカリ金属,アルカリ土類金属等、アルキルコハク酸エステル及びアルケニルコハク酸エステル等のアルキルコハク酸誘導体及びアルケニルコハク酸誘導体、ソルビタンモノオレエート等の多価アルコールの部分エステル等が挙げられる。極圧剤としては、特に限定されるものではないが、リン系の極圧剤や、ジチオリン酸亜鉛、有機モリブデン等の極圧剤が挙げられる。油性向上剤としては、特に限定されるものではないが、脂肪酸及び動植物油等が挙げられる。金属不活性化剤としては、特に限定されるものではないが、ベンゾトリアゾール等が挙げられる。また、これらをそれぞれ単独で、あるいは適宜組み合わせて添加することができる。なお、これら添加剤の添加量は、本発明の目的を損なわない範囲であれば特に制限されるものではない。本実施形態の潤滑剤組成物Gは、炭素数が6以上12以下の飽和脂肪酸トリグリセライドを、前記潤滑剤組成物G全体に対し10質量以上100質量以下の割合で含有してなる。飽和脂肪酸トリグリセライドは、低粘度、低発熱であると共に、耐焼付き性能が高いため、これを含有する本実施形態の潤滑剤組成物Gは、転動装置のトルクを低減し、低摩擦、低発熱とすると共に、焼付きを抑制する。よって、本実施形態の潤滑剤組成物Gは、例えば、低トルク、低摩擦、低発熱、及び、優れた焼付き寿命を要求されるような、工業機械用途をはじめとする高速回転で使用される装置に好適に用いることができる。特に、本実施形態の潤滑剤組成物Gを、dmN={軸受内径mm軸受外径mm}÷2×回転速度min-1、又は、dmN=玉セットのピッチ径×回転速度min-1、で表わされるdmN値が50万以上の高速回転で使用される転動装置に用いた場合には、トリメチロールプロパンエステルを基油として用いた潤滑剤組成物と比して、転動装置のトルク、摩擦及び耐焼付き性能の差はさらに顕著になる。したがって、本実施形態の深溝玉軸受は、本実施形態の潤滑剤組成物Gにより、軌道面1a,2a及び転動体3の転動面3aが潤滑されているため、dmN値が50万以上の高速回転で使用されても、低トルク、低摩擦、低発熱であり、耐焼付き寿命が優れている。なお、本実施形態は本発明の一例を示したものであって、本発明は実施形態に限定されるものではない。例えば、本実施形態においては転動装置の例として深溝玉軸受を挙げて説明したが、本発明は、他の種類の様々な転がり軸受に対して適用することができる。例えば、アンギュラ玉軸受、自動調心玉軸受、円筒ころ軸受、円すいころ軸受、針状ころ軸受、自動調心ころ軸受等のラジアル形の転がり軸受や、スラスト玉軸受、スラストころ軸受等のスラスト形の転がり軸受である。さらに、本発明は、転がり軸受に限らず、他の種類の様々な転動装置に対して適用することができる。例えば、ボールねじ、リニアガイド装置、直動ベアリングである。また、本発明における第1部材とは、転動装置が転がり軸受の場合には内輪、同じくボールねじの場合にはねじ軸、同じくリニアガイド装置の場合には案内レール、同じく直動ベアリングの場合には軸をそれぞれ意味する。また、第2部材とは、転動装置が転がり軸受の場合には外輪、同じくボールねじの場合にはナット、同じくリニアガイド装置の場合にはスライダ、同じく直動ベアリングの場合には外筒をそれぞれ意味する。以下に、実施例を示して、本発明をさらに具体的に説明する。実施例及び比較例のグリースをそれぞれ調製して、各グリースによって潤滑された転がり軸受の軸受温度上昇試験、軸受動トルク試験、及び、耐焼付き性能試験を行った。[試験グリースの調製について]飽和中鎖脂肪酸トリグリセライド以下、MCTと称する。、及び、トリメチロールプロパンエステル以下、TMPと称する。を用いたグリースを調製した。実施例のグリースは、基油にMCTを用い、30質量のバリウム複合石けんで増ちょうして調製した。なお、炭素数が8の飽和脂肪酸を[C8]と、炭素数が10の飽和脂肪酸を[C10]とした場合に、本実施例のグリースに含まれる飽和中鎖脂肪酸トリグリセライドを構成する飽和脂肪酸のモル比は、[C8]:[C10]=75:25である。また、表2における基油粘度は、40°Cにおける基油粘度を示したものである。一方、比較例のグリースは、基油にTMPを用い、30質量のバリウム複合石けんで増ちょうして調製した。また、各グリースには、4種類の酸化防止剤をそれぞれ添加した。すなわちアミン系酸化防止剤として濃度1.5質量のN-フェニル-α-ナフチルアミンPAN及び濃度3質量のバンルーブ81バンダービルト社製のジオクチルジフェニルアミン、フェノール系酸化防止剤として濃度0.5質量の2,6-ジ-tert-ブチル-p-クレゾールDBPC、並びに、濃度0.5質量の2-メトキシフェノチアジンである。得られた各グリースのちょう度と滴点を表2に示す。[軸受温度上昇試験について]前記実施例のグリースを、内径70mm,外径110mm,幅20mmの非接触形ゴムシール付きアンギュラ玉軸受に3.0g封入し、実施例のアンギュラ玉軸受を作製した。また、前記比較例のグリースを、内径70mm,外径110mm,幅20mmの非接触形ゴムシール付きアンギュラ玉軸受に3.0g封入し、比較例のアンギュラ玉軸受を作製した。これらを、回転速度5000~16000min-1、アキシアル荷重4000Nの条件で、室温環境下で回転させ、各アンギュラ玉軸受の外輪の温度を測定した。そして、回転前の外輪の温度からの温度上昇幅と回転速度の関係を図2に示した。図中、TMP-Gは比較例であるTMPのグリースを、MCT-Gは実施例であるMCTのグリースを示す。図2に示すように、実施例のアンギュラ玉軸受の外輪の温度は、比較例のアンギュラ玉軸受の外輪の温度に比して上昇幅が小さく、特に、dmN値が60万以上を超えると温度上昇の差が顕著になることがわかる。[軸受動トルク試験について]前記実施例のグリースを、内径17mm,外径40mm,幅12mmの非接触形ゴムシール付き深溝玉軸受に1.0g封入し、実施例の深溝玉軸受を作製した。また、前記比較例のグリースを、内径17mm,外径40mm,幅12mmの非接触形ゴムシール付き深溝玉軸受に1.0g封入し、比較例の深溝玉軸受を作製した。これらを、回転速度1800~16000min-1、アキシアル荷重200Nの条件で、室温環境下で回転させ、各深溝玉軸受の回転動トルクを測定した。そして、回転動トルクと回転速度の関係を図3に示した。なお、TMP-GはMCT-Gよりも粘度が高いため、撹拌抵抗により回転動トルクの絶対値は大きくなる。そこで、回転動トルクと同時に測定した深溝玉軸受の外輪の温度を用いて、TMP-Gの粘度がMCT-Gと同じであったと仮定した場合の計算値である回転動トルク計算値も図3に併せて示した。図3に示すように、回転速度が低い場合には、TMP-GとMCT-Gとの間に差は見られないが、dmN値が50万程度からTMP-Gの回転動トルクが大きくなった。このことから、回転速度が高速となると基油の粘度以外に回転動トルクを増加させる要因があることがわかる。[耐焼付き性能試験について]上記軸受温度上昇試験の後のアンギュラ玉軸受の内輪表面を図4及び図5に示す。図4に示すように、実施例のアンギュラ玉軸受は転動体接触部にほぼ損傷が見られない。一方、図5に示すように、比較例のアンギュラ玉軸受は転動体接触部に損傷が見られた。これらの結果は、高速回転領域dmN値が50~60万での、MCT-Gの耐焼付き性能が高いことを示している。"