"高分子化合物を準備する工程と、超臨界流体を前記高分子化合物に供給する工程と、前記高分子化合物と前記超臨界流体を処理する工程と、前記高分子化合物の温度と、前記高分子化合物と前記超臨界流体の処理に関する他の少なくとも1の条件を調整することにより処理のパラメータを操作して、製造されるプラスチックの部品の重量と表面の特性とのうちの少なくとも一方を制御する工程とを備える微細泡射出成形の方法。前記高分子化合物と前記超臨界流体の処理に関する前記他の少なくとも1の条件を調整することは、前記超臨界流体の濃度を調整して、前記高分子化合物の活性化エネルギーを制御することを含む請求項1に記載の方法。前記超臨界流体の濃度を調整することは、前記超臨界流体の質量流量を調整する工程と、前記超臨界流体の注入時間を調整する工程とを含み、前記処理の施された前記高分子化合物と前記超臨界流体を準安定性の過飽和溶液に変える工程を備える請求項2に記載の方法。前記処理の施された前記高分子化合物と前記超臨界流体を準安定性の過飽和溶液に変える工程は、前記処理の施された前記高分子化合物と前記超臨界流体を型の空洞部に射出する工程を含む請求項3に記載の方法。前記高分子化合物を準備する工程は、前記超臨界流体の質量流量を調整する工程を含む請求項1に記載の方法。前記超臨界流体は窒素であり、前記製造されるプラスチックの部品は女性衛生製品である請求項5に記載の方法。前記窒素の濃度を約0.03重量パーセントから約1重量パーセントの範囲内となるように制御する請求項6に記載の方法。前記窒素の濃度を約0.08重量パーセントから約0.25重量パーセントの範囲内となるように制御する請求項6に記載の方法。前記超臨界流体は二酸化炭素であり、前記製造されるプラスチックの部品は女性衛生製品である請求項5に記載の方法。前記二酸化炭素の濃度を約0.3重量パーセントから約3重量パーセントの範囲内となるように制御する請求項9に記載の方法。前記二酸化炭素の濃度を約0.5重量パーセントから約2重量パーセントの範囲内となるように制御する請求項9に記載の方法。前記超臨界流体は約10バールから約300バールの範囲内の圧力で供給される請求項1に記載の方法。前記超臨界流体は約70バールから約150バールの範囲内の圧力で供給される請求項1に記載の方法。高分子化合物を準備する工程と、前記高分子化合物に加熱して前記高分子化合物を融解する工程と、超臨界流体を前記融解した高分子化合物に加えて単相の高分子化合物とガスの溶体を生成する工程と、前記高分子化合物の温度と、前記超臨界流体の質量流量と、前記超臨界流体の注入時間とのうちの少なくとも1つを調整することにより処理のパラメータを操作して、製造されるプラスチックの部品の重量と表面の特性とのうちの少なくとも一方を制御する工程と、前記超臨界流体を中に含む前記融解した高分子化合物を型に射出する工程とを備え、前記超臨界流体を中に含む前記融解した高分子化合物を型に射出する工程における圧力低下により、前記超臨界流体が前記融解した高分子化合物の中で核化する微細泡射出成形を用いてプラスチックの部品を製造する方法。前記超臨界流体は窒素であり、前記高分子化合物の温度と、前記超臨界流体の質量流量と、前記超臨界流体の注入時間とのうちの少なくとも1つを調整することは、前記融解した高分子化合物に加えられる前記超臨界流体の濃度を約0.03重量パーセントから約1重量パーセントの範囲内となるように調整することを含む請求項14に記載の方法。前記超臨界流体は窒素であり、前記高分子化合物の温度と、前記超臨界流体の質量流量と、前記超臨界流体の注入時間とのうちの少なくとも1つを調整することは、前記融解した高分子化合物に加えられる前記超臨界流体の濃度を約0.08重量パーセントから約0.25重量パーセントの範囲内となるように調整することを含む請求項14に記載の方法。前記超臨界流体は二酸化炭素であり、前記高分子化合物の温度と、前記超臨界流体の質量流量と、前記超臨界流体の注入時間とのうちの少なくとも1つを調整することは、前記融解した高分子化合物に加えられる前記超臨界流体の濃度を約0.3重量パーセントから約3重量パーセントの範囲内となるように調整することを含む請求項14に記載の方法。前記超臨界流体は二酸化炭素であり、前記高分子化合物の温度と、前記超臨界流体の質量流量と、前記超臨界流体の注入時間とのうちの少なくとも1つを調整することは、前記融解した高分子化合物に加えられる前記超臨界流体の濃度を約0.5重量パーセントから約2重量パーセントの範囲内となるように調整することを含む請求項14に記載の方法。前記高分子化合物の温度と、前記超臨界流体の質量流量と、前記超臨界流体の注入時間とのうちの少なくとも1つを調整することは、前記超臨界流体の圧力低下を約0.1バールから約10バールの範囲内となるように調整することを含む請求項14に記載の方法。前記高分子化合物の温度と、前記超臨界流体の質量流量と、前記超臨界流体の注入時間とのうちの少なくとも1つを調整することは、前記超臨界流体の圧力低下を約0.5バールから約5バールの範囲内となるように調整することを含む請求項14に記載の方法。前記高分子化合物は低密度ポリエチレンを含む請求項14に記載の方法。前記単相の高分子化合物とガスの溶体の射出される前の圧力は約10バールから約200バールの範囲内である請求項14に記載の方法。前記単相の高分子化合物とガスの溶体の射出される前の圧力は約30バールから約100バールの範囲内である請求項14に記載の方法。低密度ポリエチレン樹脂を含む高分子化合物を準備する工程と、前記高分子化合物に加熱して前記高分子化合物を融解する工程と、前記融解した高分子化合物に窒素ガスを加えて、単相の高分子化合物とガスの溶体を生成する工程と、前記高分子化合物の温度と、前記窒素ガスの質量流量と、前記窒素ガスの注入時間とのうちの少なくとも1つを調整することにより処理のパラメータを操作して、製造されるタンポンのアプリケータの重量と表面の特性とのうちの少なくとも一方を制御する工程と、前記窒素ガスを中に含む前記融解した高分子化合物を型に射出する工程と、前記型を冷却する工程とを備え、前記窒素ガスを中に含む前記融解した高分子化合物を型に射出する工程における圧力低下により、前記窒素ガスの気泡が前記融解した高分子化合物の中で核化するタンポンのアプリケータを製造する方法。前記融解した高分子化合物に加えられる前記窒素ガスの質量流量は毎時約0.045キログラムから毎時約0.055キログラムの範囲内である請求項24に記載の方法。前記窒素ガスの圧力低下は約1バールから約2バールの範囲内である請求項24に記載の方法。前記高分子化合物に対し前記窒素ガスが加えられる時間は約0.65秒から約0.75秒の範囲内である請求項24に記載の方法。前記プラスチックの部品は消費者用製品または個人用ケア製品である請求項14に記載の方法。前記プラスチックの部品はタンポンのアプリケータまたは幼児ケア製品である請求項14に記載の方法。いずれのタイプのプラスチックが用いられる場合であっても特に熱可塑性プラスチックが用いられる場合はそうであるが、個人消耗製品やその包装材を作る方法としては、例えば、射出成形、ブロー成形、押出成形、熱成形、およびそれらに類する技術がある。これらの技術は既に広く利用されているが、なお、現時点におけるこれらの技術やそれらの技術により製造される製品には欠点がある。例えば、射出成形技術を用いた微細泡状材料から製造されたプラスチックの部品の表面品質や美観は、工程に用いられる様々な変数により大きく左右される。例えば、しばしば製品の製造工程においてガスがプラスチックに導入されると、最終製品の表面に望ましくない特徴がもたらされ、滑らかな表面の形成能力が損なわれる。そのような望ましくない表面の特徴は、通常、渦巻き模様やザラザラした質感として現れ、部品の製造における制限となっている。具体的には、渦巻き模様なザラザラした質感はでこぼこした表面をもたらし、最終製品の見た目の魅力を損なうだけでなく、しばしば、薄い壁状またはそれに類似の形状の部品、もしくは流体の経路やその類の構造を備える必要のある部品の成型の能力に望ましくない影響を与える。従って、滑らかな表面を得るという要求は、部品を成形するために微細泡を用いた成形工程を選択する際の1つの要素である。微細泡を用いたプラスチックにでこぼこした表面を形成する原因は主として2つある。すなわち、1微細泡を含むプラスチックが融解した状態において微細泡からガスが漏れ出し、もしくは融解物内の泡が大きくなりすぎて破れ、もしくは、2融解物内の泡が型の壁と融解物とが接する部分で剥ぎ取られるためである。いずれの原因によるものであれ、製造された部品の表面はその境界面に欠陥のある形状を備える。さらに、表面のでこぼこは型に対する材料の充填の仕方により影響を受け、射出工程における条件が表面品質を大きく左右することがある。微細泡を用いたプラスチックの部品における表面を滑らかにする方法が3つある。すなわち、1成形工程に同時注入やガスの逆圧を用いる方法、2表面を加熱もしくはコーティングした型を用いる方法、3製造工程、型、材料、もしくは部品のデザインを調整することにより製造される製品の表面を改善する方法、である。部品の成形に現在用いられている微細泡射出成形技術はある種の製品には適しておらず、部品の表面品質を向上するためにいくつかの対策が採られている。これらの対策としては、加熱しコーティングされた表面の型を用いるもの、ガスの逆圧を用いるもの、使用する樹脂のグレードに関する特別な開発を行うもの、同時注入を用いるもの等がある。それらの対策はコスト高であったり、時間を要したり、複雑な型のデザインや作業が必要とされたりする。本発明は、一側面として、微細泡射出成形の方法を提供する。この方法において、高分子化合物と超臨界流体ガスが、例えば、適切な混合装置において混合されて、処理される。高分子化合物と超臨界流体を処理する際の条件が調整され、製造されるプラスチックの部品の重量と表面の特性が制御される。本発明は、他の一側面として、微細泡射出成形を用いてプラスチックの部品を製造する方法を提供する。この方法において、高分子化合物は加熱され、融解されて、超臨界流体がそれに加えられる。その結果生成される混合物は高分子化合物と超臨界流体を含む単相の高分子化合物とガスの溶体である。高分子化合物と超臨界流体は、製造されるプラスチックの部品の重量と表面の特性が望ましいものとなるように調整される。調整が完了すると、超臨界流体を伴う融解した高分子化合物は型に射出される。超臨界流体を伴う融解した高分子化合物が型に射出される際、減圧によって超臨界流体が融解した高分子化合物内で核化し、高分子化合物内に泡が形成される。本発明は、他の一側面として、タンポンのアプリケータを成形する方法を提供する。この方法において、低密度ポリエチレンまたはそれに類似する樹脂を含む高分子化合物が加熱され融解され、窒素、二酸化炭素、またはそれらに類似するガス、もしくは超臨界流体SCFが融解物に加えられて、単相の高分子化合物とガスの溶体が生成される。少なくとも高分子化合物とSCFのいずれか一方は、製造されるタンポンのアプリケータの重量とその表面の特性の一方もしくは両方が望ましいものとなるように調整される。SCFを伴う融解した高分子化合物は型に射出され、型が冷却される。SCFを伴う融解した高分子化合物の型に対する射出において、減圧により、融解した高分子化合物の中で窒素の気泡が核化し、高分子化合物内に泡が形成される。本願において説明される工程によれば、射出成形されたプラスチックの部品の表面の品質は従来技術に係る微細泡射出成形技術により製造される場合と比較し、より望ましいものとなる。そのような表面の品質の向上は、使用される超臨界流体以下、SCFというの量例えば、従来技術に係る微細泡射出成形技術において用いられる量と比較し、SCFの濃度を低くするによりもたらされる。すなわち、SCFの量により、気泡の核化による泡の形成の速度を制御することができる。本発明に係る技術において、より低い濃度のSCFが用いられると、渦巻き模様とザラザラとした質感の発生が低減もしくは回避される。本願において説明されるような、低濃度のSCFを用いる方法は、既存の型を用いて実施可能であり、渦巻き模様やザラザラした質感を低減するための他の方法と比較していくつかの改善点をもたらす。つまり、低濃度のSCFで製造された製品は、重量が約7軽量化されており、その表面の外観は、中身の詰まったフォーム化されていない部品の表面よりも望ましく、表面のでこぼこは最小限にとどまり、渦巻き模様は観察されない。さらに、本発明に係る工程および技術によれば、製造される部品における望ましい寸法の安定性が得られ、型成形における応力が低減され、従来技術に係る方法により製造される部品と比較して様々な力学特性例えば、引っ張り応力が向上する。また、低濃度のSCFと低流量および他の追加的な工程の変更を用いる微細泡射出成形技術の実施により、射出成形工程および成形された部品の品質において、さらに多くの利点がもたらされる。具体的には、従来技術に係る技術と比較して成形工程および成形された部品をさらに向上する相乗効果をもたらす材料と工程の変更としては、わずかに異なるグレードの樹脂例えば、より高い引っ張り応力の値を示し、結晶化しにくい樹脂を用いて、力学特性を向上したり、ガスの高分子化合物に対する溶解度を変更したりすること、スリップ剤や内部潤滑剤を用いて、融解物の粘度をわずかに低下したり、結晶化の速度を遅らせたり、摩擦を低減したり、高分子化合物の融解物と型の壁面との境界において滑りやすい状態を作り出したり噴水流上に栓流を生じさせたり、ガスの高分子化合物に対する溶解度を変更したりすること、型の壁面上に断熱材を用いたり、表面が加熱された、もしくはコーティングされた型を用いたりすること、等が挙げられる。また、ホットランナー射出成形システムにおいて用いられる小型弁ゲートを用いることで、プラスチックが垂れることを防止するようにしてもよい。SCF、樹脂、もしくは樹脂添加物の組成を変更することにより、1核化の速度に影響を与える望ましい溶解度が設定される、2溶解物が空洞を満たすようにする一方で泡の核化の速度を遅くすることで表面の品質を向上するように溶融温度を変更することができる、3フォーム化した樹脂により型が満たされた後に型の容積を増加するコアバック技術を用いて、泡を膨張させ、低密度で、望ましい堅さを持ち、さらに重量が軽減され、望ましい強度を持ち、十分な表面品質を備える堅い部品が得られる、というさらに他の利点がもたらされる。本発明に係る微細泡射出成形工程においては、工程の様々なパラメータが操作され、具体的には渦巻き模様とザラザラした質感の低減により、成形されたプラスチックを材料とする製品の表面の品質と美観上の特性における従来技術に係る工程と比較した場合の向上がもたらされる。そのような工程のパラメータの操作の中には、従来技術に係る工程および方法と比較して、超臨界流体SCFの濃度を低くすることが含まれる。そうすることにより、プラスチックの使用量と製品の全体のコストの低減がもたらされるとともに、表面の品質と力学特性の向上がもたらされる。本発明に係る工程および方法により製造された成形されたプラスチックを材料とする製品の例としては、カミソリ、幼児ケア製品、女性用衛生製品、それらに伴う包装材等の消費者用製品や個人用ケア製品が挙げられるが、それらに限定されない。本発明に係る工程は特にタンポンのアプリケータに適用可能である。このように、本願において説明される工程は、費用と資源を節約すると同時に、成形されるプラスチックの部品に望ましい表面の品質と美観上の特性をもたらす、という理論考察がなされている。特定の理論に限定されることなく、本発明は高分子化合物のフォームにおける泡の核化の実用化をもたらす。論理から導き出された望ましい工程と組成パラメータに従い工程と組成パラメータが変更されることにより、泡の核化の速度を望ましいものとなり、その結果、表面の品質の向上がもたらされる。高分子発泡体において、核化とは、高分子化合物とガスの溶体の中におけるガスの泡の形成の最初のステージを意味する。核化が起こると、SCFにより形成されたガスの泡が自由エネルギーの境界泡の形成の境界を超え、泡が顕微鏡サイズになるまで成長する。古典的な核化の理論によれば、核化の速度は高分子化合物とガスの巨視的な属性の調整により制御される。そのような属性の例としては、溶解度、拡散性、表面張力、ガス濃度、温度、そして高分子化合物の過飽和度が挙げられるが、それらに限定されない。高分子化合物のフォームに含まれるガスの核化の速度を表現した数式が開発され、その数式は微細泡を用いるバッチ処理高圧力容器法を用いて実験的に立証された。この数式以下、式1というは微細泡に含まれるガスの核化の速度の算出に利用可能であり、古典的な核化の理論から導き出されたものである。ここで、Nは生成される泡の数、fは原子分子系の格子変化の頻度、Cはガス分子の濃度、kはボルツマン定数、Tは絶対温度、△Gは泡の核化のための活性化エネルギーの境界値である。高分子発泡体の核化の速度は均一であっても不均一であってもよい。速度が均一の核化のための活性化エネルギーは式2により与えられる。ここで、γは高分子化合物の表面界面エネルギーの値、△Pはガスの飽和圧力であり、より正確には式3に示される値である。式3において、Pγ’は圧力容器にかけられる圧力、Pγはサンプルに接する過飽和蒸気の圧力、従って、△Pはサンプルに与えられる圧力と、サンプルに接する過飽和蒸気の圧力の差である。速度が不均一な核化のための活性化エネルギーは、高分子化合物と液滴との間の接触角度に関する幾何学的因子により影響を受ける。この幾何学的因子に上記の式2で算出される値を乗じると、速度が不均一な核化のための活性化エネルギーが算出される。微細泡のバッチ処理において、上述の理論は実験によりその妥当性が確認されている。核化の理論は広く微細泡射出成形に適用されるが、飽和ガスの量が少ない場合、その理論は修正される。飽和ガスのレベルが低い場合、高分子化合物の過飽和度が核化の速度を予測する際に重要となる。△Pを推定し、過飽和度を考慮して、毛細血管圧に関するラプラスケルビンの式から、核化のための活性化エネルギーを算出するもう一つの数式式4が導かれる。ここで、rは特異的な液滴の半径である。トムソンの式式5もまた、応用することができる。ここで、P∞は飽和蒸気の圧力すなわち、平衡圧、Rは一般気体定数、Mはモル質量、ρは密度である。これらの式を組み合わせると、式6が得られる。ここで、ρlはバルク流体の分子密度、Sは過飽和度である。式6を式2に代入することにより、微細泡射出成形工程における核化のための活性化エネルギーを算出するための式7が得られる。このように、核化のための活性化エネルギーは高分子化合物の過飽和度の二乗に逆比例する。図1に示されるように、ガスの濃度に対する活性化エネルギーの関係は非線形である。SCFの濃度を低レベルに維持すると、高分子化合物の過飽和は低く維持され図1参照、同時に活性化エネルギーがかなり高く維持されることになる。SCFが低濃度であると、大きく安定した泡が生成されるとともに、泡の核化の速度が低く維持され、その結果、表面においてちぎれた、もしくは変形した泡の多発が防止される。表面におけるちぎれた、もしくは変形した泡の多発を防止し、優れた表面の品質を維持するためのSCFの実際の濃度は高分子化合物に関する様々な因子、成形される部品の形状例えば、薄さ、および成形工程におけるパラメータ例えば、温度や圧力により左右される。本発明に係る微細泡射出成形工程の一実施例において、大気圧において高分子化合物内に溶解可能なSCFの量は射出時の条件下において高分子化合物の融解物に実際に溶解しているSCFの量よりも少ないため、高分子化合物とガスの溶体は、型の空洞部に射出される際、準安定性の過飽和溶液に変わる。この工程における過飽和度は式8に示される。ここで、mはガスの質量流量、tはガスの注入時間、Dpは初期の圧脈、ST,Pは大気圧下および高分子化合物の溶融温度下における高分子化合物に対するガスの溶解度である。分子は加えられるSCFの総質量を表している。注入量が極めて少量である場合、注入工程の開始時の過渡的なガスの圧脈は全注入量に対し無視できない量となるため、システムに加えられる質量の算出には、その過渡的な圧脈の寄与部分であるDPと安定状態の流量の寄与部分の両方を正確に決定する必要がある。圧力から圧脈の寄与部分を推定するための均一脈注入、SCFの物質的な特性、自動配送圧力制御等に関する実測値に基づき、全注入量のパラメータであるDT=mtDpを正確かつ精密に算出することができる。高分子化合物内のSCFの溶解度は式9に示されるように、温度に関するアレニウス型の式に従う。ここで、SSTPは基準温度TSTPおよび基準圧力華氏298度および1アトムにおける高分子化合物内のSCFの溶解度である。測定値である△Hは収着のモル熱、Rは一般気体定数、Tmeltは高分子化合物の溶融温度である。従って、過飽和度は以下の式10により与えられる。式10におけるmとtは共にSCF供給制御システムにおいて制御可能である。様々な高分子化合物とガスのシステムの基準温度における収着の熱は測定可能もしくは推定可能である。溶解度のデータは、商業的利益をもたらす多くのシステムに関する参考文献から入手可能である。溶解度に対する結晶化度の影響に関する情報もまた、それらの参考文献から入手可能である。それに代えて、必要であれば、溶解度は実験により決定することもできる。微細泡射出成形工程における高分子化合物とガスの溶体に関する過飽和度を算出するために、理想的には、標準温度および標準圧力における高分子化合物内のSCFの溶解度は測定されることが望ましい。しかしながら、本発明はその点に関し限定されない。工程におけるパラメータ、すなわち、上述した物質的な量は、Tmelt、SSTP、△H、ST,P、m、およびtである。特に、mとtは、十分に低い過飽和度Sを実現するために、工程の条件や使用する材料を調整して望ましい値となるように操作することができる。そして、核化のための活性化エネルギーの境界値式7および核化の速度式1が算出される。従って、望ましい核化の速度が蒸気の式から算出される。この値は経済的な節約をもたらす部品の重量の軽減と優れた表面の品質および美観との両方をもたらす値である。本発明は上述した理論を用いて、工程の条件、特にmおよびtに基づき決定されるSCFの量を調整し、核化の速度を低速化することにより、部品の重量の軽減と望ましい表面の品質を実現する。本発明は、微細泡射出成形工程を用いてそこそこの部品の重量の軽減と望ましい表面の品質の両方を実現するという課題に対し、コスト高ではなく、複雑でない解決手段を提供する。さらに、寸法の安定性、力学特性、摩擦係数等の製造される部品の他の特性もまた、計測され制御される。本発明においては、従来技術に係る成形工程と比較してより少ないSCFを用いた成形工程を伴う微細泡射出成形が行われる。すなわち、本発明においては、SCFの注入時間が通常の2秒から、約0.5~0.9秒の範囲内に、そしてより望ましくは約0.65~0.75秒の範囲内に低減される。また、SCFの圧力は通常の5~10バールの範囲内から、約0.5から2.5バールの範囲内に、そしてより望ましくは約1~2バールの範囲内に低減される。そして、SCFの流量は、通常の時間当たり0.08~0.11キログラムから、時間当たり約0.04~0.06キログラムの範囲内に、そしてより望ましくは時間当たり約0.045~0.055キログラムの範囲内に低減される。これらの低減により、期待に添う表面の仕上がりの部品が製造される。また、製造される部品の重量は約7、軽量化される。例1-高分子化合物の組成低密度ポリエチレンLDPEテキサス州ウッドランズのシェヴロンフィリップスケミカルカンパニー有限責任会社から入手可能なの樹脂に、LDPEベースの緑のマスターバッチを混合して、以下の組成の混合物以下、LDPE樹脂混合物というを生成した。LDPE98.493雲母0.606TiO20.516エルカ酸アミド0.25エチレンビスステアロアミド0.125着色剤<0.01最後の5つの要素は、少量のLDPEとともに、後述の例において説明する緑色の濃縮剤を構成する。色の濃縮剤の添加は必須ではなく、これらは組成から除外されてもよい。1重量パーセントのオレイン酸アミドをLDPE樹脂に添加し、以下の組成の高分子化合物を他の例として生成した。オレイン酸アミドは高分子化合物のマトリックスを通ってガスの分子が移動することを妨げ、過飽和度を下げるため、核化を抑制する添加剤として用いた。LDPE97.493オレイン酸アミド1雲母0.606TiO20.516エルカ酸アミド0.25エチレンビスステアロアミド0.125着色剤<0.01また、1.5重量パーセントのエチレンビスステアロアミドをLDPE樹脂に添加し、以下の組成の高分子化合物を他の例として生成した。LDPE96.993エチレンビスステアロアミド1.5雲母0.606TiO20.516エルカ酸アミド0.25着色剤<0.01例2-プラスチックの部品の成形実験下記の実験用の設定により、上述のLDPE樹脂混合物を材料として試験的な射出成形を行い、試験片部品を製造した。射出成形機:アーブルグ320S、オールラウンダー55コネチカット州ニューイントンのアーブルグ社から入手可能SCFユニットマサチューセッツ州ウォバーンのトレクセル社から入手可能超臨界流体:窒素1引っ張り棒を製造する実験、2タンポン市販されているスーパーサイズのタンポンのアプリケータの筒を成形するための小型の試験用の型を用いた実験、の2種類の実験を行った。表1は、引っ張り棒を製造する実験において用いた成形の条件を示した表である。図2は、本発明に係る微細泡射出成形工程を実行するための装置の概略図である。この装置には符号10が振られており、以下、装置10という。装置10はLDPE樹脂混合物および必要に応じて着色剤をSCFと混合する機能を有し、スクリュー式の搬送部18、LDPE樹脂混合物が搬送部に追加される際に通過するホッパー16、および射出成形部12を備えている。スクリュー式の搬送部18はLDPE樹脂混合物を搬送の起点であるホッパー16から射出成形部12まで搬送する可塑化スクリューを備え、さらに超臨界流体を追加するための供給システム14を備えている。スクリュー式の搬送部18と射出成形部12に与えられる逆圧は約10バールから200バールの範囲内であり、より望ましくは30バールから100バールの範囲内である。LDPE樹脂混合物はホッパー16からスクリュー式の搬送部18を通って搬送される際に、主として可塑化スクリューの回転に伴い生じる力学的エネルギーや適切な加熱手段例えば、せん断から生じる熱や電気的熱源から与えられる熱により加熱され、融解したLDPE樹脂混合物となる。SCFが供給システム14を介して加えられると、結果として得られる融解物は単相の高分子化合物とガスの溶体となる。SCFを含む単相の高分子化合物とガスの溶体はその後、ランナーおよびゲートのシステムを通って型の中へと射出される。溶体が搬送部18から外部に出る際の急速な圧力の低下により核が形成され、1立方センチメートルの材料当たり約106から109の範囲内の数の空隙を備える微細泡射出成形の行われた部品が製造される。このような工程により製造された微細泡を有するプラスチックは硬い表面層とフォーム化された中核部とを備える。表2は本発明の実証例である引っ張り棒を製造する試験における様々な運転条件すなわち、注入時間、超臨界流体の流量等を示した表である。この表には、比較対照例としての2つのサンプルC1とC2と、本発明に対応する3つのサンプルE1~E3が示されている。表3は様々な結果の要点を示した表である。重量と表面品質以外の項目、すなわち、厚さ方向、幅方向、長手方向におけるサイズの変化は表2に示したサンプルの各々をノギスで計測したものである。寸法のばらつきの確認のために、1サンプル当たり約10箇所の計測を行った。表3にはこれらの寸法における収縮率の平均値が示されている。比較対照例のサンプルC1硬質、微細泡なしは重量が軽減されていない。比較対照例のサンプルC2超臨界流体の流量が多いは重量が軽減されているが、表面品質が悪く、厚さ方向において大きな収縮が見られる。一方、サンプルE1~E3は重量がそこそこ軽減されており、優れた表面品質を示し、寸法の安定性も高い。図3A、3Bおよび3Cは、表面の状態を確認しやすくするために着色剤の添加を行わなかった点を除き、C1硬質、右に表示および実験例であるE1~E4の製造における運転条件と類似の運転条件により成形を行った微細泡を持つプラスチックの部品引っ張り棒の形状を示している。図3Aは、SCFを毎時0.05キログラムの流量で0.7秒間、加えて成形を行った第1の引っ張り棒を示している。LDPE樹脂混合物を2回注入する毎にSCFを1回注入して、0.1重量パーセントのガスを含むサンプルを製造した。第1の引っ張り棒の表面には渦巻き模様は見られなかった。図3Bは、SCFを毎時0.05~0.07キログラムの範囲内の流量で0.7~0.8秒間の範囲内の時間、加えて成形を行った第2の引っ張り棒を示している。SCFの注入を行い、約0.1~0.2重量パーセントの範囲内のガスを含むサンプルを製造した。第2の引っ張り棒の表面には渦巻き模様は見られなかった。図3Cは、SCFを毎時0.11キログラムの流量で1.5秒間、加えて成形を行った第3の引っ張り棒を示している。LDPE樹脂混合物を2回注入する毎にSCFを1回注入して、約0.2重量パーセントのガスを含むサンプルを製造した。図3Cに示されるように、SCFのレベルを高くした第3の引っ張り棒の表面にはいくつかの渦巻き模様が観察された。図4は、緑の着色剤を用いて同様に製造した比較例を示している。サンプルC1、C2およびE1から射出成形された部品は、SCF濃度を低くして製造した部品は全体的な表面の品質や美観において最も優れており、加えて部品の重量の軽減ももたらされる、ということを示している。この比較において、表面の品質は定性的な評価であるが、表面粗度は定量的に計測可能である。図5は、ロードアイランド州プロブデンスのマールフェデラル社から入手可能なサーファナライザー4000を用いて測定された表面粗度を示している。図5に示されるように、低濃度のSCFを用いたサンプルE2は、3つのパラメータのいずれにおいても、硬質の射出成形された部品C1と統計的に同程度の表面粗度を示している。サンプルC2は適度に高濃度のSCFを用いている。Raは平均粗度、Rqは粗度の二乗平均平方根、Ryは最大粗度である。これらのパラメータの各々に関する平均値と標準偏差の両方が3つのサンプルC1、C2、E2の全てに関し提供されている。図6A、6Bおよび6Cは、各々のサンプル射出成形された引っ張り棒の表面の粗さを3次元で表現したグラフである。表面分析機コネチカット州ミドルフィールドのザイゴ社から入手可能は、面毎に等高線を色表示した図により、サンプルE1低濃度のSCFを用いて射出成形した微細泡を有するプラスチック、図6Cの表面が改善されていることを示している。この計測結果によれば、サンプルE1の滑らかさは硬質なサンプルC1通常の射出成形により製造されたサンプル、図6Aと肩を並べている。サンプルC2図6Bは適度に高濃度のSCFを用いて射出成形された微細泡を有する部品である。SCFの濃度が高いと、赤い部分が広く表示されていることから、表面がより粗くなることが分かる。上述したデータや図に基づき、超臨界窒素の濃度を低くすると、表面の粗さが低減され、表面の品質が向上し、ある程度約7~8の重量の軽量化ももたらされる、ということが結論付けられた。また、超臨界流体の濃度を約0.2重量パーセントより高くすると、所定の工程の条件下において、渦巻き模様がサンプルの表面に現われた。SCFの量を正確に制御することにより、渦巻き模様のない、かなり小さく高密度の泡を有するサンプルが得られた。さらに、低いレベルのSCFを用いたサンプルは優れた寸法の安定性を示した。核化の理論に基づいて予測したことが、上述の実験により概ね有効であることが確認された。例3-タンポンのアプリケータの成形実験4つの空洞を持つ型と、ホットランナーを用いて、かなり複雑な形状を示すタンポンのアプリケータの筒を成形する追加的な実験を行った。アーブルグ320S射出成形機および図2に示される装置10に対し、型を機械的に装着し、電気的に接続した。プラスチックの射出には丸みを帯び、放射状に射出を行うノズルを用いた。ホットランナーの連結管を電気的に加熱する加熱部は、温度制御器バージニア州スターリングのガンマフラックス社から入手可能により制御した。型は、注入口における温度を摂氏10度もしくは摂氏22度に設定した水冷システムにより冷却した。以下に示す点を除き、パラメータおよび運転条件は例2に関し上述したものと同様のものを用いた。タンポンのアプリケータの筒を成形する際に用いたパラメータを以下に示す。型を開く前にコアを引き抜き、型を閉める前にコアを収納部品を空気で排出材料:LDPE樹脂混合物射出圧力:1200バール全サイクル時間:約30秒表4はタンポンのアプリケータの筒を射出成形する実験における運転条件の詳細を示した表である。比較対照例となる追加的な射出成形も行った。比較対照例のサンプルはサンプルC3硬質なアプリケータの筒、微細泡なしとサンプルC4高い濃度のSCFを用いたもの、微細泡ありである。また、表4には、エチレンビスステアロアミドを用いたものがサンプルE6として追加されている。エチレンビスステアロアミドを用いた例は、特性を改善、加工性の向上、成形性の向上等の目的でしばしば射出成形の組成物に追加される、潤滑剤、スリップ剤、およびそれに類する添加剤が、本発明に係るSCFのレベルを低くした微細泡の工程においても利用可能であることを示している。表5は、タンポンのアプリケータの筒の実験の結果を示した表である。表5に示される様々な部品の寸法は光学式比較器ニューハンプシャー州ベッドフォードのヴィジョンエンジニアリングホークメトロニクス社から入手可能なモノダイナスコープQC200を用いて計測した。タンポンのアプリケータの筒の表面粗度は、ロードアイランド州プロブデンスのマールフェデラル社から入手可能であり、円筒状物の計測に適するポケットサーフIIプロファイロメーターダイヤモンド針、Raオプションを用いてサンプル毎に11の部品に関し測定した。動摩擦係数は、ASTMD1894に従い、タンポンのアプリケータの筒の計測に適する機械的計測器マサチューセッツ州カントンのインストロン社から入手可能なインストロン4411を用いて計測した。表5に示されるように、筒の表面粗度と表面品質は、サンプルC4と比較してサンプルE5とサンプルE6においてかなり向上している。また、注目に値する程度の部品重量の軽減がもたらされており、これにより材料費用が低減される。さらに、型を圧縮する時間が短縮され、粘度が低減され、冷却の必要性が低下することで、工程の改善とコストの低減がもたらされる。部品の寸法は概ね同じであり、差は測定誤差によるものである。さらに、部品の寸法は時間が経過しても安定していた。摩擦係数は微細泡を伴い製造された部品においてわずかに高かったが、サンプルE6に示されるように少量のスリップ剤の添加によりこの特性は望ましいものへと改善可能である。LDPE樹脂混合物や添加剤に変更を加えることにより、高分子化合物に対するSCFの溶解度もまた変更することができる。タンポンのアプリケータの製品に関する重要な性質の1つとして、ペタルの先端の形状とペタルの先端の安定性がある。タンポンのアプリケータにおいて、ペタルは機械的圧力と熱により形成され閉じられる。タンポンのアプリケータの形成において、ペタルの先端通常、4枚は1つにまとめられる。工学式比較器を用いて、閉じた先端により規定されるサークルが計測される。時間が経過し、熱や湿気に晒されることで、閉じていたペタルは広がり、開く場合もあれば、縮小することもある。ペタルの先端の力学的性質に関する値、およびペタルの先端の安定性は、本発明に係る微細泡を有する部品において向上している。微細泡を伴い製造されたペタルは明らかに約20、より引き締まっており、その状態を長く維持する。理論はともあれ、微細泡を有する部品は、消費者による使用の前に部品に対し与えられる全体的な圧力が小さく、その結果、少々過酷な環境下におかれても部品の安定性を維持することができるためであろう、と憶測される。図7は、SCFの濃度に応じたタンポンのアプリケータの筒の表面品質を示した図である。SCFの濃度を0.2重量パーセントより低くすると、表面品質が向上する。このタンポンのアプリケータの筒は、LDPE樹脂混合物を用いて射出成形された微細泡を有するものである。例4-幼児ケア製品の蓋の成形図8は、商業的に販売されている幼児ケア製品のための成形された蓋を示した図である。例4の蓋を成形する際の条件を表6に示す。蓋の製造に、均一脈注入MPD制御を用いた。材料の生成にはポリプロピレンBASF社のSR256Mを用いた。型内のポリプロピレンの収縮を低減するために、小さい値の逆圧を0.5秒間、加えた。この部品の製造においては、1回の注入量を比較的少なくして、充填時の注入速度を毎秒20cm3とした。製造された部品は良好な表面品質を示した。この部品や他の関連する微細泡射出成形により成形された部品の試験片から、微細泡を伴い成形された部品の重量が最大でどれだけ軽減されるかは、ある程度、部品の形状に左右される、ということが分かる。表面の品質と泡の形態はガスの量と注入速度により左右される。充填段階における注入速度を遅くすることにより、プラスチックの部品の中に均一に泡を分散させることができ、その結果、表面に渦巻き模様が生じることが防止される。さらに、表6に概要を示したものと類似の工程の条件に加え、前述の例に関して説明した5の緑のペレット状の着色剤濃縮物を用いて、微細泡を伴う成形により部品を製造した。重量の軽減率は約5であった。繰り返し行った射出成形により製造されたサンプルは、パールグリーンの着色剤を加えたポリプロピレンは上面にも底面にも渦巻き模様を生じないことを示した。ペレット状の着色剤濃縮物は、少量の超臨界流体を加えることにより、実質的に渦巻き模様を生じないプラスチックの部品の製造を可能とした。図9は、本発明に係る微細泡射出成形工程により製造された部品と、通常の硬質の部品とを比較して示している。微細泡射出成形された部品は上面と底面の両方においてとても良好な表面品質を示している。例4は本発明が様々に異なる、複雑な成形された部品において、重量の軽減および望ましい表面品質の両方に関していかに万能であるかを示している。例5-タンポンのアプリケータの筒の型この例は、微細泡射出成形技術に適するように特別にデザインされた小型の空洞を2つ有する型を用いて、微細泡射出成形がいかに望ましい部品の表面品質を実現することができるか、を示す例である。この例の型はタンポンのアプリケータの筒の型である。それはフレア加工が施され、ピンバルブゲートとホットランナーを備える型である。バルブゲートの使用は、ホットランナーシステムにおいて超臨界流体を用いる場合に生じやすいプラスチックの垂れを低減する助けとなる。この例の型は、例4で用いた型と同様に、高速生産成形品のために高機能を備えるようにデザインされている。ゲートの位置は部品の底部である。近接型スイッチがこの型を用いた制御と運転に用いられる。水冷システムが効率的な熱伝達のためにデザインされている。水圧式および空気圧式の両方のコア引き抜きシステムが用いられる。以下に示す表7は、例5において用いた工程の条件を示した表である。硬質の例比較対照例に用いた条件はC5の列に示されており、微細泡射出成形の例に用いた条件はE8とE9の列に示されている。図9は、実験例E9における微細泡射出成形により製造された部品の品質が望ましい品質であり、比較対照例の硬質の部品の品質と実質的に同等であると同時に、重量が5.9軽量化されることを示している。また、実験例E8およびE9において微細泡射出成形により製造された部品は、通常と比較し、より低い処理温度もしくは成型温度で、より短い圧縮時間で、ゼロもしくはかなり低い圧縮圧力で、製造されている。さらに、これらの処理のパラメータは、図10に示すような、一方の端部にフレア部分を持つタンポンのアプリケータの製造に用いられる。重量の軽量化に加え、これらの工程上の利点は、部品の品質を落とすことなく、微細泡射出成形を実行するためにデザインされた型に重要な利益をもたらす。本発明に関し、その具体的な実施例を示して説明を行ったが、本発明の範囲から逸脱しない限り、これらの実施例に対し様々な変更が可能であり、また、それらの要素を均等な要素で代替可能である点は当業者により理解されることである。さらに、本発明の本質的な範囲から逸脱しない限り、本発明の教示する内容に対し、特定の状況や材料に適用させるための変形が行われ得る。従って、本発明は上に詳述した特定の実施例により限定されることは意図されておらず、本発明は添付の請求項の範囲内のあらゆる実施例を含むことが意図されている。"