緻密層の少なくとも片側に補強層が積層されてなる発泡成形用不織布積層体であって、緻密層が、メルトブローン不織布層Aの両側に、スパンボンド不織布層Bが積層され、かつ、当該メルトブローン不織布層Aとスパンボンド不織布層Bとが、部分的に熱圧着されてなることを特徴とする発泡成形用不織布積層体。緻密層を構成するメルトブローン不織布層Aの繊維径が0.1~5μmの範囲にある請求項1記載の発泡成形用不織布積層体。緻密層を構成するメルトブローン不織布層Aの目付が0.1~5g/m2の範囲にある請求項1記載の発泡成形用不織布積層体。緻密層を構成するスパンボンド不織布層Bの繊維径が10~20μmの範囲にある請求項1記載の発泡成形用不織布層積層体。緻密層を構成するスパンボンド不織布層Bの目付が10~20g/m2の範囲にある請求項1記載の発泡成形用不織布層積層体。緻密層の嵩密度が0.05~0.5g/cm3の範囲にある請求項1記載の発泡成形用不織布層積層体。緻密層の目付が10~60g/m2範囲にある請求項1記載の発泡成形用不織布層積層体。補強層が、繊維径が12~50μm、及び目付が10~50g/m2の範囲にあるスパンボンド不織布層Cであることを特徴とする請求項1記載の発泡成形用不織布積層体。発泡成形用不織布積層体の通気度が25~160cm3/cm2/secであることを特徴とする請求項1記載の発泡成形用不織布積層体。発泡成形用不織布積層体の目付が20~160g/m2であることを特徴とする請求項1記載の発泡成形用不織布積層体。メルトブローン不織布層Aと、スパンボンド不織布層Bが、ともにプロピレン系重合体から形成されることを特徴とする請求項1記載の発泡成形用不織布積層体。前記不織布積層体の補強層側に、さらに発泡ウレタンを積層してなる請求項1に記載の発泡成形用不織布積層体。請求項12に記載の発泡成形用不織布積層体を含んでなる車両用シート。請求項12に記載の発泡成形用不織布積層体を含んでなる椅子。メルトブローン不織布層Aの両側に、スパンボンド不織布層Bを積層後、部分熱圧着してなる緻密層と当該緻密層の少なくとも片面に補強層を積層した後、交絡処理することを特徴とする発泡成形用不織布積層体の製造方法。本発明は、層間の耐剥離性に優れ、かつ、ニードルパンチを用いて積層交絡した際にも、メルトブローン不織布層の繊維屑の表面に粉吹きもなく、補強効果とウレタン染み出し防止性能を有する発泡成形用不織布積層体を得ることを目的とする。本発明は、緻密層の少なくとも片側片面ともいう。以下、片側とする。に補強層が積層されてなる発泡成形用不織布積層体であって、緻密層が、メルトブローン不織布層Aの両側両面ともいう。以下、両側とする。に、スパンボンド不織布層Bが積層され、かつ、当該メルトブローン不織布層Aとスパンボンド不織布層Bとが、部分的に熱圧着されてなることを特徴とする発泡成形用不織布積層体を提供するものである。本発明はまた、上記発泡成形用不織布積層体の補強層側に、さらに発泡ウレタンを積層してなる発泡成形用不織布積層体を提供するものである。本発明はまた、上記発泡成形用不織布積層体の補強層側に、発泡ウレタンが積層された発泡成形用不織布積層体を含む車両用着座シートまたは椅子を提供するものである。本発明の発泡成形用不織布積層体は、緻密層が、メルトブローン不織布層とスパンボンド不織布層とが、部分的に熱圧着されてなるため、ウレタンなどの発泡成形作業における成形用金型の内側に配設した場合でも、発泡成形用樹脂液の浸透を途中で止めることができ、例えば、自動車シートの場合には、金属部品と発泡ウレタンとの擦れによる異音を効果的に防止することが可能となる。また、緻密層となるメルトブローン不織布層とスパンボンド不織布層が部分的に熱圧着された積層体からなるため、例えばニードルパンチした際に補強層との繊維の交絡が強靭となり、補強層に発泡成形用樹脂液が含浸される場合やその後の使用時でも層間剥離などの虞がなく、密な発泡層を形成し、剛性の向上に有効であり、しかも、メルトブローン不織布層の繊維屑の表面に粉吹きもない。<熱可塑性樹脂>本発明の緻密層及び補強層を形成する不織布の原料となる熱可塑性樹脂は、不織布を形成し得る熱可塑性樹脂であれば、特に限定はされず、種々公知の熱可塑性樹脂、具体的には、エチレン、プロピレン、1-ブテン、1-ヘキセン、4-メチル-1-ペンテンおよび1-オクテン等のα-オレフィンの単独若しくは共重合体である高圧法低密度ポリエチレン、線状低密度ポリエチレン所謂LLDPE、高密度ポリエチレン所謂HDPE、ポリプロピレンプロピレン単独重合体、ポリプロピレンランダム共重合体、ポリ1-ブテン、ポリ4-メチル-1-ペンテン、エチレンプロピレンランダム共重合体、エチレン1-ブテンランダム共重合体、プロピレン1-ブテンランダム共重合体等のポリオレフィン、ポリエステルポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート等、ポリアミドナイロン-6、ナイロン-66、ポリメタキシレンアジパミド等、ポリ塩化ビニル、ポリイミド、エチレン酢酸ビニル共重合体、エチレン酢酸ビニルビニルアルコール共重合体、エチレンメタアクリル酸共重合体、エチレン-アクリル酸エステル-一酸化炭素共重合体、ポリアクリロニトリル、ポリカーボネート、ポリスチレン、アイオノマーあるいはこれらの混合物等を例示することができる。これらのうちでは、高圧法低密度ポリエチレン、線状低密度ポリエチレン所謂LLDPE及び高密度ポリエチレン等のエチレン系重合体、ポリプロピレン及びポリプロピレンランダム共重合体等のプロピレン系重合体、あるいは、ポリエチレンテレフタレート、ポリアミド等がより好ましい。本発明に係る熱可塑性樹脂には、本発明の目的を損なわない範囲で、酸化防止剤、耐候安定剤、耐光安定剤、ブロッキング防止剤、滑剤、核剤、顔料、柔軟剤、親水剤、助剤、撥水剤、フィラー、抗菌剤等の種々公知の添加剤を加えておいてもよい。これら熱可塑性樹脂の中でも、成形時の紡糸安定性や不織布の加工性及び通気性、柔軟性、軽量性、耐熱性の観点から、ポリオレフィンが好ましく、プロピレン系重合体が特に好ましい。<プロピレン系重合体>本発明に係るプロピレン系重合体としては、通常、融点Tmが125°C以上、好ましくは130~165°Cの範囲にあるプロピレンの単独重合体若しくはプロピレンと極少量のエチレン、1-ブテン、1-ペンテン、1-ヘキセン、1-オクテン、4-メチル-1-ペンテン等の炭素数2以上但し炭素数3を除く、好ましくは2~8但し炭素数3を除くの1種または2種以上のα-オレフィンとの共重合体が好ましい。プロピレン系重合体は、溶融紡糸し得る限り、メルトフローレートMFR:ASTMD-1238、230°C、荷重2160gは特に限定はされないが、緻密層を構成するメルトブローン不織布に用いる場合は、通常、10~3000g/10分、好ましくは、50~2000g/10分、さらに好ましくは100~1000g/10分の範囲にあり、緻密層を構成するスパンボンド不織布及び補強層に用いる場合は、通常、1~500g/10分、好ましくは5~200g/10分、さらに好ましくは10~100g/10分の範囲にある。<メルトブローン不織布層A>本発明に係る緻密層を構成するメルトブローン不織布層Aは、上記熱可塑性樹脂からなる不織布層であって、通常、繊維径が0.1~5μm、好ましくは0.5~3μm、目付が通常、0.1~5g/m2、好ましくは1~3g/m2の範囲にある。メルトブローン不織布層Aの繊維径及び目付が上記範囲にあると、シート補強用基布として用いた時に、ウレタン液あるいは発泡ウレタン以下、併せてウレタンと呼称する場合がある。の染み出しを防止でき、かつ、緻密層と基材層とをニードルパンチで接合しても、メルトブローン不織布層Aの繊維がニードルにより切断されることが少なく、しかも、得られる発泡成形用不織布積層体の軽量化が図れる。メルトブローン不織布層の目付が上記範囲を超える場合は、ウレタンの染み出し防止については、すでに上記範囲内で改善効果の上限に達しているので、それ以上の効果はない。一方、目付が上記範囲を超えると、基材層との積層時に、ニードルパンチでの処理時にメルトブローン不織布層を形成する繊維が多く切断されて粉が発生する可能性が高くなる虞がある。更には、メルトブローン不織布層は、得られる発泡成形用不織布積層体の強度やニードルパンチでの交絡強度などへの改善効果が比較的限られるため、得られる発泡成形用不織布積層体の軽量化の観点から、上記範囲内であることが好ましい。<スパンボンド不織布層B>本発明に係る緻密層を構成するスパンボンド不織布層Bは、上記熱可塑性樹脂からなる不織布層であって、通常、繊維径が10~40μm、好ましくは10~20μm、目付が10~50g/m2、好ましくは10~20g/m2の範囲にある。スパンボンド不織布層Bの繊維径及び目付が上記範囲にあると、緻密層と基材層とをニードルパンチで接合した場合に、緻密層と基材層の繊維を強靭に交絡させることができ、かつ、ウレタンの染み出しを防止できると共に、得られる発泡成形用不織布積層体の軽量化が図れる。<緻密層>本発明の発泡成形用不織布積層体を構成する緻密層は、上記メルトブローン不織布層Aの両側に、上記スパンボンド不織布層Bが積層されてなり、かつ、当該メルトブローン不織布層Aとスパンボンド不織布層Bとが、部分的に熱圧着されてなる。熱圧着する方法としては、後述のように各種方法を用いうるが、エンボス加工を好ましく用いることができる。なお、本発明において部分的にとは、面積率で5~30、好ましくは5~20の範囲をいう。本発明に係る緻密層は、好ましくは、嵩密度が0.05~0.5g/cm3、好ましくは0.05~0.3g/cm3の範囲にある。嵩密度が上記範囲にあると、交絡後も繊維の緻密性を保つことが出来、ウレタンの染み出しに良好な効果があるので、好ましい。本発明に係る緻密層の目付上記メルトブローン不織布層Aと上記スパンボンド不織布層Bを積層した後の合計目付は、通常、10~60g/m2、好ましくは10~35g/m2、より好ましくは10~25g/m2の範囲にある。本発明に係る緻密層は、種々公知のメルトブローン不織布の製造方法及びスパンボンド不織布の製造方法を併用することにより製造される。具体的には、例えば、予め、上記熱可塑性樹脂を紡糸ノズルから紡糸し、紡出された長繊維フィラメントを冷却流体などにより冷却し、延伸空気によってフィラメントに張力を加えて所定の繊度とし、得られたフィラメントを移動する捕集ベルト上に集めてスパンボンド不織布層Bを得た後、当該スパンボンド不織布層B上に、上記熱可塑性樹脂を溶融押出し、メルトブロー紡糸口金から紡糸された繊維を、高温高速の気体によって極細繊維流として紡糸し、捕集装置で極細繊維ウエブとし、メルトブローン不織布層Aを形成させ、次いで、当該メルトブローン不織布層A上に、スパンボンド不織布層Bを積層させた後、部分的に熱圧着することにより、製造し得る。メルトブローン不織布層Aとスパンボンド不織布層Bとを、部分熱圧着する方法は、特に限定はされず、種々公知の方法を採用し得る。中でも、緻密層をエンボス加工等により熱圧着すると、得られる緻密層の嵩密度を上記範囲に調整することが容易であり、また、緻密層の剛性が向上し、たるみが発生せず、金型への取付が容易で作業速度も上がる。また、ウレタン液の通過を防止できる点でも好ましい。熱エンボス加工により熱融着する場合は、通常、エンボス面積率が5~30、好ましくは5~20の範囲にある。刻印形状は、円、楕円、長円、正方、菱、長方、四角、キルト、格子、亀甲やそれら形状を基本とする連続した形が例示される。本発明に係る緻密層は、メルトブローン不織布層Aを形成する繊維径に比べ、繊維径が太いスパンボンド不織布層BをAの両側に積層させることにより、メルトブローン不織布層Aの補強材としての役割をより効果的に果たす。<発泡成形用不織布積層体>本発明の発泡成形用不織布積層体は、上記緻密層の少なくとも片側に、好ましくは、両側に補強層が積層されてなる。本発明の発泡成形用不織布積層体で、補強層が片側のみに積層されている場合は、補強層が積層されている側が、ウレタン側、すなわち、発泡ウレタン/補強層/緻密層の層構成となる。また、上記緻密層に積層される補強層は、単層であっても、二層以上であってもよい。本発明の発泡成形用不織布積層体は、種々公知の方法、具体的には、例えば、熱エンボス加工あるいは超音波融着等の熱融着法、ニードルパンチあるいはウォータージェット等の機械的交絡法、ホットメルト接着剤あるいはウレタン系接着剤等の接着剤による方法、押出しラミネート等で、上記緻密層と補強層とが積層されてなるが、好ましくは、ニードルパンチにより機械的に接合または加熱処理で融着させる方法を採り得る。中でも、ニードルパンチ法が、得られる発泡成形用不織布積層体に適当な通気性を与え、ウレタンが発泡する際に発生するガスを通過させ、ウレタン液の含浸をコントロール出来る点で好ましい。また、ニードルパンチで積層交絡させる場合は、ニードルパンチ時の糸切れを低減したり、発泡体と金属部品との異音を少なくする目的で、本発明の効果を阻害しない範囲で、不織布に柔軟剤、スリップ剤などの油剤を練りこんだり、塗布したりしてもよい。従来のメルトブローン不織布層に直接補強層を積層してなる積層体は、例えば、ニードルパンチ法で接合した場合は、細繊維であるメルトブローン不織布層の繊維が破断したり、補強層の繊維との絡み合いが少ないことから、接合面の強度が弱いのに比べ、本発明の発泡成形用不織布積層体は、緻密層が上記のように、メルトブローン不織布層Aの両面に、スパンボンド不織布層Bを熱圧着により積層させてなるので、例えば、緻密層と補強層をニードルパンチ法で接合した場合にも、スパンボンド不織布層Bを形成する繊維と補強層を形成する繊維が共に破断することなく、かつ、絡み合いが多くなることから、緻密層と補強層間の接合面強度が強くなるという特徴を有していると共に、メルトブローン不織布層Aの繊維がニードルで切断されたとしても、その切り屑が、発泡成形用不織布積層体の表面に出てくる虞がない。本発明の発泡成形用不織布積層体は、好ましくは、通気度が25~160cm3/cm2/sec、好ましくは25~110cm3/cm2/secの範囲にある。通気度が上記範囲にあると、より、ウレタンの染み出し防止性が良好である。また、結果的に発泡層を密に形成できるため、発泡体の剛性の向上に有効である。本発明の発泡成形用不織布積層体は、好ましくは、目付が20~160g/m2、より好ましくは、25~120g/m2、更に好ましくは、30~100g/m2の範囲にある。本発明の発泡成形用不織布積層体を構成する補強層は、特に限定されず、種々公知の不織布、例えば、スパンボンド不織布、メルトブロー不織布などの長繊維不織布、湿式不織布、乾式不織布、乾式パルプ不織布、フラッシュ紡糸不織布、開繊不織布などの短繊維不織布等、種々公知の不織布を挙げることができる。これら不織布の中でも、特に得られる発泡成形用不織布積層体の強度の点から、スパンボンド不織布層Cであることが好ましい。本発明に係るスパンボンド不織布層Cは、上記熱可塑性樹脂からなる不織布層であって、通常、繊維径が12~50μm、好ましくは15~40μm、通常、目付が10~50g/m2、好ましくは15~35g/m2の範囲にある。本発明に係るスパンボンド不織布層Cは、好ましくは、上記緻密層を構成するスパンボンド不織布層Bを構成する繊維に比べ、繊維径が太いことが好ましい。繊維径が太いスパンボンド不織布層Cを用いることにより、ニードルパンチ法での接合時の交絡性に優れ、糸切れも少なく、得られる発泡成形用不織布積層体はウレタンの速やかな含浸性を確保しつつ緻密層との交絡強度や引張強度を確保できるので好ましい。本発明に係るスパンボンド不織布層Cを形成する繊維は、単繊維であっても、サイドバイサイド型あるいは芯鞘型の複合繊維であっても、あるいは捲縮繊維であってもよい。また、繊維の断面形状は丸型の他にV字型、十字型、T字型などの異型断面であっても良い。同芯型の繊維として、芯部や鞘部に添加しても良い。本発明に係るスパンボンド不織布層Cは、単一の繊維からなる不織布であっても、二種以上の異なる熱可塑性樹脂からなる繊維を混合してなる混繊繊維あるいは、形状が異なる二種以上の繊維を混合してなる混繊繊維であってもよい。本発明の発泡成形用不織布積層体は、本発明の効果を損なわない範囲で、他の層と積層して用いてもよい。本発明の不織布と積層される他の層は、具体的には、例えば、編布、織布、不織布、フィルム、紙製品等を挙げることができる。本発明の不織布と他の層を積層する貼り合せる場合は、熱エンボス加工、超音波融着等の熱融着法、ニードルパンチ、ウォータージェット等の機械的交絡法、ホットメルト接着剤、ウレタン系接着剤等の接着剤による方法、押出しラミネート等をはじめ、種々公知の方法を採り得る。本発明の発泡成形用不織布積層体は、本発明の目的を損なわない範囲で、ギア加工、印刷、塗布、ラミネート、熱処理、賦型加工などの二次加工を施して用いてもよい。以下、実施例に基づいて本発明をさらに具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。実施例及び比較例における物性値等は、以下の方法により測定した。1目付g/m2不織布から、機械方向MD100mm×横方向CD100mmで10点採取し、平均値を算出した。2厚さmm上記目付測定用試料の中央、四隅5点を測定する。50点の平均値を算出した。荷重は2g/cm2荷重面積4cm2の厚み計を使用した。3嵩密度g/cm3不織布の嵩密度は、上記1及び2で得られた目付及び厚さを用い、次式により求めた。嵩密度=目付g/m2/上記厚さmm/10×100×1004強度N/50mmJISL1906に準拠して測定した。発泡成形用不織布積層体から200mmMD×50mmCDの試験片を採取し、引張試験機島津製作所製:オートグラフAGS-Jを用いてチャック間距離100mm、ヘッドスピード100mm/minでMD:5点、CD:5点を測定し、平均値を算出し、強度とした。5通気度cm3/cm2/sec発泡成形用不織布積層体から200mmMD×50mmCDの試験片を採取し、JISL1096に準じたフラジール通気度測定機によって行った。6ウレタン染み出し評価発泡釜へ発泡成形用不織布積層体400mmMD×400mmCDを取り付け、ウレタンの染み出しを、以下の基準により目視にて評価した。認められない:◎ほとんど認められない:○やや認められる:△かなり認められる:×尚、発泡成形は、樹脂材料としてポリウレタン、及び自動車座席シート形状の発泡釜を使用して行った。7ニードルパンチ時の糸粉発生ニードルパンチして得られた発泡成形用不織布積層体の表面に、目視にて確認できる0.5~3mm程度の粉があるかどうかを以下の基準により評価した。認められない:◎ほとんど認められない:○やや認められる:△かなり認められる:×8基材層と緻密層の繊維の交絡ニードルパンチして得られた発泡成形用不織布積層体の断面を、走査電子顕微鏡株日立製作所製S3500N形にて35倍の倍率にて撮影した。撮影後の写真から緻密層の繊維と基材層の繊維の交絡が認められるかどうか、以下の基準により評価した。認められない:×ほとんど認められない:△やや認められる:○かなり認められる:◎実施例1<緻密層の製造>MFRが60g/10分のプロピレン単重合体を用い230°Cにて溶融紡糸を行い、得られた繊維を補集面上に堆積させ、目付量が5.9g/m2のスパンボンド不織布層B-1繊維径15μmを製造した。次に、MFRが400g/10分のプロピレン単重合体を280°Cにて押出機で溶融し、得られた溶融物を、紡糸口金から吐出するとともに、吐出孔出口において280°Cの加熱空気を吹付けるメルトブローン法によって繊維径3μmの繊維を前記スパンボンド不織布B-1上に堆積させ、目付量1.2g/m2のメルトブローン不織布層A-1を形成し、さらにその上に前記スパンボンド不織布B-1と同様のスパンボンド不織布B-2を積層し、刻印面積率18の熱エンボスロールにて3層を一体化してSMS不織布からなる緻密層を得た。緻密層の合計の目付は13g/m2であった。<補強層の製造>MFRが60g/10分のプロピレン単重合体を用い230°Cにて溶融紡糸を行い、得られた繊維を補集面上に堆積させ、目付量が35g/m2であるスパンボンド不織布C-1繊維径21μmを製造した。<発泡成形用不織布積層体の製造>前記方法で得られた緻密層の両側に、スパンボンド不織布層C-2を積層し、ニードルパンチにより接合して、発泡成形用不織布積層体を得た。得られた発泡成形用不織布積層体の物性を上記記載の方法で測定した。結果を表1に示す。実施例2~5緻密層に用いるメルトブローン不織布層と、スパンボンド不織布層の目付を表1に示す目付にする以外は実施例1と同様に、発泡成形用不織布積層体を得た。得られた発泡成形用不織布積層体の物性を上記記載の方法で測定した。結果を表1に示す。実施例6実施例2と同様の緻密層を得てから、この緻密層を2層同じものを積層し、さらに実施例1と同様にこの緻密層の両側にスパンボンド不織布層を積層し、発泡成形用不織布積層体を得た。得られた発泡成形用不織布積層体の物性を上記記載の方法で測定した。結果を表1に示す。実施例7実施例3と同様の緻密層を得てから、この緻密層を3層同じものを積層し、さらに実施例1と同様にこの緻密層の両側にスパンボンド不織布層を積層し、発泡成形用不織布積層体を得た。得られた発泡成形用不織布積層体の物性を上記記載の方法で測定した。結果を表1に示す。実施例8実施例3と同様の緻密層を得てから、この緻密層を2層同じものを積層し、緻密層の両側に積層するスパンボンド不織布層の目付量を50g/m2、繊維径35μmとする以外は、実施例1と同様に、発泡成形用不織布積層体を得た。得られた発泡成形用不織布積層体の物性を上記記載の方法で測定した。結果を表2に示す。実施例9実施例3と同様の緻密層を得てから、この緻密層を3層同じものを積層し、緻密層の両側に積層するスパンボンド不織布層の目付量を50g/m2、繊維径35μmとする以外は、実施例1と同様に、発泡成形用不織布積層体を得た。得られた発泡成形用不織布積層体の物性を上記記載の方法で測定した。結果を表2に示す。実施例10緻密層に用いるメルトブローン不織布層と、スパンボンド不織布層の目付を表1に示す目付にし、両側に積層するスパンボンド不織布層の目付量を25g/m2、繊維径20μmとする以外は、実施例1と同様に、発泡成形用不織布積層体を得た。得られた発泡成形用不織布積層体の物性を上記記載の方法で測定した。結果を表2に示す。実施例11実施例3と同様の緻密層を得てから、両側に積層するスパンボンド不織布層の目付量を25g/m2、繊維径20μmとする以外は、実施例1と同様に、発泡成形用不織布積層体を得た。得られた発泡成形用不織布積層体の物性を上記記載の方法で測定した。結果を表2に示す。比較例1緻密層に目付が7g/m2のメルトブローン不織布層のみを用いて、実施例1と同様に発泡成形用不織布積層体を得た。ニードルパンチ加工時に、粉が多く発生し不織布積層体表面に顕著に見られた。また、顕微鏡観察から、緻密層のメルトブローン繊維と基材層のスパンボンド繊維の間の交絡はほとんど観察されなかった。結果を表2に示す。比較例2両側に積層するスパンボンド不織布層の目付を50g/m2、繊維径35μmとする以外は、比較例1と同様に発泡成形用不織布積層体を得た。比較例1と同様に、ニードルパンチ加工時に、粉が多く発生し不織布積層体表面に顕著に見られた。また、顕微鏡観察から、緻密層のメルトブローン繊維と基材層のスパンボンド繊維の間の交絡はほとんど観察されなかった。結果を表2に示す。