酸化環境において高温に耐えることができる耐熱材料であって、ハフニウム若しくはハフニウムの非酸化化合物である、又は、少なくとも2つの金属及び/又はハフニウム及びハフニウムの非酸化化合物から選ばれる化合物の混合物である第1成分と、ボロン若しくはボロンの非酸化化合物である、又は、ボロンとボロンの非酸化化合物との混合物である第2成分と、レアアースRE若しくはレアアースREの非酸化化合物である、又は、レアアースREとレアアースREの非酸化化合物との混合物である第3成分であって、REは、スカンジウム、イットリム、及びランタノイドから選ばれる、第3成分と、を少なくとも含み、シリコン及びシリコン化合物のいずれも含んでいないことを特徴とする耐熱材料。前記第3成分のホウ化物を含み、かつ、少なくとも金属ハフニウム、ハフニウムの炭化物、ハフニウムの窒化物、又はハフニウムのホウ化物を含むことを特徴とする請求項1に記載の材料。前記レアアースREの窒化物を含み、少なくとも一つのハフニウムのホウ化物及び少なくとも一つのハフニウムの非酸化化合物をさらに含むことを特徴とする請求項1に記載の材料。ハフニウム及びレアアースREのホウ化物、又は、ハフニウムの炭化物及びレアアースREのホウ化物を含むことを特徴とする請求項1又は2に記載の材料。ハフニウム及びレアアースのホウ化物DyB4Dyはレアアースであるジスプロシウム、又は、ハフニウムの炭化物及びレアアースのホウ化物DyB4Dyはレアアースであるジスプロシウムを含むことを特徴とする請求項4に記載の材料。タンタル若しくはタンタルの非酸化化合物、ニオブ若しくはニオブの非酸化化合物、又はジルコニウム若しくはジルコニウムの非酸化化合物を少なくともさらに備えることを特徴とする請求項1~5のいずれか1項に記載の材料。酸化環境において高温に耐える耐熱部品であって、請求項1~6のいずれか1項に記載の耐熱材料によって構成されていることを特徴とする耐熱部品。少なくとも一部が炭素によって構成され、酸化環境における高温に対する保護コーティングを有する複合材料部品であって、前記保護コーティングは少なくとも請求項1~6のいずれか1項に記載の耐熱材料の少なくとも一つによって構成されていることを特徴とする複合材料部品。熱構造複合材料製で、少なくともその内側表面に前記保護コーティングを有するロケットエンジンのコンポーネントを構成している請求項8に記載の部品。酸化環境において高温に耐えることができる耐熱材料から部品を製造する方法であって、ハフニウム若しくはハフニウムの非酸化化合物である、又は、少なくとも2つの金属及び/又はハフニウム及びハフニウムの非酸化化合物から選ばれる化合物の混合物である第1成分と、ボロン若しくはボロンの非酸化化合物である、又は、ボロンとボロンの非酸化化合物との混合物である第2成分と、レアアースRE若しくはレアアースREの非酸化化合物である、又は、レアアースREとレアアースREの非酸化化合物との混合物である第3成分であって、REは、スカンジウム、イットリム、及びランタノイドから選ばれる、第3成分と、を少なくとも備え、シリコン又はシリコン化合物を含んでいない組成物を製造する工程と、前記組成物を成形し、かつ、前記組成物の密度を高める工程と、を備えることを特徴とする方法。酸化環境において高温に耐えることができる保護層を製造する方法であって、前記保護層は、少なくとも一部が炭素によって構成された複合材料部品上に形成され、ハフニウム若しくはハフニウムの非酸化化合物である、又は、少なくとも2つの金属及び/又はハフニウム及びハフニウムの非酸化化合物から選ばれる化合物の混合物である第1成分と、ボロン若しくはボロンの非酸化化合物である、又は、ボロンとボロンの非酸化化合物との混合物である第2成分と、レアアースRE若しくはレアアースREの非酸化化合物である、又は、レアアースREとレアアースREの非酸化化合物との混合物である第3成分であって、REは、スカンジウム、イットリム、及びランタノイドから選ばれる、第3成分と、を少なくとも備え、シリコン又はシリコン化合物を含んでいない組成物を部品に塗る工程と、前記組成物を成形し、かつ、前記組成物の密度を高める工程と、を備える方法。前記組成物は、前記第3成分のホウ化物を含み、かつ、少なくとも金属ハフニウム、ハフニウムの炭化物、ハフニウムの窒化物、又はハフニウムのホウ化物を含むことを特徴とする請求項10又は11に記載の方法。前記組成物は、前記レアアースREの窒化物を含み、前記材料は少なくとも一つのハフニウムのホウ化物及び少なくとも一つのハフニウムの非酸化化合物をさらに含むことを特徴とする請求項10又は11に記載の方法。前記組成物は、ハフニウム及びレアアースREのホウ化物、又は、ハフニウムの炭化物及びレアアースREのホウ化物を含むことを特徴とする請求項10又は11に記載の方法。前記組成物は、ハフニウム及びレアアースのホウ化物DyB4Dyはレアアースであるジスプロシウム、又は、ハフニウムの炭化物及びレアアースのホウ化物DyB4Dyはレアアースであるジスプロシウムを含むことを特徴とする請求項14に記載の方法。前記組成物は、タンタル若しくはタンタルの非酸化化合物、ニオブ若しくはニオブの非酸化化合物、又はジルコニウム若しくはジルコニウムの非酸化化合物を少なくともさらに備えることを特徴とする請求項10~15のいずれか1項に記載の方法。前記組成物はフラッシュ焼結によって密度が高められていることを特徴とする請求項10~16のいずれか1項に記載の方法。本発明の目的は、極めて低圧≧1Paからより高い値>30MPaまでの範囲にわたる圧力条件において、高温に耐えることができる、特に、2000°C以上の温度で酸化に耐えることができる耐熱材料を提供することである。この目的は、ハフニウム若しくはハフニウムの非酸化化合物である、又は、少なくとも2つの金属の及び/又はこの化合物の混合物である第1成分と、ボロン若しくはボロンの非酸化化合物である、又は、ボロンとボロンの非酸化物との混合物である第2成分と、レアアースREREはイットリウムY、スカンジウムSc、及びランタノイドを含むレアアースを意味する若しくはレアアースREの非酸化化合物すなわち、レアアースの炭化物、レアアースのホウ化物、又はレアアースの窒化物である、又は、レアアースREとレアアースREの非酸化化合物との混合物である第3成分と、を少なくとも含み、シリコン及びシリコン化合物のいずれも含んでいないことを特徴とする材料によって達成される。上記の説明の通り、この様な材料は、B2O3が存在し、及び/又は、第3成分の液相の酸化物が形成される可能性があるので自己回復の液相を保つにもかかわらず、アクティブ酸化されていない第3成分によって、シリコンが有利に代替されている非酸化系を構成している。また、本発明の材料は、第3成分の酸化物が、ハフニウムの酸化物を含む複雑な保護酸化物層において、酸化物、特定の又は中間の化合物、固溶体、又は保護酸化物層の熱機械的な安定性を高めることができる表面構造surstructureを形成するので、とても良好な耐熱特性を示す。本発明の第1側面において、前記材料は、金属ハフニウム、ハフニウムの炭化物、ハフニウムのホウ化物、ハフニウムの窒化物、又はさらにこれらの複数のエレメント及び/又はこれらの化合物の混合物とともに、第3成分のホウ化物を含む。本発明の第2側面において、前記材料は前記レアアースREの窒化物を含み、また前記材料は、ハフニウムのホウ化物及びハフニウムの非酸化化合物、又はさらにこれらの複数の化合物の混合物を含んでいる。このような状況において、ボロンは独立した形態で含まれていないが、それにもかかわらずボロンとハフニウムとの量を調整できる。2つの化合物の形態そのうちの一つはホウ化物でハフニウムを含めることによって、第1にハフニウムのホウ化物を用いてボロンの量を調整でき、第2に特には窒化物又は炭化物であり得る2番目の化合物を用いてハフニウムの量を調整できる。本発明の第3側面において、前記材料は、ハフニウム及びレアアースREのホウ化物、又は、ハフニウムの炭化物及びレアアースREのホウ化物を含む。特に、前記材料は、ハフニウム及びレアアースのホウ化物DyB4ここで、Dyはランタノイド族のレアアースであるジスプロシウム、又は、ハフニウムの炭化物及びレアアースのホウ化物DyB4ここで、Dyはランタノイド族のレアアースであるジスプロシウムを含んでいてもよい。本発明の特定の特徴によれば、追加的な安定液相を提供するために、タンタル若しくはタンタルの非酸化化合物、ニオブ若しくはニオブの非酸化化合物、ジルコニウム若しくはジルコニウムの非酸化化合物、又はさらには複数のこれらの金属及び/又は化合物の混合物がさらに上記の3つの成分に追加されていてもよい。本発明はまた、酸化環境において高温に耐えることができ、本発明の耐熱材料によって構成されていることを特徴とする耐熱部品を提供する。本発明はまた、少なくとも一部が炭素によって構成され、酸化環境において高温から保護する保護コーティングを有する熱構造複合材料の部品を提供する。その部品は、前記保護コーティングが本発明の少なくとも一つの耐熱材料によって構成されていることを特徴とする。この部品は、C/C複合材料製で、少なくともその内側表面に前記保護コーティングを有するロケットエンジンのコンポーネントを特に構成していてもよい。本発明はまた、酸化環境において高温に耐えることができる耐熱材料から部品を製造する方法を提供する。その方法は、ハフニウム若しくはハフニウムの非酸化化合物である、又は、少なくとも2つの金属及び/又はハフニウム及びハフニウムの非酸化化合物から選ばれる化合物の混合物である第1成分と、ボロン若しくはボロンの非酸化化合物である、又は、ボロンとボロンの非酸化化合物との混合物である第2成分と、レアアースRE若しくはレアアースREの非酸化化合物である、又は、レアアースREとレアアースREの非酸化化合物との混合物である第3成分を少なくとも備え、シリコン又はシリコン化合物を含んでいない組成物を製造する工程と、前記組成物を成形し、かつ、前記組成物の密度を高める工程と、を備える。本発明はまた、酸化環境において高温に耐えることができる保護層を製造する方法を提供する。その層は、少なくとも一部が炭素によって構成された複合材料部品上に形成されている。その方法は、ハフニウム若しくはハフニウムの非酸化化合物である、又は、少なくとも2つの金属及び/又はハフニウム及びハフニウムの非酸化化合物から選ばれる化合物の混合物である第1成分と、ボロン若しくはボロンの非酸化化合物である、又は、ボロンとボロンの非酸化化合物との混合物である第2成分と、レアアースRE若しくはレアアースREの非酸化化合物である、又は、レアアースREとレアアースREの非酸化化合物との混合物である第3成分とを少なくとも備え、シリコン又はシリコン化合物を含んでいない組成物を部品に塗る工程と、前記組成物を成形し、かつ、前記組成物の密度を高める工程と、を備える。本発明の第1側面において、前記組成物は、金属ハフニウム、ハフニウムの炭化物、ハフニウムのホウ化物、ハフニウムの窒化物、又はさらには複数のこれらの金属及び/又はこれらの化合物の混合物とともに、前記第3成分のホウ化物を含む。本発明の第2側面において、前記組成物は前記レアアースREの窒化物を含み、前記材料は、ハフニウムのホウ化物及びハフニウムの非酸化化合物、又は複数のこれらの化合物の混合物をさらに含んでいる。本発明の第3側面において、前記組成物は、ハフニウム及びレアアースREのホウ化物、又は、ハフニウムの炭化物及びレアアースREのホウ化物を含む。前記組成物は、特に、ハフニウム及びレアアースのホウ化物DyB4ここで、Dyはレアアースであるジスプロシウム、又は、ハフニウムの炭化物及びレアアースのホウ化物DyB4ここで、Dyはレアアースであるジスプロシウムを含んでいてもよい。上記の3つの成分に加えて、前記組成物は、タンタル又はタンタルの非酸化化合物、ニオブ又はニオブの非酸化化合物、ジルコニウム又はジルコニウムの非酸化化合物、又はさらには複数のこれらの金属及び/又は化合物の混合物を含んでいてもよい。本発明の特定の特徴によれば、耐熱材料部品及び熱構造複合材料例えばC/C製の部品のための保護コーティングを製造する方法において、前記組成物は、フラッシュ焼結、又は、放電プラズマ焼結SPSによって密度が高められている。本発明の他の特徴及び利点は、限定的でない例として示され、以下の図面を参照している本発明の具体的な実施形態の以下の説明から明らかになる。本発明は、使用時に酸化物の保護層を生成する構造系を形成することによって、上記で特定したように、酸化環境において2000°Cより高い温度に耐えることに適した新規な耐熱材料を提案する。本発明の材料は、例えば、大気圏への再突入のための乗物の熱シールドのような条件で使用される耐熱性の部品を形成するのに用いられ得る。本発明の材料はまた、少なくともいくらかの炭素を含む熱構造複合材料部品、例えば、C/Cコンポジット部品のための保護コーティングとして用いられ得る。熱構造複合材料部品は、特に、ロケットエンジンノズルの噴出口又は特にターボジェット式の航空エンジンの部分のように、酸化環境において高温>2000°Cに曝される。本発明の耐熱材料は、少なくとも3つの成分を含む。第1成分は、ハフニウム若しくはジルコニウム、ハフニウム及びジルコニウムのうちの一方の非酸化化合物、又はさらには2以上のそのような金属及び/又は化合物の混合物である。ジルコニウムは、好ましくは金属以外の形態で用いられる。なぜなら、金属の形態のジルコニウムは低い熱安定性を示すからである。第2成分は、ボロン若しくはボロンの非酸化化合物、又はさらにはこれらの混合物である。第3成分は、レアアースREここで、略称REは、イットリウムY、スカンジウムSc、及びランタノイドを含むレアアースを意味する、レアアースREの非酸化化合物特に、レアアースの炭化物、レアアースのホウ化物、又はレアアースの窒化物、又はさらにはレアアースREとレアアースREの非酸化化合物との混合物である。レアアースは好ましくは金属以外の形態で用いられる。なぜなら、金属の形態では、レアアースは低い熱安定性を示すからである。第1成分と第3成分との間の原子の比は、0よりずっと大きく、かつ、25以下であり第1成分/第3成分>0かつ≦25、一方、第2成分と第3成分との間の原子の比は、0よりずっと大きく、かつ、60以下である第2成分/第3成分>0かつ≦60。本発明の材料は、材料のアクティブ酸化を防止するため、シリコン、又は、例えばSiCのようなシリコン化合物を含んでいない。化合物の形態で含まれる場合、上記の3つの成分は、非酸化物の形態である。このため、本発明の保護耐熱材料は初期の非酸化物系を形成する。従って、高温の酸化環境で使用される前に、本発明の材料は既に形成されたいかなる酸化物も含まず、その酸化物は、その材料が使用されている間にのみ形成される。初期に形成された酸化物、すなわち、製造している間に材料に既に存在している酸化物は、一般的に、膨張係数が大きく、熱伝導度が低く、その結果、熱衝撃の影響を受けやすい。そのような酸化物をもともと含んでいる材料の使用中において、材料の温度上昇は酸化物に熱衝撃を発生させるだろう。これにより、材料中にクラックや剥片が生じ得る。本発明の材料によれば、そのような欠点を避けられる。なぜなら、酸化環境において材料を使用しながら、温度が上昇する間にのみその酸化物が形成されるからである。使用時に、すなわち、酸化環境において摂氏数百°Cから2000°Cを超えて広がり得る温度範囲で、上記の材料系の成分は、自身において又は他の成分との間で、部品又は本発明の材料によって構成された保護コーティングが機械的に無傷であること及び耐熱特性を保持することを可能にする保護酸化物を形成する。上述したとおり、ハフニウム又はジルコニウムが選択される。なぜなら、特にその酸化物の融点が高く約3000°C、かつ熱衝撃に対する抵抗が大きいので、本発明の材料によって形成される系にとって、これらはとても良好な基本成分であるからである。本発明の材料系にボロンを含むことは、ボロンの酸化物B2O3を、孔、及び、ハフニウムの酸化物HfO2又はジルコニウムの酸化物ZrO2の保護酸化物において生じうるクラックを封止するのに適した液体の形態に形成することを可能にする。本発明に従えば、シリコン及びシリコンのいかなる化合物も存在せず、それらが本発明の保護材料において第3成分によって有利に置き換えられている。第3成分は、上記の材料に対しとても良好な耐熱特性を付与し、かつ、確保するのに役立っている。なぜなら、この第3成分の酸化物は、ハフニウムの酸化物又はジルコニウムの酸化物を含む保護酸化物層において、酸化物、特定の又は中間の化合物、固溶体、又は保護酸化物層の熱機械的安定性を高めることができる表面を形成するからである。ジルコニウムとともに非酸化物の系を形成するのに適したレアアースの中で、特に、ランタンLa;ネオジムNd;サマリウムSm;ユーロピウムEu;ガドリニウムGd;エルビウムEr;ジスプロシウムDy;ルテチウムLu;イッテルビウムYb;イットリウムY;ホルミウムHo;及びスカンジウムScに言及することができる。これらの成分の酸化物は、2000°Cより高い融点を有する。これらは、2000°Cより低い温度でB2O3とともに特定の化合物を形成できる。さらに、2000°Cより高い温度で、La、Nd、Sm、Eu、及びYの成分の酸化物はZrO2とともに中間の化合物を示す。ハフニウムとともに非酸化物の系を形成するのに適したレアアースの中で、特に、ランタンLa;ネオジムNd;サマリウムSm;ユーロピウムEu;ガドリニウムGd;エルビウムEr;ジスプロシウムDy;ルテチウムLu;イッテルビウムYb;イットリウムY;ホルミウムHo;及びツリウムTmに言及することできる。これらの成分の酸化物は、2000°Cより高い融点を有する。これらは、2000°Cより低い温度でB2O3とともに特定の化合物を形成できる。さらに、2000°Cより高い温度で、La、Nd、Sm、Eu、及びGdの成分の酸化物はHfO2とともに中間の化合物を示す。第3成分の酸化物は、固体又は液体の形態であり、かつ、B2O3とともに低温で特定の化合物を任意に有し得る。加えられた成分の酸化物とボロン酸化物との間に低温で特定の化合物が存在することにより、高温における液体状態のときにこれら2つの化合物の間で保たれる強い化学的親和力を生じさせ、B2O3相の蒸発を抑制できる。さらに、この系に追加的な安定液相を提供するために、タンタル若しくは例えばTaCのようなタンタルの非酸化化合物、さらにはニオブ若しくは例えばNbCのようなニオブの非酸化化合物、さらにはジルコニウム若しくジルコニウムが第1成分中にまだ存在していないときのジルコニア化合物、又はさらにはこれらの金属及び/又は化合物の混合物が上記の3つの成分に加えられていてもよい。酸化環境において高温での試験によって液体の酸化物Ta2O5が熱的にとても安定していることが示された。形成された少なくとも50又はさらには70のTa2O5は、黒体温度Tcn=2250°Cにおいて凝縮した状態のままである。表面における液相の形成は抑制されている。これにより、酸化物の層の耐熱特性を高められている。本発明の材料は、特に、少なくとも上記の3つの成分の粉体の混合物を含む組成物から製造されてもよい。説明のために、商業的に利用可能で本発明の材料の製造に用いるのに適した粉体の特徴が以下の表に示されている。粉体の混合物は、例えば、モールドの中で冷間圧縮成形ペレッティングによって成形した後、フラッシュ焼結又は放電プラズマ焼結SPSによって密度が高められている。フラッシュ焼結又はSPSは、成形された組成物の密度を高めるために用いてもよい従来のホットプレスと同じような方法である。フラッシュ焼結は、結晶の間にそれらを完全に溶かすことなく結合を形成することによって部品を固めるのに役立つ電流を流しながら圧力下で熱処理するものである。物質の拡散によって実現されるこの接合は密度の増加、すなわち、多孔性の減少、硬化、及び成形体への凝集力の付与を伴う。製造するべき部品の形状を有するように成形された組成物は、焼結中に一軸方向の圧力をかけることができる囲いに挿入される。このようなフラッシュ焼結を行うのに適した装置は、特に、供給元である住友電気工業によって販売されている。その装置は、サンプルに、2000°Cまでの任意の温度範囲で数十メガパスカル150MPaまでの圧力を加えつつ、3.3ミリ秒msの直流電流パルス典型的は0~10ボルトV、1キロアンペアkA~5kAにかけることができる。フラッシュ焼結は一般的に減圧下で行われるが、不活性雰囲気窒素、アルゴンで行うこともできる。言及したとおり、同一の焼結サイクルがフラッシュ焼結によって本発明の耐熱材料の様々な組成物の密度を高めるために用いられてもよく、最終の焼結温度だけは焼結されている成分の耐熱特性に応じて変更される必要がある。その焼結サイクルのために選ばれた温度パラメータは、例えば、600°Cまで3分minで昇温させ、次に焼結温度まで100°C/minの速度で昇温させ、次に5分間温度を保持し、最後に600°Cまで30分で降温させて加熱を止めるというものであってもよい。サイクルの間、残存している孔の大部分を閉じるため、かつ、焼結の後で材料の密度が不均一に高まっていることを避けるために、600°Cへの昇温の開始から100MPaの圧力が段階的にかけられる。従って、結晶間の接合が良好で全体的に高密度の材料を焼結の開始から得ることができる。制御された冷却は、材料の中にクラック及びマイクロクラックが存在することを防止もしつつ、熱残留応力源を緩和させ、かつその時点での相の構造を変化させることができる。以下の表は、本発明の材料の組成物に用いられる成分の一部について、焼結環境、融点の値、及び焼結温度の値の例を示している。使用されたモールド及びピストンはグラファイト製であり、これらは、いかなる接着をも避けるためのグラファイトのシートによって、固められた粉体の形態をしている組成物から分離される。熱構造複合材料例えば、C/C製の部品の周囲に保護コーティングを形成するためにフラッシュ焼結を用いる場合、C/Cコンポジットの部品は、焼結モールドの中で粉体本発明の材料を構成する成分の混合物の粉体に相当するの層の上に置かれ、その後フラッシュ焼結によって製造される部品の中で完全に中心に位置するように同一の粉体で覆われる。しかしながら、さらに望ましい場合、熱構造材料例えば、C/C製の部品の表面は、例えば、その表面の一部だけが保護される必要がある場合、一部だけが本発明の材料によって覆われているだろう。モノリシックな部品及び本発明に係る酸化環境において高温に耐えることができる耐熱材料の保護コーティングは、標準的な焼結、プラズマスプレー、又は物理蒸着法PVDによって製造されてもよい。以下の2つの表は、上述の作業条件及び上記の表において特定された焼結温度でのフラッシュ焼結によって密度が高められたいくつかの粉体の組成物から得られた材料におけるX線回折によって特定された、稠密度及び相の例を示す。<試験>本発明の耐熱材料の有効性を確かめるために、以下のサンプルを作製した。上述のフラッシュ焼結によって作製された、本発明に係る、酸化環境において高温に耐えることができる耐熱材料の保護コーティングを備えた、直径10ミリメートルmm、厚さ2mm、及び密度1.2グラム毎立法センチメートルg/cm3であるC/Cコンポジットペレット。このサンプルは最終的には、直径が15mm、厚みが5mm試験1及び2のペレットになった。上述のフラッシュ焼結によって作製された、本発明に係る、酸化環境において高温に耐える耐熱材料の固体ペレット。このサンプルは、直径が50mm、厚みが5mmのペレットであった試験3~5。このようにして作製されたサンプルを、太陽炉において周辺空気の中で酸化試験を順次行った。太陽炉の中で、サンプルは、最大温度が維持されている間に、15.5メガワット毎平方メートルMW/m2の太陽フラックスに3分間継続して曝された。<試験1>以下の表並びに図1A及び図1Bの写真は、HfDyB42.7材料すなわち、Hf/Dyの原子比が2.7であるHfとDyB4との混合物の保護コーティングを有するC/Cコンポジットのペレットを含むサンプルから得られた結果を示す。このサンプルは上述の条件で成形され、試験された。以下の表において、Tcn、Δm、Ec、及びEoはそれぞれ、露出面の黒体温度の値alavaleurdelatemperaturecorpsnoirdexposition、質量変化の方向、消費された材料の厚みの値、及びC/CコンポジットにおけるHfDyB4材料の酸化層の厚みの値である。<試験2>以下の表並びに図2A及び図2Bは、HfCDyB42.7材料すなわち、Hf/Dyの原子比が2.7であるHfとDyB4との混合物の保護コーティングを有するC/Cコンポジットのペレットを含むサンプルから得られた結果を示す。サンプルは、上述の条件で成形され、試験された。以下の表において、Tcn、Δm、Ec、及びEoはそれぞれ、露出面の黒体温度の値alavaleurdelatemperaturecorpsnoirdexposition、質量変化の方向、消費された材料の厚みの値、及びC/CコンポジットにおけるHfCDyB4材料の酸化層の厚みの値である。双方の写真並びに試験1及び試験2における消費された材料の厚みに関する結果から分かるように、表面のコーティングすなわち、太陽フラックスに曝されたサンプルの面の減損が抑制されている。これにより、到達した最大温度具体的には2800°Cで3分以上継続する露出に対する高温の酸化環境において、この材料で構成された保護層の強度及び信頼性が示されている。これらの試験はまた、そのコーティングによって優れた保護層が構成されていることを示している。なぜなら、C/Cコンポジットのサンプルは、サンプルが酸化環境において太陽フラックスに曝された後、損傷のない状態のままであったからである。酸化環境において高温に耐える性能に関し、試験1及び2の保護材料から全体が形成された類似のサンプルについて同一の結果を得ることができる。<試験3>以下の表及び図3は、HfGdB62.7材料すなわち、Hf/Gdの原子比が2.7であるHfとGdB6との混合物のモノリシックなペレットで構成されているサンプルについて得られた結果を示している。このサンプルは、上述の条件で成形され、試験された。以下の表において、Tcn、Δm、Ec、及びEoはそれぞれ、露出面の黒体温度の値alavaleurdelatemperaturecorpsnoirdexposition、質量変化の方向、消費された材料の厚みの値、及びHfGdB6材料の酸化層の厚みの値である。<試験4>以下の表及び図4は、HfCGdB62.7材料のモノリシックで構成されているサンプルについて得られた結果を示している。このサンプルは、上述の条件で成形され、試験された。以下の表において、Tcn、Δm、Ec、及びEoはそれぞれ、露出面の黒体温度の値alavaleurdelatemperaturecorpsnoirdexposition、質量変化の方向、消費された材料の厚みの値、及びHfCGdB6材料の酸化層の厚みの値である。<試験5>以下の表及び図5は、ZrCGdB62.7材料のモノリシックなペレットで構成されているサンプルについて得られた結果を示している。このサンプルは、上述の条件で成形され、試験された。以下の表において、Tcn、Δm、Ec、及びEoはそれぞれ、露出面の黒体温度の値alavaleurdelatemperaturecorpsnoirdexposition、質量変化の方向、消費された材料の厚みの値、及びZrCGdB6材料の酸化層の厚みの値である。試験3~5における消費された材料の厚みに関する結果から分かるように、表面コーティングすなわち、太陽フラックスに曝されたサンプルの面の減損は抑制されている。これにより、到達した最大温度具体的には2050°C~2150°Cで3分以上継続する露出に対する高温の酸化環境において、この材料で構成された保護層の強度及び信頼性が示されている。また、図3~図5の写真において、これらのサンプルは構造的な損傷がない状態のままであったので試験に十分に耐えたことが分かる。超高温において、系の中にホウ化物の形態のガドリニウムを加えることにより、酸化された系の中に液相を形成できる。この液相は、2150°C以上の黒体温度において、又は、2300°Cより高い実際の温度において、HfO2の多孔性の耐熱骨格の表面端において孔を封止できる。従って、このことが酸化物層を通じて酸素の拡散を抑制するのに役立ち得る。