水との酸化反応により水素を発生し、水素との還元反応により再生可能な水素発生部と、前記水素発生部から供給される水素を燃料にして発電を行う発電機能及び前記水素発生部に供給する水素を生成するための水の電気分解を行う電気分解機能を有する発電電気分解部とを備え、前記水素発生部と前記発電電気分解部との間で水素及び水蒸気を含むガスを循環させる2次電池型燃料電池システムであって、前記水素発生部が複数の水素発生器によって構成され、前記複数の水素発生器それぞれを個別に温度制御することができる温度制御部を備えることを特徴とする2次電池型燃料電池システム。前記温度制御部は、前記複数の水素発生器のうちの少なくとも一つを、酸化反応に適した温度または還元反応に適した温度となるよう選択的に制御することを特徴とする請求項1に記載の2次電池型燃料電池システム。前記複数の水素発生器それぞれが、前記発電電気分解部に対してガス循環経路上並列に接続されており、前記複数の水素発生器それぞれへガスを循環させるか否か、および循環させる場合のガス流量を個別に制御することができる流量制御部を備えることを特徴とする請求項1または2に記載の2次電池型燃料電池システム。前記水素発生部は、水との酸化反応により水素を発生し、水素との還元反応により再生可能な金属を含み、前記金属の残量を測定する検知部を更に備え、前記流量制御部は、ガスを循環させている前記水素発生器における前記金属の残量が所定の値を下回ったと前記検知部が検知したときに該水素発生器へのガスの循環を停止し、他の前記水素発生器のいずれかへガスの循環を開始するよう制御することを特徴とする請求項3に記載の2次電池型燃料電池システム。前記流量制御部は、少なくとも二つの前記水素発生器へガスを循環させるよう制御し、前記温度制御部は、ガスを循環させる前記水素発生器のいずれかを酸化反応に適した温度となるよう制御し、他の前記水素発生器を還元反応に適した温度となるよう制御し、前記流量制御部は、発電時には、酸化反応に適した温度となるよう制御された前記水素発生器にガスを重点的に循環させ、充電時には、還元反応に適した温度となるよう制御された前記水素発生器にガスを重点的に循環させるよう制御することを特徴とする請求項3に記載の2次電池型燃料電池システム。前記温度制御部は、発電時または充電時に拘わらず、ガスを循環させる前記水素発生器の温度を還元反応に適した温度となるよう制御することを特徴とする請求項3に記載の2次電池型燃料電池システム。前記水素発生器同士を直列に接続するための直列循環経路と、前記直列循環経路の使用と不使用とを切り替える切り替え部とを備えることを特徴とする請求項3に記載の2次電池型燃料電池システム。前記水素発生器は、水との酸化反応により水素を発生し、水素との還元反応により再生可能な金属を含み、未酸化の前記金属または酸化した前記金属の残量を測定する検知部を更に備え、ガスを循環させている前記水素発生器において前記残量が所定の量を下回ったことを前記検知部が検知したとき、前記切り替え部の切り替えによって前記直列循環経路を使用し、直列接続された前記水素発生器同士の一方から他方へガスが供給されることを特徴とする請求項7に記載の2次電池型燃料電池システム。前記金属は鉄を含むことを特徴とする請求項4または8に記載の2次電池型燃料電池システム。前記直列循環経路の使用時に、直列接続された前記水素発生器同士の一方から他方へガスが供給され、前記温度制御部は、前記直列接続された水素発生器同士の一方では酸化反応が可能な温度となるよう制御し、他方の水素発生器では還元反応が可能な温度となるよう制御することを特徴とする請求項7に記載の2次電池型燃料電池システム。前記発電電気分解部は、燃料極と、酸化剤極と、前記燃料極と前記酸化剤極との間に挟持される固体電解質とを備え、前記固体電解質は固体酸化物電解質であることを特徴とする請求項1から10のいずれかに記載の2次電池型燃料電池システム。前記発電電気分解部は、前記発電機能を有する発電部と、前記電気分解機能を有する電気分解部とが別々に設けられており、少なくとも前記発電部は、燃料極と、酸化剤極と、前記燃料極と前記酸化剤極との間に挟持される固体電解質とを備え、前記固体電解質は固体酸化物電解質であることを特徴とする請求項1から10のいずれかに記載の2次電池型燃料電池システム。基材料主成分が鉄である水素発生器に水を加えて水素を発生させるときの化学反応すなわち鉄の酸化反応が起こるためには、触媒を利用しても約80°C以上の加熱が必要である。また、基材料主成分が鉄水素発生に伴って酸化鉄に変化である水素発生器に水素を加えて再生するときの化学反応すなわち酸化鉄の還元反応が起こるためには、触媒を利用しても約300°C以上の加熱が必要である。一方、EVが1回の充電で走行できる連続走行距離の目標を一般のガソリン車と同等の500kmとした場合、その目標を達成できるだけの水素発生量を確保するためには、基材料主成分が鉄である水素発生器は、酸化鉄換算で100kg必要であり、これを約80°C以上や約300°C以上に加熱するには大きなエネルギが必要となる。このため、燃料電池の省エネルギ特性が減損してしまう。また、加熱に要する時間が長くなることになるため、起動にも時間がかかる。なお、特許文献1で開示されている燃料電池、特許文献2で開示されている燃料電池のいずれも、複数の水素吸蔵合金タンクを順次使用するものであるが、当該タンクからは水素が出力されるだけであり、2次電池として機能するものではない。本発明は、上記の状況に鑑み、エネルギ効率の高い2次電池型燃料電池システムを提供することを目的とする。上記目的を達成するために本発明に係る2次電池型燃料電池システムは、水との酸化反応により水素を発生し、水素との還元反応により再生可能な水素発生部と、前記水素発生部から供給される水素を燃料にして発電を行う発電機能及び前記水素発生部に供給する水素を生成するための水の電気分解を行う電気分解機能を有する発電電気分解部とを備え、前記水素発生部と前記発電電気分解部との間で水素及び水蒸気を含むガスを循環させる2次電池型燃料電池システムであって、前記水素発生部が複数の水素発生器によって構成され、前記複数の水素発生器それぞれを個別に温度制御することができる温度制御部を備える構成としている。本発明によると、エネルギ効率の高い2次電池型燃料電池システムを実現することができる。本発明の実施形態について図面を参照して以下に説明する。尚、本発明は、後述する実施形態に限られない。<2次電池型燃料電池システムの構成>図1は、本発明の一実施形態に係る2次電池型燃料電池システムの全体構成を示す図である。図1に示す本発明の一実施形態に係る2次電池型燃料電池システムは、鉄の微粒子圧縮体が収容された水素発生器1を5つ備えている。さらに、図1に示す本発明の一実施形態に係る2次電池型燃料電池システムは、各水素発生器1を個別に加熱する複数のヒーター2と、各水素発生器1の温度を個別に検出する複数の温度センサ3と、各水素発生器1の未酸化鉄または酸化鉄の残量を個別に検出する残量センサ4とを備えている。残量センサ4は、例えば、未酸化鉄と酸化鉄の重量差を利用して、水素発生器1の重量変化から水素発生器1の未酸化鉄または酸化鉄の残量を検出するものを用いることができる。図1に示す本発明の一実施形態に係る2次電池型燃料電池システムは、水素を燃料として発電し水を発生する燃料電池の一つである固体酸化物型燃料電池SOFC5も備えている。各水素発生器1はそれぞれ、ガスを循環できるガス循環経路によってSOFC5に並列に接続されている。尚、本実施形態では、燃料電池として固体酸化物型燃料電池SOFCを用いたが、固体高分子型燃料電池PEFCなど、他の燃料電池であってもよい。上記循環経路には循環器6が設けられている。循環器6は、ブロア又はポンプであって、上記循環経路内のガスを所望の方向へ強制循環させる。また、各水素発生器1の両側の上記循環経路には、各水素発生器1へのガス流量を個別に制御する流量制御器7が設けられている。流量制御器7の制御によって、ガスの流出入のオンオフの切り替えと、ガスの流量の調整が行なわれる。尚、上記循環経路にある各水素発生器1の下流側の流量制御器7は省略してもよい。コントローラ8は、システム全体の制御を行うものであり、各温度センサ3から出力される各温度情報及び各残量センサ4から出力される各残量情報を元に、ヒーター2、循環器6、流量制御器7を個別に制御し、各水素発生器1の加熱温度、ガス流量などの反応条件を設定し、SOFC5に水素を供給してSOFC5に発電動作を行わせ、負荷であるモータ9を駆動させる。また、コントローラ8は、モータ9の回生電力が発生した場合や外部電源入力端子10に外部電源不図示からの電力が供給された場合すなわち充電時に、SOFC5を電気分解器として作動させ、水素発生器1の再生を行ってシステムの充電を行う。コントローラ8に接続されているリチウムイオン2次電池11は、起動時にヒーター2等を動作させるための電力を供給するものであって、SOFC5の発電又は外部電源入力端子10に外部電源不図示から電力が供給されることにより再充電可能である。<SOFCの構成及び動作>SOFC5は、図2に示す通り、O2-を透過する固体電解質12を挟み、両側にそれぞれ酸化剤極13と燃料極14が形成されている3層構造をなしている。SOFC5では、発電動作時に、燃料極14において下記の1式の反応が起こる。H2O2-→H2O2e-...1上記の1式の反応によって生成された電子は、負荷であるモータ9を通って、酸化剤極13に到達し、酸化剤極13において下記の2式の反応が起こる。1/2O22e-→O2-...2そして、上記の2式の反応によって生成された酸素イオンは、固体電解質12を通って、燃料極14に到達する。上記の一連の反応を繰り返すことにより、SOFC5が発電動作を行うことになる。また、上記の1式から分かるように、発電動作時には、燃料極14側においてH2が消費されH2Oが生成されることになる。一方、SOFC5では、電気分解器として作動する場合、上記の1式及び2式の逆反応が起こり、燃料極14側においてH2Oが消費されH2が生成される。上記のように燃料極14側で消費されたり生成されたりするガス水素ガス、水蒸気が、SOFC5の燃料極14側と水素発生器1との間を循環する。<水素発生器での反応>水素発生器1は、鉄の微粒子圧縮体を収容しているので、下記の3式に示す酸化反応により、水素を発生することができる。3Fe4H2O→Fe3O44H2...3上記の3式に示す鉄の酸化反応が進むと、鉄から酸化鉄への変化が進んで鉄残量が減っていくが、上記の3式の逆反応還元反応により、水素発生器1を再生することができ、システムを充電することができる。ここで、鉄Feと酸化鉄Fe3O4とのエネルギの関係を図3に示す。鉄Feは酸化鉄Fe3O4よりもエネルギが高いので、鉄Feが酸化鉄Fe3O4に変化する反応酸化反応は外部に熱を放出する発熱反応になり、酸化鉄Fe3O4が鉄Feに変化する反応還元反応は吸熱反応になる。また、反応が起こるには分子が活性化エネルギEa以上のエネルギを持つことが必要であるが、図3から分かるように、酸化反応の活性化エネルギEaFe→Fe3O4よりも、逆の還元反応の活性化エネルギEaFe3O4→Feの方が大きい。すなわち、鉄の酸化反応よりも酸化鉄の還元反応の方が反応しにくい。反応しやすさを示す反応速度定数kは、気体定数R、絶対温度T、頻度因子A、及び活性化エネルギEaを用いた下記の4式で表すことができる。そして、反応速度定数kと濃度との積で反応速度が与えられる。尚、周知の通り触媒を用いると、活性化エネルギEaを下げることができる。k=Aexp-Ea/RT...4上記の4式から分かるように、温度を上げると、指数関数的に反応速度kが上がることになる。実際上、水蒸気による鉄の酸化反応、水素ガスによる酸化鉄の還元反応が起きるためには、現在得られている触媒では、鉄の酸化反応で約80°C以上、活性化エネルギがより大きい酸化鉄の還元反応で約300°C以上の温度にすることが必要とされている。<水素発生器内の水蒸気分圧比>図4は、水素発生器1内の水蒸気分圧比について説明する図である。水素発生器1内に鉄Feと酸化鉄Fe3O4が混在する状態で、水素発生器1内に水素ガスと水蒸気の混合気体が存在するとき、鉄の酸化反応の反応速度と酸化鉄の還元反応の反応速度とが一致する平衡状態で安定する。図4に示す曲線はこの平衡状態を示している。この図が示すとおり、平衡状態における水蒸気分圧比は、高温になるほど高くなる。例えば、300°Cの温度条件下で水蒸気分圧比10の混合ガスを水素発生器1に投入すると、平衡状態での水蒸気分圧比は4<10であるので、水蒸気を消費する鉄の酸化反応が優勢になり、最終的に水蒸気分圧比4で安定する。これに対して、400°Cの温度条件下で水蒸気分圧比4の混合ガスを水素発生器1に投入すると、平衡状態での水蒸気分圧比は10>4であるので、水蒸気を生成する酸化鉄の還元反応が優勢になり、最終的に水蒸気分圧比10で安定する。このように、水素発生器1内では、平衡状態が保たれるよう、鉄の酸化反応または還元反応が進む。発電時にはSOFC5で水素が消費され水蒸気が生成されるので、水蒸気分圧比の高い混合ガスが水素発生器1に流入する。水素発生器1内の混合ガスの水蒸気分圧比が平衡状態より高くなれば、水蒸気を消費する鉄の酸化反応が進み、その結果、水蒸気分圧比が下がり、平衡状態に近づく。一方、充電時には、SOFC5で水蒸気の電気分解が行なわれ水素が発生するので、水蒸気分圧比の低い混合ガスが水素発生器1に流入する。水素発生器1内の混合ガスの水蒸気分圧比が平衡状態よりも低くなると、水蒸気を生成する鉄の還元反応が促進され、その結果、水蒸気分圧比が上がり、平衡状態に近づく。このように化学平衡のずれによって、発電動作又は充電動作が継続して行なわれる。同じ温度においては、このずれ、すなわち平衡曲線との乖離が大きいほど、鉄の酸化反応または還元反応の速度は速くなる。<2次電池型燃料電池システムの動作>次に、図1に示す本発明の一実施形態に係る2次電池型燃料電池システムをEVに搭載し、EVの動力源として利用した場合を例に挙げて、図1に示す本発明の一実施形態に係る2次電池型燃料電池システムの動作について説明する。EVの動力源には現在リチウムイオン2次電池が用いられているが、リチウムイオン2次電池の特性による各種制約から、1回の充電での走行距離の短いことが課題になっている。これに対して、図1に示す本発明の一実施形態に係る2次電池型燃料電池システムでは、EVの連続走行距離の目標を達成できるだけの水素発生量を確保する鉄量を5つの水素発生器1全体で担うことで、上記の課題を解決することができる。図5Aは、図1を簡略化して本発明の一実施形態に係る2次電池型燃料電池システムの動作を説明する図である。5つの水素発生器1は全体として、酸化鉄換算で約100kgの鉄を収容している。この鉄量は、EVが500kmの連続走行するのに必要なエネルギを50kWhとして、その電力量に相当する総水素発生量を確保するために必要な量である。個々の水素発生器1は、EVに必要な瞬間電力最大値EVの仕様により異なるが、ここでは一例として約50kWとするの発電に必要な単位時間当たり水素発生量を確保する鉄量を持つ。反応速度に依存するが、EVに必要な瞬間電力最大値が約50kWである場合、酸化鉄換算で10kg程度の鉄量があれば、EVに必要な瞬間電力最大値の発電に必要な単位時間当たり水素発生量を確保することができる。本実施形態では、水素発生器1を5つ設けているので、個々の水素発生器1は、酸化鉄換算で約20kgの鉄を収容している。EVを走行させるために水素発生器1に水素を発生させて発電を行う場合、コントローラ8は、1つの水素発生器1を、その水素発生器に対応するヒーター2によって80°C以上例えば、発電動作時設定温度100°Cに加熱し、さらに、その水素発生器に対応する流量制御器7を開き、循環器6を起動してガスを循環させる。SOFC5は、循環経路内にある水素ガスを消費し水蒸気を発生させながら発電を行う。ここで、水蒸気分圧比が図4に示す平衡曲線より高ければ鉄の酸化反応が優勢になり、上記1つの水素発生器1内で水蒸気が水素ガスに置き換わる。この水素ガスが、再びSOFC5で消費され水蒸気が発生するというサイクルで発電が継続される。尚、残り4つの水素発生器1は常温であり、水蒸気や水素ガスを循環させない。一方、水素発生器1を再生してシステムの充電を行う場合、コントローラ8は、再生対象である1つの水素発生器1を、その水素発生器に対応するヒーター2によって300°C以上例えば、充電動作時設定温度320°Cに加熱し、さらに、その水素発生器に対応する流量制御器7を開き、循環器6を起動してガスを循環させる。また、SOFC5を電気分解器として作動させる。この場合、SOFC5は循環経路内にある水蒸気を消費し水素ガスを発生させる。ここで、水蒸気分圧比が図4に示す平衡曲線より低ければ酸化鉄の還元反応が優勢になり、上記再生対象である1つの水素発生器1内で水素ガスが水蒸気に置き換わる。この水蒸気が、再びSOFC5で消費され水素ガスが発生するというサイクルで上記再生対象である1つの水素発生器が再生されシステムの充電が継続される。尚、残り4つの水素発生器1は常温であり、水蒸気や水素ガスを循環させない。このように、5つの水素発生器1全体を加熱するのでなく、1つの水素発生器1のみを加熱するようにし、さらに、発電動作時の加熱設定温度と充電動作時の加熱設定温度とを異なるようにしているので、加熱に要するエネルギを抑えることができ、エネルギ効率を高くすることができる。また、無駄な加熱を防止することができ、水素発生器1の温度サイクル数が無駄に増えないので、水素発生器1の耐久年数が向上する。残量センサ4によって、発電時は未酸化の鉄Feが、充電時は酸化鉄Fe3O4が所定量より少なくなったことが検知されれば、加熱する水素発生器を、各々、未酸化の鉄Feまたは酸化鉄Fe3O4の残量が所定量より多い別の水素発生器1に順次切り替えていけばよい。残量は、水素発生器1の各々について検知してもよいし、水素発生器1のいずれかが満充電された時はそれを記憶するようにしておけば、その水素発生器1については改めて残量を検知しなくてもよい。所定量より多い水素発生器1の内のどの水素発生器1に切り替えるかは、最も近くに配置されている水素発生器1に切り替えてもよいし、未酸化の鉄Feまたは酸化鉄Fe3O4の残量が最も多い水素発生器1に切り替えてもよい。近くに配置された水素発生器1であれば、加熱されていた水素発生器1から外部に放出される熱によって、ある程度温められているので、加熱するエネルギが節約できる。尚、前記所定量は発電時と充電時とで同じ値であっても良く異なる値であっても良い。このように未酸化の鉄Feの残量を検知し、加熱する水素発生器1を順次切り替えていくことにより、100kgの鉄総量で目標とする連続走行距離最長500kmを充電なしに走行することができる。同様に、酸化鉄Fe3O4の残量を検知し、加熱する水素発生器1を順次切り替えていけば、最長500km走行できるだけの燃料を再生することができる。勿論、走行の途中で、適時、充電を行なってもよい。尚、不図示の圧力制御弁を各水素発生器1の出口側に設ければ、循環器6で加圧することで個々の水素発生器1内の圧力を制御することもできる。水素発生器1内の圧力を上げることで、鉄の酸化反応や酸化鉄の還元反応の反応速度を上げることができる。また、本実施形態では、個々の水素発生器1は、EVに必要な瞬間電力最大値の発電に必要な単位時間当たり水素発生量を確保することができる鉄量を有しているが、EVは瞬間電力最大値の電力を常時必要とするわけではないので、個々の水素発生器1の鉄量を、EVに必要な瞬間電力最大値の発電に必要な単位時間当たり水素発生量を確保することができる量より少なくし、EVの運転状況に応じて同時に加熱する水素発生器の個数を調整するようにしてもよい。また、本実施形態では、1つのSOFC5が発電も水の電気分解も行っているが、図5Bのように、複数の水素発生器1それぞれが、燃料電池例えば発電専用のSOFCと水の電気分解器例えば水の電気分解専用のSOFCそれぞれにガス循環経路上並列に接続される構成にしてもよい。また、水素発生器1の基材料主成分は、鉄に限定されず、水で酸化し水素で還元できるもの例えばマグネシウム合金等であればよい。尚、発電用には燃料電池を用いるが、水の電気分解器は必ずしも燃料電池でなくてもよく、水を電気分解できる装置であれば何でもよい。<2次電池型燃料電池システムの電力回生対応動作>次に、図1に示す本発明の一実施形態に係る2次電池型燃料電池システムの加減速対応動作について説明する。EVに搭載された燃料電池の充電は、車の使用者が意図的に外部電源につないで充電するだけでなく、走行中の減速時や下り坂走行時等でモータを発電機とし、車両の運動エネルギを電力として回生することもできる。このように車では加減速が比較的頻繁に繰り返されため、EVにおける回生電力の発生消滅も比較的頻繁に繰り返される。しかしながら、上述した動作のように発電動作時に加熱対象の水素発生器1を80~100°C程度にしてEVを走行していると、回生電力を用いて2次電池型燃料電池システムの充電を行う必要が生じたとき、加熱対象の水素発生器1をさらに300°C以上まで加熱しなければならず、1つの水素発生器1でも比較的大量の鉄を収容していることもあって回生電力の発生消滅の急な変化に加熱対象の水素発生器1の温度を追従させることができない。そこで、酸化鉄Fe3O4の還元反応の反応速度が十分大きくなる条件、例えば加熱対象の水素発生器1の温度を300°C以上に維持しておけば、酸化鉄Fe3O4の還元反応、鉄Feの酸化反応ともに十分な反応速度での反応が可能になる。例えば、300°Cに固定すると、SOFC5の発電動作により循環経路内の水蒸気分圧比が4以上になれば鉄Feの酸化反応が進み、回生電力を用いたSOFC5の電気分解動作により循環経路内の水蒸気分圧比が4を下回れば酸化鉄Fe3O4の還元反応が進むことになり図4参照、加減速が頻繁に繰り返されても回生電力を利用することができる。そこで、発電動作時であっても、加熱対象の水素発生器1の温度を300°C以上に維持しておく動作モード加減速対応動作モードを設けておき、必要なとき例えば山道走行時に前記加減速対応動作モードを車の運転者が手動あるいは自動で選択できるようにすることが好ましい。このように、必要時のみ高温に設定すれば、高温設定のためのエネルギを常時与える必要はなく、また発電時は鉄Feの酸化反応、即ち発熱反応が起こるため、1つの水素発生器1で発電も充電も行なう場合、ヒーター2による加熱はそれ程しなくても高温を維持することができる。図6は、図1を簡略化して本発明の一実施形態に係る2次電池型燃料電池システムの電力回生対応動作を説明する図である。上述のように、1つの水素発生器1によって発電充電を行なうのではなく、以下に説明するように、複数の水素発生器1を使用し、一方を鉄Feの酸化反応が可能な温度、他方を酸化鉄Fe3O4の還元反応が可能な温度に設定しておき、発電時と充電時とで重点的に混合ガスを循環させる水素発生器1を選択する制御を行なってもよい。具体的には、図6において、コントローラ8が水素発生器1のヒーター2を制御することにより、右側の水素発生器1aは鉄Feの酸化反応が可能な温度例えば80~100°C以上に維持し、左側の水素発生器1bは酸化鉄Fe3O4の還元反応が可能な温度例えば300°Cに維持する。また、コントローラ8は、発電動作によって循環経路内の水蒸気分圧比が所定値より高くなれば右側の水素発生器1aへ、充電動作によって所定値より低くなれば左側の水素発生器1bへ重点的に混合ガスが回るように、流量制御器7を制御する。このようにすると、各々の反応が可能な温度に維持された水素発生器1へガスが重点的に回るため、発電充電を効率よく行なうことができる。また、発電用と充電用の水素発生器1を分けることにより、同一の水素発生器1で発電充電を繰り返すサイクル数を少なくし、耐久年数を向上させることができる。尚、水蒸気分圧比の検出は、水蒸気センサ例えば、水蒸気圧の変化をインピーダンスの変化として検出する酸化アルミニウムセンサを設けてもよいが、SOFC5の電流をモニタし、その積算値から推定する方法によって実施してもよい。<2次電池型燃料電池システムの直列接続動作>図1に示す本発明の一実施形態に係る2次電池型燃料電池システムに、水素発生器1同士を直列に接続するための直列循環経路と、循環経路を切り替えるための切り替えバルブ15を追加した構成を図7に示す。図7に示す構成では、コントローラ8が切り替えバルブ15を制御して、水素発生器1同士を直列に接続することができる。図8は、図7を簡略化して本発明に係る2次電池型燃料電池システムの動作を説明する図である。残量センサ4によって、発電時に右側の水素発生器1aの未酸化の鉄Feが所定量より少なくなったことが検知されると、すぐに右側の水素発生器1aから左側の水素発生器1bに切り替えずに、図8に示すように、水素発生器1aと水素発生器1bとを直列接続するとよい。これにより、水素発生器1aの発熱反応によって温度上昇しているガスを水素発生器1bに供給して、水素発生器1bに熱を伝達することができるので、ヒーター2による加熱エネルギを少なくすることができる。水素発生器1bが酸化反応が可能な温度に達したことを温度センサ3が検知すれば、コントローラ8が切り替えバルブ15を再び制御して、水素発生器1aと水素発生器1bとを並列接続に戻し、水素発生器1bのみにガスが流入するよう流量制御器7を制御すればよい。図9も、図7を簡略化して本発明に係る2次電池型燃料電池システムの動作を説明する図である。図8では、2つの水素発生器1を、一方から他方に切り替える際に一時的に直列に接続したが、図9では、設定温度の異なる2つの水素発生器1を直列につないだ状態で、発電動作又は充電動作を継続する。図9において、右側の水素発生器1aは酸化反応が可能な温度例えば80~100°C以上にし、左側の水素発生器1bは還元反応が可能な温度例えば300°Cにし、SOFC5は電気分解動作をしている状態とする。通常、SOFC5が電気分解をする場合、すなわち充電する場合、左側の水素発生器1b内の酸化鉄を還元するには、300°Cであれば水蒸気分圧比は4を十分下回るようにしなければならない図4参照。しかし、SOFC5での電気分解が十分行なわれない、あるいは効率が低い場合を想定すると、水蒸気分圧比が十分下がらないまま、左側の水素発生器1bに混合ガスが流入する。その結果、左側の水素発生器1bでの酸化鉄Fe3O4の還元反応が促進されず、水蒸気が十分発生しないため、SOFC5での電気分解も促進されない、といった悪循環が生まれる可能性がある。そこで、SOFC5と左側の水素発生器1bとの間に、右側の水素発生器1aを直列に接続し、SOFC5での電気分解において混合ガスの水蒸気分圧比が4を十分下回らなかった場合でも、右側の水素発生器1aでの鉄の酸化反応により水蒸気を消費させ、水蒸気分圧比が4を十分下回る混合ガスを左側の水素発生器1bに供給するようにすれば、水素発生器1bでの酸化鉄Fe3O4の還元反応が促進され、水蒸気分圧比の高い混合ガスがSOFC5に供給され、SOFC5での電気分解が促進されるという好循環が生まれる。以上のように、右側の水素発生器1a及び左側の水素発生器1b全体としては、SOFC5での電気分解により消費された水蒸気に相当するだけの酸化鉄の還元が行われるので、SOFC5での電気分解の効率を向上させることにより、システム全体として再生効率が向上する。尚、発電時は、SOFC5と酸化反応が可能な温度の水素発生器1の間に還元反応が可能な温度の水素発生器1を直列に接続することにより、同様に発電効率を上げることができる。図8、図9のいずれの場合も、加熱対象の1つの水素発生器1のみをSOFC5に対して並列に接続し直せば、加熱対象の1つの水素発生器1のみにおいて鉄の酸化反応あるいは酸化鉄の還元反応を行うことができる。以上の本実施形態において、複数の水素発生器1を並列または直列に接続することによって、加熱エネルギを節約し、エネルギ効率の高い2次電池型燃料電池システムを提供することができる。