雄ねじ部と、該雄ねじ部より管端側に延在するノーズ部とを有するピンと、前記雄ねじ部とねじ結合されてねじ部をなす雌ねじ部と、前記ピンのノーズ部外周面に相対するノーズ部内周面とを有するボックスとを有し、前記ねじ結合により前記ピンとボックスとが結合されてピンの前記ノーズ部外周面とボックスの前記ノーズ部内周面とが半径方向にメタル‐メタル接触しその接触部がシール部をなす管のねじ継手であって、ボックスのねじ部およびシール部にあたるボックス内面に、硬さがビッカース硬さで310以上のめっきが施されてなり、前記ねじ結合の際にボックス側のノーズ部内周面と最初に接触するピン側のノーズ部外周面上の部位であるシールポイントにおけるピン外径で定義したシール径Dと、前記シールポイントがボックスで縮径されたとしたときの該縮径量で定義した干渉量δとから、δDで算出されるシール部の管周方向のシール干渉量比が0002以上であることを特徴とする管のねじ継手。前記シール部における前記ピンのノーズ部外周面がトロイド状であり、前記シール部における前記ボックスのノーズ部内周面が管軸断面でテーパ状であるラジアルシールタイプであることを特徴とする請求項1に記載の管のねじ継手。前記シール部における前記ピンのノーズ部外周面が管軸断面でテーパ状であり、前記シール部における前記ボックスのノーズ部内周面がトロイド状であることを特徴とする請求項1に記載の管のねじ継手。前記めっきの硬さがビッカース硬さで350以上700以下であることを特徴とする請求項1~3のいずれかに記載の管のねじ継手。上記の特許文献1には、ボックス側に施すめっきの硬さをHv300以下として潤滑剤の役割を担わせ、ピンとボックスとの間のかじりを回避する技術が開示されている。しかしながら、ラジアルシールタイプの継手はシール位置での締付時の摺動距離が長く、シール干渉量も大きい場合には、かじりが発生してしまう場合があった。そこで、本発明は、ラジアルシールタイプの継手でシール干渉量を大きくしてシール性を確保した場合においても耐ゴーリング性を損なうことのない、つまり、耐ゴーリング性とシール性とが両立する、優れたシール部を有する鋼管用ねじ継手を提供することを目的とする。発明者らは、相反する性能である耐ゴーリング性とシール性とを両立する優れたシール部を有する鋼管用ねじ継手について種々の検討を行った。その結果、ピンとボックスのいずれか一方のシール部がトロイド状円錐曲線回転面形状の形状であり、ピンとボックスの他方のシール部に直線テーパが付与されているラジアルシールタイプのねじ継手において、ピンあるいはボックスに施すめっきの硬度と、シール干渉量δをシール径Dで除した比率であるシール干渉量比δ/Dとを特定の範囲を満足させることにより、耐ゴーリング性とシール性との両立が達成できることを見出し、本発明を完成させた。すなわち、本発明は、以下の通りである。1雄ねじ部と、該雄ねじ部より管端側に延在するノーズ部とを有するピンと、前記雄ねじ部とねじ結合されてねじ部をなす雌ねじ部と、前記ピンのノーズ部外周面に相対するノーズ部内周面とを有するボックスとを有し、前記ねじ結合により前記ピンとボックスとが結合されてピンの前記ノーズ部外周面とボックスの前記ノーズ部内周面とが半径方向にメタル‐メタル接触しその接触部がシール部をなす管のねじ継手であって、ボックスのねじ部およびシール部にあたるボックス内面に、硬さがビッカース硬さで310以上のめっきが施されてなり、前記ねじ結合の際にボックス側のノーズ部内周面と最初に接触するピン側のノーズ部外周面上の部位であるシールポイントにおけるピン外径で定義したシール径Dと、前記シールポイントがボックスで縮径されたとしたときの該縮径量で定義した干渉量δとから、δDで算出されるシール部の管周方向のシール干渉量比が0002以上であることを特徴とする管のねじ継手。2前記シール部における前記ピンのノーズ部外周面がトロイド状であり、前記シール部における前記ボックスのノーズ部内周面が管軸断面でテーパ状であるラジアルシールタイプであることを特徴とする前記1に記載の管のねじ継手。3前記シール部における前記ピンのノーズ部外周面が管軸断面でテーパ状であり、前記シール部における前記ボックスのノーズ部内周面がトロイド状であることを特徴とする前記1に記載の管のねじ継手。4前記めっきの硬さがビッカース硬さで350以上700以下であることを特徴とする前記1~3のいずれかに記載の管のねじ継手。本発明によれば、優れた耐ゴーリング性とシール性とを兼ね備えたねじ継手が得られる。本発明に係る管のねじ継手は、例えば図1に示すように、雄ねじ部図1中には図示は省略と、該雄ねじ部7より管端側に延在するノーズ部8と、該ノーズ部8の先端に設けられたショルダ部12とを有するピン3と、前記雄ねじ部とねじ結合されてねじ部をなす雌ねじ部図1中には図示は省略と、前記ピン1のノーズ部外周面に相対するノーズ部内周面と、前記ピン1のショルダ部12に当接するショルダ部14とを有するボックス1とを有し、前記ねじ結合により前記ピンとボックスとが結合されてピン部材の前記ノーズ部外周面とボックスの前記ノーズ部内周面とがメタル‐メタル接触しその接触部がシール部20をなす管のねじ継手である。ここで、図1の例では、シール部20におけるピンのノーズ部外周面がトロイド状円錐曲線回転面形状で、シール部20におけるボックスのノーズ部内周面が管軸方向断面でテーパ状管軸方向に対して傾きを持つ直線であるラジアルシールタイプのねじ継手であるが、これとは逆に、図2に示すように、シール部20におけるボックスのノーズ部内周面がトロイド状円錐曲線回転面形状で、シール部20におけるピンのノーズ部外周面が管軸方向断面でテーパ状管軸方向に対して傾きを持つ直線であるラジアルシールタイプのねじ継手であってもよい。これらのねじ継ぎ手において、シール性、すなわち、気密性を向上させるためには、シール径Dと干渉量δとから、δDで算出されるシール部の管周方向のシール干渉量比が0002以上であるものとする。ここで、シール径D、干渉量δとは、図1あるいは図2に示すとおり、シール径Dは、ねじ結合の際にボックス1側のノーズ部内周面と最初に接触するピン3側のノーズ部外周面上の部位であるシールポイントにおけるピン外径のことであり、干渉量δは、ねじ結合の際に前記シールポイントがボックス1で縮径されたとしたときの該縮径量のことである。シール干渉量比δ/Dは図1、図2の※に記載したとおり、シール部の管周方向のひずみを意味する。尚、シール部の管周方向のシール干渉量比δ/Dは、大きくしすぎると耐ゴーリング性の点で不利となるため、0.020以下が好ましい。さらに、本発明では、ボックスのねじ部およびシール部にあたるボックス内面、すなわち、図5bにおける雌ねじ部5と、図1あるいは図2におけるシール部20に相当するボックス内面に、硬さがビッカース硬さで310以上のめっきが施されてなるものとする。これらの部位にめっきが施す理由は、これら部位が最もゴーリングが発生しやすいからであり、めっきを施すことによりピンとボックスとの金属間接触を緩和してゴーリングの発生を抑制することができる。ここで、めっきの硬さがビッカース硬さで310未満であると、シール干渉量比を0002以上と高く設定した場合には、ゴーリング発生の抑制効果が十分でない。したがって、めっきの硬さはビッカース硬さで310以上、好ましくは350以上700以下とする。めっきの硬さをビッカース硬さで350以上700以下とすることにより、シール干渉量範囲を広く設定することが可能となり、ねじへの加工時の切削精度の公差範囲を大きく設定することが可能となり、ねじ継手製作時の歩留まり向上も期待できる。めっきとしてはCuSn合金めっきが挙げられ、ビッカース硬さ310以上を満足するめっきとして、Sn含有量を15~65質量とし残部をCuおよび不可避的不純物としためっきが挙げられる。図3は、CuSn合金めっきにおいて、Sn含有量を変化させた場合のめっきのビッカース硬さを示すグラフである。CuSn合金めっき中のSn含有量を調整して、めっきの硬さを調整することができる。この他、ビッカース硬さが310以上を満足するものとして、Crめっきが挙げられるが、本発明で用いるめっきは上述のCuSn合金めっきやCrめっきに限定されるものではない。なお、めっき厚は通常油井管用ねじ継手で行われているめっきと同等でよく、3~30μmが採用できる。外径958インチ×肉厚0545インチの鋼管を供試管として、この管を接続するねじ継手を作成した。ねじ継手は、ピンのノーズ部外周面あるいはボックスのノーズ部内周面の一方のシール部がトロイド状円錐曲線回転面形状で、このトロイド状の面の管軸方向断面における曲線が半径1インチ~3インチの円弧で構成され、ピンのノーズ部外周面あるいはボックスのノーズ部内周面の他方のシール部が管軸に対して3~5°の範囲の角度をなすテーパ状であるラジアルシールタイプのねじ継手を作成した。ねじ継手のボックスの内面には、Cuめっき、CuSn合金めっき、Crめっきのいずれかを施した。めっき厚は12μmとした。表1に、供試管の材質、シール部の形状、めっき種類、めっき硬さ、シール干渉量比δ/Dを示す。なお、表1中の供試管の材質におけるCr鋼は降伏強度110ksi級の13Cr鋼であり、C鋼は降伏強度125ksi級のAPIにて規定された鋼種Q125である。これらのねじ継手を対象に、ISO13679に規定されているMBテスト、および、気密性を評価するシリーズAテストを実施した。MBテストは耐ゴーリング性を評価するものであり、予めシール部、ねじ部に潤滑剤を塗布し、20回以上の締付け締戻しで焼付きが生じない場合を良好◎、10回~19回の締付け締戻しで焼付きが生じた場合を可○、5回~9回の締付け締戻しで焼付きが生じた場合を不可△、4回までの締付け締戻しで焼付きが生じた場合を悪×として評価した。シリーズAテストは、1回の締付けを行なった後に実施し、シール失効有のものを×、シール失効無のものを○として評価した。シール失効はISO13679で規定された流体漏洩の基準値を元に判定される。表1に耐ゴーリング性およびシール性の評価を示す。また、表1には、耐ゴーリング性が○あるいは◎であり、かつ、シール失効が無い○場合を総合評価○、それ以外を総合評価×として示した。また、図4には、干渉量比δ/Dを横軸に、めっき硬さHvを縦軸にとり、表1中の総合評価をプロットしたグラフを示す。表1、図4の結果から、シール干渉量比δ/Dおよびめっき硬さが本発明の範囲を満足する場合、総合評価は○であり、高いシール性と耐ゴーリング性とを両立していることがわかる。特に、めっき硬さHvを350以上とした場合には、20回のMBテストでゴーリングが生じておらず、特に耐ゴーリング性が高いことがわかる。