ジフルオロメタンを30~50質量及び2333テトラフルオロプロペンを70~50質量含む冷媒組成物。ジフルオロメタンを35~45質量及び2333テトラフルオロプロペンを65~55質量含む、請求項1に記載の冷媒組成物。更に重合防止剤を含む、請求項1又は2に記載の冷媒組成物。更に安定剤を含む、請求項1又は2に記載の冷媒組成物。更に冷凍機油を含む、請求項1又は2に記載の冷媒組成物。熱交換器内での温度グライドによる熱交換効率の低下を防ぐ対策を施した冷凍装置で用いる、請求項1~5のいずれかに記載の冷媒組成物。更に圧力損失の影響を低減する対策を施した冷凍装置で用いる、請求項6に記載の冷媒組成物。熱交換器内での温度グライドによる熱交換効率の低下を防ぐ対策が、対向流により空気との温度差ムラをなくすこと、蒸発器入口付近の着霜を防止すること、及び、熱交換器の熱伝達率を増加させること、の少なくとも一つである、請求項6に記載の冷媒組成物。圧力損失の影響を低減する対策が、熱交換器の管径を大きくしたりパス数を最適化すること、空調機内配管及び連絡管の管径を大きくしたり長さを短くすること、膨張機構としてエジェクタを利用すること、及び、エコノマイザーサイクルを利用すること、の少なくとも一つである、請求項7に記載の冷媒組成物。近年、GWPの小さな冷媒が提案されているが、蒸気圧縮式の冷凍サイクル機器に使用する場合には、従来使用の冷媒と比べて沸点が高く作動圧力が低いため、従来の機器構成のままでは圧力損失などの影響で十分な性能が得られない。よって、冷房や暖房性能を確保するためには機器を大型化するなどの対策が必要になる。本発明は、GWPが小さく温暖化への直接影響に優れる、また機器で使用したときのエネルギー効率が良好温暖化への間接影響に優れるである、総合的な環境負荷量を改善した冷媒組成物を提供することを目的とする。本発明者は、上記課題に鑑みて鋭意研究を重ねた結果、30~50質量のジフルオロメタンと70~50質量の2333テトラフルオロプロペンHFO1234yfを含む冷媒組成物を採用することにより上記課題を解決できることを見出した。即ち、本発明は、下記の冷媒組成物に関する。項1.ジフルオロメタンを30~50質量及び2333テトラフルオロプロペンを70~50質量含む冷媒組成物。項2.ジフルオロメタンを35~45質量及び2333テトラフルオロプロペンを65~55質量含む、上記項1に記載の冷媒組成物。項3.更に重合防止剤を含む、上記項1又は2に記載の冷媒組成物。項4.更に安定剤を含む、上記項1又は2に記載の冷媒組成物。項5.更に冷凍機油を含む、上記項1又は2に記載の冷媒組成物。項6.熱交換器内での温度グライドによる熱交換効率の低下を防ぐ対策を施した冷凍装置で用いる、上記項1~5のいずれかに記載の冷媒組成物。項7.更に圧力損失の影響を低減する対策を施した冷凍装置で用いる、上記項6に記載の冷媒組成物。項8.熱交換器内での温度グライドによる熱交換効率の低下を防ぐ対策が、対向流により空気との温度差ムラをなくすこと、蒸発器入口付近の着霜を防止すること、及び、熱交換器の熱伝達率を増加させること、の少なくとも一つである、上記項6に記載の冷媒組成物。項9.圧力損失の影響を低減する対策が、熱交換器の管径を大きくしたりパス数を最適化すること、空調機内配管及び連絡管の管径を大きくしたり長さを短くすること、膨張機構としてエジェクタを利用すること、及び、エコノマイザーサイクルを利用すること、の少なくとも一つである、上記項7に記載の冷媒組成物。本発明の冷媒組成物によれば、以下の効果が達成される。1従来使用のR407C及びR410Aと比較してGWPが小さい。2オゾン破壊係数ODP:OzoneDepletionPotentialがゼロであり、使用後の冷媒組成物が完全に回収されなかった場合でもオゾン層の破壊に関与しない。3特に熱交換器内での温度グライドによる熱交換効率の低下を防ぐ対策を施したエアコンに使用した場合にAPFが優れている。即ち、従来使用のR407C又はR410Aを用いたエアコンと同等又はそれ以上のエネルギー効率を示し、地球温暖化への関与が小さい。本発明者は、HFC32とHFO1234yfの混合冷媒において、HFC32の混合割合に応じて混合冷媒の性能がどのように変化するかをAPFにより評価した。なお、評価に際しては、R410Aを使用したエアコンのAPFを基準とした。その結果、HFO1234yfを単独で用いた場合には、基準の80のAPFを示した。これはHFO1234yfの単位流量当たりの冷凍能力が小さいため、運転周波数を高くする必要があり、流速が速くなったことにより圧力損失が増加したためと考えられる。また、HFO1234yfの沸点が高いため、蒸発圧力が低くなり、圧力損失の影響度合いが大きくなったことから、蒸発温度が低下したためと考えられる。これに対し、HFO1234yfよりも沸点が低く圧力が高いHFC32を添加することで冷媒の圧力を高くでき、APFが増加することが予想された。しかしながら、HFC32を添加すると、驚くべきことに10質量のHFC32の添加ではHFO1234yf単独と比べてむしろAPFが低下した。そこで、更にHFC32の割合を増加したところ、HFC32を30質量加えた場合にやっとHFO1234yf単独と同等のAPFに達した。更にHFC32を添加するとAPFは増加し、60質量添加した場合には基準の93に達した。しかしながら、HFC32のGWPはR410Aの2075よりは小さいが、依然として675と大きい。一方、HFO1234yfのGWPは4と小さい。従って、HFC32とHFO1234yfの混合冷媒をR410Aの代替冷媒とするには、60質量以上のHFC32を添加するのではなく、できるだけHFC32の含有量を減らすことが好ましい。別の観点として、冷媒組成物の可燃性の問題がある。HFC32及びHFO1234yfはどちらも微燃性を示す冷媒ではあるが、HFC32の燃焼性の方が高い。燃焼性の指標の一つであるRF数で示すとHFC32は40kJg、HFO1234yfは34kJgである。また、燃焼伝播速度を比較するとHFO1234yfは12cmsecであるのに対して、HFC32は67cmsecであり、HFC32の燃焼性の方が高い。従って、燃焼性の観点でもHFC32の割合を低くする方が有利である。HFO1234yfにHFC32を添加すると混合冷媒の圧力は増加する。よって、HFC32を添加した際に一旦APFが低下する原因としてはHFC32とHFO1234yfの非共沸性が考えられる。この非共沸性によるAPFの低下を改善するには、冷凍装置において、熱交換器内での温度グライドによる熱交換性能の低下を防ぐ対策を施すことが求められる。上記対策としては、1対向流により空気との温度差ムラをなくすこと、2蒸発器入口付近の着霜を防止すること、及び、3熱交換器の熱伝達率を増加させること、の少なくとも一つが挙げられる。例えば、1については、熱交換器で冷房暖房を対向流にすることが挙げられる。また、2については、蒸発器入口付近に除霜手段を設けることが挙げられる。また、3については、高性能な伝熱管を用いることが挙げられる。上記対策を施した冷凍装置においてHFC32とHFO1234yfの混合冷媒を用いた場合には、HFC32を30質量混合した場合に基準の95のAPFが得られ、40質量混合した場合に基準の100のAPFが得られ、50質量混合した場合に基準の102のAPFが得られた。即ち、上記対策を施した冷凍装置に対しては、HFC32を30~50質量及びHFO1234yfを70~50質量含む冷媒組成物によれば、R410Aと同等の性能が得られることが分かった。上記対策を施した冷凍装置は、更に圧力損失の影響を低減する対策を施してもよい。この対策としては、A熱交換器の管径を大きくしたりパス数を最適化すること、B空調機内配管及び連絡管の管径を大きくしたり長さを短くすること、C膨張機構としてエジェクタを利用すること、及び、Dエコノマイザーサイクルを利用すること、の少なくとも一つが挙げられる。例えば、Aについては、圧縮機を大きくすることが挙げられる。これらの対策改造の具体例としては、例えば、特開2009222362号公報、特開2009222360号公報、特開2009222359号公報に記述がある。一方、HFO1234yfの単独使用でも、冷凍装置を上記の通りに改造することによりAPFを増加させることができる。例えば、圧力損失の影響を低減する対策により約10、更に圧縮機の適正化により約5増加した。これにより、HFO1234yfの単独使用でも基準の95ほどのAPFが得られるが、HFO1234yfを単独使用する際は、改造の程度が実用的でない。実用的な改造範囲でR410Aと同等のAPFを示す冷媒としては、本発明ではHFC32を30~50質量及びHFO1234yfを70~50質量含む冷媒組成物を提案する。かかる範囲ならば、R410Aと同等のAPFを保ちつつ、燃焼性やGWPを低く抑えることができる。好ましくは、本発明の冷媒組成物は、HFC32を35~45質量及びHFO1234yfを65~55質量含み、より好ましくは、HFC32を35~40質量及びHFO1234yfを65~60質量含む。本発明の冷媒組成物は、高い安定性を示すが、過酷な使用条件において高度の安定性が要求される場合には、必要に応じて安定剤を添加することができる。安定剤としては、例えば、iニトロメタン、ニトロエタン等の脂肪族ニトロ化合物;ニトロベンゼン、ニトロスチレン等の芳香族ニトロ化合物、ii14-ジオキサン等のエーテル類;22333-ペンタフルオロプロピルアミン、ジフェニルアミン等のアミン類;ブチルヒドロキシキシレン、ベンゾトリアゾール等が挙げられる。安定剤は、単独又は2種以上を組み合わせて使用することができる。安定剤の使用量は、その種類により異なるが、冷媒組成物の性質に支障ない程度とする。安定剤の使用量は、HFC32とHFO1234yfの混合物100重量部に対して、通常001~5重量部程度が好ましく、005~2重量部程度がより好ましい。本発明の冷媒組成物は、更に重合禁止剤を含んでもよい。重合禁止剤としては、例えば、4-メトキシ-1-ナフトール、ヒドロキノン、ヒドロキノンメチルエーテル、ジメチル-t-ブチルフェノール、26-ジ-tert-ブチル-p-クレゾール、ベンゾトリアゾール等が挙げられる。重合禁止剤の使用量は、HFC32とHFO1234yfの混合物100重量部に対して、通常001~5重量部程度が好ましく、005~2重量部程度がより好ましい。本発明の冷媒組成物は、更に冷凍機油を含んでもよい。冷凍機油としては、例えば、ポリアルキレングリコール、ポリオールエステル、ポリビニルエーテル、アルキルベンゼン、鉱油等が利用できるが、これらに限定されない。本発明の冷媒組成物を適用する冷凍装置としては、業務用家庭用エアコン単数又は複数の室内機及び室外機を冷媒配管で接続したセパレート型のエアコンに限らず、ケーシング内に冷媒回路が一体的に収容されたウィンドウ型ポータブル型などのエアコンの他、ダクトで冷温風を搬送するルーフトップ型やセントラル型でもよい、カーエアコン、自動販売機用ヒートポンプ、冷蔵庫、海上輸送等のコンテナ内や冷蔵庫を冷却する冷凍機、チラーユニット、ターボ冷凍機等があるが、これらに限定されない。また、給湯装置、床暖房装置、融雪装置等の暖房サイクル専用機にも使用できる。特に、機器の小型化が要求される業務用家庭用エアコン、カーエアコン、自動販売機用ヒートポンプ、冷蔵庫、チラーユニットの冷媒組成物として有用である。これらの冷凍装置は、前記の通り、熱交換器内での温度グライドによる熱交換性能の低下を防ぐ対策が施されていることが好ましい。具体的な冷凍装置/熱交換器については、例えば、特開2009222362号公報の請求項1記載の装置、請求項6記載の装置がある。熱交換器としては、特開2009222360号公報の請求項1記載の熱交換器がある。また、冷凍装置としては、特開2009222359号公報の請求項1記載の冷凍装置、特開2009222357号公報の請求項1記載の冷凍装置が挙げられる。以下、実施例を用いて本発明を説明するが、これに限定されるものではない。性能試験はJISC9612に準拠し、JIS検定済みのカロリーメーター試験室にエアコンを設置して行った。具体的には、室内機の空気側熱交換量、圧縮機の投入電力、室内機及び室外機のファン入力、四路切り替え弁の入力電流、電動膨張弁の入力電流、及び圧縮機入力電流を測定し、冷房定格運転、冷房中間運転、暖房定格運転、暖房中間運転での各成績係数COPCoefficientOfPerformanceを求めて、更にAPFを求めた。表1に使用した冷媒組成物、エアコン仕様及び得られたAPFの値を示す。また、APFについては、比較例1との比についても示した。温度グライド対策仕様:R410A用標準ユニットに切換え弁を設け、冷房と暖房の各運転モードにおいて、室外及び室内機の熱交換器内で冷媒と空気の流し方を全て対向流となるように改良した仕様圧力損失対策仕様:R410A用標準ユニットの室内熱交換器内のドライ弁を撤去し、ガス側の連絡管を38インチ管から48インチ管に変更した仕様