"高温下で使用されるボルトの余寿命診断方法であって、診断対象のボルトを構成するボルト材料のクリープ試験を行って寿命時間および寿命伸び率を求める工程、寿命時間およびクリープ試験温度から時間温度パラメータを求める工程、寿命伸び率に対して時間温度パラメータをプロットした寿命診断線図を作成する工程、診断対象のボルトの使用前後の伸び率を測定する工程、および診断対象のボルトの使用前後の伸び率と寿命診断線図とを用いてボルトの余寿命を診断する工程を含み、前記ボルトの材料が、Cを0.05~0.20質量、Siを0.2質量以下、Mnを0.01~1.5質量、Niを0.005~0.60質量、Crを8.0~13.0質量、Moを0.05~2.0質量、Wを0.2~5.0質量、Vを0.05~0.30質量、NbおよびTaの少なくとも一つを0.01~0.20質量、Coを3質量以下、Nを0.01~0.1質量、Bを0.0001~0.030質量、ならびにAlを0.0005~0.04質量含むフェライト系鍛鋼である、前記方法。前記ボルトが蒸気タービン用のボルトである、請求項1に記載の方法。前記ボルトの使用前後の伸び率が、前記蒸気タービンの定期点検時とボルトの未使用時とを比較した際の伸びである、請求項2に記載の方法。前記ボルトの伸びが、ノギスを用いた接触方式、または光学的もしくは電磁気的な非接触方式により測定される、請求項1~3のいずれか1項に記載の方法。前記高温が500°C以上である、請求項1~4のいずれか1項に記載の方法。本発明は、クリープ損傷による組織変化が少ない高合金からなる高温部材にも適用できる、従来よりも精度が高い高温部材の余寿命診断法を提供することを目的とする。本発明者らは、高温下で使用されるボルトは、溶接部などとは異なり、応力が均一にかかるため均一に変形することに着目し、高温下で使用されるボルトの余寿命を診断するための新たな診断法を見出した。本発明の要旨は以下のとおりである。1高温下で使用されるボルトの余寿命診断方法であって、診断対象のボルトを構成するボルト材料のクリープ試験を行って寿命時間および寿命伸び率を求める工程、寿命時間およびクリープ試験温度から時間温度パラメータを求める工程、寿命伸び率に対して時間温度パラメータをプロットした寿命診断線図を作成する工程、診断対象のボルトの使用前後の伸び率を測定する工程、および診断対象のボルトの使用前後の伸び率と寿命診断線図とを用いてボルトの余寿命を診断する工程を含む、前記方法。2寿命時間が第三期クリープ開始時間であり、寿命伸び率が第三期クリープ開始時における伸び率である、1に記載の方法。3高温下で使用されるボルトが、タービン配管用、タービンバルブ用もしくはタービンケーシング用のボルトである、1または2に記載の方法。4ボルト材料が8~13質量のCrを含むフェライト系鍛鋼である、1~3のいずれかに記載の方法。5前記時間温度パラメータがマンソンハファードManson-Haferdパラメータである、1~4のいずれかに記載の方法。本発明の診断方法によれば、タービンまわりに使用されるような高合金からなるボルトの余寿命を簡単な測定で高精度に診断することができる。本発明の方法は、プラントの安全な運用に寄与するものである。本発明の余寿命診断方法は、高温下で使用されるボルトを診断対象とする。高温とは、金属材料がクリープを起こすような温度一般に0.4TmTm:金属の融点とされているを意味する。本発明の診断方法は、例えば300°C以上、特に500°C以上、とりわけ600°C以上の高温下で使用されるボルトの余寿命診断に適している。本明細書でいうボルトには、六角ボルト、スタッドボルトまたはスルーボルトなど様々な形状のボルトが含まれる。本発明が診断対象とするボルトは、例えば各種化学プラントやタービンなどにおいて配管やケーシングなどの締結に用いられている、長時間高温下で応力を受けるボルトである。特に本発明は、長時間高温下で応力を受けるタービン用のボルト、すなわちタービン配管用、タービンバルブ用、タービンケーシング用およびその他のタービンに用いられるボルトの余寿命を診断するのに適している。タービン用ボルトの中でも、500°C以上、特に600°C以上の温度で運転されるタービン用のボルトは、高温下に晒されるために特に劣化が進みやすく、また破損により大事故を引き起こす可能性も高い。本発明の診断方法は、そのようなタービン用ボルトの余寿命を高精度に診断するのに適している。なお本明細書におけるタービンには蒸気タービン、ガスタービン、その他の高温で運転されるタービンが含まれる。ボルトは、長時間高温下で応力を受けた場合にはネジ部よりも細径のシャンク部にクリープ変形が発生し、かつ変形部断面積がほぼ一定であるという特徴を有する。また、ボルトの温度は全体としてほぼ一定とみなすことができる。そのため、ボルトのクリープ損傷による伸び量は高精度に評価することができる。従って、本発明におけるボルトとは、クリープ変形による変形部断面積がほぼ一定である締結部材ともいうことができる。本発明の余寿命診断方法は、診断対象のボルトを構成するボルト材料のクリープ試験を行って寿命時間および寿命伸び率を求める工程、寿命時間およびクリープ試験温度クリープ試験を行った際の試験温度から時間温度パラメータを求める工程、寿命伸び率に対して時間温度パラメータをプロットした寿命診断線図を作成する工程、診断対象のボルトの使用前後の伸び率を測定する工程、および診断対象のボルトの使用前後の伸び率と寿命診断線図とを用いてボルトの余寿命を診断する工程を含むものである。ボルト材料のクリープ試験は、当業者に知られた一般的な方法、例えばJISZ2271金属材料のクリープおよびクリープ破断試験方法に従い、平行部径6mm、あるいは10mmの丸棒ツバ付き試験片を用いて測定することができる。クリープ試験は応力および/または試験温度を変えて複数行う。図1は、試験温度600°Cで3種類の応力で行ったクリープ試験により得られたクリープ伸び曲線の例を示す模式図である。なお、クリープ破断した際のひずみである破断伸びは、温度、応力にほとんど依存せずに一定となる。信頼性のある寿命診断線図を作成するために、クリープ試験は少なくとも3種類、好ましくは8種類以上、より好ましくは10種類以上の応力と試験温度の組み合わせで行う。それぞれのクリープ試験においては、被試験材料が寿命に至ったと判断された時のクリープ破断伸びに対する被試験材料の伸び率、ならびに被試験材料が寿命に至ったと判断されるまでにかかった時間寿命時間を求める。被試験材料のクリープ伸び曲線上における寿命点は、診断対象のボルトに求められる要件などに応じて任意に決定することができる。一般に金属材料の寿命とは、金属の破断時あるいはその近傍であると考えられている。しかし、金属がクリープにより破断に至るには、ひずみ速度が低下する第一期クリープ1次クリープ、ひずみ速度がほぼ一定に保たれる第二期クリープ2次クリープ、ひずみ速度が加速する第三期クリープ3次クリープを経るが、配管やケーシングなどの締結に用いられているボルトの場合、破断に至らずとも、第三期クリープに遷移してしまうとひずみが急激に大きくなることにより漏れなどを起こし、ボルトとしての機能を果たさなくなってしまう。そのため、本発明においてボルトの寿命は第三期クリープ開始時とするのが好ましい。従って、本発明において寿命時間は第三期クリープ開始時間とし、寿命伸び率は第三期クリープ開始時における伸び率とするのが好ましい。クリープ伸び曲線における第三期クリープ開始点は、当業者が通常行う方法により求めることができる。例えば図2に示したように、第二期クリープ遷移領域の傾きから任意のひずみ量例えば0.02~0.2をオフセットすることにより得られた直線とクリープ伸び曲線との交差点を第三期クリープ開始点とすることができる。本発明における時間温度パラメータとは、クリープ破断時間の推定において短時間の試験結果から長時間挙動を推定するために一般的に用いられている破断パラメータPrのことである。主な時間温度パラメータとしては、以下のOrr-Sherby-Dornオルシャービードーン、式A、Larson-Miller、ラルソンミラー、式BおよびManson-Haferdマンソンハファード、式Cのパラメータが挙げられる。Pr=logtr-Qloge/RT...式APr=logtr-logt0T...式BPr=logtr-logt0/T-T0...式C[式中、Qは活性化エネルギー、t0およびT0はパラメータ定数、Rは気体定数、Tはクリープ試験温度、trは破断時間である]時間温度パラメータは、寿命伸び率に対してプロットした際に所定の関数好ましくは直線状の関数により近似できるよう、診断対象となるボルトのボルト材料などに応じて適宜選択することができる。例えば前記の式A~Cのパラメータのうち、Manson-Haferdパラメータを本発明の診断方法に好適に利用することができる。Manson-Haferdパラメータは、特に8~13質量のCrを含むフェライト系鍛鋼からなるボルト材料に好適である。寿命診断線図における寿命診断線は、寿命伸び率に対して時間温度パラメータをプロットし、プロットした点を近似する関数好ましくは直線状の関数を求めることにより得ることができる。寿命診断線をボルト材料ごとに実験的に求めておけば、ボルトが使用されている雰囲気の温度とボルトの使用時間から時間温度パラメータを求め、ボルトの使用前後の伸び率を測定し、得られた時間温度パラメータと伸び率を寿命診断線図上にプロットすることで、ボルトの余寿命を簡単に診断することができる。また、この寿命診断線図によれば、広い応力範囲に対応したボルトの余寿命診断方法を提供することができる。ボルトの余寿命は、例えば寿命消費率という形で求めることができる。例えば、ボルトの伸び率を基準とした寿命消費率Φは以下の式aにより求めることができる。Φ=[寿命伸び率]-[ボルト伸び率]/[寿命伸び率]...式a寿命伸び率は、ボルトの使用条件から時間温度パラメータ値を求め、寿命診断線関数に代入することにより求めることができる。なお寿命診断線図を用いたボルトの寿命診断は、所定のボルト伸び率における寿命時間とボルトの使用時間を比較するという方法でも行うことはできる。この場合、寿命消費率Φは以下の式bにより求めることができる。Φ=[寿命時間]-[ボルト使用時間]/[寿命時間]...式b寿命時間は、ボルト伸び率を寿命診断線関数に代入して時間温度パラメータ値を求め、その値とボルトが使用されている雰囲気の温度および時間温度パラメータの式から求めることができる。ボルトの余寿命診断に使用するボルトの伸び率は、例えば化学プラントやタービンなどにおいて運転を停止して行う定期点検時などに、対象となるボルトの未使用時と比較した際の伸びを測定することにより求めることができる。本発明の診断方法によれば、高温での運転中にボルトの伸びを継続して測定する必要は特になく、ボルトの余寿命診断をより容易に行うことができる。ボルトの伸びの測定は、通常の測定方法、例えばノギスを用いた接触方式の測定、あるいは光学的もしくは電磁気的な非接触方式の測定により行うことができる。余寿命診断をより高精度に行うためには、ボルトの伸びの測定はより精密に行うことが好ましい。なお、余寿命診断の結果、寿命を消費し尽していないと診断されたボルトは再度使用することができる。本発明の診断方法が対象とするボルトの材料は特に制限されるものではない。しかしながら、高温下で使用されるボルトの材料としては、8~13質量のCrを含むフェライト系鍛鋼、特にCを005~020質量好ましくは0.09~0.15質量、Siを02質量以下好ましくは0.15質量以下、Mnを001~15質量好ましくは0.1~0.7質量、より好ましくは0.35~0.65質量、Niを0005~0.60質量好ましくは0.01~0.50質量、より好ましくは0.1~0.4質量、Crを80~130質量好ましくは9.0~12.0質量、Moを005~20質量好ましくは0.05~1.5質量、Wを0.2~50質量好ましくは0.3~3.0質量、Vを005~030質量好ましくは0.15~0.30質量、NbおよびTaの少なくとも一つを001~020質量好ましくは0.04~0.15質量、Coを3質量以下、Nを001~01質量好ましくは0.01~0.04質量、Bを00001~0030質量好ましくは0.005~0.025質量ならびにAlを00005~004質量含むフェライト系鍛鋼が特に好ましい。Cは焼入性を確保し、また焼もどし過程でM23C6型炭化物を析出させて高温強度を高めるために不可欠の元素であり、最低005質量を必要とする。しかし、020質量を越えるとM23C6型炭化物を過度に析出させ、マトリックス強度を低めて長時間側の高温強度を損なうので、005~020質量、特に009~015質量とすることが好ましい。Siはラーベス相の生成を促し、また粒界偏析等により延性を低下させるので、020質量以下、特に015質量以下に制限することが好ましい。しかし、Siは脱酸剤として001質量以上の極めて微量加えることによって、後述のAl脱酸との関係から良好な高温特性が得られるものである。Mnはδフェライトの生成を抑制し、M23C6型炭化物の析出を促進する元素として最低001質量は必要であるが、15質量を越えると耐酸化性を劣化させるので、001~15質量、特に01~07質量、とりわけ035~065質量とすることが好ましい。Niはδフェライトの生成を抑制し、靭性を付与する元素であり、最低0.005質量必要であるが、0.6質量を越えると高温強度を低下させるので、0005~060質量、特に001~050質量、とりわけ0.1~0.50質量とすることが好ましい。Crは耐酸化性を付与し、M23C6型炭化物を析出させて高温強度を高めるために不可欠の元素であり、最低8質量必要であるが、13質量を越えるとδフェライトを生成して高温強度および靭性を低下させるので、80~130質量、特に90~12.0質量とすることが好ましい。MoはM23C6型炭化物の微細析出を促進し、凝集を妨げる作用があり、このため高温強度を長時間保持するのに有効で、最低005質量必要であるが、20質量以上になるとδフェライトを生成し易くするので、005~20質量、特に005~1.5質量とすることが好ましい。WはMo以上にM23C6型炭化物の凝集粗大化を抑制する作用が強く、またマトリックスを固溶強化するので高温強度の向上に有効であり、最低02質量必要であるが、50質量を越えるとδフェライトやラーベス相を生成しやすくなり、逆に高温強度を低下させるので、0.3~30質量とすることが好ましい。Vは、Vの炭窒化物を析出して高温強度を高めるのに有効であり、最低0.05質量を必要とするが、03質量を越えると炭素を過度に固定し、M23C6型炭化物の析出量を減じて逆に高温強度を低下させるので、005~03質量、特に015~030質量とすることが好ましい。NbおよびTaの少なくとも一つは、NbCやTaCを生成して結晶粒の微細化に役立ち、また一部は焼入れの際に固溶して焼もどし過程でNbCやTaCを析出し、高温強度を高める作用があり、最低001質量必要であるが、020質量を越えるとVと同様炭素を過度に固定してM23C6型炭化物の析出量を減少し、高温強度の低下を招くので001~020質量、特に004~015質量とすることが好ましい。Coはδフェライトの生成を抑制する効果があり、また固溶強化によって高温強度を上げる作用がある。しかし高価な元素であるため、上限を3質量程度とすることが好ましい。600°C以上で使用する場合には、1.0質量以上含むことが有効である。NはVの窒化物を析出したり、また固溶した状態でMoやWと共同でIS効果侵入型固溶元素と置換型固溶元素の相互作用により高温強度を高めたりする作用があり、最低001質量は必要であるが、01質量を越えると延性を低下させるので、001~01質量、特に001~004質量とすることが好ましい。Bは粒界強化作用と、M23C6中に固溶してM23C6型炭化物の凝集粗大化を妨げる作用により高温強度を高める効果を有し、最低00001質量添加すると有効であるが、0030質量を越えると靭性を低めて鍛造性を害するので、00001~0030質量、特に00005~0025質量とすることが好ましい。Alは脱酸剤および結晶粒微細化剤として00005質量以上添加することが好ましい。しかし、Alは強窒化物形成元素であり、クリープに有効に働く窒素を固着することにより、特に0040質量を越えると長時間クリープ強度を低下させる作用を有する。従って、その上限を0040質量とすると好ましい。Alは0001~0030質量添加すると特に好ましい。以下、実施例を用いて本発明をより詳細に説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。1.寿命診断線図の作成まず、ボルト材のクリープ試験を行って、第三期クリープ開始時を寿命とする寿命診断線図を作成した。使用したボルト材の化学組成は以下の表1のとおりである。原料をエレクトロスラグ再溶解法により溶解し、熱間鍛造により試料を作製した。試料は焼入れ1100°C×1時間、油冷後、焼戻し700°C×4時間、空冷を行った。試料から複数のクリープ試験片を採取した。570°C、600°C、625°Cまたは650°Cの雰囲気下、複数の応力でクリープ試験を行い、温度と応力が異なる複数のクリープ伸び曲線を求めた。図2はクリープ伸び曲線における第三期クリープ開始時間と第三期クリープ開始ひずみ第三期クリープ開始時のひずみ伸び率の求め方を説明する模式図である。図2に示したように、第二期クリープ遷移領域の傾きからひずみ量を0.2オフセットすることにより得られた直線とクリープ伸び曲線との交差点と第三期クリープ開始点を定義して、第三期クリープ開始時間tssと第三期クリープ開始ひずみεssを求めた。次に、クリープ試験温度と得られた第三期クリープ開始時間tssとから、Manson-Haferdパラメータを求め、そのManson-Haferdパラメータに対して第三期クリープ開始ひずみをプロットした寿命診断線図を作成した。図3はその寿命診断線図である。第三期クリープ開始ひずみをY、Manson-HaferdパラメータをXとすると、両者の関係は以下の式Iにより近似されることがわかった。Y=00762e01968X...式I2.寿命診断線図を用いたボルトの評価まずボルト締結試験を行い、寿命を消費し尽くしたボルトと寿命がまだ残っているボルトを用意した。ボルトは全長L0300mm、シャンク部長さl0240mmのものを作製した。異なる2つの水準の初期締め付け応力でボルトを締結し、蒸気タービンケーシングの締結を想定した試験環境温度580°Cにおいてボルト締結試験を行った。約50,000時間を経過した段階で一方が蒸気漏れを起こし、寿命を消費し尽したと判断されたため、試験を終了した。以下、蒸気漏れを起こしたボルトをボルトA、蒸気漏れを起こさなかったボルトをボルトBとする。次に、ボルトの伸びを測定して寿命診断線図からボルトの余寿命を診断した。図4はボルトのひずみ量の測定方法を説明する図である。ボルトはシャンク部のみがクリープ変形するため、使用前のボルト全長L0、シャンク部長さl0および使用後のボルト全長Lから、ボルトのひずみ量εは以下の式IIにより求めることができる。ε=L-L0/l0...式IIボルトAは、使用後に全長が1.2mm伸びており、ひずみ量は0.50であった。ボルトBは、使用後に全長が0.65mm伸びており、ひずみ量は0.27であった。図5は、寿命診断線図を用いてボルトAおよびボルトBの余寿命を診断する方法を説明する図である。まず、試験温度580°Cと試験時間約50,000時間からManson-Haferdパラメータを求めたところ、図5中に示したような値となった。この値と上記の式Iで表される関数とに基づき、ボルトのひずみ量から各ボルトの余寿命を診断した。また、第三期クリープ開始ひずみεssとボルトのひずみ量εから寿命消費率Φを以下の式IIIにより求めた。Φ=εss-ε/εss...式III蒸気漏れを起こしたボルトAは、式Iで表される関数より上にプロットされ、寿命の消費は約200であり、寿命を過ぎていると診断された。蒸気漏れを起こさなかったボルトBは、式Iで表される関数より下にプロットされ、寿命の消費は約40であり、未だ寿命は過ぎていないと診断された。"