"ガス中の一酸化炭素を改質するCOシフト反応装置であって、モリブデンを含有するCOシフト触媒と、ガスを導入するガス導入口と、前記COシフト触媒が充填され、前記導入されたガスが通過するCOシフト触媒層と、前記COシフト触媒層を通過したガスを排出するガス排出口と、を少なくとも備える反応器と、前記COシフト触媒層を冷却する冷却手段とを少なくとも備えることを特徴とするCOシフト反応装置。前記COシフト触媒が、さらにニッケルを含有する請求項1記載のCOシフト反応装置。前記COシフト触媒が、酸化チタンを担体とする請求項1または2記載のCOシフト反応装置。請求項1~3のいずれかに記載のCOシフト反応装置を用いたCOシフト反応方法であって、前記冷却手段により、前記COシフト触媒の温度を350°C以下に保持することを特徴とするCOシフト反応方法。ガス中の一酸化炭素を改質するCOシフト反応装置であって、モリブデンを含有するするCOシフト触媒と、ガスを導入するガス導入口と、前記COシフト触媒が充填され、前記導入されたガスが通過するCOシフト触媒層と、前記COシフト触媒層を通過したガスを排出するガス排出口と、を少なくとも備える複数の断熱反応器と、前記ガス排出口から排出されたガスを冷却する少なくとも1つの熱交換手段と、前記COシフト触媒層に水蒸気を供給する少なくとも1つの水蒸気供給手段と、前記複数の断熱反応器を直列に連結する少なくとも1つのガス管とを少なくとも備えることを特徴とするCOシフト反応装置。前記COシフト触媒が、さらにニッケルを含有する請求項5記載のCOシフト反応装置。前記COシフト触媒が、酸化チタンを担体とする請求項5または6記載のCOシフト反応装置。請求項5~7のいずれかに記載のCOシフト反応装置を用いたCOシフト反応方法であって、少なくとも、前記水蒸気供給手段を用いて、前記COシフト触媒層への水蒸気の供給量を調整することによりCOシフト反応を制御し、かつ、前記熱交換手段を用いて、前記ガス排出口から排出されたガスが350°C以下となるように当該ガスを冷却することにより、前記COシフト触媒の温度を350°C以下に保持することを特徴とするCOシフト反応方法。このような優れた触媒性能をより長く保持することが出来れば、COシフト反応に適した条件を長期的に維持することが可能となる結果、ガス精製プロセスがより効率化する。そのため、低水蒸気量での運転時のコーキングを抑制し,触媒の長寿命化することは、COシフト反応に関する技術分野において、新たな課題といえる。上記触媒の長寿命化に着目し、本発明者は、COシフト反応の反応機構と反応装置の構成および反応方法について見直しを行った。そうしたところ、Ni-Mo/TiO2触媒をはじめとしたMoを含有する石炭ガス化ガス用のCOシフト触媒を用いた場合に、反応装置の温度が触媒活性に影響するという知見を得た。COシフト反応は発熱反応であることから、COシフト反応が反応装置の温度変化に影響すると考え、かかる知見を基に、COシフト反応に応じて変化する反応装置の温度挙動に着目し、検討を行った。その結果、COシフト反応によって石炭をガス化したガスが加熱され、これにより高温となったガスが反応装置の触媒を加熱して触媒の温度を上昇させるという加熱の連鎖により、触媒の温度が所定温度を超えてしまうことでコーキング量が増加し、触媒の寿命に影響することがわかった。この結果を踏まえ、種々の検討を行ったところ、COシフト反応により上昇するガス温度を制御することにより、触媒温度を所定温度以下とすれば、Ni-Mo/TiO2触媒をはじめとしたMoを含有する石炭ガス化ガス用のCOシフト触媒が長寿命化することを見出し、本発明を完成するに至った。すなわち、本発明に係る第一の形態は、ガス中の一酸化炭素を改質するCOシフト反応装置であって、モリブデンを含有するCOシフト触媒と、ガスを導入するガス導入口と、前記COシフト触媒が充填され、前記導入されたガスが通過するCOシフト触媒層と、前記COシフト触媒層を通過したガスを排出するガス排出口と、を少なくとも備える反応器と、前記COシフト触媒層を冷却する冷却手段とを少なくとも備えることを特徴とするCOシフト反応装置である。本発明に係る第二の形態は、上記第一の形態のCOシフト反応装置を用いたCOシフト反応方法であって、前記冷却手段により、前記COシフト触媒の温度を350°C以下に保持することを特徴とするCOシフト反応方法である。本発明に係る第三の形態は、ガス中の一酸化炭素を改質するCOシフト反応装置であって、モリブデンを含有するCOシフト触媒と、ガスを導入するガス導入口と、前記COシフト触媒が充填され、前記導入されたガスが通過するCOシフト触媒層と、前記COシフト触媒層を通過したガスを排出するガス排出口と、を少なくとも備える複数の断熱反応器と、前記ガス排出口から排出されたガスを冷却する少なくとも1つの熱交換手段と、前記COシフト触媒層に水蒸気を供給する少なくとも1つの水蒸気供給手段と、前記複数の断熱反応器を直列に連結する少なくとも1つのガス管とを少なくとも備えることを特徴とするCOシフト反応装置である。本発明に係る第四の形態は、上記第三の形態のCOシフト反応装置を用いたCOシフト反応方法であって、少なくとも、前記水蒸気供給手段を用いて、前記COシフト触媒層への水蒸気の供給量を調整することによりCOシフト反応を制御し、かつ、前記熱交換手段を用いて、前記ガス排出口から排出されたガスが350°C以下となるように当該ガスを冷却することにより、前記COシフト触媒の温度を350°C以下に保持することを特徴とするCOシフト反応方法である。本発明のCOシフト反応装置およびこれを用いたCOシフト反応方法によれば、Ni-Mo/TiO2系触媒上でのコーキングを抑制し、当該触媒を長寿命化することが可能となる。以下、本発明のCOシフト反応装置およびこれを用いたCOシフト反応方法について、詳細に説明する。まず、本発明のCOシフト反応装置は、上記式1に示すように、ガス中の一酸化炭素を改質する装置である。対象となるガスは、一酸化炭素を含み、これを改質する目的のものであればよく、石炭に酸素や水蒸気等を加えて得られるCOとH2を主成分とする可燃性ガス等が挙げられる。そして、COシフト反応装置は、反応器と、冷却手段とを少なくとも備える構成となっている。反応器は、ガス導入口と、COシフト触媒が充填されたCOシフト触媒層と、ガス排出口とを少なくとも備え、上記ガスは、ガス導入口から反応器内へ導入され、COシフト触媒層を通過することによりCOシフト反応が進み、その後ガス排出口から反応器の外へ排出される。COシフト触媒層に充填するCOシフト触媒は、Moを含有する石炭ガス化ガス精製用のCOシフト触媒である。当該COシフト触媒は、ニッケルを含有することがより好ましく、酸化チタンを担体とすることがさらに好ましい。このような好ましい触媒としては、低温活性を有するNi-Mo/TiO2触媒が挙げられる。ここで、主成分であるMoは、H2S存在下においてCOシフト反応を促進させることができる。Ni-Mo/TiO2触媒の触媒硫化時における化学平衡式について、酸化モリブデンが硫化水素と反応して硫化モリブデンとなる反応を示す式2により説明する。触媒活性時のCOシフト触媒は、酸化モリブデンと硫化モリブデンの混合状態となっている。触媒活性と硫化モリブデンの割合とは相関関係を有し、硫化モリブデンの割合が小さければ、触媒活性も低くなる。ルシャトリエの法則から、反応器内のH2S分圧が小さければ、平衡組成は上記式2において左側に傾くので、硫化モリブデンの割合が減少し、触媒活性も低くなる傾向となる。副成分であるCo及びNi等の元素が、H2Sが低濃度の条件下において硫化モリブデンを安定させることができるため、H2S分圧が小さい場合であっても、平衡組成は上記式2において左側に傾くことが抑制される結果、触媒活性も維持することができる。COシフト反応装置が備える冷却手段は、触媒温度が高温とならないようCOシフト触媒層を冷却することが可能な手段であればよく、COシフト触媒層周辺を水冷する手段や、他の冷却媒体を用いて冷却する手段が挙げられる。その他、COシフト反応装置として、水蒸気供給手段、冷却ガスを供給する手段,計器類温度センサ、濃度センサ、圧力センサや、バックアップ用COシフト反応器、異常発生時の窒素供給といった装置や手段を備えることもできる。例えば、水蒸気供給手段は、COシフト反応に必要な水を、反応に適した水蒸気の状態でCOシフト触媒層に供給することが可能な手段であればよく、水蒸気供給装置等が手段として挙げられる。上記COシフト反応装置を用いたCOシフト反応方法としては、冷却手段を制御することによって、COシフト触媒の温度を350°C以下に保持することが好ましい。Moを含有する石炭ガス化ガス精製用のCOシフト触媒を長期間使用することが出来るからである。次に、上記とは異なる態様の本発明のCOシフト反応装置およびこれを用いたCOシフト反応方法について、詳細に説明する。COシフト反応装置は、複数の断熱反応器と、少なくとも1つの熱交換手段と、少なくとも1つの水蒸気供給手段と、少なくとも1つのガス管とを少なくとも備える構成となっている。断熱反応器は、反応器内へガスを導入するガス導入口と、COシフト触媒が充填され、導入されたガスが通過するCOシフト触媒層と、COシフト触媒層を通過したガスを反応器外へ排出するガス排出口とを少なくとも備える。1つの断熱反応器でCOシフト反応を完了させてしまうと、発熱反応によりCOシフト触媒が高温となりすぎてしまう。そこで、COシフト反応を複数の断熱反応器で分散して行う構成を採用することにより、各断熱反応器のCOシフト触媒が高温となりすぎてしまうことを防止している。熱交換手段は、COシフト反応により高温となったガスを冷却するものであればよく、熱交換器等が挙げられる。熱交換手段にて冷却されたガスは、断熱反応器を直列に連結するガス管を通って上記とは異なる断熱反応器へガス導入口より導入され、COシフト触媒層を通過することにより、次のCOシフト反応が促進されることとなる。改質対象であるガス、COシフト触媒、水蒸気供給手段については、上記したとおりである。その他、COシフト反応装置として、計器類温度センサ、濃度センサ、圧力センサや、バックアップ用COシフト反応器、異常発生時の窒素供給といった装置や手段を備えることもできる。上記COシフト反応装置を用いたCOシフト反応方法としては、水蒸気供給手段を用いて、COシフト触媒層への水蒸気の供給量を調整することにより、発熱反応であるCOシフト反応を制御すると共に、熱交換手段を用いて、ガス排出口から排出されたガスが350°C以下となるようにガスを冷却することで、COシフト触媒の温度を350°C以下に保持することが好ましい。Moを含有する石炭ガス化ガス精製用のCOシフト触媒を長期間使用することが出来るからである。以下、COシフトプロセスの全体と、本発明のCOシフト反応装置およびCOシフト反応方法について、その実施の形態を、図面を参照して説明する。この場合において、本発明は図面の実施形態に限定されるものではない。図1は、ガス精製プロセス1-1の全体の概略図である。このプロセスでは、まず石炭2を酸素3の存在下にてガス化炉4でガス化する。得られたガスを脱塵装置5で除塵した後、COシフト反応装置6でCOシフト反応を行い、その後ガス中のH2SとCO2をH2S及びCO2回収装置7で回収する。そして、メタノールやアンモニア等の化成品合成8、もしくはガスタービンあるいは蒸気タービンに導入して発電9を行う。図2は、図1とは異なる態様のガス精製プロセスの全体の概略図である。このプロセスでは、ガスを除塵する工程までは、図1のプロセスと同じ工程を経るが、その後COSをCOS変換装置10でH2Sに変換してH2SとCO2をH2S及びCO2回収装置7で回収してから、COシフト反応装置6でCOシフト反応を行う。その後、図1と同様に化成品合成8、もしくは発電9を行う。図3は、図1、2に示すCOシフトプロセスのうち、本発明のCOシフト反応装置6の一態様を示す断面図である。COシフト反応装置は、ガス導入口12、COシフト触媒層13、ガス排出口14、水15を基本構成とし、COシフト触媒層13を補強する管板16とバッフル17を備えている。対象となるガスは、ガス導入口12から反応装置内へ導入され、管型反応管内にCOシフト触媒が充填されたCOシフト触媒層13にてCOシフト反応が促進され、その後ガス排出口14から反応装置外へ排出される。COシフト触媒層13の周囲は、水15が循環することでCOシフト触媒層13を冷却する仕組みとなっている。COシフト反応に必要な水蒸気は、ガスと共にガス導入口12から反応装置内へ導入される。COシフト反応に応じて水15の循環量を制御することにより、COシフト触媒の温度を調整することが可能である。図4は、図3とは異なる態様の断熱反応器を用いたCOシフト反応装置を示す模式図である。複数の断熱反応器18がガス管19によって直列に連結されており、ガス管の途中には熱交換手段20が備えられている。断熱反応器から排出された高温のガスは、ガス管を通って次の断熱反応器へ導入される際に熱交換手段によって冷却されて、次の断熱反応器へ導入される。熱交換手段20と断熱反応器18との間のガス管で、水蒸気供給手段から水蒸気21が供給され、断熱反応器18へ導入される仕組みとなっている。図5は、本発明とは異なる態様の、断熱反応器を用いたCOシフト反応装置を示す模式図である。図4とは異なり、1つの断熱反応器18でCOシフト反応を完了させる構成となっているため、発熱反応によりCOシフト触媒が高温となりすぎてしまい、COシフト触媒の寿命に影響してしまう。以下、実施例及び比較例に基づき本発明を更に具体的に説明するが、本発明は以下の実施例に何ら限定されるものではない。[COシフト触媒の製造]酸化チタンTiO2石原産業製MC-90を100g磁製皿に入れ、150mlの水に溶かした硝酸ニッケル6水和物とモリブデン酸アンモニウム4水和物を、最終的に得られる全粉末量に対してNiOが5質量、MoO3が15質量担持されるように添加後、磁製皿上で蒸発乾固含浸した。得られた粉末を乾燥器で完全に乾燥させた後、500°Cで3時間焼成昇温速度100°C/hを施すことにより粉末触媒を得た。得られた粉末を30tonの加圧成形器で粉末を固定化させた後、粒子径が2~4mmの範囲となるように破砕後、ふるい分けして、Ni-Mo/TiO2触媒を得た。[実施例1]評価は、図3に示すCOシフト反応装置を用いて行った。管型反応管にCOシフト触媒を充填し、COシフト反応を行う際は、管型反応管の周囲を水15を循環させて水冷した。対象となるガスは、水蒸気と共にガス導入口から反応器内へ導入し、ガス導入口とガス排出口から排出されるCOガスの流量変化から、下記式3に示す式によりCO転化率を算出した。反応器に導入されるガスと水蒸気との混合物の組成は、H2/CO/CO2/H2O=17/24/11/48モル、GHSV単位触媒量あたりのガス量=3000h-1、H2S=20ppm、S/CO=1.0とし、ガス圧力を0.9MPa、ガス温度を250°Cとした。COシフト触媒の寿命は、2000時間ガスを流通させた後のCO転化率を、ガス流通初期のCO転化率で除することにより評価した。COシフト触媒の温度は、COシフト触媒層の温度を測定することにより評価した。また、触媒上の炭素質析出量を分析するために,炭素硫黄同時分析装置にて,触媒中の炭素質の定量分析を実施した。[実施例2]図4に示すCOシフト反応装置の3つの断熱反応器18に、COシフト触媒を充填したものを準備した。対象となるガスは、ガス管19にて水蒸気21と混合され、ガス導入口から断熱反応器内へ導入されてCOシフト反応し、ガス排出口からガス管を介して次の断熱反応器へ新たな水蒸気21と混合されて導入されるようにした。断熱反応器から排出された高温のガスは、ガス管を通って次の断熱反応器へ導入される際に熱交換手段20によって冷却されて、次の断熱反応器へ導入される仕組みとし、各断熱反応器のCOシフト触媒の温度を350°C以下に保持した。ガスと水蒸気との混合物の組成、ガス圧力、ガス温度およびCOシフト触媒の温度測定方法は、実施例1と同条件とし、GHSVは、3つの断熱反応器に充填した合計触媒量で、3000h-1となるように充填した。また、CO転化率は、最初にガスが導入される断熱反応器のガス導入口と、最後にガスを排出する断熱反応器のガス排出口から排出されるCOガスの流量変化から、下記式3に示す式により算出した。COシフト触媒の寿命は、実施例1と同様に、2000時間ガスを流通させた後のCO転化率を、ガス流通初期のCO転化率で除することにより評価した。また、触媒上の炭素質析出量を分析するために、炭素硫黄同時分析装置にて,触媒中の炭素質の定量分析を実施した。[比較例1]実施例2とは異なり、冷却手段や熱交換手段を用いることなく、1つの断熱反応器18のみを用いてCOシフト反応を行った。断熱反応器へのCOシフト触媒の触媒充填量、ガスと水蒸気との混合物の組成、ガス圧力、ガス温度は、実施例2と同条件である。また、COシフト触媒の寿命評価方法、温度測定方法および炭素質析出量の算出方法についても、実施例1と同方法とした。表1は、各例の2000時間ガスを流通させた後のCO転化率を、ガス流通初期のCO転化率で除した値、およびCOシフト反応を2000時間行った後の触媒中の炭素質増加量を示す結果である。実施例1、2は、比較例1と比べてCO転化率の低下は極めて小さく、また、炭素質の析出量も小さいことから、炭素質の析出を抑制すると共に、長寿命化した結果となった。図6~8は、実施例1、2および比較例1のCOシフト触媒の温度測定結果を示したものである。横軸が0の場合の温度は、対象ガスがガス導入口から導入されCOシフト触媒層へ接触する、COシフト触媒層の最初の部分の触媒温度を示しており、横軸が1の場合の温度は、COシフト触媒層によって発熱するガスがCOシフト触媒層を通過し終える、COシフト触媒層の最後の部分の触媒温度を示している。実施例1、2では、触媒温度は350°C以下に保持されているところ図6、7、比較例1では、COシフト反応すなわち発熱反応により、触媒温度が450°Cまで上昇した図8。表1と図6~8の結果からみて、触媒温度を350°C以下に保持することで、触媒が長寿命化したことは明らかである。"