中性子線を試料に照射することによって試料に含まれる原子核の組成分析を行う核種組成分析装置であって、単色でないパルス状の中性子線を発生し前記試料に照射する中性子源と、前記試料から発生した中性子捕獲γ線を検出するγ線検出部と、前記パルス状の中性子線の発生時刻を起点とした複数の時点において、前記γ線検出部の出力より前記中性子捕獲γ線の強度を算出することによって前記中性子捕獲γ線を発した核種の組成を各時点毎に仮に算出し、各時点において仮に算出された前記核種の組成を統計処理することによって、前記核種の組成を算出するデータ処理部と、を具備することを特徴とする核種組成分析装置。前記中性子線が前記試料を透過した後の透過中性子線を検出する中性子検出部を具備し、前記データ処理部は、前記パルス状の中性子線の発生時刻を起点としたTOFTimeofFlight法によって検出された前記透過中性子線のスペクトルにおける中性子共鳴吸収より、前記γ線検出部の出力を用いて組成が算出された核種と異なる核種の組成を算出することを特徴とする請求項1に記載の核種組成分析装置。前記γ線検出部は、γ線の入射方向上流側において設置され、その一部に設けられた開口部において選択的に前記γ線を通過させる遮蔽体と、γ線を吸収することによって発光するシンチレータと、前記γ線の入射方向下流側において前記発光を検出する発光検出器と、前記シンチレータと前記遮蔽体との間に、γ線を吸収することによって発光し、前記開口部を通過したγ線を通過させる開口が設けられたバックキャッチャーシンチレータと、を具備することを特徴とする請求項1又は2に記載の核種組成分析装置。前記シンチレータ及び前記バックキャッチャーシンチレータは、LaBr3を主成分とした材料で構成されることを特徴とする請求項3に記載の核種組成分析装置。中性子線を試料に照射することによって試料に含まれる原子核の組成分析を行う核種組成分析方法であって、単色でないパルス状の中性子線を発生し前記試料に照射する中性子照射工程と、前記パルス状の中性子線の発生時刻を起点とした複数の時点において、前記試料から発生した中性子捕獲γ線を検出するγ線検出工程と、前記複数の時点のうちの各時点において前記中性子捕獲γ線の強度を算出することによって前記中性子捕獲γ線を発した核種の組成を各時点毎に仮に算出し、各時点において仮に算出された前記核種の組成を統計処理することによって、前記核種の組成を算出する第1組成算出工程と、を具備することを特徴とする核種組成分析方法。前記第1組成算出工程において組成が算出される核種は、1H、10B、56Fe、53Cr、58Ni、95Moのうちの少なくとも一つであることを特徴とする請求項5に記載の核種組成分析方法。前記中性子線が前記試料を透過した後の透過中性子線のスペクトルを、前記パルス状の中性子線の発生時刻を起点としたTOFTimeofFlight法によって検出する中性子検出工程と、前記透過中性子線のスペクトルにおける中性子共鳴吸収より、前記第1組成算出工程で組成が算出された核種と異なる核種の組成を算出する第2組成算出工程と、を具備することを特徴とする請求項5又は6に記載の核種組成分析方法。前記第2組成算出工程において組成が算出される核種は、235U、238U、238Pu、239Pu、140Pu、241Pu、242Pu、131Xe、133Cs、152Smのうちの少なくとも一つであることを特徴とする請求項7に記載の核種組成分析方法。しかしながら、例えば溶融核燃料においては、235Uと10Bが共に含まれる場合が多い。こうした場合、例えば、第1の従来技術においては、235U等の分析は行えるが、低エネルギー領域で中性子共鳴吸収を生じない10B等の分析は困難である。一方、中性子線の透過スペクトル中で235U等による吸収ラインが存在する低いエネルギー領域においては、10Bによる吸収は、吸収ラインのような狭い範囲ではなく広い範囲で現れる。このため、10Bは第1の従来技術によって検出することが困難である一方、235U等の分析に対しては大きな影響を及ぼす。一方、第2の従来技術において10Bを検出する場合においても、逆に235Uによる中性子の吸収の影響が存在する。更に、溶融核燃料においては一般に137Csが含まれる場合が多く、その影響も受ける。137Csは、中性子捕獲によって661keVのγ線を発する。このエネルギーは、前記の10Bの発するγ線の478keVとは離れているものの、661keVのγ線が検出される際のコンプトンエッジとほぼ等しい。ここで、コンプトンエッジについて以下に説明する。図6は、137Csが発する661keVのγ線をγ線検出器が検出する際に得られる検出スペクトルの一例である。一般に、γ線検出器において直接検出されるのはγ線ではなく、γ線の吸収によって発生した荷電粒子電子あるいは電子正孔対、あるいはこれによって発生した可視光である。あるエネルギーのγ線をγ線検出器で検出する場合には、このγ線の全エネルギーが荷電粒子や可視光に移行され、検出されるべき1個のγ線光子は、この荷電粒子や可視光によって生成されたパルス信号として認識される。このため、このパルスのカウント数がγ線のカウント数となる。一方、このパルスのパルス高は荷電粒子や可視光の数に比例し、これは入射γ線のエネルギーに対応する。γ線のエネルギーが荷電粒子電子に移行されるメカニズムとしては、例えばコンプトン散乱があり、これが複数回行われることによって、γ線検出器例えばシンチレータ中で、γ線の全エネルギーが電子のエネルギーに移行される場合もある。図6中の0.661MeVにおける鋭いピークは、この場合に対応する。ところが、γ線のエネルギーの一部のみが電子のエネルギーに移行され、エネルギーを受け渡した後のγ線がγ線検出器の外部に逃げるために、元のγ線のエネルギの一部のエネルギーに対応したパルス信号としてこのγ線が認識されることもある。図6における661keVよりも低いエネルギーにおける出力は、この場合に対応する。実際には、コンプトン散乱が1回だけ行われ、これによってエネルギーを失ったγ線がγ線検出器の外部に逃げる場合が多い。また、γ線が1回のコンプトン散乱で失うエネルギーの最大値は決まっている。このため、この最大エネルギーに対応したγ線のエネルギーにおいては、その検出効率が大きく変化する不連続端が発生する。これがコンプトンエッジであり、コンプトンエッジのエネルギーは、元のγ線のエネルギーとこれと衝突する電子の質量だけで決まり、661keVのγ線に対しては、470keV程度となる。図6に示されるように、このコンプトンエッジの直下のカウント数は非常に大きくなる。このため、661KeVのγ線を発する137Csの存在下においては、10Bの発する478keVのγ線を正しく認識することが困難である。従って、10Bの発する478keVのγ線の検出は、137Csの存在による影響を大きく受ける。すなわち、第2の従来技術においても、10Bの検出精度は、同時に存在する他の核種の存在の影響を強く受ける。すなわち、多数の核種が混在している試料において、核種の組成分析を非接触、非破壊で精密に行うことは困難であった。本発明は、かかる問題点に鑑みてなされたものであり、上記問題点を解決する発明を提供することを目的とする。本発明は、上記課題を解決すべく、以下に掲げる構成とした。本発明の核種組成分析装置は、中性子線を試料に照射することによって試料に含まれる原子核の組成分析を行う核種組成分析装置であって、単色でないパルス状の中性子線を発生し前記試料に照射する中性子源と、前記試料から発生した中性子捕獲γ線を検出するγ線検出部と、前記パルス状の中性子線の発生時刻を起点とした複数の時点において、前記γ線検出部の出力より前記中性子捕獲γ線の強度を算出することによって前記中性子捕獲γ線を発した核種の組成を各時点毎に仮に算出し、各時点において仮に算出された前記核種の組成を統計処理することによって、前記核種の組成を算出するデータ処理部と、を具備することを特徴とする。本発明の核種組成分析装置は、前記中性子線が前記試料を透過した後の透過中性子線を検出する中性子検出部を具備し、前記データ処理部は、前記パルス状の中性子線の発生時刻を起点としたTOFTimeofFlight法によって検出された前記透過中性子線のスペクトルにおける中性子共鳴吸収より、前記γ線検出部の出力を用いて組成が算出された核種と異なる核種の組成を算出することを特徴とする。本発明の核種組成分析装置において、前記γ線検出部は、γ線の入射方向上流側において設置され、その一部に設けられた開口部において選択的に前記γ線を通過させる遮蔽体と、γ線を吸収することによって発光するシンチレータと、前記γ線の入射方向下流側において前記発光を検出する発光検出器と、前記シンチレータと前記遮蔽体との間に、γ線を吸収することによって発光し、前記開口部を通過したγ線を通過させる開口が設けられたバックキャッチャーシンチレータと、を具備することを特徴とする。本発明の核種組成分析装置において、前記シンチレータ及び前記バックキャッチャーシンチレータは、LaBr3を主成分とした材料で構成されることを特徴とする。本発明の核種組成分析方法は、中性子線を試料に照射することによって試料に含まれる原子核の組成分析を行う核種組成分析方法であって、単色でないパルス状の中性子線を発生し前記試料に照射する中性子照射工程と、前記パルス状の中性子線の発生時刻を起点とした複数の時点において、前記試料から発生した中性子捕獲γ線を検出するγ線検出工程と、前記複数の時点のうちの各時点において前記中性子捕獲γ線の強度を算出することによって前記中性子捕獲γ線を発した核種の組成を各時点毎に仮に算出し、各時点において仮に算出された前記核種の組成を統計処理することによって、前記核種の組成を算出する第1組成算出工程と、を具備することを特徴とする。本発明の核種組成分析方法において、前記第1組成算出工程において組成が算出される核種は、1H、10B、56Fe、53Cr、58Ni、95Moのうちの少なくとも一つであることを特徴とする。本発明の核種組成分析方法は、前記中性子線が前記試料を透過した後の透過中性子線のスペクトルを、前記パルス状の中性子線の発生時刻を起点としたTOFTimeofFlight法によって検出する中性子検出工程と、前記透過中性子線のスペクトルにおける中性子共鳴吸収より、前記第1組成算出工程で組成が算出された核種と異なる核種の組成を算出する第2組成算出工程と、を具備することを特徴とする。本発明の核種組成分析方法において、前記第2組成算出工程において組成が算出される核種は、235U、238U、238Pu、239Pu、140Pu、241Pu、242Pu、131Xe、133Cs、152Smのうちの少なくとも一つであることを特徴とする。本発明は以上のように構成されているので、多数の核種が混在している試料において、核種の組成分析を非接触、非破壊で精密に行うことができる。以下、本発明の実施の形態に係る核種組成分析装置の構成、核種組成分析方法について説明する。ここで検出される核種は多岐にわたり、試料に多数の核種が混在していた場合においても、各々の核種の組成分析を精密に行うことができる。ここでは、中性子線が試料に対して照射され、試料から発せられたγ線が検出されると共に、透過中性子線のスペクトルも測定される。この中性子線は、単色でないパルス状の出力をもつ。また、γ線の測定結果から組成分析が行われる核種と、透過中性子線の測定結果から組成分析が行われる核種は異なる。ここでは、前者の核種とその検出に利用される核反応式等を表1に、後者の核種とその検出に利用される核反応式等を表2に、それぞれ示す。表1の核種と表2の核種で大きく異なるのは、中性子共鳴エネルギーの値である。表2の核種における中性子共鳴エネルギーは、いずれも表1の核種よりも小さく、40eV以下となっている。表1の核種の中性子共鳴エネルギーは、一番小さな45Moでも45eVであり、他はいずれも1keV以上となっている。後述するように、透過中性子線のスペクトルを調べるに際しては、TOF法TimeofFlight法が用いられるが、こうした高いエネルギーの中性子に対してTOF法でその吸収ラインを精度よく測定することは困難である。このため、特許文献1に記載のような、透過中性子線における吸収ラインを表1に記載の核種に対して調べることは困難となる。このため、表1の核種の組成分析のためには、中性子捕獲γ線の検出結果を用いることが適切である。この際、中性子線をパルス状とし、かつそのスペクトルが単色でないために、異なる中性子エネルギー毎に組成を算出することができる。一方、透過中性子線のスペクトルを解析することによって、表2の核種に対する組成分析を行うことができる。この点においては、第1の従来技術と同様である。この際には、表1の核種の組成が精度よく求められているために、このデータを用いることにより、表2の核種に対する組成分析を精度よく行うことができる。図1は、この核種組成分析装置10の構成を示す図である。中性子源11においては、中性子発生源111から発せられた準単色のパルス状の高速中性子は、減速材112を通過してエネルギーに広がりが与えられた入射中性子線中性子線20となる。この入射中性子線20は、その光軸方向に細い開口が形成されたコリメータ12を通過することによってそのビーム径が制限された細いビームとなり、試料100に照射される中性子照射工程。試料100中の原子核が入射中性子線20中の中性子を捕獲することによって放射された中性子捕獲γ線30は、試料100の周囲入射中性子線20の光軸から外れた方向に設けられたγ線検出器γ線検出部13で検出されるγ線検出工程。一方、入射中性子線20が試料100を透過した後の透過中性子線21は中性子検出器中性子検出部14で検出される中性子検出工程。データ処理部15は、例えばパーソナルコンピュータであり、γ線検出器13と中性子検出器14の出力より、試料100に含まれる核種の組成を算出する。ここで、中性子発生源111としては、制御されたパルス状の中性子を発するものであれば用いることができるが、重陽子を加速器によって加速してトリチウムターゲットに衝突させ、DT反応によって14MeVの単色準単色の中性子を発する核融合中性子源が特に好ましく用いられる。中性子発生源111における中性子の発生タイミングパルスの立ち上がりタイミングは、データ処理部15で認識される。データ処理部15は、この時刻を起点とした複数の時点でのγ線検出器13と中性子検出器14の出力を、核種組成の算出のために用いることができる。減速材112の材料としては、高速中性子の減速のために一般的に用いられる、例えば、水、重水、ポリエチレン等を用いることができる。コリメータ12の材料は、中性子吸収断面積が大きく、ガンマ線遮蔽能力も大きな、例えば板状のLiあるいはB含有ポリエチレン板と鉛板を交互に組み合わせた材料等を用いることができる。コリメータ12に設けられた開口の形状やサイズは、試料100の形状等に応じて適宜設定することができ、これによって試料100に照射される入射中性子線20のビームサイズ等が制限される。コリメータ12は、光軸方向において厚い方が、入射中性子線20のビームサイズ等を制限する上では好ましい。その後、この入射中性子線20に照射された試料100中における原子核は、中性子を捕獲して励起状態となって、脱励起する際に中性子捕獲γ線30を発する。この中性子捕獲γ線30は、試料100の周囲に設けられたγ線検出器13で検出される。また、例えば137Cs等の放射性核種が試料100に含まれる場合には、その自然崩壊によって放出される崩壊γ線31も放出され、γ線検出器13で検出される。このため、特定の中性子捕獲γ線30を検出する検出スペクトル中で認識するためには、エネルギー分解能の高いγ線検出器13が必要となる。γ線検出器13の構成については後述する。一方、入射中性子線20の光軸方向における試料100の後方には、透過中性子線21を検出する中性子検出器14が設けられている。中性子検出器14としては、例えばシンチレータと光電子増倍管を組み合わせたものを用いることができる。この場合のシンチレータとしては、γ線の検出効率が低く中性子の検出効率が高いものを用いることが好ましい。ここで、γ線検出器13の役割は前記の第2の従来技術におけるものと同様であり、中性子検出器14の役割は前記の第1の従来技術におけるものと同様である。しかしながら、この核種組成分析装置10においては、パルス状に制御された入射中性子線20を使用し、かつ、γ線検出器13と中性子検出器14を同時に用いることによって、表1、表2に示された核種の組成分析を高い精度で行うことができる。この点について以下に説明する。まず、ここでは、パルス状の入射中性子線20が用いられているために、その発生タイミングが厳密に制御される。また、この入射中性子線20は、中性子源111で形成された準単色の高速中性子が減速材112を透過することにより形成されるため、そのスペクトルは単色ではなく、エネルギーに広がりがある。このため、中性子源11での発生タイミング後において中性子検出器14における中性子の検出タイミングは、中性子のエネルギー速度に依存する。すなわち、中性子検出器14における測定結果の時刻依存性は、そのまま中性子のエネルギー依存性となるため、いわゆるTOFTimeofFlight法によって、透過中性子線21のエネルギースペクトルを測定することができる。この点については、第1の従来技術と同様である。ただし、ここでは、中性子捕獲γ線30が試料100から発せられるタイミングも入射中性子線20中の中性子のエネルギーに応じて決まる。すなわち、γ線検出器13の検出結果の時刻依存性は、中性子捕獲γ線30の中性子エネルギー依存性に対応する。この場合における、中性子捕獲γ線30の中性子エネルギー依存性について以下に説明する。ここでは、表1における10Bに入射中性子線20が照射された際に10Bn、αγ7Liで示される反応が生じた場合について発せられるγ線について計算した結果について示す。また、試料100としては、溶融燃料を想定した表3の組成とした。この場合における中性子の3つのエネルギー域a0.3~0.5eV、b3~5eV、c30~50eVにおいて検出される478keVの中性子捕獲γ線のカウント数を算出した。ここでは、中性子の入射束としては1012/cm2とし、ピーク検出効率を0.01、測定時間を1日とした。また、反応は試料100の中で均一には起きず、試料100の内部においてはその表面よりも反応する中性子の数は減少する。このために、実際には上記のカウント数には、中性子自己吸収補正因子を乗じた値が実際のカウント数検出されるべきγ線の数となる。10Bについての中性子自己吸収補正因子の中性子エネルギー依存性を算出した結果を図2に示す。中性子自己吸収補正因子は、エネルギーが高いほど1に近づく、すなわち、自己吸収の影響が小さくなる。ここで、上記の3つのエネルギー域におけるカウント数と中性子自己吸収補正因子平均は表4の通りとなる。すなわち、低エネルギー側では検出されるべきγ線の数が多くなるが、中性子自己吸収補正因子は小さくなり、高エネルギー側ではこの逆となる。ここで、このカウント数における統計誤差カウント数の統計のポアソン1σ誤差:例えば、478keVのピーク領域のカウント数をAし、対応するバックグラウンドのカウント数をBとした時、√ABを、137Cs起因の661keVのγ線が108/secの発生がある存在下において、実際のγ線検出器13の478keVのγ線に対する検出分解能後述を考慮して算出した。また、中性子自己吸収補正因子の計算誤差は、中性子自己吸収補正因子の値の30であるものと仮定した。この場合の、上記の3つのエネルギー域における478keVのγ線の検出の統計誤差、中性子自己吸収補正因子の系統誤差、及びこれらから算出された総合誤差、を算出した結果を表5に示す。表5の結果は一例であり、γ線検出器13の検出分解能や中性子自己吸収補正係数の誤差によって結果は異なる。しかしながら、いずれの場合においても、総合誤差は10以上と無視できない程度となる場合がある。こうした場合に、同一の入射中性子線20を用いて得られた異なるエネルギー域の測定結果を用いることにより、データ処理部15によって、様々な統計的手法で478keVの中性子捕獲γ線30の強度を高い精度で算出することができることは明らかである。ここで、TOF法と同様に、γ線検出器13における検出タイミングが、中性子エネルギーに対応する。このため、ここでは、入射中性子線20の発生時刻を起点とした複数の時点において、試料100から発生した中性子捕獲γ線30をγ線検出器13によって検出するγ線検出工程。次に、この各時点において中性子捕獲γ線の強度を算出することによって中性子捕獲γ線30を発した核種の組成を仮に算出する。次に、各時点において仮に算出されたこの組成を統計処理することによって、この核種の組成を算出する第1組成算出工程。各時点における仮の組成からより正確な組成を算出するに際しては、上記の誤差を考慮したフィッティング等を行うことができる。これにより、より正確な組成を算出することが可能である。次に、この測定に適したγ線検出器13の具体的構成について説明する。前記の通り、試料100に137Csが含まれる場合には、中性子捕獲γ線と無関係な137Csが発する崩壊γ線31661keVのコンプトンエッジが10Bの発する中性子捕獲γ線478keVとほぼ重なるために、10Bの発する中性子捕獲γ線の識別が困難となる。この点を改善するためには、コンプトンエッジが発生しにくいγ線検出器13が有効となる。このためには、γ線検出器13内において後方散乱されたγ線がγ線検出器13の外部に逃げる可能性が少ない構成が有効である。図3は、このγ線検出器13の構成を示す断面図である。このγ線検出器13においては、中性子検出器14と同様に、シンチレータ131と光電子増倍管発光検出器132が用いられている。入射γ線70中性子捕獲γ線30は、遮蔽体133に設けられた開口部134を通してシンチレータ131側に入射する。遮蔽体133は、開口部134以外で入射γ線70を透過させない材料として、例えば鉛やビスマスで構成される。なお、図3においてはノイズとなる不要なγ線を遮蔽するために遮蔽体133をシンチレータ131や光電子増倍管132の周囲全面に形成しているが、不要な試料100以外からのγ線が無視できる場合には、遮蔽体133開口部134は入射γ線70の入射方向のみに設けてもよい。シンチレータ131の材料としては、中性子捕獲γ線30のエネルギー領域における高いエネルギー分解能をもつLaBr3Ceが特に好ましく用いられる。LaBr3Ceは、LaBr3を主成分とし、発光不純物としてCeが添加された材料である。シンチレータ131中でコンプトン散乱等によって発生した電子は、その運動エネルギーが減衰する過程で、可視光となる発光を生じるため、この発光を検出するために光電子増倍管発光検出器132が設けられている。このため、γ線光子の1個の入射によって光電子増倍管132からは1個のパルス出力が得られ、このパルスのカウント数がγ線の入射光子数となる。また、このパルス高は生成された可視光の光子数に比例し、これは光電子増倍管で発生する光電子の数に比例するため、理想的な場合にはこのパルス高はγ線のエネルギーに対応する。しかしながら、エネルギーの一部のみを電子に変換した後でシンチレータ131の外部に逃げたγ線が検出される際には、この対応関係は成立しなくなる。一方、γ線が1回のコンプトン散乱で失うエネルギーの上限値は定まっている。このため、この上限値に対応するエネルギーにおいて、γ線検出器13の波高スペクトルは大きく減少する不連続な変化をする。これが図6に示された波高スペクトルにおけるコンプトンエッジとなる。なお、コンプトン散乱によってγ線が大きくエネルギーを失う最も大きなエネルギーを電子に与えるのは、γ線が入射方向に向かって散乱される後方散乱される場合である。このため、コンプトンエッジのエネルギーは、γ線が180°向きを変えて散乱された場合の散乱後のγ線のエネルギーに対応する。このγ線検出器13においては、コンプトンエッジを発生しにくくするために、シンチレータ131における入射方向側遮蔽体133とシンチレータ131の間に、バックキャッチャーシンチレータ135が設けられている。また、バックキャッチャーシンチレータ135は、シンチレータ131と同様の材料で構成されることが好ましく、遮蔽体133の開口部134に対応した箇所においてバックキャッチャー開口開口136が設けられている。この構成によれば、遮蔽体133の開口部134を通過した入射γ線70は、バックキャッチャー開口136をそのまま通過し、シンチレータ131に達し、そこで発光が発生する。図3の構成においては、180°後方に散乱されたγ線は捕獲できないものの、180°に近い角度で後方に散乱された後方散乱γ線71は、再度バックキャッチャーシンチレータ135で捕獲することができ、ここでシンチレータ131と同様に可視光に変換され、この発光を光電子増倍管132で検出することができる。このため、大部分の後方散乱γ線71を再びバックキャッチャーシンチレータ135で捕獲することができ、コンプトンエッジの影響を低減することができる。図4は、この構成のγ線検出器13実施例を用いた場合と、同様の構成において遮蔽体133、バックキャッチャーシンチレータ135を設けない場合比較例1における137Csの検出スペクトルを算出した結果である。ここで、シンチレータ131は直径10cm、長さ15cmのLaBr3Ce製、バックキャッチャーシンチレータ135は、直径10cm、長さ10cmの同材料とし、開口部134とバックキャッチャーシンチレータ開口136は直径2cm、開口部134周囲の遮蔽体133の厚さは10cmとした。実施例の構成によって、コンプトンエッジが無視できる程度に低減されていることが確認できる。すなわち、この場合には、137Csの存在下においても、10Bの発する中性子捕獲γ線30を適切に検出することが可能である。表6は、137Csの崩壊γ線である661keVを観測した場合のピーク成分の面積と、そのコンプトンエッジ近傍である478keV近傍の連続成分の面積の比を、ガンマ線検出器のエネルギー分解能を考慮し、面積を計算する際のエネルギー幅をそれぞれ10keV、30keVとした場合に、前記の実施例、比較例1について計算した結果である。また、比較例2として、同軸型Ge検出器を用いた場合の結果も示している。ここで、10keVの幅はGe検出器の場合に、30keVの幅はLaBr3Ce検出器の場合に、それぞれ必要となるエネルギー幅である。この結果より、バックキャッチャーシンチレータ135を用いた実施例において、高い分解能が得られることが確認できる。表5の値を算出するに際しては、スペクトルの幅を30keVとした場合分解能548の結果を用いている。上記の通り、図1の構成の核種組成分析装置10においては、γ線検出器13の出力より、10Bの組成分析を高い精度で行うことができる。中性子捕獲γ線の強度からその組成を分析する限りにおいて、表1における他の核種に対しても同様に組成分析を行うことができることは明らかである。すなわち、試料100に含まれる表1に示された核種に対して、高い精度で組成分析を行うことができる。その後、中性子検出器14で検出された透過中性子線21のスペクトルを、TOF法によって調べることによって、表2に示された核種に対する組成分析を行うことができる。図5は、表3の組成をもち、厚さ1cm、5cm、10cmの試料を透過した透過中性子線21のスペクトルを、計算した例である。ここでは、入射中性子線20のスペクトルも同時に示されている。データ処理部15は、このスペクトルにおける吸収ラインより、表2に示された核種の組成分析を行うことができる第2組成算出工程。この点については第1の従来技術と同様である。ただし、この際には、この組成分析と独立に表1に示された核種の組成分析が行われているため、その結果を利用することができる。このため、表2に示された核種の組成分析も高い精度で行うことができる。また、データ処理部15において、表1に示された核種の組成と表2に示された核種の組成をパラメータとして、γ線検出器13の測定結果と中性子検出器14の測定結果に対するフィッティングを上記の誤差を考慮した上で行うことによって、組成の算出を更に高い精度で行うこともできる。この場合、第1組成算出工程と第2組成算出工程を独立して行い、これによって得られた組成値をフィッティングの初期値として用いることができる。このように、上記の核種組成分析装置、核種組成分析方法によれば、多数の核種が混在している試料において、核種の組成分析を非接触、非破壊で精密に行うことができる。表1、表2に記載された複数の核種を同時に含む試料としては、例えば溶融核燃料がある。様々な構造物の内部にある溶融核燃料を分析するに際しては、特にこれを非接触、非破壊で行えることが好ましいため、上記の核種組成分析装置、核種組成分析方法は好適である。なお、上記の例では、中性子検出器を用いて中性子検出工程、第2組成算出工程を行ったが、例えば試料に表1に示された核種のみが含まれることが予めわかっている場合には、これらは不要である。この場合においても、γ線検出器とこれを用いた第1組成算出工程により、表1に示された核種の組成分析を第2の従来技術と比べて高い精度で行うことができる。また、上記の例では、図3に示された構成のγ線検出器が用いられた場合について記載したが、従来のγ線検出器を用いた場合であっても、複数の中性子エネルギーに対応して仮の組成を算出でき、その統計処理によってより正確な組成を算出できる点は同様である。従って、γ線検出器の構成によらず、上記の核種組成分析装置、核種組成分析方法は有効であることは明らかである。また、中性子源としては、単色でないパルス状の中性子線を発生することのできるものであれば、核融合中性子源以外を用いた場合であっても、上記と同様に使用できることは明らかである。これは、図1の構成のように減速材を用いることよって、中性子の運動エネルギーを共鳴領域まで減衰させて使用できるためである。ただし、上記の核融合中性子源や電子加速器による制動放射線を用いた中性子源のように、中性子強度や中性子パルスの時間幅や繰り返し数を制御することが容易である中性子源を用いることが特に好ましい。