"核燃料物質としてマイナーアクチニドのみを含む第1燃料領域と、前記第1領域に隣接して配置され、核燃料物質である親物質燃料を含む第2燃料領域とを有することを特徴とする高速炉の炉心。前記第2燃料領域が前記第1燃料領域の上方に配置されている請求項1に記載の高速炉の炉心。下部領域に前記マイナーアクチニドが充填され、前記下部領域の上方に配置されて前記下部領域に隣接している上部領域に前記親物質燃料を充填している複数の燃料棒を有する複数の燃料集合体を、前記第1燃料領域及び前記第2燃料領域に形成される炉心燃料領域に装荷し、前記第1燃料領域が前記下部領域で形成され、前記第2燃料領域が前記上部領域で形成される請求項2に記載の高速炉の炉心。前記第1燃料領域および前記第2燃料領域が水平方向に配置されている請求項1に記載の高速炉の炉心。内部に前記マイナーアクチニドが充填された複数の第1燃料棒を有する複数の第1燃料集合体が前記第1燃料領域に装荷され、内部に前記親物質燃料が充填された複数の第2燃料棒を有する複数の第2燃料集合体が前記第2燃料領域に装荷されている請求項4に記載の高速炉の炉心。前記第1燃料領域において前記第1燃料領域の体積に対する前記第1燃料領域内の前記核燃料物質の体積の割合が50以上であり、前記第2燃料領域において前記第2燃料領域の体積に対する前記第2燃料領域内の前記核燃料物質の体積の割合が50以上である請求項1ないし5のいずれか1項に記載の高速炉の炉心。軽水炉は勿論、これ迄建設され、提案されている高速炉およびTWRは、いずれも核分裂連鎖反応の維持、すなわち、発電の継続に、濃縮されたU-235またはPu-239等の核分裂性物質が必要である。特開2005-337898号公報の図12第6実施例に記載された炉心は、において燃料中のマイナーアクチニドであるNp-238の割合を3.0重量とした下部領域、およびその割合をゼロとした上部領域を有している。この第6実施例では、下部領域の燃料がマイナーアクチニド以外に何を含んでいるか明確ではないが、特開2005-337898号公報が、請求項9に燃料中に含まれるマイナーアクチニドの混合割合と記載しており、マイナーアクチニドの中性子捕獲断面積が大きく、核分裂性物質の割合を低減したと同様な効果を有するとの記載に基づけば、Np-238の割合を3.0重量とした下部領域、及びその割合をゼロとした上部領域には、核分裂性物質U-235、Pu-239等が含まれていることは明らかである。このような核分裂性物質が不要で、劣化Uを核燃料として、原子炉の寿命中に核分裂連鎖反応の維持すなわち発電を継続できる原子炉ができれば、ウラン濃縮施設およびウラン採鉱が不要となり、また兵器としても使用可能なPuの継続的な供給が不要となる。本発明の目的は、発電単価を低減できる高速炉の炉心を提供することにある。上記した目的を達成する本発明の特徴は、核燃料物質としてマイナーアクチニドのみを含む第1燃料領域と、この第1領域に隣接して配置され、核燃料物質である親物質燃料を含む第2燃料領域とを有することにある。核燃料物質としてマイナーアクチニドのみを含む第1燃料領域に、核燃料物質である親物質燃料を含む第2燃料領域を隣接して配置しているので、第1燃料領域内でマイナーアクチニドの核分裂で発生した中性子の一部が第2燃料領域内の親物質燃料に照射されて、この親物質燃料から新たな核分裂性物質が生成される。第2燃料領域内でこの核分裂性物質による核分裂が生じ、第1燃料領域内のマイナーアクチニドが消滅しても、第2燃料領域内での核分裂が継続して行われ、この核分裂の生じる領域が、第2燃料領域の、第1燃料領域側の端部とは反対側の端部に向かって移動する。第1燃料領域内にマイナーアクチニド以外の核分裂性物質を充填せずに、第2燃料領域内の親物質燃料から生成された核分裂性物質による核分裂を継続するので、燃料交換による炉心内への新たな核燃料物質の供給を長期間にわたって行わずに発電を継続することができる。このため、高速炉における発電単価を低減することができる。本発明では、核分裂性核種U-235やPu-239などが不要で長期に渡り電力を供給できる原子炉が実現できるので、再処理によるPuの抽出やウラン濃縮施設、ウラン採鉱が不要となり、燃料サイクル全体を大幅に簡素化できるので、原子力発電の発電単価を低減できる。本発明の好適な一実施例である実施例1の高速炉の炉心を、図1、図2及び図3を用いて以下に説明する。本実施例の高速炉の炉心1は、マイナーアクチニド領域以下、MA燃料領域という2および親物質領域3を有する。親物質領域3はMA燃料領域2の上方に配置され、MA燃料領域2に隣接している。MA燃料領域2の横断面図1のA-A断面および親物質領域3の横断面図1のB-B断面は、ハード構成として図2に示す同じ構成を有している。炉心1のMA燃料領域2および親物質領域3では、中性子反射体領域5が炉心燃料領域4の周囲を取り囲んでおり、中性子遮へい体領域6が中性子反射体領域5を取り囲んでいる。複数の燃料集合体7が炉心燃料領域4に装荷されており、複数の中性子反射体集合体10が中性子反射体領域5に装荷され、複数の中性子遮へい体集合体11が中性子遮へい体領域6に装荷されている。燃料集合体7、中性子反射体集合体10および中性子遮へい体集合体11は、それぞれ、横断面が正六角形をしている。燃料集合体7は、図3に示すように、複数の燃料棒8及びラッパ管9を有する。複数の燃料棒8は、燃料集合体7の軸方向に配置された複数の燃料スペーサ図示せずで束ねられてラッパ管9内に配置される。燃料集合体7は、図示されていないが、燃料スペーサで束ねられた燃料棒束より上方に位置している冷却材流出部、およびその燃料棒束の下方に位置する中性子遮蔽体および冷却材流入部エントランスノズルを有する。燃料集合体7の各燃料棒8は、使用済核燃料の再処理によって得られる長寿命の核燃料物質であるマイナーアクチニド以下、MAというの金属をMA燃料領域2に相当する下部領域に充填し、核燃料物質として親物質である天然ウラン、劣化ウランもしくは回収ウランの金属を親物質領域3に相当する上部領域に充填している。燃料棒8内に充填されるMAの金属は、核分裂性のMAを含んでいる。燃料棒8内に充填されるマイナーアクチニドとして、Np-237,Am-241,Am-243およびCm-137がある。MAとしては、Np-237,Am-241,Am-243およびCm-137などを単体で用いても良いし、これらのMAの少なくとも2種を混合して用いても良い。本実施例では、MAとしてMA10ZrがMA燃料領域2に充填される。MA燃料領域2に充填されるMAは、核分裂性のPuを含んでいない。複数の燃料集合体7を炉心燃料領域4に装荷することにより、炉心燃料領域4において、下部にMAを含むMA燃料領域2が形成され、上部に親燃料物質を含む親物質領域3が形成される。中性子反射体集合体10は、ステンレス鋼で作られ、前述したように、横断面が正六角形をしている。中性子遮へい体集合体11は、ステンレス鋼および炭化ほう素を用いて構成した横断面が正六角形状の炭化ほう素遮へい体集合体である。中性子反射体集合体10および中性子遮へい体集合体11は、それぞれ、MA燃料領域2および親物質領域3内に配置され、MA燃料領域2の下端から親物質領域3の上端までの長さを有する。MA燃料領域2および親物質領域3のそれぞれの領域における燃料体積割合は50である。MA燃料領域2において、MA燃料領域2の体積に対するMA燃料領域2内に存在する核燃料物質の体積の割合燃料体積割合を50以上にすることによって、後述するように、MA燃料領域2が臨界となる。親物質領域3においても、親物質領域3の体積に対する親物質領域3内に存在する親燃料物質の体積の割合燃料体積割合を50以上にすることによって、親物質領域3内の親燃料物質が、MA燃料領域2内の核燃料物質の核分裂によって生じる中性子の照射を受けて新たに核分裂性物質を生成するので、親物質領域3における、新たな核燃料物質を生成した領域で臨界を維持することができる。図示されていないが、高速炉の運転中において炉心燃料領域4に原子炉出力調整用の制御棒が挿入されている。核分裂反応のミクロ断面積σfおよび中性子捕獲反応のミクロ断面積σcの中性子エネルギーeV依存性を、図4に示す。図4において、実線が核分裂反応のミクロ断面積σfを示しており、一点鎖線が中性子捕獲反応のミクロ断面積σcを示している。さらに、図4において、破線は弾性散乱断面積であり、点線は非弾性散乱断面積である。図4に示されるように、Am-241の核分裂反応は、中性子エネルギーが高くなると大きくなる閾値反応である。一方、Am-241の中性子捕獲反応はエネルギーの増加と共に小さくなる。エネルギーが凡そ700keV以上になると、σf/σc>1となり、Am-241は臨界可能となる。Np-237、Am-243等の主要なMAはいずれもほぼ同じ中性子エネルギーで臨界可能となる。標準的なナトリウム冷却高速炉では、中性子の平均エネルギーは数百keVである。この平均エネルギーは上述の700keVよりも低いので、ここでは、中性子の弾性散乱によるエネルギー低下の要因となる冷却材のNaおよび高速炉の構造部材の主要元素であるFeを出来る限り減らす必要がある。標準的な高速炉の炉心における平均の燃料体積割合Vfは30~40程度である。平均の燃料体積割合Vfを50以上とすると、冷却材および構造部材の体積割合が減少するので、上述の弾性散乱による中性子の減速能が低下するため、平均エネルギーが700keV以上となり、MA燃料領域2の炉心燃料領域4に核燃料物質としてMAのみを装荷しても、高速炉が臨界となる。高速炉の運転中、ポンプ図示せずにより昇圧された冷却材である液体金属例えば、液体ナトリウムが、下方より、炉心1内に供給される。この液体金属は、MA燃料領域2の下端よりMA燃料領域2内に流入してMA燃料領域2内を上昇し、親物質領域3に流入する。親物質領域3内を上昇する液体金属は、親物質領域3、すなわち、炉心1の上端から排出される。MA燃料領域2および親物質領域3内では、液体金属は各燃料集合体7内を流れる。エントランスノズルから燃料集合体7内に流入した液体金属は、燃料集合体7に設けられた中性子遮へい体内に形成された通路内を上昇し、さらに、燃料棒8の相互間に形成される冷却材通路を上昇し、冷却材流出部から燃料集合体7外、すなわち、炉心1外に排出される。年慮棒8の相互間を上昇する液体金属は、燃料棒8内のMAの核分裂で発生する熱高速炉の停止中に燃料棒7内で発生する崩壊熱を除去する。すなわち、液体金属は、燃料棒8を冷却する。燃料集合体7内で加熱された液体金属が、燃料集合体7から排出される。炉心1を有する高速炉の運転初期においては、MA燃料領域2内のみでMAによる核分裂の連鎖反応が発生し、この核分裂の連鎖反応が継続して生じる。このため、その高速炉の運転初期においては、MA燃料領域2内のみで核分裂による熱が発生する。MA燃料領域2内のMAの核分裂で発生した中性子の一部が、MA燃料領域2から上方において隣接する親物質領域3に漏洩する。親物質領域3に到達した中性子が、親物質領域3内の親物質燃料例えば、U-238に照射され、親物質燃料である、例えば、U-238から新たな核分裂性物質であるPu-239が生成される。この結果、時間の経過と伴に親物質領域3の燃焼度が向上する。親物質領域3における中性子無限増倍率k∞の燃焼度依存性を、図5に示す。中性子無限増倍率k∞は、燃焼度の増大に伴って大きくなり、ある一定の燃焼度b1になると1.0を超える。親物質領域3の中性子無限増倍率k∞が1.0を超えたとき、MA燃料領域2から親物質領域3への中性子の入射がなくても、親物質領域3では、親物質領域3内で新たに生成された核分裂性物質による核分裂連鎖反応が維持され、発電に必要な熱エネルギーが発生する。親物質領域3内の、MA燃料領域2に近い位置で、親物質領域3内の親物質燃料に、MA燃料領域2からの中性子が照射されると、その位置での中性子無限増倍率k∞が、前述したように、時間の経過と伴に増加する。親物質領域3内のその位置での燃焼度が300GWd/t程度まで増大すると、中性子無限増倍率k∞が1.0を超え、核分裂連鎖反応が維持できるようになる。この時点では、MA燃料領域2においてMAの核分裂が終了しても、電気出力1000MWeで高速炉の定格運転を継続することができる。親物質領域3における核分裂連鎖反応は、MA燃料領域2から中性子を入射しやすい、親燃料物質領域3のMA燃料領域2に近い部分で発生し、親物質領域3のMA燃料領域2側の端部から、この端部の反対側に位置する、親物質領域3の他の端部に向かって徐々に進行する。このような親物質領域3内での核分裂連鎖反応の進行は、MA燃料領域2からの中性子の入射によって親物質領域3内で新たに生成された中性子が、親物質領域3内の、MA燃料領域2側の端部とは反対側に存在する親物質燃料に吸収されて新たな核分裂性物質が生成される。このように、親物質領域3内では、MA燃料領域2側の、親物質領域3の端部から、MA燃料領域2側の端部とは反対側に位置する、親物質領域3の他の端部に向かって、新たな核分裂性物質が生成され、核分裂連鎖反応が生じる領域も、親物質領域3の他の端部に向かって自動的に移動する。この結果、炉心1が寿命になるまでの約60年の間、燃料交換によって、新たな核分裂性物質、例えば濃縮ウランおよび核分裂性Puを炉心1に供給せずに、炉心1を有する高速炉の定格出力運転を継続することができる。本実施例によれば、長期間にわたって、燃料交換により炉心1内に新たな核燃料物質を供給しないで、高速炉の定格出力運転を継続することができるため、炉心1を有する高速炉の発電単価を低減することができる。本発明の他の実施例である実施例2の高速炉の炉心を、図6、図7及び図8を用いて以下に説明する。本実施例の高速炉の炉心1Aは、実施例1の炉心1において軸方向に配置しているMA燃料領域2および親物質領域3を、水平方向に配置したMA燃料領域2Aおよび親物質領域3Aに替えた構成を有する。複数のMA燃料集合体15がMA燃料領域2Aに装荷され、複数の親物質燃料集合体17が親物質領域3Aに装荷される図7参照。MA燃料集合体15は、図8に示すように、複数の燃料棒16及びラッパ管9を有する。複数の燃料棒16は、MA燃料集合体15の軸方向に配置された複数の燃料スペーサ図示せずで束ねられてラッパ管9内に配置される。MA燃料集合体15は、図示されていないが、燃料集合体7と同様に、燃料スペーサで束ねられた燃料棒束より上方に位置している冷却材流出部、およびその燃料棒束の下方に位置する中性子遮蔽体および冷却材流入部エントランスノズルを有する。MA燃料集合体15の各燃料棒16は、使用済核燃料の再処理によって得られるMAの金属を、各燃料棒16の燃料有効長の全長に亘って充填している。親物質燃料集合体17は、MA燃料集合体15と同じハード構成を有し、ラッパ管内に設置される各燃料棒内に、核燃料物質として親物質である天然ウラン、劣化ウランもしくは回収ウランの金属を充填している。図7に記載されていないが、複数の中性子反射体集合体10が装荷された中性子反射体領域5が、MA領域2Aと親物質領域3Aの接触部を除いて、MA領域2Aおよび親物質領域3Aを取り囲んで配置され、複数の中性子遮へい体集合体11が装荷された中性子遮へい体流域6が中性子反射体領域5を取り囲んでいる。本実施例では、MA燃料領域2Aおよび親物質領域3A内にそれぞれ制御棒が挿入されている。これらの制御棒が操作されて、炉心1Aを有する高速炉の原子炉出力が制御される。高速炉の運転中、ポンプ図示せずにより昇圧された冷却材である液体金属が、MA燃料集合体15および親物質燃料集合体17にそれぞれ供給される。炉心1Aを有する高速炉の運転初期においては、MA燃料領域2A内のMA燃料集合体15でのみでMAによる核分裂の連鎖反応が発生し、この核分裂の連鎖反応が継続して生じる。このため、その高速炉の運転初期においては、MA燃料領域2A内のみで核分裂による熱が発生する。MA燃料領域2A内のMAの核分裂で発生した中性子の一部が、MA燃料領域2Aから、水平方向においてMA燃料領域2Aに隣接する親物質領域3Aに漏洩する。親物質領域3Aに存在する親物質燃料集合体17内の親物質燃料例えば、U-238が中性子の照射を受けて新たな核分裂性物質Pu-239が生成される。このため、MA燃料領域2A内の核分裂性MAが消滅しても、親物質領域3A内において、新たに生成された核分裂性物質により発生する核分裂の連鎖反応が生じる領域が、白抜きの矢印の方向に移動し、発電が継続される。親物質領域3A内で新たに生成された核分裂性物質の核分裂の連鎖反応が、親物質領域3AにおけるMA燃料領域2A側の端部とは逆の位置にある、親物質領域3Aの他の端部図7において右側の端部に向かって進み、親物質領域3Aの他の端部においてU-238の中性子捕獲で生成されるPuが蓄積された時点で、高速炉の運転を停止し、核分裂物質の燃焼が終了したMA燃料領域2A内のMA燃料集合体15および親物質領域3A内の親物質燃料集合体17のそれぞれを、燃焼度が0GWd/tの新しいMA燃料集合体15および親物質燃料集合体17と交換する。その後、高速炉の運転を再開すれば、親物質領域3Aの右側の端部に蓄積された核分裂性Puによる核分裂の連鎖反応が始まり、今度は、白抜きの矢印とは逆の方向に、すなわち、左側に向かって、核分裂の連鎖反応が生じる域が移動する。本実施例は、実施例1で生じる効果を得ることができる。さらに、本実施例は、MA燃料領域2Aおよび親物質領域3A内の燃料集合体を交換することによって、燃焼領域の伝播および発電の継続を制御できる利点を有する。以上に述べた各実施例では、高速炉の炉心に装荷する核燃料を金属としていたが、窒化物としても同様の効果が得られる。さらに、高速炉の冷却材として、液体Naを用いていたが、液体の鉛、もしくは鉛-ビスマスとしても同様の効果が得られる。"