一体型の内輪と外輪の間に、保持器と転動体を収容した一体型転がり軸受が配置され、内輪、外輪、転動体は、鋼製で、その少なくとも一つが、窒素富化層を有する部材で構成されている組立式のエンジン用シャフト。クランクウェブ、クランクピン及びクランクジャーナルを分割した組立式のクランクシャフトである請求項1の組立式のエンジン用シャフト。エンジンの可変動弁機構のコントロールシャフトである請求項1の組立式のエンジン用シャフト。エンジンの可変動弁機構のカムシャフトである請求項1の組立式のエンジン用シャフト。エンジンのバランサ装置のバランスシャフトである請求項1の組立式のエンジン用シャフト。前記窒素富化層は、オーステナイト結晶粒度の粒度番号が10番を超え、かつ、残留オーステナイト量が11体積以上25体積以下であって、かつ、窒素含有量が0.1重量以上0.5重量以下であって、かつ、表面硬度がHRC58Hv653以上である、請求項1~5のいずれかに記載の組立式のエンジン用シャフト。前記転がり軸受の外輪が、コンロッドの大端部の内径面に直接形成されている請求項2記載のエンジン用シャフト。前記転がり軸受の内輪が、クランクピンとクランクジャーナルの外面に圧入されている請求項2記載の組立式のエンジン用シャフト。前記転がり軸受の内輪を圧入するクランクピンとクランクジャーナルが鋳鉄製である請求項9記載の組立式のエンジン用シャフト。4サイクル2気筒以上のエンジンに使用する請求項1~9のいずれかに記載の組立式のエンジン用シャフト。前記転がり軸受が、ニードル軸受又は円筒ころ軸受である請求項1~10のいずれかに記載の組立式のエンジン用シャフト。前記ニードル軸受又は円筒ころ軸受の外輪が鍔付きであることを特徴とする請求項1~10のいずれかに記載の組立式のエンジン用シャフト。前記転がり軸受が、玉軸受である請求項1~10のいずれかに記載の組立式のエンジン用シャフト。ところで、近年は、自動車の高速化が進み、また、燃費向上を図るために、クランクシャフト、可変動弁機構のコントールシャフトやカムシャフト、バランサ装置のバランスシャフト等のエンジン用シャフトについてもより低フリクションで、耐久性が要求されるようになっている。そこで、この発明は、クランクシャフト等のエンジン用シャフトに一体型の転がり軸受を使用し、内輪や外輪のずれの懸念をなくし、しかも低フリクションで、耐久性が高い、組立式のエンジン用シャフトを提供しようとするものである。前記の課題を解決するために、この発明に係る組立式のエンジン用シャフトは、一体型の内輪と外輪の間に、保持器と転動体を収容した一体型転がり軸受が配置され、内輪、外輪、転動体は、鋼製で、その少なくとも一つを、窒素富化層を有する部材で構成している。この発明に係る組立式のエンジン用シャフトとしては、クランクウェブ、クランクピン及びクランクジャーナルを分割した組立式のクランクシャフトの他、エンジンの可変動弁機構のコントロールシャフト、カムシャフト、バランサ装置のバランスシャフトなどがある。前記窒素富化層は、オーステナイト結晶粒度の粒度番号が10番を超え、かつ、残留オーステナイト量が11体積以上25体積以下であって、かつ、窒素含有量が0.1重量以上0.5重量以下であって、かつ、表面硬度がHRC58Hv653以上であることを特徴とする。前記クランクシャフトに使用する転がり軸受の外輪は、コンロッドの大端部の内面に直接形成するようにしてもよい。前記クランクシャフトに使用する転がり軸受の内輪は、組立前に、クランクピンとクランクジャーナルの外径面に圧入している。前記転がり軸受は、ニードル軸受又は円筒ころ軸受を使用することができる。前記ニードル軸受又は円筒ころ軸受の外輪は、鍔付きにすることができる。前記転がり軸受は、玉軸受であってもよい。前記クランクシャフトを構成するクランクピンとクランクジャーナルは、鋳鉄製にすることができる。この発明に係るエンジン用シャフトは、4サイクル2気筒以上のエンジンに使用することができる。この発明に係る組立式のエンジン用シャフトは、一体型の転がり軸受を使用するので、内輪や外輪のずれの懸念がなく、しかも内輪、外輪、転動体の少なくとも一つの部材を、窒素富化層を有する耐久性を有する部材で構成しているので、低フリクションで、耐久性が高い。以下、この発明の実施の形態を添付図面に基づいて説明する。図1は、この発明に係る組立式のエンジン用シャフトの実施形態である直列4気筒用のクランクシャフトの組立後の状態を示している。直列4気筒用のクランクシャフトは、第1~第5のクランクジャーナル部1a、1b、1c、1d、1eの間に、第1~第4の4組のクランク部2a、2b、2c、2dを設けた構成であり、第5のクランクジャーナル部1eの端部にはフランジ3を設けている。図2は、組立前の第1~第2のクランクジャーナル部1a、1bと、その間に設けられる第1のクランク部2aを示しており、その他の第3~第5のクランクジャーナル部1c、1d、1eは、第2のクランクジャーナル部1bと、第2~第4の3組のクランク部2b、2c、2dは、第1のクランク部2aと同様の分割ピースからなる。第1~第2のクランクジャーナル部1a、1bのジャーナル軸5の外径面には、転がり軸受4が配置されている。転がり軸受4は、図1及び図2に示すニードル軸受の他、エンジンブロックに十分なスペースがある場合には、断面高さが高い円筒ころ軸受や玉軸受を使用することができる。図1及び図2の転がり軸受4は、ニードル軸受であり、内輪4a、保持器4d付きのころ4b、外輪4cからなる。クランクジャーナル部1a、1bのジャーナル軸5の外径面には、内輪4aが、組立前に圧入され、さらにその外面に、保持器4d付きのころ4bと外輪4cが軸方向から挿入される。第1~第4の4組のクランク部2a、2b、2c、2dは、それぞれ対向するクランクウェブ6をクランクピン7によって締結した構造であり、クランクウェブ6の対向面の偏心位置にピン穴6aを設け、このピン穴6aにクランクピン7の端部を圧入することによって組み立てられる。クランクピン7の外径面には、組立前に、転がり軸受8を介してコンロッド9の大端部が軸方向から挿入される。転がり軸受8は、ニードル軸受であり、内輪8a、保持器8d付きのころ8b、外輪8cからなり、図1及び図2の実施形態では、外輪8cを、コンロッド9の大端部の内径面に一体形成しているが、外輪8cを、図3の実施形態に示すように、コンロッド9の大端部と別体にしてもよい。転がり軸受8の内輪8aは、組立前に、クランクピン7の外径面に圧入し、内輪8aの外面に、保持器8d付きのころ8bと、外輪8cを内面に一体形成したコンロッド9の大端部を軸方向から挿入している。第1~第4の4組のクランク部2a、2b、2c、2dのクランクウェブ6の外面の中心には、第1~第5のクランクジャーナル部1a、1b、1c、1d、1eのジャーナル軸5の端部が、圧入される軸穴10が形成されている。図3に示す実施形態においては、転がり軸受4、転がり軸受8として、外輪8cに鍔が付いたニードル軸受を使用している。また、図4に示す実施形態においては、第1~第5のクランクジャーナル部1a、1b、1c、1d、1eに配置される転がり軸受4に、玉軸受を使用している。上記第1~第4の4組のクランク部2a、2b、2c、2dのクランクウェブ6、フランジ3、第1~第5のクランクジャーナル部1a、1b、1c、1d、1eのジャーナル軸は、鋳鉄によって形成することができるが、鋳鉄を使用したクランクシャフトでは、高周波処理やオーステンパー処理などの熱処理を行なっても、表面硬度を軸受転走面に必要なHRC58Hv653以上までは上げられない。このため、この発明では、転がり軸受4、転がり軸受8の転動疲労寿命を向上させるために、SUJ2などの鋼製で形成された、内輪4a、8a、ころ4b、8b、外輪4c、8cの少なくとも一つの接触面に、次のような窒素富化層を設けている。有効な窒素富化層としては、オーステナイト結晶粒度の粒度番号が10番を超え、かつ、残留オーステナイト量が11体積以上25体積以下であって、かつ、窒素含有量が0.1重量以上0.5重量以下であって、かつ、表面硬度がHRC58Hv653以上のものがある。窒素富化層をこのような構成にすることにより、内輪4a、8a、ころ4b、8b、外輪4c、8cの接触面の疲労寿命を向上させることができ、軸受の耐久性が向上し、クランクシャフトの長寿命化を図ることができる。上記の窒素富化層は、内輪4a、8a、ころ4b、8b、外輪4c、8cの接触面に対して、以下に説明する低温二次焼入法の熱処理を施すことにより、形成することができる。図5は、上記の窒素富化層を有する部材を得るための二段階の熱処理方法の一例を説明する図である。また、図6は、図5に示す二段階の熱処理方法の変形例を説明する図である。図5は、一次焼入および二次焼入を行う方法を示す熱処理パターンであり、図6は、焼入途中で材料をA1変態点温度以下に冷却し、その後、再加熱して最終的に焼入する方法を示す熱処理パターンである。いずれも、上記した窒素富化層を有する部材を得ることができる。これらの図において、処理T1では鋼の素地に炭素や窒素を拡散させまた炭素の溶け込みを十分に行った後、A1変態点以下に冷却する。次に、図中の処理T2において、処理T1よりも低温に再加熱し、そこから油焼入を施す。なお、上記した図5および図6に示す熱処理方法を、総称して二段階熱処理と呼ぶ。上記の熱処理は、浸炭窒化処理に引き続いてそのまま1回焼入するよりも、表層部分を浸炭窒化しつつ、割れ強度を向上させ、経年寸法変化率を減少することができる。上記の熱処理方法によれば、オーステナイト結晶粒の粒径を従来の2分の1以下となるミクロ組織を得ることができる。上記の熱処理を受けた部材は、転動疲労特性が長寿命であり、割れ強度を向上させ、経年寸法変化率も減少させることができる。なお、オーステナイト結晶粒は、窒素富化層が存在する表層部でも、それより内側の内部でも変化しない。したがって、上記の結晶粒度番号の範囲の対象となる位置は、表層部および内部とする。上記のオーステナイト結晶粒度は、JISに規定されている通常の方法で求めてもよいし、上記結晶粒度番号に対応する平均粒径を切片法により求めて換算してもよい。ここで、オーステナイト結晶粒とは、焼入加熱中に相変態したオーステナイトの結晶粒のことであり、これは、冷却によりマルテンサイトに変態した後も、過去の履歴として残存しているものをいう。残留オーステナイト量は、研削後に転動面の表層50μmにおける値であって、例えば、X線回折法によるマルテンサイトα211と残留オーステナイトγ220との回折強度の比較で測定することができる。その他、オーステナイト相が非磁性体であり、フェライト相が強磁性体であることを利用して、磁気天秤などにより磁化力を求めることによっても測定できる。その他、市販の測定装置を用いて簡単に測定することができる。窒素富化層は、表層に形成された窒素含有量を増加した層であって、例えば、浸炭窒化、窒化、浸窒などの処理によって形成することができる。窒素富化層の窒素含有量は、研削後の転動面の表層50μmにおける値であって、例えば、EPMAElectronProbeMicro―Analysis:波長分散型X線マイクロアナライザで測定することができる。以上、組立式のクランクシャフトの実施形態について説明したが、この発明は、可変動弁機構のコントールシャフトやカムシャフト、バランサ装置のバランスシャフトにも適用することができる。図7は、可変動弁機構のコントールシャフト11の実施形態である。コントロールシャフト11は、ニードル軸受12によって支持されたジャーナル部13に、コントロールカム14を設けたものである。ニードル軸受12は、内輪12a、保持器12d付きのころ12b、鍔付の外輪12cからなる。図8は、可変動弁機構のカムシャフト15の実施形態である。カムシャフト15は、ニードル軸受16によって支持されたジャーナル部17に、動弁カム18を設けたものである。ニードル軸受16は、内輪16a、保持器16d付きのころ16b、鍔付の外輪16cからなる。図9は、バランサ装置のバランスシャフト19は、ニードル軸受20によって支持されたジャーナル部21に、カウンターウェイト部22を設けたものである。ニードル軸受20は、内輪20a、保持器20d付きのころ20b、鍔付の外輪20cからなる。以上、図面を参照してこの発明の実施形態を説明したが、この発明は、図示した実施形態のものに限定されない。図示した実施形態に対して、この発明と同一の範囲内において、あるいは均等の範囲内において、種々の修正や変形を加えることが可能である。