一体型の内輪と外輪の間に、保持器と転動体を収容した一体型転がり軸受を配置した組立式のエンジン用シャフトにおいて、内輪、外輪及び転動体が、鋼製であり、外輪と転動体は、窒素富化層を有し、表面硬度がHRC58Hv653以上であり、内輪は、窒素富化層を有し、かつ残留オーステナイト結晶粒度の粒度番号が11番を超え、残留オーステナイト量が10体積以上50体積以下で、表面硬度がHRC58Hv653以上であることを特徴とする組立式のエンジン用シャフト。前記内輪は、軸に圧入されている請求項1記載の組立式のエンジン用シャフト。前記内輪は、軸に圧入されずに、中空のまま使用される請求項1記載の組立式のエンジン用シャフト。前記転がり軸受が、ニードル軸受又は円筒ころ軸受である請求項1~3のいずれかに記載の組立式のエンジン用シャフト。前記ニードル軸受又は円筒ころ軸受の外輪が鍔付きであることを特徴とする請求項4に記載の組立式のエンジン用シャフト。前記転がり軸受が、玉軸受である請求項1~3のいずれかに記載の組立式のエンジン用シャフト。クランクウェブ、クランクピン及びクランクジャーナルを分割した組立式のクランクシャフトである請求項1~6のいずれかに記載の組立式のエンジン用シャフト。エンジンの可変動弁機構のコントロールシャフトである請求項1~6のいずれかに記載の組立式のエンジン用シャフト。エンジンの可変動弁機構のカムシャフトである請求項1~6のいずれかに記載の組立式のエンジン用シャフト。エンジンのバランサ装置のバランスシャフトである請求項1~6のいずれかに記載の組立式のエンジン用シャフト。4サイクル2気筒以上のエンジンに使用する請求項1~10のいずれかに記載の組立式のエンジン用シャフト。一体型の内輪と外輪の間に、保持器と転動体を収容した一体型転がり軸受を配置した組立式のエンジン用シャフトの製造方法において、鋼製の内輪を、A1変態点以上で浸炭窒化処理を行い、その後、A1変態点より低い温度まで冷却し、この温度で60分以上180分以下の時間を保持し、その後、高周波焼入れを行い、焼戻しを行うことを特徴とする組立式のエンジン用シャフトの製造方法。ところで、近年は、自動車の高速化が進み、また、燃費向上を図るために、クランクシャフト、可変動弁機構のコントールシャフトやカムシャフト、バランサ装置のバランスシャフト等のエンジン用シャフトについてもより低フリクションで、耐久性が要求されるようになっている。そこで、この発明は、クランクシャフト等のエンジン用シャフトに一体型の転がり軸受を使用し、内輪や外輪のずれの懸念をなくし、しかも低フリクションで、耐久性が高い、組立式のエンジン用シャフト及びその製造方法を提供しようとするものである。前記の課題を解決するために、この発明は、一体型の内輪と外輪の間に、保持器と転動体を収容した一体型転がり軸受を配置した組立式のエンジン用シャフトにおいて、内輪、外輪及び転動体が、鋼製であり、外輪と転動体は、窒素富化層を有し、表面硬度がHRC58Hv653以上であり、内輪は、窒素富化層を有し、かつ残留オーステナイト結晶粒度の粒度番号が11番を超え、残留オーステナイト量が10体積以上50体積以下で、表面硬度がHRC58Hv653以上であることを特徴とする。この発明に係る組立式のエンジン用シャフトとしては、クランクウェブ、クランクピン及びクランクジャーナルを分割した組立式のクランクシャフトの他、エンジンの可変動弁機構のコントロールシャフト、カムシャフト、バランサ装置のバランスシャフトなどがある。前記内輪は、軸に圧入されるか、軸に圧入されずに、中空のまま使用される。前記転がり軸受は、ニードル軸受又は円筒ころ軸受を使用することができ、前記ニードル軸受又は円筒ころ軸受の外輪は、鍔付きのものを使用することができる。前記転がり軸受としては、エンジンブロックに十分なスペースがある場合には、ニードル軸受や円筒ころ軸受よりも、断面高さが高い玉軸受を使用することもできる。この発明に係るエンジン用シャフトは、4サイクル2気筒以上のエンジンに使用することができる。前記内輪4a、8aは、A1変態点以上で浸炭窒化処理を行い、その後、A1変態点より低い温度まで冷却し、この温度で60分以上180分以下の時間を保持し、その後、高周波焼入れを行い、焼戻しを行うことにより製造される。このような工程で内輪4a、8aを製造すると、窒素富化層を有し、かつ残留オーステナイト結晶粒度の粒度番号が11番を超え、かつ残留オーステナイト量が10体積以上50体積以下であって、かつ、表面硬度がHRC58Hv653以上のものが得られる。この発明に係る組立式のエンジン用シャフトは、一体型の転がり軸受を使用するので、内輪や外輪のずれの懸念がなく、しかも内輪、外輪、転動体は、耐久性を有する部材で構成しているので、低フリクションで、耐久性が高い。以下、この発明の実施の形態を添付図面に基づいて説明する。図1は、この発明に係る組立式のエンジン用シャフトの実施形態である直列4気筒用のクランクシャフトの組立後の状態を示している。直列4気筒用のクランクシャフトは、第1~第5のクランクジャーナル部1a、1b、1c、1d、1eの間に、第1~第4の4組のクランク部2a、2b、2c、2dを設けた構成であり、第5のクランクジャーナル部1eの端部にはフランジ3を設けている。図2は、組立前の第1~第2のクランクジャーナル部1a、1bと、その間に設けられる第1のクランク部2aを示しており、その他の第3~第5のクランクジャーナル部1c、1d、1eは、第2のクランクジャーナル部1bと、第2~第4の3組のクランク部2b、2c、2dは、第1のクランク部2aと同様の分割ピースからなる。第1~第2のクランクジャーナル部1a、1bのジャーナル軸5の外径面には、転がり軸受4が配置されている。転がり軸受4は、図1及び図2に示すニードル軸受の他、エンジンブロックに十分なスペースがある場合には、断面高さが高い円筒ころ軸受や玉軸受を使用することができる。図1及び図2の転がり軸受4は、ニードル軸受であり、内輪4a、保持器4d付きのころ4b、外輪4cからなる。クランクジャーナル部1a、1bのジャーナル軸5の外径面には、内輪4aが、組立前に圧入され、さらにその外面に、保持器4d付きのころ4bと外輪4cが軸方向から挿入される。第1~第4の4組のクランク部2a、2b、2c、2dは、それぞれ対向するクランクウェブ6をクランクピン7によって締結した構造であり、クランクウェブ6の対向面の偏心位置にピン穴6aを設け、このピン穴6aにクランクピン7の端部を圧入することによって組み立てられる。クランクピン7の外径面には、組立前に、転がり軸受8を介してコンロッド9の大端部が軸方向から挿入される。転がり軸受8は、ニードル軸受であり、内輪8a、保持器8d付きのころ8b、外輪8cからなり、図1及び図2の実施形態では、外輪8cを、コンロッド9の大端部の内径面に一体形成しているが、外輪8cを、図3の実施形態に示すように、コンロッド9の大端部と別体にしてもよい。転がり軸受8の内輪8aは、組立前に、クランクピン7の外径面に圧入し、内輪8aの外面に、保持器8d付きのころ8bと、外輪8cを内面に一体形成したコンロッド9の大端部を軸方向から挿入している。第1~第4の4組のクランク部2a、2b、2c、2dのクランクウェブ6の外面の中心には、第1~第5のクランクジャーナル部1a、1b、1c、1d、1eのジャーナル軸5の端部が、圧入される軸穴10が形成されている。図3に示す実施形態においては、転がり軸受4、転がり軸受8として、外輪8cに鍔が付いたニードル軸受を使用している。また、図4に示す実施形態においては、第1~第5のクランクジャーナル部1a、1b、1c、1d、1eに配置される転がり軸受4に、玉軸受を使用している。上記第1~第4の4組のクランク部2a、2b、2c、2dのクランクウェブ6、フランジ3、第1~第5のクランクジャーナル部1a、1b、1c、1d、1eのジャーナル軸は、鋳鉄によって形成することができるが、鋳鉄を使用したクランクシャフトでは、高周波処理やオーステンパー処理などの熱処理を行なっても、表面硬度を軸受転走面に必要なHRC58Hv653以上までは上げられない。このため、この発明では、転がり軸受4、転がり軸受8の転動疲労寿命を向上させるために、SUJ2などの鋼製で形成された、内輪4a、8a、ころ4b、8b、外輪4c、8cに、次のような硬化処理を行っている。ころ4b、8b、外輪4c、8cは、浸炭窒化処理を行うことで、窒素富化層を有し、表面硬度がHRC58Hv653以上に形成されている。内輪4a、8aは、図5に示すように、A1変態点以上で浸炭窒化処理を行い、その後、A1変態点より低い温度まで冷却し、この温度で60分以上180分以下の時間を保持する。その後、高周波焼入れを行い、焼戻しを行う。このような工程で内輪4a、8aを製造すると、窒素富化層を有し、かつ残留オーステナイト結晶粒度の粒度番号が11番を超え、かつ残留オーステナイト量が10体積以上50体積以下であって、かつ、表面硬度がHRC58Hv653以上のものである。前記内輪4a、8aに対する高周波焼入れの硬化層23は、図6Aに示すように、表層のみとしても、図6Bに示すように、内径側まで硬化させてもよい。内輪4a、8a、ころ4b、8b、外輪4c、8cを上記のような構成にすることにより、接触面の疲労寿命を向上させることができ、軸受の耐久性が向上し、クランクシャフトの長寿命化を図ることができる。上記のオーステナイト結晶粒度は、JISに規定されている通常の方法で求めてもよいし、上記結晶粒度番号に対応する平均粒径を切片法により求めて換算してもよい。ここで、オーステナイト結晶粒とは、焼入加熱中に相変態したオーステナイトの結晶粒のことであり、これは、冷却によりマルテンサイトに変態した後も、過去の履歴として残存しているものをいう。残留オーステナイト量は、研削後に転動面の表層50μmにおける値であって、例えば、X線回折法によるマルテンサイトα211と残留オーステナイトγ220との回折強度の比較で測定することができる。その他、オーステナイト相が非磁性体であり、フェライト相が強磁性体であることを利用して、磁気天秤などにより磁化力を求めることによっても測定できる。その他、市販の測定装置を用いて簡単に測定することができる。窒素富化層は、表層に形成された窒素含有量を増加した層であって、例えば、浸炭窒化、窒化、浸窒などの処理によって形成することができる。窒素富化層の窒素含有量は、研削後の転動面の表層50μmにおける値であって、例えば、EPMAElectronProbeMicro―Analysis:波長分散型X線マイクロアナライザで測定することができる。以上、組立式のクランクシャフトの実施形態について説明したが、この発明は、可変動弁機構のコントールシャフトやカムシャフト、バランサ装置のバランスシャフトにも適用することができる。図7は、可変動弁機構のコントールシャフト11の実施形態である。コントロールシャフト11は、ニードル軸受12によって支持されたジャーナル部13に、コントロールカム14を設けたものである。ニードル軸受12は、内輪12a、保持器12d付きのころ12b、鍔付の外輪12cからなる。図8は、可変動弁機構のカムシャフト15の実施形態である。カムシャフト15は、ニードル軸受16によって支持されたジャーナル部17に、動弁カム18を設けたものである。ニードル軸受16は、内輪16a、保持器16d付きのころ16b、鍔付の外輪16cからなる。図9は、バランサ装置のバランスシャフト19は、ニードル軸受20によって支持されたジャーナル部21に、カウンターウェイト部22を設けたものである。ニードル軸受20は、内輪20a、保持器20d付きのころ20b、鍔付の外輪20cからなる。以上、図面を参照してこの発明の実施形態を説明したが、この発明は、図示した実施形態のものに限定されない。図示した実施形態に対して、この発明と同一の範囲内において、あるいは均等の範囲内において、種々の修正や変形を加えることが可能である。