"内燃機関においてクランク軸からのトルク伝達によりカム軸が開閉する動弁のバルブタイミングを、供給源から供給される作動液により調整するバルブタイミング調整装置であって、前記クランク軸と連動回転するハウジングと、前記カム軸と連動回転し、前記ハウジング内において進角室及び遅角室を回転方向に区画し、作動液が前記進角室又は前記遅角室へ導入されることにより、前記ハウジングに対する回転位相が進角側又は遅角側へ変化するベーンロータと、作動液が入出するロック作動室を有し、前記ロック作動室からの作動液の排出により前記回転位相をロックする一方、前記ロック作動室への作動液の導入により当該ロックを解除するロック手段と、スプールの軸方向への往復移動により、前記進角室及び前記遅角室に対する作動液の入出並びに前記ロック作動室に対する作動液の入出を制御する制御弁と、前記スプールを軸方向のうち往方向に駆動する駆動力を、指令値に従って発生する電動駆動手段と、前記スプールを軸方向のうち前記往方向とは反対の復方向に付勢する弾性付勢力を、発生する付勢手段とを、備え、前記制御弁は、前記進角室及び前記遅角室の一方へ作動液を導入する導入ポートと、前記ロック作動室と連通するロック作動ポートと、前記供給源から作動液の供給を受ける供給ポートと、作動液を排出するドレンポートとを、有し、前記スプールは、前記導入ポート及び前記ロック作動ポートを共に前記供給ポートに接続することにより、ロックを解除した前記回転位相を変化させる可変領域と、前記導入ポートを前記供給ポートに接続し且つ前記ロック作動ポートを前記ドレンポートに接続することにより、前記回転位相のロックを実現するロック領域とに、移動するバルブタイミング調整装置において、前記ロック領域の一部は、前記供給ポートから前記導入ポートへの流通作動液の流量を絞る流量絞り領域として、前記弾性付勢力を受ける前記スプールが前記駆動力の消失により達する前記復方向の移動端に、設定されることを特徴とするバルブタイミング調整装置。前記流量絞り領域において、前記内燃機関の回転により駆動される前記供給源から前記供給ポートへ供給される作動液の前記導入ポートへの流通流量が、絞られることを特徴とする請求項1に記載のバルブタイミング調整装置。前記流量絞り領域において、前記内燃機関を潤滑する潤滑油として前記供給源から前記供給ポートへ分流される作動液の前記導入ポートへの流通流量が、絞られることを特徴とする請求項1又は2に記載のバルブタイミング調整装置。前記ロック手段は、前記ロック作動室からの作動液の排出により前記回転位相を、最進角位相及び最遅角位相の間の中間ロック位相にロックし、前記ベーンロータは、平均的に遅角側に偏る変動トルクを前記カム軸から受け、前記流量絞り領域において、前記進角室と連通する前記導入ポートへの作動液の流通流量が、絞られることを特徴とする請求項1~3のいずれか一項に記載のバルブタイミング調整装置。前記駆動力を消失させる前記指令値を前記電動駆動手段に与えることにより、前記スプールを前記流量絞り領域に移動させる制御回路を、備えることを特徴とする請求項1~4のいずれか一項に記載のバルブタイミング調整装置。前記内燃機関の停止に伴って前記制御回路は、前記駆動力を消失させる前記指令値を前記電動駆動手段に与えることにより、前記スプールを前記流量絞り領域に移動させることを特徴とする請求項5に記載のバルブタイミング調整装置。前記ロック領域のうち前記流量絞り領域に対して前記往方向に隣接する一部は、前記供給ポートから前記導入ポートへの作動液の流通流量を前記流量絞り領域よりも増大させる流量増大領域として、設定され、前記内燃機関の始動に伴って前記制御回路は、前記駆動力を発生する前記指令値を前記電動駆動手段に与えることにより、前記スプールを前記流量増大領域に移動させることを特徴とする請求項6に記載のバルブタイミング調整装置。さて、特許文献1の装置では、付勢手段の弾性付勢力を復方向に受けるスプールが電動駆動手段の発生駆動力の消失により達する当該復方向の移動端に対して、流量絞り領域が当該復方向とは反対の往方向にずれて設定されている。そのため、電動駆動手段が指令値を正しく受けられなくなって駆動力が消失するフェイル時には、スプールが復方向の移動端に達することで、供給ポートから導入ポートへの作動液の流通流量が流量絞り領域よりも増大する。その結果、フェイル時には、可変領域から復方向移動端へのスプール移動に応じて、進角室への作動液の導入流量と共に回転位相の進角側変化量が増大してしまうため、所定の回転位相でのロックが困難となる。こうしてフェイルにより回転位相のロックを実現できない場合、内燃機関のノックやストール、始動不良等の不具合を招く事態が懸念されるため、望ましくないのである。本発明は、以上説明した問題に鑑みてなされたものであって、その目的は、バルブタイミング調整装置において、バルブタイミング調整応答性と共にフェイルセーフ性を高めることにある。請求項1に記載の発明は、内燃機関においてクランク軸からのトルク伝達によりカム軸が開閉する動弁のバルブタイミングを、供給源から供給される作動液により調整するバルブタイミング調整装置であって、クランク軸と連動回転するハウジングと、カム軸と連動回転し、ハウジング内において進角室及び遅角室を回転方向に区画し、作動液が進角室又は遅角室へ導入されることにより、ハウジングに対する回転位相が進角側又は遅角側へ変化するベーンロータと、作動液が入出するロック作動室を有し、ロック作動室からの作動液の排出により回転位相をロックする一方、ロック作動室への作動液の導入により当該ロックを解除するロック手段と、スプールの軸方向への往復移動により、進角室及び遅角室に対する作動液の入出並びにロック作動室に対する作動液の入出を制御する制御弁と、スプールを軸方向のうち往方向に駆動する駆動力を、指令値に従って発生する電動駆動手段と、スプールを軸方向のうち往方向とは反対の復方向に付勢する弾性付勢力を、発生する付勢手段とを、備え、制御弁は、進角室及び遅角室の一方へ作動液を導入する導入ポートと、ロック作動室と連通するロック作動ポートと、供給源から作動液の供給を受ける供給ポートと、作動液を排出するドレンポートとを、有し、スプールは、導入ポート及びロック作動ポートを共に供給ポートに接続することにより、ロックを解除した回転位相を変化させる可変領域と、導入ポートを供給ポートに接続し且つロック作動ポートをドレンポートに接続することにより、回転位相のロックを実現するロック領域とに、移動するバルブタイミング調整装置において、ロック領域の一部は、供給ポートから導入ポートへの流通作動液の流量を絞る流量絞り領域として、弾性付勢力を受けるスプールが駆動力の消失により達する復方向の移動端に、設定される。こうした請求項1に記載の発明の制御弁においてスプールが移動する可変領域では、ロック作動室に連通するロック作動ポートが、進角室及び遅角室の一方へ作動液を導入する導入ポートと共に、供給源から作動液の供給を受ける供給ポートと接続される。かかる接続形態によると、ロック作動室への作動液の導入によりロックの解除された回転位相が、進角側及び遅角側のうち導入ポートからの作動液の導入対象室と対応する側へ変化することになる。一方、制御弁においてスプールが移動するロック領域では、供給ポートに接続される導入ポートとは異なり、ロック作動ポートは、作動液を排出するドレンポートと接続される。かかる接続形態によると、供給ポートへ供給の作動液が導入ポートから導入対象室に導入されて充填された状態にて、ロック作動室からの作動液の排出により回転位相のロックが実現されることになる。こうしたことから、ロック領域から可変領域へのスプール移動に応じて作動液は、既に充填状態にある導入対象室に対して導入され得るので、回転位相を速やかに変化させてバルブタイミングの調整応答性を高めることができるのである。さらに、請求項1に記載の発明の制御弁においてロック領域の一部は、供給ポートから導入ポートへの作動液の流通流量を絞る流量絞り領域として、設定される。これによれば、可変領域からロック領域としての流量絞り領域へスプールを移動させた場合に、導入ポートから導入対象室への作動液の導入流量が減少して回転位相の変化量が可及的に抑えられるので、所定の回転位相にロックさせ易い。ここで請求項1に記載の発明の制御弁では、電動駆動手段が指令値を正しく受けられなくなることにより駆動力を消失させるフェイルが発生すると、付勢手段の弾性付勢力を復方向に受けるスプールは、当該復方向の移動端に達する。しかし、スプールの復方向移動端に流量絞り領域が設定される請求項1に記載の発明の制御弁によれば、そうしたフェイルにより復方向の移動端へスプールが移動すると、供給ポートから導入ポートへの作動液の流通流量が確実に絞られ得る。これによりフェイル時にあっても、導入ポートから導入対象室への作動液の導入流量が減少して回転位相の変化量が可及的に抑えられるので、所定の回転位相にロックさせ易くなる。したがって、バルブタイミング調整応答性だけでなく、フェイルセーフ性をも高めることができるのある。請求項2に記載の発明によると、流量絞り領域において、内燃機関の回転により駆動される供給源から供給ポートへ供給される作動液の導入ポートへの流通流量が、絞られる。この発明のように、内燃機関の回転により駆動される供給源から供給ポートへ供給される作動液については、内燃機関の回転速度が増大するほど供給源からの供給圧力が高くなる。そのため、スプールが復方向の移動端に達するフェイル時に、供給ポートから導入ポートへの作動液の流通流量が絞られていない場合、導入ポートから導入対象室への作動液の導入流量が増大し、回転位相のロックが困難となる。しかし、上述したように流量絞り領域がスプールの復方向移動端に設定されることによれば、導入ポートへの作動液の流通流量がフェイル時に確実に絞られて導入対象室への作動液の導入流量が減少するので、回転位相のロックが容易となる。したがって、高いフェイルセーフ性の発揮に貢献することができるのである。請求項3に記載の発明によると、流量絞り領域において、内燃機関を潤滑する潤滑油として供給源から供給ポートへ分流される作動液の導入ポートへの流通流量が、絞られる。この発明のように、内燃機関を潤滑する潤滑油として供給源から供給ポートへ分流される作動液については、環境温度が低下するほど粘度上昇して当該供給源からの供給圧力が高くなる傾向にある。そのため、スプールが復方向の移動端に達するフェイル時に、供給ポートから導入ポートへの作動液の流通流量が絞られていない場合、導入ポートから導入対象室への作動液の導入流量が増大し、回転位相のロックが困難となる。しかし、上述したように流量絞り領域がスプールの復方向移動端に設定されることによれば、導入ポートへの作動液の流通流量がフェイル時に確実に絞られて導入対象室への作動液の導入流量が減少するので、回転位相のロックが容易となる。また、導入対象室への作動液の導入流量が減少することで、フェイル時に潤滑油としての作動液が不足する事態も回避され得る。これらのことから、高いフェイルセーフ性の発揮に貢献することができるのである。請求項4に記載の発明によると、ロック手段は、ロック作動室からの作動液の排出により回転位相を、最進角位相及び最遅角位相の間の中間ロック位相にロックし、ベーンロータは、平均的に遅角側に偏る変動トルクをカム軸から受け、流量絞り領域において、進角室と連通する導入ポートへの作動液の流通流量が、絞られる。この発明のロック領域では、供給ポートへ供給の作動液が導入ポートに連通の進角室へ導入されつつ、ロック作動室からの作動液の排出により回転位相が最進角位相及び最遅角位相間の中間ロック位相にロックされる。このとき、進角室への作動液の導入によりベーンロータに発生する進角側の回転力は、平均的に遅角側に偏るようにベーンロータがカム軸から受ける変動トルクに抗して働くので、回転位相の変化量を抑えた状態にて中間ロック位相へのロックを実現できる。しかも、こうしたロック領域のうちフェイル時にスプールが移動する流量絞り領域では、上述したように導入対象室への作動液の導入流量が減少して回転位相変化量の抑え効果がアップするので、中間ロック位相へのロック容易性に優れたものとなる。したがって、高いフェイルセーフ性の発揮に貢献することができるのである。請求項5に記載の発明は、駆動力を消失させる指令値を電動駆動手段に与えることにより、スプールを流量絞り領域に移動させる制御回路を、備える。この発明のように、指令値を電動駆動手段に与えて駆動力を消失させる制御回路によれば、復方向の移動端に設定された流量絞り領域へとスプールが移動するので、供給ポートから導入ポートへの作動液の流通流量が確実に絞られ得る。これにより、導入ポートから導入対象室への作動液の導入流量が減少して回転位相の変化量が可及的に抑えられるので、ロック領域としての流量絞り領域にて所定の回転位相にロックさせ易くなるのである。請求項6に記載の発明によると、内燃機関の停止に伴って制御回路は、駆動力を消失させる指令値を電動駆動手段に与えることにより、スプールを流量絞り領域に移動させる。この発明のように、内燃機関の停止に伴って指令値を電動駆動手段に与えて駆動力を消失させる制御回路によれば、復方向の移動端に設定された流量絞り領域へとスプールが移動するので、供給ポートから導入ポートへの作動液の流通流量が確実に絞られ得る。これにより内燃機関の停止時には、導入ポートから導入対象室への作動液の導入流量が減少して回転位相の変化量が可及的に抑えられるので、ロック領域たる流量絞り領域にて所定の回転位相にロックさせ易くなる。したがって、内燃機関の次の始動時には、ロックされた回転位相から内燃機関のクランキングを行って始動性を保障することが、可能となる。請求項7に記載の発明は、ロック領域のうち流量絞り領域に対して往方向に隣接する一部は、供給ポートから導入ポートへの作動液の流通流量を流量絞り領域よりも増大させる流量増大領域として、設定され、内燃機関の始動に伴って制御回路は、駆動力を発生する指令値を電動駆動手段に与えることにより、スプールを流量増大領域に移動させる。この発明のように、内燃機関の始動に伴って指令値を電動駆動手段に与えて駆動力を発生させることにより、ロック領域の一部となる流量増大領域へスプールを移動させる制御回路によれば、供給ポートから導入ポートへの作動液の流通流量が流量絞り領域よりも増大する。これにより内燃機関の始動時には、先の停止時にロックされた回転位相を維持したまま、導入ポートから導入対象室への作動液の導入流量を増大させることができる。したがって、導入流量の増大により作動液が導入対象室に確実に充填された状態から、可変領域へとスプールを移動させることで、回転位相を速やかに変化させ得るので、例えば始動直後等における高いバルブタイミング調整応答性の達成に貢献可能となる。しかも、こうした効果を齎す始動時の流量増大領域は、先の停止時の流量絞り領域に対して往方向に隣接するので、それら領域間をスプールに移動させる距離については、可及的に短くなる。これによれば、流量絞り領域から流量増大領域へのスプール移動に必要な電動駆動手段の消費電力を抑えることも、可能となるのである。作用効果ここまで説明した装置1における制御弁60の進角領域Raでは、ロック作動室17に連通するロック作動ポート663と、進角室22,23,24に連通する進角ポート661とはそれぞれ、ポンプ4から作動油供給を受ける供給ポート665,664に接続される。かかる接続形態によると、ロック作動室17への作動油導入によりロックの解除された回転位相が、進角側へと変化することになる。一方、制御弁60のロック領域Rlでは、主供給ポート664に接続される進角ポート661とは異なり、ロック作動ポート663は、作動油を排出する各ドレンポート666と接続される。かかる接続形態によると、主供給ポート664へ供給の作動油が進角ポート661から進角室22,23,24に導入されて充填された状態で、ロック作動室17からの作動油排出により回転位相のロックが実現され得る。これによれば、ロック領域Rlの各領域Rls,Rliから進角領域Raへスプール70が移動するのに応じて作動油は、既に充填状態にある進角室22,23,24に対して導入されることになるので、回転位相を速やかに変化させてバルブタイミングの進角応答性を高めることができるのである。さらに、制御弁60においてロック領域Rlの一部は、主供給ポート664から進角ポート661への作動油の流通流量を絞る流量絞り領域Rlsとして、設定されている。これによれば、進角領域Raからロック領域Rlとしての流量絞り領域Rlsへスプール70を移動させた場合には、進角ポート661から進角室22,23,24への作動油の導入流量が減少して回転位相の変化量が可及的に抑えられるので、回転位相を中間ロック位相にロックさせ易くなる。ここで制御弁60では、電磁ソレノイド90が制御回路96からの通電電流を正しく受けられなくなって駆動力が消失するフェイル時には、弾性部材80の弾性付勢力を復方向Drに受けるスプール70は、当該復方向Drの移動端に達する。しかし、スプール70の復方向Drの移動端に流量絞り領域Rlsが設定される制御弁60によれば、そうしたフェイルにより復方向Drの移動端へとスプール70が移動することにより、主供給ポート664から進角ポート661への作動の流通流量が確実に絞られ得る。これによりフェイル時にあっても、進角ポート661から進角室22,23,24への作動油の導入流量が減少して回転位相の変化量が可及的に抑えられるので、回転位相を中間ロック位相にロックさせ易くなる。したがって、バルブタイミングの進角応答性だけでなく、フェイルセーフ性をも高めることができる。また、内燃機関の回転により駆動されるポンプ4から制御弁60の主供給ポート664へと供給される作動油については、内燃機関の回転速度が増大するほど当該ポンプ4からの供給圧力が高くなる。そのため、スプール70が復方向Drの移動端に達するフェイル時に、主供給ポート664から進角ポート661への作動油の流通流量が絞られていないと、進角ポート661から進角室22,23,24への作動油の導入流量が増大し、回転位相のロックが困難となる。しかし、上述したように流量絞り領域Rlsがスプール70の復方向Drの移動端に設定されることによれば、進角ポート661への作動油の流通流量がフェイル時に確実に絞られて進角室22,23,24への作動油の導入流量が減少するので、回転位相のロックが容易となる。したがって、高いフェイルセーフ性の発揮に貢献することができる。さらにまた、内燃機関を潤滑する潤滑油としてポンプ4から制御弁60の主供給ポート664へと分流される作動油については、環境温度が低下するほど粘度上昇して当該ポンプ4からの供給圧力が高くなる。そのため、スプール70が復方向Drの移動端に達するフェイル時に、主供給ポート664から進角ポート661への作動油の流通流量が絞られていないと、進角ポート661から進角室22,23,24への作動油の導入流量が増大し、回転位相のロックが困難となる。しかし、上述したように流量絞り領域Rlsがスプール70の復方向Drの移動端に設定されることによれば、進角ポート661への作動油の流通流量がフェイル時に確実に絞られて進角室22,23,24への作動油の導入流量が減少するので、回転位相のロックが容易となる。したがって、このことによっても、高いフェイルセーフ性の発揮に貢献することができるのである。加えて、制御弁60のロック領域Rlでは、主供給ポート664へ供給の作動油が進角ポート661から進角室22,23,24へと導入されつつ、ロック作動室17からの作動油排出により回転位相が最進角位相及び最遅角位相間の中間ロック位相にロックされる。このとき、進角室22,23,24への作動油導入によりベーンロータ14に発生する進角側の回転力は、平均的に遅角側に偏るようにベーンロータ14が受ける変動トルクに抗して働くので、回転位相の変化量を抑えた状態で中間ロック位相へのロックを実現できる。しかも、こうしたロック領域Rlのうちフェイル時にスプール70が移動する流量絞り領域Rlsでは、上述したように進角室22,23,24への作動油の導入流量が減少して回転位相変化量の抑え効果がアップするので、中間ロック位相へのロック容易性に優れたものとなる。したがって、このことによっても、高いフェイルセーフ性の発揮に貢献することができるのである。また加えて、内燃機関の回転中又は停止に伴って電磁ソレノイド90への通電電流を零にする制御回路96によれば、スプール70が復方向Drの移動端たる流量絞り領域Rlsへと移動するので、主供給ポート664から進角ポート661への作動油の流通流量が確実に絞られ得る。これにより、進角ポート661から進角室22,23,24への作動油の導入流量が減少して回転位相の変化量が可及的に抑えられるので、ロック領域Rlとしての流量絞り領域Rlsにて回転位相を中間ロック位相にロックさせ易くなる。ここで、特に内燃機関の停止時にて中間ロック位相へのロック容易性が確保されることによれば、内燃機関の次の始動時には、中間ロック位相から内燃機関のクランキングを行って始動性を保障することが、可能となるのである。さらに加えて、内燃機関の始動に伴って電磁ソレノイド90への通電を制御することで、スプール70を流量増大領域Rliに駆動する制御回路96によれば、主供給ポート664から進角ポート661への作動油の流通流量が流量絞り領域Rlsよりも増大する。これにより内燃機関の始動時には、先の停止時にロックされた回転位相としての中間ロック位相を維持したまま、進角ポート661から進角室22,23,24への作動油の導入流量を増大させることができる。したがって、導入流量の増大により作動油が進角室22,23,24に確実に充填された状態から、進角領域Raへとスプール70を移動させることで、回転位相を速やかに変化させることができるので、例えば始動直後等における高い進角応答性の達成に貢献可能となる。しかも、こうした効果を齎す始動時の流量増大領域Rliは、先の停止時の流量絞り領域Rlsに対して往方向Dgに隣接するので、それら領域Ris,Rli間をスプール70に移動させる距離については、可及的に短くなる。これによれば、流量絞り領域Risから流量増大領域Rliへスプール70を駆動するのに必要な電磁ソレノイド90の消費電力が抑えられるので、始動時に車両のバッテリの電圧が降下しても、当該ソレノイド90の作動が可能となるのである。尚、このように顕著な作用効果を齎す本実施形態の装置1においては、進角ポート661が特許請求の範囲に記載の導入ポートに相当し、進角領域Raが特許請求の範囲に記載の可変領域に相当している。他の実施形態ここまで、本発明の一実施形態について説明してきたが、本発明は、当該実施形態に限定して解釈されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々の実施形態に適用することができる。具体的には、制御弁60については、進角ポート661の形成位置と遅角ポート662の形成位置とをスリーブ66にて入れ替えてもよく、この場合、遅角ポート662が特許請求の範囲に記載の導入ポートに相当し、ロック領域Rlに対して往方向Dgにずれて並ぶこととなる遅角領域Rrが特許請求の範囲に記載の可変領域に相当する。また、制御弁60については、連動回転要素2,14の双方に内蔵させる以外にも、連動回転要素2,14の一方に内蔵にさせる、あるいは連動回転要素2,14の外部に配置してもよい。制御弁60の駆動構造については、付勢手段として一つの弾性部材80を備えるもの以外にも、付勢手段としての複数の弾性部材を組み合わせることで、それら各弾性部材の復原力の合力を弾性付勢力としてスプール70に与えるものであってもよい。また、制御弁60の駆動構造については、電動駆動手段として電磁ソレノイド90を備えるもの以外にも、例えば電動式のピエゾアクチュエータ又は油圧アクチュエータ等を備えるものであってもよい。加えて、制御回路96については、電磁ソレノイド90への通電電流を所定の低電流値以下に制御することで、スプール70を復方向Drの移動端に駆動するものであってもよい。さらに加えて、制御回路96については、内燃機関の停止に伴う制御によりスプール70を流量増大領域Rliに移動させるものであってもよいし、内燃機関の始動に伴う制御によりスプール70を流量絞り領域Rlsに移動させるものであってもよい。供給源としてのポンプ4については、クランク軸の回転により駆動されることで内燃機関の潤滑油を作動液として供給するメカポンプ以外にも、当該潤滑油用のポンプとは別に駆動される例えば電動ポンプ等であってもよい。また、ロック手段としてのロック構造によりロックする回転位相については、最遅角位相及び最進角位相の間となる中間ロック位相に設定する以外にも、最遅角位相又は最進角位相に設定してもよく、さらにその場合等には、アシストスプリング18によるベーンロータ14の付勢構造を省いてもよい。加えて、ロック構造については、規制位相領域を設定するために規制孔151を設ける構造以外にも、当該規制孔151を設けない構造を採用してもよく、さらにそれ以外にも、ロック部材16を複数に分割して各分割体を個別のロックスプリング19により付勢する構造を、採用してもよい。そして、以上の本発明は、動弁としての吸気弁のバルブタイミングを調整する装置以外にも、動弁としての排気弁のバルブタイミングを調整する装置や、それら吸気弁及び排気弁の双方のバルブタイミングを調整する装置に適用することができるのである。1バルブタイミング調整装置、2カム軸、3搬送通路、4ポンプ供給源、5ドレンパン、6潤滑油通路、10回転機構部、11ハウジング、14ベーンロータ、15フロントプレート、16ロック部材ロック手段、17ロック作動室ロック手段、18アシストスプリング、19ロックスプリングロック手段、22,23,24進角室、26,27,28遅角室、40制御部、41進角主通路、42,43,44進角分岐通路、45遅角主通路、46,47,48遅角分岐通路、49ロック作動通路、50主供給通路、52副供給通路、54ドレン回収通路、60制御弁、66スリーブ、70スプール、80弾性部材付勢手段、90電磁ソレノイド電動駆動手段、91駆動軸、96制御回路、140回転軸、141,142,143ベーン、151規制孔ロック手段、152ロック孔ロック手段、661進角ポート、662遅角ポート、663ロック作動ポート、664主供給ポート、665副供給ポート、666ドレンポート、704絞り部、705連通通路、Dg往方向、Dr復方向、Ra進角領域、Rh保持領域、Rlロック領域、Ris流量絞り領域、Rli流量増大領域、Rr遅角領域以下、本発明の一実施形態を図面に基づいて説明する。図1は、本発明の一実施形態によるバルブタイミング調整装置1を車両の内燃機関に適用した例を、示している。バルブタイミング調整装置1は、作動液として内燃機関を潤滑する潤滑油以下、作動油というを用いる流体駆動式であり、動弁としての吸気弁のバルブタイミングを調整する。基本構成まず、バルブタイミング調整装置1の基本構成につき、説明する。図1,2に示すようにバルブタイミング調整装置1は、内燃機関においてクランク軸図示しないから出力される機関トルクをカム軸2へ伝達する伝達系に設置の回転機構部10と、当該回転機構部10を駆動するための作動油の入出を制御する制御部40とを、組み合わせてなる。回転機構部回転機構部10においてハウジング11は、シューケーシング12の軸方向両端部にリアプレート13及びフロントプレート15を締結してなる。シューケーシング12は、円筒状のハウジング本体120と、仕切部である複数のシュー121,122,123とを有している。各シュー121,122,123は、ハウジング本体120において回転方向に所定間隔ずつあけた箇所から径方向内側へ突出している。回転方向において隣り合うシュー121,122,123の間には、それぞれ収容室20が形成されている。リアプレート13は、タイミングチェーン図示しないを介してクランク軸と連繋するスプロケット134を、有している。かかる連繋により内燃機関の回転中は、クランク軸からスプロケット134へと機関トルクが伝達されることで、ハウジング11がクランク軸と連動して一定方向図2の時計方向に回転する。ベーンロータ14は、ハウジング11内に同軸上に収容されており、軸方向両端部にてリアプレート13及びフロントプレート15と摺接する。ベーンロータ14は、円筒状の回転軸140と、複数のベーン141,142,143とを有している。回転軸140は、カム軸2に対して同軸上に固定されている。これによりベーンロータ14は、カム軸2と連動してハウジング11と同一方向図2の時計方向に回転可能且つハウジング11に対して相対回転可能となっている。ここで本実施形態の回転軸140は、軸本体140aの両側に、リアプレート13を軸方向に貫通してカム軸2に締結されるボス140bと、フロントプレート15を軸方向に貫通してハウジング11外に向かって開口するブッシュ140cとを、同軸上に締結してなる。各ベーン141,142,143は、回転軸140の軸本体140aにおいて回転方向に所定間隔ずつあけた箇所から径方向外側へ突出し、それぞれ対応する収容室20に収容されている。各ベーン141,142,143は、それぞれ対応する収容室20を回転方向に分割することにより、作動油が入出する進角室22,23,24及び遅角室26,27,28を、ハウジング11内に区画している。具体的には、シュー121及びベーン141の間には進角室22が形成され、シュー122及びベーン142の間には進角室23が形成され、シュー123及びベーン143の間には進角室24が形成されている。一方、シュー122及びベーン141の間には遅角室26が形成され、シュー123及びベーン142の間には遅角室27が形成され、シュー121及びベーン143の間には遅角室28が形成されている。ベーン141は、ハウジング11に対するベーンロータ14の回転位相をロックするためにフロントプレート15のロック孔152に嵌合するロック部材16を、収容している。それと共にベーン141は、ロック部材16をロック孔152から離脱させて回転位相のロックを解除するために作動油が導入されるロック作動室17を、形成している。以上の構成により回転機構部10では、ロック部材16による回転位相のロックが解除された状態にて、進角室22,23,24への作動油導入且つ遅角室26,27,28からの作動油排出により回転位相が進角側へ変化し、それに応じてバルブタイミングが進角する。一方、回転位相ロックが解除された状態にて、遅角室26,27,28への作動油導入且つ進角室22,23,24からの作動油排出により回転位相が遅角側へ変化し、それに応じてバルブタイミングが遅角することになる。こうしたバルブタイミング調整において回転機構部10により実現可能な回転位相のうち、内燃機関の始動時に規制する回転位相の領域として本実施形態では、最遅角位相及び最進角位相の間の所定位相から最進角位相に至るまでの規制位相領域が、設定されている。また特に本実施形態では、そうした規制位相領域の中でも特に最適な始動性を確保するための中間ロック位相として、ロック部材16によりロックが実現されるときの回転位相が、設定されている。こうした設定によれば、内燃機関の始動時に、気筒への吸入空気量が吸気弁の閉弁遅延により過度に減少する事態を抑制して、内燃機関の始動を許容することができるのである。制御部制御部40において進角主通路41は、回転軸140の内周部に沿って形成されている。進角分岐通路42,43,44は回転軸140を貫通し、それぞれ対応する進角室22,23,24及び共通の進角主通路41と連通している。遅角主通路45は、回転軸140の内周部に開口する溝により形成されている。遅角分岐通路46,47,48は回転軸140を貫通し、それぞれ対応する遅角室26,27,28及び共通の遅角主通路45と連通している。ロック作動通路49は回転軸140を貫通し、ロック作動室17と連通している。主供給通路50は回転軸140を貫通し、供給源であるポンプ4にカム軸2の搬送通路3を介して連通している。ここでポンプ4は、内燃機関の回転に伴ってクランク軸により駆動されるメカポンプであり、当該回転中は、ドレンパン5から吸入した作動油を継続的に吐出する。また、搬送通路3は、内燃機関においてポンプ4の吐出口と連通する潤滑油通路6から分岐することで、内燃機関の回転中に当該通路6から分流される作動油を主供給通路50側へ継続的に搬送する。副供給通路52は回転軸140を貫通し、主供給通路50から分岐している。副供給通路52は、ポンプ4から供給される作動油を、主供給通路50を通じて受ける。副供給通路52の中途部と、主供給通路50において当該副供給通路52の分岐部分よりもポンプ4側の中途部とには、それぞれリード式の逆止弁リード弁520,500が設けられている。ここで副逆止弁520は、副供給通路52において作動油が主供給通路50側に逆流するのを防止し、また主逆止弁500は、主供給通路50において作動油がポンプ4側に逆流するのを防止する。ドレン回収通路54は、回転機構部10及びカム軸2の外部に設けられている。ドレン回収部としてのドレンパン5と共に大気に開放されるドレン回収通路54は、当該ドレンパン5へ作動油を排出可能となっている。制御弁60は、弾性部材80の発生する弾性付勢力と、電磁ソレノイド90への通電により発生する駆動力とを利用して、スリーブ66内のスプール70を軸方向に往復移動させるスプール弁である。制御弁60は、進角ポート661、遅角ポート662、ロック作動ポート663、主供給ポート664、副供給ポート665及びドレンポート666を有している。ここで、進角ポート661は進角主通路41と連通し、遅角ポート662は遅角主通路45と連通し、ロック作動ポート663はロック作動通路49と連通している。また、主供給ポート664は主供給通路50と連通し、副供給ポート665は副供給通路52と連通し、一対のドレンポート666はドレン回収通路54と連通している。制御弁60は、スプール70の移動位置の変化に応じて、これらポート661,662,663,664,665,666間の接続状態を切り替える。制御回路96は、例えばマイクロコンピュータ等を主体に構成される電子回路であり、電磁ソレノイド90及び内燃機関の各種電装品図示しないと電気接続されている。制御回路96は、内部メモリに記憶のコンピュータプログラムに従って、電磁ソレノイド90への通電を含む内燃機関の回転を制御する。ベーンロータのへの変動トルク作用次に、カム軸2からベーンロータ14に作用する変動トルクにつき、説明する。内燃機関の回転中は、カム軸2により開閉駆動される吸気弁からのスプリング反力等に起因して生じる変動トルクが、当該カム軸2を通じて回転機構部10のベーンロータ14へと作用する。図3に例示するように変動トルクは、ハウジング11に対する進角側に作用する負トルクと、ハウジング11に対する遅角側に作用する正トルクとの間において交番変動する。ここで、特に本実施形態の変動トルクについては、カム軸2及びそれを支持する軸受図示しない間のフリクション等に起因して、正トルクのピークトルクTが負トルクのピークトルクT-よりも大きくなっており、それらの平均トルクTaveが正トルク側に偏っている。したがって、内燃機関の回転中においてベーンロータ14は、カム軸2から伝達される変動トルクにより、ハウジング11に対する遅角側に平均的に偏って付勢されるようになっている。ベーンロータの付勢構造次に、ベーンロータ14を中間ロック位相に向かって付勢するための付勢構造につき、説明する。図1に示す回転機構部10において、ハウジング11のフロントプレート15には、第一係止ピン150が設けられている。第一係止ピン150は、ハウジング11外へ向かってフロントプレート15から突出する円柱状に形成され、要素11,14からなる回転機構部10の回転中心線Oに対して偏心且つ実質平行に配置されている。また、ベーンロータ14の回転軸140においてハウジング11外へ向かってフロントプレート15よりも突出するブッシュ140cには、アーム140d及び第二係止ピン140eが設けられている。アーム140dは、フロントプレート15に対して実質平行に対向する平板状に形成されている。第二係止ピン140eは、アーム140dからフロントプレート15に向かって突出する円柱状に形成され、回転軸140の回転中心線Oに対して偏心且つ実質平行に配置されている。第二係止ピン140eは、回転中心線Oに対する偏心距離が第一係止ピン150の場合と実質同一距離となるように、且つ当該第一係止ピン150の回転軌跡上から回転機構部10の軸方向に外れるように、配置されている。ベーンロータ14の回転軸140のうちブッシュ140cの外周側には、金属製のアシストスプリング18が配置されている。アシストスプリング18は、実質同一平面上にて素線を巻いてなる渦巻きスプリングであり、その渦巻き中心が回転中心線Oと心合わせされた状態でフロントプレート15及びアーム140dの間に配置されている。アシストスプリング18の内周側端部は、ブッシュ140cの外周部に巻装されて巻装部180を形成している。アシストスプリング18の外周側端部は、U字状に屈曲されて係止部181を形成している。係止部181は、第一係止ピン150及び第二係止ピン140eのうち回転位相に応じたピンにより、係止可能となっている。以上の構成下、中間ロック位相よりも遅角側に回転位相が変化した状態にてアシストスプリング18の係止部181は、ハウジング11の第一係止ピン150により係止される。このとき、ベーンロータ14の第二係止ピン140eが係止部181から離脱するので、当該ベーンロータ14は、アシストスプリング18がねじり弾性変形により発生する復原力を受けることで、進角側の中間ロック位相へ向かって付勢される。ここで本実施形態では、ベーンロータ14を進角側に付勢するアシストスプリング18の復原力は、遅角側に偏った変動トルクの平均値よりも大きくなるように、設定されている。一方、中間ロック位相よりも進角側に回転位相が変化した状態にてアシストスプリング18の係止部181は、ベーンロータ14の第二係止ピン140eにより係止される。このとき、ハウジング11の第一係止ピン150が係止部181から離脱するので、アシストスプリング18によるベーンロータ14の付勢は制限されることになる。回転位相のロック構造次に、回転位相のロック及び解除を実現するロック手段としてのロック構造につき、説明する。図1,2に示すように、ハウジング11をなすフロントプレート15は、回転方向に沿って延伸し且つ両端部が閉塞された有底溝状の規制孔151と、当該規制孔151の進角側端部の底面に開口する有底円筒孔状のロック孔152とを、有している図4も参照。ベーンロータ14においてベーン141は、円筒状のロック部材16を回転機構部10の回転中心線Oに対して平行に収容する収容孔141aを、有している。収容孔141aは、規制位相領域においてリアプレート13の規制孔151と軸方向に対向し、また特に、中間ロック位相において同リアプレート13のロック孔152と軸方向に対向する。収容孔141aには、金属製の圧縮コイルスプリングからなるロックスプリング19が、ロック部材16と同軸上に収容されている。ロックスプリング19は、ベーン141に固定されるリテーナ141bと、ロック部材16との間に介装されて圧縮弾性変形することにより、当該ロック部材16をフロントプレート15側へ付勢する復原力を、発生する。また、収容孔141aは、ロック部材16を軸方向に挟んでロックスプリング19と反対側に、ロック作動室17を形成している。このロック作動室17に導入される作動油の圧力を受けることでロック部材16は、ロックスプリング19の復原力に抗してフロントプレート15とは反対側へ移動可能となっている。以上の構成により、ロック部材16が規制孔151及びロック孔152の双方から離脱した状態にて、ロック作動室17から作動油が排出されると、ロック部材16はフロントプレート15側へ移動して、まず規制孔151に進入する。これにより規制位相領域に規制された回転位相が、変動トルク及びアシストスプリング18の復原力等の作用を受けて中間ロック位相に達すると、ロック部材16はさらにフロントプレート15側へと移動して、ロック孔152に嵌合する。以上により、回転位相が中間ロック位相にてロックされることになるので、回転位相に応じたバルブタイミングの変化が確実に制限される。一方、ロック部材16が規制孔151を通してロック孔152に嵌合した状態にて、ロック作動室17に所定圧以上の作動油が導入されると、ロック部材16はフロントプレート15とは反対側へ移動して、それらの孔151,152から離脱する。これにより、回転位相の規制もロックも解除されるので、回転位相に応じたバルブタイミングの自由な調整が可能となる。制御弁の詳細構造次に、制御弁60の詳細構造につき、説明する。図1に示すように制御弁60において、金属により円筒状に形成されるスリーブ66は、連動回転要素2,14に同軸上に内蔵されている。スリーブ66は、カム軸2に螺着固定される雄螺子状の固定部667を一端部に有し、当該カム軸2との間にベーンロータ14の回転軸140を挟持する円環鍔状のフランジ部668を他端部に有している。図1,4に示すようにスリーブ66には、フランジ部668側の軸方向端部から固定部667側の軸方向端部に向かって順に、一方のドレンポート666、進角ポート661、主供給ポート664、遅角ポート662、ロック作動ポート663、副供給ポート665及び他方のドレンポート666が設けられている。図4に示す制御弁60において、金属により円筒状に形成されるスプール70は、スリーブ66内に同軸上に収容されてスリーブ66の内周面により摺動支持されることで、軸方向のうち往方向Dg図1の固定部667側に向かう方向と復方向Dr図1のフランジ部668側に向かう方向とに往復移動可能となっている。スプール70は、所定の移動位置において進角ポート661及び主供給ポート664間の作動油の流通量を絞るために、絞り部704を有している。尚、図4に示すようにスリーブ66の内周面の内径よりも絞り部704の外周面の外径を小さくして、それら周面間に径方向の隙間を形成することで、作動油の流通量を絞る構成としてもよいし、図示はしないが、スリーブ66の内周面と絞り部704の外周面とを嵌合により摺動させて、当該摺動界面の軸方向のシール長さを短くすることで、作動油の流通量を絞る構成としてもよい。スプール70は、径方向中央部を軸方向に延伸する円筒孔状の連通通路705を、有している。連通通路705は、スプール70の両側の軸方向端部に開口部705aを形成しており、当該スプール70の移動位置に拘らず両ドレンポート666と連通する。さらに連通通路705は、スプール70の軸方向中間部に開口部705bを形成しており、遅角ポート662及びロック作動ポート663のうち当該スプール70の移動位置に応じた少なくとも一方と連通可能となっている。以上の構成下、図9のロック領域Rlにスプール70が移動した状態では、図4,5に示すように進角ポート661が主供給ポート664と接続される。かかる接続形態により、ポンプ4から通路6,3,50へ供給される作動油は、ポート664,661及び通路41,42,43,44を通じて進角室22,23,24に導入される。また、スプール70のロック領域Rlへの移動状態では、遅角ポート662が通路705を介して各ドレンポート666と接続される。かかる接続形態により遅角室26,27,28の作動油は、通路46,47,48,45及びポート662,666を通じて通路54の下流側のドレンパン5に排出される。さらに、スプール70のロック領域Rlへの移動状態では、ロック作動ポート663が通路705を介して各ドレンポート666と接続される。かかる接続形態によりロック作動室17の作動油は、通路49及びポート663,666を通じて通路54の下流側のドレンパン5に排出される。ここで、図9に示すように本実施形態のロック領域Rlは、流量絞り領域Rlsと流量増大領域Rliとに分割されている。具体的には、図4に示すように流量絞り領域Rlsは、ロック領域Rlを含むスプール70の全移動領域のうち復方向Drの移動端に、設定されている。この流量絞り領域Rlsでは、主供給ポート664から進角ポート661へと流通して進角室22,23,24に導入される作動油の流量が、絞り部704により絞られる。これに対し、図5に示すように流量増大領域Rliは、ロック領域Rlのうち流量絞り領域Rlsに対して往方向Dgに隣接する領域に、設定されている。この流量増大領域Rliでは、主供給ポート664から進角ポート661へと流通して進角室22,23,24に導入される作動油の流量が、流量絞り領域Rlsから往方向Dgに離れるほど、流量絞り領域Rlsよりも大きい範囲で漸次増大する。このようなロック領域Rlに対して往方向Dgにずれる図9の進角領域Raにスプール70が移動した状態では、図6に示すように進角ポート661が主供給ポート664と接続される。かかる接続形態により、ポンプ4から通路6,3,50へ供給される作動油は、ポート664,661及び通路41,42,43,44を通じて進角室22,23,24に導入される。また、スプール70の進角領域Raへの移動状態では、遅角ポート662が通路705を介して各ドレンポート666と接続される。かかる接続形態により遅角室26,27,28の作動油は、通路46,47,48,45及びポート662,666を通じて通路54の下流側のドレンパン5に排出される。さらに、スプール70の進角領域Raへの移動状態では、ロック作動ポート663が副供給ポート665と接続される。かかる接続形態により、ポンプ4から通路6,3,50,52へ供給される作動油は、ポート665,663及び通路49を通じてロック作動室17に導入される。進角領域Raに対して往方向Dgにずれて並ぶ図9の保持領域Rhにスプール70が移動した状態では、図7に示すように進角ポート661及び遅角ポート662が他のいずれのポートに対しても遮断され得る。かかる遮断形態により進角室22,23,24及び遅角室26,27,28には、作動油が留められる。また、スプール70の保持領域Rhへの移動状態では、ロック作動ポート663が副供給ポート665と接続される。かかる接続形態により、ポンプ4から通路6,3,50,52へ供給される作動油は、ポート665,663及び通路49を通じてロック作動室17に導入される。保持領域Rhに対して往方向Dgにずれて並ぶ図9の遅角領域Rrにスプール70が移動した状態では、図8に示すように進角ポート661が通路705を介して各ドレンポート666と接続される。かかる接続形態により進角室22,23,24の作動油は、通路42,43,44,41及びポート661,666を通じて通路54の下流側のドレンパン5に排出される。また、スプール70の遅角領域Rrへの移動状態では、遅角ポート662が主供給ポート664と接続される。かかる接続形態により、ポンプ4から通路6,3,50へ供給される作動油は、ポート664,662及び通路45,46,47,48を通じて遅角室26,27,28に導入される。さらに、スプール70の遅角領域Rrへの移動状態では、ロック作動ポート663が副供給ポート665と接続される。かかる接続形態により、ポンプ4から通路6,3,50,52へ供給される作動油は、ポート665,663及び通路49を通じてロック作動室17に導入される。制御弁の駆動構造次に、制御弁60の駆動構造につき、説明する。図1に示すように、制御弁60を駆動するために制御部40には、付勢手段としての弾性部材80並びに電動駆動手段としての電磁ソレノイド90が、設けられている。弾性部材80は、金属製の圧縮コイルスプリングからなり、スリーブ66内に同軸上に収容されている。弾性部材80は、スリーブ66の固定部667とスプール70の固定部667側の軸方向端部との間に介装されて圧縮弾性変形することにより、当該スプール70を復方向Dr図4参照に付勢する弾性付勢力としての復原力を発生する。電磁ソレノイド90は、内燃機関の固定節例えばチェーンカバーに固定されている。電磁ソレノイド90において金属によりロッド状に形成される駆動軸91は、スプール70を軸方向に挟んで固定部667とは反対側に同軸上に配置され、軸方向に往復移動可能となっている。駆動軸91は、電磁ソレノイド90の内蔵スプリング図示しないから復原力を受けることで、スリーブ66内となる一方のドレンポート666に進入してスプール70の軸方向端部と常に当接する。こうした構成により電磁ソレノイド90は、指令値として制御された通電電流を制御回路96からソレノイドコイル図示しないに与えられることで、駆動軸91によりスプール70を往方向Dg図4参照に駆動するように、当該通電電流に従う駆動力を発生する。こうした構成により制御弁60では、電磁ソレノイド90が駆動軸91に与える駆動力と、弾性部材80の発生する弾性付勢力復原力とのバランスに応じて、スプール70の移動位置が決定されることになる。ここで特に本実施形態では、制御回路96からの通電電流が零になることで電磁ソレノイド90の発生する駆動力が消失するとき、弾性付勢力を弾性部材80から復方向Drに受けるスプール70は、当該復方向Drの移動端に達する。したがって、制御回路96が電磁ソレノイド90への通電電流を零に制御する零点制御時に加え、電磁ソレノイド90が当該通電電流を正しく受けられなくなるフェイル時には、復方向Drの移動端に設定される流量絞り領域Rlsにて、スプール70が定位することになるのである。バルブタイミング調整作動次に、バルブタイミング調整装置1によるバルブタイミングの調整作動につき、説明する。1進角作動回転中の内燃機関において、実位相が目標位相に対する許容偏差より遅角側にある等の運転条件が成立するとき、制御回路96は電磁ソレノイド90への通電を制御して、図6の進角領域Raにスプール70を駆動する。その結果、通路41,42,43,44を介して進角室22,23,24に連通する進角ポート661と、通路6,3,50を介してポンプ4に連通する主供給ポート664とが接続されることで、作動油が進角室22,23,24に導入される。また、通路45,46,47,48を介して遅角室26,27,28に連通する遅角ポート662と、通路54に連通する各ドレンポート666とが通路705を介して接続されることで、遅角室26,27,28から作動油が排出される。さらにまた、通路49を介してロック作動室17に連通するロック作動ポート663と、通路6,3,50,52を介してポンプ4に連通する副供給ポート665とが接続されることで、ロック作動室17に作動油が導入される。以上の進角作動によれば、ロック作動室17への作動油導入による回転位相のロック解除下、進角室22,23,24への作動油導入と、遅角室26,27,28からの作動油排出とが制御される。故に、回転位相を迅速に進角側へと変化させて、バルブタイミングの進角応答性を高めることが可能である。2保持作動回転中の内燃機関において、実位相が目標位相に対する許容偏差内にある等の運転条件が成立するとき、制御回路96は電磁ソレノイド90への通電を制御して、図7の保持領域Rhにスプール70を駆動する。その結果、通路41,42,43,44を介して進角室22,23,24に連通する進角ポート661が他のポートに対して遮断されるので、それら進角室22,23,24に作動油が留められる。また、通路45,46,47,48を介して遅角室26,27,28に連通する遅角ポート662も他のポートに対して遮断されるので、それら遅角室26,27,28にも作動油が留められる。さらにまた、上記1に準じてロック作動ポート663が副供給ポート665と接続されることで、ロック作動室17に作動油が導入される。以上の保持作動によれば、ロック作動室17への作動油導入による回転位相のロック解除下、進角室22,23,24及び遅角室26,27,28のいずれにも作動油が留められる。故に、変動トルクの影響による回転位相変化の範囲内にて、バルブタイミングを保持することが可能である。3遅角作動回転中の内燃機関において、実位相が目標位相に対する許容偏差より進角側にある等の運転条件が成立するとき、制御回路96は電磁ソレノイド90への通電を制御して、図8の遅角領域Rrにスプール70を駆動する。その結果、通路41,42,43,44を介して進角室22,23,24に連通する進角ポート661と、通路54に連通する各ドレンポート666とが通路705を介して接続されることで、進角室22,23,24から作動油が排出される。また、通路45,46,47,48を介して遅角室26,27,28に連通する遅角ポート662と、通路6,3,50を介してポンプ4に連通する主供給ポート664とが接続されることで、作動油が遅角室26,27,28に導入される。さらにまた、上記1に準じてロック作動ポート663が副供給ポート665と接続されることで、ロック作動室17に作動油が導入される。以上の遅角作動によれば、ロック作動室17への作動油導入による回転位相のロック解除下、遅角室26,27,28への作動油導入と、進角室22,23,24からの作動油排出とが制御される。故に、回転位相を遅角側へ迅速に変化させて、バルブタイミングの遅角応答性を高めることが可能である。4ロック作動回転中の内燃機関において、例えば作動油の圧力が低下するアイドル運転時等には、制御回路96は電磁ソレノイド90への通電を零点制御して、ロック領域Rlのうち図4の流量絞り領域Rlsにスプール70を駆動する。その結果、通路41,42,43,44を介して進角室22,23,24に連通する進角ポート661と、通路6,3,50を介してポンプ4に連通する主供給ポート664とが接続されることで、絞り部704により絞られた作動油が進角室22,23,24に導入される。また、通路45,46,47,48を介して遅角室26,27,28に連通する遅角ポート662と、通路54に連通する各ドレンポート666とが通路705を介して接続されることで、遅角室26,27,28から作動油が排出される。さらにまた、通路49を介してロック作動室17に連通するロック作動ポート663と、通路54に連通する各ドレンポート666とが通路705を介して接続されることで、ロック作動室17から作動油が排出される。以上のロック作動によれば、ロック領域Rlの一部をなす流量絞り領域Rlsにて、進角室22,23,24への小流量の作動油導入と、遅角室26,27,28及びロック作動室17からの作動油排出とが制御される。このときベーンロータ14には、進角室22,23,24への作動油導入により発生する回転力並びにアシストスプリング18の復原力が進角側に向けて作用すると共に、カム軸2からの変動トルクが平均的に遅角側に偏って作用する。こうして進遅角両側の力がベーンロータ14に作用することで回転位相が規制位相領域に達すると、ロック部材16が規制孔151に進入して回転位相を当該領域内に規制する。これにより、規制位相領域内の中間ロック位相にてロック部材16がロック孔152に嵌合し易くなるので、内燃機関の回転中において回転位相を確実にロックすることが可能である。また、回転位相のロック後においては、進角室22,23,24に作動油を充填した状態にて、上記1の進角作動に備えることも可能である。5停止作動エンジンスイッチのオフ等の停止指令に応じて内燃機関の回転を停止させるのに伴って、制御回路96は電磁ソレノイド90への通電を零点制御又は電磁ソレノイド90への通電をカットして、ロック領域Rlのうち図4の流量絞り領域Rlsにスプール70を駆動する。その結果、上記4に準じて進角ポート661が主供給ポート664と接続されることで、絞り部704により絞られた作動油が進角室22,23,24に導入される。また、上記4に準じて遅角ポート662及びロック作動ポート663が各ドレンポート666と接続されることで、遅角室26,27,28及びロック作動室17から作動油が排出される。以上の停止作動によれば、上記4と同様の原理により、進遅角両側の力がベーンロータ14に作用することで回転位相が規制位相領域に達すると、ロック部材16が規制孔151に進入して回転位相を当該領域内に規制する。これにより、規制位相領域内の中間ロック位相にてロック部材16がロック孔152に嵌合し易くなるので、内燃機関の回転が完全に停止するまでの間において回転位相を確実にロックすることが可能である。6始動作動エンジンスイッチのオン等の始動指令に応じて内燃機関をクランキングにより始動させるのに伴って、制御回路96は電磁ソレノイド90への通電を制御して、ロック領域Rlのうち図5の流量増大領域Rliにスプール70を駆動する。その結果、通路41,42,43,44を介して進角室22,23,24に連通する進角ポート661と、通路6,3,50を介してポンプ4に連通する主供給ポート664とが接続されることで、上記4よりも増量された作動油が進角室22,23,24に導入される。また、上記4に準じて遅角ポート662及びロック作動ポート663が各ドレンポート666と接続されることで、遅角室26,27,28及びロック作動室17から作動油が排出される。以上の始動作動によれば、ロック領域Rlの一部をなす流量増大領域Rliにて、遅角室26,27,28及びロック作動室17から作動油を排出させた状態を維持しつつ、進角室22,23,24への作動油導入が上記4よりも大流量となるように制御される。これにより始動期間中には、中間ロック位相を維持したまま、作動油を進角室22,23,24に充填して、上記1の進角作動に備えることが可能となる。尚、ストール等により回転位相がロックされずに内燃機関が停止した後の始動時においても、流量増大領域Rliでは、遅角室26,27,28及びロック作動室17から作動油を排出させた状態を維持しつつ、進角室22,23,24への作動油導入が実現され得る。このときベーンロータ14には、進角室22,23,24への作動油導入により発生する回転力並びにアシストスプリング18の復原力が進角側に向けて作用すると共に、カム軸2からの変動トルクが平均的に遅角側に偏って作用する。こうして進遅角両側の力がベーンロータ14に作用することで回転位相が規制位相領域に達すると、ロック部材16が規制孔151に進入して回転位相を当該領域内に規制する。これにより、規制位相領域内の中間ロック位相にてロック部材16がロック孔152に嵌合し易くなるので、始動期間中において回転位相を確実にロックすることが可能である。7フェイルセーフ作動内燃機関の回転中に、制御回路96及び電磁ソレノイド90間の断線等のフェイルが生じて電磁ソレノイド90への通電電流が零になると、当該ソレノイド90の発生駆動力の消失によりスプール70は、ロック領域Rlのうち図4の流量絞り領域Rlsに移動する。その結果、上記4に準じて進角ポート661が主供給ポート664と接続されるので、絞り部704により絞られた作動油が進角室22,23,24に導入される。また、上記4に準じて遅角ポート662及びロック作動ポート663が各ドレンポート666と接続されるので、遅角室26,27,28及びロック作動室17から作動油が排出される。以上のフェイルセーフ作動によれば、上記4と同様の原理により、進遅角両側の力がベーンロータ14に作用することで回転位相が規制位相領域に達すると、ロック部材16が規制孔151に進入して回転位相を当該領域内に規制する。これにより、規制位相領域内の中間ロック位相にてロック部材16がロック孔152に嵌合し易くなるので、制御回路96により電磁ソレノイド90の制御が困難なフェイル時にあっても、回転位相を確実にロックすることが可能である。作用効果ここまで説明した装置1における制御弁60の進角領域Raでは、ロック作動室17に連通するロック作動ポート663と、進角室22,23,24に連通する進角ポート661とはそれぞれ、ポンプ4から作動油供給を受ける供給ポート665,664に接続される。かかる接続形態によると、ロック作動室17への作動油導入によりロックの解除された回転位相が、進角側へと変化することになる。一方、制御弁60のロック領域Rlでは、主供給ポート664に接続される進角ポート661とは異なり、ロック作動ポート663は、作動油を排出する各ドレンポート666と接続される。かかる接続形態によると、主供給ポート664へ供給の作動油が進角ポート661から進角室22,23,24に導入されて充填された状態で、ロック作動室17からの作動油排出により回転位相のロックが実現され得る。これによれば、ロック領域Rlの各領域Rls,Rliから進角領域Raへスプール70が移動するのに応じて作動油は、既に充填状態にある進角室22,23,24に対して導入されることになるので、回転位相を速やかに変化させてバルブタイミングの進角応答性を高めることができるのである。さらに、制御弁60においてロック領域Rlの一部は、主供給ポート664から進角ポート661への作動油の流通流量を絞る流量絞り領域Rlsとして、設定されている。これによれば、進角領域Raからロック領域Rlとしての流量絞り領域Rlsへスプール70を移動させた場合には、進角ポート661から進角室22,23,24への作動油の導入流量が減少して回転位相の変化量が可及的に抑えられるので、回転位相を中間ロック位相にロックさせ易くなる。ここで制御弁60では、電磁ソレノイド90が制御回路96からの通電電流を正しく受けられなくなって駆動力が消失するフェイル時には、弾性部材80の弾性付勢力を復方向Drに受けるスプール70は、当該復方向Drの移動端に達する。しかし、スプール70の復方向Drの移動端に流量絞り領域Rlsが設定される制御弁60によれば、そうしたフェイルにより復方向Drの移動端へとスプール70が移動することにより、主供給ポート664から進角ポート661への作動の流通流量が確実に絞られ得る。これによりフェイル時にあっても、進角ポート661から進角室22,23,24への作動油の導入流量が減少して回転位相の変化量が可及的に抑えられるので、回転位相を中間ロック位相にロックさせ易くなる。したがって、バルブタイミングの進角応答性だけでなく、フェイルセーフ性をも高めることができる。また、内燃機関の回転により駆動されるポンプ4から制御弁60の主供給ポート664へと供給される作動油については、内燃機関の回転速度が増大するほど当該ポンプ4からの供給圧力が高くなる。そのため、スプール70が復方向Drの移動端に達するフェイル時に、主供給ポート664から進角ポート661への作動油の流通流量が絞られていないと、進角ポート661から進角室22,23,24への作動油の導入流量が増大し、回転位相のロックが困難となる。しかし、上述したように流量絞り領域Rlsがスプール70の復方向Drの移動端に設定されることによれば、進角ポート661への作動油の流通流量がフェイル時に確実に絞られて進角室22,23,24への作動油の導入流量が減少するので、回転位相のロックが容易となる。したがって、高いフェイルセーフ性の発揮に貢献することができる。さらにまた、内燃機関を潤滑する潤滑油としてポンプ4から制御弁60の主供給ポート664へと分流される作動油については、環境温度が低下するほど粘度上昇して当該ポンプ4からの供給圧力が高くなる。そのため、スプール70が復方向Drの移動端に達するフェイル時に、主供給ポート664から進角ポート661への作動油の流通流量が絞られていないと、進角ポート661から進角室22,23,24への作動油の導入流量が増大し、回転位相のロックが困難となる。しかし、上述したように流量絞り領域Rlsがスプール70の復方向Drの移動端に設定されることによれば、進角ポート661への作動油の流通流量がフェイル時に確実に絞られて進角室22,23,24への作動油の導入流量が減少するので、回転位相のロックが容易となる。したがって、このことによっても、高いフェイルセーフ性の発揮に貢献することができるのである。加えて、制御弁60のロック領域Rlでは、主供給ポート664へ供給の作動油が進角ポート661から進角室22,23,24へと導入されつつ、ロック作動室17からの作動油排出により回転位相が最進角位相及び最遅角位相間の中間ロック位相にロックされる。このとき、進角室22,23,24への作動油導入によりベーンロータ14に発生する進角側の回転力は、平均的に遅角側に偏るようにベーンロータ14が受ける変動トルクに抗して働くので、回転位相の変化量を抑えた状態で中間ロック位相へのロックを実現できる。しかも、こうしたロック領域Rlのうちフェイル時にスプール70が移動する流量絞り領域Rlsでは、上述したように進角室22,23,24への作動油の導入流量が減少して回転位相変化量の抑え効果がアップするので、中間ロック位相へのロック容易性に優れたものとなる。したがって、このことによっても、高いフェイルセーフ性の発揮に貢献することができるのである。また加えて、内燃機関の回転中又は停止に伴って電磁ソレノイド90への通電電流を零にする制御回路96によれば、スプール70が復方向Drの移動端たる流量絞り領域Rlsへと移動するので、主供給ポート664から進角ポート661への作動油の流通流量が確実に絞られ得る。これにより、進角ポート661から進角室22,23,24への作動油の導入流量が減少して回転位相の変化量が可及的に抑えられるので、ロック領域Rlとしての流量絞り領域Rlsにて回転位相を中間ロック位相にロックさせ易くなる。ここで、特に内燃機関の停止時にて中間ロック位相へのロック容易性が確保されることによれば、内燃機関の次の始動時には、中間ロック位相から内燃機関のクランキングを行って始動性を保障することが、可能となるのである。さらに加えて、内燃機関の始動に伴って電磁ソレノイド90への通電を制御することで、スプール70を流量増大領域Rliに駆動する制御回路96によれば、主供給ポート664から進角ポート661への作動油の流通流量が流量絞り領域Rlsよりも増大する。これにより内燃機関の始動時には、先の停止時にロックされた回転位相としての中間ロック位相を維持したまま、進角ポート661から進角室22,23,24への作動油の導入流量を増大させることができる。したがって、導入流量の増大により作動油が進角室22,23,24に確実に充填された状態から、進角領域Raへとスプール70を移動させることで、回転位相を速やかに変化させることができるので、例えば始動直後等における高い進角応答性の達成に貢献可能となる。しかも、こうした効果を齎す始動時の流量増大領域Rliは、先の停止時の流量絞り領域Rlsに対して往方向Dgに隣接するので、それら領域Ris,Rli間をスプール70に移動させる距離については、可及的に短くなる。これによれば、流量絞り領域Risから流量増大領域Rliへスプール70を駆動するのに必要な電磁ソレノイド90の消費電力が抑えられるので、始動時に車両のバッテリの電圧が降下しても、当該ソレノイド90の作動が可能となるのである。尚、このように顕著な作用効果を齎す本実施形態の装置1においては、進角ポート661が特許請求の範囲に記載の導入ポートに相当し、進角領域Raが特許請求の範囲に記載の可変領域に相当している。他の実施形態ここまで、本発明の一実施形態について説明してきたが、本発明は、当該実施形態に限定して解釈されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々の実施形態に適用することができる。具体的には、制御弁60については、進角ポート661の形成位置と遅角ポート662の形成位置とをスリーブ66にて入れ替えてもよく、この場合、遅角ポート662が特許請求の範囲に記載の導入ポートに相当し、ロック領域Rlに対して往方向Dgにずれて並ぶこととなる遅角領域Rrが特許請求の範囲に記載の可変領域に相当する。また、制御弁60については、連動回転要素2,14の双方に内蔵させる以外にも、連動回転要素2,14の一方に内蔵にさせる、あるいは連動回転要素2,14の外部に配置してもよい。制御弁60の駆動構造については、付勢手段として一つの弾性部材80を備えるもの以外にも、付勢手段としての複数の弾性部材を組み合わせることで、それら各弾性部材の復原力の合力を弾性付勢力としてスプール70に与えるものであってもよい。また、制御弁60の駆動構造については、電動駆動手段として電磁ソレノイド90を備えるもの以外にも、例えば電動式のピエゾアクチュエータ又は油圧アクチュエータ等を備えるものであってもよい。加えて、制御回路96については、電磁ソレノイド90への通電電流を所定の低電流値以下に制御することで、スプール70を復方向Drの移動端に駆動するものであってもよい。さらに加えて、制御回路96については、内燃機関の停止に伴う制御によりスプール70を流量増大領域Rliに移動させるものであってもよいし、内燃機関の始動に伴う制御によりスプール70を流量絞り領域Rlsに移動させるものであってもよい。供給源としてのポンプ4については、クランク軸の回転により駆動されることで内燃機関の潤滑油を作動液として供給するメカポンプ以外にも、当該潤滑油用のポンプとは別に駆動される例えば電動ポンプ等であってもよい。また、ロック手段としてのロック構造によりロックする回転位相については、最遅角位相及び最進角位相の間となる中間ロック位相に設定する以外にも、最遅角位相又は最進角位相に設定してもよく、さらにその場合等には、アシストスプリング18によるベーンロータ14の付勢構造を省いてもよい。加えて、ロック構造については、規制位相領域を設定するために規制孔151を設ける構造以外にも、当該規制孔151を設けない構造を採用してもよく、さらにそれ以外にも、ロック部材16を複数に分割して各分割体を個別のロックスプリング19により付勢する構造を、採用してもよい。そして、以上の本発明は、動弁としての吸気弁のバルブタイミングを調整する装置以外にも、動弁としての排気弁のバルブタイミングを調整する装置や、それら吸気弁及び排気弁の双方のバルブタイミングを調整する装置に適用することができるのである。"