本体に設けられた流体通路の開口を付勢部材により付勢された栓体がシール部材に当接することで遮断状態とし、本体の流体通路内に所定値以上の流体圧が負荷された際に、栓体が付勢部材の付勢力に抗して移動することで開放状態とする逆止弁において、シール部材が二次加硫されたパーフロロエラストマー製パッキンとされ、栓体に、シール部材に線接触する環状のシール部が形成されていることを特徴とする逆止弁。栓体は、開放状態の流体の通路となる流体逃がし通路が形成された円柱部と、円柱部の先端側に連なって設けられて本体の開口を塞ぐ小径円板部とを有し、栓体の環状シール部は、円柱部の先端側の面において径方向外側にのびる第1傾斜面と第1傾斜面に連なって径方向外側にのびる第2傾斜面とによって形成されていることを特徴とする請求項1の逆止弁。シール部材は、本体の流体通路の開口縁部と栓体の環状シール部との間に介在される円板部を有しており、環状シール部による円板部の潰し代が0.05mm~0.15mmとされていることを特徴とする請求項1または2の逆止弁。配管に流すガスの液化を防するためなどに、高温に維持される装置で使用される逆止弁では、耐熱性が求められるが、上記特許文献1の逆止弁は、Oリングの耐熱性が十分ではないため、高温条件下での使用には適さないという問題があった。高温条件下で使用するには、シール部材として、Oリングに代えて、耐熱性に優れたパッキンを使用することが考えられる。しかしながら、高温条件下で使用するには、高温使用に伴うシール部材への栓体の張り付きという問題があり、単に、耐熱性を向上するだけでは、200°Cを超えるような高温条件下での使用に適した逆止弁を得ることはできない。この発明の目的は、耐熱性を向上するとともに、高温使用に伴うシール部材への栓体の張り付きという課題を解消することで、高温条件下においても使用することができる逆止弁を提供することにある。この発明による逆止弁は、本体に設けられた流体通路の開口を付勢部材により付勢された栓体がシール部材に当接することで遮断状態とし、本体の流体通路内に所定値以上の流体圧が負荷された際に、栓体が付勢部材の付勢力に抗して移動することで開放状態とする逆止弁において、シール部材が二次加硫されたパーフロロエラストマー製パッキンとされ、栓体に、シール部材に線接触する環状のシール部が形成されていることを特徴とするものである。高温条件下において使用可能とするため、シール部材がパーフロロエラストマー製パッキンとされる。これにより、耐熱性が確保される。パーフロロエラストマーとしては、例えばカルレッツ登録商標が挙げられる。栓体は、ステンレス鋼などの適宜な金属製とされる。本発明者は、シール部材への栓体の張り付きに着目し、種々解析を行った結果、この張り付きを小さくするための構成として、上記構成を得たものである。二次加硫は、成形品を炉内で200°C程度の高温で数時間から数十時間加熱することで、通常は、不純物除去のための工程として行われている。パーフロロエラストマーは、優れた耐薬品性と耐熱性を有し、さらにゴムと同等の弾力性を備えている。特に、その耐熱性は優れており、300°C近くの高温においてもゴムと同等の弾力性を保持することができ、且つ、脱ガスも少ないという利点を有している。この発明の逆止弁によると、栓体に、シール部材に線接触する環状のシール部が形成されていることに加えて、シール部材の材料として、パーフロロエラストマーを採用し、昇温後に自然冷却という条件においては、線接触パーフロロエラストマーとするだけでは十分に小さくならないシール部材への栓体の張り付きについて、パーフロロエラストマーを二次加硫することで、この張り付きが十分なレベルにまで低下したものとなっている。栓体は、開放状態の流体の通路となる流体逃がし通路が形成された円柱部と、円柱部の先端側に連なって設けられて本体の開口を塞ぐ小径円板部とを有し、栓体の環状シール部は、円柱部の先端側の面において径方向外側にのびる第1傾斜面と第1傾斜面に連なって径方向外側にのびる第2傾斜面とによって形成されていることが好ましい。このようにすると、線接触する環状のシール部を有する栓体の製作が容易なものとなる。シール部材は、本体の流体通路の開口縁部と栓体の環状シール部との間に介在される円板部を有しており、環状シール部による円板部の潰し代が0.05mm~0.15mmとされていることが好ましい。潰し代は、付勢部材によって付勢される前の厚みと付勢部材によって付勢された後の厚みとの差であり、潰し代が0.05mm~0.15mmは、潰し代/付勢される前の厚みで表される比率としては、5.5~17となる。このようにすると、適正なシール力を確保して、シール部材への栓体の張り付きを小さなものとすることができる。この発明の逆止弁によると、シール部材が二次加硫されたパーフロロエラストマー製パッキンとされ、栓体に、シール部材に線接触する環状のシール部が形成されているので、昇温後に自然冷却した際に起こるシール部材への栓体の張り付きをなくすことができ、この結果、高温条件下において使用するのに適したものとなる。この発明の実施の形態を、以下図面を参照して説明する。以下の説明において、左右は、図1の左右をいうものとする。この発明による逆止弁は、図1に示すように、流体通路となる左側の小径内周面および右側の大径内周面を有する筒状の第1ボディ本体と、左側の大径内周面、右側の小径内周面およびこれらの間にある中間径の中間内周面を有し第1ボディにねじ結合された筒状の第2ボディと、第1ボディの小径内周面と大径内周面との間の環状段差部で受けられた環状のシール部材と、環状のシール部を介してシール部材に右側から当接する栓体と、栓体を左方にシール部材に向けて付勢する付勢部材と、第1ボディと第2ボディとの間をシールするグランドパッキンとを備えている。第1ボディと第2ボディとは、第1ボディの右部外周に設けられたおねじ部と第2ボディの大径内周面に設けられためねじ部とのねじ合わせによって結合されている。シール部材は、二次加硫されたパーフロロエラストマー製パッキンとされており、第1ボディの小径内周面の開口縁部と栓体のシール部との間に介在される円板部と、円板部の外周縁部から右方にのびる円筒部とからなる。シール部材の外径は、第1ボディの大径内周面の内径にほぼ等しく、同内径は、第1ボディの小径内周面の内径よりも大きくなされている。栓体は、流体逃がし通路が形成された円柱部と、円柱部の左側先端側に連なり円柱部よりも外径が小さい小径円板部と、円柱部の右側基端側に連なり円柱部よりも外径が大きい大径円筒部とからなる。栓体は、その小径円板部の外周縁部の左面が第1ボディの小径内周面の右端開口縁部に当接させられるとともに、その円柱部の左端外周縁部に設けられた環状のシール部がシール部材の円板部の右面を押圧することで、第1ボディの小径内周面流体通路の右端開口を遮断状態としている。円柱部の流体逃がし通路は、円柱部の外周面にある流体を大径円筒部内に導くように形成されている。付勢部材は、円筒状の圧縮コイルばねとされており、その左端面は、栓体の円柱部の右面で受けられ、その右端面は、第2ボディの小径内周面と中間内周面との間に形成された段差部で受けられている。グランドパッキンは、円筒部と、円筒部の左端開口縁部に設けられた内向きフランジ部と、円筒部の右端開口縁部に設けられた外向きフランジ部とからなる。内向きフランジ部は、シール部材の円筒部の右面に当接している。外向きフランジ部は、軸方向に長い略方形状とされて、第1ボディの左端面と第2ボディの大径内周面と中間内周面との間に形成された段差部とに挟まれており、第1ボディと第2ボディとがねじ合わされた際に、所定量変形させられることで、第1ボディと第2ボディとの間をシールしている。この逆止弁によると、図1に示す状態では、付勢部材により付勢された栓体のシール部がシール部材の円板部に右方から当接することで遮断状態が得られている。第1ボディの小径内周面内には流体が導入され、この流体の圧力が付勢部材による付勢力に比べて小さいうちは、遮断状態が継続される。そして、流体圧が大きくなると、この流体圧によって栓体が付勢部材の付勢力に抗して右方に移動することになり、第1ボディの小径内周面の開口から栓体とシール部材との間を通り、栓体の流体逃がし通路から同大径円筒部内を経て、第2ボディの小径内周面内に通じる通路ができて、開放状態が得られる。図2に拡大して示すように、栓体のシール部シール部材に当接する面は、円柱部の先端側の面において小径円板部との境界から径方向外側にのびる第1傾斜面と、第1傾斜面に連なって径方向外側にのびる第2傾斜面とによって形成されている。図3は、付勢部材によって付勢される前のシール部材と栓体との位置関係を示す図で、同図において、栓体のシール部は、シール部材に線接触しており、潰し代として、C1を有している。この状態で、付勢部材の付勢力が作用すると、栓体が左方に移動して、図1に示すように、栓体の小径円板部の左面先端面は、第1ボディの小径内周面の開口縁部に当接して、シール部材の左面と面一になる。シール部材は、潰し代のC1分だけ圧縮されることで、シール機能を奏する。図4は、比較例としての栓体を示すもので、この栓体は、流体逃がし通路が形成された円柱部と、円柱部の左側先端側に連なる小径円板部と、円柱部の右側基端側に連なる大径円筒部とからなる図2のものと同じとともに、栓体のシール部は、円柱部の左面外周縁部の平坦面とされている。図5は、図3で使用されているのと同じシール部材を図4に示した栓体と組み合わせた場合における付勢部材によって付勢される前のシール部材と栓体との位置関係を示す図で、同図において、栓体の環状のシール部は、シール部材に面接触しており、潰し代として、C2を有している。図2および図3に示す実施形態は、図4および図5に示す比較例に対して、高温使用条件下で適したものとなっている。高温使用条件下で適したものとするため、本発明者は、シール部材への栓体の張り付きに着目し、種々の条件下で、開き始めの圧逆止弁の流体逃がし機能が現れるときの圧力値を測定した。張り付きは、栓体にシール部材パッキンが密着することであり、この場合、流体圧によって栓体が移動するためには、付勢部材の付勢力密着力に相当する流体圧が必要となり、密着力の増加に伴って、開き始めの圧が増大する。上記図3におけるC1を0.1mmとし、図5におけるC2を0.3mmとし、円板部の厚みが0.9mmのシール部材と組み合わせて、これらについて、開き始めの圧を測定した結果の1例を図6に示す。開き始めの圧としては、図1に示す逆止弁の右側から1MPaの圧力を負荷した後、左側から流体を導入してその圧力を徐々に上げていき、第1ボディの小径内周面の開口が開いて圧力が低下する直前の流体圧を測定した。図6には、初期設定時昇温前、昇温後および自然冷却後昇温後に自然冷却の3条件について、図2および図3の形状線接触タイプで二次加硫無し、図2および図3の形状線接触タイプで二次加硫有り、図4および図5の形状面接触タイプで二次加硫無しおよび図4および図5の形状面接触タイプで二次加硫有りの4つのものを評価した結果を示している。図6に示す測定結果によると、張り付きは、昇温自然冷却後に特に大きく、面接触タイプのものは、この冷却後の張り付きが大きいことが分かる。線接触タイプとすることにより、冷却後の張り付きは小さくなり、面接触タイプの初期設定時と同等のレベルに下げることができる。そして、二次加硫有りとすることで、面接触タイプでも線接触タイプでも張り付きを小さくすることができ、特に、線接触タイプかつ二次加硫有りのものでは、開き始めの圧が小さくかつ条件による変動が小さいものとなっている。この結果から、張り付き開き始めの圧を小さくするには、栓体とシール部材とが線接触することが好ましく、シール部材の材料であるパーフロロエラストマーが二次加硫されていることがより好ましいことが分かる。なお、図1には、ボディが管継手に類似の形状とされたライン逆止弁を図示したが、本発明の逆止弁は、これに限られるものではなく、本体に設けられた流体通路の開口を付勢部材により付勢された栓体がシール部材に当接することで遮断状態とし、本体の流体通路内に所定値以上の流体圧が負荷された際に、栓体が付勢部材の付勢力に抗して移動することで開放状態とするものであれば、本体の形状、流体通路の形状、付勢部材の構成やその他の構成は種々変更可能である。また、実施例での栓体のシール部は、円柱部の先端側の面において小径円板部との境界から径方向外側にのびる第1傾斜面と、第1傾斜面に連なって径方向外側にのびる第2傾斜面とによって形成されているが、第1傾斜面は、小径円板部との境界よりも外側に寄った位置から径方向外側にのびるように設けられていてもよく、要するに、シール部の形状は、シール部材への接触が線接触となる形状であるならどのようなものでもよく、例えば、図4のシール部平坦面の径方向中間部に環状突起を形成するような構造や、シール部平坦面の外周部分にのみ突起を形成するような構造でもよい。