"直列に接続された中間タンクとインジェクションタンクを用い、前記中間タンクからインジェクションタンクに微粉炭を投入し、前記インジェクションタンクから目的地への前記微粉炭の連続的な気体輸送における、微粉炭の吹込速度の推定方法であって、前記中間タンク内の圧力をインジェクションタンク内の圧力と等しくする均圧による、前記中間タンクからインジェクションタンクへの微粉炭の投入と、前記中間タンク内の圧力を中間タンクへの微粉炭の供給源と等しくする排圧による、前記中間タンクへの微粉炭の受け入れとを繰り返し行うと共に、前記中間タンクおよびインジェクションタンクの重量測定を行って、その測定結果から知見したインジェクションタンク内の微粉炭重量の変化量を用いて、前記微粉体を輸送する気体の吹込速度を推定するものであり、かつ、前記微粉炭重量の変化量を、前記中間タンク内の気体重量、前記インジェクションタンク内の気体重量、前記中間タンク内の圧力、前記インジェクションタンク内の圧力、前記中間タンクの重量測定結果、および、前記インジェクションタンクの重量測定結果の6つの要因から選択される2以上の要因を用いて補正して、微粉炭の吹込速度を算出することを特徴とする微粉炭の吹込速度推定方法。前記中間タンクは、何の処理も行わない待機工程、前記均圧を行う均圧工程、前記均圧工程が終了した後のインジェクションタンクへの微粉炭の投入を行う投入工程、前記排圧を行う排圧工程、および、前記排圧工程が終了した後の微粉炭を受け入れる受入工程を繰り返し行うものであり、少なくとも前記投入工程においては、前記6つの要因から選択された2以上の要因を用いて補正された、前記中間タンク内の微粉炭の重量とインジェクションタンク内の微粉炭の重量の総重量の変化から、前記気体の吹込速度の推定を行う請求項1に記載の微粉炭の吹込速度推定方法。前記6つの要因から選択された2以上の要因に、前記中間タンク内の気体重量およびインジェクションタンク内の気体重量が含まれる請求項1または2に記載の微粉炭の吹込速度推定方法。特許文献2に示される制御方法によれば、吹込タンクロードセル52での測定結果のみから微粉炭の投入速度を算出する方法に比して、高精度に吹込タンク16からの微粉炭の吹込速度を算出できる。しかしながら、図1に示されるような中間タンク14とインジェクタタンク16とを直列で接続した連続輸送系10では、吹込タンクロードセル52による吹込タンク16の重量測定結果微粉炭の重量測定結果は、前述の1~3の要因以外にも、吹込タンク16の内圧やガス重量、吹込タンク16に微粉炭を補充する中間タンク14の内圧と重量、および、中間タンク14内のガスの重量の影響にも、影響を受ける。そのため、特許文献2に示される方法でも、中間タンク14の均圧操作や排圧操作中、中間タンク14の微粉炭を受け入れ中、および、吹込タンク16への微粉炭の払い出し中は、十分な精度で微粉炭の吹込速度を検出することができない。また、吹込速度を高精度に計算できない時間は、微粉炭の吹込速度の増加に伴い増加する。しかも、微粉炭の吹込速度が向上すれば、吹込タンク16に微粉炭を補充してから、次に補充するまでの1サイクルの時間は短くなる。すなわち、吹込速度が高くなるほど、吹込速度を正確に計算できない時間の割合が増加する。言い換えれば、吹込速度を上げるほど、正確に吹込速度を計算可能な時間が、減少するという問題がある。さらに、前述のように、特許文献1や特許文献2に示される従来の方法では、吹込速度を、吹込タンク16微粉炭の重量の微分値から計算している。そのため、中間タンク14から吹込タンク16に微粉炭を投入する工程、すなわち、吹込タンク16の重量が急激に増加する工程では、吹込速度を正確に計算できない。加えて、中間タンクロードセル40中間タンク14内の微粉炭の重量測定結果も、中間タンク14の内圧や吹込タンク16の内圧による影響を受ける。そのため、特許文献2に示される方法では中間タンク14の重量による影響力に誤差が生じてしまい、吹込タンク16の重量を正確に計算できない、という問題もある。本発明の目的は、前記従来技術の問題点を解決することにあり、中間タンクとインジェクションタンクとを直列に接続して、高圧気体による気体輸送によってインジェクションタンクから微粉炭を輸送する微粉炭の輸送系において、工程によらず、微粉炭の吹込速度を正確に検出することができ、これにより、常時、高精度に微粉炭の輸送を制御することを可能にする、微粉炭の吹込速度推定方法を提供することにある。前記目的を達成するために、本発明は、インジェクションタンク内の微粉炭重量の変化を、インジェクションタンクの内圧、内部ガス重量、中間タンクの内圧、内部ガス重量および重量測定結果で補正することで吹込速度計算の精度を向上させる。また、インジェクションタンクに微粉炭を投入する工程では、インジェクションタンク内の微粉炭の重量が増加するため、インジェクションタンク内の微粉炭の重量変動からは、正確な吹込速度の計算が困難な場合も有る。これに対し、本発明においては、好ましくは、少なくともインジェクションタンクに微粉炭を投入する工程では、インジェクションタンク内のガス重量を補正したインジェクションタンク内の微粉体重量と、中間タンク内のガス重量を補正した中間タンク内の微粉体重量との総重量を求め、その総重量の微分値から吹込速度を計算する。すなわち、本発明の微粉炭の吹込速度推定方法は、直列に接続された中間タンクとインジェクションタンクを用い、前記中間タンクからインジェクションタンクに微粉炭を投入し、前記インジェクションタンクから目的地への前記微粉炭の連続的な気体輸送における、微粉炭の吹込速度の推定方法であって、前記中間タンク内の圧力をインジェクションタンク内の圧力と等しくする均圧による、前記中間タンクからインジェクションタンクへの微粉炭の投入と、前記中間タンク内の圧力を中間タンクへの微粉炭の供給源と等しくする排圧による、前記中間タンクへの微粉炭の受け入れとを繰り返し行うと共に、前記中間タンクおよびインジェクションタンクの重量測定を行って、その測定結果から知見したインジェクションタンク内の微粉炭重量の変化量を用いて、前記微粉体を輸送する気体の吹込速度を推定するものであり、かつ、前記微粉炭重量の変化量を、前記中間タンク内の気体重量、前記インジェクションタンク内の気体重量、前記中間タンク内の圧力、前記インジェクションタンク内の圧力、前記中間タンクの重量測定結果、および、前記インジェクションタンクの重量測定結果の6つの要因から選択される2以上の要因を用いて補正して、微粉炭の吹込速度を算出することを特徴とする微粉炭の吹込速度推定方法を提供する。このような本発明の微粉炭の吹込速度推定方法において、前記中間タンクは、何の処理も行わない待機工程、前記均圧を行う均圧工程、前記均圧工程が終了した後のインジェクションタンクへの微粉炭の投入を行う投入工程、前記排圧を行う排圧工程、および、前記排圧工程が終了した後の微粉炭を受け入れる受入工程を繰り返し行うものであり、少なくとも前記投入工程においては、前記6つの要因から選択された2以上の要因を用いて補正された、前記中間タンク内の微粉炭の重量とインジェクションタンク内の微粉炭の重量の総重量の変化から、前記気体の吹込速度の推定を行うのが好ましい。また、前記6つの要因から選択された2以上の要因に、前記中間タンク内の気体重量およびインジェクションタンク内の気体重量が含まれるのが好ましい。上記構成を有する本発明によれば、中間タンクの重量、中間タンクの内圧、中間タンク内のガス重量、インジェクションタンクの内圧、および、インジェクションタンク内のガス重量などの影響に関わらず、吹込速度を高精度に計算できる。また、インジエクションタンクに微粉炭を補充する工程においては、好ましくは、上記要因を用いて補正した中間タンク内の微粉炭重量とインジェクションタンク内の微粉炭重量との和の変化量から、計算するため、この間も吹込速度を計算できる。従って、本発明によれば、工程によらず、常に吹込速度を正確に計算できる。以下、添付の図面を参照して、本発明の微粉炭の吹込速度推定方法について詳細に説明する。本発明の微粉炭の吹込速度推定方法は、好適な一例として、前述の図1に示す微粉炭の高圧連続輸送系10によって、行われる。前述のように連続輸送系10は、直列に接続された、微粉炭ホッパ12、中間タンク14および吹込タンクインジェクションタンク16を有する。微粉炭ホッパ12と中間タンク14とが受入配管18によって接続され、中間タンク14と吹込タンク16とが投入配管20によって接続されている。中間タンク14は、内圧内部の圧力が大気圧である微粉炭ホッパ12と内圧が高圧の加圧状態である吹込タンク16との内圧の差を補償するため設置されるもので、微粉炭ホッパ12から微粉炭を受け入れ、受け入れた微粉炭を吹込タンク16に投入する。連続輸送系10において、中間タンク14が微粉炭ホッパ12から微粉炭を受け入れる際には、開放弁36を開放して、中間タンク14の内圧を微粉炭ホッパ12と同じ大気圧とする、排圧を行う。その後、受入弁18を開放して、微粉炭ホッパ12内の微粉炭を中間タンク14に投入する。また、連続輸送系10において、中間タンク14から吹込タンク16に微粉炭を投入する際には、中間タンク加圧気体供給管34から中間タンク14内に加圧気体を供給して、中間タンク14の内圧を吹込タンク16の内圧を等しくする、均圧を行う。その後、投入弁30を開放して、中間タンク14内の微粉炭を吹込タンク16に投入する。前述のように、連続輸送系10においては、この排圧による中間タンク14での微粉炭ホッパ12からの微粉炭の受け入れと、均圧による中間タンク14から吹込タンク16への微粉炭の投入とを、交互に、繰り返し行う。吹込タンク16内の微粉炭は、ブースタ管50から輸送管48に供給されるブースタ気体によって、連続的に輸送管48内を輸送されて、高炉の羽口部に吹き込まれる。すなわち、吹込タンク16から、目的地である高炉羽口部への微粉炭の吹込速度微粉炭の吹込量輸送量は、主に、ブースタ管50へのブースタ気体の供給量流量によって、制御される。ここで、中間タンク14には、中間タンクロードセル40および中間タンク圧力計42が配置され、中間タンク14の重量内部の微粉炭の重量および中間タンク14の内圧が測定される。また、吹込タンク16には、吹込インジェクションタンクロードセル52および吹込インジェクションタンク圧力計54が配置され、吹込タンク16の重量内部の微粉炭の重量および吹込タンク16の内圧が測定される。連続輸送系10においては、基本的に、吹込タンクロードセル52による吹込タンク16の重量測定結果から、吹込タンク16内の微粉炭の重量を測定する。さらに測定した吹込タンク16内の微粉炭の重量の変化から、微粉炭の吹込速度輸送速度を算出し、この吹込速度を用いて、吹込タンク16からの微粉炭の輸送ブースタ管50へのブースタ気体の供給量を制御する。ところが、前述のように、吹込タンク16の重量測定結果は、中間タンク14の重量や内圧、ガス重量、吹込タンク16の内圧など、様々な要因に影響を受ける。これに対し、本発明においては、吹込タンク16あるいはさらに中間タンク14内の微粉炭の重量の変化量ロードセルによる重量測定結果を、中間タンク14内の気体重量、吹込タンク16内の気体重量、中間タンク14の内圧、吹込タンク16の内圧、中間タンク14の重量測定結果、および、吹込タンク16の重量測定結果の6つの要因から選択される2以上の要因を用いて補正して、微粉炭の吹込速度を算出推定する。以下の説明では、一例として、Wgi;吹込タンク内のガス重量[t]Vi;吹込タンクの内容積[m3]Wli;吹込タンクロードセル値重量測定結果[t]Pi;吹込タンクの内圧[kPa]Wgm;中間タンク内のガス重量[t]Vm;中間タンクの内容積[m3]Wlm;中間タンクロードセル値[t]Pm;中間タンクの内圧[kPa]ρPC;微粉炭の密度[t/m3]ρN2;加圧ガス一例として、N2ガスの密度[t/m3]とする。基本的に、吹込タンク16内の微粉炭の重量Wiは、下記の関係式1で示すことができる。本発明では、吹込タンクロードセル値Wli吹込タンクロードセル52による重量測定結果や、中間タンクロードセル値Wlm中間タンクロードセル40による重量測定結果を、前述のように、中間タンク14および吹込タンク16のガス重量、中間タンク14および吹込タンク16の内圧、中間タンク14および吹込タンク16の重量の1以上によって補正して、微粉炭の吹込速度を算出する。以下、具体的な一例を示す。吹込タンク16内のガス重量Wgiは、下記の関係式2で、中間タンク14内のガス重量Wgmは、下記の関係式3で、それぞれ、示すことができる。これらの吹込タンク16内のガス重量Wgi、および、中間タンク14内のガス重量Wgmに加え、吹込タンク16の内圧による影響力Fpi、中間タンク14の内圧による影響力Fpm、および、中間タンク重量による影響力Fwを補正量として用いることにより、吹込タンク16内の微粉炭の重量、および、中間タンク14内の微粉炭の重量を、高精度に求めることができる。吹込タンク16の内圧Piによる、中間タンクロードセル40への影響力、および、吹込タンクロードセル52への影響力Fpiは、中間タンク14の重量および吹込タンク16の重量が変動しない際における、吹込タンク16の圧力変動時の中間タンク16の重量変動値、および、吹込タンク16の重量変動値から求めることができる。それぞれの変動値は、絶対値が等しく、符号が逆である。また、中間タンク14の内圧Pmによる、中間タンクロードセル40への影響力、および、吹込タンクロードセル52への影響力Fpmは、中間タンク14の重量が変動しない際における、中間タンク14の圧力変動時の中間タンク14の重量変動値、および、吹込タンク16の重量変動値から求めることができる。それぞれの変動値は、絶対値が等しく、符号が逆である。なお、連続輸送系10では、吹込速度が一定に設定されているので、吹込タンク16の重量は、一定速度で減少している。従って、吹込タンク16の重量は、中間タンク14の内圧Pmが変動している状態でも、中間タンク14の圧力変動前の吹込速度計算可能で減少している。そのため、吹込タンク16の重量が変動しても、その変動量が分かっていれば、この中間タンク14の内圧Pmによる影響力Fpmを算出できる。さらに、中間タンク14重量による、中間タンクロードセル40への影響力、および、吹込タンクロードセル52への影響力Fwは、中間タンク14の重量変動時の吹込タンク16の重量変動値から求めることができる。中間タンク14重量による中間タンクロードセル40への影響力は、吹込タンクロードセル52への影響力Fwと絶対値が等しく、符号が逆とする=-Fw。前述のように、吹込タンク16内のガス重量Wgiは、前記関係式2で、中間タンク14内のガス重量Wgmは、前記関係式3で、それぞれ、求められる。この吹込タンク16内のガス重量Wgi、および、中間タンク14内のガス重量Wgm、ならびに、吹込タンク16の内圧Piによる吹込タンクロードセル52への影響力Fpi、中間タンク14の内圧Pmによる吹込タンクロードセル52への影響力Fpm、および、中間タンク14重量による吹込タンクロードセル52への影響力Fwを補正値として用いて、吹込タンク16内の微粉炭の重量Wiは、関係式4により求めることができる。本発明の推定方法は、この関係式4によって求めた吹込タンク16内の微粉炭の重量Wiの変化量dWi/dtより、微粉炭の吹込速度を求める.ここで、吹込タンク16に微粉炭を投入する工程では、吹込タンク16内の微粉炭の重量が増加するため、前記dWi/dtからでは、正確な吹込速度を計算することができない場合が有る。そのため、少なくとも、この微粉炭の投入工程では、吹込タンク16内のガス重量Wgiを補正した吹込タンク16内の微粉炭の重量と、中間タンク14内のガス重量Wgmを補正した中間タンク14内の微粉炭の重量との和を取って総重量を求め、この総重量の微分値から吹込速度を計算するのが好ましい。前述のように、吹込タンク内のガス重量、および、中間タンク16内のガス重量は、関係式2および関係式3によって求めることができる。従って、ガス重量を補正した吹込タンク16内の微粉炭の重量Wig、および、ガス重量を補正した中間タンク14内の微粉炭の重量Wmgは、下記の関係式5および関係式6で求めることができる。なお、正確には、吹込タンク16内の微粉炭の重量Wig、および、中間タンク14内の微粉炭の重量Wmgを算出する際にも、ガス重量以外にも、吹込タンク16の内圧による影響力Fpi、中間タンク14の内圧による影響力Fpm、および、中間タンク重量による影響力Fwを補正値として用いる必要が有る。しかしながら、前述のとおり、前記影響力Fpi、FpmおよびFwは、中間タンク14と吹込タンク16とで、絶対値が等しく、かつ、符号が逆になる。従って、中間タンク14と吹込タンク16の微粉炭の総重量を取る際には、最終的には、これらの補正値は、相殺され、ゼロになる。そのため、この関係式5および関係式6では、両式の簡略化し、かつ、後述する総重量を算出する関係式7を簡略化するために、これらの補正値は無視省略している。また、計算式の簡略化に対応して、関係式5および関係式6では、それぞれで算出する微粉炭の重量を、WigおよびWmgと定義している。従って、前記の関係式5および関係式6から、中間タンク14および吹込タンク16内の微粉炭の総重量Wtは、下記の関係式7で求めることができる。本発明の推定方法は、少なくとも吹込タンク16に微粉炭を投入する工程では、この関係式7によって求めた、中間タンク14および吹込タンク16内の微粉炭の総重量Wtの変化量dWt/dtより、微粉炭の吹込速度を求めるのが好ましい。これにより、より正確に、微粉炭の吹込速度を推定することができる。本発明の微粉炭の吹込速度推定方法は、基本的に、上述のように、タンク内のガス重量等を用いた補正を行うことにより、タンク内の微粉炭の変化量を求め、吹込速度を推定するものである。以下に、図2を参照して、本発明の微粉炭の吹込速度推定方法について、より詳細に説明する。なお、図2において、一番上は、時間経過による中間タンク14の重量ロードセル値の変化を、真ん中は、同中間タンク14の内圧の変化を、一番下は、同吹込タンク16の重量ロードセル値の変化を、それぞれ、概念的に示す前述のように、図1に示す連続輸送系10は、吹込タンク16から高炉羽口に連続的に微粉炭を輸送する。連続輸送系10は、この微粉炭の輸送を行いつつ、吹込タンク16と中間タンク14との内圧を等しくする均圧による中間タンク14から吹込タンク16への間欠的な微粉炭の投入と、微粉炭ホッパ12と中間タンク14との内圧を等しくする排圧による微粉炭ホッパ12から中間タンク14への微粉炭の受け入れとを、交互に、繰り返し行う。このような連続輸送系10は、図2に概念的に示すように、連続輸送によって吹込タンク16内の微粉炭が所定量まで減少するのを待機している待機工程I;中間タンク加圧気体供給管34から加圧気体を供給して、中間タンク14の内圧を吹込タンク16と等しくする均圧工程II;投入弁30を開放して中間タンク14から吹込タンク16に微粉炭を投入する投入工程III;開放弁38を開放して中間タンク14を大気圧として内圧を微粉炭ホッパ12と等しくする排圧工程IV;および、受入弁26を開放して、中間タンク14が微粉炭ホッパ12から微粉炭を受け入れる受入工程Vが、繰り返し行われる。図2に示すように、待機工程Iでは、中間タンク14の重量および内圧に変化は無く、吹込タンク16の重量のみが、微粉炭の連続輸送に応じて漸減している。均圧工程IIでは、中間タンク14の重量は均一で、中間タンク14の内圧が急激に上昇して加圧状態となり、吹込タンク16の重量は同じく漸減を続ける。投入工程IIIでは、中間タンク14の重量が急減して0になり、中間タンク14の内圧は加圧状態で均一であり、吹込タンク16の重量が急増する。排圧工程IVでは、中間タンク14の重量は0のままで、中間タンク14の内圧は急減して大気圧となり、吹込タンク16の重量は漸減状態に戻る。受入工程Vでは、中間タンク14の重量は急増し、中間タンク14の内圧は大気圧のままで、吹込タンク16の重量は漸減状態を維持する。このような待機工程I~受入工程Vの繰り返しにおいて、中間タンク14を加圧する均圧工程II、および、中間タンク14を大気開放して排圧する排圧工程IVでは、中間タンク14の内圧の変化による影響力Fpmを受ける。その結果、この影響力Fpmに応じて、中間タンクロードセル40の計測値である中間タンクロードセル値Wlm、および、吹込タンク16の計測値である吹込タンクロードセル値Wliが変化する。また、吹込タンク16の内圧が変化すると、この内圧の変化による影響力Fpiを受ける。その結果、同様に、影響力Fpiに応じて、中間タンクロードセル40の計測値である中間タンクロードセル値Wlm、および、吹込タンク16の計測値である吹込タンクロードセル値Wliが変化する。中間タンク14に微粉炭が入っている状態、すなわち、待機工程Iや均圧工程IIなどでは、中間タンク14の重量が、投入配管20を通して吹込タンクロードセル52に伝わり、その影響力Fwを受ける。その結果、この影響力Fwに応じて、吹込タンク16の計測値である吹込タンクロードセル値Wliが変化する。また、中間タンク14の重量を受けた吹込タンク16からの反力を受けて、中間タンクロードセル40の計測値である中間タンクロードセル値Wlmが変化する。中間タンク14が加圧状態となる均圧工程IIや投入工程IIIなどでは、中間タンク14の内圧を所定値に維持するために必要な加圧気体の重量Wgmの変化によって、中間タンクロードセル40の計測値である中間タンクロードセル値Wlmが変化する。さらに、ほぼ全ての工程で、吹込タンク16の内圧を所定値に維持するために必要な加圧気体の重量Wgiの変化によって、吹込タンクロードセル52の計測値である吹込タンクロードセル値Wliが変化する。前述のように、本発明では、吹込タンクロードセル52の計測値である吹込タンクロードセル値Wliを、中間タンク14や吹込タンクの内圧による影響力Fpmや影響力Fpi、中間タンク14の重量による影響力Fw、中間タンク14およびインジェクションタンク16内のガス重量WgmおよびWgiなどの要因を採り込んで補正し、例えば、前述の関係式4によって、吹込タンク16内の微粉炭の重量Wiを算出して、その変化量から、微粉炭の吹込速度を求める。あるいは、好ましくは、少なくとも投入工程IIIでは、吹込タンクロードセル52の計測値である吹込タンクロードセル値Wliおよび中間タンクロードセル40の計測値である中間タンクロードセル値Wlmを、同様の要因を取り込んで補正し、例えば、前述の関係式7によって、中間タンク14および吹込タンク16内の微粉炭の総重量Wtを算出して、その変化量から、微粉炭の吹込速度を求める。従って、本発明によれば、工程によらず、常に吹込速度を正確に計算できる。図3に、図1に示す連続輸送系10での一操業事例における、時間経過と、中間タンクロードセル40による中間タンクロードセル値Wlm、中間タンクの内圧Pm、および、吹込タンクロードセル52による吹込タンクロードセル値Wli、および、算出した吹込速度との関係を示す。前記の影響力Fpm、Fpi、および、Fwのために均庄工程II、排圧工程IVおよび受入工程Vにおいて、吹込タンクロードセル値Wliが、不確定に変動している。ここで、図3において、吹込速度は吹込タンクロードセル52が計測した吹込タンクロードセル値Wliの変化量dWli/dtから算出した値である。そのため、吹込タンクロードセル値Wliが不確定に変動する、均庄工程II、投入工程III、排圧工程IVおよび受入工程Vでは、吹込速度を、均圧工程II直前の待機工程Iの値の一定値として保持している。ここで、この事例において、受入工程Vにおいては,前記関係式4で求めた吹込タンク16内の微粉炭の重量Wiの変化量dWi/dtより求めた吹込速度を求め、その他の工程においては、前記関係式7から求めた吹込タンク16および中間タンク14内の微粉炭の総和の重量Wtの変化量dWt/dtより求めた吹込速度を示したものを図4に示す。前述のように、吹込タンクロードセル値Wliの変化量dWli/dtから吹込速度を計算する場合、均庄工程II、投入工程III、排圧工程IVおよび受入工程Vでは、吹込速度を正しく計算することができず、その聞は吹込速度を一定値保持していた。それに対し、本発明においては全工程で吹込速度を計算することが可能となっている。ところで、本事例では、受入工程Vは、関係式4で求めた吹込タンク16内の微粉炭の重量Wiから吹込速度を求め、その他の工程においては、関係式7で求めた総和の重量Wtから吹込速度を求めている。前述のように、微粉炭の吹込速度は、タンクの重量変化を捉えて計算する。一例として、1分間に減少した重量=吹込速度[kg/min]とする。ここで、受入工程Vでは、中間タンク14の重量が増加するため、中間タンク14と吹込タンク16との総重量も増加する。これにより、1分間に減少した重量に、中間タンク14が受け入れた微粉炭の重量という外乱が加わる。従って、受入工程Vでは、中間タンク14と吹込タンク16との総和からでは、正確に吹込速度を計算することができない。そのため、受入工程Vでは、前述の関係式4を用いて、吹込タンク16のみを用いて吹込速度を算出するのが好ましい。他方、先にも述べたが、投入工程IIIでは、吹込タンク16の重量が増加変動するので、吹込タンク16の重量のみからでは、正確に吹込速度を算出できない。そのため、投入工程IIIでは、関係式7を用いて、中間タンク14と吹込タンク16との総和の重量Wtから吹込速度を求めるのが好ましい。なお、受入工程Vおよび投入工程III以外の工程、すなわち、待機工程I、均庄工程II、および、排圧工程IVにおいては、何れの関係式を用いても、従来に比して高精度に吹込速度を求めることができる。しかしながら、上記と同様の理由により、これらの工程でも、関係式7を用いて、中間タンク14と吹込タンク16との総和の重量Wtから吹込速度を求めるのが好ましい。以上、本発明の微粉炭の吹込速度推定方法について詳細に説明したが、本発明は、上述の例に限定はされず、本発明の要旨を逸脱しない範囲において、各種の改良や変更等を行ってもよいのは、もちろんである。"