冷凍サイクルは、圧縮機、三方弁、凝縮器、毛細管、蒸発器、吸入管の順番で構成されたメイン回路と、前記三方弁において分岐し、トレイ配管、蒸発器入口へとつながるバイパス回路とを備え、庫内背面側に冷却室を有し、前記冷却室に、前記蒸発器、蒸発器ファン及びトレイを備え、前記トレイに沿ってトレイ配管を設け、前記冷凍サイクルの除霜運転は、蒸発器除霜区間と、トレイ除霜区間と、蒸発器冷却区間とからなり、前記三方弁を、前記蒸発器除霜区間と前記トレイ除霜区間では前記バイパス回路に切り替え、前記蒸発器冷却区間では前記メイン回路に切り替えるとともに、それぞれの除霜区間に応じて圧縮機の周波数を変えて運転することを特徴とする冷凍冷蔵庫。前記蒸発器除霜区間では、前記蒸発器ファンを停止し、圧縮機の周波数を最低回転数まで低減した後、前記三方弁を前記バイパス回路に切り替えて、圧縮機を通常運転時より高い所定周波数で運転し、前記トレイ除霜区間では、圧縮機を前記蒸発器除霜区間の所定周波数より低い周波数で運転し、前記蒸発器冷却区間では、前記三方弁を前記メイン回路に切り替えた後に、圧縮機を前記トレイ除霜区間の周波数より高い周波数で運転し、除霜運転の終了時に前記蒸発器ファンを運転することを特徴とする請求項1記載の冷凍冷蔵庫。庫内に機械室を設け、該機械室に前記圧縮機と圧縮機冷却用のファンとを備え、除霜中は前記ファンの回転数を低下させるかまたは停止させることを特徴とする請求項1または2記載の冷凍冷蔵庫。前記冷却室の内壁に前記蒸発器の配管が前記冷却室に入る穴を備え、前記三方弁は庫内の背面下側に設けた機械室内に配設され、前記バイパス回路は前記三方弁を出た後に前記庫内背面の断熱壁の内部を通り、前記冷却室入口の穴から庫内へ入ることを特徴とする請求項1~3のいずれかに記載の冷凍冷蔵庫。前記トレイの床面は中央部近傍が最も低くなるようにして該中央部近傍に排水口を設けたことを特徴とする請求項1~4のいずれかに記載の冷凍冷蔵庫。前記トレイの床面を平坦にして該床面の端部が最も低くなるように傾斜させ、該端部近傍に排水口を設けたことを特徴とする請求項1~4のいずれかに記載の冷凍冷蔵庫。前記トレイの床面は左右のいずれか一方に傾斜するとともに、正面側より背面側に傾斜して、最も低い端部近傍に前記排水口を設けたことを特徴とする請求項6記載の冷凍冷蔵庫。前記トレイ配管は前記トレイの上面に沿って設けられたことを特徴とする請求項1~7のいずれかに記載の冷凍冷蔵庫。前記トレイ配管は前記トレイ上面で前記排水口の円周に沿って設けられ、または円周に沿って巻回して設けられたことを特徴とする請求項8記載の冷凍冷蔵庫。前記トレイ配管は前記トレイの上面で前記排水口上を通過することを特徴とする請求項8記載の冷凍冷蔵庫。前記トレイ配管は前記排水口の内部を通って前記冷却室に導入されることを特徴とする請求項1~10のいずれかに記載の冷凍冷蔵庫。前記トレイ配管は前記排水口の外周と前記トレイの下面を通って前記冷却室に導入されることを特徴とする請求項1~7のいずれかに記載の冷凍冷蔵庫。前記トレイがアルミニウム板または鋼板によって形成されたことを特徴とする請求項1~12のいずれかに記載の冷凍冷蔵庫。現在の冷蔵庫はヒータ式の除霜が一般的だが、蒸発器が冷凍室近傍に配置された形態ではヒータの熱が庫内へ漏洩する割合が高く消費電力量を増加させる。また、ホットガス式では冷却器を直接加熱できるが、霜が落下してトレイに残ったり、圧縮機シェルからの放熱が多く除霜に利用できる熱が少ないという問題がある。特許文献1の冷凍冷蔵庫では、蒸発器の除霜にホットガス方式を用い、さらにトレイの除霜にヒータ方式を用いて除霜時の省電力化を図っているが、一部にヒータを利用している点で省電力の効果が不十分であり、ホットガス回路と併用している点で構成が複雑となる。また、除霜終了後は、ただちに通常運転に移行するため、除霜時に加熱された蒸発器の熱が庫内へ放熱され、庫内温度が上昇して冷却するための無駄な電力を消費するだけでなく、食品品質を低下させるなどの問題があった。特許文献2に開示された除霜手段は、トレイおよび蒸発器の除霜にホットガス方式を用いているが、省電力のための運転については考慮されていない。本発明は、上記のような課題を解決するためになされたもので、ホットガスバイパス式で効率的に除霜し、消費電力量を低減するとともに庫内の温度上昇を防ぎ食品の保存品質を向上することができる冷凍冷蔵庫を提供することを目的とする。本発明に係る冷凍冷蔵庫は、冷凍サイクルは、圧縮機、三方弁、凝縮器、毛細管、蒸発器、吸入管の順番で構成されたメイン回路と、前記三方弁において分岐し、トレイ配管、蒸発器入口へとつながるバイパス回路とを備え、庫内背面側に冷却室を有し、前記冷却室に、前記蒸発器、蒸発器ファン及びトレイを備え、前記トレイに沿ってトレイ配管を設け、前記冷凍サイクルの除霜運転は、蒸発器除霜区間と、トレイ除霜区間と、蒸発器冷却区間とからなり、前記三方弁を、前記蒸発器除霜区間と前記トレイ除霜区間では前記バイパス回路に切り替え、前記蒸発器冷却区間では前記メイン回路に切り替えるとともに、それぞれの除霜区間に応じて圧縮機の周波数を変えて運転するようにした。本発明の冷凍冷蔵庫によれば、ホットガスバイパス式で効率的に除霜し、消費電力量を低減するとともに庫内の温度上昇を防ぎ食品の保存品質を向上することができる。実施の形態1.本発明の実施の形態1に係る冷凍冷蔵庫の冷媒回路を示す図1において、冷凍サイクルは、圧縮機1、三方弁2、凝縮器3、毛細管4、蒸発器5、吸入管22の順で構成されており、毛細管4と吸入管22とが熱交換するメイン回路6と、三方弁2によって分岐され、絞り7、トレイ配管8、蒸発器5へとつながるバイパス回路9とによって構成されている。そして、蒸発器5で冷却された空気を庫内へ送風する蒸発器ファン23が設けられている。冷蔵庫の背面を示す図2において、背面の下側には機械室10が設けられており、機械室10内には、圧縮機1、三方弁2、機械室ファン11、凝縮器3、ドレンパン13、ドライヤー14が配設されている。冷凍サイクルのメイン回路6の配管は、圧縮機1から三方弁2、凝縮器3と連結されており、凝縮器3を出た後は冷蔵庫の鋼板15の内側に設置した配管に接続される。一方、バイパス回路9は、三方弁2を出た後に冷蔵庫背面の断熱壁16の内部を通り、冷却室入口の穴18から冷蔵庫内へ入る。三方弁2から冷却室入口の穴18までの配管は、冷蔵庫背面の断熱壁16の内部で厚さ方向に中央から外側半部の範囲に通すと断熱が良好で無駄な放熱を防ぐことができ、ホットガスの熱を効率よく除霜に利用することができる。ただし、背面の鋼板15に配管が触れるとフィン効果によって庫外へ放熱しやすくなるため、鋼板15には触れないように設置する。冷却室を扉正面側から見た図3において、冷却室17の中央には蒸発器5が配設されており、その上部には蒸発器5で冷却された空気を庫内へ送風する蒸発器ファン23が設けられている。蒸発器5の下部にはアルミニウム板や鋼板等で形成されたトレイ19図4参照が配設されており、冷却室入口の穴18から導入されたバイパス回路9は、蒸発器5の横を通って底面でトレイ19に沿うように折り曲げられている以下、トレイ配管8と呼ぶ。トレイ配管8はその後、蒸発器5の入口に接続される。図4、図5において、トレイ19は幅400mm、奥行き70mm程度で、中央に排水口20が開口している。そして、トレイ19の上面に、トレイ配管8を蛇行状に6往復折り曲げて排水口20に沿うようにして配置してある。トレイ配管8は蛇行させると霜との伝熱面積が増加し、除霜時間を短縮することができる。排水口20の先にはドレンホースが接続されており、ドレンはトレイ19からドレンホースを通って機械室10のドレンパン13に流れるようになっている。排水口20は冷却運転中に凍って塞がってしまう場合があり、除霜開始時に排水口20が塞がっているとドレンがトレイ19から溢れて庫内へ漏れてしまう。そのため、図5に示すように排水口20の円周に沿ってトレイ配管8を通すことで、除霜運転と同時に排水口20が温められて排水口20の氷が溶けるため、ドレンが溢れることを防ぐことができる。トレイ19の全般にトレイ配管8を沿わせた方が除霜時間は早いが、トレイ19の大きさは幅400mm、奥行き70mm程度で、トレイ配管8が銅製で直径4mm、肉厚0.3mmの場合は、曲げの最小半径は15mm程度であり、蛇行させても多くて6往復か7往復である。蒸発器5の入口と出口の配管は、取り回しが簡易になるように、冷却室入口の穴18に近い側に統一する。トレイ配管8の出入りも冷却室入口の穴18や蒸発器入口と同じ側に統一しており、無駄なく配管を接続することができる。この場合、トレイ19は、図6のように、排水口20の円周上にトレイ配管8を巻くようにして配置してもよい。こうすると、図5の場合よりもさらに排水口20を加熱しやすくなる。また、図7のように、トレイ19の排水口20上をトレイ配管8が通過するようにしてもよい。こうすると、除霜運転と同時に排水口20が温められて排水口20の氷が溶けるため、トレイ19からドレンが溢れるのを防ぐことができる。また、トレイ19の幅方向にトレイ配管8を配置したので、蛇行させるよりも曲げの回数が減り生産性がよい。トレイ配管8が排水口20上を通り、曲げの半径を15mm以上とし、トレイ配管8の出入り口を同じ側に統一すると、図7に示す配管形状となる。次に作用について説明する。通常の冷却運転では、圧縮機1の吐出ガスを三方弁2によってメイン回路6へ流し、バイパス回路9は閉鎖する。圧縮機1で高温高圧に圧縮されたガス冷媒は、凝縮器3で外部に放熱して液冷媒に凝縮され、毛細管4で低温低圧になり、蒸発器5で空気から熱を吸入して冷媒が蒸発する。蒸発器5を通過して冷えた空気が庫内を循環して各室を冷やす。このとき、扉開閉や食品からの水分が蒸発器5で霜となるため、冷却運転を1日程度行うと、蒸発器5は霜で覆われ通風抵抗が増加して風量が低下するとともに、冷媒と空気の間の熱抵抗が増加して冷凍能力が低下する。そこで、能力低下を防ぐため、1日に1回程度、蒸発器5を除霜する必要がある。除霜運転では、圧縮機1の吐出ガスを三方弁2によりバイパス回路9に流し、メイン回路6は閉止する。高温のガス冷媒がトレイ配管8を通って蒸発器5へと流れ、蒸発器5の霜を溶かす。蒸発器5の霜は配管およびフィン表面から溶けるため、蒸発器5の上部から霜が下部へ滑り落ち、霜が蒸発器5下のトレイ19に落下する。したがって、霜は蒸発器5の下部に残りやすいため、図8に示すように、伝熱管を蒸発器5の下部から矢印方向に高温冷媒を流すようなパス構成にすると、蒸発器5下部の霜を溶かしやすくなる。また、トレイ19に霜が残ったまま冷却運転を再開すると霜が大きく成長し、最終的には風路を塞ぎ冷気が部屋へ行き届かなくなって冷えなくなる恐れがあるため、トレイ19に落下した霜をトレイ配管8により溶かす。次に、制御動作について図9を用いて説明する。除霜運転が開始されると、蒸発器ファン23を停止し、三方弁2を切換えて圧縮機1の吐出ガスをバイパス回路9に流し、圧縮機周波数を除霜時周波数αに変更するSTEP1。一般的に、通常運転時は圧縮機周波数が低めで運転しているため、除霜時周波数αは通常運転時の周波数よりも高くなる。電流値制限や圧縮機1への液バック信頼性などを考慮した上で、できるだけ大きい値にすると除霜時間の短縮が図れる。三方弁2をバイパス回路9に切換えると、高低圧が均圧状態に近づくため、冷媒が急激にバイパス回路9へ流れて冷媒音が発生するため、三方弁2をバイパス回路9に切換える前に、圧縮機周波数を低減しまたは圧縮機1を停止するのがよい。このとき、圧縮機1を停止すると、信頼性のため、再起動までの時間を確保しなければならず、除霜に時間がかかってしまうため、圧縮機周波数を最低回転数まで低減するのがより好ましい。次に、蒸発器5の温度がTe°Cとなったら、圧縮機周波数βに変更するSTEP2。圧縮機周波数βは、トレイ19に落下した霜を融解するために必要な値をとるが、周波数が大きいと蒸発器5を過熱しすぎてしまうため、霜取時周波数αより小さな値が望ましい。Te°Cは0°C以上の値であり、蒸発器5の除霜を確実にするために設定された温度である。さらに、トレイ温度がTt°C以上となったら、三方弁2をバイパス回路9からメイン回路6に切換え、圧縮機周波数γに変更するSTEP3。圧縮機周波数γは、蒸発器5を冷却するために設定される値であり、できるだけ早く冷却させるために、圧縮機周波数βよりも大きい値とする。このとき、蒸発器ファン23が停止しているため、低圧が下がりすぎない程度に圧縮機周波数γを大きめに設定するとよい。Tt°Cは0°C以上の値であり、トレイ19の霜を確実に融解するために設定された温度である。さらに、蒸発器5の温度が所定温度以下になったら、除霜運転を終了し、蒸発器ファン23を運転して通常運転へ移行するSTEP4。なお、STEP3以降の動作は、蒸発器5を冷却するために設けられた時間であり、蒸発器5の温度によらず、所定時間経過をもって除霜運転を終了してもよい。なお、機械室10内の圧縮機1は低圧シェルであって、吐出管はシェル内で取り回されて放熱し、シェルは外側から機械室ファン11によって強制空冷されるため、除霜に利用できる熱が機械室10内に排熱されている。このため、シェル放熱を削減するため除霜中は機械室ファン11の回転数を低下あるいは停止すると、除霜に利用する熱が増加する。以上のように、実施の形態1によれば、冷凍冷蔵庫のホットガスバイパス除霜において、トレイ19の残霜をホットガスによって効率よく処理するため、除霜時間を短縮し省エネルギーになるとともに、庫内温度の上昇を抑制し食品の品質を良好に保つことができる。実施の形態2.実施の形態1では、バイパス回路9を冷却室17の背面から庫内へ導入した場合を示したが、実施の形態2では、バイパス回路9をトレイ19の排水口20から冷却室17に導入する場合を示す。図10は実施の形態2に係る冷凍冷蔵庫の背面図で、背面の下側には機械室10があり、機械室10内には圧縮機1、三方弁2、機械室ファン11、凝縮器3、ドレンパン13、ドライヤー14が配設されている。冷凍サイクルのメイン回路6の配管は、圧縮機1から三方弁2、強制空冷凝縮器3と連結されており、強制空冷凝縮器3を出た後は冷蔵庫の鋼板15内側に設置した配管に接続される。一方、バイパス回路9は、三方弁2を出た後にドレンパイプ内を通り、トレイ19の排水口20から冷却室17内に導入される。図11は冷却室17を扉正面側から見た図で、冷却室17の中央には蒸発器5が配設されており、蒸発器5の下にはトレイ19が設けられ、トレイ19の排水口20から導入されたバイパス回路9はトレイ19に沿うように折り曲げられている。図12はトレイ配管8を示し、トレイ19には中央に排水口20が開口しており、バイパス回路9は排水口20から庫内に入っての字状を描くようにトレイ19に沿った形状となっている。配管が銅製で外径4mm、肉厚0.3mm程度の場合、管の最小曲げの局率半径は15mm程度でトレイ19の奥行きは60~80mmと狭いため、複雑な形状は困難だが、の字状の場合、管が重なり合うことなくトレイ19の全般に配管を配置することが可能で、トレイ配管8の終点がトレイ19の隅になり、蒸発器5入口への接続が容易になる。また、図13のようにの字状の一部を蛇行させると、伝熱面積が増加して除霜時間を短縮することができる。さらに、トレイ19の中央に排水口20が開口している場合、トレイ19の底面は下に尖った形状で中央にドレンが集まるようになっているため、図14のように、トレイ配管8をトレイ19の角に沿って蝶々形状、あるいは8の字状にすると、トレイ19に配管が設置しやすくなる。また、水滴が排水口20まで流れやすい。その他の構成、作用については、実施の形態1と同様のため説明を省略する。実施の形態3.実施の形態1、2では、バイパス回路9がトレイ配管8を経由して蒸発器5に入る場合を示したが、実施の形態3では、蒸発器5に直接ホットガスを流す回路を併せ持つものである。図15は実施の形態3に係る冷媒回路で、三方弁2からのバイパス回路9は二手に分岐し、第1の絞り手段7aから直接蒸発器5へ入る第1のバイパス回路9aと、第2の絞り手段7bからトレイ配管8を通過して蒸発器5へと続く第2のバイパス回路9b実施の形態1、2のバイパス回路9に相当とを併せ持つ。図16は冷凍冷蔵庫の背面図で、バイパス回路9第1、第2のバイパス回路9a、9bは三方弁2を出た後に冷蔵庫背面の断熱壁16の内部を通り、冷却室入口の穴18から庫内に入る。図17は図16の冷凍冷蔵庫の冷却室17を扉正面側から見た図で、冷却室17の中央には蒸発器5が配設されており、蒸発器5の下にはトレイ19が設けられ、冷却室入口の穴18から入ったバイパス回路9の一方第1のバイパス回路9aは蒸発器5の入口に直接接続され、もう一方第2のバイパス回路9bはトレイ19に沿わせて蒸発器5の入口に接続される。その他の構成は実施の形態1で示した場合と同様なので、説明を省略する。次に作用を説明する。図15のように冷媒回路にはバイパス回路9が2経路あって、ホットガスは、トレイ配管8を経由して蒸発器5に入る経路第2のバイパス回路9bと、直接蒸発器5へホットガスを流す経路第1のバイパス回路9aとを併せ持ち、これらの経路によって霜を溶かす。制御動作について図18を用いて説明する。除霜運転が開始されると、蒸発器ファン23を停止し、圧縮機1の吐出ガスをメイン回路6からバイパス回路9に流すように三方弁2を切換え、蒸発器5側の第2の絞り手段7bを閉じた後に、圧縮機周波数を除霜時周波数αに変更するSTEP1。一般的に、通常運転時は圧縮機周波数が低めで運転しているため、除霜時周波数αは通常運転時の周波数よりも大きくなる。電流値制限や圧縮機1への液バック信頼性などを考慮した上で、できるだけ大きい値にすると除霜時間の短縮が図れる。三方弁2をバイパス回路9に切換えると、高低圧が均圧状態に近づくため、冷媒が急激にバイパス回路9へ流れて冷媒音が発生するため、三方弁2をバイパス回路9に切換える前に、圧縮機周波数を低減し、または圧縮機1を停止するのがよい。このとき、圧縮機1を停止すると、信頼性のため、再起動までの時間を確保しなければならず、除霜に時間がかかってしまうため、圧縮機周波数を最低回転数まで低減するのがより好ましい。次に、蒸発器5の温度がTe°Cとなったら、第1の絞り手段7aを閉じ、第2の絞り手段7bを開き、圧縮機周波数βに変更するSTEP2。圧縮機周波数βは、トレイ19に落下した霜を融解するために必要な値をとるが、周波数が大きいと蒸発器5を過熱しすぎてしまうため、周波数αより小さな値が望ましい。Te°Cは0°C以上の値であり、蒸発器5の除霜を確実にするために設定された温度である。さらに、トレイ温度がTt°C以上となったら、三方弁2をバイパス回路9からメイン回路6に切換え、第1の絞り手段7aを開き、圧縮機周波数γに変更するSTEP3。圧縮機周波数γは、蒸発器5を冷却するために設定される値であり、できるだけ早く冷却させるために、圧縮機周波数βよりも大きい値とする。このとき、蒸発器ファン23が停止しているため、低圧が下がりすぎない程度に圧縮機周波数γを大きめに設定するとよい。Tt°Cは0°C以上の値であり、トレイの霜を確実に融解するために設定された温度である。さらに、蒸発器5の温度が所定温度以下となったら、除霜運転を終了し、蒸発器ファン23を運転して通常運転へ移行するSTEP4。なお、STEP3以降の動作は、蒸発器5を冷却するために設けられた時間であり、蒸発器5の温度によらず、所定時間経過をもって除霜運転を終了してもよい。実施の形態4.図19は本発明の実施の形態4に係る冷凍冷蔵庫の背面図、図20は図19の冷凍冷蔵庫の冷却室17を扉正面から見た図である。図19において、バイパス回路9は2分岐され、一方第2のバイパス回路9bはドレンホース21内を通り排水口20から冷却室17内へ入り、もう一方第1のバイパス回路9aは冷蔵庫背面の断熱壁16の内部を通って冷却室入口の穴18から冷却室17へ入る。また、図20において、冷却室17の中央には蒸発器5が配設されており、蒸発器5の下にはトレイ19が設けられ、排水口20から入ったバイパス回路9の一方第2のバイパス回路9bはトレイ19に沿ったあと蒸発器5の入口に連結され、冷却室入口の穴18から入ったバイパス回路9の一方第1のバイパス回路9aは蒸発器5の入口に直接接続される。その他の構成、作用については、実施の形態3に示した場合と同様なので説明を省略する。実施の形態5.実施の形態1~4では、トレイ19の中央に排水口20があり、トレイ19は中央に向かって下に凸状であるが、実施の形態5では、トレイ19を平面状にした。図21は、実施の形態5に係る冷凍冷蔵庫の冷却室17を扉正面側から見た図で、トレイ19の床面は左背面がもっとも低くなるよう斜めに傾けてある。トレイ配管8を図5~図7、図12~図14のように曲げたとき、トレイ19の床面が平であると配置が容易である。図21はバイパス回路9第1、第2のバイパス回路9a、9bを冷却室入口の穴18から庫内に導入しているが、実施の形態2のように排水口20から庫内へ入れてもよく、バイパス回路9の構成も図1、図15のいずれにも適用することができる。トレイ19の傾きも左背面に限らず、左右前後の隅1箇所が最も低くなるように傾けることができる。その他の構成、作用については、実施の形態3に示した場合と同様なので説明を省略する。実施の形態6.実施の形態1~5は、トレイ19の上にトレイ配管8を沿わせたが、実施の形態6では、トレイ19の下面に沿ってトレイ配管8を設けた。図22は、実施の形態5に係る冷凍冷蔵庫の冷却室17を扉正面側から見た図で、トレイ19の下面に沿ってトレイ配管8を設け、トレイ配管8をトレイ19に接触させてトレイ19を均一に温め、残霜を溶かすようにしたもので、トレイ19をアルミニウムで製造した場合は熱伝導率が高く除霜効率が上がる。トレイ配管8を排水口20の中ではなく外に設置して、ドレンホース21に沿わせるようにしてもよい。ドレンホース21はドレンパン13との位置関係から曲がった形状の場合や、空気の流通を妨げるために上下に蛇行して水溜めを作る構造の場合があり、ドレンホース21内に配管を通して機械室10から冷却室17に設置するのが困難な場合がある。このため、トレイ配管8をドレンホース21の外側に沿わせて配置することでドレンホース21の形状が自由になり、生産効率が良い。その他の構成、作用については、実施の形態3に示した場合と同様なので説明を省略する。