"第1の成分を含む第1の層と、前記第1の層と一体になった相互貫入層と、を備える物品であって、前記相互貫入層が、前記第1の成分と第2の成分との混合物を含み、前記第1の成分及び前記第2の成分の濃度が、前記相互貫入層の厚さにわたって逆に、かつ連続的に変化する、物品。前記相互貫入層の厚さが、少なくとも10ナノメートルである、請求項1に記載の物品。前記相互貫入網の厚さが、前記第1の層の厚さの80以下である、請求項2に記載の物品。前記相互貫入層の厚さが、10~200nm境界値も含むである、請求項3に記載の物品。前記相互貫入層の厚さが、10~50nm境界値も含むである、請求項4に記載の物品。前記相互貫入層の厚さが、50~150nm境界値も含むである、請求項4に記載の物品。相互貫入層が、前記相互貫入層の厚さにわたって前記第1の成分と前記第2の成分とを含む表面層である、請求項1~6のいずれか一項に記載の物品。相互貫入層が、前記第1の層と前記第2の成分を含む第2の層との間に配置された接着層である、請求項1~6のいずれか一項に記載の物品。前記第2の層が連続層である、請求項8に記載の物品。前記第2の層が不連続層である、請求項8に記載の物品。前記第1の成分が前記第2の層に存在せず、前記第2の成分が前記第1の層に存在しない、請求項8に記載の物品。前記第1の成分がポリウレタンを含む、請求項1~11のいずれか一項に記載の物品。前記第2の成分がシリコーンを含む、請求項1~12のいずれか一項に記載の物品。前記第2の成分がフッ素化されている、請求項1~13のいずれか一項に記載の物品。前記第2の成分がアクリレートを含む、請求項1~14のいずれか一項に記載の物品。前記第2の成分がシリカナノ粒子を含む、請求項1~15のいずれか一項に記載の物品。前記相互貫入層が微細構造化される、請求項1~16のいずれか一項に記載の物品。簡潔に、一態様では、本開示は、第1の成分を含む第1の層と、第1の層と一体になった相互貫入層とを備える物品を提供する。相互貫入層は、第1の成分と第2の成分との混合物を含み、第1の成分及び第2の成分の濃度は、相互貫入層の厚さにわたって逆に変化する。いくつかの実施形態において、相互貫入層の厚さは、少なくとも5ナノメートルである。いくつかの実施形態において、相互貫入網の厚さは、第1の層の厚さの80以下である。いくつかの実施形態において、相互貫入層の厚さは、10~200nm境界値も含む、例えば、10~50nm境界値も含む、例えば、20~50nm境界値も含むである。いくつかの実施形態において、相互貫入層の厚さは、30~150nm境界値も含む、例えば、50~150nm境界値も含むである。いくつかの実施形態において、相互貫入層は、表面層である。いくつかの実施形態において、第1の成分は、相互貫入層の厚さにわたって存在する。いくつかの実施形態において、相互貫入層は、第1の層と第2の成分を含む第2の層との間に配置された接着層である。いくつかの実施形態において、第1の成分は、第2の層に存在せず、第2の成分は、第1の層に存在しない。いくつかの実施形態において、第1の成分は、ポリウレタンを含む。いくつかの実施形態において、第2の成分は、シリコーンを含む。いくつかの実施形態において、第2の成分は、フッ素化されている。いくつかの実施形態において、第2の成分は、アクリレートを含む。いくつかの実施形態において、第2の成分は、シリカナノ粒子を含む。上記の本開示の概要は、本発明のそれぞれの実施形態を説明することを目的としたものではない。本発明の1つ以上の実施形態の詳細を以下の説明文においても記載する。本発明の他の特徴、目的、及び利点は、その説明文から、また特許請求の範囲から明らかとなるであろう。概して、多層物品は、様々な用途に幅広く使用されている。例えば、多くの場合、機械的強度、光学特性、及び厚さ等の所望のバルク特性、並びに印刷受容性、光学特性、環境抵抗等の所望の表面特性の両方を提供する単一の材料を見つけるのは困難である。典型的には、第1の層がバルク特性を提供するために使用される一方で、第1の層に接着される第2の層は、所望の表面特性を提供するために使用される。望ましい表面特性を付与するために第2の層が単独で提供される適用において、多くの場合、できるだけ薄い層を提供することに利点がある。しかしながら、溶媒からの希釈溶液コーティング、真空蒸着、及びスパッタコーティング等の薄い層を提供するための多くの技術は、概して、複雑であり、かなりの費用を上乗せする。加えて、これらの技術は、隣接層間に鋭くて不連続な界面をもたらし、層状構成体の接着性、一体性、及び全体的性能を損ない得る脆弱な境界界面をもたらす場合がある。第1の層と第2の層とを合わせるための多種多様の方法、例えば、コーティング及び積層法が利用可能であるが、第2の層からの第1の層の望ましくない分離は、依然として共通の問題である。2つの層の間の接着状態を改善させるために、例えば、表面処理剤、下塗剤、接着剤等の使用を含む、多種多様の技術が採用されている。しかしながら、そのような製品を生産する費用及び複雑性の増大に加えて、これらのアプローチは、依然として、特に異なる材料間、例えば、高表面エネルギー材料と低表面エネルギー材料との間の接着不良をもたらし得る。本発明者らは、均一の表面層をポリマー基材上に適用することができる方法を開発した。概して、表面層は、表面層と基材の両方の成分を含む相互貫入接着層によって、基材に強力に接着される。いくつかの実施形態において、本方法は、溶媒を含まず、真空の使用を必要としない。いくつかの実施形態において、連続ウェブベースのプロセスを使用してもよい。いくつかの実施形態において、ナノサイズの厚さの相互貫入層、例えば、10~200nm境界値も含むを得ることができる。いくつかの実施形態において、より薄い層、例えば、10~50nm境界値も含む、例えば、20~50nm境界値も含むが有用であり得る。いくつかの実施形態において、相互貫入層は、30~150nm境界値も含む、例えば、50~150nm境界値も含むであり得る。これらの相互貫入接着層の更なる特徴は、組成物が接着層にわたる厚さの関数として連続的に変化することである。この特徴は、不連続な界面で生じ得る屈折率が急激に変化するのではなく、厚さの関数として屈折率が連続的に変化する組成物を有する層をもたらすことができる。いくつかの実施形態において、この特徴は、光学素子の分野において重要な波及効果を有する。本明細書で使用される相互貫入ポリマー網という用語は、熱硬化性相互貫入ポリマー網多くの場合、文献において単に相互貫入ポリマー網と称される、熱可塑性相互貫入ポリマー網、及び偽の相互貫入ポリマー網を指す。従来の熱硬化性相互貫入ポリマー網は、2種の熱硬化性ポリマーを含み、例えば、熱硬化性の重合性ポリマー前駆体を熱硬化性フィルム又は塗料上にコーティングすることによって形成され得る。同様に、熱可塑性相互貫入ポリマー網は、2種の熱可塑性ポリマーを含み、例えば、熱可塑性の重合性ポリマー前駆体を熱可塑性フィルム上にコーティングすることによって形成され得る。偽の相互貫入ポリマー網は、典型的には、少なくとも1種の熱可塑性ポリマー及び少なくとも1種の熱硬化性ポリマーを含む。そのような偽の相互貫入ポリマー網は、例えば、熱可塑性の重合性ポリマー前駆体を熱硬化性フィルム上にコーティングすることによって、又は例えば、熱硬化性の重合性ポリマー前駆体を熱可塑性フィルム上にコーティングすることによって形成され得る。既知の方法によって作製された典型的な多層物品が図1に示される。多層物品100は、第2の層120に接着された第1の層110からなる。概して、第1の層110と第2の層120との間の界面130は鋭く、第1の層110を含む成分から第2の層120を含む成分への急激な段階的組成変化を伴う。本開示のいくつかの実施形態に従う多層物品が図2に示される。多層物品200は、第2の層220に接着された第1の層210を備える。相互貫入接着層230は、第1の層210と第2の層220との間に形成される。相互貫入接着層230は、第1の層210の少なくとも第1の成分211及び第2の層220の少なくとも第2の成分221を含む相互貫入網を備える。界面130における急な組成移行とは対照的に、相互貫入接着層230の境界線は、あまり明確ではない。図3に示されるように、線212によって示される第1の成分211の濃度は、第1の層210のバルクから、相互貫入接着層230を通り、第2の層220に向かって次第に減少する。同様に、線222によって示される第2の成分221の濃度は、第2の層220のバルクから、相互貫入結合層230を通り、第1の層210に向かって次第に減少する。図3に示されるように、第1及び第2の成分の濃度は、接着層にわたって連続的に、かつ逆に変化し、急激な組成変化又は屈折率等の組成によって変化する急激な特性変化をもたらさない。対照的に、急激な組成変化は、図1に示される構造等の構造における単一の界面で生じるか、又は2つの基材の間で分離した接着層を用いるシステムにおける多数の界面で生じる。いくつかの実施形態において、相互貫入層は、表面層であり得る。図4に示されるように、物品300は、第1の層310と、相互貫入表面層340とを備える。相互貫入表面層340は、第1の層310の少なくとも第1の成分311と少なくとも第2の成分321とを含む相互貫入網を備える。そのような表面層を形成する方法が以下に記載される。いくつかの実施形態において、図4に示されるように、第1の層310の第1の成分311は、物品300の露出面305に存在する。いくつかの実施形態において、第1の成分311を含まない表皮層が露出面305に存在し得る。ポリウレタン調製手順。6.0gの多官能イソシアネートDEMODURN3300A、BayerCorp.と7.2gのポリエステルジオールK-FLEX188、KingIndustriesとを合わせ、SPEEDMIXERFlaktec,Inc.LandrumSCを用いて3450rpmで15秒間混合することによって、ポリウレタン前駆体混合物を調製した。二重ライナーコーティング手順。125マイクロメートルに設定された間隙を有するノッチバーコーティング装置を用いて、結果として得られた混合物を2つの基材の間にコーティングした。混合物を室温条件下で最低16時間硬化させた。その後、結果として得られた硬化ポリウレタンフィルムから2つの基材を除去した。単一ライナーコーティング手順。125マイクロメートルに設定された間隙を有するノッチバーコーティング装置を用いて、結果として得られた混合物を基材上にコーティングした。混合物の一方の表面が基材に接触し、他方の表面が空気に露出された状態で、混合物を室温条件下で最低16時間硬化させた。その後、結果として得られた硬化ポリウレタンフィルムから基材を除去した。XPS手順。フィルムの表面を、X線光電子分光法XPS、化学分析用電子分光法ESCAとしても知られているを用いて試験した。XPSにおいて、集束X線ビームは、後にそれらのエネルギー及び強度について特徴付けられる光電子を産生する試料を照射する。光電子のエネルギーは、特定の元素及びそれらの化学的状態に特有のものである。XPSは、試験片表面上の最も外側の3~10ナノメートルnmの分析を提供する。それは、水素及びヘリウムを除き、周期表中の全ての元素に対して感度がよく、ほとんどの種について0.1~1原子の濃度範囲の検出限界を有している。全てのスペクトルを、単色アルミニウムK-αx線励振源、及び一定パスエネルギーモードで動作される半球形電子エネルギー分析器を使用する、PHIVersaProbe5000商標XPSシステムUlvac-PHIInc.,Chanhassen,Minnesota,USAを用いて取得した。分析中の計器真空槽の底面圧を、全ての分析において、約2×10-6パスカルPaで測定した。光電子放出スペクトルを、生成された深さプロファイルのそれぞれの段階において調査モードで記録した。これらの調査スペクトルを、117.4eVのパスエネルギー及び1データ点につき1段階当たり0.50eV1データ点につき100ミリ秒msの滞留時間を用いて、結合エネルギーの0~1200電子ボルトeVについて取得した。全てのスペクトルを、20度の許容立体角を有する試料表面に対して測定された45度の光電子収集テークオフ角を用いて記録した。アルミニウムK-αx線源を50ワットの電力で動作させ、分析したそれぞれの試料上に200マイクロメートルumの直径x線ビームを生成した。Ulvac-PHIモデル番号06-C60C60C60イオン銃を用いて表面を連続的にスパッタエッチングし、適切なXPSスペクトルを記録することによって、それぞれの試料の元素深さプロファイルを得た。このプロセスを何度も繰り返すことによって、プロファイル濃度対スパッタリング時間が生成された。スパッタリング時間が、除去される材料の厚さに直接関連するため、プロファイルは、深さに対する試料の元素組成を表す。全てのC60深さプロファイルを、1万電子ボルトKeVの一次ビームエネルギー、及び3ミリメートルmm×3mmのビームラスター面積を有する10ナノアンペアnAビーム電流を用いて取得した。C60イオン銃を、試料表面に対して測定された18度の入射角で装着した。シリコンウエハー上に沈着させた100nmのPMMA薄フィルム上で測定したとき、C60エッチ速度は10nm/分であった。実施例1EX-1。ポリウレタン前駆体混合物を、ポリウレタン調製手順に従って調製し、二重ライナーコーティング手順に従ってライナーAの2つの試料の間にコーティングした。試料を、それぞれのライナー試料のシリコーンコーティングされた表面が硬化中に混合物と接触するように整列させた。ライナーを除去した後、元素深さプロファイルをXPS手順に従って得た。図5に示されるように、窒素N及びシリコンSiの原子濃度を、スパッタリング時間に対してプロットした。窒素がウレタンの特徴的な成分である一方で、シリコンは、シリコーン剥離材料の特徴的な成分である。図5に示されるように、ポリウレタンとシリコーンの両方を含有する相互貫入ポリマー層は、実施例1の表面すなわち、0秒間のエッチング時間から約20nmの深さ120秒間のエッチング時間まで延在する。窒素の表面濃度は、5.6原子パーセントであった。実施例2-1~2-7。ポリウレタンの硬化速度をジブチル錫ジラウレート触媒DABCOT12、AirProducts,Inc.の増加量を添加することによって加速させたことを除いて、ポリウレタン調製手順に従って混合物を調製した。試料を実施例2-Nとし、ここで、Nは、添加したジブチル錫ジラウレート触媒の液滴の数に等しい。それぞれの液滴は、約0.03gの触媒を含有した。したがって、例えば、実施例2-1が1滴約0.03gの触媒を含有した一方で、実施例2-7は、7滴約0.21gの触媒を含有した。実施例EX2-1~2-6の組成物を用いて作製されたフィルムを、二重ライナーコーティング手順に従ってライナーAの2つの試料の間にコーティングした。XPSスペクトルを、C60スパッタリング時間の関数として収集した。それぞれの場合において、窒素及びシリコンプロファイルは、フィルムの表面から深さ約15~20nmまで延在する相互貫入表面層を示す。深さ10nm及び100nmでの相互貫入層の表面上の原子パーセント窒素が、表2に要約される。実施例EX2-1、2-3、及び2-6の深さプロファイルは、それぞれ、図6、図7、及び図8に示される。実施例EX2-7があまりにも早く硬化したため、コーティングすることができず、フィルムを生成することはできなかった。実施例3。他方の表面を硬化中に空気にさらした状態で、単一ライナーコーティング手順に従ってウレタンを1つのライナーA基材のみにコーティングしたことを除いて、ポリウレタンフィルムを実施例EX2-11滴の触媒と同一の様式で調製及び分析した。スパッタリング時間の関数としてのXPSスペクトルは、シリコンが空気露出面上に存在しなかった一方で、相互貫入接着層がシリコーン剥離材料と接触して硬化した表面の近くに形成されたことを示した。相互貫入層は、約10~20nm約90~120秒間のスパッタリング時間の深さまでシリコンを含有し、表面原子窒素含有量は5.1であった。実施例4。一連のポリウレタンフィルムを、実施例EX2-1で使用した手順に従って調製した。計17個のポリウレタンフィルムを、二重ライナーコーティング手順に従って調製した。第1の試料の調製に使用した同一の2つのライナーA基材を、それぞれのその後の試料のために再利用した。ポリウレタンフィルムの表面組成及び深さプロファイルを、5回図9、10回図10、及び15回図11後に測定した。図9及び図10を参照して、シリコン濃度は、5回の再利用後に、相互貫入表面層が15~20nmの厚さ、及び表面に5.9原子パーセントの窒素を有することを示した。10回の再利用後、10~15nmの厚さと、表面に8.8原子パーセントの窒素とを有する相互貫入表面層が検出された。15回の再利用までには図11を参照のこと、シリコン含有量の急上昇及び表面における窒素の不在によって示されるように、ポリウレタンフィルムの表面への大規模なシリコーン移行があった。17回の再利用までには、かなりの量のシリコーンが前回の再利用までにライナーA基材から除去されたため、ウレタンをライナーAの裸のPET基材から剥離することはできなかった。実施例5~8、及び比較例CE-1表3に要約されるように、ライナーA基材のうちの1つをライナーB、C、D、又はEに置き換えたことを除いて、ポリウレタンフィルムを、実施例EX2-11滴の触媒で使用した手順に従って調製した。ライナーを除去し、硬化ポリウレタンフィルムの露出面をXPS手順に従って分析した。表3に要約されるように、相互貫入層は、ウレタン窒素プロファイルによって示されると剥離材料実施例5及び実施例6のシリコンプロファイル、並びに実施例7及び実施例8のシリコン及びフッ素プロファイルによって示されるの両方を含有した。実施例7の窒素、シリコン、及びフッ素の深さプロファイルが、図12に示される。比較例1の4つの試料をライナーFを用いて調製し、錫触媒、凝縮硬化型シリコーン、及びXPSスペクトルを収集した。3つの試料は、外端150nmにシリコンを示さなかった。1つの試料は、ある程度のシリコンを示したが、2~5nmのみの深さまでであった。錫はウレタンの既知の触媒であるが、白金及びヨードニウムはウレタンの既知の触媒ではない。シリコーン中の錫の存在は、ウレタンの硬化を加速させた可能性があり、上述の実施例2-7において過剰な量の錫触媒を添加した際の作用と同様に、相互貫入網の形成を阻止する。実施例9。二重ライナーコーティング手順においてライナーA基材のうちの1つを50マイクロメートル厚の二軸延伸ポリプロピレンBOPPフィルムに置き換えたことを除いて、ポリウレタンフィルムを、実施例EX2-11滴の触媒で使用した手順に従って調製した。BOPPフィルムを除去し、硬化ポリウレタンフィルムの露出面をXPS手順に従って分析した。50~60nm厚250~300秒間のエッチング時間の相互貫入表面層が形成された。相互貫入層は、ウレタン窒素プロファイルによって示されると炭化水素炭素プロファイルによって示されるの両方を含有した。比較例2。二重ライナーコーティング手順においてライナーA基材のうちの1つを50マイクロメートル厚の高密度ポリエチレンHDPEフィルムに置き換えたことを除いて、ポリウレタンフィルムを、実施例EX2-11滴の触媒で使用した手順に従って調製した。HDPEフィルムを除去し、硬化ポリウレタンフィルムの露出面をXPS手順に従って分析した。相互貫入表面層の形跡は見られなかった。非晶質シリコーン及びBOPP材料とは異なり、HDPEは結晶質である。実施例10。数滴の非硬化シリコーン流体BYK-331を、ポリカーボネートフィルムの表面に塗布した。均一な薄い層のシリコーン流体を提供するために表面を拭き取った。その後、二重ライナーコーティング手順においてライナーA基材のうちの1つをシリコーン流体でコーティングされたポリカーボネートフィルムに置き換えたことを除いて、ポリウレタンフィルムを、実施例EX2-11滴の触媒で使用した手順に従って調製した。ポリカーボネートフィルムを除去し、硬化ポリウレタンフィルムの露出面をXPS手順に従って分析した。ウレタンとシリコーンの両方を含む20~30nm厚80~110秒のエッチング時間の相互貫入表面層が検出された。実施例11~13。テトラフルオロエチレン、ヘキサフルオロプロピレン、及びビニリデンのポリマーDyneonLLC,Oakdale,MinnesotaのTHV200として入手可能な32重量の固体フルオロポリマーラテックス900gを、352.9gのテトラフルオロエチレンホモポリマーDyneonLLCのPTFE5032として入手可能な20.4重量の固体水分散液とブレンドした。ブレンド比は、固体含有量に基づいて80:20重量であった。ラテックスブレンド1252.9gを、MgCl26H2O溶液2500gの脱イオン水中60gのMgCl2で凝固させ、熱水70°Cで洗浄し、130°Cで16時間乾燥させた。続いて、乾燥したフルオロポリマーブレンド10gを、室温で振盪することによって、MEK溶媒190g中に5重量で溶解した。調製したフルオロポリマー分散液を、5重量のメタノール中の3-2アミノエチルアミノプロピルトリメトキシシランと合わせた。フルオロポリマーブレンド含有量対アミノシランの比率は、95:5重量であった。結果として得られたコーティング溶液を、3番メイヤーバーを用いて通常のPETフィルム上にコーティングした。材料を従来の空気浮遊オーブン内で乾燥させ、続いて、結果として得られたコーティングを、オーブン内に120°Cで10分間設置した。その結果、ライナーGとされる非フィブリル化フルオロポリマーでコーティングされたPETフィルムになった。ライナーGのフルオロポリマーコーティングをペーパータオルで磨いた。これによって、ライナーHとされるフィブリル化フルオロポリマー試料がもたらされた。このプロセスを、より低いフルオロポリマーコーティング重量を用いて繰り返した。結果として得られたフィブリル化フルオロポリマー試料をライナーIとする。表4に要約されるように、ライナーA基材のうちの1つをポリテトラフルオロエチレンPTFEを含む基材に置き換えたことを除いて、ポリウレタンフィルムを、実施例EX2-11滴の触媒で使用した手順に従って調製した。PTFE含有基材を除去し、硬化ポリウレタンフィルムの表面をXPS手順に従って分析した。表4に要約されるように、ウレタン窒素濃度によって示されるとPTFEフッ素濃度によって示されるの両方を含む表面層は、それぞれの場合において検出された。実施例14。ライナーJの調製。60重量の固体含有量を有する50:50の酢酸エチル/ヘプタンのブレンド中50/50/0.4のモノマー比で、アクリル酸イソステアリルOsakaOrganicChemicalIndustryLtd.からのNKESTERISA、アクリル酸ステアリルNKESTERSTA、及びEBECRYLP36光開始剤アクリレート化ベンゾフェノン誘導体、Daice-UCBCo.,Ltdを装填することによって、アクリルハードコートを調製した。その後、0.3部の開始剤V-6012、2’-アゾビス2-メチルプロピオネートを装填し、続いて、容器内の内容物を窒素ガスで10分間パージした。容器を密封し、50°Cで維持された一定温度の回転槽内に設置した。反応は24時間続いた。二重ライナーコーティング手順においてライナーA基材のうちの1つをアクリルポリマーハードコートでコーティングされたPETフィルムライナーJに置き換えたことを除いて、ポリウレタンフィルムを、実施例EX2-11滴の触媒で使用した手順に従って調製した。ライナーJを除去し、硬化ポリウレタンフィルムの露出面をXPS手順に従って分析した。ウレタン窒素濃度によって示されるとアクリレート酸素濃度によって示されるの両方を含む30~35nm厚の相互貫入表面層が検出された。実施例15。ライナーKの調製。丸底フラスコ中で、NalcoChemicalCo.から市販されている1195gのNALCO2327シリカゾル40パーセントが固体であり、平均粒子直径が20ナノメートルのpH9.3のコロイド状シリカ粒子を有するアンモニウムイオン安定化分散液、AldrichChemicalCo.から市販されている118gのN,N-ジメチルアクリルアミド、AldrichChemicalCoから市販されている120gの3-トリメトキシシリルプロピルメタクリレートカップリング剤、及び761gのペンタエリスリトールトリアクリレートSR444-SARTOMERCOMPANY,WESTCHESTER,PAを混合した。続いて、丸底フラスコを、浴温を55°Cに設定した状態で、BuchiLaboratoryAG,Flanil,Switzerlandから市販されているBUCHIR152Rotavaporの真空ライン上に載置した。50パーセントの脱イオン水/50パーセントの不凍液の冷蔵混合物を、冷却コイルを通して再循環させた。蒸留速度が1分当たり5滴未満に減少するまで約2時間、揮発性成分を25トール3.33kPaの減圧下で除去した。結果として得られた材料1464グラムは、N,N-ジメチルアクリルアミドとペンタエリトリトールトリアクリレートモノマーとの混合物中のアクリレート化シリカ粒子の透明液体分散液セラマー組成物であった。この混合物に、1282gのイソプロパノール、87gの水、29gのTINUVIN292ヒンダードアミン、及び36gのIRGACURE184光開始剤を添加した。最終組成物は、約50の固体を含有し、濁った琥珀色の外見である。結果として得られた組成物を、3番巻線バーR.D.S.WebsterN.Y.を用いてライナーJ上にコーティングした。コーティングされたフィルムを、164mJ/cm2の紫外線UV放射エネルギー密度を有するFusionSystemCorporation製の高圧水銀ランプH型を用いて硬化させて、ライナーKとされる剥離ライナーフィルム上に硬化したハードコートを得た。二重ライナーコーティング手順においてライナーA基材のうちの1つをライナーKに置き換えたことを除いて、ポリウレタンフィルムを、実施例EX2-11液の触媒で使用した手順に従って調製した。硬化ポリウレタンフィルムに接着したナノシリカ含有アクリルポリマーを残してライナーKを除去した。結果として得られた物品は、3つのはっきりと異なる領域を示した。最も外側の層は、シリカナノ粒子を有するアクリルハードコートであり、ウレタンフィルムへのハードコートの少なくとも一部のバルク移行を示した。純粋なポリウレタン支持層も存在した。これらの層の間で、ウレタンとシリカ含有ハードコートの両方を含有した相互貫入接着層が検出された。最も外側の層をArでエッチングし、相互貫入層及びウレタン層をC60でエッチングしたことを除いて、試料をXPS手順に従って分析した。ウレタン窒素濃度によって示される、アクリレート酸素濃度によって示される、及びシリカシリコン濃度によって示されるを含む150nm厚10,000~11,000秒のエッチング時間の相互貫入接着層が検出された。相互貫入接着層を、ポリウレタンとナノシリカ含有アクリレートポリマーの表面層との間に設置した。表面層は、検出可能な窒素を含有せず、ウレタンがナノシリカ含有アクリルポリマー層の最も外側の表面には存在しないことを示した。実施例16。2部分のメルカプタン硬化エポキシ接着剤3MCompanyから入手可能なDP100を、ポリウレタン前駆体混合物の代わりに使用して、二重ライナーコーティング手順に従って試料を調製した。基材はともにライナーAであった。エポキシを一晩硬化させ、その後、ライナーAを除去し、エポキシフィルムの露出面を分析した。図13に示されるように、ウレタン窒素濃度によって示されるとエポキシメルカプタン硬化剤由来の硫黄濃度によって示されるの両方を含む23~30nm厚の相互貫入表面層が検出された。実施例17。微細構造化相互貫入ポリマー層微細構造化ライナーを、一方の面が低密度ポリエチレンでコーティングされ、他方の面が高密度ポリエチレンでコーティングされたポリコーティングされたクラフト紙を用いて調製した。この基材を、錫を含まないシリコーン剥離材料でコーティングした。国際公開第2009/131792A1号に従って、試料をエンボス加工して、25マイクロメートルの深さ及び192マイクロメートルのピッチを有するピラミッド構造のパターンを得た。13.4gの多官能イソシアネートDEMODURN3300A、15.0gのポリエステルジオールK-FLEX188、1.25gの色素分散液K-FLFLEX188ポリエステルジオール中に分散した10重量のカーボンブラック、及び0.035gのジブチル錫ジラウレート触媒DABCOT12を合わせることによって、ポリウレタン前駆体混合物を調製した。基材のうちの1つとして微細構造化シリコーンコーティングされた剥離ライナーを用いて、硬化ポリウレタンフィルムを二重ライナーコーティング手順に従って調製した。結果として得られた硬化ポリウレタンフィルムは、ライナーの微細構造特徴に対応する微細構造化表面を有した。ウレタンフィルムの微細構造化表面をXPS手順を用いて分析して、相互貫入表面層の存在を確認した。データ比較例3。ポリウレタン前駆体を様々な基材上にキャスティングし、ウレタンを基材と接触させながら硬化させることによって、前述の実施例を調製した。上に示されるように、相互貫入接着層が形成された。比較のために、熱可塑性のポリエステル系ポリウレタンポリマーHuntsmanのA65を評価した。ポリマーポリウレタンを240°Cの真空オーブン内で融解し、ノッチバーコーティング機を用いて、2つの錫を含まないシリコーンでコーティングされた剥離ライナーMitsuiPlasticsのCERAPEELWD/WHFの間に塗布した。熱板をコーティング機の台の下に設置し、フィルムのキャスティング前に台を加熱するために最高設定にした。結果として得られた試料をXPS手順を用いて分析した。厚さ6~8nmのみのシリコーン層の表面が検出された。この層は、1.7原子パーセント未満の窒素を含有した。10nm未満の厚さと低い原子パーセント窒素がともに、ナノサイズの相互貫入層の欠如を示す。本開示の様々な物品を、多種多様の用途において使用することができる。相互貫入ポリマー網界面の存在を、界面接着改善及び/又は制御、指紋防止、並びに特定の特性最適化のための表面エネルギー修正を含むいくつかの分野に適用することができる。本開示の様々なプロセスによって生成される薄い層を使用することで、より厚い表面層の適用に関連した金銭上及び材料特性上の不利点を伴うことなく、表面特性を調整することを可能にする。相互貫入ポリマー網界面の存在を用いて、レンズ、マイクロレンズ、反射防止用途、導光コア用の可塑性クラッディング低インデックス表皮、より高い透過率の光学積層体、勾配インデックスレンズ等に好適な所望の光学特性を得ることもできる。他の潜在用途には、例えば、太陽電池、光学表示、及び眼科用途が含まれる。本発明の範囲及び趣旨から逸脱しない本発明の様々な変更や改変は、当業者には明らかとなるであろう。"