"板状ガラス部材の表面に圧縮応力層が形成された強化ガラスを切断する方法であって、前記強化ガラスの前記圧縮応力層よりも内部側に、レーザ光を集光して初期クラックを形成する工程、および、初期クラックの形成後、前記強化ガラスを内部加熱し、前記強化ガラスの内部加熱される部位を切断予定線に沿って移動させることにより、前記強化ガラスを切断する工程を有し、前記初期クラックを形成する工程では、前記強化ガラスの厚さをtmmとするとき、該強化ガラスの厚さ方向における前記初期クラックの合計長さが、0.2t~0.8tとなるように、前記強化ガラスの平面視での位置が略同一であって、かつ、前記強化ガラスの厚さ方向における位置が異なる少なくとも2個所に初期クラックを形成することを特徴とする強化ガラスの切断方法。前記初期クラックの形成工程では、波長域が250~3000nm、かつ、ピークパワー密度が1×1012~1×1016W/m2のパルスレーザ光を用いる、請求項1に記載の強化ガラスの切断方法。前記初期クラックの形成工程では、波長域が250~3000nm、かつ、パルス幅が1000ns以下のパルスレーザ光を用いる、請求項1に記載の強化ガラスの切断方法。前記初期クラックの形成工程では、前記強化ガラスの側面よりレーザ光を入射して、前記強化ガラスの前記圧縮応力層よりも内部側にレーザ光を集光させて初期クラックを形成する、請求項1~3のいずれかに記載の強化ガラスの切断方法。前記初期クラックの形成工程では、少なくとも2つのレーザ光を同時に前記強化ガラスの内部側に集光させて、少なくとも2個所に初期クラックを同時に形成する、請求項1~4のいずれかに記載の強化ガラスの切断方法。前記強化ガラスの内部加熱にレーザ光の照射を用いる、請求項1~5のいずれかに記載の強化ガラスの切断方法。前記強化ガラスの内部加熱に放電を用いる、請求項1~5のいずれかに記載の強化ガラスの切断方法。しかしながら、切断対象が板状ガラス部材の表面に圧縮応力層が形成された強化ガラスの場合、特許文献1に記載の方法のような、板状ガラス部材の表面近傍にレーザ光を集光して初期クラックを形成する方法を適用すると、初期クラックの形成時に強化ガラスの表面に割れが生じるおそれがあることを本願発明者らは見出した。また、初期クラックの形成後、内部加熱を利用して切断する際に、強化ガラスに欠けが生じるなど、切断精度の低下が問題となるおそれがあることを本願発明者らは見出した。本発明は、上記した従来技術における問題点を解決するため、切断精度に優れた強化ガラスの切断方法を提供することを目的とする。上記した目的を達成するため、本発明は、板状ガラス部材の表面に圧縮応力層が形成された強化ガラスを切断する方法であって、前記強化ガラスの前記圧縮応力層よりも内部側に、レーザ光を集光して初期クラックを形成する工程、および、初期クラックの形成後、前記強化ガラスを内部加熱し、前記強化ガラスの内部加熱される部位を切断予定線に沿って移動させることにより、前記強化ガラスを切断する工程を有し、前記初期クラックを形成する工程では、前記強化ガラスの厚さをtmmとするとき、該強化ガラスの厚さ方向における前記初期クラックの合計長さが、0.2t~0.8tとなるように、前記強化ガラスの平面視での位置が略同一であって、かつ、前記強化ガラスの厚さ方向における位置が異なる少なくとも2個所に初期クラックを形成することを特徴とする強化ガラスの切断方法を提供する。本発明の強化ガラスの切断方法において、前記初期クラックの形成工程では、波長域が250~3000nm、かつ、ピークパワー密度が1×1012~1×1016W/m2のパルスレーザ光を用いることが好ましい。本発明の強化ガラスの切断方法において、前記初期クラックの形成工程では、波長域が250~3000nm、かつ、パルス幅が1000ns以下のパルスレーザ光を用いることが好ましい。本発明の強化ガラスの切断方法において、前記初期クラックの形成工程では、前記強化ガラスの側面よりレーザ光を入射して、前記強化ガラスの前記圧縮応力層よりも内部側にレーザ光を集光させて初期クラックを形成することが好ましい。本発明の強化ガラスの切断方法において、前記初期クラックの形成工程では、少なくとも2つのレーザ光を同時に前記強化ガラスの内部側に集光させて、少なくとも2個所に初期クラックを同時に形成することが好ましい。本発明の強化ガラスの切断方法において、前記強化ガラスの内部加熱にレーザ光の照射を用いることが好ましい。また、本発明の強化ガラスの切断方法において、前記強化ガラスの内部加熱に放電を用いることが好ましい。本発明を用いることで、強化ガラスの切断精度が向上する。以下、図面を参照して本発明を説明する。図1は、強化ガラスの一構成例を示した模式図である。図1に示すように、強化ガラス10では、板状ガラス部材の両主表面11a,11bに圧縮応力層12a,12bが形成されている。ここで、圧縮応力層とは、化学処理または熱処理によって、圧縮応力を残留させた層である。図2は、図1の強化ガラス10における残留応力の厚さ方向板厚方向の分布を示した模式図である。図2に示すように、強化ガラス10の両主表面11a,11bに存在する圧縮応力層12a,12bでは、表面付近に残留する圧縮応力が最も高く、内部に向けて徐々に小さくなる傾向にある。圧縮応力層12a,12bよりも強化ガラスの内部側13では、圧縮応力に対する反作用として、引張応力が残留している。圧縮応力層12a,12bにおける最大残留圧縮応力S1,S2は、通常の化学強化ガラスの場合、100~1200MPaであり、好ましくは、400~1000MPaであり、より好ましくは500~900MPaである。圧縮応力層12a,12bの厚さD1,D2は、通常の化学強化ガラスの場合、5~100μmであり、好ましくは、10~90μmであり、より好ましくは20~80μmである。強化ガラス10の両主表面に圧縮応力層12a,12bを形成する方法としては、風冷強化法および化学強化法が挙げられる。風冷強化法は、強化ガラス10をなす板状ガラス部材を、軟化点付近の温度に保持した状態で、その両主表面11a,11bを急冷して、両主表面11a,11bと内部側13との間に温度差をつけることで、圧縮応力層12a,12bを形成する。風冷強化法は、厚さが大きい板状ガラス部材に圧縮応力層を形成するのに好適である。化学強化法は、強化ガラス10をなす板状ガラス部材の両主表面11a,11bをイオン交換し、ガラスに含まれる小さなイオン半径のイオン例えば、Liイオン、Naイオンを、大きなイオン半径のイオン例えば、Kイオンに置換することで、圧縮応力層12a,12bを形成する。化学強化法は、アルカリ金属元素を含むソーダライムガラスからなる板状ガラス部材に圧縮応力層を形成するのに好適である。強化ガラス10をなす板状ガラス部材の厚さは、強化ガラス10の用途などに応じて適宜設定される。例えば、強化ガラス10の厚さは、0.1~2.0mmである。化学強化ガラスの場合、厚さが0.1mm未満になると、板状ガラス部材に化学強化処理を施すことが難しい。一方で、強化ガラス10の厚さを2.0mm以下とすることで、強化ガラス10を十分に薄板化および軽量化することができる。強化ガラス10の厚さは、好ましくは0.3~1.8mm、より好ましくは0.5~1.5mmである。強化ガラス10の組成は、その用途に応じて選定される。例えば、酸化物基準で下記組成の強化ガラスが例示される。組成1:モル百分率表示SiO2を50~74、Al2O3を1~10、Na2Oを6~14、K2Oを3~15、MgOを2~15、CaOを0~10、ZrO2を0~5含有し、SiO2およびAl2O3の含有量の合計が75以下、Na2OおよびK2Oの含有量の合計Na2OK2Oが12~25、MgOおよびCaOの含有量の合計MgOCaOが7~15。組成2:モル百分率表示SiO2を61~66、Al2O3を6~12、MgOを7~13、Na2Oを9~17、K2Oを0~7含有し、ZrO2を含有する場合その含有量が0.8以下。組成3:質量百分率表示SiO2を75.5~85.5、MgOを1~8、CaOを0~7、Al2O3を0~5、Na2Oを10~22.5を含有し、MgOの含有量がCaOの含有量より多く、MgOおよびCaOの含有量の合計MgOCaOが8以下、MgO、CaOおよびNa2Oの含有量の合計が24.5以下、MgOおよびCaOの含有量MgOCaOをNa2Oの含有量で除して得られた比が0.45以下。本発明の強化ガラスの切断方法では、強化ガラス10の圧縮応力層12a,12bよりも内部側以下、本明細書において強化ガラスの内部側という。13に、レンズ等を用いてレーザ光を集光して初期クラックを形成する。強化ガラス10の両主表面11a,11bに存在する圧縮応力層12a,12bにレーザ光を集光して初期クラックを形成すると、初期クラックの形成による構造緩和によってクラックの自走が起こり、クラックが強化ガラスの表面まで達する結果、強化ガラスの表面に割れが生じやすくなる。また、表面に割れが生じない場合でも、初期クラック形成の際にカレットが飛散して強化ガラスの表面に付着するおそれがある。強化ガラス10の内部側13にレーザ光を集光して初期クラックを形成する際には、強化ガラス10の平面視での位置が略同一であって、かつ、該強化ガラス10の厚さ方向における位置が異なる少なくとも2個所に初期クラックを形成する必要がある。図3、4は強化ガラス10における初期クラックの位置を示した模式図であり、図3は、強化ガラス10の厚さ方向すなわち、強化ガラスの側面方向から見た図であり、図4は、強化ガラス10の主表面11aを平面視した図である。図3には、強化ガラス10の内部側13に、該強化ガラス10の厚さ方向における位置が異なる2個所に初期クラック20a,20bが形成されている。図4では、強化ガラス10の主表面11aの平面視での初期クラック20a,20bの位置が同一になっている。本発明の強化ガラスの切断方法において、強化ガラス10の内部側13に、該強化ガラス10の厚さ方向における位置が異なる少なくとも2個所に初期クラックを形成する理由は以下の通り。上述したように、強化ガラス10の圧縮応力層12a,12bに初期クラックを形成すると、初期クラックの形成による構造緩和によってクラックの自走が起こり、強化ガラスの表面に割れが生じるおそれがある。これに対し、強化ガラス10の内部側13に初期クラックに形成した場合、初期クラックの形成による構造緩和がきわめて小さいため、クラックの自走は起こらず、強化ガラスの割れを生じることはない。しかしながら、強化ガラス10の内部側13に初期クラックを1個所のみ形成した場合、初期クラックの形成に続いて実施する内部加熱によって強化ガラス10を切断する際に、以下の理由により、強化ガラス10に欠けが生じるおそれがある。強化ガラス10の内部側13に初期クラックを1個所のみ形成する場合、強化ガラス10の厚さ方向における初期クラックの長さが短くなるため、初期クラックの形成に続いて実施する内部加熱によって強化ガラス10を切断するためには、該強化ガラス10の表面側、すなわち、圧縮応力層12a,12bに近い位置に初期クラックを形成する必要がある。また、強化ガラス10の内部側13に初期クラックを1個所のみ形成した場合、強化ガラス10の厚さ方向における初期クラックの長さが短いため、強化ガラス10を端面側からみた場合の初期クラックの断面積と、強化ガラス10の主表面11aの平面視での初期クラックの断面積と、の間に有意な差がない状態となる。この結果、強化ガラス10を内部加熱した際に、該強化ガラス10の厚さ方向にクラックが進展せずに、該強化ガラス10の表面方向主表面11a,11b方向にクラックが進展し、強化ガラス10に欠けが生じるおそれがある。これに対し、強化ガラス10の内部側13に対して、強化ガラス10の厚さ方向における位置が異なる少なくとも2個所に初期クラックを形成した場合、強化ガラス10の厚さ方向における初期クラックの合計長さが長くなるため、強化ガラス10を端面側からみた場合の初期クラックの断面積が、強化ガラス10の主表面11aの平面視での初期クラックの断面積よりも大きくなる。この結果、強化ガラス10を内部加熱した際に、該強化ガラス10の厚さ方向にクラックが進展するため、強化ガラス10の切断精度に優れている。なお、図3では、強化ガラス10の内部側13の上端付近と下端付近に初期クラック20a,20bが形成されているが、初期クラックを形成する位置はこれに限定されない。初期クラックを形成する位置は、強化ガラス10の内部側13であって、かつ、初期クラック同士の強化ガラス10の厚さ方向における位置が互いに異なる位置であればよい。したがって、初期クラックは全て強化ガラス10の内部側13の上端に近い位置に形成されていたり、下端に近い位置に形成されていたり、中央付近に形成されていてもよい。また、初期クラックは強化ガラス10の内部側13の上端に近い位置と中央付近に形成されていたり、下端に近い位置と中央付近に形成されていてもよい。また、初期クラックを3個所以上形成する場合は、強化ガラス10の内部側13の上端に近い位置と、中央付近と、下端に近い位置に形成してもよい。強化ガラスの10に初期クラックを3個所以上形成する場合は、強化ガラス10の内部側13の上端に近い位置と、中央付近と、下端に近い位置に形成してもよい。強化ガラス10の内部側13の上端に近い位置や、下端に近い位置に初期クラックを形成する場合、クラックの一部が圧縮応力層12a,12bにかかっていてもよい。図2に示したように、圧縮応力層12a,12bに残留する圧縮応力は、強化ガラス10の内部側13に近い位置ではきわめて小さくなるので、強化ガラス10の内部側13の上端に近い位置や、下端に近い位置に形成した初期クラックの一部が圧縮応力層12a,12bにかかったとしても、それによる影響は無視できると考えられる。強化ガラス10の内部側13に形成する初期クラックは、強化ガラス10の厚さ方向における位置が互いに近くてもよい。また、強化ガラス10の内部側13に形成した初期クラック同士が連結し、一見したところ単一の初期クラックに見える状態になった場合でも本発明の趣旨を逸脱するものではない。強化ガラス10の内部側13に形成する初期クラックは、内部加熱による強化ガラス10の切断の起点となることから、強化ガラス10の厚さ方向における初期クラックの長さ、より具体的には、強化ガラス10の厚さ方向における初期クラックの合計長さが長いほど、強化ガラス10の切断精度が向上すると考えられる。但し、強化ガラス10の厚さに対して、初期クラックの合計長さが長すぎると、初期クラックが強化ガラス10の表面主面11a,11bの近くまで達するので、強化ガラス10の表面に割れが生じるおそれがある。一方、強化ガラス10の厚さに対して、初期クラックの合計長さが短すぎると、初期クラックの形成に続いて実施する内部加熱によって、強化ガラス10の切断の開始となるクラックの進展が開始しなかったり、クラックの進展が開始した場合でも、以下の理由により、強化ガラス10に欠けが生じるおそれがある。本発明の強化ガラスの切断方法において、強化ガラス10の厚さをtmmとするとき、強化ガラス10の厚さ方向における初期クラックの合計長さを0.2t~0.8tとする。強化ガラス10の内部側13に形成する初期クラックの合計長さが0.2tより短い場合、初期クラックの形成に続いて実施する内部加熱によって、強化ガラス10の切断の開始となるクラックの進展が開始しなかったり、クラックの進展が開始した場合でも、以下の理由により、強化ガラス10に欠けが生じるおそれがある。強化ガラス10の内部側13に形成する初期クラックの合計長さが0.2tよりも短い場合、強化ガラス10の厚さ方向における初期クラックの合計長さが短いため、初期クラックの形成に続いて実施する内部加熱によって強化ガラス10を切断するためには、該強化ガラス10の表面側、すなわち、圧縮応力層12a,12bに近い位置に初期クラックを形成する必要がある。また、強化ガラス10の内部側13に形成する初期クラックの合計長さが0.2tよりも短い場合、強化ガラス10の厚さ方向における初期クラックの合計長さが短いため、強化ガラス10を端面側からみた場合の初期クラックの断面積と、強化ガラス10の主表面11aの平面視での初期クラックの断面積と、の間に有意な差がない状態となる。この結果、強化ガラス10を内部加熱した際に、該強化ガラス10の厚さ方向にクラックが進展せずに、該強化ガラス10の表面方向主表面11a,11b方向にクラックが進展し、強化ガラス10に欠けが生じるおそれがある。これに対し、強化ガラス10の内部側13に形成する初期クラックの合計長さを0.2t以上にした場合、強化ガラス10を端面側からみた場合の初期クラックの断面積が、強化ガラス10の主表面11aの平面視での初期クラックの断面積よりも大きくなる。この結果、強化ガラス10を内部加熱した際に、該強化ガラス10の厚さ方向にクラックが進展するため、強化ガラス10の切断精度に優れている。一方、強化ガラス10の内部側13に形成する初期クラックの合計長さが0.8tより長くなると、初期クラックが強化ガラス10の表面主面11a,11bの近くまで達するので、強化ガラス10の表面に割れが生じるおそれがあるので、初期クラックの合計長さは0.8t以下にする必要がある。強化ガラス10の内部側13に形成する初期クラックの合計長さは、0.25t~0.75tであることが好ましく、0.3t~0.7tであることがより好ましい。本発明の強化ガラスの切断方法において、強化ガラス10の内部側13に形成する初期クラックは、図4に示すように、強化ガラス10の平面視強化ガラス10の主表面11aの平面視での初期クラック20a,20bの位置が同一であることが必要となる。強化ガラス10の内部側13に初期クラックを形成するのは、続いて実施する内部加熱による強化ガラスの切断の際に、切断の起点とするためである。このため、強化ガラス10の平面視強化ガラス10の主表面11aの平面視での初期クラックの位置にずれがあると、切断精度が低下するおそれがある。但し、本発明の強化ガラスの切断方法では、レーザ光を集光して初期クラックを形成するため、初期クラックが形成される位置を正確に制御することが困難な場合もある。このため、強化ガラス10の平面視強化ガラス10の主表面11aの平面視での初期クラックの位置を完全に一致させることが困難な場合もある。強化ガラス10の平面視強化ガラス10の主表面11aの平面視での初期クラックの位置は、続いて実施する内部加熱による強化ガラスの切断精度に悪影響をおよぼさない限り、完全一致である必要はなく、略一致であればよい。図5は、強化ガラス10の平面視強化ガラス10の主表面11aの平面視での初期クラックの位置が略一致の場合の一例の模式図である。図5では、初期クラック20a、20bが、切断予定線30に沿って若干ずれた位置に存在している。ここで、初期クラック20a、20bの中心間を結ぶ線は、切断予定線30上に存在しており、両者の方向は一致している。初期クラック20a、20bがこのような位置関係であれば、内部加熱による強化ガラスの切断精度に悪影響をおよぼすことはない。上述したように、本発明の強化ガラスの切断方法では、レーザ光を集光して初期クラックを形成するため、初期クラックが形成される位置を正確に制御することが困難な場合もある。図5では、初期クラック20a、20bの中心が切断予定線30上に存在しているが、レーザ光を集光して初期クラックを形成するため、初期クラックの中心が切断予定線上に存在しない場合もあるが、このような場合であっても、初期クラックの少なくとも一部は、切断予定線上に存在する必要がある。また、初期クラック同士の位置がずれている場合でも、両者の少なくとも一部がかさなっている必要がある。強化ガラス10の内部側13に形成する初期クラックは、内部加熱による強化ガラス10の切断の起点となることから、強化ガラス10の切断予定線30の始点に近い位置に形成することが好ましい。図示した態様は、強化ガラスを完全に切断フルカット加工する場合を想定しているので、切断予定線30の始点は強化ガラス10の端部である。このため、強化ガラス10の平面視強化ガラス10の主表面11aの平面視での初期クラックの位置は、該強化ガラス10の端部から5mm以内の位置であることが好ましい。但し、強化ガラス10の切断予定線30の始点に近い位置に形成すると、初期クラックの位置が強化ガラス10の端部に近づくため、形成された初期クラック10が強化ガラス10の側面に達し、強化ガラス10に割れを生じるおそれがある。このため、強化ガラス10の平面視強化ガラス10の主表面11aの平面視での初期クラックの位置は、該強化ガラス10の端部から0.2mm以上離れていることが好ましい。なお、図示した態様は、強化ガラス10を完全に切断フルカット加工する場合を想定しているため、切断予定線30の始点が強化ガラス10の端部となるが、強化ガラス10の一部を切断する場合、切断予定線30の始点が強化ガラス10の端部以外となる場合もある。このような場合、強化ガラス10の平面視強化ガラス10の主表面11aの平面視での初期クラックの位置は、切断予定線30の始点から5mm以内の位置であることが好ましい。本発明の強化ガラスの切断方法では、レーザ光を集光して、強化ガラス10の内部側13に初期クラックを形成するために、波長域が250~3000nm、かつ、ピークパワー密度が1×1012~1×1016W/m2のパルスレーザ光を用いることが好ましい。波長域が250~3000nmのレーザ光は、上述した組成の強化ガラスをある程度透過するため、レーザ光のパワー密度が低い場合、レーザ光を集光しても、強化ガラス10の内部側13に初期クラックが形成されることはない。しかしながら、パワー密度を高めていき、ある閾値を超えるとレーザ光の非線形吸収が起こるようになる。本発明の強化ガラスの切断方法では、レーザ光の非線形吸収を利用して、強化ガラス10の内部側13に初期クラックを形成する。ピークパワー密度が1×1012~1×1016W/m2のパルスレーザ光であれば、波長域が250~3000nmのレーザ光の非線形吸収が起こるので、強化ガラス10の内部側13に初期クラックを形成することができる。ピークパワー密度が1×1012W/m2未満だと、波長域が250~3000nmのレーザ光の非線形吸収により、強化ガラス10の内部側13に初期クラックを形成することができない。一方、ピークパワー密度が1×1016W/m2超だと、レーザ光を集光した際に、強化ガラス10に割れが生じるおそれがある。パルスレーザ光のピークパワー密度は、1×1013~1×1015W/m2であることが好ましい。なお、本発明の強化ガラスの切断方法において、上述した組成の強化ガラスをある程度透過する波長域のレーザ光を使用するのは、強化ガラスに吸収される波長域のレーザ光を使用すると、強化ガラスの表面に存在する圧縮応力層でレーザ光が吸収されてしまい、強化ガラスの内部側にレーザ光を集光することができず、強化ガラスの内部側に初期クラックを形成できないためである。上述する組成の強化ガラスをある程度透過する波長域のレーザ光としては、波長域が300~2000nmのレーザ光を使用することがより好ましく、波長域が350~1500nmのレーザ光を使用することがさらに好ましい。また、上記と同様の理由から、本発明の強化ガラスの切断方法では、レーザ光を集光して、強化ガラス10の内部側13に初期クラックを形成するために、波長域が250~3000nm、かつ、パルス幅が1000ns以下のパルスレーザ光を用いることが好ましい。パルス幅が1000ns以下のパルスレーザ光であれば、波長域が250~3000nmのレーザ光の非線形吸収が起こるので、強化ガラス10の内部側13に初期クラックを形成することができる。パルスレーザ光のパルス幅は500ns以下であることがより好ましく、200ns以下であることがさらに好ましい。但し、本発明の強化ガラスの切断方法では、強化ガラスの内部側にレーザ光を集光して初期クラックを形成するため、強化ガラスの側面よりレーザ光を入射して、強化ガラスの内部側にレーザ光を集光させてもよい。強化ガラスの側面よりレーザ光を入射することにより、少なくとも2つのレーザ光を強化ガラスの内部側に同時に集光させて、同時になくとも2個所に初期クラックを同時に形成することができる。本発明の強化ガラスの切断方法では、上記の手順で強化ガラス10の内部側13に初期クラックを形成した後、強化ガラスを内部加熱することにより、該強化ガラスを切断する。より具体的には、強化ガラスの内部加熱される部位を切断予定線に沿って移動させることによって、該強化ガラスを切断する。強化ガラスを内部加熱する方法としては、以下に述べるように、放電を用いる方法、あるいは、レーザ光を照射する方法が好ましく用いられる。図6は、放電による強化ガラスの内部加熱、および、それによる強化ガラスの切断を示した模式図である。図6において、放電電極100および対向電極200が所定の間隔を開けて離隔されている。切断対象である強化ガラス10は、放電電極100と、対向電極200と、の間に配置されている。放電電極100および対向電極200は交流電源300に接続されている。但し、対向電極200はなくてもよい。交流電源300から高周波交流電流を印加すると、放電電極100と、該放電電極100と対向する強化ガラス10の主表面11aと、の間に放電400が形成される。対向電極200を使用している場合には、対向電極200と、該対向電極200と対向する強化ガラス10の主表面11bと、の間にも放電が形成される。放電電極100は強化ガラス10の切断予定線30の上方に位置しており、切断予定線30に沿って矢印方向に移動する。但し、ここで言う移動とは、放電電極100と強化ガラス10との相対的な移動であり、放電電極100ではなく強化ガラス10が矢印と反対方向に移動したのでもよい。なお、内部加熱による強化ガラスの切断の開始時においては、放電電極100は強化ガラス10の内部側に形成された初期クラック図示せずの上方に位置する。強化ガラス10の放電400が形成された部位、すなわち、放電電極100の直下の部位は、放電によって内部加熱されて、その温度が周囲に比べて高温になるので、熱膨張により圧縮応力熱応力が作用する。その反作用として、放電電極100の移動方向後方では、切断予定線30と直交する方向に引張応力が作用し、強化ガラス10にクラック40が形成される。放電電極100は強化ガラス10の切断予定線30に沿って矢印方向に移動させると、強化ガラス10の内部加熱される部位も切断予定線30に沿って移動し、クラック40が強化ガラス10の長手方向全体にわたって進展し、強化ガラス10が切断される。図6に示した構成において、放電電極100および対向電極200としては、導電性に優れ、高融点であり、酸化されにくい材料であることが好ましい。このような材料の具体例としては、金、白金、パラジウムのような貴金属もしくはその合金が挙げられ、特に白金もしくはパラジウム、またはそれらの合金が好ましい。放電電極100と、強化ガラス10の主表面11aと、の間隔は、放電電極100と強化ガラス10の主表面11aとの間に放電400を形成することができる限り特に限定されないが、0mm~10cmであることが好ましく、0mm~10mmであることがより好ましく、0.05mm~5mmであることがさらに好ましい。ここで、0mmとは、放電電極100と強化ガラス10の主表面11aとが接触している状態を意味する。対向電極200と、強化ガラス10の主表面11bと、の間隔についても上記と同様である。交流電源300は、放電400を形成可能な高周波の交流電流を発生できる限り特に限定されない。具体例としては、たとえば、テスラ変圧器、フライバック変圧器、高出力高周波発生器、高周波半導体チョッパのような共振変圧器を用いた高周波交流電源が挙げられる。交流電源300は、電圧が10V~107V、より好ましくは100V~106V、さらに好ましくは100V~105Vで、周波数が1kHz~10GHz、より好ましくは10kHz~1GHz、さらに好ましくは100kHz~100MHzの高周波交流電流を発生することが好ましい。なお、放電400を形成するため、放電電極100および対向電極200、および、両者の間に位置する強化ガラス10は、圧力1Pa~100MPa、より好ましくは1kPa~1MPaの、窒素雰囲気、アルゴン雰囲気または六フッ化硫黄雰囲気下に置くことが好ましい。図6に示した構成において、強化ガラス10の放電400が形成された部位、すなわち、放電電極100の直下の部位よりも、切断予定線30に沿った後方で、強化ガラス10を冷却してもよい。強化ガラス10を冷却することによって、強化ガラス10の内部加熱による熱応力の反作用としての引張応力の作用が促進される。ここで、強化ガラス10を冷却する方法としては、強化ガラス10の主表面11aに気体、液体、エアロゾル等の冷却剤を吹き付ける方法が挙げられる。一方、レーザ光を照射して強化ガラスを内部加熱する場合、図6に示した構成では、該放電電極100と強化ガラス10の主表面11aと、の間に放電400が形成しつつ、該放電電極100を強化ガラス10の切断予定線30に沿って矢印方向に移動させることによって、強化ガラス10の内部加熱される部位も切断予定線30に沿って移動させるのに対して、強化ガラス10の主表面11a上、具体的には、該主表面11aの切断予定線30上にレーザ光を照射することによって、強化ガラス10を内部加熱しつつ、レーザ光の照射部位を切断予定線30に沿って矢印方向に移動させることによって、強化ガラス10の内部加熱される部位を切断予定線30に沿って移動させる。強化ガラス10の内部加熱に使用するレーザ光は、照射により強化ガラス10を内部加熱できるものである限り特に限定されない。レーザ光の波長としては、250~5000nmであることが照射による強化ガラス10を内部加熱するのに好ましい。レーザ光の波長は、より好ましくは300~4000nm、さらに好ましくは800~3000nmである。上記の波長域のレーザ光の光源としては、例えば、UVレーザ波長:355nm、グリーンレーザ波長:532nm、半導体レーザ波長:808nm、940nm、975nm、ファイバーレーザ波長:1060~1100nm、YAGレーザ波長:1064nm、2080nm、2940nmなどが挙げられる。レーザ光の発振方式に制限はなく、レーザ光を連続発振するCWレーザ、レーザ光を断続発振するパルスレーザのいずれも使用可能である。また、レーザ光の強度分布に制限はなく、ガウシアン型であっても、トップハット型であっても良い。なお、レーザ光照射で強化ガラスを内部加熱する場合も、レーザ光照射部位よりも、切断予定線30に沿った後方で、強化ガラス10を冷却してもよい。近年、携帯電話やPDAなどの携帯機器において、ディスプレイタッチパネルを含むの保護や美観などを高めるため、カバーガラス保護ガラスを用いることが多くなっている。また、ディスプレイの基板として、ガラス基板が広く用いられている。一方、携帯機器の薄型化軽量化が進行しており、携帯機器に用いられるガラスの薄板化が進行している。ガラスが薄くなると強度が低くなるので、ガラスの強度不足を補うため、圧縮応力が残留する表面層および裏面層を有する強化ガラスが開発されている。強化ガラスは、自動車用窓ガラスや建築用窓ガラスとしても用いられている。このような幅広い用途に用いられる強化ガラスの切断に本発明は好適である。以下に、実施例などにより本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらの例によって限定されるものではない。本実施例において、切断対象とした強化ガラスは以下の通り。寸法:縦50mm×横50mm×厚さ0.9mm組成質量表示:SiO264.5、Al2O36.0、MgO11.0、Na2O12.0、K2O4、ZrO22.5圧縮応力層:最大残留圧縮応力656MPa、層厚67μm実施例1本実施例では、強化ガラスの内部側に、該強化ガラスの厚さ方向における位置が異なる2個所表面側、奥側にパルスレーザ光を集光して初期クラックを形成した。使用したパルスレーザ光は以下の通り。波長:532nmピークパワー密度:3.6×1014W/m2表面側に使用、3.0×1014W/m2奥側に使用パルス幅:13ns理論集光径:5.7μm形成された初期クラックは、強化ガラスの平面視での初期クラックの位置が同一であり、強化ガラスの端部から0.2mmの位置であった。また、強化ガラスの厚さ方向における位置は、強化ガラスの表面から初期クラックの下端までの距離で0.15mm表面側、0.75mm奥側であった。強化ガラスの厚さ方向における初期クラックの長さは0.14mm表面側、0.20mm奥側であった。強化ガラスの厚さをtmmとするとき、初期クラックの合計長さは0.38tに相当する。次に、内部加熱による強化ガラスの切断を試みた。強化ガラスの内部加熱には下記のレーザ光の照射を用いた。光源:ファイバーレーザ中心波長帯:1070nmビーム径:0.2mm走査速度:2.5mm/sec強化ガラスの端面側から切断予定線に沿って走査した出力:150~200Wその結果、欠け等を生じることなく、優れた切断精度で強化ガラスを切断することができた。実施例2形成される初期クラック奥側の強化ガラスの厚さ方向における位置が実施例1とは異なるように、パルスレーザ光を集光する位置を変えた以外は実施例1と同様の手順を実施した。形成された初期クラックは、強化ガラスの平面視での初期クラックの位置が同一であり、強化ガラスの端部から0.2mmの位置であった。また、強化ガラスの厚さ方向における位置は、強化ガラスの表面から初期クラックの下端までの距離で0.15mm表面側、0.45mm奥側であった。強化ガラスの厚さ方向における初期クラックの長さは0.14mm表面側、0.20mm奥側であった。強化ガラスの厚さをtmmとするとき、初期クラックの合計長さは0.38tに相当する。実施例1と同様の手順で内部加熱による強化ガラスの切断を試みた。その結果、欠け等を生じることなく、優れた切断精度で強化ガラスを切断することができた。比較例1強化ガラスの内部側の1個所表面側のみにパルスレーザ光を集光して初期クラックを形成した以外は実施例1と同様の手順を実施した。形成された初期クラックは、強化ガラスの平面視での初期クラックの位置が同一であり、強化ガラスの端部から0.2mmの位置であった。また、強化ガラスの厚さ方向における位置は、強化ガラスの表面から初期クラックの下端までの距離で0.15mmであった。強化ガラスの厚さ方向における初期クラックの長さは0.14mmであった。実施例1と同様の手順で内部加熱による強化ガラスの切断を試みた。強化ガラスの厚さをtmmとするとき、初期クラックの長さは0.16tに相当する。その結果、強化ガラスに欠けが生じ、切断精度が低かった。比較例2強化ガラスの内部側の5個所にパルスレーザ光を集光して初期クラックを形成した。使用したパルスレーザ光は以下の通り。波長:532nmピークパワー密度:1.3×1014W/m2パルス幅:33ns理論集光径:5.7μm形成された初期クラックは、強化ガラスの平面視での初期クラックの位置が同一であり、強化ガラスの端部から0.2mmの位置であった。また、強化ガラスの厚さ方向における位置は、強化ガラスの表面から初期クラックの下端までの距離でそれぞれ、0.15mm、0.3mm、0.45mm、0.6mm、0.75mmであった。強化ガラスの厚さ方向における初期クラックの長さは、5個所のクラックが連結され、0.74mmであった。強化ガラスの厚さをtmmとするとき、初期クラックの長さは0.82tに相当する。その結果、初期クラック作成後に強化ガラスに欠けが生じ、切断できなかった。"