"樹脂成分と、黒鉛粒子とを含有し、前記黒鉛粒子が平均粒径100~400μmの範囲の膨張黒鉛を含む燃料電池セパレータ成形用材料。前記黒鉛粒子全体に対する前記膨張黒鉛の割合が25~75質量の範囲である請求項1に記載の燃料電池セパレータ成形用材料。前記膨張黒鉛の純度が99質量以上である請求項1又は2に記載の燃料電池セパレータ成形用材料。固形分全量に対する前記黒鉛粒子の割合が70~90質量の範囲である請求項1乃至3のいずれか一項に記載の燃料電池セパレータ成形用材料。請求項1乃至4のいずれか一項に記載の燃料電池セパレータ成形用材料の硬化物からなる燃料電池セパレータ。請求項5に記載の燃料電池セパレータを備える燃料電池。本発明は上記事由に鑑みてなされたものであり、膨張黒鉛を使用しながら、成形性が良好であり、しかも高い導電性を有し、且つ充分な強度を有する燃料電池セパレータを得ることができる燃料電池セパレータ成形用材料、この燃料電池セパレータ成形用材料から形成される、高い導電性を有し、且つ充分な強度を有する燃料電池セパレータ、及びこの燃料電池セパレータを備える燃料電池を提供することを目的とする。本発明に係る燃料電池セパレータ成形用材料は、樹脂成分と、黒鉛粒子とを含有し、前記黒鉛粒子が平均粒径100~400μmの範囲の膨張黒鉛を含む。本発明に係る燃料電池セパレータ成形用材料において、前記黒鉛粒子全体に対する前記膨張黒鉛の割合が25~75質量の範囲であるこのとが好ましい。本発明に係る燃料電池セパレータ成形用材料において、前記膨張黒鉛の純度が99質量以上であることが好ましい。本発明に係る燃料電池セパレータ成形用材料において、固形分全量に対する前記黒鉛粒子の割合が70~90質量の範囲であることが好ましい。本発明に係る燃料電池セパレータは、前記燃料電池セパレータ成形用材料の硬化物からなる。本発明に係る燃料電池は、前記燃料電池セパレータを備える。本発明によれば、樹脂組成に大きく依存することなく、燃料電池セパレータ成形用材料の成形性が向上すると共に、燃料電池セパレータの導電性が向上する。以下、本発明の一実施形態について説明する。図1は、燃料電池セパレータ以下、セパレータという20を備える固体高分子型燃料電池の単セル構造の一例を示す。2枚のセパレータ20,20の間に、固体高分子電解質膜などの電解質4とガス拡散電極燃料電極31と酸化剤電極32などからなる膜-電極複合体MEA5が介在することで、単電池単位セルが構成されている。セパレータ20と膜-電極複合体5の電解質4との間には、ガスケット12が介在している。この単位セルを数十個~数百個並設されることで電池本体セルスタックが構成される。セパレータ20には、燃料である水素ガス等と、酸化剤である酸素ガス等の流路であるガス供給排出用の溝2が形成される。更にセパレータ20内には冷却液が流通する流路が形成されてもよい。セパレータ20の、ガス供給排出用の溝2が形成されている領域を取り囲む外周部分には、六個のマニホールド13二つの燃料用マニホールド131、二つの酸化剤用マニホールド132、及び二つの冷却用マニホールド133が形成されている。燃料用マニホールド131,131は二つ形成されており、各燃料用マニホールド131,131はセパレータ20の燃料電極31と重なる面におけるガス供給排出用の溝2の両端にそれぞれ連通する。酸化剤用マニホールド132,132も二つ形成されており、各酸化剤用マニホールド132,132はセパレータ20の酸化剤電極32と重なる面におけるガス供給排出用の溝2の両端にそれぞれ連通する。この外周部分には、二つの冷却用マニホールド133も形成されている。セパレータ20内に冷却液が流通する流路が形成されている場合、この流路に冷却用マニホールド133が連通する。本実施形態では、図1に示されるように、セパレータ20にはストレートタイプのガス供給排出用の溝2が形成されている。一般に、セパレータ20におけるガス供給排出用の溝2としては、屈曲を有するサーペンタインタイプの溝と屈曲を有さないストレートタイプの溝とがある。勿論、図1に示されるセパレータ20において、このセパレータ20にサーペンタインタイプのガス供給排出用の溝2が形成されてもよい。セパレータ20の厚みは例えば0.5~3.0mmの範囲に形成される。セパレータ20のガス供給排出用の溝2の幅は例えば1.0~1.5mm、深さは例えば0.5~1.5mmの範囲に形成される。マニホールド13の開口面積は例えば0.5~5.0cm2の範囲に形成される。また、シート状の成形用材料が用いられる場合には、セパレータ20の薄型化が可能であり、この場合は例えば0.2~1.0mmの範囲のセパレータ20を製造することができる。ガスケット12は、セパレータ20の外周部分に、シーリングのために積層される。このガスケット12はその略中央部に膜-電極複合体5における燃料電極31や酸化剤電極32を収容するための開口15を有し、この開口15においてセパレータ20のガス供給排出用の溝2が露出する。ガスケット12には、開口15の外周側の、前記セパレータ20の燃料用マニホールド131と合致する位置に燃料用貫通孔141が、酸化剤用マニホールド132に合致する位置に酸化剤用貫通孔142が、冷却用マニホールド133と合致する位置に冷却用貫通孔143が、それぞれ形成されている。膜-電極複合体5における電解質4にも、その外周部分の、前記セパレータ20の燃料用マニホールド131と合致する位置に燃料用貫通孔161が、酸化剤用マニホールド132と合致する位置に酸化剤用貫通孔162が、冷却用マニホールド133と合致する位置に冷却用貫通孔163が、それぞれ形成されている。この単セル構造では、セパレータ20の燃料用マニホールド131、ガスケット12の燃料用貫通孔141、及び電解質4の燃料用貫通孔161が連通することで、燃料電極への燃料の供給及び排出のための燃料用流路が構成される。また、セパレータ20の酸化剤用マニホールド132、ガスケット12の酸化剤用貫通孔142、及び電解質4の酸化剤用貫通孔162が連通することで、酸化剤電極への酸化剤の供給及び排出のための酸化剤用流路が構成される。また、セパレータ20の冷却用マニホールド133、ガスケット12の冷却用貫通孔143、及び電解質4の冷却用貫通孔163が連通することで、冷却液等が流通する冷却用流路が構成される。燃料電極31と酸化剤電極32、並びに電解質4は、燃料電池のタイプに応じた公知の材料で形成される。固体高分子型燃料電池の場合、燃料電極31及び酸化剤電極32は例えばカーボンクロス、カーボンペーパー、カーボンフェルト等の基材が触媒を担持することで構成される。燃料電極31における触媒としては例えば白金触媒、白金ルテニウム触媒、コバルト触媒等が挙げられ、酸化剤電極32における触媒としては白金触媒、銀触媒等が挙げられる。また、固体高分子型燃料電池の場合、電解質4は例えばプロトン伝導性の高分子膜から形成され、特にメタノール直接型燃料電池の場合は例えばプロトン伝導性が高く、電子導電性やメタノール透過性を殆ど示さないフッ素系樹脂等から形成される。セパレータ20は、樹脂成分及び黒鉛粒子を含有する成形用材料の硬化物から形成される。成形用材料は、第一アミン及び第二アミンを含有しないことが好ましい。すなわち、この成形用材料が、置換基-NH及び-NH2を有する化合物を含有しないことが好ましい。更に成形用材料は第三アミンを含有しないことが好ましい。このように成形用材料がアミンを含有しないと、成形用材料から形成されるセパレータ20が燃料電池中の白金触媒を被毒することがなく、燃料電池が長時間使用される場合の起電力の低下が抑制される。成形用材料が含有する樹脂成分は、熱可塑性樹脂と熱硬化性樹脂のいずれを含んでもよい。熱可塑性樹脂としては、たとえばポリフェニレンサルファイド樹脂、ポリプロピレン樹脂等が挙げられる。熱硬化性樹脂が使用される場合、熱硬化性樹脂はエポキシ樹脂と熱硬化性フェノール樹脂のうち少なくとも一方を含有することが好ましい。エポキシ樹脂及び熱硬化性フェノール樹脂は良好な溶融粘度を有すると共に不純物が少なく、特にイオン性不純物が少ない点で優れている。熱硬化性樹脂全量に対するエポキシ樹脂及び熱硬化性フェノール樹脂の含有量は50~100質量の範囲にあることが好ましい。熱硬化性樹脂がエポキシ樹脂のみ、熱硬化性フェノール樹脂のみ、或いはエポキシ樹脂と熱硬化性フェノール樹脂のみを含むのであれば特に好ましい。エポキシ樹脂は固形状であることが好ましく、特に融点が70~90°Cの範囲であることが好ましい。これにより、材料の変化が少なくなり、成形時の成形用材料の取り扱い性が向上する。この融点が70°C未満であると、成形用材料中で凝集が生じやすくなって、取り扱い性が低下するおそれがある。また、エポキシ樹脂として溶融粘度が低粘度の樹脂が選択されれば、成形用材料の良好な成形性が維持されつつ、成形用材料及びセパレータ20中に黒鉛粒子が高充填され得る。尚、前記作用が発揮される範囲内でエポキシ樹脂の一部が液状であってもよい。エポキシ樹脂としては、オルトクレゾールノボラック型エポキシ樹脂、ビスフェノール型エポキシ樹脂、ビフェニル型エポキシ樹脂、ビフェニレン骨格を有するフェノールアラルキル型エポキシ樹脂、ナフタレン型エポキシ樹脂等が用いられることが好ましい。オルトクレゾールノボラック型エポキシ樹脂、ビスフェノール型エポキシ樹脂、ビフェニレン骨格を有するフェノールアラルキル型エポキシ樹脂は、良好な溶融粘度を有すると共に不純物が少なく、特にイオン性不純物が少ない点で優れている。特にエポキシ樹脂が、オルトクレゾールノボラック型エポキシ樹脂のみからなり、或いはオルトクレゾールノボラック型エポキシ樹脂と、ビスフェノール型エポキシ樹脂、ビフェニル型エポキシ樹脂、ビフェニレン骨格を有するフェノールアラルキル型エポキシ樹脂から選択される少なくとも一種からなる成分第一成分というを含むことが好ましい。オルトクレゾールノボラック型エポキシ樹脂が必須の成分であると、成形用材料の成形性が向上すると共に、セパレータ20の耐熱性が向上する。更に、製造コストが低減され得る。第一成分中のオルトクレゾールノボラック型エポキシ樹脂の割合は、前記成形性の向上、セパレータ20の耐熱性の向上、製造コストの低減の観点から、50~100質量の範囲であることが好ましく、特に50~70質量の範囲であることが好ましい。オルトクレゾールノボラック型エポキシ樹脂と共に、ビスフェノール型エポキシ樹脂やビフェニル型エポキシ樹脂やビフェニレン骨格を有するフェノールアラルキル型エポキシ樹脂が併用されることも好ましい。この場合、成形用材料の溶融粘度が更に低減し、更に薄型のセパレータ20が作製される場合にはその靱性が向上し得る。特にビスフェノールF型エポキシ樹脂が使用されると、成形用材料の粘度が低減し、成形用材料の成形性が特に高くなる。この場合の第一成分中におけるビスフェノールF型エポキシ樹脂の含有量は30~50質量の範囲であることが好ましい。ビフェニル型エポキシ樹脂が使用されると、このビフェニル型樹脂は溶融粘度が低いため、成形用材料の流動性が著しく向上し、成形用材料の薄型成形性が特に向上する。この場合の第一成分中におけるビフェニル型エポキシ樹脂の含有量は30~50質量の範囲であることが好ましい。ビフェニレン骨格を有するフェノールアラルキル型エポキシ樹脂が使用されると、セパレータ20の強度及び靱性が向上し、更にセパレータ20の吸湿性が低減し得る。このため、セパレータ20の機械的特性、導電性、並びに長期使用時の特性の安定性が向上する。この場合の第一成分中におけるビフェニレン骨格を有するフェノールアラルキル型エポキシ樹脂の割合は、30~50質量の範囲であることが好ましい。成形用材料中のエポキシ樹脂全量に対する第一成分の含有量は50~100質量の範囲にあることが好ましい。エポキシ樹脂が使用される場合、樹脂成分は硬化剤を含有することが好ましく、硬化剤はフェノール系化合物を含有することが好ましい。このフェノール系化合物としては、ノボラック型フェノール樹脂、クレゾールノボラック型フェノール樹脂、多官能フェノール樹脂、アラルキル変性フェノール樹脂等が挙げられる。ノボラック型フェノール樹脂が用いられる場合は、オルソノボラック型フェノール樹脂、パラノボラック型フェノール樹脂のいずれが用いられてもよい。硬化剤全量に対するフェノール系化合物の含有量は、エポキシ樹脂の使用量に依存して決定される。また、硬化剤がフェノール系化合物のみであれば特に好ましい。フェノール系化合物以外の硬化剤が使用される場合、硬化剤として非アミン系の化合物が用いられることが好ましい。この場合、セパレータ20の電気伝導度が高い状態に維持されると共に、燃料電池の触媒の被毒が抑制される。硬化剤として酸無水物系の化合物が用いられないことも好ましい。酸無水物系の化合物が使用される場合は硬化物が硫酸酸性環境下等の酸性環境下で加水分解して、セパレータ20の電気伝導度の低下が引き起こされたり、セパレータ20からの不純物の溶出が増大してしまうおそれがある。熱硬化性樹脂としてエポキシ樹脂が用いられる場合は、熱硬化性樹脂におけるエポキシ樹脂と硬化剤におけるフェノール系化合物とは、前記フェノール系化合物に対する前記エポキシ樹脂の当量比が0.8~1.2の範囲となるように配合されることが好ましい。熱硬化性フェノール樹脂が用いられる場合には、特に開環重合により重合反応が進行するフェノール樹脂が用いられることが好ましい。このようなフェノール樹脂としては、例えばベンゾオキサジン樹脂等が挙げられる。この場合は、成形用材料の成形工程で脱水によるガスが発生しないので成形品中にボイドが発生せず、このためセパレータ20のガス透過性の低下が抑制される。また、レゾール型フェノール樹脂が用いられることも好ましく、例えば13C-NMR分析で、オルト-オルト25~35、オルト-パラ60~70、パラ-パラ5~10の構造を有するレゾール型フェノール樹脂が用いられることが好ましい。レゾール樹脂は通常液状であるが、レゾール型フェノール樹脂の軟化点は容易に調整され得るため、融点が70~90°Cのレゾール型フェノール樹脂が容易に得られる。融点が70~90°Cのレゾール型フェノール樹脂が使用されることで、成形用材料の変質が抑制され、成形時の成形用材料の取り扱い性が向上する。この融点が70°C未満であると、成形用材料中で凝集が生じやすくなって、取り扱い性が低下するおそれがある。エポキシ樹脂及び熱硬化性フェノール樹脂以外の他の樹脂が併用されてもよい。例えば熱硬化性フェノール樹脂、ポリイミド樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ジアリルフタレート樹脂、ビニルエステル樹脂等から選択される一種又は複数種の樹脂が用いられてもよい。但し、エステル結合を含む樹脂は耐酸性環境下で加水分解する恐れがあるため、使用されないことが望ましい。硬化促進剤硬化触媒としては、特に制限されないが、成形用材料中に第一アミン及び第二アミンを含有させないようにするために、非アミン系の化合物が用いられることが好ましい。例えば、アミン系のジアミノジフェニルメタンなどは残存物が燃料電池の触媒を被毒する恐れがあり好ましくない。成形用材料中の硬化促進剤は、成形用材料の硬化速度が十分に速くなるように選択されることが好ましい。また、成形用材料の、示差走査熱量測定により昇温速度20°C/分、測定温度域30~240°Cの条件で測定される発熱ピーク温度が、150°C以上180°C以下であることも好ましい。この発熱ピーク温度は155°C以上175°C以下であれば更に好ましく、160°C以上175°C以下であれば更に好ましい。このような場合、成形用材料の硬化速度が十分に速くなる。成形用材料の発熱ピーク温度は、成形用材料の組成が適宜設定されることで調整され、特に硬化促進剤の選択並びにその配合割合によって容易に調整される。発熱ピーク温度の測定にあたっては、例えば測定装置としてパーキンエルマー社製のDiamondDSC等を使用し、窒素雰囲気下で測定される。例えば硬化促進剤が、少なくとも環状アミジン化合物を含むことが好ましい。これにより成形用材料が加熱される場合の成形用材料の硬化速度が著しく速くなる。このため金型内で成形用材料が加熱されることで成形体23が形成されると、成形時間がきわめて短時間であってもショアD硬度の高い成形体23が形成され、この成形体23を金型から容易に取り出すことが可能となる。環状アミジン化合物としては、ジアザビシクロノネン1,5-ジアザビシクロ4.3.0ノネン-5、ジアザビシクロウンデセン1,8-ジアザビシクロ5.4.0ウンデセン-7などが挙げられる。特に環状アミジン化合物としてジアザビシクロノネンが用いられると、成形用材料が加熱される場合の成形用材料の硬化速度が特に速くなる。環状アミジン化合物は、有機酸との塩の状態で成形用材料中に含まれていてもよい。環状アミジン化合物の有機酸との塩としては、例えば環状アミジン化合物のフェノール塩が挙げられ、更に具体的には環状アミジン化合物のフェノールノボラック樹脂塩が挙げられる。成形用材料中の環状アミジン化合物の割合は、成形用材料中のエポキシ樹脂に対して0.5~3質量の範囲であることが好ましい。この割合が1質量以上であると成形用材料の硬化速度が十分に速くなり、またこの割合が3質量以下であると特に圧縮成形時の成形用材料の流動性が十分確保され、成形体並びにセパレータにおける未充填が抑制される。成形用材料の硬化速度が十分に速くなるのであれば、成形用材料は環状アミジン化合物以外の硬化促進剤を含有してもよい。環状アミジン化合物以外の硬化促進剤としては、特に制限されないが、成形用材料が第一アミン及び第二アミンを含有しないためには、非アミン系の化合物が用いられることが好ましい。例えば、アミン系のジアミノジフェニルメタンなどは残存物が燃料電池の触媒を被毒する恐れがあり、好ましくない。硬化促進剤がイミダゾールを含むことも好ましい。イミダゾールが用いられる場合、保存性の観点からはイミダゾールは液状でないことが好ましい。またシアンを含むイミダゾールは劇物であるため、シアンを含まないイミダゾールが用いられることが好ましい。また、成形用材料の示差走査熱量測定により測定される発熱ピーク温度が150°C以上180°C以下となり得るようなイミダゾールが用いられることが好ましい。イミダゾールの好ましい具体例としては、2-メチルイミダゾール例えば四国化成工業株式会社製の品番2MZ-H、2-ウンデシルイミダゾール例えば四国化成工業株式会社製の品番C11Z、2-ヘプタデシルイミダゾール例えば四国化成工業株式会社製の品番C17Z、2-フェニル-4-メチルイミダゾール例えば四国化成工業株式会社製の品番2P4MZ、1,2-ジメチルイミダゾール例えば四国化成工業株式会社製の品番1.2DMZ、2-エチル-4-メチルイミダゾール例えば四国化成工業株式会社製の品番2E4MZ、1-ベンジル-2-メチルイミダゾール例えば四国化成工業株式会社製の品番1B2MZ、1-ベンジル-2-フェニルイミダゾール例えば四国化成工業株式会社製の品番1B2PZ、2-フェニルイミダゾールイソシアヌル酸付加物例えば四国化成工業株式会社製の品番2PZ-OK、エポキシ-イミダゾールアダクト例えば四国化成工業株式会社製の品番P-0505、2,3-ジヒドロ-1H-ピロロ[1,2-a]ベンズイミダゾール例えば四国化成工業株式会社製の品番TBZ等が挙げられる。イミダゾールとして特に測定開始温度30°C、昇温速度10°C/分、保持温度120°C、保持温度での保持時間30分の条件で加熱された場合の重量減少が5以下であり、且つ2位に炭化水素基を有する置換イミダゾールが用いられることが、成形用材料の保存安定性が向上する点でも好ましい。更に、特に薄型のセパレータ20が作製される場合には、ワニス状に調製された成形用材料からシート状のセパレータ20が形成される際の溶剤の揮発性、セパレータ20の平滑性などが良好となる。この置換イミダゾールとして、特に2位の炭化水素基の炭素数が6~17の置換イミダゾールが使用されることが好ましく、その具体例としては、2-ウンデシルイミダゾール、2-ヘプタデシルイミダゾール、2-フェニルイミダゾール、1-ベンジル-2-フェニルイミダゾール等が挙げられる。このうち、2-ウンデシルイミダゾール及び2-ヘプタデシルイミダゾールが好適である。これらの化合物は一種単独で用いられ、或いは二種以上が併用される。このような置換イミダゾールの含有量は適宜調整され、それにより成形硬化時間が調整され得る。この置換イミダゾールの含有量は好ましくは成形用材料中のエポキシ樹脂と硬化剤との合計量に対して、0.5~3質量の範囲であることが好ましい。また、硬化促進剤がリン系化合物を含むことも好ましい。リン系化合物と前記置換イミダゾールとが併用されてもよい。リン系化合物の一例として、トリフェニルホスフィンが挙げられる。このようなリン系化合物が用いられると、セパレータ20からの塩素イオンの溶出が抑制される。硬化促進剤は、次の[化1]で示される化合物を含有することも好ましい。この場合、セパレータ20の耐湿性が向上する。しかも、この構造式1で示される化合物は、セパレータ20のガラス転移温度の低下や、熱時剛性の低下や、連続成形性の悪化などを引き起こすことがない。むしろこの構造式[化1]で示される化合物が使用されることにより、セパレータ20のガラス転移温度が上昇し、熱時剛性が向上し、更に成形用組成物の成形時の離型性が向上して連続成形性が向上し得る。更に、この構造式[化1]で示される化合物からは、イオン性不純物の溶出が生じにくい。このため、構造式[化1]で示される化合物が使用されることで、セパレータ20からのイオン性不純物の溶出が抑制され、不純物の溶出による燃料電池の起動電圧低下等の特性低下が抑制される。構造式[化1]で示される化合物からイオン性不純物の溶出が生じにくいのは、この化合物の酸解離定数pKaが小さいためであると推察される。構造式[化1]で示される化合物の、第二の硬化促進剤全量に対する割合は、20~100質量の範囲であることが好ましい。この割合が20質量未満であると、セパレータ20のガラス転移温度Tgの上昇が充分ではないおそれがある。成形用材料の硬化速度が十分に速くなるためには、成形用材料が硬化促進剤として、環状アミジン化合物と、2位に炭化水素基を有する置換イミダゾールとのうち、少なくとも一方を含有することが好ましい。成形用材料中の硬化促進剤の合計量の割合は適宜調整されるが、好ましくは成形用材料中のエポキシ樹脂に対して0.5~3質量の範囲となることが好ましい。黒鉛粒子は、セパレータ20の電気比抵抗を低減して、セパレータ20の導電性を向上させるために使用される。黒鉛粒子には、平均粒径100~400μmの範囲の膨張黒鉛が含まれる。これにより、成形用材料から形成されるセパレータの体積抵抗率が低減され、更に接触抵抗の低減も可能となる。このため、セパレータの導電性が向上し、燃料電池におけるセパレータによる電圧降下が抑制される。その結果、燃料電池のスタック数当たりの出力が向上し、燃料電池の高出力化及び小型化が可能となる。しかも、成形用材料の優れた成形性が維持され、セパレータのカスレ、未充填などの成形不良が抑制される。上記の通り膨張黒鉛の平均粒径は100~400μmの範囲であり、この平均粒径が100μm以上であることで、成形用材料の良好な成形性が確保される。また、膨張黒鉛はその製造過程において硫酸、硝酸等による処理が施されるため、イオン性不純物が残留しやすいが、平均粒径が100μm以上であると膨張黒鉛の比表面積が充分に小さくなるため、膨張黒鉛からの不純物の溶出が抑制され、このため不純物による成形材料の硬化阻害や、MEAの被毒による燃料電池の出力低下が、抑制される。またこの平均粒径が400μm以下であることで、セパレータの導電性が向上し、またセパレータの高い強度が維持される。また、この平均粒径が400μm以下であることでセパレータの平滑性が向上する。膨張黒鉛の平均粒径は100~300μmの範囲であればより好ましく、100~200の範囲であれば更に好ましく、140~200μmの範囲であれば特に好ましい。膨張黒鉛の純度固定炭素は99質量以上であることが好ましい。この場合、セパレータからの不純物の溶出が抑制され、不純物の溶出に起因する燃料電池の起動電圧低下等の特性低下が抑制されると共に、不純物に起因する成形材料の硬化阻害が抑制される。尚、膨張黒鉛の固定炭素F.Cは、次の式により導出される。F.C=100-V.M-ASH式中の、膨張黒鉛のV.M揮発分及びASH灰分は、JISM8511に従って測定される。すなわち、V.M揮発分及びASH灰分は、下記の条件で試料を加熱し、それによる試料の重量減少量に基づいて導出される。[V.M]試料重量:1~2g加熱温度:950±20°C加熱時間:7min除熱:乾燥保管器で放熱。[ASH]試料重量:0.5~1g加熱温度:850~900°C加熱時間:灰化まで除熱:乾燥保管器で放熱。黒鉛粒子は、膨張黒鉛以外の粒子を含有してもよい。黒鉛粒子が膨張黒鉛以外の粒子を含有する場合、黒鉛粒子全体に対する膨張黒鉛の割合は25~75質量の範囲であることが好ましい。この膨張黒鉛の割合が25質量以上であると、セパレータの導電性が特に向上する。また、この膨張黒鉛の割合が75質量以下であると、成形用材料の成形性が特に良好になる。また、膨張黒鉛の割合が75質量以下であり、膨張黒鉛以外の粒子として不純物含有量が少ない天然黒鉛粉、人造黒鉛粉などが使用されると、セパレータからの不純物の溶出が更に抑制される。黒鉛粒子が膨張黒鉛以外の粒子を含有する場合、高い導電性を示す適宜の粒子が使用され得る。例えば、メソカーボンマイクロビーズなどの炭素質を黒鉛化したもの、石炭系コークスや石油系コークスを黒鉛化したものの他、黒鉛電極や特殊炭素材料の加工粉や切削屑、天然黒鉛、キッシュ黒鉛等のような、適宜のものが用いられる。このような黒鉛粒子は、一種のみが用いられるほか、複数種が併用される。黒鉛粒子における膨張黒鉛以外の粒子は、人造黒鉛粉、天然黒鉛粉のいずれでもよい。天然黒鉛粉は導電性が高いという利点を有し、また人造黒鉛粉は天然黒鉛粉に比べて導電性は多少劣るものの、異方性が少ないという利点がある。更に人造黒鉛粉は、セパレータの接触抵抗の低減にも寄与し、このため、セパレータの導電性が向上し、燃料電池におけるセパレータによる電圧降下が抑制される。膨張黒鉛以外の黒鉛粒子として人造黒鉛粉のみが用いられ、或いは天然黒鉛粉と人造黒鉛粉とが併用されることも好ましい。天然黒鉛粉/人造黒鉛粉の質量比は100/0~0/100の範囲であることが好ましく、特にセパレータ20の厚みが2.0mm以上である場合には体積抵抗率を低減する観点から、更に40/60~80/20の範囲であることが好ましい。黒鉛粒子における膨張黒鉛以外の粒子は、天然黒鉛粉、人造黒鉛粉のいずれの場合であっても、精製されていることが好ましい。この場合は、粒子中の灰分やイオン性不純物が低いため、セパレータ20からの不純物の溶出が抑制される。この粒子における不純物である灰分は0.05質量以下であることが好ましく、灰分が0.05質量を超えると、セパレータ20を備える燃料電池の特性が低下するおそれがある。黒鉛粒子が膨張黒鉛と天然黒鉛粉とから成る場合は、黒鉛粒子全体に対する膨張黒鉛の割合は25~75質量の範囲であることが好ましい。この膨張黒鉛の割合が25質量以上であると、セパレータの導電性が特に向上する。また、この膨張黒鉛の割合が75質量以下であると、成形用材料の成形性が特に良好になる。一方、黒鉛粒子が膨張黒鉛と人造黒鉛粉とから成る場合は、黒鉛粒子全体に対する膨張黒鉛の割合は50~75質量の範囲であることが好ましい。この膨張黒鉛の割合が50質量以上であると、セパレータの導電性が特に向上する。また、この膨張黒鉛の割合が75質量以下であると、成形用材料の成形性が特に良好になる。黒鉛粒子における膨張黒鉛以外の粒子の平均粒径は15~100μmの範囲であることが好ましい。この平均粒径が15μm以上であることで成形用材料の成形性が向上し、平均粒径が100μm以下となることでセパレータ20の表面平滑性が向上する。成形性の向上のためには、特に前記平均粒径が30μm以上であることが好ましく、またセパレータ20の表面平滑性が特に向上して後述するようにセパレータ20の表面の算術平均高さRaJISB0601:2001が0.4~1.6μmの範囲、特に1.0μm未満となるためには前記平均粒径が70μm以下であることが好ましい。特に前記平均粒径が30~70μmの範囲であることが好ましい。特に薄型のセパレータ20が作製される場合には、黒鉛粒子における膨張黒鉛以外の粒子は100メッシュ篩目開き150μmを通過する粒径を有することが好ましい。この粒子中に100メッシュ篩を通過しない粒子が含まれていると、成形用材料中に粒径の大きい粒子が混入してしまい、特に成形用材料が薄型のシート状に成形される際の成形性が低下してしまう。黒鉛粒子における膨張黒鉛以外の粒子のアスペクト比は10以下であることが好ましく、この場合、セパレータ20に異方性が生じることが抑制される共に反りなどの変形も抑制される。尚、セパレータ20の異方性の低減に関しては、セパレータ20における成形時の成形用材料の流動方向セパレータ20の厚み方向と直交する方向と、この流動方向と直交する方向セパレータ20の厚み方向との間での接触抵抗の比が、2以下となることが好ましい。黒鉛粒子全体が、特に2種以上の粒度分布を有すること、すなわち黒鉛粒子全体が平均粒径の異なる2種以上の粒子群の混合物であることも好ましい。この明細書において、粒子群とは、黒鉛粒子全体のうちの少なくとも一部を構成する複数の粒子の集合を意味する。黒鉛粒子全体が、特に平均粒径1~50μmの範囲の粒子群と、平均粒径30~100μmの粒子群との混合物であることが好ましい。このような粒度分布を有する黒鉛粒子が用いられると、粒径の大きい粒子は表面積が小さいため、樹脂成分の含有量が少量であっても成形用材料の混練が可能になることが期待される。更に粒径の小さい粒子によって粒子同士の接触性が向上すると共に、セパレータ20の強度向上も期待され、これにより、セパレータ20の密度の向上、導電性の向上、ガス不透過性の向上、強度の向上等といった、性能の向上が図られる。平均粒径1~50μmの粒子群と平均粒径30~100μmの粒子群との混合比は、適宜調整されるが、特に前者対後者の混合質量比が40:60~90:10、特に65:35~85:15であることが好ましい。尚、黒鉛粒子の平均粒径は、レーザー回折散乱式粒度分析計日機装株式会社製のマイクロトラックMT3000IIシリーズなどでレーザー回折散乱法により測定される体積平均粒径である。成形用材料中の黒鉛粒子の割合は、成形用材料中の固形分全体に対して70~80質量の範囲であることが好ましい。すなわち、セパレータ20中の黒鉛粒子の割合はセパレータ20全体に対して70~80質量の範囲であると共にそれに伴ってセパレータ20中の熱硬化性樹脂硬化物の含有量が20~30質量の範囲であることが好ましい。このように黒鉛粒子の割合が70質量以上であると、セパレータ20に充分に優れた導電性が付与されと共に、セパレータ20の機械的強度が充分に向上する。またこの割合が80質量以下であると、成形用材料に充分に優れた成形性が付与されると共にセパレータ20に充分に優れたガス透過性が付与される。この黒鉛粒子の割合は、特に72~78質量の範囲であることが好ましい。また、シート状の成形用材料においては、成形用材料中の黒鉛粒子の割合が高くても良好な成形性が確保される。このため成形用材料中の黒鉛粒子の割合は、成形用材料中の固形分全体に対して70~90質量の範囲であることが好ましい。すなわち、セパレータ20中の黒鉛粒子の割合はセパレータ20全体に対して70~90質量の範囲であると共にそれに伴ってセパレータ20中の熱硬化性樹脂硬化物の含有量が15~30質量の範囲であることが好ましい。このように黒鉛粒子の割合が70質量以上であると、セパレータ20に充分に優れた導電性が付与されと共に、セパレータ20の機械的強度が充分に向上する。またこの割合が85質量以下であると、成形用材料に充分に優れた成形性が付与されると共にセパレータ20に充分に優れたガス透過性が付与される。更に、成形用材料中の黒鉛粒子の割合が80~90質量の範囲であると、非常に導電性の高いセパレータ20が得られる。成形用材料は、必要に応じてワックス離型剤、カップリング剤等の添加剤を含有してもよい。カップリング剤としては、特に制限されないが、成形用材料が第一アミン及び第二アミンを含有しないためには、アミノシランが用いられないことが好ましい。アミノシランが用いられると、燃料電池の触媒が被毒される恐れがあり好ましくない。カップリング剤としてメルカプトシランが用いられないことも好ましい。このメルカプトシランが用いられる場合も、同様に燃料電池の触媒が被毒される恐れがある。カップリング剤の例としては、シリコン系のシラン化合物、チタネート系、アルミニウム系のカップリング剤が挙げられる。例えばシリコン系のカップリング剤としては、エポキシシランが適している。エポキシシランカップリング剤が使用される場合の使用量は、成形用材料の固形分中の含有量が0.5~1.5質量となる範囲であることが好ましい。この範囲において、カップリング剤がセパレータ20の表面にブリードすることを充分に抑制することができる。カップリング剤は黒鉛粒子の表面に予め噴霧等により付着されていてもよい。その場合の添加量は、黒鉛粒子の比表面積と、カップリング剤の単位質量当たりの被覆可能面積カップリング剤によって被覆され得る面積とを考慮して適宜設定される。カップリング剤の添加量は、特にカップリング剤の被覆可能面積の総量が黒鉛粒子の表面積の総量の0.5~2倍の範囲となるように調整されることが好ましい。この範囲において、セパレータ20の表面におけるカップリング剤のブリードが充分に抑制され、これにより金型表面の汚染が抑制される。ワックス内部離型剤としては、特に制限されないが、120~190°Cで成形用材料中の熱硬化性樹脂及び硬化剤と相溶せずに相分離する内部離型剤が用いられることが好ましい。このような内部離型剤として、ポリエチレンワックス、カルナバワックス、及び長鎖脂肪酸系のワックスから選ばれる少なくとも一種が挙げられる。このような内部離型剤が成形用材料の成形過程で熱硬化性樹脂及び硬化剤と相分離することで、セパレータ20の離型性が向上する。内部離型剤の含有量は、セパレータ20の形状の複雑さ、溝深さ、抜き勾配、金型面の表面粗さなど金型面との離形性の容易さなどに応じて適宜設定されるが、成形用材料中の固形分全量に対して0.1~2.5質量の範囲であることが好ましい。この含有量が0.1質量以上であることで金型成形時にセパレータ20が十分な離型性を発揮し、またこの含有量が2.5質量以下であることでセパレータ20の親水性が充分に高く維持される。このワックスの含有量は0.1~1質量の範囲であれば更に好ましく、0.1~0.5質量の範囲であれば特に好ましい。セパレータ20中のイオン性不純物の含有量は、成形用材料全量に対して質量比率でナトリウム含量5ppm以下、塩素含量5ppm以下とであることが好ましい。そのためには成形用材料のイオン性不純物の含有量が、成形用材料全量に対して質量比率でナトリウム含量5ppm以下、塩素含量5ppm以下であることが好ましい。この場合、セパレータ20からのイオン性不純物の溶出が抑制され、このため不純物の溶出による燃料電池の起動電圧低下等の特性低下が抑制される。セパレータ20及び成形用材料のイオン性不純物の含有量が上記のように低減するためには、成形用材料を構成する熱硬化性樹脂、硬化剤、黒鉛、その他添加剤等の各成分のそれぞれのイオン性不純物の含有量が、各成分に対して質量比率でナトリウム含量5ppm以下、塩素含量5ppm以下であることが好ましい。イオン性不純物の含有量は、対象物成形用材料、熱硬化性樹脂などから溶出したイオン性不純物を含む抽出水中の、イオン性不純物の量に基づいて導出される。抽出水は、イオン交換水中に対象物が対象物10gに対してイオン交換水100mlの割合となるように投入された状態で、このイオン交換水及び対象物が90°Cで50時間加熱されることで、得られる。抽出水中のイオン性不純物は、イオンクロマトグラフィで評価される。この抽出水中のイオン性不純物量が対象物に対する質量比に換算されることで、対象物中のイオン性不純物の量が導出される。成形用材料は、この成形用材料から形成されるセパレータ20のTOCtotalorganiccarbonが100ppm以下となるように調製されることが好ましい。TOCは、イオン交換水中にセパレータ20が、セパレータ20の質量10gに対してイオン交換水100mlの割合で投入され、このイオン交換水及びセパレータ20が90°Cで50時間加熱されることで得られる溶液から測定される数値である。このようなTOCは、例えばJISK0102に準拠して島津製全有機炭素分析装置TOC-50などで測定され得る。測定にあたっては、サンプルの燃焼により発生したCO2濃度が非分散型赤外線ガス分析法で測定され、これによりサンプル中の炭素濃度が定量される。炭素濃度が測定されることによって、間接的にセパレータ20が含有する有機物質濃度が測定される。サンプル中の無機炭素IC、全炭素TCが測定されると、全炭素と無機炭素の差TC-ICから全有機炭素TOCが導出される。上記のTOCが100ppm以下であると、燃料電池の特性低下が更に抑制される。TOCの値は、成形用材料を構成する各成分として高純度の成分が選択されたり、樹脂の当量比が調整されたり、成形時に後硬化処理が施されたりすることによって、低減され得る。また、原料成分中には不純物として金属成分が混入している可能性があり、成形用材料及びセパレータ20には不純物として原料成分に由来する金属成分、製造時に混入する金属成分などが混入している可能性がある。セパレータ20に金属成分が混入していると、セパレータ20の表面に金属酸化物錆が生じ、この金属酸化物から金属イオンが脱離することで、電解質4のプロトン伝導性の低下や電解質4の分解が引き起こされるおそれがある。また、この金属成分によりセパレータ20の腐食電流が増大してしまう。そこで、セパレータ20が製造されるにあたり、原料成分、成形用材料、及びセパレータ20のうち少なくともいずれかに対し、金属成分の含有量を低減するための処理を施すことが好ましい。この場合、セパレータ20の金属成分の含有量が低減する。特に、少なくとも成形用材料に対し、金属成分の含有量を低減するための処理を施すことが好ましい。原料成分に対する、金属成分の含有量を低減するための処理の一例として、原料成分中の金属成分を磁石を用いて吸引する処理が挙げられる。原料成分のうち、特に黒鉛粒子に対する、金属成分の含有量を低減するための処理としては、黒鉛粒子を、pH2以下の強酸性溶液を用いて洗浄する処理も挙げられる。強酸性溶液としては、例えば濃度69質量の濃硝酸と濃度36質量の濃塩酸とを体積比で1:3の割合で混合して得られる王水、濃度15質量以上の塩酸水、濃度15質量以上の硫酸水、及び濃度15質量以上の硝酸水から選ばれる少なくとも一種を使用することができる。この場合、黒鉛粒子中の金属成分の含有量が容易に低減される。前記塩酸水、硫酸水及び硝酸水の濃度は、操作性の観点から30質量以下であることが好ましい。成形用材料に対する、金属成分の含有量を低減するための処理としては、原料成分に対する金属成分の含有量を低減するための処理と同様に、成形用材料中の金属成分を磁石を用いて吸引する処理などが挙げられる。前記のような原料成分が配合されることで成形用材料が調製され、この成形用材料が成形されることでセパレータ20が得られる。成形用材料は、粒状、シート状等の適宜の形状に形成される。成形用材料が粒状である場合には、上記のような原料成分が例えば攪拌混合機などで攪拌混合され、或いは更に整粒機などで整粒されることで、成形用材料が得られる。成形用材料はシート状であってもよい。特に薄型のセパレータ20が作製される場合には、シート状の成形用材料が使用されることが好ましい。シート状の成形用材料が使用されると、例えば0.2~1.0mmの厚みの薄型のセパレータ20が容易に得られ、しかもこのセパレータ20の厚み精度が向上し得る。シート状の成形用材料の調製のためには、まず上記のような原料成分を含有する液状の組成物が調製される。液状の組成物は必要に応じて溶媒を含有する。溶媒としては、たとえばメチルエチルケトン、メトキシプロパノール、N,N-ジメチルホルムアミド、ジメチルスルホキシド等の極性溶媒が好ましい。溶媒は一種のみが用いられても二種以上が併用されてもよい。溶媒の使用量は成形性等を考慮して適宜設定されるが、好ましくは液状の組成物の粘度が1000~5000mPasの範囲となるように調整される。尚、前記の通り溶媒は必要に応じて使用されていればよく、原料成分中の熱硬化性樹脂が液状樹脂である場合などには、溶媒が使用されなくてもよい。更に、液状の組成物が、必要に応じて陽イオン性界面活性剤、陰イオン性界面活性剤、非イオン性界面活性剤などの界面活性剤を分散剤として含有することも好ましい。この液状の組成物がシート状に成形されることで、シート状の成形用材料が得られる。液状の組成物が、例えばキャスティング展進成形によりシート状に成形されると共に、キャスティングにともなって加熱されることで乾燥され、或いは半硬化することにより、シート状の成形用材料が得られる。このシート状の成形用材料は、必要に応じて所定の平面寸法にカット切断もしくは打ち抜かれることで適当な寸法に形成される。キャスティング法によりシート状の成形用材料が形成される際には、複数種の膜厚調節手段が適用され得る。このような複数種の膜厚調節手段が用いられるキャスティング法は、例えばすでに実用化されているマルチコータが用いられることで実現される。キャスティングのための膜厚調節手段としては、スリットダイとともに、ドクターナイフおよびワイヤーバーの少なくともいずれか、すなわちいずれか一方もしくは両方を用いることが好ましい。このシート状の成形用材料の厚みは、0.05mm以上であることが好ましく、0.1mm以上であれば更に好ましい。また、この厚みは0.5mm以下であることが好ましく、0.3mm以下であれば更に好ましい。この厚みは特に0.05mm以上0.5mm以下であることが好ましく、0.1mm以上0.3mm以下であれば更に好ましい。このようにシート状の成形用材料の厚みが0.5mm以下であると、セパレータ20の薄型化や軽量化、並びにそれによる低コスト化が達成され、特に厚みが0.3mm以下であれば溶媒を使用する場合のシート状の成形用材料内部の溶媒の残存が効果的に抑制される。またこの厚みが0.05mm未満の場合にはセパレータ20の製造にあたっての有利さが充分に発揮されなくなり、特に成形性を考慮するとこの厚みは0.1mm以上であることが好ましい。成形用材料のディスクフローは80mm以上であることが好ましい。この場合、特に圧縮成形時の成形用材料の流動性が高くなり、このため成形時間の短縮化及び未充填の抑制が図れる。このディスクフローの上限は特に制限されないが、圧縮成形時の金型からの成形用材料の過度の流出を抑制する観点からは100mm以下であることが好ましい。ディスクフローは、平面上の一箇所に3gの成形用材料を密集させて配置し、これを温度170°C、圧力5MPaの条件で30秒間圧縮した場合に形成される成形体23の、長径最も長い径の測定値である。成形用材料のディスクフローは、成形用材料の組成を変更することで適宜調整し得る。例えば、成形用材料中の黒鉛含有量が減少すればディスクフローは増大し、黒鉛含有量が増大すればディスクフローは減少する。成形用材料中の硬化促進剤の含有量が減少すればディスクフローは増大し、成形用材料中の硬化促進剤の含有量が増大すればディスクフローは低減する。更に成形用材料中の成分の種類が適宜変更されると、それに応じてディスクフローが増減する。成形用材料が成形されることで、セパレータ20が得られる。成形法としては、射出成形や圧縮成形など、適宜の手法を採用することができる。特に圧縮成形法が採用されることが好ましい。圧縮成形法が採用される場合、成形用材料が適宜の圧縮成形金型により加熱圧縮されることで、セパレータ20が得られる。成形用材料が成形されることで、セパレータ20が得られる。本実施形態における、セパレータ20の製造方法の第一の態様では、成形用材料がまず圧縮成形法により加熱圧縮成形されることで、セパレータ20と同じ形状の成形体23が得られる。図2に、成形用材料の加熱圧縮成形のための金型の例を示す。この金型は、互いに対向する第一の型板301と第二の型板302とを備える。第一の型板301には、成形用材料が供給される凹部303が形成され、この凹部303の底面には、セパレータ20に形成されるガス供給排出用の溝2に対応する突条304が形成されている。更に第一の型板301には凹部303の底面で開口する複数の通孔305が形成されている。金型は、エジェクタピン306及びエジェクタプレート307も備える。第一の型板301における通孔にはエジェクタピン306が挿入されている。複数のエジェクタピン306はエジェクタプレート307に連結されている。第二の型板302には、第一の型板301の凹部303と対向する面に、セパレータ20に形成されるガス供給排出用の溝2に対応する突条304が形成されている。更に、第二の型板302には、セパレータ20の複数の各マニホールド13に対応する複数の凸部308が形成されている。このように第一の型板301と第二の型板302の双方に突条304が形成されていると、圧縮成形により両面にガス供給排出用の溝2が形成されているセパレータ20が得られる。尚、片面のみにガス供給排出用の溝2が形成されているセパレータ20を得る場合には、第一の型板301と第二の型板302のうち一方のみに突条304が形成される。第一の型板301と第二の型板302とが型締めされると、第一の型板301と第二の型板302との間には、セパレータ20の形状と合致する空間成形空間309が形成される。圧縮成形による成形体23の作製にあたっては、適宜の量の成形用材料が第一の型板301の凹部303内に配置される。シート状の成形用材料が使用される場合には、セパレータ20の厚み等に応じて1枚のシート状の成形用材料が使用され、或いは凹部303の上に複数枚のシート状の成形用材料が重ねられる。第一の型板301及び第二の型板302は、成形可能な温度に保持される。第一の型板301及び第二の型板302が型締めされることで、成形用材料が圧縮成形される図2a。これにより、成形空間309内で成形体23が形成される。このように成形用空間309内で成形体23が形成されたら、必要に応じて第一の型板301及び第二の型板302が冷却され、更に第一の型板301及び第二の型板302が型開きされる図2b。これにより、成形体23は、第一の型板301の凹部303内に残存する。続いて、エジェクタプレート307が駆動されることでエジェクタピン306が凹部303の底面から凹部303へ向けて突出し、これにより成形体23が凹部303内から取り出される。この加熱圧縮成形における成形条件は、成形用材料の組成に応じ、成形用材料の硬化反応の進行の程度が、硬化反応は完了していないが金型から脱型可能な成形体23金型から脱型されても型崩れしにくい成形体23が形成される程度となるように、適宜調整される。このように加熱圧縮成形における成形条件は適宜設定されるが、本実施形態では成形用材料の硬化速度が非常に速いため、成形時間が短時間であっても金型から破損することなく脱型可能な成形体23が形成され得る。このように本実施形態では、金型における成形用材料並びに成形体23が保持される時間が短縮されることが重要であり、このため新たな金型や成形機を導入することなく、セパレータ20の生産効率が向上する。成形時間は10秒以上30秒以下であり、特に成形用材料が厚み0.5mmよりも大きい厚みの成形体23に成形される場合には成形時間は15秒以上30秒以下であることが好ましい。また加熱温度は150~190°Cの範囲であり、160°C~180°Cの範囲であれば更に好ましい。圧縮圧力は1~40MPaの範囲である。特に成形用材料がシート状である場合には圧縮圧力は1~40MPaの範囲であることが好ましく、成形用材料が粉状である場合には圧縮圧力は10~40MPaの範囲であることが好ましい。このように成形用材料が金型内で、加熱温度150°C以上190°C以下、圧縮圧力1MPa以上40MPa以下、成形時間10秒以上30秒以下の範囲内で加熱圧縮成形されることで、ショアD硬度が40~80の範囲の成形体が形成されることが好ましい。このショアD硬度は55~80であれば更に好ましい。このような場合、成形体が十分に硬くなり、このため加熱圧縮成形後に金型から成形体23が取り出される場合に成形体23に変形や破損が生じにくくなる。この成形体23のショアD硬度は、成形用材料の組成に応じ、硬化促進剤の種類、硬化促進剤の量、加熱圧縮成形時の成形時間などによって容易に調整され得る。この金型から取り出された成形体23には更に加熱処理が施される。これにより、成形体23内で硬化反応が更に進行し、これによりセパレータ20が形成される。成形体23の加熱処理条件は、成形体23内で硬化反応が十分に進行するように適宜調整される。成形体23内で硬化反応が十分に進行するためには、特に加熱処理時の加熱温度は、成形体23のガラス転移温度以上であることが好ましく、更に最終的に得られるセパレータ20のガラス転移温度以上であることが好ましい。またこの加熱温度は120~190°Cの範囲であることが好ましく、160~180°Cの範囲であれば更に好ましい。また加熱処理時の加熱時間は15秒以上30分以下の範囲であることが好ましく、特に15秒以上5分以下の範囲であることが好ましい。成形体23の加熱処理時の加熱方式は特に制限されず、バッチ炉、連続炉25などのいかなる方式の加熱炉が用いられてもよい。但し、成形体23の加熱処理の処理効率を向上してセパレータ20の生産効率が更に向上する観点からは、図3に示されるように連続炉25が用いられることが好ましい。この図3に示す例では、成形体23はベルトコンベア26によって連続炉25を通過するように搬送される。加熱処理時には、成形体23上には必要に応じてこの成形体23の上面全体に荷重をかける重り押さえ具24が重ねられることが好ましい。この場合、加熱処理時に成形体23に反りが発生することが抑制され、このため、金型外で硬化反応が進行するにもかかわらずセパレータ20の反りが抑制されると共に寸法精度が高くなる。成形体23上に押さえ具24が重ねられる場合には、押さえ具24によって成形体23上に0.1~1MPaの押圧力がかけられることが好ましい。この場合、成形体23の反りが十分に抑制されると共に、成形体23に過大な荷重がかかることが抑制されて成形体23の破損が抑制される。成形体23にかけられる押圧力を調整するために成形体23の上に複数の押さえ具24を積層すると共にこの押さえ具24の積層数を調整してもよい。加熱処理時には、必要に応じて、成形体23上には複数の押さえ具24が積層して重ねられてもよい。また、成形体23に反りが発生するおそれがない場合には成形体23上に押さえ具24が重ねられなくてもよい。例えばセパレータ20の形状によっては反りが発生しにくい場合もあり、そのような場合には押さえ具24は不要である。成形体23の加熱処理にあたっては、そのガラス転移温度が145°C以上になるまで処理が施されることが好ましい。この場合、成形体23内で十分に硬化反応が進行して十分な強度を有するセパレータ20が得られ、更にこのセパレータ20からの不純物の溶出が抑制される。セパレータ20のガラス転移温度はTMA法により測定される。その際、TAインスツルメント社製の熱機械測定装置が使用されることが好ましく、この場合、測定モードが調整されることで、ガラス転移温度の高精度の測定が可能となる。このようにセパレータ20の製造方法の第一の態様においては、硬化速度が大きく向上されている成形用材料が金型により加熱圧縮成形されることで、セパレータ20と同じ形状を有する成形体23が短時間で形成される。この成形体23が脱型されてから加熱処理が施されることでセパレータ20が得られる。このため、金型を用いる加熱圧縮成形に要する時間が短縮されて、これによりセパレータ20の生産効率が向上する。すなわち、セパレータ20の生産性は金型の数或いは金型面数によって規制されるが、本態様ではセパレータ20一つあたりの金型を用いる加熱圧縮成形に要する時間が短くなり、このため金型の数等を増やさなくてもセパレータ20の生産性が向上する。しかも硬化速度が大きく向上されている成形用材料から成形体23が形成されるので、加熱圧縮時間が短くても成形体23が金型から容易に脱型可能となる。尚、セパレータを圧縮成形用により得るにあたり、金型内で成形用材料の硬化反応を完了させてもよい。また金型内で成形用材料の硬化反応がほぼ完了させてから、金型からセパレータを取り出し、更にこのセパレータにアフターキュア-を施すことで硬化反応を完了させてもよい。一方、本実施形態によるセパレータ20の製造方法の第二の態様においては、セパレータ20は図4に示されるように複数の板体6から構成される。本態様では、硬化速度が大きく向上されている成形用材料が金型により加熱圧縮成形されることで板体6と同じ形状を有する成形体23が形成される。この成形体23に加熱処理が施されることで板体6が得られる。この板体6からセパレータ20が構成される。この場合も第一の態様の場合と同様に、セパレータ20の生産効率が向上する。本態様では、例えばセパレータ20は第一の板体6アノード側セパレータ61と第二の板体6カソード側セパレータ63とを備える。この場合、アノード側セパレータ61とカソード側セパレータ63とが積層することでセパレータ20が構成される。アノード側セパレータ61は、カソード側セパレータ63とは反対側の片面に燃料ガス供給排出用の溝2溝21を有する。カソード側セパレータ63は、アノード側セパレータ61とは反対側の片面に酸化剤ガス供給排出用の溝2溝22を有する。本態様において、アノード側セパレータ61のカソード側セパレータ63と対向する面には、冷媒用溝7第一の冷媒用溝71が形成されている。カソード側セパレータ63のアノード側セパレータ61と対向する面は平坦に形成されている。アノード側セパレータ61とカソード側セパレータ63とが重なると、このアノード側セパレータ61とカソード側セパレータ63との間に、第一の冷媒用溝71で囲まれた空間からなる冷媒用流路が形成される。セパレータ20における二つの冷却用マニホールド133,133は第一の冷媒用流路の一方の端部及び他方の端部にそれぞれ連通している。本態様において、第一の冷媒用溝71がアノード側セパレータ61ではなくカソード側セパレータ63のアノード側セパレータ61と対向する面に形成されていてもよい。本態様では上述の通り成形用材料が加熱圧縮成形されることで各板体6と同じ形状を有する成形体23が形成される。この加熱圧縮成形時には、例えば金型として、図2に示す金型において成形空間309が各板体6の形状と合致する形状に形成されたものが使用される。このようにして得られた成形体23に加熱処理が施されることにより板体6が得られる。本態様における成形用材料から板体6を製造するための条件は、第一の態様において成形用材料からセパレータ20を製造する場合と同じでよい。尚、板体6を圧縮成形用により得るにあたり、金型内で成形用材料の硬化反応を完了させてもよい。また金型内で成形用材料の硬化反応がほぼ完了させてから、金型から板体6を取り出し、更にこの板体6にアフターキュア-を施すことで硬化反応を完了させてもよい。アノード側セパレータ61とカソード側セパレータ63が重ねられることでセパレータ20が構成される。これにより、内部に第一の冷媒用流路が形成されているセパレータ20が得られる。このセパレータ20における二つの板体6アノード側セパレータ61とカソード側セパレータ63の間には、冷媒用溝7が形成されている領域を取り囲むようにシーリングのためのガスケットが介在していることが好ましい。ガスケットは、二つの板体6のうちの少なくとも一方に積層され、この状態で二つの板体6が重ねられることで両者の間に介在する。ガスケットは、例えば天然ゴム、シリコーンゴム、SIS共重合体、SBS共重合体、SEBS、エチレン-プロピレンゴム、エチレン-プロピレン-ジエンゴムEPDM、アクリロニトリル-ブタジエンゴム、水素化アクリロニトリル-ブタジエンゴムHNBR、クロロプレンゴム、アクリルゴム、フッ素系ゴム等などから選択されるゴム材料から形成される。このうち、ガスケットの耐久性を向上する観点からは、フッ素系ゴムが使用されることが好ましい。特に定置用燃料電池の場合は10年間の耐久性が要求されるため、フッ素系ゴムが使用されることが好ましい。ゴム材料には粘着付与剤が配合されてもよい。板体6にガスケットを積層するにあたっては、例えば予めシート状又は板状に形成されたガスケットが板体6に接着や融着されるなどして接合される。或いは、板体6の表面上でガスケットを形成するための材料が成形されることによって、板体6にガスケットが積層されてもよい。例えば未加硫のゴム材料がスクリーン印刷等により板体6の表面上の所定位置に塗布され、このゴム材料の塗膜が加硫されることで、板体6の表面上の所定位置に所望の形状のガスケットが形成される。前記加硫にあたっては、加熱、電子線などの放射線の照射、或いはその他適宜の加硫方法が採用される。この場合、薄型の板体6に対してもガスケットが容易に積層される。また、板体6が金型内にセットされ、この板体6の表面上の所定位置に未加硫のゴム材料が射出されると共にこのゴム材料が加熱されるなどして加硫されることで、板体6の表面上の所定位置に所望の形状のガスケットが形成されてもよい。このように金型成形によりガスケットが形成されるにあたっては、トランスファー成形、コンプレッション成形、インジェクション成形、スクリーン印刷法等の成形法が採用され得る。二つの板体6の間にガスケットが介在せず、その代わりに両者が接着性組成物によって接着されることで一体化していることも好ましい。この場合、燃料電池の製造時には、アノード側セパレータ61とカソード側セパレータ63とがガスケットを介して重ねられる場合と比べて、複数の部材の重ね合わせ、位置合わせ、固定などのための手間が格段に削減され、燃料電池の生産性が向上する。更に、アノード側セパレータ61とカソード側セパレータ63との間は、強固に接着され得るため、冷媒用流路からの水などの冷媒の漏出が抑制され、またこの冷媒の漏出による燃料電池の腐食の発生なども抑制される。板体6の接着に用いられる接着性組成物の硬化物9は樹脂硬化物を含有する。硬化物9は更に炭素質粒子を含有してもよい。この場合、接着性組成物の硬化物9と板体6とは材質的に同質となる。このため、接着性組成物の硬化物9と板体6との間の親和性は非常に高くなり、従って板体6間の接着強度が非常に高くなる。更に、接着性組成物の硬化物9と板体6との間では、線膨張係数などの熱的な特性の差も小さくなる。このためセパレータ20が高い耐久性を発揮し、セパレータ20を備える燃料電池が長期間使用されてもセパレータ20における冷媒の漏出などの発生が抑制される。また、接着性組成物の硬化物9と、セパレータ20を構成する板体6とが材質的に同質であると、接着性組成物の硬化物9からの燃料電池の性能劣化を引き起こすような不純物の溶出も抑制され、このため接着性組成物を用いることによる汚染が生じにくくなる。二つの板体6が接合される場合、このうち少なくとも一方の板体6の表面に接着性組成物が塗布された状態で板体6同士が重ねられ、更にこの状態で接着性組成物が加熱される。これにより接着性組成物が熱硬化することで、板体6同士が接合される。接着性組成物により板体6同士を接合するにあたっては、接着性組成物は、板体6における冷媒用溝7及びマニホールドの外側に塗布され、更にこの冷媒用溝7及びマニホールドが形成されている領域を取り囲むように塗布されることが好ましい。すなわち、隣合う板体6同士は、冷媒用溝7及びマニホールドの外側においてこの冷媒用溝7及びマニホールドが形成されている領域を取り囲むように配置されている接着性組成物の硬化物9によって接合されることが好ましい。この場合、板体6同士の間でマニホールド及び冷媒用溝7が接着性組成物の硬化物9で囲まれるため、板体6同士の間におけるマニホールド及び冷媒用溝7からの冷媒の漏出が、接着性組成物の硬化物9によって効果的に抑制される。板体6上における、接着性組成物が塗布される領域すなわち接着性組成物の硬化物9が配置される領域は、板体6上に形成されている溝の近傍の領域であることが好ましい。すなわち、板体6には、冷媒用溝7及びマニホールドの外側においてこの冷媒用溝7及びマニホールドが形成されている領域を取り囲む第一の溝81が形成され、この第一の溝81の近傍の領域が、接着性組成物が塗布される領域すなわち接着性組成物の硬化物9が配置される領域となることが好ましい。この場合、板体6同士が接合されると、接着性組成物中に余剰分があってもこの余剰分は第一の溝81に流れ込む。このため、接着性組成物の塗布量を厳密に調整する必要がなくなって生産性が良好になる。また、接着性組成物が板体6同士の間から外部へ漏出したり、接着性組成物がマニホールドや冷媒用溝7に流入するようなことも抑制される。特に板体6上における、接着性組成物が塗布される領域すなわち接着性組成物の硬化物9が配置される領域は、板体6上に形成されている二本の溝に挟まれた領域であることが好ましい。すなわち、板体6には、冷媒用溝7及びマニホールドの外側においてこの冷媒用溝7及びマニホールドが形成されている領域を取り囲む第一の溝81及び第二の溝82が形成され、この第一の溝81及び第二の溝82は間隔をあけて並列に形成され、この第一の溝81及び第二の溝82に挟まれた領域が、接着性組成物が塗布される領域すなわち接着性組成物の硬化物9が配置される領域となることが好ましい。この場合、第一の溝81及び第二の溝82の間の領域に接着性組成物が塗布され、この状態で板体6同士が接合されると、接着性組成物中に余剰分があってもこの余剰分は第一の溝81及び第二の溝82に流れ込む。このため、接着性組成物の塗布量を厳密に調整する必要がなくなって生産性が良好になる。また、接着性組成物が板体6同士の間から外部へ漏出したり、接着性組成物がマニホールドや冷媒用溝7に流入するようなことも抑制される。第一の溝81及び第二の溝82は、板体6の成形時に同時に形成され得る。二つの板体6が接合される場合、このうち少なくとも一方の板体6に第一の溝81及び第二の溝82が形成されていればよいが、二つの板体6の両方共に第一の溝81及び第二の溝82が形成されていることが好ましい。接着性組成物の余剰分を収容するために板体6上に形成される溝の容積は,板体6上の塗布される接着性組成物の体積以上であることが好ましい。すなわち、板体6上には、溝の容積以下の体積の接着性組成物を塗布することが好ましい。この場合、接着性組成物が板体6同士の間から外部へ漏出したり、接着性組成物がマニホールドや冷媒用溝7に流入するようなことが、更に確実に抑制される。溝の容積とは、接着性組成物の余剰分を収容し得る全ての溝の総容積である。すなわち溝の容積とは、板体6に上記の第一の溝81及び第二の溝82のように複数の溝が形成される場合にはこれらの複数の溝の総容積であり、二つの板体6を接着する場合に二つの板体6の対向し合う面の各々に溝が形成されている場合には二つの板体6の溝の総容積である。板体6における接着性組成物が配置される領域本態様では第一の溝81と第二の溝82との間の領域では、二つの板体6が重ねられると板体6間に接着性組成物が配置されるべき隙間が形成されることが好ましい。この場合、二つの板体6が接着性組成物の硬化物9によって接合されながら、この二つの板体6間の良好な密着性が確保され得る。このような隙間が形成されるためには、例えば板体6における接着性組成物が配置される領域で、隙間の分だけ板体6の厚みが薄く形成される。隙間における板体6間の幅は適宜設定されるが、10~300μmの範囲であることが好ましい。尚、複数の板体6から構成されるセパレータ20の構造は上記のものに限られず、例えばセパレータ20は第一の板体6、第二の板体6、及び第三の板体6を備え第一の板体6と第二の板体6との間、並びに第二の板体6と第三の板体6との間に、冷媒用流路が形成されてもよい。更に、一つのセパレータ20を構成する板体6の個数は二個又は三個にも限られず、四個以上の板体6から一つのセパレータ20が構成されてもよい。本実施形態において、セパレータ20は燃料ガス供給排出用の溝21と酸化剤ガス供給排出用の溝22とを両方有するとは限らず、セパレータ20は前記二種の溝2のうち燃料ガス供給排出用の溝21のみを有していても、酸化剤ガス供給排出用の溝22のみを有していてもよい。板体6への接着性組成物の塗布に先だって、板体6上の少なくとも接着性組成物が塗布される領域に、予めプラズマ処理が施されることが好ましい。この場合、接着性組成物の硬化物9と板体6との密着性が更に向上する。プラズマ処理は、例えば、ヤマトマテリアル株式会社製の型番PDC210を用い、プラズマ生成用ガスとして酸素を用い、印加電力150~500W、処理時間30秒~10分の条件でおこなうことができる。接着性組成物により板体6同士が接合されるにあたり、成形体23に加熱処理が施される前に、二つの成形体23のうち少なくとも一方の成形体23の表面に接着性組成物が塗布された状態で成形体23同士が重ねられ、更にこの状態で成形体23に加熱処理が施されることで、同時に接着性組成物が加熱されることも好ましい。この場合、成形体23に加熱処理が施されることで板体6が形成され、それと同時に接着性組成物が熱硬化することで板体6同士が接合される。このため板体6同士の接合が成形体23の加熱処理と同時になされ、これによりセパレータ20の生産効率が更に向上する。板体6を接着するために用いられる燃料電池セパレータ用接着性組成物以下、接着性組成物という。は、液状の熱硬化性樹脂成分を含有することが好ましい。更に接着性組成物は炭素質粒子を含有してもよい。この場合、前記炭素質粒子の割合が20~60質量、前記液状の熱硬化性樹脂成分の割合が40~80質量の範囲であることが好ましい。接着性組成物は有機溶剤揮発性成分を含まない無溶剤型の組成物であることが好ましい。接着性組成物の性状は液状であればよい。液状には塗料状及びペースト状も含まれる。炭素質粒子としては、黒鉛粒子、カーボン粒子、活性炭粒子、カーボンファイバー、コークス、有機前駆体を不活性雰囲気中で熱処理することで合成された炭素、ナノカーボン球状体、ナノカーボンチューブ、ナノカーボンファイバー等の粒子が挙げられる。これらの炭素質粒子は、一種のみが用いられても、二種以上が併用されてもよい。黒鉛粒子としては、人造や天然の黒鉛、さらには、膨張性黒鉛が挙げられる。黒鉛はsp3混成軌道を持つ炭素が規則正しく平面に配列し積層した結晶である。天然黒鉛は自然界で過去に炭素化合物が3000°C以上の高熱と圧力とで黒鉛化したものであり、燐片状黒鉛と土壌黒鉛とがある。人造黒鉛は、熱分解炭素を3000°C以上で熱処理することにより得られる。得られた黒鉛は単結晶のものと多結晶のものとに分けることができる。また、この人造黒鉛には、石油系コークスと石炭系コークス由来の2種類がある。黒鉛は、その規則的炭素構造により電気伝導性に優れている。そのため、特に低い体積抵抗率が要求される場合については、炭素質粒子の主成分としてこれらの黒鉛粒子を用いることが好ましい。黒鉛粒子の平均粒径は50μm以下であることが好ましく、35μm以下であれば更に好ましい。この場合、接着性組成物中における黒鉛粒子の分散性が高くなる。黒鉛粒子の平均粒径の下限は特に制限されないが、5μm以上であることが好ましく、この場合、接着性組成物の良好な流動性が確保される。この黒鉛粒子の平均粒径は5~50μmの範囲であることも好ましく、5~35μmの範囲であることも好ましい。尚、炭素質粒子の平均粒径は、レーザー回折散乱式粒度分析計日機装株式会社製のマイクロトラックMT3000IIシリーズなどでレーザー回折散乱法により測定される体積平均粒径である。カーボン粒子としては、例えば、油脂等を原料とする天然物由来のカーボン、あるいは、石油系、石炭系由来のカーボンが挙げられる。具体的には、ケッチェンブラック、カーボンブラック等が挙げられるが、アセチレンブラックが純度の点で好ましい。炭素質粒子は黒鉛粒子のみを含有しても、カーボン粒子のみを含有してもよい。炭素質粒子が、黒鉛粒子とカーボン粒子とを共に含有してもよい。この場合、黒鉛粒子の隙間を埋めるように粒子径の小さいカーボン粒子が充填され、これにより接着性組成物の使用時のタレの抑制、チクソ性の調整等が可能となる。この場合、黒鉛粒子の平均粒径を35μm以下とし、カーボン粒子の平均粒径を5μmとすれば、黒鉛粒子の隙間がカーボン粒子で充填されやすくなるため、好ましい。炭素質粒子が黒鉛粒子とカーボン粒子とを含有する場合において、黒鉛粒子とカーボン粒子との合計量100質量部に対するカーボン粒子の割合は4質量部以上、80質量部以下であることが好ましい。カーボン粒子が4質量部以上80質量部以下であれば、黒鉛粒子の隙間がカーボン粒子で十分に充填される。上記のとおり、接着性組成物中の炭素質粒子の割合は20~60質量、液状の熱硬化性樹脂成分の割合は40~80質量の範囲であることが好ましい。これにより接着性組成物は良好な流動特性及び接着性を発揮する。液状の熱硬化性樹脂成分は、熱硬化反応により硬化物を生成する成分である。液状の熱硬化性樹脂成分は、少なくとも室温23±2°Cで液状であることが好ましい。この熱硬化性樹脂成分を構成する成分全てが液状でなくても、熱硬化性樹脂成分中の成分が相溶することで熱硬化性樹脂成分が全体として液状になればよい。熱硬化性樹脂成分は、熱硬化性樹脂を含有し、更に必要に応じて硬化剤を含有する。熱硬化性樹脂成分を構成する熱硬化性樹脂としては、例えばフェノール樹脂、エポキシ樹脂、ビニルエステル樹脂、マレイミド樹脂等が挙げられる。これらの熱硬化性樹脂は1種のみを用いてもよいし、複数種を併用してもよい。これらの熱硬化性樹脂の中でも特にエポキシ樹脂およびフェノール樹脂から選ばれる少なくとも1種が用いられることが好ましい。エポキシ樹脂は室温23±2°Cで液状であることが好ましいが、熱硬化性樹脂成分が全体として液状であればエポキシ樹脂は固体でもよい。室温23±2°Cで液状である樹脂には、熱履歴などの影響によって室温で固化することがあっても、60~80°Cに加熱され、続いて室温まで冷却されると本来の液状に戻るような性状の樹脂も含まれる。エポキシ樹脂は2官能以上のエポキシ基を有することが好ましい。エポキシ樹脂の具体例としては、ビスフェノールA型エポキシ樹脂、ビスフェノールF型エポキシ樹脂、ビスフェノールS型エポキシ樹脂、水添タイプのビスフェノール型エポキシ樹脂、ビフェニル骨格を有するビフェニル型エポキシ樹脂、ナフタレン環含有エポキシ樹脂、脂環式エポキシ樹脂、ジシクロペンタジエン骨格を有するジシクロペンタジエン型エポキシ樹脂、フェノールノボラック型エポキシ樹脂、クレゾールノボラック型エポキシ樹脂、トリフェニルメタン型エポキシ樹脂、ブロム含有エポキシ樹脂、脂肪族系エポキシ樹脂、トリグリシジルイソシアヌレート、下記一般式[化2]で表される構造を有するエポキシ樹脂などが、挙げられる。これらのうち、一種のみが用いられても、二種以上が併用されてもよい。これらの中では、水添タイプのビスフェノール型エポキシ樹脂と、一般式[化2]で表される構造を有するエポキシ樹脂のうち、少なくとも一方が用いられることが好ましい。特に、一般式[化2]で表される構造を有するエポキシ樹脂は、その硬化物の柔軟性と靭性とがバランス良く優れ、更に耐水性も優れている点で好ましい。このようなエポキシ樹脂の市販品として、例えば、大日本インキ化学工業株式会社製のEPICLONEXA-4850シリーズが入手され得る。一般式[化2]で表される構造を有するエポキシ樹脂は、ビスフェノールA型エポキシ樹脂などの他のエポキシ樹脂とが併用されることが好ましい。式中、R1及びR2はそれぞれ独立に水素原子又はメチル基を、R3からR6はそれぞれ独立に水素原子、メチル基、塩素原子、又は臭素原子を表す。Xはエチレンオキシ基、ジエチレンオキシエチル基、トリエチレンオキシエチル基、プロピレンオキシ基、プロピレンオキシプロピル基、ジプロピレンオキシプロピル基、トリプロピレンオキシプロピル基又は炭素原子数2~15のアルキレン基である。nは自然数でありその平均は1.2~5であるエポキシ樹脂が、[化3]で示され繰り返し単位数nが0~1のビスフェノールA型エポキシ樹脂およびビスフェノールF型エポキシ樹脂のうちの少なくとも一方を含むことも好ましい。このようなビスフェノールA型エポキシ樹脂およびビスフェノールF型エポキシ樹脂は分子蒸留によって得られる。このようなビスフェノールA型エポキシ樹脂およびビスフェノールF型エポキシ樹脂は、低粘度でかつイオン性不純物が非常に少ない点で、好ましい。エポキシ樹脂は、高純度で、塩素イオン、臭素イオン等の含有量の少ないことが好ましい。エポキシ樹脂の含有割合は、液状の熱硬化性樹脂成分全体に対して30~80質量、さらには40~60質量であることが好ましい。フェノール樹脂としては、例えばノボラック型フェノール樹脂、レゾール型フェノール樹脂が挙げられる。フェノール樹脂は液状であることが好ましく、特に液状のレゾール型フェノール樹脂が用いられることが好ましい。レゾール型フェノール樹脂としては、例えばジメチレンエーテル型のレゾールフェノール樹脂、メチロール型のレゾールフェノール樹脂等が挙げられ、またゾルシノール変性のレゾール型フェノール樹脂等の各種の変性タイプのレゾール型フェノール樹脂も挙げられる。フェノール樹脂は、水溶性イオン性の不純物を含まないことが好ましい。一般に固形状であるノボラック型フェノール樹脂、固形状のレゾール型フェノール樹脂などの固形状のフェノール樹脂に、オルソメチロールフェノール、2,4-ジメチロールフェノール、2,4,6-トリメチロールフェノール、これらの類似物であるグリセリン等を溶融させることで、融点降下現象により液状化させてもよい。このような、融点降下現象により液状化されたフェノール樹脂が用いられることも好ましい。熱硬化性樹脂がエポキシ樹脂を含む場合には、熱硬化性樹脂成分は硬化剤を含有することが好ましい。硬化剤は酸無水物を含むことが好ましい。酸無水物としては、特に限定されるものではなく、市販されている酸無水物が適宜使用され得る。酸無水物の具体例としては、無水フタル酸、テトラヒドロ無水フタル酸、メチルテトラヒドロ無水フタル酸、ヘキサヒドロ無水フタル酸、メチルヘキサヒドロ無水フタル酸、メチル無水ハイミック酸、無水ナジック酸、無水トリメリット酸、下記式[化4]で表される構造を有する脂環式酸無水物等が挙げられる。式[化4]で表される構造を有する脂環式酸無水物は、例えば、分子式C10H16で示されるモノテルペンのうち炭素間二重結合を1分子内に3つ持ち、そのうち2つの二重結合が共役している化合物トリエンのモノテルペンと、無水マレイン酸とをDielsAlderディールスアルダー反応により6員環化させて合成される。このような脂環式酸無水物の市販品として、例えば、ジャパンエポキシレジン株式会社製、YH-306が挙げられる。硬化剤として、フェノール性水酸基を有する化合物も挙げられる。その具体例として、ビスフェノールA、ビスフェノールF、ビスフェノールS、フルオレンビスフェノール、4,4‘-ビフェノール、2,2’-ビフェノール、ハイドロキノン、レゾルシン、ナフタレンジオール等の2価のフェノール類、及び、トリス4-ヒドロキシフェニルメタン、1,1,2,2-テトラキス4-ヒドロキシフェニルエタン、フェノールノボラック、o-クレゾールノボラック、ナフトールノボラック、ポリビニルフェノール等に代表される3価以上のフェノール類、さらにはフェノール類、ナフトール類又はビスフェノールA、ビスフェノールF、ビスフェノールS、フルオレンビスフェノール、4,4‘-ビフェノール、2,2’-ビフェノール、ハイドロキノン、レゾルシン、ナフタレンジオール等の2価フェノール類のホルムアルデヒド、アセトアルデヒド、ベンズアルデヒド、p-ヒドロキシベンズアルデヒド、p-キシリレングリコール等の縮合剤により合成される多価フェノール性化合物が挙げられる。硬化剤が、一分子中に三個以上のフェノール性水酸基と一個以上のアリル基とを有する液状のフェノール樹脂を含有することも好ましい。この液状のフェノール樹脂が、硬化剤全体の50質量以上を占めていることが好ましい。この場合、熱硬化性樹脂成分の室温での液状化が容易となる。この液状のフェノール樹脂が硬化剤全体の100質量を占めることも好ましい。この液状のフェノール樹脂の好ましい例として、下記[化5]に示す樹脂が挙げられる。硬化剤として、ジシアンジアミド、アミド樹脂類、アミン類なども挙げられる。アミン類としては、4,4‘-ジアミノジフェニルメタン、4,4’-ジアミノジフェニルプロパン、4,4‘-ジアミノジフェニルスルホン、m-フェニレンジアミン、p-キシリレンジアミン等の芳香族アミン類、エチレンジアミン、ヘキサメチレンジアミン、ジエチレントリアミン、トリエチレンテトラミン等の脂肪族アミン類が挙げられる。液状の熱硬化性樹脂成分中の硬化剤の含有量は、エポキシ樹脂のエポキシ基1当量に対して0.5~1.5当量の範囲であることが好ましく、更に0.7~1.3当量の範囲であることが好ましい。液状の熱硬化性樹脂成分は、硬化促進剤を含有することも好ましい。硬化促進剤としては、ボレート塩、アミン類、イミダゾール類、有機ホスフィン類、ルイス酸類等が挙げられる。ボレート塩としては、1,8ジアザビシクロ[5.4.0]ウンデセン-7DBUのテトラフェニルボレート塩等の第三級アミンのボレート塩;テトラブチルホスフォニウムテトラフェニルボレート、テトラ―n―ブチルホスホニウムテトラフルオロボレート等の有機ホスホニウムのボレート塩;硼弗化亜鉛、硼弗化カリウム、硼弗化鉛等の硼弗化物等が挙げられる。硬化促進剤の含有割合は、エポキシ樹脂と硬化剤との合計量100質量部に対して0.1~10質量部の範囲であることが好ましく、0.5~3質量部の範囲であれば更に好ましい。液状の熱硬化性樹脂成分は、両末端エポキシ化シリコーンオイルと2官能性のフェノール樹脂を予め反応させた物プレリアクション物を含有することも好ましい。このプレリアクション物は、低応力成分として、また低粘度化成分として作用する。両末端エポキシ化シリコーンオイルとしては、下記[化6]で示す主鎖両末端にグリシジル基を有するジメチルシロキサン分子量362、エポキシ当量181が挙げられる。2官能性のフェノール樹脂としては、下記[化7]に示されるものが挙げられる。一般的に、分子量が1000より大きい長鎖のエポキシ化シリコーンオイルは、エポキシ樹脂との相溶性が非常に悪く、また反応性も弱い傾向にあるが、上記プレリアクション物は、比較的低分子量のエポキシ化シリコーンオイルを硬化促進剤存在下で、予めフェノール樹脂とプレリアクションを行うことで得られることで、高い相溶性を有し、更に低粘度である。これにより、接着性組成物に良好な流動性が与えられる。更に、このプレリアクション物は接着性組成物の硬化物からブリードアウトしにくく、このため優れた信頼性を発揮する。プレリアクション物を得るにあたっての2官能性フェノール樹脂と両末端エポキシ化シリコーンオイルとの比率は、フェノール系水酸基のモル数/エポキシ基のモル数が0.4~1.2の範囲になることが好ましく、この場合、接着性組成物が特に良好な流動性を発揮すると共にプレリアクション物とエポキシ樹脂との相溶性を特に良好になる。両末端エポキシ化シリコーンオイルと2官能性フェノールとのプレリアクション予備反応は、一般的な硬化促進剤の存在下で進行しえる。硬化促進剤としては、2PZに代表される各種イミダゾール類、トリフェニルホスフィン等のリン系化合物、DBU:1,8-ジアザビシクロ5,4,0ウンデセン-7、DBN:1,5-ジアザビシクロ4,3,0ノネン-5に代表される強塩基類、3級アミン類、などが挙げられる。接着性組成物は、更にシリコーンゲルゲル状シリコーン樹脂を含有することも好ましい。この場合、接着性組成物の硬化物の弾性率が低減すると共に硬化収縮応力が低減する。更に、このシリコーンゲルと上記プレリアクション物とが併用されると、接着性組成物の硬化物からのプレリアクション物のブリードアウトが特に効果的に抑制される。シリコーンゲルは、パウダー固体とオイル液体の中間に位置する形態を有する。シリコーンゲルの構成成分の主剤であるシリコーンオイルと硬化剤のシリコーンオイルを混合し、エポキシ樹脂を加温した中に前記混合物を加え、ミキサー等で強いシェアをかけながら攪拌し、ゲル成分を数ミクロンサイズに、微細分散させることで海島構造エポキシの海とシリコーンゲルの島を形成することができる。このミクロな海島構造が、プレリアクション物中に残存する両末端エポキシ化シリコーンオイルをトラップすることで、プレリアクション物のブリードアウトが抑制されると推察される。海島構造の島のサイズは10μm以下が望ましい。シリコーンゲルの含有量は、液状の熱硬化性樹脂成分全体に対して、0.5質量以上であることが好ましく、1質量以上であれば更に好ましい。またこの含有量は20質量以下であることが好ましく、10質量以下であれば更に好ましい。シリコーンゲルは、下記[化8]で表されるシリコーン重合体と、自硬化性シリコーンゴムあるいはゲルとからなることが好ましい。[化8]において、Rはメチル基、エチル基等のアルキル基あるいはフェニル基を表す。Xはポリオキシエチレン基、ポリオキシプロピレン基、あるいはこれらの共重合基等のポリオキシアルキレン基含有基を表す。[化7]の両末端は上記R、X又はHのいずれかである。また、l,m,nは1以上の整数である。l/lmn=0.05~0.99が好ましく、m/lmn=0.001~0.5が好ましく、n/lmn=0.001~0.8が好ましい。このシリコーン重合体はブロック共重合体であっても、ランダム共重合体であってもよい。自硬化性シリコーンゴムあるいはゲルとしては、SiH基が付加反応できるビニル基等を含有していれば良く、付加反応タイプのものが好ましい。1液系、多成分系は問わない。そして、シリコーンゲルに上記のシリコーン重合体を含有させることによって自硬化性シリコーンゴムあるいはゲルの分散を助け、微細な海島構造を形成させることができる上、一部は自硬化性シリコーンゴムあるいはゲルとの反応も期待される。液状の熱硬化性樹脂成分は、更に反応性希釈剤を含有してもよい。反応性希釈剤は、液状であって熱硬化性樹脂との反応性を有する成分である。反応性希釈剤が使用されると、接着性組成物の粘度が容易に調整され、これにより接着性組成物中の炭素質粒子の分散性並びに充填性が向上され得る。固体状の熱硬化性樹脂が使用される場合に、熱硬化性樹脂成分の液状化のために固体状の熱硬化性樹脂と相溶する反応性希釈剤が用いられることも好ましく、固体状の硬化剤が使用される場合に、熱硬化性樹脂成分の液状化のために固体状の硬化剤と相溶する反応性希釈剤が用いられることも好ましい。反応性希釈剤は、反応性の官能基を少なくとも一個、好ましくは2~6個有する低粘度かつ液状の化合物である。官能基としては、OH基、CHO基、COOH基、CH2OH基、CHCH2O基、CH2OCH2基等が挙げられる。反応性希釈剤としては、各種油脂が挙げられる。その具体例として、カプロン酸、カプリル酸、カプリン酸、オレイン酸、エルシン酸、セトレイック酸、リノール酸、リノレン酸、アマニ油、桐油、芥子油、大豆油、綿実油、胡麻油、糠油、菜種油、落花生油、ヒマシ油、オリーブ油、パーム油、椰子油、バター油、牛脚油、鯨油、鰯油、ニシン油、鮫油等が挙げられる。これらのなかでもCOOH基を持つ油脂が高い反応性を有する点で好ましい。反応希釈剤として、油脂由来のグリセリン、石油由来のエポキシ基を持つ各種低分子化合物等も挙げられる。これらの具体例として、p-sec-ブチルフェニルグリシジルエーテル、p-tert-ブチルフェニルグリシジルエーテル、ポリプロピレングリコールジグリシジルエーテル、ネオペンチルグリコールジグリシジルエーテル、トリメチロールプロパンポリグリシジルエーテル、ポリエチレングリコールジグリシジルエーテル等のエポキシ基を有する化合物;2-ヒドロキシエチルアクリレート、ネオペンチルグリコールジアクリレート等が挙げられる。反応性希釈剤が使用される場合、液状の熱硬化性樹脂成分全体に対する反応性希釈剤の割合は質量以上であることが好ましい。この場合、反応性希釈剤を添加したことによる効果が充分に発揮される。また、この反応性希釈剤の割合は40質量以下であることが好ましく、この場合、接着性組成物の硬化物9の強度等の特性が十分に高く維持される。液状の熱硬化性樹脂成分として、適宜の液状の熱硬化性接着剤が用いられてもよい。液状の熱硬化性接着剤の一例としては、ポリプロピレングリコール、ビスフェニール型エポキシ樹脂、及び2,4,6-トリスジメチルアミノメチルフェノールを主成分とするコニシ株式会社製の品番MOS8などが挙げられる。接着性組成物は、更に接着助剤としての窒素化合物、硫黄化合物、金属化合物などを含有してもよい。また接着性組成物には、難燃剤、消泡剤、界面活性剤、各種カップリング剤等が添加されてもよい。接着性組成物の調製にあたっては、例えばまず液状の熱硬化性樹脂成分を調製し、この熱硬化性樹脂成分に炭素質粒子を加えて、混合することで、接着性組成物を得ることができる。熱硬化性樹脂成分と炭素質粒子とを混合する際には、せん断力を加えることのできる混合装置を用いて混合すると、接着性組成物中の炭素質粒子の分散性が向上し、この接着性組成物の硬化物9の電気的特性等をより向上する。せん断力を加えることのできる混合装置としては、3本ロール、ボールミル、擂潰機、プレートコーン、プラネタリーミキサーや、ニーダー、万能撹拌機、ホモジナイザー、ホモディスパ等の各種混合機などが挙げられる。接着性組成物に硬化促進剤を加える場合には、接着性組成物の硬化を抑制する観点から、このような硬化促進剤を最初に加えることは好ましくなく、硬化促進剤以外の成分がまず配合されてから硬化促進剤が配合されることが好ましく、せん断力を加えて混合を行う場合にはこの混合の際に配合されることが好ましい。接着性組成物の硬化物9中のイオン性不純物の含有量は、硬化物9全量に対して質量比率でナトリウム含量5ppm以下、塩素含量5ppm以下とであることが好ましい。そのためには接着性組成物のイオン性不純物の含有量が、接着性組成物全量に対して質量比率でナトリウム含量5ppm以下、塩素含量5ppm以下であることが好ましい。この場合、接着性組成物の硬化物9からのイオン性不純物の溶出が抑制され、このため不純物の溶出による燃料電池の起動電圧低下等の特性低下が抑制される。接着性組成物及びその硬化物9のイオン性不純物の含有量が上記のように低減するためには、接着性組成物を構成する熱硬化性樹脂成分及び炭素質粒子等の各々のイオン性不純物の含有量が、質量比率でナトリウム含量5ppm以下、塩素含量5ppm以下であることが好ましい。イオン性不純物の含有量は、対象物接着性組成物、その硬化物9などから溶出したイオン性不純物を含む抽出水中の、イオン性不純物の量に基づいて導出される。抽出水は、イオン交換水中に対象物が対象物10gに対してイオン交換水100mlの割合となるように投入された状態で、このイオン交換水及び対象物が90°Cで50時間加熱されることで、得られる。抽出水中のイオン性不純物は、イオンクロマトグラフィで評価される。この抽出水中のイオン性不純物量が対象物に対する質量比に換算されることで、対象物中のイオン性不純物の量が導出される。接着性組成物は、この組成物から形成される硬化物9のTOCtotalorganiccarbonが100ppm以下となるように調製されることが好ましい。TOCは、イオン交換水中に硬化物9が、硬化物9の質量10gに対してイオン交換水100mlの割合で投入され、このイオン交換水及び硬化物9が90°Cで50時間加熱されることで得られる溶液から測定される数値である。このようなTOCは、例えばJISK0102に準拠して島津製全有機炭素分析装置TOC-50などで測定され得る。測定にあたっては、サンプルの燃焼により発生したCO2濃度が非分散型赤外線ガス分析法で測定され、これによりサンプル中の炭素濃度が定量される。炭素濃度が測定されることによって、間接的に硬化物9が含有する有機物質濃度が測定される。サンプル中の無機炭素IC、全炭素TCが測定されると、全炭素と無機炭素の差TC-ICから全有機炭素TOCが導出される。上記のTOCが100ppm以下であると、燃料電池の特性低下が更に抑制される。TOCの値は、接着性組成物を構成する各成分として高純度の成分が選択されたり、樹脂の当量比が調整されたり、成形時に後硬化処理が施されたりすることによって、低減され得る。原料成分中には不純物として金属成分が混入している可能性があり、接着性組成物及びその硬化物9には不純物として原料成分に由来する金属成分、製造時に混入する金属成分などが混入している可能性がある。接着性組成物の硬化物9に金属成分が混入していると、硬化物9の表面に金属酸化物錆が生じ、この金属酸化物から金属イオンが脱離する殊で、電解質4のプロトン伝導性の低下や電解質4の分解が引き起こされるおそれがある。そこで、接着性組成物の原料成分、接着性組成物及びその硬化物9のうち少なくともいずれかに対し、金属成分の含有量を低減するための処理を施すことが好ましい。この場合、接着性組成物の硬化物9の金属成分の含有量が低減する。特に、少なくとも成形用材料に対し、金属成分の含有量を低減するための処理を施すことが好ましい。原料成分に対する、金属成分の含有量を低減するための処理の一例として、原料成分中の金属成分を磁石を用いて吸引する処理が挙げられる。原料成分のうち、特に炭素質粒子に対する、金属成分の含有量を低減するための処理としては、炭素質粒子を、pH2以下の強酸性溶液を用いて洗浄する処理も挙げられる。強酸性溶液としては、例えば濃度69質量の濃硝酸と濃度36質量の濃塩酸とを体積比で1:3の割合で混合して得られる王水、濃度15質量以上の塩酸水、濃度15質量以上の硫酸水、及び濃度15質量以上の硝酸水から選ばれる少なくとも一種を使用することができる。この場合、炭素質粒子中の金属成分の含有量が容易に低減される。前記塩酸水、硫酸水及び硝酸水の濃度は、操作性の観点から30質量以下であることが好ましい。接着性組成物に対する、金属成分の含有量を低減するための処理としては、原料成分に対する金属成分の含有量を低減するための処理と同様に、接着性組成物中の金属成分を磁石を用いて吸引する処理などが挙げられる。以上のようにして得られるセパレータ20には、ブラスト処理が施されるなどして、表層のスキン層が除去されると共にこのセパレータ20の表面粗さが調整されることが好ましい。セパレータ20の表面の算術平均高さRaJISB0601:2001は、0.4~1.6μmの範囲に調整されることが好ましい。この場合、セパレータ20の腐食電流が小さくなり、セパレータ20の耐食性が向上する。更に、セパレータ20とガスケット12との接合部でのガスリークが抑制される。このためウエットブラスト処理時にセパレータ20におけるガスケット12と接合する部位をマスクする必要がなくなり、セパレータ20の生産効率が向上する。尚、前記算術平均高さRaが0.4μm未満となることは困難であり、またこの値が1.6μmより大きいと前記ガスリークが充分に抑制されなくなるおそれがある。このセパレータ20の表面の算術平均高さRaは特に1.2μm以下であることが好ましい。更にこのセパレータ20の表面の算術平均高さRaが1.0μm未満であると、前記ガスリークが特に抑制され、セパレータ20の薄型化に伴ってセルスタック作製時の締結力が低くなっても、前記ガスリークが充分に抑制される。セパレータ20の表面の算術平均高さRaは前記のとおり0.4μm以上であることが好ましく、0.6μm以上であれば更に好ましい。セパレータ20にブラスト処理が施される場合には、セパレータ20のアノード側の面とカソード側の面の両面に同時に砥粒が噴射されることで、セパレータ20の両面に同時にブラスト処理が施されることも好ましい。この場合、ブラスト処理の効率が非常に高くなり、このためセパレータ20の生産効率が更に向上する。この場合、特に、セパレータ20の両面に同時にウエットブラスト処理が施されることが好ましい。また、セパレータ20が複数の板体6から構成される場合には、一つのセパレータ20を構成する各板体6は、これに隣接する別の板体6に直接接する。このため、隣接し合う板体6,6間の導通信頼性の向上や板体6,6間からの冷却液等の漏出抑制のためには、複数の板体6を接合してセパレータ20を得る前に、各板体6の、これと隣接する別の板体6と接する面にウエットブラスト処理が施されるなどして、表層のスキン層が除去されると共にこの板体6表面粗さが調整されることが好ましい。この場合、各板体6の、これと隣接する別の板体6に直接接する面の算術平均高さRaは、特に0.4~0.8μmの範囲に調整されることが好ましい。セパレータ20の表面の接触抵抗は15mΩcm2以下であることが好ましい。この場合、燃料電池で発電された電気エネルギーを外部へ伝達するというセパレータ20の機能が高いレベルで維持される。前記ブラスト処理時には、セパレータ20にウエットブラスト処理が施されると共に、この処理においてアルミナ粒子等の砥粒を含むスラリーから磁石で金属成分が吸引されることが好ましい。ブラスト処理に用いられる砥粒には不純物として金属成分が混入している可能性があり、またブラスト処理時に砥粒を含むスラリーに金属成分が混入することがある。このような金属成分を含むスラリーを用いてブラスト処理が施されると、セパレータ20の表面に砥粒から金属成分が打ち込まれてしまう。しかし、前記のようにスラリーから磁石により金属成分が吸引されながら、この砥粒によりウエットブラスト処理が施されると、ブラスト処理時にセパレータ20に金属成分が付着しにくくなる。すなわち、ウエットブラスト処理によってスキン層の除去や表面粗さの調整などがされつつ、このウエットブラスト処理時に、スラリー中の砥粒に含まれる金属異物などの金属成分がセパレータ20へ打ち込まれにくくなる。また、このウエットブラスト処理において、スラリーが循環されながら繰り返し使用されると共に、このスラリーの循環時にスラリーから金属成分が磁石などで吸引されると、スラリー中の砥粒から磁石により金属成分が吸引されながら、この砥粒によってウエットブラスト処理が施される。更に、黒鉛粒子の金属成分の含有量を低減するための処理と同様に、セパレータ20から金属成分が磁石によって吸引されてもよい。この場合、例えばセパレータ20が一対の磁石の間に配置されることで、セパレータ20から金属成分が吸引される。尚、磁石を用いた吸引以外の適宜の方法でセパレータ20から金属成分が除去されてもよい。但し、強酸性溶液によって洗浄する方法ではセパレータ20を構成する樹脂が溶解してしまうおそれがあり、また超音波洗浄ではセパレータ20から黒鉛粒子が脱離してしまうおそれがあるため、好ましくない。ウエットブラスト処理後のセパレータ20はイオン交換水等で洗浄されてもよい。以上のようにして得られるセパレータ20における、金属成分の付着の程度は、このセパレータ20を90°Cの温水で1時間洗浄した後、90°Cの温度で1時間加熱乾燥する処理を施した後に、このセパレータ20の表面を観察することで確認される。セパレータ20に金属成分が付着していると、前記処理によりセパレータ20の表面に金属酸化物錆が生成する。前記処理後のセパレータ20の表面が目視で観察されても前記金属酸化物錆の存在が確認されないことが好ましい。特に、前記処理後のセパレータ20の表面に、直径100μmより大きい金属酸化物が存在しないことが好ましく、直径50μmより大きい金属酸化物が存在しなければ更に好ましい。また、直径30μmより大きい金属酸化物が存在しなければ特に好ましい。また、このセパレータ20の表面に表出しているFe、Co、及びNiの総量が0.01μg/cm2以下となっていることが好ましい。更に、このセパレータ20の表面に表出しているCr、Mn、Fe、Co、Ni、Cu及びZnの総量が0.01μg/cm2以下となっていることが好ましい。セパレータ20には、ウエットブラスト処理に続いて大気圧プラズマ処理が施されることも好ましい。この場合、セパレータ20の表面の親水性が向上すると共に、この高い親水性が長期に亘って維持されるようになる。セパレータ20への大気圧プラズマ処理は、リモート方式での大気圧プラズマ処理であることが好ましい。この場合、セパレータ20の表面に向けてプラズマが吹き付けられ、このためセパレータ20のガス供給排出用溝2の内面まで充分に処理がなされる。またプラズマ処理時にセパレータ20が放電に直接曝されなくなり、このためセパレータ20がプラズマ処理時に損傷しにくくなる。ウエットブラスト処理後のセパレータ20には、大気圧プラズマ処理に先立って乾燥処理が施されることが好ましい。この場合、水分子によってセパレータ20への大気圧プラズマ処理が阻害されることが抑制され、大気圧プラズマ処理の効率が向上する。この乾燥処理では、セパレータ20がエアブローなどにより風乾されることが好ましい。この乾燥処理により、セパレータ20が、吸湿率0.1以下になるまで乾燥されることが好ましい。大気圧プラズマ処理後のセパレータ20の表面と水とを接触させることが好ましい。この場合、セパレータ20の表面の親水性が更に向上する。上記のような表面処理により、処理後のセパレータ20の表面の水との静的接触角が0°~50°の範囲となるようにすることが好ましい。この静的接触角は特に0°~10°の範囲であることが好ましく、0°~5°の範囲であれば更に好ましい。この水との静的接触角は、表面処理条件を適宜設定することにより調整することができる。これにより、セパレータ20の表面に充分に高い親水性を付与することができる。表面処理により、セパレータ20の前記表面処理された面の接触抵抗が15mΩcm2以下となるようにすることも好ましい。この接触抵抗も、表面処理条件を適宜設定することにより調整することができる。これにより、燃料電池で発電した電気エネルギーを外部へ伝達するというセパレータ20の機能を高いレベルで維持することができる。燃料電池を製造するにあたり、まずセパレータ20にガスケット12を積層することでガスケットを備えるセパレータ20を得ることも好ましい。ガスケット12は、例えば天然ゴム、シリコーンゴム、SIS共重合体、SBS共重合体、SEBS、エチレン-プロピレンゴム、エチレン-プロピレン-ジエンゴムEPDM、アクリロニトリル-ブタジエンゴム、水素化アクリロニトリル-ブタジエンゴムHNBR、クロロプレンゴム、アクリルゴム、フッ素系ゴム等などから選択されるゴム材料から形成される。このゴム材料には粘着付与剤が配合されてもよい。セパレータ20にガスケット12を積層するにあたっては、例えば予めシート状又は板状に形成されたガスケット12がセパレータ20に接着や融着されるなどして接合される。セパレータ20の表面上でガスケット12を形成するための材料が成形されることによって、セパレータ20にガスケット12が積層されてもよい。例えば未加硫のゴム材料がスクリーン印刷等によりセパレータ20の表面上の所定位置に塗布され、このゴム材料の塗膜を加硫されることで、セパレータ20の表面上の所定位置に所望の形状のガスケット12が形成される。前記加硫にあたっては、加熱、電子線などの放射線の照射、或いはその他適宜の加硫方法が採用される。この場合、薄型のセパレータ20に対してもガスケット12が容易に積層される。また、セパレータ20が金型内にセットされ、このセパレータ20の表面上の所定位置に未加硫のゴム材料が射出されると共にこのゴム材料が加熱されるなどして加硫されることで、セパレータ20の表面上の所定位置に所望の形状のガスケット12が形成されてもよい。このように金型成形によりガスケット12が形成されるにあたっては、トランスファー成形、コンプレッション成形、インジェクション成形、スクリーン印刷法等の成形法が採用され得る。また、板体6を接着してセパレータ20を構成する場合には板体6を接着した後に、このセパレータ20のガス供給排出用溝2が形成されている表面にブラスト処理を施し、続いてこの表面に親水化処理を施すことが好ましい。セパレータ20にガスケット12を積層する場合板体6にガスケットを積層する場合を含むはセパレータ20にガスケット12を積層した後に、このセパレータ20のガス供給排出用溝2が形成されている表面にブラスト処理を施し、続いてこの表面に親水化処理を施すことが好ましい。これらの場合の親水化処理としては、特に限定されないが、例えば既に説明したものと同様の大気圧プラズマ処理などが挙げられる。この大気圧プラズマ処理後のガスケットを備えるセパレータ20を、必要に応じて加温されたイオン交換水で洗浄してもよい。このようにガスケット12を備えるセパレータ20を得ると、セパレータ20へのガスケット12の積層時にガスケット12からの揮発分や疎水成分などがセパレータ20の表面に付着しても、この揮発分や疎水成分などがブラスト処理により効率よく除去される。このためガスケット12からの揮発分や疎水成分などによってセパレータ20の親水性が低下することが抑制される。更に続いてセパレータ20の表面に親水化処理が施されることで、セパレータ20の表面の親水性が更に向上する。このため、燃料電池に組み込まれたセパレータ20の親水性を更に向上することができ、これにより燃料電池の長期耐久性を更に向上することができる。図5は複数の単セルからなる燃料電池40セルスタックの一例を示す。この燃料電池40は、燃料用流路に連通する燃料の供給口171及び排出口172と、酸化剤用流路に連通する酸化剤の供給口181及び排出口182と、冷却用流路に連通する冷却液の供給口191及び排出口192とを有する。この燃料電池40の燃料の供給口171から水素ガス等の燃料が、酸化剤の供給口181から酸素ガス等の酸化剤が、それぞれ供給されることにより、燃料電池40が作動する。燃料電池40が作動する間、燃料電池に冷却液の供給口191から冷却液が供給され、このため、燃料電池の温度が運転のための適正な温度に調節される。冷却液としては、純水が使用されることが好ましい。[実施例1~14、比較例1~6]実施例1~12、並びに比較例1~4につき、下記表に示す原料成分を攪拌混合機ダルトン製、5XDMV-rr型に下記表に示す組成となるように入れて攪拌混合し、得られた混合物を整粒機で粒径500μm以下に粉砕した。これにより、成形用材料を得た。得られた成形用材料を、加熱温度170°C、圧縮圧力20MPa、成形時間15秒の条件で加熱圧縮成形した。続いて金型から成形体を取り出した。この成形体の上に押さえ具を重ねることで成形体の上面全体に亘って0.1~1MPaの範囲で押圧力をかけた状態で、この成形体を連続炉に入れて、170°Cで30秒間加熱した。これにより、200mm×250mm、厚み1.5mmのセパレータを得た。マコー株式会社製のウエットブラスト処理装置を用い、砥粒としてアルミナ粒子を含むスラリー用いて、セパレータの両面に同時にブラスト処理を施した後、イオン交換水で洗浄し、更に温風乾燥した。これにより、セパレータの表面の算術平均高さRaJISB0601:2001を0.9μmに調整した。また、実施例13,14については、下記表に示す成分、並びに溶媒メチルエチルケトンを攪拌混合機ダルトン製5XDMV-rr型に下記表に示す組成となるように入れて攪拌混合し、粘度1~5Pasの範囲のスラリー状の樹脂組成物を得た。シート製造のための装置としてマルチコータヒラノテクシード社製、品番M-400を用いて、前記樹脂組成物から成形用シートを製造した。この装置では、スリットダイとともに、ドクターナイフ並びにワイヤーバーによるキャスティングと2段階での膜厚調節が行われる。各段階での膜厚調節後には乾燥ゾーンにおいて93°C、10分第1乾燥ゾーン、128°C、10分第2乾燥ゾーンの乾燥過熱が施される。これにより得られた厚み0.1mmの成形用シート2枚を重ね、これを170°C、20MPa、5分間の条件で圧縮成形した。この圧縮成形により、セパレータを100mm×100mm、厚み0.2mmの寸法に形成した。尚、成形用材料の調製に使用した表中の各成分の詳細は次の通りである。エポキシ樹脂:クレゾールノボラック型エポキシ樹脂日本化薬株式会社製、品番EOCN-1020-75、エポキシ当量199、融点75°C。硬化剤:ノボラック型フェノール樹脂群栄化学工業株式会社製、品番PSM6200、OH当量105。レゾール型フェノール樹脂:群栄化学工業株式会社製、品番PL-4804。硬化促進剤:1,5-ジアザビシクロ4.3.0ノネン-5ジアザビシクロノネンのフェノールノボラック樹脂塩ジアザビシクロノネン濃度10質量として使用。サンアプロ株式会社製、品番U-CAT881。表中の配合量はジアザビシクロノネンのみに換算した値である。膨張黒鉛50μ99:平均粒径50μm、固定炭素99。膨張黒鉛140μ99:平均粒径140μm、固定炭素99。膨張黒鉛200μ99:平均粒径200μm、固定炭素99。膨張黒鉛300μ99:平均粒径300μm、固定炭素99。膨張黒鉛400μ99:平均粒径400μm、固定炭素99。膨張黒鉛200μ98:平均粒径200μm、固定炭素98。人造黒鉛SECカーボン株式会社製SGP50、平均粒径50μm、灰分0.05、ナトリウムイオン3ppm、塩化物イオン1ppm天然黒鉛中越黒鉛工業所社製WR50A、平均粒径50μm、灰分0.05、ナトリウムイオン4ppm、塩化物イオン2ppmカップリング剤:エポキシシラン日本ユニカー株式会社製、品番A187。ワックス:天然カルナバワックス大日化学工業株式会社製、品番H1-100、融点83°C。[ディスクフロー評価]JIS-K6911に準拠し、ディスクフロー金型を用い、金型温度170°C、型締め圧力5MPa、硬化時間30秒の条件で各実施例及び比較例における成形用材料のディスクフローを測定した。[体積抵抗評価]セパレータの体積抵抗率をJISK7194に従って評価した。すなわち、三菱化学アナリテック株式会社製の抵抗率計ロレスタGPMCP-T610型を用いて、サンプルの中央部分の表面抵抗値を測定し、得られた値にサンプル厚と、JIS-K7194に従う補正係数を乗じることで、体積固有抵抗を導出した。[接触抵抗評価]各実施例及び比較例において、セパレータの厚みを2mmに形成し、このセパレータの上下にカーボンペーパーを配置し、更にその上下に銅板を配置し、上下方向に面圧7.2MPaの圧力をかけた。次に、前記2枚のカーボンペーパー間の電圧を電圧計で測定すると共に2枚の銅板間の電流を電流計で測定し、その結果から抵抗平均値を計算した。尚、使用したカーボンペーパーは、東レ社製のTGP-H-Mシリーズ090M:厚さ0.28mm、120M:厚さ0.38mmである。[曲げ強度評価]各実施例及び比較例において、セパレータを作製する場合と同じ方法で80mm×10mm×4mmの寸法の曲げ強度測定用の成形品を作製し、JISK6911に準拠して曲げ強度を測定した。支点間距離は64mm、クロスヘッドスピードは2mm/分とした。[曲げ弾性率評価]上記曲げ強度評価の測定時に、同時にJISK6911に準拠して曲げ弾性率を測定した。[成形性]各実施例及び比較例におけるセパレータの外観を目視で観察して、カスレ及び未充填の有無を確認した。各実施例及び比較例において50個のセパレータについてカスレ及び未充填の有無を確認し、そのうちのカスレ又は未充填が認められたセパレータの数によって評価をおこなった。不純物溶出性評価各実施例及び比較例におけるセパレータをメタノールにて1分間洗浄した後、イオン交換水で1分間洗浄した。次いで、ポリエチレン製容器中にセパレータとイオン交換水とを、セパレータの質量10gに対してイオン交換水が100mlとなるように入れ、90°Cで50時間処理した。処理後のイオン交換水抽出水の塩化物イオン濃度を、イオンクロマトグラフィ株式会社島津製作所製、型番CDD-6Aで測定した。[DSC発熱ピーク温度]パーキンエルマー社製DiamondDSCを用い、窒素雰囲気下、昇温速度20°C/分、測定温度域30~240°Cの条件で示差走査熱量測定をおこなうことで、各実施例及び比較例における成形用材料の発熱ピーク温度を測定した。[変形発生率]各実施例及び比較例におけるセパレータ20の外観を目視で観察し、反りなどの変形の有無を確認した。各実施例及び比較例において50個のセパレータ20について変形の有無を確認し、そのうちの変形が認められたセパレータ20の数によって評価をおこなった。[成形体ショアD]各実施例及び比較例において、加熱圧縮成形時に下記表に示す成形時間が経過した時点から15秒以内に成形体のショアD硬度を、株式会社テクロック製のデュロメータ、型番GS-702Nを用いて測定した。[セパレータガラス転移温度]各実施例及び比較例におけるセパレータのガラス転移温度を測定した。測定にあたってはセパレータと同一条件で作製された試験片のガラス転移温度を、TAインスツルメント型番Q400EMを用いてTMAThermalMechanicalAnalysisにより線膨張曲線の屈曲点から求めた。測定時の測定温度領域は30°C~240°C、昇温速度は10°C/分とした。この結果に示されるように、実施例1~16では、膨張黒鉛を使用しながら、成形用材料の成形性が良好であり、しかも高い導電性を有し、且つ充分に高い強度を有するセパレータが得られた。"