鉄、炭素、ケイ素及び合金化成分を含有する延性鉄合金を鋳造して、ある断面の厚さを有する鋳造物を製造し、合金化成分の偏析を抑制する速度で、かつ鋳造物が100ノジュール/mm2超の黒鉛ノジュールカウントを特徴とする黒鉛ノジュールを含有するように、前記鋳造物を凝固させ、次いで、炭素を含有するオーステナイトの単一相マトリックスを有するミクロ組織が生成するのに充分な持続時間オーステナイト化温度に前記鋳造物を加熱することによって前記鋳造物をオーステンパリングした後、前記鋳造物を焼き入れ媒体中で焼き入れして、前記鋳造物をオーステナイト化温度から、前記鋳造物内のマルテンサイト及びパーライトの生成を回避するべく延性鉄合金のマルテンサイト開始温度より高いオーステンパリング温度に冷却し、主にオースフェライトのマトリックスを有しマルテンサイト及びパーライトを本質的に含まないミクロ組織が生成するのに充分な持続時間前記鋳造物をオーステンパリング温度に保持することを含んでなる、部品18の製造方法。鋳造工程が急速凝固鋳造法であることを特徴とする、請求項1記載の方法。鋳造工程が延性鉄合金の融解物を軸の回りで回転する円筒形状の金型の内部に配置する遠心鋳造法であり、鋳造物が軸対称であることを特徴とする、請求項1又は請求項2記載の方法。鋳造工程後鋳造物が約150~約300ノジュール/mm2のノジュールカウントを有することを特徴とする、請求項1乃至請求項3のいずれか1項記載の方法。鋳造物が少なくとも10cmの断面の厚さを有することを特徴とする、請求項1乃至請求項4のいずれか1項記載の方法。オーステナイト化温度が約815°C~約980°Cの範囲であることを特徴とする、請求項1乃至請求項5のいずれか1項記載の方法。オーステンパリング温度が約230°C~約400°Cの範囲であることを特徴とする、請求項1記載の方法。延性鉄合金が、重量で、約3.0~約3.9の炭素、約1.9~約2.7のケイ素、0.3以下のマンガン、0.8以下の銅、0.2以下のニッケル、0.05以下のクロム、0.02以下のバナジウム、0.01以下のイオウ、及び0.3以下のモリブデンを含有し、残部が鉄及び不可避不純物であることを特徴とする、請求項1乃至請求項7のいずれか1項記載の方法。請求項1乃至請求項8のいずれか1項記載の方法で製造される部品18。部品18が風力タービン10の主軸18であることを特徴とする、請求項9記載の部品18。本発明は、延性鉄合金から形成された部品の性質、例えば強度及び靱性をオーステンパリングプロセスで増進することができる方法を提供する。この方法は、前記部品が例えば10cmを超える断面の厚さを有していても、その部品で所望の性質を達成することができる。本方法では、延性鉄合金を鋳造して鋳造物を製造する。延性鉄合金は鉄、炭素、ケイ素及び合金化成分を含有している。鋳造物は、鋳造物の粒界への合金化成分の偏析を最小にするか又は抑制する速度で固化させる。さらにまた、鋳造物は、100ノジュール/mm2超の黒鉛ノジュールカウントを特徴とする黒鉛ノジュールを生成するのに充分な速度で固化させる。次に、鋳造物を、炭素を含有するオーステナイトの単一相マトリックスを有するミクロ組織を得るのに充分な時間オーステナイト化温度に加熱した後、鋳造物を焼き入れ媒体中で焼き入れして、オーステナイト化温度から、鋳造物中のマルテンサイト及びパーライトの生成を回避するべく延性鉄合金のマルテンサイト開始温度より高いオーステンパリング温度に鋳造物を冷却することによって鋳造物をオーステンパリングする。鋳造物を、マトリックスが主にオースフェライトであり、マルテンサイト及びパーライトを本質的に含まないミクロ組織を得るのに充分な時間オーステンパリング温度に保つことにより、延性及び靱性を増進する。本発明の他の局面は、上記方法によって製造される部品、並びにその部品を使用する機械及び構造体を包含する。特定の非限定例は風力タービンの主軸である。本発明の技術的効果は、延性鉄部品で以前にオーステンパリングすることができたものより大きい断面の厚さを有する延性鉄鋳造物をオーステンパリングして、マトリックスが完全にオースフェライトであって望ましくない変態生成物、特にマルテンサイトのような脆性の相を含有しないミクロ組織を生成することができることである。この能力は、前述の黒鉛ノジュールカウント及び鋳造物の粒界への合金化成分の最小のミクロ偏析を有する鋳造物が生成するようにして延性鉄合金の融解物を鋳造することに帰因すると考えられる。この比較的大きい延性鉄鋳造物をオーステンパリングすることができるため、適当な条件下で、焼き入れし焼き戻した鋼鍛造物と比較できることができる強度と靱性の組合せを示す大きい延性鉄部品を製造する能力が提供される。本発明のその他の局面及び利点は以下の詳細な説明から理解されよう。図1の風力タービン10、特に図2に示したタイプの風力タービン10の主軸18に関連して本発明を説明する。より具体的には、延性鉄合金から主軸18を製造する方法に関連して本発明を説明するが、本発明は延性鉄合金から広範な部品を製造するのにも同様に適しているものと了解されたい。他の非限定例としては、シリンダライナーのような自動車の部品、車輪のような鉄道部品、並びに自動車、鉄道、建設、採鉱及び農業業界で使用されるその他様々な部品がある。かかる部品は当技術分野で周知であり、従ってこれ以上の説明は不要である。図2を参照して、軸18は管状の形状を有し一端にフランジを有するものとして示されているが、図2は単なる概略図であり軸18の異なる構造も本発明の範囲内であることが分かる。軸18は、軸18の回転の縦軸に関して軸対称の幾何学を有する。風力タービン10で使用するのに、主軸18は外径が20インチ約50cmを十分に超え、より典型的には24インチ約60cmを超え、典型的な範囲は約25~60インチ約63~約152cmであるが、これより小さいか又は大きい直径も考えられる。加えて、軸18は通例断面の厚さが2.5インチ約6.4cmを超え、より典型的には4インチ約10cmを超え、典型的な範囲は約6~8インチ約15~20cmであるが、これより小さいか又は大きい直径も考えられる。軸18のその他の局面、例えば風力タービン10内へのその設置及びタービン10の作動その他は当技術分野で公知であり、従ってここでは詳細には述べない。軸18を延性鉄合金から鋳造しようとした場合、従来上記タイプの断面の厚さは大きすぎて、完全にオースフェライトのマトリックスを生成しマルテンサイトのような脆性の相を回避する完全なミクロ構造変態を達成することができるオーステンパリング処理ができなかった。しかしながら、本発明の好ましい局面によると、延性鉄合金に対して行われるオーステンパリング処理の有効性に関する以前の制限は、微細な結晶粒子ミクロ組織、高い黒鉛ノジュールカウント、及び鋳造物の粒界への合金化成分の最小のミクロ偏析を有するように軸18の鋳造物を最初に製造することによって克服することができる。本発明に従って、延性鉄の典型的な合金化成分、例えば、炭素、ケイ素及びマンガン並びに任意に銅、ニッケル及び/又はモリブデンを含有し、残部が鉄及びクロム、リン、イオウなどのような不可避不純物からなる広範な延性鉄合金を加工処理することができる。これらの構成成分の幾つかの特定の範囲は、重量で、約3.0~約3.9の炭素、約1.9~約2.7のケイ素、0.3以下のマンガン、0.8以下の銅、0.2以下のニッケル、0.05以下のクロム、0.02以下のバナジウム、0.01以下のイオウ、及び0.3以下のモリブデンであり、残部は鉄及び不可避不純物である。当技術分野で公知のように、炭素のレベルは黒鉛生成及び鋳造性の条件にとって必要である。ケイ素の役割は一般に凝固中の準安定な炭化鉄の代わりに黒鉛の生成を促進することである。炭素含有量は、主としてケイ素の存在の結果として、凝固中に球状黒鉛として分離する。球状黒鉛は、延性鉄合金が有することが知られている高い強度と靱性のような望ましい性質を付与する。モリブデンは、オースフェライト焼き入れ性を増大すると共にオーステンパリングされた延性鉄内のパーライトの生成を遅らせるために含ませることができる。マンガンは、合金中に存在しないのが好ましいが通常は不純物として不可避的に存在するイオウを捕捉するために含ませることができる。主軸18のような比較的厚い断面部分を有する鋳造物の場合、リンはモリブデンの効果を妨害するので有害と考えられる。従って、リンのレベルはできるだけ低いレベル、例えば0.1重量未満に保つのが好ましい。また、軸18のような大きい断面部分の鋳造物の場合、比較的高いレベル、例えば、上記範囲の上限に近い銅、ニッケル及びモリブデンが、オースフェライト焼き入れ性のために必要であり得る。一般に、好ましい合金添加物及びその相対的な量は、合金偏析、レベル及びコストを最小にしつつ、所与の断面の大きさに対して充分な焼き入れ性を達成するようにバランスをとることができる。微細な結晶粒子ミクロ組織、高い黒鉛ノジュールカウント、及び合金化成分の粒界への最小のミクロ偏析を得るためには、急速凝固プロセスを使用して延性鉄合金の融解物を鋳造することができる。かかるプロセスとは、本明細書で使用する場合、高い黒鉛ノジュールカウントを得るのに充分な速度で延性鉄合金の融解物を凝固させることができるプロセスをいう。一例として、適切な急速凝固プロセスでは、単位平方ミリメートル当たり100より大きい、より好ましくは単位平方ミリメートル当たり約150~約300の黒鉛ノジュールカウントが達成される。かかる冷却速度はまた、鋳造物全体で微細な結晶粒径を達成すると共に鋳造物の粒界への合金化成分のミクロ偏析を最小にすることもできる。ミクロ偏析の許容可能なレベルは、単位平方ミリメートル当たり100を超えるノジュールカウント、並びにマルテンサイト及びパーライトを本質的に含まないマトリックス、言い換えると、マトリックス中の5体積未満のマルテンサイト及びパーライトの含有率を達成することによって示される。他方、共晶セル境界における過大なミクロ偏析は、冷却速度が不充分な場合、低いノジュールカウント及び高いパーライト割合により、又は低いノジュールカウント並びに等温オーステンパリング中のオーステナイトの不充分な安定化に起因するマトリックス中の過大なマルテンサイト含有率5体積超及び低いオースフェライト含有率85体積未満により示すことができる。遠心鋳造は急速凝固鋳造技術の注目に値する一例である。当技術分野で公知のように、遠心鋳造では、一般に、図3に示されているようにその長手方向の軸22の回りで回転する円筒形状の金型20の内部に合金の融解物を配置する。金型20は融解合金24が金型20の内面に対して半径方向外方へ押し付けられるように充分なスピードで回転し、その金型の内面で合金は急速に凝固して、合金が金型20により急速に冷却される結果として微粒子状鋳造物を実現する。有利なことに、この急速凝固プロセスはまた、増大した核形成及び黒鉛の遅い成長のために高い黒鉛ノジュールカウントを促進し、同時に合金化成分の粒界への偏析の機会を制限する。金型20の適切な回転スピードは、例えば、金型20の内径及び鋳造物に所望の厚さに応じて変化する。金型20の回転のため、遠心鋳造技術で製造される鋳造物は一般に軸対称である。従来、遠心鋳造した延性鉄部品は通例、都市上水道、下水道などの配管のような軸対称の幾何学を有する非臨界的用途に限られていた。このような配管は通例オーステンパリング処理の対象として考えられていなかった。しかしながら、本発明では、遠心鋳造された部品の急速凝固中に生成することができる微細なミクロ組織を利用して、主軸18の所望の性質を得る。急速凝固速度を達成することができる他の鋳造技術、例えば、本発明で必要とされる微細なミクロ組織、低下した程度のミクロ偏析、及び高い黒鉛ノジュールカウントを得るのに必要な高い凝固速度を達成するように改変された永久金型及び砂型鋳造技術も本発明の範囲内であり、その結果オーステンパリング中に所望の応答、すなわち、主にオースフェライトであり、マルテンサイト及びパーライトを本質的に含まない、より好ましくは完全なオースフェライト変態であり、マルテンサイトのような脆性の相のないマトリックスが得られることに留意されたい。しかしながら、従来の永久金型及び砂型鋳造技術では、特に主軸18に対して所望の上記の断面の厚さを考えると、本発明で使用する充分に急速な凝固速度を達成することができない点に留意されたい。オーステンパリング処理を受ける前に、鋳造物を、例えば約450°C~約750°Cの温度で、炭化物及び/又はパーライトを排除しマトリックス中に均一な炭素含有量を提供するのに充分な時間、焼きなましてもよい。適切な焼き鈍し処理は約2~約10時間であると考えられるが、より短いか又はより長い持続時間も応力緩和と焼き鈍しの両方を達成するために本発明の範囲内である。鋳造及び、使用する場合は任意の焼き鈍しの後、延性鉄鋳造物はオーステンパリング熱処理サイクルを受けるが、このサイクルは、図4に示されているように、炭素を含有するオーステナイトの単一相マトリックスを有するミクロ組織を生成するのに充分な時間オーステナイト化温度Tγに加熱することを含んでいる。かかる処理では、約815°C~約980°Cのオーステナイト化温度に加熱し、鋳造物をそのオーステナイト化温度に約1~約3時間の時間保持することを必要とし得る。その後、鋳造物を適切な焼き入れ媒体中で直接焼き入れして鋳造物をオーステナイト化温度からオーステンパリング温度TAに冷却する。当技術分野で公知のように、オーステンパリング温度は、鋳造物中のマルテンサイトの生成を回避するために延性鉄合金のマルテンサイト開始温度より高い。本発明で使用するのに適したオーステンパリング温度は約230°C~約400°Cの範囲であると考えられ、オーステンパリング温度は約1~約4時間の間保持し得るが、より高いか又はより低い温度及びより長いか又は短い持続時間も予測できる。オーステンパリング温度で、鋳造物は、もとのオーステナイトFCCγ-鉄がフェライトBCCα-鉄及び高炭素安定化オーステナイトに変わるオースフェライト変態を受ける。一般に、高いオーステンパリング温度は疲労強度と延性を増進し、一方低いオーステンパリング温度は強度と耐摩耗性を増進する。従って、オーステンパリング温度は、主軸の個々の要件に応じて、主軸18のある種の性質を増進するように選択することができる。ここで、焼き入れ方法及び焼き入れ速度の重要性にも留意するべきである。鋳造物をオーステナイト化温度からオーステンパリング温度に冷却するのに使用する装置は、オーステンパリングプロセスの動力学を助長すると共に断面の厚さ全体にわたる完全な変態を促進するように最適化することにより、脆性の相を形成する傾向を制限することができる。特に、装置は、鋳造物から焼き入れ媒体通例塩浴であるへのより効率的な熱伝達を促進するのが好ましい。従って、従来の塩浴の改変及び代替を用いて、オースフェライト変態を潜在的に増進することができよう。かかる改変及び代替はまた、好ましい特性微細な結晶粒子ミクロ組織、高い黒鉛ノジュールカウント、及び最小のミクロ偏析の1以上が不完全になる鋳造プロセスの短所を補うことができる可能性もある。いずれにしても、鋳造物は、パーライト生成を回避するほど十分に速く、例えば少なくとも5.5°C/分の速度で焼き入れする。最小の焼き入れ速度は、部分的に、どのくらい多くのニッケル、モリブデン、銅、等が合金中に存在するかどうかに依存する。オーステンパリング浸漬の後、鋳造物は室温まで放冷することができる。得られるオーステンパリングされた鋳造物は、全体が硬化しており、全体でなくても主にオースフェライトであって完全ではなくてもマルテンサイトとパーライトを殆ど含まないマトリックスからなるミクロ組織を有することを特徴とする。遠心鋳造法を使用して鋳造物を形成する場合、その鋳造物は金型20との界面付近により微細な結晶粒子組織を有する傾向があり、これは有利なことにオーステンパリング熱処理中鋳造物の外周面付近でオーステンパリング応答を促進する。結果として、より高い構造要件が通例必要とされる主軸18の外周面付近で、強度と靱性を含めて、鋳造物の所望の機械的性質をより容易に達成することができる。上記のようにして製造された主軸18は、低合金鋼と競合することができる強度-靱性の組合せを示すことができる一方で、重量低減及びコスト削減の可能性と共により良好な耐摩耗性並びにより良好な振動及びノイズ減衰のような潜在的な利点を提供すると考えられる。オーステンパリングされて全体が硬化した軸18の機械加工性は熱処理された鋼に匹敵し得る。しかしながら、軸18はまた、焼き入れ及び焼き戻し操作によって製造される同様な大きさ及びデザインの軸と比較して、より小さくより予測可能な成長を示し得る。結果として、オーステンパリング中に起こる寸法の変化を正確に予測して、必要な最終機械加工作業の量を制限することができる。その結果、大方の機械加工は鋳造の直後鋳造物がまだ比較的軟らかいうちに行うことができる。好ましい実施形態に関連して本発明を説明して来たが、明らかに当業者は他の形態を採用することができよう。従って、本発明の技術的範囲は特許請求の範囲によってのみ限定されるべきである。