"下記第1塗布工程、第2塗布工程および硬化工程を順次実施し、ガラス基板の一方の面側に硬化塗膜を形成する塗装物品の製造方法。第1塗布工程:ガラス基板の一方の面側に、第1の塗料を塗布して第1の塗布層を形成する工程。第2塗布工程:前記第1の塗布層上に、第2の塗料を塗布し、前記第1の塗布層との硬化温度の差が30°C以内の第2の塗布層を形成する工程。硬化工程:前記第1の塗布層および第2の塗布層を加熱し、前記第1の塗布層および第2の塗布層を同時に硬化させて硬化塗膜を形成する工程。前記第1の塗料および第2の塗料をカーテンフローコート法により塗布する請求項1に記載の塗装物品の製造方法。前記第1の塗料が芳香族アミン、脂肪族アミン、アミドポリアミン、ポリアミドからなる群から選ばれる少なくとも1種のアミン触媒、カルボン酸塩、スルホン酸塩、リン酸塩からなる群から選ばれる少なくとも1種のブレンステッド酸触媒、または、オクチル酸錫、トリブチル錫ジラウレート、ジブチル錫ジラウレートからなる群から選ばれる少なくとも1種のルイス酸触媒を含有し、前記第2の塗料が芳香族アミン、脂肪族アミン、アミドポリアミン、ポリアミドからなる群から選ばれる少なくとも1種のアミン触媒、カルボン酸塩、スルホン酸塩、リン酸塩からなる群から選ばれる少なくとも1種のブレンステッド酸触媒、または、オクチル酸錫、トリブチル錫ジラウレート、ジブチル錫ジラウレートからなる群から選ばれる少なくとも1種のルイス酸触媒を含有する請求項1または2に記載の塗装物品の製造方法。前記ガラス基板の厚みが0.5~10mmである請求項1~3のいずれか一項に記載の塗装物品の製造方法。一方の面に反射層を有するガラス基板の前記反射層の表面に請求項1~4のいずれか一項に記載の製造方法により硬化塗膜を形成する鏡の製造方法。前記反射層が、金属および金属酸化物からなる群から選ばれる少なくとも1種からなる反射層である請求項5に記載の鏡の製造方法。しかし、ガラス基板上に硬化塗膜を有する塗装物品を2コート1ベーク法で製造すると、形成される硬化塗膜にクラックが生じることがある。本発明は、2コート1ベーク法によってガラス基板上に硬化塗膜を形成する際、該硬化塗膜にクラックが生じることを抑制できる塗装物品の製造方法、および鏡の製造方法の提供を目的とする。本発明は、前記課題を解決するために以下の構成を採用した。[1]下記第1塗布工程、第2塗布工程および硬化工程を順次実施し、ガラス基板の一方の面側に硬化塗膜を形成する塗装物品の製造方法。第1塗布工程:ガラス基板の一方の面側に、第1の塗料を塗布して第1の塗布層を形成する工程。第2塗布工程:前記第1の塗布層上に、第2の塗料を塗布し、前記第1の塗布層との硬化温度の差が30°C以内の第2の塗布層を形成する工程。硬化工程:前記第1の塗布層および第2の塗布層を加熱し、前記第1の塗布層および第2の塗布層を同時に硬化させて硬化塗膜を形成する工程。[2]前記第1の塗料および第2の塗料をカーテンフローコート法により塗布する[1]に記載の塗装物品の製造方法。[3]前記第1の塗料が芳香族アミン、脂肪族アミン、アミドポリアミン、ポリアミドからなる群から選ばれる少なくとも1種のアミン触媒、カルボン酸塩、スルホン酸塩、リン酸塩からなる群から選ばれる少なくとも1種のブレンステッド酸触媒、または、オクチル酸錫、トリブチル錫ジラウレート、ジブチル錫ジラウレートからなる群から選ばれる少なくとも1種のルイス酸触媒を含有し、前記第2の塗料が芳香族アミン、脂肪族アミン、アミドポリアミン、ポリアミドからなる群から選ばれる少なくとも1種のアミン触媒、カルボン酸塩、スルホン酸塩、リン酸塩からなる群から選ばれる少なくとも1種のブレンステッド酸触媒、または、オクチル酸錫、トリブチル錫ジラウレート、ジブチル錫ジラウレートからなる群から選ばれる少なくとも1種のルイス酸触媒を含有する[1]または[2]に記載の塗装物品の製造方法。[4]前記ガラス基板の厚みが0.5~10mmである[1]~[3]のいずれか一項に記載の塗装物品の製造方法。[5]一方の面に反射層を有するガラス基板の前記反射層の表面に[1]~[4]のいずれか一項に記載の製造方法により硬化塗膜を形成する鏡の製造方法。[6]前記反射層が、金属および金属酸化物からなる群から選ばれる少なくとも1種からなる反射層である[5]に記載の鏡の製造方法。本発明の塗装物品の製造方法によれば、2コート1ベーク法による塗装物品の製造において、ガラス基板上に硬化塗膜を形成する際、該硬化塗膜にクラックが生じることを抑制できる。また、本発明の鏡の製造方法によれば、2コート1ベーク法による鏡の製造において、ガラス基板上に硬化塗膜を形成する際、該硬化塗膜にクラックが生じることを抑制できる。本発明の明細書中では、式1で表される化合物を化合物1と示す。また、メタアクリロイル基とは、メタクリロイル基またはアクリロイル基を意味する。メタアクリル酸についても同様である。本発明の塗装物品の製造方法は、2コート1ベーク法により、ガラス基板上に硬化塗膜を形成する方法である。本発明において、ガラス基板の一方の面側に硬化塗膜を形成するとは、ガラス基板の一方の表面に直接硬化塗膜を形成する形態に加え、ガラス基板の表面に反射層等の他の層を形成し、該他の層の表面に硬化塗膜を形成することで、ガラス基板の一方の面側に間接的に硬化塗膜を形成する形態も含む。以下、本発明の塗装物品の製造方法の一例として、図1~3に基づいて、一方の面に反射層を有するガラス基板の前記反射層の表面に、2コート1ベーク法により2層の硬化塗膜を形成して鏡を製造する方法について詳細に説明する。つまり、この例は、ガラス基板の一方の面側に間接的に硬化塗膜を形成する例である。本実施形態の鏡の製造方法は、下記第1塗布工程、第2塗布工程および硬化工程を順次実施する方法である。第1塗布工程:図1に示すように、一方の面に反射層14を有するガラス基板12の反射層14の表面に、第1の塗料を塗布して第1の塗布層16Aを形成する工程。第2塗布工程:図2に示すように、第1の塗布層16A上に、第2の塗料を塗布して、第1の塗布層16Aとの硬化温度の差が30°C以内の第2の塗布層18Aを形成する工程。硬化工程:第1の塗布層16Aおよび第2の塗布層18Aを加熱し、第1の塗布層16Aおよび第2の塗布層18Aを同時に硬化させて、図3に示すように、第1の硬化塗膜16および第2の硬化塗膜18以下、これらをまとめて複層塗膜ということがある。を形成して鏡10を得る工程。つまり、一方の面に反射層14を有するガラス基板12の反射層14の表面に、未硬化の第1の塗布層16Aおよび未硬化の第2の塗布層18Aを、順次ウェットオンウェットで形成し、その後、これら2層の未硬化の塗布層を一度に焼付けて硬化させる、いわゆる2コート1ベーク法である。なお、鏡10は、反射層14におけるガラス基板12側の面が、光を反射する反射面となる。[第1塗布工程]図1に示すように、一方の面に反射層14を有するガラス基板12からなる反射層14の表面に、第1の塗料を塗布して第1の塗布層16Aを形成する。第1の塗料の塗布方法としては、例えば、刷毛、ローラ、スプレー、フローコータ、アプリケータ等を使用する方法が挙げられる。なかでも、鏡10の生産性、第1の塗布層16Aの膜厚制御のしやすさから、フローコータでの塗布が好ましく、カーテンフローコート法が特に好ましい。第1の塗布層16Aの乾燥膜厚は、10~100μmが好ましく、10~50μmがより好ましい。第1の塗布層16Aの膜厚が前記下限値以上であれば、下地隠蔽性が充分に得られやすく、反射層14の防錆効果が得られやすい。また、第1の塗布層16Aの膜厚が前記上限値以下であれば、第1の塗料が流動し難いので、塗膜ムラが発生し難い。第1の塗布層16Aの硬化温度、すなわち第1の塗布層16Aの硬化反応が進行する温度は、10~150°C以下が好ましく、20~120°Cが好ましい。第1の塗布層16Aの硬化温度が前記下限値以上であれば、未反応物の塗膜中への残留が少なくなる。第1の塗布層16Aの硬化温度が前記上限値以下であれば、塗膜の硬化が速やかに進行することで、塗膜物性の低下が少ない。第1の塗布層16Aの硬化温度は、後述する樹脂成分、硬化剤、硬化触媒の種類、つまり第1の塗布層16Aの硬化系を選択すること等により適宜調整できる。本発明における塗布層の硬化温度は、粘度粘弾性測定装置例えば、英弘精機株製、製品名:粘度粘弾性測定装置レオストレス6000により、昇温速度10°C/分の条件で、昇温させたときに、粘度が急激に変化する温度を硬化温度として定義する。ガラス基板ガラス基板12の形状は、平板状であってもよく、反射層14側が凹状となるように湾曲した形状であってもよい。ガラス基板12の材質としては、鏡用の公知のガラスが使用でき、例えば、ソーダライムガラス等が挙げられる。鏡10を太陽熱集熱システムに用いられる鏡等の用途で用いる場合は、砂漠等の屋外で使用され、砂等の衝突により破損する可能性があるので、ガラス基板12は強化ガラスがより好ましい。ガラス基板12の厚みの下限は、強度の点から、0.1mmが好ましく、0.5mmがより好ましい。また、ガラス基板12の厚みの上限は、熱伝導度の点から、10.0mmが好ましく、5.0mmがより好ましい。ガラス基板12は、一方の面に反射層14を有している。反射層14としては、金属および金属酸化物からなる群から選ばれる少なくとも1種からなる反射層が好ましい。反射層14を形成する金属、金属酸化物は、反射層とした時に高い反射率を確保できるものであれば特に限定されない。反射層14が金属からなる場合、該金属としては、チタン、モリブデン、マンガン、アルミニウム、銀、銅、金およびニッケルからなる群から選ばれる少なくとも1種の元素を含有することが好ましく、特に銀を含有することが好ましい。銀にクロムまたはチタン等の金属を混在させ、耐食性を高めてもよい。その場合の反射層14における銀の含有量は、60質量以上が好ましく、100質量が特に好ましい。反射層14が金属酸化物からなる場合、該金属酸化物は1種でもよく、2種以上を組み合わせて用いてもよい。反射層14を形成する金属酸化物としては、酸化チタンが好ましい。また、反射層14は、金属と金属酸化物を共に含む層であってもよい。反射層14の厚みは、300~1500mg/m2が好ましい。反射層14は、ガラス基板12の一方の面に、スパッタリング、または銀鏡反応等の化学反応を利用する方法等、公知の方法で形成できる。反射層14は、1層でもよく、2層以上であってもよい。反射層14上には、反射層14を保護する目的で、さらに金属保護層を設けてもよい。特に、海岸付近等の大気中の塩分濃度が高い地域に鏡10を設置する場合には、優れた防食性が要求されることから、反射層14上に金属保護層を設けることが好ましい。金属保護層を形成する金属としては、銅、ニッケル、ニッケル合金、スズ、スズ合金等が挙げられ、化学的安定性に優れ、防食効果が高く、反射層との密着性に優れる銅が好ましい。第1の塗料第1の塗料は、第1の硬化塗膜16を形成するための塗料であり、例えば、樹脂成分、顔料および溶剤を必須成分として含み、必要に応じて硬化剤、硬化触媒、レオロジーコントロール剤等の他の成分を含む溶剤系の塗料組成物が挙げられる。樹脂成分としては、アクリル樹脂、ポリエステル樹脂、ポリウレタン樹脂、アルキッド樹脂、フッ素樹脂、エポキシ樹脂、ポリエーテル樹脂等が挙げられる。なかでも、反射層14もしくは金属保護層との密着性が優れることから、アクリル樹脂、アルキッド樹脂、ポリウレタン樹脂、エポキシ樹脂が好ましく、耐湿性が優れ、顔料の溶出を抑制しやすいことから、エポキシ樹脂がより好ましい。第1の塗料に含まれる樹脂成分は、1種であってもよく、2種以上であってもよい。第1の塗料に含まれる顔料としては、防錆顔料、着色顔料および体質顔料からなる群から選ばれる少なくとも1種が好ましい。防錆顔料は、反射層14の腐食や変質を防止するための顔料である。防錆顔料は、環境への負荷が少ない無鉛防錆顔料が好ましい。無鉛防錆顔料としては、シアナミド亜鉛、酸化亜鉛、リン酸亜鉛、リン酸カルシウムマグネシウム、モリブデン酸亜鉛、ホウ酸バリウム、シアナミド亜鉛カルシウム等が挙げられる。着色顔料は、塗膜を着色するための顔料である。着色顔料としては、酸化チタン、カーボンブラック、酸化鉄、フタロシアニンブルー、フタロシアニングリーン、キナクリドン、イソインドリノン、ベンズイミダゾロン、ジオキサジン等が挙げられる。体質顔料は、塗膜の硬度を向上させ、かつ、塗膜の厚みを増すための顔料である。また、ガラスと一緒に切断された場合に、切断面をきれいにできることからも配合することが好ましい。体質顔料としては、タルク、硫酸バリウム、マイカ、炭酸カルシウム等が挙げられる。第1の塗料に含まれる顔料は、1種であってもよく、2種以上であってもよい。第1の塗料は、顔料と樹脂成分を、顔料/樹脂成分質量比=0.5~5.0の範囲で含有することが好ましい。顔料/樹脂成分質量比の下限は、耐水性試験、耐温水性試験において塗膜にブリスターが発生しにくく、塩水噴霧試験において反射層にさびが発生しにくいことから、0.5が好ましく、0.7がより好ましく、1.0がさらに好ましい。顔料/樹脂成分質量比の上限は、第1の硬化塗膜16と反射層14との密着性が良好となり、耐薬品性や耐湿性が低下しにくく、かつ、反射面のシケが発生しにくいことから、5.0が好ましく、4.5がより好ましく、4.0がさらに好ましい。第1の塗料は、前記樹脂成分が自己硬化性をもたらす架橋性基を有しない場合、前記樹脂成分と架橋反応して化学結合架橋を形成する硬化剤を含有させることが好ましい。硬化剤は、前記樹脂成分の種類に応じて適宜選定すればよい。硬化剤としては、ブロック化イソシアネート系硬化剤、アミノ樹脂、オルガノシラン等が挙げられる。第1の塗料に含まれる硬化剤は、1種であってもよく、2種以上であってもよい。ブロック化イソシアネート系硬化剤は、多価イソシアネート化合物のイソシアネート基が保護された硬化剤である。例えば、多価イソシアネート化合物のイソシアネート基が、加熱等により脱保護できる基で保護された化合物等が挙げられる。具体的には、多価イソシアネート化合物に、アルコール、カプロラクタム、MEKオキシム、有機酸エステル等の公知のブロック剤を反応させてイソシアネート基を保護した化合物等が挙げられる。多価イソシアネート化合物とは、2個以上のイソシアネート基を有する化合物である。前記多価イソシアネート化合物としては、例えば、エチレンジイソシアネート、プロピレンジイソシアネート、テトラメチレンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート、ヘキサメチレントリイソシアネート、リジンジイソシアネート等の脂肪族多価イソシアネート化合物;イソホロンジイソシアネート、ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート、ジイソシアネートメチルシクロヘキサン等の脂環族多価イソシアネート化合物;m-キシレンジイソシアネート、p-キシレンジイソシアネート等の無黄変性芳香族イソシアネート化合物等が挙げられる。なかでも、ヘキサメチレンジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート等の無黄変性の多価イソシアネート化合物が好ましい。多価イソシアネート化合物としては、その変性体も使用できる。多価イソシアネート化合物の変性体としては、例えば、ウレタン変性体、ウレア変性体、イソシアヌレート変性体、ビューレット変性体、アロファネート変性体、カルボジイミド変性体等が挙げられる。なかでも、イソシアヌレート変性体、ビューレット変性体、ウレタン変性体が好ましく、イソシアヌレート変性体、ビューレット変性体がより好ましい。ブロック化イソシアネート系硬化剤は、1種を単独で使用してもよく、2種以上を併用してもよい。アミノ樹脂としては、例えば、メラミン樹脂、グアナミン樹脂、スルホアミド樹脂、尿素樹脂、アニリン樹脂等が挙げられる。なかでも、硬化速度が速い点で、メラミン樹脂が好ましい。メラミン樹脂としては、例えば、アルキルエーテル化されたメラミン樹脂等が挙げられる。なかでも、メチロール化および/またはブチロール化されたメラミン樹脂がより好ましい。アミノ樹脂は、1種を単独で使用してもよく、2種以上を併用してもよい。オルガノシランとしては、化合物1が好ましい。R14-kSiOR2k1。ただし、前記式1中、R1およびR2はそれぞれ独立に、炭素数1~10の1価の炭化水素基、kは2~4の整数を示す。R1は、炭素数1~10の1価の炭化水素基であり、該炭化水素基は置換基を有していてもよい。すなわち、R1の1価の炭化水素基の水素原子の一部または全部が置換基で置換されていてもよい。該置換基はハロゲン原子が好ましく、フッ素原子がより好ましい。R1としては、メチル基、エチル基、ヘキシル基、デシル基、フェニル基、トリフルオロプロピル基が好ましい。化合物1中にR1が複数存在する場合、原料の供給性の点から、複数のR1が互いに同じであることが好ましい。ただし、複数のR1は互いに異なっていてもよい。R2は、炭素数1~10の1価の炭化水素基であり、メチル基またはエチル基が好ましく、メチル基が特に好ましい。化合物1中にR2が複数存在する場合、アルコキシ基の反応性が同じになって塗膜を均一に形成しやすい点から、複数のR2が互いに同じであることが好ましい。ただし、複数のR2は互いに異なっていてもよい。化合物1におけるkは、2~4の整数であり、3または4が好ましい。化合物1の具体例としては、例えば、テトラメトキシシラン、テトラエトキシシラン、テトライソプロポキシシラン等の4官能性アルコキシシラン;メチルトリメトキシシラン、メチルトリエトキシシラン、フェニルトリメトキシシラン、フェニルトリエトキシシラン、ヘキシルトリメトキシシラン、ヘキシルトリエトキシシラン、デシルトリメトキシシラン、トリフルオロプロピルトリメトキシシラン等の3官能性アルコキシシラン;ジメチルジメトキシシラン、ジフェニルジメトキシシラン、ジメチルジエトキシシラン、ジフェニルジエトキシシラン等の2官能性アルコキシシラン等が挙げられる。なかでも、硬化速度、および得られる硬化塗膜の物性の点から、テトラメトキシシラン、テトラエトキシシラン、メチルトリメトキシシラン、メチルトリエトキシシラン、フェニルトリメトキシシランが好ましい。オルガノシランは、1種を単独で使用してもよく、2種以上を併用してもよい。化合物1は、部分的に加水分解されて縮合した部分加水分解縮合物として使用してもよい。該部分加水分解縮合物は、前記化合物1を、分子中に2以上の加水分解性基-OR2基が残るように、部分的に加水分解して縮合することで得られる化合物である。該部分加水分解縮合物の全体構造は明らかではないが、-Si-O-結合からなる骨格とアルコキシ基からなるポリ珪酸エステルであって、その骨格は、直鎖状であってもよく、分岐鎖状であってもよく、環状構造であってもよい。化合物1の部分加水分解縮合物は、縮合度が低いほど好ましい。部分加水分解縮合物の縮合度が低いほど、前記樹脂成分との相溶性が向上する。また、形成される硬化塗膜と該硬化塗膜が形成される基材の層反射層等。の熱膨張係数がより近くなり、熱による膨張、収縮に起因する硬化塗膜の基材からの剥離が起き難くなる。化合物1の部分加水分解縮合物を製造する方法は、特に限定されず、公知の部分加水分解縮合物の製造方法を採用できる。例えば、化合物1に、水、酸、および溶剤の少なくとも1種を加え、部分的に加水分解縮合させる方法が挙げられる。化合物1の部分加水分解縮合物としては、縮合度、構造、アルコキシ基の種類が異なるものが市販されており、例えば、商品名KR-500、KR-510、KR-213以上、信越化学工業社製、商品名MKCシリケートMS51、MKCシリケートMS56以上、三菱化学社製、商品名Mシリケート51、エチルシリケート40、エチルシリケート45以上、多摩化学工業社製等の有効シリカ分が28~70質量程度である縮合物;該縮合物をエタノールもしくはイソプロパノールに溶解した商品名HAS-1、HAS-6、HAS-10以上、コルコート社製等が挙げられる。前記有効シリカ分とは、製品中に含まれるポリアルキルシリケートを100質量としたときの、SiO2換算としてのシリカの含有量を示す値である。化合物1の部分加水分解縮合物は、1種を単独で使用してもよく、2種以上を併用してもよい。第1の塗料中の硬化剤の含有量は、樹脂成分100質量部に対して、1.0~150.0質量部が好ましく、5.0~100.0質量部がより好ましい。硬化剤の含有量の前記下限値以上であれば、樹脂成分を充分に架橋しやすい。また、硬化剤の含有量が前記上限値以下であれば、未反応の硬化剤が硬化塗膜に残留して硬化塗膜の性能に悪影響を及ぼすのを抑制しやすい。第1の塗料は、硬化反応を促進し、硬化物である第1の硬化塗膜16に良好な化学性能および物理性能を付与させる目的で、硬化触媒を含有させることが好ましい。特に、低温において短時間で硬化させる場合には、硬化触媒を含有させることが好ましい。硬化触媒としては、例えば、アミン触媒を使用する場合、芳香族アミン、脂肪族アミン、アミドポリアミン、ポリアミド、イミダゾール、アミノトリアゾール、ジシアンジアミドからなる群から選ばれる少なくとも1種のアミン触媒が好ましい。硬化剤にブロック化イソシアネート系硬化剤を使用する場合、オクチル酸錫、トリブチル錫ジラウレート、ジブチル錫ジラウレートからなる群から選ばれる少なくとも1種のルイス酸触媒が好ましい。硬化剤にアミノ樹脂を使用する場合、ブロック化した酸触媒が好ましい。ブロック化した酸触媒としては、カルボン酸塩、スルホン酸塩、リン酸塩からなる群から選ばれる少なくとも1種のブレンステッド酸触媒が好ましい。塩としてはアミン塩等が挙げられる。また、ドデシルベンゼンスルホン酸のジエタノールアミン塩、トリエチルアミン塩等の高級アルキル置換スルホン酸アミン塩も好ましい。硬化剤にオルガノシランを使用する場合、リン酸モノエステル、リン酸ジエステル等の酸性リン酸エステル類;ホウ酸モノエステル、ホウ酸ジエステル等の酸性ホウ酸エステル類等が挙げられる。第1の塗料に含まれる硬化触媒は、1種であってもよく、2種以上であってもよい。第1の塗料中の硬化触媒の含有量は、顔料以外の固形分の総量100質量部に対して、0.0001~10.0質量部が好ましい。硬化触媒の含有量が0.0001質量部以上であれば、触媒効果が充分に得られやすい。硬化触媒の含有量が10.0質量部以下であれば、残存する硬化触媒が第1の硬化塗膜16に悪影響を及ぼし難く、耐熱性および耐水性が向上する。第1の塗料に含まれる溶剤としては、第1の塗料の各成分を溶解または分散できるものであれば特に限定されない。例えば、特に限定されず、キシレン、トルエン等の芳香族化合物;メチルエチルケトン、メチルイソブチルケトン等のカルボニル化合物;酢酸ブチル、酢酸アミル等の酢酸エステル類;プロピレングリコールモノメチルエーテル等のプロピレングリコールアルキルエーテル類等が挙げられる。第1の塗料に含まれる溶剤は、1種であってもよく、2種以上であってもよい。第1の塗料100質量中の溶剤の含有量は、3~60質量が好ましく、5~40がより好ましい。溶剤の含有量が前記下限値以上であれば、第1の塗料の粘度が高くなりなりすぎず、塗膜外観が向上する。また、溶剤の含有量が前記上限値以下であれば、硬化工程で第2の硬化塗膜18に発泡跡が発生しにくい。第1の塗料の降伏値は、0.5~5.0Paが好ましく、0.7~3.0Paがより好ましい。第1の塗料の降伏値が前記下限値以上であれば、第1の塗料がガラス面へまわりこむことが少なくなり、適度にガラスエッジ部が塗装されやすい。第1の塗料の降伏値が前記上限値以下であれば、第1の塗料を均一に塗装しやすくなる。なお、本発明における塗料の降伏値は、回転粘度計を用いて、25°Cでずり速度とずり応力を測定し、それらずり速度とずり応力のキャッソンプロットにより、ずり速度をゼロに外挿したときのずり応力の値として求められる。第1の塗料の降伏値は、レオロジーコントロール剤により調整することが好ましい。レオロジーコントロール剤としては、例えば、脂肪酸アミド、ベントナイト、有機変性ベントナイト、長鎖脂肪酸エステル、尿素ワックス、ポリオレフィンワックス、ポリエチレンオキサイド、マイクロゲル等が挙げられる。なかでも、芳香族系、ケトン系、エステル系等の溶剤によって容易に膨潤し、少量の添加で塗料の降伏値を調整できることから、脂肪酸アミドが好ましい。レオロジーコントロール剤は、商品名ターレンまたは商品名フローノンいずれも共栄社化学社製、商品名ディスパロン楠本化成社製、商品名CERAFAKBYK-Chemie社製、商品名BENTONERHEOX社製等の商品名で市販されている。第1の塗料に含まれるレオロジーコントロール剤は、1種であってもよく、2種以上であってもよい。第1の塗料がレオロジーコントロール剤を含む場合、レオロジーコントロール剤の含有量は、第1の塗料100質量中、0.05~15.0質量が好ましく、0.1~10.0質量がより好ましく、0.3~7.0質量がさらに好ましい。レオロジーコントロール剤の含有量が前記下限値以上であれば、必要とする降伏値が充分に発現されやすい。レオロジーコントロール剤の含有量が前記上限値以下であれば、第1の塗料の粘度が高くなりなりすぎず、塗膜外観が向上する。レオロジーコントロール剤の配合方法としては、樹脂成分、溶剤、顔料等が配合された塗料の主剤に添加した後、混練機、分散機等で分散または撹拌する方法が挙げられる。また、第1の塗料には、目的に応じて、前記硬化剤、硬化触媒、レオロジーコントロール剤以外の他の添加剤を適宜配合してもよい。他の添加剤としては、ヒンダードアミン系光安定剤等の光安定剤;ベンゾフェノン系化合物、ベンゾトリアゾール系化合物、トリアジン系化合物、シアノアクリレート系化合物等の有機系の紫外線吸収剤;酸化亜鉛、酸化セリウム等の無機系の紫外線吸収剤;超微粉合成シリカ等のつや消し剤;ノニオン系、カチオン系、またはアニオン系の界面活性剤;レベリング剤;充填剤;熱安定剤;増粘剤;分散剤;帯電防止剤;等が挙げられる。第1の塗料の比重は、1.1~2.0が好ましく、1.2~1.5がより好ましい。第1の塗料の比重が前記下限値以上であれば、カーテンフローコート法による塗布においてカーテンフロー性が良好となり、カーテン切れやピンホールの発生を抑制しやすい。また、第1の塗料の比重が前記上限値以下であれば、塗りムラが少なく、均一な膜厚としやすい。第1の塗料は、ボールミル、ペイントシェーカー、サンドミル、ジェットミル、ロッキングミル、アトライター、三本ロール、ニーダー等の通常の塗料化に用いられる種々の機器を使用して製造できる。第1塗布工程で第1の塗布層16Aを形成した後は、第2塗布工程の前に、第1の塗布層16Aの硬化温度より低い温度でプレヒートを行ってもよい。プレヒートを行うことで、第1の塗布層16A中の低揮発成分が揮発し、第1の塗布層16Aの降伏値が上がるので、第2塗布工程で第2の塗料を塗布する際に、第1の塗布層16A中に第2の塗料がさらに混入し難くなる。また、硬化工程で、未硬化の第1の塗布層16Aと第2の塗布層18Aを同時に硬化させる際に、第1の硬化塗膜16中の低揮発成分に起因する複層塗膜のワキを抑制しやすくなる。プレヒート温度は、40~110°Cが好ましく、50~100°Cがより好ましい。プレヒート時間は、5秒~10分が好ましく、10秒~5分がより好ましい。[第2塗布工程]図2に示すように、未硬化の第1の塗布層16A上に第2の塗料を塗布して、第1の塗布層16Aとの硬化温度の差が30°C以内の第2の塗布層18Aを形成する。第2の塗料の塗布方法としては、刷毛、ローラ、スプレー、フローコータ、アプリケータ等を使用する方法が挙げられる。なかでも、鏡10の生産性、および第2の硬化塗膜18の膜厚制御のしやすさから、フローコータでの塗布が好ましく、カーテンフローコート法が特に好ましい。第2の塗布層18Aの乾燥膜厚は、5~60μmが好ましく、10~50μmがより好ましい。第2の塗布層18Aの膜厚が前記下限値以上であれば、下地隠蔽性が充分に得られやすく、第1の塗布層16Aからなる塗膜層を紫外線から保護しやすい。また、第2の塗布層18Aの膜厚が前記上限値以下であれば、塗装時にワキあるいはタレ等の不具合が発生することを抑制しやすい。第2の塗布層18Aの硬化温度、すなわち第2の塗布層18Aの硬化反応が進行する温度は、180°C以下が好ましく、30~150°Cが好ましい。第2の塗布層18Aの硬化温度が前記下限値以上であれば、第1の塗布層16Aからの微量の未反応物や希釈溶剤による塗膜の発泡跡が生じにくい。第2の塗布層18Aの硬化温度が前記上限値以下であれば、冬場の製造ラインで、塗膜の硬化不良が発生しにくくなる。第2の塗布層18Aの硬化温度は、後述するフルオロオレフィン系共重合体、硬化剤、硬化触媒の種類、つまり硬化系を選択すること等により適宜調整できる。第1の塗布層16Aの硬化温度と第2の塗布層18Aの硬化温度の差は、30°C以内である。これにより、形成される第1の硬化塗膜16と第2の硬化塗膜18にクラックが生じることを抑制できる。前述したように、従来、2コート1ベーク法にてガラス基板上に硬化塗膜を形成すると、硬化塗膜にクラックが生じることがあった。この問題は、硬化工程において加熱する際に、第1の塗布層と第2の塗布層の硬化速度に差が生じ、硬化収縮に差が生じることが要因であると考えられる。一般に硬化の際の加熱は基板における塗布層の反対側から行われる。ガラスは金属に比べて熱伝導度が小さいことから、ガラス基板上の塗布層は金属板上の塗布層に比べて加熱による温度上昇が緩やかになる。そのため、第1の塗布層の硬化温度と第2の塗布層の硬化温度に差があると、硬化温度が低い方の塗布層がより速く硬化して、硬化の途中で各塗布層間の硬化収縮に差が生じ、クラックが発生すると考えられる。これに対し、本発明では、第1の塗布層16Aと第2の塗布層18Aの硬化温度の差が30°C以内であることで、加熱による温度上昇が緩やかになっても、第1の塗布層16Aの硬化と第2の塗布層18Aの硬化が同程度に進行する。そのため、各塗布層間の硬化収縮が同等となるので、硬化塗膜にクラックが生じることを抑制できる。第1の塗布層16Aと第2の塗布層18Aの硬化温度の差は、硬化塗膜にクラックが生じることを抑制しやすいことから、30°C以内が好ましく、20°C以内がより好ましい。第1の塗布層16Aの硬化温度と第2の塗布層18Aの硬化温度の差を30°C以内とする形態としては、第1の塗料と第2の塗料が同じ硬化系とする形態が好ましい。つまり、第1の塗料と第2の塗料における硬化時の架橋反応が同種の反応とすることが好ましい。具体的には、第1の塗料と第2の塗料に、同種の硬化剤が含有されることが好ましい。第2の塗料第2の塗料としては、例えば、フルオロオレフィン系共重合体以下、共重合体Aという。および溶剤を必須成分として含み、必要に応じて顔料、硬化剤、硬化触媒、レオロジーコントロール剤等の他の成分を含む塗料組成物が挙げられる。第2の塗料は、共重合体Aを含むため、優れた耐候性を有する第2の硬化塗膜18が形成される。共重合体Aは、フルオロオレフィンと、フルオロオレフィンと共重合可能な他の単量体との共重合体である。フルオロオレフィンは、オレフィン炭化水素一般式CnH2nの水素原子の1以上がフッ素原子で置換された化合物である。フルオロオレフィンの炭素数は、2~8が好ましく、2~6がより好ましい。フルオロオレフィンにおけるフッ素原子の数以下、フッ素付加数という。は、2以上が好ましく、3または4がより好ましい。フッ素付加数が2以上であれば、第2の硬化塗膜18の耐候性が向上する。フルオロオレフィンにおいては、フッ素原子で置換されていない水素原子の1以上が塩素原子で置換されていてもよい。フルオロオレフィンは、1種を単独で用いてもよく、2種以上を組み合わせて用いてもよい。フルオロオレフィンとしては、テトラフルオロエチレン、クロロトリフルオロエチレン、ヘキサフルオロプロピレン、フッ化ビニリデンおよびフッ化ビニルからなる群から選ばれる少なくとも1種が好ましく、テトラフルオロエチレン、クロロトリフルオロエチレンがより好ましい。共重合体A中のフルオロオレフィンに基づく重合単位の割合の下限は、第2の硬化塗膜18に充分な耐候性を付与する点から、共重合体Aに含まれる全単位に対して、20モルが好ましく、30モルがより好ましい。また、前記フルオロオレフィンに基づく重合単位の割合の上限は、第1の硬化塗膜16との密着性の点から、80モルが好ましく、70モルがより好ましい。前記他の単量体としては、ビニル系単量体、すなわち、炭素-炭素二重結合を有する化合物が好ましい。ビニル系単量体としては、例えば、ビニルエーテル、アリルエーテル、カルボン酸ビニルエステル、カルボン酸アリルエステル、オレフィン等が挙げられる。ビニルエーテルとしては、例えば、シクロヘキシルビニルエーテル等のシクロアルキルビニルエーテル;ノニルビニルエーテル、2-エチルヘキシルビニルエーテル、ヘキシルビニルエーテル、エチルビニルエーテル、n-ブチルビニルエーテル、t-ブチルビニルエーテル等のアルキルビニルエーテル;等が挙げられる。アリルエーテルとしては、例えば、エチルアリルエーテル、ヘキシルアリルエーテル等のアルキルアリルエーテル等が挙げられる。カルボン酸ビニルエステルまたはカルボン酸アリルエステルとしては、例えば、酢酸、酪酸、ピバリン酸、安息香酸、プロピオン酸等のカルボン酸のビニルエステルまたはアリルエステル等が挙げられる。また、分枝状アルキル基を有するカルボン酸のビニルエステルとして、市販されているベオバ-9、ベオバ-10いずれもシェル化学社製、商品名等を使用してもよい。オレフィン類としては、例えば、エチレン、プロピレン、イソブチレン等が挙げられる。前記他の単量体は、1種を単独で用いてもよく、2種以上を組み合わせて用いてもよい。また、共重合体Aは、第1の硬化塗膜16と第2の硬化塗膜18の密着性が向上する点から、硬化反応性部位を与える架橋性基を有することが好ましい。つまり、架橋性基同士、または硬化剤と反応して架橋結合を形成する架橋性基を有することが好ましい。架橋性基としては、例えば、水酸基、カルボキシル基、加水分解性シリル基、オキセタニル基、エポキシ基、アミノ基等が挙げられる。なかでも、第1の硬化塗膜16と第2の硬化塗膜18の密着性がより優れる点から、水酸基が好ましい。前記架橋性基の導入法としては、前記架橋性基を有する単量体を共重合する方法が挙げられる。水酸基を有する単量体としては、例えば、2-ヒドロキシエチルビニルエーテル、4-ヒドロキシブチルビニルエーテル、シクロヘキサンジオールモノビニルエーテル等のヒドロキシアルキルビニルエーテル;2-ヒドロキシエチルアリルエーテル等のヒドロキシアルキルアリルエーテル;ヒドロキシエチルカルボン酸ビニルエステル等のヒドロキシアルキルビニルエステル;ヒドロキシエチルメタアクリレート等のメタアクリル酸ヒドロキシアルキルエステル等が挙げられる。カルボキシル基を有する単量体としては、例えば、クロトン酸、ウンデセン酸等が挙げられる。加水分解性シリル基を有する単量体としては、例えば、トリエトキシビニルシラン等が挙げられる。オキセタニル基を有する単量体としては、例えば、3-エチル-3-ビニロキシメチルオキセタン、3-メチル-3-メタクリロイルメチルオキセタン等が挙げられる。エポキシ基を有する単量体としては、例えば、グリシジルビニルエーテル、グリシジルアリルエーテル等が挙げられる。アミノ基を有する単量体としては、例えば、アミノプロピルビニルエーテル、アミノプロピルビニルエステル等が挙げられる。また、架橋性基を有する共重合体Aは、重合後の後反応によって架橋性基を導入する方法でも得られる。例えば、カルボン酸ビニルエステルを共重合して得た重合体をケン化することにより水酸基を導入する方法、水酸基を有する単量体を共重合して得た重合体に多価カルボン酸またはその無水物を反応させてカルボキシル基を導入する方法、水酸基を有する単量体を共重合して得た重合体にイソシアネートアルキルアルコキシシランを反応させて加水分解性シリル基を導入する方法、水酸基を有する単量体を共重合して得た重合体に多価イソシアネート化合物を反応させてイソシアネート基を導入する方法等が挙げられる。共重合体Aが水酸基を有する場合、第1の硬化塗膜16と第2の硬化塗膜18の密着性が向上する点から、水酸基価の下限は、5mgKOH/g-樹脂が好ましく、10mgKOH/g-樹脂がより好ましい。また、第2の硬化塗膜18の伸び率がより高くなり、剥離やクラックが発生し難くなる点から、水酸基価の上限は、250mgKOH/g-樹脂が好ましく、200mgKOH/g-樹脂がより好ましい。なお、本発明における共重合体Aの水酸基価単位:mgKOH/g-樹脂は、共重合体Aが溶媒を含まない状態、つまり不揮発分100質量の状態での水酸基価を意味する。共重合体Aの数平均分子量は、2,000~100,000が好ましく、6,000~30,000がより好ましい。共重合体Aの数平均分子量が前記下限値以上であれば、塗膜の耐水性、耐塩水性が良好となる。共重合体Aの数平均分子量が前記上限値以下であれば、塗膜の平滑性が良好となる。共重合体Aとしては、クロロトリフルオロエチレンCTFE、シクロヘキシルビニルエーテルCHVE、アルキルビニルエーテルおよびヒドロキシアルキルビニルエーテルの共重合体;CTFE、アルキルビニルエーテルおよびアリルアルコールの共重合体;CTFE、脂肪族カルボン酸ビニルエステルおよびヒドロキシアルキルビニルエーテルの共重合体;またはこれらの共重合体におけるCTFEの代わりにテトラフルオロエチレンを用いた共重合体;が好ましい。これらは、商品名ルミフロン旭硝子社製、商品名フルオネート大日本インキ化学工業社製、商品名セフラルコートセントラル硝子社製、商品名ザフロン東亜合成社製、商品名ゼッフルダイキン工業社製等の商品名で市販されている。第2の塗料に含まれる共重合体Aは、1種であってもよく、2種以上であってもよい。第2の塗料中の共重合体Aの含有量は、第2の塗料100質量中、1.0~70.0質量が好ましく、3.0~60.0質量がより好ましい。共重合体Aの含有量が前記下限値以上あれば、第2の硬化塗膜18の耐候性が向上する。共重合体Aの含有量が前記上限値以下であれば、第2の塗料を均一に塗布することが容易になる。第2の塗料は、共重合体Aが自己硬化性をもたらす架橋性基を有しない場合、硬化剤を含有させることが好ましい。硬化剤としては、共重合体Aが有する架橋性基と反応して硬化塗膜を形成できるものであればよく、塗料用硬化剤として知られる種々の硬化剤が使用できる。これらの硬化剤の具体例は、前記第1の塗料で挙げたものと同じものが挙げられる。硬化剤としては、ブロック化イソシアネート系硬化剤、アミノ樹脂およびオルガノシランからなる群から選ばれる少なくとも1種が好ましい。第2の塗料に含まれる硬化剤は、1種であってもよく、2種以上であってもよい。本発明の製造方法では、硬化塗膜にクラックが生じることを抑制しやすい点から、第1の塗料と第2の塗料が同じ硬化系であることが好ましい。つまり、第1の塗料と第2の塗料における硬化時の架橋反応が同種の反応であることが好ましい。本発明では、第1の塗料と第2の塗料に、同種の硬化剤が含有されることが好ましく、第1の塗料と第2の塗料の両方に、ブロック化イソシアネート系硬化剤、アミノ樹脂およびオルガノシランからなる群から選ばれる同種の硬化剤が含まれることがより好ましい。第2の塗料中の硬化剤の含有量は、共重合体A100質量部に対して、1.0~60.0質量部が好ましく、5.0~50.0質量部がより好ましい。硬化剤の含有量が前記下限値以上であれば、共重合体Aを充分に架橋しやすい。硬化剤の含有量が前記上限値以下であれば、未反応の硬化剤が第2の硬化塗膜18に残留し、塗膜の性能に影響することを抑制しやすい。第2の塗料に含まれる溶剤としては、特に限定されず、キシレン、トルエン等の芳香族化合物;メチルエチルケトン、メチルイソブチルケトン等のカルボニル化合物;酢酸ブチル、酢酸アミル等の酢酸エステル類;プロピレングリコールモノメチルエーテル等のプロピレングリコールアルキルエーテル類;等が挙げられる。第2の塗料に含まれる溶剤は、1種であってもよく、2種以上であってもよい。第2の塗料100質量中に含まれる溶剤の含有量は、5.0~80.0質量が好ましく、10.0~60.0質量がより好ましい。溶剤の含有量が前記下限値以上であれば、第2の塗料の粘度が充分に低くなりやすく、塗布作業が容易になる。溶剤の含有量が前記上限値以下であれば、溶剤を除去して第2の硬化塗膜18を形成するのが容易になる。第2の塗料は、防錆、着色、補強等を目的として、顔料を含むことが好ましい。顔料としては、防錆顔料、着色顔料および体質顔料からなる群から選ばれる少なくとも1種の顔料が好ましい。防錆顔料、着色顔料および体質顔料は、第1の塗料で説明したものと同じものが挙げられ、好ましい態様も同じである。第1の塗料に含まれる顔料と第2の塗料に含まれる顔料は、同じであってもよく、異なっていてもよい。第2の塗料中の顔料の含有量は、第2の塗料100質量中、1.0~70.0質量が好ましく、3.0~60.0質量がより好ましい。顔料の含有量が前記下限値以上であれば、顔料の機能が得られやすい。顔料の含有量が前記上限値以下であれば、第2の硬化塗膜18が砂等の衝撃で割れたり、傷付いたりし難くなり、かつ、経時での塗膜剥離が発生し難い。第2の塗料は、硬化反応を促進し、第2の硬化塗膜18に良好な化学性能および物理性能を付与させる目的で、硬化触媒を含有させることが好ましい。特に、低温において短時間で硬化させる場合には、硬化触媒を含有させることが好ましい。硬化触媒としては、第1の塗料で挙げたものと同じものが挙げられ、好ましい態様も同じである第2の塗料に含まれる硬化触媒は、1種であってもよく、2種以上であってもよい。第2の塗料中の硬化触媒の含有量は、顔料以外の固形分の総量100質量部に対して、0.00001~10質量部が好ましい。硬化触媒の含有量が0.00001質量部以上であれば、触媒効果が充分に得られやすい。硬化触媒の含有量が10質量部以下であれば、残存した硬化触媒が第2の硬化塗膜18に悪影響を及ぼし難く、耐熱性および耐水性が向上する。第2の塗料の降伏値は、0.5~5.0Paが好ましく、0.7~3.0Paがより好ましい。第2の塗料の降伏値が前記下限値以上であれば、第2の塗料がガラス面へまわりこむことが少なくなり、適度にガラスエッジ部が塗装されやすい。第2の塗料の降伏値が前記上限値以下であれば、第2の塗料を第1の塗布層16A上に均一に塗装しやすくなる。第2の塗料の降伏値は、レオロジーコントロール剤により調整することが好ましい。第2の塗料に含まれるレオロジーコントロール剤としては、第1の塗料で挙げたものと同じものが挙げられ、好ましい態様も同じである。第2の塗料に含まれるレオロジーコントロール剤は、1種であってもよく、2種以上であってもよい。第2の塗料がレオロジーコントロール剤を含む場合、レオロジーコントロール剤の含有量は、第2の塗料100質量中、0.05~15.0質量が好ましく、0.1~10.0質量がより好ましく、0.3~7.0質量がさらに好ましい。レオロジーコントロール剤が前記下限値以上であれば、必要とする降伏値が充分に発現しやすい。また、レオロジーコントロール剤が前記上限値以下であれば、第2の塗料の粘度が高くなりなりすぎず、塗膜外観が向上する。レオロジーコントロール剤の配合方法としては、共重合体A、溶剤、顔料等が配合された塗料の主剤に添加した後、混練機、分散機等で分散または撹拌する方法が挙げられる。また、第2の塗料には、目的に応じて、前記硬化剤、硬化触媒、レオロジーコントロール剤以外の他の添加剤を適宜配合してもよい。硬化触媒としては、第1の塗料で挙げたアミン触媒、ブレンステッド酸触媒、ルイス酸触媒のいずれかが好ましい。本発明では、形成される硬化塗膜にクラックがさらに生じ難くなることから、第1の塗料と第2の塗料とがそれぞれ、芳香族アミン、脂肪族アミン、アミドポリアミン、ポリアミドからなる群から選ばれる少なくとも1種のアミン触媒、カルボン酸塩、スルホン酸塩、リン酸塩からなる群から選ばれる少なくとも1種のブレンステッド酸触媒、または、オクチル酸錫、トリブチル錫ジラウレート、ジブチル錫ジラウレートからなる群から選ばれる少なくとも1種のルイス酸触媒を含有していることが好ましい。第1の塗料中の硬化触媒と第2の塗料中の硬化触媒は相互作用しないことが好ましい。具体的には、第1の塗料中の硬化触媒がアミン触媒の場合には、第2の塗料中の硬化触媒はアミン触媒かルイス酸触媒が特に好ましい。添加剤としては、第1の塗料において他の添加剤として挙げたもの等が挙げられる。また、第1の塗料には多量の無機系材料が配合されることから、第1の硬化塗膜16と第2の硬化塗膜18の密着性を向上させる目的で、第2の塗料にシランカップリング剤を配合してもよい。シランカップリング剤としては、エポキシ基、ビニル基、アミノ基、メタアクリロイル基、スチリル基、メルカプト基、イソシアネート基からなる群から選ばれる少なくとも1種の官能基を有するシランカップリング剤が挙げられる。なかでも、エポキシ基を有するシランカップリング剤が好ましい。第2の塗料の比重は、1.1~2.0が好ましく、1.2~1.5がより好ましい。第2の塗料の比重が前記下限値以上であれば、カーテンフロー性が良好となり、カーテン切れやピンホールの発生を抑制しやすい。また、第2の塗料の比重が前記上限値以下であれば、塗りムラが少なく、均一な膜厚としやすい。第2の塗料は、ボールミル、ペイントシェーカー、サンドミル、ジェットミル、ロッキングミル、アトライター、三本ロール、ニーダー等の通常の塗料化に用いられる種々の機器を使用して製造できる。[硬化工程]第1の塗布層16Aおよび第2の塗布層18Aを加熱し、前記第1の塗布層16Aおよび第2の塗布層18Aを同時に硬化させて、図3に示すように、第1の硬化塗膜16および第2の硬化塗膜18を形成して鏡10を得る。硬化工程における加熱温度は、第1の塗布層16Aと第2の塗布層18Aの硬化反応が進行する温度であればよく、200°C以下が好ましく、120~200°Cがより好ましい。加熱温度が120°C以上であれば、第1の塗布層16Aと第2の塗布層18Aにおいて、架橋が充分に進行し、強靭な複層塗膜が得られやすい。また、加熱温度が200°C以下であれば、第1の塗布層16Aと第2の塗布層18Aの硬化収縮の程度の違いによる外観不良が発生し難い。加熱時間は、加熱温度によっても異なるが、加熱温度が120~200°Cの場合、10秒~5分が好ましい。第1の塗布層16Aおよび第2の塗布層18Aの加熱方法としては、特に制限はなく、密封式硬化炉や連続硬化が可能なトンネル炉等が挙げられる。加熱源は、特に制約されることなく、熱風循環、赤外線加熱、高周波加熱等の方法で行うことができる。なかでも、連続生産性の点でトンネル炉、熱の伝わり方が均一で硬化塗膜が均一になる点から、熱風循環、赤外線加熱が好ましい。第1の硬化塗膜16および第2の硬化塗膜18を合わせた複層塗膜の総膜厚は、15~160μmが好ましく、30~100μmがより好ましい。前記総膜厚が前記下限値以上であれば、反射層14の防錆効果が充分に発揮されやすく、鏡10の反射率の低下を抑制しやすい。前記総膜厚が前記上限値以下であれば、反射層14または金属保護層から複層塗膜が剥離し難い。以上説明した本発明の鏡の製造方法によれば、第1の塗布層と第2の塗布層の硬化温度の差を30°C以内とすることで、硬化時におけるそれら第1の塗布層と第2の塗布層の硬化収縮の差を小さくすることができる。そのため、2コート1ベーク法によって、クラックのない硬化塗膜を有する鏡を安定して製造できる。また、本発明の鏡の製造方法に得られる鏡は、特に前記鏡10のように、第2の硬化塗膜に共重合体Aが含まれる場合、特に優れた耐久性を有する点から、太陽熱を集めて熱エネルギーとして利用する太陽熱集熱システムにおける太陽光を反射する鏡太陽熱集熱用反射鏡として使用することが好ましい。なお、本発明の鏡の製造方法は、前述した方法には限定されない。また、本発明の塗装物品の製造方法は、前記鏡の製造方法には限定されない。以下、実施例を示して本発明を詳細に説明する。ただし、本発明は以下の記載によっては限定されない。例1~例7は製造例であり、例8~11は実施例である。<共重合体Aの製造>[例1]内容積2500mLのステンレス製撹拌機付き耐圧反応器に、キシレンの590gと、エタノールの170gと、4-ヒドロキシブチルビニルエーテルHBVEの129gと、エチルビニルエーテルEVEの206gおよびシクロヘキシルビニルエーテルCHVEの208gと、炭酸カルシウムの11gと、パーブチルパーピバレートPBPVの3.5gとを仕込み、窒素による脱気により液中の溶存酸素を除去した。次に、フルオロオレフィンであるクロロトリフルオロエチレンCTFEの660gを導入して徐々に昇温し、温度65°Cに維持しながら反応を続けた。10時間反応させた後、反応器を水冷して反応を停止した。該反応液を室温まで冷却した後、未反応モノマーをパージし、得られた反応液を珪藻土で濾過して固形物を除去した。次に、キシレンの一部とエタノールを減圧留去により除去し、共重合体Aのキシレン溶液不揮発分60質量を得た。得られた共重合体Aの水酸基価を測定したところ、51.1mgKOH/g-樹脂であった。<第2の塗料α含フッ素塗料の製造>硬化剤:メラミン樹脂[例2]例1で得られた共重合体Aのキシレン溶液不揮発分60質量の16.7gに、顔料である酸化チタン堺化学社製、商品名D-918の40.0g、キシレンの20.0g、酢酸ブチルの23.2gを加え、さらに、直径1mmのガラスビーズの100.0gを加えて、ペイントシェーカーで2時間撹拌した。撹拌後、濾過を行ってガラスビーズを取り除き、顔料組成物を得た。次に、該顔料組成物の31.4gに、前記共重合体Aのキシレン溶液不揮発分60質量の44.0gと、硬化剤であるメチル化メラミン樹脂三井サイテック社製、商品名サイメル303の8.1gと、ブチルアルコールの12.2gと、酢酸ブチルの3.5gと、硬化触媒であるアミン化合物で中和したp-トルエンスルホン酸溶液三井サイテック社製、商品名キャタリスト602の0.8gとをさらに加えて混合し、第2の塗料αを得た。JISK5600-2-4に準拠し、第2の塗料αの比重を測定したところ、1.17であった。E型粘度計を用いて、25°Cの環境下でずり速度とずり応力を測定し、ずり速度とずり応力のキャッソンプロットにより第2の塗料αの降伏値を求めたところ、0.31であった。<第2の塗料β含フッ素塗料の製造>硬化剤:ブロック化イソシアネート[例3]例2と同様にして顔料組成物を得た。次に、該顔料組成物の31.4gに、例1で得た共重合体Aのキシレン溶液不揮発分60質量の44.0gと、硬化剤であるブロック化イソシアネート樹脂住友バイエルウレタン社製、商品名スミジュールBL3175の10.2gと、酢酸ブチルの12.6gと、硬化触媒であるジブチル錫ジラウレートキシレンで4~10倍に希釈して1.8gとしたもの。とをさらに加えて混合し、第2の塗料βを得た。JISK5600-2-4に準拠し、第2の塗料βの比重を測定したところ、1.16であった。E型粘度計を用いて、25°Cの環境下でずり速度とずり応力を測定し、ずり速度とずり応力のキャッソンプロットにより第2の塗料βの降伏値を求めたところ、0.32であった。<第2の塗料γ含フッ素塗料の製造>硬化剤:メラミン樹脂[例4]例2と同様にして顔料組成物を得た。次に、該顔料組成物の51.4gに、例1で得た共重合体Aのキシレン溶液不揮発分60質量の24.0gと、硬化剤であるメチル化メラミン樹脂三井サイテック社製、商品名サイメル303の8.1gと、ブチルアルコールの12.2gと、酢酸ブチルの3.5gと、硬化触媒であるアミン化合物で中和したp-トルエンスルホン酸溶液三井サイテック社製、商品名キャタリスト602の0.8gとをさらに加えて混合し、第2の塗料γを得た。JISK5600-2-4に準拠し、第2の塗料γの比重を測定したところ、1.25であった。E型粘度計を用いて、25°Cの環境下でずり速度とずり応力を測定し、ずり速度とずり応力のキャッソンプロットにより第2の塗料γの降伏値を求めたところ、0.51であった。<第2の塗料δ含フッ素塗料の製造>硬化剤:メラミン樹脂[例5]例2と同様にして顔料組成物を得た。次に、該顔料組成物の51.4gに、例1で得た共重合体Aのキシレン溶液不揮発分60質量の24.0gと、硬化剤であるメチル化メラミン樹脂三井サイテック社製、商品名サイメル303の8.1gと、脂肪酸アミド系レオロジーコントロール剤共栄社化学社製、商品名フローノンSP-1000の2.1gと、ブチルアルコールの10.1gと、酢酸ブチルの3.5gと、硬化触媒であるアミン化合物で中和したp-トルエンスルホン酸溶液三井サイテック社製、商品名キャタリスト602の0.8gとをさらに加えて混合し、第2の塗料δを得た。JISK5600-2-4に準拠し、第2の塗料δの比重を測定したところ、1.25であった。E型粘度計を用いて、25°Cの環境下でずり速度とずり応力を測定し、ずり速度とずり応力のキャッソンプロットにより第2の塗料δの降伏値を求めたところ、0.91であった。<第1の塗料ε防錆塗料の製造>硬化剤:アミン[例6]鉛を含まない変性エポキシ樹脂系塗料用主剤大日本塗料社製、商品名SMCOATDFLEADFREEの100.0gと変性エポキシ樹脂系塗料用硬化剤大日本塗料社製、商品名SMCOATDF硬化剤の15.5gとを、室温で均一になるまで混合し、第1の塗料εを得た。変性エポキシ樹脂系塗料用主剤大日本塗料社製、商品名SMCOATDFLEADFREEは、酸化亜鉛17.0g、酸化第二鉄17.0g、エポキシ樹脂16.6g、低沸点芳香族ナフサ15.0g、カーボンブラック10.0g、エチレングリコールモノブチルエーテル10.0g、1,3,5-トリエチルベンゼン1.5g、キシレン11.0g、エチルベンゼン1.9gから構成されている。JISK5600-2-4に準拠し、第1の塗料εの比重を測定したところ、1.25であった。E型粘度計を用いて、25°Cの環境下でずり速度とずり応力を測定し、ずり速度とずり応力のキャッソンプロットにより第1の塗料εの降伏値を求めたところ、0.97Paであった。<第1の塗料μ防錆塗料の製造>硬化剤:メラミン樹脂[例7]アルキッド樹脂日立化成工業社製、商品名フタルキッド213-60の32.0gと、防錆顔料である塩基性シアナミド亜鉛カルシウムキクチカラー社製、商品名LFボーセイZK-S2の5.0gと、体質顔料であるタルク富士タルク社製、商品名LMR100の13.6gと、体質顔料である硫酸バリウム堺化学工業社製、商品名沈降性硫酸バリウム100の11.0gと、着色顔料である酸化チタン堺化学社製、商品名D-918の3.3gと、キシレンの13.0gと、ブチルアルコールの10.0gとを加え、さらに、直径1mmのガラスビーズの100.0gを加えて、ペイントシェーカーで2時間撹拌した。撹拌後、濾過を行ってガラスビーズを取り除き、顔料組成物を得た。次に、該顔料組成物に、硬化剤であるブチル化メラミン樹脂日立化成工業社製、商品名メラン265の10.5gと、乾燥剤であるナフテン酸コバルト溶液の1.6gとをさらに加えて混合し、第1の塗料μを得た。JISK5600-2-4に準拠し、第1の塗料μの比重を測定したところ、1.23であった。E型粘度計を用いて、25°Cの環境下でずり速度とずり応力を測定し、ずり速度とずり応力のキャッソンプロットにより第1の塗料μの降伏値を求めたところ、0.96であった。<鏡の製造>[例8]ガラス基板の片面に、厚みが1000mg/m2になるように銀メッキ処理を施して反射層銀層を形成し、さらにその反射層上に厚みが100mg/m2になるように銅メッキ処理を施して金属保護層銅層を形成した。次に、前記金属保護層上に、第1の塗料εをカーテンフローコーターにより乾燥塗膜の膜厚が30μmになるように塗布し、第1の塗布層を形成し、60°Cのオーブンで5分間乾燥させた。次に、前記第1の塗布層上に、第2の塗料βをカーテンフローコーターにより乾燥塗膜の膜厚が30μmになるように塗布し、第2の塗布層を形成し、180°Cのオーブンで5分間乾燥硬化させることにより、第1の硬化塗膜防錆塗膜と第2の硬化塗膜含フッ素塗膜を形成して鏡を得た。[例9]第1の塗料εの代わりに、第1の塗料μを使用した以外は、例8と同様にして鏡を得た。[例10]第2の塗料βの代わりに、第2の塗料γを使用し、第1の塗料εの代わりに、第1の塗料μを使用した以外は、例8と同様にして鏡を得た。[例11]第2の塗料βの代わりに、第2の塗料δを使用し、第1の塗料εの代わりに、第1の塗料μを使用した以外は、例8と同様にして鏡を得た。[硬化温度]例8~11における第1の塗布層および第2の塗布層の硬化温度は、以下に示す方法で測定した。粘度粘弾性測定装置英弘精機株製、製品名:粘度粘弾性測定装置レオストレス6000により、昇温速度10°C/分の条件で、昇温させたときに、粘度が急激に変化する温度を硬化温度として測定した。<評価方法>例8~11の鏡への塗装、および、得られた鏡について、以下の方法で評価した。i塗装1.カーテンフロー性第2の塗料含フッ素塗料をカーテンフローコーターで塗装中に、カーテン切れやピンホールの発生がないかを目視評価により実施した。評価は、以下の基準に従って実施した。○:カーテン切れやピンホールの発生が確認されなかった。△:カーテン切れやピンホールの発生が一部で確認された。×:カーテン切れやピンホールの発生が確認された。2.反射面への塗料のまわりこみ第2の塗料をカーテンフローコーターで塗装後、第2の塗料が、反射面側にまわりこんでいるかを目視評価により実施した。評価は、以下の基準に従って実施した。◎:第2の塗料の反射面側へのまわりこみが少なく、適度にエッジがコートされている。○:第2の塗料の反射面側へのまわりこみが一部ある。△:第2の塗料の反射面側へのまわりこみが多く、反射面の洗浄が必要である。ii鏡3.硬化性例8~例11で得られた鏡の硬化塗膜面を、キシレンを含ませたガーゼで、100回こすり、そのときの硬化塗膜の状態を以下の基準で評価した。◎:硬化塗膜の溶解なし。○:硬化塗膜の溶解はないが、傷が入る。△:硬化塗膜が一部溶解する。×:硬化塗膜が完全に溶解する。4.密着性第1の硬化塗膜と第2の硬化塗膜の密着性を、JISZ54008.5に準拠して測定した。5.硬化塗膜の異常鏡を切断し、走査電子顕微鏡により断面観察を実施し、以下の基準にて評価した。○:第1の硬化塗膜防錆塗膜および第2の硬化塗膜含フッ素塗膜にクラックが発生しなかった。×:第1の硬化塗膜防錆塗膜もしくは第2の硬化塗膜含フッ素塗膜にクラックが発生した。<測定条件>試験機;日本電子社製JSM-5900LV、加速電圧;20kV、倍率;1000倍、測定前処理;JEOL社製オートファインコーターJFC-1300による、20mA、45秒の白金コート。6.セパレート性元素マッピング法により、第1の塗料防錆塗料由来の鉄、または、バリウムと、第2の塗料含フッ素塗料由来の酸化チタンの分布を確認し、以下の基準にて評価した。○:元素分布が混じり合うことなく、きれいに分かれている。×:元素分布が混じり合っていた。例8~例11の評価結果を表1に示す。表1に示すように、第1の塗布層と第2の塗布層の硬化温度が30°C以内の例8~11では硬化塗膜にクラックが生じなかった。また、第2の塗料含フッ素塗料の比重が、1.2以上であると、カーテンフロー性がより良好であった。また、第2の塗料含フッ素塗料の降伏値が0.5以上であると、第2の塗料含フッ素塗料の反射面へのまわりこみが少なく、かつ、適度にエッジがカバーされており、エッジからの水分の浸入を抑制し、鏡の長寿命化することが期待できる。また、第1の塗料防錆塗料の硬化系と第2の塗料含フッ素塗料の硬化系が同一である例9~11では、硬化系が異なる例8に比べて、硬化性がさらに優れていた。"