軸方向の一方に大径部を有し軸方向の他方に小径部を有するプランジャと、前記プランジャを軸方向に往復移動可能に収容し、前記プランジャの小径部との間に前記プランジャの往復移動によって容積が変化する可変容積室を形成するシリンダ部材と、前記シリンダ部材を取り付けるシリンダ取付孔、前記プランジャの大径部側に形成される圧力室、吸入弁が開弁したとき前記圧力室に連通する吸入室、前記シリンダ部材の径外方向に形成され、前記吸入室および前記可変容積室と連通する接続室、および前記接続室と前記吸入室とを連通する接続通路を有するポンプハウジングと、を備え、前記接続通路の接続室側の開口の開口断面積は、前記接続通路の断面積と同等もしくはそれより大きいことを特徴とする高圧ポンプ。前記接続室を形成する接続室形成壁は、前記圧力室側から前記可変容積室側に向かって前記シリンダ部材の中心軸から離れるように形成されていることを特徴とする請求項1に記載の高圧ポンプ。前記ポンプハウジングは、前記接続室と前記シリンダ部材の外側壁との間に前記可変容積室側に延び前記シリンダ部材を保持する延長保持部を有することを特徴とする請求項1に記載の高圧ポンプ。前記接続室は、前記シリンダ部材の径方向外側に環状に形成されていることを特徴とする請求項1から3のいずれか一項に記載の高圧ポンプ。しかしながら、特許文献1に記載の高圧ポンプでは、接続室を形成するシリンダ部材の一部が欠けた形状となっているためシリンダ部材の強度が低下する懸念がある。また、シリンダ部材の強度を低下させないため、比較的大きな接続室が形成できない。このため、接続室と吸入室とを連通する接続通路の接続室側の開口の開口断面積が小さくなり、可変容積室が送出する燃料の量が少なくなる。本発明の目的は、吸入室に連通する接続通路に一定広さの断面積を確保することができる高圧ポンプを提供することにある。請求項1に記載の発明によると、高圧ポンプは、軸方向の一方に大径部を有し軸方向の他方に小径部を有するプランジャ、プランジャを挿入するシリンダ部材、およびポンプハウジングを備えている。シリンダ部材は、ポンプハウジングに形成されているシリンダ取付孔に取り付けられている。ポンプハウジングは、プランジャの大径部側に圧力室を形成しており、圧力室には吸入弁が開弁したとき圧力室に連通する吸入室が連通している。これにより、燃料は吸入室から圧力室に流入する。また、ポンプハウジングは、シリンダ部材の径外方向に形成され、吸入室と連通する接続室、および接続室と吸入室とを連通する接続通路を有している。また、接続室は、プランジャの小径部とシリンダ部材の内壁との間に形成され、プランジャの往復移動によって容積が変化する可変容積室と連通している。したがって、可変容積室は、接続室および接続通路を介して吸入室と連通している。請求項1に記載の高圧ポンプでは、接続通路の接続室側の開口の開口断面積は、接続通路の断面積と同等もしくはそれより大きい。可変容積室では、プランジャの往復移動に合わせて燃料が流入または流出以下、流出入というする。可変容積室は、プランジャの往復移動によって吸入室が減圧状態となったとき、貯留する燃料を吸入室に供給する。このとき、吸入室に連通する接続通路の断面積が大きいほど、燃料の流出入の量を大きくすることができ、また流出入速度を遅くすることで燃料の圧力損失を減少させることができる。請求項1に記載の高圧ポンプでは、シリンダの径外方向のポンプハウジング内に形成されている接続室が可変容積室と接続通路とに連通している。このとき、接続通路の接続室側の開口の開口断面積は、接続通路の断面積と同等もしくは接続通路の断面積より大きくなるように形成されている。これにより、接続通路内を流れる燃料は、流れが滞ることなく吸入室と可変容積室との間を流れる。したがって、吸入室と可変容積室との間を流れる燃料は、その量を大きくすることができ、また流出入速度を遅くすることで、燃料の圧力損失を減少させることができる。請求項2に記載の発明によると、接続室を形成する接続室形成壁は、圧力室側から可変容積室側に向かってシリンダ部材の中心軸から離れるように形成されている。接続室は、シリンダ取付孔に連通するように形成される。このとき、接続室を形成する接続室形成壁は圧力室側から可変容積室側に向かってシリンダ部材の中心軸から離れるように形成される。例えば、テーパー状に形成する。請求項3に記載の発明によると、ポンプハウジングは、接続室とシリンダ部材の外側壁との間に可変容積室側に延びシリンダ部材を保持する延長保持部を有する。ポンプハウジングには、プランジャを支持するシリンダ部材が挿入されている。プランジャはシリンダ部材内を往復移動するため、シリンダ部材にはポンプハウジングから抜ける方向に力が作用する。ここで、シリンダ部材の径外方向に形成する接続室とシリンダ部材との間にポンプハウジングの延長保持部を設ける。これにより、接続室を形成する場合でも、シリンダ取付孔のシリンダ圧入長さを長くすることができる。したがって、シリンダ部材をポンプハウジングから抜けにくくすることができる。請求項4に記載の発明によると、接続室は、シリンダ部材の径方向外側に環状に形成されている。これにより、接続室の体積を増加し、吸入室に流入することができる燃料の量を増やすことができる。以下、本発明の実施形態による高圧ポンプについて図面に基づいて説明する。第1実施形態本発明の第1実施形態による高圧ポンプを図1および図2に基づいて説明する。高圧ポンプ1は、車両に搭載されて用いられる。高圧ポンプ1は、燃料タンクから低圧ポンプにてよって供給される燃料を加圧し、インジェクタに接続する燃料レールへ供給するものである。なお、以下の説明において、図1および図2の上側を上、図1および図2の下側を下として説明する。図1に示すように、高圧ポンプ1は、本体部10及び、燃料供給部30、調量弁部50、プランジャ部70、および吐出弁部90を備えている。本体部10は、外郭を構成するポンプハウジング11を有する。このポンプハウジング11の上部には燃料供給部30が形成されている。また、プランジャ部70は、燃料供給部30のちょうど反対側の下部に設けられている。そして、プランジャ部70と燃料供給部30との中間付近に、燃料を加圧可能な圧力室12が形成されている。また、燃料供給部30及びプランジャ部70の配列方向に直交する方向に、調量弁部50図1中の左側部及び吐出弁部90図1中の右側部が設けられている。以下、燃料供給部30、及び、調量弁部50、プランジャ部70、吐出弁部90の構成について、詳細に説明する。まず、燃料供給部30について説明する。ポンプハウジング11は、ポンプハウジング11の上部にボディ凹部13を形成している。ボディ凹部13は、ポンプハウジング11の外側に開口している。カバー14は、ボディ凹部13の開口を塞いでいる。ボディ凹部13とカバー14とによって、燃料室31が形成される。燃料室31には、燃料入口から燃料タンクの燃料が供給される。燃料室31には、ダンパユニット32および波ワッシャ38が収容されている。ダンパユニット32は、パルセーションダンパ35、ボディ側支持部材36およびカバー側支持部材37から構成される。パルセーションダンパ35は、2枚のダイアフラム33、34の周縁部が接合されることにより構成され、内部に所定圧の気体が密封されている。パルセーションダンパ35は、2枚のダイアフラム33、34が燃料室31内の燃圧の変化に応じて弾性変形することで、燃圧脈動を低減する。ボディ側支持部材36は、ボディ凹部13の底部15に設置され、上端がパルセーションダンパ35の周縁部にポンプハウジング11側から当接する。カバー側支持部材37は、下端がパルセーションダンパ35の周縁部にカバー14側から当接する。これにより、カバー側支持部材37とボディ側支持部材36とは、パルセーションダンパ35を上下から挟持する。波ワッシャ38は、カバー14とカバー側支持部材37との間に設けられ、ダンパユニット32をポンプハウジング11の底部15側に押圧する。これにより、ダンパユニット32が燃料室31内に固定される。次に、調量弁部50について説明する。調量弁部50は、ポンプハウジング11に形成される筒部51、筒部51の開口を覆う弁部カバー52、及び、コネクタ53等を備えている。筒部51は、略円筒状に形成され、内部が吸入室55となっている。吸入室55には、略円筒状のシートボディ56が配置されている。シートボディ56の内部には、吸入弁57が配置されている。また、吸入室55は、燃料供給路58を経由して燃料室31と連通している。また、吸入弁57には、ニードル59が当接している。このニードル59は、上述した弁部カバー52を貫通し、コネクタ53の内部まで延びている。コネクタ53は、コイル531とコイル531へ通電するための端子532とを有している。コイル531の内側には、所定位置に保持される固定コア533、可動コア534、及び、固定コア533と可動コア534との間に介在するスプリング535が配置されている。ここで、可動コア534に固定されるのが、上述したニードル59である。つまり、可動コア534とニードル59とは一体になっている。次に、プランジャ部70について説明する。プランジャ部70は、プランジャ71、オイルシールホルダ72、スプリングシート73、プランジャスプリング74、およびシリンダ77などを備えている。ポンプハウジング11には、シリンダ部材であるシリンダ77が挿入可能なシリンダ取付孔16が形成されている。シリンダ77は、略円筒状の形状をなしており、プランジャ71の上下方向の往復移動を摺動可能に支持する。プランジャ71は、シリンダ77に挿入されている大径部711と、大径部711よりも外径の小さな小径部712とを有している。小径部712は、オイルシールホルダ72およびプランジャストッパ726にその周囲を囲まれている。これら大径部711及び小径部712は、一体となっており、軸方向に往復移動する。オイルシールホルダ72は、シリンダ77の端部に配置されており、プランジャ71の小径部712の外周に位置する基部721と、ポンプハウジング11に圧入される圧入部722とを有している。基部721は、その内部にリング状のシール723を有している。シール723は、内周のテフロン登録商標リングと、外周のOリングとからなる。このシール723により、プランジャ71の小径部712周囲の燃料油膜の厚さが調整され、エンジンへの燃料のリークが抑制される。また、基部721は、その先端部分に、オイルシール725を有している。このオイルシール725によって、プランジャ71の小径部712の周囲のオイル油膜の厚さが規制され、エンジンからのオイルの流入が抑制される。圧入部722は、基部721の周囲に円筒状に張り出す部分であり、円筒部分は縦断面がコの字状となっている。一方、ポンプハウジング11には、圧入部722に対応する凹部17が形成されている。これにより、オイルシールホルダ72は、圧入部722が凹部17の径外方向の内壁に圧接する態様で圧入される。スプリングシート73は、プランジャ71の端部に配設されている。プランジャ71の端部は、図示しないタペットに当接する。タペットは、図示しないカムシャフトに取り付けられたカムにその外面を当接させ、カムシャフトの回転により、カムプロファイルに応じて軸方向に往復移動する。これにより、プランジャ71が軸方向に往復移動する。プランジャスプリング74は、スプリングシート73に一端を係止され、他端をオイルシールホルダ72の圧入部722の深部に係止されている。これにより、プランジャスプリング74は、プランジャ71の戻しバネとして機能し、プランジャ71をタペットに当接するよう付勢する。この構成により、カムシャフトの回転に応じたプランジャ71の往復移動が実現される。このとき、プランジャ71の大径部711によって、圧力室12の容積変化を作り出す。また、シリンダ77の内壁、プランジャ71の大径部711の基端面小径部712との段差面、小径部712の外壁、及びオイルシールホルダ72のシール723に囲まれた領域は、環状の可変容積室75を形成する。可変容積室75は、大径部711と小径部712との断面積差に相当する断面積を有する。シール723は、可変容積室75を液密にシールし、可変容積室75からエンジンへの燃料のリークを防止する。オイルシールホルダ72の圧入部722の径方向内側に円筒状の円筒通路727が形成され、凹部17の深部に環状の環状通路728が形成される。また、凹部17の底部には接続室65が開口している。接続室65は、接続通路62を経由して吸入室55に連通する。これにより、可変容積室75は、円筒通路727、環状通路728、接続室65および接続通路62を経由して吸入室55に連通する。図2に示すように、接続室65はシリンダ77の径方向外側のポンプハウジング11内に形成されている。接続室65は、シリンダ77に対して環状に形成されており、シリンダ77の外壁771、接続室上壁651、接続室側壁652および環状通路728と接続室65との境界728aにより形成されている。このとき、接続室上壁651は、境界728aと略平行に設けられている。また、接続室側壁652は、シリンダ77の外壁771と略平行に設けられている。これにより、シリンダ77の中心軸を含む平面での接続室65の断面は、略矩形をなしている。接続通路62は、略円筒状に形成され、吸入室55と接続室65とを連通している。具体的には、接続通路62の一端は吸入室55の底面551に形成されている底面開口551aに連通している。接続通路62の他端は、接続室上壁651および接続室側壁652に形成されている開口65aおよび環状通路728に連通している。ここで、接続通路62の中心を通り、吸入室55の底面開口551aから接続通路62と接続室65とが接続する開口65aまで延びる軸を中心軸62aとする。接続通路の断面積である接続通路断面積S1は、接続通路62が略円筒状に形成されているので、図2に示す接続通路部L1において一定である。なお、接続通路部L1は、中心軸62aに垂直な面がすべて接続通路62に含まれる領域を示す。次に、中心軸62aに垂直な面の一部に接続室65を含んでから中心軸62aが接続室65の開口65aと交わるまでの領域を開口部L2とする。開口部L2では、中心軸62aに垂直な面における断面積を開口断面積S2とする。開口断面積S2と接続通路断面積S1との大きさを比較すると、開口断面積S2は接続通路断面積S1と同等、または接続通路断面積S1より大きくなるように接続室65は形成されている。次に、図1に戻り吐出弁部90について説明する。吐出弁部90は、ポンプハウジング11にて形成される円筒状の収容部91を有している。この収容部91にて形成される収容室911に、吐出弁92、スプリング93、及び、係止部94が収容されている。また、収容室911の開口部分が、吐出口95となっている。吐出口95とは反対側の収容室911の深部には、弁座922が形成されている。吐出弁92は、スプリング93の付勢力と図示しない燃料レール側からの圧力とにより、弁座922に当接する。これにより、吐出弁92は、圧力室12の燃料の圧力が低いうちは、燃料の吐出を停止する。一方、圧力室12の燃料の圧力が大きくなってスプリング93の付勢力と燃料レール側からの圧力とに打ち勝つと、吐出弁92が吐出口95の方向へ移動する。これにより、収容室911へ流入した燃料は、吐出口95から吐出される。次に高圧ポンプ1の作動について図1および図2に基づいて説明する。1吸入行程プランジャ71が上死点から下死点に向かって下降すると、圧力室12が減圧される。このとき、コイル531への通電が停止され、吸入弁57は開弁状態となり、吸入室55と圧力室12とが連通する。一方、吐出弁92は弁座922に着座し、吐出弁収容室911を閉塞する。これにより、燃料ギャラリ31の燃料が吸入室55を経由して圧力室12に吸入される。吸入行程では、プランジャ71の下降により、可変容積室75の容積が減少する。したがって、可変容積室75の燃料は、円筒通路727、環状通路728、接続室65および接続通路62を経由して吸入室55に流入する。2調量行程プランジャ71が下死点から上死点に向かって上昇するとき、所定の時期まではコイル531への通電が停止され、吸入弁57は開弁状態を維持する。このため、圧力室12の低圧燃料が吸入室55を経由して燃料ギャラリ31に戻される。調量行程の途中の所定の時刻にコネクタ53の端子532からコイル531へ通電されると、コイル531に発生する磁界によって、固定コア533と可動コア534との間に磁気吸引力が発生する。この結果、可動コア534及び可動コア534と一体のニードル59は固定コア533側へ移動する。すると、吸入弁57とニードル59とが離間し、吸入弁57は、圧力室12から燃料ギャラリ31側へ排出される低圧燃料の流れによって生ずる力によって、シートボディ56側へ移動する。その結果、吸入弁57がシートボディ56に着座し、閉弁状態となる。吸入弁57が閉弁することで吸入室55の燃料の流れが遮断され、圧力室12から燃料ギャラリ31へ低圧燃料を戻す調量行程は終了する。すなわち、コイル531の通電時刻を調整することにより、圧力室12から燃料ギャラリ31へ戻される低圧燃料の量が調整される。これにより、圧力室12で加圧される燃料の量が決定される。3加圧行程圧力室12と燃料ギャラリ31との間の燃料の流れが遮断された状態で、プランジャ71がさらに上死点に向けて上昇すると、圧力室12の燃料の圧力は上昇する。圧力室12の燃料の圧力が所定の圧力以上になると、吐出弁92がスプリング94の弾性力及び燃料出口側の燃圧に抗して開弁する。これにより、圧力室12で加圧された燃料は吐出弁収容室911を経由して吐出口95から吐出する。加圧行程では、プランジャ71の上昇により可変容積室75の容積が増大し、燃料室ギャラリ31の燃料が接続通路62、接続室65、環状通路728、および円筒通路725を経由して可変容積室75に流入する。プランジャ71が上死点まで上昇するとコイル531への通電が停止され、吸入弁57は開弁状態となる。そして、プランジャ71は再び下降し、再び吸入行程が行われる。このように1から3の行程を繰り返すことで、高圧ポンプ1は吸入した燃料を加圧して吐出する。効果次に本形態の高圧ポンプ1の効果について説明する。A可変容積室75と吸入室55との間での燃料の流出入量および流出入速度は、可変容積室75と吸入室55とを連通する接続通路62、接続室65、環状通路728、および筒状通路727の断面積により変化する。すなわち、前述の通路の断面積が大きいほど、吸入室55と可変容積室75との間での燃料の流出入量は大きくなり、また流出入速度は遅くなる。第1実施形態では、接続通路62と環状通路728との間に接続室65を設置している。接続通路62と接続室65との開口65aは、接続室65の接続室上壁651および接続室側壁652により形成されている。このとき、開口断面積S2は接続通路断面積S1と同等、または接続通路断面積S1より大きくなるように接続室65は形成されている。これにより、可変容積室75と吸入室55との間での燃料の流出入において、流出入量は大きくすることができ、流出入速度を遅くすることで燃料の圧力損失を減少することができる。B接続室65は、シリンダ77の径外方向に環状に形成されている。これにより、接続室65の体積を増加し、吸入室55に流入することができる燃料の量を増やすことができる。第2実施形態次に、本発明の第2実施形態を図3に基づいて説明する。第2実施形態は、第1実施形態に対して、接続室の形状が一部異なる。なお、第1実施形態と実質的に同一の部位には同位置の符号を付し、説明を省略する。本発明の第2実施形態の接続室66は、シリンダ77の径方向外側に環状に形成されている。接続室66は、シリンダ77の外壁771、接続室内壁661、および環状通路728と接続室66との境界728aにより形成されている。このとき、接続室内壁661は、圧力室12側から可変容積室75側に向かって、シリンダ77の中心軸77aから離れるように形成されている。すなわち、接続室内壁661はテーパー状をなしている。これにより、シリンダ77の中心軸77aを含む平面での接続室66の断面は、略三角形をなしている。接続通路62と接続室66とを接続する開口66aは、接続室内壁661、および接続通路62と環状通路728との境界728bに形成されている。ここで、接続通路部L1での接続通路断面積S1に対して、開口部L2での開口断面積S2を比較すると、開口断面積S2は接続通路断面積S1と同等、または接続通路断面積S1より大きくなるように接続室66は形成されている。第3実施形態次に、本発明の第3実施形態を図4に基づいて説明する。第3実施形態は、第1実施形態に対して、接続室を形成する壁が一部異なる。なお、第1実施形態と実質的に同一の部位には同位置の符号を付し、説明を省略する。本発明の第3実施形態では、接続室67とシリンダ77との間にポンプハウジング11の延長部111が形成されている。延長部111の径内方向の内壁111aはシリンダ77の外壁771に接触している。一方、延長部111の径外方向の外壁111bは、接続室67を形成する壁の一つとなっている。接続室67は、接続室上壁671、接続室側壁672、前述した延長部111の外壁111b、および接続室67と環状通路728との境界728aで形成されている。接続室67と接続通路62を連通する開口67aは、接続室上壁671および接続室側壁672に形成されている。接続通路部L1での接続通路断面積S1に対して、開口部L2での開口断面積S2を比較すると、開口断面積S2は接続通路断面積S1と同等、または接続通路断面積S1より大きくなるように接続室66は形成されている。第3実施形態では、接続室67とシリンダ77との間にポンプハウジング11の延長部111を形成している。延長部111の内壁111aは、シリンダ77の外壁771に接触しており、シリンダ77を保持している。シリンダ77の内部には圧力室12において燃料を加圧するプランジャ71が収容されている。プランジャ71は、シリンダ77内を高速で往復移動するため、シリンダ77にはポンプハウジング11から抜ける力がかかる。このとき、延長部111の内壁111aをシリンダ77の外壁771に接触させることにより、シリンダ77の圧入長さが長くなり、シリンダ77の抜け荷重は大きくなる。これにより、第1実施形態の効果A、Bに加えて、シリンダ77がポンプハウジング11から抜けることを防止することができる。他の実施形態ア上述の実施形態では、接続室を形成する内壁の断面形状を直線とした。しかしながら、接続室を形成する内壁の断面形状はこれに限定されなくてもよい。曲線としてもよい。イ上述の実施形態では、接続室はシリンダの径外方向に環状に形成されているとした。しかしながら、シリンダの径外方向での接続室の形状はこれに限定されなくてもよい。接続通路と連通する場所に形成されていればよく、環状に形成されていなくてもよい。ウ上述の実施形態では、接続通路は略円筒状とした。しかしながら、接続通路の形状はこれに限定されなくてもよい。エ上述の実施形態では、接続室のシリンダの中心軸を含む面での断面形状は、略矩形または略三角形となっている。しかしながら、接続室の断面形状はこれに限定されなくてもよい。以上、本発明はこのような実施形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々の形態で実施可能である。