アーマチュアコア本体部から径方向に沿って延びる複数のティースが等間隔に設けられたアーマチュアコアにおいて、前記各ティースの先端面に、前記ティースの周方向の中央に頂点を有する断面V字形状の溝部を軸方向に沿って形成し、前記溝部の径方向の深さをDとし、前記アーマチュアコアの直径をRとすると、前記深さD、および前記アーマチュアコアの直径Rは、D/R=0.01875±0.00375を満たすように設定したことを特徴とするアーマチュアコア。請求項1に記載のアーマチュアコアであって、前記アーマチュアコア本体部の中心に対する前記溝部の開口角度をαとすると、前記開口角度αは、α=9°±2°を満たすように設定したことを特徴とするアーマチュアコア。請求項1または2に記載のアーマチュアコアに前記ティースを20個設け、前記アーマチュアコアを備えたロータと、前記アーマチュアコアを回転自在に支持し、前記ティースと径方向で対向する4極のマグネットを有するステータと、を備えたことを特徴とするインナロータ型電動モータ。請求項3に記載のインナロータ型電動モータであって、前記深さDを、D=1.5mm±0.3mmを満たすように設定し、前記アーマチュアコアの直径Rを、R=80mm±0.3mmを満たすように設定したことを特徴とするインナロータ型電動モータ。しかし、上記の従来技術にあっては、以下の問題がある。従来技術では、擬似スロットの開口部面積とスロットの開口部面積との割合について規定されているが、擬似スロットの幅や深さについてはなんら規定されていない。このため、擬似スロットの幅や深さが適切でない場合には、有効磁束の減少により電動モータの出力トルクのみが大幅に減少し、コギングトルクを効果的に減少できないおそれがある。そこで本発明は、出力トルクの大幅な減少を抑制しつつコギングトルクを効果的に減少させて、回転時の振動や異音の発生を抑制できるアーマチュアコアおよびこのアーマチュアコアを備えたインナロータ型電動モータの提供を課題とする。上記の課題を解決するため、本発明の請求項1に係るアーマチュアコアは、アーマチュアコア本体部から径方向に沿って延びる複数のティースが等間隔に設けられたアーマチュアコアにおいて、前記各ティースの先端面に、前記ティースの周方向の中央に頂点を有する断面V字形状の溝部を軸方向に沿って形成し、前記溝部の径方向の深さをDとし、前記アーマチュアコアの直径をRとすると、前記深さD、および前記アーマチュアコアの直径Rを、D/R=0.01875±0.00375を満たすように設定したことを特徴としている。本発明によれば、深さDを有する断面V字形状の溝部をティースの先端面に形成することで、ステータとロータとの間のエアギャップを溝部の深さDの分だけ増加させて有効磁束を減少できる。したがって、電動モータ回転時のステータとロータとの間における磁束変動量を減少できるので、出力トルクの大幅な減少を抑制しつつロータのコギングトルクを減少させて、回転時の振動や異音の発生を抑制できる。また、コギングトルクの測定結果から、深さDおよびアーマチュアコアの直径Rを、D/R=0.01875±0.003751を満たすように設定することで、ロータのコギングトルクを効果的に減少できることが確認された。また、本発明の請求項2に係るアーマチュアコアは、前記アーマチュアコア本体部の中心に対する前記溝部の開口角度をαとすると、前記開口角度αを、α=9°±2°を満たすように設定したことを特徴としている。本発明によれば、開口角度αを有するように溝部を形成することで、アーマチュアコアのティースの先端面において、周方向で溝部の開口角度α°にわたりステータとロータとの間のエアギャップを増加させて有効磁束を減少できる。これにより、電動モータ回転時におけるステータとロータとの間の磁束変動量を減少できるので、出力トルクの大幅な減少を抑制しつつロータのコギングトルクを減少させて、回転時の振動や異音の発生を抑制できる。また、コギングトルクの測定結果から、開口角度αを、α=9°±2°2を満たすように設定することで、ロータのコギングトルクをさらに効果的に減少できることが確認された。また、本発明の請求項3に係るインナロータ型電動モータは、上述のアーマチュアコアに前記ティースを20個設け、前記アーマチュアコアを備えたロータと、前記アーマチュアコアを回転自在に支持し、前記ティースと径方向で対向する4極のマグネットを有するステータと、を備えたことを特徴としている。本発明によれば、溝部の形成は4極20スロットのインナロータ型電動モータに好適であり、インナロータ型電動モータの出力トルクの大幅な減少を抑制しつつコギングトルクを効果的に減少できる。また、本発明の請求項4に係るインナロータ型電動モータは、前記深さDを、D=1.5mm±0.3mmを満たすように設定し、前記アーマチュアコアの直径Rを、R=80mm±0.3mmを満たすように設定したことを特徴としている。本発明によれば、4極20スロットであって、溝部の深さDを、D=1.5mm±0.3mmに設定し、アーマチュアコアの直径RをR=80mm±0.3mmに設定したインナロータ型電動モータに好適である。また、コギングトルクの測定結果から、溝部の深さDをD=1.5mmに設定し、アーマチュアコアの直径RをR=80mmに設定したインナロータ型電動モータにおいて、出力トルクの大幅な減少を抑制しつつコギングトルクを効果的に減少できることが確認できた。本発明によれば、深さDを有する断面V字形状の溝部をティースの先端面に形成することで、ステータとロータとの間のエアギャップを溝部の深さDの分だけ増加させて有効磁束を減少できる。したがって、電動モータ回転時のステータとロータとの間における磁束変動量を減少できるので、出力トルクの大幅な減少を抑制しつつロータのコギングトルクを減少させて、回転時の振動や異音の発生を抑制できる。また、コギングトルクの測定結果から、深さDおよびアーマチュアコアの直径Rを、D/R=0.01875±0.003751を満たすように設定することで、ロータのコギングトルクを効果的に減少できることが確認された。以下に、本発明の実施形態に電動モータについて、図1および図2を参照して説明をする。図1に示すように、本実施形態の電動モータ1は、インナロータ型のブラシ付電動モータである。電動モータ1は、例えば、自動車のラジエータの冷却用ファンモータとして用いられる。このような用途の場合、電動モータ1の回転シャフト20には、不図示の冷却ファンが取り付けられる。電動モータ1は、円筒部10と底部11とが一体形成された有底筒状のハウジングヨーク2と、ハウジングヨーク2の開口2aを閉塞するエンドブラケット17と、を備えている。また、ハウジングヨーク2と、エンドブラケット17とにより閉塞された空間には、ロータ3が、ハウジングヨーク2と、エンドブラケット17とにより回転自在に支持されている。ハウジングヨーク2は、例えば鉄等の金属からなる部材であり、円筒部10と底部11とが、例えば絞り加工等により形成される。ハウジングヨーク2の円筒部10の内周面10aには、例えばフェライトマグネット等の複数本実施形態では4個のマグネット4が、周方向に沿って磁極が交互となるように、等間隔に配置されている。マグネット4は、ハウジングヨーク2の円筒部10の内周面10aと略同一の曲率半径を有する略円弧形状に形成されており、例えば接着剤等により取り付けられている。そして、マグネット4は、後述するアーマチュアコア40のティース45図2参照と径方向で対向した状態となっている。ハウジングヨーク2の底部11には、径方向中央部に、軸方向外側図1における右側に向けて突出する軸受ハウジング12が形成されている。この軸受ハウジング12は、例えば絞り加工等により形成されている。軸受ハウジング12の内側には、軸受13が圧入されている。ハウジングヨーク2の円筒部10の開口2a側図1における左側には、エンドブラケット17が設けられている。エンドブラケット17は、例えばアルミ等の金属からなる有底筒状のものであり、円筒部17bと底部17aとが一体形成されている。エンドブラケット17の直径は、ハウジングヨーク2の開口2aの直径よりも大きく設定されている。そして、エンドブラケット17は、ハウジングヨーク2の開口2aを閉塞するように配置されている。エンドブラケット17の底部17aの径方向中央部には、軸方向外側図1における左側に向けて突出する軸受ハウジング18が形成されている。この軸受ハウジング18は、絞り加工等により形成されている。軸受ハウジング18の内側には、軸受19が圧入されている。エンドブラケット17の円筒部17bの内側には、樹脂等により形成されたブラシホルダ32が設けられている。ブラシホルダ32には、複数のブラシ34が周方向に並んで配置されている。これらブラシ34は、スプリング35を介して径方向の内側に向けて付勢された状態で、ブラシホルダ32から出没自在に内装されている。そして、ブラシ34の先端は、後述するコンミテータ23のセグメント25に摺接している。各ブラシ34は、ピグテールを介してターミナルいずれも不図示に接続されている。また、ターミナルは、電動モータ1から外部に延出された電源供給用ハーネス31に接続されている。電源供給用ハーネス31は、外部電源不図示と接続されており、電源供給用ハーネス31、ターミナルおよびピグテールを介して、外部電源から各ブラシ34へ電流が供給されるようになっている。そして、各ブラシ34に供給された電流は、各ブラシ34からコンミテータ23のセグメント25へと供給されるようになっている。上述したハウジングヨーク2の内部には、ロータ3が配置されている。ロータ3は、回転シャフト20と、回転シャフト20の一端側に外嵌固定されたコンミテータ23と、回転シャフト20の他端側に外嵌固定されたアーマチュアコア40と、により構成されている。回転シャフト20は、例えば鉄等の金属からなる棒状の部材である。回転シャフト20は、一端側図1における左側がエンドブラケット17に設けられた軸受19に挿入され、他端側図1における右側がハウジングヨーク2の底部11に設けられた軸受13に挿入される。これにより、回転シャフト20は、軸受19および軸受13により回転軸Oを中心に回転自在に軸支されている。コンミテータ23は、回転シャフト20の一端側に外嵌固定された円柱形状のものである。コンミテータ23の外周面には、板状の導電材により形成された複数のセグメント25が複数設けられている。セグメント25は、コンミテータ23から露出した状態で回転シャフト20を中心に周方向に等間隔に配設されており、隣接するセグメント25は互いに絶縁されている。各セグメント25のアーマチュアコア40側図1における右側には、径方向外側に折り返す形で突設され、先端が径方向内側に折り曲げられたライザ26が一体成形されている。ライザ26は、後述するアーマチュアコア40に巻装されたアーマチュアコイル22をセグメント25に接続させるためのものである。ライザ26には、アーマチュアコイル22から引き出された導線27の巻始め端と巻終わり端とがそれぞれ掛け回わされ、例えばヒュージングにより固定されている。これにより、各セグメント25とこれに対応するアーマチュアコイル22とが電気的に接続される。アーマチュアコア図2は、軸方向から見たときのアーマチュアコア40の説明図である。図1に示すように、アーマチュアコア40は、回転シャフト20のコンミテータ23よりも他端側図1における右側に配置されており、例えば電磁鋼板等の薄板状の磁性材料を軸方向に積層して形成した部材である。図2に示すように、アーマチュアコア40は、アーマチュアコア本体部41と、複数のティース45と、を有している。アーマチュアコア本体部41は、略円盤状に形成されたものである。アーマチュアコア本体部41の中心には、回転軸Oに沿ってアーマチュアコア本体部41を貫通する回転シャフト挿通孔42が形成されている。回転シャフト挿通孔42の直径は、例えば回転シャフト20図1参照の外径よりも小径に形成されている。そして、回転シャフト挿通孔42に回転シャフト20を圧入することで、アーマチュアコア40が回転シャフト20に外嵌固定される。また、アーマチュアコア本体部41には、回転シャフト挿通孔42よりも外径側に、肉抜部43が周方向に略等間隔に形成されている。肉抜部43は、軸方向から見て、内径側に短辺を有し、外径側に長辺を有する略扇状に形成されている。肉抜部43を形成することで、アーマチュアコア40の軽量化を図っている。ティース45は、回転軸Oを中心にして、アーマチュアコア本体部41から径方向に沿って放射状に延在している。そして、ティース45は、複数本本実施形態では20本形成されており、周方向に沿って等間隔に設けられている。各ティース45間には、スロット44が形成される。スロット44は、周方向に沿って等間隔に20スロット形成されている。これらスロット44から導線27が導入されて、ティース45にアーマチュアコイル22が巻装される。また、ティース45は、軸方向平面視で略Y字形状に形成されており、ティース45の先端に設けられ左右対称となるように周方向に延在するティース先端部47と、ティース先端部47の先端面48に形成された溝部50と、ティース先端部47よりも基端側に設けられティース先端部47とアーマチュアコア本体部41とを接続する巻胴部46と、により構成されている。図3は、ティース先端部47の拡大図である。図3に示すように、ティース先端部47の先端面48は、軸方向視で回転軸O図2参照を中心とする略円弧形状に形成されている。ティース先端部47の先端面48の曲率半径は、アーマチュアコア40の半径と同一となるように形成されている。すなわち、ティース先端部47の先端面48の外径は、アーマチュアコア40の直径と同一となっている。本実施形態のアーマチュアコア40は、直径をRとすると、R=80mmとなるように形成されている。また、ティース先端部47の先端面48は、マグネット4図1参照と径方向で対向した状態となっている。ティース45の先端面48は、マグネット4と所定の離間距離以下エアギャップという。を有した状態で配置されている。マグネット4とティース45との間の有効磁束はエアギャップに依存しており、このエアギャップの大きさを変更することで電動モータ1の出力トルクおよびコギングトルクの大きさを変更できる。エアギャップの大きさは、要求される出力トルクおよびコギングトルクにより適宜設定される。ティース先端部47の先端面48には、周方向の中央に、軸方向に沿って延在し、径方向に深さを有する溝部50が形成されている。溝部50は、回転軸Oに直交する断面がV字形状に形成されている。溝部50は、ティース45の周方向の中央に、底部となるV字の頂点50aを有している。また、溝部50は、溝部50の頂点50aから径方向の外側に向かって漸次幅が広がるように開口する、一対の溝壁部50bを有している。一対の溝壁部50bは平坦に形成されており、ティース先端部47の先端面48と交差するように形成されている。溝部50を形成することで、スロット44に加えて擬似的にスロットが形成された状態となる。そして、ハウジングヨーク2のマグネット4と、アーマチュアコア40のティース先端部47の先端面48とが対向する面積が減少する。本実施形態では、ティース先端部47の先端面48とティース45の周方向における中心線との交点をK3とし、交点K3と頂点50aとの離間距離、すなわち溝部50の径方向の深さをDとしたとき、溝部50の深さDおよびアーマチュアコア40の直径Rを、D/R=0.01875±0.003751を満たすように設定している。具体的に本実施形態では、溝部50の深さDをD=1.5mmに設定し、アーマチュアコア40の直径RをR=80.0mmに設定し、1式の値を0.01875に設定している。ところで、溝部50の深さDを変更することにより、溝部50におけるロータ3のマグネット4とハウジングヨーク2とのエアギャップが変化する。また、溝部50の深さDを変更することにより、ハウジングヨーク2のマグネット4と、アーマチュアコア40のティース先端部47の先端面48とが対向する面積が変化する。これにより、ロータ3のマグネット4とハウジングヨーク2との間の有効磁束が変化し、電動モータ1の出力トルクおよびコギングトルクの大きさが変化する。このため、溝部50の深さDを適切に設定することで、出力トルクの大幅な減少を抑制しつつコギングトルクを低減できるといえる。そこで、溝部50の深さDを種々変更して電動モータ1のコギングトルクの測定を行った結果、1式を満足するように溝部50の深さDおよびアーマチュアコア40の直径Rを設定することにより、電動モータ1のコギングトルクを低減できることが確認された。コギングトルクの測定結果、および1式を満足するように溝部50の深さDを設定したときの作用効果については後述する。また、ティース先端部47の先端面48と溝壁部50bとの交点をK1およびK2とし、交点K1と回転軸Oと交点K2で形成される角度、すなわちアーマチュアコア本体部41の中心に対する溝部50の開口角度をαとしたとき、開口角度αを、α=9°±2°2を満たすように設定している。具体的に本実施形態では、α=9°に設定している。ところで、溝部50の開口角度αを変更することにより、ロータ3のマグネット4とハウジングヨーク2とのエアギャップが増加する領域が変化する。また、溝部50の開口角度αを変更することにより、ハウジングヨーク2のマグネット4と、アーマチュアコア40のティース先端部47の先端面48とが対向する面積が変化する。このため、電動モータ1の出力トルクおよびコギングトルクの大きさは、溝部50の深さDに加えて、溝部50の開口角度αにも依存する。すなわち、溝部50の深さDに加えて、溝部50の開口角度αを適切に設定することで、出力トルクの大幅な減少を抑制しつつコギングトルクを低減できるといえる。そこで、溝部50の開口角度αを変更して電動モータ1のコギングトルクの測定を行った結果、2式を満足するように溝部50の開口角度αを設定することにより、電動モータ1のコギングトルクを低減できることが確認された。コギングトルクの測定結果、および2式を満足するように溝部50の開口角度αを設定したときの作用効果については後述する。有効磁束の測定続いて、種々のアーマチュアコアを使用して、ハウジングヨーク2とロータ3との間に発生する有効磁束の測定を行った。以下に、有効磁束の測定について説明をする。具体的には、4極20スロットのインナロータ型電動モータを形成し、以下に示す実施例1~3および比較例1のアーマチュアコア40を使用して有効磁束の測定を行った。溝部50の深さDをD=1.5mmに設定し、アーマチュアコア40の直径RをR=80mmに設定することにより、1式で表されるD/RをD/R=0.01875に設定した。また、溝部50の開口角度αをα=7°に設定した。溝部50の深さDをD=1.5mmに設定し、アーマチュアコア40の直径RをR=80mmに設定することにより、1式で表されるD/RをD/R=0.01875に設定した。また、溝部50の開口角度αをα=9°に設定した。溝部50の深さDをD=1.5mmに設定し、アーマチュアコア40の直径RをR=80mmに設定することにより、1式で表されるD/RをD/R=0.01875に設定した。また、溝部50の開口角度αをα=11°に設定した。溝部50を形成せず、アーマチュアコア40の直径RをR=80mmに設定した。有効磁束測定結果図4は、縦軸をマグネット4からティース45に向かって通過する有効磁束wbとし、横軸をロータ3の回転角degとした場合の、有効磁束の変化を示すグラフである。なお、縦軸における中央値は、発生する有効磁束が0であることを示し、中央値を挟んで振幅が大きいほど発生する有効磁束が多く、中央値を挟んで振幅が小さいほど発生する有効磁束が少ないことを示している。同図に示すように、ハウジングヨーク2とロータ3との間に発生する有効磁束は、アーマチュアコア40に溝部50が形成されていない比較例1が最も多くなったことが確認できる。これに対して、所定の深さDおよび開口角度αを有する溝部50が形成された実施例1~3は、比較例1よりも最大有効磁束が2パーセントから4パーセント程度少なくなるという結果が得られた。比較例1に対する実施例1~3の最大有効磁束の減少率から、実施例1~3の出力トルクの大幅な減少は抑制されていることが確認できる。このように、溝部50を形成することにより、ハウジングヨーク2のマグネット4と、アーマチュアコア40のティース先端部47の先端面48とが対向する面積が減少する。また、開口角度αで決定されるティース先端部47の先端面48における溝部50の形成領域において、ロータ3とハウジングヨーク2とのエアギャップが増加する。そして、マグネット4とティース先端部47の先端面48との対向面積の減少、および溝部50の形成領域におけるロータ3とハウジングヨーク2とのエアギャップの増加により、マグネット4からティース45に向かって通過する有効磁束が減少している。そして、この有効磁束の減少により、ロータ3の回転時におけるコギングトルクが低下する。コギングトルクの測定続いて、種々のアーマチュアコアを使用して、ロータ3のコギングトルクの測定を行った。以下に、コギングトルクの測定について説明をする。具体的には、上述の実施例1~3、および比較例1のアーマチュアコアを有するインナロータ型電動モータに加え、以下に示す比較例2および比較例3のアーマチュアコアを有するインナロータ型電動モータを形成した。そして、上述の実施例1~3、および比較例1~3のアーマチュアコアを有するロータ3のコギングトルクを測定した。溝部50の深さDをD=1.0mmに設定し、アーマチュアコア40の直径RをR=80mmに設定することにより、1式で表されるD/RをD/R=0.0125に設定した。また、溝部50の開口角度αをα=9°に設定した。溝部50の深さDをD=2.0mmに設定し、アーマチュアコア40の直径RをR=80mmに設定することにより、1式で表されるD/RをD/R=0.025に設定した。また、溝部50の開口角度αをα=9°に設定した。コギングトルク測定結果図5は、縦軸をコギングトルクNmとし、横軸をロータ3の回転角degとしたときの、コギングトルク測定結果を示すグラフである。なお、縦軸における中央値は、発生するコギングトルクが0であることを示し、中央値を挟んで振幅が大きいほど発生するコギングトルクが大きく、中央値を挟んで振幅が小さいほど発生するコギングトルクが小さいことを示している。図5に示すように、1式で表されるD/RをD/R=0.01875に設定し、2式で表される開口角度αを9°に設定した実施例2のコギングトルクが最も小さくなった。したがって、溝部50の深さDをD=1.5mmに設定し、アーマチュアコア40の直径RをR=80mmに設定した実施例2のアーマチュアコア40がベストモードであるといえる。また、コギングトルクの値は、アーマチュアコア40に溝部50が形成されていない比較例1が最も大きかった。前述の有効磁束測定結果図4参照に示されるように、実施例2の有効磁束は比較例1よりも少なかったため、電動モータ1の回転時における実施例2の磁束変動量も、比較例1の磁束変動量よりも少ないといえる。ここで、この磁束変動量はコギングトルクの発生要因となる。したがって、比較例1よりも磁束変動量が少ない実施例2のコギングトルクは、比較例1のコギングトルクよりも小さくなっていることが確認できる。これに対して、比較例1の有効磁束は、有効磁束測定結果に示されるように最も多かった。したがって、電動モータ1の回転時における磁束変動量についても、比較例1の磁束変動量が最も大きくなったため、比較例1のコギングトルクが最も大きくなったことが確認できる。また、1式で表されるD/Rを0.01875に設定し、2式で表される開口角度αを7°に設定した実施例1、および1式で表されるD/Rを0.01875に設定し、2式で表される開口角度αを9°に設定した実施例3についても、コギングトルクが良好に抑制されていることが確認できる。具体的には、実施例1および実施例3のコギングトルクは、比較例1の最大コギングトルクの25パーセント以下に抑制されていることが確認できる。したがって、以上の結果から、溝部50の開口角度αを、α=9°±2°2を満たすように設定することにより、コギングトルクが良好に抑制できることが確認できる。また、1式で表されるD/Rを0.0125に設定し、2式で表される開口角度αを9°に設定した比較例2、および1式で表されるD/Rを0.025に設定し、2式で表される開口角度αを9°に設定した比較例3については、比較例1よりもコギングトルクが抑制されることが確認できる。しかし、比較例2および比較例3の最大コギングトルクは、比較例1の最大コギングトルクの25パーセント以下とはならず、実施例1から実施例3ほど良好にコギングトルクは抑制されなかった。以上の結果から、D/R=0.01875を満たすように設定することにより、コギングトルクが良好に抑制できることが確認できる。そして、アーマチュアコア40をプレスで成型する時の寸法誤差等を考慮すると、溝部50の深さD、およびアーマチュアコア40の直径Rは、D/R=0.01875±0.003751を満たすように設定される。効果本実施形態によれば、深さDを有する断面V字形状の溝部50をティース45の先端面48に形成することで、ハウジングヨーク2とロータ3との間のエアギャップを溝部50の深さDの分だけ増加させて有効磁束を減少できる。したがって、電動モータ1の回転時におけるハウジングヨーク2とロータ3との間の磁束変動量を減少できるので、出力トルクの大幅な減少を抑制しつつロータ3のコギングトルクを減少させて、回転時の振動や異音の発生を抑制できる。また、本実施形態によれば、開口角度αを有するように溝部50を形成することで、アーマチュアコア40のティース45の先端面48において、周方向で溝部50の開口角度αにわたりハウジングヨーク2とロータ3との間のエアギャップを増加させて有効磁束を減少できる。これにより、電動モータ1の回転時におけるハウジングヨーク2とロータ3との間の磁束変動量を減少できるので、出力トルクの大幅な減少を抑制しつつロータ3のコギングトルクを減少させて、回転時の振動や異音の発生を抑制できる。また、本実施形態によれば、4極20スロットであって、溝部50の深さDをD=1.5mm±0.3mmに設定し、アーマチュアコア40の直径RをR=80mm±0.3mmに設定したインナロータ型電動モータに好適である。また、コギングトルクの測定結果から、溝部50の深さDをD=1.5mmに設定し、アーマチュアコア40の直径RをR=80mmに設定したインナロータ型電動モータにおいて、出力トルクの大幅な減少を抑制しつつコギングトルクを効果的に減少できることが確認できた。なお、本発明の技術範囲は上記実施の形態に限られるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において種々の変更を加えることが可能である。本実施形態では、マグネット20はフェライトマグネットであったが、フェライトマグネットに限定されることはなく、例えばネオジム等の希土類からなるマグネットであってもよい。本実施形態では、溝部50は、溝部50の頂点50aから径方向の外側に向かって漸次幅が広がるように開口する一対の溝壁部50bを有しており、一対の溝壁部50bは平坦に形成されていた。しかし、一対の溝壁部50bは、例えば湾曲されて形成されていてもよい。本実施形態では、アーマチュアコア40の直径RがR=80mmに設定された4極20スロットの電動モータ1を例に説明したが、アーマチュアコア40の寸法やハウジングヨーク2の極対数、ロータ3のスロット数等については、実施例に限られることはなく、種々の変更が可能である。本実施形態では、インナロータ型のブラシモータを例に説明したが、本発明の適用はこれに限られることはなく、例えばインナロータ型のブラシレスモータやアウタロータ型のブラシレスモータに適用してもよい。