"内燃機関のシリンダヘッドカバー内に設けられ、該シリンダヘッドカバーを通して外部に取り出されるブローバイガスからオイルミストを分離するオイルセパレータであって、一端部にブローバイガス入口を有するとともに他端にブローバイガス出口を有するセパレータ室と、上記セパレータ室内を上記ブローバイガス入口側の入口室と上記ブローバイガス出口側の出口室とに仕切るように設けられ、かつ複数の通路孔が貫通形成された隔壁と、上記通路孔に対向するように上記隔壁に隣接して上記出口室内に設けられた衝突板と、この衝突板の幅の一部ないし全体に亘って、該衝突板の下端と上記セパレータ室底面との間にスリット状に設けられた開口部と、分離したオイルを上記セパレータ室底面から内燃機関の動弁室内に排出するドレン部と、を備え、上記通路孔が、断面三角形の孔であることを特徴とする内燃機関のオイルセパレータ。上記通路孔の孔形状が、二等辺三角形をなし、その底辺が上記衝突板の下縁と平行であることを特徴とする請求項1に記載の内燃機関のオイルセパレータ。上記底辺と平行な方向に沿って複数個の通路孔が配列されており、これら複数個の通路孔は、隣接する2つの通路孔の三角形状が互いに逆向きに配置されていることを特徴とする請求項2に記載の内燃機関のオイルセパレータ。上記通路孔は、その通路断面の等価直径の2倍以上の通路長を有することを特徴とする請求項1~3のいずれかに記載の内燃機関のオイルセパレータ。上記のような慣性衝突方式のオイルセパレータにおいて、オイルミストの捕捉性能をさらに高めるためには、通路孔を細く形成して該通路孔から噴出するブローバイガスのガス流速を高めることが必要である。しかしながら、このように通路孔の通路断面積を小さくすると、これに応じて隔壁前後での圧力損失が高くなってしまう。そのため、この圧力損失によって隔壁の下流側におけるオイルセパレータ室内の圧力が低くなり、動弁室側からドレンパイプを通してオイルが逆流しやすくなる、という問題がある。つまり、従来の構成では、互いにトレードオフの関係となるオイルミストの捕捉性能とオイルセパレータにおける圧力損失とを十分なレベルで両立させることができない。この発明は、内燃機関のシリンダヘッドカバー内に設けられ、該シリンダヘッドカバーを通して外部に取り出されるブローバイガスからオイルミストを分離するオイルセパレータであって、一端部にブローバイガス入口を有するとともに他端にブローバイガス出口を有するセパレータ室と、上記セパレータ室内を上記ブローバイガス入口側の入口室と上記ブローバイガス出口側の出口室とに仕切るように設けられ、かつ複数の通路孔が貫通形成された隔壁と、上記通路孔に対向するように上記隔壁に隣接して上記出口室内に設けられた衝突板と、この衝突板の幅の一部ないし全体に亘って、該衝突板の下端と上記セパレータ室底面との間にスリット状に設けられた開口部と、分離したオイルを上記セパレータ室底面から内燃機関の動弁室内に排出するドレン部と、を備えている。そして、上記通路孔が、断面三角形の孔となっている。すなわち、一般的な円形の孔では、入口開口部分で生じる縮流作用ならびに流体の粘性による孔内壁面の境界層によって、流れが円形孔の中心に集中するため、実質的に円形孔の中心付近のみをブローバイガスが流れるようになり、実質的な通路断面積が狭められる。従って、圧力損失が顕著となる。これに対し、通路孔を断面三角形とすると、流速の高い領域が円形孔の場合よりも広く得られる。つまり、円形孔の場合に比べて、より均一な流速分布となり、実質的な通路断面積が広くなるため、圧力損失が低減する。また、後述するように、本発明者らの実験によれば、圧力損失が低減すると同時に、オイルミストの捕捉効率も向上する結果が得られた。このように捕捉効率が向上するメカニズムは厳密には不明であるが、オイルミストを含むブローバイガスが三角形孔を通して過度に集中することなく比較的均一な流速分布で衝突板に衝突するため、全体として効率よくオイルミストが分離されるものと考えられる。本発明において、望ましくは、上記通路孔の孔形状が、二等辺三角形をなしている。そして、その底辺が上記衝突板の下縁と平行である。隔壁の複数の通路孔から出たブローバイガスは衝突板に衝突し、かつその下側の開口部を通して下流へと流れるので、隔壁の通路孔を流れるブローバイガスは、全体として下方へ向かおうとする。そのため、三角形孔におけるブローバイガスの流速分布は、二等辺三角形の左右に延びた底辺に沿って拡がり、より均一な流速分布となる。なお、二等辺三角形は、その頂角が過度に小さいと、通路孔がスリット状となってしまうため、好ましくない。典型的には、正三角形とすることができるが、厳密な正三角形でなくてもよいことは勿論である。一つの好ましい態様では、上記底辺と平行な方向に沿って複数個の通路孔が配列されており、これら複数個の通路孔は、隣接する2つの通路孔の三角形状が互いに逆向きに配置されている。このような配置によれば、隣接する2つの通路孔の辺が実質的に平行となり、隔壁の強度確保の点で有利となる。従って、隔壁の限られた領域の中に三角形の孔を効率よく配置することができる。また、一つの好ましい態様では、上記通路孔は、その通路断面の等価直径の2倍以上の通路長を有する。つまり、十分に細長い通路孔となっており、これにより、通路孔を通過したブローバイガスの流れ特にその中のオイルミストは過度に拡散することなく衝突板に確実に衝突する。この発明によれば、通路孔の断面形状を三角形としたことで、オイルミストの捕捉性能とオイルセパレータの圧力損失とをより高いレベルで両立させることができる。以下、この発明の一実施例を図面に基づいて詳細に説明する。図1は、この発明に係るオイルセパレータ1を備えた内燃機関の構成を概略的に示しており、シリンダブロック2とオイルパン3とによってクランクケース4が画成されているとともに、このクランクケース4とシリンダヘッド5内の動弁室6とが互いに連通している。ブローバイガス処理装置の一部をなすシリンダヘッドカバー7には、図示せぬ内燃機関吸気系のスロットル弁上流側例えばエアクリーナに接続される新気導入口8と、スロットル弁下流側例えばインテークマニホルドに接続されるブローバイガス取出口9と、が設けられており、ブローバイガス取出口9には、ブローバイガスの流量を圧力差に応じて制御する公知のPCVバルブ10が設けられている。このような構成においては、スロットル弁上下の圧力差によって新気導入口8から新気が導入され、クランクケース4内ならびに動弁室6内が換気される。クランクケース4内や動弁室6内のブローバイガスは、この新気とともにブローバイガス取出口9のPCVバルブ10を介してスロットル弁下流側に導入される。そして、このブローバイガスに混入しているオイルミストを除去するために、上記ブローバイガス取出口9が設けられるシリンダヘッドカバー7の内側に、オイルセパレータ1が一体に設けられている。なお、図1の矢印は、内燃機関の低中負荷時のガスの流れを示しているが、スロットル弁が全開付近にある高負荷時には、ブローバイガスの一部は、新気導入口8からも吸気系に排出される。従って、新気導入口8側にも同様のオイルセパレータが設けられるのが一般的であり、本発明のオイルセパレータ1は、ブローバイガス取出口9側のオイルセパレータあるいは新気導入口8側のオイルセパレータのいずれにも適用することが可能である。図2および図3は、上記のようにシリンダヘッドカバー7に一体化されたオイルセパレータ1を単体で示している。このオイルセパレータ1は、下面が開口した細長い通路状をなすハウジング部21を合成樹脂製シリンダヘッドカバー7の一部として該シリンダヘッドカバー7の天井面に成形するとともに、このハウジング部21の下面開口を覆うように、合成樹脂製セパレータカバー22をシリンダヘッドカバー7に取り付けることによって構成されている。なお、本発明はこれには限定されず、シリンダヘッドカバー7とは別に成形される独立したハウジング部21を備えた構成とすることも可能である。上記オイルセパレータ1は、例えば気筒列と直交する方向機関の幅方向に沿って細長く延びており、上記ハウジング部21と上記セパレータカバー22との間に、断面矩形の細長いセパレータ室23が画成されている。このセパレータ室23の長手方向の一端部には、ブローバイガス入口24が位置し、他端部には、ブローバイガス出口25が位置し、従って、基本的に、ブローバイガスはセパレータ室23内をその長手方向に沿って直線的に流れていく。上記ブローバイガス入口24は、上記セパレータカバー22に開口形成された矩形の開口部からなる。つまり、この実施例では、ブローバイガス入口24は、セパレータ室23の底面に開口しており、このブローバイガス入口24を介してセパレータ室23が動弁室6に連通している。また、上記ブローバイガス出口25は、この実施例では、ハウジング部21の上面に配置され、換言すれば、シリンダヘッドカバー7の天井壁を貫通して設けられている。前述したようにこのオイルセパレータ1がブローバイガス取出口9側に設けられる場合には、上記ブローバイガス出口25がブローバイガス取出口9となり、図示せぬPCVバルブが取り付けられる。なお、上記ブローバイガス出口25は、細長いセパレータ室23の端面比較的上方の位置に配置されることもある。上記セパレータ室23の長手方向の中間部には、該セパレータ室23の長手方向と直交する板状の隔壁27が設けられており、この隔壁27によって、セパレータ室23は、ブローバイガス入口24側の入口室28と、ブローバイガス出口25側の出口室29と、に2分割されている。この隔壁27は、図示例では、セパレータカバー22と一体に成形され、ハウジング部21の天井面に達する高さまで上方に延びている。これとは逆に、隔壁27をハウジング部21つまりシリンダヘッドカバー7と一体に成形するようにしてもよい。この隔壁27は、後述するように、ブローバイガスの流速を高めるための絞りとなる複数の通路孔30を有している。なお、隔壁27の下端の両隅部に、入口室28内で液滴となったオイルが出口室29側に流れるように切欠部31を設けるようにしてもよい。出口室29内には、上記隔壁27に隣接して該隔壁27と平行な衝突板32が配設されている。この衝突板32は、高速で流れてくるブローバイガスからオイルミストを分離するように上記通路孔30に適宜な間隔を介して対向している。図示例では、この衝突板32は、隔壁27と同様にセパレータカバー22と一体に成形され、ハウジング部21の天井面に達する高さまで上方に延びている。これとは逆に、衝突板32をハウジング部21側に一体に成形するようにしてもよい。なお、オイルミストの捕捉分離性能を高めるために、衝突板32の表面を、凹凸面、例えば上下方向に沿った凹溝を多数形成した凹凸面としてもよい。この衝突板32の下端部には、セパレータ室23底面との間でスリット状に開口する開口部33が設けられている。この開口部33の上端を構成する衝突板32下縁32aは、セパレータ室23底面と平行に延びている。図示例では、衝突板32は、セパレータカバー22の底面から立ち上がるように該セパレータカバー22と一体に成形されているので、上記開口部33は、衝突板32の幅方向の中央部に矩形の窓状に開口形成されており、幅方向の両端部は衝突板32を支持するために残存している。衝突板32をハウジング部21側と一体に成形する場合などは、開口部33を衝突板32の全幅に亘って設けることも可能である。衝突板32の表面で分離したオイルは、下方へ流れ落ち、この開口部33を通してセパレータ室23底面に沿って下流側へ流れる。そして、上記出口室29の底面には、集まったオイルを動弁室6側へ排出するためのドレン部としてドレンパイプ35がセパレータカバー22と一体に成形されている。このドレンパイプ35は、動弁室6へ向かって下方へ筒状に延びており、下端に小さな排出口を備えている。上記のように構成されたオイルセパレータ1においては、ブローバイガス入口24からブローバイガス出口25へとセパレータ室23内を流れるブローバイガスは、隔壁27を貫通した通路孔30で通路面積が絞られることにより高速流となり、衝突板32に衝突する。そのため、ブローバイガスに含まれていたオイルミストが分離して衝突板32の表面に付着する。このように捕捉されたオイルミストは徐々に大きな液滴に成長し、衝突板32の下縁32aからセパレータ室23底面に滴下し、この底面上を下流側へ流れる。そして、最終的にはドレンパイプ35から動弁室6へと滴下する。ドレンパイプ35内には、液状のオイルがある程度の高さまで溜まるため、ドレンパイプ35下端の排出口からのブローバイガスの逆流つまり動弁室6図1参照から出口室29へのブローバイガスの流入が阻止される。ここで、上記隔壁27の通路孔30をブローバイガスが流れる際に、該通路孔30が通路抵抗となって圧力損失が発生する。この圧力損失が大きいほど、入口室28と出口室29との間の圧力差ひいては動弁室6と出口室29との間の圧力差が大きくなり、ドレンパイプ35を通したブローバイガスの逆流が生じやすくなる。このブローバイガスの逆流が生じると、ドレンパイプ35内からオイルが出口室29内に飛散し、ブローバイガス取出口9へと持ち出されてしまう。図4は、上記実施例における隔壁27の通路孔30の構成を示している。図示するように、この実施例においては、隔壁27は左右に長い長方形状をなし、この隔壁27上に、上段、中段、下段の3列に整列した形に、計14個の通路孔30が配置されており、各々の通路孔30は、断面正三角形の孔として貫通形成されている。14個の通路孔30は、いずれも同じ寸法を有しており、上段の列には5個の通路孔30が、中段の列には4個の通路孔30が、下段の列には5個の通路孔30が、それぞれ等間隔に並べられているが、各列の中で隣接する2つの通路孔30は、その三角形が互いに逆向きに配置されている。例えば、下段の列の左端の通路孔30の三角形は、底辺となる一辺30aが隔壁27の下縁と平行換言すれば衝突板32の下縁32aと平行に配置され、かつこの底辺30aに対向する頂角が上方へ向かって鋭端となっている。この左端の通路孔30に隣接する2番目の通路孔30の三角形は、底辺となる一辺30aがやはり隔壁27の下縁と平行に配置されているが、この底辺30aに対向する頂角が下方へ向かって鋭端となっている。下段の列の左端の通路孔30の三角形を便宜上上向きの三角形と呼び、これに隣接する2番目の通路孔30の三角形を便宜上下向きの三角形と呼ぶこととすると、下段の列には、3個の上向きの三角形と2個の下向きの三角形とが交互に配置されている。上段の列にも、同様に、3個の上向きの三角形と2個の下向きの三角形とが交互に配置されている。中段の列には、2個の上向きの三角形と2個の下向きの三角形とが交互に配置されている。図4の左右方向の位置として、下段の列の5個の三角形の位置と上段の列の5個の三角形の位置とは、上下に対応した位置にある。中段の列の4個の三角形の位置は、上段および下段の三角形の位置に対しオフセットしており、上段もしくは下段の一対の三角形の間に中段の三角形が位置している。上記のように隣接する通路孔30の三角形状として上向きの三角形と下向きの三角形とを交互に配置することにより、隣接する2つの通路孔30の間に残存する部分これを便宜上、脚部27aと呼ぶこととするの幅が一定に確保され、隔壁27の強度確保の上で有利となる。つまり、一つの三角形の斜めの辺30bとこれに隣接する三角形の斜めの辺30cとが互いに平行となり、脚部27aとして局部的に狭い箇所つまり局部的に強度が低い箇所が生じない。従って、隔壁27の限られた領域の中に三角形の孔を効率よく配置することができる。上記の通路孔30は、一実施例では、等価直径同じ面積を有する円の直径として、直径3mm相当の通路断面積を有しており、その通路長換言すれば隔壁27の厚さは、10mmである。通路孔30の寸法は、勿論これに限定されるものではなく、例えば、1~5mm程度の等価直径を有するものとすることができる。等価直径が1mm未満の三角形孔は、実質的にその加工ないし形成が困難である。等価直径が5mmよりも大きい孔では、絞りとして十分な流速が得られず、オイルミストの捕捉性能が低下する。また、通路長は、オイルミストを十分な慣性で直進させるために、等価直径の2倍以上の通路長とすることが望ましい。さらに、隔壁27に設けられる通路孔30の総個数は、内燃機関の排気量やオイルセパレータ1の寸法等によっても異なるが、一般には、3個~20個程度の通路孔30が設けられる。上記のように三角形孔とした通路孔30においては、一般的な円形孔に比較して、圧力損失が低減し、かつオイルミストの捕捉効率が高くなる。図5は、図2,3のような構成のオイルセパレータ1に、一定のオイルミストを含むガスを一定の流量でもって通流させ、そのオイルミストの捕捉効率と前後の圧力損失とを測定した結果をまとめたものである。ここでは、圧力損失を横軸に、オイルミストの捕捉効率を縦軸にとって、上述した実施例の特性と、通路孔30を同じ通路断面積となる直径3mmの円形孔とした比較例の特性と、を対比して示している。具体的には、ガス流量を大中小の3段階に変化させて、各々対応する点をプロットしてあり、点P1,P11はガス流量が小、点P2,P12はガス流量が中、点P3,P13はガス流量が大、のときの特性をそれぞれ示している。同図に示すように、ガス流量が大となるに伴って通路孔30通過時の流速が高くなるので、ガス流量が大であるほど捕捉効率が上昇し、かつ同時に圧力損失も上昇していくことになるが、同じガス流量の特性同士で比較した場合に、三角形孔とした点P1,P2,P3の方が、比較例の点P11.P12,P13に比較して、捕捉効率が高く、しかも圧力損失が低い結果が得られた。また、3つの点を結んだ実施例の特性と比較例の特性とから、例えば同じ圧力損失の下では、三角形孔とした実施例の方が高い捕捉効率となることが明らかである。すなわち、一般的な円形の孔では、入口開口部分で生じる縮流作用ならびに流体の粘性による孔内壁面の境界層によって、流れが円形孔の中心に集中するため、実質的に円形孔の中心付近のみをブローバイガスが流れるようになり、実質的な通路断面積が狭められる。従って、圧力損失が顕著となる。これに対し、通路孔30を断面三角形とすると、流速の高い領域が円形孔の場合よりも広く得られる。つまり、円形孔の場合に比べて、より均一な流速分布となり、実質的な通路断面積が広くなるため、圧力損失が低減する。また、オイルミストを含むブローバイガスが三角形孔を通して過度に集中することなく比較的均一な流速分布で衝突板に衝突するため、全体として効率よくオイルミストが分離されるものと考えられる。図6および図7は、CAEComputerAidedEngineering解析によって求めた、上記実施例の三角形の通路孔30におけるガス流速の分布と、同一通路断面積の円形通路孔におけるガス流速の分布と、をそれぞれ図示している。また、図8および図9は、同じくCAE解析によって、入口室28ならびに出口室29および両者を連通する通路孔30における圧力分布を求めたものであり、図8が上記実施例の三角形の通路孔30による圧力分布を、図9が同一通路断面積の円形通路孔による圧力分布を、それぞれ図示している。なお、図8および図9においては、ガスが図右側から左側へと流れる。また、図8と図9とでは、出口室29下流側の圧力が互いに等しくなるように設定してあり、従って、それぞれの圧力損失の差によって入口室28側の圧力が異なるものとなっている。オイルセパレータとしての全体的なガス流量は、各図で同一である。図7に示すように、円形通路孔では、流れが円形孔の中心に集中し、中心付近のみで局部的に流速が高くなる。つまり、実質的な通路断面積が縮小している。そのため、図9に示すように、出口室29側の所定の圧力に対し入口室28側の圧力が高くなる。つまり、圧力損失が大となる。これに対し、上記実施例の三角形の通路孔30では、図6に示すように、流速の高い領域が三角形の底辺三辺の中で隔壁27の下縁と平行な辺に沿って左右に拡がった形となり、広い領域で高い流速が得られる。つまり、実質的な通路断面積が大きくなる。そのため、図8に示すように、出口室29側の所定の圧力に対する入口室28側の圧力は、図9に比べて低くなる。上記のような作用効果は、通路孔30を三角形孔とした場合にのみ得られるものであって、通路孔30を単に異形としても、同様の作用効果を得ることはできない。図10~図12は、比較検討のために異形とした通路孔の一例を示しており、図10は、先端が鋭利なままの星形をなしている。図11は、この星形の先端および内周部分を比較的大きな径の円弧で丸めた海星形としたものである。図12は、同様に各部を円弧で丸めた十字形のものである。これらは、いずれも上記実施例と同じ個数および同じ等価直径に設定してある。そして、このように構成した各比較例の隔壁27を用いて、前述した図5と同様に、一定のオイルミストを含むガスを一定の流量でもって通流させ、そのオイルミストの捕捉効率と前後の圧力損失とを測定した結果を、図13に示した。ここには、比較のために、図5の点P1三角形孔の実施例の特性および点P11円形孔の特性を併せてプロットしてあるが、これらの点P1,P11と同じガス流量つまり図5の3段階のガス流の中の小に相当するガス流量のときの特性を、各比較例について求めた。点P4は、図10の星形の特性、点P5は、図11の海星形の特性、点P6は、図12の十字形の特性、である。図13に示すように、点P5に示す海星形の孔および点P6に示す十字形の孔では、本実施例の特性P1は勿論のこと一般的な円形孔の特性P11と比較しても、捕捉効率が低く、しかも圧力損失が大となってしまう。また、点P4に示す星形の通路孔では、本実施例P1や円形孔P11に比較して捕捉効率が高くなるものの、圧力損失が著しく増大してしまう。図13から明らかなように、本実施例の三角形孔によれば、互いにトレードオフの関係にある捕捉効率と圧力損失とを高いレベルで両立させることができる。なお、特許文献3において開示されている断面四角形の孔や断面六角形の孔においては、図7に示した円形孔と同様に、孔の中心付近に集中してガスが流れ、従って、円形孔と大差のない特性となる。通路孔30の三角形の孔形状は、頂角を適当な円弧で丸めた形状としても、同様の性能を得ることができる。図14は、その一例として、3つの頂角をそれぞれ半径0.5mmの円弧で丸めた形状とした実施例を示し、図6と同様に、CAE解析によるガス流速の分布を併せて示している。この図14に示すように、頂角が鋭端でなくても同様の作用が得られ、広い領域で高い流速が得られる。図示しないが、捕捉効率および圧力損失について実験したところ、図5と実質的に同一の結果が得られた。つまり、頂角が鋭端であるか否かは、捕捉効率や圧力損失に実質的に影響しない。上記のように三角形の頂角を丸めた形状とすることは、三角形の通路孔30を形成する生産技術の上で有利となる。つまり、通路孔30を、溶融材料の型成形あるいは二次的な機械加工のいずれで形成するにしても、鋭角をなす頂角をそのまま正しく形成することは一般に容易ではない。頂角を多少丸めた形状とすれば、型成形あるいは機械加工のいずれにおいても、より容易に通路孔30を形成することができる。以上、この発明の一実施例を詳細に説明したが、この発明は上記実施例に限定されず、種々の変更が可能である。例えば、上記実施例では、通路孔30の三角形を正三角形としたが、図6のガス流速分布などからも明らかなように、底辺が衝突板32の下縁32aと平行な二等辺三角形であっても、全く同様の作用が得られる。また、底辺が衝突板32の下縁32aに対し傾斜している場合であっても、いずれかの辺に沿って流速分布が拡がるため、円形孔に比較して、圧力損失ならびに捕捉効率が向上する。また、上記実施例では、隔壁27および衝突板32が、合成樹脂製のセパレータカバー22の一部として一体に成形されているが、本発明はこれに限定されず、これらの一方もしくは双方をシリンダヘッドカバー7と一体に成形することも可能であり、あるいは、別に成形した部品を組み付けるようにしてもよい。なお、図2,図3は、完全な直方体としてハウジング部21を示しているが、実際には、シリンダヘッドカバー7の外形状等に応じて、若干異形な形状となるのが一般的である。"