乾式吹付け用途のための材料を搬送するためのデバイスであって、材料出口を有する材料容器と、内部および外部を有する回転式エアロックであって、a材料流入ポートと、b加圧ポートと、c流出ポートと、d回転可能であり、複数の羽根を備えるロータと、e羽根の間に配置される複数の羽根ポケットと、を備える、回転式エアロックと、を備え、前記材料容器の前記材料出口は、前記回転式エアロックの前記材料流入ポートと連通し、前記加圧ポートは、前記回転式エアロックの流出ポートと連通していない羽根ポケットと連通する、デバイス。前記ロータが回転すると、前記羽根ポケットは、連続的に、a前記材料流入ポートと連通し、b前記加圧ポートと連通し、c前記流出ポートと連通する、請求項1に記載のデバイス。前記材料容器は、圧力タンクであり、前記材料出口および前記加圧ポートは、同じ場所に位置する、請求項1に記載のデバイス。前記ロータが回転すると、前記羽根ポケットは、連続的に、a前記開放ポートと連通し、b前記回転式エアロックの前記外部から分離され、c前記流出ポートと連通する、請求項3に記載のデバイス。前記エアロックの前記流出ポートは、インダクタと連通する、請求項1に記載のデバイス。前記エアロックの前記流出ポートは、分注ラインと連通する、請求項1に記載のデバイス。前記加圧ポートと連通する前記羽根ポケットは、前記インダクタの圧力よりも3kPa0.5psi~69kPa10psi高い圧力で維持されることが可能である、請求項5に記載のデバイス。前記加圧ポートと連通する前記羽根ポケットは、前記インダクタの圧力よりも10kPa1.5psi~24kPa3.5psi高い圧力で維持されることが可能である、請求項5に記載のデバイス。乾式吹付け用途のための材料を搬送するための方法であって、乾燥材料を材料容器内に定置することと、材料容器から、a流入ポートと、b流出ポートと、c回転可能であり、複数の羽根を備えるロータと、d羽根の間に配置される複数の羽根ポケットと、を備える、内部および外部を有する回転式エアロック内に乾燥材料を通過させることと、羽根ポケット内の前記乾燥材料を加圧することと、前記乾燥材料を前記回転式エアロックの前記流出ポートに通過させることと、を含む、方法。前記回転式エアロックの前記流出ポートを通して、内部、インダクタ入口、およびインダクタ出口を有するインダクタの前記入口内へと前記乾燥材料を通過させることと、前記インダクタの前記内部と連通する噴流によって生成される流れに前記乾燥材料を取り込むことと、前記取り込まれた乾燥材料を前記インダクタ出口から放出することと、をさらに含む、請求項9に記載の方法。前記デバイスにおいて、前記ロータが回転すると、前記羽根ポケットは、連続的に、a前記材料流入ポートと連通し、b前記回転式エアロックの前記外部から分離され、c前記流出ポートと連通する、請求項9に記載の方法。前記羽根ポケット内の前記乾燥材料を加圧することは、前記材料容器内の前記乾燥材料を加圧することによって達成される、請求項9に記載の方法。前記ロータが回転すると、前記羽根ポケットは、連続的に、a前記材料流入ポートと連通し、b前記加圧ポートと連通し、c前記流出ポートと連通し、前記羽根ポケット内の前記乾燥材料を加圧することは、前記加圧ポートを通して前記乾燥材料を加圧することによって達成される、請求項9に記載の方法。前記乾燥材料を収容する前記羽根ポケットは、前記インダクタの圧力よりも3kPa0.5psi~69kPa10psi高い圧力で維持される、請求項10に記載の方法。前記乾燥材料を収容する前記羽根ポケットは、前記インダクタの圧力よりも16.6kPa2.5psi~24kPa3.5psi高い圧力で維持される、請求項10に記載の方法。図1は、従来技術の乾式吹付けシステム10の概略図を示す。このシステムは、そこを通して圧力タンク12に材料を加えることができる圧力タンク流入ポート13と、そこを通して圧力タンク12を加圧することができる圧力タンク弁15とを有する圧力タンク12を含む。圧力タンク12は、バタフライ弁体18を含むバタフライ弁16の入口と流体連通して配置される。バタフライ弁16の出口は、インダクタ20と流体連通して配置される。空気噴流22は、インダクタ20の内部に方向付けられる。また、インダクタ20は、インダクタ出口24とともに提供される。乾式吹付けシステム10の標準動作モードにおいて、材料30は、圧力タンク流入ポート13を通って圧力タンク12内に定置され、圧力タンク12は、圧力タンク弁15によって加圧される。バタフライ弁体18は、インダクタ20に材料を進入させるために開放される。空気噴流22は、インダクタ20の内部に空気等の流体を放出し、材料を取り込み、ベンチュリー作用によってインダクタ出口24を通して分注ライン、送達ラインまたはホース内へ、そしてそこから塗布ランスへと材料を放出する。圧力タンク12内の材料30にタンク圧42がかかる。空気噴流22は、インダクタ20内の材料に空気噴射圧44をかける。インダクタ出口24を通る材料の流れに対して反対に背圧46がかかる。空気噴流22およびインダクタ20の構成は、ベンチュリー作用を引き起こし、インダクタ本体内でタンクに対する陰圧を発生させ、ラインの下方へと材料を推進するためのものである。噴流の出口は、インダクタの排出口の近くに定置されなければならない。噴流22の出口がインダクタ出口24に近過ぎる場合、噴流とインダクタの出口との間に材料が通過するための十分な余地がないため、材料の流れが大幅に減少される。噴流22がインダクタ出口24から遠過ぎるように定置される場合、材料が適切に取り込まれず、インダクタ20内で陰圧が発生されず、インダクタ20内の乱流が流れを制限する。噴流22の出口を正確に位置付ける必要性が、このデバイスの欠点である。バタフライ弁16が開放されると、圧力タンク12の内部とインダクタ20との直接的な流体連通を可能にするため、タンク圧42および背圧46が均一になる傾向がある。最終的には、材料30をインダクタ20内に供給するために、圧力タンク12から出てインダクタ20内に入る材料30の流れを維持するように、圧力タンク12内に空気が注入されなければならない。インダクタ20への材料の送達速度は、一定の、ホース内よりも若干低めの圧力を維持することに直接的に依存する。これは、タンク圧42と背圧46との差、ならびにインダクタ20内で作用する噴流のベンチュリー効果によって決定される。この差に対するいかなる乱れも、機器から出る材料の乾燥流量の変動の原因となる。多くの変動が分注ラインおよびインダクタ20内の背圧46に影響を与えるため、動作中に背圧46を完全に均一に維持することは実際には不可能である。分注ラインに部分的な詰まりまたは背圧46を増加させる他の状況が存在する場合、背圧46およびタンク圧42の平衡はタンク圧42の増加を引き起こし、噴射圧44が増加されない限り、インダクタ20内に供給される材料30の量を減少させる。タンク12は比較的大きな貯蔵容器であるため、分注ライン内の圧力が増加する前に大容積の空気がタンク12内に注入されなければならないので、圧力の増加は比較的緩やかである。詰まりが吹き飛ばされると、タンクからの空気の排出速度が増加し、圧力が平衡になるまで材料の流れを増加させる。詰まりおよび詰まりの解消を交互に繰り返すことにより、材料の送達速度に正弦波パターンが生成されることが多い。この設計の機器には部分的な詰まりの原因が多く存在し、結果として生じる圧力の急上昇は、分注ラインを通る材料の供給速度を大きく変化させる。より深刻な場合には、分注ラインが塞がり得る。あまり深刻でない場合には、結果としてランスにおける材料の塗布不良が生じる。図2は、本発明による装置110の概略図を提供する。このシステムは、そこを通して材料を加えることができる圧力タンク流入ポート13と、そこを通して圧力タンク12を加圧することができる圧力タンク弁15とを有する圧力タンク12を含む。圧力タンク12は、材料流入ポート114を介して、複数の羽根118を含む回転式エアロック弁116の入口と流体連通して配置される。圧力タンク12からインダクタ20に材料を搬送するためのポケットは、隣接する羽根118の間に形成される。回転式エアロック弁116の出口は、インダクタ20と流体連通して配置される。空気噴流22は、インダクタ20の内部に方向付けられる。また、インダクタ20は、インダクタ出口24とともに提供される。この実施形態では、材料流入ポート114は、回転式エアロック弁116に導入された材料の加圧ポートとしての役割も果たす。乾式吹付けシステム110の標準動作モードにおいて、材料30は、圧力タンク流入ポート13を通って圧力タンク12内に定置される。圧力タンク12は、圧力タンク弁15によって加圧される。空気噴流22が加圧される。次いで、回転式エアロック116が始動され、材料流入ポート114を通ってインダクタ20内に入る材料を計量する。インダクタ内の空気噴流22は、インダクタ出口24を通して分注ライン、送達ライン、またはホース内へ、そしてそこから塗布ランスへと材料を吹き込む。圧力タンク12内の材料30にタンク圧42がかかる。空気噴流22は、インダクタ20内の材料に空気噴射圧44をかける。インダクタ出口24を通る材料の流れに対して反対に背圧46がかかる。このデバイス内の回転式エアロック116は、圧力タンク12とインダクタ20との間の空気流を妨げるため、所望の圧力差を維持することがより容易である。この実施形態の変形例において、インダクタ20および空気噴流22のいずれかまたは両方が存在せず、回転式エアロック116が、分注ライン、送達ライン、またはホース内へ、そしてそこから塗布ランスへと材料を直接的に供給する。図3は、本発明による装置210の概略図を提供する。このシステムは、その中に材料30が定置される容器211を含む。容器211は、材料流入ポート114を介して、複数の羽根118を含む回転式エアロック弁116の入口と流体連通して配置される。容器211からインダクタ20に材料を搬送するためのポケットは、隣接する羽根118の間に形成される。エアロック加圧ポート228は、材料流入ポート114またはインダクタ20と流体接触していない羽根ポケットと流体接触するように配置される。回転式エアロック弁116の出口は、インダクタ20と流体連通して配置される。空気噴流22は、インダクタ20の内部に方向付けられる。また、インダクタ20は、インダクタ出口24とともに提供される。乾式吹付けシステム210の標準動作モードにおいて、材料30は、容器211内に定置される。エアロック加圧ポート228が加圧される。空気噴流22が加圧される。次いで、回転式エアロック116が始動され、材料流入ポート114を通って隣接する羽根118の間の羽根ポケットに入る材料を計量する。材料30が、材料流入ポート114を通って羽根ポケットに入り、羽根が回転すると、羽根ポケットは、回転式エアロック加圧ポート228によって加圧される。さらなる羽根の回転によって、羽根ポケットがインダクタ20と連通し、材料がインダクタ内に放出される。インダクタ20内の空気噴流22は、インダクタ出口24を通して分注ライン、送達ライン、またはホース内へ、そしてそこから塗布ランスへと材料を吹き込む。加圧ポート圧242は、材料が入った後、羽根ポケットが材料流入ポート114から分離された後、および羽根ポケットがインダクタ20に向かって開放する前に、個々の羽根ポケットを加圧する。空気噴流22は、インダクタ20内の材料に空気噴射圧44をかける。インダクタ出口24を通る材料の流れに対して反対に背圧46がかかる。このデバイス内の回転式エアロック116は、エアロック加圧ポート228とインダクタ20との間の空気流を妨げ、所望の圧力差を維持することを可能にする。この実施形態の変形例において、インダクタ20および空気噴流22のいずれかまたは両方が使用されず、回転式エアロック116が、分注ライン、送達ライン、またはホース内へ、そしてそこから塗布ランスへと材料を直接的に供給する。本発明において使用される回転式エアロックは、回転式フィーダまたはロータリ弁としても知られるデバイスであり、バルクまたは特殊材料の処理システムにおける構成要素としての役割を果たし得る。回転式フィーダの構成要素は、ロータシャフト、筐体、ヘッドプレート、ならびにパッキングシールおよびベアリングを含む。ロータは、典型的には、そこに成形または溶接される大きな羽根を有する。回転式エアロックは、流入ポートから流出ポートに材料を搬送することができる一方で、流入ポートと流出ポートとの間の圧力シールが常に維持されるように構成される。材料をインダクタ内に供給するために、圧力タンクの上部内に空気が注入され、回転式エアロックが操作される。回転式エアロックの羽根の区画はインダクタに向かって開放されているため、タンク圧がインダクタ内の圧力を上回る限り、材料は区画から流出するかまたは落下する。インダクタへの材料の送達速度は、エアロックの回転スピードによって制御される。回転速度の増加は、インダクタへの供給速度の増加の原因となる。一般に、タンク圧がインダクタの圧力よりも高く維持される限り、排出開口部の直径が、デバイスの供給速度の制限因子である。多くの変動が分注または送達ラインにかかる背圧に影響を与えるため、動作中に背圧を完全に均一に維持することは実際には不可能である。しかしながら、本発明のデバイスは、従来技術と比べてより規則的な、より制御可能な供給速度を提供する。分注または送達ラインに部分的な詰まりまたは背圧を増加させる他の事態が存在する場合、回転式エアロックは、インダクタからタンク内への自由流れまたはインダクタの圧力が加圧ポートの圧力に与えるあらゆる影響を阻止し、ほぼ瞬時にライン内の圧力が増加する。タンク圧または加圧ポートの圧力が背圧よりも上に維持される限り、材料はなおも回転式エアロックのポケットから出るかまたは落下するため、供給速度は著しく変化しない。また、加圧されるべき大きな空気の貯蔵容器が存在しないので、ライン圧が急速に増加して、詰まりを迅速に吹き飛ばす。回転式エアロック、および圧力下で回転式エアロックに材料を供給するための機構を有する本発明の乾式吹付けシステムは、多くの利益を提供する:a背圧における所与の変化に対して、本発明のシステムにおける乾燥材料の供給速度は、従来技術のシステムと比べて著しく均一である。b本発明のシステムの供給速度は、従来技術の場合のようにタンク圧と背圧とのバランスによってではなく、むしろ回転式エアロックの回転スピードによって制御される。本発明のシステムを用いると、所与の噴射圧に対して、容易にかつ再生可能に所望の供給速度を得ることができ、材料の送達速度および送達力を制御することができる。c本発明のシステムにおいて、回転式エアロックが圧力平衡をより維持しやすくするため、従来技術のシステムよりも実質的に高い流量で円滑な流れを得ることができる。図4は、材料が圧力タンク内に定置され、バタフライ弁を通ってインダクタに進入させられる従来技術の乾式吹付けシステムの動作中に収集された情報を示す。インダクタ内のベンチュリー効果を最大化するために、バタフライを閉じた状態で噴流を調節した。プロットの横座標または横軸は、時間を秒で表しており、縦座標または横軸は、圧力をポンド/平方インチで表している。噴射圧301、タンク圧302、およびホース圧303は、時間の関数として表される。ホース圧303は、インダクタ出口に取り付けられたホース内で測定し、インダクタの噴流から30cm12インチ下流で測定した。間隔310は、490g/秒65ポンド/分の材料が送達された期間を表す。間隔320は、1100g/秒145ポンド/分の材料が送達された期間を表す。間隔330は、1900g/秒255ポンド/分の材料が送達された期間を表す。図4に示される試験では、間隔310に表されるように、最低送達速度である490g/秒65ポンド/分でのみ乾燥材料の円滑な送達が生じた。試験のこの部分において、インダクタ内の噴流のベンチュリー効果のために、タンク圧302はホース圧303よりも低かった。インダクタとホースの間の圧力差が約-0.9kg約-2ポンドで、すなわち、インダクタの圧力がホース圧よりも低い時に、適切な動作が得られた。動作が円滑である場合、ホース圧はタンク圧よりも高い。タンク圧がホース圧よりも高くなると、過多な材料が供給されてシステムが詰まる。ある程度までは、システムは自己制御を行うが、自己制御プロセスは、材料の送達速度に周期的変動を引き起こす可能性がある。インダクタの内部の圧力はタンク圧よりも低く、さもなければ、材料がタンクから流れないであろう。図4の間隔320において、145ポンド/分1100g/秒の供給速度で、ホース圧303は、望ましくないサージングの現象を示唆する律動的パターンで周期的に上下する。サージングは、材料の最適な送達を妨害するのに十分長い期間を有する、送達される材料の量における振幅である。間隔320に示される律動的パターンは、約4秒の期間を有する典型的なサージングである。噴射圧301はタンク圧302またはホース圧303のいずれかよりもかなり高いため、ホース圧303による背圧が増加すると、タンク圧302が増加して補償する。これが起こると、インダクタ内への材料の流れが緩やかになり、今度は背圧を減少させる。背圧の減少は、インダクタへの材料の流れを増加させ、背圧を増加させて周期を再開させる。この流れの速度では、材料の塗布は依然として可能であるが、最適ではない。材料への水の添加は、サージングによって複雑化するが、サージング周期が規則的であり、十分に短い期間を有する場合は、依然として達成することができる。図4の間隔330において、より高い供給速度である255ポンド/分1900g/秒では、周期がよりカオス的となり、より長期間を有する。ホース圧がタンク圧を上回るより長い期間が存在する。この供給速度では、非常に乾燥した材料および非常に湿潤した材料の期間があり、吹付けは完全に不安定である。耐火材の高品質パッチの塗布は、実行することができない。図5は、材料が圧力タンク内に定置され、回転式エアロックを通ってインダクタに進入させられる本発明の乾式吹付けシステムの動作中に収集された情報を示す。プロットの横座標または横軸は、時間を秒で表しており、縦座標または横軸は、圧力をポンド/平方インチで表している。噴射圧401、タンク圧402、およびホース圧403は、各々、時間の関数として表される。ホース圧403は、インダクタ出口に取り付けられたホース内で測定し、インダクタの噴流から30cm12インチ下流で測定した。間隔410は、1200g/秒155ポンド/分の材料が送達された期間を表す。間隔420は、2000g/秒265ポンド/分の材料が送達された期間を表す。図5に示される試験では、常にタンク圧402がホース圧403よりも高かった。これは、回転式エアロックによって圧力タンクからインダクタが分離された結果である。回転式エアロックのポケットがインダクタ内に開放すると、ポケット内のより高い空気圧が、ポケット内の材料が確実にインダクタ内に空けられるようにする。間隔410の1200g/秒155ポンド/分の送達速度では、圧力プロットは比較的円滑であり、従来技術の乾式吹付けシステムの場合に図4に見られた周期的パターンを示さない。2000g/秒265ポンド/分の送達速度では、ホース圧の規則的な周期的パターンは存在しない。カオス的な増加および減少は、吹付けプロセスの間にルーチン的に見られるランダムな小変動によるものである。本発明のデバイスには、インダクタとタンクとの間に開放接続が存在しないという事実に起因して、これらの変動の大きさは、従来技術の機器よりも高いことが認められる。したがって、タンクは、圧力の増加を緩衝する貯蔵容器としての役割を果たすことができる。小規模の詰まりは、それらが吹付けプロセスを妨げることができる前に迅速に吹き飛ばされる。材料への水の添加は、たとえこの増加した速度であっても、はるかに一定であり、材料の塗布は、1100g/秒145ポンド/分の速度で従来技術のシステムによって達成されるのと同じか、またはそれよりも優れていた。本発明のデバイスおよびプロセスは、種々の方式で構成することができ、種々の条件下で操作することができる。図3による本発明のデバイスおよびプロセスは、170kPa24psiポンド/平方インチのホース圧、180kPa26psiのタンク圧、および324kPa47psiの噴射圧で、直径3.8cm1.5インチの分注ラインまたはホースを通して、1分当たり70kg155lbsの耐火材1200g/秒を送達することができることが分かった。また、図3による本発明のデバイスおよびプロセスは、230kPa33psiのホース圧、240kPa35psiのタンク圧、および320kPa47psiの噴射圧で、直径3.8cm1.5インチの分注ラインまたはホースを通して、1分当たり120kg265lbsの耐火材を送達することもできる。タンク、または乾燥材料を収容する羽根ポケットは、インダクタの圧力よりも3kPa0.5psi~69kPa10psi高い圧力で、インダクタの圧力よりも7kPa1psi~34kPa5psi高い圧力で、インダクタの圧力よりも10kPa1.5psi~24kPa3.5psi高い圧力で、またはインダクタの圧力よりも14kPa2psi~21kPa3psi高い圧力で維持されることが可能であるか、また維持されてもよい。噴射圧の0.3~0.7倍、または噴射圧の0.5~0.7倍の範囲であるホースまたは分注ラインの圧力は、本発明のデバイスおよびプロセスを用いて得ることができる。本発明のデバイスおよびプロセスは、直径3.8cm1.5インチの分注ラインまたはホースを通して、8以下の変化しか見られないホース圧で、1分当たり70kg155ポンドの耐火材を送達することができる。本発明のデバイスおよびプロセスは、直径3.8cm1.5インチの分注ラインまたはホースを用いて、周期的パターンの送達またはサージングを示すことなく、1分当たり70kg155ポンドの耐火材を送達することができる。本発明の多くの修正および変更が可能である。したがって、本発明は、具体的に記載されるのではなく、以下の特許請求の範囲の範囲内で実施され得ることを理解されたい。