"下記から成る三成分組成物:15~50のジフルオロメタン、22~20のペンタフルオロエタン、330~90のテトラフルオロプロペン。テトラフルオロプロペンが1,3,3,3-テトラフルオロプロペンである請求項1に記載の組成物。テトラフルオロプロペンが2,3,3,3-テトラフルオロプロペンである請求項1に記載の組成物。下記から成る請求項1に記載の組成物:115~35のジフルオロメタン、25~20のペンタフルオロエタン、345~80の2,3,3,3-テトラフルオロプロペン、好ましくは、118~25のジフルオロメタン、28~20のペンタフルオロエタン、355~74の2,3,3,3-テトラフルオロプロペン。下記から成る請求項1に記載の組成物:115~50のジフルオロメタン、25~20のペンタフルオロエタン、330~80の1,3,3,3-テトラフルオロプロペン、好ましくは、130~40のジフルオロメタン、28~20のペンタフルオロエタン、340~62の1,3,3,3-テトラフルオロプロペン。下記から成る請求項1に記載の組成物:15~30のジフルオロメタン、25~20のペンタフルオロエタン、350~90の1,3,3,3-テトラフルオロプロペン、好ましくは、15~20のジフルオロメタン、25~20のペンタフルオロエタン、360~90の1,3,3,3-テトラフルオロプロペン。下記から成る請求項1に記載の組成物:120~40のジフルオロメタン、25~20のペンタフルオロエタン、340~75の1,3,3,3-テトラフルオロプロペン、好ましくは、125~40のジフルオロメタン、25~20のペンタフルオロエタン、340~70の1,3,3,3-テトラフルオロプロペン。請求項1~7のいずれか一項に記載の組成物の、蒸気圧縮回路の熱伝達流体としての使用。熱伝達流体としての請求項1~7のいずれか一項に記載の組成物と、滑剤、安定剤、界面活性剤、トレーサ、螢光剤、香料、可溶化剤およびこれらの混合物の中から選択される一種または複数の添加剤とから成る伝熱組成物。熱伝達流体としての請求項1~7のいずれか一項に記載の組成物または請求項9に記載の伝熱組成物を収容した蒸気圧縮回路を含む伝熱設備。移動性または据付け式のヒートポンプ加熱、空気調和、冷蔵および冷凍設備の中から選択される請求項10に記載の設備。熱伝達流体を収容した蒸気圧縮回路を使用して流体または物品を加熱または冷却するための方法であって、熱伝達流体の蒸発、熱伝達流体の圧縮および熱伝達流体の凝縮を順次し、熱伝達流体が請求項1~7のいずれか一項に記載の組成物であることを特徴とする方法。冷却した流体または物品の温度が-40°Cから-10°C、好ましくは-35°C~-25°C、特に好ましくは-30°C~-20°Cである請求項12に記載の流体または物品の冷却方法であって、熱伝達流体が下記のいずれかである方法:115~35のジフルオロメタンと、5~20のペンタフルオロエタンと、45~80の2,3,3,3-テトラフルオロプロペン、好ましくは18~25のジフルオロメタンと、8~20のペンタフルオロエタンと、55~74の2,3,3,3-テトラフルオロプロペン、または、215~50のジフルオロメタンと、5~20のペンタフルオロエタンと、30~80の1,3,3,3-テトラフルオロプロペン、好ましくは30~40のジフルオロメタンと、8~20のペンタフルオロエタンと、40~62の1,3,3,3-テトラフルオロプロペン。冷却した流体または物品の温度が-15°Cから15°C、好ましくは-10°C~10°C、特に好ましくは-5°C~5°Cである請求項12に記載の流体または物品の冷却方法であって、熱伝達流体が下記のいずれかである方法:115~35のジフルオロメタンと、5~20のペンタフルオロエタンと、45~80の2,3,3,3-テトラフルオロプロペン、好ましくは18~25のジフルオロメタンと、8~20のペンタフルオロエタンと、55~74の2,3,3,3-テトラフルオロプロペン、または、25~30のジフルオロメタンと、5~20のペンタフルオロエタンと、50~90の1,3,3,3-テトラフルオロプロペン、好ましくは5~20のジフルオロメタンと、5~20のペンタフルオロエタンと、60~90の1,3,3,3-テトラフルオロプロペン、または、320~40のジフルオロメタンと、5~20のペンタフルオロエタンと、40~75の1,3,3,3-テトラフルオロプロペン、好ましくは25~40のジフルオロメタンと、5~20のペンタフルオロエタンと、40~70の1,3,3,3-テトラフルオロプロペン。加熱された流体または物品の温度が30°Cから80°C、好ましくは35°C~55°C、特に好ましくは40°C~50°Cである請求項12に記載の流体または物品の加熱方法であって、熱伝達流体が下記のいずれかである方法:115~35のジフルオロメタンと、5~20のペンタフルオロエタンと、45~80の2,3,3,3-テトラフルオロプロペン、好ましくは18~25のジフルオロメタンと、8~20のペンタフルオロエタンと、55~74の2,3,3,3-テトラフルオロプロペン、または、25~30のジフルオロメタンと、5~20のペンタフルオロエタンと、50~90の1,3,3,3-テトラフルオロプロペン、好ましくは5~20のジフルオロメタンと、5~20のペンタフルオロエタンと、60~90の1,3,3,3-テトラフルオロプロペン、または、320~40のジフルオロメタンと、5~20のペンタフルオロエタンと、40~75の1,3,3,3-テトラフルオロプロペン、好ましくは25~40のジフルオロメタンと、5~20のペンタフルオロエタンと、40~70の1,3,3,3-テトラフルオロプロペン。初期の熱伝達流体を収容した蒸気圧縮回路を含む伝熱設備の環境へのインパクトを減らす方法であって、蒸気圧縮回路中の初期の熱伝達流体を初期の熱伝達流体より低いGWPを有する最終の熱伝達流体と置換する階段を有し、、最終の熱伝達流体が請求項1~7のいずれか一項に記載の組成物であることを特徴とする方法。初期の熱伝達流体が52の1,1,1-トリフルオロエタンと、44のペンタフルオロエタンと、4の1,1,1,2-テトラフルオロエタンとの三成分混合物であるか、52の1,1,1,2-テトラ-フルオロエタンと、25のペンタフルオロエタンと、23のジフルオロメタンとから成る三成分混合物であり、最終の熱伝達流体が下記のいずれかである請求項16に記載の方法:115~35のジフルオロメタンと、5~20のペンタフルオロエタンと、45~80の2,3,3,3-テトラフルオロプロペン、好ましくは18~25のジフルオロメタンと、8~20のペンタフルオロエタンと、55~74の2,3,3,3-テトラフルオロプロペン、または、215~50のジフルオロメタンと、5~20のペンタフルオロエタンと、30~80の1,3,3,3-テトラフルオロプロペン、好ましくは30~40のジフルオロメタンと、8~20のペンタフルオロエタンと、40~62の1,3,3,3-テトラフルオロプロペン、または、320~40のジフルオロメタンと、5~20のペンタフルオロエタンと、40~75の1,3,3,3-テトラフルオロプロペン、好ましくは25~40のジフルオロメタンと、5~20のペンタフルオロエタンと、40~70の1,3,3,3-テトラフルオロプロペン。初期の熱伝達流体が1,1,1,2-テトラ-フルオロエタンであり、最終の熱伝達流体が下記から成る請求項16に記載の方法:15~30のジフルオロメタンと、5~20のペンタフルオロエタンと、50~90の1,3,3,3-テトラフルオロプロペン、好ましくは5~20のジフルオロメタンと、5~20のペンタフルオロエタンと、60~90の1,3,3,3-テトラフルオロプロペン。しかし、比較的にGWPがさらに低く、従来公知の熱伝達流体よりエネルギ運転性能品質がより良い、さらに別の熱伝達流体を開発するというニーズが依然としてある。本発明は、第一に、下記から成る三成分組成物に関係するものである:15~50のジフルオロメタン、22~20のペンタフルオロエタン、330~90のテトラフルオロプロペン。本発明の一実施例では、テトラフルオロプロペンは1,3,3,3-テトラフルオロプロペンである。本発明の他の実施例では、テトラフルオロプロペンは2,3,3,3-テトラフルオロプロペンである。本発明の他の実施例の組成物は下記から成る:115~35のジフルオロメタン、25~20のペンタフルオロエタン、345~80の2,3,3,3-テトラフルオロプロペン、好ましくは:118~25のジフルオロメタン、28~20のペンタフルオロエタン、355~74の2,3,3,3-テトラフルオロプロペン。本発明の他の実施例の組成物は下記から成る:115~50のジフルオロメタン、25~20のペンタフルオロエタン、330~80の1,3,3,3-テトラフルオロプロペ、好ましくは:130~40のジフルオロメタン、28~20のペンタフルオロエタン、340~62の1,3,3,3-テトラフルオロプロペン。本発明の他の実施例の組成物は下記から成る:15~30のジフルオロメタン、25~20のペンタフルオロエタン、350~90の1,3,3,3-テトラフルオロプロペン、好ましくは:15~20のジフルオロメタン、25~20のペンタフルオロエタン、360~90の1,3,3,3-テトラフルオロプロペン。本発明の他の実施例の組成物は下記から成る:120~40のジフルオロメタン、25~20のペンタフルオロエタン、340~75の1,3,3,3-テトラフルオロプロペン、好ましくは:125~40のジフルオロメタン、25~20のペンタフルオロエタン、340~70の1,3,3,3-テトラフルオロプロペン。本発明はさらに、上記の三成分組成物の蒸気圧縮回路の熱伝達流体としての使用にも関するものである。本発明はさらに、熱伝達流体としての上記三成分組成物と、滑剤、安定剤、界面活性剤、トレーサ、螢光剤、香料、可溶化剤およびこれらの混合物の中から選択される一種または複数の添加剤とを含む伝熱組成物にも関するものである。本発明はさらに、熱伝達流体としての上記三成分組成物または上記伝熱組成物を収容した蒸気圧縮回路を有する伝熱設備にも関するものである。本発明の一実施例では、上記伝熱設備は移動式または据付け式のヒートポンプ加熱、空調、冷蔵および冷凍設備の中から選択される。本発明はさらに、熱伝達流体を収容した蒸気圧縮回路を用いて流体または物体を加熱または冷却するためのプロセスにも関するものであり、このプロセスは熱伝達流体の蒸発、熱伝達流体の圧縮、熱伝達流体の凝縮および熱伝達流体の膨張を順次含み、熱伝達流体は本発明三成分組成物である。流体または物体を冷却するための本発明の上記プロセスの一実施例では、冷却される流体または物体の温度は-40°Cから-10°Cであり、好ましくは-35°C~-25°C、特に好ましくは-30°C~-20°Cであり、熱伝達流体は下記のいずれかから成る:115~35のジフルオロメタンと、5~20のペンタフルオロエタンへと、45~80の2,3,3,3-テトラフルオロプロペン、好ましくは18~25のジフルオロメタンと、8~20までペンタフルオロエタンと、55~74の2,3,3,3-テトラフルオロプロペン、または、215~50のジフルオロメタンと、5~20のペンタフルオロエタンと、30~80の1,3,3,3-テトラフルオロプロペン、好ましくは30~40のジフルオロメタンと、8~20のペンタフルオロエタンと、40~62の1,3,3,3-テトラフルオロプロペン。加熱または冷却プロセスの他の実施例では、冷却される流体または物体の温度は-15°Cから15°C、好ましくは-10°C~10°C、特に好ましくは-5°C~5°Cであり、熱伝達流体は下記のいずれかから成る:115~35のジフルオロメタンと、5~20のペンタフルオロエタンと、45~80の2,3,3,3-テトラフルオロプロペン、好ましくは18~25のジフルオロメタンと、8~20のペンタフルオロエタンと、55~74の2,3,3,3-テトラフルオロプロペン、または、25~30のジフルオロメタンと、5~20のペンタフルオロエタンと、50~90の1,3,3,3-テトラフルオロプロペン、好ましくは5~20のジフルオロメタンと、5~20のペンタフルオロエタンと、60~90の1,3,3,3-テトラフルオロプロペン、または、320~40のジフルオロメタンと、5~20のペンタフルオロエタンと、40~75の1,3,3,3-テトラフルオロプロペン、好ましくは25~40のジフルオロメタンと、5~20のペンタフルオロエタンと、40~70の1,3,3,3-テトラフルオロプロペン。流体または物体を加熱するためのプロセスの他の実施例では、加熱される流体または物体の温度は30°Cから80°C、好ましくは35°C~55°C、特に好ましくは40°C~50°Cで、熱伝達流体は下記のいずれかから成る:115~35のジフルオロメタンと、5~20のペンタフルオロエタンと、45~80の2,3,3,3-テトラフルオロプロペン、好ましくは18~25のジフルオロメタンと、8~20のペンタフルオロエタンと、55~74の2,3,3,3-テトラフルオロプロペン、または、25~30のジフルオロメタンと、5~20のペンタフルオロエタンと、50~90の1,3,3,3-テトラフルオロプロペン、好ましくは5~20のジフルオロメタンと、5~20のペンタフルオロエタンと、60~90の1,3,3,3-テトラフルオロプロペン、または、320~40のジフルオロメタンと、5~20のペンタフルオロエタンと、40~75の1,3,3,3-テトラフルオロプロペン、好ましくは25~40のジフルオロメタンと、5~20のペンタフルオロエタンと、40~70の1,3,3,3-テトラフルオロプロペン。本発明はさらに、初期熱伝達流体を収容した蒸気圧縮回路を有する熱伝達機器の環境への影響インパクトを減らすためのプロセスにも関し、本発明プロセスでは蒸気圧縮回路中の初期熱伝達流体を初期熱伝達流体以下のGWPを有する最終熱伝達流体に代え、この最終熱伝達流体は本発明の三成分組成物である。環境への影響インパクトを減らすための本発明の上記プロセスの一実施例では、初期熱伝達流体は52の1,1,1-トリフルオロエタンと、44のペンタフルオロエタンと、4の1,1,1,2-テトラフルオロエタンとの三成分の混合物であるか、52の1,1,1,2-テトラフルオロエタンと、25のペンタフルオロエタンと、23のジフルオロメタンとの三成分混合物であり、最終熱伝達流体は下記のいずれかから成る:115~35のジフルオロメタンと、5~20のペンタフルオロエタンと、45~80の2,3,3,3-テトラフルオロプロペン、好ましくは18~25のジフルオロメタンと、8~20のペンタフルオロエタンと、55~74の2,3,3,3-テトラフルオロプロペン、または、215から50のジフルオロメタンと、5~20のペンタフルオロエタンと、30~80の1,3,3,3-テトラフルオロプロペン、好ましくは30~40のジフルオロメタンと、8~20のペンタフルオロエタンと、40~62の1,3,3,3-テトラフルオロプロペン、または、320~40のジフルオロメタンと、5~20のペンタフルオロエタンと、40~75の1,3,3,3-テトラフルオロプロペン、好ましくは25~40のジフルオロメタンと、5~20のペンタフルオロエタンと、40~70の1,3,3,3-テトラフルオロプロペン。環境へのインパクトを減らすための上記プロセスの他の実施例では、初期熱伝達流体が1,1,1,2-テトラフルオロエタンであり、最終熱伝達流体は下記のいずれかから成る:15~30のジフルオロメタンと、5~20のペンタフルオロエタンと、50~90の1,3,3,3-テトラフルオロプロペン、好ましくは5~20のジフルオロメタンと、5~20のペンタフルオロエタンと、60~90の1,3,3,3-テトラフルオロプロペン。本発明は従来技術の欠点を克服することができる。本発明は特に、GWPが比較的低く、良好なエネルギ性能レベルを有する。これはHFC-32と、HFC-125と、テトラフルオロプロペンとを上記比率で含む三元混合物によって達成できる。本発明の好ましい特定実施例では、本発明は下記の利点の一つの利点、好ましくは複数の利点を有する。1本発明の熱伝達流体は同じタイプの用途で基準冷却剤のR404a、R407cおよび/またはHFC-134よりも高い運転性能係数を有する。2本発明の熱伝達流体のキャパシティは同じタイプの用途で基準冷却剤と同じか、以上である。それによって本発明を用いることによって、上記基準冷却剤の一つを含む既存システムよりGWPを減らすことができ、しかも、基準冷却剤を本発明の熱伝達流体に置換することによってシステムの運転性能品質を大幅に改善することができる。3本発明の熱伝達流体は、特許文献3および特許文献4に記載のHFC-32と、HFC-125と、HFO-1234zeまたはHFO-1234yfとの三成分混合物より大きな運転性能係数を有する。米国特許公開第US2009/0250650号明細書国際特許第WO2010/002014号公報4本発明の熱伝達流体を用いると、従来の熱伝達流体で得られるより低いコンプレッサ吐出し温度を得ることができる。本発明で地球温暖化ポテンシャルGWPは非特許文献に記載の方法に従って二酸化炭素に関して100年の期間に対して定義される。Thescientificassessmentofozonedepletion2002、areportoftheWorldMeteorologicalAssociation’sGlobalOzoneResearchandMonitoringProject以下、本発明をさらに詳細に説明するが、本発明が下記実施例に制限されるものではない。熱伝達化合物heattransfercompound熱伝達流体または冷媒流体という用語は蒸気圧縮回中で低温、低圧で蒸発することで熱を吸収し、高温、高圧で凝縮することによって熱を開放することができる化合物を意味する。一般に、熱伝達流体は単一または2種、3種以上の熱伝達化合物から成ることができる。熱伝達組成物という用語は熱伝達流体と、所定用途に適した任意成分の一種以上の熱伝達化合物以外の添加剤とから成る組成物を意味する。本発明の伝熱プロセスは熱伝達流体を収容した蒸気圧縮回路を含む機器を使用することが基本である。この熱伝達プロセスは流体または物体を加熱または冷却するためのプロセスにすることができる。熱伝達流体を使用した蒸気圧縮回路は少なくとも一つの蒸発器と、圧縮機コンプレッサと、凝縮器と、膨張弁とを有し、これら要素間で熱伝達流体を輸送する手段とを有する。蒸発器および凝縮器は熱伝達流体と他の流体または物体との間で熱を交換することができる熱交換器を有する。コンプレッサとしては一段または複数段の遠心圧縮機またはミニコンプレッサminicompressorを使用することができる。ロータリーコンプレッサ、往復圧縮機またはスクリュー圧縮機を使うこともできる。コンプレッサは電動機またはガスタービン例えば自動車用途では車両の排気または伝動装置で駆動できる。この機器は電気を発生させるタービンから成ることもできるランキンサイクル。この機器はオプションとして熱伝達流体回路と加熱される流体または物体との間で熱を伝える状態変更有りまたは無しのに使う少なくとも一つの冷却剤回路を有することもできる。この機器はさらに、オプションとして互いに同じまたは異なる熱伝達流体を収容した2つ以上の蒸気圧縮回路、例えば、互いに連結された蒸気圧縮回路を有することもできる。蒸気圧縮回路は通常の蒸気圧縮サイクルに従って運転される。このサイクルは比較的に低い圧力で液相または液体/蒸気2相状態から気相まで熱伝達流体の状態を変化させ、次いで、比較的に高い圧力で熱伝達流体を気相から液相へ状態変化凝縮させ、圧力を下げてサイクルを再び始める。冷却プロセスの場合には、冷却される流体または物体からの熱が直接または冷却剤を介して間接的に熱伝達流体によって、熱伝達流体が蒸発する間に環境と比べて相対的に低い温度で吸収される。この冷却プロセスには空調プロセス移動機器、例えば車両または静止機器、冷凍プロセスおよび冷凍プロセスまたは凍結cryogenicプロセスが含まれる。加熱プロセスの場合、熱伝達流体の凝縮時に、環境と比較して相対的に高い温度で、熱伝達流体から加熱されている流体または物体へ熱が与えられる直接または冷却剤を介して間接的に。この場合に伝熱を実行できる機器はヒートポンプとよばれる。本発明は、本発明の熱伝達流体を使用した任意タイプの熱交換器、特に並流熱交換器で使用することができる。しかし、本発明の好ましい実施例では、本発明は向流countercurrent熱交換器を含む冷却および加熱プロセスと、対応する機器とを提供する。この熱交換器は凝縮器または蒸発器で向流である。すなわち、本発明の熱伝達流体は向流熱交換器で特に有用である。蒸発器および凝縮器の両方が向流熱交換器から成るのが好ましい。本発明では向流熱交換器という用語は熱が第1の流体と第2の流体との間で交換される熱交換器を意味し、第1の流体は熱交換器の入口で熱交換器の出口の第2の流体と熱交換し、第1の流体は熱交換器の出口で熱交換器の入口の第2の流体と熱交換する。向流熱交換器は例えば第1の流体の流れと第2の流体の流れとが反対方向であるか、実質的に逆方向である装置から成る。向流傾向を有する交差流モードで運転される熱交換器は本出願の意味で向流熱交換器に含まれる。本発明で使用する各種化合物の略称は下記を意味する:HFC-134a:1,1,1,2-テトラフルオロエタン、HFC-125:ペンタフルオロエタン、HFC-32:ジフルオロメタン、HFO-1234ze:1,3,3,3-テトラフルオロプロペン、HFO-1234yf:2,3,3,3-テトラフルオロプロペン。本発明で使用する熱伝達流体は下記の三元混合物である:1HFC-32、HFC-125およびHFO-1234ze、2HFC-32、HFC-125およびHFO-1234yf。三元混合物という用語は基本的に3つの化合物から成る組成物を意味し、組成物の少なくとも99、好ましくは少なくとも99.5または少なくとも99.9が上記の3つの化合物から成る。特に断らない限り、本明細書に記載の化合物の配合比率は重量百分率である。HFO-1234zeはシス形でもトランス形でもよく、これらの2つの形の混合物でもよい。上記組成物でHFC-32は5~50の量に存在し、HFC-125は2~20の量で存在し、HFO-1234yfまたはHFO-1234zeは30~90の量に存在する。低温冷蔵プロセス、すなわち、冷却される流体または物体の温度が-40°Cから-10°C、好ましくは-35°C~-25°C、特に好ましくは-30°C~-20°C理想的には約-25°Cで使用する場合には、R404aの代替品としての最も有効な化合物は下記であることが分かっている:1組成物1:15~50のHFC-32と、5~20のHFC-l25と、30~80のHFO-1234ze、好ましくは30~40のHFC-32と、8~20のHFC-125と、40~62のHFO-1234ze、2組成物2:15~35のHFC-32と、5~20のHFC-l25と、45~80のFO-1234yf、好ましくは18~25のHFC-32と、8~20のHFC-125と、55~74のHFO-1234yf。中温度での冷却プロセス、すなわち冷却される流体または物体の温度が-15°Cから15°C、好ましくは-10°C~10°C、特に好ましくは-5°C~5°C理想的には約20°Cで使用する場合、および、中温度での加熱プロセス、すなわち加熱される流体または物体の温度が30°Cから80°C、好ましくは35°C~55°C、特に好ましくは40°C~50°C理想的には約45°Cで使用する場合に、HFC-134aの代替品としての最も有効な組成物は下記であることが分かっている:1組成物1:5~30のHFC-32と、5~20のHFC-125と、50~90のHFO-1234ze、好ましくは5~20のHFC-32と、5~20のHFC-125と、60~90のHFO-1234ze。中温度での冷却プロセス、すなわち冷却される流体または物体の温度が-15°Cから15°C、好ましくは-10°C~10°C、特に好ましくは-5°C~5°C理想的には約0°Cで使用する場合、および、中温度での加熱プロセス、すなわち加熱される流体または物体の温度が30°Cから80°C、好ましくは35°C~55°C、特に好ましくは40°C~50°C理想的には約45°Cで使用する場合には、R404aまたはR407cの代替品としての最も有効な組成物は下記であることが分かっている:1組成物1:20~40のHFC-32と、5~20のHFC-125と、40~75のHFO-1234ze、好ましくは25~40のHFC-32と、5~20のHFC-125と、40~70のHFO-1234ze、2組成物2:15~35のHFC-32と、5~20のHFC-125と、45~80のHFO-1234yf、好ましくは18~25のHFC-32と、8~20のHFC-125と、55~74のHFO-1234yf。上記の低温での冷蔵プロセスでは、蒸発器での熱伝達流体の吸込み温度は-45°Cから-15°C、好ましくは-40°C~-20°C、特に好ましくは-35°C~-25°C、例えば約-30°Cであるのが好ましく、凝縮器での熱伝達流体の凝縮開始時の温度は25°Cから80°C、好ましくは30°C~60°C、特に好ましくは35°C~55°C、例えば約40°Cであるのが好ましい。上記の中温度での冷蔵プロセスでは、蒸発器での熱伝達流体の吸込み温度は-20°Cから10°C、好ましくは-15°C~5°C、特に好ましくは-10°C~0°C、例えば約-5°Cであるのが好ましく、凝縮器での熱伝達流体の凝縮初期の温度は25°Cから80°C、好ましくは30°C~60°C、特に好ましくは35°C~55°C、例えば約50°Cであるのが好ましい。これらのプロセスは冷蔵プロセスでも、空調プロセスでもよい。上記の中温度での加熱プロセスでは、蒸発器での熱伝達流体の吸込み温度は-20°Cから10°C、好ましくは-15°C~5°C、特に好ましくは-10°C~0°C、例えば約-5°Cであるのが好ましく、凝縮器での熱伝達流体の凝縮開始温度は25°Cから80°C、好ましくは30°C~60°C、特に好ましくは35°C~55°C、例えば約50°Cであるのが好ましい。上記熱伝達流体は擬似共沸quasiazeotropic混合物ではなく、向流熱交換器と正しく組み合わされた時第2の流体との温度差が熱交換器中でほぼ一定である場合に極めて効果的になる。上記の各熱伝達流体は実際に蒸気圧縮回路中を循環する伝熱組成物にするために1種または複数の添加剤を混合することができる。添加剤は特に潤滑剤、安定剤、界面活性剤、トレーサ、蛍光剤、芳香剤、可溶化剤およびこれらの混合物の中から選択できる。添加剤が存在する場合、安定剤は熱伝達組成物の重量の最大で5にするのが好ましくい。安定剤の中では特にニトロメタン、アスコルビン酸、テレフタル酸、トルトリアゾールまたはベンゾトリアゾールのようなアゾール、トコフェロールのようなフェノール化合物、ハイドロキノン、t-ブチルハイドロキノン、2,6-ジ-tert-ブチル-4-メチルフェノール、エポキシドフッ素化またはパーフッ素化されていてもよいアルキル、または、アルケニルまたは芳香族、例えばn-ブチルグリシジルエーテル、ヘキサンジオールジグリシジルエーテル、アリルジグリシジルエーテル、ブチルフェニルグリシジルエーテル、亜リン酸エステル、ホスホン酸エステル、チオールおよびラクトンを挙げることができる。潤滑剤としては特に、鉱油起源のオイル、シリコーン油、パラフィン、ナフテン、合成パラフィン、アルキルベンゼン、ポリ-α-オレフィン、ポリアルキレングリコール、ポリオールエステルおよび/またはポリビニールエーテルを挙げることができる。検出可能なトレーサとしては特に、ハイドロフルオロカーボン、重水素化ハイドロフルオロカーボン、重水素化炭化水素、パーフルオロカーボン、フルオロエーテル、臭素化化合物、臭素化物、アルコール、アルデヒド、ケトン、亜酸化窒素およびこれらの組合せを挙げることができる。トレーサは熱伝達流体を形成する熱伝達化合物とは異なる化合物である。可溶化剤としては特に、炭化水素、ジメチルエーテル、ポリオキシアルキレンエーテル、アミド、ケトン、ニトリル、クロロカーボン、エステル、ラクトン、アリールエーテル、フルオロエーテル、そして、1,1,1-トリフルオロアルカンを挙げることができる。可溶化剤は熱伝達流体を形成する熱伝達化合物とは異なる化合物である。蛍光剤としては特に、ナフタルイミド、ペリレン、クマリン、アントラセン、フェナンスラセン、キサンテン、チオキサンテン、ナフトキサンテン、フルオレセインおよびこれらの誘導体および組合せを挙げることができる。芳香剤としては特に、アクリル酸アルキル、アリルアクリレート、アクリル酸、アクリルエステル、アルキルエーテル、アルキルエステル、アルキン、アルデヒド、チオール、チオエーテル、ジスルフィド、イソチオシアン酸アリル、アルカノン酸、アミン、ノルボルネン、ノルボルネン誘導体、シクロヘキセン、芳香族複素環式化合物、アスカリドール、o-メトオキシメチルフェノールおよびこれらの組合せを挙げることができる。本発明組成物はさらに、膨張剤、エーロゾルまたは溶剤としても使用できる。以下、本発明の実施例を示すが、本発明が下記実施例に限定されるものではない。実施例1予想される各種形態での熱伝達流体特性の計算方法混合物の密度、エンタルピー、エントロピーおよび液体/蒸気平衡データの計算はRK-ソーブSoave式を使用した。この式を使用するためには混合物中で使用される純物質の特性に関する知識と、各二元混合物に対する相互作用係数とを知る必要がある。各純物質に関する必要なデータは沸点、臨界温、臨界圧、沸点から臨界点までの温度を関数とする圧力曲線および温度を関数とする飽和液体と飽和蒸気の密度である。HFCに関するデータは非特許文献1に公表されており、また、Refprop冷媒流体の特性計算のためにNISが開発したソフトウェアとして入手可能である。ASHRAEHandbook2005chapter20HFOの温度-圧力曲線データは静的方法で測定した。臨界温と臨界圧はSetaram社から市販のC80カロリメータを使用して測定した。温度を関数とする飽和密度はLaboratoriesoftheecoledeMinesdeParisFrenchEngineeringSchoolが開発した振動チューブデンシメータ法で測定した。上記RK-Soave式は混合物中での生成物の行動を表すために二元作用の係数を使用する。それらの係数は実験で得た液体/蒸気平衡データに従って計算される。この液体/蒸気平衡の測定で使用する方法は静的分析法である。平衡セルはサファイヤチューブから成り、2つのRolsitm電磁サンプラを備えており、それをクライオサーモスタットcryothermostat浴HuberHS40中に浸す。種々の回転速度の磁界で駆動される磁気撹拌を用いて平衡に達するまで加速する。サンプルの解析はカサロメータTCDを使用したガスクロマトグラフィHP5890系列IIで実行する。二成分混合物HFC-32/HF0-1234zeでの液体/蒸気平衡測定は次の等温式で実行した:15°C。二成分混合物HFC-32/HF0-1234yfでの液体/蒸気平衡測定は次の等温式で実行した:70°C、30°C、-10°C。二成分のHFC-152a/HFO-32の液体/蒸気平衡データはRefpropから入手できる。この二成分混合物の相互作用係数の計算には3つの等温式-30°C、0°Cおよび30°Cを使用した。二成分混合物HFC-32/HFO-1243zfでの液体/蒸気平衡測定は次の等温式で実行した:-15°Cおよび0°C。二成分混合物HFC-125/HFO-1234zeの気‐液平衡測定は次の等温式で実行した:25°C、0°C。向流蒸発器および凝縮器を備え、スクリュー圧縮機と膨張弁とを有する圧縮システムを考えた。このシステムは15°Cの過熱オーバーヒートおよび5°Cの過冷却アンダークーリングで運転した。二次流体と冷媒流体との間の最小温度差は約5°Cとみなされる。コンプレッサの有効効率は圧縮比に依存する。この交換効率は次の式に従って計算した:スクリュー圧縮機の場合、この式1の有効効率の定数、b、c、d、eは非特許文献2に記載の標準データに従って計算した。Handbookofairconditioningandrefrigerationpage1152性能係数COPはシステムによって提供または消費されるパワーに対するシステムに供給した有効パワーと定義される。性能のローレンツ係数COPLorenzは性能の参照係数で、それは温度に依存し、各流体のCOPを比較するのに使われる。性能のローレンツ係数COPLorenzは下記のように定義される温度TはKで表される:空調および冷蔵の場合のローレンツCOPは以下の通り:加熱の場合のローレンツCOPは以下の通り:各組成物に対してローレンツサイクルの成績係数を対応温度の関数として計算する。低温冷蔵モードでは、-30°Cの蒸発器の冷媒流体の吸込み温度と、40°Cの凝縮器の冷媒流体の凝縮開始温度との間で圧縮システムを運転する。このシステムは-25°Cで冷蔵熱を与える。中温度加熱モードでは、-5°Cの蒸発器の冷媒流体の吸込み温度と、50°Cの凝縮器の冷媒流体の凝縮開始温度との間で圧縮システムを運転する。このシステムは45°Cで熱を供給する。中温度冷却モードでは、-5°Cの蒸発器の冷媒流体の吸込み温度と、50°Cの凝縮器の冷媒流体の凝縮開始温度との間で圧縮システムを運転する。このシステムは0°Cで冷蔵熱を与える。下記の[表]で、蒸発器出口温度Tempevapoutletは蒸発器出口での流体温度を示し、コンプレッサ出口温度Tempcompoutletはコンプレッサ出口での流体温度を示し、凝縮器出口温度Tcondoutletは凝縮器出口で流体温度を示し、蒸発器圧力evapPは蒸発器での流体圧力を示し、凝縮器圧力condPは凝縮器での流体圧力を示し、レシオw/wは圧縮比を示し、グライドGlideは温度クライト ゙を示し、圧縮器効率compyieldはコンプレッサ収率を示し、CAPは最初の行に記載の基準流体に対する流体の容積キャパシティーを示し、COP/COPLorenzは対応するローレンツサイクルのCOPに対するそのシステムのCOPの比を示す。実施例2低温冷蔵の結果、R404aとの比較上記の表および以下の表で灰色にしたラインは特許文献5米国特許公開第US2009/025065号明細書および特許文献6国際特許第WO2010/002014号公報に開示の組成物に対応し、その下のラインは本発明の組成物に対応する。米国特許公開第US2009/025065号明細書国際特許第WO2010/002014号公報実施例3中温度での冷却での結果、HFC-134aとの比較実施例4中温度での加熱での結果、HFC-134aとの比較実施例5中温度での冷却での結果、R404aおよびR407cとの比較実施例6中温度冷却での結果、R404aとの比較実施例7中温度加熱での結果、R404aとの比較"