"少なくとも主リップ部が設けられたシールリップ部を有する弾性部材を備えた自動車用トランスミッションオイルシールであって、前記弾性部材は、フッ素ゴム及びフッ素樹脂を含む組成物からなり、かつ、少なくとも前記主リップ部の表面に凸部を有するとともに、前記凸部が実質的に前記組成物に含まれるフッ素樹脂からなり、前記フッ素樹脂は、エチレンに基づく重合単位とテトラフルオロエチレンに基づく重合単位とを含む共重合体であり、前記フッ素ゴムは、ビニリデンフルオライドに基づく重合単位を含む重合体であることを特徴とする自動車用トランスミッションオイルシール。フッ素ゴムは、ビニリデンフルオライドに基づく重合単位と、テトラフルオロエチレン、ヘキサフルオロプロピレン、及び、パーフルオロアルキルビニルエーテルからなる群より選択される少なくとも1種の単量体に基づく重合単位と、を含む共重合体である請求項1記載の自動車用トランスミッションオイルシール。フッ素ゴム及びフッ素樹脂を含む組成物は、フッ素ゴムとフッ素樹脂との質量比が60/40~97/3である請求項1又は2記載の自動車用トランスミッションオイルシール。凸部の高さは、05~5μmである請求項1、2又は3記載の自動車用トランスミッションオイルシール。凸部の平均径は、5~20μmである請求項1、2、3又は4記載の自動車用トランスミッションオイルシール。主リップ部の表面において、凸部を有する領域の比率は、10以上である請求項1、2、3、4又は5記載の自動車用トランスミッションオイルシール。本発明は、低速走行時から高速走行時の全域に渡って摺動特性に優れる自動車用トランスミッションオイルシールを提供することを目的とする。本発明は、少なくとも主リップ部が設けられたシールリップ部を有する弾性部材を備えた自動車用トランスミッションオイルシールであって、上記弾性部材は、フッ素ゴム及びフッ素樹脂を含む組成物からなり、かつ、少なくとも上記主リップ部の表面に凸部を有するとともに、上記凸部が実質的に上記組成物に含まれるフッ素樹脂からなり、上記フッ素樹脂は、エチレンに基づく重合単位とテトラフルオロエチレンに基づく重合単位とを含む共重合体であり、上記フッ素ゴムは、ビニリデンフルオライドに基づく重合単位を含む重合体であることを特徴とする自動車用トランスミッションオイルシールに関する。本発明の自動車用トランスミッションオイルシールは、主リップ部が設けられたシールリップ部を有する弾性部材を備えており、この弾性部材は、特定の組成物からなり、かつ、少なくとも主リップ部の表面は、実質的にこの特定の組成物に含まれるフッ素樹脂からなる凸部を有しているため、低速走行時から高速走行時の全域に渡って摺動特性に優れることとなる。この作用効果については、後に詳述する。本発明の自動車用トランスミッションオイルシールは、少なくとも主リップ部が設けられたシールリップ部を有する弾性部材を備えた自動車用トランスミッションオイルシールであって、上記弾性部材は、フッ素ゴム及びフッ素樹脂を含む組成物からなり、かつ、少なくとも上記主リップ部の表面に凸部を有するとともに、上記凸部が実質的に上記組成物に含まれるフッ素樹脂からなり、上記フッ素樹脂は、エチレンに基づく重合単位とテトラフルオロエチレンに基づく重合単位とを含む共重合体であり、上記フッ素ゴムは、ビニリデンフルオライドに基づく重合単位を含む重合体であることを特徴とする。以下、図面を参照しながら本発明の自動車用トランスミッションオイルシールの実施形態について説明する。図1は、本発明の自動車用トランスミッションオイルシールの使用態様を模式的に示す断面図であり、図2に示すA領域の拡大図である。図2は、本発明の自動車用トランスミッションオイルシールを使用したトランスミッションを模式的に示す断面図であり、図3は、図1に示した自動車用トランスミッションオイルシールの斜視図である。なお、図1の自動車用トランスミッションオイルシールは、図3のA-A線断面を描画したものである。本発明の自動車用トランスミッションオイルシール11は、図1~3に示すように、径方向断面形状が略逆コの字状の円環構造を有し、フッ素樹脂及びフッ素ゴムを含む組成物からなる弾性部材12、円環状の金属環16及びリングスプリング17を備えている。弾性部材12は、内周側に車軸21に当接する径方向断面楔状の主リップ部13が設けられたシールリップ部を、外周側にハウジング20に密着するはめあい部14を有している。金属環16は弾性部材12に内蔵されており、これにより自動車用トランスミッションオイルシール11の補強の役割を果たしている。リングスプリング17は、主リップ部13の外周面側に配設されており、主リップ部13はリングスプリング17の付勢力により車軸21に当接されることとなる。自動車用トランスミッションオイルシール11は、リングスプリング17がトランスミッション10内部側に露出する向きで、主リップ部13がトランスミッション10の車軸21に摺動自在に当接し、はめあい部14がハウジング20に密着するように車軸21とハウジング20との間隙に圧入装着される。なお、図2において、22はクランクシャフトに連結されるメインシャフト入力シャフト、23はメインシャフトと平行に配置されたカウンターシャフト出力シャフトである。また、自動車用トランスミッションオイルシール11は、車軸21のみならず、図2に示すように、メインシャフト22、及び、カウンターシャフト23にも摺動可能に配設されている。ここで、自動車用トランスミッションオイルシール11は、弾性部材12がフッ素樹脂及びフッ素ゴムを含む組成物からなるとともに、主リップ部13を有するシールリップ部の表面には凸部図4参照を有している。即ち、自動車用トランスミッションオイルシール11は、車軸21との接触部に凸部を有している。そして、自動車用トランスミッションオイルシール11は、上記凸部を有するため、シャフト車軸やメインシャフト、カウンターシャフトとの間の摩擦係数が小さく、摺動特性に優れる。以下、本明細書において、単にシャフトと表記した場合、車軸、メインシャフト及びカウンターシャフトを含むこととする。この摺動特性に優れるとの効果は、シャフトの回転数を問わず、低回転数から高回転数の全域に渡って奏することができる。これについてもう少し詳しく説明する。自動車用トランスミッションオイルシール11の主リップ部13の材質は、フッ素樹脂及びフッ素ゴムを含む組成物である。そのため、従来公知の他の自動車用トランスミッションオイルシールの材質、例えば、ニトリルゴムやアクリルゴム、フッ素樹脂を含有しないフッ素ゴム等に比べて摺動特性に優れている。そのうえで、自動車用トランスミッションオイルシール11は、上記組成物からなる凸部を有している。自動車用トランスミッションオイルシールがシャフトに対して摺動している場合、自動車用トランスミッションオイルシールとシャフトとの間にはオイルが介在している油膜が形成されていることが知られている。そして、このオイルが両者の間で潤滑剤として機能すると考えられている。即ち、オイルが介在することにより、自動車用トランスミッションオイルシールは低い摩擦抵抗で摺動することができる。一方、自動車用トランスミッションオイルシールは、シール材として機能することが大前提のため、そのシールリップ部はシャフトに隙間無く当接される。そのため、この状態から自動車用トランスミッションオイルシールとシャフトとの間にオイルが介在するには、シールリップ部が変形し、この変形に追従してオイルがシールリップ部とシャフトとの間に入り込むことが必要となる。ここで、シールリップ部の変形は、シャフトの回転に追従して生じるため、シャフトが高回転数で回転している際にはシールリップ部も変形しやすく、両者の間にオイルが入り込みやすくなる。これに対してシャフトの回転数が低回転数の場合には、高回転数の場合に比べてシールリップ部が変形しにくく、その結果、シャフトとシールリップ部との間にはオイルが介在しにくくなる。そのため、シャフトの回転数が低回転数の場合は、高回転数の場合に比べて摺動特性が劣る傾向にあり、自動車用トランスミッションオイルシールにおいては、特に、シャフトの回転数が低回転数の場合における摺動特性の向上が望まれている。これに対して、本発明の自動車用トランスミッションオイルシールは、上述したように、シールリップ部の表面に凸部を有しており、このため、オイルのトランスミッション外への漏れを防止するという本質的な機能は確保しつつ、微視的にはシールリップ部とシャフトとの間に極微小な空隙を有し、かつ、シャフトの回転に追従して変形しやすい構造を備えていることとなる。そのため、本発明の自動車用トランスミッションオイルシールでは、自動車用トランスミッションオイルシールとシャフトとの間にオイルが介在しやすく、シャフトの回転数を問わず、低回転数から高回転数の全域に渡って摺動特性に優れることとなる。上記凸部は、実質的に上記組成物に含まれるフッ素樹脂からなる。フッ素樹脂は、フッ素ゴムに比べ格段に摩擦係数が低いのでシャフトと接した時の摩擦抵抗がフッ素ゴムに比べ格段に低くなる。このような上記凸部は、例えば後述するような方法により、上記組成物に含まれるフッ素樹脂を表面に析出させて形成することができる。そのため、上記凸部は、上記弾性部材の本体との間に明確な界面等が存在せず、上記凸部を有する弾性部材12が一体的に構成されていることとなり、シャフトの回転時に、脱落したり、欠損したりしにくいとの効果をより確実に享受することができる。ここで、凸部が実質的に上記組成物に含まれるフッ素樹脂からなることは、IR分析やESCA分析によってフッ素ゴム由来とフッ素樹脂由来のピーク比を求めることで、凸部が実質的にフッ素樹脂からなることを示すことができる。具体的には、凸部を有する領域において、IR分析によって、フッ素ゴム由来の特性吸収のピークとフッ素樹脂由来の特性吸収のピークとの比成分由来ピーク比=フッ素ゴム由来のピーク強度/フッ素樹脂由来のピーク強度を、凸部と凸部外のそれぞれの部分で測定し、凸部外の成分由来ピーク比が、凸部の成分由来ピーク比に対して2倍以上、好ましくは3倍以上であることをいう。上記凸部の形状について、図面を参照しながらもう少し詳しく説明する。図4aは、シールリップ部が有する凸部の形状を模式的に示す斜視図であり、bはaの表面に垂直な直線B1と直線B2を含む平面で凸部31を切断した断面図であり、cはaの表面からの距離が0.15μmの直線C1と直線C2を含む平面で切断した断面図である。そして、図4a~cには、本発明の自動車用トランスミッションオイルシールが備えるシールリップ部30の微小領域を模式的に描画している。シールリップ部30の表面には、図4a~cに示すように、例えば、略円錐形状コーン形状の凸部31が形成されている。ここで、凸部31の高さとは、シールリップ部本体の表面から突出した部分の高さをいう図4b中、H参照。また、凸部31の径とは、凸部31をシールリップ部本体の表面から所定の高さ本願では0.15μm/図4b中、一点鎖線参照で、シールリップ部本体の表面と平行に切断した面において観察される凸部31図4c参照の断面において、断面の外縁をなす閉曲線を内接する最小の長方形を仮定し、この長方形の長辺L1と短辺L2との和を2で除した値L1L2/2をいう。上記凸部の形状は、平均高さが0.5~5μmであることが好ましい。上記平均高さがこの範囲にあると、シールリップ部主リップ部が低摺動性に特に優れるからである。より好ましい平均高さは、0.5~3μmである。更に好ましくは、0.5~2μmである。また、上記凸部の平均径は、5~20μmであることが好ましい。より好ましくは、5~15μmである。凸部の平均径がこの範囲にあると、シールリップ部主リップ部が低摺動性に特に優れるからである。また、主リップ部の表面において、上記凸部を有する領域の比率は、10以上であることが好ましい。少なくとも10の領域に凸部を形成すれば、主リップ部の低摩擦性が確実に向上するからである。より好ましい上記比率は、15以上である。更に好ましくは、18以上である。一方、上記凸部を有する領域の比率の好ましい上限は、80である。なお、上記凸部を有する領域の比率とは、上記凸部の径を評価する切断面において、凸部が占める面積の比率をいう。本発明の自動車用トランスミッションオイルシールにおいて、上記凸部は少なくとも主リップ部の表面に形成されていればよく、主リップ部の表面のみに形成されていてもよいし、シールリップ部の表面のみに形成されていてもよいし、弾性部材の全表面に形成されていてもよい。即ち、本発明の自動車用トランスミッションオイルシールにおいては、シャフトとの接触部に凸部が形成されていればよいのである。上記凸部の形状は、原子間力顕微鏡によって確認することができる。例えば、原子間力顕微鏡を使用して自動車用トランスミッションオイルシールのシールリップ部表面を観察し、得られた位相像から表面の硬さを解析することによって、実質的にフッ素樹脂からなる凸部が存在することを確認できる。また、上記シールリップ部表面にある凸部の平均径は、例えば、100個の測定視野内平均径であり、測定視野内平均径は、測定視野100μm四方内の凸部全てについて、各凸部の高さ0.15μmの平面で切断してできる領域の長径と短径との和を2で除した値の平均値である。また、凸部の平均高さは、例えば、100個の測定視野内平均高さであり、測定視野内高さとは、測定視野100μm四方内の凸部全てについて、各凸部の高さの値を平均した値である。また、凸部を有する領域の比率は、例えば、100個の測定視野内占有率であり、測定視野内占有率とは、測定視野100μm四方内の凸部全てについて、凸部の高さ0.15μmの平面で切断してできる領域の面積が測定視野100μm四方の面積に占める割合である。原子間力顕微鏡:VEECO社製PM920-006-101マルチモードVシステムカンチレバー:VEECOProbes社製HMX-10測定環境:常温常湿測定視野:100μm四方測定モード:ハーモニクスモード上記凸部の形状は、レーザー顕微鏡によって確認することもできる。例えば、後述するレーザー顕微鏡及び解析ソフトを使用して、上記シールリップ部表面の任意の領域270μm×202μmに存在する凸部全てについて、各凸部の底部断面の径及び高さを測定し、それらを平均して平均径及び平均高さを求めることができる。また、上記シールリップ部表面の任意の領域270μm×202μmに存在する凸部の断面積の合計が測定視野の面積に占める割合として占有率を求めることができる。レーザー顕微鏡:キーエンス社製、カラー3Dレーザー顕微鏡VK-9700解析ソフト:三谷商事株式会社製、WinRooFVer.6.4.0測定環境:常温常湿測定視野:270μm×202μmなお、本発明の自動車用トランスミッションオイルシールの全体の形状は、図1、3に示した形状に限定されるわけではなく、トランスミッションの設計に応じて、適宜選択すればよい。従って、自動車用トランスミッションオイルシールのシールリップ部の形状は図の限りでなく、例えば、副リップ部を有してもよい。また、本発明の自動車用トランスミッションオイルシールは、シールリップ部を有する弾性部材を備えていればよく、金属環及びリングスプリングのそれぞれは、自動車用トランスミッションオイルシールの設計によっては、必ずしも備えていなくてもよい。本発明の自動車用トランスミッションオイルシールを構成する弾性部材は、フッ素ゴムとフッ素樹脂とを含む組成物からなる。上記フッ素ゴム及びフッ素樹脂を含む組成物は、フッ素ゴムとフッ素樹脂との質量比フッ素ゴム/フッ素樹脂が60/40~97/3であることが好ましい。フッ素樹脂が少なすぎると摩擦係数低減の効果が充分に得られないおそれがあり、一方、フッ素樹脂が多すぎると、ゴム弾性が著しく損なわれ、本来のオイルをシールする性能が損なわれ、油漏洩の原因となる恐れがある。柔軟性と低摩擦性の両方が良好な点から、フッ素ゴム/フッ素樹脂は、65/35~95/5であることがより好ましく、70/30~90/10であることがさらに好ましい。上記フッ素ゴムは、主鎖を構成する炭素原子に結合しているフッ素原子を有し且つゴム弾性を有する非晶質の重合体からなるものである。上記フッ素ゴムは、1種の重合体からなるものであってもよいし、2種以上の重合体からなるものであってもよい。上記フッ素ゴムは、ビニリデンフルオライドVdFに基づく重合単位VdF単位を含む重合体である。上記フッ素ゴムは、VdF単位及び含フッ素エチレン性単量体に基づく重合単位但し、VdF単位は除く。を含む共重合体であることが好ましい。VdF単位を含む共重合体は、更に、VdF及び含フッ素エチレン性単量体と共重合可能な単量体に基づく共重合単位但し、VdF単位及び含フッ素エチレン性単量体に基づく共重合単位を除く。を含むことも好ましい。上記フッ素ゴムは、30~85モルのVdF単位及び70~15モルの含フッ素エチレン性単量体に基づく共重合単位を含むことが好ましく、30~80モルのVdF単位及び70~20モルの含フッ素エチレン性単量体に基づく共重合単位を含むことがより好ましい。VdF及び含フッ素エチレン性単量体と共重合可能な単量体に基づく共重合単位は、VdF単位と含フッ素エチレン性単量体に基づく共重合単位の合計量に対して、0~10モルであることが好ましい。含フッ素エチレン性単量体としては、たとえばテトラフルオロエチレンTFE、クロロトリフルオロエチレンCTFE、トリフルオロエチレン、ヘキサフルオロプロピレンHFP、トリフルオロプロピレン、テトラフルオロプロピレン、ペンタフルオロプロピレン、トリフルオロブテン、テトラフルオロイソブテン、パーフルオロアルキルビニルエーテルPAVE、フッ化ビニルなどの含フッ素単量体があげられるが、これらのなかでも、TFE、HFP及びPAVEからなる群より選択される少なくとも1種であることが好ましい。上記PAVEとしては、パーフルオロメチルビニルエーテル、パーフルオロエチルビニルエーテル又はパーフルオロプロピルビニルエーテルであることがより好ましく、パーフルオロメチルビニルエーテルであることが更に好ましい。これらをそれぞれ単独で、または任意に組み合わせて用いることができる。VdF及び含フッ素エチレン性単量体と共重合可能な単量体としては、たとえばエチレン、プロピレン、アルキルビニルエーテルなどがあげられる。上記フッ素ゴムは、VdF/HFP共重合体、VdF/HFP/TFE共重合体、VdF/CTFE共重合体、VdF/CTFE/TFE共重合体、VdF/PAVE共重合体、VdF/TFE/PAVE共重合体、VdF/HFP/PAVE共重合体、及び、VdF/HFP/TFE/PAVE共重合体からなる群より選択される少なくとも1種の共重合体であることが好ましく、耐熱性、圧縮永久ひずみ、加工性、コストの点から、VdF/HFP共重合体、及び、VdF/HFP/TFE共重合体からなる群より選択される少なくとも1種の共重合体であることがより好ましい。上記フッ素ゴムは、加工性が良好な点から、ムーニー粘度ML110121°Cが5~140であることが好ましく、10~120であることがより好ましく、20~100であることが更に好ましい。上記フッ素ゴムは、数平均分子量20,000~1,200,000のものが好ましく、30,000~300,000のものがより好ましく、50,000~200,000のものが更に好ましく用いられる。数平均分子量は、テトラヒドロフラン、n-メチルピロリドン、などの溶媒を用い、GPCにて測定することができる。上記フッ素ゴムは、用途によって架橋系を選択することができる。架橋系としては、パーオキサイド架橋系、ポリオール架橋系、ポリアミン架橋系等があげられる。上記フッ素樹脂は、エチレンに基づく重合単位Et単位とテトラフルオロエチレンに基づく重合単位TFE単位とを含む共重合体ETFEである。TFE単位とEt単位との含有モル比は20:80~90:10が好ましく、37:63~85:15がより好ましく、38:62~80:20が特に好ましい。ETFEは、TFE及びエチレンと共重合可能な単量体に基づく重合単位を含むものであってもよい。共重合可能な単量体としては、CTFE、トリフルオロエチレン、HFP、トリフルオロプロピレン、テトラフルオロプロピレン、ペンタフルオロプロピレン、トリフルオロブテン、テトラフルオロイソブテン、パーフルオロアルキルビニルエーテル、フッ化ビニル、2,3,3,4,4,5,5-ヘプタフルオロ-1-ペンテンCH2=CFCF2CF2CF2Hなどの含フッ素単量体があげられ、HFPであることが好ましい。また、TFE及びエチレンと共重合可能な単量体としては、イタコン酸、無水イタコン酸等の脂肪族不飽和カルボン酸であってもよい。TFE及びエチレンと共重合可能な単量体に基づく重合単位は、全単量体単位に対して0.1~5モルであることが好ましく、0.2~4モルであることがより好ましい。ETFEは、融点が120~340°Cであることが好ましく、150~320°Cであることがより好ましく、170~300°Cであることが更に好ましい。上記組成物には、必要に応じてフッ素ゴム中に配合される通常の配合剤、たとえば充填剤、加工助剤、可塑剤、着色剤、安定剤、接着助剤、離型剤、導電性付与剤、熱伝導性付与剤、表面非粘着剤、柔軟性付与剤、耐熱性改善剤、難燃剤などの各種添加剤を配合することができ、これらの添加剤、配合剤は、本発明の効果を損なわない範囲で使用すればよい。上記自動車用トランスミッションオイルシールを構成する金属環やリングスプリングとしては、例えば、従来公知のものを使用することができる。次に、本発明の自動車用トランスミッションオイルシールの製造方法について説明する。本発明の自動車用トランスミッションオイルシールは、Iフッ素樹脂と未架橋フッ素ゴムとをフッ素樹脂の融点より5°C低い温度以上の温度で混練する混練工程、II得られた混練物を成形架橋する成形架橋工程、およびIII得られた架橋成形品をフッ素樹脂の融点以上の温度に加熱する熱処理工程を含む方法により、所定の形状の弾性部材を製造し、さらに、必要に応じて、金属環を内蔵させたり、リングスプリングを配設することにより製造することができる。未架橋フッ素ゴムは、架橋前のフッ素ゴムである。I混練工程混練工程Iでは、未架橋フッ素ゴムとフッ素樹脂とを、フッ素樹脂の融点より5°C低い温度以上の温度、好ましくはフッ素樹脂の融点以上の温度で溶融混練する。加熱温度の上限は、フッ素ゴムまたはフッ素樹脂のいずれか低い方の熱分解温度未満である。未架橋フッ素ゴムとフッ素樹脂との溶融混練はその温度で架橋を引き起こす条件架橋剤、架橋促進剤および受酸剤の存在下などでは行わないが、フッ素樹脂の融点より5°C低い温度以上の溶融混練温度で架橋を引き起こさない成分たとえば特定の架橋剤のみ、架橋剤と架橋促進剤の組合せのみ、などであれば、溶融混練時に添加混合してもよい。架橋を引き起こす条件としては、例えば、ポリオール架橋剤と架橋促進剤と受酸剤との組合せがあげられる。したがって、本発明における混練工程Iでは、未架橋フッ素ゴムとフッ素樹脂とを溶融混練してプレコンパウンド予備混合物を調製し、ついで、架橋温度未満の温度で他の添加剤や配合剤を混練してフルコンパウンドとする2段階混練法が好ましい。もちろん、全ての成分を架橋剤の架橋温度未満の温度で混練する方法でもよい。上記架橋剤としては、アミン架橋剤、ポリオール架橋剤、パーオキサイド架橋剤等の公知の架橋剤を使用することができる。溶融混練は、バンバリーミキサー、加圧ニーダー、押出機等を使用して、フッ素樹脂の融点より5°C低い温度以上の温度、たとえば200°C以上、通常230~290°Cでフッ素ゴムと混練することにより行うことができる。これらの中でも、高剪断力を加えることができる点で、加圧ニーダーまたは二軸押出機等の押出機を用いることが好ましい。また、2段階混練法におけるフルコンパウンド化は、架橋温度未満、たとえば100°C以下の温度でオープンロール、バンバリーミキサー、加圧ニーダーなどを用いて行うことができる。上記溶融混練と類似の処理としてフッ素樹脂中で未架橋フッ素ゴムをフッ素樹脂の溶融条件下で架橋する処理動的架橋がある。動的架橋では、熱可塑性樹脂のマトリックス中に未架橋ゴムをブレンドし、混練しながら未架橋ゴムを架橋させ、かつその架橋したゴムをマトリックス中にミクロに分散させる方法であるが、本発明における溶融混練では、架橋を引き起こさない条件架橋に必要な成分の不存在、またはその温度で架橋反応が起こらない配合などで溶融混練するものであり、またマトリックスは未架橋ゴムとなり、未架橋ゴム中にフッ素樹脂が均一に分散している混合物である点において本質的に異なる。II成形架橋工程この工程は、混練工程で得られた混練物を成形し架橋し、製造する弾性部材と略同形状の架橋成形品を製造する工程である。成形方法としては、たとえば金型などによる加圧成形法、インジェクション成形法などが例示できるが、これらに限定されるものではない。架橋方法も、スチーム架橋、加圧成形法、加熱により架橋反応が開始される通常の方法、放射線架橋法等が採用でき、なかでも、加熱による架橋反応が好ましい。成形および架橋の方法および条件としては、採用する成形および架橋において公知の方法および条件の範囲内でよい。また、成形と架橋は順不同で行ってもよいし、同時に並行して行ってもよい。限定されない具体的な架橋条件としては、通常、150~300°Cの温度範囲、1分間~24時間の架橋時間内で、使用する架橋剤などの種類により適宜決めればよい。また、後述する熱処理工程において、架橋成形品表面にフッ素樹脂からなる凸部を形成させる観点から、成形架橋条件は、フッ素樹脂の融点未満の温度であることが好ましく、より好ましくはフッ素樹脂の融点より5°C以上低い温度以下である。また、架橋条件における温度の下限は、フッ素ゴムの架橋温度である。また、未架橋ゴムの架橋において、最初の架橋処理1次架橋というを施した後に2次架橋と称される後処理工程を施すことがあるが、つぎの熱処理工程IIIで説明するように、従来の2次架橋工程と本発明の成形架橋工程IIおよび熱処理工程IIIとは異なる処理工程である。なお、自動車用トランスミッションオイルシールとして、金属環を備えた自動車用トランスミッションオイルシールを製造する場合は、この工程において、例えば、予め金型内に金属環を配置しておき、一体成形を行えばよい。III熱処理工程この熱処理工程IIIでは、得られた架橋成形品をフッ素樹脂の融点以上の温度に加熱する。熱処理工程IIIを経ることにより、製造する弾性部材の表面に、主にフッ素樹脂からなる凸部を形成することができる。本発明における熱処理工程IIIは、架橋成形品表面のフッ素樹脂比率を高めるために行う処理工程であり、この目的に即して、フッ素樹脂の融点以上で、かつ、フッ素ゴムおよびフッ素樹脂の熱分解温度未満の温度が採用される。加熱温度がフッ素樹脂の融点よりも低い場合は、架橋成形品表面のフッ素樹脂比率が十分に高くならない。フッ素ゴムおよびフッ素樹脂の熱分解を回避するために、加熱温度は、フッ素ゴムまたはフッ素樹脂のいずれか低い方の熱分解温度未満の温度でなければならない。好ましい加熱温度は、短時間で低摩擦化が容易な点から、フッ素樹脂の融点より5°C以上高い温度である。加熱時間は加熱温度と密接に関係しており、加熱温度が比較的下限に近い温度では比較的長時間加熱を行い、比較的上限に近い加熱温度では比較的短い加熱時間を採用することが好ましい。このように加熱時間は加熱温度との関係で適宜設定すればよいが、加熱処理をあまり高温で行うとフッ素ゴムが熱劣化することがあるので、加熱処理温度は、実用上300°Cまでである。かかる熱処理工程IIIを経ることにより、弾性部材の表面に主にフッ素樹脂からなる凸部を形成するという現象は本発明者らにより初めて見出されたものである。また、上記I~IIIの工程を経て製造した弾性部材は、その表面全体に凸部が形成されることとなるが、本発明の自動車用トランスミッションオイルシールにおいては、少なくともシールリップ部の表面に凸部が形成されていれば、シールリップ部の表面以外の部分に凸部がなくてもよい。そして、このような態様の弾性部材を製造する場合は、例えば、上記IIIの工程を行った後、研磨処理等により不要な部分の凸部を除去すればよい。ところで、従来行われている2次架橋は1次架橋終了時に残存している架橋剤を完全に分解してフッ素ゴムの架橋を完結し、架橋成形品の機械的特性や圧縮永久ひずみ特性を向上させるために行う処理である。したがって、フッ素樹脂の共存を想定していない従来の2次架橋条件は、その架橋条件が偶発的に熱処理工程の加熱条件と重なるとしても、2次架橋ではフッ素樹脂の存在を架橋条件設定の要因として考慮せずに未架橋フッ素ゴムの架橋の完結架橋剤の完全分解という目的の範囲内での加熱条件が採用されているにすぎず、フッ素樹脂を配合した場合にゴム架橋物ゴム未架橋物ではない中でフッ素樹脂を加熱軟化または溶融する条件を導き出せるものではない。なお、成形架橋工程IIにおいて、未架橋フッ素ゴムの架橋を完結させるため架橋剤を完全に分解するための2次架橋を行ってもよい。また、熱処理工程IIIにおいて、残存する架橋剤の分解が起こり未架橋フッ素ゴムの架橋が完結する場合もあるが、熱処理工程IIIにおけるかかる未架橋フッ素ゴムの架橋はあくまで副次的な効果にすぎない。なお、上記熱処理工程IIIを行った後、必要に応じて、リングスプリングを配設する工程を行ってもよい。混練工程I、成形架橋工程II、及び、熱処理工程IIIを含む製造方法により得られる自動車用トランスミッションオイルシールは、フッ素樹脂の表面移行現象によって、弾性部材の表面に凸部が形成されるとともに、表面領域凸部内を含むでフッ素樹脂比率が増大した状態になっているものと推定される。特に、混練工程Iで得られる混練物は、未架橋フッ素ゴムが連続相を形成しかつフッ素樹脂が分散相を形成している構造、または未架橋フッ素ゴムとフッ素樹脂が共に連続相を形成している構造をとっているものと推定され、このような構造を形成することにより、成形架橋工程IIでの架橋反応をスムーズに行うことができ、得られる架橋物の架橋状態も均一になり、また熱処理工程IIIにおけるフッ素樹脂の表面移行現象がスムーズに起こりフッ素樹脂比率が増大した表面が得られる。なお、フッ素樹脂の表面層への移行がスムーズに起こる点から、熱処理工程はフッ素樹脂の融点以上での加熱処理が特に優れている。自動車用トランスミッションオイルシールの表面領域におけるフッ素樹脂比率が増大した状態は、弾性部材の表面をESCA又はIRで化学的に分析することで検証できる。たとえば、ESCA分析では成形品の表面から約10nmまでの深さの原子団を同定できるが、熱処理後において、フッ素ゴム由来の結合エネルギーのピークPESCA1とフッ素樹脂由来のピークPESCA2の比PESCA1/PESCA2が熱処理前に対して小さくなっている、すなわちフッ素樹脂の原子団が多くなっている。また、IR分析では成形品の表面から約0.5~1.2μmまでの深さの原子団を同定できるが、熱処理後において、深さ0.5μmでのフッ素ゴム由来の特性吸収のピークPIR0.51とフッ素樹脂由来のピークPIR0.52の比PIR0.51/PIR0.52が熱処理前に対して小さくなっている、すなわちフッ素樹脂の原子団が多くなっている。しかも、深さ0.5μmでの比PIR0.51/PIR0.52と深さ1.2μmでの比PIR1.21/PIR1.22を比べても、深さ0.5μmでの比PIR0.51/PIR0.52の方が小さくなっており、表面に近い領域の方にフッ素樹脂比率が増大していることを示している。ところで、フッ素ゴムの表面をフッ素樹脂の塗布や接着で改質したものでは、その表面に本発明の自動車用トランスミッションオイルシールが有する特徴的な凸部は観察されないので、本発明のような組成物内のフッ素樹脂が表面に析出した凸部を備えた自動車用トランスミッションオイルシールは、従来にない新規な自動車用トランスミッションオイルシールである。そして、上記熱処理工程IIIにより弾性部材の表面に凸部が形成されることにより、弾性部材の特性のうち、たとえば低摩擦性や撥水撥油性が、熱処理をしないものより、格段に向上する。しかも、表面部分以外では逆にフッ素ゴムの特性が発揮でき、全体として、低摩擦性や撥水撥油性、エラストマー性のいずれにもバランスよく優れた弾性部材となるため、この弾性部材を備えた自動車用トランスミッションオイルシールは、自動車用トランスミッションオイルシールに要求される低摩擦性や撥水撥油性、エラストマー性のいずれもがバランスよく優れることとなる。さらに、フッ素樹脂とフッ素ゴムに明確な界面状態が存在しないので、表面の凸部が脱落することもなく、耐久性および信頼性に優れる。つぎに本発明を実施例をあげて説明するが、本発明はかかる実施例のみに限定されるものではない。フッ素ゴム:ポリオール架橋可能な2元フッ素ゴムダイキン工業株製のG7401フッ素樹脂:ETFEダイキン工業株製のEP-610充填剤:カーボンブラックCancarb社製のMTカーボン:N990受酸剤:酸化マグネシウム協和化学工業株製のMA150架橋助剤:水酸化カルシウム近江化学工業株製のCALDIC2000金属環:冷間圧延鋼板SPCCリングスプリング:硬鋼線SWB実施例1I混練工程プレコンパウンドの調製内容積3リットルの加圧型ニーダーに、体積充填率が85になるようにフッ素ゴム100質量部とフッ素樹脂43質量部とを投入し、材料フッ素ゴムとフッ素樹脂温度が230°Cになるまで練り、プレコンパウンドを調製した。ローターの回転数は45rpmとした。フルコンパウンドの調製得られたプレコンパウンドを8インチロール2本を備えたオープンロールに巻き付け、充填剤を1質量部、受酸剤を3質量部、架橋助剤を6質量部添加し、20分間混練りした。さらに得られたフルコンパウンドを24時間冷却し、再度8インチロール2本を備えたオープンロールを用いて、30~80°Cで20分間混練りしてフルコンパウンドを調製した。このフルコンパウンドの架橋加硫特性を調べた。結果を表1に示す。II成形架橋工程自動車用トランスミッションオイルシールの金型に金属環を配設し、フルコンパウンドを投入して、8MPaに加圧して、180°Cで5分間加硫させて、架橋成形品適応軸径80mm、外径98mm、幅8mmを得た。III熱処理工程得られた架橋成形品を230°Cに維持された加熱炉中に24時間入れ、加熱処理をし、図3に示すような構造を有する自動車用トランスミッションオイルシールを得た。架橋加硫特性を、JSRキュラストメーターII型を用いて、測定温度170°Cで測定した。原子間力顕微鏡を使用して自動車用トランスミッションオイルシールのシールリップ部表面を観察し、得られた位相像から表面の硬さを解析することによって、実質的にフッ素樹脂からなる凸部が存在することを確認した。また、オイルシールのシールリップ部表面にある凸部の平均径とは、100個の測定視野内平均径であり、測定視野内平均径とは、測定視野100μm四方内の凸部全てについて、各凸部の高さ015μmの平面で切断してできる領域の長径と短径との和を2で除した値の平均値である。また、凸部の平均高とは、100個の測定視野内平均高さであり、測定視野内高さとは、測定視野100μm四方内の凸部全てについて、各凸部の高さの値を平均した値である。また、凸部の占有率とは、100個の測定視野内占有率であり、測定視野内占有率とは、測定視野100μm四方内の凸部全てについて、凸部の高さ015μmの平面で切断してできる領域の面積が測定視野100μm四方の面積に占める割合である。原子間力顕微鏡:VEECO社製PM920-006-101マルチモードVシステムカンチレバー:VEECOProbes社製HMX-10測定環境:常温常湿測定視野:100μm四方測定モード:ハーモニクスモードオイルシールのシールリップ部表面の凸部先端から0.5μm深さと凸部外の表面から0.5μm深さとについての原子団をIR分析によって、同定した結果を表1に示す。ここでフッ素ゴム由来の特性吸収のピークをPIR0.51とし、フッ素樹脂由来の特性吸収のピークPIR0.52とし、その比PIR0.51/PIR0.52を示す。ここで、凸部とは、高さ0.15μm以上の部分をいう。次に、以下に示す方法で自動車用トランスミッションオイルシールの回転トルクを測定した。結果を表1に示す。図5は、実施例で使用したオイルシールトルク試験機の模式図である。図5に示すオイルシールトルク試験機50では、シャフト54が軸受53を介してハウジング59内に回転自在に配設されている。シャフト54の先端側図5中、右側には、油室52が設けられるとともに、オイルシール保持部材57が取り付けられている。測定用トランスミッションオイルシール51は、ハウジング52とオイルシール保持部材57との間隙にオイルシール保持部材57に対して摺動可能に固定される。また、ハウジング52にはロードセルが接続されている。なお、図5中、55はオイルシールである。そして、測定用トランスミッションオイルシール51を取り付けた状態で、油室の温度油温を所定の温度に設定し、シャフト54をモータ図示せずにより所定の回転で回転させると、オイルシール保持部材57がシャフト54と一体的に回転し、かつ、測定用トランスミッションオイルシール51に対して摺動し、このときの測定用トランスミッションオイルシール51の荷重をロードセル56にて測定し、回転半径を乗じてトルク換算する。ここで、測定条件は、油温試験温度を常温とし、シャフト54の回転数を2000rpm又は5000rpmとした。実施例2および3フッ素樹脂を表1に示す配合量に変えた他は実施例1と同様に自動車用トランスミッションオイルシールを得て、回転トルクを測定した。結果を表1に示す。比較例1市販のフッ素ゴムオイルシールHONDA車用部番:91214-RTA-0030の回転トルクを測定した。結果を表1に示す。表1の結果から、本発明の自動車用トランスミッションオイルシールは、従来の自動車用トランスミッションオイルシールに比べて回転トルクが10以上低減されており、最大で25もの低減効果が認められ、低摺動効果に優れたオイルシールであることが言える。"