"揮発性成分除去装置であって、a加圧された流動性物質を供給するためのポンプであって、前記流動性物質は、少なくとも1つの溶融ポリマー、及び少なくとも1つの溶解または混入された揮発性成分を含み、前記流動性物質は、当該流動性物質の温度によって変化する泡立ち点圧力によって特徴付けられる、前記ポンプと、b収集兼揮発性物質分離容器と、c複数の加熱チャネルを画定する多数のプレートであって、各チャネルが実質的に均等な高さと2つのゾーンを有し、当該2つのゾーンは、第1のゾーンであって、1平均動水半径と2前記ポンプからの前記流動性物質を受けるように適応した入口とを有する、前記第1のゾーンと、各チャネルの残り部分を構成する第2のゾーンであって、当該第2のゾーンは、前記第1のゾーンからの前記流動性物質を受けるように適応し、前記収集兼揮発性物質分離容器内に前記流動性物質を放出するように適応した少なくとも1つの出口を有し、前記第2のゾーンの少なくとも一部分が、前記第1のゾーンの前記平均動水半径より小さい動水半径を有する、前記第2のゾーンと、を含み、前記加熱チャネルの少なくともある幾つかのチャネルの設計または作動は、これらの加熱チャネルの前記第1のゾーン内で、本質的にすべての位置における前記流動性物質の圧力が前記流動性物質の前記泡立ち点圧力を超えるものである、前記プレートと、d前記プレートの少なくともある幾つかを加熱することに適応した複数の加熱要素であって、前記流動性物質が前記加熱チャネル内を流れるときに前記流動性物質の温度を高めるようにする、前記加熱要素と、を備える揮発性成分除去装置。揮発性成分除去装置であって、加圧された流動性物質を供給するための供給手段であって、前記流動性物質は、少なくとも1つの混入または溶解揮発性成分に加えて、少なくとも1つの液体または流動性固形物を含み、前記流動性物質は、当該流動性物質の温度によって変化する泡立ち点圧力によって特徴付けられる、前記供給手段と、収集兼揮発性物質分離手段と、複数の加熱チャネルを画定する多数のプレートであって、各加熱チャネルが2つのゾーンを有し、当該2つのゾーンは、第1のゾーンであって、1平均動水半径と2前記供給手段からの前記流動性物質を受けるように適応した入口とを有する、前記第1のゾーンと、各チャネルの残り部分を構成する第2のゾーンであって、当該第2のゾーンは、前記第1のゾーンからの前記流動性物質を受けるように適応し、前記流動性物質を前記収集兼揮発性物質分離手段内に放出するように適応した少なくとも1つの出口を有し、前記第2のゾーンの少なくとも一部分が、前記第1のゾーンの前記平均動水半径より小さな動水半径を有する、前記プレートとを備えており、前記加熱チャネルの少なくともある幾つかのチャネルの設計または作動は、これらの加熱チャネルの前記第1のゾーン内で、本質的にすべての位置における前記流動性物質の圧力が前記流動性物質の泡立ち点圧力より高くなる、揮発性成分除去装置。前記流動性物質が前記加熱チャネル内を流れるときに前記流動性物質に熱を伝達してこの流動性物質の温度を高めるように前記プレートを加熱することに適応した複数の加熱要素を更に備える、請求項2に記載の装置。前記加熱要素は、前記プレートに対して実質的に直角に、または前記プレートを介して、または前記プレートに隣接して搭載され、また前記加熱要素は、電気加熱要素、または熱流体加熱要素、またはこれらの幾つかの組合せから選択される、請求項1に記載の装置。前記加熱要素は、作動条件においてまたは設計条件において、a前記溶融ポリマーそれ自身が蒸発または分解する最低温度より低くて、b前記第1のゾーンの下流の1点において前記溶融ポリマーからの前記揮発性成分のフラッシングを引き起こすために必要な温度より低くない値にまでこの流動性物質の温度が上げられるように、前記流動性物質が各加熱チャネル内を流れるときに熱を前記流動性物質に伝達するために十分に前記プレートを加熱することに適応している、請求項1に記載の装置。前記加熱チャネルの少なくともある幾つかは単一の出口を有する、請求項1に記載の装置。前記加熱チャネルの少なくともある幾つかは2つまたは3つの出口を有する、請求項1に記載の装置。前記加熱チャネルの少なくともある幾つかのチャネルの前記第2のゾーンの出口は、前記作動条件または前記設計条件の下で、隣接する出口から流れ出る液体または流動性固形物が実質的に完全な揮発性成分除去が行われた後まで互いに物理的に接触しないように十分に間隔をあけて配置される、請求項7に記載の装置。前記加熱チャネルの少なくともある幾つかに関してその第2のゾーンの動水半径は、前記作動条件または前記設計条件の下で、前記第1のゾーン内の前記流動性物質の圧力が前記第1のゾーン内の前記流動性物質の最高温度において前記流動性物質の泡立ち点圧力より少なくとも5パーセント高くなるようにサイズ決めされる、請求項1に記載の装置。前記加熱チャネルの少なくともある幾つかのチャネルの全長は15cmから31cm6~12インチであり、これらの加熱チャネルの前記第1のゾーンの長さは14cmから29cm5.5~11.5インチである、請求項1に記載の装置。前記加熱チャネルの少なくともある幾つかのチャネルの全長は20cmから26cm8~10インチであり、これらの加熱チャネルの前記第1のゾーンの長さは17cmから25cm7~9.5インチである、請求項1に記載の装置。前記加熱チャネルの少なくともある幾つかは、約0.90:1から約0.99:1である前記第1のゾーンの長さ対前記加熱チャネルの全長の比を有する、請求項1に記載の装置。i前記第1のゾーンの前記平均動水半径に対する、ii最小の断面積を有する前記第2のゾーンの当該部分の前記動水半径の比が、約1.05:1から約10:1である、請求項1に記載の装置。前記加熱チャネルの少なくともある幾つかのチャネルの前記第1のゾーンは、前記第1のゾーンの長さに沿って実質的に均等である動水半径を有する、請求項1に記載の装置。前記加熱チャネルの少なくともある幾つかチャネルの前記第1のゾーンは、この第1のゾーンの長さに沿って収束および/または発散する断面積を有する、またはこの第1のゾーンの長さに沿って収束すること、実質的に均等であること、および/または発散することのある組合せである断面積を有する、請求項1に記載の装置。前記装置の前記加熱チャネルおよび残り部分は、i各加熱チャネルの前記第1のゾーン内の本質的にすべての位置における前記流動性物質の圧力が前記第1のゾーン内の前記流動性物質の最高温度において前記流動性物質の泡立ち点圧力より少なくとも5パーセント高い、ii1加熱チャネル当たりの流動性物質のスループットが1.4kg/時より大きい、そしてiii前記第2のゾーン内または第2のゾーンの下流で誘発される揮発性成分のフラッシングが2000wppm以下である揮発性成分の残留濃度を有する分離された液体または流動性固形物製品を作り出す、ように設計または作動される、請求項1に記載の装置。前記加熱チャネルの少なくともある幾つかは、作動条件または設計条件の下で1加熱チャネル当たりの流動性物質のスループットが約2から約10kg/時であるようにサイズ決めされる、請求項1に記載の装置。前記加熱チャネルの少なくともある幾つかは、作動条件または設計条件の下でこれらの加熱チャネルの前記第1のゾーンの前記入口と前記出口との間の圧力低下が少なくとも100psigであるようにサイズ決めされる、請求項1に記載の装置。流動性物質の揮発性成分除去のための方法であって、前記流動性物質は、少なくとも1つの混入または溶解された揮発性成分に加えて、液体または流動性固形物を含み、前記方法は、揮発性成分除去条件下で動作しながら前記流動性物質を請求項2に記載の揮発性成分除去装置内を通過させるステップを含む、方法。前記方法は、前記揮発性成分を分離して、前記揮発性成分除去装置内に導入される前記流動性物質の揮発性成分の濃度より少なくとも90パーセント低い前記揮発性成分の残留濃度を有する製品を製造する、請求項19に記載の方法。前記揮発性成分除去装置内に導入される前記流動性物質の液体または流動性固形物成分は、溶融ポリマー、チーズ、チョコレート、糖蜜、他の流動性食品、ワックス、重油、タール、アスファルト、他の流動性建設材料、樹液、パルプ、紙、石鹸、バイオマス、接着剤、調合薬、他の粘性液体、またはこれらの任意の組合せ、からなる群から選択される、請求項19に記載の方法。前記揮発性成分除去装置内に導入される前記流動性物質は、約0.3から約200gm/10分のメルトフローレートI2を有する少なくとも1つの溶融ポリマーと、未反応モノマー、溶媒および未反応コモノマー、およびこれらの組合せからなる群から選択された1つまたはそれ以上の揮発性成分と、を備える、請求項19に記載の方法。前記ポリマーは、iホモポリマーおよび、1つまたはそれ以上の芳香族ビニールモノマーと、このモノマーと他のポリマーとの混合物と、のコポリマーグラフトコポリマーを含むと、iiホモポリマーおよび、1つまたはそれ以上のC2からC10オレフィンと、このオレフィンと他のポリマーとの混合物と、のコポリマーグラフトコポリマーを含むと、からなる群から選択され、また前記実質的に揮発性成分除去された製品は2000wppm未満の前記揮発性成分の残留内容物を有する、請求項22に記載の方法。担持触媒または非担持触媒の存在時における少なくとも1つのモノマーおよび任意選択的に1つまたはそれ以上のコモノマーからのポリマーの製造方法であって、前記製造されるポリマーは溶媒内に溶解または懸濁しており、溶融状態のポリマーと溶媒と1つまたはそれ以上の未反応モノマーまたはコモノマーとからなる流動性物質は前記溶融ポリマーから前記溶媒と未反応モノマーまたはコモノマーとの大部分を除去するように処理され、この方法は、2000wppm未満の前記溶媒と前記未反応モノマーまたはコモノマーとの残留内容物を有する実質的に揮発性成分除去されたポリマー製品を製造するように、前記流動性物質を処理するために請求項1に記載の揮発性成分除去装置を使用することを含む、ポリマーの製造方法。世界経済において競争するために、より大きな生産能力ある場合には、年間330,000メトリックトン、330KTAを超えるを有する重合プラント工場を設置することが必要になっている。このサイズのプラントでは、最も効率的な従来設計例えば米国特許第5,453,158号に開示されている設計でも典型的には、実際問題として経済的に構成されて成功裏に運用され得る平板加熱器の物理的サイズ限界に到達するか、このサイズ限界を超える。特にこれらの従来設計は、必要な揮発性成分除去の程度とこれらの大型プラントの高いスループットの両方を達成するためには不十分であり、したがってこれらの熱交換器は、より大型の重合プラントのための揮発性成分除去装置の設計において生産能力限定要素になっている。したがって、揮発性成分が除去される材料における十分に少ない残留揮発性物質を達成しながら、より高い効率とスループットとを可能にする改善された加熱チャネル設計を有するプレート熱交換器を組み入れた改良型揮発性成分除去装置の必要性が存在する。本発明は:流動性物質の温度によって変化する泡立ち点圧力によって特徴付けられる流動性物質であって少なくとも1つの混入または溶解揮発性成分に加えて少なくとも1つの液体または流動性固形物からなる加圧された流動性物質を供給するための供給手段と、収集兼揮発性物質分離手段と、各加熱チャネル流路が2つのゾーンを有する複数の加熱チャネルを画定する多数のプレートであって、上記2つのゾーンは:1平均動水半径averagehydraulicradiusと2上記供給手段からの上記流動性物質を受けるように適応した入口とを有する第1のゾーンと、各チャネルの残り部分を構成する第2のゾーンであって、上記第1のゾーンからの上記流動性物質を受けるように適応していて、上記流動性物質を上記収集兼揮発性物質分離手段内に放出するように適応した少なくとも1つの出口を有し、上記第2のゾーンの少なくとも一部分が上記第1のゾーンの上記平均動水半径より小さな動水半径を有する、第2のゾーンと、からなる多数のプレートと、とを備える揮発性成分除去装置であって、上記加熱チャネルの少なくともある幾つかのチャネルの設計または運用はこれらの加熱チャネルの上記第1のゾーン内の本質的にすべての位置における上記流動性物質の圧力が上記流動性物質の泡立ち点圧力を超えるものである、揮発性成分除去装置を提供する。本発明はまた:a流動性物質の温度によって変化する泡立ち点圧力によって特徴付けられる流動性物質であって少なくとも1つの溶融ポリマーと少なくとも1つの溶解または混入揮発性成分とからなる加圧された流動性物質を供給するためのポンプと、b収集兼揮発性物質分離容器と、c各チャネルが実質的に均等な高さと2つのゾーンとを有する複数の加熱チャネルを画定する多数のプレートであって、上記2つのゾーンは:1平均動水半径と2上記ポンプからの上記流動性物質を受けるように適応した入口とを有する第1のゾーンと、各チャネルの残り部分を構成する第2のゾーンであって、上記第1のゾーンからの上記流動性物質を受けるように適応していて、上記収集兼揮発性物質分離手段内に上記流動性物質を放出するように適応した少なくとも1つの出口を有し、上記第2のゾーンの少なくとも一部分が上記第1のゾーンの上記平均動水半径より小さい動水半径を有する、第2のゾーンと、からなり、上記加熱チャネルの少なくともある幾つかのチャネルの設計または運用は、これらの加熱チャネルの上記第1のゾーン内の本質的にすべての位置における上記流動性物質の圧力が上記流動性物質の泡立ち点圧力を超える、多数のプレートと、d上記流動性物質が上記加熱チャネル内を流れるときに上記流動性物質の温度を高めるように上記プレートの少なくともある幾つかを加熱することに適応した複数の加熱要素と、を備える揮発性成分除去装置を提供する。本発明はまた、少なくとも1つの混入または溶解された揮発性成分に加えて液体または流動性固形物からなる流動性物質の揮発性成分除去のための方法プロセスであって、上記揮発性成分を分離して実質的に揮発性成分除去された製品を製造するように揮発性成分除去条件下で機能しながら上記流動性物質をして上記揮発性成分除去装置内を通過させることを備える方法を提供する。更に本発明は、担持触媒または非担持触媒の存在時における少なくとも1つのモノマーおよび任意選択的に1つまたはそれ以上のコモノマーからのポリマーの製造方法であって、上記製造されるポリマーは溶媒内に溶解または懸濁しており、溶融状態のポリマーと溶媒と1つまたはそれ以上の未反応モノマーまたはコモノマーとからなる流動性物質は溶融ポリマーから溶媒と未反応モノマーまたはコモノマーとの大部分を除去するように処理され、この改善点は2000wppm未満の溶媒と未反応モノマーまたはコモノマーとの残留内容物を有する実質的に揮発性成分が除去されたポリマー製品を製造するように上記流動性物質を処理するために請求項1に記載の揮発性成分除去装置を使用することを含む、ポリマーの製造方法を提供する。反対に記述されていない限り前後関係または当分野における慣習から暗示されるように、すべての部分および割合は重量に基づいている。米国特許実務のために、ここに参照されている如何なる特許、特許出願または公告の内容も、特に合成的技法、定義ここで与えられる如何なる定義にも矛盾しない程度のおよび当分野における一般的知識に関してはすべての記載内容を参照によりここに組み込まれているあるいはこれの同等な米国バージョンは参照により組み込まれている。定義加熱チャネル内のゾーンの寸法例えば幅または高さまたは断面積に関連して使用される実質的に均等なによって、同用語は収束も発散もまったくしないこと、またはこの寸法の平均の10パーセント以下だけ収束および/または発散することが意味されている。ポリマー重合体は、同じタイプのモノマーか異なるタイプのモノマーかにかかわらず複数のモノマーを重合させることによって調製される化合物を指す。一般名ポリマーは用語オリゴマー、ホモポリマー単独重合体、コポリマー共重合体、ターポリマー三元重合体ならびにインターポリマー共重合体を包含する。インターポリマーは、少なくとも2つの異なるタイプのモノマーの重合によって用意されるポリマーを指す。一般名インターポリマーは、用語ターポリマーこれは通常3つの異なるタイプのモノマーから用意されるポリマーを指すために使用されるに加えて用語コポリマーこれは通常2つの異なるモノマーから用意されるポリマーを指すために使用されるを含む。インターポリマーはまた4つまたはそれ以上のタイプのモノマーを重合させることによって作られるポリマーを包含する。オリゴマーは、ほんの僅かなモノマーユニット例えばダイマー二量体、トリマー三量体またはテトラマー四量体から成るポリマー分子を指す。泡立ち点圧力は、蒸気の最初の泡が所定の温度で形成されるときの最も高い圧力を意味する。加熱チャネルのゾーンに関して使用される動水半径は、a流体が流れている導管の断面積対bこの導管の流体で濡れている全断面周囲長の比を意味する。流動性固形物は、ある幾つかの通常固形の成分からなるが運用条件または設計条件の下では本発明の装置の加熱チャネル内を流れることができる物質例えば粒子状固形物を含むスラリーまたは分散液または懸濁液を意味する。熱流体は、加熱源からの熱を搬送してこの熱を間接的熱交換によって本発明の装置のプレートに伝達するために有用な流体を意味する。適当な熱流体は、水蒸気、熱油、および他の熱流体例えば登録商標DOWTHERMの下でDowChemicalCompanyによって販売されている熱流体を含む。流動性物質の揮発性成分除去本発明の装置および方法は幅広い種々の流動性物質を揮発性成分除去するために適しており、またこれらは粘性のある流動性物質を揮発性成分除去するために特に適している。適当な流動性物質は、混入または溶解した揮発性成分を有するが揮発性成分除去装置内でこれらの条件下では流動可能である通常固体の物質例えばポリマーまたは食料品に加えて揮発性成分が混入または溶解している通常液体の組成物を含む。このような流動性物質は、a液体または流動性固形物とb混入または溶解した揮発性成分とからなる任意の他の流動性物質に加えて典型的には溶液重合方法またはスラリー重合方法で製造されたポリマー製品を含むが、これらに限定されることはない。流動性物質の液体または流動性固形内容物は、種々の物質のうちの任意の1つまたはそれ以上のものであり得る。このような液体または流動性固形物の例は:溶融ポリマー、蛋白質、メチレンジイソシアナート、トルエンジイソシアナート、チーズ、ソーセージ、ドレッシング、キャンディ、チョコレート、糖蜜、他の食品、ワックス、重油、タール、アスファルト、他の建設材料例えば水に入れられた土、プラスター石膏、セメントまたは骨材、樹液、パルプ、紙、石鹸、液状洗剤、バイオマス、接着剤、調合薬、他の粘性液体、またはこれらの任意の組合せを含む。流動性物質はまた、通常固形の成分からなるが運用条件または設計条件の下で本発明の装置の加熱チャネル内を流れることができる流動性固形物例えば粒子状固形物を含むスラリーまたは分散液または懸濁液を含む。本発明の装置および方法は、溶融ポリマー例えばオレフィン系ポリマー、芳香族ビニールポリマー、縮合重合体、ポリオール、高分子量エポキシなどの揮発性成分除去のために好適である。本発明のために芳香族ビニールポリマーは、すべてのホモポリマーおよび、1つまたはそれ以上の芳香族ビニールモノマーと、これらと更なるポリマーとの混合物と、のコポリマーグラフトコポリマーを含むであると理解されるべきである。このようなポリマーの例は、ポリスチレン、ゴム変性または耐衝撃性ポリスチレン、スチレン/アクリロニトリルコポリマーこれらのゴム変性バージョン例えばABSまたはAESコポリマーを含む、および上記のものと他のポリマー例えばポリカーボネートまたはポリフェニレンいずれかのポリマーとの混合物を含む。好適な芳香族ビニールポリマーは、ポリスチレン、耐衝撃性改質ポリスチレンHIPSおよびABSである。オレフィン系ポリマーの例は、ホモポリマーと、ポリプロピレンおよび他のプロピレン系ポリマーとポリエチレンおよび他のエチレン系ポリマーとオレフィンブロックコポリマーとを含むが、これらに限定されない1つまたはそれ以上のC2~C10オレフィンのコポリマーグラフトコポリマーを含むと、を含む。このようなオレフィン系ポリマーは、高密度ポリエチレンHDPE、低密度ポリエチレンLDPE、線状低密度ポリエチレン例えば登録商標DOWLEXの下でDowChemicalCompanyによって販売されているLLDPE、改良ポリエチレン例えば登録商標ELITEの下でDowChemicalCompanyによって販売されているもの、メタロセン触媒による線状または実質的に線状のエチレンコポリマー例えば登録商標AFFINITYおよびENGAGEの下でDowChemicalCompanyによって販売されているものおよび登録商標ExactおよびExceedの下でExxonMobileChemicalCompanyによって販売されているもの、プロピレン系コポリマー例えば登録商標VERSIFYの下でDowChemicalCompanyによって販売されているものおよび登録商標Vistamaxxの下でExxonMobileChemicalCompanyによって販売されているもの、およびオレフィンブロックコポリマー例えば登録商標INFUSEの下でDowChemicalCompanyによって販売されているもの、および他のポリオレフィンエラストマー例えば登録商標NORDELまたはNORDELIPの下でDowChemicalCompanyによって販売されているEPMDを含むが、これらに限定されない。ポリマーの他の例は、種々のオリゴマー例えば登録商標DERの下でDowChemicalCompanyから入手可能な改良エポキシ樹脂および登録商標DENの下でDowChemicalCompanyから入手可能なノボラック樹脂を含む。このようなポリマーの分子量およびメルトインデックスASTM方式D-1238によって測定されたI2は大幅に変化する可能性がある。例は、約0.1から約1000gm/10分、好適には約0.3から約200gm/10分、更に好適には約0.5から約10gm/10分のメルトインデックスASTM方式D-1238190°Cおよび2.16kgの条件によって測定されたI2を有するエチレン系ポリマーを含むが、これに限定されない。更なる例は、約0.1から約1000gm/10分、好適には約0.3から約200gm/10分、更に好適には約0.5から約10gm/10分のメルトインデックスASTM方式D-1238230°Cおよび2.16kgの条件によって測定されたI2を有するプロピレン系ポリマーを含むが、これに限定されない。上記のポリマーは典型的には、モノマーと生成されたポリマーとが溶媒に混入された溶液またはスラリー重合反応装置内で製造される。他のポリマー溶液も多量または少量の揮発性成分を含んで意図的に、または意図的でなく作られ得る。典型的な揮発性成分は、未反応モノマーおよび/またはコモノマーに加えて溶媒例えば芳香族または脂肪族不活性希釈剤を含む。ポリマー溶液から除去されるべき溶媒、未反応モノマー、未反応コモノマーおよび/または他の揮発性成分の量は、大きな過剰分から単なる汚染量までの範囲に及ぶ可能性がある。初期フラッシュ揮発性成分除去ステージ後でも溶液重合またはスラリー重合プラントにおいて製造された溶融ポリマーはしばしば、これらがプレート加熱器揮発性成分除去装置内で処理される時点で10から25重量パーセントまたはそれ以上の溶解または混入揮発性成分を包含する。典型的には揮発性成分除去ポリマー内に残留する残留揮発性成分の量は、ASTMD-4526によって測定されたときに約2000wppm未満、好適には1500wppm未満、更に好適には1000wppm未満であるべきである。揮発性成分が除去されるべき流動性物質内の揮発性成分の初期濃度と揮発性成分除去された製品において許容可能である残留揮発性物質のレベルとに依存して、揮発性成分除去装置の1つより多いステージ例えば2または3ステージが使用される可能性がある。更にこの揮発性成分除去装置は、他の公知の揮発性成分除去技法例えば単純なフラッシュ揮発性成分除去、イオン流体抽出、超臨界流体を使用する抽出、蒸留、スチームストリッピングまたは二酸化炭素ストリッピングと組み合わせて、または別の揮発性成分除去ステージにおいて、または例えばスチームストリッピング水蒸気蒸留または二酸化炭素ストリッピングの場合に同じ揮発性成分除去ステージ内で本発明の装置と組み合わせて、使用され得る。装置の説明本発明の揮発性成分除去装置は、熱交換と揮発性成分の実質的に完全な蒸発との両方の高い速度を達成しながら流動性物質のより高い流量を可能にし、それによって熱交換器のスループットと効率とを向上させる改良された熱交換器を含む。プレートは、如何なる適当な材料からも作られ得るが、好適には鋼、ステンレス鋼、アルミニウム、または他の金属材料から作られる。図1は、本発明の装置の一実施形態による単一の加熱チャネル12の形状を示す。この加熱チャネル12は、周囲プレートこれの1つのプレートの直接隣接する部分だけが40として示されているの壁30と、チャネル12の床および天井を画定する隣接ブロックまたは他のプレート図示せずと、によって画定された空間である。加熱チャネル自身は、2つのゾーン、すなわちチャネルの入口14から出口16までの比較的大きな断面積を有する第1のゾーン10と、第2のゾーンへの入口24でもある第1のゾーンの出口16と第2のゾーンの出口26との間の少なくとも1つの場所において実質的により小さな断面積を有する第2のゾーンと、を備える。第2のゾーンの断面積は、第1のゾーン10内の流動性物質をこの流動性物質の泡立ち点圧力より高く加圧された状態に保持するために第1のゾーン10内の流動性物質からの揮発性成分の如何なる大きなフラッシングも防止し、それによってチャネルを形成するプレートの周囲壁30から第1のゾーン10内のポリマー溶液内への熱伝達効率を向上させるように揮発性成分除去されるべき流動性物質の運用条件および特性の観点からサイズ決めされる。また第2のゾーン20の限定された部分またはすべての部分の断面積は、第2のゾーン20の出口26から出る際に第2のゾーン20自身の内部における、好適には実質的に完全なフラッシングを、またはより好適には第2のゾーン20の直ぐ下流における流動性物質からの揮発性成分の実質的なフラッシングを引き起こすようにサイズ決めされる。加熱チャネルの第1のゾーンを画定するプレートは好適には、流動性物質の温度を最終的揮発性成分除去温度にまで高めるために流動性物質と接触する十分な表面積を有する。第1のゾーンにおける流動性物質への圧力は泡立ち点圧力より高く維持されるので、フラッシングは第1のゾーンから除去される。典型的には本発明の装置は、第1のゾーン内の本質的にすべての位置における流動性物質への圧力が加熱チャネルの第1のゾーン内の最高温度における流動性物質の泡立ち点圧力よりすくなくとも2パーセント、好適には少なくとも5パーセント、より好適には少なくとも10パーセント、最も好適には少なくとも15パーセント高くなるように、設計され運用される。各加熱チャネルの高さは典型的には、チャネルの全長に亘って実質的に均等である-加熱プレートのスタックの製造および組立てを容易にするために所望される通りである図3および4に示されている通り。この高さは、加熱要素から加熱チャネル内の流動性物質への効率的な熱伝達を最適化するために加熱チャネルとこの加熱チャネルに隣接する加熱要素図2、3および4示されているようなのその他の寸法と共に選択される。典型的には加熱チャネルは、これの全長に亘って約0.05cmから約5cm0.02~2インチ、好適には約0.07から約2.5cm0.03~1インチ、より好適には約0.12から約1.3cm0.05~0.5インチの実質的に均等な高さを有する。加熱チャネル12の第1のゾーン10の形状および断面積は、運用条件または設計条件の下で第1のゾーンを通過する流動性物質が第1のゾーン内の本質的にすべての位置でこの流動性物質の泡立ち点圧力より高く維持されるという条件で大幅に変わり得る。したがって図1に示されているように第1のゾーン10の形状および断面積および動水半径は比較的短い遷移区間-例えば入口14において15、および出口16において17と示された遷移区間-を除いて第1のゾーンの入口14と第1のゾーンの出口16との間で実質的に均等であり得る。代替として加熱チャネルの第1のゾーンの形状および断面積は、発散性または収束性であり得る、あるいは各々の区間が発散性または収束性または実質的に均等である可能性がある複数の区間のある組合せであり得る。第1のゾーンの構成とは無関係に第1のゾーンの平均動水半径は、第2のゾーンの少なくとも一部分の動水半径より大きくあるべきである。第2のゾーン20は、第1のゾーン10の出口16から始まり、流動性物質を収集および分離容器図1には示されていないが図5に容器75として示されている内に放出するように適応した出口26で終わっている。第2のゾーン20は長さが変化するが、この長さは、加熱チャネル12の全長の典型的には0.2パーセントから40パーセント、好適には約0.5から約10パーセント、更に好適には約1パーセントから約5パーセントである。第2のゾーン20の断面積は、第1のゾーン10内の流動性物質に十分な背圧をかけることと、第2のゾーン20内または好適には第2のゾーン20の出口26の直ぐ下流のいずれかにおける流動性物質からの揮発性成分の迅速かつ劇的なフラッシングという結果をもたらすことと、の両方のために第1のゾーン10の断面積より小さい。第2のゾーンの最も狭い点で第2のゾーン20は典型的には、約0.01から約2平方センチメートル、好適には約0.02から約1平方センチメートル、更に好適には約0.1から約0.5平方センチメートルの断面積を有する。第1のゾーンの平均断面積対第2のゾーンの最も狭い部分の断面積の比は、典型的には約2:1から約200:1であり、好適には約5:1から約60:1であり、更に好適には約10:1から約30:1である。加熱チャネル12の第2のゾーン20の形状および断面積および動水半径は、運用条件または設計条件の下でa第1のゾーンを通過する流動性物質がこの流動性物質の泡立ち点圧力より高い圧力に維持され、b第2のゾーン内で誘発される圧力低下が流動性物質からの揮発性成分の十分なフラッシングという結果をもたらすという条件で、変わり得る。したがって図1に示されているように第2のゾーン20の形状および断面積は、入口24における短い遷移区間25を除いて第2のゾーンの入口24と第2のゾーンの出口26との間で実質的に均等であり得る。代替として第2のゾーンの形状および断面積は、第2のゾーン20内においてまたは好適には出口26において必要な圧力低下を誘発して揮発性成分をフラッシュさせるために、発散性または収束性、またはこれらのある組合せであり得る。加熱チャネル12の全長は、典型的には約5から約61cm2から24インチ、好適には15から31cm6から12インチ、より好適には20から26cm8から10インチである。第1のゾーン10の長さは、典型的には2.5から51cm1から20インチ、好適には12から31cm5から12インチ、より好適には17から25cm7から9.5インチである。周囲プレートから流動性物質内への熱伝達の効率を向上させるために第1ゾーンは加熱チャネルの大部分を構成すべきである。したがって第1のゾーンの長さ対加熱チャネルの全長の比は、典型的には0.5:1から0.998:1、好適には0.7:1から0.995:1、更に好適には0.90:1から0.99:1である。溶媒と、粘性のある溶融ポリマーに混入または溶解された揮発性成分を含む流動性物質からの未反応モノマーまたはコモノマーと、の揮発性成分除去のために設計された装置の一実施形態に関して、第1のゾーン10の平均動水半径は約0.06から約1.2センチメートル0.024~0.47インチであり、第2のゾーン20の最も限定された部分またはすべての動水半径は約0.03から約1.1センチメートル0.012~0.43インチであり得る。加熱チャネルの高さは典型的には、約0.15から約2.5cm0.06~1インチ、好適には約0.19から約1cm0.07~0.4インチ、更に好適には約0.25から約0.64cm0.1~0.25インチであり得る。加熱チャネルの長さは約5から約61cm2~24インチであり、加熱チャネルの第1のゾーンの長さは約2.5から約51cm1~20インチ、好適には約12から約28cm5~11インチ、更に好適には約17から約23cm7~9インチであり得る。第2のゾーンは加熱チャネルの残り部分を構成する。その結果、加熱チャネルの第2のゾーンの長さは典型的には、約0.2から約16cm0.1~6インチ、好適には約0.5から約7.6cm0.2~3インチ、更に好適には約0.7から約2.6cm0.3~1インチであり得る。加熱チャネルの幅は第1および第2のゾーンにおいて異なる。第1のゾーンの幅は、約1.3から約30cm0.5~12インチ、好適には約2.5から約20cm1~8インチ、更に好適には約3.8から約10cm1.5~4インチであり得る。第2のゾーンの幅は、約0.12から約15cm0.05~6インチ、好適には約0.2から約2.5cm0.075~1インチ、更に好適には約0.25から約0.65cm0.1~0.25インチであり得る。本発明のある幾つかの実施形態では、a第1のゾーンの平均動水半径対b最も小さな断面積を有する第2のゾーンの部分の平均動水半径の比は、約1.05:1から約10:1、好適には約1.15:1から約8:1、更に好適には約1.3:1から約6:1である。好適な一実施形態では、加熱チャネルの長さは約20から約26cm8~10インチであり、加熱チャネルの高さは約0.12から約0.38cm0.05~0.15インチであり、第1のゾーンの長さは約17から約24cm7~9.5インチであり、第1のゾーンの幅は約3.8から約10cm1.5~4インチで実質的に均等であり、第1のゾーンの動水半径は約0.061から約0.184cm0.024~0.072インチで実質的に均等であり、第2のゾーンの長さは約0.63から約1.91cm0.25~0.75インチであり、第2のゾーンの幅は約0.25から約0.64cm0.1~0.25インチで実質的に均等であり、第2のゾーンは単一の出口と約0.04から0.12cm0.016~0.047インチの動水半径とを有し;a第1のゾーンの平均動水半径対b最も小さな断面積を有する第2のゾーンの部分の平均動水半径の比は、約1.05:1から約5:1である。本発明の加熱チャネルは典型的には、流動性物質が加熱チャネルの第1のゾーンを流れるときにこの流動性物質の圧力が低下するように設計または運用される。所定の加熱チャネル設計に関して、第1のゾーンに亘る圧力低下は流動性物質のスループットおよび粘性によって変化し、粘性の高い物質では粘性の低い物質より高い圧力低下を経験する。溶融ポリマーの揮発性成分除去に関して、第1のゾーンに亘るこの圧力低下は典型的には、約50から約2000psi、好適には約100から約1800psi、更に好適には約300から約1500psigであり得る。しかしながら第1のゾーン内の各位置における圧力は、揮発性成分のフラッシングを防止するために各位置における泡立ち点圧力より高い圧力に留まるべきである。典型的には、第1のゾーン内の本質的にすべての位置における圧力は、第1のゾーン内の流動性物質の最高温度における流動性物質の泡立ち点圧力より少なくとも5パーセント好適には少なくとも10パーセント、更に好適には少なくとも15パーセント高い。図2は、図1の加熱チャネル設計を組み入れた本発明の装置の一実施形態における有用なプレートの単純化された軸方向上面図を示す。プレート40は、ポンプ図2には図示されていないが図5にポンプ62として示されているからの揮発性成分除去されるべき流動性物質の供給を受けるための軸方向に位置合わせされたチャンバ60とプレート40の外側にあってプレートを取り囲む収集および分離容器図2には図示されていないが図5には容器75として示されているとの間の流体連通を与える複数の加熱チャネル12を有する。プレート40は、プレート40内に配置され加熱チャネル間に間隔をあけて配置され加熱要素50からプレート40の壁30を介して加熱チャネル12に熱を伝達するように適応した複数の加熱要素50を有する。加熱要素50は、如何なるタイプの加熱要素例えば電気加熱要素または熱流体加熱要素であってもよい。好適には加熱要素50は、熱流体例えば水蒸気、高温油、合成液体、または他の加熱された液体が流される多数の熱交換チューブ伝熱管からなる。使用される加熱流体のタイプは、熱交換器の設計において周知のように、システムの温度および圧力要件に依存する。図3は、図2の3-3で示された区間に沿って取られた本発明の装置の一実施形態におけるプレート40のスタック70の周囲の一部分を示す側面部分断面図を示す。このスタックは、適当な形状のブロック45を有する交互層にスタックされた円板の形をしたプレートであって、各チャネル12の壁と床と天井とを画定するように整えられ、供給手段からの揮発性成分除去されるべき流動性物質を受けるための中央チャンバ図3には図示されていないが図2、4および5に60として示されているを画定するように固定された多数のプレートを備える。加熱要素50は、プレート40とブロック45とを貫通し、これらに熱を伝達するように適応しており、これらプレート40およびブロック45は立ち代ってこのような熱を加熱チャネル12の壁と床と天井とを介して流動性物質に伝達する。加熱要素50は、熱流体が通り抜ける導管またはパイプであり得る。プレート40およびブロック45は、加熱要素または他の固定手段例えばボルト図示せずによって互いに固定され得る。スタック70におけるプレート40およびブロック45の数は、2個ほどの少数から数1000プレートほどの多数、好適には約10から約1000プレート、更に好適には約100から約800プレートの範囲で変わり得る。スタック70内のプレート40および隣接ブロックの各々によって形成される加熱チャネル12の数は、1プレート当たり1個ほどの少数から数100個の加熱チャネル、好適には約2個から約100個の加熱チャネル、更に好適には約20個から約70個の加熱チャネルの範囲で変わり得る。所定のスタック70内の加熱チャネル12の総数は、2ほどの少数から100,000またはそれ以上、好適には約2,000から約60,000、更に好適には約10,000から約50,000の範囲内で大幅に変化し得る。図4は、中央チャンバ60からスタックの外側に流動性物質が通り抜けるための加熱チャネル12を共に画定する交互プレート40とブロック45とのスタック70を含む本発明のプレート加熱器の一実施形態の部分等角図である。そのほんの僅かが図4に示されている加熱要素50はスタック70のプレート40とブロック45とを貫通して延びている。図5は、前述のプレート加熱器スタック70を備える本発明の装置の一実施形態の斜めの断面図を部分的に示す部分的概略図である。加熱器は、シェルまたは容器75の内部に搭載され、この容器75に密閉的に取り付けられる。シェル75の内側およびプレート加熱器70の外側は、運用条件および/または設計条件において、流動性物質が加熱チャネル12を通り抜けた後にチャンバ80に入るときの温度で流動性物質の揮発性成分が蒸気である減圧された圧力典型的には1psiaまたはそれ以下の真空に保持またはこの圧力にまで排気される収集および揮発性物質分離チャンバ80を画定する。チャンバ80は、容器75の蒸気出口84を通して揮発性成分を除去するために蒸気排気システム82例えば真空ポンプ図示せずと動作連通している。蒸気排気システム82は典型的には、蒸気を冷却して凝縮させるためのコンデンサ図示せずと揮発性成分を分離してそれから再利用またはそうでなければ廃棄するための周知の他の装置とを含む。チャンバ80はまた、容器75の出口88に接続され、揮発性成分除去された液体または流動性固形物をチャンバ80から放出するように適応した放出手段86例えば歯車ポンプ図示せずと動作連通している。その2つだけが図5に示されている複数の加熱要素50はプレート40とブロック45とを貫通して延びており、熱を加熱源54例えば加熱炉firedheaterまたはボイラー図示せずからプレートとブロックとを通して加熱チャネル12内の流動性物質に伝達する。比較として図7は、その従来型加熱チャネル設計が出願人らによって本発明以前の最も有効な技術であると考えられている米国特許第5,453,158号に開示されているタイプの平板加熱器の単一加熱チャネル512を示す。加熱チャネル512は、3つのゾーン:すなわち第1のゾーンの出口530より入口518において幅広い第1の概ね収束するゾーン510と;このチャネルが限定的ゾーン514に亘って圧力低下を引き起こし、それによって第2の限定的ゾーンにおけるフラッシングを可能にしながら第1のゾーンにおける揮発性成分の実質的なフラッシングを可能にするために十分な最小幅を達成する第2の限定的ゾーン514と;出口520で終わる第3の概ね発散するゾーン516と;を有する。この加熱チャネル設計は、第2のゾーンから始まり、第3のゾーンに続く揮発性成分のフラッシングを可能にする。米国特許第5,453,158号は、第1のゾーン510の長さがチャネル512の全長の5から20パーセントであり、第2のゾーン514の長さがチャネル512の全長の1から40パーセントであり、第3のゾーン516の長さがチャネル512の全長の40から85パーセントであることを教えている。この加熱チャネル設計例えば均等な0.10インチの高さ、9.0インチの全長、2.8インチ幅の入口と0.6インチの長さとを有する第1の収束ゾーン、4.8インチ長さと1.9インチ幅とを有する第2の限定ゾーン、および3.6インチ長さと4.2インチの出口幅とを有する第3の発散ゾーンを使用する平板加熱器は、1チャネル当たり最大毎時約1.23kg1チャネル当たり毎時2.7ポンドの速度での溶融ポリマーの揮発性成分除去に使用されているが、1チャネル当たりの更に高いスループットでの有効な揮発性成分除去はできない。この制約は、単一の平板加熱器/揮発性成分除去装置トレーン列が使用される揮発性成分除去トレーンの最大サイズ例えば年間約330,000メトリックトンに実用的限定を賦課するか、または付随する更に高い資本コストを有する冗長的平板加熱器/揮発性成分除去装置トレーンの使用を必要とするか、いずれかのフラットプレート平板の極めて大きなスタックを必要とするある幾つかの場合には1プレート当たり60個の加熱スロットを有する724個のプレートと145インチのスタック全高とを必要とする。これらの例と下記の比較例とに示されているように、本発明の加熱チャネル設計はこのように限定されることはない。図6A、6Bおよび6Cは複数の加熱チャネルのうちの少なくともある幾つかのチャネルの第2のゾーンが図1に示されている単一の出口26よりむしろ複数の出口を有する本発明の装置における有用な加熱チャネルの3つの代替実施形態を示す。図6Aは、周囲プレートその1つのプレートの直接的隣接部分だけが140および142として示されているの壁130と、チャネル112の床と天井とを画定する隣接ブロックまたは他のプレート図示せずと、によって画定される空間である本発明の単一の加熱チャネル112の形状を示す。加熱チャネル112自身は、2つのゾーン:すなわち第1のゾーンの入口114から出口116までの比較的大きな断面積を有する第1のゾーン110と、実質的により小さな断面積を有し、入口124と2つの出口126および127とを有する第2のゾーン120とからなる。図6Bは、周囲プレートその1つのプレートの直接的隣接部分だけが240、242および244として示されているの壁230と、チャネル212の床と天井とを画定する隣接ブロックまたは他のプレート図示せずと、によって画定される空間である本発明の単一の加熱チャネル212の形状を示す。加熱チャネル212自身は、2つのゾーン:すなわち第1のゾーンの入口214から出口216までの比較的大きな断面積を有する第1のゾーン210と、実質的により小さな断面積を有し、入口224と3つの出口226、227および228とを有する第2のゾーン220とからなる。図6Cは、周囲プレートその1つのプレートの直接的隣接部分だけが340、342および344として示されているの壁330と、チャネル312の床と天井とを画定する隣接ブロックまたは他のプレート図示せずと、によって画定される空間である本発明の単一の加熱チャネル312の形状を示す。加熱チャネル自身は、2つのゾーン:すなわち第1のゾーンの入口314から出口316までの比較的大きな断面積を有する第1のゾーン310と、実質的により小さな断面積を有し、入口324と3つのジグザク配置の出口326、327および328とを備える第2のゾーン320と、からなる。ジグザグ配置の出口326、327および328を有するこの実施形態では、加熱チャネルから流れ出る液体または流動性固形物の個々の流れ例えば一実施形態における溶融ポリマーの一連の流れは、運用条件または設計条件の下で実質的に完全な揮発性成分除去が行われた後までこれらの流れ出る流れが互いに物理的に接触しないほど十分に放射方向に間隔をあけて配置される。出口のこのようなジグザグ配置は隣接出口から流れ出る液体または流動性固形物の混合を防止する助けとなり得ると考えられるが、この混合はそうでなければ流出するはずのこのような流動流れ間に揮発性成分を捕捉する可能性がある。本発明のプレート加熱器からの流出物のこのような直接的接触を防止するための他のアプローチは、種々の形状またはサイズのプレートのスタック、例えば上部プレートの加熱チャネル出口がプレート加熱器内の下部プレートよりプレート加熱器の軸から更に放射方向に間隔をあけている逆ピラミッド構造図示せずのプレートのスタックを使用することを含む。このような実施形態では流出する流れは、シャワーの噴水口からの水の流れに酷似して収集容器内に流れ下る。方法プロセスの説明図5を参照すると本発明の方法の一実施形態の運用において、適当な温度の熱流体はスタックされたプレート40とブロック45とを加熱する加熱要素50を介して供給源54からポンプ供給される。ポンプ62からのポリマー溶液は、中央チャンバ60を満たし、加熱チャネル12に入り、加熱チャネル12を通って外側に流れ出てチャンバ80内に流れ込む。加熱チャネル12を離れる流動性物質の高い温度と泡立ち点圧力より低い圧力への減圧との結果として揮発性成分はフラッシュされるが、このフラッシュは加熱チャネル12の第2のゾーン20の内部で、好適には第2のゾーンの直ぐ下流で行われる。フラッシュされた蒸気は蒸気排出システム80によって蒸気出口84を通して除去される。揮発性成分除去された液体または流動性固形物は、重力流によってチャンバ80の底部に収集され、例えばバルブ、歯車ポンプまたは押出し装置図示せずであり得る収集システム86によって出口88を通して放出される。溶融ポリマー内の揮発性成分の濃度が極めて高い、溶融ポリマーからの溶媒と未反応モノマーおよびコモノマーとの除去のためのある幾つかの実施形態では、十分な揮発性成分除去は、溶融ポリマー内の揮発性成分の内容物を2つまたはそれ以上のステップで減らすために順次に動作する本発明の1つより多い装置の使用を必要とする可能性がある。図示の実施形態は各チャネル12が矩形断面を有することを示しているが、入口および出口のエッジが丸くされることも可能であることは理解される。例えばチャネルの入口、出口および/または内部における鋭いコーナーを避けるためにチャネルを形成するプレートまたはブロックのエッジは湾曲した鋭いよりむしろ遷移部分を有するように機械加工され得る。任意の特定の液体または流動性固形物に関する蒸発または熱分解温度は既に周知であるか、または当分野に精通する人々によって容易に決定され得るか、いずれかである。加熱チャネル内の流動性物質の温度は、上記の温度まで、または上記の温度より高く上げられるべきではない。本発明の揮発性成分除去装置が溶融ポリマーから揮発性成分例えば溶媒、未反応モノマーおよび/またはコモノマーを除去するために使用されるとき、芳香族ビニールポリマーを約350°Cより高く加熱することまたはオレフィン系ポリマーを約290°Cより高く加熱することは典型的には必要でない。下記の実施例は、本発明の装置および方法によって達成される驚くべき性能を示すために提供されている。これらの実施例は本発明の実施形態を例示するために提示されているが、説明されている特定の実施形態に本発明を限定するようには意図されていない。反対に示されない限りすべての部分および割合は重量による。すべての数値は近似値である。数値範囲が与えられるときには、記述された範囲外の実施形態もなお本発明の範囲内に入り得ることは理解されるべきである。各例において説明されている特定の詳細事項は本発明の必要な特徴と解釈されるべきではない。当分野に精通する人々は、公知の有限要素モデリング技法を使用して本発明の加熱チャネル内の任意の流動性物質の温度と圧力とをモデル化することができる。これらの実施例および比較例の溶融ポリマー、溶媒および未反応モノマーからなる流動性物質に適したモデリング技法は、C.G.DumasおよびR.S.Dixitによって彼らの論文FiniteElementModelingofPolymerFlowandHeatTransferinProcessingEquipmentにおいて説明されており、この論文は応用ポリマーサイエンスII.オートメーション、モデリングおよびシミュレーション、トロント、カナダにおけるコンピュータアプリケーションの国際シンポジュームにおいて発表され、1989年にACSシンポジュームシリーズNo.44,521-536において発行されている。この論文の開示内容は、参照によってここに組み込まれている。実施例1および比較例A実施例1および比較例Aでは、85重量パーセントの溶融エチレンオクテンコポリマー0.5gm/10分のメルトインデックスI2を有すると15重量パーセントの揮発性物質アルカン溶媒と未反応エチレンおよび未反応オクテンコポリマーとの組合せとからなる流動性物質が2つの別々の揮発性成分除去システムで処理される。実施例1に関しては本発明の揮発性成分除去装置の一実施形態が使用される。プレート加熱器スタックは、27個の組合せプレートブロック要素加熱チャネルが組合せ要素から機械加工されたと1個のエンドブロック要素とを有し、また各このような組合せ要素は2つの加熱チャネルを有する。温度185°Cの流動性物質この温度で流動性物質は3.9バールゲージ57psigの泡立ち点圧力を有するは図1に示されている構成による54個の加熱チャネルを有する平板加熱器内にポンプ供給される。これらの加熱チャネルの寸法は:0.25cm0.1インチの均等な高さ、22.9cm9インチの全長、21.6cm8.5インチの第1のゾーンの長さ、第2のゾーンの入口への滑らかな収束のために機械加工された最後の1.9cm0.75インチを除くすべてに関して約5cm2インチの第1のゾーンの実質的に均等な幅、1.3cm0.5インチの第2のゾーンの長さ、および0.38cm0.15インチの第2のゾーンの実質的に均等な幅である。第1のゾーンの最後の1.9cm0.75インチを除くすべての動水半径は約0.121cm0.0476インチであり、第2のゾーンの動水半径は1.59:1という比のために約0.076cm0.03インチである。流動性物質は、第1のゾーンの入口における88バールゲージ1276psigの圧力と第2のゾーンへの入口における26バールゲージ380psigの計算された圧力とを有する-これらの圧力は両者ともこれらの場所における流動性物質の泡立ち点圧力より高い。各チャネルを通る流量は約3.54kg/時7.8ポンド/時に維持される。加熱チャネル内で流動性物質は、間接的熱交換によってプレートに埋め込まれた加熱チャネルからの約265°Cという加熱チャネルの第1のゾーン内のピーク温度にまで加熱されるこの温度において流動性物質は第2のゾーンへの入口における26バールゲージ380psigの圧力より低い16.8バールゲージ243psigの泡立ち点圧力を有する。収集および蒸気分離容器は約20ミリバール0.29psiaの減圧された圧力に維持される。平板加熱器への入口から収集および蒸気分離容器までの圧力低下は約88バール1276psiである。揮発性物質は流動性物質からフラッシュし、分離されて回収され、そして揮発性成分除去されたポリマー製品が回収される。実施例1ではASTMD-4526によって測定されたような2000wppm未満の残留揮発性成分を有するポリマー製品を製造しながら1加熱チャネル当たり少なくとも3.54kg/時1加熱チャネル当たり7.8ポンド/時のスループットが達成され得る。実施例1との比較目的のために比較例Aは、同じ流動性物質と、平板加熱器が図7に示されているように米国特許第5,453,158号の3ゾーン構成による加熱チャネルを有することを除いて図1と実質的に同様である揮発性成分除去装置と、を使用する。プレート加熱器スタックは100個の組合せプレートブロック要素加熱チャネルはこれらの組合せ要素から機械加工されたと1個のエンドブロック要素とを有し、各々のこのような組合せ要素は2個の加熱チャネルを有する。これらの加熱チャネルの寸法は:0.25cm0.1インチの均等な高さ、22.9cm9インチの全長、1.6cm0.63インチの第1の収束ゾーンの長さ、11.6cm4.6インチの第2の限定ゾーンの長さ、および9.7cm3.8インチの第3の発散ゾーンの長さである。第1の収束ゾーンへの入口の幅は約7cm2.8インチであり;第2の限定ゾーンの幅は5.3cm2.1インチで本質的に均等であり;第3の発散ゾーンの幅は2ステップでこのゾーンの入口における5.3cm2.1インチからこのゾーンの出口における10.8cm4.2インチまで増加する。第1のゾーンの動水半径はこのゾーンの入口における約0.123cm0.048インチからこのゾーンの出口における約0.121cm0.047インチに収束する。第2の限定ゾーンの動水半径はこのゾーンの全長を通して約0.121cm0.047インチで実質的に均等である。第3のゾーンの動水半径はこのゾーンの入口における約0.121cm0.047インチからこのゾーンの出口における約0.124cm0.049インチに発散する。米国特許第5,453,158号で教えられているように、流動性物質は、第1のゾーンすなわち加熱チャネルの最初の1.6cm0.625インチにおけるフラッシングを避けるために第1のゾーンにおいて実質的に一定の圧力この場合第1のゾーンの出口によって達成可能な200°Cピーク温度における約48バールゲージ697psigに維持されるべきである;しかしながら第2の限定ゾーン内では流動性物質は、第3のゾーンを通って約20ミリバール0.29psiaの減圧された圧力に維持されている収集および蒸気分離容器のチャンバ内にまで続くフラッシングを開始する。トランペット状の加熱チャネル設計の制約内において加熱チャネルへの入口における流動性物質の圧力は約48バールゲージ697psiであり、この入口と収集容器との間の圧力低下は約48バール697psiである。1加熱チャネル当たり1.2kg/時1加熱チャネル当たり2.7ポンド/時は、ASTMD-4526によって測定されるような2000wppm未満の残留揮発性成分を有するポリマー製品を製造しながらこの加熱チャネルにおいて達成される最高の流量である。実施例2および比較例B実施例2および比較例Bでは、87重量パーセントの溶融エチレンオクテンコポリマー1.0gm/10分のメルトインデックスI2を有すると13重量パーセントの揮発性物質アルカン溶媒と未反応エチレンおよびオクテンモノマーとの組合せとからなる流動性物質が2つの別々の揮発性成分除去システムで処理される。実施例2に関しては本発明の揮発性成分除去装置の一実施形態が使用される。プレート加熱器スタックは282個のプレートと283個のブロックとを有し、各プレートは40個の加熱チャネルを有する。208°Cの温度における流動性物質この温度で流動性物質は6バールゲージ88psigの泡立ち点圧力を有するは図1に示されている構成による11,280個の加熱チャネルを有する平板加熱器内にポンプ供給される。これらの加熱チャネルの寸法は:0.25cm0.1インチの均等な高さ、22.9cm9インチの全長、21.6cm8.5インチの第1のゾーンの長さ、第2のゾーンの入口への滑らかな収束のために機械加工された最後の1.9cm0.75インチを除くすべてに関して約5.1cm2インチの第1のゾーンの実質的に均等な幅、1.3cm0.5インチの第2のゾーンの長さ、および0.38cm0.15インチの第2のゾーンの実質的に均等な幅である。第1のゾーンの最後の1.9cm0.75インチを除くすべての動水半径は約0.121cm0.0476インチであり、第2のゾーンの動水半径は1.59:1という比のために約0.076cm0.03インチである。流動性物質は、第1のゾーンへの入口における127バールゲージ1847psigの圧力と第2のゾーンへの入口における33.5バールゲージ486psigの計算された圧力とを有する-これらの圧力は両者ともこれらの場所における流動性物質の泡立ち点圧力より高い。各チャネルを通る流量は約5kg/時毎時11ポンドに維持される。加熱チャネル内で流動性物質は、間接的熱交換プレートに埋め込まれた加熱要素からのによって約265°Cという加熱チャネルの第1のゾーン内のピーク温度にまで加熱されるこの温度において流動性物質は第2のゾーンへの入口における33.5バールゲージ486psigの圧力より低い16.8バールゲージ243psigの泡立ち点圧力を有する。収集および蒸気分離容器のチャンバ内の圧力は約20ミリバール0.29psiaの減圧された圧力に維持される。平板加熱器入口から収集および蒸気分離容器までの圧力低下は約127バール1847psiである。揮発性物質は流動性物質からフラッシュし、分離されて回収され、そして揮発性成分除去されたポリマー製品が回収される。実施例2ではASTMD-4526によって測定されたような2000wppm未満の残留揮発性成分を有するポリマー製品を製造しながら1加熱チャネル当たり少なくとも5kg/時1加熱チャネル当たり毎時11ポンドのスループットが達成され得る。実施例2との比較目的のために比較例Bは、同じ流動性物質と、平板加熱器の加熱チャネルが図7に示されているように米国特許第5,453,158号の3ゾーン構成による加熱チャネルを有することを除いて図2と実質的に同様である揮発性成分除去装置と、を使用する。プレート加熱器スタックは1068個のプレートと1069個のブロックとを有し、各プレートは40個の加熱チャネルを有する。これらの加熱チャネルの寸法は:約0.25cm0.1インチの均等な高さ、22.9cm9インチの全長、1.6cm0.63インチの第1の収束ゾーンの長さ、11.6cm4.6インチの第2の限定ゾーンの長さ、および9.7cm3.8インチの第3の発散ゾーンの長さである。第1の収束ゾーンへの入口の幅は約7cm2.8インチであり;第2の限定ゾーンの幅は5.3cm2.1インチで本質的に均等であり;第3の発散ゾーンの幅は2ステップでこのゾーンの入口における5.3cm2.1インチからこのゾーンの出口における10.8cm4.2インチまで増加する。第1のゾーンの動水半径はこのゾーンの入口における約0.123cm0.048インチからこのゾーンの出口における約0.121cm0.047インチに収束する。第2の限定ゾーンの動水半径はこのゾーンの全長を通して約0.121cm0.047インチで実質的に均等である。第3のゾーンの動水半径はこのゾーンの入口における約0.121cm0.047インチからこのゾーンの出口における約0.124cm0.049インチに発散する。米国特許第5,453,158号で教えられているように、流動性物質は、加熱チャネルの最初の1.6cm0.63インチにおけるフラッシングを避けるために第1のゾーンにおいて実質的に一定の圧力この場合第1のゾーンの出口によって達成可能な208°Cピーク温度で約54.8バールゲージ795psigに維持されるべきである;しかしながら第2のゾーン内では流動性物質は、第3のゾーンを通って約20ミリバール0.29psiaの減圧された圧力に維持されている収集および蒸気分離容器のチャンバ内にまで続くフラッシングを開始する。このトランペット状の加熱チャネル設計の制約内において加熱チャネルへの入口における流動性物質の圧力は約54.8バールゲージ795psigであり、この入口と収集容器との間の圧力低下は約54.8バール795psiである。1加熱チャネル当たり1.3kg/時1加熱チャネル当たり毎時2.9ポンドはASTMD-4526によって測定されたような2000wppm未満の残留揮発性成分を有するポリマー製品を製造しながらこの加熱チャネルにおいて達成される最高の流量である。これらの実施例は、流動性物質に関する同じレベルの揮発性成分除去を作り出しながら本発明の装置の2ゾーンボトル状加熱チャネル設計図1に示されているようなが米国特許第5,453,158号の3ゾーントランペット状加熱チャネル設計によって達成可能な1チャネル当たりスループットより実質的に高い1チャネル当たりスループットを可能にすることを示している。ある幾つかの実施形態では本発明のボトル状加熱チャネル設計は、同じチャネル全長のトランペット状チャネル米国特許第5,435,158号に説明されているようなのスループットの典型的には1.2倍から10倍、好適には1.5倍から7倍、更に好適には2倍から5倍である1チャネル当たりスループットを可能にする。この驚くべき結果は、遥かに高効率で低コストの揮発性成分除去装置の設計米国特許第5,435,158号設計のプレート数のごく一部しか必要としない揮発性成分除去装置の設計を可能にする。代替として同じ数のプレートによって、本発明の加熱チャネル構成を使用する平板加熱器は、数倍も多い流動性物質を処理でき、同じスタック高さで、より高い生産能力という結果をもたらす。実施例3、4および比較例C下記の表および実施例は更にこの結果を強調している。比較例Cに関しては、724層のプレートおよびブロックからなる極めて大きなスタック368cm145インチ全スタック高さによる平板加熱器を有し、そして米国特許第5,453,158号のトランペット状加熱チャネルを有する揮発性成分除去装置で達成可能な実用的最大生産速度年間約370,000メトリックトン、KTAの計算が行われている。実施例3および4に関しては、各場合で本発明のボトル状加熱チャネルを有する平板加熱器を使用して、より速い速度での同じポリマーの同等の揮発性成分除去を可能にする平板加熱器のサイズを決定するための同様の計算が行われている。実施例3に関する計算は、本発明の装置が比較例Cのスタックの高さの約50であるスタック高さによって比較例Cの生産速度370KTAの約120である生産速度446KTAを可能にするはずであることを示している。実施例4に関する計算は、本発明の装置が比較例Cのスタックの高さと同じであるスタック高さによって比較例Cの生産速度370KTAの250である生産速度925KTAを可能にするはずであることを示している。本発明は限定された数の実施形態に関して説明されてきたが、一実施形態の特定の特徴は、本発明の他の実施形態に帰属させられるべきではない。如何なる単一の実施形態も本発明のすべての態様を代表していない。説明された実施形態の変形版および修正版は存在する。最後に、ここで開示された如何なる数も、その数を説明する際に用語約aboutまたは近似的にapproximatelyが使用されているかどうかにかかわりなく近似値を意味すると解釈されるべきである。添付の請求項は、本発明の範囲内に入るようなすべての修正版と変形版とをカバーすることを意図している。"