"エラストマー及び該エラストマー全体にわたって分布している離散した多孔質材料片を含む組成物。前記多孔質材料は延伸ポリテトラフルオロエチレンPTFEを含む、請求項1記載の組成物。さらに、50伸び率での引張応力は約1MPaより大きい、請求項1記載の組成物。さらに、50伸び率での引張応力は約1.5MPaより大きい、請求項1記載の組成物。さらに、100伸び率での引張応力は約2MPaより大きい、請求項1記載の組成物。さらに、100伸び率での引張応力は約3MPaより大きい、請求項1記載の組成物。さらに、100伸び率での引張応力は約4MPaより大きい、請求項1記載の組成物。さらに、引裂強度は約25kg/cmより大きい、請求項1記載の組成物。さらに、引裂強度は約50kg/cmより大きい、請求項1記載の組成物。さらに、引裂強度は約75kg/cmより大きい、請求項1記載の組成物。射出成形、圧縮成形及び押出成形に適合されている、請求項1記載の組成物。前記離散した延伸PTFE片は組成物の体積の約2~60体積の量で存在する、請求項2記載の組成物。前記離散した延伸PTFE片は組成物の質量の約4~40質量の量で存在する、請求項2記載の組成物。前記離散した延伸PTFE片は組成物の体積の10~20体積の量で存在する、請求項2記載の組成物。前記離散した延伸PTFE片は組成物の質量の約20~35質量の量で存在する、請求項2記載の組成物。前記離散した延伸PTFE片は組成物の体積の約16体積の量で存在する、請求項2記載の組成物。前記離散した延伸PTFE片は組成物の質量の約30質量の量で存在する、請求項2記載の組成物。前記エラストマーはシリコーン、フルオロエラストマー、ペルフルオロエラストマー及びペルフルオロポリエーテルからなる群より選ばれる液体もしくは液化の架橋可能なエラストマーである、請求項1記載の組成物。前記組成物は最大引張強さが前記エラストマー単独の最大引張強さの少なくとも200である、請求項1記載の組成物。前記多孔質材料は多孔質ポリエステルを含む、請求項1記載の組成物。さらに、25伸び率での引張応力は約2MPaよりも大きい、請求項20記載の組成物。さらに、引裂強度は約25kg/cmより大きい、請求項20記載の組成物。平坦シートの形態の請求項1記載の組成物。O-リングの形態の請求項1記載の組成物。ガスケットの形態の請求項1記載の組成物。ダイアフラムの形態の請求項1記載の組成物。メカニカルシールの形態の請求項1記載の組成物。人工血管の形態の請求項1記載の組成物。エラストマー及び該エラストマー全体にわたって分布している離散した延伸PTFE片を含むチューブの形態の組成物であって、さらに、0.3MPaのポンプ圧力及び600RPMでのポンプ寿命が約1時間を超える組成物。さらに、0.3MPaのポンプ圧力及び600RPMでのポンプ寿命が約10時間を超える、請求項29記載の組成物。さらに、0.3MPaのポンプ圧力及び600RPMでのポンプ寿命が約50時間を超える、請求項29記載の組成物。さらに、0.3MPaのポンプ圧力及び600RPMでのポンプ寿命が約100時間を超える、請求項29記載の組成物。前記離散した延伸PTFE片は実質的に円周方向に整列している、請求項29記載の組成物。前記エラストマーはシリコーンである、請求項29記載の組成物。aエラストマーを提供すること、b延伸PTFEメンブレンを提供すること、c前記延伸PTFEメンブレンを離散した小片に切断すること、及び、d前記離散した小片を前記エラストマー中に剪断ミキサーを用いてブレンドし、強化エラストマーを形成すること、の工程を含む、強化エラストマー組成物の製造方法。前記強化エラストマーを所望の形状に押出成形することをさらに含む、請求項35記載の方法。前記強化エラストマーを所望の形状に射出成形することをさらに含む、請求項35記載の方法。発明の詳細な説明本発明はエラストマー全体にわたって分布している離散した強い多孔質材料片を含む高強度エラストマー組成物に関する。本明細書中に使用されるときに、離散した小片とは複数の材料片を意味し、特に粉末及び連続層を除外する。本発明の製品は、驚くべきことに、充填材を含まない同一エラストマー又は他の材料片で充填したエラストマーと比較して、引裂強度が増加しており、引張強さが増加しており、所与の伸び率での引張応力が増加しており、靭性が増加しており及び/又は耐久性が増加している。さらに、本発明の製品は可とう性と強度とのユニークな組み合わせを示す。多孔質材料片はブレンディングプロセスの間にエラストマーにより湿潤化され、そのことは強度及び耐久性の驚くべき改良に寄与する。用語ブレンディング及び混合は本明細書中で相互互換的に使用される。多孔質メンブレンの連続層の使用が関与する方法とは異なり、本発明の方法はエラストマー全体にわたって材料片が分布しているために、すべての方向での強度補強が可能になる。さらに、追加の接着工程を排除することにより優れた機械特性を達成することができる能力は従来技術の代替法よりも有意な製造上の利点がある。本発明から得られる別の重要な利点は種々の形状に射出成形することができる能力などの強化エラストマーの加工性である。熱を加えることなく成形を行うことができる。混合プロセスは多孔質の材料片の空隙をエラストマーにより充填しそしてエラストマー全体にわたって片を良好に分布させるために適切な条件下で十分な時間で行われる。エラストマーと多孔質材料との混合物を混合プロセスの間及び製品の製造の後に視覚的に試験し、これらの基準を確実に満たすようにする。種々の充填材を使用することができる。多孔質は本発明の充填材の重要な属性である。多孔質PTFEが好ましく、そしてePTFEが最も好ましい。というのは、最も驚くべきことに、強度、耐久性及び加工性の特性の有利な組み合わせを提供するからである。好ましいePTFE片はアモルファスロックされている。多孔質ポリエステルなどの他の充填材を代用してもよい。任意の形状を使用することができるが、実質的に平らな充填材片が好ましい。種々の形状の実質的に平らな片を使用することができる。片のサイズは所望の製品のサイズに対して最適化されるべきである。たとえば、0.02mm厚さの1.3cm四方の平らな片のePTFEは約2.1mmの厚さの平坦なシート製品に有用である。又は、高アスペクト比の充填材は使用されうる。好ましいエラストマーは最終製品の用途に依存する。好ましいエラストマーとしてはシリコーン、フルオロエラストマーたとえば、Vitonフルオロエラストマー、ペルフルオロエラストマーたとえば、Kalrezペルフルオロエラストマー及びペルフルオロポリエーテルたとえば、Sifelペルフルオロポリエーテルが挙げられる。本発明の強化エラストマーのユニークな加工性のために、ポンプチュービング、O-リング、ダイアフラム、自己シール性デバイスアクセスポート及び血管アクセスグラフトなどのメディカルデバイスを含むなどを含む種々の製品を製造することができる。追加の添加剤は本発明の強化エラストマー中に取り込まれて良い。これらの添加剤は加工性又は最終製品特性を改良するために含まれることができる。このような添加剤としては、限定するわけではないが、孔生成剤、腐食防止剤、粘度調節剤、導電剤及び湿潤剤が挙げられる。本発明の混合エラストマーは混合物のエラストマー成分と同一又は同様に適応されうる。たとえば、本発明の混合エラストマーはガスケット用途に関して感圧接着剤などの他の層と組み合わされてよく、そして別の材料の被覆物として射出成形されてよい。例1の本発明の製品は離散したePTFEメンブレン片を含み、シリコーンエラストマーと混合され、次いで、平坦なシートの形状に成形されている。混合プロセスはePTFEの積層片がエラストマー全体にわたって良好に分布されそしてエラストマーによって完全に湿潤化されたものと信じられるまで少なくとも行った。最終の平坦シート製品は高い最大引張強さを、最大引張強さでの比較的に低い伸び率と組み合わして示しそれぞれ12.3MPa及び223、それゆえ、高い引張弾性率を示した。図1はこの製品の断面の光学顕微鏡写真である。この図はエラストマー内の離散した延伸ePTFE片の分布を示す。白色部分は離散したePTFE片であり、暗い領域はシリコーンエラストマーである。ePFTE片の中の折り畳みに注意されたい。平坦シート製品は、エラストマー混合物のボールを一方の成形プレートの中央に配置し、その後、成形プレートをともにプレスし、それを固定し、それにより、ボールを平らにしそして広げることにより製造した。このプロセスは、平坦シートの平面で片の半径方向の配向性を付与する。この製品の強度は充填材を含まないことを除いて例1の材料と同様に加工した比較例Aのエラストマーよりも実質的に高い。比較例Aの製品では、最大引張強さ及び最大引張強さでの伸び率はそれぞれ5.5MPa及び415であった。最大引張強さ及び引張弾性率の両方は本発明の材料のほうが有意に高い。本発明の例1の最大引張強さは比較例Aのベースエラストマーよりも約224高い。比較例Bの市販のシリカ充填シリコーンエラストマーを例1の充填材入りエラストマーと同様にして平坦シートに成形した。比較例Bの製品では、最大引張強さ及び最大引張強さでの伸び率はそれぞれ8.6MPa及び834であった。ここでも、最大引張強度及び引張弾性率の両方は本発明の材料のほうが有意に高かった。さらに、例1の本発明の製品の引裂強度は95.3kg/cmで、比較例A及びBの製品それぞれ5.0kg/cm及び24.7kg/cmよりも有意に高かった。本発明の例2a及び2bの製品を例1の製品と同様に製造したが、体積充填材を16.4とする代わりに、例2a及び2bの体積充填材をそれぞれ4.8及び23.4とした。図2及び3は例2a及び2bの製品の断面の光学顕微鏡写真である。図はエラストマー中の離散したePTFE片の分布を示している。16.4体積の充填材を用いて製造した例1の平坦シートは例2a及び2bの製品それぞれ5.0MPa及び8.2MPaと比較して,高い最大引張強さ12.3MPaを示した。同一の傾向が引裂強度に当てはまった。16.4体積の充填材を含む平坦シートは例2a及び2bの製品それぞれ30.3kg/cm及び77.4kg/cmと比較して、高い引裂強度95.3kg/cmを示した。本発明の例2a及び例2bの製品は本発明の例1の製品よりも弱いけれども、それらは比較例A及びBの製品よりも高い引裂強度及び高い50伸び率での引張強さを示した。ePTFEの高い体積装填では、ePTFE構造中の空隙体積はエラストマーによって完全には充填されない。すなわち、ePTFE構造中の空隙体積はエラストマー体積を超える。最終混合物は最適強度より低い強度を有する。ePTFEの低い体積装填では、エラストマーの体積は最終混合物が最適強度よりも低い強度を有するほど大きな程度にePTFEの空隙体積を超える。好ましくは、離散した充填材片の空隙体積はエラストマーの体積よりも低いが、低減された強度となるほどには空隙体積が低くない。例3に記載されるような本発明のチューブを、離散したePTFEメンブレン片をシリコーンエラストマーと混合し、その後、その充填材入りエラストマーをマンドレルの周囲に射出成形し、次いで、マンドレルを回転させることにより製造した。マンドレルを回転させることは離散したePTFE片を円周方向に配向させる役割を果たした。離散した小片を配向させることは追加の強度の利点を提供する。チューブを後述するローラーポンプ試験に付し、破損までに1400万サイクル1回のサイクルは1回のポンプ回転に対応する生き延びた。比較において、離散したePTFE片を含ませないこと及びマンドレルを回転させないことを除いては同様に製造したチューブすなわち、比較例Cの製品は4200サイクルしか生き延びなかった。比較例Dの市販のシリカ充填シリコーンチュービングは9000サイクル生き延びた。ローラーポンプチュービングを形成したときに、架橋の前に、マンドレルを回転することが好ましい。この技術は離散した小片を円周方向に整列させ、それにより、チューブの半径方向の強度を向上し、そしてエラストマーのみを含む半径方向のセクションが存在しないように小片を分散させる。円周方向の整列は離散した小片の中の折り畳みが比較的に存在しないことにより証明される。その結果、チュービング破裂圧力を改良し、そして使用時耐久性を改良する。このプロセスでは、また、高圧輸送チュービングなどの他の用途のためのチュービングをうまく製造することになる。本発明は、また、製品性能を向上させるように設計された特別のチュービング形態を形成することを可能にする。たとえば、ローラーポンプチュービングは設置を補助しそして使用の間のチュービングに対する応力を最小化するようにU-形状の形態で製造することができる。高強度の末端継ぎ手及びチュービングの移動を抑制することを助ける外側チュービング表面上の隆起部分を、チュービングを製造するときに成形し、それにより、追加のプロセス工程を無くすこともできる。例4に記載されるような本発明の平坦シート材料を、Vitonフルオロエラストマーと混合した離散したePTFEメンブレン片を用いて製造した。比較例Eの別の平坦シート材料を例4に記載したのと同様に製造したが、離散したePTFE片を含ませなかった。例4の本発明の材料は比較例Eの製品25.1kg/cmと比較して、ずっと高い引裂強度92.9kg/cmを示し、50伸び率及び100伸び率の両方で、実質的により高い引張強さを示した。さらに、周囲温度でより低い最大引張強さを有するにも係わらず、本発明の材料は125°Cでの比較例Eの製品4.0MPaと比較して、125°Cでずっと高い最大引張強さ6.2MPaを示した。本発明の別の実施形態において、離散した不織ポリエステル材料片をエラストマーと混合し、例5の高強度平坦シート製品を提供した。さらに、例6及び7は他のタイプのePTFE材料をエラストマーと混合し、他の高強度平坦シート材料を形成することを記載する。下記の実施例は本発明の実施形態を例示することを目的とし、いかなる方法でも限定することを意図しない。むしろ、本発明は添付の特許請求の範囲に規定されるとおりの全範囲を与える。例試験方法引張強さ及び弾性率試験ePTFEメンブレンサンプルの引張強さ試験を50.8cm/分のクロスヘッド速度及び5.08cmのジャー分離を用いて行った。ePTFE繊維サンプルの引張強さ試験を25.4cm/分のクロスヘッド速度及び25.4cmのジャー分離を用いて行った。ePTFEメンブレンサンプルのマトリックス引張強さは、非多孔性PTFEの密度2.2g/cc/延伸した材料のバルク密度の比を引張強さに掛けることにより計算した。繊維デニール9000メートル当たりのグラムを、9メートルの繊維のグラムでの重量を測定し、その後、1000の値を掛けることにより計算した。実施例において記載したエラストマーをベースとするサンプルの試験について以下の手順に従った。ドッグボーン形状のサンプルを、ASTMD412-06aダイD412-CImp,ODCToolingMoldsBataviaILの図2に示す寸法にしたがって平坦シート材料から切断した。すなわち、ゲージ長さは3.3cmであり、サンプル幅は6mmであった。試験を引張試験機械Model5567InstronNorwoodMAで下記の条件を用いて行った:7.6cmのグリップ分離及び30.5cm/分のクロスヘッド速度。引張試験を125°Cでも行った。加熱したチャンバーEnvironmentalChamberModel3119006InstronNorwoodMAを上記の引張試験機に追加し、試験の間に試験サンプルを包囲した。チュービングサンプルの引張強さ試験を30.5cm/分のクロスヘッド速度、5.1cmのゲージ長さ及び5.1cmのジョー分離を用いて行った。ピーク力の値を用いて引張強さを計算した。最大引張強さでの伸び率、50伸び率ので引張強さ及び100伸び率での引張強さも計算して、エラストマー材料の弾性率を特性化した。平坦シートの厚さを厚さゲージModelMT60MHeidenhainCorporationSchaumburgILを用いて測定し、そしてチュービング壁厚をカリパスを用いて測定した。3つのサンプルから得られた平均の結果として引張強さの値を報告した。最大引張強さでの伸び率、50伸び率での引張強さ及び100伸び率での引張強さの値を1つのサンプルに関して報告した。密度試験円形切断ツールを用いて11.3cm直径のサンプルを形成した。サンプルを計量しそしてその厚さを測定した。サンプル面積と厚さとの積によりサンプルの質量を割ることにより密度を計算した。密度の値を3つのサンプルから得られる平均結果として報告した。引裂試験ドッグボーン形状のサンプルをASTMD624-002007年に再承認の図1に示す寸法にしたがって平坦シート材料から切断した。すなわち、ゲージ長さは68mmであり、最小サンプル幅寸法Gは10.2mmであり、外側半径寸法Eは43mmであり、内側半径寸法Fは12.5mmであった。試験を引張試験機械Model5567InstronNorwoodMAで下記の条件を用いて行った:7.6cmのグリップ分離及び30.5cm/分のクロスヘッド速度。引裂強度を、試験サンプルの厚さによりピーク力値を割ることにより計算した。引裂強度を3つのサンプルからの平均結果として報告した。バブルポイント試験エタノールバブルポイントEBPをASTMF316-03の一般教示にしたがって毛細管流ポロメータCapillaryFlowPorometerを用いて測定した。サンプルメンブレンをサンプルチャンバー中に入れ、そして表面張力が20.1ダイン/cmであるSilWickシリコーンフルイドにより濡らした。サンプルチャンバーの底部固定具は2.54cm直径、3.175mm厚さの多孔質金属ディスクインサートを有し、サンプルチャンバーの上部固定具は3.2mm直径の孔を有した。Capwinソフトウエアバージョン773012を用いて、下記のパラメータをすぐ下の表に特定されるとおりに設定した。バブルポイントについて示す値は3つの測定の平均である。ジュロメータ試験ジュロメータ測定を、ショアAジュロメータ試験機modelHT651OAColeadIndustrialCompanyLimitedHeilongjiangChinaを用いて製造者の指示にしたがって行った。ジュロメータ値は3つのサンプルからの平均結果として報告した。ローラーポンプ試験マスターフレックスLSぜん動ポンプを入手した。そのポンプは調節可能な咬み合いポンプヘッドを備えていた。425Lの高密度ポリエチレンタンクを入手し、そして水で充填した。強化シリコーンチュービングの長さ方向の1つの末端はクイック接続フィッティングを備えていた。チューブの反対側の末端を水中に沈めた。チュービングの試験セクションをこのチューブのクイック接続フィッティングに取り付け、そして試験されるチューブをポンプヘッド内に配置した。チュービングの試験セクションの反対側の末端を高圧可とう性チューブに取り付けられたクイック接続フィッティングに接続し、それは、次いで、スワジロック14FNPTステンレススチールフィッティングSwagelokSolonOHに接続されていた。流量計をスワジロック14であるFNPTステンレススチールフィッティングに接続した。圧力ゲージ及び背圧レギュレータをスワジロック14FNPTステンレススチールフィッティングにより圧力ゲージのアウトフローに接続した。強化シリコーンチューブを、レギュレータから水タンクに戻して接続した。試験を次のように行った。最大に設定した咬み合いギャップを用いて、ポンプヘッドを閉塞した。ポンプを開始し、600rpmに設定した。圧力レギュレータを2.76barに設定した。流速が最大となるまで咬み合いギャップを減らした。圧力レギュレータを2.76barに再調節した。250ml/分未満の流速又は試験サンプル破壊のどちらかが最初に起こったときに対応するサイクル数回転数として破損を定義した。600rpmのポンプ速度では、試験時間1時間は36,000サイクルに対応する。報告した値は1つのサンプルの結果を示す。表1及び表2は例の組成及び製品の特性をそれぞれ要約している。例1ePTFEを含むシリコーン平坦シート下記の特性を有するアモルファスロックされた延伸PTFEメンブレンを得た:0.02mmの厚さ、0.44g/ccの密度、0.20MPaのEBP、59.2MPaの1方向のマトリックス引張強さ及び106.7MPaの直交方向のマトリックス引張強さ。試験を上述のように行った。少なくとも約100層のメンブレンを積層し、次いで、約1.3cmx1.3cmの正方形片に切断した。医療グレードの液体シリコーンエラストマーパート番号SLE5700MomentivePerformanceMaterialsIncAlbanyNYを入手し、そして製造者の指示にしたがって2つの成分を混合した。ドーミキサーを入手した。混合ボールを秤に置き、そして測定した。ePTFEの正方形片及びエラストマーを混合ボール中で、合計組成物の16.4体積のePTFEの割合で混合した。材料のブレンディングを平らな泡立て器及び速度1に設定したミキサーを約2時間用いて行い、エラストマー混合物を形成した。ブレンディングはエラストマー混合物が均一なコンシステンシーを視覚的に示すまで、すなわち、ePTFE正方形片が均一に分散し、そしてエラストマーにより湿潤化されることを観察するまで行った。70gの量のエラストマー混合物を15.2cm×15.2cmの単一キャビティー引張スラブ成形型中に入れ、正方形サンプルを形成した。成形型を閉じ、そしてプレスの熱平板の間に配置した。平板の温度は165°Cに設定した。成形型を4536kgの力で約15分間加圧した。成形型をプレスから取り出した。平坦シートサンプルを成形型から取り出し、そして水中でクエンチした。バリをトリミングし、そしてサンプルを165°Cに設定した熱風炉中に約15時間配置することによりさらに熱処理した。平坦シートを炉から取り出し、そして冷却した。平坦シートからのサンプルを、その後、試験して物性を特性化した。試験を上記の方法にしたがって行った。下記の試験結果を得た2.1mmの厚さ、12.3MPaの引張強さ、最大引張強さで223の伸び率、50伸び率で2.0MPaの引張強さ、100伸び率で4.8MPaの引張強さ、95.3kg/cmの引裂強度及び67.5のショアAジュロメータ。製品の断面の光学顕微鏡写真を図1に示す。図の右下角のバーは200μmの長さに対応する。比較例AePTFEを含まないシリコーン平坦シートePTFEをエラストマーに添加せず、そのため、ブレンディングプロセスを行わなかったことを除いては、例1に記載されたように平坦シートを製造し、試験した。下記の試験結果を得た2.0mmの厚さ、5.5MPaの引張強さ、最大引張強さで415の伸び率、50伸び率で0.4MPaの引張強さ、100伸び率で0.8MPaの引張強さ、5.0kg/cmの引裂強度及び50.4のショアAジュロメータ。比較例B市販のシリカ充填シリコーンで製造した平坦シート市販のシリカ充填シリコーンエラストマーを入手し、例1に記載したのと同様に成形しそして試験した。下記の試験結果を得た2.4mmの厚さ、8.6MPaの最大引張強さ、最大引張強さで834の伸び率、50伸び率で0.9MPaの引張強さ、100伸び率で1.3MPaの引張強さ、24.7kg/cmの引裂強度及び56.0のショアAジュロメータ。例2a-低装填のePTFEを含むシリコーン平坦シート合計組成物体積の4.8体積のePTFEメンブレン合計組成物体積の約10質量のePTFEメンブレンをシリコーンに添加したことを除いては、例1に記載されたように平坦シートを製造し、試験した。下記の試験結果を得た2.3mmの厚さ、5.0MPaの最大引張強さ、最大引張強さで167の伸び率、50伸び率で0.8MPaの引張強さ、100伸び率で2.1MPaの引張強さ、30.3kg/cmの引裂強度及び57.0のショアAジュロメータ。製品の断面の光学顕微鏡写真を図2に示す。図の右下角のバーは200μmの長さに対応する。例2b-高装填のePTFEを含むシリコーン平坦シート合計組成物体積の23.4体積のePTFEメンブレン合計組成物体積の約40質量のePTFEメンブレンをシリコーンに添加したことを除いては、例1に記載されたように平坦シートを製造し、試験した。下記の試験結果を得た2.2mmの厚さ、8.2MPaの最大引張強さ、最大引張強さで94の伸び率、50伸び率で4.6MPaの引張強さ、77.4kg/cmの引裂強度及び74.2のショアAジュロメータ。100伸び率での引張強さの値は得られなかった。というのは、サンプルが94伸び率で破壊したからである。製品の断面の光学顕微鏡写真を図3に示す。図の右下角のバーは200μmの長さに対応する。例3-ePTFEを含むシリコーンチュービングサイズ24のチュービングを下記のように製造した。トランジションダイを有する50mm直径の手動操作型スクリュー押出機を入手した。6.3.5mm直径のマンドレルを入手し、2.5cm長さのシリコーンブラッシングを両端に取り付け、シャフトカラーで固定した。ブラッシングは成形型中でマンドレルを中央にする役割を果たし、そして成形型から出て行くエラストマーの流れを抑制する役割を果たした。結果として、マンドレル上のブラッシングの間の距離は260cmであった。30.5cm長さ及び11.1mm直径の2ピースアルミニウムチューブ成形型を入手した。成形型中にマンドレルを配置して、成形型を組み立てそしてボルトで固定した。6.4mm直径を有するコネクタフィッティングを用いて、トランジションダイを成形型に接続した。例1のエラストマーブレンドを押出機バレル内部に入れた。押出機スクリューを回転し、ブレンドされた材料を押出機バレルから成形型中に押し出した。ブレンドされた材料が分割線をとおして成形型から出てくるのを観測するまでスクリューを回転させた。実験室攪拌機を、マンドレルの1つの末端に固定されたドリルチャックに接続した。マンドレルを16.9rpmの速度で30秒間回転した。マンドレルから攪拌機を取り外し、その後、マンドレルとともにチューブ成形型をコネクタフィッティングから取り外した。コネクタフィッティングを受け入れるようになっている成形型中の孔を適切なサイズのフィッティングで塞いだ。圧縮工程に次いで、成形型を水中でクエンチし、成形型を開放し、そしてチューブからバリをトリミングし、そしてマンドレルをチューブから除去したことを除いて、例1に記載されるとおりに成形型を熱プレス中に入れそして加工した。チューブを、その後、例1に記載されるように加熱した。チューブを炉から取り出し、そして冷却した。その後、チューブサンプルを上記のとおりに試験し、物性を特性化した。下記の試験結果を得た2.4mmの壁厚さ、6.4mmの内径、5.6MPaの最大引張強さ、最大引張強さで63の伸び率、50伸び率で4.6MPaの引張強さ、ローラーポンプ試験で破損まで14,400,000サイクル。100伸び率での引張強さの値は得られなかった。というのは、サンプルが63伸び率で破壊したからである。例C-ePTFEを含まないシリコーンチュービングePTFEをエラストマーに添加せず、このため、ブレンディングプロセスを行わず、そしてマンドレルを回転させなかったことを除いて例3に記載されるのと同様にしてサイズ24のチューブを製造し、そして試験した。下記の試験結果を得た2.4mmの壁厚さ、6.4cmの内径、2.6MPaの最大引張強さ、最大引張強さで78の伸び率、50伸び率で1.0MPaの引張強さ、ローラーポンプ試験で破損まで4200サイクル。100伸び率での引張強さの値は得られなかった。というのは、サンプルが78伸び率で破壊したからである。比較例Dシリカを含む市販のチュービング市販のサイズ24のぜん動ポンプチュービングを入手し、そして例3に記載されるのと同様に試験した。このチュービングはシリカ充填シリコーンを含む。下記の試験結果を得た2.4mmの壁厚さ、6.4cmの内径、4.8MPaの最大引張強さ、最大引張強さで507の伸び率、50伸び率で0.8MPaの引張強さ、100伸び率で1.0MPaの引張強さ、ローラーポンプ試験で破損まで9000サイクル。例4ePTFEを含むVitonフルオロエラストマー平坦シート下記のことを例外として例1に記載されるように平坦シートを製造しそして試験した。シリコーンエラストマーを使用する代わりに、フルオロエラストマーを使用した。66のメチルエチルケトン、30のフルオロエラストマー、2のアリルシアヌレート、2の有機過酸化物の混合物を得た。実験室ミキサーを入手した。2.5リットルのプラスチック混合容器を秤の上に置き、そして秤量した。ePTFE正方形片及びフルオロエラストマーをプラスチック混合容器内で合計固形分の15.0体積のePTFEの割合で混合した。材料のブレンディングを3ブレードミキサープロペラ及び速度10約2300rpmに設定したミキサーを用いて約2時間行い、エラストマー混合物を形成した。ブレンディングはエラストマー混合物が均一なコンシステンシーを視覚的に示すまで、すなわち、ePTFE正方形片が均一に分散し、そしてエラストマー及び溶剤により湿潤化されることを観察するまで行った。エラストマー混合物を寸法38cm×51cmの浅いパン中にキャスティングし、約1.2cmの厚さにまで広げた。材料を80°Cに設定した熱風炉中に約15時間入れ、溶剤を除去した。乾燥した平坦シートを炉から取り出し、そして冷却した。約130gの平坦シートを、例1に記載された成形型の成形型寸法に近くなるように切断し、その後、成形型中に入れた。例1に記載されるように成形型を加熱し、圧縮した。平坦シートからのサンプルを、その後、試験し、物性を特性化した。試験を上記の方法にしたがって行った。下記の試験結果を得た2.5mmの厚さ、12.1MPaの引張強さ、125°Cで6.2MPaの引張強さ、最大引張強さで158の伸び率、50伸び率で5.3MPaの引張強さ、100伸び率で7.1MPaの引張強さ、92.9kg/cmの引裂強度及び80.1のショアAジュロメータ。比較例EePTFEを含まないVitonフルオロエラストマー平坦シートePTFEをエラストマーに添加せず、そのため、ブレンディングプロセスを行わなかったことを除いては、例4に記載されたように平坦シートを製造し、試験した。平坦シートからのサンプルを試験し、物性を特性化した。試験は上記の方法にしたがって行った。下記の試験結果を得た2.2mmの厚さ、17.1MPaの引張強さ、125°Cで4.0MPaの引張強さ、最大引張強さで801の伸び率、50伸び率で0.8MPaの引張強さ、100伸び率で1.2MPaの引張強さ、25.1kg/cmの引裂強度及び61.6のショアAジュロメータ。例5不織ポリエステルを含むシリコーン平坦シート40g/m2の不織ポリエステルをePTFEメンブレンの代わりに用い、下記のとおりにエラストマーとブレンドしたことを除いては例1に記載されるのと同様に平坦シートを製造しそして試験した。離散した正方形片約1.3cm×1.3cmの不織ポリエステル材料及びエラストマーを混合ボール中で、合計組成物の体積の15.4の不織材料合計組成物の体積の約20質量の不織材料の割合で混合した。下記の試験結果を得た2.5mmの厚さ、6.6MPaの引張強さ、最大引張強さで37の伸び率、58.0kg/cmの引裂強度及び84.9のショアAジュロメータ。50伸び率及び100伸び率での引張強さのデータは得ることができなかった。というのは、サンプルは50未満の37で破壊したからである。例6代わりのePTFE構造を含むシリコーン平坦シート例1のePTFEメンブレンの代わりに異なるePTFEメンブレンを用いたことを除いては、例1に記載されるように平坦シートを製造しそして試験した。本例のアモルファスロックされたePTFEは下記の特性を有した:0.077mmの厚さ、0.21g/ccの密度、0.008MPaのEBP、67.1MPaの1方向のマトリックス引張強さ及び132.2MPaの直交方向のマトリックス引張強さ。平坦シートについて下記の試験結果を得た2.2mmの厚さ、6.1MPaの引張強さ、最大引張強さで94の伸び率、50伸び率で3.8MPaの引張強さ、49.8kg/cmの引裂強度及び78.0のショアAジュロメータ。100伸び率での引張強さのデータは得ることができなかった。というのは、サンプルは100未満の94で破壊したからである。例7代わりのePTFE構造を含むシリコーン平坦シート例1のePTFEメンブレンの代わりに異なるePTFEメンブレンを用い、ブレンディング工程を少なくとも5時間延長し、材料のブレンディングを改良したことを除いては、例1に記載されるように平坦シートを製造しそして試験した。この、より長いブレンディングプロセスでも、得られる材料は例1のブレンドされた材料で達成されたのと同一のレベルの均一性を達成しなかった。本例のアモルファスロックされたePTFEは下記の特性を有した:0.0055mmの厚さ、1.02g/ccの密度、0.62MPaのEBP、832.7MPaの1方向のマトリックス引張強さ及び255.4MPaの直交方向のマトリックス引張強さ。平坦シートについて下記の試験結果を得た2.2mmの厚さ、5.3MPaの引張強さ、最大引張強さで86の伸び率、50伸び率で2.9MPaの引張強さ、49.0kg/cmの引裂強度及び71.9のショアAジュロメータ。100伸び率での引張強さのデータは得ることができなかった。というのは、サンプルは100未満の86で破壊したからである。"