質量で、C:0.02~0.15、Si:0.01~0.60、Mn:0.5~2.5、Ti:0.005~0.05、sol.Al:0.005~0.090、およびN:0.001~0.009と、さらに、Cu:0.1~2.0、Ni:0.1~3.0、Cr:0.1~1.0、Mo:0.05~1.0、V:0.01~0.10、Nb:0.005~0.09およびB:0.0003~0.0050から選択される1種以上とを含有し、残部はFeおよび不純物からなり、不純物としてのP、SおよびOが、それぞれP:0.020以下、S:0.010以下およびO:0.005以下であり、下記の1式から求められるPcmが0.15~0.29であり、下記の2式から求められるFcが30以上であることを特徴とするスチーム配管用高強度鋼材。Pcm=CSi/30Mn/20Cu/20Ni/60Cr/20Mo/15V/105B1Fc=44-165C-34Si-26Mn-12Cu85Ni12Cr73Mo13V-77Nb9900B2ただし、1、2式中の元素記号は各元素の鋼中含有量質量を意味する。質量で、C:0.02~0.15、Si:0.01~0.60、Mn:0.5~2.5、Ti:0.005~0.05、sol.Al:0.005~0.090およびN:0.001~0.009と、さらに、Cu:0.1~2.0、Ni:0.1~3.0、Cr:0.1~1.0、Mo:0.05~1.0、V:0.01~0.10、Nb:0.005~0.09およびB:0.0003~0.0050から選択される1種以上とを含有し、残部はFeおよび不純物からなり、不純物としてのP、SおよびOが、それぞれP:0.020以下、S:0.010以下およびO:0.005以下であり、下記の1式から求められるPcmが0.15~0.29であり、下記の3式から求められるPlmが15700を満足する熱処理後に700MPa以上の降伏強度を有することを特徴とするスチーム配管用高強度鋼材。Pcm=CSi/30Mn/20Cu/20Ni/60Cr/20Mo/15V/105B1Plm=Tlogt203ただし、1式中の元素記号は各元素の鋼中含有量質量を意味し、3式中のTは温度K、tは時間hour、logは常用対数をそれぞれ意味する。さらに、質量で、Ca:0.01以下、REM:0.02以下およびMg:0.008以下から選択される1種以上を含有することを特徴とする請求項1または2に記載のスチーム配管用高強度鋼材。さらに、質量で、Sn:0.5以下を含有することを特徴とする請求項1から3までのいずれかに記載のスチーム配管用高強度鋼材。質量で、C:0.02~0.15、Si:0.01~0.60、Mn:0.5~2.5、Ti:0.005~0.05、sol.Al:0.005~0.090およびN:0.001~0.009と、さらに、Cu:0.1~2.0、Ni:0.1~3.0、Cr:0.1~1.0、Mo:0.05~1.0、V:0.01~0.10、Nb:0.005~0.09およびB:0.0003~0.0050から選択される1種以上とを含有し、残部はFeおよび不純物からなり、不純物としてのP、SおよびOが、それぞれP:0.020以下、S:0.010以下およびO:0.005以下であり、下記の1式から求められるPcmが0.15~0.29であり、下記の2式から求められるFcが30以上である鋼片または鋼塊を、下記の4式から求められるFpが86以上となる条件で、加熱、圧延および加速冷却を行うことを特徴とするスチーム配管用高強度鋼材の製造方法。Pcm=CSi/30Mn/20Cu/20Ni/60Cr/20Mo/15V/105B1Fc=44-165C-34Si-26Mn-12Cu85Ni12Cr73Mo13V-77Nb9900B2Fp=10FcTh5Tf5TaTb/1004ただし、1、2式中の元素記号は各元素の鋼中含有量質量を意味し、4式中のFcは2式から求められる値、Thは圧延前の加熱温度°C、Tfは圧延仕上温度°C、Taは加速冷却開始温度°C、Tbは加速冷却停止温度°Cをそれぞれ意味する。さらに、質量で、Ca:0.01以下、REM:0.02以下およびMg:0.008以下から選択される1種以上を含有することを特徴とする請求項5に記載のスチーム配管用高強度鋼材の製造方法。さらに、質量で、Sn:0.5以下を含有することを特徴とする請求項5または6に記載のスチーム配管用高強度鋼材の製造方法。特許文献1および特許文献2で開示された技術を用いても、700MPa以上の降伏強度を安定的に有する鋼材を得ることが難しい。スチーム配管用鋼材は、UOE工程で製管される。このとき、鋼板が冷間加工によって管状に成形され、突合せ部をサブマージアーク溶接などによって接合された後、必要に応じて拡管が行われて鋼管となる。よって、スチーム配管用鋼材には、良好な靱性および溶接性も求められる。本発明は、このような従来技術の問題を解決するため、高温に長期間曝された後にも700MPa以上の降伏強度を有するとともに、良好な靱性および溶接性をも有する、スチーム配管用高強度鋼材およびその製造方法を提供することを目的とする。高温に長期間曝した後の降伏強度を実際に測定することは不可能である。そこで、本発明者らは、Larson-Millerパラメータを使用して、350°Cに20年間曝される使用条件を模擬した熱処理の条件を見出した以下、この熱処理を模擬熱処理という。。高温に長期間曝された後の降伏強度は、下記3式から求められるLarson-MillerパラメータPlmにより評価することができる。Plm=Tlogt203ただし3式中のTは温度K、tは時間hour、logは常用対数をそれぞれ意味する。Plmは時間を温度で補正するパラメータであり、これを用いることで実験時間を短縮できる。すなわち、Plmでは、鋼材の使用条件において想定される温度および期間時間のパラメータ値が、実験における温度および期間時間のパラメータ値と同程度になる。想定される鋼材の使用条件350°Cに20年間曝される使用条件は、例えば、400°Cで2000時間の熱処理、450°Cで50時間の熱処理、500°Cで2時間の熱処理に相当する。このときのPlmは15700である。本発明者らは、各種鋼材について、上記Plmが15700である熱処理をした後でも常温で700MPa以上の降伏強度を有する条件を調査し、本発明を完成した。本発明の要旨は、下記A~Dに示すスチーム配管用高強度鋼材および下記E~Gに示すスチーム配管用高強度鋼材の製造方法にある。A質量で、C:0.02~0.15、Si:0.01~0.60、Mn:0.5~2.5、Ti:0.005~0.05、sol.Al:0.005~0.090およびN:0.001~0.009と、さらに、Cu:0.1~2.0、Ni:0.1~3.0、Cr:0.1~1.0、Mo:0.05~1.0、V:0.01~0.10、Nb:0.005~0.09およびB:0.0003~0.0050から選択される1種以上とを含有し、残部はFeおよび不純物からなり、不純物としてのP、SおよびOが、それぞれP:0.020以下、S:0.010以下およびO:0.005以下であり、下記の1式から求められるPcmが0.15~0.29であり、下記の2式から求められるFcが30以上であるスチーム配管用高強度鋼材。Pcm=CSi/30Mn/20Cu/20Ni/60Cr/20Mo/15V/105B1Fc=44-165C-34Si-26Mn-12Cu85Ni12Cr73Mo13V-77Nb9900B2ただし、1、2式中の元素記号は各元素の鋼中含有量質量を意味する。B質量で、C:0.02~0.15、Si:0.01~0.60、Mn:0.5~2.5、Ti:0.005~0.05、sol.Al:0.005~0.090およびN:0.001~0.009と、さらに、Cu:0.1~2.0、Ni:0.1~3.0、Cr:0.1~1.0、Mo:0.05~1.0、V:0.01~0.10、Nb:0.005~0.09およびB:0.0003~0.0050から選択される1種以上とを含有し、残部はFeおよび不純物からなり、不純物としてのP、SおよびOが、それぞれP:0.020以下、S:0.010以下およびO:0.005以下であり、下記の1式から求められるPcmが0.15~0.29であり、下記の3式から求められるPlmが15700を満足する熱処理後に700MPa以上の降伏強度を有するスチーム配管用高強度鋼材。Pcm=CSi/30Mn/20Cu/20Ni/60Cr/20Mo/15V/105B1Plm=Tlogt203ただし、1式中の元素記号は各元素の鋼中含有量質量を意味し、3式中のTは温度K、tは時間hour、logは常用対数をそれぞれ意味する。Cさらに、質量で、Ca:0.01以下、REM:0.02以下およびMg:0.008以下から選択される1種以上を含有する上記AまたはBのスチーム配管用高強度鋼材。Dさらに、質量で、Sn:0.5以下を含有する上記A~Cのいずれかのスチーム配管用高強度鋼材。E質量で、C:0.02~0.15、Si:0.01~0.60、Mn:0.5~2.5、Ti:0.005~0.05、sol.Al:0.005~0.090およびN:0.001~0.009と、さらに、Cu:0.1~2.0、Ni:0.1~3.0、Cr:0.1~1.0、Mo:0.05~1.0、V:0.01~0.10、Nb:0.005~0.09およびB:0.0003~0.0050から選択される1種以上とを含有し、残部はFeおよび不純物からなり、不純物としてのP、SおよびOが、それぞれP:0.020以下、S:0.010以下およびO:0.005以下であり、下記の1式から求められるPcmが0.15~0.29であり、下記の2式から求められるFcが30以上である鋼片または鋼塊を、下記の4式から求められるFpが86以上となる条件で、加熱、圧延および加速冷却を行うことを特徴とするスチーム配管用高強度鋼材の製造方法。Pcm=CSi/30Mn/20Cu/20Ni/60Cr/20Mo/15V/105B1Fc=44-165C-34Si-26Mn-12Cu85Ni12Cr73Mo13V-77Nb9900B2Fp=10FcTh5Tf5TaTb/1004ただし、1、2式中の元素記号は各元素の鋼中含有量質量を意味し、4式中のFcは2式から求められる値、Thは圧延前の加熱温度°C、Tfは圧延仕上温度°C、Taは加速冷却開始温度°C、Tbは加速冷却停止温度°Cをそれぞれ意味する。Fさらに、質量で、Ca:0.01以下、REM:0.02以下およびMg:0.008以下から選択される1種以上を含有する上記Eのスチーム配管用高強度鋼材の製造方法。Gさらに、質量で、Sn:0.5以下を含有する上記EまたはFのスチーム配管用高強度鋼材の製造方法。本発明の高強度鋼材は、350°C以上の高温に長期間さらされた後にも700MPa以上の降伏強度を有するため、スチーム配管用高強度鋼材として好適である。特に、オイルサンドにスチームを注入するための配管、水蒸気を注入した後にビチューメンを運搬するための配管などに適している。本発明の高強度鋼材は、靱性および溶接性にも優れているため、UOE工程で製管を容易に行うことができる。本発明の製造方法によれば、上記の高強度鋼材を比較的容易に製造することができる。以下、本発明の各要件について詳しく説明する。なお、化学組成における各元素の含有量のは質量を意味する。1鋼材の化学組成についてC:0.02~0.15Cは、鋼の強度を高めるために必要な元素である。この効果を得るために、C含有量は0.02以上とする。しかし、Cの含有量が0.15を超えると、溶接割れが起こり易い。よって、C含有量は0.02~0.15とする。好ましい下限は0.03である。好ましい上限は0.11であり、より好ましい上限は0.07である。Si:0.01~0.60Siは、脱酸作用を有する元素である。この効果を得るために、Si含有量は0.01以上とする。しかし、Siの含有量が0.60を超えると、母材およびHAZの靱性が著しく悪化する。よって、Si含有量は0.01~0.60とする。好ましい下限は0.05であり、より好ましい下限は0.09である。好ましい上限は0.30である。Mn:0.5~2.5Mnは、鋼の強度を高める作用を有する。この効果を得るために、Mn含有量は0.5以上とする。しかし、その含有量が2.5を超えると、溶接割れが起こりやすくなる。このため、Mnの含有量は0.5~2.5とする。好ましい下限は1.2であり、より好ましい下限は1.4である。好ましい上限は2.0である。Ti:0.005~0.05Tiは、Nとともに析出物TiNを形成してHAZの靱性を改善するので、0.005以上含有させる。しかし、その含有量が0.05を超えると、母材とHAZの靱性が悪化する。よって、Ti含有量は0.005~0.05とする。好ましい下限は0.007である。好ましい上限は0.025であり、より好ましい上限は0.020であり、さらに好ましい上限は0.014である。sol.Al:0.005~0.090Alは、脱酸作用を有する元素である。この効果を得るために、sol.Al酸可溶Alとして0.005以上含有させる。しかし、sol.Al含有量が0.090を超えると、HAZの靱性が悪化する場合がある。よって、sol.Al含有量は0.005~0.090とする。好ましい下限は0.015である。好ましい上限は0.060であり、より好ましい上限は0.045である。N:0.001~0.009Nは、Tiとともに析出物TiNを形成してHAZの靱性を改善するので、0.001以上含有させる。しかし、その含有量が0.009を超えると、母材とHAZの靱性が悪化する。よって、N含有量は0.001~0.009とする。好ましい下限は0.002である。好ましい上限は0.005である。本発明のスチーム配管用高強度鋼材は、上記の各元素を基本成分とし、鋼材の強度を向上させるために、Cu:0.1~2.0、Ni:0.1~3.0、Cr:0.1~1.0、Mo:0.05~1.0、V:0.01~0.10、Nb:0.005~0.09およびB:0.0003~0.0050から選択される1種以上を含有する。Cu:0.1~2.0Cuは、鋼材の強度を向上させるのに有効な元素である。この効果は、Cuを0.1以上含有させた場合に顕著となる。しかし、Cu含有量が2.0を超えると、鋼材の表面性状および靱性が悪化し、溶接割れが起こりやすくなる。よって、Cuを含有させる場合の含有量は0.1~2.0以下とする。好ましい下限は0.2である。好ましい上限は0.60以下である。Ni:0.1~3.0Niは、鋼材の強度および靱性を向上させるのに有効な元素である。この効果は、Niを0.1以上含有させた場合に顕著となる。しかし、Ni含有量が3.0を超えると、鋼材の表面性状が悪化することがある。よって、Niを含有させる場合には、その含有量を0.1~3.0とする。好ましい下限は0.2である。好ましい上限は0.60である。Cr:0.1~1.0Crは、鋼材の強度を向上させるのに有効な元素である。この効果は、Crを0.1以上含有させた場合に顕著となる。しかし、Cr含有量が1.0を超えると、溶接割れが起こりやすくなる。よって、Crを含有させる場合には、その含有量を0.1~1.0とする。好ましい下限は0.2である。好ましい上限は0.60である。Mo:0.05~1.0Moは、鋼材の強度を向上させるのに有効な元素である。この効果は、Moを0.05以上含有させた場合に顕著となる。しかし、Mo含有量が1.0を超えると、溶接割れが起こりやすくなる。よって、Moを含有させる場合には、その含有量を0.05~1.0とする。好ましい下限は0.1である。好ましい上限は0.60である。V:0.01~0.10Vは、鋼材の強度を向上させるのに有効な元素である。この効果は、Vを0.01以上含有させた場合に顕著となる。しかし、V含有量が0.10を超えると、延性および靱性が悪化するおそれがある。よって、Vを含有させる場合には、その含有量を0.01~0.10とする。好ましい下限は0.02である。好ましい上限は0.06である。Nb:0.005~0.09Nbは、鋼材の強度を向上させる効果を有し、また、適切な圧延を行えば、母材靱性を高める作用もある。この効果は、Nbを0.005以上含有させた場合に顕著となる。しかし、その含有量が0.09を超えると、母材とHAZの靱性が悪化する。よって、Nbを含有させる場合には、その含有量を0.005~0.09とする。好ましい下限は0.01である。好ましい上限は0.06であり、より好ましい上限は0.04である。B:0.0003~0.0050Bは、鋼材の強度を向上させるのに有効な元素である。この効果は、Bを0.0003以上含有させた場合に顕著となる。しかし、Bの含有量が0.0050を超えると、溶接割れが起こりやすくなる。よって、Bを含有させる場合には、その含有量を0.0003~0.0050とする。好ましい下限は0.0006であり、より好ましい下限は0.0010である。好ましい上限は0.0025である。本発明のスチーム配管用高強度鋼材は、上記の化学組成を有し、残部はFeおよび不純物からなるものである。不純物とは、鋼材を工業的に製造する際に、鉱石、スクラップ等の原料その他の要因により混入する成分を意味する。ただし、P、SおよびOは、不純物としての含有量が高いと、鋼の特性を悪化させる可能性がある。よって、これらの元素については、その含有量を下記の範囲に制限する必要がある。P:0.020以下Pは、鋼材中に不純物として不可避的に存在し、靱性を悪化させる元素である。ただし、P含有量は0.020まで許容できる。好ましい上限は0.015である。より好ましい上限は0.005である。S:0.010以下Sは、鋼材中に不純物として不可避的に存在し、延性または靱性に有害な介在物を多く生成する元素である。ただし、S含有量は0.010まで許容できる。好ましい上限は0.004であり、より好ましい上限は0.002であり、さらに好ましい上限は0.001である。O:0.005以下O酸素は、鋼材中に不純物として不可避的に存在し、母材靱性および延性に悪影響を及ぼす元素である。ただし、O含有量は0.005まで許容できる。好ましい上限は0.002である。本発明のスチーム配管用高強度鋼材には、Feの一部に代えて、下記の元素を含有させてもよい。Ca:0.01以下REM:0.02以下CaおよびREMは、硫化物特にMnSの形態を制御し、低温靱性および耐水素割れ性能を向上させるのに有効な元素である。この効果を得るために、Caおよび/またはREMを含有させてもよい。ただし、含有量が過剰な場合、CaおよびREMを含む介在物が粗大となる。粗大化した介在物がクラスター化すると、鋼の清浄度を害し、溶接性にも悪影響を及ぼすことがある。よって、Caを含有させる場合には、その含有量は0.01以下とし、REMを含有させる場合には、その含有量は0.02以下とする。上記の効果は、Caは0.0005以上、REMは0.001以上含有させた場合に顕著となる。Ca含有量は、溶接性の観点から0.006以下にすることが好ましい。REMは、Sc、Yおよびランタノイドの合計17元素の総称であり、これらの元素から選択される1種以上を含有させることができる。REMの含有量は上記元素の合計量を意味する。Mg:0.008以下Mgは、微細に分散した酸化物を形成し、HAZのオーステナイト粒径の粗大化を抑制して低温靭性を向上させる効果を発揮する。この効果を得るためにMgを含有させてもよい。ただし、Mg含有量が0.008を超えると、粗大な酸化物を生成して靭性を劣化させることがある。このため、Mgを含有させる場合には、その含有量は0.008以下とする。上記の効果は、Mgを0.0005以上含有させた場合に顕著となる。Sn:0.50以下Snは、Sn2となって溶解し、腐食を抑制する作用を有する。これは、Sn2が腐食促進作用を有するFe3を速やかに還元する効果を有するからである。Snは鋼のアノード溶解反応を抑制し耐食性を向上させる作用も有する。これらの効果を得るためにSnを含有させてもよい。ただし、Sn含有量が0.50を超えると、これらの効果は飽和する。よって、Snを含有させる場合には、その含有量を0.50以下とする。上記の効果は、Snを0.03以上含有させた場合に顕著となる。好ましい下限は0.05である。好ましい上限は0.30である。ここで、鋼材中の各元素をそれぞれ規定するだけでは、350°Cに20年間曝されるという過酷な条件で使用された場合に、700MPa以上の降伏強度を有するとともに、良好な靱性および溶接性が安定して得られない。そのため、下記1式から求められるPcmおよび下記2式から求められるFcを特定の範囲とする必要がある。Pcm=CSi/30Mn/20Cu/20Ni/60Cr/20Mo/15V/105B1Fc=44-165C-34Si-26Mn-12Cu85Ni12Cr73Mo13V-77Nb9900B2ただし、1、2式中の元素記号は各元素の鋼中含有量質量を意味する。Pcm:0.15~0.29Pcmは、母材の機械的性能を維持し、良好な溶接性を得るための指標となる。母材の強度は、Pcmが大きいほど向上し、0.15以上の場合に良好となる。しかし、Pcmが0.29を超えると溶接割れが顕著となる。よって、Pcmは0.15~0.29とする。母材の強度をさらに向上させるためには、下限を0.17とすることが好ましい。溶接割れを抑制するためには、上限は0.25とするのが好ましい。より好ましい上限は0.23であり、さらに好ましい上限は0.21である。Fc:30以上本発明者らは、Larson-Millerパラメータに基づいて、350°Cに20年間曝される使用条件の模擬熱処理を種々の鋼材に施す実験を行った。その結果、350°Cに20年間曝された場合に鋼材の機械的特性を低下させる元素を特定するとともに、各元素の影響を勘案して上記2式を見出した。本発明者らはさらに、Fcが30以上であれば、上記実験後の降伏強度の低下が小さい、すなわち、350°Cに20年間曝された後であっても鋼材の降伏強度を700MPa以上に維持できることを見出した図1参照。Fcは50以上とすることが好ましく、60以上とすることがより好ましい。Fcは、さらに80以上とすることが好ましく、120以上とすることが一層好ましい。Plmが15700である熱処理をした後の常温降伏強度:700MPa以上ただし、Plmは、下記3式から求められる値であり、下記3式中のTは温度K、tは時間hour、logは常用対数をそれぞれ意味する。Plm=Tlogt203鋼材が350°C以上の高温に長期間曝された後の降伏強度を700MPa以上にするためには、Plmが15700である熱処理をした後でも常温で700MPa以上の降伏強度を有するものにすることが好ましい。よって、本発明の鋼材は、Fcの規定に代えて、Plmが15700である熱処理をした後に700MPa以上の常温降伏強度を有するものとも表現できる。実際の使用環境における降伏応力の低下を小さくするためには、Plmが15700である熱処理をした後の常温降伏強度を大きくすることが好ましく、上記熱処理後の常温降伏強度は720MPa以上であることが好ましく、740MPa以上であることがより好ましく、760MPa以上であることがさらに好ましい。2製造条件について上記1で説明した化学組成を有する鋼片または鋼塊を用いて、4式から求められるFpが86以上となる加熱、圧延および加速冷却を行うことが必要である。Fp=10FcTh5Tf5TaTb/1004ただし、4式中のFcは2式から求められる値、Thは圧延前の加熱温度°C、Tfは圧延仕上温度°C、Taは加速冷却開始温度°C、Tbは加速冷却停止温度°Cをそれぞれ意味する。Fpが86以上となる加熱、圧延および加速冷却を行えば、炭窒化物の固溶が促進し、焼入れ性が向上する。その結果、降伏強度の高い鋼材が得られるとともに、350°Cで20年曝された後でも常温で700MPa以上の降伏強度を確実に得ることができる。Fpは90以上であることが好ましい。4式を満たすように、圧延前の加熱温度°C、圧延仕上温度°C、加速冷却開始温度°C、加速冷却停止温度°Cを設定すればよいが、各工程の好ましい条件を以下に示す。圧延前の加熱温度Thは、鋼材の熱間圧延を容易に行うため、850°C以上とするのが好ましい。この温度で圧延前の加熱を行えば、炭窒化物の固溶が促進するなどの効果が得られ、強度および靱性が向上する。Thは、1050°C以上とするのがより好ましい。ただし、Thが高すぎると、オーステナイト結晶粒が粗大化して低温靱性が劣化することがある。したがって、Thは1200°C以下とするのが好ましい。圧延は、900°C以下の温度域における合計圧下率が50以上となる条件で行うことが好ましい。これにより、オーステナイトに残留ひずみを確実に与えることができ、良好な靱性を確保することが容易になる。900°C以下の温度域における合計圧下率は70以上とするのがより好ましい。ここで、900°C以下の温度域における合計圧下率とは、{900°Cに達した時点の厚さ-圧延仕上厚さ}/900°Cに達した時点の厚さ×100を意味する。さらに、圧延仕上温度Tfは、700~850°Cとすることが好ましい。これにより、良好な強度および靱性がより確実に得られる。Tfが700°C未満の場合には、加速冷却開始温度が低くなり、焼入れの程度が充分でなく、鋼板の強度が不足することがある。一方、Tfが850°Cを超えると、良好な靱性の確保が難しくなることがある。好ましい下限は750°Cであり、好ましい上限は800°Cである。圧延後の加速冷却は、良好な強度、および靱性を得るために行うものである。この加速冷却開始温度Taが低すぎると焼入れの効果が小さくなるので、Taは600°C以上が望ましく、650°C以上とすることがより好ましい。Taが高いと良好な靱性が得られない場合があるため、Taは800°C以下が好ましく、750°C以下がより好ましく、700°C以下とするのがさらに好ましい。水素割れの発生および熱処理時の特性変化を抑制するために、加速冷却停止温度Tbは200°C以上とするのが好ましく、400°C以上とするのがより好ましい。加速冷却停止後は、放冷または徐冷することが好ましい。加速冷却においては、強度確保を確実にするため、650~500°Cの冷却速度を10°C/s以上とすることが好ましい。この温度域の冷却速度は、良好な強度を得るために、20°C/s以上とするのが好ましく、良好な延性を確保するためには、70°C/s以下とするのが好ましい。上記各温度は、被圧延材の代表位置例えば、鋼板の中央部における表面温度を指し、加速冷却停止温度とは、復熱後の最大到達温度を意味する。冷却速度は、加速冷却開始温度と加速冷却停止温度との差を加速冷却時間で除した値である。また、加速冷却時間とは、例えば水槽で冷却を行う場合、浸漬時間を意味する。本発明で製造された鋼板を用いて、管状に成形し、突合せ部を接合し、必要に応じて、拡管、防食のためのコーティングを施すことによって、ラインパイプを製造することができる。以下、実施例によって本発明をより具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。表1に示す化学組成を有する厚さ140mmの鋼片を、加熱し、熱間圧延し、さらに加速冷却水冷を行って、鋼板を作製した。表2および表3に各工程の温度を示す。なお、加熱後にその温度で1時間保持した。熱間圧延において、900°C以下の温度域における合計圧下率は78とし、仕上げ板厚は25mmとした。加速冷却において、いずれも650~500°Cの冷却速度は約35°C/sであった。得られた各鋼板に500°Cで2時間の模擬熱処理を行った後、常温で引張試験およびシャルピー衝撃試験を行った。この模擬熱処理におけるPlmの計算値は約15700であり、350°Cで20年間曝される使用条件を模擬したものである。<引張試験>板厚中央部から、試験片の軸が圧延方向に対して垂直になるように採取した丸棒引張試験片平行部の直径:8.5mm、標点距離:42.5mmを用いて、室温で引張試験を実施し、YP0.2耐力、TS引張強度およびEl全伸びを求めた。<シャルピー衝撃試験>板厚中央部から、試験片の長辺が圧延方向に対して垂直になるように採取したVノッチ試験片JISZ2242-2005を用いてシャルピー衝撃試験を実施し、vE-40-40°Cでの吸収エネルギー、およびvTs破面遷移温度を求めた。各試験結果を表2および表3に併記した。表2および表3に示すように、本発明で規定される条件を満足する試験No.1~3、5~31、33~60および62~83本発明例は、模擬熱処理後のYPが700MPa以上であり、vTsが-10°C以下で、vE-40が47J以上であり、良好な靱性を有していた。ただし、本発明例のうち、試験No.34は、Fpが本発明で規定される範囲を外れるため、模擬熱処理後のYPが712MPaと、他の本発明例よりも低い水準にとどまった。一方、Fcが本発明で規定される条件を満しない試験No.4、32および61は、熱処理後のYPが700MPa未満であった。