"シリカを主成分とし、スピノーダル型の相分離由来の孔およびバイノーダル型の相分離由来の孔が形成された多孔質層を有することを特徴とする多孔質ガラス。前記多孔質層は、表面から内部に向かってスピノーダル型の相分離由来の孔の割合がバイノーダル型の相分離由来の孔の割合に対して減少していることを特徴とする請求項1に記載の多孔質ガラス。前記多孔質ガラスの膜厚が500μm乃至2000μmであり、前記多孔質層の厚みが0.01μm乃至100μmであることを特徴とする請求項1又は2に記載の多孔質ガラス。前記多孔質ガラスは、酸化ケイ素、酸化ホウ素、アルカリ金属酸化物を含んでいることを特徴とする請求項1乃至3のいずれか1項に記載の多孔質ガラス。前記多孔質層が形成された母材層をさらに有し、前記母材層は、酸化ケイ素、酸化ホウ素、アルカリ金属酸化物が含まれていることを特徴とする請求項4に記載の多孔質ガラス。前記多孔質層が形成された基材をさらに有することを特徴とする請求項1乃至4のいずれか1項に記載の多孔質ガラス。請求項1乃至6のいずれかに1項に記載の多孔質ガラスを用いたことを特徴とする光学部材。上述したように、相分離現象を利用した多孔質ガラスの作製において、従来技術では不溶出相である骨格構造は均一であるため、多孔質ガラスの空間構造を制御するには溶出相のエッチング状態を制御する必要がある。そのため厳密な制御が難しく、また多孔質構造の制御幅が狭く十分でない。本発明は、可視光に対して優れた反射防止性能を示す多孔質ガラスを提供するものである。上記課題を解決する多孔質ガラスは、シリカを主成分とし、スピノーダル型の相分離由来の孔およびバイノーダル型の相分離由来の孔が形成された多孔質層を有することを特徴とする。本発明によれば、可視光に対して優れた反射防止性能を示す多孔質ガラスを提供することができる。以下、本発明の多孔質ガラスの実施形態について詳細に説明する。まずガラスの相分離現象を利用した多孔質ガラスの一般的な作製方法について述べる。本発明の多孔質ガラスの母体となる母体ガラスは、酸化ケイ素、酸化ホウ素、アルカリ金属酸化物を含んでいる。本発明の母体ガラスとしては、特に限定されるものではないが、例えば、酸化ケイ素系ガラスI母体ガラス組成:酸化ケイ素-酸化ホウ素-アルカリ金属酸化物、酸化ケイ素系ガラスII母体ガラス組成:酸化ケイ素-酸化ホウ素-アルカリ金属酸化物-アルカリ土類金属酸化物,酸化亜鉛,酸化アルミニウム,酸化ジルコニウムの少なくとも1種、酸化ケイ素系ガラスIII母体ガラス組成:酸化ケイ素-リン酸塩-アルカリ金属酸化物、酸化チタン系ガラス母体ガラス組成:酸化ケイ素-酸化ホウ素-酸化カルシウム-酸化マグネシウム-酸化アルミニウム-酸化チタンなどが挙げられる。なかでも、酸化ケイ素系ガラスIのホウケイ酸系ガラスを母体ガラスに用いることが好ましい。さらには、ホウケイ酸系ガラスにおいて酸化ケイ素の割合が45重量以上80重量以下の組成、特に50重量以上80重量以下の組成、のガラスが好ましく、さらには55重量以上80重量以下の組成が好ましい。最適には、ホウケイ酸系ガラスにおいて酸化ケイ素の割合が60重量以上80重量以下の組成である。上記母体ガラスは分相性を有している。分相性とは、たとえば母体ガラスに酸化ケイ素-酸化ホウ素-アルカリ金属酸化物のホウケイ酸系ガラスを用いた場合、加熱処理によって、ガラス内部で酸化ケイ素リッチ相とアルカリ金属酸化物-酸化ホウ素リッチ相とに、相分離する性質のことである。上記母体ガラスの製造方法は、上記組成となるように原料を調製するほかは、公知の方法を用いて製造することができる。例えば、各成分の供給源を含む原料を加熱溶融し、必要に応じて所望の形態に成形することにより製造することができる。加熱溶融する場合の加熱温度は、原料組成等により適宜設定すれば良いが、通常は1350°C以上1450°C以下特に1380°C以上1430°C以下の範囲とすることが好ましい。例えば、上記原料として炭酸ナトリウム、ホウ酸及び二酸化ケイ素を均一に混合し、1350°C以上1450°C以下に加熱溶融すれば良い。この場合、原料は、前記のとおりアルカリ金属酸化物、酸化ホウ素及び酸化ケイ素の成分を含むものであればどのような原料を用いても良い。また、多孔質ガラスを所定の形状にする場合は、母体ガラスを合成した後、概ね1000°C以上1200°C以下の温度下で管状、板状、球状等の各種の形状に成形すれば良い。例えば、上記原料を溶融して母体ガラスを合成した後、溶融温度から温度を降下させて1000°C以上1200°Cに以下維持した状態で成形する方法を好適に採用することができる。一般的には、上記母体ガラスを加熱処理することにより、母体ガラスを相分離することができる。相分離のための加熱処理温度は400°C以上800°C以下の範囲内、加熱処理時間は通常20時間以上100時間以下の範囲内において、得られる多孔質ガラスの孔径等に応じて適宜設定することができる。さらに、ホウケイ酸系ガラスにおいて酸化ケイ素の割合が45重量以上80重量以下の組成であれば500°C以上800°C以下であることが望ましい。ホウケイ酸系ガラスにおいて酸化ケイ素の割合が50重量以上80重量以下の組成であれば500°C以上750°C以下であることが望ましい。ホウケイ酸系ガラスにおいて酸化ケイ素の割合が55重量以上80重量以下の組成であれば550°C以上700°C以下であることが望ましい。このように加熱処理工程より得られた相分離ガラスを酸溶液と接触させることにより酸可溶成分であるアルカリ金属酸化物-酸化ホウ素リッチ相を溶出除去させる。酸溶液としては、例えば塩酸、硝酸等の無機酸等を好ましく用いることができ、酸溶液は通常は水を溶媒とした水溶液の形態で好適に使用することができる。酸溶液の濃度は、通常は0.1から2mol/L0.1から2規定の範囲内で適宜設定すれば良い。この酸処理工程では、その溶液の温度を室温から100°Cの範囲とし、処理時間は1から50時間程度とすれば良い。その後、水洗浄処理を経て酸化ケイ素からなる骨格を持つ多孔質ガラスが得られる。なお、多孔質ガラスには、酸化ケイ素、酸化ホウ素、アルカリ金属酸化物が一部残存している場合がある。水洗浄処理工程における洗浄水の温度は、一般的には室温から100°Cの範囲内とすれば良い。水洗浄処理工程の時間は、対象となるガラスの組成、大きさ等に応じて適宜定めることができるが、通常は1から50時間程度とすれば良い。相分離にはスピノーダル型とバイノーダル型がある。図6は、本発明の多孔質ガラスの表面にある多孔質層の断面図を示す。スピノーダル型の相分離により得られる孔は、図6の閉曲線100で囲まれた部分にあるような弓型の断面形状を有する孔であったり、あるいは、楕円型の断面形状を有する孔であったりし、表面から内部にまでほぼ等しい孔径で連結した貫通連続孔である。より具体的には、スピノーダル型の相分離により得られる多孔質ガラスは、3次元的に孔が絡み合うような構造を有し、アリの巣状であり、酸化ケイ素による骨格が巣で、孔が巣穴にあたる。一方、バイノーダル型の相分離により得られる孔は、図6の閉曲線101で囲まれた部分にあるように、略球形の断面形状を有する孔である。場合によってはバイノーダル型の相分離由来の孔には、酸可溶成分が残存し、孔の空間が埋まっていることもある。これらの孔は電子顕微鏡による形態観察結果より判断され区別されうる。また、例えば孔の空間がすべて酸可溶成分で埋まっていても、相分離された後の酸可溶成分の相酸化ケイ素リッチ相ではない相の形状から、酸可溶成分の相の形状を特定することができるため、バイノーダル型の相分離由来の構造であるか、スピノーダル型の相分離由来の構造であるか判別することができる。また、バイノーダル型の相分離由来の孔どうし、または、バイノーダル型の相分離由来の孔とスピノーダル型の相分離由来の孔どうしは、それらの孔径よりも小さい孔径を有する管状の孔でつながっていてもいい。また、以後、スピノーダル型の相分離由来の孔をスピノーダル孔といい、バイノーダル型の相分離由来の孔をバイノーダル孔という場合がある。多孔質ガラスの平均孔径は、特に限定的でないが、1nm0.001μm以上1μm以下の範囲、特に2nm0.002μm以上0.5μm以下の範囲、さらには10nmから100nmであることが望ましい。本発明における平均孔径とは、多孔質体表面の孔を複数の楕円で近似し、近似したそれぞれの楕円における短径の平均値であると定義する。具体的には、例えば図7に示すように、多孔質体表面の電子顕微鏡写真を用い、孔200を複数の楕円201で近似し、それぞれの楕円における短径202の平均値を求めることで得られる。少なくとも30点以上計測し、その平均値を求める。なお、多孔質ガラスの平均孔径は、スピノーダル孔、バイノーダル孔に限らず、多孔質体表面の孔の平均である。また、図7の300は酸化ケイ素の骨格を指している。また、多孔質ガラスの気孔率は、通常は10以上90以下、特に20以上80以下であることが望ましい。以上のように、ガラスの相分離現象を利用した多孔質ガラスの従来作製方法では、スピノーダル相分離もしくはバイノーダル相分離のいずれかが起こり、ガラス全体がスピノーダル孔もしくはバイノーダル孔いずれか一方を有する多孔質ガラスが得られる。スピノーダル相分離およびバイノーダル相分離に関しては、例えば文献:IntroductiontoCeramics,secondediton,JohnWileySons,Chapter8,1960.に記載されている。図1は、本発明に係る多孔質ガラスの一実施態様を示す模式図である。図1において、本発明に係る多孔質ガラス1は、母材層3の上に、シリカを主成分とし、スピノーダル孔およびバイノーダル孔が存在している多孔質層2が形成されている。前記多孔質層2は、主としてスピノーダル孔が存在している多孔質層の上部4と、主としてバイノーダル孔が存在している多孔質層の下部5から構成されている。より具体的には、多孔質層2において、表面から内部に向かってスピノーダル孔の割合がバイノーダル孔の割合に対して減少している。なお、スピノーダル孔バイノーダル孔の割合は、多孔質体表面の電子顕微鏡写真を用い、スピノーダル孔の数とバイノーダル孔の数との和に対するスピノーダル孔バイノーダル孔の数の比のことである。また、主としてとは、スピノーダル孔の割合とバイノーダル孔の割合のうち一方が他方よりも多いという意味である。本発明の多孔質ガラス1の多孔質層2において、スピノーダル孔とバイノーダル孔が共存している。これらは相分離させるための加熱処理の前に母体ガラスを水に浸漬するプロセスを導入することにより起こる。つまり、この加熱処理の前に予め母体ガラスを水に浸漬させ、その後に加熱処理を行い相分離する。さらに、その後、酸処理および水洗浄を行い多孔質ガラスを得る。多孔質層2において、スピノーダル孔とバイノーダル孔が共存するメカニズムについては不明な点が多いが、以下のように推測される。図5は本発明の多孔質ガラスの製造方法の一例を示す図である。母体ガラス11を水に浸漬することにより、母体ガラスの表層部12においてガラス成分の一部であるホウ素やアルカリ金属成分が水へ溶出したり、表層部12の内部における成分の拡散がおこったりすることが考えられる。この結果、水浸漬工程後の母体ガラスの表層部12と母体ガラスの内部13とではガラスの組成が異なる。さらに母体ガラスの表層部12においてガラス組成の傾斜が発生すると考えられる。よって、水浸漬工程後に加熱処理を行うことにより、母体ガラス11を相分離ガラス21にするが、相分離した形態も、母体ガラスの表層部12に対応する相分離ガラスの表層22と母体ガラスの内部13に対応する相分離ガラスの内部23とでは異なると考えられる。さらに、相分離ガラスの表層22の内部においても、母体ガラスの組成傾斜を受けて、相分離した形態が表面から離れるにつれ変化すると考えられる。そして、相分離後、酸処理を行うことにより、相分離ガラス21を多孔質ガラス1にするが、多孔質ガラス1の表面に形成された多孔質層2において、スピノーダル型の相分離構造由来の孔およびバイノーダル型の相分離構造由来の孔が形成されると考えられる。また多孔質層2は、主としてスピノーダル孔が存在している多孔質層の上部4と、主としてバイノーダル孔が存在している多孔質層の下部5から構成される。より具体的には、多孔質層2において、表面から内部に向かってスピノーダル孔の割合がバイノーダル孔の割合に対して減少する。このように、従来プロセスに水浸漬プロセスを導入することにより、スピノーダル孔とバイノーダル孔の両者を利用した多孔質構造の形成を実現でき、多孔質構造形成が幅広く制御可能となる。よって、得られる屈折率傾斜構造の自由度が広がることとなる。さらには、この多孔質構造を有する多孔質ガラス1は反射防止性能を有することになる。本発明の多孔質ガラス1の膜厚は、500μm以上2000μm以下である。一方、本発明の多孔質ガラスの表層の厚みは10nm0.01μm以上100μm以下、好ましくは30nm0.03μm以上80μm以下である。本発明の多孔質ガラスの多孔質層2が形成された母材層3には、バイノーダル孔は存在せず、スピノーダル孔のみが存在している。さらに、母材層3のスピノーダル孔には、母体ガラスの成分である酸化ホウ素やアルカリ金属酸化物を含んでいる場合がある。これは、酸処理を行う際に、多孔質ガラス1の内部に位置する母材層3内の酸化ホウ素やアルカリ金属酸化物が十分に溶出されなかったため、母材層3内にそれらが残っていると考えられる。本発明の多孔質ガラスの製造方法は、母体ガラスを水浸漬後、加熱処理し、さらに酸処理する工程を有している。本発明における、母体ガラスを水に浸漬する工程では、用いる水のpHが弱酸性から弱アルカリ性の範囲のものを使用できるが、pHが5.0以上9.0以下の水が好ましい。母体ガラスの浸漬に用いる水の温度を30°Cから95°Cの範囲とし、処理時間は1から50時間程度とすれば良い。また、ホウケイ酸系ガラスにおいて酸化ケイ素の割合が45重量以上80重量以下の組成であればpHが5.5以上8.5以下の水であることが望ましい。ホウケイ酸系ガラスにおいて酸化ケイ素の割合が50重量以上80重量以下の組成であればpHが6.0以上8.5以下の水であることが望ましい。ホウケイ酸系ガラスにおいて酸化ケイ素の割合が55重量以上80重量以下の組成であればpHが6.5以上8.0以下の水であることが望ましい。水浸漬後の加熱処理工程では、従来と同様に、加熱処理温度は400から800°Cとし、加熱処理時間は通常20から100時間の範囲内において適宜設定することができる。また酸処理工程も従来と同様に、酸溶液として無機酸等を用い酸溶液の濃度は、通常は0.1から2mol/L0.1から2規定の範囲内、その溶液の温度を室温から100°Cの範囲とし、処理時間は1から50時間程度とすれば良い。その後の水洗浄処理工程においても従来と同様である。なお、本発明の多孔質ガラスの製造方法は、母体ガラスを水浸漬後、加熱処理する工程を有していればよく、酸処理工程は必須ではない。これは、この現象は酸処理を行う前においても孔形成の前兆がみられることから、水浸漬工程、または/および水浸漬後の相分離のための加熱処理工程がこの孔形成に大きく影響していると考えられるからである。よって、母体ガラスを水浸漬後、加熱処理した段階で得られる相分離ガラスの構造形態によっては、求める光学性能に応じて酸処理工程を必要としない場合もある。多孔質ガラスの形状は、特に制限されず、例えば管状、板状等の膜状成形体が挙げられる。これらの形状は、多孔質ガラスの用途等に応じて適宜選択することができる。また、本発明の多孔質ガラスは、基材上に形成されていてもよい。つまり、基材の上に、母材層、多孔質層が積層された構成であってもよいし、基材の上に、多孔質層が積層された構成であってもよい。本発明の光学部材は、上記の多孔質ガラスを用いたことを特徴とする。本発明の多孔質ガラスは、多孔質構造を幅広く制御可能なため撮像、観察、投射および走査光学系の光学レンズやディスプレイ装置に用いる偏光板などの光学部材として用途が期待される。以下、実施例により本発明を具体的に説明する。ただし本発明はかかる実施例に限定されるものではない。各実施例および比較例の多孔質ガラスの評価は下記の方法で行った。1表面観察走査電子顕微鏡FE-SEMS-4800、日立製作所製を用いて多孔質ガラスの表面観察加速電圧;5kV、倍率;5万倍を行った。2ガラス組成の確認ガラス組成の確認をX線光電子分光測定XPSにより行った。XPS測定には、ESCALAB220i-XLを用いた。3反射率測定レンズ反射率測定機USPM-RU、オリンパス製を用いて多孔質ガラスの反射率を測定した。実施例1ガラス原料として、炭酸ナトリウム、ホウ酸及び二酸化ケイ素、アルミナを用いた。それらの原料をNa2O:B2O3:SiO2:Al2O3=4.5:19:75:1.5重量組成比となるように均一に混合し、1350から1450°Cで加熱溶融し、その後板状に成形した状態で自然冷却し厚み約1mmの板状ガラスを得た。上記板状ガラスを約1cm角に切断した、4.5Na2O19B2O375SiO21.5Al2O3重量組成の母体ガラスを80°Cに温めたイオン交換水中性、pH6.9中に3時間浸漬した。その後600°C、50時間熱処理した。さらに、80°Cに温めた1mol/L1規定の硝酸水溶液中に24時間浸漬した後、80°Cのイオン交換水中に24時間浸漬した。得られたガラスの断面SEM観察を行った結果を図2-1から図2-5に示す。図2-1は表面からの深さが1μm近傍の箇所、図2-2は表面からの深さが5μm近傍の箇所、図2-3は表面からの深さが20μm近傍の箇所、図2-4は表面からの深さが30μm近傍の箇所、図2-5は表面からの深さが35μm近傍の箇所の観察結果を表す。図2-1から、アリの巣状に似たスピノーダル孔を有する多孔質構造が形成されていることがわかる。図2-2より、主にスピノーダル孔がみられるが一部クローズ状のバイノーダル孔がみられ始める。図2-3および図2-4では、ほぼバイノーダル孔を有する多孔質構造が形成されている。図2-5では、水浸漬による影響を受けている領域と受けていない領域の界面がみられている。また、図2-6は、断面を切り出した後に、80°Cに温めた1mol/L1規定の硝酸水溶液中に24時間浸漬した後、80°Cのイオン交換水中に24時間浸漬した後の、図2-5に対応する位置の断面を示している。図2-5と図2-6からわかるように、表面からの深さが35μm近傍では、ガラスの内部に酸化ホウ素やアルカリ金属酸化物が残存していたことがわかる。以上のように、ガラスの表層においてスピノーダル孔とバイノーダル孔が共存する多孔質構造が形成され、さらに多孔質層の上部は主としてスピノーダル孔を有した構造で、内部に向ってスピノーダル孔からバイノーダル孔にかわり始め多孔質層の下部では主としてバイノーダル孔を有した構造がみられ、深さ方向に孔構造の傾斜がみられることがわかった。実施例2実施例1と同様に作製した板状ガラスを約1cm角に切断した、4.5Na2O19B2O375SiO21.5Al2O3重量組成の母体ガラスを80°Cに温めたイオン交換水中性pH、6.9中に3時間浸漬した。その後600°C、50時間熱処理した。得られたガラスの断面SEM観察を行った結果を図3-1から図3-4に示す。図3-1は表面から深さ1μmまでの箇所、図3-2は表面から5μmの箇所、図3-3は表面から15μmの箇所、図3-4は表面から20μmの箇所の観察結果を表す。図3-1から、アリの巣穴に似たスピノーダル孔を有する多孔質構造が形成されていることがわかる。図3-2より、主にスピノーダル孔がみられるが一部クローズ状のバイノーダル孔がみられ始める。図3-3および図3-4では、ほぼバイノーダル孔を有する多孔質構造が形成されている。実施例1と同様に、ガラス表層部においてスピノーダル孔とバイノーダル孔が共存する多孔質構造が形成されていることがわかった。また、表層上部は主としてスピノーダル孔を有した構造で、内部に向ってバイノーダル孔がみられ始め深さ方向に孔構造の傾斜がみられることがわかった。このように、ガラスを水に浸漬し分相加熱処理を行った段階で、すでに基本的な骨格構造が形成されていると考えられる。また実施例1に比べ、特に表層上部で孔の割合が少ないのはアルカリ金属酸化物-酸化ホウ素リッチ相成分が酸によりエッチングされていないためと考えられる。[ガラス組成評価]上記組成ガラスを水浸漬後、600°Cで熱処理したガラス表面のXPS測定を行った。その結果、ガラス表層のガラス組成はガラス内部に比べホウ素が約3分の1、ナトリウムが約2分の1になっており、ガラス表層において組成変化が起こっていることがわかった。[反射率の評価]実施例1で得られた多孔質ガラスの反射率測定を行ったところ、光の波長550nmにおける反射率が1.86、波長400nmにおける反射率が2.32であった。実施例2で得られた多孔質ガラスの波長550nmにおける反射率は2.23、波長400nmにおける反射率は2.66であった。比較例1実施例1と同様に作製した板状ガラスを約1cm角に切断した、4.5Na2O19B2O375SiO21.5Al2O3重量組成の母体ガラスを600°C、50時間熱処理した。その後、80°Cに温めた1mol/L1規定の硝酸水溶液中に24時間浸漬した後、80°Cのイオン交換水中性、pH6.9中に24時間浸漬した。得られたガラス断面を電子顕微鏡観察した結果を図4-1から図4-2に示す。図4-1は表面から深さ5μmまでの箇所、図4-2は表面から30μmの箇所の観察結果を表す。図4-1から、アリの巣穴に似たスピノーダル孔を有する多孔質構造が形成されていることがわかる。バイノーダル孔はみられない。図4-2においても、バイノーダル孔はみられずスピノーダル孔を有する多孔質構造が形成されていることがわかる。このように、ガラスの表層においてバイノーダル孔はみられずスピノーダル孔を有する多孔質構造が形成されており、深さ方向に対し孔構造の傾斜はみられなかった。[反射率の評価]比較例1で得られた多孔質ガラスの反射率測定を行ったところ、光の波長550nmにおける反射率が1.90、波長400nmにおける反射率が3.34であった。実施例1に比べて、可視域の反射率は高く、波長依存性が悪いことがわかる。"