溶融した粗ε-カプロラクタムと、これよりも低温のn-ヘプタン及びシクロヘキサンの混合溶媒と、を容器内の晶析液に対して併注混合して、ε-カプロラクタムを晶析させる晶析工程を有するε-カプロラクタムの製造方法であって、前記容器は、撹拌手段及びバッフルを備え、前記晶析工程において、前記撹拌手段作動時に、容器内の前記バッフルの全体を晶析液中に没入させながら、溶融した粗ε-カプロラクタムと、前記混合溶媒と、の併注混合を行うことを特徴とするε-カプロラクタムの製造方法。前記晶析工程において、前記容器内のうち、晶析液の液面よりも上部に備えられた液体の噴霧手段から、n-ヘプタン及びシクロヘキサンの混合溶媒を、前記容器内に別途噴霧することを特徴とする請求項1に記載のε-カプロラクタムの製造方法。前記晶析工程において、前記容器内の晶析液中に開口部が没入している液面計ノズルの、前記開口部又はこれよりも内側に、n-ヘプタン及びシクロヘキサンの混合溶媒を別途供給することを特徴とする請求項1又は2に記載のε-カプロラクタムの製造方法。前記晶析工程において、前記バッフルを断熱するか、又は前記バッフルの温度を、前記晶析液の温度以上で、且つ前記晶析液よりも5°C高い温度以下に調節することを特徴とする請求項1~3のいずれか一項に記載のε-カプロラクタムの製造方法。しかしながら、ε-カプロラクタムを低コストで安定的に製造するために、晶析工程においてスケーリングをさらに高度に抑制することが求められている。本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであり、容器内でのスケーリングを抑制しながら、ε-カプロラクタムを晶析する工程を有する、ε-カプロラクタムの製造方法を提供することを課題とする。上記課題を解決するため、本発明は、溶融した粗ε-カプロラクタムと、これよりも低温のn-ヘプタン及びシクロヘキサンの混合溶媒と、を容器内の晶析液に対して併注混合して、ε-カプロラクタムを晶析させる晶析工程を有するε-カプロラクタムの製造方法であって、前記容器は、撹拌手段及びバッフルを備え、前記晶析工程において、前記撹拌手段作動時に、容器内の前記バッフルの全体を晶析液中に没入させながら、溶融した粗ε-カプロラクタムと、前記混合溶媒と、の併注混合を行うことを特徴とするε-カプロラクタムの製造方法を提供する。本発明のε-カプロラクタムの製造方法においては、前記晶析工程において、前記容器内のうち、晶析液の液面よりも上部に備えられた液体の噴霧手段から、n-ヘプタン及びシクロヘキサンの混合溶媒を、前記容器内に別途噴霧することが好ましい。本発明のε-カプロラクタムの製造方法においては、前記晶析工程において、前記容器内の晶析液中に開口部が没入している液面計ノズルの、前記開口部又はこれよりも内側に、n-ヘプタン及びシクロヘキサンの混合溶媒を別途供給することが好ましい。本発明のε-カプロラクタムの製造方法においては、前記晶析工程において、前記バッフルを断熱するか、又は前記バッフルの温度を、前記晶析液の温度以上で、且つ前記晶析液よりも5°C高い温度以下に調節することが好ましい。本発明によれば、容器内でのスケーリングを抑制しながら、ε-カプロラクタムを晶析する工程を有する、ε-カプロラクタムの製造方法を提供できる。本発明に係るε-カプロラクタムの製造方法は、溶融した粗ε-カプロラクタムと、これよりも低温のn-ヘプタン及びシクロヘキサンの混合溶媒と、を容器内の晶析液に対して併注混合して、ε-カプロラクタムを晶析させる晶析工程を有するε-カプロラクタムの製造方法であって、前記容器は、撹拌手段及びバッフルを備え、前記晶析工程において、前記撹拌手段作動時に、容器内の前記バッフルの全体を晶析液中に没入させながら、溶融した粗ε-カプロラクタムと、前記混合溶媒と、の併注混合を行うことを特徴とする。本発明において、上記の併注混合とは、溶融した粗ε-カプロラクタムと、前記混合溶媒とを、容器内に同時に導入しながら、容器内で晶析溶媒と混合することを意味する。本発明は、前記晶析工程において、スケーリングを高度に抑制するものである。以下、図面を参照しながら詳細に説明する。図1は、本発明に係る製造方法の晶析工程を説明するための概略断面図である。ここに示す容器1は、第一のバッフル11、第二のバッフル12、撹拌機撹拌手段13、液面計ノズル14及び噴霧器噴霧手段15を備える。第一のバッフル11は、外形が円柱状で、容器1の内壁10のうち、側面部10bに沿って配置されており、ここでは、容器1の高さ方向に対して平行となっている。第二のバッフル12は、第一のバッフル11と同じものであり、容器1の中心軸ここでは、撹拌機13の回転軸13aとほぼ重なるに対して第一のバッフル11と対称な位置に配置されている。したがって、第一のバッフル11及び第二のバッフル12は、容器1内において、同じ高さに配置されている。第一のバッフル11及び第二のバッフル12は、スケーリングを抑制するより高い効果が得られることから、バフ仕上げ等の表面加工が施されていてもよい。バフ仕上げは、例えば、材質をSUS304、SUS316等のステンレス鋼とし、その表面をバフ仕上げ300番以上の鏡面に研磨することで行うことができる。また、第一のバッフル11及び第二のバッフル12として、その表面が、テトラフルオロエチレンパーフルオロアルキルビニルエーテル共重合樹脂PFA、ポリテトラフルオロエチレンPTFE、パーフルオロエチレン-プロペンコポリマー、ポリ四フッ化エチレン等のフッ素樹脂で被覆されたものとしても、バフ仕上げ等の表面加工を行った場合と同様の効果が得られる。撹拌機13は、容器1の内壁10のうち、底面部10cから上方へ向けて延設された回転軸13aと、この回転軸13aの一方の端部に固定された翼部13bと、回転軸13aの翼部13bとは反対側の他方の端部に接続され、回転軸13aを回転駆動する駆動部図示略とを有する。すなわち、撹拌機13は、容器1の底部側に回転軸を有する下部駆動型である。撹拌機13は、容器1の底面部10cの中心を回転軸13aが貫くように配置されている。回転軸13a及び翼部13bは、第一のバッフル11及び第二のバッフル12の場合と同様の理由で、バフ仕上げ等の表面加工が施されているか、表面がフッ素樹脂で被覆されたものとしてもよい。翼部13bの形状は特に限定されず、例えば、プロペラ型、パドル型、傾斜パドル型、湾曲パドル型、いかり型、ブルマージン型、タービン型、螺旋帯型、螺旋軸型等、公知の形状を適用できる。なお、ここでは、翼部13bが2枚見える状態を示しているが、翼部13bの数は3~4であることが好ましい。容器1においては、その内壁10も、第一のバッフル11及び第二のバッフル12の場合と同様の理由で、バフ仕上げ等の表面加工が施されているか、表面がフッ素樹脂で被覆されたものとしてもよい。噴霧器15は、容器1の内壁10のうち、上面部10aの中心に配置されており、配管図示略を介して容器1の外部と接続されている。噴霧器15は、容器1内の各部に、液体を噴霧するものである。そして、例えば、回転式洗浄ノズルからなるシャワーなど、噴霧口が設けられている部位が可動式であり、液体の噴霧角度を調節可能であるものが好ましい。本発明においては、容器1を用いて、ε-カプロラクタムを晶析させる晶析工程以下、単に晶析工程ということがある。を以下のように行う。容器1内に、晶析液を予め導入しておく。ここで、晶析液とは、晶析が既に行われている、ε-カプロラクタムを含む晶析液だけでなく、粗ε-カプロラクタムを導入注入する前の、ε-カプロラクタムを含まない溶媒も含むものとする。予め導入しておく溶媒としては、n-ヘプタン及びシクロヘキサンの混合溶媒が例示でき、溶融した粗ε-カプロラクタムと共に併注混合する前記混合溶媒と同じでもよいし、異なっていてもよい。予め導入しておく晶析液の量は、第一のバッフル11及び第二のバッフル12の全体が没入する量であれば、特に限定されない。次いで、溶融した粗ε-カプロラクタムと、晶析溶媒としてn-ヘプタン及びシクロヘキサンの混合溶媒と、を容器1内の晶析液に対して併注して、これらを容器内で混合する。併注混合時は、撹拌機13を作動させる晶析液を撹拌することが好ましい。n-ヘプタン及びシクロヘキサンを用いることで、ε-カプロラクタムの高い精製効果が得られると共に、これら溶媒は沸点が近いため、溶媒組成が変動しにくく、スケーリングの抑制効果に優れる。上記の併注混合により、容器1内に導入された粗ε-カプロラクタムは、晶析液中においては、結晶化前の未分散の状態で、第一のバッフル11及び第二のバッフル12へ接触することが無く、十分に分散した状態又はすでに結晶化した状態となって、はじめてこれらバッフルと接触するので、これらバッフルにおけるスケーリングが顕著に抑制される。前記混合溶媒は、n-ヘプタン/シクロヘキサンの質量比が2/1~4/1であることが好ましく、2.5/1~3.5/1であることがより好ましい。前記比率よりもn-ヘプタンが多過ぎると、得られる結晶の純度が下がる傾向があり、一方、n-ヘプタンが少な過ぎると、晶析の収率が低下する傾向がある。溶融した粗ε-カプロラクタムと、混合溶媒と、の全量併注後は、撹拌機13を作動時させた状態晶析液を撹拌した状態で、晶析液中に第一のバッフル11及び第二のバッフル12の全体を没入させた状態を維持しながら晶析を継続して、結晶を熟成させてもよい。この間も引き続き、これらバッフルにおけるスケーリングが顕著に抑制される。また、晶析工程においては、下部駆動型である撹拌機13も、全体が晶析液中に没入した状態が維持される。したがって、撹拌機13に対しても、晶析液中の粗ε-カプロラクタムは、結晶化前の未分散の状態で接触することが無く、十分に分散した状態又はすでに結晶化した状態となってはじめて接触するので、撹拌機13におけるスケーリングも顕著に抑制される。併注混合に供する、溶融した粗ε-カプロラクタムは、溶媒で希釈されたものでもよいし、希釈されていないものでもよい。ここで、希釈に用いる溶媒としては、晶析溶媒と同じ組成又は異なる組成のn-ヘプタン及びシクロヘキサンの混合溶媒や、別途行った晶析工程で、精製したε-カプロラクタムの回収時に得られた晶析ろ液が例示できる。容器1において、液面計ノズル14の最上部14aを高さ方向の基準点とし、容器1内で晶析液が到達可能な最高部例えば、容器1に最大量の液体を貯蔵したときの液面部101の前記基準点からの高さをHAとし、第一のバッフル11における上端部11aの前記基準点からの高さをHBとした場合、HA及びHBは、0.45HA≦HB≦0.55HAの関係を満たすことが好ましい。そして、本発明においては、撹拌機13作動時の晶析液の液面のうち、最高部102の前記基準点からの高さをHCとした場合、HA及びHCは、0.60HA≦HC≦0.75HAの関係を満たすことが好ましい。このようにすることで、第一のバッフル11におけるスケーリングが顕著に抑制される。第二のバッフル12も同様に上記関係を満たすことで、同様の効果が得られ、第一のバッフル11及び第二のバッフル12が共に上記関係を満たすことが好ましい。なお、図1では、晶析液の液面がほぼ平坦である例符号19として示す。を示しているが、撹拌機13の作動状態によっては、例えば、容器1の内壁10に近い液面ほど高さが高くるなど、液面が平坦ではなくなる。また、HCは、撹拌速度等で調節できる。晶析時には、第一のバッフル11を断熱するか、又は第一のバッフル11の温度を、晶析液の温度以上で、且つ析出したε-カプロラクタムが過度に晶析液に再溶解しない温度に調節することが好ましい。ここで、析出したε-カプロラクタムが過度に晶析液に再溶解しない温度とは、晶析液よりも僅かに高い温度であり、より具体的には、晶析液よりも好ましくは5°C高い温度、より好ましくは1°C高い温度を上限値とするものである。このように、断熱又は温度調節することで、第一のバッフル11におけるスケーリングを抑制するより優れた効果が得られる。第二のバッフル12も同様に断熱するか温度調節することで、同様の効果が得られ、第一のバッフル11及び第二のバッフル12を共に、上記のように断熱するか温度調節することが好ましい。すなわち、本発明においては、例えば、第一のバッフル11及び第二のバッフル12の好ましい前記温度調節として、[晶析液の温度]≦[第一のバッフル11及び第二のバッフル12の温度]≦[晶析液よりも5°C高い温度]とする方法が挙げられる。晶析時においては、噴霧器15から容器1内に液体を別途噴霧することが好ましい。図1においては、噴霧する液体を破線Lで例示している。ここで噴霧する液体は、ε-カプロラクタムの溶解度が過度に高くないものであり、晶析時の混合溶媒として使用し得るもの、すなわち、n-ヘプタン及びシクロヘキサンの混合溶媒が例示できる。n-ヘプタン/シクロヘキサンの質量比は、適宜調節すればよく、晶析に使用する混合溶媒と同じでもよいし、異なっていてもよい。また、噴霧中に前記質量比を変化させてもよい。上記のようにして、容器1内に液体を噴霧することで、例えば、溶融した粗ε-カプロラクタムの添加時に、容器1内の気相部に位置する内壁10への粗ε-カプロラクタムの接触が抑制され、内壁10でのスケーリングを抑制するより優れた効果が得られる。また、図1で示した下部駆動型の撹拌機13に代えて、容器1の上部側に回転軸を有し、晶析液の液面から回転軸が突出する上部駆動型の撹拌機を用いた場合には、例えば、その気相部にある回転軸への粗ε-カプロラクタムの接触が抑制され、回転軸でのスケーリングを抑制するより優れた効果が得られる。さらに、例えば、内壁10や上部駆動型撹拌機の回転軸に、未分散のε-カプロラクタムを含む晶析液が接触した場合など、何らかの理由によりこれらの箇所でスケーリングが生じた場合でも、前記液体の噴霧により、付着物を洗い流すことで、スケーリングを抑制できる。噴霧する前記液体の量及び温度等の条件は、状況に応じて適宜調節すればよく、特に限定されない。晶析工程においては、容器1内の晶析液中に開口部14bが没入している液面計ノズル14について、その開口部14bから、開口部14bよりも内側液面計ノズル14の容器1に対して反対側の部位14cまでの間のいずれかの部位開口部14b又はこれよりも内側の部位に、矢印Sで示すようにn-ヘプタン及びシクロヘキサンの混合溶媒を別途供給することが好ましい。前記混合溶媒は、例えば、液面計ノズル14の該当部位に配管を接続し、この配管を通じて供給すればよい。このように、前記混合溶媒を供給することで、液面計ノズル14の内部におけるスケーリングが抑制され、閉塞を防止できる。液面計ノズル14に供給するn-ヘプタン及びシクロヘキサンの混合溶媒は、噴霧器15から容器1内に噴霧する場合のものと同様でよく、噴霧器15から容器1内にn-ヘプタン及びシクロヘキサンの混合溶媒を噴霧する場合には、この混合溶媒と同じ組成でもよいし、異なる組成でもよい。また、供給中に組成比を変化させてもよい。液面計ノズル14に供給する前記混合溶媒の量及び温度等の条件は、状況に応じて適宜調節すればよく、特に限定されない。晶析工程においては、撹拌機13、なかでも回転軸13aにn-ヘプタン及びシクロヘキサンの混合溶媒を別途供給することが好ましい。このように、混合溶媒を供給することで、撹拌機13におけるスケーリングをより抑制できる。この場合の混合溶媒は、例えば、撹拌機13の該当部位に配管を到達させ、この配管を通じて供給すればよい。そして、混合溶媒は、液面計ノズル14に供給するn-ヘプタン及びシクロヘキサンの混合溶媒と同様でよい。晶析工程における上記以外の条件は、適宜調節すればよく、特に限定されない。例えば、晶析温度は、好ましくは10°C~ε-カプロラクタムの融点未満の温度°C、より好ましくは30~60°C、さらに好ましくは40~60°Cであるが、晶析温度での晶析液中のε-カプロラクタムの溶解度を考慮し、所定の収率が設定できる上限温度近くに設定することが、除熱必要量を削減できる点、及び不純物を分離し易い点で好ましい。ε-カプロラクタムと併注混合する、n-ヘプタン及びシクロヘキサンの混合溶媒の量は、精製に供する粗ε-カプロラクタムに対して、好ましくは0.5~5質量倍、より好ましくは1~4質量倍とするとよい。本発明においては、反応工程、後処理工程及び取り出し工程等の、晶析工程以外の各工程については、公知の方法で行えばよい。例えば、反応工程は、固体触媒を用いた気相反応で、シクロヘキサノンオキシムを転位反応ベックマン転位させる工程が好ましい。本発明においては、その効果を妨げない範囲内において、一部構成を適宜変更してもよい。例えば、第一のバッフル11及び第二のバッフル12として、ここでは、外形が円柱状のものを示しているが、本発明においてはこれに限定されず、だ円柱状、角柱状等、他の形状でもよい。そして、これらバッフルは、その形状に応じて、撹拌時の晶析液との抵抗が小さくなるように配置することが好ましい。例えば、外形が角柱状のバッフルは、側面同士の交線稜が、撹拌されている晶析液の移動方向とは反対側の方向を向くように配置することで、バッフルと晶析液との抵抗が低減される。ただし、抵抗を容易に低減できる点から、第一のバッフル11及び第二のバッフル12は、円柱状、だ円柱状等の、側面が曲面のみで構成された形状が好ましく、円柱状がより好ましい。ここで、側面が曲面であるとは、バッフルの中心軸から側面へ向かう方向に、側面が凸状であることを意味する。また、ここでは、第一のバッフル11及び第二のバッフル12は、互いに同じであるが、本発明においては、互いに異なっていてもよい。また、ここでは、第一のバッフル11及び第二のバッフル12は、容器1内において、同じ高さに配置されているが、異なる高さに配置されていてもよい。そして、これらバッフルは、必ずしも容器1の中心軸に対して対称な位置に配置されていなくてもよい。また、ここでは、容器1が備えるバッフルの数は2であるが、本発明においてはこれに限定されず、1でもよく、3以上でもよい。ただし、晶析を効率よく行うためには、2以上であることが好ましい。バッフルの数が3以上である場合、HA及びHBが先に述べた好ましい関係を満たすものの数が多いほど好ましく、すべてのバッフルがHA及びHBについて好ましい上記関係を満たすことがより好ましい。同様に、バッフルの数が3以上である場合、先に述べたように断熱するか温度調節をするバッフルの数が多いほど好ましく、すべてのバッフルを上記の様に断熱するか温度調節をすることがより好ましい。噴霧器15として、ここでは、容器1の内壁10のうち、上面部10aの中心に配置されたものを示しているが、本発明においてはこれに限定されず、容器1の内部のうち、晶析液の液面よりも上部に配置されていればよい。ただし、配置位置が、晶析液の液面よりも高いほど、また容器1の中心軸に近いほど、容器1内の気相部全域と、広範囲に渡る内壁10に、容易に液体を噴霧できる。撹拌機として、ここでは、下部駆動型の撹拌機13を示しているが、本発明においてはこれに限定されず、上記のように上部駆動型の撹拌機でもよい。図2は、このような上部駆動型の撹拌機を備えた容器を使用した場合の、本発明に係る製造方法の晶析工程を説明するための概略断面図である。なお、図2に示す構成要素のうち、図1に示すものと同じものには、図1の場合と同じ符号を付し、その詳細な説明を省略する。ここに示す容器2は、撹拌機13に代えて撹拌機23を備え、噴霧器15が容器1の内壁10のうち、上面部10aの中心からはずれた位置に配置されたこと以外は、図1に示す容器1と同じである。撹拌機23は、容器1の内壁10のうち、上面部10aから下方へ向けて延設された回転軸23aと、この回転軸23aの一方の端部に固定された翼部23bと、回転軸23aの翼部23bとは反対側の他方の端部に接続され、回転軸23aを回転駆動する駆動部図示略とを有し、容器2の上部側に回転軸を有する上部駆動型である。撹拌機23は、容器1の上面部10aの中心を回転軸23aが貫くように配置されている。ここでは、翼部23bが2枚見える状態を示しているが、翼部23bの数は3~4であることが好ましい。撹拌機23の回転軸23aは、少なくとも晶析液中に没入している部位が、第一のバッフル11及び第二のバッフル12の場合と同様の理由で、バフ仕上げ等の表面加工が施されているか、表面がフッ素樹脂で被覆されたものとしてもよい。容器2は、前記混合溶媒又は晶析液を上部駆動で撹拌する点以外は、容器1と同様に使用でき、容器1を使用した場合と同様の効果が得られる。本発明によれば、容器内でのスケーリング、特にバッフルでのスケーリングを抑制しながら、ε-カプロラクタムを晶析できるので、ε-カプロラクタムの生産性、品質及び収率を安定化でき、ε-カプロラクタムを連続的に製造することもできる。以下、具体的実施例により、本発明についてさらに詳しく説明する。ただし、本発明は、以下に示す実施例に何ら限定されるものではない。[実施例1]図2に示した容器2を使用して、下記条件で晶析工程を行い、ε-カプロラクタムを製造した。容器2において、二つのバッフル第一のバッフル11、第二のバッフル12として、外径が円柱状である同じものを用い、これらを、HB=0.5HAの関係を満たすように配置した。併注混合する混合溶媒としては、n-ヘプタン/シクロヘキサンの質量比が2.5/1~3.5/1であるものを、精製に供する溶融した粗ε-カプロラクタムに対して、1.97質量倍用いた。撹拌機23としては、翼部23bを4枚有した、45°傾斜パドルであるものを用い、撹拌速度を106rpmとした。容器1内には、晶析液を予め導入しておき、撹拌機23作動時において、HC=0.6HAの関係を満たすようにして、二つのバッフルの全体を、晶析液中に没入させた。そして、溶融した粗ε-カプロラクタム及び前記混合溶媒の併注混合から、晶析の終了まで、晶析液の液面が0.60HA≦HC≦0.75HAの関係を満たすようにした。この間、晶析温度は52°Cとし、二つのバッフルの温度はいずれも52~53°Cとした。その結果、晶析工程において、バッフルでのスケーリングは全く見られず、容器2内のその他各部でもスケーリングが顕著に抑制され微少量であり、精製したε-カプロラクタムの収率は74であった。また、10日間の連続運転が可能であった。[比較例1]容器1内に、晶析液を予め導入して、HC=0.4HAの関係を満たすように撹拌して、二つのバッフルが共に前記混合溶媒又は晶析液中に没入せず、上部が露出するようにしたこと以外は、実施例1と同様にε-カプロラクタムを製造した。その結果、晶析工程においてバッフル、特にその上部の液面近傍にスケーリングが顕著多量に生じた。精製したε-カプロラクタムの収率は75であった。上記結果から明らかなように、二つのバッフルの全体を、晶析液中に没入させることで、バッフルでのスケーリングが顕著に抑制され、得られるε-カプロラクタムの品質及び収率も良好であることが確認された。