"マルチピースゴルフボールであって、前記ゴルフボールの中心に位置するコアと、前記コアの外側を包囲する中間層と、前記中間層の外側を更に包囲するカバーと、前記コア、前記中間層および前記カバーよりも高い比重を有する少なくとも1つの高比重部材とを含み、前記高比重部材が、前記ゴルフボールの中心で直交する3つの軸をx軸、y軸、z軸とし、各軸に対するゴルフボールの慣性モーメントをIx、Iy、Izとしたとき、IxとIyが実質的に同じで、IzがIx及びIyよりも大きく、Ix及びIyとIzとの差が3以上となるように配置されているゴルフボール。前記高比重部材が1つである請求項1に記載のゴルフボール。前記高比重部材が複数ある請求項1に記載のゴルフボール。前記高比重部材の比重が2以上である請求項1~3のいずれか一項に記載のゴルフボール。前記高比重部材が金属または金属化合物を含む請求項1~4のいずれか一項に記載のゴルフボール。しかしながら、これら文献には、ゴルフボールの慣性モーメントを増大すると、スピン量を低減できることが開示されているものの、初期スピン量と、ゴルフボールの飛翔中における初期スピン量の減衰率との関係については開示されていない。初期スピン量が多い場合には、飛翔中のスピン量の減衰率を高くすることで、望ましいスピン量になるものの、初期スピン量が少ない場合には、飛翔中のスピン量の減衰率が高くては、飛距離を伸ばすことができない。そこで本発明は、ゴルフボールの打出し初期のスピン量が多い場合には、スピン量の減衰率を高くし、初期スピン量が少ない場合には、スピン量の減衰率を低くして、初期スピン量が多い場合でも少ない場合でも飛距離を伸ばすことができるマルチピースゴルフボールを提供することを目的とする。上記の目的を達成するために、本発明に係るマルチピースゴルフボールは、前記ゴルフボールの中心に位置するコアと、前記コアの外側を包囲する中間層と、前記中間層の外側を更に包囲するカバーと、前記コア、前記中間層および前記カバーよりも高い比重を有する少なくとも1つの高比重部材とを含み、前記高比重部材は、前記ゴルフボールの中心で直交する3つの軸をx軸、y軸、z軸とし、各軸に対するゴルフボールの慣性モーメントをIx、Iy、Izとしたとき、IxとIyが実質的に同じで、IzがIx及びIyよりも大きく、Ix及びIyとIzとの差が3以上となるように、配置されている。前記高比重部材は1つでもよいし、複数でもよい。前記高比重部材の比重は2以上が好ましい。前記高比重部材は、金属または金属化合物を含むことが好ましい。このように本発明によれば、コア、中間層およびカバーよりも高い比重を有する少なくとも1つの高比重部材を、ゴルフボールの3つの軸に対する慣性モーメントIx、Iy、Izのうち、IxとIyが実質的に同じで、IzがIx及びIyよりも大きく、Ix及びIyとIzとの差が3以上となるように、配置することで、ゴルフボールの打出し初期のスピン量が多い場合には、スピン量の減衰率を高くし、初期スピン量が少ない場合には、スピン量の減衰率を低くして、初期スピン量が多い場合でも少ない場合でも飛距離を伸ばすことができるマルチピースゴルフボールを提供することができる。以下、添付図面を参照して、本発明に係るマルチピースゴルフボールの実施の形態について説明するが、本発明は、これら実施の形態に限定されるものではない。なお、添付図面は、本発明の理解を優先しており、縮尺通りには描かれていない。図1及び図2に示すように、この実施の形態のマルチピースゴルフボール1は、ボールの中心に位置するコア10と、コアの外側を包囲する中間層20と、中間層の外側を包囲するカバー30とを主に備える。また、ゴルフボール1の中心で互いに直交する3つの軸をx軸、y軸、z軸とすると、そのうちの2つの軸を含む平面、図1及び図2ではx-y平面上に、ボール中心をその中心とする環状の高比重部材40が配置されている。本発明のゴルフボールは、ゴルフボールの中心で直交する3つの軸の各軸に対するゴルフボールの慣性モーメントIx、Iy、Izのうち、2つの慣性モーメントIx、Iyが実質的に同じで、残りの1つの慣性モーメントIzがこの2つの慣性モーメントIx、Iyよりも大きく、その差が3以上となる構成を有するものである。このような構成を有することで、x軸またはy軸がバックスピンの回転軸となるようにゴルフボール1を打った場合、慣性モーメントIx、Iyが小さいため、飛行中のスピン量の減衰率は高くなる。よって、例えば、初期スピン量が多い場合、飛行中のスピン量が適正な範囲まで減少し、飛距離を伸ばすことができる。一方、z軸がバックスピンの回転軸となるようにゴルフボール1を打った場合、慣性モーメントIzが大きいため、飛行中のスピン量の減衰率は低くなる。よって、例えば、初期スピン量が少ない場合、飛行中のスピン量が適正な範囲に維持され、飛距離を伸ばすことができる。慣性モーメントIx、Iyと慣性モーメントIzとの差は、4以上が好ましく、5以上がより好ましく、6以上が更に好ましい。一方、慣性モーメントIx、Iyと慣性モーメントIzとの差が大き過ぎると、打出し時のゴルフボールの向きによって初期スピン量が変わる等といった初期性能が非一様になることもあるため、30以下が好ましく、24以下がより好ましく、23以下が更に好ましく、22以下がより更に好ましい。慣性モーメントIzは、120以下が好ましく、118以下がより好ましく、116以下が更に好ましい。一方、慣性モーメントIxおよびIyは、50以上が好ましく、52以上がより好ましく、54以上が更に好ましい。このように3つの軸の慣性モーメントIx、Iy、Izが上述した関係を有するように、ゴルフボール1にはコア10、中間層20およびカバー30よりも高い比重を有する高比重部材40が配置されている。コア10、中間層20、カバー30および高比重部材40について、以下に詳細に説明する。コア10は、図1には中実のコアを示したが、これに限定されず、中空のコアであってもよいし、発泡剤を入れて形成した発泡のコアであってもよい。コア10の比重は、これに限定されないが、例えば、14以下が好ましく、13.5以下がより好ましい。コア10の比重の下限は、これに限定されないが、0.3以上が好ましく、0.4以上がより好ましい。コア10を形成する材料として、例えば、主成分となる基材ゴム、並びに任意に、共架橋材、開始剤、充填材、発泡剤、老化防止剤、及び有機硫黄化合物を含むゴム組成物を用いることができる。また、主成分として、基材ゴムに代えて、熱可塑性エラストマー、アイオノマー樹脂、またはこれらの混合物を用いることもできる。基材ゴムとしては、広くゴム熱硬化性エラストマーを用いることができ、例えば、ポリブタジエンゴムBR、スチレンブタジエンゴムSBR、天然ゴムNR、ポリイソプレンゴムIR、ポリウレタンゴムPU、ブチルゴムIIR、ビニルポリブタジエンゴムVBR、エチレンプロピレンゴムEPDM、ニトリルゴムNBR、シリコーンゴムを用いることができるが、これらに限定されない。ポリブタジエンゴムBRとしては、例えば、1,2-ポリブタジエンやシス1,4-ポリブタジエン等を用いることができる。ポリブタジエンは、そのムーニー粘度ML14100°Cが30以上であることが好ましい。35以上がより好ましく、40以上が更に好ましく、50以上が更にまた好ましく、52以上が最も好ましい。上限としては、100以下が好ましく、80以下がより好ましく、70以下が更に好ましく、60以下が更にまた好ましい。なお、本発明でいうムーニー粘度とは、いずれも回転可塑度計の1種であるムーニー粘度計で測定される工業的な粘度の指標JIS-K6300であり、単位記号としてML14100°Cを用いる。また、Mはムーニー粘度、Lは大ロータL型、14は予備加熱時間1分間、ロータの回転時間4分間を示し、100°Cの条件下にて測定したことを示す。更に、ポリブタジエンの分子量分布Mw/MnMw:重量平均分子量、Mn:数平均分子量としては、2.0以上が好ましく、2.2以上がより好ましく、2.4以上が更に好ましく、2.6以上が更にまた好ましい。上限として6.0以下が好ましく、5.0以下がより好ましく、4.0以下が更に好ましく、3.4以下が更にまた好ましい。Mw/Mnが小さすぎると作業性が低下し、大きすぎると反発性が低下する場合がある。ポリブタジエンは、Ni又はCo触媒を用いて合成したものでも希土類元素系触媒で合成したものでもよいが、特に、希土類元素系触媒で合成したものであることが好ましく、その希土類元素系触媒としては、公知のものを使用することができる。例えば、ランタン系列希土類元素化合物、有機アルミニウム化合物、アルモキサン、ハロゲン含有化合物、更に、必要に応じルイス塩基の組合せよりなる触媒を挙げることができる。本発明においては、特に、ランタン系列希土類元素化合物としてネオジウム化合物を用いたネオジウム系触媒の使用が、1,4-シス結合が高含量、1,2-ビニル結合が低含量のポリブタジエンゴムを優れた重合活性で得られるので好ましく、これらの希土類元素系触媒の具体例は、ここに引用することで本明細書の記載の一部をなすものとする、特開平11-35633号公報に記載されているものを好適に挙げることができる。希土類元素系触媒の存在下でブタジエンを重合させる場合、溶媒を使用しても、溶媒を使用せずにバルク重合あるいは気相重合してもよく、重合温度は通常-30°C~150°C、好ましくは10~100°Cとすることができる。上記のポリブタジエンは、上記の希土類元素系触媒による重合に引き続き、ポリマーの活性末端に末端変性剤を反応させることにより得られるものであってもよい。末端変性剤の具体例及び反応させる方法は、例えば、ここに引用することで本明細書の記載の一部をなすものとする、特開平11-35633号公報、特開平7-268132号公報、特開2002-293996号公報に記載されているもの及び方法を挙げることができる。ポリブタジエンは、ゴム基材中に、60重量以上配合することが好ましく、70重量以上が更に好ましく、80重量以上が更にまた好ましく、90重量以上が最も好ましい。ポリブタジエンの配合割合の上限は、100重量以下が好ましく、98重量以下がより好ましく、95重量以下が更に好ましい。ポリブタジエンをこの範囲内で配合することで、良好な反発性を有するゴルフボールを得ることができる。また、ポリブタジエン以外の上述したゴムを本発明の目的を損なわない範囲で、ポリブタジエンと併用して配合することもできる。特に併用に好ましいゴムは、スチレンブタジエンゴム、天然ゴム、ポリイソプレンゴム、エチレンプロピレンジエンゴム等である。これらは1種を単独で又は2種以上を組み合わせて使用することができる。共架橋材としては、これに限定されないが、例えば、α、β-不飽和カルボン酸またはその金属塩を用いることが好ましい。α、β-不飽和カルボン酸またはその金属塩としては、例えば、アクリル酸、メタクリル酸、およびこれらの亜鉛塩、マグネシウム塩、カルシウム塩などがある。共架橋材の配合は、これに限定されないが、例えば、ゴム基材を100重量部として、5重量部以上が好ましく、10重量部以上がより好ましい。また、共架橋材の配合は、70重量部以下が好ましく、50重量部以下がより好ましい。開始剤としては、これに限定されないが、有機過酸化物を用いることが好ましい。開始剤の配合は、これに限定されないが、例えば、ゴム基材を100重量部として、0.10重量部以上が好ましく、0.15重量部以上がより好ましく、0.30重量部以上が更に好ましい。また、開始剤の配合は、8重量部以下が好ましく、6重量部以下がより好ましい。充填材としては、コア10の比重を高くするため、比重が2以上の金属または金属化合物を用いることが好ましい。このような金属または金属化合物としては、例えば、銀、金、コバルト、クロム、銅、鉄、ゲルマニウム、マンガン、モリブデン、ニッケル、鉛、白金、スズ、チタン、タングステン、亜鉛、ジルコニウム、硫酸バリウム、酸化亜鉛、酸化マンガンなどを用いることができるが、これらに限定されない。充填材は、粉末形状が好ましい。充填材の配合は、これに限定されないが、例えば、ゴム基材を100重量部として、5重量部以上が好ましく、10重量部以上がより好ましく、15重量部以上が更に好ましく、25重量部以上が最も好ましい。また、充填材の配合は、1000重量部以下が好ましく、980重量部以下がより好ましく、960重量部以下が更に好ましい。発泡剤としては、これに限定されないが、例えば、アゾジカルボンアミド、アゾビスイソブチロニトリル、ジニトロソペンタメチレンテトラミン、p-トルエンスルホニルヒドラジド、p,p’-オキシビスベンゼンスルホニルヒドラジド、炭酸水素ナトリウムなどを用いることができる。発泡剤の配合は、これに限定されないが、例えば、ゴム基材を100重量部として、5重量部以上が好ましく、10重量部以上がより好ましい。また、発泡剤の配合は、30重量部以下が好ましく、25重量部以下がより好ましい。コア10は、実質的に球状の形状を有している。コア10の外径は、40mm以下が好ましく、39mm以下がより好ましく、36mm以下が更に好ましい。コア10の外径の下限は、4mm以上が好ましく、5mm以上がより好ましく、6mm以上が更に好ましく、7mm以上がまた更に好ましく、8mm以上が最も好ましい。なお、コア10は、図1に示す単層の構成に限定されず、複数の層を含むことができる。例えば、コアは、ゴルフボールの最も中心に位置するセンターコアと、このセンターコアの外側を包囲するコア層とを備える2層構造にすることができる。コアを複層構造にした場合、コア層の厚さは、0.8mm以上が好ましく、1.0mm以上がより好ましく、1.4mm以上が更に好ましい。また、コア層の厚さの上限は、10mm以下が好ましく、8mm以下がより好ましく、6mm以下が更に好ましく、3mm以下がまた更に好ましい。センターコアもコア層も、材料は、上述したコアの材料を用いることができる。中間層20の比重は、これに限定されないが、0.2以上が好ましく、0.3以上がより好ましく、0.4以上が更に好ましい。また、中間層20の比重は、1.2以下が好ましく、1.1以下がより好ましく、1.08以下が更に好ましい。中間層20の材料としては、これに限定されないが、熱硬化性エラストマー、熱可塑性エラストマー、アイオノマー樹脂またはこれらの混合物を用いることができる。熱硬化性エラストマーとしては、これに限定されないが、ポリブタジエンゴムBR、スチレンブタジエンゴムSBR、天然ゴムNR、ポリイソプレンゴムIR、ポリウレタンゴムPU、ブチルゴムIIR、ビニルポリブタジエンゴムVBR、エチレンプロピレンゴムEPDM、ニトリルゴムNBR、シリコーンゴムを用いることができる。ポリブタジエンは、そのムーニー粘度ML14100°Cが30以上であることが好ましい。35以上がより好ましく、40以上が更に好ましく、50以上が更にまた好ましく、52以上が最も好ましい。上限としては、100以下が好ましく、80以下がより好ましく、70以下が更に好ましく、60以下が更にまた好ましい。なお、本発明でいうムーニー粘度とは、いずれも回転可塑度計の1種であるムーニー粘度計で測定される工業的な粘度の指標JIS-K6300であり、単位記号としてML14100°Cを用いる。また、Mはムーニー粘度、Lは大ロータL型、14は予備加熱時間1分間、ロータの回転時間4分間を示し、100°Cの条件下にて測定したことを示す。更に、ポリブタジエンの分子量分布Mw/MnMw:重量平均分子量、Mn:数平均分子量としては、2.0以上が好ましく、2.2以上がより好ましく、2.4以上が更に好ましく、2.6以上が更にまた好ましい。上限として6.0以下が好ましく、5.0以下がより好ましく、4.0以下が更に好ましく、3.4以下が更にまた好ましい。Mw/Mnが小さすぎると作業性が低下し、大きすぎると反発性が低下する場合がある。ポリブタジエンは、Ni又はCo触媒を用いて合成したものでも希土類元素系触媒で合成したものでもよいが、特に、希土類元素系触媒で合成したものであることが好ましく、その希土類元素系触媒としては、公知のものを使用することができる。例えば、ランタン系列希土類元素化合物、有機アルミニウム化合物、アルモキサン、ハロゲン含有化合物、更に、必要に応じルイス塩基の組合せよりなる触媒を挙げることができる。本発明においては、特に、ランタン系列希土類元素化合物としてネオジウム化合物を用いたネオジウム系触媒の使用が、1,4-シス結合が高含量、1,2-ビニル結合が低含量のポリブタジエンゴムを優れた重合活性で得られるので好ましく、これらの希土類元素系触媒の具体例は、ここに引用することで本明細書の記載の一部をなすものとする、特開平11-35633号公報に記載されているものを好適に挙げることができる。希土類元素系触媒の存在下でブタジエンを重合させる場合、溶媒を使用しても、溶媒を使用せずにバルク重合あるいは気相重合してもよく、重合温度は通常-30°C~150°C、好ましくは10~100°Cとすることができる。上記のポリブタジエンは、上記の希土類元素系触媒による重合に引き続き、ポリマーの活性末端に末端変性剤を反応させることにより得られるものであってもよい。末端変性剤の具体例及び反応させる方法は、例えば、ここに引用することで本明細書の記載の一部をなすものとする、特開平11-35633号公報、特開平7-268132号公報、特開2002-293996号公報に記載されているもの及び方法を挙げることができる。ポリブタジエンは、ゴム基材中に、60重量以上配合することが好ましく、70重量以上が更に好ましく、80重量以上が更にまた好ましく、90重量以上が最も好ましい。ポリブタジエンの配合割合の上限は、100重量以下が好ましく、98重量以下がより好ましく、95重量以下が更に好ましい。ポリブタジエンをこの範囲内で配合することで、良好な反発性を有するゴルフボールを得ることができる。また、ポリブタジエン以外の上述したゴムを本発明の目的を損なわない範囲で、ポリブタジエンと併用して配合することもできる。特に併用に好ましいゴムは、スチレンブタジエンゴム、天然ゴム、ポリイソプレンゴム、エチレンプロピレンジエンゴム等である。これらは1種を単独で又は2種以上を組み合わせて使用することができる。熱可塑性エラストマーとしては、これに限定されないが、例えば、ポリエステル系熱可塑性エラストマー、ポリウレタン系熱可塑性エラストマー、ポリアミド系熱可塑性エラストマー、ポリオレフィン系熱可塑性エラストマーを用いることができる。アイオノマー樹脂としては、これに限定されないが、以下のa成分及び/又はb成分をベース樹脂とするものを用いることができる。また、このベース樹脂には、任意に、以下のc成分を添加することができる。a成分は、オレフィン-不飽和カルボン酸-不飽和カルボン酸エステル3元ランダム共重合体及び/又はその金属塩、b成分は、オレフィン-不飽和カルボン酸2元ランダム共重合体及び/又はその金属塩、c成分は、ポリオレフィン結晶ブロック、ポリエチレン/ブチレンランダム共重合体を有する熱可塑性ブロックコポリマーである。a成分を構成するオレフィン-不飽和カルボン酸-不飽和カルボン酸エステル3元ランダム共重合体及び/又はその金属塩の重量平均分子量Mwについては、好ましくは100,000以上、より好ましくは110,000以上、さらに好ましくは120,000以上である。上限として、好ましくは200,000以下、より好ましくは190,000以下、さらに好ましくは170,000以下である。また、上記共重合体の重量平均分子量Mwと数平均分子量Mnの比は3.0~7.0であることが好ましい。a成分はオレフィンを含む共重合体であり、a成分中のオレフィンとして、例えば、炭素数2以上、上限として8以下、特に6以下のものを挙げることができる。具体的には、エチレン、プロピレン、ブテン、ペンテン、ヘキセン、ヘプテン、オクテン等が挙げられ、特にエチレンであることが好ましい。a成分中の不飽和カルボン酸として、例えば、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、フマル酸等を挙げることができ、特にアクリル酸、メタクリル酸であることが好ましい。a成分中の不飽和カルボン酸エステルとして、例えば、上述した不飽和カルボン酸の低級アルキルエステル等が挙げられ、具体的には、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸プロピル、メタクリル酸ブチル、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸プロピル、アクリル酸ブチル等を挙げることができ、特にアクリル酸ブチルn-アクリル酸ブチル、i-アクリル酸ブチルが好ましい。a成分のランダム共重合体は、上記成分を公知の方法に従ってランダム共重合させることにより得ることができる。ここで、ランダム共重合体中に含まれる不飽和カルボン酸の含量酸含量は、通常2重量以上、好ましくは6重量以上、更に好ましくは8重量以上である。上限としては25重量以下、好ましくは20重量以下、更に好ましくは15重量以下である。酸含量が少ないと反発性が低下する可能性があり、多いと材料の加工性が低下する可能性がある。a成分の共重合体の金属塩は、上述したa成分のランダム共重合体中の酸基を部分的に金属イオンで中和することによって得ることができる。ここで、酸基を中和する金属イオンとしては、例えば、Na、K、Li、Zn、Cu、Mg、Ca、Co、Ni、Pb等の各イオンが挙げられるが、好ましくはNa、Li、Zn、Mg、Ca等の各イオンが好適に用いられ、更に好ましくはZnイオンであることが推奨される。これら金属イオンのランダム共重合体の中和度は、特に限定されるものではないが、通常5モル以上、好ましくは10モル以上、特に20モル以上である。上限としては、通常95モル以下、好ましくは90モル以下、特に80モル以下である。中和度が95モルを超えると、成形性が低下する場合がある。5モル未満の場合、e成分の無機金属化合物の添加量を増やす必要があり、コスト的にデメリットとなる可能性がある。このような中和物は公知の方法で得ることができ、例えば、上記ランダム共重合体に対して、上記金属イオンのギ酸塩、酢酸塩、硝酸塩、炭酸塩、炭酸水素塩、酸化物、水酸化物及びアルコキシド等の化合物を導入して得ることができる。a成分を構成するオレフィン-不飽和カルボン酸-不飽和カルボン酸エステル3元ランダム共重合体として具体的には、商品名ニュクレルAN4318、同AN4319、同AN4311三井デュポンポリケミカル社製などが挙げられる。また、オレフィン-不飽和カルボン酸-不飽和カルボン酸エステル3元ランダム共重合体の金属塩として具体的には、商品名ハイミランAM7316、同AM7331、同1855、同1856三井デュポンポリケミカル社製や商品名サーリン6320、同8120米国デュポン社製などが挙げられる。また、b成分を構成するオレフィン-不飽和カルボン酸2元ランダム共重合体及び/又はその金属塩の重量平均分子量Mwについては、好ましくは100,000以上、より好ましくは110,000以上、さらに好ましくは120,000以上である。上限値としては、好ましくは200,000以下、より好ましくは190,000以下、さらに好ましくは170,000以下である。また、上記共重合体の重量平均分子量Mwと数平均分子量Mnの比は3.0~7.0であることが好ましい。b成分の共重合体がベース樹脂全体に占める割合は0~20重量である。好ましい下限は1重量以上である。上限値して、好ましくは17重量以下、より好ましくは10重量以下、さらに好ましくは8重量以下、特に好ましくは5重量以下である。b成分を構成するオレフィン-不飽和カルボン酸2元ランダム共重合体の具体例としては、商品名ニュクレル1560、同1525、同1035など三井デュポンポリケミカル社製が挙げられる。オレフィン-不飽和カルボン酸2元ランダム共重合体の金属塩として、具体的には、商品名ハイミラン1605、同1601、同1557、同1705、同1706三井デュポンポリケミカル社製や商品名サーリン7930、同7920米国デュポン社製などが挙げられる。c成分として、ポリオレフィン結晶ブロック、ポリエチレン/ブチレンランダム共重合体を有する熱可塑性ブロックコポリマーとしては、例えば、ハードセグメントとして結晶ポリエチレンブロックE、かつソフトセグメントとしてエチレンとブチレンとの比較的ランダムな共重合体EBからなるブロックを有するものなどが挙げられ、分子構造としてハードセグメントが片末端又は両末端にあるE-EB系、E-EB-E系などの構造を有するブロックコポリマーが好ましく用いられる。これらのcポリオレフィン結晶ブロック、ポリエチレン/ブチレンランダム共重合体を有する熱可塑性ブロックコポリマーは、例えば、ポリブタジエンを水素添加することにより得ることができる。水素添加に用いるポリブタジエンとしては、そのブタジエン構造中の結合様式として特に1,4-結合が95~100重量の1,4-重合部をブロック的に持ち、ブタジエン構造全量中の1,4-結合が50~100重量、より好ましくは80~100重量であるポリブタジエンが好適に用いられる。即ち、1,4-結合が50~100重量、より好ましくは80~100重量を占めるポリブタジエンであって、1,4-結合部の95~100重量をブロック的に有するポリブタジエンが好適に用いられる。前記E-EB-E系の熱可塑性ブロックコポリマーとしては、分子鎖両末端部が1,4-結合リッチな1,4-重合物で、中間部が1,4-結合と1,2-結合が混在するポリブタジエンを水素添加して得られるものが好適である。ここで、ポリブタジエンの水素添加物における水素添加量ポリブタジエン中の二重結合の飽和結合への転嫁率としては60~100であることが好ましく、より好ましくは90~100である。水素添加量が少なすぎるとアイオノマー樹脂等とのブレンド工程でゲル化等の劣化が生じる場合がある。また、ゴルフボールを形成した際に、中間層としての打撃耐久性に問題が生じる場合がある。熱可塑性ブロックコポリマーとして好適に用いられる、分子構造としてハードセグメントが片末端又は両末端にあるE-EB系、E-EB-E系の構造を有するブロック共重合体において、ハードセグメント量としては10~50重量であることが好ましい。ハードセグメント量が多すぎると柔軟性に欠けて本発明の目的を有効に達成し得ない場合があり、ハードセグメント量が少なすぎるとブレンド物の成形性に問題が生じる場合がある。上記熱可塑性ブロックコポリマーの230°C、試験荷重21.2Nにおけるメルトインデックスとしては0.01~15g/10min、より好ましくは0.03~10g/10minであることが好ましい。上記範囲を外れると、射出成形時にウェルド、ひけ、ショート等の問題が生じるおそれがある。また、熱可塑性ブロックコポリマーの表面硬度は10~50であることが好ましい。表面硬度が小さすぎると、ゴルフボールの繰り返し打撃における耐久性が低下してしまう場合がある。一方、表面硬度が大きすぎると、アイオノマー樹脂とのブレンド物の反発性が低下してしまう場合がある。なお、熱可塑性ブロックコポリマーの数平均分子量は、3万~80万であることが好ましい。上記のようなポリオレフィン結晶ブロック、ポリエチレン/ブチレンランダム共重合体を有する熱可塑性ブロックコポリマーとしては市販品を用いることができ、例えば日本合成ゴム社製ダイナロン6100P、6200P、6201B等が挙げられる。特にダイナロン6100Pは、両末端に結晶性オレフィンブロックを有するブロックポリマーであり、本発明において好適に用いることができる。これらオレフィン系熱可塑性エラストマーは1種を単独で用いても良いし、2種以上を混合して用いても良い。さらに、中間層20の材料については、上述した樹脂成分a~c成分100重量部に対して、d成分として、分子量280~1500の脂肪酸又はその誘導体を5~100重量部、e成分として、上記a、b、d成分中の酸基を中和することができる塩基性無機金属化合物を0.1~10重量部、混合することができる。d成分は、分子量280以上1500以下の脂肪酸又はその誘導体であり、加熱混合物の流動性の向上に寄与する成分で、上記a~c成分と比較して分子量が極めて小さく、混合物の溶融粘度の著しい増加に寄与するものである。また、d成分中の脂肪酸誘導体は、分子量が280以上1500以下で高含量の酸基誘導体を含むため、添加による反発性の損失が少ないものである。d成分の脂肪酸又はその誘導体は、アルキル基中に二重結合又は三重結合を含む不飽和脂肪酸誘導体であっても、アルキル基中の結合が単結合のみにより構成される飽和脂肪酸誘導体であってもよいが、1分子中の炭素数は、通常18以上、上限として80以下、特に40以下であることが推奨される。炭素数が少ないと、耐熱性が劣り、酸基の含量が多すぎてベース樹脂中に含まれる酸基との相互作用により所望の流動性が得られなくなり、炭素数が多い場合には、分子量が大きくなるため流動性が低下する場合があり、材料として使用困難になるおそれがある。d成分の脂肪酸として、具体的には、ステアリン酸、12-ヒドロキシステアリン酸、べヘニン酸、オレイン酸、リノール酸、リノレン酸、アラキジン酸、リグノセリン酸などが挙げられ、特に、ステアリン酸、アラキジン酸、べヘニン酸、リグノセリン酸を好適に用いることができる。また、d成分の脂肪酸誘導体は、脂肪酸の酸基に含まれるプロトンを置換したものが挙げられ、このような脂肪酸誘導体としては、金属イオンにより置換した金属せっけんが例示できる。金属せっけんに用いられる金属イオンとしては、例えば、Li、Ca、Mg、Zn、Mn、Al、Ni、Fe、Cu、Sn、Pb、Co等の各イオンが挙げられ、特にCa、Mg、Znの各イオンが好ましい。なお、Feイオンは2価でも3価でもよい。d成分の脂肪酸誘導体として、具体的には、ステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸亜鉛、12-ヒドロキシステアリン酸マグネシウム、12-ヒドロキシステアリン酸カルシウム、12-ヒドロキシステアリン酸亜鉛、アラキジン酸マグネシウム、アラキジン酸カルシウム、アラキジン酸亜鉛、べヘニン酸マグネシウム、べヘニン酸カルシウム、べヘニン酸亜鉛、リグノセリン酸マグネシウム、リグノセリン酸カルシウム、リグノセリン酸亜鉛等が挙げられ、特にステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸亜鉛、アラキジン酸マグネシウム、アラキジン酸カルシウム、アラキジン酸亜鉛、べヘニン酸マグネシウム、べヘニン酸カルシウム、べヘニン酸亜鉛、リグノセリン酸マグネシウム、リグノセリン酸カルシウム、リグノセリン酸亜鉛を好適に使用することができる。d成分は、上記ベース樹脂100重量部に対して、通常5重量部以上、好ましくは8重量部以上、より好ましくは20重量部以上、更に好ましくは40重量部以上である。上限として通常100重量部以下、好ましくは90重量部以下、より好ましくは80重量部以下、更に好ましくは70重量部以下である。なお、上述したa及び/又はb成分の使用に際し、公知の金属せっけん変性アイオノマーここに引用することにより本明細書の記載の一部をなすものとする、米国特許第5312857号、米国特許第5306760号、国際公開第98/46671号等を使用することもできる。e成分は、上記a、b及びd成分中の酸基を中和することができる塩基性無機金属化合物である。従来例でも挙げたように、a、b及びd成分のみ、特に金属変性アイオノマー樹脂のみ例えば、上記特許公報に記載された金属せっけん変性アイオノマー樹脂のみを加熱混合すると、下記に示すように金属せっけんとアイオノマーに含まれる未中和の酸基との交換反応により脂肪酸が発生する。この発生した脂肪酸は熱的安定性が低く、成形時に容易に気化するため、成形不良の原因となるばかりでなく、発生した脂肪酸が成形物の表面に付着した場合、塗膜密着性が著しく低下する原因になる。e成分は、このような問題を解決するために配合する。本発明で使用する加熱混合物は、上述したようにe成分として、上記a、b及びd成分中に含まれる酸基を中和する塩基性無機金属化合物を必須成分として配合する。e成分の配合で、上記a、b及びd成分中の酸基が中和され、これら各成分配合による相乗効果により、加熱混合物の熱安定性が高まると同時に、良好な成形性が付与され、ゴルフボールとしての反発性に寄与する。e成分は、上記a、b及びd成分中の酸基を中和することができる塩基性無機金属化合物であり、好ましくは一酸化物又は水酸化物であることが推奨され、アイオノマー樹脂との反応性が高く、反応副生成物に有機物を含まないため、熱安定性を損なうことなく、加熱混合物の中和度を上げることができるものである。ここで、塩基性無機金属化合物に使われる金属イオンとしては、例えば、Li、Na、K、Ca、Mg、Zn、Al、Ni、Fe、Cu、Mn、Sn、Pb、Co等の各イオンが挙げられ、無機金属化合物としては、これら金属イオンを含む塩基性無機充填剤、具体的には、酸化マグネシウム、水酸化マグネシウム、炭酸マグネシウム、酸化亜鉛、水酸化ナトリウム、炭酸ナトリウム、酸化カルシウム、水酸化カルシウム、水酸化リチウム、炭酸リチウム等が挙げられるが、上述したように一酸化物又は水酸化物が好適であり、好ましくはアイオノマー樹脂との反応性の高い酸化マグネシウムや水酸化カルシウムを好適に使用できる。e成分は、上記ベース樹脂100重量部に対して、通常、0.1~10重量部である。下限として、好ましくは0.5重量部以上、より好ましくは1重量部以上である。上限として、好ましくは5重量部以下、より好ましくは3重量部以下である。本発明で使用する加熱混合物は、上述したようにa~e成分を配合してなり、熱安定性、成形性、反発性の向上が図られるものであるが、本発明で使用する加熱混合物は、いずれも混合物中の酸基の70モル以上、好ましくは80モル以上、更に好ましくは90モル以上が中和されていることが推奨され、高中和化により上述したa、b成分と脂肪酸誘導体のみを使用した場合に問題となる交換反応をより確実に抑制し、脂肪酸の発生を防ぐことができ、熱的な安定性が著しく増大し、成形性が良好で、従来のアイオノマー樹脂と比較して反発性の著しく増大した材料になり得る。ここで、本発明の加熱混合物の中和化は、高中和度と流動性をより確実に両立するために、上記加熱混合物の酸基が遷移金属イオンとアルカリ金属及び/又はアルカリ土類金属イオンとで中和されていることが推奨され、遷移金属イオンがアルカリ土類金属イオンと比較してイオン凝集力が弱いため、加熱混合物中の酸基の一部を中和し、流動性の著しい改良を図ることができる。本発明において、上記加熱混合物に対して、更に必要に応じて種々の添加剤を添加することができ、例えば、充填材、顔料、分散剤、老化防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤などを加えることができる。また、打撃時のフィーリングを改善するために、上記必須成分に加え、種々の非アイオノマー熱可塑性エラストマーを配合することができ、このような非アイオノマー熱可塑性エラストマーとして、例えば、スチレン系熱可塑性エラストマー、エステル系熱可塑性エラストマー、ウレタン系熱可塑性エラストマー等が挙げられ、特にスチレン系熱可塑性エラストマーの使用が好ましい。加熱混合物の調製方法としては、例えば、二軸押出機、バンバリー、ニーダー等のインターナルミキサーなどを用い、加熱混合条件として、例えば、150~250°Cに加熱しながら混合する。上記加熱混合物を使用して中間層を形成する方法としては、特に制限されるものではなく、例えば、射出成形やコンプレッション成形等で形成できる。射出成形法を採用する場合には、射出成形用金型の所定位置に予め作製したソリッドコアを配備した後、上記材料を該金型内に導入する方法が採用できる。また、コンプレッション成形法を採用する場合には、上記材料で一対のハーフカップを作り、このカップでコアを直接又は中間層を介してくるみ、金型内で加圧加熱する方法を採用できる。なお、加圧加熱成形する場合、成形条件としては、120~170°C、1~5分間の条件を採用することができる。中間層20には、上述したゴム、熱可塑性エラストマー、アイオノマー樹脂の主成分に加えて、任意に充填材や発泡剤を添加することができる。充填材としては、これに限定されないが、例えば、硫酸バリウム、酸化チタン、酸化亜鉛、タングステン等を用いることができる。充填材は、粉末形状が好ましい。充填材の配合は、これに限定されないが、例えば、主成分を100重量部として、5重量部以上が好ましく、20重量部以上がより好ましく、25重量部以上が更に好ましい。また、充填材の配合は、1000重量部以下が好ましく、980重量部以下がより好ましく、960重量部以下が更に好ましい。発泡剤としては、これに限定されないが、例えば、アゾジカルボンアミド、アゾビスイソブチロニトリル、ジニトロソペンタメチレンテトラミン、p-トルエンスルホニルヒドラジド、p,p’-オキシビスベンゼンスルホニルヒドラジド、炭酸水素ナトリウム等を用いることができる。発泡剤の配合は、これに限定されないが、例えば、主成分を100重量部として、2重量部以上が好ましく、3重量部以上がより好ましい。また、発泡剤の配合は、30重量部以下が好ましく、25重量部以下がより好ましい。中間層20の厚さは、これに限定されないが、1mm以上が好ましく、2mm以上がより好ましく、3mm以上が更に好ましい。また、中間層20の厚さは、15mm以下が好ましく、13mm以下がより好ましく、11mm以下が更に好ましい。なお、中間層20は、図1では単層を示したが、これに限定されず、2層以上の複数層にすることもできる。カバー30の比重は、これに限定されないが、0.91以上が好ましく、0.93以上がより好ましい。また、カバー30の比重は、1.3以下が好ましく、1.2以下がより好ましい。カバー30の材料としては、これらに限定されないが、アイオノマー樹脂、ポリウレタン系熱可塑性エラストマー、熱硬化性ポリウレタン、またはこれらの混合物を使用することができる。カバー30の厚さは、これに限定されないが、0.2mm以上が好ましく、0.4mm以上がより好ましい。また、カバー30の厚さは、4mm以下が好ましく、3mm以下がより好ましく、2mm以下が更に好ましい。高比重部材40は、上述したコア10、中間層20及びカバー30のいずれの層よりも高い比重を有する。高比重部材40の比重は、これに限定されないが、自由度の観点から、2以上が好ましく、2.5以上がより好ましく、4以上が更に好ましい。一方、高比重部材40の比重が高すぎると、高比重部材がわずかに不均等に配置されただけで、所定の慣性モーメントを達成するのが製造工程的に難しくなることから、高比重部材の比重は、22以下が好ましく、20以下がより好ましい。このような比重を有する高比重部材40としては、金属組成物を用いることが好ましい。金属組成物は、金属または金属化合物を含むことができる。金属または金属化合物としては、これらに限定されないが、例えば、銀、金、コバルト、クロム、銅、鉄、ゲルマニウム、マンガン、モリブデン、ニッケル、鉛、白金、スズ、チタン、タングステン、亜鉛、ジルコニウム、硫酸バリウム、酸化亜鉛、酸化マンガンなどを用いることができる。金属組成物は、上記金属または金属化合物の粉末を所定の形状に成形するために、バインダーを含むことができる。バインダーとしては、ゴム又は熱硬化性樹脂を用いることが好ましく、上述した基材ゴムと同じ素材を使用することができる。バインダーを用いる場合の金属または金属化合物の粉末の配合割合は、基材ゴム100重量部に対し、200重量部以上が好ましく、250重量部以上がより好ましく、350重量部以上が更に好ましく、400重量部以上が最も好ましい。また、金属または金属化合物の粉末の配合割合は、2000重量部以下が好ましく、1900重量部以下がより好ましく、1600重量部以下が更に好ましく、1500重量部以下が最も好ましい。また、高比重部材40は、1000~4000Hzと高音の領域における材料の透過損失が大きいと、遮音効果が期待できることから、高比重部材40は、1000~4000Hzの領域における透過損失が、10db以上であることが好ましく、15db以上であることがより好ましく、30db以上であることが更に好ましい。透過損失の上限は、60db以下が好ましく、55db以下がより好ましく、40db以下が更に好ましい。図1及び図2では、x-y平面上に、ゴルフボール1の中心をその中心とする環状の高比重部材40を配置しているが、高比重部材40の位置および数は、3つの軸の慣性モーメントIx、Iy、Izが、Ix=Iy≦Iz-3の関係を満たすのであれば、これに限定されない。例えば、図4及び図5に示すように、x-y平面上に、ゴルフボール1の中心をその重心とする正方形の頂点に位置に、4つの高比重部材40a~40dを配置することでも、上記の関係を満たすことができる。なお、高比重部材40の数は、これに限定されず、2個、4個、6個、8個、10個、12個、20個などと複数にすることができ、高比重部材を正四角形、正六角形、正八角形、正十角形、正十二角形、正二十角形などの正多角形の頂点に配置することができる。高比重部材40の数の上限は、特に限定されないが、600個以下が好ましく、500個以下がより好ましい。また、シート状または板状の高比重部材40の厚さは、0.01mm以上が好ましく、0.02mm以上がより好ましく、0.09mm以上が更に好ましく、0.10mm以上が最も好ましい。一方、高比重部材40が厚くなり過ぎると、ゴルフボールの撓み硬度が高くなったり、ゴルフボールの打音が不快な程に高くなることから、高比重部材40の厚さは、2.0mm以下が好ましく、1.75mm以下がより好ましく、0.75mm以下が更に好ましく、0.5mm以下が最も好ましい。高比重部材40の形状は、図1および図2では、平面環状のシート状または板状を示したが、上述した慣性モーメントの関係を満たすものであればこれに限定されない。例えば、上記のように高比重部材40を複数設けることで、高比重部材40の形状は、球状、円錐状、三角錐や四角錐などの多角錐、正四面体や正六面体などの多面体などにすることもできる。また、高比重部材40がシート状または板状の場合も、高比重部材40の形状は、平面環状の他に、平面三角形や平面四角形の平面多角形などにすることもできる。なお、高比重材料40の配置によっては、ゴルフボールを打つ際に、ボールの打撃された箇所によって、スピン量、初速、打出し角といった初期性能が変わる可能性もある。しかし、高比重部材40の材料や形状、硬度を調整することで、このようなボールの打撃箇所による初期性能の違いを緩和することができる。どの打撃箇所でもボールが一様の初期性能を発現できるようにすることで、グリーン周りのアプローチやバンカーショット等の距離が短いショットで、安定したショットを実現することができる。ゴルフボール1全体の体積に対する高比重部材40の体積の割合は、上述した慣性モーメントの関係を満足するものであれば特に限定されないが、例えば、0.001以上が好ましく、0.005以上がより好ましく、0.01以上が更に好ましく、0.05以上が更により好ましく、0.1以上が最も好ましい。また、この体積割合は、12.5以下が好ましく、12以下がより好ましく、11.5以下が更に好ましく、11以下が最も好ましい。図1および図2に示すように、高比重部材40を中間層20の外周面上に配置する場合、図3に示すように、中間層20には、高比重部材40を嵌め込むために、高比重部材40と同じ寸法を有する窪み22を形成する。窪み22を有する中間層20を形成する方法としては、これに限定されないが、例えば、内側表面に突起がある内部球状の金型に、コアを入れて中間層材料を射出成形する方法や、図3に示すように、窪み22を有するハーフカップの形状に中間層材料を予備成形し、これを2つ作ってコアに張り合わせる方法などがある。コア10の領域に高比重部材40を配置する場合は、上記の方法にコアの材料を用いることで、同様に高比重部材40を嵌め込むための窪みを有するコアを形成することができる。なお、中間層20には、材料が充填されていない空間を有するように形成しても良い。このような空間は、例えば、図3に示した窪み22と同様な形状の空間でもよいし、中間層20を貫通する穴状の空間でもよいが、これらに限定されない。中間層20に空間を設けることで、高比重部材40を配置する代わりに、中間層20を軽量化し、ゴルフボール1全体の重量を維持することができる。なお、中間層20の材料に発泡剤を加えて、中間層20に空間を設けることができる。発泡剤としては、上述した発泡剤を用いることができる。発泡剤の配合は、これに限定されないが、例えば、主成分を100重量部として、2重量部以上が好ましく、3重量部以上がより好ましい。また、発泡剤の配合は、30重量部以下が好ましく、25重量部以下がより好ましい。カバー30の表面には、複数のディンプル32が形成されている。ゴルフボール1の全表面におけるディンプル32の数は、200個以上が好ましく、250個以上がより好ましく、300個以上が更に好ましい。また、ディンプル32の数の上限は、500個以下が好ましく、450個以下がより好ましく、430個以下が更に好ましく、410個以下がまた更に好ましい。ディンプル32の数をこの範囲内にすることで、ゴルフボール1は揚力を受け易くなり、特にドライバーでの飛距離を増大させることができる。ディンプル占有率、具体的には、ディンプルの縁に囲まれた平面の面縁で定義されるディンプル面積の合計が、ディンプルが存在しないと仮定したボール球面積に占める比率SR値については、空気力学特性を十分に発揮し得る点から60以上が好ましく、65以上がより好ましく、68以上が更に好ましい。ディンプル占有率の上限は、これに限定されないが、例えば、90以下が好ましく、85以下がより好ましく、80以下が更に好ましい。また、各々のディンプルの縁に囲まれた平面下のディンプルの空間体積を、前記平面を底面とし、かつこの底面からのディンプルの最大深さを高さとする円柱体積で除した値V0は、ボールの弾道の適正化を図る点から、0.35以上が好ましい。V0の上限は、特に限定されないが、例えば、0.80以下とすることが好適である。更に、ディンプルの縁に囲まれた平面から下方に形成されるディンプル容積の合計が、ディンプルが存在しないと仮定したボール球容積に占めるVR値は、0.6以上が好ましく、0.65以上がより好ましく、0.7以上が更に好ましい。VR値の上限は、1.0以下が好ましく、0.9以下がより好ましい。直径及び/又は深さが異なる複数の種類のディンプル32を形成することができる。ディンプルの種類の数は、3種類以上が好ましく、4種類以上がより好ましく、5種類以上が更に好ましい。ディンプルの種類の上限は、20種類以下が好ましく、15種類以下がより好ましく、12種類以下がさらに好ましい。ディンプルの種類をこの範囲内にすることで、ディンプルの表面占有率を上げ易すく、飛距離を向上することができる。ディンプル32の形状は、平面円形状、平面非円形状、またはこれらの組み合わせにすることができる。平面円形状の場合の平均直径は、2.8mm以上が好ましく、3.5mm以上がより好ましく、3.8mm以上が更に好ましい。平均直径の上限は、5.0mm以下が好ましく、4.6mm以下が好ましく、4.3mm以下が更に好ましい。ディンプル32の平均深さは、適正な弾道を得る観点から、0.120mm以上が好ましく、0.130mm以上がより好ましく、0.140mm以上が更に好ましい。平均深さの上限は、0.185mm以下が好ましく、0.180mm以下がより好ましく、0.174mm以下が更に好ましい。なお、平均直径とは、全ディンプルの直径の平均値であり、平均深さとは、全ディンプルの深さの平均値である。多くの場合、ゴルフボールには塗装が施されており、ディンプルの直径および深さの測定は、塗料が被覆された状態のディンプルで行う。ディンプルの直径の測定は、ディンプルが形成されていないゴルフボール表面である陸部と、ディンプルの窪んだ表面とが接する点の間の差し渡し幅を測定することにより行う。また、ディンプルの深さの測定は、上記ディンプルが陸部と接する点を結んで仮想平面円を描いた時、その中心位置からディンプルの底面までの垂直距離を測定することにより行う。上述してきたように、本発明は、3つの軸に対する慣性モーメントIx、Iy、Izが、Ix=Iy≦Iz-3の関係を満たすようにすることで、ゴルフボール1の飛翔中のスピン量減衰率が、x軸またはy軸をバックスピンの回転軸にした場合と、z軸をバックスピンの回転軸にした場合とで異なるようにするというものである。z軸がバックスピンの回転軸となるようにゴルフボール1を打った場合のスピン量減衰率は、好ましくは0.9以上、より好ましくは1.0以上、更に好ましくは1.1以上となるように設計することが望ましい。x軸またはy軸がバックスピンの回転軸となるようにゴルフボール1を打った場合のスピン量減衰率は、好ましくは20以下、より好ましくは15以下、更に好ましくは7以下となるように設計することが望ましい。表1に示す構成のゴルフボールをそれぞれ作製し、ゴルフボールの慣性モーメントおよび飛距離を測定する試験を行った。試験結果を表1に示す。表1に示すコアの材料の配合A~Eについては表2に示す。中間層、コア層及びカバーの材料の配合F~I重量については表3に、高比重部材の配合J~L重量については表4に示す。また、高比重部材は、実施例1~実施例3及び比較例1のいずれのゴルフボールにおいても、図1および図2に示すように、外径40.7mm、内径39.7mm、幅2.5mmの環状形状を有するものを用いた。中間層の周囲には、この高比重部材を収容するために、幅2.5mm、深さ1mmの窪みを形成した。この窪みは、z軸を含む平面に対して、左右対称になるように配置した。窪みの底面は、中間層の外周球面と同心球状にRを設けた。また、この窪みの底面と一致するように、高比重部材の中心側表面にRを設けるとともに、高比重部材の外側表面にも、中間層の外周球面と同様のRを設けた。BR730は、JSR社製のシス1,4-ポリブタジエンで、基材ゴムとして用いた。ジアクリル酸亜鉛は、日本触媒社製。パーヘキサC-40は、日本油脂社製の1、1-ビスtert-ブチルペルオキシシクロヘキサン40希釈で、開始剤として用いた。酸化亜鉛は堺化学工業社製。有機硫黄化合物は、ペンタクロロチオフェノール亜鉛塩。ノクラックNS-6は、大内新興化学工業社製の2,2’-メチレンビス4-メチル-6-t-ブチルフェノールで、老化防止剤として用いた。ハイミラン1605は、三井デュポンポリケミカル社製のアイオノマー樹脂。ダイナロン6100Pは、JSR社製の水素添加型のポリオレフィン系熱可塑性エラストマー。ポリテールHは、三菱化学社製のポリオレフィン系ポリオール。ベヘニン酸は、日本油脂社製。水酸化カルシウムは、白石工業社製。ハイラミン1557は、三井デュポンポリケミカル社製のアイオノマー樹脂。ハイラミン1855は、三井デュポンポリケミカル社製のアイオノマー樹脂。硫酸バリウム300は、堺化学工業社製。ハイミラン1706は、三井デュポンポリケミカル社製のアイオノマー樹脂。発泡剤は、大塚化学社製のADCA系のマスターバッチ。パンデックスT8295は、DICBayerPolymer社製のポリウレタン系熱可塑性エラストマー。パンデックスT8290は、DICBayerPolymer社製のポリウレタン系熱可塑性エラストマー。ハイトレル4001は、東レデュポン社製の熱可塑性ポリエーテルエステルエラストマー。ポリイソシアネート化合物は、4,4‘-ジフェニルメタンジイソシアネート。タングステンは、日本タングステン社製のタングステン粉末形態。BR730は、JSR社製のシス1,4-ポリブタジエン。LIR410は、クラレ社製の液状イソプロピレンゴム。硫黄Zは、鶴見化学工業社製の硫黄粉末形状。ゴルフボールの慣性モーメントは、慣性モーメント測定機INERTIADYNAMICSINC社製のM01-005を用いて測定を行った。この測定機は、測定機の治具にゴルフボールを乗せた時の振動の周期と、ゴルフボールを乗せない時の振動の周期との差により、ゴルフボールの慣性モーメントを計算するものである。ゴルフボールの飛距離の試験は、ランチャーAutomatedDesignCorporation製のUBLを用いて、ボール初速が59m/s、初期スピン量が、z軸をスピン軸となるように打つ場合に2000rpm、x軸又はy軸をスピン軸となるように打つ場合に3000rpm、打出し角が11度の条件下で行った。表1の飛距離の結果は、比較例2の飛距離を基準にして、各例の伸びた距離mで表わしている。なお、UBLは、上下に2対のドラムを設置し、上同士、下同士のドラムにベルトをかけ、それらを回転させその間にボールを挿入することによりボールを所望の条件にて打出す装置である。表1に示すように、比重9.60の高比重部材を用いた実施例1のゴルフボールは、z軸の慣性モーメントIzがx軸およびy軸の慣性モーメントIx、Iyよりも7大きくなったことから、いずれの軸の慣性モーメントも同一である比較例2のゴルフボールに比べて、初期スピン量が2000rpmと少ない条件で打った場合、z軸がスピン回転軸となるようにしたことで、飛距離が3.2m伸び、また、初期スピン量が3000rpmと多い条件で打った場合、x又はy軸がスピン回転軸となるようにしたことで、飛距離が2.3m伸びた。比重4.97と実施例1よりも比較的低い比重の高比重部材を用いた実施例2のゴルフボールは、z軸の慣性モーメントIzがx軸およびy軸の慣性モーメントIx、Iyよりも3大きくなったことから、比較例2のゴルフボールに比べて、初期スピン量が2000rpmと少ない条件で打った場合、z軸がスピン回転軸となるようにしたことで、飛距離が2.3m伸び、また、初期スピン量が3000rpmと多い条件で打った場合、x軸またはy軸がスピン回転軸となるようにしたことで、飛距離が0.3m伸びた。比重の低いコア層を含む複数層のコアとした実施例3のゴルフボールは、実施例1と同様の高比重部材を用いたため、慣性モーメントの差が8大きくなったことから、比較例2のゴルフボールに比べて、初期スピン量が2000rpmと少ない条件で打った場合、z軸がスピン回転軸となるようにしたことで、飛距離が3.2m伸び、また、初期スピン量が3000rpmと多い条件で打った場合、x軸またはy軸がスピン回転軸となるようにしたことで、飛距離が2.3m伸びた。比重2.77と実施例1~実施例3よりも比重が低い高比重部材を用いた比較例1のゴルフボールは、慣性モーメントの差が1しかなかったことから、比較例2のゴルフボールに比べて、初期スピン量が2000rpmと少ない条件で打った場合、z軸がスピン回転軸となるようにしたことで、飛距離が0.9m伸びたが、初期スピン量が3000rpmと多い条件で打った場合、x軸またはy軸がスピン回転軸となるようにしても、飛距離が伸びなかった。"