"1次コイル10a及び2次コイル12a、鉄芯14a、点火用スイッチング素子20から構成される点火コイル70と、1次コイル10b及び2次コイル12b、鉄芯14b、高周波点火用スイッチング素子22から構成される高周波点火コイル80を備え、前記点火用スイッチング素子20は前記点火コイル70に点火信号を供給し、前記高周波点火用スイッチング素子22は前記高周波点火コイル80に点火信号を供給し、前記点火コイル70及び前記高周波点火コイル80はシリンダ内に備えられた共通の点火プラグ50に出力する内燃機関用点火装置90において、前記高周波点火コイル80の前記2次コイル12bの巻き始め側又は/及び巻き終わり側に保護用コンデンサ30a,30bを備えたことを特徴とする内燃機関用点火装置90。前記高周波用スイッチング素子22は点火信号の周波数を100kHz以下にすることを特徴とすることを特徴とする請求項1に記載の内燃機関用点火装置90。前記保護用コンデンサ30a,30bは耐圧が30kV以上であることを特徴とする請求項1又は2に記載の内燃機関用点火装置90。しかしながら上記従来の点火装置では次のような問題が生じている。即ち、特許文献1の点火装置では、火花放電により発生する電流が電界生成回路の昇圧トランスの二次側巻線に流れた場合には、昇圧トランスによりその電流が増幅されて、電磁妨害を生じるが、その電流が電界生成回路に侵入することを第一ダイオード及び第二ダイオードにより遮断することができる。このようにして、電磁妨害を未然に防ぐことで、エンジンを制御する電子制御装置の動作や、エンジンに装着されている各種の電磁センサの動作が不安定になることを防止することができるが、ダイオードには導通状態から遮断状態に切り替わる際に、ダイオードが逆電流を阻止する前に放電される必要のある電荷を放電する時間を逆回復時間といい、この逆回復時間より半周期が長くなる周波数、例えば100kHz以下の電流を流すと、ダイオードの逆方向の電流にひずみが生じる。本発明は上記課題に鑑みなされたもので、従来の点火コイルの放電に高周波点火コイルの連続放電をアシスト点火させる点火装置において、低い周波数から高い周波数までの幅広い周波数範囲で安定した動作を行うことができる高周波点火コイルを用いた内燃機関用点火装置を提供することを目標とする。上記課題を解決するために本発明は次のような構成とする。即ち、請求項1の発明においては、1次コイル及び2次コイル、鉄芯、点火用スイッチング素子から構成される点火コイルと、1次コイル及び2次コイル、鉄芯、高周波点火用スイッチング素子から構成される高周波点火コイルを備え、前記点火用スイッチング素子は前記点火コイルに点火信号を供給し、前記高周波点火用スイッチング素子は前記高周波点火コイルに点火信号を供給し、前記点火コイル及び前記高周波点火コイルはシリンダ内に備えられた共通の点火プラグに出力する内燃機関用点火装置において、前記高周波点火コイルの前記2次コイルの巻き始め側又は/及び巻き終わり側に保護用コンデンサを備えたことを特徴とする内燃機関用点火装置とする。上記構成においては、前記高周波用スイッチング素子は点火信号の周波数を100kHz以下にしてもよいし、前記保護用コンデンサは耐圧を30kV以上としてもよい。上記の通り、従来の点火コイルの放電に高周波点火コイルの連続放電をアシスト点火させる点火装置において、高周波点火コイルの2次コイルの巻き始め側又は/及び巻き終わり側に保護用コンデンサを備えることで、ダイオード等の整流素子のように逆回復時間を考慮した周波数を選択せずとも低い周波数から高い周波数までの幅広い周波数範囲で安定した動作を行うことができる高周波点火コイルを用いた内燃機関用点火装置が実現できる。また、保護用コンデンサは直流電流を通さず交流電流のみ通すため、交流電流である高周波点火コイルの放電電流は通過し、直流電流である従来の点火コイルの放電電流が高周波点火コイルへの侵入を阻止することができるため、点火コイルからの高電圧が高周波点火コイルの2次コイルに加わることで発生する点火コイルの出力不良や高周波点火コイルの電磁妨害を防ぐことができる。さらに、本発明の内燃機関用点火装置の高周波用スイッチング素子は点火信号の周波数を100kHz以下にすることで特に効果を得ることができる。以下に本発明の実施の形態を示す実施例を図1乃至図5に基づいて説明する。本発明の第1の実施例とする内燃機関用点火装置の構成を示す回路図を図1に、内燃機関用点火装置の斜視図を図2に、アは、図1のA点における高周波点火コイルの第1の実施例による放電電流波形、イは、図1のA点における従来の高周波点火コイルのひずみ発生時の放電電流波形を図3にそれぞれ示す。図1及び図2において、点火装置90は点火コイル70と高周波点火コイル80を並列に接続しており、当該点火コイル70の点火用1次コイル10a及び当該高周波点火コイル80の高周波用1次コイル10bの低圧側は図示しない共通のバッテリのプラス側と接続されている。また、当該点火コイル70の当該1次コイル10aの高圧側は点火用スイッチング素子20のコレクタと接続され、当該高周波点火コイル80の当該1次コイル10bの高圧側は高周波用スイッチング素子22のコレクタと接続されている。さらに、当該点火用スイッチング素子20及び当該高周波用スイッチング素子22のエミッタはグランド52と接続されている。また、前記点火用スイッチング素子20のベースは第1のECU60aと接続され、前記高周波用スイッチング素子22のベースは第2のECU60bと接続されている。さらに、当該第1のECU60aは当該第2のECU60bと接続されている。また、前記高周波点火コイル80の高周波用2次コイル12bの高圧側は前記高周波点火コイル80からの交流電流を通して前記点火コイル70からの直流電流が流れ込むことを防ぐ耐圧が30kVの保護用コンデンサ30aの一端に接続され、当該保護用コンデンサ30aの他端及び前記点火コイル70の点火用2次コイル12aの高圧側は1つにまとめられてシリンダ内に備えられた点火プラグ50に接続されている。さらに、前記高周波点火コイル80の当該2次コイル12bの低圧側は前記点火コイル70からの直流電流が前記グランド52を介して前記高周波点火コイル80に流れ込むことを防ぐ耐圧が30kVの保護用コンデンサ30bの一端と接続され、当該保護用コンデンサ30bの他端及び前記点火コイル70の当該2次コイル12aの低圧側は前記グランド52と接続されている。また、前記点火装置90の外形を形成するケース40は材質を樹脂として開口面を一面備える箱型で成形されており、当該ケース40のコイル収容部には、複数の薄板を積層して形成した点火用鉄芯14aと、当該鉄芯14aの外周に樹脂で成形された1次ボビンの外周に1次巻線を100ターン程度巻き回した前記1次コイル10aと、前記1次コイル10aの外周に樹脂で成形された2次ボビンの外周に2次巻線を15000ターン程度巻き回した前記2次コイル12aとから構成される前記点火コイル70及び複数の薄板を積層して形成した高周波用鉄芯14bと、当該鉄芯14bの外周に樹脂で成形された1次ボビンの外周に1次巻線を10ターン程度巻き回した前記1次コイル10bと、前記1次コイル10bの外周に樹脂で成形された2次ボビンの外周に2次巻線を500ターン程度巻き回した前記2次コイル12bとから構成された前記高周波点火コイル80が収容されている。また、前記ケース40内に前記点火コイル70に点火信号を供給する前記点火用スイッチング素子20と、前記高周波点火コイル80に点火信号を供給する前記高周波用スイッチング素子22を備えている。さらに、前記ケース40には前記点火装置90を図示しないエンジンヘッドに取り付けて固定するためのケース固定部42が前記ケース40の開口面と略垂直面の2箇所に形成されている。また、前記ケース40の底面には、2次電圧を前記点火プラグ50に供給する高圧端子を備えるための高圧タワー44がエンジンヘッドに形成されたプラグホール内に向かって突出するように形成され、当該高圧端子は前記点火コイル70及び前記高周波点火コイル80からの2次電圧を入力している。さらに、前記ケース40の側面には、前記点火コイル70及び前記高周波点火コイル80に前記バッテリからの電源電圧や前記第1のECU60a又は前記第2のECU60bからの点火信号を入力するためのコネクタ46が前記点火コイル70と前記高周波点火コイル80のそれぞれ個別に備えられている。また、前記ケース40内には前記点火コイル70及び前記高周波点火コイル80、前記点火用スイッチング素子20、前記高周波用スイッチング素子22、前記保護用コンデンサ30a,30bの電気的絶縁と物理的固定を実現するためのモールド樹脂が充填されている。さらに、前記プラグホール内には前記高圧タワー44と前記点火プラグ50を連結させるプロテクターが備えられ、前記点火コイル70及び前記高周波点火コイル80から出力される2次電圧は前記高圧端子から当該プロテクター内に収容された導電部材を介して前記点火プラグ50へ供給される。上記構成から前記点火装置90の一連の動作は、前記第1のECU60aから前記点火用スイッチング素子20への点火信号がオンにされると、前記点火コイル70の前記1次コイル10aに1次電流Iaが流れると同時に前記第2のECU60bから前記高周波用スイッチング素子22への点火信号がオンにされ、前記高周波点火コイル80の前記1次コイル10bに1次電流Ibが流れる。また、前記点火コイル70の前記1次コイル10aに流れる1次電流Iaが遮断電流値まで到達すると、前記第1のECU60aから前記点火用スイッチング素子20への点火信号がオフに切り替わり、前記点火コイル70の前記1次コイル10aに流れる1次電流Iaが遮断される。さらに、前記点火コイル70の前記1次コイル10aに流れる1次電流Iaが遮断されると、前記点火コイル70の前記2次コイル12aに2次電流が発生し、30kVの2次電圧が放電される。また、前記第2のECU60bから前記高周波用スイッチング素子22への点火信号がオフに切り替えられると、前記高周波点火コイル80の前記1次コイル10bに流れる1次電流Ibが遮断される。さらに、前記高周波点火コイル80の前記1次コイル10bに流れる1次電流Ibが遮断されると、前記高周波点火コイル80の前記2次コイル12bに2次電流が発生し、5kVの2次電圧が放電される。また、前記第2のECU60bから前記高周波用スイッチング素子22への点火信号は100kHzの周波数とされており、前記第2のECU60bから前記高周波用スイッチング素子22への点火信号のオンオフが100kHzの周波数で切り替えられることで5kVの2次電圧を前記点火プラグ50に複数回放電している。次に、図3において、図1のA点における前記高周波点火コイル80の第1の実施例による放電電流波形は図3のアに示すように、前記第2のECU60bから前記高周波点火コイル80への点火信号がオンオフの交互に繰り返されることによって連続的に交流電流が流れる三角波となる。また、図1のA点における従来の高周波点火コイルのひずみ発生時の放電電流波形は図3のイに示すように、前記第2のECU60bから前記高周波点火コイル80への点火信号がオンオフの交互に繰り返されることによって流れる連続的な交流電流が前記高周波点火コイル80の2次コイル12bの高圧側に備えられる前記点火コイル70からの大電流の逆流を阻止する逆流防止ダイオードの逆回復時間より半周期が長くなる周波数の交流電流である場合、逆方向電流波形が破線円部に示したひずみを含む波形となる。上記構成により、前記保護用コンデンサ30a,30bは交流電流を通して直流電流を通さない特性から、前記高周波点火コイル80の前記2次コイル12bの高圧側からの交流電流は前記保護用コンデンサ30aを通過して前記点火プラグ50へ流れ、前記点火コイル70の前記2次コイル12aの高圧側からの直流電流も確実に前記点火プラグ50へ流れる。また、前記高周波点火コイル80の前記2次コイル12bの低圧側からの交流電流は前記保護用コンデンサ30bを通過して前記グランド52へ流れ、前記点火コイル70の前記2次コイル12aの低圧側からの直流電流も確実に前記グランド52へ流れる。これにより、前記点火コイル70の直流電流が前記高周波点火コイル80の前記2次コイル12bへの侵入を阻止することができるため、前記点火コイル70の高電圧が前記高周波点火コイル80の前記2次コイル12bに加わることで発生する前記点火コイル70の出力不良や前記高周波点火コイル80の電磁妨害を防ぐことができる。また、前記保護用コンデンサ30a,30bは逆流防止ダイオード等の整流素子のような逆回復時間が存在しないため、低い周波数の電流を流しても図3のイの波形のように逆方向電流にひずみが生じることがない。これより逆回復時間より短い周波数の電流でも安定した動作を行うことができる。なお上記実施例1の変形例として、前記点火コイル70及び前記高周波点火コイル80の前記1次コイル10a,10b及び前記2次コイル12a,12bに巻き回される巻線の巻数は前記点火装置90に要求される2次電圧等の設計事情によって任意に変更してもよいし、前記高周波点火コイル80の前記高周波用鉄芯14bはフェライト材で成形してもよい。また、前記保護用コンデンサ30a,30bは前記高周波点火コイル80の前記2次コイル12bの巻き始め側又は巻き終わり側のどちらか一方に備える構成としてもよい。さらに、前記高周波点火コイル80への点火信号の周波数は100kHzとしたが、設計事項によって任意の周波数に変更してもよいし、100kHz以下の周波数としてもよい。また、前記保護用コンデンサ30a,30bの耐圧は前記点火コイル70及び前記高周波点火コイル80の2次電圧の大きさによって前記保護用コンデンサ30a,30bが故障しない範囲の耐圧に変更してもよい。さらに、前記保護用コンデンサ30a,30bは前記点火コイル70及び前記高周波点火コイル80を収容した前記ケース40内に備えたが、前記点火コイル70及び前記高周波点火コイル80をそれぞれ個別のケースに収容し、前記高周波点火コイル80が収容されるケース内に前記保護用コンデンサ30a,30bを備える構成としてもよいし、前記保護用コンデンサ30a,30bは周囲の絶縁状態を保てる構成であれば任意の位置に配置してもよい。また、前記点火装置90は前記ケース40内に前記点火コイル70に点火信号を供給する前記点火用スイッチング素子20と、前記高周波用点火コイル80に点火信号を供給する前記高周波用スイッチング素子22を備えているが、前記点火用スイッチング素子20又は/及び前記高周波用スイッチング素子22を前記ケース40外に備える構成としてもよい。さらに、前記点火装置90は前記点火用スイッチング素子20から前記点火コイル70への点火信号がオンにされるタイミング及び前記高周波用スイッチング素子22から前記高周波点火コイル80への点火信号がオンにされるタイミングを同時に行ったが、設計事情によって例えば、前記点火装置90は前記点火用スイッチング素子20から前記点火コイル70への点火信号がオフに切り替わってから前記高周波用スイッチング素子22から前記高周波点火コイル80への点火信号をオンにする等のタイミングに適宜変更可能なものである。また、前記高周波点火コイル80の前記1次コイル10bの低圧側を、例えばDC/DCコンバータなどで昇圧された任意の電圧にしてもよい。次に、本発明の第2の実施例を図4及び図5に基づき説明する。当該第2の実施例においては前記第1の実施例で説明した前記点火コイル70の前記点火用1次コイル10a及び前記高周波点火コイル80の前記高周波用1次コイル10bの低圧側に図示しない共通のバッテリのプラス側が接続されている点、及び前記高周波点火コイル80の前記1次コイル10bの高圧側に前記高周波用スイッチング素子22のコレクタが接続されている点を除いた他の構成は前記第1の実施例と同一であるため説明は省略する。本発明の第2の実施例とする内燃機関用点火装置の構成を示す回路図を図4に、ウは、図4のB点における高周波点火コイルの第2の実施例による放電電流波形、エは、図4のB点における従来の高周波点火コイルのひずみ発生時の放電電流波形を図5に示す。図4及び図5において、点火装置90は点火コイル70と高周波点火コイル80を並列に接続しており、当該点火コイル70の点火用1次コイル10aの低圧側は図示しないバッテリのプラス側と接続されている。また、当該高周波点火コイル80の高周波用1次コイル10bの低圧側は直流電流を交流電流にするハーフブリッジ回路56と接続され、当該ハーフブリッジ回路56は当該バッテリからの電源電圧を昇圧するDC/DCコンバータ54と接続されている。さらに、当該点火コイル70の当該1次コイル10aの高圧側は点火用スイッチング素子20のコレクタと接続され、当該点火用スイッチング素子20のエミッタ及び当該高周波点火コイル80の当該1次コイル10bの高圧側はグランド52と接続されている。また、前記点火用スイッチング素子20のベースは第1のECU60aと接続され、前記ハーフブリッジ回路56は第2のECU60bと接続されている。さらに、当該第1のECU60aは当該第2のECU60bと接続されている。また、前記高周波点火コイル80の高周波用2次コイル12bの高圧側は前記高周波点火コイル80からの交流電流を通して前記点火コイル70からの直流電流が流れ込むことを防ぐ耐圧が30kVの保護用コンデンサ30aの一端に接続され、当該保護用コンデンサ30aの他端及び前記点火コイル70の点火用2次コイル12aの高圧側は1つにまとめられてシリンダ内に備えられた点火プラグ50に接続されている。さらに、前記高周波点火コイル80の当該2次コイル12bの低圧側は前記点火コイル70からの直流電流が前記グランド52を介して前記高周波点火コイル80に流れ込むことを防ぐ耐圧が30kVの保護用コンデンサ30bの一端と接続され、当該保護用コンデンサ30bの他端及び前記点火コイル70の当該2次コイル12aの低圧側は前記グランド52と接続されている。上記構成から前記点火装置90の一連の動作は、前記第1のECU60aから前記点火用スイッチング素子20への点火信号がオンにされると、前記点火コイル70の前記1次コイル10aに1次電流Iaが流れる。また、前記点火コイル70の前記1次コイル10aに流れる1次電流Iaが遮断電流値まで到達すると、前記第1のECU60aから前記点火用スイッチング素子20への点火信号がオフに切り替わり、前記点火コイル70の前記1次コイル10aに流れる1次電流Iaが遮断される。さらに、前記点火コイル70の前記1次コイル10aに流れる1次電流Iaが遮断されると、前記点火コイル70の前記2次コイル12aに2次電流が発生し、30kVの2次電圧が放電される。また、前記第2のECU60bから前記ハーフブリッジ回路56への動作信号がオンにされると、前記ハーフブリッジ回路56は前記DC/DCコンバータ54からの直流電圧を交流電圧へ変換し、前記高周波点火コイル80の前記1次コイル10bに1次交流電流Ibが流れ、前記高周波点火コイル80の前記2次コイル12bに2次交流電流が発生し、5kVの2次交流電圧が放電される。さらに、前記第2のECU60bから前記ハーフブリッジ回路56への動作信号は100kHzの周波数とされ、5kVの2次電圧を前記点火プラグ50に複数回放電している。次に、図5において、図4のB点における前記高周波点火コイル80の第2の実施例による放電電流波形は図5のウに示すように、前記第2のECU60bから前記ハーフブリッジ回路56への動作信号がオンにされると流れる正弦波の交流電流波形となる。また、図4のB点における従来の高周波点火コイルのひずみ発生時の放電電流波形は図5のエに示すように、前記第2のECU60bから前記高周波点火コイル80への動作信号がオンにされると流れる交流電流が、前記高周波点火コイル80の2次コイル12bの高圧側に備えられる前記点火コイル70からの大電流の逆流を阻止する逆流防止ダイオードの逆回復時間より半周期が長くなる周波数の交流電流である場合、逆方向電流波形が破線円部に示したひずみを含む波形となる。上記構成により、前記保護用コンデンサ30a,30bは交流電流を通して直流電流を通さない特性から、前記高周波点火コイル80の前記2次コイル12bの高圧側からの交流電流は前記保護用コンデンサ30aを通過して前記点火プラグ50へ流れ、前記点火コイル70の前記2次コイル12aの高圧側からの直流電流も確実に前記点火プラグ50へ流れる。また、前記高周波点火コイル80の前記2次コイル12bの低圧側からの交流電流は前記保護用コンデンサ30bを通過して前記グランド52へ流れ、前記点火コイル70の前記2次コイル12aの低圧側からの直流電流も確実に前記グランド52へ流れる。これにより、前記点火コイル70の直流電流が前記高周波点火コイル80の前記2次コイル12bへの侵入を阻止することができるため、前記点火コイル70の高電圧が前記高周波点火コイル80の前記2次コイル12bに加わることで発生する前記点火コイル70の出力不良や前記高周波点火コイル80の電磁妨害を防ぐことができる。また、前記保護用コンデンサ30a,30bは逆流防止ダイオード等の整流素子のような逆回復時間が存在しないため、低い周波数の電流を流しても図5のエの波形のように逆方向電流にひずみが生じることがない。これより逆回復時間より短い周波数の電流でも安定した動作を行うことができる。なお上記実施例2の変形例として、前記高周波点火コイル80と接続される前記DC/DCコンバータ54及び前記ハーフブリッジ回路56の回路構成は設計事情によって任意の構成に変更してもよいし、前記ハーフブリッジ回路56の換わりにフルブリッジ回路を用いてもよい。また、前記保護用コンデンサ30a,30bは前記高周波点火コイル80の前記2次コイル12bの巻き始め側又は巻き終わり側のどちらか一方に備える構成としてもよい。さらに、前記高周波点火コイル80への動作信号の周波数は100kHzとしたが、設計事項によって任意の周波数に変更してもよいし、100kHz以下の周波数としてもよい。また、前記保護用コンデンサ30a,30bの耐圧は前記点火コイル70及び前記高周波点火コイル80の2次電圧の大きさによって前記保護用コンデンサ30a,30bが故障しない範囲の耐圧に変更してもよい。さらに、前記点火装置90は前記点火用スイッチング素子20から前記点火コイル70への点火信号がオンにされるタイミング及び前記ハーフブリッジ回路56から前記高周波点火コイル80への動作信号がオンにされるタイミングを同時に行ったが、設計事情によって例えば、前記点火装置90は前記点火用スイッチング素子20から前記点火コイル70への点火信号がオフに切り替わってから前記ハーフブリッジ回路56から前記高周波点火コイル80への動作信号をオンにする等のタイミングに適宜変更可能なものである。"