"リンPを含有する廃油の処理方法であって、0.04~8のNaOH含有水溶液を廃油に対して0.15~2倍量添加後、攪拌して乳濁状態とした後、Ca分を前記Pに対して、融点1500°C以上のリン酸カルシウム系結晶物を生成可能な原子反応比以上となる量添加して再度乳濁状態として、放置することにより塊状物沈澱物を生成させ、該塊状物を焼却処理加熱処理することを特徴とするリン含有廃油の処理方法。Pを含有する廃油の処理方法であって、NaOHによりpH12以上に調節したNaOH含有水溶液を廃油に対して0.15~2倍量添加後、攪拌して乳濁状態として廃油を加水分解させた後、Ca分を前記Pに対して融点1500°C以上のリン酸カルシウム系結晶物を生成可能な原子比以上となる量添加して再度乳濁状態として、放置することにより塊状物沈澱物を生成させ、該塊状物を焼却処理加熱処理することを特徴とするリン含有廃油の処理方法。前記Ca分がCaOH2であることを特徴とする請求項1又は2記載のリン含有廃油の処理方法。前記CaOH2の添加量を、前記Pに対してmol比で2.5以上となるものとすることを特徴とする請求項3記載のリン含有廃油の処理方法。前記CaOH2の添加量を、前記Pに対してmol比で4.0以上となるものとすることを特徴とする請求項3記載のリン含有廃油の処理方法。前記焼却処理の温度が700~1200°Cであることを特徴とする請求項1~5いずれかに記載のリン含有廃油の処理方法。前記焼却処理後の焼却灰リン酸カルシウム系結晶が、CaO及びCa3PO42又はCa10PO43OH2を含有するものであることを特徴とする請求項6記載のリン含有廃油の処理方法。特許文献1で記載された発明において、本発明者らが確認したところ、EHC油にオクチル酸カルシウム分を添加して、800~1000°Cに保持されている加熱炉に投入する方法で、又は、通常の焼却処分をさせた場合、生成するピロリン酸カルシウム二リン酸カルシウム中のP回収率保持率が65と、石灰CaOH2を添加する場合のP回収率40に比して高いものの、望ましいとされるリンの回収率80以上としては不十分であった表1参照。即ち、燃焼炉内でカルシウムとリンを短時間で全量反応させて二リン酸カルシウムとすることが困難で、一部のリンが揮発してリン酸が生成すると考えられる。また、オクチル酸カルシウムのEHC油に対する添加の態様は、例えば、実施例では、EHC油TBP10kgをドデカン18kgで希釈したものに対して、オクチル酸カルシウム33.2kgを添加混合して処理していた段落0006。即ち、EHC油を大量の有機溶媒高級炭化水素で希釈し、かつ、Pに対するCaの割合を原子比反応比以上とするには、大量のオクチル酸Ca油で約2倍量に希釈していてCa含有率が5の添加を必要とする。このため、処理量が格段に増大して、実質的な処理生産性が低下する。なお、特許文献1の[従来技術]の項において、リン酸エステル油と水酸化カルシウムとを乾留炉内でピロリン酸カルシウムとするリン含有廃油の処理方法が記載されている。しかし、当該リン含有廃油の処理方法は、反応に長時間を要し、乾留炉等の大型の設備と複雑な工程を必要とするという問題点があった段落0003。本発明は、上記にかんがみて、処理量を増大させずに、望ましいリン回収率を容易に達成できるリン含有廃油の処理方法を提供することを目的とする。本発明者らは、上記課題を解決するために、鋭意開発に努力をした結果、下記構成のリン含有廃油の処理方法に想到した。リンPを含有する廃油の処理方法であって、0.04~8のNaOH含有水溶液を廃油に対して0.15~2倍量添加後、攪拌して乳濁状態とした後、Ca分を前記Pに対して、融点1500°C以上のリン酸カルシウム系結晶物を生成可能な原子反応比以上となる量添加して再度乳濁状態として、放置することにより塊状物沈澱物を生成させ、該塊状物を焼却処理加熱処理することを特徴とするリン含有廃油の処理方法。上記構成の発明を、作用的に記載すると、下記の如くになる。Pを含有する廃油の処理方法であって、NaOHによりpH12以上に調節したNaOH含有水溶液を廃油に対して0.15~2倍量添加後、攪拌して乳濁状態として廃油を加水分解させた後、Ca分を前記Pに対して融点1500°C以上のリン酸カルシウム系結晶物を生成可能な原子比以上となる量添加して再度乳濁状態として、放置することにより塊状物沈澱物を生成させ、該塊状物を焼却処理加熱処理することを特徴とする。NaOH含有水溶液を廃油に添加して乳濁化エマルション化することにより、廃油有機リン酸の加水分解が加速される。その結果、CaOH2等のCa分との反応が促進され融点1500°C以上のリン酸カルシウム系結晶物である塊状物の生成が短時間で完了する。即ち、廃油中のリン濃度が7~8と高くても、融点1500°C以上の塊状物には廃油中のPが殆ど回収される。このため、焼却処理加熱処理温度:1200~1300°Cに際して、焼却炉中に再溶融されて炉壁に灰が融着したりすることがないとともに、焼却炉を傷めるリン酸が生成することも殆どない。さらに、Ca分の添加量も相対的に少なくて済み、希釈化油も不要となって、処理生産性が向上する。また、特許文献1に記載の如く、予備事前加熱をする必要もなく、さらには、上記加水分解で生成するアルコール類又はフェノール類もリン酸エステルの形態でないため、燃焼性も向上し、煤等の発生も少なくなる。以下、本発明のリン含有廃油の処理方法について説明する。本発明を適用するリン含有廃油としては、EHCユニットの油圧制御から発生するリン酸エステル油が代表的である。リン酸エステル油としては、リン酸トリフェニルアルキル置換フェニルを含む。後述の化学反応式1の左端参照や、リン酸トリアルキル等を挙げることができる。より具体的には、前者としてリン酸トリクレジルTCP、後者としてリン酸トリブチルTCB等を挙げることができる。そして、本発明のリンを含有する廃油の処理方法は、下記各工程を含むものである。1加水分解工程:NaOH含有水溶液を、前記廃油に添加して、乳濁状態として加水分解させる工程。ここで、NaOH含有水溶液とは、NaOHのみ又はNaOHを主体とする塩基性化合物によりpH12以上望ましくはpH13~14に調節したものをいう。すなわち、NaOH以外の塩基性化合物KaOHやCaOH2等を含んでいてもよい。ちなみに、NaOH含有水溶液をNaOHのみで調節した場合、pH12が0.04の、モル濃度2Mが8の、pH13が0.4の、pH14が4の各NaOHの濃度に対応する。ここでNaOH含有水溶液の濃度は、加水分解を促進する濃度以上で可及的に濃度が低いことが望ましい後述の<試験例1>参照。。リン酸にP-O―Naの固定的結合が生成して、Ca2がリン酸と結合するのを阻害するためと考えられる。そして、エマルションの水相を形成する溶液水の量は、NaOH含有水溶液NaOHaqの濃度にもよるが、通常、廃油の0.15~2倍量望ましくは、0.25~1.5倍量を添加する。溶液量が過少では、加水分解作用を奏し難い。溶液量が過多では相対的に水の量が多くなり、燃焼処理に際してのエネルギー消費が増大する。なお、エマルション化の手段は、特に限定されず、汎用の機械的超音波攪拌を使用でき、例えば、ホモジナイザーを使用する。処理時間は30s前後とする。2Ca分添加によるリン酸カルシウム系結晶物生成工程:Ca分としては、アルカリ塩基性水溶液中で、Ca2が解離可能な化合物であれば特に限定されない。例えば、CaOH2、CaO等を好適に使用可能である。これらの内で、CaOH2がCa2を解離し易くて望ましい。Ca分の添加量は、Ca分を前記Pに対して、融点1500°C望ましくは1600°C以上のリン酸カルシウム系結晶物を生成可能な原子比以上となる量とする。ちなみに、リン酸カルシウム系結晶物の各融点は、メタリン酸カルシウムCaPO32:975°C、二リン酸カルシウムCa2P2O7:1230°C、リン酸カルシウムCa3PO42:1670°Cと、Ca/Pの原子比が高い方が、融点は高くなる傾向にある。なお、各融点は、日本化学会編化学便覧基礎編I改定3版昭59625丸善、p116から引用したものである。例えば、生成リン酸カルシウム系結晶がリン酸カルシウムCa3PO42の場合、Ca/P原子比で約1.5~5の範囲が望ましいことを確認している表2参照。特に、Ca/P原子比を2.5以上でP回収率が70以上、さらには4以上では、殆どが塊状化してP回収率が100に近くなることを確認している。Ca分の量が少なすぎては、Pの回収率を高くし難く、Ca分の量が多すぎると、結果的に廃棄物の量が多くなる。このCa分添加後、エマルション化を行い、1週間程度放置しておく。すると、リン酸カルシウム系結晶の塊状物沈澱物が生成する。3焼却処理工程:上記で得た塊状物を、液が少量の場合はそのまま、液が多い場合は液相と分離して焼却処理をする。焼却処理の温度は、700~1200°C望ましくは800~1000°Cとする。この加熱処理で生成する灰分には、リン酸二カルシウムが転化して水酸アパタイトCa10PO46OHになっていることを確認している図2参照。なお、リン酸カルシウムや水酸アパタイトは、融点が1600°C以上であり、焼却炉内で再溶融することない。このため、炉壁に灰が融着したり、Pが溶出したりするおそれはない。本発明の効果を確認するために比較例とともに行なった実施例試験例について説明する。NaOHaqを用いればEHC油の下記加水分解の反応が円滑に進むことを確認している。CaOH2aqを用いれば、CaOH2は、NaOHと同様、P-O―Caの結合が形成される。しかし、CaOH2は、溶解性が非常に小さい。そこで、加水分解の初期において、低濃度試料No.A群のNaOHaq0.4~4:0.1~1Mを補うことに着眼した。他方、高濃度のNaOHaq試験No.B群40:10Mを用いると、P-O-Naの固定的結合が形成されてしまい、P-O-Caの結合の形成が阻害されると考えられる。したがって、低濃度のNaOHaq試験No.A群を用いると、P-O-Caが短時間で形成され、適度な混合比率で添加すると、EHC油を固化塊状化でき、結果的にPを殆ど回収できることを知見した。EHC油100gに、0.4NaOHaqおよび40NaOHaqを、それぞれ100g添加した各試料を、A群とB群とした。なお、EHC油は、P含有率7のものを使用した。さらに、CaOH2を、それぞれ、25gおよび50gを添加した試料を、A1、A2およびB1、B2とした。一旦形成した化合物リン酸カルシウム系が、炉内で再溶融するのは困る。即ち、1600°C程度まで溶融することなく、安定な焼却灰セラミックスであることが望まれる。そこで、塊状物として水不溶性のリン酸カルシウムCa3PO42mp=1670°CやアパタイトCa5PO43OHなどの融点が1600°C以上の化合物が生成するように上記CaOH2の添加量を調製した。これらの試料の調製方法を、図1に示す。即ち、EHC油とNaOHaqを単純混合した後、ホモジナイザーで一次攪拌して乳濁状態とした後、所定量のCaOH2を添加して、再度、ホモジナイザーで二次攪拌して懸濁状態として、放置した。表2に各組成を示すとともに、一次攪拌前、一次攪拌後20分経過時、二次攪拌後20分経過時、二次攪拌後1週間放置時の各試料の状態を表3に示す。即ち、一次攪拌時において、A0、B0ともに2層分離したが、A0では、NaOHaq層が上となり、B0ではNaOHaq層が下と、濃い色の層が逆となった。A0で使用した0.4NaOHaqがEHC油より軽いためであり、BOで使用した40NaOHaqがEHC油より重いためである。なお、EHC油の比重は1.14である。さらに、一次攪拌後20分経過時、A0では2層分離であるが上層が乳濁層となり、B0では三層に分離した。攪拌することにより、EHC油とNaOHとの間で何らかの反応が進んでいることが伺えた。そして、A0、B0と同様に一次攪拌した後の試料において、CaOH2をそれぞれ所定量添加したA1、A2およびB1、B2を二次攪拌後20分経過時、各試料は何れも均一な乳濁相であった。しかし、A1,A2は、若干粘性硬さを有しておりホイップクリームのような感じであった。一方、B1、B2は、コーヒーミルクのような感じであった。さらに、A1、A2の二次攪拌後1週間経過時の様子は、上層は水溶液層、下層は塊状層であり、水溶液層の比率はA1:30、A2:27質量比率:以下同じ。であった。なお、水溶液層中のP含有率は、いずれも数ppmであり、殆ど塊状層中に存在することを、誘導結合高周波プラズマ分光分析InductivelycoupledplasmaspectrometryICP分析で確認している。他方、B1、B2も、A1、A2同様に2層分離するが、上下層とも水溶液層のままであった。なお、10ヶ月経過時においても、この状態のままであった。また、A2において0.4NaOHaqの代わりに4NaOHaqを初期添加した以外は同一の試料A2-1の場合でも、同様に2層分離して、下層が塊状層となった水溶液層比率:約27。さらに、A2において0.4NaOHaqの添加量を約13の34gとした以外は同一の試料A2-2の場合でも、同様に2層分離して、下層が塊状層となった水溶液層比率:約10。また、A2において、CaOH275部とした以外は同一試料のA3、及び、該A3において0.4NaOHaqの添加量を34部とした以外は同一試料のA3-1の各場合において、上層水溶液層が略0になることを確認した。そして、EHC油100g88mL中のPをCaOH275gCa/P原子比≒4.4で混合放置して生成した塊を、捕集して800°Cで焼却すると水酸化アパタイトCa5PO43OHおよびCaOの混合結晶76g24mLが生成した。これにより、EHC油の容積を1/4程度まで減容できることが分かった。なお、A3-1の焼却物についてのX線回折計XRDによるチャート図2から、Ca5PO43OHおよびCaOが同定でき、それらの生成反応が確認できた。なお、A1~A3-1でも同様のXRDチャートが得られた。"