"溶液中に含まれるルテニウムRuを、前記溶液と接触して配置された電極の作用極と対極間で電解酸化することにより、ルテニウムRuを四酸化物RuO4として揮発分離させるための電解セル装置において、前記電極の前記作用極が、その断面が点対称の柱状極であって、前記対極が前記柱状極の内側に配置された、少なくとも1本の棒状極であることを特徴とする電解セル装置。請求項1に記載の電解セル装置において、前記電極が、円筒状作用極と少なくとも1本の棒状対極から成ることを特徴とする電解セル装置。請求項2に記載の電解セル装置において、前記棒状対極が複数本設けられ、さらにそれらの複数本の棒状対極が、前記円筒状作用極の中心軸よりも前記円筒状作用極の側面に近い位置に、互いに等間隔で配置されていることを特徴とする電解セル装置。しかし、上述のようにして生成されたRuO4のすべてが揮発するわけではなく、一部は電解液に溶解し、その一部は未反応のRuと反応し沈殿RuO2の微粒子を生成するため、揮発させられるRuの濃度を高めることが困難であった。したがって、本発明の目的は、溶液中に含まれるルテニウムを電解酸化することにより、Ruを四酸化物RuO4として揮発分離させる際に、還元反応によってRuO2の微粒子として沈殿することを防止できる電解セル装置を提供することにある。そこで、溶液中に含まれるルテニウムを電解酸化する際に、還元反応によって、RuO2の微粒子として沈殿する原因を究明した結果、電解セル装置として次のような構成をとることが重要であることがわかった。1電解セル内で、なるべく低い電位の状態が発生しないようにする。2未反応のRuとの酸化還元反応を抑えるため、未反応のRuとの接触時間がなるべく短くなるように、短時間での電解を行うようにする。そのため電極間距離を出来るだけ小さくするとともに、電極面積を出来るだけ大きくする。3好ましくは、電解酸化を行う際に電解液の電位を高く保持するため、モデレータとしてCeやAgを添加することが望ましい。上述の条件1を考慮し、本発明の実施例では、電解セルの電極として、従来の平板形に代えて円筒形とし、中心に対極を置く構造とした。実際に、平板電極を用いた電位の分布と円筒形電極を用いた電位の分布を計算によって求めた結果、明らかに円筒形や直方体などのように中心軸線に対して線対象の電極円筒状作用極と棒状対極を用いた場合の方が、電解液の電極電位が高い範囲が広いことがわかった。従って、電極構造を円筒形等とすることにより、従来の平板電極で生じていた部分的な電位低下を大幅に抑えることができる。実用上は円筒電極が最も好ましいが、前記電極の作用極が、その断面が点対称の柱状極であって、対極が前記柱状極の内側に配置された、少なくとも1個の棒状極であれば良い。したがって、正四角柱などの多角柱の電極でも良い。本発明に係る電解セル装置では、例えば、断面が点対称の柱状電極を採用しているので、従来の平板電極で生じていた部分的な電位低下を大幅に抑えることができ、溶液中に含まれるルテニウムを電解酸化することにより、Ruを四酸化物RuO4として揮発分離させる際に、還元反応によってRuO2の微粒子として沈殿することを防止できる。最初に図1を用いて本発明の原理について、詳細に説明する。図1において、符号1は比較的高電位の電極表面電位15Vであり、2は原子力プラントの使用済み燃料からの再処理工程溶液である。図1は、電極1によって電解酸化されたRuO4が、比較的低電位の箇所で硝酸に溶解し、溶存状態のまま他のRuイオンと反応しRuO22H2Oなどが生成し、沈殿が起こる様子を示している。この現象から、電解酸化を行うに当たって、比較的低電位となる箇所を少なくするように電極の構造を設計することで、Ruを四酸化物RuO4として揮発分離させる際に、還元反応によってRuO2の微粒子として沈殿することを防止できることがわかる。図2に、上述の原理に基づいて作製された、本発明に係る電解セル装置の一実施例の全体構成図を示す。図1において、符号10が本発明に係る電解セル装置である。11と12は、それぞれ作用極とその対極である。作用極11には約10V、対極12には約‐10Vの電位が与えられる。図ではこれらの電極へ電位を与える電源装置は省略されている。また、13は、内部に電極11、12を収納し、溶液の電解酸化を行うための電解容器、14は電解酸化を行う再処理溶液を模擬した電解液ルテニウムと硝酸の試薬である。本実施例の電解セル装置は、実機の模擬装置であり、具体的には以下の仕様を有する。1装置器具○電解電源装置ポテンショスタット北斗電工HAL3001電源ブースター北斗電工HAL3011B10作用極としては、次の2種類を準備し、それぞれ別個に試験を行った。作用極円筒型電極20mmφ×20mmH白金製円筒型電極60mmφ×60mmHTi白金メッキ電極対極白金線基準電極銀塩化銀標準電極飽和KCl○電解容器パイレックス登録商標製容器内径23mmφ×高さ100mmガラスボールフィルターガラスフリット付きガラス棒フリット部10mmφ、ガラス管部内径35mmφ、外径60mmφ○メンブランフィルターろ過Nucleporefilter2試薬○ルテニウムフルヤ金属3000ppm硝酸濃度25M,5M,10M○硝酸和光純薬試薬特級図3は、図2に示された電極の横断面を示している。図3の電極は、円筒状作用電極11と、その中心に配置された棒状対極12から構成されている。この実施例では、作用極11は円筒状をしているが、正方形や多角形などのように作用極の中心線に関して線対称の構造であれば良い。図3の電極による電位分布をシミュレーションした結果を図4に示す。図4において、黒色領域が比較的電位が高く、ハッチング部分がややプラス電位にある部分を示している。また、白色部分は、マイナス電位にある部分を示している。図4からわかるように、作用極11付近に還元反応を起こすような電位領域がないので、Ruは効率的にRuO4として回収される。図3の電極構造では、棒状の対極12が円筒状の作用極11の中心軸に配置されているが、作用極11の大きさに応じて、複数本の対極12を儲けても良い。このような例を図5と図6に示す。図5は本発明の実施例であり、図6はその比較例である。図5の電極構造では、4本の対極12a、12b、12c、12dが、作用極11の中心軸よりも作用極11の側面に近い位置に配置されているが、図6の電極構造では、逆に、4本の対極が、作用極11の側面よりも作用極の中心軸に近い位置に配置されている。図5及び図6は、電極構造とともに電位分布のシミュレーション結果を示している。これらの図において、黒色、灰色、白色の各部分の電位は図2と同様の値を示す。これらの図から明らかなように、装置が大型となり複数本の対極が必要になった場合には、図5の電極構造のような配置を取ることにより、マイナス電位となる領域を狭めることができ、電解酸化されたRuO4を効率的に回収できる。前に戻って図2を参照し、本発明の電解セル装置の動作について説明する。ルテニウム硝酸溶液を、作用極11、対極12が配置された電解容器13に適宜採取する。また、作用極11の表面付近の溶液と、同じ溶液を入れた外部ビーカ17とをルギン管15により液絡する。外部ビーカ17には参照電極16が設置され、液位は基本的に電極の上端面とほぼ同じ位置に来るように調整される。このような電解セル装置において一定時間電解を行い、得られた電解液をすぐにNucleporefilterにてろ過した。ろ過後のフィルターは減圧デシケータ内で3日間以上乾燥させて、重量を測定した。試験のためのパラメータとしては電解液の硝酸濃度、電極上端面から液表面までの高さ液厚、モデレータであるCeの影響について、30分間の電解試験を行った。電位は17~18Vvs.AgAgClとした。ただし、液厚が57mmの際には、電流値が低かったため、電位を約19Vvs.AgAgClまで上昇させた。また温度の影響については円筒状の作用極11を大きくし、液量を増やすことにより、一定温度を確保した。温度は室温25°C、50°C、95°Cの3段階で行った。上述の試験の結果及び考察は次の通りである。結果:1硝酸濃度の影響硝酸濃度の影響について、表1に示した。これまでの電解試験の条件での沈殿量についても参考として記した。この表の沈殿化率は、電解液から除去されたRuの量がすべてRuO2となった場合を1としたときの比率とした。この表から酸濃度を上昇させることにより、沈殿の生成量は低下することがわかった。特に、硝酸濃度25Mから5Mに硝酸濃度が上昇した時では沈殿率は4.3から2.6以下となり、1/2以下となった。2温度の影響温度の影響について表2に示した。温度の上昇に伴い、沈殿化率が上昇した。特に95°Cの時の沈殿化率が高く、10を越える結果となった。3モデレータの影響モデレータの存在の影響について表3に示した。硝酸濃度が25Mの場合において、Ceが共存する場合、沈殿化率は4.3から2.1と約2分の1となった。また、硝酸5Mにおいても、沈殿化率は14以下であったことから、少なくとも、Ceの存在により沈殿の生成が促進されることがないことを確認できた。以上のこのことから、Ceが共存することにより沈殿の生成が抑制される事がわかった。"