"互いに噛み合って回転する第1スクリューロータと第2スクリューロータとがロータハウジング内に収容されており、前記第1スクリューロータにおける条数が前記第2スクリューロータにおける条数より多く、これら2つのスクリューロータの回転によって流体が前記ロータハウジングの一端より吸入されると共に、他端より吐出されるスクリューポンプのスクリューロータにおいて、前記第2スクリューロータにおける条数をn、前記第2スクリューロータのねじ歯の先端の回転軌跡である第2円と、前記第1スクリューロータのねじ歯の先端の回転軌跡である第1円との一対の交点が前記第2スクリューロータの回転中心を中心としてなす角度をγとすると、前記第2スクリューロータにおける吸入側端面から吐出側端面への歯形のねじり角Θは、式1を満たす角度であるスクリューポンプのスクリューロータ。0<Θ≦360°-γ-360°/n1前記第2スクリューロータの前記ねじ歯のシール角をδ、閉じ込め室の数をMとすると、ねじり角Θは、式2を満たす角度である請求項1に記載のスクリューポンプのスクリューロータ。0<Θ≦360°-γ-360°/n×Mδ2互いに噛み合って回転する第1スクリューロータと第2スクリューロータとがロータハウジング内に収容されており、前記第1スクリューロータにおける条数が前記第2スクリューロータにおける条数より多く、これら2つのスクリューロータの回転によって流体が前記ロータハウジングの一端より吸入されると共に、他端より吐出されるスクリューポンプにおいて、前記第2スクリューロータは、請求項1及び請求項2のいずれか1項に記載の第2スクリューロータであるスクリューポンプ。内燃機関に空気を過給するスーパーチャージャにおいて、前記スーパーチャージャとして請求項3に記載のスクリューポンプを用いたスーパーチャージャ。しかし、リード角を40°未満にしてブローホールを小さくしても、スクリューポンプの吸入雰囲気側と吐出雰囲気側とが連通してしまう状態が生じる場合があることを回避することはできない。本発明は、スクリューポンプの吸入雰囲気側と吐出雰囲気側とがブローホールを介して連通しないようにすることを目的とする。請求項1及び請求項2の発明は、互いに噛み合って回転する第1スクリューロータと第2スクリューロータとがロータハウジング内に収容されており、前記第1スクリューロータにおける条数が前記第2スクリューロータにおける条数より多く、これら2つのスクリューロータの回転によって流体が前記ロータハウジングの一端より吸入されると共に、他端より吐出されるスクリューポンプのスクリューロータを対象とし、請求項1の発明では、前記第2スクリューロータにおける条数をn、前記第2スクリューロータのねじ歯の先端の回転軌跡である第2円と、前記第1スクリューロータのねじ歯の先端の回転軌跡である第1円との一対の交点が前記第2スクリューロータの回転中心を中心としてなす角度をγとすると、前記第2スクリューロータにおける吸入側端面から吐出側端面への歯形のねじり角Θは、式1を満たす角度である。0<Θ≦360°-γ-360°/n1式1で示す設定では、スクリューポンプの吸入雰囲気側と吐出雰囲気側とがブローホールを介して連通することはない。好適な例では、前記第2スクリューロータの歯先のシール角をδ、閉じ込め室の数をMとすると、ねじり角Θは、式2を満たす角度である。0<Θ≦360°-γ-360°/n×Mδ2請求項3の発明は、互いに噛み合って回転する第1スクリューロータと第2スクリューロータとがロータハウジング内に収容されており、前記第1スクリューロータにおける条数が前記第2スクリューロータにおける条数より多く、これら2つのスクリューロータの回転によって流体が前記ロータハウジングの一端より吸入されると共に、他端より吐出されるスクリューポンプを対象とし、前記第2スクリューロータは、請求項1及び請求項2のいずれか1項に記載の第2スクリューロータである。請求項4の発明は、内燃機関に空気を過給するスーパーチャージャを対象とし、前記スーパーチャージャとして請求項3に記載のスクリューポンプを用いた。本発明は、スクリューポンプの吸入雰囲気側と吐出雰囲気側とがブローホールを介して連通しないようにすることができるという優れた効果を奏する。以下、本発明を具体化した第1の実施形態を図1~図4に基づいて説明する。図1に示すように、スクリューポンプ11を構成するロータハウジング12内には第1スクリューロータ13と第2スクリューロータ14とがそれぞれ回転可能に配設されている。第1スクリューロータ13の軸15の回転軸線151と第2スクリューロータ14の軸16の回転軸線161とは、互いに平行であり、軸15,16の基端図1では右端がモータハウジング17内に突出している。モータハウジング17内の電動モータ18の駆動力は、出力軸181及び軸継手19を介して軸15に伝達され、軸15が回転する。軸15の回転は、一対のギヤ20,21の噛合を介して軸16に伝えられ、軸16が軸15とは異なる方向へ回転する。これにより、第1スクリューロータ13は、矢印Wで示す方向に回転し、第2スクリューロータ14は、矢印Zで示す方向矢印Wで示す方向とは逆方向に互いに噛み合うように回転する。図2に示すように、第1スクリューロータ13は、4条のスクリュー形状のねじ歯22,23,24,25及びねじ溝26,27,28,29を備えている。第2スクリューロータ14は、3条のスクリュー形状のねじ歯30,31,32及びねじ溝33,34,35を備えている。図3a,bに示すように、第1スクリューロータ13のねじ歯22,23,24,25は、第2スクリューロータ14のねじ溝33,34,35に入り込む。第2スクリューロータ14のねじ歯30,31,32は、第1スクリューロータ13のねじ溝26,27,28,29に入り込む。図1に示すように、ロータハウジング12の一端をなす端壁122には流入口36がロータハウジング12内の吸入室121に連通するように形成されている。吸入室121内ではカバープレート37がスクリューロータ13,14の端面131,141に接合されている。カバープレート37には吸入口371が形成されている。ロータハウジング12の他端端壁122とは反対側においてロータハウジング12の周壁123には流出口38がロータハウジング12内の吐出室124に連通するように形成されている。吐出室124内ではカバープレート39がスクリューロータ13,14の端面132,142に接合されている。カバープレート39には吐出口391が形成されている。第1スクリューロータ13及び第2スクリューロータ14の回転に伴い、流入口36を介して流体気体が吸入室121へ吸入される。吸入室121に吸入された流体は、カバープレート37の吸入口371からねじ溝内に導入される。ねじ溝内に導入された流体は、吐出口391へ向かって移送され、吐出口391及び吐出室124を経由して流出口38からロータハウジング12外へ吐出される。図3aは、吸入口371側のスクリューロータ13,14の端面131,141を示し、図3bは、吐出口391側のスクリューロータ13,14の端面132,142を示す。端面131,141,132,142は、軸15,16の回転軸線151,161に対して垂直な平面である。端面131,132の外形は、第1スクリューロータ13の歯形G1を表し、端面141,142の外形は、第2スクリューロータ14の歯形G2を表す。端面131側の歯形G1を回転軸線151に沿って等速度で端面132の位置まで移動させながら、回転軸線151を中心にして矢印Wの方向へ等回転速度で歯形G1を回転させたときの歯形G1は、端面132側の歯形G1図3aに破線で図示に一致する。端面141側の歯形G2を回転軸線161に沿って等速度で端面142の位置まで移動させながら、回転軸線161を中心にして矢印Zの方向へ等回転速度で歯形G2を角度Θ図3a参照だけ回転させたときの歯形G2は、端面142側の歯形G2図3aに破線で図示に一致する。以下においては、端面131,141側の歯形G1,G2を端面132,142の位置まで移動しながら回転した角度Θをねじり角Θと記す。第1スクリューロータ13における条数mは、第2スクリューロータ14における条数nより多い。本実施形態では、m=4であり、n=3である。第2スクリューロータ14の先端140の回転軌跡である第2円C2と、第1スクリューロータ13の先端130の回転軌跡である第1円C1との一対の交点P1,P2が第2スクリューロータ14の回転中心回転軸線161を中心としてなす角度をγとする。そうした場合、第2スクリューロータ14における吸入側端面141から吐出側端面142への歯形G2のねじり角Θは、式1を満たす角度に設定されている。0<Θ≦360°-γ-360°/n1次に、第1の実施形態の作用を説明する。図4a,b及び図5は、スクリューロータ13,14の周面を展開した展開図であり、スクリューロータ13,14の周面とロータハウジング12の内周面120との間に生じる閉じ込め室が模式的に表されている。図4aは、ねじり角Θが0<Θ<360°-γ-360°/nの範囲にあるときの閉じ込め室の推移を表し、図4bは、ねじり角Θ=360°-γ-360°/nのときの閉じ込め室の推移を表す。図5は、ねじり角ΘがΘ>360°-γ-360°/nのときの閉じ込め室の推移を表す。図4aの展開図Fa1、図4bの展開図Fb1、及び図5の展開図Fc1は、第1スクリューロータ13の回転角度が0°のときの状態を示す。図3a,bは、第1スクリューロータ13の回転角度が0°のときの状態に対応する。図4aの展開図Fa2、図4bの展開図Fb2、及び図5の展開図Fc2は、第1スクリューロータ13の回転角度が45°のときの状態を示し、図4aの展開図Fa3、図4bの展開図Fb3、及び図5の展開図Fc3は、第1スクリューロータ13の回転角度が90°のときの状態を示す。図4aにおける囲い円Ba1,Ba2,Ba3,Ba4は、ブローホールがある場所を概略的に示している。図4bにおける囲い円Bb1,Bb2,Bb3,Bb4,Bb5,Bb6,Bb7は、ブローホールがある場所を概略的に示している。図5における囲い円Bc1,Bc2,Bc3,Bc4,Bc5,Bc6,Bc7,Bc8,Bc9,Bc10は、ブローホールがある場所を概略的に示している。囲い円Ba1,Ba2,Ba3,Ba4,Bb1,Bb2,Bb3,Bb4,Bb5,Bb6,Bb7,Bc1,Bc2,Bc3,Bc4,Bc5,Bc6,Bc7,Bc8,Bc9,Bc10の大きさは、ブローホールの大きさ通過断面積を概略的に示している。図4a,b及び図5に示すように、ねじり角Θが大きくなるほどブローホールの大きさ通過断面積が小さくなる。図4aにおける第2スクリューロータ14側の領域Sa21,Sa22,Sa23及び第1スクリューロータ13側における領域Sa11,Sa12,Sa3は、吸入口371に連通した吸入雰囲気の領域である。第2スクリューロータ14側の領域Da21,Da22,Da23,Da4及び第1スクリューロータ13側における領域Da11,Da12,Da13,Da5は、吐出口391に連通した吐出雰囲気の領域である。第2スクリューロータ14側の領域Ea21,Ea22及び第1スクリューロータ13側における領域Ea11,Ea12,Ea3は、吸入口371及び吐出口391のいずれにも連通しない閉じ込め室である。第1スクリューロータ13の回転角度が0°から45°へ移行展開図Fa1から展開図Fa2へ移行すると、領域Ea11が領域Ea12へ推移する。第1スクリューロータ13の回転角度が45°から90°へ移行展開図Fa2から展開図Fa3へ移行すると、領域Ea12が領域Da5へ推移する。又、第1スクリューロータ13の回転角度が0°から45°へ移行すると、領域Ea21が領域Ea22へ推移し、第1スクリューロータ13の回転角度が45°から90°へ移行すると、領域Ea22が領域Da4へ推移する。図4aにおける領域Ea11,Ea21は、囲い円Ba1で示すブローホールに連通していない。なお、第2スクリューロータ14より第1スクリューロータ13の方が条数が多いので、第2スクリューロータの領域Ea21が閉じ込め領域となる場合は、第1スクリューロータ13側の領域Ea11は当然に閉じ込め領域となる。領域Ea12,Ea22は、囲い円Ba2で示すブローホールに連通しておらず、領域Ea3は、囲い円Ba3,Ba4で示すブローホールに連通していない。つまり、0<Θ<360°-γ-360°/nの条件の場合には、吸入口371及び吐出口391のいずれにも連通しない領域Ea21,Ea22,Ea11,Ea12,Ea3が吸入雰囲気の領域と吐出の雰囲気との間に生じる。又、0<Θ<360°-γ-360°/nの条件の場合には、吸入口371と吐出口391とがブローホールの存在によって連通してしまうことはない。図4bにおける第2スクリューロータ14側の領域Sb21,Sb22,Sb23及び第1スクリューロータ13側における領域Sb11,Sb12,Sb3は、吸入口371に連通した吸入雰囲気の領域である。第2スクリューロータ14側の領域Db21,Db22,Db23,Db4,Db5及び第1スクリューロータ13側における領域Db11,Db12,Db13,Db5は、吐出口391に連通した吐出雰囲気の領域である。第2スクリューロータ14側の領域Eb21及び第1スクリューロータ13側における領域Eb11,Eb12,Eb3は、吸入口371及び吐出口391のいずれにも連通しない閉じ込め室である。第1スクリューロータ13の回転角度が0°から45°へ移行展開図Fb1から展開図Fb2へ移行すると、領域Eb21が領域Db4へ推移する。第1スクリューロータ13の回転角度が45°から90°展開図Fb2から展開図Fb3へ移行へ移行すると、領域Db4が領域Db5へ推移する。又、第1スクリューロータ13の回転角度が0°から45°へ移行すると、領域Eb11が領域Eb12へ推移し、第1スクリューロータ13の回転角度が45°から90°へ移行すると、領域Eb12が領域Db5へ推移する。図4bにおける領域Eb11,Eb21は、囲い円Bb1,Bb2で示すブローホールに連通していない。領域Eb12は、囲い円Bb3,Bb4で示すブローホールに連通しておらず、領域Eb3は、囲い円Bb5,Bb6,Bb7で示すブローホールに連通していない。つまり、Θ=360°-γ-360°/nの条件の場合には、吸入口371及び吐出口391のいずれにも連通しない領域Eb11,Eb21,Eb12,Eb3閉じ込め室が吸入雰囲気の領域と吐出の雰囲気との間に生じる。又、Θ=360°-γ-360°/nの条件の場合には、吸入口371と吐出口391とがブローホールの存在によって連通してしまうことはない。図5における第2スクリューロータ14側の領域Sc21,Sc22,Sc23,Sc24,Sc25,Sc26,Sc1,Sc2及び第1スクリューロータ13側における領域Sc11,Sc12,Sc13,Sc14,Sc15,Sc16,Sc3は、吸入口371に連通した吸入雰囲気の領域である。第2スクリューロータ14側の領域Dc21,Dc22,Dc23,Dc24及び第1スクリューロータ13側における領域Dc11,Dc12,Dc1は、吐出口391に連通した吐出雰囲気の領域である。第1スクリューロータ13の回転角度が0°から45°へ移行展開図Fc1から展開図Fc2へ移行すると、領域Sc24が領域Sc25へ推移すると共に、領域Dc21が領域Dc22へ推移する。第1スクリューロータ13の回転角度が45°から90°展開図Fc2から展開図Fc3へ移行へ移行すると、領域Sc25が領域Sc26へ推移すると共に、領域Dc22が領域Sc2へ推移する。第2スクリューロータ14側では、吸入口371及び吐出口391のいずれにも連通しない領域閉じ込め室は生じない。又、展開図Fc3において、吸入口371に直通する領域Sc23には領域Sc26がブローホールBc10を介して連通している。さらに、領域Sc26には領域Sc2がブローホールBc7を介して連通しており、且つ領域Sc2には領域Sc4がブローホールBc8を介して連通している。つまり、Θ>360°-γ-360°/nの条件の場合には、第2スクリューロータ14側においては吸入口371と吐出口391とがブローホールの存在によって連通してしまう。又、Θ>360°-γ-360°/nの条件の場合には、第2スクリューロータ14側においては吸入口371及び吐出口391のいずれにも連通しない領域閉じ込め室が吸入雰囲気の領域と吐出の雰囲気との間に生じることはない。第1の実施形態では以下の効果が得られる。1ねじり角Θは、式1で示す大きさに設定されている。0<Θ≦360°-γ-360°/n1式1で示す設定がなされているため、スクリューポンプ11の吸入口371吸入雰囲気側と吐出口391吐出雰囲気側とがブローホールを介して連通することはない。2ねじり角Θが360°-γ-360°/nより大きい場合では、図5の領域Dc21の形状から明らかなように、ねじり角Θが式1を満たす場合に比べて吸入量が減少し、必要な吸入量を確保するためにはスクリューポンプの体格を大きくする必要がある。従って、ねじり角Θが360°-γ-360°/nより大きい場合と比較して、ねじり角Θが式1を満たすことでスクリューポンプ11の小体格化を実現できる。次に、図6a,bの第2の実施形態を説明する。第1の実施形態と同じ構成部には同じ符合を用い、その詳細説明は省略する。第2スクリューロータ14のねじ歯30,31,32の先端には円弧面形状のシール面301,311,321が形成されている。シール面301,311,321は、これを挟んで隣り合うねじ溝間の流体洩れの抑制に寄与する。回転軸線161を中心とするシール面301,311,321の角度シール角をδ図6aではシール面321のシール角δのみ図示、第2スクリューロータ14側の閉じ込め室の数をMとすると、ねじり角Θは、式2で示す大きさに設定されている。0<Θ≦360°-γ-360°/n×Mδ2例えば、δ=6°、n=3、γ=110°の場合、M=1の場合にはΘ=136°であり、M=2の場合にはΘ=16°である。δ=6°、n=3、γ=110°、M=3の場合には、Θ=-104°となり、式2は不成立となる。シール面301,311,321がある場合にも、ねじり角Θを式2で示す大きさに設定すれば、スクリューポンプ11の吸入口371吸入雰囲気側と吐出口391吐出雰囲気側とがブローホールを介して連通することはない。本発明では以下のような実施形態も可能である。○第1の実施形態における第1スクリューロータ13の軸15に車両の内燃機関の回転出力を入力する構成とし、空気を吸入室121に送って流出口38から内燃機関に供給するようにしたスーパーチャージャを構成してもよい。本発明のスクリューロータ13,14を用いたスクリューポンプでは、スクリューポンプの回転数が低い場合には閉じ込め室の存在によって流体気体が定容積で吸入側から吐出側へ移送される。つまり、本発明のスクリューロータ13,14を用いたスクリューポンプは、容積型ポンプとして働き、流体気体は、外部圧縮される。スクリューポンプの回転数が高い場合には、ブローホールにおける流体気体洩れの影響が小さくなる。つまり、本発明のスクリューポンプの回転数が高い場合には、カバープレート37,39間で閉じ込め室がスクリューロータ13,14の回転に伴って容積減少し、流体気体がカバープレート37,39間で実質的に内部圧縮される。本発明のスクリューポンプを利用したスーパーチャージャでは、内燃機関の低回転時例えばアイドリング状態のような過給が不要な場合には内部圧縮が行なわれずに外部圧縮のみで流体の移送が行なわれるから、過給圧が低くなる。これによりスーパーチャージャーの消費動力が低減される。又、内燃機関の高回転時例えば高速走行状態のような過給が望ましい場合には外部圧縮に加えて内部圧縮が行なわれるから、内燃機関が要求する高い過給圧を確保することができる。つまり、本発明のスクリューポンプは、内燃機関のスーパーチャージャとして利用する上で好適である。○第1スクリューロータの条数が3で第2スクリューロータの条数が4のスクリューポンプに本発明を適用してもよい。特に、第1スクリューロータの条数が6で第2スクリューロータの条数が4のスクリューポンプ、あるいは第1スクリューロータの条数が5で第2スクリューロータの条数が3のスクリューポンプは、ブローホールを小さくすることができるので、本発明の適用対象として好ましい。○第1スクリューロータ13の軸15を電動モータ18に直結する代わりに、第2スクリューロータ14の軸16を電動モータ18に直結してもよい。"