"内燃機関の排気系に設けられる排ガス浄化装置であって、排気管に配置される三元触媒部と、該三元触媒部よりも排気管の下流側に配置されるH2Sトラップ触媒部と、該H2Sトラップ触媒部に向けて酸素含有ガスを供給する酸素供給手段と、該酸素供給手段からの酸素含有ガスの供給を制御する制御部と、を備えており、前記H2Sトラップ触媒部は、基材と、該基材に担持された担体と、該担体に担持された触媒金属であって酸化雰囲気中でH2Sを酸化可能な触媒金属と、を含み、CO2昇温脱離測定による触媒1LあたりのCO2の脱離量を基準とした触媒1Lあたりの塩基点量が少なくとも0.01mol/Lである、排ガス浄化装置。前記H2Sトラップ触媒部の担体は、セリアジルコニア複合酸化物およびアルミナを主体に構成されている、請求項1に記載の排ガス浄化装置。前記H2Sトラップ触媒部の担体は、希土類元素、アルカリ金属元素およびアルカリ土類金属元素のうちから選択される少なくとも1種の元素を含むように構成されている、請求項1又は2に記載の排ガス浄化装置。前記H2Sトラップ触媒部には、ニッケルNiが実質的に含まれていない、請求項1~3のいずれか一項に記載の排ガス浄化装置。前記制御部は、前記内燃機関から前記三元触媒部に導入される排ガスが空燃比リッチ域である混合気の燃焼により生じた排ガスである場合に、前記酸素供給手段から酸素含有ガスを前記H2Sトラップ触媒部に供給するように構成されている、請求項1~4のいずれか一項に記載の排ガス浄化装置。内燃機関の排気系に設けられる排ガス浄化触媒ユニットであって、内燃機関の排気系の一部を構成する排気管と、該排気管の上流側に配置される三元触媒部と、該三元触媒部よりも排気管の下流側に配置されるH2Sトラップ触媒部と、を備えており、前記H2Sトラップ触媒部は、基材と、該基材に担持された担体と、該担体に担持された触媒金属であって酸化雰囲気中でH2Sを酸化可能な触媒金属と、を含み、CO2昇温脱離測定による触媒1LあたりのCO2の脱離量を基準とした触媒1Lあたりの塩基点量が少なくとも0.01mol/Lである、排ガス浄化触媒ユニット。前記H2Sトラップ触媒部の担体は、セリアジルコニア複合酸化物およびアルミナを主体に構成されている、請求項6に記載の排ガス浄化触媒ユニット。前記H2Sトラップ触媒部の担体は、希土類元素、アルカリ金属元素およびアルカリ土類金属元素のうちから選択される少なくとも1種の元素を含むように構成されている、請求項6又は7に記載の排ガス浄化触媒ユニット。前記H2Sトラップ触媒部には、ニッケルNiが実質的に含まれていない、請求項6~8のいずれか一項に記載の排ガス浄化触媒ユニット。上述した各特許文献に記載されている排ガス浄化触媒排ガス浄化装置は、H2Sの排出抑制に関して一定の効果を上げているが、さらなるH2S排出抑制を図る上でなお改良の余地がある。本発明は、かかる課題を解決すべく創出されたものであり、三元触媒を利用した内燃機関の排ガス浄化プロセスにおいて、より効果的にH2Sの排出を抑制することができる排ガス浄化装置ならびに排ガス浄化触媒ユニットを提供することを目的とする。本発明者は、様々な角度から検討を加え、上記目的を実現することのできる本発明を創出するに至った。即ち、ここで開示される排ガス浄化装置は、内燃機関の排気系に設けられる排ガス浄化装置であって、排気管に配置される三元触媒部と、該三元触媒部よりも排気管の下流側に配置されるH2Sトラップ触媒部と、該H2Sトラップ触媒部に向けて酸素含有ガスを供給する酸素供給手段と、該酸素供給手段からの酸素含有ガスの供給を制御する制御部とを備えている。ここで上記H2Sトラップ触媒部は、基材と、該基材に担持された担体と、該担体に担持された触媒金属であって酸化雰囲気中でH2Sを酸化可能な触媒金属とを含む。そして、CO2昇温脱離測定による触媒1LあたりのCO2の脱離量を基準とした触媒1Lあたりの塩基点量が少なくとも0.01mol/Lである。かかる排ガス浄化装置では、内燃機関例えば自動車エンジンの排気系において三元触媒部よりも下流側にH2Sトラップ触媒部を設けるとともに、該H2Sトラップ触媒部がCO2昇温脱離測定即ちCO2-TPD測定による触媒1LあたりのCO2の脱離量を基準とした触媒1Lあたりの塩基点量が少なくとも0.01mol/Lとなるように構成されている。なお、触媒部の塩基点量は、具体的には、酸プローブ分子として二酸化炭素を供試サンプルに吸着させ、昇温とともに脱離する二酸化炭素量及び脱離温度を測定することができるCO2-TPD。かかる塩基性の強い即ち高塩基点量のH2Sトラップ触媒部を設けた構成により、ここで開示される排ガス浄化装置によると、三元触媒部を通過してきた排ガス中に含まれるH2Sを当該三元触媒部よりも下流側に設置したH2Sトラップ触媒部において効率よく吸着することができる。そして、H2Sトラップ触媒部において吸着されたH2Sは、上記酸素供給手段から供給された酸素含有ガス典型的にはエアにより酸化雰囲気となった当該H2Sトラップ触媒部において酸化され、SO2等の窒素酸化物として排出される。このため、本構成の排ガス浄化装置によると、排気管から高濃度のH2Sが放出されることを防止し、H2S特有の不快臭の発生を防止することができる。また、H2Sの大量排出を防止しつつ三元触媒部における硫黄被毒から触媒性能を回復させるための処理具体的には排ガスの酸素濃度および温度を制御して触媒に被覆した硫黄成分典型的にはSOxの還元処理を行い、三元触媒部の性能維持を図ることができる。また、本発明は、上記目的を実現するべく、内燃機関の排気系に設けられる排ガス浄化触媒ユニットであって、内燃機関の排気系の一部を構成する排気管と、該排気管の上流側に配置される三元触媒部と、該三元触媒部よりも排気管の下流側に配置されるH2Sトラップ触媒部とを備え、ここで上記H2Sトラップ触媒部が、基材と、該基材に担持された担体と、該担体に担持された触媒金属であって酸化雰囲気中でH2Sを酸化可能な触媒金属とを含み、CO2昇温脱離測定による触媒1LあたりのCO2の脱離量を基準とした触媒1Lあたりの塩基点量が少なくとも0.01mol/Lである排ガス浄化触媒ユニットを提供する。かかる構成の排ガス浄化触媒ユニットを内燃機関の排気系に設けることにより、上述した効果を奏する排ガス浄化装置を構築することができる。ここで開示される排ガス浄化装置の好ましい一態様では、上記制御部は、内燃機関から三元触媒部に導入される排ガスが空燃比リッチ域である混合気燃料ガスの燃焼により生じた排ガス以下、かかる排ガスをリッチガスという場合がある。である場合に、上記酸素供給手段から酸素含有ガスをH2Sトラップ触媒部に供給するように構成されている。このような構成の排ガス浄化装置によると、排ガスが上記リッチガスである場合例えば空燃比が14.7未満の場合において三元触媒部から送り出されてきたH2SをH2Sトラップ触媒部において吸着させるとともに、当該吸着されたH2Sを酸素含有ガスが導入され酸化雰囲気となったH2Sトラップ触媒部において酸化触媒金属により高効率に酸化処理し得、SO2等の窒素酸化物に効率よく変換して外部に排出する換言すればH2Sの排出を効果的に抑制することができる。また、ここで開示される排ガス浄化装置ならびに排ガス浄化触媒ユニットの好ましい一態様では、上記H2Sトラップ触媒部の担体は、セリアジルコニア複合酸化物およびアルミナを主体に構成されている。ここで主体に構成されているとは、当該担体がセリアジルコニア複合酸化物およびアルミナのみから構成されたもの或いは、担体全体の50質量若しくは50volを上回る部分典型的には70質量及び/又は70vol以上がセリアジルコニア複合酸化物およびアルミナで構成されていることを示す用語である。このような構成の排ガス浄化装置ならびに排ガス浄化触媒ユニットでは、H2S触媒の担体がセリアジルコニア複合酸化物およびアルミナを主体に構成されているため、これら酸化物の組成や配合比を調整することにより、所望するレベルの塩基点塩基性を容易に実現することができる。また、H2Sトラップ触媒部の担体に十分な機械的強度と酸素吸放出能を付与することができる。セリアジルコニア複合酸化物におけるセリアとジルコニアの濃度比モル比はジルコニアがリッチであることが好ましい。また、ここで開示される排ガス浄化装置ならびに排ガス浄化触媒ユニットの好ましい一態様では、上記H2Sトラップ触媒部の担体は、希土類元素、アルカリ金属元素およびアルカリ土類金属元素のうちから選択される少なくとも1種の元素を含むように構成されている。この種の元素を構成成分として含むことにより、好ましい塩基点塩基性を容易に実現することができる。例えばH2Sトラップ触媒部の担体としてセリアジルコニア複合酸化物及び/又はアルミナが含まれており、該セリアジルコニア複合酸化物及び/又はアルミナが少なくとも1種の希土類元素例えば、イットリウムY、スカンジウムSc、或いはランタンLa、プラセオジムPr、ネオジムNd等の軽希土類元素を含むことが特に好ましい。例えばこれら希土類元素の酸化物がドープされたセリアジルコニア複合酸化物及び/又はアルミナが好適に用いられる。また、ここで開示される排ガス浄化装置ならびに排ガス浄化触媒ユニットの好ましい他の一態様では、上記H2Sトラップ触媒部には、ニッケルNiが実質的に含まれていない。ここで実質的に含まれていないとは、意図的に含ませていないという意味であり、不可避的な極微量の混在を許容する用語である。本態様の排ガス浄化装置ならびに排ガス浄化ユニットでは、環境負荷をより低減することができる。以下、図面を参照しつつ本発明の好適な実施形態を説明する。なお、本明細書において特に言及している事項以外の事柄であって本発明の実施に必要な事柄は、当該分野における従来技術に基づく当業者の設計事項として把握され得る。本発明は、本明細書に開示されている内容と当該分野における技術常識とに基づいて実施することができる。図1に示すように、本実施形態に係る排ガス浄化装置1は、内燃機関、例えば自動車エンジン例えばガソリンエンジン2の排気系に設けられる装置1であり、大まかにいって、その主要部を構成する排ガス浄化触媒ユニット10と、制御部40と、酸素供給手段であるエアインジェクション空気噴射装置50とを備える。排ガス浄化触媒ユニット10は、内燃機関である自動車用エンジン2の排気系の一部を構成する排気管12と、該エンジン2からの排ガス流における上流側に配置された三元触媒部20と、該三元触媒部20よりも排気管の下流側に配置されるH2Sトラップ触媒部30とを備える。制御部40は、ECU電子制御ユニット即ちエンジンコントロールユニットにより構成される。即ち制御部ECU40は、エンジン2と排ガス浄化装置1との間の制御を行うユニットであり、一般的な制御装置と同様にデジタルコンピュータその他の電子機器を構成要素として含んでいる。典型的には、制御部ECU40は、双方向性バスによって互いに接続されたROMリードオンリメモリ、RAMランダムアクセスメモリ、CPUマイクロプロセッサ、入力ポートおよび出力ポート等を備える。なお、制御部ECU40自体の装置構成は本発明を特徴付けるものではなく、従来この種の内燃機関自動車エンジンで採用されるものでよく、これ以上の詳細な説明は省略する。エアインジェクションAI50は、三元触媒部20とH2Sトラップ触媒部30との間の排気管12に設置されている。かかるエアインジェクション50は、上記制御部40と電気的に接続されており、制御部40から出力される制御信号に基づいて作動し、所定のタイミングでエア即ち酸素含有ガスを排気管12内からH2Sトラップ触媒部30に向けて供給し得るように設置されている。即ち、エアインジェクション50から供給されたエアにより、排ガス流の下流側にあるH2Sトラップ触媒部30に供給されるガスの酸素濃度を向上させることができる。このため、排ガスがリッチガスであるような還元雰囲気であってもH2Sトラップ触媒部30内を酸化雰囲気に転換することができる。なお、エアインジェクション50の構造自体は、従来の自動車エンジンの排気系に設置される空気噴射装置例えばエアポンプ式や吸引式と同様でよく、本発明を特徴付けるものではないため、詳細な装置構成の説明は省略する。また、本実施形態に係る排ガス浄化装置1には、所定の空燃比センサA/Fセンサ若しくはO2センサとも呼ばれる。60がエンジン2と三元触媒部20との間の排気管12に設置されている。かかる空燃比センサ60は上記制御部ECU40と電気的に接続されており、制御部40はエンジン2と三元触媒部20との間の排気管12を流れる排ガスの空燃比に関する情報を当該センサ60から入力することができる。なお、空燃比センサ60としては従来のこの種のセンサを用いればよく、本発明の実施にあたって特殊な構造や性能のセンサを使用する必要はない。なお、制御部ECU40は、エンジン2の図示しない燃料噴射装置、三元触媒部20、H2Sトラップ触媒部30、等にも電気的に接続されており、各触媒部20,30内部の温度のモニタリングや燃料噴射装置の作動制御を行うことができる。次に、本実施形態に係る排ガス浄化装置1の主要部である排ガス浄化触媒ユニット10について詳細に説明する。本実施形態に係る排ガス浄化触媒ユニット10は、内燃機関である自動車エンジン2の排気管12の上流側に三元触媒部20が配置され、該三元触媒部20よりも下流側にH2Sトラップ触媒部30が配置されるように形成されている。三元触媒部20は、自動車エンジンの排気系に装備される従来のものと同様でよく、特に制限されない。自動車エンジン等の内燃機関の排気系に設けられる場合、典型的には適当な基材を備える。かかる基材としては、従来のこの種の用途に用いられる種々の素材及び形態のものが使用可能である。例えば、高耐熱性を有するコージェライト、炭化ケイ素SiC等のセラミックスまたは合金ステンレス等のような耐熱性素材から形成されたハニカム構造を備えるハニカム基材などを好適に採用することができる。一例として図2に示す外形が円筒形状であるハニカム基材70は、ここで開示される排ガス浄化触媒ユニット10の三元触媒部20ならびにH2Sトラップ触媒部30を構成する基材として好適である。かかるハニカム基材70は、排ガス流に沿う筒軸方向図中の矢印方向に排ガス通路として複数の規則的に配列された貫通孔セル72が設けられ、各セル72を仕切る隔壁リブ壁74に排ガスが接触可能に構成されている。なお、設置する排気系排気管の形状に応じて、図示されるハニカム形状の他、フォーム形状、ペレット形状等の基材を使用してもよい。また基材全体の外形については、円筒形に代えて、楕円筒形、多角筒形を採用してもよい。そして、基材例えば上記ハニカム基材70上に三元触媒を構成する触媒コート層を形成する。かかる触媒コート層は、例えば、アルミナAl2O3、セリアCeO2、ジルコニアZrO2、シリカSiO2、チタニアTiO2、セリアジルコニアCeO2-ZrO2複合酸化物、等の多孔質担体に、触媒作用によって炭化水素HCおよび一酸化炭素COを酸化可能な触媒金属と、窒素酸化物NOxを還元可能な触媒金属とが担持されることにより構成される。この種の触媒金属として白金Pt、ロジウムRh、パラジウムPd等が挙げられ、酸化活性に優れたPtと還元活性に優れたRhとを使用することが好ましい。多孔質担体および触媒金属を備える触媒コート層は、従来公知の方法により調製することができる。典型的には、ウォッシュコート法により調製できる。例えば、多孔質担体粒子粉末を含むスラリーを基材にウォッシュコートし、それに触媒金属粒子を担持してもよいし、或いは予め所定の触媒金属粒子が担持された多孔質担体粒子粉末を含むスラリーを基材にウォッシュコートしてもよい。次いで、適当な条件で焼成することにより、目的とする触媒コート層を形成することができる。触媒金属担持量は、従来の三元触媒部と同様でよく特に限定されない。例えば、多孔質担体1Lあたり0.1g~10g程度が好ましい。なお、ウォッシュコート法に基づく触媒コート層の形成は従来の排ガス浄化用触媒の作製に採用される方法と同様でよく、本発明を特徴付けるものではない。次に、ここで開示される排ガス浄化触媒ユニット10を特徴付けるH2Sトラップ触媒部30について詳細に説明する。図3は、H2Sトラップ触媒部30の構成と作用効果機能を模式的に説明する図である。H2Sトラップ触媒部30の基本構造は、上述の三元触媒部20と同様でよく、典型的には上述したハニカム構造或いは他の構造の耐熱性素材コージェライト等からなる基材32上に、多孔質担体34と該担体34に担持された触媒金属粒子38とから成るH2Sトラップ触媒コート層36を備える。ここで開示されるH2Sトラップ触媒コート層36を構成する多孔質担体34は、CO2昇温脱離測定による触媒1LあたりのCO2の脱離量を基準とした触媒1Lあたりの塩基点量が少なくとも0.01mol/L例えば0.01~0.05mol/Lであることを特徴とする。好ましくは、触媒1Lあたりの塩基点量が少なくとも0.012mol/Lである例えば0.012~0.05mol/L。かかる特性を備え、且つ、この種の用途に適する担体であれば特に材質には限定はないが、比較的塩基性の高い即ち高塩基点であるセラミックス製の多孔質担体が好ましい。例えば、セリア、ジルコニア、セリアジルコニア複合酸化物、アルミナ、各種のゼオライト例えばA型、フェリライト型、ZSM-5型、モルデナイト型、β型、X型、Y型のゼオライトが挙げられる。なかでもセリアジルコニア複合酸化物およびアルミナを主体に構成されている多孔質担体が好ましい。かかる2種の酸化物の配合比を調整することにより、多孔質担体の塩基点量の増減を行うことができる。また、担体に機械的強度と酸素吸放出能を付与することができる。また、塩基点量を増大させる観点からは、セリアジルコニア複合酸化物におけるセリアとジルコニアの濃度比モル比は、ジルコニアがリッチであることが好ましい。例えばモル比でセリア:ジルコニア=1:2~1:5程度が好ましい。或いは、高塩基性物質の導入により、多孔質担体の塩基点量の調節を行うことができる。そのような物質としてアルカリ土類金属元素、アルカリ金属元素、希土類元素の化合物例えば酸化物若しくは塩例えば炭酸塩、酢酸塩、硫酸塩が挙げられる。例えば、Y、Sc、或いはLa、Pr、Nd等の軽希土類酸化物を含むことが特に好ましい。これら希土類元素の酸化物を含むセリア、ジルコニア、セリアジルコニア複合酸化物、アルミナ、各種のゼオライト特にはセリアジルコニア複合酸化物及び/又はアルミナの利用が好ましい。或いはまた、バリウムBa、ストロンチウムSr、カルシウムCa、マグネシウムMg等のアルカリ土類金属元素第2族元素の酸化物、水酸化物、若しくは炭酸塩、酢酸塩等の塩を含むセリア、ジルコニア、セリアジルコニア複合酸化物、アルミナ、各種のゼオライト特にはセリアジルコニア複合酸化物及び/又はアルミナの利用が好ましい。或いはまた、ナトリウムNa、カリウムK等のアルカリ金属元素の酸化物、水酸化物、若しくは炭酸塩、酢酸塩等の塩を含むセリア、ジルコニア、セリアジルコニア複合酸化物、アルミナ、各種のゼオライト特にはセリアジルコニア複合酸化物及び/又はアルミナの利用が好ましい。これらの成分は、従来既知の方法により、多孔質担体中に含有させることができる。例えば、希土類元素例えばY、La、Pr、Ndを有する原料化合物と、多孔質担体を構成する元素例えば、Al、Zr,Ceの原料化合物とを所望のモル比で混合し、焼成することにより、目的の希土類元素の酸化物を含むセラミックスから成る多孔質担体を得ることができる。或いは、アルカリ金属元素若しくはアルカリ土類金属元素のイオンを含む溶液中に所定の組成の多孔質担体を浸漬し、乾燥、焼成することにより、目的のアルカリ金属元素若しくはアルカリ土類金属元素第2族元素の化合物や塩を含むセラミックスから成る多孔質担体を得ることができる。多孔質担体中に含まれるこれら成分希土類成分、アルカリ金属成分、アルカリ土類金属成分は、所定の塩基点量が実現されるように配合される限り、その含有率は特に限定されない。例えば、酸化物換算で多孔質担体全体の1~20質量程度が希土類元素の酸化物となるように希土類成分を含有させるとよい。なお、特に限定しないが、H2Sトラップのための多孔質担体は、粉末状粒子状のものが好適に用いられる。担体を構成する粒子の平均粒径レーザ回折散乱法により測定される平均粒子径、もしくはSEMまたはTEM観察に基づく平均粒子径。は、1nm以上1000nm以下が適当であり、5nm以上500nm以下が好ましく、20nm以上250nm以下がより好ましい。また、担体を構成する粒子の比表面積BET法により測定される比表面積。以下同じ。は50~700m2/gが好ましく、100~300m2/gがより好ましい。上記担体を構成する粒子の平均粒径が1000nmより大きすぎる、または比表面積が50m2/gより小さすぎる場合は、該担体に担持された触媒金属の分散性が低下する傾向があり、触媒の浄化性能が低下するため好ましくない。また、上記担体を構成する粒子の粒径が1nmよりも小さすぎる、または比表面積が700m2/gより大きすぎる場合は、上記担体自体の耐熱性が低下するため、触媒の耐熱特性が低下し、好ましくない。H2Sトラップ触媒コート層36に含まれる触媒金属粒子38としては、酸化雰囲気中でH2Sを酸化可能な触媒金属であれば特に制限はない。但し、環境への負荷を考慮してNiを含ませないことが好ましい。好適例としてPt、Pd等の白金族の金属またはそれらの合金の粒子が挙げられる。上述したような多孔質担体34に触媒金属を担持させる方法は、従来公知の方法でよく、本発明の実施にあたって特別な処理を必要としない。例えば担体にPt粒子又はPd粒子を担持させる方法としては、特に制限されず、例えば含浸法や吸着法を用いることができる。典型的な含浸法では、適当な白金塩やパラジウム塩を含有する水溶液に担体を含浸させ、次いで乾燥、焼成することにより調製することができる。特に限定しないが、焼成温度は300~700°C程度が適当である。焼成温度が高すぎると担体に担持された貴金属粒子の粒成長が進行する虞があるため好ましくない。また、焼成温度が低すぎると焼成時間が長引く傾向があり好ましくない。触媒金属担持量は特に限定されない。例えば、多孔質担体1Lあたり0.1g~10g程度が好ましい。なお、このようにして調製された触媒金属粒子38が担持された多孔質担体34を用いて基材32上にH2Sトラップ触媒コート層36を形成する方法は、上記の三元触媒部20の場合と同様であり、一般的なウォッシュコート法によって基材32の表面にH2Sトラップ触媒コート層36を形成することができる。即ち、触媒金属粒子38が担持された多孔質担体34を含むスラリーを基材32上にウォッシュコートしてもよいし、先に多孔質担体34を含むスラリーを基材32上にウォッシュコートし、それに触媒金属粒子38を担持してもよい。次いで、適当な条件で焼成する例えば400~1000°C程度で6時間以下の焼成を行う。ことによりH2Sトラップ触媒コート層36を形成することができる。H2Sトラップ触媒コート層36の厚さ平均厚さは特に限定されず、例えば10μm~200μm程度が適当であり、30μm~100μm程度が好ましい。上述した構成の本実施形態に係る排ガス浄化装置1によると、空燃比センサ60からの情報例えば酸素濃度に基づくデータ信号が制御部ECU40に送信される。制御部40は、入力した情報に基づいてエンジンに供給された混合気の空燃比を算出する。さらに当該空燃比に基づいて、三元触媒部20に導入された排ガスが空燃比リッチ域である混合気の燃焼により生じた排ガスリッチガスであるか或いは空燃比ストイキ若しくはリーン域である混合気の燃焼により生じた排ガス以下、かかる排ガスをリーン/ストイキガスという場合がある。であるかを判定し、リッチガスである場合或いは空燃比の値がリッチ域に属する場合においてエアインジェクション50に作動信号を出力する。例えば、好適な一実施形態として制御部40は、上記空燃比センサ60からのデータに基づいて算出される空燃比がリッチ域、例えばガソリンエンジンの場合、典型的にはA/F値が14.7ストイキ未満のときにエアインジェクション50からエア酸素含有ガスを排気管12中に噴射し、当該噴射されたエア酸素含有ガスはH2Sトラップ触媒部30に供給される。一方、A/F値が14.7以上のストイキ若しくはリーン域の場合には制御部40はエアインジェクション50からのエア噴出を停止する。このような操作を行うことにより、以下のように排ガス中の硫黄S成分を処理することができる。即ち、エンジン2からの排ガスがリーン/ストイキガスであるときには当該排ガス中の硫黄成分例えばSO2は三元触媒部20において種々の形態例えば硫酸塩:SO42-で担体若しくは金属触媒に吸着保持される。そして、エンジン2からの排ガスがリッチガスとなり、三元触媒部20が当該リッチガスの導入で還元雰囲気に変化した際、吸着保持されていたSがH2Sに還元され、三元触媒部20から放出され、排気管12を通って下流側のH2Sトラップ触媒部30に導入される。そして、H2Sトラップ触媒部30における上記H2S吸着成分によってH2Sを可逆的に吸着することができる。このとき、三元触媒部20に導入される排ガスがリッチガスである換言すれば空燃比センサ60からのデータに基づいて算出される空燃比がリッチ域であることを条件として制御部40からの作動信号によってエアインジェクション50からエアが排気管12を通してH2Sトラップ触媒部30に向けて供給され、H2Sトラップ触媒部30内がエア酸素によって酸化雰囲気に変化する。而して、図3に模式的に示すように、エア酸素が導入されたH2Sトラップ触媒部30において触媒金属38酸化触媒の作用により、H2Sトラップ触媒部30に導入されたリッチガス中のH2Sおよび予めトラップされていたH2Sを酸化し、典型的にはSO2およびH2Oとして外部に排出する。このため、本実施形態に係る排ガス浄化装置1によると、排気管12から高濃度のH2Sが放出されることを防止し、H2S特有の不快臭の発生を防止することができる。また、H2Sの大量排出を防止しつつ適当なタイミングで三元触媒部20にリッチガス還元性ガスを導入して三元触媒部20における硫黄被毒から触媒性能を回復させるための処理SOx還元処理を行い、三元触媒部の性能維持を実現することができる。以下、本発明に関するいくつかの実施例につき説明するが、本発明をかかる具体例に示すものに限定することを意図したものではない。<H2Sトラップ触媒部の製造例1>セリアジルコニア複合酸化物セリア/ジルコニアのモル比=1/4の粉末比表面積:約100m2/gとθ-アルミナの粉末比表面積:約100m2/gとを用意した。これら粉末と、バインダーとしてのアルミナ水和物ここでは日産化学工業株式会社製品とを用いて、H2Sトラップ触媒部形成用スラリーを調製した。上記2種の酸化物粉末の配合比は、CO2-TPD測定による触媒1LあたりのCO2の脱離量を基準とした触媒1Lあたりの塩基点量が0.009mol/Lとなるように調整した。そして、得られたスラリーを、全長105mm、直径103mm、セル構造4.5mil/400cpsiここでmilは1/1000インチ、cpsiは平方インチあたりのセル数であるコージェライト製ハニカム基材に対してウォッシュコートし、500°Cで2時間の焼成を行った。触媒コート量は、ハニカム基材1Lあたり約120gとなるようにした。続いて、ジニトロジアンミン白金硝酸塩水溶液を用いて触媒金属粒子としてPt粒子を担持し、250°Cで1時間乾燥し、続いて500°Cで1時間の焼成を行った。Pt粒子の担持量はハニカム基材1Lあたり約2gであった。上記のプロセスにより、上記CO2-TPD測定基準で触媒1Lあたりの塩基点量が0.009mol/Lであるサンプル1のH2Sトラップ触媒部を作製した。<H2Sトラップ触媒部の製造例2>上記製造例1で使用したセリアジルコニア複合酸化物に代えて、酸化物全体を100として3質量のLa2O3と7質量のPr2O3を含むセリアジルコニア複合酸化物を使用した以外は、上記製造例1と同様の材料を使用し同様のプロセスにより、上記CO2-TPD測定基準の触媒1Lあたりの塩基点量が0.015mol/Lであるサンプル2のH2Sトラップ触媒部を作製した。<H2Sトラップ触媒部の製造例3>上記製造例1で使用したセリアジルコニア複合酸化物に代えて、酸化物全体の5質量のNd2O3と5質量のY2O3を含むセリアジルコニア複合酸化物を使用した以外は、上記製造例1と同様の材料を使用し同様のプロセスにより、上記CO2-TPD測定基準の触媒1Lあたりの塩基点量が0.015mol/Lであるサンプル3のH2Sトラップ触媒部を作製した。<H2Sトラップ触媒部の製造例4>上記製造例1で使用したアルミナに代えて、酸化物全体の5質量のLa2O3を含むθ-アルミナを使用した以外は、上記製造例1と同様の材料を使用し同様のプロセスにより、上記CO2-TPD測定基準の触媒1Lあたりの塩基点量が0.013mol/Lであるサンプル4のH2Sトラップ触媒部を作製した。<H2Sトラップ触媒部の製造例5>上記製造例1で作製したサンプル1のH2Sトラップ触媒部即ち触媒担持ハニカム基材に対してアルカリ金属塩処理を施した。具体的には、所定濃度の炭酸ナトリウム水溶液或いは他のナトリウムイオンを含む水溶液にサンプル1のH2Sトラップ触媒部触媒担持ハニカム基材を浸漬し、炭酸ナトリウム水溶液を基材に吸水させた。次いで、250°Cで乾燥し、500°Cで焼成することにより、上記CO2-TPD測定基準の触媒1Lあたりの塩基点量が0.012mol/Lであるサンプル5のH2Sトラップ触媒部を作製した。<H2Sトラップ触媒部の製造例6>上記製造例1で作製したサンプル1のH2Sトラップ触媒部即ち触媒担持ハニカム基材に対してアルカリ土類金属塩処理を施した。具体的には、所定濃度の炭酸バリウム水溶液或いは他のバリウムイオンを含む水溶液にサンプル1のH2Sトラップ触媒部触媒担持ハニカム基材を浸漬し、炭酸バリウム水溶液を基材に吸水させた。次いで、250°Cで乾燥し、500°Cで焼成することにより、上記CO2-TPD測定基準の触媒1Lあたりの塩基点量が0.014mol/Lであるサンプル6のH2Sトラップ触媒部を作製した。<H2S排出量の測定試験1>上記各製造例において得られたサンプル1~6のH2Sトラップ触媒部触媒担持ハニカム基材を用いて、以下の試験を行った。即ち、上述した図1に模式的に示す排ガス浄化触媒ユニット10が構築されるよう、実際の直列4気筒ガソリンエンジン排気量:約2Lの排気系における三元触媒部20の下流に、サンプル1~6のうちのいずれかのH2Sトラップ触媒部30とエアインジェクション50を配置し、S含有ガソリンを使用して実エンジンを運転した。具体的には、図1に示すような排気系を構築し、排ガス流における上流側にある三元触媒部20においてSが飽和吸着するまでストイキ条件下でエンジンを運転後、WOTワイドオープンスロットル状態に切り替えてエンジンを運転し、三元触媒部20に導入される排ガスをリッチガスに変化させた。このとき、空燃比センサ60からのデータに基づいて算出されるA/F値が14.0以下であることを条件にエアインジェクション50からエアをH2Sトラップ触媒部30の上流側の排気管12中に噴射し、H2Sトラップ触媒部30内を酸化雰囲気とした。かかる条件下における排気管12から外部に排出される排ガス中のH2S濃度H2S排出量:ppmを連続的に測定した。比較対照コントロール区として、三元触媒部20の下流側にいずれのH2Sトラップ触媒部も設置しない排気系においても同条件でH2S濃度ppmを測定した。そして、コントロール区におけるH2S排出最大濃度を100として各サンプルのH2Sトラップ触媒部を設置した排気系におけるH2S排出最大濃度の比を算出した。結果を図4に示す。図4に示すように、H2Sトラップ触媒部30を構成する触媒の塩基点量が上記CO2-TPD測定基準の触媒1Lあたりで0.009mol/Lであるサンプル1においてもH2S排出の抑制が認められたが、当該塩基点量が0.01mol/L以上であるサンプル2~6においてH2S排出の著しい抑制が認められた。<H2S排出量の測定試験2>上記製造例1で使用したセリアジルコニア複合酸化物粉末とθ-アルミナ粉末との配合比、或いはさらに上記製造例5において実施したアルカリ金属塩処理若しくは上記製造例6において実施したアルカリ土類金属塩処理の程度塩濃度処理時間、処理回数等を異ならせて実施し、塩基点量が0、0.005、0.01、0.015、0.02、0.03、0.05、および0.08mol/LであるH2Sトラップ触媒部を作製した。而して、上記測定試験1と同様の試験を行い、各塩基点量のH2Sトラップ触媒部を使用した場合のH2S濃度H2S排出量:ppmを連続的に測定した。そして、塩基点量が0mol/Lの触媒部を使用したときのH2S排出最大濃度を100として各塩基点量のH2Sトラップ触媒部を設置した排気系におけるH2S排出最大濃度の比を算出した。結果を図5に示す。図5に示すように、H2Sトラップ触媒部30を構成する触媒の塩基点量の値が大きくなるほど、H2S排出の抑制度合いが高くなることが認められた。特に塩基点量が0.01mol/L以上より好ましくは0.015mol/L以上、さらには0.02mol/L以上になることによりH2S排出の著しい抑制が認められた。<H2S排出量の測定試験3>上記測定試験2において作製、使用した塩基点量が0.02mol/LであるH2Sトラップ触媒部を使用するとともに、エアインジェクションAIからエアをH2Sトラップ触媒部の上流側の排気管中に噴射する時期を種々異ならせた。具体的には、上記測定試験1と同様、図1に示すような排気系を構築し、H2Sトラップ触媒部30より上流側にある三元触媒部20においてSが飽和吸着するまでストイキ条件下でエンジンを運転後、WOT状態に切り替えてエンジンを運転し、三元触媒部20に導入される排ガスをリッチガスに変化させた。そして、エアインジェクションAI50からエアをH2Sトラップ触媒部30の上流側の排気管12中に噴射する時期条件を、空燃比センサ60からのデータに基づいて算出されるA/F値が13以下の場合、13.2以下の場合、13.4以下の場合、13.6以下の場合、13.8以下の場合、14.0以下の場合、14.2以下の場合、14.4以下の場合、および14.6以下の場合の計9通りに異ならせた。かかる9通りの条件下において、測定試験1と同様、排気管12から外部に排出される排ガス中のH2S濃度H2S排出量:ppmを連続的に測定した。そして、A/F値が13以下の場合に限ってエアが噴射される条件でのH2S排出最大濃度を100として他の各条件でのH2S排出最大濃度の比を算出した。結果を図6に示す。図6に示すように、エア噴射開始のA/F値がストイキに近くなるほどH2S排出の抑制が認められた。このグラフから明らかなように、三元触媒部20に導入される排ガスがリッチガスである場合、即ち、A/F値がストイキよりもリッチ域にある場合にエア酸素含有ガスをH2Sトラップ触媒部に向けて供給することが好ましいことが確認された。"