進角室と遅角室の油圧差によってカムシャフト3の進角量の可変を行なう可変カムシャフトタイミング機構4と、前記進角室と前記遅角室の油圧差を調整するオイルフローコントロールバルブ5と、このオイルフローコントロールバルブ5を駆動する電動アクチュエータ6と、を具備するバルブタイミング調整装置において、a前記オイルフローコントロールバルブ5は、加圧された油圧が供給されるポンプポート11、ドレン空間に通じるドレンポート12a、12b、前記進角室に通じる進角ポート13、前記遅角室に通じる遅角ポート14を有するスリーブ7と、このスリーブ7の内部において軸方向へ摺動自在に支持され、各ポートの連通状態を調整するスプール8と、を備え、b前記スプール8の内部には、前記進角ポート13および前記遅角ポート14へ導かれる作動油が通過するスプール内通路15が設けられ、前記スプール8は、このスプール8に固定されて前記スプール内通路15の一端を閉塞するとともに、前記電動アクチュエータ6の駆動軸6aに接する摺動プラグ16を備え、この摺動プラグ16は、前記ポンプポート11から内径方向に供給される作動油の流れを軸方向に変換して前記スプール内通路15に導く流方向変換部17を備え、c前記スプール内通路15の内部には、前記流方向変換部17から前記スプール内通路15へのオイルの流れを許容し、逆に前記スプール内通路15から前記流方向変換部17へのオイルの流れを遮断する逆止弁18が配置され、この逆止弁18は、バネ材が軸方向で接するように巻回された渦巻型逆止弁18であることを特徴とするバルブタイミング調整装置。請求項1に記載のバルブタイミング調整装置において、前記渦巻型逆止弁18を成す前記バネ材は、軸方向に対して直交する方向に板面を有する断面が矩形を呈することを特徴とするバルブタイミング調整装置。請求項1または請求項2に記載のバルブタイミング調整装置において、前記スプール内通路15の内部に組付けられた前記渦巻型逆止弁18は、前記摺動プラグ16から離反する方向に縮径する円錐形状を呈することを特徴とするバルブタイミング調整装置。請求項1~請求項3のいずれかに記載のバルブタイミング調整装置において、前記渦巻型逆止弁18は、前記スプール内通路15の内壁に形成された環状段差19と、摺動プラグ16に設けられる流方向変換部17とに挟まれて固定されることを特徴とするバルブタイミング調整装置。本発明は、上記問題点に鑑みてなされたものであり、その目的は、作動油の順流時には逆止弁による圧力損失を抑えるとともに、作動油の逆流時には逆流する作動油の推力を活用して逆止弁の閉弁応答性を高めて、VVTの応答性を向上できるVCTの提供にある。[請求項1の手段]請求項1のVCTは、スプール内に配置される逆止弁として渦巻型逆止弁を用いる。渦巻型逆止弁は、バネ材が軸方向で接するように巻回されたものであるため、ボールを用いた従来技術とは異なり、開弁時には渦巻線の離間によって多くの流路隙間を確保することができる。このため、作動油の順流時には、作動油が逆止弁を通過する際の圧力損失を小さくすることができ、VVTの応答性を高めることができる。また、渦巻型逆止弁は、上述したように、バネ材が軸方向で接するように巻回されたものであるため、ボールを用いた従来技術とは異なり、逆止弁の開弁状態で作動油に逆流が生じた際、作動油の逆流を、渦巻型逆止弁の広範囲で受けることができる。このため、作動油の逆流を閉弁方向の推力として活用することができ、作動油の逆流時における逆止弁の閉弁応答性を高めることができるため、VVTの応答性を高めることができる。一方、スプールに固定される摺動プラグには、ポンプポートから内径方向に供給される作動油の流れを軸方向に変換してスプール内通路に導く流方向変換部が設けられる。このため、作動油の順流時において、流方向変換部から渦巻型逆止弁に向かう作動油の流れを軸方向に変換することができる。このように、作動油の順流時に、渦巻型逆止弁に向かう作動油の流れを軸方向に変換することにより、作動油の流れ方向と、渦巻型逆止弁の開弁方向を一致させることができる。このため、作動油の順流時における逆止弁の開弁性を高めることができ、VVTの応答性を高めることができる。[請求項2の手段]渦巻型逆止弁を成すバネ材は、軸方向に対して直交する方向に板面を有する断面が矩形を呈する。これにより、逆止弁の開弁状態で作動油に逆流が生じた際、作動油の逆流を、作動油の流れ方向軸方向に対して直交する板面平面で受けることができる。このため、作動油の逆流を閉弁方向の推力として効率的に得ることができ、作動油の逆流時における逆止弁の閉弁応答性を高めることができる。[請求項3の手段]スプール内通路の内部に組付けられた渦巻型逆止弁は、摺動プラグから離反する方向に縮径する円錐形状を呈する。これにより、逆止弁の開弁状態で作動油に逆流が生じた際、軸方向に向かって流れる作動油の逆流を、効率的に渦巻型逆止弁の全巻線円錐状に巻回されたバネ材に当てることができる。このため、作動油の逆流を閉弁方向の推力として効率的に得ることができ、作動油の逆流時における逆止弁の閉弁応答性を高めることができる。[請求項4の手段]渦巻型逆止弁は、スプール内通路の内壁に形成された環状段差と、摺動プラグに設けられる流方向変換部とに挟まれて固定される。このため、渦巻型逆止弁をスプール内に固定するコストを抑えることができる。これによって、OCVのコストを抑えることができ、結果的にVCTのコストを抑えることができる。即ち、応答性の優れたVCTを、コストを抑えて提供することができる。図面を参照して[発明を実施するための形態]を説明する。VVTは、進角室と遅角室の油圧差によってシューハウジング1とベーンロータ2を回転方向に相対的に回動変移させることで、ベーンロータ2に結合されるカムシャフト3の進角量の可変を行なうVCT4と、進角室と遅角室の油圧制御を行なうOCV5と、このOCV5を駆動する電動アクチュエータ6と、エンジンの運転状態に応じて電動アクチュエータ6の作動を制御するECU図示しないと、を備える。OCV5は、スプール弁によって構成されるものであり、カムシャフト3または、カムシャフト3に結合される部材に挿入固定されるスリーブ7と、このスリーブ7の内部において軸方向へ摺動自在に支持され、各ポートの連通状態を調整するスプール8と、このスプール8を軸方向の一方電動アクチュエータ6の駆動方向とは異なる方向に付勢するリターンスプリング9と、を備える。スリーブ7は、内部に円筒状の摺動空間が形成された略円筒形状を呈するものであり、加圧された油圧が供給されるポンプポート入力ポート11、ドレン空間排出オイルがドレンパンに導かれる空間に通じるドレンポート12a、12b、進角室に通じる進角ポート13、遅角室に通じる遅角ポート14が設けられている。ポンプポート11、進角ポート13、遅角ポート14は、スリーブ7の径方向半径方向を貫通して設けられる。なお、ドレンポート12a、12bは、スリーブ7の径方向を貫通して設けられても良いし、スリーブ7の軸方向に設けられても良いし、スリーブ7の径方向と軸方向の両方に設けても良い。スプール8の内部には、進角ポート13および遅角ポート14へ導かれる作動油が通過するスプール内通路15が設けられる。また、スプール8には、このスプール8に固定されてスプール内通路15の一端を閉塞するとともに、電動アクチュエータ6の駆動軸6aに接して駆動力を受ける摺動プラグ16図3参照が設けられる。この摺動プラグ16には、ポンプポート11から内径方向に供給される作動油の流れを軸方向に変換してスプール内通路15に導く流方向変換部17が設けられる。スプール内通路15の内部には、流方向変換部17からスプール内通路15へのオイルの流れを許容し、逆にスプール内通路15から流方向変換部17へのオイルの流れを遮断する逆止弁18図3参照が配置される。この逆止弁18は、スプール内通路15の内壁に形成された環状段差19図3参照と、摺動プラグ16に設けられる流方向変換部17とに挟まれて固定されるものであり、バネ材が軸方向で接するように巻回された渦巻型逆止弁である。以下において本発明が適用された具体的な一例実施例を図面を参照して説明する。以下の実施例は具体的な一例であって、本発明が実施例に限定されないことは言うまでもない。なお、以下の実施例において、上記[発明を実施するための形態]と同一符号は、同一機能物を示すものである。以下の説明において、図1の左側を前、図1の右側を後と称して説明するが、この前後は実施例説明のための前後であって、実際の搭載方向とは関係がなく、限定されるものではない。また、以下の実施例では、吸気バルブのバルブタイミングを調整する例を示すが、具体的な一例であって、限定されないことは言うまでもない。VVTの構成VVTは、車両走行用のエンジンに搭載されるものであり、吸気バルブ駆動用のカムシャフト3に取り付けられてカムシャフト3の進角量を連続的に可変することで吸気バルブの開閉タイミングを連続的に可変可能なVCT4と、このVCT4を油圧制御するOCV5と、このOCV5の発生油圧を制御する電磁アクチュエータ6電動アクチュエータ6の一例と、この電磁アクチュエータ6を電気的に制御するECUと、を用いて構成されている。VCT4の説明VCT4は、エンジンのクランクシャフトに同期して回転駆動されるシューハウジング1と、このシューハウジング1に対して相対回転可能に設けられ、カムシャフト3と一体に回転するベーンロータ2とを備えるものであり、シューハウジング1内に構成される油圧アクチュエータによってシューハウジング1に対してベーンロータ2を相対的に回転駆動して、カムシャフト3を進角側あるいは遅角側へ変化させるものである。シューハウジング1は、エンジンのクランクシャフトに駆動される入力側の回転体であり、具体的な一例として図1では、タイミングベルトやタイミングチェーン等を介して回転駆動されるスプロケット21、このスプロケット21の前後に組付けられるフロントプレート22およびリヤプレート23で構成され、内部にベーンロータ2を組み入れた状態でボルト24により締結固定されている。そして、ベーンロータ2を収容するシューハウジング1の内部には、略扇状の凹部が回転方向に複数形成されている。一方、ベーンロータ2は、カムシャフト3の外周に位置決め固定されて、カムシャフト3と一体に回転する出力側の回転体である。ベーンロータ2は、シューハウジング1の凹部内を、反回転側の進角室と、回転側の遅角室とに区画するベーン2aを備えるものであり、ベーンロータ2はシューハウジング1に対して所定角度内で回動可能に設けられている。進角室は、遅角室に対する相対的な油圧上昇によって、ベーン2aを進角側へ駆動するための油圧室であって、ベーン2aの反回転方向側の凹部内に形成されるものである。同様に、遅角室は、進角室に対する相対的な油圧上昇によって、ベーン2aを遅角側へ駆動するための油圧室であって、ベーン2aの回転方向側の凹部内に形成されるものである。なお、図1に示す符合25は、エンジンの停止時にシューハウジング1に対するベーンロータ2の進角量位相量を、エンジン始動に適した進角量に保持するためのロック装置である。このロック装置は、一つのベーン2aに設けられたロックピン26と、このロックピン26が係合するロック孔27と、ロックピン26をロック孔27の方向後方に向けて付勢するロックピン付勢バネ28と、ロック孔27に係合したロックピン26をロック孔27から油圧を用いて離脱ロック解除させるロック解除手段29とを用いて構成される。ロックピン26は、1つのベーン2aの内部で軸方向に摺動可能に支持されるものであり、先端後端がベーン2aの後面より所定量だけ突出可能に設けられている。ロック孔27は、前面に設けられた凹部であり、ロックピン26の係合部位が硬質リング27aで補強されている。ロックピン付勢バネ28は、ロックピン26を後方へ付勢する圧縮コイルスプリングである。なお、ロックピン付勢バネ28が配置される背圧室は、呼吸孔を介してドレン空間ドレンパンに通じる空間に連通している。ロック解除手段29は、ロックピン26とロック孔27の底の間に、進角室または遅角室の一方の油圧、あるいは進角室および遅角室の両方の油圧を供給する手段であり、供給油圧が所定油圧より高まることで、ロックピン付勢バネ28の付勢力に抗してロックピン26を前方へ移動させて、ロックピン26とロック孔27の係合解除を実行するものである。OCV5の説明OCV5は、進角室および遅角室のオイルを給排して、進角室と遅角室に油圧差を発生させてベーンロータ2をシューハウジング1に対して相対回転させるための手段であり、クランクシャフト等によって駆動されるオイルポンプから圧送される作動油を進角室または遅角室の一方に調量供給するとともに、進角室または遅角室の油圧を調量排圧するものである。このOCV5は、カムシャフト3に組付けられるスリーブ7と、このスリーブ7内で軸方向に摺動可能に支持されるスプール8と、このスプール8を前方電磁アクチュエータ6の駆動方向とは逆方向へ付勢するリターンスプリング9と、を備える。スリーブ7の説明スリーブ7は、略円筒形状を呈するものであり、カムシャフト3の内側に形成された軸穴の内部に挿入され、カムシャフト3に螺合等により固定されてベーンロータ2およびカムシャフト3と一体に回転する。スリーブ7の内部には、スプール8を軸方向へ摺動自在に支持するための円筒状の摺動空間が形成されている。スリーブ7の径方向には、複数の入出力ポートが形成されている。具体的にスリーブ7の径方向には、前側から後側に順に、オイルポンプが圧送した油圧が供給されるポンプポート11、ドレン空間ドレン空間に作動油を戻すフロントドレンポート12a、進角室に連通する進角ポート13、遅角室に連通する遅角ポート14が形成されている。また、スリーブ7の後端には、カムシャフト3内に形成された軸穴を介してドレン空間に通じるリヤドレンポート12bが形成されている。さらに具体的に説明する。ポンプポート11は、図1に示すように、スリーブ7の軸方向中、後述する摺動プラグ16の後端に最も近い箇所に設けられるものであり、ポンプポート11の外径側開口部は、カムシャフト3に形成された第1ゲート31と、カムシャフト3の軸受エンジン側の固定部材に形成されたポンプ油路を介してオイルポンプの吐出側に接続され、オイルポンプが吐出した作動油がポンプポート11に供給される。フロントドレンポート12aの外径側開口部は、カムシャフト3に形成された第2ゲート32を介してドレン空間に接続され、フロントドレンポート12aに導かれた作動油をドレン空間内に排出する。進角ポート13の外径側開口部は、カムシャフト3に形成された第3ゲート33と、ベーンロータ2内に形成された進角油路34を介して進角室に接続される。遅角ポート14の外径側開口部は、カムシャフト3に形成された第4ゲート35と、ベーンロータ2内に形成された遅角油路36を介して遅角室に接続される。スプール8の説明スプール8は、略円筒形状を呈するものであり、スプール8の内部には、軸方向に伸びるスプール内通路15が形成されている。このスプール内通路15は、その内部に供給される作動油を進角ポート13および遅角ポート14へ導くための内部通路である。スプール8の外形形状は、略円柱形状を呈するものであり、外周面がスリーブ7の内周面に対して微細なクリアランスを介して挿入配置されるものである。そして、スプール8が前方から後方へスライド変位することで、進角状態カムシャフト3を進角側へ駆動する状態、保持状態カムシャフト3の進角量を保持する状態および遅角状態カムシャフト3を遅角側へ駆動する状態を達成する。この各状態を達成する手段として、スプール8には、前方より後方に向かって、第1内外貫通孔41、全周溝42、第2内外貫通孔43、排出用連通部44、油穴閉塞壁45が設けられている。なお、排出用連通部44の一例として、図1では内外連通用スリット後方開口部を示し、図3では後方に向けて小径となる先端小径部を示す。第1内外貫通孔41は、ポンプポート11と常に連通するものであり、ポンプポート11に供給されるオイルポンプの吐出した作動油を、スプール8内後述する流方向変換部17に導くためのものである。全周溝42は、フロントドレンポート12aと常に連通するものであり、スプール8が後方へ移動した時のみフロントドレンポート12aと進角ポート13を連通するものである。第2内外貫通孔43は、スプール8が前方へ移動した際に進角ポート13と連通し、スプール8が後方へ移動した際に遅角ポート14と連通するものであり、スプール内通路15の内部に供給された作動油を、進角ポート13または遅角ポート14に切替調整するものである。排出用連通部44は、スプール8が前方へ移動した時のみ遅角ポート14とリヤドレンポート12bを連通するものである。油穴閉塞壁45は、スプール内通路15が軸穴に連通するのを遮る隔壁である。なお、第1内外貫通孔41より前側におけるスプール8の外周壁は、ポンプポート11に供給された作動油が軸穴の前方へ漏れるのを防ぐシール部ランド部として機能する。第1内外貫通孔41と全周溝42の間の外周壁は、ポンプポート11に供給された作動油がフロントドレンポート12aへ漏れるのを防ぐシール部ランド部として機能する。全周溝42と第2内外貫通孔43の間の外周壁は、スプール8の軸方向位置に応じて進角ポート13を閉塞可能な進角室閉塞部ランド部として機能する。第2内外貫通孔43と排出用連通部44の間の外周壁は、スプール8の軸方向位置に応じて遅角ポート14を閉塞可能な遅角室閉塞部ランド部として機能する。摺動プラグ16の説明スプール8には、図1に示すように、電磁アクチュエータ6の駆動力を受けるとともに、スプール内通路15の前側を閉塞する摺動プラグ16が、圧入固定されている。この摺動プラグ16は、エンジン側の固定部材に固定支持される電磁アクチュエータ6における駆動軸6aと常に摺接する耐摩耗性に優れた部材であり、電磁アクチュエータ6の駆動軸6aとの接触部は面積を減らすべく前方に膨出して設けられている。摺動プラグ16の後部には、図3に示すように、ポンプポート11および第1内外貫通孔41を介して内径方向に供給される作動油の流れを軸方向後方に変換してスプール内通路15に導く流方向変換部17が設けられている。この流方向変換部17は、摺動プラグ16の後部において摺動プラグ16と一体に設けられたものであり、スプール内通路15の内径寸法に略一致する外径部を有するリング部17aと、摺動プラグ16とリング部17aの間に軸方向の隙間を隔てて摺動プラグ16とリング部17aを結合する複数の橋絡部17bとを備える。摺動プラグ16とリング部17aの間の空間は、第1内外貫通孔41と常に連通するとともに、リング部17aの内側の軸方向の貫通穴と常に連通する。このように設けられることにより、ポンプポート11および第1内外貫通孔41を通過した内径方向に向かう作動油の流れが、図3bの矢印Xに示すように、摺動プラグ16とリング部17aの間の空間でリング部17aの内側に向かう流れ軸方向に向かう流れに変換される。逆止弁18の説明ここで、エンジンの運転中、VVTのベーンロータ2は、カムシャフト3に伝わるトルク変動吸気バルブを閉弁させるスプリングの反力等を受けるため、進角室および遅角室の油圧は、カムシャフト3からベーンロータ2に伝わるトルク変動により上下変動する。その結果、カムシャフト3からベーンロータ2に伝わるトルク変動により、進角室および遅角室の油圧が上下に交番変動する。油圧が交番変動する際、進角室および遅角室の油圧が、オイルポンプから供給される作動油の油圧に打ち勝つと、作動油の逆流が生じてVVTの応答性が劣化するなどの不具合が発生するため、作動油の供給途中に逆止弁18を設けて、交番変動する油圧によって作動油がオイルポンプ側へ逆流するのを防いで、VVTの応答性の劣化等の不具合を防ぐように設けられている。この実施例では、逆止弁18を、図3に示すように、スプール内通路15の内部に配置している。スプール内通路15の内部に配置された逆止弁18は、流方向変換部17具体的にはリング部17aの内側からスプール内通路15へのオイルの流れ後方へ向かう流れを許容し、逆にスプール内通路15から流方向変換部17具体的にはリング部17aの内側へのオイルの流れ前方への流れを遮断する。具体的にこの実施例の逆止弁18は、バネ材が軸方向から見て重なり代を有して接するように巻回された渦巻型逆止弁18である。この渦巻型逆止弁18は、図3に示すように、スプール内通路15の内壁に形成された環状段差19と、摺動プラグ16の後側に設けられる流方向変換部17具体的にはリング部17aの後端との間に挟まれて固定される。渦巻型逆止弁18の具体的な一例を、図2を参照して説明する。この実施例において渦巻型逆止弁18を成すバネ材は、軸方向巻回軸方向に対して直交する方向に板面平面を有する断面が矩形を呈する矩形線であり、負荷が加えられていないフリー状態において、バネ材の板面が隣接するバネ材の板面に軸方向で接触するものである。なお、渦巻型逆止弁18のバネ力は小さく設定されるものであり、バネに伸び方向の外力を加えると容易に軸方向に伸びて、軸方向に接していたバネ材が軸方向に離間するものである。また、この実施例の渦巻型逆止弁18は、略円錐状に設けられており、外周縁18aが環状段差19と流方向変換部17との間に挟まれることで、渦巻型逆止弁18がスプール内通路15の内部に固定される。さらに、略円錐状の頂部小径部には、閉弁時軸方向に縮んだ時に頂部を閉塞する蓋部18bが巻回されたバネ材と一体に設けられている。この蓋部18bは、巻回されるバネ材矩形線と同様、軸方向に対して直交する方向に板面を有する円板形状を呈するものである。リターンスプリング9の説明リターンスプリング9は、スプール8を前方へ向けて付勢する圧縮コイルスプリングである。リターンスプリング9の配置位置は限定されるものではないが、具体的な一例として、この実施例では、スリーブ7の後端に設けられた垂直壁中心にリヤドレンポート12bが形成される壁と、スプール8の後端油穴閉塞壁45の後面との間のバネ室46において、軸方向に圧縮された状態で組付けられるものである。電磁アクチュエータ6の説明電磁アクチュエータ6は、エンジン側の固定部材に固定され、スプール8に設けられた摺動プラグ16を、リターンスプリング9の付勢力に抗して後方に駆動することで、スプール8の軸方向位置の駆動制御を実施するものであり、通電により磁力を発生するコイル、コイルの発生した磁束路を形成するステータ、ステータに磁気吸引されるプランジャムービングコアなど、周知の構成を採用する。なお、摺動プラグ16を駆動する駆動軸6aは、プランジャの一部であっても良いし、プランジャによって駆動されるシャフトであっても良い。ECUの説明ECUは、エンジンの運転状態に応じたカムシャフト3の進角量進角位相を求め、求めた進角量が得られるように電磁アクチュエータ6具体的にはコイルを通電制御してVCT4におけるカムシャフト3の進角量を可変制御するプログラムが設けられている。ECUは、デューティ比制御等の電流量制御技術により電磁アクチュエータ6へ供給する電流量を制御するものであり、供給電流量を制御することで、スプール8の軸方向の位置をリニアにスライド変移させ、エンジン運転状態に応じた作動油圧を進角室および遅角室に発生させてカムシャフト3の進角量を可変制御する。進角作動の説明車両の運転状態に応じてECUがカムシャフト3を進角させる際、ECUは電磁アクチュエータ6への供給電流量を増加させる。すると、電磁アクチュエータ6の駆動軸6aが後方へ移動し、スプール8も後方へ移動する。これにより、ポンプポート11と進角ポート13が、第1内外貫通孔41→スプール内通路15→第2内外貫通孔43を介して連通するとともに、遅角ポート14とリヤドレンポート12bが、排出用連通部44→バネ室46を介して連通する。この連通が達成されることにより、進角室の油圧が高まるとともに、遅角室の油圧が低下して、進角室の油圧が増加し、逆に遅角室の油圧が減少して、ベーンロータ2がシューハウジング1に対して相対的に進角側へ変位し、カムシャフト3が進角側へ変位する。この進角作動をより具体的に説明する。上記進角時の接続状態において、カムシャフト3からベーンロータ2に伝わるトルク変動等により、進角室の容積を拡大させる負トルクが作用するなど、ポンプ油圧が進角室の油圧より高い状態では、図3bに示すように、逆止弁18が開弁して、進角室へ向かう作動油の順流が許容される。その結果、ベーンロータ2がシューハウジング1に対して相対的に進角側へ変位し、カムシャフト3が進角側へ変位する。上記進角時の接続状態において、カムシャフト3からベーンロータ2に伝わるトルク変動により、進角室の容積を縮小させる正トルクが作用して、進角室の油圧がポンプ油圧より高まると、図3aに示すように、逆止弁18が閉弁して、オイルポンプ側へ向かう作動油の逆流が規制される。その結果、作動油の逆流によるベーンロータ2の回転位相の戻りが抑制される。進角量保持の説明車両の運転状態に応じてECUがカムシャフト3の進角量を保持する際、ECUは、電磁アクチュエータ6への供給電流量を制御して、全周溝42と第2内外貫通孔43の間のスプール8の外周壁面進角室閉塞部で進角ポート13を閉塞するとともに、第2内外貫通孔43と排出用連通部44の間のスプール8の外周壁面遅角室閉塞部で遅角ポート14を閉塞する位置に、スプール8をスライドさせる。このように、進角ポート13と遅角ポート14が閉塞されることで、進角室の油圧と遅角室の油圧が一定に保たれ、カムシャフト3の進角量が保持される。遅角作動の説明車両の運転状態に応じてECUがカムシャフト3を遅角させる際、ECUは電磁アクチュエータ6への供給電流量を減少させる。すると、電磁アクチュエータ6の駆動軸6aが前方へ移動し、スプール8も前方へ移動する。これにより、ポンプポート11と遅角ポート14が、第1内外貫通孔41→スプール内通路15→第2内外貫通孔43を介して連通するとともに、進角ポート13とフロントドレンポート12aが、全周溝42を介して連通する。この連通が達成されることにより、遅角室の油圧が高まるとともに、進角室の油圧が低下して、遅角室の油圧が増加し、逆に進角室の油圧が減少して、ベーンロータ2がシューハウジング1に対して相対的に遅角側へ変位し、カムシャフト3が遅角側へ変位する。この遅角作動をより具体的に説明する。上記遅角時の接続状態において、カムシャフト3からベーンロータ2に伝わるトルク変動等により、遅角室の容積を拡大させる正トルクが作用するなど、ポンプ油圧が遅角室の油圧より高い状態では、逆止弁18が開弁して、遅角室へ向かう作動油の順流が許容される。その結果、ベーンロータ2がシューハウジング1に対して相対的に遅角側へ変位し、カムシャフト3が遅角側へ変位する。上記進角時の接続状態において、カムシャフト3からベーンロータ2に伝わるトルク変動により、遅角室の容積を縮小させる負トルクが作用して、遅角室の油圧がポンプ油圧より高まると、逆止弁18が閉弁して、オイルポンプ側へ向かう作動油の逆流が規制される。その結果、作動油の逆流によるベーンロータ2の回転位相の戻りが抑制される。実施例の効果1この実施例のVCT4は、上述したように、スプール内通路15に渦巻型逆止弁18を配置して作動油の逆流を防いでいる。渦巻型逆止弁18は、図2に示すように、バネ材が軸方向で接するように巻回されたものであるため、ボールを用いた従来技術とは異なり、開弁した際には、図3bに示すように、開いた渦巻線によって多くの流路隙間を確保することができる。このため、作動油の順流時には、作動油が逆止弁18を通過する際の圧力損失を小さくすることができ、VVTの応答性を高めることができる。実施例の効果2渦巻型逆止弁18は、上述したように、バネ材が軸方向で接するように巻回されたものであるため、ボールを用いた従来技術とは異なり、逆止弁18の開弁状態で作動油に逆流が生じた際、図3aに示すように、作動油の逆流閉弁方向の力を、渦巻型逆止弁18の広範囲で受けることができる。このため、作動油の逆流を閉弁方向の推力として活用することができ、作動油の逆流時における逆止弁18の閉弁応答性を高めることができ、VVTの応答性を高めることができる。実施例の効果3この実施例の摺動プラグ16には、上述したように、ポンプポート11から内径方向に供給される作動油の流れを軸方向に変換してスプール内通路15に導く流方向変換部17を設けている。このため、作動油の順流時において、図3bの矢印Xに示すように、流方向変換部17から渦巻型逆止弁18に向かう作動油の流れを軸方向に変換する。このように、作動油の順流時に、渦巻型逆止弁18に向かう作動油の流れを軸方向に変換することにより、作動油の流れ方向と、渦巻型逆止弁18の開弁方向を一致させることができる。このため、作動油の順流時における逆止弁18の開弁性を高めることができ、VVTの応答性を高めることができる。実施例の効果4渦巻型逆止弁18は、上述したように、スプール内通路15の内壁に形成された環状段差19と、スプール8内に圧入される摺動プラグ16の流方向変換部17とに挟まれて固定される。これによって、渦巻型逆止弁18をスプール8内に固定するためのコストを抑えることができる。このため、OCV5のコストを抑えることができ、結果的にVCT4のコストを抑えることができる。即ち、応答性の優れたVCT4を、コストを抑えて提供することができる。実施例の効果5渦巻型逆止弁18を成すバネ材は、上述したように、軸方向に対して直交する方向に板面を有する断面が矩形を呈する矩形線である。これにより、逆止弁18の開弁状態で作動油に逆流が生じた際、作動油の逆流を、作動油の流れ方向軸方向に対して直交する板面平面で受けることができる。このため、作動油の逆流を閉弁方向の推力として効率的に得ることができ、作動油の逆流時における逆止弁18の閉弁応答性を高めることができる。実施例の効果6スプール内通路15の内部に組付けられた渦巻型逆止弁18は、上述したように、摺動プラグ16から離反する方向に縮径する円錐形状を呈する。これにより、逆止弁18の開弁状態で作動油に逆流が生じた際、軸方向に向かって流れる作動油の逆流を、効率的に渦巻型逆止弁18の全巻線円錐状に巻回されたバネ材に当てることができる。このため、作動油の逆流を閉弁方向の推力として効率的に得ることができ、作動油の逆流時における逆止弁18の閉弁応答性を高めることができる。