"電気接続素子を備える窓ガラスであって、ガラス製の基板1と、基板1の領域上に5μmから40μmの層厚を有する導電性構造2と、接続素子3と、導電性構造2の一部分12に接続素子3を電気的に接続する半田材料4の層と、を備え、接続素子3は、少なくとも鉄ニッケル合金または鉄ニッケルコバルト合金を含有し、接続素子3は、その全面にわたって接触面11を通じて導電性構造2の部分12に接続されており、接触面11は角部を有していない、窓ガラス。接続素子3が、少なくとも50重量から75重量の鉄、25重量から50重量のニッケル、0重量から20重量のコバルト、0重量から1.5重量のマグネシウム、0重量から1重量のシリコン、0重量から1重量の炭素、または0重量から1重量のマンガンを含有する、請求項1に記載の窓ガラス。接触面11が楕円形、好ましくは長円形、特に、円形構造を有する、請求項1または2に記載の窓ガラス。接触面11が丸みを帯びた角部を有する、凸状の多角形、好ましくは長方形を有し、丸みを帯びた角部は、0.5mmより大きい曲率半径rを有する、請求項1または2に記載の窓ガラス。接続素子3が、少なくとも55重量から70重量の鉄、30重量から45重量のニッケル、0重量から5重量のコバルト、0重量から1重量のマグネシウム、0重量から1重量のシリコン、または0重量から1重量の炭素を含有する、請求項1から4のいずれか1項に記載の窓ガラス。ガラス製の基板1が第一膨張係数を有し、接続素子3は第二膨張係数を有し、第一および第二膨張係数の差は5×10-6/°C以上である、請求項5に記載の窓ガラス。接続素子3が、少なくとも50重量から60重量の鉄、25重量から35重量のニッケル、15重量から20重量のコバルト、0重量から0.5重量のシリコン、0重量から0.1重量の炭素、または0重量から0.5重量のマンガンを含有する、請求項1から4のいずれか1項に記載の窓ガラス。ガラス製の基板1が第一膨張係数を有し、接続素子3は第二膨張係数を有し、第一および第二膨張係数の差は5×10-6/°Cより小さい、請求項7に記載の窓ガラス。半田材料4が、1mm未満、好ましくは0.5mm未満、特におよそ0mm未満の流出幅bを有する、接続素子3と導電性構造2との間の中間領域から流出する、請求項1から8のいずれか1項に記載の窓ガラス。半田材料4が、スズおよびビスマス、インジウム、亜鉛、銅、銀、またはこれらの組成物を含有する、請求項1から9のいずれか1項に記載の窓ガラス。半田組成物4におけるスズの割合が3重量から99.5重量であり、ビスマス、インジウム、亜鉛、銅、銀、またはこれらの組成物の割合が0.5重量から97重量である、請求項10に記載の窓ガラス。接続素子3が、ニッケル、スズ、銅、および/または銀で被覆されている、請求項1から11のいずれか1項に記載の窓ガラス。接続素子3が、0.1μmから0.3μmのニッケルおよび/または3μmから10μmの銀で被覆されている、請求項12に記載の窓ガラス。接続素子3を有する窓ガラスを製造する方法であって、a半田材料4は、一定の層厚、体積、形状、および配置を有する小板として、接続素子3上に配置および付着され、b導電性構造2は基板1上に付着され、c半田材料4を有する接続素子3は導電性構造2上に配置され、d接続素子3は導電性構造2に半田付けされる、方法。陸上、空中、または水上の移動手段、特に、自動車において、たとえばフロントガラス、後部ウィンドウ、サイドウィンドウ、および/またはガラス屋根など、車両用窓ガラスとしての、請求項1から13のいずれか1項に記載の電気接続素子を備える窓ガラスの使用。本発明の目的は、窓ガラス中の臨界的な機械的応力が回避されるような、電気接続素子を備える窓ガラス、および、経済的で環境に優しいその製造方法を提供することである。本発明の目的は、以下の特徴を含む接続素子を備える窓ガラスによって達成される:ガラス製の基板、基板の領域上に5μmから40μmの層厚を有する導電性構造、接続素子、および導電性構造の一部分に接続素子を電気的に接続する半田材料の層を含み、接続素子は、少なくとも1つの鉄ニッケル合金または1つの鉄ニッケルコバルト合金を含有し、接続素子は、その全面にわたって接触面を通じて導電性構造の部分に接続されており、接触面は角部を有していない。導電性構造は、窓ガラスに付着される。電気接続素子は、各部分の半田材料によって、導電性構造に電気的に接続される。半田材料は、接続素子と導電性構造との間の中間領域から、1mm未満の流出幅で流出する。好適な実施形態において、最大流出幅は0.5mm未満であり、特に、およそ0mmである。最大流出幅は負数でもよく、電気接続素子および導電性構造によって、好ましくは凹状に形成された、中間領域内に引き戻されることもあり得る。最大流出幅は、接続素子の外縁と、半田材料の層厚が50μm未満に減少する半田材料交差部の点との間の距離として、定義される。窓ガラスにおいて、特に、大きい半田材料交差部を有する臨界領域において、機械的応力が減少することが、利点である。第一膨張係数は、好ましくは8×10-6/°Cから9×10-6/°Cである。基板は好ましくは、0°Cから300°Cの温度範囲で、好ましくは8.3×10-6/°Cから9×10-6/°Cの熱膨張係数を有するガラスである。第二膨張係数は、好ましくは、0°Cから300°Cの温度範囲で、8×10-6/°Cから9×10-6/°C、特に好ましくは8.3×10-6/°Cから9×10-6/°Cである。接続素子の熱膨張係数は、4×10-6/°C以下であってもよい。本発明による導電性構造は、好ましくは8μmから15μm、特に好ましくは10μmから12μmの層厚を有する。本発明による導電性構造は、好ましくは銀、特に好ましくは銀粒子およびガラスガラスフリットを、含有する。本発明による半田の層厚は、好ましくは7.0×10-4m未満、特に好ましくは3.0×10-4m未満、特には0.5×10-4m未満である。本発明による半田材料は、好ましくはスズおよびビスマス、インジウム、亜鉛、銅、銀、またはこれらの組成物を含有する。本発明による半田組成物中のスズの割合は、3重量から99.5重量、好ましくは10重量から95.5重量、特に好ましくは15重量から60重量である。本発明による半田組成物中のビスマス、インジウム、亜鉛、銅、銀、またはこれらの組成物の割合は、0.5重量から97重量、好ましくは10重量から67重量であり、それによってスズ、ビスマス、インジウム、亜鉛、銅、または銀の割合は0重量になり得る。本発明による半田組成物は、0重量から5重量の割合で、ニッケル、ゲルマニウム、アルミニウム、またはリンを含有することができる。本発明による半田組成物は、特に好ましくは、Bi57Sn42Ag1、Bi59Sn40Ag1、In97Ag3、Sn95.5Ag3.8Cu0.7、Bi67In33、Bi33In50Sn17、Sn77.2In20Ag2.8、Sn95Ag4Cu1、Sn99Cu1、Sn96.5Ag3.5、またはこれらの混合物を含む。本発明による半田組成物は、好ましくは鉛フリーであり、鉛を含有しないか、または、鉛の製造関連添加物のみを含有する。本発明による接続素子は、好ましくは少なくとも50重量から75重量の鉄、25重量から50重量のニッケル、0重量から20重量のコバルト、0重量から1.5重量のマグネシウム、0重量から1重量のシリコン、0重量から1重量の炭素、または0重量から1重量のマンガンを含有する。本発明による接続素子は、好ましくは0重量から1重量の割合のクロム、ニオブ、アルミニウム、バナジウム、タングステン、およびチタン、0重量から5重量の割合のモリブデン、ならびに製造関連添加物を含有する。本発明による接続素子は、好ましくは少なくとも55重量から70重量の鉄、30重量から45重量のニッケル、0重量から5重量のコバルト、0重量から1重量のマグネシウム、0重量から1重量のシリコン、または0重量から1重量の炭素を含有する。本発明による接続素子は、好ましくは少なくとも50重量から60重量の鉄、25重量から35重量のニッケル、15重量から20重量のコバルト、0重量から0.5重量のシリコン、0重量から0.1重量の炭素、または0重量から0.5重量のマンガンを、さらに含有する。本発明による接続素子は、特に好ましくは、ニッケル、スズ、銅、および/または銀で部分的に被覆される。本発明による接続素子は、非常に好ましくは、0.1μmから0.3μmのニッケルおよび/または3μmから10μmの銀で被覆される。接続素子は、ニッケル、スズ、銅、および/または銀でめっきされることが可能である。NiおよびAgは、接続素子の通電容量および腐食安定性、ならびに半田材料との濡れを改善する。本発明による接続素子は、好ましくはコバールFeCoNiおよび/またはインバーFeNiを含有し、インバーの熱膨張係数は0.1×10-6/°Cから4×10-6/°C、または窓ガラスの膨張係数に対してコバールの最大差は5×10-6/°Cである。コバールは、通常、およそ5×10-6/°Cの熱膨張係数を有する鉄ニッケルコバルト合金であり、したがって一般的な金属の係数よりも低い。組成物は、たとえば、54重量の鉄、29重量のニッケル、および17重量のコバルトを含有する。マイクロエレクトロニクスおよびマイクロシステム技術の分野において、コバールは、結果的に、筐体材料またはサブマウントとして使用される。サブマウントは、サンドウィッチ原理にしたがって、実際のキャリア材料と、大部分が明らかに大きい膨張係数を有する材料との間に位置する。このため、コバールは、その他の材料の異なる熱膨張係数によって生じる熱機械的応力を吸収および低減する補償素子の役割を果たす。同様に、コバールは、電子部品の金属とガラスの実装、および真空チャンバ内の材料遷移のために、使用される。インバーは、たとえば36重量のニッケル含有率を有する、鉄ニッケル合金であるFeNi36。特定の温度範囲において以上に小さく、または場合により負数の熱膨張係数を有する特性のある、合金および組成物の群がある。Fe65Ni35インバーは、65重量の鉄および35重量のニッケルを含有する。機械的特性を変化させるために、最大1重量のマグネシウム、シリコンおよび炭素が通常は合金化される。5重量のコバルトを合金化することによって、熱膨張係数αは、さらに減少されることが可能である。この合金の名称の1つは、0.55×10-6/°Cの膨張係数α20°Cから100°Cを有するFeNi33Co4.5である、Inovcoである。4×106/°C未満の非常に低い絶対熱膨張係数を有するインバーなどの合金が使用される場合、ガラスの非臨界圧縮応力を通じて、または合金の非臨界引張応力を通じて、機械的応力の過剰補償が行われる。本発明による接続素子は好ましくは、焼き鈍しによって熱的に後処理された、鉄ニッケル合金および/または鉄ニッケルコバルト合金を含有する。コバールおよび/またはインバーは、たとえば鋼、アルミニウム、チタン、銅で作られた接続素子上に、補償板として溶接、クリンプ締め、または接着されることも可能である。バイメタルとして、ガラス膨張に対する接続素子の好ましい膨張挙動が獲得され得る。補償板は好ましくは帽子型である。電気接続素子は、半田材料に対向する表面上に、銅、亜鉛、スズ、銀、金、またはこれらの組み合わせ、好ましくは銀を含有する、被膜を含有する。これは、被膜を超える半田材料の拡散を防止し、流出幅を制限する。電気接続素子は、接触面を通じて導電性構造の一部分に、その全面にわたって接続される。さらに、接続素子の接触面は、角部を有していない。接触面は、楕円形、好ましくは長円形、および具体的には円形構造を有することができる。あるいは接触面は、丸みを帯びた角部を有する、凸状の多角形、好ましくは長方形を有することができる。丸みを帯びた角部は、0.5mmより大きく、好ましくは1mmより大きい曲率半径rを有する。接続素子の最大寸法は、平面図において、たとえば、好ましくは1mmから50mmの長さおよび幅、特に好ましくは3mmから30mmの長さおよび幅、非常に好ましくは2mmから4mmの幅および12mmから24mmの長さである。電気接続素子の形状は、接続素子と導電性構造との間の中間領域内に、半田溜まりを形成することができる。半田溜まりおよび接続素子上の半田の濡れ特性は、中間領域からの半田の流出を防止する。半田溜まりは、長方形、円形、または多角形の設計であってもよい。半田付け加工中の半田熱の分散、したがって、半田材料の分散は、接続素子の形状によって定義されることが可能である。半田材料は、最も暖かい場所に向かって流れる。電気接続および導電性構造の電気接続中のエネルギーの導入は好ましくは、パンチ半田付け、サーモード半田付け、ピストン半田付け、好ましくはレーザ半田付け、熱空半田付け、誘導半田付け、抵抗半田付けによって、および/または超音波を用いて、行われる。本発明の目的は、接続素子を備える窓ガラスを製造する方法を通じてさらに達成され、ここでa半田材料は、一定の層厚、体積、形状、および配置を有する小板として、接続素子上に配置および付着され、b導電性構造は基板上に付着され、c半田材料を備える接続素子は導電性構造上に配置され、d接続素子は導電性構造に半田付けされる。半田材料は、好ましくは接続素子上の一定の層厚、体積、形状、および配置を有する小板として、好ましくは接続素子に事前に付着される。接続素子は、たとえば、銅で作られて車載電気系統図示せずに接続された部分的に図示されないシート、編組線、メッシュに溶接またはクリンプ締めされる。接続素子は好ましくは、建造物、具体的には自動車、列車、飛行機、または船舶の加熱窓ガラスまたはアンテナを備える窓ガラスで使用される。接続素子は、窓ガラスの外側に配置された電気系統に、窓ガラスの導電性構造を接続するのに役立つ。電気系統は、増幅器、制御ユニット、または電圧源である。本発明は、図面および実施形態を参照して、詳細に説明される。これらが描画するのは:図1および図2は、いずれの場合も、電気接続素子3の領域内の、本発明による加熱可能な窓ガラス1の詳細を示す。窓ガラス1は、ソーダ石灰ガラスで作られた、3mm厚の熱的にプレストレスされた単一窓ガラス安全ガラスである。窓ガラス1は、150cmの幅および80cmの高さを有する、加熱導体構造2の形態の導電性構造2が、窓ガラス1に印刷されている。導電性構造2は、銀粒子およびガラスフリットを含有する。窓ガラス1の縁領域では、導電性構造2は10mmの幅まで広がっており、電気接続素子3のための接触面を形成している。窓ガラス1の縁領域には、被覆スクリーン印刷図示せずもまた配置されている。電気接続素子3と導電性構造2との間の接触面の領域には、半田材料4が付着され、これは、電気接続素子3と導電性構造2との間の耐久性のある電気的および機械的接続に影響を及ぼす。半田材料4は、57重量のビスマス、42重量のスズ、および1重量の銀を含有する。半田材料4は、完全に電気接続素子3と導電性構造2との間に、所定の体積および形状を通じて配置される。半田材料4は、250μmの厚みを有する。50μmの層厚tを超える、電気接続素子3と導電性構造2との間の中間領域からの半田材料4の流出物は、最大流出幅b=0.5mmまで観察される。電気接続素子3は、54重量の鉄、29重量のニッケル、および17重量のコバルトを含有する合金である。電気接続素子3は、長円形の底面を備えるように設計される。主軸の長さは12mmであり、短軸の長さは5mmである。接続素子3の材料厚は0.8mmである。接続素子3および導電性構造2によって事前に定義された、半田材料4の配置のため、窓ガラス1において臨界機械的応力は観察されない。導電性構造2を経由して電気接続素子3への窓ガラス1の接続は、永続的に安定している。図3は、図1および図2の実施形態に続いて、本発明による接続素子3の代替実施形態を描写する。電気接続素子3は、銀含有被膜5を備える半田材料4に対向する表面上に設けられる。これは、被膜5を超える半田材料の拡散を防止し、流出幅bを制限する。半田材料4の流出幅bは、1mm未満である。半田材料4の配置のため、窓ガラス1において臨界機械的応力は観察されない。導電性構造2を経由して電気接続素子3への窓ガラス1の接続は、永続的に安定している。図4は、長円形の底面を有する接続素子3を備える本発明による窓ガラス1の別の実施形態を描写する。接続素子3は、8×10-6/°Cの熱膨張係数を有する鉄含有合金を含有する。材料厚は2mmである。接続素子3の窓ガラス1との接触面の領域には、鉄ニッケルコバルト合金を備える帽子型補償部材6が付着される。帽子型補償部材6の最大層厚は4mmである。補償部材によって、接続素子3の熱膨張係数を、窓ガラス1および半田材料4の要求に適合させることが、可能である。帽子型補償部材6は、結果的に半田接続4の製造中の熱の流れを改善する。加熱は主として接触面の中心で行われる。半田材料4の流出幅bをさらに減少させることが、可能である。1mm未満の低流出幅および適合した膨張係数のため、窓ガラス1における熱的応力をさらに減少させることが、可能である。窓ガラス1の熱的応力は非臨界的であり、導電性構造2を通じて接続素子3と窓ガラス1との間に耐久性のある電気的および機械的接続が提供される。図5は、本発明による接続素子3の代替実施形態の平面図を描写する。接続素子3は、長方形として設計され、5mmの幅および14mmの長さを有する。長方形の角部は、いずれの場合もたとえば1mmの曲率半径rを有する円弧を備えて、丸みを帯びている。さらに、接続ケーブル8が、溶接領域7を通じて接続素子3溶接されている。溶接領域7は、3mmの幅および6mmの長さを有する。接続ケーブル8は、細いスズめっき銅線で作られた、編み込みケーブルである。標準的なワイヤケーブルまたはワイヤが、接続ケーブル8として使用されることが可能である。あるいは、金属スリーブ、プラグコネクタ、またはクリンプ接続もまた、接続素子3に導電的に接続されることが可能である。具体的には接続素子3は、一体型または複数片のクランプ締めスリーブまたは圧着要素として設計されることも可能である。図6は、本発明による接続素子3の別の実施形態の平面図を描写する。接続素子3は長方形として設計されており、長方形の2つの短辺は半円として設計されている。接続素子は、5mmの幅および14mmの長さを有する。溶接領域7は、3mmの幅および6mmの長さを有する。図7および図8は、接続タブ9を備える本発明による接続素子3の別の実施形態を描写する。接続素子3の接触面11は、円として設計されている。円の半径は4mmである。接続タブ9は、溶接領域7を通じて接続ケーブル8に接続されている。あるいは、接続タブ9はまた、平坦なプラグ、ならびにクランプ締めスリーブまたは圧着コネクタとしても、設計されることが可能である。接続タブ9は、この実施形態において、2つの刻み目10、10’を有する。これらの刻み目10,10’は、接続タブ9の材料を削減するのに役立つ。この結果、バネ効果が生じ、このため接続ケーブル8を通じて半田接点に伝わる力が緩和される。図9は、本発明による接続素子3の別の実施形態を通る断面図を描写する。接続素子3は中央にアーチ13を有する。曲線13の領域では、半田材料4が厚くなっている。図10は、電気接続素子3を備える窓ガラスを製造するための、本発明による方法の一実施例を詳細に描写する。第一ステップとして、形状および体積に応じて半田材料4を分割する必要がある。分割された半田材料4は、電気接続素子3の上に配置される。電気接続素子3は、半田材料4とともに導電性構造2の上に配置される。電気接続素子3の導電性構造2への、そして窓ガラス1への耐久性のある接続は、エネルギーの入力を通じて行われる。実施例:試験片は、加熱導体構造の形態の導電性構造2、電気接続素子3,接続素子3の接触面上の銀層、および半田材料4を備える、窓ガラス1厚さ3mm、幅150cm、および高さ80cmを用いて作製された。半田材料4は、一定の層厚、体積、および形状を有する小板として、接続素子3の接触面11上に事前に付着させられた。接続素子3は、導電性構造2上に付着させられた半田材料4を用いて付着させられた。接続素子は、200°Cの温度および2秒の処理時間で導電性構造2の上に半田付けされた。50μmの層厚tを超える、電気接続素子3と導電性構造2との間の中間領域からの半田材料4の流出物は、最大流出幅b=0.5mmまでだけ観察された。導電性構造2、電気接続素子3、接続素子3の接触面上の銀層、および半田材料4の寸法および組成物は、表1ならびに図1および図2ならびに図面の説明に見いだされる。すべての片を用いて、80°Cから-30°Cまでの温度差で、ガラス基板1が破損もせず損傷も示さないことを、観察することができた。半田付けのすぐ後に、半田付けされた接続素子3を備えるこれらの窓ガラス1が急激な温度低下に対して安定していることを、実証することができた。加えて、試験片は、電気接続素子3の第二組成物を用いて実行された。導電性構造2、電気接続素子3、接続素子3の接触面上の銀層、および半田材料4の寸法および組成物の詳細な値は、表2に見いだされる。ここでもまた、80°Cから-30°Cまでの温度差で、ガラス基板1が破損もせず損傷も示さないことを、観察することができた。半田付けのすぐ後に、半田付けされた接続素子3を備えるこれらの窓ガラス1が急激な温度低下に対して安定していることを、実証することができた。比較例1:比較例1は、以下の点が異なるほかは、実施例と同じように実行された。導電性構造2、電気接続素子3、接続素子3の接触面上の金属層、および半田材料4の寸法および組成物は、表3に見いだされる。半田材料4は、先行技術にしたがって、接続素子3の接触面上の小板として事前に付着されなかった。接続素子3は、従来の方法にしたがって導電性構造2に半田付けされた。50μmの層厚tを超える、電気接続素子3と導電性構造2との間の中間領域からの半田材料4の流出物があり、平均流出幅b=2mmから3mmが得られた。80°Cから-30°Cまでの急激な温度差のため、半田付けから間もなくガラス基板1に大きな損傷があったことが観察された。比較例2:比較例2は、以下の点が異なるほかは、実施例と同じように実行された。導電性構造2、電気接続素子3、接続素子3の接触面上の金属層。および半田材料4の寸法および組成物は、表4に見いだされる。半田材料4は、先行技術にしたがって、接続素子3の接触面上の小板として事前に付着されなかった。接続素子3は、従来の方法にしたがって導電性構造2に半田付けされた。50μmの層厚tを超える、電気接続素子3と導電性構造2との間の中間領域からの半田材料4の流出物があり、平均流出幅b=1mmから1.5mmが得られた。80°Cから-30°Cまでの急激な温度差のため、半田付けから間もなくガラス基板1に大きな損傷があったことが観察された。通常、ガラスの引張応力が高いほど、ガラスの剥離またはシェル不良の危険性が増加する。その結果、接続素子3と導電性構造2の部分12との間の接触面11の影響が、コンピュータシミュレーションによって調査された。異なる形状の接続素子を備える窓ガラスの冷却中の引張応力が、計算された。様々な接続素子は、ブリッジ型Bおよび円形Kであった。図11は、ブリッジ状の接続素子3Bの斜視図を描写する。ブリッジ状の接続素子Bは、4mmの幅および24mmの長さを有していた。ブリッジ状の接続素子3Bの接触面11は、いずれの場合も、4mmの幅および6mmの長さを有していた。円形接続素子Kは、4mmの半径を有していた。5.2×10-6/°Cの熱膨張係数αを有するコバール合金、および1.7×10-6/°Cのインバー合金が、接続素子の材料として想定された。接続素子の材料厚は、いずれの場合も0.8mmであった。いずれの場合も、2mmの材料厚を有するガラス製窓ガラスが、基板として想定された。半田層4の材料厚は、いずれの場合も10μmであった。コンピュータシミュレーションにおいて、ガラス製窓ガラスの引張応力は、20°Cから-40°Cへの冷却について計算された。計算された最大引張応力は、表5に挙げられる。最大引張応力は、接続素子の形状に強力に依存していた。その結果、コバールまたはインバーで作られた円形接続素子Kを備えるガラス製窓ガラスの最大引張応力は、いずれの場合も、表5を参照すると、コバールまたはインバーで作られたブリッジ型接続素子Bを備えるものよりも46少なかった。ガラス基板1および本発明による電気接続素子3を備える本発明による窓ガラスは、急激な温度差に対してより高い安定性を有することが、実証された。この結果は、当業者にとって予想外であり、驚くべきものであった。"