"窒素供給源360と、燃焼器130と、タービン160とを含み、前記窒素供給源360からの窒素の流れ370が、前記タービン160を通って該タービンを冷却し、次いで前記燃焼器130に流入することを特徴とする統合ガス化複合サイクルシステム350。前記窒素供給源360は空気分離ユニット360を有している、請求項1記載の統合ガス化複合サイクルシステム350。更に、前記窒素供給源360の下流に配置された1つ以上の窒素圧縮機380を有している請求項1記載の統合ガス化複合サイクルシステム350。前記窒素の流れ370は静止部品冷却流400及び回転部品冷却流410を有している、請求項1記載の統合ガス化複合サイクルシステム350。前記窒素の流れ170は前記タービン160の下流で燃焼器流430を有している、請求項1記載の統合ガス化複合サイクルシステム350。前記窒素の流れ170は更に前記タービン160の下流で戻り流440を有している、請求項5記載の統合ガス化複合サイクルシステム350。更に、前記タービン160の下流に配置され且つ前記戻り流440と連通する窒素冷却器450を有している請求項6記載の統合ガス化複合サイクルシステム350。前記戻り流440は混合用流れ490を有しており、該混合用流れ490は前記燃焼器130の上流で前記燃焼器流430と混合される、請求項7記載の統合ガス化複合サイクルシステム350。更に、前記燃焼器130の上流に配置され且つ前記燃焼器流430を連通していて、燃料流140を加熱する燃料ヒータ470を有している請求項5記載の統合ガス化複合サイクルシステム350。統合ガス化複合サイクルシステム350を運転する方法であって、窒素の流れ370を発生する段階と、前記窒素の流れ370をガスタービン160の中に流れさせる段階と、前記窒素の流れ370が前記ガスタービン160を通って流れているときに、前記窒素の流れ370を加熱する段階と、前記加熱された窒素の流れ370の一部分430を燃焼器130に注入する段階と、燃焼器動作温度を低減する段階と、を有する方法。更に、前記加熱された窒素の流れ370の残りの部分440により流体の流れを加熱する段階を有している請求項10記載の方法。更に、前記加熱された窒素の流れ370の前記一部分430を前記加熱された窒素の流れ370の前記残りの部分440の一部分490と混合する段階を有している請求項11記載の方法。更に、前記加熱された窒素の流れ370の残りの部分440により燃料流140を加熱する段階を有している請求項10記載の方法。更に、前記加熱された窒素の流れ370の残りの部分440を前記タービン160へ再循環させる段階を有している請求項10記載の方法。更に、前記窒素の流れ370を圧縮する段階を有している請求項10記載の方法。次に図面をについて説明すると、幾つかの図にわたって同様な要素には同様な参照数字を付しているが、先ず図1は本書で記述することのできるようなガスタービンエンジン100の概略図を示す。ガスタービンエンジン100は圧縮機110を含むことができる。圧縮機110は、入ってくる空気流120を圧縮する。圧縮機110は、圧縮した空気流120を燃焼器130へ送り出す。燃焼器130は、圧縮された空気流120を圧縮された燃料流140と混合し、次いで該混合物に点火して燃焼ガス流150を生成する。図には単一の燃焼器130しか示されていないが、ガスタービンエンジン100は任意の数の燃焼器130を含むことができる。燃焼ガス流150は次にタービン160へ送給される。その燃焼ガス流150はタービン160を駆動して、タービンロータ170を回転させることにより機械的仕事を生じさせる。タービン160において生じる機械的仕事は、タービンロータ170を介して、圧縮機110と発電機180のような外部負荷とを駆動する。ガスタービンエンジン100は、天然ガス、様々な種類の合成ガス、及び他の種類の燃料を使用することができる。ガスタービンエンジン100は、アメリカ合衆国ニューヨーク州スケネクタデイ所在のゼネラルエレクトリックカンパニイなどによって提供される任意の数の異なるタービンであってよい。ガスタービンエンジン100は他の構成を持つことができ、また他の種類の構成部品を使用することができる。この点では、他の種類のガスタービンエンジンも用いることができる。この点では、複数のガスタービンエンジン100、他の種類のタービン、及び他の種類の発電装置を一緒に用いることができる。図2は、タービン160の複数の段190を示している。第1段200は、多数の円周方向に間隔を置いて設けられた第1段ノズル210及び動翼220を含むことができる。同様に、第2段230は、多数の円周方向に間隔を置いて設けられた第2段ノズル240及び動翼250を含むことができる。更に、第3段260、多数の円周方向に間隔を置いて設けられた第3段ノズル270及び動翼280を含むことができる。これらの段200,230,260は、タービン160を通る高温ガス流路290内に配置することができる。この点では、任意の数の段190を用いることができる。1つ以上の動翼220,250,280上には先端シュラウド300を設けることができる。この点では、他の種類のタービン構成もまた用いることができる。回転部品すなわち、動翼220,250,280及び静止部品すなわち、ノズル210,240,270は、その中に延在する1つ以上の冷却回路310を持つことができる。この例では、冷却回路310は閉回路とすることができる。冷却媒体がその中を通過して、タービン160の高温ガス流路290内の構成部品を冷却することができる。この点では、他の冷却構成も利用することができる。図3は、本書で記述することのできるような統合ガス化複合サイクルIGCCシステム350の一部分を示している。IGCCシステム350は、ガスタービンエンジン100及びその構成部品を前に記述したように且つまた同様な構成で含むことができる。IGCCシステム350はまた空気分離ユニット360を含むことができる。前に述べたように、空気分離ユニット360はガス化装置図示せず及び同等な装置と連通させることができる。空気分離ユニット360は窒素の流れ370と共に酸素の流れを発生させることができる。この点では、窒素及び/又は他のガスの他の供給源も使用することができる。図示の例では、空気分離ユニット360は1つ以上の窒素圧縮機380を介してガスタービンエンジン100のタービン160と連通することができる。窒素圧縮機380は従来の設計のものであってよい。窒素圧縮機380は、窒素の流れ370を充分な圧力まで、すなわち、配管、装置、タービン構成部品冷却回路などに起因した全ての損失と圧縮機希釈注入要件との和を充たすのに充分な圧力まで圧縮する。圧力制御弁390もまた利用することができる。圧力制御弁390は、例えば、バルーン応力軽減技術及び他の技術により、過大な圧力から保護する。窒素の流れ370は冷却回路310へ導くことができる。窒素の流れ370は、静止部品を冷却するための静止部品冷却流400と、回転部品を冷却するための回転部品冷却流410とに分割することができる。その後、これらの冷却流400,410はタービン160の下流で合流することができる。三方弁420又は同様な種類の流れ装置において、窒素の流れ370は再び分割することができ、この場合は、燃焼器流430と戻り流440とに分割することができる。燃焼器流430は、NOx排出についての希釈剤注入として及び/又はガスタービン出力増強のために燃焼器130へ供給することができる。戻り流440は、ボイラー給水又は別の流れの供給により、窒素冷却器450内で、圧縮機380による圧縮に適した温度まで冷却することができる。戻り流440は、次いで、冷却回路310に再循環させるか又は他の目的のために使用することができる。窒素冷却器450は任意の種類の熱交換器または同様なものとすることができる。この点では他の構成も用いることができる。この点ではまた他の種類の流れも用いることができる。図4は、別の実施形態による統合ガス化複合サイクルIGCCシステム460の一部分を示している。IGCCシステム460は上記のIGCCシステム350と同様であってよいが、燃料ヒータ470が追加されている。燃料ヒータ470はタービン160より下流の燃焼器流430と及び燃料流140と連通させることができる。燃焼器流430は、入ってくる燃料流140と直接に又は中間熱交換ループを介して熱交換することによって、燃焼システムの設計要件に基づいた許容最大温度まで冷却することができる。その代わりに、燃焼器流430はまた、ボイラー給水又は他の種類の冷却源と熱交換することができる。この点ではその他の構成も用いることができる。図5は、別の実施形態による統合ガス化複合サイクルIGCCシステム480を示している。IGCCシステム480は前に述べたIGCCシステム350と同様であってよい。しかし、この例では、熱交換器450の下流の戻り流440が混合用流れ490を含むことができる。高温の燃焼器流430は、冷却された混合用流れ490と混合されて、燃焼器130へ注入される前に許容最大温度まで冷却することができる。また、この点において、温度制御弁500を使用することができる。この点では、他の構成を用いることができる。使用中、本書で述べたIGCC350,460,480は窒素の流れ370を利用して、高温ガス流路の冷却及び燃焼希釈のための注入を逐次的な配列で行って、出力及び熱消費率の両方について有意な運転上の改善を行うことができる。具体的に述べると、IGCC350,460,480は、圧縮機110から抽出されるタービン構成部品冷却空気の総量を低減することができ、また高温ガス流路の冷却により高レベルのエネルギを燃焼システムへ直接伝達することができ、また窒素冷却流量及び温度の関数としてタービン冷却流量及び燃焼温度を最適化することができる。IGCC350,460,480はまた、窒素冷却器450を利用することにより、ボイラー給水又は別の供給源を加熱して、蒸気タービン出力を増大するようにボトミングサイクルに取り込むための蒸気を発生させることができる。このように、IGCC350,460,480は、空気分離ユニット360又はその他の手段により発生された窒素の流れ370の全て又は殆どを使用し及び/又は該流れを更なる利用のために再循環させる。従来の圧縮機抽出流と比べて、タービン160に供給される窒素流の温度が低いことにより、構成部品冷却通路及び全体的ガスタービン性能の最適化を可能にするために必要とされる冷却流を低減することができる。従って、高温の燃焼器流430を介しての構成部品冷却方式から燃焼器130への熱の回収により、全体的な燃料流140が低減され、従って全体の装置の熱消費率が改善される筈である。また、窒素の流れ370の温度が低いことにより、結果として、必要とされる冷却流を低減することができる。図6は、更に別の実施形態による統合ガス化複合サイクルIGCCシステム510を示している。IGCCシステム510は前に述べたIGCCシステム350と同様であってよい。しかし、この例では、窒素の流れ370は、タービン冷却通路400,410を通った後、窒素圧縮機380からの付加的な窒素流520と混合する。混合された窒素流530は次いで燃焼器130へ供給することができる。2つの混合用の窒素流370,520への流れの分割を制御するために、混合弁540を設けることができる。この点では、他の構成も用いることができる。以上の説明が本願の特定の実施形態にのみ関するものであること、及び、特許請求の範囲の記載及びその等価な内容によって規定されるような発明の一般的な精神及び範囲から逸脱することなく様々な変更及び修正を当業者によって行い得ることは明らかであろう。"