"密度が925~970kg/m3、メルトフローレートが0.05~5.0g/10分、160°Cにおける溶融張力が50mN以上、一軸伸長粘度測定において歪硬化性を有するエチレンα-オレフィン共重合体からなることを特徴とするポリエチレンパイプ。本発明は、上記現状に鑑み、押出成形時の表面平滑性が良好で、かつ剛性と長期クリープ性のバランスに優れ、ガス輸送用パイプや給排水用パイプに好適なポリエチレンパイプを提供することにある。本発明者らは上記課題について鋭意検討した結果、特定のエチレンα-オレフィン共重合体が、押出成形時の表面平滑性が良好で、かつ剛性と長期クリープ性のバランスに優れることを見出し、本発明を完成させるに至った。すなわち、本発明は、密度が925~970kg/m3、メルトフローレートが0.05~5.0g/10分、160°Cにおける溶融張力が50mN以上、一軸伸長粘度測定において歪硬化性を有するエチレンα-オレフィン共重合体からなることを特徴とするポリエチレンパイプに関するものである。以下、本発明を詳細に説明する。本発明のポリエチレンパイプを構成するエチレンα-オレフィン共重合体は、JISK7676に準拠して測定した密度が925~970kg/m3の範囲であり、好ましくは930~965kg/m3の範囲であり、特に好ましくは935~960kg/m3の範囲である。密度が970kg/m3を超える場合、ECSR等の長期クリープ性が低下する恐れがあり、密度が925kg/m3未満では、輸送流体の内圧を保持するための剛性が不足する恐れがある。本発明のポリエチレンパイプを構成するエチレンα-オレフィン共重合体は、190°C、2.16kg荷重におけるMFRが0.05~5.0g/10分、好ましくは0.1~1.0g/10分である。MFRが0.05g/10分未満の場合は溶融粘度が高すぎて押出負荷が大きいばかりでなく、押出成形時に表面荒れが発生し、パイプ表面の平滑性が損なわれる恐れがある。また、MFRが5.0g/10分を超えると押出成形時に溶融垂れなどが生じ、パイプの真円度が低下するとともに、長期クリープ性が悪化する恐れがある。本発明のポリエチレンパイプを構成するエチレンα-オレフィン共重合体は、160°Cにおける溶融張力は50mN以上であり、かつ一軸伸長粘度測定において歪硬化性を有する。溶融張力が50mN未満の場合、押出成形時に溶融垂れなどが生じ、パイプの真円度が低下するため好ましくない。また、歪硬化性がない場合はパイプの肉厚がばらつく、いわゆる偏肉問題が発生する。歪硬化性は、マイスナー型一軸伸長粘度計を用いて、160°Cで、ひずみ速度0.07~0.1s-1の条件で測定した伸長粘度の最大値を、その時間の線形領域の伸長粘度で除した値を非線形パラメーターλと定義し、λが1を超えると歪硬化性があると確認できる。なお、M.Yamaguchietal.PolymerJournal32,1642000.に記載のように、線形領域の伸長粘度は動的粘弾性より計算できる。λが1の場合、歪硬化性がないと判断できる。本発明に用いられるエチレンα-オレフィン共重合体は、該範疇に属するものであれば如何なるエチレンα-オレフィン共重合体であってもよい。また、市販品として入手したものであってもよく、例えば商品名TOSOH-HMSCK38東ソー株製、商品名TOSOH-HMSCK58東ソー株製等が入手可能である。本発明のポリエチレンパイプを構成するエチレンα-オレフィン共重合体は、無添加、または、必要に応じて酸化防止剤、耐候安定剤、帯電防止剤、滑剤、ブロッキング防止剤、有機無機顔料等、通常ポリオレフィンに使用される添加剤を添加しても構わない。樹脂中に上記の添加剤を混合する方法は特に制限されるものではないが、例えば、重合後のペレット造粒工程で直接添加する方法、また、予め高濃度のマスターバッチを作製し、これを成形時にドライブレンドする方法等が挙げられる。本発明のポリエチレンパイプを構成するエチレンα-オレフィン共重合体は、本発明の効果を損なわない程度の範囲内で、高密度ポリエチレン、高圧法低密度ポリエチレン、エチレンープロピレン共重合体ゴム、ポリー1-ブテン等の他の熱可塑性樹脂と混合して用いることもできる。本発明のポリエチレンパイプの製造方法は、特に限定されるものではないが、例えば、上記記載のポリエチレン系重合体を170°Cないし220°Cの温度で溶融し、単軸押出機に付属したスパイダーストレートダイより円筒状に押出し、サイジング槽にてサイジングプレートを通すことにより外径を形成させるとともに、20°C~60°Cに設定した一次冷却水槽を通過させ、さらに15°C~25°Cに設定した二次冷却水槽を通過させて、引取機により一定速度で引取ることにより成形される。本発明のポリエチレンパイプは、ガス輸送用あるいは給排水用パイプとして好適に利用される。本発明のポリエチレンパイプは、従来のポリエチレンパイプに比べ、押出成形時の表面平滑性が良好で、かつ剛性と長期クリープ性のバランスに優れるため、ガス輸送用パイプや給排水用パイプに好適に利用される。以下に、実施例を示して本発明を更に詳細に説明するが、本発明はこれら実施例により制限されるものではない。~エチレンα-オレフィン共重合体~実施例および比較例には下記に示す市販のエチレンα-オレフィン共重合体を使用した。A:東ソー株製、商品名東ソーHMSCK38MFR0.8g/10分、密度938kg/m3、溶融張力100mNB:東ソー株製、商品名東ソーHMSCK58MFR0.3g/10分、密度955kg/m3、溶融張力200mNC:東ソー株製、商品名東ソーHMSCK68MFR0.2g/10分、密度958kg/m3、溶融張力180mND:東ソー株製、商品名ニポロンハード5110MFR0.9g/10分、密度961kg/m3、溶融張力45mNE:東ソー株製、商品名ペトロセン173MFR0.3g/10分、密度924kg/m3、溶融張力127mNF:日本ポリエチレン株製、商品名KBX47DMFR0.04g/10分、密度946kg/m3、溶融張力160mN~エチレンα-オレフィン共重合体の物性~<密度>JISK67601995に準拠して密度勾配管法で測定した。<メルトフローレートMFR>ASTMD1238条件Eに準ずる方法にて測定を行った。<溶融張力>溶融張力の測定用試料は、サンプルに耐熱安定剤チバスペシャリティケミカルズ社製、イルガノックス1010TM;1,500ppm、イルガフォス168TM;1,500ppmを添加したものを、インターナルミキサー東洋精機製作所製、商品名ラボプラストミルを用いて、窒素気流下、190°C、回転数30rpmで30分間混練したものを用いた。溶融張力の測定は、バレル直径9.55mmの毛管粘度計東洋精機製作所、商品名キャピログラフに、長さが8mm,直径が2.095mmのダイスを流入角が90°になるように装着し測定した。温度を160°Cに設定し、ピストン降下速度を10mm/分、延伸比を47に設定し、引き取りに必要な荷重mNを溶融張力とした。最大延伸比が47未満の場合、破断しない最高の延伸比での引き取りに必要な荷重mNを溶融張力とした。<歪硬化性>マイスナー型一軸伸長粘度計株東洋精機製作所製、メルテンレオメーターを用いて160°C、ひずみ速度0.1s-1の条件で測定した伸長粘度の最大値と動的粘弾性測定から計算した線形領域の伸長粘度の比により非線形パラメーターλを求め、λが1より大きい場合に○歪硬化性有り、λ=1の場合に×歪硬化性無しと判断した。~パイプの成形性およびパイプ物性~<パイプ成形>スパイダーストレートダイ外径38mm、内径31mmを装着した、50mmφ押出機アイペック社製を用いて、シリンダー温度170°Cで溶融樹脂を円筒状に押出し、引取速度1m/分でサイジングプレート、冷却水槽を通過させて、外径32mm、厚み3mmのパイプを成形した。<表面平滑性パイプ表面の表面粗さ>上記の条件で得られたパイプの内面の表面粗さRa値μmをデジタル顕微鏡キーエンス社製超深度形状測定顕微鏡VK-8550を使用して測定した。<真円度>成形パイプの外径を円周方向に等間隔に4箇所測定し、外径の最大値と最小値の差を平均外径で除した値を真円度とした。値が小さいほど外径の最大値と最小値の差が小さく、真円度は良好となる。<偏肉>成形パイプの厚みを円周方向に等間隔に8箇所測定し、厚みの最大値と最小値の差を平均厚みで除した値を偏肉とした。値が小さいほど厚みの最大値と最小値の差が小さく、偏肉は良好となる。<剛性引張降伏強さ>JIS-K-7113の付属書1に記載された1号形小形試験片[11/2号形]をパイプから打ち抜き、JIS-K-7113に準拠して測定した。測定は引張試験機東洋精機株製、商品名テンシロンUTM-2.5Tにより引張速度50mm/分で実施した。<長期クリープ性ESCR>ASTMD1693に準拠して、3mm肉厚のプレス成形板から38×13×3mmの試験片を打抜き、100°Cの沸騰水中で1時間浸した後に23°Cで24時間状態調整を行った。試験片に規定のノッチを入れ、ホルダーに設置した後、商品名ノニオンNS210日本油脂製の10溶液中へ浸漬し、クラックの発生する迄の時間を測定した。実施例1エチレンα-オレフィン共重合体Aを50mmφの押出スクリューを有するパイプ成形機アイペック社製を用いて、外径32mm、厚み3mmのパイプを成形し、表面平滑性表面粗さ、真円度、偏肉、剛性引張降伏強さ、長期クリープ性ESCRを評価した。得られたパイプは表面が平滑で、真円度が高く、偏肉が少ないと共に、剛性と長期クリープ性のバランスに優れることが確認された。エチレンα-オレフィン共重合体Aの特性を表1に示す。また、パイプの成形性、物性の評価結果を表2に示す。実施例2エチレンα-オレフィン共重合体Aに替えてエチレンα-オレフィン共重合体Bを使用した以外は、実施例1と同様の方法でパイプを成形した。得られたパイプは表面が平滑で、真円度が高く、偏肉が少ないと共に、剛性と長期クリープ性のバランスに優れることが確認された。エチレンα-オレフィン共重合体Bの特性を表1に示す。また、パイプの成形性、物性の評価結果を表2に示す。実施例3エチレンα-オレフィン共重合体Aに替えてエチレンα-オレフィン共重合体Cを使用した以外は、実施例1と同様の方法でパイプを成形した。得られたパイプは表面が平滑で、真円度が高く、偏肉が少ないと共に、剛性と長期クリープ性のバランスに優れることが確認された。エチレンα-オレフィン共重合体Cの特性を表1に示す。また、パイプの成形性、物性の評価結果を表2に示す。比較例1エチレンα-オレフィン共重合体Aに替えてエチレンα-オレフィン共重合体Dを使用した以外は、実施例1と同様の方法でパイプを成形した。得られたパイプは表面平滑性には優れていたが、真円度が低く、偏肉が大きいものであった。エチレンα-オレフィン共重合体Cの特性を表1に示す。また、パイプの成形性、物性の評価結果を表2に示す。比較例2エチレンα-オレフィン共重合体Aに替えてエチレンα-オレフィン共重合体Eを使用した以外は、実施例1と同様の方法でパイプを成形した。得られたパイプは表面が平滑で、真円度が高く、偏肉が少ないものであったが、剛性が低く、長期クリープ性も低いレベルであった。エチレンα-オレフィン共重合体Eの特性を表1に示す。また、パイプの成形性、物性の評価結果を表2に示す。比較例3エチレンα-オレフィン共重合体Aに替えてエチレンα-オレフィン共重合体Fを使用した以外は、実施例1と同様の方法でパイプを成形した。得られたパイプは表面荒れが発生し、押出成形時の負荷も大きいものであった。エチレンα-オレフィン共重合体Fの特性を表1に示す。また、パイプの成形性、物性の評価結果を表2に示す。"