冷媒を吐出する圧縮機11と、前記圧縮機11から吐出された冷媒を冷却する放熱器13と、ノズル部15a、24aから噴出する高速度の冷媒流により冷媒吸引口15b、24bから冷媒を吸引する第1エジェクタ15および第2エジェクタ24と、前記第1エジェクタ15の冷媒吸引口15bに接続される第1吸引側蒸発器19と、前記第2エジェクタ24の冷媒吸引口24bに接続される第2吸引側蒸発器27とを備え、前記第2エジェクタ24における冷媒の流量は、前記第1エジェクタ15における冷媒の流量よりも小さくなっており、前記第2エジェクタ24には、前記放熱器13の下流側かつ前記第1エジェクタ15の上流側に位置する分岐部Z2で分岐された冷媒が流入され、前記第2吸引側蒸発器27には、前記第2エジェクタ24の下流側で分岐された冷媒が流入されることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。冷媒を吐出する圧縮機11と、前記圧縮機11から吐出された冷媒を冷却する放熱器13と、ノズル部15a、24aから噴出する高速度の冷媒流により冷媒吸引口15b、24bから冷媒を吸引する第1エジェクタ15および第2エジェクタ24と、前記第1エジェクタ15の冷媒吸引口15bに接続される第1吸引側蒸発器19と、前記第2エジェクタ24の冷媒吸引口24bに接続される第2吸引側蒸発器27とを備え、前記第2エジェクタ24における冷媒の流量は、前記第1エジェクタ15における冷媒の流量よりも小さくなっており、前記第2エジェクタ24には、前記圧縮機11の下流側かつ前記放熱器13の上流側に位置する分岐部Z2で分岐された冷媒が流入され、前記第2吸引側蒸発器27には、前記放熱器13の下流側且つ前記第1エジェクタ15の上流側で分岐された冷媒が流入されることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。前記第2エジェクタ24は、内筒部241と外筒部242とを有する2重筒構造になっており、前記内筒部241の内側に形成される流路を、前記冷媒吸引口24bから吸引された吸引流Geが流れ、前記内筒部241と前記外筒部242との間に形成される流路243を、前記ノズル部15a、24aから噴出される駆動流Gnが流れるようになっていることを特徴とする請求項1または2に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。前記第2エジェクタ24は、1つの筒状部材の一端側部位に前記ノズル部24aを形成し、残余の部位に、前記ノズル部24aから噴出した高速度の冷媒流と前記冷媒吸引口15bから吸引された吸引冷媒とを混合する混合部24cと、前記混合部15cで混合された冷媒を減速して冷媒圧力を上昇させるディフューザ部24dとを形成し、前記ノズル部24aと前記混合部24cとが滑らかに接続された構成になっていることを特徴とする請求項1または2に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。前記第2吸引側蒸発器27に流入する冷媒を減圧する絞り機構26を備え、前記絞り機構26は、流入した冷媒を旋回させるための構造を有していることを特徴とする請求項1ないし4のいずれか1つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。図24は、上記従来技術におけるサイクル構成図を示す。図24からわかるように、上記従来技術によると、第2エジェクタ24の上流側に設けられた分岐部Xにおいて、冷媒が第2エジェクタ側と第3蒸発器側とに分岐されるようになっているので、第2エジェクタ24に流入する冷媒流量が小さくなる。そのため、第2エジェクタ24のノズル部24aを小型なものにする必要があるので、高い加工精度が要求されるノズル部24aの製造の難易度が一層高くなるという問題がある。本発明は、上記点に鑑み、製造が容易な第2エジェクタを用いることのできるエジェクタ式冷凍サイクルを提供することを目的とする。上記目的を達成するため、請求項1に記載の発明では、冷媒を吐出する圧縮機11と、圧縮機11から吐出された冷媒を冷却する放熱器13と、ノズル部15a、24aから噴出する高速度の冷媒流により冷媒吸引口15b、24bから冷媒を吸引する第1エジェクタ15および第2エジェクタ24と、第1エジェクタ15の冷媒吸引口15bに接続される第1吸引側蒸発器19と、第2エジェクタ24の冷媒吸引口24bに接続される第2吸引側蒸発器27とを備え、第2エジェクタ24における冷媒の流量は、第1エジェクタ15における冷媒の流量よりも小さくなっており、第2エジェクタ24には、放熱器13の下流側かつ第1エジェクタ15の上流側に位置する分岐部Z2で分岐された冷媒が流入され、第2吸引側蒸発器27には、第2エジェクタ24の下流側で分岐された冷媒が流入されることを特徴とする。これによると、第2エジェクタ24の上流側において冷媒を第2エジェクタ24側と第2吸引側蒸発器27側とに分岐させないので、上記従来技術のように第2エジェクタの上流側で冷媒を第2エジェクタ側と第2吸引側蒸発器側とに分岐させる場合と比較して、第2エジェクタ24における冷媒流量を増加させることができる。そのため、ノズル部24aを大型なものにすることができるので、製造が容易な第2エジェクタ24を用いることができる。請求項2に記載の発明では、冷媒を吐出する圧縮機11と、圧縮機11から吐出された冷媒を冷却する放熱器13と、ノズル部15a、24aから噴出する高速度の冷媒流により冷媒吸引口15b、24bから冷媒を吸引する第1エジェクタ15および第2エジェクタ24と、第1エジェクタ15の冷媒吸引口15bに接続される第1吸引側蒸発器19と、第2エジェクタ24の冷媒吸引口24bに接続される第2吸引側蒸発器27とを備え、第2エジェクタ24における冷媒の流量は、第1エジェクタ15における冷媒の流量よりも小さくなっており、第2エジェクタ24には、圧縮機11の下流側かつ放熱器13の上流側に位置する分岐部Z2で分岐された冷媒が流入され、第2吸引側蒸発器27には、放熱器13の下流側且つ第1エジェクタ15の上流側で分岐された冷媒が流入されることを特徴とする。これによると、第2エジェクタ24に、圧縮機11から吐出された密度の小さい気相冷媒が流れるので、密度の大きい液相冷媒が流れる場合と比較して第2エジェクタ24のノズル部24aを大型なものにすることができる。そのため、製造が容易な第2エジェクタ24を用いることができる。請求項3に記載の発明では、請求項1または2に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、第2エジェクタ24は、内筒部241と外筒部242とを有する2重筒構造になっており、内筒部241の内側に形成される流路を、冷媒吸引口24bから吸引された吸引流Geが流れ、内筒部241と外筒部242との間に形成される流路243を、ノズル部15a、24aから噴出される駆動流Gnが流れるようになっていることを特徴とする。これによると、吸引流Geが内筒部241の内側を流れる場合と比較して、吸引流Geが流れる流路243の幅寸法を拡大できるので、第2エジェクタ24の製造を容易化できる後述の図19を参照。請求項4に記載の発明では、請求項1または2に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、第2エジェクタ24は、1つの筒状部材の一端側部位にノズル部24aを形成し、残余の部位に、ノズル部24aから噴出した高速度の冷媒流と冷媒吸引口15bから吸引された吸引冷媒とを混合する混合部24cと、混合部15cで混合された冷媒を減速して冷媒圧力を上昇させるディフューザ部24dとを形成し、ノズル部24aと混合部24cとが滑らかに接続された構成になっていることを特徴とする。これによると、第2エジェクタ24を2重筒構造にする場合と比較して、第2エジェクタ24の構造を簡素化でき、製造を容易化できる。請求項5に記載の発明では、請求項1ないし4のいずれか1つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、第2吸引側蒸発器27に流入する冷媒を減圧する絞り機構26を備え、絞り機構26は、流入した冷媒を旋回させるための構造を有していることを特徴とする。これによると、旋回中心の外周側よりも内周側に気相冷媒が多く存在する状態とすることができる。このため、冷媒を旋回させない場合と比較して、絞り機構26から流出する冷媒流量を小さくすることができる。なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。第1実施形態図1は第1実施形態によるエジェクタ式冷凍サイクル10を車両用冷凍サイクル装置に適用した例を示す。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル10において、冷媒を吸入圧縮する圧縮機11は、プーリ12、ベルト等を介して図示しない車両走行用エンジンにより回転駆動される。この圧縮機11としては、吐出容量の変化により冷媒吐出能力を調整できる可変容量型圧縮機、あるいは電磁クラッチの断続により圧縮機作動の稼働率を変化させて冷媒吐出能力を調整する固定容量型圧縮機のいずれを使用してもよい。また、圧縮機11として電動圧縮機を使用すれば、電動モータの回転数調整により冷媒吐出能力を調整できる。この圧縮機11の冷媒吐出側には放熱器13が配置されている。放熱器13は圧縮機12から吐出された高圧冷媒と図示しない冷却ファンにより送風される外気車室外空気との間で熱交換を行って高圧冷媒を冷却する。ここで、エジェクタ式冷凍サイクル10の冷媒として、通常のフロン系冷媒を用いる場合は、高圧圧力が臨界圧力を超えない亜臨界サイクルとなるので、放熱器13は冷媒を凝縮する凝縮器として作用する。一方、冷媒として二酸化炭素CO2のように高圧圧力が臨界圧力を超える冷媒を用いる場合はエジェクタ式冷凍サイクル10が超臨界サイクルとなるので、冷媒は超臨界状態のまま放熱するだけで、凝縮しない。本実施形態では、以下、放熱器13が凝縮器として作用する亜臨界サイクルに例をとって説明する。放熱器13よりもさらに冷媒流れ下流側部位には、絞り機構14が配置され、この絞り機構14よりも下流側部位には第1エジェクタ15が配置されている。絞り機構14は冷媒流量の調節作用をなす減圧手段であって、具体的にはキャピラリチューブやオリフィスのような固定絞りで構成できる。また、電動アクチュエータにより弁開度通路絞り開度が調整可能になっている電気制御弁を絞り機構14として用いてもよい。第1エジェクタ15は冷媒を減圧する減圧手段であるとともに、高速で噴出する冷媒流の吸引作用によって冷媒の循環を行う冷媒循環手段運動量輸送式ポンプでもある。第1エジェクタ15には、絞り機構14から流入する中間圧冷媒の通路面積を小さく絞って、中間圧冷媒を等エントロピ的に減圧膨張させるノズル部15aと、ノズル部15aの冷媒噴出口と連通するように配置され、後述する第2蒸発器19からの冷媒を吸引する冷媒吸引口15bが備えられている。さらに、ノズル部15aおよび冷媒吸引口15bの下流側部位には、ノズル部15aから噴出する高速度の冷媒流と冷媒吸引口15bの吸引冷媒とを混合する混合部15cが設けられている。そして、混合部15cの下流側に、昇圧部をなすディフューザ部15dが配置されている。このディフューザ部15dは冷媒の通路面積を徐々に大きくする形状に形成されており、冷媒流れを減速して冷媒圧力を上昇させる作用、つまり、冷媒の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換する作用を果たす。第1エジェクタ15のディフューザ部15dの下流側には第1蒸発器16が接続されており、この第1蒸発器16の冷媒流れ下流側には気液分離器17が接続されている。気液分離器17の冷媒流れ下流側は圧縮機11の吸入側に接続されている。一方、第1エジェクタ15の上流部絞り機構14と第1エジェクタ15との間の中間部位に位置する分岐部Z1から第1分岐通路18が分岐され、この第1分岐通路18の下流側は第1エジェクタ15の冷媒吸引口15bに接続される。この第1分岐通路18には第2蒸発器19第1吸引側蒸発器が配置されている。本実施形態では、2つの蒸発器16、19および第1エジェクタ15を一体構造に組み付けて、2つの蒸発器16、19および第1エジェクタ15を1つの蒸発器ユニット20として一体に構成している。ここで、2つの蒸発器16、19および第1エジェクタ15を一体化する組み付け構造の具体例は種々考えられるが、2つの蒸発器16、19および第1エジェクタ15をろう付けにて一体化する構造が生産性向上の観点から好ましい。すなわち、2つの蒸発器16、19の冷媒通路を構成する扁平状のチューブ図示せず、このチューブと交互に積層されるコルゲートフィン図示せず、多数のチューブへの冷媒の分配あるいは多数のチューブからの冷媒の集合を行うタンク部図示せず等の部品をアルミニウム等の金属で成形し、2つの蒸発器16、19のこれらの各部品および第1エジェクタ15を所定の構造に仮組み付けし、この仮組み付け体を加熱炉内に搬入して、2つの蒸発器16、19の各部品および第1エジェクタ15をろう付けにて一体に接合すればよい。2つの蒸発器16、19および第1エジェクタ15を一体化した蒸発器ユニット20は、車両用空調装置の室内ユニットケース図示せず内に収納するようになっている。そして、室内ユニットケース内に構成される空気通路に電動送風機21により空気被冷却空気を矢印Aのごとく送風し、この送風空気を2つの蒸発器16、19で冷却するようなっている。2つの蒸発器16、19で冷却された冷風を共通の冷却対象空間、具体的には、車室内空間図示せずに送り込み、これにより、2つの蒸発器16、19にて車室内空間を冷房するようになっている。ここで、2つの蒸発器16、19のうち、第1エジェクタ15下流側の流路に接続される第1蒸発器16を空気流れAの上流側に配置し、第1エジェクタ15の冷媒吸引口15bに接続される第2蒸発器19を空気流れAの下流側に配置している。一方、絞り機構14の上流部放熱器13と絞り機構14との間の中間部位に位置する分岐部Z2から第2分岐通路22が分岐され、この第2分岐通路22の下流側は第1蒸発器16の出口側に位置する合流部Z3に接続されている。第2分岐通路22にも絞り機構23が配置され、この絞り機構23よりも下流側部位に第2エジェクタ24が配置されている。絞り機構23は冷媒流量の調節作用をなす減圧手段であって、具体的にはキャピラリチューブやオリフィスのような固定絞りで構成できる。また、電動アクチュエータにより弁開度通路絞り開度が調整可能になっている電気制御弁を絞り機構23として用いてもよい。第2エジェクタ24は冷媒を減圧する減圧手段であるとともに、高速で噴出する冷媒流の吸引作用によって冷媒の循環を行う冷媒循環手段運動量輸送式ポンプでもある。第2エジェクタ24には、絞り機構23から流入する中間圧冷媒の通路面積を小さく絞って、中間圧冷媒を等エントロピ的に減圧膨張させるノズル部24aと、ノズル部24aの冷媒噴出口と連通するように配置され、後述する第3蒸発器27からの冷媒を吸引する冷媒吸引口24bが備えられている。さらに、ノズル部24aおよび冷媒吸引口24bの下流側部位には、ノズル部24aから噴出する高速度の冷媒流と冷媒吸引口24bの吸引冷媒とを混合する混合部24cが設けられている。そして、混合部24cの下流側に、昇圧部をなすディフューザ部24dが配置されている。このディフューザ部24dは冷媒の通路面積を徐々に大きくする形状に形成されており、冷媒流れを減速して冷媒圧力を上昇させる作用、つまり、冷媒の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換する作用を果たす。第2エジェクタ24のディフューザ部24dの下流側には冷媒分配器25が接続されている。冷媒分配器25は、冷媒を旋回させて気液を分離する気液分離機能と、分離された液相冷媒を溜める液溜め機能と、乾き度の高い冷媒気相リッチな冷媒を第1出口25a側へ流出させるとともに乾き度の低い冷媒液相リッチな冷媒を第2出口25b側へ流出させる冷媒分配機能とを有している。冷媒分配器25の第1出口25a側は、第1蒸発器16の出口側に位置する合流部Z3に接続されいる。冷媒分配器25の第2出口25b側は絞り機構26に接続されている。これにより、第2エジェクタ24の出口側冷媒の気液を冷媒分配器25にて分離して、液相冷媒を絞り機構26に流入させ、気相冷媒を圧縮機11に吸入させる。よって、圧縮機11への液冷媒戻りを確実に防止できる。絞り機構26の冷媒流れ下流側は第3蒸発器27第2吸引側蒸発器に接続されている。そして、第3蒸発器27の冷媒流れ下流側は第2エジェクタ24の冷媒吸引口24bに接続されている。本実施形態では、第3蒸発器27、第2エジェクタ24、冷媒分配器25および絞り機構26を一体構造に組み付けて、第3蒸発器27、第2エジェクタ24、冷媒分配器25および絞り機構26を1つの蒸発器ユニット28として一体に構成している。ここで、第3蒸発器27、第2エジェクタ24、冷媒分配器25および絞り機構26を一体化する組み付け構造の具体例は種々考えられるが、第3蒸発器27、第2エジェクタ24、冷媒分配器25および絞り機構26をろう付けにて一体化する構造が生産性向上の観点から好ましい。すなわち、第3蒸発器27の冷媒通路を構成する扁平状のチューブ図示せず、このチューブと交互に積層されるコルゲートフィン図示せず、多数のチューブへの冷媒の分配あるいは多数のチューブからの冷媒の集合を行うタンク部図示せず等の部品をアルミニウム等の金属で成形し、第3蒸発器27のこれらの各部品、第2エジェクタ24、冷媒分配器25および絞り機構26を所定の構造に仮組み付けし、この仮組み付け体を加熱炉内に搬入して、第3蒸発器27、第2エジェクタ24、冷媒分配器25および絞り機構26をろう付けにて一体に接合すればよい。第3蒸発器27、第2エジェクタ24、冷媒分配器25および絞り機構26を一体化した蒸発器ユニット28は、車室内に搭載される車載冷蔵庫図示せず内に配置され、車載冷蔵庫の庫内空間を第3蒸発器27にて冷却するようになっている。具体的には、車載冷蔵庫内には庫内空気を第3蒸発器27に送風する電動送風機29が配置され、この電動送風機29の送風空気が第3蒸発器27にて冷却され、その冷風が車載冷蔵庫の庫内空間へ吹き出すようになっている。次に、第2エジェクタ24の具体的構造を図2に基づいて説明する。第2エジェクタ24は、2重筒構造になっていて、内筒部241はノズル部24aを構成し、外筒部242は、混合部24cおよびディフューザ部24dを形成している。また、外筒部242には、冷媒吸引口24bが形成されている。したがって、絞り機構23から流入する中間圧冷媒Gn以下、駆動流と言う。は、第2エジェクタ24の内筒部241の内側に形成される流路を流れ、第3蒸発器27からの冷媒Ge以下、吸引流と言う。は、第2エジェクタ24の外筒部242と内筒部241との間に形成される流路を流れることとなる。ノズル部24は、金属で形成されており、略円筒状で冷媒の流れ方向に向かって先細形状の先端部を有している。そして、内部に形成される冷媒通路面積を変化させ、冷媒を等エントロピ的に減圧させるように形成されている。具体的には、ノズル部24の内部に形成される冷媒通路には、冷媒流れ上流側から下流側に向かって冷媒通路面積が徐々に縮小する先細空間、先細空間の先端部に形成されて冷媒通路面積が最も縮小した喉部、さらに、喉部から冷媒流れ下流側に向かって冷媒通路面積が徐々に拡大する末広部が形成されている。換言すると、本実施形態のノズル部24は、ラバールノズルとして構成されており、喉部における冷媒の流速が音速以上となるようにしている。もちろん、ノズル部24を先細ノズルで構成してもよい。また、ノズル部24の末広部の先端部には、冷媒を噴射する冷媒噴射口が形成されている。外筒部242は、ノズル部24と同様に金属で略円筒状に形成されており、その内部には、ノズル部24が収容される収容空間24fおよびディフューザ部24dが形成されている。収容空間24fは、ノズル部24の外側形状に適合するように、冷媒流れ上流側からノズル部24の軸線方向に延びる円筒状空間、および円筒状空間から冷媒流れ方向に向かってノズル部24の軸線方向に垂直な断面積が徐々に縮小する先細空間によって形成されている。一方、ディフューザ部24dは、冷媒流れ方向に向かってノズル部24の軸線方向に垂直な断面積が徐々に拡大する形状に形成された空間である。さらに、外筒部242には、冷媒吸引口24bが形成されている。次に、冷媒分配器25の具体的構造を図3に基づいて説明する。冷媒分配器25は、冷媒を旋回させて気液を分離する旋回部25cと、旋回部25cで分離された液相冷媒を溜める液溜め部25dとを有している。旋回部25cには、冷媒を流入させる入口25eと、乾き度の高い冷媒気相リッチな冷媒を流出させる第1出口25aとが形成されている。液溜め部25dには、乾き度の低い冷媒液相リッチな冷媒を流出させる第2出口25bが形成されている。旋回部25cは、水平方向に延びる円筒状に形成されており、その一端部に冷媒の入口25eが形成され、その他端部に第1出口25aが形成されている。液溜め部25dは旋回部25cの下方側に配置されている。液溜め部25dは、連通穴25fを介して旋回部25cと連通している。すなわち、冷媒分配器25は、旋回する冷媒の流れ方向が、入口25eからの冷媒流入方向と同一方向になっている。なお、冷媒分配器25は、旋回する冷媒の流れ方向が、冷媒流入方向と直交するアキュムレータで構成されていてもよい。このようなアキュムレータにおいては、冷媒を旋回させる旋回部が上下方向に延びる円筒状に形成されていて、その旋回部の上部に冷媒の入口が形成されていればよい。次に、絞り機構26の具体的構成を図4に基づいて説明する。なお、図4aは、絞り機構26の軸方向断面図であり、図4bは、図4aのC-C断面図である。絞り機構26は、その内部に冷媒流入口26aから流入した冷媒を旋回させる旋回空間SSを形成する本体部26bを備えている。本体部26bは、その外観形状が略円柱形状に形成された金属製の中空容器によって構成されている。さらに、本体部26bの内部に形成される旋回空間SSも、本体部26bの外観形状に沿った円柱状の空間を含んで形成されている。冷媒流入口26aは、本体部26bの側面のうち軸方向一端側図4aでは上方側に設けられ、さらに、上方側から見たときに、図4bに示すように、旋回空間SSへ流入する冷媒の流入方向および略円形状となる旋回空間SSの軸方向垂直断面の接線方向が一致するように設けられている。これにより、冷媒流入口26aから流入した冷媒は、図4の太線矢印に示すように、本体部26bの内壁面に沿って流れ、旋回空間SS内を旋回する。なお、冷媒流入口26aは、旋回空間SSへ流入する冷媒の流入方向が旋回空間SSの軸方向垂直断面の接線方向と完全に一致するように設けられている必要はなく、少なくとも旋回空間SSの軸方向垂直断面の接線方向の成分を含んでいれば、旋回空間SSの軸方向の成分を含んでいてもよい。冷媒流出口26cは、本体部26bの軸方向他端側図4aでは下方側に設けられ、さらに、旋回空間SSから流出する冷媒の流出方向が旋回空間SSの軸方向と略同軸上に配置されている。冷媒流出口26cの冷媒通路断面積は、旋回空間SSの断面積よりも縮小している。従って、冷媒流出口26cは、冷媒通路面積を縮小させて冷媒を減圧させる固定絞りとしての機能を果たす。旋回空間SS内で旋回する冷媒には遠心力が作用するので、冷媒流入口26aから気液二相冷媒が流入する場合には、密度の高い液相冷媒が旋回中心の外周側に偏在する。従って、冷媒流入口26aから気液二相冷媒が流入する場合は、旋回中心の外周側よりも内周側に気相冷媒が多く存在する。さらに、上記の遠心力の作用によって、旋回中心近傍の冷媒圧力は旋回中心の外周側よりも低くなる。この旋回中心近傍の冷媒圧力は、遠心力が強くなるに伴って低下することから、旋回空間SS内で旋回する冷媒の旋回流速が速くなるに伴って、旋回中心近傍の冷媒圧力が低下する。従って、旋回流速を充分に増速させて、旋回中心近傍の冷媒圧力を、冷媒が減圧沸騰するまで低下させることで、冷媒流入口26aから液相冷媒が流入する場合であっても、旋回中心の外周側よりも内周側に気相冷媒が多く存在する状態とすることができる。このため、旋回空間SS内で冷媒を旋回させない場合に対して、冷媒流出口26cから流出する冷媒流量を小さくすることができる。次に、第1実施形態の作動を図5のモリエル線図に基づいて説明する。圧縮機11を車両エンジンにより駆動すると、圧縮機11は冷媒を吸入し、高圧冷媒となるまで圧縮して吐出する図5のa5点圧縮機11から吐出された高温高圧状態の気相冷媒は放熱器13に流入する。放熱器13では高温の冷媒が外気により冷却されて凝縮するa5点→b5点。放熱器13から流出した高圧液相冷媒は、分岐部Z2にて絞り機構14に向かう冷媒流れと、第2分岐通路22に向かう冷媒流れとに分流する。分岐部Z2から絞り機構14に向かう冷媒流れは、絞り機構14で減圧されて中間圧冷媒となりb5点→c5点、この中間圧冷媒が分岐部Z1にて第1エジェクタ15に向かう冷媒流れと、第1分岐通路18に向かう冷媒流れとに分流する。第1エジェクタ15に流入した冷媒流れはノズル部15aで減圧され膨張するc5点→d5点。従って、ノズル部15aで冷媒の圧力エネルギーが速度エネルギーに変換され、このノズル部15aの噴出口から冷媒は高速度となって噴出する。この際の冷媒圧力低下により、冷媒吸引口15bから第1分岐通路18の第2蒸発器19通過後の冷媒を吸引する。ノズル部15aから噴出した冷媒と冷媒吸引口15bに吸引された冷媒は、ノズル部15a下流側の混合部15cで混合してディフューザ部15dに流入する。このディフューザ部15dでは通路面積の拡大により、冷媒の速度膨張エネルギーが圧力エネルギーに変換されるため、冷媒の圧力が上昇する。そして、第1エジェクタ15のディフューザ部15dから流出した冷媒は第1蒸発器16を通過した後、合流部Z3にて、冷媒分配器25から流出した冷媒と合流する。第1蒸発器16では、低温の低圧冷媒が矢印A方向の送風空気から吸熱して蒸発する。合流部Z3にて合流した冷媒は気液分離器17で気液分離されd5点→e5点、分離された気相冷媒は圧縮機11に吸入されe5点→f5点、再び圧縮されるf5点→a5点。一方、第1分岐通路18に流入した冷媒流れは第2蒸発器19に流入する。第2蒸発器19では、低圧冷媒が矢印A方向の送風空気から吸熱して蒸発する図5では省略。この蒸発後の冷媒は冷媒吸引口15bから第1エジェクタ15内に吸引される図5では省略。また、分岐部Z2にて分流して第2分岐通路22に流入した冷媒流れは絞り機構23で減圧されて中間圧冷媒となり、この中間圧冷媒が第2エジェクタ24に流入するc5点→g5点。第2エジェクタ24に流入した冷媒流れはノズル部24aで減圧され膨張する。従って、ノズル部24aで冷媒の圧力エネルギーが速度エネルギーに変換され、このノズル部24aの噴出口から冷媒は高速度となって噴出する。この際の冷媒圧力低下により、冷媒吸引口24bから第3蒸発器27通過後の冷媒を吸引する。ノズル部24aから噴出した冷媒と冷媒吸引口24bに吸引された冷媒は、ノズル部24a下流側の混合部24cで混合してディフューザ部24dに流入するg5点→h5点。このディフューザ部24dでは通路面積の拡大により、冷媒の速度膨張エネルギーが圧力エネルギーに変換されるため、冷媒の圧力が上昇するh5点→i5点。そして、ディフューザ部24dから流出した冷媒は冷媒分配器25に流入する。冷媒分配器25では、ディフューザ部24dから流出した冷媒の気液を分離するi5点→j5点、i5点→k5点。この冷媒分配器25で分離された冷媒は、合流部Z3にて、第1蒸発器16から流出した冷媒と合流するj5点→e5点。一方、冷媒分配器25で分離された液相冷媒は絞り機構26で減圧されて低圧冷媒となりk5点→l5点、絞り機構26で減圧された低圧冷媒は第3蒸発器27に流入する。第3蒸発器27では、低圧冷媒が電動送風機29の送風空気Bから吸熱して蒸発するl5点→m5点。この蒸発後の冷媒は冷媒吸引口24bから第2エジェクタ24内に吸引されるm5点→h5点。第3蒸発器27で吸熱されて冷風となった送風空気Bは、車載冷蔵庫図示せずの庫内空間へ吹き出される。以上のごとく、本実施形態によると、第1エジェクタ15のディフューザ部15dの下流側冷媒を第1蒸発器16に供給するととともに、第1分岐通路18側の冷媒を第2蒸発器19にも供給できるので、第1、第2蒸発器16、19で同時に冷却作用を発揮できる。そのため、第1、第2蒸発器16、19の両方で冷却された冷風を冷却対象空間をなす車室内空間22に吹き出して、車室内空間22を冷房できる。その際に、第1蒸発器16の冷媒蒸発圧力はディフューザ部15dで昇圧した後の圧力であり、一方、第2蒸発器19の出口側は第1エジェクタ15の冷媒吸引口15bに接続されているから、ノズル部15aでの減圧直後の最も低い圧力を第2蒸発器19に作用させることができる。これにより、第1蒸発器16の冷媒蒸発圧力冷媒蒸発温度よりも第2蒸発器19の冷媒蒸発圧力冷媒蒸発温度を低くすることができる。そして、送風空気の流れ方向Aに対して冷媒蒸発温度が高い第1蒸発器16を上流側に配置し、冷媒蒸発温度が低い第2蒸発器19を下流側に配置しているから、第1蒸発器16における冷媒蒸発温度と送風空気との温度差および第2蒸発器19における冷媒蒸発温度と送風空気との温度差を両方とも確保できる。このため、第1、第2蒸発器16、19の冷却性能を両方とも有効に発揮できる。従って、共通の冷却対象空間である車室内空間22に対する冷房性能を第1、第2蒸発器16、19の組み合わせにて効果的に発揮できる。しかも、第1、第2蒸発器16、19を一体化して1つの蒸発器ユニット20を構成しているから、第1、第2蒸発器16、19を小型簡潔な1ユニット構造にまとめることができるとともに、ユニットケース図示せず内への組み付け作業も1つの蒸発器ユニット20として一度に簡単に行うことができる。一方、第2分岐通路22に設けた第3蒸発器27にて車載冷蔵庫図示せずの庫内空間を冷却できるから、車載冷蔵庫内という別の冷却対象空間を第3蒸発器27にて独立に冷却できる。第1エジェクタ15を第1、第2蒸発器16、19からなる蒸発器ユニット20専用に設け、第2エジェクタ24を第3蒸発器27専用に設けているから、蒸発器ユニット20の冷媒流量および第3蒸発器27の冷媒流量をそれぞれ専用のエジェクタで適切に調整することが容易であり、蒸発器ユニット20および第3蒸発器27の双方で高い冷却性能を発揮できる。さらに、本実施形態によると、第3蒸発器27への冷媒が第2エジェクタ24の下流側で分岐されるので、図25に示す従来技術のように第2エジェクタ24の上流側で冷媒を第2エジェクタ24側と第3蒸発器側25とに冷媒を分岐させるものと比較して第2エジェクタ24における冷媒流量を増加させることができる。このため、上記従来技術と比較して第2エジェクタ24を大型化できるので、第2エジェクタ24の製造が容易である。また、本実施形態によると、上述のように、絞り機構26で冷媒を旋回させることによって、冷媒流出口26cから流出する冷媒流量を小さくすることができる。図6は、冷媒を旋回させることによる流量低減効果を示すグラフであり、絞り径が同一で冷媒を旋回させない絞り機構における流量と比較して示している。図6に示すように、本実施形態の絞り機構26の使用領域において、旋回ありの場合、旋回なしの場合に比べて流量を小さくすることができる。このため、第3蒸発器側25に流入する冷媒流量を最適に調整することが可能になる。また、旋回なしの場合、流量を小さくするために絞りを小径にする必要があるので、製造の難易度が高くなるとともに絞りに異物が詰まりやすくなるのに対し、旋回ありの場合、旋回なしの場合と比較して、流量が同一であれば絞りを大径化できるので製造を容易化できるとともに絞りに異物が詰まりにくくすることができる。第2実施形態本第2実施形態では、図7に示すように、上記第1実施形態に対して内部熱交換器30を追加し、気液分離器17を廃止している。内部熱交換器30は、放熱器13流出後の高圧冷媒と合流部Z3通過後の低圧冷媒気液2相冷媒とを熱交換させる機能を果たすものである。したがって、放熱器13流出後の高圧冷媒は内部熱交換器30で冷却され、合流部Z3通過後の低圧冷媒気液2相冷媒は内部熱交換器30で吸熱して気相冷媒となる。このため、上記第1実施形態の気液分離器17を廃止することができる。なお、本実施形態においても、上記第1実施形態と同様に、冷媒分配器25は、旋回する冷媒の流れ方向が、冷媒流入方向と直交するアキュムレータで構成されていてもよい。第3実施形態本第3実施形態では、図8に示すように、上記第1実施形態に対して第4蒸発器31を追加し、気液分離器17を廃止している。第4蒸発器31は、冷媒分配器25と合流部Z3との間に配置されている。冷媒分配器25から流出した乾き度の高い冷媒は、第4蒸発器31で蒸発して気相冷媒となる。このため、上記第1実施形態の気液分離器17を廃止することができる。なお、第4蒸発器31の用途としては、例えば、第1、第2蒸発器16、19の補助として車室内空間を冷却する用途や、第3蒸発器27の補助として車載冷蔵庫の庫内空間を冷却する用途が挙げられる。また、図9に示すように、第4蒸発器31を内部熱交換器として用いてもよい。図9の例では、第4蒸発器31は、分岐部Z2から第2分岐通路22へ分岐した高圧冷媒と冷媒分配器25から流出した低圧冷媒とを熱交換させるようになっているが、放熱器13流出後の高圧冷媒と冷媒分配器25から流出した低圧冷媒とを熱交換させるようになっていてもよい。また、図10に示すように、図8に対して冷媒分配器25を廃止して、第2エジェクタ24から流出した冷媒を気液分離することなく絞り機構26側と第4蒸発器31側とに分岐させるようにしてもよい。なお、図10の例では、分岐部Z1と第2蒸発器19との間に絞り機構32が配置されている。また、図10の例では、第4蒸発器31を第3蒸発器27、第2エジェクタ24、冷媒分配器25および絞り機構26を一体に構成して1つの蒸発器ユニット28としている。第4実施形態上記第1実施形態では、冷媒分配器25は、旋回部25cで分離された液相冷媒を溜める液溜め部25dを有しているが、本第4実施形態では、図11に示すように、冷媒分配器25は、液溜め部を有しておらず、旋回部25cの内壁に生成された液膜をそのまま流出させるようにしている。第5実施形態上記第1実施形態では、冷媒分配器25は、冷媒を旋回させることによって気液分離するが、本第5実施形態では、図12に示すように、冷媒分配器25は、冷媒を旋回させることなく、重力で気液分離させる。すなわち、冷媒分配器25の全長Lと内径dとの比L/dを大きくすれば、気相冷媒と液相冷媒の比重差によって気液を分離することができる。第6実施形態上記実施形態では、第2エジェクタ24に中間圧冷媒気液2相冷媒が流入するようになっているが、本第6実施形態では、図13に示すように、第2エジェクタ24に気相冷媒が流入するようになっている。具体的には、圧縮機11と放熱器13との間に位置する分岐部Z4から第3分岐通路33が分岐され、この第3分岐通路33の下流側は合流部Z3に接続されている。第3分岐通路33には第2エジェクタ24が配置されている。また、第3分岐通路33には、第3分岐通路33を開閉する開閉弁34も配置されている。第2エジェクタ24の冷媒吸引口24bには、第2分岐通路22の下流側が接続されている。第2分岐通路22には、絞り機構26および第3蒸発器27が配置されている。本実施形態の作動を図14のモリエル線図に基づいて説明する。圧縮機11を車両エンジンにより駆動すると、圧縮機11は冷媒を吸入し、高圧冷媒となるまで圧縮して吐出する図14のa14点圧縮機11から吐出された高温高圧状態の気相冷媒は分岐部Z4にて放熱器13に向かう冷媒流れと、第2エジェクタ24に向かう冷媒流れとに分流する。分岐部Z4から放熱器13に向かう高温の冷媒流れは、放熱器13にて外気により冷却されて凝縮するa14点→b14点。放熱器13から流出した高圧液相冷媒は、分岐部Z2にて絞り機構14に向かう冷媒流れと、第2分岐通路22に向かう冷媒流れとに分流する。分岐部Z2から絞り機構14に向かう冷媒流れは、絞り機構14で減圧されて中間圧冷媒となり、この中間圧冷媒が分岐部Z1にて第1エジェクタ15に向かう冷媒流れと、第1分岐通路18に向かう冷媒流れとに分流し、第1エジェクタ15に流入した冷媒流れはノズル部15aで減圧され膨張するb14点→c14点。従って、ノズル部15aで冷媒の圧力エネルギーが速度エネルギーに変換され、このノズル部15aの噴出口から冷媒は高速度となって噴出する。この際の冷媒圧力低下により、冷媒吸引口15bから第1分岐通路18の第2蒸発器19通過後の冷媒を吸引する。ノズル部15aから噴出した冷媒と冷媒吸引口15bに吸引された冷媒は、ノズル部15a下流側の混合部15cで混合してディフューザ部15dに流入する。このディフューザ部15dでは通路面積の拡大により、冷媒の速度膨張エネルギーが圧力エネルギーに変換されるため、冷媒の圧力が上昇する。そして、第1エジェクタ15のディフューザ部15dから流出した冷媒は第1蒸発器16を通過する。第1蒸発器16では、低温の低圧冷媒が矢印A方向の送風空気から吸熱して蒸発するc14点→d14点。第1蒸発器16を通過した冷媒は、合流部Z3にて、第2エジェクタ24から流出した気相冷媒と合流するd14点→e14点。合流部Z3にて合流した冷媒は圧縮機11に吸入され、再び圧縮されるe14点→a14点。なお、図14に示すように、冷媒が圧縮機11に吸入される際には圧力の低下が生じる吸引減圧。一方、第1分岐通路18に流入した冷媒流れは絞り機構32で減圧されて低圧冷媒となり、この低圧冷媒が第2蒸発器19に流入する。第2蒸発器19では、低圧冷媒が矢印A方向の送風空気から吸熱して蒸発する図14では省略。この蒸発後の冷媒は冷媒吸引口15bから第1エジェクタ15内に吸引される図14では省略。また、分岐部Z2にて分流して第2分岐通路22に流入した冷媒流れは絞り機構26で減圧されて低圧冷媒となりb14点→f14点、この低圧冷媒が第3蒸発器27に流入する。第3蒸発器27では、低圧冷媒が電動送風機29の送風空気Bから吸熱して蒸発するf14点→g14点。この蒸発後の冷媒は冷媒吸引口24bから第2エジェクタ24内に吸引されるg14点→h14点。第3蒸発器27で吸熱されて冷風となった送風空気Bは、車載冷蔵庫図示せずの庫内空間へ吹き出される。分岐部Z4から第2エジェクタ24に向かう高温高圧状態の気相冷媒は、第2エジェクタ24のノズル部24aで減圧され膨張するa14点→i14点。従って、ノズル部24aで冷媒の圧力エネルギーが速度エネルギーに変換され、このノズル部24aの噴出口から冷媒は高速度となって噴出する。この際の冷媒圧力低下により、冷媒吸引口24bから第3蒸発器27通過後の冷媒を吸引する。ノズル部24aから噴出した冷媒と冷媒吸引口24bに吸引された冷媒は、ノズル部24a下流側の混合部24cで混合してディフューザ部24dに流入するi14点→h14点。このディフューザ部24dでは通路面積の拡大により、冷媒の速度膨張エネルギーが圧力エネルギーに変換されるため、冷媒の圧力が上昇する。そして、ディフューザ部24dから流出した冷媒は、合流部Z3にて、第1蒸発器16を通過した冷媒と合流するh14点→e14点。合流部Z3にて合流した冷媒は圧縮機11に吸入され、再び圧縮されるe14点→a14点本実施形態によると、第2エジェクタ24に流れる冷媒が、密度の小さい気相冷媒であるので、第2エジェクタ24に密度の大きい液相冷媒が流れる場合と比較して第2エジェクタ24を大型化できる。そのため、第2エジェクタ24の製造が容易である。第7実施形態本第7実施形態では、図15に示すように、上記第6実施形態に対して内部熱交換器35を追加している。内部熱交換器35は、分岐部Z2から絞り機構26へ向かう高圧冷媒と第3蒸発器27通過後の低圧冷媒気液2相冷媒とを熱交換させる機能を果たすものである。したがって、分岐部Z2から絞り機構26へ向かう高圧冷媒は内部熱交換器35で冷却され、第3蒸発器27通過後の低圧冷媒気液2相冷媒は内部熱交換器35で吸熱して気相冷媒となる。なお、内部熱交換器35は、放熱器13から分岐部Z2へ向かう高圧冷媒と第3蒸発器27通過後の低圧冷媒気液2相冷媒とを熱交換させる機能を果たすようになっていてもよい。また、図16に示すように、内部熱交換器35は、放熱器13から分岐部Z2へ向かう高圧冷媒と第2エジェクタ24通過後の低圧冷媒とを熱交換させる機能を果たすようになっていてもよい。また、図17に示すように、内部熱交換器35は、放熱器13から分岐部Z2へ向かう高圧冷媒と蒸発器ユニット20通過後の低圧冷媒とを熱交換させる機能を果たすようになっていてもよい。第8実施形態上記実施形態では、第2エジェクタ24は、2重筒構造になっていて、内筒部241にの内側に形成される流路を駆動流Gnが流れ、内筒部241と外筒部242との間に形成される流路を吸引流Geが流れるようになっているが、本第8実施形態では、図18に示すように、2重筒構造になっている第2エジェクタ24の内筒部241の内側に形成される流路を吸引流Geが流れ、内筒部241と外筒部242との間に形成される流路を駆動流Gnが流れるようになっている。内筒部241は外径が一定になっている。外筒部242は、冷媒流れ上流側から下流側に向かって内径が徐々に縮小する先細部、先細部の先端に形成されて内径が最も縮小した喉部、さらに、喉部から冷媒流れ下流側に向かって内径が徐々に拡大する末広部が形成されている。これにより、外筒部242によって形成されるノズル部24aをラバールノズルとすることができる。図19aは、図18の第2エジェクタ24を軸方向と直交する方向に切断した断面図であり、図19bは、図2の第2エジェクタ24を軸方向と直交する方向に切断した断面図である。図19aに示す本実施形態の第2エジェクタ24では、図19bに示す第2エジェクタ24と比較して、吸引流Geが流れる流路243の断面積が同じでも、流路243の幅寸法Wを拡大することができる。このため、第2エジェクタ24の製造が容易である。図20の例では、第2エジェクタ24は、駆動流Gnが外筒部242に対して偏心し且つ接線方向に流入するように冷媒吸引口24bが形成されている。これにより、ノズル部24で駆動流を旋回させることができる。ノズル部24で駆動流Gnを旋回させることにより、駆動流Gnが遠心力で気液分離され、ノズル部24aの喉部の内壁に液膜が生成される。これにより、喉部の液膜が駆動流Gnの沸騰の起点となって沸騰が促進される。喉部での沸騰促進により液滴が微細化され、さらに沸騰促進によるガス冷媒の発生により微細化された液滴が加速しやすい。その結果、ノズル効率が向上し第2エジェクタ24の昇圧が増加する。なお、ノズル効率とは、ノズル部において冷媒の圧力エネルギを運動エネルギに変換する際のエネルギ変換効率と定義される。図21の例では、内筒部241は、冷媒の流れ方向に向かって外径が徐々に縮小する先細円筒形状になっている。この場合、外筒部242のうち内径が最も縮小した喉部よりも冷媒流れ下流側の内径を一定にしても、ノズル部24をラバールノズルとすることができる。第9実施形態上記実施形態では、第2エジェクタ24は2重筒構造になっているが、本第9実施形態では、図22に示すように、第2エジェクタ24は1つの筒状部材で構成されている。図22の例では、第2エジェクタ24は、エジェクタタンク40に収容されている。第2エジェクタ24は、具体的には、筒状部材の一端側部位にノズル部24aを形成し、筒状部材の残余の部位に混合部24cおよびディフューザ部24dを形成し、ノズル部24aと混合部24cとを滑らかに接続し、ノズル部24aと混合部24cとを滑らかに接続する部位に冷媒吸引口24bを形成した構成となっている。ノズル部24aと混合部24cとを滑らかに接続しているので、ノズル部24aと混合部24cとの間で流路断面積が連続的に変化している。これにより、渦損失を抑制することができる。なお、エジェクタタンク40は、両端が開口した筒状部材であり、その側面に吸引冷媒Geの流入口40aが形成されている。第2エジェクタ24の外周面と、エジェクタタンク40の内周面との間には、吸引冷媒Geの外部漏れを防止するためのOリング41が配置されている。図23は、本実施形態の変形例であり、第2エジェクタ24のノズル部24aに流入する駆動流Gnを旋回させ、冷媒吸引口24bから混合部24cに流入する吸引流Geを、駆動流Gnと逆方向に旋回させている。図23の例では、駆動流Gnおよび吸引流Geが第2エジェクタ24に対して偏心し且つ接線方向に流入するように、駆動流Gnの流入口24gおよび吸引流Geの流入口40aが形成されている。ノズル部24で駆動流Gnを旋回させることにより、駆動流Gnが遠心力で気液分離され、ノズル部24aの喉部の内壁に液膜が生成され、駆動流Gnの沸騰が促進され、ノズル効率が向上し第2エジェクタ24の昇圧が増加する。さらに、冷媒吸引口24bから混合部24cに流入する吸引流Geを、駆動流Gnと逆方向に旋回させているので、混合部24cにおいて、駆動流Gnの旋回が吸引流Geの旋回によって打ち消される。その結果、駆動流Gnの旋回の運動エネルギーを直進の運動エネルギーに利用することができる。第10実施形態上記実施形態では、絞り機構26は、接線方向に冷媒を流入させることによって冷媒を旋回させるようになっているが、図24に模式的に示すように、絞り機構26に螺旋状の溝26dを形成することによって冷媒を旋回させるようにしてもよい。他の実施形態なお、本発明は上述の実施形態に限定されることなく、以下述べるごとく種々変形可能である。1上述の各実施形態では、第3蒸発器27を、車載冷蔵庫の庫内空間を冷却する用途に用いているが、第3蒸発器27の用途はこれに限定されるものではなく、冷凍サイクルの内部熱交換器、車載バッテリの冷却、シート空調装置の冷却用熱交換器等として用いるようにしてもよい。2上述の各実施形態では、車両用の冷凍サイクルについて説明したが、車両用に限らず、定置用等の冷凍サイクルに対しても本発明を同様に適用できることはもちろんである。3上述の各実施形態では、冷媒の種類を特定しなかったが、冷媒はフロン系、HC系の代替フロン、二酸化炭素CO2など蒸気圧縮式の超臨界サイクルおよび亜臨界サイクルのいずれに適用できるものであってもよい。なお、ここでフロンとは炭素、フッ素、塩素、水素からなる有機化合物の総称であり、冷媒として広く使用されているものである。フロン系冷媒には、HCFCハイドロクロロフルオロカーボン系冷媒、HFCハイドロフルオロカーボン系冷媒等が含まれており、これらはオゾン層を破壊しないため代替フロンと呼ばれる冷媒である。また、HC炭化水素系冷媒とは、水素、炭素を含み、自然界に存在する冷媒物質のことである。このHC系冷媒には、R600aイソブタン、R290プロパンなどがある。4上述の各実施形態において、第1、第2エジェクタ15、24としてノズル15a、24aの冷媒流路面積を調節することで流量を調節することのできる可変流量型のエジェクタを使用してもよい。