ゴム粒子およびワックスを含む、好ましくは、ワックスとして石油パラフィン、フィッシャートロプシュ式パラフィン、アマイドワックス、モンタンワックス、ポリマーワックス、グリセリンのエステルなど凝固点50°C超のワックスを含む流動性凝集物質の製造のための方法であって、ゴム粒子の予備膨潤反応およびワックスの添加を含めた下記作業過程:a自然膨潤による、およびナフテン系またはパラフィン系の鉱油、再生滑油、天然油またはフィッシャートロプシュ式合成による低融点パラフィンからの膨潤剤の使用によるゴムの活性化b膨潤によって活性化した前記ゴム粒子に対する、粘度低下作用のあるワックスと任意選択使用のポリオクテナマーからなる溶融物の添加c膨潤によって活性化した前記ゴム粒子と、粘度低下作用のある前記ワックスおよび樹脂またはポリイソブテンなどの任意選択使用の粘着改良剤との凝集であって、相互混合または加圧作用により行われ、前記膨潤剤がゴム粒子の間隙に侵入し、ゴム分子を個々に分離させ物理的引力を弱小化または遮断するようにコントロールする凝集、により、d凝集体では粘度低下を引き起こす体積の増加および柔軟化が生じ、ワックスの緊密、均質な湿潤およびゴム分子相互間の架橋結合における安定性の向上が達成される過程、を通じて行う方法。機械的に生成された篩別フラクションの使用により環境温度下で製出された純ゴム粒子の使用を特徴とする、請求項1に記載の方法。機械的に生成された篩別フラクションの使用により低温条件で製出された純ゴム粒子の使用を特徴とする、請求項1に記載の方法。機械的に生成された篩別フラクションの使用により環境温度下、低温条件のいずれかで製出された純ゴム粒子からの相互混合物の使用を特徴とする、請求項1に記載の方法。膨潤によって活性化した前記ゴム粒子へのワックスの添加による層の形成を特徴とする、請求項1~4のいずれか一項に記載の方法。ゴム成分に対して1~50重量に当るワックス溶融物によるワックスの添加を特徴とする、請求項1~5のいずれか一項に記載の方法。ゴム成分に対して25~35重量に当るワックス溶融物によるワックスの添加を特徴とする、請求項1~5のいずれか一項に記載の方法。前記ワックス溶融物の1~50重量の割合でのポリオクテナマーの添加を特徴とする、請求項1~5のいずれか一項に記載の方法。前記ワックス溶融物の25~35重量の割合でのポリオクテナマーの添加を特徴とする、請求項1~5のいずれか一項に記載の方法。凝集強化を目的とする、樹脂またはポリイソブテンなど0.1~5重量の粘着改良剤の添加を特徴とする、請求項1~9のいずれか一項に記載の方法。膨潤によって活性化すべきゴム粒子に対して約2~3分内に行われる前記ワックス溶融物の添加を特徴とする、請求項1~10のいずれか一項に記載の方法。アスファルト混合物または瀝青材を含む混合装置内への直接添加による、アスファルトまたは瀝青材の製造における前記凝集体の使用を特徴とする、請求項1~11のいずれか一項に記載の方法。ペレット形成のためのa加熱機械ミキサーbエッジミルおよび成形マトリックスによるプレス法c押出法またはdフリクションミキサー、フルイドミキサーまたはターボミキサーとしての発熱ミキサーによる混和融合を特徴とする、請求項1~12のいずれか一項に記載の方法。相連続する2つの作業ステップとしての前記ゴム粒子へのワックスの添加および凝集体の形成を特徴とする、請求項1~13のいずれか一項に記載の方法。請求項1~12のいずれか一項に記載の方法に従って製造された、特にペレット形態を取る、ゴム粒子とワックスとからなる凝集体であって、その成分として、a粒径分布が0.05~5mmのゴム粒子、bゴム成分に対して1~50重量の割合を占める、前記ゴム粒子を被覆するワックス溶融物およびc吸収可能な最大量に対して1~100の割合で前記ゴム粒子に吸収されている膨潤剤を含む凝集体。混合法または凝集法により乾燥表面を持つ流動性物質として15分内で製造されることを特徴とする、請求項15に記載の凝集体。請求項1~14に従って製造された凝集体および請求項15または16に記載の凝集体からの流動性物質の使用下で行うアスファルトまたは瀝青材との混合物または瀝青材の製造のための方法であって、混合過程のあいだ前記膨潤剤がゴム分子の間隙に侵入し、ゴム分子を個々に分離させ、それによって物理的引力が弱小化または遮断され、その場合、180分の到来まで混合物において安定的な粘度低下効果が得られ、この時間に亘って作用する粘度低下効果のもとで、前記凝集体の合成後における前記ゴム分子相互間の架橋結合での安定性が向上し、該調製物の安定性が180分の到来まで持続することを特徴とする方法。アスファルトの製造時および適用時の温度を引き下げるために、前記凝集体が前記瀝青の添加の前、途中または後に、瀝青成分に対して1~30重量の割合で直接アスファルトミキサーに添加されることを特徴とする、請求項17に記載の方法。5~30重量の割合での前記凝集体の直接添加を特徴とする、請求項17または18に記載の方法。下記の点、すなわち、a前記添加が瀝青添加の3~15秒前に行われる。b温度上昇および強力な剪断力によりこの時間内で前記凝集体の迅速な解体、前記ゴム粒子の予備分布、同時に熱によるゴムの活性化が起こる。c混合工程では熱でワックスが液化し、それによって、活性化されたゴム粒子が迅速に解放される。d予備膨潤によって活性化されたゴム粒子が、瀝青被覆など強力な相互作用を展開する。およびe混合温度が130~190°Cの領域に設定されることを特徴とする、請求項17~19のいずれか一項に記載の方法。下記の点、すなわち、a120~230°Cの投入温度b98~103の範囲の圧密度c1.70~3.00N/mm2の範囲の耐亀裂強度d1.50~2.50N/mm2の範囲の水中貯蔵後における耐亀裂強度e一軸圧縮膨張試験の延伸率測定で0.6~0.910-4/noの範囲の耐変形性を特徴とする、請求項17~20に記載の方法によって製造されるアスファルト混合物または瀝青材との混合物または瀝青材。180分の到来まで混合状態において安定的な粘度低下効果が持続され、それによりゴム分子の架橋結合における安定性が向上しているという条件下では、前記膨潤剤とも前記ワックスとも相互に作用することで、前記瀝青材が初期粘度に比べて粘度低下効果を示すほか、前記アスファルト混合物またはそれと前記瀝青材との混合物または前記瀝青材の安定性が得られることを特徴とする、請求項21に記載のアスファルト混合物またはそれと瀝青材との混合物または瀝青材。請求項1~16に記載の凝集体を含む瀝青材の使用であって、前記瀝青材の噴射および鉱物の舗設という方法による交通路表面処理への使用。表1は、第一に、本発明による凝集体の製造記録を示している。それによると、66.6重量のゴム粒子直径0.2~0.8mm、16.7重量の各種膨潤剤および16.7重量の102°Cの凝固点を持つフィッシャートロプシュ式パラフィンワックスからなる軽度に凝集した生成物がフルイドミキサーFM10により3600回転/分の回転速度で製造されている。:WaksolA融点32°Cのフィッシャートロプシュ式パラフィン:StorfluxNature:Sasobit登録商標凝固点102°Cのフィッシャートロプシュ式パラフィンワックス:フィッシャートロプシュ式パラフィンワックスの分布均一性は、無作為抽出試料におけるワックス含有量の薄膜クロマトグラフィー測定により判定した。顆粒状ゴムをミキサーに入れ、混合工程をスタートさせるが、それに伴って発熱が始まる。続いて、膨潤剤およびワックスを場合によっては順序を変えて配量添加する。ミキサーの消費電流勾配測定が約85°Cで急激に上昇することからワックスの溶融が認識され、混合過程を終える。ワックスの分布均一性は、無作為抽出試料に対する熱量差分測定により検証することができる。表1に基づく実施例は、請求項1~10に記載された、特に再現性に関する特徴の正当性を裏付けている。さらに、後続の表2ではゴム/膨潤剤/パラフィンワックスの凝集体数種について、12重量のゴムまたは18重量の前表からの数種製品の添加下での瀝青の特性への作用も示されている。なお、その場合では針入度641/10mmの瀝青NybitE60が使用されている。:RingKugel方式による軟化点DINEN1427:25°Cでの針入度DINEN1426:25°Cでの伸度DINEN13389:25°Cでの弾性戻りDINEN13389凝集体を160°Cにて撹拌下で瀝青と混合する。比較試験として相応量の純ゴム粒子を同じように瀝青に投入した。純ゴムによる改質の場合に比較して高い値となる、生成物1、3および4を含む混合物の針入度は、瀝青構成成分の吸収による瀝青の硬化が著しく抑制されていること、および生成物1ではそれがほぼ完全に防止されていることを表している。さらに、純ゴムによる試験との比較から粘度低下作用のあることも明らかになる。表3および4を手掛かりに、本発明に従って製造された凝集体を含むアスファルトの製造および舗装に関する実施例を説明する。その場合、凝集体は流動性物質として袋からの添加が選択される。砕石マスチックアスファルトSMA16Sは、本発明による活性化ゴム粒子をアスファルトミキサーに直接添加して製造し、道路に舗設される。その場合、フルイドミキサーで製造した、膨潤前では0.2~0.4mmの粒径を持つ下記の活性化ゴム粒子を使用する。:StorfluxPremium:StorfluxNature:Sasobit登録商標活性化ゴム粒子の添加は簡易で、それをPE袋に入れてコンベアベルトで運び、瀝青の添加前に直接アスファルトミキサーに投入する。添加量は、ゴムの量を瀝青B50/70に対して12の割合にするために、1トンのアスファルト混合物につき11kgとする。アスファルト混合物は170°Cで製造する。道路への舗設では、道路舗装機内のアスファルト混合物の温度は160°Cとする。試験的に舗設したアスファルト混合物および完成したアスファルト層からコア穿孔により採取した試料は、下記表4の値を示している。:マーシャル試験用試料:TP道路舗装アスファルトの部:一軸圧縮膨張試験、1999年抜き取られた結合材のRK式測定による軟化点が高くなるのはFTワックス成分による。試験後のアスファルトの特性が証明しているように、活性化したワックス含有ゴム粒子の直接添加が、高い耐変形性および十分な耐水安定性を持つ抜群なアスファルト特性を生み出している。ゴムの予備膨潤およびそれに伴う活性化が、公知の先行技術によるゴム混和改質瀝青の製造を改良し、驚くに値する新たな特性をもたらしている。本発明に従って製造された凝集体を含むアスファルトの製造および舗設に関する第2の実施例を表5に基づき説明する。その場合、流動性物質としての凝集体の添加は圧搾空気式搬送によって行う。表3の実施例1に相応したゴム生成物Mと瀝青B50/70とにより170°Cで砕石マスチックアスファルトSMA8Hmbを製造する。活性化したワックス含有ゴム粒子は、圧搾空気システムによりアスファルトミキサーに送られ、瀝青の添加より先に投入される。圧搾空気コンベアシステムは、通例では確かに、繊維素繊維系ペレットの添加に使用されるが、しかし、本発明に従って製造される凝集体の添加にも利用でき有用である。しかも、砕石マスチックアスファルトの製造にゴムを使用する場合では繊維材は必要でない。アスファルトの試験的舗設では、様々な箇所から試料採取して試験するが、下記表5に記載の値はその結果を示している。:マーシャル試験用試料:DINEN13398の規定に従って温度25°C採取場所の離れたアスファルト試料からそれぞれ抜き取った結合材の軟化点および弾性戻りの測定値から、活性化ゴム粒子の場合アスファルトミキサーへの直接添加で均一分布が達成され得ること、および本発明に基づく凝集体により、均一に改質され、特性の改良されたアスファルトを生産し得ることの証明が得られるが、これは強調できることである。図1、2および3を手掛かりに、進歩性のある工程-先行技術に相当する改質過程1から始まり、改質過程5および6による進歩性効果の完成に到るまで-についてもシミュレーション可能なように説明する。本発明の湿式法での驚くに値する効果および長所が、主要特性の測定結果をもとに、先行技術による通例のゴム混和瀝青との比較でグラフに明瞭に描かれている。いずれの試験でも、78重量の針入度等級80/100の瀝青、タイヤゴム粒子、その他の添加物および本発明に基づく活性化膨潤状流動性物質の混合下180°Cでの撹拌によりゴム混和の改質瀝青を製造した。図1は、改質工程における改質瀝青の粘度を経時的に表している。20のタイヤゴムおよび2の芳香油による第1の改質法1は先行技術に相当する。改質瀝青の粘度は、撹拌時間の経過と共にゴムの膨潤を伴って増大する。粘度は、最高値を過ぎればゴムの部分的溶解によりその後低下方向となる。このようにして製造されるアスファルトの特性のうち、耐変形性および弾性を所期どおり維持するためには、ゴムの溶解は一部に限定されねばならない。したがって、粘度が最高値付近にあるアスファルトの製造には、ゴム混和の改質瀝青は短い時間窓でしか使用することができない。ロジスティクスチェーンでのトラブルにより遅滞が起きてゴムが過度に溶解すれば、その結合材はもはや使用できなくなる。その場合では結合材を改質装置に戻して再加工しなければならない。これは、結合材メーカーにとって相当な経済的損害およびアスファルト舗装の日程ずれによる国民経済の損失を意味している。第2の改質法2ではゴムの一部がポリオクテナマーに取り換えられている。それにより粘度曲線の経過にやや変化が生じるが、しかし粘度は同水準を維持している。第3の改質法3では、瀝青は9/10の割合のゴム粒子と1/10の割合のフィッシャートロプシュ合成系低融点パラフィンからなる活性化膨潤状の流動性物質によって改質されている。これとほかの3つの流動性物質は発熱型フルイドミキサーで製造した。得られた改質瀝青は既に明らかな粘度低下を示していた。第4の改質法4は3に準じて行ったが、しかし、この場合の流動性物質は9/10の割合のゴム粒子と1/10の割合の鉱油から製造した。その結果として、改質瀝青の粘度はさらに引き下げられた。第5および第6の改質法5および6は3に準じて行ったが、しかしこれらの場合、本発明に基づく流動性物質は4/6の割合のゴム粒子、1/6の割合のFTワックス凝固点102°CのSasobitOおよび1/6の割合の膨潤剤から、ただし、膨潤剤として5では鉱油、6ではフィッシャートロプシュ合成系低融点パラフィンの使用下で製造した。本発明による改質瀝青のうち、これら5および6は粘度が最も低く、したがって、製造されたアスファルト混合物の設定目標どおりの圧密化およびアスファルトの製造温度、舗設温度の引き下げに対する最大の可能性という点で最も有利である。これは、エネルギー消費の節減および放出量瀝青からの蒸気、エーロゾルの抑制にとって好都合である。粘度は、先行技術との比較では、少なくとも半減する。活性化膨潤状の流動性物質による改質5および6では、驚くべきことに、さらに、約100分の撹拌後には実際上一定した粘度の達成されることが見出された。一定した粘度は、改質瀝青の後続での使用にとって技術面およびロジスティクス面で大きな利点になる。それは、一定の粘度条件、すなわち、膨潤とゴムの極わずかな溶解という所定の関係を満たす時間窓が何倍にも引き延ばされるからである。そのように、該改質瀝青はアスファルトの製造にはかなり長く延長されたスパンで使用することができる。それにより、ロジスティクスが簡易化され、改質結合材に望まれる特性がより確実に達成され、ゴムの過度の溶解によって使用不能になったバッチの返品および再加工を余儀なくさせられるというリスクが著しく減少する。図2は、改質による軟化点RingKugel値への影響を示している。高い軟化点は、夏季高温での良好な耐変形性および耐久性を意味している。膨潤剤だけで活性化させたゴム粒子を使用する改質法3および4の場合、上の1法、つまり先行技術によるゴム混和の改質と比較すると、不都合にも軟化点を引き下げた。それに対し、改質法5および6において膨潤剤とワックスの使用下で製造した活性化流動性物質によると、有利なことに、軟化点の大幅な上昇がもたらされた。図3は、改質による瀝青流動性への影響を示している。SABITABR4T試験法では、ゴム混和の改質瀝青を35°傾斜させた金属プレートに温度60°Cとして置く。4時間後に流動経路を測定する。膨潤剤だけで活性化させたゴム粒子を使用した場合では、先行技術としての前記1のゴム混和改質に比較して流動経路が拡大した。これは粘度の低下と相関関係にある。本発明に基づき膨潤剤とワックスの添加下で製造した活性化流動性物質の使用による5および6のような方法での改質によると、流動が完全に止まった。その場合同時に、改質瀝青の加工および適用のいずれの温度領域でも粘度が少なくとも半減するので、これは非常に注目に値することである。この説明は同時に、本発明が、ゴム粒子とワックスを含む凝集体としての流動性物質の製造のための方法から、本方法で製造された凝集体の合成という段階を経て、改良された特性を持つアスファルトまたは瀝青材の製造のための該流動性物質の使用に到るまでの一貫式形態を取っていることを納得させるものである。本発明は、凝集体としての流動性物質の製造を想定した方法、該方法によって製造された凝集体の合成などを通して用意された中間体および該流動性物質の、改良特性を持つアスファルトまたは瀝青材の製造のための使用によって、アスファルトまたは瀝青材など最終製品としての設定目標を実現する。驚くに値する新しい特性と作用を持つ、新たに組み合わされた主要構成要素であるゴム粒子とワックスは、最終製品の段階に到るまで進歩性のある、技術的に緊密に機能し合う関係にある。