"複数の燃料噴射孔と、前記燃料噴射孔の上流側に設けられた弁座と、前記弁座と当接することによって燃料通路を閉じ前記弁座から離れることによって燃料通路を開く弁体と、前記弁体をその駆動方向とは逆向きに付勢する付勢手段と、前記弁体の駆動時に燃料噴射弁の中心軸に対して垂直方向への変位を規制するガイドと、前記弁体の駆動時にその駆動方向の変位量を規制するコアとを備えた燃料噴射弁において、前記コアの前記弁体との衝突面が燃料噴射弁の中心軸に垂直な面に対して成す角度をαとし、前記弁体の前記コアとの衝突面が前記弁体の中心軸に垂直な面に対して成す角度をβとするとき、角度αと角度βのうち少なくともいずれか一方の絶対値を0度より大きな値に設定したことを特徴とする燃料噴射弁。請求項1に記載の燃料噴射弁において、角度αの絶対値と角度βの絶対値の両方を0度より大きな値に設定したことを特徴とする燃料噴射弁。請求項1又は2に記載の燃料噴射弁において、角度αと角度βの相対角度差の絶対値|α-β|を0度より大きな値に設定したことを特徴とする燃料噴射弁。請求項1乃至3のいずれか1項に記載の燃料噴射弁において、開弁時に前記弁体の衝突面と前記コアの衝突面とが当接した状態で、前記弁体と前記弁座との間のシート部に生じる隙間の大きさが周方向に変化していることを特徴とする燃料噴射弁。燃料噴射弁から噴出される噴霧は、ほぼ噴孔燃料噴射孔とも言うが加工される軸方向へ噴出されることが知られている。特許文献1に記載された燃料噴射弁のように、噴孔オリフィスが複数あるタイプの燃料噴射弁では、噴孔方向の加工精度をあげることが求められる。また、噴霧長さは各噴孔から噴出される流量と相関があるため、各噴孔の噴霧長さを制御するためには、各噴孔の流量制御をすることが求められる。また、混合気の状態を最適にすることを目的として、各噴霧の方向及び流量を個別に制御することが求められている。特許文献1に記載の燃料噴射弁では、複数の噴孔の流量を個別に設定することについては配慮されていない。各噴孔の流量を個別に設定する方法として、複数の噴孔の穴径を変えることが考えられる。すなわち、流量を多く必要とする噴孔では穴径の寸法を大きく設定し、流量を少量しか必要としない噴孔では穴径の寸法を小さく設定することで、各噴孔の流量を個別に設定することが可能である。しかし、複数の噴孔の穴径を変える場合には、噴孔を加工するツールとして、各噴孔の穴径に合わせたツールを準備する必要がある。すなわち、流量に応じた穴径を加工するためのツールを複数用意して、噴孔毎に異なるツールを使って加工を行う必要がある。ツールの準備に要する工数は、噴孔の種類と数だけ必要となり、加工する際の段取り時間や加工後の検査時間が噴孔の穴径を全て同じとした場合と比べて長くなる。その結果、燃料噴射弁の製造コストも高くなる。また、複数の噴孔を加工する際に異なるツールを使用するためには、ツールを交換するか、噴孔を形成する素材を他の加工装置に移す必要がある。このため、ツールと素材との間に相対的な位置ずれが生じる可能性があり、噴孔の加工精度が低下する可能性がある。特許文献2に記載された燃料噴射弁では、断面が同じ形状の複数の噴孔を用いて、各噴孔の流量を個別に設定する方法については開示されている。しかしながら、一般に同一断面形状の噴孔毎の流量は、開弁時の弁体シート部と弁座シート部近傍の流れ、噴孔軸が燃料噴射弁中心軸となす角度、噴孔内部の流れなどによって規定されるが、この燃料噴射弁では弁座に設けられた噴孔近傍にのみ着目して各噴孔の流量を個別に制御しようとしており、弁体の弁座との相対的な位置関係に関しては考慮されていない。より高精度に各噴孔の流量を個別に設定するためには、開弁時における弁座に対する弁体の相対的な位置関係も規定してやることが必要である。また、弁座に対する弁体の相対的な位置を規定してやることは流量のばらつき低減に対しても有効である。本発明の目的は、燃料噴射弁駆動時の弁座に対する弁体の相対的な位置を規定してやることにより、断面が同じ形状の複数の燃料噴射孔を用いた場合にも、各燃料噴射孔毎の流量を個別に高精度に設定でき、且つ燃料噴射弁全体の燃料噴射量ばらつきの小さい燃料噴射弁を提供することにある。上記目標を達成するために、本発明の燃料噴射弁は、複数の燃料噴射孔と、前記燃料噴射孔の上流側に設けられた弁座と、前記弁座と当接することによって燃料通路を閉じ前記弁座から離れることによって燃料通路を開く弁体と、前記弁体をその駆動方向とは逆向きに付勢する付勢手段と、前記弁体の駆動時に燃料噴射弁の中心軸に対して垂直方向への変位を規制するガイドと、前記弁体の駆動時にその駆動方向の変位量を規制するコアとを備えた燃料噴射弁において、前記コアの前記弁体との衝突面が燃料噴射弁の中心軸に垂直な面に対して成す角度をαとし、前記弁体の前記コアとの衝突面が前記弁体の中心軸に垂直な面に対して成す角度をβとするとき、角度αと角度βのうち少なくともいずれか一方の絶対値を0度より大きな値に設定する。本発明によれば、断面が同じ形状の複数の燃料噴射孔を用いた場合にも、各燃料噴射孔毎の流量を個別に高精度に設定しつつ、且つ燃料噴射弁全体の燃料噴射量ばらつきの小さい燃料噴射弁を提供することが可能である。以下、本発明に係る実施例を図面を参照して説明する。図1は、本発明に係る電磁式燃料噴射弁の断面図である。図1上側のOリング3及びバックアップリング4の部分が燃料配管に挿入され、加圧された燃料が異物混入を防ぐ機能を有するフィルタ5を通して燃料噴射弁内部へと供給される。一方で、燃料を燃焼室内へと直接噴射する燃料噴射弁では、ノズル14の先端はエンジンヘッドへと組みつけられる。このとき、チップシール15によって燃焼ガスをシールする。また、弁体12及びノズル14の先端に取り付けられた弁座部材17に形成された燃料噴射孔21,22を開閉することにより、燃料の噴射を制御しており、閉弁時は弁体12が弁座部材17に形成された弁座17aに押し付けられて閉弁するように、付勢部材であるスプリング10が設けられている。弁座部材17には上流側から下流側に向けて先細りとなる円錐面が形成されており、弁座17aはこの円錐面上に設けられている。閉弁時のスプリング10のセット荷重はアジャスタピン7の押込み深さによって調整する。また、弁体12は上部ガイド13と下部ガイド16によってガイドすることによって安定に駆動する。弁体12の駆動力を発生する手段として、燃料噴射弁にはソレノイドコイル9が具備されている。コネクタ1を接続し、端子2に電圧を印加し、ソレノイドコイル9が通電されると、ソレノイドコイル9の収容部品であるコア6、ヨーク11及びハウジング8、そして、弁体12を磁路として磁束が発生し、コア6と弁体12の間に吸引力が発生する。この吸引力がスプリング10によるセット荷重と、加圧された燃料による燃圧の和に打ち勝つ大きさに到達した時点で、弁体12が弁座17aから離れる方向図1上側に変位し、燃料が噴射される。コア6は弁体12の駆動時にその変位量を規制するストッパの役割も担う。図2a~図2dは、燃料噴射弁の弁座17a及び弁体12近傍を拡大した断面図である。図2aは、燃料噴射弁が非駆動状態である閉弁時を示しており、燃料噴射孔21,22の上流側に設けられた弁体12と弁座17aとの接触部からなるシート部23で燃料をシールしている。図2では、燃料噴射孔を2つ図示しているが、燃料噴射孔の数は2つに限らず、3つ以上であってもよい。図2b~図2dは、燃料噴射弁が駆動状態である開弁時を示しており、弁体12の変位によって生じた弁体12と弁座17aとの隙間を通り、各燃料噴射孔21,22から燃料が噴射される。このときの各燃料噴射孔21,22の個別の流量は、各燃料噴射孔21,22の近傍の弁体12と弁座17aとの隙間流れ、燃料噴射孔軸20と燃料噴射弁中心軸19とが成す角度、燃料噴射孔21,22の内部の流れの状態などによって決まる。図2bは、弁体中心軸18と燃料噴射弁中心軸19が完全に同軸で開弁している状態を表しており、実際の燃料噴射弁では、図2bのように弁体中心軸18と燃料噴射弁中心軸19が完全に同軸で、弁体12が上部ガイド13又は下部ガイド16に全く支持されずに開弁状態を維持するということは困難であり、弁体12を付勢するスプリング10のサイドフォースや、各種寸法ばらつきなどにより、開弁時の弁体中心軸18は必ず図2cや図2dのように燃料噴射弁中心軸19に対して上部ガイド13又は下部ガイド16と弁体12とのクリアランスに応じた量の軸ずれを生じている。ここで、図2cと図2dでは、各燃料噴射孔21,22毎の流量の分配が異なり、例えば、図2cでは、左側の燃料噴射孔21に流入する燃料流路24に対して、右側の燃料噴射孔22に流入する燃料流路25の方が絞られており、左側流路24の方が流量係数が大きくなるため流量が多くなる。逆に、図2dでは、右側の燃料噴射孔22に流入する燃料流路25に対して左側の燃料噴射孔21に流入する燃料流路24の方が絞られており、右側流路25の方が流量係数が大きくなるため流量が多くなる。また、スプリング10のサイドフォースなどにより弁体中心軸18に軸ずれが生じた場合、燃料噴射弁中心軸19に対して垂直方向の変位に関しては上部ガイド13内径と下部ガイド16内径の2点によって支持され、燃料噴射弁中心軸19方向の変位に関してはコア6によって支持され、弁体12は3点支持で軸ずれ状態となる。このとき、燃料噴射弁中心軸19に対する弁体中心軸18の軸ずれの量は、弁体12外径と上部ガイド13内径と下部ガイド16内径とのクリアランス量に依存し、クリアランス量が大きくなるにつれて弁体12の軸ずれ量も大きくなる。さらに、軸ずれの方向に関しては、指向性なく軸ずれすることとなる。従って、従来の構造では図2cと図2dのどちらの状態になるかは制御することができず、弁体12の軸ずれ方向に応じて各燃料噴射孔の流量が変化するという問題点が存在していた。また、この各燃料噴射孔の流量のばらつきが、燃料噴射弁全体としての噴射量ばらつきの大きな要因の一つとなっていた。本実施例では、上記問題を解決するため、コア6と弁体12の各々の衝突面をテーパ形状にすることにより、開弁時の弁体12の位置を、弁体12とコア6のテーパ角度に応じて制御できるようにする。図3は、本発明に係る燃料噴射弁のコア6と弁体12の形状を示している。図3aはコア6の形状を示しており、コア6の弁体12との衝突面26を燃料噴射弁中心軸19に垂直な面27aに対して傾斜角度αを有するようなテーパ形状としている。一方で、図3bは弁体12の形状を示しており、弁体12のコア6との衝突面28を弁体中心軸18に垂直な面27bに対して傾斜角度βを有するようなテーパ形状としている。図4は、本発明に係る図3aに示したコア6、図3bに示した弁体12を用いた場合について、コア6と弁体12との各々の衝突面26,28の当接関係と、弁体12とそのガイド部材である上部ガイド13及び下部ガイド16との当接関係を示している。図4aは、弁体12の外径と上部ガイド13及び下部ガイド16の各内径とのクリアランスが大きい場合を表しており、開弁時に、弁体12は磁気吸引力によってコア6へと持ち上げられ、コア6の衝突面26と弁体12の衝突面28とで衝突し、開弁状態となる。このとき、弁体12の外径と上部ガイド13及び下部ガイド16の内径とのクリアランスが大きいため、弁体12は両ガイドとは接触せず、コア6の衝突面26によってのみ保持される。従って、弁体12は、コア6の弁体12との衝突面26と燃料噴射弁中心軸19に垂直な面27aとの角度αと、弁体12のコア6との衝突面28と弁体中心軸18に垂直な面27bとの角度βとの相対角度差分α-βだけ傾いて保持されることとなり、α及びβを設定してやることにより、開弁時の弁体12の偏心方向及び偏心量を制御することが可能である。一方で、図4bは、弁体12の外径と上部ガイド13及び下部ガイド16の各内径とのクリアランスが小さい場合を表している。このとき、クリアランスが小さいため、弁体12が各衝突面のテーパ角度差α-βだけ傾く前に、上部ガイド13の弁体支持部30、又は下部ガイド16の弁体支持部31によって支持されてしまい、α-βだけ傾くことはできない。このときの傾き量をγとすると、γはα-βより小さくなるが、αとβの相対角度差α-βから弁体12の偏心する方向を、弁体12の外径と上部ガイド13及び下部ガイド16の各内径とのクリアランス量によって、弁体12の偏心量を制御することが可能である。図4a及び図4bでは、α-βが正となるように弁体12とコア6のテーパ面が設定されているため、弁体中心軸18は燃料噴射弁中心軸19に対して反時計回り方向へと傾けられている。このとき、左側の燃料噴射孔21に流入する燃料流路24に対して、右側の燃料噴射孔22に流入する燃料流路25の方が絞られており、左側流路24の方が流量係数が大きくなるため流量が多くなる。従って、右側の燃料噴射孔22の流量を多くしたい場合には、逆にα-βが負となるように弁体12とコア6の各テーパ面を設定してやるとよい。このとき、弁体中心軸18は燃料噴射弁中心軸19に対して時計回り方向へと傾けられることになるため、右側の燃料噴射孔22に流入する燃料流路25に対して、左側の燃料噴射孔21に流入する燃料流路24の方が絞られることになり、右側流路25の方が流量係数が大きくなるため流量が多くなる。すなわち、図4a及び図4bでは、開弁時に弁体12の衝突面28とコア6の衝突面26とが当接した状態で、弁体12と弁座17aとの間のシート部23に生じる隙間の大きさが周方向に変化している。図4a及び図4bのいずれの場合でも弁体12又はコア6の衝突面をテーパ形状としてやることにより、開弁時の弁体12の偏心方向を制御することが可能であり、さらに、弁体12と上部ガイド13及び下部ガイド16とのクリアランスを設定してやることにより、偏心量を制御することが可能である。これにより、開弁時の弁体12の位置の燃料噴射弁固体バラツキ、又は噴射毎バラツキによって生じる各燃料噴射孔毎の流量のバラツキを低減することが可能であり、さらには燃料噴射弁全体としての燃料噴射量バラツキも低減できることとなる。図3、図4では、コア6の弁体12との衝突面26及び弁体12のコア6との衝突面28をテーパ形状とした実施例を示したが、弁体12の位置を制御するためにはテーパ形状でなくてもよく、R形状など、指向性のある曲面形状とすることも有効であるものと考える。また、コア6の弁体12との衝突面26と、弁体12のコア6との衝突面28との両方をテーパ形状にせず、いずれか一方をテーパ形状にしてもよい。いずれか一方をテーパ形状にした場合は、両方をテーパ形状にした場合と比べて、制御範囲が狭くなる。また、閉弁時にはシート部23での面圧を均一に保つために、可能な限り弁体12に対するスプリング10による付勢力が燃料噴射弁中心軸19と同軸方向に作用するように配慮することが望ましい。例えば、αを0度より大きい値、βを0度に設定してやることにより、閉弁時には弁体12に対するスプリング10による付勢力が燃料噴射弁中心軸19と同軸方向に作用し、開弁時には、コア6のテーパ形状に応じて弁体12の位置を制御することが可能である。なお、本実施例は燃料噴射弁の駆動力として磁気吸引力を用いる電磁式燃料噴射弁に関するが、駆動力として圧電効果を用いる圧電式燃料噴射弁や、駆動力として磁歪現象を用いる磁歪式燃料噴射弁に関しても本実施例と同様の効果が得られる。"