"繊維性基布の少なくとも一面上に、金属酸化物粒子を含有する熱可塑性樹脂層を接着被覆してなる遮熱性積層体であって、前記繊維性基布が経糸群及び緯糸群とにより製織されたものであり、少なくとも経糸群または緯糸群のいずれか一方の群の構成要素としてS撚糸条及びZ撚糸条とを含み、これら2種の糸条を1インチ間あたりの総和6~39本、かつ、本数比率1:2~2:1で併用配置して含むことを特徴とするターポリン。前記金属酸化物粒子が、1.酸化チタン、酸化亜鉛、酸化スズ、酸化ジルコニウムから選ばれた1種以上、2.及び前記1の粒子を酸化ケイ素で表面被覆した複合粒子、3.及び前記1の粒子を酸化アンチモンで表面被覆した複合粒子、4.及び前記1の粒子を酸化インジウムで表面被覆した複合粒子、などの単体粒子及び複合粒子から選ばれた1種以上からなり、前記熱可塑性樹脂層の質量に対し1~20質量で含む請求項1に記載のターポリン。前記遮熱性積層体が、当該遮熱性積層体を晴天の屋外30°Cの雰囲気下30分後に静置した時の表面温度と、前記金属酸化物粒子を含まない樹脂層による積層体とでの表面温度差を比較した時に、2°C以上の遮熱効果を有する請求項1または2に記載のターポリン。前記S撚糸条、及び前記Z撚糸条の撚数が、50~300T/mの範囲である請求項1~3のいずれか1項に記載のターポリン。前記繊維性基布の経糸群及び緯糸群が、前記S撚糸条、及び前記Z撚糸条により1本交互で配置されたものである請求項1~4のいずれか1項に記載のターポリン。前記熱可塑性樹脂層にオキサゾリン基含有重合体[化1]を前記熱可塑性樹脂層に対し、0.5~30質量の範囲内で有している請求項1~5のいずれか1項に記載のターポリン。請求項1~6いずれか1項に記載のターポリン同士による熱融着接合体。本発明はターポリン同士の熱融着接合が可能であり、しかもターポリンの上下左右の使用方向に関係なく、接合部における耐熱クリープ性に安定して優れるターポリンであって、大型テントパビリオン、テント倉庫、日除けテント、建築物天井膜、建築物壁膜、温水槽、及びコンテナバッグなどの膜構造物用途で、特に直射日光に晒されることで表面温度を高くする用途に適して用いられるターポリン、及びこれらによる接合体を提供しようとするものである。本発明はかかる点を考慮し鋭意検討した結果、繊維性基布の少なくとも一面上に、金属酸化物粒子を含有する熱可塑性樹脂層を接着被覆してなる遮熱性積層体において、繊維性基布が、少なくとも経糸群または緯糸群のいずれか一方の群の構成要素としてS撚糸条及びZ撚糸条とを含み、これら2種の糸条を1インチ間あたりの総和6~39本、かつ、本数比率1:2~2:1で併用配置して含むことによって、ターポリンの上下左右の使用方向に無関係で、これらの接合部における耐熱クリープ性に安定して優れるターポリンが得られることを見出して本発明を完成させるに至った。すなわち本発明のターポリンは、繊維性基布の少なくとも一面上に、金属酸化物粒子を含有する熱可塑性樹脂層を接着被覆してなる遮熱性積層体であって、前記繊維性基布が経糸群及び緯糸群とにより製織されたものであり、少なくとも経糸群または緯糸群のいずれか一方の群の構成要素としてS撚糸条及びZ撚糸条とを含み、これら2種の糸条を1インチ間あたりの総和6~39本、かつ、本数比率1:2~2:1で併用配置して含むことが好ましい。本発明のターポリンは繊維性基布内に互いに撚方向の異なる、S右撚糸条とZ左撚糸条の2種類を特定本数比率で配置すること及び、この繊維性基布表面を、金属酸化物粒子を含有する熱可塑性樹脂層で被覆することによってターポリンに遮熱性を付与し、それによってターポリンの表面温度を下げる効果で高度の耐熱クリープ性の向上を図るものである。S右撚糸条とZ左撚糸条の2種類を特定本数比率で配置することは、撚糸に発生する螺旋がネジ山の役割を果たし、熱可塑性樹脂層との接着性を向上させると同時に接合部における撚糸の引き抜き抵抗力を増すことでクリープ性を向上させるものである。従来のターポリンは経糸群及び緯糸群を構成する撚糸の撚り方向が同一であるため、ターポリンの上下方向を変えると撚糸の登り螺旋は、それが反転することで下り螺旋に変じて撚糸の引き抜き抵抗力への寄与効果が不十分となる。本発明では、右撚螺旋の糸条、すなわちS撚糸条と、左撚螺旋の糸条、すなわちZ撚糸条の互いに異なる2種類のネジ山螺旋を有することで、ターポリンの上下方向を転じたり、ターポリンの左右方向を変えたりしても安定して優れた接合部のクリープ性が得られる。本発明のターポリンは、前記金属酸化物粒子が、1.酸化チタン、酸化亜鉛、酸化スズ、酸化ジルコニウムから選ばれた1種以上、2.及び前記1の粒子を酸化ケイ素で表面被覆した複合粒子、3.及び前記1の粒子を酸化アンチモンで表面被覆した複合粒子、4.及び前記1の粒子を酸化インジウムで表面被覆した複合粒子、などの単体粒子及び複合粒子から選ばれた1種以上からなり、前記熱可塑性樹脂層の質量に対し1~20質量で含むことが好ましい。繊維性基布表面を、これらの金属酸化物粒子を特定量の範囲で含有する熱可塑性樹脂層で被覆することによってターポリンに遮熱性ターポリン表面の温度上昇を抑制する効果を付与するので、例えば夏季の直射日光に晒された場合でもターポリンの表面温度上昇が通常のターポリンよりも効果的に抑制され、より優れた耐熱クリープ性を発揮することができる。本発明のターポリンは、前記遮熱性積層体が、当該遮熱性積層体を晴天の屋外30°Cの雰囲気下30分後に静置した時の表面温度と、前記金属酸化物粒子を含まない樹脂層による積層体とでの表面温度差を比較した時に、2°C以上の遮熱効果を有することが好ましい。繊維性基布表面を、金属酸化物粒子を特定量の範囲で含有する熱可塑性樹脂層で被覆することによってターポリンに遮熱性を付与するので、例えば夏季の直射日光に晒された場合でもターポリンの表面温度上昇が通常のターポリンよりも2°C~10°C程度低い温度に抑制されるので、より優れた耐熱クリープ性を発揮することができる。本発明のターポリンは、前記S撚糸条、及び前記Z撚糸条の撚数が、50~300T/mの範囲であることが好ましい。特に250278dtex~10001111dtexの糸条による27~39本/インチの打ち込み密度の繊維性基布を用いることで、撚糸に発生する螺旋がネジ山の役割を果たし、熱可塑性樹脂層との接着性を向上させると同時に接合部における撚糸の引き抜き抵抗力を増すことでクリープ性を向上させることを可能とする。本発明のターポリンは、前記繊維性基布の経糸群及び緯糸群が、前記S撚糸条、及び前記Z撚糸条により1本交互で配置されたものであることが好ましい。これによって撚糸の引き抜き抵抗力を増し、経糸群、緯糸群においてS撚糸条とZ撚糸条とを等量含むことによって、使用するターポリンの上下方向を転じたり、ターポリンの左右方向を変えたりしても安定して優れた接合部のクリープ性を得ることができる。本発明のターポリンは、前記熱可塑性樹脂層にオキサゾリン基含有重合体[化1]を前記熱可塑性樹脂層に対し、0.5~30質量の範囲内で有していることが好ましい。これによって繊維性基布と熱可塑性樹脂層との接着積層界面に架橋構造を形成することでターポリン本体の強度やクリープ性を犠牲にすることなく、接合部における耐熱クリープ性に優れるターポリンを得ることを可能とする。本発明の熱融着接合体は、請求項1~6いずれか1項に記載のターポリン同士による熱融着接合体であることが好ましい。本発明の熱融着接合体は繊維性基布内に互いに撚方向の異なる、S右撚糸条とZ左撚糸条の2種類を特定本数比率で配置すること及び、この繊維性基布表面を、金属酸化物粒子を含有する熱可塑性樹脂層で被覆することによって熱融着接合体に遮熱性を付与し、それによって熱融着接合体の表面温度を下げる効果で高度の耐熱クリープ性の向上を図るものである。S右撚糸条とZ左撚糸条の2種類を特定本数比率で配置することは、撚糸に発生する螺旋がネジ山の役割を果たし、熱可塑性樹脂層との接着性を向上させると同時に熱融着接合体における撚糸の引き抜き抵抗力を増すことでクリープ性を向上させるものである。本発明のターポリンは、ターポリン本体の強度やクリープ性を犠牲にすることなく、またターポリンの上下左右の使用方向に関係なく、接合部における耐熱クリープ性に安定して優れているので、本発明のターポリン接合体は、大型テントパビリオン、テント倉庫、日除けテント、建築物天井膜、建築物壁膜、温水槽、及びコンテナバッグなどの膜構造物用途で、特に直射日光に晒されることで表面温度を高くする用途に適して用いられるターポリン、及びこれらによる接合体として適している。本発明のターポリンは、繊維性基布の少なくとも一面上に、金属酸化物粒子を含有する熱可塑性樹脂層を接着被覆してなる遮熱性積層体であって、繊維性基布が経糸群及び緯糸群とにより製織されたものであり、少なくとも経糸群または緯糸群のいずれか一方の群の構成要素としてS撚糸条及びZ撚糸条とを含み、これら2種の糸条を1インチ間あたりの総和6~39本、かつ、本数比率1:2~2:1で併用配置して含むものである。本発明のターポリンに用いる繊維性基布は、織布、編布のいずれでもよく、織布としては平織、綾織、繻子織などが挙げられるが、特に平織織布が得られるターポリンの経緯方向での物性バランスに優れるため好ましい。繊維性基布の経糸群緯糸群を構成する糸条の素材は、合成繊維、天然繊維、半合成繊維、無機繊維、またはこれらの2種以上から成る混用繊維のいずれであってもよい。合成繊維として、ポリプロピレン繊維、ポリエチレン繊維、ビニロン繊維、ポリエステル繊維、芳香族ポリエステル繊維、ナイロン繊維、芳香族ポリアミド繊維、アクリル繊維、ポリウレタン繊維などが例示でき、特にポリエステル繊維が好ましい。また綿、ケナフ、絹などの天然繊維からなる短繊維を合成繊維と併用したコアヤーンも使用できる。無機繊維としてはガラス繊維、シリカ繊維、アルミナ繊維、炭素繊維などが例示できる。これらの合成繊維、天然繊維及び無機繊維などを嵩高加工して得た嵩高糸条が好ましい。繊維性基布の経糸群緯糸群を構成する糸条は、マルチフィラメント糸条、短繊維紡績糸条、エア交絡糸条、コアヤーン、カバリングヤーンなどが挙げられる。本発明のターポリンにおいては、これらの糸条に右撚を掛けたS撚糸条、及び左撚を掛けたZ撚糸条の2種類を構成要素とすることが好ましい。本発明のターポリンに用いる繊維性基布は、経糸群及び緯糸群にS撚糸条とZ撚糸条とを含むことが好ましく、用途においては経糸群、または緯糸群のいずれか一方のみがS撚糸条とZ撚糸条とを含むものであってもよい。S撚糸条とZ撚糸条との併用は、経糸群、または緯糸群の1インチ幅あたり、S撚糸条とZ撚糸条との総和が6~39本、好ましくは12~27本であり、その本数比率は、1:2~2:1、好ましくは1:1で併用配置して含むものである。本発明のターポリンは繊維性基布内に互いに撚方向の異なる、S右撚糸条とZ左撚糸条の2種類を特定本数比率で配置することによって、耐熱クリープ性の格段の性能向上を図るものである。S右撚糸条とZ左撚糸条とは互いに撚方向が反対であるから、S右撚糸条の配置方向を反転させたものはZ左撚糸条と同一となり、また同様にZ左撚糸条の配置方向を反転させたものはS右撚糸条と同一となる。従って本発明の要件は、S右撚糸条と、反転配置したS右撚糸条との併用、及びZ左撚糸条と、反転配置したZ左撚糸条との併用も包含する。これらの糸条として、マルチフィラメント糸条は、250278dtex~20002222dtexデニールのもの、特に500555dtex~10001111dtexデニールが好ましい。これらの単糸デニールでは0.5~10デニールの範囲である。エア交絡糸条は、マルチフィラメント糸条の製造時に、フィラメントの開繊混繊を行ない、気流の渦中で、巻き込みと絡みを強制することでルーズな絡みを多数形成して嵩高糸としたもので、マルチフィラメント芯糸の開繊に、マルチフィラメント鞘糸の開繊を立体的に絡めてルーズな絡みを多数形成したものを含む。コアヤーンはマルチフィラメントを内層として外層に短繊維を絡めた混撚糸が好ましく、カバリングヤーンはマルチフィラメントを芯層として鞘層を別のマルチフィラメントで捲回形成した混撚糸が好ましい。S撚糸条、及びZ撚糸条の撚数は、経糸群、または緯糸群の1インチ幅あたりに含む、S撚糸条とZ撚糸条との総和数において、特に250278dtex~10001111dtexの糸条による27~39本/インチの打ち込み密度の場合、撚数100~300T/mの範囲であることが好ましい。この撚数で交絡によるループ形成サイズが比較的小さくなることで糸条同士の配置的な立体障害を緩和して耐熱クリープ性向上に寄与する。また特に10001111dtex~20002222dtexの糸条による6~26本/インチの打ち込み密度の場合、撚数50~200T/mの範囲であることが好ましい。この撚数で交絡によるループ形成サイズは比較的大きくなるが糸条同士の配置空間に余裕を有して耐熱クリープ性向上に寄与する。経糸群、または緯糸群の1インチ幅あたりに含む、S撚糸条とZ撚糸条との総和数6~39本/インチの打ち込み密度において、S撚糸条とZ撚糸条との本数比率は、1:2~2:1、好ましくは1:1で併用配置して含むものである。この本数比率内であれば配置はランダムであってよいが、繰り返し単位がSZZ、またはSSZが好ましく、特に1:1併用の場合、S撚糸条とZ撚糸条とが1本交互で配置されていることが耐熱クリープ性の向上効果の安定性に優れ好ましい。本発明ではこのように、右撚螺旋の糸条、すなわちS撚糸条と、左撚螺旋の糸条、すなわちZ撚糸条の互いに螺旋方向の異なる2種類のネジ山螺旋を繊維性基布に含ませることで、ターポリンの上下方向を変えたり、ターポリンの左右方向を変えたりしても安定して優れた接合部のクリープ性が得られる。本発明のターポリンに用いる繊維性基布の空隙率目抜けは、5~30のもの、特に8~24のものが適している。繊維性基布の表裏面に形成される熱可塑性樹脂層は、繊維性基布の空隙部を介して相互にブリッジして融着することで繊維性基布と密着して積層されるため、この積層には空隙率との関係が密接となる。すなわち空隙率が5未満だと相互のブリッジ融着性を低下させ、動的耐久性を悪くすることがある。空隙率が30を越えると熱可塑性樹脂層相互のブリッジ融着性は向上するが、経緯方向の糸条含有量が少なくなることで得られるターポリンの形態安定性が悪くなり、耐引裂性を悪くすることがある。空隙率は繊維性基布の単位面積中に占める繊維糸条の面積を百分率として求め、100から差し引いた値として求めることができる。空隙率は経方向10cm×緯方向10cmの平面を単位面積として求めることが好ましい。これらの繊維性基布には、必要に応じて接着剤の塗布、樹脂含浸加工、吸水防止処理、防炎処理などを施すことができる。繊維性基布への接着処理はイソシアネート化合物、アジリジン化合物、オキサゾリン化合物、カルボジイミド化合物などの反応性化合物を有機溶剤中に溶かしたもの、微分散させたものが使用できる。本発明のターポリンの熱可塑性樹脂層は、公知の熱可塑性樹脂およびエラストマーにより形成される組成物であり、これらは例えば、塩化ビニル樹脂、塩化ビニル系共重合体樹脂、塩素化塩化ビニル樹脂、オレフィン樹脂PE,PP、オレフィン系共重合体樹脂、エチレン-酢酸ビニル共重合体樹脂、エチレン-メタアクリル酸エステル共重合体樹脂、ウレタン樹脂、ウレタン系共重合体樹脂、アクリル樹脂、アクリル系共重合体樹脂、酢酸ビニル樹脂、酢酸ビニル系共重合体樹脂、スチレン樹脂、スチレン系共重合体樹脂、ポリエステル樹脂PET,PEN,PBTなど、ポリエステル系共重合体樹脂、フッ素含有共重合体樹脂、シリコーン樹脂、ポリカーボネート、ポリアミドなどであり、これらにはウレタンゴム、アクリルゴム、ブタジエンゴム、クロルスルホン化ポリエチレン、SBR、EPDM、EPMなどの熱可塑性ゴムをブレンドして補助成分として含んでいてもよい。これらの熱可塑性樹脂のうち、特に高周波溶着性を有する塩化ビニル樹脂、塩化ビニル系共重合体樹脂、塩素化塩化ビニル樹脂、エチレン-酢酸ビニル共重合体樹脂、エチレン-メタアクリル酸エステル共重合体樹脂、ウレタン樹脂、ウレタン系共重合体樹脂、及びフッ素含有共重合体樹脂から選ばれた1種以上を高周波溶着性付与成分として熱可塑性樹脂層に対し50質量以上含有することが好ましい。特に塩化ビニル樹脂の場合、塩化ビニル樹脂100質量部に対して、公知の可塑剤を30~150質量部配合した軟質塩化ビニル樹脂組成物が好ましい。本発明のターポリンの熱可塑性樹脂層には、安定剤、フィラー、着色剤、顔料、光輝性顔料、難燃剤、防炎剤、紫外線吸収剤、光安定剤、防黴剤、抗菌剤、帯電防止剤、架橋剤などの公知の添加剤を任意に用いることができる。特に蓄光顔料を用いた熱可塑性樹脂層を有するターポリンでは暗所発光する機能を付与することができ、また酸化チタンなどの無機系顔料や中空ビーズを用いた熱可塑性樹脂層を有するターポリンでは遮熱機能を付与することができる。本発明のターポリンの熱可塑性樹脂層には、夏季の屋外使用における耐熱クリープ性をより向上させるために、熱可塑性樹脂層に、1.酸化チタン、酸化亜鉛、酸化スズ、酸化ジルコニウムから選ばれた1種以上、また2.及び1の粒子を酸化ケイ素で表面被覆した複合粒子これらは具体的に酸化ケイ素で表面被覆した酸化チタン、酸化ケイ素で表面被覆した酸化亜鉛、酸化ケイ素で表面被覆した酸化スズ、酸化ケイ素で表面被覆した酸化ジルコニウムである。また3.及び1の粒子を酸化アンチモンで表面被覆した複合粒子これらは具体的に酸化アンチモンで表面被覆した酸化チタン、酸化アンチモンで表面被覆した酸化亜鉛、酸化アンチモンで表面被覆した酸化スズ、酸化アンチモンで表面被覆した酸化ジルコニウムである。また4.及び1の粒子を酸化インジウムで表面被覆した複合粒子これらは具体的に酸化インジウムで表面被覆した酸化チタン、酸化インジウムで表面被覆した酸化亜鉛、酸化インジウムで表面被覆した酸化スズ、酸化インジウムで表面被覆した酸化ジルコニウムである。などの単体粒子及び複合粒子から選ばれた1種以上の金属酸化物粒子を含むことが好ましく、熱可塑性樹脂層の質量に対し1~20質量の濃度で均一分散して含むことが好ましく、これらの粒子径は特に限定されるものではないが、0.01~3μm、特に0.1~1.5μmが熱可塑性樹脂中での光学的散乱効果が大きくなり好ましい。これらの金属酸化物粒子を含むことによって本発明のターポリンの熱可塑性樹脂層に遮熱性を付与することができる。熱可塑性樹脂層に付与する遮熱性とは具体的に本発明のターポリン、およびこれらの接合体を晴天の屋外30°Cの雰囲気下30分後に静置した時の表面温度と、金属酸化物粒子を全く含まない樹脂層によるターポリンまたはこれらの接合体とでの表面温度差を比較した時に、2°C以上の温度差を有するものである。特に上記金属酸化物粒子を熱可塑性樹脂層に対して10質量程度含有するターポリンでは上記金属酸化物粒子を含有しない熱可塑性樹脂層と比較して表面温度が約5°C低くなる効果を得ることができる。この熱可塑性樹脂層の遮熱効果によって屋外環境において使用される例えばテント膜構造物などの熱溶着接合部における耐熱クリープ性膜材の自重による荷重テンション、風圧による衝撃テンションが飛躍的に有利となる。これはテント膜構造物などの熱溶着接合部における耐熱クリープ性が熱可塑性樹脂層を構成する熱可塑性樹脂の熱的特性に依存するためであり、より高温となるほどにその塑性変形率が大きくなるためである。従って同じ温度環境であれば、ターポリンまたはこれらの接合体自体に遮熱特性を有するものが耐熱クリープ性には有利で効果的である。特にテント膜構造物は任意の着色による意匠性が付与される事例が多いが、このような顔料着色では白色に較べてターポリン表面の温度が5~15°C程度上昇し、膜構造物の接合部では白色ターポリンよりも高度な耐熱クリープ性を必要とする。従って濃色着色ターポリンであっても熱可塑性樹脂層に金属酸化物粒子を5~30質量含むことによる遮熱効果ターポリン表面の温度上昇を抑制する効果により、実際の耐熱クリープ性の発現温度領域を下げることで、着色ターポリンであっても蓄熱を制御して安定した耐熱クリープ性を得ることを可能とする。本発明のターポリンの熱可塑性樹脂層には、オキサゾリン基含有重合体[化1]を熱可塑性樹脂層に対して、0.5~30質量の範囲内で含有することが好ましい。オキサゾリン基含有重合体は、熱可塑性樹脂層成形時の加熱、及び/または、高周波融着時の加熱によりオキサゾリン基が開環し、繊維性基布の官能基に付加反応することによって繊維性基布と熱可塑性樹脂層との積層界面に架橋接着構造を形成する。オキサゾリン基含有重合体はオキサゾリン基含有モノマーの自己重合体、またはオキサゾリン基含有モノマーと他のモノマーとの共重合体の何れの態様であってもよい。オキサゾリン基を含む単量体として具体的に、2-ビニル-2-オキサゾリン、5-メチル-2-ビニル-2-オキサゾリン、4,4-ジメチル-2-ビニル-2-オキサゾリン、4,4-ジメチル-2-ビニル-5,5-ジヒドロ-4H-1,3-オキサゾリン、4,4,6-トリメチル-2-ビニル-5,6-ジヒドロ-4H-1,3-オキサゾリン、2-イソプロペニル-2-オキサゾリン、4,4-ジメチル-2-イソプロペニル-2-オキサゾリンなどのビニルオキサゾリン類が挙げられる。また、オキサゾリン基含有モノマーと共重合可能なモノマーとしては、オキサゾリン基と反応しないモノマーであれば特に制限はないが、特にスチレン、o-メチルスチレン、p-メチルスチレン、α-メチルスチレンなどのスチレン置換体が好ましい。その他共重合可能なモノマーとしては、ビニルナフタレン、ビニルアントラセンなどのビニル芳香族類、メタアクリロニトリルなどのシアン化ビニル類、アクリル酸エステル及びメタアクリル酸エステルなどのエステル類、メタアクリルアミド、N-メチロールメタアクリルアミドなどの不飽和アミド類、酢酸ビニル、プロピオン酸ビニルなどのビニルエステル類、メチルビニルエーテルなどのビニルエーテル類、エチレン、プロピレンなどのα-オレフィン類、塩化ビニル、塩化ビニリデンなどのハロゲン含有α,β-不飽和モノマーなどを挙げることができ、これらの1種または2種以上の混合物を用いることができる。上記オキサゾリン基含有重合体の、熱可塑性樹脂層への配合混練量は、熱可塑性樹脂層に対して0.5~30質量、好ましくは2~20質量である。または熱可塑性樹脂層を構成する熱可塑性樹脂100質量部に対して0.5~30質量部、好ましくは2~20質量部である。配合混練量が0.5質量未満では高周波融着部の破壊強度および耐熱クリープ性の向上効果が不十分となることがある。一方、30質量を越えると繊維性基布との接着力向上への寄与効果が頭打ちとなり、カレンダー加工などのフィルム成形性に悪影響を及ぼすことがある。オキサゾリン基含有重合体の配合混練効果は、熱可塑性樹脂層内部にオキサゾリン基の開環による耐熱性の架橋構造を形成し、更に熱可塑性樹脂層と繊維性基布との積層界面に、オキサゾリン基の開環による架橋接着構造が形成することで得られるターポリンの耐熱特性を向上し、特にシート接合部においては耐熱クリープ性を飛躍的に向上することが可能となる。従って本発明のターポリンに使用する繊維性基布には、熱可塑性樹脂層と繊維性基布との積層界面にオキサゾリン基の開環による架橋接着構造を形成する有機繊維が好ましく、特にポリエステル繊維、ナイロン繊維、ポリプロピレン繊維、ビニロン繊維、及びこれらの混用繊維、さらには綿、ケナフ、絹などの天然繊維からなる短繊維をこれらの合成繊維と併用したコアヤーンからなる平織織布が好ましい。本発明のターポリンの熱可塑性樹脂層には、より耐熱クリープ性を向上させるために、熱可塑性樹脂層にシリカ粒子を含有させ、それによって熱可塑性樹脂層と繊維性基布との積層界面の架橋接着構造をさらに強固とすることが好ましい。この効果はオキサゾリン基含有重合体の開環反応物が、シリカ粒子と繊維性基布との間を架橋することによって得られ、これはオキサゾリン基含有重合体の開環物が繊維性基布と付加反応する一方で、シリカ粒子表面に有する水酸基がオキサゾリン基含有重合体の開環物とも付加反応する作用によるものである。シリカ粒子は平均粒径1~20μm、特に2~10μmの合成非晶質シリカ粒子が好ましい。シリカ粒子の添加量は熱可塑性樹脂100質量部に対して1~20質量部が好ましい。1質量部未満では耐熱クリープ性の向上効果が不十分となることがあり、また20質量部を超えるとオキサゾリン基含有重合体の開環物との付加反応を独占して、オキサゾリン基含有重合体による繊維性基布との付加反応を阻害し、これによって熱可塑性樹脂層と繊維性基布との積層界面の架橋接着構造が脆弱化することがある。本発明のターポリンの熱可塑性樹脂層用フィルム成形方法としては、公知の成型加工方法、例えばT-ダイス押出法、インフレーション法、カレンダー法などによって加工することができる。熱可塑性樹脂層の厚みは、特に限定される物ではないが、80~800μm、特に160~400μmであることが好ましい。厚みが80μmよりも薄いと繊維性基布に熱ラミネートした時に繊維性基布の織交点部の凹凸でフィルムの頭切れを起こし、防水性を損なうだけでなく、ターポリンの耐久性、及び接合部強度を悪くすることがある。また800μmよりも厚いと、得られるターポリンが重く硬くなり、折りたたみ持ち運び等の取り扱い性を悪くすることがある。本発明のターポリンは、繊維性基布の両面に熱可塑性樹脂層用フィルムが積層されている。積層の方法は、熱可塑性樹脂層用フィルムの成型加工と同時に繊維性基布の片面ずつに熱ラミネートするトッピング法、または熱可塑性樹脂層用フィルムを一担成型加工した後にラミネーターを使用して2枚の熱可塑性樹脂層用フィルムを一度に熱圧着して繊維性基布のサンドイッチ積層を行う方法が挙げられる。本発明のターポリンの製造は、カレンダー成型した熱可塑性樹脂層用フィルムをラミネーターにより繊維性基布の両面に熱圧着する方法が、熱可塑性樹脂層と繊維性基布の積層界面に、オキサゾリン基含有重合体のオキサゾリン基の開環による架橋接着構造の形成が容易かつ効率的である。このとき、繊維性基布の目抜け空隙部を介在して表と裏2枚の熱可塑性樹脂層用フィルム同士が部分的に熱溶融ブリッジして、熱可塑性樹脂層と繊維性基布との接触表面積が増し、オキサゾリン基含有十合体による架橋構造が、糸条の側面にも満遍なく形成されることで、樹脂ブリッジによる接着効果をより高いものとすることが可能となり、いっそう優れた耐熱クリープ性を得ることができる。本発明のターポリンは、中大型テント、日除けテント、テント倉庫などの膜構造物の原反素材に用いる場合、初期外観維持のために特にその1面以上に防汚層が形成されることが好ましい。この防汚層は、a.酸化チタンTiO2、過酸化チタンペルオキソチタン酸、酸化タングステンWO3、酸化亜鉛ZnO、酸化錫SnO2から選ばれた1種以上の光触媒物質含有層、またはb.アクリル系樹脂、アクリル-シリコン樹脂、及びフッ素系樹脂から選ばれた1種以上による塗膜層、またはフィルム層、またはc.bにシリカ微粒子を含む塗膜層、またはフィルム層である。防汚層とする光触媒物質含有層は、光触媒物質を10~70質量と、金属酸化物ゲル及び/又は金属水酸化物ゲルを25~90質量、またケイ素化合物を1~20質量含有する厚さ、0.1~10μmの塗膜であり、塗膜はこれらの化合物を含有する塗工組成物を熱可塑性樹脂層の表面に塗布、乾燥して形成することができる。このとき熱可塑性樹脂層と光触媒物質含有層との間には光触媒物質の活性作用から熱可塑性樹脂層を保護するための中間層を設けることが好ましい。中間層には、フッ素系樹脂、シリコーン系樹脂、アクリル-シリコーン共重合体樹脂、フルオロオレフィン-アクリル共重合体樹脂、アクリル系樹脂とフルオロオレフィン樹脂とのブレンド物、オルガノシリケート化合物、またはその低縮合物の加水分解物シラノール基含有シラン化合物による薄膜などが挙げられる。光触媒物質は、シリカ、ゼオライト、チタンゼオライト、リン酸ジルコニウム、リン酸カルシウム、ハイドロタルサイト、ヒドロキシアパタイト、シリカアルミナ、ケイ酸カルシウム、ケイソウ土などの無機系多孔質微粒子に光触媒物質を担持させた複合粒子、あるいは光触媒物質の粒子表面を、シリカ、ゼオライト、チタンゼオライト、リン酸ジルコニウム、リン酸カルシウム、ハイドロタルサイト、ヒドロキシアパタイト、シリカアルミナ、ケイ酸カルシウムなどにより部分被覆してなる複合微粒子であってもよい。また、防汚層には、アクリル系樹脂、アクリル-シリコン樹脂、及びフッ素系樹脂を用いても良く、これらにはさらに、シリカ微粒子を含むことが好ましい。フッ素系樹脂として、フルオロオレフィン共重合体樹脂で、水酸基を分子構造内に含有するものが好ましい。フルオロオレフィンモノマーは、具体的に、フッ化ビニルVF、ビニリデンフルオライドVdF、トリフルオロエチレンTrEE、テトラフルオロエチレンTFE、クロロトリフルオロエチレンCTFE、ヘキサフルオロプロピレンHFPなどフッ素原子を構成単位中に1個以上含有するエチレン、プロピレン、及びα-オレフィンなどのオレフィン骨格のモノマーである。これらは、VdF-TFE共重合体樹脂、VdF-CTFE共重合体樹脂、TFE-CTFE共重合体樹脂、VdF-TFE-CTFE共重合体樹脂などであり、さらに、VF、TrEE、HFPなどの第3成分を含むものであっても良い。特に有機溶剤に可溶なフルオロオレフィン共重合体樹脂は、CF2=CFXXは、-H、-F、-CF3で示されるフルオロオレフィンとビニルモノマーとの共重合体樹脂であることが好ましい。これらのフルオロオレフィン共重合体樹脂は、共重合ビニル成分中に有する水酸基を、イソシアネート化合物、アジリジン化合物、オキサゾリン化合物、カルボジイミド化合物、メラミン化合物などの硬化剤で分子架橋した塗膜が耐摩耗性、耐候性などに優れ好ましい。また、アクリル系樹脂は、例えば、アルキル基の炭素数が1~18のアクリル酸アルキルエステル類、これらは例えば、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸n-ブチル、アクリル酸2-エチルヘキシル、アクリル酸n-ヘキシルなどの重合体が挙げられる。また、アルキル基の炭素数が1~18のメタアクリル酸アルキルエステル類、これらは例えば、メタアクリル酸メチル、メタアクリル酸エチル、メタアクリル酸n-プロピル、メタアクリル酸n-ブチル、メタアクリル酸2-エチルヘキシル、などの重合体が挙げられ、アクリル系樹脂はこれら2種以上のモノマーからなる共重合体樹脂であっても良い。また、上記アクリル系樹脂は、アクリル系モノマーと反応性を有する共重合モノマーをアクリル系モノマーと置換して最大30質量程度まで含んでいても良く、これらは例えば、エチレン性不飽和カルボン酸類、アクリルアミド化合物類、水酸基含有メタアクリル酸類、エポキシ基含有メタアクリル酸類、α-オレフィン類、ビニルエーテル類、アルケニル類、ビニルエステル類、芳香族ビニル化合物類などである。また、上記アクリル系樹脂はフルオロオレフィン共重合体樹脂とブレンドして用いることができ、アクリル系樹脂のブレンド量固形分量は、フルオロオレフィン共重合体樹脂固形分量100質量部に対して5~75質量部、特に10~50質量部である。またアクリル系樹脂には、シランカップリング剤の加水分解物がグラフトしたアクリル-シリコン樹脂を使用することもできる。防汚層を形成するアクリル系樹脂、アクリル-シリコン樹脂、フッ素系樹脂フルオロオレフィン共重合体樹脂、またはフッ素系樹脂フルオロオレフィン共重合体樹脂とアクリル系樹脂とのブレンド物にはシリカ微粒子を含むことが雨筋汚れ抑制の観点において好ましく、特にフッ素系樹脂、またはフッ素系樹脂とアクリル系樹脂とのブレンド物のような疎水性を示す樹脂系にシリカ微粒子を配合することにより、その表面を親水性に改良することができ、これらは雨筋汚れ抑制に効果的となる。雨筋汚れ抑制効果はフッ素系樹脂にシリカ微粒子を配合したものが好ましいが、ターポリンの重ね合わせ接合、特に高周波融着、熱風融着などの2次加工性においては、フッ素系樹脂とアクリル系樹脂とのブレンド物にシリカ微粒子を配合したものが最も好ましい。フッ素系樹脂とアクリル系樹脂とのブレンド比は、フッ素系樹脂100質量部に対してアクリル系樹脂が5~75質量部、特に10~50質量部である。またシリカSiO2微粒子は、平均凝集粒径が1~20μm、BET比表面積が40~400m2gの非晶質合成シリカ、またはBET平均粒子径10~20nmのコロイダルシリカを任意の添加量で使用できる。本発明のターポリンの接合縫製は、高周波ウエルダー融着法、熱板融着法、熱風融着法、超音波融着法などの熱融着法が可能であり、特に高周波融着法が効率的で好ましい。また特に高周波融着法や熱融着法による接合では、特に接合部の熱可塑性樹脂層自体が発熱することで、熱可塑性樹脂層に含むオキサゾリン基含有重合体の開環、架橋接着構造の生成、架橋構造の生成を促す効果が得られる。高周波融着法や熱融着法により、熱可塑性樹脂層と繊維性基布との積層接着界面、及び熱可塑性樹脂層内部に架橋構造を完成することで、更に高レベルの耐熱クリープ性を得ることを可能とする。必要に応じてターポリンの裏面には、アクリル系樹脂、またはフッ素系樹脂、またはフッ素系樹脂とアクリル系樹脂とのブレンド物による裏面塗工層が形成されていることがターポリンの端部同士による重ね合せ接合の熱融着性の観点で好ましく、裏面塗工層は防汚層と同種の樹脂が好ましい。本発明のターポリンの例を図1~4により説明する。図1の遮熱性積層体ターポリン1は、経糸群及び緯糸群からなる繊維性基布2の両面上に熱可塑性樹脂層3が設けられている。図2は、本発明のターポリンに用いる繊維性基布2の一例を示すものであり、S撚糸条経糸:2-1-1とZ撚糸条経糸:2-1-2とを経糸群として、これら2種の糸条を本数比率1:1で1本交互に配置、かつ、S撚糸条緯糸:2-2-1とZ撚糸条緯糸:2-2-2とを緯糸群として、これら2種の糸条を本数比率1:1で1本交互に配置した平織物である。図3は、本発明のターポリンに用いる繊維性基布2の一例を示すものであり、S撚糸条経糸:2-1-1とZ撚糸条経糸:2-1-2とを経糸群として、これら2種の糸条を本数比率2:1、S撚糸条経糸:2-1-12本、Z撚糸条経糸:2-1-21本を繰り返し単位として配置、かつ、S撚糸条緯糸:2-2-1とZ撚糸条緯糸:2-2-2とを緯糸群として、これら2種の糸条を本数比率2:1、S撚糸条経糸:2-1-12本、Z撚糸条経糸:2-1-21本を繰り返し単位として配置した平織物である。図4は、本発明のターポリンの耐熱クリープ性を評価するために用いる耐熱クリープ試験片4で、これは2枚のターポリン1の端部同士が特定の幅で重ね合わせて溶着され、その溶着部を接合部5とするものである。実施例本発明を下記の実施例及び比較例を挙げて更に説明するが、本発明はこれらの例の範囲に限定されるものではない。接合体の評価方法経糸方向耐熱クリープ性2枚のターポリンのヨコ方向緯糸方向の端部同士を4cm幅で直線状に平行に重ね合わせ、4cm幅×30cm長のウエルドバー平刃を装着した高周波ウエルダー融着機山本ビニター株製YF-7000型:出力7KWを用い、陽極電流1.0Aでターポリンの高周波融着接合を行いターポリン接合体を得た。これより融着接合部を重ね合わせ幅4cmをタテ方向に含む、3cm幅×30cm長の試験片を18片採取し、うち9片を耐熱クリープ試験片とし、クリープ試験機東洋精機製作所株製:100LDR型を使用して50°C×20kgf荷重条件1、55°C×20kgf荷重条件2、60°C×20kgf荷重条件3の3条件で経糸方向の耐熱クリープ性を24時間評価した。残り9片は試験片の上下方向を反転した状態でクリープ試験機に装着し、試験片に対する荷重方向を転じての耐熱クリープ性を同様の条件で24時間評価した。試験片反転より得られる結果が同じ傾向であれば、ターポリンの上下方向が必ずしも製品の上下方向と一致しなくとも安定した耐熱クリープ性が得られ、一方の結果が劣る傾向の場合は製品の信頼性に不安がある。緯糸方向耐熱クリープ性2枚のターポリンのタテ方向経糸方向の端部同士を4cm幅で直線状に平行に重ね合わせ、4cm幅×30cm長のウエルドバー平刃を装着した高周波ウエルダー融着機山本ビニター株製YF-7000型:出力7KWを用い、陽極電流1.0Aでターポリンの高周波融着接合を行いターポリン接合体を得た。これより融着接合部を重ね合わせ幅4cmをヨコ方向に含む、3cm幅×30cm長の試験片を18片採取し、うち9片を耐熱クリープ試験片とし、クリープ試験機東洋精機製作所株製:100LDR型を使用して50°C×20kgf荷重条件1、55°C×20kgf荷重条件2、60°C×20kgf荷重条件3の3条件で緯糸方向の耐熱クリープ性を24時間評価した。残り9片は試験片の上下方向を反転した状態でクリープ試験機に装着し、試験片に対する荷重方向を転じての耐熱クリープ性を同様の条件で24時間評価した。試験片反転より得られる結果が同じ傾向であれば、ターポリンの左右方向が必ずしも製品の上下方向と一致しなくとも安定した耐熱クリープ性が得られ、一方の結果が劣る傾向の場合は製品の信頼性に不安がある。評価の基準1:24時間経過後、接合部に異変や異常なく良好。2:24時間未満で接合部が破壊し、試験片が分断した。破壊した時間を記録3:1時間以内に接合部が破壊し、試験片が分断した。破壊した時間を記録破壊状態の判断:接合部糸抜け破壊糸の断裂なし,本体破壊等糸の断裂あり遮熱性の評価方法上記接合体片を埼玉県内で7月の晴天日、屋外30°Cの雰囲気下で静置し、30分後に接合体片の表面温度熱可塑性樹脂層の温度を放射温度計により測定した。[実施例1]1000デニール1111dtex、ポリエステル繊維フィラメント数192本からなり、フィラメント同士が交絡した状態で、S撚100T/mを施したS撚糸条、及び1000デニール1111dtex、ポリエステル繊維フィラメント数192本からなり、フィラメント同士が交絡した状態で、Z撚100T/mを施したZ撚糸条の2種類を経糸群及び緯糸群に用い、経糸群はS撚糸条とZ撚糸条の交互配置S撚糸条とZ撚糸条との本数比率1:1による1インチ間22本の織組織とし、また緯糸群もS撚糸条とZ撚糸条の交互配置S撚糸条とZ撚糸条との本数比率1:1による1インチ間24本の織組織として製織した平織物を繊維性基布とした。この繊維性基布の質量は195g/m2、空隙率目抜けは16.6であった。この繊維性基布の両面上に、下記配合1の軟質塩化ビニル樹脂組成物による厚さ0.2mmのカレンダー成形フィルムを170°Cで熱ラミネートして、S撚糸条及びZ撚糸条の表面の交絡部をアンカーとして軟質塩化ビニル樹脂組成物で被覆固定すると同時に、繊維性基布の空隙部16.6を介在する表裏フィルム同士のブリッジ積層を行い、表裏に厚さ0.2mmの熱可塑性樹脂層を形成し、厚さ0.66mm、質量800g/m2のターポリンを得た。熱可塑性樹脂層に含有する金属酸化物粒子としての酸化チタンの含有量は11質量であった。実施例1のターポリン2枚の端部を重ね合わせて高周波融着接合を行いターポリン接合体を得た。このターポリン接合体を屋外30°Cの雰囲気下で30分間静置した時の表面温度熱可塑性樹脂層の温度は34°Cであった。<配合1>軟質塩化ビニル樹脂配合組成物塩化ビニル樹脂重合度1050100質量部DOP可塑剤55質量部エポキシ化大豆油安定剤4質量部Ba-Zn安定剤2質量部酸化チタン金属酸化物粒子:平均粒子径0.9μm20質量部ベンゾトリアゾール系化合物紫外線吸収剤0.2質量部[実施例2]実施例1の配合1を下記配合2に変更した。配合2は配合1の金属酸化物粒子としての酸化チタン20質量部を、酸化ジルコニウム平均粒子径0.7μm20質量部に置き換えた以外は実施例1と同様である。このようにして、厚さ0.66mm、質量800g/m2のターポリンを得た。熱可塑性樹脂層に含有する金属酸化物粒子としての酸化ジルコニウムの含有量は11質量であった。実施例2のターポリン2枚の端部を重ね合わせて高周波融着接合を行いターポリン接合体を得た。このターポリン接合体を屋外30°Cの雰囲気下で30分間静置した時の表面温度熱可塑性樹脂層の温度は34°Cであった。<配合2>軟質塩化ビニル樹脂配合組成物塩化ビニル樹脂重合度1050100質量部DOP可塑剤55質量部エポキシ化大豆油安定剤4質量部Ba-Zn安定剤2質量部酸化ジルコニウム金属酸化物粒子:平均粒子径0.7μm20質量部ベンゾトリアゾール系化合物紫外線吸収剤0.2質量部[実施例3]実施例1の配合1を下記配合3に変更した。配合3は配合1の金属酸化物粒子としての酸化チタン20質量部を、酸化アンチモンで表面被覆した酸化スズ平均粒子径0.5μm10質量部に置き換えた以外は実施例1と同様である。このようにして、厚さ0.66mm、質量780g/m2のターポリンを得た。熱可塑性樹脂層に含有する金属酸化物粒子としての酸化アンチモンで表面被覆した酸化スズの含有量は5.8質量であった。実施例3のターポリン2枚の端部を重ね合わせて高周波融着接合を行いターポリン接合体を得た。このターポリン接合体を屋外30°Cの雰囲気下で30分間静置した時の表面温度熱可塑性樹脂層の温度は33°Cであった。<配合3>軟質塩化ビニル樹脂配合組成物塩化ビニル樹脂重合度1050100質量部DOP可塑剤55質量部エポキシ化大豆油安定剤4質量部Ba-Zn安定剤2質量部酸化アンチモンで表面被覆した酸化スズ金属酸化物粒子:平均粒子径0.5μm10質量部ベンゾトリアゾール系化合物紫外線吸収剤0.2質量部[実施例4]実施例1の配合1を下記配合4に変更した。配合4は配合1の金属酸化物粒子としての酸化チタン20質量部を、酸化ケイ素で表面被覆した酸化チタン平均粒子径1.1μm20質量部に置き換えた以外は実施例1と同様である。このようにして、厚さ0.66mm、質量800g/m2のターポリンを得た。熱可塑性樹脂層に含有する金属酸化物粒子としての酸化ケイ素で表面被覆した酸化チタンの含有量は11質量であった。実施例4のターポリン2枚の端部を重ね合わせて高周波融着接合を行いターポリン接合体を得た。このターポリン接合体を屋外30°Cの雰囲気下で30分間静置した時の表面温度熱可塑性樹脂層の温度は33.5°Cであった。<配合4>軟質塩化ビニル樹脂配合組成物塩化ビニル樹脂重合度1050100質量部DOP可塑剤55質量部エポキシ化大豆油安定剤4質量部Ba-Zn安定剤2質量部酸化ケイ素で表面被覆した酸化チタン金属酸化物粒子:平均粒子径1.1μm20質量部ベンゾトリアゾール系化合物紫外線吸収剤0.2質量部[実施例5]実施例1と同一の繊維性基布の両面上に、下記配合5のエチレン-酢酸ビニル共重合体樹脂組成物による厚さ0.2mmのカレンダー成形フィルムを150°Cで熱ラミネートして、S撚糸条及びZ撚糸条の表面の交絡部をアンカーとしてエチレン-酢酸ビニル共重合体樹脂組成物で被覆固定すると同時に、繊維性基布の空隙部16.6を介在する表裏フィルム同士のブリッジ積層を行い、表裏に厚さ0.2mmの熱可塑性樹脂層を形成し、厚さ0.66mm、質量675g/m2のターポリンを得た。熱可塑性樹脂層に含有する金属酸化物粒子としての酸化チタンの含有量は8.7質量であった。実施例5のターポリン2枚の端部を重ね合わせて高周波融着接合を行い、ターポリン接合体を得た。このターポリン接合体を屋外30°Cの雰囲気下で30分間静置した時の表面温度熱可塑性樹脂層の温度は32°Cであった。<配合5>エチレン-酢酸ビニル共重合体樹脂組成物エチレン-酢酸ビニル共重合体樹脂酢酸ビニル含有率25質量100質量部オキサゾリン基含有反応性ポリスチレン5質量部酸化チタン金属酸化物粒子:平均粒子径0.9μm10質量部ベンゾトリアゾール系化合物紫外線吸収剤0.2質量部※オキサゾリン基含有反応性ポリスチレンは、スチレンと2-イソプロペニル-2-オキサゾリンとの共重合体2-イソプロペニル-2-オキサゾリン共重合比5質量、商標:エポクロスRPS日本触媒株を用いた。[実施例6]実施例5の配合5を下記配合6に変更した。配合6は配合5の金属酸化物粒子としての酸化チタン10質量部を、酸化ジルコニウム平均粒子径0.7μm10質量部に置き換えた以外は実施例5と同様である。このようにして、厚さ0.66mm、質量675g/m2のターポリンを得た。熱可塑性樹脂層に含有する金属酸化物粒子としての酸化ジルコニウムの含有量は8.7質量であった。実施例6のターポリン2枚の端部を重ね合わせて高周波融着接合を行いターポリン接合体を得た。このターポリン接合体を屋外30°Cの雰囲気下で30分間静置した時の表面温度熱可塑性樹脂層の温度は32°Cであった。<配合6>エチレン-酢酸ビニル共重合体樹脂組成物エチレン-酢酸ビニル共重合体樹脂酢酸ビニル含有率25質量100質量部オキサゾリン基含有反応性ポリスチレン5質量部酸化ジルコニウム金属酸化物粒子:平均粒子径0.7μm10質量部ベンゾトリアゾール系化合物紫外線吸収剤0.2質量部※オキサゾリン基含有反応性ポリスチレンは実施例5と同一を用いた。[実施例7]実施例5の配合5を下記配合7に変更した。配合7は配合5の金属酸化物粒子としての酸化チタン10質量部を、酸化アンチモンで表面被覆した酸化スズ平均粒子径0.5μm5質量部に置き換えた以外は実施例5と同様である。このようにして、厚さ0.66mm、質量665g/m2のターポリンを得た。熱可塑性樹脂層に含有する金属酸化物粒子としての酸化アンチモンで表面被覆した酸化スズの含有量は4.5質量であった。実施例7のターポリン2枚の端部を重ね合わせて高周波融着接合を行いターポリン接合体を得た。このターポリン接合体を屋外30°Cの雰囲気下で30分間静置した時の表面温度熱可塑性樹脂層の温度は31.5°Cであった。<配合7>エチレン-酢酸ビニル共重合体樹脂組成物エチレン-酢酸ビニル共重合体樹脂酢酸ビニル含有率25質量100質量部オキサゾリン基含有反応性ポリスチレン5質量部酸化アンチモンで表面被覆した酸化スズ金属酸化物粒子:平均粒子径0.5μm5質量部ベンゾトリアゾール系化合物紫外線吸収剤0.2質量部※オキサゾリン基含有反応性ポリスチレンは実施例5と同一を用いた。[実施例8]実施例5の配合5を下記配合8に変更した。配合8は配合5の金属酸化物粒子としての酸化チタン10質量部を、酸化ケイ素で表面被覆した酸化チタン平均粒子径1.1μm10質量部に置き換えた以外は実施例5と同様である。このようにして、厚さ0.66mm、質量675g/m2のターポリンを得た。熱可塑性樹脂層に含有する金属酸化物粒子としての酸化ケイ素で表面被覆した酸化チタンの含有量は8.7質量であった。実施例8のターポリン2枚の端部を重ね合わせて高周波融着接合を行いターポリン接合体を得た。このターポリン接合体を屋外30°Cの雰囲気下で30分間静置した時の表面温度熱可塑性樹脂層の温度は31.5°Cであった。<配合8>エチレン-酢酸ビニル共重合体樹脂組成物エチレン-酢酸ビニル共重合体樹脂酢酸ビニル含有率25質量100質量部オキサゾリン基含有反応性ポリスチレン5質量部酸化ケイ素で表面被覆した酸化チタン金属酸化物粒子:平均粒子径1.1μm10質量部ベンゾトリアゾール系化合物紫外線吸収剤0.2質量部※オキサゾリン基含有反応性ポリスチレンは実施例5と同一を用いた。[実施例9~12]実施例1~4のターポリンの表面に防汚層を設け、それぞれ実施例9~12とした。防汚層はフッ素系樹脂とアクリル樹脂とのブレンド物フッ素系樹脂:アクリル系樹脂比は3:1で、シリカ微粒子を25質量含有する。この防汚層は配合9による防汚層用処理液をグラビヤコーターで25gm2の塗布量で塗布し、100°Cで1分間乾燥後冷却して5gm2の防汚層を形成した。得られた防汚層付きターポリン2枚の端部を重ね合わせて高周波融着接合を行い、4種のターポリン接合体実施例9/実施例9の接合、実施例10/実施例10の接合、実施例11/実施例11の接合、実施例12/実施例12の接合を得た。<配合9>防汚層用処理液シリカ微粒子を含有するフッ素系樹脂とアクリル系樹脂のブレンド組成物アクリル系樹脂三菱レイヨン株製、商標:アクリプレンHBS0014質量部フッ素系樹脂ビニリデンフルオライド-テトラフルオロエチレン共重合体樹脂、エルフアトケムジャパン株製、商標:カイナー720112質量部高分子型紫外線吸収剤一方社油脂工業株製、品番:UCI-635L2-ヒドロキシ-4-メタクリロイルオキシエトキシベンゾフェノンとメタクリル酸メチルとの50wt:50wt共重合体樹脂1質量部シリカ微粒子湿式法非晶質シリカ4質量部日本シリカ工業株製、商標:ニップシールE-220、平均粒子径2μm、BET比表面積130m2g希釈溶剤トルエン-メチルエチルケトン50/50質量比80質量部[比較例1]実施例1の繊維性基布を構成する経糸群及び緯糸群をすべて無撚糸とした以外は実施例1と同様にして厚さ0.66mm、質量800g/m2のターポリンを得た。このターポリンの繊維性基布にはS撚糸条も、Z撚糸条も一切含んでいない。このようなターポリンは産業資材として汎用のものである。比較例1のターポリン2枚の端部を重ね合わせて高周波融着接合を行いターポリン接合体を得た。このターポリン接合体を屋外30°Cの雰囲気下で30分間静置した時の表面温度熱可塑性樹脂層の温度は34°Cであった。[比較例2]実施例1の繊維性基布を構成する経糸群及び緯糸群をすべてS撚糸条とした以外は実施例1と同様にして厚さ0.66mm、質量800g/m2のターポリンを得た。このようなターポリンは産業資材として汎用のものである。比較例2のターポリン2枚の端部を重ね合わせて高周波融着接合を行いターポリン接合体を得た。このターポリン接合体を屋外30°Cの雰囲気下で30分間静置した時の表面温度熱可塑性樹脂層の温度は34°Cであった。[比較例3]実施例1の繊維性基布を構成する経糸群及び緯糸群をすべてZ撚糸条とした以外は実施例1と同様にして厚さ0.66mm、質量800g/m2のターポリンを得た。このようなターポリンは産業資材として汎用のものである。比較例3のターポリン2枚の端部を重ね合わせて高周波融着接合を行いターポリン接合体を得た。このターポリン接合体を屋外30°Cの雰囲気下で30分間静置した時の表面温度熱可塑性樹脂層の温度は34°Cであった。[比較例4]実施例1の繊維性基布において、経糸群及び緯糸群のS撚糸条とZ撚糸条との配置比率を1:1から1:4に変更し、S撚糸条/Z撚糸条/Z撚糸条/Z撚糸条/Z撚糸条の並びの繰り返し単位に変更した以外は実施例1と同様にして、厚さ0.66mm、質量800g/m2のターポリンを得た。比較例4のターポリン2枚の端部を重ね合わせて高周波融着接合を行いターポリン接合体を得た。このターポリン接合体を屋外30°Cの雰囲気下で30分間静置した時の表面温度熱可塑性樹脂層の温度は34°Cであった。[比較例5]実施例1の繊維性基布において、経糸群及び緯糸群のS撚糸条とZ撚糸条との配置比率を1:1から4:1に変更し、S撚糸条/S撚糸条/S撚糸条/S撚糸条/Z撚糸条の並びの繰り返し単位に変更した以外は実施例1と同様にして、厚さ0.66mm、質量800g/m2のターポリンを得た。比較例5のターポリン2枚の端部を重ね合わせて高周波融着接合を行いターポリン接合体を得た。このターポリン接合体を屋外30°Cの雰囲気下で30分間静置した時の表面温度熱可塑性樹脂層の温度は34°Cであった。[比較例6]実施例5の繊維性基布実施例1で使用の繊維性基布を構成する経糸群及び緯糸群をすべて無撚糸とした以外は実施例5と同様にして厚さ0.66mm、質量675g/m2のターポリンを得た。このターポリンの繊維性基布にはS撚糸条も、Z撚糸条も一切含んでいない。このようなターポリンは産業資材として汎用のものである。比較例6のターポリン2枚の端部を重ね合わせて高周波融着接合を行い、ターポリン接合体を得た。このターポリン接合体を屋外30°Cの雰囲気下で30分間静置した時の表面温度熱可塑性樹脂層の温度は32°Cであった。[比較例7]実施例5の繊維性基布実施例1で使用の繊維性基布を構成する経糸群及び緯糸群をすべてS撚糸条とした以外は実施例5と同様にして厚さ0.66mm、質量675g/m2のターポリンを得た。このようなターポリンは産業資材として汎用のものである。比較例7のターポリン2枚の端部を重ね合わせて高周波融着接合を行いターポリン接合体を得た。このターポリン接合体を屋外30°Cの雰囲気下で30分間静置した時の表面温度熱可塑性樹脂層の温度は32°Cであった。[比較例8]実施例5の繊維性基布実施例1で使用の繊維性基布を構成する経糸群及び緯糸群をすべてZ撚糸条とした以外は実施例5と同様にして厚さ0.66mm、質量675g/m2のターポリンを得た。このようなターポリンは産業資材として汎用のものである。比較例8のターポリン2枚の端部を重ね合わせて高周波融着接合を行いターポリン接合体を得た。このターポリン接合体を屋外30°Cの雰囲気下で30分間静置した時の表面温度熱可塑性樹脂層の温度は32°Cであった。[比較例9]実施例5の繊維性基布実施例1で使用の繊維性基布において、経糸群及び緯糸群のS撚糸条とZ撚糸条との配置比率を1:1から1:4に変更し、S撚糸条/Z撚糸条/Z撚糸条/Z撚糸条/Z撚糸条の並びの繰り返し単位に変更した以外は実施例5と同様にして、厚さ0.66mm、質量675g/m2のターポリンを得た。比較例9のターポリン2枚の端部を重ね合わせて高周波融着接合を行いターポリン接合体を得た。このターポリン接合体を屋外30°Cの雰囲気下で30分間静置した時の表面温度熱可塑性樹脂層の温度は32°Cであった。[比較例10]実施例5の繊維性基布実施例1で使用の繊維性基布において、経糸群及び緯糸群のS撚糸条とZ撚糸条との配置比率を1:1から4:1に変更し、S撚糸条/S撚糸条/S撚糸条/S撚糸条/Z撚糸条の並びの繰り返し単位に変更した以外は実施例5と同様にして、厚さ0.66mm、質量675g/m2のターポリンを得た。比較例10のターポリン2枚の端部を重ね合わせて高周波融着接合を行いターポリン接合体を得た。このターポリン接合体を屋外30°Cの雰囲気下で30分間静置した時の表面温度熱可塑性樹脂層の温度は32°Cであった。[比較例11]実施例1の配合1から酸化チタン金属酸化物粒子:平均粒子径0.9μm20質量部の添加を省いた以外は実施例1と同一として厚さ0.66mm、質量760g/m2のターポリンを得た。熱可塑性樹脂層に含有する金属酸化物粒子の含有量は0質量であった。このターポリン2枚の端部を重ね合わせて高周波融着接合を行いターポリン接合体を得た。このターポリン接合体を屋外30°Cの雰囲気下で30分間静置した時の表面温度熱可塑性樹脂層の温度は40°Cであった。同様に実施例2の配合2から酸化ジルコニウム金属酸化物粒子:平均粒子径0.7μm20質量部の添加を省いたもの、実施例3の配合3から酸化アンチモンで表面被覆した酸化スズ金属酸化物粒子:平均粒子径0.5μm10質量部の添加を省いたもの、実施例4の配合4から酸化ケイ素で表面被覆した酸化チタン金属酸化物粒子:平均粒子径1.1μm20質量部の添加を省いたことによる遮熱効果の優位差についてはすべて比較例11と同一である。[比較例12]実施例5の配合5から酸化チタン金属酸化物粒子:平均粒子径0.9μm20質量部の添加を省いた以外は実施例5と同一として厚さ0.66mm、質量660g/m2のターポリンを得た。熱可塑性樹脂層に含有する金属酸化物粒子の含有量は0質量であった。このターポリン2枚の端部を重ね合わせて高周波融着接合を行いターポリン接合体を得た。このターポリン接合体を屋外30°Cの雰囲気下で30分間静置した時の表面温度熱可塑性樹脂層の温度は37°Cであった。同様に実施例6の配合6から酸化ジルコニウム金属酸化物粒子:平均粒子径0.7μm20質量部の添加を省いたもの、実施例7の配合7から酸化アンチモンで表面被覆した酸化スズ金属酸化物粒子:平均粒子径0.5μm10質量部の添加を省いたもの、実施例8の配合8から酸化ケイ素で表面被覆した酸化チタン金属酸化物粒子:平均粒子径1.1μm20質量部の添加を省いたことによる遮熱効果の優位差についてはすべて比較例12と同一である。[参考例1]実施例5の配合5からオキサゾリン基含有反応性ポリスチレン5質量部の添加を省略した以外は実施例5と同様にして厚さ0.66mm、質量670g/m2のターポリンを得た。このようなターポリンは産業資材として汎用のものである。参考例1のターポリン2枚の端部を重ね合わせて高周波融着接合を行いターポリン接合体を得た。比較例1~5、11の比較対象は実施例1~4表1、表2、及び実施例9~12であり、比較例6~10、12の比較対象は実施例5~8表3、表4である。これは熱可塑性樹脂層を軟質塩化ビニル樹脂で構成するターポリン同士の比較、熱可塑性樹脂層をエチレン-酢酸ビニル共重合体樹脂で構成するターポリン同士の比較を意図するものである。ターポリン接合体の耐熱クリープ性はターポリンを構成する熱可塑性樹脂の軟化温度に依存するため、軟化温度の高い軟質塩化ビニル樹脂と、軟化温度の低いエチレン-酢酸ビニル共重合体樹脂との比較では本発明における基布要件によってもたらされる効果以上の差異が存在するためである。また、クリープ試験片の装着を上下に反転しての試験結果が表2表1と対応及び表4表3と対応である。表1と表2との対比、及び表3と表4との対比により、本発明のターポリンはその上下左右の使用方向に関係なく、接合部の耐熱クリープ性に安定して優れていることが明瞭である。これに対して比較例のターポリンで特に比較例1と6は無撚糸を用いたため、接合部の糸抜け破壊を生じ易く、また比較例2,3,7,8のターポリンは産業資材として汎用のものであるが、これらはその上下左右の使い方の方向によって、接合部の耐熱クリープ性が不安定であることが明らかであり、それは比較例4,5,9,10についても同様である。また、表3及び4により、特に実施例5~8のターポリンは熱可塑性樹脂層にオキサゾリン基含有反応性ポリスチレンを含有することによって、熱可塑性樹脂層にオキサゾリン基含有反応性ポリスチレンを含有しない参考例1のターポリンと較べて耐熱クリープ性の向上効果が顕著である。これはオキサゾリン基含有反応性ポリスチレンのオキサゾリン基が開環し、熱可塑性樹脂層と付加反応すると同時に、他のオキサゾリン基がポリエステル繊維表面の官能基とも付加反応することによる効果と推測される。また、比較例11は実施例1~4の熱可塑性樹脂層に金属酸化物粒子を全く含有しない場合の耐熱クリープ試験結果の対比であり、また比較例12は実施例5~8の熱可塑性樹脂層に金属酸化物粒子を全く含有しない場合の耐熱クリープ試験結果の対比である。酸化チタンや酸化ジルコニウムなどの金属酸化物粒子を含む実施例1~4は金属酸化物粒子を含まない比較例11に比較して明らかにターポリンの遮熱効果ターポリン表面の温度上昇を抑制する効果が約5~6°C優れている。同様に金属酸化物粒子を含む実施例5~8は金属酸化物粒子を含まない比較例12に比較して明らかにターポリンの遮熱効果が約5~6°C優れている。この5~6°Cの遮熱効果はターポリン接合体における耐熱クリープ試験の条件、50°C×20kgf荷重条件1、55°C×20kgf荷重条件2、60°C×20kgf荷重条件3の5°Cごとのランクにおいて1ランク相当の回避効果、例えば夏の屋外で比較例11及び12の膜材の表面温度が55°Cの場合、55°Cでの耐熱クリープ試験の結果が反映されるが、本発明のターポリン接合体だと夏の屋外での表面温度が約50°Cに制御されるため、50°Cでの耐熱クリープ試験の結果が反映されることになる。従って本発明のターポリンだと接合部の熱的安定性及び信頼性が飛躍的に改善されるので従来のターポリンよりも夏季屋外での使用に有用である。"