ポンプのポンピング動作によって、液体貯蔵部から液体を前記ポンプおよび配管を介して液体消費部へ送る送液システムであって、前記配管は、前記ポンプと前記液体消費部とを連通する主流路と、前記主流路の前記ポンプ側の一部に連通する第1連通路と、前記主流路の前記液体消費部側の一部に連通する第2連通路と、前記第1連通路と前記第2連通路とを、前記主流路と並列に連通するバイパス流路と、を備え、前記第1連通路の開口面積は前記主流路の断面積より広い、送液システム。前記バイパス流路の断面積は前記主流路の断面積より広い、請求項1に記載の送液システム。前記第1連通路の開口面積は前記第2連通路の開口面積より広い、請求項1に記載の送液システム。前記配管は、複数本の前記主流路と、1本の前記バイパス流路と、を備え、前記バイパス流路は、複数本の前記主流路の前記第1連通路と前記第2連通路とを、前記主流路と並列に連通する、請求項1から3のいずれかに記載の送液システム。前記配管は、1本の前記主流路と、複数本の前記バイパス流路と、を備え、複数本の前記バイパス流路は、前記主流路の前記第1連通路と前記第2連通路とを、前記主流路と並列に連通する、請求項1から3のいずれかに記載の送液システム。しかしながら、特許文献1の燃料電池900では、メタノールの消費によるセル部910の発電に伴って、ギ酸などの副生成物がセル部910で生成される。そのため、副生成物がセル部910から燃料貯蔵容器902へ混入することを確実に防止できるよう、副生成物に対して耐性のある特殊な逆流防止弁927を設ける必要がある。このような逆流防止弁927と燃料貯蔵容器902との間にポンプを設け、燃料貯蔵容器902からセル部910への送液をポンプのポンピング動作によって行う構成が考えられる。ところで、前述の通りダイレクトメタノール燃料電池システムでは、メタノールの消費によるセル部910の発電に伴って、セル部910にてギ酸などの副生成物が不可避的に生成される。これらの副生成物は腐食性をもつために、ポンプ等に到達するとシステムの不具合の原因となる。さらに、蒸発しやすいメタノールを燃料に用いているため、当該ポンプが停止した時に、燃料貯蔵容器902とセル部910との間の燃料が蒸発して液面が後退したり、燃料中で副生成物が送液方向とは逆方向へ拡散したりするために、これらの副生成物が逆流防止弁927に到達する。このため、例え逆流防止弁を設けていたとしても、逆流防止弁が継時劣化等により破損してしまい、副生成物がポンプ、ひいては燃料貯蔵容器に到達してシステムが劣化するおそれがある。そこで、副生成物に対して耐性のある特殊な逆流防止弁を設けたが、製造コストが高くなるという問題がある。また、逆流防止弁は一般に順方向に液体を流す際にも圧力損失を伴うが、これによって液送が不安定になりやすいという問題もある。特に、呼び水の無い乾燥状態での圧力性能に劣るポンプでは、この問題が大きい。例えば、空気を送れない電気浸透流ポンプでは、この問題が致命的な欠陥になりうる。そこで本発明は、簡易な構成かつ実質的に無圧力損失で、不具合の原因となる物質がポンプ内へ流入することを防止できる送液システムを提供することを目的とする。本発明の送液システムは、前記課題を解決するために以下の構成を備えている。1ポンプのポンピング動作によって、液体貯蔵部から液体を前記ポンプおよび配管を介して液体消費部へ送る送液システムであって、前記配管は、前記ポンプと前記液体消費部とを連通する主流路と、前記主流路の前記ポンプ側の一部に連通する第1連通路と、前記主流路の前記液体消費部側の一部に連通する第2連通路と、前記第1連通路と前記第2連通路とを、前記主流路と並列に連通するバイパス流路と、を備え、前記第1連通路の開口面積は前記主流路の断面積より広い。この構成では、ポンプの駆動時、ポンプの吐出圧力が第1連通路又は第2連通路による毛細管力より大きい場合において、ポンプから吐出された液体は、第1連通路、第2連通路からバイパス流路に侵入せず、主流路を選択的に通過して液体消費部に送られる。このとき、バイパス流路には、液体が侵入しないため、空気が貯まる。そして、液体消費部は、ポンプから液体の供給を受けて液体を消費する。ここで、副生成物は液体消費部で生成される。ポンプの駆動が停止した後、主流路内に満たされている液体は、蒸発を始める。このため、主流路内の液体の液面が液体消費部側からポンプ側へ徐々に後退していく。そのため、液体の蒸発に伴って、副生成物を含有した液体の液面が液体消費部側からポンプ側へ徐々に後退していく。そして、副生成物を含有した液体の液面が第2連通路に達すると、バイパス流路に閉じ込められていた前述の空気が主流路の液体と交換可能になる。この状態に至ると、副生成物を含有した液体が第2連通路に侵入するように働く毛細管力と、第1連通路や主流路に液体が侵入するように働くまたは、副生成物を含有した液体を主流路にとどまらせようと働く毛細管力とが作用する。これら2つの毛細管力を比較すると、主流路の断面積より広い開口面積を持つ第1連通路による毛細管力が非常に弱いため、第2連通路による毛細管力の方が強く、副生成物を含有した液体が第2連通路に侵入する。このとき、該侵入した副生成物を含有した液体の体積分だけ第1連通路付近の液体が第2連通路側に移動し、第1連通路付近で液面が遮断されることとなる。これらにより、液体消費部で生成された副生成物を含有した液体はポンプから遮断され、配管内にトラップされる。よって、この構成では、副生成物に対して耐性のある特殊な逆流防止弁を設けることなく、本構成の配管をポンプと液体消費部との間に設けることで、副生成物によるポンプの劣化が生じず、ポンプの信頼性を向上できる。また、この構成では、逆流防止弁のような圧力損失を発生させる部品を設けていないため、吐出圧力の低い小型ポンプを送液システムに用いることが可能であり、呼び水の無い乾燥状態から動作を開始した場合であっても安定した動作が可能である。したがって、この構成の送液システムによれば、簡易な構成かつ実質的に無圧力損失で、不具合の原因となる物質がポンプ内へ流入することを防止できる。2前記バイパス流路の断面積は前記主流路の断面積より広いことが好ましい。この構成では、主流路の毛細管力の方がバイパス流路の毛細管力より強いため、ポンプの駆動時、ポンプから吐出された液体が主流路を選択的に通過して、第1連通路、第2連通路からバイパス流路に侵入することを抑制することができる。また、この結果、バイパス流路に空気が貯まり易くなる。3前記第1連通路の開口面積は前記第2連通路の断面積より広いことが好ましい。この構成では、副生成物を含有した液体が第2連通路に侵入するように働く毛細管力の方が、第1連通路に液体が侵入するように働く毛細管力より強い。そのため、ポンプの駆動が停止した後、副生成物を含有した液体が第2連通路へより侵入し易くなる。4前記配管は、複数本の前記主流路と、1本の前記バイパス流路と、を備え、前記バイパス流路は、複数本の前記主流路の前記第1連通路と前記第2連通路とを、前記主流路と並列に連通することが好ましい。この構成では、主流路の本数分、液体の流量を増加させることができる。そして、この構成では各主流路において、液体消費部で生成された副生成物を含有した液体がトラップされる。5前記配管は、1本の前記主流路と、複数本の前記バイパス流路と、を備え、複数本の前記バイパス流路は、前記主流路の前記第1連通路と前記第2連通路とを、前記主流路と並列に連通することが好ましい。この構成では、バイパス流路が複数本設けられていため、副生成物を含有した液体が各バイパス流路の第2連通路に流入する。そのため、この構成の配管では、1本のバイパス流路を有する配管に比べて、副生成物を含有した多量の液体を各バイパス流路の第2連通路に流入させることができる。また、各バイパス流路の第1連通路に面する主流路内の領域に位置する液体が、各バイパス流路に貯まっていた上述の空気に、各バイパス流路の第1連通路で触れて蒸発する。そのため、液体が各バイパス流路の第1連通路に面する主流路の領域で、1本のバイパス流路を有する配管に比べて短時間で途切れさせることが可能である。したがって、この構成によれば、副生成物を含有した多量の液体を素早く配管内にトラップさせることができる。この発明によれば、簡易な構成かつ実質的に無圧力損失で、不具合の原因となる物質がポンプ内へ流入することを防止できる。《第1の実施形態》まず、本発明の第1の実施形態に係るトラップ配管101について説明する。図1は、本発明の第1の実施形態に係るトラップ配管101を備える燃料電池システム100のシステム構成図である。燃料電池システム100は、燃料であるメタノールを貯蔵する燃料カートリッジ102と、そのメタノールを輸送するマイクロポンプ103以後、ポンプ103と称する。と、トラップ配管101と、ポンプ103からトラップ配管101を介してメタノールの供給を受けて発電する発電セル104と、を備える。ポンプ103は、詳細を後述するが、流入路163と流出路165とが形成されたシステム筐体160に、流漏れを防ぐOリング161、162を介して表面実装される。システム筐体160は例えば、ポリフェニレンサルファイドPPS樹脂から構成される。トラップ配管101はシステム筐体160内に形成されており、トラップ配管101の一端はポンプ103に連結され、トラップ配管101の他端は発電セル104に連結されている。燃料電池システム100では、ポンプ103のポンピング動作によって、メタノールが燃料カートリッジ102から流入路163を介してポンプ室75へ流入する。そして、ポンプ103のポンピング動作によってメタノールがポンプ室75から吐出され、トラップ配管101を介して発電セル104へ供給される。発電セル104は、供給されたメタノールを消費して発電する。なお、燃料電池システム100が本発明の送液システムに相当し、燃料カートリッジ102が本発明の液体貯蔵部に相当する。また、発電セル104が本発明の液体消費部に相当し、トラップ配管101が本発明の配管に相当する。このトラップ配管101の詳細については後述する。図2Aは、図1に示すマイクロポンプ103を表面側から見た分解斜視図である。図2Bは、図1に示すマイクロポンプ103を裏面側から見た分解斜視図である。ポンプ103は、孔部74Aと孔部74Bとが形成されているフィルム74と、フィルム74と反対側の主面に開口部を有し、流入孔73Aと流出孔73Bとが形成されているポンプ筐体73と、ポンプ筐体73の開口部を覆うように設けられ、ポンプ筺体73とポンプ室75を形成するダイヤフラム72と、駆動電圧が印加されて伸縮する圧電体71と、圧電体71に駆動電圧を印加する外部端子70と、を備え、これらが順次積層、接合されて構成されている。ダイヤフラム72は、例えばエチレンプロピレンゴムまたはシリコーンゴムから構成されている。圧電体71は、例えばチタン酸ジルコン酸鉛系セラミックスから構成されている。逆流防止弁50及び逆流防止弁51は、図1、図2に示すように傘状であり、フィルム74における孔部74A、74Bの形成箇所と、筐体73における流入孔73A、流出孔73Bの形成箇所とに位置合わせした後にポンプ筐体73とフィルム74とに挟持されてポンプ103に内蔵される。以上の構造を有するポンプ103は駆動時にポンピング動作を行い、図2の矢印に示すような流体の流れを生じさせる。すなわち、図1に示した燃料カートリッジ102から流出したメタノールが孔部74Aと逆流防止弁50と流入孔73Aを介してポンプ室75へ流入し、メタノールがポンプ室75から流出孔73Bと逆流防止弁51と孔部74Bを介してトラップ配管101へ流入される。なお、逆流防止弁50及び逆流防止弁51は、メタノールが逆流するのを防止するための通常の逆流防止弁であり、副生成物ギ酸に対して耐性のある特殊な逆流防止弁ではない。次に、トラップ配管101について詳述する。図3は、図1に示すトラップ配管101の断面図である。トラップ配管101は、上述したように、ポンプ103と発電セル104とに連結している。トラップ配管101は親水性の材料、例えばシリコーン樹脂から構成される。トラップ配管101は、ポンプ103と発電セル104とを連通する主流路110と、主流路110のポンプ103側の一部に連通する開口部111と、主流路110の発電セル104側の一部に連通する開口部112と、主流路110及びバイパス流路120を隔てるセパレート部119と、開口部111と開口部112とを、主流路110と並列に連通するバイパス流路120と、から構成されている。ここで、主流路110、バイパス流路120、開口部111、開口部112はおのおの断面形状が略矩形であり、その高さは約0.2mmに形成されている。また、主流路110の幅は0.2mm、バイパス流路120の幅は2mmに形成されている。また、開口部111の幅は0.1mm、開口部112の幅は0.5mmに形成されている。開口部111から開口部112までの距離は6mmである。開口部111の開口面積Aは開口部112の開口面積Bと主流路110の断面積Dより広く形成されている。また、バイパス流路120の断面積Cは主流路110の断面積Dより広く形成されている。なお、開口部111が本発明の第1連通路に相当し、開口部112が本発明の第2連通路に相当する。次に、トラップ配管101内の流体の流れについて説明する。図4は、トラップ配管101の断面図であり、図4Aは、ポンプ103の駆動、図4Bは、ポンプ103の駆動停止直後、図4Cは、ポンプ103の駆動停止から所定時間経過後の流体の態様を示すものである。まず、図4Aに示すように、ポンプ103の駆動時、ポンプ103の吐出圧力が開口部111又は開口部112による毛細管力より大きい場合において、ポンプ103から吐出されたメタノールMは、開口部111、112からバイパス流路120に侵入せず、主流路110を選択的に通過して発電セル104に送られる。この理由は、バイパス流路120より断面積の小さい主流路110の毛細管力の方が、バイパス流路120の毛細管力より強いためである。このとき、バイパス流路120には、メタノールMが侵入しないため、空気が貯まる。そして、発電セル104は、ポンプ103からメタノールMの供給を受けて発電する。この際、メタノールMの消費による発電セル104の発電に伴って、副生成物であるギ酸が発電セル104内で生成される。ポンプ103の駆動が停止した後、主流路110内に満たされているメタノールMは、蒸発を始める。このため、図4Bに示すように、主流路110内のメタノールMの液面が発電セル104側からポンプ103側へ徐々に後退していく。しかし、メタノールMの沸点64.7°Cに対しギ酸の沸点は100.75°Cと高く蒸発し難い。そのため、メタノールMの蒸発に伴ってギ酸の濃度が徐々に高くなり、ギ酸を含有したメタノールSの液面が発電セル104側からポンプ103側へ徐々に後退していく図4B参照。そして、ギ酸を含有したメタノールSの液面が開口部112に達すると、バイパス流路120に閉じ込められていた前述の空気が主流路110の液体と交換可能になる。この状態に至ると、ギ酸を含有したメタノールSが開口部112に侵入するように働く毛細管力と、主流路110や開口部111にメタノールMが侵入するように働くまたは、ギ酸を含有したメタノールSをとどまらせようと働く毛細管力とが作用する。これら2つの毛細管力を比較すると、流路の断面積が小さい前者の毛細管力の方が大きいため、ギ酸を含有したメタノールSが開口部112に侵入する。このとき、該侵入したギ酸を含有したメタノールSの体積分だけ開口部111付近のメタノールMが開口部112側に移動し、開口部111付近で液面が遮断されることとなる図4C参照。これらにより、発電セル104で生成されたギ酸を含有したメタノールSはポンプ103から遮断され、トラップ配管101内にトラップされる。よって、本実施形態によれば、副生成物であるギ酸に対して耐性のある特殊な逆流防止弁を設けることなく、トラップ配管101をポンプ103と発電セル104との間に設けるだけで、ギ酸によるポンプ103の劣化が生じず、ポンプ103の信頼性を向上できる。また、本実施形態では、逆流防止弁のような圧力損失を発生させる部品を設けていないため、吐出圧力の低い小型ポンプをポンプ103に用いることが可能であり、呼び水の無い乾燥状態から動作を開始した場合であっても安定した動作が可能である。したがって、本実施形態の燃料電池システム100によれば、簡易な構成かつ実質的に無圧力損失で、副生成物であるギ酸がポンプ103内へ流入することを防止できる。また、副生成物であるギ酸が当該ポンプ103より上流に位置する燃料カートリッジ102へ混入することも防止できる。《第2の実施形態》以下、本発明の第2の実施形態に係るトラップ配管201について説明する。図5は、本発明の第2の実施形態に係るトラップ配管201の断面図である。本実施形態のトラップ配管201が第1の実施形態のトラップ配管101と相違する点は、2本の主流路210、230と、主流路210、230をバイパスする1本のバイパス流路220と、を形成している点である。その他の構成については同じである。詳述すると、トラップ配管201は、ポンプ103と発電セル104とを連通する主流路210と、主流路210のポンプ103側の一部に連通する開口部211と、主流路210の発電セル104側の一部に連通する開口部212と、ポンプ103と発電セル104とを連通する主流路230と、主流路230のポンプ103側の一部に連通する開口部221と、主流路230の発電セル104側の一部に連通する開口部222と、主流路210及びバイパス流路220を隔てるセパレート部219と、主流路230及びバイパス流路220を隔てるセパレート部229と、開口部211と開口部212と開口部221と開口部222とを、主流路210、230と並列に連通するバイパス流路220と、から構成されている。ここで、開口部211の開口面積は開口部212の開口面積より広く形成されており、開口部221の開口面積は開口部222の開口面積より広く形成されている。また、開口部211の開口面積は主流路210の断面積より広く形成されており、開口部221の開口面積は主流路210の断面積より広く形成されている。また、バイパス流路220の断面積は、主流路210の断面積と主流路230の断面積より広く形成されている。なお、開口部211、221のそれぞれが本発明の第1連通路に相当し、開口部212、222のそれぞれが本発明の第2連通路に相当する。次に、トラップ配管201内の流体の流れについて説明する。図6は、図5に示すトラップ配管201の断面図であり、図6Aはマイクロポンプ103の駆動時、図6Bはマイクロポンプ103の駆動停止直後、図6Cはマイクロポンプ103の駆動停止から所定時間経過後における流体の態様を示すものである。まず、図6Aに示すように、ポンプ103の駆動時、ポンプ103の吐出圧力が開口部211、212、221、222の其々による毛細管力より大きい場合において、ポンプ103から吐出されたメタノールMは、開口部211、212、221、222からバイパス流路220に侵入せず、主流路210、230を選択的に通過して発電セル104に送られる。この理由は、バイパス流路220より断面積の小さい主流路210、230の毛細管力の方が、バイパス流路220の毛細管力より強いためである。このとき、バイパス流路220では、メタノールMが侵入しないため、空気が貯まる。ポンプ103の駆動が停止した後、主流路210、230内に満たされているメタノールMは蒸発を始め、主流路210、230内のメタノールMの液面が発電セル104側からポンプ103側へ徐々に後退していく図6B参照。しかし、メタノールMとギ酸の前記沸点の関係から、メタノールMの蒸発に伴ってギ酸の濃度が徐々に高くなり、ギ酸を含有したメタノールSの液面が発電セル104側からポンプ103側へ徐々に後退していく図6B参照。そして、ギ酸を含有したメタノールSの液面が開口部212、222に達すると、バイパス流路220に閉じ込められていた前述の空気が主流路210、230の液体と交換可能になる。この状態に至ると、ギ酸を含有したメタノールSが開口部212、222に侵入するように働く毛細管力と、主流路210、230や開口部211、221にメタノールMが侵入するように働くまたは、ギ酸を含有したメタノールSをとどまらせようと働く毛細管力とが作用する。これら2つの毛細管力を比較すると、流路の断面積が小さい前者の毛細管力の方が大きいため、ギ酸を含有したメタノールSが開口部212、222に侵入する。このとき、該侵入したギ酸を含有したメタノールSの体積分だけ開口部211、221付近のメタノールMが開口部212、222側に移動し、開口部211、221付近で液面が遮断されることとなる。図6C参照。これらにより、発電セル104で生成されたギ酸を含有したメタノールSはポンプ103から遮断され、トラップ配管201内にトラップされる。よって、本実施形態においても、副生成物であるギ酸に対して耐性のある特殊な逆流防止弁を設けることなく、トラップ配管201をポンプ103と発電セル104との間に設けるだけで、ギ酸によるポンプ103の劣化が生じず、ポンプ103の信頼性を向上できる。また、本実施形態においても、逆流防止弁のような圧力損失を発生させる部品を設けていないため、吐出圧力の低い小型ポンプをポンプ103に用いることが可能であり、呼び水の無い乾燥状態から動作を開始した場合であっても安定した動作が可能である。したがって、本実施形態によれば、前記第1実施形態と同様の効果を奏する。また、1本の主流路110を有する第1実施形態のトラップ配管101において主流路110の断面積Dを増加させた場合、ポンプ103の駆動時においてメタノールMの流量が増加するものの、ポンプ103の駆動停止後において逆流するギ酸を含有したメタノールSの流量も増加する。しかし、本実施形態のトラップ配管201は、断面積Dを増加させずに2本の主流路210、230を有している。そのため、本実施形態のトラップ配管201によれば、ポンプ103の駆動停止後におけるギ酸を含有したメタノールSの流量を増加させずに、メタノールMの流量を主流路の本数分増加させることができる。《第3の実施形態》以下、本発明の第3の実施形態に係るトラップ配管201について説明する。図7は、本発明の第3の実施形態に係るトラップ配管301の断面図である。本実施形態のトラップ配管301が第1の実施形態のトラップ配管101と相違する点は、1本の主流路310と、主流路310をバイパスする2本のバイパス流路320、340と、を形成している点である。その他の構成については同じである。詳述すると、トラップ配管301は、ポンプ103と発電セル104とを連通する主流路310と、主流路310のポンプ103側の一部に連通する開口部311、315と、主流路310の発電セル104側の一部に連通する開口部312、316と、主流路310及びバイパス流路320を隔てるセパレート部319と、主流路310及びバイパス流路340を隔てるセパレート部339と、開口部311と開口部312とを、主流路310と並列に連通するバイパス流路320と、開口部315と開口部316とを、主流路310と並列に連通するバイパス流路340と、から構成されている。ここで、開口部311の開口面積は開口部312の開口面積より広く形成されており、開口部315の開口面積は開口部316の開口面積より広く形成されている。また、開口部311の開口面積は主流路310の断面積より広く形成されており、開口部315の開口面積は主流路310の断面積より広く形成されている。また、バイパス流路320の断面積は主流路310の断面積より広く形成されており、バイパス流路340の断面積も主流路230の断面積より広く形成されている。なお、開口部311、315のそれぞれが本発明の第1連通路に相当し、開口部312、316のそれぞれが本発明の第2連通路に相当する。次に、トラップ配管301内の流体の流れについて説明する。図8は、図7に示すトラップ配管301の断面図であり、図8Aはマイクロポンプ103の駆動時、図8Bはマイクロポンプ103の駆動停止直後、図8Cはマイクロポンプ103の駆動停止から所定時間経過後における流体の態様を示すものである。まず、図8Aに示すように、ポンプ103の駆動時、ポンプ103の吐出圧力が開口部311、312、315、316の其々による毛細管力より大きい場合において、ポンプ103から吐出されたメタノールMは、開口部311、312、315、316からバイパス流路320、340に侵入せず、主流路310を選択的に通過して発電セル104に送られる。この理由は、バイパス流路320、340より断面積の小さい主流路310の毛細管力の方が、バイパス流路320、340の毛細管力より強いためである。このとき、バイパス流路320、340では、メタノールMが侵入しないため、空気が貯まる。ポンプ103の駆動が停止した後、主流路310内に満たされているメタノールMは蒸発を始め、主流路310内のメタノールMの液面が発電セル104側からポンプ103側へ徐々に後退していく図8B参照。しかし、メタノールMとギ酸の前記沸点の関係から、メタノールMの蒸発に伴ってギ酸の濃度が徐々に高くなり、ギ酸を含有したメタノールSの液面が発電セル104側からポンプ103側へ徐々に後退していく図8B参照。そして、ギ酸を含有したメタノールSの液面が開口部312、316に達すると、バイパス流路320、340に閉じ込められていた前述の空気が主流路310の液体と交換可能になる。この状態に至ると、ギ酸を含有したメタノールSが開口部312、316に侵入するように働く毛細管力と、主流路310や開口部311、315にメタノールMが侵入するように働くまたは、ギ酸を含有したメタノールSをとどまらせようと働く毛細管力とが作用する。これら2つの毛細管力を比較すると、流路の断面積が小さい前者の毛細管力の方が大きいため、ギ酸を含有したメタノールSが開口部312、316に侵入する。このとき、該侵入したギ酸を含有したメタノールSの体積分だけ開口部311、315付近のメタノールMが開口部312、316側に移動し、開口部311、315付近で液面が遮断されることとなる。図8C参照。これらにより、発電セル104で生成されたギ酸を含有したメタノールSはポンプ103から遮断され、トラップ配管301内にトラップされる。よって、本実施形態においても、副生成物であるギ酸に対して耐性のある特殊な逆流防止弁を設けることなく、トラップ配管301をポンプ103と発電セル104との間に設けるだけで、ギ酸によるポンプ103の劣化が生じず、ポンプ103の信頼性を向上できる。また、本実施形態においても、逆流防止弁のような圧力損失を発生させる部品を設けていないため、吐出圧力の低い小型ポンプをポンプ103に用いることが可能であり、呼び水の無い乾燥状態から動作を開始した場合であっても安定した動作が可能である。したがって、本実施形態によれば、前記第1実施形態と同様の効果を奏する。さらに、本実施形態のトラップ配管301では、バイパス流路320、340が複数本設けられていため、ギ酸を含有したメタノールSを開口部312、316の2箇所に流入させることができる図8C参照。そのため、本実施形態のトラップ配管301では、1本のバイパス流路120を有する第1実施形態のトラップ配管101に比べてギ酸を含有した多量のメタノールSを開口部312、316に流入させることができる。また、開口部311、315に面する主流路310内の領域に位置するメタノールMが、バイパス流路320、340に貯まっていた前述の空気に、開口部311、315の2箇所で触れて蒸発する図8C参照。そのため、メタノールMが開口部311、315に面する主流路310の領域で、1本のバイパス流路120を有する第1実施形態のトラップ配管101に比べて短時間で途切れさせることが可能である。したがって、本実施形態のトラップ配管301によればさらに、第1実施形態のトラップ配管101に比べて、ギ酸を含有した多量のメタノールSを素早くトラップ配管301内にトラップさせることができる。《その他の実施形態》前記実施形態では、圧電体71はチタン酸ジルコン酸鉛系セラミックスから構成しているが、これに限るものではない。例えば、ニオブ酸カリウムナトリウム系及びアルカリニオブ酸系セラミックス等の非鉛系圧電体セラミックスの圧電材料などから構成してもよい。前記実施形態では、トラップ配管101、201、301はシステム筐体160内に形成されているが、これに限るものではない。ポンプ103と発電セル104との間に設けられていれば、例えばシステム筐体160外に設けられていてもよい。前記実施形態では、主流路110、バイパス流路120、開口部111、開口部112はおのおの断面形状が略矩形に形成したが、これに限るものではない。例えば、略円筒形状や多角形形状等に形成されていてもよい。また、前記実施形態では流体としてメタノールを用いているが、これに限るものではない。蒸発しやすい流体であれば、当該流体がメタノール以外の液体であってもよい。例えば、前記実施形態のトラップ配管101、201、301を医療用の送液システムに適用し、ブドウ糖溶液を流体として用いてもよい。この場合におけるトラップ配管101、201、301は、医療用の送液システム中で発生した雑菌等の逆流を防止することが可能である。また、前記実施形態では、システム筐体160はポリフェニレンサルファイドPPS樹脂から構成されているが、これに限るものではない。例えば、シクロオレフィンコポリマーCOC等を用いてもよい。最後に、前記実施形態の説明は、すべての点で例示であって、制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は、上述の実施形態ではなく、特許請求の範囲によって示される。さらに、本発明の範囲には、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。