"特に舵プロペラのためのかさ歯車を製造する方法であって、前記かさ歯車の歯が、歯車固有のマクロジオメトリを有しており、前記かさ歯車の歯が、歯すじ及び歯形線によって描かれることができ、前記歯の歯面は歯面ミクロトポグラフィを有し、そして前記歯の支持領域は噛み合う歯の接触領域を示し、歯面のクラウニングは歯面縁部に対する歯面中央の隆起に相当する、かさ歯車を製造する方法において、精密な材料除去によって前記歯面のミクロトポグラフィ及び従って前記支持領域が最適化されることを特徴とし、前記最適化が、歯面の表面の歯大端部側及び歯小端部側に向いたエンドレリーフが縮減されて、前記歯面上のより大きい長さ及び幅を有する面が噛み合うように及び従って拡大された支持領域が形成されるように前記材料除去が行われることにより、歯面切断平面の長手方向断面及び/又は歯形切断平面の歯形断面で無負荷の空隙イーズオフを観察したとき、歯面のクラウニングの輪郭線が、接触点を通って延びる略対数、楕円、及び/又は指数曲線形状に従うことにより、並びにフライスが、最適化された負荷支持領域を生成するための修正曲線により重畳された加工曲線を走行し、前記加工曲線は、前記対応する数学的修正曲線対数、楕円、及び/又は指数形式の歯幅及び歯高全体に沿って、前記歯形線及び/又は歯すじを形成し、前記数学的修正曲線は上限曲線と下限曲線との間にあることにより、為され、さらにかみ合いが、はすばかみ合い又はまがりばかみ合いとして構成されることを特徴とする、特に舵プロペラのためのかさ歯車を製造する方法。前記歯面切断平面内に存在する歯面輪郭は、前記歯面切断平面を切断された面積と残余の面積とに分割し、前記残余の面積の大きさが、面積全体の10~30、好適には20~28であり、歯面切断平面とは、歯の長手方向から無負荷の空隙を観察イーズオフ観察したとき、歯と相手歯との接触点を通って延びる面であって、ここでは真直ぐにされて1平面になった相手歯面によって形成される基準面に対して直角に位置している面を意味することを特徴とする、請求項1に記載の方法。前記歯面切断平面内に存在する歯面輪郭は、前記歯面切断平面を切断された面積と残余の面積とに分割し、前記残余の面積の大きさが、前記接触点と歯面端部との間の積分として定義されることを特徴とする、請求項1又は2に記載の方法。前記歯面切断平面の面積全体が、変位された支持領域では、前記空隙量と、前記接触点から前記歯面端部までの距離量とによって広げられていることを特徴とする、請求項2又は3に記載の方法。前記精密に材料を除去する工具の制御、特に工作機械のフライスヘッドの制御が、前記接触点の長手方向断面及び/又は歯形断面における、対数、楕円、又は指数状の歯すじ輪郭及び/又は歯形線輪郭をもたらすプログラムによって行われることを特徴とする、請求項1から4までのいずれか一項に記載の方法。残余の面積が10である下限曲線は、前記最適化された負荷支持領域を生成するための修正に対して次のように、すなわち:と定義されることを特徴とする、請求項1から5までのいずれか一項に記載の方法。残余の面積が30である上限曲線は、前記最適化された負荷支持領域を生成するための修正に対して次のように、すなわち:と定義されることを特徴とする、請求項1から6までのいずれか一項に記載の方法。互いに接触する両歯面を加工するフライスが、最適化されていない歯形状に相当するマクロジオメトリ曲線を走行し、前記マクロジオメトリ曲線には修正曲線が重畳されており、前記修正曲線は、噛み合う歯面の最適化された空隙を有するミクロジオメトリを形成することを特徴とする、請求項1から7までのいずれか一項に記載の方法。製造工程では先ず、加工機械によって歯車の共役歯が作り出され、そして後続のステップで、マクロジオメトリ領域内で前記歯車の歯面の基礎形状が作り出されるのと同時に、ミクロジオメトリ領域内で、前記最適化された空隙のための特定のクラウニング形状が作り出されることを特徴とする、請求項1から8までのいずれか一項に記載の方法。転動面の中点が前記歯面の中点以外にあるように、前記支持領域が変位されることを特徴とする、請求項1から9までのいずれか一項に記載の方法。前記負荷支持領域が、丸く面取りされた角隅を有する略四角形、特に矩形の形状を有していることを特徴とする、請求項1から10までのいずれか一項に記載の方法。前記丸く面取りされた角隅を有する前記四角形又は矩形の負荷支持領域が、噛み合いの大きさに関して、略楕円形の負荷支持領域の大きさに少なくとも相当することを特徴とする、請求項1から11までのいずれか一項に記載の方法。特に硬化後のかさ歯車の歯の硬質仕上加工のために、接触面のラップ加工の代わりに、4軸以上の多軸方法を用いたフライス加工又は研削によって歯面に精密な材料除去を施すことによって、負荷支持領域の平滑な接触面が作り出されることを特徴とする、請求項1から12までのいずれか一項に記載の方法。船舶駆動伝動装置、特に舵プロペラ伝動装置を、好適にはゴンドラGondel駆動装置の水中伝動装置として製造するために用いられることを特徴とする、請求項1から13までのいずれか一項に記載の方法。出力範囲100kW~10000kWの船舶駆動伝動装置を製造するために用いられることを特徴とする、請求項1から14までのいずれか一項に記載の方法。歯面に沿って、略円弧状、エピサイクロイド状、又はインボリュート状の曲線に相当する輪郭線を有する、かさ歯車伝動装置のかさ歯車を製造するための、請求項1から15までのいずれか一項に記載の方法。前記歯面平面の前記高さクラウニング及び幅クラウニングの輪郭線が略円弧状であることを特徴とする、請求項1から16までのいずれか一項に記載の方法。本発明の課題は、冒頭で述べた形式のかさ歯車伝動装置のかさ歯車を改良して、これらのかさ歯車がより大きい最適化された支持領域を有することにより、より大きいトルクを伝達できるようにすることである。このような課題は、本発明によれば、精密な材料除去によって前記歯面のミクロトポグラフィ及び従って前記支持領域が最適化され、前記最適化が、歯面の表面の歯大端部側及び歯小端部側に向いたエンドレリーフが縮減されて、前記歯面上のより大きい長さ及び幅を有する面が噛み合うように及び従って拡大された支持領域が形成されるように前記材料除去が行われることにより、並びに歯面切断平面の長手方向断面及び/又は歯形切断平面の歯形断面で無負荷の空隙イーズオフを観察したとき、歯面のクラウニングの輪郭線が、接触点を通って延びる略対数、楕円、又は指数曲線形状に従うことにより、為されることによって解決される。このことは、好適には材料除去用多軸製造法、特に5軸フライス法を用いた新しい製造法によって行うことができる。この場合、歯面のクラウニングの形状を任意に修正し及び従って最適化することができる。この場合の目的は、歯面の支持面積全体を拡大し、同時に移行特性を最適化することである。特に硬質歯の場合、多軸フライス機械による最適化された精密なクラウニング輪郭線の製造は、新しい製造法である。対数、楕円、又は指数曲線、もしくは前記形状の組み合わせに沿って最適なクラウニング輪郭線を形成することは、同じジオメトリ基礎データ及び同じ材料特性値において、より大きい出力を伝達できる歯車の歯面を可能にする。新しい最適化されたクラウニングと、円弧状の標準的クラウニングとは、以下の2つの曲線特徴の定義によって区別される。1.曲線下面積の量図8a歯面中央におけるより偏平な曲線の輪郭線によって、最適化クラウニングでは、比AB/AGes=10~30に達する。2.長さLの中央の曲線の量図8b新しいクラウニングの第2の特徴としては、長さLの中央、つまり長さLの50における曲線の関数値、上限及び下限に対応するCの基準データが存在する。上限に関して、基準値は、L及びCによって広げられた矩形全体の面積の20によって定義される。下限に関して、基準値は、5のCに対応して定義される。両限界線は下記のように定義される:上限曲線の式図8a下限曲線の式図8a上限線及び下限線によって、最適化された歯面輪郭のための領域が包囲される図8a,8b及び9。このような領域内で、歯の好ましい最適化された歯面輪郭の形状は基準に従って延びており、前記基準は負荷を加えられたときの歯内の及び歯表面上の応力の推移を左右する。これらの基準は、とりわけ構造上の仕様に向けられるものであって、その考察もしくは選択は使用事例に固有のものなので、さほど重要ではない。かさ歯車のこのような歯面の利点は、トルク伝達の可能性が最大化されることである。特に好都合なのは、粗加工後の個々の歯において除去しなければならない材料材料除去の量が低減されることである。歯面に沿って発生する歯への負荷が一様であることは有利である。このことは、歯のクリティカルな個所における点状のピーク負荷を低減し及び従って寿命を長くする。また、拡大された支持領域がより大きい転動面を有することも有利である。これにより、負荷作用中に、負荷が一定であるなら面圧が減少する。このことは接触面の消耗を減少させる。このことは摩耗を低減し及び従って伝動装置の寿命を長くする。同時に、保守間隔をより長くとるように計画することもできる。このことは舵プロペラ駆動装置の使用分野にだけ重要なのではない。またここで特に有利なのは、生産中の、歯のトルク伝達能力を最大化するための従来周知の方法、並びに有利に利用される材料対と、ここに示した新しい発想とを組み合わせ得ることである。以下に本発明の実施例を図面に基づいて説明する。クラウニングの下記考察は発明者のみるところでは、高さクラウニングに関しても幅クラウニングに関しても同じなので、全体としてクラウニングという概念を使用する。必要な場合には、当てはまる個所で特別に幅クラウニングと高さクラウニングとを区別する。図1はイーズオフEaseOff表示を示している。イーズオフ表示では、互いに噛み合う歯面が無負荷状態で示される。第1歯面1はここでは変形させられて平面になっている。第2歯面2は、したがって隆起して湾曲した歯面で表現されている。2つの歯面の互いに対向して位置する2つの点の間の空隙もしくは開放度の値が、これにより識別可能である。このような3D表示によって、両歯面間の間隔を再測定することができる。図1は、幅クラウニング及び高さクラウニングの対応する輪郭を3Dラスターに沿って示している。図1は既に変位された支持領域を示している。すなわち、両方の歯面の間の接触点は歯幅及び歯高に沿う中点に中央配置されているのではなく、ここでは歯幅に沿ってずらされている。このことは歯幅に沿った長さb1及びb2が異なることから明らかである。図2は、歯幅bに沿ったクラウニング3の輪郭線、並びに例示的支持領域と例示的な基準面との接触点4を普通に示している。このような輪郭線は3Dイーズオフ表示からの例示的部分図である。接触点は、歯面幅の中央b/2であるLにある。Cは開放度又は空隙を示す。図3は、図2と同様にクラウニング5の輪郭線を示しているが、しかしここでは、歯幅bに沿ってずらされて変位された支持領域を示している。平らな歯面と対向する歯面との接触点6の位置は大きさL1及びL2によって示される。歯車の左側の端面には、変位された支持領域に基づいて、より大きい空隙C1が存在している。歯車の右側には、より小さなC2を見い出すことができる。図4は、図1の3Dイーズオフ表示からの2D部分図に基づいて、歯面の変位支持領域を有する、歯幅bに沿った幅クラウニングを詳細に示している。空隙C1は空隙C2の2倍大きい。図5は、それぞれ空隙C3及びC4を有する歯面の高さクラウニングを示している。高さクラウニングはここでは対称である長さh1とh2とが同一であることが判る。しかしながら非対称の高さクラウニングを形成してもよい。図6aは、標準的円弧状クラウニングのための歯面クラウニング輪郭線を記載している。このようなクラウニングは標準クラウニングとも呼ばれる。ここでは、横軸と縦軸とが、面積AGes7を有する矩形を広げている。標準クラウニングでは、一般に、面積AB8aがAGes7に対して31よりも大きいとみなされている。円弧状の標準クラウニングの曲線の上方の残りの面積8bは、イーズオフ表示の隆起して示された歯を示している。円弧状の標準クラウニングのための下限曲線9の下方のハッチング面8aは、歯車製造時に例えば切削によって除去される面を示している。この場合、このような標準的円弧状クラウニング輪郭線に関して、幅クラウニングはb/500~b/1500の値の範囲内にあり、高さクラウニングは0.003m0~0.006m0の値の範囲内にある。ABをAGesで除算した値が33.4に等しい面積で記述される曲線は、従来しばしば使用される考えられ得る円形の標準曲線のうちの1つを示す。図6bは、標準的円弧状クラウニング輪郭線の場合の、長さ延長L=50における、C=25に合致する百分率基準点を示している。図7aは、円弧状クラウニングに対する3Dイーズオフ観察を示す図である。図7bは、図7aと対比されるものであり、新しい最適化支持領域の3Dイーズオフ観察図を示している。変形させられて平面になった歯面1と、隆起されて湾曲した歯面2との間の空隙の大きさが異なることが判る。この対比からやはり明らかなように、最適化された歯面形状の場合には、除去しなければならない材料がより少量で済む。図8aは、最適化された拡大支持領域の輪郭線のための上限11及び下限12の輪郭線を示している。これらの限界は、最適化支持領域の好ましい輪郭線が形成される領域を包囲している。明白に見ることができるのは、最適化支持領域の上限が、限界曲線13の著しく下方で延びていることである。この限界曲線13は、標準的円弧状標準クラウニングの下限を仕切っている。図8bは、歯面幅に沿ったクラウニング輪郭線の基準点を百分率で示し、ここでは標準的円弧状クラウニングの下限曲線13を、最適化クラウニングの領域14と対比させている。これらの基準点は、歯幅Lに沿った輪郭の50のところにあって、上限曲線に関しては20であり、下限曲線に関しては5である。図9は、従来観察された種々の曲線を対比している。これらの曲線は:一般にAB/AGes>31である標準的円弧状標準クラウニング13;最適化クラウニングの上限12;最適化クラウニングの下限11;及び最適化クラウニングの上限と下限との間に位置する、特定の歯車の歯面輪郭線に対応する好ましい修正曲線15;である。好ましい修正曲線の下側では、ハッチングによって領域16が強調されている。この領域は、適用される製造法によって、例えばフライス加工によって除去されなければならない領域を示している。標準クラウニングと比較して明らかに判るのは、最適化された歯面形状の場合、かさ歯車の素材から出発して除去されなければならない材料が、円形標準クラウニングの場合よりも著しく少なくて済むことである。図10aはかさ歯車17を全体的に示している。このかさ歯車の歯面は典型的な円弧状のクラウニングを有している。ここで明らかなのは、支持面18が図面ではさらに、高調質歯車の使用時に見いだされるような、高い圧力を伴う小さな支持面を有した状態で構成されていることである。この表面の楕円形の形状は明らかである。図10bは、変更された歯面トポグラフィを有する歯車19を示している。この歯車は、最適化された拡大支持領域に基づいて、変更された接触面20を有している。このような接触面は、丸く面取りされた隅を有する矩形によって描くことができる。"