上ケーシングと、下ケーシングと、前記上ケーシングおよび前記下ケーシングの間に格納される羽根車と、前記上ケーシングおよび前記下ケーシングを接続する、前記羽根車の周囲に形成される3つ以上の支柱とを備え、前記3つ以上の支柱のうち、ある隣り合う支柱間の間隔が、他の隣り合う支柱間の間隔と異なっている、遠心式ファン。前記上ケーシングおよび前記下ケーシングは、平面視で四角形状の外形を有し、前記支柱の数は4であり、前記支柱は、前記上ケーシングのおよび前記下ケーシングの角部分に設けられる、請求項1に記載の遠心式ファン。前記羽根車の回転軸と、前記3つ以上の支柱の各々とを結ぶ複数の直線が形成する複数の角は、全て異なる角度を有する、請求項1または2に記載の遠心式ファン。前記支柱は、流線型を有する、請求項1から3のいずれかに記載の遠心式ファン。前記上ケーシング、前記下ケーシングおよび前記支柱によって囲まれる空間が空気の吹出し口として機能する、請求項1から4のいずれかに記載の遠心式ファン。機器の小型化、薄型化、高密度実装化、そして省エネ化が進む中、市場からはそれに搭載されるファンモータに対しての高静圧化、高効率化が強く要望されている。図9、10に示される遠心式ファンでも、空気の流量や、静圧、騒音レベルに関して改善が望まれている。特に図9、10で示した遠心式ファンでは、離散周波数騒音狭帯域騒音および広帯域騒音のレベルが共に高く、機器に搭載した時の騒音レベルが高いという問題がある。ここで離散周波数騒音とは、羽根通過周波数に依拠する騒音であり、NZ騒音とも呼ばれる。離散周波数騒音は、狭い周波数帯域の特定周波数に特徴的なピークを有する騒音である。その周波数は、fnz=回転周波数:n×羽根の枚数zの式で表わされる。離散周波数騒音は、1次成分以外に、2次、3次が発生するため、実聴においても大きな問題となる。すなわち、遠心式ファンを機器に搭載した時に、雑音が明瞭な音として発生するリスクがある。広帯域騒音の要因は乱流が支配的であり、トータル騒音レベルを決めるため、広帯域騒音を低減することも求められる。本発明は、上記課題を解決するためになされたものであり、その目的は、風量特性に悪影響を与えずに低騒音化を図ることができる遠心式ファンを提供することである。上記目的を達成するためこの発明のある局面に従うと、遠心式ファンは、上ケーシングと、下ケーシングと、上ケーシングおよび下ケーシングの間に格納される羽根車と、上ケーシングおよび下ケーシングを接続する、羽根車の周囲に形成される3つ以上の支柱とを備え、3つ以上の支柱のうち、ある隣り合う支柱間の間隔が、他の隣り合う支柱間の間隔と異なっている。好ましくは上ケーシングおよび下ケーシングは、平面視で四角形状の外形を有し、支柱の数は4であり、支柱は、上ケーシングのおよび下ケーシングの角部分に設けられる。好ましくは羽根車の回転軸と、3つ以上の支柱の各々とを結ぶ複数の直線が形成する複数の角は、全て異なる角度を有する。好ましくは支柱は、流線型を有する。好ましくは遠心式ファンは、上ケーシング、下ケーシングおよび支柱によって囲まれる空間が空気の吹出し口として機能する。本発明によれば、風量特性に悪影響を与えずに低騒音化を図ることができる遠心式ファンを提供することができる。以下、本発明の一実施の形態について、図面に基づいて説明する。図1は、本発明の実施の形態の1つにおける遠心式ファンの斜視図であり、図2は、図1の遠心式ファンの中央縦断面図である。また図3は、図1の遠心式ファンの羽根形状と支柱の位置を、上ケーシング5側から透過させて見た状態で示す図である。図1~3を参照して、遠心式ファン1では、中央の羽根車3が回転することにより送風が行われる。羽根車3は、それぞれが等間隔に配置される7枚の羽根2を有し、遠心式ファン1に内蔵されるファンモータ13により回転軸11を中心として回転する。その回転方向は、図3における時計回りである。羽根車3は、ケーシング4に収納格納される。ケーシング4は、それぞれが平面視で四角形状の外形を有する板状の上ケーシング5と下ケーシング6とからなっており、両者を等間隔に保持するために支柱7a~7dがケーシング4の四つの角部分に設けられている。遠心式ファン1の上部に空気の吸込み口8が設けられる。空気の吹出し口9は、ケーシング4の支柱と支柱との間に設けられることになる。すなわち、ケーシング4の4辺4方向がそれぞれ空気の吹出し口9となる開放ケーシング型。なおケーシング4は、羽根車3から吹出された空気を1方向に集約する吹出し口を設けることとしてもよいスクロールケーシング型。図2に示されるように羽根車3は、円板状の主板21と、環状のシュラウド23と、主板21とシュラウド23との間に設けられる、円周上に配列される複数の羽根2とを備えた構造を有し、回転軸11を中心に回転することが可能である。図3に見られるように、羽根車3の回転軸回転中心と、支柱7a~7dの各々とを結ぶ複数の直線が形成する複数の角θ1~θ4は、全て異なる角度を有する。すなわち、支柱7a~7dのうち、ある隣り合う支柱間の間隔が、他の隣り合う支柱間の間隔と異なっている。ここに隣り合う支柱とは、支柱7aと7b、支柱7bと7c、支柱7cと7d、支柱7dと7aの組のいずれかを指す。支柱7a~7dのそれぞれは、その平面視が図3に示されるように、羽根車3から外に吹き出す空気の抵抗を最低限にするような流線型を有することが望ましい。図4は、図3の羽根車3の構造を説明するための図である。図に示されるように、複数の羽根2の各々は、中心Oを矢印A方向時計回り方向に回転する。各羽根2は、回転方向の前側を向いている圧力面2aと、その逆側を向いている負圧面2bとを有する。圧力面2aは、回転時に空気を押す側の面である。中心OからD1の半径を有する内径部分内周縁に、各羽根2の一端部が形成されており、中心OからD2の半径を有する外径部分外周縁に各羽根2の他端部が位置する。図4では、羽根車3の回転軸の伸びる方向から羽根2を見たときの形状が示されている。このため図4では、圧力面2a、負圧面2b、外周縁、および内周縁のいずれもが曲線で表わされている。羽根2の入口角αは45°であり、出口角βは30°である。ここに入口角αとは、図4に示される圧力面2aを示す曲線と内周縁とが接する点における内周縁の接線と、その点における、圧力面2aを示す曲線の接線とが交わる角であり、90°以下となる側の角を示す。出口角βとは、図4に示される圧力面2aを示す曲線と外周縁とが接する点における外周縁の接線と、その点における、圧力面2aを示す曲線の接線とが交わる角であり、90°以下となる側の角を示す。図4に示される圧力面2aを示す曲線の形は、少なくとも3種類の円弧を繋げた形状、または3点を通る複数の高次関数を組み合わせた形状で表現することが可能である。なお、図4における内周縁の直径は70mm、外周縁の直径は120mmである。図5は、変形例における遠心式ファンの羽根形状と支柱の位置を、上ケーシング5側から透過させて見た状態で示す図である。この変形例においても、羽根車の回転軸回転中心と、支柱7a~7dの各々とを結ぶ複数の直線が形成する複数の角θ1~θ4は、全て異なる角度を有する。また、支柱7a~7dにおいて、隣り合う支柱の間隔は不等である支柱7a~7dのうち、ある隣り合う支柱間の間隔が、他の隣り合う支柱間の間隔と異なっている。ここでは、θ1=85°、θ2=99°、θ3=89°、θ4=87°となるように設計されている。上記ファンは、ターボ型、多翼型、ラジアル型等のあらゆる遠心式ファンに適応することができる。ファンを搭載する装置としては、主に吸込み冷却を要する製品家電、PC、OA機器、車載機器等などに適用が可能である。図6は、図1~4で説明した遠心式ファンと、図9および図10で説明した従来の遠心式ファンとの静圧-風量特性を示した図である。図中グラフの横軸は風量を示し、縦軸は静圧を示している。グラフ中に点線で、従来の遠心式ファンの特性を記載し、実線で図1~4で説明した遠心式ファンの特性を示している。図に示されるように、従来技術と比較して、本実施の形態のファンではいずれの風量においても高い静圧を得ることができる。図7は、図9および10で説明した従来の遠心式ファンが発生させる騒音レベルを示した図であり、図8は、図1~4で説明した本実施の形態における遠心式ファンが発生させる騒音レベルを示した図である。それぞれのグラフにおける横軸は周波数を示し、縦軸はその周波数における騒音のレベル単位はdBAを示している。図7の騒音周波数分析結果においては、実聴で最も課題となる明瞭な音として聞こえる1~4kHzの周波数範囲において、広帯域騒音から突出した顕著なピーク離散周波数騒音が存在する。これに対して、図8の騒音周波数分析結果においては、これらのピークがほぼ無くなっている。このように、本実施の形態のように支柱を不等間隔に配置することで、風量特性を落とすことなく離散周波数騒音の発生が抑制され、-3dBAの低騒音化につながっている。さらに、離散周波数騒音の抑制によりNZ騒音1次のピークレベルが低減すると共に、2次、3次の高調波が消失している。すなわち、羽根通過周波数騒音の同期をずらすことで、NZ騒音1次、2次、3次の高調波を抑制消失することが可能となっている。なお、図8によると図7と比較して、高周波数帯域での騒音レベル図中の楕円で囲まれる部分が若干上がっているが、これは工業的には全く問題無いレベルである。人間の可聴周波数領域は20Hz~20kHzであるが、騒音レベルが若干上がっている部分においても、そのレベル自体低く、また聞こえ易い周波数領域1~4kHzから大きく外れている。更に、このような高周波数領域は、セット機器に搭載した時には遮音され、実質上問題になることは極めて稀である。なお、支柱の数は4に限られず、3以上であれば本発明を実施することができる。また、隣り合う支柱間の間隔に関し、いずれか1つの間隔が他のいずれか1つの間隔と異なっていれば、本発明の効果を奏する。間隔には、距離的な間隔と角度的な間隔とが含まれる。なお、上記実施の形態で示した数値は理想的な数値であり、±10程度の誤差を含んでいても発明の目的を達成できるレベルでファンを製造することができる。例えば図5における角度θ1は、85°に±10程度の誤差を含む、76.5°~93.5°の範囲であってもよい。同様に、上述の角度、直径等の数値に関しても、±10程度の誤差を含むことが許容される。また、上記実施の形態で示した数値は理想的な数値であり、それに限られるものではない。遠心ファンは、羽根車の周囲に形成される3つ以上の支柱を備え、それら3つ以上の支柱のうち、ある隣り合う支柱間の間隔が、他の隣り合う支柱間の間隔と異なっていればよい。なお、羽根車の回転軸と、3つ以上の支柱とを結ぶ複数の直線が形成する複数の角度θ1、θ2、...θnnは支柱の本数であり、n≧3のそれぞれは、180°以下とすることが望ましい。180°以下とすることで、上ケーシングと下ケーシングとをより堅固に固定することができ、併せてモータの回転軸がぶれることを防止することができる。例えば、支柱が3本でケーシングの平面形状が正方形である場合、3つの角部分に支柱を設けることで、θ1=180°、θ2=90°、θ3=90°となり、全ての角度が0°以上180°以下となる。また、支柱が4本でケーシングの平面形状が正方形である場合、向かい合う2つの角の部分に支柱を設け、それら支柱を結ぶ直線で区切られる2つの領域のいずれか一方のみに支柱を2つ設けることで、θ1=180°、θ2<90°、θ3<90°、θ4<90°となり、全ての角度が0°以上180°以下となる。上述の実施の形態は、すべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。