木片等の混入異物を含んだ泥土から強度の付加された改質土を製造する方法であって、上下に出入口を有した縦型円筒形の処理室内に回転軸を備えて、この回転軸を中心に水平方向に回転する回転破砕具が備え付けられた回転式破砕混合装置を用いて、この装置の入口側から最大粒径が40mm以下の鉄鋼スラグと前記泥土とを投入し、これらを落下させながら回転破砕具で破砕混合して、出口側から得られた破砕混合物を篩い分けすることで、篩下から改質土が回収されると共に、篩上の混入異物は表面に付着していた土粒子が取り除かれた状態で回収されることを特徴とする改質土の製造方法。泥土の含水状態を揃えた試験用泥土を複数の含水比で準備し、木片の表面に付着した土粒子が取り除かれて回収されるのに必要な回転破砕具の回転数、及び泥土と鉄鋼スラグの投入量からなる群から選ばれたいずれか1以上の処理条件を各含水比で決定する破砕混合予備試験を行い、この予備試験の結果に基づいて、投入する泥土の含水比に応じて前記処理条件を設定することを特徴とする請求項1に記載の改質土の製造方法。1m3あたりの容積比で前記鉄鋼スラグが10以上50以下であり、前記泥土が50以上90以下となるように、回転式破砕混合装置に泥土及び鉄鋼スラグを投入する請求項1又は2に記載の改質土の製造方法。前記破砕混合物の篩い分けには5mm以上40mm以下の篩い目を有した篩いを用いる請求項1~3のいずれかに記載の改質土の製造方法。篩下から回収された改質土を締め固めた後のコーン指数が800kN/m2以上である請求項1~4のいずれかに記載の改質土の製造方法。篩下から回収された改質土を締め固め、養生した後のコーン指数が800kN/m2以上である請求項1~4のいずれかに記載の改質土の製造方法。そこで、泥土の処理において従来技術が抱える問題点を解消するために、本発明は、泥土から強度が改質された改質土を得ることができると共に、泥土中に含まれた混入異物が後の処理で容易にかつ正確に分別できるような状態で回収できるようにした、改質土の製造方法を提供することを目的とする。本発明者等は上記課題を解決するために鋭意検討した結果、所定の回転破砕具を備えた回転式破砕混合装置を用いて、これに木片等の混入異物を含んだ泥土と最大粒径が40mm以下の鉄鋼スラグとを投入して破砕混合し、得られた破砕混合物を篩い分けすることで、篩下からは強度が改質された改質土が得られると共に、篩上からは土粒子が取り除かれた混入異物が回収できることを見出した。すなわち、得られた改質土は埋め戻し材や盛土材等の土木建設工事材料として必要な程度に強度が改質されていると共に、回収された混入異物は公知の比重選別機等によって木片等の可燃物を容易にかつ正確に分別することができることを見出し、本発明を完成させた。本発明の要旨は、以下のとおりである。1木片等の混入異物を含んだ泥土から強度の付加された改質土を製造する方法であって、上下に出入口を有した縦型円筒形の処理室内に回転軸を備えて、この回転軸を中心に水平方向に回転する回転破砕具が備え付けられた回転式破砕混合装置を用いて、この装置の入口側から最大粒径が40mm以下の鉄鋼スラグと前記泥土とを投入し、これらを落下させながら回転破砕具で破砕混合して、出口側から得られた破砕混合物を篩い分けすることで、篩下から改質土が回収されると共に、篩上の混入異物は表面に付着していた土粒子が取り除かれた状態で回収されることを特徴とする改質土の製造方法。2泥土の含水状態を揃えた試験用泥土を複数の含水比で準備し、木片の表面に付着した土粒子が取り除かれて回収されるのに必要な回転破砕具の回転数、及び泥土と鉄鋼スラグの投入量からなる群から選ばれたいずれか1以上の処理条件を各含水比で決定する破砕混合予備試験を行い、この予備試験の結果に基づいて、投入する泥土の含水比に応じて前記処理条件を設定することを特徴とする1に記載の改質土の製造方法。31m3あたりの容積比で前記鉄鋼スラグが10以上50以下であり、前記泥土が50以上90以下となるように、回転式破砕混合装置に泥土及び鉄鋼スラグを投入する1又は2に記載の改質土の製造方法。4前記破砕混合物の篩い分けには5mm以上40mm以下の篩い目を有した篩いを用いる1~3のいずれかに記載の改質土の製造方法。5篩下から回収された改質土を締め固めた後のコーン指数が800kN/m2以上である1~4のいずれかに記載の改質土の製造方法。6篩下から回収された改質土を締め固め、養生した後のコーン指数が800kN/m2以上である1~4のいずれかに記載の改質土の製造方法。本発明によれば、泥土から強度が改質された改質土を得ることができると共に、泥土に含まれた混入異物はその表面に付着していた土粒子が取り除かれた状態で回収することができる。そのため、得られた改質土は土木建設工事材料として再利用することができる。また、回収された混入異物は公知の手段による更なる分別が可能になり、例えば木片等を可燃物として取り出して焼却処理することができるなど、建設排土や汚泥等の泥土を最終処分まで効率的に行なうことができる。以下、本発明の内容をより詳細に説明する。本発明における改質土の製造方法では、先ず、上下に出入口を有した縦型円筒形の処理室を備えた回転式破砕混合装置を用いて、装置の入口側から木片等の混入異物を含んだ泥土と最大粒径が40mm以下の鉄鋼スラグとを投入する。これらが処理室内を落下する間には、処理室内に設けられた回転軸を中心にして水平方向に回転する回転破砕具によって破砕されながら攪拌され、装置の出口側で泥土と鉄鋼スラグとの破砕混合物を得るようにする。図1には、本発明で用いる回転式破砕混合装置1の一例が示されており、上部に入口を有して下部に出口を有した縦型円筒形の処理室2の内部には、その上下方向に沿って回転軸3が設けられ、この回転軸3に対して垂直な面内を回転することができる回転破砕具4が取り付けられている。そして、この回転式破砕混合装置1の入口側から木片等の混入異物を含んだ泥土5と最大粒径が40mm以下の鉄鋼スラグ6とを投入し、これらを落下させながら回転破砕具4で破砕混合して、出口側から破砕混合物7を得る。この図1は、回転軸3の長さ方向に上下2段の回転破砕具4が備え付けられた例であり、各段の回転破砕具4はそれぞれ4つの打撃部材4aを有する。この打撃部材4aについては、泥土5に含まれた混入異物をある程度の形状に破砕しながら泥土5と鉄鋼スラグ6とを混合することができるものであれば特に制限はなく、例えば、チェーン鎖やブレード刃のような形状のほか、棒状や板状等の打撃部材であってもよく、これらを組み合わせて形成するようにしてもよい。また、処理室2の大きさをはじめ、回転軸3に備え付ける回転破砕具4の段数や各回転破砕具4に配する打撃部材4aの数については、装置に求められる処理能力に応じて適宜設定すればよいが、好適には複数の打撃部材4aを有した回転破砕具4を回転軸3の長さ方向に対して複数段で備え付けるようにするのがよい。木片等の混入異物を含んだ泥土と共に投入する鉄鋼スラグについては、最大粒径が40mm以下のものを用いる。鉄鋼スラグとしては、製鋼スラグのほか、高炉水砕スラグ、高炉除冷スラグ等を例示することができ、いずれも、鉄鋼製造プロセスで副産物として産出されるものである。このうち製鋼スラグは、転炉や電気炉等の製鋼炉において、銑鉄やスクラップから不要な成分を除去して、靭性加工性のある鋼にする製鋼工程で生じる石灰分を主体としたものである。例えば、転炉スラグ、予備処理スラグ、脱炭スラグ、脱燐スラグ、脱硫スラグ、脱珪スラグ、電気炉還元スラグ、電気炉酸化スラグ、二次精錬スラグ、造塊スラグ等を挙げることができる。なお、鉄鋼スラグは1種からなるものを使用してもよく、2種以上を混合したものを使用してもよい。このうち製鋼スラグの場合、泥土に含まれるシリカ分SiO2と製鋼スラグに含まれるカルシウム分CaOとが泥土中の水を介して反応して水和固化し、カルシウムシリケート系の水和物やカルシウムアルミネートが形成されて固化が促進され、泥土から強度の付加された改質土が得られると考えられる。その際、製鋼スラグの最大粒径を40mm以下にし、好ましくは20mm以下、より好ましくは5mm以下にして粒径を揃えておくことで、一般にこの製鋼スラグよりも粒径の小さい泥土中の土粒子通常0.075mm以下が製鋼スラグの表面に付着し、再泥化することのない改質土が得られる。その他の鉄鋼スラグの場合についても同様であり、その水硬性により製鋼スラグとほぼ同等の効果が得られる。鉄鋼スラグの粒径が大きくなり過ぎると異物除去のための篩目を鉄鋼スラグ粒径以上にする必要があるばかりか、泥土と攪拌された際に混入異物の表面に付着した土粒子を十分に剥がし取ることが難しくなるため、鉄鋼スラグの最大粒径は40mm以下にし、この範囲内で改質土の用途に応じて鉄鋼スラグの最大粒径を選択すればよい。例えば、得られた改質土を道路や堤防等の盛土に利用する場合、好適には最大粒径が20mm以下の鉄鋼スラグより好適には製鋼スラグを用いるのがよく、また、道路用路盤材にする場合には、好適には最大粒径が40mm以下の鉄鋼スラグより好適には製鋼スラグを用いるのがよい。最大粒径が40mm以下の鉄鋼スラグを得るためには、例えば、製鋼スラグの場合は破砕機を用いて製鋼スラグの破砕を行い、その後に振動篩いにより篩い分けするなどの公知の方法を採用することができる。また、本発明では、生石灰、セメント系固化材、石灰系固化材、不溶化剤等の添加剤をあわせて投入するようにしてもよい。なお、最大粒径が40mm以下、20mm以下、及び5mm以下の鉄鋼スラグは、いずれもJISA1204に規定の土の粒度試験方法に基づき特定されるものである。また、本発明で用いる泥土は、水を含んだ軟弱な土であり、加えて、木片、鉄屑、コンクリート、石、ガレキ、布、ビニール等に代表されるような異物が1種又は2種以上で混入したようなものである。例えば、土木建設工事に関連して発生する発生土建設排土や堀水路の浚渫工事での発生土のほか、河川の氾濫、土砂崩れ、津波等の自然災害で発生した汚泥であったり、山林から採取された建設用の土砂等のように、従来、その取扱いや処分が問題となっていたようなものを対象にすることができる。これらの泥土は比較的高い含水比一般に10~100程度で水分を含むが、回転式破砕混合装置を用いて鉄鋼スラグと共に破砕混合されることで、水分が蒸発したり、上述したような水和固化反応等の鉄鋼スラグによる水分調整効果により、得られる破砕混合物は水分量が低下するため、篩い分けによって改質土と混入異物とを簡便かつ高速に分離できるようになる。なお、本発明では、回転式破砕混合装置を用いて破砕混合するため、泥土を直接投入して処理することができるが、大型の岩やコンクリート塊等の混入が確認されるような場合には、事前にトロンメル篩等を用いてこれらを取り除いてから処理するようにしてもよい。回転式破砕混合装置に投入される泥土と鉄鋼スラグの割合については、好ましくは1m3あたりの容積比で鉄鋼スラグが10以上50以下、泥土が50以上90以下となるようにするのがよい。鉄鋼スラグの割合が10以上であれば、泥土の強度改質効果と共に混入異物の表面に付着していた土粒子が取り除かれる効果が確実に発現する。鉄鋼スラグの割合が増えればそれらの効果は高まる傾向になるが、効果が飽和することから鉄鋼スラグの割合は50であれば十分である。なお、混入異物の表面に付着していた土粒子が取り除かれるとは、泥土中に存在する状態で混入異物に付着していた土粒子に比べて、篩い分けで回収されたときの混入異物に付着していた土粒子の量が減じていることを意味する。また、泥土と鉄鋼スラグとはそれぞれ個別に回転式破砕混合装置に投入されるようにしてもよく、両方を予備的に混ぜ合わせた上で投入するようにしてもよい。回転式破砕混合装置の出口側からは、破砕された木片等の混入異物を含んだ破砕混合物が得られる。この破砕混合物は、上述したように泥土に比べて水分が抜けた状態であるため、篩い分けすることで混入異物を取り除いて改質土を回収することができる。その際、得られた改質土の用途によっても異なるが、例えば道路や堤防等の盛土に利用する場合には、5mm以上20mm以下の篩い目を有した篩いを用いるのが好適である。また、道路用路盤材にする場合には、5mm以上40mm以下の篩い目を有した篩いを用いるのがよい。回収された改質土は、締め固めることにより、或いは、締め固めて所定時間養生することにより、コーン指数が800kN/m2以上、好適には2000kN/m2以上になるため、土木建設工事材料として再利用することができる。このように本発明によって得られた改質土を締め固めることで、例えば盛土を形成する場合にその形状を確実に保つことができ、更に所定時間の養生を加えることで、盛土が雨で崩れてしまうような再汚泥化が抑制でき、かつ、周辺のpH値を上昇させてしまうようなことを防止することができる。そのため、土木建設工事材料として再利用するのに極めて適している。ここで、盛土を形成するような場合には、例えば、振動ローラ等を用いて改質土を締め固め、天日干しで24時間以上養生することで、道路路床や道路路体用の盛土等を形成することができる。その際、雨対策としてシートで覆って養生するなど、公知の手法を採用することができる。一方、篩上の混入異物は、表面に付着していた土粒子が鉄鋼スラグとの水和固化反応に使われるほか、鉄鋼スラグがサンドブラスト材となって土粒子を落とす作用等により、表面に付着していた土粒子が取り除かれた状態で回収される。そのため、公知の比重選別機等によって木片等の可燃物を正確に分別することができるようになる。本発明における改質土の製造方法を利用して泥土の処理を行うには、例えば、図2に示したようなプラントを構築するようにしてもよい。すなわち、混入異物を含んだ泥土を泥土フィーダー装置8に入れ、投入側ベルトコンベア9を使って泥土を回転式破砕混合装置まで搬送する。この投入側ベルトコンベア9の途中には鉄鋼スラグ供給装置10が配されており、泥土に対して一定量の鉄鋼スラグが供給されて、回転式破砕混合装置1の入口側から投入される。そこで泥土と鉄鋼スラグとが破砕混合されて破砕混合物が得られる。回転式破砕混合装置1の出口側には回収側ベルトコンベア11が配されており、これを介して得られた破砕混合物が振動篩12に供給され、篩下から改質土13が回収され、篩上からは表面に付着していた土粒子が取り除かれた混入異物14が回収される。実際に泥土を処理する際は、泥土の種類や採取場所等によって混入異物は様々であるため、プラントの操業を繰り返しながら、適宜その処理条件を決定していくようにすればよいが、本発明では、その条件を決定するにあたり、回収された泥土の含水状態に注目して、投入する泥土の含水比に応じて処理条件を設定するのがよい。詳しくは、泥土の含水状態を揃えた試験用泥土を複数の含水比で準備して、木片の表面に付着した土粒子が取り除かれて回収されるのに必要な処理条件を各含水比で決定する破砕混合予備試験を行うようにする。その際に調べる処理条件としては、その設備の回転式破砕混合装置における回転破砕具の回転数、泥土と鉄鋼スラグの投入量等を挙げることができ、これらいずれか1以上の処理条件について、泥土の含水比毎に表面に付着した土粒子が取り除かれて回収されるのに必要な処理条件を事前に求めるようにする。例えば、回転破砕具の回転数を変えて、含水比の異なる複数の試験用泥土に対する破砕混合予備試験を行うようにしたり、或いは、泥土と鉄鋼スラグの投入割合やそれらの合計投入量を変えて、上記破砕混合予備試験を行うことで、それぞれ木片の表面に付着した土粒子が取り除かれて回収されるのに必要な条件を事前に求めておく。そして、実際の処理では、この破砕混合予備試験の結果に基づいて、投入する泥土の含水比に応じて上記処理条件を設定すればよい。以下、各種評価試験に基づき、本発明について具体的に説明する。なお、以下の内容は実施形態の一例に過ぎず、本発明はこれらに制限されるものではない。[混入異物の分離性能試験]X市の処理事業で回収された泥土からトロンメル篩篩い目40mmで岩や木の幹などを取り除いて、試験用泥土Xとした。この試験用泥土Xには、図3aに示したように、木片木屑のほか、鉄屑、石などの混入異物が含まれていた。また、図3bに示したように、最大粒径が5mm以下の製鋼スラグを用意した。この製鋼スラグは製鐵所で回収したものを溶融状態のまま冷却ヤードに移送し、ヤードにて自然冷却させた後、破砕機を用いて粉砕し、これをJISA1204に規定の土の粒度試験方法に基づき篩い分け、更には磁選にて粒鉄を除去したものである。上記試験用泥土Xと製鋼スラグとを回転式破砕混合装置に投入して破砕混合し、得られた破砕混合物を4種類の篩い目265mm、190mm、95mm、475mmで順次篩い分けして、最後の篩の篩下からの回収量に基づき泥土からの混入異物の分離の程度を評価した。この装置は、図1に示したように、上下に出入口を有した縦型円筒形の処理室内に回転軸を有し、4本のチェーン式打撃部材を備えた回転破砕具が回転軸の上下方向に3段取り付けられている。試験では回転破砕具の回転数を1050rpmと750rpmの2種類とし、また、泥土の質量湿潤質量に対して外数で製鋼スラグを25質量添加した場合と50質量添加した場合の2種類を準備し、合計4水準で試験用破砕混合物を得て評価した。なお、泥土原泥をそのまま篩い分けしたものを比較対照とした。結果を表1に示す。上記表1に示したとおり、泥土をそのまま篩い分けした場合に比べて、製鋼スラグと共に回転式破砕混合装置で破砕混合したものは、いずれも篩い目4.75mmの篩下からの回収量質量が増えることが分る。これは、木片等の混入異物に付着していた泥土が剥がし取られたことによる効果と考えられる。図4は、泥土に製鋼スラグを50質量添加して回転数750rpmで破砕混合する前後の様子を示す写真であり、試験前の泥土製鋼スラグなしに対して、試験後に篩い目4.75mmの篩下から回収されたものでは木片に付着していた泥土が剥がし取られている様子が確認できる。すなわち、泥土を製鋼スラグと共に回転式破砕混合装置で破砕混合すれば、泥土から混入異物を効率的に分離することができるようになる。[改質土の製造試験]Y市で集積された津波堆積土汚泥から採取場所を変えて含水比の異なる3種類の試験用泥土Y1~Y3を用意した。また、前述の[混入異物の分離性能試験]と同様にして最大粒径が5mm以下の製鋼スラグを用意した。そして、これらを1m3あたりの容積比で製鋼スラグが10vol泥土90vol、20vol泥土80vol、30vol泥土70volとなるように各試験用泥土と製鋼スラグとの混合割合を変えて同じく前述の回転式破砕混合装置に投入し、回転破砕具の回転数を600rpmにして破砕混合した。得られた破砕混合物を篩い目20mmの篩を用いて篩い分けし、篩下を試験用改質土とした。上記で得られた各試験用改質土について、含水比及びコーン指数kNm2を測定した。結果を表2に示す。また、試験用泥土原泥と共に得られた試験用改質土の写真を図5に示す。なお、本願で言う含水比は、泥土に含まれる水とその他の成分土粒子及び混入異物との質量比率水/他の成分を表す。また、コーン指数は、突固めによる土の締固め試験方法であるJISA1210のA法に従って締め固めて供試体を作製し、地盤工学会基準JGS14312003のポータブルコーン貫入試験方法に従い、単管式のポータブルコーン試験機を用いて試験用改質土に対して10mm/秒の速度で深さ100mmまで貫入し、貫入量50mm、75mm、100mmごとにコーン貫入抵抗qCkNm2を測定して、それらの平均から求めた。上記表2に示した結果から明らかなように、製鋼スラグと共に破砕混合して得られた改質土は、いずれも原泥に比べて含水比が小さくなり、高いコーン指数を有するものに改質されることが分った。特に、得られた試験用改質土は800kN/m2以上のコーン指数を示すことから、汚泥リサイクル協会が指定する第2種処理土の基準を満たし、工作物の埋戻し、道路路床盛土、構造物の裏込め、道路路体用盛土、河川堤防、及び土地造成にそのまま利用することができる。また、上記のうち製鋼スラグの比率を20volにして泥土Y2と共に破砕混合して得られた試験用改質土について、φ30mm程度の大きさを有する団子を作り、24時間天日乾燥させた後に水中に浸して静置養生させる再汚泥化試験を行なった。また、泥土Y2から作った団子についても同様に再汚泥化試験を行なった。24時間経過後の様子をそれぞれ図6に示す。この図6の写真から分るように、原泥泥土Y2から作った団子は再汚泥化した図6a。それに対し、本発明に係る試験用改質土は、ビーカーを揺らして衝撃を与えても、崩壊することなく団子の形状を保って再汚泥化することはなかった図6b。なお、この試験は、土木学会浸水崩壊度試験JHS722を参考にして行なった。更に、上記のうち製鋼スラグの比率を20volにして泥土Y2と共に破砕混合して得られた試験用改質土をJISA1210A法に従い締め固めて供試体を作製し、気中養生20°C、湿度60した後、以下のようにして締固め土のpH特性を評価した。すなわち、気中養生後の供試体を固液比が15となるように純水中に入れ、懸濁攪拌すること無しに3時間水浸して純水のpHを測定した。このようにして行うpH測定を1日1回の割合で実施し、計10回のpH測定を行った。1回の測定が終了した後は、次回の測定まで供試体を気中養生した。また、参照例として上記試験用改質土を締め固めずに塊を形成して、上記と同様に純水中に入れてpH測定を行った。結果を図7に示す。図7のグラフから明らかなように、締め固めを行なった試験用改質土では試験回数が増えるにつれてpHが低下した。これは締め固めによる効果と共に固化作用によるものと考えられる。[混入異物に付着した土粒子の剥ぎ取り性能試験]Z市で採取した津波泥土を試験用泥土Zとし、また、前述の[混入異物の分離性能試験]と同様にして得た最大粒径が5mm以下の製鋼スラグを用意した。この試験用泥土30kgに対して、1m3あたりの容積比で製鋼スラグが10vol泥土90vol、20vol泥土80vol、30vol泥土70volとなるように製鋼スラグの混合割合を変えて、それぞれの混合試料を準備した。上記で準備した各混合試料をそれぞれ前述の回転式破砕混合装置に投入し、回転破砕具の回転数400rpmで破砕混合した。次いで、得られた破砕混合物を篩い目20mmの振動篩機で篩い分けし、篩上の篩目残留分の質量Kを測定して、投入した試験用泥土の質量G=30kgから篩目残留分の質量Kを差し引き、篩い目20mm通過分の総土量とした篩い目20mmを通過した木屑を含む。そして、篩い目20mm通過分の総土量/投入した試験用泥土の質量から20mm篩通過率Xを求めたX=/G×100。結果を表3に示す。また、各混合試料から得られた破砕混合物の篩上と篩下の写真を図8に示す。なお、上記試験では、製鋼スラグを添加せずに試験用泥土30kgを回転式破砕混合装置で破砕混合し、篩い目20mmの振動篩機で篩い分けした場合を比較対照とした。また、採取場所によって混入異物に対する土の付着量が異なるため、各混合試料に対して3サンプルずつ試験を行いn3、平均値から20mm篩通過率Xを求めた。上記表3に示した結果から、製鋼スラグと共に泥土を破砕混合することで20mm篩通過率が増すことが分る。つまり、製鋼スラグがサンドブラスト材となり、泥土に含まれた木片木屑等の混入異物の表面に付着していた土粒子を削り落とした結果と考えられ、泥土中に存在した状態で付着していた土粒子が減らされて取り除かれて、篩上に混入異物を回収することができる。製鋼スラグによる土粒子の剥ぎ取り性能について、参考として、上記試験用泥土Zをトロンメル篩篩い目40mmで篩い分けし、篩上に残った岩や木の幹などの混入異物を対象として、上記と同様の試験を行った。すなわち、トロンメル篩の篩上30kgに対して、1m3あたりの容積比で製鋼スラグが10vol泥土90vol、20vol泥土80vol、30vol泥土70volとなるように製鋼スラグの混合割合を変えてそれぞれの混合試料を準備し、回転破砕具の回転数400rpmで破砕混合した上で、得られた破砕混合物を篩い目20mmの振動篩機で篩い分けして、20mm篩通過率Xを求めた。結果を表4に示す。上記表4に示したとおり、製鋼スラグと共に破砕混合することで混入異物の表面に付着した土粒子の剥ぎ取り性能が向上することが分る。更には、i上記試験用泥土Zをトロンメル篩篩い目40mmで篩い分けした際の篩下木屑等の混入異物を含んだ泥土、及び、iiこのトロンメル篩下に対して容積比で30volの製鋼スラグ50mmを加えて破砕混合し、篩い目20mmの振動篩機で篩い分けして得た改質土について、それぞれJISA1226に準拠して強熱減量試験を行った。その結果、iトロンメル篩下は8.8、及び、ii改質土は6.0であり、泥土に比べて改質土では強熱減量が減少することが分った。更にまた、このiトロンメル篩下、及びii改質土を用いて、それぞれφ30mm程度の団子を作製し、24時間天日乾燥させた後に水中に浸して24時間静置養生させた。その結果を図9に示す。iトロンメル篩下から作製した団子は水中に入れて3~4時間程度で崩壊して再汚泥化したのに対し、ii改質土は24時間経過しても崩壊しなかった。なお、この試験は、土木学会浸水崩壊度試験JHS722を参考にして行った。また、上記iトロンメル篩下は含水比37.1、コーン指数722.0kN/m2であり、また、ii改質土は含水比26.5、コーン指数3000kN/m2以上であった。これらは上述した方法によって求めた値である。