"触媒金属と、ジルコニウム系複酸化物と、活性アルミナと、ストロンチウム及び鉄の化合物とが、担体上の触媒層に含まれている排気ガス浄化用触媒であって、上記ジルコニウム系複酸化物は、ジルコニウムを主成分とし且つランタンを含有する複酸化物であり、上記ストロンチウム及び鉄の化合物の少なくとも一部は、ストロンチウムと鉄とを含有する複酸化物であり、上記活性アルミナの少なくとも一部と上記ジルコニウム系複酸化物の少なくとも一部とは、活性アルミナの粒子表面の少なくとも一部がジルコニウム系複酸化物で被覆されてなる複合粒子を形成し、上記複合粒子に、上記ストロンチウムと鉄とを含有する複酸化物の少なくとも一部と上記触媒金属の少なくとも一部とが担持されていることを特徴とする排気ガス浄化用触媒。請求項1において、上記ジルコニウム系複酸化物と、上記活性アルミナと、上記ストロンチウム及び鉄の化合物とは、上記ジルコニウム系複酸化物と上記活性アルミナとの合計量に対する上記ストロンチウム及び鉄の化合物の比率が2質量以上15質量以下となるように、上記触媒層に含まれていることを特徴とする排気ガス浄化用触媒。請求項2において、上記比率が2質量以上10質量以下であることを特徴とする排気ガス浄化用触媒。請求項1乃至請求項3のいずれか一において、上記触媒金属がRhであることを特徴とする排気ガス浄化用触媒。活性アルミナの粒子表面の少なくとも一部が、ジルコニウムを主成分とし且つランタンを含有するジルコニウム系複酸化物で被覆されてなる複合粒子を準備する工程と、上記複合粒子と、ストロンチウム及び鉄を含有する溶液とを混合する工程と、得られた混合物を乾燥し焼成する工程と、得られた焼成物に触媒金属を担持する工程とを備えていることを特徴とする排気ガス浄化用触媒材の製造方法。請求項5において、上記ストロンチウム及び鉄を含有する溶液としてクエン酸錯体溶液を用い、上記混合物の焼成を600°C以上の温度で行なうことを特徴とする排気ガス浄化用触媒の製造方法。ところで、ハイブリッド自動車に関しては、エンジンを専ら発電機として使用し、その電力をモータによる自動車の駆動に利用するシリーズ方式、モータによる駆動とエンジンによる駆動とを組み合わせるパラレル方式等が知られている。いずれにしても、始動と停止とが頻繁に繰り返されるのがハイブリッド自動車におけるエンジンの特徴である。そして、エンジン停止時においては、燃料噴射を停止させてからエンジンの回転が停止するまでの間に、空気のみがいずれかの気筒を通過して排気系に流入し、その空気に排気ガス浄化用触媒が晒される。その結果、その触媒は、空燃比リーンの雰囲気例えば、A/F≧20に包まれ且つ低温状態で次のエンジン始動を迎え、急に空燃比リッチの排気ガスに晒されることになる。そのため、触媒によるNOx窒素酸化物浄化が進みにくくなり、エンジン再始動時の大気中へ排出されるNOxが増加するという問題がある。同様の問題は、エンジンだけを駆動源とする自動車においてもみられ、さらに、減速運転時に燃料カットを実施する場合、燃料カット中は、空気のみがエンジン排気系に送られる状態となるから、排気ガス浄化用触媒はその蓄積酸素量が増加し且つ低温状態になる。また、低燃費化のために空燃比リーンでエンジンを始動するケースリーンスタートにおいても、排気ガス浄化用触媒は、低温且つリーン雰囲気に包まれた状態になるから、同様の問題がある。これに対して、上記特許文献1に記載された排気ガス浄化用触媒の場合、空燃比が理論空燃比近傍においてリーンとリッチとに小さい振幅で変動する場合には、比較的高い排気ガス浄化性能が得られる。しかし、上述の如く空燃比変動が大きい場合、特に低温時には、排気ガスの浄化力が低くなる。そこで、本発明は、排気ガス浄化用触媒が低温で且つ空燃比リーン雰囲気に包まれている状態であっても、空燃比リッチの排気ガスが触媒に流入してきた過渡期にNOxを効率良く浄化できるようにして、例えば、エンジン始動時に大気中にNOxが未浄化のまま排出される量を低減する。本発明は、上記課題を解決するために、活性アルミナ粒子の少なくとも一部がランタンを含有するジルコニウム系複酸化物によって被覆されてなる複合粒子に、ストロンチウム及び鉄を含有する複酸化物を担持させるようにした。すなわち、ここに提示する排気ガス浄化用触媒では、触媒金属と、ジルコニウム系複酸化物以下、各種の元素名には元素記号を用いて、例えばZr系複酸化物とする。と、活性アルミナと、Sr及びFeの化合物とが、担体上の触媒層に含まれている。上記Zr系複酸化物は、Zrを主成分とし且つLaを含有する複酸化物である。上記Sr及びFeの化合物の少なくとも一部は、SrとFeとを含有する複酸化物である。上記活性アルミナの少なくとも一部と上記Zr系複酸化物の少なくとも一部とは、活性アルミナの粒子表面の少なくとも一部がZr系複酸化物で被覆されてなる複合粒子を形成している。この複合粒子に、上記SrとFeとを含有する複酸化物の少なくとも一部と上記触媒金属の少なくとも一部とが担持されている。上記排気ガス浄化用触媒の場合、低温雰囲気において空燃比がリーンからリッチに大きく変化したときにNOxが比較的高い効率で浄化されるこの点は後述の実施形態において明らかにする。。これは、空燃比がリッチになった際に上記Sr及びFeを含有する複酸化物から活性酸素が速やかに放出され、この活性酸素によって触媒金属まわりに還元性が高い部分酸化HCが生成され、当該触媒金属によるNOxの還元浄化が効率良く進むことが一因になっていると推測される。上記触媒金属としては、貴金属を採用することが好ましく、そのなかでも、NOxの還元に良好な触媒活性を示し、且つHC及びCOの酸化にも有効なRhが好ましい。上記Zr系複酸化物としては、金属イオンとして主成分であるZrと少量のLaとの二種類のみを含有する複酸化物を採用することができるが、さらにLa及びCe以外の希土類金属やアルカリ土類金属を含有するものであってもよい。希土類金属としては、例えば、Nd、Y及びPrから選ばれる少なくとも一種を採用することが好ましい。アルカリ土類金属としては、例えば、Mg、Ca及びSrから選ばれる少なくとも一種を採用することが好ましい。上記Sr及びFeを含有する複酸化物としては、酸素吸蔵放出能に優れた酸素欠損型ペロブスカイト構造のものが好ましい。上記Zr系複酸化物と、上記活性アルミナと、上記Sr及びFeの化合物とは、上記Zr系複酸化物と上記活性アルミナとの合計量に対する上記Sr及びFeの化合物の比率が2質量以上15質量以下となるように、上記触媒層に含まれていることが好ましい。上記比率は2質量以上10質量以下であることがさらに好ましい。これにより、排気ガス浄化用触媒のライトオフ性能の向上に有利になる。上記排気ガス浄化用触媒の触媒層に設ける触媒材は次の方法によって製造することができる。すなわち、その方法は、活性アルミナの粒子表面の少なくとも一部が、Zrを主成分とし且つLaを含有するZr系複酸化物で被覆されてなる複合粒子を準備する工程と、上記複合粒子と、Sr及びFeを含有する溶液とを混合する工程と、得られた混合物を乾燥し焼成する工程と、得られた焼成物に触媒金属を担持する工程とを備えている。好ましいのは、上記Sr及びFeを含有する溶液としてクエン酸錯体溶液を用い、上記混合物の焼成温度を600°C以上1000°C以下とすることである。これにより、酸素吸蔵放出能に優れた酸素欠損型ペロブスカイト構造のSrFe複酸化物の生成に有利になる。本発明に係る排気ガス浄化用触媒によれば、活性アルミナの粒子表面の少なくとも一部がZr系複酸化物で被覆されてなる複合粒子に、Sr及びFeを含有する複酸化物と触媒金属とが担持されているから、当該排気ガス浄化用触媒が空燃比リーンの雰囲気に包まれ且つ温度が低い状態にあっても、空燃比リッチの排気ガスが当該触媒に流入したときのNOx浄化性に優れ、例えば、エンジン始動時に大気中にNOxが未浄化のまま排出される量を低減する上で有利になる。以下、本発明を実施するための形態を図面に基づいて説明する。以下の好ましい実施形態の説明は、本質的に例示に過ぎず、本発明、その適用物或いはその用途を制限することを意図するものではない。図1は排気ガス浄化用触媒三元触媒1を示す。コージェライト製のハニカム担体1aの排気ガス通路壁に触媒層1bが形成されている。触媒層1bには、触媒金属と、Zr系複酸化物と、活性アルミナと、Sr及びFeを含有するSrFe複酸化物とが含まれている。なお、本発明は、上記触媒層1bに他の触媒成分を含ませることを制限するものではない。また、上記触媒層1bと、触媒成分が異なる別の触媒層とを層状に重ねた複数層構造を採用してもよい。<触媒層の触媒成分>以下、上記触媒層1bの触媒成分について具体的に説明する。Zr系複酸化物は、Zrを主成分とし且つLaを含有するZrLa複酸化物である。本実施形態では触媒金属としてRhを採用している。活性アルミナの少なくとも一部とZrLa複酸化物の少なくとも一部とは、活性アルミナの粒子表面の少なくとも一部がZrLa複酸化物で被覆されてなる複合粒子を形成している。便宜的に、活性アルミナをAl2O3で表し、ZrLa複酸化物をZrLaOで表すと、当該複合粒子はZrLaO/Al2O3と表すことができる。この複合粒子に、SrFe複酸化物の少なくとも一部とRhの少なくとも一部とが担持されている。本実施形態では、複合粒子ZrLaO/Al2O3にSrFe複酸化物を担持した上で、これに触媒金属としてのRhを担持している。便宜的に、SrFe複酸化物をSrFeOで表すと、本発明の特徴ある触媒成分はRh/SrFeO/ZrLaO/Al2O3と表すことができる。上記触媒成分の製法を説明する。まず、共沈法を利用して複合粒子ZrLaO/Al2O3を生成する。すなわち、硝酸ジルコニウム及び硝酸ランタンの混合溶液に活性アルミナ粉末を分散させ、これにアンモニア水を加えて上記混合溶液中の各金属成分を含む水酸化物の沈殿を生成する。得られた沈殿物を濾過、洗浄し、200°Cに2時間保持する乾燥、並びに500°Cに2時間保持する焼成を行なう。これにより、複合粒子ZrLaO/Al2O3を含む粉末を得ることができる。なお、この粉末には、当該複合粒子の他に、活性アルミナ粒子に担持されていないZrLa複酸化物単独の粒子も一部含まれている。次に、クエン酸錯体法を利用して上記複合粒子にSrFe複酸化物が担持されたSrFeO/ZrLaO/Al2O3を得る。すなわち、Sr及びFeの硝酸塩と水とを混合し、加熱しながら攪拌する。硝酸塩が溶解したら、クエン酸を加え、更に加熱しながら攪拌する。クエン酸はモル比で全金属イオンの1.5倍等量加える。この時点でクエン酸錯体が生成する。温度は60°Cにキープする。Sr及びFeを含むクエン酸錯体溶液に粘性が出てきたら、加熱を止め、金属容器に移す。次いで、そのクエン酸錯体溶液と上記複合粒子ZrLaO/Al2O3を含む粉末とを混合してスラリーにする。このスラリーを400°Cに2時間保持する仮焼成を行ない水分と硝酸塩の除去、次いで800°Cに2時間保持する本焼成を行なう。そうして、本焼成で得られた粉末にRhを蒸発乾固法にて担持させる。この蒸発乾固にはRh溶液として硝酸Rh水溶液を採用することができる。以上により、上述のRh/SrFeO/ZrLaO/Al2O3成分を含む触媒粉末が得ることができる。上記触媒粉末には、上記Rh/SrFeO/ZrLaO/Al2O3成分の粒子の他に、上記ZrLa複酸化物単独粒子にSrFe複酸化物及びRhが担持された触媒成分が含まれ、その他にも様々な触媒成分が含まれる。すなわち、上記クエン酸錯体法では、SrFe複酸化物として、ペロブスカイト構造の複酸化物だけでなく、それ以外の複酸化物、Sr酸化物及びFe酸化物も生成する。従って、上記触媒粉末には、それら各種の酸化物が、単独状態で、或いはRhが担持された状態で、或いはRhと共に上記複合粒子ZrLaO/Al2O3やZrLa複酸化物単独粒子に担持された状態など、様々な形態で含まれることになる。<実施例及び比較例>-実施例1~5-上記製法により、各種酸化物の質量比が異なる実施例1~5の各触媒粉末を調製し、それぞれハニカム担体に担持させた。各触媒粉末の質量比は、Sr、Fe、Zr、La及びAlを酸化物SrO、Fe2O3、ZrO2、La2O3及びAl2O3に換算したときの値であり、表1に示すとおりである。ZrLa複酸化物と活性アルミナとの合計量ZrO2La2O3Al2O3に対するSr及びFeの化合物SrOFe2O3の比率も併せて表1に示している。担体1L当たりの触媒粉末担持量はいずれも30gとし、また、担体1L当たりのRh担持量はいずれも0.1gとした。-比較例1-上記複合粒子ZrLaO/Al2O3を含む粉末にRhを蒸発乾固法で担持させてなる触媒粉末を調製し、ハニカム担体に担持させた。この触媒粉末の酸化物換算質量比は表1に示すとおりである。この比較例1の場合、上記SrOFe2O3/ZrO2La2O3Al2O3比率は零である。また、実施例1~5と同じく、担体1L当たりの触媒粉末担持量は30g、担体1L当たりのRh担持量は0.1gとした。-比較例2,3-上記複合粒子ZrLaO/Al2O3とは別に、クエン酸錯体法によって、Sr及びFeの化合物Sr酸化物、Fe酸化物及びZrFe複酸化物が含まれるを調製した。そして、このSr及びFeの化合物と複合粒子ZrLaO/Al2O3とを機械的に混合し、これにRhを蒸発乾固法で担持させてなる触媒粉末を調製し、ハニカム担体に担持させた。比較例2と比較例3とは、上記SrOFe2O3/ZrO2La2O3Al2O3比率が相違するだけで、他の構成は同じである。また、いずれも担体1L当たりの触媒粉末担持量は30g、担体1L当たりのRh担持量は0.1gである。<X線回折分析>実施例3~5及び比較例1各々の触媒粉末中のSr及びFeの化合物の結晶構造をX線回折にて調べた。結果を図2に示す。図2には、ペロブスカイト構造のSrFeOのX線回折チャート、並びに該SrFeO2.97ペロブスカイト構造、Sr3Fe2O6.75、SrFe12O19、及びSrCO3の回折データを併せて図2に示す。同図によれば、実施例3~5の触媒粉末には、Sr酸化物、Fe酸化物、各種のSrFe複酸化物など様々のSr及びFeの化合物が含まれていることがわかる。図2では、実施例3~5の触媒粉末にペロブスカイト構造のSrFe複酸化物が含まれているか否か明確でないが、図3によれば、ペロブスカイト構造のSrFe複酸化物に由来する回折が認められる。図3は図2のX線回折チャートの一部を対数目盛りにして拡大したチャートである。同図の33deg付近の回折ピークはペロブスカイト構造のSrFe複酸化物に特有のピークである。ペロブスカイト構造のSrFe複酸化物の絶対量が少ないために、図2では同複酸化物に特有の回折ピークが明確に現れていないということである。また、上記触媒粉末にSrFe複酸化物が含まれていることはTEM透過型電子顕微鏡観察で確認することができる。<ライトオフ性能>実施例1~5及び比較例1~3の各触媒を2O2及び10H2Oの雰囲気中で、1000°C×24時間の条件で、エージングした後、固定床流通式反応評価装置に取り付け、模擬排気ガスにより、HC、CO及びNOxの浄化に関するライトオフ温度T50を測定した。T50は、触媒に流入する模擬排気ガス温度を常温から漸次上昇させていき、浄化率が50に達したときの触媒入口のガス温度°Cである。模擬排気ガスは、A/F=14.7±0.9とした。すなわち、A/F=14.7のメインストリームガスを定常的に流しつつ、所定量の変動用ガスを1Hzでパルス状に添加することにより、A/Fを±0.9の振幅で強制的に振動させた。空間速度SVは60000h-1、昇温速度は30°C/分である。モデル排気ガスのA/F=14.7、A/F=13.8及びA/F=15.6のときのガス組成を表2に示す。結果を図4に示す。同図によれば、実施例1~3は、比較例1~3よりもライトオフ温度T50が低く、排気ガス浄化性能が優れていることがわかる。また、同図から、ZrLa複酸化物と活性アルミナとの合計量に対するSr及びFeの化合物の比率SrOFe2O3/ZrO2La2O3Al2O3は、2質量以上15質量以下にすることが好ましく、特に2質量以上10質量以下にすることが好ましいということができる。<NOx浄化速度及びNOx浄化量>空燃比がリーンからリッチに大きく変化するときの触媒のNOx浄化性能を以下に説明するNOx浄化速度及びNOx浄化量の測定によって評価した。評価方法図5にNOx浄化性能評価装置の要部構成を示す。この評価装置は、評価すべきサンプル触媒11の設置部を有するガス流通管12を備え、設置したサンプル触媒11に模擬排気ガスを流通させるようになっている。サンプル設置部の入口及び出口にそれぞれNOx濃度検出手段13が設けられている。図6に上記評価装置を用いたNOx浄化性能の評価フローを示す。サンプル触媒11をガス流通管12のサンプル設置部に設置するステップS1。サンプル設置部のサンプル触媒11に空燃比A/Fがリッチ例えば、ストイキである模擬排気ガスを流しつつ、設置部内温度を室温から評価温度例えば、250°Cまで上昇させるステップS2。次に、模擬排気ガスの空燃比をリーン例えば、A/F=20に切り替え、サンプル触媒11の上流側と下流側のNOx濃度の検出を開始するステップS3。空燃比をリーンに切り替えてから所定時間例えば30秒が経過したときに、空燃比をリッチに切り替えるステップS4。次いで、リッチに切り替えてから所定時間例えば30秒が経過したときに、空燃比をリーンに切り替えるステップS5。ステップS4とS5とを必要に応じて適宜回数繰り返す。そうして、空燃比リッチ期間におけるNOx浄化速度とNOx浄化量とを求めるステップS6。この場合のNOx浄化速度は、所定時間での下流側NOx濃度の減少変化量であり、例えば、空燃比リッチ期間全体での最大NOx浄化速度又は平均NOx浄化速度、或いは該リッチ期間中の所定期間例えば、前半期間、後半期間又は中間期間等での最大NOx浄化速度又は平均NOx浄化速度を求める。この場合のNOx浄化量は、空燃比リッチ期間全体又は上記所定期間に浄化されたNOxの積算量である。上記ステップS4とS5とを繰り返して実行するときは、各空燃比リッチ期間における上記NOx浄化速度及びNOx浄化量を求めて、それらの平均値をとる。上記ステップS1~S6を評価すべき各温度例えば、250°C~400°Cの50°C刻みに関して実行するステップS7。各評価温度でのNOx浄化速度及びNOx浄化量に基いて当該触媒の性能を評価するステップS8。図7のaには空燃比A/Fの変化と下流側NOx濃度の変化の一例が示されている。サンプル触媒11では、空燃比がリーンであるときのNOxの浄化性が低いが、空燃比がリッチになると、NOxの浄化が急に進むようになる。そのため、空燃比がリーンからリッチに変化すると、下流側NOx濃度が減少していき、リッチからリーンに変化すると、下流側NOx濃度が急に高くなる。図7のbに示すように、NOx浄化速度は、空燃比がリーンからリッチに切り替えられるたびに急激に高くなり、時間の経過とともに、低下していく。NOx浄化速度及びNOx浄化量の測定結果図8及び図9に上記評価装置を用いた実施例3及び比較例1各々のNOx浄化速度及びNOx浄化量の測定結果を示す。NOx浄化速度は、上記空燃比リッチ期間における最大値測定3回の平均値である。NOx浄化量は、上記空燃比リッチ期間に浄化されたNOxの積算量測定3回の平均値である。空燃比リーン及びリッチの各模擬排気ガスの組成は表3のとおりである。模擬排気ガスは、空燃比リッチ時にはストイキの組成となるようにし、このストイキの模擬排気ガスにO2を0.3分追加することにより、空燃比がリーンA/F=20になるようにした。模擬排気ガス流量はSV値が60000h-1になるようにした。図8によれば、実施例3は比較例1よりもNOx浄化速度が大きい。図9によれば、NOx浄化量は、300°C以上では実施例3と比較例1とに差は殆どないが、250°Cでは実施例3は比較例1よりもNOx浄化量が格段に大きい。この結果から、実施例に係る触媒は、低温雰囲気において空燃比がリーンからリッチに大きく変動したときのNOx浄化性能が良いことがわかる。<SrFe複酸化物の酸素放出性能>実施例に係る触媒の排気ガス浄化性能が上述の如く優れているのは、複合粒子ZrLaO/Al2O3にペロブスカイト構造のSrFe複酸化物とRhとが共存しているためと認められる。そこで、SrFe複酸化物及び酸素吸蔵放出材ZrCeNd複酸化物各々の酸素放出速度を調べた。すなわち、図10は、酸素吸蔵放出量を測定するための試験装置の構成を示す。同図において、符号31はサンプル32を保持するガラス管であり、サンプル32はヒータ33によって所定温度に加熱保持される。ガラス管31のサンプル32よりも上流側には、ベースガスN2を供給しながらO2及びCOの各ガスをパルス状に供給可能なパルスガス発生装置34が接続され、ガラス管31のサンプル32よりも下流側には排気部38が設けられている。ガラス管31のサンプル32よりも上流側及び下流側にはA/Fセンサ酸素センサ35,36が設けられている。ガラス管31のサンプル保持部には温度制御用の熱電対39が取付けられている。測定にあたっては、ガラス管31内のサンプル温度を所定値に保ち、ベースガスN2を供給して排気部38から排気しながら、図8に示すようにO2パルス20秒とCOパルス20秒とを交互に且つ間隔20秒をおいて発生させることにより、リーン→ストイキ→リッチ→ストイキのサイクルを繰り返すようにした。リーンからストイキに切り換えた直後の、図11に示す、サンプル前後のA/Fセンサ35,36によって得られるA/F値出力差前側A/F値-後側A/F値の変化率単位時間当たりの変化量に基いて酸素放出速度を算出した。この酸素放出速度を450°Cから600°Cまでの50°C刻みの各温度で測定した。上記SrFe複酸化物及びZrCeNd複酸化物のいずれも、上記複合粒子ZrLaO/Al2O3の粉末と混合してサンプルとした。そのSrFe複酸化物は、組成式SrFeO2.5のペロブスカイト構造の複酸化物であり、ZrCeNd複酸化物はZrO2:CeO2:Nd2O3=74:13:13質量比である。結果を図12に示す。同図から、ペロブスカイト構造のSrFe複酸化物は、空燃比がリーンからリッチに切り換わった直後の酸素放出速度が極めて大きいことがわかる。このことが、実施例に係る触媒が上述の優れたライトオフ性能及びNOx浄化性能を示す要因であると考えられる。"