雄ねじ部と、該雄ねじ部より管端側に延在するノーズ部と、該ノーズ部の先端に設けられたショルダ部とを有するピンと、前記雄ねじ部とねじ結合されてねじ部をなす雌ねじ部と、前記ピンのノーズ部外周面に相対するシール面と、前記ピンのショルダ部に当接するショルダ部とを有するボックスとを有し、前記ねじ結合により前記ピンとボックスとが結合されてピンの前記ノーズ部外周面とボックスの前記シール面とがメタル‐メタル接触しその接触部がシール部をなす鋼管用ねじ継手であって、ピン側のノーズ部外周面がテーパ形状であり、ボックス側のシール面が外側に凸の曲面形状であり、前記ねじ結合の際にボックス側のシール面と最初に接触するピン側のノーズ部外周面上の部位であるシールポイントにおけるピンの断面積が、ピン未加工部である素管部の断面積の35以上であることを特徴とする鋼管用ねじ継手。図4におけるシール部1113或いは上記半径方向シール方式以下、ラジアルシール型ともいうのシール部には、必要十分な圧力が負荷されることで、リークやゴーリングの発生しない健全なシール部が形成される。しかしながら、発明者らが検討したところによれば、ラジアルシール型の鋼管用ねじ継手において、シール性の確保にはピンノーズの剛性の点でまだ改善の余地があった。すなわち、ラジアルシール型でのシール性の確保のためには、ピンノーズ8の剛性が重要であり、シールポイントsp図1参照;ねじ結合の際にピン3側のノーズ部外周面とこれに相対するボックス1側の内周面以下、シール面というとが最初に接触するピン3側のノーズ部外周面上の部位であるにおける断面積を十分に確保する必要があった。というのは、軸圧縮力が作用する際、シールポイントspにおけるピン断面積と未加工部ねじ加工前の素管相当部における断面積の比に応じた圧縮負荷が作用し、軸圧縮力の大部分をショルダ部で受けるねじ継手構造となっているが、前記断面積の比が適正でないと、シール部近傍にも軸圧縮力に伴う塑性変形が発生するのであり、この塑性変形により、ピンノーズ8には圧縮及び曲げ変形が生じ、シールポイントspにおけるピン3外径が縮小し、この縮小が著しい場合、シール部20の圧力が不十分となり、シール性が確保できなくなるからである。このような課題、更にはその解決策についての知見は過去に無かった。発明者らは、上記の課題を解決するために、前記シールポイントspにおけるピン断面積と未加工部における断面積の比を適正なものとする指針を種々の実験的検討により見出した。すなわち本発明は次のとおりである。雄ねじ部と、該雄ねじ部より管端側に延在するノーズ部と、該ノーズ部の先端に設けられたショルダ部とを有するピンと、前記雄ねじ部とねじ結合されてねじ部をなす雌ねじ部と、前記ピンのノーズ部外周面に相対するシール面と、前記ピンのショルダ部に当接するショルダ部とを有するボックスとを有し、前記ねじ結合により前記ピンとボックスとが結合されてピンの前記ノーズ部外周面とボックスの前記シール面とがメタル‐メタル接触しその接触部がシール部をなす鋼管用ねじ継手であって、ピン側のノーズ部外周面がテーパ形状であり、ボックス側のシール面が外側に凸の曲面形状であり、前記ねじ結合の際にボックス側のシール面と最初に接触するピン側のノーズ部外周面上の部位であるシールポイントにおけるピンの断面積が、ピン未加工部である素管部の断面積の35以上であることを特徴とする鋼管用ねじ継手。本発明によれば、ピンノーズの剛性が向上し、大きな軸圧縮力を受けても圧縮及び曲げ変形によるピン外径縮小を生じにくくて、優れたシール性を確保できる鋼管用ねじ継手が実現する。本発明に係る鋼管用ねじ継手は、例えば図1、図2に示すように、雄ねじ部7と、該雄ねじ部7より管端側に延在するノーズ部8と、該ノーズ部8の先端に設けられたショルダ部12とを有するピン3と、前記雄ねじ部7とねじ結合されてねじ部をなす雌ねじ部5と、前記ピン3のノーズ部外周面に相対するシール面と、前記ピン3のショルダ部12に当接するショルダ部14とを有するボックス1とを有し、前記ねじ結合により前記ピン3とボックス1とが結合されてピン3のノーズ部外周面とボックス1のシール面とがメタル‐メタル接触しその接触部がシール部20をなす鋼管用ねじ継手であること従来のラジアルシール型のプレミアムジョイント相当のねじ継手であることを前提とした。上記前提としたねじ継手では、図3に定義を示すところの、ロードフランク角度β、スタビングフランク角度γ、ねじ部のギャップGが、ねじ部の形状パラメータとして使用される。ロードフランク角度βは、ロードフランク面18がねじ継手軸との直交線に対してなす角度βであり、該直交線がロードフランク面の下端ピン内径側の端を通るとき、該直交線に対して前記ロードフランク面の上端ピン外径側の端が、ピン先端側に位置する場合は正、ピン後端側に位置する場合は負とされる。通常、β=-10度~0度とされる。スタビングフランク角度γは、スタビングフランク面19がねじ継手軸との直交線に対してなす角度γであり、該直交線がスタビングフランク面の下端ピン内径側の端を通るとき、該直交線に対して前記スタビングフランク面の上端ピン外径側の端が、ピン先端側に位置する場合は負、ピン後端側に位置する場合は正とされる。通常、γ=10度~30度とされる。ねじ部のギャップGは、雄ねじのねじ山7aとこれに噛み合う雌ねじのねじ溝5aとの隙間Gである。通常、G=0.03~0.15mmとされる。本発明では、上記前提において、図2に示すとおり、ピン3側のノーズ部外周面がテーパ形状であり、ボックス1側のシール面が外側に凸の曲面形状である。該テーパ形状をなすテーパ面のテーパ角度θは、該テーパ面がねじ継手軸に対してなす角度θで定義される。又、シールポイントspは、ねじ結合の際にボックス1側のシール面と最初に接触するピン3側のノーズ部外周面上の部位のことである。シールポイントspのねじ継手軸方向の相対位置は、図3に示すとおり、ねじ部先端ノーズ部後端からノーズ部先端にかけてのノーズ部8の長さノーズ長さLに対する、ねじ部先端ノーズ部後端からシールポイントspまでの距離xの比で定義されるシールポイント位置指標xLで表すものとする。又、図2において、δはシール部20における干渉量であり、この干渉量δとは、ねじ結合の際にシールポイントspが、剛体とみなしたボックス1で縮径されたとしたときの該縮径量のことである。そして本発明では、図1に示すとおり、シールポイントspにおけるピン3の断面積S1を、ピン未加工部である素管部の断面積S0の35以上、即ち、断面積比S1S0100≧35としたことを特徴とする。断面積比S1S0100≧35としたことより、シール部20の耐圧縮性が向上し、大きな軸圧縮力を受けてもピン外径縮小を生じにくくなって、優れたシール性を確保できる。ラジアルシール型のねじ継手において、断面積S1が35未満であると、所要レベルの接触面積圧面圧を接触長に亘って積分した指標を確保することが不可能となる。又、より十分な耐圧縮性を得るためには、断面積比S1S0100≧40とすることが好ましい。尚、断面積比S1S0100の上限については、特に限定されないが、テーパねじ加工代およびシールテーパ加工代を考慮すると、肉厚/外径が7~8程度の厚肉材でも上限は70程度となる。本発明では、ピンのシールテーパ角度θが10度以下、より好ましくは5度以下であることが、ピンの半径方向の変形をより効果的に抑制できて好ましい。本発明では、シールポイント位置指標xLは0.2~0.8とするのが好適である。即ち、シール部20をノーズ先端から離して耐外圧性能、耐引張性能の向上を図り、且つ、ねじに対して安定的な性能を持たせるという観点からは、0.8以下が好ましいが、一方、0.2未満であるとねじ結合時の締め付けメークアップ;MakeUp;略してMUの際、シール部とねじ部との干渉が生じ易くなるため、0.2以上が好ましい。更に安全のためには0.3以上がより好ましい。又、ロードフランク角度β、スタビングフランク角度γ、ねじ部のギャップGは、特に限定されず、それぞれ前記通常の値を採用できる。外径958インチ、肉厚0545インチの鋼管端部を加工してなるピンと、これに対応するボックスとからなるねじ継手について、有限要素解析FEAを実施してMU時の接触面積圧を同一とした設計で、サンプルを製作し、ISO13679のシリーズAテストを実施した。この実施に当たっては表1に実験条件を示す各水準で実験した。又、表1に示さなかった実験条件として、全ての水準に共通して、シールポイント位置指標xL=0.7、ロードフランク角度β=-5度、スタビングフランク角度γ=25度、ねじ部のギャップG=006mm、最大引張率降伏応力比=95とした。尚、所定の接触面積圧を得るために非常に大きな干渉量δが必要となる比較例2の条件においてはMakeBreak締め付け締め戻しテスト時にゴーリングが発生したため、干渉量δを本発明例2と同一レベルまで下げた比較例2Aの条件にて実験した。表1に示されるとおり、本発明例は優れたシール性を有することが明らかである。