"負荷を駆動して排熱を放出する熱機関と、他の一つ以上の熱源と、前記熱機関および熱源から熱エネルギを受ける排熱ボイラとを備えた排熱ボイラシステムの運転を制御する方法であって、前記熱源に供給する燃料量を制御するための燃料制御定数を、前記熱機関の作動および不作動に応じて変更することにより、前記排熱ボイラの蒸気圧力に関連した物理量を所定値に維持する、排熱ボイラシステムの制御方法。請求項1において、さらに、前記熱機関からの排ガスの少なくとも一部を前記排熱ボイラに供給しないようにバイパスさせる、回動式の排気バイパス弁を当該システムに設け、前記排気バイパス弁の回動角度を制御する開度制御定数を、前記回動角度の増大に応じて小さい値に補正することにより、前記物理量を所定値に維持する排熱ボイラシステムの制御方法。請求項2において、前記開度制御定数に遅延時間を付加して前記排気バイパス弁を制御する排熱ボイラシステムの制御方法。請求項1から3のいずれか一項において、前記負荷が発電機であり、前記熱機関がガスタービンエンジンであり、前記熱源がダクトバーナである排熱ボイラシステムにおける前記排熱ボイラシステムの制御方法。負荷を駆動して排熱を放出する熱機関と、他の一つ以上の熱源と、前記熱機関および熱源から熱エネルギを受ける排熱ボイラ5とを備えた排熱ボイラシステムの運転を制御する装置であって、前記熱源に供給する燃料量を制御するための燃料制御定数を設定する燃料制御定数設定部と、前記燃料制御定数を前記熱機関の作動および不作動応じて変更することにより、前記排熱ボイラの蒸気圧力に関連した物理量を所定値に維持する変更回路と、を有する排熱ボイラシステム制御装置。請求項5において、当該システムが、さらに、前記熱機関からの排ガスの少なくとも一部を前記排熱ボイラに供給しないようにバイパスさせる、回動式の排気バイパス弁を備え、前記排気バイパス弁の回動角度を制御する開度制御定数を設定する開度制御定数設定部と、前記回動角度の増大に応じて小さい値に補正することにより前記物理量を所定値に維持する補正回路とを有する排熱ボイラシステム制御装置。請求項6において、さらに、前記開度制御定数に遅延時間を付加して前記排気バイパス弁を制御する遅延回路を有する排熱ボイラシステム制御装置。請求項6または7において、前記排熱ボイラシステムの負荷が発電機であり、前記熱機関がガスタービンエンジンであり、前記熱源がダクトバーナである排熱ボイラシステム制御装置。しかし、このように、複数の熱源を設けて排熱ボイラの蒸気圧力を制御する場合、一方の熱源例えば、ここでは熱機関が作動状態にあるのか停止状態にあるのかによって、また、熱機関が作動状態にある場合の排気バイパス弁の開度によって、他方の熱源例えば、ダクトバーナの制御量が、制御対象であるボイラの蒸気圧に及ぼす影響の大きさが変動する。すなわち、このような運転状態の変動によって、ダクトバーナの制御定数の最適性が失われ、排熱ボイラの蒸気圧力を安定的に制御することが困難となる。そこで、本発明の目的は、上記の課題を解決するために、複数の熱源を備える排熱ボイラシステムを安定的に運転するための制御方法および制御装置を提供することにある。上記目的を達成するために、本発明に係る排熱ボイラシステムの制御方法または制御装置は、負荷を駆動して排熱を放出する熱機関と、他の一つ以上の熱源と、前記熱機関および熱源から熱エネルギを受ける排熱ボイラとを備えた排熱ボイラシステムの運転を制御するためのものであって、前記熱源の燃料制御定数を、前記熱機関の作動および不作動に応じて変更することにより、前記排熱ボイラの蒸気圧力に関連した物理量を所定値に維持する。前記熱機関は、例えばガスタービンエンジンであり、前記熱源は、例えばダクトバーナである。また、前記物理量は、例えばダクトバーナの燃料流量や排熱ボイラの蒸気圧である。この構成によれば、熱源の制御感度に大きな影響を与える熱機関の作動および不作動に応じて燃料制御定数を変更するので、排熱ボイラシステムの運転状況に応じた適切な燃料制御定数を設定することができ、当該システムを安定的に運転することが可能となる。本発明の一実施形態において、さらに、前記熱機関からの排ガスの少なくとも一部を前記排熱ボイラに供給しないようにバイパスさせる、回動式の排気バイパス弁を当該システムに設け、前記排気バイパス弁の回動角度を制御する開度制御定数を、前記回動角度の増大に応じて小さい値に補正することにより、前記物理量を所定値に維持することが好ましい。さらには、前記開度制御定数に遅延時間を付加して前記排気バイパス弁を制御することが好ましい。これらの構成によれば、排熱ボイラの圧力制御が不安定になり易い、排気バイパス弁の開度による制御において、排気バイパス弁の開度をより安定的に制御することにより、当該システムを一層安定的に運転することが可能となる。本発明に係る制御方法または制御装置によれば、以上のように、複数の熱源を備える排熱ボイラシステムをきわめて安定的に運転することが可能となる。以下,本発明の好ましい実施形態を図面に基づいて説明する。図1に、本発明の一実施形態に係る制御方法を実行する制御装置1が設けられた排熱ボイラシステムBSの概略構成を示す。排熱ボイラシステムBSは、負荷Lを駆動して排熱を放出する熱機関この例ではガスタービンGTと、この熱機関とは別に設けられた熱源この例ではダクトバーナ3と、前記熱機関および熱源から前記排熱を含む熱エネルギを受けて蒸気を発生させる排熱ボイラ5とを主要な構成要素として備えている。本実施形態では、負荷Lとして発電機を使用している。ガスタービンエンジンGTは、空気を圧縮する圧縮機11と、圧縮機11からの圧縮空気に燃料を供給して燃焼させる燃焼器13と、圧縮機11に回転軸15を介して連結され、燃焼器13からの燃焼ガスによって駆動され、かつ高温の排気ガスを排出するタービン17とを備えており、回転軸15に連結された発電機のような負荷Lを駆動する。排熱ボイラ5に熱エネルギを与えるための高温ガスを供給する高温ガス供給路21は、上流側で二又に分岐しており、その一方の端部にガスタービンエンジンGTのタービン17が接続されており、他方の端部に送風装置23、例えば送風ファンが設置されている。以下の説明では、高温ガス供給路21の二又に分岐したうちの一方の、ガスタービンエンジンGTに接続されている側をタービン排気路25、二又に分岐した他方の、送風装置23が設置された側を送風路27、分岐部29つまりタービン排気路25と送風路27との合流部よりも下流側の部分をボイラ供給路31と呼ぶ。ダクトバーナ3は、ボイラ供給路31の分岐部29よりもやや下流側の部分に設けられており、必要に応じてガスタービンエンジンGTからの排気ガスをさらに加熱する。ボイラ供給路31の下流端は、排熱ボイラシステムBSの給水系統の加熱に利用された後の排気ガスを排出する第1のガス排出路33に接続している。また、タービン排気路25の中途には、タービン排気を排熱ボイラ5から迂回させて、排熱ボイラ5に供給される高温ガス量を調整するための排ガスバイパス路35が接続している。タービン排気路25を形成するタービン排気ダクト37と排ガスバイパス路35を形成する排ガスバイパスダクト39との連結部分には、回動式の排気バイパス弁41が設けられている。排気バイパス弁41は、排ガスバイパス路35への導入口が完全に閉じられてタービン排気の全量がボイラ供給路31に送られる状態全閉状態から、タービン排気路25が完全に塞がれてタービン排気の全量が排ガスバイパス路35に送られる状態全開状態までの間の任意の開度、つまり回動角度αに設定することができる。一方、送風路27を形成する送風ダクト43の中途には、回動式の送風弁45が設けられており、送風装置23が動作しない場合には、送風弁45によって送風路27が完全に閉塞され、送風装置23の動作時には、送風弁45が全開の状態となる。排熱ボイラ5は、給水路47からの水が供給されるボイラドラム51と、ボイラドラム51に供給された水を、ボイラ供給路31を通過する排ガスの熱エネルギを受けて蒸気を発生させる蒸気発生器53とからなる。給水路47の中途には、排熱ボイラ5に供給される水を予備的に加熱する節炭器55が設けられている。一方、排熱ボイラ5で発生した蒸気を出力する出力路57の中途には、出力蒸気をさらに加熱する過熱器59が設けられている。蒸気発生器53、節炭器55および過熱器59は、いずれもボイラ供給路31内に配置されており、ボイラ供給路31を通過する排気ガスの熱を利用して加熱が行われる。図2に示すように、制御装置1は、ボイラドラム51内の蒸気圧を監視する圧力監視器61によって検出された検出蒸気圧力値と、予め設定された蒸気圧力指令値とを比較して、ダクトバーナ3への燃料供給量を制御することにより、ボイラドラム51内の蒸気圧力を所定値、つまり蒸気圧力指令値に維持する。より具体的には、制御装置1は、ダクトバーナ3に供給する燃料の量を制御するための燃料制御定数を設定する燃料制御定数設定部65、および熱機関であるガスタービンエンジンGTの作動および不作動に応じて燃料制御定数を変更する変更回路67を有している。制御装置1において、蒸気圧力指令値設定部69が蒸気圧力指令値を設定し、蒸気圧力指令値と検出蒸気圧力値との偏差、および燃料制御定数設定部の燃料制御定数に基づいて燃料制御弁71を制御することにより、ダクトバーナ3に供給する燃料の量が制御される。燃料制御定数設定部65の燃料制御定数は、後に詳述するように、ガスタービンエンジンGTが作動状態にあるか、不作動停止状態にあるかに応じて、変更回路67によって変更される。さらに、制御装置1は、排気バイパス弁41の回動角度αを制御するための開度制御定数を設定する開度制御定数設定部75が設けられており、また、開度制御定数を回動角度αの増大に応じて小さい値に補正する補正回路77が設けられている。以下、排熱ボイラシステムBSの運転状況、特に熱機関であるガスタービンエンジンGTの作動状況に応じた制御装置1の動作を説明する。1ガスタービンエンジンGTが停止している場合ガスタービンエンジンGTが停止している間、図3に示すように、排気バイパス弁41は全開状態にあり、タービン排気路25は排気バイパス弁41によって閉塞されている。この場合のボイラの圧力制御は、送風装置23によって送られる燃焼用空気量とダクトバーナ3の燃料流量によって制御されるが、ダクトバーナ3で制御すべき範囲が広いため、燃料制御定数を大きめの値に設定することが好ましい。ガスタービンエンジンGTの停止中におけるダクトバーナ3の燃料流量と排熱ボイラ5の蒸気発生量とは、図4に示すとおり、ほぼ比例する関係にあり、ダクトバーナ3の燃料制御が、そのまま排熱ボイラ5の圧力制御となる。2ガスタービンエンジンGTが作動している場合ガスタービンエンジンGTが作動している状態において、排熱ボイラ5の蒸気負荷が小さく、ガスタービンエンジンGTからのタービン排気の熱量のみで排熱ボイラ5に要求される蒸気圧力を達成できる場合は、ダクトバーナ3を使用しない。この場合、図5に示すように、タービン排気路25の排気バイパス弁41は全閉状態または部分閉状態となり、排気バイパス弁41の回動角度αを制御することにより、排熱ボイラ5に供給されるタービン排気の量、すなわち排熱ボイラ5に与えられる熱量が制御される。排熱ボイラ5に与えられる熱量を制御することによって排熱ボイラ5の圧力が変動するので、結果的に、排気バイパス弁41の回動角度αを制御することにより、排熱ボイラ5圧力が制御される。一方、蒸気負荷が大きく、タービン排気の熱量のみでは必要な蒸気圧力を出力できない場合、図6に示すように、排気バイパス弁41を全閉状態として、排気ガスの全量が排熱ボイラ5に供給される状態にしたうえで、ダクトバーナ3も使用する。ガスタービンエンジンGT側の排気ガス熱量に調整代がなくほぼ固定されている場合、蒸気負荷の変化への追従は、主としてダクトバーナ3の制御によることとなり、上記1において全熱量をダクトバーナ3で制御する場合とは異なった燃料制御定数が必要となる。すなわち、ガスタービンエンジンGTの作動の有無によって燃料制御定数の変更が必要であり、図2の変更回路67によって、上記1のガスタービンエンジンGT停止時における燃料制御定数よりも小さい値に設定する。3ガスタービンエンジンGTの停止状態から作動状態への移行ガスタービンエンジンGTが停止している場合の排熱ボイラ5の運転時には、図3に示すように、排気バイパス弁41は開いている。ガスタービンエンジンGTが動作状態に入って蒸気負荷が増加した場合は、図3の状態からガスタービンエンジンGT側の排気バイパス弁41を徐々に閉じていき、最終的には図6に示すようにタービン排気の全量が排熱ボイラ5に送出される状態になる。このとき、ダクトバーナ3の制御感度は低下していくので、ダクトバーナ3の燃料制御定数を大きくする必要がある。ただし、排気バイパス弁41の全閉状態または全開状態の何れかにおいて燃料制御定数を瞬時に変更すると、排気バイパス弁41の全閉状態から全開状態への移行中における制御が極めて不安定な状態となる。そこで、燃料制御定数の変更は、排気バイパス弁41の開度に合わせて徐々に行う必要がある。その場合、図2の補正回路77を用いて、回動角度αが増大するにつれて開度制御定数を小さくしながら排気バイパス弁41の回動角度αの制御を行うことにより、燃料制御定数を安定的に行うことが可能となる。4ガスタービンエンジンGT作動状態から停止状態への移行ガスタービンエンジンGTが動作状態、かつダクトバーナ3も動作状態にある場合、図6に示すように、排気バイパス弁41は閉じている。ガスタービンエンジンGTの停止時には、排気バイパス弁41を全閉状態から徐々に図3の全開状態へと移行させ、タービン排気の全量を排ガスバイパス路35側に送出する。このとき、ダクトバーナ3の制御感度は上昇するので、燃料制御定数を低く設定する必要がある。ただし、排気バイパス弁41の全開状態または全閉の状態のいずれかにおいて制御定数を瞬時に変更した場合は、排気バイパス弁41の全閉状態から全開状態への移行途中の制御が不安定となる。そこで、制御定数の変更は、排気バイパス弁41の開度に合わせて行うことが望ましい。その場合、上記3と同様、図2の補正回路77を用いて、回動角度αが増大するにつれて開度制御定数を小さくしながら排気バイパス弁41の回動角度αの制御を行うことにより、燃料制御定数を安定的に行うことが可能となる。なお、排気バイパス弁41によって蒸気圧力を調整する場合の制御特性は、図7に示すように非線形特性を有するので、開度制御定数は開度に対して2次関数特性を持たせる。また、排気バイパス弁41による圧力制御において、排気バイパス弁41の開度に対する熱量変化には時間遅延時間が大きいので、開度制御定数の値は小さめに設定し、バーナ側の燃料制御定数を高めの設定とするのが好ましい。この場合、図2に示すように遅延回路79を設けて開度制御定数に遅延時間を付加して排気バイパス弁41を制御すれば、排気バイパス弁41の開度をより安定的に制御することができる。このように、本実施形態に係る制御方法または制御装置1によれば、熱源の制御感度に大きな影響を与える熱機関ガスタービンエンジンGTの作動および不作動に応じて燃料制御定数を変更するので、排熱ボイラシステムBSの運転状況に応じた適切な燃料制御定数を設定することができ、当該システムをきわめて安定的に運転することが可能となる。なお、上記の実施形態において、制御装置1の制御対象として排熱ボイラの蒸気圧力を例として説明したが、制御装置1の制御対象は、蒸気圧力に関連した物理量であれば、蒸気圧力に限らず、例えば、ボイラドラム内の水位としてもよい。以上のとおり、図面を参照しながら本発明の好適な実施形態を説明したが、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で、種々の追加、変更または削除が可能である。したがって、そのようなものも本発明の範囲内に含まれる。"