"0.05~0.80重量マンガンMn、0.10~0.80重量硫黄S、任意に、一種又は複数種の元素であって、0.002~0.05重量リンP、0.01~0.5重量クロムCr、0.01~0.5重量アルミニウムAl,0.01~0.5重量マグネシウムMg、からなる群から選択される、該元素、並びに、残部の銅Cu及び不可避的不純物からなる、銅ベースの合金。前記マンガンの割合が、0.10~0.30重量、特に、0.10~0.20重量に調節される、請求項1に記載の銅ベースの合金。前記硫黄の割合が、0.20~0.60重量に調節される、請求項1又は2に記載の銅ベースの合金。0.30~1.50重量カルシウムCa、任意に、一種又は複数種の元素であって、0.005~0.05重量マンガンMn、0.005~0.05重量硫黄S、0.002~0.05重量リンP、0.01~0.5重量クロムCr、0.01~0.5重量アルミニウムAl、0.01~0.5重量マグネシウムMg、からなる群から選択される、該元素、並びに、残部の銅Cu及び不可避的不純物からなる、銅ベースの合金。前記カルシウムの割合が0.5~1.0重量に調節される、請求項4に記載の銅ベースの合金。電導率が35~55MS/mである、請求項1~5のいずれか一つに記載の銅ベースの合金。電気伝導率が48~53MS/mである、請求項6に記載の銅ベースの合金。被削性指数Zerspanbarkeitsindexが80~95である、請求項1~7のいずれか一つに記載の銅ベースの合金。請求項1~8のいずれか一つに記載の合金からなる、圧延製品の形態の半製品。請求項1~8のいずれか一つに記載の合金からなる、プレス/引抜Press-/Zieh製品の形態の半製品。請求項1~8のいずれか一つに記載の合金からなる、鍛造製品の形態の半製品。請求項1~8のいずれか一つに記載の合金からなる、鋳造製品の形態の半製品。したがって、本発明は、従来技術から出発して、公知の銅合金CuTeP及びCuSPと比べて、少なくとも同等もしくはより良好な被削性、並びに冷間成形性及び熱間成形性を有する銅合金を示すという課題に基づいている。その課題の第一の解法は、本発明によれば、請求項1に記載の銅合金にある。本発明によれば、提案される銅合金は、マンガン及び硫黄並びに付随元素Begleitelementenが添加された銅をベースとしており、該銅合金は、鉛又はテルルを含まないが、良好な被削性を有する。該銅合金は銅から構成されており、合金成分として0.05~0.80重量マンガンMn、0.10~0.80重量硫黄S、及び任意に、0.002~0.05重量リンP、0.01~0.5重量クロムCr、0.01~0.5重量アルミニウムAl、0.01~0.5重量マグネシウムMgからなる群から選択される一種又は複数種の元素から、不可避的不純物と共に構成される。本発明のCuSMn合金におけるチップブレーカーとしては、硫化銅Cu2S及び硫化マンガンMnSからなる混合相が作用する。特に好ましくは、マンガン割合は0.10~0.20重量である。同様に好ましくは、硫黄割合は0.20~0.60重量である。本発明の基づく課題は、そのほかに、請求項4に記載の銅をベースとする合金により解決される。これは、0.30~1.50重量カルシウムCa、及び任意に、0.005~0.05重量マンガンMn、0.005~0.05重量硫黄S、0.002~0.05重量リンP、0.01~0.5重量クロムCr、0.01~0.5重量アルミニウムAl、0.01~0.5重量マグネシウムMgからなる群から選択される一種又は複数種の元素、並びに残部の銅Cu及び不可避的不純物から構成される。好ましくは、上記の銅合金の場合、カルシウム割合は0.5~1.0重量である。そのCuCa合金におけるチップブレーカーとしては、生ずる共晶相Cu5Caが作用する。リンは脱酸化剤として作用し、それは溶融物中に溶解した遊離酸素と結合して、そのゆえ、合金成分の気泡水素脆性Wasserstoffkrankheit及び酸化が阻止される。そのほかに、鋳造時の銅合金の流動特性を向上させるためにリンが添加される。マンガンは粒子を微細化し、そして硫黄との組合せで被削性を向上させる。アルミニウムは靭性を低下させることなく硬度及び降伏強さSteckgrenzeを高める。アルミニウムは、高温時の強度、加工性及び摩耗耐性並びに酸化耐性を向上させる元素である。クロム及びマグネシウムは、高温時の酸化耐性を向上させるのに利用される。この際、相乗効果を得るべくこれらをアルミニウムと混合するときに、特に良好な結果が達成される。本発明によって提案される二つの銅材料CuSMn及びCuCaは、CuSPと同じか又はそれより優れた被削性を有する。実験では、CuSMnについて90の、CuCaについては86の、そして対照材料のCuTeP及びCuSPについては76あるいは79の被削性指数Zerspanbarkeitsindexが測定された。該材料は、35~55MS/mである、特に48~53MS/mの範囲内の電気伝導性を有している。更に、本発明によって提案される銅合金は毒性の合金元素を含まず、そして、その合金元素が安価に入手できることから経済的に有利である。更には、スクラップが再利用できるということが強く強調されるべきである。特に、提案されているそれら二つの銅合金の基準とは、在来の製造機械及び加工機械での加工性が可能であること、とりわけ、該合金が、十分な冷間成形性も、非常に良好な熱間成形性も有していることである。そのことから、本発明によって提案される銅合金から、圧延製品、プレス-/引抜製品Press-/Ziehprodukte、鍛造製品又は鋳造製品の形態の半製品を提供することができる。実施形態及び比較の考察:二つの実施例に基づいて、新規な鉛不含及びテルル不含の合金の本発明による有利な特性を、公知の規格化された材料であるCuTeP=EN-材料CW118C、ASTM-材料C14500、及びCuSP=EN-材料CW114C、ASTM-材料C14700と比較して説明する。るつぼ形誘導炉中で、CuSMn、CuCa及び対照材料のCuTeP及びCuSPのそれぞれを溶融し、そして連続鋳造法で丸ビレットを鋳造した。材料の組成を表1に表示する。CuSMnの組成は請求項1、2及び3に対応し、CuCaの組成は請求項4及び5を満たしている。対照材料の組成は、材料CuTeP及びCuSPについてのEN規格及びASTM規格の基準に対応している。連続鋳造された丸ビレットRundbolzenを、≧850°Cの加熱温度での連続プレス法で、問題なくプレスロッドにプレスし、そして引き続き、10~15の横断面減少でφ35mmの最終寸法に引き抜いた。10~15の横断面減少により、被削性の銅に対して頻繁に使用されてる、EN規格12164による供給状態R250あるいはASTM規格B301による供給状態H02を調節する。表2には、そのようにして完成して鋳造されたロッドの、機械的-技術的特性値、ブリネル硬度及び電導率が示されている。試験結果が示すように、新規の、本発明による材料は、標準的材料CuTePあるいはCuSPに匹敵する機械的特性値及び同じように良好な電導率を有している。材料CuSMnは、より一層有利な強度/破断伸びの組合せに基づいて、標準材料CuSPと比較して、より良好な冷間成形性例えば、打ち延ばされたバーナーノズルの製造のためなどの更なる利点を提供する。被削性調査:表2にリストアップされたロッドについて、穿孔試験の形態で、比較の被削性試験を行った。穿孔加工を、回転又はねじ切りによる加工より優先した。というのも、小さい穿孔例えば、バーナーノズルにおけるようなの製作は、最も困難な切削加工形態だからである。それ故、ここで、材料が好ましい結果を示す場合、回転又はねじ切りによる加工が同様に問題ないことを意味している。穿孔試験のために、最新のCNC加工機において次の慣用的なパラメーターを使用した。穿孔工具:内部冷却を有する2mmφ超硬ドリル、尖端がAlTiNでコーティング、型GuehringWNRN15XD穿孔方策:ロッド断片に、前面45個の穿孔を行う:切削速度:100m/分送り:0.04mm/回転穿孔深さ:33mm内部冷却ドリル:エマルション40バール次のように評価した:鋼鉄テストシート1178-90に基づいた切削屑形状Spanformそれぞれ100の切削屑の重量測定による平均切削屑質量270の穿孔後の自由表面摩耗としての工具摩耗必要な平均送り力次の基準に基づく穿孔品質-長さにわたる穿孔の円筒度円錐度-周縁の穿孔真円度-長さにわたる直径の寸法差-穿孔面の粗度Rz当該材料と対照材料との定量的比較の評価を可能にするために、個々の測定結果を0~10点の点数方式で評価し、その際、0点は非常に悪い、そして10点は最適=非常に良好であることを示している。個々の評価は合算され、その際、最大80点に達し得る。この場合、この被削性の全評価は、被削性指数として定義されるべきであり、そうすると、ここでは80点が最大達成可能な被削性指数の100に相当する。新規な本発明の材料CuCa及びCuSMnは、対照材料と比較して次の被削性指数を達成する。CuSMn:90CuCa:86CuTeP:76CuSP:79全ての材料の良好な短く切れるkurzbruechigen被削性を示すために、図1中に、被削性調査からの穿孔切削屑が示されている。いくぶん長めの螺旋状切削片Wendelspanstueckeは、まれにしか現れない。非常に精巧かつ手間暇のかかる被削性調査により、被削性において、本発明の材料が、これまでに入手可能な対照材料のCuSP及びCuTePと少なくとも対等であるか、又はわずかに有利でさえあることが示された。本発明者等は、入念な調査において、CuTeP及びCuSPによる現在の供給範囲Angebotspaletteを補完し、かつ、以下の品質特徴を有する銅材料を達成した。CuTeP/CuSPと同じか又はより良好な被削性;電導率≧35MS/m;毒性のない合金元素;合金元素の費用効率の高い入手可能性;スクラップの再利用可能性;従来の製造工程及び製造機械での加工性調査において、硫黄S及びカルシウムCaと組み合わせた合金元素のアルミニウムAl、カルシウムCa、コバルトCo、クロムCr、鉄Fe、マグネシウムMg、マンガンMn、モリブデンMo、ニッケルNi、スズSn及び亜鉛Znをそれぞれ、到達可能な電導性及び被削性に関して、銅への唯一の添加物として試験した。被削性試験のための比較試料として、実証済みの材料CuSP及びCUTePが用いられた。品質的に評価されたのは、3mm穴の穿孔時の切削屑の形状、及びドリル折損の出現であった。目標とする材料特性、あるいは材料特性の組合せは、マンガン、具体的には、0.05~0.80重量、好ましくは0.10~0.30重量、特に、0.10~0.20重量の割合までのマンガン、及び0.10~0.80重量、特に、0.20~0.60重量の割合の硫黄を合金化することによって達成された。さらには、目標とする材料特性が、合金成分として0.30~1.50重量、好ましくは0.5~1.0重量の割合でカルシウムを含有する銅ベースの合金の場合に達成されることが立証できた。本発明の本質として、二つの示された銅材料CuSMn及びCuCaが、上述の独自のチップブレーカー相、すなわち、Cu2S及びMnSからなる混合相、あるいは共晶相Cu5Caを有することがわかった。本発明の銅合金の材料試料の加工及び試験では、とりわけ、銅合金CuSMnが、銅合金CuSP又は銅合金CuTePに匹敵するか、又はわずかにより良好でさえある熱間成形性及び冷間成形性を有することが示された。"