"切替ドライバと、前記切替ドライバから電力を受け取るよう構成された複数のLEDベース発光体と、前記複数のLEDベース発光体の少なくとも1つと直列接続された少なくとも1つの電子制御スイッチであって、閉じた際に前記少なくとも1つのLEDベース発光体を通じて電流を選択的に通過させ、開いた際に前記少なくとも1つのLEDベース発光体を通る電流の流れを阻止するよう構成された、少なくとも1つの電子制御スイッチと、前記少なくとも1つの電子制御スイッチと連通する少なくとも1つの同期ドライバであって、前記切替ドライバが能動的に電力を供給する場合にのみ前記少なくとも1つの電子制御スイッチを閉じるよう構成された、少なくとも1つの同期ドライバと、を備える発光ダイオードLEDベース発光体駆動構成。前記複数のLEDベース発光体のそれぞれは、直列接続されたLEDのストリングから構成される、請求項1に記載のLEDベース発光体駆動構成。前記少なくとも1つの電子制御スイッチは、単一の電子制御スイッチから構成され、前記複数のLEDベース発光体は、並列に構成される、請求項1に記載のLEDベース発光体駆動構成。複数のバランス変圧器から構成されたバランサをさらに備え、前記複数のバランス変圧器のそれぞれは、第1の巻線と、前記第1の巻線と磁気的に結合された第2の巻線とを呈し、前記バランス変圧器のそれぞれの前記第1の巻線は、前記複数のLEDベース発光体の特定の1つと直列に接続され、前記複数のバランス変圧器の前記第2の巻線は、閉じたシリアルループで接続される、請求項3に記載のLEDベース発光体駆動構成。複数のキャパシタをさらに備え、前記複数のキャパシタのそれぞれは、前記複数のLEDの特定の1つと並列に接続される、請求項4に記載のLEDベース発光体駆動構成。複数のキャパシタをさらに備え、前記複数のキャパシタのそれぞれは、前記複数のLEDの特定の1つと並列に切替可能な状態で接続される、請求項4に記載のLEDベース発光体駆動構成。前記切替ドライバは、複数の二次巻線を呈する電力変圧器を備え、前記複数のLEDベース発光体のそれぞれは、前記二次巻線の特定の1つから電力を受け取り、それにより、前記切替ドライバから電力を受け取るよう構成される、請求項1に記載のLEDベース発光体駆動構成。前記少なくとも1つの電子制御スイッチは、単一の電子制御スイッチから構成され、前記複数のLEDベース発光体のそれぞれの端子は、共通のノードに接続される、請求項7に記載のLEDベース発光体駆動構成。前記少なくとも1つの電子制御スイッチは、複数の電子制御スイッチから構成され、前記複数の電子制御スイッチのそれぞれは、前記少なくとも1つのLEDベース発光体の特定の1つと直列に接続され、前記少なくとも1つの同期ドライバは、複数の同期ドライバから構成され、そのそれぞれは、前記複数の電子制御スイッチの特定の1つと連通する、請求項7に記載のLEDベース発光体駆動構成。複数のキャパシタをさらに備え、前記複数のキャパシタのそれぞれは、前記複数のLEDの特定の1つと並列に接続される、請求項9に記載のLEDベース発光体駆動構成。複数のキャパシタをさらに備え、前記複数のキャパシタはそれぞれ、前記複数のLEDの特定の1つと並列に切替可能な状態で接続される、請求項9に記載のLEDベース発光体駆動構成。前記切替ドライバは、複数の二次巻線を呈する電力変圧器を備え、前記複数のLEDベース発光体のそれぞれは、前記二次巻線の共通の1つから電力を受け取り、それにより、前記切替ドライバから電力を受け取るよう構成される、請求項1に記載のLEDベース発光体駆動構成。前記少なくとも1つの電子制御スイッチは、複数の電子制御スイッチから構成され、前記複数の電子制御スイッチのそれぞれは、前記少なくとも1つのLEDベース発光体の特定の1つと直列に接続され、前記少なくとも1つの同期ドライバは、複数の同期ドライバから構成され、そのそれぞれは、前記複数の電子制御スイッチの特定の1つと連通する、請求項12に記載のLEDベース発光体駆動構成。複数のキャパシタをさらに備え、前記複数のキャパシタのそれぞれは、前記複数のLEDベース発光体の特定の1つと並列に接続される、請求項13に記載のLEDベース発光体駆動構成。複数の発光ダイオードLEDベース発光体をドライブする方法であって、切替ドライバから電力を供給する工程と、能動的に電力を供給する前記切替ドライバと同期して前記複数のLEDベース発光体をドライブする工程と、を含む、方法。前記複数のLEDベース発光体のそれぞれは、直列接続されたLEDのストリングから構成される、請求項15に記載の方法。前記複数のLEDベース発光体のそれぞれの端子は、共通のノードに接続される、請求項15に記載の方法。複数のバランス変圧器から構成されるバランサを設けることによって、前記並列接続されたLEDベース発光体のそれぞれを通る電流の流れのバランスを取る工程をさらに含み、前記複数のバランス変圧器のそれぞれは、第1の巻線と、前記第1の巻線と磁気的に結合された第2の巻線とを呈する、前記バランス変圧器のそれぞれの前記第1の巻線は、前記複数のLEDベース発光体の特定の1つと直列に接続され、前記複数のバランス変圧器の前記第2の巻線は、閉じたシリアルループで接続される、請求項17に記載の方法。複数のキャパシタを設けることによって、前記複数のLEDベース発光体のそれぞれの両端間の電圧降下をフィルタ処理する工程をさらに含み、前記複数のキャパシタのそれぞれは、前記設けられた複数のLEDベース発光体の特定の1つと並列に接続される、請求項15に記載の方法。複数のキャパシタを設けることによって、複数のLEDのそれぞれの両端間の電圧降下をフィルタ処理する工程をさらに含み、前記複数のキャパシタのそれぞれは、前記複数のLEDの特定の1つと並列に切替可能な状態で接続される、請求項15に記載の方法。本発明の少なくとも1つの実施形態を詳細に説明する前に、本発明は、その応用において、以下の説明で記載されるかまたは図面で示される構造物の詳細およびコンポーネントの配置に限定されないことを理解されたい。本発明は、他の実施形態に適用可能であるか、または、さまざまな方法で実践もしくは実行することができる。また、本明細書で使用される表現および用語は、説明を目的とするものであり、限定するものと見なしてはならないことも理解されたい。巻線という用語は、特に、インダクタを形成する導電性のワイヤの巻線を意味することを意図する。巻線は、スタンドアローンインダクタを形成することも、変圧器を形成する別の巻線と磁気的に結合することもできる。本明細書では、LEDストリングと関連付けて、ある実施形態について説明するが、これは限定するためのものではなく、むしろ、LEDベース発光体の特定の例である。範囲を超えることなく、LEDストリングの代わりに、単一の高出力LEDまたは他のLEDベース発光体を利用することができる。図1は、AC商用電源と、全波整流器10と、PFC段20と、1組の一方向性電子管DAおよびDBを備えた絶縁されたスイッチングブリッジ段30と、ブースト変換器40と、フィルタリングキャパシタCBと、それぞれが制御可能な散逸素子60に関連する複数のLEDストリング50と、それぞれの検知抵抗器RSとを備える、先行技術のドライブアーキテクチャの高レベルの回路図を示す。絶縁されたスイッチングブリッジ段30は、これに限定されないがNMOSFETとして示される、Q1およびQ2で示される1組の電子制御スイッチと、阻止キャパシタCXと、電力変圧器TXとを備える。ブースト変換器40は、入力キャパシタCDと、インダクタL1と、電子制御スイッチQBと、一方向性電子管DDとを備える。AC商用電源は、全波整流器10に接続され、全波整流器10の出力は、PFC段20を介して絶縁されたスイッチングブリッジ段30の入力に接続される。絶縁されたスイッチングブリッジ段30は、PFC段20の出力と共通のポイントとの間で接続され、一実施形態では、共通のポイントはグランドである。電子制御スイッチQ1は、ゲート電圧VG1によって制御され、電子制御スイッチQ2は、ゲート電圧VG2によって制御される。具体的には、電子制御スイッチQ1のドレインは、PFC段20の出力に接続され、電子制御スイッチQ1のソースは、電子制御スイッチQ2のドレインおよび阻止キャパシタCXの第1の端子に接続される。阻止キャパシタCXの第2の端子は、電力変圧器TXの一次巻線の第1の端子に接続され、電力変圧器TXの一次巻線の第2の端子は、電子制御スイッチQ2のソースおよび共通のポイントに接続される。電力変圧器TXの二次巻線の第1の端子は、一方向性電子管DAを介して、入力キャパシタCDの第1の端子およびインダクタL1の第1の端子に接続される。電力変圧器TXの二次巻線の第2の端子は、一方向性電子管DBを介して、入力キャパシタCDの第1の端子およびインダクタL1の第1の端子に接続される。インダクタL1の第2の端子は、一方向性電子管DDの陽極および電子制御スイッチQBのドレインに接続される。一方向性電子管DDの陰極は、フィルタリングキャパシタCBの第1の端子および各LEDストリング50の陽極端子に接続される。電子制御スイッチQBのゲートは、ゲート電圧VGBによって制御され、電子制御スイッチQBのソースは、電力変圧器TXの二次巻線の中心タップ接続部、入力キャパシタCDの第2の端子およびフィルタリングキャパシタCBの第2の端子に接続される。各LEDストリング50の陰極端子は、それぞれの制御可能な散逸素子60のドレインに接続され、各制御可能な散逸素子60のソースは、それぞれの検知抵抗器RSを介して、電力変圧器TXの二次巻線の中心タップ接続部に接続される。動作中、受け取ったAC商用電力は、PFC段20によってDCバス一実施形態では、400VのDCバスに変換され、PFC電圧は、これに限定されないが電力変圧器TXの一次巻線をドライブするハーフブリッジとして示される、絶縁されたスイッチングブリッジ段30によって変換される。電力変圧器TXの二次巻線からの出力は、一方向性電子管DAおよびDBによって整流され、ブースト変換器40に供給される。LEDストリング50は、ブースト変換器40の出力から電力供給され、線形レギュレータとして機能するそれぞれの制御可能な散逸素子60によって制御される。具体的には、LEDストリングを通る電流は、制御可能な散逸素子60のそれぞれの両端間の電圧降下を調整する制御可能な散逸素子60の線形制御によって、等しくなるように制御される。ブースト変換器40は、常に動作可能な状態で維持され、ブースト変換器40の出力電圧は、最大電圧降下を有するLEDストリング50の電流制御が維持できる最小レベルとなるように制御される。電力散逸および関連発熱は高く、それは、制御可能な散逸素子60が集積回路に搭載される場合に特に問題となる。PFC段からLEDストリング50までの電力トレインは、絶縁されたスイッチングブリッジ段30、ブースト変換器40およびそれぞれの制御可能な散逸素子60の線形電流制御段の3つの段を備え、コンポーネントの関連電力損失およびコストを伴う。図2Aは、複数のLEDストリング50と、絶縁されたスイッチングブリッジ段30と、バランサ110と、1組の一方向性電子管DAおよびDBと、これに限定されないがNMOSFETとして示される電子制御スイッチQ3と、同期ドライバ140とを備える、同期ドライブアーキテクチャ100の例示的な実施形態の高レベルの回路図を示す。絶縁されたスイッチングブリッジ段30は、あらゆる点で、図1の絶縁されたスイッチングブリッジ段30と同様であり、好ましくは、図1と関連して上記で説明されるように、全波整流器10およびPFC段20がさらに供給される図示せず。バランサ110は、複数のバランス変圧器TBを備え、そのそれぞれは、第1の巻線と、第1の巻線と磁気的に結合された第2の巻線とから構成され、そのそれぞれは、特定の抵抗分割ネットワークおよびダイオード論理和ORING回路150に関連する。電力変圧器TXの二次巻線の第1の端子は、一方向性電子管DAを介して各バランス変圧器TBの一次巻線の第1の端子に接続され、電力変圧器TXの二次巻線の第2の端子は、一方向性電子管DBを介して各バランス変圧器TBの一次巻線の第2の端子に接続される。各バランス変圧器TBの一次巻線の中心タップは、関連LEDストリング50の陽極端子に接続され、LEDストリング50のそれぞれの陰極端子は、電子制御スイッチQ3のドレインに接続される。電子制御スイッチQ3のソースは、検知抵抗器RSを介して共通電位に接続される。VRSで示される電子制御スイッチQ3のソース、または、その代替としてVLEDで示されるLEDストリング50の1つの陽極端子は、同期ドライバ140の入力に接続される。VLEDが同期ドライバ140の入力に接続される場合、VLEDは、好ましくは、同期ドライバ140に入力する前に適切にスケーリングされる。あるいは、電子制御スイッチQ1およびQ2のスイッチング動作と同期するかまたは整流電圧VLEDと同期する立ち上がりまたは立ち下がりエッジを有する他の信号を、同期ドライバ140の入力として利用し、電子制御スイッチQ3の同期スイッチング動作を実現することができる。同期ドライバ140の入力は、キャパシタC7を介して、これに限定されないがPMOSFETとして示される、電子制御スイッチQ4のゲートに供給される。電子制御スイッチQ4のドレインは、電位VDD、キャパシタC8の第1の端子、抵抗器R7の第1の端子および一方向性電子管D7の陰極に接続される。電子制御スイッチQ4のゲートは、一方向性電子管D7の陽極および抵抗器R7の第2の端子にさらに接続される。電子制御スイッチQ4のソースは、電流源I1の第1の端子、比較器COMP1の反転入力およびキャパシタC8の第2の端子に接続される。電流ソースI1の第2の端子は、共通電位に接続される。デジタル調光信号VDMは、これに限定されないがNMOSFETとして示される、電子制御スイッチQ5のゲートに接続され、電子制御スイッチQ5のドレインは、VREFで示される基準電位に接続される。電子制御スイッチQ5のソースは、差動増幅器EAの非反転入力に接続され、差動増幅器EAの出力は、信号VMODとして、比較器COMP1の非反転入力に接続される。差動増幅器EAの反転入力は、信号VRSに接続され、比較器COMP1の出力は、電子制御スイッチQ3のゲートに接続され、VG3で示される。さまざまなバランス変圧器TBの二次巻線は、閉じた同相シリアルループで接続され、それぞれの抵抗分割ネットワークによってサンプリングされるバランス変圧器間の共通のノードの電圧を有し、ダイオードORING回路150を介してOR条件を満たし、抵抗器R17を介して出力VOLに接続される。動作中、共通の軸においてy軸が電圧を表し、x軸が時間を表す図2Bの電圧波形に関連して、さまざまなLEDストリング50は、一方向性電子管DAおよびDBを介して、電力変圧器TXの二次巻線から電力供給され、さまざまなLEDストリング50を通る電流は、バランサ110の動作によってバランスを取る。したがって、さまざまなLEDストリング50の動作は、図1のブースト変換器40を必要とすることなく、および、各LEDストリング50の線形制御を必要とすることなく、電力変圧器TXの出力から直接提供される。電子制御スイッチQ3は、信号VG1とVG2と同期する信号VG3によって制御され、したがって、Q1またはQ2のいずれかによって電力が供給される場合にのみ、電子制御スイッチQ3を通じて電流が引き込まれることを保証する。具体的には、VLEDのスケーリングされたバージョンがキャパシタC7側で同期ドライバ140への入力として供給される実施形態に関連して、動作中、電子制御スイッチQ3は、そこに接続されたVLEDを有するLEDストリング50の陽極に印加された電圧で、同期ドライバ140に反応して同期切り替えを行い、周波数は、電子制御スイッチQ1、Q2のスイッチング周波数の2倍である。さまざまなLEDストリング50を通る平均電流の制御は、電子制御スイッチQ3のデューティサイクルの調整、すなわち、パルス幅変調PWMによって達成される。電子制御スイッチQ3は、LEDストリング50のすべてを通る電流を制御し、全電流は、バランサ110の動作によって、さまざまなLEDストリング50にわたって均等に分配され、これについては、上記の組み込まれた米国特許第7,242,147号明細書に記載されている。電子制御スイッチQ3のPWM変調は、一実施形態では、後エッジ変調であり、電子制御スイッチQ3をドライブする信号VG3の前エッジは、電子制御スイッチQ1、Q2のそれぞれのオンへの切り替えと同期し、信号VG3の後エッジは、変調されてパルス幅が調整される。別の実施形態では、前エッジ変調が使用され、電子制御スイッチQ3をドライブする信号VG3の後エッジは、電子制御スイッチQ1、Q2のそれぞれのオフへの切り替えと同期し、信号VG3の前エッジは、変調されてパルス幅が調整される。前エッジ変調は、本明細書では、これに限定されないが、電子制御スイッチQ3に対するスイッチオフ過度電圧を有利に最小限に抑えるものと示される。電子制御スイッチQ4がオフの場合、同期ドライバ140の電流源I1は、キャパシタC8を充電して下降傾斜信号VRMPを生成し、電子制御スイッチQ3は、信号VMOD>信号VRMPの場合は常にオン状態である。VLEDまたはVRSの立ち下がりエッジでは、好ましくは、最初にそのいずれかが正しい振幅にスケーリングされ、電子制御スイッチQ4が起動して、キャパシタC8を放電し、信号VRMPをVDDに引き上げ、したがって、信号VG3を介して電子制御スイッチQ3を停止する。したがって、PWM制御信号VG3は、信号VLEDまたはVRSの立ち下がりエッジ時に同期して停止する。一方向性電子管D7の存在は、信号VLEDの立ち上がりエッジ時にキャパシタC7の放電経路を提供し、繰り返し動作のためにその電圧をリセットする。信号VMODは、電流制御誤差増幅器として機能する差動増幅器EAから供給され、その出力は、PWM出力信号VG3を変調するため、PWM比較器COMP1で使用されるVRMPの鋸歯状波形と比較される。信号VMODの値が増加すると、電子制御スイッチQ3のデューティサイクルが増加し、信号VMODの値が減少すると、電子制御スイッチQ3のデューティサイクルが減少する。上記で示されるように、信号VRSは、同期制御として同様に使用することができる。VRSを使用する利点は、電子制御スイッチQ3がゼロ電流でオフに切り替わり、スイッチオフ過度電圧を排除する点である。図2Aおよび2Bで示されるように、電子制御スイッチQ3のスイッチング制御は、任意選択的に、デジタル調光制御にさらに利用される。信号VDMは、デジタル調光制御信号を表し、好ましくは、約100~1000Hzの低周波数を呈する。信号VDMがハイ状態にある場合、差動増幅器EAの非反転入力側に基準電位VREFが現れ、基準電位VREFは、電子制御スイッチQ3を通る目標電流を表す。したがって、信号VDMは、信号VRSと基準電位VREFの差に反応して電子制御スイッチQ3のデューティサイクルを変調する。信号VDMがロー状態にある場合、電子制御スイッチQ5は停止し、差動増幅器EAの非反転入力側は共通電位に向けて降下し、したがって、VMODを負に引き下げ、電子制御スイッチQ3を遮断する。好ましくは、差動増幅器EAの非反転入力に対してプルダウン抵抗が提供され、適正な動作を確保する図示せず。したがって、電子制御スイッチQ3のための単一の同期ドライバ140は、低損失で、LED電流制御機能とデジタル調光制御機能の両方を実行する。LEDストリング50のいずれが開回路故障を呈する場合、それぞれのバランス変圧器TBの二次巻線の電圧は劇的に上昇し、そのような電圧上昇は、開LED状態の検出に使用される。二次ループのノードからの信号は、好ましくは、示されるように、ダイオードによって論理的にOR条件を満たし、検出信号VOLは、開LED故障信号としてコントローラまたは制御回路に供給される。図3は、各LEDストリング50と並列接続されたフィルタリングキャパシタCFを備え、バランサ110をさらに備える、複数のLEDストリング用の同期ドライブアーキテクチャの例示的な実施形態の高レベルの回路図を示す。図3のアーキテクチャは、各LEDストリング50と並列にフィルタリングキャパシタCFが提供されることを除いて、あらゆる点で、図2のものと同様である。各LEDストリング50の両端間の電圧はフィルタリングキャパシタCFの動作によって急速に変化できないようになっているため、フィルタリングキャパシタCFは、いかなるリップル電流も減少させる。残念ながら、電子制御スイッチQ3が遮断される際のキャパシタ上の残留電圧に起因して、信号VDMがロー状態に移行すると、フィルタリングキャパシタCFは、さまざまなLEDストリング50を通してテール電流を生成する恐れがある。いくつかの応用、特にモニタおよびテレビのバックライト応用では、デジタル調光オフ期間の間は、LED電流は、好ましくは、完全に遮断される。図4は、各LEDストリング50と並列接続されたスイッチドフィルタリングキャパシタCFを備え、バランサ110をさらに備え、したがって、前述のテール電流を解決する、複数のLEDストリング用の同期ドライブアーキテクチャの例示的な実施形態の高レベルの回路図を示す。図4のアーキテクチャは、各LEDストリング50と並列接続されたフィルタリングキャパシタCFが、これに限定されないがNMOSFETとして示される、電子制御スイッチQ6の動作によって切り替えられることを除いて、あらゆる点で、図3のものと同様である。さらに詳細には、各フィルタリングキャパシタCFの第1の端子は、それぞれのLEDストリング50の陽極端子に接続され、フィルタリングキャパシタCFのそれぞれの第2の端子は、電子制御スイッチQ6のドレインに接続される。電位VDDは、一方向性電子管D6を介して、電子制御スイッチQ6のゲートおよび抵抗器R6の第1の端子に接続され、抵抗器R6の第2の端子は、電子制御スイッチQ6のソースおよび電子制御スイッチQ3のドレインに接続される。動作中、デジタル調光信号VDMがオン状態、すなわちハイ状態の場合、電子制御スイッチQ6は起動し、デジタル調光信号VDMがオフ状態、すなわちロー状態の場合、電子制御スイッチQ6は停止する。電子制御スイッチQ6のゲート制御は、デジタル調光信号VDMと関連して、ドライブ回路図示せずによって実現することができる。さらに詳細には、オン状態のVDMおよびVMODより低いVRMPに反応してQ3が起動されると、電子制御スイッチQ6のゲートキャパシタンスC6は、一方向性電子管D6を介して最大VDDまで充電される。電子制御スイッチQ3のスイッチングは、比較的高い周波数、通常200KHz超で起こり、R6×C6の時定数は、電子制御スイッチQ3のスイッチング期間より大きく、好ましくは5倍超大きく設定され、したがって、電子制御スイッチQ3のオフの時間帯の間、電子制御スイッチQ6は、オン状態を保つ。デジタル調光オフ期間の間、すなわちデジタル調光信号VDMがオフ状態、すなわちロー状態の場合、電子制御スイッチQ3はR6×C6の時定数よりはるかに長い時間の間停止し、したがって、電子制御スイッチQ6のゲートキャパシタンスはR6を通じて放電し、したがって、デジタル調光がオフ状態の場合、電子制御スイッチQ6を遮断する。電子制御スイッチQ3のスイッチング周波数が200KHzであり、信号VDMのデジタル調光周波数が200Hzであり、R6×C6の時定数が約30マイクロ秒である非限定的な一例では、電子制御スイッチQ6は、電子制御スイッチQ3の各期間全体を通してオン状態を保ち、デジタル調光信号のVDMがオフ状態になってから、電子制御スイッチQ3の約6スイッチングサイクルの経過後約0.6のデジタル調光デューティ、オフ状態となる。図5は、各LEDストリング50用の別々の整流器構成を備え、各LEDストリング50と並列接続されたスイッチドフィルタリングキャパシタCFと、バランサ110とをさらに備える、複数のLEDストリング50用の同期ドライブアーキテクチャの例示的な実施形態の高レベルの回路図を示す。図5のアーキテクチャは、電子制御スイッチQ6が、フィルタリングキャパシタCFと直列に設置される代わりに、LEDストリング50と直列に設置され、フィルタリングキャパシタCFが電子制御スイッチQ3のドレインに接続されるが、制御効果は同じ状態を保つことを除いて、あらゆる点で、図4のものと同様である。電子制御スイッチQ1およびQ2が、最大デューティで切り替わる場合、すなわち、各電子制御スイッチQ1、Q2のデューティサイクルが約50の場合、バランス変圧器TBに適用される電圧波形および磁気励起は、実質的に連続的であり、バランス効果は実質的に連続して維持される。しかし、電子制御スイッチQ1およびQ2が、より小さなデューティで動作する場合、バランサ変圧器TBの磁気励起は、連続的ではない可能性がある。そのような状況下では、バランサ巻線を通じてフィルタキャパシタCF間で漏出するエネルギーが生じ得る。そのような状況を回避するため、図5に示されるように、個々のバランス変圧器のそれぞれに対して別々の整流器ダイオードDA、DBが提供される。図6は、インピーダンスバランサを提供するよう構成された複数巻線電力変圧器TXMを備える、複数のLEDストリング50用の同期ドライブアーキテクチャの例示的な実施形態の高レベルの回路図を示す。図1および2に関連して上記で説明されるように、受け取ったAC商用電力は、PFC段によってDCバス一実施形態では、400VのDCバスに変換され、PFC電圧は、これに限定されないが複数巻線電力変圧器TXMの一次巻線をドライブするハーフブリッジとして示される、絶縁されたスイッチングブリッジ段30によって変換される。複数巻線電力変圧器TXMは、複数の二次巻線を呈し、そのそれぞれは、特定のLEDストリング50に関連する。複数巻線電力変圧器TXMの各二次巻線の第1の端子は、それぞれの一方向性電子管DAを介して関連LEDストリング50の陽極端子に接続され、複数巻線電力変圧器TXMの各二次巻線の第2の端子は、それぞれの一方向性電子管DBを介して関連LEDストリング50の陽極端子に接続される。二次巻線の中心タップは、通常、共通電位に接続される。さまざまなLEDストリング50の陰極端子は、図2と関連して上記で説明されるように、電子制御スイッチQ3のドレインに接続され、電子制御スイッチQ3のソースは、検知抵抗器RSを介して共通電位に接続される。同期ドライバ140は、上記で説明されるように、電子制御スイッチQ3のゲートに信号VG3を供給するよう構成される。動作中、複数巻線電力変圧器TXMの漏れインダクタンスを利用して、さまざまなLEDストリング50間の電流のバランスを取る。具体的には、複数巻線電力変圧器TXMには、好ましくは、二次巻線のそれぞれに対して大きな等しい漏れインダクタンスが提供される。二次巻線の漏れ誘導性インピーダンスが十分大きい場合、例えば、動作中の漏れインダクタンス上の電圧降下が、動作周波数でのさまざまなLEDストリング50の動作電圧差より少なくとも10倍高い場合、さまざまなLEDストリング50を通る電流は、許容誤差とほぼ等しく維持される。実際には、複数巻線電力変圧器TXMには、通常、一段側のスイッチングネットワークのソフトスイッチング動作を実現するため、大きな漏れインダクタンスが提供され、したがって、そのような特徴は、上記の漏れインピーダンスに対する要件を満たす。図7は、それぞれが特定のLEDストリング50に関連し、それぞれが関連同期ドライバ140でドライブする複数の電子制御スイッチQ3と、インピーダンスバランサを提供するよう構成された複数巻線電力変圧器TXMとを備える、複数のLEDストリング50用の同期ドライブアーキテクチャの例示的な実施形態の高レベルの回路図を示す。図7のアーキテクチャは、関連同期ドライバを備えた電子制御スイッチQ3が各LEDストリング50に対して設けられることを除いて、あらゆる点で、図6のものと同様である。複数巻線電力変圧器TXMの各二次巻線の負荷電流は、上記のインピーダンス効果によるささいな交差調整以外は、互いの間で磁気結合効果を示さないため、各二次巻線に取り付けられたLEDストリング50は、他のLEDストリング50の動作に影響を及ぼすことなく、独立して起動および停止させることができる。したがって、図7の構成では、各LEDストリング50は、関連同期ドライバ140に直列接続された専用の電子制御スイッチQ3を有する。そのような構成を用いると、各LEDストリング50の電流およびデジタル調光オン/オフを別々に制御することができる。有利には、LEDストリング50間のささいな交差調整効果は、電子制御スイッチQ3のそれぞれの同期ドライバ140のPWM制御によって容易に補われる。図8は、各LEDストリング50と切替可能な状態で並列接続されたフィルタリングキャパシタCFと、各LEDストリング50に関連する電子制御スイッチQ3と、インピーダンスバランサを提供するよう構成された複数巻線電力変圧器TXMとを備える、複数のLEDストリング50用の同期ドライブアーキテクチャの例示的な実施形態の高レベルの回路図を示す。図8のアーキテクチャは、別々の電子制御スイッチQ6が各フィルタリングキャパシタCFに直列に設けられることを除いて、実質上、図4と関連して上記で説明されるように、切替可能な状態で接続されたフィルタリングキャパシタCFが各LEDストリング50に並列に設けられることを除いて、あらゆる点で、図7のものと同様である。動作中、フィルタリングキャパシタCFは、各LEDストリング50を通る電流のリップル成分を低減する。電子制御スイッチQ1およびQ2のスイッチング動作が最大デューティで起こらない場合、すなわち、各電子制御スイッチQ1、Q2のデューティサイクルが50より大幅に低い場合、それぞれのフィルタキャパシタCFと直列接続されるか、または、その代替として図5と関連して上記で説明されるLEDストリングと直列接続された電子制御スイッチQ6は、デジタル調光オフ期間の間、それぞれの制御用の電子制御スイッチQ3がオフ状態の場合、漏れ経路を遮断するように制御される。図9は、複数の二次巻線を呈する複数巻線電力変圧器TXMと、二次巻線200で示される、複数の二次巻線の特定の1つに関連する複数のLEDストリング50と、それぞれがそれぞれのLEDストリング50と並列接続された複数のフィルタリングキャパシタCFと、それぞれがそれぞれのLEDストリング50および関連フィルタリングキャパシタCFと直列接続された複数の電子制御スイッチQ3とを備える、複数のLEDストリング50用の同期ドライブアーキテクチャの例示的な実施形態の高レベルの回路図を示す。図1および2に関連して上記で説明されるように、受け取ったAC商用電力は、PFC段によってDCバス一実施形態では、400VのDCバスに変換され、PFC電圧は、これに限定されないが複数巻線電力変圧器TXMの一次巻線をドライブするハーフブリッジとして示される、絶縁されたスイッチングブリッジ段30によって変換される。複数巻線電力変圧器TXMの二次巻線200は、LEDストリング50のドライブに利用され、電力変圧器TXMの他の二次巻線は、他の負荷図示せず用に利用される。二次巻線200の第1の端子は、それぞれの一方向性電子管DAによって各LEDストリング50の陽極端子に接続され、二次巻線200の第2の端子は、それぞれの一方向性電子管DBによって各LEDストリング50の陽極端子に接続される。巻線200の中心タップは、共通電位に接続される。LEDストリング50のそれぞれは、それぞれの電子制御スイッチQ3のドレインに接続され、各電子制御スイッチQ3のゲートは、それぞれの関連同期ドライバ140によって制御され、各電子制御スイッチQ3のソースは、それぞれの検知抵抗器RSを介して共通電位に接続される。特に、LED電源が他の出力電圧と同じ電力変換器を共有する場合の、本明細書に記載される同期制御アーキテクチャの利点は容易に明らかである。一段側の電子制御スイッチQ1およびQ2のスイッチング動作は、通常、LED電流制御ループの代わりにDC出力の1つによって制御される。図1と関連して上記で説明される先行技術は、線形制御段の電力散逸を最小限に抑えるためにLEDストリング50のDC供給電圧を正確に制御するための、ブースト変換器40などのDC/DC変換段の使用について教示する。対照的に、図9のアーキテクチャは、電子制御スイッチQ1およびQ2のスイッチング動作に同期するそれぞれの電子制御スイッチQ3のパルス幅変調によって、さまざまなLEDストリング50を通る電流の制御を提供する。それぞれの関連同期ドライバ140に反応する電子制御スイッチQ3のスイッチング制御動作は、非常に低い電力散逸での幅広い供給電圧変動を許容し、したがって、DC/DC変換段を完全に取り除くことができ、システムコストと電力損失の両方を省く。その上、さまざまな電子制御スイッチQ3の動作を独立して制御することができるため、映像表示コンテンツに従って、各LEDストリング50のオンとオフの時間を独立して制御する必要があり得るバックライトシステムの調光制御に対して、そのような回路構成を使用することができる。フィルタリングキャパシタCFは、それぞれのLEDストリング50を通る電流をフィルタ処理するよう動作可能であり、したがって、リップルを低減する。複数巻線電力変圧器TXMの二次巻線200の漏れインダクタンスは、上記で説明されるように通常大きく、それぞれのフィルタリングキャパシタCFと協働して、リップルをさらに低減するLCフィルタを形成してLED電流をフィルタ処理するようにさらに機能する。明確にするために別々の実施形態の文脈で説明される本発明のある特徴は、単一の実施形態での組合せで提供することも可能であることが理解される。逆に、簡潔にするために単一の実施形態の文脈で説明される本発明のさまざまな特徴は、別々に提供することも、任意の適切なサブ組合せで提供することも可能である。他で定義されない限り、本明細書で使用されるすべての技術および科学用語は、この発明を所有する当業者によって一般的に理解されるものと同じ意味を有する。本明細書で説明されるものと同様のまたは均等な方法を本発明の実践またはテストにおいて使用できるが、適切な方法を本明細書で説明している。本明細書で言及されるすべての刊行物、特許出願、特許および他の参考文献は、その全体が参照により組み込まれる。抵触の場合は、定義を含む特許明細書が有効である。それに加えて、材料、方法および実施例は、単なる例示であり、限定することを意図しない。当業者であれば、本発明は、上記で具体的には示され、説明されてきたことに限定されないことが理解されよう。むしろ本発明の範囲は、添付の特許請求の範囲によって定義され、上記で説明されたさまざまな特徴の組合せおよびサブ組合せ、ならびに、その変形形態および変更形態を含み、これについては、当業者であれば、先行技術には含まれていない前述の説明を読み進めるに従って思い当たるであろう。"