"眼科用累進レンズの決定方法であって、前記レンズが、前記レンズを鼻領域Area_nasal及び側頭領域Area_temporalに分ける主子午線32を含み、前記方法が:-装用者に好適な目標光学関数を選択するステップであって、前記目標光学関数が、前記レンズの装用時に、各視線方向に関して、屈折力Pα,β、乱視の値Astα,β及び乱視軸γα,βを規定し、各視線方向が、下向き角度α及び方位角度βに対応する、ステップ;-前記レンズの第1の面及び前記レンズの第2の面を規定するステップであって、各面が、各点において、平均球面値SPHmean、円柱面値CYL及び円柱軸γAXを有する、ステップ、-前記側頭領域Area_temporalに少なくとも1つの第1の部分Portion1及び前記鼻領域Area_nasalに少なくとも1つの第2の部分Portion2を規定するステップ;-前記第1の面の前記第1の部分又は前記第2の部分の少なくとも一方Portion1、Portion2に関し、第1の基準軸Γ1又は第2の基準軸Γ2をそれぞれ決定するステップであって、前記第1の基準軸Γ1が、[γT-20°,γT20°]の間に含まれる値に設定され、γTは、前記第1の側頭部分Portion1上で前記第1の面と交差する視線方向に関する前記目標光学関数の平均的な乱視軸であり、及び前記第2の基準軸Γ2は、[γN-20°,γN20°]の間に含まれる値に設定され、γNは、前記第2の鼻部分Portion2上で前記第1の面と交差する視線方向に関する前記目標光学関数の平均的な乱視軸である、ステップ;-前記第1の面を:-前記第1の部分Portion1にわたって、前記第1の基準軸に沿った球面値SPHΓ1が、前記第1の基準軸に対する直交軸に沿った球面値SPH⊥Γ1を上回るSPHΓ1>SPH⊥Γ1;又は-前記第2の部分Portion2にわたって、前記第2の基準軸に沿った球面値SPHΓ2が、前記第2の基準軸に対する直交軸に沿った球面値SPH⊥Γ2を上回るSPHΓ2>SPH⊥Γ2ように修正するステップを含む方法。前記第1の基準軸Γ1及び前記第2の基準軸Γ2が、前記第1の面の前記第1の部分及び第2の部分Portion1、Portion2に関してそれぞれ決定され、かつ、前記第1の面が:-前記第1の部分Portion1にわたって、前記第1の基準軸に沿った球面値SPHΓ1が、前記第1の基準軸に対する直交軸に沿った球面値SPH⊥Γ1を上回りSPHΓ1>SPH⊥Γ1;及び-前記第2の部分Portion2にわたって、前記第2の基準軸に沿った球面値SPHΓ2が、前記第2の基準軸に対する直交軸に沿った球面値SPH⊥Γ2を上回るSPHΓ2>SPH⊥Γ2ように修正されている、請求項1に記載の方法。前記第1の基準軸Γ1が、前記第1の面の前記第1の部分Portion1に関して決定され、かつ前記第1の面が:-前記第1の部分Portion1にわたって、前記第1の基準軸に沿った球面値SPHΓ1が、前記第1の基準軸に対する直交軸に沿った球面値SPH⊥Γ1を上回りSPHΓ1>SPH⊥Γ1;及び-前記第2の部分Portion2にわたって、前記第1の基準軸に沿った球面値SPHΓ1が、前記第1の基準軸に対する直交軸に沿って前記球面値SPH⊥Γ1を上回るSPHΓ1>SPH⊥Γ1ように修正されている、請求項1に記載の方法。前記第2の基準軸Γ2が、前記第1の面の前記第2の部分Portion2に関して決定され、かつ前記第1の面が:-前記第1の部分Portion1にわたって、前記第2の基準軸に沿った球面値SPHΓ2が、前記第2の基準軸に対する直交軸に沿った球面値SPH⊥Γ2を上回りSPHΓ2>SPH⊥Γ2;及び-前記第2の部分Portion2にわたって、前記第2の基準軸に沿った球面値SPHΓ2が、前記第2の基準軸に対する直交軸に沿った球面値SPH⊥Γ2を上回るSPHΓ2>SPH⊥Γ2ように修正されている、請求項1に記載の方法。前記第1の面が、前記決定された基準軸Γ1又はΓ2に設定された各点に円柱軸γAXを有するトーリック面であるように、前記第1の面が修正される、請求項3又は4に記載の方法。前記目標光学関数の平均的な乱視軸γT、γNが、考慮される前記部分上の前記第1の面と交差する視線方向に関して、処方された平均的な乱視軸、又は平均的な全乱視軸、又は、平均的な残余乱視軸である、請求項1~5のいずれか一項に記載の方法。前記方法が、さらに、前記目標光学関数に適合するように前記第2の面を修正するステップを含む、請求項1~6のいずれか一項に記載の方法。前記第1の基準軸Γ1が、前記第1の側頭部分Portion1上で平均的な乱視軸γTに設定され、かつ、前記第2の基準軸Γ2が、前記第2の鼻部分Portion2上で平均的な乱視軸γNに設定される、請求項1~7のいずれか一項に記載の方法。それぞれの基準軸Γ1、Γ2が、前記個々の部分Portion1、Portion2上での前記歪みを最小限にするために、光学的最適化によって規定される、請求項1~7のいずれか一項に記載の方法。前記第1の面が、負の下向き角度αに対応する視線方向との交点によって構成される上部と、正の下向き角度αに対応する視線方向との交点によって構成される前記レンズの下部と、前記レンズのマイクロマーキングに基づいて規定されている縦軸とを有し、前記第1の面も:-前記第1の部分Portion1にわたって、前記平均球面値SPHmeanが、前記上部から前記下部まで向けられた前記縦軸に平行な任意の線に沿って小さくなり、及び-前記第2の部分Portion2にわたって、前記平均球面値SPHmeanが、前記上部から前記下部まで向けられた前記縦軸に平行な任意の線に沿って小さくなるように修正される、請求項1~9のいずれか一項に記載の方法。装用時、及び各視線方向に対して、屈折力Pα,β、乱視の値Astα,β及び乱視軸γα,βを有する眼科用累進レンズであって、各視線方向が、下向き角度α及び方位角度βに対応しており、前記レンズが第1の面及び第2の面を含み、各面が各点において、平均球面値SPHmean、円柱面値CYL及び円柱軸γAXを有し、前記円柱軸は最大球面の軸であり、前記レンズが、前記レンズを鼻領域Area_nasal及び側頭領域Area_temporalに分ける主子午線32を含み、前記第1の面が:-前記側頭領域の少なくとも1つの第1の部分Portion1における、[γT-20°;γT20°]の間に含まれる円柱軸γAX_Tであって、γTが、前記第1の部分上で前記レンズの平均乱視軸γTである、円柱軸γAX_T;又は-前記鼻領域の少なくとも1つの第2の部分Portion2における、[γN-20°;γN20°]の間に含まれる円柱軸γAX_Nであって、γNが、前記第2の部分上で前記レンズの平均乱視軸γNである、円柱軸γAX_Nを有する、眼科用累進レンズ。前記第1の面が:-前記側頭領域の前記第1の部分Portion1における、[γT-20°;γT20°]の間に含まれる円柱軸γAX_Tであって、γTが、前記第1の部分上で前記レンズの平均乱視軸γTである、円柱軸γAX_T;及び-前記鼻領域の前記第2の部分Portion2における、[γN-20°;γN20°]の間に含まれる円柱軸γAX_Nであって、γNが、前記第2の部分上で前記レンズの平均乱視軸γNである、円柱軸γAX_Nを有する、請求項11に記載の眼科用累進レンズ。前記第1の面が:-前記側頭領域の前記第1の部分Portion1における、90°~180°に含まれる円柱軸γAX_T;及び-前記鼻領域の前記第2の部分Portion2における、円柱軸γAX_Nであって、前記第1の部分における円柱軸γAX_Tと、前記第2の部分における円柱軸γAX_Nとの間の絶対値における角度の差が、20°を上回り|γAX_T-γAX_N|>20°、最大球面の軸と定義される円柱軸γAX_Nを有する、請求項12に記載の眼科用累進レンズ。前記第1の面が:-前記側頭領域の前記第1の部分Portion1における、155°又は-20°に等しい円柱軸γAX_T、及び-前記鼻領域の前記第2の部分Portion2における、27°又は-20°に等しい円柱軸γAX_N、を有する、請求項12に記載の眼科用累進レンズ。前記第1の面が:-前記側頭領域の前記第1の部分Portion1における、0°~90°に含まれる円柱軸γAX_T;及び-前記鼻領域の前記第2の部分Portion2における、0°~90°に含まれる円柱軸γAX_Nであって、及び前記第1の部分における円柱軸γAX_Tと前記第2の部分における円柱軸γAX_Nとの絶対値における角度の差が、20°を上回り|γAX_T-γAX_N|>20°、最大球面の軸と定義される円柱軸γAX_Nを有する、請求項12に記載の眼科用累進レンズ。前記第1の面が:-前記側頭領域の前記第1の部分Portion1における、0°~70°に含まれる円柱軸γAX_T;及び-前記鼻領域の前記第2の部分Portion2における、0°~70°に含まれる円柱軸γAX_Nであって、最大球面の軸と定義される円柱軸を有する、請求項12に記載の眼科用累進レンズ。前記第1の面が:-前記側頭領域の前記第1の部分Portion1における、110°~180°に含まれる円柱軸γAX_T;及び-前記鼻領域の前記第2の部分Portion2における、110°~180°に含まれる円柱軸γAX_Nであって、最大球面の軸と定義される円柱軸γAX_Nを有する、請求項12に記載の眼科用累進レンズ。前記第1の面が:-前記側頭領域の前記第1の部分Portion1における、[γT-20°;γT20°]の間に含まれる円柱軸γAX_T;及び-前記鼻領域の前記第2の部分Portion2における、[γT-20°;γT20]の間に含まれる円柱軸γAX_Nを有し、γTは、前記側頭領域の前記第1の部分Portion1上の前記レンズの平均乱視軸である、請求項11に記載の眼科用累進レンズ。前記第1の面が:-前記側頭領域の前記第1の部分Portion1における、[γN-20°;γN20°]の間に含まれる円柱軸γAX_T;及び-前記鼻領域の前記第2の部分Portion2における、[γN-20°;γN20]の間に含まれる円柱軸γAX_N、を有し、γNが、前記鼻領域の前記第1の部分Portion2上の前記レンズの平均乱視軸である、請求項11に記載の眼科用累進レンズ。前記第1の面が、前記側頭領域の前記第1の部分Portion1における円柱軸γAX_Tに等しい、前記鼻領域の前記第2の部分Portion2における円柱軸γAX_Nを有する、請求項16~19のいずれか一項に記載の眼科用累進レンズ。前記第1の面がトーリック面である、請求項20に記載の眼科用累進レンズ。前記乱視軸γT、γNが、前記考慮される部分における前記レンズの、処方された乱視の軸、もしくは残余乱視の軸、又は前記考慮される部分における前記レンズの全乱視の軸であり、前記全乱視が、前記残余乱視と前記処方された乱視との組み合わせである、請求項11~21のいずれか一項に記載の眼科用累進レンズ。前記レンズが、装用時、負の下向き角度αに対応する視線方向に関して規定された上部と、正の下向き角度αに対応する視線方向に関して規定された下部と、前記レンズのマイクロマーキングに基づいて規定された縦軸とを有し、及び前記第1の面が:-前記側頭領域の少なくとも1つの第1の部分Portion1において、前記上部から前記下部まで向けられた前記縦軸に平行な任意の線に沿って小さくなる平均球面値SPHmean;-前記鼻領域の少なくとも1つの第2の部分Portion2において、前記上部から前記下部まで向けられた前記縦軸に平行な任意の線に沿って小さくなる平均球面値SPHmeanを有する、請求項11~22のいずれか一項に記載の眼科用累進レンズ。装用時、負の下向き角度αに対応する視線方向に関して規定された上部と、正の下向き角度αに対応する視線方向に関して規定された下部とを有する眼科用累進レンズであって、前記レンズが第1の面及び第2の面を含み、各面が、各点において、平均球面値SPHmean、円柱面値CYL及び円柱軸γAXを有し、前記レンズが、前記レンズを鼻領域Area_nasal及び側頭領域Area_temporalに分ける主子午線32と、前記レンズのマイクロマーキングに基づいて規定された縦軸とを含み、前記第1の面が:-前記側頭領域の少なくとも1つの第1の部分Portion1において、前記上部から前記下部まで向けられた前記縦軸に平行な任意の線に沿って小さくなる平均球面値SPHmean;-前記鼻領域の少なくとも1つの第2の部分Portion2において、前記上部から前記下部まで向けられた前記縦軸に平行な任意の線に沿って小さくなる平均球面値SPHmeanを有する、眼科用累進レンズ。前記第1の面が、前記子午線に沿って実質的に一定のままである平均球面値を有する、請求項11~24のいずれか一項に記載の眼科用累進レンズ。プロセッサでアクセス可能でありかつ前記プロセッサでの実行時、前記プロセッサに、請求項1~10のいずれか一項に記載のステップを実行させる1つ以上の記憶された一連の命令を含む、コンピュータプログラム製品。請求項26に記載のコンピュータプログラム製品の1つ以上の一連の命令を実行するコンピュータ可読媒体。請求項1~10のいずれか一項に記載の方法によって決定される、レンズの第1の面に関するデータを含む一組のデータ。-装用者の眼に関するデータを提供するステップ、-前記装用者に関するデータを送信するステップ、-請求項1~10のいずれか一項に記載の方法に従ってレンズの第1の面を決定するステップ、-前記第1の面に関するデータを送信するステップ、-前記第1の面に関する前記送信されたデータに基づいて前記レンズの光学的最適化を実行するステップ、-前記光学的最適化の結果を送信するステップ、-前記光学的最適化の前記結果に従って眼科用累進レンズを製造するステップを含む、眼科用累進レンズの製造方法。前記請求項29に記載の方法のステップを実行するように適合された、眼科用累進レンズを製造するための一組の装置。-第1の面及び第2の未完成面を規定するステップであって、前記第1の面が、各点において、平均球面値SPHmean及び円柱面値CYL及び円柱軸γAXを有する、ステップ;-所与の一組の処方に好適な目標光学関数を選択するステップであって、前記目標光学関数は、各視線方向に関して、前記レンズの装用時、屈折力Pα,β、乱視の値Astα,β及び乱視軸γα,βを規定し、各視線方向は、下向き角度α及び方位角度βに対応する、ステップ;-前記第1の面を鼻領域Area_nasal及び側頭領域Area_temporalに分ける主子午線32を規定するステップ;-前記側頭領域Area_temporalに少なくとも1つの第1の部分Portion1を、及び前記鼻領域Area_nasalに少なくとも1つの第2の部分Portion2を規定するステップ;-前記第1の面の少なくとも前記第1の部分又は前記第2の部分Portion1、Portion2に関して、それぞれ、第1の基準軸Γ1又は第2の基準軸Γ2を決定するステップであって、前記第1の基準軸Γ1は、[γT-20°,γT20°]の間に含まれる値に設定され、γTは、前記第1の側頭部分Portion1上で前記第1の面と交差する視線方向に関する前記目標光学関数の平均的な乱視軸であり、及び前記第2の基準軸Γ2は、[γN-20°,γN20°]の間に含まれる値に設定され、γNは、前記第2の鼻部分Portion2上で前記第1の面と交差する視線方向に対して前記目標光学関数の平均的な乱視軸である、ステップ;-前記第1の面を:-前記第1の部分Portion1にわたって、前記第1の基準軸に沿った球面値SPHΓ1が、前記第1の基準軸に対する直交軸に沿った球面値SPH⊥Γ1を上回るSPHΓ1>SPH⊥Γ1;又は-前記第2の部分Portion2にわたって、前記第2の基準軸に沿った球面値SPHΓ2が、前記第2の基準軸に対する直交軸に沿った球面値SPH⊥Γ2を上回るSPHΓ2>SPH⊥Γ2ように決定するステップ;-前記第1の面を表面仕上げする又は成形するステップを含む、半製品のレンズブランクの製造方法。前記第1の基準軸Γ1及び前記第2の基準軸Γ2が、それぞれ、前記第1の面の前記第1の部分及び第2の部分Portion1、Portion2に対して決定され、及び、前記第1の面が:-前記第1の部分Portion1にわたって、前記第1の基準軸に沿った球面値SPHΓ1が、前記第1の基準軸に対する直交軸に沿った球面値SPH⊥Γ1を上回りSPHΓ1>SPH⊥Γ1;及び-前記第2の部分Portion2にわたって、前記第2の基準軸に沿った球面値SPHΓ2が、前記第2の基準軸に対する直交軸に沿った球面値SPH⊥Γ2を上回るSPHΓ2>SPH⊥Γ2ように決定される、請求項31に記載の方法。前記第1の基準軸Γ1が、前記第1の面の前記第1の部分Portion1に対して決定され、及び、前記第1の面が:-前記第1の部分Portion1にわたって、前記第1の基準軸に沿った球面値SPHΓ1が、前記第1の基準軸に対する直交軸に沿った球面値SPH⊥Γ1を上回りSPHΓ1>SPH⊥Γ1;及び-前記第2の部分Portion2にわたって、前記第1の基準軸に沿った球面値SPHΓ1が、前記第1の基準軸に対する直交軸に沿った球面値SPH⊥Γ1を上回るSPHΓ1>SPH⊥Γ1ように決定される、請求項31に記載の方法。前記第2の基準軸Γ2が、前記第1の面の前記第2の部分Portion2に関して決定され、及び、前記第1の面が:-前記第1の部分Portion1にわたって、前記第2の基準軸に沿った球面値SPHΓ2が、前記第2の基準軸に対する直交軸に沿った球面値SPH⊥Γ2を上回りSPHΓ2>SPH⊥Γ2;及び-前記第2の部分Portion2にわたって、前記第2の基準軸に沿った球面値SPHΓ2が、前記第2の基準軸に対する直交軸に沿った球面値SPH⊥Γ2を上回るSPHΓ2>SPH⊥Γ2ように決定される、請求項31に記載の方法。前記第1の面が、各点において前記決定された基準軸Γ1又はΓ2に設定される円柱軸γAXを有するトーリック面である、請求項33又は34に記載の方法。前記第1の面が、さらに:-前記第1の部分Portion1にわたって、前記平均球面値SPHmeanが、前記ブランクの上部から下部へ向けられた軸に平行な任意の線に沿って小さくなり;-前記第2の部分Portion2にわたって、前記平均球面値SPHmeanが、前記軸に平行な任意の線に沿って小さくなるように決定される、請求項31~35のいずれか一項に記載の方法。前記第1の面が:-前記側頭領域の少なくとも1つの第1の部分Portion1における、90°~180°に含まれる円柱軸γAX_T;及び-前記鼻領域の少なくとも1つの第2の部分Portion2における、円柱軸γAX_Nであって、前記第1の部分における円柱軸γAX_Tと前記第2の部分における円柱軸γAX_Nとの間の絶対値における角度の差が、20°を上回る|γAX_T-γAX_N|>20°、円柱軸γAX_Nを有する、請求項32に記載の方法によって製造された半製品のレンズブランク。前記第1の面が:-前記側頭領域の少なくとも1つの第1の部分Portion1における、0°~90°に含まれる円柱軸γAX_T;及び-前記鼻領域の少なくとも1つの第2の部分Portion2における、0°~90°に含まれる円柱軸γAX_Nであって、及び前記第1の部分における円柱軸γAX_Tと前記第2の部分における円柱軸γAX_Nとの間の絶対値における角度の差が、20°を上回る|γAX_T-γAX_N|>20°、円柱軸γAX_Nを有する、請求項32に記載の方法によって製造された半製品のレンズブランク。前記第1の面が:-前記側頭領域の少なくとも1つの第1の部分Portion1における、0°~70°に含まれる円柱軸γAX_T;及び-前記鼻領域の少なくとも1つの第2の部分Portion2における、0°~70°に含まれる円柱軸γAX_Nであって、最大球面の軸と定義される円柱軸γAX_Nを有する、請求項31~36のいずれか一項に記載の方法によって製造された半製品のレンズブランク。前記第1の面が:-前記側頭領域の少なくとも1つの第1の部分Portion1における、110°~180°に含まれる円柱軸γAX_T;及び-前記鼻領域の少なくとも1つの第2の部分Portion2における、110°~180°に含まれる円柱軸γAX_Nであって、最大球面の軸と定義される円柱軸γAX_Nを有する、請求項31~36のいずれか一項に記載の方法によって製造された半製品のレンズブランク。前記第1の面がトーリック面である、請求項39又は40に記載の半製品のレンズブランク。本発明の目的は、少なくとも部分的に上述の欠点を軽減することである。具体的には、本発明は、装用者が眼科用レンズを装用するときの快適性を改善し、この改善を、鮮明度を良好に保ちながら、像変形、すなわち歪みに関するレンズの性能を改善することによって行うことを目指す。この目的は、眼科用累進レンズの決定方法であって、レンズが、レンズを鼻領域及び側頭領域に分ける主子午線を含み、この決定方法が:-装用者に好適な目標光学関数を選択するステップであって、目標光学関数が、各視線方向すなわち注視方向gazedirectionに対して、レンズの装用時、屈折力、乱視の値modulusofastigmatism、及び乱視軸を規定し、各視線方向が、下向き角度loweringangle及び方位角度に対応する、ステップ;-レンズの第1の面及びレンズの第2の面を規定するステップであって、各面が、各点において、平均球面値、円柱面値及び円柱軸を有する、ステップ、-側頭領域に少なくとも1つの第1の部分を、及び鼻領域に少なくとも1つの第2の部分を規定するステップ;-第1の面の第1又は第2の部分の少なくとも一方に関して、それぞれ、第1の基準軸又は第2の基準軸を決定するステップであって、第1の基準軸が、[γT-20°,γT20°]の間に含まれる値に設定され、γTは、第1の側頭部分上の第1の面と交差する視線方向に関する目標光学関数の平均的な乱視軸であり、及び第2の基準軸は、[γN-20°,γN20°]の間に含まれる値に設定され、γNは、第2の鼻部分上の第1の面と交差する視線方向に関する目標光学関数の平均的な乱視軸である、ステップ;-第1の面を:-第1の部分にわたって、第1の基準軸に沿った球面値が、第1の基準軸に対する直交軸に沿った球面値を上回り;又は-第2の部分にわたって、第2の基準軸に沿った球面値が、第2の基準軸に対する直交軸に沿った球面値を上回るように修正するステップを含む方法によって達成される。実施形態によれば、第1及び第2の基準軸は、それぞれ、第1の面の第1の部分及び第2の部分に関して決定され、及び第1の面は:-第1の部分にわたって、第1の基準軸に沿った球面値が、第1の基準軸に対する直交軸に沿った球面値を上回り;及び-第2の部分にわたって、第2の基準軸に沿った球面値が、第2の基準軸に対する直交軸に沿った球面値を上回るように修正される。別の実施形態によれば、第1の基準軸は、第1の面の第1の部分に関して決定され、及び第1の面は:-第1の部分にわたって、第1の基準軸に沿った球面値が、第1の基準軸に対する直交軸に沿った球面値を上回り;及び-第2の部分にわたって、第1の基準軸に沿った球面値が、第1の基準軸に対する直交軸に沿った球面値を上回るように修正される。別の実施形態によれば、第2の基準軸が、第1の面の第2の部分に関して決定され、及び第1の面が:-第1の部分にわたって、第2の基準軸に沿った球面値が、第2の基準軸に対する直交軸に沿った球面値を上回り;及び-第2の部分にわたって、第2の基準軸に沿った球面値が、第2の基準軸に対する直交軸に沿った球面値を上回るように修正される。実施形態によれば、第1の面が、各点において、決められた基準軸に設定される円柱軸を有するトーリックtoric面となるように、第1の面が修正される。先の請求項のいずれか一項に記載の方法であって、目標光学関数の平均的な乱視軸が、考慮される部分上の第1の面と交差する視線方向に関する、処方された平均的な乱視軸、又は平均的な全乱視軸、又は平均的な残余乱視軸である。実施形態によれば、方法は、さらに、目標光学関数に適合するように第2の面を修正するステップを含む。実施形態によれば、第1の基準軸は、第1の側頭部分上で平均的な乱視軸に設定され、及び第2の基準軸は、第2の鼻部分上で平均的な乱視軸に設定される。実施形態によれば、それぞれの基準軸は、各部分にわたって歪みを最小限にするための光学的最適化によって規定される。実施形態によれば、第1の面は、負の下向き角度に対応する視線方向との交点によって構成された上部と、正の下向き角度に対応する視線方向との交点によって構成されたレンズの下部と、レンズのマイクロマーキングに基づいて規定された縦軸とを有し、第1の面はまた:-第1の部分にわたって、平均球面値が、上部から下部へ向けられた縦軸に平行な任意の線に沿って小さくなり、及び-第2の部分にわたって、平均球面値が、上部から下部へ向けられた縦軸に平行な任意の線に沿って小さくなるように修正されている。本発明はまた、装用時、及び各視線方向に関し、屈折力、乱視の値、及び乱視軸を有する眼科用累進レンズであって、各視線方向が、下向き角度及び方位角度に対応し、レンズが第1の面及び第2の面を含み、各面が、各点において、平均球面値、円柱面値及び円柱軸を有し、円柱軸が最大球面の軸であり、レンズが、レンズを鼻領域及び側頭領域に分ける主子午線を有し、第1の面が:-側頭領域の少なくとも1つの第1の部分における、[γT-20°;γT20°]の間に含まれる円柱軸であって、γTが、考慮される部分上のレンズの平均乱視軸である、円柱軸;又は-鼻領域の少なくとも1つの第2の部分における、[γN-20°;γN20°]の間に含まれる円柱軸であって、γNが、考慮される部分上のレンズの平均乱視軸である、円柱軸を有する、眼科用累進レンズに関する。実施形態によれば、第1の面は:-側頭領域の第1の部分における、[γT-20°;γT20°]の間に含まれる円柱軸であって、γTは、考慮される部分上のレンズの平均乱視軸である、円柱軸;及び-鼻領域の第2の部分における、[γN-20°;γN20°]の間に含まれる円柱軸であって、γNが、考慮される部分上のレンズの平均乱視軸である、円柱軸を有する。別の実施形態によれば、第1の面は:-側頭領域の第1の部分における、90°~180°に含まれる円柱軸;及び-鼻領域の第2の部分における円柱軸であって、第1の部分の円柱軸と第2の部分の円柱軸との間の絶対値における角度の差が、20°を上回り|γAX_T-γAX_N|>20°、最大球面の軸であると定義される円柱軸を有する。別の実施形態によれば、第1の面は:-側頭領域の第1の部分における、155°又は-20°に等しい円柱軸、及び-鼻領域の第2の部分における、27°又は-20°に等しい円柱軸を有する。別の実施形態によれば、第1の面は:-側頭領域の第1の部分における、0°~90°に含まれる円柱軸;及び-鼻領域の第2の部分における、0°~90°に含まれる円柱軸であって、及び第1の部分の円柱軸と第2の部分の円柱軸との間の絶対値における角度の差が、20°を上回り|γAX_T-γAX_N|>20°、最大球面の軸であると定義される円柱軸を有する。別の実施形態によれば、第1の面は:-側頭領域の第1の部分における、0°~70°に含まれる円柱軸;及び-鼻領域の第2の部分における、0°~70°に含まれる円柱軸であって、最大球面の軸であると定義される円柱軸を有する。別の実施形態によれば、第1の面は:-側頭領域の第1の部分における、110°~180°に含まれる円柱軸;及び-鼻領域の第2の部分における、110°~180°に含まれる円柱軸であって、最大球面の軸であると定義される円柱軸を有する。別の実施形態によれば、第1の面は:-側頭領域の第1の部分における、[γT-20°;γT20°]の間に含まれる円柱軸;及び-鼻領域の第2の部分における、[γT-20°;γT20]の間に含まれる円柱軸を有し、γTは、側頭領域の第1の部分上でのレンズの平均乱視軸である。別の実施形態によれば、第1の面は:-側頭領域の第1の部分における、[γN-20°;γN20°]の間に含まれる円柱軸;及び-鼻領域の第2の部分における、[γN-20°;γN20]の間に含まれる円柱軸を有し、γNは、鼻領域の第1の部分上でのレンズの平均乱視軸である。別の実施形態によれば、第1の面は、鼻領域の第2の部分における、側頭領域の第1の部分における円柱軸に等しい円柱軸を有する。別の実施形態によれば、第1の面はトーリック面である。実施形態によれば、乱視軸は、考慮される部分におけるレンズの、処方された乱視の軸、もしくは残余乱視の軸、又は考慮される部分におけるレンズの全乱視の軸であり、全乱視は、残余乱視と処方された乱視との組み合わせたものである。別の実施形態によれば、レンズは、装用時、負の下向き角度に対応する視線方向に規定された上部と、正の下向き角度に対応する視線方向に規定された下部と、レンズのマイクロマーキングに基づいて規定された縦軸とを有し、及び第1の面は:-側頭領域の少なくとも1つの第1の部分における、上部から下部へ向けられた縦軸に平行な任意の線に沿って小さくなる平均球面値;-鼻領域の少なくとも1つの第2の部分における、上部から下部へ向けられた縦軸に平行な任意の線に沿って小さくなる平均球面値を有する。別の実施形態によれば、第1の面は、子午線に沿って実質的に一定のままである平均球面値を有する。本発明はまた、プロセッサでアクセス可能でありかつプロセッサでの実行時、プロセッサに本発明の方法のステップを実行させる1つ以上の記憶された一連の命令を含むコンピュータプログラム製品に関する。本発明はまた、本発明のコンピュータプログラム製品の1つ以上の一連の命令を実行するコンピュータ可読媒体に関する。本発明はさらに、本発明の方法に従って決定されたレンズの第1の面に関するデータを含む一組のデータに関する。本発明はまた:-装用者の眼に関するデータを提供するステップ、-装用者に関するデータを送信するステップ、-本発明の方法に従ってレンズの第1の面を決定するステップ、-第1の面に関するデータを送信するステップ、-第1の面に関する送信されたデータに基づいてレンズの光学的最適化を実行するステップ、-光学的最適化の結果を送信するステップ、-光学的最適化の結果に従って眼科用累進レンズを製造するステップを含む、眼科用累進レンズの製造方法に関する。本発明はさらに、眼科用累進レンズを製造するための一組の装置に関し、この装置は、そのような方法のステップを実行するように適合されている。本発明はまた:-第1の面及び第2の未完成面を規定するステップであって、第1の面が、各点において、平均球面値及び円柱面値及び円柱軸を有する、ステップ;-所与の一組の処方に好適な目標光学関数を選択するステップであって、目標光学関数は、レンズの装用時、各視線方向に対して、屈折力、乱視の値及び乱視軸を規定し、各視線方向は、下向き角度及び方位角度に対応する、ステップ;-第1の面を鼻領域及び側頭領域に分ける主子午線を規定するステップ;-側頭領域に少なくとも1つの第1の部分を、及び鼻領域に少なくとも1つの第2の部分を規定するステップ;-第1の面の第1又は第2の部分の少なくとも一方に関して、それぞれ、第1の基準軸又は第2の基準軸を決定するステップであって、第1の基準軸は、[γT-20°,γT20°]の間に含まれる値に設定され、γTは、第1の側頭部分上の第1の面と交差する視線方向に関する目標光学関数の平均的な乱視軸であり、及び第2の基準軸は、[γN-20°,γN20°]の間に含まれる値に設定され、γNは、第2の鼻部分上の第1の面と交差する視線方向に関する目標光学関数の平均的な乱視軸であり;-第1の面を:-第1の部分にわたって、第1の基準軸に沿った球面値が、第1の基準軸に対する直交軸に沿った球面値を上回り;又は-第2の部分にわたって、第2の基準軸に沿った球面値が、第2の基準軸に対する直交軸に沿った球面値を上回るように決定するステップ;-第1の面を表面仕上げ又は成形するステップを含む、半製品のレンズブランクの製造方法に関する。本発明のさらなる特徴及び利点は、非限定的な例として与えられ、下記に示す添付の図面を参照する本発明の実施形態の以下の説明から明らかとなる。図面の要素は、簡単かつ明瞭にするために示されており、及び必ずしも縮尺通りではないことが理解され得る。例えば、図面の要素のいくつかの寸法は、他の要素に対して拡大されていることがあり、本発明の実施形態の理解を深めるのを助ける。眼科用累進レンズの決定方法が提案される。この方法は、屈折力及び乱視の補正に関する性能を低下させずに、歪みを改善することを可能にする。これは、装用者の快適性を改善させる。累進レンズは、2つの非回転対称的な非球面、例えば限定されるものではないが、累進面、リグレッシブ面regressivesurface、トーリック面、又は非トーリックatoric面を含む。公知のように、最小曲率CURVminは、非球面上の任意の点において、式:式中、Rmaxは、メートルで表される局所的な最大曲率半径であり、及びCURVminは、ジオプトリで表されるによって定義される。同様に、最大曲率CURVmaxは、非球面上の任意の点において、式:式中、Rminは、メートルで表される局所的な最小曲率半径であり、及びCURVmaxは、ジオプトリで表されるによって定義できる。面が局所的に球面である場合、局所的な最小曲率半径Rmin及び局所的な最大曲率半径Rmaxは同じであり、従って、最小曲率CURVmin及び最大曲率CURVmaxも同一であることに留意されたい。面が非球面である場合、局所的な最小曲率半径Rminと局所的な最大曲率半径Rmaxは異なる。最小曲率CURVmin及び最大曲率CURVmaxのこれらの式から、SPHmin及びSPHmaxで示す最小球面及び最大球面が、考慮される面の種類に従って推定できる。考慮される面が物体側の面である場合、式は以下の通りとなる:式中、nは、レンズの構成材料の屈折率である。考慮される面が眼球側の面である場合、式は以下の通りとなる:式中、nは、レンズの構成材料の屈折率である。公知であるように、非球面上の任意の点における平均球面SPHmeanは、式:によっても定義できる。それゆえ、平均球面の式は、考慮される面に依存する:-面が、物体側の面である場合、-面が、眼球側の面である場合、-円柱面CYLも、式によって定義される。レンズの任意の非球面の特性は、局所的な平均球面及び円柱面によって表され得る。円柱面が少なくとも0.25ジオプトリであるとき、面は、局所的に非球面であるとみなされ得る。非球面に関して、局所的な円柱軸γAXを、さらに規定し得る。図2は、TABO基準において定義されるような乱視軸γを示し、及び図3は、上記基準において、非球面を特徴付けると定義されるような円柱軸γAXを示す。円柱軸γAXは、基準軸に関して選択された回転方向における最大曲率CURVmaxの向きの角度である。上記で定義した基準では、基準軸は水平でありこの基準軸の角度は0°である、回転は、装用者の方に向かって各眼に関して反時計回りの方向である0°≦γAX≦180°。それゆえ、45°の円柱軸γAXの軸値は、装用者の方に向かって、右上に配置された四分円から左下に配置された四分円まで延在する斜めに向いた軸を表す。さらに、局所的な円柱軸γAXの知り得た値に基づいて、ガウスの公式によって、任意の軸θθは、図3に規定された基準での所与の角度であるに沿った局所球面SPHを表すことができる。軸θを図4に示す。予想通り、ガウスの公式を使用すると、SPHγAX=SPHmaxであり、及びSPHγAX90°=SPHminである。図5は、物体面の一点の例に関する、そのような変化を示す図である。これは、曲線22である。この特定の場合では、最大球面は7.0δであり、最小球面は5.0δであり、及びγAX=65°である。ガウスの公式はまた、曲率で表すことができるため、各軸に沿った曲率CURVは:によって、水平軸と角度θをなす。それゆえ、面は、最大球面SPHmax、最小球面SPHmin及び円柱軸γAXで構成される三つの項によって局所的に定義され得る。あるいは、三つの項は、平均球面SPHmean、円柱面CYL及び円柱軸γAXよって構成され得る。レンズが、その非球面の一つを参照することにより特徴付けられる場合にはいつでも、基準は、マイクロマーキングを有する面、及びマイクロマーキングを有しない面それぞれに関して、図6及び図7に示すようなマイクロマーキングに対して規定される。累進レンズは、整合規格ISO8990-2によって義務化されたマイクロマーキングを含む。一時的なマーキングをレンズの面に適用して、レンズ上の制御点の位置、例えば遠方視の制御点、近方視の制御点、プリズム基準点、及びフィッティングクロスfittingcrossを示してもよい。一時的なマーキングがない場合又は消されている場合、当業者が、実装図及び永続的マイクロマーキングを使用することによって、レンズ上に制御点を位置決めすることが常に可能である。マイクロマーキングはまた、レンズの両面に基準を規定することを可能にする。図6は、マイクロマーキングを有する面の基準を示す。面の中心x=0、y=0は、面に対する法線すなわち垂直線Nが、2つのマイクロマーキングを結ぶセグメントの中心と交差する、面の点である。MGは、2つのマイクロマーキングによって規定された共線単一ベクトルである。基準のベクトルZは、単一の法線に等しいZ=N;基準のベクトルYは、Z×MGのベクトル積に等しい;基準のベクトルXは、Y×Zのベクトル積に等しい。それにより、{X,Y,Z}は、正の直交3面体directorthonormaltrihedralを形成する。基準の中心は、面の中心x=0mm、y=0mmである。図3に示すように、X軸は横軸すなわち水平軸であり、及びY軸は縦軸すなわち垂直軸である。図7は、マイクロマーキングを有する面の対向面の基準を示す。この第2の面の中心x=0、y=0は、第1の面上の2つのマイクロマーキングを結ぶセグメントの中心と交差する法線Nが、第2の面と交差する点である。第2の面の基準は、第1の面の基準と同じように構成される、すなわち、ベクトルZは、第2の面の単一の法線に等しい;ベクトルYは、Z×MGのベクトル積に等しい;ベクトルXは、Y×Zのベクトル積に等しい。第1の面に関しては、図3に示すように、X軸は横軸であり、及びY軸は縦軸である。面の基準の中心は、同様に、x=0mm、y=0mmである。同様に、半製品のレンズブランク上では、標準ISO10322-2は、マイクロマーキングの適用を求めている。それゆえ、半製品のレンズブランクの非球面の中心は、上述のような基準と同様に決定できる。さらに、累進多焦点レンズはまた、レンズを装用する人の状況を考慮して、光学特性によって定義され得る。図8及び図9は、眼とレンズの光学系の概略図であるため、説明で使用される定義を示す。より正確には、図8は、視線方向すなわち注視方向gazedirectionを規定するのに使用されるパラメータα及びβを示すそのようなシステムの斜視図を示す。図9は、装用者の頭の前後軸に平行、かつパラメータβが0に等しいときに眼の回転中心を通過する垂直面における図である。眼の回転中心をQ’で示す。図9において一点鎖線で示す軸Q’F’は、眼の回転中心を通過しかつ装用者の前方に延在する水平軸である-それは、主視線視野すなわち主注視視野primarygazeviewに対応する軸Q’F’である。この軸は、眼鏡屋がレンズをフレーム内に位置決めできるようにするためにレンズ上に存在するフィッティングクロスと呼ばれる点で、レンズの非球面と交差する。レンズの後面と軸Q’F’との交点は点Oである。Oは、後面にある場合には、フィッティングクロスとし得る。中心Q’を起点とした半径q’の頂点球面apexsphereは、レンズの後面に、横軸の交差点において接している。例としては、半径q’の値25.5mmは通常値に対応し、かつレンズ装用時に満足のいく結果をもたらす。図8で実線で示す所与の視線方向は、Q’の周りで回転する眼の位置、及び頂点球面の点Jに対応する;角度βは、軸Q’F’と、軸Q’F’を含む水平面上の直線Q’Jの投影線との間に形成された角度である;この角度は、図8の図に表す。角度αは、軸Q’Jと、軸Q’F’を含む水平面上の直線Q’Jの投影線との間に形成された角度である;この角度を、図8及び図9の図に表わしてある。それゆえ、所与の視線視野は、頂点球面の点J、又は一対の値α,βに対応する。下向きの視線角loweringgazeangleが正であるほど、視線は下がっており、及び値が負であるほど、視線は上がっている。所与の視線方向では、所与の物体距離に配置された、物体空間における点Mの像は、サジタル局所焦点距離及び接線局所焦点距離である、最小及び最大距離JS及びJTに対応する2つの点SとTとの間に形成される。物体空間における無限遠点の像は、点F’に形成される。距離Dは、レンズの後側正面rearfrontalplaneに対応する。エルゴラマErgoramaは、各視線方向の物点の通常の距離に関連する関数である。一般に、主視線方向の遠方視では、物点は無限遠である。鼻側に向かって、絶対値において約35°の角度α及び約5°の角度βに実質的に対応する視線方向の近方視では、物体距離は、30~50cm程度である。エルゴラマの考えられる定義に関する詳細は、米国特許第A-6,318,859号明細書を考慮し得る。この文献は、エルゴラマ、その定義、及びそのモデリング方法について説明している。本発明の方法に関し、物点は無限遠であってもそうでなくてもよい。エルゴラマは、装用者の屈折異常の関数とし得る。これらの要素を使用して、各視線方向における装用者の屈折力及び乱視を規定することが可能である。エルゴラマによって与えられる物体距離にある物点Mは、視線方向α,βが考慮される。物体近接度objectproximityProxOは、物体空間における対応する光線上の点Mに関して、点Mと頂点球面の点Jとの間の距離MJの逆数として定義される:ProxO=1/MJこれにより、頂点球面の全点に対し薄肉レンズ近似thinlensapproximation内の物体近接度が計算できるようになり、これは、エルゴラマの決定に使用される。実際のレンズの場合、物体近接度は、対応する光線上の物点とレンズの前面との間の距離の逆数とみなし得る。同じ視線方向α,βの場合、所与の物体近接度を有する点Mの像は、最小及び最大焦点距離にそれぞれ対応する2つの点SとTとの間に形成される回転面の場合のサジタル焦点距離及び接線焦点距離である。量ProxIは、点Mの像近接度と呼ばれる:それゆえ、薄肉レンズの場合と同様に、所与の視線方向に関して、及び所与の物体近接度、すなわち対応する光線上の物体空間の点に関して、屈折力Puiは、像近接度と物体近接度の和であると定義できる:同じように示すと、乱視Astは、各視線方向及び所与の物体近接度に対して以下のように定義される:この定義は、レンズによって生じた光線ビームの非点収差に対応する。この定義は、主視線方向において、伝統的な値の非点収差を与えることに気づくことができる。通常、軸と呼ばれる乱視角度は、角度γである。角度γは、眼に関係しているフレーム{Q’,xm,ym,zm}において測定される。これは、平面{Q’,zm,ym}における方向zmに対して使用される取り決めに依存して像S又はTが形成される角度に対応する。それゆえ、装用条件におけるレンズの屈折力及び非点収差乱視の考えられる定義は、B.BourdoncleらによるRaytracingthroughprogressiveophthalmiclenses1990InternationalLensDesignConference,D.T.Mooreed.,Proc.Soc.Photo.Opt.Instrum.Eng.の論文に説明されているように計算できる。標準的な装用条件は、特に、装用時前傾角pantoscopicangle-8°、レンズ-瞳孔の距離12mm、瞳孔-眼の回転中心13.5mm、及びそり角wrapangle0°によって定義される、標準的な装用者の眼に関するレンズの位置と理解される。装用時前傾角は、通常水平となるように取られる、第一眼位における眼鏡レンズの光軸と、眼の視軸との間の垂直面内における角度である。そり角は、通常水平となるように取られる、眼鏡レンズの光軸と、第一眼位における眼の視軸との間の水平面内における角度である。他の条件を使用してもよい。装用条件は、所与のレンズに対する光線追跡プログラムから計算し得る。さらに、屈折力及び乱視は、処方が、装用条件で眼鏡を装用する装用者に関する基準点すなわち遠方視における制御点において満たされるか、又はフロントフォコメータfrontofocometerによって測定されるかのいずれかとなるように、計算され得る。図10は、パラメータα及びβの値がゼロでない場合の配置を示す斜視図である。それゆえ、眼の回転効果は、固定フレーム{x,y,z}、及び眼に関係しているフレーム{xm,ym,zm}を示すことによって説明できる。フレーム{x,y,z}は点Q’をその起点とする。軸xは軸Q’Oであり、かつレンズから眼の方へ向けられている。y軸は垂直であり、かつ上方に向けられている。z軸は、フレーム{x,y,z}が正規直交しかつ直線directであるようになっている。フレーム{xm,ym,zm}は眼に関係しており、その中心は点Q’である。xm軸は、視線方向JQ’に対応する。それゆえ、主視線方向に関して、2つのフレーム{x,y,z}及び{xm,ym,zm}は同じである。レンズの特性は、いくつかの異なる方法で、特に面において、及び光学的に表現し得ることが公知である。それゆえ、面特性評価は、光学的特性評価と等しい。ブランクの場合、面特性評価のみを使用し得る。光学的特性評価は、レンズが装用者の処方に機械加工されていることを必要とすることを理解する必要がある。対照的に、眼科用レンズの場合、特性評価は、面又は光学的な事項であり、両特性評価によって、2つの異なる視点から同じ物体を説明することができる。レンズの特性評価が光学的な事項であるときはいつでも、上述のエルゴラマ-眼-レンズ系を指す。簡単にするために、説明では用語レンズを使用するが、これは、エルゴラマ-眼-レンズ系として理解する必要がある。面のそれぞれの項目の値はそれぞれの点に対して表し得る。点は、図3、図6及び図7に関して上記で定義したように、フレーム内に横座標又は縦座標を用いて配置される。光学的なそれぞれの項目の値はそれぞれの視線方向に対して表し得る。視線方向は、通常、それらの下向きの度合い、及び眼の回転中心を起点とするフレームにおける方位によって与えられる。レンズが眼の前に装着されるとき、フィッティングクロスと呼ばれる点は、瞳孔の前、又は主視線方向に対して眼の回転中心Q’の前に置かれる。主視線方向は、装用者が真っ直ぐ前を見ている状況に対応する。それゆえ、選択したフレームでは、フィッティングクロスがレンズのどの面-後面又は前面に位置決めされても、フィッティングクロスは、下向き角度α0°及び方位角度β0°に対応する。図8~図10を参照する上述の説明は、中心視に関して与えられた。周辺視では、視線方向が固定されているため、瞳孔の中心が眼の回転中心の代わりに考慮され、及び周辺光線方向が視線方向の代わりに考慮される。周辺視が考慮されるとき、角度α及び角度βは、視線方向の代わりに光線方向に対応する。説明の残りの部分では、相対位置を示す上、底、水平、垂直、上方、下方、又は他の語などの用語を使用し得る。これらの用語は、レンズの装用条件におけるものであると理解されたい。特に、レンズの上部は、負の下向き角度α<0°に対応し、及びレンズの下部は、正の下向き角度α>0°に対応する。同様に、レンズ-又は半製品のレンズブランク-の面の上部は、y軸に沿った正の値に、好ましくは、y軸に沿った、フィッティングクロスのy_valueを上回る値に対応し、レンズ-又は半製品のレンズブランク-の面の下部は、図3、図6及び図7に対して上記で定義したようなフレームにおけるy軸に沿った負の値に、好ましくは、y軸に沿った、フィッティングクロスにおけるy_valueを下回る値に対応する。図14及び図15に、レンズを通して見える視野ゾーンを概略的に示す。レンズは、レンズの上部に配置された遠方視ゾーン26と、レンズの下部に配置された近方視ゾーン28と、遠方視ゾーン26と近方視ゾーン28との間の、レンズの下部に位置する中間ゾーン30とを含む。レンズはまた、3つのゾーンを通過しかつ鼻側と側頭側とを規定する主子午線32を有する。本発明の目的のために、累進レンズの子午線ライン32を以下の通り定義する:フィッティングクロスに対応する視線方向と、近方視ゾーンにある視線方向との間の各下向きの観察角viewofanangleα=α1に対して、局所的な残余乱視が最小である視線方向α1、β1が求められる。それゆえ、そのように規定される視線方向全てが、エルゴラマ-眼-レンズ系の子午線ラインを形成する。レンズの子午線ラインは、装用者が遠方視から近方視まで見ているときの、装用者の平均視線方向の位置locusを表す。レンズの面の子午線ライン32は、以下の通り定義される:レンズの光学的な子午線ラインに属する各視線方向α,βが、点x,yにおいて面に交差する。面の子午線ラインは、レンズの子午線ラインの視線方向に対応する1組の点である。図15に示すように、子午線32は、レンズを鼻領域及び側頭領域に分ける。予想通り、鼻領域は、子午線と装用者の鼻との間のレンズの領域である一方、側頭領域は、子午線と装用者の側頭との間の領域である。説明の残りの部分では、鼻領域はArea_nasalで示し、及び側頭領域はArea_temporalで示す。本発明は、本出願人による歪みの研究に依存している。歪みは欠陥であり、これは、レンズの視野の周辺部によって形成された像の鮮明度又はコントラストに影響を及ぼす像解像度には関係せず、それらの形状にのみ関係する。眼科光学では、たる形歪みは、マイナスレンズで発生する一方、糸巻き形歪みは、プラスレンズで発生する;これらは、単純なプラスレンズやマイナスレンズの光学特性につきものである。歪みは、レンズを使用する異なる状況において評価できる。第1に、装用者に固視点が与えられ、装用者が眼を動かさないようにするそれゆえ、視線方向が固定される。この場合、評価される歪みは、静的歪みと呼ばれ、及び周辺視間接視とも呼ばれるにおいて評価される。図11は、見ている人が、レンズを通過後に周辺視野で見える光線に沿った歪みの効果を示す。それゆえ、装用者が中心視において点Aを見ている間、点Bなどのいくつかの周辺点も見える。プリズムによる光のフレprismaticdeviationのために、装用者は、物点が点Bではなく点B’にあるように感じる。角度Δは、プリズムによる光のフレを量的に表す方法であり、装用者に、点Bは点B’に位置しているという図を与える。いくつかの量を計算して歪みを評価し得る。例えば、本出願人らは、周辺視において見える物体のグリッドの垂直線及び/又は水平線を、図12から分かるような曲線にする方法を定量化できる。この図面では、レンズを用いずに見られる、変形していないグリッドと、レンズを通して見た、歪められたグリッドとが重ね合わされている。それゆえ、歪みが周辺視に影響を及ぼすことが明白となる。さらに、歪みを、周辺の四角がどう変形されるかを計算することによって、定量化できるように思われる。この計算に関して、図13は、レンズなしで見られるグリッドのうちの1つの四角に、レンズを通して見た変形グリッドの変形された四角が重ね合わせた拡大図である。四角は、2つの対角線を有し、それら対角線の長さをaで示す。それゆえ、レンズを用いずに見たグリッドの四角の場合、各対角線の長さの除算は、a/a=1である。対応する変形した四角は2つの対角線を有し、それらの対角線の長さは異なり、及びそれらの対角線それぞれをb及びcで示し、bは、cよりも長い対角線に対応する。この変形した四角に関し、b/cは1ではない。この比が1から離れるほど、レンズのこの領域における歪みが重要となる。それゆえ、対角線の比の計算は、歪みを定量化する方法である。歪みはまた、眼がレンズの後ろ側で動いていることを考慮しても評価でき、及びこの種の歪みは、動的歪みと呼ばれる。これは、中心視野の周辺部に現れ、及び中心視直接視とも呼ばれるにおいて評価される。それゆえ、歪みは、静的視力すなわち視線方向は固定されているにおいて評価でき、かつ歪みは、周辺視において解析される。歪みはまた、動的視力すなわち視線方向は自由であるにおいて評価でき、かつ歪みは、中心視において解析される。静的視力又は動的視力における評価は、レンズの使用目的に依存して行われる。文献Ladistortionenoptiquedelunetterie、YvesLEGRANDAnnalesd’OptiqueOculaire5emeanneeN°1Janvier1956を参照されたい。図11は、静的視力における歪みを示す。動的視力では、解析される量-周辺視又は中心視それぞれでの倍率-は、異なることがあるが、結果は同じとなる、すなわち倍率の変動を抑える必要がある。歪みを低減させるために、歪みを引き起こす現象を指摘する必要がある。累進多焦点レンズに関して、2つの現象が関わっている。第1に、視野の周辺部では、中心視における平均屈折力それゆえ、周辺視における平均屈折力は、レンズの上部からレンズの下部へ視線方向が下向きになると又は、周辺光線方向が下向きであると増加する。この効果は、老眼のある装用者の要求を満たすために、多焦点レンズの遠方視と近方視との間で屈折力が大きくなるということによるものである。下記では、レンズの上部/下部という表現は、静的視力又は動的視力のどちらを考慮するかに依存して、中心又は周辺視野の上部/下部を意味する。これは、中心又は周辺遠方視ゾーンから中心又は周辺近方視ゾーンへ視線又は周辺光線方向が下向きになると、眼-レンズ系の平均中心又は周辺倍率も高くなることを暗示する。なぜなら、平均倍率は、少なくとも一次のオーダーにおいて平均屈折力に比例するためである。それゆえ、歪みの低減方法は、遠方視ゾーンと近方視ゾーンとの間の平均中心又は周辺倍率の差を最小限にすることである。第2に、屈折力の累進powerprogressionも、子午線ラインの両側に残余乱視を生成する。この観察結果を、処方が球面処方である処方に乱視がない装用者に好適なレンズの特性の一部を示す図16及び図17の論評をすることによって、示すことができる。図16は、レンズの乱視軸の平均的な向きの概略図であり、平均値は、25°に等しい下向きの視線方向に関して、レンズの下部において計算されている。図17は、図16に示すような、所与の固定下向き角度α1に関する方位角度βに応じて中心視において評価されて得られた乱視resultingastigmatism軸の変化に対応する。子午線32の各側において、所与の固定角度α1に関して、残余乱視軸は、所与の視線方向α1,β全てに対してほぼ一定であることが観察され得る。例えば、選択されたレンズ、及びα1に関して、側頭側での得られた乱視軸は約150°であり、及び鼻側では、約40°である。これらは、図16に概略的に示されている。残余乱視は、周辺視又は中心視における平均屈折力などを評価できる。残余乱視は、乱視欠陥であり、これは、装用者の視力の矯正に必要ではない乱視を意味する。乱視は、歪みに対して影響力を有する。実際、各視線方向に関し、乱視の値は、最小屈折力乱視軸に沿った屈折力と最大屈折力乱視の反対軸に沿った屈折力、反対軸は、乱視軸90°に等しいと定義されるとの間の差であり、それにより、2つの軸乱視軸及び反対軸の間の倍率に差を生じる。それゆえ、別の歪み低減方法は、各視線方向に対するこれら2つの軸間の中心又は周辺倍率における差を最小にすることである。それゆえ、例えば屈折力及び乱視の光学的基準を維持する一方で、各視線方向に対するこれら2つの軸間の倍率の差を最小にすることによって、装用者に対して像の良好な鮮明度を保証する一方で、歪みに関してレンズの性能を向上させることができる。図18は、眼科用累進レンズを決定する本発明による方法の例のフロー図を示す。この実施形態では、この方法は、装用者に好適である目標光学関数を選択するステップ10を含む。公知の通り、眼科用レンズの光学性能を向上させるために、眼科用レンズのパラメータを最適化する方法が使用されている。そのような最適化方法は、予め定められた目標光学関数に可能な限り近い眼科用レンズの光学関数を得るように設計される。目標光学関数は、眼科用レンズが有する必要のある光学特性を表す。本発明に関連して、及び説明の残りの部分では、便宜上、用語レンズの目標光学関数を使用する。この用語の使用は、目標光学関数が装用者-眼科用レンズ及びエルゴラマシステムに関して意義を有するのみである限りにおいては厳密に正しいわけではない。実際、そのようなシステムの目標光学関数は、所与の視線方向において定義された1組の光学的基準である。これは、一つの視線方向に対する光学的基準の評価が、光学的基準値を与えることを意味する。得られた1組の光学的基準値は、目標光学関数である。そのため、目標光学関数は、達成されるべき性能を表す。最も単純な場合、屈折力や残余乱視などの1つの光学的基準しかない;しかしながら、屈折力と乱視の線形結合である平均屈折力などのより複雑な基準を使用し得る。より高次の収差を含む光学的基準を考慮し得る。考慮される基準数Nは、所望の精密さに依存する。実際、考慮される基準が多いほど、得られるレンズが、装用者の要求を満たす傾向がある。しかしながら、基準の数Nが増えると、計算にかかる時間が長くなり、かつ解決すべき最適化問題がより複雑となり得る。そこで、考慮される基準の数Nの選択は、これらの2つの条件の間でトレードオフの関係にある。目標光学関数、光学的基準の定義、及び光学的基準の評価に関する詳細は、欧州特許出願公開第A-2207118号明細書に見出すことができる。この方法はまた、レンズの第1の非球面及びレンズの第2の非球面を規定するステップ12を含む。例えば、第1の面は物体側の面であり、及び第2の面は眼球側の面である。各面は、各点において、平均球面値SPHmean、円柱面値CYL、及び円柱軸γAXを有する。この方法は、さらに、側頭領域に少なくとも1つの第1の部分Portion1と、鼻領域に少なくとも1つの第2の部分Portion2とを規定するステップ14を含む。それゆえ、Portion1はArea_temporalに含まれ、及びPortion2はArea_nasalに含まれる。これらの部分Portion1及びPortion2の選択例を、図19に示す。図19の例では、これら部分は、レンズの子午線32に対して対称的なディスクである。それらの光学ゾーンopticalzonePortion1及びPortion2は、レンズの前面上に、対応する部分を有する。光学部分の境界を定める各視線方向が、第1の非球面前面と交差して、前面上に対応する部分Portion1_Front_Surface及びPortion2_Front_Surfaceを規定する。実施形態によれば、側頭領域及び鼻領域における部分Portion1及びPortion2は、以下の通りレンズ上に規定され得る:中心視を考慮するとき、側頭領域にあるPortion1は、0°<α<30°及び-40°<β<-5°の視線方向によって境界が定められ、その結果、考慮されるその部分における得られた乱視が、0.50ジオプトリ超となるようにし得る。鼻領域にあるPortion2が、0°<α<30°及び5°<β<40°の視線方向によって境界が定められ、その結果、考慮されるその部分における得られた乱視が0.50ジオプトリ超となるようにし得る。中心視を考慮するとき、側頭領域におけるPortion1は、さらに、5°<α<30°及び-30°<β<-10°の視線方向によって境界が定められ、その結果、考慮されるその部分における得られた乱視が0.50ジオプトリ超となるようにし得る。鼻領域にあるPortion2が、さらに、5°<α<30°及び10°<β<30°の視線方向によって境界が定められ、その結果、考慮されるその部分における得られた乱視が、0.50ジオプトリ超となるようにし得る。周辺視を考慮するとき、主視線方向の固定視線方向に関して、側頭領域にあるPortion1は、0°<α<50°及び-50°<β<-10°の光線方向によって境界が定められ、その結果、考慮されるその部分における得られた乱視が0.50ジオプトリ超となるようにし得る。鼻領域にあるPortion2が、0°<α<50°及び10°<β<50°の光線方向によって境界が定められ、その結果、考慮されるその部分における得られた乱視が0.50ジオプトリ超となるようにし得る。周辺視が考慮されるとき、側頭領域にあるPortion1は、さらに、10°<α<50°及び-40°<β<-20°の光線方向によって境界が定められ、その結果、考慮されるその部分における得られた乱視が0.50ジオプトリ超となるようにし得る。鼻領域にあるPortion2が、さらに、10°<α<50°及び20°<β<40°の光線方向によって境界が定められ、その結果、考慮されるその部分における得られた乱視が0.50ジオプトリ超となるようにし得る。周辺視が考慮されるとき、中間視又は近方視にある固定視線方向に関して、側頭領域にあるPortion1が、-20°<α<20°及び-50°<β<-10°の光線方向によって境界が定められ、その結果、考慮されるその部分における得られた乱視が0.50ジオプトリ超となるようにし得る。鼻領域にあるPortion2が、-20°<α<20°及び10°<β<50°の光線方向によって境界が定められ、その結果、考慮されるその部分における得られた乱視が0.50ジオプトリ超となるようにし得る。周辺視が考慮されるとき、中間視又は近方視にある固定視線方向に関して、側頭領域にあるPortion1は、さらに、-20°<α<20及び-40°<β<-20°の光線方向によって境界が定められ、その結果、考慮されるその部分における得られた乱視が0.50ジオプトリ超となるようにし得る。鼻領域にあるPortion2は、さらに、-20°<α<20及び20°<β<40°の光線方向によって境界が定められ、その結果、考慮されるその部分における得られた乱視が0.50ジオプトリ超となるようにし得る。レンズが装着されるとき、部分Portion1及びPortion2はさらに小さくされ得る。レンズの面を考慮するとき、部分Portion1及びPortion2は、上記で定義した部分の面上への投影と理解される。実施形態では、Portion1は、-20mm<x<-2.5mm及び4>y>-11mmによって前面上で境界が定められ、及びPortion2は、2.5mm<x<20mm及び4>y>-11mmによって前面上で境界が定められ得る。実施形態では、Portion1は、さらに、-15mm<x<-5mm及び0>y>-11mmによって前面上で境界が定められ、及びPortion2は、さらに、5mm<x<15mm及び0>y>-11mmによって前面上で境界が定められ得る。この方法はまた、決定ステップ16を含む。このステップの最中、第1の面の第1の部分Portion1_Front_Surfaceに関して、Portion1に属する視線方向に対する目標光学関数の平均乱視軸γTに基づいて第1の基準軸Γ1が決定される。角度の値Γ1は、上述の取り決めを使用して、水平軸に対して表される。γTは、第1の部分Portion1において第1の面と交差する視線方向に関する異なる乱視軸γα,βの平均値に対応する。数学的に、これは、γT=<γα,β>Portion1であることを意味する。第1の面の第2の部分Portion2_Front_Surfaceに関して、第2の基準軸Γ2も、Portion2に属する視線方向に対する目標光学関数の平均乱視軸γNに基づいて決定される。同様に、角度の値Γ2は、上述の取り決めを使用して、水平軸に対して表され、及びγNは、第2の部分Portion2において第1の面と交差する視線方向に関する異なる乱視軸γα,βの平均値に対応する。数学的に、これは、γN=<γα,β>Portion2であることを意味する。あるいは、決定ステップ16の最中、第1又は第2の基準軸Γ1、Γ2のうちの一方のみが決定され得る。特に、決定ステップ16の最中、第1の基準軸Γ1のみが、第1の面の第1の部分Portion1に、すなわち装用者の周辺視を最も困らせ得る側頭側に属する視線方向に関する目標光学関数の平均乱視軸γTに基づいて決定される。あるいは、決定ステップ16の最中、第2の基準軸Γ2のみが、第1の面の第2の部分Portion2、すなわち歪みが、読書位置において装用者を悩ますことがある鼻側に属する視線方向に関する目標光学関数の平均乱視軸γNに基づいて決定される。この方法は、さらに、第1の面を修正するステップ18を含む。第1の面は修正されて、第1の部分Portion1_Front_Surface上において、第1の基準軸Γ1に沿った球面値が、第1の基準軸Γ1に対する直交軸に沿った球面値を上回り条件1、かつ第2の部分Portion2_Front_Surface上において、第2の基準軸Γ2に沿った球面値が、第2の基準軸Γ2に対する直交軸に沿った球面値を上回る条件2ようにする。これらの条件は、数学的に以下の通り表すことができる:-条件1:第1の部分にわたって、SPHΓ1>SPH⊥Γ1、及び-条件2:第2の部分にわたって、SPHΓ2>SPH⊥Γ2ここで、SPHΓ1は、第1の基準軸Γ1に沿った球面値であり、SPH⊥Γ1は、第1の基準軸Γ1に対する直交軸に沿った球面値であり、SPHΓ2は、第2の基準軸Γ2に沿った球面値であり、及びSPH⊥Γ2は、第2の基準軸Γ2に対する直交軸に沿った球面値である。曲率に関して、第1の面は物体側の面であり、条件1及び2は、以下の通り表すことができる:-条件1:第1の部分にわたって、CURVΓ1>CURV⊥Γ1、及び-条件2:第2の部分にわたって、CURVΓ2>CURV⊥Γ2ここで、CURVΓ1は、第1の基準軸Γ1に沿った曲率値であり、CURV⊥Γ1は、第1の基準軸Γ1に対する直交軸に沿った曲率値であり、CURVΓ2は、第2の基準軸Γ2に沿った曲率値であり、及びCURV⊥Γ2は、第2の基準軸Γ2に対する直交軸に沿った曲率値である。決定ステップ16の最中に第1又は第2の基準軸Γ1、Γ2のうちの一方のみが決定されるとき、修正ステップ18は、第1の部分Portion1_Front_Surface上又は第2の部分Portion2_Front_Surface上のいずれかで、決定された基準軸Γ1又はΓ2に沿った球面値が、前記基準軸Γ1又はΓ2に対する直交軸に沿った球面値を上回るように、第1の面を修正することを含む。これらの条件は、数学的に以下の通り表すことができる:-条件1:第1の部分にわたって、SPHΓ1>SPH⊥Γ1、又は-条件2:第2の部分にわたって、SPHΓ2>SPH⊥Γ2。決定ステップ16の最中に第1又は第2の基準軸Γ1、Γ2のうちの一方のみが決定されるとき、修正ステップ18は、第1の部分に条件1を適用し、かつ第2の部分を条件2から自由にし得るか、又は条件2を第2の部分に適用し、かつ第1の部分を条件1から自由にし得る。あるいは、決定ステップ16の最中に第1の基準軸Γ1のみを決定するとき、修正ステップ18は、第1の部分Portion1_Front_Surface上で、第1の基準軸Γ1に沿った球面値が、第1の基準軸Γ1に対する直交軸に沿った球面値を上回り条件1、かつ第2の部分Portion2_Front_Surface上で、第1の基準軸Γ1に沿った球面値が、第1の基準軸Γ1に対する直交軸に沿った球面値を上回る条件1’ように、第1の面を修正することを含み得る。これらの条件は、数学的に以下の通り表すことができる:-条件1:第1の部分にわたって、SPHΓ1>SPH⊥Γ1、及び-条件1’:第2の部分にわたって、SPHΓ1>SPH⊥Γ1あるいは、決定ステップ16の最中に第2の基準軸Γ2のみが決定されるとき、修正ステップ18は、第1の部分Portion1_Front_Surface上で、第2の基準軸Γ2に沿った球面値が、第2の基準軸Γ2に対する直交軸に沿った球面値を上回り条件2’、かつ第2の部分Portion2_Front_Surface上で、第2の基準軸Γ2に沿った球面値が、第2の基準軸Γ2に対する直交軸に沿った球面値を上回る条件2ように、第1の面を修正することを含み得る。これらの条件は、数学的に以下の通り表すことができる:-条件2’:第1の部分にわたって、SPHΓ2>SPH⊥Γ2、及び-条件2:第2の部分にわたって、SPHΓ2>SPH⊥Γ2一実施形態によれば、決定ステップ16の最中に第1又は第2の基準軸Γ1、Γ2の一方のみが決定されるとき、ステップ18の最中に、第1の面をトーリック面にし、各点における円柱軸γAXが、決められた基準軸Γ1又はΓ2に設定されるような環状体の向きにするように修正できる。そのような第1のトーリック面は、目標光学関数の平均乱視軸γに基づいて決定された基準軸Γ1又はΓ2と円柱軸γAXが整列するときはいつでも、歪みに良好な性能をもたらす。この実施形態によって、特に、環状体の第1の面が、装用者の処方に基づいた円柱軸γAXで方向付けられているとき、装用者に対して個人化された第1の面を提供することを可能にする。条件1及び2を考慮する際に得られた球面値の変化の例を、図20a、図21及び図22に示す。図20aは、例えば、図16のレンズの前面に対応し、考慮される基準軸は、所与の縦座標y=-10mmに対して示す。側頭側に関して、Γ1=γT=150°であり、及び鼻側に関して、Γ2=γN=40°である。図21は、前面が古典的な累進面であるときの伝統的なレンズLens1、及び上述の方法によって得られたレンズLens3に対する、第1の部分-側頭領域-における第1の基準軸Γ1に沿った、及び第1の基準軸Γ1に対して垂直な軸に沿った球面値の横座標の漸進的変化を示す。条件1は、上述の方法によって得られたレンズLens3によって満たされる。なぜなら、Γ1に沿った球面の曲線が、Γ1に対する垂線に沿って球面の曲線の上方に配置されているためである。対照的に、伝統的なレンズLens1は、Γ1に沿った球面の曲線が、Γ1に対する垂線に沿って球面の曲線の下方にあるため、条件1を満たさない。図22は、伝統的なレンズLens1、及び上述の方法によって得られたレンズLens3に対する、第2の部分-鼻領域における第2の基準軸Γ2に沿った、及び第2の基準軸Γ2に対して垂直な軸に沿った曲率値の横座標の漸進的変化を示す。条件2は、上述の方法によって得られたレンズLens3によって満たされる。なぜなら、Γ2に沿った球面の曲線が、Γ2に対する垂線に沿って球面の曲線の上方に配置されているためである。対照的に、伝統的なレンズLens1は、Γ2に沿った球面の曲線が、Γ2に対する垂線に沿って球面の曲線の下方にあるため、条件2を満たさない。図20bは、修正ステップ中に条件1及び条件1’が適用され、基準軸が側頭側でのみ決定されるΓ1=γT=150°例を示す。あるいは、図面は提示しないが、当業者は、修正ステップ中に、条件2及び条件2’を適用することによってレンズの前面を修正し、基準軸が鼻側でのみ決定され得るΓ2=γN=40°ことを容易に理解できる。図20c及び図20dは、修正ステップ中に条件1又は条件2のみが適用され、基準軸が側頭側でのみ決定されるΓ1=γT=150°か又は鼻側でのみ決定されΓ2=γN=40°、他方の側は、そのような任意の条件から自由なままである例を示す。トーリック面は、前記条件を満たすために考えられる1つの解決法である。この方法は、さらに、レンズに対する目標光学関数を達成しかつレンズに関して鮮明度を最適にすることを保証するために第2の非球面を修正するステップ20を含む。第2の面の修正は、コスト関数を用いて現在の光学関数と目標光学関数との間の差を最小限にするために、光学的最適化によって実施される。コスト関数は、2つの光学関数間の距離を表す数学的な量である。それは、最適化において好まれる光学的基準に従う異なる方法で表すことができる。本発明では、最適化を実施するは、好ましくはコスト関数を最小にすると理解されたい。当然ながら、当業者には、本発明は、正確な意味では最小にすることに限定されないことを理解されたい。最適化はまた、当業者が考えるコスト関数の表現によれば実関数の最大化ともし得る。すなわち、実関数を最大にすることは、その反対のものを最小にすることに等しい。それゆえ、そのような条件1及び2を用いて、得られるレンズ図20、図21及び図22のうちの1つは、歪み特性が低減される一方、目標光学関数を保証し、目標光学関数は、装用者に最適な鮮明度の像を提供すると定義される。そのような効果は、第1の面の曲率の向きが修正され、これは、レンズの倍率に与える影響が修正されることを暗示し、歪みを低減させるという事実によって、定性的に理解され得る。換言すると、第1の面の幾何学的形状は、レンズの歪みを低減するように選択される。第2の面は、像の鮮明度に影響を及ぼす最適な光学性能を確実にするために決定される。第1及び第2の面を修正するステップ18及び20は、歪みを最小限にすることに専念する前面に関連する第1の目標光学関数、及びレンズの鮮明度を保証することに専念する後面に関連する第2の目標光学関数を、第1の面と第2の面で切り替えることによって実行できる。第1の面と第2の面の最適化のそのような切り替えは、例えば欧州特許出願公開第A-2207118号明細書において説明されている。方法の決定ステップ16は、異なる方法で実施できる。例えば、第1及び/又は第2の基準軸Γ1及びΓ2は、さらに、処方された乱視に基づいて決定され得る。それゆえ、第1及び/又は第2の基準軸Γ1及びΓ2は、より関連性を有して決定される。なぜなら、それら基準軸は装用者に好適であるためである。特に、処方された乱視が大きい場合、全乱視軸は、ほぼ、処方された乱視軸に等しい。決定ステップ16では、基準軸Γ1及び/又はΓ2を決定するためにPortion1及びPortion2に属する視線方向に関する乱視軸の平均値を考慮する代わりに、第1の面と交差する各視線方向に関する乱視軸の局所値を考慮し得る。上述の条件1及び/又は2、又は条件1及び1’、又は条件2及び2’は、第1の面を修正する際に、Portion1及び/又はPortion2の各点に適用し、各点は、前記面と視線方向の交点である。決定ステップ16では、第1及び/又は第2の基準軸Γ1及びΓ2はまた、[γ-20°,γ20°]ここで、γは、考慮される位置Portion1、Portion2における乱視軸であるの間に含まれる値に設定し得る。γTは、第1の側頭部分Portion1での平均乱視軸である。γNは、第2の鼻部分Portion2での平均的な乱視軸である。ここで、第1の部分Portion1_Front_Surfaceに関し、第1の基準軸Γ1の値は、[γT-20°;γT20°]γTは、第1の部分における平均乱視軸であり、Γ1及びγTは、度で表すの範囲に含まれる。同様に、第2の部分Portion2_Front_Surfaceに関し、第2の基準軸Γ2の値は、[γN-20°;γN20°]γNは、第2の部分の平均乱視軸であり、Γ2及びγNは、度で表すの範囲に含まれる。実施形態によれば、基準軸Γ1及び/又はΓ2は、それぞれγT及び/又はγNに等しい値に設定できる。別の実施形態によれば、個々の基準軸Γ1及び/又はΓ2はまた、個々の部分Portion1及びPortion2にわたる歪みを最小限にする光学的最適化によって定義され得る。最適化は、実関数の最大化ともし得る。この実施形態によれば、第1及び第2の面の修正は、個々の部分Portion1及びPortion2にわたる歪みを最小限にする第1の目標光学関数、及びレンズの鮮明度を保証する第2の目標光学関数を、第1の面と第2の面で切り替えることによって実行できる。第1の面と第2の面の最適化のそのような切り替えは、上述の欧州特許出願公開第A-2207118号明細書に説明されている。個々の部分Portion1及びPortion2にわたる歪みを最小限にする最適化を用いるそのような実施形態によって、歪みが最も低減されたレンズを生じる基準軸Γ1及び/又はΓ2を決定することができる。下記では、本出願人らは、近似的解析公式を使用することによってそのような最適化の実行方法の詳細を説明する。横軸と角度θを形成する軸に沿った所与の視線方向α,βにおけるレンズの屈折力Pα,βθは、後面と前面のこの軸に沿った球面の組み合わせである。SPH_frontx,yθは、軸θに沿った前面との視線方向α,βの交点における、前面の球面であり、及びSPH_rearx’,y’θは、後面との視線方向α,βの交点における後面の球面であり、軸θに沿った屈折力は、およそこれら2つの量の和である、つまりPα,βθ=SPH_frontx,yθSPH_rearx’,y’θ。図5は、最大球面7.0δ、最小球面5.0δ、及び円柱軸γAX65°を有する前面上記で注釈した曲線22及び球状後面曲線42の一点に対するこの公式の図である。予想通り、軸に沿った視線方向α,βに関するレンズの屈折力Pα,βθ曲線44は、対応する点x,yにおける同じ軸に沿った前面の球面と、対応する点x’,y’における同じ軸に沿った背面の球面との和に等しく、それら対応する点は、視線方向α,βと各面との交点である。この例では、簡単にするために、レンズの厚さは、0mmに等しいとみなされるため、x=x’及びy=y’である。そこで、近似式によって、この軸に沿った屈折力、及び同じ軸に沿った前面の球面の関数として、水平軸と角度θを形成する所与の軸に沿った倍率の概算を与えることができる:式中、Gα,βθは、横軸と角度θを形成する軸に沿った倍率であり、Lは、中心視を考慮する場合には、レンズの眼球側の面から眼の回転中心までの距離であり、又はLは、周辺視を考慮する場合に、レンズの眼球側の面から瞳孔までの距離であり、tは、レンズの厚さであり、及びnは、レンズの屈折率である。それゆえ、上記で与えたガウスの公式を用いると、角度θに応じた倍率Gα,βの漸進的変化が分かる。図23は、Portion1側頭領域に属する視線方向に関するそのような変化を表す。乱視軸は、上記で説明したようにγである。任意の視線方向に関して、乱視軸は、屈折力が最小となる軸である。それゆえ、最大屈折力は、軸γ90°に沿っている。従って、最小倍率はGα,βγであり、かつ最大倍率は、Gα,βγ90°である。それゆえ、量DGα,βγ=Gα,βγ90°-Gα,βγは、主要な倍率の差の評価であり、これは、各視線方向α,βに関して最小にされるように求められる量である。実際、この差が存在することによって歪みが生じる。上記の式では、量DGα,βγ=Gα,βγ90°-Gα,βγを表し得る。それゆえ、最小Gα,βγ倍率を計算できる:同様に、最大倍率Gγ90°も計算できる:実際に、目標光学関数が既に定義されているため、最小屈折力Pmin及び最大屈折力Pmaxの値は、任意の視線方向に関して与えられる。それゆえ、それら値は、量DGα,βγに関する式では一定であるとみなす必要がある。しかしながら、ガウスの公式によって与えられた、軸γに沿った前面の球面の値、及び軸γ90°に沿った前面の球面の値は、円柱軸に依存する。これは、DGα,βγの値が、選択された円柱軸に依存することを暗示する。換言すると、DGα,βγは、γAXの関数である。この関数は、表わすと、図24に示す曲線を可能にする。この例では、レンズの眼球側の面から眼球までの距離に対する値Lが25mm、レンズの厚さに対する値tが1.4mm、及び屈折率に対する値nが1.665で実行された。図24の図は、量DGα,βγが、円柱軸の値に対して最小であることを示す。側頭領域の場合には、得られる値は155°である。鼻領域に行われた同様の計算は、40°の値をもたらす。これらの値に等しいとして基準軸Γ1及びΓ2を選択することによってΓ1=155°及びΓ2=40°、量DGα,βγは最小となり、歪みを低減させる。図18のフロー図による方法のステップ16の最適化を実行する例を、そのように説明した。条件1及び2に加えて、又はそれらと引き換えに、第1の面を修正するステップ18において他の条件がさらに課せられ得る。例えば、条件3及び4はまた、第1の面を修正するステップ18において考慮され得る。条件3は、第1の部分にわたって、平均球面値が、上部から下部までの縦軸に対して平行な任意の線に沿って低下することを必要とし、及び条件4は、同様の方法で、第2の部分にわたって、平均球面値が、上部から下部までの縦軸に対して平行な任意の線に沿って低下することを必要とする。上記で定義したように、レンズの上部は、負の下向き角度α<0°に対応し、及びレンズの下部は、正の下向き角度α>0°に対応する。それゆえ、図3、図6及び図7に対して定義したように、第1の面では、フレームにおいて、上部は、y軸に沿った正の値に対応し、及び下部は、y軸に沿った負の値に対応する。第1の面の上部は球面とし得るが、第1の面全体は非球面である。これらの条件を追加することによって、レンズの局所的な曲率を局所的に低減させることができる。それゆえ、レンズの上部とレンズの下部との間の平均倍率の差が小さくされる。これは歪みの原因であるため、ステップ18において条件を課すことにより、歪みの低減されたレンズを得ることを可能にする。レンズの平均倍率は、乱視軸に沿った倍率と反対軸に沿った倍率との積を計算することによって、推定できる。図25及び図26は、4つの条件1、2、3及び4がステップ18において課せられたレンズを示す。図25は、図19の図と同様の図を示す。垂直線は垂直線に沿った球面の変化を図27に示す、横座標が-10mmに固定されて一定である線である。実際、球面の変化を、図26に、伝統的な累進レンズに関する線曲線62、及び図18のフロー図の方法によって得られた2つのレンズに関する線曲線64及び66に沿って、示す。曲線62は、レンズの上部からレンズの下部まで通過する際に上昇する一方、曲線64及び66は、レンズの上部からレンズの下部まで通過する際に、下降する。好ましくは、平均球面値は、レンズの上部からレンズの下部まで増加しない。特に、説明において後で示す子午線上での別の条件をまた、条件1と2との組み合わせ、又は条件1~4の組み合わせのいずれかにおいて使用してもよい。既に説明した通り、眼科用累進レンズの決定方法によって、眼科用累進レンズを得ることを可能にする。乱視のある装用者に好適なレンズの例を、図27~30に与える。図27~30の図は、図19のものと同様の図である;説明の対応する部分は繰り返さないが、これらの図を参照して説明した特性は全てここに含まれることを理解されたい。図27~30は、それぞれ、処方された乱視を考慮するときの目標光学関数の全乱視の軸に対応する。4つの図に関して、処方された加入度は1ジオプトリであり、及び処方された屈折力は0ジオプトリであるが、処方された乱視は異なる。処方された乱視は、それぞれ、図27では0ジオプトリ、図28では2ジオプトリ及び軸40°、図29では1ジオプトリ及び軸20°、及び図30では3ジオプトリ及び軸120°に等しい。各視線方向に関して、全乱視の軸は、残余乱視の軸と処方された乱視の軸との組み合わせに等しい。残余乱視の軸は、球面処方に好適な光学関数によって与えられる。光学的なPortion1及びPortion2にわたる目標光学関数の全乱視の平均軸の値を図面に示す。各処方に関し、歪みにおいて装用者に最適な性能を可能にする前面の基準軸Γ1及びΓ2は、図面に示す全乱視軸にほぼ等しい。前述の歪みの低減されたレンズを特徴付けるために、いくつかの代替的な特徴を使用し得る。これらのレンズの異なる特徴付けの方法は、装用者が装用するときの快適性を向上させることによって全て結びついており、装用者のレンズは、歪みに対してレンズの性能を向上させる一方で装用者によって知覚された像の鮮明度を最適にすることを保証することが意図されている。特に、この特徴を使用することは、上述の方法のいずれか1つによって得られたレンズを特徴付ける方法とし得る。レンズは、P1で示す特性を有し得る。この特性P1によれば、そのようなレンズの第1の面は、少なくとも側頭領域Area_temporalの第1の部分Portion1_Front_Surfaceに、90°~180°に含まれる円柱軸γAX_Tを有する。第1の面が特性P1の条件を満たす場合、この面はまた、少なくとも鼻領域の第2の部分Portion2_Front_Surfaceに円柱軸γAX_Nを有し、第1の部分Portion1_Front_Surfaceにおける円柱軸γAX_Tと、第2の部分Portion2_Front_Surfaceにおける円柱軸γAX_Nとの間の絶対値における角度の差が、20°を上回る。これは、数学的に|γAX_T-γAX_N|>20°と表すことができ、円柱軸γAX_N及びγAX_Tは度で表す。これは、特に、側頭領域における円柱軸γAX_T及び鼻領域におけるγAX_Nの値が異なることを暗示する。そのような特性P1を満たすレンズは、歪みに対して特性が改善されている一方、装用者によって知覚される像の鮮明度を最適にすることを保証する。それゆえ、そのような種類のレンズでの装用者の快適性は、向上する。図27及び図29の例のレンズに関する最適な前面は、この特性P1を実証する、すなわち、図27では、側頭領域の第1の部分Portion1における円柱軸γAX_Tは150°に等しく、及び鼻領域の第2の部分Portion2における円柱軸γAX_Nは40°に等しい。それゆえ、円柱軸γAX_Tは、90°~180°に含まれ、及び|γAX_T-γAX_N|=|150°-40°|=110°であり、20°を上回る。それゆえ、特性P1は、図27に示す例の面によって満たされる。同様に、図29では、側頭領域における第1の部分Portion1における円柱軸γAX_Tは178°に等しく、及び鼻領域における第2の部分Portion2における円柱軸γAX_Nは29°に等しい。それゆえ、円柱軸γAX_Tは、90°~180°に含まれ、及び|γAX_T-γAX_N|=|178°-29°|=149°であり、20°を上回る。特性P1は、図29に示す例の面によって満たされる。それゆえ、図27及び図29に示す面を有するレンズは、歪みに対して特性が向上している一方、装用者によって知覚された像の鮮明度を最適にすることを保証する。特性P1に関する好ましい実施形態によれば、側頭領域の少なくとも1つの第1の部分では、円柱軸γAX_Tは110°~180°に含まれ、鼻領域の少なくとも1つの第2の部分では、円柱軸γAX_Nは0°~70°に含まれ得る。これらの値は平均値に対応し、その値に関する、倍率の差は、図23及び図24を参照して説明したように低減される。そのようなレンズを特徴付ける別の方法によれば、レンズは、P2で示す特性を有し得る。この特性P2によれば、そのようなレンズの第1の面は、少なくとも側頭領域Area_temporalの第1の部分Portion1_Front_Surfaceにおいて、0°~90°に含まれる円柱軸γAX_Tを有し、及び少なくとも鼻領域Area_nasalの第2の部分Portion2_Front_Surfaceにおいて、円柱軸γAX_Nが0°~90°に含まれる。第1の面が特性P2の条件を満たす場合、この面はまた、少なくとも鼻領域の第2の部分Portion2_Front_Surfaceにおいて、円柱軸γAX_Nを有し、第1の部分Portion1_Front_Surfaceにおける円柱軸γAX_Tと第2の部分Portion2における円柱軸γAX_Nとの間の絶対値における角度の差が、20°を上回るようにする。これは、数学的に|γAX_T-γAX_N|>20°と表すことができ、円柱軸γAX_N及びγAX_Tは度で表す。これは、特に、側頭領域及び鼻領域における円柱軸γAX_T及びγAX_Nの値が、異なることを暗示する。そのような特性P2を満たすレンズは、歪みに対する特性が改善されている一方、光学現象を良好に補償することを保証する。それゆえ、そのような種類のレンズの装用者の快適性は、高まる。そのようなレンズを特徴付ける別の方法によれば、レンズは、P3で示す特性を有する。この場合、第1の面は、レンズの上部に置かれた遠方視ゾーンと、レンズの下部に置かれた近方視ゾーンとを有し、及び遠方視ゾーンにある子午線の一部分が、垂直軸を規定する。さらに、側頭領域の第1の部分Portion1では、平均球面値は、上部から下部まで縦軸に平行な任意の線に沿って低下する。同様に、鼻領域の第2の部分Portion2では、平均球面値は、上部から下部まで縦軸に平行な任意の線に沿って低下する。そのような特性P3を満たすレンズは、歪みに対して特性が向上している一方、装用者によって知覚される像の鮮明度を最適にすることを保証する。それゆえ、そのような種類のレンズでの装用者の快適性が高まる。そのようなレンズを特徴付ける別の方法によれば、レンズは、P4で示す特性を有し得る。第1の面は、少なくとも側頭領域の第1の部分Portion1において、又は-20°;優先的には又は-10°とみなされる部分における乱視軸に等しい円柱軸γAX_Tを有する。第1の部分における乱視軸をγTで示す場合、Portion1における円柱軸γAX_Tは、[γT-20°;γT20°]の範囲にあり、ここで、γAX_T及びγTは度で示す。それに加えて又はその代わりに、少なくとも鼻領域の第2の部分では、円柱軸γAX_Nは、又は-20°;優先的には又は-10°とみなされる部分における乱視軸に等しい。第2の部分における乱視軸をγNで示す場合、Portion2における円柱軸γAX_Nは、[γN-20°;γN20°]の範囲にあり、ここで、γAX_N及びγNは度で示す。そのような特性P4を満たすレンズは、歪みに対して特性が向上している一方、装用者によって知覚される像の鮮明度を最適にすることを保証する。それゆえ、そのような種類のレンズでの装用者の快適性が高まる。乱視の軸γN及びγTは、考慮される部分におけるンズの残余乱視の軸とし得る。あるいは、乱視の軸γN及びγTは、考慮される部分におけるレンズの、処方された乱視又は全乱視の軸とし得る。そのようなレンズを特徴付ける別の方法によれば、レンズは、P5で示す特性を有し得る。この特性P5によれば、そのようなレンズの第1の面は、少なくとも側頭領域Area_temporalの第1の部分Portion1_Front_Surfaceにおいて、0°~70°に含まれる円柱軸γAX_Tを有し、及び少なくとも鼻領域Area_nasalの第2の部分Portion2_Front_Surfaceにおいて、円柱軸γAX_Nは、0°~70°に含まれる。そのような特性P5を満たすレンズは、歪みに対して特性が向上している一方、光学現象を良好に補償することを保証する。それゆえ、そのような種類のレンズでの装用者の快適性が高まる。図28の例のレンズに対する最適な前面は、この特性P5を実証する。実際、図28では、側頭領域の第1の部分Portion1における円柱軸γAX_Tは32°に等しく、及び鼻領域の第2の部分Portion2における円柱軸γAX_Nは41°に等しい。それゆえ、両円柱軸γAX_T及びγAX_Nは、0°~70°に含まれる。それゆえ、特性P5は、図28の例の面によって満たされる。それゆえ、図28に示す面を有するレンズは、歪みに対して特性が改善されている一方、装用者によって知覚される像の鮮明度を最適にすることを保証する。そのようなレンズを特徴付ける別の方法によれば、レンズは、P6で示す特性を有し得る。この特性P6によれば、そのようなレンズの第1の面は、少なくとも側頭領域Area_temporalの第1の部分Portion1_Front_Surfaceにおいて、110°~180°に含まれる円柱軸γAX_Tを有し、及び少なくとも鼻領域Area_nasalの第2の部分Portion2_Front_Surfaceにおいて、円柱軸γAX_Nは110°~180°に含まれる。そのような特性P6を満たすレンズは、歪みに対して特性が向上している一方、光学現象を良好に補償することを保証する。それゆえ、そのような種類のレンズでの装用者の快適性が高まる。図30の例のレンズに対する最適な前面は、この特性P6を実証する。実際、図30では、側頭領域の第1の部分Portion1における円柱軸γAX_Tは127°に等しく、及び鼻領域の第2の部分Portion2における円柱軸γAX_Nは120°に等しい。それゆえ、両円柱軸γAX_T及びγAX_Nは110°~180°に含まれる。それゆえ、特性P6は、図30の例の面によって満たされる。それゆえ、図30に示す面を有するレンズは、歪みに対して特性が改善されている一方、装用者によって知覚される像の鮮明度を最適にすることを保証する。それゆえ、本発明によるレンズは、特性P1~P6のいずれか1つによって特徴付けられ得る。各特性に関して、これは、条件1及び条件2がこのレンズに対して満たされていることを暗示することをさらに理解されたい。さらに、関連性のあるとき、レンズは、いくつかの特性Piを有し得る。特に、レンズは、特性P1とP3の組み合わせ、又は特性P2とP3の組み合わせ、又は特性P4とP3の組み合わせ、又は特性P5及びP3の組み合わせ、又は特性P6及びP3の組み合わせを提示し得る。レンズは、上述の特性Piに加えて、別の特徴を有し得る。例えば、第1の面は、実質的に臍点的なumbilic子午線を有し得る。この場合を図31及び図32に示す。図31は、146°である側頭領域上の円柱軸、及び38°である鼻領域上の円柱軸を示す。図32は、遠方視の処方点に対応する点の平均球面値に対する子午線3つの曲線の中心曲線に沿った前面の平均球面の変化を示す図である。縦軸はYである。図32は、円柱面がゼロに近いため、実際に子午線が実質的に臍点的であることを示す。それゆえ、図18のフロー図による方法のステップ18においてそのような子午線を与えることは、ステップ20の後に、球面処方の光学子午線に沿って中心視の変形のないレンズを装用者に提供できるため、好都合とし得る条件である。面は、レンズの光学特性が図27において規定される処方に規定される。この面は、条件1、2、3、4に適合する。歪みにおいて最大性能を得るために、平均球面の負の絶対値は非常に大きい必要があり、製造に問題を引き起こす。図33及び図34は、同様に条件1、2、3、4に適合する面の例を示す。これら図33及び図34は、それぞれ図31及び図32に対応する。図33は、115°である側頭領域の円柱軸、及び60°である鼻領域の円柱軸を示す。図34は、レンズの子午線が臍点的でないことを示す。この面は、平均球面の負の絶対値を非常に高くすることなく、図31及び図32に示す面よりも、周辺部において大きい円柱面値を示す。これは、製造プロセスに好都合とし得る。処方された加入度を達成するために、前面での近方視の視線方向の対応する点における平均球面の絶対値が大きいほど、対応する点における背面の平均球面が高くなる。そのため、この値を低下させるのに好都合である。それぞれ図31及び図32に対応する図35及び図36は、条件1及び2にのみ適合する面を示す。図35は、側頭領域の円柱軸が100°であり、及び鼻領域の円柱軸が80°であることを示す。図36に基づいて、レンズの第1の面が、子午線に沿って実質的に一定のままである平均球面値を有することに気づくことができる。この面は、製造プロセスに好都合とし得る。図37及び図38は、円環状の前面を有するレンズの別の例を示す。これら図37及び図38は、それぞれ、図31及び図32に対応する。図37は、145°である側頭領域の円柱軸、及び145°である鼻領域の円柱軸を示す。図38に基づいて、レンズの第1の面は、子午線に沿って実質的に一定のままである平均球面値を有することに気づくことができる。処方された乱視が、残余乱視の値と比較して大きい場合、全乱視の軸は、ほぼ処方された乱視に等しい。図37及び図38に示した面などのトーリック面は、処方された乱視の値が大きいときに、処方された軸約145°に対する歪みに良好な性能をもたらす。例えば、レンズが約1ジオプトリの加入度の値を示す必要がある場合、周辺部における残余乱視は、約1ジオプトリとなる。そこで、約2ジオプトリの処方された乱視に対して、面は、歪みに良好な性能をもたらす。この面はまた、製造プロセスに好都合である。そのような円環状の前面はまた、約145°の基準軸が側頭領域又は鼻領域のいずれかで決定されかつ円柱軸が側頭領域及び鼻領域の双方にわたって145°に設定されるとき、処方された乱視が小さい装用者の伝統的な前面の歪みに、より良好な性能をもたらす。それゆえ、性能は、側頭側又は鼻側のみの歪みが改善されるため、部分的に改善される。トーリック面はまた、どんな処方でも、そのため、どんな全乱視、残存乱視又は処方された乱視でも、歪みに良好な性能をもたらす。例えば、レンズの前面は、側頭領域の第1の部分Portion1に、前記第1の部分における乱視軸γTに等しい円柱軸γAX_Tと、鼻領域の第2の部分Portion2に、同様にγTに等しい円柱軸γAX_Nを有し得る。あるいは、レンズの前面は、鼻領域の第2の部分Portion2に、前記第2の部分における乱視軸γNに等しい円柱軸γAX_Nと、側頭領域の第1の部分Portion1に、同様にγNに等しい円柱軸γAX_Tとを有し得る。前述のレンズのそれぞれは、上述の眼科用累進レンズの決定方法によって得られ得る。この方法は、コンピュータで実行できる。これに関連して、具体的に示さない限り、本明細書の議論を通して、コンピュータで計算する、計算する生成するなどの用語の使用は、コンピュータシステムのレジスタ及び/又はメモリ内で、物理量、例えば電子などで表されるデータを、コンピュータシステムのメモリ、レジスタ又は他のそのような情報ストレージ、伝送又は表示装置内で、同様に物理量で表される他のデータに操作及び/又は変換する、コンピュータ又はコンピュータシステム又は同様の電子計算装置の作業及び/又はプロセスを指すことを認識されたい。プロセッサでアクセス可能でありかつプロセッサでの実行時に、プロセッサに方法のステップを実行させるようにする、1つ以上の記憶された一連の命令を含むコンピュータプログラム製品も提案される。そのようなコンピュータプログラムは、コンピュータ可読記憶媒体、例えば、限定されるものではないが、フロッピーディスク、光ディスク、CD-ROM、光磁気ディスクディスク、読取り専用メモリROM、ランダムアクセスメモリRAM、電気的プログラマブル読取り専用メモリEPROM、電気的消去可能プログラマブル読取り専用メモリEEPROM、磁気カード又は光カードを含む任意のタイプのディスク、又は電子的な命令の記憶に好適でありかつコンピュータシステムバスに結合できる任意の他のタイプの媒体に記憶し得る。それゆえ、コンピュータプログラム製品の1つ以上の一連の命令を記憶するコンピュータ可読媒体を提案する。これにより、方法をどこででも実行できるようにする。本明細書で提示されるプロセス及びディスプレイは、本質的に任意の特定のコンピュータ又は他の装置に関係しているわけではない。本明細書の教示に従うプログラムを備える様々な汎用システムを使用し得るか、又は所望の方法を実行するより専門的な装置を構成することが好都合であることが判明し得る。様々なこれらのシステムのための所望の構造は、以下の説明から明らかとなる。加えて、本発明の実施形態は、任意の特定のプログラミング言語に関して説明しない。当然のことながら、様々なプログラミング言語は、本明細書で説明する本発明の教示を実行するために使用し得る。先に説明した方法に従って決定されたレンズの第1の面を使用して一対のレンズを得るために、多くの装置又はプロセスを使用し得る。プロセスは、1組のデータの交換を暗示することが多い。例えば、この1組のデータは、方法によって決定されたレンズの第1の面のみを含み得る。この1組のデータは、好ましくは、装用者の眼に関するデータをさらに含み、この1組のデータを用いて、眼科用累進レンズを製造できるようにする。このデータの交換は、図39の装置によって概略的に理解され得る。この図は、数値データを受信する装置333を示す。この装置は、論理ユニットとして実現されたデータ処理装置100の入力/出力装置98につながれた、キーボード88、ディスプレイ104、外部情報センター86、及びデータ受信部102とを含む。データ処理装置100は、データアドレスバス92によってつながれた:-中央処理装置90;-RAMメモリ96、-ROMメモリ94、及び-前記入力/出力装置98を含む。図39に示す前記要素は当業者によく知られている。それらの要素についてはこれ以上説明しない。装用者の処方に対応する眼科用累進レンズを得るために、レンズ製造業者によって処方研究室に半製品の眼科用レンズブランクが提供され得る。一般的に、半製品の眼科用レンズブランクは、基準光学面に対応する第1の面、例えば累進加入レンズprogressiveadditionlensの場合には累進面と、第2の未完成面とを含む。好適な光学特性を有する半製品のレンズブランクは、装用者の処方に基づいて選択される。未完成面を、最終的に処方研究室が機械加工し、かつ研磨して、処方に一致する面を得る。それゆえ、処方に一致する眼科用レンズが得られる。特に、本発明によれば、半製品のレンズブランクは、眼科用累進レンズの第1の面に関する上述の条件に適合する第1の面を備える。そのような半製品のレンズブランクを提供するために、目標光学関数は、各組の処方用に選択する必要がある図18のステップ10と同様に。第1の非球面及び第2の未完成面が規定される図18のステップ12と同様に。少なくとも1つの基準軸Γ1又はΓ2が、Portion1及びPortion2に属する視線方向に関する目標光学関数の平均乱視軸γT及びγNに基づくだけでなく、1組の処方のレンズの平均乱視軸にも基づいて決定される。ここで、半製品のレンズブランクの第1の非球面が、上記で定義された条件1及び2、又は1及び1’、又は2及び2’、及び/又は3及び4に適合するように修正される。しかしながら、他の製造方法も使用し得る。図40による方法がその一例である。製造方法は、第1のロケーションでの装用者の目に関するデータを提供するステップ74を含む。データは、方法のステップ76において第1のロケーションから第2のロケーションに送信される。そこで、眼科用累進レンズは、先に説明した決定方法に従って、第2のロケーションにおいてステップ78で決定される。製造方法は、さらに、第1の面に関して第1のロケーションへ送信するステップ80を含み得る。方法はまた、送信された第1の面に関するデータに基づいて光学的最適化を実行するステップ82を含む。方法はさらに、光学的最適化の結果を第3のロケーションに送信するステップ84を含む。方法はさらに、光学的最適化の結果に従って眼科用累進レンズを製造するステップ86を含む。そのような製造方法は、レンズの他の光学性能を低下させずに、歪みが低減された眼科用累進レンズを得ることを可能にする。送信ステップ76及び80は電子的に達成できる。これにより、方法を早めることができる。眼科用累進レンズを、より迅速に製造できる。この効果を高めるために、第1のロケーション、第2のロケーション及び第3のロケーションは、単に3つの異なるシステムとしてもよく、1つはデータの収集に、1つは計算に、及び他のものは製造に専念し、3つのシステムは、同じ建物に配置される。しかしながら、3つのロケーションはまた、3つの異なる会社としてもよく、例えば1つは眼鏡の販売者眼鏡店、1つは研究室、及び他のものはレンズ設計者にあってもよい。眼科用累進レンズを製造するための1組の装置であって、製造方法を実施するように適合されている装置も説明する。本発明は、以下の実施例を使用することによってさらに説明する。実施例の図の概要前に説明した通り、面は、最大球面SPHmax、最小球面SPHmin、及び円柱軸γAXで構成される三つの項によって、こうして局所的に規定され得る。それゆえ、実施例の面特性評価は、考慮される各面に対して、最大球面、最小球面、及び円柱軸のマップを与えることによって、与えられる。図41、図48、図55、図62、図69、図86及び図95は、最小球面マップである。マップの垂直及び水平軸は、横座標X単位:mm及び縦座標Y単位:mmの値である。これらのマップに示す等値iso-value曲線は、同じ最小球面値に対応する点をつなぐ。曲線のそれぞれの最小球面値は、隣接する曲線間で0.10ジオプトリだけ増え、かつこれらの曲線のいくつかで示す。図42、図49、図56、図63、図70、図87及び図96は、最大球面マップである。マップの垂直軸及び水平軸は、横座標X単位:mm及び縦座標Y単位:mmの値である。これらのマップに示す等値曲線は、同じ最大球面値に対応する点をつなぐ。曲線のそれぞれの最大球面値は、隣接する曲線間で0.10ジオプトリだけ増え、かつこれらの曲線のいくつかで示す。図43、図50、図57、図64、図71、図88及び図97は、円柱軸マップである。マップの垂直軸及び水平軸は、横座標X単位:mm及び縦座標Y単位:mmの値である。これらのマップに示す等容曲線isometriccurveは、同じ円柱軸値に対応する点をつなぐ。曲線のそれぞれの円柱軸値は、隣接する曲線間で5°だけ増え、かつこれらの曲線のいくつかで示す。例示的なレンズの前面は、考慮される部分上の平均円柱面が少なくとも0.25ジオプトリ、優先的には少なくとも1ジオプトリ、及び優先的には2ジオプトリである。円柱面が高く、かつその向きが良くされているほど、歪みが最低となり、かつ前面上での軸の向きに対する歪みの感度が最小となる。図102及び図105は、円環状の前面の最大及び最小球面プロファイルを示す。図44、図45、図46、図47、図51、図52、図53、図54、図58、図59、図60、図61、図65、図66、図67、図68、図72、図73、図74、図75、図80、図81、図82、図83、図84、図85、図89、図90、図93、図94、図98、図99、図103、図104、図106、図107、図108は、考慮されるレンズの性能の光学的解析結果を与える。図46、図53、図60、図67、図74、図80、図83、図89、図93、図98、図103及び図106は、屈折力マップである。マップの垂直軸及び水平軸は、眼の傾斜角度α及び眼の方位角度βの値である。これらのマップに示す等容曲線は、同じ屈折力の値に対応する視線方向をつなぐ。曲線のそれぞれの屈折力の値は、隣接する曲線間で0.25ジオプトリだけ増え、かつこれらの曲線のいくつかで示す。図47、図54、図61、図68、図75、図81、図84及び図107は、残余乱視の等高線図であり、軸は屈折力マップの軸と同様である。示される等容曲線は、同じ残余乱視の値に対応する視線方向をつないでいる。図82、図85、図90、図94、図99、図104及び図108は、全乱視の等高線図であり、軸は屈折力マップの軸と同様である。示される等容曲線は、同じ全乱視の値に対応する視線方向をつないでいる。図44、図51、図58、図65、及び図72は、周辺屈折力マップである。マップの垂直軸及び水平軸は、周辺光線方向の値α,βである。これらのマップに示す等容曲線は、同じ周辺屈折力の値に対応する周辺光線方向をつないでいる。曲線のそれぞれの周辺屈折力の値は、隣接する曲線間で0.25ジオプトリだけ増え、かつこれらの曲線のいくつかで示す。図45、図52、図59、図66及び図73は、周辺残余乱視の等高線図であり、軸は、周辺屈折力マップの軸と同様である。示される曲線は、同じ周辺残余乱視の値に対応する周辺光線方向をつなぐ。図76、図77、図78、図79、図91、図92、図100及び図101は、例示的なレンズの歪みの比較を与える。実施例1従来技術実施例1は、従来技術によるレンズLENS1に対応する。この場合、屈折力の処方は、遠方視では0δであり、及び処方された加入度は2.5δである。この実施例1では、装用者に乱視は処方されていない。図41、図42及び図43は、LENS1の前面の面特性を示す。比較のために、2つの特定点A及びBを考慮する。点Aは側頭領域に配置される一方、点Bは鼻領域に配置される。点Aに関し、最大球面SPHmax_Aは6.90δに等しく、最小球面SPHmin_Aは4.80δに等しく、及び円柱軸γAX_A=64°である。点Bに関し、最大球面SPHmax_Bは6.90δに等しく、最小球面SPHmin_Bは4.65δに等しく、及び円柱軸γAX_B=126°である。図44及び図45は、視線方向が主視線方向に固定されているときの、周辺視に関するLENS1の光学性能を与える。比較のために、2つの特定周辺光線方向DA及びDBを考慮する。DA及びDBは、点A及びBにおいてLENS1の前面と交差する。方向DAに関し、平均周辺屈折力は1.64δであり、周辺乱視は3.56δであり、欠陥乱視defectastigmatism軸γAは150°であり、及び周辺乱視欠陥は3.56δである。この方向DAにおける歪みは、GDAγA90°-GDAγAの値によって示され、0.05238233となり得る。平均倍率GDAγA90°GDAγAの対応する値は1.05670098である。方向DBに関し、平均周辺屈折力は1.62δであり、周辺乱視は3.38δであり、欠陥乱視軸γBは38°であり、及び乱視欠陥は3.38δである。この方向DBにおける歪みは、GDBγB90°-GDBγBの値によって示され、0.04838258となり得る。平均倍率GDBγB90°GDBγBの対応する値は1.05646721である。LENS1の性能の2つの周辺光線方向におけるこの局所的な解析に加えて、領域全体の解析も実行され得る。側頭領域にあるPortion1は、0°<alpha<50°及び-50°<beta<-10°の光線方向によって境界が定められ、かつ考慮されるその部分における結果的に得られた乱視が0.50ジオプトリ超となるようにし得る。鼻領域にあるPortion2は、0°<alpha<50°及び50°>beta>10°の光線方向によって境界が定められ、かつ考慮されるその部分における結果的に得られた乱視が0.50ジオプトリ超となるようにし得る。Portion1にわたって計算された平均軸値γは約150°である。Gγ90°-Gγの対応する値は0.034529416である。Gγ90°Gγの対応する値は1.045640351である。Portion2にわたって計算された平均軸値γは約40°である。Gγ90°-Gγの対応する値は0.026984956である。Gγ90°Gγの対応する値は1.044253906である。中心視において同じ評価を行うことができる。図46及び図47は、中心視に関するLENS1の光学性能を与える。視線方向DAに関し、中心視では、平均屈折力は1.11δであり、乱視は2.51δであり、欠陥乱視軸γAは153°であり、及び乱視欠陥は2.51δである。この方向DAにおける歪みは、GDAγA90°-GDAγAの値で示され、0.068361295となり得る。平均倍率値GDAγA90°GDAγAは1.069477041である。方向DBに関し、平均屈折力は1.08δであり、乱視は2.22δであり、欠陥乱視軸γBは37°であり、及び乱視欠陥は2.22δである。この方向DBにおける歪みは、GγB90°-GγBの値によって示され、0.060693133となり得る。GDBγB90°GDBγBの対応する値は、1.067490878である。これらの異なる特性評価は、実施例2、3、4及び5において特性が示されているLENS2、LENS3、LENS4及びLENS5との比較を可能にする。これら4つの実施例は、LENS1のものと同じ処方に作製される本発明によるレンズである。方法の第1のステップ図18のステップ10は、目標光学関数を定義することである。予め定められた目標光学関数は、LENS1、LENS2、LENS3、LENS4及びLENS5について同じである。それゆえ、この処方のために、方法のステップ16で決定された基準軸は、Portion1Temporal_AreaにおいてΓ1=150°、及びPortion2NasalAreaにおいてΓ2=40°であり、この実施例では、前面のPortion1及びPortion2は、規定された光学的なPortion1及びPortion2から決定される。方法の全ステップステップ10、12、14、16、18、20が、レンズLENS2~LENS5に対して実行された。LENS2~LENS5は、歪みに関しては異なる性能を有するが、屈折力及び乱視に関しては同じ性能を有する。実施例2:図48、図49及び図50は、LENS2の前面の面特性である。点Aに関して、最大球面SPHmax_Aは4.88δに等しく、最小球面SPHmin_Aは3.00δに等しく、及び円柱軸γAX_A=153°であるため、平均球面値は3.94δである。点Bに関して、最大球面SPHmax_Bは4.72δに等しく、最小球面SPHmin_Bは3.05δに等しく、及び円柱軸γAX_B=37であるため、平均球面値は3.89δである。図51及び図52は、LENS2の周辺性能の光学的解析を与える。比較のために、同じ2つの特定方向DA及びDBを考慮する。方向DAに関し、平均周辺屈折力は1.72δに等しく、周辺乱視は3.68δであり、周辺欠陥乱視軸γAは150°であり、及び周辺乱視欠陥は3.68δである。方向DBに関し、平均周辺屈折力は1.74δであり、周辺乱視は3.39δであり、周辺欠陥乱視軸γBは40°であり、及び周辺乱視欠陥は3.39δである。DA及びDBにおけるLENS2の周辺光学性能は、屈折力及び乱視の値に関して、LENS1の周辺光学性能と実質的に同じである。しかしながら、屈折力及び乱視に関して同様の周辺光学性能にも関わらず、LENS2の歪みは、LENS1よりも低減されている。実際、GDAγA90°-GDAγA=0.04887881である。LENS1の値と比較すると、6.7低減されている。さらに、GγA90°GγA=1.05330224である。LENS1の値と比較すると、0.3低減されている。同様に、方向DBにおける歪みは、GγB90°-GγBの値によって示され、0.04492625となり得る。LENS1の値と比較すると、7.1低減されている。GγB90°GγBの対応する値は、1.05310467である。実施例1の値と比較すると、0.3低減されている。この局所的な解析に加えて、領域全体の解析も実行し得る。各部分は、LENS1に対するものと同じである。側頭領域の平均軸γは150°である。Gγ90°-Gγの対応する値は0.034307044である。LENS1の値と比較すると、0.6低減されている。Gγ90°Gγの対応する値は1.045072749である。LENS1の値と比較すると、0.05低減されている。鼻領域の平均軸は40°である。Gγ90°-Gγの対応する値は0.026948119である。LENS1の値と比較すると、0.1低減されている。Gγ90°Gγの対応する値は1.042590305である。LENS1の値と比較すると、0.16低減されている。中心視において同じ評価を行うことができる。図53及び図54は、中心視に関するLENS2の光学性能を与える。方向DAに関し、中心視では、平均屈折力は1.12δであり、乱視は2.52δであり、欠陥乱視軸γAは153°であり、及び乱視欠陥は2.52δである。方向DBに関し、平均屈折力は1.10δであり、乱視は2.22δであり、欠陥乱視軸γBは37°であり、及び乱視欠陥は2.22δである。これは、DA及びDBにおけるLENS2の光学性能が、中心視での屈折力及び乱視の値に関してLENS1の光学性能と実質的に同じであることを意味する。方向DAにおける歪みは、GDAγA90°-GDAγAの値によって示され、0.064786606となり得る。LENS1の値と比較すると、5.2低減されている。GDAγA90°GDAγAの対応する値は1.066037202である。LENS1の値と比較すると、0.3低減されている。方向DBにおける歪みは、GγB90°-GγBの値によって示され、0.057186898となり得る。LENS1の値と比較すると、5.8低減されている。GDBγB90°GDBγBの対応する値は1.064093242である。LENS1の値と比較すると、0.3低減されている。そこで、歪みに関するLENS2の性能は、LENS1と比較して改善されている一方、装用者に対しては同じ鮮明度の像を保証する。実施例3:図55、図56及び図57は、LENS3の前面の面特性である。点Aに関し、最大球面SPHmax_Aは5.10δに等しく、最小球面SPHmin_Aは2.66δに等しく、及び円柱軸γAX_A=154°であるため、平均球面値は3.38δである。点Bに関し、最大球面SPHmax_Bは5.07δに等しく、最小球面SPHmin_Bは2.60δに等しく、及び円柱軸γAX_B=27°であるため、平均球面値は3.83δである。図58及び図59は、LENS3の周辺性能の光学的解析を与える。比較のために、同じ2つの特定方向DA及びDBを考慮する。方向DAに関し、平均周辺屈折力は1.68δであり、周辺乱視は3.70δであり、乱視の周辺欠陥の軸γAは151°であり、及び周辺乱視欠陥は3.70δである。方向DBに関し、平均周辺屈折力は1.70δであり、周辺乱視は3.44δであり、乱視の周辺欠陥の軸γBは39°であり、及び乱視欠陥は3.44δである。これは、DA及びDBにおけるLENS3の周辺光学性能が、周辺屈折力及び周辺乱視の値に関してLENS1の光学性能と実質的に同じであることを意味する。しかしながら、周辺屈折力及び周辺乱視に関しては同様の性能にも関わらず、LENS3の歪みは、LENS1よりも低減されている。実際、この方向DAにおける歪みは、GγA90°-GγAの値によって示され、0.0484037となり得る。LENS1の値と比較すると、7.6低減されている。GγA90°GγAの対応する値は1.05319618である。実施例1の値と比較すると、0.3低減されている。同様に、この方向DBにおける歪みは、GγB90°-GγBの値によって示され、0.04441357となり得る。LENS1の値と比較すると、8.2低減されている。GγA90°GγAの対応する値は1.0530075である。LENS1の値と比較すると、0.3低減されている。領域全体の解析も実行され得る。側頭領域の平均軸γは、150°である。Gγ90°-Gγの対応する値は0.033326186である。LENS1の値と比較すると、3.5低減されている。Gγ90°Gγの対応する値は1.044583748である。LENS1の値と比較すると、0.10低減されている。鼻領域の領域全体軸γは40°である。Gγ90°-Gγの対応する値は0.025899471である。LENS1の値と比較すると、4.0低減されている。Gγ90°Gγの対応する値は1.042440926である。実施例1の値と比較すると、0.17低減されている。中心視において同じ評価を行うことができる。図60及び図61は、中心視に関するLENS3の光学性能を与える。方向DAに関し、中心視では、平均屈折力は1.12δであり、乱視は2.51δであり、欠陥乱視軸γAは153°であり、及び乱視欠陥は2.51δである。方向DBに関し、平均屈折力は1.09δであり、乱視は2.23δであり、欠陥乱視軸γBは37°であり、及び乱視欠陥は2.23δである。これは、DA及びDBにおけるLENS3の光学性能が、中心視での屈折力及び乱視の値に関してLENS1の光学性能と実質的に同じであることを意味する。方向DAにおける歪みは、GDAγA90°-GDAγAの値によって示され、0.06429864となり得る。LENS1の値と比較すると、5.94低減されている。GDAγA90°GDAγAの対応する値は1.06592987である。LENS1の値と比較すると、0.33低減されている。予想通り、LENS2よりも大きく低減されている。この方向DBにおける歪みは、GγB90°-GγBの値によって示され、0.05662577となり得る。LENS1の値と比較すると、6.7低減されている。GDBγB90°GDBγBの対応する値は1.063995107である。LENS1の値と比較すると、0.33低減されている。そこで、歪みに関するLENS3の性能は、LENS1と比較して改善されている一方、装用者に対しては同じ鮮明度の像を保証する。さらに、歪みに関するLENS3の性能は、LENS2と比較して改善されている一方、装用者に対しては同じ鮮明度の像を保証する。実施例4:図62、図63及び図64は、LENS4の前面の面特性である。点Aに関し、最大球面SPHmax_Aは5.02δに等しく、最小球面SPHmin_Aは1.27δに等しく、及び円柱軸γAX_A=153°である。点Bに関し、最大球面SPHmax_Bは4.80δに等しく、最小球面SPHmin_Bは1.42δに等しく、及び円柱軸γAX_B=37°である。LENS2の前面と比較すると、この面は、点A及びBにおいてほぼ同じ円柱軸を有する。この面に関し、点Aにおける平均球面は約3.15δであり、及び点Bにおいては約3.11δである。平均球面値は、LENS2のものよりも低いため、歪みは、LENS2と比較してLENS4では改善されているはずである。図65及び図66は、LENS4の周辺性能の光学的解析を与える。比較のために、同じ2つの特定方向DA及びDBを考慮する。方向DAに関し、平均屈折力は1.77δであり、乱視は3.72δであり、欠陥乱視軸γAは149°であり、及び乱視欠陥は3.72δである。方向DBに関し、平均屈折力は1.80δであり、乱視は3.39δであり、欠陥乱視軸γBは41°であり、及び乱視欠陥は3.39δである。これは、方向DA及びDBにおけるLENS4の光学性能が、周辺屈折力及び周辺乱視の値に関してLENS1の性能と実質的に同じであることを意味する。しかしながら、これら同様の性能に関わらず、LENS4の歪みは、LENS1よりも低減されている。実際、この方向DAにおける歪みは、GγA90°-GγAの値によって示され、0.04724064となり得る。LENS1の値と比較すると、9.8低減されている。GγA90°GγAの対応する値は1.05189442である。LENS1の値と比較すると、0.45低減されている。予想通り、LENS2よりも大きく低減されている。同様に、この方向DBにおける歪みは、GγB90°-GγBの値よって示され、0.04342451となり得る。LENS1の値と比較すると、10.2低減されている。GγB90°GγBの対応する値は、1.05173226である。LENS1の値と比較すると、0.45低減されている。予想通り、LENS2よりも大きく低減されている。領域全体の解析も実行し得る。側頭領域の領域全体軸γは150°である。Gγ90°-Gγの対応する値は0.03396042である。LENS1の値と比較すると、1.65低減されている。LENS2よりも大きく低減されている。鼻領域の領域全体軸γは40°である。Gγ90°-Gγの対応する値は0.026100465である。LENS1の値と比較すると、3.28低減されている。GγB90°GγBの対応する値は1.041071791である。LENS1の値と比較すると、0.3低減されている。LENS2よりも大きく低減されている。中心視において同じ評価を行うことができる。図67及び図68は、中心視に関するLENS4の光学性能を与える。方向DAに関し、中心視では、平均屈折力は1.13δであり、乱視は2.55δであり、欠陥乱視軸γAは152°であり、及び乱視欠陥は2.55δである。方向DBに関し、平均屈折力は1.12δであり、乱視は2.21δであり、欠陥乱視軸γBは37°であり、及び乱視欠陥は2.21δである。これは、DA及びDBにおけるLENS3の光学性能が、屈折力及び乱視の値に関してLENS1の光学性能と実質的に同じであることを意味する。この方向DAにおける歪みは、GDAγA90°-GDAγAの値によって示され、0.063119118となり得る。LENS1の値と比較すると、7.67低減されている。GDAγA90°GDAγAの対応する値は1.064612381である。LENS1の値と比較すると、0.45低減されている。LENS2よりも大きく低減されている。この方向DBにおける歪みは、GγB90°-GγBの値によって示され、0.055665757となり得る。実施例1の値と比較すると、8.28低減されている。GDBγB90°GDBγBの対応する値は1.062706521である。LENS1の値と比較すると、0.45低減されている。LENS2よりも大きく低減されている。そこで、歪みに関するLENS4の性能は、LENS1と比較して改善されるが、装用者に対しては同じ鮮明度の像を保証する。さらに、歪みに関するLENS4の性能は、LENS2と比較して改善されるが、装用者に対しては同じ鮮明度の像を保証する。実施例5:図69、図70及び図71は、LENS5の前面の面特性である。点Aに関し、最大球面SPHmax_Aは4.95δに等しく、最小球面SPHmin_Aは2.87δに等しく、及び円柱軸γAX_A=117°であるため、平均球面値は3.91δとなる。点Bに関し、最大球面SPHmax_Bは4.98δに等しく、最小球面SPHmin_Bは2.66δに等しく、及び円柱軸γAX_B=60°であるため、平均球面値は3.82δとなる。この例では、点A及びBにおける前面の円柱軸は、基準軸Γ1=150°及びΓ2=40°に基づくものではない。さらに、点A及び点Bにおける平均球面値は、それぞれ、実施例3におけるものとほぼ同じである。これらの条件では、歪みは、LENS3と比較してLENS5において大きいはずである。図72及び図73は、LENS5の周辺性能の光学的解析を与える。比較のために、同じ2つの特定方向DA及びDBを考慮する。方向DAに関し、平均屈折力は1.66δであり、乱視は3.68δであり、欠陥乱視軸γAは151°であり、及び乱視欠陥は3.68δである。方向DBに関し、平均屈折力は1.70δであり、乱視は3.41δであり、欠陥乱視軸γBは39°であり、及び乱視欠陥は3.41δである。方向DA及びDBにおけるLENS5の光学性能は、周辺屈折力及び乱視の値に関するLENS1の性能と実質的に同じである。しかしながら、これら同様の性能にも関わらず、LENS5の歪みは、LENS1よりも低減されている。実際、この方向DAにおける歪みは、GγA90°-GγAの値によって示され、0.04976309となり得る。LENS1の値と比較すると、5低減されている。GγA90°GγAの対応する値は1.05324847である。LENS1の値と比較すると、0.3低減されている。LENS3の場合よりも低減されていない。同様に、この方向DBにおける歪みは、GγB90°-GγBの値によって示され、0.04487357となり得る。実施例1の値と比較すると、7.3低減されている。GγB90°GγBの対応する値は1.05298936である。LENS1の値と比較すると、0.3低減されている。LENS3の場合よりも低減されていない。領域全体の解析も実行し得る。側頭領域の領域全体軸γは、150°である。Gγ90°-Gγの対応する値は0.034391644である。LENS1の値と比較すると、0.4低減されている。Gγ90°Gγの対応する値は1.044392747である。LENS1の値と比較すると、0.12低減されている。鼻領域の領域全体軸γは40°である。Gγ90°-Gγの対応する値は0.026054279である。LENS1の値と比較すると、3.45低減されている。Gγ90°Gγの対応する値は1.042346482である。LENS1の値と比較すると、0.18低減されている。中心視において同じ評価を行うことができる。図74及び図75は、中心視に関するLENS4の光学性能を与える。方向DAに関し、中心視では、平均屈折力は1.11δであり、乱視は2.51δであり、欠陥乱視軸γAは153°であり、及び乱視欠陥は2.51δである。方向DBに関し、平均屈折力は1.08δであり、乱視は2.22δであり、欠陥乱視軸γBは37°であり、及び乱視欠陥は2.22δである。これは、DA及びDBにおけるLENS5の光学性能が、中心視では屈折力及び乱視の値に関してLENS1の光学性能と実質的に同じであることを意味する。この方向DAにおける歪みは、GDAγA90°-GDAγAの値によって示され、0.065832877となり得る。LENS1の値と比較すると、3.70低減されている。GDAγA90°GDAγAの対応する値は1.065982726である。LENS1の値と比較すると、0.33低減されている。予想通り、LENS3よりも低減されていない。この方向DBにおける歪みは、GγB90°-GγBの値によって示され、0.057219922となり得る。LENS1の値と比較すると、5.71低減されている。GDBγB90°GDBγBの対応する値は1.063976669である。LENS1の値と比較すると、0.33低減されている。予想通り、LENS3よりも低減されていない。そこで、歪みに関するLENS5の性能は、LENS1と比較して改善されている一方、装用者に対しては同じ鮮明度の像を保証する。さらに、歪みに関するLENS3の性能は、LENS5と比較して改善されている一方、装用者に対しては同じ鮮明度の像を保証する。図76、図77、図78及び図79には、中心視及び周辺視におけるLENS1、LENS2、LENS3、LENS4及びLENS5に関して、側頭方向DAはGDAγA90°-GDAγA及びGDAγA90°GDAγAを、鼻方向DBはGγB90°-GγB及びGDBγB90°GDBγBを示す。LENS1と比較してLENS2、LENS3、LENS4及びLENS5では歪みが改善されていることが分かる。さらに、LENS2と比較してLENS4では歪みが改善されている。同様に、LENS5と比較してLENS3では歪みが改善されている。実施例6従来技術実施例6は、従来技術によるレンズLENS6に対応する。この場合、屈折力の処方は0.0δであり、及び加入度は2.5δである。この実施例6に関し、装用者に処方された乱視は、45°の軸で2.00δである。LENS6の前面は、LENS1の前面と同じである。実施例1に関して、図41、図42及び図43は、LENS6の前面の面特性である。比較のために、同じ点A及びBを考慮する。点Aに関し、最大球面SPHmax_Aは6.90δに等しく、最小球面SPHmin_Aは4.80δに等しく、及び円柱軸γAX_A=64°である。点Bに関し、最大球面SPHmax_Bは6.90δに等しく、最小球面SPHmin_Bは4.65δに等しく、及び円柱軸γAX_B=126°である。図80、図81及び図82は、LENS6の性能の光学的解析を与える。比較のために、実施例1と同じ方向DA及びDBを考慮する。方向DAに関し、平均屈折力は2.04δであり、乱視は1.31δであり、欠陥乱視軸γAは4°であり、及び乱視欠陥は2.22δである。さらに、この方向DAにおける歪みは、GγA90°-GγAの値によって示され、0.041523015となり得る。GγA90°GγAの対応する値は1.125915769である。方向DBに関し、平均屈折力は2.00δであり、乱視は4.04δであり、欠陥乱視軸γBは41°であり、及び乱視欠陥は2.07δである。さらに、この方向DBにおける歪みは、GγB90°-GγBの値によって示され、0.11919188となり得る。GγB90°GγBの対応する値は1.127009929である。これらの異なる特性評価は、実施例7及び8において特性が示されているLENS7とLENS8との比較を可能にする。これら2つの実施例は、LENS6の1つと同じ処方で作製された本発明によるレンズである。それゆえ、この処方では、方法のステップ16において決定された基準軸は、Portion1Temporal_AreaではΓ1=5°、及びPortion2NasalAreaではΓ2=40°であり、前面のPortion1及びPortion2は、実施例1で定義された光学的なPortion1及びPortion2から決定される。方法の第1のステップ図18のステップ10は、目標光学関数を規定するためのものである。予め定められた目標光学関数は、LENS6、LENS7及びLENS8について同じである。実施例7:LENS7の前面は、LENS2の前面と同じである。実施例2に関して、図48、図49及び図50は、LENS7の前面の面特性である。点Aに関し、最大球面SPHmax_Aは4.88δに等しく、最小球面SPHmin_Aは3.00δに等しく、及び円柱軸γAX_A=153°であるため、平均球面値は3.94δとなる。点Bに関し、最大球面SPHmax_Bは4.72δに等しく、最小球面SPHmin_Bは3.05δに等しく、及び円柱軸γAX_B=37°であるため、平均球面値は3.89δとなる。図83、図84及び図85は、中心視におけるLENS7の性能の光学的解析を与える。比較のために、同じ2つの特定方向DA及びDBを考慮する。方向DAに関し、平均屈折力は2.06δであり、乱視は1.35δであり、欠陥乱視軸γAは3°であり、及び乱視欠陥は2.29δである。方向DBに関し、平均屈折力は2.08δであり、乱視は4.04δであり、欠陥乱視軸γBは41°であり、及び乱視欠陥は2.07δである。DA及びDBにおけるLENS7の光学性能は、中心視での屈折力及び乱視の値に関してLENS6の光学性能と実質的に同じである。しかしながら、これら同様の性能にも関わらず、LENS7の歪みはLENS6と比較して低減されている。実際、この方向DAにおける歪みは、GγA90°-GγAの値によって示され、0.039313407となり得る。実施例6の値と比較すると、5.32の低減である。GγA90°GγAの対応する値は1.122294486である。LENS6の値と比較すると、0.32低減されている。同様に、この方向DBにおける歪みは、GγB90°-GγBの値によって示され、0.115520465となり得る。実施例6の値と比較すると、3.08低減されている。GγB90°GγBの対応する値は1.123422866である。LENS6の値と比較すると、0.32低減されている。それゆえ、歪みに対するLENS7の性能は、LENS6と比較して改善されている一方、装用者に対しては同じ鮮明度の像を保証する。実施例8:図86、図87及び図88は、LENS8の前面の面特性である。点Aに関し、最大球面SPHmax_Aは4.84δに等しく、最小球面SPHmin_Aは2.81δに等しく、及び円柱軸γAX_A=6°であるため、点Aにおける平均球面値は2.82δである。点Bに関し、最大球面SPHmax_Bは5.00δに等しく、最小球面SPHmin_Bは2.53δに等しく、及び円柱軸γAX_B=32°である。点Bにおける平均球面値は3.76δである。LENS8に関する点A及びBにおける平均球面値は、LENS7のものとほぼ同じである。点Aにおける円柱軸、γAX_Aは、ほぼ、上記で定義した基準軸Γ1の値である。さらに、円柱軸γAX_Bは、ほぼ、上記で定義した基準軸Γ2の値である。そのため、LENS8は、LENS7の前面の円柱軸が基準軸Γ1及びΓ2に基づいていないため、LENS7と比較して歪みを改善するはずである。図89及び図90は、LENS8の性能の光学的解析を与える。方向DAに関し、平均屈折力は2.06δであり、乱視は1.34δであり、欠陥乱視軸γAは3°であり、及び乱視欠陥は2.28δである。方向DBに関し、平均屈折力は2.07δであり、乱視は4.05δであり、欠陥乱視軸γBは41°であり、及び乱視欠陥は2.08δである。DA及びDBにおけるLENS8の光学性能は、中心視での屈折力及び乱視の値に関してLENS6の光学性能と実質的に同じである。しかしながら、これら同様の性能にも関わらず、LENS8の歪みは、LENS6及びLENS7よりも低減されている。実際、この方向DAにおける歪みは、GγA90°-GγAの値によって示され、0.038391923となり得る。実施例6の値と比較すると、7.54低減されている。LENS7の値と比較すると、2.34低減されている。GγA90°GγAの対応する値は1.121236736である。LENS6の値と比較すると、0.42低減されている。予想通り、LENS7と比較して0.44低減されている。同様に、この方向DBにおける歪みは、GγB90°-GγBの値によって示され、0.115015136となり得る。実施例6の値と比較すると、3.50低減されている。LENS7の値と比較すると、0.09低減されている。GγB90°GγBの対応する値は1.123319183である。LENS6の値と比較すると、0.33低減されている。LENS7の値と比較すると、0.01低減されている。それゆえ、歪みに対するLENS8の性能は、LENS6と比較して改善されている一方、装用者に対しては同じ鮮明度の像を保証する。さらに、歪みに対するLENS8の性能は、LENS7と比較して改善されている一方、装用者に対しては同じ鮮明度の像を保証する。図91及び図92は、中心視におけるLENS6、LENS7及びLENS8に関し、側頭方向DAにGDAγA90°-GDAγA及びGDAγA90°GDAγAを、鼻方向DBにGγB90°-GγB及びGDBγB90°GDBγBを与える。LENS6と比較して、LENS7及びLENS8では歪みが改善されていることが分かる。さらに、LENS7と比較して、LENS8では歪みが改善されている。実施例9従来技術実施例9は、従来技術によるレンズLENS9に対応する。この場合、屈折力の処方は0.0δであり、及び加入度は1.00δである。この実施例9に関し、140°の軸で装用者に処方された乱視は2.00δである。LENS9の前面は、図示されないが、LENS1のもののような古典的な累進面である。同じ点A及びBが考慮される。点Aに関し、最大球面SPHmax_Aは5.52δに等しく、最小球面SPHmin_Aは4.75δに等しく、及び円柱軸γAX_A=60°である。点Bに関し、最大球面SPHmax_Bは5.50δに等しく、最小球面SPHmin_Bは4.65δに等しく、及び円柱軸γAX_B=126°である。図93及び図94は、LENS9の性能の光学的解析を与える。実施例1におけるように、比較のために、同じ2つの特定方向DA及びDBを考慮する。方向DAに関し、平均屈折力は1.37δであり、乱視は2.72δであり、欠陥乱視軸γAは142°であり、及び乱視欠陥は0.73δである。さらに、この方向DAにおける歪みは、GγA90°-GγAの値によって示され、0.07396544となり得る。GγA90°GγAの対応する値は1.08283716である。方向DBに関し、平均屈折力は1.44δであり、乱視は1.28δであり、欠陥乱視軸γBは147°であり、及び乱視欠陥は0.82δである。この方向DBにおける歪みは、GγB90°-GγBの値によって示され、0.03403641となり得る。GγB90°GγBの対応する値は1.048741551である。これらの異なる特性評価によって、実施例10において特性が示されているLENS10との比較が可能となる。この実施例は、LENS9のものと同じ処方で作製された本発明によるレンズである。そのため、この処方に関し、方法のステップ16において決定された基準軸は、Portion1Temporal_AreaにおいてΓ1=140°であり、及びPortion2Nasal_AreaにおいてΓ2=145°であり、前面のPortion1及びPortion2は、実施例1において定義された光学的なPortion1及びPortion2から決定される。方法の第1のステップ図18のステップ10は、目標光学関数を定義するためのものである。予め定められた目標光学関数は、LENS9及びLENS10では同じである。実施例10:図95、図96及び図97は、LENS10の前面の面特性である。点Aに関し、最大球面SPHmax_Aは5.12δに等しく、最小球面SPHmin_Aは2.54δに等しく、及び円柱軸γAX_A=144°である。点Bに関し、最大球面SPHmax_Bは4.95δに等しく、最小球面SPHmin_Bは2.48δに等しく、及び円柱軸γAX_B=146°である。図98及び図99は、LENS10の性能の光学的解析を与える。比較のために、以前定義した2つの特定方向DA及びDBを考慮する。方向DAに関し、平均屈折力は1.37δであり、乱視は2.72δであり、欠陥乱視軸γAは142°であり、及び乱視欠陥は0.73δである。方向DBに関し、平均屈折力は1.44δであり、乱視は1.28δであり、欠陥乱視軸γBは147°であり、及び乱視欠陥は0.82δである。これは、DA及びDBにおけるLENS10の光学性能が、中心視での屈折力及び乱視の値に関してLENS9の光学性能と実質的に同じであることを意味する。この方向DAにおける歪みは、GγA90°-GγAの値によって示され、0.07097944となり得る。LENS9の値と比較すると、4.04低減されている。GγA90°GγAの対応する値は、1.08045844である。LENS9の値と比較すると、0.20低減されている。この方向DBにおける歪みは、GγB90°-GγBの値によって示され、0.03238737となり得る。LENS9の値と比較すると、4.484低減されている。GγB90°GγBの対応する値は1.08312921である。LENS9の値と比較すると、0.23低減されている。この処方では、Γ1及びΓ2は実質的に等しい。そのため、軸がγAx=145°であり、かつ最終的に円柱面値がLENS10の前面の円柱面値に等しい円環状の前面は、歪みの低減に関してほぼ同じ結果をもたらす。図100及び図101は、中心視及び周辺視におけるLENS9及びLENS10に関して、側頭方向DAにGDAγA90°-GDAγA及びGDAγA90°GDAγAを、鼻方向DBにGγB90°-GγB及びGDBγB90°GDBγBを与える。LENS9と比較して、LENS10では歪みが明らかに改善されていることが分かる。上述の実施例1~10は、第1の面の決定の最中に条件1及び2を積み重ねた状態で与えられた。しかしながら、第1の面の決定の最中に条件1又は条件2の一方のみを使用し得ることを理解されたい。それゆえ、上述の実施例は、側頭部分又は鼻部分のいずれかに適用される。実施例11:図102は、トーリック面であるLENS11の前面の面特性である。最大球面値、最小球面値及び軸値は、面にわたって一定である。全点に関し、及び特に点A及びBに関し、最大球面SPHmaxは5.0δに等しく、最小球面SPHminは2.50δに等しく、及び円柱軸γAX=145°である。図103及び図104は、LENS11の性能の光学的解析を与える。比較のために、上記で定義した2つの特定方向DA及びDBを考慮する。方向DAに関し、平均屈折力は1.36δであり、乱視は2.71δであり、欠陥乱視軸γAは142°であり、及び乱視欠陥は0.73δである。方向DBに関し、平均屈折力は1.43δであり、乱視は1.27δであり、欠陥乱視軸γBは147°であり、及び乱視欠陥は0.82δである。これは、DA及びDBにおけるLENS11の光学性能が、中心視では屈折力及び乱視の値に関してLENS9の光学性能と実質的に同じであることを意味する。この方向DAにおける歪みは、GγA90°-GγAの値によって示され、0.07105139となり得る。LENS9の値と比較すると、3.94低減されている。GγA90°GγAの対応する値は、1.08031271である。LENS9の値と比較すると、0.23低減されているこの方向DBにおける歪みは、GγB90°-GγBの値によって示され、0.03236598となり得る。LENS9の値と比較すると、4.91低減されている。GγB90°GγBの対応する値は1.08319312である。LENS9の値と比較すると、0.22低減されている。円環状の前面を備えるLENS11は、歪みの低減に関してLENS10とほぼ同じ結果をもたらす。実施例12:この場合、屈折力の処方は0.0δであり、及び加入度は2.5δである。この実施例12では、装用者に処方された乱視は、45°の軸で2.00δである。図105は、トーリック面であるLENS12の前面の面特性である。全点に関し、及び特に点A及びBに関し、最大球面SPHmaxは4.8δに等しく、最小球面SPHminは2.8δに等しく、及び円柱軸γAX=6°である。図106、図107及び図108は、LENS12の性能の光学的解析を与える。比較のために、特定方向DAのみを考慮する。方向DAに関し、平均屈折力は2.02δであり、乱視は1.30δであり、欠陥乱視軸γAは4°であり、及び乱視欠陥は2.21δである。この方向DAにおける歪みは、GγA90°-GγAの値によって示され、0.03854906となり得る。LENS9の値と比較すると、7.16低減されている。GγA90°GγAの対応する値は1.12203026である。LENS6の値と比較すると、0.35低減されている。円柱軸γAXの向きが第1の基準軸Γ1=5°とほとんど等しいγAにほぼ等しいと規定される円環状の前面を備えるLENS12は、側頭側における歪みの低減に関して良好な結果をもたらす。レンズ12では、上記で定義された条件1及び1’を使用して前面を決定した。図示はしないが、鼻側で歪みが低減されたレンズは、Γ2のみで規定された軸の向きを有する円環状の前面を規定することによって同様に定義できる。"