基材と、上記基材の表面に形成され、該基材の硬度より高い硬度及び該基材の融点より高い融点を有する少なくとも1種の硬質粒子と金属単体及び合金の少なくとも一方からなる金属材とを少なくとも表面構成要素として含む皮膜と、を備えたことを特徴とする転動体。上記皮膜が、上記基材の硬度より高い硬度を有することを特徴とする請求項1に記載の転動体。上記硬質粒子が、炭化物、硼化物、窒化物、珪化物、硫化物、酸化物及び炭素からなる群より選ばれる少なくとも1種の硬質粒子であることを特徴とする請求項1又は2に記載の転動体。上記硬質粒子が、炭化タングステンからなる硬質粒子であることを特徴とする請求項1~3のいずれか1つの項に記載の転動体。上記皮膜が、η相を含むことを特徴とする請求項4に記載の転動体。請求項1~5のいずれか1つの項に記載の転動体を備えたことを特徴とする動力伝達装置。請求項1~5のいずれか1つの項に記載の転動体の製造方法であって、基材の表面への皮膜の形成を、該基材の硬度より高い硬度及び該基材の融点より高い融点を有する少なくとも1種の硬質粒子と金属単体及び合金の少なくとも一方からなる金属材とを含む溶射材を用いた溶射法によって行うことを特徴とする転動体の製造方法。上記溶射法が大気中で行う溶射法であることを特徴とする請求項7に記載の転動体の製造方法。上記溶射法が高速フレーム溶射法であることを特徴とする請求項7又は8に記載の転動体の製造方法。上記溶射材が、上記硬質粒子と上記金属材を含む粒子とを用いて造粒した溶射材であることを特徴とする請求項7~9のいずれか1つの項に記載の転動体の製造方法。ところで、例えばトラクションドライブを用いた多段変速機や四輪駆動車両のトランスファは、クラッチ機構を転動体に持たせる構造となっているが、このようなすべりを伴う条件下で使用する転動体についての研究は殆ど知られていない。そこで、本発明者らが、上記特許文献1に記載された転動体をすべりを伴う条件下で使用する転動体として用いたところ、例えば変速時や駆動力伝達時などに発生するすべりによって、発熱量が大きくなり、焼付きが発生してしまうという新たな問題を見出した。本発明は、このような新たな問題を解決するためになされたものである。そして、本発明の目的とするところは、耐焼付性に優れた転動体、その製造方法及び耐焼付性に優れた転動体を備えた動力伝達装置を提供することにある。本発明者らは、上記目的を達成するために鋭意検討を重ねた。そして、その結果、基材の表面に、基材の硬度より高い硬度及び基材の融点より高い融点を有する硬質粒子と金属単体や合金などの金属材とを表面構成要素として含む皮膜を形成することなどにより、上記目的が達成できることを見出し、本発明を完成するに至った。すなわち、本発明の転動体は、基材と、該基材の表面に形成される所定の皮膜とを備えたものである。そして、この転動体における所定の皮膜は、上記基材の硬度より高い硬度及び上記基材の融点より高い融点を有する少なくとも1種の硬質粒子と金属単体及び合金の少なくとも一方からなる金属材とを少なくとも表面構成要素として含むものである。また、本発明の転動体の製造方法は、上記本発明の転動体を製造する方法であって、基材の表面への皮膜の形成を、所定の溶射材を用いた溶射法によって行う方法である。そして、この転動体の製造方法における所定の溶射材は、上記基材の硬度より高い硬度及び上記基材の融点より高い融点を有する少なくとも1種の硬質粒子と金属単体及び合金の少なくとも一方からなる金属材とを含むものである。更に、本発明の動力伝達装置は、上記本発明の転動体を備えたものである。本発明によれば、耐焼付性に優れた転動体、その製造方法及び耐焼付性に優れた転動体を備えた動力伝達装置を提供することができる。以下、本発明の転動体、転動体の製造方法及び動力伝達装置について詳細に説明する。まず、本発明の一実施形態に係る転動体について図面を参照しながら詳細に説明する。図1は、本実施形態の転動体における皮膜の構造の一例を示す概略図である。図1Aは、皮膜の構造を表面から観察した概略図であり、図1Bは、皮膜の構造を断面から観察した概略図である。図1に示すように、本実施形態の転動体1は、基材2と、基材2の表面に形成される所定の皮膜4とを備えたものである。そして、この転動体1における所定の皮膜4は、基材2の硬度より高い硬度及び基材2の融点より高い融点を有する少なくとも1種の硬質粒子4aと、金属単体及び合金の少なくとも一方からなる金属材4bとを表面構成要素として含むものである。なお、本発明において、硬度は、例えばビッカース硬度HVで規定することができるが、これに限定されるものではなく、他の尺度を用いてもよい。また、本発明において、表面構成要素とは、皮膜の構造を表面から観察したときに表面を構成する要素のことであり、例えば図1Aに示された転動体においては、硬質粒子4aと金属材4bとが相当する。このような構成とすることにより、耐焼付性に優れた転動体となるので、クラッチ機構を転動体に持たせる構造であるトラクションドライブを用いた多段変速機や四輪駆動車両のトランスファなどの動力伝達装置に用いることが好適である。また、転動体においては、皮膜の硬度が基材の硬度より高いことが好ましい。このように皮膜自体の硬度を基材の硬度より高くすることにより、従来の転動体の表面硬度より表面硬度が高くなるので、より耐焼付性が優れた転動体となる。以下、各構成について更に詳細に説明する。基材2基材2としては、従来の転動体の基材として用いられているものを適用することができる。このような基材としては、例えば、日本工業規格JISで規格されたJISG4051機械構造用炭素鋼鋼材SC、JISG4052焼入れ保証した構造用鋼鋼材H鋼、JISG4053構造用合金鋼マンガン鋼SMn、マンガンクロム鋼SMnC、クロム鋼SCr、クロムモリブデン鋼SCM、ニッケルクロム鋼SNC、ニッケルクロムモリブデン鋼SNCM、JISG4401炭素工具鋼鋼材SK、JISG4403高速度鋼鋼材SKH、JISG4404合金工具鋼鋼材SKS、SKD、SKT、JISG4805高炭素クロム軸受鋼鋼材SUJなどで作製されたものを挙げることができる。こららは、代表的には、硬度が700~800HV程度であり、融点が1400~1500°C程度である。硬質粒子4a硬質粒子4aとしては、上述した基材と比較して相対的に高い硬度及び高い融点を有するものであれば、特に限定されることなく適用することができる。このような硬質粒子としては、例えば、炭化物、硼化物、窒化物、珪化物、硫化物、酸化物、炭素の硬質粒子を挙げることができる。一般に、上述した硬質粒子は、高硬度且つ高融点を示すものが多い。また、これらは1種が単独で、2種以上が組み合わされて含まれていてもよい。炭化物の硬質粒子としては、例えば炭化チタンTiC、炭化ジルコニウムZrC、炭化バナジウムVC、炭化ニオブNbC、炭化タンタルTaC、炭化クロムCr3C2、炭化モリブデンMo2C、炭化タングステンWC、炭化硼素B4C、炭化ケイ素SiCなどからなる硬質粒子を挙げることができる。硼化物の硬質粒子としては、例えば硼化チタンTiB2、硼化ジルコニウムZrB2、硼化バナジウムVB2、硼化ニオブNbB2、硼化タンタルTaB2、硼化クロムCrB2、硼化モリブデンMo2B5、硼化タングステンW2B5、硼素B、硼化アルミニウムAlB12、硼化ケイ素SiB6などからなる硬質粒子を挙げることができる。窒化物の硬質粒子としては、例えば窒化チタンTiN、窒化ジルコニウムZrN、窒化バナジウムVN、窒化ニオブNbN、窒化クロムCrN、窒化硼素c-BN、窒化ケイ素Si3N4、窒化アルミニウムAlNなどからなる硬質粒子を挙げることができる。酸化物の硬質粒子としては、例えば酸化アルミニウムAl2O3、酸化ジルコニウムZrO2、酸化チタンTiO2、酸化トリウムThO2、酸化ベリリウムBeO、酸化マグネシウムMgOなどからなる硬質粒子を挙げることができる。なお、酸化マグネシウムは例えばジルコニウム酸マグネシウムとして含れていることが好ましい。炭素の硬質粒子としては、ダイヤモンドCなどから硬質粒子を挙げることができる。その中でも、硬度が高く、融点が高く、密度が高い炭化タングステンWC、ビッカース硬度:2350HV、融点:2776°C、密度:15.72g/cm3が特に好ましい。炭化タングステンは、密度が高いため、後述する溶射法によって皮膜を形成する際に、空孔が少ない緻密な皮膜を形成し易いという利点がある。金属材4b金属材4bとしては、例えば金属単体や合金を挙げることができるが、これらに限定されるものではない。例えば金属間化合物や固溶体であってもよい。これらは1種が単独で、2種以上が組み合わされて含まれていてもよい。このような金属単体としては、例えばコバルトCo、鉄Fe、ニッケルNi、クロムCr、チタンTiなどを挙げることができる。また、このような合金としては、例えばコバルトCo-クロムCrやニッケルNi-クロムCr、ハステロイHastelloy、クロムCr-モリブデンMo、タングステンW-クロムCr、ニッケルNi-コバルトCo-クロムCr、タングステンW-コバルトCo、ニッケルNi-クロムCr-アルミニウムAl、ニッケルNi-モリブデンMoなどを挙げることができる。その中でも、コバルトCoを好適に用いることができる。コバルトCoは、塑性変形し易いため、緻密な皮膜を形成し易い。皮膜を構成する他の要素としては、例えば、後述する溶射法によって皮膜を形成する場合に硬質粒子として炭化タングステンを用いたときのη相を挙げることができる。なお、η相は低級炭化物と言われることもある。後述する溶射法によって皮膜を形成する場合に溶射材の構成成分である硬質粒子として炭化タングステンを適用すると、溶射材の他の構成成分である金属材としての金属単体や合金に、炭化タングステンの成分が溶出する。このとき、金属材としてコバルトCoを適用すると、例えば炭化タングステンWC、W2Cの他にW3Co3Cなどの複炭化物からなるη相が形成されることとなる。η相は、一般に金属単体や合金に比較して、硬度や融点が高いものである。従って、η相を含ませることにより、より耐焼付性が優れた転動体となる。次に、本発明の一実施形態に係る転動体の製造方法について詳細に説明する。本実施形態の転動体の製造方法は、上述した本発明の一実施形態に係る転動体の製造方法の一例である。具体的には、転動体を製造するに当たって、基材の表面への皮膜の形成を、基材の硬度より高い硬度及び基材の融点より高い融点を有する少なくとも1種の硬質粒子と金属単体及び合金の少なくとも一方からなる金属材とを含む溶射材を用いた溶射法によって行う。このような製造方法とすることにより、粒径が数μm~数十μmの溶射材を基材表面に吹き付けることができるので、必要な部分にだけ高い成膜速度で皮膜を形成することができる。また、このような製造方法とすると、溶射材における硬質粒子の含有割合を高く設定することができ、且つ必要な部分にだけ皮膜を形成することができるので、転動体を低コストで製造することができるという利点もある。また、溶射法については、例えば大気中で行う溶射法であることが好ましい。大気中で皮膜の形成を行うことができると、大型の転動体の製造に対しても容易に適用することができる。なお、雰囲気制御された条件で行うことが可能であることは言うまでもない。更に、溶射法ついては、例えば高速フレーム溶射法であることが好ましい。高速フレーム溶射によって皮膜の形成を行うと、溶射材における硬質粒子の成分を金属単体や合金中に溶出させ易い。その結果、皮膜中にη相を形成させやすくなり、皮膜の硬度及び融点が向上し、より耐焼付性が優れた転動体を得ることができる。また、溶射法における溶射材は、例えば上述した硬質粒子と上述した金属材を含む粒子とを用いて造粒した溶射材であることが好ましい。硬質粒子と金属材粒子とから造粒した溶射材を用いる場合には、溶射材における組成の自由度が高く、微小な一次粒子が得られれば、あらゆる成分の組み合わせが可能になる。次に、本発明の一実施形態に係る動力伝達装置について図面を参照しながら詳細に説明する。図2は、本発明の一実施形態に係る動力伝達装置の一例である四輪駆動車両のトランスファを示す断面図である。動力伝達装置の一例である四輪駆動車両のトランスファ100は、ハウジングH内に転動体の例である入力軸10及び出力軸20が配置されている。入力軸10は、ボールベアリング31、32によりハウジングHに対して回転自在に支持されており、出力軸20も同様に、ボールベアリング33、34によりハウジングHに対して回転自在に支持されている。入力軸10は更に、ハウジングH内に配されたローラベアリング35、36によってもハウジングHに対して回転自在に支持されており、出力軸20は更に、ハウジングH内に配したローラベアリング37、38によってもハウジングHに対して回転自在に支持されている。このため、入出力軸10、20の同じ軸直角面内に位置するローラベアリング35、37を、共通なベアリングサポート39内に抱持し、このベアリングサポート39をボルト40等の任意の手段でハウジングHの対応する内側面に取着する。また、入出力軸10、20の同じ軸直角面内に位置するローラベアリング36、38を、共通なベアリングサポート41内に抱持し、このベアリングサポート41をボルト42等の任意の手段でハウジングHの対応する内側面に取着する。入力軸10の両端をそれぞれ、ハウジングHから突出させ、該入力軸10の図中左端を変速機図示せず。の出力軸に結合し、図中右端をリヤプロペラシャフト図示せず。を介してリヤファイナルドライブユニット図示せず。に結合する。出力軸20の図中左端を、ハウジングHから突出させ、該出力軸20の突出左端をフロントプロペラシャフト図示せずを介してフロントファイナルドライブユニット図示せず。に結合する。入力軸10は、軸受鋼SUJで形成されており、その軸線方向中程に軸受鋼SUJで形成された第1ローラ11を有し、その表面には、高速フレーム溶射法によって、WC-Co皮膜12が形成されている。また、出力軸20も、軸受鋼SUJで形成されており、その軸線方向中程に軸受鋼SUJで形成された第2ローラ21を有し、その表面には、高速フレーム溶射法によって、WC-Co皮膜22が形成されている。これらは、第1ローラ11及び第2ローラ21が共通な軸直角面内に配置されている。そして、第1ローラ11及び第2ローラ21が相互に径方向へ押し付けられ、ローラ外周面における皮膜同士が符号12a、22aで示す箇所において予圧下に押圧接触される。つまり、ベアリングサポート39、41は、第1ローラ11及び第2ローラ21の軸間距離を、第1ローラ11の半径と第2ローラ21の半径との和値よりも小さくすることで、第1ローラ11及び第2ローラ21間に径方向押圧力を発生させている。この径方向押付力によって第1ローラ11及び第2ローラ21間で伝達可能なトルクが決まる。なお、図2においては、第1ローラ11及び第2ローラ21の両方に皮膜12、22を形成しているが、耐焼付性が満足できる場合にはどちらか一方のみに皮膜を形成してもよい図示せず。。トランスファー100は、例えば後輪が滑りやすい路面にあり、前輪が滑りにくい路面にある場合、入力軸10が回転して出力軸20は回転していない状態になる。そのとき、車両を走行させるために入力軸10の第1ロータ11と出力軸20の第2ロータ21とを押付けることで出力軸20に駆動力が伝達される。その際、出力軸20は回転していない状態なので、押付けられることで大きなすべり速度を持って駆動力が伝達することになる。そして、本発明の転動体を適用したトランスファにおいては、所定の皮膜が形成されているため、焼付きが発生を抑制ないし防止して、駆動力を十分に伝達することができる。以下、本発明を実施例及び比較例により更に詳細に説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。実施例1~実施例13、比較例1~5表1に示す各基材の表面に対して、酸化アルミニウム粒子を使用したブラスト処理をした。次に、表1に示す硬質粒子及び金属材粒子を用いて造粒して得られた溶射材を用いて表2に示す条件の高速フレーム溶射を行い、表1に示す硬質粒子と金属材とを表面構成要素として含む皮膜を基材の表面に形成して、実施例1~実施例13の転動体ブロック及びリングを得た。なお、比較例1~比較例5については、皮膜を形成していない基材自体を、比較例1~比較例5の転動体ブロック及びリングとした。実施例1における溶射材の組成は、WC-12質量Coである。[性能評価]焼付き試験ブロックオンリング摩擦摩耗試験機FALEX社製、LFW-1を用いた焼付き試験を行った。まず、各例の焼付き試験用の転動体焼付き試験用ブロック及びリングを作製した。具体的には、実施例1~実施例13の転動体ブロック及びリングの皮膜表面をダイヤモンドホイールを用いて研削し、次いで、ダイヤモンド砥粒を用いてラッピングして、実施例1~実施例13の焼付き試験用の転動体焼付き試験用ブロック及びリングを得た。このとき、焼付き試験用ブロックは、その形状が6.35×15.75×10.16mmASTM試験法準拠であり、皮膜の厚みが120μm、表面粗さがRa0.03μmであった。また、焼付き試験用リングは、その形状がφ34.99mmASTM試験法準拠であり、皮膜の厚みが300μm、表面粗さがRa0.03μmであった。一方、比較例1~比較例5の転動体ブロック及びリングの表面をダイヤモンドホイールを用いて研削し、次いで、ダイヤモンド砥粒を用いてラッピングして、比較例1~比較例5の焼付き試験用の転動体焼付き試験用ブロック及びリングを得た。このとき、焼付き試験用ブロックは、その形状が6.35×15.75×10.16mmASTM試験法準拠であり、表面粗さがRa0.03μmであった。また、焼付き試験用リングは、その形状がφ34.99mmASTM試験法準拠であり、表面粗さがRa0.03μmであった。次に、各例の焼付き試験用の転動体をブロックオンリング摩擦摩耗試験機に取り付けて、図3に示すように配置させ、表3に示す条件下、焼付き試験を行った。得られた結果を表1に併記する。表1に示すように、本発明外の比較例1~比較例5の転動体においては、250lbs~400lbsの荷重で焼付きが発生したが、本発明の範囲に属する実施例1~実施例13の転動体では、500lbsの荷重でも焼付きが発生しなかった。このことから、本発明の転動体は、耐焼付性が優れていることが分かる。また、焼付き試験後に実施例1の焼付き試験用転動体焼付き試験用ブロック及びリングの断面硬度を測定したところ、基材SUJ2の硬度は700HV~750HVであり、皮膜の硬度は1100HV程度であった。このように、皮膜自体の硬度を基材の硬度より高くしたため、耐焼付性が優れているとも考えられる。本発明の範囲に属する実施例1~実施例13から分かるように、硬質粒子としては、WC、Cr3C2などを単独で又は組み合わせて用いることができることが分かる。このように、炭化物を適用したため、耐焼付性が優れているとも考えられる。しかしながら、硬質粒子は、基材より高硬度且つ高融点である硬質粒子であれば、これらに限定されるものではなく、上記説明したものを適用することができる。このことは、本発明の構成より類推することができる。この皮膜をX線回折分析した結果を図5に示す。図5から高速フレーム溶射法によって、WC-Co粒子が加熱されたことにより、被膜成分中に炭化タングステンWC、W2Cとη相Co3W3Cが存在することが分かる。また、このように、炭化タングステンと共にη相を含むため、耐焼付性が優れているとも考えられる。本発明の範囲に属する実施例1~実施例13の転動体の製造方法において説明したように、粒径が数μm~数十μmの溶射材を基材表面に吹き付けることができるので、必要な部分にだけ高い成膜速度で皮膜を形成することができる。また、本発明の範囲に属する実施例1~実施例13の転動体の製造方法において説明したように、溶射法により大気中で皮膜の形成を行うことができると、大型の転動体の製造に対しても容易に適用することができる。更に、本発明の範囲に属する実施例1~実施例13の転動体の製造方法において説明したように、高速フレーム溶射によって皮膜の形成を行うと、溶射材における硬質粒子の成分を金属単体や合金中に溶出させ易く、皮膜中にη相を形成させやすくなる。その結果、皮膜の硬度及び融点が向上し、より耐焼付性が優れた転動体を得ることができる。更にまた、本発明の範囲に属する実施例1~実施例13の転動体の製造方法において説明したように、硬質粒子と金属材粒子とから造粒した溶射材を用いる場合には、溶射材における組成の自由度が高い。そして、微小な一次粒子が得られれば、あらゆる成分の組み合わせが可能になる。以上、本発明を若干の実施形態及び実施例によって説明したが、本発明はこれらに限定されるものではなく、本発明の要旨の範囲内で種々の変形が可能である。例えば、本発明は、トラクションローラや、圧延ローラ、ガイドローラ、ころ軸受などに適用することもできる。