密閉容器内に、電動要素と、前記電動要素によって駆動される圧縮要素を配置し、前記圧縮要素を、シリンダブロックに形成されたシリンダボアと、前記シリンダボア内で往復運動するピストンと、前記シリンダボア内の開口端部に備えられ、吸入孔および吐出孔が穿設されたバルブプレートと、前記バルブプレートと前記シリンダボアの開口端との間に配置された吸入弁を備える構成とし、前記バルブプレートに、前記吸入孔を該吸入孔の径方向において複数に区切る仕切り板を着脱可能に設けた密閉型圧縮機。前記仕切り板の材質を、バネ鋼材とした請求項1に記載の密閉型圧縮機。前記バルブプレートにおける吸入孔の周縁に弁座部を設け、前記仕切り板における圧縮室側の端面を、前記弁座部より低く形成した請求項1または2に記載の密閉型圧縮機。前記仕切り板における圧縮室側の端面と前記弁座部の最大高低差を、前記吸入弁にかかる円周応力が、弁材の疲労限度の90に達するときの変位量以下の範囲とした請求項1から3のいずれか一項に記載の密閉型圧縮機。前記仕切り板を、前記吸入孔の面方向においてW字状に位置する波型形状に形成した請求項1から4のいずれか一項に記載の密閉型圧縮機。しかしながら、上述した従来の密閉型圧縮機においては、リブ208はバルブプレート204と一体型で形成されており、リブ208の強度および製造上における成形金型の強度を確保する為に、少なくともリブ208の幅と高さは一定値以上確保することが必要とされている。リブ208の形状を大きく設定すると、リブ208が冷媒の流れを阻害してしまうため、吸入孔の拡大による吸入効率改善効果を十分に得ることができなくなる。そのため、吸入効率改善効果を最大限に発揮しようとすると、冷媒流路の確保の為、更なる吸入孔の拡大が必要とされる。このような場合、シリンダボア径の小さいモデルでは、吸入孔207の拡大幅にも制限がある為、実際には、リブ208の配置が困難であったり、また、シリンダボア径の大きいモデルでは、吸入孔207が大きくなりすぎると、吸入マフラーの開口部や前記開口部を固定するシリンダヘッドが大きくなったりするなどの課題を有していた。本発明は、前記従来の課題を解決するもので、液状冷媒等の低圧室側へのリークや吸入弁の変形、破損を防ぎ、かつ同一の吸入孔面積でも吸入孔の外形を最小限に抑えることにより、シリンダボア径にかかわらず、高信頼性化、高効率化、かつ小型化を実現した密閉型圧縮機を提供することを目的とする。上記従来の課題を解決するために、本発明の密閉型圧縮機は、シリンダブロックに形成されたシリンダボアと、シリンダボア内で往復運動するピストンと、シリンダボア内の開口端部に備えられ、吸入孔および吐出孔が穿設されたバルブプレートと、バルブプレートとシリンダボアの開口端との間に配置された吸入弁を備え、吸入孔を複数に分割するように仕切り板を構成したものである。これによって、効率的に吸入弁の円周応力を軽減することができ、バルブプレートの吸入孔面積が同じでも吸入孔を小さく形成することができる。また、リブ仕切り板は、仕切り板の体積が小さく形成できるよう別体部品によって配設されたもので、バルブプレートの吸入孔面積が同じでも吸入孔を小さく設計することができる。本発明の密閉型圧縮機は、効果的に吸入弁の円周応力を緩和できるため、より一層の高信頼性化、高効率化と小型化を達成することができる。本発明の請求項1に記載の発明は、密閉容器内に、電動要素と、前記電動要素によって駆動される圧縮要素を配置し、前記圧縮要素を、シリンダブロックに形成されたシリンダボアと、前記シリンダボア内で往復運動するピストンと、前記シリンダボア内の開口端部に備えられ、吸入孔および吐出孔が穿設されたバルブプレートと、前記バルブプレートと前記シリンダボアの開口端との間に配置された吸入弁を備える構成とし、前記バルブプレートに、前記吸入孔を該吸入孔の径方向において複数に区切る仕切り板を着脱可能に設けたものである。これによって、通常運転時は、吸入弁とリブが接触することなく、かつ異常負荷過負荷時のみに吸入弁を保持することができ、吸入弁の変形、破損を軽減し、より一層の高信頼性化と高効率化を達成することができる。また、前記仕切り板は、体積を小さく形成することができるため、吸入面積の同じ吸入孔でも外形を小さく設計することが可能となり、より一層の高信頼性化と、高効率化と、小型化を達成することができる。しかも、前記仕切り板は、吸入孔に取り付ける構成であるため、バルブプレートの形成加工が簡素かつ容易となり、安価に形成することができる。請求項2に記載の発明は、請求項1に記載の発明において、前記仕切り板の材質を、バネ鋼材としたものである。これによって、バネ力で仕切り板を吸入孔に配設することができ、また、組立も容易であることから、低コスト化を実現することができる。請求項3に記載の発明は、請求項1または2に記載の発明において、前記バルブプレートにおける吸入孔の周縁に弁座部を設け、前記仕切り板における圧縮室側の端面を、前記弁座部より低く形成したものである。これによって、前記吸入弁に過大な円周応力が発生しない通常運転時には、吸入弁と仕切り板との接触を防ぐことができるため、吸入弁と弁座面の高いシール性を確保することが可能となり、さらに高信頼性化と高効率化を実現することができる。請求項4に記載の発明は、請求項1から3のいずれか一項に記載の発明において、前記仕切り板における圧縮室側の端面と前記弁座部の最大高低差を、前記吸入弁にかかる円周応力が、弁材の疲労限度の90に達するときの変位量以下の範囲としたものである。これによって、前記吸入弁へ過大負荷が掛かった時、前記仕切り板によって吸入弁を保持し、吸入弁の変形を防止することができ、高信頼性化を実現することができる。請求項5に記載の発明は、請求項1から4のいずれか一項に記載の発明において、前記仕切り板を、前記吸入孔の面方向においてW字状に位置する波型形状に形成したものである。これによって、吸入面積の大きな吸入孔に対して2箇所以上の仕切り板を必要とする場合においても、一つの仕切り板を波型形状に成形することで吸入弁の複数箇所を保持することが可能となり、さらなる高信頼性化と高効率化を実現することができる。以下、本発明による密閉型圧縮機の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。なお、この実施の形態によってこの発明が限定されるものではない。実施の形態1図1は、本発明の実施の形態1における密閉型圧縮機の縦断面図、図2は、同実施の形態1における密閉型圧縮機のバルブプレートの要部拡大図、図3は、同実施の形態1における密閉型圧縮機の図2におけるA-A線による通常運転時の縦断面図、図4は、同実施の形態1における密閉型圧縮機の図2におけるA-A線による過大負荷が作用した時の縦断面図である。図1において、密閉型圧縮機は、周知のように、密閉容器101内に、電動要素20と、この電動要素20によって駆動される圧縮要素30が配置されている。また、密閉容器101の内底部には、潤滑油106が貯留されている。圧縮要素30を構成するシリンダブロック102には、シリンダ103が形成されており、ピストン105が、シリンダ圧縮室103内に往復自在に挿入されている。シリンダ103の開口端部には、シリンダ105の空間を封止するようにバルブプレート104とシリンダヘッド115が配設されており、バルブプレート104とシリンダ103の間には吸入弁110図3が狭持されている。バルブプレート104には、図2に示すように、吐出孔111と吸入孔107がそれぞれ穿設されている。吸入孔107には、その周辺部に吸入弁110と接触する弁座部109が設けられ、また、吸入孔107を複数に区分する仕切り板108が設けられている。この仕切り板108は、バネ材で形成され、適宜構成によって固定されている。また、仕切り板108は、そのシリンダ103圧縮室側の端面Xが、バルブプレート104の吸入孔107周りに配設される弁座部109の面より低くなるように形成されている。また、仕切り板108におけるシリンダ103圧縮室側の端面と弁座部109との最大高低差を、吸入弁110にかかる円周応力が、弁材本実施の形態1においては、スプリング鋼材の疲労限度の90に達するときの変位量以下の範囲としている。さらに、シリンダ103内には、ピストン105の摺動損失および摩耗を低減するために、周知の潤滑油供給機構により、潤滑油106が供給される。また、シリンダヘッド115とバルブプレート104の間には、吸入孔107に連通する吸入マフラー116が設けられている。以上のように構成された密閉型圧縮機について、以下その動作、作用を説明する。ピストン105が、シリンダ103内を往復運動することで、吸入行程時には、シリンダ103内の圧力が下がる。これに伴い、密閉容器101内の圧力との差圧によって吸入弁110が開くことで、冷媒をシリンダ103内に吸入する。吐出行程時には、図3に示すように、吸入弁110を閉じ、シリンダ103内の圧力が上がることにより、吸入弁110が吸入孔107の弁座部109をシールする。さらに潤滑油106により、吸入弁110と弁座部109の密着性が向上するため、リークすることなく吐出孔111から冷媒をシリンダ103外へ吐出することができる。また、液状冷媒の圧縮時においては、吸入弁110に過大な荷重が作用するが、図4に示すように、仕切り板108により保持される。そのため、吸入弁110の円周に作用する円周応力を低減することができる。ここで、吸入効率を改善する為に、吸入孔107の径を大きくし、吸入面積を拡大したときに、その副作用として吸入弁の円周応力が増大する。円周応力の緩和の為、従来の構成のように、吸入孔107にバルブプレート104と一体型のリブを追加したときは、リブの幅が厚くなる分拡大した吸入面積を狭小化してしまい、さらなる吸入面積の拡大が必要となる。その結果、吸入マフラー116の開口部や吸入マフラー116を固定するシリンダヘッド115等の大型化を招くことになる。しかしながら、本実施の形態1においては、リブを別体の仕切り板108で構成しており、バルブプレート104と一体型のリブに対し、リブの幅をより小さく設計することができる。その結果、リブ面積が占める分の吸入孔107の拡大を抑え、さらにはその周辺部品の形状も大型化することなく、仕切り板108を配設することが可能となり、効果的に液状冷媒の圧縮時の過大な荷重に対して、円周応力の低減を達成することができる。また、仕切り板108は、そのシリンダ103圧縮室側の端面Xが、バルブプレート104の吸入孔107周りに配設される弁座部109の面より低くなるように形成することにより、吸入弁107に過大な円周応力が発生しない通常運転時には、吸入弁107と仕切り板108との接触を防ぐことができる。そのため、吸入弁107と弁座部109の面との高いシール性を確保することが可能となり、高信頼性化を実現することができる。さらに、仕切り板108の端面Xと弁座部109の最大高低差を、吸入弁107にかかる円周応力が弁材の疲労限度の90に達するときの変位量以下の範囲に形成することにより、吸入弁107へ過大負荷が掛かった時に、仕切り板108により、吸入弁107を保持することができる。そのため、過大負荷に対しても高信頼性化を実現することができる。実施の形態2図5は、本発明の実施の形態2における密閉型圧縮機のバルブプレートの要部拡大図、図6は、同実施の形態2における密閉型圧縮機の図5のB-B線による通常運転時の縦断面図、図7は、同実施の形態2における変形構成を示すバルブプレートの要部拡大図である。なお、本実施の形態2における密閉型圧縮機の全体構成については、図1を援用し、ここでは、実施の形態1と相違する構成を主体に説明する。また、実施の形態1と同一の構成要件については、同一の符号を用いて説明する。図5および図6において、実施の形態1と相違する構成は、バネ材からなる仕切り板118を、図5に示すように、S字形に形成した点である。そして、仕切り板118の外形は、吸入孔107の径形よりも若干大きく形成され、弾性変形作用を利用して吸入孔107内に嵌合されている。吸入孔107の圧縮室側端面には、吸入孔107の径方向に突出し、仕切り板118の抜け止めを行う突出部109aが設けられている。したがって、仕切り板118は、自身のバネ力により、吸入孔107に保持することを可能とし、固定部品を追加することなく配置することができる。その結果、組立も容易であり、低コスト化を実現することができる。さらに、仕切り板118の保持構造として、吸入孔107の圧縮室側を残して孔径を大きくすることにより、シリンダ側への抜け防止となる。また、低圧室側からは、吸入マフラー116の開口部で抑えることも可能である。また、吸入孔107の径外形が大きく、吸入弁107の複数箇所を保持する必要がある場合は、図7に示すように仕切り板128の蛇行部を増やした形状とすることにより、単一部品で吸入弁107の撓みを複数箇所で支持することができる。加えて、仕切り板118、128は板状であるため、吸入孔107の径外形が大きくなるほど、リブの本数蛇行列数が増えるが、吸入孔面積に対するリブ面積の占める割合を抑えることができ、吸入孔107の外形を必要以上に大きくすることを抑えることができる。また、実施の形態1および2における仕切り板による円周応力の低減効果は、吸入孔107だけでなく、バルブプレート104に形成された吐出孔111でも、同様に実施でき、同様の効果を得ることができる。