偏平チューブとコルゲートフィンとが交互に配置され、そのフィンの表面に気体流通方向へ互いに離間して、多数の同一幅の通常ルーバが定間隔に切り起こしされたコルゲートフィン型熱交換器において、そのフィンの表面には、気体の入口端部と中間部と出口端部に、それぞれルーバの存在しない入口平坦部と中間平坦部と出口平坦部とを有し、入口平坦部の下流端には入口ルーバがその平坦部に連続して、断面への字状に切り起こされ、中間平坦部の入口側および出口側には、第1転向ルーバ、第2転向ルーバがそれぞれ中間平坦部に連続して、断面ハの字状に切り起こされ、出口平坦部にはその風上側に出口ルーバが出口平坦部に連続して、断面への字状に切り起こされ、出口ルーバの幅L4は前記通常ルーバの幅Lの略半分程に形成され、入口ルーバの幅L1および第2転向ルーバの幅L3が、通常ルーバの幅Lの半分を超える幅に形成されたことを特徴とするコルゲートフィン型熱交換器。請求項1に記載の熱交換器のコルゲートフィンにおいて、前記第1転向ルーバの幅L2が通常ルーバの幅Lの半分程に形成されたコルゲートフィン型熱交換器。請求項1に記載の熱交換器のコルゲートフィンにおいて、前記第1転向ルーバの幅L2が通常ルーバの幅Lと同程度の幅に形成されたコルゲートフィン型熱交換器。請求項1~請求項3のいずれかに記載の熱交換器のコルゲートフィンにおいて、入口ルーバとそれに隣接する通常ルーバの気体流路の間隔t1を、隣接する各通常ルーバどうしの気体流路の間隔t2より広くした熱交換器のコルゲートフィン型熱交換器。本発明者の実験によれば、従来のコルゲートフィン型熱交換器は、図6に示すごとく、気体9が左から右へ流通するとき、中間平坦部3と、その上流側および下流側に位置する多数の通常ルーバ1との作用により、流通路10は山形に形成される。それにより、流路長を長くして、熱交換を促進させている。ところが、よく観察すると、その流通路10の形状は左右非対称になる。即ち、気体9の入口側の傾斜角度が大きく、出口側がそれより傾斜が小さい。このように、流通路10の傾斜がゆるくなると、その分だけ流路長が短くなり、熱交換性能が低下することになる。そこで、本発明者はその原因を確かめるべく、図5における隣接する各通常ルーバ1、1の間、それと、出入口ルーバとの間、通常ルーバと転向ルーバとの間の各Pにおいて、その流速を測定してみた。すると、図2Bの丸印のごとく、入口ルーバ5の位置および第2転向ルーバ7の位置でルーバ内速度が、他の点に比べて急激に低下していることがわかった。このような流速の低下があると、その位置では図3の丸印の折れ線のごとく、熱伝達率が他の位置より低下している。そこで、本発明者は、かかる流速低下および熱伝達率の低下を防止するため、各種実験を試み、その実験結果に基づいて本発明を完成する。請求項1に記載の本発明は、偏平チューブとコルゲートフィンとが交互に配置され、そのフィンの表面に気体流通方向へ互いに離間して、多数の同一幅の通常ルーバが定間隔に切り起こしされたコルゲートフィン型熱交換器において、そのフィンの表面には、気体の入口端部と中間部と出口端部に、それぞれルーバの存在しない入口平坦部と中間平坦部と出口平坦部とを有し、入口平坦部の下流端には入口ルーバがその平坦部に連続して、断面への字状に切り起こされ、中間平坦部の入口側および出口側には、第1転向ルーバ、第2転向ルーバがそれぞれ中間平坦部に連続して、断面ハの字状に切り起こされ、出口平坦部にはその風上側に出口ルーバが出口平坦部に連続して、断面への字状に切り起こされ、出口ルーバの幅L4は前記通常ルーバの幅Lの略半分程に形成され、入口ルーバの幅L1および第2転向ルーバの幅L3が、通常ルーバの幅Lの半分の幅を超えることを特徴とするコルゲートフィン型熱交換器である。請求項2に記載の本発明は、請求項1に記載の熱交換器のコルゲートフィンにおいて、前記第1転向ルーバの幅L2が通常ルーバの幅Lの半分程に形成されたコルゲートフィン型熱交換器である。請求項3に記載の本発明は、請求項1に記載の熱交換器のコルゲートフィンにおいて、前記第1転向ルーバの幅L2が通常ルーバの幅Lと同程度の幅に形成されたコルゲートフィン型熱交換器である。請求項4に記載の本発明は、請求項1~請求項3のいずれかに記載の熱交換器のコルゲートフィンにおいて、入口ルーバとそれに隣接する通常ルーバの気体流路の間隔t1を、隣接する各通常ルーバどうしの気体流路の間隔t2より広くした熱交換器のコルゲートフィン型熱交換器である。本発明のコルゲートフィン型熱交換器によれば、その入口ルーバ5の幅L1および第2転向ルーバ7の幅L3が通常ルーバ1の幅Lと同程度の幅に形成されているので、空気の流通が図2Aに示すごとく、流通方向横断面において傾斜の大きな略対称の山形に形成され、その分だけ流路長を長くして全体として熱交換性能を向上する。特に、図2Bに示すごとく、入口ルーバ5のルーバ内速度と、第2転向ルーバ7のルーバ内速度とを速くし、そこにおける熱伝達率を図3のごとく向上し、全体として放熱性の高いコルゲートフィン型熱交換器を提供できる。即ち、従来型熱交換器に比べて、入口ルーバ5および第2転向ルーバ7近傍における流速および熱伝達率を著しく向上する。次に図面に基づいて、本発明の実施の形態につき説明する。図1は本発明のコルゲートフィン型熱交換器における第1実施例の要部説明図であり、図2Aは第2実施例の要部説明図であって、図7におけるII-II矢視断面図である。この熱交換器は、エンジン冷却水冷却用ラジエータや、空調用熱交換器あるいはインタークーラ等の熱交換器に用いることができる。そのコアは図7に示すごとく、多数の偏平チューブ11とコルゲートフィン12とが交互に並列し、それらの接触部が互いにろう付け固定されている。各偏平チューブ11の両端部は、図示しないタンクに接続され、偏平チューブ11内に第1流体が流通し、その外面側およびコルゲートフィン12側に気体9として、空気流が流通する。この例の熱交換器のコルゲートフィン12が、図5に示す従来型のそれと異なる点は、入口ルーバ5の幅L1と、第2転向ルーバ7の幅L3と、その入口ルーバ5とそれに隣接する通常ルーバ1との空間t1のみである。他は従来型と同一であるので、その説明を省略する。実施例形状従来型のコルゲートフィンは、図5に示す如く、入口ルーバ5、第1転向ルーバ6、第2転向ルーバ7、出口ルーバ8の各幅L1~幅L4は、全て通常ルーバ1の幅Lの半分に形成されている。しかし、本発明では図1に示す如く、入口ルーバ5の幅L1と第2転向ルーバ7の幅L3とが、通常ルーバ1の幅Lと同一または略同一である。また、入口ルーバ5とそれに隣接する通常ルーバ1との隙間t1は、互いに隣接する通常ルーバ1間どうしの隙間t2よりも広い。そして、図1の例では中間平坦部3の上流側および下流側に夫々8枚の通常ルーバ1がそれぞれ切起し形成されている。また、図2Aの第2実施例の場合には、中間平坦部3に対し、その上流側と下流側とにそれぞれ18枚の通常ルーバ1が切起し成形されている。それ以外では、図1および図2Aの各実施例の各ルーバは同一である。即ち、両実施例の入口ルーバ5、第1転向ルーバ6、第2転向ルーバ7、出口ルーバ8はすべて同一に形成されている。図1の実施例は、偏平チューブ11が1列のものに適用し、図2Aの実施例は偏平チューブ11が2列のものに適用される。実験結果図2Aの第2実施例において、隣接する通常ルーバ1間の中間部Pおよびその通常ルーバ1と出入口ルーバとの間、通常ルーバ1と各転向ルーバとの間、における風速を測定した。すると、図2Bの四角各点に示すごとく、入口ルーバ5の位置および第2転向ルーバ7の位置の風速が、従来フィン丸の各点に比べて向上した。それにともない、図3のごとくその近傍における熱伝達率も向上した。そして、図2Aに示すごとく中間平坦部3の上流側と下流側とで、左右対称な流通路10が形成された。そして、図2Aの中間平坦部3からの距離Sと、その下流側における距離S1とが同一となった。これは2段目における流通路10の縁と中間平坦部3との距離である。これに対して、図6に示す、従来のコルゲートフィン型熱交換器は、上流側の長さSが下流側の長さS2よりも短い。その長さは、通常ルーバ1の2つの幅ほど短くなっている。前記のとおり、本発明の図2Aでは流通路10の上流側の傾斜と下流側の傾斜が同一であると共に、入口ルーバ5およびその近傍における風速および熱伝達率が、従来のそれに比べて夫々図2B、図3のごとく大きくなっている。同様に第2転向ルーバ7における風速および熱伝達率も、本発明では大きくなっている。なお、上記実験における空気流の温度は20°Cとし、気体速度風速を8.0m/secとする。そして、偏平チューブ11内を流通する冷却水温度を80°Cに固定した。また、図1および図2Aの例においては、入口ルーバ5と通常ルーバ1との間隔t1を通常ルーバ1どうしの間隔t2よりも広くしたが、それを同一とした場合、入口ルーバ5近傍におけるルーバ内流速は図2Bよりも僅かに低下するが、従来の流速よりも速い。それとともに、熱伝達率も僅かに低下するが、従来のものに比べてその熱伝達率も良い。このように入口ルーバ5における隙間t1を大きくし、入口ルーバ5および第2転向ルーバ7の幅L1、L3を通常ルーバ1の幅Lと略同一にすることにより、理想的な流通路10の流れを作り、ルーバ内流速および熱伝達率を向上できる。なお、図1の例では、入口ルーバ5の幅L1と第2転向ルーバ7の幅L3とが、通常ルーバ1の幅Lと同一または略同一である。しかし、本発明にこれに限らず、入口ルーバ5の幅L1と第2転向ルーバ7の幅L3とが、通常ルーバ1の幅Lの半分を超えればよい。それにより従来より熱交換性能が向上するからである。また、入口ルーバ5とそれに隣接する通常ルーバ1との隙間t1は、互いに隣接する通常ルーバ1間どうしの隙間t2よりも広くしたが、隙間t1と隙間t2同一としてもよい。次に、図4は本発明の第3実施例であり、この例が第1実施例の図1と異なる点は、第1転向ルーバ6の幅L2である。この例では第1転向ルーバ6の幅L2と通常ルーバ1の幅Lとが同一である。実験によれば、このように構成しても、結果はほとんど変わらなかった。