"吸水性樹脂、吸着剤及び接着剤を含有してなる吸収層が、不織布により該吸収層の上方及び下方から挟持された構造を有する吸水シート構成体であって、該吸収層が11次吸液層、22次吸液層及び3吸着剤を含む吸着層とに分画されてなる構造であって、該吸着層が2次吸液層と不織布の間に存在する構造を有し、11次吸液層に用いられる吸水性樹脂の生理食塩水吸水速度が25~80秒であり、かつ22次吸液層に用いられる吸水性樹脂の生理食塩水吸水速度が1~15秒である、吸水シート構成体。吸着剤が、活性炭、シリカゲル、ゼオライト、アルミナ、ベントナイト、ケイソウ土及びボーキサイトからなる群より選ばれた少なくとも1種である請求項1に記載の吸水シート構成体。吸水性樹脂の含有量が100~1000g/m2であり、かつ接着剤の含有割合が吸水性樹脂及び吸着剤の含有量の合計質量基準に対して0.05~2.0倍である請求項1又は2に記載の吸水シート構成体。不織布が、レーヨン繊維、ポリオレフィン繊維及びポリエステル繊維からなる群より選ばれた少なくとも1種を含む不織布である請求項1~3のいずれか1項に記載の吸水シート構成体。接着剤が、エチレン-酢酸ビニル共重合体接着剤、スチレン系エラストマー接着剤、ポリオレフィン系接着剤及びポリエステル系接着剤からなる群より選ばれた少なくとも1種である請求項1~4のいずれか1項に記載の吸水シート構成体。請求項1~5のいずれか1項に記載の吸水シート構成体であって、以下のA~C:A吸水シート構成体の厚みが5mm以下、B合計浸透速度が120秒以下、及びC傾斜における漏れ指数が100以下、の性質の全てを満たす、吸水シート構成体。請求項1~6のいずれか1項に記載の吸水シート構成体を、液体透過性シート及び液体不透過性シートで挟持してなる吸収性物品。しかしながら特許文献1~4に開示されている方法では、吸着剤が尿や血液等の体液と接触し、体液中の水分やタンパク質等も吸着することで消臭性能が低下するため、体液成分が経時的に分解し、増加する腐敗臭に対しての消臭効果が十分でない。また、特許文献5に開示されている吸水シート構成体は、前記基本的な性能に十分優れているが、継続的に発生する臭気に関しては考慮されていない。そこで、本発明は、パルプの極めて少ない吸水シート構成体であっても、吸水シート構成体としての基本的な性能速い液浸透速度、少ない逆戻り量、少ない液漏れ量を高いレベルで確保しつつ、体液より継続的に発生する臭気を防ぎ、消臭能力にも優れた吸水シート構成体を提供することを課題とする。即ち、本発明の要旨は、1吸水性樹脂、吸着剤及び接着剤を含有してなる吸収層が、不織布により該吸収層の上方及び下方から挟持された構造を有する吸水シート構成体であって、該吸収層が11次吸液層、22次吸液層及び3吸着剤を含む吸着層とに分画されてなる構造であって、該吸着層が2次吸液層と不織布の間に存在する構造を有し、11次吸液層に用いられる吸水性樹脂の生理食塩水吸水速度が25~80秒であり、かつ22次吸液層に用いられる吸水性樹脂の生理食塩水吸水速度が1~15秒である、吸水シート構成体;並びに2前記1記載の吸水シート構成体を、液体透過性シート及び液体不透過性シートで挟持してなる吸収性物品;に関するものである。本発明にかかる吸水シート構成体は、パルプの極めて少ない吸水シート構成体であっても、吸水シート構成体としての基本的な性能を高いレベルで確保しつつ、体液より継続的に発生する臭気を防ぎ、消臭能力も十分に発揮することができるという優れた効果を奏する。従って、本発明にかかる吸水シート構成体を紙おむつ等の吸収体として使用することにより、薄くて外観の意匠性に優れると共に、液漏れや臭気等の不都合のない衛生材料を提供することができる。本発明にかかる吸水シート構成体は、吸水性樹脂、吸着剤及び接着剤を含有してなる吸収層が、不織布により該吸収層の上方及び下方から挟持された構造を有する吸水シート構成体であって、該吸収層が11次吸液層、22次吸液層及び3吸着剤を含む吸着層とに分画されてなる構造を有し、1次吸液層に用いられる吸水性樹脂と2次吸液層に用いられる吸水性樹脂が特定の吸水特性を有し、かつ吸着層を特定の箇所に設けることを一つの特徴とする吸水シート構成体である。本発明にかかる吸水シート構成体における吸水性樹脂の種類としては、市販の吸水性樹脂が使用でき、例えば、澱粉-アクリロニトリルグラフト共重合体の加水分解物、澱粉-アクリル酸グラフト重合体の中和物、酢酸ビニル-アクリル酸エステル共重合体のケン化物、アクリル酸部分中和物重合体の架橋物、ポリアクリル酸部分中和物等の吸水性樹脂が挙げられる。これらのうち、供給能力やコスト等の工業的な観点から、アクリル酸部分中和物重合体の架橋物が好ましい。例えば、アクリル酸部分中和物重合体の架橋物を合成する方法としては、逆相懸濁重合法、及び水溶液重合法等が挙げられる。これらの重合法のなかでも、得られる粒子の流動性の良さや微粉末の少なさ、吸収容量や吸水速度等の吸水性能が高いという観点から、逆相懸濁重合法により得られる吸水性樹脂が、より好ましく使用される。前記アクリル酸部分中和物重合体の架橋物の中和度は、吸水性樹脂の浸透圧を高め、吸水性能を高める観点から、50モル以上が好ましく、70~90モルがより好ましい。本発明にかかる吸水シート構成体における吸水性樹脂の1次吸液層と2次吸液層とを合わせた含有量は、前記吸水シート構成体が吸収性物品に使用された際に十分な液体吸収性能を得る観点から、吸水シート構成体の1平米あたり好ましくは100~1000g即ち100~1000g/m2であり、より好ましくは140~800g/m2、さらに好ましくは180~700g/m2であり、よりさらに好ましくは200~600g/m2である。吸水シート構成体としての十分な液体吸収性能を発揮させ、液体の逆戻りを抑制する観点から、当該含有量は100g/m2以上であることが好ましく、吸水性樹脂のゲルブロッキング現象の発生を抑制し、吸水シート構成体として液体の拡散性能を発揮させ、さらに液体の浸透速度を改善する観点から、当該含有量は1000g/m2以下であることが好ましい。1次吸液層/2次吸液層の樹脂比率質量比としては、1次吸液層/2次吸液層=98/2~50/50の範囲が好ましく、1次吸液層/2次吸液層=90/10~60/40の範囲がより好ましい。2次吸液層の吸収性を十分に発揮して、吸水シート構成体における液漏れを防止し、吸着層への体液の移送を防ぐ観点から、1次吸液層/2次吸液層は98/2以下の比率であることが好ましく、吸液後における1次吸液層のドライ感を高め、吸水シート構成体における逆戻りを少なくする観点から、1次吸液層/2次吸液層は50/50以上の比率であることが好ましい。本明細書において、吸水性樹脂の吸水速度は生理食塩水吸水速度として評価される。1次吸液層に用いられる吸水性樹脂の生理食塩水吸水速度は、本発明にかかる吸水シート構成体の浸透速度を速め、1次吸液層における液の滞留を回避して、吸収性物品に使用される際の肌へのドライ感を増す観点から、25~80秒であり、より好ましくは30~75秒であり、35~70秒がさらに好ましい。一方、2次吸液層に用いられる吸水性樹脂の生理食塩水吸水速度は、本発明にかかる吸水シート構成体の傾斜における漏れを少なくし、吸収性物品に使用される際の液漏れによる不快感を防止する観点と、吸着層への体液の移送を防ぐ観点から、1~15秒であり、より好ましくは2~10秒である。吸水性樹脂の中位粒子径は、吸液層が1次であるか2次であるかにかかわらず、吸水シート構成体における吸水性樹脂の散逸及び吸水時のゲルブロッキング現象を防止するとともに、吸水シート構成体のゴツゴツする感触を低減して、触感を改善する観点から、100~600μmが好ましく、150~550μmがより好ましく、200~500μmがさらに好ましい。本発明にかかる吸水シート構成体において、吸着層とは少なくとも吸着剤を含んでなる層である。吸着層に使用する吸着剤としては、物理的吸着剤を用いることが好ましい。化学反応により臭気成分を吸着、分解することで臭気を除去する化学的吸着剤の場合、臭気の除去やその継続性という性能は良いものの、反応する臭気成分が特定され、複数の臭気成分に対する除去ができないため、尿や血液等の体液の腐敗臭に対する効果が低い。これに対し、物理的吸着剤は、複数の臭気成分であっても除去可能であり、体液の腐敗臭の除去に対する効果が高いため好ましい。また供給能力、コスト等の工業的な観点からも物理的吸着剤が好ましい。本発明に使用される吸着剤は特に限定されないが、例えば、活性炭、シリカゲル、ゼオライト、アルミナ、ベントナイト、ケイソウ土及びボーキサイト等が挙げられる。これらのうち、吸着能力や臭気に対する汎用性等の観点や、供給能力やコスト等の工業的な観点から、活性炭とシリカゲルが好ましく、活性炭がより好ましい。用いられる吸着剤の大きさとしては、市場で粉体として取り扱われている商品の大きさであれば特に限定されない。装着時の異物感を軽減させる観点からは、例えば目開き600μmのJIS標準篩を通過する大きさの吸着剤が好ましい。吸着剤の含有量は、前記吸水シート構成体が吸収性物品に使用された際に消臭性能を得る観点から、吸水シート構成体の1平米あたり好ましくは10~200g即ち10~200g/m2であり、より好ましくは20~180g/m2、さらに好ましくは30~150g/m2である。吸水シート構成体としての十分な消臭性能を発揮させる観点から、当該含有量は10g/m2以上であることが好ましく、吸水シート構成体への固着性や消臭性能に対する費用対効果の観点から、当該含有量は200g/m2以下であることが好ましい。本発明にかかる吸水シート構成体に用いられる接着剤としては、例えば、天然ゴム系、ブチルゴム系、ポリイソプレン等のゴム系接着剤;スチレン-イソプレンブロック共重合体SIS、スチレン-ブタジエンブロック共重合体SBS、スチレン-イソブチレンブロック共重合体SIBS、スチレン-エチレン-ブチレン-スチレンブロック共重合体SEBS等のスチレン系エラストマー接着剤;エチレン-酢酸ビニル共重合体EVA接着剤;エチレン-アクリル酸エチル共重合体EEA、エチレン-アクリル酸ブチル共重合体EBA等のエチレン-アクリル酸誘導体共重合系接着剤;エチレン-アクリル酸共重合体EAA接着剤;共重合ナイロン、ダイマー酸ベースポリアミド等のポリアミド系接着剤;ポリエチレン、ポリプロピレン、アタクチックポリプロピレン、共重合ポリオレフィン等のポリオレフィン系接着剤;ポリエチレンテレフタレートPET、ポリブチレンテレフタレートPBT、共重合ポリエステル等のポリエステル系接着剤等、及びアクリル系接着剤等が挙げられる。本発明においては、接着力が強く、吸水シート構成体における不織布の剥離や吸水性樹脂や吸着剤の散逸を防ぐことができるという観点から、エチレン-酢酸ビニル共重合体接着剤、スチレン系エラストマー接着剤、ポリオレフィン系接着剤及びポリエステル系接着剤が好ましい。これらの接着剤は、単独で使用してもよく、2種以上を組み合わせて使用してもよい。接着剤は、1次吸液層、2次吸液層及び吸着層の形成に使用される。これら各層の形成に用いられる接着剤の種類、組み合わせ、量等は、各層において同一であってもよく、異なっていてもよい。熱溶融型の接着剤を使用する場合、接着剤の溶融温度又は軟化点は、吸水性樹脂や吸着剤を不織布に十分に固定するとともに、不織布の熱劣化や変形を防止する観点から、好ましくは50~180°Cであり、より好ましくは70~150°Cである。吸水シート構成体における接着剤の含有割合は、吸水性樹脂及び吸着剤の含有量の合計質量基準に対して、好ましくは0.05~2.0倍の範囲であり、より好ましくは0.08~1.5倍の範囲であり、さらに好ましくは0.1~1.0倍の範囲である。十分な接着によって不織布の剥離や吸水性樹脂や吸着剤の散逸を防止し、吸水シート構成体の形態保持性を高める観点から、接着剤の含有割合は0.05倍以上であることが好ましく、接着が強くなり過ぎることによる吸水性樹脂の膨潤阻害を回避し、吸水シート構成体の液体浸透速度や液漏れを改善する観点から、接着剤の含有割合は2.0倍以下であることが好ましい。本発明にかかる吸水シート構成体に用いられる不織布としては、当該技術分野で公知の不織布であれば特に限定されないが、液体浸透性、柔軟性及びシート構成体とした際の形態保持性の観点から、ポリエチレンPE、ポリプロピレンPP等のポリオレフィン繊維、ポリエチレンテレフタレートPET、ポリトリメチレンテレフタレートPTT、ポリエチレンナフタレートPEN等のポリエステル繊維、ナイロン等のポリアミド繊維、レーヨン繊維、その他の合成繊維製を含む不織布や、綿、絹、麻、パルプセルロース繊維等が混合されて製造された不織布等が挙げられる。これらの不織布のなかでも、吸水シート構成体の形態保持性を高める等の観点から、合成繊維の不織布が好ましく用いられ、とりわけレーヨン繊維、ポリオレフィン繊維、ポリエステル繊維を含む不織布であることが好ましい。これらの不織布は、前記繊維の単独の不織布でもよく、2種以上の繊維を組み合わせた不織布でもよい。より詳細には、吸水シート構成体の形態保持性を高め、吸水性樹脂の目抜けによる脱落を防止する観点から、ポリオレフィン繊維、ポリエステル繊維及びそれらの混合体からなる群より選択される繊維より製造されるスパンボンド不織布がより好ましく、また、シートを形成した際の液体吸収性能、柔軟性をより高める観点から、レーヨン繊維を主成分とするスパンレース不織布やポリオレフィン繊維のエアスルー不織布も、本発明に用いられる不織布として、より好ましい。前記スパンボンド不織布のなかでも、ポリオレフィン繊維の多層構造である、スパンボンド-メルトブローン-スパンボンドSMS不織布、及びスパンボンド-メルトブローン-メルトブローン-スパンボンドSMMS不織布がより好ましく用いられ、とりわけポリプロピレン繊維を主成分とするSMS不織布、SMMS不織布が好ましく用いられる。一方、前記スパンレース不織布としては、主成分のレーヨン繊維にポリオレフィン繊維及び/又はポリエステル繊維を適宜配合したものが好ましく使用され、とりわけレーヨン-PET不織布、レーヨン-PET-PE不織布が好ましく用いられる。前記不織布には、吸水シート構成体の厚みを増大させない程度に少量のパルプ繊維が含まれていてもよい。前記不織布は、その親水性が低すぎると、吸水シート構成体の液体吸収性能が悪化する一方、必要以上に高くても液体吸収性能はそれに見合うほど向上しないため、適度な親水性を有していることが望ましい。その観点から、後述される不織布の親水度の測定方法に従って測定した時の親水度が、5~200のものが好ましく用いられ、8~150のものがより好ましく、10~100のものがさらに好ましく、12~80のものがよりさらに好ましい。このような親水性を有する不織布は、特に限定されないが、前記した不織布のうち、レーヨン繊維のように素材自身が適度な親水度を示すものを用いたものでもよいし、ポリオレフィン繊維、ポリエステル繊維のような疎水性の化学繊維に、公知の方法で親水化処理し、適度な親水度を付与したものを用いたものであってもよい。親水化処理の方法としては、例えば、スパンボンド不織布において、疎水性の化学繊維に親水化剤を混合したものをスパンボンド法にて不織布を得る方法、疎水性化学繊維でスパンボンド不織布を作製する際に親水化剤を同伴させる方法、又は疎水性化学繊維でスパンボンド不織布を得た後に親水化剤を含浸させる方法等が挙げられる。親水化剤としては、脂肪族スルホン酸塩、高級アルコール硫酸エステル塩等のアニオン系界面活性剤、第4級アンモニウム塩等のカチオン系界面活性剤、ポリエチレングリコール脂肪酸エステル、ポリグリセリン脂肪酸エステル、ソルビタン脂肪酸エステル等のノニオン系界面活性剤、ポリオキシアルキレン変性シリコーン等のシリコーン系界面活性剤、及びポリエステル系、ポリアミド系、アクリル系、ウレタン系の樹脂からなるステインリリース剤等が用いられる。吸収層を挟持する不織布は、吸水シート構成体の液体吸収性能をより高める観点から、親水性であることが好ましいが、とりわけ、液漏れを防止する観点から、吸収層の下方に用いられる不織布の親水性は、上方に用いられる不織布の親水性と同等又は高い方がより好ましい。本明細書における吸収層の上方とは、得られる吸水シート構成体を用いて吸収性物品を作製した時に、吸収対象の液体が供給される側をいい、吸収層の下方とは、その反対側をいう。不織布は、本発明にかかる吸水シート構成体に、良好な液体浸透性、柔軟性、形態保持性やクッション性を付与すること、及び吸水シート構成体の液体浸透速度を速める観点から、適度に嵩高く、目付量が大きい不織布が好ましい。その目付量は、好ましくは5~300g/m2であり、より好ましくは8~200g/m2であり、さらに好ましくは10~100g/m2であり、よりさらに好ましくは11~50g/m2である。また、不織布の厚みとしては、好ましくは20~800μmの範囲であり、より好ましくは50~600μmの範囲であり、さらに好ましくは80~450μmの範囲である。不織布の厚みの測定方法としては、後述の吸水シート構成体の乾燥状態の厚みの測定方法を採用することができる。本発明にかかる吸水シート構成体の吸収層は、二つの吸液層及び吸着層から構成され、吸水シート構成体の性能向上及び品質の安定を図る観点から、1次吸液層、2次吸液層及び吸着層が実質的に混合しない構造であることがより好ましく、分画された構造であることがさらに好ましい。ここで実質的に混合しないとは、1次吸液層、2次吸液層及び吸着層が、それぞれの特性を互いに阻害しないことを意味し、分画されたとは、要すれば逐次接着による個別の層の固定化や、分画層の混入によって、1次吸液層、2次吸液層及び吸着層が、個別に層形成されることを意味する。このような実質的に混合しない構造としては、例えば、1次吸液層、2次吸液層及び吸着層が個別に積層されて接着された構造、及び1次吸液層、2次吸液層及び吸着層が通気性分画層により隔てられて接着された構造等が挙げられる。前記通気性分画層は、適度な通気性と通液性を有するが、吸水性樹脂や吸着剤のような粒子状物が実質的に通過しない層であればよい。具体的には、PE、PP繊維からなる細孔を有するネット等の網状物、パフォーレイティッドフィルム等の多孔質フィルム、ティッシュペーパー等の衛生用紙、パルプ/PE/PPからなるエアレイド型不織布等のセルロース含有合成繊維不織布、あるいはレーヨン繊維、ポリオレフィン繊維及びポリエステル繊維からなる合成繊維不織布等が挙げられる。これらの通気性分画層のなかでも、得られる吸水シート構成体の性能面から、本発明における吸収層を挟持する前記不織布と同様のものが好ましく用いられる。本発明にかかる吸水シート構成体の吸収層は、1吸水性樹脂を含む1次吸液層、2吸水性樹脂を含む2次吸液層及び3吸着剤を含む吸着層から構成されており、吸着層が2次吸液層と不織布の間に存在することに、一つの特徴がある。このような構成を形成することで、尿や血液等の体液が、垂直方向吸水シート構成体の厚み方向に上方の1次吸液層と1次吸液層の下方に位置する2次吸液層によって拡散、吸収され、また生理食塩水吸水速度が1~15秒の吸水性樹脂から形成される2次吸液層により、2次吸液層の下方に位置する吸着層への体液との接触を抑えることができる。その結果、吸着剤が尿や血液等の体液と接触し、体液中の水分やタンパク質等を吸着することによる吸着剤の消臭効果の低下を最小限に抑えることができ、形成される吸着層は、継続的に発生する臭気を防ぐことが可能となる。本発明にかかる吸水シート構成体は、従来法を利用して、例えば以下のような方法で製造することができる。a不織布の上に、吸水性樹脂と接着剤の混合粉末を均一に散布し、加熱炉を通過させて粉末が散布しない程度に固定した後、前記と異なる吸水性樹脂を含む混合粉末を散布し、同様に粉末を固定した後、再度、吸着剤を含む混合粉末を散布し、不織布を重ねたものを一括して加熱圧着する。b不織布の上に、吸水性樹脂と接着剤の混合粉末を均一に散布し、次に前記と異なる吸水性樹脂を含む混合粉末を散布し、再度、吸着剤を含む混合粉末を散布し、不織布を重ねたものを一括して加熱圧着する。本方法では、各層の混合を避けるため、比重の大きなものを含む混合粉末を散布した後、比重の小さいものを含む混合粉末を散布することが好ましい。c不織布の上に、吸水性樹脂と接着剤の混合粉末を均一に散布し、さらに通気性分画層を重ねた後、次に前記と異なる吸水性樹脂を含む混合粉末を散布し、通気性分画層を重ねた後、再度、吸着剤を含む混合粉末を散布し、不織布を重ねたものを一括して加熱圧着する。本方法では、通気性分画層を重ねた後にも、加熱圧着を施してもよい。d不織布の上に、接着剤を溶融塗布した直後、吸水性樹脂を均一に散布して層を形成させ、さらに上部から接着剤を溶融塗布して吸水性樹脂を固定する。この中間物に、前記と異なる吸水性樹脂及び吸着剤を用いて、再度同様の操作を行う。例えば、これらa~dに示された方法によって吸水シート構成体を製造することで、1次吸液層、2次吸液層及び吸着層が実質的に混合しない構造を達成することができる。前記方法のなかでも、1次吸液層、2次吸液層及び吸着層が分画できる観点から、a、c及びdの方法がより好ましく、製造方法の簡便さと製造効率の高さの観点から、a、dの方法がさらに好ましい。なお、a~dに例示させた方法の中から、二つの吸液層と吸着層の接着方法を別個に選択し、組み合わせて製造することもできる。吸水シート構成体の触感の改善及び強度の向上を目的として、シート製造における加熱圧着時やシート製造後に、エンボス加工を施してもよい。また、本発明にかかる吸水シート構成体は、抗菌剤やゲル安定剤等の添加剤が適宜配合されていてもよい。本発明にかかる吸水シート構成体は、薄型化が可能である点に一つの特長を有しており、吸収性物品への使用を考慮すると、吸水シート構成体の厚みは、乾燥状態で、5mm以下が好ましく、4mm以下がより好ましく、1.0~3.0mmがさらに好ましい。なお、乾燥状態とは、吸水シート構成体が液体を吸収する前の状態のことをいう。本明細書において、吸水シート構成体の乾燥状態の厚みは、後述の実施例に記載の測定方法により得られる値である。さらに本発明にかかる吸水シート構成体は、液体の浸透速度が速い点に一つの特長を有しており、吸収性物品への使用を考慮すると、吸水シート構成体の合計浸透速度が120秒以下であることが好ましく、110秒以下がより好ましく、100秒以下がさらに好ましい。本明細書において、吸水シート構成体の合計浸透速度は、後述の実施例に記載の測定方法により得られる値である。さらに本発明にかかる吸水シート構成体は、液体の液漏れが少ない点に一つの特長を有しており、吸収性物品への使用を考慮すると、吸水シート構成体の傾斜における漏れ指数が100以下であることが好ましく、60以下がより好ましく、40以下がさらに好ましい。本明細書において、吸水シート構成体の傾斜における漏れ指数は、後述の実施例に記載の測定方法により得られる値である。本発明にかかる吸水シート構成体としては、乾燥状態の厚み、合計浸透速度及び傾斜における漏れ指数が所定の特性の全てを満たすものが好ましい。さらに本発明にかかる吸水シート構成体は、天然由来の素材の使用量が極めて少ないため、前記した厚み、浸透速度、漏れ指数において高性能でありながら、環境への配慮もなされたものである。天然素材の比率は30以下が好ましく、20以下がより好ましく、15以下がさらに好ましい。天然素材の比率は、吸水シート構成体の構成成分に微量ながら含まれるパルプ、綿等の合計含有量を、吸水シート構成体の質量にて除することで算出される。前記のような性質を全て満たす吸水シート構成体が、吸収性物品への使用を考慮すると非常に好ましい。次に、本発明にかかる吸水シート構成体の構造について、図1を参照して説明する。ここで、図1は、本発明にかかる吸水シート構成体の構造を模式的に示す拡大断面図である。図1に示される吸水シート構成体10は、吸水性樹脂12と接着剤11を含有してなる1次吸液層13と、吸水性樹脂14と接着剤11を含有してなる2次吸液層15と、吸着剤16と接着剤11を含有してなる吸着層17を有している。ここで1次吸液層とは、当該吸水シート構成体を用いて吸収性物品を作成した時に、吸収対象の液体が供給される側をいい、2次吸液層とは、1次吸液層を介して吸収対象の液体が供給される側をいう。そして、図1において、二つの吸液層及び吸着層は、実質的に混合しないように、1次吸液層、2次吸液層及び吸着層に分画されている。図1における吸水シート構成体10は、1次吸液層13、2次吸液層15及び吸着層17並びに当該1次吸液層13及び吸着層17のそれぞれの外面に位置する不織布18及び19からなる表裏2層とからなる5層構造であり、かかる吸収層が不織布18及び19により、当該吸収層の上方及び下方から挟持された構造である。また、図2に示される吸水シート構成体も、本発明にかかる吸水シート構成体の別の形態の例示である。図2においては、接着剤20を不織布18等に溶融塗布し、また、二つの吸液層及び吸着層が通気性分画層21で分画された例である。本発明にかかる吸水シート構成体を液体透過性シート及び液体不透過性シートで挟持することにより、本発明にかかる吸収性物品を得ることができる。前記液体透過性シート及び液体不透過性シートとしては、吸収性物品の技術分野で公知のものを、特に制限なく用いることができる。また、かかる吸収性物品は、公知の方法によって製造することができる。前記吸収性物品としては、例えば、紙おむつ、失禁パッド、生理用ナプキン、ペットシート、食品用ドリップシート等が挙げられる。以下に、本発明を実施例に基づいてさらに詳細に説明するが、本発明は、かかる実施例のみに限定されるものではない。吸水性樹脂及び吸水シート構成体の性能は、以下の方法により測定した。<吸水性樹脂の生理食塩水保水能>吸水性樹脂2.0gを、綿袋メンブロード60番、横100mm×縦200mm中に計り取り、500mL容のビーカーに入れた。綿袋に生理食塩水0.9質量塩化ナトリウム水溶液、以下同様500gを一度に注ぎ込み、吸水性樹脂のママコが発生しないように生理食塩水を分散させた。綿袋の上部を輪ゴムで縛り、1時間放置して、吸水性樹脂を十分に膨潤させた。遠心力が167Gとなるよう設定した脱水機国産遠心機株式会社製、品番:H-122を用いて綿袋を1分間脱水し、脱水後の膨潤ゲルを含んだ綿袋の質量Wagを測定した。吸水性樹脂を添加せずに同様の操作を行い、綿袋の湿潤時空質量Wbgを測定し、次式により吸水性樹脂の生理食塩水保水能を求めた。吸水性樹脂の生理食塩水保水能g/g=[Wa-Wb]g/吸水性樹脂の質量g<吸水性樹脂の生理食塩水吸水速度>本試験は、25°C±1°Cに調節された室内で行った。100mL容のビーカーに、生理食塩水50±0.1gを量りとり、マグネチックスターラーバー8mmφ×30mmのリング無しを投入し、ビーカーを恒温水槽に浸漬して、液温を25±0.2°Cに調節した。次に、マグネチックスターラー上にビーカーを置いて、回転数600r/minとして、生理食塩水に渦を発生させた後、吸水性樹脂2.0±0.002gを、前記ビーカーに素早く添加し、ストップウォッチを用いて、吸水性樹脂の添加後から液面の渦が収束する時点までの時間秒を測定し、吸水性樹脂の吸水速度とした。<吸水性樹脂の中位粒子径>別に規定のない限り、吸水性樹脂の粒子径を中位粒子径として規定し、次のようにして測定した。吸水性樹脂50gに、滑剤として、0.25gの非晶質シリカデグサジャパン株式会社製、Siperant200を混合した。前記吸水性樹脂を、JIS標準篩の目開き250μmの篩を用いて通過させ、その50質量以上が通過する場合にはAの篩の組み合わせを、その50質量以上が篩上に残る場合にはBの篩の組み合わせを用いて中位粒子径を測定した。AJIS標準篩を上から、目開き425μmの篩、目開き250μmの篩、目開き180μmの篩、目開き150μmの篩、目開き106μmの篩、目開き75μmの篩、目開き45μmの篩及び受け皿の順に組み合わせた。BJIS標準篩を上から、目開き850μmの篩、目開き600μmの篩、目開き500μmの篩、目開き425μmの篩、目開き300μmの篩、目開き250μmの篩、目開き150μmの篩及び受け皿の順に組み合わせた。組み合わせた最上の篩に、前記吸水性樹脂を入れ、ロータップ式振とう器を用いて20分間振とうさせて分級した。分級後、各篩上に残った吸水性樹脂の質量を全量に対する質量百分率として計算し、粒子径の大きい方から順に積算することにより、篩の目開きと篩上に残った吸水性樹脂の質量百分率の積算値との関係を対数確率紙にプロットした。確率紙上のプロットを直線で結ぶことにより、積算質量百分率50質量に相当する粒子径を中位粒子径とした。<不織布の親水度>本明細書において、不織布の親水度は、紙パルプ試験方法No.682000に記載のはっ水性試験方法に記載の装置を用いて測定した。すなわち、45度の傾斜をもつ試験片取り付け装置に、幅×長さが10cm×30cmの短冊状で、長手方向が不織布の縦方向機械方向となるように切断した試験片を取り付けた。ビュレットのコック開口部を30秒あたり10gの蒸留水を供給するように調整したビュレットを一旦乾燥させ、傾斜を持つ装置に取り付けた試験片の最上部から垂直方向に5mm上の部分にビュレットの先端が配置するように固定した。ビュレット上部から蒸留水約60gを仕込み、ビュレット先端から不織布試験片に液体が滴下され始めてから、試験片が液体を保持しきれずに下部から液体がもれ出るまでの時間秒を測定し、不織布の親水度とした。数値が大きいほど親水度が高いと判断される。通常、不織布の素材自身が親水性を有するか、親水化処理を施した不織布では、親水度の数値は5以上となる一方、親水性の低い素材の不織布では、表面近傍で液体が走り、より早く下部から液体がもれ出る傾向がある。<吸水シート構成体の乾燥状態の厚みの測定>吸水シート構成体を10cm×30cmの短冊状で、長手方向が不織布の縦方向機械方向となるように切断したものを、サンプルとして使用した。厚み測定器株式会社尾崎製作所製、型番:J-Bを用いて、長手方向に左端、中央、右端の3箇所左から3cmを左端、15cmを中央、27cmを右端を測定した。幅方向は中央部を測定した。厚みの測定値は各箇所で3回測定して平均した。さらに、左端、中央、右端の値を平均して、吸水シート構成体全体の乾燥状態の厚みとした。<吸水シート構成体の合計浸透速度及び逆戻り量の評価>吸水シート構成体を10×30cmの短冊状で、長手方向が不織布の縦方向機械方向となるように切断したものを、サンプルとして使用した。10L容の容器に、塩化ナトリウム60g、塩化カルシウム二水和物1.8g、塩化マグネシウム六水和物3.6g及び適量の蒸留水を入れ、完全に溶解させた。次に、1質量ポリオキシエチレンイソオクチルフェニルエーテル水溶液15gを添加し、さらに蒸留水を添加して、水溶液全体の質量を6000gに調整した後、少量の青色1号で着色して、試験液を調製した。サンプル吸水シート構成体の上部に、サンプルと同じ大きさ10×30cm、目付量22g/m2のポリエチレン製エアスルー型多孔質液体透過性シートを載せた。また、サンプルの下にこのシートと同じ大きさ、目付量のポリエチレン製液体不透過性シートを置き、簡易的な吸収性物品を作製した。この体液吸収性物品の中心付近に、中央に内径3cm円筒型シリンダーを置き、50mLの試験液を一度に投入するとともに、ストップウォッチを用いて、試験液が完全に体液吸収性物品に浸透するまでの時間を測定し、1回目の浸透速度秒とした。次いでシリンダーの位置を動かさずに30分後及び60分後にも同様の操作を行い、2回目及び3回目の浸透速度秒を測定した。1回目~3回目の秒数の合計を合計浸透速度とした。1回目の試験液投入開始から120分後にシリンダーを取り除き、体液吸収性物品上の液投入位置付近に、あらかじめ質量Wcg、約70gを測定しておいた10cm四方の濾紙約80枚を置き、その上に10cm×10cmの5kgの重りを載せた。5分間の荷重後、濾紙の質量Wdgを測定し、増加した質量を逆戻り量gとした。逆戻り量g=Wd-Wc<吸水シート構成体の傾斜における漏れ試験>傾斜における漏れ試験は、図3に示す装置を用いて行った。概略としては、市販の実験設備用の架台31を用いて、アクリル板32を傾斜させて固定した後、板上に載置した吸収性物品33に鉛直上方から滴下ロート34で前記の試験液を投入し、漏れ量を天秤35で計量する機構である。以下に詳細な仕様を示す。アクリル板32は傾斜面方向の長さが45cmで、架台31によって水平に対して成す角45±2°になるよう固定した。アクリル板32は幅100cm、厚み1cmで、複数の吸収性物品33を並行して測定することも可能であった。アクリル板32の表面は滑らかなので、板に液体が滞留したり吸収されたりすることはなかった。架台31を用いて、滴下ロート34を傾斜アクリル板32の鉛直上方に固定した。滴下ロート34は、容量100mL、先端部の内径が約4mmであり、8mL/秒で液が投入されるようにコックの絞りを調整した。アクリル板32の下部には、トレイ36を載置した天秤35が設置されており、漏れとして流れ落ちる試験液をすべて受けとめ、その質量を0.1gの精度で記録した。このような装置を用いた傾斜における漏れ試験は以下の手順で行った。10×30cmの短冊状で、長手方向が親水性不織布の縦方向機械方向となるように裁断した吸水シート構成体をサンプルとした。次いで、同サイズのエアスルー型ポリエチレン製液体透過性不織布目付量22g/m2を当該サンプルの上方から付し、さらに、同サイズ、同目付量のポリエチレン製液体不透過性シートを下方から付して作成した簡易的な吸収性物品33を、アクリル板32上に貼り付けた漏れを作為的に止めないために、吸収性物品33の下端はアクリル板32上には貼り付けなかった。吸収性物品33の上端面の中央から2cm下方向の箇所に目印をつけ、滴下ロート34の投入口を、目印から鉛直上方距離1cmになるように固定した。天秤35を起動させ、表示をゼロに補正した後、滴下ロート34に前記試験液80mLを一度に投入した。試験液が吸収性物品33に吸収されずに傾斜したアクリル板32を流れ、トレイ36に入った液量を測定し、1回目の漏れ量gとした。この1回目の漏れ量gの数値をLW1とした。1回目の投入開始から10分間隔にて、同様に2回目、3回目の試験液を投入して、2回目、3回目の漏れ量gを測定し、その数値をそれぞれLW2、LW3とした。次いで、以下の式に従って傾斜における漏れ指数を算出した。指数がゼロに近づくほど、吸水シート構成体の傾斜における漏れ量、特に初期の漏れ量が少なく、優れた吸水シート構成体と判断される。傾斜における漏れ指数:L=LW1×10LW2×5LW3<吸水シート構成体の臭気官能試験>100mLマイヤーフラスコに新鮮な尿50mLを入れ、尿素0.25g、使用済みおむつから採取したパルプ1gを加え、溶液を24時間放置し発酵尿を作製した。次いで、新鮮な尿と上記発酵尿を9:1質量比の割合で混合することにより、試験液を調製した新鮮な尿は無菌なため、発酵尿を混合しないと充分な臭気が発生しない。吸水シート構成体を、5×5cmの正方形に裁断したものをサンプルとして250mLガラス瓶に入れた後、上記試験液30gを添加してサンプルを膨潤させた。試験液を添加後、直ちに密封し、40°Cで24時間保存した。保存後、5人のパネラーA~Eに、250mLガラス瓶中の臭気を、規定基準の6段階臭気強度表示法に準じて下記の基準により判定してもらい、その平均値で評価した。製造例1:吸水性樹脂Aの製造還流冷却器、滴下ロート、窒素ガス導入管、攪拌機として、翼径50mmの4枚傾斜パドル翼を2段で有する攪拌翼を備えた内径100mmの丸底円筒形セパラブルフラスコを準備した。このフラスコにn-ヘプタン500mLをとり、界面活性剤としてHLB3のショ糖ステアリン酸エステル三菱化学フーズ株式会社製、リョートーシュガーエステルS-3700.92g、無水マレイン酸変性エチレンプロピレン共重合体三井化学株式会社製、ハイワックス1105A0.92gを添加し、80°Cまで昇温して界面活性剤を溶解したのち、50°Cまで冷却した。一方、500mLの三角フラスコに80質量のアクリル酸水溶液92gをとり、外部より冷却しつつ、21質量の水酸化ナトリウム水溶液146.0gを滴下して75モルの中和を行った後、過硫酸カリウム0.11g、N,N’-メチレンビスアクリルアミド9.2mgを加えて溶解し、第1段目の単量体を調整した。攪拌機の回転数を450r/minとして、前記単量体水溶液を前記セパラブルフラスコに添加して、系内を窒素で置換しながら、35°Cで30分間保持した後、70°Cの水浴に浸漬して昇温し、30分間重合を行うことにより、第1段目の重合後スラリーを得た。一方、別の500mLの三角フラスコに80質量のアクリル酸水溶液128.8gをとり、外部より冷却しつつ、27質量の水酸化ナトリウム159.0gを滴下して75モルの中和を行った後、過硫酸カリウム0.16g、N,N’-メチレンビスアクリルアミド12.9mgを加えて溶解して、第2段目の単量体水溶液を調整し、温度を約25°Cに保持した。前記第1段目の重合後スラリーの入った攪拌機の攪拌回転数を1000r/minに変更した後、25°Cに冷却し、前記第2段目の単量体水溶液を系内に添加し、窒素で置換しながら30分間保持した。再度、フラスコを70°Cの水浴に浸漬して昇温し、30分間重合を行うことにより、第2段目の重合後スラリーを得た。次いで、120°Cの油浴を使用して昇温し、水とn-ヘプタンを共沸することにより、n-ヘプタンを還流しながら、220gの水を系外へ抜き出した後、エチレングリコールジグリシジルエーテルの2水溶液8.17gを添加し、80°Cで2時間保持した。その後、n-ヘプタンを蒸発させて乾燥することによって、吸水性樹脂Aを230.2g得た。得られた吸水性樹脂の中位粒子径は370μm、生理食塩水保水能は37g/g、生理食塩水吸水速度は39秒であった。製造例2:吸水性樹脂Bの製造前記吸水性樹脂Aの製造例において、第1段目重合時の攪拌機の回転数を380r/minに変更し、共沸により系外に水を抜き出した後に添加するエチレングリコールジグリシジルエーテルの2水溶液の量を4.42gに変更した以外は吸水性樹脂Aの製造例と同様の操作を行い、吸水性樹脂Bを231.5g得た。得られた吸水性樹脂の中位粒子径は450μm、生理食塩水保水能は45g/g、生理食塩水吸水速度は70秒であった。製造例3:吸水性樹脂Cの製造前記吸水性樹脂Aの製造例において、第1段目重合時の攪拌機の回転数を350r/minに変更し、共沸により系外に水を抜き出した後に添加するエチレングリコールジグリシジルエーテルの2水溶液の量を6.62gに変更した以外は吸水性樹脂Aの製造例と同様の操作を行い、吸水性樹脂Cを229.8g得た。得られた吸水性樹脂の中位粒子径は520μm、生理食塩水保水能は43g/g、生理食塩水吸水速度は82秒であった。製造例4:吸水性樹脂Dの製造前記吸水性樹脂Aの製造例において、第1段目の重合後のスラリーの冷却温度を29°Cに変更し、共沸により系外に水を抜き出した後に添加するエチレングリコールジグリシジルエーテルの2水溶液の量を4.42gに変更した以外は吸水性樹脂Aの製造例と同様の操作を行い、吸水性樹脂を230.5g得た。得られた吸水性樹脂を、目開き180μmのJIS標準篩を用いて分級し、目開き180μmの篩を通過したものを吸水性樹脂Dとして52.6g得た。吸水性樹脂Dの中位粒子径は140μmであり、生理食塩水保水能は31g/g、生理食塩水吸水速度は18秒であった。製造例5:吸水性樹脂Eの製造還流冷却器、滴下ロート、窒素ガス導入管、攪拌機として、翼径50mmの4枚傾斜パドル翼を2段で有する攪拌翼を備えた内径100mmの丸底円筒形セパラブルフラスコを準備した。このフラスコにn-ヘプタン550mLをとり、界面活性剤としてHLB8.6のソルビタンモノラウレート日油株式会社製、ノニオンLP-20R0.84gを添加し、50°Cまで昇温して界面活性剤を溶解した後、40°Cまで冷却した。一方、500mLの三角フラスコに80質量のアクリル酸水溶液70gを入れ、21質量水酸化ナトリウム水溶液111.0gを滴下して75モルの中和を行った後、過硫酸カリウム0.084gを加えて溶解し、単量体水溶液を調整した。攪拌機の回転数を800r/minとして、前記単量体水溶液を前記セパラブルフラスコに添加して、系内を窒素で30分間置換した後、70°Cの水浴に浸漬して昇温し、重合反応を2時間行った。次いで120°Cの油浴を使用して昇温し、水とn-ヘプタンを共沸することにより、n-ヘプタンを還流しながら、85.0gの水を系外へ抜き出した後、エチレングリコールジグリシジルエーテルの2水溶液3.50gを添加し、80°Cで2時間保持した。その後、n-ヘプタンを蒸発させて乾燥することによって、吸水性樹脂Eを72.0g得た。得られた吸水性樹脂Eの中位粒子径は230μm、生理食塩水吸水能は37g/g、生理食塩水吸水速度は3秒であった。実施例1加熱温度を150°Cに設定したホットメルト塗工機株式会社ハリーズ製:マーシャル150上に、幅30cmのスパンボンド-メルトブローン-スパンボンドSMS不織布を親水化剤により親水化処理したもの繊維:ポリプロピレン、目付量13g/m2、厚さ:150μm、親水度=16;不織布Aとするを敷いた後、接着剤としてスチレン-ブタジエンブロック共重合体軟化点85°C;SBSとするを目付量20g/m2で当該不織布上に塗布した。次に、ローラー型散布機株式会社ハシマ製:シンターエースM/Cの投入口に、吸水性樹脂として製造例1で得られた吸水性樹脂Aを仕込んだ。一方、散布機下部のコンベアーに、前記接着剤塗布不織布を敷いた。次いで、散布ローラーと下部コンベアーを稼動させることにより、吸水性樹脂Aを目付量200g/m2で不織布上に均一に積層した。得られた積層体を、上部から目付量20g/m2で接着剤としての前記SBSを前記と同様の方法で塗布した通気性分画層としてスパンレース不織布繊維:レーヨン/PET、厚み:300μm、目付量:35g/m2、親水度=38;不織布Bとするで挟みつけた後、加熱温度を100°Cに設定したラミネート機株式会社ハシマ製:直線式接着プレスHP-600LFにて熱融着させることでこれらを一体化し、1次吸液層を有する吸水シート構成体中間物を得た。前記と同様に、加熱温度を150°Cに設定したホットメルト塗工機上に、不織布B側が上部になるように吸水シート構成体中間物を敷き、接着剤として前記SBSを目付量5g/m2で吸水シート構成体中間物の不織布B上に塗布した。次に、ローラー型散布機の投入口に、吸水性樹脂として製造例5で得られた吸水性樹脂Eを仕込んだ。一方、散布機下部のコンベアーに、接着剤が塗布された面を上にして吸水シート構成体中間物を敷いた。次いで、散布ローラーと下部コンベアーを稼動させることにより、吸水性樹脂Eを目付量50g/m2で、前記吸水シート構成体中間物の不織布B上に均一に積層した。得られた積層体を、上部から目付量5g/m2で前記SBSを前記と同様の方法で塗布した別の不織布Bで挟みつけた後、前記と同様に加熱温度を100°Cに設定したラミネート機にて熱融着させることでこれらを一体化し、2次吸液層を有する吸水シート構成体中間物を得た。前記と同様に、加熱温度を150°Cに設定したホットメルト塗工機上に、不織布B側が上部になるように吸水シート構成体中間物を敷き、接着剤として前記SBSを目付量10g/m2で吸水シート構成体中間物の不織布B上に塗布した。次に、ローラー型散布機の投入口に、吸着剤として活性炭粒状白鷺GM2x日本エンバイロケミカルズ株式会社製の粉砕物であって、目開き600μmのJIS標準篩を通過したもの;活性炭とするを仕込んだ。一方、散布機下部のコンベアーに、接着剤が塗布された面を上にして吸水シート構成体中間物を敷いた。次いで、散布ローラーと下部コンベアーを稼動させることにより、活性炭を目付量100g/m2で、前記吸水シート構成体中間物の不織布B上に均一に積層した。このようにして、活性炭及び接着剤から構成される吸着層を形成させた。得られた積層体を、上部から目付量10g/m2で前記SBSを前記と同様の方法で塗布した別の不織布Aで挟みつけた後、前記と同様に加熱温度を100°Cに設定したラミネート機にて熱融着させることでこれらを一体化し、吸着層を有する吸水シート構成体を得た。得られた吸水シート構成体の構造の断面を模式的に示せば、図2のような構造であった。得られた吸水シート構成体を所定の大きさに切断し、吸水性樹脂Aを用いた吸収層1次吸液層が上方となるようにして、前記各種測定及び評価を行った。結果を表3及び表4に示す。実施例2ローラー型散布機株式会社ハシマ製:シンターエースM/Cの投入口に、接着剤としてのエチレン-酢酸ビニル共重合体溶融温度95°C;EVAとする30質量部と、吸水性樹脂として製造例2で得られた吸水性樹脂B100質量部とを均一混合させたものを仕込んだ。一方、散布機下部のコンベアーに、幅30cmの不織布Bを敷いた。次いで、散布ローラーと下部コンベアーを稼動させることにより、前記混合物を目付量130g/m2で前記不織布上に均一に積層した。得られた積層体を、前記ローラー型散布機に併設された加熱炉設定温度110°Cにコンベアーを用いて通過させた後、室温まで冷却することで、1次吸液層を形成した吸水シート構成体中間物を得た。別途、ローラー型散布機の投入口に、接着剤としてEVA15質量部と吸水性樹脂E50質量部とを均一混合させたものを仕込んだ。ローラー型散布機のコンベアーに、前記吸水シート構成体中間物を、1次吸液層が上部になるように敷き、散布ローラーと下部コンベアーを稼動させることにより、前記混合物を目付量65g/m2で前記1次吸液層上に均一に積層した。得られた積層体を、前記と同様に、ローラー型散布機に併設された加熱炉設定温度110°Cにコンベアーを用いて通過させた後、室温まで冷却することで、2次吸液層を形成した吸水シート構成体中間物を得た。別途、ローラー型散布機の投入口に、接着剤としてEVA30質量部と活性炭100質量部とを均一混合させたものを仕込んだ。ローラー型散布機のコンベアーに、前記吸水シート構成体中間物を、2次吸液層が上部になるように敷き、散布ローラーと下部コンベアーを稼動させることにより、前記混合物を目付量130g/m2で前記2次吸液層上に均一に積層した。このようにして、活性炭及び接着剤から構成される吸着層を形成させた。得られた積層体を、上部から不織布Bで挟みつけ、さらに加熱温度を130°Cに設定したラミネート機株式会社ハシマ製:直線式接着プレスHP-600LFにて熱融着させることで一体化し、吸水シート構成体を得た。得られた吸水シート構成体の構造の断面を模式的に示せば、図1のような構造であった。得られた吸水シート構成体を所定の大きさに切断し、吸水性樹脂Bを用いた吸収層1次吸液層が上方となるようにして、前記各種測定及び評価を行った。結果を表3及び表4に示す。実施例3加熱温度を150°Cに設定したホットメルト塗工機株式会社ハリーズ製:マーシャル150上に、幅30cmの不織布Aを敷いた後、接着剤としてSBS軟化点85°Cを目付量30g/m2で当該不織布上に塗布した。次に、ローラー型散布機株式会社ハシマ製:シンターエースM/Cの投入口に、吸水性樹脂として製造例1で得られた吸水性樹脂Aを仕込んだ。一方、散布機下部のコンベアーに、前記接着剤塗布不織布を敷いた。次いで、散布ローラーと下部コンベアーを稼動させることにより、吸水性樹脂Aを目付量600g/m2で不織布上に均一に積層した。得られた積層体を、上部から目付量30g/m2で接着剤としての前記SBSを前記と同様の方法で塗布した通気性分画層としてエアスルー不織布繊維:ポリプロピレン/ポリエチレンを親水化剤により親水化処理されたもの、厚み:150μm、目付量:23g/m2、親水度=33;不織布Cとするで挟みつけた後、加熱温度を100°Cに設定したラミネート機株式会社ハシマ製:直線式接着プレスHP-600LFにて熱融着させることでこれらを一体化し、1次吸液層を有する吸水シート構成体中間物を得た。前記と同様に、加熱温度を150°Cに設定したホットメルト塗工機上に、不織布C側が上部になるように吸水シート構成体中間物を敷き、接着剤として前記SBSを目付量6g/m2で吸水シート構成体中間物の不織布C上に塗布した。次に、ローラー型散布機の投入口に、吸水性樹脂として製造例5で得られた吸水性樹脂Eを仕込んだ。一方、散布機下部のコンベアーに、接着剤が塗布された面を上にして吸水シート構成体中間物を敷いた。次いで、散布ローラーと下部コンベアーを稼動させることにより、吸水性樹脂Eを目付量120g/m2で、前記吸水シート構成体中間物の不織布C上に均一に積層した。得られた積層体を、上部から目付量6g/m2で前記SBSを前記と同様の方法で塗布した別の不織布Cで挟みつけた後、前記と同様に加熱温度を100°Cに設定したラミネート機にて熱融着させることでこれらを一体化し、2次吸液層を有する吸水シート構成体中間物を得た。前記と同様に、加熱温度を150°Cに設定したホットメルト塗工機上に、不織布C側が上部になるように吸水シート構成体中間物を敷き、接着剤として前記SBSを目付量3g/m2で吸水シート構成体中間物の不織布C上に塗布した。次に、ローラー型散布機の投入口に、吸着剤として活性炭を仕込んだ。一方、散布機下部のコンベアーに、接着剤が塗布された面を上にして吸水シート構成体中間物を敷いた。次いで、散布ローラーと下部コンベアーを稼動させることにより、活性炭を目付量60g/m2で、前記吸水シート構成体中間物の不織布C上に均一に積層した。このようにして、活性炭及び接着剤から構成される吸着層を形成させた。得られた積層体を、上部から目付量3g/m2で前記SBSを前記と同様の方法で塗布した別の不織布Aで挟みつけた後、前記と同様に加熱温度を100°Cに設定したラミネート機にて熱融着させることでこれらを一体化し、吸着層を有する吸水シート構成体を得た。得られた吸水シート構成体の構造の断面を模式的に示せば、図2のような構造であった。得られた吸水シート構成体を所定の大きさに切断し、吸水性樹脂Aを用いた吸収層1次吸液層が上方となるようにして、前記各種測定及び評価を行った。結果を表3及び表4に示す。実施例4実施例1において、吸着剤としての活性炭の使用量を150g/m2、2次吸液層を有する吸水シート構成体中間物の不織布Bに塗布する接着剤SBSの量を15g/m2、挟みつける不織布Aに塗布する接着剤SBSの量を15g/m2に変更した以外は、実施例1と同様の方法によって吸水シート構成体を得た。実施例5実施例1において、吸着剤としての活性炭の使用量を60g/m2、2次吸液層を有する吸水シート構成体中間物の不織布Bに塗布する接着剤SBSの量を6g/m2、挟みつける不織布Aに塗布する接着剤SBSの量を6g/m2に変更した以外は、実施例1と同様の方法によって吸水シート構成体を得た。実施例6実施例1において、吸着剤として活性炭に代えて、シリカゲル和光純薬工業株式会社製:小粒径1~2mmを粉砕し、目開き600μmのJIS標準篩を通過したものシリカゲルとするを用いた以外は、実施例1と同様の方法によって吸水シート構成体を得た。実施例4~6で得られた吸水シート構成体を所定の大きさに切断し、吸水性樹脂Aを用いた吸収層1次吸液層が上方となるようにして、前記各種測定及び評価を行った。結果を表3及び表4に示す。比較例1加熱温度を150°Cに設定したホットメルト塗工機株式会社ハリーズ製:マーシャル150上に、幅30cmの不織布Aを敷いた後、接着剤としてSBS軟化点85°Cを目付量20g/m2で当該不織布上に塗布した。次に、ローラー型散布機株式会社ハシマ製:シンターエースM/Cの投入口に、吸水性樹脂として製造例1で得られた吸水性樹脂Aを仕込んだ。一方、散布機下部のコンベアーに、前記接着剤塗布不織布を敷いた。次いで、散布ローラーと下部コンベアーを稼動させることにより、吸水性樹脂Aを目付量200g/m2で不織布上に均一に積層した。得られた積層体を、上部から目付量20g/m2で接着剤としての前記SBSを前記と同様の方法で塗布した通気性分画層として不織布Bで挟みつけた後、加熱温度を100°Cに設定したラミネート機株式会社ハシマ製:直線式接着プレスHP-600LFにて熱融着させることでこれらを一体化し、1次吸液層を有する吸水シート構成体中間物を得た。前記と同様に、加熱温度を150°Cに設定したホットメルト塗工機上に、不織布B側が上部になるように吸水シート構成体中間物を敷き、接着剤として前記SBSを目付量5g/m2で吸水シート構成体中間物の不織布B上に塗布した。次に、ローラー型散布機の投入口に、吸水性樹脂として製造例5で得られた吸水性樹脂Eを仕込んだ。一方、散布機下部のコンベアーに、接着剤が塗布された面を上にして吸水シート構成体中間物を敷いた。次いで、散布ローラーと下部コンベアーを稼動させることにより、吸水性樹脂Eを目付量50g/m2で、前記吸水シート構成体中間物の不織布B上に均一に積層した。得られた積層体を、上部から目付量5g/m2で前記SBSを前記と同様の方法で塗布した別の不織布Aで挟みつけた後、前記と同様に加熱温度を100°Cに設定したラミネート機にて熱融着させることでこれらを一体化し、吸着層を有する吸水シート構成体を得た。得られた吸水シート構成体を所定の大きさに切断し、吸水性樹脂Aを用いた吸収層1次吸液層が上方となるようにして、前記各種測定及び評価を行った。結果を表3及び表4に示す。比較例2加熱温度を150°Cに設定したホットメルト塗工機株式会社ハリーズ製:マーシャル150上に、幅30cmの不織布Aを敷いた後、接着剤としてSBS軟化点85°Cを目付量10g/m2で当該不織布上に塗布した。次に、ローラー型散布機株式会社ハシマ製:シンターエースM/Cの投入口に、吸着剤としてシリカゲルを仕込んだ。一方、散布機下部のコンベアーに、前記接着剤塗布不織布を敷いた。次いで、散布ローラーと下部コンベアーを稼動させることにより、シリカゲルを目付量100g/m2で不織布上に均一に積層した。このようにして、シリカゲル及び接着剤から構成される吸着層を形成させた。得られた積層体を、上部から目付量10g/m2で接着剤としての前記SBSを前記と同様の方法で塗布した通気性分画層として不織布Bで挟みつけた後、加熱温度を100°Cに設定したラミネート機株式会社ハシマ製:直線式接着プレスHP-600LFにて熱融着させることでこれらを一体化し、吸着層を有する吸水シート構成体中間物を得た。前記と同様に、加熱温度を150°Cに設定したホットメルト塗工機上に、不織布B側が上部になるように吸水シート構成体中間物を敷き、接着剤として前記SBSを目付量20g/m2で吸水シート構成体中間物の不織布B上に塗布した。次に、ローラー型散布機の投入口に、吸水性樹脂として製造例1で得られた吸水性樹脂Aを仕込んだ。一方、散布機下部のコンベアーに、接着剤が塗布された面を上にして吸水シート構成体中間物を敷いた。次いで、散布ローラーと下部コンベアーを稼動させることにより、吸水性樹脂Aを目付量200g/m2で、前記吸水シート構成体中間物の不織布B上に均一に積層した。得られた積層体を、上部から目付量20g/m2で前記SBSを前記と同様の方法で塗布した別の不織布Bで挟みつけた後、前記と同様に加熱温度を100°Cに設定したラミネート機にて熱融着させることでこれらを一体化し、1次吸液層を有する吸水シート構成体中間物を得た。前記と同様に、加熱温度を150°Cに設定したホットメルト塗工機上に、不織布B側が上部になるように吸水シート構成体中間物を敷き、接着剤として前記SBSを目付量5g/m2で吸水シート構成体中間物の不織布B上に塗布した。次に、ローラー型散布機の投入口に、吸水性樹脂として製造例5で得られた吸水性樹脂Eを仕込んだ。一方、散布機下部のコンベアーに、接着剤が塗布された面を上にして吸水シート構成体中間物を敷いた。次いで、散布ローラーと下部コンベアーを稼動させることにより、吸水性樹脂Eを目付量50g/m2で、前記吸水シート構成体中間物の不織布B上に均一に積層した。得られた積層体を、上部から目付量5g/m2で前記SBSを前記と同様の方法で塗布した別の不織布Aで挟みつけた後、前記と同様に加熱温度を100°Cに設定したラミネート機にて熱融着させることでこれらを一体化し、2次吸液層を有する吸水シート構成体を得た。得られた吸水シート構成体を所定の大きさに切断し、シリカゲルを用いた吸着層が上方となるようにして、前記各種測定及び評価を行った。結果を表3及び表4に示す。比較例3加熱温度を150°Cに設定したホットメルト塗工機株式会社ハリーズ製:マーシャル150上に、幅30cmの不織布Aを敷いた後、接着剤としてSBS軟化点85°Cを目付量20g/m2で当該不織布上に塗布した。次に、ローラー型散布機株式会社ハシマ製:シンターエースM/Cの投入口に、吸水性樹脂として吸水性樹脂Aを仕込んだ。一方、散布機下部のコンベアーに、前記接着剤塗布不織布を敷いた。次いで、散布ローラーと下部コンベアーを稼動させることにより、吸水性樹脂Aを目付量200g/m2で不織布上に均一に積層した。得られた積層体を、上部から目付量20g/m2で接着剤としての前記SBSを前記と同様の方法で塗布した通気性分画層として不織布Bで挟みつけた後、加熱温度を100°Cに設定したラミネート機株式会社ハシマ製:直線式接着プレスHP-600LFにて熱融着させることでこれらを一体化し、1次吸液層を有する吸水シート構成体中間物を得た。前記と同様に、加熱温度を150°Cに設定したホットメルト塗工機上に、不織布B側が上部になるように吸水シート構成体中間物を敷き、接着剤として前記SBSを目付量10g/m2で吸水シート構成体中間物の不織布B上に塗布した。次に、ローラー型散布機の投入口に、吸着剤として活性炭を仕込んだ。一方、散布機下部のコンベアーに、接着剤が塗布された面を上にして吸水シート構成体中間物を敷いた。次いで、散布ローラーと下部コンベアーを稼動させることにより、活性炭を目付量100g/m2で、前記吸水シート構成体中間物の不織布B上に均一に積層した。このようにして、活性炭及び接着剤から構成される吸着層を形成させた。得られた積層体を、上部から目付量10g/m2で前記SBSを前記と同様の方法で塗布した別の不織布Bで挟みつけた後、前記と同様に加熱温度を100°Cに設定したラミネート機にて熱融着させることでこれらを一体化し、吸着層を有する吸水シート構成体中間物を得た。前記と同様に、加熱温度を150°Cに設定したホットメルト塗工機上に、不織布B側が上部になるように吸水シート構成体中間物を敷き、接着剤として前記SBSを目付量5g/m2で吸水シート構成体中間物の不織布B上に塗布した。次に、ローラー型散布機の投入口に、吸水性樹脂として製造例5で得られた吸水性樹脂Eを仕込んだ。一方、散布機下部のコンベアーに、接着剤が塗布された面を上にして吸水シート構成体中間物を敷いた。次いで、散布ローラーと下部コンベアーを稼動させることにより、吸水性樹脂Eを目付量50g/m2で、前記吸水シート構成体中間物の不織布B上に均一に積層した。得られた積層体を、上部から目付量5g/m2で前記SBSを前記と同様の方法で塗布した別の不織布Aで挟みつけた後、前記と同様に加熱温度を100°Cに設定したラミネート機にて熱融着させることでこれらを一体化し、2次吸液層を有する吸水シート構成体を得た。得られた吸水シート構成体を所定の大きさに切断し、吸水性樹脂Aを用いた吸収層1次吸液層が上方になるようにして、前記各種測定及び評価を行った。結果を表3及び表4に示す。比較例4実施例1において、接着剤としてのSBSを使用せず吸水性樹脂A、E及び吸着剤を散布した以外は、実施例1と同様の方法によって吸水シート構成体を得た。比較例5実施例1において、1次吸液層に使用する吸水性樹脂としての吸水性樹脂Aを、製造例4で得られた吸水性樹脂Dに変更した以外は、実施例1と同様の方法によって吸水シート構成体を得た。比較例6実施例1において、1次吸液層に使用する吸水性樹脂としての吸水性樹脂Aを、製造例3で得られた吸水性樹脂Cに変更した以外は、実施例1と同様の方法によって吸水シート構成体を得た。比較例7実施例1において、2次吸液層に使用する吸水性樹脂としての吸水性樹脂Eを、製造例4で得られた吸水性樹脂Dに変更した以外は、実施例1と同様の方法によって吸水シート構成体を得た。比較例4~7で得られた吸水シート構成体を所定の大きさに切断し、1次吸液層が上方となるようにして、前記各種測定及び評価を行った。結果を表3及び表4に示す。表2~表4より、実施例1~6のごとく、1次吸液層、2次吸液層に本発明の範囲内の吸水性樹脂を使用し、また吸着層を特定の箇所に設けることにより、逆戻り量、傾斜における漏れ指数、臭気官能試験において優れた性能を有していることがわかる。一方、比較例について見れば、吸着層が存在しない場合比較例1、吸着層が不織布と1次吸液層の間に設けられている場合比較例2、吸着層が1次吸液層と2次吸液層の間に設けられている場合比較例3においては、臭気官能試験において臭気の抑制効果が低いものであった。吸収層に接着剤を用いない場合比較例4、吸水シート構成体の形状安定性が悪く、特に傾斜における漏れ試験において、試験液を投入した段階で吸水性樹脂が大量にこぼれ落ち、吸水シート構成体の形状が崩壊した。1次吸液層の吸水性樹脂の吸水速度が25秒未満の場合比較例5、試験液を投入することで吸水性樹脂のゲルブロッキング現象が見られ、合計浸透速度や傾斜における漏れ指数等の評価が低かった。1次吸液層の吸水性樹脂の吸水速度が80秒を超えている場合比較例6や2次吸液層の吸水速度が15秒を超えている場合比較例7においては、試験液の吸収が遅いため、傾斜における漏れ指数の評価が低いものであった。"