発電機から出力された交流電圧の一方の相の電圧を負荷に供給し、前記交流電圧を整流してLEDの点灯を制御する制御装置であって、前記発電機の出力部と前記LEDとの間に接続され、前記交流電圧の他方の相の電圧を前記LEDに供給する第1のスイッチと、前記第1のスイッチの前記LEDと接続されている端子とグランドとの間に、前記LEDと並列に接続され、前記交流電圧の他方の相の電圧が供給されるコンデンサと、を備えることを特徴とする制御装置。前記交流電圧の前記他方の相の電圧を前記LEDと前記コンデンサとに供給するように前記第1のスイッチを制御するスイッチ制御部を備えることを特徴とする請求項1に記載の制御装置。前記スイッチ制御部は、前記交流電圧の周期が短いほど前記整流された電圧を前記LEDに供給する期間を短くするように制御することを特徴とする請求項1または請求項2に記載の制御装置。前記第1のスイッチと前記LEDの間に、前記LEDを定電流駆動するLEDドライバ回路を備え、前記LEDと前記LEDドライバ回路とが、前記コンデンサと並列に接続されていることを特徴とする請求項1から請求項3のいずれか1項に記載の制御装置。前記LEDは、前記第1のスイッチとグランドとの間に、複数個、直列に接続されていることを特徴とする請求項1から請求項4のいずれか1項に記載の制御装置。前記発電機の出力部と負荷との間に接続され、前記交流電圧の一方の相の電圧を前記負荷に供給する第2のスイッチ、を備え、前記スイッチ制御部は、前記交流電圧の前記一方の相の電圧を前記負荷に供給するように前記第1のスイッチを制御することを特徴とする請求項1から請求項5のいずれか1項に記載の制御装置。発電機の出力部とLEDとの間に接続されている第1のスイッチと、前記発電機の出力部と負荷との間に接続されている第2のスイッチと、前記第1のスイッチの前記LEDと接続されている端子とグランドとの間に前記LEDと並列に接続されているコンデンサと、を有し、前記発電機から出力された交流電圧を整流して前記LEDの点灯を制御する制御装置の制御方法であって、スイッチ制御部が、前記交流電圧の一方の相の電圧を前記負荷に供給するように前記第2のスイッチを制御する手順と、前記交流電圧の他方の相の電圧を前記LEDと前記コンデンサとに供給するように前記第1のスイッチを制御する手順と、を含むことを特徴とする制御方法。しかしながら、特許文献1に記載の従来技術をLED940の駆動に用いた制御回路920では、制御回路920の出力側の負荷による電流の変動やバッテリが外れた場合を考慮して、制御回路920の出力電流のリップルを除去するためのコンデンサ930の容量を大きくする必要があった。さらに、制御回路920の出力電流によりLED940を点灯させているため、負荷側に接続されているバッテリ充電に使用できる電流は、LED940が接続されていない場合と比較して減少してしまうという課題があった。本発明は、上記の問題点に鑑みてなされたものであって、LEDへ供給する電流のリップルを除去するコンデンサの容量を小さくできる制御装置、制御方法を提供することを目的としている。上記目的を達成するため、本発明は、発電機から出力された交流電圧の一方の相の電圧を負荷に供給し、前記交流電圧を整流してLEDの点灯を制御する制御装置であって、前記発電機の出力部と前記LEDとの間に接続され、前記交流電圧の他方の相の電圧を前記LEDに供給する第1のスイッチと、前記第1のスイッチの前記LEDと接続されている端子とグランドとの間に、前記LEDと並列に接続され、前記交流電圧の他方の相の電圧が供給されるコンデンサと、を備えることを特徴としている。また、本発明の制御装置において、前記交流電圧の前記他方の相の電圧を前記LEDと前記コンデンサとに供給するように前記第1のスイッチを制御するスイッチ制御部を備えるようにしてもよい。また、本発明の制御装置において、前記スイッチ制御部は、前記交流電圧の周期が短いほど前記整流された電圧を前記LEDに供給する期間を短くするように制御するようにしてもよい。また、本発明の制御装置において、前記第1のスイッチと前記LEDの間に、前記LEDを定電流駆動するLEDドライバ回路を備え、前記LEDと前記LEDドライバ回路とが、前記コンデンサと並列に接続されているようにしてもよい。また、本発明の制御装置において、前記LEDは、前記第1のスイッチとグランドとの間に、複数個、直列に接続されているようにしてもよい。また、本発明の制御装置において、前記発電機の出力部と負荷との間に接続され、前記交流電圧の一方の相の電圧を前記負荷に供給する第2のスイッチ、を備え、前記スイッチ制御部は、前記交流電圧の前記一方の相の電圧を前記負荷に供給するように前記第1のスイッチを制御するようにしてもよい。上記目的を達成するため、本発明は、発電機の出力部とLEDとの間に接続されている第1のスイッチと、前記発電機の出力部と負荷との間に接続されている第2のスイッチと、前記第1のスイッチの前記LEDと接続されている端子とグランドとの間に前記LEDと並列に接続されているコンデンサと、を有し、前記発電機から出力された交流電圧を整流して前記LEDの点灯を制御する制御装置の制御方法であって、スイッチ制御部が、前記交流電圧の一方の相の電圧を前記負荷に供給するように前記第2のスイッチを制御する手順と、前記交流電圧の他方の相の電圧を前記LEDと前記コンデンサとに供給するように前記第1のスイッチを制御する手順と、を含むことを特徴としている。本発明によれば、制御装置において、発電機が発電した交流電圧の一方の相が負荷に供給し、発電機の出力部とLEDとの間に接続された第1のスイッチにより、発電機が発電した交流電圧の他方の相の電圧をLEDと、LEDと並列に接続されているコンデンサに供給する。このように、交流電圧の一方の相を負荷に供給し、交流電圧の他方の相をLEDに供給するようにしたので、LEDには、負荷による電流の影響を受けない電流が供給される。この場合、LEDによる消費電流は、負荷による消費電流より小さいので、LEDに流れるリップル電流も小さくなる。この結果、LEDと並列に接続されているコンデンサの容量を小さくできる。また、負荷に供給する交流電圧の相と異なる相の電圧をLEDに供給するようにしたので、負荷として接続されているバッテリへの充電電流の減少を防ぐことができる。さらに、コンデンサがLEDと並列に接続されているので、LEDドライバを備えなくても、コンデンサに充電されている電圧によりLEDを定電圧駆動できる。以下、図面を用いて、本発明の実施形態について説明する。図1は、本実施形態に係るLED点灯バッテリ充電装置1の回路図である。図1に示すように、LED点灯バッテリ充電装置1は、発電機10、制御回路20により構成されている。また、制御回路20は、LEDドライバ30、ヒューズ50、負荷60、バッテリ70に接続されている。また、制御回路20は、第1サイリスタ21、第2サイリスタ22、ゲート制御回路23、コンデンサ24、入力端子A、出力端子Bを備えている。発電機10は、交流発電機であり、車両等のエンジンに連動して回転することにより、交流で発電を行う。発電機10の一方端10-1は、制御回路20の入力端子Aに接続され、他方端10-2は、接地されている。発電機10は、発電した交流電圧を制御回路20に出力する。ヒューズ50は、負荷60とバッテリ70の保護をする。ヒューズ50の一方端は、制御回路20の出力端子Bに接続され、他方端は、負荷60の一方端とバッテリ70の正極端子に接続されている。負荷60は、車両の各種電装回路である。負荷60の一方端は、ヒューズ50の他方端に接続され、他方端は、接地されている。バッテリ70は、充電式の電池である。バッテリ70の正極端子は、ヒューズ50の他方端に接続され、負極端子は、接地されている。第1サイリスタ21第2のスイッチのゲート端子は、ゲート制御回路23の出力端子out1に接続されている。第1サイリスタ21のアノード端子は、ゲート制御回路23の入力端子in2、及び制御回路20の入力端子Aに接続されている。また、第1サイリスタ21のカソード端子は、ゲート制御回路23の入力端子in1、及び制御回路20の出力端子Bに接続されている。これにより、第1サイリスタ21は発電機10が出力する交流電圧VAの正相成分をゲート制御回路23の制御に基づき半波整流し、半波整流した出力電圧Voを負荷60、ヒューズ70に供給する。正相成分の半波整流された電流は、一点鎖線101に示すように、制御回路20の入力端子Aから出力端子Bに向けて流れる。第2サイリスタ22第1のスイッチのゲート端子は、ゲート制御回路23の出力端子out2に接続されている。第2サイリスタ22のカソード端子は、制御回路20の入力端子Aに接続されている。また、第2サイリスタ22のアノード端子は、LEDドライバ30の入力端子、コンデンサ24の負極端子、及びゲート制御回路23の入力端子in3に接続されている。これにより、第2サイリスタ22は、発電機10が出力する交流電圧VAの負相成分をゲート制御回路23の制御に基づき半波整流し、半波整流した出力電圧をLEDドライバ30に供給する。負相成分の半波整流された電流は、一点鎖線102に示すように、LED40のアノード端子から第2サイリスタ22のアノード端子に向かって流れる。ゲート制御回路23の入力端子in1は、第1サイリスタ21のカソード端子に接続されている。ゲート制御回路23の入力端子in2は、第1サイリスタ21のアノード端子に接続されている。また、ゲート制御回路23の出力端子out1は、第1サイリスタ21のゲート端子に接続されている。これにより、ゲート制御回路23は、発電機10の交流電圧VAの極性を検出し、負荷60とバッテリ70へ交流電圧VAの正相成分を半波整流した電圧Voを供給するように第1サイリスタ21のオン状態とオフ状態を制御する。ゲート制御回路23の入力端子in3は、第2サイリスタ22のアノード端子に接続されている。また、ゲート制御回路23の出力端子out2は、第2サイリスタ22のゲート端子に接続されている。これにより、ゲート制御回路23は、発電機10の交流電圧VAの極性を検出し、LEDドライバ30へ交流電圧VAの負相成分を半波整流した電圧VLを供給するように第2サイリスタ22のオン状態とオフ状態を制御する。LEDドライバ30の入力端子は、第2サイリスタ22のアノード端子、及びコンデンサ24の負極端子に接続されている。また、LEDドライバ30の出力端子は、LED発光ダイオード;LightEmittingDiode40のカソード端子に接続されている。また、LEDドライバ30は、LED40を定電流駆動する。LED40のアノード端子は接地されている。コンデンサ24の正極端子は、接地されている。次に、ゲート制御回路23について、図2を用いて説明する。図2は、本実施形態に係るゲート制御回路23のブロック図である。図2に示すように、ゲート制御回路23は、分圧回路201、電圧変換回路202、基準電圧発生回路203、差動回路204、増幅回路205、三角波発生回路206、比較回路207、分圧回路211、電圧変換回路212、基準電圧発生回路213、差動回路214、増幅回路215、三角波発生回路216、比較回路217を備えている。分圧回路201は、第1サイリスタ21により半波整流された電圧を分圧し、分圧した電圧VR1を電圧変換回路202に出力する。電圧変換回路202は、分圧回路201で分圧された電圧VR1を、その実効値を表す電圧VR1’に変換し、変換した電圧VR1’を差動回路204の一方の入力端子に出力する。この電圧VR1’は、負荷60とバッテリ70に供給される電圧Voの検出値として取り扱われる。基準電圧発生回路203は、負荷60とバッテリ70に電力を供給するための目標電圧VT1を発生させ、発生させた目標電圧VT1を差動回路204の他方の入力端子に出力する。差動回路204は、電圧VR1’と目標電圧VT1との差分電圧VD1=VR1’-VT1を生成し、生成した差分電圧VD1を増幅回路205に出力する。増幅回路205は、差分電圧VD1を増幅した差分電圧VD1’を比較回路207の一方の端子に出力する。三角波発生回路206は、発電機10から出力された交流電圧VAの各周期に対応したピーク電圧一定の三角波電圧VB1を生成し、生成した三角波電圧VB1を比較回路207の他方の端子に出力する。比較回路207は、差分電圧VD1’と三角波電圧VB1とを比較し、この比較の結果に基づき第1サイリスタ21の導通タイミングを規定する制御信号aを生成する。分圧回路211は、第2サイリスタ22により半波整流された電圧を分圧し、分圧した電圧VR2を電圧変換回路212に出力する。電圧変換回路212は、分圧回路211で分圧された電圧VR2を、その実効値を表す電圧VR2’に変換し、変換した電圧VR2’を差動回路214の一方の入力端子に出力する。この電圧VR2’は、LEDドライバ30に供給される電圧の検出値として取り扱われる。基準電圧発生回路213は、LEDドライバ30に電力を供給するための目標電圧VT2を発生させ、発生させた目標電圧VT2を差動回路214の他方の入力端子に出力する。差動回路214は、電圧VR2’と目標電圧VT2との差分電圧VD2=VR2’-VT2を生成し、生成した差分電圧VD2を増幅回路215に出力する。増幅回路215は、差分電圧VD2を増幅した差分電圧VD2’を比較回路217の一方の端子に出力する。三角波発生回路216は、発電機10から出力された交流電圧VAの各周期に対応したピーク電圧一定の三角波電圧VB2を生成し、生成した三角波電圧VB2を比較回路217の他方の端子に出力する。比較回路217は、差分電圧VD2’と三角波電圧VB2とを比較し、この比較の結果に基づき第2サイリスタ22の導通タイミングを規定する制御信号bを生成する。次に、図3~図5を参照して、増幅回路215を導入することの技術的意味を説明する。以下の説明において、上述した三角波発生回路216には、交流電圧VAの負相成分が入力される。このため、三角波発生回路216は、入力された交流電圧VAを反転した後、三角波電圧VB2を生成する。同様に、分圧回路211は、入力された電圧VLを反転した後、分圧された電圧VR2を生成する。図3は、増幅回路215の増幅度である倍率係数Mを1とした場合の三角波電圧VB2と差分電圧VD2’=VD2との相対的な関係を説明する図である。図3において、倍率係数Mを1に設定した場合、区間W1は、三角波電圧VB2が差分電圧VD2’を上回る期間、すなわち第2サイリスタ22がオン状態に制御される期間を示す。また、図4は、増幅回路215の増幅度である倍率係数Mを2に設定した場合の三角波電圧VB2と差分電圧VD2’=2×VD2との相対的な関係を示している。図4に示すように倍率係数Mを2に設定して差分電圧VD2を2倍に増幅すると、図3に示す区間W1と比較して、第2サイリスタ22のオン状態に対応する区間W2の変動量VD2’の変動量が2倍になり、これにより、LEDドライバ30に供給される電圧VLの変動量に対して制御信号bの応答量感度が2倍になる。このことは、図5に示すように、倍率係数Mが1のときの差分電圧VD2’=VD2に対して三角波電圧のピーク電圧が相対的に半分VB2/2になることと等価であり、LEDドライバ30に供給される電圧の制御幅W後述が半分になることを意味している。図5は、本実施形態に係る増幅回路215の増幅度である倍率係数Mを1とした場合の三角波電圧VB2/2と差分電圧VD2’=VD2との相対的な開係を説明する図である。従って、増幅回路215を導入して、差分電圧VD2をM倍に増幅することにより、LEDドライバ30に供給される電圧VLの制御幅Wが相対的にM分の1に小さくなるため、LEDドライバ30に供給される電圧VLを精度よく目標電圧VT2に制御できるようになる。ここで、三角波電圧VB2の高さH=ピーク電圧VPと、倍率係数Mと、目標電圧VT2と、LEDドライバ30に供給される電圧VLの制御幅Wとの間には、制御幅Wが、目標電圧VT2からVT2H/Mの範囲の値となる関係が存在する。従って、本制御回路20を実施する場合、所望の制御幅Wと目標電圧VT2とに応じて、上記関係を満足するように三角波電圧VB2の高さHと倍率係数Mとを適切に設定すればよい。同様に、増幅回路205において、三角波電圧VB1の高さH=ピーク電圧VPと、倍率係数Mと、目標電圧VT1と、負荷60に供給される電圧Voの制御幅Wとの間には、制御幅Wが、目標電圧VT1からVT1H/Mの範囲の値となる関係が存在する。従って、本制御回路20を実施する場合、所望の制御幅Wと目標電圧VT1とに応じて、上記関係を満足するように三角波電圧VB1の高さHと倍率係数Mとを適切に設定すればよい。また、三角波発生回路206には、交流電圧VAの正相成分が入力される。このため、三角波発生回路206は、入力された交流電圧VAを反転せず、三角波電圧VB1を生成する。同様に、分圧回路201は、入力された電圧VLを反転せず、分圧された電圧VR1を生成する。これにより、負荷60に供給される電圧Voを精度よく目標電圧VT1に制御できる。次に、図6と図7を参照して、三角波発生回路216における三角波電圧VB2の発生メカニズムを説明する。図6は、本実施形態に係る三角波発生回路216における三角波の発生メカニズムスロープ部分の生成過程を説明するための交流電圧VAと方形波Sの波形図である。図7は、本実施形態に係る三角波発生回路216における三角波電圧VB2の生成を説明する図である。一般には発電機10が出力する交流電圧の周波数は急激に変化しないので、1サイクル前の波形と現在のサイクルの波形はほとんど同じと考えることができる。例えば、図6において、時刻s3~s5の波形2が現在のサイクルの波形だとすれば、時刻s3~s5の波形2の半周期T2と、その1サイクル前の時刻s1~s3の波形1の半周期T1とはほとんど同じである。上述の特性を利用して、次の手順により三角波電圧VB2を生成する。手順1図6に示すように、時刻s1~s3の波形1のサイクルにおいて、三角波発生回路216は、発電機10が出力する交流電圧VAから方形波Sを生成する。この波形1に対応する方形波Sの半周期は、波形1のサイクルにおける交流電圧VAの時刻s1~s2の半周期T1と一致する。手順2続いて、三角波発生回路216は、方形波Sの半周期T1の時間をカウントする。手順3続いて、三角波発生回路216は、半周期T1の時間のカウント数を所定の分解能nで除算して、時間t1=T1/nを得る。ここで、分解能nは、三角波電圧VB2のスロープの滑らかさを規定する量であり、分解能nが高い程、三角波電圧VB2のスロープが滑らかになる。手順4続いて、三角波発生回路216は、三角波電圧VB2のピーク電圧Vpを所定の分解能nで除算して、電圧v1=Vp/nを得る。手順5続いて、図7に示すように、三角波発生回路216は、次のサイクルの波形2時刻s3~s5の立ち上がりタイミングT2をカウントし始めるタイミングで、上記電圧v1だけ三角波電圧VB2を上昇させ、この三角波電圧VB2を上記時間t1の間だけ維持する。手順6同じ波形2のサイクルにおいて、三角波発生回路216は、上記時間t1が経過したタイミングで上記電圧v1だけ三角波電圧VB2を更に上昇させ、これを全都でn回繰り返すと、図7に示すような階段状の波形が得られ、波形2のサイクルに対応する三角波電圧のスロープ部分に相当する階段状の波形が得られる。分解能nの値を大きくすれば、階段状の波形が滑らかになり、一層良好な三角波を得ることができる。以上の手順により、三角波発生回路216は、1サイクル前の交流電圧VAの波形を用いて、交流電圧VAの各周期に対応した三角波電圧であって、ピーク電圧Vpが一定の電圧波形を生成する。上述の三角波電圧の発生メカニズムを利用した三角波発生回路216は、制御回路20において第2サイリスタ22の導通タイミングを制御するための三角波電圧VB2を生成するものであって、例えば、カウンタ部と、除算部と、波形生成部とから構成することができる。ここで、カウンタ部は、発電機10が出力する第1サイクルの交流電圧波形の半周期の時間図6の例えば波形1のサイクルにおける時間T1をカウントするものである。除算部は、上記カウンタ部によるカウント数を所定の分解能n所定値で除算するものである。波形生成部は、第1サイクル後の第2サイクル図7の例えば波形2のサイクルにおいて上記第1サイクルでの除算部の除算結果で示される時間t1の経過ごとに所定電圧v1だけ上昇する階段状の電圧波形を生成するものである。この階段状の電圧波形は上記三角波電圧の波形として出力される。同様に、三角波発生回路206は、図6に示した交流電圧VAの正相成分の期間時刻s2~s3、s4~s5、s6~s7、上述した三角波発生回路216と同様に三角波電圧VB1を発生させる。次に、図8と図9を参照して、第2サイリスタ22とゲート制御回路23の動作を説明する。図8は、本実施形態に係る発電機の回転数が低い場合のLED点灯バッテリ充電装置1の動作を説明するための波形図である。図9は、本実施形態に係る発電機の回転数が高い場合のLED点灯バッテリ充電装置1の動作を説明するための波形図である。図8と図9において、横方向に時間の経過を示し、縦方向に、交流電圧VA、三角波電圧VB2、差分電圧VD2’、第2サイリスタ22のゲート端子への制御信号b、及び第2サイリスタ22のアノード端子の電圧VLのそれぞれを並べて示したものである。まず、初期状態で発電機10の回転が停止した状態にあるものとし、この初期状態から順に説明する。発電機10の回転が停止状態にあれば、発電機10のコイルには電力が誘起されないので、交流電圧VAは0Vであり、LED点灯バッテリ充電装置1は無給電状態である。このとき、分圧回路211で分圧された電圧VR2も0Vとなるから、差動電圧VD2および差分電圧VD2’は負の値である。従って、初期状態では、三角波電圧VB2は差分電圧VD2’より高い状態となり、比較回路217は、制御信号bをハイレベルとして第2サイリスタ22のゲート端子に出力する。第2サイリスタ22は、ゲート端子にハイレベルの制御信号bが入力された場合、オン状態になる。この初期状態から発電機10が発電を開始すると、オン状態にある第2サイリスタ22を介して、発電機10から出力された交流電圧VAが電圧VLとしてLEDドライバ30に供給される。また、発電機10から交流電圧VAが出力されると、三角波発生回路216は、交流電圧VAの各周期に対応した三角波電圧VB2を発生する。その後、電圧VLの上昇に伴い、分圧回路211で分圧された電圧VR2も上昇する。この電圧VR2の上昇に伴い、電圧変換回路212が出力する電圧VR2’実効値の検出電圧も上昇する。差動回路214は、基準電圧発生回路213が発生させた目標電圧VT2と、電圧変換回路212が出力した電圧VR2’とが入力され、これらの差分電圧VD2を生成して出力する。増幅回路215は、差分電圧VD2をM倍に増幅して、比較回路217に電圧VD2’=M×VD2を出力する。ここで、電圧VR2’が目標電圧VT2を超えると、差動回路217が出力する差分電圧VD2は正の値に転じ、この差分電圧VD2を入力する増幅回路215の出力電圧増幅された差分電圧VD2’も正の値に転じる。比較回路217は、差分電圧VD2’と三角波電圧VB2とを比較し、三角波電圧VB2が差分電圧VD2’よりも高い区間で制御信号bをハイレベルにし、三角波電圧VB2が差分電圧VD2’よりも低い区間で制御信号bをローレベルにする。この結果、第2サイリスタ22は、制御信号bがハイレベルになった時点でターンオンする。この後、制御信号bがローレベルになると共に交流電圧VAが負電圧に移行すると、第2サイリスタ22は逆バイアス状態とされてターンオフする。すなわち、第2サイリスタ22は、三角波電圧VB2が差分電圧VD2’よりも高い区間においてオン状態となり、それ以外の区間ではオフ状態となる。このように、ゲート制御回路23は、三角波発生回路216で発生された三角波電圧VB2と、増幅回路215から出力された差分電圧VD2’とに基づき第2サイリスタ22の導通状態を制御する。ここで、第2サイリスタ22のオン状態の区間、即ち三角波電圧VB2が差分電圧VD2’よりも高い期間は差分電圧VD2’のレベルに依存し、この差分電圧VD2’のレベルは、目標電圧VT2に対する電圧VL実効値のレベルに依存する。従って、電圧VL実効値が高ければ、電圧VD2’のレベルも高くなり、三角波電圧VB2が差分電圧VD2’より高くなる期間が減少し、第2サイリスタ22がオン状態となる期間が減少する。この結果、電圧VL実効値が目標電圧VT2に向けて低下する。逆に、電圧VLが低ければ、差分電圧VD2’のレベルも低くなり、この結果、三角波電圧VB2が差分電圧VD2’よりも高い期間が増加し、第2サイリスタ22がオン状態となる期間が増加する。この結果、電圧VL実効値が目標電圧VT2に向けて上昇する。このように、発電機10の交流電圧VAの各周期において、ゲート制御回路23は、電圧VL実効値が目標電圧VT2に安定するように第2サイリスタ22の導通期間を制御する。発電機10の回転数が低い場合を説明したが、発電機10の回転数が高い場合には、図9に示すように、発電機10が出力する交流電圧VAの振幅が大きくなると共に、その周波数も高くなるので、三角波VB2の上昇レートが大きくなるが、その他の点では、上述の図8に示す発電機10の回転数が低い場合と同様であり、ゲート制御回路23は、電圧VL実効値が目標電圧VT2に安定するように第2サイリスタ22のゲート端子のオン状態とオフ状態の制御をする。なお、第1サイリスタ21とゲート制御回路23の動作は、交流電圧VAが正側の期間、すなわち、図6において時刻s2~s3、s4~s5の期間、三角波発生回路206が、三角波を生成する。そして、ゲート制御回路23は、出力電圧Vo実効値が目標電圧VT1に安定するように、制御信号aを生成して第1サイリスタ21の導通期間を制御する。次に、本実施形態に係るコンデンサ24の容量について説明する。従来技術では、図12に示したように、制御回路920の出力端子側にコンデンサ930が接続されていた。制御回路920の出力端子側には、負荷とバッテリが接続されているため、消費電流が大きく、例えば数[A]程度のリップル電流が発生していた。LED940に供給する電流からリップル成分を除去するためには、大きな容量のコンデンサ930が必要であった。一方、本実施形態のLED点灯バッテリ充電装置1では、図1に示したように、LED40は、LEDドライバ30を介して制御回路20の入力端子Aに接続されている。この場合、制御回路20の入力端子Aに接続されている負荷は、LEDドライバ30とLED40のみであるので、消費電流が少なく、例えば数百[mA]程度である。この結果、LED40に供給する電流からリップル成分を除去するコンデンサ24の容量は、従来技術と比較して小さくて済む。コンデンサ24の容量を小さくできるため、コンデンサ24の体積も小さくて済み、LED点灯バッテリ充電装置1の基板面積や、トータルコストを下げる効果もある。このように制御回路20の入力端子A側の消費電流が少ないため、第2サイリスタ22の定格電流値なども低くて済むため、サイズが小さいサイリスタを利用できる効果もある。例えば、第1サイリスタ21には数[A]程度のものが使用され、第2サイリスタ22には数百[mA]~1[A]程度のものが使用できる。なお、コンデンサ24の容量は、LED40に流す電流と、発電機10の出力に基づきLED点灯バッテリ充電装置1の設計者が算出する。次に、本実施形態に係る負荷60とバッテリ70に供給される電流について説明する。従来技術では、図12に示したように、制御回路920の出力端子側に負荷、バッテリ、LED940が接続されていた。また、サイリスタ921により半波整流されて利用される交流電圧は、正相成分の電流のみであった。こさらに、負荷、バッテリ、LED940は、この半波整流された電流を利用していたので、バッテリや負荷に供給される電流の一部がLED940で消費されてしまっていた。一方、本実施形態のLED点灯バッテリ充電装置1では、図1に示したように、LED40は、LEDドライバ30を介して制御回路20の入力端子Aに接続され、負相成分の交流電圧を使用している。このため、従来技術では使用していなかった負相成分の交流電圧でLED40を駆動することができるため、従来技術と比較して発電効率を高くできる効果がある。また、負荷60とバッテリ70に供給される正相成分の交流電圧は、LED40により消費されていないため、本実施形態のLED点灯バッテリ充電装置1は従来技術と比較して、より多くの電流を負荷60とバッテリ70に供給できる効果がある。なお、図1では、1つのLEDのみを駆動する例を説明したが、LEDは複数でもよい。図10は、本実施形態に係る複数のLEDを接続した場合のLED駆動に関する概略回路図である。図10に示すように、複数のLED4040-1~40-nnは2以上の自然数を直列に接続した場合、LED40の個数分の順電圧VFForwordVoltageが発生する。例えば、青色、白色、緑色などの順電圧VFは、3.2[V]~3.4[V]程度である。図12に示した従来技術において、バッテリが接続されている制御回路920の出力端子側に、仮に複数のLEDを接続した場合、バッテリの電圧が12[V]であれば、LEDは、3個程度しか直列に接続できなかった。一方、本実施形態のLED点灯バッテリ充電装置1では、発電機10の電圧がバッテリ70の電圧より高い例えば25[V]ので、従来技術と比べ、より多くのLED40を直列に接続して駆動することが可能になる効果がある。図10に示したようにLED40を直列にn個接続した場合、各LED40の順電圧VFにばらつきがあっても、LEDドライバ30により電流制御でLED40を制御することができる。また、図11に示すように、コンデンサ24を定電圧源とみなせるため、LEDドライバ30は、例えば電流制御を行うための抵抗401であってもよい。図11は、本実施形態に係るLEDを接続した場合の抵抗を用いたLED駆動に関する概略回路図である。また、図1において、仮にバッテリ70が外れた場合バッテリオープン状態ともいう、制御回路20の出力端子B側の電圧が変動する。このような場合、従来技術のようの制御回路920の出力端子側にLED940を接続していると、電圧の変動に応じてLED940の輝度も変動していた。一方、本実施形態のLED点灯バッテリ充電装置1では、図1に示したように、LED40を制御回路20の入力端子A側にコンデンサ24と並列に接続するようにしたので、仮にバッテリ70が外れても、制御回路20の出力端子B側の電圧変動を受けない。この結果、仮にバッテリ70が外れても、LED40は変圧変動による輝度の変動を防ぐことができる。また、本実施形態では、第2サイリスタ22のゲート端子の制御信号bを、第1サイリスタ21を制御する制御信号aと同様に生成する例を説明した。第2サイリスタ22のゲート端子の制御信号bは、例えば、発電機10から出力された交流電圧VAの負側の電圧を検出し、検出した負側の電圧の期間、例えばHハイレベルである第2サイリスタ22の導通タイミングを規定する制御信号bを生成するようにしてもよい。同様に、第1サイリスタ21のゲート端子の制御信号aは、例えば、発電機10から出力された交流電圧VAの正側の電圧を検出し、検出した正側の電圧の期間、例えばHハイレベルである第1サイリスタ21の導通タイミングを規定する制御信号aを生成するようにしてもよい。以上のように、本発明によれば、LED点灯バッテリ充電装置1において、発電機10の出力部とLED40との間に接続された第1のスイッチである第2サイリスタ22により、発電機10が発電した交流電圧の一方の相である正相成分の電圧をLED40と、LED40と並列に接続されているコンデンサ24に供給する。また、発電機10の出力部と、制御回路20の出力端子Bに接続されている負荷との間に接続された第2のスイッチである第1サイリスタ21により、発電機10が発電した交流電圧の他方の相である負相成分の電圧を負荷に供給する。このように、発電機10が発電した正相成分の電流を負荷60及びバッテリ70に供給し、発電機10が発電した負相成分の電流をLED40に供給するようにしたので、LED40には、負荷による電流の影響を受けない電流が供給される。この場合、LED40による消費電流は、従来技術のようにLED940を制御回路920の出力端子側に接続した場合の負荷側の消費電流より小さいので、LED40に流れるリップル電流も小さくなる。この結果、LED40と並列に接続されているコンデンサ24の容量を小さくできる。また、制御回路20は、交流電圧の周期が短いほど整流された電圧をLED40に供給する期間を短くするように制御するようにしたので、LED40に供給する電圧の実効値を安定させることができる。また、本発明によれば、LED40に負荷60とバッテリ70に供給する相とは異なる相側の電流を供給するようにしたので、バッテリ70への充電電流の減少を防ぐことができる。さらに、コンデンサ24がLED40と並列に接続されているので、LEDドライバ30を備えなくても、コンデンサ24に充電されている電圧によりLED40を定電圧駆動できる。以上、本発明の実施形態を説明したが、本発明は上記実施形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲で変形可能である。例えば、本実施形態では、制御回路20を車両に用いる例を説明したが、LEDの点灯とバッテリの充電を行う装置であれば、車両以外に用いてもよい。また、本実施形態では、発電機10から出力される交流電力の正相成分についてのみ第1サイリスタ21を介して負荷に電力を供給し、交流電力の負相成分についてのみ第2サイリスタ23を介してLEDドライバ30及びLED40に供給するものとし、発電機10の出力を半波整流する場合を説明した。しかしながら、これに限定されることなく、発電機10から出力される交流電力の負相成分についてのみ第1サイリスタ21を介して負荷に電力を供給し、交流電力の正相成分についてのみ第2サイリスタ23を介してLEDドライバ30及びLED40に供給するものとし、発電機10の出力を半波整流するようにしてもよい。また、本実施形態では、単相の交流電力を変換するものとしたが、多相の交流電力に対しても適用することができる。また、例えば、本実施形態では、出力電圧Voまたは電圧VLの実効値VR1’またはVR2’を求める例について説明したが、本発明は、出力電圧Voまたは電圧VLの平均値を算出する場合にも同様に適用できるものである。出力電圧Voまたは電圧VLの平均値を生成するための構成としては公知技術を利用できる。また、本実施形態では、図1に示したように、制御回路20内にコンデンサ24を備える例を説明したが、コンデンサ24は、LEDドライバ30とLED40に並列に接続されていれば、制御回路24の外部に備えるようにしてもよい。