"シリンダと、前記シリンダ内に配置されるシャフトの偏心部と、前記偏心部に嵌合されるピストンと、前記ピストンの偏心回転に追従して前記シリンダに設けられたベーン溝内を往復運動し、前記シリンダ内を吸入室と圧縮室とに区分するベーンと、前記シリンダの前記吸入室側に設けられる吸入ポートを有するロータリ圧縮機であって、前記シリンダの内周面に、軸方向に貫通しない切欠きを設け、前記切欠きは前記ベーン溝と連通しており、前記吸入ポートの開口部の前記シリンダの内周面への投影範囲内に前記切欠きの一部を位置させたことを特徴とするロータリ圧縮機。前記切欠きが、前記吸入ポートの開口部と一部連通することを特徴とする請求項1記載のロータリ圧縮機。前記切欠きが、前記シリンダ内で上下ともに貫通しないことを特徴とする請求項1または2に記載のロータリ圧縮機。前記切欠きが、前記ベーン溝と前記シリンダの内壁との接触部に設けた面取りと連通することを特徴とする請求項1~3のいずれか1項に記載のロータリ圧縮機。作動流体として、炭素と炭素間に2重結合を有するハイドロフルオロオレフィンをベース成分とした冷媒からなる単一冷媒または前記冷媒を含む混合冷媒を使用した、請求項1~4のいずれか1項に記載のロータリ圧縮機。特許文献1で示すように、シリンダ内の吸入ポート開口部に、吸入ポートの開口幅と略同一または小さい幅の切欠きを設けることにより、ピストンがベーン上死点の位置から吸入ポートの閉じ込み区間まで、流体抵抗が減少し、体積効率が向上する。ただし、この構成では、ピストンがベーン上死点の位置から吸入ポートに臨むまでの区間で、ピストンとシリンダとベーンと上下の端版で囲まれる閉塞部分におけるオイル圧縮が回避されず、液圧縮分の動力を低減することが出来ない。また、切欠きが軸方向に貫通する構成をとっており、ベーン溝の強度が低下し、運転時にベーン溝の変形量が大きくなり、圧縮機の効率や信頼性に悪影響を及ぼす可能性がある。液圧縮を回避するため切欠き幅を広げると、さらにベーン溝の強度が低下して、大幅に信頼性が悪化する。また、加工時のシリンダ内壁面の仕上げ行程においても、一部分が完全に脱落しているため、切欠き周辺の円筒度、新円度などの精度を保つことが非常に困難となり、圧縮機の効率低下に繋がる。上記目的を達成するために、本発明のロータリ圧縮機は、シリンダと、シリンダ内に配置されるシャフトの偏心部と、偏心部に嵌合されるピストンと、ピストンの偏心回転に追従してシリンダに設けられたベーン溝内を往復運動し、シリンダ内を吸入室と圧縮室とに区分するベーンと、シリンダの吸入室側に設けられる吸入ポートを有するロータリ圧縮機であって、シリンダの内周面に、軸方向に貫通しない切欠きを設け、切欠きは前記ベーン溝と連通しており、前記吸入ポート開口部の前記シリンダの内周面への投影範囲内に前記切欠きの一部を位置させている。これによって、吸入ガスの流体抵抗を減少させることが出来るとともに、ピストンがベーン上死点の位置から吸入ポートに臨むまでの区間で、ピストンとシリンダとベーンと上下の端版で囲まれる閉塞部分のオイル圧縮を回避出来るため、圧縮機の効率が大幅に向上する。本発明によれば、吸入ガスの流体抵抗を減少させることが出来るとともに、ピストンがベーン上死点の位置から吸入ポートに臨むまでの区間で、ピストンとシリンダとベーンと上下の端版で囲まれる閉塞部分のオイル圧縮を回避出来るため、圧縮機の効率が大幅に向上する。また、運転時のベーン溝の変形を最小限にすることが出来、信頼性の悪化を抑制することが出来る。さらに、加工時のシリンダ内壁仕上げの行程においても、精度よく加工する事が出来るため、圧縮機の効率の向上と加工不良が少なくなり生産性も向上する。第1の発明は、シリンダと、前記シリンダ内に配置されるシャフトの偏心部と、前記偏心部に嵌合されるピストンと、前記ピストンの偏心回転に追従して前記シリンダに設けられたベーン溝内を往復運動し、前記シリンダ内を吸入室と圧縮室とに区分するベーンと、前記シリンダの前記吸入室側に設けられる吸入ポートを有するロータリ圧縮機であって、前記シリンダの内周面に、軸方向に貫通しない切欠きを設け、前記切欠きの一部は、前記ベーン溝と連通しており、前記吸入ポートの開口部の前記シリンダの内周面への投影範囲内に前記切欠きの一部を位置させたロータリ圧縮機である。この構成により、ピストンがベーン上死点の位置から吸入ポートに臨むまでの区間において、ピストンとシリンダとベーンと上下の端版で囲まれる閉塞部分で圧縮されるオイルを、吸入ポートまで逃がすことが出来るため、オイル圧縮が回避され、圧縮機の効率が大幅に向上するとともに信頼性も向上する。また、切欠きが軸方向に貫通しないことから、運転時のベーン溝の変形を最小限にすることが出来、信頼性の悪化を抑制することが出来る。さらに、切欠きが軸方向に貫通しないことから、加工時のシリンダ内壁仕上げの行程においても、精度よく仕上げる事が出来るため、圧縮機の効率の向上と加工不良が少なくなり生産性も向上する。第2の発明は、切欠きが、吸入ポート開口部と一部連通している。この構成により、閉塞部分と吸入ポートを直接連通する経路が出来、より一層圧縮されたオイルが吸入ポートに流れやすくなり、オイル圧縮を回避しやすくなる。第3の発明は、切欠きが、シリンダ内の上下ともに貫通しないことを特徴とするロータリ圧縮機である。この構成により、運転時にはベーンと吸入側のベーン溝のエッジ部と摺動しているが、ベーンの支持点が上下に出来ることにより、ベーン溝の微小変形によるベーンの傾きが抑制される。よって、片側のみに切欠きを設けていた時と比較して、ベーンのエッジ当たりなどが緩和され、より信頼性が向上する。第4の発明は、切欠きが、ベーン溝とシリンダ内壁の接触部に設けた面取りと連通することを特徴とするロータリ圧縮機である。この構成により、ベーン溝と切欠きの距離を大きくすることが出来るようになり、運転時のベーン溝の変形をより最小限にすることが出来る。第5の発明は、作動冷媒として炭素と炭素間に2重結合を有するハイドロフルオロオレフィンをベース成分とした冷媒からなる単一冷媒または前記冷媒を含む混合冷媒を作動冷媒として用いる。この冷媒は、吸入密度が小さく、例えばR410Aと同等の能力を出すには約1.7倍の循環量を必要し、吸入時の流体抵抗が非常に大きい特性があるため、より効果的に圧縮機の効率を向上させることが可能となる。また、この冷媒に関しては、オゾン破壊が無く、地球温暖化係数が低いため、地球に優しい空調サイクルの構成に寄与することが可能となる。以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。なお、この実施の形態によって本発明が限定されるものではない。実施の形態1図1は、本実施の形態における密閉型圧縮機の縦断面図である。図2は本実施の形態における圧縮機構部の拡大図である。図1と図2においてロータリ圧縮機は、電動機2と圧縮機構部3をクランク軸31で連結して密閉容器1内に収納したものであって、圧縮機構部3は、シリンダ30とこのシリンダ30の両端面を閉塞する上軸受34aの端板34と下軸受35aの端板35とで形成された圧縮空間39と、この圧縮空間39内に上軸受34aおよび下軸受35aに支持されたクランク軸31の偏心部31aに嵌合されたピストン32と、このピストン32の外周に偏心回転に追従してシリンダ30内に設けられたベーン溝30bを往復運動し圧縮空間39内を低圧の吸入室39aと高圧の圧縮室39bとに仕切るベーン33を備えている。クランク軸31には軸線部に油穴41が設けられるとともに、上軸受34a、下軸受35aに対する壁部には、それぞれ油穴41に連通した給油穴42、43が設けられている。また、クランク軸31の偏心部31aに対する壁部には油穴41に連通した給油穴44が設けられ、外周部には油溝45が形成されている。一方、シリンダ30には、圧縮空間39内の吸入室39aに向けてガスを吸入する吸入ポート40が開通され、上軸受34aには、圧縮空間39内の低圧部から転じて形成される高圧部からガスを吐出する吐出ポート38が開通されている。吐出ポート38は上軸受34aを貫通する平面視円形の孔として形成されており、吐出ポート38の上面には所定の大きさ以上の圧力を受けた場合に解放される吐出弁36が設けられており、この吐出弁36を覆うカップマフラ-37とで構成されている。吸入室39a側ではピストン32の摺接部が吸入ポート40を通過して吸入室を徐々に拡大しながら離れていき、吸入ポート40から吸入室39a内にガスを吸入する。一方、高圧部側ではピストン32の摺動部が吐出ポート38へ圧縮室39bを徐々に縮小しながら近づいていき、所定圧力以上に圧縮された時点で吐出弁36が開いて吐出ポート38からガスを流出し、カップマフラ-37より密閉容器1内に吐出される。吐出ポート38は上軸受34を貫通する平面視円形の孔として形成されており、吐出ポート38の上面には所定の大きさ以上の圧力を受けた場合に解放される吐出弁36が設けられており、この吐出弁36を覆うカップマフラ-37とで構成されている。一方、クランク軸31の偏心部31aと上軸受34aの端板34とピストン32の内周面で囲まれる空間46、クランク軸31の偏心部31aと下軸受35aの端板35とピストン32の内周面で囲まれる空間47が構成されている。その空間46、47には油穴41から給油穴42、43を経て油が漏れ込んでくる。またこの空間46、47にはほぼ常に圧縮室39b内部の圧力より高い状態にある。また、シリンダ30の高さはピストン32が内部で摺動できるようにこのピストン32の高さよりやや大きめに設定しなければならず、その結果として、このピストン32の端面と上軸受34aの端板34、下軸受35aの端板35との間に隙間がある。そのため、この隙間を介して空間46,47から圧縮空間39へ油が漏れる。以上のように構成されたロータリ圧縮機について、以下その動作、作用を説明する。図3は、従来のロータリ圧縮機のクランク角度とベーン上死点から吸入ポートに望むまでの区間の容積変化率との関係を示すグラフである。図4は、従来のロータリ圧縮機の圧縮機構要部を示す断面図である。従来のロータリ圧縮機のシリンダ30、ピストン32、ベーン33、および上下端板34、35で囲まれる閉塞区間100を示す。図3のグラフで示すように、ピストン32がベーン上死点の位置から吸入ポート40に臨むまでの区間において、ピストン32とシリンダ30とベーン33と上下の端板34、35で囲まれる閉塞区間100はどこにも連通せず、わずかながら圧縮行程となっている。閉塞区間100にガスのみが存在していれば損失はわずかであるが、実際はほとんどがオイルで満たされており、オイルが圧縮されることにより、圧縮機の効率が低下していた。そこで、図5aおよびbに示すように、シリンダ30内に、切欠き60を設ける。図5aは、本実施の形態に係るロータリ圧縮機の圧縮機構要部の断面図であり、図5bは、本実施の形態に係るロータリ圧縮機の圧縮機構要部の断面図である。切欠き60は、その一部がベーン溝30bと連通し、かつ、シリンダ30の軸方向に貫通していない。また、吸入ポート40の開口部のシリンダ30の内周面への投影範囲X内に切欠き60の一部を位置させている。この構成により、ピストン32がベーン33上死点の位置から吸入ポート40に臨むまでの区間において、ピストン32とシリンダ30とベーン33と上下の端板34、35で囲まれる閉塞部分で圧縮されるオイルを、吸入ポート40まで逃がすことが出来るため、オイル圧縮が回避される。図6は、従来のロータリ圧縮機の圧縮機構要部を示す断面図である。切欠き360は、ベーン溝30bと連通せず、かつ、シリンダ30の軸方向に貫通している。図7は、従来の切欠き、本実施の形態における切欠きと、および切欠無しの場合における効率差の関係を示すグラフである。図7のグラフで示すように、従来の切欠き360ベーン溝30bと連通無し、本構成の切欠き60ベーン溝30bと連通有りの順番で効率が向上していることが分かる。よって、吸入ポートから吸入されるガスの流体抵抗を減少させる効果に、オイル圧縮の回避の効果が追加され、圧縮機の効率を大幅に向上することが出来ることが分かる。また、切欠き60が軸方向に貫通しないことから、運転時のベーン溝30bの変形を最小限にすることが出来、信頼性の悪化を抑制することが出来る。さらに、切欠き60が軸方向に貫通しないことから、加工時のシリンダ内壁仕上げの行程においても、精度よく仕上げる事が出来るため、圧縮機の効率の向上と加工不良が少なくなり生産性も向上する。なお、切欠き60は種々のバリエーションをとることができ、図8から図15を用いてそのバリエーションについて説明する。図8に示すように、切欠き60は、吸入ポート40の開口部と連通している。この構成により、閉塞部分と吸入ポート40を直接連通する経路が出来、より一層圧縮されたオイルが吸入ポート40に流れやすくなり、オイル圧縮を回避しやすくなる。図9に示すように、切欠き60は、シリンダ30のベーン溝30bに向かって形成されている。この構成により、運転時にはベーン33と吸入側のベーン溝30bのエッジ部と摺動しているが、ベーン33の支持点が上下に出来ることにより、ベーン溝30bの微小変形によるベーン33の傾きが抑制される。よって、片側のみに切欠き60を設けていた時と比較して、ベーン33のエッジ当たりなどが緩和され、より信頼性が向上する。図10に示すように、切欠き60は、ベーン溝30bとシリンダ30内壁の接触部に設けた面取りと連通する。この構成により、ベーン溝30bと切欠き60の距離を大きくすることが出来るようになり、運転時のベーン溝30bの変形をより最小限にすることが出来る。また、図11に示すように、ピストン32の外周部に突出状に結合されて圧縮室39bを低圧側と高圧側とに区画するベーン33と、ベーン33を揺動自在に且つ進退自在に支持する揺動ブッシュで構成されたロータリ圧縮機においても、上記内容と同等の効果が得られる。図12に示すように、ピストン32と先端部で揺動自由に接続されるベーン33で構成されたロータリ圧縮機においても、上記内容と同等の効果が得られる。また、図13に示すように、切欠き60の幅を、吸入ポート40の開口部の幅よりも大きくとってもよい。この構成により、吸入ガスの吸入室39aへの流れが改善され、体積効率が向上する。また、図14に示すように、切欠き60はその幅を、吸入ポート40の開口部の幅よりも大きくして、かつ吸入ポート40を完全に覆う構成をとってもよい。この構成により、ピストン32の回転方向だけでなく、軸方向の吸入の流体抵抗が低減され、体積効率が向上する。また、図15に示すように、切欠き60は、吸入ポート40を完全に覆う構成であり、かつリング状であってもよい。この構成により、ベーン33の支持点が上下に出来ることにより、ベーン溝30bの微小変形によるベーン33の傾きが抑制される。さらに、吸入ポート40から吸入室39aへと断面積がゆるやかに変化するため、吸入ガスの流体抵抗が改善され、体積効率が向上する。作動流体として炭素と炭素間に2重結合を有するハイドロフルオロオレフィンをベース成分とした冷媒からなる単一冷媒または前記冷媒を含む混合冷媒を作動冷媒として用いる。この冷媒は、吸入密度が小さく、例えばR410Aと同等の能力を出すには約1.7倍の循環量を必要し、吸入時の流体抵抗が非常に大きい特性があるため、より効果的に圧縮機の効率を向上させることが可能となる。また、この冷媒に関しては、オゾン破壊が無く、地球温暖化係数が低いため、地球に優しい空調サイクルの構成に寄与することが可能となる。また、ハイドロフルオロオレフィンをテトラフルオロプロペンHFO1234yfとし、ハイドロフルオロカーボンをジフルオロメタンHFC32とした、混合冷媒を作動冷媒としてもよい。また、ハイドロフルオロオレフィンをテトラフルオロプロペンHFO1234yfとし、ハイドロフルオロカーボンをペンタフルオロエタンHFC125とした、混合冷媒を作動冷媒としてもよい。また、ハイドロフルオロオレフィンをテトラフルオロプロペンHFO1234yfとし、ハイドロフルオロカーボンをペンタフルオロエタンHFC125、ジフルオロメタンHFC32とした、3成分からなる混合冷媒を作動冷媒としてもよい。なお、上記実施の形態では、シリンダが一つの1ピストン型ロータリ圧縮機を例にして説明したが、シリンダ30が複数個あるロータリ圧縮機であってもよいものである。"