内部に低圧空間S1と高圧空間S2とが形成されたケーシング10と、該ケーシング10内の上記低圧空間S1と上記高圧空間S2とに跨るように設けられて外周面に螺旋溝41が形成されたスクリューロータ40と、該スクリューロータ40の外周面に沿って軸方向に移動可能に設けられ、上記螺旋溝41内に形成される圧縮室23内の流体の吐出開始位置を変更するスライドバルブ60とを備えたスクリュー圧縮機であって、上記ケーシング10内に形成された第1シリンダ室S10を高圧空間S2に連通する第2流体室S12と第1流体室S11とに仕切ると共に、上記スライドバルブ60に連結されて上記第2流体室S12の圧力が上記第1流体室S11の圧力よりも大きい場合に上記スライドバルブ60を内部容積比が大きくなる方向へ移動させる一方、上記第2流体室S12の圧力が上記第1流体室S11の圧力よりも小さい場合に上記スライドバルブ60を内部容積比が小さくなる方向へ移動させるメインピストン82と、上記ケーシング10内に形成された第2シリンダ室S20を上記吐出開始位置から吐出される直前から直後までの圧縮室23に常に連通する溝圧室S21と上記高圧空間S2に常に連通する高圧室S22とに仕切ると共に、上記溝圧室S21と高圧室S22との差圧に基づいて上記第1流体室S11に連通する圧力調節孔97102を開閉することで該第1流体室S11の圧力を調節するパイロットピストン93とを備えていることを特徴とするスクリュー圧縮機。請求項1において、上記第1流体室S11は、絞り穴85を介して上記ケーシング10の低圧空間S1と常に連通し、且つ上記圧力調節孔97を介して上記溝圧室S21と連通し、上記パイロットピストン93は、上記溝圧室S21と高圧室S22との差圧に基づいて上記圧力調節孔97を開閉することによって上記第1流体室S11の圧力を調節するよう構成されていることを特徴とするスクリュー圧縮機。請求項1において、上記第1流体室S11は、絞り穴89を介して上記ケーシング10の高圧空間S2と常に連通し、且つ上記圧力調節孔102を介して上記ケーシング10の低圧空間S1と連通し、上記パイロットピストン93は、上記溝圧室S21と高圧室S22との差圧に基づいて上記圧力調節孔102を開閉することによって上記第1流体室S11の圧力を調節するよう構成されていることを特徴とするスクリュー圧縮機。請求項1~3の何れか1つにおいて、上記第2シリンダ室S20は、上記メインピストン82の内部に形成される一方、上記パイロットピストン93は、上記第2シリンダ室S20に配置されることを特徴とするスクリュー圧縮機。請求項1~3の何れか1つにおいて、上記第2シリンダ室S20は、上記メインピストン82の外部に形成される一方、上記パイロットピストン93は、上記第2シリンダ室S20に配置されることを特徴とするスクリュー圧縮機。しかしながら、上述のスクリュー圧縮機では、内部容積比を高低圧力比に応じた値に調節するために高圧及び低圧又は圧縮機運転電流若しくは電力を検出するセンサや該センサの検出値に応じたスライドバルブの位置を導き出す演算回路が必要となり、スクリュー圧縮機のみでは内部容積比を高低圧力比に応じた値に調節することができないという問題があった。本発明は、斯かる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、センサや演算回路を用いることなく内部容積比を自動的に高低圧力比に応じた値に調節するスクリュー圧縮機を提供することにある。第1の発明は、内部に低圧空間S1と高圧空間S2とが形成されたケーシング10と、該ケーシング10内の上記低圧空間S1と上記高圧空間S2とに跨るように設けられて外周面に螺旋溝41が形成されたスクリューロータ40と、該スクリューロータ40の外周面に沿って軸方向に移動可能に設けられ、上記螺旋溝41内に形成される圧縮室23内の流体の吐出開始位置を変更するスライドバルブ60とを備えたスクリュー圧縮機であって、上記ケーシング10内に形成された第1シリンダ室S10を高圧空間S2に連通する第2流体室S12と第1流体室S11とに仕切ると共に、上記スライドバルブ60に連結されて上記第2流体室S12の圧力が上記第1流体室S11の圧力よりも大きい場合に上記スライドバルブ60を内部容積比が大きくなる方向へ移動させる一方、上記第2流体室S12の圧力が上記第1流体室S11の圧力よりも小さい場合に上記スライドバルブ60を内部容積比が小さくなる方向へ移動させるメインピストン82と、上記ケーシング10内に形成された第2シリンダ室S20を上記吐出開始位置から吐出される直前から直後までの圧縮室23に常に連通する溝圧室S21と上記高圧空間S2に常に連通する高圧室S22とに仕切ると共に、上記溝圧室S21と高圧室S22との差圧に基づいて上記第1流体室S11に連通する圧力調節孔97102を開閉することで該第1流体室S11の圧力を調節するパイロットピストン93とを備えているものである。上記第1の発明のスクリュー圧縮機1では、ケーシング10の内部の低圧空間S1と高圧空間S2とを跨るようにスクリューロータ40が設けられ、該スクリューロータ40の螺旋溝41内に圧縮室23が形成される。スクリューロータ40が回転すると、低圧空間S1内の流体が圧縮室23へ吸入される。圧縮室23が低圧空間S1から遮断されると、その後は圧縮室23の容積が次第に減少し、圧縮室23内の流体が圧縮される。圧縮室23が高圧空間S2に連通すると、圧縮室23において圧縮された流体が、高圧空間S2へ吐出される。この第1の発明では、ケーシング10内にスクリューロータ40の外周面に沿って軸方向に移動可能なスライドバルブ60が設けられる。スライドバルブ60が移動すると、スライドバルブ60によって形成される吐出開始位置も移動する。吐出開始位置が移動すると、吐出直前の圧縮室23の容積が変化する。このため、スライドバルブ60を移動させると内部容積比が変化する。尚、内部容積比は、吸入工程の終了直後における圧縮室23の容積を吐出行程の開始直前の圧縮室23の容積で除した値としている。第2シリンダ室S20では、溝圧室S21が、スライドバルブ60によって形成される吐出開始位置から吐出される直前から直後までの圧縮室23と常に連通して該圧縮室23の圧力状態となる。また、高圧室S22は、高圧空間S2と常に連通して高圧状態となる。パイロットピストン93は、溝圧室S21と高圧室S22との差圧に基づいて上記第1流体室S11に連通する圧力調節孔97102を開閉することで第1流体室S11の圧力を調節する。第1シリンダ室S10では、第2流体室S12が、高圧空間S2と連通して高圧状態となる一方、第1流体室S11は溝圧室S21と高圧室S22との差圧に基づいて内部の圧力が調節される。メインピストン82は、第2流体室S12と第1流体室S11の差圧に応じて軸方向に移動し、これによってメインピストン82に連結されるスライドバルブ60も移動する。具体的に、第2流体室S12の圧力が第1流体室S11の圧力よりも大きければ、メインピストン82と共にスライドバルブ60が移動し、該スライドバルブ60によって形成される吐出開始位置が移動し、吐出開始直前の圧縮室23の容積が小さくなる。一方、第2流体室S12の圧力が第1流体室S11の圧力よりも小さければ、メインピストン82と共にスライドバルブ60が移動し、該スライドバルブ60によって形成される吐出開始位置が移動し、吐出開始直前の圧縮室23の容積が大きくなる。第2の発明は、上記第1の発明において、上記第1流体室S11が、絞り穴85を介して上記ケーシング10の低圧空間S1と常に連通し、且つ上記圧力調節孔97を介して上記溝圧室S21と連通し、上記パイロットピストン93が、上記溝圧室S21と高圧室S22との差圧に基づいて上記圧力調節孔97を開閉することによって上記第1流体室S11の圧力を調節するよう構成されているものである。上記第2の発明では、第1流体室S11が絞り穴85を介してケーシング10の低圧空間S1と常に連通する。また、第1流体室S11と溝圧室S21とが圧力調節孔97を介して連通する。第2シリンダ室S20では、溝圧室S21がスライドバルブ60によって形成される吐出開始位置から吐出される直前から直後までの圧縮室23と常に連通して該圧縮室23の圧力状態となる。また、高圧室S22が高圧空間S2と常に連通して高圧状態となる。パイロットピストン93は、溝圧室S21の圧力が高圧室S22の圧力よりも大きい場合、圧力調節孔97を開いて溝圧室S21と第1流体室S11との間を連通させる。これにより、第1流体室S11の圧力が溝圧室S21の圧力に近づく。このため、第1流体室S11の圧力が上昇し、メインピストン82と共にスライドバルブ60が前進方向例えば図2の左方向に移動し、該スライドバルブ60によって形成される吐出開始位置が移動し、吐出開始直前の圧縮室23の容積が大きくなる。一方、パイロットピストン93は、溝圧室S21の圧力が高圧室S22の圧力よりも小さい場合、圧力調節孔97を閉じて溝圧室S21と第1流体室S11との間を切断する。これにより、第1流体室S11は、ケーシング10の低圧空間S1に常に連通しているため、低圧状態に近づく。このため、第1流体室S11の圧力が低下し、メインピストン82と共にスライドバルブ60が後退方向例えば図2の右方向に移動し、該スライドバルブ60によって形成される吐出開始位置が移動し、吐出開始直前の圧縮室23の容積が小さくなる。第3の発明は、上記第1の発明において、上記第1流体室S11が、絞り穴89を介して上記ケーシング10の高圧空間S2と常に連通し、且つ上記圧力調節孔102を介して上記ケーシング10の低圧空間S1と連通し、上記パイロットピストン93が、上記溝圧室S21と高圧室S22との差圧に基づいて上記圧力調節孔102を開閉することによって上記第1流体室S11の圧力を調節するよう構成されているものである。上記第3の発明では、第1流体室S11が絞り穴89を介して高圧空間S2と常に連通している。また、第1流体室S11と低圧空間S1とが圧力調節孔102を介して連通している。そして、溝圧室S21がスライドバルブ60によって形成される吐出開始位置から吐出される直前から直後までの圧縮室23と常に連通して該圧縮室23の圧力状態となる。また、高圧室S22が高圧空間S2と常に連通して高圧状態となる。パイロットピストン93は、溝圧室S21の圧力が高圧室S22の圧力よりも大きい場合、圧力調節孔102を閉じて第1流体室S11とケーシング10の低圧空間S1との間を切断する。第1流体室S11はケーシング10の高圧空間S2と絞り穴89を介して常に連通しているため、第1流体室S11は高圧状態に近づく。このため、第1流体室S11の圧力が上昇し、メインピストン82と共にスライドバルブ60が前進方向例えば図13の左方向に移動し、該スライドバルブ60によって形成される吐出開始位置が移動し、吐出開始直前の圧縮室23の容積が大きくなる。一方、パイロットピストン93は、溝圧室S21の圧力が高圧室S22の圧力よりも小さい場合、圧力調節孔102を開いて第1流体室S11とケーシング10の低圧空間S1との間を連通させ、第1流体室S11を低圧状態に近づける。このため、第1流体室S11の圧力が低下し、メインピストン82と共にスライドバルブ60が後退方向例えば図13の右方向に移動し、該スライドバルブ60によって形成される吐出開始位置が移動し、該吐出開始直前の圧縮室23の容積が小さくなる。第4の発明は、上記第1~第3の発明の何れか1つにおいて、上記第2シリンダ室S20が上記メインピストン82の内部に形成される一方、上記パイロットピストン93が上記第2シリンダ室S20に配置されるものである。上記第4の発明では、メインピストン82の内部に第2シリンダ室S20が形成されている。そして、第2シリンダ室S20にパイロットピストン93が配置されている。第5の発明は、上記第1~第3の発明の何れか1つにおいて、上記第2シリンダ室S20が上記メインピストン82の外部に形成される一方、上記パイロットピストン93が上記第2シリンダ室S20に配置されるものである。上記第5の発明では、メインピストン82の外部に第2シリンダ室S20が形成されている。そして、第2シリンダ室S20にパイロットピストン93が配置されている。上記第1の発明によれば、溝圧室S21と高圧室S22との差圧に応じて第1流体室S11の圧力を調節するようにしたため、溝圧室S21の圧力状態に応じてスライドバルブ60の位置を自動調節することができる。つまり、電動機の回転周波数や吐出流体の圧力の検出手段を別途設けることなく、スクリュー圧縮機1自身によってスライドバルブ60の位置を自動調節することができる。これにより、圧力センサなどの部品点数を削減することができる。上記第2の発明では、溝圧室S21の圧力が高圧室S22の圧力よりも大きい場合には、溝圧室S21と第1流体室S11との間を連通させて第1流体室S11の圧力を溝圧室S21の圧力に近づけるようにした。一方で、溝圧室S21の圧力が高圧室S22の圧力よりも小さい場合には、溝圧室S21と第1流体室S11との間を切断して第1流体室S11の圧力を低圧空間S1の圧力に近づけるようにした。このため、溝圧室S21の圧力に応じて第1流体室S11の圧力を調節することができる。これにより、スライドバルブ60の位置を自動調節することができる。つまり、電動機の回転周波数や吐出流体の圧力の検出手段を別途設けることなく、スクリュー圧縮機1自身によってスライドバルブ60の位置を自動調節することができる。この結果、圧力センサなどの部品点数を削減することができる。上記第3の発明では、溝圧室S21の圧力が高圧室S22の圧力よりも大きい場合には、第1流体室S11と低圧空間S1との間を切断して第1流体室S11の圧力を高圧空間S2の圧力に近づけるようにした。一方で、溝圧室S21の圧力が高圧室S22の圧力よりも小さい場合には、第1流体室S11と低圧空間S1との間を連通して第1流体室S11の圧力を低圧空間S1の圧力に近づけるようにした。このため、溝圧室S21の圧力に応じて第1流体室S11の圧力を調節することができる。これにより、スライドバルブ60の位置を調節することができる。つまり、電動機の回転周波数や吐出流体の圧力の検出手段を別途設けることなく、スクリュー圧縮機1自身によってスライドバルブ60の位置を自動調節することができる。この結果、圧力センサなどの部品点数を削減することができる。上記第4の発明によれば、第2シリンダ室S20をメインピストン82の内部に形成したため、それぞれを別々に設けるのに比べてスクリュー圧縮機1を小型化することができる。上記第5の発明によれば、第2シリンダ室S20をメインピストン82の外部に形成したため、ケーシング10内において第2シリンダ室S20を容易に形成することができる。以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。発明の実施形態1本実施形態のスクリュー圧縮機1は、冷凍サイクルを行う冷媒回路に設けられて冷媒を圧縮するためのものである。スクリュー圧縮機の概略構成図1に示すように、スクリュー圧縮機1は、所謂シングルスクリュー圧縮機に構成され、圧縮機構20と該圧縮機構20を駆動する電動機15とが1つのケーシング10に収容されている。このスクリュー圧縮機1は半密閉型に構成されている。上記ケーシング10は、横長の円筒状に形成されている。ケーシング10内には、ケーシング10の一端側に位置する低圧空間S1と、ケーシング10の他端側に位置する高圧空間S2とが形成されている。ケーシング10には、低圧空間S1に連通する吸入管接続部11と、高圧空間S2に連通する吐出管接続部12とが設けられている。冷媒回路の蒸発器から流れてきた低圧ガス冷媒即ち低圧流体は、吸入管接続部11を通って低圧空間S1へ流入する。また、圧縮機構20から高圧空間S2へ吐出された圧縮後の高圧ガス冷媒即ち高圧流体は、吐出管接続部12を通って冷媒回路の凝縮器へ供給される。ケーシング10内では、低圧空間S1に電動機15が配置され、低圧空間S1と高圧空間S2とに跨るように圧縮機構20が配置されている。圧縮機構20の駆動軸21は、電動機15に連結されている。また、ケーシング10内では、高圧空間S2に油分離器16が配置されている。油分離器16は、圧縮機構20から吐出された冷媒から冷凍機油を分離する。高圧空間S2における油分離器16の下方には、潤滑油である冷凍機油を貯留するための油貯留室17が形成されている。油分離器16において冷媒から分離された冷凍機油は、下方へ流れ落ちて油貯留室17に蓄えられる。本実施形態のスクリュー圧縮機1には、インバータ111が設けられている。インバータ111は、その入力側が商用電源112に接続され、その出力側が電動機15に接続されている。インバータ111は、商用電源112から入力された交流の周波数を調節し、所定の周波数に変換された交流を電動機15へ供給する。インバータ111の出力周波数を変更すると、電動機15の回転速度が変化し、電動機15によって駆動されるスクリューロータ40の回転速度も変化する。そして、スクリューロータ40の回転速度が変化すると、スクリュー圧縮機1へ吸入されて圧縮後に吐出される冷媒の質量流量が変化する。即ち、スクリューロータ40の回転速度が変化すると、スクリュー圧縮機1の運転容量が変化する。スクリュー圧縮機の詳細構成図2及び図3に示すように、上記圧縮機構20は、ケーシング10に形成された円筒状のシリンダ部30図2及び図3では一部のみ図示と、該シリンダ部30の中に配置された1つのスクリューロータ40と、該スクリューロータ40に噛み合う2つのゲートロータ50とを備えている。また、スクリュー圧縮機1には、内部容積比吸入容積と吐出容積の比を変更するためのスライドバルブ60が設けられている。スクリューロータ40には、駆動軸21が挿通されている。スクリューロータ40と駆動軸21は、キー図示省略によって連結されている。駆動軸21は、スクリューロータ40と同軸上に配置されている。なお、以下の説明では、図2及び図3において左右方向の左側を前側、右側を後側として説明する。駆動軸21の内部には、軸方向に沿って延びる軸通路21aが貫通している。軸通路21aの一端は低圧空間S1に連通する一方、他端は駆動軸21の後端部を回転自在に支持する玉軸受36の後側の後方空間S31に連通している。つまり、後方空間S31は、軸通路21aによって低圧空間S1と連通し、低圧圧力状態となる。シリンダ部30の高圧空間S2側の端部には、軸受ホルダ35が挿入されている。軸受ホルダ35は、やや厚肉の概ね円筒状に形成されている。軸受ホルダ35の外径は、シリンダ部30の内周面即ち、スクリューロータ40の外周面と摺接する面の直径と実質的に等しくなっている。軸受ホルダ35の内側には、上記玉軸受36が設けられている。玉軸受36には駆動軸21の一端部が挿通されており、この玉軸受36が駆動軸21を回転自在に支持する。図2~4に示すように、スクリューロータ40は、概ね円柱状に形成された金属製の部材である。スクリューロータ40は、円筒状のシリンダ部30に回転可能に嵌合しており、その外周面がシリンダ部30の内周面と摺接する。スクリューロータ40の外周部には、スクリューロータ40の一端から他端へ向かって螺旋状に延びる螺旋溝41が複数本実施形態では、6本形成されている。スクリューロータ40の各螺旋溝41は、図4における手前側の端部が前端となり、同図における奥側の端部が後端となっている。また、スクリューロータ40は、吸入側に位置する前端部がテーパー状に形成されている図2参照。図4に示すスクリューロータ40では、テーパー面状に形成されたその手前側の端面前端面に螺旋溝41の前端が開口する一方、その奥側の端面後端面に螺旋溝41の後端は開口していない。各ゲートロータ50は、樹脂製の部材である。各ゲートロータ50には、長方形板状に形成された複数本実施形態1では、11枚のゲート51が放射状に設けられている。各ゲートロータ50は、シリンダ部30の外側に、スクリューロータ40の回転軸に対して軸対称となるように配置されている。各ゲートロータ50の軸心は、スクリューロータ40の軸心と直交している。各ゲートロータ50は、ゲート51がシリンダ部30の一部を貫通してスクリューロータ40の螺旋溝41に噛み合うように配置されている。ゲートロータ50は、金属製のロータ支持部材55に取り付けられている。ロータ支持部材55は、基部56とアーム部57と軸部58とを備えている。基部56は、やや肉厚の円板状に形成されている。アーム部57は、ゲートロータ50のゲート51と同数だけ設けられており、基部56の外周面から外側へ向かって放射状に延びている。軸部58は、棒状に形成されて基部56に立設されている。軸部58の中心軸は、基部56の中心軸と一致している。ゲートロータ50は、基部56及びアーム部57における軸部58とは反対側の面に取り付けられている。各アーム部57は、ゲート51の背面に当接している。圧縮機構20では、シリンダ部30の内周面と、スクリューロータ40の螺旋溝41と、ゲートロータ50のゲート51とによって囲まれた空間が圧縮室23になる。スクリューロータ40の螺旋溝41は、吸入側端部前端部において低圧空間S1に開放している。図2及び図3に示すように、スライドバルブ60は、ケーシング10のシリンダ部30の周方向の2カ所に形成されたスライドバルブ収納部31に設けられている。スライドバルブ収納部31は、シリンダ部30の内周面に開口し、シリンダ部30の軸方向へ延びる凹溝状に形成されている。スライドバルブ60は、バルブ本体部である弁体部61と、連結部62と、ガイド部63とによって構成されている。スライドバルブ60は、弁体部61の前端が低圧空間S1側を向く姿勢でスライドバルブ収納部31に挿入されており、シリンダ部30の軸心方向にスライド可能に構成されている。また、スライドバルブ60の弁体部61、ガイド部63、連結部62および後述する連結ロッド83は、一体に形成されている。上記弁体部61は、概ね厚板状に形成されている。この弁体部61においてスクリューロータ40と対面する内面は、シリンダ部30の内周面と曲率半径が実質的に等しい円筒面となっている。弁体部61は、その前端面が低圧空間S1に露出する一方、その後端面が高圧空間S2に露出している。上記ガイド部63は、概ね厚板状に形成されている。このガイド部63において、軸受ホルダ35と対面する内面は、軸受ホルダ35の外周面と曲率半径が実質的に等しい円筒面となっており、軸受ホルダ35の外周面と摺接する。ガイド部63は、その内面が弁体部61の内面と同じ方向を向き、その前端面が弁体部61の後端面と向かい合う姿勢で配置される。そして、ガイド部63の後端面には、スライドバルブ駆動機構80の連結ロッド83の一端部が接続されている。なお、本実施形態では、スライドバルブ60と連結ロッド83が一体に構成されている。上記連結部62は、比較的短い棒状に形成され、弁体部61とガイド部63を連結している。この連結部62は、その一端が弁体部61の後端面に連続し、その他端がガイド部63の前端面に連続している。スライドバルブ60では、弁体部61の後端面とガイド部63の前端面との間が吐出口25となっている。スライドバルブ60がスライドバルブ収納部31に挿入された状態では、弁体部61とガイド部63の間に形成された吐出口25がスクリューロータ40の外周に臨むこととなる。そして、スクリューロータ40の螺旋溝41によって形成された圧縮室23は、吐出口25を介して高圧空間S2に連通する。このような構成により、スライドバルブ60が軸方向前後方向にスライドすることによってスクリューロータ40の螺旋溝41内に形成される圧縮室23の高圧ガスの吐出開始位置吐出口25から圧縮冷媒が吐出されるタイミング本発明に係る吐出開始位置を変更する。図2及び図3に示すように、スクリュー圧縮機1には、スライドバルブ60を移動させるためのスライドバルブ駆動機構80が設けられている。このスライドバルブ駆動機構80は、軸受ホルダ35に固定されたメインシリンダ81と、該メインシリンダ81に形成されたメインシリンダ室S10と、該メインシリンダ室S10内に装填されたメインピストン82と、該メインピストン82とスライドバルブ60とを連結する連結ロッド83と、圧縮室23のガス冷媒を取り出すための流体通路91と、該流体通路91を流れるガス冷媒が導入されるパイロットシリンダ92と、該パイロットシリンダ92に形成されたパイロットシリンダ室S20と、該パイロットシリンダ室S20の内部に装填されたパイロットピストン93とを備えている。上記メインシリンダ81は、内部に空間を有する円筒体に形成されている。メインシリンダ81は、スライドバルブ60の後端側に配置され、外部から連結ロッド83の他端部が挿入されている。メインシリンダ81は、その内部にメインシリンダ室S10が形成されている。このメインシリンダ室S10は、本発明に係る第1シリンダ室を構成している。メインシリンダ室S10は、円筒体状の空間に形成され、メインピストン82によって第2流体室S12と第1流体室S11とに仕切られている。第2流体室S12はメインピストン82の前端側に形成され、第1流体室S11はメインピストン82の後端側に形成されている。すなわち、メインシリンダ室S10では、メインピストン82の位置に応じて両室81a81bの容積が変化するよう構成されている。また、メインシリンダ81の第1流体室S11には、メインピストン82を第2流体室S12側へ付勢するメインバネ87が設けられている。上記メインシリンダ81の側壁には、径方向に延びてメインシリンダ81の内部と外部とを繋ぐ第1高圧連通孔84および絞り穴85が形成されている。また、メインシリンダ81の側壁には、後端から前端に向かって延びるシリンダ通路86が形成されている。上記第1高圧連通孔84は、メインシリンダ81の前端寄りの側壁に形成され、一端がケーシング10の高圧空間S2に開口する一方、他端がメインシリンダ81の第2流体室S12内に開口している。このため、第2流体室S12は、第1高圧連通孔84を介してケーシング10の高圧空間S2と常に連通して高圧状態に形成されている。上記絞り穴85は、メインシリンダ81の後端側の側壁に形成され、一端がシリンダ通路86内に開口する一方、他端がメインシリンダ81の第1流体室S11に開口している。このシリンダ通路86は、一端がメインシリンダ81の後端まで延びる一方、他端がメインシリンダ81の前端まで延びて軸受ホルダ35の後端側の空間に開口している。つまり、シリンダ通路86は、低圧空間S1と連通して低圧状態に形成されている。このため、第1流体室S11は、絞り穴85を介してケーシング10の低圧空間S1と常に連通している。この絞り穴85は、直径が約1mm程度の小径の穴に形成されている。こうすることで、第1流体室S11から排出される低圧冷媒の流量を絞っている。上記メインピストン82は、メインシリンダ室S10の内部を第2流体室S12と第1流体室S11とに仕切る部材である。メインピストン82は、連結ロッド83の後端部に連結されてメインシリンダ室S10に収容され、該メインシリンダ室S10内を移動可能な状態で配置されている。メインピストン82は、後述する連結ロッド83を介してスライドバルブ60に取り付けられている。上記連結ロッド83は、スライドバルブ60とメインピストン82とを連結する部材である。連結ロッド83は、棒状に形成され、スライドバルブ60とメインピストン82との間に配置されている。具体的には、連結ロッド83は、その前端部がガイド部63の後端面に取り付けられ、その後端部がメインピストン82に取り付けられている。つまり、メインピストン82は、連結ロッド83を介してスライドバルブ60に連結されている。このため、メインピストン82がメインシリンダ室S10内を移動すると、これに伴ってスライドバルブ60が移動する。上記パイロットシリンダ92は、連結ロッド83の後端部分に形成されたシリンダである。パイロットシリンダ92は、その内部にパイロットシリンダ室S20が形成されている。このパイロットシリンダ室S20は、本発明に係る第2シリンダ室を構成している。パイロットシリンダ室S20は、円筒体状の空間に形成され、パイロットピストン93によって溝圧室S21と高圧室S22とに仕切られている。溝圧室S21は、パイロットピストン93の後端側に形成され、高圧室S22は、パイロットピストン93の前端側に形成されている。パイロットシリンダ92には、その前端寄りの側壁に、径方向に延びる第2高圧連通孔101が形成されている。この第2高圧連通孔101は、パイロットシリンダ92の内部と外部とを繋ぐ孔である。第2高圧連通孔101は、その一端がメインシリンダ81の第2流体室S12内に開口する一方、その他端がパイロットシリンダ92の高圧室S22内に開口している。このため、高圧室S22は、第2高圧連通孔101および第2流体室S12を介してケーシング10の高圧空間S2と連通して高圧状態となっている。また、パイロットシリンダ92には、溝圧室S21の内部にパイロットピストン93を高圧室S22側へ付勢するパイロットバネ98が配置されている。また、パイロットシリンダ92には、その後端壁に軸方向に延びて該パイロットシリンダ92の内部と外部を繋ぐ流体供給孔97が形成されている。この流体供給孔97は、溝圧室S21と第1流体室S11とを連通させる孔であって、本発明に係る圧力調節孔を構成している。流体供給孔97は、その一端がパイロットシリンダ92の溝圧室S21内に開口する一方、その他端がメインシリンダ81の第1流体室S11内に開口している。上記パイロットピストン93は、パイロットシリンダ室S20内に収容されて該パイロットシリンダ室S20を移動するピストンである。パイロットピストン93は、パイロットシリンダ室S20を高圧室S22と溝圧室S21に仕切るヘッド部93bと、該ヘッド部93bから前端側に延びるロッド部93aと後端側に延びる蓋部93cとを備えている。上記ロッド部93aは、棒状に形成され、その前端部が流体通路91の他端側に内挿される一方、その後端部がヘッド部93bの前端面に取り付けられている。ロッド部93aは、流体通路91の内径よりもやや小さい外径に形成され、流体通路91内を軸方向に移動可能に構成されている。また、ロッド部93aの内部には、その前端から後端に亘って延びる流体連通孔100の一部が形成されている。この流体連通孔100については後述する。上記ヘッド部93bは、パイロットシリンダ室S20内に配置され、パイロットシリンダ室S20内を溝圧室S21と高圧室S22とに仕切っている。ヘッド部93bは、その後端側からパイロットバネ98によって前端側へ付勢力が付与されている。また、ヘッド部93bの前端面には、ロッド部93aの後端部が取り付けられ、後端面には蓋部93cの前端部が取り付けられている。ヘッド部93bの内部には、前端から後端に亘って流体連通孔100の一部が形成されている。上記蓋部93cは、略円柱状に形成され、溝圧室S21に開口する流体供給孔97を開閉するための蓋である。蓋部93cは、ヘッド部93bの後端面に取り付けられ、ヘッド部93bの移動に伴って移動する。そして、蓋部93cは、ヘッド部93bが溝圧室S21側に移動することで流体供給孔97を閉じる一方、高圧室S22側に移動することで流体供給孔97から離れて該流体供給孔97を開くように構成されている。また、蓋部93cの前端側には、流体連通孔100の他端を溝圧室S21に開口するための切り欠き93dが形成されている。この切り欠き93dによって圧縮室23と溝圧室S21とが連通する。上記流体通路91は、圧縮室23とパイロットシリンダ室S20とを連通させて該圧縮室23の冷媒を該パイロットシリンダ室S20へ送るための通路である。流体通路91は、スライドバルブ60の弁体部61、連結部62およびガイド部63の内部と、連結ロッド83の内部とに亘って形成される。流体通路91は、その一端が弁体部61の内面から圧縮室23へ開口し、そこから径方向外方に延びて直角にスライドバルブ60の後端側へ折れ曲がり、そこから弁体部61、連結部62、ガイド部63および連結ロッド83に亘って延び、その他端がパイロットシリンダ室S20まで延びている。そして、流体通路91の他端には、パイロットピストン93のロッド部93aが内挿されている。上記流体連通孔100は、ロッド部93aおよびヘッド部93bに亘って形成される孔であって、流体通路91と溝圧室S21とを連通させるものである。流体連通孔100の一端は、流体通路91内に開口する一方、他端は、ヘッド部93bの後端において溝圧室S21内に開口している。したがって、溝圧室S21は、流体連通孔100および流体通路91を介して圧縮室23と連通している。スクリュー圧縮機1の運転中において、スライドバルブ60には、低圧空間S1の圧力と高圧空間S2内の圧力が作用する。このため、スクリュー圧縮機1の運転中において、スライドバルブ60には、常にスライドバルブ60を低圧空間S1側へ押す力が加わる。したがって、スライドバルブ駆動機構80におけるメインピストン82の第2流体室S12および第1流体室S11の圧力が低下すると、スライドバルブ60を高圧空間S2側へ引き戻す方向の力が作用し、その結果、スライドバルブ60の位置が変化する。-スクリュー圧縮機が冷媒を圧縮する動作-スクリュー圧縮機1が冷媒を圧縮する動作について、図5を参照しながら説明する。スクリュー圧縮機1において電動機15を起動すると、駆動軸21に連結されたスクリューロータ40が回転する。スクリューロータ40が回転するとゲートロータ50も回転し、圧縮機構20が吸入行程、圧縮行程および吐出行程を繰り返す。ここでは、図5においてドットを付した圧縮室23に着目して説明する。図5Aにおいて、ドットを付した圧縮室23は、低圧空間S1図1参照に連通している。また、この圧縮室23が形成されている螺旋溝41図4参照は、同図の上側に位置するゲートロータ50bのゲート51bと噛み合わされている。スクリューロータ40が回転すると、このゲート51bが螺旋溝41の後端へ向かって相対的に移動し、それに伴って圧縮室23の容積が拡大する。その結果、低圧空間S1の低圧ガス冷媒が圧縮室23へ吸い込まれる。スクリューロータ40が更に回転すると、図5の状態となる。同図において、ドットを付した圧縮室23は、閉じきり状態となっている。つまり、この圧縮室23が形成されている螺旋溝41は、同図の下側に位置するゲートロータ50aのゲート51aと噛み合わされ、このゲート51aによって低圧空間S1から仕切られている。そして、スクリューロータ40の回転に伴ってゲート51aが螺旋溝41の後端へ向かって移動すると、圧縮室23の容積が次第に縮小する。その結果、圧縮室23内のガス冷媒が圧縮される。スクリューロータ40が更に回転すると、図5の状態となる。同図において、ドットを付した圧縮室23は、吐出口25を介して高圧空間S2図1参照と連通した状態となっている。そして、スクリューロータ40の回転に伴ってゲート51aが螺旋溝41の後端へ向かって移動すると、圧縮された冷媒ガスが圧縮室23から高圧空間S2へ吐出されてゆく。-内部容積比を変更する動作-スライドバルブ60によって圧縮機構20の内部容積比を変更する動作について説明する。なお、圧縮機構20の内部容積比は、吸入行程の終了直後における圧縮室23の容積吸入容積を吐出行程の開始直前における圧縮室23の容積吐出容積で除した値である。スライドバルブ60が移動すると、それに伴って吐出口25の開口位置が変化する。即ち、圧縮室23内から冷媒が吐出されるその開始位置が変更される。一方、図5A~に示すように、同図においてドットを付した圧縮室23に着目すると、この圧縮室23が高圧空間S2側同図における右側へ移動するに従って、この圧縮室23の容積が次第に減少し、この圧縮室23内の冷媒の圧力が次第に上昇してゆく。このため、スライドバルブ60が最も高圧空間S2側即ち、図2および図3における右側に位置する状態では、吐出口25に連通し始める直前即ち、吐出行程の開始直前における圧縮室23の容積が最小となり、圧縮機構20の内部容積比が最大となる。一方、スライドバルブ60が最も低圧空間S1側即ち、図2および図3における左側に位置する状態では、吐出口25に連通し始める直前即ち、吐出行程の開始直前における圧縮室23の容積が最大となり、圧縮機構20の内部容積比が最小となる。言い換えると、圧縮機構20の内部容積比は、スライドバルブ60の後退に伴って増大する一方、スライドバルブ60の前進に伴って減少する。-圧縮室の圧力変化-次に、スクリュー圧縮機1の吐出口25からの吐出直前の圧力の変化について説明する。図6は圧縮室23とスライドバルブ60との位置関係を示し、図7はスクリュー圧縮機1の圧縮室23の圧力変化と時間との関係を示している。そして、螺旋溝41がゲートロータ50のゲート51と噛み合わされ、このゲート51によって低圧空間S1から仕切られると圧縮が開始される図7のA点。そして、スクリューロータ40の回転に伴ってゲート51が螺旋溝41の後端に向かって移動すると、圧縮室23の容積が次第に縮小して圧縮室23のガス冷媒が圧縮される。さらに圧縮室23の容積が縮小すると、図6Aおよび図7のB点に示すように、流体通路91と圧縮室23とが連通する。このとき、圧縮室23のガス冷媒は、流体通路91および流体連通孔100を通過してパイロットシリンダ92の溝圧室S21へ流れ込む。スクリューロータ40を更に回転させると、図6Bの状態となり、圧縮室23の容積が減少して圧縮室23のガス冷媒が圧縮される。この間も圧縮室23のガス冷媒は、流体通路91および流体連通孔100を通過してパイロットシリンダ92の溝圧室S21へ流れ込む。スクリューロータ40を更に回転させると、図6Cおよび図7のC点の状態となり、圧縮室23が吐出口25を介して高圧空間S2と連通し、ガス冷媒の吐出が開始される。このときも、圧縮室23のガス冷媒の一部は流体通路91を通過してパイロットシリンダ92の溝圧室S21へ流れ込む。スクリューロータ40を更に回転させると、圧縮室23と流体通路91との連通が遮断され、圧縮室23のガス冷媒がパイロットシリンダ92の溝圧室S21へ流れなくなる図7のD点。つまり、図7のB点~D点までの間では、圧縮室23と流体通路91とが常に連通し、圧縮室23の冷媒が溝圧室S21へ供給され続ける。-通常運転時の動作-通常時におけるスクリュー圧縮機1の運転動作では、過圧縮や圧縮不足が小さくなるように、あらかじめ冷媒回路の運転条件に合わせて内部容積比が設定されている。すなわち、冷媒回路の運転条件と内部容積比の条件が対応している。この場合、図8に示すように、B点からD点までの間で検出された圧縮室23の圧力の平均値は、ケーシング10の高圧空間S2の圧力高圧よりも少し低い値となる。具体的には、螺旋溝41がゲート51によって低圧空間S1から仕切られると圧縮が開始され図8のA点、スクリューロータ40の回転に伴ってゲート51が螺旋溝41の後端に向かって移動すると、圧縮室23の容積が次第に縮小し、流体通路91と圧縮室23とが連通する図8のB点。このとき、圧縮室23のガス冷媒は、流体通路91を流れて流体連通孔100を通過してパイロットシリンダ92の溝圧室S21へ流入する。パイロットシリンダ92では、溝圧室S21の圧力およびパイロットバネ98の付勢力と、高圧空間S2に連通する高圧室S22の圧力とがパイロットピストン93に作用する。ここで、上述したように、B点からD点までの間で検出された圧縮室23の圧力の平均値は、ケーシング10の高圧空間S2の圧力よりも少し低い値となるため、高圧室S22の圧力による押圧力は、溝圧室S21の圧力による押圧力とパイロットバネ98の付勢力とを足した力とバランスする。このため、パイロットシリンダ92では、溝圧室S21の流体供給孔97が少し開かれた状態となり、溝圧室S21とメインシリンダ81の第1流体室S11とが連通して第1流体室S11の圧力が高くなる。このとき、メインピストン82には、第1流体室S11の圧力およびメインバネ87の付勢力と、第2流体室S12の圧力とが作用する。一方、スライドバルブ60には、低圧空間S1と高圧空間S2との差圧に基づいて常にスライドバルブ60を低圧空間S1側へ押す力が加わる。したがって、スライドバルブ60は、第1流体室S11の圧力による押圧力、メインバネ87の付勢力および低圧空間S1側へ押す力を足した力と、第2流体室S12の圧力による押圧力がバランスして止まる。尚、スクリュー圧縮機1の運転が停止すると、メインシリンダ81の第2流体室S12および第1流体室S11の冷媒の差圧がなくなる。このため、メインシリンダ81の第1流体室S11のメインバネ87の付勢力によってスライドバルブ60は、図2における最前端即ち、最低内部容積比まで移動して停止する。こうすることで次回のスクリュー圧縮機1の起動が行い易くなる。-圧縮不足時の運転動作-圧縮不足時のスクリュー圧縮機1の運転動作では、冷媒回路の運転条件に対して内部容積比が小さくなっている。このため、図9のC点に示されるように、ガス冷媒の吐出時に圧縮不足が生じている。したがって、B点からD点までの間で検出された圧縮室23の圧力の平均値は、高圧空間S2の圧力よりも低い値となる。具体的には、螺旋溝41がゲート51によって低圧空間S1から仕切られると圧縮が開始され図9のA点、スクリューロータ40の回転に伴ってゲート51が螺旋溝41の後端に向かって移動すると、圧縮室23の容積が次第に減少し、流体通路91と圧縮室23とが連通する図9のB点。このとき、圧縮室23のガス冷媒は、流体通路91を流れて流体連通孔100を通過してパイロットシリンダ92の溝圧室S21へ流入する。パイロットシリンダ92では、溝圧室S21の圧力およびパイロットバネ98の付勢力と、高圧空間S2に連通する高圧室S22の圧力とがパイロットピストン93に作用する。ここで、上述したように、B点からD点までの間で検出された圧縮室23の圧力の平均値は、高圧空間S2の圧力よりも低い値となるため、高圧室S22の圧力による押圧力は、溝圧室S21の圧力による押圧力とパイロットバネ98の付勢力とを足した力よりも大きくなる。このため、パイロットピストン93は、パイロットシリンダ室S20を溝圧室S21側に移動する。そして、パイロットピストン93の蓋部93cが流体供給孔97を閉塞する。流体供給孔97が閉塞されると、第1流体室S11は、絞り穴85を介して低圧空間S1のみと連通するため、該第1流体室S11が低圧状態となる。このとき、メインピストン82には、第2流体室S12の圧力と、第1流体室S11の圧力およびメインバネ87の付勢力とが作用する。また、スライドバルブ60には、低圧空間S1と高圧空間S2との差圧に基づいて常にスライドバルブ60を低圧空間S1側へ押す力が加わる。したがって、第1流体室S11の圧力による押圧力、メインバネ87の付勢力および低圧空間S1側へ押す力を足した力よりも第2流体室S12の圧力による押圧力が大きくなり、スライドバルブ60は図2における右側に移動する。そして、スライドバルブ60が図2における右側に移動すると、吐出口25に連通し始める直前即ち、吐出行程の開始直前における圧縮室23の容積が小さくなり、圧縮機構20の内部容積比が大きくなる。こうすることで、図9のB点からD点に亘る圧縮室23の圧力の平均値が大きくなり、圧縮不足が解消される。その一方、パイロットシリンダ92では、溝圧室S21の圧力による押圧力とパイロットバネ98の付勢力とを足した力が、高圧空間S2に連通する高圧室S22の圧力による押圧力よりも大きくなる。こうなると、パイロットピストン93がパイロットシリンダ室S20を高圧室S22側に移動し、蓋部93cが流体供給孔97から離れ、流体供給孔97を介して溝圧室S21のガス冷媒が第1流体室S11に導入される。溝圧室S21のガス冷媒が供給されると、第1流体室S11の圧力が高くなる。これにより、第1流体室S11の圧力による押圧力、メインバネ87の付勢力および低圧空間S1側へ押す力を足した力と、第2流体室S12の圧力による押圧力がバランスしてスライドバルブ60の右方向への移動が止まる。これらの動作によってスライドバルブ60の位置が調節される。-過圧縮時の運転動作-過圧縮時のスクリュー圧縮機1の運転動作では、冷媒回路の運転条件に対して内部容積比が大きくなっている。このため、図10のC点に示される、ガス冷媒の吐出時に過圧縮が生じている。したがって、B点からD点までの間で検出された圧縮室23の圧力の平均値は、高圧空間S2の圧力よりも高い値となる。具体的には、螺旋溝41がゲート51によって低圧空間S1から仕切られると圧縮が開始され図10のA点、スクリューロータ40の回転に伴ってゲート51が螺旋溝41の後端に向かって移動すると、圧縮室23の容積が次第に減少し、流体通路91と圧縮室23とが連通する図10のB点。このとき、圧縮室23のガス冷媒は、流体通路91を流れて流体連通孔100を通過してパイロットシリンダ92の溝圧室S21へ流入する。パイロットシリンダ92では、溝圧室S21の圧力およびパイロットバネ98の付勢力と、高圧空間S2に連通する高圧室S22の圧力とがパイロットピストン93に作用する。ここで、上述したように、B点からD点までの間で検出された圧縮室23の圧力の平均値は、ケーシング10の高圧空間S2の圧力よりも高い値となるため、高圧空間S2に連通する高圧室S22の圧力による押圧力は、溝圧室S21の圧力による押圧力とパイロットバネ98の付勢力とを足した力よりも小さくなる。このため、パイロットピストン93がパイロットシリンダ室S20を高圧室S22側に移動して流体供給孔97が開かれる。流体供給孔97が開かれると、溝圧室S21と第1流体室S11とが流体供給孔97を介して連通する。これにより、溝圧室S21のガス冷媒が第1流体室S11に流れ込むため、第1流体室S11の圧力が大きくなる。このとき、メインピストン82には、第2流体室S12の圧力と、第1流体室S11の圧力およびメインバネ87の付勢力とが作用する。また、スライドバルブ60には、低圧空間S1と高圧空間S2との差圧に基づいて常にスライドバルブ60を低圧空間S1側へ押す力が加わる。したがって、スライドバルブ60は、第1流体室S11の圧力による押圧力、メインバネ87の付勢力および低圧空間S1側へ押す力を足した力が第2流体室S12の圧力による押圧力よりも大きくなり、スライドバルブ60が図2における左側に移動する。そして、スライドバルブ60が図2における左側へ移動すると、吐出口25に連通し始める直前即ち、吐出行程の開始直前における圧縮室23の容積が大きくなり、圧縮機構20の内部容積比が小さくなる。こうすることで、図10のB点からD点に亘る圧縮室23の圧力の平均値が小さくなり、過圧縮が解消される。その一方、パイロットシリンダ92では、溝圧室S21の圧力による押圧力とパイロットバネ98の付勢力とを足した力が、高圧空間S2に連通する高圧室S22の圧力による押圧力よりも小さくなる。こうなると、パイロットピストン93がパイロットシリンダ室S20を溝圧室S21側に移動し、蓋部93cが流体供給孔97を閉塞する。流体供給孔97が閉塞されると、溝圧室S21と第1流体室S11との間が切断され、第1流体室S11は、絞り穴85を介して低圧空間S1のみと連通し、該第1流体室S11が低圧状態となる。これにより、第1流体室S11の圧力による押圧力、メインバネ87の付勢力および低圧空間S1側へ押す力を足した力と、第2流体室S12の圧力による押圧力がバランスしてスライドバルブ60の左方向への移動が止まる。これらの動作によってスライドバルブ60の位置が調節される。-起動時の運転動作-スクリュー圧縮機1の起動時の運転動作では、冷媒回路の運転条件に対して内部容積比が大きくなっている。このため、図11のC点に示されるようにガス冷媒の吐出時に過圧縮が生じている。したがって、B点からD点までの間で検出された圧縮室23の圧力の平均値は、高圧空間S2の圧力よりも高い値となる。具体的には、螺旋溝41がゲート51によって低圧空間S1から仕切られると圧縮が開始され図11のA点、スクリューロータ40の回転に伴ってゲート51が螺旋溝41の後端に向かって移動すると、圧縮室23の容積が次第に減少し、流体通路91と圧縮室23とが連通する図11のB点。このとき、圧縮室23のガス冷媒は、流体通路91に流れて流体連通孔100を通過してパイロットシリンダ92の溝圧室S21へ流入する。パイロットシリンダ92では、溝圧室S21の圧力およびパイロットバネ98の付勢力と、高圧空間S2に連通する高圧室S22の圧力とがパイロットピストン93に作用する。ここで、上述したように、B点からD点までの間で検出された圧縮室23の圧力の平均値は、高圧空間S2の圧力よりも高い値となるため、高圧空間S2に連通する高圧室S22の圧力による押圧力は、溝圧室S21の圧力による押圧力とパイロットバネ98の付勢力とを足した力よりも小さくなる。このため、パイロットピストン93がパイロットシリンダ92を高圧室S22側に移動して流体供給孔97が開かれる。流体供給孔97が開かれると、溝圧室S21と第1流体室S11とが流体供給孔97を介して連通する。これにより、溝圧室S21のガス冷媒が第1流体室S11に流れ込むため、第1流体室S11の圧力が大きくなる。メインピストン82には、第2流体室S12の圧力と、第1流体室S11の圧力およびメインバネ87の付勢力とが作用する。また、スライドバルブ60には、低圧空間S1と高圧空間S2との差圧に基づいて常にスライドバルブ60を低圧空間S1側へ押す力が加わる。したがって、スライドバルブ60は、第1流体室S11の圧力による押圧力、メインバネ87の付勢力および低圧空間S1側へ押す力を足した力が第2流体室S12の圧力による押圧力よりも大きくなり、スライドバルブ60が図2における左側に移動する。そして、スライドバルブ60が図2における左側へ移動すると、吐出口25に連通し始める直前即ち、吐出行程の開始直前における圧縮室23の容積が大きくなり、圧縮機構20の内部容積比が小さくなる。こうすることで、図11のB点からD点に亘る圧縮室23の圧力の平均値が小さくなる。その一方、パイロットシリンダ92では、溝圧室S21の圧力による押圧力とパイロットバネ98の付勢力とを足した力が、高圧空間S2と連通する高圧室S22の圧力による押圧力よりも小さくなる。こうなると、パイロットピストン93がパイロットシリンダ室S20を溝圧室S21側に移動し、蓋部93cが流体供給孔97を閉塞する。流体供給孔97が閉塞されると、溝圧室S21と第1流体室S11との間が切断され、第1流体室S11は、絞り穴85を介して低圧空間S1のみと連通し、該第1流体室S11が低圧状態となる。これにより、第1流体室S11の圧力による押圧力、メインバネ87の付勢力および低圧空間S1側へ押す力を足した力と、第2流体室S12の圧力による押圧力がバランスしてスライドバルブ60の左方向への移動が止まる。これらの動作によってスライドバルブ60の位置が調節される。-実施形態1の効果-上記実施形態1によれば、溝圧室S21と高圧室S22との差圧に応じて第1流体室S11の圧力を調節するようにしたため、溝圧室S21の圧力状態に応じてスライドバルブ60の位置を自動調節することができる。つまり、電動機の回転周波数や吐出流体の圧力の検出手段を別途設けることなく、スクリュー圧縮機1自身によってスライドバルブ60の位置を自動調節することができる。これにより、圧力センサなどの部品点数を削減することができる。具体的には、溝圧室S21の圧力が高圧室S22の圧力よりも大きい場合には、溝圧室S21と第1流体室S11との間を連通させて第1流体室S11の圧力を溝圧室S21の圧力に近づけるようにした。一方で、溝圧室S21の圧力が高圧室S22の圧力よりも小さい場合には、溝圧室S21と第1流体室S11との間を切断して第1流体室S11の圧力を低圧空間S1の圧力に近づけるようにした。このため、溝圧室S21の圧力に応じて第1流体室S11の圧力を調節することができる。これにより、スライドバルブ60の位置を自動調節することができる。つまり、電動機の回転周波数や吐出流体の圧力の検出手段を別途設けることなく、スクリュー圧縮機1自身によってスライドバルブ60の位置を自動調節することができる。これにより、圧力センサなどの部品点数を削減することができる。また、パイロットシリンダ室S20をメインピストン82の内部に形成したため、それぞれを別々に設けるのに比べてスクリュー圧縮機1を小型化することができる。-実施形態1の変形例-次に、本実施形態1の変形例について説明する。図12に示すように、本変形例に係るスクリュー圧縮機1は、上記実施形態1に係るスクリュー圧縮機1とは、スライドバルブ駆動機構80の構成が異なっている。尚、本変形例では実施形態1と異なる部分のみ説明する。具体的には、本変形例に係るスライドバルブ駆動機構80における、流体通路91とパイロットシリンダ92とパイロットピストン93について説明する。上記パイロットシリンダ92は、メインシリンダ81の後部に取付形成されたシリンダである。パイロットシリンダ92は、その内部にパイロットシリンダ室S20が形成されている。このパイロットシリンダ室S20は、本発明に係る第2シリンダ室を構成している。パイロットシリンダ室S20は、円筒体状の空間に形成され、パイロットピストン93によって溝圧室S21と高圧室S22とに仕切られている。溝圧室S21はパイロットピストン93の前端側に形成され、高圧室S22はパイロットピストン93の後端側に形成されている。パイロットシリンダ92には、その後端寄りの側壁に、径方向に延びる第2高圧連通孔101が形成されている。この第2高圧連通孔101は、その一端がケーシング10の高圧空間S2に開口する一方、その他端が高圧室S22内に開口している。このため、高圧室S22は、第2高圧連通孔101を介してケーシング10の高圧空間S2と連通して高圧状態となっている。また、パイロットシリンダ92には、溝圧室S21の内部に、パイロットピストン93を高圧室S22側へ付勢するパイロットバネ98が配置されている。また、パイロットシリンダ92とメインシリンダ81と間に形成される壁部には、軸方向に延びる流体供給孔97と橋部99が挿通される挿通孔105とが形成されている。挿通孔105には、橋部99の後端部が挿通されている。流体供給孔97は、その一端がパイロットシリンダ92の溝圧室S21内に開口し、その他端がメインシリンダ81の第1流体室S11内に開口している。このため、溝圧室S21は、流体供給孔97を介して第1流体室S11と連通している。上記パイロットピストン93は、パイロットシリンダ室S20内に収容されて該パイロットシリンダ室S20を移動するピストンである。パイロットピストン93は、パイロットシリンダ室S20を溝圧室S21と高圧室S22に仕切るヘッド部93bと、該ヘッド部93bから前端側に延びる蓋部93cとを備えている。上記ヘッド部93bは、パイロットシリンダ室S20内に配置され、パイロットシリンダ室S20を溝圧室S21と高圧室S22とに仕切っている。ヘッド部93bは、溝圧室S21からパイロットバネ98によって高圧室S22へ付勢されている。また、ヘッド部93bの前端面には蓋部93cが取り付けられている。上記蓋部93cは、略円柱状に形成され、上記溝圧室S21に開口する流体供給孔97を開閉するための蓋である。蓋部93cは、ヘッド部93bの前端面に一体に取り付けられ、ヘッド部93bの移動に伴って移動する。そして、蓋部93cは、ヘッド部93bが溝圧室S21側に移動することで流体供給孔97を閉じる一方、高圧室S22側に移動することで流体供給孔97から離れて該流体供給孔97を開くように構成されている。上記橋部99は、棒状に形成され、その前端部が流体通路91の他端側に内挿される一方、その後端部が挿通孔105に内挿されている。したがって、橋部99は、メインシリンダ81の第1流体室S11に跨って配置されている。橋部99は、内部に軸方向を貫通して延びる流体連通孔100が形成されている。上記流体連通孔100は、橋部99の長手方向に沿って延びる孔であって、流体通路91と溝圧室S21とを連通させるものである。流体連通孔100の一端は、流体通路91内に開口する一方、他端は溝圧室S21に開口している。したがって、溝圧室S21は、流体連通孔100および流体通路91を介して圧縮室23と連通している。上記流体通路91は、圧縮室23と橋部99との間に設けられる通路である。流体通路91は、スライドバルブ60の弁体部61、連結部62およびガイド部63の内部と、連結ロッド83の内部とに亘って形成される。流体通路91は、その一端が弁体部61の内面から圧縮室23へ開口し、そこから径方向外方に延びて直角にスライドバルブ60の後端側へ屈曲し、そこから弁体部61、連結部62、ガイド部63および連結ロッド83に亘って延び、他端がメインシリンダ81の第1流体室S11まで延びている。そして、流体通路91の他端には、橋部99の前端が内挿されている。-本変形例の効果-本変形例によれば、パイロットシリンダ室S20をメインピストン82の外部に形成したため、ケーシング10内においてパイロットシリンダ室S20を容易に形成することができる。その他の構成、作用効果は上記実施形態1と同様である。発明の実施形態2次に、本発明の実施形態2について説明する。図13に示すように、本実施形態2に係るスクリュー圧縮機1は、上記実施形態1に係るスクリュー圧縮機1とは、スライドバルブ駆動機構80の構成が異なっている。尚、本実施形態2では、図13における駆動軸21の軸方向を左右方向として説明する。具体的に、図13に示すように、スライドバルブ駆動機構80は、軸受ホルダ35に固定されたメインシリンダ81と、該メインシリンダ81に形成されたメインシリンダ室S10と、該メインシリンダ室S10内に装填されたメインピストン82と、該メインピストン82とスライドバルブ60とを連結する連結ロッド83と、低圧通路88と、圧縮室23のガス冷媒を取り出すための流体通路91と、該流体通路91を流れるガス冷媒が導入されるパイロットシリンダ92と、該パイロットシリンダ92に形成されたパイロットシリンダ室S20と、該パイロットシリンダ室S20の内部に装填されたパイロットピストン93とを備えている。上記メインシリンダ81は、内部に空間を有する箱体に形成されている。メインシリンダ81は、スライドバルブ60の後端側に配置され、外部から連結ロッド83の後端部が挿入されている。メインシリンダ81は、その内部にメインシリンダ室S10が形成されている。このメインシリンダ室S10は、本発明に係る第1シリンダ室を構成している。メインシリンダ室S10は、円筒体状の空間に形成され、メインピストン82によって第2流体室S12と第1流体室S11とに仕切られている。第2流体室S12はメインピストン82の前端側に形成され、第1流体室S11はメインピストン82の後端側に形成されている。すなわち、メインシリンダ室S10では、メインピストン82の位置に応じて両室81a81bの容積が変化するよう構成されている。また、メインシリンダ81の第1流体室S11には、メインピストン82を第2流体室S12側へ付勢するメインバネ87が設けられている。また、メインシリンダ81は、その側壁に径方向に延びてメインシリンダ81の内部と外部とを繋ぐ第1高圧連通孔84が形成され、その後端壁に絞り穴89が形成されている。上記第1高圧連通孔84は、メインシリンダ81の前端寄りの側壁に形成され、一端がケーシング10の高圧空間S2に開口する一方、他端がメインシリンダ81の第2流体室S12内に開口している。このため、第2流体室S12は、第1高圧連通孔84を介してケーシング10の高圧空間S2と常に連通して高圧状態に形成されている。上記絞り穴89は、メインシリンダ81の後端壁に形成され、一端がケーシング10の高圧空間S2に開口する一方、他端がメインシリンダ81の第1流体室S11内に開口している。つまり、第1流体室S11は、絞り穴89を介して高圧空間S2と常に連通している。この絞り穴89は、直径が約1mm程度の小径の穴に形成されている。こうすることで、高圧空間S2から第1流体室S11へ流入する高圧冷媒の流量を絞っている。上記メインピストン82は、メインシリンダ室S10の内部を第2流体室S12と第1流体室S11とに仕切る部材である。メインピストン82は、連結ロッド83の後端部に連結されてメインシリンダ室S10に収容され、該メインシリンダ室S10内を移動可能な状態で配置されている。メインピストン82は、後述する連結ロッド83を介してスライドバルブ60に取り付けられている。上記連結ロッド83は、スライドバルブ60とメインピストン82とを連結する部材である。連結ロッド83は、棒状に形成され、スライドバルブ60とメインピストン82との間に配置されている。具体的には、連結ロッド83は、その前端部がガイド部63の後端面に取り付けられ、その後端部がメインピストン82に取り付けられている。つまり、メインピストン82は、連結ロッド83を介してスライドバルブ60に連結されている。このため、メインピストン82がメインシリンダ室S10内を移動すると、これに伴ってスライドバルブ60が移動する。上記低圧通路88は、パイロットシリンダ92の溝圧室S21とケーシング10の低圧空間S1との間において、スライドバルブ60の弁体部61、連結部62、およびガイド部63の内部と、連結ロッド83の内部とに亘って形成される流体の通路である。具体的に低圧通路88は、その一端が弁体部61の前端から弁体部61、連結部62、ガイド部63、および連結ロッド83に亘って延び、その他端が溝圧室S21の手前まで延びて第1挿通孔106と連通している。そして、低圧通路88は、第1挿通孔106を介して溝圧室S21と連通している。上記パイロットシリンダ92は、連結ロッド83の後端部分に形成されたシリンダである。パイロットシリンダ92は、その内部にパイロットシリンダ室S20が形成されている。このパイロットシリンダ室S20は、本発明に係る第2シリンダ室を構成している。パイロットシリンダ室S20は、円筒体状の空間に形成され、パイロットピストン93によって溝圧室S21と高圧室S22とに仕切られている。溝圧室S21は、パイロットピストン93の前端側に形成され、高圧室S22は、パイロットピストン93の後端側に形成されている。パイロットシリンダ92には、その後端寄りの側壁に、径方向に延びる第2高圧連通孔101が形成されている。この第2高圧連通孔101は、パイロットシリンダ92の内部と外部とを繋ぐ孔である。第2高圧連通孔101は、その一端がメインシリンダ81の第2流体室S12内に開口する一方、その他端がパイロットシリンダ92の高圧室S22内に開口している。このため、高圧室S22は、第2高圧連通孔101および第2流体室S12を介してケーシング10の高圧空間S2と連通して高圧状態となっている。また、溝圧室S21の内部には、パイロットピストン93を高圧室S22側へ付勢するパイロットバネ98が配置されている。上記パイロットシリンダ92は、その前端壁に第1挿通孔106が形成され、後端壁に第2挿通孔107が形成されている。第1挿通孔106は後述する第1ロッド部103を挿通させる孔であり、第2挿通孔107は第2ロッド部104を挿通させる孔である。上記流体通路91は、圧縮室23と溝圧室S21とを連通させて該圧縮室23の冷媒を溝圧室S21へ送るための通路である。流体通路91は、スライドバルブ60の弁体部61、連結部62、およびガイド部63の内部と、連結ロッド83の内部とに亘って形成される。流体通路91は、その一端が弁体部61の内面から圧縮室23へ開口し、そこから径方向外方に延びて直角にスライドバルブ60の後端側へ折れ曲がり、そこから弁体部61、連結部62、ガイド部63および連結ロッド83に亘って延び、その他端がパイロットシリンダ92の溝圧室S21まで延びている。上記パイロットピストン93は、パイロットシリンダ室S20内に収容されて該パイロットシリンダ室S20を移動するピストンである。パイロットピストン93は、パイロットシリンダ室S20の内部を前端側の溝圧室S21と後端側の高圧室S22に仕切るヘッド部93bと、該ヘッド部93bから前端側に延びる第1ロッド部103および蓋部93cと後端側に延びる第2ロッド部104とを備えている。上記第1ロッド部103は、棒状に形成され、その前端部が第1挿通孔106に内挿されて低圧通路88の他端に露出する一方、その後端部がヘッド部93bの前端面に取り付けられている。第1ロッド部103は、第1挿通孔106の内径よりもやや小さい外径に形成され、該第1挿通孔106内を軸方向に移動可能に構成されている。第1ロッド部103は、前端に蓋部93cが取り付けられている。また、第1ロッド部103の内部には、前端から後端に亘って延びる流体排出孔102の一部が形成されている。この流体排出孔102については後述する。上記第2ロッド部104は、棒状に形成され、その前端部がヘッド部93bの後端面に取り付けられる一方、その後端部が第2挿通孔107に挿通されてパイロットシリンダ92の外部に突出し、第1流体室S11に露出している。第2ロッド部104は、第2挿通孔107の内径よりもやや小さい外径に形成され、該第2挿通孔107内を軸方向に移動可能に構成されている。また、第2ロッド部104の内部には、前端から後端に亘って延びる流体排出孔102の一部が形成されている。上記ヘッド部93bは、パイロットシリンダ92内に配置され、パイロットシリンダ室S20内を溝圧室S21と高圧室S22とに仕切っている。ヘッド部93bは、その溝圧室S21側からパイロットバネ98によって高圧室S22側へ付勢されている。また、ヘッド部93bの前端面には、第1ロッド部103の後端部が取り付けられ、後端面には第2ロッド部104の前端部が取り付けられている。したがって、ヘッド部93b、第1ロッド部103および第2ロッド部104は一体で軸方向に移動可能に構成されている。ヘッド部93bの内部には、前端から後端に亘って流体排出孔102の一部が形成されている。上記蓋部93cは、略円柱状に形成され、第1挿通孔106を開閉することで流体排出孔102を開閉させる蓋である。蓋部93cは、第1ロッド部103の前端部に取り付けられている。蓋部93cは、ヘッド部93bと共に後端側に移動して第1挿通孔106を閉じることで流体排出孔102を閉じる一方、前端側に移動することで第1挿通孔106から離れて流体排出孔102を開くように構成されている。また、ヘッド部93bには、後端周辺に、流体排出孔102の一端を低圧通路88に開口するための切り欠き93dが形成されている。この切り欠き93dによって第1流体室S11と低圧通路88とが流体排出孔102を介して連通する。上記流体排出孔102は、低圧空間S1と第1流体室S11とを連通させるための孔であって、本発明に係る圧力調節孔を構成している。流体排出孔102は、第1ロッド部103、ヘッド部93b、および第2ロッド部104に亘って延びて形成されている。流体排出孔102は、その一端が低圧通路88内に開口する一方、その他端が第2ロッド部104の後端において第1流体室S11内に開口している。このため、メインシリンダ81の第1流体室S11は、流体排出孔102および低圧通路88を介してケーシング10の低圧空間S1と連通している。-圧縮室の圧力変化-次に、スクリュー圧縮機1の吐出口25からの吐出直前の圧力の変化について説明する。図6は圧縮室23とスライドバルブ60との位置関係を示し、図7はスクリュー圧縮機1の圧縮室23の圧力変化と時間との関係を示している。そして、螺旋溝41がゲートロータ50のゲート51と噛み合わされ、このゲート51aによって低圧空間S1から仕切られると圧縮が開始される図7のA点。そして、スクリューロータ40の回転に伴ってゲート51が螺旋溝41の後端に向かって移動すると、圧縮室23の容積が次第に縮小して圧縮室23のガス冷媒が圧縮される。さらに圧縮室23の容積が縮小すると、図6Aおよび図7のB点に示すように、流体通路91と圧縮室23とが連通する。このとき、圧縮室23のガス冷媒は、流体通路91を通過してパイロットシリンダ92の溝圧室S21へ流れ込む。スクリューロータ40を更に回転させると、図6Bの状態となり、圧縮室23の容積が減少して圧縮室23のガス冷媒が圧縮される。この間も圧縮室23のガス冷媒は、流体通路91を通過してパイロットシリンダ92の溝圧室S21へ流れ込む。スクリューロータ40を更に回転させると、図6Cおよび図7のC点の状態となり、圧縮室23が吐出口25を介して高圧空間S2と連通し、ガス冷媒の吐出が開始される。このときも、圧縮室23のガス冷媒の一部は流体通路91を通過してパイロットシリンダ92の溝圧室S21へ流れ込む。スクリューロータ40を更に回転させると、圧縮室23と流体通路91との連通が遮断され、圧縮室23のガス冷媒がパイロットシリンダ92の溝圧室S21へ流れなくなる図7のD点。つまり、図7のB点~D点までの間では、圧縮室23と流体通路91とが常に連通し、圧縮室23の冷媒が溝圧室S21へ供給され続ける。-通常運転時の動作-通常時におけるスクリュー圧縮機1の運転動作では、過圧縮や圧縮不足が小さくなるように、あらかじめ冷媒回路の運転条件に合わせて内部容積比が設定されている。すなわち、冷媒回路の運転条件と内部容積比の条件が対応している。この場合、図8に示すように、B点からD点までの間で検出された圧縮室23の圧力の平均値は、ケーシング10の高圧空間S2の圧力高圧よりも少し低い値となる。具体的には、螺旋溝41がゲート51によって低圧空間S1から仕切られると圧縮が開始され図8のA点、スクリューロータ40の回転に伴ってゲート51が螺旋溝41の後端に向かって移動すると、圧縮室23の容積が次第に縮小し、流体通路91と圧縮室23とが連通する図8のB点。このとき、圧縮室23のガス冷媒は、流体通路91を流れてパイロットシリンダ92の溝圧室S21へ流入する。パイロットシリンダ92では、溝圧室S21の圧力およびパイロットバネ98の付勢力と、高圧空間S2と連通する高圧室S22の圧力とがパイロットピストン93に作用する。ここで、上述したように、B点からD点までの間で検出された圧縮室23の圧力の平均値は、ケーシング10の高圧空間S2の圧力よりも少し低い値となるため、高圧室S22の圧力による押圧力は、溝圧室S21の圧力による押圧力とパイロットバネ98の付勢力とを足した力とバランスする。このため、パイロットシリンダ92では、流体排出孔102が少し開かれた状態となり、低圧空間S1とメインシリンダ81の第1流体室S11とが連通する。一方、第1流体室S11には、絞り穴89から少しずつ高圧空間S1のガス冷媒が供給され続けるため、第1流体室S11の圧力が高くなる。このとき、メインピストン82には、第1流体室S11の圧力およびメインバネ87の付勢力と、第2流体室S12の圧力とが作用する。一方、スライドバルブ60には、低圧空間S1と高圧空間S2との差圧に基づいて常にスライドバルブ60を低圧空間S1側へ押す力が加わる。したがって、スライドバルブ60は、第1流体室S11の圧力による押圧力、メインバネ87の付勢力および低圧空間S1側へ押す力を足した力と、第2流体室S12の圧力による押圧力がバランスして止まる。尚、スクリュー圧縮機1の運転が停止すると、メインシリンダ81の第2流体室S12および第1流体室S11の冷媒の差圧がなくなる。このため、メインシリンダ81の第1流体室S11のメインバネ87の付勢力によってスライドバルブ60は、図2における最前端即ち、最低内部容積比まで移動して停止する。こうすることで次回のスクリュー圧縮機1の起動が行い易くなる。-圧縮不足時の運転動作-圧縮不足時のスクリュー圧縮機1の運転動作では、冷媒回路の運転条件に対して内部容積比が小さくなっている。このため、図9のC点に示されるように、ガス冷媒の吐出時に圧縮不足が生じている。したがって、B点からD点までの間で検出された圧縮室23の圧力の平均値は、高圧空間S2の圧力よりも低い値となる。具体的には、螺旋溝41がゲート51によって低圧空間S1から仕切られると圧縮が開始され図9のA点、スクリューロータ40の回転に伴ってゲート51が螺旋溝41の後端に向かって移動すると、圧縮室23の容積が次第に減少し、流体通路91と圧縮室23とが連通する図9のB点。このとき、圧縮室23のガス冷媒は、流体通路91を流れてパイロットシリンダ92の溝圧室S21へ流入する。パイロットシリンダ92では、溝圧室S21の圧力およびパイロットバネ98の付勢力と、高圧空間S2に連通する高圧室S22の圧力とがパイロットピストン93に作用する。ここで、上述したように、B点からD点までの間で検出された圧縮室23の圧力の平均値は、高圧空間S2のガス冷媒よりも低い値となるため、高圧室S22の圧力による押圧力は、溝圧室S21の圧力による押圧力とパイロットバネ98の付勢力とを足した力よりも大きくなる。このため、パイロットピストン93は、パイロットシリンダ室S20を溝圧室S21側に移動する。そして、パイロットピストン93の蓋部93cが第1挿通孔106から離れて流体排出孔102が開かれる。流体排出孔102が開かれると、第1流体室S11がケーシング10の低圧空間S1と連通して該第1流体室S11の圧力が低くなる。このとき、メインピストン82には、第2流体室S12の圧力と、第1流体室S11の圧力およびメインバネ87の付勢力とが作用する。また、スライドバルブ60には、低圧空間S1と高圧空間S2との差圧に基づいて常にスライドバルブ60を低圧空間S1側へ押す力が加わる。したがって、第1流体室S11の圧力による押圧力、メインバネ87の付勢力および低圧空間S1側へ押す力を足した力よりも第2流体室S12の圧力による押圧力が大きくなり、スライドバルブ60は図13における右側に移動する。そして、スライドバルブ60が図13における右側に移動すると、吐出口25に連通し始める直前即ち、吐出行程の開始直前における圧縮室23の容積が小さくなり、圧縮機構20の内部容積比が大きくなる。こうすることで、図9のB点からD点に亘る圧縮室23の圧力の平均値が大きくなり、圧縮不足が解消される。その一方、パイロットシリンダ92では、溝圧室S21の圧力による押圧力とパイロットバネ98の付勢力とを足した力が、高圧空間S2に連通する高圧室S22の圧力による押圧力よりも大きくなる。こうなると、パイロットピストン93が高圧室S22側に移動して蓋部93cが流体排出孔102を閉塞する。流体排出孔102が閉塞されると、第1流体室S11は、絞り穴89を介して高圧空間S2のみと連通するため、該第1流体室S11が高圧状態となる。これにより、第1流体室S11の圧力による押圧力、メインバネ87の付勢力および低圧空間S1側へ押す力を足した力と、第2流体室S12の圧力による押圧力がバランスしてスライドバルブ60の右方向への移動が止まる。これらの動作によってスライドバルブ60の位置が調節される。-過圧縮時の運転動作-過圧縮時のスクリュー圧縮機1の運転動作では、冷媒回路の運転条件に対して内部容積比が大きくなっている。このため、図10のC点に示される、ガス冷媒の吐出時に過圧縮が生じている。したがって、B点からD点までの間で検出された圧縮室23の圧力の平均値は、高圧空間S2の圧力よりも高い値となる。具体的には、螺旋溝41がゲート51によって低圧空間S1から仕切られると圧縮が開始され図10のA点、スクリューロータ40の回転に伴ってゲート51が螺旋溝41の後端に向かって移動すると、圧縮室23の容積が次第に減少し、流体通路91と圧縮室23とが連通する図10のB点。このとき、圧縮室23のガス冷媒は、流体通路91を流れてパイロットシリンダ92の溝圧室S21へ流入する。パイロットシリンダ92では、溝圧室S21の圧力およびパイロットバネ98の付勢力と、高圧空間S2に連通する高圧室S22の圧力とがパイロットピストン93に作用する。ここで、上述したように、B点からD点までの間で検出された圧縮室23の圧力の平均値は、ケーシング10の高圧空間S2の圧力よりも高い値となるため、高圧空間S2に連通する高圧室S22の圧力による押圧力は、溝圧室S21の圧力による押圧力およびパイロットバネ98の付勢力を足した力よりも小さくなる。このため、パイロットピストン93がパイロットシリンダ室S20を高圧室S22側に移動して蓋部93cが流体排出孔102を閉塞する。流体排出孔102が閉じられると、第1流体室S11は、絞り穴89を介してケーシング10の高圧空間S2のみと連通するため、該第1流体室S11が高くなる。このとき、メインピストン82には、第2流体室S12の圧力と、第1流体室S11の圧力およびメインバネ87の付勢力とが作用する。また、スライドバルブ60には、低圧空間S1と高圧空間S2との差圧に基づいて常にスライドバルブ60を低圧空間S1側へ押す力が加わる。したがって、スライドバルブ60は、第1流体室S11の圧力による押圧力、メインバネ87の付勢力および低圧空間S1側へ押す力を足した力が第2流体室S12の圧力による押圧力よりも大きくなり、図13における左側に移動する。そして、スライドバルブ60が図13における左側へ移動すると、吐出口25に連通し始める直前即ち、吐出行程の開始直前における圧縮室23の容積が大きくなり、圧縮機構20の内部容積比が小さくなる。こうすることで、図10のB点からD点に亘る圧縮室23の圧力の平均値が小さくなり、過圧縮が解消される。その一方、パイロットシリンダ92では、溝圧室S21の圧力による押圧力とパイロットバネ98の付勢力とを足した力が、高圧空間S2に連通する高圧室S22の圧力による押圧力よりも小さくなる。こうなると、パイロットピストン93がパイロットシリンダ室S20を溝圧室S21側に移動し、蓋部93cが第1挿通孔106から離れて流体排出孔102が開かれる。流体排出孔102が開かれると、第1流体室S11がケーシング10の低圧空間S1と連通して該第1流体室S11の圧力が低くなる。これにより、第1流体室S11の圧力による押圧力、メインバネ87の付勢力および低圧空間S1側へ押す力を足した力と、第2流体室S12の圧力による押圧力がバランスしてスライドバルブ60の左方向への移動が止まる。これらの動作によってスライドバルブ60の位置が調節される。-起動時の運転動作-スクリュー圧縮機1の起動時の運転動作では、冷媒回路の運転条件に対して内部容積比が大きくなっている。このため、図11のC点に示されるようにガス冷媒の吐出時に過圧縮が生じている。したがって、B点からD点までの間で検出された圧縮室23の圧力の平均値は、ケーシング10の高圧空間S2の圧力よりも高い値となる。具体的には、螺旋溝41がゲート51によって低圧空間S1から仕切られると圧縮が開始され図11のA点、スクリューロータ40の回転に伴ってゲート51が螺旋溝41の後端に向かって移動すると、圧縮室23の容積が次第に減少し、流体通路91と圧縮室23とが連通する図11のB点。このとき、圧縮室23のガス冷媒は、流体通路91を流れてパイロットシリンダ92の溝圧室S21へ流入する。パイロットシリンダ92では、溝圧室S21の圧力およびパイロットバネ98の付勢力と、高圧空間S2に連通する高圧室S22の圧力とがパイロットピストン93に作用する。ここで、上述したようにB点からD点までの間で検出された圧縮室23の圧力の平均値は、ケーシング10の高圧空間S2の圧力よりも高い値となるため、高圧空間S2に連通する高圧室S22の圧力による押圧力は、溝圧室S21の圧力による押圧力およびパイロットバネ98の付勢力を足した力よりも小さくなる。このため、パイロットピストン93がパイロットシリンダ室S20を高圧室S22側に移動して蓋部93cが流体排出孔102を閉塞する。流体排出孔102が閉じられると、第1流体室S11は、絞り穴89を介してケーシング10の高圧空間S2のみと連通するため、該第1流体室S11が高くなる。このとき、メインピストン82には、第2流体室S12の圧力と、第1流体室S11の圧力およびメインバネ87の付勢力とが作用する。また、スライドバルブ60には、低圧空間S1と高圧空間S2との差圧に基づいて常にスライドバルブ60を低圧空間S1側へ押す力が加わる。したがって、スライドバルブ60は、第1流体室S11の圧力による押圧力、メインバネ87の付勢力および低圧空間S1側へ押す力を足した力が第2流体室S12の圧力による押圧力よりも大きくなり、図13における左側に移動する。そして、スライドバルブ60が図13における左側へ移動すると、吐出口25に連通し始める直前即ち、吐出行程の開始直前における圧縮室23の容積が大きくなり、圧縮機構20の内部容積比が小さくなる。こうすることで、図11のB点からD点に亘る圧縮室23の圧力の平均値が小さくなり、過圧縮が解消される。その一方、パイロットシリンダ92では、溝圧室S21の圧力による押圧力とパイロットバネ98の付勢力とを足した力が、高圧空間S2に連通する高圧室S22の圧力による押圧力よりも小さくなる。こうなると、パイロットピストン93がパイロットシリンダ室S20を溝圧室S21側に移動し、蓋部93cが第1挿通孔106から離れて流体排出孔102が開かれる。流体排出孔102が開かれると、第1流体室S11がケーシング10の低圧空間S1と連通して該第1流体室S11の圧力が低くなる。これにより、第1流体室S11の圧力による押圧力、メインバネ87の付勢力および低圧空間S1側へ押す力を足した力と、第2流体室S12の圧力による押圧力がバランスしてスライドバルブ60の左方向への移動が止まる。これらの動作によってスライドバルブ60の位置が調節される。-実施形態2の効果-上記実施形態2では、溝圧室S21の圧力が高圧室S22の圧力よりも大きい場合には、第1流体室S11と低圧空間S1との間を切断して第1流体室S11の圧力を高圧空間S2の圧力に近づけるようにした。一方で、溝圧室S21の圧力が高圧室S22の圧力よりも小さい場合には、第1流体室S11と低圧空間S1との間を連通して第1流体室S11の圧力を低圧空間S1の圧力に近づけるようにした。このため、溝圧室S21の圧力に応じて第1流体室S11の圧力を調節することができる。これにより、スライドバルブ60の位置を調節することができる。つまり、電動機の回転周波数や吐出流体の圧力の検出手段を別途設けることなく、スクリュー圧縮機1自身によってスライドバルブ60の位置を自動調節することができる。これにより、圧力センサなどの部品点数を削減することができる。また、パイロットシリンダ室S20をメインピストン82の内部に形成したため、それぞれを別々に設けるのに比べてスクリュー圧縮機1を小型化することができる。その他の構成、作用効果は実施形態1と同様である。-実施形態2の変形例-次に、本実施形態2の変形例について説明する。図14に示すように、本変形例に係るスクリュー圧縮機1は、上記実施形態2に係るスクリュー圧縮機1とは、スライドバルブ駆動機構80の構成が異なっている。尚、本変形例では実施形態1と異なる部分のみ説明する。具体的には、本変形例に係るスライドバルブ駆動機構80における、流体通路91とパイロットシリンダ92とパイロットピストン93について説明する。上記パイロットシリンダ92は、メインシリンダ81の後部に取付形成されたシリンダである。パイロットシリンダ92は、その内部にパイロットシリンダ室S20が形成されている。このパイロットシリンダ室S20は、本発明に係る第2シリンダ室を構成している。パイロットシリンダ室S20は、略直方体状の部屋に形成され、パイロットピストン93によって溝圧室S21と高圧室S22とに仕切られている。溝圧室S21はパイロットピストン93の後端側に形成され、高圧室S22はパイロットピストン93の前端側に形成されている。パイロットシリンダ92には、その前端よりの側壁に、径方向に延びる第2高圧連通孔101が形成されている。この第2高圧連通孔101は、その一端がケーシング10の高圧空間S2に開口する一方、その他端が高圧室S22内に開口している。このため、高圧室S22は、第2高圧連通孔101を介してケーシング10の高圧空間S2と連通して高圧状態となっている。また、パイロットシリンダ92には、溝圧室S21の内部に、パイロットピストン93を高圧室S22側へ付勢するパイロットバネ98が配置されている。またパイロットシリンダ92には、その側壁に沿って溝圧室S21に延びる延長通路108が形成されている。この延長通路108は、側壁に沿って軸方向に延び、そこから径方向内方に向かって直角に折れ曲がって溝圧室S21内まで延びている。そして、延長通路108は、一端に橋部99の後端において開口する流体連通孔100と連通し、他端が溝圧室S21に開口している。また、パイロットシリンダ92とメインシリンダ81と間に形成される壁部には、軸方向に延びる流体排出孔102と橋部99が挿通される挿通孔105とが形成されている。挿通孔105には、橋部99の後端部が挿通されている。流体排出孔102は、その一端がパイロットシリンダ92の高圧室S22内に開口し、その他端がメインシリンダ81の第1流体室S11内に開口している。また、流体排出孔102の中間部分には、シリンダ通路86の他端が開口している。つまり、流体排出孔102は、第1流体室S11と高圧室S22とシリンダ通路86とを連通させている。上記パイロットピストン93は、パイロットシリンダ室S20内に収容されて該パイロットシリンダ室S20を移動するピストンである。パイロットピストン93は、パイロットシリンダ室S20を溝圧室S21と高圧室S22に仕切るヘッド部93bと、該ヘッド部93bから前端側に延びる蓋部93cとを備えている。上記ヘッド部93bは、パイロットシリンダ室S20内に配置され、パイロットシリンダ室S20を溝圧室S21と高圧室S22とに仕切っている。ヘッド部93bは、その後端側からパイロットバネ98によって前端側へ付勢されている。また、ヘッド部93bの前端面には蓋部93cが取り付けられている。上記蓋部93cは、略円柱状に形成され、シリンダ通路86と第1流体室S11との間に形成される流体排出孔102を開閉するための蓋である。蓋部93cは、ヘッド部93bの前端面に一体に取り付けられ、ヘッド部93bの移動に伴って移動する。そして、蓋部93cは、ヘッド部93bが溝圧室S21側に移動することで流体排出孔102を閉じる一方、高圧室S22側に移動することで流体排出孔102から離れて該流体排出孔102を開くように構成されている。上記橋部99は、棒状に形成され、その前端部が流体通路91の他端側に内挿される一方、その後端部が挿通孔105に内挿されている。したがって、橋部99は、メインシリンダ81の第1流体室S11に跨って配置されている。橋部99は、内部に軸方向を貫通して延びる流体連通孔100が形成されている。上記流体連通孔100は、橋部99の長手方向に沿って延びる孔であって、流体通路91と溝圧室S21とを連通させるものである。流体連通孔100の一端は、流体通路91内に開口する一方、他端は延長通路108の一端に接続されている。したがって、溝圧室S21は、延長通路108、流体連通孔100および流体通路91を介して圧縮室23と連通している。上記流体通路91は、圧縮室23とパイロットシリンダ室S20とを連通させて該圧縮室23の冷媒を送る通路である。流体通路91は、スライドバルブ60の弁体部61、連結部62およびガイド部63の内部と、連結ロッド83の内部とに亘って形成される。流体通路91は、その一端が弁体部61の内面から圧縮室23へ開口し、そこから径方向外方に延びて直角にスライドバルブ60の後端側へ屈曲し、そこから弁体部61、連結部62、ガイド部63および連結ロッド83に亘って延び、他端がメインシリンダ81の第1流体室S11まで延びている。そして、流体通路91の他端には、橋部99の前端が内挿されている。-本変形例の効果-本変形例によれば、パイロットシリンダ室S20をメインピストン82の外部に形成したため、ケーシング10内においてパイロットシリンダ室S20を容易に形成することができる。その他の構成、作用効果は上記実施形態2と同様である。《その他の実施形態》上記各実施形態は、シングルスクリュー圧縮機に本発明を適用したものであるが、ツインスクリュー圧縮機に本発明を適用することも可能である。また、上記各実施形態では、スクリュー圧縮機1にインバータ111が設けられていたが、本発明に係るスクリュー圧縮機はインバータが設けられないものであってもよい。また、上記各実施形態では、メインピストン82とパイロットピストン93とを備えたスライドバルブ駆動機構80が2つ設けられ、1つのスライドバルブ駆動機構80が1つのスライドバルブ60を駆動するように構成されていた。しかしながら、スライドバルブ駆動機構80は1つのみ設けられて2つのスライドバルブ60を駆動するように構成されていてもよい。尚、以上の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。