"質量で示して、SiO260~66Al2O310~16B2O30~1MgO3~10CaO0~1SrO1~9BaO0~4ZnO0~2Li2O0~1Na2O10~20K2O0~5TiO20~2ZrO20~0.1Fe2O3に換算した全酸化鉄0~2を含み、MgOCaOSrOBaOが10~20の範囲にあり、Li2ONa2OK2Oが14~20の範囲にあり、SrOの含有率がCaOの含有率よりも高い、ガラス組成物。CaOの含有率が0.9質量以下である請求項1に記載のガラス組成物。MgOの含有率が4.8質量以上である請求項1に記載のガラス組成物。SrOの含有率からCaOの含有率を差し引いた差分が1.5質量以上である、請求項1に記載のガラス組成物。SrOの含有率が4質量以上である請求項1に記載のガラス組成物。SrOの含有率が4.5質量を超える請求項5に記載のガラス組成物。BaOの含有率が1質量以下である請求項5に記載のガラス組成物。BaOを実質的に含有しない請求項1に記載のガラス組成物。BaOの含有率が1質量を超え4質量以下であり、SrOの含有率が1~6質量である、請求項1に記載のガラス組成物。モルで示した含有率に基づく比MAl2O3MgO/Na2OK2Oが0.90~1.20である、請求項1に記載のガラス組成物。粘度が104dPasになる温度T4から失透温度TLを差し引いた差分が、80°C以上である、請求項1に記載のガラス組成物。前記温度T4が1150°C以下であり、前記失透温度TLが1100°C以下である、請求項11に記載のガラス組成物。ガラス転移点が580°C以上である請求項1に記載のガラス組成物。-50~70°Cの範囲における熱膨張係数が70×107/°C以上である請求項1に記載のガラス組成物。比重が2.43~2.57gcm3の範囲にある請求項1に記載のガラス組成物。請求項1に記載のガラス組成物を含むガラス物品をナトリウムイオンのイオン半径よりも大きいイオン半径を有する一価の陽イオンを含む溶融塩に浸漬することにより、前記ガラス物品に含まれるナトリウムイオンと前記一価の陽イオンとをイオン交換して得た化学強化ガラス物品。磁気記録媒体用のガラス基板は、溶融ガラスを金型に投入して成型する方法により製造することができる。また、フロート法に代表されるガラス板の量産方法に従ってガラス素板を製造し、その素板から多数のガラス基板を切り出して得ることもできる。ガラス基板を効率的に量産するためには、後者の製造方法が有利である。後者の製造方法を適用するためには、作業温度から失透温度を差し引いた差分が大きいほうがよい。上述したとおり、従来、化学強化に適し、耐熱性にも優れたガラス基板については、この差分の最大値は60°C程度であった特許文献3実施例4。しかし、規模が大きい量産設備では、装置内のガラス温度を長時間均一に保持することが必ずしも容易ではない。規模が大きいガラス板の量産設備を用いてガラス基板の素板を安定して製造するためには、作業温度から失透温度を差し引いた差分がさらに大きいことが望ましい。上記差分がさらに大きいガラス組成物は、例えば特許文献2の比較例1,2として公知である。しかし、上記差分が十分に大きい従来のガラス組成物は、化学強化に適していない特許文献2比較例1、耐熱性が十分でない特許文献2比較例2などの事情により、磁気記録媒体のガラス基板としての使用には適していない。また、従来、耐熱性が高く、作業温度から失透温度を差し引いた差分が大きいガラス組成物にはZrO2が添加されていた特許文献3実施例4参照;ZrO2=2.0質量。しかし、この程度の含有率でZrO2を含むガラス組成物は原料の溶融が難しく、溶融ガラス中に異物が生じやすいため、量産設備を用いた大量生産には適していない。他方、従来知られていた組成範囲では、ZrO2の含有率を低く抑えると、上記差分を大きく保つことができない。例えば、特許文献2に開示されている組成では、ZrO2の含有率を0.3質量未満とすると上記差分は13°C以下に止まっている実施例1-3,7-14。以上の事情に鑑み、本発明の目的は、フロート法に代表されるガラス板の量産設備を用いた製造に適し、耐熱性が高く、化学強化に適したガラス組成物を提供することにある。本発明は、質量で示して、SiO260~66Al2O310~16B2O30~1MgO3~10CaO0~1SrO1~9BaO0~4ZnO0~2Li2O0~1Na2O10~20K2O0~5TiO20~2ZrO20~0.1Fe2O3に換算した全酸化鉄0~2を含み、MgOCaOSrOBaOが10~20の範囲にあり、Li2ONa2OK2Oが14~20の範囲にあり、SrOの含有率がCaOの含有率よりも高い、ガラス組成物、を提供する。また、本発明は、その別の側面から、本発明によるガラス組成物を含むガラス物品をナトリウムイオンのイオン半径よりも大きいイオン半径を有する一価の陽イオンを含む溶融塩に浸漬することにより、前記ガラス物品に含まれるナトリウムイオンと前記一価の陽イオンとをイオン交換して得た化学強化ガラス物品、を提供する。本発明によれば、ガラス組成物の作業温度から失透温度を差し引いた差分が大きくガラス板の量産設備を用いた製造に適しているとともに、耐熱性が高く、化学強化にも適したガラス組成物を提供することが可能となる。以下、ガラス組成物の成分を示す表示は、特に断らない限り、すべて質量を意味する。また、本明細書において、実質的に構成されるとは、列挙された成分の含有率の合計が99.5質量以上、好ましくは99.9質量以上、より好ましくは99.95質量以上を占めることを意味する。実質的に含有しないとは、当該成分の含有率が0.1質量未満、好ましくは0.05質量未満であることを意味する。特許文献2,3に開示されているように、従来は、耐熱性を低下させるLi2Oの含有率を制限し、これに伴ってナトリウムイオンのイオン交換を阻害しないようにSrOおよびBaOの含有率を低く抑える設計思想に基づいてガラス組成物の成分比率が定められていた。しかし、これを前提としていたのでは、その他の成分を調整しても、ガラス組成物の作業温度から失透温度を差し引いた差分の増加には限界がある。上述したとおり、従来は、ZrO2の含有率を低く抑えながらもガラス転移点を高めたガラス組成物例えばZrO2の含有率:0.3未満、ガラス転移点580°C以上では、上記差分が13°C程度に止まっていた。本発明では、特に、二価の金属酸化物ROを構成するMgO、CaO、SrOおよびBaOの含有率を、各酸化物が特性に及ぼす影響を考慮しながら抜本的に見直し、併せてその他の成分の含有率を総合的に調整することにより、上記差分が大きく、耐熱性が高く、化学強化にも適したガラス組成物を提供することとした。以下、本発明によるガラス組成物を構成する各成分について説明する。MgOMgOは、ROの中では、ガラス組成物中のナトリウムイオンとガラス組成物が接する環境例えば硝酸塩に含まれるカリウムイオンとのイオン交換を促進する効果が最も大きい。この効果を得るためには、ガラス組成物に、MgOは3以上含まれていることが望ましい。MgOは、ガラスの溶解性を向上させ、耐熱性を高める成分でもある。これらを考慮すると、MgOの含有率は高いほうがよい。しかし、MgOの含有率が高すぎると、ガラス組成物の失透温度が上昇する。この傾向は、MgOの含有率が10を超えると顕著になる。したがって、MgOの含有率は3~10の範囲が適切である。MgOの含有率は、4以上、さらには4.8以上、特に5以上が好ましく、場合によっては5.2以上であってもよい。また、MgOの含有率は、7未満、さらには6.5以下、特に6.2以下が好ましく、場合によっては6以下であってもよい。上述した理由により、基本的に、MgOは多く含有させることが好ましい成分である。他方、後述する理由により、CaOの含有率は低く抑えるべきである。MgOの含有率は、CaOの含有率の4倍以上、さらには5倍以上であってもよい。また、MgOの含有率は、低く抑えるべきであるBaOの含有率のみならず、SrOの含有率よりも多いことが好ましい。CaOCaOは、CaOMgO2SiO2ディオプサイド:diopsideを構成する成分である。この結晶は、失透したガラス組成物においてよく観察される。この結晶の生成による失透成長速度の増大は、CaOの含有率が1を超えると顕著に現れる。他方、CaOは、ごく少量の添加であってもガラスの溶解性を改善するという効果を有する。したがって、CaOの含有率は0~1の範囲が適切である。CaOの含有率は、0.9以下、さらには0.8以下、特に0.7以下、とりわけ0.5以下が好ましく、場合によっては0.4以下であってもよい。SrOSrOは、ガラス組成物の粘性を下げ、失透温度を低下させる効果を有する。この効果を考慮すると、SrOの含有率は高いほうがよい。しかし、SrOの含有率が高すぎると、ガラス組成物におけるナトリウムイオンの移動が阻害される。この影響は、SrOの含有率が9を超えると顕著になる。また、SrOの含有率が高すぎると、耐熱性が低下するなどといった影響も現れる。BaOほどではないが、SrOは比重を高くする成分でもある。したがって、SrOの含有率は1~9の範囲が適切である。SrOの含有率は、3以上、さらには4以上、特に4.3以上が好ましく、場合によっては4.5を超えてもよい。また、SrOの含有率は、7以下、さらには6以下、特に5.7以下が好ましい。SrOの含有率は、BaOの含有率との関係を考慮しながら調整するとよい。BaOの含有率が1以下の場合、失透温度を十分に低下させるためには、SrOの含有率を4以上、特に4.5を超える範囲とするとよい。特に、BaOを実質的に含有しない場合には、SrOの含有率を上記範囲とすることが好ましい。BaOの含有率が1以下である場合、SrOの含有率を4以上、特に4.5を超える範囲とすると、失透成長速度が大きく減少し、失透温度も低下する。BaOの含有率が1を超える範囲にある場合、SrOの好ましい含有率の範囲はやや低下する。BaOの含有率が1を超え4以下の範囲にある場合、SrOの含有率は、例えば1~6、さらには1~5が好ましく、場合によっては1~4.5であってもよい。上述した理由によりSrOはCaOよりも優先して添加するべき成分であり、SrOの含有率はCaOの含有率よりも多くなるように調整される。SrOの含有率からCaOの含有率を差し引いた差分は、1以上、さらには1.5以上、特に1.8以上、とりわけ2以上が好ましく、場合によっては3以上であってもよい。この差分が大きいと、作業温度から失透温度を差し引いた差分を大きくすることが容易になる。BaOBaOは、ガラス組成物の粘性を下げ、特に上述した含有率のSrOと共存させることによって、失透温度を上昇させず、失透成長速度を低減する効果を有する。しかし、BaOは、ガラス組成物におけるアルカリの移動を顕著に妨げる。また、BaOの含有率が高すぎると、ガラス組成物の耐熱性が低下し、比重が高くなる。バリウム原料は、劇物であるために取り扱いが難しいという問題もある。したがって、BaOの含有率は0~4の範囲が適切である。BaOの含有率は、2以下、さらには1.5以下、特に1以下、とりわけ0.5以下が好ましい。本発明のガラス組成物は、BaOを実質的に含有しないことが好ましい。ROROは、MgO、CaO、SrOおよびBaOを示す。ROの含有率が低すぎると、ガラス組成物の粘性を下げる成分が不足して溶解が困難となる。他方、ROの含有率が高すぎると、失透温度が上昇して耐熱性が低下する。また、ROの含有率が高すぎると、化学的耐久性および化学強化性も低下する。したがって、ROの含有率MgO、CaO、SrOおよびBaOの含有率の合計は、10~20が適切である。ROの含有率は、10~17、さらには10~15、特に10~13が好ましい。SiO2SiO2は、ガラス組成物を構成する主要成分であり、その含有率が低すぎると、ガラスの化学的耐久性および耐熱性が低下する。他方、SiO2の含有率が高すぎると、高温でのガラス組成物の粘性が高くなり、溶解および成形が困難になる。したがって、SiO2の含有率は、60~66が適切である。SiO2の含有率は、60~64、さらに60~63.5、特に60~62.7が好ましい。Al2O3Al2O3は、ガラス組成物の耐熱性および化学的耐久性を向上させ、さらに化学強化を容易にする。また、高い耐熱性を実現するとともに、化学強化後の強度の維持に寄与する成分である。他方、Al2O3の含有率が高すぎると、失透温度が上昇し、板状への成形性が低下する。したがって、Al2O3の含有率は、10~16が適切である。Al2O3の含有率は、11以上が好ましい。また、Al2O3の含有率は、14以下、さらに13以下が好ましい。Li2OLi2Oは、ナトリウムイオンと置換されることによりガラス組成物の強度を向上させる成分である。しかし、Li2Oの含有率が高いとガラスの耐熱性が低下する。したがって、Li2Oの含有率は、1以下が適切であり、0.5以下が好ましい。本発明のガラス組成物は、Li2Oを実質的に含有しないことが好ましい。Na2ONa2Oは、溶解性を向上させる成分であり、カリウムイオンと置換されることによりガラス組成物の強度を向上させる成分でもある。本発明によるガラス組成物では、Li2Oの含有率が制限される。このため、化学強化に必要な量のNa2Oを添加しておく必要がある。他方、Na2Oの含有率が高すぎるとガラス組成物の耐熱性が低下する。したがって、Na2Oの含有率は、10~20が適切である。Na2Oの含有率は、11以上、さらには12以上が好ましい。また、Na2Oの含有率は、18以下、さらには16以下が好ましい。K2OK2Oは、Na2Oと同様、ガラスの溶解性を向上させる成分である。K2Oは、Na2Oと比較して、化学強化による圧縮応力層を深く形成する作用に優れた成分である。しかし、K2Oの含有率が多すぎると、化学強化後の表面圧縮応力の値が低下する。また、K2Oは、Na2Oと比較して、ガラス組成物の高温での粘性を高める傾向が大きい成分である。したがって、K2Oの含有率は、5以下が適切であり、3.5以下、さらには2以下が好ましい。また、Na2OおよびK2Oの含有率の合計は、14~18に調整することが好ましい。R2OR2Oは、Li2O、Na2OおよびK2Oを示す。R2Oの含有率が低すぎると、ガラスの溶解性が低下する。他方、R2Oの含有率が高すぎると、耐熱性が低下し、熱膨張係数が高くなり過ぎる。したがって、R2Oの含有率Li2O、Na2OおよびK2Oの含有率の合計は、14~20が適切である。R2Oの含有率は、14.5~18、さらには14.5~17、特に14.5~16が好ましい。TiO2TiO2は、高温粘性を低下させ、耐熱性を高め、イオン交換を促進するため、含有させることが好ましい成分である。しかし、その含有率が高すぎると、原料の溶解性が低下し、TiO2を核とする失透が生じやすい。したがって、TiO2の含有率は2以下が適切である。TiO2の含有率は、1.5以下が好ましく、特に1.4以下が好ましく、場合によっては1.3以下であってもよい。本発明では、TiO2の添加は必須ではなく、実質的に含有しないガラス組成物としてもよい。ただし、高温粘性の低下による溶融温度および作業温度の低下などの効果を重視するべき場合、TiO2の含有率は、0.1以上、さらには0.3以上、特に0.6以上が好ましい。ZrO2ZrO2は、耐熱性を高め、イオン交換を促進する成分である。しかし、その含有率が高すぎると、原料の溶解が困難になり、ZrO2自体が失透して異物が生じやすい。したがって、ZrO2の含有率は、0.1以下が適切であり、0.05未満であることが好ましい。本発明では、ZrO2を実質的に含有しないガラス組成物としてもよい。なお、ZrO2は、工業用原料のみならずガラス板の量産設備に用いられる耐火物からガラス組成物に混入することがある。本発明では、不純物として混入するZrO2を含むZrO2の総量を上記程度の微量とすることが好ましい。B2O3B2O3は、ガラス組成物の粘性を下げ、溶解性を改善する成分である。しかし、その含有率が高すぎると、ガラス組成物の耐熱性および耐水性が低下し、ガラス組成物が分相しやすくなる。また、B2O3とアルカリ金属酸化物とが形成する化合物が揮発してガラス溶解室の耐火物を損傷するおそれが生じる。したがって、B2O3の含有率は1以下が適切である。本発明では、B2O3を実質的に含有しないガラス組成物としてもよい。ZnOZnOは、ガラス組成物の粘性を下げ、イオン交換を促進する成分である。しかし、その含有率が高すぎると、ガラス組成物が分相しやすくなり、耐失透性が低下し、比重が増大する。また、ガラス原料を溶解する際に亜鉛華として揮発しやすく、耐火物を損傷する。したがって、ZnOの含有率は、2以下が適切であり、1以下が好ましい。本発明では、ZnOを実質的に含有しないガラス組成物としてもよい。Fe2O3酸化鉄は、可視域および近赤外域においてガラス組成物に光吸収をもたらす。この光吸収により、ガラス基板上に磁性体をスパッタリングにより成膜する際の輻射熱による非接触加熱を効率的に行うことができる。したがって、酸化鉄は、Fe2O3に換算して、2以下の範囲で添加してもよい。Fe2O3に換算した全酸化鉄T-Fe2O3含有率は、0.05以上、さらには0.1以上が好ましく、また、1以下、さらには0.5以下、特に0.3以下、場合によっては0.2以下が好ましい。本発明では、Fe2O3を実質的に含有しないガラス組成物としてもよい。その他の成分本発明によるガラス組成物は、上記に列挙した各成分MgO~Fe2O3から実質的に構成されていることが好ましい。ただし、本発明によるガラス組成物は、上記に列記した成分以外の成分を、好ましくは各成分の含有率が0.5未満、より好ましくは0.1未満となる範囲で含有していてもよい。含有が許容される成分としては、溶融ガラスの脱泡を目的として添加される、As2O5、Sb2O5、SO3、SnO2、CeO2、Cl、Fを例示できる。ただし、As2O5、Sb2O5、Cl、Fは、環境に対する影響が大きいなどの理由から添加しないことが好ましい。脱泡のための添加成分としては、硫酸塩として添加された原料から発生するSO3が好適である。SO3の含有率は、清澄の必要の程度に応じ、0.05以上、さらには0.1以上とするとよい。ただし、SO3の含有率が高すぎると、特にタンク式熔解窯を用いる場合には清澄槽においてリボイルによる泡が生じ、ガラス中に気泡が残留することがある。したがって、SO3の含有率は、0.5未満、さらには0.2未満が好ましい。また、含有が許容される成分の別の例は、着色のために添加されるCoO、NiOなどの遷移金属酸化物である。さらに、含有が許容されるまた別の例は、P2O5、GeO2、Ga2O3、Y2O3、La2O3である。工業的に使用される原料に由来する上記以外の成分であっても0.5を超えない範囲であれば許容される。これらの成分は、必要に応じて適宜添加したり、不可避的に混入したりするものであるから、本発明のガラス組成物は、これらの成分を実質的に含有しないものであっても構わない。易化学強化性本発明によるガラス組成物では、モルで表示した各成分の含有率に基づいて以下の式により算出される比Mが0.90~1.20であることが好ましい。M=Al2O3MgO/Na2OK2OMの値が上記範囲にあるときに、化学強化による圧縮応力層が発達しやすくなる。具体的には、表面応力が大きくなり、圧縮応力層が深くまで形成されやすく、したがって破壊荷重も大きくなる傾向にある。Mの値は、0.90以上、さらには1.00以上、特に1.05以上、場合によっては1.10以上が好ましく、1.20以下、さらには1.17以下、場合によっては1.15以下が好ましい。Mの値を適切に調整することにより、化学強化による効果を顕著に得ることができる。Mの値の適切な調整は、イオン交換を阻害するSrOおよびBaOを多く含むガラス組成物に対しても効果がある。以下、本発明によるガラス組成物の特性について説明する。ガラス転移点:Tg本発明によれば、ガラス組成物のガラス転移点Tgを580°C以上、さらには590°C以上、特に593°C以上、場合によっては595°C以上にまで引き上げて、ガラス組成物の耐熱性を改善することができる。このガラス組成物は、磁性体磁気記録層の形成のために高温で加熱される垂直磁気記録媒体用のガラス基板として好適である。なお、ガラス転移点の上限は、特に制限されないが、700°C以下、さらには650°C以下であってよい。ガラスの特性温度、特に作業温度と失透温度との差分:T4-TLフロート法では、溶融ガラスを溶融窯からフロートバスに流入させる際に、溶融ガラスの粘度が104dPasポイズ程度に調整される。このため、フロート法で製造するためには、粘度が104dPasとなる温度作業温度;T4において溶融ガラスが失透しないこと、言い換えれば作業温度T4が失透温度TLよりも高いことが必要である。また、フロート法による大規模な量産設備では、フロートバスに流入した溶融ガラスに、局部的あるいは一時的に温度変動が生じることがある。これを考慮すると、T4はTLよりも十分に高いことが望ましい。本発明によれば、作業温度から失透温度を差し引いた差分が、80°C以上、さらには100°C以上、特に120°C以上、場合によっては150°C以上にまで大きいガラス組成物を提供できる。本発明によるガラス組成物は、フロート法による製造に適している。本発明によれば、ZrO2の含有率を極めて低く抑えながらも、高いガラス転移点と十分に大きい上記差分とを有するガラス組成物を提供することが可能である。ただし、本発明によるガラス組成物が、作業温度から失透温度を差し引いた差分が上記程度に大きい組成物に限られるわけではない。なお、本発明によれば、T4を1150°C以下、さらには1130°C以下、必要であれば1110°C以下に低下させることができる。T4の下限は、特に限定されないが、例えば1000°Cである。また、本発明によれば、TLを1100°C以下、さらには1050°C以下、特に1000°C以下、場合によっては950°C以下にまで低下させることができる。TLの下限は、特に限定されないが、例えば750°Cである。また、本発明によれば、溶融ガラスの粘度が102dPasになる温度溶融温度;T2を1650°C以下、さらには1600°C以下、必要であれば1560°C以下にまで低下させることができる。熱膨張係数:α本発明によれば、ガラス組成物の-50~70°Cの範囲における熱膨張係数αLを70×107/°C以上とすることができる。また、本発明によれば、50~350°Cの範囲における熱膨張係数αHを80×107/°C以上とすることもできる。αLは、72×107/°C以上、特に74×107/°C以上が好ましい。このため、HDDの部品としてステンレスなど熱膨張係数の大きな金属材料と接合した状態で使用しても、温度変化に伴うガラス基板におけるクラック発生および破壊を抑制できる。また、磁気ディスクの記録トラックを狭めた場合にも、ガラス基板とこれが接する金属部材との熱膨張係数の相違に由来するトラッキングエラーを抑制あるいは回避することができる。なお、熱膨張係数の上限は、特に制限されないが、αLについては例えば80×107/°C以下、αHについては例えば95×107/°C以下である。比重密度:ρ回転ドライブへの負担の軽減および消費電力の低減のため、磁気記録媒体用ガラス基板を構成するガラス組成物の比重は小さいことが望ましい。本発明によれば、ガラス組成物の比重を2.60gcm3以下、さらには2.57gcm3以下、場合によっては2.55gcm3以下にまで減少させることができる。フロート法などでは、ガラス品種の間の比重の相違が大きいと、製造するガラス品種を切り換える際に熔融窯の内部に溶融ガラスが滞留し、品種の切り換えに支障が生じる場合がある。現在、フロート法で量産されているソーダライムガラスの比重は約2.5gcm3である。したがって、フロート法による量産を考慮すると、ガラス組成物の比重は、上記程度に小さいこと、具体的には、2.43~2.57gcm3、特に2.45~2.55gcm3が好ましい。弾性率:Eイオン交換を伴う化学強化を行うと、ガラス基板に反りが生じることがある。この反りを抑制するためには、ガラス組成物の弾性率は高いことが好ましい。本発明によれば、ガラス組成物の弾性率ヤング率:Eを70GPa以上、さらには73GPa以上、特に74GPa以上にまで増加させることができる。以下、ガラス組成物の化学処理について説明する。本発明によるガラス組成物の化学処理は、ナトリウムイオンのイオン半径よりも大きいイオン半径を有する一価の陽イオン、好ましくはカリウムイオン、を含む溶融塩に接触させ、ガラス組成物中のナトリウムイオンを上記一価の陽イオンによって置換するイオン交換を行うことにより、実施することができる。溶融塩としては、硝酸カリウム、および硝酸カリウムと硝酸ナトリウムとの混塩を例示できる。本発明によるガラス組成物の化学強化は、硝酸カリウム溶融塩を用いて行うことが好ましい。溶融塩の温度および処理時間は、処理するガラス組成物の組成、大きさおよび形状などによって適宜定めればよいが、溶融塩の温度は、例えば440~480°C、ガラス組成物と溶融塩とを接触させる時間は、例えば30分~8時間が適切である。本発明によれば、Tgにより示される耐熱性が高いガラス組成物を提供できるため、高い温度で化学強化を実施できる。また、本発明によれば、少なくともその好ましい形態において、イオン交換中に応力緩和が起こりにくいガラス組成物を提供できる。このため、圧縮応力層を発達させることができる。化学処理された本発明によるガラス組成物は、磁気ディスク用基板、特に高速回転型のHDDに用いるディスク基板に好適である。ただし、本発明によるガラス組成物は、化学強化処理を施し、あるいはこの処理を施さずに、液晶表示装置などのディスプレイ用基板、情報機器端末のタッチパネル用基板、液晶プロジェクターなどの光源ランプの反射鏡、太陽電池用ガラス基板などとして用いることもできる。ガラス組成物の作製および評価表1~表4、および表5の比較例1,6~9に示すガラス組成となるように、汎用のガラス原料であるシリカ、酸化チタン、アルミナ、炭酸リチウム、炭酸ナトリウム、炭酸カリウム、塩基性炭酸マグネシウム、炭酸カルシウム、炭酸ストロンチウム、炭酸バリウムを用いてガラス原料バッチを調合した。ただし、実施例41~48については、ガラス原料に酸化鉄をさらに加え、炭酸ナトリウムの一部を硫酸ナトリウムとした。調合したバッチを白金ルツボに投入し、電気炉内において1650°Cで4時間加熱して溶融ガラスとした。次いで、溶融ガラスを鉄板上に流し出し、冷却してガラスブロックとした。このガラスブロックを再び電気炉に入れ、620°Cで30分間保持した後、炉の電源を切り、室温まで徐冷して試料ガラスとした。試料ガラスについて、ガラス転移点Tg、失透温度TL、溶融温度T2、作業温度T4、熱膨張係数αL、比重ρ、およびヤング率Eを測定した。また、失透温度TLの測定の際に、失透成長速度を併せて評価した。ガラス転移点Tgおよび熱膨張係数αLは示査熱膨張計理学電機株式会社サーモフレックスTMA8140を用いて測定した。溶融温度T2および作業温度T4は、白金球引き上げ法により測定した。比重ρはアルキメデス法により測定した。ヤング率EはJISR1602に従って測定した。失透温度TLは、以下の方法により測定した。試料ガラスを粉砕してふるいにかけ、2380μmのふるいを通過し、1000μmのふるい上に留まったガラス粒を得た。このガラス粒をエタノールに浸漬し、超音波洗浄した後、恒温槽で乾燥させた。このガラス粒25gを、幅12mm、長さ200mm、深さ10mmの白金ボート上にほぼ一定の厚さになるように入れて測定試料とし、この白金ボートを約900~1160°Cの温度勾配を有する電気炉温度勾配炉内に2時間保持した。その後、試料を倍率100倍の光学顕微鏡を用いて観察し、失透が観察された部位の最高温度を失透温度とした。なお、すべての実施例および比較例において、測定試料は、温度勾配炉中でガラス粒が互いに融着し、棒状体となった。また、測定試料において、失透温度TLからTLよりも30°C低い温度に保持されていた部分を肉眼で観察し、以下の基準に従って、失透成長速度を評価した。○:全体に透明またはほぼ透明である。△:TL近傍の高温域では透明またはほぼ透明であるが、低温域では白濁しており、その間において濁りの程度が徐々に変化するグラデーションが観察される。×:TL近傍の高温域で白濁が観察され、白濁している部分とより高温の透明部分との境界を明確に観察できる。結果を表1~5に示す。ただし、比較例2は特許文献3の実施例4の組成およびデータを引用したものであり、比較例3~5は特許文献2の実施例15,16,9の組成およびデータをそれぞれ引用したものである。比較例2~5の失透成長速度も、上記と同様の方法により測定したものである。各実施例では、失透温度TLが1041°C以下、作業温度と失透温度との差分T4-TLが88°C以上となった。また、ガラス転移点Tgは590°C以上となった。また、各実施例で作製した試料ガラスは、比重が2.51~2.57gcm3となった。各実施例で作製した試料ガラスは、溶融温度T2が1642°C以下となった。これに対し、比較例1の試料ガラスは、Tgが500°C未満と低く耐熱性が十分でない。比較例2~4の試料ガラスは、ZrO2を0.3以上含有しているためにガラス板の量産設備を用いた製造には適していない。比較例5から理解できるように、従来の試料ガラスからZrO2を除去するとT4-TLを大きくすることが難しくなる。比較例6,7の試料ガラスは、SrOを含有せず、CaOの含有率が高すぎるため、適切な特性を示していない。比較例8,9では、比較例6,7の組成よりもCaOの含有率を低下させるとともに、CaOよりも含有率が高くなるようにSrOが添加されている。このため、比較例8,9の試料ガラスのT4-TLは50°C近くにまで上昇した。しかし、CaOの含有率が十分には低くなっていないため、T4-TLの値の増加は限られた範囲となっている。なお、表1~5において、適用した温度範囲内で測定試料の失透が確認できなかった試料ガラス温度勾配炉における温度範囲外にTLが存在する試料ガラスのTLの欄には、温度勾配炉の最低実測温度または最高実測温度を不等号とともに表示した。最低最高実測温度は、炉内で不可避的に生じる温度分布の乱れにより、設定温度域約900~1160°Cの最低最高値からはややずれた値となる。ガラス基板の作製および評価試料ガラスを外径68mm×内径20mmのドーナツ状に切り出し、その両面をアルミナ砥粒で研削し、さらに酸化セリウム研磨砥粒を用いて鏡面研磨した。こうして、両面の表面粗さRaが2nm以下である厚さ0.80mmのガラスディスクを得たRaはJISB0601-1994に従う。このガラスディスクを市販のアルカリ洗剤を用いて洗浄した後、440°Cに加熱した硝酸カリウム溶融塩中に2時間浸漬して化学強化処理を行った。処理後のディスクを市販のアルカリ洗剤を用いて再度洗浄し、磁気ディスク用ガラス基板とした。化学強化した磁気ディスク用ガラス基板のうち、いくつかの実施例および比較例3のガラス基板について、表面圧縮応力および強化深さを、折原製作所製表面応力計FSM-6000を用いて測定した。また、実施例2および比較例3のガラス基板について、破壊荷重を、各10枚の試験サンプルについてボールオンリングテストにより測定し、統計学的処理を行って破壊する確率が50に達する荷重50破壊荷重を推定した。結果を表6に示す。比Mが0.90~1.20の範囲にあるガラス基板では、表面圧縮応力が高い値を示すとともに、圧縮応力層がガラス基板の表面から深い位置にまで到達していた。化学強化処理では、溶融塩の浸漬時間とともに、溶融塩の温度とガラス組成物のガラス転移点Tgとの関係が、強化処理後のガラス組成物の強度に支配的な影響を及ぼすことが知られている。実施例2と比較例3のTgがほぼ等しいことを考慮すると、両試料ガラスの強度特性の相違は、比Mの値により示されている化学強化性の相違に由来すると考えられる。"