"気相においてアミンとホスゲンとを反応させることによるイソシアネートの製造方法であって、i希釈剤およびアミンの総重量に基づいて0.10重量超~25重量の希釈剤の存在下、アミンが気化空間において気相に転化され、ii工程iで得たアミンおよび希釈剤含有気体流が、反応空間において気体状ホスゲン流と反応してイソシアネートを生成し、工程iで使用する希釈剤が、各々の場合に希釈剤の重量に基づいて90.0000重量~99.9999重量のホスゲン化工程において不活性である物質および0.0001重量~10.0000重量の酸素を含有し、工程iにおいて、気化空間におけるアミンと酸素O2のモル比が1,000:1以上であることを特徴とする方法。工程iにおいて、各々の場合に希釈剤の重量に基づいて99.0000重量~99.9950重量のホスゲン化工程において不活性である物質および0.0050重量~1.0000重量の酸素を含有する希釈剤0.10重量超~10重量の存在下、アミンが気相に転化され、気化空間におけるアミンと酸素のモル比が1,000:1~1,000,000:1の範囲である、請求項1に記載の方法。工程iにおいて、各々の場合に希釈剤の重量に基づいて99.5000重量~99.9900重量のホスゲン化工程において不活性である物質および0.0100重量~0.5000重量の酸素を含有する希釈剤0.20重量超~5.0重量の存在下、アミンが気相に転化され、気化空間におけるアミンと酸素のモル比が10,000:1~50,000:1の範囲である、請求項1に記載の方法。工程iにおいて、気化空間におけるアミンと酸素O2のモル比を、気化空間に供給する希釈剤の絶対体積流量を減らすことにより1,000:1以上に維持する、請求項1に記載の方法。工程iにおいて使用する希釈剤が、工程iiにおいてイソシアネート生成反応が起こった後に再循環された不活性物質を少なくとも部分的に含有する、請求項1~4のいずれかに記載の方法。アミンがトルイレンジアミンTDAである、請求項1~5のいずれかに記載の方法。ホスゲン化工程において不活性である物質が窒素である、請求項1~6のいずれかに記載の方法。従って、本発明の目的は、気相においてアミンとホスゲンとを反応させることによるイソシアネートの製造方法であって、方法の採算性に悪影響を及ぼす、ホスゲン化工程において不活性である物質の純度についての要求を問題とせずに、アミンの気相への転化を促進するために、ホスゲン化工程において不活性である物質を使用してよい方法を提供することである。意外なことに、この目的は、気相においてアミンとホスゲンとを反応させることによるイソシアネートの製造方法であって、i希釈剤およびアミンの総重量に基づいて0.10重量超~25重量、好ましくは0.10重量超~10重量、特に好ましくは0.20重量~5.0重量の、ホスゲン化工程において不活性である物質の少なくとも1種を含有する希釈剤の存在下、アミンが気化空間において気相に転化され、ii工程iで得たアミンおよび希釈剤含有気体流が、反応空間において気体状ホスゲン流と反応してイソシアネートを生成し、工程iで使用する希釈剤が、各々の場合に希釈剤の重量に基づいて90.0000重量~99.9999重量、好ましくは99.0000重量~99.9950重量、特に好ましくは99.5000重量~99.9900重量のホスゲン化工程において不活性である物質および0.0001重量~10.0000重量、好ましくは0.0050重量~1.0000重量、特に好ましくは0.0100重量~0.5000重量の酸素を含有し、工程iにおいて、気化空間におけるアミンと酸素O2のモル比が1,000:1以上、好ましくは1,000:1~1,000,000:1の範囲、特に好ましくは10,000:1~50,000:1の範囲である方法によって達成できることが見いだされた。気相における反応とは、アミンが気体状態で反応してイソシアネートを生じ、その反応過程で、存在する成分の全て反応体、生成物、中間生成物、副生成物、不活性物質が、各々の場合に存在する全成分の総重量に基づいて少なくとも95.0重量、好ましくは少なくとも98.0重量、より好ましくは少なくとも99.0重量、特に好ましくは少なくとも99.9重量の範囲で、反応空間を流通する間、気体のままであることを意味すると理解される。本発明において気化空間とは、第一級アミンが気相に転化する空間を意味すると理解される。気化空間は、液体を気相に転化するための技術的機器気化器内に存在する。最も単純な場合は、気化空間は、気化器の内部容積と同一である。本発明においてホスゲン化工程において不活性である物質以下、略して不活性物質とも称するとは、反応温度で反応空間において気体状で存在し、自体即ち、100純度で、ただし実際に達成することはできない好ましくは、反応過程において存在する化合物アミン、ホスゲン、中間生成物、副生成物、生成物と全く反応しないかまたは有意には反応しない即ち、工程の無視できない損失を伴わない物質である。不活性物質およびそれに含まれる不純物一般にもっぱらまたは少なくとも多くの場合、酸素が、希釈剤を形成する。ホスゲン化工程において不活性である複数の物質の混合物を使用することもできる。本発明において反応空間とは、所望のイソシアネートを生成するための第一級アミンまたは中間生成物とホスゲンとの気相反応が起こる空間を意味すると理解される。この空間では、原初には、反応体が初めて混合され、最後には、所望のイソシアネートを生成するための第一級アミンまたは中間生成物とホスゲンとの気相反応の必須条件が例えば、温度の低下または急冷後の記載を参照などの結果として、反応が停止するのでもはや存在しなくなる。酸素はアミンと反応し、従って全く不活性ではないかまたは不活性な挙動を示さないことが知られているので、本発明の目的が本発明によって達成されることは特に意外である。本発明では、これまでより低い純度を有する即ちより高い酸素含量を有する物質を、アミンの気相への転化の際に希釈剤として使用することができ、その結果、方法の採算性を向上させることができるので、気相ホスゲン化の先行技術は本発明に基づいて改良することができる。更に、酸素は反応生成物であるイソシアネートとも反応し、従って反応生成物に対して不活性ではないことが知られているので、本発明の目的が本発明によって達成されることは意外である。それ故に、本発明の希釈剤は、真の不活性物質と少量の酸素との混合物である。実際、先行技術と同様に、非常に少量、即ち、気化空間におけるアミンの物質量の1000分の1未満の量の酸素はアミンと確かに非常に迅速に反応するが、この反応は気相におけるイソシアネートの製造方法に有意には影響しないことが見いだされた。気体状アミン流が、気化アミンの物質量[mol]の1000分の1未満の物質量[mol]の酸素を含有するならば、酸素とアミンとの反応はモノマー二元酸化生成物をもたらし、酸化生成物の沸点は元のアミンの沸点より実質的に即ち、数K、一般には20K以下、好ましくは10K以下、特に好ましくは5K以下しか高くはない。従って、モノマー二元酸化生成物は気相中に残留し、アミン流と一緒に気相ホスゲン化のための反応空間に流入する。反応空間において、モノマー二元酸化生成物はホスゲンと反応し、部分的に塩素を含有する二次生成物を生じる。この二次生成物は対応するイソシアネートより高い沸点を有するので、イソシアネート製造方法のいわゆる高沸点残留物中に残留する。従って、少量の酸素の存在は、アミンに関する収率を僅かに低下させ、イソシアネート残留物の生成を僅かに増加させるが、アミンの気化または反応空間への気体状アミンの供給を損なわない。この僅かな収率の低下は、より有利な供給によって、および不活性物質を再循環させる場合は適切であればより少ない消費によって、経済的に過剰なほど補償される。気化アミン流が、気化アミンの物質量[mol]の1000分の1以上の物質量[mol]で酸素を含有するならば、酸素とアミンとの反応は、モノマー二元酸化生成物に加えて高沸点オリゴマー酸化生成物をもたらす。気体状アミン中の酸素含量が増加するほど、タール状生成物までのオリゴマー酸化生成物の含量が増加する。オリゴマー酸化生成物は、元のジアミンの沸点よりかなり高い沸点を有する。従って、気体状アミンを含む管路の凝縮および閉塞が起こることがある。圧力損失をもたらす断面狭窄部の閉塞は、気相反応器の耐用期間および気相におけるイソシアネートの製造方法の有用性に大きく影響し、非常に重大な問題と見なされる。また、アミンの酸化が進行するにつれて、水も酸化による生成物として生じる。塩化水素の生成を伴ったホスゲンの分解が結果として起こり、従って、反応空間において必要とされる化学量論が悪影響を受けるので、ホスゲン化では水の存在は望ましくない。当然の結果として、ホスゲンの損失が起こる。また、特に高品質の従って特に高価な材料を使用しない場合は腐食の危険性が生じるので、ホスゲン化反応において水は好ましくない。本発明の好ましい態様では、不活性物質含有希釈剤の存在下、少なくとも1つの気化空間において、アミンは、気相ホスゲン化のために気相に転化される。そのために、アミンを、200°C~600°C、好ましくは200°C~500°C、特に好ましくは250°C~450°Cの温度に加熱し、反応空間に供給する。本発明によれば、この工程において、各々の場合に希釈剤の重量に基づいて90.0000重量~99.9999重量、好ましくは99.0000重量~99.9950重量、特に好ましくは99.5000重量~99.9900重量のホスゲン化工程において不活性である物質および0.0001重量~10.0000重量、好ましくは0.0050重量~1.0000重量、特に好ましくは0.0100重量~0.5000重量の酸素を含有する希釈剤を使用する。複数の不活性物質の混合物例えば窒素と希ガスを使用する場合は、上記した不活性物質の重量による含量は、全不活性物質の和に関する。希釈剤は、アミンおよび希釈剤の総重量に基づいて0.10重量~25重量、好ましくは0.10重量~10重量、特に好ましくは0.20重量~5.0重量の含量で使用し、アミンと酸素O2のモル比は1,000:1以上、好ましくは1,000:1~1,000,000:1の範囲、特に好ましくは10,000:1~50,000:1の範囲に維持する。本発明では、各々の場合において、アミンと酸素のモル比の下限値は技術的効果を反映しアミンと酸素の比が小さすぎると、先に記載した悪影響がもたらされる、各々の場合において、アミンと酸素のモル比の上限値は経済的効果に影響するアミンと酸素の比が高すぎると、希釈剤の価格が過度に高くなる。希釈剤の量を著しく減らすことによってしかしながら、一般に希釈剤および気化アミンの総重量に基づいて約0.10重量の希釈剤である特定の限界濃度を下回るので、制限無く減らすことはできない非常に高いアミンと酸素の比を達成できない場合は、気化を促進することはもはや不可能である。本発明において使用可能な不活性物質は、例えば、一方では室温で既に気体である不活性物質、換言すれば、窒素、ヘリウムまたはアルゴンのような希ガス、二酸化炭素のような他の気体である。他方では、あまり好ましくはないが、可能な不活性物質は、室温より高い温度でしか気体にならない不活性物質、換言すれば、クロロベンゼン、クロロトルエンo、m、p異性体、ジクロロベンゼンo、m、p異性体、トルエン、キシレンo、m、p異性体、クロロナフタレン異性体の全てまたはデカヒドロナフタレンのような芳香族化合物である。室温で既に気体である物質の群では、窒素が特に好ましい。なぜなら、窒素は、化学的不活性に関する基準を極めて良好に満たし、希ガスよりかなり安価だからである。室温より高い温度でしか気体にならない不活性物質の群では、本発明の方法において溶媒としても使用される物質が好ましい。クロロベンゼンおよびジクロロベンゼンが特に好ましい。考えられる不活性物質の全ての中で、窒素が最も好ましい。本発明の特に好ましい態様では、室温で既に気体である不活性物質好ましくはN2、He、Ar、特に好ましくはN2を含有する希釈剤を使用する。不活性物質に加えて、希釈剤は、特に希釈剤の重量に基づいて0.0001重量~10.0000重量、好ましくは0.0050重量~1.0000重量、特に好ましくは0.0100重量~0.5000重量の濃度で、少なくとも酸素も含有する。90.0000以上、好ましくは99.0000以上、特に好ましくは99.5000以上の希釈剤の許容できる低い純度に基づいて、より安価な方法を希釈剤の調製に用いることができ、その結果、希釈剤を得るためのコストは低下し、イソシアネートの製造方法の採算性は向上する。純度の低い希釈剤は多くの場合、酸素に加えて、アミンの気化を必ずしも妨げない他の物質も含有する。例えば、純度の低い窒素は、アルゴン、ヘリウムおよび水を含有することもある。本発明の方法では、使用する希釈剤の酸素含量は、好ましくは、希釈剤を気化空間に導入する前に測定する。これは、イソシアネート製造者が希釈剤を独自に分析せずに導入する場合に、特定の希釈剤メーカーの分析証明書を考慮することも含む。酸素を含有する気体、例えば窒素またはアルゴン、好ましくは窒素を、希釈剤として使用する場合は、希釈剤の酸素含量は好ましくは、当業者に知られているガスクロマトグラフィーオンライン分析によって測定する。所定のアミン体積流を伴って、気化空間に、元々必要とされた希釈剤体積流を供給すると、1,000:1未満、好ましくは10,000:1未満のアミンと酸素のモル比がもたらされることが、希釈剤の酸素含量の分析からわかる場合は、以下の可能性がある。a気化空間において、アミンおよび希釈剤の総重量に基づいて0.10重量超の希釈剤の最少含量を下回らない構成条件下での、希釈剤体積流の低減。この態様では、工程iアミンの気相への転化において、気化空間におけるアミンと酸素O2のモル比は、気化空間に供給する希釈剤の絶対体積流量を減らすことによって、1,000:1以上、好ましくは1,000:1~1,000,000:1の範囲、特に好ましくは10,000:1~50,000:1の範囲に維持する実施例3参照。またはb純度の低すぎる希釈剤のバッチと、別のより純度の高い希釈剤のバッチとの、元々必要とされた希釈剤体積流を気化空間に供給できるような比での混合。このようにして、混合バッチは、1000:1のアミンと酸素の最少モル比を下回らないようにし得る。従って、この態様では、工程iアミンの気相への転化で使用する希釈剤は、様々な酸素含量を有する希釈剤の様々なバッチの混合物である。より純度の高い希釈剤バッチは、例えば、反応空間を既に流通した希釈剤を回収して再循環させることによって得られ、そこに含まれていた酸素は、アミン、または反応混合物中に存在する他の物質との反応によって除去されている。基本的に、適当な気化器を、アミン気化のための気化器として使用してよい。場合によりポンプ循環を伴った管束熱交換器、平板熱交換器または流下膜式気化器を使用することが好ましい。WO2005/016512AまたはDE102005036870A1に記載されているようなマイクロ熱交換器またはマイクロ気化器を使用してもよい。流下膜式気化器全体にわたって高循環生産量で少ない負荷内容がもたらされる気化システムを使用することが好ましい。また、気化器から液体が連続的に排出される気化システムを使用することが好ましい。本発明におけるアミンの気相への転化は、主として、対応するイソシアネートを生成するためのアミンの気相ホスゲン化のために重要である。しかしながら、希釈剤の純度に関する考慮は基本的に、アミン気化の他の用途にも適用することができる。TDAの場合、アミン気化の他の用途は、例えば蒸留のための気化、例えば異性体であるo-TDAとm-TDAの分離、または蒸留によるTDA残留物の除去を包含する。TDA気化の他の用途は、例えば不活性ガスで溶存気体例えばアンモニアを除去しながらTDAを部分的にしか気化しない用途を包含してもよい。部分的な気化は、溶融状態でTDAを貯蔵および輸送している間にも起こり、このとき、表面を覆うために不活性ガスを使用してよい。本発明の方法では、アミンの気化、および必要ならば過熱の両方を、一段階で実施してよいが、複数の段階でそれぞれ実施してもよい。蒸気状アミン流は、第一のまたは適切な場合には単一の過熱器の後に、液滴分離器を流通してよい。別の態様では、蒸気状アミン流は、気化器の後に液滴分離器を既に流通することも可能である。気化空間を出てから反応空間に入るまでの平均滞留時間は、0.01秒超、好ましくは0.1秒超、特に好ましくは0.5秒超である。反応空間に入るまでの滞留時間が60秒以下であることが好ましい。この滞留時間は、気化における所定の温度で、気化に供給される不活性希釈剤中に存在する酸素がアミンと完全に反応することを確実にするのに十分なほど長い。気相反応器までの、蒸気状ジアミン流を生成するための気化器および/または過熱器並びに配管は、所望の金属材料、例えば鋼、高品質鋼、チタン、ハステロイ、インコネルまたは他の金属合金で製造されていてよい。第一級アミンとホスゲンとの反応は、反応器内に配置された少なくとも1つの反応空間において実施する。反応空間とは、所望のイソシアネートを生成するための第一級アミンまたは中間生成物とホスゲンとの気相反応が起こる空間を意味すると理解される。反応器とは、反応空間を含む工業用機器を意味すると理解される。本発明において反応器は、複数の反応空間を含んでもよい。各々が1つ以上の反応空間を有する複数個の反応器を、直列または並列に接続してもよい。本発明の方法は、基本的に、任意に配置した反応空間および反応器に適用することができる。本発明の方法の特に好ましい態様では、反応器は、反応体の混合後にアミン基のイソシアネート基への転化が80.0、好ましくは90.0、より好ましくは99.0、特に好ましくは99.5に達する反応空間の後に、一定および/または広がった流通断面積を有する別の回転対称反応空間を有する。本発明の方法は、基本的に、任意の気相ホスゲン化方法に適用することができる。EP1935876A1に記載されている断熱的方法が好ましい。しかしながら、記載されている方法は、等温的方法に適用することもできる。イソシアネートを生成するためのアミン基とホスゲンとの反応のために選択される滞留時間は、使用アミンの性質、開始温度、適切な場合には反応空間における断熱的温度上昇、使用アミンとホスゲンとのモル比、少なくとも1種の不活性物質の性質および量、並びに選択した反応圧力に依存して、好ましくは0.050秒~15秒である。本発明の方法では、反応させるアミン基に対してホスゲンを過剰に使用することが有利である。ホスゲンとアミン基のモル比は、好ましくは1.1:1~20:1、特に好ましくは1.2:1~5:1である。ホスゲンは200°C~600°Cの温度に加熱し、場合により不活性ガス例えばN2、He、Arまたは不活性溶媒例えば、ハロゲン置換されたまたはハロゲン置換されていない芳香族炭化水素、例えばクロロベンゼンまたはジクロロベンゼン蒸気で希釈して反応空間に供給する。希釈剤をホスゲンに添加する場合は、その酸素含量は可能な限り低く一般に、アミンのための希釈剤の酸素含量より低く維持しなければならない。なぜなら、ホスゲン中の酸素によって、反応空間において残留物が生じるか、またはいわゆる急冷後の記載を参照後に爆発性混合物が生じるからである。従って、再循環された、即ち酸素を含有しない不活性物質をホスゲンの希釈に使用することが好ましい。ホスゲン化反応が反応空間において起こった後、好ましくは少なくとも1種のイソシアネート、ホスゲン、不活性物質および塩化水素を含んでなる気体状反応混合物から、生じたイソシアネートを分離することが好ましい。これは例えば、他の気相ホスゲン化EP0749958A1において既に推奨されているように、反応混合物を連続的に反応空間から排出して不活性溶媒中に凝縮させることによって実施してよい。しかしながら、対応するイソシアネートを生成するための使用アミンとホスゲンとの反応を停止するために1つ以上の適当な液体流急冷液体が噴霧される少なくとも1つの領域を、本発明の方法において使用する反応空間が有する方法によって、凝縮を実施することが好ましい。EP1403248A1に記載されているように、この方法により、冷表面を使用せずに、気体混合物の迅速な冷却を実施することができる。本発明の方法の特に好ましい態様では、例えばEP1403248A1に開示されているように、少なくとも1つの領域冷却領域を急冷段階に組み込む。特に好ましい態様では、複数の冷却領域を使用する。少なくとも2つの冷却領域の組み込みおよび運転は、好ましくは急冷段階で実施する。構成および運転については、EP1935875A1に開示されている。EP1935875A1に開示されているような、反応器の少なくとも1つの冷却領域と急冷段階との一体化に代えて、複数の反応器の冷却領域と急冷段階とを相応に一体化することも可能である。しかしながら、少なくとも1つの冷却領域を有する反応器と急冷段階との一体化が好ましい。次いで、凝縮または冷却段階を終えた溶液または混合物を、好ましくは蒸留によって後処理し、所要の純度を有するイソシアネートを得る。凝縮または急冷段階を終えた気体混合物は、好ましくは、適当な洗液で洗浄した下流気体中に残留イソシアネートを含有せず、好ましくは、自体既知の方法によって過剰のホスゲンを含有しない。この方法は、冷却トラップ、不活性溶媒例えばクロロベンゼンまたはジクロロベンゼンへの吸収、活性炭への吸着および加水分解であってよい。ホスゲン回収段階を流通する塩化水素ガスは、ホスゲン合成に必要とされる塩素を回収するために自体知られている方法で再循環させてよい。気体洗浄に使用した後に得られた洗液は、好ましくは、反応空間の相応の領域において気体混合物を冷却するために、急冷液として少なくとも部分的に使用してよい。不活性溶媒の蒸気ではない不活性ガスを希釈剤として使用する場合、不活性ガスは、塩化水素ガスと一緒に気体状で、凝縮または急冷段階、場合により続く気体洗浄およびホスゲン回収を流通する。塩化水素ガスは、例えば水への吸収によって分離することができ、気化において使用した不活性ガスをこのようにして回収することができる。本発明の方法の好ましい態様では、アミンの気相への転化を促進するために、場合により乾燥した後および場合により微量ホスゲン残留物の分解の後の不活性ガス流を、気化空間に再循環させる。このとき、元々存在していた酸素は、気相ホスゲン化のための反応器の手前で既にアミンと反応しているので、不活性ガス流は、酸素を含有しない。不活性ガスの減少分は、好ましくは同じ不活性ガスを含有する新たな希釈剤で補ってよい。補うために使用する新たな希釈剤は、酸素不含有再循環ガスで希釈されるので、10重量までの高い酸素含量を有することができる。いずれの場合も、本発明のアミンと酸素のモル比が1,000:1以上、好ましくは1,000:1~1,000,000:1、特に好ましくは10,000:1~50,000:1に維持されるように、希釈剤として使用する不活性ガス中の酸素含量を選択しなければならない。従って、この態様では、工程iアミンの気相への転化において使用する希釈剤は、工程iiにおいてイソシアネートが生成する反応が起こった後に再循環させた不活性物質を、少なくとも部分的に含有する。本発明の方法では、本質的に分解せずに気相に転化できる第一級アミンを使用することが好ましい。好ましい脂肪族または脂環式アミンの例は、1,4-ジアミノブタン、1,6-ジアミノヘキサンHDA、1,11-ジアミノウンデカン、1-アミノ-3,5,5-トリメチル-3-アミノメチルシクロヘキサンIPDA、4,4’-ジアミノジシクロヘキシルメタンまたは4,4’-ジアミノジシクロヘキシル-2,2-プロパンである。しかしながら、もっぱら脂肪族的または脂環式的に結合したアミノ基を有する上記タイプのジアミンが特に好ましく、その例は、イソホロンジアミンIPDA、ヘキサメチレンジアミンHDAまたはビスp-アミノシクロヘキシルメタンPACM20である。好ましい芳香族アミンの例は、トルイレンジアミンTDA、特に2,4-TDAおよび2,6-TDAおよびそれらの混合物、ジアミノベンゼン、ナフチルジアミンNDAおよび2,2’-メチレンジフェニルジアミンMDA、2,4’-MDA、4,4’-MDAまたはそれらの異性体混合物である。トルイレンジアミンTDA、特に2,4-TDAおよび2,6-TDAおよびそれらの混合物が特に好ましい。80/20および65/35の異性体比を有する2,4-TDA/2,6-TDA異性体混合物がとりわけ好ましい。実施例全てにおける一般的な条件希釈剤として、乾燥空気、および異なった純度を有する4つの窒素供給源が利用可能であった。実施例1:純度99.999超0.0001重量未満のO2実施例2:純度99.320.68重量のO2実施例3および4:純度98.091.91重量のO2実施例5:純度92.127.88重量のO2実施例6:乾燥空気78重量のN2、22重量のO2これらの希釈剤を用いて、80.3の2,4-TDAおよび19.7の2,6-TDAを含有するm-トルイレンジアミン異性体混合物を気化した。このために、減圧運転でき、Reitmeyer取付部品、ブリッジおよび冷却蒸留受器を有する蒸留装置に接続した250mL容の丸底フラスコに、100gのTDA異性体混合物を精秤した。丸底フラスコ内の、導入したTDA異性体混合物の液面の直ぐ上に、沸騰細管を配置した。温風ファンを用いてフラスコを加熱しながら、この沸騰細管を介し、それぞれ4L/時および10L/時20°C、1013hPaで、希釈剤を丸底フラスコに導入した。生じたTDA蒸気は、100mbarの絶対圧力下で希釈剤と一緒に、Reitmeyer取付部品およびブリッジを介して蒸留受器に送られ、そこで凝縮し、集められた。最初に導入したTDAが完全に気化するまで蒸留を実施した。100mbarに設定した絶対圧力下では、完全な気化には16~17分かかり、丸底フラスコ内の内部温度は180°Cを超えた。TDA蒸気と接触した酸素のモル量は、蒸留継続時間および既知の希釈剤体積流から計算することができた。TDA蒸気と酸素とを接触させることにより、m-TDAの沸点より実質的に高くはない沸点を有する酸化生成物が生じた場合、この酸化生成物は蒸留受器に流入した。その含量は、集まった留出物を残留物蒸留することにより測定することができた。TDA蒸気と酸素とを接触させることにより、m-TDAの沸点より実質的に高い沸点を有する酸化生成物が生じた場合、この酸化生成物は丸底フラスコ内またはReitmeyer取付部品内に残留し、そこで逆秤量することができた。実施例1比較例:希釈剤の酸素含量0.0001重量未満;アミンと酸素のモル比1000:1超101.6gのm-TDA0.83molを17分間蒸留する間に、10L/時の窒素を、希釈剤としてTDA蒸気に添加した。気相ホスゲン化の先行技術に従って、窒素は、0.0001重量1ppmに相当未満、具体的には0.62ppmの酸素含量を有していた。このように、導入した酸素の量は無視できるほど少量なので、m-TDAと酸素のモル比は1000:1より著しく大きかった。丸底フラスコ内の残留物の量は1300mgであり、蒸留受器内の残留物の量は70mgであった。実施例2本発明:希釈剤の酸素含量0.0001重量超;アミンと酸素のモル比1000:1超手順は実施例1と同様であった。109.4gのm-TDA0.90molを16.25分間蒸留する間に、0.68重量の酸素を含有する窒素10L/時を使用した。アミンと酸素のモル比は、数学的には1173:1であった。丸底フラスコ内の残留物の量は1286mgであり、蒸留受器内の残留物の量は73mgであった。残留物の量は、実施例1の場合とほとんど同じであり、従って、収率は、純粋な窒素を使用した場合と同程度に良好であった。実施例3本発明:希釈剤の酸素含量0.0001重量超;アミンと酸素のモル比1000:1超、希釈剤の絶対量の削減手順は実施例1と同様であった。106.2gのm-TDA0.87molを16.25分間蒸留する間に、1.91重量の酸素を含有する窒素を4L/時しか使用しなかった。希釈剤の量が少ないので、アミンと酸素のモル比は、なお1000:1より大きく、数学的には1010:1であった。丸底フラスコ内の残留物の量は1296mgであり、蒸留受器内の残留物の量は72mgであった。残留物の量はいずれも、実施例1において純粋な酸素を使用した場合と同程度に少なかった。実施例4比較例:希釈剤の酸素含量0.0001重量超;アミンと酸素のモル比1000:1未満手順は実施例3と同様であった。105.6gのm-TDA0.86molを17分間蒸留する間に、1.91重量の酸素を含有する窒素10L/時を使用した。アミンと酸素のモル比は、数学的には384:1であった。丸底フラスコ内の残留物の量は1408mgであり、蒸留受器内の残留物の量は81mgであった。残留物の量はいずれも、実施例1~3と比べて有意に多かった。これは、大規模な工業的方法において収率が低下することを表している。この実施例から、m-TDAの酸素に対するモル比が1000未満の値に変化すると、収率が悪影響を受けることがわかった。実施例5比較例:希釈剤の酸素含量0.0001重量超;アミンと酸素のモル比1000:1未満手順は実施例1と同様であった。106.0gのm-TDA0.87molを17分間蒸留する間に、7.88重量の酸素を含有する窒素10L/時を使用した。アミンと酸素のモル比は、数学的には93:1であった。丸底フラスコ内の残留物の量は1393mgであり、蒸留受器内の残留物の量は91mgであった。残留物の量はいずれも、実施例1~3と比べて有意に多かった。これは、大規模な工業的方法において収率が低下することを表している。実施例1と比較すると、蒸留受器内の残留物酸化生成物含量、この酸化生成物の沸点はm-TDAの沸点より実質的に高くはないは30増加した。これによって、この方法の大規模な工業的方法では、収率が低下し、更に、TDA蒸気を運ぶ管路の閉塞が促進される。実施例6比較例:希釈剤の酸素含量22重量超;アミンと酸素のモル比1000:1未満112.5gのm-TDA0.92molを17分間蒸留する間に、乾燥空気10L/時を希釈剤としてTDA蒸気に添加した。アミンと酸素のモル比は、数学的には37:1であった。酸化生成物が生じ、その沸点は、m-TDAの沸点より実質的に高くはなかった。酸化生成物は、蒸留受器に集まったm-TDAの明らかな変色によって認められた。残留物として丸底フラスコ内に残留する、実質的に高い沸点を有する酸化生成物も生じた。丸底フラスコ内の残留物の量は1477mgであり、蒸留受器内の残留物の量は113mgであった。これは、実施例1と比べて、丸底フラスコm-TDAより実質的に高い沸点を有する酸化生成物については13の増加、蒸留受器m-TDAより実質的に高くはない沸点を有する酸化生成物については61の増加を意味する。この方法の大規模な工業的方法では、m-TDAより実質的に高くはない沸点を有する酸化生成物の明らかな増加によって、収率が低下し、更に、TDA蒸気を運ぶ管路の閉塞が促進されるであろう。m-TDAと同等の沸点または実質的により高い沸点を有する酸化生成物の生成が、蒸留中のm-TDAと酸素の比にどのように依存するかを、実施例1~6の結果について表1にまとめる。"