26~約30重量のクロム、2~約4重量の鉄、2~約4重量のマンガン、2~約3重量のニオブ、1~約3重量のモリブデン、0.6重量以下のチタン、0.03重量以下の炭素、0.05重量以下の窒素、0.6重量以下のアルミニウム、0.5重量以下のケイ素、0.01重量以下の銅、0.02重量以下のリン、0.01重量以下の硫黄、残部のニッケル及び不可避的不純物からなる、ニッケル基合金。クロム含量が約27~約29重量である、請求項1記載の合金。クロム含量が約28重量である、請求項1記載の合金。鉄含量が約2.5~約3.5重量である、請求項1記載の合金。マンガン含量が約2.5~約3.5重量である、請求項1記載の合金。ニオブ含量が約2.0~約2.5重量である、請求項1記載の合金。モリブデン含量が約1.9~約2.2重量である、請求項1記載の合金。チタン含量が約0.2~約0.5重量である、請求項1記載の合金。炭素含量が0.025重量以下である、請求項1記載の合金。窒素含量が約0.02~約0.03重量である、請求項1記載の合金。アルミニウム含量が0.5重量未満である、請求項1記載の合金。ケイ素含量が0.2重量以下である、請求項1記載の合金。銅含量が0.01重量未満である、請求項1記載の合金。リン含量が0.01重量未満である、請求項1記載の合金。硫黄含量が約0.001~約0.005重量である、請求項1記載の合金。請求項1記載の合金で形成した溶接材料。請求項1記載の合金を用いて部品を溶接する方法であって、前記部品を前記合金で溶接して構造物に溶接部を形成する工程を含む方法。前記部品が低合金鋼、ステンレス鋼及びニッケル基合金からなる群から選択される1種又は2種以上の合金で形成されている、請求項17記載の方法。前記部品が1種又は2種以上のNiCrFe合金で形成されている、請求項17記載の方法。前記構造物が原子力発電所の冷却水に接触する、請求項17記載の方法。合金82、特に合金182は、特定の原子力発電所の運転条件下、とりわけ高温冷却水環境、例えば約290°C以上の温度の冷却水などにさらされた場合、応力腐食割れSCCを起こしやすいと確認されている。合金52は、合金82及び182に比べて優れた耐食性を示すが、延性低下割れDDC及び熱間割れのために溶接がより困難であることがわかっている。したがって、従来技術の制限を克服するために優れた耐応力腐食割れ性並びに優れた溶接性を示すことができるニッケル基溶接溶加材金属を利用できれば望ましい。本発明は、ニッケル基合金と、溶接溶加材金属として該合金を用いて、部品、例えば原子力発電所反応炉の高温冷却水に接触する反応炉の部品を製造及び補修する溶接方法とを提供する。本発明の第1の観点によるニッケル基合金は、26~約30重量のクロム、2~約4重量の鉄、2~約4重量のマンガン、2~約3重量のニオブ、1~約3重量のモリブデン、0.6重量以下のチタン、0.03重量以下の炭素、0.05重量以下の窒素、0.6重量以下のアルミニウム、0.5重量以下のケイ素、0.01重量以下の銅、0.02重量以下のリン、0.01重量以下の硫黄、残部のニッケル及び不可避的不純物からなる。本発明の別の観点は、上記の合金で形成された溶接材料と、上記の合金を用いて、ニッケル基合金で形成された部品同士を溶接する方法とを提供する。具体例には、原子力発電所の軽水炉の部品及び構造要素を製造するための、NiCrFe合金で形成された部品の溶接があるが、これに限らない。本発明の技術的効果は、本ニッケル基合金が、従来の合金、例えば合金52、82、132、152及び182に比べて優れた耐応力腐食割れ性並びに優れた溶接性を示すことである。本発明の他の観点及び利点は以下の詳細な説明から一層明らかになるであろう。図1は、2つの部品12と部品14とを溶接し、部品12と部品14とを金属接合する溶接部16を形成することによって製造又は補修した構造物10の線図である。図2は、部品20の表面に溶接肉盛して部品表面に肉盛層の形態で溶接部22を形成することにより製造又は補修した構造物18の線図である。本発明を特に原子力発電所の反応炉のパーツ、例えば軽水炉の高温冷却水に接触する軽水炉部品である構造物10及び18について説明するが、別の用途も予想される。また、本発明を特にNiCrFe合金、例えば合金600及び690で形成された部品12、14及び20について説明するが、本発明が種々の他の合金、例えば低合金鋼及びステンレス鋼の溶接も包含することは明らかである。ステンレス鋼の例には、オーステナイト300系ステンレス鋼がある。本発明の好ましい観点によれば、溶接部16及び22はニッケル基溶接溶加材合金で形成した溶接材料から形成され、溶加材合金の化学組成は、溶接性を増加し、溶接部16及び22の耐食性や耐割れ性を向上するように調整される。ここで用いる溶接材料は、電極、ワイヤー、粉末及び溶接部16及び22を形成する溶接プロセス時に本発明の合金を使用可能にする種々の他の形態をいう。特に、溶接技術の例には、ガスタングステンアーク溶接GTAW、ガスメタルアーク溶接GMAW、シールドメタルアーク溶接SMAW、レーザー溶接、電子ビーム溶接及び超音波溶接が挙げられる。溶接部16及び22を、それぞれ突合せ継手及び溶接肉盛として示すが、本発明の合金及び溶接技術は、種々の別の種類の溶接部を形成するのに使用でき、またキャビティを充填し、クラッドを形成し、材料をビルドアップする溶接部を形成するのにも、部品の表面に存在する種々の他の種類の欠陥を補修するのにも使用できることは明らかである。通常、溶接部16及び22を形成するのに用いるニッケル基溶接溶加材合金は、溶接する部品12、14及び20の合金に類似した物理的及び機械的特性をもつように処方される。この点で、NiCrFe合金、例えば合金600及び690、ステンレス鋼及び低合金鋼を溶接するのに従前用いられている従来の溶接溶加材合金、例えば合金52、82、132、152及び182と同様に、本発明の溶接溶加材合金はニッケル、クロム及び鉄を含有する。しかし、本発明の溶接溶加材合金は、クロム及び鉄含量並びに有意な量のモリブデン及び窒素の意図的な添加に関して大きく異なる。本発明の合金の広範の、好適及び公称の化学組成を下記の表1にまとめる。表示成分に加えて、本発明の合金はさらに、不可避的不純物を含有することもあるが、このような不純物は合金の約0.5重量を超える割合を占めないことが好ましい。本発明の溶接溶加材合金中のクロムの上記合金レベルは、高温水中での応力腐食割れSCCに対する耐性を向上することを目指して選択した。溶接溶加材合金中のクロムの量は、耐応力腐食割れ性を向上するために合金182及び82に比べて著しく多い。図3は、幾つかのニッケル基合金で、クロムがSCC伝搬速度に与える効果を示す。図3から合金中のクロム含量が増加するにつれて割れ成長速度が低減することが明らかである。本発明の溶接溶加材合金中のクロム濃度の点で、本発明の合金のSCC成長速度は、合金52と同等になるが、合金182及び合金82よりは大幅に低くなると予想される。本発明に至る試験で、合金中のクロム含量が増加すると、割れ成長速度は低くなり、対応して耐応力腐食割れ性が増加することが明らかになった。後述するように、本発明の溶接溶加材合金は、合金52に比べ優れた溶接特性も示す。さらに、本発明の溶接溶加材合金には、モリブデンを合金52、82、132、152及び182に許容されるレベルをはるかに超えて意図的に添加し、窒素も意図的に添加する。モリブデンの添加は合金の溶接特性を向上する目的で選んだ。モリブデンは、合金中の炭素と反応することによって炭化モリブデンの形成を促進するので、クロムと反応し、延性低下割れDDCの主な原因となる炭化クロムを形成するのに利用される炭素の量を低減する。当業界で知られているように、延性低下割れは合金の溶接性の尺度となる。モリブデンの添加は、高温水中の合金の耐食性も向上する。モリブデンの量は、最大3に維持して凝固割れを回避する。最後に、本合金のその他の成分のレベル、特に鉄、ニオブ、炭素、マンガン、ケイ素、窒素、リン及び硫黄のレベルを種々の理由から決定した。鉄含量を比較的低く合金52より低く維持するのは、ラーベス相及びM23C6炭化物の形成の可能性を低減することによって溶接性を向上するためである。ラーベス相は、脆く、凝固割れの主な原因の1つである。本発明の溶接溶加材合金のニオブ含量は、良好な溶接特性をもつ合金82と同等である。合金52は、ニオブを含有せず、溶接性に乏しい。したがって、ニオブの添加は、炭化クロムの代わりに炭化ニオブの形成を優先することにより溶接性を向上するためであった。炭素の量0.03以下は合金182より少ない。炭素の量を少なくすることは、例えば溶接時の増感を回避するのに必要であると考えられる。マンガンの添加は、溶融池の流動性を増加させることによって溶接性を向上するので有益であると考えられる。本発明の溶接溶加材合金に含まれる低レベルのケイ素は、ラーベス相の形成及び凝固割れの発生を抑制する。ニッケル合金への窒素の溶解度は小さいが、一定限度量の窒素は溶接性を向上する。リン及び硫黄レベルは、低く維持して溶接時の熱間割れを低減する。上記のことを考慮して、本発明の溶接溶加材合金で形成する溶接部は、溶接材料として該合金を用いる製造、補修及び肉盛プロセス時に優れた溶接性を示すことが予想される。また、溶接後の部品が、高温、例えば約290°C以上の冷却水に接触する軽水原子炉部品の場合のように、腐食を受けたり、高温にさらされたりしても、得られた溶接部は耐割れ性であることが予想される。したがって、本発明の技術的効果として、原子力発電所で用いる低合金鋼、ステンレス鋼及びニッケル基合金、特にNiCrFe合金、例えば合金600及び690で形成された溶接構造物の全体的性能の向上を達成できる。商業利益には、コスト削減の可能性と、原子力発電所の停止時の補修や交換をできる限り少なくすることがある。以上、本発明を好ましい実施形態について説明したが、当業者であれば別の形態を採用できることが明らかである。したがって、本発明の要旨は特許請求の範囲以外には限定されない。