ケーシング30と、該ケーシング30のシリンダ部31に挿入されて圧縮室23を形成するスクリューロータ40と、該スクリューロータ40を駆動する回転速度が可変の電動機15と、該スクリューロータ40の軸方向へスライドすることによって該圧縮室23の圧縮比を調整するスライドバルブ4とを備えたスクリュー圧縮機であって、潤滑油を貯留する油貯留室18と、前記スライドバルブ4とは別部材で構成され、前記油貯留室18と前記圧縮室23との圧力差によって該油貯留室18内の潤滑油を該圧縮室23へ供給するための油通路83が形成された給油スライドバルブ80とを備え、前記給油スライドバルブ80は、前記スクリューロータ40の軸方向へスライドして前記圧縮室23に対する前記油通路83の位置を移動させることで、該圧縮室23への給油量を調整するように構成されていることを特徴とするスクリュー圧縮機。請求項1において、前記給油スライドバルブ80は、前記電動機15の回転速度が増加するのに応じて前記油通路83の位置を前記圧縮室23の吐出側に移動させる一方、回転速度が低下するのに応じて該油通路83の位置を該圧縮室23の吸入側に移動させるように構成されていることを特徴とするスクリュー圧縮機。請求項1又は2において、前記ケーシング30内に形成され、前記圧縮室23に吸入される低圧冷媒が貯留された低圧室S1を備え、前記給油スライドバルブ80は、前記油貯留室18と前記低圧室S1との圧力差が大きくなるのに応じて前記油通路83の位置を前記圧縮室23の吐出側に移動させる一方、圧力差が小さくなるのに応じて該油通路83の位置を該圧縮室23の吸入側に移動させるように構成されていることを特徴とするスクリュー圧縮機。ところで、貯留室内の潤滑油が貯留室と圧縮室との圧力差によって圧縮室へ供給される従来のスクリュー圧縮機では、貯留室と圧縮室の圧力差が大きい場合には、圧縮室へ供給される潤滑油の流量が過多となって油上がり量が増加したり、潤滑油の粘性に抗してスクリューロータを回転させるのに必要な動力が嵩んでスクリュー圧縮機の運転効率が低下するという問題がある。一方、貯留室と圧縮室の圧力差が小さい場合には、圧縮室へ供給される潤滑油の流量が少なくなり、スクリューロータとケーシングの隙間が十分にシールされず、漏れ損失が増大するという問題がある。しかしながら、従来のスクリュー圧縮機では、スライドバルブに給油通路を設けた構成としているので、スライドバルブをスライドさせることによって潤滑油の流量を調整しようとすると、圧縮室の圧縮比が変化してしまい、圧縮機の運転効率が低下するという問題がある。本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、圧縮室へ供給される潤滑油の流量を調整して、スクリュー圧縮機の運転効率を向上させることにある。本発明は、ケーシング30と、該ケーシング30のシリンダ部31に挿入されて圧縮室23を形成するスクリューロータ40と、該スクリューロータ40を駆動する回転速度が可変の電動機15と、該スクリューロータ40の軸方向へスライドすることによって該圧縮室23の圧縮比を調整するスライドバルブ4とを備えたスクリュー圧縮機を対象とし、次のような解決手段を講じた。すなわち、第1の発明は、潤滑油を貯留する油貯留室18と、前記スライドバルブ4とは別部材で構成され、前記油貯留室18と前記圧縮室23との圧力差によって該油貯留室18内の潤滑油を該圧縮室23へ供給するための油通路83が形成された給油スライドバルブ80とを備え、前記給油スライドバルブ80は、前記スクリューロータ40の軸方向へスライドして前記圧縮室23に対する前記油通路83の位置を移動させることで、該圧縮室23への給油量を調整するように構成されていることを特徴とするものである。第1の発明では、油貯留室18に潤滑油が貯留される。給油スライドバルブ80には、油貯留室18と圧縮室23との圧力差によって油貯留室18内の潤滑油を圧縮室23へ供給するための油通路83が形成される。この給油スライドバルブ80は、圧縮室23の圧縮比を調整するスライドバルブ4とは別部材で構成され、スクリューロータ40の軸方向へスライドして圧縮室23に対する油通路83の位置を移動させる。これにより、圧縮室23への給油量が調整される。このような構成とすれば、給油スライドバルブ80を、圧縮室23の圧縮比を調整するスライドバルブ4とは別部材とし、給油スライドバルブ80に油通路83を形成することで、圧縮室23の圧縮比を変化させることなく、圧縮室23への潤滑油の給油量を調整することができる。これにより、圧縮室23へ供給される潤滑油の給油量を運転条件に応じて最適化しつつスクリュー圧縮機の運転効率を向上させることができる。第2の発明は、第1の発明において、前記給油スライドバルブ80は、前記電動機15の回転速度が増加するのに応じて前記油通路83の位置を前記圧縮室23の吐出側に移動させる一方、回転速度が低下するのに応じて該油通路83の位置を該圧縮室23の吸入側に移動させるように構成されていることを特徴とするものである。第2の発明では、給油スライドバルブ80をスライドさせ、電動機15の回転速度が増加するのに応じて油通路83の位置を圧縮室23の吐出側に移動させる。一方、回転速度が低下するのに応じて油通路83の位置を圧縮室23の吸入側に移動させる。このような構成とすれば、圧縮室23へ供給される潤滑油の給油量を、スクリュー圧縮機の運転容量に応じた値に設定することが可能となる。具体的に、圧縮室23の内圧は、吸入側に向かうほど油貯留室18との差圧が大きく、吐出側に向かうほど油貯留室18との差圧が小さくなる。そして、差圧が大きいほど圧縮室23へ供給される潤滑油の給油量が多くなる。そこで、本発明では、スクリュー圧縮機1の運転容量が大きくなるのに応じて、油通路83の位置を圧縮室23の吐出側に移動させることで、圧縮室23へ供給される潤滑油の給油量を減らすようにしている。これにより、圧縮室23へ供給される潤滑油の流量が過多となって潤滑油の粘性に抗してスクリューロータを回転させるのに必要な動力が嵩んでスクリュー圧縮機の運転効率が低下するのを抑制することができる。また、スクリュー圧縮機1の運転容量が小さくなるのに応じて、油通路83の位置を圧縮室23の吸入側に移動させることで、圧縮室23へ供給される潤滑油の給油量を増やすようにしている。これにより、スクリューロータ40とケーシング30の隙間が十分にシールされず、漏れ損失が増大するのを抑制することができる。第3の発明は、第1又は第2の発明において、前記ケーシング30内に形成され、前記圧縮室23に吸入される低圧冷媒が貯留された低圧室S1を備え、前記給油スライドバルブ80は、前記油貯留室18と前記低圧室S1との圧力差が大きくなるのに応じて前記油通路83の位置を前記圧縮室23の吐出側に移動させる一方、圧力差が小さくなるのに応じて該油通路83の位置を該圧縮室23の吸入側に移動させるように構成されていることを特徴とするものである。第3の発明では、給油スライドバルブ80をスライドさせ、油貯留室18と低圧室S1との圧力差が大きくなるのに応じて油通路83の位置を圧縮室23の吐出側に移動させる。一方、圧力差が小さくなるのに応じて油通路83の位置を圧縮室23の吸入側に移動させる。このような構成とすれば、圧縮室23へ供給される潤滑油の給油量を、油貯留室18と低圧室S1との圧力差に応じた値に設定することが可能となる。具体的に、圧縮室23の内圧は、吸入側に向かうほど油貯留室18との差圧が大きく、吐出側に向かうほど油貯留室18との差圧が小さくなる。そして、差圧が大きいほど圧縮室23へ供給される潤滑油の給油量が多くなる。そこで、本発明では、油貯留室18と低圧室S1との圧力差が大きくなるのに応じて、油通路83の位置を圧縮室23の吐出側に移動させることで、圧縮室23へ供給される潤滑油の給油量を減らすようにしている。これにより、圧縮室23へ供給される潤滑油の流量が過多となって潤滑油の粘性に抗してスクリューロータを回転させるのに必要な動力が嵩んでスクリュー圧縮機の運転効率が低下するのを抑制することができる。また、油貯留室18と低圧室S1との圧力差が小さくなるのに応じて、油通路83の位置を圧縮室23の吸入側に移動させることで、圧縮室23へ供給される潤滑油の給油量を増やすようにしている。これにより、スクリューロータ40とケーシング30の隙間が十分にシールされず、漏れ損失が増大するのを抑制することができる。本発明によれば、給油スライドバルブ80を、圧縮室23の圧縮比を調整するスライドバルブ4とは別部材とし、給油スライドバルブ80に油通路83を形成するようにしたから、圧縮室23の圧縮比を変化させることなく、圧縮室23への潤滑油の給油量を調整することができる。これにより、圧縮室23へ供給される潤滑油の給油量を運転条件に応じて最適化しつつスクリュー圧縮機の運転効率を向上させることができる。以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。なお、以下の好ましい実施形態の説明は、本質的に例示に過ぎず、本発明、その適用物或いはその用途を制限することを意図するものではない。本発明の実施形態に係るシングルスクリュー圧縮機1以下、単にスクリュー圧縮機というは、冷媒回路の冷媒を循環させて蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行う冷凍装置を構成しており、この冷媒回路にスクリュー圧縮機1が接続されている。-スクリュー圧縮機の全体構成-図1に示すように、スクリュー圧縮機1では、圧縮機構20とそれを駆動する電動機15とが1つのケーシング30に収容されている。このスクリュー圧縮機1は、半密閉型に構成されている。ケーシング30は、横長の円筒状に形成されている。ケーシング30の内部空間は、ケーシング30の一端側に位置する低圧室S1と、ケーシング30の他端側に位置する高圧室S2とに仕切られている。ケーシング30には、低圧室S1に連通する吸入管接続部11と、高圧室S2に連通する吐出管接続部12とが設けられている。冷媒回路の蒸発器から流れてきた低圧ガス冷媒すなわち、低圧流体は、吸入管接続部11を通って低圧室S1へ流入する。また、圧縮機構20から高圧室S2へ吐出された圧縮後の高圧ガス冷媒は、吐出管接続部12を通って冷媒回路の凝縮器へ供給される。ケーシング30内では、低圧室S1に電動機15が配置され、低圧室S1と高圧室S2の間に圧縮機構20が配置されている。圧縮機構20の駆動軸21は、電動機15に連結されている。電動機15は、インバータ制御により回転速度を調整することができるように構成されている。このことにより、スクリュー圧縮機1は、電動機15の回転速度を調整して運転容量を変更することができる。また、ケーシング30内では、高圧室S2に油分離器17が配置されている。油分離器17は、圧縮機構20から吐出された冷媒から潤滑油を分離する。高圧室S2における油分離器17の下方には、潤滑油である潤滑油を貯留するための油貯留室18が形成されている。油分離器17において冷媒から分離された潤滑油は、下方へ流れ落ちて油貯留室18に蓄えられる。図2~図4に示すように、圧縮機構20は、ケーシング30内に形成されたシリンダ部31と、このシリンダ部31の中に回転可能に配置された1つのスクリューロータ40と、このスクリューロータ40に噛み合う2つのゲートロータ50とを備えている。シリンダ部31における周方向の2カ所には、径方向外側に膨出するとともに低圧室S1と高圧室S2とを連通するように連通部32が形成されている。この連通部32には、シリンダ部31の軸方向沿いに延びるスライド溝33が含まれ、スライド溝33には後述するスライドバルブ4が軸方向へ移動可能に装着されている。また、シリンダ部31における周方向の連通部32とは別の2カ所には、シリンダ部31の軸方向沿いに延びる給油スライド溝34が形成されている。給油スライド溝34には、給油スライドバルブ80が軸方向へ移動可能に装着されている。なお、吐出口25には、スライドバルブ4に形成されるバルブ側吐出口27と、シリンダ部31に形成されるシリンダ側吐出口28とが含まれている。スクリューロータ40と駆動軸21とは、キー22によって連結されている。これにより、スクリューロータ40は、電動機15によって回転駆動されるようになっている。駆動軸21は、スクリューロータ40と同軸上に配置されている。駆動軸21の先端部は、圧縮機構20の吐出側に位置するベアリングホルダ60に回転自在に支持されている。このベアリングホルダ60は、ボールベアリング61を介して駆動軸21を支持している。また、スクリューロータ40は、シリンダ部31に回転可能に嵌合しており、その外周面がシリンダ部31の内周面と油膜を介して摺接している。スクリュー圧縮機1の運転容量単位時間当たりに圧縮機構20から吐出される冷媒の吐出量は、冷媒回路の利用側の負荷に応じて制御される。その際、可変VI機構3のスライドバルブ4は、利用側の負荷に応じて制御される運転容量に対して、最適の圧縮効率が得られる容積比圧縮比になるように制御される。具体的には、運転状態が定格負荷100負荷状態であるか部分負荷状態であるかによって変化する運転容量に応じて、スライドバルブ4は、スクリューロータ40の軸方向へ位置が変化する。なお、スクリュー圧縮機1において、スライドバルブ4は、定格負荷の運転状態図2の状態と部分負荷の運転状態図3の状態とを比較すると、負荷の小さい運転状態の方が前記シリンダ側吐出口28の面積が大きくなるように、図2において左側吸入側へ位置が変化する。図5に示すスクリューロータ40は、概ね円柱状に形成された金属製の部材である。スクリューロータ40の外周面には、スクリューロータ40の一端流体冷媒の吸入側の端部から他端吐出側の端部へ向かって螺旋状に延びる螺旋溝41が複数本本実施形態では、6本形成されている。スクリューロータ40の螺旋溝41は、吸入側端部において低圧室S1に開放されており、この開放部分が圧縮機構20の吸入口24になっている。各ゲートロータ50は、樹脂製の部材である。各ゲートロータ50には、長方形板状に形成された複数枚本実施形態では、11枚のゲート51が放射状に設けられている。各ゲートロータ50は、シリンダ部31の外側に、スクリューロータ40の回転軸に対して軸対称となるように配置されている。つまり、本実施形態のスクリュー圧縮機1では、二つのゲートロータ50が、スクリューロータ40の回転中心軸周りに等角度間隔本実施形態では180°間隔で配置されている。各ゲートロータ50の軸心は、スクリューロータ40の軸心と直交している。各ゲートロータ50は、ゲート51がシリンダ部31の一部図示せずを貫通してスクリューロータ40の螺旋溝41に噛み合うように配置されている。ゲートロータ50は、金属製のロータ支持部材55に取り付けられている図5を参照。ロータ支持部材55は、基部56とアーム部57と軸部58とを備えている。基部56は、やや肉厚の円板状に形成されている。アーム部57は、ゲートロータ50のゲート51と同数だけ設けられており、基部56の外周面から外側へ向かって放射状に延びている。軸部58は、棒状に形成されて基部56に立設されている。軸部58の中心軸は、基部56の中心軸と一致している。ゲートロータ50は、基部56及びアーム部57における軸部58とは反対側の面に取り付けられている。各アーム部57は、ゲート51の背面に当接している。ゲートロータ50が取り付けられたロータ支持部材55は、シリンダ部31に隣接してケーシング30内に区画形成されたゲートロータ室90に収容されている図4を参照。図4におけるスクリューロータ40の右側に配置されたロータ支持部材55は、ゲートロータ50が下端側となる姿勢で設置されている。一方、同図におけるスクリューロータ40の左側に配置されたロータ支持部材55は、ゲートロータ50が上端側となる姿勢で設置されている。各ロータ支持部材55の軸部58は、ゲートロータ室90内の軸受ハウジング91にボールベアリング9293を介して回転自在に支持されている。なお、各ゲートロータ室90は、低圧室S1に連通している。圧縮機構20では、シリンダ部31の内周面と、スクリューロータ40の螺旋溝41と、ゲートロータ50のゲート51とによって囲まれた空間が圧縮室23になる。上述したように、スクリュー圧縮機1は、圧縮機構20の容積比VIを調整するための可変VI機構3を備えている。この容積比VIは、圧縮機構20における吐出容積Vdに対する吸入容積Vsの比Vs/Vdを意味し、換言すると、圧縮機構20の圧縮比を意味する。可変VI機構3は、スライドバルブ4と、スライド溝33内のスライドバルブ4の位置を変更するための油圧シリンダ5とを有している図2及び図3を参照。スライドバルブ4は、スライド溝33に摺動自在に嵌合している。スライド溝33内において、スライドバルブ4は、スクリューロータ40の吸入側吸入口24に最も近づく位置第1位置と、吸入口24から最も離れる位置第2位置との間を進退自在に構成されている。なお、スライドバルブ4が第1位置にあると、スライド溝33の軸方向一端側吸入側の内壁と、スライドバルブ4の軸方向一端側の端部とが接触する。つまり、シリンダ部31には、スライドバルブ4を第1位置で保持するように、スライドバルブ4と当接する当接部31aが形成されている。また、スライドバルブ4の軸方向の他端部には、軸方向に対して斜めに傾斜する傾斜面図示省略が形成されている。この傾斜面は、スクリューロータ40の回転方向に進むにつれて、吐出口25の開口幅を拡大させるように形成されている。圧縮機構20では、スライドバルブ4の位置に応じて、吐出口25の開口面積が変化する。これにより、圧縮室23と吐出口25との連通位置が変更される。その結果、圧縮室23から冷媒が吐出される吐出行程のタイミングが調整され、容積比VIが調整される。なお、上述したシリンダ側吐出口28は、スライドバルブ4を第2位置とした時を基準に、開口形状が定められている。具体的に、シリンダ側吐出口28は、スライドバルブ4の位置が、第1位置から第2位置までの間のいずれの位置であっても、スライドバルブ4に閉塞されずに開放されて、冷媒が吐出可能に構成されている。スライドバルブ4が第2位置にあると、吸入口24から最も離れた位置高圧室S2に最も近い位置において、圧縮室23と吐出口25とが連通する。これにより、圧縮室23の吐出行程の開始のタイミング圧縮行程の終了のタイミングが最も遅くなり、容積比VIが最大の容積比VImaxすなわち、最大の圧縮比となる。一方、スライドバルブ4が第1位置にあると、吸入口24から最も近い位置において、圧縮室23と吐出口25とが連通する。これにより、圧縮室23の吐出行程の開始のタイミング圧縮行程の終了のタイミングが最も早くなり、容積比VIが最低の容積比VImin即ち、最低の圧縮比となる。油圧シリンダ5は、シリンダチューブ6と、このシリンダチューブ6内に装填されたピストン7と、このピストン7のピストンロッド8に連結されたアーム9と、このアーム9とスライドバルブ4とを連結する連結ロッド10aと、アーム9を図2の左方向アーム9をケーシング30に引き寄せる方向に付勢するスプリング10bとを備えている。シリンダチューブ6の内部は、ピストン7によって区画される。そして、スライドバルブ4は、図2におけるピストン7の左側空間ピストン7のスクリューロータ40側の空間の内圧が、ピストン7の右側空間ピストン7のアーム9側の空間の内圧よりも高くなっている。そして、ピストン7の右側空間の内圧すなわち、右側空間内のガス圧を調節することによって、スライドバルブ4の位置を調整するようにしている。スクリュー圧縮機1の運転中において、スライドバルブ4では、その軸方向の端面の一方に圧縮機構20の吸入圧が、他方に圧縮機構20の吐出圧がそれぞれ作用する。このため、スクリュー圧縮機1の運転中において、スライドバルブ4には、常にスライドバルブ4を低圧室S1側へ押す方向の力が作用する。従って、ピストン7の左側空間及び右側空間の内圧を変更すると、スライドバルブ4を高圧室S2側へ引き戻す方向の力の大きさが変化し、その結果、スライドバルブ4の位置が変化する。スクリュー圧縮機1は、スクリューロータ40の回転数が所定の回転数に至る定常運転時に、容積比VIを適宜変更するように構成されている。具体的に、スクリュー圧縮機1の定常運転時には、冷媒回路の利用側の負荷に応じて圧縮機構20の運転容量が変更されるが、この運転容量の変化に対応するように容積比VIが変更される。より詳細には、例えば、利用側の負荷が定格の負荷100負荷である場合、駆動軸21の回転数が比較的大きくなって運転容量も比較的大きくなる。この場合、容積比VIが最大容積比VImaxとなるように、スライドバルブ4の位置が調整される。また、例えば、利用側の負荷が部分負荷である場合、駆動軸21の回転数が比較的小さくなって運転容量も比較的小さくなる。この場合、容積比VIは、最大容積比VImaxよりも小さい所定の容積比となるように、スライドバルブ4の位置が調整される。以上のように、スクリュー圧縮機1の定常運転時には、圧縮機構20の容積比VIが所定の制御範囲で調整される。-給油機構の構成-図6及び図7に示すように、給油機構70は、給油スライドバルブ80と、給油スライド溝34内の給油スライドバルブ80の位置を変更するための油圧シリンダ85とを有している図2及び図3を参照。給油スライドバルブ80は、可変VI機構であるスライドバルブ4とは別部材で構成されている。給油スライドバルブ80は、給油スライド溝34に摺動自在に嵌合している。給油スライド溝34内において、給油スライドバルブ80は、スクリューロータ40の吸入側吸入口24に最も近づく位置と、吸入口24から最も離れる位置との間を進退自在に構成されている。油圧シリンダ85は、シリンダチューブ86と、このシリンダチューブ86内に装填されたピストン87と、ピストン87と給油スライドバルブ80とを連結するピストンロッド88とを備えている。なお、給油スライドバルブ80は、図示しないスプリング等によって図6の左方向に付勢されている。シリンダチューブ86の内部は、ピストン87によって区画される。そして、給油スライドバルブ80は、図6におけるピストン87の左側空間ピストン87のスクリューロータ40側の空間の内圧が、ピストン87の右側空間ピストン87のアーム89側の空間の内圧よりも高くなっている。そして、ピストン87の右側空間の内圧すなわち、右側空間内のガス圧を調節することによって、給油スライドバルブ80の位置を調整するようにしている。スクリュー圧縮機1には、油貯留室18に貯留された潤滑油を圧縮機構20へ供給するための給油通路81が形成されている。図6に示すように、シリンダ部31には固定側油通路82が形成され、給油スライドバルブ80には可動側油通路83が形成されている。固定側油通路82及び可動側油通路83は、給油通路81の一部を構成している。固定側油通路82は、シリンダ部31内を軸方向に延び、油貯留室18に連通している。固定側油通路82の流出端は、シリンダ部31の摺接面に開口している。可動側油通路83の流入端は、シリンダ部31の摺接面に開口して、固定側油通路82に連通している。可動側油通路83の流出端は、スクリューロータ40の外周面に開口している。そして、可動側油通路83の流出端から噴出した潤滑油は、スクリューロータ40の螺旋溝41によって形成された圧縮室23へ流入する。ここで、固定側油通路82の流出端は、給油スライドバルブ80が低圧室S1側へ最も押し込まれた位置と、高圧室S2側へ最も引き出された位置とにスライドした場合においても、常に可動側油通路83に連通するような大きさで開口している。図6に示す状態では、給油スライドバルブ80が低圧室S1側へ最も押し込まれており、給油スライドバルブ80の先端面がシリンダ部31の当接部31aに密着している。このとき、可動側油通路83が最も低圧室S1側へ位置するように開口している。一方、図7に示す状態では、給油スライドバルブ80が高圧室S2側へ最も引き出されており、給油スライドバルブ80の先端面とシリンダ部31の当接部31aとの距離が最大になっている。このとき、可動側油通路83が最も高圧室S2側へ位置するように開口している。-運転動作-スクリュー圧縮機1の運転動作について、図8を参照しながら説明する。運転中のスクリュー圧縮機1の圧縮機構20では、図8Aに示す吸入行程、図8Bに示す圧縮行程、及び図8Cに示す吐出行程が、順に繰り返し行われる。以下の説明では、図8においてドットを付した圧縮室23に着目する。図8Aにおいて、ドットを付した圧縮室23は、低圧室S1に連通している。また、この圧縮室23が形成されている螺旋溝41は、同図の下側に位置するゲートロータ50のゲート51と噛み合わされている。スクリューロータ40が回転すると、このゲート51が螺旋溝41の終端へ向かって相対的に移動し、それに伴って圧縮室23の容積が拡大する。その結果、低圧室S1の低圧ガス冷媒が吸入口24を通じて圧縮室23へ吸い込まれる。スクリューロータ40がさらに回転すると、図8Bの状態となる。同図において、ドットを付した圧縮室23は、閉じきり状態となっている。つまり、この圧縮室23が形成されている螺旋溝41は、同図の上側に位置するゲートロータ50のゲート51と噛み合わされ、このゲート51によって低圧室S1から仕切られている。そして、スクリューロータ40の回転に伴ってゲート51が螺旋溝41の終端へ向かって移動すると、圧縮室23の容積が次第に縮小していく。その結果、圧縮室23内のガス冷媒が圧縮される。スクリューロータ40が更に回転すると、図8Cの状態となる。同図において、ドットを付した圧縮室23は、吐出口25を介して高圧室S2と連通した状態となっている。そして、スクリューロータ40の回転に伴ってゲート51が螺旋溝41の終端へ向かって移動すると、圧縮された高圧ガス冷媒が圧縮室23から高圧室S2へ押し出されていく。-圧縮機構への給油動作-次に、油貯留室18の潤滑油を圧縮機構20へ供給する動作について、図6及び図7を参照しながら説明する。上述したように、スクリュー圧縮機1に設けられた給油通路81は、固定側油通路82と可動側油通路83とを備えており、固定側油通路82と可動側油通路83が互いに連通している。また、給油通路81が接続される油貯留室18は、ケーシング30内の高圧室S2に形成されており、油貯留室18に貯留された潤滑油の圧力は、圧縮機構20から吐出された高圧ガス冷媒の圧力と実質的に等しくなっている。一方、可動側油通路83の流出端は、給油スライドバルブ80の摺接面に開口しており、吸入行程中の圧縮室23に連通し得る。吸入行程中の圧縮室23へは、低圧室S1から低圧ガス冷媒が流入する。つまり、吸入行程中の圧縮室23の内圧は、低圧室S1内の低圧ガス冷媒の圧力と実質的に等しくなっている。このように、給油通路81に接続する油貯留室18と圧縮室23の間には、圧力差がある。このため、油貯留室18内の高圧の潤滑油は、給油通路81を流れて圧縮室23へ供給される。つまり、本実施形態のスクリュー圧縮機1では、油貯留室18と圧縮室23の圧力差を利用して、油貯留室18内の潤滑油が圧縮室23へ供給される。圧縮室23へ供給された潤滑油は、圧縮機構20における摺動部分例えば、スクリューロータ40とシリンダ部31の摺動部分へ供給され、この摺動部分を潤滑する。また、圧縮室23へ流入した潤滑油の一部は、スクリューロータ40とシリンダ部31の隙間へ流入して油膜を形成し、隣接する螺旋溝41の間をシールする。次に、圧縮室23へ供給される潤滑油の流量を調節する動作について説明する。本実施形態では、圧縮室23へ供給される潤滑油の給油量を、スクリュー圧縮機1の運転容量に応じた値に設定するようにしている。具体的に、圧縮室23の内圧は、吸入側に向かうほど油貯留室18との差圧が大きく、吐出側に向かうほど油貯留室18との差圧が小さくなる。そこで、スクリュー圧縮機1の運転容量が大きくなるのに応じて、図6に示すように、可動側油通路83の位置を圧縮室23の吐出側に移動させることで、圧縮室23へ供給される潤滑油の給油量を減らすようにしている。これにより、圧縮室23へ供給される潤滑油の流量が過多となって潤滑油の粘性に抗してスクリューロータ40を回転させるのに必要な動力が嵩んでスクリュー圧縮機1の運転効率が低下するのを抑制することができる。一方、スクリュー圧縮機1の運転容量が小さくなるのに応じて、図7に示すように、可動側油通路83の位置を圧縮室23の吸入側に移動させることで、圧縮室23へ供給される潤滑油の給油量を増やすようにしている。これにより、スクリューロータ40とケーシング30の隙間が十分にシールされず、漏れ損失が増大するのを抑制することができる。なお、圧縮室23へ供給される潤滑油の給油量を、油貯留室18と低圧室S1との圧力差に応じた値に設定するようにしてもよい。つまり、油貯留室18と低圧室S1との圧力差が大きくなるのに応じて、図6に示すように、可動側油通路83の位置を圧縮室23の吐出側に移動させることで、圧縮室23へ供給される潤滑油の給油量を減らすようにしてもよい。また、油貯留室18と低圧室S1との圧力差が小さくなるのに応じて、図7に示すように、可動側油通路83の位置を圧縮室23の吸入側に移動させることで、圧縮室23へ供給される潤滑油の給油量を増やすようにしてもよい。このような構成とすれば、給油スライドバルブ80を、圧縮室23の圧縮比を調整するスライドバルブ4とは別部材としているので、圧縮室23の圧縮比を変化させることなく、圧縮室23への潤滑油の給油量を調整することができる。これにより、圧縮室23へ供給される潤滑油の給油量を運転条件に応じて最適化しつつスクリュー圧縮機1の運転効率を向上させることができる。