"ジカルボン酸由来の単位とジアミン由来の単位とが結合してなるポリアミド樹脂であって、前記ジカルボン酸が蓚酸化合物Aを含み、前記ジアミンが1,6-ヘキサンジアミン化合物B及び2-メチル-1,5-ペンタンジアミン化合物Cを含むポリアミド樹脂。96硫酸を溶媒とし、濃度が1.0gdlの前記ポリアミド樹脂の溶液を用いて25°Cで測定した相対粘度ηrが1.8~6.0である請求項1記載のポリアミド樹脂。窒素雰囲気下、10°C/分の昇温速度で測定した熱重量分析における1重量減少温度Td°Cと、窒素雰囲気下、10°C/分の昇温速度で測定した示差走査熱量法により測定した融点Tm°Cとの温度差Td-Tm°Cが25°C以上である請求項1又は2記載のポリアミド樹脂。前記融点Tm°Cと、窒素雰囲気下、10°C/分の降温速度で測定した示差走査熱量法における結晶化温度Tc°Cとの温度差Tm-Tc°Cが24°C以上である請求項1~3のいずれか1項記載のポリアミド樹脂。前記温度Td°Cが、331°C以上である請求項1~4のいずれか1項記載のポリアミド樹脂。前記融点Tm°Cが、200°C以上である請求項1~5のいずれか1項記載のポリアミド樹脂。前記化合物Bと前記化合物Cのモル比が50:50~1:99但し、50:50は除くである請求項の1~6いずれか1項記載のポリアミド樹脂。前記化合物Bと前記化合物Cのモル比が48:52~1:99である請求項1~6のいずれか1項記載のポリアミド樹脂。前記温度差Td-Tm°Cが96°C以上である請求項7又は8記載のポリアミド樹脂。前記温度差Tm-Tc°Cが34°C以上である請求項7~9のいずれか1項記載のポリアミド樹脂。化合物Bと化合物Cのモル比が48:52~3:97である請求項7~10のいずれか1項記載のポリアミド樹脂。前記化合物Bと前記化合物Cのモル比が99:1~50:50である請求項1~6のいずれか1項記載のポリアミド樹脂。前記化合物Bと前記化合物Cのモル比が99:1~60:40である請求項1~6のいずれか1項記載のポリアミド樹脂。前記温度Td°Cが341°C以上である請求項12又は13記載のポリアミド樹脂。前記融点Tm°Cが265°C以上である請求項12~14のいずれか1項記載のポリアミド樹脂。前記化合物Bと前記化合物Cのモル比が97:3~60:40である請求項12~15のずれか1項記載のポリアミド樹脂。しかしながら、非特許文献1に開示されるポリオキサミド樹脂については、融点約320°Cが熱分解温度窒素中の1重量減少温度;約310°Cと近いため、溶融重合、溶融成形が困難であり実用に耐えうるものではなく、非特許文献2に開示されるポリオキサミド樹脂については、蓚酸源として蓚酸ジエチルを用いた場合の製造法とその結晶構造を開示しているが、ここで得られるPA92は固有粘度が0.97dLg、融点が246°Cのポリマーであり、強靭な成形体が成形出来ない程度の低分子量体しか得られておらず、特許文献2に開示されるポリオキサミド樹脂については、固有粘度が0.99dLg、融点が248°CのPA92を製造したことが示されているが、強靭な成形体が成形出来ない程度の低分子量体しか得られていないという問題点があり、特許文献3に開示されるポリオキサミド樹脂については、ジアミン成分として1,9-ノナンジアミン及び2-メチル-1,8-オクタンジアミンの2種のジアミンを特定の比率で用いたポリオキサミド樹脂が示されているが、これらポリオキサミド樹脂は成形可能温度幅が広く、成形加工性に優れ、かつ低吸水性、耐薬品性、耐加水分解性、燃料バリア性などにも優れるが、融点が240°C前後であり、成形サイクル性と高融点であることが要求される電気電子機器用途に対しては、耐熱性がやや劣る。以上の先行文献においては、ジアミン成分として1,6-ヘキサンジアミン及び2-メチル-1,5-ペンタンジアミンの2種のジアミンを特定の比率で用いたポリオキサミド樹脂の具体的な開示はない。本発明が解決しようとする課題は、従来のポリオキサミド樹脂と比較して十分な、96硫酸を溶媒とし、濃度が1.0gdlの前記ポリアミド樹脂の溶液を用いて25°Cで測定した相対粘度ηr以下、相対粘度ηrともいう高分子量化が達成され、窒素雰囲気下、10°C/分の昇温速度で測定した示差走査熱量法により測定した融点Tm°C以下、融点Tmともいうと窒素雰囲気下、10°C/分の昇温速度で測定した熱重量分析における1重量減少温度Td°C熱分解温度との温度差Td-Tm°C以下、温度差Td-Tmともいうから見積もられる成形可能温度幅が広く、融点Tmから見積もられる耐熱性、融点Tmと、窒素雰囲気下、10°C/分の降温速度で測定した示差走査熱量法における結晶化温度Tc°Cとの温度差Tm-Tc°C以下、温度差Tm-Tcともいうから見積もられる溶融成形性、及び低吸水性に優れ、成形サイクルが低減できるポリアミド樹脂を提供すること課題1、課題1に加えて、課題1中の成形可能温度範囲と溶融成形性がより広く、脂肪族直鎖ポリオキサミド樹脂に見られる低吸水性をより安定に確保したポリアミド樹脂を提供すること課題2、課題1に加えて、課題1中の耐熱性がより優れ、脂肪族直鎖ポリオキサミド樹脂に見られる低吸水性を損なうことなく、従来の脂肪族ポリアミド樹脂に比較して、耐薬品性、耐加水分解性、燃料バリア性に優れたポリアミド樹脂を提供すること課題3にある。1本発明の第1の態様は、ジカルボン酸由来の単位とジアミン由来の単位とが結合してなるポリアミド樹脂であって、前記ジカルボン酸が蓚酸化合物Aを含み、前記ジアミンが1,6-ヘキサンジアミン化合物B及び2-メチル-1,5-ペンタンジアミン化合物Cを含むポリアミド樹脂であり、好ましくは、96硫酸を溶媒とし、濃度が1.0gdlの前記ポリアミド樹脂の溶液を用いて25°Cで測定した相対粘度ηrが1.8~6.0である前記ポリアミド樹脂である。2本発明の第2の態様は、前記化合物Bと前記化合物Cのモル比が50:50~1:99但し、50:50は除くである上記1に係るポリアミド樹脂である。3本発明の第3の態様は、前記化合物Bと前記化合物Cのモル比が99:1~50:50である上記1に係るポリアミド樹脂である。本発明によれば、従来のポリオキサミド樹脂と比較して十分な相対粘度ηr高分子量化が達成され、温度差Td-Tmから見積もられる成形可能温度幅が広く、融点Tmから見積もられる耐熱性、および温度差Tm-Tcから見積もられる溶融成形性に優れるポリアミド樹脂を提供することができ効果1、効果1に加えて、効果1中の成形可能温度範囲と溶融成形性がより広く、脂肪族直鎖ポリオキサミド樹脂に見られる低吸水性をより安定に確保したポリアミド樹脂を提供することができ効果2、効果1に加えて、効果1中の耐熱性がより優れ、脂肪族直鎖ポリオキサミド樹脂に見られる低吸水性を損なうことなく、従来の脂肪族ポリアミド樹脂に比較して、耐薬品性、耐加水分解性、燃料バリア性に優れたポリアミド樹脂を提供することができる。本発明の第1の態様のポリアミド樹脂は以下、第1の態様のポリアミド樹脂ともいう、ジカルボン酸成分が蓚酸であり、ジアミン成分が1,6-ヘキサンジアミン及び2-メチル-1,5-ペンタンジアミンからなる、即ち、ジカルボン酸由来の単位とジアミン由来の単位とが結合してなるポリアミド樹脂であって、前記ジカルボン酸が蓚酸化合物Aを含み、前記ジアミンが1,6-ヘキサンジアミン化合物B及び2-メチル-1,5-ペンタンジアミン化合物Cを含むポリアミド樹脂であり、好ましくは、96硫酸を溶媒とし、濃度が1.0gdlの前記ポリアミド樹脂の溶液を用いて25°Cで測定した相対粘度ηrが1.8~6.0であるポリアミド樹脂である。本発明の第2の態様のポリアミド樹脂以下、第2の態様のポリアミド樹脂ともいうは、前記第1の態様のポリアミド樹脂において、前記化合物Bと前記化合物Cのモル比が50:50~1:99但し、50:50は除くであるポリアミド樹脂である。本発明の第3の態様のポリアミド樹脂以下、第3の態様のポリアミド樹脂ともいうは、前記第1の態様のポリアミド樹脂において、前記化合物Bと前記化合物Cのモル比が99:1~50:50であるポリアミド樹脂である。第1の態様のポリアミド樹脂以下に、第1の態様のポリアミド樹脂の詳細について説明するが、この説明は、第2の態様のポリアミド樹脂及び第3の態様のポリアミド樹脂にも共通に妥当する。1化合物A、B及びC第1の態様のポリアミド樹脂の製造で、化合物A蓚酸を直接原料として使用すると、化合物A蓚酸そのものは熱分解してしまい、第1の態様のポリアミド樹脂の融点がその熱分解温度を超えることから、製造時には蓚酸源化合物以下、蓚酸源ともいうを用い、蓚酸源由来の蓚酸とジアミンとを重縮合して得る。この蓚酸は、蓚酸ジエステル等の蓚酸源由来のものであり、これらはアミノ基との反応性を有するものであればよい。蓚酸源として、重縮合反応における副反応を抑制する観点から蓚酸ジエステルが好ましく、蓚酸ジメチル、蓚酸ジエチル、蓚酸ジn-またはi-プロピル、蓚酸ジn-またはi-、またはt-ブチル等の脂肪族1価アルコールの蓚酸ジエステル、蓚酸ジシクロヘキシル等の脂環式アルコールの蓚酸ジエステル、蓚酸ジフェニル等の芳香族アルコールの蓚酸ジエステル等が挙げられる。蓚酸ジエステルの中でも炭素原子数が3を超える脂肪族1価アルコールの蓚酸ジエステル、脂環式アルコールの蓚酸ジエステル、芳香族アルコールの蓚酸ジエステルがさらに好ましく、その中でも蓚酸ジブチル及び蓚酸ジフェニルがさらに好ましく、蓚酸ジブチルがさらに好ましい。ジアミン成分としては、化合物Bである1,6-ヘキサンジアミンと化合物Cである2-メチル-1,5-ペンタンジアミンの混合物を用いる。成形可能温度幅が広く、溶融成形性に優れ、かつ低吸水性、耐薬品性、耐加水分解性、燃料バリア性などにも優れたポリアミドが得るために、後述する第2の態様のポリアミド樹脂及び第3の態様のポリアミド樹脂を構成する観点から、化合物Bと化合物Cのモル比は、モル比で、99:1~1:99であることが好ましく、97:3~3:97であることがより好ましく、95:5~5:95であることがさらに好ましく、90:10~10:90であることがさらに好ましく、85:15~10:90であることがさらに好ましい。なお、以下、化合物B及び化合物Cのモル比は、ポリアミド樹脂中の化合物B由来の単位と化合物C由来の単位のモル比も意味する。2第1の態様のポリアミド樹脂の相対粘度第1の態様のポリアミド樹脂は、カルボン酸成分として化合物Aである蓚酸を用い、ジアミン成分として、化合物Bである1,6-ヘキサンジアミンと、化合物Cである2-メチル-1,5-ペンタンジアミンを重縮合することで、融点が好ましくは200~330°Cの範囲にすることができ、融点が330°Cを超える化合物Aと化合物Bとを重縮合して得られるポリアミド樹脂以下、比較ポリアミド樹脂2ともいうに比べ、後述するポリアミド樹脂の後重合工程での溶融重合において、副反応が起こり高分子量化を阻害するような過度の高温条件にする必要がないため、高分子量化相対粘度を増加させることが可能である。従って、第1の態様のポリアミド樹脂は、従来のポリアミド樹脂に比べて相対粘度を増大できるので、優れた溶融成形性を有する。溶融成形後の成形物が脆くなり物性が低下する傾向を避けることと、溶融成形時の溶融粘度が高くなり成形加工性が悪くなる傾向を避ける観点から、第1の態様のポリアミド樹脂の濃度が1.0gdlの96濃硫酸溶液を用い、25°Cで測定した相対粘度ηrは、好ましくは1.8~6.0であり、より好ましくは1.8~4.5であり、更に好ましくは1.8~3.5であり、更に好ましくは1.8~3.0であるようにすることができる。なお、後述するポリアミド樹脂の後重合工程での溶融重合において、減圧度を上げることで、相対粘度ηrを増大することができる。また、同様の観点から、第1の態様のポリアミド樹脂の溶融粘度は、好ましくは100~600Pas、より好ましくは120~600Pas、さらに好ましくは130~590Pasであり、第1の態様のポリアミド樹脂の数平均分子量は、好ましくは10000~50000であり、より好ましくは11000~30000であり、更に好ましくは11000~25000である。3第1の態様のポリアミド樹脂の熱特性と低吸水性第1の態様のポリアミド樹脂は、さらに、化合物B及びCの重縮合比率を変更することで、温度差Td-Tmを、比較ポリアミド樹脂2に比べて大きく、比較ポリアミド樹脂1に比べて小さく、融点Tmを、比較ポリアミド樹脂2に比べて低く、化合物Aと化合物Cとを重縮合して得られるポリアミド樹脂以下、比較ポリアミド樹脂1ともいうに比べて高く、結晶化温度Tcを、比較ポリアミド樹脂2に比べて低く、比較ポリアミド樹脂1に比べて高く、結晶化開始温度Tsを、比較ポリアミド樹脂2に比べて低く、比較ポリアミド樹脂1に比べて高く、1重量減少温度Tdを、比較ポリアミド樹脂1に比べて高く、温度差Tm-Tcを、比較ポリアミド樹脂2に比べて大きく、比較ポリアミド樹脂1に比べて同等かそれよりも小さく、飽和吸水率を、比較ポリアミド樹脂2に比べて小さく、比較ポリアミド樹脂1に比べて大きくすることができる。即ち、第1の態様のポリアミド樹脂は、従来のポリオキサミド樹脂と比較して、相対粘度ηr高分子量化、温度差Td-Tmから見積もられる成形可能温度幅、融点Tmから見積もられる耐熱性、温度差Tm-Tcから見積もられる溶融成形性、結晶化開始温度Tsから見積もられる成形サイクル時間の短縮化以下、成形サイクル性ともいう、及び低吸水性のいずれをも十分に確保することができる。第1の態様のポリアミド樹脂では、成形可能温度幅、耐熱性、溶融成形性、成形サイクル性及び低吸水性のいずれをも十分に確保する観点から、Tmは、好ましくは200~330°C、より好ましくは200~326°Cであり、Tdは、好ましくは331~370°C、より好ましくは333~365°Cであり、Tcは、好ましくは154~305°C、より好ましくは154~303°Cであり、Tsは、好ましくは162~314°C、より好ましくは165~308°Cであり、温度差Td-Tmは、好ましくは10~150°C、より好ましくは20~140°C、更に好ましくは25~140°Cであり、温度差Tm-Tcは、好ましくは23~46°Cであり、より好ましくは24~46°Cであり、飽和吸水率は、好ましくは2.1~2.4である。なお、Tcは、固化速度が適度にして溶融成形性を確保する観点からも上記範囲が好適である。温度差Tm-Tcは、成形サイクル時間を抑制し、生産性を確保する観点と、結晶化速度を適度の大きさに抑制し、成形品の物性を確保する観点からも上記範囲が好適である。4第1の態様のポリアミド樹脂の製造本発明のポリアミド樹脂は、ポリアミドを製造する方法として知られている任意の方法を用いて製造することができるが、高分子量化および生産性の観点から、好ましくは、ジアミン及び蓚酸ジエステルをバッチ式又は連続式で重縮合反応させることにより得ることができる。具体的には、以下の操作で示されるような、i前重縮合工程、ii後重縮合工程の順で行うのがより好ましい。i前重縮合工程:まず反応器内を窒素置換した後、ジアミン化合物B及びC及び化合物Aの蓚酸源である蓚酸ジエステルを混合する。混合する場合にジアミン及び蓚酸ジエステルが共に可溶な溶媒を用いても良い。ジアミン成分及び蓚酸源成分が共に可溶な溶媒としては、トルエン、キシレン、トリクロロベンゼン、フェノール、トリフルオロエタノールなどを用いることができ、特にトルエンを好ましく用いることができる。例えば、ジアミンを溶解したトルエン溶液を50°Cに加熱した後、これに対して蓚酸ジエステルを加える。このとき、蓚酸ジエステルと上記ジアミンの仕込み比は、高分子量化の観点から、蓚酸ジエステル/上記ジアミンで、0.8~1.5モル比、好ましくは0.91~1.1モル比、更に好ましくは0.99~1.01モル比である。このように仕込んだ反応器内を攪拌及び/又は窒素バブリングしながら、常圧下で昇温する。反応温度は、最終到達温度が80~150°C、好ましくは100~140°Cの範囲になるように制御するのが好ましい。最終到達温度での反応時間は3時間~6時間である。ii後重縮合工程:更に高分子量化を図るために、前重縮合工程で生成した重合物を常圧下において反応器内で徐々に昇温する。昇温過程において前重縮合工程の最終到達温度、すなわち好ましくは80~150°Cから、最終的に、第1の態様の場合では、好ましくは215°C以上350°C以下、より好ましくは225°C以上350°C以下、更に好ましくは230°C以上345°C以下、更に好ましくは230°C以上340°C以下の温度範囲にまで到達させ、さらに、第2の態様の場合では、好ましくは215°C以上300°C以下、より好ましくは225°C以上290°C以下、更に好ましくは230°C以上280°C以下、の温度範囲にまで到達させ、さらに、第3の態様の場合では、好ましくは295°C以上350°C以下、より好ましくは298°C以上345°C以下、更に好ましくは298°C以上340°C以下の温度範囲にまで到達させる。昇温時間を含めて好ましくは1~8時間、より好ましくは2~6時間保持して反応を行うことが好ましい。さらに後重合工程において、必要に応じて減圧下での重合を行うこともできる。減圧重合を行う場合の好ましい最終到達圧力は0.1MPa未満~13.3Paである。5第1の態様のポリアミド樹脂におけるジカルボン酸として使用できる成分第1の態様のポリアミド樹脂において、本発明の効果を損なわない範囲で化合物A以外の他のジカルボン酸成分を使用する事が出来る。化合物A蓚酸以外の他のジカルボン酸成分としては、マロン酸、ジメチルマロン酸、コハク酸、グルタル酸、アジピン酸、2-メチルアジピン酸、トリメチルアジピン酸、ピメリン酸、2,2-ジメチルグルタル酸、3,3-ジエチルコハク酸、アゼライン酸、セバシン酸、スベリン酸などの脂肪族ジカルボン酸、また、1,3-シクロペンタンジカルボン酸、1,4-シクロヘキサンジカルボン酸などの脂環式ジカルボン酸、さらに、テレフタル酸、イソフタル酸、2,6-ナフタレンジカルボン酸、2,7-ナフタレンジカルボン酸、1,4-ナフタレンジカルボン酸、1,4-フェニレンジオキシジ酢酸、1,3-フェニレンジオキシジ酢酸、ジ安息香酸、4,4’-オキシジ安息香酸、ジフェニルメタン-4,4’-ジカルボン酸、ジフェニルスルホン-4,4’-ジカルボン酸、4,4’-ビフェニルジカルボン酸などの芳香族ジカルボン酸などを単独で、あるいはこれらの任意の混合物を重縮合反応時に添加することもできる。さらに、トリメリット酸、トリメシン酸、ピロメリット酸などの多価カルボン酸を溶融成形が可能な範囲内で用いることもできる。他のジカルボン酸成分を使用する場合、その割合は、化合物A蓚酸に対して、25モル以下であり、15モル以下が好ましく、10モル以下がより好ましく、5モル以下がさらに好ましく、0モル即ち、ジカルボン酸成分が化合物Aだけからなることがさらに好ましい。なお、化合物A蓚酸に対する他のジカルボン酸成分のモル比は、ポリアミド樹脂中の、化合物A由来の単位と他のジカルボン酸成分由来の単位のモル比も意味する。第1の態様のポリアミド樹脂において、本発明の効果を損なわない範囲で、化合物B及びC以外の他のジアミン成分を使用する事が出来る。1,6-ヘキサンジアミン及び2-メチル-1,5-ペンタンジアミン以外の他のジアミン成分としては、エチレンジアミン、プロピレンジアミン、1,4-ブタンジアミン、1,9-ノナンジアミン、2-メチル-1,8-オクタンジアミン、1,8-オクタンジアミン、1,10-デカンジアミン、1,12-ドデカンジアミン、3-メチル-1,5-ペンタンジアミン、2,2,4-トリメチル-1,6-ヘキサンジアミン、2,4,4-トリメチル-1,6-ヘキサンジアミン、5-メチル-1,9-ノナンジアミンなどの脂肪族ジアミン、さらに、シクロヘキサンジアミン、メチルシクロヘキサンジアミン、イソホロンジアミンなどの脂環式ジアミン、さらにp-フェニレンジアミン、m-フェニレンジアミン、p-キシレンジアミン、m-キシレンジアミン、4,4’-ジアミノジフェニルメタン、4,4’-ジアミノジフェニルスルホン、4,4’-ジアミノジフェニルエーテルなどの芳香族ジアミン、などを単独で、あるいはこれらの任意の混合物を重縮合反応時に添加することもできる。他のジアミン成分を使用する場合、その割合は、化合物B及びCに対して25モル以下であり、15モル以下が好ましく、10モル以下がより好ましく、5モル以下がさらに好ましく、0モル即ち、ジアミン成分が化合物B及びCだけからなることがさらに好ましい。なお、化合物B及びCに対する他のジアミン成分のモル比は、ポリアミド樹脂中の、化合物B及びC由来の単位と他のジアミン成分由来の単位のモル比も意味する。第1の態様のポリアミド樹脂には、本発明の効果を損なわない範囲で、他のポリオキサミドや、芳香族ポリアミド、脂肪族ポリアミド、脂環式ポリアミドなどポリアミド類を混合することが可能である。第1の態様のポリアミド樹脂には、更に、ポリアミド以外の熱可塑性ポリマー、エラストマー、フィラーや、補強繊維、各種添加剤を同様に配合することができる。さらに、第1の態様のポリアミド樹脂には必要に応じて、銅化合物などの安定剤、着色剤、紫外線吸収剤、光安定化剤、酸化防止剤、帯電防止剤、難燃剤、結晶化促進剤、ガラス繊維、可塑剤、潤滑剤などを重縮合反応時、またはその後に添加することもできる。6第1の態様のポリアミド樹脂の成形加工本発明により得られるポリアミド樹脂の成形方法としては、射出、押出、中空、プレス、ロール、発泡、真空圧空、延伸などポリアミドに適用できる公知の成形加工法はすべて可能であり、これらの成形法によってフィルム、シート、成形品、繊維などに加工することができる。7第1の態様のポリアミド成形物の用途本発明によって得られるポリアミドの成形物は、従来ポリアミド成形物が用いられてきた各種成形品、シート、フィルム、パイプ、チューブ、モノフィラメント、繊維、容器等として自動車部材、コンピューター及び関連機器、光学機器部材、電気電子機器、情報通信機器、精密機器、土木建築用品、医療用品、家庭用品など広範な用途に使用できる。第2の態様のポリアミド樹脂1第2の態様のポリアミド樹脂の構成成分第2の態様のポリアミド樹脂は、第1の態様のポリアミド樹脂において、化合物Bと化合物Cのモル比が50:50~1:99但し、50:50は除くである。第2の態様のポリアミド樹脂は、このような構成を有する化合物A、B及びCを用いて、好ましくはこれらの混合物を用いて重縮合することで、高分子量で、第1の態様のポリアミド樹脂の中でも、さらに高融点で、融点と熱分解温度の差がさらに大きく溶融成形性に優れ、脂肪族直鎖ポリオキサミド樹脂に見られる低吸水性をより安定に確保したポリアミド樹脂を提供することができる。第2の態様のポリアミド樹脂は、高融点性、溶融成形性及び低吸水性を確保する観点から、化合物Bと化合物Cのモル比は、好ましくは、50:50~3:97モル但し、50:50は除く、より好ましくは48:52~3:97モル、さらに好ましくは45:55~5:95モル、さらに好ましくは40:60~5:95モル、さらに好ましくは35:65~5:95モル、さらに好ましくは30:70~5:95モル、さらに好ましくは30:70~10:90モル、さらに好ましくは25:75~10:90モルである。2第2の態様のポリアミド樹脂の相対粘度ηr第2の態様のポリアミド樹脂は、特に相対粘度ηrと溶融粘度が高い性状が好ましいとされるチューブやモノフィラメントのような用途に好適で、成形物の脆性低下を抑制し、成形加工性を確保する観点から、第2の態様のポリアミド樹脂の相対粘度ηrは、好ましくは2.2~6.0であり、より好ましくは2.3~5.0であり、更に好ましくは2.4~4.0、更に好ましくは2.5~3.0、更に好ましくは2.5~2.7であり、第2の態様のポリアミド樹脂の溶融粘度は、好ましくは300~600Pas、より好ましくは400~600Pas、更に好ましくは450~600Pasであり、更に好ましくは500~600Pasである。第2の態様のポリアミド樹脂は、このような構成を有する化合物A、B及びCを用いて、好ましくはこれらの混合物を用いて重縮合することで、高分子量で、第1の態様のポリアミド樹脂の中でも、さらに高融点で、融点と熱分解温度の差がさらに大きく溶融成形性に優れ、脂肪族直鎖ポリオキサミド樹脂に見られる低吸水性をより安定に確保したポリアミド樹脂を提供することができる。2第2の態様のポリアミド樹脂の熱特性と低吸水性第2の態様のポリアミド樹脂は、第1の態様の樹脂の中でも、Tmが低いため、高分子量化相対粘度の増大がよりし易く、温度差Td-Tmで表される成形可能温度範囲が、さらに拡大し、Tcも低いため、温度差Tm-Tcから見積もられる溶融成形性が向上し、さらに、安定した低吸水性を示す。第2の態様のポリアミド樹脂では、成形可能温度幅、耐熱性および溶融成形性のいずれをも十分に確保した上で、温度差Td-Tm、温度差Tm-Tc及び安定した低吸水性を確保する観点から、Tmは、好ましくは200~260°C、より好ましくは200~250°Cであり、更に好ましくは200~240°Cであり、更に好ましくは200~230°Cであり、更に好ましくは200~220°Cであり、更に好ましくは200~210°Cであり、更に好ましくは200~205°Cであり、Tdは、好ましくは331~355°C、より好ましくは333~350°Cであり、更に好ましくは333~345°Cであり、Tcは、好ましくは154~230°C、より好ましくは154~210°Cであり、更に好ましくは154~190°Cであり、更に好ましくは154~180°Cであり、更に好ましくは154~170°Cであり、温度差Td-Tmは、好ましくは96~150°C、より好ましくは100~150°C、更に好ましくは110~140°C、更に好ましくは120~140°Cであり、更に好ましくは130~140°Cであり、温度差Tm-Tcは、好ましくは34~46°C、より好ましくは34~43°Cであり、飽和吸水率は、好ましくは2.1~2.3、より好ましくは2.1~2.2、更に好ましくは2.1~2.15である。なお、Tcは、固化速度が適度にして溶融成形性を確保する観点からも上記範囲が好適である。温度差Tm-Tcは、成形サイクル時間を抑制し、生産性を確保する観点と、結晶化速度を適度の大きさに抑制し、成形品の物性を確保する観点からも上記範囲が好適である。3第2の態様のポリアミド樹脂の成形加工第2の態様のポリアミド樹脂の成形方法としては、射出、押出、中空、プレス、ロール、発泡、真空圧空、延伸などポリアミドに適用できる公知の成形加工法はすべて可能であるが、高相対粘度、高溶融粘度および溶剤可溶性の観点から、中でも押出および溶媒キャストによる成形加工において好適であり、これらの成形法によってフィルム、シート、成形品、繊維などに加工することができる。4第2の態様のポリアミド成形物の用途本発明によって得られるポリアミドの成形物は、従来ポリアミド成形物が用いられてきた各種成形品、シート、フィルム、パイプ、チューブ、モノフィラメント、繊維、容器等として自動車部材、コンピューター及び関連機器、光学機器部材、電気電子機器、情報通信機器、精密機器、土木建築用品、医療用品、家庭用品など広範な用途に使用できるが、押出成形性の観点から、中でもチューブ、モノフィラメントとして自動車部材の用途に好適である。第3の態様のポリアミド樹脂1第3の態様のポリアミド樹脂の構成成分第3の態様のポリアミド樹脂は、第1の態様のポリアミド樹脂において、化合物Bと化合物Cのモル比が99:1~50:50である。第3の態様のポリアミド樹脂は、このような構成を有する化合物A、B及びCを用いて、好ましくはこれらの混合物を用いて重縮合することで、高分子量で、高融点で、融点と熱分解温度の差が大きく溶融成形性に優れ、さらに直鎖ポリオキサミド樹脂に見られる低吸水性を損なうことなく、従来のポリアミドに比較して耐薬品性、耐加水分解性ならびに燃料バリア性に優れる。第3の態様のポリアミド樹脂は、特に、耐薬品性、耐加水分解性及び燃料バリア性を確保する観点から、化合物Bと化合物Cのモル比は、好ましくは、99:1~50モル超:50モル未満であり、より好ましくは、99:1~60:40モルであり、さらに好ましくは、97:3~65:35モルであり、さらに好ましくは、95:5~65:35モルであり、さらに好ましくは、90:10~65:35モルであり、さらに好ましくは、85:15~70:30モルである。2第3の態様のポリアミド樹脂の相対粘度ηr第3の態様のポリアミド樹脂は、特に相対粘度ηrと溶融粘度が一定以上に高く、過度に高くないことが好ましいとされる自動車部材や電気電子部品のような用途に好適で、このような観点から、第3の態様のポリアミド樹脂の相対粘度ηrは、好ましくは1.8~6.0であり、より好ましくは1.8~3.0であり、更に好ましくは1.85~2.5、更に好ましくは1.85~2.2であり、第3の態様のポリアミド樹脂の溶融粘度は、好ましくは100~300Pas、より好ましくは110~250Pas、更に好ましくは120~250Pas、更に好ましくは120~230Pas、更に好ましくは130~230Pas、更に好ましくは130~220Pas、更に好ましくは150~220Pas、更に好ましくは160~220Pasであり、更に好ましくは160~200Pasである。3第3の態様のポリアミド樹脂の熱特性、低吸水性、耐薬品性、耐加水分解性及び燃料バリア性第3の態様のポリアミド樹脂は、成形可能温度幅、耐熱性、溶融成形性及び低吸水性のいずれをも十分に確保した上で、第1の態様の樹脂の中でも、化合物Bの重合比率モル比の高さに由来する耐薬品性、耐加水分解性及び燃料バリア性に特に優れる。第3の態様のポリアミド樹脂は、成形可能温度幅、耐熱性、溶融成形性及び低吸水性のいずれをも十分に確保する観点から、Tmは、好ましくは260~330°Cであり、より好ましくは265~330°Cであり、Tdは、好ましくは341~370°C、より好ましくは345~370°C、更に好ましくは350~365°Cであり、Tcは、好ましくは231~305°C、より好ましくは231~303°Cであり、温度差Td-Tmは、好ましくは10~95°C、より好ましくは20~95°C、更に好ましくは25~95°Cであり、温度差Tm-Tcは、好ましくは23~33°Cであり、飽和吸水率は、好ましくは2.3~2.4である。なお、Tcは、固化速度が適度にして溶融成形性を確保する観点からも上記範囲が好適である。温度差Tm-Tcは、成形サイクル時間を抑制し、生産性を確保する観点と、結晶化速度を適度の大きさに抑制し、成形品の物性を確保する観点からも上記範囲が好適である。3第3の態様のポリアミド樹脂の成形加工第3の態様のポリアミド樹脂の成形方法としては、射出、押出、中空、プレス、ロール、発泡、真空圧空、延伸などポリアミドに適用できる公知の成形加工法はすべて可能であるが、成形サイクル性を短縮する観点から、中でも、射出成形による成形加工において好適であり、これらの成形法によってフィルム、シート、成形品、繊維などに加工することができる。4第3の態様のポリアミド成形物の用途本発明によって得られるポリアミドの成形物は、従来ポリアミド成形物が用いられてきた各種成形品、シート、フィルム、パイプ、チューブ、モノフィラメント、繊維、容器等として自動車部材、コンピューター及び関連機器、光学機器部材、電気電子機器、情報通信機器、精密機器、土木建築用品、医療用品、家庭用品など広範な用途に使用できるが、成形サイクル性、高融点の観点から、中でも電気電子機器の用途に好適であり、耐薬品性、耐加水分解性及び燃料バリア性の観点から、ラジエータータンク、ファン、クイックコネクタ、燃料タンク、燃料チューブ等の自動車部材の用途に好適である。[物性測定、成形、評価方法]以下、実施例を挙げて本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらにより何ら制限されるものではない。なお、実施例中の相対粘度、数平均分子量、融点、結晶化温度、1重量減少温度、溶融粘度及び飽和吸水率の測定、耐薬品性、耐加水分解性、燃料バリア性の評価は以下の方法により行った。1相対粘度ηrηrはポリアミドの96硫酸溶液濃度:1.0g/dlを使用してオストワルド型粘度計を用いて25°Cで測定した。2数平均分子量Mn数平均分子量Mnは、1H-NMRスペクトルから求めたシグナル強度をもとに、例えば、蓚酸源として蓚酸ジブチル、ジアミン成分として1,6-ヘキサンジアミン化合物Bと2-メチル-1,5-ペンタンジアミン化合物Cを90:10のモル比で用いて製造したポリアミド以下、PA62化合物B/化合物C=90/10と略称するの場合は下式により算出した。Mn=np×170.21nNH2×115.20nOBu×129.13nNHCHO×29.14なお、1H-NMRの測定条件は以下の通りである。使用機種:ブルカーバイオスピン社製AVANCE500溶媒:重硫酸積算回数:1024回また、前記式中の各項は以下のように規定される。np=Np/[NNH2NNHCHONOBu/2]nNH2=NNH2/[NNH2NNHCHONOBu/2]nNHCHO=NNHCHO/[NNH2NNHCHONOBu/2]nOBu=NOBu/[NNH2NNHCHONOBu/2]Np=Sp/sp-NNHCHONNH2=SNH2/sNH2NNHCHO=SNHCHO/sNHCHONOBu=SOBu/sOBu但し、各項は以下の意味を有する。Np:PA62化合物B/化合物C=90/10の末端ユニットを除いた、分子鎖中の繰り返しユニット総数。np:分子1本当たりの分子鎖中の繰り返しユニット数。Sp:PA62化合物B/化合物C=90/10の末端を除いた、分子鎖中の繰り返しユニット中のオキサミド基に隣接するメチレン基のプロトンに基づくシグナル3.1ppm付近の積分値。sp:積分値Spにカウントされる水素数4個。NNH2:PA62化合物B/化合物C=90/10の末端アミノ基の総数。nNH2:分子1本当たりの末端アミノ基の数。SNH2:PA62化合物B/化合物C=90/10の末端アミノ基に隣接するメチレン基のプロトンに基づくシグナル2.6ppm付近の積分値。sNH2:積分値SNH2にカウントされる水素数2個。NNHCHO:PA62化合物B/化合物C=90/10の末端ホルムアミド基の総数。nNHCHO:分子1本当たりの末端ホルムアミド基の数。SNHCHO:PA62化合物B/化合物C=90/10のホルムアミド基のプロトンに基づくシグナル7.8ppmの積分値。sNHCHO:積分値SNHCHOにカウントされる水素数1個。NOBu:PA62化合物B/化合物C=90/10の末端ブトキシ基の総数。nOBu:分子1本当たりの末端ブトキシ基の数。SOBu:PA62化合物B/化合物C=90/10の末端ブトキシ基の酸素原子に隣接するメチレン基のプロトンに基づくシグナル4.1ppm付近の積分値。sOBu:積分値SOBuにカウントされる水素数2個。2融点Tm、結晶化温度Tc及び結晶化開始温度TsTm及びTcは、PerkinELmer社製PYRISDiamondDSC用いて窒素雰囲気下で測定した。実施例1~5及び比較例1のTm及びTcは、30°Cから310°Cまで10°C/分の速度で昇温し昇温ファーストランと呼ぶ、310°Cで3分保持したのち、-100°Cまで10°C/分の速度で降温し降温ファーストランと呼ぶ、次に310°Cまで10°C/分の速度で昇温した昇温セカンドランと呼ぶ。得られたDSCチャートから降温ファーストランの発熱ピーク温度をTc、昇温セカンドランの吸熱ピーク温度をTmとした。実施例6~10及び比較例2のTm及びTcは、30°Cから350°Cまで10°C/分の速度で昇温し昇温ファーストランと呼ぶ、350°Cで3分保持したのち、-100°Cまで10°C/分の速度で降温し降温ファーストランと呼ぶ、次に350°Cまで10°C/分の速度で昇温した昇温セカンドランと呼ぶ。得られたDSCチャートから降温ファーストランの発熱ピーク温度をTc、昇温セカンドランの吸熱ピーク温度をTmとした。Tsは、降温ファーストランの発熱ピークの立ち上がり部分とベースラインのそれぞれの外挿が交わる点をTsとした。31重量減少温度TdTdは島津製作所社製THERMOGRAVIMETRICANALYZERTGA-50を用い、熱重量分析TGAにより測定した。20ml/分の窒素気流下室温から500°Cまで10°C/分の昇温速度で昇温し、Tdを測定した。4溶融粘度溶融粘度はティーエイインスツルメントジャパン社製溶融粘弾性測定装置ARESを用いて、窒素中、280°C実施例1~4及び実施例5、340°C実施例6~10、せん断速度0.1sec-1の条件で測定した。5フィルム成形実施例1~5及び比較例1では、東邦マシナリー社製真空プレス機TMB-10を用いてフィルム成形を行った。500~700Paの減圧雰囲気下280°Cで5分間加熱溶融させた後、5MPaで1分間プレスを行いフィルム成形した。次に減圧雰囲気を常圧まで戻したのち室温5MPaで1分間冷却結晶化させてフィルムを得た。実施例6~10及び比較例2では、東邦マシナリー社製真空プレス機TMB-10を用いてフィルム成形を行った。500~700Paの減圧雰囲気下340°Cで5分間加熱溶融させた後、5MPaで1分間プレスを行いフィルム成形した。次に減圧雰囲気を常圧まで戻したのち室温5MPaで1分間冷却結晶化させてフィルムを得た。6飽和吸水率ポリアミド樹脂を5の条件で成形したフィルム寸法:20mm×10mm、厚さ0.25mm;重量約0.05gを23°Cのイオン交換水に浸漬し、所定時間ごとにフィルムを取り出し、フィルムの重量を測定した。フィルム重量の増加率が0.2の範囲で3回続いた場合にポリアミド樹脂フィルムへの水分の吸収が飽和に達したと判断して、水に浸漬する前のフィルムの重量Xgと飽和に達した時のフィルムの重量Ygから式1により飽和吸水率を算出した。7耐薬品性本発明によって得られるポリアミドの熱プレスフィルムを以下に列挙する薬品中に7日間浸漬した後に、フィルムの重量残存率及び外観の変化を観測した。濃塩酸、64硫酸、30水酸化ナトリウム水溶液、5過マンガン酸カリウム水溶液のそれぞれの溶液においては23°C下で、また、ベンジルアルコールについては50°Cにおいて浸漬した試料について試験を行った。8耐加水分解性本発明によって得られるポリアミドの熱プレスフィルムをオートクレーブに入れ、水、0.5moll硫酸、1moll水酸化ナトリウム水溶液中でそれぞれ121°C、60分間処理した後の重量残存率、及び外観変化を調べた。9燃料バリア性ステンレス製の容器に燃料E10トルエン/イソオクタン/エタノール=45/45/10volを50ml入れ、5の条件で成形したフィルムを用いて、PTFE製のガスケットをかませて容器に蓋をし、ねじ圧力にて締め付けた。カップを60°C恒温槽に入れ、槽内は窒素を50ml/minで流した。重量の経時変化を測定し時間当たりの重量変化が安定した時点で、燃料透過係数を式2から算出した。試料サンプルの透過面積は78.5cm2である。燃料透過係数gmm/m2day=透過重量g×フィルム厚mm/透過面積m2×日数day2実施例1i前重縮合工程:撹拌機、還流冷却器、窒素導入管、原料投入口を備えた内容積が1Lのセパラブルフラスコの内部を純度が99.9999の窒素ガスで置換し、脱水済みトルエン500ml、1,6-ヘキサンジアミン1.7615g00152モル、2-メチル-1,5-ペンタンジアミン56.9544g0.4901モルを仕込んだ。このセパラブルフラスコをオイルバス中に設置して50°Cに昇温した後、蓚酸ジブチル102.1956g0.5053モルを仕込んだ。次にオイルバスの温度を130°Cまで昇温し、還流下、5時間反応を行った。なお、原料仕込みから反応終了までの全ての操作は50ml/分の窒素気流下で行った。ii後重縮合工程:上記操作によって得られた前重合物を撹拌機、空冷管、窒素導入管を備えた直径約35mmφのガラス製反応管に仕込み、反応管内を13.3Pa以下の減圧下に保ち、次に常圧まで窒素ガスを導入する操作を5回繰り返した後、50ml/分の窒素気流下210°Cに保った塩浴に移し、直ちに昇温を開始した。1時間かけて塩浴の温度を260°Cとした後、容器内を約66.5Paまで減圧し、さらに2時間反応させた。続いて常圧まで窒素ガスを導入したのち、塩浴から取り出し50ml/分の窒素気流下で室温まで冷却してポリアミド樹脂を得た。得られたポリアミドは白色の強靭なポリマーであった。実施例2前重合工程において容積が500mlのセパラブルフラスコを使用し、脱水済みトルエン200ml、1,6-ヘキサンジアミン1.7349g0.0149モル、2-メチル-1,5-ペンタンジアミン15.6138g0.1344モル、蓚酸ジブチル30.1957g0.1493モルを仕込んだほかは、実施例1と同様に反応を行ってポリアミドを得た。得られたポリアミドは白色の強靭なポリマーであった。このポリアミドから成形したフィルムは無色の強靭なフィルムであった。実施例3i前重縮合工程:撹拌機、空冷管、窒素導入管、原料投入口を備えた内容積が5リットルのセパラブルフラスコの内部を純度が99.9999の窒素ガスで置換し、蓚酸ジブチル1211g5.9876モルを仕込んだ。この容器を20°Cに保ち、攪拌しながら1,6-ヘキサンジアミン121.1g0.5988モル、2-メチル-1,5-ペンタンジアミン626.2g5.3888モルを加え、重縮合反応を行った。なお、原料仕込みから反応終了までの全ての操作は200ml/分の窒素気流下で行った。ii後重縮合工程:上記操作によって得られた前重合物を攪拌機、温度計、トルクメーター、圧力計、窒素ガス導入口及びポリマー取り出し口を備えた5Lの圧力容器に仕込み、圧力容器内を3.0MPa以上の加圧下に保ち、次に常圧まで窒素ガスを放出する操作を5回繰り返した後、窒素気流及び常圧下、系内を昇温した。15時間かけて内部温度を120°Cにした。この時、ブタノールの留出を確認した。ブタノールを留出させながら5時間かけて260°Cまで昇温し、2時間反応させた。その後、系内を250°Cに降温し、攪拌を止め25分間静置した後に系内を窒素で3.5MPaに加圧し、重合物を圧力容器下部より紐状に抜き出した。紐状の重合物は直ちに水冷し、水冷した紐状の重合物はペレタイザーによってペレット化した。得られた重合物は無色の強靭なポリマーであった。実施例4前重合工程において容積が500mlのセパラブルフラスコを使用し、脱水済みトルエン200ml、1,6-ヘキサンジアミン3.0543g0.0263モル、2-メチル-1,5-ペンタンジアミン7.1257g0.0613モル、蓚酸ジブチル17.7173g0.0876モルを仕込んだほかは、実施例1と同様に反応を行ってポリアミドを得た。得られたポリアミドは白色の強靭なポリマーであった。このポリアミドから成形したフィルムは無色透明の強靭なフィルムであった。実施例5前重合工程において容積が500mlのセパラブルフラスコを使用し、脱水済みトルエン200ml、1,6-ヘキサンジアミン5.3919g0.0464モル、2-メチル-1,5-ペンタンジアミン5.3920g0.0464モル、蓚酸ジブチル18.7694g0.0928モルを仕込んだほかは、実施例1と同様に反応を行ってポリアミドを得た。得られたポリアミドは白色の強靭なポリマーであった。このポリアミドから成形したフィルムは白色の強靭なフィルムであった。実施例6前重合工程において容積が500mlのセパラブルフラスコを使用し、脱水済みトルエン200ml、1,6-ヘキサンジアミン6.9441g0.0598モル、2-メチル-1,5-ペンタンジアミン4.6294g0.0398モル、蓚酸ジブチル20.1444g0.0996モルを仕込んだほかは、実施例1と同様に反応を行ってポリアミドを得た。得られたポリアミドは白色の強靭なポリマーであった。このポリアミドから成形したフィルムは白色不透明の強靭なフィルムであった。実施例7前重合工程において容積が500mlのセパラブルフラスコを使用し、脱水済みトルエン200ml、1,6-ヘキサンジアミン7.9983g0.0688モル、2-メチル-1,5-ペンタンジアミン3.4286g0.0295モル、蓚酸ジブチル19.8889g0.0983モルを仕込んだほかは、実施例1と同様に反応を行ってポリアミドを得た。得られたポリアミドは白色の強靭なポリマーであった。このポリアミドから成形したフィルムは白色不透明の強靭なフィルムであった。実施例8前重合工程において容積が500mlのセパラブルフラスコを使用し、脱水済みトルエン200ml、1,6-ヘキサンジアミン15.6138g0.1344モル、2-メチル-1,5-ペンタンジアミン1.7349g0.0149モル、蓚酸ジブチル30.1957g0.1493モルを仕込んだほかは、実施例1と同様に反応を行ってポリアミドを得た。得られたポリアミドは白色の強靭なポリマーであった。このポリアミドから成形したフィルムは白色の強靭なフィルムであった。実施例9i前重縮合工程:撹拌機、空冷管、窒素導入管、原料投入口を備えた内容積が5リットルのセパラブルフラスコの内部を純度が99.9999の窒素ガスで置換し、蓚酸ジブチル1211g5.9876モルを仕込んだ。この容器を20°Cに保ち、攪拌しながら1,6-ヘキサンジアミン626.2g5.3888モル、2-メチル-1,5-ペンタンジアミン121.1g0.5988モルを加え、重縮合反応を行った。なお、原料仕込みから反応終了までの全ての操作は200ml/分の窒素気流下で行った。ii後重縮合工程:上記操作によって得られた前重合物を攪拌機、温度計、トルクメーター、圧力計、窒素ガス導入口及びポリマー取り出し口を備えた5Lの圧力容器に仕込み、圧力容器内を3.0MPa以上の加圧下に保ち、次に常圧まで窒素ガスを放出する操作を5回繰り返した後、窒素気流及び常圧下、系内を昇温した。15時間かけて内部温度を120°Cにした。この時、ブタノールの留出を確認した。ブタノールを留出させながら5時間かけて340°Cまで昇温し、2時間反応させた。その後、系内を330°Cに降温し、攪拌を止め25分間静置した後に系内を窒素で3.5MPaに加圧し、重合物を圧力容器下部より紐状に抜き出した。紐状の重合物は直ちに水冷し、水冷した紐状の重合物はペレタイザーによってペレット化した。得られた重合物は白色の強靭なポリマーであった。実施例10i前重縮合工程:撹拌機、還流冷却器、窒素導入管、原料投入口を備えた内容積が1Lのセパラブルフラスコの内部を純度が99.9999の窒素ガスで置換し、脱水済みトルエン500ml、1,6-ヘキサンジアミン56.95440.4901モル、2-メチル-1,5-ペンタンジアミン1.7615g0.0152モルを仕込んだ。このセパラブルフラスコをオイルバス中に設置して50°Cに昇温した後、蓚酸ジブチル102.1956g0.5053モルを仕込んだ。次にオイルバスの温度を130°Cまで昇温し、還流下、5時間反応を行った。なお、原料仕込みから反応終了までの全ての操作は50ml/分の窒素気流下で行った。ii後重縮合工程:上記操作によって得られた前重合物を撹拌機、空冷管、窒素導入管を備えた直径約35mmφのガラス製反応管に仕込み、反応管内を13.3Pa以下の減圧下に保ち、次に常圧まで窒素ガスを導入する操作を5回繰り返した後、50ml/分の窒素気流下210°Cに保った塩浴に移し、直ちに昇温を開始した。1時間かけて塩浴の温度を340°Cとした後、容器内を約66.5Paまで減圧し、さらに2時間反応させた。続いて常圧まで窒素ガスを導入したのち、塩浴から取り出し50ml/分の窒素気流下で室温まで冷却してポリアミド樹脂を得た。得られたポリアミドは白色の強靭なポリマーであった。比較例1前重合工程において300ミリLの容積を持つセパラブルフラスコを使用し、脱水済みトルエン100ml、2-メチル-1,5-ペンサンジアミン15.5708g0.1340モル、蓚酸ジブチル27.0852g0.1339モルを仕込み、後重合工程において常圧で重合を行ったほかは、実施例1と同様に反応を行ってポリアミドを得た。得られたポリアミドは白色のポリマーであった。比較例2前重合工程において300ミリLの容積を持つセパラブルフラスコを使用し、脱水済みトルエン100ml、1,6-ヘキサンジアミン15.5708g0.1340モル、蓚酸ジブチル27.0852g0.1339モルを仕込み、後重合工程において常圧で重合を行ったほかは、実施例1と同様に反応を行ってポリアミドを得た。得られたポリアミドは黄色のポリマーであった。比較例3本発明で得られるポリアミド樹脂に替えてナイロン6宇部興産製、UBEナイロン1015Bを用いてフィルムを成形した。得られたナイロン6のフィルムは無色透明の強靭なフィルムであった。このフィルムの飽和吸水率、耐薬品性、耐加水分解性及び燃料バリア性を評価した。比較例4本発明で得られるポリアミド樹脂に替えてナイロン66宇部興産製、UBEナイロン2020Bを用いてフィルムを成形した。得られたナイロン66のフィルムは無色透明の強靭なフィルムであった。このフィルムの飽和吸水率、耐薬品性、耐加水分解性及び燃料バリア性を評価した。実施例1~10及び比較例1~4により得られたポリアミドのジアミン組成、相対粘度ηr、溶融粘度、融点Tm、結晶化温度Tc、1重量減少温度Td、温度差Td-Tm、温度差Tm-Tc、飽和吸水量、耐薬品性、耐加水分解性及び燃料バリア性を表1に示す。1溶媒:96硫酸溶液;濃度:1.0g/dl;温度:25°C21H-NMR測定、溶媒:重硫酸3温度:280°C実施例1~4及び実施例5、340°C実施例6~10;せん断速度:0.1sec-14DSC測定、窒素雰囲気;昇温降温走査速度:10°C/分5窒素気流下20ml/分雰囲気、昇温速度:10°C/分実施例1~10第1の態様のポリアミド樹脂は、従来のポリオキサミド樹脂比較例1及び2と比較して、相対粘度ηr高分子量化、温度差Td-Tmから見積もられる成形可能温度幅、融点Tmから見積もられる耐熱性、温度差Tm-Tcから見積もられる溶融成形性、結晶化開始温度Tsから見積もられる成形サイクル性、及び低吸水性のいずれをも十分に確保することができる。さらに、実施例1~4により得られる第2の態様のポリアミド樹脂は、第1の態様のポリアミド樹脂の中でも、さらに高融点で、融点と熱分解温度の差がさらに大きく溶融成形性に優れ、脂肪族直鎖ポリオキサミド樹脂に見られる低吸水性をより安定に確保したポリアミド樹脂を提供することができる。そして、実施例6~10により得られる第3の態様のポリアミド樹脂は、成形可能温度幅、耐熱性、溶融成形性及び低吸水性のいずれをも十分に確保した上で、第1の態様の樹脂の中でも、耐薬品性、耐加水分解性及び燃料バリア性に特に優れる。表1から、本発明のポリアミド樹脂は従来の脂肪族ポリアミド樹脂ナイロン6や66と比較して低吸水であり、耐薬品性、耐加水分解性及び燃料バリア性に優れる。"