"外周面に螺旋状の溝が形成されたねじ軸と、内周面に螺旋状の溝が形成されたナットと、ねじ軸の溝とナットの溝が互いに対向して形成される軌道と、この軌道の終点と始点を連結する戻し路と、この戻し路内および前記軌道内に配置された複数のボールと、を有するボールねじであって、ラジアル隙間Sの前記ボールの直径Dに対する比S/Dが1/300以下であり、前記ねじ軸およびナットは、前記溝の断面がゴシックアーク状半径が同じで中心が異なる二つの円弧が連結された形状であり、前記ボールの直径Dに対する前記溝の断面のゴシックアークを形成している円弧の半径Rの比R/Dが51.8以上52.8以下であり、ラジアル隙間が0の状態で、前記ボールと前記溝との初期接触角αが38°以上48°以下であり、前記溝の表層部の残留オーステナイト量が20体積以上30体積以下であることを特徴とするボールねじ。サーボモータの回転運動を直線運動に変換する機械要素として、請求項1に記載のボールねじを有する射出成形機。しかし、特許文献1に記載されたボールねじは、電動射出成形機用よりも高負荷を受けるストロークが短いプレス機用としては好適であるが、電動射出成形機用としては不十分なものである。すなわち、プレス機用のボールねじの場合は、高荷重域の許容荷重を大きくする設計を行う初期接触角を小さくして、乗り上げ限界荷重を上げるが、このような設計では全体的な負荷容量が小さくなる。そのため、特許文献1に記載されたボールねじを電動射出成形機用ボールねじとして使用すると、当然のことながら要求寿命が満たされない。この発明の課題は、電動射出成形機用として好適なボールがねじ溝肩部に乗り上がりにくく、ボール転動面の剥離寿命が長いボールねじを提供することである。上記課題を解決するために、この発明のボールねじは、外周面に螺旋状の溝が形成されたねじ軸と、内周面に螺旋状の溝が形成されたナットと、ねじ軸の溝とナットの溝が互いに対向して形成される軌道と、この軌道の終点と始点を連結する戻し路と、この戻し路内および前記軌道内に配置された複数のボールと、を有するボールねじであって、下記の構成~を有することを特徴とする。ラジアル隙間Sの前記ボールの直径Dに対する比S/Dが1/300以下である。前記ねじ軸およびナットは、前記溝の断面がゴシックアーク状半径が同じで中心が異なる二つの円弧が連結された形状であり、前記ボールの直径Dに対する前記溝の断面のゴシックアークを形成している円弧の半径Rの比R/Dが51.8以上52.8以下である。前記ねじ軸およびナットは、ラジアル隙間が0の状態で、前記ボールと前記溝との初期接触角αが38°以上48°以下である。前記ねじ軸およびナットは、前記溝の表層部ボール直径の0.1~0.3の深さ位置:概ね10~30μmの深さ位置の残留オーステナイト量γRが20体積以上30体積以下である。ボールねじに大きな荷重が加わると、ボールがねじ溝肩部に乗り上がり、ねじ溝肩部を損傷する恐れがあるため、ボールのねじ溝肩部への乗り上げを防止する必要がある。この乗り上げは、前記比R/Dが大きいほど生じにくく、前記初期接触角αが小さいほど生じにくい。また、前記比S/Dが小さいほど前記初期接触角αが小さくなるため、前記比S/Dを小さくすることが、乗り上げが生じにくくなることに繋がる。S/D≦1/300とα≦48°は、この乗り上げ防止の観点から設定されている。R/D≧51.8は、この乗り上げ防止の観点と、前記溝の加工精度を確保する観点から設定されている。R/Dが小さすぎると前記溝を精度良く加工することが難しい。なお、S/Dの下限値は特に規定しないが、部分予圧になってしまう可能性があるために、S/D≧1/1200であることが好ましい。R/D≦52.8とα≧38°は、ボールねじの寿命を長くする観点から設定されている。比S/Dの好ましい値は1/500以下である。比R/Dの好ましい値は52.0以上52.5以下である。初期接触角αの好ましい値は40°以上45°以下である。γR≧20体積は、ボール転動面前記溝の表面に生じた圧痕に起因して亀裂が発生したり、亀裂が進展したりすることを抑制する観点から設定されている。電動射出成形機用のボールねじは、ボール転動面に圧痕が生じ易い使用環境にある。γR≦30体積は、ボール転動面の硬さを確保してボールねじの転動寿命を長くする観点と、ねじ軸およびナットの寸法安定性の観点から設定されている。ねじ軸およびナットの溝の表層部の残留オーステナイト量γRが多すぎると、ボール転動面前記溝の表面の硬さが不十分となるばかりでなく、芯部を含めた全体の残留オーステナイト量が多くなることで寸法安定性が不十分となる。この発明のボールねじは、ボールがねじ溝肩部に乗り上がりにくく、ボール転動面の剥離寿命が長いため、電動射出成形機用として好適なものとなる。以下、この発明の実施形態について説明する。この実施形態のボールねじは、外周面に螺旋状の溝が形成されたねじ軸と、内周面に螺旋状の溝が形成されたナットと、ねじ軸の溝とナットの溝が互いに対向して形成される軌道と、この軌道の終点と始点を連結する戻し路と、この戻し路内および前記軌道内に配置された複数のボールと、を有する。図1を使用して、この実施形態のボールねじを構成する、ねじ軸1の螺旋溝11とナット2の螺旋溝21とボール3との関係を説明する。図1には、ねじ軸1およびナット2の螺旋溝11,21が溝直角断面で表示されている。図1aに示すように、この実施形態のボールねじにおいて、ねじ軸1の外周面に形成された螺旋状の溝11の断面は、ゴシックアーク状、すなわち、半径RSが同じで中心OS1,OS2が異なる二つの円弧11a,11bが連結された形状である。また、ねじ軸1の外周面12と溝11との境界が面取りされて、ねじ溝肩部13が形成されている。ボール3の直径Dに対する溝11の断面円弧の半径Rの比R/Dは、51.8以上52.8以下である。ナット2の溝21の断面は、ゴシックアーク状、すなわち、半径RNが同じで中心ON1,ON2が異なる二つの円弧が連結された形状である。また、ナット2の内周面22と溝21との境界が面取りされて、ねじ溝肩部23が形成されている。ボール3の直径Dに対する溝21の断面円弧の半径Rの比R/Dは、51.8以上52.8以下である。図1aはボールねじの組立直後の状態を示す。この状態で、この実施形態のボールねじにはラジアル隙間Sが存在している。このラジアル隙間Sのボール3の直径Dに対する比S/Dが1/300以下になっている。ボールねじの使用時には、図1aの状態からボールねじに、予圧例えばナット2が紙面の右向きに相対移動する力を付与して図1bに示す状態とする。この状態で、ラジアル隙間が0となり、ボール3と溝11,21との初期接触角αが38°以上48°以下となっている。また、ボール3は円弧11b,21bと2点接触状態となっている接触点P1,P2。さらに、溝11,21の表層部、すなわち、表面から所定深さの位置ボール3の直径の0.1~0.3に相当する寸法だけ内部の位置、例えば深さ10~30μmの位置での残留オーステナイト量が20体積以上30体積以下に調整されている。よって、この実施形態のボールねじは、ボール3がねじ溝肩部13,23に乗り上がりにくく、溝11,21の表面ボール転動面の剥離寿命が長いため、電動射出成形機用として好適なものとなる。以下、この発明の実施例について説明する。日本精工株製のシングルナットチューブ式ボールねじJISB1192に基づく表記で63×16×300-Ct7に相当するもの、呼び番号BS6316-10.5を構成する、ねじ軸およびナットの各サンプルを以下のように作製した。このボールねじは保持ピースを備えている。ボールは、SUJ2製でずぶ焼きがなされた、呼び径Dが12.7mmのものを用意した。ねじ軸およびナットの各サンプルを、SCM420Hからなる素材を用い、通常の方法で加工することにより、軌道溝の断面のゴシックアークを形成している円弧の半径Rが、6.50mmR/D=51.2、6.54mmR/D=51.5、6.58mmR/D=51.8、6.60mmR/D=52.0、6.67mmR/D=52.5、6.71mmR/D=52.8、6.73mmR/D=53.0となるようにした。このようにして得られた、比R/Dが異なる7種類のねじ軸およびナットのサンプルに対して、下記の熱処理浸炭、焼入れ、焼戻しを施すことにより、7種類それぞれについて、軌道溝の表層部の残留オーステナイト量γRが、それぞれ15体積、20体積、25体積、30体積、35体積であるサンプルを得た。<熱処理条件>浸炭処理:保持温度930~960°C、保持時間15~25時間焼入れ:保持温度830~900°C、保持時間2~4時間焼戻し:保持温度160~200°C、保持時間2~4時間このようにして得られた35種類のねじ軸およびナットのサンプルと、呼び径Dが12.7mmであるボールを用い、初期接触角αが36°、38°、40°、43°、45°、48°、50°である24535×7種類のボールねじを組み立てた。ねじ軸とナットは同じ種類のサンプルを組み合わせた。また、呼び径Dが12.7mmであって、微妙に寸法が異なるボール12.703mm、12.695mm等のボールを組み込むことで、全てのサンプルでラジアル隙間が42μmとなるようにした。ラジアル隙間が42μmはボール直径12.7mmの1/300に相当する。すなわち、全てのサンプルでS/D=1/300になっている。先ず、軌道溝の表層部の残留オーステナイト量γRが15体積であるねじ軸およびナットを用いて組み立てた、αとR/Dの組み合わせが異なる47種類のボールねじについて、乗り上げが生じるかどうかを調べる試験を行った。つまり、各ボールねじを日本精工株製のボールねじ耐久寿命試験機にかけて、試験荷重軸方向荷重:250kN、ストローク:80mm、最高回転速度:3200min1、試験温度:室温、潤滑剤:株リューベ製のYS2グリースの条件で、ボールねじを往復運動させる耐久寿命試験を、電動射出成形機用ボールねじの要求寿命である1000万ショット行い、その間に乗り上げが生じるかどうか調べた。その結果を下記の表1に示す。乗り上げが生じた場合を○、乗り上げが生じなかった場合を×で示した。表1の結果から、γR=15体積、S/D=1/300、R/D≧51.8の場合は、α≦48°とすることで乗り上げが生じないことが分かる。次に、全サンプル24535×7種類のボールねじについて、下記の方法で耐久試験を行った。つまり、各ボールねじを日本精工株製のボールねじ耐久寿命試験機にかけて、試験荷重軸方向荷重:250kN、ストローク:80mm、最高回転速度:3200min1、試験温度:室温、潤滑剤:株リューベ製のYS2グリースの条件で、ボールねじを往復運動させる耐久寿命試験を行った。この試験は、電動射出成形機用ボールねじの要求寿命である1000万ショット行い、途中でねじ軸またはナットのねじ溝、あるいはボールのいずれかに剥離が生じた場合は不合格×、1000万ショットまで問題なく回転を続けた場合を合格○とした。表2~6は、全てのサンプルの寿命試験の結果を、ボール転動面の残留オーステナイト毎にまとめたものである。表2~6の結果から、γRが30体積以下の場合は、γRが増えるに従って要求寿命を満たすαとR/Dの組み合わせが多くなることが分かる。また、要求寿命を満たすαとR/Dの組み合わせが、γRが20~30体積の場合は25/49~27/49=53~55であるのに対して、γRが15体積と35体積の場合は10/49=20、16/49=33と少ないことが分かる。表3~5に示すγRが20~30体積の結果を、全ての結果が合格である場合を合格○、それ以外の場合を不合格×として、表7に示す。表7の結果から、S/D=1/300、γRが20~30体積、αが38°以上48°以下、R/Dが51.8以上52.8以下とすることで、電動射出成形機用ボールねじの要求寿命を満たし、ボールがねじ溝肩部に乗り上がらないようにできることが分かる。"