"軸線方向の一方側に吸込口を有し前記軸線方向の他方側に吐出口を有する風洞を備えたケーシングと、前記風洞内で回転する複数の前段翼を備えた前段インペラと、前記風洞内で前記前段インペラとは逆方向に回転する複数の後段翼を備えた後段インペラと、前記風洞内の前記前段インペラと前記後段インペラとの間の位置に、静止状態で配置された複数個のストラッドとを有する二重反転式軸流送風機であって、前記複数の前段翼が後退翼からなり、前記複数の後段翼が前進翼からなることを特徴とする二重反転式軸流送風機。前記前段翼の枚数をN、前記ストラッドの個数をM、前記後段翼の枚数をP但し、N,M及びPは全て正の整数とし、N≧P>Mの関係を満たし、前段翼の回転速度が後段翼の回転速度よりも速い請求項1に記載の二重反転式軸流送風機。前記風洞の内壁部の前記軸線方向の両端部には、前記吸込口または前記吐出口に向かって径寸法が大きくなる複数の湾曲面部分が形成されており、前記湾曲面部分は、前記風洞の前記内壁部の直径をRoとしたときに、前記湾曲面部分において最大となる最大径寸法Rmが1.02±0.01Roである請求項1または2に記載の二重反転式軸流送風機。前記前段翼の外径寸法をRfとし、前記前段翼と前記ストラッドとの間の最小クリアランスCfが、Rf/4>Cf>Rf/6の範囲の値である請求項1に記載の二重反転式軸流送風機。前記後段翼の外径寸法をRrとし、前記後段翼と前記ストラッドとの間の最小クリアランスCrが、Rr/6>Cr>Rr/8の範囲の値である請求項4に記載の二重反転式軸流送風機。従来の二重反転式軸流送風機でも、風量と静圧の特性を向上させることはできるが、さらに消費電力及び騒音の低減が望まれている。本発明の目的は、従来よりも、風量と静圧の特性を向上させることができて、しかも消費電力及び騒音を低減できる二重反転式軸流送風機を提供することにある。本発明の二重反転式軸流送風機は、軸線方向の一方側に吸込口を有し軸線方向の他方側に吐出口を有する風洞を備えたケーシングと、風洞内で回転する複数の前段翼を備えた前段インペラと、風洞内で前段インペラとは逆方向に回転する複数の後段翼を備えた後段インペラと、風洞内の前段インペラと後段インペラとの間に位置し、静止状態で配置された複数個のストラッドまたはウエブとを有する。本発明においては、複数の前段翼が後退翼からなり、複数の後段翼が前進翼からなる。理由は定かではないが、前段翼として後退翼を用い、後段翼として前進翼を用いると、風量と静圧の特性を向上させることができて、しかも消費電力を低減し且つ騒音の発生を低減できる。なお本願明細書において、後退翼とは、翼の吸込口側端縁に対して翼の吐出口側端縁がインペラの回転方向とは逆方向側に位置し、翼の吸込口側端縁及び翼の吐出口側端縁が回転方向とは逆方向に向かって傾斜し且つ翼の横断面形状がインペラの回転方向に向かって凹部が開口する湾曲形状を有するものである。また前進翼とは、翼の吸込口側端縁に対して翼の吐出口側端縁がインペラの回転方向とは逆方向側に位置し、翼の吸込口側端縁及び翼の吐出口側端縁が回転方向に向かって傾斜し且つ翼の横断面形状がインペラの回転方向に向かって凹部が開口する湾曲形状を有するものである。なお前段翼の枚数をN、ストラッドの個数をM、後段翼の枚数をP但し、N,M及びPは全て正の整数とした場合、N≧P>Mの関係が満たされているのが好ましい。また前段翼の回転速度が後段翼の回転速度よりも速いことが好ましい。この関係は、二重反転式軸流送風機において好ましい関係であることを過去に出願人が見出したものであるが、この関係は本発明においても有効であることが確認された。上記関係に加えて、風洞の内壁部の軸線方向の両端部に、吸込口または吐出口に向かって径寸法が大きくなる複数の湾曲面部分が形成されていることが、風量と静圧の特性の向上と、騒音の低減には好ましい。但し、この湾曲面部分は、風洞の内壁部の直径をRoとしたときに、湾曲面部分の最大径となる端の位置において最大径寸法Rmは1.02±0.01Roであると、その効果は確実なものとなる。また前段翼の外径寸法をRfとしたときに、前段翼とストラッドとの間の最小クリアランスCfが、Rf/4>Cf>Rf/6の範囲の値であると、消費電力を低減して、しかも騒音を低減できる。さらに後段翼の外径寸法をRrとしたときに、後段翼とストラッドとの間の最小クリアランスCrが、Rr/6>Cr>Rr/8の範囲の値であると、さらに消費電力と騒音を低減できる。以下図面を参照して本発明の二重反転式軸流送風機の実施の形態について説明する。図3は、本発明の二重反転式軸流送風機の一実施の形態の構成の概略を説明するための半部断面図である。図3の二重反転式軸流送風機は、図1及び図2に示した従来の二重反転式軸流送風機と、前段インペラ107の形状、後段インペラ135の形状及びストラッド161の形状が異なる点を除いて、基本的には同様である。したがって本実施の形態において、図1及び図2の従来の二重反転式軸流送風機を構成する部分と同様の部分には、図1及び図2に付した符号の数に100の数を加えた符号を付す。第1の単体軸流送風機101と第2の単体軸流送風機103とが結合構造を介して組み合わされて構成されている。第1の単体軸流送風機101は、第1のケース105と、該第1のケース105内にそれぞれ配置される第1のインペラ前段インペラ107と、第1のモータ125と、周方向に120°の間隔をあけて並ぶ3本のウエブ121とを有している。第1のケース105は、軸線Aが延びる方向軸線方向の一方側に環状の吸い込み側フランジ109を有し、軸線方向の他方側に環状の吐き出し側フランジ111を有している。また第1のケース105は、両フランジ109,111の間に筒部113を有している。フランジ109とフランジ111と筒部113の内部空間により、風洞が構成されている。吐き出し側フランジ111は内部に円形の吐出口117を有している。3本のウエブ121は、第2の単体軸流送風機103の後述する3本のウエブ145とそれぞれ組み合わされて、3個のストラッド161が構成されている。第1のモータ125は、第1のケース105内で第1のインペラ107を反時計回り方向に回転させる。第1のモータ125は、後述する第2のインペラ135後段インペラの回転速度よりも速い速度で第1のインペラ107を回転させる。第1のインペラ107は、第1のモータ125の回転軸126に固定される図示しないロータのカップ状部材に嵌合される環状部材であるハブ127と、このハブ127の環状の周壁127aの外周面に一体に設けられたN枚5枚の前方ブレード即ち前段翼128とを有している。本実施の形態では、前段翼128が、後退翼から構成されている。図4及び図6に示すように、後退翼からなる前段翼128は、翼の吸込口側端縁128Aに対して翼の吐出口側端縁128Bがインペラ107の回転方向R1とは逆方向側に位置し且つ翼の吸込口側端縁128A及び翼の吐出口側端縁128Bが回転方向R1とは逆方向に向かって傾斜し且つ翼の横断面形状がインペラ107の回転方向R1に向かって凹部128C図6が開口する湾曲形状を有している。ちなみに本実施の形態で用いる後退翼の傾斜角θ1は25°±3°である。翼の吸込口側端縁128A及び翼の吐出口側端縁128Bが回転方向R1とは逆方向に向かって傾斜するとは、吸込口側端縁128A及び翼の吐出口側端縁128Bのハブ127側の端部128a及び128cよりも、吸込口側端縁128A及び翼の吐出口側端縁128Bの径方向外側端部128b及び128dが回転方向R1とは逆方向側に位置していることを意味する。また本実施の形態では、前段翼128の外径寸法をRfとしたときに、前段翼128とストラッド161との間の最小クリアランスCfが、Rf/4>Cf>Rf/6の範囲に入るようにしている。具体的には、本実施の形態の最小クリアランスCfはRf/5.1である。このようにすると風量-静圧特性を向上でき、しかも消費電力を低減し、且つ騒音も低減できる。また第2の単体軸流送風機103は、第2のケース133とこの第2のケース133内に配置される図2に示す第2のインペラ後段インペラ135と、第2のモータ149と、3本のウエブ145とを有している。第2のケース133は、図1に示すように、軸線Aが延びる方向軸線方向の一方側に吸い込み側フランジ137を有し、軸線Aが延びる方向の他方側に吐き出し側フランジ139を有している。また第2のケース133は、両フランジ137,139の間に筒部141を有している。そしてフランジ137とフランジ139と1筒部41の内部空間により、風洞が構成されている。また第1のケース105と第2のケース133とによりケーシングが構成されている。吸い込み側フランジ137は、内部に円形の吸込口142を有している。吐き出し側フランジ139は、内部に円形の吐出口143を有している。第2のモータ149は、第2のケース133内で第2のインペラ135を図5に示した状態で時計回り方向[図示の矢印R2の方向、即ち、第1のインペラ7の回転方向矢印R1と逆方向他方の方向]に第2のインペラ135を回転させる。前述したように、第2のインペラ135は、第1のインペラ107の回転速度よりも遅い速度で回転させられる。図5に示すように、第2のインペラ135は、第2のモータ149の回転軸148に固定されるロータのカップ状部材に嵌合される環状部材即ちハブ150と、このハブ150の環状の周壁150aの外周面に一体に設けられたP枚4枚の後方ブレードすなわち後段翼151とを有している。後段翼151は、前進翼から構成される。前進翼である後段翼151は、吸込口側端縁151Aに対して翼の吐出口側端縁151Bがインペラ135の回転方向R2とは逆方向側に位置し、翼の吸込口側端縁151A及び翼の吐出口側端縁151Bが回転方向に向かって傾斜し且つ翼の横断面形状がインペラの回転方向に向かって凹部151C図6が開口する湾曲形状を有するものである。ちなみに本実施の形態で用いる前進翼の傾斜角θ2は30°±3°である。翼の吸込口側端縁151A及び翼の吐出口側端縁151Bが回転方向R2とは逆方向に向かって傾斜するとは、吸込口側端縁151A及び翼の吐出口側端縁151Bのハブ150側の端部151a及び151cよりも、吸込口側端縁151A及び翼の吐出口側端縁151Bの径方向外側端部151b及び151dが回転方向R2側に位置していることを意味する。また本実施の形態では、後段翼151の外径寸法をRrとしたときに、後段翼151とストラッド161との間の最小クリアランスCrが、Rr/6>Cr>Rr/8の範囲に入るようにしている。具体的には、本実施の形態の最小クリアランスCrはRr/7.1である。このようにすると風量-静圧特性を向上でき、しかも消費電力を低減し、且つ騒音も低減できる。N枚の前段翼128の枚数と、M個のストラッド161の数と、P枚の後段翼151の枚数との関係は、N,M及びPが、それぞれ正の整数であってN>P>Mの関係となっている。また図3に示すように、筒部113及び133によって構成される風洞の内壁部の軸線方向の両端部の四隅には、吸込口115及び吐出口157に向かって径寸法が大きくなる4つの湾曲面部分118及び158が形成されている。図7A乃至Cには、湾曲面部分118を示している。これら4つの湾曲面部分118及び158は、風洞の内壁部の直径をRoとしたときに、湾曲面部分118の最大径となる端の位置において最大径寸法Rmは1.02Roで、開口部からの長さ寸法L1が0.08Ro以上となる形状を有している。すなわちこの湾曲面部分118及び158は、長さ寸法L1の間に内部空間の直径寸法がRoから1.02Roまで大きくなる湾曲形状を有していることになる。この最大径寸法Rmは、図1及び図2の従来の構造の湾曲面部分の最大径寸法Rmより小さい。このように径寸法が変化する湾曲面部分118及び158を設けると、風量-静圧特性を向上でき、しかも騒音の低減効果を高めることができる。図8は、本実施の形態の効果を確認するための実験結果の一例を相対的に示す図である。したがって図8の横軸及び縦軸は相対的な大きさを示すものである。図8において、実験データa~eは比較例の二重反転式送風機のデータであり、実験データfが本実施の形態のデータである。実験データa~fを得た二重反転式送風機の前段翼及び後段翼の構成は以下の通りである。実験データa:前段翼が前進翼で後段翼が前進翼実験データb:前段翼が後退翼で後段翼が後退翼図1及び2の従来例実験データc:前段翼が後退翼で後段翼が前進翼でも後退翼でもない翼の前端縁が径方向に延びる中間翼実験データd:前段翼が中間翼で後段翼が前進翼実験データe:前段翼が前進翼で後段翼が後退翼実験データf:前段翼が後退翼で後段翼が前進翼その他の条件は以下の通りである。なお以下の条件では、具体的な数値が特定されていない条件は、一般式化するために予め定めた基準値に対する相対的な比率を用いて表現してある。翼枚数等:前段翼5ストラッド3後段翼4回転数:前段翼1.00±0.03Srpm後段翼0.94±0.02Srpm但しSは規準値翼とストラッドとの間の最小クリアランスCf:Rf/4.6Cr:Rr/6.3但しCfは前段翼とストラッドとの間の最小クリアランスCrは後段翼とストラッドとの間の最小クリアランスRfは前段翼の直径Rrは後段翼の直径4つの湾曲面部分の最大径寸法Rm:1.02Ro前後同じ但しRoは風洞の内径寸法規準値翼の前端縁の傾斜角θ1,θ2前段θ1:30度前進翼、0度中間翼、-25度後退翼後段θ2:30度前進翼、0度中間翼、-30度後退翼なお騒音の風量変化に対する音圧レベルは、吸引口から1mの位置で測定した。図8においては、通常動作点として使用する最大風量の1/2のエリアについて見ると、いずれの従来例のデータa~eに比べて、本実施の形態のデータfは、音圧レベルが低く且つ静圧が高いことを示している。なお図8には、図示していないが、消費電力について見ると、e>a>d>c>b>fの順で消費電力が小さくなることが確認された。以上のことから、前段翼を後退翼とし、後段翼を前進翼とすると、風量と静圧の特性を向上させることができて、しかも消費電力及び騒音を低減できることが判る。図9は、吸込口及び吐出口に設ける4つの湾曲面部分の形状を変えることにより、静圧が変化し、しかも音圧レベルも変化することを確認する実験を行った結果を相対的に示している。したがって図9の横軸及び縦軸は相対的な大きさを示すものである。図9において、実験データg及びiは比較例の二重反転式送風機のデータであり、実験データhが本実施の形態のデータである。実験データg~iを得た二重反転式送風機は、吸込口及び吐出口の形状が以下のように異なるだけで、その他の構成は同じである。実験データg:風洞の内径Roと湾曲面部分の最大径寸法Rmとが、Rm=1.05±0.01Roの関係を満たす従来例。実験データh:風洞の内径Roと湾曲面部分の最大径寸法Rmとが、Rm=1.02±0.01Roの関係を満たす本実施例。実験データi:Rm=Ro湾曲面部分無しの比較例図9においても、通常動作点として使用する最大風量の1/2のエリアについて見ると、従来例及び比較例のデータg及びiに比べて、本実施の形態のデータhは、音圧レベルが低く且つ静圧が高いことを示している。図9には、図示していないが、消費電力について見ると、i>g>hの順で消費電力が小さくなることが確認された。以上のことから、吸込口及び吐出口に設ける4つの湾曲面部分の湾曲形状を従来よりも緩やかなものとすると、風量と静圧の特性を向上させることができて、しかも消費電力及び騒音を低減できることが判る。図10は、前段翼とストラッドとの間の最小クリアランスCfを変えることにより、静圧が変化し、しかも音圧レベルも変化することを確認する実験を行った結果を相対的に示している。したがって図10の横軸及び縦軸は相対的な大きさを示すものである。図10において、実験データj,k及びmは比較例の二重反転式送風機のデータであり、実験データlが本実施の形態のデータである。実験データj~mを得た二重反転式送風機は、最小クリアランスCfが異なるだけで、その他の構成は同じである。以下においてRfは前段翼の外径寸法である。実験データj:Cf=Rf/9実験データk:Cf=Rf/7実験データl:Cf=Rf/5本実施の形態の範囲に入る実験データm:Cf=Rf/3図10においても、通常動作点として使用する最大風量の1/2のエリアについて見ると、従来例及び比較例のデータj,k及びmに比べて、本実施の形態のデータlは、音圧レベルが低く且つ静圧が高いことを示している。図10には、図示していないが、消費電力について見ると、j>k>m>lの順で消費電力が小さくなることが確認された。また図10には示していないが、Rf/4>Cf>Rf/6の範囲に入るようにすれば、従来例と比べて、風量と静圧の特性を向上させることができて、しかも消費電力及び騒音を低減できることが確認された。図11は、後段翼とストラッドとの間の最小クリアランスCrを変えることにより、静圧が変化し、しかも音圧レベルも変化することを確認する実験を行った結果を相対的に示している。したがって図11の横軸及び縦軸は相対的な大きさを示すものである。図10において、実験データn,o及びqは比較例の二重反転式送風機のデータであり、実験データpが本実施の形態のデータである。実験データn~qを得た二重反転式送風機は、最小クリアランスCfが異なるだけで、その他の構成は同じである。以下においてRfは前段翼の外径寸法である。実験データn:Cr=Rr/12実験データo:Cr=Rr/9実験データp:Cr=Rr/7本実施の形態の範囲に入る実験データq:Cr=Rr/5図10においても、通常動作点として使用する最大風量の1/2のエリアについて見ると、従来例及び比較例のデータn,o及びqに比べて、本実施の形態のデータpは、音圧レベルが低く且つ静圧が高いことを示している。図10には、図示していないが、消費電力について見ると、n>q>o>pの順で消費電力が小さくなることが確認された。また図10には示していないが、Rr/6>Cr>Rr/8の範囲に入るようにすれば、従来例と比べて、風量と静圧の特性を向上させることができて、しかも消費電力及び騒音を低減できることが確認された。"