"円筒状の軸部を有し、軸部の周壁に衝突時に圧壊の起点となる内向き又は外向きの多数のビードが形成された自動車のバンパーステイにおいて、軸部の軸方向に沿って互いに所定間隔を置いて配置され、軸部の周壁を周方向に沿って1周する環状の仮想周線を複数想定した場合に、それぞれ複数個のビードが各仮想周線上に互いに所定間隔を置いて配置され、各ビードはその長軸の方向が対応する仮想周線に沿ったものとされ、それぞれ異なる仮想周線上に配置された複数のビードにより軸部の軸方向に沿ったビード列が構成され、複数のビード列が軸部の周方向に沿って互いに所定間隔を置いて配置され、隣接するビード列に属するビードはいずれも異なる仮想周線上に配置されたものであり、隣接するビード列同士は軸部の軸方向に平行な投影像が周方向で互いにオーバーラップしないことを特徴とする自動車のバンパーステイ。各ビード列が、軸部の軸方向に1つ置きに配置された仮想周線上のビードにより構成されていることを特徴とする請求項1に記載された自動車のバンパーステイ。各仮想周線上の各ビードが軸部の周方向に90°の間隔で配置され、かつ各ビード列が軸部の周方向に45°の間隔で配置されていることを特徴とする請求項3に記載された自動車のバンパーステイ。各仮想周線が互いに平行な平面上に設定されることを特徴とする請求項1~3のいずれかに記載された自動車のバンパーステイ。前記平面が車幅方向外向きに20°以下の角度で傾斜していることを特徴とする請求項4に記載された自動車のバンパーステイ。前記平面の傾斜角度がバンパーリインフォースのステイ取付部の傾斜角度とほぼ同一に設定されていることを特徴とする請求項5に記載された自動車のバンパーステイ。本発明は、円筒状の軸部を有するバンパーステイに関する上記問題点に鑑みてなされたもので、軸部の周壁に沿って圧壊の起点となる変形部を形成することにより、軸圧壊時に前記非軸対称圧壊モードを安定して生じさせ、初期最大荷重のピークを抑えるとともに、その後の荷重変動を小さくする荷重の落ち込みを抑えることにより、バンパーステイのエネルギー吸収効率を高めることを目的とする。本発明は、円筒状の軸部を有し、軸部の周壁に衝突時に圧壊の起点となる内向き又は外向きの多数のビードが形成された自動車のバンパーステイにおいて、軸部の軸方向に沿って互いに所定間隔を置いて配置され、軸部の周壁を周方向に沿って1周する環状の仮想周線を複数想定した場合に、それぞれ複数個のビードが各仮想周線上に互いに所定間隔を置いて配置され、各ビードはその長軸の方向が対応する仮想周線に沿ったものとされ、それぞれ異なる仮想周線上に配置された複数のビードにより軸部の軸方向に沿ったビード列が構成され、複数のビード列が軸部の周方向に沿って互いに所定間隔を置いて配置され、隣接するビード列に属するビードはいずれも異なる仮想周線上に配置されたものであり、隣接するビード列同士は軸部の軸方向に平行な投影像が周方向で互いにオーバーラップしないことを特徴とする。上記バンパーステイにおいて、好ましい具体的形態として、各ビード列が、軸部の軸方向に1つ置きに配置された仮想周線上のビードにより構成されていること請求項2、各仮想周線上の各ビードが軸部の周方向に90°の間隔で配置され、かつ各ビード列が軸部の周方向に45°の間隔で配置されていること請求項3、各仮想周線が互いに平行な平面上に設定されること請求項4、前記平面が車幅方向外向きに20°以下の角度で傾斜していること請求項5、前記平面の傾斜角度がバンパーリインフォースのステイ取付部の傾斜角度とほぼ同一に設定されている請求項6等を挙げることができる。本発明に係るバンパーステイを軸圧縮して圧壊変形させると、各ビードが内向きのビードである場合、その長軸が仮想周線に沿って形成されているため、同一の仮想周線に沿って配置された各ビードの箇所が内向きに座屈し、隣接するビード間の箇所ビードが形成されていない箇所が逆に外向きに座屈する。このため、前記仮想周線に沿って、軸部は各ビードの箇所を辺、隣接するビード間の箇所を頂点とする略多角形状の断面に変形する。なお、逆に、各ビードが外向きのビードである場合、軸部は各ビードの箇所を頂点、隣接するビード間の箇所を辺とする略多角形状の断面に変形する。仮想周線上の上記圧壊形態は、圧壊の進行に伴い各仮想周線に沿って次々に生じ、一方、隣接する仮想周線上の各ビードは、周方向に互いに所定間隔所定角度ずれて配置されているから、前記多角形の位相向きは周方向に所定間隔所定角度ずれたものとなる。このように、本発明によれば、バンパーステイの軸部の圧壊モードが安定して非軸対称圧壊モードとなり、当然初期最大荷重を抑えることもできるので、円筒状の軸部を有する軸圧壊型バンパーステイのエネルギー吸収効率を向上させることができる。以下、図1~8を参照し、本発明に係るバンパーステイについて説明する。図1~3に示すバンパーステイ1は、円筒状の軸部2と、前端近傍の小径部3及び前端のフランジ4、後端のフランジ5からなる。図4に示すように、バンパーステイ1は、バンパーリインフォース6の両端傾斜部ステイ取付部7に、軸方向に前後方向に向けて取り付けられる。後述するように、小径部3はバンパーリインフォース6のステイ取付部7に形成した穴の内周面に密着し、フランジ4とともにバンパーリインフォース6への取付部を構成する。フランジ5はサイドメンバー前端への取付用である。バンパーステイ1の軸部2の周壁には、多数のビード8が形成されている。ビード8は内向きに形成された窪み谷であり、ビード8の谷底8aは細長く、ビード8の縁から谷底8aへ向かって傾斜面8bが形成されている。軸部2の周壁を周方向に沿って1周する環状の仮想周線11~15を想定したとき、各ビード8は各仮想周線11~15上に、周方向に互いに90°間隔で4個ずつ配置され、その長軸の方向谷底8aの方向が対応する仮想周線11~15に沿ったものとされている。仮想周線11~15は、バンパーリインフォース6のステイ取付部7の傾斜角度とほぼ同じ角度で傾斜し、かつ互いに平行な平面上にそれぞれ設定されている。なお、仮想周線の傾斜角度は必ずしもバンパーリインフォース6のステイ取付部7の傾斜角度と同じにする必要はないが、オフセットバリア衝突試験におけるバリヤの衝突方向車体前後方向から0°~20°傾斜に対し垂直が望ましく、その点を考慮して20°以下に設定することが望ましい。仮想周線11~15のうち隣接する仮想周線例えば仮想周線11と仮想周線12上に配置されたビード8は、軸部2の周方向に互いに45°の間隔で配置されている。その結果として、それぞれ異なる仮想周線上軸方向に1つ置きに配置された仮想周線上に配置された複数のビード8により、軸方向に沿ったビード列16~23が、軸部2の周方向に沿って互いに45°の間隔で8列形成されることとなり、隣接するビード列例えばビード列16とビード列17はいずれも異なる仮想周線上に配置されたビード8により構成される。この例では、隣接する2つのビード列に属するビードの総数が、仮想周線の数に等しく、全てのビードがいずれかのビード列に属している。また、隣接するビード列同士、すなわち隣接するビード列に含まれるビードは、軸部2の軸方向に平行な投影像ビード列16の投影像を幅X1で、ビード列17の投影像を幅X2で示しているが周方向で互いにオーバーラップしないように、各ビード8の周方向長軸方向のサイズ及び位置が決められている。バンパーステイ1の製造工程の一例を図5,6を参照して説明する。まず、図5には、バンパーステイ1の素材である円筒状のアルミニウム合金中空材1Aが示されている。この中空材1Aは円形断面の押出材であり、前方側の端面は軸方向に対しバンパーリインフォース6の取付部7と同角度で傾斜してカットされ、後方側の端面は軸方向に垂直な面内でカットされている。また、図5には、この製造方法に使用する電磁成形用金型24の断面が示されている。金型24は分割型であり、中心部に中空材1Aの外径とほぼ同程度の内径の貫通穴25を有し、前端側の端面26が中空材1Aの前端と同様に傾斜し、貫通穴25の前方側端部25aが前記端面26に向けて所定の曲率で拡開している。図5に示すように、中空材1Aを貫通穴25内に配置し、前方側端面を貫通穴25の端面26から多少突出させ、中空材1Aに図示しない電磁成形用コイル体を挿入し、これに瞬間大電流を流して、中空材1Aの主として前方側端部を瞬間的に拡径する。これにより、中空材1Aの前方側端部が貫通穴25の端部25aの曲面に沿った形状に成形される。電磁成形後の中空材1Bを図6に示す。中空材1Bの前方側端部に浅いフランジ27が形成されている。バンパーリインフォース6は、断面が略四角形のアルミニウム合金押出材からなり、図4に示すように、両端の傾斜した取付部7が後方側から押しつぶされ、前壁衝突面側の縦壁と後壁車体側の縦壁が密着状態とされている。図6は前記取付部7の断面を示すもので、バンパーリインフォース6の前壁28と後壁29が密着し、ステイ取付用のバーリング穴31が前方側から後方側に向けて形成されている。図6には、次の電磁成形工程のための電磁成形用金型32の断面が示されている。金型32は分割型であり、中心部に貫通穴33を有し、前方側端面34が中空材1Bの前端と同様に傾斜し、後方側端面35は貫通穴33の軸線に対して垂直とされている。貫通穴33は内周面が全体として円筒形であり、バンパーステイ1の軸部2の周壁にビード8を形成するための内向きの突条36が所定個数形成され、前方側端部33a及び後方側端部33bはそれぞれ前記端面34,35に向けて所定の曲率で拡開している。突状36特に最も大きく内径側に突出する突状の箇所における貫通穴33の内周面の径は、中空材1Bの軸部の外径とほぼ等しく設定されている。電磁成形用金型32は、成形後のバンパーステイ1を取り出せるように、開閉可能な図6の紙面に垂直方向一対の分割金型図6には一方の分割金型32aのみ示すと、閉じた一対の分割金型の間に形成される空間を進退可能な図6の紙面の左右方向コア金型32c,32dからなり、一対の分割金型が閉じ、コア金型32c,32dが前記空間内を内向きに進入して所定位置に達したとき、これらの金型の内面が合わさって前記貫通穴33が構成される。電磁成形に際して、図6に示すように、バンパーリインフォース6の取付部7の背面側を、電磁成形用金型32の端面34に密着状態でセットし、バーリング穴31の穴フランジ筒状部を端面34側から貫通穴33内に臨ませてその内周面に嵌め入れ、中空材1Bをバーリング穴33の前方側から貫通穴33内に挿入し、中空材1Bのフランジ27をバーリング穴31の肩に引っ掛け前端が多少突出している、後方側端部を金型32の端面35から所定長さ突出させる。このとき、中空材1Bの外周面が突状36特に最も大きく内径側に突出する突状の先端にほぼ接する状態となる。続いて、中空材1Bに図示しない電磁成形用コイル体を挿入する。なお、金型32に対するバンパーリインフォース6及び中空材1Bのセッティング及びコイル体の挿入順序は適宜に選択でき、電磁成形前に図6の状態コイル体は図示せずになっていればよい。続いて前記電磁成形用コイルに瞬間大電流を流して、中空材1Bを全長にわたって瞬間的に拡径する。この拡径により、中空材1Bはバンパーステイ1に成形されるとともに、バンパーリインフォース6に接合されるこの接合方法については、例えば2004-237818号公報、特開2006-88941号公報等参照。この拡径についてより具体的に説明すると、次のとおりである。貫通穴33の内側では、中空材1Bは拡径開始と同時又は直後に突条36の先端に衝突し、突状36に対応する箇所では拡径が止まり、その他の箇所はさらに拡径を続け、貫通穴33の内周面突状36以外の箇所に衝突した時点で拡径を停止し、全体として貫通穴33の内周面に密着した状態となる。これにより、電磁成形による拡径後のバンパーステイ1には貫通穴33の内周面形状が転写され、軸部2の周壁に突状36に対応するビード8が形成される。なお、バンパーステイ1の軸部2は、拡径により相応の歪みが入って加工硬化し、材料強度が増大する。一方、バーリング穴31の内側では、中空材1Bはバーリング穴31の内周面に密着しバーリング穴31の内周面に沿って前方側に向け拡開、バーリング穴31の前方側ではフランジ27の前端が拡開し、バーリング穴31の周縁に打ち当たって密着し、そこにより深いフランジフランジ4が形成される。このように、中空材1Bはバーリング穴31の内周面に密着し、前方側が拡開してフランジ4が形成され、後方側は前記貫通穴33の内側で拡径するので、バンパーステイ1はバンパーリインフォース6の取付部7に強固に接合される。また、金型32の端面35から後方側に突出している中空材1Bの後端部では、周壁が拡開して前記端面35に打ち当たり、フランジ5が形成される。このバンパーステイ1を軸圧縮して圧壊変形させると、仮想周線11~15のうちいずれかの仮想周線に沿って、軸部2は各ビード8の箇所が内向きに座屈し、隣接するビード間の箇所ビードが形成されていない箇所が逆に外向きに座屈し、その結果、軸部2は各ビードの箇所を辺、隣接するビード間の箇所を頂点とする略四角形状の断面に変形する。仮想周線11~15上に形成するビード8の深さを仮想周線毎に適宜変えておけば、最初の座屈の起点となる仮想周線上のビードこの例では仮想周線11上のビードを特定したり、圧壊強度を調整することもできる。仮想周線に沿った上記圧壊形態四角形モードは、圧壊の進行に伴って各仮想周線に沿って次々に生じ、一方、隣接する仮想周線上の各ビードは、周方向に互いに45°ずれて配置されているから、隣接する仮想周線に沿って形成される軸部2の略四角形状の断面は、周方向に約45°ずれた位相向きを有するものとなる。図7aは、そのような四角形モードの圧壊を示す模式図である。なお、上記の例では、各仮想周線上のビードを周方向に90°間隔で配置し、各ビード列を周方向に45°間隔で配置していたが、仮想周線上の各ビードを周方向に別の角度で等角度配置し、かつ各ビード列をその半分の角度で等角度配置することも可能である。例えば、各仮想周線上のビードを周方向に120°間隔で配置し、各ビード列を周方向に60°間隔で配置する場合、圧壊形態は三角形モードとなり、隣接する仮想周線に沿って形成される軸部の略三角形状の断面は、周方向に約60°ずれた位相向きを有するものとなる。図7bは、そのような三角形モードの圧壊を示す模式図である。そのほか、各仮想周線上のビードを周方向に72°間隔で配置し、各ビード列を周方向に36°間隔で配置する場合、圧壊形態は五角形モードとなり、隣接する仮想周線に沿って形成される軸部の略五角形状の断面は、周方向に約36°ずれた位相向きを有するものとなる。また、各仮想周線上のビードを周方向に60°間隔で配置し、各ビード列を周方向に30°間隔で配置する場合、圧壊形態は六角形モードとなり、隣接する仮想周線に沿って形成される軸部の略六角形状の断面は、周方向に約30°ずれた位相向きを有するものとなる。図8に、本発明に係る別のバンパーステイ41を示す。バンパーステイ41は、図1~3に示すバンパーステイ1と比較すると、軸部2に形成したビード8が外向きである点で異なり、その他の点では実質的に変わらない。ビード8は外向きに形成された突起山であり、ビード8の山頂8aは細長く、ビード8の縁から山頂8aへ向かって傾斜面8bが形成されている。軸部2の周壁を周方向に沿って1周する環状の仮想周線11~15を想定したとき、各ビード8は各仮想周線11~15上に、周方向に互いに90°間隔で4個ずつ配置され、その長軸の方向山頂8aの方向が対応する仮想周線11~15に沿ったものとされている。仮想周線11~15は、バンパーリインフォース6のステイ取付部7の傾斜角度とほぼ同じ角度で傾斜し、かつ互いに平行な平面上にそれぞれ設定されている。このバンパーステイ41を軸圧縮して圧壊変形させると、仮想周線11~15のうちいずれかの仮想周線に沿って、軸部2は各ビード8の箇所が外向きに座屈し、隣接するビード間の箇所ビードが形成されていない箇所が逆に内向きに座屈し、その結果、軸部2は各ビードの箇所を頂点、隣接するビード間の箇所を辺とする四角形状の断面に変形する。つまり、バンパーステイ41の圧壊形態は、バンパーステイ1と同じく四角形モードである。なお、バンパーステイ41のように外向きのビード8が形成された場合でも、各仮想周線上のビードの周方向間隔及び各ビード列の周方向間隔を変えることにより、圧壊形態を三角形モード、五角形モード、六角形モード等に変更することができる。図5,6に示す2段階の電磁成形工程により、円筒形のアルミニウム合金押出材からバンパーステイを成形するとともに、バンパーリインフォースに接合した。バンパーステイはJIS6063アルミニウム合金押出材のT5処理材とし、バンパーリインフォースはJIS6N01アルミニウム合金押出材のT5処理材とした。バンパーリインフォースは、図4に示すようにステイ取付部が後方側から押しつぶされ、ステイ取付部の車幅方向に対する傾斜角度は10°に設定されている。バンパーステイは、発明例として、図1に示すように、互いに平行な5つの仮想周線傾斜角度10°に沿ってそれぞれビードを90°間隔で有し、かつ隣接する各ビード列の間隔を45°に設定したものを成形し、比較例として、ビードなしのものを成形した。いずれも、軸部の外径が100mm、肉厚が3mm、バンパーリインフォースの背面車幅方向内側から後端のフランジまでの軸長が150mmであった。バンパーリインフォースのステイ取付部の衝突面側を水平下向きにして金型上に設置し、バンパーステイの後端のフランジ側から垂直方向に静的圧縮荷重を加えて荷重-変位曲線図を得た。得られた荷重-変位曲線図を図9に示す。バンパーステイの圧壊モードは、発明例が図7aに示すような四角形モード非軸対称圧壊モード、比較例が軸対称圧壊モードで、いずれも全長にわたり蛇腹状に変形していた。図9に示すように、発明例は比較例に比べ、初期最大荷重が抑えられ、かつその後の荷重変動荷重の落ち込みも小さかった。この荷重-変位曲線図から、変位量80mmまでのエネルギー吸収効率は、発明例が86であり、比較例の62に比べて大きく改善していた。"