ダイよりシート状に溶融押出成形されたポリアミド樹脂を冷却ロール表面に押出し、エアーナイフから空気流を吹き付けることにより樹脂シートを冷却ロール表面に密着させるシート冷却成形方法において、溶融押出シートが冷却ロールに接する接触線よりシートの流れ方向に対して下流側に設けた耳押さえノズルから空気流を吹き付け、シートの巾方向の左右両端を冷却ロールに押さえ付けて冷却することを特徴とするポリアミドフィルムの製造方法。耳押さえノズルから空気流を吹き付けてシートの左右両端を押さえ付ける位置を、シートの走行方向に沿って冷却ロールに接触しているシート温度が、シートの巾方向の中央位置において押出温度から120°Cに冷却される範囲とすることを特徴とする請求項1記載のポリアミドフィルムの製造方法。冷却成形されたキャストシートを延伸することを特徴とする請求項1または2記載のポリアミドフィルムの製造方法。リニアモータ方式で駆動されるテンターにより二軸延伸することを特徴とする請求項3記載のポリアミドフィルムの製造方法。このように従来の技術においては、高品質のポリアミドフィルムについて工業的にコストパーフォーマンスを満足した高速生産性を確保できないという問題点がある。そこで本発明では、エアーナイフ法における溶融押出シートのドラフト変形を乱す外乱現象を抑え、高速での生産時にも均一な冷却成形を可能にすることで、優れたフィルム品質を維持しつつ高速でポリアミドフィルムを生産できるようにすることを目的とする。本発明は、ダイよりシート状に溶融押出成形されたポリアミド樹脂を冷却ロール表面に押出し、エアーナイフから空気流を吹き付けることにより樹脂シートを冷却ロール表面に密着させるシート冷却成形方法において、溶融押出シートが冷却ロールに接する接触線よりシートの流れ方向に対して下流側に設けた耳押さえノズルから空気流を吹き付け、シートの巾方向の左右両端を冷却ロールに押さえ付けて冷却することを特徴とするポリアミドフィルムの製造方法である。本発明によれば、耳押さえノズルから空気流を吹き付けてシートの左右両端を押さえ付ける位置を、シートの走行方向に沿って冷却ロールに接触しているシート温度が、シートの巾方向の中央位置において押出温度から120°Cに冷却される範囲とすることができる。また本発明によれば、冷却成形されたキャストシートを延伸することができる。その場合に、リニアモーター方式で駆動されるテンターにより二軸延伸することができる。本発明によれば、シートの回転冷却ロールとの接触線よりもシートの走行方向に対して下流側の位置に設けられた耳押さえ用ノズルによって、同ロールの表面の随伴空気流の左右への分流分散を妨げないようにすることができるとともに、シートの浮上りや振動の発生を防ぐことができ、エアーギャップにおける溶融押出シートのドラフト変形を安定させることができる。しかも、同ロールの表面に接触したシートの耳部の同ロールの表面への密着固定を強化するため、同ロールの表面でシートが滑ったり、また何らかの切っ掛けで不安定な巾変動が生じることを、確実に防止することができる。図1に示す製膜方法は、エアーナイフ法を示すものである。ここで、Tダイ1よりシート状に溶融押出されたポリアミド樹脂2は、CR3の表面に接触され、このCR3に引き取られる。エアーナイフ4は、樹脂2のシート5に空気圧6を掛け、このシート5をCR3の表面に接触させて冷却固化させる。7は、CR3へのシート5の接触線、すなわち、シート5がCR3に接触し始める位置を表す線である。8は耳押さえ用ノズルで、シート5の走行方向に対して接触線6よりも下流側の位置に設けられ、シート5の巾方向の両端の耳部9に空気圧10を掛けることで、耳部9をCR3へ押さえ付ける。エアーナイフ4としては、一般に使われているエアーナイフを用いることができる。例えば、本体とノズルとで構成され、固定ノズルと可動ノズルとがボルトで締結され、高圧ブロワーで送り込まれた空気をシート5の巾方向に噴出すものや、二分割構造の板状エアーナイフ部材同士の間にシムを挟みこんでボルトで締結し、一端にスリット状のノズルを形成した構成であって、圧縮空気が供給された内部チャンバーからその圧縮空気をスリット状のノズルを介して外部に吹き出す方式のものなどを用いることができる。エアーナイフ4の先端リップはCR3に対向して配置されるが、その先端リップとCR3との間隔や、エアーナイフ4からの噴出空気圧は、溶融状態のシート5をCR3に押し付ける効果が得られる範囲で任意に設定することができる。具体的には、エアーナイフ4の先端リップとCR3との間隔は、通常1~10mmであり、好ましくは1~5mmである。噴出空気圧は、特に限定されるものではない。本発明においては、上述のように、Tダイ1から溶融押出された樹脂2のシート5がCRに接触する接触線7よりシート5の走行方向に対して下流側の位置で、シート5の巾方向の左右両端の耳部9を耳押さえ用ノズル8でCR3へ押さえ付けて冷却成形することが最も重要である。これにより、CR3の表面の随伴空気流の左右への分流分散を妨げないようにすることができる。このように耳部9をCR3へ押さえ付けることで、接触線7の近傍でのシート5の浮上りや振動の発生を防ぐことができ、AGにおける溶融押出シート5のドラフト変形を安定させることができる。しかし、耳部9を単にCR3に押さえ付けただけでは、シート5の巾寸法の変動が課題として残る。つまり、AGではまだ溶融状態であるシート5は、そのドラフト比にもとづいて作用しているメルトテンションと、AG周りの状態変化とによってネックインの巾が簡単に変動してしまう。その原因は、次の通りである。すなわち、空気流を吹き付けているエアーナイフ直下の接触線7上では、溶融押出シート5はまだCR3の表面に完全に密着しているのではなく、シート5とCR3の表面との間に僅かな空気層が存在し、シート5とCR3とは多点接触している状態にある。このため、軟らかく粘性を有する溶融状態の樹脂2の収縮力とCR3の表面の接触保持力とのバランスが崩れると、CR3の表面に沿ってシート5が滑ったり、また何らかの切っ掛けで接触巾が広くなったりして、不安定な巾変動を繰り返す可能性がある。これに対し本発明では、接触線7よりもシート5の走行方向に沿った下流側の位置に耳押さえ用ノズル8を設けて、CR3の表面に接触したシート5の耳部9のCR3の表面への密着固定を強化することによって、上記のような巾変動を防ぐことができる。耳押さえ用ノズル8自体は、従来から知られている構成のものを適用できる。例えば、市販のスプレーノズル、先端を円錐状に形成した空気ノズル、細管や薄肉管の先端を平たくスリット状に絞った構成のノズルなどを適用することができる。なお、これらに限定されるものではない。さらに、例えばXYZθステージを用いて耳押さえ用ノズル8の位置およびノズル角度を微調整できるようにすると、操作性が向上する。本発明によれば、シート5の巾方向に対して左右両端の耳部9をノズル8から空気流を吹き付けて押さえる位置が、図2に示すように、CR3に接触して走行しているシート5のシート温度が、巾方向の中央位置において押出温度から120°Cに冷却される範囲11とすることが好ましい。これは、上記と同様に、接触線7の近傍のシート5がまだ軟らかい粘性ポリマーの状態のときに、シート5の巾方向の両端を先行して密着固定することが重要なためである。シート5の中央位置の温度が120°C未満に冷却されてしまった位置では、その位置で耳部9を押さえても、それ以前に生じる上述の巾変動に対応できず、巾変動を抑制する効果が生じない。この観点から、耳押さえ用ノズル7は、エアーナイフ4からの空気流を妨げず、しかも接触線7に近接した位置に配置することがより好ましい。CR3としては、内部に冷却媒体が常時循環する構造を持つものを用いることができる。CR3の表面材としては、硬質クロムメッキ、セラミック溶射コートなどが挙げられるが、特にこれらに限定されるものではない。CR3の表面については、粗面加工されていると、CR3の表面とシート5との間に介在する空気層が安定するので好ましい。また、セラミック溶射コートを施したCR3であると、シート5を構成する樹脂2に含まれるモノマーの付着を少なくすることができる。冷却固化された後にCR3から剥離されるときのフィルム12の温度は、CR3の表面温度の設定により自由に選ぶことができる。剥離時の好ましいフィルム温度は、15~60°Cの範囲である。このためのCR3の表面温度の設定は、CR3の内部を循環する水温による調整や、CR3の表面粗さを変更することによって行うことが可能である。剥離温度が15°C未満であると、CR3の表面に水滴が露結して、水膜による密着ムラが製膜上のトラブルの原因となる。剥離温度の上限の60°Cは、ポリアミド樹脂のガラス転移点Tgより高い温度であり、これより高温になると、CR3からの剥離が困難になり、剥離応力によってフィルムが縦方向に伸ばされるために厚みや平坦性が大きく損なわれる。本発明にもとづきエアーナイフ法で冷却成形されたキャストシートは、さらに、延伸して延伸ポリアミドフィルムとすることができる。その延伸方法としては、縦または横一軸延伸方法、逐次二軸延伸方法、同時二軸延伸方法など、各種の方法を適用することができる。なかでも、逐次二軸延伸方法、同時二軸延伸方法が好ましい。同時二軸延伸方法としては、クリップの駆動方式によって、パンタグラフ式、スクリュー式、リニアモーター式などがあるが、特に、リニアモーターによってクリップが個別駆動されるリニアモーター式テンターが、高速走行性に優れていることから、ポリアミドフィルムの高速生産が可能となる本発明に適用するものとして最適である。本発明の方法により製造されるフィルムを構成するポリアミド樹脂としては、ナイロン6、ナイロン66が代表的なものである。その他に、ナイロン11、ナイロン12等の単独重合体も使用可能である。さらに、これらのポリアミド樹脂同士の混合物や共重合体等も使用することができる。上記ポリアミド樹脂には、公知の添加剤、例えば安定化剤、酸化防止剤、充填剤、滑剤、帯電防止剤、ブロッキング防止剤、着色剤などを含有させてもよい。まず、以下の実施例、比較例における試料の評価方法について説明する。1厚み測定評価フィルムの巾方向をTD方向、フィルムの流れ方向をMD方向と称する。接触式厚み計を用いて二軸延伸ポリアミドフィルムの厚みを、TD方向に200mmピッチの位置について、MD方向に5mmピッチで10m測定した。更に、このMD方向の厚み測定の最大標準偏差σの±2σのレンジを厚さムラとした。具体的な厚み計としては、山文電気社製の接触式卓上型オフライン厚み測定装置TOF-5Rを使用した。次に下記の基準によって厚みムラの評価を行った。○:厚さムラ良好1.0μm未満△:厚さムラ限界1.0μm以上~2.0μm未満×:厚さムラ不良2.0μm以上2偏光板観察によるムラの評価光源の上に第1の偏光板をのせて固定し、その上に供試フィルムをのせ、さらに第2の偏光板を重ね、この第2の偏光板を回転させながら観察し、下記の基準によって評価を行った。○:ムラがまったく観察されず良好△:ムラの観察限界×:波状ムラが観察され不良[実施例]口径115mmの押出機と巾600mmのTダイスを用いて、押出温度260°Cでポリアミド樹脂をシート状に溶融押出した。この溶融シートを直径1000mmの表面に硬質クロムメッキした、表面粗さがRz3μmのCR上に、エアーナイフ法で密着させて冷却し、厚み150μmのキャストシートを製膜した。次に、得られたキャストシートを水温50°Cの吸水処理装置に通し、その後に連続して同時二軸延伸機にて、縦方向に3.0倍、横方向に3.3倍に延伸し、厚み15μmの二軸延伸ポリアミドフィルムを得た。巾600mmのエアーナイフを用いて、エアーナイフの先端とCRとの間隔を3mmにセットし、エアーナイフより空気流を吹き付けることにより溶融押出シートをCRの表面に押し付けるようにした。CRの表面温度は20°Cに調整した。耳押さえ用ノズルとしては、先端内径1mmのステンレス細管を用いた。耳を押さえる位置は、CRに接触しているシート温度が、巾方向の中央位置で190°Cの位置における巾方向の左右端とし、ノズル角度を微調整して同ノズルを固定した。シートの剥離点の温度は25°Cであった。尚、シート温度の測定には、日本アビオニクス社製の赤外線サーモグラフィ装置TVS200を使用した。その結果を表1に示す。いずれの生産速度の場合も、厚みムラは0.8μmで、偏光版観察でもムラは見られなかった。また巾変動は起きずに長時間安定して生産できた。[比較例]耳押さえ用ノズルを、シートのCRとの接触線よりシートの走行方向に対して手前すなわち上流側20mmの位置に設けた。それ以外は上記の実施例と同様にして、二軸延伸ポリアミドフィルムを得た。その結果を表1に示す。厚みムラは1.2μmであり、偏光板観察で波状ムラが確認された。このため、品質確保を目的として生産速度を下げざるを得なかった。