"一方向に延在している複数のプリズム部が形成された第1の面と前記第1の面とは反対側の第2の面とを有しており、複数の前記プリズム部が前記プリズム部の延在方向に略直交する方向に並列配置されたプリズム板と、前記プリズム板における前記第1の面に対向する第3の面と、前記第3の面とは反対側の第4の面と、前記第3及び第4の面に交差しており光が入射される入射面とを含む板状の本体部、及び前記第4の面に形成されており、前記第3の面と反対側に凸である複数のレンズ部を有する導光板と、を備えており、複数の前記レンズ部の各々は、前記導光板における前記入射面から入射され前記第3の面から出射される光の角度分布において最も出射強度が大きい角度であるピーク角度θPが60°以上となり、かつ、前記第3の面から出射される光の第1の光束に対する第2の光束の比に、前記第3の面から出射される光の出射効率を乗じた値が1.770より大きくなるような外形を有しており、前記ピーク角度θPは、前記プリズム部の延在方向に略直交する面内において前記第1の面の法線に対する角度であり、前記第1の光束は、前記第3の面上の一点から全方向に出射される光の全光束であり、前記第2の光束は、前記一点から前記ピーク角度θPの方向に出射される光の単位立体角あたりの光束であり、前記出射効率は、前記入射面へ入射する光の量に対する前記第3の面から出射される光の量であり、前記プリズム部の屈折率をnとしたとき、前記プリズム部は、下記式1を満たす頂角αを有している、導光板ユニット。一方向に延在している複数のプリズム部が形成された第1の面と前記第1の面とは反対側の第2の面とを有しており、複数の前記プリズム部が前記プリズム部の延在方向に略直交する方向に並列配置されたプリズム板と、前記プリズム板における前記第1の面に対向する第3の面と、前記第3の面とは反対側の第4の面と、前記第3及び第4の面に交差しており光が入射される入射面とを含む板状の本体部、及び前記第4の面に形成されており、前記第3の面と反対側に凸である複数のレンズ部を有する導光板と、前記導光板の前記入射面に対向して配置されており前記入射面に光を供給する光源部と、を備えており、複数の前記レンズ部の各々は、前記導光板における前記入射面から入射され前記第3の面から出射される光の角度分布において最も出射強度が大きい角度であるピーク角度θPが60°以上となり、かつ、前記第3の面から出射される光の第1の光束に対する第2の光束の比に、前記第3の面から出射される光の出射効率を乗じた値が1.770より大きくなるような外形を有しており、前記ピーク角度θPは、前記プリズム部の延在方向に略直交する面内において前記第1の面の法線に対する角度であり、前記第1の光束は、前記第3の面上の一点から全方向に出射される光の全光束であり、前記第2の光束は、前記一点から前記ピーク角度θPの方向に出射される光の単位立体角あたりの光束であり、前記出射効率は、前記入射面へ入射する光の量に対する前記第3の面から出射される光の量であり、前記プリズム部の屈折率をnとしたとき、前記プリズム部は、下記式2を満たす頂角αを有している、面光源装置。一方向に延在している複数のプリズム部が形成された第1の面と前記第1の面とは反対側の第2の面とを有しており、複数の前記プリズム部が前記プリズム部の延在方向に略直交する方向に並列配置されたプリズム板と、前記プリズム板における前記第1の面に対向する第3の面と、前記第3の面とは反対側の第4の面と、前記第3及び第4の面に交差しており光が入射される入射面とを含む板状の本体部、及び前記第4の面に形成されており、前記第3の面と反対側に凸である複数のレンズ部を有する導光板と、前記導光板の前記入射面に対向して設けられており、前記入射面に光を供給する光源部と、前記プリズム板の前記第2の面側に設けられており、前記プリズム板から出射される光により照明され画像を表示する透過型画像表示部と、を備えており、複数の前記レンズ部の各々は、前記導光板における前記入射面から入射され前記第3の面から出射される光の角度分布において最も出射強度が大きい角度であるピーク角度θPが60°以上となり、かつ、前記第3の面から出射される光の第1の光束に対する第2の光束の比に、前記第3の面から出射される光の出射効率を乗じた値が1.770より大きくなるような外形を有しており、前記ピーク角度θPは、前記プリズム部の延在方向に略直交する面内において前記第1の面の法線に対する角度であり、前記第1の光束は、前記第3の面上の一点から全方向に出射される光の全光束であり、前記第2の光束は、前記一点から前記ピーク角度θPの方向に出射される光の単位立体角あたりの光束であり、前記出射効率は、前記入射面へ入射する光の量に対する前記第3の面から出射される光の量であり、前記プリズム部の屈折率をnとしたとき、前記プリズム部は、下記式3を満たす頂角αを有している、透過型画像表示装置。一方向に延在している複数のプリズム部が形成された第1の面と前記第1の面とは反対側の第2の面とを有しており、複数の前記プリズム部が前記プリズム部の延在方向に略直交する方向に並列配置されたプリズム板と対向して配置される導光板であって、前記プリズム板における前記第1の面に対向して配置される第3の面、前記第3の面とは反対側の第4の面、及び前記第3及び第4の面に交差しており光が入射される入射面とを含む板状の本体部と、前記第4の面に形成されており、前記第3の面と反対側に凸である複数のレンズ部と、を備えており、複数の前記レンズ部の各々は、前記入射面から入射され前記第3の面から出射される光の角度分布において最も出射強度が大きい角度であるピーク角度θPが60°以上となり、かつ、前記第3の面から出射される光の第1の光束に対する第2の光束の比に、前記第3の面から出射される光の出射効率を乗じた値が1.770より大きくなるような外形を有しており、前記ピーク角度θPは、前記プリズム部の延在方向に略直交する面内において前記第1の面の法線に対する角度であり、前記第1の光束は、前記第3の面上の一点から全方向に出射される光の全光束であり、前記第2の光束は、前記一点から前記ピーク角度θPの方向に出射される光の単位立体角あたりの光束であり、前記出射効率は、前記入射面へ入射する光の量に対する前記第3の面から出射される光の量である、導光板。しかしながら、白色ドットを有する導光板に対して、上記のように導光板と対向する側の面にプリズム部が形成されたプリズム板を配置した場合、正面方向の輝度の向上を十分に図ることができないことがあった。そこで、本発明は、正面方向の輝度の向上を図ることができる導光板ユニット並びにその導光板ユニットを含む面光源装置及び透過型画像表示装置、導光板を提供することを目的とする。本発明に係る導光板ユニットは、一方向に延在している複数のプリズム部が形成された第1の面と第1の面と反対側の第2の面とを有しており、複数のプリズム部がプリズム部の延在方向に略直交する方向に並列配置されたプリズム板と、プリズム板における第1の面に対向する第3の面と、第3の面とは反対側の第4の面と、第3及び第4の面に交差しており光が入射される入射面とを含む板状の本体部、及び第4の面に形成されており、第3の面と反対側に凸である複数のレンズ部を有する導光板と、を備えており、複数のレンズ部の各々は、導光板における入射面から入射され第3の面から出射される光の角度分布において最も出射強度が大きい角度であるピーク角度θPが60°以上となり、かつ、第3の面から出射される光の第1の光束に対する第2の光束の比に、第3の面から出射される光の出射効率を乗じた値が1.770より大きくなるような外形を有しており、ピーク角度θPは、プリズム部の延在方向に略直交する面内において第1の面の法線に対する角度であり、第1の光束は、第3の面上の一点から全方向に出射される光の全光束であり、第2の光束は、一点からピーク角度θPの方向に出射される光の単位立体角あたりの光束であり、出射効率は、入射面へ入射する光の量に対する第3の面から出射される光の量であり、プリズム部の屈折率をnとしたとき、プリズム部は、下記式1を満たす頂角αを有している。本発明に係る面光源装置は、一方向に延在している複数のプリズム部が形成された第1の面と第1の面と反対側の第2の面とを有しており、複数のプリズム部がプリズム部の延在方向に略直交する方向に並列配置されたプリズム板と、プリズム板における第1の面に対向する第3の面と、第3の面とは反対側の第4の面と、第3及び第4の面に交差しており光が入射される入射面とを含む板状の本体部、及び第4の面に形成されており、第3の面と反対側に凸である複数のレンズ部を有する導光板と、導光板の入射面に対向して配置されており入射面に光を供給する光源部と、を備えており、複数のレンズ部の各々は、導光板における入射面から入射され第3の面から出射される光の角度分布において最も出射強度が大きい角度であるピーク角度θPが60°以上となり、かつ、第3の面から出射される光の第1の光束に対する第2の光束の比に、第3の面から出射される光の出射効率を乗じた値が1.770より大きくなるような外形を有しており、ピーク角度θPは、プリズム部の延在方向に略直交する面内において第1の面の法線に対する角度であり、第1の光束は、第3の面上の一点から全方向に出射される光の全光束であり、第2の光束は、一点からピーク角度θPの方向に出射される光の単位立体角あたりの光束であり、出射効率は、入射面へ入射する光の量に対する第3の面から出射される光の量であり、プリズム部の屈折率をnとしたとき、プリズム部は、下記式2を満たす頂角αを有している。また、本発明に係る透過型画像表示装置は、一方向に延在している複数のプリズム部が形成された第1の面と第1の面と反対側の第2の面とを有しており、複数のプリズム部がプリズム部の延在方向に略直交する方向に並列配置されたプリズム板と、プリズム板における第1の面に対向する第3の面と、第3の面とは反対側の第4の面と、第3及び第4の面に交差しており光が入射される入射面とを含む板状の本体部、及び第4の面に形成されており、第3の面と反対側に凸である複数のレンズ部を有する導光板と、導光板の入射面に対向して設けられており、入射面に光を供給する光源部と、プリズム板の第2の面側に設けられており、プリズム板から出射される光により照明され画像を表示する透過型画像表示部と、を備えており、複数のレンズ部の各々は、導光板における入射面から入射され第3の面から出射される光の角度分布において最も出射強度が大きい角度であるピーク角度θPが60°以上となり、かつ、第3の面から出射される光の第1の光束に対する第2の光束の比に、第3の面から出射される光の出射効率を乗じた値が1.770より大きくなるような外形を有しており、ピーク角度θPは、プリズム部の延在方向に略直交する面内において第1の面の法線に対する角度であり、第1の光束は、第3の面上の一点から全方向に出射される光の全光束であり、第2の光束は、一点からピーク角度θPの方向に出射される光の単位立体角あたりの光束であり、出射効率は、入射面へ入射する光の量に対する第3の面から出射される光の量であり、プリズム部の屈折率をnとしたとき、プリズム部は、下記式3を満たす頂角αを有している。上記構成の導光板ユニット、面光源装置及び透過型画像表示装置において、導光板の入射面から入射した光は、導光板内を全反射しながら伝搬する。導光板内を伝搬する光が第4の面上に設けられたレンズ部に入射すると、レンズ部により全反射条件と異なる条件で反射する。よって、レンズ部で反射した光は本体部における第3の面から出射され、プリズム板における第1の面から入射して第2の面から出射される。導光板ユニットでは、プリズム部における頂角αが、導光板から出射される光のピーク角度θPに基づいて、正面方向板厚方向に出射される角度に形成されているので、プリズム板から出射される光は、正面方向により多く集光される。また、導光板ユニットでは、導光板から出射される光のピーク角度θPが60°以上となるようなレンズ部を有しているので、導光板からプリズム板に入射された光は効率的に出射される。さらに、導光板ユニットでは、導光板の第4の面上に設けられたレンズ部が上記条件を満たす形状に形成されているので、プリズム板における第2の面から正面方向に出射される割合が高い。これらの作用により、正面方向の輝度が向上する。そして、本発明に係る透過型画像表示装置では、導光板ユニット上に透過型画像表示部が設けられているので、正面方向輝度がより高い光で透過型画像表示部が照明される。その結果、透過型画像表示部で表示される画像の輝度向上を図ることができる。また、本発明に係る導光板は、一方向に延在している複数のプリズム部が形成された第1の面と第1の面とは反対側の第2の面とを有しており、複数のプリズム部がプリズム部の延在方向に略直交する方向に並列配置されたプリズム板と対向して配置される導光板であって、プリズム板における第1の面に対向して配置される第3の面、第3の面とは反対側の第4の面、及び第3及び第4の面に交差しており光が入射される入射面とを含む板状の本体部と、第4の面に形成されており、第3の面と反対側に凸である複数のレンズ部と、を備えており、複数のレンズ部の各々は、入射面から入射され第3の面から出射される光の角度分布において最も出射強度が大きい角度であるピーク角度θPが60°以上となり、かつ、第3の面から出射される光の第1の光束に対する第2の光束の比に、第3の面から出射される光の出射効率を乗じた値が1.770より大きくなるような外形を有しており、ピーク角度θPは、プリズム部の延在方向に略直交する面内において第1の面の法線に対する角度であり、第1の光束は、第3の面上の一点から全方向に出射される光の全光束であり、第2の光束は、一点からピーク角度θPの方向に出射される光の単位立体角あたりの光束であり、出射効率は、入射面へ入射する光の量に対する第3の面から出射される光の量である。上記構成の導光板において、入射面から入射した光は、導光板内を全反射しながら伝搬する。導光板内を伝搬する光が第4の面上に設けられたレンズ部に入射すると、レンズ部により全反射条件と異なる条件で反射する。よって、レンズ部で反射した光は本体部における第3の面から出射される。このとき、導光板から出射される光のピーク角度θPが60°以上となるようなレンズ部を有している。このような導光板は、所定の頂角を有するプリズム部が第1の面に形成されたプリズム板に対して当該第1の面と対向して配置したとき、プリズム板から出射させる光を正面方向に多く集光させる。これらの作用により、正面方向の輝度が向上する。本発明によれば、正面方向の輝度の向上を図ることができる導光板ユニット並びにその導光板ユニットを含む面光源装置及び透過型画像表示装置、導光板を提供することができる。以下、図面を参照して本発明の実施形態について説明する。図面の説明において、同一要素には同一符号を付し、重複する説明を省略する。図面の寸法比率は、説明のものと必ずしも一致していない。また、説明中、上、下等の方向を示す語は、図面に示された状態に基づいた便宜的な語である。図1は、本発明に係る導光板ユニットの一実施形態を適用した透過型画像表示装置の概略構成を示す模式図である。図1では、透過型画像表示装置10の断面構成を分解して示している。透過型画像表示装置10は、携帯電話や各種電子機器の表示装置やテレビ装置として好適に利用することができる。透過型画像表示装置10は、透過型画像表示部20と、透過型画像表示部20に供給するための面状の光を出力する面光源装置30とを備える。以下、説明の便宜のため、図1に示すように、面光源装置30に対して、プリズム板40及び透過型画像表示部20が配列されている方向をZ方向又は正面方向と称する。また、Z方向に直交する2つの方向をX方向及びY方向と称する。X方向及びY方向は互いに直交する。透過型画像表示部20は、面光源装置30から出射される面状の光で照明されることによって画像を表示する。透過型画像表示部20の例は、液晶セル21の両面に直線偏光板22,23が配置された偏光板貼合体としての液晶表示パネルである。この場合、透過型画像表示装置10は、液晶表示装置又は液晶テレビである。液晶セル21及び偏光板22,23は、従来の液晶表示装置等の透過型画像表示装置で用いられているものを用いることができる。液晶セル21の例は、TFTThinFilmTransistor型の液晶セルやSTNSuperTwistedNematic型の液晶セル等である。面光源装置30は、透過型画像表示部20に対するバックライトを供給するエッジライト型のバックライトユニットである。面光源装置30は、プリズム板40と導光板50とを含む導光板ユニット55と、導光板50の互いに対向する側面50a,面50bのそれぞれに対向して配置された光源部60,60とを備える。光源部60,60は、ライン状に配列図1では、Y方向に配列された複数の点状光源61を有する。点状光源61の例は、発光ダイオードである。光源部60は、導光板50に光を効率的に入射するために、導光板50と反対側に、光を反射させる反射部としてのリフレクターを備えてもよい。ここでは、複数の点状光源61を有する光源部60を例示したが、光源部60は、冷陰極管CCFL:ColdCathodeFluorescentLampなどの線状光源であってもよい。プリズム板40は、導光板50から出射された光を正面方向に集光するために用いられる。プリズム板40は、複数のプリズム部41が透過型画像表示部20側とは反対側の面である表面第1の面40aに形成された光学シートである。プリズム板40の平面視形状の例は、略長方形及び略正方形を含む。プリズム部41は、一方向図1では、Y方向に延在している。複数のプリズム部41は、プリズム部41の延在方向と直交する方向に並列配置されている。プリズム部41の延在方向に直交する断面の形状は、下記に示す頂角αを有し、二等辺三角形であることが好ましい。頂角αは、導光板50からの出射角度θo図6参照に合わせて設定される。具体的には、出射角度θoを、導光板50からの出射される光のピーク角度θPとして下記式4を満たすような頂角αに設定される。ピーク角度とは、出射光の角度分布において最も出射強度が大きい角度を示す。また、下記式4におけるnは、プリズム部41の屈折率を示している。プリズム部41の頂角αは、通常、60°以上75°以下に設定されている。プリズム部41の頂部41aの形状は、製造誤差などによって生じる程度の湾曲形状であってもよい。プリズム板40は、透光性材料又は透明材料からなる。透光性材料の屈折率の例は、1.46~1.62であり、好ましくは、1.49~1.59である。透光性材料の例は、透光性樹脂材料、透光性ガラス材料である。透光性樹脂材料の例は、ポリカーボネート樹脂屈折率:1.59、MS樹脂メタクリル酸メチル-スチレン共重合体樹脂屈折率:1.56~1.59、ポリスチレン樹脂屈折率:1.59、AS樹脂アクリロニトリル-スチレン共重合体樹脂屈折率:1.56~1.59、アクリル系紫外線硬化樹脂屈折率:1.46~1.58、ポリメタクリル酸メチルPMMA屈折率:1.49などである。なお、プリズム板40には、本発明の趣旨を逸脱しない程度であれば、拡散剤などが添加されていてもよい。また、プリズム板40の裏面第2の面40bは、通常、平滑な面である。しかしながら、裏面40bは、本発明の趣旨を逸脱しない程度の粗さを有する粗面であってもよい。裏面40bを前述した粗面とすることによって、例えば、プリズム板40と透過型画像表示部20との間に他の光学部材を配置した場合に、その光学部材とプリズム板40との貼り付きを防止できる。プリズム板40の厚さtは、プリズム部41の頂部41aとプリズム板40の略平坦な裏面40b表面40aと反対側の面との間の距離とすることができる。プリズム板40の厚さの例は、0.1mm以上5mm以下の厚さである。面光源装置30は、導光板ユニット55に対して透過型画像表示部20と反対側に位置する反射部70を備えてもよい。反射部70は、導光板50から反射部70側に出射された光を導光板50に再度入射させるためのものである。反射部70は、図1に示すようにシート状であり得る。また、反射部70は、導光板50を収容する面光源装置30の筐体底面であって、鏡面加工を施された底面であってもよい。図1及び図2を参照して、導光板50について説明する。図2は、図1に示した導光板50を背面側からみた場合の平面図である。導光板50の平面視形状の例は略長方形及び略正方形を含む。導光板50は、板状の本体部51と本体部51に形成された複数のレンズ部52とを有する。本体部51は透光性材料又は透明材料からなる。透光性材料の屈折率の例は、1.46~1.62である。透光性材料の例は、透光性樹脂材料、透光性ガラス材料である。透光性樹脂材料の例は、ポリカーボネート樹脂屈折率:1.59、MS樹脂メタクリル酸メチル-スチレン共重合体樹脂屈折率:1.56~1.59、ポリスチレン樹脂屈折率:1.59、AS樹脂アクリロニトリル-スチレン共重合体樹脂屈折率:1.56~1.59、アクリル系紫外線硬化樹脂屈折率:1.46~1.58、ポリメタクリル酸メチルPMMA屈折率:1.49などである。透光性樹脂材料としては、透明性の観点からPMMAがより好ましい。図1に示すように、本体部51は、プリズム板40と互いに対向する出射面第3の面51aと、出射面51aと反対側の背面第4の面51bとを有する。出射面51a及び背面51bは略平坦である。本体部51は、出射面51a及び背面51bに交差する4つの側面51c,51d,51e,51fを有する図3参照。図1では、X方向において互いに対向している2つの側面51c及び51dを示している。側面51c及び側面51dは、光源部60と対向する上記側面50a及び側面50bでもある。この場合、側面51c及び側面51dは、光源部60からの光が入射される入射面である。本体部51が有する4つの側面51c,51d,51e,51fのうち残りの2つの側面51e,51f図3参照はY方向において互いに対向している。図1では、側面51c及び側面51dと出射面51a及び背面51bとの配置関係の一例として、側面51c及び側面51dは出射面51a及び背面51bに略直交している状態を示している。本実施形態では、本体部51の他の側面51e,51fも出射面51a及び背面51bと直交しているとする。図1及び図2に示すように、複数のレンズ部52は、背面51b上に形成されている。レンズ部52は、透明であり、導光板50内を伝搬する光を出射面51a側から出射するためのものである。また、各レンズ部52の外形形状はドーム状である。各レンズ部52の形状について説明する。説明の簡略化のため、複数のレンズ部52の大きさは同じであるとして説明する。レンズ部52は、出射面51a上の任意の点一点pから光が出射される場合、出射位置である点pから出射される光の第1の光束に対する第2の光束の比比率に出射効率を乗じた値が1.770より大きくなるような外形形状を有する。点pは、出射面第3の面51aの中央部の点一点、すなわち、出射面51aの中心とすることができる。第1の光束は、点pから導光板50の外側の全方向全方位に出射される光出射光の全光束である。第2の光束は、点pから所定方向への出射光の単位立体角あたりの光束である。本実施形態において単位立体角は1/4πである。所定方向は、Y方向に直交する面内において出射面51aの法線に対する角度θであり、点pから出射される光のピーク角度θPの方向である。出射効率は、入射面としての側面51c,51dに入射される光、すなわち、導光板50に入射される光の量に対する出射面51aから出射される全ての光の量の比である。図3を参照してより具体的に説明する。図3は、レンズ部52の形状を説明するための図面である。図3のaは、出射面51a上での局所的な座標系の設定状態を示す図面である。図3のbは、図3aに示した座標系におけるz軸及びx軸からの角度の規定方法を説明するための図面である。図3aに示すように出射面51a上の任意の点pを原点とした局所的なxyz座標系を設定し、原点を中心とした単位球を仮定する。xyz座標系においてz軸は出射面51aに直交している。すなわち、z軸は出射面51aの法線に対応する。x軸は、X方向に略平行である。すなわち、x軸は、入射面である側面51c,51dに略直交する方向である。この場合、y軸はY方向に略一致する。x軸、y軸及びz軸が、X方向、Y方向及びZ方向に対応していることは、図3bにおいても同様である。図3bに示すように、点pからの出射光の方向とz軸との間のなす角度偏角をθとし、出射光の方向とx軸とのなす角度偏角をφとする。この設定では、上記所定方向は、xz平面内においてピーク角度θPの方向である。換言すれば、所定方向は、θ=ピーク角度θP且つφ=0°で規定される方向である。ただし、所定方向は、θ及びφがそれぞれθ=ピーク角度θP±5°及びφ=0±5°を満たす範囲内の方向であればよい。点pから全方向への出射光の全光束をΦ1とし、所定方向への出射光の単位立体角あたりの光束をΦ2とする。全光束Φ1に対する光束Φ2の比は、所定方向における光出射割合である。以下では、所定方向における光出射割合を、単に光出射割合とも称する。この光出射割合をRとしたとき、R=Φ2/Φ1である。導光板50に入射される光の量をQ1と、出射面51aから出射されるすべての光の量をQ2とする。光出射効率をEとしたとき、E=Q2/Q1である。このとき、レンズ部52の外形形状は、1.770<R×E×100=REを満たす形状である。以下の説明では、REを有効光出射割合とも称す。図4は、レンズ部52の外形形状の例を説明するための図面であり、レンズ部52の中心軸線Cを含む導光板50の断面構成の模式図である。レンズ部52において、レンズ部52の頂部をレンズ部52の先端部52aと称し、レンズ部52の裾部をレンズ部52の底部52bと称する。本実施形態では、レンズ部52の形状は、図4に示した断面形状を、中心軸線Cを回転軸として回転させた形状であるとする。よって、レンズ部52の形状は、中心軸線Cを含む任意の断面において左右対称となる。また、レンズ部52は、レンズ部52に接する接平面と背面51bとのなす角度が、レンズ部52の底部52b側から先端部52a側にかけて単調に減少するような外形形状を有している。図4を参照して、レンズ部52の外形形状の種々の例について説明する。有効光出射割合REが上記範囲を満たすレンズ部52の外形形状は、図5に示した図表内の組み合わせの何れかによって規定される形状とすることができる。以下、図5に示したアスペクト比ha/wa、幅に対する曲率半径r/wa及び底部角度γ°について説明する。アスペクト比ha/waアスペクト比ha/waとは、図4において、レンズ部52の幅をwaμm、レンズ部52の最大高さをhaμmとしたとき、幅waに対する最大高さhaの比である。幅に対する曲率半径r/wa幅に対する曲率半径r/waとは、レンズ部52の幅をwaμm、レンズ部52の先端部52aの曲率半径をrμmとしたとき、幅waに対する曲率半径rの比である。先端部52aの曲率半径rは、レンズ部52の頂部としての先端部52aの曲がり具合を表すものである。例えば、先端部52aの曲率半径rは、図4に示すように、先端部52aに接する円図4中の破線で示す円を仮定した場合の円の半径である。底部角度γ底部角度γは、中心軸線Cをとおる断面でのレンズ部52の輪郭線と背面51bとの交点の位置でのレンズ部52の接平面Pと背面51bとの間のなす角度である。この底部角度γは、レンズ部52を液滴とみなした場合の接触角に対応する。また、先端部52aに対して底部はレンズ部52の裾部でもある。よって、底部角度γは裾部角度でもある。以下、図5の図表に示したアスペクト比ha/waに基づいた場合分けに応じてレンズ部52が満たす外形形状の条件を具体的に例示する。10.01≦ha/wa<0.03の場合レンズ部52の外形形状は、r/wa及びγ°が以下の条件を満たす形状である。0.63≦r/wa≦12.19且つ2.41≦γ≦47.0920.03≦ha/wa<0.05の場合レンズ部52の外形形状は、r/wa及びγ°が以下の条件を満たす形状である。0.16≦r/wa≦6.09且つ4.68≦γ≦67.6630.05≦ha/wa<0.07の場合レンズ部52の外形形状は、r/wa及びγ°が以下の条件を満たす形状である。0.10≦r/wa≦4.06且つ7.00≦γ≦75.9740.07≦ha/wa<0.09の場合レンズ部52の外形形状は、r/wa及びγ°が以下の条件を満たす形状である。0.08≦r/wa≦3.05且つ9.30≦γ≦79.9750.09≦ha/wa<0.11の場合レンズ部52の外形形状は、r/wa及びγ°が以下の条件の何れかを満たす形状である。5A0.06≦r/wa≦1.69且つ11.57≦γ≦31.725B1.94≦r/wa≦2.44且つ41.83≦γ≦82.2360.11≦ha/wa<0.13の場合レンズ部52の外形形状は、r/wa及びγ°が以下の条件を満たす形状である。0.57≦r/wa≦1.20且つ18.33≦γ≦29.5270.13≦ha/wa<0.15の場合レンズ部52の外形形状は、r/wa及びγ°が以下の条件の何れかを満たす形状である。7A0.40≦r/wa≦0.85且つ19.88≦γ≦28.117B1.47≦r/wa≦1.56且つ58.14≦γ≦66.0880.15≦ha/wa<0.17の場合レンズ部52の外形形状は、r/wa及びγ°が以下の条件の何れかを満たす形状である。8A0.12≦r/wa≦0.59且つ19.09≦γ≦27.148B1.21≦r/wa≦1.37且つ55.00≦γ≦68.7790.17≦ha/wa<0.19の場合レンズ部52の外形形状は、r/wa及びγ°が以下の条件の何れかを満たす形状である。9A0.03≦r/wa≦0.38且つ20.23≦γ≦26.439B1.01≦r/wa≦1.15且つ52.71≦γ≦64.16100.19≦ha/wa<0.21の場合レンズ部52の外形形状は、r/wa及びγ°が以下の条件の何れかを満たす形状である。10A0.03≦r/wa≦0.28且つ22.27≦γ≦27.3210B0.84≦r/wa≦1.03且つ50.97≦γ≦66.44110.21≦ha/wa<0.23の場合レンズ部52の外形形状は、r/wa及びγ°が以下の条件の何れかを満たす形状である。11A0.03≦r/wa≦0.14且つ24.25≦γ≦26.7111B0.77≦r/wa≦0.94且つ53.61≦γ≦68.37120.23≦ha/wa<0.25の場合レンズ部52の外形形状は、r/wa及びγ°が以下の条件を満たす形状である。0.65≦r/wa≦0.81且つ52.05≦γ≦64.93130.25≦ha/wa<0.27の場合レンズ部52の外形形状は、r/wa及びγ°が以下の条件を満たす形状である。0.55≦r/wa≦0.70且つ50.78≦γ≦62.17140.27≦ha/wa<0.29の場合レンズ部52の外形形状は、r/wa及びγ°が以下の条件を満たす形状である。0.51≦r/wa≦0.60且つ52.84≦γ≦59.91150.29≦ha/wa<0.31の場合レンズ部52の外形形状は、r/wa及びγ°が以下の条件を満たす形状である。0.44≦r/wa≦0.52且つ51.66≦γ≦58.03また、幅waの例は、5μm以上1mm以下であり、好ましくは、10μm以上500μm以下である。このようなサイズのレンズ部52は、いわゆるマイクロレンズである。図4は、レンズ部52の中心軸線Cを含む断面の構成を示しているので、幅waはレンズ部52の最大幅に対応する。また、haはレンズ部52の先端部52aの位置での厚さである。よって、上記アスペクト比[ha/wa]は、レンズ部52の最大幅に対する先端部52aの位置でのレンズ部52の厚さ又は高さ、すなわち、[先端部位置での厚さ]/[レンズ部の最大幅]に対応する。通常、先端部52aの位置でのレンズ部52の厚さは最大であるので、先端部52aの位置でのレンズ部52の厚さはレンズ部52の最大厚さでもある。また、上記に記載した比は、曲率半径rとレンズ部52の最大幅との比、すなわち、[曲率半径]/[レンズ部の最大幅]に対応する。レンズ部52の材料は、本体部51と同じ材料とすることができる。また、レンズ部52の材料は、透光性材料であれば、本体部51の材料と異なっていてもよい。上記構成の導光板50の本体部51は、単独の透光性材料で構成された単層の板状体であってもよいし、互いに異なる透光性材料で構成された層が積層された多層構造の板状体でもよい。なお、レンズ部52の材料が本体部51と同じ場合は、導光板50が単独の透光性材料で構成された板状体となる。更に、本体部51及びレンズ部52を構成する透光性材料として透光性樹脂材料を用いる場合、この透光性樹脂材料に紫外線吸収剤、帯電防止剤、酸化防止剤、加工安定剤、難燃剤、滑剤等の添加剤を添加することもできる。これらの添加剤はそれぞれ単独で、又は2種以上を組み合わせて用いることができる。なお、導光板50に紫外線吸収剤が添加されていれば、光源部60から出力される光に紫外線が多く含まれている場合などにおいて、紫外線による導光板50の劣化を防止できるため好ましい。紫外線吸収剤としては、例えばベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤、ベンゾフェノン系紫外線吸収剤、シアノアクリレート系紫外線吸収剤、マロン酸エステル系紫外線吸収剤、シュウ酸アニリド系紫外線吸収剤、トリアジン系紫外線吸収剤等が挙げられ、好ましくはベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤、トリアジン系紫外線吸収剤である。透光性樹脂材料は、通常、添加剤として光拡散剤を添加することなく用いられるが、本発明の趣旨を逸脱しない僅かな量であれば、光拡散剤を添加して用いてもよい。光拡散剤として、通常は、導光板50、具体的には、本体部51及びレンズ部52を主に構成する上述したような透光性材料又は透明材料とは屈折率が異なる粉末が用いられ、これを透光性材料中に分散させて用いられる。かかる光拡散剤としては、例えばスチレン樹脂粒子、メタクリル樹脂粒子などの有機粒子、炭酸カリウム粒子、シリカ粒子等の無機粒子が用いられ、その粒子径は通常0.8μm~50μmである。また、出射面51aは、平坦であることが好ましい。しかしながら、モアレ低減のために出射面51aは、僅かに表層拡散を有していてもよい。上記レンズ部52を備えた導光板50は、インクジェット印刷インクジェット法、フォトポリマー法、押出成形又は射出成形などにより製造することができる。インクジェット印刷インクジェット法やフォトポリマー法を用いて導光板50を製造する際には、レンズ部52の材料として、紫外線硬化樹脂を利用することができ、紫外線硬化樹脂としては、アクリル系紫外線硬化樹脂を用いることができる。レンズ部52の材料をアクリル系紫外線硬化樹脂としてインクジェット印刷を利用する場合の導光板50の製造方法の一例について説明する。この場合、板状体としての本体部51を押出成形又は射出成形などにより形成する。次に、本体部51の背面51bとなるべき面に、インクジェットヘッドを操作しながら、紫外線硬化樹脂を滴下印刷する。次いで、紫外線を紫外線硬化樹脂に照射して硬化させることでレンズ部52とする。レンズ部52の形成にインクジェット印刷を採用した場合、他の印刷手法であるスクリーン印刷で必須の原版などが不要である。複数のレンズ部52は、通常、設計工程及び試作工程を適宜繰り返して、出射面51aから出射される光の輝度が高くなるように所定のドットパターンで配置される。原版を有しないインクジェット印刷では、上記所定のドットパターンの決定に要する時間を短縮できる。その結果、導光板50をより効率的に製造し得る。ここでは、インクジェット印刷による製造方法を例示したが、導光板50は、前述したように、押出成形や射出成形などによって直接レンズ部52が形成された導光板50を製造してもよい。この場合、レンズ部52の材料は、本体部51の材料と同じになる。次に、上記導光板ユニット55の作用効果について、図1に示したように面光源装置30の一部として透過型画像表示装置10に適用した場合を例にして説明する。図6は、図1に示した透過型画像表示装置10の一部拡大図である。図6では、図1中において側面50a側面51c側を拡大して示している。光源部60が有する点状光源61を発光させると、点状光源61からの光は、点状光源61に対向する導光板50の側面50aから導光板50に入射する。導光板50に入射した光は、導光板50内を全反射しながら伝搬する。導光板50内を伝搬する光が、レンズ部52に入射すると、レンズ部52内では光が全反射条件以外の条件で反射する。そのため、レンズ部52内で反射した光は出射面51aから出射角θoで出射される。出射面51aから出射された光はプリズム板40におけるプリズム部41の一方の斜辺41bに入射する。プリズム部41の一方の斜辺41bに入射した光は、プリズム部41の他方の斜辺41cにおいて板厚方向Z方向に向かって全反射し、プリズム板40における裏面40bから正面方向に出射されるようにプリズム部41の頂角αが設定されている。すなわち、プリズム板40から出射される光の正面方向への輝度が大きくなるようにプリズム部41の頂角αが設定されている。具体的には、図7に示すように、導光板50の出射面51aから出射角θoで出射された場合、プリズム部41の一方の斜辺41bに対して入射角θiで入射する。このとき入射角θiを出射角θoとプリズム部41の頂角αとを用いて表すと、θi=θo-0.5π0.5αとなる。また、図7に示すように、正面方向Z方向と斜辺41cとの交角は、プリズム部41の頂角αとを用いて表すとα/2となる。プリズム部41の一方の斜辺41bから入射した光が、他方の斜辺41cで全反射してプリズム板40における正面方向に出射されるためにはすなわち、斜辺41cに対してα/2の角度で出射されるためには、入射角θiに対する屈折角θrが1.5α-0.5πであることが必要となる。これらの条件と、下記式5に示すスネルの法則n:プリズム部41の屈折率とに基づけば、設定すべき上記頂角αは、下記式6によって導出することができる。導光板ユニット55では、プリズム板40のプリズム部41の頂角αが上述したような角度に設定されているので、プリズム板40に入射する光を正面方向に出射することができる。ここで、導光板50からの出射角θoが60°よりも小さい場合、導光板ユニット55に用いられる、屈折率が1.46~1.62の樹脂材料によって形成されるプリズム部41の頂角αを上記式6により算出される値としても、図8aに示すように、正面方向に向かわない一部の光図8aにおいて点線矢印で示すが発生するおそれがある。例えば、導光板50からの出射角θoを50°、プリズム部41の屈折率nを1.58とすると、上記式6により算出される頂角αは54.7°となる。ところがこの場合、図8aに示すように、プリズム部41を構成する一方の斜辺41bから入射した光の一部は、他方の斜辺41cによって反射されないことがある。このため、プリズム板40に入射した光の一部が正面方向に向かわないこととなり、出射効率が低下してしまうおそれがある。一方、導光板50からの出射角θoが60°以上である場合、導光板ユニット55に用いられる、屈折率が1.46~1.62の樹脂材料によって形成されるプリズム板40の頂角αを上記式6により算出される値とすると、図8bに示すように、全ての光が正面方向に向かうようになる。例えば、導光板50からの出射角θoを60°、プリズム板40の屈折率nを1.58とすると、上記式6により、設定される頂角αは60.0°となる。この場合、図8bに示すように、プリズム部41を構成する一方の斜辺41bから入射した光は、他方の斜辺41cによって確実に反射される。このため、プリズム板40に入射した光は全て正面方向に向かうこととなり、プリズム板40の正面方向からの出射効率が高まる。導光板ユニット55において、導光板50は出射面51aから出射される光のピーク角度θPが60°以上となる外形形状のレンズ部52を有しているので、プリズム板40に入射する光を効率的に出射することができる。この結果、プリズム板40を経て透過型画像表示部20に入射される光の輝度が向上する。さらに、有効光出射割合REが1.770より大きくなる外形形状をレンズ部52が有することから、プリズム板40の出射面から正面方向に出射される光の割合がより高くなる。その結果、プリズム板40を経て透過型画像表示部20に入射される光の輝度がより向上する。次に、レンズ部52が図5に示す条件を満たす場合に、導光板ユニット55におけるプリズム板40の正面方向への出射光がより多くなる点についてシミュレーション結果に基づいて説明する。ただし、本発明はこれらシミュレーションに限定されるものではない。図9は、シミュレーションモデルを示す模式図である。説明の便宜のため、図1に示した構成要素に対応する構成要素には、導光板50MのようにMを付して記載する。シミュレーションは、図10に示したように導光板50Mの側面50Ma,50Mb51Mc,51Mdに対向する位置にそれぞれ点状光源61M,61Mを配置すると共に、導光板50Mの下方に反射部70Mとしての反射シートを配置したモデルにおいて、光線追跡法を用いて行った。点状光源61M,61Mは、導光板50Mの短辺方向において、短辺方向の中央部に位置している。シミュレーション条件は、次のとおりである。導光板50Mの構成材料:本体部51M及びレンズ部52MはいずれもPMMA屈折率:1.49を仮定導光板50Mの平面視形状板厚方向からみた形状:長方形導光板50Mの長辺の長さW1:500mm導光板50Mの短辺の長さW2:20mm本体部51Mの厚さt:4mm導光板50Mのレンズ部52Mの先端部52Maと反射部70Mとの間の距離:0.1mm反射部70M:ミラー反射率100を仮定点状光源61Mの特性:点光源とし、等方出射を仮定点状光源61Mから出射される光の波長:550nmを仮定点状光源61Mと導光板50Mとの距離:0.1mmなお、本体部51Mの側面51Me及び側面51Mfでは周期的境界条件を仮定した。すなわち、側面51Me及び51Mfでは光はすべて反射し導光板50M内に戻るとした。このように、導光板50Mにおける短辺方向Y方向に周期的境界条件を設けることによって、短辺方向の長さが実質的に無限の導光板を想定したシミュレーションを実施していることになる。シミュレーションでは、図4に示したようにレンズ部52Mの中心軸線Cを含むレンズ部52Mの断面構成において、レンズ部52Mの輪郭線を円錐曲線で表した。具体的には、図10に示すように、uv座標系を設定し、レンズ部52Mの断面形状を下記式7で示す円錐曲線vuにより規定した。uv座標系のv軸は図4におけるレンズ部52Mの中心軸線Cに対応する。また、u軸は図4に示すX方向に対応する。式7において、kaは、式7で表される円錐曲線のとがり方を示すパラメータであり、レンズ部52Mの先端部52Maのとがり方を表している。例えばkaが0のとき、レンズ部52Mの外形は放物線形状となり、kaが1のとき、レンズ部52Mの外形はプリズム形状となり、kaが-1のとき、レンズ部52Mの外形は楕円を半分に切った形状となる。シミュレーションモデルでは、本体部51Mの背面51Mbに複数のレンズ部52Mを一定間隔で配置した。具体的には、複数の正方形が配列されてなる正方格子を背面51Mbに対して設定し、正方格子の構成単位である各正方形に一つのレンズ部52Mを配置した。正方格子の構成単位に対するレンズ部52Mの占有率構成単位に対するレンズ部52Mの被覆率は78.5とした。また、正方格子の構成単位である正方形の一辺の長さは500μmとした。シミュレーションでは、まず、式7で規定される外形を有するレンズ部52Mを設計した。設計したレンズ部52Mを有する導光板50Mに対して、点状光源61Mから光が入射した場合を想定し、導光板50Mの出射面51Maの中央部に光の出射位置としての点pを仮定した。次に、ka及びha/waを変更することによって、設定される複数のレンズ部52Mの形状に対して導光板50Mから出射される光のピーク角度θPについてシミュレーションをそれぞれ実施した。シミュレーション結果は、図11及び図12に示した図表のとおりである。図11及び図12は、式7におけるkaとアスペクト比[ha/wa]とで規定されるレンズ形状と、出射光のピーク角度θP°の関係を示す図表である。図11はkaが0.1以上且つ0.9以下の範囲を示している。図12は、kaが-0.9以上且つ0以下の範囲を示している。図11及び図12において着色が施されたセルは、ピーク角度θPが60°以上であることを示している。すなわち、着色が施されたセルに対応するkaとアスペクト比[ha/wa]とで規定される形状のレンズ部52Mを有する導光板50Mから出射される光のピーク角度θPは60°以上となる。次に、図3a又は図3bに示した局所的なxyz座標系を設定し、点pからの全放射束と、点pからピーク角度θPの方向、且つφ=0°の方向以下、所定方向と称すに出射された出射光の単位立体角あたりの放射束を算出した。具体的には、シミュレーションでは、後述する比較実験と対比するため、0°≦θ≦90°及び0°≦φ≦360°の範囲図3bに示した単位球の球面のうちz≧0の領域の半球面に相当に出射された出射光の放射輝度を半球面上の複数の点で算出した。その後、算出された放射輝度に基づいて、半球面全体の全放射束及び所定方向の単位立体角当たりの放射束を算出した。放射輝度を算出する上記複数の点は、所定方向の点を含むように、θ方向に5°刻みで設定すると共に、φ方向に10°刻みで設定した。放射輝度から全放射束及び放射束の算出は次のように実施した。すなわち、まず、各算出点の放射輝度を、単位立体角あたりの放射束に換算した。単位立体角としては1/4πを設定した。次に、各放射束を単位球面上の面要素あたりの放射束に換算した。その後、単位球面上の面要素あたりの放射束を半球面全体にわたって数値積分することによって全放射束を算出した。所定方向に対する単位立体角あたりの放射束には、所定方向上の算出点における換算値を使用した。シミュレーションでは、物理量として放射束を算出しているが、放射束は、いわゆる心理物理量の光束単位時間あたりの光量に対応する。よって、算出した全放射束に対する所定方向の単位立体角当たりの放射束の比、すなわち、単位立体角当たりの放射束/全放射束は、光出射割合所定方向への光出射割合Rに対応する。導光板50Mに入射する光の量に対する出射面51Maからの全ての出射光の量の比を算出することで光出射効率Eが得られる。ka及びha/waを変更することによって、設定される複数のレンズ部52Mの形状に対して上記シミュレーションをそれぞれ実施し、光出射割合R及び光出射効率Eをそれぞれ算出し、各シミュレーション結果に対する有効光出射割合REを得た。比較のために、図13aに示すような、白色ドット81を備えた導光板80を含む導光板ユニット155を用いて実測値に基づく有効光出射割合RfEを得た。比較のための実験以下、比較実験と称すでは、ソニー株式会社製KDL-40EX700に使用されているバックライトユニットを取り出し、当該バックライトユニットの導光板ユニットを導光板ユニットとして使用した。当該バックライトの導光板ユニット155は、導光板80、拡散フィルム144、プリズムフィルム頂角90°140及び反射型偏光フィルム145を有していた。比較実験に使用した導光板ユニット155に含まれる導光板80は白色ドット81を備えていた。そして、バックライトユニットの導光板ユニット155と点状光源61光源部60とを使用して、導光板80の背面側に白色反射板を設けた。比較実験では、導光板80の側面から白色光を導光板80内に供給して、反射型偏光フィルム145上の所定位置反射型偏光フィルム145の中央位置からの輝度を測定した。測定は、輝度計TOPCOM社製色彩輝度計BM5ASを用いて行った。具体的には、反射型偏光フィルム145上の一点p1に図3bに示すような局所的なx1y1z1座標系を設定し、点p1からθ1=0°の方向以下、正面方向と称すに出射された輝度を測定した。測定した輝度を光度、すなわち、単位立体角あたりの光束に換算した。単位立体角としては、上記輝度計で設定されている1/4πを採用した。次に、各単位立体角あたりの光束光度を単位球面上の面要素あたりの光束に換算した。その後、単位球面上の面要素あたりの光束を半球面全体にわたって数値積分することによって全光束を算出した。所定方向への単位立体角あたりの光束としては、所定方向に位置する測定点の輝度に基づいて換算された単位立体角あたりの光束を採用した。所定方向に対する単位立体角あたりの光束Φ1を全光束Φ2で除することによって、比較実験における光出射割合正面方向における光出射割合Rfを算出した。その結果、比較実験における光出射割合Rfは4.430であった。スクリーン印刷で形成された白色ドット81を有する導光板ユニット55の出射効率は80として知られている。そのため、比較実験において、導光板ユニット55の出射効率を80と仮定した。算出した所定方向への光出射割合Rfに、仮定した光出射効率Eである80を乗算することによって、比較実験における有効光出射割合RfEを算出した。その結果、得られた有効光出射割合RfEの値は3.540であった。ここで、この比較実験において算出される有効光出射割合RfEの値は、図13aに示す正面方向白抜矢印方向からの実測を元に、反射型偏光フィルム145の出射面145aから出射される光出射割合Rfとして算出された値に、後述する光出射効率Eを乗じたものである。これに対して、当該シミュレーションにおいて得られる光出射割合Rは、導光板50Mの出射面51Maから出射される光としての値である。そこで、両者が単純に比較できるように検討した。具体的には、当該シミュレーションにおいてプリズム板40Mの出射面40Maから出射される光は、図13bに示すように、プリズム部41Mにおける一方の斜辺41Mbから入射する光と、他方の斜辺41Mcから入射する光があることを考慮して、上記シミュレーションにおいて得られる光出射割合Rを2倍した光出射割合R2に基づいて算出される有効光出射割合R2Eと、比較実験における有効光出射割合RfEとを比較するようにした。シミュレーション結果は、図14~図23に示した図表のとおりである。図14及び図15は、式7におけるkaとアスペクト比[ha/wa]とで規定されるレンズ形状と、光出射効率Eとの関係を示す図表である。図14はkaが0.1以上且つ0.9以下の範囲を示している。図15は、kaが-0.9以上且つ0以下の範囲を示している。図14及び図15に示す光出射効率Eはパーセンテージ百分率で示されている。また、図14及び図15に示す図表において着色が施されたセルは、図11及び図12に示した図表のセルと同様に、ピーク角度θPが60°以上であることを示している。図16及び図17は、式7におけるkaとアスペクト比[ha/wa]とで規定されるレンズ形状と、所定方向ピーク角度θp方向に対する光出射割合R2との関係を示す図表である。図16は、kaが0.1以上且つ0.9以下の範囲を示している。図17は、kaが-0.9以上且つ0以下の範囲を示している。図16及び図17では、図14及び図16の場合と同様に、光出射割合R2はパーセンテージで示されている。図16及び図17に示す光出射割合R2は、上述したように2つの光の経路を考慮した数値であるから、所定方向ピーク角度θp方向に対する光出射割合Rを2倍した数値となっている。また、図16及び図17に示す図表において着色が施されたセルは、図11及び図12に示した図表のセルと同様に、ピーク角度θPが60°以上であることを示している。図18及び図19は、式7におけるkaとアスペクト比[ha/wa]とで規定されるレンズ形状と、有効光出射割合R2Eとの関係を示す図表である。図18はkaが0.1以上且つ0.9以下の範囲を示している。図19は、kaが-0.9以上且つ0以下の範囲を示している。図18に示す図表中の各セルの値は、図14及び図16に示した図表の対応するセルの値に基づいている。同様に、図19に示す図表中の各セルの値は、図15及び図17に示した図表の対応するセルの値に基づいている。図18及び図19では、図14及び図16の場合と同様に、有効光出射割合R2Eはパーセンテージで示されている。また、図18及び図19に示す有効光出射割合R2Eは、図16及び図17と同様に、上述したように2つの光の経路を考慮した数値であるから、所定方向ピーク角度θp方向に対する有効光出射割合R2Eを2倍した数値となっている。また、図18及び図19に示す図表において着色が施されたセルは、図11及び図12に示した図表のセルと同様に、ピーク角度θPが60°以上であることを示し、セル内に数値がなく-が記載されたセルは、ピーク角度θPが60°未満であることを示している。図20及び図21は、図18及び図19に示したkaとアスペクト比[ha/wa]とで決まるレンズ形状の底部角度γを示す図表である。図22及び図23は、図18及び図19に示したkaとアスペクト比[ha/wa]とで決まるレンズ形状の幅waに対する先端部52Maの曲率半径[r/wa]を示す図表である。図18及び図19に示した図表では、比較実験における有効光出射割合RfEの値3.540よりも大きい有効光出射割合R2Eにハッチングが付されている。この図表に示される有効光出射割合R2Eは、上述したように2つの光の経路を考慮した数値であるから、上記シミュレーションにより得られる値を2倍した数値となっている。すなわち、ハッチングが付されたセルは、導光板50Mの出射面51Maから出射される有効光出射割合REとして1.770よりも大きくなる部分である。有効光出射割合RER2Eの大きい方が、プリズム板40Mの正面方向近傍に出射される光が多いことを示している。すなわち、有効光出射割合RER2Eが大きい方が、プリズム板40Mと組み合わせた際に、輝度向上が図れる。よって、図18及び図19に示した図表において、ハッチングを付した箇所セルに対応する形状を有するレンズ部を備える導光板50Mとプリズム板40Mとを備えた導光板ユニット55Mでは、比較実験の導光板ユニット155の場合より、プリズム板40Mと組み合わせた際に、輝度向上が図れることになる。また、図18及び図19に示した図表では、上記ハッチングに加え、有効光出射割合R2Eの値に応じて、以下に示すように、下線なし、波線下線、二重下線、及び太線下線表示をしている。比較実験における有効光出射割合RfEの値3.540より大きく1.2倍未満3.540より大きく4.250未満となるレンズ部52Mの形状に対応する有効光出射割合R2Eには、ハッチングのみが付され下線は付されていない。比較実験における有効光出射割合RfEの値3.540の1.2倍以上1.5倍未満4.250以上5.310未満となるレンズ部52Mの形状に対応する有効光出射割合R2Eには、ハッチングに加え波線下線が付されている。比較実験における有効光出射割合RfEの値3.540の1.5倍以上2.0倍未満5.310以上7.090未満となるレンズ部52Mの形状に対応する有効光出射割合R2Eには、ハッチングに加え二重下線が付されている。比較実験における有効光出射割合RfEの値3.540の2.0倍以上7.090以上となるレンズ部52Mの形状に対応する有効光出射割合R2Eには、ハッチングに加え太線下線が付されている。また、図20~図23においても、図18及び図19と対応するセルに同様の処理ハッチング、下線なし、波線下線、二重下線、及び太線下線表示を施している。図18~図23において、ハッチングが付されたセルについて検討する。これらのセルに対応するレンズ部52Mのアスペクト比ha/wa、幅に対する曲率半径r/wa及び底部角度γは、図5に示した図表の範囲内である。よって、図5に示したアスペクト比[ha/wa]、幅に対する曲率半径[r/wa]及び底部角度γの組み合わせで規定されるレンズ部52を有する導光板50とプリズム板40とを備える導光板ユニット55では、導光板50から出射される光のピーク角度θPが60°以上となり、かつ、プリズム板40の正面方向に出射される光の割合が多い。そのため、本実施形態における導光板ユニット55を採用することで、透過型画像表示装置10において、より高い輝度で透過型画像表示部20を照明することが可能である。その結果、透過型画像表示部20で表示される画像の輝度向上を図ることができる。次に、図18~図23において、ハッチング及び波線下線が付されたセルについて検討する。ハッチング及び波線下線が付されたセルに対応するアスペクト比[ha/wa]、幅に対する曲率半径[r/wa]及び底部角度γの組み合わせで規定されるレンズ部52Mを有する導光板50Mを含む導光板ユニット55Mでは、比較実験における有効光出射割合RfEの値3.540の1.2倍4.250以上となり、比較実験の導光板ユニット155と比べると、プリズム板40Mの正面方向に出射される光の割合がより多くなる。このため、ハッチング及び波線下線が付されたセルに対応するアスペクト比[ha/wa]、幅に対する曲率半径[r/wa]及び底部角度γの組み合わせは、比較実験における有効光出射割合RfEの値3.540よりも大きくなる図5に示す組み合わせよりも好ましいと言える。これらのセルに対応するレンズ部52Mのアスペクト比ha/wa、幅に対する曲率半径r/wa及び底部角度γの組み合わせを算出すると、図24に示した図表の範囲内となる。次に、図18~図23において、ハッチング及び二重下線が付されたセルについて検討する。ハッチング及び二重下線が付されたセルに対応するアスペクト比[ha/wa]、幅に対する曲率半径[r/wa]及び底部角度γの組み合わせで規定されるレンズ部52Mを有する導光板50Mを含む導光板ユニット55Mでは、比較実験における有効光出射割合Rf2Eの値3.540の1.5倍5.310以上となり、比較実験の導光板ユニット155と比べると、プリズム板40Mの正面方向に出射される光の割合がより多くなる。このため、ハッチング及び二重下線が付されたセルに対応するアスペクト比[ha/wa]、幅に対する曲率半径[r/wa]及び底部角度γの組み合わせは、比較実験における有効光出射割合RfEの値3.540の1.2倍4.250以上となる図24に示す組み合わせよりも好ましいと言える。これらのセルに対応するレンズ部52Mのアスペクト比ha/wa、幅に対する曲率半径r/wa及び底部角度γの組み合わせを算出すると、図25に示した図表の範囲内となる。次に、図18~図23において、ハッチング及び太線下線が付されたセルについて検討する。ハッチング及び太線下線が付されたセルに対応するアスペクト比[ha/wa]、幅に対する曲率半径[r/wa]及び底部角度γの組み合わせで規定されるレンズ部52Mを有する導光板50Mを含む導光板ユニット55Mでは、比較実験における有効光出射割合RfEの値3.540の2.0倍7.090以上となり、比較実験の導光板ユニット155と比べると、プリズム板40Mの正面方向に出射される光の割合がより多くなる。このため、ハッチング及び太線下線が付されたセルに対応するアスペクト比[ha/wa]、幅に対する曲率半径[r/wa]及び底部角度γの組み合わせは、比較実験における有効光出射割合RfEの値3.540の1.5倍4.250以上となる図25に示す組み合わせよりも好ましいと言える。これらのセルに対応するレンズ部52Mのアスペクト比ha/wa、幅に対する曲率半径r/wa及び底部角度γの組み合わせを算出すると、図26に示した図表の範囲内となる。なお、図5に示した組み合わせで規定されるレンズ部52を有する導光板50を含む導光板ユニット55には、図24、図25及び図26に示した組み合わせで規定されるレンズ部を有する導光板を含む導光板ユニットが含まれることがある。また、図24に示した組み合わせで規定されるレンズ部を有する導光板を含む導光板ユニットには、図25及び図26に示した組み合わせで規定されるレンズ部を有する導光板を含む導光板ユニットが含まれることがある。また、図25に示した組み合わせで規定されるレンズ部を有する導光板を含む導光板ユニットには、図26に示した組み合わせで規定されるレンズ部を有する導光板を含む導光板ユニットが含まれることがある。以上、本発明の実施形態について説明したが、本発明は上記実施形態に限定されるものではなく、発明の趣旨を逸脱しない範囲で種々の変更が可能である。上記実施形態では、背面51b上に形成されている複数のレンズ部52は有効光出射割合R2Eが3.540有効光出射割合REとしては1.770より大きくなるような形状を有するとして説明した。しかしながら、背面51b上に形成されている複数のレンズ部のうち、少なくも半分以上のレンズ部が上記実施形態で説明したレンズ部52であればよい。換言すれば、背面51bに形成される複数のレンズ部は、その半分が上記レンズ部52としての第1のレンズ部と、残りの半分が上記実施形態で説明した条件を満たしていない第2のレンズ部とから構成されていてもよい。レンズ部52としての第1のレンズ部の数と、上記第2のレンズ部との数の比は、6:4でもよい。また、レンズ部52の形状は、図4に例示したように、レンズ部52の接平面と背面51bとのなす角度が、レンズ部52の底部側から先端部側にかけて単調に減少する形状を有することが好ましい。しかしながら、レンズ部52は、図5に示したha/wa、r/w及びγで示した組み合わせで規定される形状を有するなどにより、有効光出射割合R2Eが3.540有効光出射割合REとしては1.770より大きくなるような形状を有していれば、レンズ部52の接平面と背面51bとのなす角度との先端部52a側にかけて単調に減少していなくてもよい。更に、光源部60の配置位置は、2つの箇所に限定されない。例えば、光源部60は、3つ以上の箇所に配置することもできる。この場合、例えば、本体部51が有する側面51e,51fのうちの少なくとも一つに対して更に設けることができる。また、光源部60は一箇所に配置することもできる。この場合、光源部60は、図1に示した側面51c及び側面51dのうちの一方に対して配置される。光源部60からの光が入射される一方の側面と対向する他方の側面には、光漏れを防止するための、ミラーテープや白色拡散テープなどの反射テープが貼付されてもよい。また、図1に示した透過型画像表示装置10において、本発明の趣旨を逸脱しなければ、導光板50とプリズム板40との間に他の光学部材を配置したり、プリズム板40と透過型画像表示部20との間に他の光学部材を配置したりすることもできる。導光板50とプリズム板40との間に設ける他の光学部材の例は、本発明の趣旨を逸脱しない程度の光拡散特性を有する光拡散シート、マイクロレンズシートである。また、プリズム板40と透過型画像表示部20との間に設ける他の光学部材の例は、反射型偏光分離シート、光拡散シート、マイクロレンズシート、レンチキュラーレンズシート及びプリズムシートが含まれる。"