"圧縮機、室外熱交換器、開度制御可能な膨張弁及び室内熱交換器を備える冷凍サイクル装置において、前記圧縮機における圧縮途中の冷媒を該圧縮機の吸込側にバイパスさせるバイパス流路と、前記バイパス流路を開閉するためのソレノイド弁と、前記ソレノイド弁の開成ON状態の時間と閉成OFF状態の時間を制御することで圧縮機から冷凍サイクルへ吐出される冷媒の流量を調整して容量制御する制御部と、を備え、前記制御部は、前記ソレノイド弁の開成時間と閉成時間の和となるデューティ周期に対する開成時間の比であるデューティ比に基づいて制御を行うと共に、前記ソレノイド弁が開成状態のとき、前記圧縮機の吸込側の圧力が、前記ソレノイド弁が開成される前の吸込圧力に対して許容偏差以上になると、前記ソレノイド弁を閉成状態に制御し、この閉成時間は前記デューティ比に基づいて決められるように制御することを特徴とする冷凍サイクル装置。請求項1に記載の冷凍サイクル装置において、前記デューティ比は、室内温度と、設定された室内温度目標値との差に基づいて決められることを特徴とする冷凍サイクル装置。請求項1に記載の冷凍サイクル装置において、前記制御部は、前記圧縮機から吐出される吐出冷媒温度が、目標吐出温度に近づくように、前記膨張弁の開度を制御することを特徴とする冷凍サイクル装置。請求項3に記載の冷凍サイクル装置において、前記目標吐出温度は、前記ソレノイド弁が閉成状態に制御されているときには、前記室外熱交換器の温度凝縮温度、外気温度、圧縮機の回転数及び室外ファンの回転数指令値に基づいて決められ、前記ソレノイド弁が開成状態に制御されているときには、その時のデューティ比を、前記ソレノイド弁の開閉制御開始時の圧縮機回転数に乗じた修正圧縮機回転数を決定し、この修正圧縮機回転数と、室外熱交換器の温度凝縮温度、外気温度及び室外ファンの回転数指令値に基づいて決められることを特徴とする冷凍サイクル装置。請求項1に記載の冷凍サイクル装置において、前記圧縮機の吸込側の圧力は、前記圧縮機の吸込側に設けられた吸込圧力センサにより検出されることを特徴とする冷凍サイクル装置。請求項1に記載の冷凍サイクル装置において、前記圧縮機の吸込側の圧力が、前記ソレノイド弁が開成される前の吸込圧力に対して許容偏差以上になることは、蒸発器となる前記室内熱交換器または室外熱交換器の温度と、前記室内熱交換器の吹出温度に基づき蒸発圧力の変動を推算することで判断されることを特徴とする冷凍サイクル装置。請求項1に記載の冷凍サイクル装置において、蒸発器となる前記室内熱交換器または室外熱交換器の中央付近の温度を検出する温度センサを設け、この温度センサで検出された温度に基づいて蒸発圧力の変動を推算し、前記圧縮機の吸込側の圧力が、前記ソレノイド弁が開成される前の吸込圧力に対して許容偏差以上になることを判断することを特徴とする冷凍サイクル装置。圧縮機、室外熱交換器、開度制御可能な膨張弁及び室内熱交換器を備える冷凍サイクル装置において、前記圧縮機における圧縮途中の冷媒を該圧縮機の吸込側にバイパスさせるバイパス流路と、前記バイパス流路を開閉するためのソレノイド弁と、前記ソレノイド弁の開成ON状態の時間と閉成OFF状態の時間を制御することで圧縮機から冷凍サイクルへ吐出される冷媒の流量を調整して容量制御する制御部と、を備え、前記制御部は、前記ソレノイド弁の開成時間と閉成時間の和となるデューティ周期に対する開成時間の比であるデューティ比に基づいて制御を行うと共に、前記ソレノイド弁が開成状態のとき、蒸発器となる前記室内熱交換器または室外熱交換器蒸発器側熱交換器の蒸発器温度が、前記ソレノイド弁が開成される前の蒸発器温度に対して許容偏差以上になると、前記ソレノイド弁を閉成状態に制御し、この閉成時間は前記デューティ比に基づいて決められるように制御することを特徴とする冷凍サイクル装置。請求項8に記載の冷凍サイクル装置において、前記室内熱交換器の通風路出口付近に吹出温度センサを設け、前記許容偏差は、前記ソレノイド弁が開成される前の蒸発器温度と、前記吹出温度センサで検出された室内熱交換器の吹出温度から、予め設定され制御定数として保持する表に従い算出されることを特徴とする冷凍サイクル装置。請求項8に記載の冷凍サイクル装置において、前記蒸発器側熱交換器の中央付近の温度を検出する蒸発器温度センサと、前記蒸発器側熱交換器の通風通路入口付近に設けられた温度センサとを備え、前記許容偏差は、前記蒸発器温度センサで検出された測定開始時の蒸発器温度と、前記蒸発器側熱交換器の通風通路入口付近に設けられた温度センサにより測定される空気温度から、予め設定され制御定数として保持する表に従い算出されることを特徴とする冷凍サイクル装置。請求項8に記載の冷凍サイクル装置において、前記デューティ比は、室内温度と、設定された室内温度目標値との差に基づいて決められることを特徴とする冷凍サイクル装置。請求項8に記載の冷凍サイクル装置において、前記制御部は、前記圧縮機から吐出される吐出冷媒温度が、目標吐出温度に近づくように、前記膨張弁の開度を制御することを特徴とする冷凍サイクル装置。請求項12に記載の冷凍サイクル装置において、前記目標吐出温度は、前記ソレノイド弁が閉成状態に制御されているときには、前記室外熱交換器の温度凝縮温度、外気温度、圧縮機の回転数及び室外ファンの回転数指令値に基づいて決められ、前記ソレノイド弁が開成状態に制御されているときには、その時のデューティ比を、前記ソレノイド弁の開閉制御開始時の圧縮機回転数に乗じた修正圧縮機回転数を決定し、この修正圧縮機回転数と、室外熱交換器の温度凝縮温度、外気温度及び室外ファンの回転数指令値に基づいて決められることを特徴とする冷凍サイクル装置。請求項1に記載の冷凍サイクル装置において、前記圧縮機は、密閉ケース内で旋回スクロールの渦巻体と固定スクロールの渦巻体とが互いに噛み合わせられて圧縮室を形成し、前記固定スクロールは、中央部分に吐出ポートが形成されると共に、該吐出ポートの外周側には前記圧縮室に連通するリリースポートと、このリリースポートを開閉するリリース弁が設けられているスクロール圧縮機であることを特徴とする冷凍サイクル装置。請求項14に記載の冷凍サイクル装置において、前記バイパス流路は、前記スクロール圧縮機に設けられたリリースポートと、前記スクロール圧縮機の吸入側に設けられた吸入管とを接続するバイパス配管であり、このバイパス配管に前記ソレノイド弁が設けられていることを特徴とする冷凍サイクル装置。請求項15に記載の冷凍サイクル装置において、前記スクロール圧縮機は、前記固定スクロールの天板に取り付けられて前記吐出ポート及びリリース弁を覆って吐出ヘッド空間を形成する吐出ヘッドカバーを備え、この吐出ヘッドカバーには、前記密閉ケース内の吐出室に連通する貫通孔と、この貫通孔を開閉する吐出弁を備えると共に、前記吐出ヘッド空間と前記吸入管とを接続するように前記バイパス配管が設けられており、前記ソレノイド弁は、パルス幅調整PWM制御信号により開成状態と閉成状態とに駆動制御されるように構成されていることを特徴とする冷凍サイクル装置。吐出量を可変制御する圧縮機を用いた容量制御運転では、容量制御のためのソレノイド弁等の制御弁の開閉により吐出圧力及び吸込圧力が変動する。特にパルス幅調整制御以下、PWM制御と称すでのオン開成-オフ閉成周期デューティ周期が大きいと吸込圧力の変動が大きく、空調機にこの容量制御方式を用いた場合、吹出温度が変動し、快適性が維持できなくなる。また、この容量制御方式では制御弁の開閉時に損失が発生するため、デューティ周期を短くすると、変動は小さくなるものの、損失が大きくなり、効率が低下する。上述した特許文献1のものは、ソレノイド弁をPWM制御してオン-オフさせることにより、容量調整を行うものであり、広範囲な容量制御が可能である。しかし、特許文献1のものでは、目標とする容量に調整するため、ソレノイド弁をPWM制御し、オン-オフ時間の比率デューティ比を変えて容量制御することが記載されているだけであり、効率低下を抑制しつつ快適性を向上させることに関しては配慮されていない。また、特許文献2のものは、凝縮器及び蒸発器に設けた温度センサ及び圧力センサからの信号に基づき、冷凍サイクルの負荷状態を検知して、容量制御運転と全負荷運転の切り替えを行うもので、容量制御運転は予め決められた時間配分によりバイパス運転を行うようにしている。しかし、この特許文献2のものにも、特許文献1と同様に、効率低下を抑制しつつ快適性を向上させることに関しては配慮されていない。本発明の目的は、超小容量運転モードでも効率の良い運転制御が可能でしかも快適性も向上できる冷凍サイクル装置を得ることにある。上記目的を達成するため本発明は、圧縮機、室外熱交換器、開度制御可能な膨張弁及び室内熱交換器を備える冷凍サイクル装置において、前記圧縮機における圧縮途中の冷媒を該圧縮機の吸込側にバイパスさせるバイパス流路と、前記バイパス流路を開閉するためのソレノイド弁と、前記ソレノイド弁の開成ON状態の時間τ1と閉成OFF状態の時間τ2を制御することで圧縮機から冷凍サイクルへ吐出される冷媒の流量を調整して容量制御する制御部と、を備え、前記制御部は、前記ソレノイド弁の開成時間と閉成時間の和となるデューティ周期Tに対する開成時間の比であるデューティ比dに基づいて制御を行うと共に、前記ソレノイド弁が開成状態のとき、前記圧縮機の吸込側の圧力Psが、前記ソレノイド弁が開成される前の吸込圧力Ps0に対して許容偏差ΔP以上になると、前記ソレノイド弁を閉成状態に制御し、この閉成時間は前記デューティ比に基づいて決められるように制御することを特徴とする。本発明の他の特徴は、圧縮機、室外熱交換器、開度制御可能な膨張弁及び室内熱交換器を備える冷凍サイクル装置において、前記圧縮機における圧縮途中の冷媒を該圧縮機の吸込側にバイパスさせるバイパス流路と、前記バイパス流路を開閉するためのソレノイド弁と、前記ソレノイド弁の開成ON状態の時間τ1と閉成OFF状態の時間τ2を制御することで圧縮機から冷凍サイクルへ吐出される冷媒の流量を調整して容量制御する制御部と、を備え、前記制御部は、前記ソレノイド弁の開成時間と閉成時間の和となるデューティ周期Tに対する開成時間の比であるデューティ比dに基づいて制御を行うと共に、前記ソレノイド弁が開成状態のとき、蒸発器となる前記室内熱交換器または室外熱交換器蒸発器側熱交換器の蒸発器温度Tevが、前記ソレノイド弁が開成される前の蒸発器温度Tev0に対して許容偏差ΔTev以上になると、前記ソレノイド弁を閉成状態に制御し、この閉成時間は前記デューティ比に基づいて決められるように制御することを特徴とする。本発明によれば、超小容量運転モードでも効率の良い運転制御が可能でしかも快適性も向上できる冷凍サイクル装置を得ることができる。以下、本発明の冷凍サイクル装置の具体的実施例を図面に基づいて説明する。本発明の冷凍サイクル装置の実施例1を図1~図4により説明する。図1は本発明の実施例1を示す冷凍サイクル装置の概略構成図で、本発明をルームエアコン空調機に用いたものである。図1に示す冷凍サイクル装置を、冷房運転時の動作と共に説明する。圧縮機1で圧縮された冷媒は、高圧側接続配管7から四方弁5に流入し、この四方弁5内を通って、室外接続配管8に流出する。その後冷媒は、室外熱交換器2で室外空気と熱交換して放熱することにより凝縮液化し、膨張弁3によって減圧される。減圧されて低温低圧となった冷媒は、室内熱交換器4に入り、室内空気を冷却すると共に自らは蒸発ガス化し、室内接続配管9から前記四方弁5に再び流入後、四方弁5の低圧側接続口から流出して低圧側接続配管10を通り、前記圧縮機1の吸込側へ戻って再度圧縮されるという循環を繰り返す。なお、冷房運転から暖房運転へ切換える場合には、前記四方弁5の冷媒配管接続先を切り替える。暖房運転時には、圧縮機101から吐出された高温高圧の冷媒は高圧側接続配管7から四方弁5を通り、室内接続配管9へ流出して室内熱交換器4へ流れ、室内空気へ放熱することによって暖房運転を行い、自らは凝縮する。その後凝縮した冷媒は、膨張弁3で減圧され、室外熱交換器2で室外空気と熱交換して蒸発ガス化し、室外接続配管8から四方弁5に流入した後、低圧側接続配管10へ流れ、圧縮機1の吸込側へ戻って再度圧縮されるという循環を繰り返す。11は、吐出圧力の冷媒ガスを圧縮機1の吸込側に導くバイパス配管バイパス流路で、このバイパス配管11は圧縮機吸込側の前記低圧側接続配管10に一端が接続されている。このバイパス配管11には、パルス幅調整PWM制御信号により、開成ON状態と閉成OFF状態に制御されるソレノイド弁12が設けられており、バイパス配管11と前記低圧側接続配管10との連通をON-OFFするように構成されている。例えば、超低負荷運転モード超小容量運転モード時には、前記ソレノイド弁12における開成状態と閉成状態とを反復動作させ、吐出側冷媒の吸込側への流入のON-OFFを繰り返すことにより、圧縮機から冷凍サイクルに吐出される冷媒の小容量制御を行う容量調整機構を実現している。次に、図1に示す冷凍サイクル装置の制御系統について説明する。図1に示す13は、圧縮機1の吐出側配管高圧側接続配管7に取り付けられた吐出温度センサで、圧縮機からの冷媒吐出温度凝縮器への冷媒入口温度を検出する。また、14は、室内熱交換器4のほぼ中間位置に取り付けられた室内熱交換器温度センサで、この温度センサ14は、前記室内熱交換器4が蒸発器として機能する冷房運転時には、冷媒の蒸発温度を検出するために用いられる。更に、15は、室外熱交換器2のほぼ中間位置に取り付けられた室外熱交換器温度センサで、この温度センサ15は、前記室外熱交換器2が蒸発器として機能する暖房運転時には、冷媒の蒸発温度を検出するために用いられる。なお、16は前記室内熱交換器4が設けられている部屋の温度を検出する室内温度センサ、17は前記室外熱交換器2の設置付近の外気温度を検出する室外温度センサである。一方、前記圧縮機1にはインバ-タモータ駆動回路18が接続され、このインバ-タ18は商用交流電源19に接続されている。インバータ18は、商用交流電源19の電圧を整流し、指令に応じた周波数の電圧に変換し、その電圧を上記圧縮機1内に設けられたモ-タに出力するようになっている。また、前記インバータ18は制御部20に接続されており、この制御部20からの指令に基づいて前記モータを駆動する。なお、この制御部20には、前記四方弁5、前記膨張弁3、室外ファン21、室内ファン22、前記室内熱交換器温度センサ14、前記室外熱交換器温度センサ15、前記室内温度センサ16、前記室外温度センサ17、前記吐出温度センサ13、吸込圧力センサ23、前記インバータ18、及びリモートコントロール式の操作器図示せず;以下、リモコンと称すなどがそれぞれ接続されており、この制御部20により、冷凍サイクル装置ルームエアコン全体を制御するように構成されている。次に、上述した冷凍サイクル装置における冷房運転時の動作について説明する。冷房運転の開始時には、上記制御部20は、四方弁5を冷房運転時の状態にし、初期値として予め設定されている所定の回転数で圧縮機1、室外ファン21及び室内ファン22を運転する。圧縮機1から吐出される冷媒は、前記四方弁5、室外熱交換器2、膨張弁3、室内熱交換器4、そして再び前記四方弁5を通って前記圧縮機1に戻るという循環を繰り返すことで、冷房運転が為される。前記膨張弁3は例えば電子膨張弁で構成され、初期の所定開度に開くよう電子膨張弁に内蔵されているパルスモータを回転させる。この冷房運転時には、前記室内熱交換器利用側熱交換器4は蒸発器として機能する。冷凍サイクル装置としてのルームエアコンでは、前記室内熱交換器4の通風通路入口付近に設けられた室内温度センサ16により室内温度を検出し、また前記リモコンで設定された設定温度との差に応じて、前記制御部20はインバータ18を制御して圧縮機回転数を可変させる。これにより、空調負荷に応じた圧縮機1の運転が行われる。更に、前記吐出温度センサ13の検知温度吐出冷媒温度を所定の制御時間毎に検出し、この検知温度と、前記室内熱交換器温度センサ14の検知温度蒸発温度、室内温度センサ16の検出温度室内温度、前記圧縮機1及び室外ファン21の回転数指令値から決まる目標吐出温度との差に応じて、前記膨張弁3の開度を上記制御時間毎に制御する。この吐出過熱度制御により、圧縮機1の吸込側の吸込過熱度がほぼゼロになるよう制御され、冷凍サイクル装置の成績係数が良好に保たれる。一方、前記吐出温度センサ13で検知される吐出冷媒温度が設定値以上になると、その検知温度が所定の設定値に下がるまで、圧縮機1の運転周波数を低減すると共に、吐出冷媒温度が設定値になるように前記膨張弁3の開度を制御する。この吐出温度制御により、圧縮機1が異常に加熱することを防止し、圧縮機1の焼き付き等による破損を防止する。次に、上述した冷凍サイクル装置における暖房運転時の動作について説明する。暖房運転時には、上記制御部20は、四方弁5を暖房運転側へ切換え、また初期値として予め設定されている所定の回転数で圧縮機1、室外ファン21及び室内ファン22を運転する。圧縮機1から吐出される冷媒は、四方弁5、室内熱交換器4、膨張弁3、室外熱交換器2と順次流れ、再び前記四方弁5を通過して前記圧縮機1に戻るという循環を繰り返すことで、暖房運転が為される。この暖房運転時には、前記室内熱交換器利用側熱交換器4は凝縮器として機能する。前記制御部20は、リモコンによる設定温度と、前記室内温度センサ16で検知される室内温度との差を空調負荷として検出し、その空調負荷に応じて圧縮機の運転周波数インバータ18の出力周波数を制御する。これにより、暖房負荷に応じた圧縮機1の運転が行われる。更に、前記吐出温度センサ13により吐出冷媒温度を所定の制御時間毎に検出し、この検知された吐出冷媒温度と、室外熱交換器温度センサ15の検知温度蒸発温度、室外温度センサ17の検出温度外気温度、圧縮機1及び室外ファン21の回転数指令値から決まる目標吐出温度との差に応じて、膨張弁3の開度を上記制御時間毎に制御する。この吐出過熱度制御により、圧縮機1の吸込側の吸込過熱度がほぼゼロになるよう制御され、冷凍サイクル装置の成績係数が良好に保たれる。一方、前記吐出温度センサ13で検知される吐出冷媒温度が設定値以上になると、その検知温度が所定の設定値に下がるまで、圧縮機1の運転周波数を低減すると共に、吐出冷媒温度が設定値になるように前記膨張弁3の開度を制御する。この吐出温度制御により、圧縮機1が異常に加熱することを防止し、圧縮機1の焼き付き等による破損を防止する。次に、超低負荷時に圧縮機から冷凍サイクルに吐出される冷媒の小容量制御を行う容量調整機構を使用した制御、即ち超低負荷運転モード超小容量運転モードについて説明する。この超低負荷運転モードで超小容量制御を行う容量調整機構では、前記バイパス配管11に設けられた前記ソレノイド弁12を、パルス幅調整PWM制御により、開成ON状態と閉成OFF状態に制御することにより、容量調整運転を行う。ソレノイド弁12が開成状態の時には、圧縮室1の出口に設けられた逆止弁121図10参照が閉じ、吐出冷媒ガスはバイパス配管11を通って低圧側接続配管吸込管に流れる。このため、冷媒は四方弁5側へは流れず、冷凍サイクルでの冷媒流量が減少するから、能力が減少する。一方、前記ソレノイド弁12を閉成状態にすると、圧縮機からの吐出冷媒ガスを前記四方弁5側に流すことができる。従って、前記容量調整機構を働かせる超低負荷運転モード時には、前記ソレノイド弁12を開成状態と閉成状態とに反復動作させ、バイパス配管11の開閉を繰り返すことで容量調整を行うことができる。このソレノイド弁12のPWM制御時の蒸発圧力の変動の様子を図2により説明する。PWM制御信号がONソレノイド弁が開成状態となることにより、蒸発圧力は上昇する。また、PWM制御信号がOFFソレノイド弁が閉成状態になると前記蒸発圧力は低下する。このようにソレノイド弁12のON-OFFに伴い、蒸発圧力の変動が繰り返えされる。上記バイパス配管11を利用した容量調整運転時の蒸発圧力の変動幅をΔP1とする。また、この容量調整運転時には蒸発圧力は全体的に上昇し、変動する蒸発圧力の平均圧力は、容量調整運転前の蒸発圧力に対しΔP2だけ上昇する。容量調整運転時のΔP1が大きいとそれに伴い蒸発温度が変動し、蒸発器での熱交換量が変動するため、冷凍サイクル装置の能力が変動し、吹出し温度の変動が発生する。このため、快適な空調を維持するためにはΔP1を小さくすることが望ましい。また、ΔP2が大きいと吸熱量が減少するため、熱交換量も減少する。前記ΔP1及びΔP2を小さくするためにはPWM制御信号のデューディ周期T=τ1τ2を小さくすればよいが、PWM容量制御運転ではソレノイド弁12の開閉時に吐出冷媒ガスの逆流、バイパス配管11の圧力損失等によりエネルギー損失が発生する。このため、効率よく容量制御運転するためには前記デューティ周期Tを小さくしないほうが好ましい。そこで、本実施例では、高効率で且つ蒸発圧力変動の小さい快適な空調を行うため、図3及び図4に示すフローチャートに従って、適切なデューティ周期を決定し、容量調整運転制御を行うようにしている。まず、図3に示すフローチャートにより、圧縮機回転数制御ルーチンを説明する。圧縮機の回転数は、前述したように、室内熱交換器4の通風通路入口付近に設けられた室内温度センサ16によって検出された室内温度Teainを読み込みステップ31、リモコンから設定された設定温度室内温度目標値Teainとの差ΔTeainを求めステップ32、この差に応じて、インバータ18により圧縮機1の回転数を可変させるステップ33,34。ここで、前記設定温度と検出される前記室内温度との差が小さくなるにつれ、圧縮機回転数fzは小さくなるように制御される。ステップ35では、圧縮機回転数fzが、容量制御運転開始時の回転数fzoptより小さくなると、圧縮機回転数はfzoptに固定され、室内温度と室内温度目標値との差から決められる初期デューティ比dd=τ1/τ1τ2を決定しステップ36,37、ソレノイド弁12をON-OFFするPWM容量制御運転を行う。このとき、PWM制御信号がONになると同時に制御部のタイマーもONにし、経過時間τ1の計測を始める。また、吸込圧力センサ23による吸込圧力の測定を開始し、PWM制御信号がONになる前の吸込圧力Ps0に比べ、計測される吸込圧力Psが予め設定される許容偏差ΔPを超えるまでPWM制御信号はONのままとなり、圧力測定が繰り返されるステップ38~41。計測されるPsと初期吸込圧力Ps0の差がΔPを超えると、PWM制御信号はOFFとなり、ソレノイド弁12は閉成状態になると共に、タイマーをOFFにし、経過時間測定を終了し、τ1を開成時間として決定するステップ42。この開成時間τ1と現在のデューティ比dとから、閉成時間τ2を決定し、このデューティ周期によりPWM容量制御運転が為されるステップ43。これにより、ソレノイド弁の開閉による吸込圧力の変動はΔPの範囲に決められるため、前記ΔPを、空調快適性を損なわない範囲に設定することにより、最適なデューティ周期により運転することが可能となる。図4は本実施例の冷凍サイクル装置における膨張弁開度制御ルーチンを説明するフローチャートである。図3に述べた圧縮機回転数制御ルーチンによりPWM容量制御運転が始まると蒸発温度が上昇し、容量制御運転前の蒸発圧力に対しΔP2図2参照だけ大きくなる。このΔP2をできるだけ小さくするために膨張弁3の開度制御が行われる。まず、ステップ45で、冷凍サイクルの状態量が読み込まれる。即ち、前記各センサで検出された室内温度、室外温度、室内熱交換器温度、室外熱交換器温度などが読み込まれ、更に圧縮機1の回転数、室内外ファン21,22の回転数、膨張弁3の開度などが読み込まれる。次に、ステップ46で、PWM制御信号がOFFの時には、膨張弁3は、吐出温度センサ13の検知温度吐出冷媒温度Tdが、室外熱交換器温度センサ15の検知温度凝縮温度Tao、室外温度センサ17の検出温度外気温度Tai、圧縮機1の回転数fz及び室外ファン21の回転数指令値fpから決まる目標吐出温度Tdに近づくように開度を制御されるステップ47~51。前記ステップ46で、PWM制御信号がONの時には、その時のデューティ比dで容量制御運転開始時の圧縮機回転数fzoptを除した修正圧縮機回転数fz′を決定しステップ52、この修正圧縮機回転数fz′と、室外熱交換器温度センサ15の検知温度凝縮温度Tao、室外温度センサ17の検出温度外気温度Tai、室外ファン21の回転数指令値fpから決まる目標吐出温度Tdに、吐出温度センサ13の検知温度吐出冷媒温度Tdが近づくように、膨張弁3を制御するルーチンに切り替えるステップ52~57。PWM容量制御運転時はデューティ比dが大きいほどサイクル冷媒循環量が減少するため、これにより膨張弁開度はPWM容量制御運転時の減少した冷媒循環量に対しても適切な開度に変更することができ、ΔP2の上昇を防止することができる。本実施例の冷凍サイクル装置によれば、ソレノイド弁12の開閉による吸込圧力蒸発圧力の変動は、前記許容偏差ΔPに基づく範囲に決められるため、蒸発圧力の変動を一定範囲内に抑えることが可能となり、空調などの快適性を向上でき、しかもデューティ周期を短くし過ぎることによる損失増加も防止することができるから、高効率な容量制御運転も可能となる。また、0~100の広範囲な容量制御を簡便な構造で実現できる効果も得られる。従って、本実施例によれば、超小容量運転モードでも効率の良い運転制御が可能でしかも快適性も向上できる冷凍サイクル装置を得ることができる。図5は、本発明の実施例2を示す冷凍サイクル装置の概略構成図で、実施例1と同様、ルームエアコンに用いたものである。この図5において、上記図1と同一符号を付した部分は同一または相当する部分を示している。また、この実施例2おいて、実施例1との相違点は、吸込圧力センサを取り除き、代わりに室内熱交換器4の通風通路出口付近に吹出温度センサ24を設け、この吹出温度センサ24によって吹出温度を検出するようにしている点である。小容量制御を行う容量調整機構を使用した制御を行う場合、PWM制御信号がON即ち、ソレノイド弁12が開成状態となることにより、蒸発圧力は上昇し、PWM制御信号がOFF即ち、ソレノイド弁12が閉成状態になると蒸発圧力は低下する。この時、蒸発温度も変動することとなり、蒸発器での熱交換量が変動するため、冷凍サイクルが変動し、吹出温度の変動や冷凍能力の変動が発生する。このため、蒸発器側熱交換器冷房運転時は室内熱交換器4、暖房運転時は室外熱交換器2の温度と、前記吹出温度センサ24により計測された室内熱交換機4の吹出温度とにより、蒸発圧力の変動を推算できる。本実施例2の冷凍サイクル装置における圧縮機回転数制御ルーチンを図6により説明する。圧縮機1の回転数は、前述したように、室内熱交換器4の通風通路入口付近に設けられた室内温度センサ16によって検出された室内温度Teainを読み込みステップ31、リモコンから設定された設定温度室内温度目標値Teainとの差ΔTeainを求めステップ32、この差に応じて、インバータ18により圧縮機1の回転数を可変させるステップ33,34。ここで、前記設定温度と検出される前記室内温度との差が小さくなるにつれ、圧縮機回転数fzは小さくなるように制御される。ステップ35では、圧縮機回転数fzが、容量制御運転開始時の回転数fzoptより小さくなると、圧縮機回転数はfzoptに固定され、室内温度と室内温度目標値との差から決められる初期デューティ比dを決定しステップ36,37、ソレノイド弁12をON-OFFするPWM容量制御運転を行う。このとき、PWM制御信号がONになると同時に制御部のタイマーもONにし、経過時間τ1の計測を始める。また、蒸発器側となる熱交換器の温度センサ14または15による蒸発器側熱交換器温度Tev0の測定を開始しステップ61、更にその測定開始時の蒸発器側熱交換器温度Tev0と、前記吹出温度センサ24で検出された室内熱交換器4の吹出温度Teaoutから、予め設定され制御定数として保持する表に従い、許容偏差ΔTevを算出するステップ62。PWM制御信号がONになる前の蒸発器側熱交換器温度Tev0に比べ、計測される蒸発器側熱交換器温度Tevが前記許容偏差ΔTevを超えるまでPWM制御信号はONのままとなり、蒸発器側熱交換器温度Tevの測定が繰り返されるステップ63~65。計測される蒸発器側熱交換器温度Tevと初期熱交換器温度Tev0の差が前記許容偏差ΔTevを超えると、PWM制御信号はOFFとなり、ソレノイド弁12は閉成状態となると共に、タイマーをOFFにして経過時間測定を終了し、τ1を開成時間として決定する。このτ1と現在のデューティ比dとから、閉成時間τ2を決定し、このデューティ周期によりPWM容量制御運転が為されるステップ66,67。一方、膨張弁3の開度制御は、図4に示した実施例1での膨張弁開度制御ルーチンと同じルーチンに従って制御される。本実施例によれば、ソレノイド弁12の開閉による吸込圧力蒸発圧力の変動は、前記許容偏差ΔTevに基づく範囲に決められるため、前記許容範囲ΔTevを適切な範囲に設定することにより、蒸発圧力を計測するための圧力センサ吸込圧力センサがなくても蒸発圧力の変動を一定範囲内に抑えることが可能となり、より安価に製作でき、しかも空調快適性が高く高効率な容量制御運転が可能な冷凍サイクル装置を実現できる。図7は、本発明の実施例3を示す冷凍サイクル装置の概略構成図で、実施例1や2と同様、ルームエアコンに用いたものである。この図7において、上記図1や図5と同一符号を付した部分は同一または相当する部分を示している。また、この実施例3おいて、実施例1や2との相違点は、実施例1における吸込圧力センサ23や、実施例2における室内熱交換器4の通風通路出口付近に設けられた吹出温度センサ24を取り除いた点である。小容量制御を行う容量調整機構を使用した制御を行う場合、PWM制御信号がON即ち、ソレノイド弁12が開成状態となることにより、蒸発圧力は上昇し、PWM制御信号がOFF即ち、ソレノイド弁12が閉成状態になると蒸発圧力は低下する。この時、蒸発温度も変動することとなり、蒸発器での熱交換量が変動するため、冷凍サイクルが変動し、吹出温度の変動や冷凍能力の変動が発生する。このため、蒸発器側熱交換器冷房運転時は室内熱交換器4、暖房運転時は室外熱交換器2の温度を計測することにより、蒸発圧力の変動を推算して制御を行うことができる。前述したように、通常運転時には、蒸発器側熱交換器はその出口において吸込過熱度がゼロ、即ち乾き度が1となるように、吐出過熱度制御が為されて運転される。蒸発器側熱交換器の入口では、通常乾き度は0.1~0.3程度であるため、熱交換器内では入口から出口に向かい次第に乾き度が大きくなるような分布を持つ。容量制御運転時には冷媒の循環量が減少し、蒸発器側熱交換器に流入してくる冷媒の量に対し、蒸発器側熱交換器から流出していく冷媒量は減少するため、蒸発圧力が上昇し、蒸発温度が上昇するが、空気との熱交換により蒸発器内の液冷媒は液相から気相に相変化し、乾き度が大きくなっていく。従って、蒸発器側熱交換器内では、その出口側から徐々に乾いていき、出口に近い側から熱交換量が極端に小さくなる。熱交換器温度センサ14または15を当該熱交換器の中央付近に配置した場合、このセンサにより測定される蒸発器側熱交換器温度蒸発器温度Tevは図8に示すようになる。即ち、PWM制御信号がONになると前記蒸発器温度Tevは緩やかに上昇し、熱交換器の出口側から徐々に乾いていくことから、前記熱交換器温度センサ14または15が設置されている付近が乾いてくると測定温度は急激に上昇する。このため、蒸発器側熱交換器内の温度測定位置により、蒸発器内の乾き度分布を把握することが可能になる。従って、PWM制御信号をOFFにするタイミングを、前記蒸発器温度の許容偏差ΔTevを急激な温度上昇が起こった後の値とすることにより、温度測定位置での乾き具合に応じてデューティ周期Tを決めることができる。前記熱交換器温度センサ14または15の設置位置を本実施例では熱交換器の中央付近としたが、空調能力の変動を適切に許容できる範囲になるように、前記設置位置を適宜選択すると良い。本実施例3の冷凍サイクル装置における圧縮機回転数制御ルーチンを図9により説明する。圧縮機1の回転数は、前述したように、室内熱交換器4の通風通路入口付近に設けられた室内温度センサ16によって検出された室内温度Teainを読み込みステップ31、リモコンから設定された設定温度室内温度目標値Teainとの差ΔTeainを求めステップ32、この差に応じて、インバータ18により圧縮機1の回転数を可変させるステップ33,34。ここで、前記設定温度と検出される前記室内温度との差が小さくなるにつれ、圧縮機回転数fzは小さくなるように制御される。ステップ35では、圧縮機回転数fzが、容量制御運転開始時の回転数fzoptより小さくなると、圧縮機回転数はfzoptに固定され、室内温度と室内温度目標値との差から決められる初期デューティ比dを決定しステップ36,37、ソレノイド弁12をON-OFFするPWM容量制御運転を行う。このとき、PWM制御信号がONになると同時に制御部のタイマーをONにし、経過時間τ1の計測を始める。また、蒸発側となる熱交換器の温度センサ14または15による蒸発器側熱交換器温度蒸発器温度Tev0の測定を開始しステップ61、更にその測定開始時の蒸発器温度Tev0と、蒸発器となる室内熱交換器4或いは室外熱交換器2の通風通路入口付近に設けられた室内温度センサ16或いは室外温度センサ17により測定される空気温度TaiまたはTaoから、予め設定され、制御定数として保持する表に従い、許容偏差ΔTevを算出する。この許容偏差ΔTevは、前記熱交換器温度センサ14または15が設置されている温度測定位置で、熱交換器が乾く冷媒の乾き度が大きくなることにより、急激な温度上昇が起こった後の値となるよう設定するステップ68。PWM制御信号がONになる前の熱交換器温度Tev0に比べ、計測される熱交換器温度Tevが許容偏差ΔTevを超えるまでPWM制御信号はONのままとなり、蒸発器側熱交換器温度Tevの測定が繰り返されるステップ63~65。計測される蒸発器側熱交換器温度Tevと初期熱交換器温度Tev0の差が前記許容偏差ΔTevを超えると、PWM制御信号はOFFとなり、ソレノイド弁12は閉成状態になると共に、タイマーをOFFにして経過時間測定を終了し、τ1を開成時間として決定する。このτ1と現在のデューティ比dとから、閉成時間τ2を決定し、このデューティ周期によりPWM容量制御運転されるステップ66,67。一方、膨張弁3の開度制御は、図4に示した実施例1での膨張弁開度制御ルーチンと同じルーチンに従って制御される。本実施例によれば、ソレノイド弁12の開閉による吸込圧力蒸発圧力の変動は、前記許容偏差ΔTevに基づく範囲に決められるため、前記許容範囲ΔTevを適切な範囲に設定することにより、蒸発圧力を計測するための吸込圧力センサ23図1参照や室内への空気吹出温度を計測するための吹出温度センサ24図5参照がなくても、蒸発圧力の変動を一定範囲内に抑えることが可能となり、更に安価に製作できる上に、空調快適性が高く高効率な容量制御運転が可能な冷凍サイクル装置を実現できる。次に、本発明の上述した各実施例の冷凍サイクル装置に用いられる容量制御圧縮機の一例を説明する。図10は本発明に用いられる容量制御圧縮機の一例としてのスクロール圧縮機を示す縦断面図、図11は図10に示すスクロール圧縮機の通常運転時容量調整機構のソレノイド弁12が閉成状態にある運転モード時の冷媒ガスの流れを説明する要部拡大断面図、図12は図10に示す容量制御圧縮機のバイパス運転時容量調整機構のソレノイド弁12が開成状態にある運転モード時の冷媒ガスの流れを説明する要部拡大断面図である。スクロール圧縮機1は、冷媒ガスを吸入する吸入管113と、圧縮された冷媒ガスを吐出する吐出管114とが設けられた密閉ケースチャンバ115内に、渦巻状のラップを有する固定スクロール102と、この固定スクロール102と噛合う渦巻状のラップを有する旋回スクロール101とで構成された圧縮機構部が設けられている。また、この圧縮機構部の下方にはロータ100a及びステータ100bから成るモータ100が設けられ、前記ロータ100aには回転主軸となるクランク軸106が一体に連結されている。このクランク軸106はフレーム105に設けられた主軸受105aと、密閉ケース115内の下方の下フレーム111に設けられた副軸受112とにより回転支持されている。前記旋回スクロール101の背面には旋回軸受130が設けられており、前記クランク軸106の上端側に設けられた偏心部106aは前記旋回軸受130に挿入されている。107はオルダムリング自転防止部材で、このオルダムリング107により、前記クランク軸106が回転すると、旋回スクロール101は自転することなく旋回運動を行い、前記吸入管113から吸入された冷媒ガスを圧縮する。前記旋回スクロール101及び固定スクロール102のそれぞれの端板に設けられた前記渦巻状ラップは、互いに巻角が異なる非対称ラップに構成されており、これにより前記旋回スクロール101と固定スクロール102との噛合いにより旋回スクロールラップの内線側と外線側にそれぞれ形成される2つの圧縮室の最大密閉容積が異なる非対称スクロール形状を成している。即ち、旋回スクロール101及び固定スクロール102のインボリュート曲線で形成された各渦巻状ラップを互いに噛み合わせることで、旋回スクロール101の巻き終わり側のラップの外線側と内線側にそれぞれ圧縮室が形成されるが、外線側に形成される圧縮室と、内線側に形成される圧縮室とは大きさが異なり、クランク軸106の軸回転に対して位相が約180度ずれて形成されているものである。具体的には、前記固定スクロール102は、中央近くに吐出ポート108が開口されており、その渦巻状ラップの内線側の巻き終わりが、旋回スクロール101の渦巻状ラップの巻き終わり付近まで約180度延長している。このため、旋回スクロール101及び固定スクール102の各渦巻状ラップを組み合わせ圧縮室を形成したとき、旋回スクロール101の渦巻状ラップの外線側と固定スクロール102の渦巻状ラップの内線側とにより閉じ込められて形成される第1の圧縮室と、旋回スクロール101の渦巻状ラップの内線側と固定スクロール102の渦巻状ラップの外線側とによって閉じ込められて形成される第2の圧縮室とは大きさが異なり、クランクシャフト106の回転に対して位相が約180度ずれて形成される。また、このスクロール圧縮機では、固定スクロール102における吐出ポート108の外周側には圧縮室へ連通するリリースポート125が形成されており、このリリースポート125には過圧縮防止弁であるリリース弁124が設けられている。固定スクロール102の天板端板上面に取り付けられた吐出ヘッドカバー118は、前記吐出ポート108及びリリース弁124を覆って吐出ヘッド空間123を形成すると共に、所定の箇所に設けられた貫通孔119を開成又は閉成するための逆止弁作用を持つ吐出弁121を備えている。更に、バイパス配管11は、前記吐出ヘッド空間123内の冷媒ガスを密閉ケース115外へ導くもので、吐出ヘッドカバー118に一端側が結合され、密閉ケース115を貫通し、且つ他端側が密閉ケース115外へ引き出されている。このバイパス配管11の他端側は、冷媒ガスを吸入するための前記吸入管113と連通されており、また前記バイパス配管11の途中にはソレノイド弁12が設けられている。このソレノイド弁12は、上述した各実施例で説明したパルス幅調整PWM制御信号により、開成状態と閉成状態とに駆動制御されるように構成されている。前記吐出ヘッドカバー118、バイパス配管11、及びソレノイド弁12は、ソレノイド弁12が開成状態としたときに、吐出ヘッド空間123内の冷媒ガスをバイパス配管11から吸入管113へ導くためのバイパス流路を形成している。また、超小容量運転モード時にはソレノイド弁12における開成状態と閉成状態とを反復動作させ、バイパス流路の使用の有無を繰り返すことにより、小容量制御を行うための容量調整機構として働かせる。前記吸入管113は、冷凍サイクルの冷媒ガスを取り入れるためのもので、固定スクロール102に連連している。前記密閉ケース115内のクランク軸106の下端側は油を貯める油貯め116となっている。また、クランク軸106における前記ロータ100aと前記副軸受112との間には回転を安定させるためのフライホイール117が設けられている。固定スクロール102、旋回スクロール101、及びフレーム105により形成される背圧室中間室109には、前記油貯め116から供給される油が、クランク軸106の偏心部106aの周りに設けられた旋回軸受130を通って導かれる。背圧室109では、油中の冷媒ガスが発泡して圧力上昇したとき、その上昇圧力を制御弁図示せずで吸入側に逃がして所定の圧力レベルを保持するように構成されている。この吸入側は固定スクロール102の渦巻体の外周に設けられた固定外周溝に達通しているが、この固定外周溝は冷媒ガスの吸込口に達通しているため、固定外周溝内は常に吸入圧となる。旋回スクロール101においては、中央部分に吐出圧力が作用し、その外周側の部分には中間圧力が作用する。このため、旋回スクロール101は固定スクロール102に対して適正な圧力で押し付けられ、スクロールラップ間の軸方向におけるシールが保たれる。このスクロール圧縮機の場合、圧縮室で圧縮された冷媒ガスが前記吐出ヘッド空間123内の圧力以上になると、前記圧縮室の冷媒ガスは、前記リリースポート125及びリリース弁124を介して吐出ヘッド空間123に吐出される。前記吐出ヘッド空間123内の圧力未満の場合には、前記リリース弁124は閉じられ、吐出ポート108から前記吐出ヘッド空間123内に吐出され、更に前記貫通孔119から吐出弁121を押しのけて吐出室103に吐出される。吐出室103に吐出された冷媒ガスは、前記固定スクロール102及びフレーム105と前記密閉ケース115との間に形成された通路を通って、モータ100が設けられている吐出空間104に流入し、ここから前記吐出管114を介して冷凍サイクルへと吐出される構成となっている。従って、前記密閉ケース115内は吐出圧力の空間となっている高圧チャンバ方式の構造となっている。スクロール圧縮機1の外部には、モータ100を駆動するためのモータ駆動回路であるインバータ18と、前記ソレノイド弁12の開成状態と閉成状態とを駆動制御するためのパルス幅調整制御信号を生成するソレノイド駆動回路12aと、これらインバータ18及びソレノイド駆動回路12aの動作を操作指示により制御する操作指示制御手段としての制御部20とが備えられている。このスクロール圧縮機の圧縮動作は、ソレノイド弁12の閉成状態での第1の運転モードと、ソレノイド弁12の開成状態での第2の運転モードとに分けられる。図11は、スクロール圧縮機に備えられる容量調整機構のソレノイド弁12が閉成状態にある第1の運転モードのときの冷媒ガスの流れを示している。第1の運転モードでは、ソレノイド駆動回路12aがパルス幅調整制御信号の矩形波の立ち下がり区間の周期τ2でソレノイド弁12を閉成状態にすると共に、インバータ18がモータ100を駆動してロータ100a及びクランク軸106を回転させる。これに伴って旋回スクロール101が旋回運動を開始する。この動作により、旋回スクロール101及び固定スクロール102の渦巻体の噛み合いにより形成された第1の圧縮室及び第2の圧縮室がその容積を減少しながら中心方向に移動する。これにより、吸入管113から流入した冷媒ガスは、前記第1の庄縮室及び第2の圧縮室で圧縮され、高圧化された冷媒ガスが、固定スクロール102に形成された吐出ポート108から吐出ヘッド空間123に吐出される。この圧縮の過程で吐出ヘッド空間123の圧力よりも圧縮室の圧力の方が高くなると、前述したように前記リリースポート125及びリリース弁124を介して高圧化された冷媒ガスが吐出ヘッド空間123に吐出される。尚、リリース弁124は、押さえ部126の先端側に取り付けられたコイルばね127の先端に装着されている弁板部分を示すものであるが、押さえ部126やコイルばね127も含んだリリース弁機構部全体をリリース弁と呼ぶこともある。前記吐出ヘッド空間123の冷媒ガス圧力が吐出圧力よりも僅かに高く、吐出室103の圧力よりも高くなると、吐出ヘッドカバー118の貫通孔119を覆う吐出弁121を押し開き、冷媒ガスは吐出室103に吐出される。前記第1の運転モードでは、前記ソレノイド弁12を閉成状態にしてバイパス配管11を使わずに、冷媒ガスを冷凍サイクル側に流すので、ロード運転と呼んでも良い。図12は、スクロール圧縮機に備えられる容量調整機構のソレノイド弁12が開成状態にある第2の運転モードのときの冷媒ガスの流れを示している。第2の運転モードでは、ソレノイド駆動回路12aがパルス幅調整制御信号の矩形波の立ち上がり区間の周期τ1でソレノイド弁12を開成状態とすると共に、インバータ18がモータ100を駆動してロータ100a及びクランクシャフト106を回転させる。これに伴って、旋回スクロール101が旋回運動を開始する。この動作により、前記第1の運転モードと同様に、旋回スクロール101及び固定スクロール102の渦巻体の噛み合いにより形成された第1の圧縮室及び第2の圧縮室がその容積を減少しながら中心方向に移動する。この第2の運転モードでは、ソレノイド弁12が開成状態となっているため、前記吐出ヘッド空間123内の冷媒ガスは、前記吐出ヘッド空間123と前記吸入管113を接続している前記バイパス配管11を介して、吸入管113へ流れ込む。このため前記吐出ヘッド空間123内の圧力は、吸入圧力よりも僅かに高い程度のほぼ吸入圧力まで低下する。このため、吐出ヘッド空間123の圧力は吐出室103の圧力よりも低くなり、吐出ヘッドカバー118の貫通孔119を覆う吐出弁121が塞がれるので、冷媒ガスは吐出室103には吐出されない。この第2の運転モードの状態では、吸入管113から流入した冷媒ガスが第1の圧縮室及び第2の圧縮室で圧縮されると、その圧力は前記吐出ヘッド空間123の圧力よりも高くなるので、冷媒ガスは、前記リリースポート125及びリリース弁124を介して吐出ヘッド空間123に吐出される。また、前記リリースポート125の部分よりも更に中心側まで移動した圧縮室内の冷媒ガスは、吐出ポート108から吐出ヘッド空間123に吐出される。吐出ヘッド空間123に吐出された冷媒ガスは、前記バイパス配管11及び開成状態のソレノイド弁12を通って前記吸入管113へ流れる。前記第2の運転モードでは、前記ソレノイド弁12を開成状態にしてバイパス配管11から冷媒ガスを吸入管113側に戻し、冷媒ガスを冷凍サイクル側には吐出しないので、アンロード運転と呼んでも良い。尚、前記リリースポート125とリリース弁124は、全ての回転角度領域の圧縮室と連通される位置に設けられていることが望ましい。その理由は、スクロールラップでの内部圧縮を回避でき、アンロード運転での圧縮動作が小さくなるためである。実施例1に係るスクロール圧縮機では、インバータ18によるモータ100の駆動と共に、ソレノイド駆動回路12aからのパルス幅調整制御信号の矩形波の立ち下がり区間の周期τ2でソレノイド弁12を閉成状態とするロード運転第1の運転モードと、前記矩形波の立ち上がり区間の周期τ1でソレノイド弁12を開成状態とするアンロード運転第2の運転モードとを切り替えて、容量制御を行うことができる。スクロール圧縮機を比較的高速で運転する高速運転モード時でも、前記ソレノイド弁12の開閉による容量制御も可能であるが、高速回転から、モータ駆動による回転速度の下限設定値よりも幾分高い所定の設定値までの回転範囲では、インバータ18によるモータ100の回転数制御を実施し、前記所定の設定値以下の低速回転範囲で更に容量を低減させる必要がある場合には、小容量制御を行う前記容量調整機構ソレノイド弁によるバイパス通路の開閉制御を働かせて、超小容量運転モードとして、前記ロード運転とアンロード運転との比率を変えて運転することが好ましい。上述したような容量調整機構を備えたスクロール圧縮機では、簡便な構造の容量調整機構により、前記超小容量運転モード時にも効率良く小容量制御を行うことができる。即ち、モータ駆動による回転速度の下限設定値モータ100への駆動信号では周波数5Hz程度以下の超低速運転を行った場合に相当する超小容量制御超小容量運転モードでの圧縮動作を、モータ駆動の効率を劣化させることなく実行可能となり、0~100の広範囲な容量制御を実現できる優れたスクロール圧縮機が得られる。また、本実施例のスクロール圧縮機に備えられている前記容量調整機構は、簡便な構造であるから、スクロール圧縮機の低コスト化、小型化、軽量化及び量産化も容易に実現できる。以上述べたように、本実施例の冷凍サイクル装置によれば、ロード運転とアンロード運転の切り替え時間の周期であるデューティ周期が、蒸発圧力の偏差が一定値以内になるように制御されるので、吸込圧力の上昇及び変動を閾値以内に抑えることが可能となり、快適な空調など快適性を向上することができる。しかも本実施例によれば、デューティ周期を短くし過ぎることによる損失増加も防止できるから、効率の高い運転も実現でき、高効率で且つ0~100の広範囲な容量制御が可能となる優れた性能を持つ冷凍サイクル装置を実現できる。また、本実施例によれば、高効率で広範囲な容量制御を、簡単な構成で実現できるから、低コスト化も可能になる。"