ジオシンセティック構造のジオメトリック歪を測定する方法であり:センサ使用可能なジオシンセティック材料から製造されるジオシンセティック構造を準備し、前記ジオシンセティック構造は、ジオグリッド、ジオメンブレン、ジオテキスタイル、ジオネット、ジオシンセティック粘土ライナー、ジオフォーム及びジオ複合体を含む群から選択され;前記ジオメトリック歪を測定するための前記ジオシンセティック構造の測定位置を選択し;及び前記位置での前記ジオシンセティック構造の前記ジオメトリック歪を決定する、方法。請求項1に記載の方法であり、さらに:導電性データを提供するために前記ジオシンセティック構造に導電性リードを付設し;及び前記導電性データを処理して、前記ジオシンセティック構造に供される前記ジオメトリック歪を提供することを含む、方法。請求項1に記載の方法であり、前記センサ使用可能なジオシンセティック材料が:ポリマ材料;及び前記ポリマ材料と組み合わせる導電性フィラーを含み、前記センサ使用可能なジオシンセティック材料を提供し、前記センサ使用可能なジオシンセティック材料が、前記センサ使用可能なジオシンセティック材料にパーコレーション領域に導電性及び歪感受性を持つように既定の濃度の前記導電性フィラーを含み、前記導電性フィラーが、金属粉末、導電性カーボンブラック、カーボンファイバ、カーボンナノチューブ及びそれらの組み合わせ物を含む群から選択される、方法。請求項3に記載の方法であり、前記ポリマ材料がポリオレフィンであり、前記ポリオレフィンが、ポリプロピレン、ポリエチレン及びこれらの組み合わせ物を含む群から選択される、方法。請求項3に記載の方法であり、前記センサ使用可能なジオシンセティック材料中の前記導電性フィラーの前記既定の濃度が、前記センサ使用可能なジオシンセティック材料が前記パーコレーション領域に維持される最大濃度である、方法。請求項3に記載の方法であり、前記センサ使用可能なジオシンセティック材料中の前記導電性フィラーの前記既定の濃度が、約0.01重量から約30重量の範囲である、方法。請求項3に記載の方法であり、前記センサ使用可能なジオシンセティック材料中の前記導電性フィラーの前記既定の濃度が、前記パーコレーション領域の約5重量の範囲である、方法。請求項1に記載の方法であり、前記ジオシンセティック製品の複数の測定位置がそれらのジオメトリック歪を測定するために選択され、前記複数の測定位置での前記ジオメトリック歪が同時に測定される、方法。センサ使用可能なジオシンセティック材料から形成されたジオシンセティック構造であり、前記ジオシンセティック構造が:ポリマ材料から成形されたジオシンセティック構造を含み、前記ジオシンセティック構造が、ジオグリッド、ジオメンブレン、ジオテキスタイル、ジオネット、ジオシンセティック粘土ライナー、ジオフォーム及びジオ複合体を含む群から選択され;及び前記ポリマ材料と組み合わせる導電性フィラーを含み、センサ使用可能なジオシンセティック材料を提供し、前記ジオシンセティック構造全体が前記センサ使用可能なジオシンセティック材料から構成され、前記センサ使用可能なジオシンセティック材料に該パーコレーション領域内に導電性及び歪感受性を提供するように前記センサ使用可能なジオシンセティック材料が既定の濃度の前記導電性フィラーを含む、ジオシンセティック構造。請求項9に記載のジオシンセティック構造であり、前記ポリマ材料がポリオレフィンであり、前記ポリオレフィンが、ポリプロピレン、ポリエチレン及びこれらの組み合わせ物を含む群から選択される、ジオシンセティック構造。請求項9に記載のジオシンセティック構造であり、前記導電性フィラーが、金属粉末、導電性カーボンブラック、カーボンファイバ、カーボンナノチューブ及びそれらの組み合わせ物を含む群から選択される、ジオシンセティック構造。請求項9に記載のジオシンセティック構造であり、前記センサ使用可能なジオシンセティック材料中の前記導電性フィラーの前記既定の濃度が、前記センサ使用可能なジオシンセティック材料が前記パーコレーション領域に維持される最大濃度である、ジオシンセティック構造。請求項9に記載のジオシンセティック構造であり、前記センサ使用可能なジオシンセティック材料中の前記導電性フィラーの前記既定の濃度が、約0.01重量から約30重量の範囲である、ジオシンセティック構造。請求項9に記載のジオシンセティック構造であり、前記センサ使用可能なジオシンセティック材料中の前記導電性フィラーの前記既定の濃度が、前記パーコレーション領域の約5重量の範囲である、ジオシンセティック構造。センサ使用可能なジオシンテープであり、前記ジオシンテープが:ポリマ材料から形成される薄フィルムストリップを含み、前記薄フィルムストリップが既定の長さ、既定の幅及び既定の高さを持ち;及び前記ポリマ材料と組み合わせる導電性フィラーを含み、センサ使用可能なジオシンセティック材料を提供し、前記薄フィルムストリップが前記センサ使用可能なジオシンセティック材料から構成されてセンサ使用可能なジオシンテープを提供し、前記センサ使用可能なジオシンセティック材料に、該パーコレーション領域内に導電性及び歪感受性を提供するように前記センサ使用可能なジオシンセティック材料が既定の濃度の前記導電性フィラーを含む、ジオシンテープ。請求項15に記載のジオシンテープであり、前記ポリマ材料がポリオレフィンであり、前記ポリオレフィンが、ポリプロピレン、ポリエチレン及びこれらの組み合わせ物を含む群から選択される、ジオシンテープ。請求項15に記載のジオシンテープであり、前記導電性フィラーが、金属粉末、導電性カーボンブラック、カーボンファイバ、カーボンナノチューブ及びそれらの組み合わせ物を含む群から選択される、ジオシンテープ。請求項15に記載のジオシンテープであり、前記センサ使用可能なジオシンセティック材料中の前記導電性フィラーの前記既定の濃度が、前記センサ使用可能なジオシンセティック材料が前記パーコレーション領域に維持される最大濃度である、ジオシンテープ。請求項15に記載のジオシンテープであり、前記センサ使用可能なジオシンセティック材料中の前記導電性フィラーの前記既定の濃度が、約0.01重量から約30重量の範囲である、ジオシンテープ。請求項15に記載のジオシンテープであり、前記センサ使用可能なジオシンセティック材料中の前記導電性フィラーの前記既定の濃度が、前記パーコレーション領域の約5重量の範囲である、ジオシンテープ。ジオシンセティック構造のジオメトリック歪を測定する方法であり、前記方法が次のステップ:センサ使用可能なジオシンセティック材料から製造されるジオシンテープを準備し、前記ジオシンテープが既定の長さ、既定の幅及び既定の高さを持ち;前記ジオメトリック歪を測定するための前記ジオシンセティック構造の測定位置を選択し;前記ジオシンテープを前記ジオシンセティック構造の前記測定位置に付設し;及び前記ジオシンセティック構造の前記ジオメトリック歪を、前記測定位置に付設された前記ジオシンテープの前記ジオメトリック歪を決定することで決定する、ことを含む方法。請求項21に記載の方法であり、さらに次のステップ:前記ジオシンテープに導電性リードを付設して導電性データを提供し;及び前記導電性データを処理して、前記ジオシンセティック構造に供される前記ジオメトリック歪を提供する、ことを含む方法。請求項21に記載の方法であり、前記センサ使用可能なジオシンセティック材料が:ポリマ材料;及び前記ポリマ材料と組み合わせて前記センサ使用可能なジオシンセティック材料を提供する導電性フィラーを含み、前記センサ使用可能なジオシンセティック材料が、パーコレーション領域内に導電性及び歪感受性を提供するように前記センサ使用可能なジオシンセティック材料が既定の濃度の前記導電性フィラーを含み、前記導電性フィラーが金属粉末、導電性カーボンブラック、カーボンファイバ、カーボンナノチューブ及びそれらの組み合わせ物を含む群から選択される、方法。請求項23に記載の方法であり、前記ポリマ材料がポリオレフィンであり、前記ポリオレフィンが、ポリプロピレン、ポリエチレン及びこれらの組み合わせ物を含む群から選択される、方法。請求項23に記載の方法であり、前記センサ使用可能なジオシンセティック材料中の前記導電性フィラーの前記既定の濃度が、前記センサ使用可能なジオシンセティック材料が前記パーコレーション領域に維持される最大濃度である、方法。請求項23に記載の方法であり、前記センサ使用可能なジオシンセティック材料中の前記導電性フィラーの前記既定の濃度が、約0.01重量から約30重量の範囲である、方法。請求項23に記載の方法であり、前記センサ使用可能なジオシンセティック材料中の前記導電性フィラーの前記既定の濃度が、前記パーコレーション領域の約5重量の範囲である、方法。請求項21に記載の方法であり、前記ジオシンセティック製品の複数の測定位置がそれらのジオメトリック歪を測定するために選択され、前記複数の測定位置の前記ジオメトリック歪が同時に測定される、方法。本発明は、ジオシンセティック構造及びジオシンテープに使用されるためのセンサ使用可能なジオシンセティック材料を提供する。前記センサ使用可能なジオシンセティック材料は、ポリマ材料及び前記ポリマ材料と結合される導電性フィラーから製造される。製造された前記センサ使用可能なジオシンセティック材料は、既定量の前記導電性フィラーを含み、前記導電性を持つ前記センサ使用可能ジオシンセティック材料を提供し、同様に、歪で変化する導電性を持つ。本発明の他の実施態様において、前記センサ使用可能なジオシンセティック材料及び前記ジオシンテープの製造方法が提供される。前記センサ使用可能なジオシンセティック材料は、ポリマ材料と導電性フィラーを準備することで製造される。前記ポリマ材料及び前記導電性フィラーが準備されると前記ポリマ材料及び前記導電性フィラーは混合されて前記センサ使用可能なジオシンセティック材料を得る。既定量の導電性フィラーを含む前記センサ使用可能なジオシンセティック材料は、導電性を持ち、同様に歪で変化する導電性を持つ、前記センサ使用可能なジオシンセティック材料を提供する。本発明の他の実施態様においては、ジオシンセティック製品のジオメトリック歪を測定する方法が提供される。ジオシンセティック製品のジオメトリック歪を測定するために、ジオシンセティック製品はセンサ使用可能なジオシンセティック材料の製造から提供される。ジオシンセティック製品が提供されると、ジオシンセティック製品の測定位置がジオメトリック歪を測定するために選択される。その後ジオシンセティック製品のジオメトリック歪が前記測定位置で決定される。本発明は、センサ使用可能なジオシンセティックSEG材料に関し、ジオシンテープ及びジオシンセティック構造を構成するために用いる。該構造には例えば、ジオグリッド、ジオメンブレン、ジオテキスタイル、ジオネット、ジオシンセティック粘土ライナー、ジオフォーム及びジオコンポジットが挙げられ、これらは、強化及び格納応用に使用される。これらのジオシンセティック構造は広い範囲の応用を持ち、現在では多くの都市、ジオテクニカル、輸送、ジオ環境、水力学及び個人開発応用、例えば道路、飛行場、鉄道、乗降場、土止構造、貯水場、運河、ダム、腐食制御、沈殿制御、埋め立てライナー、埋め立てカバー、鉱山、漁業及び農業などの分野である。ジオシンテープは薄いテープ又はフィルムストリップでありセンサ使用可能なジオシンセティック材料から製造される。どのような構造物にも付すことができ、該構造物に与えられる機械的歪を測定する。より具体的に、前記ジオシンテープは、ジオシンセティック構造の機械的歪を測定するために使用される。前記センサ使用可能なジオシンセティック材料はセンサ可能性が埋め込まれており、前記ジオシンセティック構造のあらゆる位置でのジオシンセティック構造に与えられている機械的歪を測定することができる。前記ジオシンセティック構造の機械的歪が変化すると、前記センサ使用可能なジオシンセティック材料の導電性が影響を受ける。一般的に、前記センサ使用可能なジオシンセティック材料はポリマ系材料又はジオシンセティック材料及び導電性フィラーを含む。ジオシンセティック構造で使用される前記ポリマ材料は通常は電気的に絶縁性材料である。導電性フィラーが、十分量ポリマ材料に添加されて、前記ポリマ材料を絶縁性材料から導電性材料へと変化させる。前記ポリマ材料に前記導電性フィラーを加えることは、前記ポリマ材料を前記センサ使用可能なジオシンセティック材料へ変化させ、前記ジオシンセティック材料自体が自己装置化又はセンサ使用可能となり、前記ジオシンセティック材料内の実際的にあらゆる位置での歪をモニタすることを可能とする。前記ポリマ材料に前記導電性フィラーを加えることは、前記ポリマ材料の導電性を非常に増加させる例えば数桁増加する。前記ポリマ材料はあらゆるポリマ又はポリマの組み合わせであってよい。これはジオシンセティック構造の所与の使用のために必要とされる必要な構造上の要求を提供する。ポリマ材料として使用できるポリマの例は、限定されるものではないが、ポリオレフィンポリマが挙げられる。ポリオレフィンポリマの例としては、ポリエチレンPE、高密度ポリエチレンHDPE、ポリプロピレンPPなどが挙げられる。ある場合には、前記ポリマ材料はすでに導電性フィラーが含まれて製造された市販品から提供される。前記導電性フィラーは全ての材料であってよく、前記ポリマ材料と混合されて導電性であるセンサ使用可能なジオシンセティック材料を提供できるものである。前記導電性フィラーの例は、限定されるものではないが、金属粉末、導電性カーボンブラックCB、グラファイトファイバ、カーボンナノチューブNTなどが挙げられる。さらに、カーボンナノチューブの具体例として、限定されるものではないが、単層ナノチューブ及び多層ナノチューブが挙げられる。前記導電性フィラーはすべての形状で提供されてよく、前記ポリマ材料を通じて導電性ネットワークを形成するものであればよい。例えば、導電性フィラーは、粒子、粒塊、ファイバなどが挙げられる。前記導電性フィラーの前記ポリマ材料中の分散濃度は、ゼロ即ち未添加のポリマ材料中への導電性フィラーの量から増加され、前記ポリマ材料中の導電性フィラーに沿う絶縁性ギャップが消失するか、又はある極限値以下となる例えば10nm。前記導電性フィラーの前記ポリマ材料中での極限濃度で、前記導電性フィラーは導電性結合のネットワークを形成し、電子が前記センサ使用可能なジオシンセティック材料を通じることが可能となる。図面を参照し、特に図1を参照する。図1は、前記ポリマ材料中の前記導電性フィラー濃度と、得られるセンサ使用可能なジオシンセティック材料の導電率との関係を示す。前記ポリマ材料中の導電性フィラーの最小濃度であって前記センサ使用可能なジオシンセティック材料内に導電性パスの連続ネットワークの確立を可能とする濃度が、パーコレーション閾値と呼ばれている。前記センサ使用可能なジオシンセティック材料中の前記導電性フィラーの濃度が当該パーコレーション閾値を越えると、前記センサ使用可能なジオシンセティック材料はパーコレーション領域に入る。前記パーコレーション領域導電性フィラー濃度範囲での前記センサ使用可能なジオシンセティック材料の導電性は、例えば前記導電性フィラーの配置の変化又は機械的歪などの因子に高い感受性となる。前記パーコレーション領域では、前記導電性フィラーのネットワーク構造の小さな変化例えば、張力又は機械的歪が、前記センサ使用可能なジオシンセティック材料中の前記導電性パスに劇的な変化をもたらす可能性があり、これにより、導電性に大きな変化をもたらす可能性がある。前記センサ使用可能なジオシンセティック材料中の前記導電性フィラー濃度が前記パーコレーション領域を超える濃度に到達すると、前記センサ使用可能なジオシンセティック材料中の前記導電性フィラー濃度の増加は、最終的に相対的に緩慢に導電性を改良することとなるが、前記導電性フィラー間のより多くの3次元ネットワークを形成することにより歪に対する感受性は劇的に減少する。フィラー濃度の前記範囲は前記パーコレーション領域を定義するが、該濃度は、前記センサ使用可能なジオシンセティック材料を構成するために使用される導電性フィラーの具体的な種類により変動する。さらに依存の程度は低いがポリマ材料の種類により変動する。前記センサ使用可能なジオシンセティック材料中の前記導電性フィラーの目標濃度は、前記パーコレーション領域内に前記センサ使用可能なジオシンセティック材料を位置させる前記導電性フィラーの最大濃度である。前記センサ使用可能なジオシンセティック材料が前記パーコレーション領域の上限濃度部分で提供されると、前記センサ使用可能なジオシンセティック材料の前記導電性及び歪感受性が共に最大となる。前記導電性フィラーは、前記センサ使用可能なジオシンセティック材料に、ここで記載される前記センサ使用可能なジオシンセティック材料の機能を十分に達成できる量で提供される。本発明のひとつの実施態様において、前記導電性フィラーは前記センサ使用可能なジオシンセティック材料に、約0.01重量から約30重量の濃度の範囲で提供される。本発明の他の実施態様では、前記導電性フィラーは、前記センサ使用可能なジオシンセティック材料中に、前記センサ使用可能なジオシンセティック材料の圧電抵抗性が前記パーコレーション領域に位置するような濃度で提供される。さらなる本発明の実施態様では、前記導電性フィラーは前記センサ使用可能なジオシンセティック材料中に、前記センサ使用可能なジオシンセティック材料の圧電抵抗性が前記パーコレーション領域の上限部、又は前記パーコレーション領域を5重量超えるまで、に位置するような濃度で提供される。本発明の他の実施態様は、前記センサ使用可能なジオシンセティック材料の製造に向けられる。さらに、前記センサ使用可能なジオシンセティック材料からジオシンセティック製品の製造の方法がここで提供される。前記センサ使用可能なジオシンセティック材料製造方法は、前記ポリマ材料及び前記導電性フィラーを準備することで開始する。前記ポリマ材料及び前記導電性フィラーはいかなる量で提供されてよく、前記センサ使用可能なジオシンセティック材料中の前記導電性フィラーの量が、前記センサ使用可能なジオシンセティック材料の前記圧電抵抗性が前記パーコレーション領域内か僅かに上回る程度に位置するように提供される。前記導電性フィラーの前記センサ使用可能なジオシンセティック材料中の分散又は混合は、知られたいかなる方法でも実施され得る。例えば該混合は、いかなる溶融ブレンド方法例えば押出し混合又は圧縮成型で実施され得る。前記センサ使用可能なジオシンセティック材料が前記ポリマ材料及び前記導電性フィラーから製造されると、前記センサ使用可能なジオシンセティック材料はジオシンセティック製品、例えばジオグリッド又はジオメンブレンを成型するために処理される。他の本発明の実施態様では、ジオシンセティック製品中のジオメトリック又は機械的歪を測定及び/又はモニタする方法が提供される。ジオシンセティック製品中のジオメトリック又は機械的歪を測定及び/又はモニタする方法において、ジオシンセティック製品は、ここで記載されたセンサ使用可能なジオシンセティック材料を用いて構成される。ジオシンセティック構成、例えば機械的に安定化土壌壁MSEの建造の際に、前記センサ使用可能なジオシンセティック補強材で構成される補強ゾーン内の選択された位置測定位置が、機械的歪を測定しモニタするために結合される。歪測定のための位置は、ジオシンセティック製品の層のいかなる部分でもよい。さらに、前記ジオシンセティック製品のジオメトリック歪の測定及び/又はモニタの方法は、前記ジオシンセティック構造が構成されるいかなる段階であってもよい。さらに、この方法はジオシンセティック製品を提供し、該製品は、その機械的歪を、前記ジオシンセティック製品の複数の位置で測定及び/又はモニタされてよい。理解されるべきことは、前記ジオメトリック歪は当該分野の知られた方法を用いることで決定され得ることである。本発明の実施態様において、導電性リードが、導電性データを提供するために測定位置で前記ジオシンセティック層に接続される。前記リードは前記ジオシンセティック層に、種々の既定のゲージ距離で前記導電性データを提供するために接続されてよい。前記導電性データが提供されると、前記導電性データは処理され、前記ジオシンセティック構造の前記測定値でのジオメトリック歪を提供する。ジオメトリック歪の応答を測定し及び/又はモニタする当該方法は、構造の状態をモニタするデータ群を拡張する可能性を増強して以下の利点が得られる:1建造中のジオメトリック構造の機械的挙動についての、適用荷重レベルで及び地震及び爆発などの極端な事象下で、より正確な理解が得られること、2性能のデータベースが構築でき、これは分析又はコンピュータモデルを評価するために利用され得ること、及び3ジオシンセティック構造の建造及び改築の現在の設計方法論を、性能を基本とした設計方法論を開発することで改良し、これによってより合理的なかつ経済的なものとなり得る、ということである。本発明のさらなる実施態様において、前記ジオシンセティック構成の測定位置から得られる導電性データ及びジオメトリック歪データは集められ記憶され得る。前記導電性データ及びジオメトリック歪データは、当該分野で知られる全ての目的、例えば上で説明した、のために集められ保存され得る。図2を参照する。図2はジオグリッド10ジオシンセティック製品のジオメトリック歪測定のための設定を示す。ジオグリッド10は、複数の長軸リブ12及び複数のクロスリブ14を含む。図2には、明確にするために、3つの長軸リブ12とクロスリブ14のみを、それぞれ12a、12b、12c及び14a、14b、14cと符号が付されて示されるジオグリッド交差16は、前記長軸リブ12及び前記クロスリブ14の交差から生成され、図2では明確にすたるために、3つの交差16のみが、16a、16b、16cと符号が付されて示される。前記ジオグリッド10のジオメトリック歪を測定するために、前記ジオグリッド10はワイヤ結合18で提供され、複数の電気端末20及び22の組が、前記導電性リードと接続されている。図2では明確にするために、端末20及び22の3つの組のみが、22aと20a、22bと20b、22cと22bと符号が付されて示される。電気端末20及び22はゲージ長24で分離される。前記ゲージ長24を横切って、ジオグリッド10又はジオシンセティック製品のジオメトリック歪が測定され及び/又はモニタされる。理解されるべきは、図2は、測定及び/又はモニタされるジオシンセティック製品の設定の特定の例を示すものであり、前記ジオシンセティック製品は、前記ジオメトリック構造の所与のゲージ長を横切るジオメトリック歪を測定するために当該技術分野で知られるすべての方法で、測定及び/モニタするために設定され得る、ということである。センサ使用可能なジオシンセティックスを開発するために用いる手順概要以下の4つの連続する試験が以下で説明されるように、センサ使用可能なジオシンセティックSEG材料又は試験試料を開発し及びそれらの導電性及び張力特性を決定した。1試験I:導電性試験を開発して、それぞれのポリマ-フィラー複合体の前記パーコレーション閾値を決定し、対応するSEGプロトタイプ即ち、最適フィラー濃度を持つ複合体を開発すること、2試験II:前記ポリマ-フィラー適合性を試験するためのASTMD1708試験手順による張力試験、3試験III:SEG試料の歪-導電性試験を行い、従来の装置例えば歪ゲージ及び伸張計を用いることなく、ジオメトリック歪を張力荷重に適用することで測定するという考え方を実証すること、及び4試験IV:選択されたSEGジオグリッドをASTMD6637試験手順により測定し、それらの機械的応答を試験すること、である。材料ここで開示されるSEGの2つの主な分類は、ナノのチューブNTを含むポリマと、カーボンブラックCBを含むポリマである。SEG試料を開発のための原料ポリマ材料は、多層カーボンナノチューブNTが25重量含まれるエチレンビニルアセテートEVA、NTが20重量含まれるポリプロピレンPP、カーボンブラックCBが含まれる高密度ポリエチレンHDPE及びCBが含まれるポリプロピレンであった。これらの材料は市販品から入手され、対応する未処理のポリマ材料即ち、導電性フィラーが含まれていないとコンパウンド化例えば希釈することを推奨される。未処理ポリマ材料はPP及びHDPEであり、これらはまた市販品から入手した。NTフィラーを含む試料とは異なり、CB充填試料についての充填複合体即ち、フィラー濃度又は付加については供給会社から当該発明者に開示されなかった。さらに、前記マスタバッチへの前記フィラーの分散技術に関する詳細は独占所有物である。従ってこの明細書では、CB充填試料はこれらのマスタバッチを未処理ポリマ材料へ混合する比率で、実際の濃度の代わりに同定されている。ここで用いるマスタバッチとは、供給された条件で、知られたフィラー濃度又は未知のフィラー濃度を意味する。試験I:パーコレーション閾値の検討ポリマ材料及び導電性フィラーの混合おのおののポリマ材料について前記パーコレーション閾値及び目標フィラー濃度を見出すために、いくつかの試料が作られた。異なるフィラー濃度NT又は混合比率CBであって以下図6、7で説明される。これらの混合比率及び濃度値は、パーコレーション領域内及び近くの適切なデータ数を得るために選択され、この領域の形状が合理的精度で決定された。おのおののマスタバッチは最初手動で、容器内の対応する未処理ポリマ材料ビーズを混合物中で均等に分布しているように見えるまで混合した。前記混合物はその後、1軸押出装置KillionKL-100、KIlliom/Davis-Standard2008の混合部分を用いて押出した。さらに、1軸押出装置をコンパウンド化に用いる際に通常行われるように、この研究で製造されるそれぞれの複合体バッチは、混合物の均一性を高めるために2度押出しされた。押出し混合は、ポリマ材料にカーボンブラックCBを分散させる最も知られた方法であり、充填試料の複数押出しは導電性測定の標準偏差を減少させることに役立つ。しかし、過剰混合は望ましくなく、導電性粒子間のギャップが増加することで充填複合体の導電性及び歪感受性の減少につながる。押出装置の4つのゾーンでの温度は、これらのポリマ材料の射出成型のための推奨される値、さらに押出された混合物の品質の予備研究に基づいて、前記バッチ中の全てのポリマペレットが予備加熱され完全に溶融されかつ均一となるように選択された。最終段階でダイを加熱することで、押出装置からのバッチ流れが材料を過熱させることなく行われた。押し出されると、前記試料は冷水で冷却されWayneペレタイザでペレット化された。試料調製及び導電性試験50mm直径、ディスク形状ポリマ材料試料を、CarverModelM実験室用プレス及び加熱プレートを用いて、44.5kN圧縮力22MPa圧縮力に等しいで、180°Cで10分間、処理することで成型した。圧縮成型技術は、ポリマ材料/フィラーブレンドを製造するためにこれまで成功してきた。かつ、相対的に低パーコレーション濃度を与えることが報告されてきた。例えば、ポリエチレンPE/CB複合体が圧縮成型を用いて製造されてきた。圧縮成型はナイロン粉末とCBをブレンドするために用いられてきた。そして有意に低パーコレーション濃度即ち、9重量を与え、この値は溶融ブレンド方法を用いて予想される値即ち25重量よりも低い値である。導電性試験が抵抗値を測定することにより実施された。これには、Keithly610エレクトロメータとModel6105抵抗値アダプタとを用いて行った。それぞれの試料の導電率は前記試験から得られた抵抗値の値を逆数として容易に計算された。表面及び体積導電率の両方のタイプの導電率測定が、前記試料につき前記試料に架ける異なる電圧を設定し、かつ前記エレクトロメータを用いてそれを通じる電流を測定することで行われた。さらに、試料の導電率は、他の方法を用いて測定された。電源を外し、前記エレクトロメータで、前記試料の前記同じ2つの位置での電気抵抗を測定した。最初の方法が試料の導電率測定のために推奨される方法である。というのは、この方法は、前記試料のサイズとは無関係に前記試料の導電率を直接提供するからである。しかし、第二の方法上とは異なり、導電率はサイズ依存するパラメータであるからの電気抵抗データは、試験試料のパーコレーション閾値の検出において第一の方法と良好に協力し、前記試験結果にさらなる信頼性を提供した。これらの独立した体積及び表面抵抗値測定はすべての試料の両面について行った。というのは、測定された導電性値の精度を高めるためである。さらに、導電性試験は、2つの見かけ上同じ試料につき、それぞれ5つのフィラー濃度レベル即ち合計10試料で、測定値の信頼性を高めるために行った。試験II:ASTMD1708によりポリマ材料試料の製造及び張力試験同じ圧縮成型手順が導電性及び張力試験手順のために使用された。1.5トン手動圧出ダイカッタが個々のASTMD1708試料を、特に製造されたダイを用いて前記ディスクから切り出された。ASTMD1708手順に基づいて示される、ぎざぎざ付き金属グリップを前記試料に少しのタブ部分で接続した。グリップの位置は、前記試料への力がほとんどゼロとなるまで非常に細かく調節され、その後試料は、破壊されるまで1分間で10の速度で引っ張られた。試験III:SEG試料を製造し、SEG試験の考え方の実証パーコレーションダイヤグラム以下図6から決定されたフィラー濃度を持つプロトタイプジオグリッドともにHDPE及びPPが、ここで記載された成型方法で製造された。以下説明するように、歪制御張力試験を、4.38NT/HDPE、2.8NT/PP、50/50CB/HDPE及び33/67CB/PP即ちSEG試料につき実施された。同時にこれらの抵抗値についても測定された。試験からのデータは、SEG試料の導電性と歪の関係を作成するために使用された。SEG試料製造のための成型方法歪-導電性測定が、シングルリブSEG試料で実施された。これらの試料は、それぞれのポリマ材料を、250°Cのオーブン中で約35分間、圧縮成型することで製造された。金型は一組の10cmx10cmのアルミニウムプレートからなり、金型の自重は前記金型への通常荷重として使用された。前記プレートのひとつは前記プレートの内側に3x2-開口格子溝を持ち、溶融ポリマ材料が、25.4mmx44.5mm開口サイズを持つジオグリッドの形状で形成された。前記溝の幅は均一で6.4mmが全金型に亘っている。前記試料が完全に溶融し、成型後、金型はオーブンから外され、水浴中で冷却される。前記プレートをそれぞれ外し、ジオグリッドを注意深く取り出す。走査電子顕微鏡SEMイメージそれぞれのSEGグリッド分類の試料即ち、NT/HDPE、NT/PP、CB/HDPE、及びCB/PPを液体窒素で凍結し、破壊破砕断面を得るために破砕した。破砕ジオグリッド試料を、10mm長x3mm幅、厚さ1.5mmに限定するために切断し、乾燥し、SEMのために金コーティングした断面が導電性となるように。前記試料が用意されると、曲げられた銅ストリップいわゆるボートに載せ、JEOLJSM-880高分解能走査電子顕微鏡の対象レンズ内に入れ、最大倍率x300000倍SRNEMLで観測した。SEG試料の例示SEMイメージは図4にx5000倍で示されており、中に挿入されたイメージはそれぞれx25000倍又はx50000倍である。これから観測できることは、CBもNTフィラーも容易にSEMイメージで同定でき、これらはともに十分分散されており、HDPE及びPPポリママトリックス内に取り込まれていることである。SEG試料の歪-張力試験44.5mm長、6.4mm幅、1.35mm厚さのシングルリブ試料が、前記金型図3で製造されたジオグリッドから切り出され、張力試験装置に設定された。導電性リードが前記試料の両端に付され、銀エポキシが、前記リードと前記ポリマ間に信頼性のある高導電性例えば、抵抗値が10-4Ωcmのオーダーを得るために適用された。試料の張力試験は次の荷重手順で行った。前記試料は最初の1分間は、1分間に1で延ばし、その後10分間一定引張りを維持する図5a。この荷重手順は、相対的に遅い荷重速度でSEG試料に荷重し現場の状態をシミュレーションする、同時に試験時間を最小にするために採用された。応力緩和期間の時間即ちt=10分は、予備試験からの結果を調べて決定された。ここで前記予備試験は、約10分を超えると応力緩和の程度が消えるであろうということを示した。次の荷重増加適用への遅延は、前記試料の導電性はほとんど一定である試験時間をより長くするだけである。図5aに示される荷重パターンは、前記試料の引張りが15まで達するか、前記試料が破断されるまで繰り返される。抵抗測定は、前記試験の最初及び10分の緩和時間の後で前記エレクトロメータを用いて行われた。図5b及び図5cは、CB/HDPE試料で得られた歪-時間の荷重-歪応答の例を示す。いくつかのSEG試料の電気抵抗は十分高く、試験装置の導電性は無視できない程度であった。従って、前記試料から前記試験装置を電気的に分離する手順が採られた。このことは、前記クランプで前記試料を配置する前に絶縁テープでSEG試料を包むことで達成された。いくつかの試みがなされ、前記絶縁テープの厚さが最適化されクランプ内で前記試料が滑り落ちないようにされた。同様の試みが試料の電気的絶縁のために文献に報告されている。いくつかの試料が試験中に急激に破壊されるというよりは徐々に破壊されていくことが観察された。前記試料中のマイクロ破壊は前記電気的プローブ間に生じ、測定された抵抗値はそれに応じてスパイク状を呈した。一方、前記試料の破壊が前記プローブ間の拡がりの外で開始される場合には、応力-歪曲線は大きく変化し、電気抵抗は実際にはほとんど変化しなかった。これらの事象はここで示されるデータのばらつきに寄与している可能性がある。試験IV:ASTMD6637によるSEGジオグリッドの製造及び張力試験一連の張力試験を行い、ASTMD6637によるSEGジオグリッドの機械的応答を調べた。この試験で必要な前記ジオグリッド試料は、ModelTEGBaldwin-Tate汎用試験装置を用いてペレットを圧縮して製造された。試料は特定の溝付きのアルミニウムプレート金型中に置かれて180°Cで4.45kNで15分間圧縮された。前記金型は7x5開口部格子を含み、350mm長さ及び250mm幅、溝幅3mm及び開口サイズ41mmx25mmであった。加熱はBarnsteadThermolyneSRL12241加熱マットにより、絶縁層として上下に設定された木板を用いて供された。J-KEMScientificModel210温度制御装置により前記試料温度を制御した。金型を設定から外し、冷却のために水に漬けた。シングルリブSEG試料は、D6637試験手順で記載される方法Aにより切断された。歪は1分間10伸張で破壊されるまで引っ張った。結果と議論試験I:パーコレーション閾値結果図6は本研究で試験されたCB充填及びNT充填ポリマ材料の体積及び表面導電率の例を示す。図6に示される結果は、通常の導電率-濃度プロットであり、パーコレーション領域が明瞭に同定され得る。体積及び表面導電率試験から得られる結果は、CB充填ポリマ材料及びNT充填ポリマ材料においてお互いに一致していた。NT/PP及びNT/HDPE材料について最適濃度即ち歪感受性及び導電性の程度が最適化されるが、2.8及び4.38とそれぞれ見出された。CB/PE及びCB/PPについても最適混合比は50/50及び33/67であることが見出された。これらの最適値SEGを製造するためのは図6の点線で示される。留意すべき点は、上で報告した最適濃度及び混合比率は、図6に報告されているいくつかのデータ点によるということであり、これら最適値は、対応する導電性フィラーを少し異なる量を混合することで微調整され得るということである。しかし、試料調製手順による導電性の違いは、上で報告された最適値のすべての誤差よりより重要である。試験II:CB充填及びNT充填ポリマ材料の張力応答ASTMD1708図7は、:CB充填及びNT充填ポリマ材料試料の張力応答結果を示す。図7aに示される結果は、この研究で製造されたCB/PP試料は供給されたままの試料即ち、未使用及びマスタバッチ試料の両方よりも非常に低い張力荷重で破断した約1/3。この観測結果は、2つのPPポリマ材料即ち未使用及びマスタバッチはそれほど適合性ではないということを示す。一方CB/HDPE試料について異なる濃度での張力値は、未使用及びマスタバッチで得られた値の範囲内であった。図7a及び7bで示される結果は、フィラー濃度は、HDPE試料よりもPP試料により大きく影響するということを示す。例えばNT充填PP試料の前記パーコレーション閾値での張力値は未使用PP試料の値のほぼ半分であった。図7c及び7dは、CB充填及びNT充填試料で得られた破断張力を示す。図7c及び7dで示される結果は、導電性フィラー即ちCB及びNTフィラーともの存在は、HDPEポリマ材料の破断張力を大きく減少させるということである。例えば、図7cで示される結果は、CB充填HDPE試料でマスタバッチ対未使用ポリマ材料の比率が50よりも大きい試料は、前記元の材料に比べて相当壊れ易いものであることを示す。このNT充填PPについての比率は約5マスタバッチ又は1.25フィラー濃度である図7d。図7c及び7dで示される結果を比較すると、未使用PPポリマ材料への導電性フィラーの添加は、HDPEポリマ材料で観測された破壊張力に関して同じ程度の悪影響は持たない、ということを示す。実際、図7cで示される結果は、CB充填PPの破壊張力はCBフィラーの量とともに増加し、最適値は50のマスタバッチ対未使用ポリマ材料の比率であることを示す。一方、NT充填PP試料では破壊張力は、未使用ポリマ材料について約3から、20重量NTフィラーを含む試料についての1より少し多くへ、徐々に減少した。この定性的な違いの理由は、次の因子のひとつ又はそれ以上に関していると考えられる。即ち、マスタバッチPP樹脂と未使用ポリマ樹脂との適合性の違い、異なる導電性フィラー材料の分散の質の違い図4、又はCB充填材料中の表面間接着の質がNT充填試料とは異なる、ことである。カーボンブラックを分散させた結果の充填ポリマ材料の機械的性質の複雑な傾向は、以前の研究報告に含まれている。試験III:SEG試料の歪-導電性応答図8には、試験Iから決定された最適フィラー濃度を持つSEG試料について得られた歪-導電性応答を示す。CBマスタバッチ対未使用ポリマ材料の比率及びこれらの試料中のNTフィラー濃度がプロット上に示される。図8a及び8bで示される結果は、NT充填及びCB充填HDPE試料の両方に対応する抵抗値又は導電率は歪感受性であることを示す。CB充填HDPE試料は、共に歪感受性を示し、及びNT充填試料よりもデータではわずかに大きいばらつきを持つことを示す。NT充填試料の歪感受性が、CB充填試料の歪感受性と比べて減少していることについてのひとつの説明は、NT粒子がCB凝集物に比べて非常に大きなアスペクト比を持つということである図4参照。このことにより、長い棒状NT粒子が、前記複合体試料が歪張力が供された場合にも、お互いの接触を維持させることとなる。その結果、NT充填ポリマ材料の抵抗性は、CB充填試料と比べると、相当大きな値に到達しない限りほとんど変化しないということとなる。図8cで示される結果は、CB充填PP試料に応じる抵抗性又は導電率はまた、歪感受性であるということを示す。しかし、NT充填PP試料の導電性の歪-感受性は無視できる程度であることが見出された図8d。これらの結果は、NT凝集体が十分な3D導電性ネットワークをPPホスト材料中に形成し、従って、前記試料に適用される歪の大きさを超えて導電性パスの重要な部分を維持することを示す。その結果、前記試料の抵抗性は、張力荷重が負荷された場合でも大きくは影響されることがない。図8に示される結果の興味あるひとつの側面は、大きな歪感受性がポリオレフィン即ち、PP及びHDPEで得られたことである。これらポリオレフィンはジオグリッドで使用されるものであり、ジオシンセティック技術で興味が持たれる相対的に低い歪値である。例えば、NT/PP試料図8dを除いて、図8で示される結果は、電気抵抗値の約100又はそれ以上の増加が、HDPE及びPPの両方において歪ε=4で、達成され得ることが示される。これらの結果は、SEG技術データのばらつきを減少する製造技術でさらなる改良とともにが、種々の応用現場でのジオメトリック歪を測定するための新規な方法として見込みのある技術であることを示す。同時に、同じ結果が、試料間の再現性がこの技術の精度及び信頼性を改良するために改良される必要があることを示す。試験IV:SEG試料の張力応答ASTMD6637ASTMD6637試験手順によるHDPESEG試料の張力試験結果が図9に示される。この結果は、CB充填及びCN充填試料がともに、それらのピーク強度より前に非常に整合性のある機械的応答をすることを示す。ほとんどの試料はそれらのピーク強度を超えて柔軟な歪軟化挙動を示した。図9に示される結果は、この研究で開発されたSEG試料が、補強応用に好ましい機械的性質即ち、柔軟性及び張力を維持していることを示す。ここで記載されたジオシンテープセンサ使用可能なジオシンテープが図10で詳細に示され、符号30と参照されている。このジオシンテープ30は、すべての望ましい場所ですべての構造での機械的歪を測定するために使用され得る。ここで記載されたように、ジオシンテープ30は、ジオシンセティック構造の望ましい位置で機械的歪を測定するために使用される。ジオシンテープ30は、ストリップ状の材料であり、既定の長さ32、既定の幅34及び既定の高さ36を持つ。前記長さ32、幅34及び高さ36は、前記ジオシンテープ30が、前記構造にかかる機械的歪を決定するために付される前記構造に依存する。前記ジオシンテープ30はここで説明されたセンサ使用可能なジオシンセティック材料で構成される。本発明の他の実施態様で、前記ジオシンテープ30を製造する方法が提供される。前記製造方法は先立って選択されたポリマ材料、例えば高密度ポリエチレンHDPE及び先立って選択された導電性フィラー、例えば導電性カーボンブラックCBの準備を含む。次に、前記ポリマ材料及び前記導電性フィラーを加熱混合して前記センサ使用可能なジオシンセティック材料を製造する上で説明した。前記センサ使用可能なジオシンセティック材料が製造されると、前記ジオシンセティック材料は既定の長さ32、幅34及び高さ36に、高圧縮力で成型される。本発明のさらなる実施態様において、前記ジオシンテープ30を介してそれが付されたジオシンセティック構造物の機械的歪を測定する方法を提供する。図11a及び11bは、ジオシンテープ30が付されたジオシンセティック構造40例えばジオグリッドを示す。本方法は、ジオシンセティック構造40を準備し、前記機械的歪が測定されるべき前記ジオシンセティック構造40の既定の位置を選択することを含む。次にジオシンテープ30及びジオシンセティック構造40が既定温度に加熱されて、前記ジオシンテープ30が前記既定の位置で前記ジオシンセティック構造に付設される。前記ジオシンテープ30と前記ジオシンセティック構造が付設されると、電気リードを前記ジオシンテープ30に接続し、前記ジオシンテープ30にかかる機械的又はジオメトリック歪を測定する。本発明のひとつの実施態様において、前記電気リードは前記ジオシンテープ30及び前記ジオシンセティック構造の間に、2つが一体となる前に配置することができる。ジオシンテープについての実験手順及びデータ圧縮成型カーボンブラックCB充填サンプルは圧縮加熱装置内に設けた金型で製造した。ディスク形状の試料のための金型は、63mm直径及び長方形金型は83mmx120mmであった。前記ポリマ材料サンプルをKaptonフィルムAmericanDurafilmの2層にサンドイッチして、圧縮加熱プレートに付着することを防止した。さらに、2つの5mm厚さ、100mmx100mm鏡面ステンレススチールプレートを前記サンプルの上下に設けてサンプル表面が滑らかとなるようにした。全てのサンプルの成型温度は、融点の20~40°C上に設定され、12トンの力で10分間圧縮した。ディスク形状及び長方形状試料の圧力は、それぞれ35.75MPa及び11.8MPaであった。グリッド形状試料のために、力は5トン11.3MPaに低減し金型の損傷を防止した。前記圧縮装置からサンプルを取り出した後、水に漬けてフィルムから分離し金型から離した。充填試料の歪-抵抗値応答試験設定及び手順43mm長さ、10mm幅の試料を上で説明した圧縮成型装置を用いて製造した。試料の厚さは、0.71mmから0.76mmの間で変動した。この試験での試料の成分は上で説明したパーコレーション領域内の最適濃度のCBフィラーを含む。供される歪に対する感受性を試験するために、それぞれの試料はモノトニック張力荷重を適用され、歪速度2/分とし、また抵抗値について15秒ごとに、Keithleyエレクトロメータを用いて2点プローブ構成で測定された。CB充填ポリマ材料のそれぞれのタイプについて、前記パーコレーション閾値を越えた2つの濃度が、おのおのの濃度について5つの試料を用いて試験された。試料の歪感受性は、早期破断がないかぎり10までの歪で試験された。図12及び13は、5つのタイプCB充填LDPE及びPP複合体の最適濃度近くでの歪-抵抗値の結果を示す。測定された抵抗値Rは初期抵抗値R0の規格化された。R0の大きさの程度OR0は、それぞれ複合体について、図中に示される。ここから、全ての充填ポリマ材料の抵抗値は歪感受性があることが分かる。PP複合体は壊れ易いことから、該試料はより大きい歪ε>10の到達する前に破壊された。これとは対照的に、LDPE複合体は、10の歪の大きさで試験されることができ、それらの導電性における大きな歪感受性を示した。図12及び図13の結果は、図14及び図15において2より小さな引張りの範囲で再度プロットされたものである。2よりも小さい歪は、異なるタイプの土壌補強構造の適用可能な範囲と同じ程度の大きさである。図14及び図15の結果は、2よりも小さい歪に対して試験された充填ポリマ材料のほとんどの規格化された抵抗値は1及び2の間で変動することを示した。しかし、PP/CB1及びLDPE/CB4複合体の規格化抵抗値は歪2に近づくと2を超え得る。PP5CB1を除いて、PP複合体の歪-抵抗値データのばらつきは、LDPE複合体のデータのばらつきと同程度であった。試験されたLDPE複合体のうち特に、CB4-充填試料は他の場合に比べてデータばらつきが大きい。これらの場合についての可能な説明は、前記ポリマのサイズがより大きいほど及び/又はCB4の粒子サイズがより大きいほど、サンプル間でのホストポリマ内のCBの分散が不均一になる、ということである。試験された全ての試料の歪-抵抗性応答は、より大きな引張り例えば>5では非直線性を示す。しかし、より小さな引張り例えば<2では、全てのCB充填複合体は合理的に直線として近似できる。歪-抵抗性測定におけるゲージ長さの影響CB充填LDPE試料は、ゲージ長さが7mm及び25mmを用いて、歪-抵抗性測定におけるゲージ長さの影響を調べるために試験された。図16は、2よりも小さな引張り及びよりおおきな引張りのそれぞれについての測定結果を示す。図16で示される結果は、より小さなゲージ長さが、より大きな歪感受性を与えるが、測定データはよりばらつきが大きくなることを示す。25mmゲージ長さを用いて測定された試料の感受性で適切であると思われるが、現場適用で必要ならばさらに増幅されてもよい。しかしデータのばらつきはできるだけ避けるか最小化する必要がある。従って次のように結論される。すなわち、25mm1インチのゲージ長さが、この研究でのシングルリブジオシンテープ試料での歪-導電性応答にはより適切である、ということである。ジオシンテープ感受性結果の実証及びSEG歪ゲージ因子の計算ここで提供された歪-抵抗性結果の実証で、5つの新しい試料が、上で説明された同じ手順を用いて、それらの歪-抵抗性又は歪-導電性応答の測定が試験された。これにより、該試料は、最初の試験で得られた結果と比べてより高い歪に対する感受性を示すことが見出された。第二の5つの試料が、この相違する結果についての可能な理由を決定するために試験された。図17は、この研究で試験された全ての3セットのLDPE-10CB2についての歪-抵抗性応答が示されている。次のことが観測される。即ち、より最近製造された、実証用試料セットは、開発用セットに比べてより高い歪に対する感受性を持つことである。さらに、2つの実証用セットの歪-抵抗性応答は整合性がある。試験の3セットのための押出し、製造及び試験方法は同一であったことから、開発セットと実証セット間の結果の違いは、ほとんどが、異なる時点で使用された成分材料性質即ち、ポリマペレット及びCBフィラーにおけるわずかな違いに起因すると思われる。図17の結果に基づき、2つの実証試験からのデータが、この研究で開発されたジオシンテープの歪ゲージ因子を決定するために使用された。異なる傾向を示す線が、データのベストフィットを決定するために調べられた。その結果、多項式2次近似曲線が測定データについてベストフィットする表1。測定された規格化抵抗値対歪図18の平均値に基づき、試験されたLDPE-10CB2ジオシンテープ試料の歪ゲージ因子は、次の式で与えられる。0.1011ε20.2308ε=[R/R0-1]従って、ε={2x[2527500xR/R0-2194571]0.5-1154}/1011ここで、R/R0は規格化抵抗値であり、εは引張歪である。式4で与えられるタイプの歪-抵抗性関係は、現場適用のための他の種々の異なるジオシンテープのために展開され得る。表1:測定SEG歪と、異なる近似曲線を用いた計算値歪との比較ジオシンテープ押出し成型ジオグリッドへの付設純粋なHDPEからなる100mmx104mmHDPEジオグリッド試料がここで説明された圧縮成型方法を用いて製造された。ジオシンテープ試料83mm長さ、6mm幅及び0.7mm厚さが製造され、加熱装置を含む加熱プレート上に置かれて105°Cに加熱された。HDPEジオグリッドを前記ジオシンテープ上に配置し、これらをともに他の加熱プレートでカバーした。トッププレートは95°Cに加熱された。これらの温度は、試行錯誤実験を繰り返して、この目的のための適切な値として見出された。上で報告された値よりも低い温度では、前記ポリマ材料をお互いに適切に溶融させるには不十分であることが見出された。より高い温度では、前記ジオシンテープのさらなる溶融を生じさせてそれを非常に薄いフィルム層に変形させてしまった。その結果、報告された温度がこの作業の目的に適したものであることが見出された。この完全なプレート/ジオグリッド/ジオシンテープ組み立て物に、55N重量の鉄ブロックを用いて通常の圧力を供与された。この重量は、前記テープを前記グリッドに、この温度で何らの見かけ上の損傷なく圧縮するために適していることが見出された。この組み立て物を10分間加熱した後、前記プレートを同じ荷重をかけたままで15分間冷却した。PVCコーティングポリエステルジオグリッドPVC/PETへの付設最初に、ここで説明した加熱結合方法により、CB充填LDPEテープジオシンテープがPVCコーティングポリエステルジオグリッドへ付設された。該テープは導電性-歪試験の間に早期破壊を生じた。これは前記テープと粗かつ溝つきのジオグリッド表面との間の不適切な結合及び応力集中によるものであった。この付設方法を改良するために、サンドペーパを用いてPVCコーティングを取り除きポリエステル繊維の滑らかな表面を暴露させた。その後、かなり厚めの即ち、1.5mmジオシンテープを前記ポリエステル繊維に付設した。より厚いテープを用いる目的は、ポリエステル繊維間のLDPE材料の損失を考慮することであった。この方法を用いることで、試料は張力試験で早期破壊が起こらなかった。ジオグリッド/ジオシンテープ試料の歪-抵抗性応答ここで記載されたように製造されたジオグリッド/ジオシンテープはここで説明された同じ手順を用いて歪-導電性応答が試験された。CB充填ジオシンテープ試料が、例えばCB2、CB3及びCB5などの異なるタイプのカーボンブラックCBを用いて作成された。それぞれのタイプのCBについて、最適CB濃度を持つジオシンテープが使用された。というのは、これらが適用される歪に最も感受性があるからである。試験された前記ジオグリッド/ジオシンテープ及びシングルリブ/ジオシンテープ試料の結果が以下に説明され比較される。図19は、5つのジオシンテープ/押出しHDPEジオグリッド試料の結果を示す。分離されたLDPEジオシンテープ試料の結果は図12に示されていたが、比較のために図19の右側に示されている。図19及び図20に示される、分離されたジオシンテープ試料の結果と共にジオシンテープ/押出しHDPEジオグリッド試料の導電性結果についての比較は、分離されたジオシンテープ試料の感受性が、それが前記ジオグリッドに付設されると歪依存性及びその大きさの程度共に減少すること、を示す。感受性の減少の程度は、低構造CB即ち、CB2及びCB3を持つジオシンテープ試料においてより大きかった。これは、熱結合工程によりCB内の結合性が大きく減少したことによると考えられる。このことは、さらに低分岐低構造CB粒子を用いる場合により大きくなるであろうことが予測される。分離されたジオシンテープ試料についての結果図12~15と同様、低構造CBジオシンテープ/ジオグリッド試料即ち、CB2及びCB3充填は、それらの導電性の結果において低いばらつきを示した。PPからなるジオシンテープをジオグリッドへ付設することは困難であることが分かった。というのは該複合体が非常に壊れ易くなるからである。試験されたLDPEジオシンテープ試料のなかで特に、LDPE/CB2ジオシンテープが、2よりも小さい歪での結果において最も少ないばらつきを示し、従って意図される応用のために最良の候補であると考えられる。PET/PVCジオグリッド/ジオシンテープの歪-導電性応答図21は、ここで説明されたPET/PVC/ジオシンテープの歪-導電性応答を示す。図22は、2歪内の同じ結果を示す。図21及び図22は、ジオシンテープが、PET/PVCジオグリッドで使用される際に歪-感受性導電性を生じることを示す。しかし、結果のばらつきは有意であり低減する必要がある。ほとんどの試料は有意の感受性を示すが、これらの感受性はより大きな歪に従って減少し始めた。ジオグリッド/ジオシンテープ試料の測定された歪-抵抗性応答へのゲージ長さの影響押出しグリッド/ジオシンテープの測定された歪-導電性結果についてのゲージ長さの効果が、7mm及び50mmゲージ長さを用いて研究された。図23にその結果が示される。ジオシンテープ試料と同じく、低ゲージ長さ即ち7mmを用いて試験された試料は、歪に対してより高い感受性を示した。しかし、同じ試料についてデータのばらつきは、50mmゲージ長さを用いて試験された見掛け同一の試料に比べて有意に大きかった。従って、次のことが結論された。即ち、この研究では、50mm2インチ長さのゲージが、押出しグリッド/ジオシンテープ試料の歪-導電性応答を測定するためにより適切である、ということである。測定された導電性結果について電気リードコネクタの影響HDPEグリッドへ付設されたジオシンテープの導電性が2つのタイプのコネクタを用いて測定された:1アルミニウムリード/アクリル系ブロック、及び2銅ワイヤリードこれは現場適用においてより好ましい方法である。前記銅ワイヤは前記LDPEジオシンテープとHDPEグリッド間に、2つのポリマ層が共に熱接合される前に配置された。図24~26は、上で説明した2つの電気コネクタを用いた5つのジオシンテープ/HDPEグリッド試料の導電性-歪試験の結果を示す。これから以下のことが分かる。すなわち、アルミニウムリード/アクリル系コネクタが、銅ワイヤリードに比べてより整合性のある即ちばらつきの少ない導電性結果を与えたということである。銅ワイヤが加熱工程でLDPEテープを切り裂くことが見出された。これは、銅ワイヤを用いた結果がよりばらつくということを説明する。この問題を解決するために、銅ワイヤは圧縮されて平面状に結合するようにされた。これによっても前記ワイヤの導電性は変わらないと考えられる、しかも加熱工程でLDPEテープを切り裂くことはないであろうと考えられる。図25は、平坦化銅ワイヤリードを持つ5つのジオシンテープ/HDPEグリッド試料で得られた導電性-歪応答を示す。予想とは異なり、結果のデータばらつきは最初の銅リードワイヤを用いた場合と比べて減少しなかった。しかし、歪に対する導電性の感受性が有意に減少した。平坦化された断面及び円形断面のリードワイヤは共に、測定された導電性結果において、アルミニウムリード/アクリル系コネクタに比べて、より高いデータのばらつきを示した。結果データのばらつきは特に円形断面銅ワイヤで大きかった。というのは、前記テープは全試料に亘り連続ではなかったからである。図27は、歪0~2での同じ歪-抵抗値結果を示す。これらの結果は明らかに、SEG試料の測定された歪-抵抗性の性能において、適切な電気接続の重要性を示す。アルミニウム/アクリル系リードを用いて得られた結果図27はより整合性があり、歪との直線関係を示し、このことは現場適用において望ましいことである。一方、銅ワイヤを用いて得られた結果図27は、歪に対して非常に高い感受性を示したが、このことはSEGを応用する上で他の重要な、望ましい特性となる。産業上の応用のためにこれらの重要な特性を提供できる接続を開発するためにはより多くの仕事が必要である。グリッド/ジオシンテープ感受性結果の実証及びSEG歪ゲージ因子の計算歪-感受性結果を実証するために、5つの新たな試料につき、ここで記載された同じ手順を用いてそれらの歪-抵抗性応答を試験した。該試料は最初に試験された試料の結果と比べてわずかに高い感受性を示した。この2つのセットの試験のための、押出し、製造及び試験方法は全て同一であることから、開発用セットと実証用セット結果の違いは、ほとんどが、異なる時点で使用された成分材料性質即ち、ポリマペレット及びCBフィラーにおけるわずかな違いに起因すると思われる。図28は、押出しジオグリッド及び5CB5ジオシンテープの両セットにつき歪-抵抗性応答を示す。図28に示される結果に基づいて、実証試験からのデータが、この研究で開発された押出しグリッド/ジオシンテープ試料の歪ゲージ因子を決定するために使用された。異なる近似曲線が試され、多項2次近似曲線が測定データにベストフィットすることが見出された表2。図28の結果に基づき、実証試験からのデータが、試験された、純粋なHDPEから製造された押出しグリッドに付設されたLDPE及び5CB5から製造されたジオシンテープの歪ゲージ因子は、次の式で与えられる。0.0049ε20.1059ε=[R/R0-1]従って、ε={[196000xR/R0-838519]0.5-1059}/98ここで、R/R0は規格化抵抗値であり、εは引張歪である。表2:測定SEG歪と、異なる近似曲線を用いた計算値歪との比較押出しジオグリッド/ジオシンテープ試料以上の記載から、本発明は、本発明に本質的なものと同様に、前記対象物を実行し、ここで説明した利点を達成するために十分適合させ得るものであることは、明らかである。ここではこの開示のために、本発明の好ましい実施態様について記載されてきた。しかし、開示され請求される本発明の範囲内で達成され、当業者に容易に理解される多くの変更がなされ得るものであることは理解される。