圧縮室23を構成する複数の螺旋溝41が形成されたスクリューロータ40と、該螺旋溝41に噛み合わされる複数のゲート51が放射状に形成されたゲートロータ50と、該スクリューロータ40が挿入されるシリンダ部31を有するケーシング30とを備えたスクリュー圧縮機であって、前記圧縮室23に吸入される冷媒が流通する吸入室S1と、該圧縮室23から吐出された冷媒が流通する吐出室S2とに前記ケーシング30内を区画する隔壁部34と、前記隔壁部34に設けられ、前記吸入室S1と前記吐出室S2とを連通するバイパス通路35と、前記スクリューロータ40の運転時に前記バイパス通路35を閉じる一方、該スクリューロータ40の運転停止直後で且つ前記吸入室S1内の圧力が前記吐出室S2内の圧力よりも高くなった場合に該バイパス通路35を開く開閉機構60とを備えたことを特徴とするスクリュー圧縮機。請求項1において、前記スクリューロータ40の駆動軸21と平行な方向へ移動することによって、圧縮行程の終了時点を変更して、前記圧縮室23の圧縮比を調整するスライドバルブ4を備え、前記スライドバルブ4は、前記スクリューロータ40を運転停止させる前に、前記圧縮室23の圧縮比が最低の圧縮比となる位置に移動するように構成されていることを特徴とするスクリュー圧縮機。請求項1又は2において、前記開閉機構60は、前記吸入室S1と前記吐出室S2との圧力差によって開閉する逆止弁70で構成されていることを特徴とするスクリュー圧縮機。しかしながら、スクリュー圧縮機を運転停止させる前に、スライドバルブを吸入側に移動させて圧縮室の圧縮比を最低の圧縮比とすると、吐出口の開口面積が大きくなる。そのため、吐出室内の高圧ガスが螺旋溝内を逆流して一気に吸入室側に流入する。その結果、高低差圧が均圧された後も、スクリューロータが逆回転し続けることとなり、吸入室内の圧力が吐出室内の圧力よりも高くなってしまう。このように、吸入室内の圧力と吐出室内の圧力との大小関係が通常運転時と逆転すると、螺旋溝の内部を仕切るためのゲートが、通常運転時とは逆方向に押されてしまうという問題がある。具体的に、ゲートロータのゲートは、螺旋溝の内部と、ゲートロータが収容される螺旋溝の外部空間吸入側の空間とを仕切るように配設されている。このため、螺旋溝内の圧力が螺旋溝の外部空間の圧力よりも高くなる通常運転時においては、ゲートに対して、螺旋溝の内部から外部へ向かう方向に流体の圧力が作用する。従って、ゲートロータは、このような通常運転時の状態を基準として、ゲートとスクリューロータとの間に所定のシールが確保されるように設計されている。一方、スクリュー圧縮機の運転停止直後に上述した逆差圧現象が生じると、螺旋溝内の圧力が、螺旋溝の外部空間の圧力よりも低くなってしまう。これにより、ゲートに対しては、螺旋溝の外部から内部へ向かう方向に流体の圧力が作用するので、ゲートは、上述した通常運転時とは逆方向に押されることになる。このような状態で、スクリューロータが逆回転すると、ゲートは、通常運転時と異なる部位でスクリューロータと接触してしまう。その結果、例えばゲートロータのアーム部から樹脂製のゲートが剥がれてしまったり、ゲートのシール部の摩耗が促進されたりする、という不具合を招くおそれがある。本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、スクリュー圧縮機の運転停止直後において、逆差圧現象の発生を抑制し、ひいてはゲートロータの耐久性を向上させることにある。本発明は、圧縮室23を構成する複数の螺旋溝41が形成されたスクリューロータ40と、該螺旋溝41に噛み合わされる複数のゲート51が放射状に形成されたゲートロータ50と、該スクリューロータ40が挿入されるシリンダ部31を有するケーシング30とを備えたスクリュー圧縮機を対象とし、次のような解決手段を講じた。すなわち、第1の発明は、前記圧縮室23に吸入される冷媒が流通する吸入室S1と、該圧縮室23から吐出された冷媒が流通する吐出室S2とに前記ケーシング30内を区画する隔壁部34と、前記隔壁部34に設けられ、前記吸入室S1と前記吐出室S2とを連通するバイパス通路35と、前記スクリューロータ40の運転時に前記バイパス通路35を閉じる一方、該スクリューロータ40の運転停止直後で且つ前記吸入室S1内の圧力が前記吐出室S2内の圧力よりも高くなった場合に該バイパス通路35を開く開閉機構60とを備えたことを特徴とするものである。第1の発明では、ケーシング30内は、隔壁部34によって吸入室S1と吐出室S2とに区画される。吸入室S1には、圧縮室23に吸入される冷媒が流通し、吐出室S2には、圧縮室23から吐出された冷媒が流通している。隔壁部34には、バイパス通路35が設けられる。バイパス通路35によって吸入室S1と吐出室S2とが連通している。バイパス通路35は、開閉機構60によって開閉自在となっている。具体的に、スクリューロータ40の運転時には、バイパス通路35が閉じられる。また、スクリューロータ40の運転停止直後で且つ吸入室S1内の圧力が吐出室S2内の圧力よりも高くなった場合には、バイパス通路35が開かれる。このような構成とすれば、スクリュー圧縮機の運転停止直後において、逆差圧現象の発生を抑制し、ひいてはゲートロータ50の耐久性を向上させることができる。具体的に、スクリュー圧縮機の運転停止直後には、吐出室S2内の高圧ガスが螺旋溝41内を逆流して一気に吸入室S1側に流入してしまうという問題がある。そして、高低差圧が均圧された後も、スクリューロータ40が逆回転し続けることとなり、吸入室S1内の圧力が吐出室S2内の圧力よりも高くなってしまう。これに対し、本発明では、スクリューロータ40の運転停止直後で且つ吸入室S1内の圧力が吐出室S2内の圧力よりも高くなった場合には、開閉機構60によってバイパス通路35を開いて、吸入室S1側に流入した高圧ガスを吐出室S2側に戻すことで、吸入室S1内の圧力が上昇するのを抑えることができる。このため、スクリュー圧縮機の運転停止直後において、吸入室S1内の圧力が、吐出室S2内の圧力よりも高くなり、螺旋溝41内の圧力がスクリューロータ40の吸入側の圧力よりも低くなる、いわゆる逆差圧現象の発生を抑制できる。そして、逆差圧現象を抑制すると、スクリューロータ40の逆回転中に、ゲートロータ50のゲート51が通常運転時と逆方向に押し付けられることを抑制できる。これにより、例えば、ゲートロータ50のアーム部から樹脂製のゲート51が剥がれてしまったり、ゲートロータ50のゲート51のシール部の摩耗が促進したりする、という不具合を回避できる。従って、ゲートロータ50の耐久性を向上できる。第2の発明は、第1の発明において、前記スクリューロータ40の駆動軸21と平行な方向へ移動することによって、圧縮行程の終了時点を変更して、前記圧縮室23の圧縮比を調整するスライドバルブ4を備え、前記スライドバルブ4は、前記スクリューロータ40を運転停止させる前に、前記圧縮室23の圧縮比が最低の圧縮比となる位置に移動するように構成されていることを特徴とするものである。第2の発明では、圧縮室23の圧縮比を調整するスライドバルブ4を備える。スライドバルブ4がスクリューロータ40の駆動軸21と平行な方向へ移動することで、圧縮行程の終了時点が変更される。スクリューロータ40を運転停止させる前には、圧縮室23の圧縮比が最低の圧縮比となる位置にスライドバルブ4が移動される。このような構成とすれば、高低差圧に起因してスクリューロータ40が逆回転して冷媒が螺旋溝41内を逆流しても、螺旋溝41内での冷媒が膨張されて減圧される度合すなわち、膨張比を小さくすることができる。なお、上述したように、高低差圧に起因してスクリューロータ40が逆回転するのを抑えるためには、スクリューロータ40の運転停止直後の圧縮比を下げればよいので、スライドバルブ4のストロークを長くすることも考えられる。しかしながら、その場合には、スクリュー圧縮機が大型化してしまうという問題がある。また、スライドバルブ4の全長が長くなるため、高圧ガスの圧力によって変形しやすくなり、スクリューロータ40と接触するおそれがある。これに対し、本発明では、バイパス通路35を開閉する開閉機構60を設けるだけという比較的簡単な構成で、上述した逆差圧現象を抑えることができる。第3の発明は、第1又は第2の発明において、前記開閉機構60は、前記吸入室S1と前記吐出室S2との圧力差によって開閉する逆止弁70で構成されていることを特徴とするものである。第3の発明では、開閉機構60が逆止弁70で構成される。逆止弁70は、吸入室S1と吐出室S2との圧力差によって開閉される。このような構成とすれば、スクリューロータ40の運転停止直後で且つ吸入室S1内の圧力が吐出室S2内の圧力よりも高くなった場合にのみ、逆止弁70によってバイパス通路35を開くことができ、スクリュー圧縮機の運転停止直後において、上述した逆差圧現象を抑制できる。本発明によれば、スクリューロータ40の運転停止直後で且つ吸入室S1内の圧力が吐出室S2内の圧力よりも高くなった場合には、開閉機構60によってバイパス通路35を開いて、吸入室S1側に流入した高圧ガスを吐出室S2側に戻すことで、吸入室S1内の圧力が上昇するのを抑えることができる。このため、スクリュー圧縮機の運転停止直後において、吸入室S1内の圧力が、吐出室S2内の圧力よりも高くなり、螺旋溝41内の圧力がスクリューロータ40の吸入側の圧力よりも低くなる、いわゆる逆差圧現象の発生を抑制できる。そして、逆差圧現象を抑制すると、スクリューロータ40の逆回転中に、ゲートロータ50のゲート51が通常運転時と逆方向に押し付けられることを抑制できる。これにより、例えば、ゲートロータ50のアーム部から樹脂製のゲート51が剥がれてしまったり、ゲートロータ50のゲート51のシール部の摩耗が促進したりする、という不具合を回避できる。従って、ゲートロータ50の耐久性を向上できる。以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。なお、以下の好ましい実施形態の説明は、本質的に例示に過ぎず、本発明、その適用物或いはその用途を制限することを意図するものではない。《実施形態1》図1は、本発明の実施形態1に係るスクリュー圧縮機の構成を示す縦断面図、図2は横断面図である。図1及び図2に示すように、スクリュー圧縮機1は、圧縮機構20と、圧縮機構20を駆動するための駆動機構15と、圧縮機構20の容積比VIを調整するための可変VI機構3と、圧縮機構20及び駆動機構15を収容するケーシング30とを備えている。このスクリュー圧縮機1は、冷媒を循環させて蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行う冷凍回路に接続されている。圧縮機構20は、ケーシング30内に設けられたシリンダ部31と、このシリンダ部31の中に回転可能に配置された1つのスクリューロータ40と、このスクリューロータ40に噛み合う2つのゲートロータ50とを備えている。ケーシング30内には、圧縮機構20の吸入口24に臨む吸入室S1と、圧縮機構20の吐出口25に臨む吐出室S2とが、隔壁部34によって区画形成されている。ケーシング30には、吐出室S2と連通するように吐出管図示省略が接続されている。吐出管は、吐出室S2内の冷媒をケーシング30の外部冷媒回路の高圧ラインへ送るための配管である。シリンダ部31における周方向の2カ所には、径方向外側に膨出するとともに吸入室S1と吐出室S2とを連通するように連通部32が形成されている。この連通部32には、シリンダ部31の軸方向沿いに延びるスライド溝33が含まれ、このスライド溝33に、後述するスライドバルブ4が軸方向へ移動可能に装着されている。駆動機構15は、スクリューロータ40に挿通する駆動軸21と、駆動軸21を回転させる電動機16とを有している。スクリューロータ40と駆動軸21とは、キー22によって連結されている。これにより、スクリューロータ40は、駆動機構15によって回転駆動されるようになっている。駆動軸21は、スクリューロータ40と同軸上に配置されている。駆動軸21の先端部は、圧縮機構20の吐出側に位置するベアリングホルダ17に回転自在に支持されている。このベアリングホルダ17は、ボールベアリング18を介して駆動軸21を支持している。また、スクリューロータ40は、シリンダ部31に回転可能に嵌合されている。電動機16は、インバータ制御により回転速度を調整することができるように構成されている。これにより、スクリュー圧縮機1は、電動機16の回転速度を調整して運転容量を変更することができる。スクリュー圧縮機1の運転容量単位時間当たりに圧縮機構20から吐出される冷媒の吐出量は、冷媒回路の利用側の負荷に応じて制御される。その際、可変VI機構3のスライドバルブ4は、利用側の負荷に応じて制御される運転容量に対して、最適の圧縮効率が得られる容積比圧縮比になるように制御される。具体的には、運転状態が定格負荷100負荷状態であるか部分負荷状態であるかによって変化する運転容量に応じて、スライドバルブ4は、スクリューロータ40の軸方向へ位置が変化する。図3に示すように、スクリューロータ40は、概ね円柱状に形成された金属製の部材である。スクリューロータ40の外周面には、スクリューロータ40の吸入側の端部から吐出側の端部へ向かって螺旋状に延びる螺旋溝41が複数本形成されている。スクリューロータ40の各螺旋溝41は、吸入側の端部がテーパー状に形成されている。図3に示すスクリューロータ40では、テーパー状に形成された面に螺旋溝41の始端が開口する一方、螺旋溝41の終端は開口していない。スクリューロータ40の螺旋溝41は、吸入側の端部において吸入室S1に開放されており、この開放部分が圧縮機構20の吸入口24になっている。各ゲートロータ50は、樹脂製の部材である。各ゲートロータ50には、長方形板状に形成された複数枚のゲート51が放射状に設けられている。各ゲートロータ50は、シリンダ部31の外側に、スクリューロータ40の回転軸に対して軸対称となるように配置されている。2つのゲートロータ50は、スクリューロータ40の回転中心軸周りに等角度間隔本実施形態では180°間隔で配置されている。各ゲートロータ50の軸心は、スクリューロータ40の軸心と直交している。各ゲートロータ50は、ゲート51がシリンダ部31の一部を貫通してスクリューロータ40の螺旋溝41に噛み合うように配置されている。ゲートロータ50は、金属製のロータ支持部材55に取り付けられている。ロータ支持部材55は、基部56と、アーム部57と、軸部58とを備えている。基部56は、やや肉厚の円板状に形成されている。アーム部57は、ゲートロータ50のゲート51と同数だけ設けられており、基部56の外周面から外側へ向かって放射状に延びている。軸部58は、棒状に形成されて基部56に立設されている。軸部58の中心軸は、基部56の中心軸と一致している。ゲートロータ50は、基部56及びアーム部57における軸部58とは反対側の面に取り付けられている。各アーム部57は、ゲート51の背面に当接している。図2に示すように、ゲートロータ50が取り付けられたロータ支持部材55は、シリンダ部31に隣接してケーシング30内に区画形成されたゲートロータ室90に収容されている。ゲートロータ室90は、吸入室S1と連通しており、低圧となっている。つまり、ゲートロータ50には、スクリューロータ40の吸入側の冷媒の圧力が作用する。図2におけるスクリューロータ40の右側に配置されたロータ支持部材55は、ゲートロータ50が下端側となる姿勢で設置されている。一方、同図におけるスクリューロータ40の左側に配置されたロータ支持部材55は、ゲートロータ50が上端側となる姿勢で設置されている。各ロータ支持部材55の軸部58は、ゲートロータ室90内の軸受ハウジング91にボールベアリング92を介して回転自在に支持されている。圧縮機構20では、シリンダ部31の内周面と、スクリューロータ40の螺旋溝41と、ゲートロータ50のゲート51とによって囲まれた空間が圧縮室23になる。上述したように、スクリュー圧縮機1は、圧縮機構20の容積比VIを調整するための可変VI機構3を備えている。この容積比VIは、圧縮機構20における吐出容積Vdに対する吸入容積Vsの比Vs/Vdを意味し、換言すると、圧縮機構20の圧縮比を意味する。図1に示すように、可変VI機構3は、スライドバルブ4と、スライドバルブ4の位置を変更するためのシリンダ5とを有している。スライドバルブ4は、スライド溝33に摺動自在に嵌合している。スライド溝33内において、スライドバルブ4は、スクリューロータ40の吸入側に最も近づく位置と、吸入口24から最も離れる位置との間を進退自在に構成されている。圧縮機構20では、スライドバルブ4の位置に応じて、吐出口25の開口面積が変化する。これにより、圧縮室23と吐出口25との連通位置が変更される。その結果、圧縮室23から冷媒が吐出される吐出行程のタイミングが調整され、容積比VIが調整される。スライドバルブ4が図1に示す位置にあると、吸入口24から最も離れた位置吐出室S2に最も近い位置において、圧縮室23と吐出口25とが連通する。これにより、圧縮室23の吐出行程の開始のタイミング圧縮行程の終了のタイミングが最も遅くなり、容積比VIが最大の容積比VImaxすなわち、最大の圧縮比となる。一方、スライドバルブ4が図4に示す位置にあると、吸入口24から最も近い位置において、圧縮室23と吐出口25とが連通する。これにより、圧縮室23の吐出行程の開始のタイミング圧縮行程の終了のタイミングが最も早くなり、容積比VIが最低の容積比VIminすなわち、最低の圧縮比となる。シリンダ5は、シリンダチューブ6と、シリンダチューブ6内に装填されたピストン7と、ピストン7のピストンロッド8に連結されたアーム9と、アーム9とスライドバルブ4とを連結する連結ロッド10aと、アーム9をスクリューロータ40の吸入側に付勢するスプリング10bとを備えている。シリンダチューブ6の内部は、ピストン7によって区画されており、その内部圧力の差圧によってスライドバルブ4の位置が変更される。図5に示すように、隔壁部34には、吸入室S1と吐出室S2とを連通するバイパス通路35が形成されている。バイパス通路35は、開閉機構60によって開閉自在に塞がれている。バイパス通路35は、ケーシング30の周方向に間隔をあけて複数形成されており、このバイパス通路35に対応して開閉機構60も周方向に複数配設されている図2参照。開閉機構60は、開閉蓋61と、開閉蓋61に取り付けられた開閉ロッド62と、圧縮バネ63とを備えている。開閉蓋61は、バイパス通路35よりも吐出室S2側に配設されている。開閉ロッド62は、隔壁部34を貫通して吸入室S1側に延び、隔壁部34に対して摺動自在となっている。圧縮バネ63は、吸入室S1側に配設されており、開閉蓋61を隔壁部34側に付勢している。ここで、スクリュー圧縮機1の運転時には、吐出室S2内の圧力が吸入室S1内の圧力よりも高いので、その差圧と圧縮バネ63の付勢力とによって、開閉蓋61が隔壁部34側に付勢される。これにより、バイパス通路35が開閉蓋61によって閉じられた状態となる。なお、スクリュー圧縮機1の運転停止直後における開閉機構60の開閉動作については後述する。-運転動作-以下、スクリュー圧縮機1の運転動作について説明する。図1に示すように、スクリュー圧縮機1において電動機16を起動すると、駆動軸21が回転するのに伴ってスクリューロータ40が回転する。このスクリューロータ40の回転に伴ってゲートロータ50も回転し、圧縮機構20が吸入行程、圧縮行程及び吐出行程を繰り返す。ここでは、図6においてドットを付した圧縮室23に着目して説明する。図6aにおいて、ドットを付した圧縮室23は、吸入室S1に連通している。また、この圧縮室23が形成されている螺旋溝41は、図6aの下側に位置するゲートロータ50のゲート51と噛み合わされている。スクリューロータ40が回転すると、このゲート51が螺旋溝41の終端へ向かって相対的に移動し、それに伴って圧縮室23の容積が拡大する。その結果、吸入室S1の低圧ガス冷媒が吸入口24を通じて圧縮室23へ吸い込まれる。スクリューロータ40がさらに回転すると、図6bの状態となる。図6bにおいて、ドットを付した圧縮室23は、閉じきり状態となっている。つまり、この圧縮室23が形成されている螺旋溝41は、図6bの上側に位置するゲートロータ50のゲート51と噛み合わされ、このゲート51によって吸入室S1から仕切られている。そして、スクリューロータ40の回転に伴ってゲート51が螺旋溝41の終端へ向かって移動すると、圧縮室23の容積が次第に縮小する。その結果、圧縮室23内のガス冷媒が圧縮される。スクリューロータ40がさらに回転すると、図6cの状態となる。図6cにおいて、ドットを付した圧縮室23は、吐出口25を介して吐出室S2と連通した状態となっている。そして、スクリューロータ40の回転に伴ってゲート51が螺旋溝41の終端へ向かって移動すると、圧縮されたガス冷媒が圧縮室23から吐出室S2へ押し出されてゆく。-スクリュー圧縮機の運転停止動作-スクリュー圧縮機1の運転時には、スクリューロータ40の吐出側と吸入側との間で、所定の差圧いわゆる高低差圧が発生する。つまり、スクリュー圧縮機1の運転時には、吐出室S2の圧力が冷媒回路の高圧ラインの圧力と同等となり、吸入室S1の圧力が冷媒回路の低圧ラインの圧力と同等となる。特に、上述した最大VI運転時には、このような高低差圧が顕著となる。この状態から、スクリュー圧縮機1を運転停止させると、上述した高低差圧によってスクリューロータ40が通常運転時とは逆方向に回転し、吐出室S2の冷媒が、螺旋溝41の内部を通じて、吸入室S1へ逆流してしまうことがある。このようにしてスクリューロータ40が逆回転すると、螺旋溝41の内部では、ゲート51によって冷媒が封入された部屋の容積が徐々に拡大していくので、この冷媒が膨張して減圧されることになる。一方、スクリュー圧縮機1の運転停止直後には、冷媒回路の高低差圧は速やかに均圧していく。従って、吐出室S2の内圧は速やかに低くなっていき、吸入室S1の内圧は速やかに高くなっていく。このようにして圧力が低下した吐出室S2内の冷媒が、逆回転中のスクリューロータ40の螺旋溝41内で膨張すると、この冷媒の圧力はさらに低くなってしまう。これに対し、吸入室S1の内圧は速やかに上昇するため、螺旋溝41内で膨張した冷媒の圧力が、吸入室S1の内圧よりも低くなってしまう、逆差圧現象が生じるおそれがある。このようにして、螺旋溝41内の圧力と吸入室S1の圧力との大小関係が、通常運転時と逆転してしまうと、ゲート51には、通常運転時と逆方向の押し付け力が作用してしまい、ゲート51がアーム部57から剥離したり、ゲート51の摩耗が促進されたりする、という不具合が生じる。具体的に、通常運転時においては、閉じきり状態の螺旋溝41の内圧がゲートロータ室90の内圧よりも高くなるため、ゲート51には、螺旋溝41の内部側からゲートロータ室90側に向かって押し付け力が作用する。通常運転時には、このような状態において、ゲート51とスクリューロータ40との間のシール性が確保される。これに対し、スクリューロータ40が逆回転して上述した逆差圧現象が生じると、螺旋溝41の内圧がゲートロータ室90の内圧よりも低くなる。その結果、ゲート51には、ゲートロータ室90側から螺旋溝41の内部側に向かって押し付け力が作用する。このような状態で、スクリューロータ40がさらに逆回転すると、樹脂製のゲート51が金属製のアーム部57に対してめくれ上がり、ゲート51がアーム部57から剥がれてしまうおそれがある。また、ゲート51とスクリューロータ40とが、通常運転と異なる箇所で接触してしまうことで、ゲート51の摩耗が促進されてしまうおそれもある。そこで、本実施形態では、このような不具合を未然に回避するために、吸入室S1と吐出室S2とを連通するバイパス通路35を設け、バイパス通路35を開閉機構60によって開閉自在としている。図7に示すように、スクリュー圧縮機1の運転停止直後には、スクリューロータ40の逆回転により、吸入室S1内の圧力が吐出室S2内の圧力よりも高くなるため、その差圧により、開閉蓋61が圧縮バネ63の付勢力に抗して隔壁部34から離れる方向に移動し、バイパス通路35が開いた状態となる。これにより、吸入室S1側に流入した高圧ガスを吐出室S2側に戻して、吸入室S1内の圧力が上昇するのを抑えることができる。このため、スクリュー圧縮機1の運転停止直後において、吸入室S1内の圧力が、吐出室S2内の圧力よりも高くなり、螺旋溝41内の圧力がスクリューロータ40の吸入側の圧力よりも低くなる、いわゆる逆差圧現象を抑制できる。そして、逆差圧現象を抑制すると、スクリューロータ40の逆回転中に、ゲートロータ50のゲート51が通常運転時と逆方向に押し付けられることを抑制できる。これにより、例えば、ゲートロータ50のアーム部から樹脂製のゲート51が剥がれてしまったり、ゲートロータ50のゲート51のシール部の摩耗が促進したりする、という不具合を回避できる。従って、ゲートロータ50の耐久性を向上できる。さらに、本実施形態では、スクリュー圧縮機1を運転停止させる前に、スライドバルブ4を図4に示す位置に移動させ、容積比VIを最低容積比VIminとしている。これにより、スクリュー圧縮機1の運転停止直後に、高低差圧に起因してスクリューロータ40を逆回転させながら冷媒が逆流しても、容積比VIが最低容積比VIminに設定されているため、螺旋溝41内での冷媒の膨張、ひいては逆差圧現象の発生を抑えることができる。《実施形態2》図8は、本実施形態2に係る開閉機構の構成を示す縦断面図である。前記実施形態1との違いは、開閉機構60の構成のみであるため、以下、実施形態1と同じ部分については同じ符号を付し、相違点についてのみ説明する。図8に示すように、開閉機構60は、隔壁部34に取り付けられた逆止弁70で構成されている。逆止弁70は、外筒部71と、外筒部71の内周面に嵌合された内筒部72と、保持部73と、球状に形成された弁体部74と、圧縮バネ75とを備えている。外筒部71は、隔壁部34に形成された取付孔34aに嵌合されて取り付けられている。内筒部72の筒孔は、バイパス通路35を構成している。保持部73は、有底筒状に形成され、その開口側端部が内筒部72の吐出側の端部に取り付けられている。保持部73の底面には、吐出室S2に連通する連通孔73aが形成されている。弁体部74は、保持部73の筒内に収容されている。圧縮バネ75は、保持部73の底面と弁体部74との間に配設され、バイパス通路35を塞ぐように弁体部74を内筒部72側に付勢している。そして、スクリュー圧縮機1の運転時には、吐出室S2内の圧力が吸入室S1内の圧力よりも高いので、その差圧と圧縮バネ75の付勢力とによって、弁体部74が内筒部72側に付勢される。これにより、バイパス通路35が弁体部74によって閉じられた状態となる。一方、スクリュー圧縮機1の運転停止直後には、スクリューロータ40の逆回転により、吸入室S1内の圧力が吐出室S2内の圧力よりも高くなる。そのため、図9に示すように、吸入室S1と吐出室S2との差圧によって、弁体部74が圧縮バネ75の付勢力に抗して内筒部72から離れる方向に移動し、バイパス通路35が開いた状態となる。これにより、吸入室S1側に流入した高圧ガスを、バイパス通路35及び保持部73の連通孔73aを介して吐出室S2側に戻して、吸入室S1内の圧力が上昇するのを抑えることができる。このため、スクリュー圧縮機1の運転停止直後において、吸入室S1内の圧力が、吐出室S2内の圧力よりも高くなり、螺旋溝41内の圧力がスクリューロータ40の吸入側の圧力よりも低くなる、いわゆる逆差圧現象を抑制できる。