"a複数のUHMWPE繊維、及び、b延伸ポリテトラフルオロエチレンを含む少なくとも1つのフルオロポリマー繊維、を有する釣り糸を含む製品。前記フルオロポリマー繊維は約10~約30質量の量で存在する、請求項1記載の製品。前記フルオロポリマー繊維は約12.5~25質量の量で存在する、請求項1記載の製品。前記釣り糸は摩耗試験後の破断力が摩耗試験前の破断力の少なくとも40である、請求項1記載の製品。前記釣り糸は摩耗試験後の破断力が摩耗試験前の破断力の少なくとも50である、請求項1記載の製品。前記釣り糸は摩耗試験後の破断力が摩耗試験前の破断力の少なくとも60である、請求項1記載の製品。前記フルオロポリマー繊維の数/繊維の総数の比は12.5である、請求項1記載の製品。前記フルオロポリマー繊維の数/繊維の総数の比は25である、請求項1記載の製品。前記釣り糸はテナシチーが少なくとも約10g/dである、請求項1記載の製品。前記釣り糸はテナシチーが少なくとも約15g/dである、請求項1記載の製品。前記釣り糸はテナシチーが少なくとも約20g/dである、請求項1記載の製品。前記釣り糸は摩耗試験後の破断力が少なくとも約13kgである、請求項1記載の製品。前記釣り糸は摩耗試験後の破断力が少なくとも約14.5kgである、請求項1記載の製品。前記釣り糸は摩耗試験後の破断力が少なくとも約16kgである、請求項1記載の製品。aUHMWPE繊維を延伸ポリテトラフルオロエチレン繊維とともに編組することにより編組繊維を形成すること、b前記編組繊維を加熱すること、c前記編組繊維がなおも加熱されている間に、前記編組繊維を延伸すること、及び、d前記延伸された編組繊維を冷却すること、の工程をその順序で含む、編組釣り糸の製造方法。発明の詳細な説明本発明の発明者は高強度繊維のバンドルに添加した比較的に小さい質量のフルオロポリマー繊維が耐摩耗性及び摩耗寿命の驚くほどの劇的な増加をもたらすことを発見した。ロープ、ケーブル及び繰り返し応力用途に使用するための他の引張り部材を形成するために使用される高強度繊維としてはDYNEEMA登録商標及びSPECTRA登録商標ブランドの繊維などの超高分子量ポリエチレンUHMWPE、商品名VECTRAN登録商標で販売されているような液晶ポリマーLCP繊維、他のLCAP、PBO、高性能アラミド繊維、Kevlar登録商標繊維などのパラ-アラミド繊維、炭素繊維、ナイロン及びスチールが挙げられる。このような繊維の組み合わせ、たとえば、UHMWPE及びLCPも挙げられ、それは、通常、海洋学及び他の重荷用途においてロープのために使用される。本発明の好ましい実施形態による上記の繊維のいずれかと組み合わせて使用されるフルオロポリマー繊維としては、限定するわけではないが、ポリテトラフルオロエチレンPTFE延伸PTFEePTFE及び変性PTFEを含む、フッ素化エチレンプロピレンFEP、エチレン-クロロトリフルオロエチレンECTFE、エチレン-テトラフルオロエチレンETFE又はペルフルオロアルコキシポリマーPFAが挙げられる。フルオロポリマー繊維としては、モノフィラメント繊維、マルチフィラメント繊維、又は、その両方が挙げられる。高密度フルオロポリマー及び低密度フルオロポリマーの両方は本発明において使用することができる。フルオロポリマー繊維は、通常、高強度繊維よりも低い強度であるが、組み合わされたバンドルの全体の強さはフルオロポリマー繊維1又は複数の添加又はフルオロポリマー繊維による高強度繊維の置き換えによって有意に損なわれない。好ましくは、10未満の強度低下は、フルオロポリマー繊維を含ませた後に観察される。フルオロポリマー繊維は、好ましくは、約40質量未満のフルオロポリマー繊維が複合材バンドル中に存在するような量で高強度繊維と組み合わされる。より好ましい範囲としては約35未満、約30未満、約25未満、約20未満、約15未満、約10未満、約5未満及び約1が挙げられる。驚くべきことに、これらの低添加量でさえ、本発明の複合材バンドルは、強度の緩やかな約10未満の低下でもって、耐摩耗性の劇的な増加を示し、そのため、摩耗寿命の増加を示す。ある場合には、摩耗試験後の破断強度の比は下記に示す実施例により示されるとおり、4.0を超えた表3を参照されたい。具体的には、下記の例1~4に示すように、PTFE及び高強度繊維を含む繊維バンドルの破断力は、所与の数の摩耗試験サイクルの後に、高強度繊維単独の破断力よりも劇的に高い。摩耗速度は、したがって、PTFE繊維含有複合材バンドルではPTFE繊維を含まない同構造よりも低い。理論によって制限されることなく、複合材バンドルが改良された耐摩耗性をもたらすのはフルオロポリマー繊維の潤滑性であると信じられる。この態様において、本発明は固体の潤滑性繊維をロープ又は繊維バンドルに含ませることによりそれを潤滑化させる方法を提供する。フルオロポリマー繊維は、場合により、充填剤を含む。グラファイト、ワックスなどの固体潤滑剤、又は、さらには炭化水素油又はシリコーン油などの流体潤滑剤を用いることができる。このような充填剤はフルオロポリマー繊維にそして最終的にロープ自体に追加の有利な特性を付与する。たとえば、カーボンを充填したPTFEは熱伝導性を改善し、そして繊維及びロープの耐熱性を向上させるのに有用である。これはロープ破損の寄与要因の一つであるロープ中の熱の蓄積を防止し又は少なくとも遅らせる。グラファイト又は他の潤滑性充填剤はフルオロポリマー繊維を添加することにより実現される潤滑効果を高めるために使用されうる。任意の従来から既知の方法を用いて、フルオロポリマー繊維を高強度繊維と組み合わせることができる。特殊な処理は必要ない。繊維はブレンドされ、撚られ、編組され、又は、特殊な組み合わせ処理を行うことなく単に同時処理されうる。通常、繊維は当業者に知られている従来のロープ製造法を使用して組み合わされる。釣り糸中のUHMWPEストランドを1つ以上のePTFE繊維で置き換えることによって、本発明の釣り糸は、同様に構成されたすべてがUHMWPEである釣り糸と比較して有意に改良された耐久性を示す。好ましくは、編組された釣り糸中の繊維の総数に対するePTFE繊維の量は、テナシチーの低下を最小限に抑えながら、最大限の耐摩耗性を提供するように最適化される。たとえば、8繊維編組の構造では、通常、1つ又は2つのePTFE繊維を取り込むことが好ましい。高いピックカウントは釣り糸の構造において好ましい。発明の釣り糸及び比較の編組釣り糸の両方を、糸の丸さ及び繊維どうしの付着力を改良するために、熱延伸工程に付した。摩擦試験は、釣り竿フェルールに擦っている張力に付された釣り糸により使用時に生じる摩擦、及び、使用時の岩及び他の物体に対する摩耗擦をシミュレートするために、90度角度の金属ターゲット上で釣り糸を引っ張ることにより行った。下記に示す実施例において、耐摩耗性及び摩耗寿命を種々の繊維バンドルに対して試験する。当業者に理解されるとおり、結果は本発明のバンドルから構成されたロープで観測される効果の指標である。詳細には、摩耗速度を用いて耐摩耗性を示す。摩耗寿命は繊維バンドル本発明のフルオロポリマー繊維の組み合わせを含むもの及び含まないものを破損まで繰り返す特定の例により示される。結果は破損までのサイクル数として報告する。試験の詳細を下記に示す。試験方法単位長さ当たりの質量及び引張強さ測定各個々の繊維の単位長さ当たりの質量をDenverInstrumentsIncModelAA160分析用天秤を用いて9mの長さの繊維サンプルを秤量し、グラムで表現した質量に1000を掛けることにより決定し、結果をデニールの単位で表現する。例6a及び6bを例外として、すべての引張試験を周囲温度で、空気式繊維グリップを装備した引張試験機でゲージ長さ350mm及びクロスヘッド速度330mm/分を用いて行った。したがって、歪み速度は94.3分であった。例6a及び6bでは、引張試験を周囲温度で、空気式U字型繊維グリップを装備したINSTRON5567引張試験機で、ここでも、ゲージ長さ350mm及びクロスヘッド速度330mm/分を用いて行った。そのため、歪み速度は94.3分であった。繊維の破断強さと呼ばれるピーク力を記録した。4つのサンプルを試験し、平均破断強度を計算した。g/dで表現される個々の繊維サンプルの平均テナシチーは、グラムで表現される平均破断強度を個々の繊維のデニール値で割り算することにより計算した。複合材バンドル又はバンドル群を試験する場合に、これらのサンプルの平均テナシチーは、複合材バンドル又はバンドル群の平均破断強度グラム単位を、複合材バンドル又はバンドル群の長さ当たりの質量デニール単位で割り算することにより計算した。複合材バンドル又はバンドル群のデニール値はサンプルの質量を測定し、又は、サンプルの個々の成分のデニール値を総計することにより決定されうる。密度測定下記の技術を用いて繊維密度を決定した。繊維体積を一定長さの繊維の平均厚さ及び幅の値から計算し、そして密度を繊維体積及び繊維質量から計算した。2メートル長さの繊維をADFR300天秤に載せ、そして質量をグラムで記録したC。その後、繊維サンプルの厚さをAMESModelLG3600厚さゲージを用いて繊維にそって3点で測定した。繊維の幅もEhrenreichPhotoOpticalIndIncGardenCityNewYorkから入手可能なLP6プロファイルプロジェクタ用いて同繊維サンプルにそって3点で測定した。その後、厚さ及び幅の平均値を計算し、そして繊維サンプルの体積を決定したD。繊維サンプルの密度を下記のとおりに計算した。繊維サンプルの密度g/cc=C/D耐摩耗性試験摩耗試験を湿潤及び乾燥ヤーン/ヤーン耐摩耗性WetandDryYarnonYarnAbrasionResistanceに関するASTM標準試験法から調整した。この試験方法をロープ、特に海洋環境での使用を目的としたロープの構成に使用するヤーンの試験に応用する。試験装置を図2に示し、垂直フレーム24に3つのプーリ21,22,23が配置されている。プーリ21,22,23は直径22.5mmであった。上部プーリ21,23の中央線は140mmの距離で分離されていた。下部プーリ22の中央線は上部プーリ21,23の中央線を接続している水平線の下254mmであった。モータ25及びクランク26は図2に示すとおりの位置にあった。ブッシング28をとおしてモータ駆動クランク26により駆動される延長ロッド27を用いて、各サイクルの間に前後にロッド27を動かすときに、試験サンプル30を50.8mmの距離で変位させた。サイクルは前後のストロークを含んだ。ディジタルカウンタ図示していないはサイクルの数を記録した。クランク速度は65~100サイクル/分の範囲内で調節可能であった。錘31さまざまな錘を加えることができるプラスチック容器の形をサンプル30の一端に取り付け、試験サンプル30の平均破断強度の1.5に相当する所定の張力を課す。図2にしたがって、サンプル30を、無張力下にある間に、第三のプーリ23の上、第二のプーリ22の下、そして第一のプーリ21の上を通した。その後、図面に示すとおりに錘31をつり下げることにより、サンプル30に張力を課した。その後、サンプル30の他端を、モータクランク26に取り付けられた延長ロッド27に固定した。ロッド27を事前にストロークの最高点に位置するようにし、それにより、張力を与えている錘31が試験前に最大高さに位置するようにした。最大高さは、通常、第三のプーリ23の中心線の下6~8cmであった。試験の間に滑りを防止するために、繊維サンプル30を確実に延長ロッド27及び錘31に固定しているように注意した。その後、なおも張力下にある試験サンプル30を、第二の下方のプーリ22から注意深く取り外した。約27mm直径のシリンダ図示せずを、サンプル30により形成されたクレードルに配置し、その後、右に180°回転し、サンプル30にハーフラップを行った。シリンダーをさらに右にさらに180°回転し、完全な360°ラップを行った。所望の回数のラップを達成するまで、180°増分で捩りを続けた。その後、サンプル30がなおも張力下にある間に、シリンダーを注意深く取り外し、そしてサンプル30を第二のプーリ22の周囲に再配置した。例として、繊維サンプル30の3回の完全なラップ3×360°を図3に示す。サンプルが撚ったマルチフィラメントである場合には、ラッピングの際のねじれ方向からの僅かなずれが生じるであろう。この場合には、このねじれ方向の向きは、マルチフィラメント繊維の本来のねじれと同じ方向でなければならない。試験サンプルが少なくとも1つのフルオロポリマー繊維を含む2つ以上の個々の繊維からなる試験において、下記の変更手順に従った。試験サンプルを錘に固定した後に、フルオロポリマー繊維1又は複数を撚ることなく他の繊維に対して並んで配置させた。特に指示がないかぎり、フルオロポリマー繊維1又は複数は常にオペレータの最も近くに配置した。繊維をラッピングするための次の手順は上記の手順と同一であった。試験設定が完成すると、サイクル計数を0に設定し、クランク速度を所望の速度に調節し、そしてギアモータを始動した。所望の数のサイクルを完了した後に、ギアモータを止め、そして摩耗された試験サンプルを錘及び延長ロッドから取り外した。各試験を4回行った。その後、摩耗した試験サンプルを破断強度に関して引張試験し、そして結果を平均した。平均のテナシチーは繊維もしくは複合材バンドルサンプルの平均破断強度値及び単位長さ当たりの合計質量を用いて計算した。1つの例において、張力負荷下に繊維もしくは複合材バンドルが完全に破壊するまで摩耗試験を続けた。サイクル数はサンプルの破損までのサイクルとして記録した。この例では、3つのサンプルを試験し、破損までの平均サイクルを計算した。釣り糸摩耗試験釣り糸摩耗試験を湿潤及び乾燥ヤーン/ヤーン耐摩耗性WetandDryYarnonYarnAbrasionResistanceに関するASTM標準試験法から調整した。この試験方法をロープ、特に海洋環境での使用を目的としたロープの構成に使用するヤーンの試験に応用する。試験装置を図4に示し、2つのプーリ41,42は垂直フレーム43に配置されている。プーリ41,42は45mm直径であった。プーリ41,42の中央は205mmの距離だけ離れていた。ギアモータ44及びクランク45は図4に示すとおりに配置されていた。ブッシング47をとおしてモータ駆動クランク45により駆動される延長ロッド46を用いて、各サイクルの間にロッド46が前後に動くときに、試験サンプル40を50.8mmの距離で変位させた。サイクルは前後のストロークを含んだ。ディジタルカウンターはサイクル数を記録した。クランク速度65~100サイクル/分の範囲内で調節可能であった。錘48さまざまな錘を加えることができるプラスチック容器の形をサンプル40の一端に取り付け、所定の張力800gを課した。図4にしたがって、サンプル40を、無張力下にある間に、第一のプーリ41の上、鈍金属ターゲット49の下、そして第二のプーリ42の上を通した。鈍金属ターゲット49は90°角度でコーナー機械加工した焼入れ鋼であった。ターゲット49はプーリ41,42の中央の中間にあり、そしてターゲット49の頂点がプーリ41,42の頂部から下2.5cmにあるように位置合わせした。その後、図面に示すとおりに錘48をつり下げることにより、サンプル40に張力を課した。その後、サンプル40の他端を、モータクランク45に取り付けられた延長ロッド46に固定した。ロッド46を事前にストロークの最高点に位置するようにし、それにより、張力を与えている錘40が試験前に最大高さに位置するようにした。最大高さは、通常、第二のプーリ42の中心の下6~8cmであった。試験の間に滑りを防止するために、繊維サンプル40を確実に延長ロッド46及び錘48に固定しているように注意した。試験設定が完成すると、サイクル計数を0に設定し、クランク速度を所望の速度に調節し、そしてギアモータ44を始動した。所望の数のサイクルを完了した後に、ギアモータ44を止め、そして摩耗された試験サンプルを錘48及び延長ロッド46から取り外した。各試験を1回行った。試験は2000サイクルで行った。その後、釣り糸摩耗試験サンプルを破断強度に関して引張試験し、そして結果を平均し、報告した。引張試験はクロスヘッド速度200mm分及びジャー分離200mmを用いて行った。例1単一のePTFE繊維を、単一の液晶ポリマーLCP繊維と組み合わせ、上記の摩耗試験に付した。この試験の結果を単一のLCP繊維の試験の結果と比較した。ePTFEモノフィラメント繊維を入手した。この繊維は下記の特性を有した425dの単位当たりの質量、2.29kgの破断力、5.38g/dのテナシチー及び1.78g/ccの密度。LCP繊維は1567dの単位長さ当たりの質量、34.55kgの破断力及び22.0g/dのテナシチーを有した。この2つの繊維タイプを、互いに隣接させるようにして単純に保持することにより組み合わせた。すなわち、撚り又は他の絡み合い手段を行わなかった。組み合わせた際のこれら2つの繊維の質量は79のLCP及び21のePTFEであった。複合材バンドルの単位長さ当たりの質量は1992dであった。複合材バンドルの破断力は33.87kgであった。複合材バンドルのテナシチーは17.0g/dであった。単一のePTFE繊維をLCPに対して添加すると、単位長さ当たりの質量、破断力及びテナシチーを、それぞれ27、2及び23変化させた。ePTFEモノフィラメント繊維の添加に関連する破壊力の低下は繊維の強度のばらつきに帰因するものであったことに注意されたい。これらの繊維の特性、ならびに、例2~8に使用されるすべての繊維の特性を表1に示す。単一のLCP繊維を上述の手順に従って耐摩耗性に関して試験した。5回の完全ラップを繊維に課した。試験を518gの張力LCP繊維の破断力の1.5に相当下に100サイクル/分で行った。単一のLCP繊維及びePTFEモノフィラメント繊維の複合材バンドルも同様にして耐摩耗性に関して試験した。5回の完全ラップを複合材バンドルに課した。試験を508gの張力繊維組み合わせ物の破断力の1.5に相当下に100サイクル/分で行った。摩耗試験を1500サイクルで行い、その後、試験サンプルを引張試験し、その破断力を決定した。複合材バンドル及びLCP繊維はそれぞれ26.38kg及び13.21kgの摩耗後の破断力を示した。単一のPTFEモノフィラメント繊維を単一のLC繊維に添加することで、摩耗後破断力が100増加した。このように、単一ePTFEモノフィラメント繊維を添加することで、試験前に破断力が-2で変化し、そして摩耗試験完了時の破断力が100高くなった。破断力の低下を摩耗試験後の破断強度及び初期破断強度の商により計算した。摩耗速度をサンプルの破断力の低下及び摩耗試験サイクル数の商として計算した。LCP繊維単独及びLCP繊維とePTFEモノフィラメント繊維との複合材の摩耗速度はそれぞれ14.2g/サイクル及び5.0gサイクルであった。本例、ならびに、他のすべての例例2~8の試験条件及び試験結果をそれぞれ表2及び3に示す。例2A単一のePTFEモノフィラメント繊維を単一の超高分子量ポリエチレン繊維と組み合わせた。上記のとおりに摩耗試験を行った。複合材バンドルの試験結果を単一のUHMWPE繊維の試験結果と比較した。例1において製造しそして記載したとおりのePTFEモノフィラメント繊維を入手した。2つの繊維タイプを、互いに隣接させるようにして単純に保持することにより組み合わせた。すなわち、撚り又は他の絡み合い手段を行わなかった。組み合わせた際のこれら2つの繊維の質量は79のUHMWPE及び21のePTFEであった。UHMWPE及び複合材バンドルの単位長さ当たりの質量はそれぞれ1581d及び2006dであった。UHMWPE及び複合材バンドルの破断力はそれぞれ50.80kg及び51.67kgであった。UHMWPE及び複合材バンドルのテナシチーはそれぞれ32.1g/d及び25.7g/dであった。ePTFE繊維をUHMWPE繊維に添加すると、単位長さ当たりの質量、破断力及びテナシチーがそれぞれ27、2及び20変化した。単一のUHMWPE繊維を上記の手順に従って耐摩耗性に関して試験した。3回の完全ラップを繊維に課した。試験を762gの張力UHMWPE繊維の破断力の1.5に相当下に、65サイクル/分で行った。UHMWPE繊維及びePTFEモノフィラメント繊維の組み合わせも同様にして耐摩耗性に関して試験した。3回の完全ラップを繊維の組み合わせ物に課した。試験を775gの張力繊維組み合わせ物の破断力の1.5に相当下に、65サイクル/分で行った。摩耗試験を500サイクルで行い、その後、試験サンプルを引張試験し、その破断力を決定した。複合材バンドル及びUHMWPE繊維はそれぞれ42.29kg及び10.90kgの摩耗後の破断力を示した。ePTFEモノフィラメント繊維をUHMWPE繊維に添加すると、摩耗後破断力が228増加した。このように、単一のePTFE繊維を添加すると、試験前の破断力が2増加し、そして摩耗試験完了時に破断力が288高くなった。UHMWPE繊維単独及びUHMWPE繊維とePTFEモノフィラメント繊維との複合材の摩耗速度はそれぞれ79.8g/サイクル及び18.8g/サイクルであった。例2BePTFE繊維及びUHMWPE繊維の組み合わせ物を例2aに記載したように形成しそして試験したが、この場合には、ePTFE繊維はマルチフィラメントであった。400dのePTFEモノフィラメント繊維を、ピンホイールを用いて引き、マルチフィラメントePTFE繊維を形成した。マルチフィラメント繊維は下記の特性を有した:405dの単位長さ当たりの質量、1.18kgの破断力、2.90g/dのテナシチー及び0.72g/ccの密度。1つのマルチフィラメントePTFE繊維を、例2aに記載されるとおりに1つのUHMWPE繊維と組み合わせた。UHMWPE繊維の特性及び試験結果を例2aに示した。複合材バンドルは80質量のUHMWPE及び20質量のePTFEからなった。複合材バンドルの単位長さ当たりの質量は1986dであった。複合材バンドルの破断力は50.35kgであった。複合材バンドルのテナシチーは25.4g/dであった。ePTFE繊維をUHMWPE繊維に添加すると、単位長さ当たりの質量、破断力及びテナシチーはそれぞれ26、1及び21変化した。UHMWPE繊維及びePTFEマルチフィラメント繊維の組み合わせ物を、例2aと同様に3回の完全ラップ及び65サイクル/分を用いて755gの張力繊維組み合わせ物の破断力の1.5に相当下で耐摩耗性に関して試験した。摩耗試験を、ここでも、500サイクルで行った。複合材ePTFE-UHMWPEバンドルの摩耗後の破断力は41.37kgであった。ePTFEマルチフィラメント繊維をUHMWPE繊維に添加すると、摩耗後破断力が280増加した。このように、単一のePTFE繊維を添加すると、試験前に-1で破断力が変化し、そして摩耗試験完了時に破断力が280高くなった。複合材バンドルの摩耗速度は18.0g/サイクルであった。例3ePTFEモノフィラメントを、撚ったパラ-アラミド繊維と組み合わせ、そして摩耗試験に付した。この試験の結果を単一のパラ-アラミド繊維の試験の結果と比較した。ePTFEモノフィラメント繊維は例1に記載されたものと同一であった。ePTFEモノフィラメント繊維の特性及び試験結果を例1に示す。パラ-アラミド繊維は2027dの単位長さ当たりの質量、40.36kgの破断力及び19.9g/dのテナシチーを有した。2つの繊維タイプを例1に記載したように組み合わせ、83質量のパラ-アラミド及び17質量のePTFEモノフィラメント繊維を含む複合材バンドルを生じた。複合材バンドルの単位長さ当たりの質量は2452dであった。複合材バンドルの破断力は40.41kgであった。複合材バンドルのテナシチーは16.7g/dであった。単一のePTFE繊維をパラ-アラミドに添加すると、単位長さ当たりの質量、破断力及びテナシチーはそれぞれ21、0及び6変化した。単一のパラ-アラミド繊維を上記の手順に従って耐摩耗性に関して試験した。パラ-アラミド繊維の撚りのために、ラップ方向はパラ-アラミド繊維の生来の撚りと同一の方向とし、この場合、他の例のものとは逆であったことに注意すべきである。3回の完全ラップを繊維に課した。試験を、605gの張力下に、65サイクル/分で行った。パラ-アラミド繊維及びePTFEモノフィラメント繊維の組み合わせ物も同様に耐摩耗性に関して試験した。3回の完全ラップを繊維の組み合わせ物に課した。試験を、606gの張力下に、65サイクル/分で行った。摩耗試験を400サイクル行い、その後、試験サンプルを引張試験し、その破断力を決定した。複合材バンドル及びパラ-アラミド繊維はそれぞれ17.40kg及び9.29kgの摩耗後の破断力を示した。ePTFEモノフィラメント繊維をパラ-アラミド繊維に添加すると、摩耗後破断力が87増加した。このように、単一のePTFE繊維を添加すると、試験前に破断力が0増加であり、摩耗試験完了時の破断力が87高くなった。パラ-アラミド繊維単独及びパラ-アラミド繊維とePTFEモノフィラメント繊維との複合材の摩耗速度はそれぞれ77.7g/サイクル及び57.5g/サイクルであった。例4単一のグラファイト充填ePTFE繊維を単一の超高分子量ポリエチレン繊維と組み合わせ、そして摩耗試験に付した。この試験の結果を単一のUHMWPE繊維の試験の結果と比較した。グラファイト充填ePTFEモノフィラメント繊維はMinorらの米国特許第5,262,234号明細書の教示に従って製造した。この繊維は下記の特性を有した:475dの単位長さ当たりの質量、0.98kgの破断力、2.07g/dのテナシチー及び0.94g/ccの密度。UHMWPE繊維の特性及び試験結果を例2aに示している。2つの繊維タイプを例1と同様に組み合わせた。組み合わせたときにこれら2つの繊維の質量は77のUHMWPE及び23のグラファイト充填ePTFEであった。UHMWPE及び複合材バンドルの単位長さ当たりの質量はそれぞれ1581d及び2056dであった。複合材バンドルの破断力は49.35kgであった。複合材バンドルのテナシチーは24.0g/dであった。グラファイト充填ePTFE繊維をUHMWPE繊維に添加すると、単位長さ当たりの質量、破断力及びテナシチーはそれぞれ30、3及び25変化した。UHMWPE繊維及びグラファイト充填ePTFEモノフィラメントの組み合わせ物を摩耗試験に関して試験した。3回の完全ラップを繊維の組み合わせ物に課した。試験を、65サイクル/分で、740gの張力下に行った。UHMWPE繊維の摩耗試験結果は例2aに示している。摩耗試験を500サイクル行い、その後、試験サンプルを引張試験し、その破断力を決定した。複合材バンドルは36.73kgの摩耗後の破断力を示した。グラファイト充填ePTFEをUHMWPE繊維に添加すると、摩耗後破断力が237増加した。このように、ePTFEモノフィラメント繊維を添加すると、試験前の破断力が-3変化し、そして摩耗試験完了時に破断力が237高かった。単一のUHMWPE繊維単独及び単一のUHMWPE繊維と単一のグラファイト充填ePTFEモノフィラメント繊維との複合材の摩耗速度はそれぞれ79.8g/サイクル及び25.2g/サイクルであった。例53つの異なる繊維タイプであるUHMWPE、LCP及びePTFEモノフィラメント繊維を組み合わせ、複合材バンドルを形成した。これらの繊維は例1及び2aで報告したのと同一の特性を有する。各繊維タイプのストランド数及び質量は以下のとおりであった:UHMWPEについては1及び40、LCPについては1及び39、ePTFEモノフィラメントについては2及び21であった。引張及び摩耗試験をこの複合材バンドル、及び、UHMWPE繊維及びLCP繊維の各々1つのストランドを含む複合材バンドルに対して行った。2繊維タイプ及び3繊維タイプのコンフィグレーションについて長さ当たりの質量、破断力及びテナシチーはそれぞれ3148d及び3998d、73.64kg及び75.09kg、ならびに、23.4g/d及び18.8g/dであった。摩耗試験条件は上記と同一であったが、試験は特定数のサイクルに達したときに止めず、サンプルが破損したときに止めた。各コンフィグレーションに対して3回試験を行った。繊維を次のように摩耗試験機において並べて配置したLCP繊維、PTFE繊維、UHMWPE繊維、PTFE繊維で、LCP繊維をオペレータから最も遠くに、そしてPTFE繊維をオペレータから最も近くに配置した。破損は複合材バンドルの全体の破壊として定義した。摩耗試験では、4回の完全ラップを複合材バンドルに課した。試験を65サイクル/分で行った。課した張力はUHMWPE繊維とLCP繊維のみの複合材に対しては1105gであり、3つすべての繊維タイプの複合材に対しては1126gであった。両方の試験での張力は繊維組み合わせ物の破断力の1.5に相当した。破損までの平均サイクルを、3回の摩耗試験の結果から計算した。破損はUHMWPE繊維とLCP繊維のみの複合材では1263サイクルで起こり、3つすべての繊維タイプの複合材では2761サイクルで起こった。ePTFEモノフィラメント繊維を、1つのUHMWPE繊維及び1つのLCP繊維の組み合わせ物に添加することで、単位長さ当たりの質量、破断力及びテナシチーはそれぞれ27、2及び20変化した。ePTFE繊維を添加すると、破損までのサイクルは119増加した。例6例2aに記載したとおりの方法及び繊維を用いて2つの追加の複合材バンドルを製造した。これら2つの複合材バンドルは2つの異なる質量のePTFEモノフィラメント及びUHMWPE繊維成分を有するように設計した。6a単一のePTFE繊維を3つのUHMWPE繊維と組み合わせ、摩耗試験に付した。ePTFE繊維及びUHMWPE繊維の質量はそれぞれ8及び92であった。3つのUHMWPE繊維及び複合材バンドルの単位長さ当たりの質量はそれぞれ4743d及び5168dであった。3つのUHMWPE繊維及び複合材バンドルの破断力はそれぞれ124.44kg及び120.63kgであった。3つのUHMWPE繊維及び複合材バンドルのテナシチーはそれぞれ26.2g/d及び23.3g/dであった。ePTFE繊維を3つのUHMWPE繊維に添加すると、単位長さ当たりの質量、破断力及びテナシチーはそれぞれ9、3及び11変化した。摩耗試験では、2回の完全ラップを試験サンプルに課した。試験を65サイクル/分で、3つのUHMWPE繊維単独及び3つのUHMWPE繊維と単一のePTFE繊維との複合材バンドルにつき、それぞれ1867g及び1810gの張力下に試験した。摩耗試験を600サイクル行い、その後、試験サンプルを引張試験し、その破断力を決定した。複合材バンドル及び3つのUHMWPE繊維はそれぞれ摩耗後の破断力が99.07kg及び23.90kgであった。このように、単一のePTFE繊維を3つのUHMWPE繊維に添加すると、破断力が試験前に-3変化し、摩耗試験完了時に破断力が314高くなった。単一のePTFEモノフィラメント繊維を含む又は含まない3つのUHMWPE繊維の複合材の摩耗速度はそれぞれ167.6g/サイクル及び35.9g/サイクルであった。6b5つのePTFE繊維を3つのUHMWPE繊維と組み合わせ、摩耗試験に付した。ePTFE繊維及びUHMWPE繊維の質量はそれぞれ31及び69であった。3つのUHMWPE繊維及び複合材の単位長さ当たりの質量は4743d及び6868dであった。3つのUHMWPE繊維及び複合材バンドルの破断力はそれぞれ124.44kg及び122.53kgであった。3つのUHMWPE繊維及び複合材バンドルのテナシチーはそれぞれ26.2g/d及び19.0g/dであった。5つのePTFE繊維を3つのUHMWPE繊維に添加すると、単位長さ当たりの質量、破断力及びテナシチーはそれぞれ45、2及び27変化した。摩耗試験では、2回の完全ラップを試験サンプルに課した。試験を65サイクル/分で、3つのUHMXPE繊維単独及び3つのUHMWPE繊維と5つのePTFE繊維との複合材について、それぞれ1867g及び1838gの張力下に行った。摩耗試験を600サイクル行い、その後、試験サンプルを引張試験し、その破断力を決定した。複合材バンドルは100.49kgの摩擦後の破断力を示した。このように、5つのePTFE繊維を添加すると、試験前に破断力が-2変化し、そして摩耗試験完了時に破断力が320高くなった。5つのePTFEモノフィラメント繊維を含む又は含まない3つのUHMWPE繊維の複合材の摩耗速度はそれぞれ167.6g/サイクル及び36.7g/サイクルであった。例7例2aに記載したとおりの方法及びUHMWPE繊維を用いて別の複合材バンドルを製造した。この例において、より低密度のePTFEモノフィラメント繊維を用いた。この繊維は米国特許第6,539,951号明細書の教示に従って製造し、そして下記の特性を有した973dの単位長さ当たりの質量、2.22kgの破断力、2.29g/dのテナシチー及び0.51g/ccの密度。両方の繊維タイプの単一の繊維を例2に記載されるとおりに組み合わせた。組み合わせたときのこれらの2つの繊維の質量は62のUHMWPE及び38のePTFEであった。複合材バンドルの単位長さ当たりの質量は2554dであった。複合材バンドルの破断力は49.26kgであった。複合材バンドルのテナシチーは19.3g/dであった。単一のPTFE繊維をUHMWPE繊維に添加すると、単位長さ当たりの質量、破断力及びテナシチーはそれぞれ62、3及び40変化した。単一のUHMWPE繊維を摩耗試験する試験方法及び結果は例2aに報告した。UHMWPE繊維及び低密度ePTFEモノフィラメント繊維の複合材も同様にして耐摩耗性に関して試験した。3回の完全ラップを複合材バンドルに課した。試験を65サイクル/分で、739gの張力下に行った。摩耗試験を500サイクル行い、その後、試験サンプルを引張試験し、その破断力を決定した。複合材バンドル及びUHMWPE繊維はそれぞれ44.26kg及び10.9kgの摩耗後の破断力を有した。このように、単一のePTFE繊維を添加すると、試験前に破断力が3変化し、摩耗試験完了時に破断力が306高くなった。UHMWPE繊維単独及びUHMWPE繊維と低密度ePTFE繊維との複合材バンドルの摩耗速度はそれぞれ79.80g/サイクル及び10.00g/サイクルであった。例8例2に記載したとおりの方法及びUHMWPE繊維を用いて別の複合材バンドルを製造した。この例では、マトリックススパンPTFEマルチフィラメント繊維を用いた。この繊維は下記の特性を有した407dの単位長さ当たりの質量、0.64kgの破断力、1.59g/dのテナシチー及び1.07g/ccの密度。両方の繊維タイプの単一の繊維を例2に記載されるとおりに組み合わせた。組み合わせたときのこれらの2つの繊維の質量は80のUHMWPE及び20のPTFEであった。複合材バンドルの単位長さ当たりの質量は1988dであった。複合材バンドルの破断力は49.51kgであった。複合材バンドルのテナシチーは24.9g/dであった。単一のPTFE繊維をUHMWPE繊維に添加すると、単位長さ当たりの質量、破断力及びテナシチーはそれぞれ26、2及び22変化した。単一のUHMWPE繊維を摩耗試験する試験方法及び結果は例2aに報告した。UHMWPE繊維及びPTFEマルチフィラメント繊維の複合材も同様にして耐摩耗性に関して試験した。3回の完全ラップを複合材バンドルに課した。試験を65サイクル/分で、743gの張力下に行った。摩耗試験を500サイクル行い、その後、試験サンプルを引張試験し、その破断力を決定した。複合材バンドル及びUHMWPE繊維はそれぞれ39.64kg及び10.9kgの摩耗後の破断力を有した。このように、単一のPTFE繊維を添加すると、試験前に破断力が2変化し、摩耗試験完了時に破断力が264高くなった。UHMWPE繊維単独及びUHMWPE繊維とPTFEマルチフィラメント繊維との複合材バンドルの摩耗速度はそれぞれ79.80g/サイクル及び19.74g/サイクルであった。例9例2に記載したとおりの方法及びUHMWPE繊維を用いて別の複合材バンドルを製造した。この例では、ETFEエチレンテトラフルオロエチレンマルチフィラメントフルオロポリマー繊維を用いた。この繊維は下記の特性を有した417dの単位長さ当たりの質量、1.10kgの破断力、2.64g/dのテナシチー及び1.64g/ccの密度。両方の繊維タイプの単一の繊維を例2に記載されるとおりに組み合わせた。組み合わせたときのこれらの2つの繊維の質量は79のUHMWPE及び21のETFEであった。複合材バンドルの単位長さ当たりの質量は1998dであった。複合材バンドルの破断力は50.44kgであった。複合材バンドルのテナシチーは25.2g/dであった。単一のETFE繊維をUHMWPEに添加すると、単位長さ当たりの質量、破断力及びテナシチーはそれぞれ26、1及び21変化した。単一のUHMWPE繊維を摩耗試験する試験方法及び結果は例2aに報告した。UHMWPE繊維及びETFEマルチフィラメントフルオロポリマー繊維の複合材バンドルも同様にして耐摩耗性に関して試験した。3回の完全ラップを複合材バンドルに課した。試験を65サイクル/分で、757gの張力下に行った。摩耗試験を500サイクル行い、その後、試験サンプルを引張試験し、その破断力を決定した。複合材バンドル及びUHMWPE繊維はそれぞれ27.87kg及び10.9kgの摩耗後の破断力を有した。このように、単一のETFEマルチフィラメント繊維を添加すると、試験前に破断力が1変化し、摩耗試験完了時に破断力が156高くなった。UHMWPE繊維単独及びUHMWPE繊維とETFEマルチフィラメント繊維との複合材バンドルの摩耗速度はそれぞれ79.80g/サイクル及び45.14g/サイクルであった。要約すると、上記の例は本発明の特定の実施形態を示す。具体的には、-例1~3は単一のePTFE繊維と3つの主要な高強度繊維の各々の単一の繊維との組み合わせを示す。-例2は、また、モノフィラメント及びマルチフィラメントePTFE繊維を比較している。-例4はグラファイト充填ePTFEモノフィラメント繊維を単一のUHMWPE繊維と組み合わせることの効果を示している。-例5はロープを製造するのに使用されるものとして、3繊維構造物の性能を示しており、摩耗試験は破損まで行った。-例6は2繊維構造物中のモノフィラメントePTFE繊維の量を変化させることの効果を示している。-例7はより低密度のモノフィラメントePTFE繊維を使用することの効果を示している例2a-b及び例6a-bと比較。-例8は低テナシチーの非延伸PTFE繊維をUHMWPE繊維とともに使用することの効果を示している。-例9は別のフルオロポリマーの使用を示している。これらの結果を下記の表に要約する。例10釣り糸での使用に適する本発明の編組繊維を製造した。延伸PTFE繊維を入手した。繊維は下記の特性を有した191dのデニール及び3.9g/dのテナシチー。193dのデニール及び39.9g/dのテナシチーを有するUHMWPE繊維を入手した。8キャリア編組機を入手した。UHMWPE繊維及びePTFE繊維をそれぞれ6つのスプール及び2つのスプールに巻き取った。ePTFE繊維の2つのスプールを互いに向かい合わせて配置した。繊維はピックカウントが16.5ピック/cmで編組された。得られた編組繊維を、次に、米国特許第6,148,597号明細書の一般教示に従って延伸した。内径3.8cm及び長さ2.1mの2つの直列の同一の赤外線/熱風炉をとおして編組繊維を加熱しそして延伸し、総延伸比約1.8:1とした。第一の炉を温度約146~151°Cに設定した。この炉で編組繊維を約1.4:1に延伸した。第二の炉を温度約149~152°Cに設定した。この炉で編組繊維を約1.29:1に延伸した。第二の炉を出てくる繊維の出口速度は約6.1m/分であった。得られた編組繊維を、下記の例外でもって上記の試験条件によって摩耗試験前に特性化した。引張強さ測定を、ゲージ長さ200mm及びクロスヘッド速度200mm/分、それゆえ、歪み速度100/分を用いて行った。下記の試験結果を得た1255dのデニール、25.4kgの破断力及び20.2g/dのテナシチー。単一の編組繊維に対して行った釣り糸摩耗試験の結果は16.1kg摩耗試験後の破断力であった。比較の目的で、別の編組繊維をePTFE-含有繊維と同様に製造したが、すべての8つのスプールはUHMWPE繊維を含んだ。得られた全UHMWPE編組繊維を上記のePTFE含有編組繊維と同様に摩耗試験前に特性化した。下記の試験結果を得た1292dのデニール、32.1kgの破断力及び24.8g/dのテナシチー。単一の編組繊維に対して行った釣り糸摩耗試験の結果は11.8kg摩耗試験後の破断力であった。それゆえ、本発明のePTFE含有編組繊維は全UHMWPE編組繊維と比較して21低い破断強度を有した。しかしながら、釣り糸摩耗試験の後に、本発明のePTFE含有編組繊維は全UHMWPE繊維編組繊維と比較して、37高い破断強度を有した。すなわち、本発明の編組繊維の当初の強度は全UHMWPE編組繊維よりも有意に低いが、釣り糸摩耗試験で2000サイクルした後には、本発明の編組繊維の破断強度は全UHMWPE編組繊維よりも有意に高い。本発明の特定の実施形態を本明細書中に例示しそして記載してきたが、本発明はこのような特定の例示及び記載に限定されるべきでない。下記の特許請求の範囲内で本発明の一部として変更及び改変が取り込まれそして具現化されうることは明白であるはずである。特に、繰り返し応力用途での使用のためのロープの例示実施形態で主として示してきたが、本発明の複合材バンドルは、また、ベルト、ネット、シリング、ケーブル、織布、不織布及びチューブ状テキスタイルなどの他の形態でも有用性を有する。"