硫化亜鉛精鉱から出発して、硫黄媒体内の亜鉛を回収する湿式製錬法であって、以下の工程:a少なくとも亜鉛精鉱部分を焙焼する工程と、b酸化亜鉛を溶解する中性浸出工程と、c使用済電解液形態の硫酸、及び濃硫酸を用いて、亜鉛フェライトを浸出して、精鉱に含まれる鉛と銀と金とが濃縮された残留物と、亜鉛及び鉄に富む前記溶液とをもたらす酸浸出工程と、d工程cから得られる溶液に含まれるFeを、亜鉛精鉱の添加によりFeに還元する、還元工程と、e工程dから得られる溶液中の酸性度を焼成物により中和する、中和工程と、h酸素又は酸素濃縮空気を注入してアルカリ又はアルカリ塩を添加することによって、汚染固体なしに、工程eから得られる溶液から鉄を酸化してジャロサイトを沈殿する工程を亜鉛精鉱に付すことを特徴とする湿式製錬法。反応温度において使用済電解液により中和工程eから残留物を浸出し、亜鉛精鉱によりFeをFeに還元し、及び溶液からヒ素と、他の同類不純物とを沈殿する、浸出工程fを含むことによって特徴付けられる請求項1に記載の方法。工程eから得られる溶液から、亜鉛末の添加によりCuをセメンテーションする工程gによって特徴付けられている請求項1に記載の方法。RLEプロセスと直接浸出とが共存するそれらのプロセスにおいて鉄を還元して直接浸出する工程iであって、酸工程cから得られる溶液を、亜鉛精鉱及び使い切った電解液により処理すると同時に、80°C以上で溶液の沸点以下の温度において酸素又は酸素濃縮空気を注入して、ジャロサイトの沈殿を防ぐのに充分に高い酸性度を維持し、溶液が中和工程eを直接的に経る間に、代替的にそれらに浮遊処理を付して元素状の硫黄を分離できるけれども、未反応の固体を、酸浸出cからの鉛-銀残留物と組み合わせる、鉄を還元して直接浸出する工程iを含むことによって特徴付けられる請求項1に記載の方法。工程cから得られる溶液が、5~25g/lのFe及び10~70g/lの硫酸酸性度を有することを特徴とする請求項1に記載の方法。工程dから得られる溶液が、5~25g/lのFe及び10~70g/lの硫酸酸性度を有することを特徴とする請求項1に記載の方法。工程eから得られる溶液が、5~25g/lのFe及びpH5.2と10g/lの間の酸性度を有することを特徴とする請求項1に記載の方法。工程hにおいて、溶液中のFe含有量が2g/l以下に減少するまで、溶液中に存在するFeをFeに酸化するのに必要な量で、酸素又は酸素濃縮空気を注入することを特徴とする請求項1に記載の方法。工程cにおいて、温度が、80°C~溶液の沸点で維持されることを特徴とする請求項1に記載の方法。工程hにおいて、温度が、80°C~溶液の沸点で維持されることを特徴とする請求項1に記載の方法。工程hにおいて、仕上酸性度が、pH5.2と15g/lの間で維持されることを特徴とする請求項1に記載の方法。工程hにおいて、化学量論量のアルカリが、反応9:93Fe2SO432MeOH10H2O=2Fe3SO42OH6Me5H2SO4式中、Meは、Na又はNH4であってよいに従って供給されることを特徴とする請求項1に記載の方法。工程hにおいて、使用されるアルカリが、NaOH又はNH3であり得ることを特徴とする請求項1に記載の方法。工程hにおいて、化学量論量のアルカリ塩が、反応10:103Fe2SO43Me2SO412H2O=2Fe3SO42OH6Me6H2SO4式中、Meは、独立的に、Na又はNH4であってよいに従って供給されることを特徴とする請求項1に記載の方法。工程hにおいて、使用されるアルカリ塩が、Na2SO4又はNH4SO4であり得ることを特徴とする請求項1に記載の方法。工程b~hまでの全工程を大気圧下で行うことを特徴とする請求項1に記載の方法。これらのプロセスの主な欠点は、以下に要約できる。亜鉛の回収は、容認可能であるけれども最大の場合に97を超えないが、これらのプロセスを用いる大多数のプラントにおいて、全体の回収は94~96.5で変化する。最大の場合において、鉛-銀残留物により回収された鉛と銀のパーセントは、焼成物に含まれるこれらの金属の全てのうちの60~70を一般的に超えない;それらのプラントの多くにおいて、これらの金属の回収は、しばしば、50のオーダーである。残りは、鉄残留物とともに失われる。銅の回収は80を超えない。なぜなら鉄残留物が大量のこの金属を含むからである。鉄残留物、ジャロサイト、ゲータイトgoetite又はパラゲータイトparagoetiteに伴うその不純物含有量大量の含有量のこれらの元素を有する亜鉛精鉱を処理する場合におけるヒ素及び/又は銅に加えて、上述した亜鉛及び鉛は、残留物が任意の他のプロセスに用いることができないということを意味しており、従って、それは、安全な池に蓄えられる必要があり、主な環境責任を構成する。ジャロサイトの場合に、環境規制は、それが、亜鉛の製造プロセスで生成される際に、それを蓄えることを不可能にし、従って、それを安全な池に蓄える前に、それは、それを石灰とセメントとに混合することによって不活性化する必要があるジャロフィックスプロセスjarofixprocess。今日では、この主の残留物の貯蔵を禁止する所定の国オランダ、日本、オーストラリアが存在する一方で、別の群の国は、存在する池におけるその貯蔵を可能にするが、新しい貯蔵池の構成をもはや可能にしないフランス、ベルギー、ドイツ。この状況は、環境的な圧力が増すにつれて更に制限的になっており、電気亜鉛製造のための更にクリーンな及び更に効率的な技術を要求している。上述したことの結果として、この分野に適用しようとされる任意の新規な技術は、金属の最大の回収を-競争力のあるコストで-達成する要件、及び永久貯蔵既に述べたようにいくつかの国において許されていない何かを必要とせず、好ましくは他の工業プロセスで使用できる環境的に容認可能な残留物を生成する要件に適合する必要があり、及びこの禁止が、遠すぎない将来に更なる国によって取り上げられることが期待される。これに関して、最近30年間、今まで解決策が見つかっていないけれども、取り扱うのが容易であり、経済的に競争性があり、及び金属回収における高収率を有する所定プロセスを用いて、鉄残留物を蓄えるのを回避するプロセスを研究するように、集中的な研究作業が亜鉛分野で行われている。これらの作業について引用可能なたくさんの例の1つは、プラント米国特許第4305914号に記載されており、該刊行物は、低含有量の非鉄金属を有するジャロサイトの沈殿を達成するように試みており、それは、後に、ジャロサイトを商品化できる。達成する成功の欠如の証拠は、現在、鉄残留物の質を改善しようと試みるこれらのプロセスが用いられていないということであり、及びそれは、ヘマタイトを生成するプラントと、残留物処理のための湿式製錬プロセスを用いるそれらを例外として安全な池に蓄えられることを継続する。結果として、本発明の目的は、硫化亜鉛精鉱から出発して硫黄媒体内の亜鉛を回収する湿式製錬法を提供することであり、該湿式製錬法は、高い割合の金属回収を達成可能にする。本発明の別の目的は、硫化亜鉛精鉱から出発して硫黄媒体内の亜鉛を回収する湿式製錬法を有することであり、他の産業プロセスに使用できる環境的に容認可能な鉄残留物を得て、安全な池におけるその貯蔵を回避することである。本発明は、新規な技術のための上述した要件を満たしており、該技術は、従来のそれを、競争力のあるコスト、他の工業プロセスに再利用可能な金属の高回収率及び清浄な残留物の生成に置換しようとする。プロセスは、酸浸出から得られる溶液においてFeをまずFeに還元し、次いでジャロサイトとして沈殿する前にFeにもう一度酸化することに基づいている。これは、溶液中のFeに伴う酸性度を、ジャロサイト工程に入る前に中和することを可能にしており、それらを酸浸出工程に再循環できるように、中和の間に生成した固体を分離し、及び他方で、鉄の酸化及びジャロサイトの沈殿の実際の工程において、中和する元素酸素を添加してそれがFeをFeに酸化するときに、ジャロサイトの沈殿の間に生じた酸の相当量を消費し、後に行われるように、ジャロサイト工程を受容可能な酸性条件下で行うことができる。本発明は、硫化亜鉛から出発して硫黄媒体内の亜鉛を回収する湿式製錬法を記載し、そのほとんどの一般的な場合において、以下の工程を含む。a硫化物を酸化物に転化する、焙焼工程。b使用済電解液の形態をした硫酸に、酸化亜鉛焼成物を溶解し、硫酸亜鉛溶液を得て、該溶液を清浄工程に送る、中性浸出工程。c亜鉛フェライトを、使用済電解液の形態をした硫酸と、濃硫酸とを用いて浸出する酸浸出であって、精鉱に含まれる鉛と銀と金とが濃縮された残留物と、硫酸亜鉛及び硫酸第二鉄が豊富な溶液と、を生成する、酸浸出工程。d80°C~溶液の沸点の温度において、工程cから得られる溶液に含まれるFeを、亜鉛精鉱の添加によりFeに還元する工程であって、反応5に従って形成される元素の硫黄を含む残留物と、反応していない硫酸亜鉛とを焙焼炉に再循環して、大部分の硫化亜鉛と硫酸第一鉄とを含む溶液が工程eを経る、還元工程。eFeをFeに還元する工程から得られる溶液の酸性度を焼成物により中和する、中和工程。f4~10g/lの酸性度を維持する反応温度において、使用済電解液により、中和eから残留物を再浸出し、亜鉛精鉱によりFeをFeに還元し、溶液からヒ素及び他の同類不純物を沈殿する、再浸出工程。g亜鉛末の添加によって工程eから得られる溶液からCuをセメンテーションする工程。h酸素又は酸素濃縮空気を注入してアルカリ又はアルカリ塩を添加することによって、汚染固体を有さない工程gから得られた溶液から、鉄を酸化してジャロサイトを沈殿する工程。iRLEプロセスと直接浸出とが共存するそれらのプロセスにおける鉄の還元及び直接浸出工程であって、80°C以上で溶液の沸点以下の温度において、酸工程cから得られる溶液を、亜鉛精鉱と使用済電解液とにより処理すると同時に酸素又は酸素濃縮空気を注入し、ジャロサイトの沈殿を防ぐのに充分高い酸性度を維持する、鉄の還元及び直接浸出工程。溶液が中和工程eを直接的に経る間に、代替的にそれらに浮遊処理を付して元素状の硫黄を分離できるけれども、未反応の固体を、酸浸出からの鉛-銀残留物と組み合わせる。この工程は、精鉱の部分の直接浸出のために大気圧で行うプロセス、及び圧力下でオートクレーブを用いるプロセスの両方に、同様に適用できる。工程f及びgは、高いヒ素及び銅含有量を有する精鉱のみを対象にする。工程iは、RLEプロセスを直接浸出と組み合わせた場合のみを対象にする。本発明において鉄をジャロサイトの形態で排除することを考慮すると、以下のルートは原理として矛盾しているようではあるが、驚くべきことに、それは、不純物を有さず後で用いるのに適したジャロサイト残留物を生成する最終目標を達成できる、まさにこのルートであり、同時に、それは、その精鉱中の亜鉛を伴う大部分の有用金属に対して高回収率を達成する。実際に、溶液中のFeを維持するのに必要な所定酸性度10~70g/lに加えて、より多い部分の第二鉄ferric形態の鉄標準的に、合計Feが、5~25g/lであり、それ以外に、Feとして、ほんの1~2g/lがあり、及び残りがFeであるを含む、酸工程から得られた溶液を、FeをFeに転化するように亜鉛精鉱により初期に処理する。後の工程において、酸性度を焼成物により中和し、次いで、銅を亜鉛末によりセメンテーションし、硫酸亜鉛及び硫化第一鉄を基本的に含んでおり汚染固体を有さない中性溶液を得る。最終的に、同時に起こることは、酸素を注入することにより、及び鉄の沈殿量に応じてジャロサイトを形成するのに必要な量のアルカリNaOH、Na2CO3、NH3を添加することにより、FeをFeに酸化することと、ジャロサイトを沈殿することである。工程hの正しい機能は、より早い工程dとeの存在に起因してのみ可能である。本明細書で存在する新規なプロセスは、全ての上述した問題に対する充分な解決策を用意し、以下の目的を達成する。高い回収率は、各々のこれらの金属従来から存在するプロセスにより以前は管理されなかったもののために、亜鉛、鉛、銀及び金では99以上で達成される。銅の回収は90よりも大きい。作業コストは、好ましくは、ジャロサイトプロセスと競合し、該プロセスは、今までのところ最低コストを有するプロセスである。既存の亜鉛プラントは、この新規なプロセスを非常に容易に用いるのに及び短い時間間隔に適合できる。存在する有用金属の高回収率及び原料の高い現在価格に起因して、それは、これらの残留物のためのいくつかの既存の貯蔵池を処理することさえ可能であり、経済的利益を得ると同時に、過去の工業的実施の結果として環境責任を改善する。最終的に、及び最も重要には、如何なる不純物例えば、亜鉛プラントで生成されるジャロサイトを処理できるのに充分な能力がある場所において、セメント製造のような他の工業プロセスにおけるその利用を妨げ得るなしに清浄なジャロサイト残留物を生成する。このようにして、電気亜鉛の製造に一般に用いられている湿式製錬プロセスの最大の欠陥を従来示している環境責任が排除される。最も一般的な場合に、高含有量のヒ素と銅を有する精鉱のために、本発明の湿式製錬法は、以下の工程を含む。図1を参照されたい。a硫化亜鉛精鉱を焙焼し、焙焼した亜鉛精鉱焼成物と二酸化硫黄次いで硫酸に転化するを得る、焙焼工程。焙焼炉内で起こる主な反応は:12ZnS3O2=2ZnO2SO22ZnOFe2O3=ZnFe2O4である。b硫酸、詳細には、電解槽から戻した使用済電解液により、焼成物を浸出する、中性浸出工程。この工程において、使用済電解液に含まれる酸化亜鉛を浸出し、浄化工程を経る硫酸亜鉛溶液が生成されるが、一方で、焙焼工程で生成した不溶性の亜鉛フェライトFe2O3ZnOがスラリーで維持され、以下の工程を経る。この工程の主な反応は:3ZnOH2SO4=ZnSO4H2Oである。c反対の流れで生じる1または複数の工程を含む酸浸出であって、大気圧下において80°C~沸点の温度条件で亜鉛フェライトの浸出を、使用済電解液と硫酸とにより行って、10~140g/lの酸性度を維持する、酸浸出。この工程において、焼成物に含まれている鉛、銀及び金全てが濃縮された残留物を生成し、それを、これらの金属の回収に使用できる。10~70g/lの酸性度と5~25g/lのFeとを有する生成溶液が以下の工程を経る。この工程で起こる主な反応は:4Fe2O3ZnO4H2SO4=ZnSO4Fe2SO434H2Oである。d鉄の還元であって、前の工程cから得られる溶液を、大気圧下において80°C~溶液の沸点の温度で亜鉛精鉱により処理することによって、第二鉄イオンの第一鉄イオンへの還元をもたらす、鉄の還元。この工程における主な還元は:5Fe2SO43ZnS=2FeSO4ZnSO4S0である。酸性度を実質的に同じに維持するこの工程において、酸は、反応5において消費されない。反応5に従って元素の硫黄及び未反応の余分なZnSを含むこの工程dから得られる残留物は、焙焼炉において再循環できるが、少量0.5~1g/lのFeのFe2SO43とともに、主にZnSO4、FeSO4及びH2SO4を含む溶液が、以下の工程を経る。e前の工程から得られた酸性溶液を、反応3に従って焼成物により中和し、実際の反応温度において10g/lとpH5.2の間の酸性度を終了時に維持する、中和工程。この工程で生じる主な反応は:3H2SO4ZnO=ZnSO4H2O6Fe2SO436H2O=2FeOH33H2SO4である。反応5に従って工程dで製造されるFeの形態をした、溶液中のほとんどの鉄は、沈殿せず、溶液で維持されるが、Feとして存在する鉄が、反応6に従って水酸化鉄として沈殿する。このようにして、この工程において、工程c及びdから得られる溶液中で存在する酸性度を焼成物により中和することによって、鉄の酸化及びジャロサイトの沈殿のための工程hにおいて、焼成物の使用を回避する。この工程からの残留物を、ジャロサイトの仕上組成物に対してほとんど影響を有さない低含有量のヒ素を伴う精鉱の場合に酸浸出cに戻す、又は製造されるジャロサイトの品質に影響を与え得るヒ素含有量を精鉱が有する場合に以下の工程fに戻す。この後者の場合に、中和工程は、2つのフェーズに分割され得る:工程dから生じる溶液中に含まれる酸性度を、5~15g/lの範囲で部分的に中和する第1フェーズ;次いで、固体を分離して、及び酸浸出工程cに戻すが、得られる溶液を、3.8~5.2のpHに達するまで、焼成物により再び中和する。固体を、ヒ素分離工程fに送るが、一方で、仕上ジャロサイト残留物の汚染を回避するように銅を溶液から分離する必要がある場合に、溶液を、ジャロサイト工程h又は工程gに直接送る。f高含有量のヒ素を有する精鉱を処理する場合に、工程eからの残留物を、低酸性度4~10g/lにおいて低温度30~70°Cで使用済電解液により処理し、次いで、得られる溶液において、Feを、亜鉛精鉱によりFeに還元し、例えば、CaOH2、CaCO3又はNaSHにより、未反応の固体を分離して、ヒ素と他の同類不純物を沈殿する。これに関して、同類不純物は、例えば、類似したpH条件下で溶解及び沈殿するアンチモン及びゲルマニウムのようなヒ素のそれに類似した化学的挙動を表すそれらとして見なされる。浸出からの残留物は、工程cに戻り、及び鉄の還元からの残留物は、工程dに戻るが、溶液は、ヒ素の沈殿に続き、工程hに送られる。希少な元素としてAsとCuを含むAs沈殿物は、その後の処理のために銅鋳造所に送られ得る。g高い銅含有量を有する精鉱を処理する場合のみにおける、亜鉛末による銅のセメンテーション。このために、工程eから生じる溶液は、以下の反応に従って金属セメントの形態で銅をセメンテーションするように、亜鉛末により処理される。7CuSO4Zn0=Cu0ZnSO4反応7は、溶液中の所定量の銅オーダー100mg/l~200mg/lを常に維持するように初期設定で起こり、それは、以下の工程hにおける酸化反応8に有利に働くのに充分であり、従って、仕上ジャロサイト残留物をほとんど汚染しない。金属セメントの残留物を浄化セメント処理工程に送って銅の回収を行う。溶液は、汚染固体なしに、以下の工程hを経る。hFeのFeへの酸化とジャロサイトの沈殿が同時に起こる、鉄の酸化及びジャロサイトの沈殿。このため、工程e又はfから生じる固体を有さない中和溶液を、80°C~溶液の沸点の温度において大気圧下で処理して、酸素又は酸素濃縮空気FeのFeへの酸化を容易にするのに必要な量を注入し、及び化学量論量の反応9に従って、ジャロサイトの形成に必要な割合でアルカリNaOH、Na2CO3又はNH3を添加し、pH2と15g/lの間の酸性度を維持する。このようにして、以下の反応に従って、FeのFeへの酸化と、Feのジャロサイトとしての沈殿が同時に起こる。84FeSO4O22H2SO4=2Fe2SO43H2O93Fe2SO432MeOH10H2O=2Fe3SO42OH6Me5H2SO4式中、MeはNa又はNH4であり得る。これらの反応に従って、ジャロサイトとして沈殿するFe1g/l当たり1.46g/lの硫酸が生成し、そして、Feに酸化されるFe1g/l当たり0.88g/lの硫酸が消費される。従って、もたらされる均衡残りは、Feに酸化し及びジャロサイトとして沈殿するFe1g/l当たり0.58g/lにおいて溶液の酸性度が増加することである。これに従って、この工程の初めに5g/lのFeを含む溶液が、この工程の終了時に3g/lの最大酸性度を有するが、初めに25g/lのFeを有する事象において、得られる仕上溶液は、15g/lの最大酸性度を有しこれは、Feが全て沈殿する事象である。この酸性度により、少なくとも1.5g/l~2.0g/lのFeが溶液中で維持され、最終酸性度は、実際には、12g/l~13g/lであることが知られているけれども。、その両方が、ジャロサイトの効果的な沈殿を達成するための好ましい条件である。従って、例えば、既に述べたそれらのようなアルカリを用いる代わりに、ナトリウム又はアンモニア塩Na2SO4又はNH42SO4を用いて、ジャロサイトの形成に必要なカチオンを供給する場合に反応9が、以下に置換される。103Fe2SO43Me2SO412H2O=2Fe3SO42OH6Me6H2SO4Meは、区別なしに、Na又はNH4であり得る。この場合に、反応10に従って、硫酸1g/l当たり1.76g/lのFeが製造されるが、反応8に従って、Feに酸化されるFe1g/l当たり0.88g/lが消費される。従って、もたらされる均衡は、Feに酸化し及びジャロサイトとして沈殿されるFe1g/l当たり0.88g/lにおいて溶液の酸性度が増加することである。これに従って、この工程の初めに5g/lのFeを含む溶液は、この工程の終了時に5g/lの最大酸性度を有するが、初めに20g/lのFeを有する事象において、得られる仕上溶液は、最大値である18g/lの酸性度を有しこれは、全てのFeが沈殿する事象である。この酸性度により、少なくとも2.0~3.0g/lのFeが溶液中で維持され、最終酸性度は、実際には、13~15g/lであることが知られているけれども。、その両方は、ジャロサイトの効果的な沈殿を達成するための好ましい条件である。20g/lよりも大きい、入れた溶液中のFeの濃度のため、この商品がプラントで製造される場合にBZSを用いるケースがあり得るので、非汚染中性添加剤を供給する必要がある。それ自身が中和力を有するアルカリを用いることによって、入れた溶液内の鉄含有量の範囲を拡大し、25g/lのFeまで含む溶液を問題なしに取り扱うことができる。上述したようにこのプロセスを用いる結果として、清浄なジャロサイトを製造できることが強調されてよく、該ジャロサイトの最大不純物含有量が、本明細書において以下に記載される。Zn≦0.10Pb≦0.05As≦0.10Cu≦0.10このようにして、この発明は、本発明が、汚染要素を含み得る外部の中和剤例えば、焼成物を伴う場合であるを必要とせず、同時に、沈殿が、仕上ジャロサイト残留物を汚染し得る固体なしに、清浄な溶液から出発して起こるので、全ての他の生成するジャロサイト残留物とは異なる。同じようにして、この工程において焼成物の使用を回避することによって、有用金属Zn、Pb、As及びAuの損失が顕著に減少し、それらの回収は、全体で行われる浸出工程において、上述したレベルまで、亜鉛の場合に99以上、並びに鉛、銀及び金の場合に100まで増加する。従って、酸素及び添加するアルカリそれは、Na2CO3又はNH3であり得るけれども、この場合はNaOHの両方は、生成物を汚染しないが、その代わりにジャロサイトに組み込まれる要素であることを考慮すると、仕上ジャロサイト残留物は、清浄な製品であり、そのため、例えば、セメント製造において他の工業プロセスに使用できることは明らかである。これは、本発明が、ジャロサイト、ゲータイト、パラゲータイト又は直接の浸出を用いて他の金属基本的には亜鉛及び鉛、場合によっては銅及び/又はヒ素とともににより汚染されたFe残留物を生成する目下のプロセスとは異なることを意味しており、それは、それらの今後の使用を防ぎ、及びそれらの貯蔵を必要とし、そのため、それは、毎年、適切な認可を得るのがますます困難になっており、又はそれは簡単に得られない。更に、ジャロサイト沈殿工程における焼成物の使用を回避することによって、亜鉛、鉛、銀及び金の回収が、浸出工程において99以上まで増加するように管理される。いくつかの場合に、蒸留硫酸亜鉛溶液において石灰による亜鉛の沈殿によって、基本的硫酸亜鉛BZSを製造するプラントでは、回路からマグネシウムの滲み出しブリーディングを実施するように又はそれ内の水収支を制御するのを容易にするように、BZSを、鉄酸化及びジャロサイト沈殿工程に組み込むことができる固体に含まれる亜鉛が即座に浸出することと、ジャロサイトに組み込まれる石こう残留物が、セメント製造における仕上製品を用いる事象において不純物を構成しないことを考慮して。得られるジャロサイト残留物は、清浄な製品を構成し、該製品は、他の産業プロセスのために分離及び再利用できる。鉄のほとんどが沈殿したこの工程から得られる溶液は、中性浸出bに戻される。工程a、b及びcは、大多数の工業プロセスジャロサイト、ゲータイト、パラゲータイトと共通である。工程dとeは、ゲータイトプロセスに用いられているが、ジャロサイトプロセスにおいて用いられていない。工程fは、新規であり、高含有量のヒ素を有する精鉱を処理する場合にのみ用いられる。工程gも新規であるが、一般的なプロセスにおけるその位置において標準的な浄化工程と区別されるだけである。それらの早い工程をやめる場合に、プロセスの進行を適切にするように図2及び3を参照されたい。工程hは、新規であり、その新規性は、この工程に入る溶液が、硫酸亜鉛及び硫酸第一鉄の中性溶液であり、及び仕上ジャロサイト沈殿物を汚染させ得る固体を有さないという事実に基づいている;それは、この工程で追加される剤酸素又は酸素濃縮空気及びアルカリ又はアルカリ塩が反応8と9が起こり得るのにかなり必要な剤であるという事実に基づいている。反応9に従ってジャロサイトの沈殿により生じる大部分の酸性度、約60が、反応8に従ってFeのFeへの酸化処理において消費されるので、これは、最終酸性度をpH1.5と13g/lの間で維持するのを可能にし、その値は、ジャロサイトの効果的な沈殿に必要な条件に完全に互換性があり、工程eから得られる溶液中の鉄含有量の供給が、常に5~25g/lの範囲で維持される。ジャロサイト又はゲータイトプロセスを用いた任意の電気亜鉛プラントにおける通常の実施は、15~25g/lにおいて酸工程から得られる溶液内のFe含有物を有することである。工程hに入る溶液中の25g/lを超える鉄含有量は、BZSが中和添加剤として利用可能である場合に、許容され得る。それにもかかわらず、工程hは、工程dとeの存在なしには作業できないことに留意されたい。実際に、酸浸出cの間に、亜鉛フェライトの浸出の結果として溶解する鉄のほとんどが、Feの形態で見い出されている。溶液中のこの第二鉄イオンを維持するように、特定酸性度は、工業的プロセスで通常10~70g/lで変化する溶液中で維持される必要がある。後に、工程dにおいて、亜鉛精鉱の添加によってFeをFeに還元し、以下の工程eにおいて、工程cで生じた残留酸性度を中和することができる。このようにして、eにおけるその残留酸性度の中和は、反応8に従ってFeをFeに酸化した結果としてhにおいて酸を消費して、反応9又は10に従ってジャロサイトとして沈殿することにより、全体プロセスを調和して機能させ、金属の非常に良い回収と清浄な鉄残留物を得ることの2重の結果を達成する。本発明により、装置への大きな投資が必要であるというのは本当であり、及びそれが、ジャロサイトプロセスにおいて必要ではない酸素又は酸素濃縮空気を消費するということは事実であるが、金属のより大きな回収により達成される利点は、それらの増加コストを正当化する。増加した投資コストについて、プラントがジャロサイト又はゲータイトプロセスを伴って操業するために、投資の返済が1年に満たない期間で起こり、それは、この種類のプロジェクトを経済的観点から非常に魅力的にする。直接浸出プロセスに関して、それらは、精鉱の浸出から得られる残留物の存在下で鉄を沈殿し、それにより、それらは、商業的価値を有さない単一の残留物残留物中で、ジャロサイトが鉛、銀、浸出していない亜鉛フェライト及び元素の硫黄と混合しているを得て、又はそれらは、中和剤として焼成物を添加する全ての場合において、分離工程において大気圧下で鉄を沈殿し、該焼成物は、米国特許第6475450号に記載されるように、仕上鉄残留物を汚染し、又はそれらは、沈殿物、概して、ヘマタイトを形成するためにオートクレーブを用いており、該オートクレーブは、米国特許第5120353号のように、プロセスを、非常に高価に及び非競合的にする。従って、本発明は、以下の点で直接浸出プロセスからも区別される。aそれは、そうでなければ仕上ジャロサイト残留物を汚染する固体を有さない溶液を用い、bそれは、FeのFeへの酸化するために必要な酸素濃縮空気、又はジャロサイト沈殿を形成するために必要なアルカリ以外に、焼成物又は任意の他の中和剤を用いず、及びcそれは、全てのプロセス工程が大気圧下で起こる場合に、オートクレーブを用いない。本発明は、それらのプロセスとも互換性があり、該プロセスは、WO98/06879号に記載されるように、焼成物を製造するように亜鉛精鉱を焙焼し、次いで、例えば、転化プロセスなどの通常の方法により処理される該焼成物を生成するその部分を有し、及び直接浸出により亜鉛精鉱を処理して、概して、両プロセスの組み合わせを行うその別の部分も有する。しかしながら、この場合に、本発明は、酸浸出cから出た溶液が直接浸出工程工程iに入り得るので、好都合に用いることができ、亜鉛精鉱、使用済電解液及び酸素濃縮空気が、80°C~溶液の融点の温度で加えられ、鉄がこの工程で沈殿するのを防ぐように、充分に高い酸性度20g/lよりも大きいを維持する。このようにして、工程cから生じる溶液中で存在するFeは、それら自身において、反応5によって、亜鉛精鉱に含まれる亜鉛の浸出部分で可能であるので、酸素又は酸素濃縮空気の消費がより少ない。5Fe2SO43ZnS=FeSO4ZnSO4S0この工程iから得られる残留物は、それが、浸出した亜鉛精鉱に含まれる鉛、銀及び金を含むので、工程cからのそれと組み合わせることができるが、それは、反応5によって形成される元素の硫黄をも含んでおり、最近起こっているように、それは、この残留物を処理するためのいくつかの課題をもたらす可能性があり、そのため、それに、2つの残留物を混合する前に硫黄を分離するように追加の浮遊工程を付してよい。従って、この工程iから得られる溶液は、還元工程dが必要ではないこの場合に、中和工程eを直接的に経る。示すように、本発明は、従来浸出及び直接浸出を一緒に用いるそれらのプロセスに完全に適合される。これまでの工業的活動から得られる有用金属により汚染された鉄残留物の回収の場合では、従来の工程cと同時に工程c’を行うことのみが必要であり、これらの残留物は、鉄、亜鉛及び銅を溶解するが、鉛、銀及び金のような他の有用金属が不溶で維持するように、使用済電解液と硫酸とにより処理される。この工程からの残留物を、従来の工程cのそれと組み合わせるが、溶液は、同じように、工程dを経る。