第1効用~最終効用のうち、少なくとも第1効用の伝熱管群に対する蒸気入口側に、デミスタが設置されている多重効用造水装置各効用の伝熱管群は、多段に配置されている伝熱管列よりなり、各段の伝熱管列は、複数の並列状水平伝熱管によって構成されており、各伝熱管の蒸気入口側開口は、蒸気ボックスに連通させられており、デミスタは、蒸気ボックスに収容されている請求項1に記載の多重効用造水装置。デミスタが、蒸気ボックス内に多段に配置されているベーンよりなる請求項2に記載の多重効用造水装置。第1効用の蒸気ボックスの頂部に、最終効用で発生した蒸気を供給するための供給管の出口端が接続されている請求項2または3に記載の多重効用造水装置。この発明の目的は、上記問題を解決すべく工夫して、伝熱管内のミスト同伴及び蒸気偏流の発生を無くすことのできる多重効用造水装置を提案することにある。この発明による多重効用造水装置は、第1効用~最終効用のうち、少なくとも第1効用の伝熱管群に対する蒸気入口側に、デミスタが設置されているものである。この発明による多重効用造水装置では、デミスタによって、蒸気中のミストを除去することができ、伝熱管群に流入する蒸気の偏流を防止することができる。さらに、各効用の伝熱管群は、多段に配置されている伝熱管列よりなり、各段の伝熱管列は、複数の並列状水平伝熱管によって構成されており、各伝熱管の蒸気入口側開口は、蒸気ボックスに連通させられており、デミスタは、蒸気ボックスに収容されていると、蒸気ボックスによって、デミスタの機能が最大限に発揮させられる。また、デミスタが、蒸気ボックス内に多段に配置されているベーンよりなると、各段の伝熱管列に対するデミスタの整流機能を効果的に発揮させることができる。また、蒸気ボックスの頂部に、最終効用で発生した蒸気を供給するための供給管の出口端が接続されていることが好ましい。この発明によれば、蒸気ボックスの伝熱管群への入口にデミスタを配置することで、伝熱管内のミスト同伴及び蒸気偏流の発生を無くすことができる。図1を参照すると、多重効用造水装置の第1効用11および第2効用12のみが示されている。第3効用~最終効用の図示は、省略されている。第1効用11は、ケーシング21と、ケーシング21内に収容されている伝熱管群22と、ケーシング21内における伝熱管群22の上方に備えられている散水器23と、ケーシング21を挟んでその左右両側に設置されている蒸気ボックス24および生産水ボックス25とを備えている。伝熱管群22は、多段に配置されている伝熱管列31よりなる。各段の伝熱管列31は、左右方向にのびた複数の並列状水平伝熱管32によって構成されている。散水器23には海水管33の出口端が接続されている。各伝熱管32の左端開口が蒸気ボックス24に、その右端開口が生産水ボックス25にそれぞれ連通させられている。第2効用12は、第1効用11と同一構造のものである。第1効用11と対応する第2効用12の構成要素には同一の符号を付して、その説明は省略する。第1効用11のケーシング21頂部および第2効用12の蒸気ボックス24頂部同士は、蒸気管34によって連通させられている。第1効用11の生産水ボックス25底部および第2効用12の蒸気ボックス24底部同士は、凝縮水管35によって連通させられている。第1効用11のケーシング21底部および第2効用12のケーシング21底部同士は、濃縮水管36によって連通させられている。第1効用11の蒸気ボックス24頂部には、最終効用で発生した蒸気を供給するための供給管37の出口端が接続されている。第1効用11の蒸気ボックス24内にはデミスタ41が収容されている。デミスタ41は、ベーン型タイプのものであって、多段に配置されているベーン42よりなる。多段のベーン42は、蒸気ボックス24内において伝熱管列31にそってこれに近接する位置に縦一列に並べられている。蒸気ボックス24内におけるデミスタ41の左方には蒸気通路43を形成するスペースが生じている。各ベーン42は、1枚の折り板44によって構成されている。折り板44の垂直断面は、2つの山を連ねた形状をなしている。折り板44の形状としては、上記形状に代えて、図2に示すように、横断面波形状のものであってもよいし、図2に示すように、水平平板状のものであってもよいし、図2に示すように、右上り傾斜平板状のものであってもよい。伝熱管群22内の偏流状態、温度条件、伝熱管32の径長さによって適用するデミスタ41の仕様折り板44のサイズ折り板44間の幅などは適宜設定される。さらに、デミスタ41の形状は折り板44が何枚も重ねられた形状に限定せず、蒸気偏流を無くすように伝熱管群22に向かって整流することができるなら、形状は何でもよい。最終効用で発生した低圧低温蒸気は、供給管37を通過させられる間に、エゼクター図示略によって断熱圧縮され高圧高温蒸気に転換され、再度加熱蒸気として第1効用11の蒸気ボックス24に供給される。第1効用11の蒸気ボックス24の頂部から導入した加熱蒸気は、蒸気通路43を下向きに流れかつ分流して、デミスタ41を通過し、伝熱管群22に導入される。加熱蒸気がデミスタ41を通過する間に、加熱蒸気に同伴された微小な水滴ミストが除去される。海水管33を通じて、散水器23に予熱された海水が供給される。海水は、伝熱管群22の上方から散布され、各伝熱管32表面上に液膜を形成する。第1効用11の伝熱管群22に導入された加熱蒸気は、各伝熱管32内を通過させられる。この間に、伝熱管32の熱交換作用により、加熱蒸気が凝縮水淡水に生成される。生成された凝縮水は、生産水ボックス25に排出され、生産水ボックス25の底部に貯留される。その底部に貯留された凝縮水は、その水量が所定量を超えた場合、凝縮水管35を通じて、第2効用12の蒸気ボックス24に導かれる。伝熱管32の熱交換作用により、伝熱管32表面上の液膜の一部は、蒸発して蒸気となり、残りは、濃縮水海水となる。発生した蒸気は、ケーシング21から、蒸気管34を通じて、第2効用の蒸気ボックス24に導かれる。濃縮水は第1効用11のケーシング21底部に貯留される。その底部に貯留された濃縮水はその水量が所定量を超えた場合、濃縮水管36を通じて、第2効用12のケーシング21底部に導かれる。つぎに、デミスタ41有無の2つのケースについて、シミュレーション解析を行ったので、その結果を説明する。条件流体:単相非圧縮性粘性流単相とは蒸気のみであるで約65°C伝熱管群22での圧力損失:約15Pa程度伝熱管32は2m程度デミスタ41での圧力損失:約30Pa程度図3に、上記2つのケースを比較した伝熱管群22入口付近の速度分布が示されている。横軸は、伝熱管群22入口の流速であり、縦軸は、蒸気ボックス24内の高さである。デミスタ41を設置することで、デミスタ41を設置しないケースで発生していた蒸気偏流は、ほぼ1/3以下に抑えられ、均一になっていることがわかる。上記の実施例では、第1効用11にのみデミスタ41を設けていたが、全ての効用に対してデミスタ41を設けても良い。