質量で、C0020以下、Si10以下、Mn10以下、P006以下、S001以下、Cr180~240、Mo03以下、Nb015~040、Ti0015以下、N0020以下、Al020~040を含有し、かつ下記式およびを満足し、残部がFeおよび不可避的不純物からなることを特徴とするフェライト系ステンレス熱延鋼板;Ti×N≦80×10510×≦Nb≦025×93ここで、各元素記号は鋼中の成分含有量を表す。質量で、C0015以下、Si05以下、Mn08以下、Nb015~035、Ti0010以下、N0015以下、Al020~035であることを特徴とする請求項1に記載のフェライト系ステンレス熱延鋼板。さらに、質量で、Cu03~08、Ni10以下およびCo10以下のうちから選ばれた少なくとも一種を含有することを特徴とする請求項1または2に記載のフェライト系ステンレス熱延鋼板。さらに、質量で、B00002~00020を含有することを特徴とする請求項1から3のいずれか一項に記載のフェライト系ステンレス熱延鋼板。以上述べたように、MoやTi含有による技術ではフェライト系ステンレス熱延鋼板の靭性改善が十分には図られていない。本発明は、50°Cのシャルピー衝撃値が100Jcm2以上となる靱性に優れた高耐食性フェライト系ステンレス熱延鋼板を提供することを目的とする。発明者らは、前述した課題を解決するために、特許文献1や2のようにNbを含むが、高価なNiやMoは含まない、耐食性と靭性に優れたフェライト系ステンレス熱延鋼板を得る方法について鋭意検討を行った。以下、特に言及しない限り、化学成分の表示は、すべて質量を意味するものとする。まず、本発明を見出すに至った実験結果について説明する。発明者らは、フェライト系ステンレス鋼の靱性に及ぼすAlの影響を評価するため、21Cr025Nb低C低N鋼でAl量を003~050で変化させた鋼を溶製し、板厚5mmと6mmの熱延焼鈍板を作製して、50°Cにおいてシャルピー衝撃試験を行った。その結果を図1に示す。Al量を020~040の範囲にすることにより、シャルピー衝撃値が100Jcm2以上となり、優れた靭性が得られることが分かる。この理由は、Al量を020以上にすることにより鋼中のO量が低下し、介在物が減少したことなどによるものと推察される。また、Al量の040を超えた範囲における靭性の低下は、固溶Alの増加に起因するものと思われる。次に、靭性に及ぼすTi、Nの影響を評価するため、表1および2に示す21Cr025Nb低C低N鋼でTi、N量を変化させた鋼を溶製し、表1の鋼を用いて板厚5mmの、また、表2の鋼を用いて板厚6mmの熱延焼鈍板を作製して、50°Cにおいてシャルピー衝撃試験を行った。なお、これらの実験においてシャルピー衝撃値は、シャルピー衝撃試験により得られた吸収エネルギーの値を衝撃試験片のノッチ部の断面積にて除することにより、単位面積当たりの吸収エネルギーに換算した値を示す。その結果を表1、表2および図2に示す。TiとNの溶解度積に相当するTi×Nが80×105以下であれば、シャルピー衝撃値が安定して100Jcm2以上となり、優れた靭性が得られることが分かる。この原因を調査するため、溶解度積が80×105以下と80×105を超える表1の実験15と実験16の試料および表2の実験24と実験25の試料の断面組織を研磨後、王水で腐食し、走査型電子顕微鏡およびエネルギー分散型X線分析装置で析出物の観察、分析を行った。その結果、溶解度積が80×105以下で高靭性の表1の実験15および表2の実験24の試料には直径が200~300nmの微細な球状のNb炭化物が観察された。一方、溶解度積が80×105を超える低靭性の表1の実験16および表2の実験25の試料には直径が2~5μmの粗大な直方体状のTi窒化物が多数観察された。このことから、溶解度積が80×105を超えた場合、溶鋼の凝固段階からTi窒化物が析出して粗大化し、切り欠き効果により靭性が低下したものと考えられる。以上の実験結果から、Crの含有量をその耐食性と製造性の観点から180~240とし、上記のようにAl量とTiとNの溶解度積を制御することにより、靭性低下の要因となる溶鋼の凝固段階における粗大なAlの介在物やTi窒化物の生成を抑制し、靭性に優れた高耐食性フェライト系ステンレス熱延鋼板が得られることを見出した。本発明は、これらの知見に基づいてなされたものである。すなわち、本発明の構成は以下の通りである。質量で、C0020以下、Si10以下、Mn10以下、P006以下、S001以下、Cr180~240、Mo03以下、Nb015~040、Ti0015以下、N0020以下、Al020~040を含有し、かつ下記式およびを満足し、残部がFeおよび不可避的不純物からなることを特徴とするフェライト系ステンレス熱延鋼板;Ti×N≦80×10510×≦Nb≦025×93ここで、各元素記号は鋼中の成分含有量を表す。質量で、C0015以下、Si05以下、Mn08以下、Nb015~035、Ti0010以下、N0015以下、Al020~035であることを特徴とするに記載のフェライト系ステンレス熱延鋼板。さらに、質量で、Cu03~08、Ni10以下およびCo10以下のうちから選ばれた少なくとも一種を含有することを特徴とするまたはに記載のフェライト系ステンレス熱延鋼板。さらに、質量で、B00002~00020を含有することを特徴とするからのいずれかに記載のフェライト系ステンレス熱延鋼板。本発明によれば、50°Cのシャルピー衝撃値が100Jcm2以上となる靱性に優れた高耐食性フェライト系ステンレス熱延鋼板を得ることができる。以下、本発明を実施するための形態について、詳細に説明する。まず、本発明のフェライト系ステンレス熱延鋼板の成分限定理由を説明する。C0020以下Cは、Cr炭化物を形成しやすく、0020を超えると溶接時、熱影響部にCr炭化物を形成し、粒界腐食の原因となる。よって、Cは0020以下とする。好ましくは0015以下である。さらに高い耐食性が要求される場合には、0010以下とすることがより好ましい。なお、精錬コストが問題になる場合は、0003以上とすることが好ましい。Si10以下Siは、10を超えると靭性を低下させる。よって、Siは10以下とする。好ましくは05以下、より好ましくは03以下である。なお、Siは、脱酸剤として有用な元素であるので、005以上とすることが好ましい。Mn10以下Mnは、10を超えると可溶性硫化物であるMnSを形成し、耐食性を低下させる。よって、Mnは10以下とする。好ましくは08以下、より好ましくは06以下である。P006以下Pは、006を超えると耐食性に有害なばかりか、固溶強化により加工性を低下させる。よって、Pは006以下とする。加工性および靭性を考慮すると、好ましくは004以下である。S001以下Sは、001を超えると耐食性に有害である。よって、Sは001以下とする。高耐食性の観点から、好ましくは0006以下である。Cr180~240Crは、表面に不動態皮膜を形成して耐食性を高める元素である。Crが180未満では十分な耐食性が得られない。一方、240を超えるとσ相脆化や475°C脆性が生じやすくなり、靭性が低下しやすくなる。よって、Crは180~240とする。高耐食性の観点から、好ましくは200~240である。Mo03以下Moは、03を超えるとラーベス相などの粗大な金属間化合物を生成させ、靱性を低下させる。よって、Moは03以下とする。なお、コストアップよりもより高い耐食性を望む場合は、01以上とすることが好ましい。Nb015~040Nbは、015以上含有されるとCやNを固定して鋭敏化を抑制する効果を有する。一方、040を超えるとラーベス相などの粗大な金属間化合物を生成させ、靱性を低下させる。よって、Nbは015~040とする。靭性を考慮すると、好ましくは015~035、より好ましくは015~030である。Ti0015以下Tiは、粗大な窒化物を形成し、靱性を低下させる。よって、Tiは0015以下とする。好ましくは0010以下である。さらに高い靭性が要求される場合は、0005以下とすることがより好ましい。N0020以下Nは、0020を超えると窒化物を形成し、靱性を低下させる。特に、Tiが共存する場合は、溶鋼の凝固段階から粗大なTi窒化物が生成し、その切り欠き効果により著しく靭性を低下させる。よって、Nは0020以下とする。好ましくは0015以下である。さらに高い耐食性が要求される場合には、0010以下とすることがより好ましい。Al020~040Alは、本発明で重要な元素であり、靭性を向上させる効果を有する。本発明の目的とする靭性に対して、020未満ではその効果が不十分である。また、040を超えた場合、熱間加工性が低下する。よって、Alは020~040とする。好ましくは020~035である。さらに高い靭性が要求される場合には、020~030とすることがより好ましい。Ti×N≦80×105上述のとおり、フェライト系ステンレス熱延鋼板の靭性低下の要因となる粗大なTi窒化物は、溶鋼の凝固段階から生成する。このTi窒化物の生成を抑制するためには、溶解度積Ti×Nを80×105以下に限定する必要がある。好ましくは50×105以下である。ここで、Ti、Nはそれぞれの成分の含有量を表している。10×≦Nb≦025×93Nbは、耐食性に有害なCやNをNb炭化物やNb窒化物、これらが複合した析出物として固定して無害化し、耐食性を向上させる効果を有する。しかし、Nb量が量の10倍を下回ると、Nb炭化物やNb窒化物、これらが複合した析出物の析出が不十分となり、Cr炭化物、Cr窒化物、これらが複合した析出物が析出し、耐食性が低下する。よって、Nbは10×以上に限定する。好ましくは12×以上である。一方、025×93を超えるNbの含有は、固溶Nbが増加し、靭性が低下する。よって、Nbは025×93以下に限定する。ここで、C、N、Nbはそれぞれの成分の含有量を表している。上記した化学成分以外の残部は、Feおよび不可避的不純物である。なお、不可避的不純物としては、例えば、Mg00020以下、Ca00020以下、V010以下が許容できるが、これらに限られない。なお、C0015以下、Si05以下、Mn08以下、Nb015~035、Ti0010以下、N0015以下、Al020~035にすると、50°Cのシャルピー衝撃値が150Jcm2以上となりより優れた靭性が得られるとともに、より優れた耐食性が得られる。本発明のフェライト系ステンレス熱延鋼板は、上記の必須元素で目的とする特性が得られるが、所望の特性に応じて以下の元素を含有させることができる。Cu03~08Cuは、耐食性を向上させるために有用な元素であり、特に隙間腐食を低減させる上で有効な元素である。この効果が発揮されるためには03以上が必要である。一方、08を超えると熱間加工性が低下する。よって、Cuは03~08とする。好ましくは03~05である。Ni10以下Niは、隙間腐食を低減させる効果を有する。また、Cuを含有させる場合は熱間加工性の低下を防ぐ効果もある。こうした効果を得るにはNiは005以上にすることが好ましい。しかし、10を超えるとコストアップを招くとともに、その効果は飽和し、かえって熱間加工性を低下させる。よって、Niは10以下とする。好ましくは005~04である。Co10以下Coは、靭性の改善に寄与する元素である。こうした効果を得るにはCoは005以上にすることが好ましい。しかし、10を超えると延性を低下させる。よって、Coは10以下とする。B00002~00020Bは、深絞り加工時の耐二次加工脆性を改善するために有効な元素である。その効果は、00002未満では得られない。一方、00020を超えると熱間加工性と深絞り性を低下させる。よって、Bは00002~00020とする。次に、本発明のフェライト系ステンレス熱延鋼板の製造方法について説明する。本発明のフェライト系ステンレス熱延鋼板を効率的に製造する方法は、スラブに連続鋳造し、1100~1300°Cの範囲に加熱して、熱間圧延を行い、熱延コイルとする。熱間圧延におけるコイル巻取温度は、650°Cを超えると巻取り後に炭化物や金属間化合物が析出して靭性が低下するので、650°C以下とすることが好ましく、より高い靭性が要求される場合は、450°C以下とすることがより好ましい。得られた熱延鋼板は、連続焼鈍により900~1150°Cの範囲で焼鈍され、ついで酸洗ラインで酸洗される。この熱延焼鈍板は、そのまま製品とすることができる。また、冷間圧延用の素材として用い、冷間圧延-仕上焼鈍を施して冷延焼鈍板として製品とすることも可能である。表3、4に示す化学成分のフェライト系ステンレス鋼を溶製し、連続鋳造法で250mm厚のスラブとした。これらのスラブを1200°Cに加熱後、35mm厚まで粗圧延し、仕上圧延を1050°Cで開始、900°Cで終了して、500°Cでコイル状に巻取って冷却し、板厚5mmおよび/または6mmの熱延鋼板とした。得られた熱延鋼板を1050°C以上で80秒保持した後、放冷する焼鈍を施し、熱延焼鈍板とした。そして、JISZ2202に準拠して、熱延焼鈍板から4号試験片を各5本ずつ採取圧延方向が採取方向、衝撃方向は圧延幅方向し、試験温度50°Cの条件でシャルピー衝撃試験を実施し、シャルピー衝撃値を測定した。5本の試験片のシャルピー衝撃値を平均してシャルピー衝撃値とした。また、熱延焼鈍板から採取した試料に対して、JISG0577に準拠して、30°Cの35NaCl溶液中で孔食電位を測定し、180mVvsSCE以上であれば耐食性に優れるとした。結果を表3、4に示す。本発明の成分条件を満たす鋼から製造された熱延鋼板は、いずれも50°Cのシャルピー衝撃値が100Jcm2以上で、孔食電位が180mVvsSCE以上であり、靭性に優れた高耐食性フェライト系ステンレス熱延鋼板であることがわかる。