"原水のpHpHを計測するpH計測手段と、原水の導電率σを計測する導電率計測手段と、変数として、計測したpHおよびσのみを用いる式に基づき、凝集剤注入量を求める凝集剤注入量算出手段と、を有する凝集剤注入量決定装置。請求項1における凝集剤注入量決定装置において、さらに、前記原水を貯留する原水タンクを有し、前記pH計測手段および前記導電率計測手段は、前記原水タンク内の原水のpH、σを計測する凝集剤注入量決定装置。請求項1または2における凝集剤注入量決定装置において、前記凝集剤注入量算出手段は、流動電位Eは、E0を特定のpHおよび導電率σの原水に基づき決定した、凝集剤混和後の混和水におけるマイクロフロックの荷電状態を示す流動電位の目標値である設定流動電位値、pH0を設定目標流動電位値E0を求めた時の混和水pHとして、E=E0KpH-pH0/σで求め、係数Kは、K1を定数、σ0を設定目標流動電位値E0を求めた時の原水導電率として、K=K1K11-σ/σ0で求め、凝集剤注入量Xを、Eを流動電位、α,βを定数として、X=αEβで求める凝集剤注入量決定装置。請求項1~3のいずれか1つに記載の凝集剤注入量決定装置を有する水処理施設の凝集剤注入量制御システムであって、流入水を原水として前記凝集剤注入量決定装置に供給するとともに、その原水を使用して前記凝集剤注入量決定装置から出力される、凝集剤注入量を用いて、流入水への凝集剤注入量を制御して、凝集処理を行う水処理施設の凝集剤注入量制御システム。請求項4に記載の水処理施設の凝集剤注入量制御システムにおいて、原水の濁度を検出する濁度計を有し、前記濁度計により検出した原水濁度が所定以上であった場合には、濁質比例定数に基づき計算した凝集剤注入量を決定する水処理施設の凝集剤注入量制御システム。ここで、特許文献1、2の手法について、さらなる検討を行ったところ、自動操作には自動条件を決める検量線の実験が必要で、稼動中の実プラントでそれらを求める事は困難である。また、流動電流計は、凝集剤を添加してマイクロフロックを形成し、そのマイクロフロックの状態を計測する。そこで、安定した計測を行い、オンラインでの凝集剤添加量制御を適切に制御するのが比較的難しい。本発明に係る凝集剤注入量決定装置は、原水のpHpHを計測するpH計測手段と、原水の導電率σを計測する導電率計測手段と、変数として、計測したpHおよびσのみを用いる式に基づき、凝集剤注入量を求める凝集剤注入量算出手段と、を有することを特徴とする。また、さらに前記原水を貯留する原水タンクを有し、前記pH計測手段および前記導電率計測手段は、前記原水タンク内の原水のpH、σを計測することが好適である。なお、原水の水質に変動が無い時、原水タンクに貯留機能は無くても良い。この場合、原水タンクは、pH計と導電率計をセットするタンクとして使用する。また、前記凝集剤注入量算出手段は、流動電位Eは、E0を特定のpHおよび導電率σの原水に基づき決定した、凝集剤混和後の混和水におけるマイクロフロックの荷電状態を示す流動電位の目標値である設定流動電位値、pH0を設定目標流動電位値E0を求めた時の混和水pHとして、E=E0KpH-pH0/σで求め、係数Kは、K1を定数、σ0を設定目標流動電位値E0を求めた時の原水導電率として、K=K1K11-σ/σ0で求め、凝集剤注入量Xを、Eを流動電位、α,βを定数として、X=αEβで求めることが好適である。ここで、E0=I0/σ0=I/σより、I=σE0であるから、Isp=σE0KpH-pH0を得る。両辺をσで除すと、E=Isp/σであるから、E=E0KpH-pH0/σとなる。また、本発明は、上述の凝集剤注入量決定装置を有する水処理施設の凝集剤注入量制御システムであって、流入水を原水として前記凝集剤注入量決定装置に供給するとともに、その原水を使用して前記凝集剤注入量決定装置から出力される、凝集剤注入量を用いて、流入水への凝集剤注入量を制御して、凝集処理を行うことを特徴とする。また、原水の濁度を検出する濁度計を有し、前記濁度計により検出した原水濁度が所定値以上であった場合には、濁質比例定数に基づき計算した凝集剤注入量を決定することが好適である。このように、本発明によれば、原水のpH、導電率に応じて適切な凝集剤注入率を決定することができる。以下、本発明の実施形態について、図面に基づいて説明する。図1は、実施形態に係る水処理施設の概略構成を示す図である。この水処理システムは、通常の水処理を行う水処理システム100と、この水処理施設における凝集剤注入率を決定するための凝集剤注入量決定装置200とを含んでいる。水処理施設の構成河川水などの浄化すべき対象である原水は、取水施設を介し、水処理システム100の着水井10に流入する。着水井10内の原水は、急速撹拌池12に供給され、ここで凝集剤と混合される。ここで、凝集剤は、薬剤タンク14に貯留されており、薬剤ポンプ16によって原水に混合される。凝集剤は、急速撹拌値に至る流路において注入されるように図示したが、急速撹拌池12に直接供給してもよい。また、着水井10から急速撹拌池12へ供給される原水量は流量計18によって計測され、計測した流量が制御装置20に供給される。制御装置20では、演算装置70から供給される凝集剤注入率についての指示と、流量計18からの流量に応じて凝集剤の注入量を決定し、薬剤ポンプ16の送液量を制御して、原水に対する凝集剤注入率を制御する。なお、凝集剤としては、通常PACポリ塩化アルミニウムが利用されるが、硫酸アルミニウムや塩化第二鉄など他の凝集剤を用いてもよい。急速撹拌池12では、撹拌機によって凝集剤と原水が急速撹拌混合され、原水中に含まれるコロイドと凝集剤が反応し粒子を形成する。ここで、凝集剤とコロイドが反応したものを粒子と呼び、一定の反応時間を経過した粒子をマイクロフロックと呼ぶが、水量が一定であれば急速撹拌池12の反応時間が一定になるので、ここから流出する混和水中の粒子をマイクロフロックと呼ぶ。マイクロフロックを含有する混和水はフロック形成池22に供給され、ここで緩速撹拌され、フロック粒径の粗大化が図られる。フロック形成池22によりフロックが粗大化されたフロック含有水は、凝集沈殿池24に導入され、ここでフロックが沈澱分離され、上澄みに凝集沈殿処理水が得られる。凝集沈殿池24において生じる沈澱汚泥は別途処分される。凝集沈殿処理水は、急速ろ過池に供給され、ここで急速ろ過されろ過処理水が消毒/配水池に導入され、ここで塩素注入などの消毒処理された後、水道水として配水される。凝集剤注入量決定装置の構成本実施形態において、水処理システムは、凝集剤注入量決定装置200を有している。この凝集剤注入量決定装置200は、原水の一部をサンプリングして、これについての凝集処理を行い、凝集剤の注入量を決定する。また、凝集剤注入量を決定することで、各種定数を決定することができ、このような定数を決定した後は、原水導電率、原水pHから凝集剤注入率を決定する。図2に示すように、着水井10内の原水は一定量ずつ原水タンク42に導入される。図示の例では、サンプリングポンプ40が設定した一定量吐出するものであり、これによって一定量の原水が原水タンク42に導入される。この場合、水量を流量計などで計測してフィードバック制御することが好ましい。また、サンプリングポンプ40ではなく、自然流下によって原水を原水タンク42に導入してもよい。この場合、原水導水管の採水弁により、導入する原水を一定量とする。原水タンク42には、導電率計44と、pH計46が設けられており、原水タンク42内の原水の導電率σと、pHが計測される。なお、原水の導電率、pHが計測できれば、着水井10の原水について計測してもよい。また原水pHが低い時や炭酸ガス等を使用し原水pHを低下させて使用する時は原水pH計を省略する事も可能である。原水タンク42内の原水は自然流下により急速撹拌タンク50に供給される。また、急速撹拌タンク50へ供給する原水に、薬剤タンク52からの凝集剤PACを薬剤ポンプ54によって注入する。この際の凝集剤注入率は、演算部56により決定される。急速撹拌タンク50への流入水量は上述のように一定量であり、この一定量に凝集剤注入率を乗算した凝集剤が急速撹拌タンク50に供給される。なお、このような薬剤ポンプ54の吐出量制御を行うために、サンプリングポンプ40の吐出量は、演算部56において把握している必要がある。急速撹拌タンク50には、撹拌機が備えられており、凝集剤が注入された原水が急速撹拌され、原水中のコロイドと凝集剤の粒子が形成される。なお、凝集剤は急速撹拌タンク50に直接注入してもよい。また、薬剤タンク52に貯留される凝集剤は薬剤タンク14と同じで、同じ製造メーカのPACであることが望ましい。急速撹拌タンク50において、マイクロフロックが形成された凝集剤混和水は、SCメータ58に供給され、ここで流動電流値SC値が計測される。このSCメータ58は、混和水を移動させて荷電粒子の移動に応じた流動電位に対応する流動電流をSC値として出力するものであり、SC値は混和水中のマイクロフロックの荷電状態に応じたものであり、マイクロフロックのゼータ電位に対応する。ここで、SCメータ58のスケールは0~500unitsと±250unitsの2種類から選択できる。本装置では、後者を使用しており、マイクロフロックの流動電位は通常負の値になる。なお、このSCメータ58は、従来から知られている計器であり、詳細な説明は省略する。SCメータ58において計測したSC値は、演算部56に供給される。また、SC値検出後の混和水は、排水タンク60を介し排出されるが、この排水タンク60には、pH計62が設置されており、これにより混和水のpHが測定され、この混和水pHは制御には使用しないが、SC検量線を測定する時に必要で、通常は混和水pHのモニタとして使用し演算部56に供給される。SC値と同じ時刻で測定できれば排水タンクにこだわらない。ここで、SCメータ58に供給される混和水は、急速撹拌タンク50から流出される混和水のうち、計測に必要な一部のみでよい。また、排水タンク60からの排出水は排水処理施設に供給してもよいが、着水井10や、急速撹拌池12に導入してもよい。また、膜ろ過して飲料水にしても良い。演算部56では、SCメータ58において計測したSC値が所定値になるように、薬剤ポンプ54による凝集剤注入量を制御する。これについて、以下に説明する。まず、凝集剤の注入量の決定には、従来から回分式ジャーテストが利用されており、本実施形態においてもこれを利用する。この回分式ジャーテストでは、マグネットスターラによる急速撹拌後、緩速撹拌によって略式のフロックの粗大化を図り、上澄水の目標濁度から適正な凝集剤添加量を選定する。このような回分式ジャーテストは、水道用水原水中のコロイドと凝集剤が反応して形成されたマイクロフロックの表面電荷が中和された際の凝集剤添加量を求めることに対応している。すなわち、表面電荷が中和されることで、フロックの粗大化を図り、且つ上澄水濁度が目標値になったことを確認することで、凝集剤注入率を最適化することができ、凝集剤注入率を決定できる。このようにして、回分式ジャーテストによって、その時の原水について、適正凝集剤注入率が決定され、これに処理水量を乗じて適正凝集剤注入量が決定される。しかし、実際の水処理施設に流入してくる原水の水質、水量は変化する。また、回分式ジャーテストにより決定された凝集剤注入率は連続測定が出来ないので急激な水質変動に追随出来ない欠点がある。上述のような回分式ジャーテストは、本来、時間の経過に従って、常に、または原水の水質、水量が変化する度に測定されるべきであるが、殆どの浄水場では手間が掛かるので、経済的な理由から、一日一回程度のテストで凝集剤の注入を決定している。安全上の理由から凝集剤の過剰注入はクリプトスポリジュウム対策にも有効なため、全国的に行われていたが、水道水へのアルミの溶出の問題もあり、その注入率の削減が望まれている。過剰注入対策を行う浄水場での凝集剤の削減率は30程度と報告されており、凝集剤の適正注入が望まれている。本装置で確認された削減率は平均PAC注入率30mg/Lの原水をpH中和剤として炭酸ガスと併用すればPAC注入率を10mg/L以下にする事が可能である。特に、原水中のコロイド濃度や、pH及び導電率などによって、適正凝集剤注入率が変化する。本実施形態の凝集剤注入量決定装置200における、SCメータ58によれば、凝集剤混和水のマイクロフロックの電荷に対応するSC値を連続的に検出できる。このため、このSC値を用いて凝集剤の注入量を制御することで、より正確な凝集剤注入量制御が行える。SC値は、原水pH、導電率などにより変化することは述べたが、さらに、マイクロフロックの流動電位は、急速撹拌タンクの滞留時間反応時間によっても変化する。従って、処理水量の変動する水処理施設において、凝集剤混和水のSC値を計測しても、流量変動を補正する手段を開発しなければ正確な凝集剤注入量制御が行えない。本実施形態では、サンプリングポンプ40を用いて、凝集剤と原水の反応時間を一定に制御する。また、原水pH、原水導電率σを計測し、これら計測値に応じて目標流動電流値目標SC値=Ispを決定する。この目標SC値は、原水pH、導電率を考慮し、かつ反応時間も一定に保った状態での適正SC値である。また、目標SC値は、原水pHの変化が混和水pHの変化にも影響するため、本実施形態では混和水pHの目標値pH0に応じた基準となるSC値I0を決定する。設定SC値I0は、SC検量線から求めるが、凝集剤や、原水の根本的な変化例えばアルカリ度不足等がない限りは適正PAC注入率でのマイクロフロック表面電荷に近いものである。そして、凝集剤注入量決定装置200の演算部56は、凝集剤混和水のSC値が目標SC値に一致するように、薬剤ポンプ54の駆動を制御する。従って、演算部56において、適正凝集剤注入量の凝集剤が注入されることになり、その時の凝集剤注入量を決定することができる。ここで、目標SC値の算出について説明する。上述のように、スタート時点では、回分式ジャーテストによって、適正凝集剤注入率を決定し、その時の混和水pHであるpH0値を検出する。そして、アルカリ性原水には、凝集剤注入量決定装置200において、目標SC値を決定するがこの目標SC値は、下記のようにして決定する。Isp=I0-I01-σ/σ0KpH-pH01K=K1K11-σ/σ02I=apHmdb3ここで、Ispは目標SC値mA、設定SC値であるI0はSC検量線の式3からpHmd=pH0とした時のSC値、σ0はSC検量線作成時の原水導電率、pH0は回分試験で得た混和水pH、σは現時点での原水導電率、pHは現時点での原水pHである。また、K1はSC検量線試験、試行錯誤法等から求めるが単位pH当たり変化するSC値を示すpH-SC変換係数=ΔSC/ΔpHであり、KはK1に導電率変化を考慮したpH-SC変換係数である。なお、K≧0,K1≧0,I0<0とする。また、アルカリ性原水の場合、原水pHは、PAC添加後の混和水pHmdの一つであるpH0より大きく、pH>pH0である。K値は自動測定法からも求める事ができる。式3からpHmd=pH0の時のSC値である設定SC値I0を求め、式1にI0を代入し、K=0として自動運転することでK値は求まる。なお、式2については、後述する。ここで、SC値Iは、導電率σにより除算することで表面電位Eに換算できる。従って、式1は、次のように書き換えることができる。Esp=E0KpH-pH0/σ1’凝集剤注入量の決定演算部56においては、凝集剤であるPACの注入量を、表面電位がEspに一致するように制御する。一方、上記式1’などからわかるように、一旦E0、σ0、pH0、K1を求めてしまえば、その後は、低濁度原水では原水pH、原水導電率から目標表面電位Espを求めることができる。そして、PACの注入量は、表面電位をEspにするためのものであり、PAC注入量とEspには、一定の関係があるはずである。各種のpH、導電率σの原水に対して、凝集剤注入量決定装置200による凝集剤注入量を求めた結果から、目標凝集剤注入量PACsp以降、適宜PAC4とも記すは、α、βを定数として、PACsp=PAC4=αEspβ4で決定できることが確認された。すなわち、異なる目標表面電位Espの時の凝集剤注入量を測定し、プロットすることで、定数α、βを求めることができ、その後は測定して得られた原水pH、原水導電率σに基づき、式1’により目標表面電位Espを算出し、そのEspを利用して上式により凝集剤注入量PACを算出することで、演算装置70において凝集剤注入量を求めることができる。そして、このようにして求められて凝集剤注入量を制御装置20に供給することで、原水に対する凝集剤注入量が適正値に制御される。ここで、本実施形態では、原水濁度を計測する濁度計72が設けられている。濁度計72は、原水タンク42内の濁度を計測してもよいし、着水井10の原水を検出してもよい。そして、検出した原水濁度が演算装置70に供給される。PAC注入量の算出上述のように、本実施形態によれば、原水のpH、導電率σの水質情報を凝集剤注入量決定装置200に送り、ここで凝集剤注入量が決定され、水処理システム100における凝集剤注入量が決定された凝集剤注入量に制御される。この演算により決定される凝集剤注入量を演算PAC注入率=PACsp:mg/Lと呼ぶ。この演算PAC注入率の定義を式5.1に示す。PACsp=PAC4=αEβ5.1ここで、PACsp=任意の設定電位E0一つ毎に成立する演算PAC注入率mg/L、E=実測表面電位mV、α、β=導電率が異なる3回以上の自動注入連続実験の平均PAC注入率を回帰分析で求めた定数である。演算装置70に送られた原水pHと導電率の現在値は式5.2式5.3で示す実測流動電流値を実測表面電位Eに変換する。そして、PACspでPAC注入率が演算され水処理システム100の制御装置20に電送される。ここで、オームの法則からE=I÷σであるから、上述の式1の両辺をσで除すと、次のようになる。Isp÷σ=E=E0KpH-pH0÷σ5.2K=K1K11-σ/σ05.3ここでIsp=目標SC値mA、E0=設定電位mV,E=実測表面電位mV、σ=原水導電率μS/cm、σ0=設定導電率μS/cm、pH=原水pH-、pH0=設定混和水pH事例ではpH0=7.3、K=pHベクトル係数mA/pH、K1=ベクトル係数mA/pHである。演算PAC注入率αおよびβとその求め方式5.1は本水処理システムにおける凝集剤注入率を与えるが、低濁度≦25度であればPAC注入率は原水濁度と関係が無く、pHの中和剤として消費されるPACと水の電気抵抗率を表す導電率及びアルカリ度の影響を受ける。この導電率とアルカリ度は同時に大きくなったり、小さくなったりし、降雨の希釈率で変異する事が水道統計から判明している。ジャーテストと同じ原理に基づくSC検量の測定から式5.2を導くが、その表面電位Eは、導電率が一定という条件が付く。しかし、PACspは異なる3点以上の導電率を満足するので全ての導電率とアルカリ度に対応する演算PAC注入率PACspPAC4となる。なお、ジャーテストと併用し、PACの注入率の変化に伴うpHの変化を検出しておけば、さらに正確なαおよびβを求める事も可能である。SC検量線の測定とジャーテストの関係と実測表面電位の定義表1は、図2のフローを持つ凝集剤注入量決定装置に約30L/分の原水を連続通水し、PAC注入率を6回変化させ、接触時間20分を一定にしてSC値を測定した結果である。表1に示す様に、原水のpH、導電率、濁度が一定の時にSC検量線を測定した。導電率とアルカリ度は共に同じ希釈率を持つので一定である。例えば、ジャーテストは、バケツで採水し、攪拌した後、PAC注入率を変えた6個の検体を作りジャーテスト装置で攪拌と沈殿を行い、その中から沈降性の良い検体を総合的判断で選定する。その検体の適正pH、適正PAC注入率及び適正アルカリ度を求めるのが、本来のジャーテストであるが、図3に示す様に、混和水pH=pHmdとPAC注入率が負の比例関係にある事はあまり知られていない。水の電気抵抗が一定になるからである。図3の4点はSC検量線の測定値で他の4点は同じ検水のジャーテスト注入率をプロットしたものである。表1のd-1とd-2は凝集剤不足でこの式6.1のPAC検量線上に乗らない。d-3のPAC注入率からd-6のまでのPACが図5に示すSC検量線上に乗る。SC検量線上のフロックは全て沈降性が良いが、ジャーテストで総合的に決定する。ここではSC検量線を求める実験とジャーテスト実験を同時に行った。異なる点は前者が粒子表面電流値を測定し、これを電位に変換してmV表示することである。これより、下記式6.1が得られる。PAC=-120.7pHmd903.726.1ここでpHmd=混和水pH-である。式6.1が直線になるのは水質が一定であり、導電率σ=150μS/cmが一定であるので水の電気抵抗率RΩ/cmが一定となるからである。一般に電気工学でRとσは逆数の関係があり式6.2で表される。R=106Ω/cm=1/σ6.2SC値=I,mAが相対値であるので式5.2でオームの法則を利用したが、SC値を電位変換すると何等かの係数が生じるはずであるが、PAC注入率の制御には係数は不要の為E=I/σmVとして扱う。pHベクトル係数K値図4は、表1を利用しx軸にLogΔpHをy軸にΔSC値を取り、単位pH当たりのSC値の変化率K値図における傾きを求める図である。K値は図5のSC検量線の勾配と同じ大きさを持つが符号が異なる。図4からK=K1=18.8mA/pH、R2=0.9913を得た。K値は目標SC値をIs=σE0としてPACの自動注入実験からも求める事が出来るが表1から求める方が、測定精度は良く、相関係数0.991を得ることができた。SC検量線とPAC:表面電位関数SC検量線は、ジャーテスト実験と、凝集剤注入量決定装置200の運転を同時に行い、適正pH0から適正SC値=I0を求めた。表1からx軸に混和水pH=pHmdを、y軸にSC値を取り、SC検量線を測定した。ジャーテスト結果の適正混和水pHがpHmd=7.3であったので設定pH0=7.3を採用した。この時の式6.3よりSC=-67mAであったので設定SC値=I0=-67mAと決定した。従って、図5に示すように、式6.3が得られる。SC値:I=-213.05pHmd1488.7、R2=0.99816.3また、pHmd=pH0=7.3と図3から、適切SC値を求めた際の設定PAC注入量=PAC0=22.2mg/Lを決定した。図6は、表1からPACと実測表面電位Eとの近似式6.4を得られることを示している。これより、設定電位E0=-67mA/150=-0.447mVを決定した。これより、表面電位に対するPAC注入量の関係が得られる。PAC=85.10E60.243mg/L、R2=0.9996.4凝集剤の自動注入実験上述のように、設定条件における目標表面電位であるE0=-0.447mV、PAC0=22.2mV、pH0=7.3、σ0=150μS/cm、K=K1=18.8mA/pHが決定できたので目標SC値をIsp=σE0KpH-pH0として計算し、PACポンプの回転数制御を行い、現在SC値=目標SC値となる様に自動運転した。但しK1=14mA/pHとして実験した為、平均PAC注入率等はK1=18.8に比較すると小さい。この実験PAC2を求めるは設定電位E0を3回変えて行い、その平均PAC注入率の回帰分析法からPAC-表面電位の一次関数の近似式7.1を得た図7参照。PAC=85.2E66.3、R2=0.9947.1図8に、表面電位E0=-0.447mVに基づきPACの添加量を制御した結果を示す。この際の各種データは、表2に示すとおりである。図7の中央の測点の平均PAC注入率31.5mg/Lは図8の自動注入の平均値であり、この時混和水pH=7.28を示した。目標pH=7.3をほぼ満足した。導電率アルカリ度の影響と演算PAC注入率図9に示すように、式6.4、式7.1及び設定電位E0=-0.447mV、K1=18.3で自動注入した平均PAC注入率点-0.355mV、38mg/Lから式8.1を得たが、各々PAC1,2,3とする。PAC1=85.10E60.243mg/L6.4PAC2=85.2E66.3、R2=0.9947.1PAC3=85.2E69.88.13近似式のy切片の定数の相違は導電率アルカリ度の相違から起因する。導電率が大きくなると、アルカリ度も大きくなりPAC注入率が上昇するからである。しかし、最大導電率に近づくに連れ定数の上昇率が小さくなる。これら3式を満足する図9に示す点A,B,Cの回帰解析からPACspの式8.2を得る。PACsp=PAC4=171.5E99.4、R2=0.9878.2当初に設定した電位E0=-0.447mVは点AからB,Cと移動した。しかもPACspの相関係数R2=0.987と比較的高いがK値が異なっていても、理論通りに移動したと考察できた。PACspは設定電位E0が同じであれば、全ての導電率の変化に対応するPAC注入率を計算できる事からこれを演算PAC注入率と定義する。適正K値での補正と演算PAC注入式図9は、実測値であるがK値を18.8mA/pHに修正し、正しい演算PAC注入率を与えるPACPACspを求める。表3にK1を統一した時の実測表面電位の計算手順を示す。実測表面電位を各々PAC2とPAC3の表面電位関数に代入し、演算PAC注入率を得る。さらに、この3個の注入率の回帰分析から全ての導電率を満足する設定電位E0=-0.447mVの演算PAC注入率を与える式9.1を図10より得る。PACsp=PAC4=154.24E91.126,R2=19.1演算PAC注入率と従来法によるPAC自動注入率の比較結果表4に演算PAC注入率の計算値と目標SC値と現在SC値を同じにする自動注入の測定結果を示す。また、図11に実験期間7日間の演算PAC注入率と実測値を示す。図9の場合と同様に、急速攪拌タンクの僅かな滞留時間6分以下で、pH変動にSC値が最大値と最小値に追随していないが、平均値はそれなりに計算値とバランスが取れていた。この運転における各種データを表5に示す。また、K値が小さい事もあり、混和水pHが平均7.34と大きくしかも変動幅7.58~7.16であった。これは処理に支障を来す事もあり、演算PAC注入法が遥かに優れていると言える。すなわち、大きな原水pHの変動に伴い、SC目標値が変動し、PACの注入率PACは大きく変動する。そして、SC値に基づく自動運転により決定された凝集剤注入量PACは、大きな変動となる。一方、演算PAC注入率はかなり滑らかな変化となり、この演算PAC注入率FF制御を利用する方が、目標SC値に基づく自動運転によるPAC注入率FB制御の決定より、優れている。濁度比例制御演算PAC注入率のFF制御から突然目標SC値のFB制御に戻すには準備と時間が必要である。演算PAC注入率は原水濁度25度まで対応できるので、それ以上の濁度は濁度比例制御の同じFF制御を継続すべきである。その時のPAC注入率は式11.1で自動注入する。PAC=T0.6651.0511.1ここで、T=原水濁度度0.665=濁質比例定数=対イオンAL/T比=濁度に含まれる濁質濃度比-濁質比例定数は高濁度の時、観測でき粒子表面が電気的飽和になる最少凝集剤要求量比であり浄水場で異なる1.05=SC検量線上にPAC注入率を乗せる最小安全率-である。このように、濁度が所定値以上の場合には、濁度比例による凝集剤注入制御に切り換えることが好適である。すなわち、原水の濁度を検出する濁度計により検出した原水濁度が所定以上であった場合には、濁質比例定数に基づき計算した凝集剤注入量を決定することが好適である。低濁度の時、PAC注入率は原水導電率とpHで律速され、高濁度では濁質濃度で律速される。低濁度では粒子表面積が小さく電気的飽和にする必要イオンは少なく、pHを降下させる凝集剤の消費量の方が多くなる。高濁度では粒子表面積が大きいので単純な濁質比例反応となる。他の実測例図12は、設定電位E0=-0.414mVの時に演算PAC注入率を表3と同様に求めたもので、I0=-62.1mA、pH0=7.28、PAC0=25mg/L実測値から求めた。図12から、設定電位E0=-0.414mVの演算PAC注入率は式12.1のように表せる。PACsp=PAC4=144.36E84.847、R2=1、12.1一方、図10では、設定電位E0=-0.447mVの演算PAC注入率は式9.1のように表される。PACsp=PAC4=154.24E91.126、R2=19.1図12と図10から、演算PACspの注入率は、SC検量線の測定から任意の設定電位E0の選定で、PACspのαβが変化するが、設定電位を変えても演算可能であることがわかる。"