"トランス‐1,3,3,3‐テトラフルオロプロペンR‐1234zeE、ジフルオロメタンR‐32および1,1‐ジフルオロエタンR‐152aを含んでなる、熱伝達組成物。約25重量以下のR‐32を含んでなる、請求項1に記載の組成物。約45重量以下のR‐152aを含んでなる、請求項1または2に記載の組成物。R‐32を約5~約12重量、R‐152aを約10~約45重量、R‐1234zeEを約43~約85重量含んでなる、請求項1~3のいずれか一項に記載の組成物。R‐32を約8~約12重量、R‐152aを約5~約10重量、R‐1234zeEを約78~約87重量含んでなる、請求項1~3のいずれか一項に記載の組成物。R‐32およびR‐152aおよびR‐1234zeEから本質的になる、上記請求項のいずれか一項に記載の組成物。1,1,1,2‐テトラフルオロエタンR‐134aをさらに含んでなる、請求項1~5のいずれか一項に記載の組成物。約50重量以下のR‐134aを含んでなる、請求項7に記載の組成物。R‐32を約2~約15重量、R‐152aを約5~約45重量、R‐134aを約25~約50、R‐1234zeEを約5~約70重量含んでなる、請求項8に記載の組成物。R‐32、R‐152a、R‐1234zeEおよびR‐134aから本質的になる、請求項7~9のいずれか一項に記載の組成物。組成物が1000未満、好ましくは150未満のGWPを有している、請求項1~10のいずれか一項に記載の組成物。温度勾配が約10K未満、好ましくは約5K未満である、請求項1~11のいずれか一項に記載の組成物。組成物が、置き換えようと意図される既存の冷媒の約15以内、好ましくは約10以内で、体積冷却能力を有している、請求項1~12のいずれか一項に記載の組成物。組成物がR‐32単独、R‐152a単独またはR‐1234yf単独よりも燃えにくい、請求項1~13のいずれか一項に記載の組成物。組成物が、R‐32単独、R‐152a単独またはR‐1234yf単独と比べて、aより高い可燃限界、bより高い点火エネルギー、および/またはcより低い火炎速度を有している、請求項14に記載の組成物。約0.42~約0.7、好ましくは約0.44~約0.67のフッ素比F/FHを有している、請求項1~15のいずれか一項に記載の組成物。不燃性である、請求項1~16のいずれか一項に記載の組成物。組成物が、置き換えようと意図される既存の冷媒の約5以内のサイクル効率を有している、請求項1~17のいずれか一項に記載の組成物。組成物が、置き換えようと意図される既存の冷媒の約15K以内、好ましくは約10K以内の圧縮器排出温度を有している、請求項1~18のいずれか一項に記載の組成物。潤滑剤と、請求項1~19のいずれか一項に記載の組成物とを含んでなる、組成物。潤滑剤が、鉱油、シリコーン油、ポリアルキルベンゼン類PABs、ポリオールエステル類POEs、ポリアルキレングリコール類PAGs、ポリアルキレングリコールエステル類PAGエステル、ポリビニルエーテル類PVEs、ポリアルファ‐オレフィン類およびそれらの組合せから選択される、請求項20に記載の組成物。安定剤をさらに含んでなる、請求項20または21に記載の組成物。安定剤が、ジエン系化合物類、ホスフェート類、フェノール化合物類およびエポキシド類とそれらの混合物から選択される、請求項22に記載の組成物。難燃剤と、請求項1~23のいずれか一項に記載の組成物とを含んでなる、組成物。難燃剤が、トリ2‐クロロエチルホスフェート、クロロプロピルホスフェート、トリ2,3‐ジブロモプロピルホスフェート、トリ1,3‐ジクロロプロピルホスフェート、リン酸二アンモニウム、様々なハロゲン化芳香族化合物、酸化アンチモン、アルミニウム三水和物、ポリ塩化ビニル、フッ素化ヨードカーボン、フッ素化ブロモカーボン、トリフルオロヨードメタン、ペルフルオロアルキルアミン類、ブロモ‐フルオロアルキルアミン類およびそれらの混合物からなる群より選択される、請求項24に記載の組成物。冷媒組成物である、請求項1~25のいずれか一項に記載の組成物。請求項1~26のいずれか一項に記載の組成物を含有している、熱伝達装置。熱伝達装置における、請求項1~26いずれか一項に記載の組成物の使用。冷却装置である、請求項27または28に記載の熱伝達装置。自動車空調システム、住宅空調システム、業務用空調システム、住宅用冷蔵庫システム、住宅用冷凍庫システム、業務用冷蔵庫システム、業務用冷凍庫システム、冷却機空調システム、冷却機冷却システムと、業務用または住宅用ヒートポンプシステムからなる群より選択される、請求項29に記載の熱伝達装置。圧縮器を内蔵している、請求項29または30に記載の熱伝達装置。請求項1~26のいずれか一項に記載の組成物を含んでなる、発泡剤。発泡体を形成可能な1種以上の成分と請求項1~26のいずれか一項に記載の組成物とを含んでなる発泡性組成物であって、発泡体を形成可能な1種以上の成分が、ポリウレタン類、熱可塑性ポリマーおよび樹脂、例えばポリスチレン、およびエポキシ樹脂、ならびにそれらの混合物から選択される、発泡性組成物。請求項33に記載の発泡性組成物から得られる、発泡体。請求項1~26のいずれか一項に記載の組成物を含んでなる、請求項34に記載の発泡体。スプレーされるべき物質と、請求項1~26のいずれか一項に記載の組成物を含んでなる噴射剤とを含んでなる、スプレー用組成物。請求項1~26のいずれか一項に記載の組成物を凝縮させ、その後、冷却されるべき物品の近くで該組成物を蒸発させることを含んでなる、物品を冷却するための方法。加熱されるべき物品の近くで請求項1~26のいずれか一項に記載の組成物を凝縮させ、その後、該組成物を蒸発させることを含んでなる、物品を加熱するための方法。バイオマスを請求項1~26のいずれか一項に記載の組成物を含んでなる溶媒と接触させ、該溶媒から物質を分離することを含んでなる、バイオマスから物質を抽出するための方法。物品を請求項1~26のいずれか一項に記載の組成物を含んでなる溶媒と接触させることを含んでなる、物品を清浄化するための方法。水溶液を請求項1~26のいずれか一項に記載の組成物を含んでなる溶媒と接触させ、該溶媒から物質を分離することを含んでなる、水溶液から物質を抽出するための方法。粒状固体マトリックスを請求項1~26のいずれか一項に記載の組成物を含んでなる溶媒と接触させ、該溶媒から物質を分離することを含んでなる、粒状固体マトリックスから物質を抽出するための方法。請求項1~26のいずれか一項に記載の組成物を含有している、機械的動力発生装置。ランキンサイクルまたはその変法を用いて熱から動力を発生するように構成されてなる、請求項43に記載の機械的動力発生装置。既存の熱伝達流体を除去して、請求項1~26のいずれか一項に記載の組成物を導入する工程を含んでなる、熱伝達装置を改修するための方法。熱伝達装置が冷却装置である、請求項45の方法。熱伝達装置が空調システムである、請求項46に記載の方法。既存の化合物または組成物を含んでなる製品の作動から生じる環境影響を減らすための方法であって、少なくとも部分的に既存の化合物または組成物を請求項1~26のいずれか一項に記載の組成物で置き換えることを含んでなる、方法。R‐134aを含有する、請求項1~26のいずれか一項に記載の組成物、および/または請求項27および29~31のいずれか一項に記載の熱伝達装置を製造するための方法であって、R‐1243zeE、R‐32およびR‐152aと、所望により潤滑剤、安定剤および/または難燃剤を、R‐134aである既存の熱伝達流体を含有する熱伝達装置へ導入することを含んでなる、方法。R‐1243zeE、R‐32およびR‐152a、ならびに所望により潤滑剤、安定剤および/または難燃剤を導入する前に、既存のR‐134aの少なくとも一部を熱伝達装置から除去する工程を含んでなる、請求項49に記載の方法。i既存の化合物または組成物を請求項1~26のいずれか一項に記載の組成物で置き換え、このとき請求項1~26のいずれか一項に記載の組成物は既存の化合物または組成物より低いGWPを有するものとし、ii該置換え工程で温室効果ガス排出権を得ることを含んでなる、温室効果ガス排出権を生み出すための方法。本発明の組成物の使用が、既存の化合物または組成物の使用により達成される場合よりも低い総等価温暖化影響および/または低いライフサイクル炭素排出量をもたらす、請求項51の方法。空調、冷却、熱伝達、発泡剤、エアロゾルまたはスプレー用噴射剤、気体誘電体、凍結手術、獣医処置、歯科処置、消火、火炎抑制、溶媒、クリーナー、エアホーン、ペレットガン、局所麻酔剤および膨張用途の分野からの製品で行われる、請求項51または52の方法。製品が熱伝達装置、発泡剤、発泡性組成物、スプレー用組成物、溶媒または機械的動力発生装置から選択される、請求項48または53に記載の方法。製品が熱伝達装置である、請求項54に記載の方法。既存の化合物または組成物が熱伝達組成物である、請求項48または51~55のいずれか一項に記載の方法。熱伝達組成物が、R‐134a、R‐1234yfおよびR‐152aから選択される冷媒である、請求項56に記載の方法。所望により実施例を参照しつつ、実質的にここまでに記載されているような、あらゆる新規の熱伝達組成物。燃焼性大気圧および制御湿度下で空気中における本発明のある組成物の燃焼性を、ASHRAE標準34の方法論で記載されているような試験フラスコ器具で研究した。用いられた試験温度は23°Cであった;湿度は77°F25°Cの標準温度に対して50であるように制御した。用いられた希釈剤はR‐1234zeEであり、これはこれらの試験条件下で不燃性であることがわかった。用いられた燃料はR‐32およびR‐152aの混合物であった。3種の燃料組成物を試験し、R‐32対R‐152aのモル割合を各燃料で変えた。用いられたR‐32対R‐152aの3種モル比は1:1、1:2および1:3であった。溶存空気または他の不活性ガスを試験前に除去するために、燃料および希釈ガスをシリンダーの真空パージへ付した。これら試験の結果は図1~3で示されている。これらの三角チャートにおいて、頂点は純粋燃料、空気および希釈剤を表す。可燃性領域は燃料、空気および希釈剤の相対的割合を変えることにより特定され、各チャートにおいてハッチング線としてプロットされている。上記方法論を用いて、我々は下記組成物を23°Cで不燃性であると見い出した関連フッ素比も示されている。混合物のフッ素比が約0.57より大きければ、R‐32、R‐152aおよびR‐1234zeEを含んでなる不燃性混合物が作製されうることがわかる。我々は、空気中で7v/vの可燃下限を有するR‐32、R‐152aおよびR‐1234zeEの下記混合物をさらに特定した。上記表は、混合物のフッ素比が約0.41より大きければ、7v/v以上のLFLを有するR‐32、R‐152aおよびR‐1234zeEを含んでなる混合物を作製することが可能であることを、我々が発見したことを示している。比較として、同試験器具において同温度で空気中R‐1234yfの可燃下限は、数回の反復試験において6.0~6.5v/vと様々であることがわかった。用いられた燃料がR‐32およびR‐152aの等モル混合物であり、希釈剤がモル割合1:2でR‐134aおよびR‐1234zeEの混合物である、類似の燃焼実験を次いで行った。可燃性領域を調べるためにASTM燃焼器具を用いたが、それは図4として含まれている。燃料希釈剤と空気との混合物を得るために必要な希釈剤の最少割合は、約59v/vであるとわかった。59v/v希釈剤および41v/v燃料の不燃性組成物は、R‐3220.5、R‐152a20.5、R‐134a19.7およびR‐1234zeE39.3の全体組成に相当するすべて容量。この組成物は、不燃性組成物の測定のための以前の実験における結果と一致する、0.569のフッ素比を有している。フッ素比が約0.57より大きければ、これら流体の四元混合物は23°Cで不燃性であると予想される、と結論づけられた。さらに、R‐134a/R‐1234zeE希釈剤とR‐32/R‐152a燃料ミックスのいかなる組合せも、0.4以上のフッ素比に相当する、少なくとも7v/vの燃焼下限を有することがわかった。用いられた燃料がR‐152aであり、希釈剤がR‐134aである、別の燃焼実験を行った。可燃性領域を調べるためにASTM燃焼器具を用いたが、それは図5として含まれている。この図は燃焼の完全に異なる形態と予想外に広い領域を示し、このような燃焼試験の予測不能性を表している。大気圧および制御湿度下において空気中で本発明のある組成物の燃焼性を以下のような火炎管試験で研究した。試験容器は、2インチの直径を有する直立ガラスシリンダーであった。点火電極をシリンダーの底より60mm上に置いた。シリンダーを圧力解放開口部と合わせた。爆発損害を制限するために器具をシールドした。0.5秒間の定格誘導スパークを点火源として用いた。試験を23°Cで行った以下参照。空気中既知濃度の燃料をガラスシリンダーへ導入した。スパークを混合物へ入れ、火炎が点火源から自ら離れて自立的に伝播するか否かを観察した。点火が起きるまでもしあれば、ガス濃度を1容量ずつ増加させた。結果が以下で示されているすべての組成は別記されない限りv/vベースである。再び、試験組成物のLFLは同条件下でR‐1234yfより著しく高い即ち、低燃焼性であることがわかったR‐1234yfを同器具で試験したところ、6v/vの燃焼下限および15v/vの燃焼上限を示すことがわかった。R‐32/R‐152a/R‐1234zeEブレンドの性能本発明の選択三元組成物の性能を、理想化された蒸気圧縮サイクルと関連した熱力学性質モデルを用いて評価した。熱力学モデルでは、温度に応じた混合物の各成分の理想ガスエンタルピーの変動の多項式相関と一緒に、混合物の蒸気相性質と蒸気‐液体平衡を表すために状態のPengRobinson方程式を用いた。熱力学性質と蒸気液体平衡をモデル化する際におけるこの状態方程式の使用の背後にある原理は、ThePropertiesofGasesandLiquidsbyBEPolingJMPrausnitzandJMO’ConnellpubMcGrawHill2000、特に第4および8章参照によりここに組み込まれるでさらに詳しく説明されている。このモデルを用いるために必要な基本性質データは、臨界温度および臨界圧力;蒸気圧およびPitzer偏心因子の関連性質;理想ガスエンタルピーと、二元系R‐32/R‐152a、R‐152a/R‐1234zeEおよびR‐32/R‐1234zeEに関して測定された蒸気液体平衡データであった。R‐32およびR‐152aに関する基本性質データ臨界性質、偏心因子、蒸気圧および理想ガスエンタルピーは、参照によりここに組み込まれるNISTREFPROPVersion8.0ソフトウェアから得た。R‐1234zeEに関する臨界点および蒸気圧は実験で測定した。ある範囲の温度にわたるR‐1234zeEの理想ガスエンタルピーは、参照によりここに組み込まれる分子モデリングソフトウェアHyperchem7.5を用いて見積もりした。二元混合物に関する蒸気液体平衡データは、次のようにvanderWaal’s混合則へ組み込まれた二元相互作用定数を用いて、PengRobinson方程式へ回帰した。R‐32とR‐152aとの二元ペアに関して、データはLeeetalJChemEngData1999190192参照によりここに組み込まれるから得た。R‐152aとR‐1234zeEに関する蒸気液体平衡データはWO2006/094303の第69頁参照によりここに組み込まれるから得、-25°Cでこれらのデータにより示唆される共沸組成物を表すように相互作用定数を合致させた。蒸気液体平衡データはR‐32とR‐1234zeEには利用できず、そのためこのペアに関する相互作用定数はゼロに定めた。本発明の選択三元組成物の冷却性能は、下記サイクル条件を用いてモデル化した。凝縮温度°C60蒸発温度°C0準冷却K5過熱K5吸引温度°C15等エントロピー効率65クリアランス比4能力kW6吸引ライン直径mm16.2これら組成物の冷却性能データは表1~10で掲載されている。R‐1234yfと比べた場合に低燃焼性または不燃性を示しながら、近いまたは優れた冷却能力、顕著に高いエネルギー効率および低い圧力損失を有する組成物が製造されうる、とデータは示している。R‐1234yfと比べて本発明の組成物の使用で得られるエネルギー効率の向上は、たとえ該組成物の直接GWPがR‐1234yfの場合よりやや高いとしても、低い全体総等価温暖化影響または同等に低いLCCPと低い電力消費を示す空調システムをもたらす。組成物がR‐1234yfに相当する冷却能力を示すことがわかったことに加えて、見積もられた吸引ライン圧力損失はR‐1234yfの場合よりもかなり低く、R‐134aを用いると予想される値に近かった。これは自動車空調システムで重要であり、ここで吸引ガスラインは効率損失の特異点を表す。R‐1234yfは自動車システムでR‐134aの場合より大きな直径の吸引ホースを要することが知られており、これは該システムの配置に不便である。本発明の組成物は、このようなシステムで小さな吸引ラインサイズを用いる、または代わりに同一ラインサイズが用いられるとしても、システムエネルギー効率で更なる向上を実現する機会を供する。R‐32/R‐152a/R‐1234zeE/R‐134aブレンドの性能本発明の選択四元組成物の冷却性能を、本発明の三元組成物に関して上記されたものと同一のモデルおよびサイクル条件を用いてモデル化した。これら組成物の冷却性能データは表11~37で掲載されている。R‐134aに近い性能を有する完全に不燃性の流体が特に望まれるのであるが、R‐32、R‐152a、R‐134aおよびR‐1234zeEの組合せの使用によりGWPの有意な減少純粋R‐134aと比べて50以上の減少を達成しながら、R‐134aの場合に近い能力、COPおよび圧力損失を有することが可能である、とデータは示している。10重量R‐32、5重量R‐152aおよび85重量R‐1234zeEを含有した組成物の性能を、R‐134aとの使用に適した自動車空調システムで試験した。この組成物は、以下で示された結果において、ブレンドと表示されている。用いられた試験条件は、参照によりここに組み込まれる、SAE標準J2765で記載されている通りであった。これらの条件が以下でまとめられている。周囲空気条件35°Cおよび40相対湿度RH3°Cに制御された蒸発器からのエアオフairoff温度圧縮器排気量0~175cc/ストローク従来のR‐134a膨張弁は、過熱調整を容易にするために電子膨張弁と置き換えた内部熱交換器なしに、全流体向けの蒸発器出口で同等に過熱して用いられるシステム結果が以下で示されており、そこにおいてI、L、MおよびHはアイドル、低、中および高速に関し、35および45は周囲温度°Cに関する。本発明のブレンド組成物は、ある範囲の条件にわたり、R‐134a空調システムでR‐134aと能力および効率の良い対等性を表している。混和性データ約10重量R‐32、約5重量R‐152aおよび約85重量R‐1234zeEを含有した本発明の組成物以下ブレンドと称されるの混和性をポリアルキレングリコールPAG潤滑剤ND8およびYN12で試験した。これら実験の結果を純粋R‐1234yfと同潤滑剤との混和性と比べた。結果が以下で示されている。結果は、本発明の組成物が純粋流体R‐1234yfと比べて改善された潤滑剤との混和性を有することを示している。要するに、本発明は、既存の冷媒、例えばR‐134aおよび提案される冷媒R‐1234yfと比べて、良好な冷却性能、低い燃焼性、低いGWP、および/または潤滑剤との混和性を含めて、有利な性質の意外な組合せを示す新規組成物を提供する。本発明は以下の特許請求の範囲によって規定される。"