"有機多孔質材料を炭化処理した多孔質炭素材料の細孔表面に鉄酸化物とマンガン酸化物を主成分とする金属酸化物を0.05~20wt.担持させたことを特徴とする水中栄養塩類と酸化性物質の分解除去機能材料。有機多孔質材料を炭化処理した多孔質炭素材料の細孔表面に鉄酸化物またはマンガン酸化物の担持量が鉄酸化物とマンガン酸化物の合計担持量に対し20~80wt.であることを特徴とする請求項1に記載する水中栄養塩類と酸化性物質の分解除去機能材料。栄養塩類と酸化性物質含有排水を鉄とマンガンの酸化物を担持した竹炭と接触処理することを特徴とする請求項目1と請求項2記載の栄養塩類と酸化性物質を含む汚濁水の浄化処理方法。請求項1、請求項2記載の鉄とマンガンの酸化物を担持した竹炭を充填した反応塔に通水するか、あるいは鉄とマンガンの酸化物を担持した竹炭を網状の容器または通水性の袋に入れて排水の流路に敷設した反応層に通水することを特徴とする請求項目1と請求項2及び請求項3記載の栄養塩類と酸化性物質を含む汚濁水の浄化処理方法。生物化学的処理法の代表的な処理法である活性汚泥処理法では菌体の増殖反応に伴って余剰汚泥が生成しその処理処分が必要になる課題を抱えている。また一般的に生物化学的処理は反応速度が遅いために反応槽内での滞留時間を長くとる必要がある。そのため反応槽容量を大きくしなければならないとの課題もある。次亜塩素酸ナトリウムやオゾン等の酸化剤を用いた酸化処理法では生物化学的処理法に比べて反応速度は速いものの、反応に用いた酸化性物質の一部が処理水中に残存し、その酸化性物質が処理水の放流水域で生息している生物へ悪影響を及ぼすため、放流に先立って残留酸化性物質を分解除去する必要がある。本発明は、前述の課題を解決し、上記目的を達成すべく鋭意研究を重ねた結果、排水中の各種有機物と窒素、リン等の栄養塩類さらに酸化性物質等を除去できる機能材料として竹材を基材に用いて炭化処理した材料の細孔部の表面に鉄酸化物とマンガン酸化物を主成分とする金属酸化物を担持させた機能材料が優れた性能を示すことを見出し、この知見に基づいて本発明に至った。すなわち、本発明は、有機多孔質材料である竹材を炭化処理した多孔質炭素材料の細孔表面に鉄酸化物とマンガン酸化物を主成分とする金属酸化物を0.05~20wt.担持させたことを特徴とする水中栄養塩類と酸化性物質の分解除去機能材料。多孔質炭素材料の細孔表面に担持させた鉄酸化物とマンガン酸化物を主成分とする金属酸化物が担持金属酸化物の全重量に対し10~90wt.,より好ましくは15~85wt.の鉄酸化物またはマンガン酸化物である水中栄養塩類と酸化性物質の分解除去機能材料以後、FeMn担持竹炭と略記する。上記の機能材料FeMn担持竹炭と栄養塩類と酸化性物質を含む排水を接触処理する方法で、FeMn担持竹炭を充填した反応塔に通水するか、あるいはFeMn担持竹炭を網目材料で構成された容器または通水性の袋に入れて排水の流路に敷設した反応層に排水を通水することを特徴とする栄養塩類と酸化性物質を含む汚濁水の浄化処理方法を提供するものである。本発明の方法によって、排水中の窒素含有有機物は、共存する酸化性物質の酸化反応が機能材料表面の触媒効果で促進されて、窒素ガスに変換され除去できる。また、リン酸イオンは機能材表面に担持している鉄酸化物表面の吸着作用で除去される。有機物成分は窒素含有有機物と同様に酸化性物質の酸化反応が促進されて分解除去できる。さらに残存する酸化性物質は機能材料の基材として用いている竹炭表面の持つ還元作用で中和除去できる。本発明の有機多孔質材料である竹材には特に制限はなく、生竹あるいは竹林の整備作業等で間伐した竹を用いることができる。生竹を用いる場合は含有水分量が多く、すでに間伐放置している竹を用いる場合は含有水分量が少なくなっているため、金属酸化物を担持させる操作時には、このことを考慮して、使用する竹炭量と金属塩の水溶液量の比を適切な条件に設定する必要がある。より具体的に記述すると、水分含有量の多い生竹を用いる場合には竹材料の使用量に対する金属塩水溶液量を小量とし、水分含有量の少ない乾燥竹を用いる場合には金属塩水溶液量を多量にした条件に設定することが好ましい。竹材の細孔部表面に鉄酸化物またはマンガン酸化物をそれぞれ単独に担持させる場合、あるいは鉄酸化物とマンガン酸化物を一定の比率で同時に担持させる場合の操作は、任意の大きさに破断あるいは破砕粒状化した竹材を、担持させる金属塩を所定の濃度となるように水に溶解させた溶液中に所定の時間浸漬させる操作で金属水溶液を竹材の細孔内に浸透させた後、含浸担持させた各金属塩を水酸化物の形態に変換させるに必要な量のアルカリ水溶液と接触処理した後に加熱窯に入れて加熱処理し、水分の蒸発除去と竹材の炭化処理を行う。竹材を金属塩を含む水溶液に浸漬させる時間は1時間から数日間の範囲の任意の時間で行うことができる。実際の浸漬時間は前後の作業工程との関係と製品の品質等との関係で設定するが、通常は3~24時間の範囲で行えばよいが品質の安定性の点からは出来るだけ長時間の浸漬時間とするのが望ましい。金属塩を浸漬担持後のアルカリ水溶液による処理は1時間~数日間の時間で実施すればよいが通常は3時間~1日程度の時間で実施すれば十分である。また、加熱処理での温度は250~1000°Cの温度で実施することができ、加熱時間は1時間~10日間の範囲で実施できる。なお、加熱時間は低温での加熱処理の場合は長時間で処理し、高温での処理の場合は短時間とするのが望ましい。加熱温度と加熱時間等の加熱条件によって竹材表面に担持される鉄酸化物あるいはマンガン酸化物の酸化状態が異なってくる。酸化性物質の除去とリン除去性能を高めることと材料の生産性を高める観点からは温度は250~450°Cとし、加熱時間を2~7時間、より好ましくは3~5時間とするのが良い。これらの一連の操作によって、炭化された竹材の細孔部表面に金属の酸化物が析出担持できる。また、加熱操作時の吹き込み空気量と加熱温度を制御することで金属の酸化状態が異なってくる。また、炭化竹材の表面状態も微妙に変化するが、本発明の金属担持竹炭の製造には特に制限はなく生成物を使用できる。多孔質炭素素材細孔部表面への金属酸化物の担持量は竹材を金属の水溶液中に浸漬する際の金属濃度を調整することで制御できる。2種類の金属酸化物を所望の質量比で担持する場合も金属水溶液中の金属濃度比を調整することで制御できる。金属酸化物の酸化状態は基本的には加熱温度で変化する。また、加熱持の窯中気相の酸素濃度によっても影響される。実施例1~7金属担持量の異なる触媒の調製粒径0.5~1.0mmの炭化処理済み竹炭10gを、0.05~20wt.硫酸鉄硫酸マンガン混合水溶液50mL中に20時間含浸した後、さらに水酸化ナトリウム水溶液と1時間接触処理した後に固液分離し、固体部を105°Cの乾燥器中で20時間乾燥させた。その後るつぼに入れふたをした状態で300°Cの加熱炉中で1時間加熱して、炭化処理を行った。このような方法で0.05~20wt.の担持量となるように調整した濃度の異なる5条件の金属水溶液を用い、金属担持量の異なる5種の触媒を調製した。また金属担持量1wt.の触媒の調製は600°Cと900°Cの加熱窯中で各々1時間加熱して、焼成温度の異なる条件の触媒の調製を行った。このときの硫酸鉄硫酸マンガン水溶液中の硫酸鉄と硫酸マンガンの質量の割合は1:1となるように調整した。また、比較例1として金属を担持していない竹炭を用いて同様の実験を行った。実施例8金属担持量の異なる触媒の性能評価実施例1~7で調製した触媒を内径30mm,高さ200mm,内容積140cm3のガラスラス製カラムに30cm3充填高さ42mm充填し反応カラムを作成した。次にノリ生産加工排水流路から採取してきた排水に冷凍ノリを3g/Lの割合で溶かし、さらにアンモニア態窒素濃度NH4-N15mg/L、リン酸イオン濃度PO415mg/Lとなるように溶解した液に、次亜塩素酸ナトリウムを残留塩素が200mg/Lとなるように添加した液を、反応カラムに、流速150cm3/h、SV空間速度5h‐1、下向流条件で通液した。通液開始4時間経過後の処理水中の水質を測定した。実施例1~7と比較例1の結果を表1に示す。残留塩素の除去では金属担時量0.5wt.の場合で98、1~20wt.の場合ではいずれの条件でも99.5以上の除去性能を示した。また、金属を担持していない竹炭と比べて、金属を少量担持させることで、除去性能は大きく向上している。また焼成温度の異なる条件で調製した触媒はそれぞれ除去性能が300°Cで99.9、600°Cで96.3、900°Cで94.8と300°C焼成時の触媒が最も優れた塩素除去能を示した。アンモニアの除去ではいずれの金属担持条件においても80以上の除去性能を示した。また、リンの除去性能では金属の担持量を高めるほど除去性能が良くなる傾向を示した。実施例9~11粒径0.5~1.0mmの炭化処理済み竹炭10gを、所定の濃度に調整した硫酸鉄硫酸マンガン混合水溶液50mL竹炭に対しての金属担持量は1wt.中に20時間含浸した後、さらに水酸化ナトリウム水溶液と1時間接触処理した後にるつぼに入れふたをした状態で300°Cの加熱炉中で1時間加熱して炭化処理を行った。なお、硫酸鉄と硫酸マンガンを含む水溶液の調整は鉄酸化物の担持量が全酸化物の合計担持量の20~80wt.になるように硫酸鉄と硫酸マンガンの混合水溶液を調整する方法で、金属複合比の異なる3種の触媒を作成した。実施例12金属複合比を変えた触媒の性能評価実施例9~11で調製した触媒を内径30mm、高さ200mm、内容積140cm3のガラス製カラムに30cm3充填高さ42mm充填し反応カラムを作成した。次にノリ生産加工排水流路から採取してきた排水に冷凍ノリを3g/Lの割合で溶かし、さらにアンモニア態窒素濃度NH4‐N15mg/L、リン酸イオン濃度PO415mg/Lとなるように溶解した液に、次亜塩素酸ナトリウムを残留塩素が200mg/Lとなるように添加した液を、反応カラムに、流速150cm3/h、SV空間速度5h‐1、下向流条件で通液した。通液開始4時間経過後の処理水中の水質を測定した。実施例9~11の結果を表2に示す。残留塩素の除去は、金属複合比を変えて調製したいずれの触媒も99以上の除去性能を示した。マンガンの割合を高めると、残留塩素の除去性能も向上する傾向を示した。アンモニア除去では、いずれの触媒も96以上の除去性能を示した。リンの除去では鉄の割合を高めると除去性能は向上する傾向を示した。これらのことより、塩素除去能を高めたいときはマンガンの割合を、アンモニア除去能を高めるには鉄の割合を高くすることで、目的に応じた排水処理が可能な触媒を調製することができる。実施例13実施例2で調整した触媒金属担持量1wt.のFeMn担持竹炭を用い、比較例2では触媒の代わりに5A型ゼオライトを用い、比較例3では触媒の代わりにガラスビーズを用いて、内径30mm,高さ200mm,容量140cm3のガラス製カラムに30cm3充填高さ42mm充填し比較試験用の反応カラムを作成した。次にノリ生産加工排水流路から採取してきた排水に冷凍ノリを3g/Lの割合で溶かし、さらにアンモニアNH4‐N15mg/L、リンPO415mg/Lとなるように溶解した液に、次亜塩素酸ナトリウムを残留塩素が200mg/Lとなるように添加した液を反応カラムに、流速150cm3/h、SV空間速度5h‐1下向流条件で通液し、通液開始4時間経過後の処理水中の水質を測定した。実施例13、比較例2~3の結果を表に示す。金属担持量1wt.のFeMn担持竹炭を用いて行った実施例13の結果では、残留塩素の除去が99.9以上の除去率を示した。比較例2の5A型ゼオライトと比較例3のガラスビーズでは残留塩素濃度がそれぞれ50.4と56.9mg/Lまでしか低下できておらず、FeMn担持竹炭の処理水濃度0.2mg/Lに比べると、水中の塩素の除去効果が低いことがわかる。リンの除去効果を比較すると、FeMn担持竹炭0.9mg/Lまで低下しているのに比べ、5A型ゼオライトでは12.1mg/L、ガラスビーズでは14.3mg/Lの値となっており、5A型ゼオライトもガラスビーズもほとんどリン除去性能を示していない。この結果からも、FeMn担持竹炭は栄養塩類と酸化性物質含有水の処理に優れた性能を発揮することが分かる。実施例14硫酸鉄と硫酸マンガンを各々所定量坩堝に採り、300°C、600°C、900°Cの3条件で焼成した。焼成後の各試料についてX線回折法で分析し、焼成処理後の各金属の形態を比較した。鉄試料の回折図を図1、マンガン試料の回折図を図2に示す。図1の回折図から、300°C焼成物はFe2O3ヘマタイトを示すピークが観察される。一方、600°Cと900°C焼成物ではFe3O4マグネタイト特有の回折図形を示している。この結果より、300°C前後の低い温度域で焼成したものはFe2O3となり、600°C~900°Cの温度域で焼成したものはFe3O4が生成していることが確認できた。図2の回折図からはマンガン酸化物の特徴のあるピークが観察される。300°Cで焼成したものはMnO2となり、600°Cと900°Cで焼成したものはMn2O3となったとことが確認できた。このように焼成温度の違いで金属の酸化状態が変化することが確認できた。"