少なくとも1以上の刃具を切削面上に所定の回転方向に回転させながら、所定の送り方向に向けて移動させることによって、被加工物の表面を切削加工する面切削加工装置であって、前記被加工物の表面は、樹脂と金属とから構成され、前記刃具は、サラエ部を備え、面切削加工装置が所定の回転方向に回転したときの前記刃具の前記送り方向の移動量を送り量としたとき、前記サラエ部の送り方向の長さは、前記送り量より長く、前記送り量に、前記樹脂を切削加工することにより発生した樹脂切屑の大きさを足した長さより短くなるように形成される、面切削加工装置。本発明の解決しようとする課題は、刃具と金属の切削面との隙間に樹脂切屑が噛み込むことを防止できる面切削加工装置を提供することである。本発明の解決しようとする課題は以上の如くであり、次にこの課題を解決するための手段を説明する。即ち、請求項1においては、少なくとも1以上の刃具を切削面上に所定の回転方向に回転させながら、所定の送り方向に向けて移動させることによって、被加工物の表面を切削加工する面切削加工装置であって、前記被加工物の表面は、樹脂と金属とから構成され、前記刃具は、サラエ部を備え、面切削加工装置が所定の回転方向に回転したときの前記刃具の前記送り方向の移動量を送り量としたとき、前記サラエ部の送り方向の長さは、前記送り量より長く、前記送り量に、前記樹脂を切削加工することにより発生した樹脂切屑の大きさを足した長さより短くなるように形成されるものである。本発明の面切削加工装置によれば、刃具と金属の切削面との隙間に樹脂切屑が噛み込むことを防止できる。図1を用いて、正面フライス10について、説明する。なお、図1Aは、正面フライス10の底面図を示している。また、図1Bは、図1AにおけるAA断面図を示している。正面フライス10は、本発明の面切削加工装置の実施形態である。正面フライス10は、回転中心軸に垂直な面の切削に用いられる。正面フライス10の構成について説明する。正面フライス10は、フライス本体11と、刃具としてのチップ20と、を具備している。フライス本体11は、中空円筒形状で構成されている。フライス本体11の上部は、正面フライス10が使用されるときには、フライス盤やマシニングセンタに装着される。フライス本体11の外周部には、周方向に等間隔で複数の溝12が形成されている。複数の溝12のそれぞれの一側には、チップ20がネジ13によって取り付けられるように構成されている。図2を用いて、チップ20について、説明する。なお、図2では、フライス本体11を省略してチップ20のみを拡大して示している。チップ20は、チップ本体21と、正面切れ刃22と、を具備している。チップ本体21の略中央部には、ネジ13が螺入されるネジ穴24が形成されている。正面切れ刃22は、チップ本体21にろう付けにより結合される超高圧焼結体23にて構成されている。図3を用いて、正面切れ刃22について、説明する。なお、図3では、フライス本体11及びチップ20を省略して正面切れ刃22のみを拡大して示している。正面切れ刃22は、その先端部図3における下端部に、サラエ部30と、稜線部31と、コーナー部32と、を具備している。サラエ部30は、正面切れ刃22において、送りによる凸凹を徐いて仕上げ面粗さを向上させる部分である。サラエ部30の送り方向の長さLは、送り量Sより長く、送り量Sに樹脂切屑71の大きさDを足した長さより短くなるように形成されている。送り方向とは、正面フライス10が、被加工物50の切削平面を切削するために、切削平面上を所定の回転方向に回転しながら移動する方向である図3~図5において矢印P1が示す方向。送り量Sとは、チップ20を1つ備える正面フライス10が所定の回転方向に1回転したときのチップ20の送り方向の移動量である。本実施形態の送り量Sは、0.2mm/revとされている。なお、0.2mm/revとは、正面フライス10が1回転したときに、チップ20が送り方向へ0.2mm移動することを示している。なお、送り量Sとは、一のチップ20の移動量としての送り量であって、一の正面フライス10の移動量としての送り量ではない。一の正面フライス10の送り量は、備えているチップ20の個数に、各チップ20の送り量を乗じたものとなる。樹脂切屑71の大きさDとは、一般的な樹脂粉末の直径の寸法である。本実施形態では、樹脂切屑71の大きさDは、70μm0.07mmとされている。サラエ部30は、水平面に対して、平行、あるいは、水平面からの傾斜角度αだけ傾いて形成されている。本実施形態では、サラエ部30の傾斜角度αは、5°とされている。つまり、正面切れ刃22の下端面におけるサラエ部30を構成する部分は、フライス本体11の外周側から内周側へいくに従って上方へいくように傾斜しており、その傾斜角度αが5°に設定されている。本実施形態では、サラエ部30の送り方向の長さLは、0.22mmとされている。稜線部31は、サラエ部30と連なって形成され、サラエ部30よりもフライス本体11の内周側に位置している部分である。稜線部31は、正面フライス10の内周側に向かうにつれて、水平面から離れるように傾斜している。稜線部31の水平面からの傾斜角度βは、15°とされている。図4及び図5を用いて、正面フライス10の作用について説明する。なお、図4は、正面フライス10が被加工物50を切削する状態を模式的に示した平面図である。図5は、図4のB-B断面を模式的に示した断面図である。また、図4において、実線で示す円弧は、正面フライス10の回転における現在の周期のチップ20正面切れ刃22の軌跡を示し、二点鎖線で示す円弧は、正面フライス10の回転における一周期前のチップ20正面切れ刃22の軌跡を示している。同様に、図5において、実線で示すチップ20正面切れ刃22は、正面フライス10の回転における現在の周期のチップ20正面切れ刃22を示し、二点鎖線で示すチップ20正面切れ刃22は、正面フライス10の回転における一周期前のチップ20正面切れ刃22を示している。本実施形態では、正面フライス10の作用として、正面フライス10によって、銅60と樹脂70とから構成される被加工物50の表面を切削する場合について説明する。図4に示すように、正面フライス10は、切削平面上に所定の回転方向図4における矢印R1が示す方向に回転しながら、所定の送り方向図4における矢印P1が示す方向に向けて移動することによって、被加工物50を切削加工する装置である。また、切削加工される被加工物50の表面は、銅60と樹脂70とから構成されている。被加工物50の表面においては、樹脂70の周囲に銅60が配置されている。銅60と樹脂70とから構成され被加工物50を切削加工する際には、銅60と樹脂70との境界部を、樹脂70側から銅60側へ切削加工することがある例えば図4において、被加工物50の上部を上方から下方へ切削加工する場合。図5に示すように、樹脂70を切削加工した場合には、樹脂切屑71が発生する。発生した樹脂切屑71は、正面切れ刃22が銅60の表面を切削加工する際に、銅60の一周期前に切削加工された部分に位置して、現在の周期において銅60を切削加工する正面切れ刃22と切削される銅60の表面との間に入り込む場合がある。ここで、サラエ部30の送り方向の長さLは、送り量Sより長く、送り量Sに樹脂切屑71の大きさDを足した長さより短くなるように形成されている。そのため、現在の周期において銅60を切削加工する正面切れ刃22のサラエ部30は、その内周側における樹脂切屑71の大きさDよりも小さな範囲が、銅60の一周期前に切削加工された部分に延出しているだけとなる。そのため、樹脂切屑71は、サラエ部30と銅60の表面との間に入り込むことはなく、稜線部31と銅60の表面との間に位置することとなる。正面フライス10の効果について説明する。正面フライス10によれば、チップ20と銅60の切削面との隙間に樹脂切屑71が噛み込むことを防止できる。すなわち、樹脂切屑71がサラエ部30と銅60の表面との間に入り込むことはないため、サラエ部30と銅60の表面との隙間に樹脂切屑71が噛み込むことはない。そのため、樹脂切屑71が銅60の表面にめり込むことによって、銅60の切削面が傷付くこともない。また、チップ20と銅60の切削面の摩擦熱によって、銅60の表面にめり込んだ樹脂切屑71が切削面に溶着することもない。ひいては、切削面の仕上げ面精度が低下することを防止できる。また、樹脂切屑71がサラエ部30と銅60の表面との間に入り込むことはないため、切削時の切削抵抗が安定する。切削抵抗が安定することによって、切削作業の作業性が向上できる。さらに、サラエ部30の送り方向の長さLが送り量Sに樹脂切屑71の大きさDを足した長さより短くなるように形成されているため、切削していない部分が必要最小限の長さとなる。切削していない部分が最小限の長さとなることによって、切削時の切削抵抗が安定する。切削抵抗が安定することによって、切削作業の作業性が向上できる。本実施形態では、正面切れ刃22のコーナー部32が、エッジ角となって構成されているが、これに限定されない。例えば、コーナー部32が、円弧形状Rとなっていても良い。本実施形態では、被加工物50を銅60と樹脂70とから構成されるものとしたが、これに限定されない。例えば、被加工物50がアルミと樹脂70とから構成されるものとしも良い。