高磁束密度の方向性ケイ素鋼製品の製造方法であって、1製錬および鋳造ステップを備え、ここで、方向性ケイ素鋼の成分は重量百分率で、C:0.035~0.065、Si:2.9~4.0、Mn:0.05~0.20、S:0.005~0.012、Als:0.015~0.035、N:0.004~0.009、Sn:0.005~0.090、Nb:0.200~0.800、および残部としてのFeおよび不可避不純物を含み、ケイ素鋼を回転炉または電気炉で溶融し、溶融ケイ素鋼が二次精錬および連続鋳造を経てスラブに形成され、2熱間圧延ステップを備え、ここで、前記スラブを加熱炉内で1090~1200°Cに加熱し、1180°Cの開始温度~860°Cの終了温度の間において熱間圧延して鋼板を形成してから、層流冷却水で650°C以下に冷却してコイル状の鋼板に巻き、3焼きならしステップを備え、ここで、前記コイル状の鋼板に対して、温度1050~1180°Cで1~20秒間の焼きならしおよび温度850~950°Cで30~200秒間の焼きならしを施してから、10~60°C/秒の冷却速度で冷却し、4冷間圧延ステップを備え、ここで、焼きならしの後、前記鋼板を、75以上の冷間圧延率で冷間圧延して製品厚さを有する薄鋼板を形成し、5脱炭焼鈍ステップを備え、ここで、前記薄鋼板を、15~35°C/秒の昇温速度で昇温した800~860°Cの脱炭温度で脱炭し、この温度で90~160秒間保温し、6MgO層塗布ステップを備え、ここで、前記薄鋼板の表面に、主成分がMgOであって、重量百分率で0.1~10のNH4Cl、0.5~30のP3N5および残部としてのMgOを含む塗料を塗布し、7高温焼鈍ステップを備え、ここで、前記薄鋼板の温度を、700~900°Cに一次昇温してから9~17°C/時間の二次昇温速度V二次昇温で1200°Cに二次昇温し、前記薄鋼板を1200°Cで20時間保温して精製および焼鈍を施し、8絶縁層塗布ステップを備え、ここで、高温焼鈍ステップを施した前記薄鋼板に対し、表面に絶縁層の塗布、熱間伸長、平坦化および焼鈍を施すことにより、優れた磁気性能を有する高磁束密度の方向性ケイ素鋼を製造する、高磁束密度の方向性ケイ素鋼製品の製造方法。本発明の目的は、高磁束密度の方向性ケイ素鋼製品の製造方法を提供することにある。本発明によれば、低温スラブ加熱技術を用いて、高磁束密度の方向性ケイ素鋼を製造する際に窒化が困難であるという技術課題を解決することができ、かつ、製鋼炉など一連の設備の安全性および安定性を効率的に確保するとともに、使用寿命を延ばすことができる。鋼板が高温焼鈍処理中において窒化されるため、二次再結晶を完全に進行させることができ、優れた磁気性能を有する高磁束密度の方向性ケイ素鋼を得ることができる。本発明は、以下の技術的解決策を採用する。方向性ケイ素鋼製品の磁気性能が定められた基準を満たすか否かを判断する際、窒素の含有量が極めて重要であるので、製錬時に適量のNbを添加することにより、高温焼鈍処理において鋼板が窒素をより吸収し易くなる。窒素含有化合物をMgO分離剤に添加し、得られたMgO分離剤を鋼板の表面に塗布することにより、高温焼鈍処理において熱分解され窒素を放出し、鋼板を完全に窒化する。高温焼鈍処理において、鋼中のNb含有量、二次昇温前の窒素含有量および二次昇温開始温度によって昇温速度を調整することにより、二次再結晶を完全に進行させることができ、その結果、優れた磁気性能を有する高磁束密度の方向性ケイ素鋼が得られる。具体的に、本発明の高磁束密度の方向性ケイ素鋼製品の製造方法は、以下のステップを備える。1製錬および鋳造ステップ方向性ケイ素鋼の成分は、重量百分率で、C:0.035~0.065、Si:2.9~4.0、Mn:0.05~0.20、S:0.005~0.012、Als:0.015~0.035、N:0.004~0.009、Sn:0.005~0.090、Nb:0.200~0.800、および残部としてのFeおよび不可避不純物を含み、ケイ素鋼を回転炉または電気炉で溶融し、溶融ケイ素鋼が二次精錬および連続鋳造を経てスラブに形成される。2熱間圧延ステップスラブを加熱炉内で1090~1200°Cに加熱し、1180°Cの開始温度~860°Cの終了温度の間において熱間圧延して鋼板を形成してから、層流冷却水で650°C以下に冷却してコイル状の鋼板に巻く。3焼きならしステップコイル状の鋼板に対して、温度1050~1180°Cで1~20秒間の焼きならしおよび温度850~950°Cで30~200秒間の焼きならしを施してから、10~60°C/秒の冷却速度で冷却する。4冷間圧延ステップ焼きならしの後、鋼板を、75以上の冷間圧延率で冷間圧延して製品厚さを有する薄鋼板を形成する。5脱炭焼鈍ステップ薄鋼板を、15~35°C/秒の昇温速度で昇温した800~860°Cの脱炭温度で脱炭し、この温度で90~160秒間保温する。高温焼鈍時に窒化処理を施すため、脱炭焼鈍時に脱炭されればよいので、脱炭工程を簡略化した。6MgO層塗布ステップ薄鋼板の表面に、主成分がMgOであって、重量百分率で0.1~10のNH4Cl、0.5~30のP3N5および残部としてのMgOを含む塗料を塗布する。7高温焼鈍ステップ、薄鋼板の温度を、700~900°Cに一次昇温してから9~17°C/時間の二次昇温速度V二次昇温で1200°Cに二次昇温し、前記薄鋼板を1200°Cで20時間保温して精製および焼鈍を施す。8絶縁層塗布ステップ高温焼鈍ステップを施した薄鋼板に対し、表面に絶縁層の塗布、熱間伸長、平坦化および焼鈍を施すことにより、優れた磁気性能を有する高磁束密度の方向性ケイ素鋼を製造する。本発明によれば、適量のNbがケイ素鋼に添加される。その目的は2つある。一方では、FeおよびMnに比べて、Nb原子の外側から2番目の電子殻のd軌道の電子充填がより不飽和であるので、窒化物をより形成し易くなり、かつ、形成された窒化物がより安定であるため、方向性ケイ素鋼にNbを含有させると、高温焼鈍処理においてケイ素鋼を窒化し易くなる。他方では、高温焼鈍処理においてケイ素鋼に染み込んだ窒素原子が、Alsと結合して高磁束密度の方向性ケイ素鋼を形成するための主な抑制剤AlNを形成することができるとともに、Nb2NおよびNbNのような析出物を生成することもできる。これらのNb窒化物は、補助抑制剤として働き、正常結晶粒子の成長を抑制する効果を増強して、その結果、方向性ケイ素鋼の磁気性能を向上させる。本発明によれば、適量のNH4ClおよびP3N5がMgO液体塗料に添加される。その目的は、脱炭焼鈍処理におけるアンモニアを分解させることによりケイ素鋼板を窒化する代替策として、高温焼鈍処理において上記2つの窒化物を分解させることによりケイ素鋼板を窒化することにある。その主な利点としては、ケイ素鋼板をより均一に窒化することができる。2種類の無機窒化物NH4ClおよびP3N5を高温時に分解する窒化原料として選択した理由は、NH4Clの熱分解温度が330~340°Cであって、P3N5の熱分解温度が約760°Cであるためである。異なる熱分解温度範囲で窒化物を分解させると、高温焼鈍処理において比較的に長い時間で活性窒素原子を均一に放出することができるので、ケイ素鋼板の内部に窒素原子を染み込ませ、窒素含有量[N]を標準範囲の200~250ppmに保つことができる。本発明によれば、高温焼鈍処理において二次昇温速度が制御される。二次昇温速度を適宜に設定すると、製品に優れた磁気性能を与えることができる。その理由は、高温焼鈍処理における二次昇温が、方向性ケイ素鋼の二次再結晶の成長温度範囲を含むことにある。したがって、適宜の昇温速度は、二次再結晶において成長したガウス結晶粒子に、より良い方向性偏角<3°およびより良い磁気性能を与えることができる。本発明によれば、高温焼鈍処理において比較的遅い昇温速度は二次再結晶を完全に進行させ、製品に良い磁気性能を与えることができる。その理由は、高温焼鈍処理における二次昇温時に、二次再結晶するとともに、AlN抑制剤が徐々に粗大化して分解し、同時にその抑制能力が消失することにある。この温度範囲において温度の上昇が速すぎると、二次再結晶がまだ終わってないうちに、抑制剤の方が既に分解され抑制能力を失い、その結果、二次再結晶が完全に進行することができず、良い磁気性能を得ることができなくなる。以下、実施例と合わせて本発明をさらに説明する。実施例1表1に示される化学配合を有する方向性ケイ素鋼の製鋼原料を溶融して、スラブに鋳造した。異なる化学配合のスラブを加熱炉の中で1155°Cで1.5時間保温して、厚さ2.3mmの鋼板に熱間圧延した。熱間圧延の開始温度および終了温度は各々、1062°Cおよび937°Cにした。熱間圧延した鋼板に対し、二段階の焼きならしを施し:1120°C×15秒870°C×150秒、その後-15°C/秒の速度で鋼板を冷却した。酸洗してから、鋼板を製品厚さ0.30mmに冷間圧延した。その後、25°C/秒の昇温速度で昇温した820°Cの脱炭温度で脱炭し、この温度で140秒間保温することにより、脱炭焼鈍を行った。次に、主成分がMgOであって、4.5のNH4Clおよび15のP3N5を含む分離剤を塗布した。高温焼鈍時、まず温度を800°Cに昇温し、二次昇温前の窒素含有量bを得てから、1200°Cに二次昇温し、そこで20時間保温して精製および焼鈍を行った。コイル状の鋼板を伸ばして、表面に絶縁層を塗布してから、熱間伸長、平坦化および焼鈍を行った。二次昇温前の窒素含有量bおよび製品の磁気性能は表1に示される。表1から分かるように、本実施例における各化学成分の選択は、本発明の製造手順における[製錬と鋳造]の標準範囲を満たした。これに対し、比較例におけるNb成分の選択は、標準範囲0.200~0.800を満たしていないため、二次昇温前に測定された窒素含有量[N]は標準範囲の200~250ppmに入らず、結果的に、得られた方向性ケイ素鋼製品の鉄損P17/50が大きくなり、磁気誘導度B8も悪くなる。実施例2方向性珪素スラブの配合および重量百分率は、C:0.050、Si:3.25、Mn:0.15、S:0.009、Als:0.032、N:0.005、Sn:0.02、Nb:0.5であって、残部がFeおよび不可避不純物であった。スラブを1155°Cの加熱炉内に1.5時間保温してから、厚さ2.3mmの鋼板に熱間圧延した。圧延開始温度および圧延終了温度は各々、1080°Cおよび910°Cにした。熱間圧延した鋼板に対し、二段階の焼きならしを施し:1110°C×10秒910°C×120秒、次に-35°C/秒の速度で鋼板を冷却した。酸洗してから、鋼板を製品厚さ0.30mmに冷間圧延した。その後、25°C/秒の昇温速度で昇温した840°Cの脱炭温度で脱炭し、この温度で130秒間保温することにより、脱炭焼鈍を行った。次に、主成分がMgOであって、異なる含有量のNH4ClおよびP3N5を添加した分離剤を塗布した。高温焼鈍時、まず温度を800°Cに昇温し、二次昇温前の窒素含有量bを得てから、1200°Cに二次昇温し、そこで20時間保温して精製および焼鈍を行った。コイル状の鋼板を伸ばして、表面に絶縁層を塗布してから、熱間伸長、平坦化および焼鈍を行った。二次昇温前の窒素含有量bおよび製品の磁気性能は表2に示される。表2から分かるように、本実施例におけるNH4ClおよびP3N5の選択は、本発明の製造手順における[MgO塗料]の標準範囲0.1~10および0.5~30を満たした。これに対し、比較例におけるNH4ClおよびP3N5の選択のうち、いずれか1つが標準範囲に入らなければ、二次昇温前に測定された窒素含有量[N]は標準範囲の200~250ppmに入らず、結果的に、得られた方向性ケイ素鋼製品の鉄損P17/50が大きくなり、磁気誘導度B8も悪くなる。実施例3方向性珪素スラブの配合および重量百分率は、C:0.050、Si:3.25、Mn:0.15、S:0.009、Als:0.032、N:0.005、Sn:0.02、Nb含有量a:0.2~0.8であり、残部がFeおよび不可避不純物であった。スラブを1115°Cの加熱炉内に2.5時間保温してから、厚さ2.3mmの鋼板に熱間圧延した。圧延開始温度および圧延終了温度は各々、1050°Cおよび865°Cであった。熱間圧延した鋼板に対し、二段階の焼きならしを施し:1120°C×15秒900°C×120秒、次に-25°C/秒の速度で鋼板を冷却した。酸洗してから、鋼板を製品厚さ0.30mmに冷間圧延した。その後、25°C/秒の昇温速度で昇温した850°Cの脱炭温度で脱炭し、この温度で115秒間保温することにより、脱炭焼鈍を行った。次に、主成分がMgOであって、7.5のNH4Clおよび12.5のP3N5を添加した分離剤を塗布した。高温焼鈍時、まず温度を700~900°Cに昇温して、この温度を二次昇温の開始温度cとし、二次昇温前の窒素含有量bを得る。その後、一定の二次昇温速度Vで1200°Cに昇温し、そこで20時間保温して精製および焼鈍を行った。コイル状の鋼板を伸ばして、表面に絶縁層を塗布してから、熱間伸長、平坦化および焼鈍を行った。表3から分かるように、実施例と比較例との両者において、Nb含有量a、二次昇温前の窒素含有量bおよび二次昇温の開始温度cはそれぞれ同じである場合、実施例において二次昇温速度の実際値が9°C/hr~17°C/hrであって、かつ、理論値と実際値との差が正数であったため、製品の磁気性能が比較的良くなり、逆に、比較例においてその差が負数となったため、製品の磁気性能が比較的悪くなる。低温スラブ加熱技術に基づく高磁気誘導度の方向性ケイ素鋼を製造する方法は、加熱炉の寿命を長くすることができ、エネルギ消費および製造コストが低いなどの利点を有するが、その後の工程において均一の脱炭および窒化ができないおよび製造過程においてそれらを有効的に調整および制御することができないなどの問題が長期に亘って解決できないため、ケイ素鋼板の一部または全部の抑制能力が影響され、二次再結晶は完全に進行することができなくなり、製品の磁気性能は不安定になる。上述のように、本発明により提供された、低温スラブ加熱技術に基づく高磁気誘導度の方向性ケイ素鋼を製造する新たな方法は、上記の課題を効率的に解決した。本発明の方法は、製錬時に適量のNbを添加することにより、高温焼鈍処理において鋼板がより多くの窒素をより吸収し易くなる。窒素含有化合物をMgO分離剤に添加し、得られたMgO分離剤を鋼板の表面に塗布し、高温焼鈍処理において熱分解され窒素を放出し、鋼板を均一に窒化する。高温焼鈍処理において、鋼中のNb含有量、二次昇温前の窒素含有量および二次昇温開始温度によって昇温速度を調整することにより、二次再結晶を完全に進行させることができ、その結果、優れた磁気性能を有する高磁束密度の方向性ケイ素鋼が得られた。