モータの回転軸に取付けられるボスと、前記ボスの外周部に放射状に配置され、回転軸方向に送風する複数の翼と、を備える軸流ファンであって、前記回転軸に直交する平面に投影された前記軸流ファンの投影図上の前記回転軸の位置をO、夫々の翼のボス外周部翼弦線中心点をPb、夫々の翼の翼外縁部翼弦線中心点をPtとするとき、前記夫々の翼のボス外周部翼弦線中心点Pbは、ボス外周部に周方向に略等間隔に配置され、少なくとも一部の翼における直線O-Pbと直線O-Ptのなす角δθtが、他の翼における直線O-Pbと直線O-Ptのなす角δθtと異なることを特徴とする軸流ファン。前記夫々の翼における直線O-Pbと直線O-Ptのなす角δθtが、全て異なること特徴とする請求項1に記載の軸流ファン。前記回転軸に直交する平面に投影された前記軸流ファンの投影図上の前記ボスの外周部の半径をRb、翼外縁部の半径をRt、任意半径Rにおける翼弦線中心点をPR、直線O-PbとO-PRのなす角をδθとするとき、δθ=δθt×R-Rb/Rt-Rbとなっていること特徴とする請求項1又は2に記載の軸流ファン。しかしながら、上記従来の技術によれば、同一形状の翼を不等ピッチで配置にするためには、翼同士が重ならないように、各翼の平面形状を小さくする必要があり、送風特性が悪化する、という問題がある。また、複数の翼のうちの一部の翼の平面形状を小さくしたときは、送風性能が悪化すると共に、小さな翼のボスの付け根部に応力が集中し、翼の付け根部の強度が不足する、という問題がある。本発明は、上記に鑑みてなされたものであって、送風性能を維持し、翼の強度を確保しつつ翼通過周波数音を低減させた軸流ファンを得ることを目的とする。上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明は、モータの回転軸に取付けられるボスと、前記ボスの外周部に放射状に配置され、回転軸方向に送風する複数の翼と、を備える軸流ファンであって、前記回転軸に直交する平面に投影された前記軸流ファンの投影図上の前記回転軸の位置をO、夫々の翼のボス外周部翼弦線中心点をPb、夫々の翼の翼外縁部翼弦線中心点をPtとするとき、前記夫々の翼のボス外周部翼弦線中心点Pbは、ボス外周部に周方向に略等間隔に配置され、少なくとも一部の翼における直線O-Pbと直線O-Ptのなす角δθtが、他の翼における直線O-Pbと直線O-Ptのなす角δθtと異なることを特徴とする。本発明によれば、送風性能を維持し、翼の強度を確保しつつ翼通過周波数騒音を低減させることができる、という効果を奏する。以下に、本発明にかかる軸流ファンの実施の形態を図面に基づいて詳細に説明する。なお、この実施の形態によりこの発明が限定されるものではない。実施の形態.図1は、一般的な軸流ファンを示す斜視図であり、図2は、一般的な軸流ファンの一枚の翼を示す平面図であり、図3は、一般的な軸流ファンの一枚の翼を半径Rの円筒面で切断し、その断面を2次元平面に展開した断面展開図である。図1に示す軸流ファン90は、4枚翼であるが、本発明においては、翼1の枚数は制限されず、他の複数の枚数であってもよい。図1に示すように、一般的な軸流ファン90は、3次元立体形状を有する複数の翼1が、円柱状のボス2の外周部に放射状に配置されている。ボス2は、図示しないモータの回転軸3に取付けられ、回転軸3回りに図1の矢印B方向に回転する。図2に示す翼1は、図1に示す翼1を回転軸3に直交する平面に投影したものである。図2に示すように、翼1は、翼前縁部1a、翼後縁部1b、翼内縁部1c、翼外縁部1dにより、その輪郭が形成されている。翼内縁部1c及び翼外縁部1dは、回転中心Oを中心とする円弧となっている。なお、板金を折曲げて円盤状に形成したボス2の外周部に、放射状に翼1を形成してもよい。翼1の回転により、図1の矢印A方向の気流が発生する。翼1を任意半径Rの円筒面で切断したときの、図2の平面投影図における円弧1aR-PR-1bRは翼断面形状となる。ここで、PRは、円弧1aR-1bRの中点であり、平面投影図における翼弦線中心点となる。ここで、PRを翼弦線中心点と呼ぶのは、図3に示す、翼1を任意半径Rの円筒面で切断し、その断面を2次元平面に展開して得られる展開図において、任意半径Rにおける翼前縁部1aRと翼後縁部1bRを結ぶ翼弦線である直線1aR-1bRの中心点を表しているからである。また、図3に示すように、気流の方向Aに対して、翼1の上流側の面が圧力の低い負圧面1eとなり、下流側の面が圧力の高い正圧面1fとなる。図2の平面投影図における翼弦線中心点PRの位置を数値化するために、ボス外周部半径Rbの円筒面で翼1を切断したときの平面投影図におけるボス外周部翼弦線中心点Pbと回転中心Oとを結ぶ直線O-PbをX軸として、位置Oを原点とする座標系を平面投影図に設定する。翼外縁部翼弦線中心点Ptは、翼外縁部1dの半径Rtにおける翼弦線中心点である。上記の座標系において、直線O-PRとX軸のなす角度をδθとし、距離をRとすれば、翼弦線中心点PRの周方向の位置はR、δθという極座標で表示することができる。ここで直線O-PtとX軸のなす角度をδθtとする。図4は、本発明に係る軸流ファンの実施の形態を示す平面図であり、図5は、同一形状の翼を周方向に等間隔に配置した一般的な軸流ファンを示す平面図であり、図6は、一般的な軸流ファン及び実施の形態の軸流ファンを翼外縁部半径Rtの円筒面で切断し、夫々の断面を2次元平面に展開した比較図である。図4に示すように、実施の形態の軸流ファン80の夫々の翼10のボス外周部翼弦線中心点Pbは、ボス外周部の周方向に略等間隔に配置されている。夫々の翼10の任意半径Rにおける翼弦線中心点PRの周方向の位置R、δθは、上述の、直線O-PtとX軸のなす角度δθtにより、次式により求めることができる。δθ=δθt×R-Rb/Rt-Rb軸流ファン80は、夫々の翼10でδθtの値を異ならせているので、夫々の翼10の翼外縁部半径Rtにおける翼弦線中心点Ptの周方向位置は、夫々の翼10で異なり、周方向に不等間隔に配置されている。また、翼10の平面投影形状も、夫々の翼10で異なった形状となっている。なお、実施の形態の軸流ファン80は、夫々の翼10におけるδθtの値を全て異ならせているが、少なくとも一部の翼10のδθtの値を、他の翼10におけるδθtの値と異ならせればよい。図5に示すように、一般的な軸流ファン90は、同一形状の翼1を周方向に等間隔に配置しており、直線O-PtとX軸のなす角度δθtが、全ての翼1において等しくなっている。以下、この一般的な軸流ファン90を、等間隔軸流ファン90と呼ぶこととする。等間隔軸流ファン90及び実施の形態の軸流ファン80を、翼外縁部半径Rtの円筒面で切断し、夫々の断面を2次元平面に展開したものが図6である。図6の一点鎖線は、等間隔軸流ファン90の任意半径Rでの翼1、10の取付間隔Tを、次式としたときの、翼外縁部半径Rtにおける取付間隔Ttを示している。T=2πR/ZZは、翼枚数等間隔軸流ファン90の翼1が周方向に等間隔で配置されているのに対して、実施の形態の軸流ファン80の翼10は、直線O-PtとX軸のなす角度δθtの値が夫々の翼10で異なり、夫々の翼10の翼弦線中心点Ptが、周方向に不等間隔で配置されている。翼通過周波数音は、翼1、10が回転して空間を通過することにより、翼1、10の正圧面1fと負圧面1eとの間に圧力の不連続が生じ、この圧力変動により発生する。等間隔軸流ファン90では、夫々の翼1が周方向に等間隔に配置されているので、圧力変動が周期的に発生し、前述したように、次式の周波数に大きなピークを持つ騒音が発生する。Fn=n×Z×NHzここで、n=1、2、3、...実施の形態の軸流ファン80では、夫々の翼10の翼外縁部半径Rtにおける翼外縁部翼弦線中心点Ptの周方向位置は、夫々の翼10で異なり、周方向に不等間隔に配置され、また、翼10の平面投影形状も、夫々の翼10で異なった形状となっているので、圧力変動の周期性が弱まり、翼通過周波数音のピークが小さくなる。また、翼通過周波数音の音源となる箇所は、周速の早い翼10の外縁側が支配的であるため、実施の形態の軸流ファン80のように、翼10の外縁側を不等間隔に配置するだけで、翼通過周波数音に対して大きな低減効果がある。2次元翼列理論によれば、軸流ファンは、翼素の中心である翼弦線中心点PRにおける翼の迎え角、反り角、翼弦長が決まれば、その風量及び静圧が一義的に決まり、翼弦線中心点PRの空間的位置は、風量及び静圧に影響しない。従って、等間隔軸流ファン90に対して、実施の形態の軸流ファン80は、各翼10のδθtが異なり、翼弦線中心点PRの空間的位置が異なるだけであるから、送風特性には影響がない。また、軸流ファン80の翼10の応力が集中する翼内縁部の形状は、等間隔軸流ファン90とほぼ同一の形状であり、翼10の強度も確保することができる。