"エシジンの排気通路に設けられ、上流から順に前段酸化触媒、DPF、液体還元剤又はその前駆体を供給する噴射ノズル、SCR触媒が配設された排気浄化装置において、前記DPF下流から分岐して前記噴射ノズル上流で合流するバイパス通路と、前記バイパス通路に配設され、吸熱機能を有する酸化触媒と、前記DPFを通過した排気の一部を前記バイパス通路に導き、前記バイパス通路を通過する排気流量を調整する排気流量調整手段とを備えることを特徴とする排気浄化装置。請求項1記載の排気浄化装置において、前記SCR触媒上流の排気温度を検出する排気温度検出手段を更に備え、前記排気流量調整手段は、前記排気温度検出手段が前記SCR触媒を熱劣化させる第1設定温度以上の温度を検出すると、前記DPFを通過した排気の一部を前記バイパス通路に導き、前記SCR触媒上流の排気温度が第1設定温度未満となるように、排気流量を調整する高温抑制機能部を有することを特徴とする排気浄化装置。請求項1記載の排気浄化装置において、前記SCR触媒上流の排気温度を検出する排気温度検出手段と、前記SCR触媒上流の一酸化窒素に対する二酸化窒素のモル比NO2/NOを推定するモル比推定手段とを更に備え、前記排気流量調整手段は、前記排気温度検出手段が前記SCR触媒が活性しにくい第2設定温度未満の温度を検出すると、前記DPFを通過した排気の一部を前記バイパス通路に導き、前記推定モル比が1となるように、排気流量を調整する低温時活性化機能部を有することを特徴とする排気浄化装置。請求項3記載の排気浄化装置において、前記SCR触媒上流および下流のNOx濃度を検出するNOx濃度検出手段を更に備え、前記モル比推定手段は、前記NOx濃度検出手段により検出されたSCR触媒上流および下流のNOx濃度から求めるNOx浄化率および前記排気温度検出手段により検出されたSCR触媒上流の排気温度に基づいて、前記モル比を推定することを特徴とする排気浄化装置。請求項1記載の排気浄化装置において、前記排気流量調整手段は、バタフライバルブを有することを特徴とする排気浄化装置。しかしながら、特許文献1、2に開示されている上記従来技術にあっては、DPF再生処理中、高温排気が噴射ノズル,SCR触媒をバイパスするため、NOxの浄化が行なわれない。一方、特許文献3に開示されている上記従来技術は、NOx浄化に関するものであり、DPF再生処理について考慮されていない。特許文献3に開示されている上記従来技術にDPFを設けた場合、DPF再生処理中、排気中のNO2は式4の反応により消費される一方、NOが発生するため、酸化触媒のNO2吸着状態を推定することは難しい。また、DPF再生処理により排気中のNO2が消費される一方、NOが発生するため、モル比を1に近づけることは難しい。C2NO2→CO22NO式4また、特許文献1、2に開示されている上記従来技術は、排気高温時のSCR触媒熱劣化を防止する技術であり、特許文献3に開示されている上記従来技術は、排気低温時のSCR触媒の低温活性に係る技術であり、両者は相反する課題を解決するものである。したがって、両者を組み合わせることは容易ではない。本発明の目的は、排気中のPM及びNOxを同時に浄化するとともに、SCR触媒熱劣化を防止し、かつ、SCR触媒の低温活性を図ることのできる排気浄化装置を提供することである。1上記目的を達成するために、本発明は、エシジンの排気通路に設けられ、上流から順に前段酸化触媒、DPF、液体還元剤又はその前駆体を供給する噴射ノズル、SCR触媒が配設された排気浄化装置において、前記DPF下流から分岐して前記噴射ノズル上流で合流するバイパス通路と、前記バイパス通路に配設され、吸熱機能を有する酸化触媒と、前記DPFを通過した排気の一部を前記バイパス通路に導き、前記バイパス通路を通過する排気流量を調整する排気流量調整手段とを備える。このように構成した本発明においては、排気高温時、排気流量を調整すると、バイパス通路に配設された酸化触媒の吸熱機能により、高温排気は降温する。これにより、排気高温時の課題を解決できる。一方、排気低温時、排気流量を調整し、排気の一部がバイパス通路に配設された酸化触媒を通過すると、NO2NOのモル比が増える。モル比を1付近とすることにより、排気低温時の課題を解決できる。このように、排気高温時に係る課題と排気低温時に係る課題という、相反する課題を、バイパス通路に配設される酸化触媒および排気流量調整手段という共通の構成により、解決する。それぞれの課題に対応する別々の構成を備えるのに比べて、共通構成とすることで、構成の簡素化が図れる。このように構成が簡素であることにより、コスト低減、メンテナンス容易といった効果が得られる。2上記1において、好ましくは、前記SCR触媒上流の排気温度を検出する排気温度検出手段を更に備え、前記排気流量調整手段は、前記排気温度検出手段が前記SCR触媒を熱劣化させる第1設定温度以上の温度を検出すると、前記DPFを通過した排気の一部を前記バイパス通路に導き、前記SCR触媒上流の排気温度が第1設定温度未満となるように、排気流量を調整する高温抑制機能部を有する。排気高温時、高温排気を酸化触媒の吸熱機能により降温させて、SCR触媒に導く。これにより、SCR触媒熱劣化を防止しながら、NOxを浄化することができる。3上記1において、好ましくは、前記SCR触媒上流の排気温度を検出する排気温度検出手段と、前記SCR触媒上流の一酸化窒素に対する二酸化窒素のモル比NO2/NOを推定するモル比推定手段とを更に備え、前記排気流量調整手段は、前記排気温度検出手段が前記SCR触媒が活性しにくい第2設定温度未満の温度を検出すると、前記DPFを通過した排気の一部を前記バイパス通路に導き、前記推定モル比が1となるように、排気流量を調整する低温時活性化機能部を有する。排気低温時、酸化触媒によりNOを酸化させ、NO2NOのモル比を1付近とする。これにより、SCR触媒の活性化を図ることができる。4上記3において、好ましくは、前記SCR触媒上流および下流のNOx濃度を検出するNOx濃度検出手段を更に備え、前記モル比推定手段は、前記NOx濃度検出手段により検出されたSCR触媒上流および下流のNOx濃度から求めるNOx浄化率および前記排気温度検出手段により検出されたSCR触媒上流の排気温度に基づいて、前記モル比を推定する。これにより、精度よくNO2NOのモル比を推定し、還元剤を過不足無く供給できる。その結果、効率よくNOxを浄化できると伴に、アンモニアスリップを防止できる。5上記1において、好ましくは、前記排気流量調整手段は、バタフライバルブを有する。これにより、構成の簡素化が図れる。本発明によれば、排気中のPM及びNOxを同時に浄化することができる。特に、DPF再生処理により排気が高温となった場合でも、SCR触媒熱劣化を防止しながら、NOxを浄化することができる。また、排気が低温であるときも、SCR触媒の低温活性を図ることができる。以下、本発明の実施形態を図面を用いて説明する。~構成~図1は本発明の本実施形態に係わる排気浄化装置の全体構成を示す図である。作業車両例えば油圧ショベルはディーゼルエンジン10を搭載している。排気浄化装置20は、エンジン10の排気管21に設けられている。基本構成として、排気管21に、上流から順に前段酸化触媒30、DPF31、噴射ノズル32、SCR触媒33、後段酸化触媒34が配設されている。更に特徴的構成として、DPF31下流において排気管21から分岐して噴射ノズル32上流において排気管21と合流するバイパス通路23と、バイパス通路23に配設される酸化触媒35と、バイパス通路23入口に設けられたバタフライ弁25を備えている。前段酸化触媒30は、NOをNO2に酸化することのできる触媒で有れば特に限定されないが、例えば、白金、パラジウム、イリジウム、ロジウムなどの貴金属のうち少なくとも1種類をチタニア、ジルコニア、アルミナなどに担時した触媒成分をコージェライトハニカム構造体などに担時した触媒などが好適である。DPF31の上流に前段酸化触媒30を配置することにより、DPF31に捕集され堆積しているパティキュレートは、酸化触媒30から供給されたNO2と反応し、比較的低温例えば300°Cでも酸化される。また、前段酸化触媒30は、排気中に未燃燃料炭化水素:HCや一酸化炭素CO等があると、これを酸化して、この酸化で発生する熱により排気を昇温し、この昇温した排気により下流側のDPF31を昇温させる。DPF31が詰まった場合には、酸素による酸化除去できる。DPF31はハニカム構造によりPMを捕集する。DPF31に堆積したPMは再生処理により燃焼除去される。差圧センサ40は、DPF31前後に設けられ、排気差圧を検出する。この検出値に基づき、PM堆積量が推定され、再生開始再生終了等の再生制御が行なわれる。排気温度センサ42,43は、前段酸化触媒30の上流側と下流側とに設けられている。再生制御時には、排気温度を監視することにより、堆積PMが一気に燃焼して異常昇温することによるDPF31の溶損などを防止する。噴射ノズル32は、還元剤であるアンモニアの前躯体である尿素水を排気中に噴射する。尿素水を加水分解することによりアンモニアが発生する。尿素水は尿素水タンク50に貯蔵される。尿素水タンク50と噴射ノズル32とを接続する配管には、還元剤供給ポンプ51と、還元剤制御弁52と還元剤噴射装置54が設けられている。尿素水タンク50には還元剤の濃度を検出する還元剤濃度センサ55が設けられている。SCR触媒33は、通常脱硝に用いられている触媒であれば特に限定されないが、例えば酸化チタンにバナジウム、タングステン等の脱硝活性成分を担時した触媒や、銅、鉄、セリウムなどの遷移金属をイオン交換したゼオライトを、コージェライトハニカム構造体などに担時した触媒などが好適である。排気温度センサ45は、SCR触媒33の上流側に設けられ、排気温度を検出する。なお、SCR触媒33の温度を直接検出する触媒温度センサでもよい。NOx濃度センサ46,47は、SCR触媒33の上流側と下流側とに設けられている。後段酸化触媒34は、SCR触媒33の下流側に設けられ、過剰な尿素水の供給による余剰のアンモニアアンモニアスリップの発生を分解するようになっている。なお、アンモニアスリップを発生させない還元剤供給制御を行うことができるならば、後段酸化触媒34を省略してもよい。酸化触媒35は、前段酸化触媒30と同じでよいが、熱容量による吸熱機能を有する~動作~にて詳述。バタフライ弁25は、開度調整自在であり、開度を調整することで、バイパス通路23を通過する排気流量を調整する~制御~および~動作~にて詳述。~制御~ECU60は、エンジン10の回転数やトルクを制御するとともに、各種制御を行っている。たとえば、ECU60は、差圧センサ40や排気温度センサ42,43からの検出信号を入力し、DPF31の再生制御を行う。他にも、回転数センサや各種センサからの信号を入力し、各種演算を行ない、演算結果を各気筒のインジェクタ、吸気制御弁、EGR弁などの各種デバイスに出力する。ECU60は、CAN通信を介してDCU70と相互に接続されている。たとえば、DCU70は、ECU60に入力される排気温度センサ45、NOx濃度センサ46,47からの検出信号を入力する。DCU70は、NOx濃度センサ46によるNOx濃度、NO2NOのモル比や、還元剤濃度センサ55による還元剤濃度に基づき、必要な還元剤供給量を演算し、還元剤供給ポンプ51や還元剤制御弁52を制御する還元剤供給制御。なお、モル比の推定については、~動作~にて詳述する。本実施形態では、DCU70がバタフライ弁25の開度を制御する排気流量調整制御。なお、ECU60がバタフライ弁25を制御してもよい。DCU70は、本実施形態の特徴的な制御を行う高温抑制機能部70a、低温時活性化機能部70bおよびモル比推定機能部70cを有している。図2は、ECU60による再生制御フローに加えて、排気高温時におけるDCU70による排気流量調整制御フローを示す図である。まず、再生制御について説明する。ECU60は、差圧センサ40の検出信号に基づきPM堆積量を推定するステップS11。そして、PM堆積量が設定値以上であるか否かを判断するステップS12。PM堆積量が設定値以上でないと判断すると、PM堆積量推定を継続する。PM堆積量が設定値以上である判断すると、再生処理を開始するステップS13。なお、PM堆積量とあわせて作業機械の稼働時間に基づいて再生処理を開始してもよい。再生処理中、排気温度センサ45の検出温度Tが第1設定温度T1以上か否かを判断するステップS21詳細後述。さらに、PM堆積量が設定値以下であるか否かを判断するステップS14。PM堆積量が設定値以下でないと判断すると、再生処理を継続する。PM堆積量が設定値以下である判断すると、再生処理を終了するステップS15。なお、PM堆積量とあわせて再生処理時間に基づいて再生処理を終了してもよい。次に、本実施形態の特徴的な制御である排気高温時における排気流量調整制御について説明する。再生処理中、排気温度センサ45の検出温度Tが第1設定温度T1以上か否かを判断するステップS21。検出温度Tが第1設定温度T1以上であると判断すると、バタフライ弁25を開弁し、排気の一部をパイパス通路23に導くステップS22。酸化触媒35は吸熱機能を有し、高温排気はパイパス通路23を通過することにより降温する。バタフライ弁25の開度が大きくなるほど、パイパス通路23の通過流量が多くなり、高温排気はより降温する。DCU70は、排気温度センサ45の検出温度Tに基づいて、バタフライ弁25の開度を調整するステップS23。DCU70は、流量調整が最適であるかを検証するステップS24。具体的には、排気温度センサ45の検出温度Tが第1設定温度T1から所定温度例えば100°C以上降温したかどうかを判断する。流量調整が最適でないと判断すると、流量調整を継続する。流量調整が最適であると判断すると、再生制御に戻る。再生処理終了後、バタフライ弁25を閉弁するステップS25。ここで、第1設定温度T1は、SCR触媒33を熱劣化させる排気温度範囲の下限例えば700°Cである。図3は、DCU70による還元剤供給制御フローに加えて、排気低温時におけるDCU70による排気流量調整制御フローを示す図である。まず、還元剤供給制御について説明する。DCU70は、排気温度センサ45の検出温度Tが第2設定温度T2未満か否かを判断するステップS41詳細後述。検出温度Tが第2設定温度T2未満でないと判断すると、還元剤供給制御を開始する。DCU70は、NOx濃度センサ46の検出信号をECU60,CAN通信を介して入力し、SCR触媒33の上流のNOx濃度を測定するステップS31。同時に、NO2NOのモル比も推定する。一方、還元剤濃度センサ55の検出信号を入力し、還元剤濃度を測定するステップS32。そして、NOx濃度、NO2NOのモル比、還元剤濃度に基づき、必要な還元剤供給量を演算するステップS33。還元剤供給ポンプ51の圧力流量や還元剤制御弁52の開度を制御することにより、所定量の還元剤を排気中に供給するように噴射を開始するステップS34。DCU70は、NOx濃度センサ47によりSCR触媒33の下流のNOx濃度を測定し、NOx濃度が規制値以下であるか否かを判断するステップS35。NOx濃度が規制値以下でないと判断すると、噴射を継続する。NOx濃度が規制値以下であると判断すると、噴射を終了するステップS36。なお、還元剤供給制御中、最新の情報に基づいて、適宜、必要な還元剤供給量を修正演算する。次に、本実施形態の特徴的な制御である排気低温時における排気流量調整制御について説明する。還元剤供給制御に先立って、DCU70は、排気温度センサ45の検出温度Tが第2設定温度T2未満か否かを判断するステップS41。検出温度Tが第2設定温度T2未満であると判断すると、バタフライ弁25を開弁し、排気の一部をパイパス通路23に導くステップS42。酸化触媒35はNOを酸化させ、NO2を発生させる。バタフライ弁25の開度が大きくなるほど、パイパス通路23の通過流量が多くなり、NOは減り、NO2は増え、その結果、NO2NOのモル比が増える。DCU70は、NO2NOのモル比に基づいて、バタフライ弁25の開度を調整するステップS43。DCU70は、流量調整が最適であるかを検証するステップS44。具体的には、NO2NOのモル比が1付近かどうかを判断する。流量調整が最適でないと判断すると、流量調整を継続する。流量調整が最適であると判断すると、還元剤供給制御を行う。還元剤供給制御終了後、バタフライ弁25を閉弁するステップS45。ここで、第2設定温度T2は、SCR触媒33が活性しにくい排気温度範囲の上限例えば、330°Cである。~請求項との対応関係~本実施形態において、バイパス通路23は、DPF31下流から分岐して噴射ノズル32上流で合流するバイパス通路であり、酸化触媒35は、バイパス通路23に配設され、吸熱機能を有する酸化触媒である。バタフライ弁25とDCU70の一部の機能は、DPF31を通過した排気の一部をバイパス通路23に導き、バイパス通路23を通過する排気流量を調整する排気流量調整手段を構成する。高温抑制機能部70aと、DCU70によるステップS21~ステップS25の処理は、排気温度センサ45が第1設定温度T1以上の温度を検出すると、DPF31を通過した排気の一部をバイパス通路23に導き、SCR触媒33上流の排気温度が第1設定温度T1未満となるように、排気流量を調整する高温抑制機能部を構成する。低温時活性化機能部70bと、DCU70によるステップS41~ステップS45の処理は、排気温度センサ45が第2設定温度T2未満の温度を検出すると、DPF31を通過した排気の一部をバイパス通路23に導き、推定モル比が1となるように、排気流量を調整する低温時活性化機能部を構成する。排気温度センサ45とNOx濃度センサ46,47とモル比推定マップ後述する図5参照とモル比推定機能部70cとは、SCR触媒33上流の一酸化窒素に対する二酸化窒素のモル比NO2/NOを推定するモル比推定手段を構成する。~動作~通常時T2≦T<T1における排気浄化装置20の動作について説明する。排気浄化装置20は、DPF31に関して、再生処理を行うS11→S12→S13→S21→S14→S15→S25。これにより、PMを浄化する。再生処理中、排気温度センサ42,43により排気温度を監視し、異常昇温を防止する。したがって、SCR触媒33熱劣化のおそれはほとんど無い。一方、排気浄化装置20は、DPF31を通過した排気に噴射ノズル32から還元剤を供給するS41→S12→S13→S21→S14→S15→S25。さらに、SCR触媒33によりNOxを浄化する。このとき、バタフライ弁25は閉じられ、バイパス通路23を通過する排気流量はゼロである。言い換えると、全ての排気が排気管21を通過する。したがって、バイパス通路23に高温排気が導かれることはない。バイパス通路23に配設された酸化触媒35は、熱容量を有している。その結果、酸化触媒35は外気により外気温度に近い温度例えば、40°Cとなる。ところで、エンジンから排出される排気に含まれるNOxの殆どがNOである。通常時であれば、式1の反応速度と式3の反応速度は同程度である図4参照。したがって、式1の反応によりNOを効率よく浄化できる。動作2高温時T≧T1における排気浄化装置20の動作について説明する。排気浄化装置20は、再生処理中、排気温度を監視して異常昇温を防止しているが、PM堆積量が多くなると、DPF31通過後の排気が高温となるおそれもある。高温排気がSCR触媒33に流入すると、SCR触媒33は熱劣化するおそれがあり、これを防止する必要がある。排気浄化装置20は、排気高温時に排気流量調整制御を行うS21→S22→S23→S24→S21。バタフライ弁25は開かれ、高温排気例えば700°Cの一部がバイパス通路23を通過する。一方、バタフライ弁開弁前、酸化触媒35は外気温度に近い温度例えば、40°Cである。酸化触媒35は熱容量を有し、高温排気が酸化触媒35を通過するとき、高温排気の熱量の一部は酸化触媒35に吸熱され、高温排気は降温する。バタフライ弁25の開度が大きくなるほど、パイパス通路23の通過流量が多くなり、高温排気はより降温する。バイパス通路23の降温した排気は、排気管21内の高温排気と合流する。適切な排気流量調整制御を行うことにより、排気温度センサ45の検出温度Tは第1設定温度T1から所定温度例えば100°C以上降温する。これにより、高温排気がSCR触媒33に流入することを防止し、SCR触媒熱劣化を防止できる。排気浄化装置20は、還元剤供給制御を行い、DPF31通過後の排気に含まれるNOxを浄化する。このとき、バイパス通路23を通過する排気に含まれるNOは、酸化触媒35によりNO2となる。NO2NOのモル比を推定し、式1および式3の反応によりNOxを効率よく浄化する。ところで、DPF再生処理は、常時、行われるものではなく、また、DPF再生処理が行われても、必ずしも排気高温T≧T1となるわけではない。排気流量調整制御の必要がないときは、バタフライ弁25は閉じられ、バイパス通路23を通過する排気流量はゼロとなる。酸化触媒35は外気により外気温度に近い温度例えば、40°Cに徐々に戻る。これにより、酸化触媒35は吸熱機能を回復する。なお、排気高温の理由として、DPF再生処理を例示したが、その他の理由で排気高温となる場合も、排気流量調整制御を行う。動作3低温時T<T2における排気浄化装置20の動作について説明する。アイドリングなどエンジン低回転、エンジン低負荷状態時には、エンジンの排気温度は低温となる。図4は排気低温時のSCR触媒の浄化性能を示す図である。図示細線は、NO2NOのモル比が0すなわち式1の反応のときの浄化性能を示し、図示太線は、NO2NOのモル比が1すなわち式3の反応のときの浄化性能を示す。横軸は排気温度であり、縦軸はNOx浄化率である。NOx浄化率は、NOx濃度センサ46,47により検出されるSCR触媒33の上流側と下流側のNOx濃度の差を、上流側NOx濃度で除した値である。第2設定温度T2は、SCR触媒33が活性しにくい排気温度範囲の上限例えば、330°Cであり、言い換えると、式1と式3の反応において、同等の浄化率が得られる温度である。排気低温時T<T2においては、式1の反応では、高い浄化率は得られない。すなわち、効率よくNOxを浄化できない。一方、式3の反応では、式1の反応に比べて、高い浄化率が得られる。排気浄化装置20は、排気低温時に排気流量調整制御を行うS41→S42→S43→S44→S31。バタフライ弁25は開かれ、排気の一部がバイパス通路23を通過する。このとき、排気に含まれるNOxの殆どがNOである。バイパス通路23を通過する排気に含まれるNOは、酸化触媒35によりNO2となる。NO2を含む排気は、排気管21内のNOを含む排気と合流する。バタフライ弁25の開度が大きくなるほど、パイパス通路23の通過流量が多くなり、NOは減り、NO2は増え、その結果、NO2NOのモル比が増える。ここで、モル比推定について説明する。モル比推定機能部70cは、NOx濃度センサ46,47からの検出信号を入力し、Nox浄化率を演算し、DCU70に記憶されているモル比推定マップを読込み、NOx浄化率と排気温度センサ45による排気温度とモル比推定マップに基づいて、SCR触媒33上流の一酸化窒素に対する二酸化窒素のモル比NO2/NOを推定する。図5は、モル比推定マップの一例を示す図である。横軸はモル比であり、縦軸はNOx浄化率である。排気温度ごとに、モル比とNOx浄化率の関係を予め実験に基づき記録している。一般的な傾向として、排気温度が上がると、NOx浄化率も上がる。また、同じ排気温度では、モル比が小さいときは、式1の反応が優先するため、NOx浄化率が低い。モル比が大きくなるにつれ、式1の反応に加えて式3の反応もおこり、NOx浄化率が高くなり、モル比が1付近になると、式3の反応が優先する為、NOx浄化率が最高になる。モル比が1を超えて大きくなるにつれ、NO2供給過多になり、式3の反応に加えて式2の反応も起こり、NOx浄化率が低くなる。図5において、1つの排気温度と1つのNOx浄化率が決まると、モル比について2つの解が得られる。モル比推定機能部70cは、直前のモル比推定結果を記憶しておき、NOx浄化率増加傾向にあるかNOx浄化率低減傾向にあるかに基づき、モル比に係る2つの解のうち1つを選択する。これにより、排気浄化装置20は、モル比を推定する。低温時動作の説明に戻る。適切な排気流量調整制御を行うことにより、NO2NOのモル比が1付近となる。式3の反応により、排気低温時でも、NOxを効率よく浄化できる。一方、排気低温時、SCR触媒33熱劣化のおそれは無い。なお、以上に示した温度等の数値は、発明の理解の補助となるように例示したものであり、本発明はこの数値に限定されるものではない。~効果~効果1排気浄化装置20は、DPF31のPM捕集およびDPF再生処理により、排気中のPMを浄化できる。一方、噴射ノズル32からの還元剤供給およびSCR触媒33によりNOxを浄化できる。ところで、従来技術にかかる排気浄化装置は、DPF再生処理中、SCR触媒熱劣化を防止するように、高温排気が噴射ノズル,SCR触媒をバイパスするため、NOxの浄化が行なわれないという課題があった。排気浄化装置20は、高温排気を酸化触媒35の吸熱機能により降温させて、SCR触媒33に導く。これにより、SCR触媒熱劣化を防止しながら、NOxを浄化することができる。効果2排気低温時、排気浄化装置20は、酸化触媒35によりNOを酸化させ、NO2NOのモル比を1付近とすることにより、SCR触媒33の活性化を図ることができる。効果3排気浄化装置20は、排気高温時に係る課題と排気低温時に係る課題という、相反する課題を、バタフライ弁25およびバイパス通路23に配設される酸化触媒35という共通の構成により、解決する。それぞれの課題に対応する別々の構成を備えるのに比べて、共通構成とすることで、構成の簡素化が図れる。このように構成が簡素であることにより、コスト低減、メンテナンス容易といった効果が得られる。効果4排気浄化装置20は、精度よくNO2NOのモル比を推定することにより、還元剤を過不足無く供給できる。これにより、効率よくNOxを浄化できると伴に、アンモニアスリップを防止できる。"