"窒化珪素の結晶を主相とし、粒界相にY4SiAlO8Nの結晶が存在することを特徴とする窒化珪素質焼結体。X線回折チャートにおける2θ=29.4°付近の前記Y4SiAlO8Nの結晶のピーク強度と、2θ=33.6°付近の前記窒化珪素の結晶のピーク強度とをそれぞれX,Yとしたとき、その比率X/Yが0.05以上0.4以下であることを特徴とする請求項1に記載の窒化珪素質焼結体。前記粒界相に、さらにWSi2およびFeSi2の結晶が存在することを特徴とする請求項1または請求項2に記載の窒化珪素質焼結体。特許文献1に記載の高靱性サイアロン焼結体や特許文献2に記載の窒化珪素焼結体が提案されているように、各メーカーにおいて機械的特性を向上させるべく、鋭意検討されているものの、市場要求は常にそれを上回り、更なる機械的特性の向上が求められている。本発明は、上記課題を解決すべく案出されたものであり、強度に優れた窒化珪素質焼結体を提供することを目的とする。本発明の窒化珪素質焼結体は、窒化珪素の結晶を主相とし、粒界相にY4SiAlO8Nの結晶が存在することを特徴とするものである。本発明の窒化珪素質焼結体によれば、窒化珪素の結晶を主相とし、粒界相にY4SiAlO8Nの結晶が存在することにより、強度を向上させることができる。以下、本実施形態の窒化珪素質焼結体について説明する。本実施形態の窒化珪素質焼結体は、窒化珪素の結晶を主相とし、粒界相にY4SiAlO8Nの結晶が存在することを特徴としている。なお、本実施形態において主相とは、窒化珪素質焼結体における体積比率が50体積以上であることをいい、主相の体積比率としては、80体積以上であることが好ましい。また、共有結合性の高い窒化珪素を焼結させるには、焼結助剤を必要とし、この焼結助剤によって形成される粒界相は、体積比率で6体積以上有していることが好ましいので、主相の体積比率としては、80体積以上94体積以下であり、粒界相の体積比率は、6体積以上20体積以下であることがより好ましい。そして、主相の体積比率が80体積以上94体積以下であり、粒界相の体積比率が6体積以上20体積以下となる窒化珪素質焼結体の組成としては、Y2O3換算で3質量以上12質量以下、Al2O3換算で2質量以上5質量以下およびSiO2換算で2質量以上4質量以下含有し、残部が窒化珪素からなるものである。ここで、体積比率を求め方の一例を記載する。まず、酸素分析装置堀場製作所製EMGA-650FAを用いた赤外線吸収法により窒化珪素質焼結体中の酸素の含有量を求める。次に、ICPInductivelyCoupledPlasma発光分光分析装置島津製作所製ICPS-8100を用いてYおよびAlの定量分析を行なう。次に、定量分析によって得られたYおよびAlの定量値をそれぞれY2O3およびAl2O3に換算し、この酸化物換算で必要とした酸素量を窒化珪素質焼結体中の酸素の含有量から差し引き、この差し引いた酸素量からSiO2に換算する。そして、それぞれ換算したY2O3,Al2O3,SiO2量を100から差し引くことにより、Si3N4の含有量とする。次に、Y2O3の含有量をa,Al2O3の含有量をb,SiO2の含有量をc,窒化珪素の含有量をdとしたとき、それぞれの理論密度Y2O3:502g/cm3,Al2O3:398g/cm3,SiO2:265g/cm3,Si3N4:318g/cm3を用いて、次式d/318/a/502b/398c/265d/318×100によって主相の体積比率を求めることができる。a=75,b=35,c=35,d=855のとき、主相の体積比率は879体積となる。また、粒界相にY4SiAlO8Nの結晶が存在するか否かについては、X線回折装置BrukerAXS社製D8ADVANCEを用いて、窒化珪素質焼結体の表面にCuKα線を照射し、CuKα線の回折方向と入射方向の角度差2θと回折X線強度を検出器で走査した結果であるX線回折チャートを得て、JCPDSカードに基づいて同定することにより確認することができる。具体的に、本実施形態の窒化珪素質焼結体のX線回折チャートを図1に示す。このX線回折チャートにおいて、窒化珪素の結晶が存在していることを示すピークは、2θ=235°付近,272°付近,336°付近,36°付近に現れる。そして、Y4SiAlO8Nの結晶が存在しているときには、2θ=29°~31°付近294°,307°,311°の間にピークが現れる。また、窒化珪素やY4SiAlO8Nの存在を示す鋭いピークの間のブロードなピークは、窒化珪素質焼結体に非晶質アモルファス相が存在していることを示している。そして、図1のX線回折チャートに示すように、Y4SiAlO8Nの結晶が存在していることにより、窒化珪素質焼結体の強度を向上させることができる。このように、Y4SiAlO8Nの結晶が存在していることにより、優れた強度を有する窒化珪素質焼結体とできる理由については明らかではないが、粒界相にY4SiAlO8Nの結晶が存在することにより、主相である窒化珪素の結晶の粒成長を抑制して微細な組織構造とすることができ、かつ粒界相にかかる応力を分散させる働きがあるためと考えられる。なお、強度の比較は、JISR1601-2008に準拠した4点曲げ強さ試験によって得られた4点曲げ強度の値を比較することにより確認することができる。なお、Y2O3換算で3質量以上12質量以下、Al2O3換算で2質量以上5質量以下およびSiO2換算で2質量以上4質量以下含有し、残部が窒化珪素からなり、粒界相にY4SiAlO8Nの結晶が存在する窒化珪素質焼結体の具体的な機械的特性としては、4点曲げ強度が850MPa以上であり、破壊靭性KICが61MPam1/2以上となる。ここで、破壊靱性については、JISR1607-2010で規定される圧子圧入法IF法に準拠して測定すればよい。また、本実施形態の窒化珪素質焼結体は、X線回折チャートにおける2θ=294°付近のY4SiAlO8Nの結晶のピーク強度と、2θ=336°付近の窒化珪素の結晶のピーク強度をそれぞれX,Yとしたとき、その比率X/Yが005以上04以下であることが好ましい。この比率X/Yが005以上04以下であるときには、さらに強度に優れているともに、破壊靭性に優れた窒化珪素質焼結体とすることができる。具体的には、Y2O3換算で3質量以上12質量以下、Al2O3換算で2質量以上5質量以下およびSiO2換算で2質量以上4質量以下含有し、残部が窒化珪素からなり、粒界相にY4SiAlO8Nの結晶が存在し、X線回折チャートにおける2θ=294°付近のY4SiAlO8Nの結晶のピーク強度と、2θ=336°付近の窒化珪素の結晶のピーク強度をそれぞれX,Yとしたとき、その比率X/Yが005以上04以下であれば、4点曲げ強度を930MPa以上、破壊靭性を65MPam1/2以上とすることができる。また、本実施形態の窒化珪素質焼結体は、粒界相にさらにWSi2およびFeSi2の結晶が存在していることが好ましい。WSi2およびFeSi2の結晶は、熱力学的に安定しているおり、機械的応力や熱応力がかかった場合でも粒界相が相変態を起こしにくいため、高温における強度を向上させることができる。なお、高温における強度を向上させるには、窒化珪素質焼結体を構成するSi3N4,Y2O3,Al2O3およびSiO2の合計100質量に対し、WがWO3換算で3質量以下0質量を含まず、FeがFe2O3換算で2質量以下0質量を含まずであることが好ましい。そして、具体的な特性としては、Y2O3換算で3質量以上12質量以下、Al2O3換算で2質量以上5質量以下およびSiO2換算で2質量以上4質量以下含有する窒化珪素質焼結体において、窒化珪素質焼結体100質量に対し、WがWO3換算で3質量以下0質量を含まず、FeがFe2O3換算で2質量以下0質量を含まず含み、粒界相にY4SiAlO8Nの結晶に加えてWSi2およびFeSi2の結晶が存在する窒化珪素質焼結体は、高温800°Cにおける4点曲げ強度を700MPa以上とすることができる。なお、WSi2およびFeSi2の結晶については、波長分散型X線マイクロアナライザー装置日本電子製JXA-8600M型を用いて、WとSiとが存在する領域、FeとSiとが存在する領域を確認し、透過型電子顕微鏡TEM分析によって結晶構造を確認することができる。また、高温800°Cにおける強度については、JISR1604-2008に準拠して測定すればよい。また、本実施形態の窒化珪素質焼結体は、粒界相に、YSiO2Nボラステナイト、Y5Si43Nアパタイト、Y2Si2O7ダイシリケート相およびY2SiO5モノシリケートのうち少なくとも1種の結晶が存在していてもよい。これらの結晶は、非晶質相と比較して軟化しにくいため、高温800°Cにおける強度の向上に効果がある。次に、本実施形態の窒化珪素質焼結体の製造方法について説明する。まず、出発原料として、Si粉末平均粒径D50=05~100μmおよびSi3N4粉末α化率50以上、平均粒径D50=0.5~10μmと、焼結助剤であるY2O3粉末平均粒径D50=05~10μm、Al2O3粉末平均粒径D50=05~10μmおよびSiO2粉末平均粒径D50=05~10μmとを準備する。その後、それぞれの粉末を所定量秤量し、ポリビニルアルコールPVAやポリエチレングリコールPEGなどの各種バインダとともに、例えば回転ミル、振動ミル、ビーズミルなどのミルに入れて湿式混合粉砕し、スラリーを作製する。ここで、秤量時に重要となるのは、Si粉末およびSi3N4粉末に不可避的に含まれる酸素をSiO2換算した量と、添加するSiO2粉末とを合わせてSiO2の添加量が2質量以上となるようにすることであり、好ましくは4質量以下とする。また、Si粉末とSi3N4粉末との質量比率は、80:20~90:10となるように秤量する。そして、窒化珪素質焼結体の組成が、Y2O3換算で3質量以上12質量以下、Al2O3換算で2質量以上5質量以下およびSiO2換算で2質量以上4質量以下含有し、残部が窒化珪素からなるものとするには、Si粉末とSi3N4粉末との質量比率が85:15であるとき、Y2O3粉末およびAl2O3粉末については、それぞれ43質量以上17質量以下、29質量以上72質量以下となるように秤量する。なお、各粉末の秤量時と窒化珪素質焼結体の含有量とで質量が異なるのは、Si粉末を窒化させて窒化珪素としているためである。また、SiO2粉末については、Si粉末およびSi3N4粉末に不可避的に含まれる酸素をSiO2に換算した量と合わせて窒化珪素質焼結体に含まれるSiO2換算での含有量が2質量以上4質量以下となるように秤量する。なお、Y2O3:Al2O3:SiO2の窒化珪素質焼結体の含有量は、質量比率で50~66質量:18~26質量:16~24質量であることが好ましい。また、粒界相にWSi2およびFeSi2の結晶を存在させるには、Fe2O3粉末平均粒径D50=01~3μm、WO3粉末平均粒径D50=01~3μmを準備し、上述した粉末100質量に対し、Fe2O3粉末を3質量以下0質量以下を除く、WO3粉末を2質量以下0質量以下を除く秤量して、出発原料に加えればよい。次に、噴霧造粒乾燥装置スプレードライヤを用いてスラリーを噴霧造粒して球状顆粒を得た後、この球状顆粒を用いて粉末プレス成形法や静水圧プレスラバープレス成形法にて成形し、必要に応じて切削加工を施すことにより成形体を得る。次に、この成形体を50kPa~11MPaの窒素分圧で、1000~1400°Cの温度で焼成し、窒化珪素のα化率が90以上の窒化体を得て、この窒化体を50~300kPaの窒素分圧で、1750~1900°Cの最高温度で焼成する。そして、粒界相にY4SiAlO8Nの結晶を存在させるには、最高温度から1200°Cまでの降温速度を10°C/min以下とすることが重要である。最高温度から1200°Cまでの降温速度を10°C/min以下としたのは、10°C/minを超える降温速度では、Y4SiAlO8Nの結晶を粒界相に存在させることができない。なお、最高温度から1200°Cまでの降温速度が遅すぎては、生産効率を低下させるため、2°C/min以上であることが好ましい。なお、上述した降温速度とすることにより、粒界相にWSi2およびFeSi2の結晶についても存在させることができる。また、X線回折チャートにおける2θ=295°付近のY4SiAlO8Nの結晶のピーク強度Xと、2θ=337°付近の窒化珪素の結晶のピーク強度Yとの比率X/Yを005以上04以下とするには、降温速度を2~8°C/minとすることが好ましい。そして、その後、室温まで冷却することにより本実施形態の窒化珪素質焼結体を得ることができる。このようにして得られた本実施形態の窒化珪素質焼結体は、窒化珪素を主相とし、粒界相にY4SiAlO8Nの結晶が存在することから、強度の向上した窒化珪素質焼結体とすることができる。このように、本実施形態の窒化珪素質焼結体は、優れた熱的特性や機械的特性を有していることから、これらの特性を必要とする構造部材として好適に用いることができる。また、各種金属溶湯と接する金属溶湯用部材などにも適用可能である。以下、本発明の窒化珪素質焼結体の実施例を説明する。まず、焼成時における最高温度から1200°Cまでの降温速度を異ならせてY4SiAlO8Nの結晶の有無および強度差の確認を行なった。出発原料として、Si粉末平均粒径D50=10μmおよびSi3N4粉末α化率50以上、平均粒径D50=1μmと、焼結助剤であるY2O3粉末平均粒径D50=1μm、Al2O3粉末平均粒径D50=1μm、SiO2粉末平均粒径D50=1μmを準備し、Si粉末を65質量、Si3N4粉末を15質量、Y2O3粉末を12質量、Al2O3粉末を5質量、SiO2粉末を3質量秤量する。その後、秤量後の粉末とバインダと溶媒とを回転ミルに入れて、所定時間混合粉砕し、スラリーを得た。そして、噴霧造粒乾燥装置を用いてスラリーを噴霧造粒して球状顆粒を得た後、この球状顆粒を所定の金型に充填して粉末プレス成形法により成形し成形体を得た。次に、この成形体を120kPaの窒素分圧で,1300°Cの温度で焼成し窒化珪素のα化率が90以上の窒化体を得た後、さらに120kPaの窒素分圧で、1750°Cの最高温度で5時間保持した。ここまでの条件は同じであり、最高温度から1200°Cまでの降温速度を、一方は15°C/minとし、他方は10°C/minで降温して、その後、室温まで冷却することにより、窒化珪素質焼結体を得た。そして、酸素分析装置堀場製作所製EMGA-650FAを用いた赤外線吸収法により窒化珪素質焼結体中の酸素の含有量を求めた。また、ICP発光分光分析装置島津製作所製ICPS-8100を用いてYおよびAlの定量分析を行ない、それぞれY2O3およびAl2O3に換算し、この酸化物換算で必要とした酸素量を窒化珪素質焼結体中の酸素の含有量から差し引き、この差し引いた酸素量からSiO2に換算した。そして、それぞれ換算したY2O3,Al2O3,SiO2量を100から差し引くことにより、窒化珪素の含有量を求めた。その結果、窒化珪素質焼結体の組成は、窒化珪素が86質量であり、Y2O3換算で84質量であり、Al2O3換算で35質量であり、SiO2換算で31質量であった。また、X線回折装置BrukerAXS社製D8ADVANCEを用いて、窒化珪素質焼結体の表面にCuKα線を照射し、CuKα線の回折方向と入射方向の角度差2θと回折X線強度を検出器で走査した結果であるX線回折チャートを得た。その結果、最高温度から1200°Cまでの降温速度が15°C/minのものについては、2θ=29°~31°付近に鋭いピークが確認されず、Y4SiAlO8Nの結晶が存在していなかった。これに対し、最高温度から1200°Cまでの降温速度が10°C/minのものについては、2θ=29°~31°付近に鋭いピークが確認され、JCPDSカードに基づいて同定したところ、Y4SiAlO8Nの結晶が存在することがわかった。次に、JISR1601-2008に準拠した試験片寸法となるように窒化珪素質焼結体に研削加工を施して、4点曲げ強さ試験を行なった。その結果、最高温度から1200°Cまでの降温速度が15°C/minであり、Y4SiAlO8Nの結晶が存在していない窒化珪素質焼結体よりも、最高温度から1200°Cまでの降温速度が10°C/minであり、Y4SiAlO8Nの結晶の存在が確認された窒化珪素質焼結体は、4点曲げ強度の値が10~20高く、Y4SiAlO8Nの結晶が存在していることにより、強度を向上できることがわかった。次に、実施例1と同様の粉末を準備して、表1に示す組成となるように秤量して実施例1と同様の方法で窒化珪素質焼結体を作製した。なお、最高温度から1200°Cまでの降温速度は、6°C/minとし、組成については、実施例1と同様の方法により求めた。そして、JISR1601-2008に準拠した試験片寸法となるように窒化珪素質焼結体に研削加工を施して、4点曲げ強さ試験を行なった。また、窒化珪素質焼結体の表面を研磨加工してJISR1607-2010で規定される圧子圧入法IF法に準拠して測定した。結果を表1に示す。表1に示す通り、Y2O3換算で3質量以上12質量以下、Al2O3換算で2質量以上5質量以下およびSiO2換算で2質量以上4質量以下含有し、残部が窒化珪素からなる試料No.2~7は、850MPa以上の4点曲げ強度と、61MPam1/2以上の破壊靭性KICとを有しており、この範囲外の組成を示す試料よりも4点曲げ強度および破壊靭性に優れていた。また、試料No.5と試料No.6とを比較すると、試料No.5の方が4点曲げ強度および破壊靭性に優れており、Y2O3:Al2O3:SiO2の窒化珪素質焼結体の含有量の質量比率が50~66質量:18~26質量:16~24質量であった方が機械的特性に優れていることがわかった。次に、実施例2の試料No.4と同様の組成となるように各粉末を秤量して、実施例1と同様の作製方法で窒化体までを作製した。次に、120kPaの窒素分圧で、1750°Cの最高温度で5時間保持し、最高温度から1200°Cまでの降温速度をそれぞれ表1に示す設定として、その後、室温まで冷却することにより、試料No.12~17の窒化珪素質焼結体を得た。次に、JISR1601-2008に準拠した試験片寸法となるように窒化珪素質焼結体に研削加工を施して、4点曲げ強さ試験を行なった。また、窒化珪素質焼結体の表面を研磨加工してJISR1607-2010で規定される圧子圧入法IF法に準拠して測定した。結果を表2に示す。表2に示す結果、X線回折チャートにおける2θ=295°付近のY4SiAlO8Nの結晶のピーク強度Xと、2θ=337°付近の窒化珪素の結晶のピーク強度Yとの比率X/Yを005以上04以下である試料No.13~17は、比率X/Yが004である試料No.12よりも4点曲げ強度および破壊靭性に優れていることがわかった。次に、実施例3の試料No.14と同様の組成となるように各粉末を秤量した。そして、Fe2O3粉末平均粒径D50=01~3μm、WO3粉末平均粒径D50=01~3μmを準備し、Si粉末、Si3N4粉末、Y2O3粉末、Al2O3粉末、SiO2粉末の合計100質量に対し、Fe2O3粉末を2質量以下0質量以下を除く、WO3粉末を1質量以下0質量以下を除く加えて、後の工程については、実施例3の試料No.14と同様の作製方法で窒化珪素質焼結体を得た。そして、得られた窒化珪素質焼結体について、波長分散型X線マイクロアナライザー装置日本電子製JXA-8600M型を用いて、WとSiとが存在する領域、FeとSiとが存在する領域を確認し、透過型電子顕微鏡TEM分析したところ、WSi2およびFeSi2の結晶が粒界相に存在していることが確認できた。そして、実施例3の試料No.14と今回得られた窒化珪素質焼結体とを用いて、JISR1604-2008に準拠した試験片寸法となるように研削加工を施して、高温800°Cにおける4点曲げ強さ試験を行なった。その結果、今回得られた窒化珪素質焼結体は、実施例3の試料No.14よりも高温800°Cにおける4点曲げ強度の値が大きく、WSi2およびFeSi2の結晶が粒界相に存在していることにより、高温における強度を向上できることがわかった。"