"不純物イオンを含む溶液から陽、陰いずれかの不純物イオンを取り除く手段としてX1除去対象不純物イオンを吸着するイオン交換体A1層を挟んで一方の電極C1除去対象不純物イオンの極性と同極側に耐久性を付与したイオン交換膜B1除去対象不純物イオンの極性と同極性のイオン交換膜を介して電極C1、他方の電極C2除去対象不純物イオンの極性と対極側に耐久性を付与したイオン交換膜B2除去対象不純物イオンの極性と同極のイオン交換膜を介して電極C2を備え、X2前記イオン交換体A1層の上端部に原料溶液の導入口をつけ、下端部に精製溶液の排出口を導入口の真下から外れた位置に設け、導入口はイオン交換膜B2側に、排出口はイオン交換膜B1側にそれぞれ設け、前記両電極の外側に排水出口と純水の供給口が併設され、X3前記両電極につなぐ外部電流源と、を備える不純物イオン除去装置。不純物イオンを含む溶液から陽、陰いずれかの不純物イオンを取り除く手段としてX1除去対象不純物イオンを吸着するイオン交換体A1層を挟んで一方の電極C1除去対象不純物イオンの極性と同極側に耐久性を付与したイオン交換膜B1除去対象不純物イオンの極性と同極性のイオン交換膜を介して電極C1、他方の電極C2除去対象不純物イオンの極性と対極側に耐久性を付与したイオン交換膜B2除去対象不純物イオンの極性と対極性のイオン交換膜、イオン交換体A2層除去対象不純物イオンを吸着するイオン交換体、液体透過性と耐久性を付与したイオン交換膜B3またはイオン交換体A3層を介して電極C2を備え、X2前記イオン交換体A1層の上端部に原料溶液の導入口をつけ、下端部に精製溶液の排出口を導入口の真下から外れた位置に設け、導入口はイオン交換膜B2側に、排出口はイオン交換膜B1側にそれぞれ設け、前記両電極の外側に排水出口を設け、電極C1側には純水の供給口が併設され、前記イオン交換体A2層の上端部に純水の供給口が設けられX3前記両電極につなぐ外部電流源と、を備える不純物イオン除去装置。不純物イオンを含む溶液から陽、陰不純物イオンのいずれかを取り除く手段としてX1除去対象不純物イオンを吸着するイオン交換体A1層を挟んで一方の電極C1除去対象不純物イオンの極性と同極側に耐久性を付与したイオン交換膜B1除去対象不純物イオンの極性と同極性のイオン交換膜、イオン交換体A4層除去対象不純物イオンを吸着しないイオン交換体、液体透過性と耐久性を付与したイオン交換膜B5またはイオン交換体A5層を介して電極C1、他方の電極C2除去対象不純物イオンの極性と対極側に耐久性を付与したイオン交換膜B2除去対象不純物イオンの極性と対極性のイオン交換膜、イオン交換体A2層除去対象不純物イオンを吸着するイオン交換体、液体透過性と耐久性を付与したイオン交換膜B3またはイオン交換体A3層を介して電極C2を備え、X2前記イオン交換体A1層の上端部に原料溶液の導入口をつけ、下端部に精製溶液の排出口を導入口の真下から外れた位置に設け、導入口はイオン交換膜B2側に、排出口はイオン交換膜B1側にそれぞれ設け、前記両電極の外側に排水出口を設け、前記イオン交換体A2層、A4層の上端部に純水の供給口が設けられX3前記両電極につなぐ外部電流源と、を備える不純物イオン除去装置。不純物イオンを含む溶液から陽、陰いずれかの不純物イオンを取り除く手段として請求項1、2または3に記載の不純物イオン除去装置で同じ極性の不純物イオン除去装置を複数台、互いにつなぎ合わせた多段式不純物イオン除去装置。イオンクロマトグラフの溶離液精製用に用いる請求項1、2、3または4記載の不純物イオン除去装置。イオンクロマトグラフのサプレサー用に用いる請求項1、2、3または4記載の不純物イオン除去装置。イオンクロマトグラフにおいてA電解質原料溶液が投入される導入部とA-1当該導入部に陽オン交換樹脂が充填され、第1の領域を形成して、BB-1当該導入部は両端が電極に挟まれ、当該両電極の外側に排水出口が設けられ、陽極電極に接して内側に液体透過性と耐久性を付与した陽イオン交換膜、陰イオン交換樹脂層、耐久性を付与した陰イオン交換膜を設けて第2の領域を形成し、陰極電極に接して内側に液体透過性と耐久性を付与した陽イオン交換膜、陽イオン交換樹脂層、耐久性を付与した陽イオン交換膜を設けて第3の領域を形成し、B-2前記第1の領域の前記陽イオン交換膜位置側に、電解質原料溶液投入口を設けて、投入配管が取り付けられ、前記陰イオン交換膜位置側に、目的精製液取り出し口をもうけて取り出し配管が取り付けれ、B-3前記第2の領域の陰イオン交換樹脂層および第3の領域の陽イオン交換樹脂層の上端部に純水投入口を設けて投入配管が取り付けられC前記Bに記載した電極を結ぶ外部電流源とを備える電解質溶液の陽イオン除去装置。イオンクロマトグラフにおいてA電解質原料溶液が投入される導入部とA-1当該導入部に陰イオン交換樹脂が充填され、第1の領域を形成して、BB-1当該導入部は両端が電極に挟まれ、当該両電極の外側に排水出口が設けられ、陰極電極に接して内側に液体透過性と耐久性を付与した陽イオン交換膜、陽イオン交換樹脂層、耐久性を付与した陽イオン交換膜を設けて第2の領域を形成し、陽極電極に接して内側に液体透過性と耐久性を付与した陽イオン交換膜、陰イオン交換樹脂層、耐久性を付与した陰イオン交換膜を設けて第3の領域を形成し、B-2前記第1の領域の前記陰イオン交換膜位置側に、電解質原料溶液投入口を設けて、投入配管が取り付けられ、前記陽イオン交換膜位置側に、目的精製液取り出し口をもうけて取り出し配管が取り付けれ、B-3前記第2の領域の陽イオン交換樹脂層および第3の領域の陰イオン交換樹脂層の上端部に純水投入口を設けて投入配管が取り付けられC前記Bに記載した電極を結ぶ外部電流源とを備える電解質溶液の陰イオン除去装置。前記したカラム型に電界を加えた代表的なサプレッサーにおいて前者の縦型カラムタイプでは検出感度のよい安定したデータが得られにくい限界があり、後者では検出感度のよいデータが得られにくい上に、混入ガスの影響があって、検出器にかける前処理としてガス抜き処理が避けられないという問題点を有していた。上記課題を解決するため、検出感度に直接、影響する要素について検討した結果、カラムを流れる溶液中の検査対象イオンの拡散を抑制すればよく、そのためにはカラムの中に充填された樹脂層を流れる溶液の流れが細く、乱れの少ない速い流れとすることに気づいた。さらに、また、不純物イオンの除去という観点からすれば溶液は不純物陽イオンの交換能力のあるH型陽イオン交換樹脂の多く存在する陰イオン交換膜27b近辺を通過するように出口を設けたほうが有利ということで入口、出口の配置を決定することした。しかし、カラムの中に充填された樹脂層を流れる溶液の流れを微細に制御することは残念ながら究極の微量液流の機器制御が困難である以上、装置の完成後の微調整による手段によらざるを得ない。試行錯誤を繰り返し、バランスのとれた装置として、基本構造の発明を創作するにいたった。検出感度の向上および安定性の確保という視点から検出対象イオンの一部を系外に散逸することも防止しなければならない。イオン量が少なくなれば電気伝導度検出器は小さいピークしか示さない。すなわち、感度低下の要因となる。前記した先行技術の中で後者のものはカラムの横出口2箇所から溶液と共に検査対象イオンも素通りしてしまっている。従って、電極とイオン交換樹脂との間にイオン交換膜で仕切り膜をもうけて、サンプルイオンが電極で電気分解されないようにし、さらに、溶液が系外に排出されるのを防ぎつつ、電極反応で生ずるガスが系内に入り込まないようにする。さらに仕切り膜の選択により外部から電極部に導入する気泡排出促進の水から系内に不純物が浸入するのを防ぐことによって再生循環する水の品質上の制約をなくすことができる。また、電極の周囲には高濃度の酸や塩基が溜まりやすく電極が腐食されやすいので、これを防止し、さらに除去対象イオンの除去効率を高めるため、電極付近に水を注入して希釈し、系外に排出する。さらに耐久性の高いイオン交換膜の使用により機器の運転寿命を長くすることができることを見出した。本発明により、検出感度がすぐれ、連続安定した不純物イオン除去操作をすることができ、運転寿命の長い装置を提供することができる。本発明について最良の実施形態を示し、次いで実施例を交えて詳述する。先ず、本発明を整理すると、不純物イオンを除去する装置の基本構造、基本構造に純水による気泡排出促進部を組み込んだ不純物イオン除去装置、基本構造に純水による気泡排出促進部を両端に組み込んだ不純物イオン除去装置、不純物イオン除去装置を複数台、連結した装置に関する発明である。1不純物イオンを除去する装置の基本構造本発明は請求項1記載の発明であり、図1を参照しながら説明する。図1は陽イオンを除去する場合の構成を図示したものであるが、当業者であれば原則、陽イオン除去のケースを説明すれば、陰イオン除去のケースも充分に援用可能である。両方、交えて説明するより簡潔明瞭なので、陽イオン除去のケースを説明することにする。装置は横長の容器21に陽イオン交換体23を充填した層を挟んで、容器両端にイオン交換膜27a,27bで固定し、当該陽イオン交換膜の外側に電極31a,31bを取り付け、入口21b,21cに純水を注水して、出口22b、22cから排出する配管が取り付けられ、さらに、容器上端の一方の電極側陰極側に不純物イオンを含む溶液を導入する入口21aが設けられ、下端の他方の電極側陽極側に出口22aを設け、さらに外部電源33から両電極に接続した構成である。ちなみに陰イオン除去のケースについては、図5に示すように陽イオン交換体23の代わりに陰イオン交換体23を、イオン交換膜27aに陰イオン交換膜を、同27bに陽イオン交換膜を使用、電極の設定が逆となる電極31aは陽極,同31bは陰極となる。装置の構成上の違いは以上の点だけである。図6、図7についても図2、図3の陽イオン除去装置に対応して、装置の構成上の違いを同様に準用することができる。ここで本体容器21は特に耐強酸塩基性があって電気絶縁性材料で作られる必要があることから、PEEKポリエーテルエーテルケトン、PPポリプロピレン等で作られている。カラムの形状は横長形状が好ましい。前記したように液流路の形成を図る上でバランスが取りやすいからである。イオン交換体23はイオン交換機能を有する物質をさし、特に不溶性高分子化合物にイオン交換基をもつイオン交換樹脂を好適にもちいることができ、ビーズ状、フレーク状、繊維状、不織布状、膜状ほかに成形されたものがよい。陽イオン交換樹脂としてはアンバライトIR120Bダウケミカル社製、登録商標、DOWEX50WX2,50WX4,50WX8ダウケミカル社製、登録商標を好適に用いることができる。中でもDOWEX50WX8が耐強酸性で高交換容量の点で好ましい。図1では陽イオン交換樹脂を用いているが、陰イオンを除去する装置では陰イオン交換樹脂が用いられる。陰イオン交換樹脂としては陽イオン交換樹脂と逆の電荷のイオン交換基を有し、交換基が耐強塩基性で高交換容量であるDOWEX1X8、2X8を好適に用いることができる。イオン交換膜としては、陰極側に陽イオン交換膜27aを、陽極側に陰イオン交換膜27bを用い、それぞれ陽イオン交換膜は、陽イオンは透過するが液体は透過しにくい機能を有し、陰イオン交換膜は、陰イオンは透過するが液体は透過しにくい機能を有している。本発明で陽イオン交換膜27aは電圧のかかった陰極との協働により不純物の陽イオンを透過して出口より22b排出する機能を有し、逆に不純物陽イオンが外部から系内に入り込まないようにしている。この点は陰イオン交換膜27bについても同様な機能を有している。つまり、外部からの陰イオンの浸入を抑える機能を有していることから出口22b、22cに流す水の品質の制約を緩和するこができる。さらには検査対象イオンを含む溶液が系外に漏出しない仕切り膜の役割を果たしている。また、容器内に充填された樹脂を左右から押さえ、固定する役割を担っている。さらに電極が直接、イオン交換体に接触することを避ける役割も有し、電極まわりで生成する強酸強塩基に耐える強靭な材質が要求される。このような陽イオン交換膜にはネオセプタ登録商標C66トクヤマ社製、テフロン登録商標系のNafion登録商標NRE-212、115、117、324、424、551デュポン社製が好適に用いられる。また、陰イオン交換膜としてはネオセプタ登録商標AHA商品名:アトムズ社製、AMX、ACM、ACS、AFN、AFXが好適に用いられる。電極31a,31bに用いる材質は金属、合金、グラファイト、半導体、金属酸化物など種々の導体がもちいられる。特に白金、チタン、金、ロジウム等耐蝕性のあるものが好ましく、網目状、線状、棒状、板状等とすることができる。液体透過性を考慮して網目状等が好ましい。電流の流れ方向が特定の方向にあるときイオンの流れが形成され、目的の除去イオンは近くの電極へ移動、排出されるから制御しやすさの点で直流が好ましい。また、印加する電圧の種類は直流電圧及び正バイアス電圧が加わった交流電圧どちらの電圧でも構わない。次に本装置の作用について説明する。カラム7で分離溶出された分析対象陰イオンを含む溶液が本装置の入口21aに導入され、陽イオン交換樹脂の充填されたゾーン51に入り、溶液は出口22aに向けて流れていく。溶液中に含まれる陽イオンは陽イオン交換樹脂に吸着されていくが、両極から電界がかけられるので溶液中の陽イオンも陽イオン交換樹脂に吸着された陽イオンも陰極に向けて電気泳動イオンの移動していくことになる。一方、両電極では電極に水が導入される場合図1、図2、図3、導入された水の電気分解により水素、酸素ガスが発生すると共にヒドロニウムイオン、ヒドロオキシドイオンが生成している。陰極では陽イオン交換膜を介して浸出してきた陽イオンとヒドロオキシドイオンの反応により塩基が生成され、水素ガスとともに出口22bから外部に排出される。陽極では、ヒドロニウムイオンは、陰イオン交換膜との静電反発により侵入が阻まれて、系内に入れず、系内から排出してきたヒドロオキシドイオンと反応して水になり、酸素ガスとともに出口22cから外部に排出される。つまり、水の電気分解による生成するガス及び、ヒドロニウムイオンとヒドロオキシドイオンはイオン交換膜及びイオン交換樹脂で形成するイオン交換体に阻まれ系内に侵入できない。そして上記した系内を移動するヒドロニウムイオン、ヒドロオキシドイオンは陰イオン交換膜と陽イオン交換膜樹脂の界面以後、イオン界面と称すで起こる水の解離平衡のズレから生じたヒドロニウムイオンとヒドロオキシドイオンであり、水を供給する事で生成している。つまり、水の解離平衡のズレから生じたヒドロオキシドイオンは、陰イオン交換膜に取り込まれ、ヒドロニウムイオンは、陽イオン交換樹脂に取り込まれることによって系内に供給されると考えられる。当該イオン界面を通じて供給されたヒドロニウムイオンは陰極に向かって移動し、ヒドロオキシドイオンは陽極に向かって移動し、両イオンが互いに反対方向に向かって移動することになる。また、系内の陽イオン交換樹脂充填層の中に吸着した不純物陽イオンは、界面導電現象である電気泳動イオンの移動及び電気浸透流イオンの移動に伴い、イオンを取り巻く周囲の溶媒も移動していく現象により、対極である陰極に向け移動し、外部に排出されるものと考えられる。その時、ヒドロニウムイオンは系内に充填した陽イオン交換樹脂に吸着した不純物陽イオンとイオン交換しながら対極である陰極に向け移動することになる。以上のことから、本発明の装置図1、2、3、5、6、7において、陽極で発生したヒドロニウムイオンと陰極で発生したヒドロオキシドイオンは、系内に設置した陰イオン交換膜と陽イオン交換膜との静電反発により、発生と同時に導入水の流れとともに、系外に排出されることになる。従って、外部電極で生じた水の電気分解由来のイオンが系内に供給されているわけではない。水の電気分解で生成するヒドロニウムイオンとヒドロオキシドイオンを、樹脂に吸着した不純物イオンを溶出させるための交換イオンとして使用していないことは、他の発明にない本発明の最も特徴的な方法である。なお、本発明の説明にサプレッサーをモデルとして用いているが、不純物イオンの除去に用いる装置としてサプレッサーに限定されないことはいうまでもない。2基本構造に純水による気泡排出促進部を組み込んだ不純物イオン除去装置本発明は請求項2記載の発明であり、図2を参照しながら説明する。本発明は前記1で説明した基本構造に純水による気泡排出促進部を組み込んだ不純物イオン除去装置であるから、追加部分の構成を重点的に説明する。図2に示した装置も陽イオン除去を目的とした装置であり、陰極部分において電極31aと陽イオン交換膜27aの間に純水の注入ゾーンを設けている。すなわち、断面が陽イオン交換膜27a、陽イオン交換体25B層、液体透過性を付与した陽イオン交換膜28a、電極31aで構成され、陽イオン交換体25B層の上部に純水の導入口が設けられている。液体透過性を付与した陽イオン交換膜とは、通常の陽イオン交換膜にスリット加工等を施して液体透過性を付与したものである。このスリット加工により、逆に外部から系内への不純物を含む液体やガスの浸入を避けられないが、そのため、純水供給装置41aから常に純水を流し、外部から系内への不純物を含む液体やガスの混入を防いでいる。また、陽イオン交換膜28aを電極31aと陽イオン交換体25Bの間に入れて、電極31aと陽イオン交換体25Bが直接、接触しないようにし、陽イオン交換体25Bが電気分解にさらされないようにしているためである。しかし、このような構造はむしろ、陰イオン除去装置図6において、一層、有効であり、陽イオン交換体に較べ、耐久性がやや劣る陰イオン交換体25Bと電極31aの間に陽イオン交換膜28aを入れることにより、陰イオン交換体25Bの電気分解から避けることができる。このような陽イオン交換膜には耐久性にすぐれたテフロン登録商標系の陽イオン交換膜でNafion登録商標NRE-212、115、117、324、424、551デュポン社製が好適に用いられる。前記液体透過性を付与した陽イオン交換膜に代えて、同等の作用を示す不織布状イオン交換樹脂、メッシュ状成形イオン交換樹脂ほか陽イオン交換体であってもよい。その他の構成は前記1と説明が重複するので省略する。次に本装置の作用について説明する。前記1で述べた重複説明を避け、変更になる部分を重点的に説明する。陰極部分に設けられた純水注入ゾーンは一言でいえば本体内側から注水して外に排出することといえる。これによって電気分解で生じた水素ガスの排出を一層促進することが出来る。さらには陰極付近で生成する強塩基、還元された活性物質を希釈して外部へ排出することができる。その結果、電極、例えば白金電極の寿命を延ばすことができるし、実施例8に示すように脱イオン効率を向上させることができる。前記1で説明した基本構造における出口22bからの塩基、水の生成排出は、陽イオン、ヒドロニウムイオンの電気泳動イオンの移動にともなう溶媒の流れである電気浸透流と呼ばれるものと推察される。しかし、この流れは非常に微量のため、ポンプ揚力による純水注入によって、排出流を増量している。3基本構造に純水による気泡排出促進部を両端に組み込んだ不純物イオン除去装置本発明は請求項3記載の発明であり、図3を参照しながら説明する。本発明は前記1で説明した基本構造に純水による気泡排出促進部を両端に組み込んだ不純物イオン除去装置に関するものであり、前記2と同様に追加部分の構成を重点的に説明する。図3に示した装置も陽イオン除去を目的とした装置であり、両極部分に純水の注入ゾーンを設けている。すなわち、陽極部分においても電極31bと陰イオン交換膜27bの間に純水の注入ゾーンを設けている。すなわち、断面が陰イオン交換膜27b、陰イオン交換体25A層、液体透過性を付与した陽イオン交換膜28b、電極31bで構成され、陰イオン交換体25A層の上部に純水の導入口が設けられている。液体透過性を付与した陽イオン交換膜とは、前記したように通常の陽イオン交換膜にスリット加工等を施して液体透過性を付与したもので、陰極側に用いたものと同じである。これは理想的には陰イオン交換膜を用いる方が有利であるが、耐久性にすぐれた材質のものがない。そこで、入口21cから純水を流し込み、イオン交換体25A層を通り、液体透過性を付与した陽イオン交換膜28bを通り、出口22cから排出する構成とすることで、耐久性にすぐれたテフロン登録商標系の陽イオン交換膜であるNafion登録商標NRE-212、115、117、324、424、551デュポン社製を好適に用いることができる。また、このスリット加工等により、液体透過性を付与した結果、逆に外部から系内への不純物を含む液体やガスの浸入を避けられないが、そのため、純水供給装置41bから常に純水を流し、外部から系内への不純物を含む液体やガスの混入を防いでいる。前記液体透過性を付与した陽イオン交換膜に代えて、同等の作用を示す不織布状イオン交換樹脂、メッシュ状成形イオン交換樹脂ほか陽イオン交換体であってもよい。その他の構成は前記1、2と説明が重複するので省略する。次に本装置の作用について説明する。前記1、2で述べた重複説明を避け、変更になる部分を重点的に説明する。純水注入ゾーンを両極部分に設けたということで、陽極側では電気分解で発生した酸素ガスや強酸、酸化された活性物質を希釈して外部への排出、陰極側では電気分解で発生した水素ガスや強塩基、還元された活性物質を希釈して外部への排出を一層促進するものである。その結果、電極、例えば白金電極の寿命を延ばすことができるし、実施例8に示すように脱イオン効率を向上させることができる。4不純物イオン除去装置を複数台、連結した装置本発明は請求項4に記載された発明であり、図4を参照しながら説明する。本発明は不純物イオン除去装置を複数台、連結した装置であり、陰イオンまたは陽イオンのいずれかを取り除く装置である。請求項4に記載された発明は図4に示すとおり、図面3に記載した不純物イオン除去装置を2台、直列に連結したものである。すなわち、第1装置の溶液出口から第2装置の溶液入口へ配管接続して連結し、単独の装置における脱イオン負荷を軽減し、2台で所期の脱イオン目標を達成しようとするものである。装置の負荷を軽減するのは、電極をはじめイオン交換膜等の消耗を減らし、不純物イオン除去装置として寿命を長くすることができるからである。本発明における複数台の不純物イオン除去装置の組み合わせは本願で提案する図1や図2に示した装置等も含まれ、また、2台に限定されるものではない。しかし、イオンクロマトグラフ装置におけるサプレッサーとして複数台使用する場合には検出対象イオンの拡散の影響混合と同じ影響が出て2台の連結が好適である。その他構成、作用の説明は前記1、2、3と重複するので省略する。図8および図9に示すイオン分析システムの中、図9と同様の構成のイオン分析システム100を使用し、電解質溶液精製装置2に図6と同様の構成の陰イオン除去用不純物イオン除去装置2eを使用し、基本構造である図1と同様の構造の不純物イオン除去装置9のイオン除去能力について調べた。実験では、図9のイオン分析システム100からインジェクター5と分離カラム7を取り外して使用した。電解質溶液生成装置1は塩基性電解質溶液生成装置日理工業製、電解質溶液精製装置2eは陰イオン除去用不純物イオン除去装置日理工業製、不純物イオン除去装置9は陽イオン除去用不純物イオン除去装置日理工業製、ポンプ47aと47bはCCPM東ソー社製、ポンプ3はDP-8020東ソー社製、電気泳動用の直流電源33はEX-375U2高砂製作所社製、検出器11は電気伝導度検出器CM432を使用した。電解質溶液生成装置1は、定電流20mA約38V、約1604μS/cmのNaOH溶液とし、電解質溶液精製装置2eは、定電流30mA約44Vとし、不純物イオン除去装置9は、定電流2.8mA約9Vとし、電気泳動用電極として白金電極を用い、ポンプ47aと47bから純水1.0ml/minをそれぞれ供給し、ポンプ3の流量は0.75ml/minとした。その結果を図12に示した。なお、図12の符号1と2の区分は、1:図1と同様の構造の不純物イオン除去装置9を使用し、定電流2.8mA約9V時の、不純物イオン除去装置9からの溶出液の電気伝導度約1325μS/cm、2:不純物イオン除去装置9の作動を停止した時の、不純物イオン除去装置9からの溶出液の電気伝導度約1604μS/cmとした。図12から、図1と同様の構造の不純物イオン除去装置9を使用し、定電流2.8mA約9Vの条件で、約279μS/cm分のNaイオンが除去できる事が確認できた。電流値を2.8mAとした事には理由があり、図1に示す装置のように、電極と接するようにイオン交換膜ネオセプタ登録商標AHA及びネオセプタ登録商標C66を使用する場合、適正電流密度40mA/cm2の制約により、2.8mAが最大電流値となる。つまり、約279μS/cm分のNaイオン量が図1の装置での最大除去量となる。図8および図9に示すイオン分析システムの中図9と同様の構成のイオン分析システム100を使用し、電解質溶液精製装置2に図7と同様の構成の陰イオン除去用不純物イオン除去装置2fを使用し、不純物イオン除去装置9に図2と同様の構成の陽イオン不純物イオン除去装置9aを使用し、電解質溶液生成装置1で生成した水酸化ナトリウム溶液約12.5mM、約1965μS/cmについてサプレッサーを作動させた場合と作動させない場合の溶出液の電気伝導度を比較した。実験では、図9のイオン分析システム100からインジェクター5と分離カラム7を取り外して使用した。電解質溶液生成装置1は塩基性電解質溶液生成装置日理工業製、電解質溶液精製装置2fは陰イオン除去用不純物イオン除去装置日理工業製、不純物イオン除去装置9aは陽イオン除去用不純物イオン除去装置日理工業製、ポンプ47aと47bはCCPM東ソー社製、ポンプ3はDP-8020東ソー社製、電気泳動用の直流電源33はEX-375U2高砂製作所社製、検出器11はCM432東ソー社製を使用した。電解質溶液生成装置1は、定電流20mA約74.5V、約1965μS/cmのNaOH溶液とし、電解質溶液精製装置2fは、定電流30mA約40.6Vとし、不純物イオン除去装置9aは、定電流40mA約52Vとし、電気泳動用電極として白金電極を用い、ポンプ47aと47bから純水1.0ml/minをそれぞれ供給し、ポンプ3の流量は0.75ml/minとした。その結果を図13に示した。なお、図13の符号1と2の区分は、1:図2と同様の構造の不純物イオン除去装置9aの作動を停止した時の、不純物イオン除去装置9aからの溶出液の電気伝導度約1965μS/cm、2:図2と同様の構造の不純物イオン除去装置9aを使用し、定電流40mA約52V時の、不純物イオン除去装置9aからの溶出液の電気伝導度約3μS/cmとした。図13から、不純物イオン除去装置9aを定電流40mAで作動させた場合の溶離液のバックグラウンド伝導度は約3μS/cmであり、水酸化ナトリウムのほぼ完全な抑制を示した。図8および図9に示すイオン分析システムの中図9と同様の構成のイオン分析システム100を使用し、電解質溶液精製装置2に図7と同様の構成の陰イオン除去用不純物イオン除去装置2fを使用し、不純物イオン除去装置9に図2と同様の構成の陽イオン除去用不純物イオン除去装置9aを使用し、アニオンのイオン分析を実施した。電解質溶液生成装置1は塩基性電解質溶液生成装置日理工業製、電解質溶液精製装置2fは陰イオン除去用不純物イオン除去装置日理工業製、不純物イオン除去装置9aは陽イオン除去用不純物イオン除去装置日理工業製、ポンプ47aと47bはCCPM東ソー社製、ポンプ3はDP-8020東ソー社製、インジェクターはモデル7125RHEODYNE社製、20μL、電気泳動用の直流電源33はEX-375U2高砂製作所社製、分離カラム7はTSKgelsuperICAnionAZ東ソー製、検出器11は非接触型電気伝導度検出器を使用した。電解質溶液生成装置1は、定電流20mA約85.6V、約2065μS/cmのNaOH溶液とし、電解質溶液精製装置2fは、定電流30mA40.2Vとし、不純物イオン除去装置9aは、定電流40mA約55Vとし、電気泳動用電極として白金電極を用い、ポンプ47aと47bから純水1.0ml/minをそれぞれ供給し、ポンプ3の流量は0.75ml/minとした。サンプル濃度は、F-イオン;5ppb、Cl-イオン;10ppb、NO2-イオン;15ppb、Br-イオン;10ppb、NO3-イオン;30ppb、SO42-イオン;40ppb、PO43-イオン;30ppbであった。測定結果を図14に示した。図14のチャート中、1のピークはF-イオン、2のピークはCl-イオン、3のピークはNO2-イオン、4のピークはBr-イオン、5のピークはNO3-イオン、6のピークは未知のCO3-イオン及びSO42-イオン、7のピークはPO43-イオンである。この結果から、炭酸イオンと硫酸イオンのピークが重なっている以外は、各イオンを完全に分離検出することが確認できた。図8および図9に示すイオン分析システムの中図9と同様の構成のイオン分析システム100を使用し、電解質溶液精製装置2に図2と同様の構成の陽イオン除去用不純物イオン除去装置2aを使用し、不純物イオン除去装置9に図6と同様の構成の陰イオン除去不純物イオン除去装置9eを使用し、標準カチオンのイオン分析を実施した。電解質溶液生成装置1は酸性電解質溶液生成装置日理工業製、電解質溶液精製装置2aは陽イオン除去用不純物イオン除去装置日理工業製、不純物イオン除去装置9eは陰イオン除去用不純物イオン除去装置日理工業製、ポンプ47aと47bはCCPM東ソー社製、ポンプ3はDP-8020東ソー社製、インジェクターはモデル7125RHEODYNE社製、20μL、電気泳動用の直流電源33はEX-375U2高砂製作所社製、分離カラム7はTSKgelsuperIC-CR東ソー製、検出器11は非接触型電気伝導度検出器を使用した。電解質溶液生成装置1は、定電流3.5mA約20V、約600μS/cmのHNO3溶液とし、電解質溶液精製装置2aは、定電流40mA約45.4Vとし、不純物イオン除去装置9eは、定電流30mA約61.6Vとし、電気泳動用電極として白金電極を用い、ポンプ47aと47bから純水1.0ml/minをそれぞれ供給し、ポンプ3の流量は0.75ml/minとした。サンプル濃度は、Liイオン;5ppb、Naイオン;20ppb、NH3イオン;20ppb、Kイオン;50ppb、Ca2イオン;50ppb、Mg2イオン;50ppbであった。測定結果を図15に示した。図15のチャート中、1のピークはLiイオン、2のピークはNaイオン、3のピークはNH3イオン、4のピークはKイオン、5のピークはCa2イオン、6のピークはMg2イオンである。この結果から、標準カチオンについても各イオンを完全に分離検出することが確認できた。図8および図9に示すイオン分析システムの中図9と同様の構成のイオン分析システム100を使用し、電解質溶液精製装置2に図6と同様の構成の陰イオン除去用不純物イオン除去装置2eと図11と同様の構成の陰イオン除去用不純物イオン除去装置2iを使用し、イオン交換膜27bにNafion登録商標NRE-117膜を使用する効果を検証した。実験では、図9のイオン分析システム100からジョイント15とポンプ3とインジェクター5と分離カラム7と不純物イオン除去装置9と検出器を取り外して使用した。電解質溶液生成装置1は塩基性電解質溶液生成装置日理工業製、電解質溶液精製装置2eと2iは陰イオン除去用不純物イオン除去装置日理工業製、ポンプ47aと47bはCCPM東ソー社製、電気泳動用の直流電源33はEX-375U2高砂製作所社製を使用した。電解質溶液生成装置1は、定電流20mAとし、電解質溶液精製装置2eと2iは、定電流30mAとし、電気泳動用電極として白金電極を用い、ポンプ47aと47bから純水1.0ml/minをそれぞれ供給した。電解質溶液生成装置1で生成した水酸化ナトリウム溶液定電流20mAの条件で生成した電解質溶液を電解質溶液精製装置で定電流30mAの条件で精製を行い、印加電圧の時間変化をプロットしたグラフを図16に示す。イオン交換膜27bにネオセプタ登録商標C66を使用した電解質溶液精製装置2iとNafionNRE―117膜を使用した電解質溶液精製装置2eを比較すると、ネオセプタ登録商標C66を使用した電解質溶液精製装置2iの印加電圧は、傾きが大きく、右肩上がりで上昇するのに対して、イオン交換膜27bにNafionNRE―117膜を使用している電解質溶液精製装置2eの印加電圧は、39V付近で印加電圧は安定している。図8および図9に示すイオン分析システムの中図9と同様の構成のイオン分析システム100を使用し、電解質溶液精製装置2に図6と同様の構成の陰イオン除去用不純物イオン除去装置2eを使用し、不純物イオン除去装置9に図3と同様の構成の陽イオン除去用不純物イオン除去装置9bと図4と同様の構成の陽イオン除去用不純物イオン除去装置9cを使用し、2つのサプレッサーを接続したイオン分析システムの効果について検証した。電解質溶液生成装置1は塩基性電解質溶液生成装置日理工業製、電解質溶液精製装置2eは陰イオン除去用不純物イオン除去装置日理工業製、不純物イオン除去装置9bと9cは陽イオン除去用不純物イオン除去装置日理工業製、ポンプ47aと47bはCCPM東ソー社製、ポンプ3はDP-8020東ソー社製、インジェクターはモデル7125RHEODYNE社製、20μL、電気泳動用の直流電源33はEX-375U2高砂製作所社製、分離カラムとして、TSKgelsuperICAnionAZ東ソー株式会社製、検出器11は非接触型電気伝導度検出器を使用した。電解質溶液生成装置1は、定電流20mA約32.6Vとし、電解質溶液精製装置2eは、定電流30mA約39.4Vとし、電気泳動用電極として白金電極を用い、ポンプ47aと47bから純水1.0ml/minをそれぞれ供給し、ポンプ3の流量は0.75ml/minとした。サンプル濃度は、F-イオン;50ppb、Cl-イオン;100ppb、NO2-イオン;150ppb、Br-イオン;100ppb、NO3-イオン;300ppb、SO42-イオン;400ppb、PO43-イオン;300ppbであった。不純物イオン除去装置を1つだけ設置した構成のイオン分析システムを使用し図3の構成の不純物イオン除去装置9b、定電流40mA約45Vの条件で測定した時のクロマトグラムを図17に示す。不純物イオン除去装置9bを2つ設置した構成のイオン分析システムを使用し図4の構成の不純物イオン除去装置9c、1段目の不純物イオン除去装置を定電流20mA約31.9V、2段目の不純物イオン除去装置を定電流5mA約9.5Vの条件で測定した時のクロマトグラムを図18に示す。さらに図3の構成の不純物イオン除去装置9bを2つと図2の構成の不純物イオン除去装置9aを1つ接続した計3つの不純物イオン除去装置を設置した構成のイオン分析システムを使用し図示していない、1段目の不純物イオン除去装置9を定電流10mA約33.2V、2段目の不純物イオン除去装置を定電流5mA約222V、不純物イオン除去装置を定電流5mA約11.4Vの条件で測定した時のクロマトグラムを図19に示す。図17、18、19のチャート中、1のピークはF-イオン、2のピークはCl-イオン、3のピークはNO2-イオン、4のピークはBr-イオン、5のピークはNO3-イオン、6のピークは未知のCO3-イオン及びSO42-イオン、7のピークはPO43-イオンである。2つの不純物イオン除去装置を接続したイオンクロマトシステムでは、不純物イオン除去装置に流れる全電流量が25mAと、一番少量なのにもかかわらず、十分な溶離液の抑制を行うことができ、そして、得られた各サンプルのピークの高さは一番大きく、高感度な検出が可能となる。2mM以上の電解質を含む溶離液の抑制において、システムに流す電流量と抑制できるイオン量は、電流量が少ないところでは比例関係が成り立つ。しかし、電流量が増えると、比例関係は崩れ、過剰な電流を流しても、インライン中にイオンが取り残されバックグランド伝導度を下げることができない。そのため、システムに流す電流量を少なくし、システムに流す電流量と抑制できるイオン量とが比例関係が成り立つ電流範囲で、1つの不純物イオン除去装置で取り除く事ができなかったイオンを、もう一つ不純物イオン除去装置で取り除くことで、2段階方式で効率よく溶離液の抑制が行える。また、各システムに流す電流量が減ることで、システムにかかる負荷を低減することができ、システムの寿命を延ばすことができる。しかし、不純物イオン除去装置の数を3つ以上に増やし、溶離液の抑制効率を上げようとすると、今度は、不純物イオン除去装置内でサンプルが拡散する量が増えるために、結果、シグナル/ノイズは小さくなり、検出感度は低下する事になる。以上のことから、不純物イオン除去装置を2つ使用し、2段階方式で溶離液を抑制するとこが有効であることがわかる。図8および図9に示すイオン分析システムの中図9と同様の構成のイオン分析システム100を使用し、不純物イオン除去装置9に図2と同様の構成の陽イオン除去用不純物イオン除去装置9aと図3と同様の構成の陽イオン除去用不純物イオン除去装置9bと図6と同様の構成の陰イオン除去用不純物イオン除去装置9eと図11と同様の構成の陰イオン除去用不純物イオン除去装置9iを使用し、構造の異なる4つの不純物イオン除去装置の耐久性について調べた。実験では、図9のイオン分析システム100から電解質溶液精製装置2とインジェクター5と分離カラム7を取り外して使用した。電解質溶液生成装置1は塩基性電解質溶液生成装置日理工業製、不純物イオン除去装置9aと9bは陽イオン除去用不純物イオン除去装置日理工業製、不純物イオン除去装置9eと9iは陰イオン除去用不純物イオン除去装置日理工業製、ポンプ47aと47bはCCPM東ソー社製、ポンプ3はDP-8020東ソー社製、電気泳動用の直流電源33はEX-375U2高砂製作所社製、検出器11は電気伝導度検出器CM432を使用した。電解質溶液生成装置1は、定電流20mAとし、電気泳動用電極として白金電極を用い、ポンプ47aと47bから純水1.0ml/minをそれぞれ供給し、ポンプ3の流量は0.75ml/minとした。図2、3と同様の構造を有する不純物イオン除去装置9aと9bの場合、電気泳動用直流電源33を定電流40mAで実験を行い、図6、11と同様の構造を有する不純物イオン除去装置9eと9iの場合、電気泳動用直流電源33を定電流30mAで実験を行った。その結果を図20に示した。図20のチャート中、図2と同様の構造の不純物イオン除去装置9aが、使用時間1時間で壊れ、図11のイオン交換膜27bにネオセプタ登録商標C66を用いた構造の不純物イオン除去装置9iは、時間が経過するにつれ、右肩上がり印加電圧が高くなった。図3と6と同様の構造の不純物イオン除去装置9bと9eは、長時間の間印加電圧は変化することなく安定していることが確認できた。図3と図6と同様の構造の不純物イオン除去装置9bと9eは、長時間の間印加電圧が変化することなく安定していた理由は、1つに、図3の装置のように、イオン交換膜27b、と電極31bとが接しないようにし、イオン交換膜27bと電極陽極31bとの間にイオン交換樹脂を充填し、領域52を設け、イオン交換樹脂により塩橋を形成することで、電極間をイオン伝導による電気接続状態としたことである。2つに、図3と図6の装置のように、電極と接する部分のイオン交換体に化学的に安定であるテフロン登録商標系の陽イオン交換膜図3では28b、図6では27bを設置したことである。この2つの改善点により、電流密度4A/cm2本装置において2.8mA以上の電流条件においても、装置を長時間使用することができるようになる。図8および図9に示すイオン分析システムの中図9と同様の構成のイオン分析システム100を使用し、電解質溶液精製装置2に図6と同様の構成の陰イオン除去用不純物イオン除去装置2eを使用し、不純物イオン除去装置9に図3と同様の構成の陽イオン除去用不純物イオン除去装置9bと図10と同様の構成の陽イオン除去用不純物イオン除去装置9hを使用し、気泡排出促進手段の効果について調べた。実験では、図9のイオン分析システム100からインジェクター5と分離カラム7を取り外して使用した。電解質溶液生成装置1は塩基性電解質溶液生成装置日理工業製、電解質溶液精製装置2eは陰イオン除去用不純物イオン除去装置日理工業製、不純物イオン除去装置9bと9hは陽イオン除去用不純物イオン除去装置日理工業製、ポンプ47aと47bはCCPM東ソー社製、ポンプ3はDP-8020東ソー社製、電気泳動用の直流電源33はEX-375U2高砂製作所社製、検出器11は電気伝導度検出器CM432を使用した。電解質溶液生成装置1は、定電流20mA約37V、約1505μS/cmのNaOH溶液とし、電解質溶液精製装置2は、定電流30mA約44Vとし、電気泳動用電極として白金電極を用い、ポンプ47aと47bから純水1.0ml/minをそれぞれ供給し、ポンプ3の流量は0.75ml/minとした。その結果を図21に示した。なお、図21の符号1~4の区分は、1:図3と同様の構造の不純物除去装置9bの作動を停止した時の、不純物イオン除去装置9bからの溶出液の電気伝導度約1505μS/cm、2:図10と同様の構造の不純物イオン除去装置9hを使用し、定電流10mA約15.4V時の、不純物イオン除去装置9hからの溶出液の電気伝導度約461μS/cm、3:図3と同様の構造の不純物除去装置9bを使用し、ポンプ47aを止め、定電流10mA約31.5V時の不純物イオン除去装置9bからの溶出液の電気伝導度約388μS/cm、4:図3と同様の構造の不純物除去装置9bを使用し、定電流10mA約38.5V時の不純物イオン除去装置9bからの溶出液の電気伝導度約69μS/cmとした。図21から、図10と同様の構造の不純物イオン除去装置9hを使用した場合と、図3と同様の構造の不純物除去装置9bを使用し、ポンプ47aを止め使用した場合のイオン除去効率はほぼ同じであった。図3と同様の構造の不純物イオン除去装置9bを使用した場合が、一番イオン除去効率通電電流量当りイオン除去量が高いことが確認できた。これは、陰極に設置した気泡排出促進手段により、ポンプ47aからの純水を流し、陰極31a付近に移動してくる陽イオンを系外に排出し、陰極付近の陽イオン濃度を低くする事ができるためである。図3に示す不純物イオン除去装置9bの領域51における液流路の検討のため、液流路を変えて分析感度に与える影響について調べる。比較として、分離カラム7からの溶出液を第1の出口22aから第1の入口21aに流し、その時に得られる標準陰イオンのクロマトグラムのピーク高さを確認する。図8および図9に示すイオン分析システムの中図9と同様の構成のイオン分析システム100を使用し、電解質溶液精製装置2に図6と同様の構成の陰イオン除去用不純物イオン除去装置2eを使用し、不純物イオン除去装置9に図3と同様の構成の陽イオン除去用不純物イオン除去装置9bを使用し、図3に示す不純物イオン除去装置9bの領域51における液流路の検討のため、液流路を変えて分析感度に与える影響について調べる。ポンプ47aと47bはCCPM東ソー社製、ポンプ3はDP-8020東ソー社製、電解質溶液生成装置1は塩基性電解質溶液生成装置日理工業製、電解質溶液精製装置2eは陰イオン除去用不純物イオン除去装置日理工業製、不純物イオン除去装置9bは陽イオン除去用不純物イオン除去装置日理工業製、インジェクターはモデル7125RHEODYNE社製、20μL、電気泳動用の直流電源33はEX-375U2高砂製作所社製、分離カラム7はTSKgelsuperICAnionAZ東ソー製、検出器11は非接触型電気伝導度検出器を使用した。電解質溶液生成装置1は、定電流20mA66.5V、約1836μS/cmNaOH溶液とし、電解質溶液精製装置2eは、定電流30mA約41.2Vとし、不純物イオン除去装置9bは、定電流40mA約38.8とし、電気泳動用電極として白金電極を用い、ポンプ47aと47bから純水1.0ml/minをそれぞれ供給し、ポンプ3の流量は0.75ml/minとした。サンプル濃度は、F-イオン;50ppb、Cl-イオン;100ppb、NO2-イオン;150ppb、Br-イオン;100ppb、NO3-イオン;300ppb、SO42-イオン;400ppb、PO43-イオン;300ppbであった。測定結果を図22に示した。図22のチャート中、1のピークはF-イオン、2のピークはCl-イオン、3のピークはNO2-イオン、4のピークはBr-イオン、5のピークはNO3-イオン、6のピークは未知のCO3-イオン及びSO42-イオン、7のピークはPO43-イオンである。この結果から、炭酸イオンと硫酸イオンのピークが重なっている以外は、各イオンを完全に分離検出することが確認できた。次に分離カラム7からの溶出液を第1の出口22aから第1の入口21aに流した時に得られる標準陰イオンのクロマトグラムのピーク高さを確認する。分離カラム7からの溶出液を第1の出口22aから第1の入口21aに流した以外の実験条件及び分析方法は前記モデルの場合と同じである。測定結果を図23に示した。この結果から、分離カラム7からの溶出液を第1の出口22aから第1の入口21aに流すと、標準陰イオンのクロマトグラムのピーク高さは小さくなること、すなわち感度の低下が確認できた。一般的に、検査対象イオンの拡散が増大すれば感度の低下につながることは周知であることから、本実験によって正規の入口から流した液路の方が出口から流した液路より検査対象イオンの拡散が小さかったことを意味する。本発明の特徴である電極反応で発生するガスの系内への混入が阻止されていることを示すために、不純物イオン除去装置9からの溶出液中に含まれるガスの混入の影響を電気伝導度で測定する。図8および図9に示すイオン分析システムの中図9と同様の構成のイオン分析システム100を使用し、電解質溶液精製装置2に図6と同様の構成の陰イオン除去用不純物イオン除去装置2eを使用し、不純物イオン除去装置9に図4と同様の構成の陽イオン除去用不純物イオン除去装置9cを使用し、実験では、図9のイオン分析システム100からインジェクター5と分離カラム7を取り外して使用した。ポンプ47aと47bはCCPM東ソー社製、電解質溶液生成装置1は塩基性電解質溶液生成装置日理工業製、電解質溶液精製装置2eは陰イオン除去用不純物イオン除去装置日理工業製、不純物イオン除去装置9cは陽イオン除去用不純物イオン除去装置9c日理工業、ポンプ3はDP-8020東ソー社製、電気泳動用の直流電源33はEX-375U2高砂製作所社製、検出器11は電気伝導度検出器CM432を使用した。電解質溶液生成装置1は、定電流20mA約35.8V、NaOH溶液とし、電解質溶液精製装置2eは、定電流30mA約31.7Vとし、不純物イオン除去装置9cは、一段目を定電流15mA約28.6Vとし、2段目を定電流5mA17.6Vとし、電気泳動用電極として白金電極を用い、ポンプ47aと47bから純水1.0ml/minをそれぞれ供給し、ポンプ3の流量は0.75ml/minとした。測定結果を図24に示した。図24から、ガスの混入で現れるスパイクノイズが現れていない事が確認できた。次に本装置の特徴である電解質溶液精製装置2において、外来からの不純物イオンの混入が阻止できていることを確認するために、比較として、イオン交換膜27bにネオセプタ登録商標AHAを設置した電解質溶液精製装置を使用して外来からの不純物の混入を測定した。図8および図9に示すイオン分析システムの中図9と同様の構成のイオン分析システム100を使用し、電解質溶液精製装置2に図7と同様の構成の陰イオン除去用不純物イオン除去装置2fと図26と同様の構成の陰イオン除去用不純物イオン除去装置2jを使用し、不純物イオン除去装置9に図3と同様の構成の陽イオン除去用不純物イオン除去装置9bを使用し、イオン交換膜27bに使用するイオン交換膜の極性の影響について調べた。ポンプ47aと47bはCCPM東ソー社製、電解質溶液生成装置1は塩基性電解質溶液生成装置日理工業製、電解質溶液精製装置2fと2jは陰イオン除去用不純物イオン除去装置日理工業、不純物イオン除去装置9bは陽イオン除去用不純物イオン除去装置日理工業、ポンプ3はDP-8020東ソー社製、電気泳動用の直流電源33はEX-375U2高砂製作所社製、検出器11は電気伝導度検出器CM432を使用した。電解質溶液生成装置1は、定電流20mA約593V、NaOH溶液とし、不純物イオン除去装置9bは、定電流40mA63Vとし、電気泳動用電極として白金電極を用い、ポンプ47aと47bから純水1.0ml/minをそれぞれ供給し、ポンプ3の流量は0.75ml/minとした。測定結果を図25に示した。なお、図25の符号1、2の区分は、1:図7と同様の構造の電解質溶液精製装置2fを使用し、イオン交換膜27bを陽イオン交換膜NafionNRE―117とし、電気泳動用の直流電源33は、定電流30mA45.3Vとし、電解質溶液の精製を行った時の不純物イオン除去装置9bからの溶出液の電気伝導度、2:図26と同様の構造の電解質溶液精製装置2jを使用し、イオン交換膜27bをネオセプタ登録商標AHAとし、電気泳動用の直流電源33は、定電流30mA67.5Vとし、電解質溶液の精製を行った時の不純物イオン除去装置9bからの溶出液の電気伝導度とした。図25から、イオン交換膜27bにネオセプタ登録商標AHAを使用すると、外来からの不純物の混入が起こり、ベースラインが約0.125μS/cm高くなることが確認できた。"