ブロック本体に複数のシリンダボアが直列に配列されると共に、前記ブロック本体に前記複数のシリンダボアの配列方向に延びるウォータージャケットが形成されるシリンダブロックであって、前記ブロック本体における前記複数のシリンダボアの配列方向に対する一端部に設けられ、冷却水を前記ウォータージャケットに導入する冷却水入口と、前記ブロック本体における前記複数のシリンダボアの配列方向に対する他端部に設けられ、冷却水を前記ウォータージャケットから排出する冷却水出口とを備え、前記ウォータージャケットの断面積が、前記冷却水入口から前記冷却水出口へと向かうに従って小さくなることを特徴とするシリンダブロック。前記ウォータージャケットの上端から下端までの深さを前記冷却水出口側に行く程浅くすることで、前記ウォータージャケットの断面積が、前記冷却水入口から前記冷却水出口へと向かうに従って小さくなる請求項1に記載のシリンダブロック。前記ウォータージャケットの幅を前記冷却水出口側に行く程狭くすることで、前記ウォータージャケットの断面積が、前記冷却水入口から前記冷却水出口へと向かうに従って小さくなる請求項1に記載のシリンダブロック。前記ウォータージャケットの上端から下端までの深さを前記冷却水出口側に行く程浅くし、且つ、前記ウォータージャケットの幅を前記冷却水出口側に行く程狭くすることで、前記ウォータージャケットの断面積が、前記冷却水入口から前記冷却水出口へと向かうに従って小さくなる請求項1に記載のシリンダブロック。例えば図5に示すエンジンENGのシリンダブロックCBについて考えると、冷却水入口54から冷却水出口55へシリンダブロックCBの前部から後部へと向かうに従って、シリンダボア51内壁からの熱伝達により、ウォータージャケット52内の冷却水温度が上昇していく。そのため、シリンダボア51内壁から冷却水への熱伝達は、シリンダブロックCBの前部から後部へと向かうに従って減っていく。それは、シリンダボア51内壁の温度と冷却水温度との温度差が、シリンダブロックCBの前部から後部へと向かうに従って減っていくためである。その結果、シリンダボア51外壁の温度即ち、ウォータージャケット52内壁の温度が、シリンダブロックCBの前部から後部へと向かうに従って上がっていく。つまり、シリンダブロックCBの温度バランスが悪くなるため、シリンダブロックCBの各部分の熱膨張に差が生じると共に、シリンダボア51の変形にも差が生じ、ピストンの摺動抵抗増加に起因するフリクションロス、LOCLubricatingOilConsumption;潤滑油消費量の気筒間バラツキとなって現れる。その結果、エンジンENG全体では、シリンダブロックCBの温度バランスが良い場合に比べ、ピストンの摺動抵抗増加に起因するフリクションロス、LOCが増えてしまうことがある。そこで、本発明の目的は、シリンダブロックの温度バランスを良好にすることにある。上述の目的を達成するために、本発明は、ブロック本体に複数のシリンダボアが直列に配列されると共に、前記ブロック本体に前記複数のシリンダボアの配列方向に延びるウォータージャケットが形成されるシリンダブロックであって、前記ブロック本体における前記複数のシリンダボアの配列方向に対する一端部に設けられ、冷却水を前記ウォータージャケットに導入する冷却水入口と、前記ブロック本体における前記複数のシリンダボアの配列方向に対する他端部に設けられ、冷却水を前記ウォータージャケットから排出する冷却水出口とを備え、前記ウォータージャケットの断面積が、前記冷却水入口から前記冷却水出口へと向かうに従って小さくなるものである。前記ウォータージャケットの上端から下端までの深さを前記冷却水出口側に行く程浅くすることで、前記ウォータージャケットの断面積が、前記冷却水入口から前記冷却水出口へと向かうに従って小さくなるようにしても良い。前記ウォータージャケットの幅を前記冷却水出口側に行く程狭くすることで、前記ウォータージャケットの断面積が、前記冷却水入口から前記冷却水出口へと向かうに従って小さくなるようにしても良い。前記ウォータージャケットの上端から下端までの深さを前記冷却水出口側に行く程浅くし、且つ、前記ウォータージャケットの幅を前記冷却水出口側に行く程狭くすることで、前記ウォータージャケットの断面積が、前記冷却水入口から前記冷却水出口へと向かうに従って小さくなるようにしても良い。本発明によれば、シリンダブロックの温度バランスを良好にすることができるという優れた効果を奏する。以下、本発明の好適な実施形態を添付図面に基づいて詳述する。先ず、第一実施形態に係るシリンダブロック1を図1及び図2を用いて説明する。図1及び図2に示すように、第一実施形態に係るシリンダブロック1は、多気筒エンジン図示例では、直列4気筒エンジン用のものである。また、シリンダブロック1は、後述するウォータージャケット12の上部が閉じられた所謂クローズドデッキタイプのものである。シリンダブロック1は、ブロック本体10を有している。ブロック本体10には、複数のシリンダボア11が直列に配列されていると共に、ブロック本体10には、シリンダボア11の配列方向に延びるウォータージャケット12が形成されている。また、ブロック本体10シリンダブロック1におけるシリンダボア11の配列方向に対する一端部13には、冷却水をウォータージャケット12に導入する冷却水入口14が設けられていると共に、ブロック本体10シリンダブロック1におけるシリンダボア11の配列方向に対する他端部15には、冷却水をウォータージャケット12から排出する冷却水出口主冷却水出口16が設けられている図1参照。ウォータージャケット12は、シリンダボア11の長手方向上下方向に沿って所定の深さDを有すると共に、各シリンダボア11を囲繞するようにしてシリンダボア11の径方向外側に連続されている。そして、ウォータージャケット12は、径方向内側シリンダボア11側が内壁17で区画され、径方向外側シリンダボア11側とは反対側が外壁18で区画され、上部が上壁19で区画され、底部が底壁20で区画されている図2参照。第一実施形態に係るシリンダブロック1では、ウォータージャケット12の上端から下端まで上壁19から底壁20までの深さDを冷却水出口16側にブロック本体10の他端部15側に行く程浅くすることで、ウォータージャケット12の断面積が、冷却水入口14から冷却水出口16へブロック本体10の一端部13から他端部15へと向かうに従って小さくなるようになっている。具体的には、ウォータージャケット12の上端位置Tを、冷却水入口14から冷却水出口16までほぼ一定とする一方で、ウォータージャケット12の下端位置Bを、冷却水入口14から冷却水出口16へと向かうに従って上方向に順次オフセットすることで、ウォータージャケット12の深さDを、冷却水出口16側に行く程浅くしている。第一実施形態に係るシリンダブロック1においては、ウォータージャケット12の最後部冷却水出口16側における深さD断面積は、ウォータージャケット12の最前部冷却水入口14側における深さD断面積の50とされている。また、ウォータージャケット12の径方向内側端位置Iシリンダボア11内壁を基準とするウォータージャケット12内壁17の位置及び径方向外側端位置Oシリンダボア11内壁を基準とするウォータージャケット12外壁18の位置を、冷却水入口14から冷却水出口16までほぼ一定とすることで、ウォータージャケット12の内壁17と外壁18との間の幅Wを、冷却水入口14から冷却水出口16までほぼ一定としている。次に、第一実施形態の作用を説明する。冷却水がウォータージャケット12内を冷却水入口14側から冷却水出口16側にブロック本体10の一端部13側から他端部15側に流れるに従い、シリンダボア11から熱をうばうため、冷却水温度は冷却水出口16側にブロック本体10の他端部15側に行く程高くなる。よって、従来のシリンダブロックCB図5参照では、シリンダブロックCBの後部側に行く程、シリンダボア51内壁の温度と冷却水温度との温度差が減り、シリンダボア51内壁から冷却水への伝熱量が減る。そのため、シリンダボア51内壁の温度がシリンダブロックCBの後部側に行く程高くなり、シリンダブロックCBの温度バランスが悪くなる。他方、第一実施形態に係るシリンダブロック1では、ウォータージャケット12の深さDを冷却水出口16側に行く程浅くすることで、ウォータージャケット12の断面積を、冷却水入口14から冷却水出口16へと向かうに従って小さくしているので、冷却水の平均速度がブロック本体10の他端部15側に行く程速くなる。そのため、シリンダボア11内壁からウォータージャケット12内を流れる冷却水に伝わる伝熱量をブロック本体10の一端部13から他端部15までほぼ一定とし得る。よって、シリンダボア11内壁の温度もブロック本体10の一端部13から他端部15までほぼ一定とすることができ、シリンダブロック1の温度バランスを良好にすることができる。そのため、シリンダボア11の変形が気筒間でほぼ均一とされ、ピストンの摺動抵抗増加に起因するフリクションロス、LOCを低減することが可能となる。ここで、上述のようにシリンダボア11内壁からウォータージャケット12内を流れる冷却水に伝わる伝熱量をブロック本体10の一端部13から他端部15までほぼ一定とし得る理由を説明する。先ず、流速は、流速=流量/流体の断面積式1で表すことができる。式1より、流速つまり、冷却水の平均速度は、流量つまり、冷却水の体積流量と、流体の断面積つまり、ウォータージャケット12の断面積の逆数とに比例するといえる。従って、冷却水の体積流量が冷却水入口14から冷却水出口16までほぼ一定であれば、ウォータージャケット12の断面積が冷却水出口16側に行く程小さくなると、冷却水の平均速度が冷却水出口16側に行く程速くなるといえる。次に、シリンダボア11内壁からウォータージャケット12内を流れる冷却水に伝わる伝熱量Qは、Q=AαTw-T∞式2で表すことができる。ただし、Aは伝熱面積であり、αは熱伝達率であり、Twはシリンダボア内壁の温度であり、T∞は冷却水温度である。また、熱伝達率αは、α=Nu×λ/di式3で表すことができる。ただし、Nuはヌッセルト数であり、λは熱伝導率であり、diはシリンダボア外壁の径である。熱伝導率λは、シリンダボアブロック本体の材質で一義的に決まる。また、ヌッセルト数Nuは、Nu=0.023×Red08×Pr04式4で表すことができる。ただし、Redはレイノルズ数であり、Prはプラントル数である。プラントル数Prは、流体が冷却水ということで一義的に決まる。また、レイノルズ数Redは、Red=Um×di/ν式5で表すことができる。ただし、diはシリンダボア外壁の径であり、Umは冷却水の平均速度であり、νは動粘性係数である。動粘性係数νは、流体が冷却水ということで一義的に決まる。結局のところ、式2~式5より、伝熱量Qは、Q=A×0.023×Um×di/ν08×Pr04×λ/di×Tw-T∞式6で表すことができる。式6より、伝熱量Qは、冷却水の平均速度Um、及びシリンダボア11内壁の温度Twと冷却水温度T∞との温度差Tw-T∞に比例するといえる。従って、シリンダボア11内壁の温度Twと冷却水温度T∞との温度差Tw-T∞が冷却水出口16側に行く程減る一方で、冷却水の平均速度Umが冷却水出口16側に行く程増えると、温度差Tw-T∞の減少を冷却水の平均速度Umの増加によって補うことができ、伝熱量Qをブロック本体10の一端部13から他端部15まで冷却水入口14から冷却水出口16までほぼ一定とし得るといえる。次に、第二実施形態に係るシリンダブロック2を図3及び図4を用いて説明する。図3及び図4において、図1及び図2と同一構成要素には同一符号を付してその説明を省略する。図3及び図4に示すように、第二実施形態に係るシリンダブロック2では、ウォータージャケット12の内壁17と外壁18との間の幅Wを冷却水出口16側にブロック本体10の他端部15側に行く程狭くすることで、ウォータージャケット12の断面積が、冷却水入口14から冷却水出口16へブロック本体10の一端部13から他端部15へと向かうに従って小さくなるようになっている。具体的には、ウォータージャケット12の径方向内側端位置Iシリンダボア11内壁を基準とするウォータージャケット12内壁17の位置を、冷却水入口14から冷却水出口16までほぼ一定とする一方で、ウォータージャケット12の径方向外側端位置Oシリンダボア11内壁を基準とするウォータージャケット12外壁18の位置を、冷却水入口14から冷却水出口16へと向かうに従って径方向内側に順次オフセットすることで、ウォータージャケット12の幅Wを、冷却水出口16側に行く程狭くしている。第二実施形態に係るシリンダブロック2においては、ウォータージャケット12の最後部冷却水出口16側における幅W断面積は、ウォータージャケット12の最前部冷却水入口14側における幅W断面積の50とされている。また、ウォータージャケット12の上端位置T及び下端位置Bを、冷却水入口14から冷却水出口16までほぼ一定とすることで、ウォータージャケット12の上端から下端までの深さDを、冷却水入口14から冷却水出口16までほぼ一定としている。係る第二実施形態に係るシリンダブロック2では、ウォータージャケット12の幅Wを冷却水出口16側に行く程狭くすることで、ウォータージャケット12の断面積を、冷却水入口14から冷却水出口16へと向かうに従って小さくしているので、上述の第一実施形態と同様の理由冷却水の平均速度Umの増加により、シリンダブロック2の温度バランスを良好にすることができる。以上、本発明の好適な実施形態について説明したが、本発明は上述の実施形態には限定されず他の様々な実施形態を採ることが可能である。例えば、上述の第一実施形態と第二実施形態とを複合した実施形態を採ることが考えられる。即ち、ウォータージャケット12の上端から下端まで上壁19から底壁20までの深さDを冷却水出口16側にブロック本体10の他端部15側に行く程浅くし、且つ、ウォータージャケット12の幅Wを冷却水出口16側にブロック本体10の他端部15側に行く程狭くすることで、ウォータージャケット12の断面積が、冷却水入口14から冷却水出口16へブロック本体10の一端部13から他端部15へと向かうに従って小さくなるようにしても良い。また、シリンダブロック1、2は、ウォータージャケット12の上部が閉じられた所謂クローズドデッキタイプのものには限定はされず、ウォータージャケット12の上部が開放された所謂オープンデッキタイプのものであっても良い。また、ブロック本体10シリンダブロック1、2に、冷却水を冷却水入口14と冷却水出口16との間でウォータージャケット12から排出する副冷却水出口図5参照を設けても良い。さらに、本発明は、ディーゼルエンジン、ガソリンエンジン等の各種エンジン用のシリンダブロックに適用することができると共に、直列エンジン、V型エンジン等の各型式のエンジン用のシリンダブロックに適用することができる。