"筒状をなして内側の嵌合孔に回転シャフトを嵌入させ、該回転シャフトからの駆動力を受けて該回転シャフトと一体に回転する剛性のインナ側部材と、回転ファンのファン本体に接合されて該ファン本体と一体回転する剛性のアウタ側部材と、前記インナ側部材とアウタ側部材とに接合されて、それらインナ側部材とアウタ側部材とを弾性連結する弾性体と、を有し、前記回転ファンの中心部に備えられて該弾性体の弾性変形により前記回転シャフトと前記ファン本体との間で防振作用するファン用防振ボスであって、前記インナ側部材を前記アウタ側部材に対して径方向に重合しない位置まで全体的に軸方向に位置をずらせて配置し、それらインナ側部材とアウタ側部材とを軸方向に連結して該アウタ側部材に加わる回転方向の力を支持する第1支持部と、前記回転シャフトに非接合で、径方向において該アウタ側部材と該回転シャフトとの間に介在し、該アウタ側部材に対し径方向内方に加わる力を該回転シャフトへの当接により支持する第2支持部と、を含む前記弾性体にて前記インナ側部材とアウタ側部材とを一体に弾性連結したことを特徴とするファン用防振ボス。請求項1において、前記弾性体を前記回転シャフト周りに環状となしてあることを特徴とするファン用防振ボス。請求項2において、前記弾性体を前記回転シャフトに外嵌状態に嵌合させ、該弾性体の内周面を該回転シャフトの外周面に対し滑らせつつ該弾性体を該回転シャフトに対し回転方向に相対移動可能となしてあることを特徴とするファン用防振ボス。請求項2,3の何れかにおいて、前記インナ側部材の外径に対し前記アウタ側部材の内径が小径をなし、該アウタ側部材の内周位置が該インナ側部材の外周位置よりも径方向内側に位置していることを特徴とするファン用防振ボス。請求項1~4の何れかにおいて、前記アウタ側部材が円板状となしてあることを特徴とするファン用防振ボス。請求項5において、前記弾性体は、前記アウタ側部材の内周側の部分を埋め込む埋込部を有していることを特徴とするファン用防振ボス。本発明は以上のような事情を背景とし、ねじり方向のばね特性を軟らかくして振動抑制効果を高くすることができる一方で、軸直角方向,こじり方向のばね特性を硬くし、ファン本体の保持や回転を効果的に安定化することのできるファン用防振ボスを提供することを目的としてなされたものである。而して請求項1のものは、筒状をなして内側の嵌合孔に回転シャフトを嵌入させ、該回転シャフトからの駆動力を受けて該回転シャフトと一体に回転する剛性のインナ側部材と、回転ファンのファン本体に接合されて該ファン本体と一体回転する剛性のアウタ側部材と、前記インナ側部材とアウタ側部材とに接合されて、それらインナ側部材とアウタ側部材とを弾性連結する弾性体と、を有し、前記回転ファンの中心部に備えられて該弾性体の弾性変形により前記回転シャフトと前記ファン本体との間で防振作用するファン用防振ボスであって、前記インナ側部材を前記アウタ側部材に対して径方向に重合しない位置まで全体的に軸方向に位置をずらせて配置し、それらインナ側部材とアウタ側部材とを軸方向に連結して該アウタ側部材に加わる回転方向の力を支持する第1支持部と、前記回転シャフトに非接合で、径方向において該アウタ側部材と該回転シャフトとの間に介在し、該アウタ側部材に対し径方向内方に加わる力を該回転シャフトへの当接により支持する第2支持部と、を含む前記弾性体にて前記インナ側部材とアウタ側部材とを一体に弾性連結したことを特徴とする。請求項2のものは、請求項1において、前記弾性体を前記回転シャフト周りに環状となしてあることを特徴とする。請求項3のものは、請求項2において、前記弾性体を前記回転シャフトに外嵌状態に嵌合させ、該弾性体の内周面を該回転シャフトの外周面に対し滑らせつつ該弾性体を該回転シャフトに対し回転方向に相対移動可能となしてあることを特徴とする。請求項4のものは、請求項2,3の何れかにおいて、前記インナ側部材の外径に対し前記アウタ側部材の内径が小径をなし、該アウタ側部材の内周位置が該インナ側部材の外周位置よりも径方向内側に位置していることを特徴とする。請求項5のものは、請求項1~4の何れかにおいて、前記アウタ側部材が円板状となしてあることを特徴とする。請求項6のものは、請求項5において、前記弾性体は、前記アウタ側部材の内周側の部分を埋め込む埋込部を有していることを特徴とする。次に本発明の実施形態を図面に基づいて以下に詳しく説明する。図1において、10はクロスフローファンで、12はそのファン本体11の端板、14はファン本体11の中心部、詳しくは端板12の中心部に備えられた防振ボスで、16はモータ側から突き出した回転シャフトである。防振ボス14は、インナ側部材としての内筒部材18,アウタ側部材としての円板状の接続板20、及び内筒部材18と接続板20とにそれぞれ接合されて、それらを一体に弾性連結する弾性体22とを有している。ここで内筒部材18,接続板20は何れも金属製の剛性の部材である。但しこれら内筒部材18,接続板20を樹脂から成る剛性部材となしておくこともできる。一方弾性体22は、ここではゴム弾性体から成っている。但しこれを熱可塑性エラストマーにて構成しておいても良い。内筒部材18は円筒状の部材で、中心部に嵌合孔24を有しており、そこに回転シャフト16が嵌入されている。内筒部材18には、径方向に貫通の雌ねじ孔25が設けられていて、そこに雄ねじ部材26がねじ込まれている。そしてこの雄ねじ部材26のねじ込みにより、内筒部材18が回転シャフト16に対し一体回転状態に固定されている。尚この内筒部材18には、図2Bに示しているように外周部の周方向所定個所に、回転方向の位置決用の切欠部28が設けられている。図2にも示しているように、上記接続板20は中心部に円形の開口30を有する薄肉の円板状の部材で、板厚方向に貫通した複数の連結孔32,34を有している。図1に示す上記の端板12は、この接続板20の、弾性体22から径方向に露出した部分の外周側の部分を包み込むようにして接続板20に一体に成形されている。このとき、樹脂製の端板12は接続板20の図1中右側に位置している部分と、左側に位置する部分とが連結孔32で互いに連結されて一体化されている。この実施形態において、内筒部材18は接続板20に対して径方向に重合しない位置まで、全体的に軸方向図中右方向に位置をずらせて配置してあり、その状態で、内筒部材18と接続板20とが弾性体22にて弾性連結されている。ここで内筒部材18と接続板20と弾性体22とは、加硫接着にて一体に接合されている。この実施形態において、弾性体22は図1に示す回転シャフト16周りに環状をなし、その中心部は内筒部材18の嵌合孔24に軸方向にほぼ連続して直線状に延びる嵌合孔36を成している。嵌合孔36の孔径は回転シャフト16の外径とほぼ同径、詳しくは微小寸法ここでは径方向片側で0.1mmだけ大径であり、図1に示す状態、即ち内筒部材18の嵌合孔24に及び弾性体22の嵌合孔36に回転シャフト16を嵌入させた状態で、弾性体22の内周面は回転シャフト16の外周面に対し微小隙間0.1mmを介して嵌合した状態にある。弾性体22は、インナ側部材としての内筒部材18と、アウタ側部材としての接続板20とを軸方向に連結し、接続板20に加わる回転方向の力を支持する第1支持部G1と、回転シャフト16に非接合で、径方向において接続板20と回転シャフト16との間に介在し、接続板20に対し径方向内方に加わる力を、回転シャフト16への当接により支持する第2支持部G2とを有している。弾性体22はまた、内筒部材18の図中左端部を埋め込む埋込部G3,接続板20の内周側の部分を埋め込む埋込部G4、更に図中左方への突出部G5を有している。この実施形態の防振ボス14では、接続板20を回転させると、主として第1支持部G1が弾性抵抗力を発生させる。即ち主として第1支持部G1がねじりばねとして働く。このとき第2支持部G2は、内周面を回転シャフト16の外周面に対し滑らせながら接続板20に連動して一体に回転運動し、接続板20の回転運動に対し弾性抵抗力を特に発生させない。つまりこの実施形態において、第2支持部G2はねじりばねとしては実質働かない。一方で、図1に示す状態、即ち回転シャフト16を内筒部材18及び弾性体22の中心部の嵌合孔24,36に嵌入させた状態の下で、接続板20を軸直角方向に移動させると、第2支持部G2が軸直角方向に圧縮弾性変形させられ、大きな弾性抵抗力を発生させる。即ちこのとき、第2支持部G2が主として軸直角方向ばねとして働く。その際、第2支持部G2の径方向寸法が小さいほど、軸直角方向ばねは大となる。この実施形態の防振ボス14では、接続板20を傾動させると弾性体22全体が弾性抵抗力を発生させ、こじり方向ばねとして働く。但しそのこじり方向ばねは、第2支持部G2の径方向寸法が小さいほど、つまり接続板20の内周端の位置が回転シャフト16に近くなるほど、軸直角方向ばねと同様に大となる。つまりこの実施形態では、実質的には第1支持部G1の軸方向長を変えることで、ねじりばねのばね定数を調節することができ、また軸直角方向及びこじり方向の動きに対しては、第2支持部G2の径方向の厚みを変化させることで、それらの方向のばね定数を調節することが可能である。尚この実施形態において、内筒部材18の内径d1は回転シャフト16と同径のd1=φ8mmであり、外径d2=φ16mmである。ここで弾性体22における嵌合孔36の径は、回転シャフト16の外径よりも径方向片側で微小寸法0.1mmだけ大であることは上記した通りである。接続板20の内径d3=φ12mmであり、従って第2支持部G2の径方向の肉厚d7=1.9mmであり、また第1支持部G1における接続板20と内筒部材18との軸方向の重なり部分の寸法径方向寸法は、ここでは径方向片側で2mm,両側で4mmである。この第1支持部G1の、接続板20と内筒部材18とで軸方向で挟まれた部分は、特にねじりばねに対して大きな影響を及ぼす。また第1支持部G1の軸方向寸法d4=1.7mmであり、更に接続板20の外径d5=φ61mm,接続板20の板厚d6=1.0mmである。以上のような本実施形態では、第1支持部G1の軸方向長さを変えることによって、ねじり方向のばね特性を独立して調節することができる。一方で軸直角方向のばね特性は、主として上記の第2支持部G2の径方向寸法によって定まる。併せてこじり方向のばね特性も第2支持部G2の径方向寸法によって定まってくる。本実施形態では、ねじり方向のばね特性を軟らかくするために弾性体22の第2支持部G2、即ち接続板20の径方向内側に位置する部分の径方向寸法を大とする必要はなく、同寸法を小さく設定することができる。而して同部分の径方向寸法を小さくすることで、弾性体22の軸直角方向及びこじり方向のばね特性を硬くすることができる。即ち本実施形態によれば、ねじり方向のばね特性と、軸直角方向及びこじり方向のばね特性とを、それぞれ独立して調節することができる。そして本実施形態では、ねじり方向のばね特性を軟らかくしつつ、軸直角方向及びこじり方向のばね特性を硬くすることができることから、防振ボス14の防振性能を高く確保しながら、製品ファン輸送時にファン本体40が傾動運動したり不規則運動したりしてファン本体40がケーシングに当り、損傷してしまう問題を解決することができる。更にファン使用時において、ファン本体40がケーシングに当って損傷したり異音を発生させる問題を良好に解決することができる。更に第2支持部G2の径方向寸法を小とすることにより軸直角方向のばね特性を硬くすることで、弾性体22の軸直角方向の変形量を少なくでき、ファン本体40の軸心が回転シャフト16の軸心に対しずれを生じることで、ファン本体40が不規則に回転運動したり異音を発生させたりする問題も併せて解決することができる。また本実施形態では、接続板20と径方向に重合する位置において径方向内側に円筒部材18が存在していないため、少なくとも円筒部材18の径方向の肉厚寸法分、弾性体22の外径寸法及び接続板20の外径寸法を小さくすることが可能であり、加えて本発実施形態では、第2支持部G2の径方向寸法を小さくできるため、防振ボス14の全体の径方向寸法を効果的に小さくでき、防振ボス14を小型化することができる。そして防振ボス14を小型化することで、金型1つ当りの製品の取り個数を多くすることができ、生産性を高め得ると同時に製造コストを安価となすことができる。また第2支持部G2の径方向寸法を小さくできるため、弾性体22の同方向の変形量を少なく抑制することができる。本実施形態では、円筒部材18の外径に対し接続板20の内径を小径となし、接続板20の内周位置が円筒部材18の外周位置よりも径方向内側に位置するようになしてある。図7に示す従来の防振ボス14Aの場合には、このようなことを実現できないが、本実施形態の防振ボス14によれば実現することができ、またそのようにすることで弾性体22の軸直角方向及びこじり方向のばね特性を効果的に大となすことができ、更には防振ボス14をより効果的により小型化することができる。上記の防振ボス14は、クロスフローファン以外の他の回転ファン、例えばプロペラファンやターボファン用の防振ボスとしても適用可能である。図3は、防振ボス14をプロペラファン用の防振ボスとして適用した場合の例を示している。図において、40はプロペラファン38におけるファン本体を示している。ファン本体40は、ハブ42と、ハブ42から放射状に延び出た複数の羽根44と、防振ボス14との接合部46とを有している。そしてこの接合部46が、防振ボス14における接続板20を包み込むようにこれに一体に成形されている。尚接合部46,ハブ42,羽根44を含むファン本体40は樹脂製である。また図中48はモータを示している。更に図中16Aは、横断面がD字形状をなす回転シャフト16の雄係合部で、ここでは内筒部材18の嵌合孔24が対応するD字形状の雌係合部を成している。また58は回転シャフト16から突き出した雄ねじ軸で、60はそこにねじ込まれたナットである。<ばね測定>本実施形態の防振ボス14におけるねじり方向,軸直角方向,こじり方向の各ばね測定を以下のようにして行った。尚、比較のために図4Bに示す従来構造の防振ボス14A、及びプロペラファン用として用いられている図4Aに示す従来構造の防振ボス14Bのばね測定も併せて行った。尚、図4Bに示す防振ボス14Aは、図7に示したものと基本的な構造は同様であるが、図7に示したものとは異なった例のものである。図において18Aは内筒部材を、20Aは円板状の接続板を、22Aはゴム弾性体をそれぞれ示している。一方、図4Aに示すプロペラファン用に用いられている従来例の防振ボス14Bは、円筒形状をなす内筒部材50Bと、同じく円筒形状をなす外筒部材52Bと、それらに一体に加硫接着された同じく円筒形状をなすゴム弾性体54Bとを有している。図4Aに示す防振ボス14Bの場合、外筒部材52Bの外周面に、プロペラファンのファン本体の円筒形状の接合部55Bが接合される。尚、寸法関係は以下の通りである。図4Bに示す防振ボス14Aにおいて、d8=φ50mm,d9=φ27mm,d10=7mm,d11=20mmである。また図4Aの防振ボス14Bにおいて、d12=14mm,d13=24mm,d14=d13-d12/2=5mm,d15=30mm,d16=φ46.2mmである。ねじり方向,軸直角方向,こじり方向の各ばね測定は、図5に示すようにして行った。図5では、従来クロスフローファン用防振ボスとして用いられている図4Bの防振ボス14Aを代表として、ばね測定の方法を示している。ここでは内筒部材18Aにシャフト56を挿入して、これに内筒部材18Aを固定し、そして接続板20Aを固定状態として、シャフト56から内筒部材18Aに矢印で示す方向にねじりトルクを加え、そのときの変位と荷重からねじり方向のばね定数を導いた。尚、変位の角度は0~10°の範囲とした。一方、図5Bは軸直角方向のばね測定の方法を示しており、ここでは接続板20Aを固定し、そしてシャフト56から内筒部材18Aに軸直角方向荷重を加え、そのときの変位と荷重からばね定数を導いた。ここでは変位量を0~0.4mmとした。他方、図5Cはこじり方向のばね測定の方法を示しており、ここではシャフト56から内筒部材18Aに図中矢印で示すこじり方向にトルクを加え、そのときの変位と荷重からばね定数を導いた。ここでは変位角度を0~6°の範囲とした。これらの測定結果が表1に示してある。尚表1のゴム硬度の測定は、JISK6253に準拠して行った。表1に示しているように、本実施形態の防振ボス14の場合、ゴム硬度70度の下で、ねじり方向のばね定数が図4Bに示す防振ボス14Aと同等である一方、軸直角方向のばね定数及びこじり方向のばね定数の何れもが、図4Bに示す防振ボス14Aに比べて大幅に大となっている。また図4Aに示す防振ボス14Bに比べて、軸直角方向のばね定数/ねじり方向ばね定数、及びこじり方向ばね定数/ねじり方向ばね定数の比率が大幅に大となっている。このことから、本実施形態のものは、ねじり方向のばね定数に比べて軸直角方向のばね定数、及びこじり方向のばね定数を効果的に大とすることができることが分かる。以上本発明の実施形態を詳述したがこれはあくまで一例示であり、本発明の防振ボスはインナ側部材,アウタ側部材,弾性体の形態を上例以外の他の様々な形態となすことが可能であり、また様々な回転ファン用の防振ボスとして適用することが可能である等、本発明はその趣旨を逸脱しない範囲において種々変更を加えた形態で構成可能である。"