"固体電解質層の一方の表面側に燃料極、他方の表面側に空気極が配置された平板型の単電池セルを挟んで平板状のインターコネクタを板厚方向に積層することにより構成される燃料電池用セルスタックにおいて、単電池セルおける燃料極側の空間と空気極側の空間とを固体電解質層の外縁より外側において遮断するために、固体電解質層の外縁部からその外側へかけて厚みが10~100μmで両面に酸化チタンがコーティングされた枠状のアルミ含有合金鋼板からなるガスシール用のセパレータが配置されていることを特徴とする燃料電池用セルスタック。請求項1に記載の燃料電池用セルスタックにおいて、隣接するインターコネクタ間に単電池セルの収容部を形成するために前記インターコネクタ間に枠状のスペーサが配置されており、当該スペーサに接合材層を介して重ねられた枠状の絶縁体と空気極側のインターコネクタ外縁部との間に、前記ガスシール用セパレータの内縁部を除く部分が、絶縁体側に接合材層を介して把持固定されると共に、前記ガスシール用セパレータの内縁部が前記空気極の外縁より外側において固体電解質層の空気極側の表面に接合材層を介して接合固定されている燃料電池用セルスタック。請求項2に記載の燃料電池用セルスタックにおいて、前記ガスシール用セパレータの厚みが空気極の厚みの1/4~1倍である燃料電池用セルスタック。本発明の目的は、平板型の単電池セルを使用するにもかかわらず、その弱点である固体電解質層の燃料極側と空気極側のガスシール性を高次元に安定的に維持することができる燃料電池用セルスタックを提供することにある。上記目的を達成するために、本発明者らは単電池セルにおける固体電解質層の燃料極側と空気極側のガスシールを行う枠状薄板からなるガスシール用セパレータの変形について多方面から調査を行った。その結果、ガスシール用セパレータの厚みが関与していることが判明した。これについて図3を参照して説明する。単電池セル10における空気極13は、固体電解質層11の外縁部を除く部分の表面に接合されており、通電のためにインターコネクタ20の表面に密着している。一方、ガスシール用セパレータ60は、内縁部を除く部分が、絶縁体40を含むセルホルダー50の周壁部上面とインターコネクタ20の外縁部との間に、ガラス系の接合材層80,80を介して把持固定されており、その内縁部が固体電解質層11の外縁部表面、より具体的には空気極13の外縁より外側の外縁部表面に、同じくガラス系の接合材層80を介して接合されている。この両者の位置関係のため、ガスシール用セパレータ60の厚みT1は、単電池セル10における空気極13の厚みT2より小さくなければならない。ガスシール用セパレータ60の厚みT1が空気極13の厚みT2より大きいと、空気極13とインターコネクタ20との間の密着性が悪化し、極端な場合は隙間が生じるからである。そして、ガスシール用セパレータ60の厚みT1より空気極13の厚みT2が大きいと、絶縁体40を含むセルホルダー50の周壁部上面と固体電解質層11の外縁部表面との間に、必然的にレベル差が生じる前者より後者が低くなる。このレベル差はセルホルダー50の周壁部側の接合材層80と固体電解質層11の外縁部側の接合材層80の厚み差により吸収されるが、レベル差の増加に伴って後者の接合材層80の厚みが大きくなり、シール性の低下要因となるので、ガスシール用セパレータ60には、固体電解質層11上の空気極13の厚みT2の厚みに応じた薄さが要求される。ちなみに、空気極13の厚みT2は30~100μmである。しかも、固体電解質層11はセラミックであるため厚みが均一でなく、このため前記レベル差は固体電解質11の周方向などで不均一なものとなる。この不均一なレベル差を吸収するために、ガスシール用セパレータ60には、内縁部が固体電解質層11の外縁部表面に対して追従変形する柔軟性が要求され、この点からも薄さが求められる。加えて、固体電解質層11とセルホルダー50の材質の相違による熱変形の違いを原因とする微小な変位変形を吸収するためにも、ガスシール用セパレータ60には高い柔軟性、すなわち薄さが要求される。このような理由から、ガスシール用セパレータ60の素材としては、柔軟性のある薄い金属板、特に耐熱性に優れたアルミ含有合金鋼板が望まれるが、その板厚が小さくなるほど、ガスシール性低下の原因となるガスシール用セパレータ60の周方向における波打ち変形が顕著化する傾向のあることが、本発明者による調査から判明したのである。具体的には、アルミ含有合金鋼板からなるガスシール用セパレータ60の厚みT1が100μm以下となると、ガスシール用セパレータ60の周方向における波打ち変形が顕在化し、その波打ち変形は厚みT1が小さくなるほど顕著化する。このような状況下で本発明者は、その薄いアルミ含有合金鋼板からなるガスシール用セパレータ60の柔軟性、薄さを阻害することなく、その薄いガスシール用セパレータ60で問題となる波打ち変形の防止策について多方面から研究を行った。その結果、薄いアルミ含有合金鋼板からなるガスシール用セパレータ60の両表面に酸化チタンを薄くコーティングするのが有効なことが判明した。すなわち、薄いアルミ含有合金鋼板からなるガスシール用セパレータ60の両表面に酸化チタンを薄くコーティングすると、ガスシール用セパレータ60の材質及び厚みを変えずに、したがって柔軟性及び機械的強度を維持しつつ、周方向における波打ち変形を抑制でき、ガスシール性を安定的に改善することができるのである。本発明の燃料電池用セルスタックは、かかる知見を基礎として完成されたものであり、固体電解質層の一方の表面側に燃料極、他方の表面側に空気極が配置された平板型の単電池セルを挟んで平板状のインターコネクタを板厚方向に積層することにより構成される燃料電池用セルスタックにおいて、単電池セルにおける燃料極側の空間と空気極側の空間とを固体電解質層の外縁より外側において遮断するために、固体電解質層の外縁部からその外側へかけて厚みが10~100μmで両面に酸化チタンがコーティングされた枠状のアルミ含有合金鋼板からなるガスシール用セパレータが配置されていることを構成上の特徴点としている。ガスシール用セパレータの配置形態については、隣接するインターコネクタ間に単電池セルの収容部を形成するために前記インターコネクタ間に配置された枠状のスペーサに接合材層を介して重ねられた枠状の絶縁体と空気極側のインターコネクタ外縁部との間に、ガスシール用セパレータの内縁部を除く部分が、絶縁体側に接合材層を介して把持固定されると共に、ガスシール用セパレータの内縁部が前記空気極の外縁より外側において固体電解質層の空気極側の表面に接合材層を介して接合固定されたものが、ガスシール性、追従柔軟性等の点から好ましい。ガスシール用セパレータの素材であるアルミ含有合金鋼板としては、アルミ含有ステンレス鋼板が好ましく、アルミ含有フェライト系ステンレス鋼板が特に好ましい。アルミニウムを含有させる目的は、表面にアルミナ層を形成して酸化を抑制することにあり、その含有量は0.1~10重量が好ましい。アルミ含有量が少なすぎると酸化抑制効果が不十分となる。反対にアルミ含有量が多すぎると鋼板の脆化が生じ、機械的強度を低下させる。ガスシール用セパレータの厚みは10~100μmであり、この厚みの範囲内で空気極の厚みの1/4~1倍とするのが好ましい。ガスシール用セパレータの厚みが100μmを超えると周方向における波打ち変形は僅かで問題にならない。ただし、柔軟性に欠ける。ガスシール用セパレータ厚の下限については、薄すぎる場合は機械的強度等に問題が生じる。この観点から10μm以上とする。空気極との厚み比に関しては、空気極とインターコネクタとの間の密着性確保、通電性確保の観点から1以下が好ましい。すなわち、空気極よりガスシール用セパレータが厚くなると、空気極とインターコネクタとの間の密着性が悪化し、通電性に問題が生じる。ただし、1/4未満になると、セルホルダーの周壁部側の接合材層の厚みに比して、単電池セルにおける固体電解質層の外縁部側の接合材層の厚みが大きくなり、シール性の低下要因となる。加えて、ガスシール用セパレータの内縁部が固体電解質層の外縁部から剥離した際の隙間が大きくなり、燃料ガスの漏れ量の増加に従い発電時の電圧低下が生じる。アルミ含有合金鋼板からなるガスシール用セパレータに波打ち変形が生じる原因、及び酸化チタンのコーティングが波打ち変形の抑制な理由については明確ではないが、酸化チタンのコーティングが行われず波打ち変形が生じた未処理ガスシール用セパレータの表面においては、酸化膜Al2O3の厚み分布が不均一となり、部分剥離がみられると共に、圧延痕と思われる部分に対応してAlの凝集がみられるのに対し、酸化チタンのコーティングにより波打ち変形が抑制されたガスシール用セパレータの表面においては、酸化膜の厚み分布が均一となり、その剥離もAlの凝集も認められない。これらのことから、表面における元素分布の不均一、これによる酸化膜厚の不均一分布、及び酸化膜の部分剥離が、波打ち変形の原因と推測され、酸化チタンのコーティングによりこれらの変形原因が除去されることが、変形抑制の一要因と推測される。より詳しくは、酸化チタンのコーティングを受けたガスシール用セパレータでは、Al元素、酸素元素のみならずTi元素も一様に分布しており、ガスシール用セパレータの表面に酸化チタンを予めコーティングしておくと、その表面に形成される酸化膜中にTi元素が一様に浸透し、このことが、表面における元素分布の不均一解消に寄与していると考えられる。酸化チタンのコーティング厚は100~1000nm1μmが好ましく、200~800nmがより好ましい。酸化チタンのコーティング厚が薄いと均一性に問題が生じ、厚いと割れの問題が生じる。本発明の燃料電池用セルスタックは、平板型の単電池セルを使用した燃料電池用セルスタックの課題の一つである単電池セルにおける燃料極側と空気極側のガスシール性改善に厚みが10~100μmのアルミ含有合金鋼板からなるガスシール用セパレータを使用しているので、柔軟性が高く、レベル差や変形に対する追従性が高い。そして、そのような極薄のアルミ含有合金鋼板を用いた場合に問題となるガスシール用セパレータ周方向における波打ち変形を、厚みを変えず、高い柔軟性を維持したまま効果的に抑制することができ、この面からガスシール性の一層の改善を図ることができる。以下に本発明の実施形態を図1~図3に基づいて説明する。本実施形態の燃料電池用セルスタックは、固体電解質型燃料電池の最小構成単位である平板型の単電池セル10、ここでは円板型の単電池セル10を、同じく円板型の集電体70と共に挟みながら円板状のインターコネクタ20を板厚方向に積層し、その積層体を積層方向に加圧保持することにより構成されている。個々の単電池セル10は、ここではイットリア安定化ジルコニアからなる円板状の固体電解質層11と、固体電解質層11の一方の表面側に積層配置された固体電解質層11と同一外径のNiとYSZのサーメットからなる円板状の燃料極12と、固体電解質層11の他方の表面側の外周縁部を除く部分に積層配置されたランタンストロンチウムマンガナイトLSMからなる非常に薄い円板状の空気極13とからなる3層構造の薄い円板である。集電体70は、単電池セル10の燃料極側に配置された燃料極12と同一外径の発泡ニッケルからなる円板である。インターコネクタ20は、単電池セル10より大径の耐熱金属板であり、外周縁部上に配置されたリング状の耐熱金属からなるスペーサ30と共にセルホルダー50を構成している。インターコネクタ20の燃料極12と対向する表面には、セルスタック中心部から導入された燃料ガスを周囲へ導くガス溝21が形成されている。インターコネクタ20の空気極13と対向する表面には、同じくセルスタック中心部から導入された酸化ガス空気を周囲へ導くガス溝22が形成されている。スペーサ30は、インターコネクタ20と同じ耐熱金属からなるリングである。その内径D1は前述した熱歪み緩和のために単電池セル10の外径D2より若干大きく設定されている。そして、セルホルダー50の周壁であるスペーサ30の内側に単電池セル10を収容し、この状態でスペーサ30上に、円環状の薄いマイカ板からなる絶縁体40を介し、更にガラス系の接合材層80、後述する円環状の薄いアルミ含有合金鋼板からなるガスシール用セパレータ60及びガラス系の接合材層80を介して次のインターコネクタ20が接合され、これを繰り返すことにより、セルスタックは構成されている。ここで、隣接するインターコネクタ20,20の間隔、すなわち、セルホルダー50の周壁であるスペーサ30の厚みに、絶縁体40、ガスシール用セパレータ60及びガラス系の接合材層80,80の各厚みを加えた値は、単電池セル10及び集電体70の厚み厚み方向の圧力を受けない状態での厚みの合算値より若干小さく設定されている。このため、隣接するセルホルダー50内に収容された単電池セル10及び集電体70は厚み方向に加圧され、これにより燃料極12を集電体70を介して対向するインターコネクタ20に密着させ、空気極13を対向するインターコネクタ20に直接密着させることにより、積層方向での通電性を確保する。なぜなら、集電体70を構成する発泡ニッケルは、厚み方向で若干の柔軟性を有しているからである。ガスシール用セパレータ60は、アルミ含有合金鋼からなる円環状の薄いシートであり、その厚みT1は10~100μmである。ガスシール用セパレータ60の両表面には、酸化チタンTiO2が100~1000nmの厚み、好ましくは200~800nmの厚みにコーティングされている。ガスシール用セパレータ60の内周縁部を除く部分は、絶縁体40とその上のインターコネクタ20の外周縁部との間に、ガラス系の接合材層80,80を介して把持固定されている。また、ガスシール用セパレータ60の内周縁部は、単電池セル10における固体電解質層11の空気極側の外周縁部表面にガラス系の接合材層80を介して接合されている。これによりガスシール用セパレータ60は、スペーサ30の内周縁と単電池セル10の外周縁との間に形成される隙間Gを密閉し、単電池セル10の燃料極側と空気極側と間のガスシールを行う。ガラス系の接合材層80は、アルミナとシリカを主成分とした接合用ガラス材からなり、ここではSiO2-SrO-K2O-Na2O系の接合材を溶剤によりペースト化して塗布し焼成することにより形成されている。燃料電池の運転では、セルスタックの予熱後、セルスタックの中心部を通し、更に単電池セル10の燃料極側のインターコネクタ20の燃料極対向面に設けられたガス溝21を介して、水素リッチの燃料ガスが固体電解質層11の燃料極側の反応空間を中心部から外周部へ拡散移動する。また、セルスタックの中心部を通し、更に単電池セル10の空気極側のインターコネクタ20の空気極対向面に設けられたガス溝22を介して、酸化ガスとしての空気が固体電解質層11の空気極側の反応空間を中心部から外周部へ拡散移動する。単電池セル10における固体電解質層11を挟んで両ガスが同方向へ流通することにより、単電池セル10では発電反応が起こる。反応温度は800°C程度である。各単電池セル10はインターコネクタ20を介して直列に接続されている。これにより、セルスタックに所定電圧の起電力が発生する。ここで、単電池セル10の特に固体電解質層11と、インターコネクタ20とスペーサ30とを主体とするセルホルダー50との線膨張係数の違いによって発生する応力を吸収するために、単電池セル10の外径D1と比べてセルホルダー50の収容部内径D2:スペーサ30の内径が大きく設定されている。このために単電池セル10の外周縁とスペーサ30の内周縁との間に隙間Gが不可避的に生じるが、その隙間Gがガスシール用セパレータ60により密閉され、単電池セル10の燃料極側と空気極側と間のガスシールが行われることは前述したとおりである。このとき、単電池セル10とセルホルダー50との間の線膨張係数の違いにより両者間に変位が生じ、この変位による撓みがガスシール用セパレータ60には生じる。この変位も温度により変化するため一定ではないため、ガスシール用セパレータ60には流動的な変位が付加されるが、ガスシール用セパレータ60の厚みが100μm以下と薄いため、この流動的な変位に対する追従性は良好であり、この点から本実施形態の燃料電池用セルスタックは、単電池セル10における燃料極側と空気極側のガスシール性に優れる。このガスシール用セパレータ60は又、その厚みT1が、単電池セル10における空気極13の厚みT2の1/4~1倍である。このため、ガスシール用セパレータ60の内周縁部が固体電解質層11の外周縁部表面、より詳しくは空気極13の外周縁より外側の縁部表面に接合されているにもかかわらず、その内周縁部が空気極13とインターコネクタ20との密着を阻害しない。この代わりとして、ガスシール用セパレータ60の内周縁部を除く部分が載る絶縁体40の上面高さH1は、ガスシール用セパレータ60の内周縁部が載る固体電解質層10の空気極側の外周縁部の表面高さH2より高く、両者間にレベル差が生じる。このレベル差を吸収するため、絶縁体40を挟む接合材層80,80の厚み比して、固体電解質層10の外縁部上の接合材層80の厚みが大きくされ、これが単電池セル10における燃料極側と空気極側のガスシール性の低下要因となるが、ガスシール用セパレータ60の厚みT1を単電池セル10における空気極13の厚みT2の1/4以上に制限していることに加え、空気極13は多孔質のセラミック粉末焼結体であるため、インターコネクタ20からの荷重により気孔が押し潰され、厚みが減少する。また、燃料極側に配置された集電体70が発泡ニッケルからなり、弾性を有しているため、インターコネクタ20からの荷重により厚みを減少させる。これらのため、前記レベル差は減少し、固体電解質層10の外縁部上の接合材層80の厚みを抑制できるため、本実施形態の燃料電池用セルスタックは、単電池セル10における燃料極側と空気極側のガスシール性に優れる。これらの反面、ガスシール用セパレータ60の厚みが100μm以下と薄いと、前述したとおり周方向において波打ち変形が生じる。この波打ち変形は、ガスシール用セパレータ60の内周縁部を除く部分においてはセルホルダー50の周壁であるスペーサ30上の絶縁体40とその上のインターコネクタ20の外周縁部との間に把持されているので発現しない。しかし、ガスシール用セパレータ60の内周縁部は、単電池セル10における硬質の固体電解質層11の外周縁部表面にガラス系の接合材層80により接合されているだけであり、しかも流動的な変位を受ける状況下にあり、なおかつ前記接合材層80の厚みが比較的厚いために、この波打ち変形による固体電解質層11の外周縁部表面からの剥離を比較的容易に生じる傾向がある。しかるに、本実施形態の燃料電池用セルスタックではガスシール用セパレータ60の両表面に酸化チタンTiO2がコーティングされ、ガスシール用セパレータ60の周方向における波打ち変形が抑制されるために、ガスシール用セパレータ60の内周縁部が固体電解質層11の外周縁部表面から剥離する現象は実質的に生じない。したがって、本実施形態の燃料電池用セルスタックは、この点からも、単電池セル10における燃料極側と空気極側のガスシール性に優れることになる。本発明の有効性を確認するために、燃料電池用セルスタックに実際に使用されるガスシール用セパレータにおいて、酸化チタンコーティングがその変形に及ぼす影響を調査した。ガスシール用セパレータの材質はアルミ含有耐熱合金鋼であり、具体的な組成は重量でC:0.004、Si:0.24、Mn:0.17、P:0.03、S:0.001、Ni:0.008、Cr:19.88、N:0.004、Ti:0.05、Al:5.00、REM:0.090、残:Fe及び不可避不純物である。ガスシール用セパレータの外径は140mm、内径は115mmであり、セルスタックに組み込んだときのスペーサの内周面からの突出量は5mm、単電池セルにおける固体電解質層との接合代は2.5mmとなる。ガスシール用セパレータの厚みは120μmと30μmの二種類とした。厚みが30μmのガスシール用セパレータについては、両表面に酸化チタンTiO2の薄膜をCVD法により500nmの厚みにコーティングしたものと、そのコーティングを行わないものの二種類を用意した。単電池セルにおける固体電解質層YSZの厚みは20μm、燃料極Ni/YSZサーメットの厚みは1mm、空気極LSMの厚みは50μmである。各ガスシール用セパレータに対して、燃料電池用セルスタックの運転条件を想定した酸化処理を行った。具体的には、大気中で800°C×20時間の加熱処理を行った後、更に900°C×2時間の加熱処理を行った。酸化処理後の各ガスシール用セパレータの外観を調査したところ、厚みが120μmのガスシール用セパレータには、目立った周方向の波打ち変形は生じていなかった。厚みが30μmのガスシール用セパレータの場合、図4に示すとおり、酸化チタンコーティングなしでは周方向において顕著な波打ち変形が生じたが、酸化チタンコーティングありのガスシール用セパレータでは、この波打ち変形は目立って軽微であった。この事実から、厚みが100μm以下の薄く機械的追従性が良好なガスシール用セパレータの波打ち変形の抑制、波打ち変形によるガスシール性低下を防止するには、ガスシール用セパレータの両面への酸化チタンコーティングが有効であることが分かる。この理由を確認するために、本発明者はガスシール用セパレータの表面の様子を電子顕微鏡により、酸化チタンコーティングなしの場合とありの場合について調査すると共に、その表面における酸素原子、Al原子及びCr原子の分布状況をSEM/EDS分析装置により、酸化チタンコーティングなしの場合とありの場合について調査した。結果を図5a~dに示す。図5において、左列コーティングなし、右列コーティングありとも、a段は表面の電子顕微鏡写真、b段は酸素原子分布図、c段はAl原子分布図、d段はCr原子分布図、e段はTi原子分布図である。図5a~eから分かるように、酸化チタンコーティングなしのセパレータ60の表面には、圧延痕と思われる部分に対応してAl原子の凝縮及び酸素原子の凝集がみられるのに対し、酸化チタンコーティングありのセパレータの表面には、このようなAl原子及び酸素原子の凝集は認められない。また、酸化チタンコーティングをしたガスシール用セパレータにおいてはCr原子の検出量は少ない。これは、アルミナAl2O3が表面に一様に形成されていることを表し、耐酸化性が向上していることを意味する。また、酸化チタンコーティングありのガスシール用セパレータの表面には、酸化チタンコーティングに起因するTi原子が均一に分布している。次に、本発明者は、ガスシール用セパレータにおける表層部の深さ方向における原子分布状況をSEM/EDS分析装置により、酸化チタンコーティングなしの場合とありの場合について調査した。結果を図6に示す。図6の左右のグラフにおいて、横軸は表面から距離、縦軸は原子量に対応する数値であり、Al原子量がピークを生じている深さの近傍がAl2O3層である。両図の間では、横軸及び縦軸のスケールが異なっていることに注意が必要であるが、ガスシール用セパレータの表面への酸化チタンコーティングにより、鋼表面近傍におけるAl原子の凝集及び酸素原子の凝集が抑制されていることは、図6からも明らかである。また、図6からは、Ti元素が表層部に深く浸透していることが分かる。前述した実施形態では、燃料電池用セルスタックは円柱形状であるが、角柱形状でもよい。角柱形状のセルスタックでは、単電池セル10及びインターコネクタ20は角板となり、スペーサ30及びガスシール用セパレータ60は角枠形状となる。"