少なくとも1つのシリンダを有した往復動ピストン燃焼機関であって、各シリンダは、往復運動のために、シリンダライナ及びその中に配置されるピストンを有し、該ピストンは、そのジャケット表面にて少なくとも1つのピストンリングを有し、前記シリンダライナ、及び、該シリンダライナの軸受面上で可動の前記ピストンのピストンリングの材料は、磨耗に対する耐性に関して、理想的には互いに調和され、前記ピストンリングは、少なくとも前記シリンダライナの軸受面に向かう表面上にクロムセラミックから作製される被覆物を有し、前記シリンダライナは、0.01から1.99の硬質相の割合を有することを特徴とする、往復動ピストン燃焼機関。前記シリンダライナが、硬質相が埋め込まれた鋳鉄から作製されることを特徴とする、請求項1に記載の往復動ピストン燃焼機関。前記硬質相が、炭化物、セメンタイト、及び、ステダイトの群から選択されることを特徴とする、請求項1又は請求項2に記載の往復動ピストン燃焼機関。前記硬質相が、主成分としてFe3P及び/又はFe3Cを有することを特徴とする、請求項1乃至3のいずれか一項に記載の往復動ピストン燃焼機関。前記硬質相の粒子が、パーライトのマトリックスに埋め込まれることを特徴とする、請求項1乃至4のいずれか一項に記載の往復動ピストン燃焼機関。前記シリンダライナは、0.05から1.90、特に、0.05から1.70の硬質相の割合を有する、請求項1乃至5のいずれか一項に記載の往復動ピストン燃焼機関。前記硬質相の粒子が、10μmから1mm、特に、10μmから350μmの平均広がりを有することを特徴とする、請求項1乃至6のいずれか一項に記載の往復動ピストン燃焼機関。前記硬質相の粒子が、球状又は樹枝状を有することを特徴とする、請求項1乃至7のいずれか一項に記載の往復動ピストン燃焼機関。前記シリンダライナ内に含有される前記硬質相の粒子の平均硬度が、1000HVより多く達することを特徴とする、請求項1乃至8のいずれか一項に記載の往復動ピストン燃焼機関。各ピストンリングが、層状のグラファイトを有した鋳鉄、又は、蠕虫状のグラファイトを有した鋳鉄から作製され、さらに、クロムセラミックスの外被を有する環状の基部体を含むことを特徴とする、請求項1乃至9のいずれか一項に記載の往復動ピストン燃焼機関。前記ピストンリングのクロムセラミックスの層は、セラミック粒子が埋め込まれたクロム層であることを特徴とする、請求項1乃至10のいずれか一項に記載の往復動ピストン燃焼機関。前記セラミック粒子が、酸化アルミニウムAl2O3、窒化ケイ素Si3N4、及び、ダイヤモンドの群、又は、これらの組み合わせから選択されることを特徴とする、請求項11に記載の往復動ピストン燃焼機関。大きなディーゼル機関であることを特徴とする、請求項1乃至12のいずれか一項に記載の往復動ピストン燃焼機関。本発明の目的は、先行技術と比較した場合に、改善された運転特性及び磨耗特性に対する耐性を有した往復動ピストン燃焼機関を提供することである。本発明によると、この目的は、請求項1の特徴を有した往復動ピストン燃焼機関によって満たされる。従属項は、特に有利な本発明の実施形態に関する。受け入れ可能な制限内での最小限の潤滑油の消費でシリンダライナ及びピストンリングの摩耗を抑えておくために、互いに滑走するこれらのピストンリング及びシリンダの軸受面の摩擦学に影響を与える要因全てが最適化されなければならない。潤滑油の消費、軸受面上及びピストンのジャケット表面上への潤滑油の適用のタイプ及び様式、並びに、潤滑油の供給速度に加えて、これらの要因は、燃料の化学組成、シリンダの軸受面の表面構造、及び、種々の成分の材料にも関する。摩耗に対する耐性に関して、改善された往復動ピストン燃焼機関のさらなる開発の範囲内で、シリンダライナの軸受面のみではなく、反対に向けられた部分、すなわち、シリンダライナ自体の軸受面のみではなく、シリンダライナの軸受面上で動かされるピストンリングが往復動ピストン燃焼機関のシリンダライナの磨耗に対する耐性に不可欠であることが示されてきた。本発明による往復動ピストン燃焼機関は、少なくとも1つのシリンダを有している。各シリンダは、往復運動のために、シリンダライナ及びその中に配置されるピストンを含み、ピストンは、そのジャケット表面にて少なくとも1つのピストンリングを有する。ピストンは、本質的に、環状シリンダの形状を有しているため、ピストンのジャケット表面は、基底表面と上面との間に位置し、シリンダライナの軸受面に対して向けられたシリンダの外面を表している。シリンダライナ、及び、このシリンダライナの軸受面上前後に可動であるピストンのピストンリングの材料は、磨耗に対する耐性に関して、それぞれ理論的には互いに調和され、ピストンリングは、少なくともシリンダライナの軸受面に向かう表面上にクロムセラミックから作製された被覆物を有し、シリンダライナは、0.01から1.99の硬質相の割合を有した鋳鉄合金を含む。ピストンリングの基部体、すなわち、ピストンリングブランクは、一般的に、鋼鉄又は鋳鉄を含み、層状グラファイトを有した鋳鉄、又は、蠕虫状グラファイトを有した鋳鉄が好ましい。ピストンリングの全表面が、好ましくはクロムセラミックスの硬質層を有している。クロムセラミックスの層において、セラミック粒子は、クロムから作製されたマトリックスにそれぞれ埋め込まれる。クロムセラミックスの層は、セラミック粒子が埋め込まれたガルバーニ電気で堆積されたクロム層であることが好ましい。これに関して、微粒子のセラミック粒子が好ましく、さらに、可能な限り均一にクロム層において分布される。ここで、セラミック粒子は、酸化物セラミックス、炭化物、窒化物、ダイヤモンド、又は、これらの混合物に関し得る。本発明による往復動ピストン燃焼機関に使用されるクロムセラミックスの材料は、酸化クロムアルミニウムCr-Al2O3、窒化クロムケイ素Cr-Si3N4、酸窒化クロムケイ素、酸化ケイ素、及び、クロムダイヤモンドの群から選択されることが好ましい。この点で、酸化アルミニウムのセラミックスは、α-Al2O3コランダムに基づいている。窒化ケイ素は、α-Si3N4、β-Si3N4、又は、γ-Si3N4の変態結晶構造に使用することができる。ダイヤモンドは、立方晶システムにおける炭素の変態である。本発明による往復動ピストン燃焼機関に使用されるシリンダライナは、0.01から1.99の硬質相の割合を有した鋳鉄を含み、その硬質相は、パーライトのマトリックスに埋め込まれることが好ましい。使用される鋳鉄は、構造成分としてステダイトと呼ばれるリン共晶を有したパーライトの基礎材料を有することが好ましい。ステダイトは、鋳鉄における高いリン含有量の結果である。鋳鉄は、特に摩耗特性の改善のためリンとの合金にされる。パーライトのマトリックスは、整列された層状の共晶組織成分を有することが好ましい。これに関して、パーライトのマトリックスは、フェライト及びセメンタイト炭化鉄の位相混合に関する。フェライト及びセメンタイトの位相混合は、0.02~6.67重量の炭素含有量での鉄炭素合金の共晶変態により生じる。層状のパーライト構造は、一方で、局所的な炭素減少によって、もう一方で、隣接する領域上での炭素の濃縮によって、共晶パーライトの形成の間に生じる。フェライトから作製される構造体、すなわち、α-Feは、0.02重量未満の炭素含有量にて生じる。硬質相は、セメンタイト、ステダイト、又は、指定された成分両方を含むことが好ましい。セメンタイトは、組成物Fe3C炭化鉄の鉄と炭素との化合物である。シリンダライナの砂型鋳造又は永久鋳造において通常の凝固速度の場合、硬質相は、化学組成及び乱されていない異質のグラファイトの形成に応じて、ステダイトを含む、及び/又は、ステダイトとレデブライトセメンタイト炭化鉄の混合物から構成され、少量のみの遊離フェライト及びグラファイト、特に、層状のグラファイトを有したほぼ完全にパーライトのマトリックスに埋め込まれる。レデブライトセメンタイトに対するステダイトの比は、摩耗抑制特性の改善のために故意に添加された要素及びその量次第であり、特に、リン、ホウ素、及び、バナジウムが、摩耗抑制要素として使用される。しかし、溶解物も不可避の汚染物質を有する恐れがあり、レデブライトセメンタイトに対するステダイトの比に影響を及ぼし得る。さらに、レデブライトセメンタイトに対するステダイトの比は、鋳鉄の凝固の間の核形成状態次第でもある。ステダイトと呼ばれる三元のリン共晶は、41重量のリン酸鉄FeP、30重量のステアタイトのセメンタイトsteaticcementiteFeC、及び、29重量のオーステナイト鉄合金のγ混合結晶を含み、共晶変態の間に分解されてパーライトストライプの構造形状の鉄材料になる。パーライトは、フェライト及びパーライトのセメンタイトを含む。形成されるステダイト粒子の数、サイズ、及び、分布は、溶解物から沈殿するリン及び要素の量、並びに、共晶結晶の数及び分布に直接依存する。10μmから1mmの伸長部を有した比較的小さいステダイト粒子が形成されることが好ましいか、又は、同様に、一般的に10μmから350μmの伸長部を有したさらなるステダイト粒子が生じるか、又は、指定されたステダイト粒子両方の混合物が生じる。ステダイト粒子の形状は、球状から樹枝状に及ぶ。摩耗特性及び材料の機械加工性を考慮して、均一に分布された球状の小さいステダイト粒子が好ましい。ステダイトの硬度は、溶解物からリン共晶に沈殿する要素、及び、その濃度次第である。ステダイトの平均硬度は、700から800HVに達するDINENISO6507-1:2005から-4:2005によるビッカース硬度。セメンタイトの硬度は、ステダイトの硬度のように、鉄混合結晶に存在する炭化物安定化要素の量に依存する。ステダイト及びレデブライトのセメンタイトを含んだ硬質相の平均硬度は、約800から1200HVに達し、明らかにステダイトのみの硬度よりも高い。このように、しかし、ステダイト及びレデブライトのセメンタイトを含んだ硬質相は、純ステダイトと比較して高い脆性も表示し、ステダイト及びレデブライトのセメンタイトを含む硬質相を有した鋳込材料の機械加工性はより悪く、従って、機械工具の摩耗も増える。硬質相は、レデブライトのセメンタイトのみも含むことができ、すなわち、ステダイトが同時に存在することなくあり得る。層状のパーライトのマトリックスの硬度は、250から400HVに達することが好ましい。この点で、硬度は、鉄混合結晶に存在するさらなる要素、及び、オーステナイト変態の間の冷却速度次第である。往復動ピストン燃焼機関に使用されるシリンダライナは少ない割合のみの硬質相を含有するため、シリンダライナの必要とされる伸長特性は、非常に硬く本質的にもろい硬質相の粒子を使用する場合でさえも保証される。シリンダライナに含有される硬質相の粒子の硬度は、1000HVより多く達することが好ましい。シリンダライナの硬質相は、Fe3C及びFe3P、並びに、分離された炭化物安定化要素も含むことが好ましい。故意に鋳造合金にされたか、又は、使用される鋳造合金に微量元素として存在する分離された炭化物安定化要素は、特に、Cr、V、Mn、Mo、W、Zr、及び、Teに関する。鋳造合金の冷却において形成される硬質相の粒子の量、サイズ、及び、分布は、結晶化に影響を与えるパラメータ次第である。シリンダライナに存在する硬質相の量を0.01から1.99の範囲まで減らすことによって、小さくきめの細かい、さらに、先行技術と比較した場合に構造体においてより均一に分布される硬質相の粒子が形成される。本発明による往復動ピストン燃焼機関に位置する硬質相の粒子のサイズは、優れた材料の機械加工及びわずかな工具摩耗のみを保証する10μmから350μmに達することが好ましい。鉄合金の溶解物の冷却の間に結晶化された硬質相の薄い厚さによって引き起こされる、シリンダライナの製造において通常生じるミクロ収縮、例えば、ステダイトリン共晶を有したパーライトの基礎材料によって引き起こされるミクロ収縮の数は、硬質相の割合が0.01から1.99という範囲までに減らされるため、先行技術から知られるシリンダライナと比較した場合に、本発明による往復動ピストン燃焼機関に使用されるシリンダライナにおいてかなり減らされる。好ましい実施形態において、往復動するピストンは、0.05から1.90の硬質相の割合を有したシリンダライナを有する。0.05から1.70、特に、0.05から1.50の硬質相の割合がさらに好ましい。低量の硬質相であり、さらに、先行技術と比較した場合に、空間的により優れて分布され且つよりきめが細かく、より優れた硬質相サイズの分布さらに有する、すなわち、硬質相の粒子がはるかに均一の粒径を有する硬質相は、切削機械加工性cuttingmachinabilityを改善し、その結果として、例えば、切削工具はよりダメージを受けることはなく、より摩耗を受け難い。より優れた機械加工性も、例えば、切削速度等のより速い機械加工速度、及び、より長い工具の使用期間を促進する。先行技術と比較した場合のシリンダライナの構造体における減少した硬質相の割合のため、機関の作動の間に軸受面から放出された硬質の粒子の数も減少し、第2の摩滅を引き起こし得る。シリンダライナに使用される鋳鉄は、シリンダライナ内のピストンの運転の調子に影響を与えないMnS、TiN、又は、窒化炭素等の成分をさらに含有し得る。シリンダライナにおける硬質相の割合は、均一に分布されることが好ましい。さらなる好ましい実施形態において、硬質相の割合は、シリンダライナの長さにわたり、すなわち、軸方向においてそれぞれ調整され、従って、摩耗及び/又はピストンの運転の調子をさらに最適化することができる。この実施形態において、シリンダライナ、特に、シリンダライナの軸受面は、軸方向において硬質相の勾配を有し、硬質相の割合は、各箇所において0.01から1.99の間にある。この点で、勾配は線形であり得るか、又は、異なる関数の形も有することができる。ピストンの上方及び/又は下方の死点の領域における硬質相の割合は、特に、シリンダライナの軸方向に中心の部分と比較してより大きな割合の硬質相を有することができる。非常に小さい硬質相の割合を含有するシリンダライナとのクロムセラミックスで被覆されたピストンリングの組み合わせは、遅い摩耗の速度を生じる。さらに、鋳造合金におけるより少なく小さい硬質相の粒子は、遅いアブレシブ摩耗の速度を生じる。さらに、シリンダライナの製造性及び機械加工性は、少量のみの硬質相材料の添加を介してより簡単にされ、切削機械加工に対する材料特性は、同じ鋳込材料の特性に本質的に一致するが、いかなる種類の硬質相の粒子もない、すなわち、低い硬質相の割合を有するシリンダライナの機械的な加工性は、いかなる種類の硬質相もないシリンダライナに本質的に一致する。その結果、低い硬質相の割合を有するシリンダライナの運転時間は、いかなる種類の硬質相もないシリンダライナと比較して延長されず、機械工具の寿命は、低い硬質相の割合によって著しく短くされることはない。低い硬質相の割合という用語は、本明細書によって、1.99未満の硬質相の割合であると常に理解される。本発明による往復動ピストン燃焼機関のシリンダ、すなわち、材料の組成に関して互いに調和されるシリンダライナ及びピストンリングは、それ自体知られた鋳造方法を使用して鋳鉄合金から製造することができる。シリンダは、従って、容易且つ経済的に製造することができる。本発明は、以下において図面によって詳細に説明される。図1では、低速で2行程サイクルの大きなディーゼル機関のシリンダの部分が概略的に示されている。シリンダは、掃除空気穴40を有したシリンダライナ30を含んでいる。シリンダライナ30の内面は、軸受面35を形成する。図1はさらに、燃焼チャンバに向けられたピストン表面15、及び、シリンダの形をしたピストンジャケット表面10を有したピストン5を示している。4つのピストンリング20が、ピストンジャケット表面10にて配置されている。燃焼機関の運転の間、ピストン5は、シリンダライナ30内で上下に動き、ピストンリング20は、シリンダライナ30の軸受面35上を滑走し、ピストンリング20及び軸受面30は、従って、特定の量の摩耗に曝される。図2は、1.8の硬質相を含有する往復動ピストン燃焼機関のシリンダライナの軸受面における高分解能での顕微切片を示している。測定バーの長さは1mmに達する。画像内の粒子の構造は、樹枝状の硬質相を示している。図3は、0.2の硬質相を含有する本発明による往復動ピストン燃焼機関のシリンダライナの軸受面における高分解能での顕微切片を示している。図2と比較して、かなり少ない硬質相が存在しており、図3では、硬質相は、より球状の形を有している。図4は、2.0の硬質相を含有する往復動ピストン燃焼機関のシリンダライナの軸受面における高分解能での顕微切片を示している。測定バーの長さは1mmに達する。粒子の構造は、樹枝状の硬質相を示している。図5は、3.0の硬質相を含有する往復動ピストン燃焼機関のシリンダライナの軸受面における高分解能での顕微切片を示している。測定バーの長さは1mmに達する。粒子の構造は、同様に、樹枝状の硬質相を示しており、図4と比較して、かなり厚い硬質相を容易に認識することができる。