穿孔エレメント内の第1ボアと第2ボアとの交差部における引張応力を低減する方法であって、第1荷重エレメントによって前記穿孔エレメントに荷重を加える工程であって、前記第1荷重エレメントは前記穿孔エレメントの第1面に荷重を加える、工程と、前記穿孔エレメントの前記第1面に前記第1荷重エレメントによって荷重が加えられた場所に圧縮フープ応力を発生させる工程と、を含み、前記交差部は、前記圧縮フープ応力が、前記穿孔エレメントの前記交差部における引張応力に対して反作用を及ぼすように、前記穿孔エレメントの前記第1面に対して十分に近い、方法。請求項1に記載の方法において、荷重力が応力解放層にポアソン効果による応力を提供し、これにより、更に、前記穿孔エレメントの前記交差部に圧縮応力を提供する、方法。請求項1又は2に記載の方法において、前記第1ボアは前記穿孔エレメントの前記第1面と第2面との間を延びており、前記方法は、更に、前記穿孔エレメントの前記第2面に第2荷重エレメントによって荷重を加える工程であって、荷重力により前記穿孔エレメントに曲げモーメントを加え、これにより前記穿孔エレメントの前記交差部に圧縮応力を加える工程を含む、方法。加圧流体流用のシステム内の穿孔エレメントであって、前記穿孔エレメントは第1ボア及び第2ボアを含み、前記第1ボア及び前記第2ボアの間に交差部が形成されており、前記第1ボアは前記穿孔エレメントの第1面から延びており、前記穿孔エレメント内の引張応力が、請求項1乃至3のうちのいずれか一項に記載の方法によって低減される、穿孔エレメント。請求項4に記載の穿孔エレメントにおいて、前記穿孔エレメントは実質的に円筒形である、穿孔エレメント。請求項5に記載の穿孔エレメントにおいて、前記穿孔エレメントの外径の前記第1ボアの直径に対する比は5よりも大きく、好ましくは8よりも大きい、穿孔エレメント。請求項4乃至6のうちのいずれか一項に記載の穿孔エレメント及び第1荷重エレメントを含む、加圧流体流用システムであって、前記穿孔エレメントの前記第1面と、前記第1荷重エレメントにおける前記第1面に対応する面との間に応力解放層が形成され、前記第1荷重エレメントから前記応力解放層を通して前記穿孔エレメントに荷重力が加えられ、前記応力解放層は、少なくとも、前記第1ボアと前記第2ボアとの間の前記交差部の下を延びているが、前記穿孔エレメントの前記第1面の少なくとも一部分に亘って延びていない、システム。請求項7に記載のシステムにおいて、前記応力解放層は、前記第1ボアの周囲に前記第1ボアと隣接して配置されている、システム。請求項7又は8に記載のシステムにおいて、前記応力解放層は、前記穿孔エレメントの前記第1面に一体に形成されている、システム。請求項7、8、又は9に記載のシステムにおいて、前記応力解放層は実質的に環状である、システム。請求項10に記載のシステムにおいて、前記応力解放層の外径の前記第1ボアの直径に対する比は2乃至7であり、好ましくは、2.5乃至5であり、最も好ましくは3乃至4である、システム。請求項7乃至11のうちのいずれか一項に記載のシステムにおいて、前記第2ボアの中心から前記第1荷重エレメントに隣接した前記応力解放層の面までの距離の前記第1ボアの直径に対する比は、2よりも小さく、好ましくは1よりも小さい、システム。請求項7乃至12のうちのいずれか一項に記載のシステムにおいて、前記応力解放層は、前記交差部の下を、前記第1面のもう一つの部分よりも更に延びている、システム。請求項13に記載のシステムにおいて、一つ又はそれ以上の荷重バランス領域が、前記穿孔エレメントの前記第1面と、前記第1荷重エレメントにおける前記第1面に対応する面との間に設けられている、システム。加圧流体流用システムであって、請求項4乃至6のうちのいずれか一項に記載の穿孔エレメントと、第1荷重エレメントと、第2荷重エレメントと、を含み、前記穿孔エレメントの前記第1面と、前記第1荷重エレメントにおける前記第1面に対応する面との間に第1応力解放層が形成され、前記穿孔エレメントの第2面と、前記第2荷重エレメントにおける前記第2面に対応する面との間に第2応力解放層が形成され、前記第1ボアは前記穿孔エレメントの前記第1面と前記第2面との間を延びており、第1荷重力が前記第1荷重エレメントから前記第1応力解放層を通して前記穿孔エレメントに加えられ、第2荷重力が前記第2荷重エレメントから前記第2応力解放層を通して前記穿孔エレメントに加えられ、前記第1応力解放層は、少なくとも、前記第1ボアと前記第2ボアとの間の前記交差部の下を延びるが、前記穿孔エレメントの前記第1面の少なくとも一部分に亘って延びていない、システム。請求項15に記載のシステムにおいて、前記第2応力解放層は、全体として、前記第1ボアから前記第1応力解放層よりも遠くに配置されている、システム。請求項15又は16に記載のシステムにおいて、前記穿孔エレメントの幅の前記穿孔エレメントの高さに対する比は少なくとも2であり、好ましくは少なくとも4である、システム。請求項15、16、又は17に記載のシステムにおいて、前記第1応力解放層及び前記第2応力解放層は、両方とも、実質的に環状であり、前記第2応力解放層の内径は前記第1応力解放層の外径よりも大きい、システム。請求項15乃至18のうちのいずれか一項に記載のシステムにおいて、前記第1ボアは、第1及び第2の荷重エレメント間で前記穿孔エレメントに荷重が加えられたとき、荷重力により第1ボアを実質的に平行にするようにテーパしている、システム。請求項7乃至19のうちのいずれか一項に記載のシステムを含む、内燃エンジンで使用するための燃料インジェクタ。従って、第1ボアへの横方向ドリル穴等の引張応力が非常に高い領域で、上文中に論じた従来技術の問題点を生じることなく、疲労による破壊が生じないようにするのが望ましい。本発明によれば、穿孔エレメント内の第1ボアと第2ボアとの交差部における引張応力を低減する方法であって、第1荷重エレメントによって穿孔エレメントに荷重を加える工程であって、第1荷重エレメントは穿孔エレメントの第1面に荷重を加える、工程と、穿孔エレメントの第1面に第1荷重エレメントによって荷重が加えられた場所に圧縮フープ応力を発生させる工程と、を含み、交差部は、圧縮フープ応力が、穿孔エレメントの交差部における引張応力に対して反作用を及ぼすように、穿孔エレメントの第1面に対して十分に近い、方法が提供される。この方法は、予備加工工程ショットピーニング及びオートフレッテージ等を必要とせずに破壊点のところでの引張応力を減少する。こうした予備加工工程は、費用がかかり、堅牢性についての問題がある。この方法は、単に荷重力を使用し、交差部を、破壊を生じ易い引張応力レジームから、良好に許容された圧縮応力レジームに向かって移動することを教示する。好ましくは、荷重力は、応力解放層にポアソン効果による応力を提供し、これにより、更に、穿孔エレメントの交差部に圧縮応力を提供する。有利には、第1ボアは穿孔エレメントの第1面と第2面との間を延びており、方法は、更に、穿孔エレメントの第2面に第2荷重エレメントによって荷重を加える工程であって、荷重力により穿孔エレメントに曲げモーメントを加え、これにより穿孔エレメントの交差部に圧縮応力を加える工程を含む。別の特徴では、本発明は、加圧流体流用のシステム内の穿孔エレメントを提供する。穿孔エレメントは第1ボア及び第2ボアを含み、第1ボア及び第2ボアの間に交差部が形成されており、第1ボアは穿孔エレメントの第1面から延びており、穿孔エレメント内の引張応力が、上文中に説明した方法によって低減される。穿孔エレメントは実質的に円筒形であってもよい。穿孔エレメントの外径の第1ボアの直径に対する比は5よりも大きく、好ましくは8よりも大きい。別の特徴では、本発明は、上述の穿孔エレメント及び第1荷重エレメントを含む、加圧流体流用システムであって、穿孔エレメントの第1面と、第1荷重エレメントにおける、第1面に対応する面との間に応力解放層が形成され、第1荷重エレメントから応力解放層を通して穿孔エレメントに荷重力が加えられ、応力解放層は、少なくとも、第1ボアと第2ボアとの間の交差部の下を延びているが、穿孔エレメントの第1面の少なくとも一部分に亘って延びていない、システムを提供する。本発明の実施例では、応力解放層は、第1ボアの周囲に第1ボアと隣接して配置されている。特定の構成では、応力解放層は、穿孔エレメントの第1面に一体に形成されている。応力解放層は実質的に環状であってもよい。応力解放層の外径の第1ボアの直径に対する比は2乃至7であってもよく、好ましくは、2.5乃至5であってもよく、最も好ましくは3乃至4であってもよい。第2ボアの中心から第1荷重エレメントに隣接した応力解放層の面までの距離の第1ボアの直径に対する比は、2よりも小さく、好ましくは1よりも小さい。特定の構成では、応力解放層は、交差部の下を、第1面のもう一つの部分よりも更に延びている。この場合、一つ又はそれ以上の荷重バランス領域が、穿孔エレメントの第1面と、第1荷重エレメントにおける、第1面に対応する面との間に設けられていてもよい。別の態様では、本発明は、加圧流体流用システムであって、上文中に説明した穿孔エレメントと、第1荷重エレメントと、第2荷重エレメントとを含み、穿孔エレメントの第1面と、第1荷重エレメントにおける、第1面に対応する面との間に第1応力解放層が形成され、穿孔エレメントの第2面と、第2荷重エレメントにおける、第2面に対応する面との間に第2応力解放層が形成され、第1ボアは穿孔エレメントの第1面と第2面との間を延びており、第1荷重力が第1荷重エレメントから第1応力解放層を通して穿孔エレメントに加えられ、第2荷重力が第2荷重エレメントから第2応力解放層を通して穿孔エレメントに加えられ、第1応力解放層は第1ボアと第2ボアとの間の交差部の下を延びるが、穿孔エレメントの第1面の少なくとも一部分に亘って延びていない、システムを提供する。好ましくは、第2応力解放層は、全体として、第1ボアから第1応力解放層よりも遠くに配置されている。荷重力のこの組み合わせ、即ちこれらの荷重力の適用及び位置により、穿孔エレメントに曲げモーメントを加え、これにより穿孔エレメントの交差部に圧縮応力を提供する。このような構成における穿孔エレメントの幅の穿孔エレメントの高さに対する比は少なくとも2であってもよく、好ましくは少なくとも4であってもよい。第1応力解放層及び第2応力解放層の両方が実質的に環状の特定の構成では、第2応力解放層の内径は第1応力解放層の外径よりも大きくてもよい。本明細書中、応力解放層という用語は、上文中に説明した機構によって穿孔エレメントの一部から応力を解放するのに役立つ層を説明する上で使用される。これらの層は、二つの面、即ち穿孔エレメントの面及び荷重エレメントの面の間に存在し、これらの関連した面の一部のみをカバーする。このことは、荷重力が応力解放層を通って伝達されるということを意味する。勿論、これらの層は、或る意味で応力集中要因であるこれらの層は、局所的圧縮応力を直接的に発生すると考えることができるが、応力解放層という用語は、本明細書中、これらの層の機能的役割に鑑みて使用されるということは当業者には理解されよう。幾つかの実施例では、第2ボアは第1ボアに対して実質的に直交する。他の実施例では、第2ボアは、交差部と応力解放層との間で第1ボアに関して鋭角をなす。特定の実施例では、第1ボアは、第1及び第2の荷重エレメント間で穿孔エレメントに荷重を加えたとき、荷重力により第1ボアの壁を実質的に平行にするようにテーパしている。第1ボアの少なくとも一部のテーパは、少なくとも0.1であってもよい。これらの全ての構成において、加圧流体流用のシステムは、内燃エンジンで使用するための燃料インジェクタであってもよい。次に、添付図面を参照して本発明を単なる例として説明する。図2は、本発明の実施例で使用されるエレメントを示す。図2は、高圧流体流で使用するための構成要素100の一般化した表示を提供する。この構成要素100は、ここでは、第1ボア110を中心として半径方向で対称であるように示してあるが、以下に更に詳細に説明するように、このような半径方向対称性は、全ての実施例に備えられている必要はない。構成要素100は、使用時に構成要素スタックの他の部品間で圧縮される。これらの他の部品は、第1ボア110内への及びここから外への流路を形成する。圧縮により、構成要素100と、構成要素100に対して加荷重エレメントとして作用するこれらの他の部品との間の境界での漏れを阻止する。構成要素100は、交差部130で第1ボア110と交差する第2ボア120を有する。高圧流体流レジームregime、特に高圧と低圧との間で高速で繰り返しサイクルを行うレジームでは、このような交差部130には、一般的には、応力を緩和するための何らかの方策がとられていない限り、大きな引張応力が加わる。これは、従来は、ショットピーニング又はオートフレッテージによって行われたが、本明細書中に説明した別のアプローチでは、本明細書中において面レリーフと呼ぶ応力除去層140を使用し、第2ボア120との交差部130のところでの引張応力に対して反作用を及ぼす。この面レリーフ140は、構成要素100の一方の面ここでは下面150の第1ボア110の周囲に配置されており、少なくとも一部が交差部130の下に配置されている。下面150の大部分には面レリーフ領域が設けられていない。これは、第1ボア110の領域の下面の面積の小さな割合しか占めないためである。この一般的な種類の面レリーフ領域を、燃料インジェクタの構成要素スタック等で使用するための構成要素に設けることは珍しくない。このような面レリーフの従来の目的は、流体漏れを阻止するため、加荷重エレメントによって加えられた荷重をボアの周囲の小さな面積に集中することである。これは、シール接触圧力として周知である。従来行われてこなかったのは、面レリーフを使用してボア間の交差部での引張応力を制御する構成要素設計である。本明細書中、以下に図3A乃至図3Dを参照して論じるように、このような構成を提供する。図3Aは、或る程度の弾性変形が可能な中実の構成要素に荷重を加えることによる効果を示す。構成要素の上部分は示してないこの部分には、力のバランスをとるように荷重が加えられているものと仮定できる。図示のように、下からの接触圧力により垂直方向に圧縮が生じ、従って、ポアソン効果に従って横方向の膨張が生じる。膨張即ち歪の程度は、材料のポアソン比の関数であり、構成要素の形状の影響を受ける。ポアソン比は、周知の方法に従って決定されることができる燃料インジェクタ構成要素で使用される代表的な鋼のポアソン比は、約0.3である。図3Bは、中実構成要素でなく、中央ボアを持つ構成要素にこのような荷重を加えた状態を示す。図3Aに示すように、垂直方向圧縮による水平方向変形により、荷重が加えられた構成要素の外径が膨張するが、更に、中央ボアの内径が収縮する。図3Cは、外径が遥かに大きいが同様の中央ボアを持つ遥かに大きい構成要素によって、荷重が加えられた構成要素の外径の半径方向変位を上方から制限することによる効果を示す。図3Cに示す荷重が加えられた構成要素は、図2の面レリーフ140と等価であると考えられてもよく、上記遥かに大きい構成要素図3Cには示さずは、構成要素100のバルク部分と等しい。遥かに大きい構成要素の効果は、荷重が加えられた構成要素の外径を所定位置に固定することである。このことは、材料のポアソン比による半径方向変位が、荷重が加えられた構成要素の中央ボア遥かに大きい構成要素にも中央ボアが設けられているため、遥かに大きい構成要素によってピン支持されていないにしか作用しないということを意味する。これにより、かなり大きな圧縮フープ応力が加わる。結果的に発生したフープ応力は、遥かに大きな構成要素にも存在するが、その値は、荷重が加えられた構成要素からの距離が増大するに従って低下する。図3Dは、第2ボアとの交差部についてのこの構成の意味を示す。上文中に論じたように、交差部は、通常は、特に加圧流が存在する場合、引張応力増大領域である。しかしながら、交差点には、ポアソン効果による圧縮フープ応力も存在する。実際には、このポアソン効果が強く作用する領域に配置された場合、コントロール穿孔は、この圧縮応力に対し、応力上昇要因として作用する従来、加圧流体流レジームにおける引張応力上昇要因として作用するのと同様に作用する。図4Aは、交差点における時間に対する応力を、従来の構成線401及び図3Dのポアソン効果レジームが適用された場合線402で示す。ポアソン効果又は任意の他の機構-一つの追加の機構を以下に更に詳細に論じるが提供する圧縮応力がない場合には、高圧と低圧との間のサイクルにより交差部に非常に高い正味引張応力が繰り返し加わる線401によって示す。ポアソン効果による圧縮応力が上文中に説明したように提供された場合には、これは、高圧レジームと低圧レジームとの間の応力の変化の振幅を全く変化しないが、ベースラインを圧縮レジーム内に強く移動し、及び従って、ピーク圧力での応力を弱い引張レジーム内に移動するここでは線402によって示す-設計を適当に選択することにより、交差部を全ての作動圧力で圧縮レジーム内に保持できる。構成要素は、代表的には、引張応力よりも遥かに高い圧縮応力を許容する。これは、引張応力が亀裂を開くのに対し、圧縮応力は亀裂を閉鎖状態に保持するためである。これを、降伏応力がσyであり且つ疲労限度がσfの所与の材料についての図4Bの修正されたヘイ図に更に詳細に示す。応力の補償が行われていない状態での作動点403は、強度基準包絡線の外側図4Bの上右領域にあるのに対し、応力の補償が行われた状態での作動点404は、強度基準包絡線内にある。グラフに示すように、圧縮フープ応力は、平均応力を減少するが、同じ応力振幅を保持する点403から点404まで垂直方向に移動する。図3Dでは、交差部は、面レリーフ内部にあるように示してある。これは、圧縮フープ応力を作用させるには必要ではない。なぜなら、この応力は、主構成要素内に上方に伝達されるからである。もっとも、第2ボア及び従って交差部が面レリーフから離れるに従って効果は大幅に減少する。面レリーフの大きさもまた、圧縮フープ応力を決定する上での重要な要因である。これは、第1ボアの直径のところで、及び従って交差部のところでわかる。これらの要因を図5及び図6で質的に探求する。図5は、荷重力F及び横方向穿孔部高さhが所与の一定の値である場合の交差部図2に示すでの圧縮応力の変化を、面レリーフの環幅xに対して質的に示す。位置510は、結果的に得られた圧縮フープ応力が低いということを示す。わかるように、面レリーフが小さいため、主構成要素で高い圧縮フープ応力の小さな領域511が発生するが、この領域511が非常に小さいため、ボア間の交差部が領域の外になり、交差部での圧縮フープ応力は最小である。位置520は、この形状について、交差部のところでの最適の圧縮フープ応力を示す。応力が加わった領域521での圧縮フープ応力は、領域511での圧縮フープ応力よりも小さいが、この領域はかなり大きく、そのため交差部が優にその中に入る。位置530は、正味圧縮フープ応力が更に低いことを示す。この場合、面レリーフが非常に大きいので、応力が加わった領域531が大きい一方、この領域内の圧縮フープ応力は最小である。この分析は、交差部を、単に、できるだけ面レリーフに近づけて配置し、面レリーフをできるだけ小さくするのが望ましいということを示唆する。これは実際的ではない。これは、他の潜在的破壊機構を考慮する必要があるためである。図6は、力Fが所与の一定の値である場合の圧縮応力曲線を質的に示す。異なる環幅xに関し、異なる曲線が、異なる交差部高さhについて示してある。ピーク圧縮応力は、ほぼ最適の交差部高さ/面レリーフ比h/Xを辿る。即ち、曲線601は、異なる高さについての別々の応力曲線610、620、及び630の最小値を通ってこの比を示す。面レリーフが小さい場合には、曲線610の位置611に示すように、非常に高い圧縮フープ応力が提供されるが、面レリーフの大きさが極めて小さく、横方向穿孔部が構成要素の面に極めて近いため、この設計では、他の高い応力及び従って他の主要な疲労リスクが生じる。面レリーフが比較的大きい場合には、曲線620の位置621に示すように、面レリーフを通って発生する圧縮応力は十分に効果的であり、新たな疲労リスクは発生しない。面レリーフが非常に大きい場合には、曲線630の位置631に示すように、単に、面レリーフが発生する圧縮応力は、有用であるには不十分である。図7乃至図9は、システムの有限要素分析によって決定された、図2に示す変数のうち幾つかの変化の、交差部のところでの応力に及ぼされる効果を示す。図7は、面レリーフの大きさが第1ボアの直径dに対して一定である場合の構成要素の外径D’の変化による効果を示す。比D’/dが小さい場合には、有用な圧縮応力効果はなく、効果が有用になる前にこの比が少なくとも5である必要がある。これは、比D’/dが小さい場合には、部品が、図3Bに示す外径の変形を阻止するのに十分なバルクを持たないに過ぎないためである。この変形は、圧縮応力を発生しない。比が8に達すると、横方向穿孔部の頂部及び底部の両方に及び従って交差部に有用な圧縮応力が加わる。図8は、面レリーフの大きさ及び構成要素の直径が一定である場合の、穿孔部の高さhの変化による効果を示す。この場合、面レリーフ外径Dの第1ボア直径に対する比は、3であるように選択される。圧縮応力の効果は、h/dの値が2まで減少したとき、明らかになり始め、この比が更に減少すると更に顕著になる。h/dが1又はそれよりも低い場合、大きな圧縮応力効果が存在する。図9は、面レリーフの外径Dを変化することによる効果を示す。他の構成要素直径及び穿孔部高さhは固定されている。上述のように、面レリーフが小さ過ぎると、大きな圧縮応力集中が提供されるが、構成要素における応力集中箇所が低過ぎ、穿孔部に影響を及ぼすことができない。これに対し面レリーフが大き過ぎると、引張応力を交差部のところで効果的に解放するには圧縮応力が不十分である。この構成では、D/dが2乃至7の範囲内にある場合に有用な効果がみられ、D/dが2.5乃至5の範囲内にある場合に比較的強い効果がみられ、D/dが3乃至4の範囲内にある場合に非常に強い効果がみられる。図10A乃至図10Cは、本発明の実施例の別の態様を例示する、図2に示す構成に対する変形例を示す。この構成では、構成要素100aは、図2に示す構成要素と同様の構成要素であるが、図10Aから明らかなように、構成要素の上面160に別の面レリーフ170を有する。上面レリーフ170は、内径及び外径が下面レリーフ140よりも遥かに大きい。比較的薄い構成要素100aについて、これにより、交差部130に圧縮応力を提供するための別の機構が形成される。図10Bは、構成要素100aに上下から荷重を加えることによる効果を示す。二つの面レリーフ140、170で荷重を加えることにより、構成要素100aに曲げモーメントが発生する。図10Bからわかるように、この曲げモーメントにより、比較的小さい下面レリーフ140のところのボア領域に圧縮フープ応力が発生し、構成要素100aの上面160のボア領域に引張フープ応力が発生する。構成要素100aがその外径に関して比較的厚い場合にはこの効果は小さいが、薄い場合には顕著になる。交差部130の領域における応力を示す図10Cに示すように、交差部は、この場合も応力集中要因として作用し、従って、この曲げモーメントにより発生した圧縮フープ応力に対する集中要因として作用する。この効果は、図10Aに示す比較的大径の面レリーフ170がなくても、薄い構成要素については存在する。図11は、ボア直径d及び交差部高さhが所与の一定の値である場合の、構成要素高さHと構成要素直径D’との間の比と交差部での応力の変化を示す。D’/Hが2又はそれよりも大きくH/D’が0.5又はそれよりも小さくなるまでは、顕著な圧縮フープ応力はほとんど存在しないが、この効果は、D’/Hが4又はそれよりも大きいH/D’が0.25又はそれよりも小さい場合には遥かに顕著になるということがわかる。図2の構成の交差部130に圧縮応力を発生するため、図3A乃至図3Dに示すポアソン効果圧縮応力及び図10A乃至図10Cに示す曲げモーメント圧縮応力を一緒に使用できる。いずれの効果も、交差部のところに圧縮効果を提供するために独立して使用してもよい。本明細書中に示した実施例では、曲げモーメントの効果は、主に、ポアソン効果圧縮応力を強化するために使用されているが、曲げモーメントの効果それ自体で価値がある構成も提供される。図12は、交差部のところに圧縮フープ応力を提供するために面レリーフを使用する構成要素設計の別の実施例を示す。この構成要素100bは、下方から見た図であり、第1ボア110の周囲に設けられた面レリーフ140aは軸線方向で対称ではないということがわかる。面レリーフ140aには、交差部130の下に面レリーフ140aの他の部分よりも大きなランド141が設けられている。第1ボア110の周囲で半径方向に対称にではなく、交差部130の領域に圧縮フープ応力を更に集中させるため、この半径方向非対称が選択されたこの半径方向対称は、交差部130の存在による応力集中効果によって既に破られている。しかしながら、非対称な面レリーフ140aにするために何らかの補償を行う必要がある。これは、補償を行わないと、荷重力により構成要素に正味回転モーメントが加わるためである。これは、破壊又は漏洩のリスクにつながる。従って、面レリーフ140aの非対称性の効果のバランスをとるため、補償ランド142及び143が設けられる。図2の構成に対する別の変更が図13に示してある。この構成では、第2ボア120bは、第1ボア110に対して直角ではなく、第1ボア110に対して所定の角度をなしている。これは、交差部で応力のバランスをとるのに使用することができる。なぜなら、この構成では、通常、交差部130の下部分により大きな応力が加わるが、下部分が面レリーフにより近いために、より大きな圧縮フープ応力も加わり、これにより補償がなされるからである。流体流れに対するシール力を提供することが面レリーフに要求されない場合には、設計上の大きな自由が得られる。例えば、図10A乃至図10Cの構成では、別の面レリーフ170は、シール力を提供する上では必要ではなく、図10Aに示すように環状である必要はない。例えば、別の態様では、この面レリーフ170は、第1ボア110の周囲に対称に配置された複数のパッドとして提供されてもよい。図14A及び図14Bは、上述の応力解放方法を使用する構成要素の実施例の第1ボア110aに対する別の変更を示す。このような構成要素の多くは、おそらくは第1ボア110a内への第2ボア120からの流れをシールするように第1ボア110a内で往復するニードル状ピストン170とともに、作動する。圧縮フープ応力を発生するために面レリーフ140を使用することにより、ボアの形状が或る程度変化してもよい。例えば、交差部130での応力は、第2ボア120を交差部130のところで垂直方向に長いラグビーボール形状に変形する傾向がある。第1ボア110aでは、圧縮フープ応力を使用することにより、構成要素の下面150の領域の第1ボア110aの直径を、構成要素の上面160の領域の第1ボア110aの直径に対して減少してもよい。しかしながら、ニードル状ピストン170をボアに比較的ぴったりと嵌着し、漏れのない効率的なシールを確保するのが望ましい。これは、荷重が加わっていない状態で第1ボア110aにテーパを付けることによって行うことができる図14A参照。これにより、交差部130の領域での荷重及び圧縮フープ応力が第1ボア110aを変形し図14B参照、ピストンの作動範囲内の実質的に一定の直径のものにする即ち真のボア又は平行ボア。別の方法は、ボアでなくピストンにテーパを付ける方法である。約300MPaの圧力下で作動する大型燃料インジェクタ内の力条件について、必要とされる直径におけるおおよそのテーパは、3mm乃至5mmの長さに亘り、約10μmである。当業者は、これらの実施例に対するこの他の変更及び特許請求の範囲の範疇のこの他の構成を、本明細書中の教示に従って提供できる。