"ウォータージャケットに形成された貫通孔に、EGRガスの流路をなす伝熱パイプを備えた部材であるEGR流路部材を圧入して貫設する構成のシリンダヘッドであって、前記EGR流路部材と、前記貫通孔との間に、前記シリンダヘッドを構成する材質の線膨張係数に比して小さく、かつ、前記貫通孔に圧入される範囲における前記EGR流路部材を構成する材質の線膨張係数に比して大きい線膨張係数を有する材質からなる円環状のシール部材を介設する、ことを特徴とするシリンダヘッド。前記EGR流路部材には、前記EGR流路部材の軸心方向に対する前記シール部材の圧入位置を規制する規制部が備えられる、ことを特徴とする請求項1に記載のシリンダヘッド。前記貫通孔には、前記貫通孔の軸心方向に対する前記シール部材の圧入位置を規制する規制部が備えられる、ことを特徴とする請求項1に記載のシリンダヘッド。前記シール部材は、前記貫通孔の内径に比して大きい外径で、かつ、前記EGR流路部材の外径に比して小さい内径であり、前記EGR流路部材を、前記シール部材を介設した状態で前記貫通孔に対して圧入することにより、前記貫通孔とシール部材との径の差および前記EGR流路部材とシール部材との径の差に応じて生じる圧入方向に直交する方向への締結力と、前記貫通孔および前記EGR流路部材に対する前記シール部材の摩擦係数との積として求められる該シール部材の圧入方向に対する摩擦力を、前記EGR流路部材が膨張したときに生じる圧入方向に対する応力に比して大きくする、ことを特徴とする請求項1から請求項3のいずれか一項に記載のシリンダヘッド。前記シール部材は、線膨張係数が異なり、かつ、孔径が異なる複数のリングを略同心円状に積層してなる積層リングとして構成する、ことを特徴とする請求項1から請求項4のいずれか一項に記載のシリンダヘッド。前記積層リングは、半径方向のより外側を構成するリングの線膨張係数が、半径方向のより内側を構成するリングの線膨張係数に比して大きい、ことを特徴とする請求項5に記載のシリンダヘッド。しかしながら、特許文献2に開示されている従来技術では、ウォータージャケット内に貫設される伝熱パイプを、EGRバルブのフランジと、排気管から延設されるEGRパイプのフランジで挟持するとともに、高温時に伝熱パイプの途中に設けられたベローズ状の弾性部により生じさせる弾性力で、伝熱パイプを各フランジに押圧することによって、シール性を確保する構成としているため、シール性を確保するための構造が複雑であり、コストの増大を招いていた。伝熱パイプをシリンダブロックに貫設するための最も簡易な構成は、シリンダヘッドに形成した孔に伝熱パイプを圧入する構成であり、このような構成がコスト低減の面でも有利である。しかしながら、伝熱パイプをシリンダブロックに圧入する構成では、伝熱パイプが高温になったときに、シリンダブロックと伝熱パイプの膨張量の差に起因して隙間が生じるため、水漏れするという課題があった。本発明は、斯かる現状の課題を鑑みてなされたものであり、シリンダブロックに対して伝熱パイプを圧入して貫設する構成としつつ、貫通部からの水漏れを確実に防止することができるシリンダブロックを提供することを目的としている。本発明の解決しようとする課題は以上の如くであり、次にこの課題を解決するための手段を説明する。即ち、請求項1においては、ウォータージャケットに形成された貫通孔に、EGRガスの流路をなす伝熱パイプを備えた部材であるEGR流路部材を圧入して貫設する構成のシリンダヘッドであって、前記EGR流路部材と、前記貫通孔との間に、前記シリンダヘッドを構成する材質の線膨張係数に比して小さく、かつ、前記貫通孔に圧入される範囲における前記EGR流路部材を構成する材質の線膨張係数に比して大きい線膨張係数を有する材質からなる円環状のシール部材を介設するものである。請求項2においては、前記EGR流路部材には、前記EGR流路部材の軸心方向に対する前記シール部材の圧入位置を規制する規制部が備えられるものである。請求項3においては、前記貫通孔には、前記貫通孔の軸心方向に対する前記シール部材の圧入位置を規制する規制部が備えられるものである。請求項4においては、前記シール部材は、前記貫通孔の内径に比して大きい外径で、かつ、前記EGR流路部材の外径に比して小さい内径であり、前記EGR流路部材を、前記シール部材を介設した状態で前記貫通孔に対して圧入することにより、前記貫通孔とシール部材との径の差および前記EGR流路部材とシール部材との径の差に応じて生じる圧入方向に直交する方向への締結力と、前記貫通孔および前記EGR流路部材に対する前記シール部材の摩擦係数との積として求められる該シール部材の圧入方向に対する摩擦力を、前記EGR流路部材が膨張したときに生じる圧入方向に対する応力に比して大きくするものである。請求項5においては、前記シール部材は、線膨張係数が異なり、かつ、孔径が異なる複数のリングを略同心円状に積層してなる積層リングとして構成するものである。請求項6においては、前記積層リングは、半径方向のより外側を構成するリングの線膨張係数が、半径方向のより内側を構成するリングの線膨張係数に比して大きいものである。本発明の効果として、以下に示すような効果を奏する。請求項1においては、シリンダブロックに対してEGR流路部材を圧入して貫設する構成としつつ、EGR流路部材と貫通孔の隙間から冷却水が漏れることを防止できる。請求項2においては、シール部材によるシール性を確実に確保できる。請求項3においては、シール部材によるシール性を確実に確保できる。請求項4においては、シール部材によるシール性を確実に確保できる。請求項5においては、シール性を確実に確保できるシール部材を簡易に構成することができる。請求項6においては、シール部材によるシール性をより確実に確保できる。次に、発明の実施の形態を説明する。まず始めに、本発明の一実施形態に係るシリンダヘッドについて、図1および図2を用いて説明をする。シリンダヘッドは、エンジンにおいて、シリンダブロックの上部に配置される部品であって、吸気ポートおよび排気ポート等が形成されるとともに、動弁機構を支持する役割等を果たす部位である。また、一般的にシリンダヘッドの肉厚内部には、該シリンダヘッドを冷却する冷却水を流通させるための流路ウォータージャケットが形成されている。図1および図2に示す如く、本発明の一実施形態に係るシリンダヘッド1には、シリンダヘッド1自身を冷却するための冷却水を流通させるためのウォータージャケット2が形成されている。尚、本実施形態では、シリンダヘッド1の材質をアルミニウムとしている。そして、ウォータージャケット2の形成方向即ち、冷却水の流れ方向に対して略直交する向きに、複数の伝熱パイプ44本実施形態では6本が互いに平行となる向きに配置されている。尚、本実施形態では、伝熱パイプ4が断面視において略長円状の形態を有する扁平管である場合を例示しているが、本発明に係るシリンダヘッドは、伝熱パイプの形態によって限定されるものではない。各伝熱パイプ44の各両端部は、略円筒形のカップ状部材である円筒カップ55によって集合されており、伝熱パイプ44および円筒カップ55により、EGRガスの流路を形成するための一体的なサブアッシーであるEGR流路部材3を構成している。尚、本実施形態では、各伝熱パイプ44の各両端部を集合させるカップ状部材即ち、円筒カップ55を略円筒形に構成する場合を例示しているが、本発明に係るシリンダヘッドにおける各伝熱パイプを集合させるためのカップ状部材の形状を略円筒形に限定するものではなく、例えば、矩形状や楕円状の断面形状を有するカップ状部材であってもよい。また、シリンダヘッド1におけるウォータージャケット2を形成する対面した二つの各壁部には、ウォータージャケット2の内部にEGR流路部材3を貫設するための孔であって、同一軸心上に配置された貫通孔1a1aが形成されている。そして、各貫通孔1a1aに各円筒カップ55を圧入することによって、EGR流路部材3をシリンダヘッド1に組み付ける構成としている。尚、本実施形態では、円筒カップ5の材質をステンレスSUS304等としている。そしてさらに、本発明の一実施形態に係るシリンダヘッド1では、各貫通孔1a1aに各円筒カップ55を圧入するに際して、各貫通孔1a1aと各円筒カップ55の間にシール部材66を介設する構成としている。シール部材6は略円環状の部材であって、貫通孔1aの内径と円筒カップ5の外径の差に比して大きい厚みで形成されており、貫通孔1aと円筒カップ5によって形成される隙間に圧入されている。尚、本実施形態では、シール部材6の材質を、シリンダヘッド1の材質本実施形態ではアルミニウムの線膨張係数αHよりも小さく、かつ、円筒カップ5の材質本実施形態ではステンレスの線膨張係数αCよりも大きい線膨張係数αSを有する材質としている。ここで、シリンダヘッドに対するEGR流路部材の組み付け状態について、図3~図7を用いて、さらに詳細に説明をする。図3aには、貫通孔1a1aとEGR流路部材3の間にシール部材6を介設した状態で、EGR流路部材3を貫通孔1a1aに対して圧入する本発明の一実施形態に係るシリンダヘッド1を例示しており、図3bには、貫通孔1a1aに対して直接EGR流路部材3を圧入する構成のシリンダヘッド21を例示している。尚、以下の説明において、常温時とは、EGR流路部材にEGRガスが流通しておらず、シリンダヘッドおよびEGR流路部材の温度が気温に近い温度で安定しているときを意味しており、昇温時とは、EGR流路部材にEGRガスが流通して、シリンダヘッドおよびEGR流路部材の温度がEGRガス温度に近い温度で安定しているときを意味している。まず、貫通孔1a1aに対して直接EGR流路部材3を圧入する構成のシリンダヘッド21の組み付け状態について、説明をする。図3bに示すように、シリンダヘッド21において、円筒カップ5の常温時の外径はφB1であり、貫通孔21aの常温時の内径はφC1である。また、常温時における貫通孔21aに対する円筒カップ5の締めしろをδ1としている。即ち、常温時において、円筒カップ5は、圧入前にはφB12×δ1であった外径を、外径φB1まで縮小した状態で即ち、半径を締めしろδ1だけ縮小した状態で貫通孔21aに圧入されている。尚、ここでいう締めしろとは、貫通孔に圧入されるもの円筒カップやシール部材が、圧入の際に縮小される量外径の変化量を意味している以下同じ。円筒カップ5を締めしろδ1で貫通孔21aに圧入したときに圧入方向に直交する向きに生じる力反力を締結力P1とし、円筒カップ5と貫通孔21aとの間の摩擦係数をμ1とするとき、円筒カップ5と貫通孔21aとの間で生じる圧入方向に対する摩擦力F1は、以下に示す数式1のように表される。そして、EGR流路部材3の圧入方向に作用する応力をFxと規定すると、以下の数式2を満たす限り、貫通孔21aに対して円筒カップ5が変位することがない。ここで、常温時においては、EGR流路部材3は、圧入方向に伸長することがなく、応力Fx≒0となっているため、貫通孔21aに対して円筒カップ5が変位することはない。即ち、常温時においては、円筒カップ5と貫通孔21aとの間におけるシール性が確保されており、円筒カップ5と貫通孔21aとの間から水漏れが生じることはない。一方、EGR流路部材3に高温のEGRガスが流通した場合即ち、昇温時、EGR流路部材3は熱膨張して、圧入方向に向けて伸長するとともに、円筒カップ5の外径がφB1からφB2に拡大する。また、シリンダヘッド21も熱膨張するため、貫通孔21aの内径が、φC1からφC2に拡大する。また、昇温時における貫通孔21aに対する円筒カップ5の締めしろをδ2としている。即ち、昇温時において、円筒カップ5は、圧入されていない場合にはφB22×δ2であった外径を、外径φB2まで縮小した状態で即ち、半径を締めしろδ2だけ縮小した状態で貫通孔21aに圧入されている。円筒カップ5を締めしろδ2で貫通孔21aに圧入したときに圧入方向に直交する向きに生じる力反力を締結力P2とするとき、昇温時におけるEGR流路部材3の圧入方向に対する摩擦力F2は、以下に示す数式3のように表される。ここで、常温時の摩擦力F1と、昇温時の摩擦力F2を比較する。シリンダヘッド21の材質をアルミニウムとして、そして、円筒カップ5の材質をステンレスSUS304等とした場合、シリンダヘッド21を構成するアルミニウムの線膨張係数αHの方が円筒カップ5を構成するステンレスの線膨張係数αCに比して大きい。このため、昇温時には、貫通孔21aの内径の変化φB1からφB2への拡大量が、円筒カップ5の外径の変化φC1からφC2への拡大量に比して大きくなるため、昇温時における締めしろδ2は、常温時における締めしろδ1に比して必ず小さくなる即ち、δ2<δ1。そして、昇温時において締めしろδ2とした場合の締結力P2は、常温時において締めしろδ1とした場合の締結力P1に比して小さくなり即ち、P2<P1、昇温時の摩擦力F2は、常温時の摩擦力F1に比して小さくなる即ち、F2<F1。即ち、昇温時には、常温時に比して貫通孔21aに対してEGR流路部材3が変位しやすい状態となっている。また、昇温時には、EGR流路部材3の熱膨張により圧入方向への伸長が生じるため、圧入方向への応力Fxが発生する。以下に示す数式4の関係が成立しているときには、貫通孔21aに対して円筒カップ5が変位することはない。一方、以下に示す数式4の関係が成立していないときには、貫通孔21aに対して円筒カップ5が変位して、貫通孔21aと円筒カップ5の間に微小な隙間が生じるため、その隙間から水漏れが生じる。例えば本実施形態のように、シリンダヘッド21の材質をアルミニウムとして、円筒カップ5の材質をステンレスSUS304とする場合、常温時において、円筒カップ5が貫通孔21aに圧入可能な外径となるように締めしろを設定すると、昇温時において応力Fxに抗するのに必要な締めしろが確保できなくなって、上記数式4の関係を満たすことができないことが経験的に判明している。即ち、貫通孔21a21aに対して直接EGR流路部材3を圧入する構成のシリンダヘッド21では、EGR流路部材3と貫通孔21aとの隙間におけるシール性を確実に確保することが困難である。次に、貫通孔1a1aとEGR流路部材3の間にシール部材6を介設した状態で、EGR流路部材3を圧入する本発明の一実施形態に係るシリンダヘッド1の組み付け状態について、説明をする。貫通孔1aにEGR流路部材3を圧入する場合、隣接する各部材間における線膨張係数の差が大きいほど、昇温時における締めしろの減少率が大きくなる。即ち、隣接する各部材間における線膨張係数の差が大きいほど、昇温時における締結力の低下率が大きくなる。そこで、本実施形態に係るシリンダヘッド1では、シリンダヘッド1と円筒カップ5の間に、シリンダヘッド1の線膨張係数αHよりも小さく、かつ、円筒カップ5の線膨張係数αCよりも大きい線膨張係数αSを有する材質からなるシール部材6を介設して圧入することによって、昇温時における締結力の低下を抑制する構成としている。図3aに示すように、本発明の一実施形態に係るシリンダヘッド1において、円筒カップ5の常温時の外径はφB3であり、貫通孔1aの常温時の内径はφC1である。また、円筒カップ5と貫通孔1aに介設されるシール部材6の常温時の外径はφE1であり、内径はφE2である。そして、常温時におけるシール部材6に対する円筒カップ5の締めしろをδ3としており、常温時における貫通孔1aに対するシール部材6の締めしろをδ4としている。即ち、常温時において、円筒カップ5は、圧入前にはφB32×δ3であった外径を、外径φB3まで縮小した状態で即ち、半径を締めしろδ3だけ縮小した状態でシール部材6に圧入されている。また、常温時において、シール部材6は、圧入前にはφE12×δ4であった外径を、外径φE1まで縮小した状態で即ち、半径を締めしろδ4だけ縮小した状態で貫通孔1aに圧入されている。円筒カップ5を締めしろδ3でシール部材6に圧入したときに圧入方向に直交する向きに生じる力反力を締結力P3とし、円筒カップ5とシール部材6との間の摩擦係数をμ2とするとき、円筒カップ5とシール部材6との間で生じる圧入方向に対する摩擦力F3は、以下に示す数式5のように表される。また、シール部材6を締めしろδ4で貫通孔1aに圧入したときに圧入方向に直交する向きに生じる力反力を締結力P4とし、シール部材6と貫通孔1aとの間の摩擦係数をμ3とするとき、シール部材6と貫通孔1aとの間で生じる圧入方向に対する摩擦力F4は、以下に示す数式6のように表される。そして、EGR流路部材3の圧入方向に作用する応力をFxと規定すると、以下の数式7を満たす限り、貫通孔1aに対して円筒カップ5およびシール部材6が変位することがない。ここで、常温時においては、EGR流路部材3は、圧入方向に伸長することがなく、応力Fx≒0となっているため、貫通孔1aに対して円筒カップ5およびシール部材6が変位することはない。即ち、常温時においては、円筒カップ5およびシール部材6と貫通孔1aとの間におけるシール性が確保されており、円筒カップ5およびシール部材6と貫通孔1aとの間から水漏れが生じることはない。一方、EGR流路部材3に高温のEGRガスが流通した場合即ち、昇温時、EGR流路部材3は熱膨張して、圧入方向に向けて伸長するとともに、円筒カップ5の外径がφB3からφB4に拡大する。また、シール部材6の外径がφE1からφE3に拡大するとともに、内径がφE2からφE4に拡大する。さらに、シリンダヘッド1も熱膨張するため、貫通孔1aの内径が、φC1からφC2に拡大する。また、昇温時におけるシール部材6に対する円筒カップ5の締めしろをδ5とし、昇温時における貫通孔1aに対するシール部材6の締めしろをδ6としている。即ち、昇温時において、円筒カップ5は、圧入されていない場合にはφB42×δ5であった外径を、外径φB4まで縮小した状態で即ち、半径を締めしろδ5だけ縮小した状態でシール部材6に圧入されている。また、昇温時において、シール部材6は、圧入されていない場合にはφE32×δ6であった外径を、外径φE3まで縮小した状態で即ち、半径を締めしろδ6だけ縮小した状態で貫通孔1aに圧入されている。円筒カップ5を締めしろδ5でシール部材6に圧入したときに圧入方向に直交する向きに生じる力反力を締結力P5とするとき、昇温時におけるEGR流路部材3の圧入方向に対する摩擦力F5は、以下に示す数式8のように表される。また、シール部材6を締めしろδ6で貫通孔1aに圧入したときに圧入方向に直交する向きに生じる力反力を締結力P6とするとき、昇温時におけるEGR流路部材3の圧入方向に対する摩擦力F6は、以下に示す数式9のように表される。そして、EGR流路部材3の圧入方向に作用する応力をFxと規定すると、以下の数式10を満たす限り、昇温時において、貫通孔1aに対して円筒カップ5およびシール部材6が変位することがない。ここで、常温時の各摩擦力F3F4と、昇温時の各摩擦力F5F6を比較する。本発明の一実施形態にかかるシリンダヘッド1では、シール部材6の材質を、その線膨張係数αSが、シリンダヘッド1アルミニウムの線膨張係数αHよりも小さく、かつ、円筒カップ5ステンレスの線膨張係数αCよりも大きい材質によって構成するようにしている。このため、昇温時には、シール部材6の内径の変化φE2からφE4への拡大量が、円筒カップ5の外径の変化φC1からφC2への拡大量に比して大きくなるため、昇温時における締めしろδ5は、常温時における締めしろδ3に比して必ず小さくなる。しかしながら、この場合の締めしろの低減量δ3-δ5は、前述したシリンダヘッド21における昇温時の締めしろの低減量δ1-δ2に比して小さくなる。また、昇温時において締めしろδ5とした場合の締結力P5は、常温時において締めしろδ3とした場合の締結力P3に比して小さくなり、昇温時の摩擦力F5は、常温時の摩擦力F3に比して小さくなる。しかしながら、この場合の摩擦力の低減量F3-F5は、前述したシリンダヘッド21における昇温時の摩擦力の低減量F1-F2に比して小さくなる。さらに、昇温時には、貫通孔1aの内径の変化φC1からφC2への拡大量が、シール部材6の外径の変化φE1からφE3への拡大量に比して大きくなるため、昇温時における締めしろδ6は、常温時における締めしろδ4に比して必ず小さくなる。しかしながら、この場合の締めしろの低減量δ4-δ6は、シリンダヘッド21における昇温時の締めしろの低減量δ1-δ2に比して小さくなる。また、昇温時において締めしろδ6とした場合の締結力P6は、常温時において締めしろδ4とした場合の締結力P4に比して小さくなり、昇温時の摩擦力F6は、常温時の摩擦力F4に比して小さくなるしかしながら、この場合の摩擦力の低減量F4-F6は、シリンダヘッド21における昇温時の摩擦力の低減量F1-F2に比して小さくなる。そしてさらに、円筒カップ5とシール部材6をまとめた全体での各締めしろの低減量の合計δ3-δ5δ4-δ6は、シリンダヘッド21における昇温時の締めしろの低減量δ1-δ2に比して小さくなる。この結果、円筒カップ5とシール部材6をまとめた全体での各摩擦力の低減量の合計F3-F5F4-F6は、シリンダヘッド21における昇温時の摩擦力の低減量F1-F2に比して小さくなる。即ち、貫通孔1aと円筒カップ5に間にシール部材6を介設した状態で、貫通孔1aに円筒カップ5を圧入することによって、昇温時における摩擦力の低下を抑制することができる。そして、昇温時には、EGR流路部材3の熱膨張により圧入方向への伸長が生じるため、圧入方向への応力Fxが発生する。このため、上記数式10の関係が成立していないときには、貫通孔1aに対して円筒カップ5が変位する。本発明の一実施形態に係るシリンダヘッド1では、シリンダヘッド1の線膨張係数αHと円筒カップ5の線膨張係数αCを考慮して、これに適した線膨張係数αSを有する材質を選定するとともに、各締めしろδ3,δ4,δ5,δ6を調整したシール部材6を用いることによって、昇温時においても常に上記数式10の関係を満足するように構成されている。このため、昇温時においても、円筒カップ5およびシール部材6が変位することがないため、水漏れが生じることを確実に防止することができる。即ち、貫通孔1a1aとEGR流路部材3の間にシール部材6を介設した状態で、EGR流路部材3を圧入する本発明の一実施形態に係るシリンダヘッド1では、EGR流路部材3と貫通孔1aとの隙間におけるシール性を確実に確保することができる。即ち、本発明の一実施形態に係るシリンダヘッド1は、ウォータージャケット2に形成された貫通孔1a1aに、EGRガスの流路をなす伝熱パイプ44を備えた部材であるEGR流路部材3を圧入して貫設する構成であって、EGR流路部材3より詳しくは、円筒カップ55と、貫通孔1a1aとの間に、シリンダヘッド1を構成する材質本実施形態ではアルミニウムの線膨張係数αHに比して小さく、かつ、貫通孔1a1aに圧入される範囲におけるEGR流路部材3即ち、円筒カップ55を構成する材質本実施形態ではステンレスの線膨張係数αCに比して大きい線膨張係数αS即ち、αH>αS>αCを有する材質からなる円環状のシール部材6を介設するものである。このような構成により、ウォータージャケット2に形成された貫通孔1a1aにEGR流路部材3を貫通させて設ける構成のシリンダヘッド1において、EGR流路部材3と貫通孔1a1aの隙間から冷却水が漏れることを防止できる。ところで、先述した通り、隣接する各部材間における線膨張係数の差が大きいほど、昇温時における締結力の低下率が大きくなる。そこで、本実施形態に係るシリンダヘッド1では、シール部材6を複数のリング部材を積層して構成される積層リングの態様とすることによって、より確実にシール性を確保することができる。図4abに示す如く、シリンダヘッド1では、シール部材6を、複数本実施形態では5個のリング部材6a6aを積層してなる積層リング7の態様とすることができる。積層リング7においては、各リング部材6a6aの各線膨張係数αSを、貫通孔1aにより近い外周側から順に、それぞれα1α2α3α4α5としており、これらの各線膨張係数は、以下に示す数式11の関係を満たしている。さらに、最も外側のリング部材6aの線膨張係数α1は、シリンダヘッド1の線膨張係数αHに比して小さく、最も内側のリング部材6aの線膨張係数α5は、円筒カップ5の線膨張係数αCに比して大きい構成としている。即ち、以下に示す数式12の関係が成立している。このような構成により、隣接する部材間の膨張量の差を極力少なくし、昇温時における径変化の追従性を確保することによって、隣接する部材間で隙間が発生することをより確実に防止するようにしている。即ち、シール部材6を積層リング7の態様としたシリンダヘッド1では、貫通孔1aと円筒カップ5の間に介設される積層リング7の線膨張係数を緩やかに変化させていくことによって、貫通孔1a、円筒カップ5、および各リング部材6a6a間において微小な隙間が生じることが防止できる。尚、本実施形態では、シール部材6を5本のリング部材6a6aを積層する構成の積層リング7を例示して説明をしているが、シール部材の積層数をこれに限定するものではない。隙間の大きさや、シリンダブロックおよび円筒カップの材質等に応じて最適な積層数を適宜選択することが可能である。即ち、図5に示す如く、本発明の一実施形態に係るシリンダヘッド1では、シール部材6を、n層のリング部材6a6aからなる積層リング7の態様とすることができる。そして、各リング部材6a6aの各線膨張係数を、貫通孔1aにより近い外周側から順に、それぞれα1α2αn-1αnとして、各線膨張係数α1α2αn-1αnが、以下に示す数式13の関係を満たすように構成している。そして、各締めしろδnに応じて生じる各締結力をPn、各部材間における摩擦係数をμnとするとき、各部材間で生じる摩擦力Fnは、以下の数式14で表される。尚、ここでは、nを1以上の自然数としている。そして、昇温時に、EGR流路部材3の伸長による応力Fxが生じた場合に、各部材間における各摩擦力Fnが、常に以下の数式15を満足するように、シール部材6積層リング7の構成を調整している。このような構成により、昇温時に、EGR流路部材3と貫通孔1aとの間から水漏れが生じることをより確実に防止することができる。即ち、本発明の一実施形態に係るシリンダヘッド1において、シール部材6は、線膨張係数が異なり、かつ、孔径が異なる複数n層のリング部材6a6aを略同心円状に積層してなる積層リング7として構成するものである。このような構成により、シール性を確実に確保できるシール部材6を簡易に構成することができる。また、本発明の一実施形態に係るシリンダヘッド1において、積層リング7は、半径方向のより外側を構成するリング部材6aの線膨張係数α1が、半径方向のより内側を構成するリング部材6aの線膨張係数αnに比して大きいものである。このような構成により、シール部材6によるシール性をより確実に確保できる。さらに、本発明の一実施形態に係るシリンダヘッド1において、シール部材6は、貫通孔1aの内径に比して大きい外径で、かつ、EGR流路部材3の端部である円筒カップ5の外径に比して小さい内径であり、EGR流路部材3を、シール部材6を介設した状態で貫通孔1aに対して圧入することにより、貫通孔1aとシール部材6との径の差およびEGR流路部材3とシール部材6との径の差に応じて生じる圧入方向に直交する方向への締結力Pnと、貫通孔1aおよび円筒カップ5に対するシール部材6の摩擦係数μnとの積として求められる該シール部材6の圧入方向に対する摩擦力Fn即ち、Fn=μnPnを、EGR流路部材3が膨張したときに生じる圧入方向に対する応力Fxに比して大きくする即ち、Fn>Fxものである。このような構成により、シール部材6によるシール性を確実に確保できる。ところで、シリンダヘッド1では、シール部材6の態様を、複数のリング部材6a6aを積層してなる積層リング7とすることができるが、この場合において、仮に、図6に示すように、各リング部材6a6aの圧入深さが一定でない状態になると、円筒カップ5に図6に示すようなモーメントMが作用するため、各部材間において所期の締結力Pnを得ることができない。そこで、シリンダヘッド1では、各リング部材6a6aの圧入深さを均一にするための規制部を備える構成としている。規制部の態様としては、図7aに示すように、円筒カップ5の端部において、外向きに鍔状の規制部5aを設ける構成としたり、あるいは、図7bに示すように、貫通孔1aの端部において、内向きに鍔状の規制部1bを備える構成としたりすることが可能である。そして、図7abに示すような各規制部5a1bを備える構成とすることによって、シリンダヘッド1におけるシール部材6を複数のリング部材6a6aを積層して構成した場合においても、所期の締結力Pnを確実に確保することができる。即ち、本発明の一実施形態に係るシリンダヘッド1において、EGR流路部材3の端部である円筒カップ5には、EGR流路部材3の軸心方向に対するシール部材6の圧入位置を規制する規制部5aが備えられるものである。あるいは、本発明の一実施形態に係るシリンダヘッド1において、貫通孔1aには、該貫通孔1aの軸心方向に対するシール部材6の圧入位置を規制する規制部1bが備えられるものである。このような構成により、シール部材6によるシール性を確実に確保できる。"