ポートAと、ポートBと、ポートCと、乗切時にステータ電圧を安定させながら無効電力を提供する内蔵補助コンバータと、有効電力を吸収するための制御可能な能動負荷とを備え、前記ポートAと前記ポートBとの間に高速スイッチが設けられ、前記ポートAと前記ポートCとの間に前記内蔵補助コンバータが設けられ、該内蔵補助コンバータの交流バスが前記ポートAに接続され、該内蔵補助コンバータの直流側が前記ポートCに接続され、前記制御可能な能動負荷が前記内蔵補助コンバータの直流出力端に接続されることによって、前記内蔵補助コンバータと前記制御可能な能動負荷とが連続して前記ポートAと前記ポートCとの間に直列に接続され、又は、三相ブリッジ整流器を介して、前記内蔵補助コンバータが前記ポートAから前記制御可能な能動負荷に接続されることによって、該内蔵補助コンバータの分岐が前記制御可能な能動負荷の分岐と並列に接続されることを特徴とする低電圧乗切インテリジェント電力制御ユニット。請求項1記載の低電圧乗切インテリジェント電力制御ユニットにおいて、前記制御可能な能動負荷は、ブレーキスイッチとブレーキレジスタとにより構成されることを特徴とする低電圧乗切インテリジェント電力制御ユニット。請求項2記載の低電圧乗切インテリジェント電力制御ユニットにおいて、前記ブレーキスイッチは、絶縁ゲートバイポーラトランジスタであることを特徴とする低電圧乗切インテリジェント電力制御ユニット。請求項1記載の低電圧乗切インテリジェント電力制御ユニットにおいて、前記三相ブリッジ整流器の交流側にLCバイパスフィルター回路が設けられていることを特徴とする低電圧乗切インテリジェント電力制御ユニット。請求項1~4いずれか1項記載の低電圧乗切インテリジェント電力制御ユニットにおいて、前記高速スイッチは、ゲートターンオフサイリスタ又はリバースターンオフ回路を有するサイリスタであることを特徴とする請求項1記載の低電圧乗切インテリジェント電力制御ユニット。請求項1~4のいずれか1項に記載の低電圧乗切インテリジェント電力制御ユニットの使用であって、前記ポートAが風力発電機のステータ巻線に接続され、前記ポートBが電気ネットワークに接続されることを特徴とする低電圧乗切インテリジェント電力制御ユニットの使用。請求項6記載の低電圧乗切インテリジェント電力制御ユニットの使用において、前記ポートCが外部の補助コンバータの直流バスに接続されていることを特徴とする低電圧乗切インテリジェント電力制御ユニットの使用。請求項7記載の低電圧乗切インテリジェント電力制御ユニットの使用において、前記外部の補助コンバータは、前記電気ネットワークに接続された補助コンバータ、若しくは二重給電風力発電機のローター側の二重給電コンバータ、又は前記電気ネットワークに接続された補助コンバータと二重給電風力発電機のローター側の二重給電コンバータとの各々の直流バスが接続されることによるコンバータの組合せであることを特徴とする低電圧乗切インテリジェント電力制御ユニットの使用。請求項7記載の低電圧乗切インテリジェント電力制御ユニットの使用において、前記ポートCと前記外部の補助コンバータの直流バスとの間にキャパシタが設置されていることを特徴とする低電圧乗切インテリジェント電力制御ユニットの使用。請求項7又は8記載の低電圧乗切インテリジェント電力制御ユニットの使用において、風力発電機のステータ巻線が連系スイッチを介してポートAに接続されていることを特徴とする低電圧乗切インテリジェント電力制御ユニットの使用。図面により、本発明に係る実施形態の具体的構成及びいくつかの応用が非限定的に開示されている。以下、図面を参照して、本発明についてさらに詳述する。図1に示されるように、IPCUはポートA、ポートB及びポートCを備えている。制御ユニットIPCUは、さらに、乗切時にステータ電圧を安定させながら無効電力Reactivepowerを提供する内蔵builtin補助コンバータAIと、有効電力activepowerを吸収するための制御可能な能動負荷controllableactiveloadとを備えている。前記ポートAと前記ポートBとの間に高速スイッチhighspeedswitchGKが設けられ、前記ポートAと前記ポートCとの間に内蔵補助コンバータAIが設けられている。内蔵補助コンバータAIは、ACバスが前記ポートAに接続され、DC側が前記ポートCに接続されている。本実施形態において、制御可能な能動負荷が内蔵補助コンバータAIのDC出力端に接続されることによって、内蔵補助コンバータAIと制御可能な能動負荷とが連続して、ポートAとポートCとの間に直列に接続されている。前記制御可能な能動負荷はブレーキスイッチbrakingswitchZKとブレーキレジスタbrakingresistorZRとからなる。具体的に実施する際において、前記高速スイッチGKはゲートターンオフサイリスタgateturnoffthyristorGTO或はターンオフ回路turnoffcircuitを有するサイリスタであり、ブレーキスイッチZKは絶縁ゲートバイポーラトランジスタIGBTである。図2に示される如くIPCUの他の実施形態と図1に示された実施形態との違いは、内蔵補助コンバータAIがポートAから制御可能な能動負荷に三相ブリッジ整流器RFを介して接続されることによって、ステータ電圧を安定させながら無効電力を提供する内蔵補助コンバータAIの分岐branchが制御可能な能動負荷の分岐branchと並列に接続されることのみにある。具体的に実施する際において、ブリッジ整流器rectifierbridgeが動作中に、内蔵補助コンバータから出力される電圧の品質に悪影響を与える高調波電流harmoniccurrentを発生する。このため、三相ブリッジ整流回路RFのAC側にLCフィルター回路filtercircuitFLが設けられている。図1及び図2の前記IPCUにおいて、高速スイッチGKゲートターンオフサイリスタGTO或はターンオフ回路を有するサイリスタは、1ms以内のターンオフ時間を有するとともに、風力発電機の出力電流と整合する必要がある。ブレーキスイッチZKは、ブレーキ回路brakingcircuitの許容最大電圧と許容最大電流の要求を満たす必要がある。ブレーキレジスタZRは、風力発電機の出力エネルギーより高い放出エネルギーを出力可能である必要がある。また、内蔵補助コンバータAIの電力定格powerratingが風力発電機に整合する必要がある。図3はIPCUの風力発電機における応用形態を示す図である。該IPCUとして図1に示された実施形態又は図2に示された実施形態が採用されてもよい。説明の便宜を図るべく、図1に示された実施形態を例にして説明する。図3に示されるように、IPCUのポートAが風力発電機のステータ巻線statorwindingに接続され、IPCUのポートBが電気ネットワークelectricnetworkに接続されている。使用にあたって、電気ネットワークの作動が正常である場合には、IPCUにおけるゲートターンオフサイリスタGTO或はターンオフ回路を有するサイリスタがON状態になり、ブレーキスイッチIGBTがOFF状態になる。電気ネットワークにおける奇数次高調波oddharmonicsが比較的に少ないため、フィルターがほとんど機能せず、IPCUの全体がON状態のACスイッチに相当する。内蔵補助コンバータが待機モードreadymodeにおいて作動する、即ち、その直流バスの電圧が一定値になるとともに、出力される無効電力が0になるように制御される。この場合、内蔵補助コンバータが有効及び無効電力をほとんど消費せず、風力発電機の正常な作動に影響を与えない。電気ネットワークの電圧降下の具合depthが風力発電機の運行に大きな影響を与える。電圧降下が大きくない場合、風力発電機の正常な運行に対する電気ネットワークの電圧降下による影響はとても小さい。この場合、風力発電機が自身の能力で乗り切るridethroughことができる。一方、電圧降下が極めて大きい場合、風力発電機の特性に応じて電圧降下の許容範囲を設定することができる。該許容範囲は一般的に電気ネットワークの定格電圧ratedvoltageの90に設定される。電圧降下が許容範囲から外れた場合、IPCUがゲートターンオフサイリスタGTO或はターンオフ回路を有するサイリスタを強制的にOFFにされる。当該OFFにされる過程は1ms程度以内に実行される。ゲートターンオフサイリスタGTO或はターンオフ回路を有するサイリスタがOFFになった後、ブレーキスイッチIGBTがONにされ、ブレーキレジスタが風力発電機の有効電力のための放出チャンネルreleasechannelを提供するとともに、内蔵補助コンバータがステータ電圧を安定化し、風力発電機の運行に必要な無効電力を提供する。この結果、風力発電機の安定的な運行が維持される。電気ネットワークの電圧が所定の低電圧乗切時間内に正常な値に復帰することができれば、ゲートターンオフサイリスタGTO或はターンオフ回路を有するサイリスタが再びOFFになると同時に、ブレーキスイッチIGBTがOFFにされる。これにより、風力発電機が電気ネットワークに接続され、正常な作動に復帰する。電気ネットワークの電圧が所定の低電圧乗切時間内に正常な値に復帰することができなければ、IPCUも作動が停止する。その結果、風力発電機がオフラインofflineとなり、その作動が停止する。図4に示されている応用形態と図3に示されている応用形態との違いは、IPCUのポートCが外部の補助コンバータのDCバスに接続されていることにある。本実施形態では、外部の補助コンバータは電気ワットワーク側の補助コンバータである。このような応用形態を用いた場合は、乗切過程において、電気ネットワーク側の補助コンバータがブレーキレジスタとともに風力発電機の有効電力の放出チャンネルを提供することに加え、電気ネットワーク側の補助コンバータが故障時乗切期間において有効電力及び無効電力を電気ネットワークに提供することができる、という長所がある。図5に示されている応用形態と図4に示されている応用形態との違いは、外部の補助コンバータが風力発電機のローター側の二重給電コンバータdoublefedconverterであることにある。このような応用形態を用いた場合は、二重給電風力発電機そのものがコンバータを備えているため、既存の部品を十分に活用でき、改造コストを削減することができる、という長所がある。乗切過程において、二重給電モータのローター側のコンバータは前述の制御戦略を活用し、内蔵補助コンバータがステータ電圧を安定化しながら二重給電モータの運行に必要な無効電力を提供する。図6に示される応用形態は実質的に図4及び図5の応用形態の組み合わせである。即ち、外部の補助コンバータは、電気ネットワーク側の補助コンバータのDCバスとローター側の二重給電コンバータのDCバスとが接続されたものにより構成され、そして、IPCUのポートCに接続される。この実施形態において、二重給電モータのローター側のコンバータが前述の制御戦略を活用し、電気ネットワーク側の補助コンバータとブレーキレジスタとがともに風力発電機の有効電力のための放出チャンネルを提供するとともに、内蔵補助コンバータがステータ電圧を安定化し、二重給電モータの運行に必要な無効電力を提供する。また、電気ネットワーク側の補助コンバータが、故障時乗切期間において有効電力及び無効電力を電気ネットワークに提供することができる。