海洋油田掘削セクターにおける可撓性のチューブ部品としての使用を意図した、高い機械的性質を有し、水素脆化に対する耐性を示す、低合金炭素鋼で作製された異形線であって、総重量の重量パーセントで示す以下の化学組成を有し、0.75<C<0.95および0.30<Mn<0.85であり、かつCr≦0.4、V≦0.16、Si≦1.40、好ましくは≧0.15であり、および場合により、Alは0.06以下、Niは0.1以下、およびCuは0.1以下であり、残部は、鉄および液体状態の金属の加工から生じる不可避不純物であることを特徴とし、ならびに異形線が、約5から30mmの直径を有するように900°C超でそのオーステナイト領域で熱間圧延され室温まで冷却された線材から出発し、第1に、前記線材を2つの連続して順番に行われるフェーズによる熱機械的処理、すなわち、線材に均一なパーライト微細構造を付与する等温焼戻しと、その後の、その最終的形状を与えるための、50と最大で80の間に含まれる全体的な加工硬化率での冷間の機械的変態操作を施すことにより得られることを特徴とし、次いで、得られた異形線が作業元の鋼のAcl温度より低い温度で短期間回復熱処理を施され、所望の最終的な機械的特性が付与されることを特徴とする、異形線。前記等温焼戻しが鉛パテンチング操作であることを特徴とする、請求項1に記載の異形線。前記回復処理が、410から710°Cの温度で1分以下の期間施されることを特徴とする、請求項1に記載の異形線。本発明は、魅力的な経済的条件で異形線を市場に提案することを可能にする工業生産の枠組みの中で、異形線の使用条件下で必要とされる湿潤水素脆化に対する良好な耐性とその向上した機械的強度の間に最適な平衡を実現することを提案するものである。そのために、本発明は、総重量の重量パーセントで示す以下の化学組成を有し、残部は、鉄および液体状態の金属の加工から生じる不可避不純物であり、0.75<C<0.95および0.30<Mn<0.85、かつCr≦0.4、V≦0.16、Si≦1.40および好ましくは≧0.15;および場合により、Alは0.06以下、Niは0.1以下、およびCuは0.1以下であることを特徴とし、5から30mmの直径を有するように900°C超でそのオーステナイト領域で熱間圧延され室温まで冷却された線材から出発し、第1に、前記出発線材を2つの連続して順番に行われるフェーズによる熱機械的処理、すなわち、線材に均一なパーライト微細構造を付与する等温焼戻し古典的には、鉛パテンチングと、その後の、その最終的形状を与えるための、50と最大で80の間に含まれる可能であれば、好ましくは約60全体的な加工硬化率での冷間の機械的変態操作伸線または伸線圧延を施すことにより得られることを特徴とし、次いで、作製元の鋼のAc1温度より低い温度好ましくは410から710°Cで短期間好ましくは1分未満の回復熱処理を施され、所望の最終的な機械的特性が付与されることを特徴とする、海洋油田掘削セクターにおける可撓性のチューブ部品としての使用を意図した、高い機械的性質を有し、水素脆化に対する耐性を示す、低合金炭素鋼で作製された異形線に関する。上記で定義した本発明は、3つ要素:鋼グレード、処理、用途に基づいており、深海において使用することを意図した鋼線の冶金学の分野の本出願人が獲得した知識の最適化と見なすことができる。より明示的に、これらの3つ要素は、以下の通り詳述することができる。-単純な鋼グレード、すなわち、炭素少なくとも0.75およびマンガン鋼、したがって、現在使用されているずっと低い炭素含量のものとは反対であり、硬化元素は添加されていないが、好ましくは、金属マトリックス全体に微細炭化物の均一な分布を得るために、分散質の元素、例えば、バナジウムおよびクロムなどで合金化されており、-このグレードは、その後室温まで冷却される熱間圧延線材から製造されるすなわち、熱間圧延段階で存在しているオーステナイトから受け継いだ通常のフェライト-パーライト構造を有する。が、その直径5と30mmの間は、通常の手段と比較して低減している。この特色は、容易な機械的成形操作による、すなわち、それを通して不均一な区画が生じ得る有意な加工硬化なしでの、すぐ使用できる異形線へのその最終的変態を可能にするが、この製造プロセスを担当している作業者は、操作パラメーターを調整して操作パラメーターの調整、絞りプレートおよびロールの溝の選択、該線内の局所的な加工硬化を制限しなければならないことに留意されたい。等温焼戻しにより作成される微細構造はパーライトである。工業的に製造することが容易なパーライトにより、製造される線の塊全体において最も均一で適当な冶金学的構造が確実となり、この構造は、伸線および/または圧延により適用される変形に耐えることができよう。-この線は、可撓性のパイプラインまたは他のパイプの構造物において曲がりくねったフープまたはアーチ線を形成するように海洋油田掘削での使用を意図した、平坦な形状もしくは平坦部分を含む形状または異形化された線である。知られている通り、異形鋼線は、パイプライン中で、押出ポリマーの2つの層、いわゆる環状の区画の間を進む。この区画において可撓性のパイプラインの使用の間に支配的な物理化学的条件は、現時点でよく知られている。それらは、パイプラインを流れるもの液体またはガス状の炭化水素の性質およびパイプラインの様々な層の構造次第である。特に、pHは、1990/2000年代に考えられていたものより高い平均で4より5.5に近い。。したがって、本発明の目的は、より高い機械的強度を有する異形線の使用を可能にする、これらの環状の区画において満たすべき、新しく、あまり厳しくない条件を発見することである。換言すると、今日のNACE品質は、API規格のものほど要求が厳しくない試験結果を通してかなり有効に表すことができるしたがって、本出願人は、要求に応えるために、API規格に関する試験条件、特にpHに適合せざるを得なかった。。例えば、NACE品質は、破断または内部割れすることなく、5と6.5の間のpHを有し、CO2および数ミリバールのH2Sを含有するガスの通気を受けた水溶液中で90のReの連続応力下で1カ月間持ちこたえた鋼線に割り当てることができる。本発明は、一例として示す以下の記述に照らして、より良好に理解され、他の態様および利点がより明白に明らかとなろう。本明細書の最終頁に示す表Iは、本出願人の組織内の命名法を使用した、第1の列に見られる本発明のグレードの7つの化学組成例を示している。本発明者らは、次に、その構成要素が以下の重量含量:C:0.861、Mn:0.644、P:0.012、S:0.003、Si:0.303、AI:0.47、Ni:0.015、Cr:0.032、Cu:0.006、Mo:0.003およびV:0.065に対応する、C88表1の最後から2番目の列と呼ぶ鋼グレードにおける1つの代表的な組成例について詳細に論じる。この組成を有する直径12mmの円形線材から出発して、以下の連続した操作により、平坦な部分を含めた9mm×4mmの形状を有する、最終的なすぐ使用できる線を作成する。最初に、本発明において、初期の線材について、すぐ使用できる異形線の最終直径に達するために、全体的に最大で80の加工硬化率で行うその後の伸線の間に該線のコアを大幅に加工する必要がないように、直径が30mmを超えることはないことに留意されたい。該線材は、そのオーステナイト領域一般に900°C超で熱間圧延された鋼線であり、これは、コイル状に巻かれる前に圧延熱において急速に冷却され、最終的に、貯蔵所で室温まで冷却され、そこで顧客に出荷されるのを待つ。顧客に出荷されると、そのリールから巻き出されたこの出発線材は、最初に、室温から等温焼戻しを受ける。一般に、等温焼戻しとは、冷却の前の、溶融鉛浴を通すことによる、約520-600°Cの一定温度でのパテンチングのことである。パテンチング操作により、鋼線にパーライト微細構造が付与され、フェライトの痕跡が残る可能性はあるが、ベイナイトまたはマルテンサイトは残らず、これは最後まで保たれる。次いで、該線を容易な方法で、すなわち、既に上で述べた通りに伸線して円形または既に部分的に平らになっている。、金属の加工により生じる内部応力のレベルを最大値に制限する。これは、水素の優先的な蓄積に好都合な箇所を生じさせる内部微細構造の損傷を制限するためである。次いで、該線は、最終寸法に達するための冷間圧延を受けることができ、全体的な加工硬化伸線圧延率が50から最大で80、可能であるならば、好ましくは約60となるように注意する。こうして得られた中間の線は、約1900MPaのRmを有する。中間の線は、その後の成形を促進し、加工硬化により損なわれたその水素脆化に対する耐性の性質を付与するための軟質化がまだされていない。この目的のために、単純な最終回復熱処理、すなわち、そのAc1値使用する鋼グレードについて410から710°C以下の温度で1分未満の持続的な処理により、中間の線に所望の最終Rmを付与するが、その正確な値は、当然のことながら、この回復処理の動作条件次第である。この文脈において、以下の表IIは、水による急冷の前に、検討しているグレードのAC1温度未満の表の第2の列で示す温度で5秒間の時間保持する動作条件下で回復熱処理を受けた異形線について得られた、行AからEにより示す最終的な機械的特性を示している。他の列は、それぞれ、実施した熱機械的操作から得られた、処理した線の平均極限引張強さRm、平均弾性限界Re、平均破断点伸び率Aおよび比Re/Rmを示す。予想通り、Rmは、Reと同様に、回復温度が上昇するにつれて一様に低下していることが分かる行AからE。比Re/Rmは一定なままであり、伸び率Aは同じ方向に増加している。HIC水素誘起割れおよびSSC硫化物応力割れモードによるNACE試験は、これらの異なる回復熱処理後に得られた線のそれぞれについて実施した。そのデータおよび結果は、以下で表IIIに示している。分析した試料の全てが試験に合格したことが分かる。超音波検査後、水素腐食による脆化を示すブリスタータイプの内部割れは見られない。当然のことながら、本発明は、記載している例に限定されるものではなく、それどころか、添付の特許請求の範囲に示す定義が遵守される限り、複数の変形例および均等物に当てはまるものである。