"ボイラを含む燃焼装置からの排ガスの流路に石灰石を含む吸収液を噴霧するスプレノズルを設けた硫黄酸化物の吸収部及び該吸収部下部に設けた吸収液溜め部と該吸収液溜め部内に設けた酸化用ガス供給部とを備えた排煙脱硫装置及び前記脱硫装置の吸収液溜め部の吸収液抜き出し部の下流に配置した吸収液の第一固液分離装置及び該第一固液分離装置での吸収液の固液分離後の液を前記脱硫装置の補給水として前記吸収液溜め部に再循環させる構成を備えた排水処理システムにおいて、前記吸収液の第一固液分離装置で分離された液と該第一固液分離装置のオーバーフロー側の液を回収する循環水タンクを設け、該循環水タンクから前記脱硫装置の吸収液溜め部に再循環水を再循環させる再循環ラインを設け、前記再循環ラインに凝集剤添加装置と再循環水の第二固液分離装置を設けることを特徴とする排ガス処理システム。前記吸収液の第一固液分離装置は、オーバーフロー側の液の重量累積50径を1~20μmとなるようなハイドロサイクロンから構成したことを特徴とする請求項1記載の排ガス処理システム。排煙脱硫装置の前記吸収液抜き出し部と前記凝集剤添加装置の間の流路に重金属除去剤を供給する重金属除去剤添加装置を設けたことを特徴とする請求項1に記載の排ガス処理システム。排煙脱硫装置内でボイラを含む燃焼装置からの排ガスの流路に石灰石を含む吸収液を用いて前記排ガス中の硫黄酸化物を吸収させ、硫黄酸化物を吸収した吸収液に酸化用ガスを供給して石膏を生成させ、脱硫装置内から抜き出した石膏を含む吸収液を固液分離処理し、固液分離後の液を前記脱硫装置の補給水として脱硫装置に再循環させる排水処理方法において、前記石膏を含む吸収液の固液分離処理後の液と前記固液分離処理時のオーバーフロー側の液を循環水として回収し、該回収した循環水に凝集剤を添加した後に再度固液分離して、前記固液分離後の液を再循環水として前記脱硫装置に再循環させることを特徴とする排ガス処理方法。前記循環水中の固体粒子の重量累積50径を1~20μmとすることを特徴とする請求項4記載の排ガス処理方法。前記脱硫装置内から抜き出した石膏を含む吸収液に凝集剤を添加する前に重金属除去剤を供給することを特徴とする請求項4に記載の排ガス処理方法。石炭の燃焼排ガス中に含まれるHgを従来の脱硫装置で除去した場合、吸収液中のHg濃度が増加し、一部のHgは吸収液中の液側から固体側へ移行する。また、脱硫装置の吸収液中の石膏濃度や塩素濃度を調整するため、脱硫吸収液の一部を排水処理設備に供給し、石膏を除去した後、石膏の濃度が低い側の液を脱硫装置の補給水として利用していたが、この再循環水中には高濃度なHgを含む微粒子が含まれていた。従来技術は、脱硫装置が排ガス中の排ガス処理システムガスを吸収することによりpHが低下する過程で、再循環された微粒子中のHgが液側に再溶解することで液側のHg濃度が高くなる場合がある点について配慮がされておらず、Hgの再放出を防止することが困難になる問題があった。本発明の課題は、排煙脱硫装置の循環タンク部で固体側のHg濃度が増加することを防止してHgの再放出を防止することである。上記本発明の課題は、次の解決手段により解決される。請求項1記載の発明は、ボイラを含む燃焼装置からの排ガスの流路に石灰石を含む吸収液を噴霧するスプレノズルを設けた硫黄酸化物の吸収部及び該吸収部下部に設けた吸収液溜め部と該吸収液溜め部内に設けた酸化用ガス供給部とを備えた排煙脱硫装置及び前記脱硫装置の吸収液溜め部の吸収液抜き出し部の下流に配置した吸収液の第一固液分離装置及び該第一固液分離装置での吸収液の固液分離後の液を前記脱硫装置の補給水として前記吸収液溜め部に再循環させる構成を備えた排水処理システムにおいて、前記吸収液の第一固液分離装置で分離された液と該第一固液分離装置のオーバーフロー側の液を回収する循環水タンクを設け、該循環水タンクから前記脱硫装置の吸収液溜め部に再循環水を再循環させる再循環ラインを設け、前記再循環ラインに凝集剤添加装置と再循環水の第二固液分離装置を設けることを特徴とする排ガス処理システムである。請求項2記載の発明は、前記吸収液の第一固液分離装置は、オーバーフロー側の液の重量累積50径を1~20μmとなるようなハイドロサイクロンから構成したことを特徴とする請求項1記載の排ガス処理システムである。請求項3記載の発明は、排煙脱硫装置の前記吸収液抜き出し部と前記凝集剤添加装置の間の流路に重金属除去剤を供給する重金属除去剤添加装置を設けたことを特徴とする請求項1に記載の排ガス処理システムである。請求項4記載の発明は、排煙脱硫装置内でボイラを含む燃焼装置からの排ガスの流路に石灰石を含む吸収液を用いて前記排ガス中の硫黄酸化物を吸収させ、硫黄酸化物を吸収した吸収液に酸化用ガスを供給して石膏を生成させ、脱硫装置内から抜き出した石膏を含む吸収液を固液分離処理し、該固液分離後の液を前記脱硫装置の補給水として脱硫装置に再循環させる排水処理方法において、前記石膏を含む吸収液の固液分離処理後の液と前記固液分離処理時のオーバーフロー側の液を循環水として回収し、該回収した循環水を凝集剤を添加した後に再度固液分離して、前記固液分離後の液を再循環水として前記脱硫装置に再循環させることを特徴とする排ガス処理方法である。請求項5記載の発明は、前記循環水中の固体粒子の重量累積50径を1~20μmとすることを特徴とする請求項4記載の排ガス処理方法である。請求項6記載の発明は、前記脱硫装置内から抜き出した石膏を含む吸収液に凝集剤を添加する前に重金属除去剤を供給することを特徴とする請求項4に記載の排ガス処理方法である。作用排煙脱硫装置から吸収液を抜き出し、ハイドロサイクロン等の固液分離装置実施例の固液分離装置38で一部の石膏を分離して除去した後の石膏濃度の低い側の液を、前記脱硫装置の補給水として再循環する場合に、該再循環水に凝集剤を添加することで、脱硫装置に再循環される高濃度なHgを含む微粒子を凝縮させ粒子径を大きくできるので、凝集剤の添加位置より下流側に設置したハイドロサイクロン、ベルトフィルタ又はシックナーなどの吸収液の固液分離装置実施例の固液分離装置54で固体と液体を効率よく分離でき、また該微粒子を除去した液のみを脱硫装置に再循環できるので、高濃度なHgを含む微粒子を分離した再循環水として脱硫装置へ供給して脱硫吸収液中のHg濃度の増加を防止できる。特に、吸収塔液溜め部の出口側に設けられるハイドロサイクロン等の固液分離装置実施例の固液分離装置38のオーバーフロー部から、循環水タンクに回収される液が循環水タンク全体で回収される液の大部分を占めるシステム構成となっている。本発明者らは、ハイドロサイクロン等の固液分離装置実施例の固液分離装置38のオーバーフロー側の液中のHg濃度がハイドロサイクロン等の固液分離装置実施例の固液分離装置38で石膏を分離して除去した石膏濃度の低い側の液アンダフロー側の液中のHg濃度に比べて高いことを見出した。そこでハイドロサイクロン等の固液分離装置実施例の固液分離装置38のオーバーフロー側の液の重量累積50粒径が1~20μmとなるようなハイドロサイクロン等の固液分離装置実施例の固液分離装置38を用いることで凝集剤により固体粒子の大径化が効率的に行われ、凝集剤添加後の固液分離装置実施例の固液分離装置54により、固体と液体を効率よく分離できる。また、高濃度なHgを含む固体と石膏を分離して回収できるため、回収する石膏の品質を向上することができる。また、固体側のHg濃度を低減できるので、固体側のHgが液側に再溶出するのを防止することができ、排ガス側へHgが再放出することがない。また、重金属除去剤を凝集剤の供給位置より上流側のハイドロサイクロン等の固液分離装置実施例の固液分離装置38のオーバーフロー側の液に供給することで、吸収液中の液側に存在していたHgを固体側へ移行させることができるので、凝集剤と固体分離装置実施例の固液分離装置54で効率良く除去することができ、Hg濃度を低減した再循環水を脱硫装置の補給水として利用できる。請求項1,4記載の発明によれば、排煙脱硫装置から吸収液を抜き出し、固液分離装置第一固液分離装置で一部の石膏を分離して除去した後、脱硫装置の補給水として利用する場合に、該補給水中の高濃度なHgを含む微小粒子を多く含む固液分離装置第一固液分離装置のオーバーフロー液に凝集材を添加して前記高濃度なHgを含む微小粒子の粒径を大きくした後、再度固液分離装置第二固液分離装置で分離するので、前記高濃度なHgを含む液を、そのまま脱硫装置に再循環することがないので、前記脱硫装置の吸収液中のHgの高濃度化を防止でき、Hg再放出を抑制する効果がある。請求項2,5記載の発明によれば、固液分離装置第一固液分離装置のオーバーフロー側の液が、高濃度なHgを含む重量累積50粒子径1~20μmの固体粒子を含むので、石膏を回収した後の排水処理系に凝集剤を供給することで、前記高濃度なHgを含む固体粒子の径を30μm以上と大きくすることができ、凝集剤供給部よりも下流に設置した固液分離装置第二固液分離装置で固体と液体を分離することができる。請求項3,6記載の発明によれば、凝集剤を供給する前に、重金属除去剤を供給することで、吸収液中の液側に存在していたHgを固体側へ移行することができ、凝集剤と固液分離装置第二固液分離装置の組み合わせにより、重金属除去剤により捕捉されたHgを含む微粒子が脱硫装置に供給されるのを防止できるので、脱硫吸収液中のHg濃度の高濃度化を防止でき、Hg再放出を抑制する効果がある。本発明の一実施例を図面と共に説明する。従来技術と共通する構成、作用については前述の通りであり、説明を省略する。本発明の排ガス処理システムの構成の一例を図1に示す。排ガス処理システムは主に、ハイドロサイクロンH/C38本発明の第一固体分離装置、排水用H/C39、ベルトフィルタ40、循環水タンク41、pH調整、重金属除去、凝集剤添加部42、凝集剤添加装置53、固液分離装置54本発明の第二固体分離装置等から構成される。表1にハイドロサイクロン38を用いて、石膏スラリーを分離した試験の結果を示す。排ガス量は2,500,000m3N/h、排煙脱硫装置3の入口排ガス中のHg濃度は26μg/m3の条件で試験を行った。ハイドロサイクロン38に供給された排煙脱硫装置3からの抜き出し液36の量は65m3/hであり、ハイドロサイクロン38によって石膏スラリーの流量はH/Cオーバーフロー43側で50m3/h、H/Cアンダーフロー44側で15m3/hに分離される。また、このときに含まれる石膏濃度はH/Cオーバーフロー43側で33g/L、H/Cアンダーフロー44側で1003g/Lとなり、H/Cアンダーフロー44の方が石膏濃度は高くなる。前記H/Cアンダーフロー44はベルトフィルタ40で固液分離されて、固体は石膏49として回収され、液体はベルトフィルタ部排出液52として循環水タンク41に供給される。また、重量累積50粒子径は、H/Cオーバーフロー43側で14μm、H/Cアンダーフロー44側で33μmとなる。H/Cオーバーフロー43側の液とベルトフィルタ部排出液52は循環水タンク41に供給され、循環水タンク41の液の一部は、排水用H/C供給部47から排水用H/C39に供給される。排水用H/C39によって、排水用H/Cオーバーフロー45側の液と、排水用H/Cアンダーフロー46側の液に分けられ、排水用H/Cアンダーフロー46側の液は循環水タンク41に供給される。循環水タンク41に供給される液量は、H/Cオーバーフロー43で50m3/h、ベルトフィルタ部排出液52で8m3/h、排水用H/Cアンダーフロー46で15m3/hとなる。このように、ほとんどの液はH/Cオーバーフロー43で排出されたものであり、H/Cオーバーフロー43側の液の重量累積50粒径が1~20μmとなるようなハイドロサイクロンH/C38を設けることで、循環水タンク41内の重量累積50粒子径を1~20μmとすることができる。このとき、H/Cオーバーフロー43側の小さな粒子の方にはHgが14193μg/kg、H/Cアンダーフロー44側の大きな粒子の方にはHgが1330μg/kg含まれており、H/Cオーバーフロー43側の方がH/Cアンダーフロー44側より約10倍高いHg濃度であった。本発明者らはH/Cオーバーフロー43側から排出される固体粒子の量はH/Cアンダーフロー44側から排出される固体粒子の量に比べて少ないものの、固体粒子中のHg濃度が比較的高いことを見出した。Hgの排出量で比べると、H/Cオーバーフロー43側で24g/h、H/Cアンダーフロー44側で20g/hとなり、石膏49と共にHgが排出される。Hgの量は抜き出し液36中に含まれるHgの約50程度であった。残りの約50のHgは循環水タンク41から脱硫装置3へ再循環水37として供給されることになる。この再循環水37に含まれるHgの量は、脱硫装置3に供給される脱硫装置入口排ガス1中に含まれるHg量の約半分の量と同程度である。本発明の排ガス処理装置では、再循環水37中にポリ塩化アルミニウム等の凝集剤を凝集剤添加装置53から供給して、固液分離装置54を用いて、高濃度なHgを含む固体とHgを含まない液とに分離し、Hgを含まない液を再循環水37として脱硫装置3に供給することで、吸収液6中のHg濃度を低減させることができる。このように、H/Cオーバーフロー43側から比較的微粒子からなるHgを含む液をH/Cアンダーフロー44側より約10倍高い濃度で循環タンク41に回収し、石膏などの他の固体含有量が少ない状態の循環水を得て、この循環水に凝集剤添加装置53で凝集剤を添加することで、粒径が大きくなったHgを中心とした固体を含む液を固液分離装置54で効果的に回収できる。図1に、固液分離装置54を再循環水用ベルトフィルタ56とろ液回収部57から構成した例を示す。凝集剤添加装置53から供給された凝集剤により、サイズの大きくなった粒子を含む液が再循環水用ベルトフィルタ56に供給され、Hgを含む固形物はHg含有固形物58として系外へ排出され、固形物の除去されたろ液はろ液回収部57に溜められ、該ろ液回収部57に回収されたろ液は図示していないポンプにより脱硫装置3に再循環される。固液分離装置54としては、再循環水用ベルトフィルタ56に限らず、ハイドロサイクロンやシックナー等も適用でき、固体と液体を分離できる装置であれば問題ない。図5に凝集剤を添加する前と後の重量累積50粒子径を示す。凝集剤を添加する前は14μmであった粒子が、凝集剤を添加することにより34μmまで粒子径が大きくなっていることが分かる。したがって、ベルトフィルタ56や図示しないハイドロサイクロンやシックナーなどの固液分離装置54での微粒子の除去効率が高まり、脱硫装置3に供給する高濃度なHgを含む微小粒子の量を低減できる。図2に示す排ガス処理システムは、図1に示す排ガス処理システムにおける排水用H/C39を取り除き、固液分離装置54の出口排水の一部をpH調整、重金属除去、凝集剤添加部42に供給した場合の構成を示す。このように、固液分離装置54の出口の固液分離装置出口排液59には固体粒子がほとんど含まれていないため、図1に示す排ガス処理システムと同様に、そのままpH調整、重金属除去、凝集剤添加部42に供給して、最終的な排水50を生成する構成としても、特に問題なく処理することができる。図3に示す排ガス処理システムは、図1に示す排ガス処理システムに重金属除去剤添加装置55を加えて脱硫装置3の抜き出し液36中にTMTトリメルカトトリアジンなどの重金属除去剤を供給する構成とした排ガス処理システムである。通常、脱硫装置3の運転pHなどの影響により、脱硫吸収液6中のHgがすべて固体側に移行するとは限らず、液側に保持される場合がある。液側に存在しているHgは凝集剤で除去することがほとんどできないが、TMT等の重金属除去剤を凝集剤添加装置53の上流側の位置から供給することで、液側のHgを固体側へ移行させることができる。この生成したHgを含む固体粒子は10μm程度と小さいことからH/Cオーバーフロー43側から排出され、回収される石膏49中のHg濃度を低減できる。また、図3に示す排ガス処理システムは図1のシステムと同様に、凝集剤添加装置53や固液分離装置54の作用により、高濃度なHgを含む微粒固体を脱硫装置3に再循環させることがないので、Hgの再放出を防止することができる。また、脱硫装置3が排ガスのSO2ガスを吸収することにより液滴のpHが低下する過程で、重金属除去剤で捕捉されたHgは液側へ再溶解する場合もある。しかし、凝集剤添加装置53や固液分離装置54を設置することで重金属に捕捉されたHgを含む微粒子を除去することにより、脱硫装置3の吸収液6中のHg濃度を低減できるので、Hg再放出を防止することができる。図4に示す排ガス処理システムは、循環水タンク41に重金属除去剤添加装置55から重金属除去剤を添加する構成であるが、この場合も、図3に示す排ガス処理システムと同様の効果を得ることができる。この場合に限らず、重金属除去剤を供給する位置は、凝集剤添加装置53の上流側であれば、同様の効果を得ることができる。"