レーザー光を出射する光源と、前記光源が出射したレーザー光を偏向し、像担持体上で主走査方向に走査させる偏向手段と、前記偏向手段が偏向したレーザー光を前記像担持体上に導くべく反射させるものであり、前記主走査方向に延びる長板状のミラーと、前記光源、前記偏向手段及び前記ミラーを内部に配し、前記ミラーが反射したレーザー光を透過する透過窓を有する筐体と、を備え、前記レーザー光の前記ミラーへの入射角は40°~60°であり、前記レーザー光のS偏光成分に対する前記ミラーの反射率は前記レーザー光のP偏向成分に対する前記ミラーの反射率より3以上高く、前記S偏向成分に対する前記ミラーの前記主走査方向の各位置における最大反射率と最小反射率の差及び前記P偏向成分に対する前記ミラーの前記主走査方向の各位置における最大反射率と最小反射率の差が共に5以下であり、前記ミラーは当該ミラーに入射するレーザー光の光軸の垂線に対して前記主走査方向と直交する副走査方向であって当該ミラーの反射面が前記像担持体側に向くように20°~30°傾いており、前記透過窓は当該透過窓を透過するレーザー光の光軸の垂線に対して前記副走査方向に5°~20°傾いているものである光走査装置。前記光源は、レーザー光を発する発光部を1つ有するシングルビーム方式、又は前記発光部を複数有するマルチビーム方式であり、前記マルチビーム方式の場合は前記複数の発光部が一列に配置され、前記発光部の列に沿う方向と、前記主走査方向とが交差する角度は80°以上90°以下の範囲である請求項1に記載の光走査装置。前記光源は、赤色波長領域又は赤外波長領域のレーザー光を出射するものである請求項1又は2に記載の光走査装置。像担持体と、前記像担持体に画像データに基づいたレーザー光を照射する光走査装置と、を備え、前記光走査装置は請求項1~3の何れか一項に記載のものである画像形成装置。しかし、特許文献1に記載の方法では、折り返しミラーの製造においてにコーティング工程が必須となる。つまり、製造工程が増加するため手間とコストがかかっていた。本発明は、上記の問題を解決するためになされたもので、折り返しミラーに特別なコーティングすることなく、感光体ドラムの周面における光量分布の均一性を保つことができる光走査装置及び画像形成装置を提供することを目的とするものである。請求項1に記載の発明の光走査装置は、レーザー光を出射する光源と、前記光源が出射したレーザー光を偏向し、像担持体上で主走査方向に走査させる偏向手段と、前記偏向手段が偏向したレーザー光を前記像担持体上に導くべく反射させるものであり、前記主走査方向に延びる長板状のミラーと、前記光源、前記偏向手段及び前記ミラーを内部に配し、前記ミラーが反射したレーザー光を透過する透過窓を有する筐体と、を備え、前記レーザー光の前記ミラーへの入射角は40°~60°であり、前記レーザー光のS偏光成分に対する前記ミラーの反射率は前記レーザー光のP偏向成分に対する前記ミラーの反射率より3以上高く、前記S偏向成分に対する前記ミラーの前記主走査方向の各位置における最大反射率と最小反射率の差及び前記P偏向成分に対する前記ミラーの前記主走査方向の各位置における最大反射率と最小反射率の差が共に5以下であり、前記ミラーは当該ミラーに入射するレーザー光の光軸の垂線に対して前記主走査方向と直交する副走査方向であって当該ミラーの反射面が前記像担持体側に向くように20°~30°傾いており、前記透過窓は当該透過窓を透過するレーザー光の光軸の垂線に対して前記副走査方向に5°~20°傾いているものである。この構成によれば、ミラーに光量分布を補正するためのコーティングを施さなくても、像担持体に照射されるレーザー光の光量分布の不均一を補正することができる。つまり、像担持体上における光量のバラツキを抑え、画質悪化を抑えることができる。そして、ミラーにコーティングを施す手間とコストを削減することができる。請求項2に記載の発明は、請求項1に記載の光走査装置であって、前記光源は、レーザー光を発する発光部を1つ有するシングルビーム方式、又は前記発光部を複数有するマルチビーム方式であり、前記マルチビーム方式の場合は前記複数の発光部が一列に配置され、前記発光部の列に沿う方向と、前記主走査方向とが交差する角度は80°以上90°以下の範囲である。この構成によれば、シングルビーム方式、マルチビーム方式の何れの光源を用いても、像担持体に照射されるレーザー光の光量分布の不均一を補正することができる。そして、シングルビーム方式及びマルチビーム方式の光源に対するミラー及び透過窓の配置条件を共通化できるため、光源の方式の違いによって異なる光走査装置を組み立てる必要がない。請求項3に記載の発明は、請求項1又は2に記載の光走査装置であって、前記光源は、赤色波長領域又は赤外波長領域のレーザー光を出射するものである。この構成によれば、赤色波長領域のレーザー光を出射する光源又は赤外波長領域のレーザー光を出射する光源の何れを用いても、像担持体に照射されるレーザー光の光量分布の不均一を補正することができる。そして、赤色波長領域のレーザー光を出射する光源、赤外波長領域のレーザー光を出射する光源に対するミラー及び透過窓の配置条件を共通化できるため、レーザー光の波長領域の違いによって異なる光走査装置を組み立てる必要がない。請求項4に記載の発明の画像形成装置は、像担持体と、前記像担持体に画像データに基づいたレーザー光を照射する光走査装置と、を備え、前記光走査装置は請求項1~3の何れか一項に記載のものである。この構成によれば、像担持体上での光量のバラツキを抑え、画質悪化を防ぐことができる。この発明によれば、シングルビーム方式又はマルチビーム方式、或いは赤色波長領域又は赤外波長領域のレーザー光を出射する複数種類の光源のうち何れの光源を用いても、光量分布を均一にするための特別なコーティングをミラーに施さずに像担持体上における光量のバラツキを抑え、画質悪化を抑えることができる。また、複数種類の光源に対してミラー及び透過窓の設置条件を共通化できるため、光源の違いによって異なる光走査装置を組み立てる必要がなく、装置の組み立ての手間とコストを削減することができる。以下、本発明を実施するための形態について、図面を参照しながら説明する。図1は、本発明に係る光走査装置を備えた画像形成装置1の内部構成を概略的に示す図である。尚、本実施の形態では、画像形成装置1としてプリンターを例に説明するが、この他にコピー機、ファクシミリ機、これら複数の機能を備えた複合機等、電子写真方式を採用した画像形成装置であればよい。また、本実施の形態で説明する画像形成装置1はカラープリンターであるが、モノクロプリンターであっても構わない。画像形成装置1の下部には、用紙束を収納する給紙カセット300が配置されている。更に、画像形成装置1の正面側には開放可能なマルチトレイ510が配置されている。マルチトレイ510は、手差し給紙用のトレイである。給紙カセット300又はマルチトレイ510から搬送された用紙は、画像形成装置1内に形成された用紙搬送路に案内されつつ、用紙にトナー画像を形成する画像形成部410及びトナー画像を用紙に定着させる定着部430へ搬送される。その後、用紙は、排出部450を通じて、排紙トレイ23上に排出される。用紙搬送路は、マルチトレイ510を基端として、画像形成装置1の上下方向に延びる第1給紙搬送路530と、第1給紙搬送路530の下方に位置する給紙カセット300の下流端から上方に向けて延びる第2給紙搬送路310とを含む。マルチトレイ510上の用紙は第1給紙搬送路530に引き込まれ、給紙カセット300内の用紙はピックアップローラー311によって第2給紙搬送路310に引き込まれる。各搬送路に引き込まれた用紙は、画像形成部410の画像形成工程とタイミングを合わせて、画像形成部410に用紙を送るレジストローラー対320へ搬送される。用紙搬送路は、更に、レジストローラー対320から定着部430までの区間、用紙を案内する主搬送路330と、定着部430から排出部450までの区間、用紙を案内する排出搬送路340とを含む。主搬送路330に沿って移動する用紙に画像形成部410はトナー画像を形成し、定着部430は、用紙にトナー画像を定着させる。第1給紙搬送路530、第2給紙搬送路310、主搬送路330及び排出搬送路340の適所には、これら搬送路に案内される用紙を搬送するための搬送ローラー対360が配設されている。画像形成部410は、イエロー用トナーコンテナ900Y、マゼンタ用トナーコンテナ900M、シアン用トナーコンテナ900C及びブラック用トナーコンテナ900Bkを含む。これらコンテナの下方には、YMCBk各色に対応する現像装置10Y、10M、10C及び10Bkがそれぞれ配設されている。画像形成部410は、これらトナーコンテナ900Y、900M、900C及び900Bkに収容されたトナーを用いて、用紙に画像を形成する。画像形成部410は、各色のトナー像を担持する感光体ドラム17を含む。感光体ドラム17の周囲には、帯電器16、現像装置1010Y、10M、10C及び10Bk、転写ローラー19及びクリーニング装置18が配置されている。帯電器16は、感光体ドラム17の表面を均一に帯電する。帯電後の感光体ドラム17の表面は、光走査装置600によって露光され、静電潜像が形成される。光走査装置600は、例えば、外部装置からの画像信号に基づき、帯電後の感光体ドラム17の表面にレーザー光を出射する。現像装置10Y、10M、10C及び10Bkは、それぞれトナーコンテナ900Y、900M、900C及び900Bkから供給される各色のトナーを供給し、各々の感光体ドラム17上に形成された静電潜像に合致するトナー画像を形成する。転写ローラー19は、中間転写ベルト921を挟んで感光体ドラム17とニップ部を形成し、感光体ドラム17上のトナー像を中間転写ベルト921上に一次転写する。クリーニング装置18は、トナー像転写後の感光体ドラム17の周面を清掃する。光走査装置600は、光源やポリゴンミラー、折り返しミラーなどの各種の光学系機器を有し、感光体ドラム17の周面に画像信号に基づく光を出射して、静電潜像を形成する。この光走査装置600については、後記で詳述する。中間転写ユニット92は、中間転写ベルト921、駆動ローラー922及び従動ローラー923を備える。中間転写ベルト921上には、複数の感光体ドラム17からトナー像が重ね塗りされる一次転写。重ね塗りされたトナー像は、二次転写部98において用紙に二次転写される。レジストローラー対320から送り出された用紙は、二次転写部98を構成する中間転写ベルト921及び転写ローラー981との間の転写ニップ部に供給される。その後、用紙は二次転写部98によって転写されたトナー画像を担持しつつ、定着部430へ送り出される。定着部430は、加熱ローラー432と、加熱ローラー432に圧接される加圧ローラー433とを含む。二次転写部98から送り出された用紙は、加熱ローラー432と加圧ローラー433の間のニップ部に送り込まれ、用紙上のトナーが用紙に定着する。定着部430は、用紙にトナーを定着した後、用紙を排出ローラー451に向けて搬送する。排出ローラー451は搬送された用紙を排出トレイ23へ排出する。次に、本実施の形態における光走査装置600について説明する。図2は、光走査装置600の斜視図である。本実施形態では、YMCBk各色に個別に対応する4つの光走査装置600Y、M、C及びBkが備えられている例を示しており、これらは図1に示すように画像形成部410の下方に配置されている。図2中、最も左方に配設される光走査装置600Yは、イエローのトナーを用いてトナー画像を形成する感光体ドラム17にレーザー光を出射する。以下同様に、光走査装置600Mはマゼンタトナー画像用の感光体ドラム17に、光走査装置600Cはシアントナー画像用の感光体ドラム17に、光走査装置600Bkはブラックトナー画像用の感光体ドラム17に、各々レーザー光を照射する。光走査装置600は、略直方体形状の筐体620を備える。筐体620の内部構造については図3で詳述するが、大略的に、レーザー光を発する光源、このレーザー光を反射させて主走査方向に走査させるポリゴンミラー、ポリゴンミラーを反射したレーザー光を感光体ドラム17の周面に結像させるfθレンズを含む光学部品、光学部品を通過したレーザー光を感光体ドラム17の周面に向かうように反射する折り返しミラー等が収容されている。筐体620の上面には、略矩形状の防塵ガラス透過窓621が備えられている。防塵ガラス621は、筐体620の上面において光走査装置600の主走査方向に延びる。筐体620内に配設された光源からのレーザー光は、防塵ガラス621を透過し、感光体ドラム17の周面に照射される。図3は、光走査装置600の主要な構成要素を模式的に示した図であり、図4は、光源68の外観図である。光走査装置600は、光源68、コリメートレンズ678、シリンドリカルレンズ679、ポリゴンミラー偏向手段671、ポリゴンモーター672、fθレンズ676及び折り返しミラーミラー677を含む。光源68としては、例えば半導体レーザーが用いられる。そして光源68は、先端面Yに1つのレーザーダイオード発光部LDを備えたシングルビーム方式の光源図4a、又は先端面Yに複数のレーザーダイオード発光部LD1及びLD2を備えたマルチビーム方式の光源図4bの何れの方式の光源であってもよい。マルチビーム方式の光源68の場合、レーザーダイオードLD1及びLD2が先端面Yに一定間隔で1列に配列されてなり、先端面Yに対する法線のうち中央を通る法線Gを回転軸として矢印Xの方向に回転されて光走査装置600の所定位置に配設される。具体的には、各レーザーダイオードLD1及びLD2が出射したレーザー光が感光体ドラム17の周面を照射した際に、その照射位置結像位置の配列方向、つまりレーザーダイオードLD1及びLD2を結ぶ線が主走査方向に対して所定の傾斜角度例えば、80°~90°を有するように光源68がX方向に回転されて配置される。こうすることで、副走査方向の解像度を調整できる。通常、装置の仕様に合わせて副走査方向のピッチが決定され、この決定により主走査方向のピッチが決定される。尚、図4bでは、マルチビーム方式の光源として2個のレーザーダイオードを備えた場合について図示するが、当該光源が備えるレーザーダイオードは2個以上であってもよい。また、本発明における光走査装置600に搭載される光源68に配置されるレーザーダイオードは、赤色波長領域660nm~680nm又は赤外波長領域770nm~790nmのレーザー光を出射するものとする。つまり、光走査装置600は赤色波長領域又は赤外波長領域のレーザーダイオードを用いたシングルビーム方式の光源、若しくは赤色波長領域又は赤外波長領域のレーザーダイオードを用いたマルチビーム方式の光源の合計4種類の光源を付け替え可能である。光走査装置600に何れの種類の光源を搭載させるかは、回路設計時に決定され、決定した光源が回路組み立て時に組み付けられる。コリメートレンズ678は、光源68の近傍に配置され、光源68から出力されたレーザー光を受光してレーザー光のビーム径を整える。シリンドリカルレンズ679は、レーザー光の進行方向矢印から見てコリメートレンズ678の下流側に配置されており、コリメートレンズ678を通過したレーザー光を受光してレーザー光のビーム径をさらに整える。コリメートレンズ678及びシリンドリカルレンズ679の位置は、レーザー光の光軸上に設定されている。ポリゴンミラー671は、レーザー光の進行方向から見てシリンドリカルレンズ679の下流側に配置されている。ポリゴンミラー671は、例えば正六角形の側面を有しており、6個の側面が反射面5aに相当する。そして、ポリゴンミラー671はポリゴンモーター672によって所定の速度で回転しており、シリンドリカルレンズ679を通過したレーザー光が感光体ドラム17の長手方向つまり、矢印Dで示す主走査方向に走査されるようにレーザー光を偏向する。図3では、ポリゴンミラー671は矢印Rの方向に回転するので、レーザー光は感光体ドラム17のドラム周面において紙面左側から右側に向けて走査される。つまり、光源68が出射したレーザー光は、感光体ドラム17上に走査ラインSLを主走査方向に描画する。1つの反射面5aで1本の走査ラインSLが描画される。こうして回転する感光体ドラム17に1本の走査ラインSLの描画を繰り返すことにより、副走査方向に沿って静電潜像が描画される。副走査方向は感光体ドラム17の回転方向に対応している。fθレンズ676は、レーザー光の進行方向におけるポリゴンミラー671の下流側に配置されており、感光体ドラム17の主走査方向にレーザー光が一定の速度で走査されるようにレーザー光を折り返しミラー677へと導く。折り返しミラー677は、レーザー光の進行方向から見てfθレンズ676の下流側に配置され、fθレンズ676から出力されたレーザー光を感光体ドラム17へ向けて反射する。この反射したレーザー光は防塵ガラス621図3では不図示を透過して感光体ドラム17を照射する。光走査装置6000の装置サイズの制約から、レーザー光は折り返しミラー677が反射して感光体ドラム17の周面へと導くが、レーザー光を折り返しミラー677で反射させると、像高中心折り返しミラー677の中央部と像高端部折り返しミラー677の端部とで光量差が生じる。このため、従来では折り返しミラー677に特別なコーティングを施して光量分布の不均一を補正していた。しかし、この場合、折り返しミラー677の製造においてコーティング工程が必須となり、製造工程が増加するため手間とコストがかかっていた。そこで、折り返しミラー677に特別なコーティングを施すことなく、像高中心と像高端部で生じる光量差を打ち消す方法を以下で説明する。図5は、シングルビーム方式の光源が出射したレーザー光が折り返しミラー677に入射するときの、像高ごとのP偏光成分に対するS偏光成分の比率を、折り返しミラー677の副走査方向の傾斜角度ごとに示したグラフである。ここで、像高とは、光学系の評価面上における像の位置を光軸からの距離で示した値であり、本実施の形態においては、像高とは評価面上折り返しミラー677の反射面上の主走査方向各位置に相当する。従って、以下では像高と主走査方向各位置は同じ意味として適宜使用する。続いて折り返しミラー677の副走査方向の傾斜角度について説明する。図6は、光走査装置600を主走査方向から見たときの断面図であり、図6中の拡大図Aは折り返しミラー677の副走査方向の傾斜角度を説明するための図である。折り返しミラー677の副走査方向の傾斜角度とは、レーザー光LBの光軸に対する垂線PL2と折り返しミラー677の反射面677aとの角度αをいう。つまり、折り返しミラー677がレーザー光LBの垂線PL2と同じ位置にある時の傾斜角度を0°とすると、その垂線PL2から折り返しミラー677の反射面677aが感光体ドラム17側に向くように矢印Y1方向傾かせたときの角度αが、副走査方向の傾斜角度となる。以下、折り返しミラー677の副走査方向の傾斜角度を、単に折り返しミラー677の傾斜角度という。そして、本発明の効果を実現するために、折り返しミラー677へのレーザー光LBの入射角や折り返しミラー677の反射率には条件がある。折り返しミラー677に対するレーザー光LBの入射角θの範囲は40°~65°とする。図3を用いて説明すると、PL1は折り返しミラー677の反射面に対する垂線である。折り返しミラー677の中央部における垂線PL1と入射光との角度θ1は40°とし、折り返しミラー677の端部における垂線PL1と入射光との角度θ2は65°とする。以下、レーザー光の折り返しミラー67への入射角をまとめて角度θという。また、光源68は、赤色波長領域又は赤外波長領域のレーザー光を出射するものを用いるが、赤色波長領域のレーザー光のS偏光成分に対する折り返しミラー677の反射率は、赤色波長領域のレーザー光のP偏光成分に対する反射率より3以上高いこととする。同様に、赤外波長領域のレーザー光のS偏光成分に対する折り返しミラー677の反射率は、赤外波長領域のレーザー光のP偏光成分に対する反射率より3以上高いこととする。この条件について説明する。図7は、特別なコーティングを施していない一般的なミラーつまり、折り返しミラー677に相当にレーザー光が入射する時のS偏光成分及びP偏光成分の反射率を示したグラフである。このグラフに示すように、S偏光成分の反射率とP偏向成分の反射率の差であるΔRは常に3以上とする。各偏向成分の反射率は、折り返しミラー677を構成する表面の金属層の膜厚を変化させることによって調整可能である。更に、折り返しミラー677の主走査方向各位置における赤色波長領域のレーザー光のS偏光成分が入射角θ1最小入射角、即ち40°で入射したときの反射率と入射角θ2最大入射角、即ち65°で入射したときの反射率の差Δrsと、P偏光成分が入射角θ1で入射したときの反射率と入射角θ2で入射したときのP偏向成分の反射率の差Δrpは、共に5以下とする。同様に、折り返しミラー677の主走査方向各位置における赤外波長領域のレーザー光のS偏光成分が入射角θ1で入射したときの反射率と入射角θ2で入射したときの反射率の差Δrsと、P偏光成分が入射角θ1で入射したときの反射率と入射角θ2で入射したときの反射率の差Δrpは、共に5以下とする。図7に示すグラフの横軸は像高になっているが、像高は主走査方向の位置、即ち、折り返しミラー677の中央部から端部において入射されるレーザー光の反射率を示している。各偏向成分の反射率は、折り返しミラー677を構成する金属層の膜厚を変化させることによって調整可能である。図5に戻る。折り返しミラー677に入射するレーザー光の偏光成分は、像高端部にいくほど折り返しミラー677の中央部から離れるほど、S偏光成分の比率が増える。この傾向は、折り返しミラー677の傾斜角度が大きくなるほど顕著に現れる。図7は、特別なコーティングを施していない一般的なミラーにレーザー光が入射する時のS偏光成分及びP偏光成分の反射率を示したグラフである。S偏光成分の反射率は像高端部にいくほど増加し、P偏光成分の反射率は像高端部にいくほど低下する。そして、図8は、レーザー光のS偏光成分及びP偏光成分を合わせた光の折り返しミラー677における像高ごと主走査方向各位置の反射率を示したグラフである。図8によると、折り返しミラー677の傾斜角度が20°~40°ときは、像高端部にいくほど折り返しミラー677の中央部から離れるほど反射率が低くなる。折り返しミラー677の傾斜角度が20°~40°のときは、図5に示したように、折り返しミラー677に入射するレーザー光のP偏光成分に対するS偏光成分の比率が低いため、レーザー光の反射特性として、図7に示したP偏光成分の反射特性の特徴が表れてくる。一方、折り返しミラー677の傾斜角度が50°以上のときは、像高端部にいくほど折り返しミラー677の中央部から離れるほど、反射率が高くなる。折り返しミラー677の傾斜角度が50°以上のときは、図5に示したように、折り返しミラー677に入射するレーザー光のP偏光成分に対するS偏光成分の比率が高くなるめ、レーザー光の反射特性として、図7に示したS偏光成分の反射特性の特徴が表れてくる。図9は、シングルビーム方式の光源が出射したレーザー光が防塵ガラス621を透過するときの像高ごと主走査方向各位置のP偏光成分に対するS偏光成分の比率を、防塵ガラス621の副走査方向の傾斜角度ごとに示したグラフである。ここで、図6の拡大図Bを用いて防塵ガラス621の副走査方向の傾斜角度について説明する。防塵ガラス621の副走査方向の傾斜角度とは、折り返しミラー677を反射したレーザー光LBの光軸に対する垂線PL3と防塵ガラス621におけるレーザー光LBの入射面621a及び出射面621bの角度β1及びβ2をいう拡大図B参照。つまり、防塵ガラス621の入射面621a及び出射面621bがレーザー光LBの垂線PL3と同じ位置にある時の傾斜角度を0°とすると、その垂線PL3から防塵ガラス621の入射面621a及び出射面621bを傾かせたときの角度β1及びβ2が、副走査方向の傾斜角度となる。尚、垂線PL3と防塵ガラス621の入射面621a及び出射面621bのなす角はβ1又はβ2のどちらでもよい。以下、防塵ガラス621の副走査方向の傾斜角度を、単に防塵ガラス621の傾斜角度という。図9に戻る。防塵ガラス621を透過するレーザー光の偏光成分は、図5に示す折り返しミラー677の特性と同様に、像高端部にいくほど防塵ガラス621の中央部から離れるほど、S偏光成分の比率が増える。この傾向は、防塵ガラス621の傾斜角度が大きくなるほど30°~40°顕著に現れる。逆に、防塵ガラス621の傾斜角度が5°~20°のときは、S偏向成分の比率は全像高において少ない。従って、防塵ガラス621の傾斜角度を5°~20°にすることで、防塵ガラス621を透過するレーザー光の偏光成分を全像高主走査方向各位置においてほぼP偏光成分のみとすることができる。そして、図10は、レーザー光のP偏光成分に対する防塵ガラス621の透過率を示したグラフである。P偏光成分に対する防塵ガラス621の透過率は、像高中心部は低く、像高端部にいくほど増加する。以上に示した特性から1折り返しミラー677の傾斜角度を20°~40°にすることで、レーザー光に対する折り返しミラー677の反射率は像高中心部から像高端部にいくほど低くなる。即ち、反射後の光量は像高中心部に比べて像高端部側が少なくなる特性となる。2防塵ガラス621の傾斜角度を5°~20°にすることで、防塵ガラス621を透過するレーザー光の偏光成分はほぼP偏光成分のみとなり、更に、P偏光成分に対する防塵ガラス621の透過率は像高中心部から像高端部にいくほど高くなる。即ち、透過後の光量は像高中心部に比べて像高端部側が多くなる特性となる。つまり、折り返しミラー677の傾斜角度を20°~40°且つ防塵ガラス621の傾斜角度を5°~20°とすることで、折り返しミラー677による反射後のレーザー光の光量が像高中心部から像高端部にいくほど少なくなる現象を、防塵ガラス621の像高中心部から像高端部にいくほど光量が多くなる特性によって打ち消すことができる。言い換えると、折り返しミラー677の傾斜角度を20°~40°且つ防塵ガラス621の傾斜角度を5°~20°とすることで、防塵ガラス621透過後のレーザー光の光量が全像高においてほぼ均一に補正される。従って、折り返しミラー677に光量分布を均一にするための特別なコーティングを施すことなく、感光体ドラム17の周面に照射されるレーザー光の光量分布の不均一を補正することができ、画像濃度のムラを抑えることができる。以上は、シングルビーム方式の光源68を用いたときの折り返しミラー677及び防塵ガラス621の副走査方向の傾きとレーザー光の特性について説明した。次に、マルチビーム方式の光源68を用いた場合について説明する。図11は、マルチビーム方式の光源68が出射したレーザー光のS偏光成分及びP偏光成分を合わせた光の折り返しミラー677における像高ごと主走査方向各位置の反射率を示したグラフである。図11によると、折り返しミラー677の傾斜角度が20°のときは、像高端部にいくほど折り返しミラー677の中央部から離れるほど反射率が高くなり、傾斜角度が30°のときは全像高において反射率はほぼ一定である。一方、折り返しミラー677の傾斜角度が40°以上のときは、像高端部にいくほど折り返しミラー677の中央部から離れるほど、反射率が低くなる。そして、防塵ガラス621の傾斜角度を5°~20°にすることで、防塵ガラス621を透過するレーザー光の偏光成分は全像高主走査方向各位置においてほぼS偏光成分のみとすることができる。図12は、マルチビーム方式の光源が出射したレーザー光のS偏光成分に対する防塵ガラス621の透過率を示したグラフである。S偏光成分に対する防塵ガラス621の透過率は、像高中心部から像高端部にいくほど低下する。以上に示した特性から3折り返しミラー677の傾斜角度を20°~30°にすることで、レーザー光に対する折り返しミラー677の反射率は像高中心部から像高端部にいくほど高くなる或いは全像高において反射率がほぼ一定になる。即ち、反射後の光量は像高中心部に比べて像高端部側が多くなる特性となる。4防塵ガラス621の傾斜角度を5°~20°にすることで、防塵ガラス621を透過するレーザー光の偏光成分がほぼS偏光成分のみとなり、更に、S偏光成分に対する防塵ガラス621の透過率は像高中心部から像高端部にいくほど低くなる。即ち、透過後の光量は像高中心部に比べて像高端部側が少なくなる特性となる。つまり、折り返しミラー677の傾斜角度を20°~30°且つ防塵ガラス621の傾斜角度を5°~20°にすることで、折り返しミラー677による反射後のレーザー光の光量が像高中心部から像高端部にいくほど多くなる現象を、防塵ガラス621の像高中心部から像高端部にいくほど光量が少なくなる特性によって打ち消すことができる。以上より、シングルビーム方式及びマルチビーム方式の何れの光源を用いても、感光体ドラム17の周面に照射されるレーザー光の光量分布をほぼ均一にするための折り返しミラー677の傾斜角度は上記1と3の条件を満たした角度であり、防塵ガラス621の傾斜角度は上記2と4の条件を満たした角度である。つまりI折り返しミラー677の傾斜角度が20°~30°、II防塵ガラス621の傾斜角度が5°~20°となる。つまり、折り返しミラー677及び防塵ガラス621の傾斜角度を上記IIIの角度とすることで、光源68としてシングルビーム方式及びマルチビーム方式の何れを用いても感光体ドラム17に照射されるレーザー光の光量分布をほぼ均一にすることができる。即ち、感光体ドラム17に形成される静電潜像の電荷量のバラツキが少なくなり、画像濃度のムラを抑えることができる。また、図5~図8及び図9~図12に示したレーザー光の特性は、赤色波長領域及び赤外波長領域の何れのレーザー光において同じ特性となる。従って、折り返しミラー677及び防塵ガラス621の傾斜角度を上記IIIの角度とすることで、光源68として赤色波長領域のレーザー光を出射する光源及び赤外波長領域のレーザー光を出射する光源の何れを用いても感光体ドラム17に照射されるレーザー光の光量分布をほぼ均一にすることができる。そして、複数種類の光源68に対して折り返しミラー677及び防塵ガラス621の傾斜角度を共通化できるため、光源68の種類の違いによって異なる光走査装置600を組み立てる必要がなく、装置の組み立ての手間とコストを削減することができる。