"内周面にねじ溝が設けられたナットと、外周面にねじ溝が設けられたねじ軸とが相対回転し、これら互いに対向するねじ溝間で転動する複数の転動体とを備えて微小揺動運動を行うボールねじの設計方法であって、前記転動体を鋼で形成し、前記一対のナットとねじ軸の微小運動時の転動体の振幅比Aとし、前記転動体に接触する前記ねじ溝表面に生じる接触円の径をBとし、振幅Aと接触円の径Bとの比A/Bを振幅比Rとすると、ボールねじの微小揺動時の振幅比Rが1.6を超えるようなボールねじ諸元の選定を行うことを特徴とするボールねじの設計方法。内周面にねじ溝が設けられたナットと、外周面にねじ溝が設けられたねじ軸とが相対回転し、これら互いに対向するねじ溝間で転動する複数の転動体とを備えて微小揺動運動を行うボールねじであって、前記転動体を鋼で形成し、前記一対のナットとねじ軸の微小運動時の転動体の振幅比Aとし、前記転動体に接触する前記ねじ溝表面に生じる接触円の径をBとし、振幅Aと接触円の径Bとの比A/Bを振幅比Rとすると、微小揺動時の振幅比Rが1.6を超えるような軸受諸元の選定を行ってなることを特徴とするボールねじ。しかし、上述した特許文献1,2は、フレッチング摩耗を完全に防止することができない。また、特許文献1のようにセラミックボールを転動体として使用すると、鋼球の転動体を使用する場合と比較して部品コストの面で問題がある。そこで、本発明は、上記従来例の未解決の課題に着目してなされたものであり、ボールねじの微小揺動時に、部品コストの低廉化を図りながらナット、ねじ軸における転動体との接触面の摩耗フレッチング摩耗や凝着摩耗を防止するボールねじを容易に設計することができるボールねじの設計方法及びボールねじを提供することを目的としている。上記目的を達成するために、請求項1に係る発明は、内周面にねじ溝が設けられたナットと、外周面にねじ溝が設けられたねじ軸とが相対回転し、これら互いに対向するねじ溝間で転動する複数の転動体とを備えて微小揺動運動を行うボールねじの設計方法であって、前記転動体を鋼で形成し、前記一対のナットとねじ軸の微小運動時の転動体の振幅比Aとし、前記転動体に接触する前記ねじ溝表面に生じる接触円の径をBとし、振幅Aと接触円の径Bとの比A/Bを振幅比Rとすると、微小揺動時の振幅比Rが1.6を超えるようなボールねじ諸元の選定を行うことを特徴とするボールねじの設計方法である。また、請求項2記載の発明は、内周面にねじ溝が設けられたナットと、外周面にねじ溝が設けられたねじ軸とが相対回転し、これら互いに対向するねじ溝間で転動する複数の転動体とを備えて微小揺動運動を行うボールねじであって、前記転動体を鋼で形成し、前記一対のナットとねじ軸の微小運動時の転動体の振幅比Aとし、前記転動体に接触する前記ねじ溝表面に生じる接触円の径をBとし、振幅Aと接触円の径Bとの比A/Bを振幅比Rとすると、ボールねじの微小揺動時の振幅比Rが1.6を超えるようなボールねじ諸元の選定を行ってなることを特徴とするボールねじである。本発明に係るボールねじの設計方法によると、一対のナットとねじ軸の微小運動時の転動体の振幅比Aとし、転動体に接触するねじ溝表面に生じる接触円の径をBとし、振幅Aと接触円の径Bとの比A/Bを振幅比Rとすると、ボールねじの微小揺動時の振幅比Rが1.6を超えるように、転動体の数を増やして接触円の径Bを小さくしたり、ボールねじサイズを大きくする等のボールねじの諸元の選定を行うことで、ボールねじが微小の回転往復運動を行うときや、微小振動を受けても、転動体と一対のナット、ねじ軸のねじ溝との接触面にフレッチング摩耗や凝着摩耗が発生するのを防止したボールねじを容易に設計することができる。また、本発明に係るボールねじによると、微小揺動運動が発生しても、部品コストの低廉化を図りながらナットおよび、ねじ軸に設けられたねじ溝と転動体との接触面におけるフレッチング摩耗や凝着摩耗を防止したボールねじを提供することができる。以下、本発明について詳細に説明する。現在、マシニングセンタ等に用いられるボールねじの最小ストロークは0.02mmである。そこで、実施例と比較例として2種類のボールねじを用意してフレッチング試験を行った。フレッチング試験は、ボールねじストローク0.02mm、振動数10Hz、ボールねじ軸方向荷重7500Nの条件で2週間ボールねじの揺動運動を行った。実施例と比較例の個別諸元は以下のものを用いた。実施例ねじ軸径:50mmリード:10転動体径:6.35mmBCD:51mm接触円の径揺動方向:0.079mm比較例ねじ軸軸径:40mmリード:16転動体径:7.1438mmBCD:41.5mm接触円の径揺動方向:0.079mmその他、実施例、比較例共通するボールねじ諸元は以下の通りである。ボールねじへの与圧荷重:2155Nねじ溝R比ねじ軸:0.54ねじ溝R比ナット:0.54接触角:45°上記の試験結果を図2に示している。試験前の軌道面の損傷痕の最大高さRy1と試験後の損傷痕のRy2としてRy2/Ry1を損傷比として表した。図1からも明かな様に、比較例に対して実施例においては大幅に損傷比の抑制が可能となった。また、この時の実施例、比較例に対して振幅比を下記計算式に基づいて算出した。揺動角:ボールねじストローク/リード×360°振幅:πBCD-転動体径×cos接触角×揺動角/360°/2振幅比:振幅/接触円径この計算式に前記ボールねじ諸元を適用すると、実施例の振幅比は1.850、比較例の振幅比は0.795となり、振幅比が1.6を超えることでフレッチング摩耗対策に効果を奏することが分かる。ここで、本フレッチング試験とは別に、粘度の異なる2種類の潤滑剤粘度:30mm2/s、411mm2/sを封入したボールねじを用いて振幅比変化に対する最小油膜厚さ変化の試験を行った。最小油膜厚さとは鋼球が転動面を一往復する際に観測される油膜厚さの最小値を表す。図4に示す油膜厚さに関する試験結果からも明らかなように、振幅比1.6以上とすることで油膜が保持され摩耗による転動面の損傷を防ぐことができる。これにより、上記フレッチング試験における実施例と比較例の振幅比も図4の油膜厚さと振幅比の特性に裏付けられていることが分かる。本フレッチング試験、最小油膜厚さ変化の試験から、ボールねじ諸元を振幅比1.6以上を満たすように設計することで、フレッチング摩耗を抑制することが可能となる。フレッチング摩耗抑制を目的とするボールねじ諸元の数値設定の方向性としては、リード、転動体径、BCD、ねじ溝R比はそれぞれ小さくなる方向、ねじ溝巻数、ねじ溝列数、接触角をそれぞれ大きくなる方向に値を適宜決め振幅比1.6以上を満足させればよい。"