質量で、C:0.26~0.40、Si:0.2~1.0、Mn:1.0~3.5、Cr:1.5~4.0、Mo:0.25以下、Al:0.005~0.1、N:0.005~0.1、O:0.0030以下を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなり、下記式1に示すように、焼入れ指数が14以上で、焼戻し硬さが350HBWより高いことを特徴とする靱性および鏡面仕上げ性に優れたプラスチック成形金型用鋼。焼入れ指数=0.367{[C]×10.7×[Si]×13.33×[Mn]×12.16×[Cr]×13.0×[Mo]×11.77×[Al]}≧141本発明が解決しようとする課題は、焼入性と靭性が従来のDIN規格1.2738鋼並みでありながら、合金元素の偏析が解消されて、鏡面仕上げ性の向上したプラスチック成形金型用鋼を提供することである。上記の課題を解決するための本発明の手段は、請求項1の手段では、質量で、C:0.26~0.40、Si:0.2~1.0、Mn:1.0~3.5、Cr:1.5~4.0、Mo:0.25以下、Al:0.005~0.1、N:0.005~0.1、O:0.0030以下を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなっており、さらに、下記式1で示すように、焼入れ指数が14以上であり、焼戻し硬さが350HBWより高い、靱性および鏡面仕上げ性に優れたプラスチック成形金型用鋼である。焼入れ指数=0.367{[C]×10.7×[Si]×13.33×[Mn]×12.16×[Cr]×13.0×[Mo]×11.77×[Al]}≧141本発明のプラスチック成形金型用鋼の化学成分の限定理由を説明する。なお、は質量である。C:0.26~0.40Cは、硬さおよび焼入性を得るために必要な元素で、プラスチック成形金型用鋼として少なくとも0.26必要である。しかし、Cが0.40を超えると靱性および被削性が低下し、また溶接割れ感受性が高くなる。そこで、C:0.26~0.40とする。望ましくは0.27~0.35とする。Si:0.2~1.0Siは、脱酸性および焼入性を得るために必要な元素で、プラスチック成形金型用鋼として少なくとも0.2必要である。しかし、Siが1.0を超えると溶接割れ感受性が高くなり、また偏析が大きくなり、一方、靱性が低下する。そこで、Si:0.2~1.0とする。望ましくは0.3~0.8とする。Mn:1.0~3.5Mnは、焼入性および熱間加工性を得るために必要な元素で、プラスチック成形金型用鋼として少なくとも1.0必要である。しかし、Mnが3.5を超えると靱性および被削性が低下する。そこで、Mn:1.0~3.5とする。望ましくは1.2~2.5とする。Cr:1.5~4.0Crは、焼入性を得るために必要な元素で、プラスチック成形金型用鋼として少なくとも1.5必要である。しかし、Crが4.0を超えると溶接性、被削性および熱間加工性を悪化し、さらに偏析を助長する。そこで、Cr:1.5~4.0とする。望ましくは1.8~3.5とする。Mo:≦0.25Moは、焼入性を得るために添加しても良い元素である。しかし、Moが0.25を超えると偏析で鏡面仕上げ性を悪化する。そこで、Mo:≦0.25とする。Al:0.005~0.1Alは、脱酸剤であり、焼入性を得るために必要な元素で、また靱性悪化の原因となるオーステナイト粒の粗大化を抑制するAlN生成のために必要な元素であり、少なくとも0.005必要であり、望ましくは001以上とする。しかし、Alが0.1より多くなると、AlNが粗大になり易くなり、鏡面仕上げ研磨時に脱落しやすくなることで鏡面仕上げ性が低下するため、上限を0.1とする。N:0.005~0.1Nは、オーステナイト粒の粗大化を抑制するAlN生成のために必要な元素であり、少なくとも0.005必要であり、望ましくは001以上とする。しかし、Nが0.1より多くなると、凝固中における窒素の濃化により、鋼中への窒素の溶解限界を超えて窒素ガスが発生してしまう。そのため、インゴット製造時に、インゴット中に多数の微細なホールを生じやすくなり、鋼の鏡面仕上げ性を阻害する。これを防止する観点から、N含有量の上限を0.1とする。O:≦0.0030Oは、0.0030より多く含有されると、鏡面仕上げ性の悪化の原因となるAl2O3の生成を抑制することができず、また、Al2O3が出来ることでAlNの生成も阻害される。そこで、O:≦0.0030とする。望ましくはO:≦0.0025とする。本発明の鋼成分の不可避不純物としてP、S、Ni、Cu、V、CaやB等の元素が含有されているが、これらは通常の電気炉による溶製で含有されるレベルである。さらに、本発明の焼入れ指数の限定理由と焼戻し硬さの限定理由について説明する。焼入れ指数:14以上焼入れ指数は、高い鏡面仕上げ性を得るために必要な値で少なくとも14が必要である。従来のDIN規格1.2738鋼でも9~19の値が得られるが、この焼入れ指数が14未満の鋼材に焼入れを行ったとき、中心部の焼きが入りにくい。そうなると焼戻し後の中心部の硬さは外周部に比べて低下し、鋼材中で硬度差が生じてしまう。この硬度差がある状態の面に対して鏡面仕上げを行うと、中心部が研磨されやすく、研磨面の中で磨かれ方にムラがある状態以下、磨きムラと呼ぶ。になり、設計どおりの鏡面を作ることが出来なくなる。そのため、焼入れ指数を14以上とする。焼戻し硬さ:>350HBW350HBWより高い焼戻し硬さは、高い鏡面仕上げ性を得るために必要な値で、350HBWより硬い鋼材を8000以上の研磨剤で磨くと、鋼材表面が少しずつ削られていき、表面疵の無い鏡面に仕上げることが出来る。しかし焼戻し硬さが350HBW以下の軟らかい鋼材を♯8000以上の研磨剤で磨くと、研磨剤が鋼材表面に食い込んでしまい、そのまま研磨し続けることで、食い込んだ研磨剤が表面を引っ掻き続けて表面に疵を付けてしまうので、鏡面に仕上げることは困難である。そのため、焼戻し硬さ:>350HBWとする。本発明の手段としたことで、本発明のプラスチック成形金型用鋼は、焼入性と靭性が従来のDIN規格1.2738鋼並みでありながら、焼戻し硬さが350HBWより高く、合金元素の偏析の無い、表面が平滑であり、表面疵、うねり、磨きムラ、ピットが無く、したがって鏡面仕上げ性に優れた効果を奏する。本願のNo.1~No.11の11種の発明鋼とNo.12~No.19の8種の比較鋼の化学成分を含有し、残部がFeおよび不可避不純物である鋼組成を表1に示す。表1の各No.の鋼をそれぞれ100kgずつVIM真空誘導溶解法で溶解し、これらの溶鋼をインゴットに鋳造し、これらのインゴットを1200°Cに加熱して角30mmの素材に鍛伸した。次いで、850°Cに加熱して30分保持した後、油冷して焼入処理した後、525°Cで1時間保持した後空冷する焼戻し処理を2回行った。長さ35mmに切断後、30mm×30mmの面を研磨し、ブリネル硬さ試験器で素材表面の中心のブリネル硬さを測定した。さらに、靱性を評価するために、JIS規格の2mm-Uノッチを有するシャルピー試験片に加工して、シャルピー衝撃試験を実施し、その評価を下記の表2に示した。なお、シャルピー衝撃値の評価は従来のDIN規格1.2738鋼で得られる衝撃エネルギーである20J/cm2を基準とした。本発明の表2において、○は衝撃エネルギーが20J/cm2以上を示し、×は衝撃エネルギーが20J/cm2未満を示す。さらに試験片として、長さ35mmで切断し、30mm×30mmの面および30mm×35mmの面の両面とも180~8000の研磨剤で研磨し、目視による研磨面の鏡面仕上げ性、すなわち、表面疵、うねり、磨きムラ、ピットの有無を確認した。上記2面における鏡面仕上げ性の評価結果を表2に示す。表2において、○は表面疵、うねり、磨きムラ、またはピットが無く、平滑な研磨面であった状態を示す。×は表面疵、うねり、磨きムラ、またはピットが有り、平滑な研磨面でなかった状態を示す。焼入性に関する成分が低く外れた比較材は、焼入れ指数が14より低く、さらに焼戻し硬さが350HBWより低くなりやすく、350HBWより低い硬さの比較鋼の研磨面には表面疵が確認された。また、外周と中心で硬さが相違による、磨きムラも確認された。Mo量が0.25より多い鋼材では偏析によるうねりが発生していた。O量が0.0030より多いと、Al2O3ができ、AlNが殆ど析出せず、靭性が悪化した。また、研磨時にAl2O3が落下し、ピットが発生していた。AlおよびN量が0.1より多いと、粗大化したAlNの落下によるピットが発生しており、またブローホールによるピットも一部見られた。さらにAl量が0.005より少ないと、AlNが殆ど析出せず、靭性が悪化した。