"カプセルに金属粉末を充填し、前記カプセルの熱間押出を行って前記金属粉末を焼結する金属焼結体の製造方法において、前記カプセルに印加される荷重に比べて、充填された前記金属粉末からなるカプセル内構造体に印加される荷重が大きくなるように、前記カプセルおよび前記カプセル内構造体を構成することを特徴とする金属焼結体の製造方法。前記カプセルの変形抵抗Yc、充填された金属粉末からなる前記カプセル内構造体の変形抵抗Ypを用いて1式で定義されるモジュラスMが0.2以下となるように、前記カプセル、前記金属粉末および押出温度を選択することを特徴とする請求項1に記載の金属焼結体の製造方法。M=Yp-Yc/MaxYp,Yc1ここで、MaxYc,Ypとは、YcとYpの値のいずれか大きい方の変形抵抗を表す。前記熱間押出温度を800~1200°Cの範囲とすることを特徴とする請求項1に記載の金属焼結体の製造方法。前記カプセルの材質が、チタン、炭素鋼、軟鋼、特殊鋼、ステンレス鋼、銅のいずれかであることを特徴とする請求項1に記載の金属焼結体の製造方法。前記金属粉末が、チタン粉またはチタン合金粉末からなることを特徴とする請求項1に記載の金属焼結体の製造方法。チタン粉またはチタン合金粉末からなる金属粉末をカプセル中に充填し加圧下においてカプセルごと熱間押出することにより得られ、その気孔率が1以下であることを特徴とする金属焼結体。本発明は、上記状況に鑑みてなされたものであり、金属粉末を原料として金属焼結体を製造する場合において、短時間の処理であるにも拘わらず、従来の方法と同程度の焼結密度を実現し、かつ、効率よく金属焼結体を製造する方法を提供することを目的としている。かかる実情に鑑みて種々検討してきたところ、金属粉末を原料として、これをカプセルに充填して封入後、押出により焼結体を製造する方法において、前記カプセルに印加される荷重に比べて、前記金属粉末が充填されたカプセル内構造体以降、単にカプセル内構造体と呼ぶ場合があるに印加される荷重が大きくなるようにすることで、短時間の処理であるにも拘わらず、従来の方法と同程度の密度を有する焼結体を効率よく製造できることを見出した。更に、カプセルまたは金属粉末のいずれか大きい方の変形抵抗に対する、前記カプセル内に充填された金属粉末と前記カプセルとの変形抵抗の差を0.2以下とすることにより、従来の方法に比べて短時間であるにも拘わらず、従来の方法と同程度の密度を有する焼結体を効率よく製造できることを見出し、本発明を完成するに至った。即ち、本発明に係る金属焼結体の製造方法は、カプセルに金属粉末を充填し、カプセルの熱間押出を行って金属粉末を焼結する金属焼結体の製造方法において、カプセルに印加される荷重に比べて、充填された金属粉末からなるカプセル内構造体に印加される荷重が大きくなるように、カプセルおよびカプセル内構造体を構成することを特徴としている。本発明においては、前記カプセルの変形抵抗Yc、充填された金属粉末からなる前記カプセル内構造体の変形抵抗Ypを用いて1式で定義されるモジュラスMが0.2以下となるように、カプセル、金属粉末および押出温度を選択することを好ましい態様としている。M=Yc-Yp/MaxYp,Yc1ここで、MaxYc,Ypとは、YcとYpの値のいずれか大きい方の変形抵抗を表す。本発明においては、前記熱間押出温度を800~1200°Cの範囲とすることを好ましい態様としている。本発明においては、前記カプセルの材質が、チタン、炭素鋼、軟鋼、特殊鋼、ステンレス鋼、銅のいずれかであることを好ましい態様としている。本発明においては、前記金属粉末が、チタン粉またはチタン合金粉末からなることを好ましい態様としている。また、本発明の金属焼結体は、チタン粉またはチタン合金粉末からなる金属粉末をカプセル中に充填し加圧下においてカプセルごと熱間押出することにより得られ、その気孔率が1以下であることを特徴としている。以上述べた本発明に係る金属焼結体およびその製造方法によれば、従来の方法で製造された金属焼結体と遜色なく、しかも、効率よく安価に製造することができるという効果を奏するものである。本発明の最良の実施形態について図面を用いて以下に説明する。図1は、本発明に用いる押出装置Mの概念図を示している。本発明における金属焼結体を製造する方法においては、図1に示すように、カプセル4に金属粉末3を装入してなるカプセル内構造体3を熱間押出にて製造することを特徴とするものである。前記押出装置Mには、カプセル内構造体3を内装したカプセル4が装填されており、前記カプセル4は、隣接して配置されたラム2により圧縮荷重Pを受けることにより、コンテナ5に内装されたダイス1により絞りによる圧縮荷重を受けて焼結体Lを得ることができる。本発明においては、前記ラム2によって受けたコンテナ5内の被押出材金属粉末3およびカプセル4にかかる全荷重Pのうち、カプセル4に印加される荷重をFcとし、カプセル内構造体3に印加される荷重をFpとした場合、Fp>Fcとなるようにカプセルおよび金属粉末を選択することを特徴とするものである。前記した条件にてカプセル内構造体3を押し出すことにより、高密度な焼結体Lを製造することができるという効果を奏するものである。図2は、前記したカプセル4とカプセル内構造体3の変形抵抗と温度との関係を模式的に表現したものである。同図のYcおよびYc’は、それぞれ温度TおよびT’におけるカプセル4の変形抵抗を表しており、YpおよびYp’は、金属粉末の変形抵抗を表している。本発明においては、押出温度Tにおけるカプセル4の変形抵抗Ycとカプセル内構造体3の変形抵抗Ypを用いて1式で定義されるモジュラスMが0.2以下となるような押出温度を選択することが好ましいとされる。ここで、MaxYc,Ypとは、YcとYpの値の大きい方の変形抵抗を表す。M=Yc-Yp/MaxYc,Yp1前記したモジュラスMを0.2以下とすることにより、円滑な押出を進めることができるという効果を奏するものである。前記モジュラスMを0.2超とした場合には、金属粉末を含むカプセル4に印加された荷重の大半が、カプセル4自身の変形に費やされて、カプセル内構造体3に対する圧縮応力を加えることができず、その結果、密度の低い焼結体しか製造することができないという事態を招く。よって、本発明においては、前記モジュラスMを0.2以下とすることを好ましい態様とするものである。例えば、カプセル4の材質を炭素鋼とし、カプセル内構造体3をチタン粉で構成とした場合には、図1に示した態様においては、押出温度によらず、カプセル4に比べてカプセル内構造体3の変形抵抗が小さくなる傾向を示す。本発明においては、押出の際に用いるカプセル4の変形抵抗Ycまたはカプセル内構造体3の変形抵抗Ypのいずれか大きい方の値に対する押出の際に用いるカプセル4の変形抵抗Ycとこの内部に装填されたカプセル内構造体3の変形抵抗Ypの差異の比前記モジュラスMが、0.2以下となるような温度範囲にて押出を行なうことを好ましい態様とするものである。1式で定義されるMは、押出温度が上昇するにつれて減少する傾向を示すが、押出温度を適切に選択することにより、1式で定義されるモジュラスMの値を0.2以下とすることができる。本発明においては、前記したような温度条件を満足させることにより、押出により製造された焼結体5の密度を99以上に維持することができるという効果を奏する。本発明においては、押出温度は、800~1200°Cとすることが好ましい。前記した範囲に押出温度を制御することにより、効率よく押出を進めることができるという効果を奏するものである。ここでいうところの押出温度とは、押出に先立って、金属粉末3を充填したカプセル4を格納した押出装置全体を800~1200°Cまで加熱することを意味する。なお、本発明においては、前記押出は、大気中で行なうことができるが、押出後の焼結体Lの品質が重視される場合には、不活性雰囲気で行ってもよい。本発明に係るカプセル内構造体3を構成する金属粉末が、チタン粉、チタン合金粉、特殊鋼粉、ステンレス鋼粉あるいは超合金粉を用いて好適に構成することができるが、特に、本発明においては、チタン合金粉あるいはチタン粉に対して、より好適に使用することができるという効果を奏するものである。そこで、本実施態様においては、カプセル内構造体3を構成する金属粉末として、チタン合金粉の代表例であるTi-6Al-4V以降、64合金粉と呼ぶ場合がある。を例に挙げて以下に説明する。本発明に使用する64合金粉は、市中により入手できる64合金スクラップを原料とし、これを水素化脱水素HDH法の手法を用いることにより効率よく製造することができる。前記方法で製造された64合金粉は、篩別により、1~300μmの範囲に整粒しておくことが好ましい。より好ましくは、5~150μmの範囲に整粒しておくことが好ましい。前記した範囲に整粒しておくことにより、適度な流動性を維持しつつ、カプセル4に装入することができる。前記64合金粉を充填したカプセル全体を800~1200°C、好ましくは900~1000°Cまで加熱昇温した後、前記カプセル4を押出装置Mに装着し、ラム2を駆動してカプセル4を押し出すことが好ましい。前記押出により生成された焼結体Lを、酸洗処理して、前記焼結体Lの表面に付着残留しているカプセル4を溶解して分離除去することにより、64合金材を得ることができる。本発明においては、押出の際に使用するカプセル4の材質は、チタン、炭素鋼、軟鋼、特殊鋼、ステンレス鋼、銅、等を好ましく使用することができるが、より好ましくは、前記カプセル4の内部に充填する金属粉末の種類に応じて選択使用することもできる。本発明に係るチタン材料は、チタン粉を含む金属粉をカプセル中に充填し加圧下において押出することにより得られる成形体であってその気孔率が1以下であることを特徴とするものである。すなわち、前記したような方法および条件で製造された金属チタンの焼結体であって、その気孔率が1以下という極めて高い気孔率を有している。前記したような緻密なチタン材料は、例えば、耐摩耗性が要求される機械部品や金属組織中に欠陥の少ない高い信頼性の求められる機械部品等に好適に使用することができるという効果を奏するものである。なお、本発明に係るチタン系材料とは、純チタンのみならずチタン合金からなる材料を含むものとする。以上、本発明に係る方法で金属粉末を熱間で押出成形することにより、従来に比べて、短時間の処理であるにも拘わらず、従来の方法と同程度の機械的性質を有する焼結体を製造することができるという効果を奏するものである。次に、実施例および比較例によって本発明をより具体的に説明する。次に示す条件にて、実施例および比較例に係るデータを採取した。1.原料:Ti-6Al-4V合金粉製造方法:64合金スクラップをHDH法で製造した後、粉砕整粒した。平均粒径d50:45μm2.押出装置カプセル:軟鋼製の円筒押出装置:図1参照3.押出条件材料温度:900~1000°C押出比:1/10~1/304.カプセル内の金属粉末の充填率:855.焼結体の後処理押出により生成したチタン合金材の表面に残留しているカプセルを酸洗で溶解除去した。[実施例1]Ti-6Al-4V合金粉末64合金粉を、軟鋼カプセルに充填封入した。このカプセル封入されたTi-6Al-4V合金粉末を950°Cで2時間加熱し、押出比1/18で押出をした。その結果、表面凹部のない100密度のTi-6Al-4V合金押出材を得ることができた。金属粉末3であるTi-6Al-4V合金の950°Cでの変形抵抗は約80MPaであり、カプセル4である軟鋼の変形抵抗は約89MPaであり、両変形抵抗の差異は約10であった。これら値Yp=80MPa、Yc=89MPaをモジュラスMの式に代入するとMは0.1であり、本発明の範囲の0.2以下であることが確かめられた。[実施例2]金属粉末としてチタン合金SP700を、カプセルとして純チタンを使用し、押出温度を930°C、押出比を1/25として、実施例1と同様に押出材を得た。モジュラスMは0未満であった。[実施例3]実施例1において、押出温度を925°C、押出比を1/20に変更した以外は同じ条件で、押出材を得た。モジュラスMは0.2であった。[比較例1]実施例1において、押出時の温度を880°Cに、押出比を1/25に変更した以外は同じ条件で押出材を得た。その結果、押出材表面には何箇所か凹部が観察され、押出材内部には緻密化されていない部分が検出された。880°CでのTi-6Al-4V合金の変形抵抗は約130MPa、軟鋼の変形抵抗との違いは42であった。チタン合金とカプセル材の溶融反応は起こっていない。モジュラスMは0.3であった。[比較例2]実施例1において、ステンレス鋼で構成された金属粉末をカプセルに充填し、モジュラスM=0.5に変更した以外は同じ条件下で押出材を得た。上記結果を表1に整理した。表1に示すように、本発明に該当する条件で押出を行なった実施例1、2および3においては、表面に凹部の形成がなく、また、内部欠陥も無い、健全なる押出材を得ることができた。"