-熱交換器2の二次側部分を通るよう気体を案内することによって、前記気体から水蒸気が凝縮される、気体を冷却乾燥する方法であって、前記熱交換器2の一次側部分は冷却回路のエバポレータ3を形成し、前記冷却回路は、前記冷却回路内で冷却剤を循環させる速度制御式コンプレッサ4と、凝縮器5および膨張手段6とを含み、エバポレータ温度Tevaporatorおよび/またはエバポレータ圧力pevaporatorを求めるための手段が利用され、最低気体温度LATまたは露点を測定する手段が利用され、前記方法は、冷却乾燥中に、以下のステップ:-一方で前記エバポレータ温度Tevaporatorおよび/または前記エバポレータ圧力pevaporatorに基づいて、他方で前記最低気体温度LATに基づいて、前記冷却回路の負荷を求めるステップと、-上述の負荷を考慮しながら、供給された前記気体が前記熱交換器2の二次側部分の出口において設定最低気体温度LATSPになるように冷却するのに必要な前記エバポレータ温度または前記エバポレータ圧力の所望値を計算するステップと、-前記エバポレータ温度または前記エバポレータ圧力を前記エバポレータ温度または前記エバポレータ圧力の上述の所望値に等しくするか、または実質的に等しくするために、前記コンプレッサ4の速度を制御するステップと、を含むことを特徴とする方法。-前記エバポレータ圧力pevaporatorを測定し、前記冷却回路の負荷Cを求めるステップであって、この負荷は以下の公式C=[D1×Lnpevaporator-D2]-[R×LAT]A-Bに従って計算される、ステップを含むことを特徴とする、請求項1に記載の方法:ここで、LAT=測定された前記最低気体温度、A=最低許容エバポレータ温度Bで達する露点、R=測定された前記最低気体温度がAより高い値を有するときの、前記最低気体温度と前記エバポレータ温度との線形の関係を特徴づける勾配、D1およびD2=値が前記冷却剤に依存する定数、である。-前記エバポレータ温度Tevaporatorを測定し、負荷Cを、以下の公式C=Tevaporator-[R×LAT]A-Bに従って計算するステップを含むことを特徴とする、請求項1に記載の方法:ここで、LAT=測定された前記最低気体温度、A=最低許容エバポレータ温度Bで達する露点、R=Aより高い測定された最低気体温度における前記最低ガス温度と前記エバポレータ温度との線形の関係を特徴づける勾配、である。-前記負荷を反映する前記値Cが時間間隔TCを使用して計算されることを特徴とする、請求項2または3に記載の方法。-測定された前記LATがA以下の場合、前記気体を設定最低気体温度LATSPまで冷却するための前記エバポレータ温度の前記所望値Twが、以下の公式Tw=B/A×LATSPに従って計算されることを特徴とする、請求項1に記載の方法:ここで、A=最低許容エバポレータ温度Bで達する露点、である。-測定された前記LATがA以上の場合、前記気体を設定最低気体温度LATSPまで冷却するための前記エバポレータ温度の前記所望値Twが、以下の公式Tw=R×LATSP-ABCに従って計算されることを特徴とする、請求項2~4のいずれか1項に記載の方法。-前記気体を設定最低気体温度LATSPまで冷却するための前記エバポレータ圧力の前記所望値pwが、前記エバポレータ温度の計算された前記所望値Twに基づいて、公式pw=D3×eD4×Twに従って求められることを特徴とする、請求項5および/または6に記載の方法:ここで、D3およびD4は前記冷却剤に依存する値を有する定数を表す。-前記冷却回路が常に、Bより高いエバポレータ温度で動作することを特徴とする、先行する請求項のいずれか1項に記載の方法。-空気を冷却乾燥するとき、前記露点Aが通常は3°Cであり、前記最低許容エバポレータ温度Bが通常は-5°Cであることを特徴とする、請求項2または3に記載の方法。-以下のステップ:-前記エバポレータ圧力pevaporatorを測定するステップと、-前記負荷を考慮しながら、供給された前記気体が前記熱交換器2の二次側部分の出口において設定最低気体温度LATSPになるように冷却するのに必要な前記エバポレータ圧力の所望値pwを計算するステップと、-前記エバポレータ圧力pevaporatorを前記エバポレータ圧力の上述の所望値pwに等しくするか、または実質的に等しくするために、前記コンプレッサ4の速度を制御するステップと、を含むことを特徴とする、請求項1に記載の方法。-気体を冷却乾燥する装置であって、該装置は熱交換器2を含み、前記熱交換器2の一次側部分は冷却回路のエバポレータ3を形成し、前記冷却回路内には速度制御式コンプレッサ4と、凝縮器5と、膨張手段6とが順に設けられており、上述の熱交換器2は乾燥すべき気体を供給する導管が接続された二次側部分を有し、上述の熱交換器2のこの二次側部分の下流には、凝縮物を除去する液体分離器8が設けられた装置であって、上述の装置1はエバポレータ圧力pevaporatorおよび最低気体温度LATを測定する手段11、10を有し、前記手段は制御ユニット12に接続され、前記制御ユニット12は、上述のコンプレッサ4にも接続され、前記コンプレッサ4の回転速度を、前記最低気体温度LATおよび前記エバポレータ圧力pevaporatorの測定値に基づいて制御することを特徴とする装置。-上述の制御ユニット12にはアルゴリズムが備えられ、前記アルゴリズムは、上述の最低気体温度LATおよび測定された前記エバポレータ圧力pevaporatorに基づいて前記冷却回路の負荷を求め、上述の負荷を考慮しながら、供給された前記気体が前記熱交換器2の二次側部分の出口において設定最低気体温度LATSPになるように冷却するのに必要な前記エバポレータ圧力の所望値pwを計算し、前記エバポレータ圧力pevaporatorが前記エバポレータ圧力の上述の所望値pwに等しくなるか、または実質的に等しくなるように、前記コンプレッサ4の前記回転速度を制御することを特徴とする、請求項11に記載の装置。本発明の目的は、熱交換器2の二次側部分を通るようガスを導くことによって、気体から水蒸気が凝縮される、気体を冷却乾燥する方法であって、熱交換器の一次側部分は冷却回路のエバポレータを形成し、冷却回路は、冷却回路内で冷却剤を循環させる速度制御式コンプレッサと、凝縮器および膨張手段とを含み、エバポレータ温度Tevaporatorおよび/またはエバポレータ圧力pevaporatorを求めるための手段が利用され、最低ガス温度LATまたは露点を測定する手段が利用され、この方法は冷却乾燥中に以下のステップ:-一方でエバポレータ温度Tevaporatorおよび/またはエバポレータ圧力pevaporatorに基づいて、他方で最低気体温度LATに基づいて、冷却回路の負荷を求めるステップと、-上述の負荷を考慮しながら、供給された前記気体が前記熱交換器の二次側部分の出口において設定最低気体温度LATSPになるように冷却するのに必要なエバポレータ温度またはエバポレータ圧力の所望値を計算するステップと、さらに、-エバポレータ温度またはエバポレータ圧力を上述のエバポレータ温度またはエバポレータ圧力の所望値に等しくするか、または実質的に等しくするために、コンプレッサの速度を制御するステップと、を含む、方法を提供することによって、上述の欠点および/または他の欠点の1つまたは複数に対する解決策を提供することである。本発明による方法は、一定の流量で供給される気体を設定最低気体温度LATSPまで冷却するのに必要なエバポレータ温度またはエバポレータ圧力の所望値を計算する。上述の流れのパラメータ量、湿度、圧力、温度、が変化すると、本発明による方法において、流量が変化した供給された気体を設定最低気体温度LATSPまで冷却するのに必要なエバポレータ温度またはエバポレータ圧力の計算された所望値も変化する。このように、冷却回路の負荷とは関係なく、凝縮物が凍結することがないように、気体は設定最低気体温度LATSPまで冷却される。エバポレータ温度またはエバポレータ圧力は厳密に要求されるより低くは維持されないので、上述したことは、エネルギが不必要に消費されないことも意味している。実際に、一定の設定最低気体温度LATSPにおいて、冷却回路の負荷が低下するとき、または、供給される気体の流れが減少するとき、エバポレータ温度の所望値またはエバポレータ圧力の所望値が上昇することは明らかである。このように、本発明による方法は、一定流量の気体を設定最低気体温度LATSPまで冷却するために最小限のエネルギを使用する。本発明による方法の他の利点は、冷却回路の負荷が、好ましくは最低気体温度LATおよびエバポレータ圧力pevaporatorの2つの測定値だけに基づいて求められることである。冷却回路を負荷に適応させるために、流れの量、温度、圧力、相対湿度、および自由水等の表面的なデータは必要ない。本発明の好ましい特性によると、冷却回路は常に、最低許容エバポレータ温度より高いエバポレータ温度で動作する。これの利点は、エバポレータ温度は最低許容値未満になることがないので、どのような状況でもエバポレータ内で凍結は発生し得ないことである。エバポレータの特定の点における温度と圧力との間に明白な関係があることは知られており、その結果、エバポレータ温度に基づく制御の代わりに、エバポレータ圧力に基づく制御が可能である。本発明はまた、気体を冷却乾燥する装置に関するものでもあり、該装置は熱交換器を含み、熱交換器の一次側部分は冷却回路のエバポレータを形成し、冷却回路内には速度制御式コンプレッサと、凝縮器と、膨張手段とが順に設けられており、上述の熱交換器は乾燥すべき気体を供給する導管が接続された二次側部分を有し、上述の熱交換器のこの二次側部分の下流には、凝縮物を除去する液体分離器が設けられ、上述の装置はエバポレータ圧力pevaporatorおよび最低気体温度LATを測定する手段を有し、その手段は制御ユニットに接続され、制御ユニットは、上述のコンプレッサにも接続されて、コンプレッサの回転速度を、最低気体温度およびエバポレータ圧力pevaporatorの測定値に基づいて制御する。本発明によるそのような装置の利点は、本発明による方法に関連する利点と類似である。本発明による装置の好適な実施形態によると、上述の制御ユニットはアルゴリズムを有し、そのアルゴリズムは、上述の最低気体温度LATおよび測定されたエバポレータ圧力pevaporatorに基づいて冷却回路の負荷を求め、上述の負荷を考慮しながら、供給された前記気体が前記熱交換器の二次側部分の出口において設定最低気体温度LATSPになるように冷却するのに必要なエバポレータ圧力の所望値pwを計算し、エバポレータ圧力pevaporatorが上述のエバポレータ圧力の所望値pwに等しくなるか、または実質的に等しくなるようにコンプレッサの速度を制御する。本発明の特性をより良く示すことを意図して、気体を冷却乾燥する本発明による方法は、いかなる限定的な性質もなく、添付の図面を参照しながら例として以降に説明されている。図1に略図的に示されている冷却乾燥用の装置1は、熱交換器2を含み、熱交換器2の一次側部分は冷却回路のエバポレータ3を形成し、冷却回路内にはさらに、コンプレッサ4、凝縮器5、および膨張手段6が順にある。冷却回路には冷却剤、例えばR404a、が充填され、冷却剤の流れ方向は矢印Kで示されている。熱交換器2の二次側部分は導管7を介して液体分離器8に接続されている。この導管7の或る部分は、熱交換器2に到達する前に、予冷器または回収熱交換器9内を部分的に通って伸びてよく、次に、液体分離器8の後、再び回収熱交換器9内を通って伸びて、上述の部分に逆方向に流れてよい。さらに、装置1には最低気体温度LATを測定する手段が備えられ、この場合、これらの手段は熱交換器2の二次側部分のレベルに位置する第1の測定要素10の形式で構成されている。装置1は、エバポレータ温度Tevaporatorおよび/またはエバポレータ圧力pevaporatorを求める手段も含み、この場合、エバポレータ圧力pevaporatorを測定するために冷却回路の低圧側に位置する第2の測定要素11の形式となっている。換言すると、第2の測定要素11は上述の膨張手段6の下流に位置し、上述のエバポレータのすぐ上流に位置する。コンプレッサ4は制御ユニット12に接続され、第1および第2の測定要素10および11も制御ユニット12に接続されている。本発明による方法は非常に簡単であり、以下の通りである。乾燥すべき気体または混合気体、この場合は圧縮空気、は熱交換器2の二次側部分の中に導かれ、好ましくは冷却回路のエバポレータ3内の冷却剤と逆方向に流れる。上述の熱交換器2内で、供給された湿った空気は冷却され、それによって凝縮物が形成され、これは次に液体分離器8内で分離される。この液体分離器8の後により少ない湿気を含み、しかしそれにも関らず100の相対湿度を有する低温の空気は、回収熱交換器9内で例えば相対湿度が50に低下するように加熱される一方、乾燥すべき供給された空気は、熱交換器2に導かれる前にこの回収熱交換器9内で既に或る程度冷却されている。このように、熱交換器2の二次側部分の取り出し部における空気は、熱交換器2の二次側部分の取り入れ部における空気よりも乾燥している。凝縮物の凍結を防止するために、供給された圧縮空気は熱交換器2内で2~3°C未満に冷却されてはならない。本発明による方法は、エバポレータ温度またはエバポレータ圧力の所望値Twまたはpwを計算することによって、さらに、エバポレータ温度Tevaporatorまたはエバポレータ圧力pevaporatorが上述の計算されたエバポレータ温度の所望値Twまたはエバポレータ圧力の所望値pwに等しくなるか、または実質的に等しくなるように、コンプレッサ4の回転速度nを制御することによって、供給された圧縮空気を設定最低気体温度LATSPまで冷却する。設定最低気体温度LATSPが高くなるにつれて、対応する計算された所望値は高くなる。圧縮空気を冷却乾燥するとき、最低気体温度LATSPは通常、周囲温度より20°C低い値に設定され、好ましくは、最低気体温度LATSPは2~3°C未満に設定できないように制限される。この結果、本発明による方法は、冷却回路の負荷Cを考慮しながら、エバポレータ3内の上述の温度の所望値Twまたは圧力の所望値pwを計算することが重要になる。一方において、冷却回路の負荷Cが最低気体温度LATの測定値に基づいて求められ、他方において、エバポレータ圧力pevaporatorおよび/またはエバポレータ温度Tevaporatorが、この場合、第1および第2の測定要素10および11によってそれぞれ測定される最低気体温度LATおよびエバポレータ圧力pevaporatorに基づいて求められる。上述の通り、最低気体温度LATSPが高く設定される程度に応じて、所望値pwは上昇する。この場合、最低気体温度とエバポレータ圧力とに線形の関係があると考えられる。上述の線形関係の傾斜は冷却器のタイプに依存し、勾配Rによって数学的に特徴づけられる。この例における場合の通り、エバポレータ圧力pevaporatorが測定されると、公式C=[D1×Lnpevaporator-D2]-[R×LAT]A-Bに従って値Cを計算することによって負荷が求められる。ここで、値D1およびD2は、冷却回路内で使用される冷却剤に依存する定数である。値Aは、最低許容エバポレータ温度または圧力Bで達する露点である。一定のエバポレータ温度Tevaporatorにおいて、値Cは負荷が低下する程度に応じて上昇する。実際に、供給される圧縮空気の流量が減少すると、LATは低下し、Cが上昇する。負荷の増加に関してはこの逆も当てはまり、LATが上昇しCが低下する。この例では、-5°Cの最低許容エバポレータ温度で、3°Cの露点Aに達する。値Cを計算することによって負荷が求められた後、エバポレータ温度の所望値Twが計算でき、これからエバポレータ圧力pwについても導出できる。エバポレータ温度のこの所望値Twは、設定最低気体温度LATSPに基づいて、以下の公式を利用して計算される。Tw=R×LATSP-ABC測定された最低ガス温度LATがAより高い、すなわちこの場合は3°Cより高い場合、上述の公式が適用される。他の全ての場合で、エバポレータ温度の所望値Twは公式Tw=B/A×LATSPに従って計算される。本発明の好ましい特性によると、冷却回路はBより高い、すなわちこの場合は-5°Cより高いエバポレータ温度Tevaporatorで常に動作する。上述の公式は図2にグラフで示されており、ここでは最低ガス温度LATとエバポレータ温度Tevaporatorとの関係を示す、いくつかの曲線が示されている。一番上の曲線は冷却回路の最小許容負荷、換言するとCの最大値Cmaxに相当する。負荷が最大で、最小のC値Cminに相当する場合、一番下の曲線が使用される。一番上の曲線と一番下の曲線との間に位置する曲線は、冷却回路の最小負荷と最大負荷との間で変化する負荷のために計算される。特定の点におけるエバポレータ内の温度と圧力との関係を所与として、エバポレータ圧力の所望値pwを、エバポレータ温度の計算された所望値Twから導出できる。エバポレータ温度の所望値Twに基づいてエバポレータ圧力の所望値pwを求めるために、以下の公式pw=D3×eD4×Twを使用することができる。ここで、D3およびD4は定数であり、その値は冷却剤に依存する。通常は、以下の表に示される通り、上述の定数D1、D2、D3、およびD4に、冷却剤の圧力/温度曲線から求められる値が与えられるが、言うまでもなく、本発明はそのように制約されるわけではない。冷却剤としてR404aが使用される場合、この例の1行目の値が適用され、冷却剤としてR410aが使用される場合、2行目は定数D1~D4の例としての値を含む。結果として、コンプレッサ4の制御ユニット12は、エバポレータ圧力の所望値に基づいてコンプレッサの速度を制御する。図2は、供給された気体を設定最低気体温度LATSPまで冷却するのに必要なエバポレータ温度の所望値Twが負荷の関数として変化することを示している。同じことがエバポレータ圧力の所望値pwに当てはまる。一番上の曲線上の点Xの座標から読み取れる通り、冷却回路の最小負荷において、供給された気体を設定最低気体温度LATSPの12°Cまで冷却するためには、エバポレータ温度の所望値Twは11°Cであると計算される。一方、冷却回路の最大負荷では、一番下の曲線上の点Yの座標から読み取れる通り、この場合に供給された気体を設定最低気体温度LATSPの12°Cまで冷却するためには、エバポレータ温度の所望値Twは3°Cであると計算される。この場合の最低許容エバポレータ温度Bは-5°Cに設定されている。結果的に、図2の一番下の曲線は最下部で制限されていて、どのような状況でも、エバポレータ温度の所望値Twが-5°C未満になるようには計算できないようになっている。このようにして、熱交換器内の凍結は防止される。本発明に従ってされないエバポレータ温度Tevaporatorが測定されると、負荷は公式C=Tevaporator-[R×LAT]A-Bに従って求められる。ここで、LAT=測定された最低気体温度、A=最低許容エバポレータ温度Bで達する露点、R=Aより高い測定最低気体温度における最低気体温度LATとエバポレータ温度Tevaporatorとの線形の関係を特徴づける勾配、である。値Cによって反映される負荷は、時間間隔TCを使用して計算されることが好ましい。時間間隔TCの後、大まかな平均温度が得られる。ここでの平均温度は熱交換器2内の平均温度を意味し、よって、この熱交換器2は、並列および/または直列に接続された1つまたは複数の部分熱交換器から構成することができる。時間間隔TCの間にC用に得られた値は、続いて、冷却回路、ひいては乾燥器を制御するために時間間隔TCの間に使用される。時間間隔TCの経過後、値Cは再度計算され、次に新しいエバポレータ圧力の設定値が続くか、または続かない場合もある。時間間隔TCが小さくなるほど、変化する負荷に対する応答が速くなる。図3は、この場合はエバポレータ圧力の所望値pwを求めるために、制御ユニット12によって使用されるアルゴリズムを示し、このようにして、アルゴリズムは冷却回路の負荷を考慮する。この場合、負荷は、図3にpvで示される測定されたエバポレータ圧力および測定された最低気体温度LATに基づいて求められる。図4はこの場合、エバポレータ圧力の特定の所望値pwが計算された後、コンプレッサ4の回転速度nを制御するために、制御ユニット12によって使用される制御図を示す。制御図は、図3に従って計算されたエバポレータ圧力の所望値pwとエバポレータ圧力の測定値pvとを比較する。続いて、制御アルゴリズムは、エバポレータ圧力pvと所望値pwとの差分を伴って継続する。上述の差分は、積分器13によって積分、および/または増幅器14によって増幅される。次に、制御ユニット12は、コンプレッサ4の回転速度nを、上述の所望値pwとエバポレータ圧力の測定値pvとの差分の関数として制御する。本発明は、例として説明され図面に示されている、気体を冷却乾燥する方法、およびそのような方法を利用する装置に決して限定されるものではなく、そのような方法および装置は、本発明の範囲から逸脱することなく、あらゆる種類の変形で実現できる。