"水酸化ニッケルを主正極活物質とする焼結式ニッケル正極と、水素吸蔵合金を負極活物質とする水素吸蔵合金負極と、これらの水素吸蔵合金負極と焼結式ニッケル正極とを隔離するセパレータとからなる電極群をアルカリ電解液とともに外装缶内に備えたアルカリ蓄電池であって、前記水素吸蔵合金負極に用いられた水素吸蔵合金は、一般式がLnlxMgxNiyabAlaMbただし、式中、LnはYを含む希土類元素とZrとTiとから選択された少なくとも1種の元素であり、MはV,Nb,Ta,Cr,Mo,Fe,Ga,Zn,Sn,In,Cu,Si,P,Bから選択された少なくとも1種の元素であり、0.05≦x≦0.30、0.05≦a≦0.30、0≦b≦0.50、2.8≦y≦3.9と表されるとともに、前記焼結式ニッケル正極はニオブNbを含有していることを特徴とするアルカリ蓄電池。前記焼結式ニッケル正極に含有されたニオブNbの含有量は、正極活物質中の正極活物質中の金属ニッケルNiの質量に対して0.2質量以上であることを特徴とする請求項1に記載のアルカリ蓄電池。前記焼結式ニッケル正極に含有されたニオブNbは水酸化ニッケルからなる主正極活物質が含浸された後、ニオブNbを含有するアルカリ水溶液に前記焼結式ニッケル正極を浸漬することにより得られたものであることを特徴とする請求項1に記載のアルカリ蓄電池。前記焼結式ニッケル正極に含有されたニオブNbは、ニオブNb化合物を含有するセパレータを用いることにより得られたものであることを特徴とする請求項1に記載のアルカリ蓄電池。前記外装缶内のアルカリ電解液はタングステンWを含有することを特徴とする請求項1に記載のアルカリ蓄電池。ここで、上述した特許文献1~3にて提案されるように、LnlxMgxNiyabAlaMbと表される水素吸蔵合金を用いることで、ある程度は初期段階での出力特性が向上し、かつハイレートで充放電を繰返した耐久後のショートの抑制が可能となった。しかしながら、LnlxMgxNiyabAlaMbと表される水素吸蔵合金を用いた場合、マグネシウムMgがニッケル正極へ移動することで充電電圧が上昇して酸素発生が起こり易くなり、高温充電特性が低下するという新たな問題を生じた。また、酸素発生が起こり易くなることで、ハイレートで充放電を繰返した耐久後に水素吸蔵合金が劣化して出力特性が低下するという新たな問題も生じた。そこで、本発明は上記の如き問題を解決するためになされたものであって、初期の出力特性が向上し、かつ耐久後の出力特性の低下を抑制できて、高耐久なアルカリ蓄電池を提供することを目的としてなされたものである。本発明のアルカリ蓄電池は、水素吸蔵合金を負極活物質とする水素吸蔵合金負極と、水酸化ニッケルを主正極活物質とする焼結式ニッケル正極と、これらの水素吸蔵合金負極と焼結式ニッケル正極とを隔離するセパレータとからなる電極群をアルカリ電解液とともに外装缶内に備えている。そして、上記目的を達成するため、水素吸蔵合金負極に用いられた水素吸蔵合金は、一般式がLnlxMgxNiyabAlaMbただし、式中、LnはYを含む希土類元素とZrとTiとから選択された少なくとも1種の元素であり、MはV,Nb,Ta,Cr,Mo,Fe,Ga,Zn,Sn,In,Cu,Si,P,Bから選択された少なくとも1種の元素であり、0.05≦x≦0.30、0.05≦a≦0.30、0≦b≦0.50、2.8≦y≦3.9と表されるとともに、焼結式ニッケル正極はニオブNbを含有していることを特徴とする。ここで、一般式がLnlxMgxNiyabAlaMbただし、式中、LnはYを含む希土類元素とZrとTiとから選択された少なくとも1種の元素であり、MはV,Nb,Ta,Cr,Mo,Fe,Ga,Zn,Sn,In,Cu,Si,P,Bから選択された少なくとも1種の元素と表され、かつ、0.05≦x≦0.30、0.05≦a≦0.30、0≦b≦0.50、2.8≦y≦3.9の条件を満たす水素吸蔵合金を水素吸蔵合金負極に用いると、水素吸蔵合金中のマグネシウムMgが焼結式ニッケル正極へ移動することで、充電電圧が上昇して酸素発生が起こりやすくなるため、高温充電特性の低下を引き起こし易くなる。また、酸素発生が起こり易くなることで、ハイレートで部分充放電を繰返した耐久後に水素吸蔵合金が劣化して出力性能が低下することとなる。このため、本発明においては、焼結式ニッケル正極はニオブNbを含有するようにしている。このように焼結式ニッケル正極にニオブNbを存在させると、水素吸蔵合金負極から溶出したマグネシウムMgが焼結式ニッケル正極に到達する際、当該正極表面に存在していたニオブNbが焼結式ニッケル正極の内部活物質層中へ移動し易くなる。これにより、正極表面のニオブNbが存在していた位置は反応面積を向上させる多孔体となって反応抵抗が低減され、出力特性が向上するものと推定される。また、正極表面から正極の内部活物質層中へニオブNbが移動することで、結果として、酸素発生が抑制されて高温充電特性の低下が抑制されるものと推定される。また、サイクル中の酸素発生が抑制されて、ハイレートで充放電を繰返した耐久後の出力低下を抑制できるものと推定される。なお、水素吸蔵合金組成中の希土類は資源量が豊富で安価、かつ特性バラツキの小さいLa,Nd,Sm,Yを用いるのが好ましい。この場合、焼結式ニッケル正極に含有されるニオブNbの含有量は、正極活物質中の金属ニッケルNiの質量に対して0.2質量以上であるのが望ましい。そして、焼結式ニッケル正極にニオブNbを含有させる方法としては、水酸化ニッケルからなる主正極活物質が充填された焼結式ニッケル正極をニオブNbを含有するアルカリ水溶液中に浸漬する方法や、予めニオブNbを担持させたセパレータを用いて、電池内でニオブNbをセパレータから電解液中に溶解させ、溶解したニオブNbを焼結式ニッケル正極の表面へ移動させる方法により得られたものであるのが望ましい。ここで、アルカリ水溶液中に浸漬する方法においては、ニオブNbの含有量を増加させたり、含有量を制御することが容易であるというメリットがある。一方、セパレータから電解液中に溶解させる方法においては、大幅な生産プロセスの変更が不要になるというメリットを有する反面、正極への直接付与より効果が小さくなるとデメリットを生じることとなる。このため、この場合は、負極の水素吸蔵合金中のマグネシウムMgの含有量を少なくすることが望ましく、水素吸蔵合金を一般式LnlxMgxNiyabAlaMbで表した場合に、0.05≦x≦0.30の範囲内、好ましくは0.09≦x≦0.13の範囲内になるような含有量とするのが好ましい。なお、ニオブNbの含有量が多過ぎると、電池容量が低下することで、大電流充放電でのCレートを上昇させて抵抗増加を招くこととなる。このため、ニオブNbの含有量は最大でも正極活物質中の金属ニッケルNiの質量に対して5.0質量以下とするのが望ましい。さらに、アルカリ電解液中にタングステンWを含有させると、電池の耐久後にタングステンWが焼結式ニッケル正極の表面へ移動するようになって、酸素発生が抑制されるため、なお好ましい。本発明においては、焼結式ニッケル正極はニオブNbを含有するようにしているので、充放電の初期段階での出力特性の向上が可能になるとともに、酸素発生を抑制することが可能となることで、ハイレートで充放電を繰返した耐久後の出力低下が抑制されることとなって、高耐久なアルカリ蓄電池を提供することが可能になる。ついで、本発明の実施の形態を以下に詳細に説明するが、本発明はこれに限定されるものでなく、その要旨を変更しない範囲で適宜変更して実施することができる。1.焼結式ニッケル正極焼結式ニッケル正極11は、基板となるニッケル焼結基板の多孔内に水酸化ニッケルと水酸化コバルトと水酸化亜鉛とが所定の充填量となるように充填されて形成されている。この場合、ニッケル焼結基板は以下のようにして作製したものを用いている。即ち、ニッケル粉末に、増粘剤となるメチルセルロースMCと高分子中空微小球体例えば、孔径が60μmのものと水とを混合、混練してニッケルスラリーを作製した。ついで、ニッケルめっき鋼板からなるパンチドメタルの両面にニッケルスラリーを塗着した後、還元性雰囲気中で1000°Cで加熱して、増粘剤や高分子中空微小球体を消失させるとともにニッケル粉末同士を焼結することにより作製した。なお、作製されたニッケル焼結基板の多孔度を水銀圧入式ポロシメータファイソンズインスツルメント製Pascal140で測定したところ、多孔度が85であることが分かった。そして、得られたニッケル焼結基板を以下のような含浸液に含浸する含浸処理と、アルカリ処理液によるアルカリ処理とを所定回数繰り返すことにより、ニッケル焼結基板の多孔内に所定量の水酸化ニッケルと水酸化コバルトと水酸化亜鉛とを充填した。この後、所定の寸法に裁断することにより、正極活物質が充填された焼結式ニッケル正極11を作製した。この場合、含浸液としては、硝酸ニッケルと硝酸コバルトと硝酸亜鉛とをモル比で100:15:5となる含浸液を比重が1.8となるように調製したものを用いた。また、アルカリ処理液としては、比重が1.3の水酸化ナトリウムNaOH水溶液を用いた。この場合、まず、ニッケル焼結基板を含浸液に浸漬して、ニッケル焼結基板の細孔内に含浸液を含浸させた後、乾燥させ、ついで、アルカリ処理液に浸漬してアルカリ処理を行った。これにより、ニッケル塩やコバルト塩や亜鉛塩を水酸化ニッケルや水酸化コバルトや水酸化亜鉛に転換させた。この後、充分に水洗してアルカリ溶液を除去した後、乾燥させた。このような、含浸液の含浸、乾燥、アルカリ処理液への浸漬、水洗、および乾燥という一連の正極活物質の充填操作を6回繰り返すことにより、所定量の正極活物質がニッケル焼結基板に充填されることとなる。ついで、液温が70°Cになるように加温された水酸化カリウムKOH水溶液に酸化ニオブNb2O5粉末を添加したアルカリ水溶液を用意した。ついで、上述のようにして所定量の正極活物質がニッケル焼結基板に充填された焼結式ニッケル正極11を酸化ニオブNb2O5粉末が添加されたアルカリ水溶液に浸漬した。これにより、ニオブNbが一旦、僅かにアルカリ水溶液中に溶解した後に、焼結式ニッケル正極11に析出し、乾燥させることで、ニオブNbを含有した焼結式ニッケル正極a、bを作製した。この場合、ニオブNbの含有量が正極活物質中の金属ニッケルNiの質量に対して0.1質量のものを焼結式ニッケル正極aとし、ニオブNbの含有量が正極活物質中の金属ニッケルNiの質量に対して0.2質量のものを焼結式ニッケル正極bとした。ここで、ニオブNbの含有量はアルカリ水溶液中への浸漬時間を変えることで制御した。なお、酸化ニオブNb2O5粉末が添加されたアルカリ水溶液に浸漬することなく、得られた焼結式ニッケル正極11をそのまま用いたものを焼結式ニッケル正極xとした。2.水素吸蔵合金負極まず、水素吸蔵合金を以下のようにして作製した。この場合、Yを含む希土類元素とZrとTiとから選択された少なくとも1種の元素でありLnで表される元素この場合は、ネオジウムNdとしたと、マグネシウムMgと、ニッケルNiと、アルミニウムAlとを所定のモル比の割合で混合し、この混合物をアルゴンガス雰囲気中で溶解させ、これを溶湯急冷してNd09Mg01Ni33Al02と表される水素吸蔵合金のインゴットを作製した。ついで、得られた水素吸蔵合金のインゴットについて、アルゴン雰囲気中において、融点よりも30°Cだけ低い温度で所定時間この場合は10時間の熱処理を行い、A2B7型構造と同定される水素吸蔵合金を得た。ついで、この水素吸蔵合金を不活性雰囲気中で機械的に粉砕することにより、Nd09Mg01Ni33Al02となる水素吸蔵合金粉末を得た。なお、レーザ回折散乱式粒度分布測定装置により粒度分布を測定すると、質量積分50にあたる平均粒径は25μmであった。これを水素吸蔵合金粉末とした。この後、得られた水素吸蔵合金粉末100質量部に対し、非水溶性高分子結着剤としてのSBRスチレンブタジエンラテックスを0.5質量部と、増粘剤としてのCMCカルボキシメチルセルロース0.03質量部と、添加剤としてのカーボンブラック0.5質量部と、適量の水あるいは純水を加えて混練して、水素吸蔵合金スラリーを調製した。そして、得られた水素吸蔵合金スラリーをパンチドメタルニッケルメッキ鋼板製からなる負極芯体の両面に塗着した後、100°Cで乾燥させ、所定の充填密度になるように圧延した。この後、所定の寸法に裁断することにより、水素吸蔵合金活物質が充填された水素吸蔵合金負極12を作製した。3.セパレータセパレータ13は、ポリオレフィン系合成樹脂の繊維からなる不織布に、親水化処理を施したものを用いている。ポリオレフィン系合成樹脂としては、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレンなどの合成樹脂を用いることができる。そして、セパレータ13は、極細繊維と複合繊維とを主成分として含む。極細繊維は、断面形状が略円形をなし、例えば、1種類のポリオレフィン系樹脂からなる単一構造を有する。極細繊維は、紡糸口金部で海成分中に口金規制しながら海島型の繊維を押し出し、得られた繊維の海成分を除去して残った島成分を極細繊維として用いることができる。複合繊維は、断面形状が略円形をなし、例えば、芯鞘型構造を有し、芯材の表面の少なくとも一部若しくは全部が、鞘材で覆われている。芯材及び鞘材は、互いに異なるポリオレフィン系樹脂からなり、鞘材のポリオレフィン系樹脂の融点は、芯材のポリオレフィン系樹脂の融点よりも低い。不織布においては、極細繊維と複合繊維との間及び複合繊維同士の間が、鞘材を介した融着により結合される。複合繊維は、例えば、溶融紡糸された複合未延伸糸を延伸処理して製造することができる。なお、複合繊維は、偏心型構造又は海島型構造を有していてもよく、外周面の少なくとも一部に、極細繊維及び複合繊維を結合するための融着部として、他の部分よりも融点が低い部分を含んでいればよい。セパレータ13の目付量は、例えば、30g/m2以上で、60g/m2以下の範囲内にあり、厚さは、例えば、0.04mm以上で、0.12mm以下の範囲内にある。以上のようにして得られたセパレータ13をセパレータaとした。また、セパレータaの表面に、酸化ニオブNb2O5粉末及び結着剤を含む溶液を塗布し、乾燥したものを、セパレータbとした。4.ニッケル-水素蓄電池ついで、上述のようにして作製したニッケル正極11a,b,xと水素吸蔵合金負極12とを用い、これらの間に、ポリオレフィン製不織布からなるセパレータ13aを介在させて渦巻状に巻回して渦巻状電極群を作製した。なお、このようにして作製された渦巻状電極群の上部にはニッケル正極11の芯体露出部11aが露出しており、その下部には水素吸蔵合金負極12の芯体露出部12aが露出している。ついで、得られた渦巻状電極群の上端面に露出するニッケル正極11の芯体露出部11aの上に正極集電体14を溶接するとともに、渦巻状電極群の下端面に露出する芯体露出部12aに負極集電体15を溶接して、電極体とした。ついで、得られた電極体を鉄にニッケルメッキを施した有底筒状の外装缶底面の外面は負極外部端子となる16内に収納した後、負極集電体15を外装缶16の内底面に溶接した。一方、正極集電体14より延出する集電リード部14aを正極端子を兼ねるとともに外周部に絶縁ガスケット18が装着された封口体17の底部に溶接した。なお、封口体17には正極キャップ17aが設けられていて、この正極キャップ17a内に所定の圧力になると変形する弁体17bとスプリング17cよりなる圧力弁図示せずが配置されている。ついで、外装缶16の上部外周部に環状溝部16aを形成した後、アルカリ電解液を注液し、外装缶16の上部に形成された環状溝部16aの上に封口体17の外周部に装着された絶縁ガスケット18を載置した。この後、外装缶16の開口端縁16bをかしめることにより、公称容量が6Ahのニッケル-水素蓄電池10A,B,Xを作製した。この場合、アルカリ電解液としては、水酸化ナトリウムNaOHと水酸化カリウムKOHと水酸化リチウムLiOHとの混合水溶液とし、濃度が7.0モル/リットルとなるように調製されものを用いた。ここで、ニッケル正極aを用いたものを電池Aとし、ニッケル正極bを用いたものを電池Bとした。また、ニッケル正極xを用いたものを電池Xとした。ついで、これらの各電池A,B,Xを用い、25°Cの温度雰囲において、電池容量公称容量に対して、1Itの充電々流で電池容量の160まで充電SOC160充電し、1時間休止した後、70°Cの温度雰囲で24時間放置した。その後、25°Cの温度雰囲で1Itの放電々流で電池電圧が0.3Vになるまで放電させた。このような充電休止放置放電を2サイクル繰り返して行って、各電池A,B,Xの活性化処理熟成処理を行った。一方、電池Bを用い、25°Cの温度雰囲気において、電池容量公称容量に対して、1Itの充電々流で電池容量の160まで充電SOC160充電し、1時間休止した後、70°Cの温度雰囲で24時間放置した。その後、25°Cの温度雰囲で1Itの放電々流で電池電圧が0.3Vになるまで放電させた。このような充電休止高温放置放電を2サイクル繰り返して行った後、追加の熟成処理60°Cで1日放置を施したものを電池Cとした。また、この電池Cにおいて、セパレータ13として、予めニオブNbを担持させたセパレータbを使用したものを電池Dとした。さらに、電池Cにおいて、アルカリ電解液として、予めタングステンWを含有させたアルカリ電解液を使用したものを電池Eとした。5.電池試験1初期の出力特性上述のように活性化処理熟成処理あるいは追加の熟成処理した後、これらの各電池A,B,C,D,E,Xを、25°Cの温度雰囲気で、1Itの充電々流でSOCStateOfCharge:充電深度の50まで充電SOC50充電した。この後、20A充電→40A放電→40A充電→80A放電→60A充電→120A放電→80A充電→160A放電→100A充電→200A放電の順で充放電々流を増加させた。このとき、各ステップの間に10分間の休止期間を設け、20秒間の充電→10分間休止→10秒間放電→10分間休止の順で充放電を行った。そして、この10秒間経過時点における電池電圧を放電々流に対してプロットし、最小二乗法にて求めた直線が0.9Vに達したときの電流値と0.9Vの積を出力Wとして求めた。この場合、求めた電池Xの出力Wを基準100とし、これとの相対比対電池Xを電池A,B,C,D,Eの初期の出力特性として算出すると、下記の表1に示すような結果となった。2部分充放電サイクル後耐久後の出力特性また、上述のように活性化処理熟成処理あるいは追加の熟成処理した後、これらの各電池A,B,C,D,E,Xを用い、25°Cの温度雰囲気において、10Itの充電々流にて、初期容量に対するSOCStateOfCharge:充電深度が80となる電圧上限電圧まで充電した後、10Itの放電々流にてSOCが20となる電圧下限電圧まで放電させるという充放電サイクルを2ヶ月間繰り返す部分充放電サイクル試験耐久試験を行った。その後、上述と同様にして各電池A,B,C,D,E,Xの出力の評価を行った。そして、求めた電池Xの耐久後の出力Wを基準100とし、これとの相対比対電池Xを電池A,B,C,D,Eの耐久後の出力特性として算出すると、下記の表1に示すような結果となった。3充電効率さらに、上述のように活性化処理熟成処理あるいは追加の熟成処理した後、これらの各電池A,B,C,D,E,Xを用い、25°Cの温度雰囲気において、0.5Itの充電々流にて、初期容量に対するSOCStateOfCharge:充電深度が80となる電圧上限電圧まで充電し、直後に1Itの放電々流で終止電圧が0.9Vになるまで放電させた。そして、1.0V時点での放電容量を求めるとともに、この時の充電容量に対する放電容量の割合を充電効率として算出した。そして、求めた電池Xの充電効率を基準100とし、これとの相対比対電池Xを電池A,B,C,D,Eの充電効率として算出すると、下記の表1に示すような結果となった。上記表1の結果から明らかなように、酸化ニオブNb2O5粉末を添加したアルカリ水溶液に浸漬することなく作製された焼結式ニッケル正極xを備えた電池Xにおいては、初期の出力特性および耐久後の出力特性が低く、かつ充電効率も低いことが分かる。これは、水素吸蔵合金負極12中のマグネシウムMgが焼結式ニッケル正極11へ移動することで、充電電圧が上昇して酸素発生が起こりやすくなるため、高温充電特性の低下を引き起こし易くなったためであると考えられる。また、酸素発生が起こり易くなることで、ハイレートで部分充放電を繰返した耐久後に水素吸蔵合金が劣化して出力性能が低下したためと考えられる。一方、酸化ニオブNb2O5粉末を添加したアルカリ水溶液に浸漬することで作製された正極活物質中の金属ニッケルNiに対して0.1質量のニオブNbを含有させた焼結式ニッケル正極aを備えた電池Aにおいては、耐久後に充電効率向上効果が確認できた。これは、アルカリ水溶液中に焼結式ニッケル正極を浸漬することで、焼結式ニッケル正極に僅かにニオブNb量が含有され、充放電を繰返した耐久試験後には酸素発生抑制の効果により高温充電効率向上効果が発現することによると考えられる。また、酸化ニオブNb2O5粉末を添加したアルカリ水溶液に浸漬することで作製された正極活物質中の金属ニッケルNiに対して0.2質量のニオブNbを含有させた焼結式ニッケル正極bを備えた電池Bにおいては、初期の出力特性および耐久後の出力特性ならび充電効率が向上していることが分かる。これは、水素吸蔵合金負極12から溶出したマグネシウムMgが焼結式ニッケル正極11に到達することで、焼結式ニッケル正極11の表面に存在していたニオブNbが正極活物質層の内部へ移動し易くなったためと考えられる。これにより、焼結式ニッケル正極11の表面のニオブNbが存在していた位置は反応面積を向上させる多孔体となって反応抵抗が低減されることとなり、結果的に初期の出力特性が向上したと考えられる。このことから、ニオブNbの含有量は、正極活物質中の金属ニッケルNiに対して0.2質量以上となるように含有させるのが好ましいといえる。また、水素吸蔵合金中のマグネシウムMgが焼結式ニッケル正極11に到達することによる高温充電特性の低下よりも、焼結式ニッケル正極11の表面から正極活物質層の内部へニオブNbが移動することによる高温充電特性向上効果が大きくなったためと考えられる。この結果、部分充放電サイクル中の酸素ガスの発生が抑制されて、耐久後の出力特性の低下が抑制できたと考えられる。焼結式ニッケル正極11中のニオブNbの含有量は正極活物質中の金属ニッケルNiに対して0.2質量以上であることが望ましい。一方、焼結式ニッケル正極11中のニオブNbの含有量が多過ぎると、電池容量が低下することで、大電流充放電でのCレートを上昇させて抵抗増加を招くため、焼結式ニッケル正極11中のニオブNbの含有量の最大値は、正極活物質中の金属ニッケルNiに対して5質量以下とするのが望ましい。さらに、酸化ニオブNb2O5粉末を含有させたアルカリ水溶液に浸漬することでニオブNbを含有させた焼結式ニッケル正極bとし、さらに、この焼結式ニッケル正極bを備えた電池を追加の熟成処理60°Cで1日放置を行うことで作製された電池Cにおいては、初期の出力特性および耐久後の出力特性ならび充電効率が電池Bよりもさらに向上していることが分かる。これは、追加の熟成処理を行うことで、ニオブNbを含有させた焼結式ニッケル正極bの活物質形態の形成が促進されたためと考えられる。即ち、焼結式ニッケル正極11の表面に存在していたニオブNbが正極活物質層の内部へさらに移動し易くなって、焼結式ニッケル正極表面のニオブNbが存在していた位置は、さらに反応面積を向上させる多孔体となる。これにより、更に抵抗が低減されることで、初期の出力特性および耐久後の出力特性が向上し、さらに好ましい結果になったということができる。この場合、水素吸蔵合金負極12と焼結式ニッケル正極11との隔離に用いるセパレータ13として、あらかじめ酸化ニオブNb2O5粉末を担持させたセパレータbを用いた電池Dでは、電池Cに対して耐久試験後の充電効率がさらに向上していることが分かる。これは、充放電の経過とともにニオブNbが正極表面から活物質層内部へ移動することで正極表面付近のニオブNb量が減少するが、一方でセパレータ中にあらかじめ担持されたニオブNbが耐久試験の経過とともにセパレータ13から電解液中に溶解し、溶解したニオブNbが焼結式ニッケル正極11の表面へ移動し、焼結式ニッケル正極11の表面付近での酸素発生を抑制するためと考えられる。この手法はセパレータ単独でも有効な手段となる。このようなニオブNbの付与手法は、大幅な生産プロセスの変更が不要になるというメリットを有するが、反面、焼結式ニッケル正極11への直接付与より効果は小さくなる。このため、水素吸蔵合金中のMg量は少ない方が好ましく、水素吸蔵合金を一般式LnlxMgxNiyabAlaMbと表した場合に、0.05≦x≦0.30の範囲内、好ましくは0.09≦x≦0.13の範囲内になる含有量とするのが好ましい。またセパレータ13に担持させるニオブNb量が多過ぎると、性能バラツキが大きくなるため、セパレータ13に担持させるニオブNbの最大量は、正極活物質中の金属ニッケルNiに対して3質量以下であることが好ましい。さらに、水酸化ナトリウムNaOHと水酸化カリウムKOHと水酸化リチウムLiOHとの混合水溶液であるアルカリ電解液中に、タングステンWを添加した電池Eでは、電池Cに対して耐久試験後の充電効率がさらに向上していることが分かる。これは、充放電の経過とともにニオブNbが焼結式ニッケル正極11の表面から活物質層内部へ移動することにより、焼結式ニッケル正極11の表面付近のニオブNb量が減少するが、一方で、アルカリ電解液中に含まれるタングステンWが耐久試験の経過とともに焼結式ニッケル正極11の表面へ移動し、焼結式ニッケル正極11の表面付近での酸素発生を抑制するためと考えられる。このようなタングステンWの添加による充電効率向上効果は、単独でも効果を発現できる。"