天真を受けるための中心開口部2が非円形である切込み付きヒゲ玉において、前記中心開口部2の輪郭3が、前記天真と協働するための2つ以上の限定された数の支承部4、5、12、14、15を備えることを特徴とする切込み付きヒゲ玉。前記支承部4、5、12、14、15の曲率半径が、前記中心開口部2の側で負、無限大、または前記中心開口部2の輪郭3内で描くことができる最大円の直径dmaxの0.62倍超である、請求項1に記載の切込み付きヒゲ玉。前記中心開口部2の前記輪郭3が、前記ヒゲ玉の切込み1および前記中心開口部2の前記輪郭3の中心Bを通る直線Rであって、前記ヒゲ玉の上面を含む平面と平行な直線Rに対してほぼ直交反射対称をなす、請求項2に記載の切込み付きヒゲ玉。前記中心開口部2の前記輪郭3の前記中心Bが前記ヒゲ玉の前記輪郭19の中心Cと異なる、請求項1から3のいずれか一項に記載の切込み付きヒゲ玉。前記支承部4、5、12、14、15の曲率半径が負である、請求項1から4のいずれか一項に記載の切込み付きヒゲ玉。前記支承部4、5、12、14、15の曲率半径が、前記中心開口部2の内側で描くことができる最大円の直径dmaxの0.75倍超である、請求項1から4のいずれか一項に記載の切込み付きヒゲ玉。前記支承部4、5、12、14、15の曲率半径が、前記中心開口部2の内側で描くことができる最大円の直径dmaxを上回る、請求項6に記載の切込み付きヒゲ玉。前記中心開口部2の前記輪郭3の前記中心Bの側で前記支承部4、5、12、14、15が直線形である、請求項1から4のいずれか一項による切込み付きヒゲ玉。前記直線Rの両側に位置する少なくとも一対の支承部4、5または14、15を備える、請求項3から8のいずれか一項に記載の切込み付きヒゲ玉。少なくとも一対の直線形支承部4、5または14、15を備え、そのうちの1つの直線形支承部4または14がもう1つの直線形支承部5または15との間に、前記中心開口部2の前記輪郭3の前記中心Bの側に60度以上の角度を形成する、請求項9に記載のヒゲ玉。前記直線形支承部4、5または14、15同士が互いの間に、前記中心開口部2の前記輪郭3の前記中心Bの側に鈍角を形成する、請求項10に記載の切込み付きヒゲ玉。少なくとも1つの支承部4、5、14、15が腕部6、7、27、28上に位置する、請求項1から11のいずれか一項に記載の切込み付きヒゲ玉。前記直線Rの両側に配置された腕部6、7または27、28に少なくとも2つの支承部4、5または14、15が位置する、請求項12に記載の切込み付きヒゲ玉。前記腕部6、7が、その自由端であって、前記中心Bと反対側に凸状の膨らみ10、11を有する、請求項12または13に記載のヒゲ玉。3つまたは4つの支承部4、5、12、14、15を備える、請求項1から14のいずれか一項に記載の切込み付きヒゲ玉。前記ヒゲ玉の輪郭19上であって、前記切込み1に対して直径の反対側近くに位置する箇所に爪17を備える、請求項1から15のいずれか一項に記載の切込み付きヒゲ玉。釣合穴20を備える、請求項1から16のいずれか一項に記載の切込み付きヒゲ玉。塑性変形領域を持たない材料からなる、請求項1から17のいずれか一項に記載の切込み付きヒゲ玉。ケイ素、石英またはダイヤモンドからなる、請求項18に記載の切込み付きヒゲ玉。請求項1から18のいずれか一項に記載のヒゲ玉と、前記ヒゲ玉の前記輪郭19上に位置し、前記切込み1にほぼ対向する箇所で結合されたヒゲゼンマイ18とからなるヒゲ玉ヒゲゼンマイ組立体18。前記ヒゲ玉および前記ヒゲゼンマイ18が一続きである、請求項20に記載のヒゲ玉ヒゲゼンマイ組立体18。請求項20または21に記載のヒゲ玉ヒゲゼンマイ組立体の天真への押圧嵌合を含む時計部品の組立て方法。本発明の主たる目的は、材料の弾性限界を超えずに適正な回転保持トルクを保証する一方で、異なる直径の天真に対して押圧嵌合が可能なヒゲ玉であって、釣合不良を引き起こすことのないヒゲ玉を提案することにある。切込み付きヒゲ玉自体は古くからあるが、円形でない中心開口部を有する切込み付きヒゲ玉であって、その弾性特性によって上述の目的を達成することができる切込み付きヒゲ玉が、とりわけ、ケイ素、石英またはダイヤモンドのような塑性変形領域を持たない材料などについて、提案されたことはかつてなかった。そこで、本発明は、以下のような特徴を有する切込み付きヒゲ玉を対象とする。すなわち、1.中心開口部の輪郭が、前記天真と協働するための2つ以上の規定または限定された数の支承部を有する。このヒゲ玉は、その独創的な形状のみならず、異なる直径の天真を収容できること、天真などに取り付けると、直ちにその天真に対して優れた保持トルクを示すこと、および天真との組立てのための押圧嵌合の際の破損率がほぼゼロであることにおいて、完全な満足を与えるものであることが確認された。上記第1項に定める本発明によるヒゲ玉の補足的および有利な特徴について、以下の第2項から第19項までに変形例を示す。すなわち、2.支承部の曲率半径が、中心開口部の側で負、無限大、または中心開口部の輪郭内で描くことができる最大円の直径dmaxの0.62倍超である切込み付きヒゲ玉。3.中心開口部の輪郭が、ヒゲ玉の切込みおよび中心開口部の輪郭の中心を通る直線Rであって、ヒゲ玉の上面を含む平面と平行な直線Rに対してほぼ直交反射対称をなす、第2項に記載の切込み付きヒゲ玉。4.中心開口部の輪郭の中心がヒゲ玉の輪郭の中心と異なる、第1~第3項のいずれか一項に記載の切込み付きヒゲ玉。5.支承部の曲率半径が負である、第1~第4項のいずれか一項に記載の切込み付きヒゲ玉。6.支承部の曲率半径が、中心開口部の内側で描くことができる最大円の直径dmaxの0.75倍超である、第1~第4項のいずれか一項に記載の切込み付きヒゲ玉。7.支承部の曲率半径が、中心開口部の内側で描くことができる最大円の直径dmaxを上回る、第6項に記載の切込み付きヒゲ玉。8.中心開口部の輪郭の中心の側で支承部が直線形である、第1~第4項のいずれか一項に記載の切込み付きヒゲ玉。9.直線Rの両側に位置する少なくとも一対の支承部を備える、第3~第8項のいずれか一項に記載の切込み付きヒゲ玉。10.少なくとも一対の直線形支承部を備え、そのうちの1つの直線形支承部がもう1つの直線形支承部との間に、中心開口部の輪郭の中心の側に60度以上の角度を形成する、第9項に記載のヒゲ玉。11.直線形支承部同士が互いの間に、中心開口部の輪郭の中心の側に鈍角を形成する、第10項に記載の切込み付きヒゲ玉。12.少なくとも1つの支承部が腕部上に位置する、第1~第11項のいずれか一項に記載の切込み付きヒゲ玉。13.直線Rの両側に配置された腕部に少なくとも2つの支承部が位置する、第12項に記載の切込み付きヒゲ玉。14.腕部が、その自由端であって、中心開口部の輪郭の中心と反対側に凸状の膨らみを有する、第12または第13項に記載のヒゲ玉。15.3つまたは4つの支承部を備える、第1~第14項のいずれか一項に記載の切込み付きヒゲ玉。16.ヒゲ玉の輪郭上であって、切込みに対して直径の反対側近くに位置する箇所に爪を備える、第1~第15項のいずれか一項に記載の切込み付きヒゲ玉。17.釣合穴を備える、第1~第16項のいずれか一項に記載の切込み付きヒゲ玉。18.塑性変形領域を持たない材料からなる、第1~第17項のいずれか一項に記載の切込み付きヒゲ玉。19.ケイ素、石英またはダイヤモンドからなる、第18項に記載の切込み付きヒゲ玉。本発明はまた、次の第20項に略述するヒゲ玉ヒゲゼンマイ組立体にも関する。20.第1~第19項のいずれか一項に記載のヒゲ玉と、ヒゲ玉の輪郭上に位置し、切込みにほぼ対向する箇所で結合されたヒゲゼンマイとからなるヒゲ玉ヒゲゼンマイ組立体。第21項は、本発明によるヒゲ玉ヒゲゼンマイ組立体に追加的かつ有利な特徴を与えるものである。すなわち、21.ヒゲ玉およびヒゲゼンマイが一続きである、第20項に記載のヒゲ玉ヒゲゼンマイ組立体。本発明はまた、本発明によるヒゲ玉ヒゲゼンマイ組立体の天真への押圧嵌合を含む時計部品の組立て方法にも関係する。ここからは、本発明による切込み付きヒゲ玉のその他の特徴および利点について、それぞれ概略的に上面図で示した添付の図面を参照しながら行う以下の説明によって詳細に記す。図1は、本発明による切込み付きヒゲ玉を示したものである。図からわかるように、ヒゲ玉は、切込み1と、天真を受けるための中心開口部2とを備える。中心開口部2の輪郭3は円形ではないが、好ましくは何らかの対称性を有する。ヒゲ玉の上面は一般に平坦であるため、その上面を含む平面を定義することができ、さらにその平面内に、中心開口部2の中心Bと切込み1の中央とを通る直線Rを定義することができる。そのとき、中心開口部2の輪郭3の形状は、好ましくは、その輪郭3が直線Rに対して反射対称をなすように選択される。好ましくは、その反射対称は直交対称である。同様に、ヒゲ玉の輪郭19の形状は、その輪郭19もまた直線Rに対して反射対称、好ましくは直交反射対称をなすように選択される。言うまでもなく、ここで取り上げているのは、中心開口部2の好ましい幾何学形状についての1つの定義の仕方に過ぎない。なぜなら、前出の特許文献1の図4を見るとよくわかるように、切込み付きヒゲ玉の下部は隆起を有すものであり得るためである。前述の輪郭3の対称性は、釣合不良を防ぎ、バランスの取れたヒゲ玉を得ることを可能にするという利点を持つ。しかし、輪郭3または19が直線Rに対して対称であることが必須というわけではない。もとより、図3および図6~11には、対称形でないヒゲ玉の輪郭19を見ることができる。同様に、図3および図6~11の爪17と同じところに位置する爪などによって非対称が補償される非対称形の輪郭3も考えられよう。図1で明らかなように、中心開口部2の中心Bは、ヒゲ玉の輪郭19の中心Cと異なっていてよい。本発明によれば、中心開口部2の輪郭3は第1の支承部4および第2の支承部5を備える。天真と協働するためのそれら支承部4、5は、切込み1に対して互いに対称形をなすことが好ましい。図1では、それら支承部4、5は直線形であり、すなわち、中心開口部2の側でそれらの曲率半径は無限大である。支承部4、5は、切込み1の縁に位置する箇所から発することができる。図2に示す本発明の有利な実施態様によれば、切込み1のそれぞれの側にその切込み1の縁から発する腕部6または7が設けられる。腕部6は、中心Bに対向する側に、開口部の輪郭の第1の直線形支承部4を備える。それと対称形に、腕部7は第2の直線形支承部5を備える。腕部6、7の役割は、1つには、天真に対するヒゲ玉の支承箇所を構成することにある。その一方で、腕部とヒゲ玉隣接部との間のくり抜き23、24の存在は、ヒゲ玉の弾性ゾーンの長さを最大化することを可能にするものであり、その長さは切込みにまで延びて、各半分についてほぼ180°の弧に及ぶ。腕部6、7およびくり抜き23、24がなければ、弾性部分の長さははるかに短くなり、天真で同等の締付けを得るための応力レベルも高くなる。さらに、応力はより長い距離にわたって分散させることができる。そのため、腕部6、7が、腕部6、7とヒゲ玉隣接部との間のくり抜き23、24によって画定されて存在することは、ヒゲ玉に高い堅牢性を与えるものであることがわかる。ただし、腕部6、7は、天真へのヒゲ玉の押圧嵌合の際、基本的に弾性変形しないため、一般に弾性腕部とは見なされない。実際のところ、ヒゲ玉の切込みは、図2で点線で示した直線R両側のヒゲ玉21、22の両半分を画定している。そして、ヒゲ玉にその弾性の一切を与えるのはその両半分21、22の形状である。その事実は、図2のヒゲ玉の押圧嵌合の模擬試験で、天真の押圧嵌合によって腕部6、7の弾性変形は起きないことを示す結果が得られていることによって確認されている。そのため、中心Bと反対側で腕部6、7とヒゲ玉の間に位置するくり抜き23、24によって画定される腕部6、7の長さおよび形状は二次的なパラメータである。反対に、ヒゲ玉の両半分21、22の形状は重要であり、ヒゲ玉の両半分21、22上で所望の許容範囲内に含まれる直径を有する天真の押圧嵌合を行うのに十分な弾性と、材料の弾性限界を常に明確に下回るレベルにとどまる応力とを保証しながら、弾性応力がヒゲ玉の輪郭に沿って可能な限りバランスよく振り分けられるように、その形状が選択される。その選択は、ANSYSのような有限要素法を使用したデジタル式シミュレーションプログラムによるヒゲ玉の両半分21、22の形状の最適化を経るなどして、行うことができる。さらに、腕部6、7の存在は、ヒゲ玉の両半分21、22を厚くすることなく、したがって剛性化することなく、相当する支承箇所をヒゲ玉の中心に近づけることを可能にする。これにより、支承箇所の配置およびヒゲ玉の弾性変形特性変形幅、応力配分などを個別に最適化することが可能となる。図2で見て取ることができるように、それぞれの腕部6、7の中心Bと反対の側8、9もまた直線形であることができる。しかし、図3を見るとわかるように、それぞれの腕部6、7は、その自由端であって、中心Bとは反対の側に膨らみ10、11を備えることが好ましい。この膨らみは、材料を追加することによってバランスをさらに最適化することを可能にするが、支承箇所や止め具としての働きをするものではない。図3を見るとわかるように、支承部は凹形、すなわち支承部の曲率半径が中心開口部2の側で正であることができる。中心開口部2は、一般に円形の横断面を有する天真を受けるようになっている。したがって、中心開口部2の形状に応じて、天真と切込み付きヒゲ玉の間の接触点29は多くも少なくもなり得る。改めて図2を見てみると、中心開口部2の輪郭3は、切込み1に対向する位置に第3の支承部12を備えることができることがわかる。好ましくは、中心開口部2の輪郭3の中心Bに最も近い点29における接線は直線Rまたは切込み1に対してほぼ垂直をなす。この点29は、天真との接触点とされる点である。この図では、支承部12は直線形であるが、凸形または凹形であることもできよう。そのため、図では、中心Aの円13によってその側面が形象化されている天真は、3つの箇所29で中心開口部2と接することがわかる。すなわち、腕部6、7の第1および第2の直線形支承部4、5のそれぞれと、切込み1の真正面に位置し、直線Rとの交点に当たる第3の支承部12である。これに関しては、天真の押圧嵌合の結果、輪郭の中心がごくわずかに移動することになるのは自明である。図4に、図1に示した切込み付きヒゲ玉の変形形態を示す。この場合、開口部2の輪郭は第4の支承部14および第5の支承部15を備える。これらの支承部14、15は、切込み1に対して互いに対称形をなし、切込み1の正面に位置することが好ましい点16で一体となる。この構成は、天真と中心開口部2の間に4つの接触点29を得ることを可能にする。すなわち、この例では凸形である第1および第2の支承部4、5にある2つの接触点と、この例では直線形である第4および第5の支承部14、15にある他の2つの接触点である。そのため、図4では、支承部4、5は、中心開口部2の側で負の曲率半径を有し、支承部14、15は無限大の曲率半径を有する。さらに、ヒゲ玉の各半分21、22の弾性部分は、くり抜き25、26、および支承部14、15を備える腕部27、28を画定することによって最大化されている。ここでも改めて、ヒゲ玉の両半分21、22の形状は、弾性応力がヒゲ玉の輪郭に沿って均一に振り分けられるように選択される。図5に示すのは、図2と同様、直線形支承部4、5および14、15を有する腕部6、7および27、28を備える切込み付きヒゲ玉であるが、その中心開口部2の輪郭3は天真との間に4つの接触点を提供している。図6に示すのは、腕部6、7および27、28を備える切込み付きヒゲ玉であるが、その中心開口部2の輪郭3は天真の周囲との間に4つの接触点を画定している。この例では、支承部4、5および14、15はいずれも凸形、すなわち、中心開口部2の中心Bの側でそれらの曲率半径は負である。凸形支承部に関しては図6を、凹形支承部に関しては図3を見ればわかるように、支承部4、5と天真の間、および/または支承部14、15と天真の間に設けられる接触点におけるすべての接線は、互いの間に中心開口部2の中心の側に60度以上の角度、さらにはそれ以上の鈍角を形成することができる。本発明によるヒゲ玉の輪郭19は全体にほぼ円形である。ほぼというのは、切込み1が存在するために、さらに場合によって、図3および6を見ればわかるように、切込み1に対して直径の反対側近くに位置する箇所に爪17があるために、100円形ではないということを意味する。この爪17は、好ましくはヒゲゼンマイの固定点または繰出し点よりも川上側内側から外側のヒゲの巻き戻し方向について言う場合に位置する。輪郭19は非円形、さらには非対称であることもできる。それによって、衝撃を受けたときにヒゲを守ることもできよう。ただし、その場合には、釣合不良が起こらないようにヒゲ玉のバランスを取るように心掛けるとともに、ヒゲ玉の両半分21、22が可能な限り対称に作用して、天真との組立て時にヒゲの結合箇所の移動が最小限となるようにヒゲ玉の両半分21、22を設計するように心掛ける必要があろう。本発明による切込み付きヒゲ玉は、もとよりその定義から、ヒゲゼンマイを支えることを目的としている。ヒゲゼンマイの最初の部分は、それに対して符号18が与えられている図3および6に見ることができる。このヒゲゼンマイ18は、ヒゲ玉の輪郭19上にあって、切込み1にほぼ対向する位置でヒゲ玉に結合されることが好ましい。それにより、ヒゲ玉を天真に組み付けるときのヒゲゼンマイの移動を最小化して、計時特性への影響を防ぐことができる。接触点29のうちの1つが、直線R上またはその近傍で切込み1に対向する位置にある図2の例は特に有利である。ヒゲゼンマイはヒゲ玉に固定した部品であってよいが、好ましくは、ヒゲゼンマイはヒゲ玉とともに1つの部品のみを形成する。有利には、図7から10に示す変形形態に見ることができるように、ヒゲ玉のうち、切込み1と反対側の部分に、必要であれば爪17にまで、釣合穴20が設けられる。また、改めて図2および4を参照すると気づくように、テンプの長手方向対称軸を表す点A、ヒゲ玉の中心開口部2の輪郭3の中心B、およびヒゲ玉の輪郭19の幾何学中心Cの3つはいずれも異なるものであることができる。本発明による切込み付きヒゲ玉は、振動体の動作時にヒゲゼンマイ18を天真上に保持する最低限の締付トルクとともに、変動のある直径の天真と組み立てることができるように設計され、その際、天真の直径が所与の許容範囲内にある限りは、壊れることも、塑性変形を被ることもない。この点は、ケイ素のように塑性変形領域を持たない材料でヒゲ玉が製作される場合には特に重要である。なぜなら、応力が弾性変形限界を超えた場合には著しい破損や亀裂のリスクがあるためである。上に述べてきたところから明らかなように、支承部4、5および/または14、15および/または12は、直線形であること図1、2、5、7、8、9、10および13、すなわち無限大の曲率半径を持つことも、凸形であること、すなわち中心開口部2の側で負の曲率半径であることも図4、図6、図11の支承部4、5参照、または凹形であること図3、すなわち正の曲率半径であることもできる。ただし、この最後の例では、正の曲率半径は、中心開口部の輪郭内で描くことができる最大の円であって、以下の説明では内接円とも呼ぶ円の直径dmaxの0.62倍超である。この円は、内接円の直径の方が天真の直径よりもわずかに小さいことを相違点として、図2および4に示された中心Aの円13に概ね相当する。実際、正の値であり、内接円の直径dmaxの0.62倍超である曲率半径は、支承部と天真の間に唯一の接触点を画定することを可能にするもので、図3の場合には、内接円の直径dmaxの0.62倍超である曲率半径は、接触点が腕部の中央に位置するときには腕部の両端に約5ミクロンの空間を生じることになり、これは唯一の接触点を画定するのに適している。同様に、内接円の直径dmaxを上回る曲率半径の場合は、腕部の両端に10ミクロンの空間を生じることになる。内接円の直径dmaxの0.75倍超の曲率半径も適した値である。好ましくは、また検討する実施態様がどのようなものであるかにかかわらず、天真との間に設けられる接触点での支承箇所4、5および/または14、15におけるそれぞれの接線は、互いの間に、中心開口部2の中心Bの側に、好ましい角度として60度以上の角度を形成する。より好ましくは、それは鈍角である。支承部4、5および/または14、15および/または12はそれぞれが天真との間に精密な接触点29を画定するように構成されることに留意すべきである。支承箇所の構成および数が画定されれば、天真に作用する力を最良の形でバランスさせることが可能になる。内側開口部の半径が天真の半径とほぼ等しいか、それ以下で、支承箇所が画定しない従来技術によるヒゲ玉の場合は、そうはいかない。本発明による切込み付きヒゲ玉は、ケイ素、石英、ダイヤモンドなど、あらゆる適当な材料によって構成されるものであってよい。本発明による切込み付きヒゲ玉は、ケイ素、石英もしくはダイヤモンドのためのDRIE法、またはNiもしくはNiPのためのUV-LIGA法のような、微小製造のための周知の技法を用いて製作することができる。これらの技法は、きわめて複雑な形状または幾何学形を容易に実現することができるという利点を有する。そのため、たとえば、切込み1の形状は必ずしも直線状に延びたものでなくてもよい。図11には、切込み1が丸みを帯びた端部を有する本発明による切込み付きヒゲ玉が示されている。さらに、腕部6、7は凸形支承部を有しており、第3の支承部12も凸形であることがわかる。図13には、すべての支承部が正三角形をなして、互いに120°ずつ間隔をおいて配置されており、それによって天真の締付け部位における力のバランスが可能になっているヒゲ玉が示されている。当然のことながら、上に紹介した様々な実施形態は限定的なものでなく、それぞれの特徴は、両立し得る限りにおいて互いに組み合わせることができる。そのため、図4のヒゲ玉の2つの凸形支承部4、5と、図2のヒゲ玉の直線形支承部12とを組み合わせたヒゲ玉を作り出すことは全くもって可能である。本発明によれば、それぞれの支承部は、天真との間に唯一の接触点を画定するように設けられる。それぞれの支承部は互いに異なる曲率半径を有することができる。さらに、同じ1つの支承部の中でその長さに沿って曲率半径を変化させることも可能である。時計部品の組立て方法時計部品の組立ての際に、本発明によるヒゲ玉ヒゲゼンマイ組立体を天真に押圧嵌合するとき、ヒゲ玉の各半分21、22は、弾性的に変形する、すなわち塑性変形も破断のリスクもなしに変形する、という有利な特徴を有する。特許文献6との比較テスト図12は、本発明による切込み付きヒゲ玉と、従来技術、すなわち前出の特許文献6による切込み無しのヒゲ玉について、天真の直径Dに応じたヒゲ玉の保持トルクMの変化を示したグラフである。部品はすべてDRIE法に従ってケイ素で製作された。計測は、CSMInstruments社の装置Variocoupleで行った。使用した天真の直径は0.495から0.512mmの範囲であった。この場合の所望の許容範囲は0.500から0.506mmまでである。内接円の直径dmaxは0.485mmであった。グラフでは、図2による切込み付きヒゲ玉で行った計測の結果は黒い菱形で、特許文献6の図4によるヒゲ玉で得られた結果は丸で、特許文献6の図5のヒゲ玉による結果は白抜きの三角形でそれぞれ表している。円形の中心開口部を有する切込み付きヒゲ玉であって、特許文献3と類似したヒゲ玉による結果は満足の行くものではなかった。というのも、首尾よく組み立てることができたヒゲ玉の大半で、押圧嵌合時に幾つもの割れが認められたり、耐トルク性が低すぎたりしたためである。経験が示すところでは、この種の幾何学形状の場合、金属材料製の切込み付き補助ヒゲ玉を使用する、かつ/またはケイ素製の切込み付きヒゲ玉を天真に接着して一体化することが望ましい。保持トルクMが点線で示した最低保持力の値を上回れば、その結果は満足すべきものであると判断される。そうして見てみると、直径に対する保持トルクMの依存度は、従来技術によるヒゲ玉においてより顕著であること、また、従来技術によるそれらのヒゲ玉では、天真の直径が小さいと、保持力の最低値に到達するのは難しいということがわかる。本発明による切込み付きヒゲ玉では、最低許容値を下回る小さな直径でも、保持トルクは所望最低トルクを上回っており、直径に対する依存度は明らかに低めである従来技術の2つのヒゲ玉と比べると、傾斜はそれぞれ3分の1および6分の1。さらに、最大許容値を超える大きな直径であっても、押圧嵌合の際に割れは一切認められなかったが、一方、従来技術によるヒゲ玉では、典型的には10の割れが認められる。特許文献4による切込み付きヒゲ玉に対する試験前出の特許文献4に記載のヒゲ玉で模擬試験を行い、その種の幾何学形状がSi製ヒゲ玉の製作に適しているか調べた。0.485mmの内接直径dmaxがここでも選ばれた。このヒゲ玉は、押圧嵌合する天真の直径が0.490mmすなわち、1.01×0.485mmを超えた途端に割れることがわかった。したがって、許容される直径の値域は6μm未満である。さらに、たとえ限度の0.490mmの場合であっても、天真に対する保持力は弱すぎることが考えられる。特許文献5によるU字形部品を有するヒゲ玉に対する試験前出の特許文献5に記載の2つの部品からなるヒゲ玉で模擬試験を行い、その種の幾何学形状がSi製ヒゲ玉の製作に適しているか調べた。0.485mmの内接直径dmaxが同じく選ばれた。このヒゲ玉は、中空リングを考慮しなければ、0.495mmすなわち1.02×0.485mmを超える天真直径で壊れることがわかった。この結果は特許文献4のヒゲ玉よりはよいが、それでもなお不十分である。さらに、中空リングを考慮した場合には、破損のタイミングはさらに早まる。このことは、変形するのはU字形部品の2つの腕の間の結合ゾーンのところにある部分であって、2つの腕ではないという事実によって説明することができる。反対に、本発明では、ヒゲ玉の両半分21、22の長さ全体の弾性が天真を受けるために利用される。