"ファン回転軸に設けられるハブに、複数枚の翼を配設したプロペラファンにおいて、前記各翼は、そのファン回転時の空気流出部にあたる翼後縁部に、空気流出方向とは逆方向に凹み、かつ大きさが異なる凹部をそれぞれ形成していることを特徴とするプロペラファン。前記各翼は、その翼後縁部の内周側端点と外周側端点とを結ぶ直線から前記凹部の最大深さ位置へ垂線を引いたときに、この垂線の長さを各翼毎に相違するように前記凹部を形成していることを特徴とする請求項1記載のプロペラファン。前記凹部は、前記直線の長さをa、前記垂線の長さをbとしたときに、垂線の長さbが0.1a≦b≦0.5aを満たすと共に、各翼毎に相違するように形成されていることを特徴とする請求項2記載のプロペラファン。前記翼は、3枚有し、これら翼の前記垂線の長さをそれぞれb1,b2,b3としたときに、b1<b2<b3、かつ0.1a≦b1≦0.35a、0.15a≦b2≦0.4a、0.2a≦b3≦0.5aを満たすように形成されていることを特徴とする請求項3記載のプロペラファン。前記請求項1ないし4のいずれか1項に記載のプロペラファンと、このプロペラファンから送風される室外熱交換器と、を具備していることを特徴とする熱源ユニット。しかしながら、このような従来のプロペラファンでは、複数翼の各円弧状凹部がみな同形同大であるので、各翼の後流渦により生じる翼ピッチ音のピーク周波数が一致して共鳴し、送風騒音低減効果が必ずしも高くないという課題がある。本発明が解決しようとする課題は、送風騒音のさらなる低減が可能なプロペラファンおよびこれを用いた熱源ユニットを提供することにある。本実施形態のプロペラファンは、ファン回転軸に設けられるハブに、複数枚の翼を配設したプロペラファンである。また、このプロペラファンの各翼は、そのファン回転時の空気流出部にあたる翼後縁部に、空気流出方向とは逆方向に凹み、かつ大きさが異なる凹部をそれぞれ形成している。以下、本実施形態を、図面を参照して詳細に説明する。なお、複数の図面中、同一または相当部分には同一符号を付している。第1の実施形態図1は、第1の実施形態に係るプロペラファンの正面図、図2は同,斜視図である。図1,2に示すようにプロペラファン1は、その全体が例えばASGアクリニトリレスチンポリマ樹脂に、ガラス繊維を配合したプラスチック等により一体成形され、図示しないファンモータの回転軸であるファン回転軸2に取り付けられるハブ3に、ほぼ同一形状の3枚の翼4,5,6を周方向にほぼ等ピッチで設けている。翼4,5,6は、ファン回転中の空気流れの流出部にあたる翼後縁部4a,5a,6aに、図1中、白矢印で示す空気流れと逆方向に凹むほぼ円弧状の翼後縁凹部4b,5b,6bをそれぞれ形成している。そして、これら翼後縁凹部4b,5b,6bは各翼4,5,6毎に大きさを異にしている。すなわち、内周側端点Pと外周側端点Qとを結ぶ直線aから各翼後縁凹部4b,5b,6bの最も深い最大深さ位置4R,5R,6Rに垂直に垂線b1,b2,b3を垂下させたときに、これら垂線b1,b2,b3の長さ翼後縁凹部4b~6bの深さが0.1a以上かつ0.5a以下0.1a≦b1,b2,b3≦0.5aであって、b1<b2<b3の関係を満たすように形成されている。つまり、これら垂線b1,b2,b3の長さを相違させることにより、各翼後縁凹部4b,5b,6bの大きさを各翼4,5,6毎に相違させている。さらに、各翼後縁凹部4b,5b,6bは垂線b1,b2,b3の長さが直線aの長さに対し、0.1a≦b1≦0.35a、0.15a≦b2≦0.4a、0.2a≦b3≦0.5aの関係を満たすように形成されている。なお、直線aの長さは各翼4,5,6で同一長さである。以上説明したように本実施形態によれば、各翼後縁凹部4b,5b,6bの各垂線b1,b2,b3の長さを各翼4,5,6毎にそれぞれ相違させることにより、これら翼後縁凹部4b,5b,6bの大きさを相違させたので、ファン回転時、各翼4,5,6の後流渦により発生する翼ピッチ音のピーク周波数と位相をずらして音の共鳴を抑制し、さらなる送風騒音の低減を図ることができる。図4は図1で示すプロペラファン1の送風性能測定実験の実験データを示している。この実験では、まず所要大、例えば直径420mmのプロペラファン1の翼後縁凹部4b~6bの深さをそれぞれ示す垂線b1,b2,b3の寸法を、0.1aから0.5aの範囲内0.1a≦b1,b2,b3≦0.5aであって、かつ、0.1a≦b1≦0.35a、0.15a≦b2≦0.4a、0.2a≦b3≦0.5aを満たすように種々変えた第1から第6の6台の試作機♯1~♯6をそれぞれ試作した。次に、これら6台の試作機♯1~♯6を、回転数800rpm、送風量2080m3/hでそれぞれ運転し、その際の吹出方向正面の1m離れた位置の送風騒音値dBAなどをそれぞれ測定した。また、この実験では、3つの翼後縁凹部4b~6bの深さb1,b2,b3を0.2aで同一に設定し、これら翼後縁凹部4b~6bを同形同大に形成した3枚翼のプロペラファンを、従来例として試作し、上記第1の実施形態と同一の条件で運転して、その際の送風騒音値dBA等を図4に併記している。図5はこの図4で示す本実施形態のプロペラファン1の送風騒音値を曲線Naにより示し、上記従来例の送風騒音値を曲線Nbにより示している。また、図5は翼後縁凹部4b,5b,6bの深さを示す各垂線b1,b2,b3同士の寸法比b1-b2-b3と、ファン回転時の騒音値dBAとの相対関係を示しており、翼後縁部4a,5a,6aの各垂線b1,b2,b3の寸法比が0.2a-0.23a-0.26a、すなわち、b1が0.2a、b2が0.23a、b3が0.26aである試作機♯3のときに、送風騒音値が例えば46dBで最も低い。これに対し、従来例の送風騒音値は約47.2dBAで一定である。そして、この送風騒音値の最低点から、垂線b1,b2,b3の長さを、徐々に小さくし、または大きくして行くと、送風騒音値が徐々に高くなって行く。しかし、垂線b1,b2,b3の長さがb1<b2<b3と、0.1a≦b1≦0.35a、0.15a≦b2≦0.4a、0.2a≦b3≦0.5aを満たす場合には、約46.9dBA以下であり、ほぼ直線で示す従来例の騒音値Nbの約47.2dBAよりも送風騒音を低減できる。しかも、モータ入力も、図4に示すように、従来例のものより低減されており、モータ効率向上も図られている。したがって、この範囲で設定することが好ましい。第2の実施形態図6は第2の実施形態に係る熱源ユニットである空気調和機の室外ユニット11の概略平断面図である。この空気調和機の室外ユニット11は、ユニット筐体12内に、平面形状がL字状の室外熱交換器13、上記第1の実施形態に係るプロペラファン1、圧縮機14、四方弁15、インバータ等の制御器16等を収容している。なお、図6中、符号17は、プロペラファン1や室外熱交換器13等を収容する空間と、圧縮機14を収容する空間とを仕切る仕切板であり、符号18はプロペラファン1を駆動するファンモータ19を支持する支持台である。この室外ユニット11によれば、上述したように送風騒音のさらなる低減を図ることができるプロペラファン1をファンとして使用しているので、室外ユニット11としての送風騒音のさらなる低減を図ることができる。以上、本発明の幾つかの実施形態を説明したが、これらの実施形態は、例として提示したものであり、本発明の範囲を限定することは意図していない。これら新規な実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、本発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置換え、変更を行うことができる。これら実施形態やその変形は、本発明の範囲や要旨に含まれるとともに、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれる。"