"内燃機関の筒内の混合気に点火プラグの放電火花で点火する内燃機関の制御装置において、内燃機関の排出ガスの一部をEGRガスとして吸気通路に還流させるEGR制御の実行中に筒内の気流強度を強くする気流強化を行う気流制御手段と、前記EGR制御の実行中に、前記気流強度と前記点火プラグの点火時期とに基づいて、前記点火プラグの放電火花を早期に維持できなくなる現象以下この現象を放電火花の吹き切れというが発生する状態であるか否かを判定し、前記放電火花の吹き切れが発生する状態であると判定した場合に、前記点火プラグの放電電流を増加させて前記放電火花の吹き切れを抑制する吹き切れ抑制制御手段とを備えていることを特徴とする内燃機関の制御装置。前記吹き切れ抑制制御手段は、前記気流強度が強くなるほど前記放電電流の増加量を大きくすることを特徴とする請求項1に記載の内燃機関の制御装置。前記吹き切れ抑制制御手段は、前記点火時期が進角側になるほど前記放電電流の増加量を大きくすることを特徴とする請求項1又は2に記載の内燃機関の制御装置。内燃機関の筒内の混合気に点火プラグの放電火花で点火する内燃機関の制御装置において、内燃機関の排出ガスの一部をEGRガスとして吸気通路に還流させるEGR制御の実行中に筒内の気流強度を強くする気流強化を行う気流制御手段と、前記EGR制御の実行中に、前記点火プラグの理想放電時間と実放電時間との差又は比に基づいて、前記点火プラグの放電火花を早期に維持できなくなる現象以下この現象を放電火花の吹き切れというが発生する状態であるか否かを判定し、前記放電火花の吹き切れが発生する状態であると判定した場合に、前記点火プラグの放電電流を増加させて前記放電火花の吹き切れを抑制する吹き切れ抑制制御手段とを備えていることを特徴とする内燃機関の制御装置。前記吹き切れ抑制制御手段は、前記理想放電時間と前記実放電時間との差又は比が大きくなるほど前記放電電流の増加量を大きくすることを特徴とする請求項4に記載の内燃機関の制御装置。ところで、本出願人は、EGR限界良好な燃焼状態を確保できるEGR量の上限値を高めるために、EGRガスを吸気通路に還流させるEGR制御の実行中に筒内の気流強度例えばタンブル流の強度を強くする気流強化を行って、点火プラグの電極間に発生する放電火花を伸ばすことで図2参照、放電火花と混合気との接触面積を増加させて混合気の着火性を向上させるシステムを研究しているが、その研究過程で次のような新たな課題が判明した。一般に、点火プラグは、点火装置で発生した高電圧が印加されると、電極間に放電火花が発生して放電電流が流れ、その後、放電電圧が徐々に低下して放電火花を維持するのに必要な放電維持電圧を下回るまで放電火花が維持される又は放電電流が徐々に低下して放電火花を維持するのに必要な放電維持電流を下回るまで放電火花が維持される。ところが、気流強化によって放電火花が伸びると、それに応じて放電維持電圧放電維持電流が高くなるため、放電電圧が放電維持電圧を下回るまでの時間放電電流が放電維持電流を下回るまでの時間が短くなって、放電火花を早期に維持できなくなる現象以下この現象を放電火花の吹き切れというが発生することがある。このため、気流強化によって放電火花を伸ばして混合気の着火性を向上させようとしても、放電火花の吹き切れが発生すると、放電火花を維持できる期間実放電時間が短くなってしまい、混合気の着火性を十分に向上させることができないという問題がある。上記従来技術特許文献1,2の技術では、このような放電火花の吹き切れについては全く考慮されていないため、放電火花の吹き切れの問題を解決するができない。そこで、本発明が解決しようとする課題は、EGR制御の実行中に気流強化を行う場合に、放電火花の吹き切れを抑制することができ、混合気の着火性を効果的に向上させることができる内燃機関の制御装置を提供することにある。上記課題を解決するために、請求項1に係る発明は、内燃機関の筒内の混合気に点火プラグの放電火花で点火する内燃機関の制御装置において、内燃機関の排出ガスの一部をEGRガスとして吸気通路に還流させるEGR制御の実行中に筒内の気流強度を強くする気流強化を行う気流制御手段と、EGR制御の実行中に、気流強度と点火プラグの点火時期とに基づいて、点火プラグの放電火花を早期に維持できなくなる現象以下この現象を放電火花の吹き切れというが発生する状態であるか否かを判定し、放電火花の吹き切れが発生する状態であると判定した場合に、点火プラグの放電電流を増加させて放電火花の吹き切れを抑制する吹き切れ抑制制御手段とを備えた構成としたものである。気流強度や点火時期に応じて、点火時期における点火プラグの電極付近の気流の流速が変化し、それに応じて放電火花の伸び量が変化して放電維持電圧放電維持電流が変化するため、気流強度と点火時期を用いれば、放電火花の吹き切れが発生する状態であるか否かを判定することができる。そして、放電火花の吹き切れが発生する状態であると判定した場合に、点火プラグの放電電流を増加させれば、放電電流が放電維持電流を下回るまでの時間放電電圧が放電維持電圧を下回るまでの時間を長くすることができ、放電火花の吹き切れを抑制することができる。これにより、気流強化によって放電火花を伸ばした状態放電火花と混合気との接触面積を増加させた状態に維持できる期間を長くすることができるため、混合気の着火性を効果的に向上させることができて、EGR限界良好な燃焼状態を確保できるEGR量の上限値を高めることができ、EGR量の増加要求に対応することができる。一般に、気流強度が強くなるほど点火時期における点火プラグの電極付近の気流の流速が速くなるため、気流強度が強くなるほど放電火花の伸び量が増加して放電維持電圧が高くなる傾向がある。そこで、請求項2のように、吹き切れ抑制制御手段は、気流強度が強くなるほど放電電流の増加量を大きくするようにすると良い。このようにすれば、気流強度が強くなるほど放電維持電圧が高くなって放電維持電流が大きくなるのに対応して、放電電流の増加量を大きくすることができ、放電電流を放電火花の吹き切れを抑制するのに必要な適正値に設定することができる。また、点火時期の一般的な補正範囲内では、点火時期が進角側になるほど点火時期における点火プラグの電極付近の気流の流速が速くなるため、点火時期が進角側になるほど放電火花の伸び量が増加して放電維持電圧が高くなる傾向がある。そこで、請求項3のように、吹き切れ抑制制御手段は、点火時期が進角側になるほど放電電流の増加量を大きくするようにしても良い。このようにすれば、点火時期が進角側になるほど放電維持電圧が高くなって放電維持電流が大きくなるのに対応して、放電電流の増加量を大きくすることができ、放電電流を放電火花の吹き切れを抑制するのに必要な適正値に設定することができる。また、請求項4のように、内燃機関の筒内の混合気に点火プラグの放電火花で点火する内燃機関の制御装置において、内燃機関の排出ガスの一部をEGRガスとして吸気通路に還流させるEGR制御の実行中に筒内の気流強度を強くする気流強化を行う気流制御手段と、EGR制御の実行中に、点火プラグの理想放電時間と実放電時間との差又は比に基づいて、点火プラグの放電火花を早期に維持できなくなる現象以下この現象を放電火花の吹き切れというが発生する状態であるか否かを判定し、放電火花の吹き切れが発生する状態であると判定した場合に、点火プラグの放電電流を増加させて放電火花の吹き切れを抑制する吹き切れ抑制制御手段とを備えた構成としても良い。放電火花の吹き切れが発生すると、実放電時間放電火花を維持できる期間が短くなって、理想放電時間例えば内燃機関の運転状態やバッテリ電圧等に応じて設定された理想的な放電時間と実放電時間との差又は比が大きくなるため、理想放電時間と実放電時間との差又は比を用いれば、放電火花の吹き切れが発生する状態であるか否かを判定することができる。そして、放電火花の吹き切れが発生する状態であると判定した場合に、点火プラグの放電電流を増加させて放電火花の吹き切れを抑制する吹き切れ抑制制御を実行すれば、請求項1とほぼ同じ効果を得ることができる。この場合、請求項5のように、吹き切れ抑制制御手段は、理想放電時間と実放電時間との差又は比が大きくなるほど放電電流の増加量を大きくするようにすると良い。このようにすれば、放電維持電圧が高くなって放電火花を維持できる期間実放電時間が短くなるほど、理想放電時間と実放電時間との差又は比が大きくなるのに対応して、放電電流の増加量を大きくすることができ、放電電流を放電火花の吹き切れを抑制するのに必要な適正値に設定することができる。以下、本発明を実施するための形態を具体化した幾つかの実施例を説明する。本発明の実施例1を図1乃至図9に基づいて説明する。まず、図1に基づいてエンジン制御システム全体の構成を概略的に説明する。内燃機関であるエンジン11の吸気管12吸気通路の最上流部には、エアクリーナ13が設けられ、このエアクリーナ13の下流側に、吸入空気量を検出するエアフローメータ14が設けられている。一方、エンジン11の排気管15排気通路には、排出ガス中のCO,HC,NOx等を浄化する三元触媒等の触媒16が設置されている。このエンジン11には、吸入空気を過給する排気タービン駆動式の過給機17が搭載されている。この過給機17は、排気管15のうちの触媒16の上流側に排気タービン18が配置され、吸気管12のうちのエアフローメータ14の下流側にコンプレッサ19が配置されている。この過給機17は、排気タービン18とコンプレッサ19とが一体的に回転するように連結され、排出ガスの運動エネルギで排気タービン18を回転駆動することでコンプレッサ19を回転駆動して吸入空気を過給するようになっている。吸気管12のうちのコンプレッサ19の下流側には、吸入空気を冷却するインタークーラ20が設けられ、このインタークーラ20の下流側に、モータ図示せずによって開度調節されるスロットルバルブ21が設けられている。また、エンジン11の各気筒に空気を導入する吸気マニホールド22又は吸気ポートには、それぞれ筒内の気流強度例えばタンブル流の強度を調節する気流制御弁23が設けられている。この気流制御弁23は、図示しないモータ等のアクチュエータによって開度調節される。更に、エンジン11の各気筒には、それぞれ筒内に燃料を直接噴射する燃料噴射弁24が取り付けられ、エンジン11のシリンダヘッドには、各気筒毎に点火プラグ25が取り付けられている。点火プラグ25には、点火装置26で発生した高電圧が印加されて放電火花が発生し、各点火プラグ25の放電火花によって筒内の混合気に着火される。このエンジン11には、排気管15から排出ガスの一部をEGRガスとして吸気管12へ還流させるLPL方式低圧ループ方式のEGR装置27が搭載されている。このEGR装置27は、排気管15のうちの排気タービン18の下流側例えば触媒16の下流側と吸気管12のうちのコンプレッサ19の上流側との間にEGR配管28が接続され、このEGR配管28に、EGRガスを冷却するEGRクーラ29と、EGR量吸気管12に還流させるEGRガスの流量を調節するEGR弁30が設けられている。その他、エンジン11には、冷却水温を検出する冷却水温センサ31や、クランク軸図示せずが所定クランク角回転する毎にパルス信号を出力するクランク角センサ32等が設けられ、クランク角センサ32の出力信号に基づいてクランク角やエンジン回転速度が検出される。これら各種センサの出力は、電子制御ユニット以下ECUと表記する33に入力される。このECU33は、マイクロコンピュータを主体として構成され、内蔵されたROM記憶媒体に記憶された各種のエンジン制御用のプログラムを実行することで、エンジン運転状態に応じて、燃料噴射量、点火時期、スロットル開度吸入空気量等を制御する。また、ECU33は、図示しないEGR制御ルーチンを実行することで、エンジン運転状態例えばエンジン回転速度と負荷等に応じて目標EGR量又は目標EGR率を算出し、この目標EGR量又は目標EGR率を実現するようにEGR弁31の開度を制御して、EGRクーラ29で冷却されたEGRガスを吸気管12に還流させるEGR制御を実行する。更に、ECU33は、図示しない気流制御ルーチンを実行することで気流制御手段として機能し、エンジン運転状態例えばエンジン回転速度と負荷等に応じて気流制御弁23の開度を制御して筒内の気流強度例えばタンブル流の強度を制御する。これにより、EGRガスを吸気管12に還流させるEGR制御の実行中に気流強度を強くする気流強化を行って、点火プラグ25の電極34,35間に発生する放電火花を伸ばすことで図2参照、放電火花と混合気との接触面積を増加させて混合気の着火性を向上させる。一般に、点火プラグ25は、点火装置26で発生した高電圧が印加されると、電極34,35間に放電火花が発生して放電電流が流れ、その後、放電電圧が徐々に低下して放電火花を維持するのに必要な放電維持電圧を下回るまで放電火花が維持される又は放電電流が徐々に低下して放電火花を維持するのに必要な放電維持電流を下回るまで放電火花が維持される。ところが、気流強化によって放電火花が伸びると、それに応じて放電維持電圧放電維持電流が高くなるため、放電電圧が放電維持電圧を下回るまでの時間放電電流が放電維持電流を下回るまでの時間が短くなって、放電火花を早期に維持できなくなる現象以下この現象を放電火花の吹き切れというが発生することがある。このため、気流強化によって放電火花を伸ばして混合気の着火性を向上させようとしても、放電火花の吹き切れが発生すると、放電火花を維持できる期間実放電時間が短くなってしまい、混合気の着火性を十分に向上させることができない。そこで、本実施例1では、後述する図4の吹き切れ抑制制御ルーチンを実行することで、EGR制御の実行中に、気流強度と点火プラグ25の点火時期とに基づいて、放電火花の吹き切れ点火プラグ25の放電火花を気流強化無しの場合よりも早い時期に維持できなくなる現象が発生する状態であるか否かを判定し、放電火花の吹き切れが発生する状態であると判定した場合に、点火プラグ25の放電電流を増加させて放電火花の吹き切れを抑制する吹き切れ抑制制御を実行する。図3に示すように、一般に、気流強度が強くなるほど点火時期における点火プラグ25の電極付近の気流の流速が速くなる傾向がある。また、点火時期の一般的な補正範囲内では、点火時期が進角側になるほど点火時期における点火プラグ25の電極付近の気流の流速が速くなる傾向がある。このように、気流強度や点火時期に応じて、点火時期における点火プラグ25の電極付近の気流の流速が変化し、それに応じて放電火花の伸び量が変化して放電維持電圧放電維持電流が変化するため、気流強度と点火時期を用いれば、放電火花の吹き切れが発生する状態であるか否かを判定することができる。そして、放電火花の吹き切れが発生する状態であると判定した場合に、点火プラグ25の放電電流を増加させれば、放電電流が放電維持電流を下回るまでの時間放電電圧が放電維持電圧を下回るまでの時間を長くすることができ、放電火花の吹き切れを抑制することができる。以下、本実施例1でECU33が実行する図4の吹き切れ抑制制御ルーチンの処理内容を説明する。図4に示す吹き切れ抑制制御ルーチンは、ECU33の電源オン期間中イグニッションスイッチのオン期間中に所定周期で繰り返し実行され、特許請求の範囲でいう吹き切れ抑制制御手段としての役割を果たす。本ルーチンが起動されると、まず、ステップ101で、EGRクーラ29で冷却されたEGRガスを吸気管12に還流させるEGR制御の実行中EGR弁30の開弁制御中であるか否かを判定し、EGR制御の実行中ではないと判定された場合には、ステップ102以降の処理を実行することなく、本ルーチンを終了する。一方、上記ステップ101で、EGR制御の実行中であると判定された場合には、ステップ102以降の処理を次のようにして実行する。まず、ステップ102で、現在の気流制御弁23の開度例えば気流制御弁23の開度指令値又は開度検出値を読み込んだ後、ステップ103に進み、気流制御弁23の開度に基づいて気流強度例えばタンブル比をマップ又は数式等により算出する。ここで、気流強度例えばタンブル比の算出に用いるマップ又は数式等は、予め試験データや設計データ等に基づいて作成され、ECU33のROMに記憶されている。また、タンブル比は、タンブル流の強度を示す指標であり、例えば、タンブル流の回転数とエンジン11の回転数との比エンジン11の1回転当りのタンブル流の回転数とする。この後、ステップ104に進み、気流強度例えばタンブル比が所定値例えば0.7以上で且つ点火時期が所定値例えば上死点前25CAよりも進角側であるか否かによって、放電火花の吹き切れが発生する状態であるか否かを判定する。尚、放電火花の吹き切れが発生する状態であるか否かを判定する方法は、これに限定されず、例えば、図5に示すように、気流強度例えばタンブル比が所定値例えば0.7以上で且つ点火時期が所定値例えば上死点前25CAよりも進角側となるエンジン運転領域を吹き切れ発生領域として設定しておき、現在のエンジン運転状態例えばエンジン回転速度と負荷が吹き切れ発生領域であるか否かによって、放電火花の吹き切れが発生する状態であるか否かを判定するようにしても良い。このステップ104で、放電火花の吹き切れが発生する状態であると判定された場合には、ステップ105に進み、現在のエンジン回転速度とバッテリ電圧とに応じて基本放電電流Ibaseをマップ又は数式等により算出する。この後、ステップ106に進み、図6に示す気流強度補正係数Ktのマップを参照して、現在の気流強度例えばタンブル比に応じた気流強度補正係数Ktを算出する。一般に、気流強度が強くなるほど点火時期における点火プラグ25の電極付近の気流の流速が速くなるため、気流強度が強くなるほど放電火花の伸び量が増加して放電維持電圧が高くなる傾向がある。そこで、図6に示す気流強度補正係数Ktのマップは、気流強度が強くなる例えばタンブル比が大きくなるほど気流強度補正係数Ktが大きくなって放電電流の増加量を大きくするように設定されている。これにより、気流強度が強くなるほど放電維持電圧が高くなって放電維持電流が大きくなるのに対応して、放電電流の増加量を大きくするようになっている。この後、ステップ107に進み、図7に示す点火時期補正係数Ksaのマップを参照して、現在の点火時期に応じた点火時期補正係数Ksaを算出する。点火時期の一般的な補正範囲内では、点火時期が進角側になるほど点火時期における点火プラグ25の電極付近の気流の流速が速くなるため、点火時期が進角側になるほど放電火花の伸び量が増加して放電維持電圧が高くなる傾向がある。そこで、図7に示す点火時期補正係数Ksaのマップは、点火時期が進角側になるほど点火時期補正係数Ksaが大きくなって放電電流の増加量を大きくするように設定されている。これにより、点火時期が進角側になるほど放電維持電圧が高くなって放電維持電流が大きくなるのに対応して、放電電流の増加量を大きくするようになっている。この後、ステップ108に進み、基本放電電流Ibaseと気流強度補正係数Ktと点火時期補正係数Ksaとを用いて、次式より目標放電電流Isを算出する。Is=Ibase×Kt×KsaECU33は、点火プラグ25の放電電流最大値が目標放電電流Isとなるように点火装置26を制御することで、点火プラグ25の放電電流を増加させて放電火花の吹き切れを抑制する吹き切れ抑制制御を実行する。次に、図8を用いて本実施例1の吹き切れ抑制制御の実行例を説明する尚、図8中の点線は吹き切れ抑制制御を実行しない比較例を示す。図8の例では、運転者のアクセル踏み込みによってスロットル開度が増加してエンジン回転速度が上昇する際に、スロットル開度が増加した時点t1で、EGR弁30を開弁してEGRガスを吸気管12に還流させるEGR制御を実行する。更に、このEGR制御の実行に伴って点火時期を進角させると共に気流強度を強くする気流強化を実行する。そして、EGR制御の実行中に、気流強度例えばタンブル比が所定値例えば0.7以上で且つ点火時期が所定値例えば上死点前25CAよりも進角側であるか否かによって、放電火花の吹き切れが発生する状態であるか否かを判定し、放電火花の吹き切れが発生する状態であると判定された時点t2で、点火プラグ25の放電電流を増加させて放電火花の吹き切れを抑制する吹き切れ抑制制御を実行する。その後、スロットル開度が減少した時点t3で、EGR弁30を閉弁してEGR制御を終了し、それに伴って点火時期の進角及び気流強化を終了すると共に、点火プラグ25の放電電流を減少させて吹き切れ抑制制御を終了する。以上説明した本実施例1では、EGR制御の実行中に、気流強度と点火プラグ25の点火時期とに基づいて、放電火花の吹き切れが発生する状態であるか否かを判定し、放電火花の吹き切れが発生する状態であると判定した場合に、点火プラグ25の放電電流を増加させて放電電流が放電維持電流を下回るまでの時間放電電圧が放電維持電圧を下回るまでの時間を長くすることで放電火花の吹き切れを抑制する吹き切れ抑制制御を実行するようにしたので、気流強化によって放電火花を伸ばした状態放電火花と混合気との接触面積を増加させた状態に維持できる期間を長くすることができる。しかも、放電電流を増加させる場合[図9a参照]には、放電時間を長くする場合[図9b参照]よりも点火エネルギを効率良く利用してエネルギ損失を少なくすることができる。その結果、混合気の着火性を効果的に向上させることができ、EGR限界良好な燃焼状態を確保できるEGR量の上限値を高めることができるため、吹き切れ抑制制御を実行しない場合図8の点線参照に比べて、EGR量を増加させることができ、これにより、ノック抑制効果を高めることができると共に、ポンピングロスを低減して燃費を向上させることができる。また、本実施例1では、吹き切れ抑制制御の際に、気流強度が強くなるほど放電電流の増加量を大きくすると共に、点火時期が進角側になるほど放電電流の増加量を大きくするようにしたので、気流強度が強くなるほど放電維持電圧が高くなる放電維持電流が大きくなるのに対応して放電電流の増加量を大きくすることができると共に、点火時期が進角側になるほど放電維持電圧が高くなる放電維持電流が大きくなるのに対応して放電電流の増加量を大きくすることができる。これにより、放電電流を放電火花の吹き切れを抑制するのに必要な適正値に設定することができると共に、放電電流を必要以上に増加させることを防止できる。尚、上記実施例1では、吹き切れ抑制制御の際に、気流強度や点火時期に応じて点火プラグ25の放電電流を増加させるようにしたが、これに限定されず、点火プラグ25の放電電流を予め設定した所定値だけ増加させるようにしても良い。また、上記実施例1では、気流強度として、タンブル比を用いるようにしたが、これに限定されず、気流強度として、例えば、気流制御弁23の開度、スワール比等を用いるようにしても良い。次に、図10及び図11を用いて本発明の実施例2を説明する。但し、前記実施例1と実質的に同一部分については説明を省略又は簡略化し、主として前記実施例1と異なる部分について説明する。本実施例2では、ECU33により後述する図11の吹き切れ抑制制御ルーチンを実行することで、EGR制御の実行中に、点火プラグ25の理想放電時間と実放電時間との差に基づいて、放電火花の吹き切れ点火プラグ25の放電火花を気流強化無しの場合よりも早い時期に維持できなくなる現象が発生する状態であるか否かを判定し、放電火花の吹き切れが発生する状態であると判定した場合に、点火プラグ25の放電電流を増加させて放電火花の吹き切れを抑制する吹き切れ抑制制御を実行する。図10に示すように、放電火花の吹き切れが発生すると、実放電時間T2放電火花を維持できる期間が短くなって、理想放電時間T1例えばエンジン運転状態やバッテリ電圧等に応じて設定された理想的な放電時間と実放電時間T2との差ΔT=T1-T2が大きくなるため、理想放電時間T1と実放電時間T2との差ΔTを用いれば、放電火花の吹き切れが発生する状態であるか否かを判定することができる。図11の吹き切れ抑制制御ルーチンでは、まず、ステップ201で、EGRクーラ29で冷却されたEGRガスを吸気管12に還流させるEGR制御の実行中EGR弁30の開弁制御中であるか否かを判定し、EGR制御の実行中であると判定された場合には、ステップ202に進み、理想放電時間T1と実放電時間T2との差ΔTを算出する。ΔT=T1-T2この後、ステップ203に進み、理想放電時間T1と実放電時間T2との差ΔTが所定の判定値よりも大きいか否かによって、放電火花の吹き切れが発生する状態であるか否かを判定する。このステップ203で、放電火花の吹き切れが発生する状態であると判定された場合には、ステップ204に進み、現在のエンジン回転速度とバッテリ電圧とに応じて基本放電電流Ibaseをマップ又は数式等により算出する。この後、ステップ205に進み、補正係数K図示せずのマップを参照して、理想放電時間T1と実放電時間T2との差ΔTに応じた補正係数Kを算出する。この補正係数Kのマップは、理想放電時間T1と実放電時間T2との差ΔTが大きくなるほど補正係数Kが大きくなって放電電流の増加量を大きくするように設定されている。これにより、放電維持電圧が高くなって放電火花を維持できる期間実放電時間が短くなるほど、理想放電時間と実放電時間との差が大きくなるのに対応して、放電電流の増加量を大きくするようになっている。この後、ステップ206に進み、基本放電電流Ibaseと補正係数Kとを用いて、次式より目標放電電流Isを算出する。Is=Ibase×KECU33は、点火プラグ25の放電電流最大値が目標放電電流Isとなるように点火装置26を制御することで、点火プラグ25の放電電流を増加させて放電火花の吹き切れを抑制する吹き切れ抑制制御を実行する。以上説明した本実施例2では、EGR制御の実行中に、点火プラグ25の理想放電時間と実放電時間との差に基づいて、放電火花の吹き切れが発生する状態であるか否かを判定し、放電火花の吹き切れが発生する状態であると判定した場合に、点火プラグ25の放電電流を増加させて放電火花の吹き切れを抑制する吹き切れ抑制制御を実行するようにしたので、前記実施例1とほぼ同じ効果を得ることができる。また、本実施例2では、吹き切れ抑制制御の際に、理想放電時間と実放電時間との差が大きくなるほど放電電流の増加量を大きくするようにしたので、放電維持電圧が高くなって放電火花を維持できる期間実放電時間が短くなるほど、理想放電時間と実放電時間との差が大きくなるのに対応して、放電電流の増加量を大きくすることができる。これにより、放電電流を放電火花の吹き切れを抑制するのに必要な適正値に設定することができると共に、放電電流を必要以上に増加させることを防止できる。尚、上記実施例2では、吹き切れ抑制制御の際に、理想放電時間と実放電時間との差に応じて点火プラグ25の放電電流を増加量させるようにしたが、これに限定されず、理想放電時間と実放電時間との比に応じて点火プラグ25の放電電流を増加量させるようにしても良い。或は、点火プラグ25の放電電流を予め設定した所定値だけ増加させるようにしても良い。また、上記各実施例1,2では,吹き切れ抑制制御の際に、目標放電電流を補正することで点火プラグ25の放電電流を増加させるようにしたが、これに限定されず、例えば、点火コイルの通電時間のマップを変更することで点火プラグ25の放電電流を増加させるようにしたり、或は、点火装置の回路を切り換えて点火コイルのインダンクタンスを変更することで点火プラグ25の放電電流を増加させるようにしても良い。また、上記各実施例1,2では,排気管15のうちの排気タービン18の下流側例えば触媒16の下流側から吸気管12のうちのコンプレッサ19の上流側へEGRガスを還流させるLPL方式低圧ループ方式のEGR装置27を採用した過給機付きエンジンに本発明を適用したが、これに限定されず、例えば、排気管のうちの排気タービンの上流側から吸気管のうちのコンプレッサの下流側例えばスロットルバルブの下流側へEGRガスを還流させるHPL方式高圧ループ方式のEGR装置を採用した過給機付きエンジンに本発明を適用しても良い。また、EGRクーラ29を省略した構成としても良い。更に、本発明は、排気タービン駆動式の過給機いわゆるターボチャージャを搭載したエンジンに限定されず、機械駆動式の過給機いわゆるスーパーチャージャや電動式の過給機を搭載したエンジンに適用しても良い。その他、本発明は、過給機付きエンジンに限定されず、過給機を搭載していない自然吸気エンジンNAエンジンに適用しても良い。また、図1に示すような筒内噴射式エンジンに限定されず、吸気ポート噴射式エンジンや、吸気ポート噴射用の燃料噴射弁と筒内噴射用の燃料噴射弁の両方を備えたデュアル噴射式のエンジンにも適用して実施できる。"