対向配置された長辺の間に、鋳造する鋳片の厚さに対応した幅を有するN種類の短辺を交換可能に対向配置して、上下方向に貫通状態で形成される鋳型空間部に溶鋼を入れて、N種類の厚さの鋳片の鋳造が可能な連続鋳造方法であって、対向する前記長辺に、最上部を除いて上から下に連通するN個の分割勾配領域を、順次幅を狭くした前記短辺の幅によって決定される前記鋳片の凝固開始側の凝固収縮プロフィールにそれぞれ近似させて形成し、選択された前記短辺によって決定される鋳片の幅に対応する前記分割勾配領域内に、前記溶鋼の湯面高さ位置を設定することを特徴とする連続鋳造方法。請求項1記載の連続鋳造方法において、前記溶鋼の湯面高さ位置を、選択された前記短辺によって決定される鋳片の幅に対応する前記分割勾配領域の上端部に合わせることを特徴とする連続鋳造方法。請求項1又は2記載の連続鋳造方法において、最下部の前記分割勾配領域を、最小幅の前記短辺で形成される前記鋳片の凝固収縮プロフィールに近似させた複数の直線で形成することを特徴とする連続鋳造方法。請求項1~3のいずれか1項に記載の連続鋳造方法において、最下部の前記分割勾配領域の上位置に形成される前記分割勾配領域を、前記凝固開始側の凝固収縮プロフィールに近似させた1の直線又は連接された2以上の直線によって形成することを特徴とする連続鋳造鋳型。請求項1~4のいずれか1項に記載の連続鋳造方法において、前記短辺の側端面の輪郭線の形状を、前記長辺の内側輪郭線の形状に一致させることを特徴とする連続鋳造方法。厚さTAの鋳片の鋳造用に作製され、対向配置された長辺Aと、長辺Aの間に対向配置された短辺Aとを有し、鋳型内面にマルチテーパが設けられた連続鋳造鋳型Aにおいて、短辺Aを、厚さTAより大きい厚さTBの鋳片の鋳造が可能な幅を有する短辺Bに交換し、長辺Aと短辺Bを用いて連続鋳造鋳型Bを構成して厚さTBの鋳片の鋳造を行う場合、長辺Aの内面には、厚さTAの鋳片を形成する凝固シェルAの凝固収縮プロフィールを近似するマルチテーパが形成されているので、長辺A間の内幅は、凝固シェルAの凝固収縮量の上下方向分布を反映して下方に向かうに伴って徐々に縮小している。一方、厚さTBの鋳片を形成する凝固シェルBの凝固収縮量は、厚さTAの鋳片を形成する凝固シェルAの凝固収縮量より大きい。このため、連続鋳造鋳型B内に形成された凝固シェルBと長辺Aの内面との間には隙間が発生し、隙間は凝固の進行に凝固シェルBが下方に移動するのに伴って拡大していくので、凝固シェルBに凝固遅れが発生し、鋳片割れに発展するという問題が生じる。更に、凝固遅れが増大する場合、鋳造中に凝固シェルBが割れて内部から溶鋼が漏れ出すという事故の虞もある。本発明はかかる事情に鑑みてなされたもので、対向配置された長辺の間に、鋳造する鋳片の厚さに対応した幅を有するN種類の短辺を交換可能に対向配置して、上下方向に貫通状態で形成される鋳型空間部に溶鋼を入れて、N種類の厚さの鋳片の鋳造が可能な連続鋳造方法を提供することを目的とする。前記目的に本発明に係る連続鋳造方法は、対向配置された長辺の間に、鋳造する鋳片の厚さに対応した幅を有するN種類の短辺を交換可能に対向配置して、上下方向に貫通状態で形成される鋳型空間部に溶鋼を入れて、N種類の厚さの鋳片の鋳造が可能な連続鋳造方法であって、対向する前記長辺に、最上部を除いて上から下に連通するN個の分割勾配領域を、順次幅を狭くした前記短辺の幅によって決定される前記鋳片の凝固開始側の凝固収縮プロフィールにそれぞれ近似させて形成し、選択された前記短辺によって決定される鋳片の幅に対応する前記分割勾配領域内に、前記溶鋼の湯面高さ位置を設定する。本発明に係る連続鋳造方法において、前記溶鋼の湯面高さ位置を、選択された前記短辺によって決定される鋳片の幅に対応する前記分割勾配領域の上端部に合わせることが好ましい。本発明に係る連続鋳造方法において、最下部の前記分割勾配領域を、最小幅の前記短辺で形成される前記鋳片の凝固収縮プロフィールに近似させた複数の直線で形成することが好ましい。本発明に係る連続鋳造方法において、最下部の前記分割勾配領域の上位置に形成される前記分割勾配領域を、前記凝固開始側の凝固収縮プロフィールに近似させた1の直線又は連接された2以上の直線によって形成することが好ましい。本発明に係る連続鋳造方法において、前記短辺の側端面の輪郭線の形状を、前記長辺の内側輪郭線の形状に一致させることが好ましい。本発明に係る連続鋳造方法においては、N種類の厚さの鋳片を鋳造する場合、対向する長辺に、最上部を除いて上から下に連通するN個の分割勾配領域を、順次幅を狭くした短辺の幅によって決定される鋳片の凝固開始側の凝固収縮プロフィールにそれぞれ近似させて形成し、最小厚さの1番薄い鋳片を鋳造する場合、最小厚さの鋳片に対応した幅を有する短辺を選択し、選択した短辺に交換して連続鋳造鋳型を構成し、最小厚さの鋳片を鋳造する際の鋳型空間部内の溶鋼の湯面高さ位置を、選択された短辺によって決定される鋳片の幅に対応する分割勾配領域、即ち長辺の最下部に形成される分割勾配領域内に設定するので、最下部の分割勾配領域に形成される凝固シェルと最下部の分割勾配領域の内面との間に隙間が発生することが抑制され、凝固シェルの冷却を十分に行うことができる。その結果、凝固シェルに凝固遅れが発生せず、凝固シェルの割れを防止して高品質の鋳片を製造することができる。また、最下部の分割勾配領域の上位置に順次形成される分割勾配領域は、順次幅広の短辺によって形成される鋳片の凝固開始側の凝固収縮プロフィールに近似させて、段階的に形成されるので、例えば、KK=2、3、、N番目に薄い鋳片Kを鋳造する場合、鋳片Kに対応した幅を有する短辺を選択し、選択した短辺に交換して連続鋳造鋳型を構成し、K番目に薄い鋳片Kを鋳造する際の鋳型空間部内の溶鋼の湯面高さ位置を、選択された短辺によって決定される鋳片の幅に対応する分割勾配領域、即ち長辺の下からK番目の分割勾配領域内に設定するので、K番目の分割勾配領域に形成される凝固シェルとK番目の分割勾配領域の内面との間に隙間が発生することが抑制され、凝固開始段階における凝固シェルの冷却を十分に行うことができ、凝固シェルの厚みを成長させることができる。下からK番目の分割勾配領域で形成された凝固シェルは、直下のK-1番目の分割勾配領域内に進入するが、K-1番目の分割勾配領域はK-1番目に薄い鋳片K-1K-1番目に薄い鋳片K-1を形成する凝固シェルの凝固開始側の凝固収縮プロフィールに基づいて形成されているので、K-1番目の分割勾配領域内に進入する凝固シェルの表面はK-1番目の分割勾配領域の内面に密着しない。しかし、K-1番目の分割勾配領域内での凝固シェルの凝固収縮量は、K番目の分割勾配領域内での凝固シェルの凝固収縮量より小さくなるので、凝固シェルの表面と長辺の内面との間の隙間の距離は大きく増大しない。このため、K-1番目の分割勾配領域内においても凝固シェルの冷却を継続して行うことができ、凝固シェルに凝固遅れが発生することを回避できる。そして、下から2番目の分割勾配領域を通過した凝固シェルは、最下部の分割勾配領域内に進入する。最下部の分割勾配領域においても、凝固シェルの表面は最下部の分割勾配領域の内面に密着しないが、凝固シェルの凝固収縮量は更に小さくなるので、凝固シェルの表面と最下部の分割勾配領域の内面との間の隙間の距離は更に大きく増大しない。このため、最下部の分割勾配領域内においても凝固シェルの冷却を継続して行うことができ、凝固シェルに凝固遅れが発生することを回避できる。その結果、凝固シェルの割れを防止して高品質の鋳片を製造することができる。本発明に係る連続鋳造方法において、溶鋼の湯面高さ位置を、選択された短辺によって決定される鋳片の幅に対応する分割勾配領域の上端部に合わせる場合、分割勾配領域に形成される凝固シェルの表面が分割勾配領域の内面に接触することになって、凝固開始段階における凝固シェルの冷却を確実に行うことができ、凝固シェルの厚みを効率的に成長させることができる。本発明に係る連続鋳造方法において、最下部の分割勾配領域を、最小幅の短辺で形成される鋳片の凝固収縮プロフィールに近似させた複数の直線で形成する場合、最下部の分割勾配領域の形状を最小厚さの鋳片の凝固収縮プロフィールに対応させた形状に近づけると共に、簡単な形状にすることができ、長辺の最下部の分割勾配領域の加工が容易になって連続鋳造鋳型の製造コストが低減されるため、鋳片の製造コストを低減することができる。本発明に係る連続鋳造方法において、最下部の分割勾配領域の上位置に形成される分割勾配領域を、凝固開始側の凝固収縮プロフィールに近似させた1の直線又は連接された2以上の直線によって形成する場合、最下部の分割勾配領域の上位置に順次形成される分割勾配領域の形状を、順次幅広の短辺によって形成される鋳片の凝固開始側の凝固収縮プロフィールに対応させた形状に近づけると共に、簡単な形状にすることができる。これにより、長辺の最下部より上側の分割勾配領域の加工が容易になって連続鋳造鋳型の製造コストが低減し、鋳片の製造コストを低減することができる。本発明に係る連続鋳造方法において、短辺の側端面の輪郭線の形状を、長辺の内側輪郭線の形状に一致させる場合、鋳造する鋳片の厚さに応じて短辺を交換しても、短辺の端面と長辺の内側面との間に隙間が発生しないようにできる。続いて、添付した図面を参照しつつ、本発明を具体化した実施の形態につき説明し、本発明の理解に供する。図1、図2に示すように、本発明の一実施の形態に係る連続鋳造鋳型10は、対向配置された長辺11、12の間に、3種類N種類の一例の短辺13、14、13a、14a、13b、14bを交換可能に配置して、上下方向に貫通状態で形成された鋳型空間部Vに溶鋼を入れて3種類の厚さの鋳片鋳片の幅は一定を鋳造するものである。そして、長辺11、12の内側及び短辺13、14短辺13a、14a、短辺13b、14bも同様、以下同じの内側には耐磨耗性の図示しない補強皮膜例えば、めっき層、溶射層がそれぞれ形成されている。なお、長辺11、12間の内幅の減少量は僅かであるが、説明の便宜上、図1、図2においては、誇張して示している。以下、詳細に説明する。長辺11、12及び短辺13、14の外表面鋳型空間部Vを囲う面、即ち溶鋼と接する面とは反対側の面側には、上下方向鋳造方向に並べて配置される複数のボルト図示せずからなる締結手段群を介して図示しないバックプレートがそれぞれ取付けられている。これにより、バックプレートの下部に設けられた給水部図示せずから、長辺11、12と短辺13、14の外面側に設けられた図示しない多数の導水溝に冷却水を流すことで、長辺11、12及び短辺13、14の冷却を行うと共に鋳型空間部Vに供給した溶鋼の冷却を行なって鋳片を製造することができる。なお、長辺11、12の母材及び短辺13、14の母材は、銅又は銅合金で構成されている。短辺13、14は、厚さ補強皮膜を含めた厚さが、例えば、5mm以上100mm以下程度、幅が50mm以上400mm以下程度で、上下方向の長さが600mm以上1200mm以下程度である。また、長辺11、12は、厚さ補強皮膜を含めた厚さが、例えば5mm以上100mm以下程度、対向配置される一対の短辺13、14の間隔鋳片と接触する幅を、600mm以上3000mm以下程度の範囲で変更可能とすることのできる幅を有し、上下方向の長さは短辺13、14と同程度である。これにより、例えば、幅が600mm以上3000mm以下程度、厚みが50mm以上400mm以下程度のスラブ鋳片の一例を製造できる。補強皮膜には、Co-Ni系の合金めっき、Ni又はCoをベースとしたCr-Si-B系の合金からなる溶射皮膜、あるいはCo、Ni、又はCo-Ni系の合金に、炭化物例えばWC、窒化物例えばTiN、及び硼化物例えばCrBのいずれか1又は2以上を添加した複合材からなる溶射皮膜を使用することができる。なお、Ni又はCoをベースとしたCr-Si-B系の合金からなる溶射皮膜の場合、ヒュージング処理を行うことで、補強皮膜の緻密化、補強皮膜と長辺母材、補強皮膜と短辺母材との結合性を高めることができ、補強皮膜の寿命を延ばすことができる。一方、Co、Ni、又はCo-Ni系の合金に、炭化物、窒化物、及び硼化物のいずれか1又は2以上を添加した複合材からなる溶射皮膜の場合、補強皮膜に発生する擦り疵の防止、補強皮膜の耐摩耗性の向上を更に図ることができる。対向する長辺11、12に、最上部を除いて上下に連通する3個の分割勾配領域L1、L2、L3を形成する。そして、最下部に形成される分割勾配領域L1は、最小幅の短辺13、14で形成される最小厚さ鋳片の凝固収縮プロフィールP1に近似させ、最下部の分割勾配領域L1の上位置に順次形成される分割勾配領域L2、L3は、順次幅広の短辺13a、14a、13b、14bによって形成される、即ち順次厚みが増大する鋳片の凝固開始側の凝固収縮プロフィールP2、P3に近似させて、段階的に形成する。最下部の分割勾配領域L1は、凝固収縮プロフィールP1を近似し、連接する複数の直線、例えば2つの直線S1、S2からなるマルチテーパで形成されている。ここで、分割勾配領域L1の下側に配置され、直線S1からなる下テーパ部の勾配は、分割勾配領域L1の上側に配置され、直線S2からなる上テーパ部の勾配より大きく直線S1からなる下テーパ部と垂直面とのなす角度は、直線S2からなる上テーパ部と垂直面とのなす角度より小さく、対向する長辺11、12に形成された分割勾配領域L1間の上端部の内幅は、下端部長辺11、12の下端部の内幅より大きくなっている。なお、分割勾配領域L1を、凝固収縮プロフィールP1を近似する連接する3つ以上の直線を有するマルチテーパ連接する各直線からなるテーパ部の勾配は、下側に配置されるテーパ部ほど勾配が大きいで形成してもよい。分割勾配領域L1を構成する直線の個数を増加させることで、凝固収縮プロフィールP1をマルチテーパで近似する際の近似精度を向上させることができる。また、最下部の分割勾配領域L1の直上下から2番目の分割勾配領域L2は、2番目に薄い鋳片の凝固開始側の凝固収縮プロフィールP2に近似させた1の直線で形成されている。ここで、分割勾配領域L1の上テーパ部の勾配は、分割勾配領域L2の勾配より大きく上テーパ部と垂直面とのなす角度は、分割勾配領域L2と垂直面とのなす角度より小さく、対向する長辺11、12に形成された分割勾配領域L2間の上端部の内幅は、下端部分割勾配領域L1間の上端部の内幅より大きくなっている。なお、分割勾配領域L2を、凝固開始側の凝固収縮プロフィールP2を近似する連接された2以上の直線連接する各直線の勾配は、下側に配置される直線ほど勾配が大きいからなるマルチテーパで形成してもよい。分割勾配領域L2を構成する直線の個数を増加させることで、凝固開始側の凝固収縮プロフィールP2をマルチテーパで近似する際の近似精度を向上させることができる。更に、分割勾配領域L2の直上下から3番目の分割勾配領域L3は、3番目に薄い最大厚さの鋳片の凝固開始側の凝固収縮プロフィールP3に近似させた1の直線で形成されている。ここで、分割勾配領域L3の勾配は、分割勾配領域L2の勾配より大きく分割勾配領域L2と垂直面とのなす角度は、分割勾配領域L3と垂直面とのなす角度より小さく、対向する長辺11、12に形成された分割勾配領域L3間の上端部の内幅は、下端部分割勾配領域L2間の上端部の内幅より大きくなっている。なお、分割勾配領域L3を、連接された2以上の直線連接する各直線の勾配は、下側に配置される直線ほど勾配が大きいからなるマルチテーパで形成してもよい。分割勾配領域L3を構成する直線の個数を増加させることで、凝固開始側の凝固収縮プロフィールP3をマルチテーパで近似する際の近似精度を向上させることができる。また、対向する長辺11、12の最上部には、下から3番目の分割勾配領域L3より傾斜勾配が大きな垂直面となす角度が小さな分割勾配領域L4を形成する。なお、最上部の分割勾配領域L4を、分割勾配領域L3を延長して形成しても、長辺11、12の裏面側と平行な垂直領域として形成してもよい。下から3番目の分割勾配領域L3の上側に分割勾配領域L4を形成することにより、鋳型空間部Vに、分割勾配領域L3の上端が溶鋼の湯面高さ位置となるように溶鋼を注入することができる。一方、長辺11、12に組合わせる短辺最小厚さの鋳片に対応した幅を有する短辺13、14、2番目に薄い鋳片に対応した幅を有する短辺13a、14a、及び3番目に薄い最大厚さの鋳片に対応した幅を有する短辺13b、14bの側端面の輪郭線の形状は、長辺11、12の内側輪郭線の形状に一致する。そして、短辺13、14、13a、14a、13b、14bの内面溶鋼と接する面には、鋳片の幅方向の凝固収縮プロフィールを近似する勾配部図示せずが形成されている。そして、勾配部の縦断面は、1又は連接する2以上の直線で形成されており、対向する短辺13、14、13a、14a、13b、14b間の内幅は、鋳片が引き抜かれる下方に向けて狭まっている。したがって、勾配部の縦断面が連接する2以上の直線で形成されている場合、連接する各直線の勾配は、下側に配置される直線ほど勾配が大きくなっている。なお、短辺の内面に、鋳片の幅方向の凝固収縮プロフィールに一致させた膨出部を形成して、対向する短辺13、14、13a、14a、13b、14b間の内幅が、鋳片が引き抜かれる下方に向けて徐々に狭まるようにすることもできる。ここで、最小厚さの鋳片に応じた幅を有する短辺13、14では、分割勾配領域L1の上端位置に対応する高さ位置における幅は、最小厚さの鋳片を鋳造する連続鋳造鋳型の短辺に対する溶鋼の湯面高さ位置における幅に一致しており、分割勾配領域L1の下端位置に対応する下端の幅は、最小厚さの鋳片を鋳造する連続鋳造鋳型の短辺の下端連続鋳造鋳型の出口における幅に一致している。そして、長辺11、12の分割勾配領域L2~L4の高さ範囲に対応する高さ範囲における短辺13、14の幅は、長辺11、12の分割勾配領域L1における短辺13、14の幅によって決定される長辺11、12間の分割勾配領域L2~L4の高さ範囲における内幅に一致するように形成する。また、2番目に薄い鋳片に応じた幅を有する短辺13a、14aでは、分割勾配領域L2の上端位置に対応する高さ位置における幅は、2番目に薄い鋳片を鋳造する連続鋳造鋳型の短辺に対する溶鋼の湯面高さ位置における幅に一致しており、分割勾配領域L2の下端位置分割勾配領域L1の上端位置に対応する高さ位置における幅は、2番目に薄い鋳片を鋳造する連続鋳造鋳型の短辺に対する溶鋼の湯面高さ位置から分割勾配領域L2の高さに相当する距離だけ下方にある位置における幅に一致し、分割勾配領域L1の下端位置に対応する下端の幅は、2番目に薄い鋳片を鋳造する連続鋳造鋳型の短辺の下端連続鋳造鋳型の出口における幅に一致している。そして、長辺11、12の分割勾配領域L3、L4の高さ範囲に対応する高さ範囲における短辺13a、14aの幅は、長辺11、12の分割勾配領域L1、L2における短辺13a、14aの幅によって決定される長辺11、12間の分割勾配領域L3、L4の高さ範囲における内幅に一致するように形成する。更に、3番目に薄い鋳片に応じた幅を有する短辺13b、14bでは、分割勾配領域L3の上端位置に対応する高さ位置における幅は、3番目に薄い最大厚さの鋳片を鋳造する連続鋳造鋳型の短辺に対する溶鋼の湯面高さ位置における幅に一致しており、分割勾配領域L3の下端位置分割勾配領域L2の上端位置に対応する高さ位置における幅は、3番目に薄い鋳片を鋳造する連続鋳造鋳型の短辺に対する溶鋼の湯面高さ位置から分割勾配領域L3の高さに相当する距離だけ下方にある位置における幅に一致し、分割勾配領域L2の下端位置分割勾配領域L1の上端位置に対応する高さ位置における幅は、3番目に薄い鋳片を鋳造する連続鋳造鋳型の短辺に対する溶鋼の湯面高さ位置から分割勾配領域L3の高さと分割勾配領域L2の高さの和に相当する距離だけ下方にある位置における幅に一致し、分割勾配領域L1の下端位置に対応する下端の幅は、3番目に薄い鋳片を鋳造する連続鋳造鋳型の短辺の下端連続鋳造鋳型の出口における幅に一致している。そして、長辺11、12の分割勾配領域L4の高さ範囲に対応する高さ範囲における短辺13b、14bの幅は、長辺11、12の分割勾配領域L1、L2、L3における短辺13b、14bの幅によって決定される長辺11、12間の分割勾配領域L4の高さ範囲における内幅に一致するように形成する。したがって、短辺の高さ位置の幅は長辺の勾配によって決定される。続いて、本発明の一実施の形態に係る連続鋳造方法について説明する。本実施の形態に係る連続鋳造方法は、対向配置された長辺11、12の間に、鋳造する鋳片の厚さに対応した幅を有する3種類の短辺13、14、13a、14a、13b、14bを交換可能に対向配置して、上下方向に貫通状態で形成される鋳型空間部Vに溶鋼を入れて、3種類の厚さの鋳片の鋳造を行う方法であって、対向する長辺11、12に、最上部を除いて上から下に連通する3個の分割勾配領域L3、L2、L1において、分割勾配領域L3、L2を順次幅を狭くした短辺13b、14b、13a、14aの幅によって決定される鋳片の凝固開始側の凝固収縮プロフィールP3、P2にそれぞれ近似させて形成すると共に、分割勾配領域L1を最小幅の短辺13、14の幅によって決定される鋳片最小幅の鋳片の凝固収縮プロフィールP1に近似させて形成し、選択された短辺13、14、13a、14a、13b、14bによって決定される鋳片の幅に対応する分割勾配領域L1、L2、L3内に溶鋼の湯面高さ位置を設定、例えば、分割勾配領域L1、L2、L3の上端部に、溶鋼の湯面高さ位置を合わせて鋳造を行っている。以下、詳細に説明する。ここで、短辺13、14、13a、14a、13b、14bの側端面の輪郭線の形状は、長辺11、12の内側輪郭線の形状に一致させているので、鋳造する鋳片の厚さに応じて短辺を交換しても、短辺13、14、13a、14a、13b、14bの端面と長辺11、12の内側面との間に隙間が発生することを防止できる。最小厚さの鋳片を鋳造する際には、最小厚さの鋳片に応じた幅を有する短辺13、14を用いて連続鋳造鋳型10を構成する。そして、最下部の分割勾配領域L1の上端部が溶鋼の湯面高さ位置となるように溶鋼を連続鋳造鋳型10鋳型空間部V内に注湯する。連続鋳造鋳型10内の溶鋼は長辺11、12及び短辺13、14に接触して冷却され凝固シェルを形成する。ここで、分割勾配領域L1は、最小厚さの鋳片の厚さ方向の凝固収縮プロフィールP1を近似するマルチテーパとなっているため、分割勾配領域L1に形成される凝固シェルと長辺11、12内面との間に隙間が発生することが抑制され、凝固シェルの冷却を十分に行うことができて凝固シェルの厚みを成長させることができる。また、短辺13、14の内面には、鋳片の幅方向の凝固収縮プロフィールを近似する勾配部が形成されているので、凝固シェルと短辺の内面との間に隙間が発生することが抑制され、凝固シェルの冷却を効率的に行うことができ、凝固シェル厚さを成長させることができる。その結果、凝固シェルに凝固遅れが発生せず、凝固シェルの割れを防止して高品質の鋳片を製造することができる。また、2番目に薄い鋳片を鋳造する際には、2番目に薄い鋳片に対応した幅を有する短辺13a、14aに交換して連続鋳造鋳型10を構成する。そして、下から2番目の分割勾配領域L2の上端部が溶鋼の湯面高さ位置となるように溶鋼を連続鋳造鋳型10鋳型空間部V内に注湯する。連続鋳造鋳型10内の溶鋼は長辺11、12及び短辺13、14に接触して冷却され凝固シェルを形成する。ここで、分割勾配領域L2は、2番目に薄い鋳片を鋳造する際の凝固シェルの厚さ方向の凝固開始側の凝固収縮プロフィールP2を近似した1の直線となっているため、分割勾配領域L2内に形成される凝固シェルと長辺11、12内面との間に隙間が発生することが抑制される。また、短辺13、14の内面には、鋳片の幅方向の凝固収縮プロフィールを近似する勾配部が形成されているので、凝固シェルと短辺13、14の内面との間に隙間が発生することが抑制される。その結果、分割勾配領域L2内における凝固開始側における凝固シェルの冷却を効率的に行って、凝固シェル厚さの成長を促進することができる。そして、凝固シェルが分割勾配領域L2からの直下の分割勾配領域L1に進入した場合、分割勾配領域L1は、最小厚さの鋳片の厚さ方向の凝固収縮プロフィールP1を近似するマルチテーパで形成されているため、分割勾配領域L1の内面と凝固シェルとの間に隙間が発生することになるが、分割勾配領域L1内での凝固シェルの凝固収縮量は、分割勾配領域L2内での凝固シェルの凝固収縮量より小さくなるので、隙間が大きく増大することは防止される。なお、短辺13、14の内面には、鋳片の幅方向の凝固収縮プロフィールを近似する勾配部が形成されているので、分割勾配領域L1内においても、凝固シェルと短辺13、14の内面との間に隙間が発生することが抑制される。このため、凝固シェルが分割勾配領域L1に進入しても、凝固シェルを継続して冷却することができ、凝固シェルの厚みを成長させることができる。その結果、凝固シェルに凝固遅れが発生することを回避でき、凝固シェルの割れを防止して高品質の鋳片を製造することができる。更に、3番目に薄い最大厚さの鋳片を鋳造する際には、3番目に薄い鋳片に対応した幅を有する短辺13b、14bに交換して連続鋳造鋳型10を構成する。そして、下から3番目の分割勾配領域L3の上端部が溶鋼の湯面高さ位置となるように溶鋼を連続鋳造鋳型10鋳型空間部V内に注湯する。連続鋳造鋳型10内の溶鋼は長辺11、12及び短辺13b、14bに接触して冷却され凝固シェルを形成する。ここで、分割勾配領域L3は、3番目に薄い鋳片を鋳造する際の凝固シェルの厚さ方向の凝固開始側の凝固収縮プロフィールP3を近似した1の直線となっているため、分割勾配領域L3内に形成される凝固シェルと長辺11、12内面との間に隙間が発生することが抑制される。また、短辺13b、14bの内面には、鋳片の幅方向の凝固収縮プロフィールを近似する勾配部が形成されているので、凝固シェルと短辺13b、14bの内面との間に隙間が発生することが抑制される。その結果、分割勾配領域L3内における凝固開始側における凝固シェルの冷却を効率的に行って、凝固シェル厚さの成長を促進することができる。そして、凝固シェルが分割勾配領域L3からの直下の分割勾配領域L2に進入した場合、分割勾配領域L2は、2番目に薄い鋳片の厚さ方向の凝固開始側の凝固収縮プロフィールP2を近似する1つの直線で形成されているため、分割勾配領域L2の内面と凝固シェルとの間に隙間が発生することになるが、分割勾配領域L2内での凝固シェルの凝固収縮量は、分割勾配領域L3内での凝固シェルの凝固収縮量より小さくなるので、隙間が大きく増大することは防止される。なお、短辺13b、14bの内面には、鋳片の幅方向の凝固収縮プロフィールを近似する勾配部が形成されているので、分割勾配領域L2内においても、凝固シェルと短辺13b、14bの内面との間に隙間が発生することが抑制される。その結果、凝固シェルが分割勾配領域L2に進入しても、凝固シェルを継続して冷却することができ、凝固シェルの厚みを成長させることができる。継いで、凝固シェルが分割勾配領域L2から直下の分割勾配領域L1に進入した場合、分割勾配領域L1は、最小厚さの鋳片の厚さ方向の凝固収縮プロフィールP1を近似するマルチテーパで形成されているため、分割勾配領域L1の内面と凝固シェルとの間には更に隙間が発生することになるが、分割勾配領域L1内での凝固シェルの凝固収縮量は、分割勾配領域L2内での凝固シェルの凝固収縮量より小さくなるので、隙間が更に大きく増大することは防止される。一方、短辺13b、14bの内面には、鋳片の幅方向の凝固収縮プロフィールを近似する勾配部が形成されているので、分割勾配領域L1内においても、凝固シェルと短辺13b、14bの内面との間に隙間が発生することが抑制される。このため、凝固シェルが分割勾配領域L1に進入しても、凝固シェルを継続して冷却することができ、凝固シェルの厚みを成長させることができる。その結果、凝固シェルに凝固遅れが発生することを回避でき、凝固シェルの割れを防止して高品質の鋳片を製造することができる。実施例対向配置された長辺と、長辺の間に対向配置される短辺とを有し、鋳造する鋳片の厚さが変わる際には、鋳片の厚さに応じた幅を有する短辺に交換して、3種類の厚さ200mm、250mm、及び300mmの鋳片の鋳造が可能な連続鋳造鋳型を作製した。ここで、鋳型空間部の高さ長辺、短辺の高さは900mm、鋳型空間部の短辺間の下端幅は1200mmである。短辺に形成された最上部短辺上端から下方200mmの範囲のテーパ率は3/m、上から2番目の部分短辺上端より下方200mmから下方200mmの範囲のテーパ率は2/m、上から3番目の部分短辺上端より下方400mmから下方200mmの範囲のテーパ率は1.5/m、最下部短辺上端より下方600mmから下方300mmの範囲のテーパ率は1.0/mである。長辺に形成された最下部の分割勾配領域長辺上端より下方240mmの位置から下方660mmの位置長辺下端までの領域は連接する2の直線から形成され、長辺の上端より下方240mmから下方260mmの範囲のテーパ率は1.6/m、長辺の上端より下方500mmから下方400mmの範囲のテーパ率は1.0/mである。また、下から2番目の分割勾配領域長辺上端より下方160mmから下方80mmの範囲は1の直線で形成され、そのテーパ率は2.5/mである。更に、下から3番目の分割勾配領域長辺上端より下方80mmから下方80mmの範囲は1の直線で形成され、そのテーパ率は3.7/mである。なお、最上部の分割勾配領域長辺の上端から下方80mmの範囲は1の直線で形成され、そのテーパ率は2.0/mである。厚さ300mmの鋳片鋳造用の短辺を使用して連続鋳造鋳型を構成し、連続鋳造鋳型長辺の下から3番目の分割勾配領域の上端部長辺上端より下方80mm位置が溶鋼の湯面高さ位置となるように溶鋼を注湯して連続鋳造を行った際に連続鋳造鋳型内に形成される凝固シェルの収縮プロフィールのシミュレーションを行った。図3に、厚さ300mmの鋳片を鋳込んだときの凝固シェルの収縮プロフィールと、連続鋳造鋳型長辺の下から3番目の分割勾配領域の上端部長辺上端より下方80mm位置が溶鋼の湯面高さ位置となるように溶鋼を注湯したときの鋳型長辺間の内幅の減少を示す収縮量の分布との関係を示す。図3から、溶綱の湯面高さ位置を長辺上端より下方80mm位置となるよう設定した場合、凝固シェルの収縮プロフィールと長辺間の内幅の収縮量とは湯面から下方200mm程度範囲ではよい一致を示している。このため、この範囲では凝固シェルの冷却を十分に行うことができ、凝固シェル厚さの成長を促進することができる。また、連続鋳造鋳型を用いて300mm厚さの鋳片を鋳造する場合の凝固シェルのコーナー部のシェル厚みの分布を計算により求めた。シェル厚みの分布の計算結果を図4に示す。なお、図4に示すシェル厚みの分布では、図5に示すように、凝固シェルのコーナー部を起点として、凝固シェルの長辺幅方向中央側に向かう方向を横軸の負領域に、凝固シェルの短辺幅方向中央側に向かう方向を横軸の正領域として示している。図4に示すように、短辺に対向する凝固シェルのシェル厚さの分布に関しては、連続鋳造鋳型内湯面位置から200mm下方の位置200mmレベルでは、コーナー部から短辺の幅方向中央側に約20mmの位置に厚さが極小となる部分が形成されるが、連続鋳造鋳型の上端から下方に向かうに伴って即ち、凝固シェルの厚さが増加するのに伴って厚さの差は徐々に解消され、連続鋳造鋳型の下端部では、シェル厚さの極小部分は消失する。このことは、短辺の内面に、1200mm幅の鋳片の幅方向の凝固収縮プロフィールを近似する4マルチテーパからなる勾配部を形成することにより、凝固シェルと短辺の内面との間に隙間が発生することが抑制でき、凝固シェルの冷却が継続して行われることで凝固シェルの厚みが均一に成長できることと対応している。長辺に対向する凝固シェルのシェル厚さの分布に関しては、連続鋳造鋳型内湯面位置から下方400mmの範囲400mmレベルでは、厚さが極小となる部分は形成されない。これは、溶鋼の湯面高さ位置から下方400mmの範囲では、凝固シェルと長辺内面との間に隙間が発生することが抑制され、凝固シェルの冷却が効率的に行われて、凝固シェル厚さが均一に成長できることと対応している。一方、連続鋳造鋳型内湯面位置から下方600mmの位置600mmレベルでは、コーナー部から長辺の幅方向中央側に約30mmの位置に厚さが極小となる部分が現れ、凝固シェルの長辺の幅方向中央部の厚さとの差は、連続鋳造鋳型の下端部に向けて増大する傾向を示す。これは、溶鋼の湯面高さ位置から下方600mmを超える範囲では、図3に示すように、凝固シェルと長辺内面との間に発生した隙間が徐々に拡大することに対応して、凝固シェルの冷却効果が徐々に低下して、凝固シェル厚さが均一に成長し難いことと対応している。しかしながら、凝固シェルの長辺の幅方向中央部の厚さ20mmに対する厚さの減少率は10と小さく、凝固シェルの冷却が継続して行われ凝固シェルの厚みが成長して、凝固シェルに凝固遅れが発生することは回避できると考えられる。比較例実施例で構成した厚さ300mmの鋳片鋳造用の連続鋳造鋳型において、連続鋳造鋳型長辺の下から3番目の分割勾配領域の下端部長辺上端より下方160mm位置が溶鋼の湯面高さ位置となるように溶鋼を注湯して連続鋳造を行った際に連続鋳造鋳型内に形成される凝固シェルの収縮プロフィールのシミュレーションを行った。図6に、厚さ300mmの鋳片を鋳込んだときの凝固シェルの収縮プロフィールと、鋳型長辺の下から3番目の分割勾配領域の下端部長辺上端より下方160mm位置が溶鋼の湯面高さ位置となるように溶鋼を注湯したときの鋳型長辺間の内幅の減少を示す収縮量の分布との関係を示す。図6から、溶鋼の湯面高さ位置を長辺上端より下方160mm位置となるよう設定した場合、凝固シェルと長辺内面との間に隙間が形成され、拡大していくことが分かる。また、比較例の連続鋳造鋳型を用いて300mm厚さの鋳片を鋳造する場合の凝固シェルのコーナー部のシェル厚みの分布を計算により求めた。シェル厚みの分布の計算結果を図7に示す。図7に示すように、長辺に対向する凝固シェルのシェル厚さの分布に関しては、連続鋳造鋳型の上端から200mm下方の位置では、コーナー部から長辺の幅方向中央側に約20mmの位置に厚さが極小となる部分が発生し、凝固シェルの長辺の幅方向中央部の厚さとの差は、連続鋳造鋳型の下端に向かうに伴って増大する傾向を示す。これは、図6に示すように、凝固シェルと長辺内面との間には当初から大きな隙間が発生しているため、長辺による凝固シェルの冷却が十分に行われていないと考えられる。一方、短辺に対向する凝固シェルのシェル厚さの分布に関しては、連続鋳造鋳型の上端から200mm下方の位置では、コーナー部から短辺の幅方向中央側に約15~20mmの位置に厚さが極小となる部分が形成され、連続鋳造鋳型の下端に向かうに伴って即ち、凝固シェルの厚さが増加するのに伴って、凝固シェルの短辺の幅方向中央部の厚さとの差は略一定で、厚さが極小となる場所は徐々に短辺の幅方向中央側に移動する。短辺に対向する凝固シェルのシェル厚さの分布に現れた厚さ極小部分が消失しないのは、図6に示すように、凝固シェルと長辺内面との間には当初から大きな隙間が発生しているため、短辺側においても凝固シェルの冷却が十分に行われないためと考えられる。したがって、凝固シェルの冷却が十分に行われず凝固シェルの厚みが均一に成長し難く、凝固シェルに凝固遅れが発生する虞が考えられる。以上、本発明を、実施の形態を参照して説明してきたが、本発明は何ら上記した実施の形態に記載した構成に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載されている事項の範囲内で考えられるその他の実施の形態や変形例も含むものである。更に、本実施の形態とその他の実施の形態や変形例にそれぞれ含まれる構成要素を組合わせたものも、本発明に含まれる。また、本実施の形態では、3種類の厚さの鋳片を鋳造する連続鋳造方法について説明したが、2種類の厚さの鋳片を鋳造する場合、4種類以上の厚さの鋳片を鋳造する場合についても、本発明の連続鋳造方法は適用できる。更に、本実施の形態では、選択された短辺によって決定される鋳片の幅に対応する分割勾配領域L1、L2、L3の上端部に、溶鋼の湯面高さ位置を合わせて鋳造を行ったが、分割勾配領域L1、L2、L3内の任意の位置に溶鋼の湯面高さ位置を設定して鋳造を行うこともできる。なお、本実施の形態では、本発明の連続鋳造鋳型を、垂直曲げ型の連続鋳造機に使用する鋳型に対して適用したが、本発明の連続鋳造鋳型は、湾曲型の連続鋳造機に使用する鋳型湾曲した鋳型に対しても適用できる。