鋼組成が、質量で、C:0.025~0.050、Si:0.6以下、Mn:0.9~2.3、Cr:1.0~4.9、Al:0.05以下、Ti:0.005~0.050、Nb:0.01~0.07、Ni:2.0以下0を含む、Mo:0.03~0.10未満、下記1~3式を満足し、残部鉄および不可避不純物からなる溶接熱影響部の靱性に優れた鋼板。記5.5≦Mn0.7Ni14NbCr4Si2Mo≦7.01Mn0.7Ni14Nb≧1.02Cr4Si2Mo≧2.93各式において、Mn、Cr、Ni、Nb、Si、Moは、それぞれの元素の含有量質量を示す。更に、鋼組成として質量で、V:0.09以下、Ca:0.005以下、Cu:0.5以下の一種または二種以上を含有する請求項1記載の溶接熱影響部の靭性に優れた鋼板。しかしながら、特許文献1記載の引張り強さ590MPa級鋼はHAZ靭性を改善するために質量で約1のNiの含有を必要とする以下、は質量を意味する。Niは高価な元素であるため、合金コストがかなり嵩み、590MPa級鋼としてはコスト競争力が低い。またMnを2程度と多めに含有するため、スラブの1/2t位置t:スラブ厚でのMnの凝固偏析が強く、板厚の1/2位置での靭性が損なわれやすい。特許文献2記載の引張り強さ780MPa級鋼はHAZ靭性を改善するために約1~2のNiの含有を必要とし、さらに0.2~0.5のMo含有を必要とする。NiおよびMoは高価な元素であるため、合金コストが嵩み、コスト競争力が低い。またMnを2程度と多めに含有するため、特許文献1と同様にスラブの1/2t位置でのMnの凝固偏析が強く、板厚の1/2位置での靭性が損なわれやすい。そこで、本発明はコスト競争力が高く、板厚の1/2位置で靭性劣化が生じない成分組成を有する大入熱HAZ靭性に優れた引張り強さ590MPa以上の鋼を提供することを目的とする。本発明者は上記課題を解決するため鋭意検討し、以下の知見を得た。1.引張り強さ590MPa以上の鋼において大入熱溶接熱影響部の高靭性を安定して確保するためには、極低C化して島状マルテンサイト以下、MAの生成を抑え、Mn、Cr、Ni、Si、Nb、Moなどの焼入れ性を高める元素を含有して変態温度を低下させ全体を均一なベイナイト組織とすることが成分設計指針の基本である。2.オーステナイト生成元素Mn、Nb、Niとフェライト生成元素Cr、Si、Moの両者を含有し、オーステナイト生成元素量に対してフェライト生成元素量を適正にした成分組成にするとHAZ靱性が向上する。Nbは一般的にはオーステナイト生成元素とは呼ばれないが、オーステナイトからフェライトへの変態を著しく遅らせるため、本発明ではMn、Niと同様にオーステナイト安定化元素とみなす。すなわち、オーステナイト生成元素の他にフェライト安定化元素を含有すると、過度のオーステナイト安定化が緩和され、ベイナイトラス間のMAは減少し、成分組成の組合わせにおいてHAZ靱性の優れた領域が現れる。3.オーステナイト生成元素としてMn、Nbを主とし、Niを補助的に用いると合金コストを低下させ、HAZ靭性の向上にも有効である。すなわち、Mnは強力なオーステナイト安定化元素であり変態温度を低下させベイナイト変態を促進するが、Mnの単独含有はベイナイトラス間にMAを析出させて、HAZ靱性を低下させる。Nbはフェライト変態を著しく遅らせベイナイト変態を促進するが、Nbを添加するとベイナイトラス間にMAが析出しやすくなり、HAZ靭性を向上させる効果は限定的である。NiはMnに次ぐ、強力なオーステナイト安定化元素で、変態温度を低下させベイナイト変態を促進するが、その効果がMnより小さいため、Niのみを含有する場合は多量に含有しなければその効果は十分でない。Niを単独で多量に含有した場合、HAZは均一なベイナイト組織となり、またMn含有の場合とは異なりベイナイトラス間に靭性に有害なMAの生成がほとんどないため優れたHAZ靭性を得ることができるが、高価なため、多量の含有によって鋼材の合金コストが極めて高くなるので選択的に添加する。5.フェライト生成元素としてCrを主とし、SiおよびMoを補助的に用いることが実際的である。CrはMnによる過度のオーステナイト安定化を抑える上で有効である。Moは強力なフェライト生成元素でCrと似た作用を有するが高価である。また強力な焼入れ性元素でもあるので多量に添加するとMAの生成を助長する。Siも強力なフェライト生成元素であるが、セメンタイトの生成を強く抑制するため、過剰に含有するとMAの生成を助長するようになる。本発明は、上記知見を基に更に検討を加えてなされたものですなわち、本発明は、1.鋼組成が、質量で、C:0.025~0.050、Si:0.6以下、Mn:0.9~2.3、Cr:1.0~4.9、Al:0.05以下、Ti:0.005~0.050、Nb:0.01~0.07、Ni:2.0以下0を含む、Mo:0.03~0.10未満、下記1~3式を満足し、残部鉄および不可避不純物からなる溶接熱影響部の靱性に優れた鋼板。記5.5≦Mn0.7Ni14NbCr4Si2Mo≦7.01Mn0.7Ni14Nb≧1.02Cr4Si2Mo≧2.93各式において、Mn、Cr、Ni、Nb、Si、Moは、それぞれの元素の含有量質量を示す。2.更に、鋼組成として質量で、V:0.09以下、Ca:0.005以下、Cu:0.5以下の一種または二種以上を含有する1記載の溶接熱影響部の靭性に優れた鋼板。本発明によれば、近年、高騰しているNiやMoなどの高価な合金元素の含有が少なく、500kJ/cmを超える大入熱溶接等を施した場合にも、優れたHAZ靭性が確保できる鋼板が得られるので、安全性の高い建築構造物等を高能率で経済的に製造することができ、産業上極めて有用である。本発明に係る鋼板は、HAZ靱性を向上させ、母材の強度、靭性を確保する観点から成分組成においてオーステナイト生成元素Mn、Nb、Niとフェライト生成元素Cr、Si、Moの含有量と両者のバランスを適正化することを特徴とする。以下、成分限定理由について説明する。説明においては質量とする。C:0.025~0.050Cは、母材強度の確保、およびγ粒の粗大化を抑制してHAZ靭性を確保するのに必要な元素であり、該効果を発揮させるため、0.025以上含有させる。一方、含有量が多くなるとMAが増大してHAZ靭性が劣化するようになるので0.025~0.050とする。Si:0.6以下Siは、製鋼時の脱酸に必要な元素であり、この目的のため0.02以上添加することが好ましいが、脱酸の目的を達すれば、含有量は少なくとも良い。また強力なフェライト生成元素でありMnによるオーステナイトの過度の安定化を抑制してMAの生成を抑制するが、一方、セメンタイトの生成を強力に抑制する。従って、含有量が多くなるとMAが増大してHAZ靭性が劣化するようになるので0.6以下とする。好ましくは0.3以下である。Mn:0.9~2.3Mnは強力なオーステナイト安定化元素で、変態点を低下させて母材の強度を確保するのに有用な元素である。また、ベイナイト変態を促進する元素である。母材の強度を確保するため0.9以上含有させる。しかしMnが過剰になるとHAZが硬くなりすぎ、HAZ靭性が劣化するようになるので、2.3以下とする。Cr:1.0~4.9Crは焼入れ性を向上させて母材の強度や靭性を確保するのに有用な元素であるとともにフェライト安定化元素であり、Mn含有によるオーステナイトの過度の安定化を防止しMAの発生を抑制するのに有用な元素である。これらの効果を発揮させるため、1.0以上含有させる。しかし、Cr量が多くなると、HAZの硬度が増大してHAZ靭性が劣化するようになるので4.9以下とする。Al:0.05以下Alは、製鋼時の脱酸に必要な元素であり、この目的のため0.01以上の添加が好ましいが、脱酸の目的を達すれば、含有量は少なくとも良い。また、含有量が多くなると、アルミナ等の粗大介在物が増加し、母材靭性が劣化する。加えてMAが増加し、HAZ靭性も劣化するようになるため、0.05以下とする。Ti:0.005~0.050Tiは、Nと結合しTiNを形成する元素で、TiNはHAZのγ粒の成長を抑制しHAZ靭性の向上に寄与する。この効果を発揮させるため、0.005以上、好ましくは0.010以上含有させる。一方、含有量が多くなるとTiNが粗大化し、母材靭性、HAZ靭性が共に劣化するようになるので、0.050以下、好ましくは0.025以下とする。Nb:0.01~0.07Nbはオーステナイトからフェライトへの変態を著しく遅らせ、ベイナイト変態を促進する元素である。母材の強度を確保するため0.01以上含有させる。しかしNbが過剰になるとHAZの硬さが硬くなりすぎ、HAZ靭性が劣化する。よってNb量は、0.07以下に抑える。Ni:2.0以下0を含むNiも強力なオーステナイト安定化元素であり、変態点を低下させて母材の強度を確保するのに有用な元素である。また、ベイナイト変態を促進する元素である。しかし高価な元素であるため、本発明ではMnの補助として用いる選択元素とし、Mnだけで目的の強度、HAZ靭性が得られる場合には含有する必要はない。含有する場合にも合金コストの観点から2.0以下とする。Mo:0.03~0.10未満Moは焼入れ性を向上させて母材の強度や靭性を確保するのに有用な元素である。またフェライト安定化元素であり、Mn添加によるオーステナイトの過度の安定化を防止しMAの発生を抑制するのに有用な元素である。これらの効果を発揮させるため0.03以上を含有させる。しかし、高価な元素であるため、Crの補助として用い、過剰な含有ではMAが増大してHAZ靭性が劣化するため0.10未満とする。5.5≦Mn0.7Ni14NbCr4Si2Mo≦7.01Mn0.7Ni14Nb≧1.02Cr4Si2Mo≧2.93各式において、Mn、Cr、Ni、Nb、Si、Moは、それぞれの元素の含有量質量を示す。1~3の各式は、成分組成におけるオーステナイト生成元素であるMn、Nb、Niと、フェライト生成元素であるCr、Si、Moの含有量のバランスをHAZ靭性の観点から規定するパラメータ式である。オーステナイト生成元素であるMn、Nb、Niの含有量がMn0.7Ni14Nb≧1.0を満たし、フェライト生成元素であるCr、Siの含有量がCr4Si2Mo≧2.9を満たし、且つ、5.5≦Mn0.7Ni14NbCr4Si2Mo≦7.0の場合、良好なHAZ靭性が得られる。以上が本発明の基本成分であり、残部はFeおよび不可避的不純物である。P、Sは不可避的不純物として扱い、含有量は制御しない。さらに本発明では上記基本成分に加え、必要に応じ、選択的に下記の元素を添加することができる。V:0.09以下Vは母材強度の向上に有効な元素で、またフェライト変態を抑制し、ベイナイト変態を促進する元素である。しかしながら、0.09を超えて過剰に添加するとHAZで析出物を析出し、HAZ靭性を低下させるため、添加する場合は0.09以下とすることが好ましい。Ca:0.005以下Caは介在物の形態を制御してHAZ靭性を向上させる元素である。しかしながら、0.005を超えて過剰に添加しても介在物が粗大化してHAZ靭性を低下させるようになるため、添加する場合は0.005以下とすることが好ましい。Cu:0.5以下Cuは母材強度の向上に有効な元素であり、またフェライト変態を抑制し、ベイナイト変態を促進する元素である。しかしながら、0.5を超えて過剰に添加すると熱間圧延により鋼板表面に表面疵Cu疵を発生するため、添加する場合は0.5以下とすることが好ましい。また、Cuを添加する場合には、表面疵を防止するためNiを少なくともCu添加量の1/2添加することが好ましい。本発明に係る鋼板は常法により溶製、圧延して製造することが可能である。焼入れ性の高い成分組成のため、圧延ままで引張強度が590MPa以上とすることが可能である。以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に説明する。種々の成分組成の鋼材を溶製しインゴットとした後、1200°Cに加熱し、圧延開始温度1150°C、圧延終了温度910°C、圧下率80、板厚15mmまで熱間圧延を行いその後空冷した。得られた鋼板について、母材特性強度、靭性、HAZ靭性の評価を行った。[母材特性]各鋼板について、圧延方向から丸棒試験片平行部:直径6.0mm×標点間距離25.0mmを採取して、JISZ2241の要領で引張試験を行い、降伏強度YS、引張強度TS、降伏比YR、伸びELを測定した。また、参考としてシャルピー衝撃試験をJISZ2242の要領でVノッチ試験片標準試験片試験片幅10mmを用いて行い、試験温度0°Cでの吸収エネルギーvE03本平均値と脆性破面率を測定した。[HAZ靭性]HAZ靭性はエレクトロスラグ溶接部の再現熱サイクル試験で評価した。再現熱サイクルは、スキンプレート材50mm厚とダイアフラム材50mm厚を組合せ、溶接入熱が550kJ/cmのエレクトロスラグ溶接を行った場合のボンド近傍の熱影響部に相当する熱履歴を模擬した。各鋼板の圧延方向から採取した12mm厚さ×12mm幅の角棒状試験片に高周波誘導加熱装置により1400°Cで1秒間保持し800~500°Cの冷却時間が510秒の熱サイクルを施した。その後、各試験片からVノッチ試験片標準試験片試験片幅10mmを3本採取して、シャルピー衝撃試験を行い、JISZ2242の要領で試験温度0°Cでの吸収エネルギーvE0を測定し、参考までに脆性破面率を求めた。本発明範囲は、引張強度が590MPa以上で、再現熱サイクルシャルピー衝撃試験における吸収エネルギーの3本の平均が70J以上で、個々の最低値が50J以上とする。表1に供試鋼の成分組成を示す。鋼A1からA7は本発明例である。A8からA39は成分が本発明の範囲以外の比較例である。鋼A8からA20はC炭素、F、AFの少なくとも一つが本発明の範囲外の比較例である。鋼A21からA36はFおよび/またはAFの値が本発明の範囲外である。鋼A37、38はCr、FおよびAFの値が本発明の範囲外である。鋼A39はFおよびAFの値が範囲外である。なお、F=Cr4Si2Mo、A=Mn0.7Ni14Nb、AF=Mn0.7Ni14NbCr4Si2Moで、それぞれ3~1式に相当するパラメータである。表2に母材特性強度、靭性を示す。鋼A1からA7は本発明例である。A8からA39は成分が本発明の範囲以外の比較例である。鋼A12とA13を除いてはすべて十分な強度を持っているが、比較例は後述するように再現熱サイクルシャルピー衝撃試験によるHAZ靭性が十分でない。表3に再現熱サイクルシャルピー衝撃試験結果を示す。表から明らかなように本発明例鋼A1からA7はいずれも吸収エネルギーの3本の平均が70J以上、3本の最低値が50J以上でHAZ靭性に優れている。しかし、比較例鋼A8から39は、引張強度TSが453MPaの鋼A13以外はいずれもHAZ靭性が劣っている。