"ヘッド本体と、上記ヘッド本体に取り付けられたソケットと、上記ソケットに着脱可能な重量体と、を備えており、上記ソケットに対する角度θの相対回転により、上記重量体が着脱可能とされており、上記重量体が、係合部を有しており、上記ソケットが、第1孔部と第2孔部とを有しており、上記第2孔部の硬度HsがD40以上D58以下であり、上記角度θの相対回転により、上記係合部が、上記第2孔部において、係合ポジションEPと非係合ポジションNPとをとることができ、上記第2孔部が、上記相対回転の途中において弾性変形する抵抗面を有しており、上記係合部の最長断面寸法がd1とされ、互いに対向する抵抗面同士の対向面間距離がF1とされるとき、F1/d1が0.935以上0.965以下であるゴルフクラブヘッド。上記係合部の対向面間距離がc1とされ、上記第1孔部の開口幅がK1とされるとき、差K1-c1が0.3mm以上0.6mm以下である請求項1に記載のゴルフクラブヘッド。上記係合ポジションEPにおいて上記係合部の最長横断線Lmの両端点p1が接する位置における、上記第2孔部の横断長さがG1とされるとき、G1/d1が、0.987以上0.996以下である請求項1又は2に記載のゴルフクラブヘッド。上記ソケットと同種の材質からなる底面形成部を更に備えている請求項1から4のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。40°Cの環境下において、着脱時に必要な最大トルクがT40とされ、5°Cの環境下において、着脱時に必要な最大トルクがT5とされるとき、T40/T5は、0.30以上である請求項1から4のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。上記第2孔部の材質がウレタン系ポリマーである請求項1から5のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。打球時には、ヘッドに衝撃力が作用する。繰り返しの打撃に耐えうる重量体が好ましい。一方、着脱は容易であるのが好ましい。着脱の容易性及び耐久性は改善されるのが好ましい。本発明の目的は、重量体の着脱が可能で信頼性に優れたゴルフクラブヘッドの提供にある。本発明に係るゴルフクラブヘッドは、ヘッド本体と、上記ヘッド本体に取り付けられたソケットと、上記ソケットに着脱可能な重量体と、を備えている。上記ソケットに対する角度θの相対回転により、上記重量体が着脱可能とされている。上記重量体が、係合部を有している。上記ソケットが、第1孔部と第2孔部とを有している。上記第2孔部の硬度HsはD40以上D58以下である。上記角度θの相対回転により、上記係合部が、上記第2孔部において、係合ポジションEPと非係合ポジションNPとをとることができる。上記第2孔部が、上記相対回転の途中において弾性変形する抵抗面を有している。上記係合部の最長断面寸法がd1とされ、互いに対向する抵抗面同士の対向面間距離がF1とされるとき、比F1/d1が0.935以上0.965以下である。好ましくは、上記係合部の対向面間距離がc1とされ、上記第1孔部の開口幅がK1とされるとき、差K1-c1は、0.3mm以上0.6mm以下である。好ましくは、上記係合ポジションEPにおいて上記係合部の最長横断線Lmの両端点p1が接する位置における、上記第2孔部の横断長さがG1とされるとき、比G1/d1が、0.987以上0.996以下である。好ましくは、上記ヘッドは、上記ソケットと同種の材質からなる底面形成部を更に備えている。好ましくは、40°Cの環境下において、着脱時に必要な最大トルクがT40とされ、5°Cの環境下において、着脱時に必要な最大トルクがT5とされるとき、比T40/T5は、0.30以上である。好ましくは、上記第2孔部の材質がウレタン系ポリマーである。重量体の着脱が可能で信頼性に優れたゴルフクラブヘッドが提供されうる。以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。本実施形態のゴルフクラブヘッドは、重量体着脱機構を有する。この機構は、RARoyalandAncientGolfClubofSaintAndrews;全英ゴルフ協会が定めるゴルフ規則を満たしている。即ち、この重量体着脱機構は、RAが定める、付属規則IIクラブのデザインの1クラブにおける1b調整性で規定される要件を満たしている。この1b調整性が規定する要件は、下記のi、ii及びiiiである。i容易に調整できるものでないこと。ii調整可能部分はすべてしっかりと固定され、ラウンド中に緩むことの合理的な可能性がないこと。iii調整後のすべての形状が規則に適合すること。図1は、第一実施形態のヘッド4を備えたゴルフクラブ2を示す。このゴルフクラブ2は、ヘッド4、シャフト6及びグリップ8を備えている。ヘッド4は、シャフト6の一端部に取り付けられている。グリップ8は、シャフト6の他端部に取り付けられている。このヘッド4は、ウッド型ヘッドである。このヘッド4は例示であり、このヘッド4に代えて、ユーティリティ型ヘッド、ハイブリッド型ヘッド、アイアン型ヘッド及びパター型ヘッドが用いられうる。シャフト6は管状体である。シャフト6として、スチールシャフト及びいわゆるカーボンシャフトが例示される。図2は、ヘッド4のソール9側から見たゴルフクラブ2の斜視図である。ヘッド4は、ヘッド本体h1と、重量体着脱機構M1とを有する。図3は、重量体着脱機構M1の分解斜視図である。重量体着脱機構M1は、ソケット10及び重量体12を備えている。更に重量体着脱機構M1は、底面形成部13を有している。ヘッド本体h1は、凹部14を備えている。凹部14の形状は、ソケット10の形状に対応している。凹部14の内径は、ソケット10の外径と略等しい。凹部14の数は、重量体着脱機構M1の数と同じである。本実施形態では、2つの凹部14が設けられているなお、底面形成部13は、ソケット10と一体成形されてもよい。また底面形成部13は無くてもよい。ソケット10は、凹部14の内部に固定されている。この固定は、例えば、接着剤により達成される。重量体12は、ソケット10に着脱可能に取り付けられている。したがって、重量体12は、ヘッド4に対して着脱可能である。本実施形態では、重量体着脱機構M1が複数設けられている。ヘッド4では、2つの重量体着脱機構M1が設けられている。重量体着脱機構M1の数は限定されない。重量体着脱機構M1の位置は限定されない。図4は、ソケット10の斜視図である。図4は、底面側から見た斜視図である。図5は、上から順に、ソケット10の平面図、ソケット10の断面図及びソケット10の底面図である。図6は、図5の底面図の拡大図である。図4及び図5が示すように、ソケット10は、孔16を有する。孔16は、第1孔部18と第2孔部20と、段差面22とを有する。ソケット10の側面24は、円筒面である。孔16は、ソケット10を貫通している。孔16は、ソケット10を貫通していなくてもよい。第1孔部18の内面は、その全体が滑らかに連続している。第2孔部20の内面は、その全体が滑らかに連続している。第1孔部18の断面形状図5の平面図参照は、重量体12の係合部32の断面形状に略等しい。本実施形態では、第1孔部18の断面形状及び係合部32の断面形状は、略正方形である。これらの略正方形は、正方形の4つの角に丸みを付与した形状である。第2孔部20の長さL1は、重量体12の係合部32の長さL11に略等しいか、又は、長さL11よりも短いのが好ましい。好ましくは、ソケット10の材質は、ポリマーである。このポリマーは、比較的硬い。このポリマーは、重量体12を着脱する際に弾性変形しうる。この着脱のしくみについては、後述される。孔16の第2孔部20の構造についても、後述される。図7は、上から順に、重量体12の平面図、側面図及び底面図である。図7に示されるように、重量体12は、頭部28、首部30及び係合部32を有する。首部30の形状は円柱である。頭部28の上端面の中央に、非円形孔34が形成されている。本実施形態では、非円形孔34の形状は、四角形である。この頭部28の外周面に複数の切欠36が形成されている。頭部28の外径D3は首部の外径D4より大きい。係合部32の断面は非円形である。本実施形態では、この断面は略正方形である。係合部32は孔16の第1孔部18を通り抜けることが可能である。この係合部32は、四角柱である。寸法c1は首部30の外径D4と同じにされている。寸法d1は、首部30の外径D4より大きくされている。係合部32の下端面に凹部が形成されてもよい。この凹部により形成される空間の体積によって、重量体12の質量が調整されうる。寸法c1及び寸法d1については、後述される。係合部32は、突出部としての角部32aを備えている。角部32aは、重量体12の中心軸線に垂直な方向以下、軸垂直方向ともいうに突出している。係合部32は、係合面33を有する。係合部32と首部30との断面形状の差に起因して、係合面33が形成されている。好ましくは、この重量体12の比重は、ソケット10より比重よりも大きい。耐久性及び比重の観点から、この重量体12の材質として、金属が好ましい。この金属として、アルミニウム合金、チタン合金、ステンレス鋼、タングステン合金、タングステンニッケル合金W-Ni合金等が例示される。図8は、重量体着脱機構M1の非係合ポジションNPと係合ポジションEPとを示す図である。この図8は、ソケット10に重量体12が挿入された状態の底面図である。この図8では、底面形成部13は装着されていない。ソケット10と重量体12との相対関係として、非係合ポジションNPと係合ポジションEPとが採られうる。非係合ポジションNPでは、重量体12をソケット10から引き抜くことができる。これに対して係合ポジションEPでは、重量体12をソケット10から引き抜くことができない。重量体12をソケット10に差し込んだ時点では、ソケット10と重量体12との相対関係は、非係合ポジションNPである。相対角度θの回転によって、非係合ポジションNPから係合ポジションEPへと移行する。相対角度θの逆回転によって、係合ポジションEPから非係合ポジションNPへと戻る。この重量体着脱機構M1では、角度θの回転を与えるだけで、重量体12の着脱が可能である。重量体着脱機構M1は、着脱の容易性に優れる。本実施形態では、角度θが45°である。角度θは45°に限定されず、例えば、30°、60°等が例示される。この重量体着脱機構M1では、専用の工具が用いられうる。図9は、この専用工具の一例としての、工具60を示す斜視図である。この工具60は、重量体12の着脱に使用される。この工具60は、柄62,軸64及び先端部66を備えている。柄62は、柄本体68と、把持部70とを有する。把持部70は、柄本体68の第1孔部から、工具60の回転軸に垂直に交差する方向に延びる。この把持部70は、把持部本体70aと、蓋体70bとを備えている。把持部本体70aに、軸64の後端部が固定されている。軸64の先端部66の断面は、重量体12の非円形孔34の形状に対応している。本実施形態では、先端部66の断面は四角形である。先端部66の側面にはピン72が突出している。ピン72は、先端部66に内蔵されている。図示されないが、先端部66には、弾性体コイルばねが内蔵されている。この弾性体の付勢力により、ピン72は、突出する向きに付勢されている。重量体12を着脱する際には、蓋体70bは、閉められている。把持部本体70aの内部には、重量体収容部図示されずが設けられている。好ましくは、この重量体周要部は、複数の重量体12を収容しうる。蓋体70bを開けることで、重量体12を取り出すことができる。図10は、重量体12の着脱方法の一例を説明するための図である。図10aは重量体12が装着される前の状態である。図10bは重量体12が挿入された直後の状態である。図10cは重量体12が回転され、ソケット10に固定された状態である。図10a、図10b及び図10cのそれぞれにおいて、右端に示されるのは、ソケット10の底面側から見た図である。重量体12の装着では、工具60の先端部66が、重量体12の非円形孔34に差し込まれる。この差し込みにより、ピン72は、退行しつつ、非円形孔34を押圧する。この押圧力により、重量体12は、先端部66から脱落しにくい。図10a及び図10bが示すように、工具60の軸64に保持された重量体12は、孔16に挿入される。図10bが示すように、重量体12の係合部32は、孔16の第1孔部18を通過して、第2孔部20に至る。この図10bは、非係合ポジションNPを示す。この非係合ポジションNPでは、重量体12は孔16から引き抜かれうる。次に、角度θθの相対回転がなされる。具体的には、工具60を用いて、重量体12を、ソケット10に対して、角度θθだけ回転させる。この回転により、非係合ポジションNPから係合ポジションEPへの移行が達成される。図10cは、係合ポジションEPを示す。係合ポジションEPにあるとき、重量体12はソケット10に固定される。係合ポジションEPにあるとき、重量体12は打撃によって外れない。重量体12を取り外すときは、角度θの逆回転がなされる。換言すれば、角度-θの回転がなされる。この回転により、係合ポジションEPから非係合ポジションNPへの移行が達成される。非係合ポジションNPにある重量体12は、容易に取り外されうる。非係合ポジションNPでは、重量体12を孔16から引き抜くことはできない。なぜなら、非係合ポジションNPにおいては、孔16の段差面22と重量体12の係合面33との係合により、重量体12の引き抜きが阻害されるからである。係合ポジションEPでは、重量体12の非円形孔34から、工具60が容易に引き抜かれうる。図5、図8等が示すように、孔16の第2孔部20は、非係合ポジションNPでの係合部32に対応した面非係合対応面80と、係合ポジションEPでの係合部32に対応した面係合対応面82と、抵抗面84とを有する。抵抗面84は、非係合ポジションNPと係合ポジションEPとの間の相対回転の途中において、係合部32の角部32aによって押圧される。この押圧により、係合部32と第2孔部20との間に摩擦力が生じる。この押圧により、抵抗面84は弾性変形する。第2孔部20の材質が比較的硬いポリマーとされることで、摩擦力が大きくされる。この大きな摩擦力は、強い回転抵抗を生む。この回転抵抗により、非係合ポジションNPと係合ポジションEPとの相互移行には、強いトルクが必要となる。よって、この相互移行には、工具60が必要とされる。工具60を用いずに、素手によって相互移行を達成することはできない。打撃時の強い衝撃によっても、係合ポジションEPにある重量体12は外れない。このように、重量体着脱機構M1では、角度θの相対回転を行うだけで、重量体の着脱が可能である。着脱機構M1の数N1は限定されない。ヘッド重心位置の調整自由度の観点からは、数N1は、2以上が好ましい。[ソケットの第2孔部の硬度Hs]重量体12の固定を確実とし、打撃時の音鳴りを抑制する観点から、ソケット10の硬度Hsは、D40以上が好ましく、D45以上がより好ましく、D50以上が更に好ましく、D53以上が更に好ましい。着脱の容易性の観点から、硬度Hsは、D58以下が好ましく、D56以下がより好ましく、D55以下が更に好ましく、D54以下が更に好ましい。好ましくは、この硬度Hsは、係合ポジションEPと非係合ポジションNPとの相互移行において弾性変形する部分の硬度である。硬度Hsは、ASTM-D2240-68の規定に準拠して、自動ゴム硬度測定装置高分子計器社の商品名P1に取り付けられたショアD型硬度計によって測定される。測定サンプルの形状は、一辺の長さが3mmの立方体とされる。測定は、23°Cの温度下でなされる。可能であれば、測定サンプルは、ソケットの第2孔部から切り出される。切り出しが困難である場合、ソケットの第2孔部の樹脂組成物と同一の樹脂組成物からなる測定サンプルが用いられる。ゴルフクラブ2によってボールが打撃されると、ゴルフクラブ2を介して、ゴルファーの手に打撃振動が伝えられる。この打撃振動の振動エネルギーは、ソケット10に収容された重量体12の運動エネルギーに変換される。このソケット10及び重量体12は、シャフト6の振動エネルギーを重量体12の運動エネルギーに変換することで、打撃振動を緩和しうる。[ポリマー]硬度の観点から、ソケットの材質としては、ポリマーが好ましい。このポリマーとして、熱硬化性ポリマー及び熱硬化性ポリマーが例示される。熱硬化性ポリマーとして、フェノール樹脂、エポキシ樹脂、メラミン樹脂、ユリア樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、アルキド樹脂、熱硬化性ポリウレタン、熱硬化性ポリイミド及び熱硬化性エラストマーが例示される。熱可塑性ポリマーとして、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリ塩化ビニル、ポリスチレン、ポリテトラフルオロエチレン、ABS樹脂アクリロニトリルブタジエンスチレン樹脂、アクリル樹脂、ポリアミド、ポリアセタール、ポリカーボネート、変性ポリフェニレンエーテル、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート、ポリフェニレンスルファイド、ポリエーテルエーテルケトン、熱可塑性ポリイミド、ポリアミドイミド及び熱可塑性エラストマーが例示される。熱可塑性エラストマーとして、熱可塑性ポリアミドエラストマー、熱可塑性ポリエステルエラストマー、熱可塑性ポリスチレンエラストマー、熱可塑性ポリエステルエラストマー及び熱可塑性ポリウレタンエラストマーが例示される。耐久性の観点からは、ウレタン系ポリマー及びポリアミドが好ましく、ウレタン系ポリマーがより好ましい。ウレタン系ポリマーとして、ポリウレタン及び熱可塑性ポリウレタンエラストマーが例示される。ウレタン系ポリマーは、熱可塑性であってもよく、熱硬化性であってもよい。成形性の観点からは、熱可塑性のウレタン系ポリマーが好ましく、熱可塑性ポリウレタンエラストマーがより好ましい。成形性の観点からは、熱可塑性ポリマーが好ましい。硬度及び耐久性の観点から、この熱可塑性ポリマーの中では、ポリアミド及び熱可塑性ポリウレタンエラストマーが好ましく、熱可塑性ポリウレタンエラストマーがより好ましい。ポリアミドとして、ナイロン6、ナイロン11、ナイロン12及びナイロン66が例示される。好ましい熱可塑性ポリウレタンエラストマーは、ハードセグメントとしてのポリウレタン成分と、ソフトセグメントとしてのポリエステル成分又はポリエーテル成分とを含む。即ち、好ましい熱可塑性ポリウレタンエラストマーTPUとして、ポリエステル系TPUと、ポリエーテル系TPUとが挙げられる。ポリウレタン成分の硬化剤としては、脂環式ジイソシアネート、芳香族ジイソシアネート及び脂肪族ジイソシアネートが例示される。脂環式ジイソシアネートとしては、4,4’-ジシクロヘキシルメタンジイソシアネートH12MDI、1,3-ビスイソシアナトメチルシクロヘキサンH6XDI、イソホロンジイソシアネートIPDI及びトランス-1,4-シクロヘキサンジイソシアネートCHDIが例示される。芳香族ジイソシアネートとしては、ジフェニルメタンジイソシアネートMDI及びトルエンジイソシアネートTDIが例示される。脂肪族ジイソシアネートとしては、ヘキサメチレンジイソシアネートHDIが例示される。市販されている熱可塑性ポリウレタンエラストマーTPUとして、BASFジャパン社の商品名エラストランが例示される。ポリエステル系TPUの具体例として、エラストランC70A、エラストランC80A、エラストランC85A、エラストランC90A、エラストランC95A、エラストランC64D等が挙げられる。ポリエーテル系TPUの具体例として、エラストラン1164D、エラストラン1198A、エラストラン1180A、エラストラン1188A、エラストラン1190A、エラストラン1195A、エラストランET385等が挙げられる。後述される実施例では、ポリエーテル系TPUが用いられている。なお、上記各ポリマーをマトリックスとする繊維強化樹脂が用いられても良い。[寸法c1]図7において両矢印c1で示されるのは、係合部32の対向面間距離である。この寸法c1は、係合部32の断面に存在する角の丸みを解消して得られる正方形の辺の長さに等しい。[寸法d1]図7において両矢印d1で示されるのは、係合部32の最長断面寸法である。本実施形態では、寸法d1は、係合部32の断面略正方形の対角線の長さである。この寸法d1は、係合部32の最長横断線Lm図7参照の長さである。この最長横断線Lmは、図7において符号p1で示されるのは、最長横断線Lmの両端点である。これらの点p1は、係合部32の断面における頂点である。[寸法F1]図6において破線両矢印F1で示されるのは、互いに対向する抵抗面84同士の対向面間距離である。この寸法F1は、上記相互移行において弾性変形が最大となる位置で、測定される。この寸法F1は、上記相互移行において必要とされるトルクの最大値と相関する。[寸法K1]図6において両矢印K1で示されるのは、孔16の第1孔部18の開口幅である。この寸法K1は、第1孔部18の断面に存在する角の丸みを解消して得られる正方形の辺の長さに等しい。[寸法G1]図6において両矢印G1で示されるのは、係合ポジションEPにおいて上記最長横断線Lmの両端点p1が接する位置における、第2孔部20の横断長さである。[寸法H1]図6において一点鎖線両矢印H1で示されるのは、第2孔部20の最短横断線Lhの長さである。この最短横断線Lhの両端点p2は、係合対応面82と非係合対応面80との境界点である。[F1/d1]重量体12の着脱時におけるソケット内面の削れを抑制する観点から、比F1/d1は、0.935以上が好ましく、0.940以上がより好ましく、0.945以上が更に好ましい。重量体12の固定を確実とし、打撃時の音鳴りを抑制する観点から、比F1/d1は、0.965以下が好ましく、0.960以下がより好ましく、0.955以下が更に好ましい。上記相対回転の途中において、抵抗面84の変形量が最大となる。この最大変形量が大きいほど、比F1/d1は小さい。[G1/d1]重量体12の着脱時におけるソケット内面の削れを抑制する観点から、比G1/d1は、0.987以上が好ましく、0.989以上がより好ましく、0.991以上が更に好ましい。重量体12の固定を確実とし、打撃時の音鳴りを抑制する観点から、比G1/d1は、0.996以下が好ましく、0.995以下がより好ましく、0.994以下が更に好ましい。[K1-c1]差K1-c1が過度に小さい場合、重量体12の引き抜きの際に引っかかりが生じやすい。よって、着脱の円滑性が阻害されうる。非係合ポジションNPにおける重量体12の引き抜きを容易とする観点から、差K1-c1は、0.3mm以上が好ましく、0.35mm以上がより好ましく、0.4mm以上が更に好ましい。上記実施形態では、第2孔部20の内面の一部は、第1孔部18の内面と面一とされており、この面一部分が、非係合対応面80とされている。このような孔16の設計では、この差K1-c1が過大である場合に、寸法F1及び/又は寸法G1が大きくなりやすい。この場合、重量体12の保持力が低下し、打撃時の音鳴りが生じうる。この観点から、差K1-c1は、0.6mm以下が好ましく、0.55mm以下がより好ましく、0.5mm以下が更に好ましい。[H1/d1]比H1/d1が小さすぎる場合、寸法G1及び/又は寸法F1も小さくなりやすい。この場合、第2孔部20の内面の削れが生じやすい。この観点から、比H1/d1は、0.785以上が好ましく、0.810以上がより好ましく、0.840以上が更に好ましい。非係合ポジションNPから係合ポジションEPへの移行においてトルクが強すぎる場合、重量体12の過回転が生じうる。この過回転により、係合ポジションEPへの移行を意図しているにも関わらず、係合ポジションEPを通過して非係合ポジションNPに至ってしまうことがある。寸法H1が小さくされることで、重量体12の過回転が抑制される。過回転を抑制する観点から、比H1/d1は、0.915以下が好ましく、0.890以下がより好ましく、0.870以下が更に好ましい。40°Cの環境下において、着脱時に必要な最大トルクNmがT40とされる。25°Cの環境下において、着脱時に必要な最大トルクNmがT25とされる。5°Cの環境下において、着脱時に必要な最大トルクNmがT5とされる。気温に関わらず円滑な着脱を可能とする観点から、比T40/T5は、0.30以上が好ましく、0.35以上がより好ましく、0.40以上が更に好ましく、0.41以上が更に好ましい。後述のデータが示すように、着脱時に必要な最大トルクは、温度環境に依存する。後述のデータでは、温度が低いほど最大トルクが増加することが示されている。このデータによれば、高温ほど最大トルクは小さくなり、比T40/T5は1以下となる。気温に関わらず円滑な着脱を可能とする観点から、比T25/T5は、0.57以上が好ましく、0.60以上がより好ましく、0.61以上が更に好ましい。前述の通り、比T40/T5と同様、比T25/T5は1以下となると考えられる。低温における円滑な着脱を可能とする観点から、T5は、6.3Nm以下が好ましく、6.0Nm以下がより好ましく、5.5Nm以下が更に好ましく、5.0Nm以下が更に好ましい。高温における固定を確実とする観点から、T40は、1.0Nm以上が好ましく、1.5Nm以上がより好ましく、1.8Nm以上がより好ましい。以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。[実施例1]チタン合金を用いて、中空のヘッド本体を作製した。このヘッド本体は、フェース部材とボディ部材とを溶接することにより得た。フェース部材は、圧延材をプレス加工することによって得られた。フェース部材の材質として、新日本製鐵社製の商品名SuperTI-X51AF圧延材が用いられた。ボディ部材は、ロストワックス精密鋳造によって得られた。ボディ素材の材質として、Ti-8Al-2Vが用いられた。ヘッド本体の重量は190gとされた。このヘッド本体に、2つの凹部が設けられた。これらの凹部のそれぞれに、ソケット及び底面形成部が嵌め込まれて接着された。ソケット及び底面形成部は、射出成形により得た。この接着には、住友スリーエム社製の商品名DP460が用いられた。これらのソケットの形状は、前述したソケット10と同様とされた。ソケットの材質として、熱可塑性ポリウレタンエラストマーが用いられた。この熱可塑性ポリウレタンエラストマーは、エラストラン1164Dとエラストラン1198Aとを、質量比で1:1でブレンドして得た。この材料により、硬度Hsは53とされた。底面形成部の材質は、ソケットの材質と同じとされた。また、2つの重量体が作製された。第1の重量体の材質は、W-Ni合金とされた。この第1の重量体の質量は11gであった。第2の重量体の材質は、Ti-6Al-4Vとされた。この第2の重量体の質量は3gであった。2つの重量体の外形は同一とされた。このヘッドにシャフト及びグリップを装着してクラブを得た。この実施例1の仕様及び評価結果が下記の表1に示される。[実施例2から4及び比較例1から4]表1に示される仕様の他は実施例1と同様にして、実施例2から5及び比較例1から4のヘッドを得た。硬度Hsの調整は、エラストラン1164Dとエラストラン1198Aとの混合比率を変更することによって行った。なお、実施例4では、底面形成部が設けられなかった。これらの実施例及び比較例の仕様と評価結果とが下記の表1に示される。[実施例5]ソケット及び底面形成部の材質がナイロン系樹脂とされた他は実施例1と同様にして、実施例5のヘッドを得た。このナイロン系樹脂は、アルケマ社製の商品名ペバックスとされた。硬度Hsは、実施例1と同じく、53とされた。この実施例の仕様及び評価結果が下記の表1に示される。[比較例5]雌ネジを有する2つのソケットが作製された。これらのソケットの材質はABS樹脂であった。雄ネジを有する2つの重量体が作製された。これらの重量体の材質はタングステンニッケル合金であった。2つの重量体の質量は、11g及び3gであった。ソケット及び重量体を除き、実施例1と同様にして、比較例5のヘッドを得た。この比較例の仕様及び評価結果が下記の表1に示される。[評価]評価方法は次の通りである。[ソケット-重量体間でのガタツキ]クラブをスイングロボットに装着し、市販の2ピースボールを用いて、50m/sのヘッドスピードで打撃させた。気温が25°Cの環境下にてテストを行った。10000回の打撃の後、ソケットと重量体との間でガタツキが無いかを調査した。このガタツキは、音鳴りを招来し、商品価値を低下させる。このガタツキの有無が下記の表1に示される。[ソケット内部の削れ]1箇所のソケットについて、着脱を300回繰り返した後のソケット内面の削れを評価した。この削れが、0点から4点までの5段階で評価された。気温が25°Cの環境下にてテストを行った。評点0が最も削れ量が少なく、評点4が最も削れ量が多い。この評価結果が下記の表1に示される。[取り外し時の引っかかり]非係合ポジションNPからの引き抜き時において、引っかかりが生じた割合が評価された。1箇所のソケットについてテストが行われた。気温が5°Cの環境下にてテストを行った。10回の着脱を行い、引っかかりが生じた回数がカウントされた。引っかかりが生じた割合が下記の表1に示される。[ヘッド本体-重量体底面間での音鳴り]ヘッド本体に形成された凹部14の底面と重量体底面との間での音鳴りの発生が評価された。クラブをスイングロボットに装着し、市販の2ピースボールを用いて、50m/sのヘッドスピードで10回打撃させた。この10回の打撃において音鳴りが生じているか否かを、評価者が聴覚により確認した。音鳴りの有無が下記の表1に示される。1箇所のソケットについて、係合ポジションEPにある重量体を用意した。この重量体を回転させて非係合ポジションNPとし、引き抜き、挿入し、逆回転させて、再び係合ポジションEPに戻した。この一連の着脱に要する時間が計測された。10回の着脱の平均値が下記の表1に示される。表1に示されるように、実施例は、比較例に比べて評価が高い。この評価結果から、本発明の優位性は明らかである。"