"臨界ガス温度を示すポリエステル製エアバッグおよびガスインフレータを含有して成るエアバッグモジュールを含んで成る製品であって、前記ガスインフレータが与えるガスの温度が前記ポリエステル製エアバッグが示す臨界ガス温度を超えない約230Kから約750Kの範囲である製品。前記臨界ガス温度が約350Kから約750Kの範囲である請求項1記載の製品。前記臨界ガス温度が約350Kから約700Kの範囲である請求項1記載の製品。前記臨界ガス温度が約350Kから約650Kの範囲である請求項1記載の製品。前記ポリエステル製エアバッグが0.5を超え約3までの100°C瞬時熱クリープITC値を示すポリエステルヤーンを含有して成る請求項1記載の製品。前記ポリエステル製エアバッグが0.6を超え約3.0までの100°C瞬時熱クリープITC値を示すポリエステルヤーンを含有して成る請求項1記載の製品。前記ポリエステル製エアバッグが0.7を超え約3.0までの100°C瞬時熱クリープITC値を示すポリエステルヤーンを含有して成る請求項1記載の製品。前記ポリエステル製エアバッグが0.5を超え約2.5までの100°C瞬時熱クリープITC値を示すポリエステルヤーンを含有して成る請求項1記載の製品。前記エアバッグモジュールがサイドカーテンエアバッグモジュールである請求項1記載の製品。前記エアバッグモジュールがフロントもしくはサイドインパクトモジュールである請求項1記載の製品。前記ポリエステル製エアバッグがポリエステル布を含有して成っていて前記ポリエステル布の非被覆布重量が約150g/m2から約270g/m2である請求項1記載の製品。前記ポリエステル製エアバッグがポリエステル布を含有して成っていて前記ポリエステル布の非被覆布重量が約170g/m2から約240g/m2である請求項1記載の製品。前記ポリエステル製エアバッグがマルチプルフィラメントポリエステルヤーンを含有して成っていて前記マルチプルフィラメントポリエステルヤーンの線密度が約200から約650dtexでありかつフィラメント当たりの線密度が約2から約7dtexである請求項1記載の製品。前記ポリエステル製エアバッグが被覆布を含有して成る請求項1記載の製品。前記被覆布が硬化エラストマーコーティングを含んで成る請求項1記載の製品。前記ポリエステル製エアバッグがワンピース織エアバッグを含んで成る請求項1記載の製品。ポリエステル製エアバッグおよびガスインフレータを含有して成るエアバッグモジュールを含んで成る製品であって、前記ポリエステル製エアバッグが0.5を超える100°C瞬時熱クリープITC値を示すポリエステルヤーンを含有して成る製品。前記ポリエステル製エアバッグが0.6を超え約5.0までの100°C瞬時熱クリープITC値を示すポリエステルヤーンを含有して成る請求項17記載の製品。前記ポリエステル製エアバッグが0.7を超え約3.0までの100°C瞬時熱クリープITC値を示すポリエステルヤーンを含有して成る請求項17記載の製品。エアバッグモジュールをデザインする方法であって、a臨界ガス温度を示すポリエステル製エアバッグを選択し、b前記ポリエステル製エアバッグが示す臨界ガス温度を測定し、c前記ポリエステル製エアバッグが示す臨界ガス温度を超えないガス温度を与えるガスインフレータを準備し、そしてd前記ポリエステル製エアバッグと前記ガスインフレータを組み合わせることで前記エアバッグモジュールを生じさせる、ことを含んで成る方法。前記臨界ガス温度の測定が1種以上のポリエステル布のヤーンおよび布クリープ特性を試験することを包含する請求項19記載の方法。前記臨界ガス温度の測定が更に模擬展開条件下でエアバッグ用布に負荷がかかった後に布の透気度を試験することも包含する請求項20記載の方法。以下の実施例では、エアバッグ用布で用いられているナイロン6,6ヤーンが示す特性をエアバッグ用布の製造で用いる様々なポリエステルヤーンが示す特性と比較する。以下に記述するナイロン6,6ヤーンおよびポリエステルヤーンの各々に含まれているTの後の数は商品識別字を表す。ナイロンヤーンは各々INVISTAS.ar.l.Wichita、KSから商業的に入手可能でありそしてポリエステルヤーンは各々PerformanceFibers,Inc.Richmond、VAから商業的に入手可能である。試験方法ヤーン特性:引っ張り強さをcN/texとして表しそして伸びでは254cmのゲージ長および120/分の歪み速度ASTMD885を用いる。線密度dtexの測定を試験方法D1907のオプション1を用いて実施した。布特性:布重量を1平方メートル当たりのグラムとして表し、布構造を1センチメートル当たりのスレッド数として表しASTMD3776;布の引張り強度ASTMD5035;布の引裂き強度ASTMD2261。ヤーンのITC:ヤーンの伸縮の測定をThermalMechanicalAnalyzerTAInstruments、モデル2940を用いて試験温度を20°C/分で周囲温度から200°Cまで高くしながら0.5g/dの一定負荷で実施する。温度を100°Cにまで上昇させて100°Cに30秒間保持しそして100°Cで熱モジュール性能と相互に関係付ける基準点としてヤーンの伸びパーセントを測定する。加うるに、温度を20°C/分で200°Cにまで上昇させることでヤーンが示す挙動を更に差別化する。布クリープ手順:ASTMD6479シームコーミング固定具を用いて長さが50mmの幅広い布を負荷試験機の上に置いて100°Cで平衡状態になるまで加熱する。その布に4.5cN/texの負荷を30秒間かけた後、その加熱チャンバから前記布を取り出す図5。試験の前と後に開口部の顕微鏡写真を撮りそしてピンホール開口部の面積を測定した図6。この試験は熱い状態のモジュールの展開の初期条件を模擬するものであり、その場合、完成したモジュールを指定温度に加熱した後に展開させる。静的透気度:布クリープ手順の前と後に布が示す透気度をASTMD737手順に従って圧力降下を125Paにしてcm3/cm2/秒として測定する。その2つの体積空気流量の間の差を開口部の面積で割った値が当該開口部を通る計算ガス流量である。臨界ガス温度計算:一連の計算を行うことでナイロン製およびポリエステル製のエアバッグ用布の中のピンホールを通る熱ガス流れに関連した熱流束および温度上昇の比較を行うことができる。この計算は、熱展開応力模擬布クリープ手順中にピンホールが生じた後の布が示すガス透過率静的透気度の変化および約1100Kの最大膨張ガス温度で奔出ガスから伝達される熱が基になっている。インフレータ内に存在する窒素ガスを計算のためのモデルガスとして用いる。ガス流量、ガス比密度およびガス熱容量を用いて熱流束を計算しそしてそれがピンホール領域内の繊維に伝達されると仮定する。その熱流束を用いることで、融点にまで上昇するピンホール近くの繊維の量を計算する。ガス透過率が高ければ高いほど比熱および融解熱が低いことから、ナイロン繊維よりもポリエステル繊維の方が融点にまで上昇する量が多いであろう。臨界ガス温度:展開したポリエステル製エアバッグモジュールの場合のポリエステル繊維が融点になる量がナイロン繊維の場合と同じである最大インフレータガス温度。比較を行う目的で高強度のナイロン6,6およびポリエステルテレフタレートヤーンを入手した。ヤーンの引張り強度および破壊時伸びを測定しそして引張り係数を計算した。結果を以下の表1に報告する。ヤーンの説明:ナイロンヤーン1および2はフロントおよびサイドカーテンエアバッグで商業的に用いられている。ヤーン3は重大なクリープ問題を起こしかつ熱い状態の運転者用モジュールが展開した時に破損を起こすポリエステルヤーンである。ヤーン4は被覆もしくは積層布用の商品ヤーンである。実施例1で得たヤーンを含有して成る布の織りを実施して各重量が約220g/m2の平織り布を得た後、基本的布特性を試験して、表2に報告する。実施例1で得たヤーンに瞬時熱クリープ試験を受けさせた。ITCを以下の表3に報告する。予想外に、表1と3を比較することで、最も粘り強いポリエステルヤーン引張り係数で測定した時のが高い方のITC挙動を示すことが分かる。このことはエアバッグ展開の応力を吸収するにはポリエステルヤーンの粘り強さを最大限にしそしてポリエステルヤーンをもっとナイロンのようにすると言った業界の基準から掛け離れている。実施例4-6では、各布が示す臨界ガス温度CGTを決定する目的で用いる様々な計算を順を追って解説する。この上に各布およびヤーンの種類に関して表3-5およびパラグラフ0020に示した変数に加えて、下記の変数を計算で用いた:周囲温度=373°K臨界ガス温度=1100°K排出ガス温度=375°K臨界温度におけるガス密度=0.000310g/cm3デルタQ、窒素ガスが臨界ガス温度から排出ガス温度になる時に放出される熱の量、800.4J/gデルタQの計算方法は下記である:熱力学理論によって下記は既知であるΔQ=cpT1-T0しかしながら、窒素が示す比熱容量cpは一定ではなく、温度の関数であることから、前記式を積分で解く必要がある。比熱容量cpは四次多項式:を用いて温度の関数として表すことが可能である。この式の概算はT1からT0の範囲の小さな間隔の様々な温度でデルタQの値を求めそして累積結果を得ることで実施可能である。CTG=1100°K、デルタQ=1190.1J/gおよび排出温度が375°Kである我々の例ではデルタQ=389.7J/gである。従って、窒素を1100°Kから375°Kまで冷却した時に放出される熱は1190.1389.7または800.4J/gである。表3に示した布のクリープ模擬後の透気度の変化を静的透気度試験で測定した。結果を以下の表4に報告する。計算ガス流量をガス透過率の変化に1100Kにおける窒素のガス密度0.000310g/cm3を掛けることで決定する。ガスの質量流束を計算ガス流量に布クリープ試験後のピンホールの大きさを掛けることで決定する表3、最後の縦列。例えば、下記の計算:点火インフレータの場合、化学反応によって窒素および他の膨張ガスが発生し、そしてガスの温度は直ぐに1100Kに到達する可能性がある。理想気体法則PV=nRTおよび熱容量の表を用いることで、ガスのモル数および総熱流束を計算することができる。実施例5では熱流束、熱エネルギーおよび1100Kで融点になった繊維の量を計算する。結果を以下の表5に報告する。熱流束の計算をガスの質量流束表4にデルタQ窒素が1100Kの臨界ガス温度から375Kの排出ガス温度になるためのを掛けることで行う。ここでは、窒素のデルタQ=800.4J/gである。熱エネルギーを熱流束に5秒サイドカーテンの場合の典型的な膨張および空気保持時間を掛けることで決定する。例えば、ナイロン6,6T749が示す熱流束の計算値は0.00204x800.4x1000=1.63になりそして熱エネルギーの計算値は1.63x5=8.2になるであろう。融点になった繊維の量を熱エネルギーを当該材料の比熱パラグラフ0020で割った後にこの数値を当該材料の溶融温度と周囲温度373Kの差で割ることで決定する。例えば、ナイロン6,6T749の計算値は8.1/1.63/531-373=0.0308になるであろう。実施例6では、ガスの質量流束、熱流束、熱エネルギーおよび0.0308gの布を溶融させるに必要な臨界ガス温度の計算を行う。結果を以下の表6に報告する。温度は1100Kであると仮定しかつ繊維の量は既知ではないと仮定した前記計算とは異なり、ここでは、温度は既知ではなくそして繊維の量を0.0308に固定する。いくつかの変数は温度の関数であることから、臨界ガス温度CGTを決定する最も効率良い方法は反復プロセスであることが分かり、このプロセスでは、連続的段階で徐々に低くなるCGT値を代わりに用いそして各段階で前記式を解き、最終的に0.0308gの量に到達させる。標準的アルゴリズム、例えばシンプレックスアルゴリズムまたは反復解パッケージ、例えばMicrosoftExcelSolverなどを計算の補助で用いることができる。この上に示したように、各種類の布製エアバッグが示す熱流束および熱エネルギーは比較的一定であり、これは繊維の量を固定していることから予測されることであるが、ガスの質量は布の間で多様である。また、ガスの質量と臨界ガス温度の間に逆の関係があることも分かる。本発明をこの上にこの開示するポリエステル製エアバッグモジュールの様々な面およびエアバッグモジュールをデザインする方法に関して説明してきた。この上で行った詳細な説明を読んで理解した後の他の人に明らかな修飾形および変形が思い浮かぶであろう。本発明にそのような修飾形および変形の全部をそれらが本請求項の範囲内に入る限り含めると解釈されるべきであることを意図する。"