"耐火性骨材、分散剤及び有機バインダーを含む高炉出銑孔閉塞用マッド材において、分散剤が、ポリエステル酸アマイドアミン塩及び/またはポリエーテルエステル酸アミン塩であることを特徴とする高炉出銑孔閉塞用マッド材。分散剤の配合量が、耐火性骨材100質量に対して0.05~2.0質量の範囲内である、請求項1記載の高炉出銑孔閉塞用マッド材。しかしながら、特許文献1の高炉出銑口閉塞材では、低有機結合剤化のために組成が限定されるという問題点があり、マッド材の強度、耐食性といった特性が大きく変化してしまうため、マッド材に広く適用することはできなかった。更に、低有機結合剤化されたマッド材では、口元剥離を完全に抑制することはできなかった。また、特許文献2の高炉出銑孔閉塞材では、口元剥離をほぼ完全に抑制することはできるが、使用原料が限定されてしまうという問題点があった。更に、特許文献3の高炉出銑孔閉塞用マッド材では、分散剤を添加することによって、同一の粘性を有する高炉出銑孔閉塞用マッド材を得るために必要なコールタールのような有機結合剤の添加量を多少低減することはできるが、有機結合剤の低減量は十分ではなかった。このため、長時間にわたる出銑を行うことができず、また、口元剥離の抑制も充分なものとは言えない。特許文献4の溶融金属出湯口用閉塞材では、無水コールタールピッチの粘性が高くなるため、バインダー量は多少増加する傾向にあり、充填された際の急激な加熱による沸騰で引き起こされる溶融金属出湯口用閉塞材組織の破壊を抑制することができないことがある。また、口元剥離も防止することはできなかった。従って、本発明の目的は、有機バインダーを多く含むことで発生する高炉出銑孔閉塞用マッド材の組織の破壊を抑制し、かつ口元剥離を解決した高炉出銑孔閉塞用マッド材を提供することにある。即ち、本発明は、耐火性骨材、分散剤及び有機バインダーを含む高炉出銑孔閉塞用マッド材において、分散剤が、ポリエステル酸アマイドアミン塩及び/またはポリエーテルエステル酸アミン塩であることを特徴とする高炉出銑孔閉塞用マッド材にある。また、本発明の高炉出銑孔閉塞用マッド材は、分散剤の配合量が耐火性骨材100質量に対して0.05~2.0質量であることを特徴とする。本発明の高炉出銑孔閉塞用マッド材によれば、分散剤としてポリエステル酸アマイドアミン塩及び/またはポリエーテルエステル酸アミン塩を配合することにより、有機バインダーの配合量を顕著に削減することができ、それによって高炉出銑孔閉塞用マッド材を急激に加熱した時の組織破壊を抑制することができ、長時間出銑が可能となり、また、口元剥離を抑制することができる。本発明の高炉出銑孔閉塞用マッド材以下、マッド材と記載するは、分散剤としてポリエステル酸アマイドアミン塩および/またはポリエーテルエステル酸アミン塩を使用することで、同一の耐火性骨材の配合を有するマッドにおいて、同一の流動特性得るために必要な有機バインダー量を著しく低減することができるものである。なお、耐火性骨材の配合によってその低減効果は異なるものの、有機バインダー量を約10~35削減することができる。ポリエステル酸アマイドアミン塩としては、例えばディスパロンDA-703-50楠本化成製、ディスパロンDA-705楠本化成製、ディスパロンDA-725楠本化成製、ディスパロンDA-7301楠本化成製等を使用することができる。また、ポリエーテルエステル酸アミン塩としては、例えばディスパロンDA-234楠本化成製等を使用することができる。分散剤の添加量は、耐火性骨材100質量に対して外掛けで0.05~2.0質量、より好ましくは0.1~1.0質量重量であり、さらに好ましくは0.2~0.9質量の範囲内である。ここで、分散剤の添加量が外掛けで0.05質量未満では十分な有機バインダー量の低減効果が得らないために好ましくなく、一方,外掛けで2.0質量を超えると分散剤としての分散効果が飽和して経済的でないことと、マッド材の強度の低下が著しくなるために好ましくない。高炉出銑孔へ充填されたマッド材は,急激に高温状態となり組織内で有機バインダーの急激な沸騰現象が発生し、この影響で充填されたマッド材の組織は破壊され,長時間出銑が困難となっていたが、分散剤として、ポリエステル酸アマイドアミン塩および/またはポリエーテルエステル酸アミン塩を使用すれば、マッド材の作業性を損なうことなく有機バインダー量を低減することができ、それによって高炉出銑孔内での有機バインダーの沸騰を抑制して組織を安定化することができ、これまで以上の長時間出銑が可能となる。一方、有機バインダー量の低減は口元の剥離現象の低減に有効である。前述のように出銑していた出銑口にマッド材を充填した後、次の出銑のための開口まで一定時間待機するが、その間に有機バインダーが高炉の熱によって揮発消失している必要がある。有機バインダーの揮発消失によって強度が大きくなるが、揮発消失が完了しない場合、十分な強度が得られず、口元が剥離することがあり、有機バインダー量の低減によって有機バインダーの揮発消失にかかる時間を短くすることができ、それによって本発明のマッド材では、口元剥離をほぼ完全に抑制することが可能となる。更に、上記分散剤を使用することで、耐火性骨材がマッド材として要求される高耐食性、高強度、易充填性、易開口性などの特性を満足させるための組成や粒度を変更することなく、有機バインダー量を低減することができる。本発明のマッド材に使用される耐火性骨材は,アルミナ質原料、アルミナシリカ質原料、粘土質原料及びシリカ質原料からなる群から選択される1種または2種以上の酸化物耐火原料、炭素質原料、炭化珪素質原料、窒化珪素質原料などから構成される。耐火性骨材を構成するアルミナ質原料、アルミナシリカ質原料、粘土質原料及びシリカ質原料からなる群から選択される1種または2種以上の酸化物耐火原料は,主骨材を構成し、その配合量は、5~75質量、好ましくは30~65質量の範囲内である。ここで、酸化物耐火原料の配合量が75質量を超えると、耐食性が低下するために好ましくなく、また、5質量未満では、気孔率が高くなる傾向にあるためるために好ましくない。なお、上記の酸化物耐火原料としては、例えば、焼結アルミナ、電融アルミナ、バン土頁岩、ボーキサイト、シャモット質原料、ロー石などを使用できる。次に、耐火性骨材を構成する炭素質原料としては、例えば、黒鉛、土状黒鉛、石炭コークス、石油コークス及びこれらのコークスの粉末、黒鉛電極屑、カーボンブラック、石炭ピッチ、石油ピッチなどが使用可能である。炭素質原料はスラグの浸透抑制並びに過焼結抑制を目的に添加されるものであり、その配合量は、3~20質量、好ましくは4~16質量の範囲内である。炭素質原料の配合量が3質量未満であると,焼結過多となるために好ましくなく、一方、20質量を超えると、強度が著しく低下するために好ましくない。また、耐火性骨材を構成する炭化珪素質原料としては、例えば、アチソン法で製造した炭化珪素質原料や、シリカを還元炭化した炭化珪素原料などが使用可能である。炭化珪素質原料は、スラグに対する耐食性向上を目的として添加されるものであり、その配合量は、5~50質量、好ましくは15~40質量の範囲内である。炭化珪素質原料の配合量が5質量未満では,耐食性向上の寄与が少ないために好ましくなく、また、50質量を超えると、焼結後の強度が低下するために好ましくない。更に、窒化珪素質原料も、耐食性を向上するために配合される原料であり、例えば、シリカを還元窒化して得た窒化珪素,金属珪素を直接窒化した窒化珪素,フェロシリコンを直接窒化珪素鉄などが使用可能である。その配合量は、5~45質量、好ましくは15~40質量の範囲内である。窒化珪素質原料の配合量が5質量未満では,耐食性向上に対する十分な効果が得られないために好ましくなく、一方、45質量を超えると、コストに見合った添加効果が得られないために好ましくない。また、本発明のマッド材に使用する耐火性骨材には、金属アルミニウム、金属珪素及び金属アルミニウム珪素合金の1種または2種以上を添加することもできる。これら金属または合金の添加量は、10質量以下、好ましくは5質量以下である。分散剤と、金属アルミニウム、金属珪素、金属アルミニウム珪素合金等と、有機バインダーを併用することにより、加熱後のマッド材の強度を著しく向上させることができる。これらの金属または合金の添加効果の原因は定かではないが、炭化物の生成が寄与すると考えられ、カーボンボンド形成の効果と炭化物の結合効果とが相乗的に寄与しあって,特に高強度となるものと推定される。なお、上記耐火性骨材の粒度範囲は、1.0mm以上の粒子が5~60質量、好ましくは10~50質量、1.0mm未満75μm超の粒子が5~45質量、好ましくは10~35質量、75μm以下の粒子が20~70質量、好ましくは30~60質量の範囲内である。また、本発明のマッド材において、分散剤の添加方法は特には規定されない。耐火性骨材の秤量と併行して行い耐火性骨材と一緒に混ぜ込むことが可能である。また、混練の際に、別添加とすることでも良い。混練方法は、特定されず一般の混練方法が利用できる。たとえば、深井式のコナーミキサー、上回りミキサーなどが利用できる。有機バインダーとしては、マッド材用として知られている有機バインダー、すなわち、コールタールやフェノールレジンなどが利用可能である。特に、本発明になる分散剤は、コールタールを有機バインダーとして使用した際に、特に著しい有機バインダー低減効果を発揮する。本発明品1~11及び比較品1~2分散剤による有機バインダーの配合量の低減効果を評価するために、アルミナ質原料8質量、ろう石質原料24質量、粘土質原料8質量から構成される酸化物耐火原料を46質量、炭化珪素質原料を15質量、窒化珪素鉄を30質量及び炭素質原料を9質量からなり、1.0mm上の粒子量が17質量、1.0mm未満75μm超の粒子量が28質量、75μm以下の粒子量が55質量である耐火性骨材を使用し、表1に記載する配合量にて分散剤並びに有機バインダーを配合してマッド材を得た。表1中、分散剤1:ポリエステル酸アマイドアミン塩[ディスパロンDA-703-50楠本化成製]分散剤2:ポリエステル酸アマイドアミン塩[ディスパロンDA-7301楠本化成製]分散剤3:ポリエーテルエステル酸アミン塩[ディスパロンDA-234楠本化成製]分散剤4:ポリアルキレンポリイミンアルキレンオキシド付加物[ディスコール206第一工業製薬製]有機バインダー:コールタール[AD-MTOHVJFEケミカル製]作業性:作業性は、押し出し試験によって評価した。先端形状がφ20mmで長さが20mmの形状のキャピラリーからマッド材を一定速度で押し出した際の押し出し圧力を測定し、作業性の評価値とした。押し出し圧力が大きい場合には、マッド材は変形しにくく、逆に、圧力が小さい場合は、変形し易いマッド材であることが判る。実機においては、マッド材が柔らか過ぎても、また、硬すぎても好ましくなく、適度な固さが良い。なお、比較品1の押し出し圧力は4.2kNであった。分散剤の評価:分散剤の評価は、上記作業性の評価において押し出し圧力が4.2kNとなるに必要なコールタール配合量を求め、コールタール配合量が少ないほど分散剤の性能が高いと判断した。表1において、比較品1のコールタール配合量に対する低減率を示す。低減率が大きいほど、分散剤の性能が高い。焼成後の圧縮強さ:焼成後の圧縮強さは、JISR2206-2に基づき測定した。焼成後の見かけ気孔率:焼成後の見かけ気孔率は、JISR2205に基づき測定した。急加熱試験:急加熱試験は、1000°Cに保持した電気炉中へ、φ50mm×50mmの試料を投入して加熱し、加熱後の状態を目視により評価したものである。なお、◎:破壊なし、○:破壊軽微、△:破壊中、×:破壊大をそれぞれ示す。乾燥試験:乾燥試験は、秤に吊り下げされたφ50mm×50mmの試験片を400°Cに維持した乾燥機中へ入れ、質量変化を測定して有機バインダーの質量減少速度を測定した。なお、◎:質量減少速度速い、○:質量減少速度中、△:質量減少速度やや低、×:質量減少速度低をそれぞれ示す。本発明品12及び比較品3アルミナ質原料10質量、ろう石質原料38質量、シリカ質原料2質量から構成される酸化物耐火原料を50質量、炭化珪素質原料を20質量、窒化珪素鉄を19質量及び炭素質原料を11質量からなり、1.0mm上の粒子量が44質量、1.0mm未満75μm超の粒子量が13質量、75μm以下の粒子量が43質量である耐火性骨材を使用し、表2に記載する配合量にて分散剤並びに有機バインダーを配合してマッド材を得た。表2中、分散剤1:ポリエステル酸アマイドアミン塩[ディスパロンDA-703-50楠本化成製]有機バインダー:コールタール[AD-MTOHVJFEケミカル製]実機使用例本発明品5及び比較品1を実機にて使用した。比較品1は、慣用の実機使用されているマッド材である。本発明品5を使用した際のマッドガンへの充填状況、出銑中の出銑孔への充填圧力と充填時間は比較品1とほぼ同等であった。また、前述のように充填されたマッド材は、他の出銑孔から出銑している間待機した後、開孔機によって開孔し出銑するが、開孔作業は問題なく行うことができ、また、開孔に要する時間も比較品1とほぼ同等であった。その結果、出銑時間は比較品1が183分であったのに対し、本発明品5では227分となり、比較品1に比べて24延長した。また、口元の欠けについては、比較品1の発生率が8であったのに対し、本発明品5では発生せず、口元剥離に対しても有効であることが確認された。"