"使用済みシャーナイフ刃を幅1インチ当たり1時間の割合で400°Cで予熱し、予熱後のシャーナイフ刃の表面の付着物を除去し、前記シャーナイフ刃の摩耗若しくは損傷部に対して溶接棒を用いて1200°Cで部分溶接を行い、DF2A-400-B系の溶接棒で7~8mmの厚さとなる全面溶接を温度低下を防ぎながら行い、その後約550°Cにて応力除去焼純を行い、7~8時間の炉冷を行って300°Cまで温度低下させ、更に12時間の除冷を行って後に寸法の成形を行うことを特徴とするシャーナイフ刃の再生処理方法。前記予熱及び応力除去焼純を電気炉で行う請求項1に記載のシャーナイフ刃の再生処理方法。前記部分溶接に被覆アーク溶接機を使用し、溶接棒がD6216系である請求項1に記載のシャーナイフ刃の再生処理方法。前記除冷を、シャーナイフ刃を断熱性の布でくるんで行う請求項1に記載のシャーナイフ刃の再生処理方法。前記除冷後に防錆処理する請求項4に記載のシャーナイフ刃の再生処理方法。使用済みシャーナイフ刃を幅1インチ当たり1時間の割合で400°Cで予熱し、予熱後のシャーナイフ刃の表面の付着物を除去し、前記シャーナイフ刃の摩耗若しくは損傷部に対して溶接棒を用いて1200°Cで部分溶接を行い、DF2A-400-B系の溶接棒で7~8mmの厚さとなる全面溶接を温度低下を防ぎながら行い、その後約550°Cにて応力除去焼純を行い、7~8時間の炉冷を行って300°Cまで温度低下させ、更に12時間の除冷を行って後に寸法の成形を行って製造されたことを特徴とする再生シャーナイフ刃。このような問題を解決する手法として、特開2007-253243号公報特許文献1に開示されているものがある。特許文献1で提案されている手法は、熱間金型鋼であるシャーナイフ刃に全面肉盛溶接を施して使用前の寸法に戻し、且つエッジ部分には3層肉盛溶接を行って肉盛溶接が剥がれないようにしている。しかしながら、特許文献1に開示されている手法は、電気炉での2回の加熱処理温度がいずれも350°Cと低く、3層目の内盛溶接後に後熱していないため、再生刃の強靭性、耐久性が悪く、延性を回復することができないという問題がある。合金工具鋼は非常に硬化しやすい鋼材のため、炭素当量C16Mn124Si115Ni15Cv14Moと硬さの関係により、それを軽減する処置を講じる必要がある。特許文献1に開示されている手法では、この3層目の肉盛溶接後の応力除去焼鈍後熱していないため、割れや剥離が起こり、実際の使用に耐え得ることができない。本発明は上述のような事情よりなされたものであり、本発明の目的は、再生処理を効率的かつ材料に則して行い、再生刃の強靭性、耐久性が高く、延性をも回復することができるシャーナイフ刃の再生処理方法及びその方法により製造された再生シャーナイフ刃を提供することにある。本発明はシャーナイフ刃の再生処理方法に関し、本発明の上記目的は、使用済みシャーナイフ刃を幅1インチ当たり1時間の割合で400°Cで予熱し、予熱後のシャーナイフ刃の表面の付着物を除去し、前記シャーナイフ刃の摩耗若しくは損傷部に対して溶接棒を用いて1200°Cで部分溶接を行い、DF2A-400-B系の溶接棒で7~8mmの厚さとなる全面溶接を温度低下を防ぎながら行い、その後約550°Cにて応力除去焼純を行い、7~8時間の炉冷を行って300°Cまで温度低下させ、更に12時間の除冷を行って後に寸法の成形を行うことにより達成される。また、本発明の上記目的は、前記予熱及び応力除去焼純を電気炉で行うことにより、或いは前記部分溶接に被覆アーク溶接機を使用し、溶接棒がD6216系であることにより、或いは前記除冷を、シャーナイフ刃を断熱性の布でくるんで行うことにより、或いは前記除冷後に防錆処理することにより、より効果的に達成される。更に本発明は再生シャーナイフ刃に関し、本発明の上記目的は、使用済みシャーナイフ刃を幅1インチ当たり1時間の割合で400°Cで予熱し、予熱後のシャーナイフ刃の表面の付着物を除去し、前記シャーナイフ刃の摩耗若しくは損傷部に対して溶接棒を用いて1200°Cで部分溶接を行い、DF2A-400-B系の溶接棒で7~8mmの厚さとなる全面溶接を温度低下を防ぎながら行い、その後約550°Cにて応力除去焼純を行い、7~8時間の炉冷を行って300°Cまで温度低下させ、更に12時間の除冷を行って後に寸法の成形を行って製造されることにより達成される。本発明によれば、電気炉での2回の加熱処理温度がいずれも400°Cと高く、3層目の内盛溶接後に550°Cで後熱しているため、摩耗或いは損傷が発生したシャーナイフ刃を容易に且つ安価に、充分な強度を有し再利用可能なシャーナイフ刃に再生することができる。また、本発明による再生刃は、母材が傷まない限り何度でも再生処理が可能であり、このため新刃より安価で済み市場価格の約6割程度の価格、新刃と比較しても同等若しくはそれ以上の耐久性持久性がある。更に、新刃のリスクとしてある割れ易さという問題が、柔らかい溶接棒と刃先に固い溶接棒を組み合わせて肉盛溶接加工をすることにより、しなやかで割れ難い刃物とすることができる。本発明では炉冷後に徐冷を行っているので、熱影響部の硬化度が減じ、冷間割れを軽減することができる。本発明は、耐久性持久性が落ちない再生処理加工であるため、再生回数により、シャーナイフ刃の持久性が落ちることはない。よって、クライアントによっては、同じシャーナイフに対しこの再生処理を10数回行っていることからも分かるように、何度でも同様の効果を得られることができ、費用対効果も高く、また実用的である。多数回使用後、本来であれば新刃と交換すべきところの摩耗や欠け等の損傷を生じたシャーナイフ刃に対して、本発明では、各部位に最適な特殊合金を選択して肉盛溶接加工を行うことにより、新刃同様に再生処理して再利用できるようにする。本発明による再生シャーナイフ刃は、母材が傷まない限り何度でも再生処理が可能であり、このため新刃より安価で済み市場価格の約6割程度の価格、新刃と比較しても同等若しくはそれ以上の耐久性持久性がある。また、新刃のリスクとしてある割れ易さという問題が、柔らかい溶接棒と刃先に固い溶接棒を組み合わせて肉盛溶接加工をすることにより、しなやかで割れ難い刃物とすることができる。耐久性持久性が落ちない再生処理加工であるため、再生回数により、シャーナイフ刃の持久性が落ちることはない。本発明は上述のような再生刃を製造するための再生処理方法であるが、従来の単純な溶接及び成形では溶接部分の剥離などが発生し、シャーナイフ刃としての機能再生には至らない。しかしながら、本発明では、損傷及び摩耗の各部位に対して最適な溶接素材を選定し、各工程間に行う厳密な温度管理により、シャーナイフ刃本体と溶接部分の両者に対して特殊合金本来の特性を損なうことなく、シャーナイフ刃を新刃と同等若しくはそれ以上の特性を有するように再生している。以下に本発明の実施の形態を、図面を参照して説明する。図5は本発明の再生処理工程のフローを示しており、納入回収された摩耗若しくは損傷した図4に示すようなシャーナイフ刃の幅、横、縦の各部サイズを計測し、図面に起こして再生処理し易くするステップS1。シャーナイフ刃の幅、横、縦の各計測においての注意点は、刃使用で一番摩耗の少ない部分通常はそれぞれの中央部での計測を実施することである。一般的に角から摩耗は進むため、中央部は一番摩耗が少なくなる。次にアーク溶接実施のため、納入回収されたシャーナイフ刃を電気炉に搬入して加熱し、温度400°Cにて予熱を行うステップS2。電気炉での予熱時間は、幅1インチ当たり1時間を目安として実施する。例えば、幅が100mmの場合は4時間となり、温度が上がるのに4時間かかるため、合計8時間を要することとなる。加熱温度400°Cでの予熱を幅1インチ当たり1時間を目安として実施した後、予熱されたシャーナイフ刃を電気炉から取り出し、刃の表面に付着している不純物錆等をジェットタガネなどで取り除くステップS3。付着した不純物の量にもよるが、平均1つのシャーナイフ刃につき10分程度かかる。不純物除去後、直ちに摩耗若しくは損傷部分の部分溶接を図6A、Bに示すように行うステップS4。溶接機械は被覆アーク溶接機半自動炭酸ガス溶接機、ロボット溶接機も可を使用し、1200°C程度にて行う。溶接直後には、常時ジェットタガネで、スラグをまめに除去することにより、よりむらのないコーティングを行っていく。エッジ部分などの摩耗が激しい場合には、耐割れ性のため、低水素系高張力鋼で下盛溶接を行う。母材が硬いところへ、硬い溶接棒を肉盛すると、割れや剥離が発生しやすくなるため、クッション材馴染みとして下盛溶接を行う。その際に、シャーナイフ刃のメーカーによるが、D6216系難吸湿タイプ、60キロ級高張力鋼用の柔らかい溶接棒と刃先に固い溶接棒を組み合わせて溶接する。母材とは全く同じ溶接材料を使った溶接棒がないため、今までの経験と実績から選択した最適な硬化肉盛棒を使用する。このタイプは極低水素系全姿勢溶接棒であり、溶着金属のX線性能及び機械的性質に優れ、特に水素量を低く抑えているため、優れた耐割れ性を有する。そもそも炭素当量の高い鋼材は、溶接熱影響部に冷間割れを生じ易く、それは熱影響部の硬化と熱影響部内の水素量が関係している。よって、より水素量の少ない低水素系を用いた方が冷間割れにより安全である。続いて、DF2A-400-B系硬さと靱性の優れた金属間摩耗用で成る溶接棒で図8A,B及び図9A、Bに示すような全表面に対する全体溶接を行うステップS5。ただし、この際、最初は図8A,Bに示すようにエッジ部分摩耗状態によるが、通常20~25mm程度は残して表面の溶接を行う。これにより通常3~5mm程度の溶接厚さとなる。残りのエッジ部分に関しては、上記DF2A-400-B系では再生後の摩耗が大きいため、DF2A-450-B系硬さと耐割れ性および耐熱性に優れた重荷重金属間摩耗用の溶接棒を使用し、図9A、Bに示すように全体溶接を行う。再生依頼品のエッジ部分の摩耗状態により、必要に応じた祖層数例えば3層の溶接処理を行うが、原寸よりも厚めに肉盛りすることが大切であり、溶接の厚さは通常7~8mm程度である。上記全体溶接を4面全てについて実施する場合、相当の時間を要するため、溶接の合間には再生依頼品の温度低下を避けるために、ガスバーナなどにより350°C以下にならないようにする。上記部分溶接及びそれに続く全体溶接後、直ちに電気炉に搬入して応力除去焼鈍後熱を約550°Cで行うステップS6。後熱時間は、幅1インチ当たり1時間を目安に行う。これによって、再生シャーナイフ刃の延性を回復することができる。その後、タイマが切れた後の電気炉の中で、加熱を停止したままの状態で7~8時間程度炉冷を行うステップS7。こうすることによって、シャーナイフ刃の温度は約550°Cから300°C程度まで低下する。その後、電気炉から取り出したシャーナイフ刃を断熱性の布等でくるみ、徐冷を12時間程度行うステップS8。冷却時間を稼ぐことで、熱影響部の硬化度が減じ、また水素の逸出が容易になるので、冷間割れが軽減される。ただし、予熱を行っても、シャーナイフ刃のような硬化性鋼ではなお割れの発生を見ることがあるため、上記ステップS6~ステップS8までの工程を実施することが再生品の強度回復にとって不可欠となる。最後に、機械加工プレーナにて余盛部分を取り除き、新刃同様の寸法に成形するステップS9。上記ステップS6~ステップS8の上記工程を実施することにより、内部応力などによる曲りなどによる寸法のずれは、極力除去することが可能である。しかしながら、若干のずれが生じても全面肉盛溶接を施しているため、本工程にて依頼品の原寸を下回ることはない。最後にシャーナイフ刃の表面に錆止めを塗装して防錆処理し、完成となる。つまり、再生処理されたシャーナイフ刃が製造される。本発明の再生処理を実施した結果、下記の企業のシャーナイフ刃に適用できることが確認された。上記以外の製品についても、同様の素材であれば再生処理は可能である。"