"非水電解液二次電池用セパレータに使用されるシート材のレーザ切断装置であって、レーザ光を発生する複数のレーザ発振機と、それぞれの前記レーザ発振機から送られるレーザ光を前記シート材に対して照射するとともに前記レーザ光を所定方向に走査させる制御手段と、を備えたことを特徴とするレーザ切断装置。非水電解液二次電池用セパレータに使用されるシート材のレーザ切断装置であって、レーザ光を発生する複数のYAGレーザ発振機と、それぞれの前記YAGレーザ発振機から送られるレーザ光を前記シート材に対して照射するとともに前記レーザ光を所定方向に走査させる制御手段と、を備えたことを特徴とするレーザ切断装置。前記制御手段に、直線状に走査する複数のレーザ光を、同一直線上に沿って互いに反対方向若しくは同一方向に走査させながら前記シート材に照射する機能を設けた請求項1または2記載のレーザ切断装置。前記制御手段に、直線状に走査する複数のレーザ光を、互いに平行をなす方向に沿って走査させながら前記シート材に照射する機能を設けた請求項1または2記載のレーザ切断装置。前述したように、非水電解液二次電池用セパレータに使用されるシート材を、刃物を使用して切断する方法の場合、刃物を定期的に清掃する必要があるため、作業効率が低下するという問題がある。これに対し、特許文献1~5などに記載されたレーザ光を用いた切断方法は刃物を使用しないので、刃物を定期的に清掃する必要がない。しかしながら、非水電解液二次電池用セパレータに使用されるシート材、特に、微粒子を含む水溶性ポリマー多孔質膜とポリオレフィン多厚膜とが積層されてなる非水電解液二次電池用セパレータに使用されるシート材をレーザ光で切断した場合、照射されるレーザ光の熱エネルギによってシート材の切断部分が変質したり、変形したり、シート材の含有成分の一部が脱落したりすることが多く、必要とされる切断性能が得られていないのが実状である。そこで、本発明が解決しようとする第1の課題は、非水電解液二次電池用セパレータに使用されるシート材を効率的に切断することができるレーザ切断装置を提供することにあり、第2の課題は非水電解液二次電池用セパレータに使用されるシート材を、切断部分を変質変形させたり、シート材の含有成分を脱落させたりすることなく、効率的に切断することができるレーザ切断装置を提供することにある。本発明のレーザ切断装置は、非水電解液二次電池用セパレータに使用されるシート材のレーザ切断装置であって、レーザ光を発生させる複数のレーザ発振機と、それぞれの前記レーザ発振機から送られるレーザ光を前記シート材に対して照射するとともに前記レーザ光を所定方向に走査させる制御手段と、を備えたことを特徴とする。このような構成とすれば、複数のレーザ発振機から送られるレーザ光を前記シート材の複数個所に照射して走査させながら切断を行うことができるので、シート材を効率的に切断することができる。次に、本発明のレーザ切断装置は、非水電解液二次電池用セパレータに使用されるシート材のレーザ切断装置であって、レーザ光を発生する複数のYAGレーザ発振機と、それぞれの前記YAGレーザ発振機から送られるレーザ光を前記シート材に対して照射するとともに前記レーザ光を所定方向に走査させる制御手段と、を備えたことを特徴とするYAGレーザ光の波長は1.064μmであり、炭酸ガスレーザ光の波長10.6μmの約1/10であるため、YAGレーザ光は、非水電解液二次電池用セパレータに使用されるシート材に吸収され難い特性がある。従って、前記構成とすれば、YAGレーザ光でシート材を切断したとき、その切断部分が高熱で変質変形したり、シート材の含有成分が脱落したりすることがない。また、複数のYAGレーザ発振機から送られるレーザ光を前記シート材の複数個所に照射して走査させながら切断を行うことができるので、シート材を効率的に切断することができる。ここで、前記制御手段に、直線状に走査する複数の前記レーザ光を、同一直線上に沿って互いに反対方向若しくは同一方向に走査させながら前記シート材に照射する機能を設けることが望ましい。このような構成とすれば、前記シート材を直線状の切断予定線に沿って切断する場合、前記切断予定線上の異なる複数の位置を照射開始点とし、複数の前記レーザ光を同時に照射して互いに同方向若しくは反対方向に走査させながら前記シート材を切断することが可能となるので、切断作業の迅速化に有効である。一方、前記制御手段に、直線状に走査する複数の前記レーザ光を、互いに平行をなす方向に沿って走査させながら前記シート材に照射する機能を設けることもできる。このような構成とすれば、前記シート材を複数の切断予定線に沿って切断する場合、複数の切断予定線に対して複数のレーザ光をそれぞれ同時に照射して走査させながら切断することができるので、切断作業の迅速化に有効である。本発明により、非水電解液二次電池用セパレータに使用されるシート材を効率的に切断することができるレーザ切断装置、及び、非水電解液二次電池用セパレータに使用されるシート材を、切断部分を変質変形させたり、シート材の含有成分を脱落させたりすることなく、効率的に切断することができるレーザ切断装置を提供することができる。まず、本実施形態のシート材切断装置における第1の被切断物である、非水電解液二次電池用セパレータに使用されるシート材について説明する。非水電解液二次電池用セパレータ以下、セパレータと称す場合がある。に使用されるシート材は、水溶性ポリマーと微粒子とを含む多孔膜以下、A膜と称す場合がある。と、ポリオレフィン多孔膜以下、B膜と称す場合がある。と、を積層してなるものであり、水溶性ポリマーと微粒子と媒体とを含むスラリー液をポリオレフィンの多孔膜B膜に塗布し、乾燥等により媒体を除去して製造することができる。A膜は、シャットダウンが生じる高温における耐熱性を有しており、セパレータに形状安定性の機能を付与する。また、B膜は、電池の事故発生時の異常発熱の際に、溶融して無孔化することにより、セパレータにシャットダウンの機能を付与する。A膜とB膜は、順に積層されていれば3層以上でもかまわない。例えば、B層の両面にA膜が形成された形態等が挙げられる。なお、シャットダウンとは、事故等による異常発熱の際に、正極-負極間のイオンの通過を遮断して、さらなる発熱を防止することをいい、セパレータにシャットダウン機能を持たせる方法が一般的である。シャットダウン機能をセパレータに持たせる方法としては、異常発熱時に溶融する材質からなる多孔膜をセパレータとして用いる方法が挙げられる。即ち、該セパレータを用いた電池は、異常発熱時に多孔膜が溶融無孔化し、イオンの通過を遮断し、さらなる発熱を抑制することができる。前述したA膜は、微粒子を含有する水溶性ポリマーの多孔質膜であり、水溶性ポリマーとしては、ポリビニルアルコール、ポリエチレングリコール、セルロースエーテル、アルギン酸ナトリウム、ポリアクリル酸、ポリアクリルアミド、ポリメタクリル酸等が挙げられ、セルロースエーテル、ポリビニルアルコール、アルギン酸ナトリウムが好ましく、セルロースエーテルがさらに好ましい。セルロースエーテルとしては具体的には、カルボキシメチルセルロースCMC、ヒドロキシエチルセルロースHEC、カルボキシエチルセルロース、メチルセルロース、エチルセルロース、シアンエチルセルロース、オキシエチルセルロース等が挙げられ、長時間にわたる使用における劣化が少ないのでCMCが特に好ましい。前記微粒子としては、充填剤と一般的に呼ばれる無機又は有機の微粒子を用いることができる。具体的にはスチレン、ビニルケトン、アクリロニトリル、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、グリシジルメタクリレート、グリシジルアクリレート、アクリル酸メチル等の単独あるいは2種類以上の共重合体;ポリテトラフルオロエチレン、4フッ化エチレン-6フッ化プロピレン共重合体、4フッ化エチレン-エチレン共重合体、ポリビニリデンフルオライド等のフッ素系樹脂;メラミン樹脂;尿素樹脂;ポリエチレン;ポリプロピレン;ポリメタクリレート等の有機物からなる微粒子が挙げられる。また、炭酸カルシウム、タルク、クレー、カオリン、シリカ、ハイドロタルサイト、珪藻土、炭酸マグネシウム、炭酸バリウム、硫酸カルシウム、硫酸マグネシウム、硫酸バリウム、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、酸化カルシウム、酸化マグネシウム、酸化チタン、アルミナ、マイカ、ゼオライト、ガラス等の無機物からなる微粒子が挙げられる。微粒子としては、これらの中でもアルミナが望ましい。なお、これらの微粒子の材料は、単独あるいは2種以上を混合して用いることができる。前記水溶性ポリマーと共にA膜を構成する前記微粒子は、平均粒径が0.1μm未満、かつ、比表面積が50m2/g以上の微粒子aと、平均粒径が0.2μm以上の微粒子bとからなり、微粒子aと微粒子bとの重量比が、1:0.05~50であることが望ましい。なお、微粒子a及び微粒子bの種類は、同じであってもよいし、異なっていてもよい。2種類の微粒子のうち、粒径の大きい微粒子bは、A膜の主骨格として、A膜の高温時の形状安定性に寄与する。粒径の小さい微粒子aは、微粒子bの隙間を埋めてA膜の機械的強度をより高める作用を有する。また、後述するように、本発明のセパレータを製造する際に水溶性ポリマーのB膜細孔内への過剰な入り込みを抑制する作用も併せて有する。なお、A膜は、微粒子aと微粒子bの2種類の微粒子を両方含む必要がある。微粒子aと微粒子bの片方のみを使用した場合には、十分な通気性イオン透過性を保ちつつ、実用レベルでの高温時の形状安定性と、シャットダウン性とを同時に併せ持つことができない。微粒子aは、平均粒径が0.1μm未満であることが必要であり、好ましくは0.05μm未満であり、かつ、微粒子aの比表面積は、50m2/g以上であることが必要であり、好ましくは70m2/g以上である。微粒子aの形状としては、球形、瓢箪形等が挙げられる。ここで、微粒子aの比表面積は、BET測定法によって測定した値である。また、微粒子aの平均粒径dμmは、BET比表面積Bm2g及び微粒子の真密度Dgm3に基づいて計算式平均粒径dμm=6/B×Dで求めた値である。微粒子aが、平均粒径0.1μm未満、比表面積50m2/g以上を同時に満たさないと、A膜の成形が不安定となると共に、セパレータ製造時において水溶性ポリマーのB膜細孔内への過剰な入り込みを抑制できず、セパレータのシャットダウン性B膜の無孔化が不十分となる。一方、微粒子bは、平均粒径が0.2μm以上であることが必要であり、好ましく0.25μm以上である。微粒子bの平均粒径が0.2μm未満であると、A膜の加熱時の収縮が十分に抑制できなくなり、高温での形状安定性が不十分となる。微粒子bの比表面積は、特に限定はないが、好ましくは20m2/g以下、特に好ましくは10m2/g以下である。微粒子bの形状としては、球形、瓢箪形等が挙げられる。なお、微粒子bの平均粒径は、走査型電子顕微鏡SEMにて、25個ずつ粒子を任意に抽出して、それぞれにつき粒径直径を測定して、25個の粒径の平均値として算出した値である。また、微粒子bの形状は、球形以外の場合は、粒子における最大長を示す方向の長さをその粒径とする。また、微粒子bの比表面積は、BET測定法によって測定した値である。また、A膜において、微粒子aと微粒子bとの重量比微粒子aを1としたときの微粒子bの割合は、1:0.05~50であることが必要であり、好ましくは1:0.1~15であり、特に好ましくは1:0.2~10である。重量比が、0.05未満であると、A膜の熱収縮を十分に抑制できず、高温での形状安定性が不十分となり、50を超えると水溶性ポリマーのB膜細孔内への過剰な入り込みにより、セパレータのシャットダウン性が損なわれてしまう。なお、前述した作用効果を損なわない範囲内で、微粒子aと微粒子b以外の微粒子以下、その他の微粒子と称す場合がある。を含んでいてもよい。A膜におけるその他の微粒子の含有量は、微粒子aと微粒子bとの合計に対して、100重量以下であることが好ましく、50重量以下0重量を含むであることがより好ましい。A膜の厚みは、通常0.1μm以上20μm以下であり、好ましくは2μm以上15μm以下の範囲である。厚すぎると、非水電解液二次電池を製造した場合に、該電池の負荷特性が低下するおそれがあり、薄すぎると、事故等により該電池の発熱が生じたときにポリオレフィンの多孔膜の熱収縮に抗しきれずセパレータが収縮するおそれがある。なお、A膜がB膜の両面に形成される場合には、A膜の厚みは両面の合計厚みとする。A膜は多孔質の膜であるが、その孔径は、孔を球形に近似したときの球の直径として3μm以下が好ましく、1μm以下がさらに好ましい。孔径の平均の大きさ又は孔径が3μmを超える場合には、正極や負極の主成分である炭素粉やその小片が脱落したときに、短絡しやすい等の問題が生じるおそれがある。また、A膜の空隙率は30~90体積が好ましく、より好ましくは40~85体積である。次に、前述したセパレータを構成するB膜について説明する。B膜は、ポリオレフィンの多孔膜であり、非水二次電池において、電解液に溶解しない。その重量平均分子量が5×105~15×106の高分子量成分が含まれていることが好ましい。ポリオレフィンとしては、例えば、エチレン、プロピレン、1-ブテン、4-メチル-1-ペンテン、1-ヘキセン等を重合した高分子量の単独重合体又は共重合体が挙げられる。これらのうちエチレンを主体とする高分子量ポリエチレンが好ましい。B膜の空隙率は、20~80体積が好ましく、さらに好ましくは30~70体積である。該空隙率が20体積未満では電解液の保持量が少なくなる場合があり、80体積を超えるとシャットダウンが生じる高温における無孔化が不十分となる、すなわち事故により電池が発熱したときに電流が遮断できなくなるおそれがある。また、B膜の厚みは、通常4~50μmであり、好ましくは5~30μmである。厚みが4μm未満であると、シャットダウンが不十分であるおそれがあり、50μmを超えると、水溶性ポリマー多孔質層も加えた非水電解質二次電池用セパレータの厚みが厚くなり、電池の電気容量が小さくなるおそれがある。B膜の孔径は3μm以下が好ましく、1μm以下がさらに好ましい。B膜は、その内部に連結した細孔を有す構造であり、一方の面から他方の面に気体や液体が透過可能である。その透気度は、通常、ガーレ値で50~400秒/100ccの範囲であり、好ましくは、50~300秒/100ccの範囲である。前述したA膜とB膜からなるセパレータにおいて、A膜とB膜は積層されてセパレータを構成する。A膜とB膜以外の膜体、例えば、接着膜、保護膜等の多孔膜が目的を損なわない範囲でセパレータに含まれていてもよい。セパレータ全体A膜B膜の厚みは、通常、5~80μmであり、好ましくは5~50μmであり、特に好ましくは6~35μmである。セパレータ全体の厚みが5μm未満では破膜しやすくなり、水溶性ポリマー多孔質層も加えた非水電解質二次電池用セパレータの厚みが厚くなるため電池の電気容量が小さくなるおそれがある。また、セパレータ全体の空隙率は、通常、30~85体積であり、好ましくは35~80体積である。また、前記セパレータを用いて非水二次電池を製造した場合、高い負荷特性が得られるが、セパレータの透気度は50~2000秒/100ccが好ましく、50~1000秒/100ccがより好ましい。透気度が2000秒/100cc以上となると、セパレータのイオン透過性、及び電池の負荷特性が低くなるおそれがある。シャットダウンが生じる高温における、セパレータの寸法維持率としてはB膜のMD方向又はTD方向のうちの小さい方の値が、90以上、好ましくは95以上である。ここで、MD方向とは、シート成形時の長尺方向、TD方向とはシート成形時の幅方向のことをいう。寸法維持率が90未満であると、シャットダウンが生じる高温においてセパレータの熱収縮により、正極-負極間で短絡を起こし、結果的にシャットダウン機能が不十分となるおそれがある。なお、シャットダウンが生じる高温とは80~180°Cの温度であり、通常は130~150°C程度である。前述した非水電解液二次電池用セパレータを用いて非水電解液二次電池を製造すると、高い負荷特性を有し、しかも事故により電池が激しく発熱した場合でもセパレータはシャットダウン機能を発揮し、セパレータの収縮による正極と負極の接触が避けられ、安全性の高い非水電解液二次電池となる。次に、本実施形態のシート材切断装置における第2の被切断物である、コロナ処理を行ったシート材について詳しく説明する。コロナ処理を行ったシート材とは、前記セパレータの製造工程において、スラリー液をB膜上に塗布する前に、B膜に対して、親水化処理のひとつであるコロナ処理を行い、その後、水溶性ポリマー、微粒子a、b及び媒体を含むA膜形成用のスラリー液をB膜上に塗布した後、媒体を除去することにより製造したものである。ここで、コロナ処理とは、高周波電源により供給される高周波高電圧出力によってコロナ放電を発生させ、このコロナ放電下にB膜ポリオレフィン多孔膜を通過させ、コロナ放電をB膜に照射することによってB膜の表面を改質親水化する処理をいう。B膜をコロナ処理することにより、スラリー液の塗布性が向上し、より均質な多孔膜A膜を得ることができる。コロナ処理は、特に媒体中の溶媒の濃度が低いときにより効果的である。コロナ処理を行うことにより、B膜を比較的短時間で親水化できることに加え、コロナ放電によるポリオレフィン樹脂の改質が、B膜の表面近傍のみに限られ、B膜の細孔内は疎水性を保ったまま、B膜の表面近傍のみを親水化できるという利点がある。このため、スラリー液を塗布した場合において、水溶性ポリマーを含むスラリー液のB膜の細孔空隙内への過剰な入り込みを抑制でき、水溶性ポリマー析出によってB膜のシャットダウン性が損なれることを回避できる。なお、B膜の親水化処理としては、前述したコロナ処理のほかに、酸やアルカリ等を用いた薬剤処理あるいはプラズマ処理等を採用することもできる。以下、図1~図3に基づいて、本発明の実施形態であるレーザ装置について説明する。図1,図2に示すように、本発明の第1実施形態であるレーザ切断装置100は、レーザ光を発生させるYAGレーザ発振機11a,11b及び制御手段12a,12bなどを内蔵する複数のファイバレーザユニット10a,10bと、それぞれのレーザ発振機11a,11bからファイバ伝送ケーブル13a,13bを経由して送られるレーザ光Ra,Rbを切断対象物であるシート材Sに照射するヘッド部14a,14bと、シート材Sを一定姿勢例えば、水平姿勢に保持するための基板15と、を備えている。制御手段12a,12bは、ヘッド部14a,14bからシート材Sに向かって照射されるレーザ光Ra,Rbを所定方向に走査させる制御機能を有している。基板15には、シート材Sの切断予定線CLに沿ってスリット17が開設されている。図2に示すように、ヘッド部14a,14b内には、それぞれのファイバ伝送ケーブル13a,13bを経由して送られるレーザ光Ra,Rbの進行方向を変化させて所定方向に走査させるためのガルバノミラー16a,16bが設けられ、これらのガルバノミラー16a,16bで反射されたレーザ光Ra,Rbがそれぞれシート材Sに向かって照射される。レーザ切断装置100においては、複数のファイバレーザユニット10a,10bに内蔵された制御手段12a,12bに、各ヘッド部14a,14bからシート材Sに向かって照射されるレーザ光Ra,Rbを、シート材S上で直線状をなす切断予定線CLに沿って互いに反対方向に走査させる機能を設けている。具体的には、各制御手段12a,12bから送信される制御信号に基づいて、ヘッド部14a,14b内のガルバノミラー16a,16bの傾斜角度を変化させることにより、レーザ光Ra,Rbが切断予定線CLに沿って所定速度で走査される。YAGレーザ発振機11a,11bで発生し、各ヘッド部14a,14bからシート材Sに照射されるレーザ光Ra,Rbは、非水電解液二次電池用セパレータに使用されるシート材Sに吸収され難い性質を有するので、シート材Sの切断部分が高熱によって変質変形したり、シート材Sの含有成分が脱落したりすることがない。また、YAGレーザ発振機11a,11bをそれぞれ内蔵する複数のファイバレーザユニット10a,10bから送られるレーザ光Ra,Rbをシート材Sの複数個所に照射して走査させながら切断を行うので、効率的に切断することができる。また、レーザ切断装置100においては、制御手段12a,12bに、複数のレーザ光Ra,Rbを、切断予定線CLに沿って互いに反対方向に走査させる機能を設けている。このため、図1に示すように、シート材S上の切断予定線CL上の異なる複数の位置Pa,Pbをそれぞれレーザ光Ra,Rbの照射開始点として、レーザ光Ra,Rbを同時かつ反対方向に走査させながらシート材Sを切断することができる。即ち、レーザ光Raは、シート材Sの一方の辺縁部Saの位置Paを照射開始点として矢線Xa方向へ走査され、レーザ光Rbは、シート材Sの他方の辺縁部Sbの位置Pbを照射開始点として矢線Xb方向へ走査され、レーザ光Ra,Rbが互いに切断予定線CL上の同一地点Pcに到達した時点でシート材Sの切断が完了する。このように、レーザ切断装置100は、シート材S上の1本の切断予定線CLに対し、複数のレーザ光Ra,Rbを同時に照射しながら切断を行うことができるので、切断作業の迅速化を図ることができる。また、シート材Sを保持する基板15において、切断予定線CLの直下に位置する部分にはスリット17が設けられているため、シート材Sの上面側から照射されたレーザ光Ra,Rbが基板15で反射してシート材Sの切断状況に悪影響を及ぼすこともない。ガルバノ式のレーザ切断装置は、レーザ光をガルバノミラーで反射することによって当該レーザ光を走査させて被切断物の切断を行うので、被切断物を移動させるX-Yテーブルが不要であり、切断装置の簡素化、低価格化を図ることができる点で優れているが、ガルバノミラーを傾動させることによりレーザの反射位置切断箇所を決める構造上、レーザ照射の始点から被切断物との距離が一定距離を越えた場合は、被切断物に対してレーザ光が斜め照射されるので、被切断物の切断幅が大きくなってしまうという問題がある。この問題を回避するには、レーザ光の照射範囲ガルバノミラーの傾動角度を、切断幅の品質を保つことができる範囲に抑制する必要があるので、レーザ光による切断範囲が制限されてしまう。そこで、図1に示すように、本実施形態のレーザ光切断装置100においては、ヘッド部14a,14bを並列させて設置することにより、レーザ光Ra,Rbによる切断加工範囲を一部共有しているため、切断幅の品質を一定に保つことができる。即ち、レーザ光Ra,Rbの切断幅が大きくなる箇所切断幅の品質が保てない箇所は隣り合うヘッド部14a,14bから照射されるレーザ光Ra,Rbが切断することにより単体機での加工範囲以上の範囲を加工する事が可能となる。また、これによって、切断作業を迅速化することができる。次に、図3に基づいて、本発明の第2実施形態であるレーザ切断装置200について説明する。なお、レーザ切断装置200において前述したレーザ切断装置100と共通する構成部分については、図1,図2中の符号と同符号を付して説明を省略する。図3に示すレーザ切断装置200においては、複数のファイバレーザユニット10a,10bにそれぞれ内蔵された制御手段図示せずに、ヘッド部14a,14bからシート材Sに向かって照射される複数のレーザ光Ra,Rbを互いに平行をなす方向矢線Ya,Yb方向に沿って走査させる機能を設けている。従って、シート材Sを複数の切断予定線CLa,CLbに沿って切断する場合、複数のレーザ光Ra,Rbをシート材Sの一方の辺縁部Saの複数位置から他方の辺縁部Sbに向かってそれぞれ切断予定線CLa,CLbに沿って同時に走査させながら切断することが可能であり、切断作業の迅速化を図ることができる。次に、レーザ切断装置100を用いてシート材Sを切断する場合の作業条件及び切断後の状態などについて説明する。まず、シート材Sが、前述した第1の被切断物、即ち、微粒子を含む水溶性ポリマー多孔質膜とポリオレフィン多厚膜とが積層されてなる非水電解液二次電池用セパレータに使用されるシート材であってコロナ処理を行っていないもの厚さ5~80μmである場合について説明する。レーザ切断装置100のYAGレーザ発振機11a,11bは波長1064nmのレーザ光Ra,Rbを発生する機能を有し、最大出力は42Wである。このレーザ切断装置100の出力を33W、レーザ光Ra,Rbの走査速度を3m/minに設定して、前述したシート材Sコロナ処理なしを切断したところ、カット断面の焦げ付き、カット断面のカール及びカット時の粉落ちが発生せず、カット断面の状態も良好であるという結果が得られた。なお、カット断面の焦げ付きとは、シート材Sのカット断面付近が熱により炭化黒化したり、酸化すること、カット断面のカールとはシート材Sのカット断面付近が湾曲したり、変形したりすること、カット時の粉落ちとは、シート材Sに含まれる微粒子アルミナなどがカット断面部分から脱落する現象をいう。次に、シート材Sが、前述した第2の被切断物、即ち、微粒子を含む水溶性ポリマー多孔質膜とポリオレフィン多厚膜とが積層されてなる非水電解液二次電池用セパレータに使用されるシート材であってコロナ処理を行ったもの厚さ5~80μmである場合について説明する。前述したレーザ切断装置100の出力を33W、レーザ光Ra,Rbの走査速度を9m/minに設定して、前述したシート材Sコロナ処理ありを切断したところ、カット断面の焦げ付き、カット断面のカール及びカット時の粉落ちが発生せず、カット断面の状態も良好であるという結果が得られた。また、コロナ処理を行ったシート材Sを切断する場合は、コロナ処理なしのシート材Sを切断する場合よりも速い走査速度で切断することができた。その理由は、シート材Sに含まれるアルミナ微粒子等の含有成分と基材B膜との密着性が向上し、切断時に切断部分から含有成分が離脱し難くなったことによるものである。ここで、比較試験として、波長10.6μm炭酸ガスレーザ光を発生可能な最大出力100Wのレーザ光切断装置図示せずを用いて、走査速度を80m/minに設定してシート材Sの切断を行ったところ、シート材Sのレーザ光吸収性が向上しているため、出力を1W以下に抑制しないと、カット断面のカール及びカット時の粉落ちを防止することができなかった。しかしながら、最大出力100Wのレーザ光切断装置を1W以下で稼働させると、出力が安定しないので、出力制御が困難であった。前述した比較試験の結果により、コロナ処理を行ったシート材Sは、YAGレーザ光及び炭酸ガスレーザ光の吸収性が向上しているため、レーザ光の出力を低下させた状態で切断を行うことが可能であり、走査速度の増速も可能であることが分かった。なお、図2に示すYAGレーザ発振機11a,11bの代わりに複数の炭酸ガスレーザ発振機を用いて、図1に示すレーザ光切断装置100あるいは図3に示すレーザ光切断装置200と同様の機能を有するレーザ光切断装置を構成することも可能である。前述した実施形態に係るレーザ切断装置100,200は本発明に係るレーザ切断装置を例示するものであって、本発明に係るレーザ切断装置が前述した実施形態に限定されるものではない。"