冷媒を圧縮する圧縮機構20と該圧縮機構20を駆動する駆動モータ12とが収容されると共に、内部に上記冷媒の流路が形成されたケーシング11と、上記ケーシング11の内外を貫通するように設けられ、上記駆動モータ12と外部電源とを電気的に接続するための導電性を有した棒状のスタッド31と、上記ケーシング11における上記スタッド31の貫通孔11eと該スタッド31との間を絶縁する絶縁部32とを備えた圧縮機であって、上記スタッド31は、上記ケーシング11の内側の端部が上記冷媒の流路に位置するように設けられると共に、上記ケーシング11の内側の端面を凹陥してなる中空部35を有し、上記中空部35の側壁35aの厚さt[m]が、上記外部電源の電源周波数をf[Hz]、上記スタッド31の電気抵抗をρ[Ωm]及び透磁率をμ[Hm]とすると、下記式1の関係式を満たすことを特徴とする圧縮機。請求項1において、上記スタッド31は、上記中空部35の側壁35aを貫通する孔部35bを有していることを特徴とする圧縮機。請求項1または2において、上記スタッド31は、上記中空部35の側壁面が凹凸状に形成されていることを特徴とする圧縮機。請求項1乃至3の何れか1項において、上記スタッド31は、非磁性の鋼材料で形成されていることを特徴とする圧縮機。従来の圧縮機では、高い導電性を得るため、スタッドは主として銅で形成されていた。しかし、銅は熱膨張しやすい材料であるため、銅によって形成されたスタッドでは、熱膨張によって周囲の絶縁部を破損させてしまう恐れがある。そこで、このような絶縁部の破損を防止するため、銅よりも熱膨張しにくい鉄系の材料でスタッドが形成されることがある。しかし、鉄系の材料では電気抵抗が大きいため、スタッドに電流が流れると温度上昇しやすく、スタッドが高温になってしまう。このようなスタッドの温度上昇を抑制するには、スタッドの径を大きくして電気抵抗を小さくすることも考えられるが、ターミナル端子の大型化を招いてしまう。そこで本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、スタッドの径を大きくすることなく、スタッドの温度上昇を抑制することにある。第1の発明は、冷媒を圧縮する圧縮機構20と該圧縮機構20を駆動する駆動モータ12とが収容されると共に、内部に上記冷媒の流路が形成されたケーシング11と、ケーシング11の内外を貫通するように設けられ、駆動モータ12と外部電源とを電気的に接続するための導電性を有した棒状のスタッド31と、ケーシング11におけるスタッド31の貫通孔11eと該スタッド31との間を絶縁する絶縁部32とを備えた圧縮機を前提としている。そして、上記スタッド31は、ケーシング11の内側の端部が上記冷媒の流路に位置するように設けられると共に、ケーシング11の内側の端面を凹陥してなる中空部35を有し、中空部35の側壁35aの厚さt[m]が、外部電源の電源周波数をf[Hz]、上記スタッド31の電気抵抗をρ[Ωm]及び透磁率をμ[Hm]とすると、下記式1の関係式を満たすものである。電源周波数f[Hz]が高くなると、スタッド31には表層部にしか電流が流れなくなる。上記式1の右辺は、表皮深さ、つまり電源周波数f[Hz]の電流が流れる表層部の深さを表している。上記第1の発明では、中空部35の側壁35aの厚さt[m]が表皮深さよりも大きくなるように、中空部35が形成されている。つまり、中空部35は、スタッド31の表層部よりも内側の電流が流れない中央部を凹陥して形成されている。そのため、スタッド31に中空部35が形成されても、スタッド31の電気抵抗が大きくなって通電時におけるスタッド31の発熱量が増加することがない。さらに、上記第1の発明では、スタッド31のケーシング11内側の端部が、ケーシング11内の冷媒の流路に位置している。そして、中空部35が、スタッド31のケーシング11内側の端面を凹陥して形成されている。上記流路に冷媒が流れると、冷媒は中空部35にも流入するため、冷媒は外壁面だけでなく内壁面にも接触してスタッド31から熱を奪うため、スタッド31は冷却される。第2の発明では、上記第1の発明において、上記スタッド31は、中空部35の側壁35aを貫通する孔部35bを有している。上記第2の発明では、中空部35に複数の開口が設けられている。そのため、中空部35に流入した冷媒は、滞留せずに流出しやすくなり、中空部35内の冷媒の流動が促進される。第3の発明では、上記第1または第2の発明において、上記スタッド31は、中空部35の側壁面が凹凸状に形成されている。上記第3の発明では、中空部35の側壁面が凹凸状に形成されることで、側壁面の表面積が大きくなる。側壁面の表面積が大きくなると、冷媒とスタッド31との接触面積が大きくなるため、スタッド31は一層冷却され易くなる。第4の発明では、上記第1乃至第3の何れか1の発明において、上記スタッド31は、非磁性の鋼材料で形成されている。上記第4の発明では、スタッド31は非磁性材料によって形成されている。非磁性材料は、磁性材料に比べて透磁率が小さいため、上記式1において表皮深さが大きくなる。従って、電流が流れる表層部の断面積が大きくなり、電気抵抗が小さくなって電流が流れやすくなる。さらに、スタッド31は鋼材料で形成されているため、スタッドの熱膨張は比較的小さく、熱膨張によってスタッド31の周囲の絶縁部32を破損することが抑制される。本発明によれば、中空部35の側壁35aの厚さt[m]が、表皮深さ、つまり、電流が流れる表層部の深さよりも大きくなるように、中空部35を形成するようにした。これにより、通電時におけるスタッド31の発熱量を増加させることなく、中空部35を形成できる。つまり、スタッド31に中空部35を形成しても、発熱量を従来と同程度に抑えることができる。さらに、本発明によれば、スタッド31の中空部35がケーシング11内の冷媒の流路に位置するように、スタッド31を設けるようにした。これにより、冷媒は中空部35の外壁面だけでなく内壁面にも接触するため、冷媒とスタッド31との接触面積を増大させることができる。そのため、冷媒によって、スタッド31を十分に冷却できる。このように、本発明では、スタッド31の発熱量を従来程度に抑えつつ、スタッド31を十分に冷却できるため、スタッド31の温度上昇を抑制できる。そのため、スタッド31の径を大きくして、発熱量を低減させる必要はない。第2の発明によれば、スタッド31の中空部35の側壁35aに、貫通する孔部35bを形成するようにした。孔部35bが形成されると、中空部35内の冷媒の流動を促進できる。そのため、スタッド31の冷却効率を高めることができ、スタッドの温度上昇を一層抑制できる。第3の発明によれば、スタッド31の中空部35の側壁面を凹凸状に形成するようにした。これにより、側壁面の表面積が大きくなって、冷媒とスタッド31との接触面積を増大させることができる。そのため、スタッド31の温度上昇を一層抑制できる。第4の発明によれば、スタッド31を非磁性の鋼材料で形成するようにした。これにより、スタッド31の電気抵抗を小さくして電流を流れやすくできる。さらに、スタッド31は鋼材料で形成されているため、スタッドの熱膨張は比較的小さく、熱膨張によって生じるスタッド31の周囲の絶縁部32の破損を抑制できる。以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。なお、以下の実施形態及び変形例は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、或いはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。《発明の実施形態1》本実施形態の圧縮機は、スクリュー圧縮機10である。スクリュー圧縮機10は、例えば、冷凍サイクルを行う冷媒回路図示省略に接続されて冷媒を圧縮するものである。図1及び図2に示すように、このスクリュー圧縮機10は、ケーシング11と、該ケーシング11に収容された駆動モータ12、圧縮機構20及び駆動軸21とを備えている。上記ケーシング11の内部には、冷媒回路から低圧の冷媒が流入されるとともにその冷媒を圧縮機構20へ案内する低圧空間S1と、圧縮機構20から吐出された高圧の冷媒が流入する高圧空間S2とが、区画部材29によって区画形成されている。ケーシング11の低圧空間S1側には、冷媒回路から冷媒を吸入する吸入口11aが設けられている。上記駆動モータ12は、ステータ13と、ロータ14とを備えている。ステータ13は、低圧空間S1においてケーシング11の内周面に固定されている。ロータ14には、駆動軸21の一端部が連結され、駆動軸21がロータ14とともに回転軸X回りに回転するように構成されている。上記圧縮機構20は、ケーシング11内に形成された円筒壁16と、円筒壁16の中に配置された1つのスクリューロータ40と、スクリューロータ40に噛み合う2つのゲートロータ50とを備えている。上記スクリューロータ40は、図3及び図4に示すように、概ね円柱状に形成された金属製の部材である。スクリューロータ40の外径は、円筒壁16の内径よりも若干小さく設定されており、スクリューロータ40の外周面が円筒壁16の内周面と摺接するように構成されている。スクリューロータ40の外周部には、スクリューロータ40の軸方向一端から他端へ向かって螺旋状に延びる螺旋溝41が複数本実施形態では6本形成されている。上記スクリューロータ40の軸方向一端側の周縁部にはテーパ面45が形成されていて、螺旋溝41の一端部はテーパ面45に開口している。各螺旋溝41は、テーパ面45に開口する一端部図1における左端部が始端部となり、他端部図1における右端部が終端部となっている。一方、螺旋溝41の終端部は、スクリューロータ40の軸方向他端側においてその側周面に開口している。また、上記スクリューロータ40の他端部には、螺旋溝41が形成されている本体部40aよりも外径が小さな小径部46が形成されている。上記スクリューロータ40には、図1に示すように、軸方向に貫通孔47が形成され、その貫通孔47には駆動軸21が挿通されている。スクリューロータ40と駆動軸21は、キー22によって連結されている。駆動軸21は、スクリューロータ40と同軸上に配置されている。駆動軸21の先端部は、圧縮機構20の高圧側図1における駆動軸21の軸方向を左右方向とした場合の右側に位置する軸受ホルダ60に回転自在に支持されている。この軸受ホルダ60は、玉軸受61を介して駆動軸21を支持している。上記ゲートロータ50は、図3及び図4に示すように、長方形板状に形成された複数本実施形態では11枚のティース51が放射状に設けられた樹脂製の部材である。各ゲートロータ50は、円筒壁16の外側にスクリューロータ40を挟んで対称に配置され、軸心がスクリューロータ40の軸心と直交している。各ゲートロータ50は、ティース51が円筒壁16の一部を貫通してスクリューロータ40の螺旋溝41に噛み合うように配置されている。上記ゲートロータ50は、金属製のロータ支持部材55に取り付けられている。ロータ支持部材55は、基部56とアーム部57と軸部58とを備えている。基部56は、やや肉厚の円板状に形成されている。アーム部57は、ゲートロータ50のティース51と同数だけ設けられており、基部56の外周面から外側へ向かって放射状に延びている。軸部58は、棒状に形成されて基部56に立設されている。軸部58の中心軸は、基部56の中心軸と一致している。ゲートロータ50は、基部56及びアーム部57における軸部58とは反対側の面に取り付けられている。各アーム部57は、ティース51の背面に当接している。図2に示すように、上記ゲートロータ50が取り付けられたロータ支持部材55は、円筒壁16に隣接してケーシング11内に区画形成されたゲートロータ室18に収容されている。図2におけるスクリューロータ40の右側に配置されたロータ支持部材55は、ゲートロータ50が下端側となる姿勢で設置されている。一方、図2におけるスクリューロータ40の左側に配置されたロータ支持部材55は、ゲートロータ50が上端側となる姿勢で設置されている。各ロータ支持部材55の軸部58は、ゲートロータ室18内の軸受ハウジング52に玉軸受53を介して回転自在に支持されている。なお、各ゲートロータ室18は、低圧空間S1に連通している。ケーシング11は、貫通穴11bが形成された台座部11cを一体に有している。この台座部11cは、ケーシング11の上部から突出するように形成され、その上面が概ね水平な平坦面となっている。台座部11cの上面には、貫通穴11bを蓋するように、四角状の板材であるターミナルプレート11dが取り付けられている。ターミナルプレート11dは、ケーシング11の一部を構成している。そして、ターミナルプレート11dには、ターミナル端子30が設けられている。図5及び図6に示すように、上記ターミナル端子30は、6本のスタッド31を備えている。スタッド31は、導電性を有する棒状の部材であり、鉄によって形成されている。スタッド31は、ターミナルプレート11dに形成された貫通孔11eに挿入され、ターミナルプレート11dから突出するように設けられている。つまり、スタッド31は、ケーシング11の内外を貫通するように設けられている。スタッド31と貫通孔11eとの間には、スタッド31とターミナルプレート11dとを絶縁する絶縁部32が設けられている。絶縁部32は、例えば、ガラスによって形成されている。ターミナルプレート11dの下側、つまり、ケーシング11の内側に位置するスタッド31の下部には、駆動モータ12の巻線を接続する接続部33が設けられている。一方、ターミナルプレート11dの上側、つまり、ケーシング11の外側に位置するスタッド31の上端部には、外部電源図示省略に接続されたリード線を接続するための接続部34が設けられている。このように、駆動モータ12は、スタッド31を介して外部電源と電気的に接続されている。スタッド31の下部が位置するケーシング11内の空間は、低圧空間S1である。つまり、スタッド31の下部は、低圧の冷媒が圧縮機構20へ向かう流路に位置している。そして、スタッド31には、スタッドの下端が凹陥されて中空部35が形成されている。中空部35は、内部の空間が円柱状であり、側壁35aが一定の厚さで形成されている。中空部35の側壁35aは、中空部35の側壁35aの厚さをt[m]、外部電源の電源周波数をf[Hz]、スタッド31を構成する材料の電気抵抗をρ[Ωm]、透磁率をμ[Hm]とすると、下記式1の関係式を満たすように形成されている。上記式1の右辺は、表皮深さを示している。一般に、電源周波数f[Hz]が高くなると、導体中には表層部にしか電流は流れなくなるが、表皮深さとは、電源周波数f[Hz]の電流が流れる表層部の深さのことである。式1に示すように、中空部35の側壁35aは、厚さt[m]が表皮深さよりも大きくなるように形成されている。つまり、中空部35は、スタッド31の表層部よりも内側の電流が流れない中央部を凹陥して形成されている。-運転動作-以下、上記スクリュー圧縮機10の運転動作について説明する。図1に示すように、スクリュー圧縮機10において駆動モータ12が起動すると、駆動軸21の回転に伴ってスクリューロータ40が回転する。このスクリューロータ40の回転に伴ってゲートロータ50も回転し、圧縮機構20が吸入行程、圧縮行程及び吐出行程を繰り返す。ここでは、図7において網掛けを付した圧縮室23に着目して説明する。図7aにおいて、網掛けを付した圧縮室23は、低圧空間S1に連通している。また、この圧縮室23が形成されている螺旋溝41は、図7aの下側に位置するゲートロータ50のティース51と噛み合わされている。スクリューロータ40が回転すると、このティース51が螺旋溝41の終端へ向かって相対的に移動し、それに伴って圧縮室23の容積が拡大する。その結果、低圧空間S1の低圧冷媒が吸入口24を通じて圧縮室23へ吸い込まれる。上記スクリューロータ40がさらに回転すると、図7bの状態となる。図7bにおいて、網掛けを付した圧縮室23は、閉じきり状態となっている。つまり、この圧縮室23が形成されている螺旋溝41は、図7bの上側に位置するゲートロータ50のティース51と噛み合わされ、このティース51によって低圧空間S1から仕切られている。そして、スクリューロータ40の回転に伴ってティース51が螺旋溝41の終端へ向かって移動すると、圧縮室23の容積が次第に縮小する。その結果、圧縮室23内の冷媒が圧縮される。上記スクリューロータ40がさらに回転すると、図7cの状態となる。図7cにおいて、網掛けを付した圧縮室23は、吐出口図示省略を介して高圧空間S2と連通した状態となっている。そして、スクリューロータ40の回転に伴ってティース51が螺旋溝41の終端へ向かって移動すると、圧縮された冷媒が圧縮室23から高圧空間S2へ押し出されてゆく。ところで、駆動モータ12を起動すると、外部電源からターミナル端子30のスタッド31を介して駆動モータ12に電流が流れるため、スタッド31が発熱して温度上昇してしまう。ところが、本実施形態では、スタッド31の下部がターミナルプレート11dから突出してケーシング11内の低圧空間S1に位置している。さらに、スタッド31には、下端面を凹陥して中空部35が形成されている。そのため、低圧空間S1の冷媒が、中空部35に接触してスタッド31から熱を奪い、スタッド31を冷却することができる。しかも、低圧空間S1の冷媒が中空部35内に流入するため、冷媒は、中空部35の外壁面だけでなく内壁面にも接触して冷却が行われる。このように、中空部35を設けることで冷媒とスタッド31との接触面積を大きくでき、スタッド31を十分に冷却して、スタッド31の温度上昇を抑制することができる。また、本実施形態では、中空部35の側壁35aの厚さt[m]が、表皮深さ、つまり、電流が流れる表層部の深さよりも大きくなるように、中空部35が形成されている。つまり、中空部35は、表層部よりも内側の電流が流れない中央部を凹陥して形成されている。そのため、スタッド31に中空部35が形成されても、スタッド31の電気抵抗が大きくなって、通電時におけるスタッド31の発熱量が増加することはない。このように、本実施形態では、スタッド31の発熱量を増加させずに、スタッド31を十分冷却できるため、スタッド31の温度上昇を十分抑制できる。-実施形態の効果-本実施形態では、中空部35の側壁35aの厚さt[m]が、表皮深さ、つまり、電流が流れる表層部の深さよりも大きくなるように、中空部35を形成するようにした。これにより、通電時におけるスタッド31の発熱量を従来と同程度に抑えつつ、中空部35を形成できる。また、本実施形態では、スタッド31の下部が冷媒の流路を形成するケーシング11内の空間に位置するようにスタッド31を設けるようにした。これにより、冷媒がスタッド31から熱を奪って、スタッド31を冷却できる。また、本実施形態では、スタッド31の下部が中空部35になっているため、冷媒とスタッド31との接触面積を増大させることができ、スタッド31を冷媒によって十分に冷却できる。また、本実施形態では、スタッド31の下部を低圧空間S1に位置させるようにした。これにより、スタッド31をケーシング11内で最も低温の冷媒で冷却でき、冷却能力を向上させることができる。このように、本実施形態では、スタッド31の発熱量を従来程度に抑えつつ、スタッド31を十分に冷却できるため、スタッド31の温度上昇を抑制できる。そのため、スタッド31の径を大きくして、発熱量を低減させる必要はない。また、本実施形態では、スタッド31が鉄で形成されている。鉄は銅等の他の金属材料と比べて熱膨張が小さい。そのため、スタッド31の熱膨張によって生じる絶縁部32の破損を抑制できる。《実施形態の変形例1》本発明は、図8に示すように、上記実施形態において、中空部35の側壁35aに貫通する孔部35bを設けるようにしても良い。孔部35bは、中空部35の側壁35aにおいて、ターミナルプレート11dの下面近傍に2つ貫通形成されている。これら2つの孔部35bは、中空部35内の空間を挟んで対向している。このように孔部35bが形成されると、中空部35に流入した冷媒は、滞留せずに流出しやすくなり、中空部35内の冷媒の流動が促進される。さらに、孔部35bは、低圧空間S1の冷媒の流れに対して略平行に形成されている。そのため、冷媒は、孔部35bを通って中空部35内に流入しやすくなる。このように、中空部35内の冷媒の流動を促進させてスタッド31の冷却能力を高めることができ、スタッド31の温度上昇を一層抑制できる。尚、この変形例1では、孔部35bの数及び配置については、この限りではない。《実施形態の変形例2》本発明は、図9に示すように、上記実施形態において、中空部35の内壁面を凹凸状にしても構わない。中空部35の内壁面には、凹凸状のねじ山部35cが形成されている。このように、中空部35の内壁面が凹凸状に形成されると、内壁面の表面積が大きくなる。そのため、低圧空間S1の冷媒とスタッド31との接触面積を大きくでき、スタッド31の温度上昇を一層抑制できる。尚、この変形例2では、中空部35の内壁面を凹凸状にしたが、これに限らず、外壁面を凹凸状にしても構わない。また、凹凸の形状についてもこの限りではない。《実施形態の変形例3》上記実施形態において、スタッド31の構成材料を鉄からステンレスに変更しても構わない。ステンレスは、非磁性材料であるため、図10に示すように透磁率が低い。そのため、表皮深さ、つまり電流が流れる表層部の深さが大きくなり、スタッド31の導電性を高くできる。さらに、ステンレスは鉄と同様に鋼材料であるため、銅等の他の金属材料と比べて熱膨張が小さく、スタッド31の熱膨張によって絶縁部32が破損することを抑制できる。このように、熱膨張による破損を抑制でき、且つ導電性の高いターミナル端子30を形成できる。《実施形態のその他の変形例》上記実施形態の圧縮機は、スクリュー圧縮機10であったが、圧縮機の型式はこれに限らず、例えば、ロータリー型、スクロール型、レシプロ型の何れの圧縮機であっても構わない。上記実施形態では、スタッド31の中空部35が低圧空間S1に位置しているが、スタッド31の中空部35の位置はこれに限らず、高圧空間S2等、ケーシング11内の冷媒の流路であれば良い。