オイルカットを水蒸気改質することによる水素の製造方法であって、空気流20および燃料ガス19から出発して高温煙道ガス34を生じさせる燃焼室27を採用し、前記高温煙道ガス34は、圧縮機32によって圧縮され、かつそれらの熱を、交換器-反応器25に供給し、該交換器-反応器25内で水蒸気17と混合された炭化水素供給原料1を水蒸気改質する反応が行われ、合成ガスと称される反応流出物2は一連の交換器内で冷却され、煙道ガス35は別の一連の交換器6-1、7-1内で冷却され、その結果水蒸気が発生し、該水蒸気は、流れ8、8’、および9’を介して蒸気ドラム5内に導入され、本方法によって生じた水蒸気18は、全体として、それ自体本方法において、以下の手順によって用いられる方法:方法からの水蒸気17の流れは、炭化水素供給原料1との混合物として水蒸気改質反応器25に送られ、その流れは、水蒸気17対炭化水素供給原料1の比が1.5~3の範囲、好ましくは1.5~2の範囲の値に調整されるように制御され;生じた残りの水蒸気21を、圧縮機32と関連する蒸気タービン33に供給するために用い、前記圧縮機32に供給する空気流20は、煙道ガス回路35上において交換機7-1および6-1の下流に置かれた弁36によって、圧縮機32の作動圧力が3~5絶対バールに調整されて、前記圧縮機の特性曲線上に留まるように制御される。流出ガス2合成ガスとして知られるは、一連の交換器11、12、13内での冷却後37に、分離器14内で水を分離した後、シーブ分離装置40に導入され、一方で、該シーブ分離装置40は、方法の水素41を99.9重量超の純度で製造し、他方で、パージガス42を生じさせ、該パージガス42は、圧縮機43によって圧縮されて、燃焼ガス22が構成され、該燃焼ガス22を、燃焼室27に、場合によっては、補給燃料ガス19との混合物として供給することを特徴とする、請求項1に記載の方法。水蒸気改質反応器のための供給原料は、1~10個の範囲、好ましくは1~5個の範囲の炭素原子を含有するオイルカットである、請求項1または2に記載の水蒸気改質による水素製造方法。本発明は、生じた水蒸気が、方法の内的要件すなわち、炭化水素供給原料と混合する必要な水蒸気および方法の設備に必要な水蒸気を満たすように全体として用いられる限り、最適化された水蒸気の生成を伴う、オイルカットを水蒸気改質することによる水素製造方法を提供することを目的とする。上記課題を解決するため、本発明は、オイルカットを水蒸気改質することによる水素製造方法であって、空気流20および燃料ガス19から出発して高温煙道ガス34を生じさせる燃焼室27を採用し、前記高温煙道ガス34は、圧縮機32によって圧縮され、かつそれらの熱を、交換器-反応器25に供給し、該交換器-反応器25内で水蒸気17と混合された炭化水素供給原料1を水蒸気改質する反応が行われ、合成ガスと称される反応流出物2は一連の交換器内で冷却され、煙道ガス35は別の一連の交換器6-1、7-1内で冷却され、その結果水蒸気が発生し、該水蒸気は、流れ8、8’、および9’を介して蒸気ドラム5内に導入され、本処理によって生じた水蒸気18は、全体として、それ自体本方法において、以下の手順によって用いられる方法:処理からの水蒸気の流れ17は、炭化水素供給原料1との混合物として水蒸気改質反応器25に送られ、その流れは、水蒸気17対炭化水素供給原料1の比が1.5~3の範囲、好ましくは1.5~2の範囲の値に調整されるように制御され;生じた残りの水蒸気21を、圧縮機32と関連する蒸気タービン33に供給するために用い、前記圧縮機32に供給する空気流20は、煙道ガス回路35上において交換機7-1および6-1の下流に置かれた弁36によって、圧縮機32の作動圧力が3~5絶対バールに調整されて、前記圧縮機の特性曲線上に留まるように制御される。本発明において、流出ガス2合成ガスとして知られるは、一連の交換器11、12、13内での冷却後37に、分離器14内で水を分離した後、シーブ分離装置40に導入され、一方で、該シーブ分離装置40は、方法の水素41を99.9重量超の純度で製造し、他方で、パージガス42を生じさせ、該パージガス42は、圧縮機43によって圧縮されて、燃焼ガス22が構成され、該燃焼ガス22を、燃焼室27に、場合によっては、補給燃料ガス19との混合物として供給する。好ましくは、上記本発明において、水蒸気改質反応器のための供給原料は、1~10個の範囲、好ましくは1~5個の範囲の炭素原子を含有するオイルカットである。本発明の方法では、本方法によって生成させられる水蒸気は、前記方法の全体において用いられ、水蒸気の第1の部分は、供給原料との混合物として導入され、第2の部分は、高温煙道ガスを圧縮するための圧縮機を駆動する蒸気タービンに供給するので、最適化された水蒸気の生成を伴う、オイルカットの水蒸気改質による水素製造方法を提供することができる。発明の簡単な説明本発明は、高純度の水素、すなわち少なくとも99.5重量によるの純度の水素の製造方法であって、燃焼室によって生じた、圧力下の高温煙道ガスを伝熱流体として用いる交換器-反応器において炭化水素留分を水蒸気改質することによる、方法として定義され得る。従来技術の方法の全てと比較して、本発明の方法は、本方法の要件すなわち、一方で、炭化水素供給原料の水蒸気改質に必要な水蒸気、他方で、伝熱流体を加圧するための圧縮機を駆動することができる水蒸気タービンのためのエネルギーの供給に厳密に相当する量の水蒸気を発生させる。用語正確には、上記規定の要件±10に等しい水蒸気の量を意味し、煙道ガスの圧力を制御および調節するためのデバイスであって、交換器の下流において水蒸気改質反応器中を前記煙道ガスが通過した後にそれらを排出するためのライン上に配置された弁を採用する、デバイスは、方法の名目上の作動レベルについて許容された±10の変動を吸収することができることが知られている。より正確には、本発明に従った、オイルカットを水蒸気改質することによる水素製造方法は、ライン20の空気流とライン19の燃料ガスとから出発して高温煙道ガスを生成させる燃焼室27を採用する。高温煙道ガスは、ライン34を介して燃焼室27から出る。ライン34中の前記高温煙道ガスは、圧縮機32によって圧縮され、それらの熱を、交換器-反応器25に供給し、該交換器-反応器25内で、ライン17からの水蒸気と混合された、ライン1からの炭化水素供給原料を水蒸気改質するための反応が行われる。ライン1からの炭化水素供給原料は、天然ガスを含むあらゆるタイプのオイルカットによって構成されてよく、好ましくは、1~10個の範囲、好ましくは1~5個の範囲の炭素原子を含有する留分であろう。水素および一酸化炭素の混合物によって本質的に構成される反応流出物当業者に合成ガスとして知られているは、交換器-反応器25から出てライン2を介して11、12、13で示される一連の交換器内で冷却され、反応器25の出口から排出された煙道ガスは、ライン35を経て、別の一連の交換器6-1、7-1内で冷却され、水蒸気を発生させ、水蒸気の流れは、ライン8、8’、および9’を介して蒸気ドラム5内に導入される。ライン2からの反応流出物を冷却することが可能な交換器、例えば11、12、13の数、ライン35からの煙道ガスを冷却することが可能な交換器、例えば6-1、7-1の数、および蒸気ドラム5に至るライン、例えば8、8’、9の数は限定されず、本事例においては明細書のより良い理解のために図2に関連して例示される。前記水蒸気の第1の部分は、ライン17を経て、処理されるべき供給原料1との混合物として用いられ、第2の部分は、ライン21を経て、圧縮機32に必要なエネルギーを供給する蒸気タービン33に供給するために用いられる。本発明に従った、オイルカットを水蒸気改質することによる水素製造方法は、従って一定量の水蒸気を生成させ、この水蒸気は、ライン18を経て、全体として、それ自体本方法において、以下の手順によって用いられる:本処理からの水蒸気の流れは、ライン17を経て、ライン1からの炭化水素供給原料との混合物として水蒸気改質反応器25に送られ、その流れは、ライン17からの水蒸気対ライン1からの炭化水素供給原料の比が1.5~3の範囲、好ましくは1.5~2の範囲の値に調整されるように制御され;生じた残りの水蒸気は、ライン21を経て、圧縮機32と関連する蒸気タービン33に供給するように用いられ、前記圧縮機32に供給する、ライン20からの空気流は、煙道ガス回路を示すライン35上において交換器7-1および6-1の下流に置かれた弁36によって、圧縮機32の作動圧力が3~5絶対バールに調整されて、前記圧縮機の特性曲線上に留まるように制御される。本発明の方法の変形例において、ライン2中の流出ガス合成ガスとして知られるは、一連の交換器11、12、13内での冷却後にライン37を介して分離器14に供給され、分離器14内で水が分離された後、ライン16を介してシーブ分離装置40に供給され、一方で、該シーブ分離装置40は、加工処理水素を99.9超の純度で製造し、ライン41を経て排出し、他方で、パージガスを生じさせてこれをライン42を経て排出し、該パージガスは、ライン42を経て圧縮機43に導入され、圧縮機43によって圧縮されて、燃焼ガスが構成され、この燃焼ガスは、ライン22を経て、燃焼室27に、場合によっては、ライン19からの補給燃料ガスとの混合物として供給する。水蒸気改質よる水素製造のための本発明の方法は、製造される水素の体積m3当たり9.5kgより少ない量のCO2を排出するが、これは従来技術のいずれの水蒸気改質方法の量よりも少ない割合を表す。本方法のための供給原料として用いられるオイルカットは、1~10個の範囲、好ましくは1~5個の範囲の炭素原子を含有するあらゆる炭化水素留分であってよい。特に、処理されるべき供給原料は、天然ガスであってよい。発明の詳細な説明本発明の方法の適切な理解のために、図1のフローチャートを説明する必要がある。このフローチャートは、最も近い従来技術を構成するHygensys法を示す;本発明は、サイトが水蒸気を必要とせず、電気も必要としない状況への適応として見られ得る。供給原料、好ましくは天然ガスが、ライン17を介して到達する水蒸気との混合物として、ライン1を介して交換器-反応器25に送られる。交換器-反応器25のバヨネット管bayonettube24内に触媒が配置され、該交換器-反応器25は、高温ガス発生器26から生じかつライン44からの燃料ガスの燃焼によって燃焼室27内で再加熱された、圧縮された煙道ガスによって加熱される。交換器-反応器25からの出口において、煙道ガスは、燃焼室28で再加熱された後、交流発電機30を駆動する膨張タービン29に入る。タービン29の出口において依然として高温である煙道ガスは、熱回収セクション31に入る。熱は回収され、帯域6内で水蒸気を生じさせ、熱回収セクション31の帯域7内でそれを過熱する。合成ガスと称される、交換器-反応器25からの流出物は、約600°Cで反応器25を出る。それは、ライン2を介して、交換器11に送られて、ボイラ水との間接熱交換によって冷却される。ボイラ水はライン10を介して到達しかつ一部気化された形態でライン8を介して蒸気ドラム5内に戻る。交換器11を出た反応流出物は次いで、ライン3を介して、ライン6からのボイラ水との間接熱交換のために熱交換器12に送られる。このライン6からのボイラ水は、予備加熱され、蒸気ドラム5に送られる。合成ガスを構成する反応流出物は次いで、ライン4を経て、冷却水または場合による空気との間接熱交換によって熱交換器13内で冷却され、その後分離ドラム14に供給され、該分離ドラム14内において残留水は混合物H2、COおよびCO2から分離され、ライン15を介して排出され、混合物はライン16を介して回収される。ライン16からの水蒸気はシーブ分離セクション40に向けられ、該シーブ分離セクション40は、パージと高純度の水素とを分離することとなり、高純度の水素はライン41を介して排出され、パージは、ライン42を介して圧縮機43に供給され、圧縮機43によって圧縮されることとなる。ライン42からのパージの一部は、ライン44介して、燃焼室27および28に供給され、これら内で燃焼させられ、残りは圧縮機45内で圧縮された後、ライン46を介して、ライン19からの燃料ガスとの混合物として燃焼させる高温ガス発生器26に送られる。生じた水蒸気の量は、従来技術の水蒸気改質方法に対し、確実に減少させられるが、多量の電気が交流発電機30内で生じ、これは、水素の製造と同時で必ずしも望ましいことではない。図2を頼りに、本発明の方法のフローチャートを説明する。本発明のフローチャートの要素と、同様の機能を有するHygensys法のフローチャート要素には、図1および図2において同一の数字を付した。このことにより、本発明のフローチャートが、Hygensysのフローチャートと比較して簡易化されていることがよく分かる。なぜなら、要素29、30および45が無くなっており、複雑な交換器7および6が、簡易な交換器7-1および6-1に取って代わられているからである。用語簡易な交換器は、シェル型およびチューブ型の交換器、例えばTEMAまたはCODAPの製造基準に相当するものを意味する。この点は、経済的側面に関し重要である。なぜなら、特殊な交換器は、あっけなく、簡易な交換器の価格の2倍または3倍になり得るからである。より正確には、本発明のフローチャートは、以下のように説明され得る:供給原料、好ましくは、天然ガスは、ライン17を介して到達する水蒸気との混合物として、ライン1を介して交換器-反応器25に送られる。触媒は、バヨネット管24内に配置される。バヨネット管24は、ライン34からの圧縮された煙道ガスによって加熱され、このライン34からの煙道ガスは、蒸気タービン33と関連する圧縮機32から生じ、燃焼室27において、ライン22からのパージおよびライン19からの補給ガスによって主に構成される燃料ガスと、ライン20からの空気流との燃焼により再加熱される。反応器25からの出口において、依然として圧力下にある煙道ガスは、ライン35を介して、直列の2つの交換器7-1および6-1に入る。これらの熱交換器は、簡易な標準型交換器である。ライン35からの煙道ガスの熱は、交換器6-1内で水蒸気を生成させることおよび交換器7-1内でそれを過熱することによって回収される。水蒸気改質反応器25からの反応流出物合成ガスと称されるは、約600°Cで反応器25を出る。それは、ライン2を介して、第1の交換器11に送られ、ライン10を介して到達するボイラ水との間接熱交換によって冷却される。ボイラ水は部分的に気化された形態でライン8’を介して蒸気ドラム5内に戻る。部分的に冷却された反応流出物は次いで、ライン3を介して熱交換器12に入り、熱交換器12内においてライン6からのボイラ水との間接熱交換によって冷却される。ライン6からのボイラ水は、予備加熱され、ライン8中の流れとして蒸気ドラム5に送られる。交換器12内での冷却からの反応流出物は次いで、ライン4を介して、熱交換器13に入り、熱交換器13内において冷却水あるいは、温度がそれを許容する場合、場合による空気との間接熱交換によって冷却された後、分離ドラム14に供給される。前記分離ドラム14内で、残留水が分離されてライン15を経て排出され、H2、COおよびCO2の混合物合成ガスを構成するは、ライン16を介して前記分離ドラム14を出て、シーブ分離セクション40に送られる。シーブ分離セクション40は、パージと高純度の水素を分離することとなり、高純度の水素は、ライン41を経て排出され、パージは、ライン42を経て、圧縮機43に入り、圧縮機43によって圧縮され、燃焼ガスが構成される。燃焼ガスは、ライン22を経て、燃焼室27に、場合によっては、ライン19からの補給燃料ガスとの混合物として供給する。交換器6-1、11および12によって生成させられ、交換器7-1内で過熱された水蒸気の第1の部分は、ライン17を介して水蒸気改質反応器25に送られ、第2の部分は、ライン21を介して、圧縮機32を駆動する蒸気タービン33に供給する。圧縮機32出口の圧力は、過剰の水蒸気が存在しないように調整される。交換器6-1および7-1は、簡易な圧縮型交換器標準的な管/シェルタイプである。比較例100000Nm3/時の水素を99.9重量の純度で製造することを検討する。従来技術のHygensys法においては、32.1トン/時tonnehの天然ガスが必要とされ、これは同時に18トン/時の水蒸気および28MWの電気MW=メガワット、すなわち106ワットを生じさせる。本発明の方法によると、僅か29.7トン/時の天然ガスのみが必要とされ、過剰な水蒸気が生じない或いは電気エネルギーは全く生じない。更に、膨張タービン29が必要でないので、装置のコストが従来技術と比べて低減する。天然ガスの消費がより少ないため、排出されるCO2も、Hygensys法では87.9トン/時すなわち、CO29.5kg/kg水素であるのに対し、84トン/時すなわち、CO29.1kg/kg水素にまで低減する。本発明の方法の材料バランスが、下記に主要な流れについて提供される: