"主板と、シュラウドと、前記主板と前記シュラウドとの間に設けられる、円周上に配列される複数の羽根と、前記シュラウドの上部に設けられる、不等角度の間隔に形成された複数の副翼とを備えた、羽根車。前記複数の副翼の数は奇数である、請求項1に記載の羽根車。請求項1または2に記載の羽根車と、前記羽根車を格納するケーシングとを備え、吸込み口から吸入した空気を、前記羽根車の回転に伴う遠心力によって羽根車の径の外方に向けて吹き出す、遠心式ファン。前記ケーシングは、開放型ケーシングである、請求項3に記載の遠心式ファン。機器の小型化、薄型化、高密度実装化、そして省エネ化が進む中、市場からはそれに搭載されるファンモータに対しての高静圧化、高効率化が強く要望されている。しかしながら、図17および図18に示される、羽根車がケーシングに収められている従来の遠心式ファンは、風量静圧特性に改良の余地があり、また、更なる低騒音化が望まれていた。特に従来の遠心式ファンでは、離散周波数騒音狭帯域騒音および広帯域騒音のレベルが共に高く、機器に搭載した時の騒音レベルが高いという問題がある。ここで離散周波数騒音とは、羽根通過周波数に依拠する騒音であり、NZ騒音とも呼ばれる。離散周波数騒音は、狭い周波数帯域の特定周波数に特徴的なピークを有する騒音である。その周波数は、fnz=回転周波数:n×羽根の枚数zの式で表わされる。離散周波数騒音は、1次成分以外に、2次、3次が発生するため、実聴においても大きな問題となる。すなわち、遠心式ファンを機器に搭載した時に、これらの離散周波数騒音のピークが明瞭な雑音として発生するリスクがある。広帯域騒音の要因は乱流が支配的であり、トータル騒音レベルを決めるため、広帯域騒音を低減することも求められる。本発明は、上記課題を解決するためになされたものであり、その目的は、風量特性の改善と騒音の低減を図ることができる羽根車、およびそれを備えた遠心式ファンを提供することである。本発明の一の局面に従うと、羽根車は、主板と、シュラウドと、主板とシュラウドとの間に設けられる、円周上に配列される複数の羽根と、シュラウドの上部に設けられる、不等角度の間隔に形成された複数の副翼とを備える。好ましくは、複数の副翼の数は奇数である。この発明の他の局面に従うと、遠心式ファンは、上記のいずれかに記載の羽根車と、羽根車を格納するケーシングとを備え、吸込み口から吸入した空気を、羽根車の回転に伴う遠心力によって羽根車の径の外方に向けて吹き出す。好ましくはケーシングは、開放型ケーシングである。本発明によれば、風量特性の改善と騒音の低減を図ることができる羽根車、およびそれを備えた遠心式ファンを提供することができる。以下、本発明の一実施の形態について、図面に基づいて説明する。図1は、本発明の実施の形態の1つにおける遠心式ファンの斜視図であり、図2は、図1の遠心式ファンの中央縦断面図である。また図3は、図2の右部分の拡大図である。図1~3を参照して、遠心式ファン1では、中央の羽根車3が回転することにより送風が行われる。羽根車3は、それぞれが等間隔に配置される7枚または21枚でもよいの羽根2を有し、遠心式ファン1に内蔵されるファンモータ13により回転軸11を中心として回転する。羽根車3は、ケーシング4に収納される。ケーシング4は、それぞれが板状の上ケーシング5と下ケーシング6とからなっており、両者を等間隔に保持するために支柱7がケーシング4の四つの角部分に設けられている。遠心式ファン1の上部に空気の吸込み口8が設けられる。空気の吹出し口9は、ケーシング4の支柱7と支柱7との間に設けられることになる。すなわち、ケーシング4の4辺4方向がそれぞれ空気の吹出し口9となる開放ケーシング型。なおケーシング4は、羽根車3から吹出された空気を1方向、左右2方向、3方向、または5方向以上に吹き出すように吹出し口を設けていてもよい。両ケーシングの周囲は直角に曲げられており、縁部を形成する。図3で示されるように、上ケーシング5の周部分5aは図1の下向きに曲げられており、下ケーシング6の周部分は図1の上向きに曲げられている。なお、ケーシングの周部分の曲げ角度は直角でなくてもよいし、ケーシングの周部分は曲げられていなくてもよい。遠心式ファン1の上部に、空気の吸込み口8が設けられる。図2および図3に示されるように羽根車3は、円板状の主板21と、環状のシュラウド23と、主板21とシュラウド23との間に設けられる、円周上に配列される複数の羽根2とを備えた構造を有し、回転軸11を中心に回転することが可能である。羽根車3のシュラウド23の上面には、3つの副翼リブ、突起、凸部10A,10B,10C図8参照が設けられている。図3に示されるように、主板21の上面から副翼10Bの上部までの長さL1は、例えば19mmであり、副翼10Bの上部から上ケーシング5の端部5aを含まない下面までの距離L2は、例えば5mmである。L2は、L1の約0.26倍の長さである。副翼10Bの上部を真横に延ばしたラインの上に、端部5aの下端部が位置する。これらは、風量を増加させ、騒音を低減させるために実験から得られた好ましい値である。図4は、本発明の他の実施の形態における遠心式ファンの斜視図であり、図5は、図4の遠心式ファンの中央縦断面図である。なお、図5中のAは遠心式ファンの中央縦断面の全体を示し、BはA右の部分の拡大図である。図4および図5を参照して、本発明の他の実施の形態における遠心式ファン1では、中央の羽根車3が回転することにより送風が行われる。羽根車3は、それぞれが等間隔に配置される7枚または21枚でもよいの羽根2を有し、遠心式ファン1に内蔵されるファンモータ13により回転軸11を中心として回転する。羽根車3は、ケーシング4に収納される。ケーシング4は、上ケーシング5と下ケーシング6とからなっており、両者を等間隔に保持するために両ケーシングの周囲は直角に曲げられている。すなわち吹出し口9の部分を除いて、上ケーシング5の周部分は図4の下向きに曲げられており、吹出し口9の部分を除いて、下ケーシング6の周部分は図4の上向きに曲げられている。これにより、上ケーシング5と下ケーシング6とを合わせたときに、その中央部分に空間が形成される。その空間内に羽根車3は位置する。なお、ケーシングの周部分の曲げ角度は直角でなくてもよい。遠心式ファン1の上部に、空気の吸込み口8が設けられる。空気の吹出し口9は、ケーシング4の横の開口部として設けられる。すなわち、ケーシング4は、羽根車3から吹出された空気を1方向に集約する吹出し口9を備えているスクロールケーシング型。図5に示されるように羽根車3は、円板状の主板21と、環状のシュラウド23と、主板21とシュラウド23との間に設けられる、円周上に配列される複数の羽根2とを備えた構造を有し、回転軸11を中心に回転することが可能である。羽根車3のシュラウド23の上面には、3つの副翼リブ、突起、凸部10A,10B,10C図8参照が設けられている。図5Bに示されるように、主板21の上面から副翼10Bの上部までの長さL1は、例えば19mmであり、副翼10Bの上部から上ケーシング5の下面までの距離L2は、例えば5mmである。L2は、L1の約0.26倍の長さである。これらは、風量を増加させ、騒音を低減させるために実験から得られた好ましい値である。副翼10A~10Cが羽根車3と共に図1および図4の時計回りに回転することで、遠心式ファンの内側から外側に向かう空気の流れが形成される。図6は、図1~図5で示した羽根車3の羽根2の形状を説明するための図である。図に示されるように、複数の羽根2の各々は、中心Oを矢印Aの方向時計回り方向に回転する。各羽根2は、回転方向の前側を向いている圧力面2aと、その逆側を向いている負圧面2bとを有する。圧力面は、回転時に空気を押す側の面である。羽根2は、後退翼である前進翼であってもよい。中心OからD1の半径を有する内径部分内周縁に、各羽根2の一端部が形成されており、中心OからD2の半径を有する外径部分外周縁に各羽根2の他端部が位置する。内周縁の直径は70mmまたは50mmであり、外周縁の直径は120mmである。また羽根の枚数は7枚または21枚である。図6では、羽根車3の回転軸の伸びる方向から羽根2を見たときの形状が示されている。このため図6では、圧力面、負圧面、外周縁、および内周縁のいずれもが曲線で表わされている。羽根2の入口角αは40°であり、出口角βは45°である。ここに入口角αとは、図6に示される圧力面を示す曲線と内周縁とが接する点における内周縁の接線と、その点における、圧力面を示す曲線の接線とが交わる角であり、90°以下となる側の角を示す。出口角βとは、図6に示される圧力面を示す曲線と外周縁とが接する点における外周縁の接線と、その点における、圧力面を示す曲線の接線とが交わる角であり、90°以下となる側の角を示す。入口角や出口角は、要求される騒音特性、風量特性性能などの優先度を踏まえて設定される設計値である。図7は、図1~6の遠心式ファンの羽根車3を、上ケーシング5側から透過させて見た状態で示す図であり、図8は図7の羽根車3の斜視図である。図7に示されるように、羽根車3の回転中心を点Oで示し、副翼10A~10Cの回転中心O側の端部をそれぞれ点a~cで示すと、角aob=130°、角boc=120°、角coa=110°となるように羽根車3は設計されている。すなわち点Oを中心とする円周方向に見て、副翼10A~10Cは、それぞれが不等角度の間隔不等角度ピッチに形成されている。ここで示した角度は例示であり、角aob、角boc、および角coaの値のいずれか1つが他の角の値と異なれば、不等角度の間隔不等角度ピッチであるといえる。なお、図7のように単純に不等角度の間隔に副翼を設ける場合、羽根車の重心のバランスが崩れる可能性もある。その場合、バランスをとるための構造を羽根車に設けるとよい。例えば、重心が回転軸上に位置するように、バランスをとるためのウェイト重りを羽根車3に取り付ける、バランスをとるために質量が他の部分よりも大きくなる構造を設計により羽根車の一部分に設けるなどである。図9および図10は、参考例における遠心式ファンの羽根車3の形状を示す図である。また図11は、参考例における羽根車の斜視図である。図9~図11に示されるように、この参考例では、羽根車3’のシュラウド23上に副翼10D,10E,10Fが形成されている。図9~図11では、図1~図8で説明した羽根車3と比較して、3つの副翼10D,10E,10Fのそれぞれが等角度の間隔に形成されている。3つの副翼10D,10E,10Fのそれぞれが等角度の間隔に形成されている点を除けば、羽根車3’の構造は羽根車3の構造と同じである。図10左で詳細に示すように、羽根車3’の回転中心と、各副翼10D~10Fの回転中心側の端部とをそれぞれ結ぶ直線同士は、120°の角をなす。図10右に拡大図で示すように、副翼は、回転中心側の端部が直径4mmの径を有する弧により構成され、回転中心とは逆側の端部が直径2mmの径を有する弧により構成される。それら2つの弧は、羽根車3’の回転方向側に張り出す円弧により接続される。これにより、各副翼の形状は、回転中心から離れるにつれて薄くなり、かつ回転方向前側に張り出す形状翼形状となる。各副翼の入口角は45°であり、出口角も45°である。すなわちここでは副翼の入口角は、羽根2の入口角40°の1.125倍程度に大きくされている。副翼の出口角は、羽根2の出口角45°と同じとされている。図1~8で示された各副翼の形状も、図10で示される副翼の形状と同じである。なお、入口角と出口角に関してはこの数値に限らず、任意に設定することができる。上述のファンは、ターボ型、多翼型、ラジアル型等のあらゆる遠心式ファンに適応することができる。ファンを搭載する装置としては、主に吸込み冷却を要する製品家電、PC、OA機器、車載機器等などに適用が可能である。なお副翼の数は3に限られず、複数であればよい。また羽根や副翼は、上記実施の形態のように後退翼であってもよいし、前進翼であってもよい。さらに副翼の数は偶数であってもよいが、奇数とすることで重心位置の調整が容易となり、羽根車の回転が安定しやすい。シュラウドの副翼は、回転中心から外周へと向かう突起状のものであれば、翼形状のものでなくてもよい。また、入口角や出口角に関しても、上記の例に限定されない。平面視における羽根と副翼の形状は、同じであってもよいし、異なっていてもよい。但し、その向き前進翼か後退翼かは統一する同じにすることが望ましいが、統一しなくてもよい。[実施の形態における効果]上記のように副翼を設けることで、効率の良いファンの作製が可能となり、高流量高静圧化低騒音化を達成することができるという効果がある。その点について、以下に説明する。図12は、図18で説明した従来の遠心式ファンの風量のシミュレーション結果を示した図であり、図13は、図4~8で説明した実施の形態における遠心式ファンの風量のシミュレーション結果を示した図である。図中において、羽根車が回転しているときの、主板21、シュラウド23および上ケーシング5の間の空気の流れを矢印で示しており、線の濃淡により空気の速さを示している。なお図13においては、回転している副翼は図中に示されていない。色の濃い矢印は、薄い矢印よりも早い流れを意味する。この遠心式ファンは、スクロールケーシング型である。図12に示されるように、空気の吸込み口8から取り入れられた空気は、主板21とシュラウド23との間の空間を遠心方向に流れ、羽根車の円周部分3aから放出される。副翼のない従来の遠心式ファンでは、羽根車の円周部分3aから放出された空気の一部は、シュラウド23の上に回り込み、空気の吸込み口8方面に向けて戻ってゆく。より詳しくは従来のスクロールケーシング型のファンにおいては、高静圧最大静圧の約70以上であり、最大静圧が900Paであれば630Pa以上時に、ケース壁面に当たった風が逆流し、逆流した流れが再度流入口吸込み口8から流入する内部循環流れが生じる。このため、流量が大幅に低減する。このような内部循環流れにより、流入口から取り込んだ空気を効率よく吐出させることができないため、ファン効率が大幅に低下するという問題がある。これに対して図13に示される、本実施の形態における副翼を設けた羽根車の形状によると、副翼の効果により内部循環流れが抑制される。このため、風量静圧特性が向上するとともに、副翼により低騒音化を実現することができる。また、副翼により全般的に風速を増すことができ、高流量を達成することができる。図14は、図4~8で説明した実施の形態における遠心式ファンと、図18で説明した従来の遠心式ファンとの静圧-風量特性を示した図である。図中グラフの横軸は風量を示し、縦軸は静圧を示している。グラフ中に点線で、従来の遠心式ファンの特性を記載し、実線で図4~8で説明した遠心式ファンの特性を示している。図に示されるように、従来技術と比較して、本実施の形態のファンでは風量風圧特性が向上する。図15は、図18で説明した従来の遠心式ファンが発生させる騒音レベルを示した図であり、図16は、図4~8で説明した実施の形態における遠心式ファンが発生させる騒音レベルを示した図である。それぞれのグラフにおける横軸は周波数を示し、縦軸はその周波数における騒音のレベル単位はdBAを示している。図15の騒音周波数分析結果においては、実聴で最も課題となる明瞭な音として聞こえる1~4kHzの周波数範囲において、広帯域騒音から突出した顕著なピーク離散周波数騒音が存在する。これに対して、図16の騒音周波数分析結果においては、これらのピークがほぼ無くなっている。このように、翼形状の副翼リブにより、工業的価値が大きいファンを提供できるという効果がある。特に、副翼の間隔を不等角度とすることで、通過周波数騒音の同期をずらすことができる。このため励起される離散周波数騒音が、NZNは回転周波数、Zは副翼の数に集中せず、風切音周波数NZのピークレベルを大幅に制御することができる。図1~3に示される開放ケーシング型のファンであっても、図4および5に示されるスクロールケーシング型のファンであっても、上記に述べる効果を奏することができる。なお、上記実施の形態で示した数値は理想的な数値であり、±10程度の誤差を含んでいても発明の目的を達成できるレベルでファンを製造することができる。例えば図3におけるL1の長さは、19mmに±10程度の誤差を含む、17.1mm~20.9mmの範囲であってもよい。同様に、上述の角度、直径等の数値に関しても、±10程度の誤差を含むことが許容される。上述の実施の形態は、すべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。"