"内ゴム層と、該内ゴム層の外周側の、補強糸を編組して成る補強糸層と、該補強糸層の外周側の外ゴム層とを積層して成る車両用エアコンホースにおいて、前記内ゴム層と外ゴム層とが、前記補強糸層における補強糸と補強糸との間の間隙を通じて互いに合体状態に一体加硫してあり、合体部分の面積比率が30~72の範囲内としてあることを特徴とする車両用エアコンホース。コンプレッサの出口側に接続される高圧側のホースであって、前記内ゴム層の内面を被覆する状態に樹脂内層が積層してあり、前記合体部分の面積比率が30~49の範囲内としてあることを特徴とする請求項1に記載の車両用エアコンホース。コンプレッサの入口側に接続される低圧側のホースであって、前記合体部分の面積比率が42~72の範囲内としてあることを特徴とする請求項1に記載の車両用エアコンホース。前記補強糸における原糸が17cN/デシテックス以上の引張強度を有するものであることを特徴とする請求項1~3の何れかに記載の車両用エアコンホース。前記補強糸がスパナイズド糸を用いて構成してあることを特徴とする請求項1~4の何れかに記載の車両用エアコンホース。前記補強糸がアラミド糸であることを特徴とする請求項5に記載の車両用エアコンホース。前記内ゴム層と外ゴム層とは、同一材質のゴム材をそれぞれが少なくとも一部のゴム材として含むように構成してあることを特徴とする請求項1~6の何れかに記載の車両用エアコンホース。本発明は以上のような事情を背景とし、従来に増して振動吸収性能に優れたエアコンホースを提供することを目的としてなされたものである。而して請求項1のものは、内ゴム層と、該内ゴム層の外周側の、補強糸を編組して成る補強糸層と、該補強糸層の外周側の外ゴム層とを積層して成る車両用エアコンホースにおいて、前記内ゴム層と外ゴム層とが、前記補強糸層における補強糸と補強糸との間の間隙を通じて互いに合体状態に一体加硫してあり、合体部分の面積比率が30~72の範囲内としてあることを特徴とする。請求項2のものは、請求項1において、コンプレッサの出口側に接続される高圧側のホースであって、前記内ゴム層の内面を被覆する状態に樹脂内層が積層してあり、前記合体部分の面積比率が30~49の範囲内としてあることを特徴とする。請求項3のものは、請求項1において、コンプレッサの入口側に接続される低圧側のホースであって、前記合体部分の面積比率が42~72の範囲内としてあることを特徴とする。請求項4のものは、請求項1~3の何れかにおいて、前記補強糸における原糸が17cN/デシテックス以上の引張強度を有するものであることを特徴とする。請求項5のものは、請求項1~4の何れかにおいて、前記補強糸がスパナイズド糸を用いて構成してあることを特徴とする。請求項6のものは、請求項5において、前記補強糸がアラミド糸であることを特徴とする。請求項7のものは、請求項1~6の何れかにおいて、前記内ゴム層と外ゴム層とは、同一材質のゴム材をそれぞれが少なくとも一部のゴム材として含むように構成してあることを特徴とする。次に本発明の実施形態を図面に基づいて詳しく説明する。図1は、高圧側のエアコンホースの一例を示したもので、この例の高圧側のエアコンホース10Aは、内ゴム層12と、その外周側に形成された補強糸層14と、更にその外周側に形成された外ゴム層16との積層構造をなしている。更に内ゴム層12の内側には、その内面を被覆する状態に樹脂内層18が積層されている。樹脂内層18は、輸送流体としての冷媒に対するバリア層としてのもので、この樹脂内層18は、冷媒に対して安定なポリアミド樹脂,ポリエステル樹脂その他材質のものを用い得るが、ここでは樹脂内層18としてポリアミド6樹脂が用いられている。またその肉厚は0.15mm程度の薄肉とされている。一方内ゴム層12は、耐候性,耐薬品性,低いガス透過性の観点からブチルゴム系、具体的にはブチルゴムIIR,ハロゲン化ブチルゴムClIIR,BrIIR,ブチルゴム及びハロゲン化ブチルゴムの共重合体等を好適に用い得るが、ここでは内ゴム層12としてハロゲン化ブチルゴムが用いられている。他方外ゴム層16は、上記のブチルゴム系や、アクリルゴム系、エチレンプロピレン共重合体EPM、又はエチレンプロピレンジエン共重合体のEPDM等を好適に用い得るが、ここでは外ゴム層16として、内ゴム層12と同材質のハロゲン化ブチルゴムが用いられている。但しより優れた耐候性を有する観点から外ゴム層16としてEPDMを用いることもできる。この場合、内ゴム層12としてブチルゴムを用いているときには、外ゴム層16として、EPDMと内ゴム層12と同じ材質であるブチルゴムとのブレンド材を用いることが望ましい。この例において、補強糸層14は補強糸をブレード編組,ニッティング編組することによって構成することもできるが、ここではスパイラル編組、詳しくは補強糸を内ゴム層12の外周面に一方向にスパイラル巻きして成る第1層141と、その上側に直接同じ補強糸を第1層141の補強糸とクロスするように逆方向にスパイラル巻きして成る第2層142との積層構造となしてある。つまり従来のエアコンホースにあっては、補強糸をスパイラル巻きして成る第1補強層と、逆方向にスパイラル巻きして成る第2補強層とが、中間ゴム層を間に介して積層された形態で補強糸層が構成されているが、ここでは第1層141と第2層142とが直接接触する状態に積層されて補強糸層14が構成されている。また従来のエアコンホースでは、予めDIP処理接着剤塗布処理した補強糸を用いて補強糸層を構成していたが、ここではそのようなDIP処理をしていない補強糸を用いて補強糸層14を構成している。但し予めDIP処理を施した補強糸を用いて補強糸層14を構成することもできる。更にこの実施形態では、補強糸層14における補強糸の編組密度が59と低密度となしてあり、補強糸と補強糸との間に大きな編目間隙が形成してあり、その大きな間隙を通じて内ゴム層12と外ゴム層16とが互いに合体状態に一体加硫してある。その合体部分の面積比率はここでは41である。つまりここでは内ゴム層12と外ゴム層16とが径方向の重なり面、即ち互いの対向面全体の41に亘って一体化一体に繋がった状態してある。この実施形態において、合体部分の面積比率は100-補強糸の編組密度で求められる。ここで補強糸の編組密度は、補強糸層が単独1つの層だけである場合、次の式で求めることができる。但しこの実施形態では、補強糸層14が第1層141と第2層142とから成っているため、第1層141の編組密度をX1,第2層142の編組密度見かけの編組密度をX2としたとき、補強糸層14全体の編組密度を下記式で求めている。具体的にはこの実施形態では、補強糸層のすぐ内側層は内ゴム層12となる。ここではその外径は15.9mmである。尚、上記の式中糸幅,糸本数はそれぞれ補強糸の幅,本数である。ここでは補強糸の幅直径は0.4mmであり、また補強糸の本数打ち込み本数は第1層141,第2層142ともに26本であり、また補強糸の編組角度θは55°である。本実施形態では、補強糸層14として引張強度が17cN/デシテックスの高強度のアラミド糸が用いられており、エアコンホースとしての所要の耐圧強度を有している。また補強糸として毛羽立ちを有するスパナイズド糸が用いられており、その毛羽の投錨効果によって、補強糸と内ゴム層12及び外ゴム層16との一体性が確保されている。尚この例において、エアコンホース10Aの外径d1=φ19.0mm,内径d2=φ12.0mm,肉厚t=3.5mmである。以上の構成を有するエアコンホース10Aは、次のようにして製造することができる。即ち押出成形した内ゴム層12の外周面に補強糸を巻き付けて、先ず第1層141を形成した後、続いてその上側に第2層142を形成する。このとき補強糸層14における補強糸は内ゴム層12の内部に食い込んだ状態となる。その後補強糸層14の外周側に外ゴム層16を押出成形する。このとき内ゴム層12と外ゴム層16とは、補強糸層14における補強糸と補強糸との間の間隙を通じて互いに接触した状態となる。またこのとき内ゴム層12と外ゴム層16との間に微小な間隙があったとしても、その後外ゴム層16に樹脂被覆を施して外ゴム層16を縮径方向に加圧し、更にその後加硫処理を行うと、樹脂被覆による外ゴム層16の縮径方向の押圧及び加硫時の加熱によるゴムの膨張によって、内ゴム層12と外ゴム層16とは補強糸と補強糸との編目間隙の部分で十分に密着状態に融合、即ち合体状態となり、そしてその合体状態で内ゴム層12と外ゴム層16とにまたがって架橋反応が生じて両者が一体結合される。その後、樹脂被覆を除去するとともに成形体を所定寸法に切断することで、図1に示す高圧側のエアコンホース10Aが得られる。以上の高圧側のエアコンホース10Aについて、振動伝達測定,柔軟性測定を行って振動吸収性能,柔軟性の各特性の評価を行った。尚比較のために、図6イに示す従来の高圧側のエアコンホース200Aについても同様の試験及び評価を行った。尚従来のエアコンホース200Aは、寸法関係は本実施形態のものと同じであるが、材質及び補強糸層の構成、更に中間ゴム層の有無等については異なっている。即ち樹脂内層200A及び内ゴム層201については本実施形態と同様であるが、中間ゴム層206及び外ゴム層204としてEPDMを用いている。また補強糸として予めDIP処理したポリエステル糸を用い、これを第1補強糸層2021及び第2補強糸層2022を含めた全体で100具体的には第1補強糸層2021及び第2補強糸層2022の何れも100の編組密度で編組を行って補強糸層202を構成した。尚エアコンホース200Aの場合、第1補強糸層2021の編組密度と、第2補強糸層2022の編組密度とを合せた編組密度が全体の編組密度となる。この場合において、第1補強糸層2021の編組密度の計算の基準となる補強糸層のすぐ内側層は内ゴム層201となり、また第2補強糸層2022の編組密度の計算の基準となる補強糸層のすぐ内側層は中間ゴム層206となる。従って内ゴム層201と外ゴム層204とは補強糸層202で完全に遮断されており、それらは部分的にも全く互いに合体も融合も一体化もしていない。つまり内ゴム層201と外ゴム層204との合体部分の面積比率は0である。<振動伝達測定>振動伝達測定は、図3Aに示す測定装置20を用いて行った。詳しくは、ホースエアコンホース10A,200Aを測定装置20にセットして、各端部を加振側の固定部22,受振側の固定部24にそれぞれ固定して支持させ、そしてホース内圧1.5MPaをかけた状態で加振装置26でその一端側を一定の加速度29.4m/s23Gで加振して他端側で受振させるとともに、加振側の固定部22に設けた加振側加速度センサ28にて加振側加速度A0を、受振側固定部24に設けた受振側加速度センサ30にて受振側加速度A1をそれぞれ測定し、それらに基づいて振動伝達特性ゲインを測定した。尚、図3Aにおいて32はラバーであり、またLはホース自由長を示している。<柔軟性測定>柔軟測定は、図3Bに示す方法にて行った。詳しくは、ホースの一端側にばね測り34を取り付けてホースを180°曲げ変形させ、そして180°曲げたときのホースの曲げ力を測定して、これを柔軟性を示す値とした。尚ホース自由長L=350mmとした。<結果>振動伝達測定の結果が図2A及びBに、また柔軟性測定結果が図2Cに示してある。図2Aは、加振周波数を変化させて振動伝達特性ゲインを調べたもので、横軸に加振周波数が、縦軸にゲイン=20Log10A1/A0が示してある。また表1に100Hz,300Hz,600Hzでのゲイン及び100~600Hzの平均ゲインの値が別途に示してある。これら図2A及び表1に示しているように、本実施形態の高圧側のエアコンホース10Aにあっては、従来のエアコンホース200Aに比べて加振周波数100Hzの下で5.6dB14低く、また加振周波数300Hzの下で同じく5.6dB14低く、更に600Hzの下で14.1dB29低くなっており、また100~600Hzの平均ゲインで9.8dB21低くなっており、本実施形態のエアコンホース10Aは、従来のエアコンホース200Aに比べて振動吸収性能が高くなっている。一方図2Bは、ホース自由長を250mm,300mm,400mmと変えたときの100~600Hzの平均ゲインを示したもので、図2Bの結果に示しているように、本実施形態のエアコンホース10Aでは、従来のエアコンホース200Aに対してホース自由長250mmで6.6dB15低く、ホース自由長300mmで7.3dB16低く、またホース自由長400mmで9.8dB21低くなっており、この結果からも本実施形態のエアコンホース10Aが、従来のエアコンホース200Aに対して振動吸収性能が高くなっていることが分かる。特に注目すべきは、本実施形態のエアコンホース10Aでは、ホース自由長を250mmと短くした場合であっても、400mmと長い従来のエアコンホース200Aに比べて平均ゲインが大きく下がっており、ホースを250mmまで短尺化してもなお従来のエアコンホース200Aに比べて高い振動吸収性能を有している点である。このことから本実施形態のエアコンホース10Aは、振動吸収性能を高く維持しながらこれを短尺化できることが分る。尚高圧側のエアコンホース200Aにあっては、従来その長さは400mm以上が通常である。図2Cは、ホース柔軟性の測定結果を示したもので、従来のエアコンホース200A従来品では180°曲げるための力が7.4Nであるのに対し、本実施形態のエアコンホース10Aの場合には曲げのための力が4.8Nと小さくて済み35低減、ホースの柔軟性が高くなっている。次に、表2に上記以外の他の試験加圧繰返し試験,気密試験,寸法変化試験,耐圧力試験,破壊試験,透過試験,耐透湿試験の結果が示してある。尚、各試験は次にようにして行った。<加圧繰返し試験>ホースをU字状に曲げ、雰囲気温度130°Cの下でホースに0⇔3.5MPaの内圧を30cpmの繰返し速度で繰返し加え、ホース破裂に到るまでの繰返し回数を調べることによって耐久性を評価した。<気密試験>3.0MPaの試験圧力で窒素ガスを充填した後、ホースを水中に沈めてホースカシメ部よりの窒素ガスの洩れの有無を調べた。<寸法変化試験>3.0MPaの内圧をかけ、5分保持した後の内圧によるホース長さ変化および外径変化を調べた。<耐圧力試験>5.0MPaの液圧を加え、5分間経過してからの破裂、液漏れ、局部ふくれの発生有無を調べた。<破壊試験>150mPa/minの加圧速さで液圧を加え、破裂強さを測定した。<透過試験>冷媒を封入した試料ホースを90°Cの恒温槽で72hr放置し、質量損失割合を算出した。<耐透湿試験>乾燥剤ゼオライトの一種で多孔質構造を有し、空孔に水分子を吸着して乾燥を行うもの、ここではモレキュラーシーブ商品名を使用を入れたホースを、60°C×95RHに調節された恒温恒湿槽内に入れ168hr放置し、規定時間経過後にホースを取り出して、ホース内から乾燥剤を取り出して質量を測定。初期乾燥剤の質量と試験放置後の乾燥剤の質量の差から水分透過率を求めた。表2の結果に見られるように、本実施形態のエアコンホース10Aは、加圧繰返し耐久性,気密性,寸法変化,耐圧力性,破壊強度,耐透過性,耐透湿性等の特性において、従来のエアコンホース200Aと同等の性能を有している。次に図4は、低圧側のエアコンホースの一例を示している。この例の低圧側のエアコンホース10Bは、樹脂内層18を有していない点を除いて、基本的に図1に示す高圧側のエアコンホース10Aと同様の構成のものである。但しこの低圧側のエアコンホース10Bは、補強糸層14の編組密度が48とされており、内ゴム層12と外ゴム層16との合体部分の面積比率が52で、高圧側のエアコンホース10Aよりも高い面積比率とされている。また寸法的には、この低圧側のエアコンホース10Bでは外径d1=φ24.5mm,内径d2=φ16mm,肉厚t=4.25mmとされている。尚内ゴム層12,外ゴム層16,補強糸層14における補強糸の各材質については、図1の高圧側のエアコンホース10Aのそれと同様である。この低圧側のエアコンホース10Bについて、上記高圧側のエアコンホース10Aについて行ったのと同様の方法,同様の条件で振動伝達測定を行った。尚比較のために、図6ロに示す従来の低圧側のエアコンホース200Bについても同様の試験及び評価を行った。尚従来のエアコンホース200Bは、寸法関係は本実施形態の低圧側のエアコンホース10Bと同じであるが、材質及び補強糸層の構成については異なっている。即ち内ゴム層201については本実施形態と同様にブチルゴムを用いているが、中間ゴム層206及び外ゴム層204についてはEPDMを用いている。また補強糸として予めDIP処理したポリエステル糸を用い、これを第1補強糸層2021及び第2補強糸層2022それぞれについて82の編組密度で編組を行って補強糸層202を構成している。結果が図5A,Bに示してある。図5Aは、加振周波数を変化させて振動伝達特性ゲインを調べたもので、横軸に加振周波数が、縦軸にゲイン=20Log10A1/A0が示してある。また表3に100Hz,300Hz,600Hzでのゲイン及び100~600Hzの平均ゲインの値が別途に示してある。これら図5A及び表3に示しているように、本実施形態の低圧側のエアコンホース10Bにあっては、従来のエアコンホース200Bに比べて加振周波数100Hzの下で5.0dB13低く、また加振周波数300Hzの下で4.3dB9低く、更に600Hzの下で7.4dB13低くなっており、また100~600Hzの平均ゲインで5.7dB12低くなっており、低圧側の本実施形態のエアコンホース10Bにおいても、従来のエアコンホース200Bに比べて振動吸収性能が高くなっている。一方図5Bは、ホース自由長を250,300,400mmと変えたときの100~600Hzの平均ゲインを示したもので、この図5Bの結果に示しているように、本実施形態のエアコンホース10Bは、250mmまでの範囲内で短尺化した場合であっても、従来の低圧側のエアコンホース200Bのホース長400mmのものと比べて同等以上の振動吸収性能を有している。以上本発明の実施形態を詳述したがこれはあくまで一例示であり、本発明はその趣旨を逸脱しない範囲において種々変更を加えた形態で構成可能である。"