第1のガラス板と、該第1のガラス板とスペーサーを介して略平行に位置する第2のガラス板からなり、前記第1のガラス板と前記第2のガラス板間に中空層を形成し、該中空層にネオンガスが封入されている複層ガラスであって、前記複層ガラスの総厚が18mm以上、24mm以下であり、前記第1のガラス板の厚さに対する前記第2のガラス板の厚さの比が、0.4以上、0.8以下であり、かつ、前記複層ガラスの総厚に対する前記第1のガラス板と前記第2のガラス板の厚さの合計の比が、0.5以上、0.7以下であることを特徴とする複層ガラス。前記第1のガラス板と第2のガラス板が、それぞれ単板ガラスからなり、該単板ガラスの厚さがそれぞれ4.7mm以上、10.6mm以下であり、中空層の厚さが6.0mm以上、12.0mm以下であることを特徴とする請求項1に記載の複層ガラス。JISR3107:1998に準拠する熱貫流率が4.0W/m2K以下であり、サッシとした際にJISA4706:2000に準拠する遮音等級T-3等級に合格することを特徴とする請求項1又は請求項2に記載の複層ガラス。請求項1乃至請求項3の何れかに記載の複層ガラスを取り付けてなることを特徴とする窓。請求項1乃至請求項3の何れかに記載の複層ガラスを取り付けてなることを特徴とするドア。特許文献1に記載の原子量の重いガスであるアルゴンやクリプトンを封入した複層ガラスにおいては、複層ガラスの断熱性を高めることができるが、十分な遮音性能を得ることが難しい。一方、特許文献2に記載の原子量の軽い分子であるヘリウムを封入した複層ガラスにおいては、複層ガラスの遮音性能を高めることができるが、十分な断熱性能を得ることが難しい。そのため、特許文献1及び特許文献2に記載の複層ガラスでは、総厚が薄く、かつ、十分な断熱性能と遮音性能を両立させた複層ガラスを得ることが難しい。複層ガラスを構成するガラス板を厚くして、断熱性能と遮音性能を向上させることもできるが、そうすると、複層ガラスのトータルの厚さ総厚が厚くなってしまい、従来の複層サッシ枠を適用することができず、別途、特注の複層サッシ枠を製作する必要があり、コスト高につながる。また、特許文献3及び特許文献4には、原子量の重いアルゴンやクリプトンと原子量の軽いヘリウムの中間的な原子量を有するネオンを、複層ガラスに形成された中空層に封入することについて記載されているが、ネオンを封入した際の複層ガラスの具体的な構成については記載されていない。このように、中空層にガスを封入した従来の複層ガラスでは、断熱性能もしくは遮音性能のどちらかの性能に特化したものであり、実用面において、総厚が薄く、十分な断熱性能と遮音性能を両立した複層ガラスは得られていないのが現状であった。平成18年に国土交通省告示第378号住宅に係るエネルギーの使用の合理化に関する設計、施工及び維持保全の指針が告示された。この指針によると、JISR3107:1998に準拠する熱貫流率が4.0W/m2K以下であり、JISA4706:2000に準拠する遮音等級T-3等級に合格する遮音特性を両立する断熱性能及び遮音性能であれば、次世代省エネルギー基準として、実用面において十分な性能とされており、中空層にガスを封入した複層ガラスにおいて、このような性能を両立するものは類を見ない。本発明は、上記の問題点に鑑みてなされたものであり、総厚が薄く、限られた厚みにおいて、十分な断熱性能と遮音性能を両立させた複層ガラス、具体的には、総厚が24mm以下、18mm以上であり、JISR3107:1998に準拠する熱貫流率が4.0W/m2K以下であり、JISA4706:2000に準拠する遮音等級T-3等級に合格する遮音特性を有する複層ガラスを提供することを目的とする。本発明者らは、上記課題を解決するために、鋭意検討した結果、中空層にネオンガスが封入された複層ガラスにおいて、複層ガラスを構成する2枚のガラス板の厚さを異厚にすることによって、コインシデンス効果に由来する遮音性能の低下を防ぎ、さらに、複層ガラスの総厚に対する2枚のガラス板の合計の厚みの比に着目し、十分な断熱性を損なうことなく、各ガラス板の厚みとネオンガス封入による遮音効果を十分に利用することによって、遮音性能を向上させ、限られた総厚において、優れた断熱性能と遮音性能を両立させることができることを見出し、本発明に至った。すなわち、本発明は、第1のガラス板と、該第1のガラス板とスペーサーを介して略平行に位置する第2のガラス板からなり、前記第1のガラス板と前記第2のガラス板間に中空層を形成し、該中空層にネオンガスが封入されている複層ガラスであって、前記複層ガラスの総厚が18mm以上、24mm以下であり、前記第1のガラス板の厚さに対する前記第2のガラス板の厚さの比が、0.4以上、0.8以下であり、かつ、前記複層ガラスの総厚に対する前記第1のガラス板と前記第2のガラス板の厚さの合計の比が、0.5以上、0.7以下であることを特徴とする複層ガラスである。また、本発明は、前記第1のガラス板と第2のガラス板が、それぞれ単板ガラスからなり、該単板ガラスの厚さがそれぞれ4.7mm以上、10.6mm以下であり、中空層の厚さが6.0mm以上、12.0mm以下、とすることが好ましい。本発明の上記構成によれば、JISR3107:1998に準拠する熱貫流率が4.0W/m2K以下であり、サッシとした際にJISA4706:2000に準拠する遮音等級T-3等級に合格する、優れた断熱性能と遮音性能を両立させた複層ガラスを得ることができる。また、上述の複層ガラスは、サッシに取り付けて窓として使用してもよい。また、上述の複層ガラスは、サッシに取り付けてドアとして使用してもよい。本発明の複層ガラスの構成によれば、ガラス板を異厚構成とすることで、特定の周波数の音の共振を防止し特定の波長を増幅することを防ぎ、さらに、複層ガラスを構成する各ガラス板の厚みとネオンガス封入による遮音効果を十分生かし、断熱性能を損なうことなく、遮音性能を向上させることができる。したがって、限られた総厚において、優れた断熱性能と遮音性能を両立させた複層ガラスを提供することが可能となる。図1のaに示すように、本発明の複層ガラス100は、第1のガラス板G1ガラス板の厚さX[mm]と第2のガラス板G2ガラス板の厚さY[mm]からなる2枚のガラス板G1、G2がスペーサー4を介して隔置される。2枚のガラスG1、G2とスペーサー4で密閉された空間として中空層1が形成され、この中空層1にはネオンガスが封入される。複層ガラス100の総厚Z[mm]は、この中空層1の厚さ、第1のガラス板G1の厚さX[mm]、第2のガラス板G2の厚さY[mm]の合計として表される。なお、ガラス板G1とガラス板G2は厚さがそれぞれ異なり、ガラス板G1の厚さは、ガラス板G2の厚さより大きい構成となっている。また、スペーサー4の両側にはブチルゴム接着剤などの一次シール材5が貼着され、2枚のガラスG1、G2を一次シール材5で接着一体化し、2枚のガラスG1、G2を隔置して密閉された中空層1を形成する。中空層1にはゼオライトなどの乾燥剤3が充填される。尚、スペーサー4の外側において、2枚のガラスG1、G2とスペーサー4に囲まれた凹部の形状を有する二次シール部6には、水分などが浸入しないように、シリコーンシーラントやポリサルファイドシーラントなどが充填される。二次シール部6は、極力ガスを透過させにくく、密な内部構造の材料を用いることが好ましく、例えば、安価なポリサルファイド系シーラントを用いるのが好適である。また、図1のbに示すように、本発明の複層ガラス100は、X、YおよびZの関係を、0.4≦Y/X≦0.8、かつ、0.5≦XY/Z≦0.7の両方の条件を満たすように各ガラス板G1、G2の厚さと総厚を調整することを特徴としている。これらの関係を満たすことによって、限られた厚さ総厚24mm以下、18mm以上の複層ガラスにおいて、熱貫流率が4.0W/m2K以下であり、JISA4706:2000に準拠する遮音等級T-3等級に合格する遮音特性を持つ、優れた断熱特性と遮音特性を両立した複層ガラスを提供することが可能となる。遮音性能に関して、複層ガラスの遮音性能を低下させる要因についてはいくつかの現象が知られており、複層ガラスにおける遮音性能を向上させるには、主にコインシデンス効果と共鳴透過現象の二つの現象を抑制することが重要となることが知られている。コインシデンス効果とは、板状の材料において特有の周波数で透過損失が小さくなる、言い換えれば、遮音性能が低下する現象である。具体的には、音が板面に対し斜めに入射すると、板面上の位置によって音圧に位相差ができるため、板面にそって固有の屈曲強制振動を生じ、ある周波数で音の透過が大きくなり遮音性能が低下する現象である。ガラス板においては、ガラス面に対し、縦弾性波である音波が、垂直でなく斜めに入射した場合、コインシデンス効果によりガラス面に水面を走る波のような横波の振動波が発生し、共鳴により遮音性能を低下させ、コインシデンス限界周波数以上の周波数域で遮音性能の低下が起こる。尚、コインシデンスの現象の起きる最も低い周波数をコインシデンス限界周波数と言い、コインシデンス限界周波数とガラス板の厚さの間には相関があり、ガラス板が厚くなり曲げ剛性が大きくなると、コインシデンス限界周波数は低くなることが知られている。サッシの遮音において、このコインシデンス効果の発生を抑制しなければならない。なお、コインシデンス限界周波数は、数1の式で表される。また、共鳴透過現象とは、複層ガラスにおいて、1対のガラス板が中空層をバネとして共振し、中空層のある部分力学的平衡点を境にして右側の系と左側の系が同じ振動数で振動する現象である。この2つの系はエネルギー的に等価であることになり互いに共鳴し、複層ガラスはこの振動数の元では遮音性能が低下する。以下、図1のbに示す関係式の範囲に規定する理由について説明する。まず、第1のガラス板G1X[mm]と第2のガラス板G2Y[mm]の関係については、ガラス板G1とガラス板G2の厚さを異なる厚さガラス板G1の厚さは、ガラス板G2より大きいにして、0.4≦Y/X≦0.8とすることが好ましい。Y/Xの値が0.4より小さくなると、ガラス板G1とガラス板G2のコインシデンス限界周波数が顕著に異なり、音響透過損失が広い周波数帯域において低下する。また、ガラス板G1とガラス板G2の質量差が顕著に大きくなることから、ガラス板G1の遮音性能が支配的となり、ガラス板G2は遮音材としての作用を失う。この結果、遮音等級T-3等級に影響を及ぼしやすい周波数帯250~500Hzでの遮音性能低下を効果的に避けることができなくなり好ましくない。また、施工の観点から、Y/Xの値が、0.4より小さくなると、風圧が片方のガラス板に集中し強度の問題が懸念されるため好ましくない。一方、Y/Xの値が0.8より大きく、特に、Y/Xの値が1に近くなる場合、ガラス板G1とガラス板G2のコインシデンス限界周波数が重なり、当該周波数において遮音性能が極端に悪化する。また、平行に配置されたガラス板G1とガラス板G2の間で生じる共鳴透過現象が強調され、共鳴透過周波数での音響透過損失の低下が増大するため好ましくない。次に、複層ガラスの総厚Z[mm]に対する第1のガラス板G1X[mm]と第2のガラス板G2Y[mm]の合計の厚さの関係については、0.5≦XY/Z≦0.7とすることが好ましい。XY/Zの値が0.5より小さくなると、複層ガラスの総厚に対して、ガラス板G1とガラス板G2の合計の厚みの比が小さくなり、共鳴透過周波数がネオンガスによる主たる遮音効果範囲250~500Hzから逸脱し、封入するネオンガスの遮音効果を十分に発揮することができないため、十分な遮音性能を得ることができなくなり、優れた遮音性能と断熱性能を両立することができなくなるため好ましくない。一方、XY/Zの値の値が0.7より大きくなると、複層ガラスの総厚に対して、十分な中空層1の厚さを得られなくなり、封入するネオンガスの効果を十分に発揮することができないため、十分な断熱性能を得ることができなくなり、優れた遮音性能と断熱性能を両立することができなくなるため好ましくない。上記関係の範囲を満たすものであれば、第1のガラス板G1、第2のガラス板G2および中空層1の厚さは、施工する条件等において適宜設計すればよい。具体的な構成としては、例えば、第1のガラス板G1と第2のガラス板G2が、それぞれ単板ガラスからなり、これらの単板ガラスの厚さがそれぞれ4.7mm以上、10.6mm以下であり、中空層の厚さが6.0mm以上、12.0mm以下の範囲内にて、複層ガラス100の構成を決定するとよい。第1のガラス板G1と第2のガラス板G2を、それぞれ単板ガラスとする場合、安価で極めてシンプルな構成にて、優れた断熱特性と遮音特性を両立した複層ガラスを提供できる利点がある。本発明の複層ガラスに適用されるガラス板G1、G2は、フロート法等で製造された後、何ら後処理がなされていない生板ガラス単板ガラス、製造後、風冷強化または化学強化等の強化処理がなされた強化ガラス、ポリビニルブチラール膜などの樹脂中間膜を介して接合した合わせガラス、網入りガラス等を使用することができる。また、本発明の複層ガラスを構成する2枚のガラス板の内の少なくとも1枚に熱伝達を抑制する低放射膜をコーティングしたLow-Eガラスを用いることももちろん可能である。また、ガラス板としては、施工条件に応じて、樹脂中間層を有する合わせガラスを使用する場合、第1のガラス板G1を単板ガラス、第2のガラス板G2を合わせガラスとする構成にするとよい。その場合、例えば、複層ガラスの総厚が18mm以上、24mm以下であり、熱貫流率が4.0W/m2K以下であり、サッシとした際にJISA4706:2000に準拠する遮音等級T-3等級に合格する複層ガラスを得るには、単板ガラスの厚さが5.7mm以上、10.6mm以下、合わせガラスの中のガラス部の厚さが5.4mm以上、8.6mm以下であり、樹脂中間層の厚さが0.38mm以上、2.28mm以下であり、中空層の厚さが6.0mm以上、12.0mm以下の範囲にて適宜設定されることが好ましい。また、合わせガラスに用いる前記樹脂中間層は、ポリビニルブチラール、エチレン-酢酸ビニル共重合体または透明樹脂を積層させてなる遮音性中間膜から選ばれた樹脂中間膜に由来することものを用いることが好ましい。本発明に係る複層ガラスにおいて、上記説明における図1bの関係式の数値範囲の有効性を検証するために、遮音性能および断熱性能に関する性能試験を行った。性能試験においては、図1に示すような構造の複層ガラスを使用した。具体的には、ガラス板G1、G2の間に乾燥剤3としてゼオライトを充填した中空部を有するアルミニウム製のスペーサー4を挟み込み、スペーサー4の両側にブチルゴム接着剤一次シール材5を貼着し、ガラス板G1、G2を、スペーサー4を介してブチルゴム接着剤で接着一体化し、それぞれのガラス板G1、G2を隔置した複層ガラスを使用した。なお、ガラス板G1、G2とスペーサーに囲まれた凹部には、二次シール部6としてポリサルファイドシーラント使用し、複層ガラスの密閉を行った。なお、ガラス板G1、G2はそれぞれ単板のフロートガラス板ソーダライムガラスを使用した。遮音性能の評価遮音性能試験は、サッシJISA4706:2000に準拠し、実験室における音響透過損失の測定方法JISA1416に基づき行った。その際、前記JISに基づいて、規程の1/3オクターブ中心周波数における音響透過損失を測定した。尚、測定において音源はガラス板G1側におき、測定器はガラス板G2側に設置した。詳しくは、JISA1416:2000に記載されるタイプI試験室残響室を使用し、2本の木製押縁25mm×25mmを用いて、試験体を固定し設置を行い、JISA1416:2000に記載の方法で音響透過損失の測定を行った。音響透過損失の測定値が、JISA4706:2000に記載の判断基準、a125Hz~4000Hzの16点における音響透過損失が、全て該当する遮音等級線を上回ることとする。尚、各周波数帯域で該当する遮音等級線を下回る値の合計が3dB以下の場合は、その遮音等級とする。b全周波数帯域において、下記の数2の式によって、音響透過損失を換算し、その換算値6点が該当する遮音等級線を上回ることとする。に対し、遮音等級T-3等級について、a、bいずれかに基準を満たした場合、遮音等級T-3等級に合格するとした。光学熱的性能の測定次いで、板ガラス類の透過率反射率放射率日射取得率の試験方法JISR3106:1998に基づき、本発明の複層ガラスの光学性能、熱的性能を計算し、板ガラス類の熱抵抗及び建築における熱貫流率の算定方法JISR3107:1998に準拠する、熱貫流率の計算を行った。本発明の範疇となる実施例1~実施例5および本発明の範疇外となる比較例1~3について、複層ガラスの構成と遮音性能および断熱性能の評価結果をまとめたものを表1に示す。また、図2~4にて、遮音性能試験を行った結果を示す。図2および図3は、実施例1~実施例5の複層ガラスの遮音性能曲線のグラフである。図4は、比較例1~比較例3の複層ガラスの遮音性能曲線のグラフである。なお、図2~図4中のT-3は、JISA4706:2000に準拠する遮音等級T-3等級を表す。以下に、実施例1~5、比較例1~3に関して、複層ガラスの構成、遮音性能および断熱特性について詳細に説明する。[実施例1]図1に示されるような複層ガラスにおいて、総厚は19.4mmであって、ガラス板G1、G2の板厚が、7.7mmのフロート単板ガラスFL8、5.7mmのフロート単板ガラスFL6であり、封入ガスとしてネオンを用い、厚みを6.0mmとした中空層1Ne6からなる構成の複層ガラスFL8Ne6FL6を用いて遮音性能の測定および熱貫流率の算出を行った。その結果、図2より、実施例1の複層ガラスにおいては、遮音等級T-3等級に合格する遮音特性を得ることができた。また、熱貫流率は、3.81W/m2Kであった。[実施例2]同様に、総厚は21.4mmであって、ガラス板G1、G2の板厚がそれぞれ7.7、5.7mmのフロート単板ガラスを用い、中空層1の厚みを8.0mm、とする以外は実施例1と同じ構成の複層ガラスFL8Ne8FL6を用いて、遮音性能の測定および熱貫流率の算出を行った。その結果、図2より、実施例2の複層ガラスにおいては、遮音等級T-3等級に合格する遮音特性を得ることができた。また、熱貫流率は、3.58W/m2Kであった。[実施例3]同様に、総厚は21.4mmであって、ガラス板G1、G2の板厚がそれぞれ7.7、4.7mmのフロート単板ガラスを用い、中空層1の厚みを9.0mm、とする以外は実施例1と同じ構成の複層ガラスFL8Ne9FL5を用いて、遮音性能の測定および熱貫流率の算出を行った。その結果、図2より、実施例3の複層ガラスにおいては、遮音等級T-3等級に合格する遮音特性を得ることができた。また、熱貫流率は、3.49W/m2Kであった。[実施例4]同様に、総厚は22.4mmであって、ガラス板G1、G2の板厚がそれぞれ9.7、4.7mmのフロート単板ガラスを用い、中空層1の厚みを8.0mm、とする以外は実施例1と同じ構成の複層ガラスFL10Ne8FL5を用いて、遮音性能の測定および熱貫流率の算出を行った。その結果、図3より、実施例4の複層ガラスにおいては、遮音等級T-3等級に合格する遮音特性を得ることができた。また、熱貫流率は、3.56W/m2Kであった。[実施例5]同様に、総厚は22.4mmであって、ガラス板G1、G2の板厚がそれぞれ7.7、5.7mmのフロート単板ガラスを用い、中空層1の厚みを9.0mm、とする以外は実施例1と同じ構成の複層ガラスFL8Ne9FL6を用いて、遮音性能の測定および熱貫流率の算出を行った。その結果、図3より、実施例5の複層ガラスにおいては、遮音等級T-3等級に合格する遮音特性を得ることができた。また、熱貫流率は、3.48W/m2Kであった。表1における実施例1~5の結果より、本発明の範疇となる関係式0.4≦Y/X≦0.8、かつ、0.5≦XY/Z≦0.7を満たす複層ガラスは、総厚が24mm以下において、熱貫流率が4.0W/m2K以下、JISA4706:2000に準拠する遮音等級T-3等級に合格する遮音特性を有する、優れた遮音特性と断熱性能を両立した複層ガラスであることが分かる。[比較例1]総厚は17.4mmであって、ガラス板G1、G2の板厚がそれぞれ9.7mm、3.7mmのフロート単板ガラスを用い、中空層の厚さを6.0mmとする以外は、実施例1と同じ条件の複層ガラスFL10Ne4FL4を用いて遮音特性の測定および熱貫流率の算出を行った。その結果、図3より、比較例1の複層ガラスにおいては、遮音等級T-3等級に合格する遮音特性を得ることができた。しかしながら、熱貫流率は、4.15W/m2Kであった。[比較例2]総厚は20.4mmであって、ガラス板G1、G2の板厚がそれぞれ9.7mm、2.7mmのフロート単板ガラスを用い、中空層の厚さを8.0mmとする以外は、実施例1と同じ条件の複層ガラスFL10Ne8FL3を用いて遮音特性の測定および熱貫流率の算出を行った。その結果、図3より、比較例2の複層ガラスにおいては、遮音等級T-3等級に合格する遮音特性を得ることができなかった。また、熱貫流率は、3.59W/m2Kであった。[比較例3]総厚は21.4mmであって、ガラス板G1、G2の板厚がそれぞれ5.7mm、3.7mmのフロート単板ガラスを用い、中空層の厚さを12.0mmとする以外は、実施例1と同じ条件の複層ガラスFL6Ne12FL4を用いて遮音特性の測定および熱貫流率の算出を行った。その結果、図3より、比較例3の複層ガラスにおいては、遮音等級T-3等級に合格する遮音特性を得ることができなかった。また、熱貫流率は、3.31W/m2Kであった。表1における比較例1~3の結果より、比較例1の場合は、遮音等級T-3等級に合格する遮音特性を得られたが、0.5≦XY/Z≦0.7の範囲を満たしていないため、複層ガラスの総厚に対して、中空層の厚さが十分でないため、熱貫流率が4.0W/m2Kを得ることができず、十分な遮音性能と断熱性能を両立することができなかった。また、本発明の関係式において、0.4≦Y/X≦0.8を満たさないが、0.5≦XY/Z≦0.7の範囲を満たす比較例2の場合は、熱貫流率が4.0W/m2K以下となり、断熱性は十分であったが、図4より、250~500Hzの周波数の領域において、遮音性能の落ち込みが大きく、遮音等級T-3等級に合格する遮音特性を得ることができなかった。また、比較例3の場合は、本発明の関係式において、0.4≦Y/X≦0.8を満たすが、0.5≦XY/Z≦0.7の範囲を満たさない比較例3の場合は、熱貫流率が4.0W/m2K以下となり、断熱性は十分であったが、図4より、250~500Hzの周波数の領域において、遮音性能の落ち込みが大きく、遮音等級T-3等級に合格する遮音特性を得ることができなかった。比較例2より、第1のガラス板G1と第2のガラス板の比Y/Xが0.4より小さくなると、ガラス板G1、G2の異厚構造によるコインシデンス効果に由来する遮音性能の落ち込みを十分に抑えられなくなり、遮音等級T-3等級に合格する遮音特性を得ることができないことが分かる。また、比較例3より、総厚に対するガラス板G1、G2の厚さの合計の比XY/Zが、0.5より小さい場合、共鳴透過周波数がネオンガスによる主たる遮音効果範囲250~500Hzから逸脱し、封入するネオンガスの遮音効果を十分に発揮することができないため、遮音等級T-3等級に合格する遮音特性を得ることができないことが分かる。したがって、本発明の範疇である図1bに示す関係式を満たす複層ガラスは、限られた厚み総厚が24mm以下、18mm以上において、熱貫流率が4.0W/m2K以下であり、JISA4706:2000に準拠する遮音等級T-3等級に合格する遮音特性を有する複層ガラスを提供することが可能であることが分かる。