"多孔質基材と、前記多孔質基材の少なくとも一方の面に形成されたポリフッ化ビニリデン系樹脂を含む接着性多孔質層と、を備えた非水系二次電池用セパレータであって、前記接着性多孔質層は、空孔率が30以上60以下であり、かつ、平均孔径が1nm以上100nm以下であることを特徴とする非水系二次電池用セパレータ。前記接着性多孔質層は空孔率が30以上50以下であり、前記ポリフッ化ビニリデン系樹脂はフッ化ビニリデンが98mol以上含まれていることを特徴とする請求項1に記載の非水系二次電池用セパレータ。前記多孔質基材の一方の面に形成されている前記接着性多孔質層の重量が、0.5g/m2以上1.5g/m2以下であることを特徴とする請求項1または2に記載の非水系二次電池用セパレータ。前記接着性多孔質層は前記多孔質基材の表裏両面に形成されていることを特徴とする請求項1~3のいずれかに記載の非水系二次電池用セパレータ。前記多孔質基材の両面に形成された前記接着性多孔質層の両面合計の重量が、1.0g/m2以上3.0g/m2以下であり、前記接着性多孔質層の一面側の重量と他面側の重量の差が、両面合計の重量に対して20以下であることを特徴とする請求項4に記載の非水系二次電池用セパレータ。前記多孔質基材がポリエチレンを含むポリオレフィン微多孔膜であることを特徴とする請求項1~5のいずれかに記載の非水系二次電池用セパレータ。前記多孔質基材がポリエチレンとポリプロピレンとを含むポリオレフィン微多孔膜であることを特徴とする請求項1~5のいずれかに記載の非水系二次電池用セパレータ。前記ポリオレフィン微多孔膜が少なくとも2層以上の構造となっており、当該2層のうち一方の層はポリエチレンを含み、他方の層はポリプロピレンを含むことを特徴とする請求項7に記載の非水系二次電池用セパレータ。請求項1~8のいずれかに記載のセパレータを用いた非水系二次電池。ところで、一般的な非水系二次電池の正極あるいは負極は、集電体と、この集電体上に形成された電極活物質およびバインダー樹脂を含む活物質層から構成されている。そして、上述した接着性多孔質層は、熱プレスによって電極と接合させた場合、電極中のバインダー樹脂に対して接着する。そのため、より良好な接着性を確保するためには、電極内のバインダー樹脂の量は多い方が好ましい。しかしながら、電池のエネルギー密度をより高めるためには、電極中の活物質の含有量を高める必要があり、バインダー樹脂の含有量は少ない方が好ましい。そのため、従来技術において十分な接着性を確保するためには、より高い温度や高い圧力といった厳しい条件で熱プレスを行う必要があった。そして、従来技術においては、そのような厳しい条件で熱プレスした場合、ポリフッ化ビニリデン系樹脂からなる接着性多孔質層の多孔構造が潰れてしまう問題があった。そのため、熱プレス工程後のイオン透過性が十分でなくなり、良好な電池特性を得るのが困難であった。また、従来は電極に用いるバインダー樹脂はポリフッ化ビニリデン系樹脂が一般的だったのに対し、近年はスチレン-ブタジエンゴムを適用する場合も増えてきている。このようなスチレン-ブタジエンゴムを用いた電極に対しては、従来の接着性多孔質層を備えたセパレータでは、イオン透過性と接着性を両立して十分な電池特性を得ることが難しかった。例えば、特許文献1に記載のセパレータでは、ポリフッ化ビニリデン系樹脂からなる多孔質層の空孔率が50~90であり、非常に高い空孔率となっている。しかし、このような高い空孔率を有した接着性多孔質層は、厳しい接着条件で熱プレス工程を施した場合、力学物性が不十分なために多孔質構造が潰れてしまうといった課題がある。さらに、当該接着性多孔質層の表面には孔径0.05~10μmの孔が点在している。しかし、このような不均一な表面孔構造では、電極のバインダー樹脂量を減らし、かつ、熱プレス条件を緩和した場合に、電極との接着性、イオン透過性および電池のサイクル特性を両立させることが難しい。このような背景から、本発明は、従来技術に比べて電極との接着性に優れ、電極と接着した後にも十分なイオン透過性を確保でき、さらに、熱プレスにも十分に耐え得る力学的物性と均一な多孔質構造を有する接着性多孔質層を備えた非水系二次電池用セパレータを提供することを目的とする。本発明は、上記課題を解決するために、以下の構成を採用する。1.多孔質基材と、前記多孔質基材の少なくとも一方の面に形成されたポリフッ化ビニリデン系樹脂を含む接着性多孔質層と、を備えた非水系二次電池用セパレータであって、前記接着性多孔質層は、空孔率が30以上60以下であり、かつ、平均孔径が1nm以上100nm以下であることを特徴とする非水系二次電池用セパレータ。2.前記接着性多孔質層は空孔率が30以上50以下であり、前記ポリフッ化ビニリデン系樹脂はフッ化ビニリデンが98mol以上含まれていることを特徴とする上記1に記載の非水系二次電池用セパレータ。3.前記多孔質基材の一方の面に形成されている前記接着性多孔質層の重量が、0.5g/m2以上1.5g/m2以下であることを特徴とする上記1または2に記載の非水系二次電池用セパレータ。4.前記接着性多孔質層は前記多孔質基材の表裏両面に形成されていることを特徴とする上記1~3のいずれかに記載の非水系二次電池用セパレータ。5.前記多孔質基材の両面に形成された前記接着性多孔質層の両面合計の重量が、1.0g/m2以上3.0g/m2以下であり、前記接着性多孔質層の一面側の重量と他面側の重量の差が、両面合計の重量に対して20以下であることを特徴とする上記4に記載の非水系二次電池用セパレータ。6.前記多孔質基材がポリエチレンを含むポリオレフィン微多孔膜であることを特徴とする上記1~5のいずれかに記載の非水系二次電池用セパレータ。7.前記多孔質基材がポリエチレンとポリプロピレンとを含むポリオレフィン微多孔膜であることを特徴とする上記1~5のいずれかに記載の非水系二次電池用セパレータ。8.前記ポリオレフィン微多孔膜が少なくとも2層以上の構造となっており、当該2層のうち一方の層はポリエチレンを含み、他方の層はポリプロピレンを含むことを特徴とする上記7に記載の非水系二次電池用セパレータ。9.上記1~8のいずれかに記載のセパレータを用いた非水系二次電池。本発明によれば、従来技術に比べて電極との接着性に優れ、電極と接着した後にも十分なイオン透過性を確保でき、さらに、熱プレスにも十分に耐え得る力学的物性と均一な多孔質構造を有する接着性多孔質層を備えた非水系二次電池用セパレータを提供することができる。このような本発明のセパレータを用いれば、エネルギー密度が高く、高性能なアルミラミネートパック外装の非水系二次電池を提供することが可能となる。本発明の非水系二次電池用セパレータは、多孔質基材と、前記多孔質基材の少なくとも一方の面に形成されたポリフッ化ビニリデン系樹脂を含む接着性多孔質層と、を備えた非水系二次電池用セパレータであって、前記接着性多孔質層は、空孔率が30以上60以下であり、かつ、平均孔径が1nm以上100nm以下であることを特徴とする。以下、本発明について詳細に説明する。なお、以下において数値範囲で~と示したものは、上限値および下限値を含む数値範囲であることを意味する。[多孔質基材]本発明において、多孔質基材とは内部に空孔ないし空隙を有する基材を意味する。このような基材としては、微多孔膜や、不織布、紙状シート等の繊維状物からなる多孔性シート、あるいは、これら微多孔膜や多孔性シートに他の多孔性層を1層以上積層させた複合多孔質シート等を挙げることができる。なお、微多孔膜とは、内部に多数の微細孔を有し、これら微細孔が連結された構造となっており、一方の面から他方の面へと気体あるいは液体が通過可能となった膜を意味する。多孔質基材を構成する材料は、電気絶縁性を有する有機材料あるいは無機材料のいずれでも使用できる。特に、基材にシャットダウン機能を付与する観点からは、基材の構成材料として熱可塑性樹脂を使用することが好ましい。ここで、シャットダウン機能とは、電池温度が高まった場合に、熱可塑性樹脂が溶解して多孔質基材の孔を閉塞することによりイオンの移動を遮断し、電池の熱暴走を防止する機能をいう。熱可塑性樹脂としては、融点200°C未満の熱可塑性樹脂が適当であり、特にポリオレフィンが好ましい。ポリオレフィンを用いた多孔質基材としてはポリオレフィン微多孔膜が好適である。ポリオレフィン微多孔膜としては、十分な力学物性とイオン透過性を有した、従来の非水系二次電池用セパレータに適用されているポリオレフィン微多孔膜を用いることができる。そして、ポリオレフィン微多孔膜は、上述したシャットダウン機能を有するという観点から、ポリエチレンを含むことが好ましく、ポリエチレンの含有量としては95重量以上が好ましい。別途、高温にさらされたときに容易に破膜しない程度の耐熱性を付与するという観点では、ポリエチレンとポリプロピレンとを含むポリオレフィン微多孔膜が好適である。このようなポリオレフィン微多孔膜としては、ポリエチレンとポリプロピレンが1つのシートにおいて混在している微多孔膜が挙げられる。このような微多孔膜においては、シャットダウン機能と耐熱性の両立という観点から、95重量以上のポリエチレンと、5重量以下のポリプロピレンを含むことが好ましい。また、シャットダウン機能と耐熱性の両立という観点では、ポリオレフィン微多孔膜が少なくとも2層以上の構造となっており、当該2層のうち一方の層はポリエチレンを含み、他方の層はポリプロピレンを含む積層構造のポリオレフィン微多孔膜も好ましい。ポリオレフィンの重量平均分子量は10万~500万のものが好適である。重量平均分子量が10万より小さいと、十分な力学物性を確保するのが困難となる場合がある。また、500万より大きくなると、シャットダウン特性が悪くなる場合や、成形が困難になる場合がある。このようなポリオレフィン微多孔膜は、例えば以下の方法で製造可能である。すなわち、溶融したポリオレフィン樹脂をT-ダイから押し出してシート化する工程、上記シートに結晶化処理を施す工程、シートを延伸する工程、およびシートを熱処理する工程を順次実施して、微多孔膜を形成する方法が挙げられる。また、流動パラフィンなどの可塑剤と一緒にポリオレフィン樹脂を溶融し、これをT-ダイから押し出し、これを冷却してシート化する工程、シートを延伸する工程、シートから可塑剤を抽出する工程、およびシートを熱処理する工程を順次実施して微多孔膜を形成する方法等も挙げられる。繊維状物からなる多孔性シートとしては、ポリエチレンテレフタレートなどのポリエステル、ポリエチレンやポリプロピレン等のポリオレフィン、芳香族ポリアミドやポリイミド、ポリエーテルスルホン、ポリスルホン、ポリエーテルケトン、ポリエーテルイミド等の耐熱性高分子等からなる繊維状物、あるいは、これらの繊維状物の混合物からなる多孔性シートを用いることができる。複合多孔質シートとしては、微多孔膜や繊維状物からなる多孔性シートに、機能層を積層した構成を採用できる。このような複合多孔質シートは、機能層によってさらなる機能付加が可能となる点で好ましい。機能層としては、例えば耐熱性を付与するという観点では、耐熱性樹脂からなる多孔質層や、耐熱性樹脂および無機フィラーからなる多孔質層を用いることができる。耐熱性樹脂としては、芳香族ポリアミド、ポリイミド、ポリエーテルスルホン、ポリスルホン、ポリエーテルケトン、およびポリエーテルイミドから選ばれる1種または2種以上の耐熱性高分子が挙げられる。無機フィラーとしては、アルミナ等の金属酸化物や、水酸化マグネシウム等の金属水酸化物等を好適に使用できる。なお、複合化の手法としては、多孔性シートに機能層をコーティングする方法、接着剤で接合する方法、熱圧着する方法等が挙げられる。本発明において、多孔質基材の膜厚は、良好な力学物性と内部抵抗を得る観点から、5~25μmの範囲が好適である。多孔質基材のガーレ値JISP8117は、電池の短絡防止や十分なイオン透過性を得る観点から、50~800秒/100ccの範囲が好適である。多孔質基材の突刺強度は、製造歩留まりを向上させる観点から、300g以上が好適である。[ポリフッ化ビニリデン系樹脂]本発明の非水系二次電池用セパレータには、ポリフッ化ビニリデン系樹脂を適用する。ポリフッ化ビニリデン系樹脂としては、フッ化ビニリデンの単独重合体すなわちポリフッ化ビニリデン、フッ化ビニリデンと他の共重合可能なモノマーとの共重合体、あるいはこれらの混合物を用いることができる。フッ化ビニリデンと共重合可能なモノマーとしては、例えばテトラフロロエチレン、ヘキサフロロプロピレン、トリフロロエチレン、トリクロロエチレンあるいはフッ化ビニル等の一種類又は二種類以上を用いることができる。このようなポリフッ化ビニリデン系樹脂は、乳化重合または懸濁重合により得ることが可能である。本発明の非水系二次電池用セパレータに用いるポリフッ化ビニリデン系樹脂は、その構成単位としてフッ化ビニリデンが98mol以上含まれていることが好ましい。フッ化ビニリデンが98mol以上含まれている場合、厳しい熱プレス条件に対してもより十分な力学物性と耐熱性を確保できる。本発明に用いるポリフッ化ビニリデン系樹脂は、重量平均分子量が30万~300万の範囲のものが好ましい。より好ましくは30万~200万の範囲が好適であり、さらに好ましくは50万~150万の範囲が好適である。重量平均分子量が30万より小さいと、接着性多孔質層が電極との接着工程に耐える程の力学物性を有さない場合があり、十分な接着性が得られない場合がある。また、重量平均分子量が300万より大きくなると、樹脂を含むスラリーの粘度が高くなるため、接着性多孔質層の成形が困難となったり、接着性多孔質層に良好な結晶を形成することができず、好適な多孔構造を得ることが困難となる場合があるため好ましくない。[接着性多孔質層]本発明において、接着性多孔質層の多孔構造は重要な技術要素である。その多孔構造は、空孔率が30~60であり、かつ、平均孔径が1~100nmである。ここで、接着性多孔質層とは、ポリフッ化ビニリデン系樹脂を含んで構成されており、内部に多数の微細孔を有し、これら微細孔が連結された構造となっており、一方の面から他方の面へと気体あるいは液体が通過可能となった多孔質層を意味する。また、平均孔径は、窒素ガス吸着量から算出される接着性多孔質層の空孔表面積Sと、空孔率から算出される接着性多孔質層の空孔体積Vを用いて、すべての孔が円柱状であることを仮定して、以下の式1から算出する。d=4×V/S...式1d:接着性多孔質層の平均孔径V:接着性多孔質層の空孔体積S:接着性多孔質層の空孔表面積接着性多孔質層の空孔表面積Sを求めるためには、まず、窒素ガス吸着法で適用した多孔質基材の比表面積m2/gと、接着性多孔質層を成形した複合膜の比表面積m2/gを測定する。そして、それぞれの比表面積にそれぞれの目付g/m2を乗算して、シートの単位面積あたりの空孔表面積を求め、多孔質基材の空孔表面積を複合膜の空孔表面積から減算することで、接着性多孔質層の空孔表面積Sを算出する。本発明においては、接着性多孔質層の空孔率は30~60である。接着性多孔質層の空孔率が30以上であれば、良好なイオン透過性が得られ、十分な電池特性を得ることができる。接着性多孔質層の空孔率が60以下であれば、熱プレス工程で電極と接着させる際に、多孔質構造が潰れない程度の十分な力学物性を得ることができる。また、空孔率が60以下であれば、表面開孔率が低くなり、接着機能を有するポリフッ化ビニリデン系樹脂が占める面積が増えるため、十分な接着力を確保することができる。なお、接着性多孔質層の空孔率は30~50であればより好ましい。本発明においては、接着性多孔質層の平均孔径は1~100nmである。接着性多孔質層の平均孔径が100nm以下であれば、均一な空孔が均一に分散した多孔質構造になり易く、電極との接着点が均一に分散するため、良好な接着性を得ることができる。また、その場合、イオンの移動も均一となるため、十分なサイクル特性を得ることができ、さらに良好な負荷特性が得られる。一方、平均孔径は均一性という観点では出来るだけ小さいことが好ましいが、1nmより小さい多孔構造を形成することは現実的に困難である。また、接着性多孔質層に電解液を含浸させた場合、ポリフッ化ビニリデン系樹脂は膨潤するが、平均孔径が小さすぎると、膨潤により孔が閉塞し、イオン透過性が阻害されてしまう。このような観点からも平均孔径は1nm以上であることが好ましい。なお、接着性多孔質層の平均孔径は20~100nmであればより好ましい。上述した電解液による膨潤は、ポリフッ化ビニリデン系樹脂の種類や電解液の組成によっても異なり、膨潤に伴う不具合の程度も異なる。ポリフッ化ビニリデン系樹脂について着目すると、例えばヘキサフロロプロピレンのような共重合成分を多く含んだ共重合体を用いると、ポリフッ化ビニリデン系樹脂は膨潤しやすくなる。そのため、本発明では1~100nmの平均孔径の範囲において、前述の膨潤に伴う不具合を生じさせないようなポリフッ化ビニリデン系樹脂を選定することが好ましい。そのような観点では、フッ化ビニリデンを98mol以上含むポリフッ化ビニリデン系樹脂を用いることが好ましい。また電解液について着目すると、例えば誘電率の高いエチレンカーボネートやプロピレンカーボネートといった環状カーボネートの含有量が高い電解液を用いると、ポリフッ化ビニリデン系樹脂は膨潤しやすくなる。その結果、前述の膨潤に伴う不具合も発生しやすくなる。この点、フッ化ビニリデンを98mol以上含むポリフッ化ビニリデン系樹脂を用いれば、環状カーボネートのみからなる電解液を適用した場合であっても、十分なイオン透過性が得られ、良好な電池性能が得られるため好ましい。本発明における接着性多孔質層は、非水系二次電池用セパレータとして適当な空孔率を有しているにも関わらず、従来のものに比べて、その平均孔径が非常に小さいことが特徴的である。これは微細な多孔構造が発達していて、均一であることを意味する。このような多孔構造によれば、前述したように、セパレータと電極との界面におけるイオンの移動がより均一になるため、均一な電極反応が得られるようになる。そのため、電池の負荷特性やサイクル特性の向上効果が得られる。また、ポリフッ化ビニリデン系樹脂がセパレータ表面において均一に分布するため、電極との接着性がより良好なものとなる。さらに本発明の多孔構造は、多孔質基材と接着性多孔質層との界面におけるイオン移動も良好にする。一般的に、積層型セパレータは2層間の界面で目詰まりが発生しやすく、イオン移動が低下しやすいため、良好な電池特性を得るのが難しい場合がある。しかし、本発明における接着性多孔質層は、微細な多孔構造が発達しており、均一でかつその孔の数が比較的に多い。そのため、多孔質基材の孔と接着性多孔質層の孔を良好に接続できる確率が高くなるから、界面での目詰まりも著しく抑制できる。以上の通り、本発明のセパレータにおいては、接着性多孔質層が、熱プレスにも十分に耐え得る十分な力学的物性と均一な多孔質構造を有する。そのため、電極のバインダー樹脂量を減らし、かつ、熱プレス条件を緩和した場合であっても、従来技術に比べて優れた接着性が得られ、電極と接着した後にも十分なイオン透過性を確保できる。したがって、このようなセパレータを用いれば、エネルギー密度が高く、高性能なアルミラミネートパック外装の非水系二次電池を提供することが可能となる。本発明のような接着性多孔質層を得るためには、例えば重量平均分子量が高いポリフッ化ビニリデン系樹脂を適用する方法が挙げられ、具体的には60万以上、好ましくは100万以上のポリフッ化ビニリデン系樹脂を適用することが好ましい。また、ポリフッ化ビニリデン系樹脂におけるフッ化ビニリデンの含有量を高くする方法も挙げられ、具体的にはフッ化ビニリデンが98mol以上含まれたポリフッ化ビニリデン系樹脂を用いることが好ましい。また、凝固浴の温度をより低くして、微細な空孔を形成する方法等も挙げられる。なお、接着性多孔質層には、本発明の効果を阻害しない範囲内で、無機物あるいは有機物からなるフィラーやその他添加物を混入することも可能である。このようなフィラーを混入させることで、セパレータの滑り性や耐熱性を改善させることが可能となる。無機フィラーとしては、例えばアルミナ等の金属酸化物や、水酸化マグネシウム等の金属水酸化物等を用いることができる。有機フィラーとしては例えばアクリル樹脂等を用いることができる。[非水系二次電池用セパレータ]本発明の非水系二次電池用セパレータは、上述したように、多孔質基材と、多孔質基材の少なくとも一方の面に形成されたポリフッ化ビニリデン系樹脂を含む接着性多孔質層とを備えている。ここで、接着性多孔質層は、電解液を含んだ状態で熱プレスによって電極と接着する接着層であるため、セパレータの最外層として存在する必要がある。当然、正極および負極の両方とセパレータを接着させた方がサイクル寿命の観点から好ましいので、多孔質基材の表裏に接着性多孔質層を形成させた方が好ましい。本発明において、接着性多孔質層は、イオン透過性という観点から十分に多孔化された構造であることが好ましい。具体的には用いた多孔質基材のガーレ値と、接着性多孔質層を形成した後の複合セパレータのガーレ値との差が、300秒/100cc以下、さらに好ましくは150秒/100cc以下、さらに好ましくは100秒/100cc以下であることが好ましい。この差が300秒/100ccより高い場合、接着性多孔質層が緻密すぎてイオン透過を阻害し、十分な電池の特性が得られない場合がある。本発明の非水系二次電池用セパレータのガーレ値は、十分な電池性能を得る観点から、50秒/100cc以上800秒/100cc以下の範囲が好適である。非水系二次電池用セパレータの空孔率は、本発明の効果とセパレータの力学物性を良好に得る観点から、30以上60以下の範囲が適当である。該ポリフッ化ビニリデン系樹脂の重量は、電極との接着性、イオン透過性および電池の負荷特性の観点から、一方の面で0.5g/m2以上1.5g/m2以下の範囲が好適である。表裏両面に接着性多孔質層を形成する場合、ポリフッ化ビニリデン系樹脂の合計重量は1.0g/m2以上3.0g/m2以下が好適である。本発明においては、接着性多孔質層を多孔質基材の両面に形成する場合、その表裏の重量差も重要である。具体的には、多孔質基材の表裏に形成された接着性多孔質層の両面合計の重量が1.0~3.0g/m2であり、接着性多孔質層の一面側の重量と他面側の重量差が、両面合計の重量に対して20以下であることが好ましい。これが20を超えるとカールが顕著となることがあり、ハンドリング上支障となったり、サイクル特性が低下したりする場合もある。本発明において、非水系二次電池用セパレータの曲路率は、良好なイオン透過性を確保するという観点から、1.5~2.5の範囲であることが好ましい。非水系二次電池用セパレータの膜厚は、機械強度とエネルギー密度の観点から、5~35μmが好ましい。接着性多孔質層の片面の膜厚としては、接着性と良好なイオン透過性を確保するという観点から、0.5~5μmの範囲であることが好ましい。接着性多孔質層におけるポリフッ化ビニリデン系樹脂のフィブリル径は、サイクル特性の観点から、10~1000nmの範囲であることが好ましい。非水系二次電池用セパレータの膜抵抗は、十分な電池の負荷特性を確保するという観点から、1~10ohmcm2の範囲であることが好ましい。ここで膜抵抗とはセパレータに電解液を含浸させたときの抵抗値であり、交流法にて測定される。当然、電解液の種類、温度によって異なるが、上記の数値は電解液として1MLiBF4プロピレンカーボネート/エチレンカーボネート1/1重量比を用い、20°Cにて測定した数値である。[非水系二次電池用セパレータの製造方法]上述した本発明の非水系二次電池用セパレータは、ポリフッ化ビニリデン系樹脂を含む溶液を多孔質基材上に直接塗工して、ポリフッ化ビニリデン系樹脂を固化させることで、接着性多孔質層を多孔質基材上に一体的に形成する方法で製造できる。具体的に、まずポリフッ化ビニリデン系樹脂を溶媒に溶解して、塗工液を作製する。この塗工液を多孔質基材上へ塗工し、適切な凝固液に浸漬する。これにより、相分離現象を誘発しながら、ポリフッ化ビニリデン系樹脂を固化させる。この工程でポリフッ化ビニリデン系樹脂からなる層は多孔構造となっている。その後、水洗することで凝固液を除去し、乾燥することで接着性多孔質層を多孔質基材上に一体的に形成することができる。上記の塗工液としては、ポリフッ化ビニリデン系樹脂を溶解する良溶媒を用いることができる。このような良溶媒としては、例えば、N-メチルピロリドン、ジメチルアセトアミド、ジメチルホルムアミド、ジメチルホルムアミドなどの極性アミド溶媒を好適に用いることができる。良好な多孔構造を形成するという観点においては、上記の良溶媒に加えて、相分離を誘発させる相分離剤を混合させる方が好ましい。このような相分離剤としては、水、メタノール、エタノール、プロピルアルコール、ブチルアルコール、ブタンジオール、エチレングリコール、プロピレングリコール、あるいはトリプロピレングリコールなどが挙げられる。このような相分離剤は、塗工に適切な粘度が確保できる範囲で添加することが好ましい。また、接着性多孔質層にフィラーやその他添加物を混入させる場合は、上記塗工液中に混合あるいは溶解させればよい。塗工液の組成は、ポリフッ化ビニリデン系樹脂が3~10重量の濃度で含まれていることが好ましい。溶媒としては、適切な多孔構造を形成する観点から、良溶媒を60重量以上、相分離剤を40重量以下含む混合溶媒を用いることが好ましい。凝固液としては、水、水と前記良溶媒の混合溶媒、あるいは、水と前記良溶媒と前記相分離剤の混合溶媒を用いることができる。特に水と良溶媒と相分離剤の混合溶媒が好ましく、その場合、良溶媒と相分離剤の混合比はポリフッ化ビニリデン系樹脂の溶解に用いた混合溶媒の混合比に合わせた方が生産性の観点から好適である。水の濃度は、良好な多孔構造を形成し、生産性を向上させる観点から、40~90重量であることが好ましい。多孔質基材への塗工液の塗工は、マイヤーバー、ダイコーター、リバースロールコーター、グラビアコーターなどの従来の塗工方式を適用可能である。接着性多孔質層を多孔質基材の両面に形成する場合、塗工液を片面づつ塗工してから凝固、水洗および乾燥することも可能だが、塗工液を両面同時に多孔質基材上に塗工してから凝固、水洗および乾燥する方が、生産性の観点から好適である。なお、本発明のセパレータは、上述した湿式塗工法以外に、乾式塗工法でも製造することができる。ここで、乾式塗工法とは、ポリフッ化ビニリデン系樹脂と溶媒を含んだ塗工液を多孔質基材上に塗工し、これを乾燥することで溶媒を揮発除去することにより、多孔膜を得る方法をいう。ただし、乾式塗工法の場合、湿式塗工法と比べて塗工膜が緻密膜になり易く、塗工液にフィラー等を添加しなければ多孔質層を得ることは殆ど不可能である。また、このようなフィラー等を添加したとしても、良好な多孔質構造は得られ難い。よって、このような観点からすれば、本発明では湿式塗工法を用いることが好ましい。また、本発明のセパレータは、接着性多孔質層と多孔質基材を別個に作製しておき、これらのシートを重ね合わせて、熱圧着や接着剤により複合化する方法等によっても製造できる。接着性多孔質層を独立したシートとして得る方法としては、塗工液を剥離シート上に塗工し、上述した湿式塗工法あるいは乾式塗工法を用いて接着性多孔質層を形成し、接着性多孔質層のみを剥離する方法等が挙げられる。[非水系二次電池]本発明の非水系二次電池は、上述した本発明のセパレータを用いたことを特徴とする。本発明において、非水系二次電池は、正極および負極の間にセパレータが配置され、これらの電池素子が電解液と共に外装内に封入された構成となっている。非水系二次電池としてはリチウムイオン二次電池が好適である。正極としては、正極活物質、バインダー樹脂および導電助剤からなる電極層を、正極集電体上に形成した構成を採用できる。正極活物質としては、例えばコバルト酸リチウム、ニッケル酸リチウム、スピネル構造のマンガン酸リチウム、あるいはオリビン構造のリン酸鉄リチウムなどが挙げられる。本発明では、セパレータの接着性多孔質層を正極側に配置した場合、ポリフッ化ビニリデン系樹脂が耐酸化性に優れるため、4.2V以上の高電圧で作動可能なLiMn1/2Ni1/2O2、LiCo1/3Mn1/3Ni1/3O2といった正極活物質を適用しやすくなるという利点もある。バインダー樹脂としては例えばポリフッ化ビニリデン系樹脂などが挙げられる。導電助剤としては例えばアセチレンブラック、ケッチェンブラック、黒鉛粉末などが挙げられる。集電体としては例えば厚さ5~20μmのアルミ箔などが挙げられる。負極としては、負極活物質、およびバインダー樹脂からなる電極層を、負極集電体上に形成した構成を採用でき、必要に応じて電極層中に導電助剤を添加してもよい。負極活物質としては、例えばリチウムを電気化学的に吸蔵することができる炭素材料や、シリコンあるいは錫などのリチウムと合金化する材料などを用いることができる。バインダー樹脂としては、例えばポリフッ化ビニリデン系樹脂やブチレン-スタジエンゴムなどが挙げられる。本発明の非水系二次電池用セパレータの場合、接着性が良好であるため、負極バインダーとしてポリフッ化ビニリデン系樹脂だけでなくブチレン-スタジエンゴムを用いた場合でも十分な接着性を確保できる。また、導電助剤としては例えばアセチレンブラック、ケッチェンブラック、黒鉛粉末などが挙げられる。集電体としては例えば厚さ5~20μmの銅箔などが挙げられる。また、上記の負極に代えて、金属リチウム箔を負極として用いることも可能である。電解液は、リチウム塩を適切な溶媒に溶かした構成となっている。リチウム塩としては、例えばLiPF6、LiBF4、LiClO4などが挙げられる。溶媒としては、例えばエチレンカーボネート、プロピレンカーボネート、フロロエチレンカーボネート、ジフロロエチレンカーボネート等の環状カーボネートや、ジメチルカーボネート、ジエチルカーボネート、エチルメチルカーボネートおよびそのフッ素置換体等の鎖状カーボネート、γ-ブチロラクトン、γ-バレロラクトン等の環状エステル、あるいは、これらの混合溶媒を好適に用いることができる。特に、環状カーボネート/鎖状カーボネート=20~40/80~60重量比の溶媒に、リチウム塩を0.5~1.5M溶解したものが好適である。なお、従来の接着性多孔質層を備えたセパレータにおいては、使用する電解液の種類によって電極に対する接着性を発揮し難い場合もあったが、本発明のセパレータによれば、電解液の種類によらず良好な接着性を発揮し得る点にも大きな利点がある。本発明の非水系二次電池用セパレータは金属缶外装の電池にも適用可能であるが、電極との接着性が良好であるためアルミラミネートフィルム外装のソフトパック電池に好適に用いられる。このような電池を作製する方法は、前記正極および負極をセパレータを介して接合させ、これに電解液を含浸させアルミラミネートフィルム内に封入する。それを熱プレスすることで、非水系二次電池を得ることができる。このような本発明の構成であれば、電極とセパレータを良好に接着でき、サイクル寿命に優れた非水系二次電池を得ることができる。また、電極とセパレータの接着性が良好なため、安全性にも優れた電池となる。電極とセパレータの接合方法は電極とセパレータを積層させていくスタック方式、電極とセパレータを一緒に捲回する方式などがあり、本発明はいずれにも適用可能である。以下、本発明を実施例により説明する。ただし、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。[測定方法]接着性多孔質層の平均孔径ガス吸着法でBET式を適用することにより、ポリオレフィン微多孔膜の比表面積m2/gと、接着性多孔質層を形成した複合セパレータの比表面積m2/gを測定する。これら比表面積m2/gにそれぞれの目付g/m2を乗算して、シート1m2当たりの空孔表面積を算出する。ポリオレフィン微多孔膜の空孔表面積を複合セパレータの空孔表面積から減算することで、接着性多孔質層1m2当たりの空孔表面積Sを算出する。別途、空孔率からシート1m2当たりの空孔体積Vを算出する。ここですべての孔が円柱状であることを仮定すると、平均孔径直径dは空孔表面積Sおよび空孔体積Vから以下の式2で算出される。d=4×V/S...式2d:接着性多孔質層の平均孔径V:接着性多孔質層の空孔体積S:接着性多孔質層の空孔表面積このdをポリフッ化ビニリデン系樹脂からなる接着性多孔質層の平均孔径とした。膜厚接触式の厚み計LITEMATICミツトヨ社製を用いて測定した。測定端子は直径5mmの円柱状のものを用い、測定中には7gの荷重が印加されるように調整して行った。目付サンプルを10cm×10cmに切り出し、その重量を測定した。重量を面積で割ることで目付を求めた。ポリフッ化ビニリデン系樹脂の重量エネルギー分散型蛍光X線分析装置EDX-800HS島津製作所を用いてFKαのスペクトル強度からポリフッ化ビニリデン系樹脂の重量を測定した。この測定ではX線を照射した面のポリフッ化ビニリデン系樹脂の重量が測定される。よって表裏両面にポリフッ化ビニリデン系樹脂からなる多孔質層を形成した場合、表裏各々の測定を行うことで表裏各々のポリフッ化ビニリデン系樹脂の重量が測定され、それを合計することで表裏合計の重量が測定できる。空孔率複合セパレータの空孔率εは以下の式3から算出した。ε={1―Wa/0.95Wb/1.78/t}×100...式3ここで、Waは基材の目付g/m2、Wbはポリフッ化ビニリデン系樹脂の重量g/m2、tは膜厚μmである。接着性多孔質層の空孔率を算出する場合は、上記式3において、Wa=0g/m2として、tは接着性多孔質層の厚み、すなわち複合セパレータの膜厚から基材の膜厚を引いた値とすることで、求められる。ガーレ値JISP8117に従い、ガーレ式デンソメータG-B2C東洋精機社製にて測定した。[実施例1]ポリフッ化ビニリデン系樹脂としてクレハ化学社製のKFポリマー9300フッ化ビニリデン/ヘキサフロロプロピレン=98.9/1.1mol重量平均分子量195万を用いた。該ポリフッ化ビニリデン系樹脂を5重量の濃度でジメチルアセトアミド/トリプロピレングリコール=7/3重量比である混合溶媒に溶解し、塗工液を作製した。これを膜厚9μm、ガーレ値160秒/100cc、空孔率43のポリエチレン微多孔膜TN0901:SK社製の両面に等量塗工し、水/ジメチルアセトアミド/トリプロピレングリコール=57/30/13重量比の凝固液40°Cに浸漬することで固化させた。これを水洗、乾燥することでポリオレフィン系微多孔膜の表裏両面にポリフッ化ビニリデン系樹脂からなる接着性多孔質層が形成された本発明の非水系二次電池用セパレータを得た。このセパレータについて、セパレータの膜厚、ポリフッ化ビニリデン系樹脂中のVDFの含有量、セパレータ全体と接着性多孔質層PVdF層の空孔率、接着性多孔質層PVdF層の平均孔径と重量両面の合計重量、表面の重量、裏面の重量、表面側の重量と裏面側の重量差の両面合計重量に対する割合、セパレータのガーレ値の測定結果を表1に示す。なお、以下の実施例および比較例のセパレータについても同様に表1にまとめて示す。[実施例2~5]実施例1と同様の塗工液、およびポリエチレン微多孔膜を用い、同様の方法で、表1に示すように塗工量のみ変化させて本発明の非水系二次電池用セパレータを得た。[実施例6、7]実施例1と同様の塗工液、およびポリエチレン微多孔膜を用い、同様の方法で、表1に示すように表裏の塗工量のみ変化させて本発明の非水系二次電池用セパレータを得た。[実施例8]ポリプロピレン/ポリエチレン/ポリプロピレンの3層構造からなる膜厚12μm、ガーレ値425秒/100cc、空孔率38のポリオレフィン微多孔膜M824セルガード社をポリオレフィン微多孔膜として用いた以外は、実施例1と同様にして本発明の非水系二次電池用セパレータを得た。[実施例9]共重合組成がフッ化ビニリデン/ヘキサフロロプロピレン/クロロトリフロロエチレン=92.0/4.5/3.5重量比となるポリフッ化ビニリデン系樹脂を乳化重合にて作製した。このポリフッ化ビニリデン系樹脂の重量平均分子量は41万であった。該ポリフッ化ビニリデンを用い、両面の塗工量を0.8g/m2にしたこと以外は実施例1と同様にして、本発明の非水系二次電池用セパレータを得た。[比較例1]共重合組成がフッ化ビニリデン/ヘキサフロロプロピレン/クロロトリフロロエチレン=92.0/4.5/3.5重量比となるポリフッ化ビニリデン系樹脂を乳化重合にて作製した。このポリフッ化ビニリデン系樹脂の重量平均分子量は41万であった。該ポリフッ化ビニリデンを12重量の濃度でジメチルアセトアミド/トリプロピレングリコール=60/40重量比である混合溶媒に溶解し、塗工液を作製した。これを膜厚9μm、ガーレ値160秒/100cc、空孔率43のポリエチレン微多孔膜TN0901:SK社製の両面に等量塗工し、水/ジメチルアセトアミド/トリプロピレングリコール=50/30/20重量比の凝固液40°Cに浸漬することで固化させた。これを水洗、乾燥することでポリオレフィン系微多孔膜にポリフッ化ビニリデン系樹脂からなる多孔質層が形成された非水系二次電池用セパレータを得た。[比較例2]塗工液の組成として、ポリフッ化ビニリデン系樹脂の濃度を8重量とし、ジメチルアセトアミド/トリプロピレングリコール=55/45重量比とした以外、比較例1と同様にして非水系二次電池用セパレータを得た。[比較例3]凝固液の温度を0°Cとした以外は実施例1と同様の方法にて非水系二次電池用セパレータを得た。[比較例4]ポリフッ化ビニリデン系樹脂としてクレハ化学社製のKFポリマー9300フッ化ビニリデン/ヘキサフロロプロピレン=98.9/1.1mol重量平均分子量195万を用いた。該ポリフッ化ビニリデンを5重量でNMPに溶解し塗工液を作製した。これを膜厚9μm、ガーレ値160秒/100cc、空孔率43のポリエチレン微多孔膜TN0901:SK社製の両面に等量塗工し、100°Cで12時間真空乾燥させた。しかし、得られたポリフッ化ビニリデン膜は緻密であり、接着性多孔質層を形成することはできなかった。[電解液を含浸させたときのセパレータの抵抗測定]電解液に1MLiBF4プロピレンカーボネート/エチレンカーボネート=1/1重量比を用い、この電解液をセパレータに含浸させた。これをリードタブ付きのアルミ箔電極に挟みアルミパックに封入して試験セルを作製した。この試験セルの抵抗を交流インピーダンス法測定周波数:100kHzにより20°C、-20°Cにて測定した。この測定を実施例1、比較例1~3及び上記のポリエチレン微多孔膜TN0901:SK社製について実施した。その結果を表2に示す。また、得られた20°Cの抵抗値から以下の式4を適用することで曲路率を算出した。この結果も表2に示す。τ={Rε/100/rt}1/2...式4τ:曲路率Rohmcm2:電解液を含浸させたときのセパレータの抵抗rohmcm:電解液の比抵抗ε:空孔率tcm:膜厚[抵抗測定結果の解釈]-20°Cの抵抗を20°Cの抵抗で割った値については、実施例1、比較例2およびポリオレフィン微多孔膜では同等となっているのに対し、比較例1のものは著しく増大している。接着性多孔質層中に電解液が含浸した状態においては、膨潤した樹脂中に存在している電解液のイオンは、空孔中に存在している電解液のイオンに比べて移動速度が極めて遅く、その差は低温でより顕著となる。このことから、比較例1のものは実施例1のものに比べて、膨潤した樹脂が多量の電解液を含み、かつ、空孔に独立に存在している電解液量が少ないため、イオンの移動に差が生じ、低温における抵抗値が高くなったものと推定される。比較例1,2は実施例1に比べ電解液に膨潤しやすいポリフッ化ビニリデン系樹脂を適用しているが、このような樹脂を適用した場合は、孔径を小さくしていくと膨潤した樹脂中のイオンの量が増大していく。よって、このような樹脂を適用した場合は、ポリフッ化ビニリデン系樹脂からなる多孔質層の孔径を小さくしてしまうと、イオン透過性、特に低温におけるイオン透過性が低下してしまうため、好ましくない。それに対し、実施例1の場合は孔径が小さいにも関わらす、低温での抵抗増大が小さい。これは実施例1のポリフッ化ビニリデン系樹脂が比較的に電解液に膨潤し難いためであり、これより接着性多孔質層の多孔構造に対して適切なポリフッ化ビニリデン系樹脂を選定するのが良いことが分かる。実施例1と比較例1~3の曲路率を比較すると実施例1のものが有意に小さいことが分かる。いずれのサンプルにおいても同じポリオレフィン微多孔膜を用いていることと、接着性多孔質層の厚みがポリオレフィン微多孔膜の厚みに対して有意に薄いことを考えると、曲路率はポリオレフィン微多孔膜と接着性多孔質層との間の界面の目詰まりを反映したものと推定される。つまり、曲路率が高いほど、目詰まりの程度が大きいと言える。前述したように比較例の系は電解液に膨潤しやすいポリフッ化ビニリデン系樹脂を適用しているため、この膨潤による目詰まりも考慮する必要がある。前述した内容を踏まえると、比較例2の平均孔径が大きな系は膨潤の影響が小さいと思われるが、そのような系においても曲路率は有意に高い。これは本発明における接着性多孔質層が微細で均一な多孔質であるため、確率的に目詰まりし難いことを反映していると思われる。これより、本発明のような多孔質構造とすることで界面の目詰まりを防ぐことができ、本発明の構成はイオン移動という観点において好適であると考えられる。比較例3はポリフッ化ビニリデン系樹脂からなる多孔質層の空孔率が小さいものであるが、このような構成では該ポリフッ化ビニリデン系樹脂からなる多孔質層に形成されている孔が少ないため、ポリオレフィン微多孔膜との界面形成が好ましくなく、目詰まりが顕著となり、そのため曲路率が高くなっている。故に20°Cでも-20°Cでも膜抵抗が高く、十分なイオン透過性が得られていない。なお、この傾向は-20°Cにおいてより顕著となっている。[非水系二次電池の作製]負極の作製負極活物質である人造黒鉛MCMB25-28大阪ガス化学社製300g、バインダーである日本ゼオン社製のBM-400Bスチレン-ブタジエン共重合体の変性体を40重量含む水溶性分散液7.5g、増粘剤であるカルボキシメチルセルロース3g、適量の水を双腕式混合機にて攪拌し、負極用スラリーを作製した。この負極用スラリーを負極集電体である厚さ10μmの銅箔に塗布し、得られた塗膜を乾燥し、プレスして負極活物質層を有する負極を作製した。正極の作製正極活物質であるコバルト酸リチウムセルシードC日本化学工業社製粉末を89.5g、導電助剤のアセチレンブラックデンカブラック電気化学工業社製4.5g、バインダーであるポリフッ化ビニリデンKFポリマーW1100クレハ化学社製を6重量となるようにNMPに溶解した溶液をポリフッ化ビニリデンの重量が6重量となるように双腕式混合機にて攪拌し、正極用スラリーを作製した。この正極用スラリーを正極集電体である厚さ20μmのアルミ箔に塗布し、得られた塗膜を乾燥し、プレスして正極活物質層を有する正極を作製した。電池の作製前記の正極と負極にリードタブを溶接し、セパレータを介してこれら正負極を接合させ、電解液をしみ込ませてアルミパック中に真空シーラーを用いて封入した。ここで電解液は1MLiPF6エチレンカーボネート/エチルメチルカーボネート3/7重量比を用いた。これを熱プレス機により電極1cm2当たり20kgの荷重をかけ、90°C、2分の熱プレスを行うことで試験電池を作製した。[負荷特性試験]負荷特性試験は前記作製した非水系二次電池を用いて実施した。電池の負荷特性は25°Cにて0.2Cの放電容量を基準にした2Cの相対放電容量を測定し、これを指標とした。この試験を実施例1~9、比較例1~4のセパレータを用いた電池について実施した。その結果を表3に示す。[充放電サイクル試験]充放電サイクル試験は前記作製した非水系二次電池を用いて実施した。充電条件は1C、4.2Vの定電流定電圧充電、放電条件は1C、2.75Vカットオフの定電流放電としサイクル特性試験を実施した。ここでサイクル特性の指標は100サイクル後の容量維持率とした。この試験を実施例1~9、比較例1~4のセパレータを用いた電池について実施した。その結果を表3に示す。[電極と接着性確認]充放電サイクル試験後の電池を解体しセパレータと電極の接着性を確認した。接着性は接着力と均一性の観点から確認し、その結果を表3に示す。なお、接着力に関しては、正極側および負極側のそれぞれについて、実施例1のセパレータを用いた場合の剥離強度を100としたときの相対値で表3に示す。均一性に関しては、正極側および負極側のそれぞれについて剥離テストを行なった後に、接着性多孔質層がほぼ全て電極表面に付着していたものを均一性が良好〇と判断し、接着性多孔質層の大部分が電極表面に付着しているが一部破損しているものは均一性が中程度△と判断し、接着性多孔質層の大部分が電極表面に付着しておらず著しく破損していたものは均一性が不良×と判断した。比較例1,2では接着性が好ましくないが、これは接着性多孔質層の平均孔径が大きく空孔率が高いため、電極との接着工程である熱プレス時に接着性多孔質層が力学的に耐えることができず、電極とセパレータの間に保持されず外部にはみ出してしまったことによる。それに対し、実施例1~9ではそのようなことがなかった。このような観点から本発明非水系二次電池用セパレータの平均孔径、空孔率は好適であることが分かる。[耐熱性評価]実施例1のセパレータと実施例8のセパレータ耐熱性を熱機械物性測定TMAにより比較した。具体的には、それぞれのセパレータを幅4mmに切り出し、その両端をチャックで押さえ、チャック間距離が10mmとなるようにセットした。印加荷重10mNとし、昇温速度10°C/minで昇温させていき、セパレータが破断する温度を測定した。実施例1のセパレータは155°Cで破断が確認されたの対し、実施例8のセパレータは180°Cで破断が確認された。ポリプロピレンを適用することは耐熱性の観点からは好ましいことが分かる。[電解液の種類と接着性]実施例1と比較例1~4のセパレータについて、各種電解液を用いて、上記と同様にして電極との接着性テストを実施した。なお、電解液Aとして1MLiPF6エチレンカーボネート/エチルメチルカーボネート3/7重量比を用い、電解液Bとして1MLiPF6エチレンカーボネート/プロピレンカーボネート/エチルメチルカーボネート3/2/5重量比を用い、電解液Cとして1MLiPF6エチレンカーボネート/プロピレンカーボネート1/1重量比を用いた。結果を表4に示す。なお、表4には、実施例1のセパレータの正極、負極おのおので得られた剥離強度を100としたときの剥離強度の相対値で、正極と負極の剥離強度の平均値が70以上のものについては〇と記載し、50以上70未満のものについては△と記載し、50未満のものについては×と記載した。"