2種以上の合金化元素を有する母合金の混合物を含む、4.0~6.0のAl-4.5~6.0のMo-4.5~6.0のV-2.0~3.6のCr-0.2~0.5のFe-0.1~2.0のZrからなる近β型チタン合金を溶解し、混合物の合金化を行ない、消耗電極の製造を行ない、及び真空アーク炉内での合金の溶解行なう方法が提供される。本方法の特性は、Al、Mo、V、Crを、アルミニウムテルミット処理により製造された複合母合金中の混合物に導入し、以下の重量割合の元素を有することである。モリブデン25~27バナジウム25~27クロム14~16チタン9~11アルミニウム残余鉄及びジルコニウムは純金属として導入される。この合金は、真空アーク再溶解又はスカルによる最初の溶解物を用いて二重溶解して製造される。本発明の目的は、難燃性成分で合金化し、アルミニウム含有量が6以下とすることにより、高い衝撃強度と共に安定した高い強度特性により特徴づけられる、非常に均質な化学的性質を有する近β型チタン合金を製造することである。設定された目的は、2種以上の合金化元素を有する母合金の混合物を含む、4.0~6.0のAl-4.5~6.0のMo-4.5~6.0のV-2.0~3.6のCr-0.2~0.5のFe-0.1~2.0のZrからなる近β型チタン合金を溶解し、混合物の合金化を行ない、消耗電極の製造を行ない、及び真空アーク炉内での合金の溶解行なうことにより達成することができる。Al、Mo、V、Crを、アルミニウムテルミット処理により製造された複合母合金の形状で混合物に導入し、以下の重量割合の成分を有する。モリブデン25~27バナジウム25~27クロム14~16チタン9~11アルミニウム残余鉄及びジルコニウムは純金属として導入される。この合金は、真空アーク再溶解又はスカルのいずれかである最初の溶解物を用いて二重再溶解して製造される。本発明の本質は、合金の均質性及び純度をお互いに適合させる合金化元素の比率によって予め調製されている合金の高い品質にある含有物からの解放。この合金の高強度は、比較的広範囲のβ安定剤V、Mo、Cr、Feによるβ相によって主にサポートされている。上述したように、真空アーク溶解の際に、モリブデン等の市販の純金属を溶解物に導入することは、同様に化学的不均質性を引き起こす、個々の集合体の不十分な溶解をもたらす。難燃性金属が、母合金の形状で溶解物に導入される理由である。複合母合金の最適な組成は実験的に決定されている。この母合金は、モリブデン、クロム、バナジウム、アルミニウム及びチタンを含む。主要な母合金成分の含有量が下限値より低い場合、合金中のアルミニウムの最小必要含有量5を達成することはできない。主要な母合金成分の含有量が上限値より高い場合、母合金の融点が上昇するが、その脆弱性が著しく悪化し、造粒を困難又は不可能にする。熱反応を安定化するためにチタンを導入する。この母合金の融点は1760°Cであり、完全に溶解する溶解領域の温度よりも相当に低い。20mm以下の断面サイズを有する市販の純金属の形状の溶解物に、ジルコニウムを導入する。ジルコニウムの酸素に対する親和力は、チタンの親和力よりも高いという事実は公知である。市販の純金属の形状の溶解物に導入する際のジルコニウムの反応性は、母合金成分よりも相当に上昇している。混合物中の十分に大きいフラクションの存在は、必要時間内に酸素との相互作用を提供し、チタンによる酸素の活性吸収を防止する。ジルコニウムは、チタンマトリクス粒子表面からの酸素の再分配を促進し、その結果、この区画内での中間組織の形成を防止するこれは硬く、延性が低い。鉄は、引抜き鋼片又は細かく粉砕したチップの形状で導入される。この効果は全く予想外であり、合金の高い破壊靱性及び高い強度である。大量の再利用可能なスクラップを混合物に導入する場合、スカルにより最初の溶解を実施することが適切である。これは、溶解した合金の化学成分の良好な混合を保証する。本発明の実際の実施態様の例1.以下の化学組成を有する直径560mmのインゴットを二重真空アーク再溶解した。Al5.01V5.36Mo5.45Cr2.78Fe0.36Zr0.65O0.177インゴットを、直径250mmのビレットに変換し、金属特性について以下の試験を行った。適切な加熱処理後、機械的特性について以下の結果が得られた。1293MPaの引張強度1239MPaの降伏力2の伸長4.7の面積の減少66.3MPa√mの破壊靱性以下の化学組成を有する直径190mmのインゴットを、二重真空アーク再溶解した。Al4.92V5.23Mo5.18Cr2.92Fe0.40Zr1.21O0.18インゴットを直径32mmの棒状に変換し、金属特性について以下の試験を行った。適切な加熱処理後、機械的特性について以下の結果が得られた。1427MPaの引張強度1382MPaの降伏力12の伸長40の面積の減少52.2MPa√mの破壊靱性請求項記載の方法は、均質で高レベルの最大引張強度及び高い破壊靱性を有する合金の製造を可能にする。