"ニッケルおよび銅からなる合金を含むことを特徴とする、排ガス浄化用触媒。前記合金が、複合酸化物に担持されており、前記複合酸化物が、マグネシウムを含有することを特徴とする、請求項1に記載の排ガス浄化用触媒。前記複合酸化物が、さらに、アルミニウムを含有し、前記複合酸化物において、マグネシウムの含有割合が、アルミニウム1モルに対して、1.5モル以下であることを特徴とする、請求項2に記載の排ガス浄化用触媒。しかるに、このような触媒は、窒素酸化物NOxの浄化率に優れる一方、炭化水素HCの浄化率に劣る場合がある。本発明の目的は、一酸化炭素CO、炭化水素HCおよび窒素酸化物NOx、とりわけ、炭化水素HCを効率よく浄化することができる排ガス浄化用触媒を提供することにある。上記目的を達成するために、本発明の排ガス浄化用触媒は、ニッケルおよび銅からなる合金を含むことを特徴としている。また、本発明の排ガス浄化用触媒では、前記合金が、複合酸化物に担持されており、前記複合酸化物が、マグネシウムを含有することが好適である。また、本発明の排ガス浄化用触媒では、前記複合酸化物が、さらに、アルミニウムを含有し、前記複合酸化物において、マグネシウムの含有割合が、アルミニウム1モルに対して、1.5モル以下であることが好適である。本発明の排ガス浄化用触媒は、ニッケルおよび銅からなる合金を含むので、とりわけ、炭化水素HCを効率よく浄化することができる。本発明の排ガス浄化用触媒は、ニッケルおよび銅からなる合金を含有している。ニッケルおよび銅からなる合金を得る方法としては、特に制限されず、公知の方法を採用することができる。具体的には、例えば、ニッケルおよび銅を還元雰囲気下において焼成する方法が挙げられる。還元雰囲気としては、特に制限されないが、例えば、5~10体積の水素を含有する窒素雰囲気などが挙げられる。また、焼成条件としては、加熱温度が、例えば、600~1000°C、好ましくは、700~850°Cであり、加熱時間が、例えば、1~8時間、好ましくは、3~5時間である。合金において、ニッケルおよび銅の含有割合は、ニッケルおよび銅の総量100質量部に対して、ニッケルが、例えば、1~99質量部、好ましくは、58~78質量部であり、銅が、例えば、1~99質量部、好ましくは、22~42質量部である。また、ニッケルおよび銅のモル比は、ニッケルおよび銅の総量100モルに対して、ニッケルが、例えば、1~99モル、好ましくは、60~80モルであり、銅が、例えば、1~99モル、好ましくは、20~40モルである。また、合金の平均粒子径測定法:X線回折分析およびシェラ-の式は、例えば、8~17nm、好ましくは、8~13nmである。また、このようにして得られる合金は、好ましくは、複合酸化物に担持されている。複合酸化物としては、例えば、ペロブスカイト型複合酸化物、スピネル型複合酸化物、ジルコニア系複合酸化物、セリア系複合酸化物、アルミナなどが挙げられる。ペロブスカイト型複合酸化物は、下記一般式1で示される。ABO31式中、Aは、希土類元素およびアルカリ土類金属から選ばれる少なくとも1種の元素を示し、Bは、貴金属を除く遷移元素およびAlから選ばれる少なくとも1種の元素を示す。一般式1において、Aで示される希土類元素としては、例えば、Scスカンジウム、Yイットリウム、Laランタン、Ceセリウム、Prプラセオジム、Ndネオジム、Pmプロメチウム、Smサマリウム、Euユーロピウム、Gdガドリニウム、Tbテルビウム、Dyジスプロシウム、Hoホルミウム、Erエルビウム、Tmツリウム、Ybイッテルビウム、Luルテチウムなどが挙げられる。また、Aで示されるアルカリ土類金属としては、例えば、Beベリリウム、Mgマグネシウム、Caカルシウム、Srストロンチウム、Baバリウム、Raラジウムなどが挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、また、2種以上併用してもよい。一般式1において、Bで示される貴金属を除く遷移元素およびAlとしては、例えば、周期律表IUPACPeriodicTableoftheElementsversiondate19February2010に従う。以下同じ。において、原子番号21Sc~原子番号30Zn、原子番号39Y~原子番号48Cd、および、原子番号57La~原子番号80Hgの各元素ただし、貴金属原子番号44~47および76~78を除く、Alが挙げられ、好ましくは、Tiチタン、Crクロム、Mnマンガン、Fe鉄、Coコバルト、Niニッケル、Cu銅、Zn亜鉛およびAlアルミニウムが挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、また、2種以上併用してもよい。このようなペロブスカイト型複合酸化物は、特に制限されることなく、例えば、特開2004-243305号の段落番号0039~0059の記載に準拠して、複合酸化物を調製するための適宜の方法、例えば、共沈法、クエン酸錯体法、アルコキシド法などの製造方法によって、製造することができる。スピネル型複合酸化物は、下記一般式2で示される。MOnAl2O32式中、Mは、Mg、Fe、CoおよびNiから選択される少なくとも1種の元素を示し、nは、0.08~5を示す。一般式2において、Mは、Mgマグネシウム、Fe鉄、CoコバルトおよびNiニッケルから選択される少なくとも1種の元素を示している。これらの元素は、単独でもよく、また、2種類以上併用もできる。また、一般式2において、nは、0.08~5を示し、好ましくは、0.16~5を示す。なお、nが1であれば、上記式2に記載の複合酸化物は、定比性化学量論組成、ストイキオメトリのスピネル型結晶相を有する複合酸化物以下、定比性スピネル型複合酸化物と称する。として形成される。これに対して、nが1未満、または、1を超過する場合には、上記式2に記載の複合酸化物は、主な結晶相としてスピネル型結晶相を有するとともに、他の結晶相、例えば、マグネトプランバイト型結晶相、アルミナ型結晶相などを混合相などとして有する、不定比性非化学量論組成、ノンストイキオメトリのスピネル型結晶相を有する複合酸化物以下、不定比性スピネル型複合酸化物と称する。として形成される。このようなスピネル型複合酸化物は、特に制限されることなく、例えば、特開2011-45840号の段落番号0014~0021の記載に準拠して、複合酸化物を調製するための適宜の方法、例えば、共沈法、クエン酸錯体法、アルコキシド法などによって、製造することができる。ジルコニア系複合酸化物は、下記一般式3で示される。Zr1-abCeaLbO2-c3式中、Lは、アルカリ土類金属および/または希土類元素ただし、Ceを除く。を示し、aは、Ceの原子割合を示し、bは、Lの原子割合を示し、1-abは、Zrの原子割合を示し、cは、酸素欠陥量を示す。一般式3において、Lで示されるアルカリ土類金属としては、一般式1で示したアルカリ土類金属が挙げられる。また、Lで示される希土類元素としては、一般式1で示した希土類金属が挙げられるただし、Ceを除く。。これらアルカリ土類金属および希土類元素は、単独で用いてもよく、また、2種以上併用してもよい。また、aで示されるCeの原子割合は、0.1~0.65の範囲であり、好ましくは、0.1~0.5の範囲である。また、bで示されるLの原子割合は0~0.55の範囲であるすなわち、Lは必須成分ではなく任意的に含まれる任意成分であり、含まれる場合には、0.55以下の原子割合である。0.55を超えると、相分離や他の複合酸化物相を生成する場合がある。また、1-abで示されるZrの原子割合は、0.35~0.9の範囲であり、好ましくは、0.5~0.9の範囲である。さらに、cは酸素欠陥量を示し、これは、Zr、CeおよびLの酸化物が通常形成する蛍石型の結晶格子において、その結晶格子にできる空孔の割合を意味する。このようなジルコニア系複合酸化物は、特に制限されることなく、例えば、特開2004-243305号の段落番号0090~0102の記載に準拠して、複合酸化物を調製するための適宜の方法、例えば、共沈法、クエン酸錯体法、アルコキシド法などの製造方法によって、製造することができる。セリア系複合酸化物は、下記一般式4で表される。Ce1-deZrdLeO2-f4式中、Lは、アルカリ土類金属および/または希土類元素ただし、Ceを除く。を示し、dは、Zrの原子割合を示し、eは、Lの原子割合を示し、1-deは、Ceの原子割合を示し、fは、酸素欠陥量を示す。一般式4において、Lで示されるアルカリ土類金属としては、一般式1で示したアルカリ土類金属が挙げられる。また、Lで示される希土類元素としては、一般式1で示した希土類金属が挙げられるただし、Ceを除く。。これらアルカリ土類金属および希土類元素は、単独で用いてもよく、また、2種以上併用してもよい。また、dで示されるZrの原子割合は、ジルコニア系複合酸化物のZrの原子割合よりも少なく、0.2~0.7の範囲であり、好ましくは、0.2~0.5の範囲である。また、eで示されるLの原子割合は0~0.2の範囲であるすなわち、Lは必須成分ではなく任意的に含まれる任意成分であり、含まれる場合には、0.2以下の原子割合である。0.2を超えると、相分離や他の複合酸化物相を生成する場合がある。また、1-deで示されるCeの原子割合は、ジルコニア系複合酸化物のCeの原子割合よりも多く、0.3~0.8の範囲であり、好ましくは、0.4~0.6の範囲である。さらに、fは酸素欠陥量を示し、これは、Ce、ZrおよびLの酸化物が通常形成する蛍石型の結晶格子において、その結晶格子にできる空孔の割合を意味する。このようなセリア系複合酸化物は、上記したジルコニア系複合酸化物の製造方法と同様の製造方法によって、製造することができる。アルミナとしては、例えば、αアルミナ、θアルミナ、γアルミナなどが挙げられる。αアルミナは、結晶相としてα相を有し、例えば、AKP-53商品名、高純度アルミナ、住友化学社製などが挙げられる。このようなαアルミナは、例えば、アルコキシド法、ゾルゲル法、共沈法などの方法によって得ることができる。θアルミナは、結晶相としてθ相を有し、αアルミナに遷移するまでの中間遷移アルミナの一種であって、例えば、SPHERALITE531P商品名、γアルミナ、プロキャタリゼ社製などが挙げられる。このようなθアルミナは、例えば、市販の活性アルミナγアルミナを、大気中にて、900~1100°Cで、1~10時間熱処理することによって得ることができる。γアルミナは、結晶相としてγ相を有し、特に限定されず、例えば、排ガス浄化用触媒などに用いられている公知のものが挙げられる。また、アルミナとして、Laおよび/またはBaが含まれる上記アルミナを用いることもできる。Laおよび/またはBaを含むアルミナは、特開2004-243305号の段落番号0073の記載に準拠して、製造することができる。さらに、複合酸化物としては、目的および用途に応じて、その他の複合酸化物例えば、酸化マグネシウムなどを、適宜の割合で含有することができる。これら複合酸化物は、単独で用いてもよく、また、2種以上併用してもよい。複合酸化物として、好ましくは、マグネシウムを含有する複合酸化物が挙げられる。マグネシウムを含有する複合酸化物として、具体的には、例えば、上記式1においてAで示されるアルカリ土類金属としてMgを含有するペロブスカイト型複合酸化物、上記式2においてMで示される元素としてMgを含有するとともにnが1である定比性スピネル型複合酸化物、上記式2においてMで示される元素としてMgを含有するとともにnが1未満または1を超過する不定比性スピネル型複合酸化物、上記式3においてLで示されるアルカリ土類金属としてMgを含有するジルコニア系複合酸化物、上記式4においてLで示されるアルカリ土類金属としてMgを含有するセリア系複合酸化物が挙げられる。複合酸化物として、マグネシウムを含有する複合酸化物を用いれば、一酸化炭素CO、炭化水素HCおよび窒素酸化物NOx、とりわけ、窒素酸化物NOxを優れた効率で浄化することができる。また、このような複合酸化物において、マグネシウムの含有量は、複合酸化物の総量100質量部に対して、例えば、32質量部以下、好ましくは、11質量部以下、より好ましくは、8質量部以下、通常、2質量部以上である。また、複合酸化物として、より好ましくは、さらに、アルミニウムを含有する複合酸化物が挙げられる。アルミニウムおよびマグネシウムを含有する複合酸化物として、具体的には、例えば、上記式1において、上記式1においてAで示されるアルカリ土類金属としてMgを含有するとともに、Bで示される貴金属を除く遷移元素およびAlとしてAlを含有するペロブスカイト型複合酸化物、上記式2においてMで示される元素としてMgを含有するとともにnが1である定比性スピネル型複合酸化物、上記式2においてMで示される元素としてMgを含有するとともにnが1未満または1を超過する不定比性スピネル型複合酸化物が挙げられる。また、複合酸化物がマグネシウムおよびアルミニウムを含有する場合において、複合酸化物中のマグネシウムの含有割合は、アルミニウム1モルに対して、例えば、2.5モル以下、好ましくは、1.5モル以下、より好ましくは、0.25モル以下である。マグネシウムの含有量が上記範囲であれば、一酸化炭素CO、炭化水素HCおよび窒素酸化物NOx、とりわけ、炭化水素HCを優れた効率で浄化することができる。そして、ニッケルおよび銅からなる合金を、上記の複合酸化物に担持させるには、特に制限されず、公知の方法を採用することができる。例えば、ニッケルおよび銅の合金の前駆体と、複合酸化物とを混合した後、それらを還元雰囲気下において焼成する方法が挙げられる。具体的には、この方法では、まず、ニッケルおよび銅の合金の前駆体水酸化物の沈殿を生成させる。ニッケルおよび銅の合金の前駆体水酸化物の沈殿は、例えば、銅およびニッケルの塩を所定の化学量論比で含む混合塩水溶液を調製し、この混合塩水溶液を、沈殿剤に加えて共沈させることにより、得ることができる。銅およびニッケルの塩としては、例えば、硫酸塩、硝酸塩、塩化物、りん酸塩などの無機塩、例えば、酢酸塩、しゅう酸塩などの有機酸塩などが挙げられる。また、混合塩水溶液は、例えば、銅およびニッケル塩を、所定の化学量論比となるような割合で水に加えて、攪拌混合することにより調製することができる。沈殿剤としては、例えば、アンモニア、テトラメチルアンモニウムヒドロキシドなどが挙げられる。次いで、この方法では、得られた共沈物ニッケルおよび銅の合金の前駆体水酸化物の沈殿を、必要によりろ過および水洗し、複合酸化物と混合する。ニッケルおよび銅の合金の前駆体水酸化物の沈殿と、複合酸化物との混合割合は、例えば、ニッケルおよび銅の合金の前駆体水酸化物の沈殿および複合酸化物の総量100質量部に対して、ニッケルおよび銅の合金の前駆体水酸化物の沈殿が、例えば、5~20質量部、好ましくは、11~13質量部であり、複合酸化物が、例えば、80~95質量部、好ましくは、87~89質量部である。次いで、この方法では、得られた混合物を、必要により乾燥させ、その後、還元雰囲気下において焼成する。還元雰囲気としては、上記と同様の還元雰囲気が挙げられ、具体的には、例えば、5~10体積の水素を含有する窒素雰囲気などが挙げられる。また、焼成条件としては、上記と同様の焼成条件が挙げられ、具体的には、加熱温度が、例えば、600~1000°C、好ましくは、700~850°Cであり、加熱時間が、例えば、1~8時間、好ましくは、3~5時間である。これにより、複合酸化物に担持されたニッケルおよび銅の合金を得ることができる。また、ニッケルおよび銅からなる合金を複合酸化物に担持させる方法として、例えば、上記の方法によりニッケルおよび銅の合金の前駆体水酸化物の沈殿を生成させ、その沈殿が生成している溶媒沈殿剤中に、複合酸化物を上記割合で配合および混合した後、蒸発および乾固させ、その後、上記した還元雰囲気下において焼成する方法も挙げられる。さらに、例えば、複合酸化物として、スピネル型複合酸化物が用いられる場合には、ニッケルおよび銅と、スピネル型複合酸化物を構成する元素例えば、マグネシウムおよびアルミニウムとを含有する水酸化物、例えば、ハイドロタルサイト型水酸化物ニッケルおよび銅の合金、および、複合酸化物の前駆体を、還元雰囲気下において焼成する方法が挙げられる。ハイドロタルサイト型水酸化物は、具体的には、例えば、下記一般式5で表される。Ni1-gCug0.5Mg2.5AlOH81/2CO32-2H2O5式中、gは、0.2~0.8を示す。一般式5において、gで示されるCuの原子割合は、0.2~0.8の範囲である。このようなハイドロタルサイト型水酸化物を製造するには、例えば、まず、上記した各元素ハイドロタルサイト型水酸化物を構成する元素の塩を所定の化学量論比で含む混合塩水溶液を調製し、この混合塩水溶液を沈殿剤に加えて共沈させた後、得られた共沈物を乾燥後、熱処理する。各元素の塩としては、例えば、上記した無機塩、上記した有機酸塩などが挙げられる。また、混合塩水溶液は、例えば、各元素の塩を、所定の化学量論比となるような割合で水に加えて、攪拌混合することにより調製することができる。その後、この混合塩水溶液を、上記した沈殿剤に加えて共沈させ、得られた共沈物を、必要により水洗し、例えば、80~150°C、好ましくは、100~120°Cで、例えば、8~24時間、好ましくは、10~12時間乾燥させる。そして、これにより得られたハイドロタルサイト型水酸化物を、上記した還元雰囲気下において焼成する。これにより、スピネル型複合酸化物に、ニッケルおよび銅からなる合金が担持された排ガス浄化用触媒を得ることができる。なお、排ガス浄化用触媒を製造する方法としては、上記した方法に限定されず、種々の方法を採用することができる。排ガス浄化用触媒において、複合酸化物に対するニッケルおよび銅の合金の担持量ニッケルおよび銅の総量は、その目的および用途により適宜決定されるが、例えば、複合酸化物と合金との総量100質量部に対して、例えば、3~32質量部、好ましくは、16~19質量部である。また、複合酸化物と合金との総量100質量部に対して、ニッケルが、例えば、2~25質量部、好ましくは、9~12質量部であり、銅が、例えば、1~13質量部、好ましくは、6~9質量部である。合金の担持量が、上記下限未満では、排気ガス酸化炭素CO、炭化水素HCおよび窒素酸化物NOxなどを十分に浄化できない場合がある。また、ニッケルおよび銅の合金が複合酸化物に担持された排ガス浄化用触媒の平均粒子径測定法:X線回折分析およびシェラ-の式は、例えば、8~17nm、好ましくは、8~13nmであり、比表面積BET比表面積は、例えば、100~160m2/g、好ましくは、130~160m2/gである。また、このようにして得られる排ガス浄化用触媒ニッケルおよび銅の合金、ニッケルおよび銅の合金が担持された複合酸化物は、そのまま用いることもできるが、例えば、触媒担体上に担持させるなど、公知の方法により、触媒化合物として調製されることもできる。触媒担体としては、特に限定されず、例えば、コージェライトなどからなるハニカム状のモノリス担体など、公知の触媒担体が挙げられる。触媒担体上に担持させるには、例えば、まず、得られた排ガス浄化用触媒に、水を加えてスラリーとした後、触媒担体上にコーティングし、乾燥させ、その後、約300~800°C、好ましくは、約300~600°Cで熱処理する。なお、このような場合には、排ガス浄化用触媒は、必要により、アルミナや複合酸化物例えば、ペロブスカイト型複合酸化物、蛍石型複合酸化物などなどの公知の耐熱性酸化物と併用することができる。そして、このようにして得られる排ガス浄化用触媒では、一酸化炭素CO、炭化水素HCおよび窒素酸化物NOxを効率よく浄化することができる。また、このような排ガス浄化用触媒は、ニッケルおよび銅からなる合金を含むので、とりわけ、炭化水素HCを効率よく浄化することができる。とりわけ、このような排ガス浄化用触媒では、安価で入手可能なニッケルおよび銅が活性成分として含まれているため、コスト性に優れる。そのため、このような排ガス浄化用触媒は、例えば、ガソリンエンジン、ディーゼルエンジンなどの内燃機関や、ボイラなどから排出される排ガスを浄化するため、とりわけ、内燃機関の三元触媒として、好適に用いることができる。次に、本発明を実施例および比較例に基づいて説明するが、本発明は下記の実施例によって限定されるものではない。実施例1硝酸銅II3水和物0.4829gと、硝酸ニッケルII6水和物0.8808gとを、約30mLの水に溶解し、得られた溶液を、テトラメチルアンモニウムヒドロキシド100gに少量ずつ滴下して、沈殿前駆体を生成させた。次いで、生成した沈殿前駆体を吸引ろ過により回収し、その沈殿とθ-アルミナ4.7gとを乳鉢で混合した後、100°Cで1晩乾燥させ、還元雰囲気5体積H2/N2において、850°Cで5時間焼成した。これにより、Ni-Cu合金を担持するアルミナからなる排ガス浄化用触媒を得た。得られた粉末において、Niの担持濃度は3.5質量、Cuの担持濃度は2.5質量であり、NiおよびCuのモル比は、Ni:Cu=60:40であった。実施例2硝酸銅II3水和物0.6437gと、硝酸ニッケルII6水和物3.1304gと、硝酸マグネシウム6水和物17.0778gと、硝酸アルミニウム9水和物10.960gと、水に加えて、30分~1時間攪拌し、金属水溶液を調製した。次いで、得られた混合塩水溶液をテトラメチルアンモニウムヒドロキシド400mL中に5mL/minで滴下した後、2時間攪拌し、一晩熟成させることにより、沈殿物を得た。次いで、得られた沈殿物をろ過し、オーブンにおいて、110°Cで12時間乾燥させ、乳鉢で粉砕することにより、Ni0.8Cu0.20.5Mg2.5AlOH81/2CO32-2H2Oの粉末を製造した。次いで、得られたNi0.8Cu0.20.5Mg2.5AlOH81/2CO32-2H2Oを5g秤量し、石英ボード上で、還元雰囲気5体積H2/95体積N2において、850°Cで5時間焼成した。これにより、Ni-Cu合金/2MgO1/2MgAl2O4からなる排ガス浄化用触媒の粉末を得た。得られた粉末において、Niの担持濃度は12.4質量、Cuの担持濃度は3.4質量であり、NiおよびCuのモル比は、Ni:Cu=80:20であった。また、Cu-Ni合金を担持する複合酸化物2MgO1/2MgAl2O4において、Mgの含有量は、Alに対して、2.5倍モルであり、具体的には、複合酸化物の総量100質量部に対して、32.1質量部であった。実施例3硝酸銅II3水和物1.2840gと、硝酸ニッケルII6水和物2.3418gと、硝酸マグネシウム6水和物17.0343gと、硝酸アルミニウム9水和物10.0702gとを用いた以外は、実施例2と同様にして、Ni0.6Cu0.40.5Mg2.5AlOH81/2CO32-2H2Oの粉末を製造した。次いで、得られたNi0.6Cu0.40.5Mg2.5AlOH81/2CO32-2H2Oを5g秤量し、石英ボード上で、還元雰囲気5体積H2/95体積N2において、850°Cで5時間焼成した。これにより、Ni-Cu合金/2MgO1/2MgAl2O4からなる排ガス浄化用触媒の粉末を得た。得られた粉末において、Niの担持濃度は9.3質量、Cuの担持濃度は6.7質量であり、NiおよびCuのモル比は、Ni:Cu=60:40であった。また、Cu-Ni合金を担持する複合酸化物2MgO1/2MgAl2O4において、Mgの含有量は、Alに対して、2.5倍モルであり、具体的には、複合酸化物の総量100質量部に対して、31.9質量部であった。実施例4硝酸銅II3水和物1.5612gと、硝酸ニッケルII6水和物1.9260gと、硝酸マグネシウム6水和物17.0343gと、硝酸アルミニウム9水和物10.0702gとを用いた以外は、実施例2と同様にして、Ni0.4Cu0.60.5Mg2.5AlOH81/2CO32-2H2Oの粉末を製造した。次いで、得られたNi0.4Cu0.60.5Mg2.5AlOH81/2CO32-2H2Oを5g秤量し、石英ボード上で、還元雰囲気5体積H2/95体積N2において、850°Cで5時間焼成した。これにより、Ni-Cu合金/2MgO1/2MgAl2O4からなる排ガス浄化用触媒の粉末を得た。得られた粉末において、Niの担持濃度は6.2質量、Cuの担持濃度は10質量であり、NiおよびCuのモル比は、Ni:Cu=40:60であった。また、Cu-Ni合金を担持する複合酸化物2MgO1/2MgAl2O4において、Mgの含有量は、Alに対して、2.5倍モルであり、具体的には、複合酸化物の総量100質量部に対して、31.9質量部であった。実施例5硝酸銅II3水和物0.7767gと、硝酸ニッケルII6水和物2.5550gと、硝酸マグネシウム6水和物16.9478gと、硝酸アルミニウム9水和物10.0197gとを用いた以外は、実施例2と同様にして、Ni0.2Cu0.80.5Mg2.5AlOH81/2CO32-2H2Oの粉末を製造した。次いで、得られたNi0.2Cu0.80.5Mg2.5AlOH81/2CO32-2H2Oを5g秤量し、石英ボード上で、還元雰囲気5体積H2/95体積N2において、850°Cで5時間焼成した。これにより、Ni-Cu合金/2MgO1/2MgAl2O4からなる排ガス浄化用触媒の粉末を得た。得られた粉末において、Niの担持濃度は3.1質量、Cuの担持濃度は13.3質量であり、NiおよびCuのモル比は、Ni:Cu=20:80であった。また、Cu-Ni合金を担持する複合酸化物2MgO1/2MgAl2O4において、Mgの含有量は、Alに対して、2.5倍モルであり、具体的には、複合酸化物の総量100質量部に対して、31.8質量部であった。実施例6硝酸銅II3水和物2.9721gと、硝酸ニッケルII6水和物1.6296gと、硝酸マグネシウム6水和物12.9712gと、硝酸アルミニウム9水和物12.7805gとを用いた以外は、実施例2と同様にして、Ni0.6Cu0.40.5Mg1.5AlOH61/2CO32-2H2Oの粉末を製造した。次いで、得られたNi0.6Cu0.40.5Mg1.5AlOH61/2CO32-2H2Oを5g秤量し、石英ボード上で、還元雰囲気5体積H2/95体積N2において、850°Cで5時間焼成した。これにより、Ni-Cu合金/MgO1/2MgAl2O4からなる排ガス浄化用触媒の粉末を得た。得られた粉末において、Niの担持濃度は11.8質量、Cuの担持濃度は8.5質量であり、NiおよびCuのモル比は、Ni:Cu=60:40であった。また、Cu-Ni合金を担持する複合酸化物MgO1/2MgAl2O4において、Mgの含有量は、Alに対して、1.5倍モルであり、具体的には、複合酸化物の総量100質量部に対して、24.3質量部であった。実施例7硝酸銅II3水和物2.7743gと、硝酸ニッケルII6水和物1.5212gと、硝酸マグネシウム6水和物4.0360gと、硝酸アルミニウム9水和物23.8600gとを用いた以外は、実施例2と同様にして、Ni0.6Cu0.40.5Mg0.5AlOH5の粉末を製造した。次いで、得られたNi0.6Cu0.40.5Mg0.5AlOH5を5g秤量し、石英ボード上で、還元雰囲気5体積H2/95体積N2において、850°Cで5時間焼成した。これにより、Ni-Cu合金/MgAl2O4からなる排ガス浄化用触媒の粉末を得た。得られた粉末において、Niの担持濃度は16.1質量、Cuの担持濃度は11.6質量であり、NiおよびCuのモル比は、Ni:Cu=60:40であった。また、Cu-Ni合金を担持する複合酸化物MgAl2O4において、Mgの含有量は、Alに対して、0.5倍モルであり、具体的には、複合酸化物の総量100質量部に対して、11.1質量部であった。実施例8硝酸銅3水和物2.7743gと、硝酸ニッケル6水和物1.5212gと、硝酸マグネシウム6水和物4.0360gと、硝酸アルミニウム9水和物23.8600gとを用いた以外は、実施例2と同様にして、Ni0.6Cu0.40.5Mg0.25AlOH7.5の粉末を製造した。次いで、得られたNi0.6Cu0.40.5Mg0.25AlOH7.5を5g秤量し、石英ボード上で、還元雰囲気5体積H2/95体積N2において、850°Cで5時間焼成した。これにより、Ni-Cu合金/Mg0.5Al2.33O4からなる排ガス浄化用触媒の粉末を得た。得られた粉末において、Niの担持濃度は11質量、Cuの担持濃度は7.9質量であり、NiおよびCuのモル比は、Ni:Cu=60:40であった。また、Cu-Ni合金を担持する複合酸化物Mg0.5Al2.33O4において、Mgの含有量は、Alに対して、0.25倍モルであり、具体的には、複合酸化物の総量100質量部に対して、7.6質量部であった。実施例9硝酸銅3水和物2.7743gと、硝酸ニッケル6水和物1.5212gと、硝酸マグネシウム6水和物4.0360gと、硝酸アルミニウム9水和物23.8600gとを用いた以外は、実施例2と同様にして、Ni0.6Cu0.40.5Mg0.1AlOH4.2の粉末を製造した。次いで、得られたNi0.6Cu0.40.5Mg0.1AlOH4.2を5g秤量し、石英ボード上で、還元雰囲気5体積H2/95体積N2において、850°Cで5時間焼成した。これにより、Ni-Cu合金/1/10MgAl2O42/5Al2O3からなる排ガス浄化用触媒の粉末を得た。得られた粉末において、Niの担持濃度は16.1質量、Cuの担持濃度は11.6質量であり、NiおよびCuのモル比は、Ni:Cu=60:40であった。また、Cu-Ni合金を担持する複合酸化物1/10MgAl2O42/5Al2O3において、Mgの含有量は、Alに対して、0.1倍モルであり、具体的には、複合酸化物の総量100質量部に対して、2.2質量部であった。比較例1θアルミナ4.85gと、硝酸銅II3水和物0.5761gとを、ホットスターラー回転数250~300rpmにより120°Cで混合した。次いで、得られた混合物を焼成した。なお、焼成では、混合物を、300°Cまで1時間かけて昇温した後、650°Cまで1時間かけて昇温し、その後、650°Cで1時間保持した。これにより、Cuが担持されたAl2O3からなる排ガス浄化用触媒の粉末を得た。得られた粉末において、Cuの担持濃度は3質量であった。比較例2θアルミナ4.85gと、硝酸ニッケルII6水和物0.7583gとを、ホットスターラー回転数250~300rpmにより120°Cで混合した。次いで、得られた混合物を焼成した。なお、焼成では、混合物を、300°Cまで1時間かけて昇温した後、650°Cまで1時間かけて昇温し、その後、650°Cで1時間保持した。これにより、Niが担持されたAl2O3からなる排ガス浄化用触媒の粉末を得た。得られた粉末において、Niの担持濃度は3質量であった。比較例3θアルミナ4.85gと、硝酸銅II3水和物0.2881gと、硝酸ニッケルII6水和物0.3792gとを、ホットスターラー回転数250~300rpmにより120°Cで混合した。次いで、得られた混合物を焼成した。なお、焼成では、混合物を、300°Cまで1時間かけて昇温した後、650°Cまで1時間かけて昇温し、その後、650°Cで1時間保持した。これにより、NiおよびCuが担持されたAl2O3からなる排ガス浄化用触媒の粉末を得た。得られた粉末において、Niの担持濃度は1.5質量、Cuの担持濃度は1.5質量であった。比較例4実施例2と同様の方法により、Ni0.6Cu0.40.5Mg2.5AlOH81/2CO32-2H2Oの粉末を製造した。次いで、得られたNi0.6Cu0.40.5Mg2.5AlOH81/2CO32-2H2Oを5g秤量し、石英ボード上で、大気雰囲気において、850°Cで5時間焼成し、排ガス浄化用触媒の粉末を得た。比較例5硝酸ニッケル6水和物3.9231gと、硝酸マグネシウム6水和物17.1216gと、硝酸アルミニウム9水和物10.1218gとを用いた以外は、実施例2と同様にして、Ni0.5Mg2.5AlOH81/2CO32-2H2Oの粉末を製造した。次いで、得られたNi0.5Mg2.5AlOH81/2CO32-2H2Oを5g秤量し、石英ボード上で、還元雰囲気5体積H2/95体積N2において、850°Cで5時間焼成した。これにより、Ni/2MgO1/2MgAl2O4からなる排ガス浄化用触媒の粉末を得た。得られた粉末において、Niの担持濃度は15.5質量であった。また、Niを担持する複合酸化物2MgO1/2MgAl2O4において、Mgの含有量は、Alに対して、2.5倍モルであり、具体的には、複合酸化物の総量100質量部に対して、30.9質量部であった。各実施例および各比較例における排ガス浄化用触媒の組成を表1に示す。評価1ニッケルおよび銅からなる合金の効果実施例1、3および比較例1~3において得られた排ガス浄化用触媒の粉末を、0.5~1.0mmのサイズのペレットに成型して試験片を調製した。表2に示す組成のモデルガスを用いて、このモデルガスの燃焼空燃比A/F=14.5によって排出される排気ガス温度:600°C、流速:2.5L/minを各試験片に供給し、各試験片の、HCTHC:全炭化水素の浄化率を測定した。その結果を、図1に示す。図1より、実施例1および3で得られた、ニッケルおよび銅からなる合金を含む排ガス浄化用触媒は、比較例1~3で得られた、上記の合金を含まない排ガス浄化用触媒に比べて、HC浄化率に優れることが確認された。評価2ニッケルおよび銅からなる合金の組成による効果実施例2~5および比較例4~5で得られた排ガス浄化用触媒を、それぞれ、X線回折分析した。[合金の確認]実施例3および比較例4の排ガス浄化用触媒について得られたXRDパターンを、図2に示す。図2に示されるように、還元雰囲気において焼成した実施例3の排ガス浄化用触媒では、結晶性の低いブロードな酸化物のピークが確認されるとともに、メタルCuのライブラリデータとメタルNiのライブラリデータとの間のピーク、すなわち、Cu-Ni合金のピークを確認できた。一方、大気雰囲気において焼成した比較例4の排ガス浄化用触媒では、MgNiOやMgCu,NiAl2O4などの酸化物と推定されるピークが確認できたが、Cu-Ni合金のピークを確認できなかった。このことから、比較例4の排ガス浄化用触媒において、NiおよびCuは合金化していないことが確認された。[合金組成による影響について]実施例2~5および比較例5の排ガス浄化用触媒について得られたXRDパターンを、図3に示す。図3に示すように、NiおよびCuのモル比に応じて、様々な合金を合成できることが確認された。[耐久試験による影響について]実施例3で得られた排ガス浄化用触媒の粉末を、次の条件で高温耐久処理した。この高温耐久処理では、雰囲気温度を1000°Cに設定し、不活性雰囲気5分、酸化雰囲気10分、不活性雰囲気5分および還元雰囲気10分の計30分を1サイクルとし、このサイクルを40サイクル、合計20時間繰り返して、実施例1~6および比較例1~2で得られた粉末を、酸化雰囲気と還元雰囲気とに交互に暴露した後、還元雰囲気のまま室温まで冷却した。なお、不活性雰囲気、酸化雰囲気および還元雰囲気は、ストイキ状態、リーン状態およびリッチ状態の混合気を燃焼させた場合に排出される排ガス雰囲気に、それぞれ相当する。また、各雰囲気は、高温水蒸気を含む下記の組成のガスを、1L/minの流量で供給することによって調製した。また、雰囲気温度は、約1000°Cに維持した。不活性雰囲気ガス組成:8CO2、10H2O、BalanceN2酸化雰囲気ガス組成:1O2、8CO2、10H2O、BalanceN2還元雰囲気ガス組成:0.5H2、1.5CO、8CO2、10H2O、BalanceN2耐久前後の実施例3の排ガス浄化用触媒について得られたXRDパターンを、図4に示す。図4に示すように、耐久試験後の排ガス浄化用触媒の各ピークは、耐久試験前の排ガス浄化用触媒の各ピークより低角度方へシフトしていることが確認された。これは、一部のNiが酸化し、分離されることにより、よりCu割合の高い組成の合金に変化したためと推察される。[格子定数]X線回折分析により、実施例2~5および比較例5の排ガス浄化用触媒について格子定数を算出した。格子定数と、合金におけるNiおよびCuのモル比との相関関係を図5に示す。図5に示されるように、排ガス浄化用触媒の格子定数は、NiおよびCuのモル比に比例することが確認され、また、このことから、NiおよびCuのモル比によらず、均一な合金が得られることが確認された。[平均粒子径]X線回折分析により、実施例2~5および比較例5の排ガス浄化用触媒について平均粒子径を算出した。平均粒子径と、合金におけるNiおよびCuのモル比との相関関係を図6に示す。図6に示されるように、排ガス浄化用触媒では、合金のCu比率が高いほど、平均粒子径が小さいことが、確認された。[FE-SEM観察]実施例2、実施例4および比較例5の排ガス浄化用触媒を、電界放射型走査電子顕微鏡FE-SEMにより観測し、その反射電子像を撮影した。実施例2の排ガス浄化用触媒のFE-SEM反射電子像を図7に、実施例4の排ガス浄化用触媒のFE-SEM反射電子像を図8に、比較例5の排ガス浄化用触媒のFE-SEM反射電子像を図9に、それぞれ示す。図7~図9より、合金におけるCuの割合が大きいほど、白点が小さく、合金が微細であることが確認された。評価3ニッケルおよび銅からなる合金の担体の組成による効果1実施例1、3および6~9において得られた排ガス浄化用触媒の粉末を、0.5~1.0mmのサイズのペレットに成型して試験片を調製した。上記の表2に示す組成のモデルガスを用いて、このモデルガスの燃焼空燃比A/F=14.5によって排出される排気ガス温度:600°C、流速:2.5L/minを各試験片に供給し、各試験片の、CO、HCおよびNOxの浄化率を測定した。その結果を、図10に示す。図10より、合金を担持する複合酸化物がマグネシウムを含有する実施例1、3および6~9の排ガス浄化用触媒は、合金を担持する複合酸化物がマグネシウムを含有しない実施例1の排ガス浄化用触媒に比べ、CO、HCおよびNOxの浄化率、とりわけ、NOxの浄化率に優れることが確認された。また、上記の表2に示す組成のモデルガスを用いて、このモデルガスの燃焼空燃比A/F=14.6によって排出される排気ガス温度:600°C、流速:2.5L/minを各試験片に供給し、各試験片のNOxの浄化率を測定した。その結果を、図11に示す。図11より、複合酸化物のマグネシウムの含有割合が、アルミニウム1モルに対して、1.5モル以下である実施例6~9の排ガス浄化用触媒、とりわけ、マグネシウムの含有割合が、アルミニウム1モルに対して、0.25モル以下である実施例8~9の排ガス浄化用触媒は、マグネシウムの含有割合が、アルミニウム1モルに対して、1.5モルを超過する実施例3の排ガス浄化用触媒に比べ、優れたNOx浄化率を確保できることが確認された。"