"周方向に延びている周方向通路と前記周方向通路にそれぞれ連通する入口通路および出口通路とを有する冷却通路が設けられた内燃機関用ピストンと、前記ピストンが上下方向に往復運動するとき下方に向かって開口する前記入口通路に対して下方に配置された噴射口からオイルを噴射するオイルジェットとを備え、前記噴射口から噴射されたオイルが、前記入口通路から流入して前記周方向通路を経て前記出口通路から流出するピストン冷却装置において、前記冷却通路に気体とオイルとの気液2相プラグ流が、少なくとも内燃機関の最大出力運転時に形成されるように、前記オイルジェットは前記ピストンの各行程においてオイルを噴射し、かつ前記噴射口でのオイルの噴射速度は前記最大出力運転時の前記ピストンの最高速度以下とされることを特徴とするピストン冷却装置。前記周方向通路は、最上流部で前記入口通路に連なる導入通路と、最上流部で前記導入通路に連なる主通路とを有し、前記導入通路は、上方に向かうにつれて周方向に湾曲して前記主通路に連なると共に、通路面積が下流に向かって連続的に増加するディフューザ通路であることを特徴とする請求の範囲第1項記載のピストン冷却装置。前記導入通路の通路中心線上での最上流部からの距離をSmとし、前記通路中心線に直交する平面上での通路面積をAm2としたとき、次式R=dA1/2/dSで定義される拡大率Rが0.06≦R≦0.8であることを特徴とする請求の範囲第2項記載のピストン冷却装置。前記導入通路は、分岐部において周方向で互いに反対方向に向かって分岐する第1,第2分岐導入通路から構成され、前記主通路は、前記第1,第2分岐導入通路にそれぞれ連なる第1,第2主通路から構成され、前記分岐部は、上下方向で前記第1,前記第2主通路の最下部よりもピストン頂面寄りに位置することを特徴とする請求の範囲第1項から第3項のいずれか1項記載のピストン冷却装置。前記分岐部は、前記入口通路の通路中心線上に位置することを特徴とする請求の範囲第4項記載のピストン冷却装置。前記第1,第2分岐導入通路のそれぞれの最上流部の通路断面と、前記入口通路の最下流部の通路断面とが、同一で、かつ同じ位置にあることを特徴とする請求の範囲第4項記載のピストン冷却装置。前記オイルジェットには、オイルポンプから吐出されたオイルがオイル供給通路を経て導かれると共に前記噴射口を有するオイル通路が設けられ、前記オイル通路には、前記オイル供給通路からオリフィスにより減圧されたオイルが導かれ、前記噴射口の開口面積は、前記オリフィスの絞り通路面積よりも大きいことを特徴とする請求の範囲第1項から第3項、第5項、第6項のいずれか1項記載のピストン冷却装置。オイルによるピストンの冷却効率を高めるために、ピストンの冷却通路での圧力損失の低減のみでは、冷却効率の向上や、オイルジェットから噴射されるオイル量の削減にも限界がある。また、オイルジェットからのオイルの噴射速度を変更する場合には、噴射速度を変更する装置が必要になるため、ピストン冷却装置が大型化し、またコスト増を招来する。さらに、内燃機関の運転領域においてピストンの温度が最も高くなる最大出力運転時には、ピストンの速度も大きくなるため、所要の冷却効果が得られるようにするには、オイルジェットから供給されるオイル量を増加させることが通常であるため、冷却用オイルのオイル量削減の点で改善の余地がある。本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、ピストンの往復運動を利用することにより、少なくとも内燃機関の最大出力運転時に、オイルジェットから噴射されてピストンに設けられた冷却通路に供給されたオイルによるピストンの冷却効率の向上を図ると共に、少なくとも最大出力運転時を含む高速回転領域でのピストン冷却用オイル量の削減を図ることを目的とする。さらに、本発明は、ピストンの冷却通路の形状を工夫することにより、オイルによるピストンの冷却効率の向上およびピストン冷却用オイル量の削減を図ることを目的とする。本発明の請求の範囲第1項記載の発明は、周方向に延びている周方向通路50と前記周方向通路50にそれぞれ連通する入口通路30および出口通路40とを有する冷却通路Cが設けられた内燃機関用ピストン20と、前記ピストン20が上下方向に往復運動するとき下方に向かって開口する前記入口通路30に対して下方に配置された噴射口94からオイルを噴射するオイルジェット90とを備え、前記噴射口94から噴射されたオイルが、前記入口通路30から流入して前記周方向通路50を経て前記出口通路40から流出するピストン冷却装置において、前記冷却通路Cに気体とオイルとの気液2相プラグ流が、少なくとも内燃機関Eの最大出力運転時に形成されるように、前記オイルジェット90は前記ピストン20の各行程においてオイルを噴射し、かつ前記噴射口94でのオイルの噴射速度は前記最大出力運転時の前記ピストン20の最高速度以下とされるピストン冷却装置である。これによれば、ピストンの冷却通路には、少なくとも最大出力運転時に、往復運動するピストンの各行程において最大出力運転時のピストンの最高速度以下の噴射速度でオイルジェットから噴射されて供給されたオイルにより、気体とオイルとの気液2相プラグ流が形成されるので、このプラグ流によりピストンから冷却通路のオイルへの熱伝達が促進されて、オイルによるピストンの冷却効率を向上できる。そして、冷却効率の向上により、ピストンの所要の冷却性を得ながら、オイルジェットからのオイルの噴射流量を削減できる。また、前記気液2相プラグ流は、ピストンの上下運動によって生じる加速度のため前記周方向通路の壁面を上下に移動するために、冷却効率の一層の向上がなされる。本発明の請求の範囲第2項記載の発明は、請求の範囲第1項記載のピストン冷却装置において、前記周方向通路50は、最上流部61a,62aで前記入口通路30に連なる導入通路61,62;161,162;261,262と、最上流部71a,72aで前記導入通路61,62;161,162;261,262に連なる主通路71,72とを有し、前記導入通路61,62;161,162;261,262は、上方に向かうにつれて周方向に湾曲して前記主通路71,72に連なると共に、通路面積が下流に向かって連続的に増加するディフューザ通路であるものである。これによれば、導入通路は、その通路面積が連続的に増加するディフューザ通路であることにより、ディフューザ通路になっていない導入通路に比べて導入通路に連なる入口通路の通路面積を小さくできるので、入口通路でのプラグ流の形成を容易化できる。また、オイルジェットから噴射されて入口通路から流入したオイルを主通路に導く導入通路が上方に向かうにつれて周方向に湾曲して主通路に連なる湾曲通路であることで、入口通路を経たオイルが導入通路の通路壁に衝突した際に生じる逆流や澱みの発生が抑制され、導入通路でのオイルのエネルギを維持しながら該オイルを主通路に案内することができる。また、導入通路は連続的に拡大するディフューザ通路を構成することから、入口通路からのオイルの運動エネルギを圧力エネルギに円滑に変換することができるので、渦や剥離に起因する圧力損失を低減できて、オイルジェットからの低い噴射速度および少ない噴射流量のオイルで、ピストンの所要の冷却性を得ることができる。本発明の請求の範囲第3項記載の発明は、請求の範囲第2項記載のピストン冷却装置において、前記導入通路61,62;161,162;261,262の通路中心線Ld上での最上流部61a,62aからの距離をSmとし、前記通路中心線Ldに直交する平面上での通路面積をAm2としたとき、次式R=dA1/2/dSで定義される前記拡大率Rが0.06≦R≦0.8であるものである。これによれば、拡大率Rが0.06≦R≦0.8の範囲の値に設定されることにより、導入通路において、拡大率が0.06未満であるときの通路抵抗の増大に起因する冷却効果の低下、および拡大率が0.8を超えるときのオイルの流れの剥離によるプラグ流の乱れに起因する冷却効果の低下が抑制される。この結果、オイルジェットからのオイルの噴射流量を削減しながら、湾曲したディフューザ通路である導入通路を有する冷却通路を流れるオイルによるピストンの冷却効果を高めることができる。本発明の請求の範囲第4項記載の発明は、請求の範囲第1項から第3項のいずれか1項記載のピストン冷却装置において、前記導入通路61,62;161,162は、分岐部63において周方向で互いに反対方向に向かって分岐する第1,第2分岐導入通路61,62;161,162から構成され、前記主通路71,72は、前記第1,第2分岐導入通路61,62;161,162にそれぞれ連なる第1,第2主通路71,72から構成され、前記分岐部63は、上下方向で前記第1,前記第2主通路71,72の最下部71c,72cよりもピストン頂面21a寄りに位置するものである。これによれば、分岐部を形成する通路壁に衝突して反射したオイルが入口通路に向かって逆流することが抑制されるので、少ない噴射流量のオイルで、ピストンの所要の冷却性が得られる。本発明の請求の範囲第5項記載の発明は、請求の範囲第4項記載のピストン冷却装置において、前記分岐部63は、前記入口通路30の通路中心線Li上に位置するものである。これによれば、第1,第2分岐導入通路に流入するオイル量のバラツキを抑制できるので、ピストンの冷却を周方向で均等化できて、オイルジェットからの噴射流量の減少に寄与できる。本発明の請求の範囲第6項記載の発明は、請求の範囲第4項記載のピストン冷却装置において、前記第1,第2分岐導入通路61,62;161,162のそれぞれの最上流部61a,62aの通路断面と、前記入口通路30の最下流部32の通路断面とが、同一で、かつ同じ位置にあるものである。これによれば、第1,第2分岐導入通路が周方向でオーバーラップするために、ピストンに形成される両分岐導入通路の形成領域を小さくすることができるので、オイルによるピストンの所要の冷却性を確保しながら、ピストンの剛性を高めることができる。本発明の請求の範囲第7項記載の発明は、請求の範囲第1項から第3項、第5項、第6項のいずれか1項記載のピストン冷却装置において、前記オイルジェット90には、オイルポンプ96から吐出されたオイルがオイル供給通路97を経て導かれると共に前記噴射口94を有するオイル通路93が設けられ、前記オイル通路93には、前記オイル供給通路97からオリフィス92により減圧されたオイルが導かれ、前記噴射口94の開口面積は、前記オリフィス92の絞り通路面積よりも大きいものである。これによれば、オイルポンプから吐出されたオイルのオイル圧が、オリフィスで減圧された後、オイルジェットのオイル通路に導かれるので、噴射速度を小さくできるため、噴射口から噴射されたオイルの飛散拡散を抑えることができて、効率よく冷却通路にオイルを供給することができ、しかもオイルポンプからのオイルをオイルジェットに導くオイル供給通路でのオイル圧を高く維持できるので、オイルポンプの小型化が可能になる。本発明によれば、ピストンの往復運動を利用することにより、少なくとも内燃機関の最大出力運転時に、オイルジェットから噴射されてピストンに設けられた冷却通路に供給されたオイルによるピストンの冷却効率の向上が可能になり、少なくとも最大出力運転時を含む高速回転領域でのピストン冷却用のオイル量の削減が可能になる。さらに、ピストンの冷却通路の形状を工夫することにより、オイルによるピストンの冷却効率の向上およびピストン冷却用オイル量の削減が可能になる。以下、本発明の実施形態を図1~図7を参照して説明する。図1~図5は、本発明の第1実施形態を説明するための図である。図1を参照すると、本発明が適用されたピストン冷却装置を備える内燃機関Eは、4ストローク内燃機関である。内燃機関Eは、内燃機関用ピストン20が往復運動可能に嵌合するシリンダボア1aが設けられたシリンダブロック1と、該シリンダブロック1の上端部に結合されるシリンダヘッド2と、シリンダブロック1の下端部にロアブロック図示されずを介して結合されるオイルパン図示されずとから構成される機関本体を備える。シリンダブロック1においてシリンダボア1aよりも下方の部分1bは、上部クランクケースとして、前記ロアブロックおよび前記オイルパンから構成される下部クランクケースと共にクランクケース3を構成する。そして、クランクケース3により形成されるクランク室4内には、ピストン20にコンロッド5を介して連結されると共にクランクケース3に回転可能に支持されるクランク軸6が配置される。なお、この明細書および請求の範囲において、上下方向は、ピストン20の中心軸線Lpに平行な方向であって、必ずしも鉛直方向である必要はないものとし、上方向は、上下方向で、ピストン20においてピストン頂面21aが位置する方向であるとする。また、中心軸線Lpに直交する方向および平面は、便宜上、それぞれ水平方向および水平面であるとする。さらに、周方向および径方向とは、中心軸線Lpを中心としたときのものである。さらに、平面視とは、上下方向から見ることを意味する。シリンダブロック1、ピストン20およびシリンダヘッド2により、中心軸線Lpに平行な方向シリンダボア1aの中心軸線であるシリンダ軸線に平行な方向でもある。でのピストン20とシリンダヘッド2との間に燃焼室10が形成される。シリンダヘッド2には、燃焼室10に開口する吸気ポート11および排気ポート12と、吸気ポート11および排気ポート12をそれぞれ開閉する吸気弁13および排気弁14とが設けられる。そして、吸気装置図示されずにより導かれた吸入空気は、ピストン20が下降する吸気行程において、開弁した吸気弁13を経て吸気ポート11から燃焼室10に吸入され、燃料と混合して混合気となった状態で、ピストン20が上昇する圧縮行程において圧縮される。前記混合気は圧縮行程の終期に点火されて燃焼し、ピストン20が下降する膨張行程において燃焼ガスの圧力により駆動されて往復運動するピストン20がクランク軸6を回転駆動する。燃焼ガスは、排気ガスとして、ピストン20が上昇する排気行程において、開弁した排気弁14を経て燃焼室10から排気ポート12および該排気ポート12に接続される排気装置図示されずを経て内燃機関Eの外部に排出される。ここで、吸気行程および膨張行程は、それぞれピストン20の下降行程であり、圧縮行程および排気行程は、それぞれピストン20の上昇行程である。また、吸入空気に供給される前記燃料は、燃焼室10において、または吸気ポート11を含む吸気通路において、燃料噴射弁図示されずから噴射される。また、図1には、上死点位置のピストン20が実線で示され、下死点位置のピストン20が二点鎖線で示されている。図1,図2を参照すると、金属製のピストン20は、燃焼室10内の燃焼ガスの圧力を受けるピストン頂面21aを有する円柱状のピストンヘッド21と、ピストンヘッド21から上下方向に沿って下方に延びる1対のピストンスカート22と、コンロッド5の小端部5aが回動可能に連結されるピストンピン25を支持する1対の第1,第2ピンボス23,24とを有する。ピストン頂面21aには凹部21bが設けられる。ピストンヘッド21の外周面には第1~第3ピストンリング26a,26b,26cがそれぞれ装着されるリング溝が設けられる。各ピンボス23,24には、ピストンピン25が圧入される挿入孔23a,24a図3参照が設けられる。図1~図4を参照すると、ピストン20のピストンヘッド21内には、周方向に延びている環状の周方向通路50と、周方向通路50にそれぞれ連通すると共に上下方向に沿って直線状に延びている入口通路30および出口通路40とを有する冷却通路Cが設けられる。入口通路30の入口31および出口通路40の出口41は、第1,第2ピンボス23,24にそれぞれ周方向で隣接する位置で、ピストン20の下面および内周面から構成されるピストン裏面27のうちで、下面において下方に向かって開口する。入口通路30の通路中心線Liおよび出口通路40の通路中心線Loは、中心軸線Lpに対してほぼ点対称の位置にある。なお、ほぼとの表現は、ほぼとの修飾語がない場合を含むと共に、ほぼとの修飾語がない場合とは厳密には一致しないものの、ほぼとの修飾語がない場合と比べて作用効果に関して有意の差異がない範囲を意味する。円環状の周方向通路50は、入口通路30および出口通路40との間で周方向に延びている半円環状の第1,第2周方向通路51,52から構成される。各周方向通路51,52は、最上流部61a,62aで入口通路30の最下流部32に連なる導入通路61,62と、最下流部81b,82bで出口通路40の最上流部42に連なる導出通路81,82と、最上流部71a,72aで導入通路61,62の最下流部61b,62bに連なると共に最下流部71b,72bで導出通路81,82の最上流部81a,82aに連なる主通路71,72とを有する。各主通路71,72は、その全体で水平面と交わる位置にある。ここで、上流および下流とは、冷却通路Cでの冷却液としての冷却用オイルの流れに関するもので、冷却通路Cにおいて、入口31が最上流であり、出口41が最下流である。第1,第2周方向通路51,52、したがって第1,第2導入通路61,62同士、第1,第2主通路71,72同士および第1,第2導出通路81,82同士は、中心軸線Lpを含む平面の1つを対称面として、ほぼ面対称に配置される。そして、入口通路30、出口通路40および第1,第2周方向通路51,52のそれぞれの全体は、平面視で、中心軸線Lpを中心とする円環状の円環帯の範囲内に位置する。該円環帯の径方向幅は、各導入通路61,62、各主通路71,72および導出通路81,82のうちの径方向幅の最大幅に等しい。図3,図4を参照すると、通路中心線Ldを有する第1,第2導入通路61,62は、入口通路30の最下流部32から上方または、下流に向かって延びていて、最下流部32よりも上方に位置する分岐部63から周方向で互いに遠ざかるように反対方向に湾曲する湾曲通路である。分岐部63は、冷却通路Cの通路壁28において下方へ突出する突出部からなる分岐壁28dにより形成される。また、通路中心線Leを有する第1,第2導出通路81,82は、主通路71,72の最下流部71b,72bから下方または、下流に向かうにつれて、周方向で最下流部71b,72bから近づくように互いに反対方向に湾曲する湾曲通路である。第1,第2周方向通路51,52のそれぞれの第1,第2主通路71,72は、その全体において水平面にほぼ平行に位置する。主通路71,72は、全体でほぼ均一の通路面積を有し、主通路71,72でのオイルの流速はほぼ一定に維持される。第1,第2導入通路61,62は、それぞれ、分岐部63により分岐する第1,第2分岐導入通路を構成する。分岐部63は、入口通路30の通路中心線Li上に位置する。そして、第1,第2導入通路61,62は、それぞれの最上流部61a,62aの通路断面と、入口通路30の最下流部32の通路断面とが、同一で、かつ同じ位置にあり、最下流部32および最上流部61a,62aにおいて、通路中心線Liと通路中心線Ldとが一致する。このため、導入通路61,62は、入口通路30の真上においてオーバーラップした形状の通路になっている。なお、図4aには、導入通路61,62のそれぞれの仮想延長通路が二点鎖線で示されている。第1,第2導入通路61,62は、分岐部63において周方向で互いに反対方向に向かって分岐し、第1,第2主通路71,72は、導入通路61,62にそれぞれ連なり、分岐部63は、上下方向で主通路71,72の最下部71c,72cよりもピストン頂面21a図1参照寄りに位置することにより、分岐部63を形成する分岐壁28dに衝突して反射したオイルが入口通路30に向かって逆流することが抑制されるので、少ない噴射流量のオイルで、ピストン20の所要の冷却性が得られる。各導入通路61,62の通路面積において、最上流部61a,62aの最上流通路面積は、最下流部61b,62bの最下流通路面積よりも小さく、各導入通路61,62の通路面積は、導入通路61,62の全体で上流から下流に向かって連続的に増加、この実施形態では、後記するほぼ一定の拡大率Rで増加している。このため、導入通路61,62は通路面積がオイルの流れ方向に沿って漸増するディフューザ通路である。そして、導入通路61,62の通路中心線Ld上での最上流部61a,62aから下流に向かっての距離Sメートルの微小変化に対する、通路中心線Ldに直交する平面上での導入通路61,62の通路面積A平方メートルの1/2乗の微小変化を、次式で定義される拡大率Rであるとする。R=dA1/2/dSこの拡大率Rは、最上流部61a,62aから下流に向かうときの導入通路61,62の広がり度合いまたは、導入通路61,62の通路面積Aの増加度合いを表す値である。拡大率Rが0であるときは、導入通路61,62の通路面積Aが距離Sに対して変化することなく一定値を保つことを意味するので、導入通路61,62がディフューザ通路であるためには、拡大率Rが0よりも大きい必要がある。一方、拡大率Rが、導入通路61,62において通路壁28から流れが剥離するほどの大きさになると、その剥離位置から下流の導入通路61,62および主通路71,72内でオイルの流れの乱れが大きくなって、第1,第2周方向通路51,52での後記プラグ流の維持が困難になり、該プラグ流による冷却効果が低下する。導出通路81,82の通路面積は、導出通路81,82の全体で上流から下流に向かってほぼ一定であり、しかも導入通路61,62の最上流部61a,62aでの通路面積よりも大きい。また、導出通路81,82は、それぞれ、冷却通路Cの通路壁28において下方へ突出する突出部からなる分岐壁28eにより形成される分岐部83により分岐する第1,第2分岐導出通路を構成する。そして、分岐部83または分岐壁28eは、最上流部42上にほぼ位置し、また出口通路40の通路中心線Lo上にほぼ位置する。このため、最下流部81b,82bでのオイルの流れは、上下方向にほぼ平行で、下方に向かう。そして、導出通路81,82の通路面積が導入通路61,62の通路面積よりも大きいので、導出通路81,82での通路抵抗が小さくなること、および、導出通路81,82が滑らかに連続する湾曲通路であると共に最下流部81b,82bが下方に向いているので、第1,第2主通路71,72から導出通路81,82に流入するオイルが分岐壁28eにより周方向で衝突が抑制された状態で下方に向かって偏向されることから、冷却通路Cの出口41からのオイルの排出が円滑に行われる。図1,図2を参照すると、シリンダブロック1において、入口通路30の入口31よりも下方の部位には、シリンダブロック1内で上下方向に平行に往復運動するピストン20に対して下方に配置されて入口通路30の入口31に向けて冷却用オイルを噴射する冷却液噴射部材としてのオイルジェット90が設けられる。オイルジェット90から噴射されて入口通路30から流入したオイルは、周方向通路51,52を流通して出口通路40から流出する間にピストン20を冷却する。それゆえ、冷却通路Cが設けられたピストン20およびオイルジェット90は、内燃機関Eに備えられてピストン20を冷却するためのピストン冷却装置を構成する。オイルジェット90は、本体91と、取付部91aに設けられた減圧部材としてオリフィス92とを備える。本体91は、シリンダブロック1に取り付けられて固定される取付部91aと、噴射口94が設けられた噴射部としての噴射管91bと、オイルジェット90をシリンダブロック1に位置決めする柱状の位置決め部91cとを有する。本体91には、オイル供給源としてのオイルポンプ96から供給されたオイルがシリンダブロック1に設けられたオイル供給通路としてのメインギャラリ97と該メインギャラリ97に連通するオイル導入通路97とを経て導かれる噴射用オイル通路93が設けられる。オイル通路93は、噴射管91bに設けられてクランク室4に開口する噴射口94を有する。噴射口94は中心軸線Lpにほぼ平行に入口31を指向し、入口31を含めて入口通路30の全体は、平面視で噴射口94の全体と重なる位置にある。オイルポンプ96は、前記クランク軸6の動力により駆動される容積型の回転ポンプであり、機関回転速度の増加に比例して供給オイル流量が増加する。メインギャラリ97とオイル通路93との間に配置されるオリフィス92は、メインギャラリ97のオイルのオイル圧を減圧する。したがって、オイル通路93には、オリフィス92により減圧されたオイルが導かれる。別の例として、オリフィス92は、メインギャラリ97とオイルジェット90とを連通させてメインギャラリ97のオイルをオイルジェット90に導くオイル導入通路97に設けられてもよい。噴射口94の開口面積は、オリフィス92の絞り通路面積よりも大きい。噴射口94の開口面積を大きくすることにより、オイルの円錐形状の噴射流の径を大きくできるので、分岐による分配のバラツキを低減できる。また、オリフィス92の絞り通路面積が噴射口94の開口面積よりも小さいことにより、メインギャラリ97でのオイル圧の低下が抑制され、噴射速度も小さくすることができて、噴射流量を低減できる。オイルジェット90は、内燃機関Eの運転時、冷却通路Cにおいて、オイルとクランク室4内の気体である空気との気液2相プラグ流または、スラグ流が、少なくとも最大出力運転時において形成されるように、吸入行程および膨張行程でのピストン20の下降行程および圧縮行程および排気行程での上昇行程の各行程において、各行程の全範囲に渡って連続してオイルを入口31に向けて噴射する。オイルの噴射速度以下、単に噴射速度という。は、オイル通路93のオイル圧に依存し、オイル通路93のオイル圧はオイルポンプ96の回転速度、すなわち機関回転速度に依存し、該機関回転速度の増加に比例して増加する。ここで、噴射速度は、噴射口94での噴射速度である。そして、噴射速度は、最大出力運転時のピストン20の最高速度以下、ピストン最高速度という。以下に設定され、好ましくは、ピストン最高速度の30以上で90以下の範囲に設定される。噴射速度が、ピストン最高速度の30未満であるとき、またはピストン最高速度の90を超えるときは、最大出力運転時に冷却通路Cでプラグ流が形成される確実性が低下し、冷却通路Cのオイルによる最大出力運転時でのピストン20の冷却効果が低下する。以下、このプラグ流について詳述する。一般に、気体と液体とが流れる通路において、気体が通路断面全体に渡る大きな気泡以下、気体プラグという。と、該気体プラグに分断されると共に通路断面全体に亘る液体部分以下、液体プラグという。とが交互に流れる気液2相プラグ流は、液体の流量に対して気体の流量が所定流量範囲にある場合に形成される一方、該所定流量範囲外では、プラグ流以外の気液2相流が形成されることが知られている。例えば、前記所定流量範囲よりも気体の流量が少ないときには、通路断面全体に亘る液体中に小さな気泡が分散した気泡流となり、前記所定流量範囲よりも気体の流量が多いときには、液体が通路壁を膜状になって流れ、気体が通路の中心部を流れる環状流となる。そして、プラグ流においては、液体プラグの内部で発生する液体の循環流により、通路壁と液体との間での熱伝達が促進されて、オイルによる冷却効果が向上する。そこで、内燃機関Eの運転領域において、ピストン20の温度が最も高くなるのは最大出力運転時であることから、少なくとも最大出力運転時に、冷却通路Cを流れるオイルによるピストン20の冷却効果を高めるために、周方向通路51,52にプラグ流が形成されるように、オイルジェット90から噴射されるオイルの噴射速度および噴射流量以下、単に噴射流量という。が設定される。噴射速度および噴射流量は、噴射速度が、最大出力運転時のピストン最高速度以下であること、好ましくはピストン最高速度の30以上で90以下の範囲に設定されることを条件として、ピストン20の下降行程および上昇行程で構成される1往復行程中に、オイルジェット90から噴射されたオイルが入口31に達するまでに空気抵抗により減速するために、最大出力運転時において噴射速度がピストン最高速度に等しい場合にもオイルが供給されない時期が確保されること、および、オイルジェット90から噴射されたオイルがクランク室4内の空気を随伴して、該随伴空気と共に入口通路30に流入することなどが考慮されて、実験やシミュレーション等に基づいて決められる。そして、噴射流量については、上限値が存在するものの、該上限値に達するまでは噴射流量が多いほど冷却効果が向上する。図4aを参照すると、第1,第2導入通路61,62とプラグ流との関係では、入口通路30で形成された後記プラグ流は、分岐壁28dにより周方向に二分割されて、導入通路61,62でのプラグ流が形成される。そして、導入通路61,62は、その通路面積が連続的に増加するディフューザ通路であるすなわち、拡大率RがR>0であることにより、ディフューザ通路になっていない導入通路に比べて導入通路61,62の最上流部61a,62aに連なる入口通路30の通路面積を小さくできるので、入口通路30でのプラグ流の形成を容易化できる。しかも、導入通路61,62が段差なく連続的に、したがって滑らかに湾曲している湾曲通路であることにより、上下方向に延びている入口通路30から水平方向に延びている主通路71,72に、入口通路30で形成されたプラグ流が分岐壁28dにより分割されて円滑に導かれる。また、図5を参照すると、導入通路61,62の拡大率Rに応じてプラグ流によるピストン20の冷却効果が変わることが分かる。なお、内燃機関Eの最大出力運転時における拡大率Rと冷却効果との関係については、冷却通路Cにプラグ流を形成することが可能な噴射速度および噴射流量の範囲で、噴射速度および噴射流量に殆ど依存することなく、図5に示される相関関係とほぼ同様の相関関係を有する。このように拡大率Rに応じてプラグ流による冷却効果が変わる原因は、冷却効果が最大となる最適拡大率Roに対して拡大率Rが小さくなるほど、導入通路61,62での通路抵抗が増大して、冷却効果が低下し、最適拡大率Roに対して拡大率Rが大きくなるほど、導入通路61,62でのオイルの流れが通路壁から剥離し易くなるために、プラグ流の液体プラグと通路壁との接触が不安定化して、冷却効果が低下するためと考えられる。そこで、内燃機関E図1参照の最大出力運転時にオイルジェット90から噴射されるオイルの噴射速度および噴射流量が同一である条件下での比較対象ピストンに比べて、ピストン20の高い冷却効果が得られる、換言すれば、図5において、ピストン20の頂面温度Tが比較対象ピストンの頂面温度Taよりも低くなる拡大率Rとして、拡大率Rは0.06≦R≦0.8の範囲の値に設定される。ここで、比較対象ピストンとは、ピストンに設けられた冷却通路が、導入通路61,62図3,図4参照に相当する通路部分を有しておらず、入口通路30に主通路71,72図3,図4参照が直接連なる形状図3bに相当する図での冷却通路の形状がT字状の通路であるピストンである。そして、拡大率Rは、より好ましくは、前記比較対象ピストンに比べて一層高い冷却効果が得られるように、最適拡大率Roを含む0.5Ro≦R≦2Roの範囲の値に設定される。なお、オイル通路93のオイル圧は、メインギャラリ97のオイル圧が機関回転速度に応じて変化すること、および最大出力運転時の機関回転速度よりも低い機関回転速度の運転時にはピストン20の温度が最大出力運転時の温度よりも低くなることから、前記低い機関回転速度での内燃機関Eの運転時には、冷却通路Cにおいて、プラグ流が形成されることなく、気泡流が形成される噴射速度または噴射流量であってもよい。次に、前述のように構成された実施形態の作用および効果について説明する。ピストン冷却装置は、冷却通路Cが設けられたピストン20と、ピストン20が上下方向に往復運動するとき下方に向かって開口する入口通路30に対して下方に配置された噴射口94からオイルを噴射するオイルジェット90とを備え、冷却通路Cに気体とオイルとの気液2相プラグ流が、少なくとも内燃機関Eの最大出力運転時に形成されるように、オイルジェット90はピストン20の各行程においてオイルを噴射し、かつ噴射口94でのオイルの噴射速度は最大出力運転時のピストン20の最高速度以下とされる。この構造により、ピストン20の往復運動を利用することにより、冷却通路Cには、少なくとも最大出力運転時に、往復運動するピストン20の各行程において最大出力運転時のピストン20の最高速度以下の噴射速度でオイルジェット90から噴射されて供給されたオイルにより、気体とオイルとの気液2相プラグ流が形成されるので、このプラグ流によりピストン20から冷却通路C内のオイルへの熱伝達が促進されて、オイルによるピストン20の冷却効率を向上できる。そして、冷却効率の向上により、ピストン20の所要の冷却性を得ながら、オイルジェット90からのオイルの噴射流量を削減でき、ピストン冷却用のオイル量の削減ができる。また、前記気液2相プラグ流は、ピストン20の上下運動によって生じる加速度のため周方向通路50の壁面を上下に移動するために、冷却効率の一層の向上がなされる。さらにはオイルジェット90にオイルを供給するオイルポンプ96の小型化ができ、オイルポンプ96を駆動するための動力損失が減少して、燃費性能が向上する。周方向通路51,52は、最上流部61a,62aで入口通路30に連なる導入通路61,62と、最上流部71a,72aで導入通路61,62に連なる主通路71,72とを有し、導入通路61,62は、上方に向かうにつれて周方向に湾曲して主通路71,72に連なると共に、通路面積が下流に向かって連続的に、かつほぼ一定の拡大率Rで増加するディフューザ通路である。この構造により、オイルジェット90から噴射されて入口通路30から流入したオイルを主通路71,72に導く導入通路61,62が上方に向かうにつれて周方向に湾曲して主通路71,72に連なる湾曲通路であることで、入口通路30を経たオイルが導入通路61,62の通路壁28に衝突した際に生じる逆流や澱みの発生が抑制され、導入通路61,62でのオイルのエネルギを維持しながら該オイルを主通路71,72に案内することができる。また、各導入通路61,62は拡大率Rで連続的に拡大するディフューザ通路を構成することから、入口通路30からのオイルの運動エネルギを圧力エネルギに円滑に変換することができるので、渦や剥離に起因する圧力損失を低減できて、オイルジェット90からの低い噴射速度および少ない噴射流量のオイルで、ピストン20の所要の冷却性を得ることができる。さらに、導入通路61,62は、拡大率RがR>0である、すなわちその通路面積が連続的に増加するディフューザ通路であることにより、ディフューザ通路になっていない導入通路に比べて導入通路61,62の最上流部61a,62aに連なる入口通路30の通路面積を小さくできるので、入口通路30でのプラグ流の形成を容易化できる。そして、拡大率Rが0.06≦R≦0.8の範囲の値に設定されることにより、導入通路61,62において、拡大率が0.06未満であるときの通路抵抗の増大に起因する冷却効果の低下、および拡大率が0.8を超えるときのオイルの流れの剥離によるプラグ流の乱れに起因する冷却効果の低下が抑制される。この結果、オイルジェット90からのオイルの噴射流量を削減しながら、湾曲したディフューザ通路である導入通路61,62を有する冷却通路Cを流れるオイルによるピストン20の冷却効果を高めることができる。さらに、拡大率Rが、最適拡大率Roを含む0.5Ro≦R≦2Roの範囲の値に設定されることで、一層高い冷却効果を得ることができる。分岐部63は、入口通路30の通路中心線Li上に位置することにより、第1,第2分岐導入通路61,62に流入するオイル量のバラツキを抑制できるので、ピストン20の冷却を周方向で均等化できて、オイルジェット90からの噴射流量の減少に寄与できる。第1,第2分岐導入通路であると共にいずれもディフューザ通路を構成する第1,第2導入通路61,62のそれぞれの最上流部61a,62aの通路断面と、入口通路30の最下流部32の通路断面とが、同一で、かつ同じ位置にあり、最下流部32および最上流部61a,62aにおいて、通路中心線Liと通路中心線Ldとが一致する。この構造により、導入通路61,62が周方向でオーバーラップするために、ピストン20に形成される両導入通路61,62の形成領域を小さくすることができるので、オイルによるピストン20の所要の冷却性を確保しながら、ピストン20の剛性を高めることができる。オイルジェット90には、オイルポンプ96から吐出されたオイルがメインギャラリ97を経て導かれると共に噴射口94を有するオイル通路93が設けられ、オイル通路93には、メインギャラリ97からオリフィス92により減圧されたオイルが導かれ、噴射口94の開口面積は、オリフィス92の絞り通路面積よりも大きい。この構造により、オイルポンプ96から吐出されたオイルのオイル圧が、オリフィス92で減圧された後、オイルジェット90のオイル通路93に導かれるので、噴射速度を小さくできるため、噴射口94から噴射されたオイルの飛散拡散を抑えることができて、効率よく冷却通路Cにオイルを供給することができ、しかもオイルポンプ96からのオイルをオイルジェット90に導くオイル供給通路でのオイル圧を高く維持できるので、オイルポンプ96の小型化が可能になる。このように、ピストン20の冷却通路Cの形状を工夫することにより、オイルによるピストンPの冷却効率の向上およびピストン冷却用オイル量の削減が可能になる。次に、図6を参照して本発明の第2実施形態を、図7を参照して本発明の第3実施形態を説明する。第1実施形態とは、導入通路61,62のみが相違し、その他は基本的に同一の構成を有するものである。そのため、同一の部分についての説明は省略または簡略にし、異なる点を中心に説明する。なお、実施形態の部材と同一の部材または対応する部材については、必要に応じて同一の符号が使用されている。第2実施形態での第1,第2導入通路161,162は、その拡大率Rが第1実施形態の導入通路61,62よりも小さい点を除いて、該導入通路61,62と同じである。第3実施形態での導入通路261,262の拡大率Rは、第2実施形態と同じである図7において、第1,第2導入通路261,262は入口通路30の最下流部32から上方または、下流に向かうにつれて、周方向で最下流部32から遠ざかるように互いに反対方向に湾曲する湾曲通路である。そして、分岐部63または分岐壁28dは、最下流部32上にほぼ位置し、入口通路30の通路中心線Li上にほぼ位置する。したがって、導入通路261,262は、入口通路30から互いにほぼ独立して主通路71,72にそれぞれ連なる1対の独立した形状の通路になっている。以下、前述した実施形態の一部の構成を変更した実施形態について、変更した構成に関して説明する。ピストン冷却装置は、オイルジェット90のオイル通路93に空気を混入するための空気供給装置例えば、空気噴射弁や加圧空気が供給されるベンチュリを備えていてもよく、その場合には、冷却通路Cにプラグ流を形成可能な噴射速度の範囲または噴射流量の範囲を拡大できる。周方向通路は、入口通路および出口通路に対して分岐しない1つの通路であってもよい。拡大率は、前記実施形態では導入通路全体において一定であったが、導入通路の最上流部から最下流部に向かって連続的に増加してもよい。内燃機関が備えられる対象は、車両以外の装置、例えば、船外機等の船舶推進装置、または発電装置であってもよい。"