"互いに摺動する部材のうちの一方の部材に水素を含有する非晶質硬質炭素膜が設けられ、添加剤として、有機モリブデン化合物と、亜鉛および硫黄を含む化合物と、が添加された潤滑剤を介して、前記一方の部材に設けられた非晶質硬質炭素膜が相手部材と摺動するように組み合わされてなる摺動構造部材において、前記非晶質硬質炭素膜の表面の二乗平均平方根粗さが5nm以上25nm以下、かつ前記非晶質硬質炭素膜中の水素含有量が4.5at以上30at以下であることを特徴とする摺動構造部材。しかしながら、特許文献1には、化学反応による反応生成物の存在割合やそのメカニズムについて詳細が分かっていない点が多く、低摩擦特性を得ることについてさらなる改良の余地があることに加え、生成され得る酸化モリブデンによって非晶質硬質炭素膜の化学的摩耗が促進され、摩擦特性の悪化を招くおそれについて何ら考慮されていないという問題がある。また、特許文献2~5のように、非晶質硬質炭素膜や潤滑剤中への所定成分の添加や相手部材の材質の限定、または特殊な機構の追加は、製造工程が増加したり、製造手法や応用範囲が限定されたりするため、コストが嵩むという問題がある。そして、特許文献6のように水素の含有量の少ない非晶質硬質炭素膜を用いると、当該非晶質硬質炭素膜は優れた耐摩耗性を有する反面、製法が限定されるため、被覆する部材の材質や形状が限定されるという問題がある。また、このような非晶質硬質炭素膜は潜在的に非常に高い硬さをもち、表面が過度に粗くなる傾向にある。特許文献6は、これらを全く制御していないので、潤滑剤とともに用いても相手攻撃性が高く、摺動構造部材として好ましくないという問題があった。また、これを解決するためは、成膜後に研磨工程などが必要となるためコストが嵩むという問題があった。本発明は前記問題に鑑みてなされたものであり、良好な低摩擦特性を得ることのできる摺動構造部材を提供することを主たる課題とする。本発明者は鋭意研究を行った結果、非晶質硬質炭素膜はアモルファス非晶質材料であるため、巨視的には非常に滑らかであるが、微視的には微細な凹凸が存在し、形状や粗さは様々であること、また、良好な潤滑性を得ることのできる硫化モリブデンMoS2の生成には摩擦力や圧力などによってある程度のエネルギーを必要とすることに着目し、非晶質硬質炭素膜の硬さと表面粗さを特定の範囲に制御することで前記課題を解決できることを見出し、本発明を完成するに至った。前記課題を解決した本発明は、互いに摺動する部材のうちの一方の部材に水素を含有する非晶質硬質炭素膜が設けられ、添加剤として、有機モリブデン化合物と、亜鉛および硫黄を含む化合物と、が添加された潤滑剤を介して、前記一方の部材に設けられた非晶質硬質炭素膜が相手部材と摺動するように組み合わされてなる摺動構造部材において、前記非晶質硬質炭素膜の表面の二乗平均平方根粗さが5nm以上25nm以下、かつ前記非晶質硬質炭素膜中の水素含有量が4.5at以上30at以下であることを特徴としている。このように、一方の部材に設けられた非晶質硬質炭素膜の表面の二乗平均平方根粗さを特定の範囲に制御するとともに非晶質硬質炭素膜中の水素含有量を特定の範囲に制御することによって、一方の部材に設けられた非晶質硬質炭素膜と、相手部材とが潤滑剤を介して摺動する際に生じる摩擦熱や圧力を適切なものとすることができる。そのため、低摩擦、低摩耗状態を維持する潤滑形態を形成させることができ、良好な低摩擦特性を得ることができる。このような潤滑形態は、潤滑剤に含有される有機モリブデン化合物と、亜鉛および硫黄を含む化合物とを摩擦熱や圧力によって化学反応させ、潤滑剤中に生成されるモリブデンイオン例えば、Mo4と硫黄イオンS2からMoS2を積極的に生成させ、もってMoO2やMoO3といった酸化モリブデンの生成を抑制し、結果的にMoS2を多く含有する状態とすること、および、一般的に知られているように非晶質硬質炭素膜と相手部材との摩擦により、非晶質硬質炭素膜の炭素成分を黒鉛カーボングラファイト質成分に構造変化させ、これが相手部材の表面に付着して良好なトライボフィルムを形成することによって成されると考えられる。なお、トライボフィルムは、非晶質硬質炭素膜や潤滑剤の物理化学的作用によって摺動面上に形成されたナノレベルの表面膜であるとされている。トライボフィルムが形成されると、互いに摺動する部材の摺動面の直接接触を防ぐことができるため、低摩擦、低摩耗状態を維持することが可能となる。つまり、トライボフィルムやMoS2は、良好な低摩擦特性を得るための摩擦生成物ということができる。本発明によれば、非晶質硬質炭素膜の表面の二乗平均平方根粗さと非晶質硬質炭素膜中の水素含有量を特定の範囲に制御することによって、潤滑剤に含有される有機モリブデン化合物と、亜鉛および硫黄を含む化合物とから積極的にMoS2を生成させつつ酸化モリブデンの生成を抑制し、さらに相手部材の表面にトライボフィルムを形成させ、これにより良好な低摩擦特性を得た摺動構造部材を提供することができる。本発明の主旨は、一方の部材に設けた非晶質硬質炭素膜と、相手部材との摺動により生じる摩擦力や圧力によって、潤滑剤に添加された添加剤からMoO2やMoO3よりも摩擦特性に優れるMoS2を生成させるように、非晶質硬質炭素膜の表面粗さと、水素含有量とを特定の範囲に制御したことにある。以下、適宜図面を参照して本発明に係る摺動構造部材を実施するための形態について詳細に説明する。図1のaは、本発明の一実施形態に係る摺動構造部材の一例として示す自動車用エンジンの要部断面図である。図1のaに示すように、本発明の一実施形態に係る摺動構造部材1は、互いに摺動する部材のうちの一方の部材11に水素を含有する非晶質硬質炭素膜以下、DLC膜という。2が設けられ、添加剤として、有機モリブデン化合物と、亜鉛および硫黄を含む化合物と、が添加された潤滑剤3を介して、一方の部材11に設けられたDLC膜2が相手部材12と摺動するように組み合わされてなる。そして、本発明においては、摺動構造部材1に設けられるDLC膜2の表面の二乗平均平方根粗さを5nm以上25nm以下、かつDLC膜2中の水素含有量を4.5at原子以上30at以下としている。本発明に係る摺動構造部材1が用いられ得る対象としては、潤滑剤潤滑油3を介して一方の部材11と相手部材12とが摺動する原動機や動力伝達装置などを挙げることができる。原動機としては、例えば、自動車用エンジンやガスタービンなどの内燃機関および蒸気機関や蒸気タービンなどの外燃機関を含む熱機関、電動機電気モータ、油圧シリンダや風車、水車などを含む流体機械などが挙げられる。また、動力伝達装置としては、前記した原動機と接続された変速機などが挙げられる。具体例を示して説明すると、例えば、図1a~cに示すような摺動構造部材1自動車用エンジンであれば前記した部材11がピストンリング11aに相当し、相手部材12がシリンダ12aに相当する。また、部材11がクランクシャフト12bとコネクティングロッド13の間に用いられるコンロッドベアリング11bに相当し、相手部材12がクランクシャフト12bに相当する。もちろん、前記した例において、DLC膜2が設けられる部材11をシリンダとし、相手部材12をピストンリングとしてもよいことはいうまでもなく、DLC膜2が設けられる部材11をクランクシャフトとし、相手部材12をコンロッドベアリングとしてもよいことはいうまでもない。本発明に係る摺動構造部材1はこのように部材同士が互いに摺動する軸部材、ベアリング、歯車などの部材を組み合わせたものであればどのようなものも含まれる。また、DLC膜2が設けられる部材11としては、この他にピストンピンやピストンの溝およびスカート部などを挙げることができる。摺動構造部材1は、互いに摺動する部材のうちの一方の部材11であって、相手部材12と摺動する部分にDLC膜2が設けられていればよい。相手部材12と摺動する部分にDLC膜2を設けることにより、摺動構造部材1の低摩耗特性を向上させることができる。なお、当該部材11の全体にDLC膜2を設けることもできる。このようにすれば、低摩耗特性の向上のほかにも、高硬度化、化学的安定性の向上、表面平滑性の向上、離型性の向上、耐焼付き性の向上などを図ることができる。したがって、ピストンリングを部材11とした場合、図1bに示したようにピストンリングの外周面にDLC膜2を設けることができるが、ピストンリングの表面全体にわたってDLC膜2を設けることもできる。部材11および相手部材12は、潤滑剤3に添加されている添加剤が表面に吸着しやすく、良好な潤滑性を得ることができるため、いわゆる普通鋼および特殊鋼を含む鉄鋼製の部材であるのが好ましいが、非鉄金属製の部材またはセラミック製の部材などであってもよい。なお、潤滑剤3および添加剤については後述する。普通鋼としては、日本工業規格JISで規格されている一般構造用圧延鋼材SS材、溶接構造用圧延鋼材SM材、ボイラーおよび圧力容器用鋼材SB材、高圧ガス容器用鋼板および鋼帯SG材、熱間圧延鋼材および鋼帯SPH材、鋼管用熱間圧延炭素鋼鋼帯SPHT材、自動車構造用熱間圧延鋼板および鋼帯SAPH材、冷間圧延鋼板および鋼帯SPC材などを挙げることができる。また、特殊鋼としては、高炭素クロム軸受鋼SUJ2材、クロムモリブデン鋼鋼材SCM材が好ましいが、機械構造用炭素鋼S-C材、炭素工具鋼鋼材SK材、切削工具用合金工具鋼鋼材SKS材、冷間ダイス用合金工具鋼鋼材SKD材、熱間金型用合金工具鋼鋼材SKT材、高速度工具鋼鋼材SKH材、炭素クロム軸受鋼鋼材SUJ材、ばね鋼鋼材SUP材、ステンレス鋼鋼材SUS材、耐熱鋼鋼材SUH材、定温圧力容器用炭素鋼鋼材SLA材、磁心鋼や磁石鋼、鍛鋼品SF材、鋳鋼品SC材、鋳鉄品FC材などを挙げることができる。非鉄金属としては、アルミニウム、マグネシウム、チタンまたはこれらから選択されるいずれか一つを主成分とする合金を挙げることができる。アルミニウムまたはアルミニウム合金としては、JISで規格されている純Al1000系、Al-Cu,Al-Cu-Mg系合金2000系、Al-Mn,Al-Mn-Mg系合金3000系、Al-Si-Cu-Mg-Ni,Al-Si系合金4000系、Al-Mg系合金5000系、Al-Mg-Si系合金6000系、Al-Zn-Mg-Cu,Al-Zn-Mg系合金7000系、Al-Cu合金AC1A、Al-Cu-Mg合金AC1B、Al-Cu-Mg-Ni合金AC5A、Al-Si合金AC3A、ADC1、Al-Cu-Si合金AC2A、AC2B、Al-Si-Cu合金AC4B、ADC10、ADC12、Al-Si-Mg合金AC4C、AC4CH、ADC3Al-Si-Cu-Mg-Ni合金AC8A、AC8B、AC8C、AC9A、AC9B、ADC14、Al-Mg合金AC7A、ADC5、ADC6などを挙げることができる。マグネシウムまたはマグネシウム合金としては、JISで規格されている1~7種を挙げることができる。チタンまたはチタン合金としては、JISで規格されている1~4種を挙げることができる。部材11および相手部材12は、前記した材料の中から用途に応じて適宜選択して形成されたものであればよい。つまり、部材11および相手部材12は、前記の中から選択される同じ材料で形成されていてもよく、また、異なる材料で形成されていてもよい。ここで、相手部材12における、部材11と摺動する部分の表面の粗さは、一般的な摺動構造部材として使用される範囲であればよい。例えば、算術平均粗さRaが1.6μm程度以下、十点平均粗さRzJISが6.3μm程度以下に仕上げ加工されていればよい。相手部材12の表面粗さが前記した数値以下であれば良好な摩擦力を得ることができる。なお、算術平均粗さRaおよび十点平均粗さRzJISは、JISB0601:2001に準拠して測定することができるが、これに準拠した測定装置を用いることにより簡便に測定することができる。前記したように、本発明においては、部材11に設けられるDLC膜2の表面の二乗平均平方根粗さRqを5nm以上25nm以下としている。DLC膜2の表面の二乗平均平方根粗さがこの範囲にあれば良好な摩擦力が得られつつ、相手攻撃性も過度に高くならないので好ましい。DLC膜2の表面の二乗平均平方根粗さが5nm未満であると表面が滑らか過ぎるため十分な摩擦力を得ることができない。したがって、MoS2が生成されにくく、良好な低摩擦特性を得ることができない。一方で、DLC膜2の表面の二乗平均平方根粗さが25nmを超えると、表面が粗過ぎるため過度に相手攻撃性が高くなり、相手部材12の摩耗が増大する。なお、DLC膜2の表面の二乗平均平方根粗さは、5.2nm以上24nm以下とするのが好ましく、7.3nm以上19nm以下とするのがより好ましい。ここで、二乗平均平方根粗さnmは、原子間力顕微鏡AFMを用いて測定し、得られた結果からJISB0601:2001に準拠して算出することができる。また、本発明においては、部材11に設けられるDLC膜2中の水素含有量を4.5at以上30at以下としている。DLC膜2中の水素含有量がこの範囲にあれば、DLC膜2が硬過ぎもせず、また軟らか過ぎもせず、本発明にとって丁度よい硬さとなるため、DLC膜2と相手部材12が摺動する際に適度な摩擦熱と圧力を生じ易くなる。そのため、潤滑剤3に含有される有機モリブデン化合物と、亜鉛および硫黄を含む化合物とが化学反応を起こし易くなり、積極的にMoS2を生成させることが可能となる。したがって、低摩擦、低摩耗状態を維持する潤滑形態を得やすくなり、良好な低摩擦特性を得ることが可能となる。DLC膜2中の水素含有量が4.5at未満であると、一般的にDLC膜2が硬くなる傾向があり、相手攻撃性が高くなるため、相手部材12の摩耗が増大する。一方、DLC膜2中の水素含有量が30atを超えると、DLC膜2の硬さは比較的丁度よい範囲にあるものの、水素が多く含まれているため種々の化学反応が起きやすい。とりわけ、副生成物として生成したMoO2やMoO3が、豊富に存在する水素と化学反応を起こして金属モリブデンMoを生成したり、DLC膜2由来の炭素と反応して炭化モリブデンMo2Cを生成したりする。これらの生成は、水素や炭素が還元剤として作用して化学反応が進行することを意味しており、すなわち、DLC膜2が化学的に摩耗されるため好ましくない。なお、DLC膜2中の水素含有量が40at以上になると、本発明にとってはDLC膜2が軟らかくなり過ぎるため、DLC膜2と相手部材12が摺動しても適度な摩擦熱と圧力を生じさせることができない。そのため、潤滑剤3に含有される有機モリブデン化合物と、亜鉛および硫黄を含む化合物とが化学反応を起こしにくくなる。その結果、良好な低摩擦特性を得ることができなくなる。なお、DLC膜2中の水素含有量の上限は、28.8at以下とするのが好ましく、26.1at以下とするのがより好ましく、18.4at以下とするのがさらに好ましく、17.7at以下とするのがさらにより好ましい。ここで、DLC膜2中の水素含有量は、例えば、ラザフォード後方散乱分光法RutherfordBackscatteringSpectrometry;RBSで測定することができる。DLC膜2の硬さおよびヤング率は、ISO14577に準拠したナノインデンテーション法ナノインデンテンターで測定することができ、精度よく算出することができる。このようなDLC膜2は、例えば、メタンCH4、アセチレンC2H2、ベンゼンC6H6やトルエンC7H8などの炭化水素ガスを原料として用いたプラズマCVDChemicalVaporDepositionにより水素含有量を高く成膜することができ、また、例えば、固体炭素を原料として用いたPVDPhysicalVaporDepositionにより水素含有量を低く成膜することができる。いずれによってDLC膜2を設けるかは、所望する水素含有量に応じて適宜に選択することができる。また、原料、圧力、成膜時間、バイアス電圧、プラズマ強度などの成膜条件を種々変更することでDLC膜2中の水素含有量を4.5at以上30at以下の範囲で任意に調整することができる。DLC膜2の表面の二乗平均平方根粗さは、用いる原料ガス種や印加するバイアス電圧などの装置条件や成膜時間の組み合わせにより制御することができる。例えば、原料ガスとしてCH4、C2H2、C6H6、C7H8などを用いたプラズマCVDであれば、圧力を0.1~5Pa程度、部材11のバイアス電圧を400~2000V、プラズマ出力を20~200W、成膜時間を20~260minなどとすることで、DLC膜2の表面の二乗平均平方根粗さを5nm以上25nm以下の範囲で任意に調整することができる。また、例えば、固体炭素を用いたPVDであれば、圧力を103Pa以下、部材11のバイアス電圧を100V程度、アーク電圧を80V程度、成膜時間を100min程度とすれば、DLC膜2の表面の二乗平均平方根粗さを5nm以上25nm以下の範囲にすることができる。潤滑剤3は、添加剤として、有機モリブデン化合物と、亜鉛および硫黄を含む化合物と、が添加されたものを使用する。本発明においては、潤滑剤3にこれらの添加剤が添加されていることにより、部材11に設けられたDLC膜2と相手部材12が摺動する際の摩擦力や圧力によって低摩擦、低摩耗状態を維持する潤滑形態を形成させることができる。有機モリブデン化合物は、通常は潤滑剤3に溶け込んでおり、DLC膜2と相手部材12が摺動する際の摩擦力や圧力によって化学反応を起こしてMoS2を生成させ、これにより低摩擦、低摩耗状態を維持する、いわゆるフリクションモデファイアー摩擦調整剤として機能する。また、耐摩耗性を向上させ、極圧性を向上させ、耐酸化性を向上させる機能も有する。有機モリブデン化合物としては、例えば、ジアルキルジチオカルバミン酸モリブデン、ジチオリン酸モリブデンなどを用いることができる。有機モリブデン化合物は、これらを単独または混合して、任意の添加量で潤滑剤3に添加することができる。亜鉛および硫黄を含む化合物は、低摩擦特性を向上させる機能がある極圧剤とともに、酸化防止剤、腐食防止剤などとしても機能する。亜鉛および硫黄を含む化合物としては、例えば、イソプロピル、ブチル、2-エチルヘキシル、イソトリデシルまたはステアリルなどのアルキル基で構成されるジアルキルジチオリン酸亜鉛やジアルキルジチオカルバミン酸亜鉛、あるいはこれらの混合物などを好適に用いることができる。亜鉛および硫黄を含む化合物は、任意の添加量で潤滑剤3に添加することができる。また、添加剤としては、Caスルホネート類、Mgスルホネート類などの清浄剤が添加されているのが好ましい。清浄剤を添加することで、酸化生成物や高分子重合体などの不溶解分のスラッジ化を防止することができる。潤滑剤3には、前記した清浄剤以外にも目的に応じ、本発明の所望の効果を阻害しない範囲で、フェノール類、アミン類、硫化物などの酸化防止剤、ポリメタクリレート、エチレン-プロピレン重合物、スチレン-ブタジエン重合物、ポリオレフィン系などの粘度指数向上剤、脂肪酸、脂肪酸エステル、リン酸エステル、二硫化モリブデンなどの摩擦調整剤、コハク酸イミド、コハク酸エステル、アミン類などの分散剤、ポリメタクリレート、アルキルナフタレン、フェノール類などの流動点降下剤、リン酸エステル、硫黄化合物などの極圧剤、アルコール、シリコンジメチルシロキサンなどの消泡剤、アルカリ土類金属の塩、スルホン酸類アルカリ、アルコール、アミン類などの防錆剤、ジチオリン酸亜鉛、亜鉛、S-P化合物などの腐食防止剤、エステル、アルコール、油脂、有機酸などの油性剤、芳香族化合物を用いた着色剤などを添加剤として添加し得る。前記したCaスルホネート類、Mgスルホネート類などの清浄剤を含め、これらの添加剤は、自動車用エンジンに用いられるエンジンオイルであれば一般的に添加されているものである。潤滑剤3のベースとなるベースオイル基油は化学合成油、鉱物油、部分合成油、植物油などを挙げることができる。潤滑剤3は、自動車用エンジンのエンジンオイルのように液体状のもののほか、増稠剤を添加して粘稠性を向上させたグリースであってもよい。以上に説明した摺動構造部材1によれば、DLC膜2の表面の二乗平均平方根粗さとDLC膜2中の水素含有量を特定の範囲に制御することによって、潤滑剤3に含有される有機モリブデン化合物と、亜鉛および硫黄を含む化合物とから積極的にMoS2を生成させつつ酸化モリブデンの生成を抑制することが可能となる。そのため、摺動構造部材1は、良好な低摩擦特性を有する。また、摺動構造部材1によれば、DLC膜2や潤滑剤3中への所定成分の添加、相手部材12の材質の限定、特殊な機構の追加などを行う必要がなく、研磨工程なども必要ではない。そのため、摺動構造部材1は、コストが嵩まずかつ簡便に、良好な低摩擦特性を得ることができる。次に、本発明に係る摺動構造部材の効果を確認した実施例について具体的に説明する。[1]本発明の考え方の有効性の検証はじめに、本発明の考え方の有効性を検証するため、円形のディスク材およびボール材直径6mmの表面に、適宜、非晶質硬質炭素膜DLC膜を設けて試験材1~4を作製し、摩擦試験を行って摩擦係数を測定した。摩擦試験は、図2aに示すボールオンディスク摩擦摩耗試験により行った。試験条件は、表1に示す潤滑剤および添加剤を用いて、ボール材211への荷重:5N=1.1GPa、摺動速度ディスク材212の回転速度:100mm/秒、温度:室温40°C、10000サイクル50分という条件で行った。なお、潤滑剤として使用したベースオイルおよびエンジンオイルの粘度は0W-20であった。下記表1に試験材1~4の仕様、潤滑剤および摩擦試験で測定した10000サイクル後の摩擦係数の結果を示す。なお、表1中のSUJ2材は、高炭素クロム軸受鋼を示し、DLCは、SUJ2材の表面にDLC膜を設けていることを示す。表1に示すDLCは、プラズマCVD法により成膜した。プラズマCVD法の条件は、原料ガス:アセチレンガスC2H2、圧力:0.4Pa、成膜時間:90min、ディスク材のバイアス電圧:2000V、プラズマ出力:20Wであった。また、表1中のエンジンオイルは、市販されているものであって、添加剤として、有機モリブデン化合物であるジチオカルバミン酸モリブデンと、亜鉛および硫黄を含む化合物であるジアルキルジチオリン酸亜鉛と、が添加されている。これに対し、ベースオイルはこれらの添加剤は添加されていない。なお、エンジンオイルおよびベースオイルには、鉱油に由来する硫黄成分および硫化物成分と、清浄剤であるCaスルホネートとが含まれている。表1に示すように、試験材1は、一方の部材ディスク材にDLC膜を設け、添加剤が添加されたエンジンオイルを用いていたので摩擦係数が低くなる傾向にあることがわかった。これに対し、試験材2は、一方の部材ディスク材および相手部材ボール材がともにSUJ2材であり、試験材3は、添加剤が添加されていない潤滑剤を用いており、試験材4は、一方の部材ディスク材および相手部材ボール材がともにDLC膜が設けられていたため、いずれも試験材1と比較して摩擦係数が高くなる傾向にあることがわかった。また、試験材4は、SUJ2材よりも添加剤の吸着性が劣るDLC膜がディスク材とボール材の両方の表面に形成されているため、摩耗量が大きくなるおそれがある。かかる検証により、一方の部材例えば、ディスク材212にDLC膜を設け、相手部材例えば、ボール材211にはこれを設けず、有機モリブデン化合物と亜鉛および硫黄を含む化合物とを添加剤として添加されたエンジンオイル中でこれらの部材を摺動させるという、本発明の考え方が有効であることがわかった。次に、この考え方に沿って、本発明の効果の有効性および効果を奏するための条件について検証した。[2]効果の有効性および効果を奏するための条件の検証効果の有効性および効果を奏するための条件を検証するため、下記表2に示す条件でSUJ2材製のディスク材にDLC膜を設け、DLC膜を設けないSUJ2材製のボール材と組み合わせて試験材1、5~16とした。なお、表2には、[1]の検証で好成績を収めた試験材1を併せて記載した。試験材1、5~16のDLC膜について、硬さ、ヤング率、水素含有量および二乗平均平方根粗さRqを測定した。また、[1]と同様の摩擦試験を行って摩擦係数を測定し、さらに、摩擦試験を行った摩擦表面の分析を行った。なお、ここでは、摩擦係数が0.08以下を合格とした。硬さGPaおよびヤング率GPaは、ISO14577に準拠したナノインデンターを用いて測定した。水素含有量atは、ラザフォード後方散乱分光法RutherfordBackscatteringSpectrometry;RBSにより測定した。RBSでは、試料にヘリウムHeイオンを照射して、特に水素含有量については、反跳して前方に散乱した水素を検出した結果より算出した。二乗平均平方根粗さnmは、原子間力顕微鏡AFMを用いて、一辺が20μm以上50μm以下の領域を測定し、得られた結果からJISB0601:2001に準拠して算出した。摩擦表面の分析は、図2aに示すボールオンディスク摩擦摩耗試験を行った後のボール材に対し、表面に付着した潤滑剤を有機溶剤にて慎重に洗浄して除去し、図2bに示したボール材の摩耗面について、X線光電子分光法XrayPhotoelectronSpectroscopy;XPSによる摩擦生成物の分析を行った。その結果、XPSによる分析では、C,O,Mo,S,Zn,PなどのDLC膜や潤滑剤、添加剤に由来する様々な元素が検出された。なかでも、添加剤であるジチオカルバミン酸モリブデンに由来すると考えられるMoについては、Mo4、Mo5、Mo6といったイオン種やMo0など、様々な形態で存在が確認された。試験材1、5~16のDLC膜のヤング率、水素含有量、二乗平均平方根粗さ、摩擦係数、XPSによる分析結果を併せて下記表3に示す。なお、表3には、XPSによる分析結果として、Mo4、Mo0およびS2を掲載した。Mo4はS2と結びついてMoS2を形成することが期待されるからである。表3中、Mo4はモリブデンイオンであり、Mo0は金属モリブデンMoまたは炭化モリブデンMo2Cであり、S2は硫黄イオンである。効果の有効性および効果を奏するための条件を検証するため、表3に示した内容に基づいて種々検討した。図3は、表3に示した内容から、ボール材上のMo4の検出量と摩擦係数の関係を示すようにプロットしたグラフである。なお、横軸はボール材上のMo4の検出量atを示し、縦軸は摩擦係数を示す。図3に示されるように、Mo4量の増加に伴って摩擦係数が低下することがわかった。なお、[1]で検証した、添加剤を添加していないベースオイルを用いた試験材3の摩擦係数が0.082であったので、参考として図3中に示した。図4aは、表3に示した内容から、DLC膜の二乗平均平方根粗さとS2/Mo4比の関係を示すようにプロットしたグラフであり、bは、試験材16のボール材の摩耗面を撮影した写真であり、cは、試験材1のボール材の摩耗面を撮影した写真である。なお、図4aの横軸はDLC膜の二乗平均平方根粗さnmを示し、縦軸はS2/Mo4比を示す。また、図4中、◇のプロットは、DLC膜の水素含有量が30at以下を示し、□のプロットは、DLC膜の水素含有量が30at超40at以下を示し、△のプロットは、40at超を示す。また、図4bおよびc中のスケールバーはそれぞれ200μmを示す。S2/Mo4比が2.0に近づくほどMoS2を形成するこれらのイオンの存在比率が好ましい状況にあるといえる。図4aから、DLC膜の水素含有量が40at以下すなわち、◇および□の場合、DLC膜の二乗平均平方根粗さが粗くなるのにともなってMoS2が良好に生成されやすいことがわかった。一方で、DLC膜の水素含有量が40at超になると、DLC膜の二乗平均平方根粗さが粗くなってもS2/Mo4比が2.0に近づくような変化はみられないことから、MoS2が良好に生成されにくいことが示唆された。ここで、図4a中における、DLC膜の水素含有量が30at以下であって、DLC膜の二乗平均平方根粗さが28nmであり、S2/Mo4比が2.94であるプロット◇具体的には試験材16は、試験材1と比較して相手部材となるボール材の摩耗が激しかった図4b、c参照。これは、DLC膜の表面粗さが粗過ぎたこと、かつDLC膜の水素含有量が少なく、硬さが高過ぎた表3に示すように硬さ61.4GPa、ヤング率582GPaことから相手攻撃性が高くなったためと考えられる。このことから、本発明の効果を奏するためには、DLC膜の水素含有量と二乗平均平方根粗さについて何らかの制御を行う必要があることが示唆された。図5は、表3に示した内容から、S2/Mo4比と摩擦係数の関係をプロットしたグラフである。なお、横軸はS2/Mo4比を示し、縦軸は摩擦係数を示す。なお、[1]で検証した試験材3の摩擦係数0.082を参考として図5中に示した。図5から、S2/Mo4比が2.0に近づき、小さくなるほど摩擦係数も小さくなり、良い相関性があることがわかった。ただし、図5に示すように、S2/Mo4比が2.0近傍であっても、DLC膜の水素含有量が30at超40at以下プロット□の場合にこの相関性から外れ、摩擦係数が高くなるものがあった具体的には試験材11、12。これは、MoS2以外の、例えば、酸化モリブデン、金属モリブデンや炭化モリブデンMo0といったMoS2の摩擦効果を阻害する副生成物やDLC膜の浸食が関与しているためと考えられた。よって、次のような検討を行った。図6aは、表3に示した内容から、DLC膜の水素含有量とMo0の検出量の関係をプロットしたグラフであり、bは、DLC膜の水素含有量が4.5atの試験材8のボール材の摩耗面を撮影した写真である。なお、図6aの横軸はDLC膜の水素含有量atであり、縦軸はMo0の検出量atである。図6b中のスケールバーは200μmを示す。図6に示すように、DLC膜の水素含有量が30at以下の範囲図6a中のIおよびIVの範囲ではMo0の検出量が少なかった具体的には試験材1、5~8、16。表3に示されているように、これらの試験材は摩擦係数が小さいものであった。これに対し、DLC膜の水素含有量が30at超40at以下の範囲ではMo0の検出量が多くなった具体的には試験材9~13。これは、DLC膜の二乗平均平方根粗さとの関係にもよると考えられるが、DLC膜の水素含有量がこの範囲である場合、DLC膜の硬さがある程度の硬さを有するため、摩擦熱や圧力によってMoS2のみならず酸化モリブデンMoO2やMoO3などの副生成物が比較的多く生成されたものと考えられる。そして、生成された酸化モリブデンは、DLC膜由来の水素によって還元され金属モリブデンを生成し、また、DLC膜由来の炭素と反応して炭化モリブデンを生成したと考えられる。金属モリブデン、炭化モリブデンの生成はDLC膜の化学的摩耗を意味することから、DLC膜の水素含有量が30at超40at以下の範囲図6a中のIIの範囲は好ましくないことが示唆された。DLC膜の水素含有量が40at超の範囲図6a中のIIIの範囲では一転して、DLC膜の水素含有量が30at以下の範囲と同程度までMo0の検出量が少なくなったものの、表3に示されるように摩擦係数は十分に低くならなかった具体的には試験材14、15。これは、DLC膜の水素含有量が高かったため、つまり、DLC膜の硬さヤング率が低く軟らかかったため、摩擦熱や圧力が十分に生じず、MoS2が十分に生成されなかったことによると考えられた。なお、DLC膜の水素含有量が4.5at未満図6a中のIVの範囲である試験材具体的には試験材16は、水素含有量が少な過ぎ、つまり、DLC膜の硬さが高過ぎ、かつ、DLC膜の二乗平均平方根粗さが粗過ぎたため相手攻撃性が高く、相手部材であるボール材の摩耗が激しかった図4b参照。試験材16は、今回の摩擦試験では、摩擦係数は特別大きくならなかったが、今回の摩擦試験よりも長時間および/または大きい荷重で摺動させた場合に不都合があることが示唆された。表3および図3~6を参照して検討した結果から、効果の有効性および効果を奏するための条件は次のようなものであることがわかった。1互いに摺動する部材のうちの一方の部材に水素を含有するDLC膜が設けられ、添加剤として、有機モリブデン化合物と、亜鉛および硫黄を含む化合物と、が添加された潤滑剤を介して、一方の部材に設けられたDLC膜が相手部材と摺動するように組み合わされていること。2表3および図4、図5で明らかになったように、MoS2を生成させるため、かつ相手攻撃性が過度に高くならないようにするため、DLC膜の表面の二乗平均平方根粗さを5nm以上25nm以下とすること。3表3および図6で明らかになったように、DLC膜の相手攻撃性が過度に高くならないようにするため、DLC膜の水素含有量を4.5at以上とし、かつDLC膜の化学的摩耗の抑制と潤滑剤の諸特性悪化防止のためDLC膜の水素含有量を30at以下とすること。前記した2および3をわかりやすく図示したのが図7である。図7は、DLC膜の水素含有量とDLC膜の二乗平均平方根粗さの関係を示すようにプロットしたグラフである。なお、横軸はDLC膜の水素含有量atを示し、縦軸はDLC膜の二乗平均平方根粗さnmを示す。図7中の破線で示した範囲内の黒点●が前記1~3の要件、すなわち本発明の要件を満たし、摩擦係数の低かった試験材1、5~8である実施例。図7中の破線で示した範囲外の白点○が前記2および3の要件、すなわち本発明の要件を満たさないために摩擦係数が高くなったり、相手攻撃性が高くなったり、または金属モリブデンや炭化モリブデンの生成量が増加したりしたため、不適当であると判断された試験材9~16である比較例。"