連続溶融金属めっき設備の溶融金属めっき浴に用いるガスリフトポンプであって、溶融金属を輸送する流動配管の吐出部分を2俣に分岐し、分岐した各々の吐出配管内にN2ガスを吐出するN2ガス吐出管を設けたことを特徴とするガスリフトポンプ。前記N2ガス吐出管には、各々吐出ガス圧を調整する圧力調整弁と圧力計が設けられていることを特徴とする請求項1に記載のガスリフトポンプ。ガスリフトポンプの揚程高さ:Lm、前記吐出配管の内径:D1mは、L:1.0~1.5m、D1:0.10~0.15m、かつ0.10≦D1/L≦0.15を満足することを特徴とする請求項1または2に記載のガスリフトポンプ。前記流動配管の溶融金属の吸い込み部をスナウト内に配置し、溶融金属の吐出部をスナウト外に配置したことを特徴とする請求項1~3のいずれかに記載のガスリフトポンプ。本発明は、従来のガスリフトポンプの問題点を解決し、設置スペースが従来と同程度であっても、溶融金属の揚液量を大幅に増大できるガスリフトポンプを提供することを課題とする。上記課題を解決する本発明の手段は、下記のとおりである。1連続溶融金属めっき設備の溶融金属めっき浴に用いるガスリフトポンプであって、溶融金属を輸送する流動配管の吐出部分を2俣に分岐し、分岐した分岐した各々の吐出配管内にN2ガスを吐出するN2ガス吐出管を設けたことを特徴とするガスリフトポンプ。2前記N2ガス吐出管には、各々吐出ガス圧を調整する圧力調整弁と圧力計が設けられていることを特徴とする1に記載のガスリフトポンプ。3ガスリフトポンプの揚程高さ:Lm、前記吐出配管の内径:D1mは、L:1.0~1.5m、D1:0.10~0.15m、かつ0.10≦D1/L≦0.15を満足することを特徴とする1または2に記載のガスリフトポンプ。4前記流動配管の溶融金属の吸い込み部をスナウト内に配置し、溶融金属の吐出部をスナウト外に配置したことを特徴とする1~3のいずれかに記載のガスリフトポンプ。本発明のガスリフトポンプによれば、溶融金属を輸送する流動配管の吐出部分を2俣に分岐し、分岐した分岐した各々の吐出配管内にN2ガスを吐出するN2ガス吐出管を設けたことで、設置スペースが従来と同程度であっても、従来のガスリフトポンプに比べて、溶融金属の揚液量を大幅に増やすことができる。また、N2ガス吐出管へN2ガスを供給するN2ガス供給配管に各々圧力調整弁と圧力計を設置し個々にN2ガス吐出管のN2吐出量を調整可能とすることで、各吐出配管による亜鉛揚液量を個々に調整でき、より効率的に亜鉛揚液量を確保することができるようになる。本発明者は、ガスリフトポンプによって溶融金属の揚液量を増大する方法について種々検討した。その結果、溶融金属を輸送する流動配管の吐出部分を2俣に分岐し、分岐した各々の吐出配管内に窒素ガスを吐出するガス吐出管を設けることを着想し、これによって、限られた設置スペースにおいて溶融金属の揚液量を飛躍的に増大させることが可能になることが分かった。以下、従来のガスリフトポンプと対比して本発明のガスリフトポンプを説明する。図2は従来のガスリフトポンプの要部を示す概略図で、aは縦断面図、bはaのA-A断面図、cは上面図である。図2において、2は溶融金属を輸送する流動配管、6はN2ガス吐出管である。cにはN2ガス吐出管は記載されていない。図3は、図2のガスリフトポンプにおけるN2吹き込み量と溶融亜鉛の揚液量以下、亜鉛揚液量の関係を示す。図3中、D1/Lは、流動配管の内径D1mとポンプの揚程高さLmの比で、流路における流体の流れ易さの指標である。ガスリフトポンプにおけるN2ガスの吹き込み量と亜鉛揚液量の関係は、気液混相流による流動様式によって変化する。即ちN2ガスの空搭速度の増大に伴い気泡流、スラグ流、フロス流と遷移していく。気泡流からスラグ流に遷移した時点で揚液が始まり、揚液量はスラグ流の領域において空搭速度の増加とともに増大し、スラグ流からフロス流に遷移する付近で最大値となり、フロス流に遷移以降は、揚液量は減少していく。したがって、ガスリフトポンプにおいてはスラグ流の領域内でN2ガスの吹き込み量を調整することが必要である。スラグ流の領域内ではN2ガスの吹き込み量が増えれば亜鉛揚液量も増えるが、フロス流に遷移すると亜鉛揚液量が減少し、必要な亜鉛揚液量を確保できなくなるためである。図3において、D1/Lが0.08~0.15の範囲内では、亜鉛揚液量が最大になるN2吹き込み量があり、この亜鉛揚液量が最大になるN2吹き込み量までは、N2吹き込み量の増加に応じて亜鉛揚液量が増加しているので、流動様式はスラグ流の領域と判断される。亜鉛揚液量が最大になるN2吹き込み量を超えると、N2吹き込み量の増加に応じて亜鉛揚液量が増加しているので、流動様式はフロス流の領域と判断される。D1/Lが0.20では、亜鉛揚液量がD1/Lが0.15の場合より減少していることからフロス流に遷移していると判断される。従って、D1/Lはスラグ流の流動様式が得られる0.15以下が好ましい。一方、D1/Lが小さくなるに従い溶融亜鉛の流路における圧力損失が大きくなり、亜鉛揚液の効率が悪くなるため、D1/Lは0.10以上にすることが好ましい。以上から、D1/Lは0.10以上0.15以下が好ましい。溶融亜鉛の揚液量はガスリフトポンプの揚程高さに比例して大きくなるが、溶融亜鉛めっき浴におけるガスリフトポンプの設置スペースは限られており、揚程高さは大抵1.0~1.5m程度しか確保できない。そのため、本発明では、揚程高さが1.0~1.5mの範囲内にあることを前提にして揚液量を増加させることを検討することとした。亜鉛揚液量は流動配管の配管径に依存し、配管径を大きくすることで溶融亜鉛の揚液量を増大できると考えられたが、図3に示すように、流動配管径の増分に対する揚液量の増分は、配管径が大きくなるにつれて小さくなり、さらに配管径が大きくなると亜鉛揚液量は増加せず却って減少する。従って、図2のような構造のガスリフトポンプでは、亜鉛揚液量を増大しようとしても、流動様式、設置スペース及び配管径の制約により、必要な亜鉛揚液量まで増加させることができない。図4は本発明の実施形態に係るガスリフトポンプの要部を示す概略図で、aは側面図、bはaのB-B矢視断面図、cは上面図である。図4において、2は溶融金属を輸送する流動配管、3は吸い込み部、4は吐出部、5a、5bは吐出配管、6a、6bはN2ガス吐出管である。cにはN2ガス吐出管は記載されていない。流動配管2は吐出側底部で2俣に分岐し、2本の吐出配管5a、5bを備える。分岐前の亜鉛流動配管2の内径、分岐後の吐出配管5a、5bの内径は同径である。吐出配管5a、5bには、それぞれN2ガス吐出管6a、6bが配置されている。N2ガスはN2ガス供給管7から分岐した分岐管7a、7bを介してN2ガス吐出管6a、6bに供給され、N2ガス吐出管6a、6bの下端から吐出管5a、5b内に吐出される。分岐管7a、7bには各々吐出ガス圧を調整する圧力調整弁11a、11b、圧力計12a、12bが設置されている。図2のガスリフトポンプでスラグ流の領域にある場合について、図4のガスリフトポンプを用いてN2吹き込み量と亜鉛揚液量の関係を調査した。調査結果を図5に示す。N2吹き込み量は2本のN2ガス吐出管6a、6bの合計吹き込み量である。なお、圧力調整弁11a、11bによってN2ガス吐出管6a、6bからの吐出圧力が同じ圧力になるようにした。同じ揚程高さでも、図5では、図3に比べて、亜鉛揚液量が格段に増加している。図5のN2吹き込み量を2で割ると、N2ガス吐出管1本当たりのN2吹き込み量となる。この流量に対応する図3の亜鉛揚液量との対比から、図4の構造のガスリフトポンプでは、図2のガスリフトポンプの亜鉛溶液量の1.5倍以上の揚液量が得られている。分岐した吐出管を有するガスリフトポンプのスラグ流の領域内における亜鉛揚液量は、各分岐吐出配管の揚液量の和となることから、設置スペース制約による揚程高さが従来と同じであっても、亜鉛揚液量を大幅に増加させることができる。また、本発明の実施形態に係るガスリフトポンプにおいても、前記した理由から、D1/Lは0.10以上0.15以下とすることが好ましい。吐出配管の内径D1は、大きすぎると他の設備と干渉し、小さすぎると圧力損失が大きくなるので、0.10~0.15mが好ましい。また、各N2ガス吐出管へN2ガスを供給するN2ガス供給配管に各々圧力調整弁と圧力計を設置し個々にN2ガス吐出管6a、6bのN2ガス吐出量を調整可能とすることで、吐出配管5a、5bによる亜鉛揚液量を個々に調整でき、より効率的に亜鉛揚液量を確保することができるようになる。N2ガス吐出管は、図4のように吐出配管の上部から吐出配管内に挿入してもよいし、吐出配管の高さ方向の途中で吐出配管内に挿入するようにしてもよい。なお、分岐した輸送配管の配管径は最適な溶融亜鉛の揚液量となる径を選定する。そして分岐した吐出配管の各々にN2ガスを吹き込むことで溶融亜鉛の必要な揚液量を確保することができる。図4のガスリフトポンプの溶融金属の吸い込み部をスナウト内の鋼板端部側方の浴面位置に配置し、溶融金属の吐出部をスナウト外に配置することで、設置スペースが従来と同程度でありながら、スナウト内の溶融金属のスナウト外への排出量を大幅に増加させることが可能になる。図2に示した従来のガスリフトポンプ、図4に示した本発明の実施形態に係るガスリフトポンプを用いて溶融亜鉛の吐出実験を行った。従来のガスリフトポンプ図2は、流動配管の内径を150mm、100mm、溶融亜鉛の吸い込み部を略浴面位置に配置し、N2ガス吹き込み管は内径を25mm、肉厚を3mm、揚程高さを1.0mとし、N2吹き込み量を変えて溶融亜鉛の吐出量亜鉛揚液量を調査した。本発明の実施形態に係るガスリフトポンプ図4は、流動配管の内径を150mm、100mm分岐後の吐出配管の内径も同じ、溶融亜鉛の吸い込み部を略浴面位置に配置し、N2ガス吹き込み管は内径を25mm、肉厚を3mm、揚程高さを1.0mとし、N2吹き込み量を変えて亜鉛揚液量を調査した。N2吹き込み量は2本のN2ガス吹き込み管の合計吹き込み量である。調査結果を図6及び図7に示す。本発明の実施形態に係るガスリフトポンプは、従来のガスリフトポンプに比べて、亜鉛揚液量が1.5倍に増加しており、さらに、従来のガスリフトポンプは、N2吹き込み量が変動すると亜鉛揚液量が大きく変動するのに対して、本発明の実施形態に係るガスワイピングノズルは、N2吹き込み量が変動しても亜鉛揚液量の変動が小さく、所望の亜鉛揚液量が安定して得られている。