"連続的に下記成分Aを供給し、溶融させた下記成分Bで満たされた引抜成形用金型を通過させて引抜成形品を製造する際に、下記工程Iに引き続き工程IIを行うことと特徴とする引抜成形品の連続製造方法。成分A強化繊維10~90重量成分B下記構造式1の化合物を含む被重合成分90~10重量成分AとBの合計を100重量とするここで、Arはアリールであり、Xはエーテル、ケトン、スルフィド、スルフォン、アミド、カーボネート、エステルから選ばれる1種である。mは2~50の整数を表す。工程I成分Bを供給し、溶融させた成分Bで満たされた金型内に成分Aを通過させることで成分Aに成分Bを含浸させる工程工程II工程Iと同一金型内で、成分Aに含浸させた成分Bを重合させる工程工程Iまたは工程IIにつづき、下記工程IIIを行う請求項1記載の引抜成形品の連続製造方法。工程III工程Iと同一金型内で、特定の断面形状に賦形する工程断面形状が円形、楕円形、星形のいずれかの形状である請求項2に記載の引抜成形品の連続製造方法。工程IIまたは工程IIIにつづき、引抜成形用金型から引き抜かれた成形品の表面温度と引抜成形金型温度の温度差が50°C以下となるように成形品をローラー、または水冷により冷却する請求項1~3いずれかに記載の引抜成形品の連続製造方法。引抜成形品の厚みが0.4~50mmである請求項1~4いずれかに記載の引抜成形品の連続製造方法。工程Iの金型温度が200~350°Cである請求項1~5いずれかに記載の引抜成形品の連続製造方法。工程IIの金型温度が250~450°Cである請求項1~6いずれかに記載の引抜成形品の製造方法。引抜成形品の断面における最外周に成分Aとしてガラス繊維を配置してなる請求項1~7いずれかに記載の引抜成形品の製造方法。本発明は、従来技術の背景に鑑み、環状被重合成分を用いることで、強化繊維への含浸性が良好であり、かつ酸化による着色が少なく、力学特性に優れた熱可塑性樹脂含浸の引抜成形品の製造方法を提供することを目的とする。本発明者らは、上記目的を達成すべく鋭意検討した結果、上記課題を達成することができる、次の引抜成形品の製造方法を見出した。1連続的に下記成分Aを供給し、溶融させた下記成分Bで満たされた引抜成形用金型を通過させて引抜成形品を製造する際に、下記工程Iに引き続き工程IIを行うことと特徴とする引抜成形品の連続製造方法。成分A強化繊維10~90重量成分B下記構造式1の化合物を含む被重合成分90~10重量成分AとBの合計を100重量とするここで、Arはアリールであり、Xはエーテル、ケトン、スルフィド、スルフォン、アミド、カーボネート、エステルから選ばれる1種である。mは2~50の整数を表す。工程I成分Bを供給し、溶融させた成分Bで満たされた金型内に成分Aを通過させることで成分Aに成分Bを含浸させる工程工程II工程Iと同一金型内で、成分Aに含浸させた成分Bを重合させる工程本発明の引抜成形品の製造方法は、環状被重合成分を用いることで、強化繊維への含浸性が良好であり、かつ酸化による着色が少なく、力学特性に優れた熱可塑性樹脂含浸の引抜成形品が連続に製造できる。本発明の引抜成形品は、電気電子機器、OA機器、家電機器、または自動車の部品、内部部材および筐体などの各種部品部材、土木建築用途等に極めて有用である。本発明は、強化繊維A以下、強化繊維Aを成分Aと称することもある、下記構造式1の化合物を含む被重合成分B以下、被重合成分Bを成分Bと称することもあるを用いた引抜成形品の製造方法である。まず、これらの構成要素について説明する。本発明に用いられる成分A強化繊維としては、特に限定されないが、例えば、炭素繊維、ガラス繊維、アラミド繊維、アルミナ繊維、炭化珪素繊維、ボロン繊維、金属繊維などの高強度、高弾性率繊維が使用でき、これらは1種または2種以上を併用してもよい。中でも、PAN系、ピッチ系、レーヨン系などの炭素繊維が挙げられる。得られる成形品の強度と弾性率とのバランスの観点から、PAN系炭素繊維がさらに好ましい。また、導電性を付与する目的では、ニッケルや銅やイッテルビウムなどの金属を被覆した強化繊維を用いることもできる。さらに、炭素線繊維としては、X線光電子分光法により測定される繊維表面の酸素Oと炭素Cの原子数の比である表面酸素濃度比[O/C]が0.05~0.5であるものが好ましく、より好ましくは0.08~0.4であり、さらに好ましくは0.1~0.3である。表面酸素濃度比が0.05以上であることにより、炭素繊維表面の官能基量を確保でき、熱可塑性樹脂とより強固な接着を得ることができる。また、表面酸素濃度比の上限には特に制限はないが、炭素繊維の取扱い性、生産性のバランスから一般的に0.5以下とすることが好ましい。炭素繊維の表面酸素濃度比は、X線光電子分光法により、次の手順にしたがって求めるものである。まず、溶剤で炭素繊維表面に付着しているサイジング剤などを除去した炭素繊維束を20mmにカットして、銅製の試料支持台に拡げて並べた後、X線源としてA1Kα1、2を用い、試料チャンバー中を1×108Torrに保つ。測定時の帯電に伴うピークの補正値としてC1sの主ピークの運動エネルギー値K.E.を1202eVに合わせる。C1sピーク面積をK.E.として1191~1205eVの範囲で直線のベースラインを引くことにより求める。O1sピーク面積をK.E.として947~959eVの範囲で直線のベースラインを引くことにより求める。ここで、表面酸素濃度比とは、上記O1sピーク面積とC1sピーク面積の比から装置固有の感度補正値を用いて原子数比として算出する。X線光電子分光法装置として、国際電気社製モデルES-200を用い、感度補正値を1.74とする。表面酸素濃度比[O/C]を0.05~0.5に制御する手段としては、特に限定されるものではないが、例えば、電解酸化処理、薬液酸化処理および気相酸化処理などの手法をとることができ、中でも電解酸化処理が好ましい。また、炭素繊維の平均繊維径は特に限定されないが、得られる成形品の力学特性と表面外観の観点から、1~20μmの範囲内であることが好ましく、3~15μmの範囲内であることがより好ましい。炭素繊維束とした場合の単糸数には、特に制限はなく、100~350,000本の範囲内で使用することができ、とりわけ1,000~250,000本の範囲内で使用することが好ましい。また炭素繊維の生産性の観点からは、単糸数が多いものが好ましく、20,000~100,000本の範囲内で使用することが好ましい。また、炭素繊維にサイジング剤を付与することで、炭素繊維表面の官能基等の表面特性に適合させて接着性およびコンポジット総合特性を向上させることができる。また、集束性、耐屈曲性や耐擦過性を改良し、高次加工工程において、毛羽、糸切れの発生を抑制しており、いわゆる糊剤、集束剤として高次加工性を向上させることもできる。サイジング剤付着量は、特に限定しないが、炭素繊維のみの質量に対して、0.01質量以上10質量以下が好ましく、0.05質量以上5質量以下がより好ましく、0.1質量以上2質量以下付与することがさらに好ましい。0.01質量以下では接着性向上効果が現れにくく、10質量以上では、マトリックス樹脂の物性低下させることがある。また、サイジング剤としては、ビスフェノール型エポキシ化合物、直鎖状低分子量エポキシ化合物、ポリエチレングリコール、ポリウレタン、ポリエステル、乳化剤あるいは界面活性剤などが挙げられる。また、これらは1種または2種以上を併用してもよい。サイジング剤の付与手段としては特に限定されるものではないが、例えばローラーを介してサイジング液に浸漬する方法、サイジング液の付着したローラーに接する方法、サイジング液を霧状にして吹き付ける方法などがある。また、バッチ式、連続式いずれでもよいが、生産性がよくバラツキが小さくできる連続式が好ましい。この際、炭素繊維に対するサイジング剤有効成分の付着量が適正範囲内で均一に付着するように、サイジング液濃度、温度、糸条張力などをコントロールすることが好ましい。また、サイジング剤付与時に炭素繊維を超音波で加振させることはより好ましい。乾燥温度と乾燥時間は化合物の付着量によって調整すべきであるが、サイジング剤の付与に用いる溶媒の完全な除去、乾燥に要する時間を短くし、一方、サイジング剤の熱劣化を防止し、サイジング処理された炭素繊維で形成された炭素繊維束が固くなって束の拡がり性が悪化するのを防止する観点から、乾燥温度は、150°C以上350°C以下であることがこのましく、180°C以上250°C以下であることがより好ましい。サイジング剤に使用する溶媒は、水、メタノール、エタノール、ジメチルホルムアミド、ジメリルアセトアミド、アセトン等が挙げられるが、取扱いが容易で防災の観点から水が好ましい。従って、水に不溶、若しくは難溶の化合物をサイジング剤として用いる場合には、乳化剤、界面活性剤を添加し、水分散して用いるのが良い。具体的には、乳化剤、界面活性剤としては、スチレン-無水マレイン酸共重合体、オレフィン-無水マレイン酸共重合体、ナフタレンスルホン酸塩のホルマリン縮合物、ポリアクリル酸ソーダ等のアニオン系乳化剤、ポリエチレンイミン、ポリビニルイミダゾリン等のカチオン系乳化剤、ノニルフェノールエチレンオキサイド付加物、ポリビニルアルコール、ポリオキシエチレンエーテルエステル共重合体、ソルビタンエステルエチルオキサイド付加物等のノニオン系乳化剤等を用いることができるが、相互作用の小さいノニオン系乳化剤が多官能化合物の接着性効果を阻害しにくく好ましい。ここで、本発明の引抜成形品は成分Aが10~90質量より構成されている。10質量未満では、得られる成形品の力学特性が不十分となる場合があり、90質量を超えると引抜成形品の成形の際に含浸が難しくボイドが残存する場合がある。好ましくは20~80質量、より好ましくは30~70質量である。本発明で用いられる前記構造式1の化合物は、-Ar-X-の繰り返し単位を主要構成単位とし、好ましくは当該繰り返し単位を80モル以上含有する。被重合成分Bは、かかる化合物を、少なくとも50重量以上含むものであり、好ましくは70重量以上、より好ましくは80重量以上、さらに好ましくは90重量以上含むものが好ましい。Arとしては下記構造式2~10などで表される単位などがあるが、中でも下記式2であるのが好ましい。また、Xとしては、エステル、カーボネート、アミド、エーテル、ケトン、スルフィド、スルフォンが挙げられ、得られる複合硬化物の特性に合わせて選択できる。例えば、エステル、カーボネート、アミドは耐衝撃性に優れ、エーテル、ケトンは耐久性、耐水性に優れ、スルフィド、スルフォンは機械特性、難燃性に優れる傾向にある。R1、R2、R3、R4は水素、炭素原子数1~12のアルキル基、炭素原子数1~12のアルコキシ基、炭素数6~24のアリーレン基、ハロゲン基から選ばれた置換基であり、R1、R2、R3、R4は同一でも異なっていてもよい。R5は、炭素原子数1~12のアルキル鎖である。Aは、エステル、カーボネート、アミド、エーテル、ケトン、スルフィド、スルフォンから選ばれる1種である。なお、前記構造式1においては、異なる-Ar-X-の繰り返し単位をランダムに含んでもよいし、ブロックで含んでもよく、それらが混合していてもよい。また、前記構造式2~10などの繰り返し単位もランダムに含んでもよいし、ブロックで含んでもよく、それらが混合していてもよい。前記構造式1の化合物の代表的なものとして、環状ポリフェニレンスルフィド、環状ポリフェニレンスルフィドスルホン、環状ポリフェニレンスルフィドケトン、環状ポリフェニレンエーテルケトン、環状ポリフェニレンエーテルエーテルケトン、環状ポリフェニレンエーテルスルフォン、環状芳香族ポリカーボネート、環状ポリエチレンテレフタレート、環状ポリブチレンテレフタレート、これらが含まれる環状ランダム共重合体、環状ブロック共重合体などが挙げられる。特に好ましい前記構造式1の化合物としては、主要構成単位として下記構造式11のp-フェニレンスルフィド単位を80モル以上、特に90モル以上含有する環式化合物が挙げられる。前記構造式1中の繰り返し数mに特に制限は無いが、2~50が好ましく、2~25がより好ましく、2~15がさらに好ましい範囲として例示できる。後述するように成分Bの加熱による重合体B’への転化は成分Bが溶融解する温度以上で行うことが好ましいが、mが大きくなると成分Bの溶融解温度が高くなる傾向にあるため、成分Bの重合体B’への転化をより低い温度で行うことができるようになるとの観点でmを前記範囲にすることは有利となる。また、成分Bは、前記構造式1の化合物として、単一の繰り返し数を有する単独化合物、異なる繰り返し数を有する環式化合物の混合物のいずれを含んでもよいが、異なる繰り返し数を有する環式化合物の混合物の方が単一の繰り返し数を有する単独化合物よりも溶融解温度が低い傾向があり、異なる繰り返し数を有する環式化合物の混合物の使用は重合体B’への転化を行う際の温度をより低くできるため好ましい。成分Bには、前記構造式1の化合物以外に、-Ar-X-の繰り返し単位を主要構成単位とするオリゴマーを含んでいてもよい。好ましくは当該繰り返し単位を80モル以上含有する線状のホモオリゴマーまたはコオリゴマーである。Arとしては前記した構造式2~10などであらわされる単位などがある。-Ar-X-の繰り返し単位を主要構成単位とする限り、下記構造式12などで表される少量の分岐単位または架橋単位を含むことができる。これら分岐単位または架橋単位の共重合量は、-Ar-X-の単位1モルに対して0~1モルの範囲であることが好ましい。また、前記オリゴマーは上記繰り返し単位を含むランダム共重合体、ブロック共重合体及びそれらの混合物のいずれかであってもよい。これらの代表的なものとして、ポリフェニレンスルフィドオリゴマー、ポリフェニレンスルフィドスルホンオリゴマー、ポリフェニレンスルフィドケトンオリゴマー、ポリフェニレンエーテルケトンオリゴマー、ポリフェニレンエーテルエーテルケトンオリゴマー、ポリフェニレンエーテルスルフォンオリゴマー、芳香族ポリカーボネートオリゴマー、ポリエチレンテレフタレートオリゴマー、ポリブチレンテレフタレートオリゴマー、これらのランダム共重合体、ブロック共重合体及びそれらの混合物などが挙げられる。特に好ましいオリゴマーとしては、ポリマーの主要構成単位としてp-フェニレンスルフィド単位を80モル以上、特に90モル以上含有するポリフェニレンスルフィドオリゴマーが挙げられる。前記オリゴマーの分子量としては、重量平均分子量で10,000未満であることが好ましい。より好ましくは、8,000未満であり、5,000未満がさらに好ましい。一方、下限値は重量平均分子量で300以上が好ましく、400以上が好ましく、500以上がさらに好ましい。成分Bが前記オリゴマーを含有する場合、そのオリゴマー量は、前記構造式1の化合物よりも少ないことが特に好ましい。即ち成分B中の前記構造式1の化合物と前記オリゴマーの重量比前記構造式1/前記オリゴマーは1を超えることが好ましく、2.3以上がより好ましく、4以上がさらに好ましく、9以上がよりいっそう好ましい。このような成分Bを用いることで重量平均分子量が10,000以上の重合体B’を容易に得ることが可能である。ここで、本発明で用いられる成分Bは15~99質量より構成されていることを特徴としている。成分Bを15~99質量の範囲で用いることで、含浸に優れ、ボイドのない引抜成形品が得られる。好ましくは20~90質量、より好ましくは25~70質量である。成分Bを用いることで得られる重合体B’とは、-Ar-X-の繰り返し単位を主要構成単位とする、好ましくは当該繰り返し単位を80モル以上含有するホモポリマーまたはコポリマーである。Arとしては前記の構造式2~10などで表される単位などがあるが、なかでも構造式2が特に好ましい。また、Xとしては、エステル、カーボネート、アミド、エーテル、ケトン、スルフィド、スルフォンが挙げられ、得られる複合硬化物の特性に合わせて選択できる。例えば、エステル、カーボネート、アミドは耐衝撃性に優れ、エーテル、ケトンは耐久性、耐水性に優れ、スルフィド、スルフォンは機械特性、難燃性に優れる傾向にある。この繰り返し単位を主要構成単位とする限り、上記構造式12などで表される少量の分岐単位または架橋単位を含むことができる。これら分岐単位または架橋単位の共重合量は、-Ar-X-の単位1モルに対して0~1モルの範囲であることが好ましい。また、本発明における重合体B’は上記繰り返し単位を含むランダム共重合体、ブロック共重合体及びそれらの混合物のいずれかであってもよい。これらの代表的なものとして、ポリフェニレンスルフィド、ポリフェニレンスルフィドスルホン、ポリフェニレンスルフィドケトン、ポリフェニレンエーテルケトン、ポリフェニレンエーテルエーテルケトン、ポリフェニレンエーテルスルフォン、芳香族ポリカーボネート、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレートこれらのランダム共重合体、ブロック共重合体及びそれらの混合物などが挙げられる。特に好ましくは、ポリマーの主要構成単位として、上記構造式11のp-フェニレンスルフィド単位を80モル以上、特に90モル以上含有するポリフェニレンスルフィドが挙げられる。重合体B’の好ましい分子量は、重量平均分子量で10,000以上、好ましくは15,000以上、より好ましくは17,000以上である。重量平均分子量が10,000以上では、複合硬化物の靭性や難燃性などの特性が高くなる。また、成分Bを重合体B’へ転化させる場合の転化率は70以上であることが好ましく、80以上がより好ましく、90以上がさらに好ましい。転化率が70以上では前述した特性を有する重合体B’を得ることができる。また、成分Bは、加熱により高分子量化し、重合体B’が得られるが、ラジカル発生能を有する化合物などを重合触媒として用いて反応を促進させてもよい。かかる重合触媒としては、0価遷移金属化合物などが好ましく、成分Bを0価遷移金属化合物存在下に加熱することによって重合体B’を容易に得ることができるため、好ましい。0価遷移金属としては、好ましくは、周期表第8族から第11族かつ第4周期から第6周期の金属が好ましく用いられる。例えば金属種として、ニッケル、パラジウム、白金、鉄、ルテニウム、ロジウム、銅、銀、金が例示できる。0価遷移金属化合物としては、各種錯体が適しているが、例えば配位子として、トリフェニルホスフィン、トリ-t-ブチルホスフィン、トリシクロヘキシルホスフィン、1,2-ビスジフェニルホスフィノエタン、1,1’-ビスフェロセン、ジベンジリデンアセトン、ジメトキシジベンジリデンアセトン、シクロオクタジエン、カルボニルの錯体が挙げられる。具体的にはビスジベンジリデンアセトンパラジウム、トリスジベンジリデンアセトンジパラジウム、テトラキストリフェニルホスフィンパラジウム、ビストリ-t-ブチルホスフィンパラジウム、ビス[1,2-ビスジフェニルホスフィノエタン]パラジウム、ビストリシクロヘキシルホスフィンパラジウム、[P,P’-1,3-ビスジ-i-プロピルホスフィノプロパン][P-1,3-ビスジ-i-プロピルホスフィノプロパン]パラジウム、1,3-ビス2,6-ジ-i-プロピルフェニルイミダゾール-2-イリデン1,4-ナフトキノンパラジウム二量体、1,3-ビス2,4,6-トリメチルフェニルイミダゾール-2-イリデン1,4-ナフトキノンパラジウム二量体、ビス3,5,3’,5’-ジメトキシジベンジリデンアセトンパラジウム、ビストリ-t-ブチルホスフィン白金、テトラキストリフェニルホスフィン白金、テトラキストリフルオロホスフィン白金、エチレンビストリフェニルホスフィン白金、白金-2,4,6,8-テトラメチル-2,4,6,8-テトラビニルシクロテトラシロキサン錯体、テトラキストリフェニルホスフィンニッケル、テトラキストリフェニルホスファイトニッケル、ビス1,5-シクロオクタジエンニッケル、ドデカカルボニル三鉄、ペンタカルボニル鉄、ドデカカルボニル四ロジウム、ヘキサデカカルボニル六ロジウム、ドデカカルボニル三ルテニウムなどが例示できる。これらの重合触媒は、1種単独で用いてもよいし2種以上混合あるいは組み合わせて用いてもよい。これらの重合触媒は、上記のような0価遷移金属化合物を添加してもよいし、系内で0価遷移金属化合物を形成させてもよい。ここで後者のように系内で0価遷移金属化合物を形成させるには、遷移金属の塩などの遷移金属化合物と配位子となる化合物を添加することで、系内で遷移金属の錯体を形成させる方法、あるいは、遷移金属の塩などの遷移金属化合物と配位子となる化合物で形成された錯体を添加する方法などが挙げられる。0価以外の遷移金属塩は成分Aの転化を促進しないため、配位子となる化合物の添加が必要である。以下に本発明で使用される遷移金属化合物と配位子、及び、遷移金属化合物と配位子で形成された錯体の例を挙げる。系内で0価遷移金属化合物を形成させるための遷移金属化合物としては、例えば、種々の遷移金属の酢酸塩、ハロゲン化物などが例示できる。ここで遷移金属種としては例えば、ニッケル、パラジウム、白金、鉄、ルテニウム、ロジウム、銅、銀、金の酢酸塩、ハロゲン化物などが例示でき、具体的には酢酸ニッケル、塩化ニッケル、臭化ニッケル、ヨウ化ニッケル、硫化ニッケル、酢酸パラジウム、塩化パラジウム、臭化パラジウム、ヨウ化パラジウム、硫化パラジウム、塩化白金、臭化白金、酢酸鉄、塩化鉄、臭化鉄、ヨウ化鉄、酢酸ルテニウム、塩化ルテニウム、臭化ルテニウム、酢酸ロジウム、塩化ロジウム、臭化ロジウム、酢酸銅、塩化銅、臭化銅、酢酸銀、塩化銀、臭化銀、酢酸金、塩化金、臭化金などが挙げられる。また、系内で0価遷移金属化合物を形成させるために同時に添加する配位子としては、成分Aと遷移金属化合物とを加熱した際に0価の遷移金属を生成するものであれば特に限定はされないが、塩基性化合物が好ましく、例えばトリフェニルホスフィン、トリ-t-ブチルホスフィン、トリシクロヘキシルホスフィン、1,2-ビスジフェニルホスフィノエタン、1,1’-ビスフェロセン、ジベンジリデンアセトン、炭酸ナトリウム、エチレンジアミンなどが挙げられる。また、遷移金属化合物と配位子となる化合物で形成された錯体としては、上記のような種々の遷移金属塩と配位子からなる錯体が挙げられる。具体的にはビストリフェニルホスフィンパラジウムジアセタート、ビストリフェニルホスフィンパラジウムジクロリド、[1,2-ビスジフェニルホスフィノエタン]パラジウムジクロリド、[1,1’-ビスジフェニルホスフィノフェロセン]パラジウムジクロリド、ジクロロ1,5’-シクロオクタジエンパラジウム、ビスエチレンジアミンパラジウムジクロリド、ビストリフェニルホスフィンニッケルジクロリド、[1,2-ビスジフェニルホスフィノエタン]ニッケルジクロリド、[1,1’-ビスジフェニルホスフィノフェロセン]ニッケルジクロリド、ジクロロ1,5’-シクロオクタジエン白金などが例示できる。これらの重合触媒及び配位子は、1種単独で用いてもよいし2種以上混合あるいは組み合わせて用いてもよい。遷移金属化合物の価数状態は、X線吸収微細構造XAFS解析により把握が可能である。本発明において触媒として用いられる遷移金属化合物または遷移金属化合物と成分Bの混合物または遷移金属化合物と重合体B’の混合物にX線を照射し、その吸収スペクトルを規格化した際の吸収係数のピーク極大値を比較することで把握できる。例えばパラジウム化合物の価数を評価する場合、L3端のX線吸収端近傍構造XANESに関する吸収スペクトルを比較することが有効であり、X線のエネルギーが3173eVの点を基準とし、3163~3168eVの範囲内の平均吸収係数を0、3191~3200eVの範囲内の平均吸収係数を1と規格化した際の吸収係数のピーク極大値を比較することで判断が可能である。パラジウムの例においては、2価のパラジウム化合物に対して、0価のパラジウム化合物では規格化した際の吸収係数のピーク極大値が小さい傾向があり、さらに、環式ポリアリーレンスルフィドの転化を促進する効果が大きい遷移金属化合物ほどピーク極大値が小さい傾向がある。この理由は、XANESに関する吸収スペクトルは内殻電子の空軌道への遷移に対応しており、吸収ピーク強度はd軌道の電子密度に影響されるためと推測している。パラジウム化合物が成分Bの重合体B’への転化を促進するためには、規格化した際の吸収係数のピーク極大値が6以下であることが好ましく、より好ましくは4以下、さらに好ましくは3以下であり、この範囲内では成分Bの転化を促進することができる。具体的には、ピーク極大値は、成分Bの転化を促進しない2価の塩化パラジウムでは6.32、成分Bの転化を促進する0価のトリスジベンジリデンアセトンジパラジウム及びテトラキストリフェニルホスフィンパラジウム及びビス[1,2-ビスジフェニルホスフィノエタン]パラジウムではそれぞれ3.43及び2.99及び2.07である。使用する重合触媒の濃度は、目的とする重合体B’の分子量ならびに重合触媒の種類により異なるが、通常、成分B中のXに対して0.001~20モル、好ましくは0.005~15モル、さらに好ましくは0.01~10モルである。0.001モル以上では成分Bは重合体B’へ十分に転化し、20モル以下では前述した特性を有する重合体B’を得ることができる。前記重合触媒の添加に際しては、そのまま添加すればよいが、成分Bに重合触媒を添加した後、均一に分散させることが好ましい。均一に分散させる方法として、例えば機械的に分散させる方法、溶媒を用いて分散させる方法などが挙げられる。機械的に分散させる方法として、具体的には粉砕機、撹拌機、混合機、振とう機、乳鉢を用いる方法などが例示できる。溶媒を用いて分散させる方法として、具体的には成分Bを適宜な溶媒に溶解または分散し、これに重合触媒を所定量加えた後、溶媒を除去する方法などが例示できる。また、重合触媒の分散に際して、重合触媒が固体である場合、より均一な分散が可能となるため重合触媒の平均粒径は1mm以下であることが好ましい。ここで、本発明の引抜成形品は重合体B’が90~10質量より構成されている。90質量を越えると得られる成形品の力学特性が不十分となる場合があり、10質量未満では引抜成形品の成形の際に含浸が難しくボイドが残存する場合がある。好ましくは80~20質量、より好ましくは30~70質量である。次に、本発明の引抜成形品の製造方法は、少なくとも以下の工程から構成される。工程I成分Bを供給し、溶融させた成分Bで満たされた金型内に成分Aを通過させることで成分Aに成分Bを含浸させる工程工程II工程Iと同一金型内で、成分Aに含浸させた成分Bを重合させる工程。各工程について、それぞれ説明する。工程Iは、金型に成分Bを供給し、溶融させた成分Bで満たされた金型内に成分Aを通過させることで成分Aに成分Bを含浸させる工程である。成分Bを供給する方法としては、押出機、プランジャー、溶融バスなどの公知の装置を用いることができるが、スクリュウ、ギアポンプなどの溶融した成分Bを移送する機能を具備した装置が好ましい。例えば、押出機を用いて成分Bを溶融させつつ、金型内に供給し、溶融させた成分Bで満たされた該金型内で成分Aをしごきながら通過させることで含浸させる方法が例示できる。また、成分Aに成分Bを含浸させる金型温度としては、成分Bが溶融すれば良いが、100~350°Cが好ましい。より好ましくは150~300°C、さらに好ましくは170~280°Cに加熱する工程を含むことが好ましい。350°C以上では、成分Bが分解、揮発するため、引抜成形品内部にボイドが残存することがある。また、重合し高分子量化するため、含浸が困難になり、含浸が不十分になることがある。100°C以下では、成分Bが溶融しない、または、溶融しても粘度が高く、含浸が不十分になることがある。100~350°Cにて、含浸することで、ボイドがない引抜成形品を得ることができる。また、前段階で、成分Aを予め開繊しておくことがより好ましい。開繊とは収束された成分Aを分繊させる操作であり、成分Bの含浸性をさらに高める効果が期待できる。開繊により、成分Aの厚みは薄くなり、開繊前の成分Aの幅をb1mm、厚みをa1μm、開繊後の成分Aの幅をb2mm、厚みをa2μmとした場合、開繊比=b2/a2/b1/a1は2.0以上が好ましく、2.5以上がさらに好ましい。成分Aの開繊方法としては、特に制限はなく、例えば凹凸ロールを交互に通過させる方法、太鼓型ロールを使用する方法、軸方向振動に張力変動を加える方法、垂直に往復運動する2個の摩擦体による成分Aの張力を変動させる方法、成分Aにエアを吹き付ける方法を利用できる。また、成分Aを製造ラインに供給は、経済性と生産性よく製造する目的から、連続的に供給することが重要となる。連続的とは、原料となる成分Aを完全に切断せずに供給することを意味し、供給速度は一定であってもよいし、間欠的に供給と停止を繰り返してもよい。また、成分Aを引き出し、所定の配列に配置する目的も含む。すなわち、供給される連続した成分Aは、ヤーン状であっても、一方向に引き揃えたシート状であっても、予め形状を付与したプリフォーム状であってもよい。具体的には、成分Aをクリールにかけ、繊維束を引き出し、ローラーを通過させて製造ラインに供給する方法や、同様に複数の繊維束を一列に並べて、シート状に地均しさせ、ロールバーを通過させて製造ラインに供給する方法や、また、所定の形状になるように配置された複数のロールバーを通過させて製造ラインに供給する方法などが例示できる。さらに、成分Aが基材状に加工されている場合には、葛折りされた状態などから、直接に製造ラインに供給してもよい。なお、各種ローラーやロールバーに駆動装置を設けると、供給速度の調整などを行うことができ、生産上より好ましい。さらに、成分Aを金型に供給する前段階で、50~500°Cに加熱する工程を含んでもよい。成分Aを加熱することで、工程Iにおいて成分Bの成分Aへの含浸性を向上させることができる。また、成分Aに付着しているサイジング剤などを除去することもできる。加熱の方法については、特に制限はなく、熱風や赤外線ヒーターによる非接触加熱、パイプヒーターや電磁誘導による接触加熱など、公知の方法が例示できる。また、異なる成分Aを、引抜成形品断面において任意の位置に配置することもでき、例えば、成形品断面の最外層にガラス繊維を配し、中心層には炭素繊維を配すこともできる。引抜成形金型に供給する際に、糸道ガイドにて、それぞれ配する順番に強化繊維を導けばよい。また、金型内において、強化繊維の配置が変わらないようにガイドしても強化繊維を任意に配置した断面とすることができる。続く工程IIでは、前記工程Iで得られた、成分Aに含浸させた成分Bを加熱することで重合し、重合体B’へと転化させる工程である。該加熱により、成分Bを開環重合せしめ重合体B’とすることが重要である。このときの金型温度は200~450°Cであり、好ましくは230~420°Cであり、より好ましくは250°C~400°Cであり、さらに好ましくは280~380°Cである。200°C未満では、開環重合が十分に進行せずに低分子量の成分Bを過剰に含み、機械強度に劣る引抜成形品となることがある。また、450°Cを超えると成分Bおよび重合体B’が分解反応を起こすなどの好ましくない副反応が生じる場合がある。ここで、工程IIは、前記工程Iに引き続き同じ引抜成形金型で、行うことが重要である。1つの引抜成形金型で2つの工程を行うことで、生産性、経済性に優れるだけでなく、成分Bの加熱、溶融の回数が1度で済むため、成分Bの酸化による着色や架橋反応、分解反応が抑えられるため、好ましい。工程IIでの開環重合が完結するまでの反応時間が短いほど、工程長を短くすることができたり、または引き取り速度を高めることができたりするなど、生産性、経済性に優れるため好ましい。反応時間としては30分以下が好ましく、10分以下がより好ましく、3分以下がさらに好ましい。反応時間の下限については、特に制限はなく、0.5分以上が例示できる。また、工程I、IIにおいて、架橋反応や分解反応などの好ましくない副反応の発生を抑制する観点から、非酸化性雰囲気下で加熱することが好ましい。ここで、非酸化性雰囲気とは酸素濃度が5体積以下、好ましくは2体積以下、さらに好ましくは酸素を含有しない雰囲気、すなわち、窒素、ヘリウム、アルゴンなどの不活性ガス雰囲気であることを指し、この中でも特に経済性および取り扱いの容易さの面から、窒素雰囲気が好ましい。同様に、0.1~50kPaの減圧下で加熱することが好ましい。ここでは、反応系内の雰囲気を一度、非酸化性雰囲気としてから、減圧条件に調整することがより好ましい。ここでの減圧下とは、反応系内が大気圧よりも低いことを指し、より好ましくは0.1~20kPaであり、0.1~10kPaがさらに好ましい。具体的には、窒素置換された系内、または、窒素を吹き付けながら引抜成形金型に成分Aを引き入れ、さらに、引抜成形金型に設置したベント部分から、真空ポンプを用いて減圧にし、成形する方法が例示できる。さらに、工程IIIとして、前記工程IまたはIIで得られた成分Bまたは、重合体B’を含浸させた成分Aを、特定の断面形状に賦形する工程である。断面形状としては、特に限定されるものではないが、円形断面や、△断面、Y字断面、□断面、十字断面、中空断面、C型断面、田型断面、星型断面などいかなる異形断面も採用できる。特に、巻き付け時の強度保持のために、円形断面や□断面が好ましい。賦形する方法としては、引抜成形金型の出口部分を該形状にすればよく、さらに好ましくは、工程IIから、引抜成形金型の出口方向に向かって、該形状にテーパーを設けて賦形することが好ましい。テーパーの角度としては、小さいほどよく60度以下が好ましく、より好ましくは、45度以下、さらに好ましくは、30度以下である。60度より大きいと、成分Aが擦過されやすく、毛羽が発生することがある。また、得られる引抜成形品の厚みは、任意の厚みに設定すれば良いが、本発明の製造方法を用いることで、厚みのある引抜成形品であっても、ボイドが少なく製造することができ、好ましくは、0.4~50mmであり、より好ましくは、1~25mmであり、さらに好ましくは、2~15mmである。0.4mm以下では、単体で使用する際に強度が不足することがあり、50mmを越えると引抜成形品内部にボイドが残存することがある。さらに、前記工程IIまたはIIIにつづいて、得られた引抜成形品を冷却する工程である。冷却する方法は、特に制限はないが、冷却装置を具備したローラーを接触させる方法や、エアを噴射して冷却する方法や、冷却水を噴霧する方法や、冷却バスを通過させる方法や、冷却板の上を通過させる方法など公知の方法が使用できる。中でも、冷却装置を具備したローラーを接触させる方法や、冷却バスを通過させる方法が好ましく、特に好ましくは、冷却装置を具備したローラーが引抜成形品を冷却する方法であり、該冷却方法では、冷却時に加圧できるため、引抜成形品の断面形状を安定して製造できるため、好ましい。引き抜く方法として具体的には、ニップローラーやベルトコンベアで引き出す方法や、ドラムワインダーで巻き取る方法や、固定治具で基材を把持して治具ごと引き抜く方法が例示できる。また、引き抜く際に、ギロチンカッターなどで所定の長さに加工してもよいし、連続した成形品のままとしてもよい。また、連続成形時間が長いほど、生産性、経済性に優れるため好ましい。連続成形時間としては、30分以上であり、好ましくは、1時間以上であり、より好ましくは、3時間以上であり、さらに好ましくは6時間以上である。なお、本発明における引抜成形品の製造方法には、その効果を損なわない範囲内で、他の工程を組み合わせることができる。例えば、電子線照射工程、プラズマ処理工程、強磁場付与工程、表皮材積層工程、保護フィルムの貼付工程、アフターキュア工程などが挙げられる。本発明の製造方法で得られる引抜成形品は、成形品の力学特性から、成分Aと重合体B’の重量割合は、10~90:90~10重量が好ましく、より好ましくは、20~80:80~20重量であり、さらに好ましくは、30~70:70~30重量である。これらの重量割合は、成分Aの供給量と、引抜成形金型出口の寸法を制御することで、実施できる。また、本発明の製造方法で得られる引抜成形品のボイド率は、低いほど好ましく、30未満であることで、機械特性が発現し易いために好ましい。より好ましいボイド率の範囲は20未満であり、さらに好ましくは、10未満である。ボイド率は、複合体の部分をASTMD27341997試験法により測定するか、または成形材料の断面に存在するボイドを観察し、成形材料の全面積とボイド部の全面積とから次式を用いて算出することができる。ボイド率=ボイド部の全面積/複合体部の全面積ボイド部の全面積×100。ボイド率を制御する方法としては、工程Iでの成分Bを含浸する際の温度や加圧力、工程IIでの成分Bを重合体B’に転化させる際の温度や加圧力で調整することができる。通常、前記温度や加圧力が高いほど、ボイド率を低くする効果がある。本発明で得られる引抜成形品は、耐熱性、耐薬品性、力学特性、難燃性に優れ、種々の用途に展開できる。以下に実施例を示し、本発明を実施例でさらに具体的に説明するが、本発明はこれら実施例の記載に限定されるものではない。1酸化による着色判定成形品表面の熱可塑性樹脂の色を目視により判断した。2成形品の空隙率測定ASTMD27341997試験法に準拠して、成形品の空隙率を算出した。複合硬化物の空隙率の判定は以下の基準でおこない、A~Cを合格とした。A:0~10未満B:10以上20未満C:20以上40未満D:40以上。参考例1環状ポリフェニレンスルフィドB-1の調製攪拌機を具備したステンレス製オートクレーブに、水硫化ナトリウムの48重量水溶液を14.03g0.120モル、96水酸化ナトリウムを用いて調製した48重量水溶液12.50g0.144モル、N-メチル-2-ピロリドンNMP615.0g6.20モル、及びp-ジクロロベンゼンp-DCB18.08g0.123モルを仕込んだ。反応容器内を十分に窒素置換した後、窒素ガス下に密封した。400rpmで撹拌しながら、室温から200°Cまで約1時間かけて昇温した。この段階で、反応容器内の圧力はゲージ圧で0.35MPaであった。次いで200°Cから270°Cまで約30分かけて昇温した。この段階の反応容器内の圧力はゲージ圧で1.05MPaであった。270°Cで1時間保持した後、室温近傍まで急冷してから内容物を回収した。得られた内容物をガスクロマトグラフィー及び高速液体クロマトグラフィーにより分析した結果、モノマーのp-DCBの消費率は93、反応混合物中のイオウ成分がすべて環式PPSに転化すると仮定した場合の環式PPS生成率は18.5であることがわかった。得られた内容物500gを約1500gのイオン交換水で希釈したのちに平均目開き10~16μmのガラスフィルターで濾過した。フィルターオン成分を約300gのイオン交換水に分散させ、70°Cで30分攪拌し、再度前記同様の濾過を行う操作を計3回行い、白色固体を得た。これを80°Cで一晩真空乾燥し、乾燥固体を得た。得られた固形物を円筒濾紙に仕込み、溶剤としてクロロホルムを用いて約5時間ソックスレー抽出を行うことで固形分に含まれる低分子量成分を分離した。抽出操作後に円筒濾紙内に残留した固形成分を70°Cで一晩減圧乾燥しオフホワイト色の固体を約6.98g得た。分析の結果、赤外分光分析における吸収スペクトルよりこれはフェニレンスルフィド構造からなる化合物であり、また、重量平均分子量は6,300であった。クロロホルム抽出操作にて得られた抽出液から溶媒を除去した後、約5gのクロロホルムを加えてスラリーを調製し、これを約300gのメタノールに攪拌しながら滴下した。これにより得られた沈殿物を濾過回収し、70°Cで5時間真空乾燥を行い、1.19gの白色粉末を得た。この白色粉末は赤外分光分析における吸収スペクトルよりフェニレンスルフィド単位からなる化合物であることを確認した。また、高速液体クロマトグラフィーにより成分分割した成分のマススペクトル分析装置;日立製M-1200H、さらにMALDI-TOF-MSによる分子量情報より、この白色粉末はp-フェニレンスルフィド単位を主要構成単位とし繰り返し単位数4~13の環式化合物を約99重量含み、本発明に好適に用いられる化合物であることが判明した。なお、GPC測定を行った結果、B-1は室温で1-クロロナフタレンに全溶であり、重量平均分子量は900であった。実施例1図1に示す装置を用いて、引抜成形品の連続製造方法を説明する。引抜成形金型3には、樹脂供給口6から、参考例1で得られた成分B―1を供給し、溶融した成分B―1で満たした。また、引抜成形金型入口14から引抜成形金型3中心までの中間部分に設置した熱電対の設定温度を250°Cにした。以下、引抜成形金型入口14から引抜成形金型3中心までの部分をゾーン1とする。引抜成形金型3中心から引抜成形金型出口15までの中間部分に設置した熱電対の設定温度を370°Cにした。以下、引抜成形金型入口15から引抜成形金型3中心までの部分をゾーン2とする。工程I:強化繊維ボビン1から、炭素繊維トレカ登録商標T700S-12K東レ株製を繊維束の間隔が1~5mmとなるように、複数本引き揃え、製造ラインに供し、ロールバー2に繊維束をかけて地均し、引抜成形金型3の引抜成形金型入口3から供給した。このときゾーン1では、含浸ロール5に触れながら250°Cにて溶融した成分B-1に浸漬されることで、強化繊維内部に成分B-1をボイドなく含浸させた。工程II:工程Iで得られた成分B-1を含浸した強化繊維を370°Cに加熱したゾーン2に引き抜くことで、含浸した成分B-1を重合体B’-1に変換し、成形品を得た。工程III:引抜成形金型出口15を、図2に示すように、円形に設計し、工程IIで得られた成形品を引き抜くことで、工程IIと同時に引抜成形品を円形に賦形した。工程IV:引抜成形金型出口15から引き抜かれた引抜成形品を、温度150°Cの冷却ローラー7の上で、重合体B’-1を固化させ、引抜用ベルトコンベア10で引抜、ニップローラー11で引取ながら、巻き取りワインダー12で、連続引抜成形品13を巻き取り、引抜成形品を得た。上記、工程は全てオンラインで実施され、連続的に引抜成形品を製造できた。なお、引抜速度は、10m/minにて行った。得られた引抜成形品の樹脂は酸化されておらず、薄茶色であった。含浸率は95、で極めて剛性の強い引抜成形品であった。引抜成形品からマトリックス樹脂を抽出したところ、重合体B’-1は、重量平均分子量は42,000であった。また、成分Aの含有量は、15質量であり、引抜成形品の厚みは2mmであった。なお、連続に2時間成形し、安定して生産できることを確認した。実施例2成分Aの含有量を50質量に調整し、引抜成形金型出口15の形状を楕円形に変更した以外は実施例1と同様にして、引抜成形品を得た。特性評価結果はまとめて表1に記載した。実施例3成分Aの含有量を85質量に調整し、引抜成形金型出口15の形状を図2に示す星形に変更した以外は、実施例1と同様にして、引抜成形品を得た。特性評価結果はまとめて表1に示した。実施例4成分Aの含有量を50質量に調整し、ゾーン1の設定温度を300°Cにし、ゾーン2の設定温度を400°Cにした以外は、実施例1と同様にして、引抜成形品を得た。特性評価結果はまとめて表1に記載した。実施例5ゾーン1の設定温度を200°Cにし、ゾーン2の設定温度を300°Cにした以外は、実施例4と同様にして、引抜成形品を得た。特性評価結果はまとめて表1に記載した。実施例6成分Aの含有量を50質量にし、工程IVを省いた以外は、実施例1と同様にして、引抜成形品を得た。特性評価結果はまとめて表1に記載した。実施例7成分Aの含有量を50質量にし、工程III、IVを行わず、冷却ローラー7にて、引抜成形品を四角形に賦形した以外は、実施例1と同様にして、引抜成形品成形品を得た。特性評価結果はまとめて表1に記載した。比較例1成分B-1に変えて、東レ株製、ポリフェニレンスルフィド樹脂、M2588を用い、工程Iを実施例1と同様にして、引抜成形品を得た。特性評価結果はまとめて表2に記載した。比較例2成分Aの含有量を50質量にし、工程II~IVを行わず、実施例1同様にして、引抜成形品を得た。さらに、得られた引抜成形品を370°Cに加熱されたロールに触れさせることで、成分B-1を重合体B’-1へ変換させた。特性評価結果はまとめて表2に記載した。なお、連続成形を10分続けたところ、加熱ロールに成分Aが巻き付いたため、引き取れず、連続成形は不可であった。以上のように、実施例1~7においては、本発明における引抜成形品は含浸性に優れ、かつ酸化による着色がなく、力学特性に優れた成形品を得ることができた。一方比較例においては、引抜成形品の含浸不足、酸化による着色があり、力学特性に優れる引抜成形品は得られなかった。"