"オープンドレイン型またはオープンコレクタ型のコンパレータと、一端が前記コンパレータの出力端子に電気的に接続され、他端が正電源に電気的に接続されるプルアップ抵抗と、反転入力端子が前記コンパレータの出力端子に電気的に接続され、出力端子が前記コンパレータの出力段トランジスタのソース端子またはエミッタ端子に電気的に接続された反転増幅器と、を備えたことを特徴とするコンパレータ回路。前記出力段トランジスタのソース端子またはエミッタ端子は、前記コンパレータの負電源端子に電気的に接続されており、前記反転増幅器の出力端子を、前記負電源端子に電気的に接続するようにした請求項1記載のコンパレータ回路。前記反転増幅器は、その反転利得が100以上である請求項1または2記載のコンパレータ回路。前記反転増幅器の非反転入力端子は、接地される請求項1~3いずれかに記載のコンパレータ回路。前記反転増幅器は、その反転利得と非反転利得が等しく、前記反転増幅器の非反転入力端子には、ローレベル出力電圧となる基準電圧が印加される請求項1~3いずれかに記載のコンパレータ回路。しかしながら、オープンドレイン型のコンパレータ2を用いた従来のコンパレータ回路91では、コンパレータ2の出力段のFET8のオン抵抗成分等の影響により、ローレベル出力電圧VoutLowが0Vまで下がりきらず、数100mV程度となってしまう問題がある。より具体的には、図10aに示すように、コンパレータ2としてリニアテクノロジー社のLTC1841を用い、V1とV2を共に5V、Vを0V接地、Vaを1.5V、Vbを2.0Vとし、プルアップ抵抗RLを1kΩ、100kΩとした場合、ローレベル出力電圧VoutLowのシミュレーション結果は図10bのようになる。図10bに示すように、各パラメータを図10aのように設定した場合、ローレベル出力電圧VoutLowは約0.4V約400mVとなる。さらに、図10bに示すように、温度を-40°Cから60°Cまで変化させたとき、ローレベル出力電圧VoutLowが数十mV変動しており、温度変化によりローレベル出力電圧VoutLowが大きく変動してしまうことが分かる。さらにまた、プルアップ抵抗RLを1kΩとした場合と100kΩとした場合とでは、ローレベル出力電圧VoutLowに数mVの差が生じており、プルアップ抵抗RLの抵抗値によってもローレベル出力電圧VoutLowが変動してしまうことが分かる。このように、従来のコンパレータ回路91では、ローレベル出力電圧VoutLowの0Vに対する電位差が数100mV程度と大きく、さらにこの電位差が、温度変化やプルアップ抵抗RLの抵抗値により変動してしまうという問題がある。このようなコンパレータ回路91を機械スイッチの代用として使用する場合、ローレベル出力電圧VoutLowの0Vに対する電位差が問題となるおそれがある。特に近年では、省電力化の要求により正電源電圧V1、V2が低電圧化してきており、ローレベルと識別するしきい値電圧が低くなってきているため、ローレベル出力電圧VoutLowが出力されているにも拘わらずローレベルと認識されず誤動作してしまう可能性が大きくなっている。また、温度変化やプルアップ抵抗RLの抵抗値によるローレベル出力電圧VoutLowの変動が大きいと、例えば、温度が高いときにはローレベルと識別されるが、温度が低いときにはローレベルと識別されない、といった問題も発生し得る。本発明は上記事情に鑑み為されたものであり、ローレベル出力電圧を0V、あるいは所望の電圧に精度よく設定でき、温度変化やプルアップ抵抗の抵抗値の変化によるローレベル出力電圧の変動が小さいコンパレータ回路を提供することを目的とする。本発明は上記目的を達成するために創案されたものであり、オープンドレイン型またはオープンコレクタ型のコンパレータと、一端が前記コンパレータの出力端子に電気的に接続され、他端が正電源に電気的に接続されるプルアップ抵抗と、反転入力端子が前記コンパレータの出力端子に電気的に接続され、出力端子が前記コンパレータの出力段トランジスタのソース端子またはエミッタ端子に電気的に接続された反転増幅器と、を備えたコンパレータ回路である。前記出力段トランジスタのソース端子またはエミッタ端子は、前記コンパレータの負電源端子に電気的に接続されており、前記反転増幅器の出力端子を、前記負電源端子に電気的に接続するようにしてもよい。前記反転増幅器は、その反転利得が100以上であるとよい。前記反転増幅器の非反転入力端子は、接地されてもよい。前記反転増幅器は、その反転利得と非反転利得が等しく、前記反転増幅器の非反転入力端子には、ローレベル出力電圧となる基準電圧が印加されてもよい。本発明によれば、ローレベル出力電圧を0V、あるいは所望の電圧に精度よく設定でき、温度変化やプルアップ抵抗の抵抗値の変化によるローレベル出力電圧の変動が小さいコンパレータ回路を提供できる。以下、本発明の実施の形態を添付図面にしたがって説明する。図1は、本実施の形態に係るコンパレータ回路の構成図である。図1に示すように、コンパレータ回路1は、オープンドレイン型のコンパレータ2と、プルアップ抵抗負荷RLと、を備えている。コンパレータ2の正電源端子3は、第1の正電源V1に電気的に接続され、負電源端子4は、負電源Vに電気的に接続される。コンパレータ2の非反転入力端子6と反転入力端子7には、比較対象となる信号が入力される。ここでは、非反転入力端子6に入力される信号の電圧をVa、反転入力端子7に入力される信号の電圧をVbとする。プルアップ抵抗RLは、一端がコンパレータ2の出力端子5に電気的に接続され、他端が第2の正電源V2に電気的に接続される。これにより、コンパレータ2の出力端子5は、プルアップ抵抗RLを介して第2の正電源V2に電気的に接続される。なお、ここでは第1の正電源V1と第2の正電源V2を別の電源として扱っているが、第1の正電源V1と第2の正電源V2は共通としても構わない。コンパレータ2は、出力段トランジスタとしてFET8を備えている。なお、図1では、説明を容易とするため、コンパレータ2の内部回路のうちFET8のみを分けて描いている。FET8のドレイン端子は、出力端子5に電気的に接続され、FET8のソース端子は、出力段トランジスタ用負電源端子9に電気的に接続されている。さて、本実施の形態に係るコンパレータ回路1では、反転入力端子11がコンパレータ2の出力端子5に電気的に接続され、出力端子12がコンパレータ2のFET8のソース端子に電気的に接続された反転増幅器反転増幅回路10をさらに備えている。換言すれば、本実施の形態に係るコンパレータ回路1は、コンパレータ2の出力端子5にその反転入力端子11を接続した反転増幅器10の出力端子12を、コンパレータ2のFET8のソース端子へ接続して構成される。本実施の形態では、反転増幅器10の出力端子12は、出力段トランジスタ用負電源端子9に電気的に接続されており、出力段トランジスタ用負電源端子9を介して、FET8のソース端子と電気的に接続される。なお、図2に示すように、コンパレータ2として、FET8のソース端子がコンパレータ2の内部で負電源端子4に電気的に接続されており、負電源端子4が共通となっているものを用いる場合つまり、コンパレータ2として、FET8とそれ以外の回路の負電源端子がコンパレータ2内で既に接続されているものを用いる場合には、反転増幅器10の出力端子12を、共通の負電源端子4に接続すればよい。図示していないが、本実施の形態においては、反転増幅器10の非反転入力端子は、接地0Vへ接続される。これにより、出力端子5から出力されるローレベル出力電圧VoutLowは略0Vに設定されることになる。なお、ローレベル出力電圧VoutLowを0V以外の任意の電圧に設定する場合、非反転入力端子に電圧後述する基準電圧V0を印加することになるが、この場合については後述する。反転増幅器10の反転利得Aは、できるだけ大きい値に設定されることが望ましく、100以上、好ましくは1000以上とすることが望ましい。これは、反転利得Aを大きくするほど、ローレベル出力電圧VoutLowを0Vあるいは後述する基準電圧V0に近づけることができるためである。ここで、反転増幅器10の具体的な回路構成について図3を用いて説明しておく。なお、以下に説明する反転増幅器10の回路構成は、あくまで一例であり、反転増幅器10の回路構成はこれに限定されるものではない。図3aに示す反転増幅器10aは、1つのオペアンプ31と2つの抵抗R1,R2を用いて構成される。オペアンプ31の反転入力端子32は、抵抗R2を介して、反転増幅器10aの反転入力端子11に電気的に接続され、オペアンプ31の非反転入力端子33は、反転増幅器10aの非反転入力端子13に電気的に接続され、オペアンプ31の出力端子34は、反転増幅器10aの出力端子12に電気的に接続され、さらに、オペアンプ31の反転入力端子32と出力端子34とが、抵抗R1を介して電気的に接続される。この反転増幅器10aにおける反転利得Aは、反転入力端子11に電気的に接続されたプルアップ抵抗RLを考慮すると、下式1A=R1/RLR21となる。なお、本実施の形態では、非反転入力端子13は接地されている。図3bに示す反転増幅器10bは、2つのオペアンプ3131a,31bと2つの抵抗R1,R2を用いて構成される。一方のオペアンプ31aの非反転入力端子33は、反転増幅器10bの反転入力端子11に電気的に接続され、一方のオペアンプ31aの反転入力端子32と出力端子34とは、抵抗R2を介して他方のオペアンプ31bの反転入力端子32に電気的に接続される。他方のオペアンプ31bの非反転入力端子33は反転増幅器10bの非反転入力端子13に、他方のオペアンプ31bの出力端子34は、反転増幅器10bの出力端子12に電気的に接続され、さらに、他方のオペアンプ31bの反転入力端子32と出力端子34とが、抵抗R1を介して電気的に接続される。この反転増幅器10bにおける反転利得Aは、下式2A=R1/R22となる。図3cに示す反転増幅器10cは、図3bの反転増幅器10bにおいて、一方のオペアンプ31aの反転入力端子32を、抵抗R4を介して接地すると共に、抵抗R3を介して一方のオペアンプ31aの出力端子34と電気的に接続するように構成したものである。この反転増幅器10cにおける反転利得Aは、下式3A=R1/R2R3R4/R43となる。反転増幅器10として反転増幅器10a~10cのいずれを用いるかは、用いるオペアンプ31の特性等に応じて、適宜選択することができる。ただし、図3aの反転増幅器10aについては、反転入力端子11と出力端子12とが抵抗R1,R2を介して電気的に接続される回路構成となっているので、ハイレベル出力時にプルアップ抵抗RLを通して反転増幅器10aにも電流が流れてしまい、ハイレベル出力電圧VoutHighが第2の正電源V2よりも低くつまり、反転増幅器10を設けない場合と比較してVoutHighが低くなってしまう。よって、ハイレベル出力電圧VoutHighの低下が問題となる場合には、ハイインピーダンスである図3bや図3cの反転増幅器10b,10cを用いるとよい。次に、コンパレータ回路1でローレベル出力電圧VoutLowを略0Vにできる理由について説明する。コンパレータ2のFET8のソース端子の電圧をV-、コンパレータ2がローレベル出力しているときVa<Vbであるときのドレイン端子出力端子5とソース端子の電位差つまり、反転増幅器10を挿入しない場合における、FET8のオン抵抗成分等に起因するローレベル出力時の0Vに対する電位差をΔとすると、出力端子5から出力されるローレベル出力電圧VoutLowは、下式4VoutLow=V-Δ4で表される。反転増幅器10の反転入力端子11には、式4のVoutLowが入力されることになるので、反転増幅器10の反転利得の絶対値をAA>0とすると、反転増幅器10の出力端子12から出力される出力電圧Vdは、下式5Vd=-AVoutLow=-AV-Δ5となる。反転増幅器10の出力端子12はFET8のソース端子と電気的に接続されているため、ソース端子の電圧V-と反転増幅器10の出力電圧Vdとは等しくなる。よって、ソース端子の電圧V-は、下式6V-=Vd=-AV-Δ6のように表すことができる。式6をV-について整理すると、下式7V-=-AΔ/A17となり、式7を上述の式4に代入すると、下式8VoutLow=Δ/A18となる。式8より、A>>1例えばA=100とすることにより、VoutLow≒0にできること、すなわち、ローレベル出力電圧VoutLowを略0Vにできることが分かる。なお、コンパレータ2がハイレベル出力しているときVa>Vbであるときには、FET8がオフ状態となるため、反転増幅器10を設けない従来のコンパレータ回路と同様に、第2の正電源V2と等しい電圧がハイレベル出力電圧VoutHighとして出力されることになるなお、上述のように、図3aの反転増幅器10aを用いた場合には、ハイレベル出力電圧VoutHighは第2の正電源V2よりも低くなる。ところで、コンパレータ2がハイレベル出力しているときには、反転増幅器10の出力電圧Vdが最も低くなり、FET8のソース端子の電圧V-が最も低くなる。よって、図1のように負電源端子4と出力段トランジスタ用負電源端子9が別に設けられているコンパレータ2を用いる場合FET8とそれ以外の回路部分の負電源が分かれている場合には、コンパレータ2の誤動作を避けるため、負電源端子4へ印加する負電源Vは、ハイレベル出力時におけるFET8のソース端子の電圧V-以下の電圧にしておくことが望ましい。これは、コンパレータ2の他の回路の負電源VよりもFET8のソース端子の電圧V-の方が低いと、FET8の動作が不安定になり誤動作が発生するおそれがあるためである。次に、本実施の形態に係るコンパレータ回路1のローレベル出力電圧VoutLowのシミュレーション結果について説明する。負電源端子4を共通とした図2のコンパレータ回路1において、反転増幅器10として図3bの反転増幅器10bを用いた場合のローレベル出力電圧VoutLowのシミュレーションを行った。シミュレーションを行う際の各パラメータは図4aのように設定した。すなわち、コンパレータ2としてリニアテクノロジー社のLTC1841を用い、V1とV2を共に5V、Vaを1.5V、Vbを2.0Vとした。さらに、反転増幅器10bのオペアンプ31a,31bとしてリニアテクノロジー社のLT1022を用い、抵抗R1を100kΩ、R2を1kΩとした。このときの反転増幅器10bの反転利得Aは、上述の式2より100となる。なお、オペアンプ31a,31bとして用いるLT1022には、電源として±5Vを供給した。プルアップ抵抗RLを1kΩ、100kΩとした場合のローレベル出力電圧VoutLowのシミュレーション結果を図4bに示す。図4bに示すように、反転利得A=100の反転増幅器10を挿入することにより、ローレベル出力電圧VoutLowは約4mVとなっており、反転増幅器10を挿入しない従来のコンパレータ回路図10参照と比較して、ローレベル出力電圧VoutLowが約1/100になり、0Vに近くなっていることが分かる。また、温度を-40°Cから60°Cまで変化させたときのローレベル出力電圧VoutLowの変動は1mV以下と小さく、さらには、プルアップ抵抗RLを1kΩとした場合と100kΩとした場合のローレベル出力電圧VoutLowの差は、0.1mV未満と小さくなっている。さらに、図5aに示すように、抵抗R1を1MΩに変更し、反転増幅器10bの反転利得Aを1000として同様のシミュレーションを行った。シミュレーション結果を図5bに示す。図5bに示すように、反転利得A=1000の反転増幅器10を挿入することにより、ローレベル出力電圧VoutLowは約0.4mVとなっており、反転増幅器10を挿入しない従来のコンパレータ回路と比較して、ローレベル出力電圧VoutLowが約1/1000になり、0Vにさらに近くなっていることが分かる。また、温度を-40°Cから60°Cまで変化させたときのローレベル出力電圧VoutLowの変動は0.1mV以下とさらに小さくなり、プルアップ抵抗RLを1kΩとした場合と100kΩとした場合のローレベル出力電圧VoutLowの差についても、0.01mV未満とさらに小さくなっている。以上説明したように、本実施の形態に係るコンパレータ回路1では、反転入力端子11がコンパレータ2の出力端子5に電気的に接続され、出力端子12がコンパレータ2の出力段トランジスタであるFET8のソース端子に電気的に接続された反転増幅器10を備えている。反転増幅器10を備えることにより、FET8のオン抵抗成分等の影響を抑制してローレベル出力電圧VoutLowを低くすることが可能となり、ローレベル出力電圧VoutLowを略0Vに精度よく設定することができ、温度変化やプルアップ抵抗RLの抵抗値の変化によるローレベル出力電圧VoutLowの変動が小さいコンパレータ回路1を実現できる。その結果、コンパレータ回路1を機器に搭載した際に、ローレベルと識別するしきい値電圧を低く設定しても誤動作することがなくなり、正電源電圧V1、V2を低電圧化して省電力化を図ることが可能になる。次に、本発明の他の実施の形態について説明する。図6aに示すコンパレータ回路61は、図1のコンパレータ回路1において、反転増幅器10の反転利得Aと非反転利得Bを略等しくし、反転増幅器10の非反転入力端子13に、ローレベル出力電圧VoutLowとなる基準電圧V0を印加するようにしたものである。なお、図6aでは、一例として、反転増幅器10として図3bの反転増幅器10bを用いる場合を示しているが、反転増幅器10の回路構成はこれに限定されるものではない。コンパレータ回路61では、反転増幅器10bの出力端子12から出力される出力電圧Vd、すなわちFET8のソース端子の電圧V-は、下式9V-=Vd=-AVoutLowBV09となる。ただし、反転増幅器10bの反転利得Aと非反転利得Bは、下式10,11A=R1/R210B=R1R2/R211である。式10,11より、反転利得Aと非反転利得Bを略等しくするためには、R1>>R2とすればよいことが分かる。式9を上述の式4に代入し、式を整理すると、ローレベル出力電圧VoutLowは、下式12VoutLow=V-Δ=-AVoutLowBV0Δ=BV0Δ/A112となる。ここで、A>>1、B>>1、BV0>>Δとすると、下式13VoutLow≒V0B/A13となる。反転利得Aと非反転利得Bを略等しくするR1>>R2とすると、B/A=R1R2/R1≒1となり、VoutLow≒V0となる。すなわち、ローレベル出力電圧VoutLowが基準電圧V0と略等しくなる。なお、図6aのコンパレータ回路61では、反転増幅器10として、基準電圧V0を直接オペアンプ31bの非反転入力端子33に印加するように構成した反転増幅器10bを用いたが、図6bに示すように、反転増幅器10として、基準電圧V0を抵抗R3,R4により抵抗分割し、その抵抗分割した電圧をオペアンプ31bの非反転入力端子33に印加するように構成した反転増幅器10dを用いるようにしてもよい。図6bのコンパレータ回路61では、反転増幅器10dの非反転利得Bは、下式14B={R1R2R4}/{R2R3R4}14となるが、R1:R2=R4:R3とすることにより、B=R1/R2=Aとなり、反転利得Aと非反転利得Bを等しくすることができる。よって、図6bのコンパレータ回路61によれば、ローレベル出力電圧VoutLowをより精度よく基準電圧V0に設定することが可能となる。図6bのコンパレータ回路61を用い、ローレベル出力電圧VoutLowのシミュレーションを行った。シミュレーションを行う際の各パラメータは、図7aに示すように、抵抗R1とR3を1kΩ、抵抗R2とR4を100kΩ、基準電圧V0を1.5Vとした他は、図4aと同様の条件とした。プルアップ抵抗RLを1kΩ、100kΩとした場合のローレベル出力電圧VoutLowのシミュレーション結果を図7bに示す。図7bに示すように、反転増幅器10の非反転入力端子13へ基準電圧V0として1.5Vを印加した場合、ローレベル出力電圧VoutLowは約1.5Vと基準電圧V0と略等しくなっている反転増幅器10の利得A,Bをより大きくすれば、ローレベル出力電圧VoutLowをより基準電圧V0に近づけることが可能である。また、温度を-40°Cから60°Cまで変化させたときのローレベル出力電圧VoutLowの変動は1mV以下と小さく、プルアップ抵抗RLを1kΩとした場合と100kΩとした場合のローレベル出力電圧VoutLowの差についても、0.1mV未満と小さい。このように、コンパレータ回路61によれば、反転増幅器10の非反転入力端子13に基準電圧V0を印加すると、ローレベル出力電圧VoutLowが基準電圧V0と等しくなり、ローレベル出力電圧VoutLowを、所望の電圧に精度よく設定することが可能になる。コンパレータ回路61によれば、例えば、コンパレータ回路61を用いてパルス波形を生成する場合に、パルス波形のローレベルの電圧を基準電圧V0により設定することが可能になる。ところで、上述のように、ローレベル出力電圧VoutLowを非反転入力端子13に印加する基準電圧V0と略等しくするためには、反転増幅器10の反転利得Aと非反転利得Bを略等しくする必要があるが、本発明はこれに限定されるものではない。つまり、反転利得Aと非反転利得Bが異なる場合であっても、本発明は適用可能である。この場合、非反転入力端子13に印加する基準電圧V0を適宜調整することより、ローレベル出力電圧VoutLowを、所望の電圧に設定することが可能である。より具体的には、上述の式13を参照すれば分かるように、反転利得Aと非反転利得Bが等しくない場合、ローレベル出力電圧VoutLowは、基準電圧V0の係数倍ここではB/A倍と略等しくなる。よって、反転増幅器10の反転利得Aと非反転利得Bが異なる場合は、この係数を考慮して、ローレベル出力電圧VoutLowが所望の電圧となるように、非反転入力端子13に印加する基準電圧V0を調整すればよい。上述の例では、所望の電圧をVxとすると、V0=VxA/Bとすれば、VoutLow≒Vxに設定できることになる。本発明は上記実施の形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で種々の変更を加え得ることは勿論である。例えば、上記実施の形態では、コンパレータ2としてオープンドレイン型のコンパレータを用いる場合を説明したが、コンパレータ2として、オープンコレクタ型のコンパレータを用いる場合においても、本発明は適用可能である。この場合、図8に示すコンパレータ回路81のように、反転増幅器10の出力端子12を、出力段トランジスタ82のエミッタ端子に電気的に接続するように構成すればよい。"