"芳香族ポリアミドのアミド基100molに対し、0.7~7.5molの金属塩を含有する製膜原液を用いて溶液製膜を行う芳香族ポリアミド多孔質膜の製造方法。芳香族ポリアミドを構成する芳香環のうち、パラ配向を有しているものが全芳香環の80モル以上である、請求項1に記載の芳香族ポリアミド多孔質膜の製造方法。金属塩がアルカリ金属またはアルカリ土類金属のハロゲン化物である、請求項1または2に記載の芳香族ポリアミド多孔質膜の製造方法。請求項1~3のいずれかに記載の方法により得られる芳香族ポリアミド多孔質膜。ガーレ透気度が0.5~300秒/100mlである、請求項4に記載の芳香族ポリアミド多孔質膜。200°Cにおける長手方向および幅方向の熱収縮率のいずれもが-0.5~1.0であり、250°Cにおける長手方向および幅方向の熱収縮率のいずれもが-0.5~7.0である、請求項4または5に記載の芳香族ポリアミド多孔質膜。請求項4~6のいずれかに記載の芳香族ポリアミド多孔質膜を用いてなる電池用セパレータ。本発明は、薄膜化が可能で、高透気性を有するとともに、機械特性、耐熱性、耐酸化性に優れる芳香族ポリアミドを構成成分とする多孔質膜の製造方法およびそれにより得られる多孔質膜ならびにそれを用いた電池用セパレータを提供することを目的とする。上記目的を達成するための本発明は、以下の特徴を有する。1芳香族ポリアミドのアミド基100molに対し、0.7~7.5molの金属塩を含有する製膜原液を用いて溶液製膜を行う芳香族ポリアミド多孔質膜の製造方法。2芳香族ポリアミドを構成する芳香環のうち、パラ配向を有しているものが全芳香環の80モル以上である、上記1に記載の芳香族ポリアミド多孔質膜の製造方法。3金属塩がアルカリ金属またはアルカリ土類金属のハロゲン化物である、上記1または2に記載の芳香族ポリアミド多孔質膜の製造方法。4上記1~3のいずれかに記載の方法により得られる芳香族ポリアミド多孔質膜。5ガーレ透気度が0.5~300秒/100mlである、上記4に記載の芳香族ポリアミド多孔質膜。6200°Cにおける長手方向および幅方向の熱収縮率のいずれもが-0.5~1.0であり、250°Cにおける長手方向および幅方向の熱収縮率のいずれもが-0.5~7.0である、上記4または5に記載の芳香族ポリアミド多孔質膜。7上記4~6のいずれかに記載の芳香族ポリアミド多孔質膜を用いてなる電池用セパレータ。本発明によれば、以下に説明するとおり、薄膜化が可能で、高透気性を有するとともに、機械特性、耐熱性、耐酸化性に優れる多孔質膜が得られ、耐熱低抵抗セパレータとして、リチウムイオン二次電池などの電池用セパレータに好適に用いることができる。本発明において用いる芳香族ポリアミドとしては、次の化学式1および/または化学式2で表される繰り返し単位を有するものが好適である。化学式1:化学式2:ここで、Ar1、Ar2、Ar3の基としては、例えば、次の化学式3~7などが挙げられる。化学式3~7:また、X、Yの基は、A群:-O-、-CO-、-CO2-、-SO2-、B群:-CH2-、-S-、-CCH32-などから選択することができる。さらに、これら芳香環上の水素原子の一部が、フッ素や臭素、塩素などのハロゲン基、ニトロ基、シアノ基、メチルやエチル、プロピルなどのアルキル基、メトキシやエトキシ、プロポキシなどのアルコキシ基等の置換基で置換されているものが、溶媒への溶解性が向上すること、および吸湿率を低下させ湿度変化による寸法変化が小さくなることから好ましい。特に、ハロゲン基、ニトロ基、シアノ基などの電子吸引性の置換基を有すると、電気化学的な耐酸化性に優れ、セパレータとして用いたときに正極側における酸化などの変質を防げるため好ましい。なかでもハロゲン基がより好ましく、塩素原子が最も好ましい。また、重合体を構成するアミド結合中の水素が他の置換基によって置換されていてもよい。本発明に用いられる芳香族ポリアミドは、上記の芳香環がパラ配向性を有しているものが、全芳香環の80モル以上を占めていることが好ましく、90モル以上を占めていることがより好ましい。ここでいうパラ配向性とは、芳香環上主鎖を構成する2価の結合手が互いに同軸または平行にある状態をいう。このパラ配向性が80モル未満の場合、芳香族ポリアミド多孔質膜以下、単に多孔質膜ということがある。の剛性および耐熱性が不十分となったり、孔径が大きくなる場合がある。さらに、芳香族ポリアミドが下記化学式8で表される繰り返し単位を60モル以上含有する場合、多孔質膜の耐酸化性や耐熱性、湿度安定性などの特性と、製造時の溶媒への溶解性、製膜性とが両立できることから特に好ましく、80モル以上が最も好ましい。化学式8:上記の芳香族ポリアミドの重合方法として、例えば、酸ジクロライドとジアミンから得る場合には、N-メチル-2-ピロリドン、N,N-ジメチルアセトアミド、ジメチルホルムアミド等の非プロトン性有機極性溶媒中で溶液重合により合成する方法や、水系媒体を使用する界面重合等で合成する方法をとることができる。ただし、ポリマーの分子量を制御しやすいことから、非プロトン性有機極性溶媒中での溶液重合が好ましい。溶液重合の場合、フィルムの自己支持性が発現するのに必要な分子量のポリマーを得るために、重合に使用する溶媒の水分率を500ppm以下質量基準、以下同様とすることが好ましく、200ppm以下とすることがより好ましい。使用するジアミン及び酸ジクロライドは、純度の高いものを用いることは言うまでもないが、両者を等量用いると超高分子量のポリマーが生成する傾向にあるため、モル比を、一方が他方の97.0~99.5、より好ましくは98.0~99.0になるように調整することが好ましい。また、芳香族ポリアミドの重合反応は発熱を伴うが、重合中の溶液の温度を40°C以下にすることが好ましい。40°Cを超えると、副反応が起きて、重合度が十分に上がらないことがある。重合中の溶液の温度は30°C以下にすることがより好ましい。さらに、重合反応に伴って塩化水素が副生するが、これを中和する場合には炭酸リチウム、炭酸カルシウム、水酸化カルシウムなどの無機の中和剤、またエチレンオキサイド、プロピレンオキサイド、アンモニア、トリエチルアミン、トリエタノールアミン、ジエタノールアミン等の有機の中和剤を使用すると良い。本発明の芳香族ポリアミド多孔質膜を得るためにはポリマーの固有粘度ηinhポリマー0.5gを98質量硫酸中で100mlの溶液として30°Cで測定した値は、0.5dl/g以上であることが、多孔質膜とした時に剛性、靱性が高く、ハンドリング性が良くなるので好ましい。次に、本発明の芳香族ポリアミド多孔質膜の製膜原液以下、単に製膜原液ということがある。について、説明する。本発明における製膜原液中の芳香族ポリアミドの濃度は、8~20質量が好ましく、10~16質量がより好ましい。8質量未満の場合、多孔質膜の孔径が大きくなりすぎたり、機械特性や耐熱性が低下することがある。20質量を超える場合、多孔質化の際に孔が形成されにくく、十分な透気性が得られないことがある。本発明の芳香族ポリアミド多孔質膜の製膜原液には金属塩を、芳香族ポリアミドのアミド基100molに対して0.7~7.5mol、含有せしめることが好ましい。金属塩を含有することにより、非プロトン性有機極性溶媒中で電離した金属塩のイオンが、芳香族ポリアミドのアミド基に配位し、芳香族ポリアミド分子鎖が溶媒中で広がりやすくなるため、多孔質膜を形成する際に芳香族ポリアミド分子鎖が最適なパッキング構造を形成しやすくなる。その結果、ヤング率、強度、破断伸度などの機械特性および耐熱性が向上する効果が得られる。製膜原液における金属塩の含有量が芳香族ポリアミドのアミド基100molに対して0.7mol未満の場合、金属塩の効果を得にくく、機械特性や耐熱性が低くなることがある。製膜原液における金属塩の含有量が芳香族ポリアミドのアミド基100molに対して7.5molを超える場合、多孔質化の際に孔が形成されにくく、多孔質化に時間を要したり、多孔質膜とした時に十分な透気性が得られないことがある。機械特性、耐熱性および透気性に優れた多孔質膜が得られることから、製膜原液における金属塩の含有量は芳香族ポリアミドのアミド基100molに対して1.1~3.8molであることが、より好ましい。ここで、金属塩の含有量を、芳香族ポリアミドのアミド基100molに対して0.7~7.5molとするためには、例えば、芳香族ポリアミドのジアミン成分として、2-クロルパラフェニレンジアミン/4,4’-ジアミノジフェニルエーテル=85/15mol、酸クロライド成分として、2-クロルテレフタル酸クロリド=100molから重合したポリマーを使用し、金属塩として塩化リチウムを使用する場合、芳香族ポリアミド100質量部に対し、塩化リチウムを0.2~2.0質量部、含有せしめればよい。本発明に用いる金属塩としては、非プロトン性有機極性溶媒に溶解するアルカリ金属またはアルカリ土類金属のハロゲン化物が好ましく、例えば、塩化リチウム、臭化リチウム、塩化ナトリウム、臭化ナトリウム、塩化カリウム、臭化カリウム、塩化カルシウム等が挙げられる。なかでも、溶媒への溶解性に優れ、イオン化した際の電荷密度が高い塩化リチウムが効果を得やすいため、より好ましい。ここで、製膜原液中の金属塩の含有量を求める方法としては、原子吸光分析や誘導結合プラズマICP発光分光分析などで含有金属量を分析し、算出する手法が挙げられる。また、金属塩の種類が未知の場合は、X線分析法などにより定性定量分析を行う方法が挙げられる。本発明の芳香族ポリアミド多孔質膜の製膜原液には親水性ポリマーを、芳香族ポリアミド100質量部に対して10~200質量部、含有せしめることが好ましい。親水性ポリマーを含有することで、製膜原液からの多孔質化の過程において、芳香族ポリアミド分子の凝集を抑え、孔形成を誘起し、孔構造を制御することができる。また、最終的に多孔質膜に残存することで電解液との親和性を向上させ、電池用セパレータとして用いた際に良好な充放電特性や寿命を得ることができる。製膜原液における親水性ポリマーの含有量が芳香族ポリアミド100質量部に対して10質量部未満の場合、多孔質化の際に芳香族ポリアミド分子が凝集し、孔構造が制御できず、ガーレ透気度などが本発明の範囲内とならなかったり、多孔質膜中の親水性ポリマーの残存量が少なく、電解液との親和性向上の効果が得られないことがある。製膜原液における親水性ポリマーの含有量が芳香族ポリアミド100質量部に対して200質量部を超える場合、多孔質膜中の親水性ポリマーの残存量が多くなり耐熱性や剛性の低下、親水性ポリマーの電解液中への溶出などが起きることがある。本発明に用いる親水性ポリマーとしては、非プロトン性有機極性溶媒に溶解するポリマーのうち、極性の置換基、特に、水酸基、アシル基およびアミノ基からなる群から選ばれる少なくとも1種の置換基を含有するポリマーであると、電解液との親和性がより向上するため好ましい。このような親水性ポリマーとして、例えば、ポリビニルピロリドン以下、PVPと記すことがある。、ポリエチレングリコール、ポリビニルアルコール等が挙げられるが、芳香族ポリアミドとの相溶性が良いPVPを用いることが、より好ましい。また、多孔質膜の静摩擦係数を低減する目的で、製膜原液に無機粒子または有機粒子を添加することで表面に突起を形成してもよい。次に、本発明の芳香族ポリアミド多孔質膜の製膜原液の調製方法を説明する。本発明の芳香族ポリアミドを、例えば酸ジクロライドとジアミンから溶液重合により合成した場合、縮合で生成するアミド基数に対応する量の塩化水素が副生する。したがって、仮にこの塩化水素の全量を、例えば中和剤として炭酸リチウムを用いて中和した場合、中和後の溶液にはアミド基100molに対して100molの中和塩塩化リチウムが含有していることになる。このような中和塩は芳香族ポリアミドのアミド基に配位し、非プロトン性有機極性溶媒への溶解性を上げる、溶解助剤として働くことがあるため、中和塩が芳香族ポリアミドのアミド基100molに対して7.5molを超えるような芳香族ポリアミド溶液をそのまま用いると、多孔質化の際に孔が形成されにくく、多孔質化に時間を要したり、多孔質膜とした時に十分な透気性が得られないことがある。そのため、本発明においては、重合後の芳香族ポリアミドを単離後、非プロトン性有機極性溶媒に再溶解して調製することが好ましい。芳香族ポリアミドを単離する方法としては、特に限定しないが、重合後の芳香族ポリアミド溶液を多量の水中に投入することで溶媒および中和塩を水中に抽出し、析出した芳香族ポリアミドのみを分離した後、乾燥させる方法などが挙げられる。また、本発明の製膜原液に金属塩を含有せしめる方法としては、特に限定しないが、金属塩を非プロトン性有機極性溶媒にあらかじめ溶解させた後、単離した芳香族ポリアミドを投入すると、芳香族ポリアミド分子鎖を広げる効果がより得やすくなるため、好ましい。親水性ポリマーは単離した芳香族ポリアミドとともに非プロトン性有機極性溶媒中に投入しても、芳香族ポリアミドを再溶解させた後、芳香族ポリアミド溶液中に投入してもよい。上記のようにして調製された製膜原液は、いわゆる溶液製膜法により、多孔質膜化が行われる。溶液製膜法には乾湿式法、湿式法、析出法などがあり、いずれの方法で製膜しても差し支えないが、全芳香環の80モル以上がパラ配向性を有している芳香族ポリアミドを用いる場合、ガーレ透気度や平均孔径を本発明の範囲内とするため、多孔質膜の孔構造を任意に制御しやすい、析出法で製膜することがより好ましい。析出法で多孔質膜を製造する場合、まず、製膜原液を口金やダイコーターを用いて、エンドレスベルト、ドラム、フィルム等の支持体上にキャスト流延し、膜形状とする。次に、多孔質化を行うが、多孔質化の方法としては、調温調湿雰囲気下で吸湿させて析出させる方法、冷却によりポリマーの溶解性を低下させて相分離または析出させる方法などが挙げられる。これらの中で、均質な多孔質構造を短時間で形成させるために、調温調湿雰囲気下で吸湿させる方法がより好ましい。調温調湿雰囲気下で吸湿させて多孔質化する方法では、雰囲気の温度を20~90°C、相対湿度を50~95RHとすることが好ましい。温度が20°C未満では、絶対湿度が低く、吸湿によるポリマーの析出が穏やかに進行する結果、多孔質化に時間を要し、生産性が悪化することがある。90°Cを超えると表面の吸湿が急激に起こることで緻密な層ができ、ガーレ透気度が本発明の範囲より大きくなることや、貫通孔が形成されないことがある。また、相対湿度が50RH未満では、吸湿よりも溶媒の乾燥が進行することで多孔質構造が形成されないことがあり、95RHを超えると、表面の吸湿が急激に起こることで緻密な層ができて、ガーレ透気度が本発明の範囲より大きくなることや、貫通孔が形成されないことがある。また、支持体上に流延されてから、ポリマーが析出を終えるまでの時間は、製膜原液処方や調温調湿雰囲気の条件により調整し、0.1~10分にすることが好ましい。0.1分未満の場合、均質な多孔質構造が得られなかったり、表面の吸湿が急激に起こることで緻密な層ができて、ガーレ透気度が本発明の範囲外になることがあり、10分を超えると吸湿によるポリマーの析出が穏やかに進行する結果、多孔質化に時間を要し、生産性が悪化することがある。多孔質化された芳香族ポリアミド膜は、支持体ごとあるいは支持体から剥離して湿式浴に導入され、溶媒、取り込まれなかった親水性ポリマー、および無機塩等の除去が行われる。浴組成は特に限定されないが、水、あるいは有機溶媒/水の混合系を用いることが、経済性、取扱いの容易さから好ましい。また、湿式浴中には無機塩が含まれていてもよい。この時、同時に延伸を行ってもよく、延伸倍率は1.02~3倍が好ましい。更に好ましくは1.05~2倍である。湿式浴温度は、溶媒等を効率的に除去できることから、10°C以上であることが好ましい。浴温度が10°C未満であると、溶媒が残存し、熱処理時に突沸して靱性を低下させたり、取り込まれなかった親水性ポリマーが残存し、セパレータとして使用した際に電解液中へ溶出することがある。浴温度の上限は特に定めることはないが、水の蒸発や沸騰による気泡の発生の影響を考えると、90°Cまでに抑えることが効率的である。導入時間は、1~20分にすることが好ましい。次に、脱溶媒を終えた多孔質膜は、テンターなどで熱処理が行われる。この時、まず100~210°Cで予備乾燥させた後、220~300°Cで高温熱処理を施すことが、靱性と耐熱性を両立させるために好ましい。ここで、予備乾燥はポリマー内部に取り込まれている水分を、高温での熱処理前に取り除く目的で行う。予備乾燥温度が100°C未満であると、ポリマー内部の水分まで取り除くことができず、次工程の高温での熱処理時に水分が突沸し発泡することで破断伸度などの機械特性が低下することがある。一方で、210°Cを超えると、予備乾燥時に内部の水分が突沸し、機械特性が低下することがある。乾燥温度は上記範囲内において高い方が好ましく、より好ましくは150~210°Cである。さらに、予備乾燥を親水性ポリマーのガラス転移温度以上例えばPVPを用いる場合、180°C以上で施すと、内部に含有する水分をより効率的に除去でき、次工程で高温熱処理を施しても機械特性の低下を抑えることができるため、最も好ましい。予備乾燥後の高温熱処理は220~300°Cで施すのが好ましい。熱処理温度が220°C未満であると、耐熱性が不十分となり、熱収縮率が大きくなることがある。熱処理温度が高いほど耐熱性は向上するが、300°Cを超えると、ポリマーの分解などにより、破断伸度などの機械特性が低下することがある。また、この時、幅方向への延伸およびリラックスが施されてもよく、特にリラックスは多孔質膜の破断伸度の向上、熱収縮率の低減に効果的であるため、施すことが好ましい。本発明の芳香族ポリアミド多孔質膜は、芳香族ポリアミドと親水性ポリマーとを含むことが好ましい。親水性ポリマーの含有量は、芳香族ポリアミド100質量部に対し10~50質量部であることが好ましい。親水性ポリマーの含有量が10質量部未満では、電解液の多孔質膜への濡れ性や保持性が悪くなることなどがある。多孔質膜を電池用セパレータとして使用する場合、電解液のセパレータへの濡れ性や保持性が悪いと、電解液の浸透に時間を要し生産性が悪化するだけでなく、十分に保液されていない領域において電極間のイオン伝導が妨げられることから、内部抵抗が上昇し、充放電特性や寿命などの電池性能そのものにも悪影響を及ぼすことがある。また、リチウムイオン電池用として使用する場合、充電時の負極へのリチウム貯蔵に伴い、電極が膨張し、セパレータが圧迫されることがある。特に、リチウム高貯蔵のSnやSi系合金などの負極材料を用いた場合、電極の体積膨張が大きくなるため、より一層、高い電解液保持性が求められることとなる。本発明の多孔質膜は、親水性ポリマーを所定量含有することで、電解液との親和性を向上させることが可能となり、その結果、低抵抗、および高い電解液保持性を持つセパレータが得られる。一方、50質量部を超えると多孔質膜の吸湿性が高くなったり、耐熱性や剛性および強度が低下することがある。また、セパレータとして使用した際に、親水性ポリマーが電解液中に溶出することがある。蓄電デバイスの特性に悪影響を与えることなく、電解液との親和性を向上することが可能になることから、15~40質量部であることがより好ましい。ここで、多孔質膜中の親水性ポリマーの含有量を求める方法としては、ゲル浸透クロマトグラフGPCを用いて、ポリマーの分子量差から求める方法や、熱重量分析TGAを用いて、ポリマーの分解温度の差から求める方法などが挙げられる。本発明の芳香族ポリアミド多孔質膜の厚みは、2~40μmであることが好ましく、より好ましくは5~30μmである。2μm未満であると強度が不足し、加工時にフィルムの破断が起きたり、セパレータとして使用した際に電極間が短絡する可能性がある。40μmを超えるとセパレータとして使用した際に内部抵抗の上昇が起きたり、蓄電デバイスの小型化が困難になることがある。本発明の芳香族ポリアミド多孔質膜は、ガーレ透気度が0.5~300秒/100mlであることが好ましい。より好ましくは0.5~200秒/100mlであり、さらに好ましくは0.5~150秒/100mlである。ガーレ透気度が0.5秒/100mlより小さいと強度が著しく低下し、300秒/100mlより大きいと抵抗が大きく、セパレータとして使用した際に内部抵抗が上昇し、十分な特性が得られないことがある。ガーレ透気度を上記範囲内とするため、金属塩および親水性ポリマーの製膜原液における含有量、多孔化させる際の調温調湿条件を上記に記載した範囲内とすることが好ましい。なお、ガーレ透気度は、JIS-P81171998に規定された方法に従って、空気100mlが通過する時間を測定した値であり、ガーレ透気度の値が小さい方が、より多孔質膜の透気性が高いことを示している。本発明の芳香族ポリアミド多孔質膜は、200°Cにおける長手方向MDおよび幅方向TDの熱収縮率のいずれもが-0.5~1.0であることが好ましく、-0.5~0.5であることがより好ましい。また、250°Cにおける長手方向MDおよび幅方向TDの熱収縮率のいずれもが-0.5~7.0であることが好ましく、より好ましくは-0.5~6.0、さらに好ましくは-0.5~5.0である。熱収縮率が上記範囲を超える場合、電池の異常発熱時にセパレータの収縮により、電池端部において短絡が起こることがある。熱収縮率を上記範囲内とするため、本発明の芳香族ポリアミド多孔質膜は、芳香族ポリアミドの芳香環がパラ配向性を有しているものが全芳香環の80モル以上を占めていることが好ましく、また、製膜原液における金属塩の含有量を本発明の範囲内とすることが好ましい。さらに、熱処理、延伸リラックス工程を上記に記載の条件において施すことが好ましい。本発明の芳香族ポリアミド多孔質膜は、水銀圧入法により測定した平均孔径が0.01~1μmであることが好ましい。平均孔径が0.01μmより小さいと通気、通液の抵抗が大きく、セパレータとして使用した際に内部抵抗が上昇することがある。1μmより大きいと強度が低下したり、セパレータとして使用した際に電極間が短絡することがある。十分な強度を保ち低抵抗な多孔質膜を得るため、平均孔径は0.05~0.5μmであることがより好ましい。平均孔径を上記範囲内とするため、芳香環がパラ配向性を有しているものが全芳香環の80モル以上を占めている芳香族ポリアミドを用いることが好ましく、また、親水性ポリマーの製膜原液における含有量、および製膜方法を上記に記載の範囲内とすることが好ましい。本発明の芳香族ポリアミド多孔質膜は、少なくとも一方向の破断強度が20MPa以上であることが好ましい。破断強度が20MPa未満の場合、加工時の高張力、張力変動などによりフィルムが破断し、生産性が低下することがある。生産性がより良くなることから、破断強度は40MPa以上であることがより好ましく、60MPa以上であることがさらに好ましい。上限は特に定めることはないが、多孔質膜であれば一般的に1GPa程度が限界である。破断強度を上記範囲内とするため、本発明の芳香族ポリアミドは、芳香環がパラ配向性を有しているものが全芳香環の80モル以上を占めていることが好ましく、また、製膜原液における金属塩の含有量を本発明の範囲内とすることが好ましい。さらに、熱処理、延伸リラックス工程を上記に記載の条件において施すことが好ましい。本発明の芳香族ポリアミド多孔質膜は、少なくとも一方向のヤング率が300MPa以上であることが好ましい。ヤング率が高いことにより、薄膜化しても、加工時のハンドリング性を良好に保つことができる。また、リチウムイオン電池用セパレータとして使用する際、充放電によりセパレータが圧迫されても、構造を維持することができる。ヤング率は500MPa以上であることがより好ましく、1GPa以上であることがさらに好ましい。上限は特に定めることはないが、多孔質膜であれば一般的に10GPa程度が限界である。ヤング率を上記範囲内とするため、本発明の芳香族ポリアミドは、芳香環がパラ配向性を有しているものが全芳香環の80モル以上を占めていることが好ましく、また、製膜原液における金属塩の含有量を本発明の範囲内とすることが好ましい。本発明の芳香族ポリアミド多孔質膜は、長手方向MDおよび幅方向TDの破断伸度がいずれも15以上であることが好ましい。伸度が高いことにより、加工工程でのフィルム破れを低減することができ、高速で加工することが可能となる。また、リチウムイオン電池用セパレータとして使用する際、充放電時の電極の膨張収縮に破断することなく追随でき、デバイスの耐久性や安全性が確保できる。加工性、耐久性、および安全性がより向上することから、破断伸度は20以上であることがより好ましく、25以上であることがさらに好ましい。上限は特に定めることはないが、多孔質膜であれば一般的に200程度が限界である。破断伸度を上記範囲内とするため、製膜原液における金属塩の含有量を本発明の範囲内とし、熱処理、延伸リラックス工程を上記に記載の条件において施すことが好ましい。本発明の芳香族ポリアミド多孔質膜の製造方法により、薄膜化が可能で、高透気性を有するとともに、機械特性、耐熱性、耐酸化性に優れる芳香族ポリアミド多孔質膜を得ることが可能となり、この芳香族ポリアミド多孔質膜は、リチウムイオン二次電池などの電池用セパレータとして好適に用いることができる。[物性の測定方法ならびに効果の評価方法]実施例における物性の測定方法は次の方法に従って行った。1製膜原液中の金属塩の含有量試料に硫酸を加えて加熱炭化した後、加熱灰化した。灰化物を硫酸およびフッ化水素酸で加熱分解し、希硝酸で加熱溶解して定容とした。この溶液について、原子吸光分析装置Z2300日立ハイテクノロジーズ社製を用いて、原子吸光分析法で金属量を測定した。得られた金属量から、金属塩の原液中の含有量を算出した。2回測定を行い、平均値を求めた。なお、本発明において、製膜原液中の金属塩の含有量は、芳香族ポリアミドのアミド基100molに対する値mol数である。芳香族ポリアミドのアミド基のmol数は、使用するモノマーの分子量とモル分率から算出した。このとき、ポリマーは十分に高重合度であるため、ポリマー鎖の末端による影響は考慮せずに算出した。2親水性ポリマーの含有量ゲル浸透クロマトグラフGPCに、低角度レーザー光散乱光度計LALLSおよび示差屈折率計RIを組み入れ、GPC装置でサイズ分別された溶液の光散乱強度を、溶出時間を追って測定することにより、溶質の分子量とその含有率を順次計算した。なお、GPCにより分離した各分子量物の同定は、核磁気共鳴法NMRおよびフーリエ変換赤外分光法FT-IRを組み合わせた構造解析により行った。測定条件を以下に示す。なお、本発明において、親水性ポリマーの含有量は、芳香族ポリアミド100質量部に対する値質量部である。A.GPC装置:244型ゲル浸透クロマトグラフWATERS社製カラム:TRC-GM2本東レリサーチセンター社製、ShodexKD-8021本昭和電工社製溶媒:NMP0.01N塩化リチウム添加流速:0.6ml/min温度:23°C試料濃度:溶媒1mlに対し試料0.101gを溶解溶解性:完全溶解ろ過:ShodexDTED-13CR045μ昭和電工社製注入量:0.2ml濃度検出器:示差屈折率検出器、R-401WATERS社製B.LALLS装置:CMX-100型低角度レーザー光散乱光度計Chromatix社製波長:633nmHe-Ne第2ビリアル係数A2:0mlmole/g屈折率濃度変化dn/dc:0.215ml/g実測値ゲイン:P0=200mV温度:23°Cフィルター:0.45μ-FluoroPoreFP-045住友電工社製C.データ処理GPC-LALLSデ-タ処理システム東レリサーチセンター社製D.NMR装置:GX-270日本電子社製測定法:13C-NMRE.FT-IR装置:FTS-55ABio-RabDiglab社製測定法:透過法。3膜厚定圧厚み測定器FFA-1尾崎製作所製を用いて測定した。幅方向に、20mm間隔で10箇所測定し、平均値を求めた。4ガーレ透気度B型ガーレーデンソメーター安田精機製作所製を使用し、JIS-P81171998に規定された方法に従って測定を行った。試料の多孔質膜を直径28.6mm、面積645mm2の円孔に締め付け、内筒により内筒質量567g、筒内の空気を試験円孔部から筒外へ通過させ、空気100mlが通過する時間を測定することでガーレ透気度とした。幅方向に、100mm間隔で3箇所測定し、平均値を求めた。5熱収縮率試料の多孔質膜を、幅10mm、長さ220mmの短冊状に、長辺が測定方向になるように切り取った。長辺の両端から約10mmの部分に印をつけ、印の間隔をL1とした。所定温度200°Cあるいは250°Cの熱風オーブン中で10分間、実質的に張力を掛けない状態で熱処理を行った後の印の間隔をL2とし、次式で計算した。フィルムの長手方向および幅方向にそれぞれ5回測定し、それぞれ平均値を求めた。熱収縮率=L1-L2/L1×100。6破断点伸度幅10mm、長さ150mmに切断したフィルムを、ロボットテンシロンAMF/RTA-100オリエンテック製を用いてチャック間距離50mm、引張速度300mm/分、温度23°C、相対湿度65の条件下で引張試験を行うことで求めた。フィルムの長手方向および幅方向にそれぞれ5回測定し、平均値を求めた。7平均孔径以下の条件の下、水銀圧入法を用いて求めた。装置:ポアライザー9320マイクロメリテックス社製水銀圧入圧力:約3kPa~207MPa測定細孔直径:約7nm~500μm測定モード:昇圧圧入過程測定セル容積:約5,000mm3水銀接触角:141.3°水銀表面張力:4.84N/m。実施例1脱水したN-メチル-2-ピロリドンに、85molに相当する2-クロルパラフェニレンジアミンと15molに相当する4,4’-ジアミノジフェニルエーテルを溶解させ、これに98.5molに相当する2-クロルテレフタル酸クロリドを添加して、30°C以下で約2時間の撹拌を行い、芳香族ポリアミドを重合させた。次に、重合時に生成した塩化水素量に対し、93molの炭酸リチウム、6molのジエタノールアミン、13molのトリエタノールアミンにより中和することでポリマー溶液を得た。この溶液を水とともにミキサーに投入し、攪拌しながらポリマーを沈殿させて取り出した。取り出したポリマーを水洗し十分に乾燥させ、芳香族ポリアミドを単離した。得られた芳香族ポリアミドと、芳香族ポリアミドのアミド基100molに対して0.8molの塩化リチウム、および所定量のポリビニルピロリドンPVP、重量平均分子量:100万をNMP中に投入し、60°Cで7時間撹拌することで均一で透明な製膜原液を得た。ここで、芳香族ポリアミドおよびPVPのポリマー濃度はそれぞれ製膜原液全量に対して、11質量および5質量とした。この製膜原液を、ダイコーターでポリエチレンテレフタレートPETフィルム上に膜状に塗布し、温度40°C、相対湿度80RHの調温調湿空気中で1分間、塗布膜が失透するまで処理した。次に、失透した塗布膜を剥離後、40°Cの水浴に2分間導入し、溶媒の抽出を行った。続いて、テンター中で200°Cにおいて1分、予備乾燥熱処理条件1後、230°Cにおいて幅方向に5収縮延伸倍率0.95させながら2分、高温熱処理熱処理条件2を行い、多孔質膜を得た。主な製造条件を表1に、評価結果を表2に示す。実施例2~17製膜原液の処方および多孔化時間を表1に記載の通りとすること以外は実施例1と同様にして、多孔質膜を得た。得られた多孔質膜の評価結果を表2に示す。実施例18芳香族ポリアミド重合時のジアミンを60molに相当する2-クロルパラフェニレンジアミンと40molに相当する4,4’-ジアミノジフェニルエーテルとし、製膜原液の処方および多孔化時間を表1に記載の通りとすること以外は実施例1と同様にして、多孔質膜を得た。得られた多孔質膜の評価結果を表2に示す。実施例19芳香族ポリアミド重合時のジアミンを40molに相当する2-クロルパラフェニレンジアミンと60molに相当する4,4’-ジアミノジフェニルエーテルとし、製膜原液の処方および多孔化時間を表1に記載の通りとすること以外は実施例1と同様にして、多孔質膜を得た。得られた多孔質膜の評価結果を表2に示す。比較例1金属塩を含有しない製膜原液を用いること以外は実施例1と同様にして、多孔質膜を得た。得られた多孔質膜の評価結果を表2に示す。この多孔質膜は十分な透気性が得られたものの、破断伸度が低く、また、250°Cにおける熱収縮率が大きくなった。比較例2実施例1と同様にして芳香族ポリアミドを重合した。この芳香族ポリアミドを単離せず、重合後の芳香族ポリアミド溶液に、所定量のPVPおよびNMPを添加し、表1に記載のポリマー濃度に調整することで製膜原液を得た。得られた製膜原液を表1に記載の多孔化条件にて多孔化し、以下、実施例1と同様にして多孔質膜を得た。得られた多孔質膜の評価結果を表2に示す。この多孔質膜のガーレ透気度は1,000秒を超過する結果となった。比較例3製膜原液における金属塩の含有量を芳香族ポリアミドのアミド基100molに対して0.4molとすること以外は実施例1と同様にして、多孔質膜を得た。得られた多孔質膜の評価結果を表2に示す。この多孔質膜は十分な透気性が得られたものの、破断伸度が低く、また、250°Cにおける熱収縮率が大きくなった。比較例4製膜原液における金属塩の含有量を芳香族ポリアミドのアミド基100molに対して9.3molとし、表1に記載の多孔化時間にて製膜すること以外は実施例1と同様にして、多孔質膜を得た。得られた多孔質膜の評価結果を表2に示す。この多孔質膜は十分な透気性が得られなかった。比較例5製膜原液の処方を表1に記載の通りとすること以外は実施例1と同様にして、多孔質膜を得た。得られた多孔質膜の評価結果を表2に示す。この多孔質膜は十分な透気性が得られたものの、破断伸度が低く、また、250°Cにおける熱収縮率が大きくなった。比較例6、7製膜原液の処方および多孔化時間を表1に記載の通りとすること以外は実施例1と同様にして、多孔質膜を得た。得られた多孔質膜の評価結果を表2に示す。これらの多孔質膜は十分な透気性が得られなかった。"