"複合金属インゴットのダイレクトチル鋳造方法であって:ダイレクトチル鋳造装置の鋳型内の少なくとも2つの鋳造チャンバーに溶融金属流れを供給することによって、少なくとも2つの金属層を逐次鋳造して複合インゴットを製造し;前記流れを供給する鋳造チャンバーの入口に隣接した位置で、溶融金属の1以上の前記流れの入口温度を測定し、および前記測定温度を前記流れのための所定設定温度と比較して、前記設定温度からの温度差を検出し;および前記1以上の前記検出した温度差に基づく量によって、鋳造チャンバーに入るまたはその中の溶融金属温度に影響を及ぼす鋳造変数を調整して、前記1以上の温度差によって生じる鋳造への悪影響を最小限にする、ことを含む、複合金属インゴットのダイレクトチル鋳造方法。前記1以上の前記流れの前記測定された入口温度を前記1以上の前記流れのための前記所定設定温度に近づける様式で、前記鋳造変数の前記調整を行う、請求項1に記載の方法。インゴット鋳造速度、前記型内の前記流れの冷却速度、前記型から出現する前記複合インゴットの冷却速度および前記型内の少なくとも1つの前記溶融金属の表面高さから成る群から、前記鋳造変数を選択する、請求項1または2に記載の方法。前記鋳造変数が、インゴット鋳造速度である、請求項1または2に記載の方法。鋳造欠陥を回避するように設定した所定制限内で前記鋳造速度の調整のみを用いる、請求項4に記載の方法。前記逐次鋳造が、鋳造速度の差によって規定されている鋳造の少なくとも2つの工程を有し、および少なくとも1つの前記工程において前記鋳造変数の前記調整を行う、請求項1~5のいずれか1項に記載の方法。少なくとも2つの前記工程において前記鋳造変数の前記調整を行う、請求項6に記載の方法。少なくとも2つの前記金属流れの入口温度を測定して前記流れの温度差を検出し、および前記鋳造変数の前記調整が、前記少なくとも2つの工程の異なる工程における前記検出された温度差の異なる温度差に基づく、請求項7に記載の方法。少なくとも2つの前記金属流れの検出される温度差が生じ、および前記鋳造変数の前記調整が、前記検出された温度差の組合せに基づき、前記鋳造変数を調整するのに用いる単一の値をもたらす、請求項7に記載の方法。鋳型が、鋳造テーブル内に配置されている少なくとも2つの鋳型の1つであり、および前記1つの鋳型に供給される前記1以上の溶融金属流れの前記測定された入口温度を、前記型全ての前記鋳造変数を調整するための基礎として用いる、請求項1~9のいずれか1項に記載の方法。前記温度差が前記設定温度の±60°Cの範囲に入る場合にのみ、前記1以上の流れの前記温度差を、前記鋳造変数を調整するために用いる、請求項1~10のいずれか1項に記載の方法。前記温度差が前記設定温度の±10°Cの範囲に入る場合にのみ、前記1以上の流れの前記温度差を、前記鋳造変数を調整するために用いる、請求項1~10のいずれか1項に記載の方法。前記温度差が前記設定温度の±6°Cの範囲に入る場合にのみ、前記1以上の流れの前記温度差を、前記鋳造変数を調整するために用いる、請求項1~10のいずれか1項に記載の方法。前記金属層のために供給される金属が、アルミニウム系合金である、請求項1~13のいずれか1項に記載の方法。溶融金属の前記流れを、トラフを通して供給し、および前記トラフ内で前記温度を測定する、請求項1~14のいずれか1項に記載の方法。複合金属インゴットの鋳造装置であって:複合インゴットを鋳造するために少なくとも2つのチャンバーを備えた鋳型を有するダイレクトチル鋳造装置;前記少なくとも2つの鋳造チャンバーに溶融金属流れを供給するためのトラフ;前記流れを供給する鋳造チャンバーの入口に隣接した位置で、溶融金属の1以上の前記流れの入口温度を測定するための少なくとも1つの温度センサ;前記少なくとも1つの温度センサからの前記測定温度を前記1以上の流れのための所定設定温度と比較して、前記流れのための温度差を検出する装置;および鋳造チャンバーに入るまたはその中の溶融金属温度に影響を及ぼす鋳造変数を、少なくとも1つの前記流れの検出された温度差に基づく量によって調整するためのコントローラーを含む、複合金属インゴットの鋳造装置。装置の鋳造速度を調節可能に制御するためのメカニズムを含み、および前記鋳造速度を前記鋳造変数として調整する前記メカニズムにより、前記コントローラーが作動する、請求項16に記載の装置。前記コントローラーが、プリセット条件に従って作動するようにプログラムされている、請求項16または17に記載の装置。前記少なくとも1つの温度センサが、1以上の前記トラフ内に配置されている、請求項16、17または18に記載の装置。様々な層の鋳造に用いる溶融金属の温度が、鋳造方法および装置の操作に影響を及ぼし得ることは、本明細書に挙げられる発明者により見出されている。1以上の金属流れが過度に高温であると、金属が最初に接触する金属-金属界面の破断または他の種類の破損が、インゴットが形成される際に生じ得る。他方では、1以上の金属流れが過度に低温であると、金属を鋳型に搬送するのに用いる配水管または分配トラフ内の金属の部分的なまたは全ての凍結に起因して、鋳型への溶融金属の流れが妨害され得る。追加的に、このような場合では、予め凝固した材料は、鋳型自体に供給される可能性があり、鋳物に悪影響を及ぼす。装置は、所望温度特定の金属のために設定値と言うで金属を鋳型に供給することがほぼ最適化されるが、一方で、環境要因および不測の操作上の変化に起因して、所望温度を維持することは、実際には常に容易ではない。従って、このような温度変化の悪影響を無視または最小限にする方法を提供することは望ましい。Andersonらによる上述した国際特許出願は、複合インゴットを形成するように同時鋳造cocastの多層のための基礎的なプロセスを開示しているが、一方で、入力温度の変化により生じる問題は、示されずまたは開示されず、および解決策は示されていない。1998年11月24日に発行されたRoderらによる米国特許第5,839,500号は、ツインベルトキャスターまたは移動ブロックキャスター等の使用を含む連続プロセスにより金属スラブを鋳造するための方法および装置を開示している。当該特許は、金属温度としてこのようなものを測定しおよび所定プロセスのパラメータを制御することを含む金属鋳造の質を改善する方法を提案している。しかしながら、当該特許は、複合インゴットの鋳造を考慮せず、2以上の金属流れを鋳造装置に供給することを含んでいない。従って、上述した問題のいくつかまたは全てに効果的に対処する方法への要求がある。本発明の1つの例示的な実施形態は、複合金属インゴットをダイレクトチル鋳造する方法を提供し、該方法は、ダイレクトチル鋳造装置の鋳型内で少なくとも2つの鋳造チャンバーに溶融金属の流れを供給することによって複合インゴットを形成するように、少なくとも2つの金属層を逐次鋳造し、流れを供給する鋳造チャンバーの入口に隣接した位置における溶融金属の1以上の流れの入口温度を測定し、および測定された温度を、流れのための所定設定温度と比較して、設定温度からの温度差を検出し、および1以上の検出された温度差に基づく量により、鋳造チャンバーに入るまたはその中の溶融金属温度に影響を及ぼす鋳造変数を調整して、1以上の温度差により生じる鋳造の悪影響を最小限にすることを含む。好ましくは、鋳造変数の調整を所定様式で行い、1以上の流れの測定された入口温度を、1以上の流れのための所定設定温度に近づけるまたは戻す。一方で、設定温度からの温度差が検出される場合に、温度差を最小限にしやすくしまたは排除しやすくしおよび測定温度が設定温度に近づくまたは戻るように、鋳造変数を調節する。例えば、温度差が鋳造操作に有害であるとみなされないすなわち、悪い鋳造効果を生じない場合に、または鋳造変数の調整自体が望ましくない鋳造の悪影響を生じさせる場合に、鋳造変数の調整は鋳造の所定工程で停止できる。更に、調整が所定範囲外にある温度差のために行われないように、調整は、所定範囲に入る温度差に限定されてよい。別の例示的な実施形態は、複合金属インゴットの鋳造装置を提供し、該装置は、複合インゴットを鋳造するための少なくとも2つのチャンバー内に鋳型を有するダイレクトチル鋳造装置;少なくとも2つの鋳造チャンバーに溶融金属の流れを供給するためのトラフ;流れを供給する鋳造チャンバーの入口に隣接した位置における溶融金属の1以上の流れの入口温度を測定するための少なくとも1つの温度センサ;少なくとも1つの温度センサから測定された温度を、1以上の流れのために規定した温度と比較して、流れの温度差を検出する装置;および流れの少なくとも1つのために検出された温度差に基づく量により、鋳造チャンバーに入るまたはその中の溶融金属温度に影響を及ぼす鋳造変数を調整するためのコントローラーを含む。用語鋳造変数は、鋳造の間にまたはコンピューター内のアルゴリズム操作またはプログラミング可能なロジックコントローラーを制御する操作者により変更できる鋳造操作の特徴を意味する。複数の鋳造変数は、型に入るまたはその中の金属温度に影響を与えることができる。例えば、このような鋳造変数は、インゴット鋳造速度、型内の金属層の冷却速度、型から出現する複合インゴットの冷却速度、および型内の金属の表面高さを含む。それが、通常、調整するのが最も容易なそれであるので、鋳造速度の変化は、好ましい変数である。鋳造速度の変化の効果は、更に詳細に以下に説明される。型内の金属流れの冷却速度すなわち、増加した冷却または減少した冷却は、型のチャンバーを分離するのに用いる冷却された分割壁のクーリングを調整することにより変更できる。典型的には、分割壁は、分割壁と物理的に接触して保持されるチューブ内を流れる水により冷却される熱伝導性金属から作られている。冷却水および/またはその温度の流速を調整することは、分割壁から取り出される熱の量を増加または減少し、および従って分割壁と接触する溶融金属から取り出される熱およびその温度を増加または減少する。従って、分割壁と接触する溶融金属の温度を、型自体の中で調整する。分割壁と接触する金属は、隣接した金属層間の金属界面の一部を均一に形成し、および従って金属を冷却する量は、界面において、金属の物理的性質にすなわち、界面において溶融金属から形成されている半凝固金属シェルの温度および厚さ直接影響を及ぼす。従って、分割壁に取り付けられているチューブを通過する水の流速を増加させることは、分割壁と接触している溶融金属の冷却速度を増加させ、および従って、それが型に入っていくときに、所望温度設定値より高い溶融金属温度を補償する。反対に、冷却水の流速の減少は、設定値より低い溶融金属の温度を補償する。同様に、型から出現するインゴットの外部に冷却水を適用する速度は、型内において金属温度を増加または減少できる。なぜなら、熱は、型内においてインゴットに沿って金属から伝わり、熱は、適用される外部の冷却水によって、その位置まで取り出されるからである。従って、冷却水の流れおよび/またはその温度を増加することは、型内の溶融金属に対する増加した冷却効果をもたらし従って、設定値より高い温度を補償する、および冷却水の流れを減少することは、冷却の相対的な減少をもたらす設定値より低い温度を補償する。型チャンバー内の金属プールの表面高さの調整は、金属が互いに接触する界面における金属温度を変える効果を有する。なぜなら、鋳造チャンバー内のより大きい金属深さが、冷却された型の壁と分割壁とに溶融金属が接触する間の時間を増加し、およびより浅い金属深さが、冷却時間を減少するからである。例えば、金属供給装置内のバルブまたはスロットル通常、耐火性ロッドを動かすことにより、金属高さを、溶融金属を型チャンバー内に導入する速度を変えることによって調整できる。従って、増加した金属深さは、設定値より高い温度を補償し、および減少した金属深さは、設定値より低い温度を補償する。鋳造変数の調整の1つの目的は、鋳造層の金属がまず接触する界面の破壊、崩壊または他の故障を防ぐことである。逐次鋳造において、半凝固金属から成る新しく形成した金属表面を支持体として用い、該支持体上に、隣接層のための溶融金属を鋳造および冷却する。半凝固金属層を、更なる溶融金属のコアのまわりの外側シェルとして形成し、よって、シェルは、他の鋳造層からの溶融金属と接触する場合に、破損または破壊を回避するのに充分な厚さであるべきである。シェルの厚さは、金属層をとりわけ分割壁により冷却する間の時間に依存する。更に、半凝固層の温度は、それが他の層の溶融金属と接触する場合に、溶融する温度範囲まで上昇しないものであるべきであり、そうでなければ、再び界面に、破損または破壊が生じる可能性がある。従って、実現可能な鋳造界面の生成は、冷却時間と、鋳造金属がまず接触して充分に凝固する位置で鋳造される第1の金属の最低温度とに非常に依存する。従って、この冷却時間と温度に影響を与える鋳造変数に対する調整を行い、所定設定値前後の溶融金属の入口温度の変動を補償することが1つの目的である。鋳造変数の調整の別の目的は、導入される金属の過度の冷却により生じる鋳造チャンバー内への弱い金属流れもしくは凝固または半凝固金属加工物の導入を補償することである。以下の記載から明らかなように、鋳造速度のような変数は、このような補償に用いることができる。例示的な実施形態の特定の特徴は、少なくとも2つの金属流れの入口温度の変化が、全ての金属層に影響を与えるたった1つの鋳造変数例えば、鋳造速度の調整によって補償されることである。本発明者は、金属流れの設定温度からの変化の所定範囲内において、ある程度の熱伝達は、様々な金属流れの温度差の影響を均一または最小限にするように、金属-金属界面を横切って生じることを見出している。例えば、クラッド金属が、コア金属よりも大きい量によって過度に高温であるがまだ所定範囲にある場合に、コア金属温度に基づく鋳造速度減少は、金属-金属界面を安定化する。なぜなら、クラッド層の過熱は、コア層に部分的に伝達し、および従って別の方法で予測される悪影響を有さないからである。従って、クラッド金属の付加的な冷却は、必要ではない。両方または全ての溶融金属流れの過度の入口温度の合計または平均に基づいて鋳造変数を調整することも可能である。とりわけ好ましい例示的な実施形態において、複合金属インゴットのダイレクトチル鋳造方法が提供され、当該方法は、ダイレクトチル鋳造装置内で少なくとも2つの鋳造チャンバーに、溶融金属流れを供給することによって複合インゴットを形成するように、少なくとも2つの金属層を逐次鋳造し、流れを供給する1つの鋳造チャンバーに隣接した位置における溶融金属流れの各々の温度を測定し、および所定鋳造速度、または鋳造速度の所定変化率を少なくとも1つの入口温度に基づき調整して、各々の溶融金属流れのために確立した設定温度から検出された温度の変動を補償することを含み、増加した鋳造速度は、入口温度を上昇させるように用い、および減少した速度は、入口温度を低下させるように用いる。金属層を記載するのに本明細書で用いるような用語外側outerおよび内側innerがかなり漠然と用いられているということは説明されるべきである。例えば、2層構造において、厳密に言うと、外側層または内側層は無くてよいが、外側層は、通常、最終製品に製造される場合に大気、天気または目に曝されることが意図される層である。また、outer外側層は、しばしば、inner内側層よりも薄く通常、かなり薄く、および従って、薄いコーティング層として、覆っているinner内側層またはコアインゴットの上に配置される。シート物品を作るように、熱間および/または冷間圧延が意図されるインゴットの場合に、インゴットの両方の主要な圧延面をコーティングすることは、しばしば望ましく、この場合に、確実に実現できる内側innerおよび外側outer層がある。このような状況では、内側層は、しばしばコアまたはコアインゴットと言われ、および外側層は、クラッドまたはクラッド層と言われる。この記載は、また、それらのAluminumAssociationAA数指定による所定合金のことを言う。これらの指定は、AluminumAssociation,Inc.,of1525WilsonBoulevard,ArlingtonVA22209,USA,revisedFebruary2009により出版されているInternationalAlloyesignationsandChemicalCompositionLimitsforWroughtAluminumandWroughtAluminumAlloysから得られるこの刊行物の開示は、特に、この参照により本明細書に組み込まれている。本発明の例示的な実施形態は、以下の記載において添付図面を参照して更に詳細に記載される。鋳造速度を調整できおよび関連するコンピューターアルゴリズムが基づいた方法の例は、図6および7に示され、図6は、高クラッド鋳造配置のシチュエーションを示し、および図7は、低クラッド鋳造配置のためのシチュエーションを示す。図6は、特許で保護された約6重量のMgを含むAA5000系アルミニウム系合金のコアと、別の特許で保護された約1重量のMgを含むAA5000系アルミニウム系合金の2つのクラッド層との鋳造に関連した。図7は、AA3000系アルミニウム系合金のコアと、特許で保護されたAA4000系アルミニウム系合金の2つのクラッド層との鋳造に関連し、ろう付けシート製品を製造するように後に圧延されるインゴットをもたらした。測定された温度と調整された鋳造速度は、これらの添付図面に示されていないけれども、それらは、示される制限内で変更した。すなわち、設定値からの入口温度の変化から得られる鋳造速度の調整は、入口温度を設定値に向かって戻した。図6は、横座標における型出口からの鋳造インゴットの長さ鋳造長さ、左側の座標底ブロックの移動速度における鋳造する速度鋳造速度および右側の座標における温度温度設定値を示すグラフである。横座標における鋳造長さは、450mmで終端するけれども、鋳造インゴットの全長は、より長く例えば、3m~5m、鋳造条件は、450mmの制限を越えて変更されず、グラフは、そこで終端した。固相線として示される曲線50は、目標鋳造速度を表し、それは、本発明の例示的な実施形態にかかる任意の速度補償を欠いた所望またはベースの鋳造速度であった。目標の鋳造速度は、特定の鋳造装置および金属の組合せのための従来技術の結果から既知であった。典型的なこのような鋳造操作がある場合に、異なる鋳造工程があり、および目標鋳造速度が、異なる工程において異なっていた。鋳造が開始した際にインゴット長さ0mm、ブラケットXにより示される開始工程があり、底ブロック21が、型出口から下方に移動した。このような移動の目標速度は、毎分31mmで一定であった。所定時間後例えば、約110mmのインゴット長さにおける約4分以下鋳造操作は、第2工程に入りブラケットYにより示される加速工程、その間に目標鋳造速度は、それが、ちょうど350mmより大きいインゴット長さにおいて約43mm/分次の工程のための目標鋳造速度の最大速度に到達するまで連続して増加した。第3の鋳造工程においてブラケットZにより示される実施工程、目標速度は、鋳造操作の残りに亘って同じ約43mm/分に維持された。任意の目標鋳造速度のために、鋳造インゴットに対して鋳造損傷させずに用いることができる最大安全速度の調整すなわち、目標鋳造速度における増加または減少は、予め決められた。最大安全速度の調整増加または減少を越えると、実験は、いくらかの害のあるまたは望ましくない効果をもたらし得る危険性があったことを示し、例えば、目標鋳造速度が過度に大きく増加した場合に、長方形インゴットの大きい面いわゆる圧延面が過度に凹み、および反対に、目標鋳造速度がずっと大きく減少した場合に、大きい面は過度に凸状になった。これらの最大値は、例示的な実施形態で用いる目標速度調整の制限または補償を表し、すなわち、それらは、任意の鋳造工程のために最大の補償速度および最小の補償速度を表し、およびそれらは、実験的にまたは熟練した操作者により合理的に考慮される範囲から求められる。図6において、最大の補償速度は、点線51により示され、および最小補償速度は、点線52により示される。これらの線の間の距離は、効果的な安全速度補償範囲であるとみなされ、およびこの範囲は、垂直線53において鋳造開始であるゼロから最大値まで増加するということがわかる。線53を越えると、速度補償範囲は、目標鋳造速度が、加速工程Yにおいて変化するけれども、顕著に変わらない。図6の結果もたらされる鋳造装置において、鋳造インゴットの表面に対して異なる角度で配置されおよび分離して作動可能な水冷却ジェット16図1を参照されたいの2つの配置があった。インゴット表面に対して22°で向けられたジェットの第1の組は、いわゆるバットカール熱応力に起因したインゴットの底末端の歪みを減少するように、鋳造の開始から低い流速で作動した。鋳造速度が加速工程で増加するにつれて、流れは増加した。所定位置において、バルブは、インゴット表面に対して45°で向けられた第2の組のジェットを切り替えた。垂直線53は、第2の組のジェットのバルブ開放の前で25mmである成長するインゴットにおける所定位置を表し、垂直線54は、バルブ開放の終了後の位置25mmを表し、および垂直線55は、バルブ開放終了の後の位置75mmを表す。これらは、この操作の鋳造手順において重要な位置であると考えられる。鋳造手順の早くに、クラッド層のための溶融金属のための温度センサ41により感知された温度のみを、速度の補償をもたらすために用いた。クラッドのための溶融金属温度は、図6の56で示されるようなクラッド温度設定値と言われる好ましい温度を有した。これは、良好な金属-金属界面と他の所望の特性をもたらすのに、クラッド金属に最も望ましい温度である。この温度設定値は、特定の鋳造装置と金属組合せのために既に知られていたが、実験的に求めることができた。図6は、設定値線56より上の点線57により示されたクラッド金属のための最大有効温度と、設定値線56より下の点線58により示されたクラッド金属のための最小有効温度を示す。これらの線の間の距離は、有効クラッド温度の調整範囲を表す。最大有効温度は、補償される速度範囲内において鋳造速度を調整するこの場合、遅くすることにより減少可能な最大温度であり、および最小有効温度は、補償される速度範囲内において鋳造速度を調整するこの場合に増加することにより増加可能な温度である。この温度範囲を越えると、クラッド金属温度を、クラッド温度設定値に向かって戻るように、他の測定が用いられる必要があってよい。例えば、トラフ加熱器存在する場合は、オンオフでき、断熱トラフカバー存在する場合にを昇降できる等。このような測定は、概して、例示的な実施形態に係る鋳造変数補償により達成可能な温度微調整ができず、および従って、それらの方法により制御できない大きな温度変化のために準備される。例示的な実施形態において、鋳造手順のこの早い部分の間においてはクラッド金属温度測定にのみ依存しながら、コンピューター46は、感知された温度が設定値56を下回る場合に鋳造を速くし、および感知された温度が設定値56より上に上昇する場合に鋳造を遅くさせる。温度変化と比較して速度変化は、概して、線形関数であり、温度変化が、その最大値または最小値に到達すると、速度変化は、その最大値または最小値に到達する。例えば、図6の結果もたらした装置のために、設定値からのクラッド温度変化は、1分間でセ氏度セルシウス当たり0.5mmの速度における鋳造損度補償をもたらした。鋳造開始から線53までの領域において、最大補償範囲は、線53においてバルブ開放の前に25mm0mm/分~±3mm/分まで増加した。線53と54との間の領域において、最大補償範囲は、±3mm/分で一定に維持した。しかしながら、ほとんどの鋳造装置のために、速度変化は、所定の最大値を越えるべきではなく、設定値から最小値または最大値までの瞬間的な温度変化は、目標値から最大値または最小値までの鋳造速度の瞬間的な変化をもたらさない。代わりに、速度は、最大値または最小値が到達するまで更にゆっくり変化する。温度変化に続く速度補償におけるこのラグは、急激な速度変化を防ぐようにもたらされる。図5の結果をもたらした装置のための最大速度変化は、0.2mm/秒であった。図6からわかるように、クラッド温度への依存は、インゴットの長さが線55に到達するまでのみ続き、および次いでクラッド温度は、速度補償を生じさせるのにもはや用いなかった。代わりに、線55を越えると、センサ40により測定されるコア温度は、速度補償のために単に依存した。クラッド金属に関して、コア金属は、好ましい温度設定温度60と、温度が鋳造速度変化により設定温度に向かって戻ることができる設定温度60前後の最大および最小温度個々に、点線61と62とにより示されるを有した。この領域において、コア温度は、±3mm/分である最大補償を伴って、1分間1°C当たり0.5mmの速度における鋳造速度変化をもたらした。図6から、垂直線54と55との間において2つのセンサから温度設定値が重なる領域があり、クラッド温度とコア温度との両方を、鋳造速度の補償をもたらすのに用いたことが明らかである。この領域において、補償は、100クラッドベース/0コアベースから0クラッドベース/100コアベースまで線形的に遷移したこれを、クラッドベースのみからコアベースのみまでの補償のなめらかな遷移を確実にするのに行った。従って、この領域を通過する途中で、クラッドのために計算された50の補償は、コア金属のために計算された50の補償に追加された。図7は、低クラッドレベルを伴って作動した鋳型のための有効スキームを示す。この鋳造例において、図6のそれと異なり、この種類の金属が鋳造されるのに適切である両方の水ジェットが、鋳造開始から開放された。また、目標の鋳造速度70は、開始の際ブラケットKに低いが一定の速度から、加速工程の間に増加した速度ブラケットY、および標準的な鋳造実施工程ブラケットZの間に一定ではあるがより高い速度に変更した。図6の例として、インゴットの長さは、示される300mmよりも極端に大きかったが、鋳造条件は、この地点を越えて変わらず、グラフは、ここに終端した。最小鋳造補償速度は、点線71により示され、および鋳造の開始時長さ0において-6mm分目標値からから開始工程X垂直線72の終了時に-3mm分まで減少した。次いで、最小値は、残りの鋳造工程のための-3mm/分で一定で維持される。図6とは異なり、開始工程Xおよび加速工程Yの間に、目標鋳造速度70から容認された速度補償の増加はなかった。垂直線73で開始する実施工程Zにおいて、補償における最大の増加は、点線74により示されるように3mm分であった。クラッド金属は、固相線75により示されるクラッド金属温度設定値を有した。コア金属は、固相線76により示されるコア金属設定値を有した。この例において、示されるように、コア金属設定値は、クラッド設定値よりも高かった。コア金属は、最大温度を有し、コア温度の増加は、点線77により示されるように、鋳造速度に対する補償により最大温度まで制御できた。最小のコア金属温度は、点線78であるが鋳造操作の実施工程Zにおいてのみにより示される。これは、コア温度が、開始の際に、コア温度設定値よりも下に減少し、および加速工程が、鋳造速度の変化により補償されなかったことを意味し、ならびにこれは、これらの工程における鋳造速度の正の補償の欠如に対応する上述したように。これは、速度増加が、鋳造操作の早くに、この合金の組合せのために過度に悪影響であるとみなされるからである。クラッド金属は、点線79により示される全ての工程のための設定値よりも高い最大温度を有した。この最大値までの温度増加は、鋳造速度の対応する減少により制御できた。示されるように、この最大値は、鋳造の開始時の高い値から、開始工程Xの終了における低い値まで減少し、および次いで、加速および実施工程を通して一定の値で維持される。しかしながら、全ての鋳造工程のために、傾線が引かれた領域80により示される、最大のクラッド金属温度79より低い温度まで広がるクラッド金属設定値75のすぐ上のデッドバンドdeadbandがあった。このデッドハンド80は、クラッド設定値からの温度増加が鋳造速度の補償的な変化をもたらすのに用いられない領域を表す。従って、このデッドハンド80よりも上だが最大値79よりも低いクラッド金属温度のみを、鋳造速度変化をもたらすのに用いた。これは、クラッド金属温度デッドハンド80範囲に入る温度の小さな増加は、鋳造インゴットに悪影響を及ぼさず、および従って鋳造速度の補償無しに許容できたからである。クラッド金属は、いずれの鋳造工程においても設定値75よりも下に示されている最小温度範囲を有さないことに留意されたい。これは、速度増加が鋳造操作の早くにこの合金の組合せのために過度に悪影響である再び、これは、少なくとも第1の2つの工程XおよびYにおいて、増加した鋳造速度の補償の欠如に対応するとみなされたからである。この実施形態において、コアおよびクラッド材料の両方の温度は、全ての鋳造工程に亘って鋳造速度の調整のために用いた上述したように、いくらかの温度変化を、無視したけれども。開始工程および加速工程XおよびYにおいて、コア温度の増加は、鋳造速度の減少により、毎分1°C当たり0.5mmの速度において、補償する。クラッド温度の増加デッドバンド80より高いは、毎分1°C当たり0.25mmの速度で、補償した。これらの速度は、足されるものとして処理されたまたは、異なる記号である場合に、引かれるものであり、すなわち、速度増加は、速度減少により無効にされ、および逆の場合も同じである。実施工程の間、コア金属温度およびクラッド金属温度の両方を、鋳造速度補償をもたらすように用いたがしかし、デッドバンド80よりも高いクラッド金属の温度上昇は用いクラッド金属温度の低下は、無視した、一方で、コア金属の温度上昇と温度低下の両方は、鋳造速度補償のために用いた。コア金属温度の増加および低下は、毎分1°C当たり0.5mの速度における補償をもたらした。デッドバンドよりも高いクラッド金属温度増加は、毎分1°C当たり0.25mmの速度において鋳造速度補償をもたらした。変化は、温度変化が、設定値に対して正または負であるかどうかに従って足されるまたは引かれる。図7に示される結果をもたらした装置において、最大の鋳造速度変化の許容速度は、1秒当たり0,2mm/分であった。様々な改良および上述した詳細な代替手段は、以下の特許請求の範囲の技術的範囲から逸脱せずに、異なる条件の補償、装置および金属組合せに対して為され得ることは、当業者により理解される。"