アルミナ、マグネシア、シリカ、アルミナセメントおよび分散剤を含有する第1の原料を配合する工程aと、前記工程aにおいて配合された第1の原料を混練する工程bと、前記工程bにおいて混錬された第1の原料を成形する工程cと、前記工程cにおいて成形された第1の原料を焼成する工程dと、前記工程dにおいて焼成された第1の原料を粉砕することにより、粒径8~50mmのアルミナマグネシア質粗大粒を生成する工程eと、MgO成分、Al2O3成分、SiO2成分、CaO成分を含み、MgO成分が2~15重量、Al2O3成分が75~97.3重量、SiO2成分が0.2~3.0重量、CaO成分が0.5~4.0重量である第2の原料に対し、前記工程eにおいて生成されたアルミナマグネシア質粗大粒を、外掛けで5~40重量を添加する工程fと、を有する、アルミナマグネシア質流し込み材の製造方法。前記アルミナマグネシア質粗大粒は見掛け気孔率が5~30であり、かつSiO2成分が5重量未満、MgO成分が2~15重量、Al2O3成分が70~97.3重量、CaO成分が0.5~4.0重量である、請求項1記載のアルミナマグネシア質流し込み材の製造方法。前記工程a、bにおいて生成されるアルミナマグネシア質耐火物を、アルミナマグネシア質流し込み材として使用し、当該使用により前記工程c、dを経た使用済みのアルミナマグネシア質耐火物が、前記工程eに投入される請求項1または2記載のアルミナマグネシア質流し込み材の製造方法。アルミナ、マグネシア、シリカ、アルミナセメントおよび分散剤を含有する第1の原料を混錬、成形、焼成した後、粉砕することにより生成された、粒径8~50mmのアルミナマグネシア質粗大粒を、MgO成分、Al2O3成分、SiO2成分、CaO成分を含み、MgO成分が2~15重量、Al2O3成分が75~97.3重量、SiO2成分が0.2~3.0重量、CaO成分が0.5~4.0重量である第2の原料に対して、外掛けで5~40重量含有する、アルミナマグネシア質流し込み材。前記アルミナマグネシア質粗大粒は見掛け気孔率が5~30であり、かつSiO2成分が5重量未満、MgO成分が2~15重量、Al2O3成分が70~97.3重量、CaO成分が0.5~4.0重量である、請求項4記載のアルミナマグネシア質流し込み材。前記アルミナマグネシア質粗大粒が、粉砕された使用済みのアルミナマグネシア質流し込み材である、請求項4または5記載のアルミナマグネシア質流し込み材。特許文献1、2において使用されているような見掛け気孔率が5よりも小さい緻密な焼結アルミナや電融アルミナを粗骨材として使用する場合、粗骨材とマトリックスとの馴染みが悪くなり、加熱中に粗骨材とマトリックスとの境界に空隙ができてしまう。そのため、十分なアンカー効果を得ることができず、亀裂の進展を防止する効果も期待するほどは得られない。また、粗骨材とマトリックスとの間の空隙には地金も差込むため、耐火物の耐用を低下させるという問題点もある。さらに、緻密な焼結アルミナや電融アルミナの密度はマトリックスとなる流し込み材に比べて大きいため、通常行われる、振動を付与した状態での溶鋼容器への施工時に、粗骨材が沈降、分離してしまう。その結果、施工体の特性を損ねるばかりでなく、場合によっては著しい寿命の低下を引き起こすこともあった。また、特許文献3において使用されているような粒径が8mmよりも小さいアルミナマグネシア質使用済耐火物を添加する場合、粒径が小さすぎてアンカー効果が発揮されないため、耐スポーリング性を改善する効果を十分に得ることはできない。また、添加するアルミナマグネシア質使用済耐火物は、膨張に起因する亀裂の発生を避けるため、加熱によりスピネルを生成していることが必要とされている。すなわち、使用中の加熱温度が低く、未反応のマグネシアが残留するアルミナマグネシア質使用済耐火物は使用できない。この条件を満たすためには、アルミナマグネシア質流し込み材からなる施工体を使用後に解体する際に、背面だけを分離除去し、加熱された部分だけを取り出すことが必要になる。しかしながら、このような分離は容易ではなく、高コストになるため現実的ではない。本発明では、上記従来の事情を鑑みて提案されたものであって、第1に、粗大粒添加による亀裂抑制効果を最大限に高めることができるとともに、マグネシアが残留する粗大粒を使用した場合でも、亀裂抑制効果を得ることができるアルミナマグネシア質流し込み材およびその製造方法を提供することを目的とする。また、第2に、使用済みのアルミナマグネシア質耐火物の有効利用を図ることができる、アルミナマグネシア質流し込み材およびその製造方法を提供することを目的とする。本願発明者らは、マトリックスとの馴染みがよく、粗骨材とマトリックスとの間に空隙が生成されず、地金差しが発生しない粗骨材であって、さらには十分なアンカー効果を有し、亀裂進展を抑制することができる粗骨材の特性について鋭意研究した。その結果、マトリックスと同様の組成を有する焼成体を粗骨材として使用することがアルミナマグネシア質流し込み材の耐用性向上に有効であることを見出し、本発明に至った。すなわち、本発明に係るアルミナマグネシア質流し込み材の製造方法では、まず、アルミナ、マグネシア、シリカ、アルミナセメントおよび分散剤を含有する第1の原料が配合される。次いで、配合された第1の原料が混練される。そして、混錬された第1の原料が成形され、成形された第1の原料が焼成される。続いて、焼成された第1の原料を粉砕することにより、粒径8~50mmのアルミナマグネシア質粗大粒が生成される。そして、MgO成分、Al2O3成分、SiO2成分、CaO成分を含み、MgO成分が2~15重量、Al2O3成分が75~97.3重量、SiO2成分が0.2~3.0重量、CaO成分が0.5~4.0重量である第2の原料に対して、上記アルミナマグネシア質粗大粒を、外掛けで5~40重量を添加することでアルミナマグネシア質流し込み材が製造される。なお、アルミナマグネシア質粗大粒は、見掛け気孔率が5~30であり、かつSiO2成分が5重量未満の有限値、MgO成分が2~15重量、Al2O3成分が70~97.3重量、CaO成分が0.5~4.0重量であることが好ましい。なお、本願明細書において、見掛け気孔率は、JISR2205に準拠して測定される値である。このアルミナマグネシア質流し込み材の製造方法では、一旦成形され、かつ焼成されたアルミナマグネシア質粗大粒が配合される。このアルミナマグネシア質粗大粒は、一旦焼成されるため、マトリックス部分に比べて高強度、高弾性率になり、亀裂進展を抑止する効果やアンカー効果を発揮する。その結果、当該粗大粒の添加により得られるアルミナマグネシア質流し込み材は、優れた耐スポーリング性を呈する。また、上記第1の原料を混練することで得られるアルミナマグネシア質耐火物を、アルミナマグネシア質流し込み材として使用し、当該使用により上述の成形、焼成が実施され、当該使用済みのアルミナマグネシア質耐火物を、上述の粉砕工程に投入することもできる。アルミナマグネシア質流し込み材としての使用されたアルミナマグネシア質耐火物は、その使用過程において、混練、成形がなされており、また、使用時に加熱されているため適度に焼結が進行している。そのため、マトリックスとの馴染みがよく、粗大粒とマトリックスとの間に空隙が生成されることもない。そのため、空隙への地金差しが発生することがなく、さらには十分なアンカー効果、亀裂進展抑止効果を奏する等、粗大粒として特性が安定している。また、実使用により混練、成形、焼成がなされるため、粉砕前の工程に特別な費用を要することがない。加えて、使用済みのアルミナマグネシア質流し込み材の有効利用を図ることもできる。一方、他の観点では、本発明は、アルミナマグネシア質流し込み材を提供することも可能である。すなわち、本発明に係るアルミナマグネシア質流し込み材は、アルミナ、マグネシア、シリカ、アルミナセメントおよび分散剤を含有する第1の原料を焼成した後、混錬、成形、粉砕することにより生成された、粒径8~50mmのアルミナマグネシア質粗大粒を、MgO成分、Al2O3成分、SiO2成分、CaO成分を含み、MgO成分が2~15重量、Al2O3成分が75~97.3重量、SiO2成分が0.2~3.0重量、CaO成分が0.5~4.0重量である第2の原料に対して、外掛けで5~40重量含有する。本発明によれば、マトリックスとの馴染みがよく、粗大粒とマトリックスとの境界に空隙を生じず、使用中の地金差しも発生しない、アルミナマグネシア質流し込み材およびその製造方法を提供することができる。また、このアルミナマグネシア質流し込み材は、アンカー効果が高く、施工体の線変化率を抑制することもできるため、加熱冷却に起因して発生する亀裂の抑制にも効果がある。その結果、従来の焼結アルミナ粗大粒を添加したアルミナマグネシア質流し込み材と比較して、耐食性、耐浸潤性を低下させることなく、耐スポーリング性を向上させることができる。さらに、使用済みのアルミナマグネシア質流し込み材の有効利用を図ることもできる。本発明におけるアルミナマグネシア質流し込み材は、所定のアルミナ、マグネシア、シリカ、アルミナセメントおよび分散剤を含有する第1の原料を混錬、成形、焼成した後、粉砕することにより生成された、粒径8~50mmのアルミナマグネシア質粗大粒を、MgO成分、Al2O3成分、SiO2成分、CaO成分を含み、MgO成分が2~15重量、Al2O3成分が75~97.3重量、SiO2成分が0.2~3.0重量、CaO成分が0.5~4.0重量である第2の原料に対して、外掛けで5~40重量含有することを特徴とする。なお、第1の原料を混錬することにより得られるアルミナマグネシア質耐火物は、そのままアルミナマグネシア質流し込み材として、例えば溶鋼取鍋の内張り材に十分使用可能な特性を有している。このアルミナマグネシア質流し込み材には、一旦成形され、かつ焼成されたアルミナマグネシア質粗大粒が配合される。この粗大粒は、一旦焼成されるためにマトリックス部分に比べて高強度、高弾性率となり、アンカー効果や亀裂進展抑止効果を発揮する。そのため、当該アルミナマグネシア質粗大粒を配合した流し込み材は、優れた耐スポーリング性を有するものとなる。また、このアルミナマグネシア質粗大粒の組成は、マトリックスとなる母材第2の原料と近いために、粗大粒とマトリックスとの熱膨張の差が小さく、このため粗大粒とマトリックスとの間の空隙の生成が抑えられる。さらに、適度な気孔率を有し、かさ密度も母材と近いために母材との馴染みがよく、施工時の分離などが起こりにくいという特徴がある。アルミナマグネシア質粗大粒を得るため、第1の原料には、所望のタップフロー値が得られるように水等の水分の添加量が調整された上で混練され、その後、成形される。この第1の原料からなる成形体は焼成され、焼成された第1の原料を粉砕することにより、アルミナマグネシア質粗大粒が生成される。アルミナマグネシア質粗大粒の粒径粒度は、8~50mm8mm以上かつ50mm以下であることが望ましい。粒径が8mm未満では十分なアンカー効果を得られず、十分な亀裂進展抑止効果を得ることができなくなる。また、粒径が50mmよりも大きい場合には施工上の問題が生じる場合がある。アルミナマグネシア質流し込み材の使用が想定される箇所では、施工厚みが100mm程度になる場合もあるため、粒径が50mmを超えると構造体としての強度低下を招くからである。このアルミナマグネシア質粗大粒は、SiO2成分、MgO成分、Al2O3成分およびCaO成分を含む。各成分の含有量は、以下の条件を満足することが望ましい。まず、SiO2成分は5重量未満の有限値であることが望ましい。SiO2成分が5重量以上であると、粒径8~50mmの粗大粒として第2の原料に添加した場合でも、施工体の耐食性が低下するため望ましくない。MgO成分は2~15重量2重量以上かつ15重量以下であることが望ましい。MgO成分が2重量未満であると、粒径8~50mmの粗大粒として第2の原料に添加した場合でも、施工体の耐食性が低下するため望ましくない。また、MgO成分が15重量よりも多くなると、施工体のスラグ浸潤が大きくなって構造的スポーリングを誘発するため望ましくない。なお、この観点では、MgO成分の含有量は、5~10重量であることがより望ましい。Al2O3成分は70~97.3重量70重量以上かつ97.3重量以下であることが望ましい。Al2O3成分が70重量未満であると、粒径8~50mmの粗大粒として第2の原料に添加した場合でも、不純物が多くなる結果、耐食性が低下したり、焼結が過度に進行したりするため望ましくない。耐食性を維持し、焼結を抑制する観点では、Al2O3成分の含有量は80重量以上であることがより望ましい。CaO成分は0.5~4.0重量0.5重量以上かつ4.0重量以下であることが望ましい。CaO成分が0.5重量未満であるとアルミナセメント量が少なすぎるために十分な強度が得られず、成形、焼成後の粗大粒としても、強度不足から十分なアンカー効果が得られなくなってしまう。また、CaO成分が4.0質量よりも多くなると、粒径8~50mmの粗大粒として第2の原料に添加した場合でもスラグ浸潤が大きくなって構造的スポーリングを誘発し、耐食性も低下させてしまう。また、アルミナマグネシア質粗大粒の見掛け気孔率は5~305以上かつ30以下であることが望ましい。見掛け気孔率が5未満である場合、マトリックスとの馴染みが悪く、十分な亀裂進展抑止効果が得られない。一方、30を超える見掛け気孔率では、水分を多く吸収するために施工性が問題となる。より望ましくは10~25である。なお、見掛け気孔率は、使用する原料の粒度配合を変化させることで調整可能であることが知られている。本発明においても当該公知技術を適用して見掛け気孔率を調整することが可能である。アルミナマグネシア質粗大粒を得るための、第1の原料の焼成には、800~1650°C程度の温度、1時間以上の処理が利用できる。1650°Cより高くなると、焼結が促進しすぎて弾性率が高くなりすぎるなどで不都合である。また、800°C未満あるいは1時間未満では、焼結が進まず、粗骨材としての作用が働かない。より望ましくは、900~1500°C、3時間以上である。焼成された第1の原料は、その後、粉砕機により粉砕され、所定の粒度に調整され、上述のアルミナマグネシア質粗大粒となる。このアルミナマグネシア質粗大粒が、マトリックスとなる第2の原料に添加して使用される。第2の原料は、MgO成分、Al2O3成分、SiO2成分、CaO成分を含む。各成分の含有量は、以下の条件を満足することが望ましい。まず、MgO成分は2~15重量2重量以上かつ15重量以下であることが望ましい。MgO成分が2重量未満であると、使用中の施工体の耐食性が不足するため十分な耐用が得られなくなる。また、15重量を超えると使用中にスラグ浸潤が大きくなって構造的スポーリングを誘発して剥離損傷が大きくなる結果、耐用を低下させる。耐食性と耐浸潤性のバランスからは、MgO成分の含有量は5~10重量であることがより望ましい。Al2O3成分は75~97.3重量75重量以上かつ97.3重量以下であることが望ましい。Al2O3成分が75重量未満であると、不純物が多くなる結果、十分な耐食性が得られないため望ましくない。Al2O3成分の含有量は、より望ましくは85重量以上であり、より良好な耐食性を得ることができる。SiO2成分は0.2~3.0重量0.2重量以上3.0重量以下であることが望ましい。SiO2成分が0.2重量未満である場合、熱間での変形能が得られず、粗大粒とマトリックスとの間に亀裂が入ってしまい耐用を低下させる可能性がある。また、SiO2成分が3.0重量より大きい場合は、耐食性の低下が大きくなり望ましくない。より望ましくは、SiO2成分の含有量は0.5~1.5重量である。CaO成分は0.5~4.0重量0.5重量以上4.0重量以下であることが望ましい。CaO成分が0.5重量未満であると十分な強度が得られず、剥離損傷を誘発する。また、CaO成分が4.0重量を越えると、耐浸潤性が低下し、かつ耐食性が不足するため十分な耐用が得られなくなる。第2の原料に対するアルミナマグネシア質粗大粒の添加量は、外掛けで5~40重量であることが望ましい。アルミナマグネシア質粗大粒の添加量が、外掛け5重量未満であると、十分な亀裂進展抑止効果が得られない。また、添加量が外掛け40重量より多くなると流し込み材の流動性に与える影響が大きく、流動性低下のため水分を多く添加する結果、流し込み材の特性を低下させてしまう。より望ましくは、アルミナマグネシア質粗大粒の添加量は、外掛けで15~30重量である。ところで、このアルミナマグネシア質粗大粒として、使用済みのアルミナマグネシア質流し込み材以下、単に、使用済流し込み材という。を利用することも可能である。以下、使用済流し込み材からアルミナマグネシア質粗大粒を生成する手順の一例について説明する。使用した取鍋の解体時に、まず、SLスラグライン部に使用されているMgO-Cれんがのみを解体し、バケットに受け回収する。その後、残ったアルミナマグネシア質流し込み材のMLメタルライン部の表面に対して解体機等でハツリを実施し、大まかに地金、スラグ付着物、浸潤層を剥ぎ取る。このクリーニング作業の後、ロー石や高アルミナ質のパーマれんがを脱落させないように内張りであるアルミナマグネシア質流し込み材部分のみを解体し、回収する。このとき、アルミナマグネシア質流し込み材は、人頭大の大きさに解体機で砕いておくことが望ましい。このようにして回収した使用済流し込み材は、浸潤が多い部位と少ない部位に分別し、浸潤の少ない使用済流し込み材をアルミナマグネシア質粗大粒として使用する。分別した浸潤の少ない使用済流し込み材をクラッシャーで粉砕し、脱鉄、乾燥、分級を行いリサイクル材として回収する。以上のようにして使用済流し込み材から得られたアルミナマグネシア質粗大粒は、その使用過程において混練、成形がなされており、また、使用時に加熱されているため適度に焼結が進行している。そのため、マトリックス部分に比べて高強度、高弾性率になる。また、マトリックスとの馴染みがよく、粗大粒とマトリックスとの間に空隙が生成されることもない。そのため、空隙への地金差しが発生することがなく、さらには十分なアンカー効果を有し、亀裂進展を抑制できる等、粗大粒として特性が安定している。したがって、使用済流し込み材から得られたアルミナマグネシア質粗大粒を使用することで、安価な費用で耐用性に優れるアルミナマグネシア質流し込み材を製造することができる。なお、第1の原料、および第2の原料により構成される流し込み材には、一般に広く使用されている分散剤が利用可能である。例えば、ポリカルボン酸塩、ポリカルボン酸エーテルなどの有機系分散剤や、燐酸塩などの無機系の分散剤を使用することができる。また、これらの流し込み材を混練する場合、通常、所望のタップフロー値を得るために水を添加する。しかしながら、水に代えて、コロイダルシリカやコロイダルアルミナ等の水系の結合材を使用することも可能である本実施形態では、混錬時に添加するこれら結合材等の総称として水分を使用している。さらに、混練方法や混練設備、成形方法あるいは施工方法については、一般的な方法が利用可能である。また、上記の他、本発明の効果を阻害しない範囲において、流動性改善等を目的として、増粘剤、硬化調整剤、有機繊維、金属アルミニウムなどを添加することもできる。以下に実施例および比較例を提示して、本発明のアルミナマグネシア質流し込み材を説明する。この実施例では、アルミナマグネシア質粗大粒として、粉砕した使用済流し込み材使用済流し込み材A~Cと、流し込み材の焼成品焼成温度1000°C、未使用品:流し込み材焼成品Dを使用している。以下の表1に、使用済流し込み材A~Cと、流し込み材の焼成品Dの化学成分、鉱物組成およびその他の物性を示す。なお、表1中に示す、使用済流し込み材Cは、SiO2成分の含有量が10重量、かつ見掛け気孔率が4.2であり、本願発明の効果が得られない使用済流し込み材に相当する。なお、表1において、-は、存在しないことを意味する。また、鉱物組成においては含有量が多いことを意味し、はに次いで含有量の多いことを意味する。また、粒径においてX-Yは、粒径が、Ymm以上かつXmm以下の範囲に含まれる粒子のみを含むことを意味する。上述の使用済流し込み材A~C、流し込み材焼成品D、従来の焼結アルミナ粒径30-10mm、見掛け気孔率3を粗大粒として使用し、表2、表3に示す配合割合で配合で配合物を作成し、JISR2521フロー試験に準じたタップフロー値が180mmとなるように水分添加量を調整して混錬した後、所定形状の金枠に流し込み成形鋳込みを行うことにより、アルミナマグネシア質流し込み材のサンプル供試体を製造した。この例では、マトリックスとなる第2の原料として、焼結アルミナ骨材粒径7-1mm、1mm未満、仮焼アルミナ、マグネシア微粉、シリカ微粉、ハイアルミナセメントを使用し、当該配合100重量に対して、分散剤および有機繊維を外掛けで添加している。なお、ハイアルミナセメントの化学組成は、Al2O3:74.0重量、CaO:24.6重量であり、その他少量1.4重量の不純物を含む。表2に示す、実施例1~6および比較例1、3では、焼結アルミナ骨材、仮焼アルミナ、マグネシア微粉、シリカ微粉、ハイアルミナセメント、分散剤および有機繊維の配合量を固定し、比較例2において、仮焼アルミナの配合量増大にあわせて、シリカ微粉の配合量を減少させている。また、表3に示す、実施例7~11および比較例4~7では、焼結アルミナ骨材、ハイアルミナセメント、分散剤および有機繊維の配合量を固定し、仮焼アルミナ、マグネシア微粉、シリカ微粉の配合割合を変更している。各実施例1~11、各比較例1~7について、耐スポーリング性耐熱衝撃性、侵食深さ耐食性、浸潤深さ耐浸潤性、加熱後線変化率の試験を実施し、各項目についての評価結果を表2、表3中に示している。スポーリングテストは、230mm×65mm×115mmの形状を有するサンプルに対し、65mm×115mmの面を上にして上方から加熱と冷却を行い、テスト後のサンプルを切断して評価している。加熱冷却条件は、1500°C-45分の加熱と空冷15分の冷却とを交互に6回繰り返している。表中の記号は、○は、亀裂がないことを示し、△は、0.5mm未満の実用上許容できる微亀裂が発生したことを示し、×は、0.5mm以上の太い亀裂が発生したことを示している。侵食深さおよび浸潤深さは、回転ドラム侵食試験により評価した。試験は、アーク加熱1650°Cで3時間にわたり、1時間ごとに侵食剤を交換して実施した。侵食剤には塩基度C/S=3のスラグを使用した。試験後に、サンプルを切断して侵食深さおよび浸潤深さを測定し、実施例1の侵食深さを100としたときの侵食深さ、および実施例1の浸潤深さを100としたときの浸潤深さを指数化して評価している。指数が小さいほど、高耐食性、高耐浸潤性であることを示す。加熱後線変化率は、JISR2554に準拠した、1500°C-3時間の条件による加熱後の測定結果である。表2、表3から理解できるように、実施例1~11では、比較例1~7に比べて、明らかに耐スポーリング性向上効果が得られている。すなわち、本発明に係る各実施例1~11は、耐スポーリング性、耐食性、耐浸潤性、形態安定性の各特性について総合的に優れているといえる。表2において、実施例1~5および比較例1~3は、上述の使用済流し込み材A~C、従来の焼結アルミナを粗大粒として添加した場合の結果を示している。特に言及すれば、例えば、実施例2、3から、従来使用されている緻密な焼結アルミナの粗大粒や粒径が小さい使用済流し込み材B7-3mmを、使用済流し込み材Aや粒径が大きい使用済流し込み材B45-15mmと併用して添加した場合でも、耐スポーリング性向上効果が得られることが理解できる。また、実施例1、4、5から、使用済流し込み材Aや粒径が大きい使用済流し込み材B45-15mmのみを添加した場合でも、耐スポーリング性向上効果が得られることが理解できる。これに対し、比較例1から理解できるように、粒径の小さな使用済流し込み材B7-3mmのみを添加しても耐スポーリング性は向上しない。また、比較例2から理解できるように、粒径の大きな使用済流し込み材B45-15mmを使用した場合でも、アルミナマグネシア質流し込み材のシリカ微粉量が0.1重量と低い場合には耐スポーリング性が低下する。これは、流し込み材の熱間クリープ性変形能が十分でないために、使用済流し込み材Bに在留するペリクレースによるスピネル生成反応に伴う膨張により施工体に亀裂が発生することが原因である。さらに、比較例3から理解できるように、シリカ成分が高く、見掛け気孔率も4.2と低い使用済流し込み材Cを使用した場合、耐スポーリング性が低下し、かつ侵食深さも大きく増大している耐食性が低下している。これは、使用済流し込み材Cのように、シリカ成分が高く、見掛け気孔率も低い場合、マトリックスとの馴染みが悪くなるからである。また、実施例6では、使用済流し込み材ではなく、流し込み材の焼成品Dを粉砕することにより作成したアルミナマグネシア質粗大粒を添加している。使用済流し込み材A、Bと同様、耐食性、耐浸潤性を低下させることなく耐スポーリング性向上効果が得られている。一方、表3において、実施例7~11および比較例5~7では、上述の粒径の大きな使用済流し込み材B45-15mmを粗大粒として添加した場合について、第2原料の組成割合を変化させた場合の結果を示している。また、比較例4では、従来の焼結アルミナを粗大粒として添加した場合についての結果を示している。特に言及すれば、例えば、実施例7~9および表2の実施例5から、仮焼アルミナとシリカ微粉の配合割合を変化させると、シリカ微粉含有量の増大に伴って、浸潤深さおよび加熱後線変化率が小さくなり、侵食深さが大きくなる傾向が確認できるものの、耐スポーリング性、耐食性、耐浸潤性、形態安定性の各特性について良好な特性が得られることが理解できる。また、実施例10、11および実施例5から、仮焼アルミナとマグネシア微粉の配合割合を変化させると、マグネシア微粉含有量の増大に伴って、浸潤深さおよび加熱後線変化率が大きくなり、侵食深さが小さくなる傾向が確認できるものの、耐スポーリング性、耐食性、耐浸潤性、形態安定性の各特性について良好な特性が得られることが理解できる。これに対し、比較例4から理解できるように、マグネシア微粉量が1.5重量と低い場合には、マグネシア添加量が少なすぎるために、耐食性が低下している。加えて、従来使用されている緻密な焼結アルミナのみを粗大粒として添加しているため、粗大粒周りに空隙が形成され、亀裂の進展を止められず幅の大きな亀裂を発生させていた。また、比較例5から理解できるように、粒径の大きな使用済流し込み材B45-15mmを使用した場合でも、マグネシア微粉量が18重量と高い場合には、マグネシア添加量が多すぎるために耐浸潤性が極端に低下している。加えて、加熱後の膨張量が大きく、耐スポーリング性も各実施例に比べて低くなっている。さらに、比較例6から理解できるように、粒径の大きな使用済流し込み材B45-15mmを使用した場合でも、シリカ微粉量が4重量と高い場合には、シリカ添加量が多すぎるために、施工体自体が収縮し、耐スポーリング性を低下させている。また、耐食性も各実施例に比較して低い結果となった。なお、比較例7は、粗大粒を添加していない比較例であり、各実施例は、耐スポーリング性が向上していることが理解できる。以上説明したように、本発明の各実施例によれば、総合的に優れた特性を有する、アルミナマグネシア質流し込み材が得られる。