回転可能な内筒と、該内筒を囲繞する外熱炉と、前記内筒の中腹に設けられ、該内筒の内部と前記外熱炉の内部とを連通させる排気ダクトと、前記内筒の内部に延設され、過熱蒸気を該内筒に供給する蒸気管と、該蒸気管から過熱蒸気を吐出する蒸気吐出口とを備え、前記内筒に供給された有機塩素含有廃棄物が、前記外熱炉からの熱と、前記蒸気吐出口から吐出された過熱蒸気とで加熱されることを特徴とする有機塩素含有廃棄物処理装置。前記内筒の一端から前記蒸気管が該内筒の内部に挿入され、前記内筒の他端から有機塩素含有廃棄物が該内筒の内部へ供給され、前記蒸気吐出口は、前記内筒の前記外熱炉で囲繞される全体の領域のうち、有機塩素含有廃棄物の流れの下流側3分の2の領域に配置され、該蒸気吐出口から下向きに過熱蒸気が吐出されることを特徴とする請求項1に記載の有機塩素含有廃棄物処理装置。前記蒸気吐出口から吐出される過熱蒸気の吐出速度は、内筒の直径を代表長さとしてフルード数が7以上となるように設定されることを特徴とする請求項2に記載の有機塩素含有廃棄物処理装置。前記蒸気管が貫通可能な筒状部を備え、該筒状部を支点として前記蒸気管を前記内筒の中心軸上に支持することを特徴とする請求項1、2又は3に記載の有機塩素含有廃棄物処理装置。前記筒状部を前記排気ダクトによって支持することを特徴とする請求項4に記載の有機塩素含有廃棄物処理装置。しかし、過熱蒸気を用いて有機塩素含有廃棄物の有機塩素分解塩素除去を行う場合には、過熱蒸気で有効に使われるエンタルピーは極一部に過ぎず、たとえ排蒸気温度を100°C程度と低くしても、蒸気潜熱を含むエンタルピーの大部分は排蒸気として持ち去られるため、極力少ない過熱蒸気で、被加熱物を目標温度に速やかに、かつ、均一に昇温させる必要がある。ここで、蒸気を加熱炉の内部で凝縮させ、蒸気潜熱を回収することも考えられるが、凝縮水の排出方法や凝縮部を含む接液部の塩素による腐食を考慮すると困難を極める。そこで、本発明は、上記従来の技術における問題点に鑑みてなされたものであって、より少ない蒸気量で目標温度まで有機塩素含有廃棄物を昇温させることができ、有機塩素含有廃棄物の有機塩素分解塩素除去を効率よく行うことのできる有機塩素含有廃棄物処理装置を提供することを目的とする。上記目的を達成するため、本発明は、有機塩素含有廃棄物処理装置であって、回転可能な内筒と、該内筒を囲繞する外熱炉と、前記内筒の中腹に設けられ、該内筒の内部と前記外熱炉の内部とを連通させる排気ダクトと、前記内筒の内部に延設され、過熱蒸気を該内筒に供給する蒸気管と、該蒸気管から過熱蒸気を吐出する蒸気吐出口とを備え、前記内筒に供給された有機塩素含有廃棄物が、前記外熱炉からの熱と、前記蒸気吐出口から吐出された過熱蒸気とで加熱されることを特徴とする。そして、本発明によれば、外熱炉からの熱と、蒸気吐出口から吐出された過熱蒸気とで回転する内筒の内部に供給された有機塩素含有廃棄物を加熱するため、少ない蒸気で有機塩素含有廃棄物を目標温度まで昇温させることができ、有機塩素分解塩素除去を効率よく行うことができる。上記有機塩素含有廃棄物処理装置において、前記内筒の一端から前記蒸気管が該内筒の内部に挿入され、前記内筒の他端から有機塩素含有廃棄物が該内筒の内部へ供給され、前記蒸気吐出口は、前記内筒の前記外熱炉で囲繞される全体の領域のうち、有機塩素含有廃棄物の流れの下流側3分の2の領域に配置され、該蒸気吐出口から下向きに過熱蒸気が吐出されるように構成することができる。この構成により、外熱炉からの熱によって昇温した有機塩素含有廃棄物に直接過熱蒸気を接触させることができるため、より効率よく有機塩素の分解、塩素の除去を行うことができる。また、上記有機塩素含有廃棄物処理装置において、前記蒸気吐出口から吐出される過熱蒸気の吐出速度を、内筒の直径を代表長さとしてフルード数が7以上となるように設定することができる。これにより、さらに効率よく有機塩素分解塩素除去を行うことができる。上記有機塩素含有廃棄物処理装置において、前記蒸気管が貫通可能な筒状部を備え、該筒状部を支点として前記蒸気管を前記内筒の中心軸上に支持することができ、前記筒状部を前記排気ダクトによって支持することができる。以上のように、本発明によれば、有機塩素含有廃棄物の有機塩素分解塩素除去を効率よく行うことのできる有機塩素含有廃棄物処理装置を提供することができる。次に、本発明を実施するための形態について図面を参照しながら説明する。図1は、本発明にかかる有機塩素含有廃棄物処理装置の一実施の形態を示し、この処理装置1は、一方向に回転可能な内筒2と、内筒2を囲繞する外熱炉3と、内筒2の中腹に設けられ、内筒2の内部と外熱炉3の内部とを連通させる排気ダクト4と、内筒2の内部に延設され、過熱蒸気を内筒2に供給する蒸気管5等を備える。内筒2は、内部に供給された廃プラスチック等の有機塩素含有廃棄物以下、適宜廃棄物というWを加熱するために設けられ、円筒状の本体2aに、廃棄物Wを内筒2の内部に供給する供給部2bと、処理された廃棄物W’を排出する排出部2cとを備える。外熱炉3は、内筒2の内部を外側から加熱するために設けられ、内筒2の両端部の領域を除く中央部を囲繞するように配置される。外熱炉3の熱源には、熱ガス、電気等が用いられる。排気ダクト4は、内筒2の排ガスGを外熱炉3に導くために設けられる。この排気ダクト4は、後述する蒸気管5を保持する筒状部5aの支持部も兼ねている。蒸気管5は、内筒2の内部に供給された廃棄物Wを加熱する過熱蒸気Sを過熱蒸気発生装置不図示から内筒2の内部に導くために設けられる。蒸気管5は、この蒸気管5が貫通する筒状部5aを支点として内筒2の中心軸上に支持され、筒状部5aは、上記排気ダクト4によって支持される。蒸気管5には、過熱蒸気Sを下方のWに向けて吐出する吐出口5bが穿設される。次に、上記構成を有する処理装置1の動作について説明する。外熱炉3を250~300°Cに加熱した状態で、内筒2の供給部2bに供給装置不図示を介して廃棄物Wを供給すると、廃棄物Wは、外熱炉3の熱により加熱されながら内筒2の内部を左方に向かって移動する。これにより、外熱炉3からの熱が廃棄物Wに伝導され、内筒2内で廃棄物Wを高温状態にすることができ、廃棄物Wに含まれる有機塩素の分解が進行する。次に、排出部2c側から内部に延設された蒸気管5を介して内筒2の内部に蒸気管5の吐出口5bから300~350°Cの過熱蒸気Sを下方の廃棄物Wに向けて吐出する。廃棄物Wは、吐出口5bの直下に達すると、蒸気管5の吐出口5bから吐出された過熱蒸気Sが直接廃棄物Wに接触して未分解の有機塩素が分解され、ほとんど完全に有機塩素が分解された廃棄物W’が排出部2cから排出される。上述のように、未分解の有機塩素を含む廃棄物Wは、吐出口5bから供給された過熱蒸気Sに直接接触するため、効率よく有機塩素を分解することができる。また、有機塩素を分解した後の廃棄物W’を水洗して脱塩することができる。さらに、酸素を含まない過熱蒸気Sを用いるため、内筒2等の爆発の虞もない。内筒2から外熱炉3を経て外部に排出された排ガスGは、ブロワ不図示を介してバグフィルタ不図示等を経て適切に処理される。尚、上記実施の形態では、排気ダクト4及び蒸気管5の吐出口5bを各々1つ設けたが、これらは複数配置してもよい。次に、上記構成を有する処理装置1のシミュレーション例について、図2乃至図11を参照しながら説明する。図2は、シミュレーションの計算条件を示す。図1に示した処理装置1を用い、内筒2の内径をDとした場合に、内筒2の全長Lを略々10とし、両端部を除くL/D=6の領域を外熱炉3で525K約250°Cに加熱する。廃棄物被加熱物Wの温度を30°C、かさ密度を0.3t/m3、蒸気管5に導入される過熱蒸気Sの温度を575K約300°Cとし、内筒2内における廃棄物Wの充填率を9、内筒2の直径Dを代表長さとしたフルード数Fr式1参照、同式において、vは蒸気吐出口5bから吐出される過熱蒸気Sの吐出速度、gは重力加速度を示すを11とした。上記条件の下で、図3~図8に示すように、過熱蒸気Sの導入位置を変化させて内筒2内の被加熱物Wの温度をシミュレートした。各図の内筒2の内部の色が内筒2内の温度分布を示している。図3は、比較例であって内筒2の排出部2c側の端部から過熱蒸気Sを導入した場合、図4~図8は、実施例1~5を示し、各々丸数字で示した場所に位置する蒸気管5の1箇所の吐出口5bから下方に過熱蒸気Sを吐出した場合を示す。各例における過熱蒸気Sの導入吐出位置を表1にまとめた。図9は、上記比較例と実施例1~5における原料入口からのL/Dと、廃棄物Wの温度との関係を示すグラフである。これらのグラフから明らかなように、比較例では、比較的低温の内筒2へ高温の過熱蒸気Sを導入すると、密度差によって過熱蒸気Sは内筒2内の上部へ昇り、廃棄物Wと過熱蒸気Sの直接接触が生じ難くなるものと推定され、廃棄物Wの温度が比較的上昇せず、有機塩素分解が進行し難い。一方、各実施例では、比較例に比べて廃棄物Wの温度が高く推移し、特に実施例2及び3では、廃棄物Wの温度が470~500Kに上昇し、有機塩素分解が効率よく行われ得ることが判る。以上より、蒸気管5の蒸気吐出口5bは、内筒2が外熱炉3で囲繞される全体の領域のうち、廃棄物Wの流れの下流側3分の2の領域に配置し、下向きに過熱蒸気Sを吐出することが好ましく、予熱帯や冷却帯に相当する部分への過熱蒸気Sの導入実施例5及び実施例1に相当は、廃棄物Wを目標温度に到達させることに大きく寄与することはなく、廃棄物Wの予熱は、外熱炉3によることが望ましいことが判る。次に、上記フルード数Frを変化させた場合のシミュレーション結果について説明する。図10は、上記実施例2と同じ過熱蒸気Sの吐出位置において、フルード数Frを6.5とした場合のシミュレーション結果を示す。尚、実施例2ではフルード数Frは11であった。図11は、上記実施例2と6における原料入口からのL/Dと、廃棄物Wの温度との関係を示すグラフである。同図より明らかなように、実施例6では、廃棄物Wの温度が470~500Kの領域に達することがなく、過熱蒸気Sの吐出速度は、フルード数Frが7以上となるように設定することが好ましいことが判る。