支持塩を添加していない水に対して、直流高電圧を印加することによりイオン電解水を製造する装置。請求項1に記述される装置であって、アノードが水中に設けられていないイオン電解水製造装置。請求項1に記述される装置であって、カソード部には酸素または酸素-オゾンを含有するガスを含む水を存在させるイオン電解水製造装置。請求項1に記述される装置であって、酸素またはオゾン含有酸素を水に吸収するためにエジェクターを使用する、イオン電解水製造装置。請求項1に記述される装置であって、酸素またはオゾン含有酸素の吸収せしめる際、水を漏斗斜面上に薄い層を形成することにより、寄贈との接触面を増加せしめるガス吸収装置を使用する、イオン電解水製造装置。請求項1に記述される装置であって、酸素またはオゾン含有酸素吸収後、更に吸収を高め、気相の泡の発生消滅を繰り返す間にガス相の更なる吸収を引き起こし、かつ電荷付与を効率化良く行うプラネタリーミキサーを使用した、イオン電解水製造装置。先ず第一に、本発明が解決しようとしたのは高価のイオン分離膜を使用しない技術を見出そうとしたことである。これにより従来は半導体等付加価値の高い分野にのみ制限されていたイオン水の洗浄を、例えば機械工作等一般の広範囲な分野に押し広げようとしたことである。こうした分野では半導体工業に比べれば多量の洗浄水が必要となり、その面からも安価なイオン電解水の製造が求められる。次に本発明が意図した点は、得られるイオン電解水中にはアノードからの望ましくないイオンを排除することである。アノードからの溶質イオンを排除することは現実には容易ではない。その結果、貴金属電極等を使用することとなり、製造装置のコストアップは避けられない。洗浄水としてはOH-は不可欠であるが半導体製造においては特に共存イオンを厳しく監視する必要がある。また機械の洗浄においてもイオンの存在は錆の誘発等の問題を引き起こす。次に電解反応においては不可欠な支持電解質の問題である。しかしながら時としては支持電解質が反応生成物として残存し、電極上のスケールとなったり、前述のように望ましくないイオン例えばClO-として残留する。本発明の画期的な点は、先ず第一に電解液中にアノードを設けないことである。アノードによる弊害については既に述べたとおりである。従ってこれらの弊害を避けるためには従来技術としては高価な貴金属電極を用いるより他の手段が無く、この結果イオン電解水の使用できる分野が経済的な面から制限されている。しかし電気化学反応においては電解液中にアノードおよびカソードが存在しないならば反応は進行しないのは明らかである。次に本発明においては、通常電気化学反応において使用される無機又は有機電解質を使用しないことである。支持電解質が最終的には望ましくない状態に至ることは既に述べたとおりである。しかし周知のごとく、支持電解質無しでは電気化学反応は殆ど進行しない。前二項で述べたように、アノードを電解液中に設けないこと、支持電解質を使用しないことは従来の電気化学においては全く考えられないことである。しかし本発明は、アノードを電解液中に付設することなく、また液中に支持電解質を添加することなくイオン電解水を製造することである。この矛盾に満ちた条件を次項以下に示す技術で克服することが出来た。本発明のイオン電解水製造の概略を、図1を用いて説明する。但しこの図は原理を説明するための模式図であって幾何学的な正確さを示しているのではない。容器A内には水が入っているが、通常の意味での支持電解質は全く含まれていない。取り入れ口4から酸素またはオゾンを含んだ酸素以後酸素等と記すが取り込まれBにより水に対する溶解処理が始まる。Bは酸素等を水に溶解せしめるだけでなく、酸素等の発生源からの水系へのガス輸送を円滑に行うための機能も果たしている。Cは以下の機能を果たしている。先ずようきAからの水を取り入れる機能である。次に酸素等のガス相と水層とのさらなる混合を促進する。最後にこれが最も重要な機能であるが、液相に負の電荷を与えることである。この負電荷は高圧直流電源Eの端子Gに接続され、Eにより負の電位マイナス数キロボルトを与えられている。高圧電源の他の端子Fは常に解放状態にある。水の取り入れ口1は容器Aの中心部に設けられている。またCにより負電荷を与えられた水は同じく容器Aの中心部に吐出口をもつ排出口3から容器Aに戻される。このように容器Aの中心部の水は1-C-3を一定時間循環され、必要に応じてバルブDより取り出し口2取り出し口2より取り出される。図1に示されている酸素等の水相へのガス相取り込み装置Bは、第1段階においては現在二つの方法を用意している。最初のものは所謂エジェクターと称されるものである。この概略を図2に示す。図2においては図1の容器Aからの水が1より導入される。図2中央部の流路ガ狭くなっている部分を通過するとき速度が増加し、負圧を生じるベルヌーイの定理ので酸素等のガス発生源からガスが1から吸入され、エジクター内部で容器Aからの水と混合し、3からA図におけるCへ供給され、気相と水相の更なる混合及び負電荷が付与される。図1Cに示される装置はスタティックミキサーと称される物の一つである。一般には所謂リニアミキサーとかインラインミキサーと証される物が多い。これらに関する記述は特許文献2のほか多数が開示されている。これらのミキサーはリニアーの流れに対してこれと直交する方向に捻りを与え、この捻りがミキサー内で逆転するような構造を持っている。この機能によりリニアーの流れは乱流を生じるが、本発明においてはこれらのリニアミキサーは全く使用しない。これに代わって流れの乱れが更に激しく生じるタイプのディスク状のスタティックミキサーを使用する。これについては特許文献3に開示されている。本発明で使用した円盤状のスタティックミキサーの概略図を図3に示す。これを従来のインラインミキサーと明確に区別するために、以後NRDMと称することにする。これは、Non-RotationalDiscMixerの略語である。このミキサー内では気泡の激しい乱流が発生と消滅を繰り返しているので気液平衡が繰り返して出現し、液相への気相吸収の効率が高められている。またミキサーの金属部分は直流高圧電源のマイナス極に接続されているので、ミキサー内で負電荷の付与が行われている。また、NRDMは流入する液体の圧損失が少ないという記述も散見されるが、実際はかなりの圧損失を伴うので、何らかの方法で液体流入圧を高める必要がある。本発明においてはNRDMの下方にカスケードポンプを直結させている。図3にはこれが示されているが、本発明においてはこのポンプについては言及する必要がないので、図3以外での記述を省略する。二つ目のガス相の水層への取り込みBは、容器Aから取り入れた水を漏斗状の水流とし漏斗先端が細くしたものである。この目的は第一にはガス相と水相の間の界面を広くして水相へのガス吸収効率を上げることと、第2段階の気液混合の効率化を促進するためである。これを図4に示す。2を通して容器Aから導入された水は漏斗壁面に沿って水平に流出するが、周回するにつれて重力で下方に下がってくる。2から連続的に供給される水は漏斗壁面を覆う薄い膜となり3から排出されNRDMへ導入される。この方法により酸素等は大きな漏斗状の界面を通して水相へ吸収される。前項のロート状のガス取り込み装置B図4を使用する場合、漏斗内で水が下方に流れてスタティックミキサーに流入する関係から、BをNRDMCの上方に配置する必要がある。従ってこの場合のシステムの構成は図5に示すものとなる。図1及び図2に示したシステムにより、以下の発明の効果及び実施例で示すようにpHが11を越えるアルカリイオン水を得ることが出来た。しかしこれは既に述べたように従来の技術にはないことであり、またこれまでの考え方では理解に苦しむ結果である。しかし本発明におけるイオン電解水生成の機構は次のように推測することが出来る。現時点では残念ながら推測を出ないが、基礎研究を既に開始しているので、いずれ何処かの学会に発表し、論文にまとめる計画である。図1および図5を用いて、酸素等を供給し、NRDMCにマイナス数キロボルトの直流電圧を印加してイオン電解水を製造する場合、電気的にはこれを図6で表すことが出来る。これは電気の観点のみを考えて表現したものであり、Cは実際にはNRDMの金属部であるが6図においては単なるカソード電極として表現している。またカソードは酸素等を飽和した水と接触しているが、これも図6には表していない。図6に示すシステムに直流を印加した場合、通常の電気化学の意味での電流は流れない。何故ならばアノードが水に浸漬されてなく、水にも支持電解質が添加されていないからである。従って直流高電圧を印加した場合は図6に示されるように、カソードにはマイナスの電荷が、また容器Aにはプラスの電荷が現れる。即ち直流電流が流れるのではなく単に分極が現れると考えるのが妥当であると思われる。前項に述べた高電圧による分極だけではイオン電解水は得られない。ところが以下の発明の効果および実施例で述べるようにカソード付近の水はpH11を示し、容器Aの外周付近の水はpH4を示した。このようなカソード近辺でのアルカリイオン水および容器A外周付近での酸イオン水の生成は全く新しい発見と言って良い。これらイオン電解水の生成機構は現時点においては以下のように推定している。カソード表面にたんに負電荷が蓄積しているだけではOH-が生成することはないであろう。しかし電子が水相へ注入される可能性はないであろうか。固体においては高圧ケーブルにおいて、数Mev/cmの電位で絶縁材料中に電荷が注入されることは良く知られている。しかし今回の場合はこれ程の高電圧ではない。然しカソード中の負電荷が溶媒中に注入されるには二つの可能性がある。一つは蓄積電荷が水和電子となることである。エネルギー的には水和によるエネルギーの安定効果がある。もう一つはアノードに蓄積された電荷がトンネル反応により水中の酸素又はオゾンと反応する可能性である。水和電子eaq-と酸素の反応は良く知られている。これは電気化学の分野ではなくパルス放射線化学の成果である。eaq-は可視部に光吸収を持っているのでバンデグラフ等の加速器でnsナノ秒即ち1×10-9秒の放射線照射を行い生成するeaq-が酸素と反応して消滅して行く仮定をオッシロスコープで直接観測できる。反応の結果、下に示すように02-が生成するが一連の反応の結果最終的にはOH-となる。eaq-O2→O2-1k=~2×10101/molsO2-H2O→HOOOH-2protontransferHOO→OHO3Heaq-→OH-4OH2O→2OH5Habstraction2OH2eaq-→2OH-6電気化学においては1式から6式を纏めて書いて7式で表している。O22H2O4eaq-→4OH-7本発明においては、カソードに蓄積された電荷が、一種のトンネル反応で水和されれば、上記の1式以下の反応に従ってOH-が生成することになる。あるいは下の示す8式により、蓄積された電荷がトンネル反応により直接溶存する酸素等と反応することも考えられる。いずれにせよ機構解明は今後の基礎研究を待つ必要がある。e-O2aq→OH-8tunnelingreactionオゾンについては1式と同様の反応が考えられるが、オゾンは単独に取り出すことが難しいので水和電子とオゾンとの詳細な研究は放射線化学や光化学では困難である。但し電気化学では以下の反応が報告されている。O3H2O2e-=O2g2OH-9容器Aの外周部特に水と接している部分には正電荷が蓄積されている。カソード水相に出ていく電子が出ていくためにも容器外周分に接している水から電子を受容する必要がある。即ち、水1分子から電子が移動し外周の蓄積電荷を中和する。外周の蓄積電荷とカソード蓄積電荷は等価でなくては成らない。これはカソードの負電荷が水相へ移動したことと同等である。このようにカソードからトンネル反応等で水相へ負電荷が移動し、これと対応して容器A外周部へ水分子から負電荷が移動する。これは、外周部から正電荷が水分子へ移動したことと同等である。図7に示した装置により名古屋市の水道水を使用してアルカリイオン水を製造した。塩ビ製容器Aに水道水を入れ、中心部に多孔質の肉厚の薄い素焼き容器Hを入れ、素焼き容器内の水を移送ポンプJにより水流1に従ってエジェクターBに送り込んだ。オゾン発生装置Kからのガスオゾン5酸素95がエジェクターによりガス流4となって水と共に取り込んだ。このガスは気泡となって取り込まれるのであるが、スタティックミキサー内で激しい乱流の乱れにより、気泡の破壊再生を幾度も繰り返すことによりガスが効率よく水に取り込まれると考えられる。NRDMの金属製円形の部分には高圧電源Eによりマイナス2kVが印加されていて、酸素オゾンとの反応が活発に進行することが期待できる。これらの反応は究極的には全てOH-イオンとなることは既に述べた。スタティックミキサーを流出した水は水流3となって素焼きの容器に戻る。この状態を30分間維持した。試料としてコックDから取り出したもの、および多孔質円筒容器から採取したものについてPH測定を行った。その結果、双方の試料についてpH11のアルカリ製を示すことが確認出来た。また、容器Aの外周近傍の水を採取したところpH4を観測した。なお、オゾン-酸素ガスの代わりに酸素だけをガス流路4から吸収させた場合も同様にアルカリイオン水を入手することが出来た。現時点ではオゾン-酸素ガスと純酸素の細かな比較は行っていないが、酸素のみの供給で1時間循環を続けた場合、同様にDからpH11の水を得ることが出来た。水道水ではなく、純水を用いて上記の操作を行った結果、スタート後最初の極短い時間ではpHの増加の速度はやや遅いようではあるが、数分後には水道水の場合との差は殆ど見られなかった。実施例1ではエジェクターを用いてガスの取り込みを行ったが、エジェクターのかわりに図4に示されたガスの取り込み装置を使用した。全構成図は図8に示してある。実施例1と同様に、名古屋市の水道水を塩ビ製の容器Aにいれ、容器の中央に多孔質の肉厚の薄い素焼き容器Hを入れ、素焼き容器内の水を移送ポンプJにより水流1に従って汲み上げ、Bの気液調整装置へ汲み上げられる。気液調整期Bの傾斜した底面へは、切り口が傾斜した底面に平衡になるようにカットされたパイプで傾斜底面に注がれる。傾斜底面とパイプ先端距離の調節により注がれた水が底面上を、螺旋を描いて下降する水流となり、しかもこの螺旋水流が底面を薄く覆う面を形成するように水流および底面の傾斜角度を調節する。傾斜底面を下降した水流は中心部のNRDMに導かれるパイプに至る。一方オゾン発生器Kからのオゾン酸素ガス5:95重量比は気液調節器Bの上部から調整器最下部のスタティックミキサーに接続しているパイプに至る。このパイプの縦方向の断面をみると、中心部に細長い円柱状のガス層、それを取り巻く竹輪上の液層が存在することが確認できる。実施例1では気液層がNRDMの下方から送られていたが、本実施例では上方から送られている。NRDMの金属盤にマイナス2kVの電圧を印加し水中にOH-を生成している点は実施例1と同じである。NRDMを出た水は水流3のように、多孔質容器H中央部に戻される。このサイクルを20分間継続した。試料としてコックDから取り出したもの、および多孔質円筒容器から採取したものについてPH測定を行った。その結果、双方の試料についてpH11のアルカリ製を示すことが確認出来た。また、容器Aの外周近傍の水を採取したところpH4を観測した。本実施例を実施例1と比較すると本実施例の方がやや短時間に目的のpH値に到達できるように思われる。これはスタティックミキサーに至るまでの間の気液混合に対する効率の差異であると思われるが、詳細な検討は今後の問題である。これは本発明とは別の基礎研究の課題として鋭意検討して行く予定である。実施例2においても酸素ガスと、オゾン酸素ガスのガスの比較においては後者の方の効率が良いように思われる。また純水と水道水の比較においては実施例1と同様に極初期においては水道水の方が良いが、ある時間が経てばそれ程差異があるとは認められなかった。