"複数枚の厚さ一様な羽根がハブの外周に配列されており、各羽根の回転方向の前縁に、対称的な曲率の構造物を有する軸流タービン風車。羽根が2-8枚である請求項1記載の軸流タービン風車。羽根の厚さが2-10mmである請求項1記載の軸流タービン風車。羽根の材質がアルミニウム、鉄、繊維強化プラスチック、木材から選ばれる少なくとも1種の材料からなる請求項1~3記載の軸流タービン風車。タービンの外形が高々5mである請求項1記載の軸流タービン風車。羽根の弦長に対して曲率を有する構造物の幅の比が0.05-0.3である請求項1記載の軸流タービン風車。羽根とハブが一枚の材料からなる請求項1記載の軸流タービン風車。羽根とハブを別個に製作し、組付けて組み合わせる請求項1記載の軸流タービン風車。曲率が円、楕円或いは放物線である請求項1記載の軸流タービン風車。曲率を有する構造物の外端が開放した構造或いは閉じた構造である請求項1記載の軸流タービン風車。無負荷時において静止状態から定常回転数に至るまでの起動時間が同サイズのウエルズタービンに比べて1/5以下である請求項1記載の軸流タービン風車。周速比0と周速比4でのトルク係数の比が1以上である請求項1記載の軸流タービン風車。このように、ウエルズタービンに代表される海洋の波力を利用した発電タービンは、起動時間が長く、また、低トルクで停止する或いは設備費が高いなどの欠点を有している。本発明は、ウエルズタービンの欠点を改善して、短い起動時間で所定の回転数に達するタービン、或いは作動回転数域の広い製作が容易な低コストのタービンを開発することを目的とする。本タービンが実用化されれば、波力発電用や風力発電用、あるいは揚水装置や交通機関の駆動源として大いに利用され、社会的にも大きな貢献ができる。上記の目的を達成するために、本発明者は鋭意検討の結果本発明を完成するに至った。即ち、本発明の第一は、複数枚の厚さ一様な羽根がハブの外周に配列されており、各羽根の回転方向の前縁に、対称的な曲率の構造物を有する軸流タービン風車である。本発明の第二は、羽根が2-8枚である軸流タービン風車である。本発明の第三は、羽根の厚さが2-10mmである軸流タービン風車である。本発明の第四は、羽根がアルミニウム、鉄、繊維強化プラスチック、木材から選ばれる少なくとも1種の材料からなる軸流タービン風車である。特に軽量化及び剛性のアップの為に中空ハニカム構造などは好ましい。本発明の第五は、タービンの外形が高々5mの軸流タービン風車である。本発明の第六は、羽根の弦長に対して曲率を有する構造物の幅の比が0.05-0.3である軸流タービン風車である。本発明の第七は、羽根とハブが一枚の材料からなる軸流タービン風車である。本発明の第八は、羽根とハブを別個に製作し、組付けて組み合わせる軸流タービン風車である。本発明の第九は、曲率が円、楕円或いは放物線である軸流タービン風車である。本発明の第十は、曲率を有する構造物の外端が開放した構造或いは閉じた構造である軸流タービン風車である。本発明の第十一は、無負荷時において静止状態から定常回転数に至るまでの起動時間が同サイズのウエルズタービンに比べて1/5以下である軸流タービン風車である。本発明の第十二は、周速比0と周速比4でのトルク係数の比が1以上である軸流タービン風車である。本発明の軸流タービン風車は、ウエルズタービンと同じく、軸方向の流体の往復流に追従して常に同一方向に回転するタービン型風車であるが、従来のウエルズタービンの欠点を改善したことが特徴である。例えば、無回転から所定の回転数までの起動時間を大幅に短縮し、かつ低回転数域においても高トルクを発生しながら回転を持続して稼動する可能にした。又、ウエルズタービンでは設備コストが高く発電のコストパフォーマンスに課題があったが本発明は円周上に配列した複数の矩形または扇形の平板羽根に曲根や円筒などを組み付けた構造であるため、製作が比較的容易で、かつ製造設備を廉価に製造できること等も大きな特徴であり、比較的小規模の分散電力用発電機として実用性に優れる。したがって、当該風車は、海洋の波に伴う空気の往復流や通常の風のエネルギーを機械的エネルギーへ変換して利用する場合に好ましい。特に中低速回転数域で高トルクを発生して運転することができるので、低回転数で稼動する機械装置や、変速機などを介した発電機の駆動力源として活用できる。特に適当な波高の海域や沿岸、あるいは適当な風力域にある地域や離島などにおいて設置でき、そのための製造施設や関連事業の創出に効果があり、それらの地域や離島などの分散電源や動力源として活用できる。本発明は図1に示すように、平板のハブと複数の羽根からなる極めてシンプルな構造である。流体による往復流を一定方向の回転力に変える為に、羽根の前縁に、対称的な曲率の構造物を有することが特徴である。こうしたシンプルな構成、材料の為に形状の設計は非常に自由にでき、又、製作費も従来のウエルズタービンに比べて大幅に低下する。推進力を出すための曲率をもつ構造物は円筒をつけたものでも良いし、半円筒を取り付けたものでもよい。或いは、放物線、楕円、他任意の曲率を有してもよいが、流体に対して最適な曲率は計算で求めることができる。また、製作コストやメンテナンスの容易さも考慮して選定すればいい。また、本発明のタービンの羽根の枚数は、2枚以上であれば偶数、奇数を問わないが、コスト性能のバランスで設定すればいい。好ましくは、2-8枚程度である。8枚以上になると製作が面倒なばかりか、重量増加、コスト増加になる。羽根の材質は軽くて剛性が高いものほど大型化、軽量化ができるので好ましいが、好ましくは、アルミニウム、鉄、繊維強化プラスチック、木材などの材料の1種或いはこれらを組み合わせて作ることができる。ハブと羽根を合わせてタービンを形成するがこの外形は余りに大きくなると、発電システムの設備が課題になり実用性がなくなる。従って、高々5m程度である。好ましくは、1-3m程度の小中規摸分散電源として用いる。羽根とハブは別々に作ってリベットやねじ止め或いは溶接で固定してもいいが、或いは、ハブ部と羽根部を一枚の材料から切り出してもよい。3m程度の比較的小型のタービンではこうしたことも大いに可能であり、コスト低減やメンテナンスも容易になる。曲率を有する構造物の幅と羽根の弦長との比は、前縁円筒の場合に関連しては、本発明では好ましくは0.05-0.3である。この比が0.05より小さくなると、推力が十分に得られないという問題が生じ、0.3より大きくなると構造物の後方流れの剥離域が過大になり、減速しやすく、十分な回転速度が得られなくなる恐れがある。又、設計費も増大する。従来使用されているウエルズタービンではこの比、すなわち羽根最大厚比は、0.12-0.3程度であり、本発明とは下限値が大きく異なる。曲率を有する構造物は全面、後面、或いは上下の端面部は閉じていても良いし、流体の流れを制御する為にどこか開放していてもよい。特に、後面の一部開放は回転の推力にもなり好ましい。開放部の形状、大きさは運転状態等により最適化することができる。本発明は、上述したように単純な構造よりなるために軽量であることも特徴である。従って、微小な流体の流れでも回転が開始する。これは従来のウエルズタービンに比べて大きな特徴である。例えば、同一条件で無負荷時においてタービンの静止状態から所定の回転を有する定常回転数に至るまでの起動時間は通常のウエルズタービンに比べて1/5以下である。即ち、稼働時間が大幅に増えることを示す。又、従来のウエルズタービンでは低回転になるとトルクが0になったが、本発明のタービンは殆ど低速域まで所定のトルクを維持し低回転での発電に有利である。例えば、周速比0と周速比4でのトルク係数の比が1以上である。以下、実施例を示して本発明を詳細に説明するが本発明は何ら実施例にて制限されるものではない。実施例1本発明のタービンは、代表的な形状としては[図1]のような形状を有している。ここでは、性能の検証のために[図1]における羽根前縁▲2▼が直径16mmの円筒を有する模型を作製して実験を行った。厚み2mmのアルミニウム板を用い、それぞれ切込みを入れて作成した。羽根車の外径は360mmであり、羽根の内外径=260/360=0.722、弦長は110mm、羽根幅50mmとして、前縁に直径16mmの円筒を縦方向に幅2mmの切り込みスリットを付けて組み付けた。車板の厚さは2mm、ベアリングにて軸受に固定する車軸の太さは16mmとした。[図2]は前縁部の曲率を有する構造体円筒の形状を示す。この材料にはアルミニウムを用いた。両円筒は内側を斜めに切り込んで尖らせ、外端部は蓋を被せてある。両円筒の相違は、外端近くに回転方向下流側に適当な大きさの開口を付けてあるかどうかである。[図2]1は開口を設けていない場合であり、[図2]2は開口を設けてある場合である。実験は、吹き出し型の小型風洞テストセクションの直径370mm、長さ1300mmに取り付けて、送風機定格毎分流量200m3、5.5kWにより空気を吸い込み、供試の当該風車を駆動して、回転数とトルクを同時に変化させて測定した。また、[図3]写真Aおよび[図3]写真Bは同様にして作成したそれぞれ羽根数が4枚CMF4Tと6枚CMF6Tのタービン羽根車である。車板は厚さ2mmのアルミニウム板、羽根前縁の円筒は肉厚1mm、外径16mmのアルミニウム円筒によって製作した。[図4]aおよび[図4]bは、本発明のタービンの回転の原理を示す。前縁円筒の平板羽根に速度Vの流れが当たることによって羽根周りの圧力分布に基づく抗力Dと揚力Lの発生によって、羽根が速度uで前進していく場合の速度の三角形と力の関係を示す。αは相対速度Wに対する羽根の迎角である。[図5]は上記で作成したタービン羽根についてのトルク係数CTと周速比λ=羽根車の外周速度/風速の実験結果を示す。図中のWT6は、6枚羽根のウエルズタービン比較例を示し、他はすべて曲板または円筒を前縁に組み付けた平板羽根の軸流タービン風車CMF4Tb,CMF6Taほか:本発明例を示す。添字のaは、曲率を有する構造体円筒の先端部に開口を設けない場合[図2]1に対応を、bは設けた場合[図2]2に対応を示す。この図から、WT6は周速比が約15まで達し、かつ負荷トルクも大きくなっているが、中速度比約7以下では計測不可であり、急激に停止になっている。即ちウエルズタービンの欠点を顕著に表している。一方、本発明の6枚羽根CMF6TaおよびCMF6Tbは、最大周速比がほぼ7程度でWT6の約半分であるが、CTは同程度である。開口の有無は周速度にわずかながら影響している。また、4枚羽根、およびその他の羽根車では、CTあるいは周速比λがわずかに小さくなっている。[図6]は出力係数CP{=トルク×角速度/風の運動エネルギ}と周速比λの関係を示す実験結果である。図中の記号は図5に対応している。この図から、WT6比較例はλ=7においてCPが0.3まで達しているが、これ以下の周速比域では回転停止により出力が得られていない。一方、本発明の6枚羽根CMF6TaおよびCMF6Tbでは、周速比が約4において最大CP=0.1程度であるが、負荷トルクの増加により周速比がさらに低下しても回転を持続していることがわかる。同様に4枚羽根、およびその他の羽根車についても、CPは低いが低周速比λにおいて稼動可能であることを示している。次に[図7]は、各羽根車について始動時から定常回転に達するまでの回転数nrpmと経過時間ts、秒の関係を示す。この図から、WT6比較例の起動時間は、45秒とかなり長く、一方、本発明のタービンCMF4Tb,CMF6Taほかの起動時間は、5秒程度とかなり短く、WT6のほぼ1/9といえる。"