燃料を燃焼させる一方でガス化させて可燃性ガスを発生させるガス化炉と、前記ガス化炉に空気を供給する空気供給装置と、空気を窒素ガスと酸素ガスに分離する空気分離装置を含み、前記空気分離装置によって分離された酸素ガスを前記ガス化炉に供給する高酸素濃度酸化剤供給装置と、前記空気分離装置によって分離された窒素ガスを利用して、前記燃料を前記ガス化炉に供給する燃料供給装置と、前記空気供給装置、前記高酸素濃度酸化剤供給装置及び前記燃料供給装置を制御する制御装置と、を備え、前記制御装置は、前記可燃性ガスの発熱量に対応する指標に応じて、前記ガス化炉への前記燃料の供給量を制御するとともに、前記ガス化炉への空気の供給量に対する酸素ガスの供給量の比率が変化するように、前記ガス化炉への酸素ガスの供給量を制御することを特徴とする燃料ガス化システム。前記制御装置は、前記指標として、前記可燃性ガスの発熱量自体に応じて、前記燃料及び前記酸素ガスの供給量を制御することを特徴とする請求項1に記載の燃料ガス化システム。前記制御装置は、前記指標として、前記ガス化炉でのチャーの発生量に応じて、前記燃料及び前記酸素ガスの供給量を制御することを特徴とする請求項1に記載の燃料ガス化システム。燃料を燃焼させる一方でガス化させて可燃性ガスを発生させるガス化炉と、前記ガス化炉に空気を供給する空気供給装置と、空気を窒素ガスと酸素ガスに分離する空気分離装置と、前記空気分離装置によって分離された酸素ガスを前記ガス化炉に供給する高酸素濃度酸化剤供給装置と、前記空気分離装置によって分離された窒素ガスを利用して、前記燃料を前記ガス化炉に供給する燃料供給装置と、を備える燃料ガス化システムの制御方法において、前記可燃性ガスの発熱量に対応する指標に応じて、前記ガス化炉への前記燃料の供給量を制御するとともに、前記ガス化炉への空気の供給量に対する酸素ガスの供給量の比率が変化するように、前記ガス化炉への酸素ガスの供給量を制御することを特徴とする燃料ガス化システムの制御方法。燃料を燃焼させる一方でガス化させて可燃性ガスを発生させるガス化炉と、前記ガス化炉に空気を供給する空気供給装置と、空気を窒素ガスと酸素ガスに分離する空気分離装置と、前記空気分離装置によって分離された酸素ガスを前記ガス化炉に供給する高酸素濃度酸化剤供給装置と、前記空気分離装置によって分離された窒素ガスを利用して、前記燃料を前記ガス化炉に供給する燃料供給装置と、前記空気供給装置、前記高酸素濃度酸化剤供給装置及び前記燃料供給装置を制御する制御装置と、を備える燃料ガス化システムの制御プログラムにおいて、前記制御装置に、前記可燃性ガスの発熱量に対応する指標に応じて、前記ガス化炉への前記燃料の供給量を制御するとともに、前記ガス化炉への空気の供給量に対する酸素ガスの供給量の比率が変化するように、前記ガス化炉への酸素ガスの供給量を制御する機能を実現させることを特徴とする燃料ガス化システムの制御プログラム。燃料を燃焼させる一方でガス化させて可燃性ガスを発生させるガス化炉と、前記可燃性ガスを燃焼させて燃焼ガスを発生させる燃焼器と、前記燃焼器で発生した燃焼ガスを用いて駆動されるガスタービンと、前記ガスタービンの出力を利用して発電する発電機と、前記ガス化炉に空気を供給する空気供給装置と、前記燃焼器に空気を供給する圧縮機であって、前記空気供給装置の一部を兼ねる圧縮機と、空気を窒素ガスと酸素ガスに分離する空気分離装置を含み、前記空気分離装置によって分離された酸素ガスを前記ガス化炉に供給する高酸素濃度酸化剤供給装置と、前記空気分離装置によって分離された窒素ガスを利用して、前記燃料を前記ガス化炉に供給する燃料供給装置と、前記発電機の発電量が目標値に近付くように、前記空気供給装置、前記高酸素濃度酸化剤供給装置及び前記燃料供給装置を制御する制御装置と、を備え、前記制御装置は、前記可燃性ガスの発熱量に対応する指標に応じて、前記ガス化炉への前記燃料の供給量を制御するとともに、前記ガス化炉への空気の供給量に対する酸素ガスの供給量の比率が変化するように、前記ガス化炉への酸素ガスの供給量を制御することを特徴とする燃料ガス化複合発電システム。可燃性ガスの発熱量が低下して石炭の供給量を増量した場合、ガス化炉において、灰分及び固定炭素からなるチャーの発生量が増える。チャーは、ガス化炉に接続されたチャー回収装置にて、可燃性ガスから分離回収され、ガス化炉に再投入される。チャー回収装置の容量には限界がある一方、チャー回収装置内のチャーの量が少なくなると可燃性ガスの吹き抜けが起きる。このため、ガス化炉でのチャーの発生量は安定に保たれる必要があり、チャーの発生量が増減することは好ましくないという問題がある。そして同様の問題がR/T比を調整した場合にも生じる。本発明は、上記問題に鑑みてなされ、その目的とするところは、燃料の種類又は性状が変化しても、チャーの発生量の増減が抑制されながら、燃料をガス化して得られる可燃性ガスの発熱量が安定である燃料ガス化システム、燃料ガス化システムに適用される制御方法及び制御プログラム、並びに、燃料ガス化システムを備える燃料ガス化複合発電システムを提供することにある。上記課題を解決するために、本発明は以下の手段を採用する。本発明は、燃料を燃焼させる一方でガス化させて可燃性ガスを発生させるガス化炉と、前記ガス化炉に空気を供給する空気供給装置と、空気を窒素ガスと酸素ガスに分離する空気分離装置と、前記空気分離装置によって分離された酸素ガスを前記ガス化炉に供給する高酸素濃度酸化剤供給装置と、前記空気分離装置によって分離された窒素ガスを利用して、前記燃料を前記ガス化炉に供給する燃料供給装置と、前記空気供給装置、前記高酸素濃度酸化剤供給装置及び前記燃料供給装置を制御する制御装置とを備え、前記制御装置は前記可燃性ガスの発熱量に対応する指標に応じて、前記ガス化炉への前記燃料の供給量を制御するとともに、前記ガス化炉への空気の供給量に対する酸素ガスの供給量の比率が変化するように、前記ガス化炉への酸素ガスの供給量を制御することを特徴とする燃料ガス化システムを提供する。この燃料ガス化システムでは、ガス化によって得られた可燃性ガスの発熱量に対応する指標が変化した場合に、ガス化炉への燃料の供給量とともに酸素ガスの供給量が制御される。これによって、ガス化炉への空気の供給量の変化が抑制されながら、可燃性ガスの発熱量の変化が抑制される。従って、この燃料ガス化システムを燃料ガス複合発電システムに適用した場合、可燃性ガスの発熱量が変化しても、ガスタービン装置の圧縮機からガス化炉への空気の供給量の変化が抑制される。この結果として、ガスタービンの出力が安定し、発電機の発電量も安定する。このため、燃料ガス複合発電システムは安定して運転される。また、ガス化炉への燃料及び酸素ガスの供給量を制御する場合、燃料の供給量のみを制御する場合に比べて、ガス化炉でのチャーの発生量が安定し、チャーの過剰な発生や不足が防止される。このため、燃料ガス化システムが安定して運転される。更に、燃料及び酸素ガスの供給量を制御する場合、燃料及び空気量の供給量を制御する場合に比べて、可燃性ガスの圧力変動が抑制される。この点からも、燃料ガス化システムが安定して運転される。好ましい構成として、前記制御装置は、前記指標として、前記可燃性ガスの発熱量自体に応じて、前記燃料及び前記酸素ガスの供給量を制御する。この構成によれば、可燃性ガスの発熱量を制御対象として、燃料及び酸素ガスの供給量が制御されるので、可燃性ガスの発熱量の変化が確実に抑制される。好ましい構成として、前記制御装置は、前記指標として、前記ガス化炉でのチャーの発生量に応じて、前記燃料及び前記酸素ガスの供給量を制御する。この構成によれば、チャーの発生量を制御対象として、燃料及び酸素ガスの供給量が制御されるので、チャーの発生量の変化が確実に抑制される。また、本発明は、燃料を燃焼させる一方でガス化させて可燃性ガスを発生させるガス化炉と、前記ガス化炉に空気を供給する空気供給装置と、空気を窒素ガスと酸素ガスに分離する空気分離装置と、前記空気分離装置によって分離された酸素ガスを前記ガス化炉に供給する高酸素濃度酸化剤供給装置と、前記空気分離装置によって分離された窒素ガスを利用して、前記燃料を前記ガス化炉に供給する燃料供給装置と、を備える燃料ガス化システムの制御方法において、前記可燃性ガスの発熱量に対応する指標に応じて、前記ガス化炉への前記燃料の供給量を制御するとともに、前記ガス化炉への空気の供給量に対する酸素ガスの供給量の比率が変化するように、前記ガス化炉への酸素ガスの供給量を制御することを特徴とする燃料ガス化システムの制御方法を提供する。この燃料ガス化システムの制御方法では、ガス化によって得られた可燃性ガスの発熱量に対応する指標が変化した場合に、燃料の供給量とともに酸素ガスの供給量が制御される。これによって、空気の供給量の変化が抑制されながら、可燃性ガスの発熱量の変化が抑制される。従って、この燃料ガス化システムの制御方法を燃料ガス複合発電システムに適用した場合、可燃性ガスの発熱量が変化しても、ガスタービン装置の圧縮機からガス化炉への空気の供給量の変化が抑制される。この結果として、ガスタービンの出力が安定し、発電機の発電量も安定する。このため、燃料ガス複合発電システムは安定して運転される。また、燃料及び酸素ガスの供給量を制御する場合、燃料の供給量のみを制御する場合に比べて、ガス化炉でのチャーの発生量が安定し、チャーの過剰な発生や不足が防止される。このため、燃料ガス化システムが安定して運転される。更に、燃料及び酸素ガスの供給量を制御する場合、燃料及び空気量の供給量を制御する場合に比べて、可燃性ガスの圧力変動が抑制される。この点からも、燃料ガス化システムが安定して運転される。また本発明は、燃料を燃焼させる一方でガス化させて可燃性ガスを発生させるガス化炉と、前記ガス化炉に空気を供給する空気供給装置と、空気を窒素ガスと酸素ガスに分離する空気分離装置と、前記空気分離装置によって分離された酸素ガスを前記ガス化炉に供給する高酸素濃度酸化剤供給装置と、前記空気分離装置によって分離された窒素ガスを利用して、前記燃料を前記ガス化炉に供給する燃料供給装置と、前記空気供給装置、前記高酸素濃度酸化剤供給装置及び前記燃料供給装置を制御する制御装置と、を備える燃料ガス化システムの制御プログラムにおいて、前記制御装置に、前記可燃性ガスの発熱量に対応する指標に応じて、前記ガス化炉への前記燃料の供給量を制御するとともに、前記ガス化炉への空気の供給量に対する酸素ガスの供給量の比率が変化するように、前記ガス化炉への酸素ガスの供給量を制御する機能を実現させることを特徴とする燃料ガス化システムの制御プログラムを提供する。この燃料ガス化システムの制御プログラムでは、ガス化によって得られた可燃性ガスの発熱量に対応する指標が変化した場合に、燃料の供給量とともに酸素ガスの供給量が制御される。これによって、空気の供給量の変化が抑制されながら、可燃性ガスの発熱量の変化が抑制される。従って、この燃料ガス化システムの制御プログラムを燃料ガス複合発電システムに適用した場合、可燃性ガスの発熱量が変化しても、ガスタービン装置の圧縮機からガス化炉への空気の供給量の変化が抑制される。この結果として、ガスタービンの出力が安定し、発電機の発電量も安定する。このため、燃料ガス複合発電システムは安定して運転される。また、燃料及び酸素ガスの供給量を制御する場合、燃料の供給量のみを制御する場合に比べて、ガス化炉でのチャーの発生量が安定し、チャーの過剰な発生や不足が防止される。このため、燃料ガス化システムが安定して運転される。更に、燃料及び酸素ガスの供給量を制御する場合、燃料及び空気量の供給量を制御する場合に比べて、可燃性ガスの圧力変動が抑制される。この点からも、燃料ガス化システムが安定して運転される。また本発明は、燃料を燃焼させる一方でガス化させて可燃性ガスを発生させるガス化炉と、前記可燃性ガスを燃焼させて燃焼ガスを発生させる燃焼器と、前記燃焼器で発生した燃焼ガスを用いて駆動されるガスタービンと、前記ガスタービンの出力を利用して発電する発電機と、前記ガス化炉に空気を供給する空気供給装置と、前記燃焼器に空気を供給する圧縮機であって、前記空気供給装置の一部を兼ねる圧縮機と、空気を窒素ガスと酸素ガスに分離する空気分離装置を含み、前記空気分離装置によって分離された酸素ガスを前記ガス化炉に供給する高酸素濃度酸化剤供給装置と、前記空気分離装置によって分離された窒素ガスを利用して、前記燃料を前記ガス化炉に供給する燃料供給装置と、前記発電機の発電量が目標値に近付くように、前記空気供給装置、前記高酸素濃度酸化剤供給装置及び前記燃料供給装置を制御する制御装置と、を備え、前記制御装置は、前記可燃性ガスの発熱量に対応する指標に応じて、前記ガス化炉への前記燃料の供給量を制御するとともに、前記ガス化炉への空気の供給量に対する酸素ガスの供給量の比率が変化するように、前記ガス化炉への酸素ガスの供給量を制御することを特徴とする燃料ガス化複合発電システムを提供する。この燃料ガス化複合発電システムでは、ガス化によって得られた可燃性ガスの発熱量に対応する指標が変化した場合に、燃料の供給量とともに酸素ガスの供給量が制御される。これによって、空気の供給量の変化が抑制されながら、可燃性ガスの発熱量の変化が抑制される。従って、可燃性ガスの発熱量が変化しても、空気供給装置からガス化炉への空気の供給量の変化が抑制される。この結果として、空気供給装置から燃焼器への空気の供給量の変化が抑制され、ガスタービンの出力が安定し、発電機の発電量も安定する。このため、燃料ガス複合発電システムは安定して運転される。また、燃料及び酸素ガスの供給量を制御する場合、燃料の供給量のみを制御する場合に比べて、ガス化炉でのチャーの発生量が安定し、チャーの過剰な発生や不足が防止される。このため、燃料ガス化複合発電システムが安定して運転される。更に、燃料及び酸素ガスの供給量を制御する場合、燃料及び空気量の供給量を制御する場合に比べて、可燃性ガスの圧力変動が抑制される。この点からも、燃料ガス化複合発電システムが安定して運転される。本発明によれば、燃料の種類又は性状が変化しても、チャーの発生量の増減が抑制されながら、燃料をガス化して得られる可燃性ガスの発熱量が安定である燃料ガス化システム、燃料ガス化システムに適用される制御方法及び制御プログラム、並びに、燃料ガス化システムを備える燃料ガス化複合発電システムが提供される。以下、本発明を図に示した実施形態を用いて詳細に説明する。但し、実施形態に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、その相対配置などは特に特定的な記載がない限り、この発明の範囲をそれのみに限定する趣旨ではない。第1実施形態図1は、第1実施形態の燃料ガス化複合発電システム以下、IGCCともいう10の概略的な構成を示している。なお、燃料が石炭である場合、IGCC10は石炭ガス化複合発電システムである。IGCC10は、燃料ガス化システム12及びガスタービンコンバインドサイクル発電システム以下、GTCCともいう14によって構成されている。燃料ガス化システム12は、燃料をガス化して可燃性ガスを発生させ、GTCC14は可燃性ガスを用いて発電する。なお、燃料が石炭である場合、燃料ガス化システム12は、石炭ガス化システムである。燃料ガス化システム燃料ガス化システム12は、ガス化炉16、ガス化炉16に燃料としての石炭を供給する燃料供給装置18、ガス化炉16に酸化剤としての空気を供給する空気供給装置20、ガス化炉16に高酸素濃度酸化剤として酸素ガスを供給する高酸素濃度酸化剤供給装置22、及び、ガス化炉16で発生した可燃性ガスを処理するガス処理装置24を有する。また、燃料ガス化システム12は、制御装置26を有し、制御装置26は、燃料供給装置18、空気供給装置20、及び、高酸素濃度酸化剤供給装置22を制御する。なお、制御装置26は、GTCC14も制御しており、IGCC10全体を制御している。ガス化炉ガス化炉16は、上下2段の噴流床型であり、下段の噴流床部コンバスタ28及び上段の噴流床部リダクタ30を有する。微粉状態の石炭は、コンバスタ28のバーナ及びリダクタ30のバーナに供給される。コンバスタ28のバーナには、空気及び酸素ガスが供給され、コンバスタ28で石炭が燃焼すると、リダクタ30にて石炭がガス化して可燃性ガスが発生する。燃料供給装置燃料供給装置18は、コンバスタ28及びリダクタ30から延びる燃料供給路32を有し、燃料供給路32には、燃料ビン34、燃料ホッパ36、燃料流量調整弁38及び分配装置40が、石炭の流動方向にてこの順序で設けられている。燃料ビン34は、図示しない粉砕装置から供給された微粉状態の石炭を一時的に貯蔵する。燃料ホッパ36は、燃料ビン34内の石炭を燃料供給路32の下流に供給する。また、燃料供給装置18は、空気分離装置ASU:AirSeparatorUnit42を有し、空気分離装置42は、空気を窒素ガス及び酸素ガスに分離する。そして、分離された窒素ガスは、燃料供給路32にキャリアガスとして供給され、燃料ホッパ36から供給された石炭はキャリアガスによって搬送される。燃料流量調整弁38は、制御装置26からの指令に基づいて、石炭の流量を調整する。分配装置40は、適当な分配比率にて、石炭をコンバスタ28及びリダクタ30に供給する。なお、分配比率は、可変であっても固定であってもよい。空気供給装置空気供給装置20は、コンバスタ28へ延びる空気供給路44を有している。圧縮機GT空気圧縮機46により昇圧された空気の一部は抽気され、昇圧機48は、圧縮機46からの抽気空気を昇圧する。そして、昇圧機48によって昇圧された抽気空気が、ガス化炉16のコンバスタ28に送られる。なお、昇圧機48は、モータ50によって駆動され、モータ50は制御装置26によって制御され、空気流量はモータ回転数又は昇圧機48入口ベーンによって制御される。高酸素濃度酸化剤供給装置空気分離装置42は、高酸素濃度酸化剤供給装置22の一部を兼ねており、高酸素濃度酸化剤供給装置22は、空気分離装置42の酸素ガス放出口と昇圧機48よりも下流の空気供給路44の部分とを接続する高酸素濃度酸化剤供給路47を有する。従って、空気分離装置42によって分離された酸素ガスが、高酸素濃度酸化剤供給路47及び空気供給路44の一部を通じて、コンバスタ28に供給される。また、高酸素濃度酸化剤供給路47には、高酸素濃度酸化剤流量調整弁51が設けられ、高酸素濃度酸化剤流量調整弁51は、制御装置26によって制御される。つまり、ガス化炉16への酸素ガスの供給量は制御装置26によって制御される。ガス処理装置ガス処理装置24は、ガス化炉16の上部からGTCC14まで延びる可燃性ガス供給路52を有し、可燃性ガス供給路52には、熱交換器シンガスクーラ54、チャー回収装置56及びガス精製装置58が、可燃性ガスの流動方向にてこの順序で設けられている。シンガスクーラ54では、可燃性ガスが適当な温度まで冷却される。この際、熱交換によって蒸気が発生し、発生した蒸気はGTCC14に供給される。チャー回収装置56は、可燃性ガスからチャーを分離する。チャー回収装置56は、チャー返送路60を介してコンバスタ28に接続されており、チャー返送路60には、チャービン62及びチャーホッパ64が、チャーの流動方向にてこの順序で設けられている。チャー返送路60には、空気分離装置42からキャリアガスとして窒素ガスが供給され、キャリアガスによってチャーがコンバスタ28に搬送される。なお、チャービン62には、チャーの発生量に対応する値として、チャーの貯蔵量を計量可能な計量器WM65が取り付けられている。計量器65は、例えば、チャーの上端位置を検出可能な位置センサ又は貯蔵量重量センサによって構成されている。計量器65によって計測されたチャーの貯蔵量チャー発生量は、必要に応じて、制御装置26に入力される。ガス精製装置58は、例えば、脱塵装置と脱硫装置からなり、可燃性ガスから煤塵及び硫黄成分を除去する。また、可燃性ガス供給路52には、燃料のガス化によって得られた可燃性ガスシステムガスの圧力システムガスSG圧力を検出するための圧力計PG66、及び、システムガスの発熱量を検出するための発熱量計HG68が取り付けられている。システムガスの発熱量は、一定単位量のシステムガスが燃焼することによって生じる熱量であり、燃料の種類や性状、更には、ガス化炉16でのガス化の条件によって、システムガス中の可燃性成分の種類や濃度が変化することに伴い変化する。本実施形態では、一例として、圧力計66は、チャー回収装置56とガス精製装置58との間を延びる可燃性ガス供給路52の部分に取り付けられ、発熱量計68は、ガス精製装置58よりも下流の可燃性ガス供給路52の部分に取り付けられている。更に、ガス精製装置58よりも下流の可燃性ガス供給路52の部分には、分岐路70が接続されており、分岐路70には、放出流量調整弁72及びグランドフレア74が設けられている。グランドフレア74は、不要の可燃性ガスを燃焼させ、無害なクリーンガスとして大気中に放出する。ガスタービンコンバインドサイクル発電システムGTCC14は、可燃性ガス流量調整弁76、ガスタービン装置78、蒸気タービン80、発電機G82、及び、排熱回収ボイラ84を有する。可燃性ガス流量調整弁76は、可燃性ガス供給路52の出口近傍に設けられている。可燃性ガス流量調整弁76は、制御装置26によって制御される。つまり制御装置26は、GTCC14を制御する機能も有する。ガスタービン装置ガスタービン装置78は、圧縮機46、燃焼器86、及び、ガスタービン88を有する。圧縮機46はターボ圧縮機であり、大気中の空気を吸入して燃焼器86に向けて送出する。なお前述したように、圧縮機46は、空気供給装置20の空気供給源としての機能も有しており、空気供給装置20の一部を兼ねている。燃焼器86には、可燃性ガス供給路52の出口が接続されており、燃焼器86では、可燃性ガスが燃焼させられる。燃焼器86で発生した燃焼ガスは、ガスタービン88を駆動してから、排熱回収ボイラ84に送られ、そして、排熱回収ボイラ84の煙突から放出される。蒸気タービン蒸気タービン80には、排熱回収ボイラ84及びシンガスクーラ54で発生した蒸気が供給され、蒸気によって、蒸気タービン80が駆動される。発電機発電機82の回転軸は、本実施例の場合、ガスタービン88、圧縮機46及び蒸気タービン80の回転軸と同軸的に連結されており、発電機82は、ガスタービン88及び蒸気タービン80の出力である回転力を電力に変換して発電する。なお、発電機82の発電量出力の検出値は、制御装置26に入力されている。制御装置以下、制御装置26について詳細に説明する。制御装置26は、例えば、コンピュータによって構成され、制御プログラムを記憶する記憶装置、制御プログラムを実行する演算装置、及び、入出力インターフェース等を有する。なお、制御プログラムはコンピュータ読み取り可能な記録媒体に格納されていてもよい。記録媒体としては、磁気ディスク、光磁気ディスク、CD-ROM、DVD-ROM、及び、半導体メモリ等を用いることができる。あるいは、制御プログラムは、通信回線を通じてコンピュータに配信されてもよい。図2は、制御装置26の機能的な構成を示すブロック図である。制御装置26は、統括負荷圧力制御部90、ガスタービン制御部92及びガス化炉制御部94を有する。統括負荷圧力制御部統括負荷圧力制御部90は、発電機出力目標値設定部96、発電機出力偏差演算部98、偏差合算部100、SG圧力目標値設定部102及びSG圧力偏差演算部104を有する。発電機出力目標値設定部96は、例えば、管理者によって手動で入力された負荷設定値Xに基づいて、適当な関数FX又はマップデータを利用して、発電機82の出力の目標値MWD:MegaWattDemandを設定する。発電機出力偏差演算部98は、発電機82から入力された発電機82の出力の検出値と発電機出力目標値設定部96によって設定されたMWDとの偏差発電機出力偏差を演算する。SG圧力目標値設定部102は、発電機出力目標値設定部96によって設定されたMWDに基づいて、適当な関数FX又はマップデータを利用して、SG圧力の目標値を設定する。SG圧力偏差演算部104は、圧力計66から入力されたSG圧力の検出値とSG圧力目標値設定部102によって設定されたSG圧力の目標値との偏差SG圧力偏差を演算するΔ。偏差合算部100は、発電機出力偏差演算部98によって演算された発電機出力偏差とSG圧力偏差演算部104によって演算されたSG圧力偏差との和を演算するΣ。ガスタービン制御部ガスタービン制御部92は、偏差積分部105及びSG供給量指令値設定部106を有し、偏差合算部100で演算された発電機出力偏差とSG圧力偏差の和を、予め設定された所定期間に亘って積分し、積分値を算出する。SG供給量指令値設定部106は、偏差積分部105で得られた積分値に基づいて、適当な関数又はマップデータを利用して、燃焼器86への可燃性ガスの供給量SG供給量の指令値を設定する。SG供給量の指令値は、可燃性ガス流量調整弁76に入力され、可燃性ガス流量調整弁76の弁開度は、燃焼器86への可燃性ガスの供給量が指令値に近付くように調整される。ガス化炉制御部ガス化炉制御部94は、ガス化炉入力指令GID設定部108及び燃料高酸素濃度酸化剤流量指令値補正部110を有する。ガス化炉制御部94は、発電機出力目標値設定部96によって設定されたMWD、SG圧力偏差演算部104によって演算されたSG圧力偏差、及び、発熱量計68から入力されたシステムガスの発熱量の検出値に基づいて、空気流量指令値、燃料流量指令値、及び、高酸素濃度酸化剤流量指令値を演算して出力する。空気流量指令値は昇圧機48モータ50に入力され、ガス化炉16に供給される空気の流量が空気流量指令値に近付くように、昇圧機48入口ベーン又は、モータ50の回転速度が調整される。燃料流量指令値は、燃料流量調整弁38に入力され、燃料流量調整弁38の弁開度は、ガス化炉16に供給される石炭の流量が、燃料流量指令値に近付くように調整される。高酸素濃度酸化剤流量指令値は、高酸素濃度酸化剤流量調整弁51に入力され、高酸素濃度酸化剤流量調整弁51の弁開度は、ガス化炉16に供給される酸素ガスの流量が高酸素濃度酸化剤流量指令値に近付くように調整される。GID設定部図3は、ガス化炉制御部94の機能的な構成をより詳細に示しており、図4は、図3の各ブロックが実行する演算の内容を示している。図4は、ガス化炉制御部94が実行する制御方法又は制御プログラムを実質的に示している。図3に示したように、GID設定部108は、GID目標値設定部112、GID補正量設定部114、GID決定部116、空気流量指令値設定部118、燃料流量指令値設定部120、及び、高酸素濃度酸化剤流量指令値設定部122を有する。図4も参照すると、GID目標値設定部112は、発電機出力目標値設定部96によって設定されたMWDに基づいて、適当な関数FX又はマップデータを利用して、GIDの目標値を設定する。一方、GID補正量設定部114は、P比例制御、PI比例積分制御又はPID比例積分微分制御等の補償制御を行う。具体的には、GID補正量設定部114は、SG圧力偏差演算部104によって演算されたSG圧力偏差に基づいて、適当な関数FXを利用して、GIDの補正量を設定する。そして、GID決定部116は、GID目標値設定部112によって設定されたGIDの目標値とGID補正量設定部114によって設定されたGIDの補正量とを足し合わせるΣ。足し合わせによって得られた結果が、補正されたGIDの目標値に決定される。空気流量指令値設定部118は、GID決定部116によって決定された補正後のGIDの目標値に基づいて、適当な関数FX又はマップデータを利用して、空気流量指令値を設定する。燃料流量指令値設定部120は、GID決定部116によって決定された補正後のGIDの目標値に基づいて、適当な関数FX又はマップデータを利用して、燃料流量指令値を設定する。高酸素濃度酸化剤流量指令値設定部122は、GID決定部116によって決定された補正後のGIDの目標値に基づいて、適当な関数FX又はマップデータを利用して、高酸素濃度酸化剤流量指令値を設定する。燃料高酸素濃度酸化剤流量指令値補正部燃料高酸素濃度酸化剤流量指令値補正部110は、SG発熱量目標値設定部124、SG発熱量偏差演算部126、補正用変数決定部128、燃料流量補正量設定部130、燃料流量指令値決定部132、高酸素濃度酸化剤流量補正量設定部134、及び、高酸素濃度酸化剤流量指令値決定部136を有する。SG発熱量目標値設定部124は、発電機出力目標値設定部96によって設定されたMWDに基づいて、適当な関数FX又はマップデータを利用して、システムガスの発熱量SG発熱量の目標値を設定する。SG発熱量偏差演算部126は、SG発熱量目標値設定部124によって設定されたSG発熱量の目標値と発熱量計68から入力されたSG発熱量の検出値との偏差SG発熱量偏差を演算するΔ。補正用変数決定部128は、P制御、PI制御又はPID制御等の補償制御を行う。具体的には、補正用変数決定部128は、SG発熱量偏差演算部126によって演算されたSG発熱量偏差に基づいて、予め設定された適当な関数FXを利用して、補正用変数を決定する。燃料流量補正量設定部130は、補正用変数決定部128によって決定された補正用変数に基づいて、適当な関数FX又はマップデータを利用して、燃料流量の補正量を設定する。そして、燃料流量指令値決定部132は、燃料流量指令値設定部120によって設定された燃料流量指令値と燃料流量補正量設定部130によって設定された燃料流量の補正量とを足し合わせるΣ。足し合わせによって得られた結果が、補正後の燃料流量指令値に決定される。高酸素濃度酸化剤流量補正量設定部134は、補正用変数決定部128によって決定された補正用変数に基づいて、適当な関数FX又はマップデータを利用して、高酸素濃度酸化剤流量の補正量を設定する。そして、高酸素濃度酸化剤流量指令値決定部136は、高酸素濃度酸化剤流量指令値設定部122によって設定された高酸素濃度酸化剤流量指令値と高酸素濃度酸化剤流量補正量設定部134によって設定された高酸素濃度酸化剤流量の補正量とを足し合わせるΣ。足し合わせによって得られた結果が、補正後の高酸素濃度酸化剤流量指令値に決定される。かくして、燃料流量指令値及び高酸素濃度酸化剤流量指令値については補正後の燃料流量指令値及び高酸素濃度酸化剤流量指令値が出力され、空気流量指令値については、空気流量指令値設定部118によって設定された空気流量指令値がそのまま出力される。動作以下、上述した第1実施形態のIGCC10の動作、換言すれば、IGCC10の制御方法を説明する。なお、この動作は、制御装置26にインストールされているIGCC10の制御プログラムに従って、制御装置26がIGCC10を制御することによって実現されている。図5、図6及び図7は、IGCC10の運転状態を表すパラメータの時間変化を概略的に示すタイムチャートであり、縦軸は、各パラメータの大きさを任意スケールで示しており、横軸は時間を示している。そして、図5、図6及び図7のいずれの場合においても、負荷設定値Xは時刻t0から終始一定であり、従って、発電機出力目標値及びSG圧力目標値も一定である。ただし、図5及び図6は、燃料高酸素濃度酸化剤流量指令値補正部110の機能を明確にするために、燃料高酸素濃度酸化剤流量指令値補正部110の機能を停止させた場合のIGCC10の動作を参考例として示している。従って図5及び図6の場合、燃料流量指令値設定部120によって設定された燃料流量指令値及び高酸素濃度酸化剤流量指令値設定部122によって設定された高酸素濃度酸化剤流量指令値が、制御装置26からそのまま出力されている。図5の場合参考例1時刻t0から時刻t1までIGCC10は、燃料高酸素濃度酸化剤流量指令値補正部110の機能が停止していることを除き、正常な運転状態にある。2時刻t1から時刻t3まで何らかの原因又は外乱、例えば石炭の性状の変化によって、発熱量計68によって検出される可燃性ガスシステムガスの発熱量SG発熱量が徐々に低下している。この場合、燃焼器86からガスタービン88に供給される熱量が減少し、発電機出力検出値が減少する。このため、発電機出力偏差が増大し、SG供給量指令値が増大される。これにより、可燃性ガス流量調整弁76の弁開度が増大され、燃焼器86への可燃性ガスの供給量が増量される。この結果として、圧力計66によって検出されるシステムガスの圧力SG圧力も徐々に低下する。SG圧力検出値が減少すると、SG圧力偏差が増大し、GID補正量が増大され、補正後のGID目標値が増大される。これによって、空気流量指令値、燃料流量指令値、及び、高酸素濃度酸化剤流量指令値が増大され、空気流量、燃料供給量及び酸素ガス流量高濃度酸化剤流量が徐々に増加している。この結果として、SG発熱量、SG圧力及び発電機出力の回復が期待されるが、図5の場合では、SG発熱量、SG圧力及び発電機出力の減少は止まらない。一方、空気流量、燃料供給量及び酸素ガス流量が増加したことによって、チャー発生量が徐々に増加している。3時刻t3以降図5の場合、空気流量、石炭供給量及び酸素ガス流量が増加したにもかかわらず、時刻t3以降もSG発熱量、SG圧力及び発電機出力が徐々に減少している。一方、GID目標値には予め設定された上限があり、時刻t3にて、補正後のGID目標値が上限に到達している。このため、時刻t3以降は、空気流量、燃料供給量及び酸素ガス流量は増加せずに飽和している。なお、チャー発生量は、時刻t4まで徐々に増加し、時刻t4以降飽和している。図6の場合参考例図6の場合も、時刻t1からSG発熱量、SG圧力及び発電機出力が低下している。図5の場合と異なるのは、図6の場合、空気流量、燃料供給量及び酸素ガス流量の増加が奏功し、時刻t2以降、SG発熱量が一定になるととともに、SG圧力及び発電機出力が回復している。つまり、図6は、図5の場合に比べて外乱が小さい場合を示している。なお、燃料高酸素濃度酸化剤流量指令値補正部110の機能が停止している場合、制御対象は、発電機出力及びSG圧力である。従って、時刻t3で発電機出力及びSG圧力が各々の目標値に到達すれば、SG発熱量が回復していなくても、目標が達成されたことになる。図7の場合1時刻t0から時刻t1までIGCC10は、燃料高酸素濃度酸化剤流量指令値補正部110も機能しており、正常な運転状態にある。2時刻t1から時刻t2まで何らかの原因によって、時刻t1から、SG発熱量が徐々に減少しており、これに伴い、図5の場合と同様に、発電機出力及びSG圧力が低下している。SG圧力検出値が減少すると、SG圧力偏差が増大し、GID補正量が増大され、補正後のGID目標値が増大される。これによって、空気流量指令値、燃料流量指令値、及び、高酸素濃度酸化剤流量指令値が増大される。更に、燃料高酸素濃度酸化剤流量指令値補正部110が機能している場合、SG発熱量の検出値が減少すると、SG発熱量の偏差が増加し、燃料流量の補正量及び高酸素濃度酸化剤流量の補正量が増加する。このため、燃料流量指令値決定部132で決定された補正後の燃料流量指令値は、燃料高酸素濃度酸化剤流量指令値補正部110が機能していない場合に比べて大きくなる。同様に、高酸素濃度酸化剤流量指令値決定部136で決定された補正後の高酸素濃度酸化剤流量指令値は、燃料高酸素濃度酸化剤流量指令値補正部110が機能していない場合に比べて大きくなる。従って、図7の場合、図5及び図6の場合に比べて、時刻t1から時刻t2までの間における燃料供給量及び高酸素濃度酸化剤流量の増加量が大きくなっている。つまり、燃料高酸素濃度酸化剤流量指令値補正部110が機能している場合、燃料供給量及び高酸素濃度酸化剤流量が速やかに増加する。3時刻t2から時刻t3まで時刻t1から時刻t2までの間における燃料供給量及び高酸素濃度酸化剤流量の増加量が大である結果、SG発熱量、SG圧力及び発電機出力が上昇している。なお、ガス化炉16への燃料の供給量と高酸素濃度酸化剤の供給量の比率によって、ガス化炉16における、炭素燃料のガス化によって生じるガスの量と、固定炭素のガス化によって生じるガスの量の比率を予測することができる。そこで、この比率が最適になるように、補正用変数決定部128、燃料流量補正量設定部130、及び、高酸素濃度酸化剤流量補正量設定部134は、燃料流量の補正量及び高酸素濃度酸化剤流量の補正量を決定しており、この結果、SG発熱量を効率的に増加させることができる。4時刻t3以降SG発熱量が効率的に増加し、SG発熱量の上昇中に発電機出力検出値が発電機出力目標値に到達すると、発電機出力偏差が減少し、SG供給量指令値が減少される。これにより、可燃性ガス流量調整弁76の弁開度が減少され、燃焼器86への可燃性ガスの供給量が減量される。この結果として、圧力計66によって検出されるシステムガスの圧力SG圧力が増加する。SG圧力検出値がSG圧力目標値を超えて増加すると、SG圧力偏差が時刻t2の場合とは異なる方向に増加する。このため、時刻t4にてGID目標値が減少方向にて補正され、これ以降SG圧力検出値がSG圧力目標値に徐々に近付く。以上説明したように、上述した第1実施形態のIGCC10、IGCC10の制御方法、及び、IGCC10の制御プログラムによれば、SG発熱量の検出値が変化した場合に、ガス化炉16への燃料の供給量とともに、空気の供給量に対する酸素ガスの供給量の比率が変化するように、酸素ガスの供給量が制御される。これによって、ガス化炉16への空気の供給量の変化が抑制されながら、SG発熱量の変化が抑制される。従って、SG発熱量が変化しても、空気供給装置20からガス化炉16への空気の供給量の変化が抑制される。この結果として、空気供給装置20の一部を兼ねる圧縮機46から燃焼器86への空気の供給量の変化が抑制され、ガスタービン88の出力が安定し、発電機82の発電量も安定する。このため、IGCC10は安定して運転される。また、SG発熱量の変化を抑制するために燃料及び酸素ガスの供給量を制御する場合、燃料の供給量のみを制御する場合に比べて、ガス化炉16でのチャーの発生量が安定し、チャーの過剰な発生や不足が防止される。このため、IGCC10は安定して運転される。更に、燃料及び酸素ガスの供給量を制御する場合、燃料及び空気の供給量を制御する場合に比べて、IGCC10におけるシステムガスの圧力変動が抑制される。この点からも、IGCC10が安定して運転される。一方、SG発熱量検出値は、発電機出力目標値MWD及びGID目標値の各々と相関を有し、発電機出力目標値は、SG発熱量検出値を介して、GID目標値と相関を有する。従って、発電機出力目標値及びSG発熱量検出値が与えられれば、適切なGID目標値を定めることができる。このような観点からすれば、IGCC10では、GID目標値自体はSG発熱量検出値に基づくことなく設定されているが、燃料流量指令値及び高酸素濃度酸化剤流量指令値がSG発熱量検出値に基づいて補正されている。このため、GID目標値設定部112においてGID目標値の設定に用いられる関数又はマップデータが現状に合わず、GID目標値が適切に設定されていなかったとしても、結果としてみれば、燃料流量指令値及び高酸素濃度酸化剤流量指令値が適切に決定され、IGCC10は安定して運転される。なお、IGCC10の制御方法、及び、IGCC10の制御プログラムについては、これらの一部を燃料ガス化システム12の制御方法及び制御プログラムとして使用することができる。第2実施形態以下、第2実施形態について説明する。第2実施形態は、図8及び図9に示したように、制御装置26におけるガス化炉制御部94の構成が、第1実施形態とは異なる。具体的には、まず、SG発熱量検出値に代えて、計量器65からチャー発生量の検出値がガス化炉制御部94に入力される。そして、燃料高酸素濃度酸化剤流量指令値補正部110は、SG発熱量目標値設定部124及びSG発熱量偏差演算部126に代えて、チャー発生量目標値設定部138及びチャー発生量偏差演算部140を有する。チャー発生量目標値設定部138は、GID決定部によって決定された補正後のGID補正量目標値に基づいて、適当な関数FX又はマップデータを利用して、チャー発生量の目標値を設定する。そして、チャー発生量偏差演算部140は、チャー発生量の目標値と検出値との偏差チャー発生量偏差を演算し、補正用変数決定部142は、SG発熱量偏差に代えて、チャー発生量偏差に基づいて、P制御、PI制御又はPID制御等の補償制御を行う。具体的には、補正用変数決定部142は、予め設定された適当な関数FXを利用して、補正用変数を決定する。すなわち、第1実施形態では、システムガスの発熱量に対応する指標として、SG発熱量が用いられていたが、第2実施形態では、チャー発生量が用いられている。第2実施形態も、第1実施形態と同様の効果を奏する。これは、チャーの発生量に基づいて燃料流量指令値及び高酸素濃度酸化剤流量指令値を補正することによって、チャーの発生量が安定して制御され、この結果として、第1実施形態の場合と同様にSG発熱量が適切に維持されるからである。第3実施形態以下、第3実施形態について説明する。第3実施形態は、図10及び図11に示したように、制御装置26におけるガス化炉制御部94の構成が、第1実施形態とは異なる。具体的には、第3実施形態のガス化炉制御部94は、燃料流量追加補正量設定部144、燃料流量補正量決定部146、高酸素濃度酸化剤流量追加補正量設定部148、及び、高酸素濃度酸化剤流量補正量決定部150を更に有する。燃料流量追加補正量設定部144は先行制御を行う。具体的には、燃料流量追加補正量設定部144は、GID目標値設定部112によって設定されたGID目標値に基づいて、適当な関数FXを利用して、燃料流量の追加補正量を設定する。好ましくは、燃料流量追加補正量設定部144で利用される関数は、GID目標値の時間微分値を含む。燃料流量補正量決定部146は、燃料流量補正量設定部130によって設定された補正量と燃料流量追加補正量設定部144によって設定された追加補正量とを足し合わせ、得られた値を最終的な補正量に決定する。そして、燃料流量指令値決定部132は、燃料流量指令値設定部120によって設定された燃料流量指令値と燃料流量補正量決定部146によって決定された補正量とを足し合わせることによって、補正後の燃料流量指令値を決定する。同様に、高酸素濃度酸化剤流量追加補正量設定部148は先行制御を行う。具体的には、高酸素濃度酸化剤流量追加補正量設定部148は、GID目標値設定部112によって設定されたGID目標値に基づいて、適当な関数FXを利用して、高酸素濃度酸化剤流量の追加補正量を設定する。好ましくは、高酸素濃度酸化剤流量追加補正量設定部148で利用される関数は、GID目標値の時間微分値を含む。高酸素濃度酸化剤流量補正量決定部150は、高酸素濃度酸化剤流量補正量設定部134によって設定された補正量と高酸素濃度酸化剤流量追加補正量設定部148によって設定された追加補正量とを足し合わせ、得られた値を最終的な補正量に決定する。そして、高酸素濃度酸化剤流量指令値決定部136は、高酸素濃度酸化剤流量指令値設定部122によって設定された高酸素濃度酸化剤流量指令値と高酸素濃度酸化剤流量補正量決定部150によって決定された補正量とを足し合わせることによって、補正後の高酸素濃度酸化剤流量指令値を決定する。第3実施形態も第1実施形態と同様の効果を奏する。その上、第3実施形態のガス化炉制御部94には、追加補正量も考慮して燃料流量指令値及び高酸素濃度酸化剤流量指令値を補正することで、フィードフォワード制御の機能が付加されている。そして特に、高酸素濃度酸化剤の流量を調整した場合、燃料ガス化システム12の応答が速い。このため、負荷設定値Xの変動時に、SG発熱量が適正な値に速やかに収束する。第4実施形態以下、第4実施形態について説明する。図12及び図13に示したように、第4実施形態と第2実施形態の相違点は、第3実施形態と第1実施形態の相違点と同じである。このため、第4実施形態と第2実施形態の相違点の説明は省略するけれども、第4実施形態も第2実施形態と同様の効果を奏する。その上、第4実施形態のガス化炉制御部94には、追加補正量も考慮して燃料流量指令値及び高酸素濃度酸化剤流量指令値を補正することで、フィードフォワード制御の機能が付加されている。このため、負荷設定値Xの変動時に、チャー発生量及びSG発熱量が適正な値に速やかに収束する。本発明は、上述した第1乃至第4実施形態に限定されることはなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で適宜変更可能である。例えば、燃料ガス化システム12の燃料としては石炭に限定されることはなく、石炭、バイオマス及び石油残渣油等の炭素水素起源燃料を用いることができる。そして、可燃性ガスの発熱量に対応する指標として、第1実施形態では発熱量計68で発熱量自体が検出され、第2実施形態ではチャー発生量が検出されていたが、他の指標を用いてもよい。例えば、発電機82の出力及び可燃性ガスの供給量の組み合わせを指標として用いても良い。発電機82の出力及び可燃性ガスの供給量の組み合わせは可燃性ガスの発熱量と相関を有する。また、燃料ガス化システム12は、発電以外に、所望の組成のガスを生成するためのガス生成システムとして用いられてもよい。更に、空気分離装置42によって分離された酸素ガスは、純度が100である必要はなく、窒素ガスや二酸化炭素ガスを含んでいてもよい。