金属多孔体の製造方法であって、少なくとも、連通孔を有する3次元網目状樹脂の骨格表面に、体積平均粒径が10μm以下の金属微粒子及び金属酸化物微粒子からなる群より選ばれる少なくとも1種類以上の微粒子と、体積平均粒径が10μm以下のカーボン粉末とを含有する塗料を塗布して導電性被覆層を形成する工程と、少なくとも1種類以上の金属めっき層を形成する工程と、熱処理によって、3次元網目状樹脂の除去、金属微粒子あるいは金属酸化物微粒子と金属めっき層の還元、及び熱拡散を行う工程と、を有することを特徴とする金属多孔体の製造方法。前記塗料中に含有させる金属微粒子として、体積平均粒径が10μm以下のAl、Ti、Cr、Mn、Fe、Co、Ni、Cu、Mo、Sn、及びWからなる群より選ばれる1種以上の金属微粒子を用いることを特徴とする請求項1に記載の金属多孔体の製造方法。前記塗料中に含有させる金属酸化物微粒子として、体積平均粒径が10μm以下のAl2O3、TiO2、Cr2O3、MnO2、Fe2O3、Co3O4、NiO、CuO、MoO3、SnO2、及びWO3からなる群より選ばれる1種以上の金属酸化物微粒子を用いることを特徴とする請求項1又は2に記載の金属多孔体の製造方法。前記金属めっき層がAl、Al合金、Cr、Cr合金、Fe、Fe合金、Ni、Ni合金、Cu、Cu合金、Zn、Zn合金、Sn、及びSn合金からなる群より選ばれる1種以上であることを特徴とする請求項1~3のいずれか一項に記載の金属多孔体の製造方法。前記熱処理工程において、前記導電性被覆層中に含まれるカーボン粉末によって、金属微粒子あるいは金属酸化物微粒子と金属めっき層の還元を行うことを特徴とする請求項1~4のいずれか一項に記載の金属多孔体の製造方法。前記熱拡散により合金化を行うことを特徴とする請求項1~5のいずれか一項に記載の金属多孔体の製造方法。請求項1~6のいずれか一項に記載の金属多孔体の製造方法により製造されたことを特徴とする金属多孔体。前記金属多孔体が、NiAl、NiCr、NiMn、NiW、NiCo、NiSn、Al、NiMo、NiTi、FeCrNi、又はFeCrNiMoからなることを特徴とする請求項7に記載の金属多孔体。連通孔を有する金属多孔体であって、Al、Ti、Cr、Mn、Fe、Co、Ni、Cu、Mo、Sn、及びWから成る群から選択された少なくとも1種類以上の金属により構成されており、金属多孔体の骨格厚みtと骨格内の平均結晶粒径Dの関係が下式で示される範囲にあり、金属中の酸素濃度が0.5wt未満であり、且つ、骨格断面の空孔率が1未満であることを特徴とする金属多孔体。t/D≦1.0本発明は上記問題点に鑑みて、電池用集電体、フィルター、触媒担持体等として好適であって、強度、靭性ともに優れ、低コストで、且つ広範な材質に対応する金属多孔体及びその製造方法を提供することを課題とする。本発明者等は上記課題を解決すべく鋭意探究を重ねた結果、連通孔を有する3次元網目状樹脂の骨格表面に、体積平均粒径が10μm以下の金属微粒子及び金属酸化物微粒子からなる群より選ばれる少なくとも1種類以上の微粒子と、体積平均粒径が10μm以下のカーボン粉末とを含有する塗料を塗布し、さらに、この塗料の塗膜上に少なくとも1種類以上の金属めっき層を形成し、その後、熱処理によって3次元網目状樹脂の除去、金属あるいは金属酸化物微粒子と金属めっき層の還元、及び熱拡散による合金化を行うことが有効であることを見出し、本発明を完成させた。すなわち、本発明は以下の構成を有する。1金属多孔体の製造方法であって、少なくとも、連通孔を有する3次元網目状樹脂の骨格表面に、体積平均粒径が10μm以下の金属微粒子及び金属酸化物微粒子からなる群より選ばれる少なくとも1種類以上の微粒子と、体積平均粒径が10μm以下のカーボン粉末とを含有する塗料を塗布して導電性被覆層を形成する工程と、少なくとも1種類以上の金属めっき層を形成する工程と、熱処理によって、3次元網目状樹脂の除去、金属微粒子あるいは金属酸化物微粒子と金属めっき層の還元、及び熱拡散を行う工程と、を有することを特徴とする金属多孔体の製造方法。2前記塗料中に含有させる金属微粒子として、体積平均粒径が10μm以下のAl、Ti、Cr、Mn、Fe、Co、Ni、Cu、Mo、Sn、及びWからなる群より選ばれる1種以上の金属微粒子を用いることを特徴とする上記1に記載の金属多孔体の製造方法。3前記塗料中に含有させる金属酸化物微粒子として、体積平均粒径が10μm以下のAl2O3、TiO2、Cr2O3、MnO2、Fe2O3、Co3O4、NiO、CuO、MoO3、SnO2、及びWO3からなる群より選ばれる1種以上の金属酸化物微粒子を用いたことを特徴とする上記1に記載の金属多孔体の製造方法。4前記金属めっき層がAl、Al合金、Cr、Cr合金、Fe、Fe合金、Ni、Ni合金、Cu、Cu合金、Zn、Zn合金、Sn、及びSn合金からなる群より選ばれる1種以上であることを特徴とする上記1~3のいずれかに記載の金属多孔体の製造方法。5前記熱処理工程において、前記導電性被覆層中に含まれるカーボン粉末によって、金属微粒子あるいは金属酸化物微粒子と金属めっき層の還元を行うことを特徴とする上記1~4のいずれかに記載の金属多孔体の製造方法。6前記熱拡散により合金化を行うことを特徴とする上記1~5のいずれかに記載の金属多孔体の製造方法。7上記1~6のいずれかに記載の金属多孔体の製造方法により製造されたことを特徴とする金属多孔体。8前記金属多孔体がNiAl、NiCr、NiMn、NiW、NiCo、NiSn、Al、NiMo、NiTi、FeCrNi、又はFeCrNiMoからなることを特徴とする上記7に記載の金属多孔体。9連通孔を有する金属多孔体であって、Al、Ti、Cr、Mn、Fe、Co、Ni、Cu、Mo、Sn、及びWから成る群から選択された少なくとも1種類以上の金属により構成されており、金属多孔体の骨格厚みtと骨格内の平均結晶粒径Dの関係が下式で示される範囲にあり、金属中の酸素濃度が0.5wt未満であり、且つ骨格断面の空孔率が1未満であることを特徴とする金属多孔体。t/D≦1.0本発明によれば、電池用集電体、フィルター、触媒担持体等に適し、強度、靭性ともに優れ、低コストで、且つ広範な材質に対応する金属多孔体及びその製造方法を提供することができる。本発明に係る3次元網目状構造を有する金属多孔体の製造方法は、少なくとも、連通孔を有する3次元網目状樹脂の骨格表面に、体積平均粒径が10μm以下の金属微粒子及び金属酸化物微粒子からなる群より選ばれる少なくとも1種類以上の微粒子と、体積平均粒径が10μm以下のカーボン粉末とを含有する塗料を塗布して導電性被覆層を形成する工程と、少なくとも1種類以上の金属めっき層を形成する工程と、熱処理によって、3次元網目状樹脂の除去、金属微粒子あるいは金属酸化物微粒子と金属めっき層の還元、及び熱拡散を行う工程と、を有することを特徴とする。これにより、本発明の3次元網目状金属多孔体を良好に製造することができる。樹脂多孔体3次元網目状樹脂としては、樹脂発泡体、不織布、フェルト、織布などが用いられるが必要に応じてこれらを組み合わせて用いることもできる。また、素材としては特に限定されるものではないが、金属をめっきした後焼却処理により除去できるものが好ましい。また、樹脂多孔体の取扱い上、特にシート状のものにおいては剛性が高いと折れるので柔軟性のある素材であることが好ましい。本発明においては、3次元網目状樹脂として樹脂発泡体を用いることが好ましい。樹脂発泡体は、多孔性のものであればよく公知又は市販のものを使用でき、例えば、発泡ウレタン、発泡スチレン等が挙げられる。これらの中でも、特に多孔度が大きい観点から、発泡ウレタンが好ましい。発泡状樹脂の厚み、多孔度、平均孔径は限定的でなく、用途に応じて適宜に設定することができる。導電化処理3次元網目状樹脂表面に導電性被覆層を形成するための導電性塗料は、金属微粒子あるいは金属酸化物微粒子とカーボン粉末に、バインダーを加えることで得られる。上記金属微粒子あるいは金属酸化物微粒子の体積平均粒径は10μm以下のものが好ましく、その材質は、1500°C以下で熱拡散することができ、耐食性、機械強度に優れたものであることが好ましい。例えば、金属としては、Al、Ti、Cr、Mn、Fe、Co、Ni、Cu、Mo、Sn、W等を、金属酸化物としては、Al2O3、TiO2、Cr2O3、MnO2、Fe2O3、Co3O4、NiO、CuO、MoO3、SnO2、WO3等を好ましく用いることができる。金属酸化物微粒子を用いる場合には、金属酸化物の方が、原材料が安価な場合があること、微粒子化しやすい場合があること等の利点がある。なお、金属微粒子あるいは金属酸化物微粒子の体積平均粒径が10μm超になると、3次元網目状樹脂の連通孔に導電性塗料による目詰まりが発生しやすくなり、且つ熱拡散後に合金種の部分的な濃度勾配ができてしまうため10μm以下の体積平均粒径のものを使用するのが好ましい。上記カーボン粉末の体積平均粒径は10μm以下のものが好ましく、その材質としては、例えば、結晶性のグラファイト、非晶質のカーボンブラック等が挙げられる。これらの中でも、一般的に粒子径が小さい傾向があるという点で、特にグラファイトが好ましい。なお、カーボン粉末の体積平均粒径が10μm超になると、カーボン粒子の密度が減少し、導電性が悪化し次工程の金属めっきにおいて不利である。また3次元網目状樹脂の連通孔に導電性塗料による目詰まりが発生しやすくなり、且つ熱処理工程での熱分解性が低下するため上10μm以下のものを使用するのが好ましい。導電性被覆層は3次元網目状樹脂表面に連続的に形成されていればよく、その目付量は限定的でなく、通常0.1~300g/m2程度、好ましくは1~100g/m2とすればよい。金属めっき工程金属めっき工程においては、公知のめっき法であれば特に限定されないが、電気めっき法を用いることが好ましい。電気めっき処理以外にも、無電解めっき処理及び/又はスパッタリング処理によってめっき膜の厚みを増していけば電気めっき処理の必要性はないが、生産性、コストの観点から好ましくない。このため、上記したような、まず樹脂製多孔体を導電化処理する工程を経た後に、電気めっき法により金属層を形成する方法を採用することによって、高い生産性、低コストで作製でき、また、骨格断面の空孔率が1未満の安定性の高い金属多孔体が得られる。金属めっき層の材質として、高い生産性からAl、Al合金、Cr、Cr合金、Fe、Fe合金、Ni、Ni合金、Cu、Cu合金、Zn、Zn合金、Sn、Sn合金等を用いる。電気めっき処理は、常法に従って行えばよい。めっき浴としては、公知又は市販のものを使用することができ、例えば、Al/Al合金にはアルミニウム溶融塩浴等が、Cr/Cr合金にはサージェント浴、フッ化物浴、3価クロム浴等が、Fe/Fe合金には塩化物浴、硫酸塩浴、硼フッ化物浴、スルファミン酸浴等が、Ni/Ni合金にはワット浴、塩化物浴、スルファミン酸浴等が、Cu/Cu合金には硫酸塩浴、シアン化物浴、ピロリン酸浴等が、Zn/Zn合金にはシアン化物浴、ジンケート浴等が、Sn/Sn合金には硼フッ化物浴、フェノールスルホン酸浴、ハロゲン化物浴等が挙げられる。前記導電性被覆層が形成された3次元網目状樹脂をめっき浴に浸し、それを陰極に、めっきする金属の対極板を陽極に接続して直流或いはパルス断続電流を通電させることにより、導電性被覆層上に、さらに金属めっき被覆を形成することができる。前記金属めっき層は導電性被覆層が露出しない程度に当該導電性被覆層上に形成されていればよく、その目付量は限定的でなく、通常100~600g/m2程度、好ましくは200~500g/m2程度とすればよい。熱処理工程上記工程で得られた金属多孔体を500°C~1500°Cで加熱することによって、3次元網目状樹脂は熱分解により除去される。このとき、H2ガス、N2ガス等の還元雰囲気ガス下で熱処理を行うことにより、金属微粒子あるいは金属酸化物微粒子と金属めっき層を還元することができる。また、前記導電性被覆層中に含まれるカーボン粉末は、高温下で強力な還元剤として作用し、金属微粒子あるいは金属酸化物微粒子と金属めっき層を還元する。また、金属種に応じた最適な温度、時間で熱処理を行うことによって、カーボン粉末による金属の還元金属中の酸素濃度低減、熱拡散による合金化、結晶粒の粗大化を行うことができ、結果、その強度、靭性ともに向上し、曲げる、潰す等の塑性変形を伴う加工に対しても破断しない強靱な金属多孔体が得られる。なお、熱処理温度が500°Cよりも低いと、3次元網目状樹脂が完全に除去できないばかりでなく、金属微粒子あるいは金属酸化物微粒と金属めっき層の還元、熱拡散による合金化、結晶粒の粗大化が不充分となり、実用的な使用に耐えられない場合がある。また、1500°C以上では、金属種によっては融解してしまい3次元網目状構造を維持できない、あるいは熱処理炉の炉体が短期間で損傷する場合があるため、上記温度範囲で、且つ金属の融点以下で熱処理するのが好ましい。上記工程により、強度、靭性ともに優れ、低コストで、且つ広範な材質に対応する金属多孔体及びその製造方法を提供することができる。本発明に係る金属多孔体は以上の工程により得ることができる。当該金属多孔体は、NiAl、NiCr、NiMn、NiW、NiCo、NiSn、Al、NiMo、NiTi、FeCrNi、又はFeCrNiMoからなることが好ましい。また、本発明の金属多孔体は、連通孔を有する金属多孔体であって、Al、Ti、Cr、Mn、Fe、Co、Ni、Cu、Mo、Sn、及びWから成る群から選択された少なくとも1種類以上の金属により構成されており、金属多孔体の骨格厚みt単位:μmと骨格内の平均結晶粒径D単位:μmの関係がt/D≦1.0で示される範囲にあり、金属中の酸素濃度が0.5wt未満であり、且つ、骨格断面の空孔率が1未満であることを特徴とする。なお、この場合においてDは、D≧1.0とする。また、骨格厚みtは、金属多孔体の骨格に割れやひび等が生じることがなく、骨格を正常に維持できる範囲とすればよく、金属多孔体の用途に応じて適宜設定できる。上記の本発明の金属多孔体の製造方法により、カーボン粉末により金属多孔体中の酸素濃度を低減することができ、0.5wt未満とすることができる。また、本発明者等の更なる研究の結果、金属多孔体の骨格厚みtと骨格内の平均結晶粒径Dの関係がt/D≦1.0で示される範囲にあることが好ましいことが見出された。すなわち、金属多孔体の骨格厚みtと骨格内の平均結晶粒径Dの関係が前記範囲にあることにより、破断強度、破断伸びの強い骨格状態を維持することができる。このような金属多孔体は、3次元網目状樹脂の骨格表面に設ける体積平均粒径が10μm以下の金属微粒子あるいは金属酸化物の微粒子の体積平均粒径と、その後に該微粒子状に形成する少なくとも1種類以上の金属めっき層の厚さとを、それぞれ適宜調節することにより得ることができる。以下、実施例に基づいて本発明をより詳細に説明するが、これらの実施例は例示であって、本発明の金属多孔体はこれらに限定されるものではない。本発明の範囲は特許請求の範囲の範囲によって示され、特許請求の範囲の範囲と均等の意味及び範囲内でのすべての変更が含まれる。[実施例]図1に本発明の金属多孔体の一例を示す。図1aは金属多孔体の外観の拡大像であり、図中、1は3次元網目状になっている中空の骨格金属を、2は連通孔を示している。図1bは骨格金属1の断面を表す模式図で、3は骨格断面に存在する空孔を示している。3次元網目状樹脂の導電化処理最初に、3次元網目状樹脂として、1.5mm厚の発泡ポリウレタンシート孔径0.45mmを用意した。続いて、表1に示す体積平均粒径のグラファイト100g、表1に示す体積平均粒径の金属微粒子あるいは金属酸化物微粒子100gを0.5Lの10アクリル酸エステル系樹脂水溶液に分散し、この比率で粘着塗料を作製した。金属微粒子あるいは金属酸化物微粒子としては、Al、Cr、Mn、W、Mo、Ti、Fe2O3、Co3O4、CuO、SnO2を用いた。なお、金属微粒子あるいは金属酸化物微粒を2種類以上添加する場合は、表1に示す合金組成となる比率で添加した。次に前記発泡ポリウレタンシートを前記塗料に連続的に漬け、ロールで絞った後乾燥させることによって導電化処理を施し、3次元網目状樹脂の表面に導電性被覆層を形成した。なお、導電性塗料の粘度は増粘剤によって調整し、表1に示す所望の合金組成となるように、導電性塗料の塗布重量は調整した。この工程を経ると、図2aに示すように、3次元網目状樹脂3の表面に、カーボン粉末及び金属微粒子あるいは金属酸化物微粒子を含む導電性塗料の塗膜4が形成される。金属めっき工程導電化処理を施した3次元網目状樹脂に、電気めっきによりNi、Al、FeNi合金を300g/m2付着させ、電気めっき層を形成した。めっき液としては、Niはスルファミン酸ニッケルめっき液を、Alはジメチルスルホン-塩化アルミニウム溶融塩浴を、FeNi合金めっき液は硫酸浴を用いた。この工程を経ると、図2bに示すように、カーボン粉末及び金属微粒子あるいは金属酸化物微粒子を含む導電性塗料の塗膜4の上に金属めっき層5が形成される。熱処理工程上記工程で得られた金属多孔体について、表1に示す条件で加熱を行い、最終的な金属多孔体A-1~A-15を得た。この工程を経ると、3次元網目状樹脂3は熱分解により除去される。そして、導電性被覆層4に含まれる金属微粒子あるいは金属酸化物微粒子と金属めっき層5は、導電性被覆層4に含まれるカーボン粉末によって還元され、さらに、導電性被覆層4に含まれる金属成分と金属めっき層5は熱拡散により合金化し、図1bの骨格断面が形成される。[比較例]3次元網目状樹脂の導電化処理3次元網目状樹脂として、1.5mm厚の発泡ポリウレタンシート孔径0.45mmを用意した。続いて、表1に示す体積平均粒径の金属微粒子あるいは金属酸化物微粒子100gを0.5Lの10アクリル酸エステル系樹脂水溶液に分散し、この比率で粘着塗料を作製した。金属微粒子あるいは金属酸化物微粒子としては、Cr、Al、Mo、CuOを用いた。なお、金属微粒子あるいは金属酸化物微粒を2種類以上添加する場合は、表1に示す合金組成となる比率で添加した。次に前記発泡ポリウレタンシートを前記塗料に連続的に漬け、ロールで絞った後乾燥させることによって導電化処理を施し、3次元網目状樹脂の表面に導電性被覆層を形成した。なお、導電性塗料の粘度は増粘剤によって調整し、表1に示す所望の合金組成となるように、導電性塗料の塗布重量は調整した。金属めっき工程前記導電化処理を施した3次元網目状樹脂に、電気めっきによりNi、Al、FeNi合金を300g/m2付着させ、電気めっき層を形成した。めっき液としては、Niはスルファミン酸ニッケルめっき液を、Alはジメチルスルホン-塩化アルミニウム溶融塩浴を、FeNi合金めっき液は硫酸浴を用いた。熱処理工程上記工程で得られた金属多孔体について、表1に示す条件で加熱を行い、最終的な金属多孔体B-1~B-7を得た。<評価方法>金属中の酸素濃度上記で得た金属多孔体中の酸素濃度を、融解-赤外線吸収法で測定した結果を表2に示す。t/Dの測定それぞれの金属多孔体の骨格内の平均結晶粒径Dを走査型電子顕微鏡SEMにより測定し、金属多孔体の骨格厚みtとの関係t/Dを求めた。その結果を表2に示す。平均結晶粒径Dは、SEMにより金属多孔体の骨格表面を観察して10個の結晶粒のそれぞれの長辺と短辺の平均値から算出した。また、骨格厚みtは、金属多孔体の断面を厚み方向に3つの領域に分けてそれぞれの領域を表面部分、中央部分、裏面部分とし、各領域部分において3箇所ずつ骨格を選択し、計9箇所の骨格の厚みを計測した。なお、1箇所の骨格について、3辺の厚み稜線部は測定しないを測定した。このようにして、3表面/中央/裏面×3骨格3個×33辺=27個の厚みデータを算出し、その平均値を骨格厚みtとした。180°曲げ試験上記で得た金属多孔体の電極作製時の加工性を表す指標として、金属多孔体を180°に折り曲げた際に、屈曲部に発生するヒビ割れの状態を評価した結果を表2に示す。骨格断面の空孔率上記で得た金属多孔体の骨格断面において、空孔面積÷骨格面積空孔部を含むから、空孔率を算出した結果を表2に示す。耐食性評価上記で得た各金属多孔体がリチウムイオン電池やキャパシタに使用できるか確認するため、サイクリックボルタンメトリーを行って耐食性を評価した。評価サイズとして、厚みはローラープレスで0.4mmに調厚し、大きさは3cm×3cmとし、切断面が有るものと無いもの3次元網目状樹脂から3cm×3cmで作製を準備した。リード線としてアルミタブを溶接し、微多孔膜セパレーターを挟んでアルミラミネートセルを作製した。参照極はニッケルタブに押し付けた。電解液はLiPF6を1mol/Lを含むEcエチレンカーボネート/DECジエチレンカーボネート1:1を使用した。測定の電位範囲は、リチウム電位を基準として0~5Vで行った。リチウムイオン電池やキャパシタに用いる場合は、4.3Vの電位で酸化電流が流れないことが必要である。電位掃引速度は5mV/sとし、酸化電流が流れ始める電位を調べた。その結果を表2に示す。熱処理後の金属濃度分布上記で得た金属多孔体骨格断面の添加金属成分濃度分布をSEM/EDXによって分析した結果を表3に示す。表2に示される通り、体積平均粒径が10μm以下のカーボン粉末を導電化処理時に添加した実施例A-1~A-15、及び比較例B-6の酸素濃度はいずれも0.50wt未満であるのに対し、カーボン粉末を添加しなかった比較例B-1~B-5、及び体積平均粒径が10μm超のカーボン粉末を添加したB-7の酸素濃度はいずれも0.50wt以上であることが判った。このことから、導電性被覆層中の体積平均粒径が10μm以下のカーボン粉末は、金属微粒子あるいは金属酸化物微粒子及び金属めっき層の還元剤として作用していることを示している。また、体積平均粒径が10μm以下のカーボン粉末を導電化処理時に添加した実施例A-1~A-15はいずれも180°曲げ試験後にヒビ割れは発生せず、高い靭性を有していることが確認された。これに対し、カーボン粉末を添加しなかった比較例B-1~B-5は金属微粒子あるいは金属酸化物微粒子及び金属めっき層は完全に還元されず、破断強度、破断伸びの弱い酸化状態として存在し、180°曲げ試験後にヒビ割れが発生することが確認された。比較例B-6は体積平均粒径が10μm以下のカーボン粉末を添加したが、金属粒子の体積平均粒径が10μmを超えているためヒビ割れが発生してしまった。比較例B-7はカーボン粉末を添加しているが、体積平均粒径が10μmを超えているものであるため、前記の通り金属酸化物微粒子及び金属めっき層の還元が十分でなく、ヒビ割れが発生してしまったと考えられる。また、t/Dが1以上の比較例B-6、B-7では180°曲げ試験でヒビ割れが発生してしまうという結果が示された。なお、比較例B-1~B-5はt/Dが1未満であるが、カーボン粉末を添加していないため、金属酸化物微粒子及び金属めっき層の還元が十分でなく、ヒビ割れが発生してしまった。表2に示される通り、実施例A-1~A-15、比較例B-1~B-7の空孔率はいずれも1未満であることが判った。このことから金属多孔体の骨格形成において、骨格表面の金属微粒子あるいは金属酸化物の微粒子を金属めっき層でコーティングすることで空孔率1未満の骨格断面が得られることが示された。表2に示される通り、実施例のうちA-5とA-7は4.3Vに達する前に酸化電流が流れ始めるのに対し、それ以外は4.3V以上の電位でも酸化電流が流れないことを確認した。一方、比較例のうち、B-1とB-2は4.3Vに達する前に酸化電流が流れ始めるのに対し、B-3~B-7は4.3V以上の電位でも酸化電流が流れないことを確認した。以上の評価結果から、本発明で得た金属多孔体のうち、少なくともNiAl、NiCr、NiMn、NiW、NiCo、NiSn、Al、NiMo、NiTi、FeCrNi、FeCrNiMo多孔体は、高い機械特性と耐食性の求められるリチウムイオン電池、キャパシタ、燃料電池等の二次電池の集電体として用いることができることを示している。表3に示される通り、実施例A-1~A-15、比較例B-1~B-5、B-7はいずれも骨格断面内において均一濃度となっているのに対し、比較例B-6では濃度勾配ができていることが判った。このことから添加した金属微粒子の粒径が10μm超の場合には均一に熱拡散することが困難であることが示された。