内部に低圧空間S1と高圧空間S2とが形成されたケーシング10と、該ケーシング10内の上記低圧空間S1と上記高圧空間S2とに跨るように設けられて外周面に圧縮室23を形成する螺旋溝41が形成されたスクリューロータ40と、上記スクリューロータ40の外周面に沿って配置され、内部容積比が小さくなる前進方向と内部容積比が大きくなる後退方向とに移動可能なスライドバルブ60とを備えたスクリュー圧縮機であって、上記ケーシング10内に設けられたメインシリンダ71と、該メインシリンダ71内を第1流体室S11と第2流体室S12とに仕切ると共に上記スライドバルブ60に連結されて上記第1流体室S11と第2流体室S12との圧力差の変化に応じて上記スライドバルブ60を駆動するメインピストン72とを有するメイン駆動部70と、上記ケーシング10内に設けられたパイロットシリンダ81と、該パイロットシリンダ81内を上記低圧空間S1に連通する低圧室S21と上記高圧空間S2に連通する高圧室S22とに仕切るパイロットピストン82と、上記低圧室S21に設けられて上記パイロットピストン82を上記高圧室S22側に付勢する圧縮バネ83とを有し、上記パイロットピストン82の上記低圧室S21側への変位量に応じた距離だけ上記メインピストン72が上記スライドバルブ60を後退方向に移動させ且つ上記パイロットピストン82の上記高圧室S22側への変位量に応じた距離だけ上記メインピストン72が上記スライドバルブ60を前進方向に移動させるように上記第1流体室S11の圧力を調整するパイロット駆動部80とを備えていることを特徴とするスクリュー圧縮機。請求項1において、上記圧縮バネ83は、変形量が大きくなるにつれてバネ定数が大きくなる非線形特性を有していることを特徴とするスクリュー圧縮機。請求項2において、上記圧縮バネ83は、高低圧力差に基づく変形量が、内部容積比が高低圧力比に等しくなるように上記スライドバルブ60を移動させたときの該スライドバルブ60の上記高低圧力差に応じた変位量と等しくなるような非線形特性を有していることを特徴とするスクリュー圧縮機。請求項1乃至3のいずれか1つにおいて、上記第1流体室S11には、上記高圧空間S2の流体を該第1流体室S11内に供給する供給路68と、上記第1流体室S11内の流体を上記低圧空間S1に排出する排出路69とが接続され、上記パイロットピストン82は、その変位量に応じて上記供給路68の流体流量を変更することによって上記第1流体室S11の圧力を調整するように構成されていることを特徴とするスクリュー圧縮機。請求項1乃至3のいずれか1つにおいて、上記第1流体室S11には、上記高圧空間S2の流体を該第1流体室S11内に供給する供給路68と、上記第1流体室S11内の流体を上記低圧空間S1に排出する排出路69とが接続され、上記パイロットピストン82は、その変位量に応じて上記排出路69の流体流量を変更することによって上記第1流体室S11の圧力を調整するように構成されていることを特徴とするスクリュー圧縮機。請求項1乃至5のいずれか1つにおいて、上記パイロットシリンダ81は、上記メイン駆動部70の内部に設けられていることを特徴とするスクリュー圧縮機。請求項1乃至5のいずれか1つにおいて、上記パイロットシリンダ81は、上記メイン駆動部70の外部に設けられていることを特徴とするスクリュー圧縮機。しかしながら、上述のスクリュー圧縮機では、内部容積比を高低圧力比に応じた値に調節するために高圧及び低圧又は圧縮機運転電流若しくは電力を検出するセンサや該センサの検出値に応じたスライドバルブの位置を導き出す演算回路が必要となり、スクリュー圧縮機のみでは内部容積比を高低圧力比に応じた値に調節することができないという問題があった。本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、センサや演算回路を用いることなく内部容積比を自動的に高低圧力比に応じた値に調節するスクリュー圧縮機を提供することにある。第1の発明は、内部に低圧空間S1と高圧空間S2とが形成されたケーシング10と、該ケーシング10内の上記低圧空間S1と上記高圧空間S2とに跨るように設けられて外周面に圧縮室23を形成する螺旋溝41が形成されたスクリューロータ40と、上記スクリューロータ40の外周面に沿って配置され、内部容積比が小さくなる前進方向と内部容積比が大きくなる後退方向とに移動可能なスライドバルブ60とを備えたスクリュー圧縮機であって、上記ケーシング10内に設けられたメインシリンダ71と、該メインシリンダ71内を第1流体室S11と第2流体室S12とに仕切ると共に上記スライドバルブ60に連結されて上記第1流体室S11と第2流体室S12との圧力差の変化に応じて上記スライドバルブ60を駆動するメインピストン72とを有するメイン駆動部70と、上記ケーシング10内に設けられたパイロットシリンダ81と、該パイロットシリンダ81内を上記低圧空間S1に連通する低圧室S21と上記高圧空間S2に連通する高圧室S22とに仕切るパイロットピストン82と、上記低圧室S21に設けられて上記パイロットピストン82を上記高圧室S22側に付勢する圧縮バネ83とを有し、上記パイロットピストン82の上記低圧室S21側への変位量に応じた距離だけ上記メインピストン72が上記スライドバルブ60を後退方向に移動させ且つ上記パイロットピストン82の上記高圧室S22側への変位量に応じた距離だけ上記メインピストン72が上記スライドバルブ60を前進方向に移動させるように上記第1流体室S11の圧力を調整するパイロット駆動部80とを備えている。第1の発明では、スクリューロータ40の回転により、低圧空間S1側から螺旋溝41内の圧縮室23に吸入された流体が圧縮されて高圧空間S2に吐出される。高低圧力差が増大すると、パイロット駆動部80の低圧室S21と高圧室S22との圧力差が増大し、パイロットピストン82が圧縮バネ83を押し縮めながら低圧室S21側へ移動する。パイロットピストン82が低圧室S21側へ移動すると、メイン駆動部70の第1流体室S11内の圧力が調整されてメインピストン72がパイロットピストン82の変位量に応じた距離だけ移動し、該メインピストン72に連結されたスライドバルブ60が後退する。その結果、内部容積比が増大する。一方、高低圧力差が減少すると、パイロット駆動部80の低圧室S21と高圧室S22との圧力差が減少し、圧縮バネ83の付勢力によってパイロットピストン82が高圧室S22側へ移動する。パイロットピストン82が高圧室S22側へ移動すると、第1流体室S11内の圧力が調整されてメインピストン72がパイロットピストン82の変位量に応じた距離だけ移動し、該メインピストン72に連結されたスライドバルブ60が前進する。その結果、内部容積比が減少する。つまり、高低圧力差が増大するとスライドバルブ60が自動的に後退して内部容積比が増大する一方、高低圧力差が減少するとスライドバルブ60が自動的に前進して内部容積比が減少する。また、第1の発明では、スライドバルブ60に連結されたメインピストン72が、パイロットピストン82の変位量に応じた距離だけ移動するように構成されている。パイロットピストン82の変位量は、圧縮バネ83の変形量と等しくなるため、スライドバルブ60は、高低圧力差に基づく圧縮バネ83の変形量に応じた距離だけ移動することとなる。そのため、高低圧力差に基づく圧縮バネ83の変形量が、スライドバルブ60の理想の変位量に近づくように圧縮バネ83を構成することにより、高低圧力差の変化に伴って自動的に移動するスライドバルブ60の変位が理想のスライドバルブ60の変位に近くなる。以下、具体的に詳述する。図6は、内部容積比とスライドバルブ60の変位量との相関を示すグラフである。また、図7の実線は、図6のグラフの横軸に示す内部容積比を高低圧力差に読み替えたものであり、高低圧力差とスライドバルブ60の理想の変位量、即ち、内部容積比が高低圧力比に等しくなるようにスライドバルブ60を移動させたときの該スライドバルブ60の高低圧力差に応じた変位量との相関を示している。なお、図6及び図7において、縦軸に示したスライドバルブ60の変位量は、スライドバルブ60の最も前側の位置吐出開始が最も早くなる位置よりも前側の所定の位置を基準位置としたときの該基準位置からの距離を示している。図7に実線で示すように、スライドバルブ60の理想の変位量は、高低圧力差が大きくなる程大きくなり、高低圧力差が小さくなる程小さくなる。ところで、上記パイロット駆動部80の圧縮バネ83は高低圧力差に基づいて変形し、その変形量は、高低圧力差が大きい程大きくなり、高低圧力差が小さい程小さくなる。そのため、圧縮バネ83のバネ定数を変更することにより、高低圧力差に基づく圧縮バネ83の変形量を、高低圧力差に応じたスライドバルブ60の理想の変位量に容易に近づけることができる。上述のように、スライドバルブ60は圧縮バネ83の変形量に応じた距離だけ移動するため、圧縮バネ83のバネ定数を上述のように選定することによって、高低圧力差の変化に伴って自動的に移動するスライドバルブ60の変位が理想のスライドバルブ60の変位に近くなる。第2の発明は、第1の発明において、上記圧縮バネ83は、変形量が大きくなるにつれてバネ定数が大きくなる非線形特性を有している。図7において実線で示すように、高低圧力差が大きくなるにつれて高低圧力差に応じたスライドバルブ60の理想の変位量は大きくなるものの、その変位量の変化は小さくなる。逆に、高低圧力差が小さくなるにつれて高低圧力差に応じたスライドバルブ60の理想の変位量は小さくなるが、その変位量の変化は大きくなる。第2の発明では、圧縮バネ83は、変形量が大きくなるにつれてバネ定数が大きくなる非線形特性を有するように構成されている。そのため、圧縮バネ83は、高低圧力差が大きくなるにつれて変形量は大きくなるものの変形量の変化は小さくなり、高低圧力差が小さくなるにつれて変形量は小さくなるものの変形量の変化は大きくなる。このような非線形特性を有する圧縮バネ83を用いることにより、高低圧力差に基づく圧縮バネ83の変形量を高低圧力差に応じたスライドバルブ60の理想の変位量により近づけることができる。よって、高低圧力差の変化に伴って自動的に移動するスライドバルブ60の変位が理想のスライドバルブ60の変位により近くなる。第3の発明は、第2の発明において、上記圧縮バネ83は、高低圧力差に基づく変形量が、内部容積比が高低圧力比に等しくなるように上記スライドバルブ60を移動させたときの該スライドバルブ60の上記高低圧力差に応じた変位量と等しくなるような非線形特性を有している。第3の発明では、高低圧力差に基づく圧縮バネ83の変形量が、高低圧力差に応じたスライドバルブ60の理想の変位量と等しくなるように圧縮バネ83が構成されている。そのため、スライドバルブ60は、高低圧力比に等しい内部容積比となるように移動する。第4の発明は、第1乃至第3のいずれか1つの発明において、上記第1流体室S11には、上記高圧空間S2の流体を該第1流体室S11内に供給する供給路68と、上記第1流体室S11内の流体を上記低圧空間S1に排出する排出路69とが接続され、上記パイロットピストン82は、その変位量に応じて上記供給路68の流体流量を変更することによって上記第1流体室S11の圧力を調整するように構成されている。第4の発明では、高低圧力差の変化に伴ってパイロットピストン82が移動すると、その変位量に応じて供給路68の流体流量を変更することにより、第1流体室S11の圧力が調整される。具体的には、供給路68の流体流量が減少して排出路69の流体流量を下回ると、第1流体室S11の圧力が減少する一方、供給路68の流体流量が増大して排出路69の流体流量を上回ると、第1流体室S11の圧力が増大する。第5の発明は、第1乃至第3のいずれか1つの発明において、上記第1流体室S11には、上記高圧空間S2の流体を該第1流体室S11内に供給する供給路68と、上記第1流体室S11内の流体を上記低圧空間S1に排出する排出路69とが接続され、上記パイロットピストン82は、その変位量に応じて上記排出路69の流体流量を変更することによって上記第1流体室S11の圧力を調整するように構成されている。第5の発明では、高低圧力差の変化に伴ってパイロットピストン82が移動すると、その変位量に応じて排出路69の流体流量を変更することにより、第1流体室S11の圧力が調整される。具体的には、排出路69の流体流量が減少して供給路68の流体流量を下回ると、第1流体室S11の圧力が増大する一方、排出路69の流体流量が増大して供給路68の流体流量を上回ると、第1流体室S11の圧力が低下する。第6の発明は、第1乃至第5のいずれか1つの発明において、上記パイロットシリンダ81は、上記メイン駆動部70の内部に設けられている。第6の発明では、内部に第1流体室S11と第2流体室S12とが形成されたパイロットシリンダ81がメイン駆動部70の内部に形成される。第7の発明は、第1乃至第5のいずれか1つの発明において、上記パイロットシリンダ81は、上記メイン駆動部70の外部に設けられている。第7の発明では、内部にパイロットピストン82が挿通されるパイロットシリンダ81がメインシリンダ71の外部に形成される。第1の発明によれば、スライドバルブ60に連結されたメインピストン72が高低圧力差に応じて移動するパイロットピストン82の変位量に応じた距離だけ移動するようにメイン駆動部70及びパイロット駆動部80を構成したことにより、高圧及び低圧を検出することなく、高低圧力差に応じてスライドバルブ60の位置を自動的に変更することができる。これにより、センサや演算回路を用いることなく内部容積比を自動的に高低圧力比に応じた値に調節することができる。また、第1及び第2の発明によれば、高低圧力差に基づく圧縮バネ83の変形量が、高低圧力差に応じたスライドバルブ60の理想の変位量に近づくように圧縮バネ83のバネ定数を選定することによって、高低圧力差の変化に伴って自動的に移動するスライドバルブ60の変位を理想のスライドバルブ60の変位に近づけることができる。特に、第2の発明によれば、変形量が大きくなるにつれてバネ定数が大きくなる非線形特性を有する圧縮バネ83を用いることにより、高低圧力差の変化に伴って自動的に移動するスライドバルブ60の変位を理想のスライドバルブ60の変位により近づけることができる。従って、内部容積比を高低圧力比により近づけることができ、過圧縮又は圧縮不足による損失をより低減することができる。また、第3の発明によれば、高低圧力差に基づく圧縮バネ83の変形量が、高低圧力差に応じたスライドバルブ60の理想の変位量と等しくなるように圧縮バネ83を構成することにより、高低圧力比に等しい内部容積比となるようにスライドバルブ60を移動させることができる。つまり、センサや演算回路を用いることなく高低圧力比の変化に応じて内部容積比を自動的に精度よく調整することができる。また、第4の発明によれば、パイロットピストン82を、その変位量に応じて供給路68の流体流量を変更するように構成したため、パイロットピストン82によって容易に第1流体室S11の圧力を変更することができる。また、第5の発明によれば、パイロットピストン82を、その変位量に応じて排出路69の流体流量を変更するように構成したため、パイロットピストン82によって容易に第1流体室S11の圧力を変更することができる。また、第6の発明によれば、パイロットシリンダ81をメイン駆動部70の内部に設けることにより、スクリュー圧縮機1を小型化することができる。また、第7の発明によれば、パイロットシリンダ81をメイン駆動部70の外部に設けることにより、パイロット駆動部80を容易に形成することができる。以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。《発明の実施形態1》本実施形態のスクリュー圧縮機1は、冷凍サイクルを行う冷媒回路に設けられて冷媒を圧縮するためのものである。スクリュー圧縮機の概略構成図1に示すように、スクリュー圧縮機1は、所謂シングルスクリュー圧縮機に構成され、圧縮機構20と該圧縮機構20を駆動する電動機15とが1つのケーシング10に収容されている。このスクリュー圧縮機1は、半密閉型に構成されている。上記ケーシング10は、横長の円筒状に形成されている。ケーシング10内には、ケーシング10の一端側に位置する低圧空間S1と、ケーシング10の他端側に位置する高圧空間S2とが形成されている。ケーシング10には、低圧空間S1に連通する吸入管接続部11と、高圧空間S2に連通する吐出管接続部12とが設けられている。冷媒回路の蒸発器から流れてきた低圧ガス冷媒即ち、低圧流体は、吸入管接続部11を通って低圧空間S1へ流入する。また、圧縮機構20から高圧空間S2へ吐出された圧縮後の高圧ガス冷媒即ち、高圧流体は、吐出管接続部12を通って冷媒回路の凝縮器へ供給される。ケーシング10内では、低圧空間S1に電動機15が配置され、低圧空間S1と高圧空間S2とに跨るように圧縮機構20が配置されている。圧縮機構20の駆動軸21は、電動機15に連結されている。また、ケーシング10内では、高圧空間S2に油分離器16が配置されている。油分離器16は、圧縮機構20から吐出された冷媒から冷凍機油を分離する。高圧空間S2における油分離器16の下方には、潤滑油である冷凍機油を貯留するための油貯留室17が形成されている。油分離器16において冷媒から分離された冷凍機油は、下方へ流れ落ちて油貯留室17に蓄えられる。本実施形態のスクリュー圧縮機1には、インバータ111が設けられている。インバータ111は、その入力側が商用電源112に接続され、その出力側が電動機15に接続されている。インバータ111は、商用電源112から入力された交流の周波数を調節し、所定の周波数に変換された交流を電動機15へ供給する。インバータ111の出力周波数を変更すると、電動機15の回転速度が変化し、電動機15によって駆動されるスクリューロータ40の回転速度も変化する。そして、スクリューロータ40の回転速度が変化すると、スクリュー圧縮機1へ吸入されて圧縮後に吐出される冷媒の質量流量が変化する。即ち、スクリューロータ40の回転速度が変化すると、スクリュー圧縮機1の運転容量が変化する。スクリュー圧縮機の詳細構成図2乃至図5に示すように、上記圧縮機構20は、ケーシング10に形成された円筒状のシリンダ部30図2及び図3では一部のみ図示と、該シリンダ部30の中に配置された1つのスクリューロータ40と、該スクリューロータ40に噛み合う2つのゲートロータ50とを備えている。また、スクリュー圧縮機1には、内部容積比吸入容積と吐出容積の比を変更するためのスライドバルブ60が設けられている。スクリューロータ40には、駆動軸21が挿通されている。スクリューロータ40と駆動軸21は、キー図示省略によって連結されている。駆動軸21は、スクリューロータ40と同軸上に配置されている。なお、以下の説明では、図2及び図3において左右方向の左側を前側、右側を後側として説明する。駆動軸21の内部には、軸方向に沿って延びる軸通路21aが貫通している。軸通路21aの一端は低圧空間S1に連通する一方、他端は駆動軸21の後端部を回転自在に支持する玉軸受36の後側の後方空間S31に連通している。つまり、後方空間S31は、軸通路21aによって低圧空間S1と連通し、低圧圧力状態となる。シリンダ部30の高圧空間S2側の端部には、軸受ホルダ35が挿入されている。軸受ホルダ35は、やや厚肉の概ね円筒状に形成されている。軸受ホルダ35の外径は、シリンダ部30の内周面即ち、スクリューロータ40の外周面と摺接する面の直径と実質的に等しくなっている。軸受ホルダ35の内側には、上記玉軸受36が設けられている。図2乃至図4に示すように、スクリューロータ40は、概ね円柱状に形成された金属製の部材である。スクリューロータ40は、円筒状のシリンダ部30図4では図示省略に回転可能に嵌合しており、その外周面がシリンダ部30の内周面と摺接する。スクリューロータ40の外周部には、スクリューロータ40の一端から他端へ向かって螺旋状に延びる螺旋溝41が複数本実施形態では、6本形成されている。スクリューロータ40の各螺旋溝41は、図4における手前側の端部が前端となり、奥側の端部が後端となっている。また、スクリューロータ40は、吸入側に位置する前端部がテーパー状に形成されている図2参照。図4に示すスクリューロータ40では、テーパー面状に形成されたその手前側の端面前端面に螺旋溝41の前端が開口する一方、その奥側の端面後端面に螺旋溝41の後端は開口していない。各ゲートロータ50は、樹脂製の部材である。各ゲートロータ50には、長方形板状に形成された複数本実施形態では、11枚のゲート51が放射状に設けられている。各ゲートロータ50は、シリンダ部30の外側に、スクリューロータ40の回転軸に対して軸対称となるように配置されている。各ゲートロータ50の軸心は、スクリューロータ40の軸心と直交している。各ゲートロータ50は、ゲート51がシリンダ部30の一部を貫通してスクリューロータ40の螺旋溝41に噛み合うように配置されている。ゲートロータ50は、金属製のロータ支持部材55に取り付けられている。ロータ支持部材55は、基部56とアーム部57と軸部58とを備えている。基部56は、やや肉厚の円板状に形成されている。アーム部57は、ゲートロータ50のゲート51と同数だけ設けられており、基部56の外周面から外側へ向かって放射状に延びている。軸部58は、棒状に形成されて基部56に立設されている。軸部58の中心軸は、基部56の中心軸と一致している。ゲートロータ50は、基部56及びアーム部57における軸部58とは反対側の面に取り付けられている。各アーム部57は、ゲート51の背面に当接している。圧縮機構20では、シリンダ部30の内周面と、スクリューロータ40の螺旋溝41と、ゲートロータ50のゲート51とによって囲まれた空間が圧縮室23になる。スクリューロータ40の螺旋溝41は、吸入側端部前端部において低圧空間S1に開放している。図2及び図3に示すように、スライドバルブ60は、ケーシング10のシリンダ部30の周方向の2カ所に形成されたスライドバルブ収納部31に設けられている。スライドバルブ収納部31は、シリンダ部30の内周面に開口し、シリンダ部30の軸方向へ延びる凹溝状に形成されている。スライドバルブ60は、バルブ本体部である弁体部61と、連結部62と、ガイド部63とによって構成されている。スライドバルブ60は、弁体部61の前端が低圧空間S1側を向く姿勢でスライドバルブ収納部31に挿入され、シリンダ部30の軸心方向にスライド可能に構成されている。弁体部61は、概ね厚板状に形成されている。この弁体部61において、スクリューロータ40と対面する内面は、シリンダ部30の内周面と曲率半径が実質的に等しい円筒面となっている。弁体部61は、その前端面が低圧空間S1に露出する一方、その後端面が高圧空間S2に露出している。ガイド部63は、概ね厚板状に形成されている。このガイド部63において、軸受ホルダ35と対面する内面は、軸受ホルダ35の外周面と曲率半径が実質的に等しい円筒面となっており、軸受ホルダ35の外周面と摺接する。ガイド部63は、その内面が弁体部61の内面と同じ方向を向き、その前端面が弁体部61の後端面と向かい合う姿勢で配置される。そして、ガイド部63の後端面には、後述するスライドバルブ駆動機構66のメイン駆動部70のメインピストン72のロッド部72bの一端部が接続されている。なお、本実施形態では、スライドバルブ60とメインピストン72のロッド部72bが一体に構成されている。連結部62は、比較的短い棒状に形成され、弁体部61とガイド部63を連結している。この連結部62は、その一端が弁体部61の後端面に連続し、その他端がガイド部63の前端面に連続している。スライドバルブ60では、弁体部61の後端面とガイド部63の前端面との間が吐出口25となっている。スライドバルブ60がスライドバルブ収納部31に挿入された状態では、弁体部61とガイド部63の間に形成された吐出口25がスクリューロータ40の外周に臨むこととなる。そして、スクリューロータ40の螺旋溝41図4参照によって形成された圧縮室23は、吐出口25を介して高圧空間S2に連通する。このような構成により、スライドバルブ60は、軸方向にスライドすることによって、スクリューロータ40の螺旋溝41内に形成される圧縮室23の高圧ガスの吐出開始位置圧縮完了位置を変更する。また、スライドバルブ60の内部には、前端から後端まで軸方向に延びる低圧連通路64が形成されている。該低圧連通路64は、低圧空間S1に面する弁体部61の前端面から後方に向かって延び、連結部62及びガイド部63を一体的に貫き、ガイド部63の後端面において後述するパイロットシリンダ81の低圧連通穴85と連通している。なお、詳細については後述するが、本実施形態では、メインピストン72のロッド部72bとパイロットシリンダ81とが一体に構成されている。図2に示すように、スクリュー圧縮機1には、スライドバルブ60を移動させるためのスライドバルブ駆動機構66が設けられている。このスライドバルブ駆動機構66は、スライドバルブ60を駆動するメイン駆動部70と、該メイン駆動部70のメインピストン82を駆動するパイロット駆動部80とを備えている。図3に示すように、上記メイン駆動部70は、内部に第1シリンダ空間S10を形成するメインシリンダ71と、該メインシリンダ71内に設けられて第1シリンダ空間S10を第1流体室S11と第2流体室S12とに仕切るメインピストン72とを有している。上記メインシリンダ71は、箱状に形成されてスライドバルブ60の後側に設けられている。また、メインシリンダ71は、前壁にスライドバルブ収納部31の内部に連通する穴部71aが形成されている。メインシリンダ71は、前端面の一部が後方空間S31に露出し、側面及び後端面は高圧空間S2に露出している。メインピストン72は、板状の本体部72aと棒状のロッド部72bとを有している。本体部72aは、第1シリンダ空間S10を後側の第1流体室S11と前側の第2流体室S12とに仕切っている。本体部72aには、一端が第2流体室S12に開口し、他端が後述するパイロットシリンダ81の高圧連通穴84に連通する高圧連通路72cが形成されている。一方、ロッド部72bは、本体部72aの中央部に連結されて該中央部から軸方向前側に延びている。ロッド部72bは、メインシリンダ71の前壁に形成された穴部71aを介してスライドバルブ収納部31の内部に挿通され、スライドバルブ60のガイド部63の後端面に連結されている。また、メインシリンダ71の第1流体室S11には、メインピストン72を第2流体室S12側へ付勢するメインバネ73が設けられている。メインバネ73は、運転停止時にメインピストン72を第2流体室S12側に付勢することによってスライドバルブ60が最も前側の位置まで戻るように構成されている。メインシリンダ71の後壁には第1連通穴74が形成され、側壁には第2連通穴75が形成されている。また、メインシリンダ71の側壁には、低圧連通路76と絞り穴77とが形成されている。上記第1連通穴74は、メインシリンダ71の後壁の中央部に形成され、軸方向に延びて内外を連通している。具体的には、第1連通穴74は、内側端が第1流体室S11に開口する一方、外側端がメインシリンダ71の後方の高圧空間S2に開口し、第1流体室S11と高圧空間S2とを連通している。第1流体室S11には、第1連通穴74を介して高圧空間S2の冷媒が供給される。つまり、第1連通穴74は、高圧空間S2の冷媒を第1流体室S11に供給する本発明に係る供給路68を構成する。また、第1連通穴74には、後述するパイロット駆動部80のパイロットピストン82のロッド部82bが挿通されている。上記第2連通穴75は、メインシリンダ71の側壁の前端部に形成され、径方向に延びて内外を連通している。具体的には、第2連通穴75は、内側端が第2流体室S12に開口する一方、外側端がメインシリンダ71の側方の高圧空間S2に開口し、第2流体室S12と高圧空間S2とを連通している。第2流体室S12には、第2連通穴75を介して高圧空間S2の冷媒が供給される。なお、第2流体室S12の圧力が高圧空間S2の圧力変動に素早く追随するように、第2連通穴75は、内径が比較的大きくなるように形成されている。具体的には、第2連通穴75は、内径が6mm程度となるように形成されている。上記低圧連通路76は、メインシリンダ71の側壁において軸方向に延びている。具体的には、低圧連通路76は、メインシリンダ71の側壁の後端部から前端部に亘って形成され、前端部が低圧空間S1に連通して低圧圧力状態の後方空間S31に開口している。上記絞り穴77は、メインシリンダ71の側壁の後端部において径方向に延びている。絞り穴77は、内側端が第1流体室S11に開口する一方、外側端が低圧連通路76に開口し、第1流体室S11と低圧連通路76とを連通している。また、絞り穴77は、第1流体室S11の冷媒が微量ずつ低圧連通路76に排出されるように、低圧連通路76よりも通路断面積が小さくなるように形成されている。具体的には、絞り穴77は、内径が1mm程度となるように形成されている。第1流体室S11の冷媒は、絞り穴77を介して低圧連通路76に排出され、該低圧連通路76、後方空間S31及び軸通路21aを通過して低圧空間S1に排出される。つまり、絞り穴77、低圧連通路76、後方空間S31及び軸通路21aが、第1流体室S11内の冷媒を低圧空間S1に排出する本発明に係る排出路69を構成する。このような構成により、第2流体室S12には、第2連通穴75を介して高圧空間S2の冷媒が供給される。これにより、第2流体室S12は、高圧圧力状態となる。一方、第1流体室S11では、本発明に係る供給路68を構成する第1連通穴74を介して高圧空間S2の冷媒が内部に供給される一方、内部の冷媒が本発明に係る排出路69を構成する絞り穴77、低圧連通路76、後方空間S31及び軸通路21aを介して低圧空間S1に排出される。これにより、第1流体室S11は、高圧圧力と低圧圧力との間の中間圧力状態となる。第1流体室S11の圧力は、パイロットピストン82が軸方向に移動することによって変更される。パイロットピストン82による第1流体室S11の圧力調整動作については後述する。第1流体室S11の圧力が変化すると、第1流体室S11と第2流体室S12との圧力差が変化してメインピストン72が移動する。なお、スライドバルブ60では、弁体部61の前端面に低圧空間S1内の冷媒圧力が作用し、弁体部61の後端面に高圧空間S2内の冷媒圧力が作用する。そのため、スクリュー圧縮機1の運転中において、スライドバルブ60には、常にスライドバルブ60を低圧空間S1側へ押す方向図3における左向きの力が作用する。この力は、スライドバルブ60に連結されたメインピストン72にも作用するため、メインピストン72は上記力とメインバネ73による付勢力とによって第2流体室S12側へ押し付けられることとなる。従って、メインピストン72の両側に形成された第1流体室S11と第2流体室S12との圧力差が変化すると、メインピストン72を第1流体室S11側へ押し付ける方向図3における右向きの力の大きさが変化し、その結果、メインピストン72の位置が変化する。具体的には、第1流体室S11の圧力が低下すると、メインピストン72を第1流体室S11側へ押し付ける方向の力が増大し、メインピストン72が第1流体室S11側へ移動する。これにより、メインピストン72のロッド部72bに連結されたスライドバルブ60が後退する。一方、第1流体室S11の圧力が上昇すると、メインピストン72を第1流体室S11側へ押し付ける方向の力が減少し、メインピストン72が第2流体室S12側へ移動する。これにより、メインピストン72のロッド部72bに連結されたスライドバルブ60が前進する。上記パイロット駆動部80は、内部に第2シリンダ空間S20を形成するパイロットシリンダ81と、該パイロットシリンダ81内に設けられて第2シリンダ空間S20を低圧室S21と高圧室S22とに仕切るパイロットピストン82と、低圧室S21に設けられてパイロットピストン82を高圧室S22側に付勢するパイロットバネ83圧縮バネとを有している。上記パイロットシリンダ81は、箱状に形成され、本実施形態では、上記メインピストン72のロッド部72bと一体に構成されている。具体的には、第2シリンダ空間S20を、メインピストン72のロッド部72bの後半部分に形成することにより、該ロッド部72bをパイロットシリンダ81に構成している。このような構成により、本実施形態1では、パイロットシリンダ81は、メイン駆動部70の内部に設けられることとなる。パイロットシリンダ81の後壁には、第2シリンダ空間S20とメイン駆動部70の第1流体室S11とを連通する穴部81aが形成されている。上記パイロットピストン82は、板状の本体部82aと棒状のロッド部82bとを有している。本体部82aは、第2シリンダ空間S20を前側の低圧室S21と後側の高圧室S22とに仕切っている。一方、ロッド部82bは、本体部82aの中央部に連結されて該中央部から軸方向後側に延びている。ロッド部82bは、パイロットシリンダ81の後壁に形成された穴部81aを介してメインシリンダ71内の第1流体室S11の内部に挿通され、後端部はメインシリンダ71の後壁に形成された第1連通穴74を介して高圧空間S2に露出している。また、ロッド部82bは、後端に形成されてメインシリンダ71の外部に位置する弁部82cを有している。該弁部82cは、第1連通穴74を閉塞可能な形状に形成されている。具体的には、本実施形態では、弁部82cは、第1連通穴74よりも大径の円板状に形成されている。上記パイロットバネ83は、変形量が大きくなるにつれてバネ定数が大きくなる非線形特性を有する円錐コイルバネによって構成されている。また、パイロットバネ83は、低圧室S21と高圧室S22との圧力差高低圧力差に基づくパイロットバネ83の変形量が、高低圧力差に応じたスライドバルブ60の理想の変位量に近づくような非線形特性を有するように構成されている。図6は、内部容積比とスライドバルブ60の変位量との相関を示すグラフである。また、図7の実線は、図6のグラフの横軸に示す内部容積比を高低圧力差に読み替えたものであり、高低圧力差とスライドバルブ60の理想の変位量、即ち、内部容積比が高低圧力比に等しくなるようにスライドバルブ60を移動させたときの該スライドバルブ60の高低圧力差に応じた変位量との相関を示している。なお、図6及び図7において、縦軸に示したスライドバルブ60の変位量は、スライドバルブ60の最も前側の位置吐出開始が最も早くなる位置よりも前側の所定の位置を基準位置としたときの該基準位置からの距離を示している。図7に実線で示すように、スライドバルブ60の理想の変位量は、高低圧力差が大きくなる程大きくなり、高低圧力差が小さくなる程小さくなる。ところで、上記パイロットバネ83は高低圧力差に基づいて変形し、その変形量は、高低圧力差が大きい程大きくなり、高低圧力差が小さい程小さくなる。そのため、パイロットバネ83のバネ定数を変更することにより、高低圧力差に基づくパイロットバネ83の変形量を、高低圧力差に応じたスライドバルブ60の理想の変位量に容易に近づけることができる。具体的には、パイロットバネ83のバネ定数を、高低圧力差に基づくパイロットバネ83の変形量が、図7に実線で示す高低圧力差に応じたスライドバルブ60の理想の変位量に近づくように、例えば、図7の破線で示す変化となるように選定する。図3に示すように、パイロットシリンダ81の側壁の後端部には、径方向に延びて内外を連通する高圧連通穴84が形成されている。該高圧連通穴84は、内側端が高圧室S22に開口する一方、外側端がメインピストン72の本体部72aに形成された高圧連通路72cに連通し、高圧室S22と高圧連通路72cとを連通している。高圧室S22は、高圧連通穴84、高圧連通路72c、第2流体室S12及び第2連通穴75を介して高圧空間S2と連通し、高圧圧力状態となる。また、パイロットシリンダ81の前壁の中央部には、軸方向に延びて内外を連通する低圧連通穴85が形成されている。該低圧連通穴85は、内側端が低圧室S21に開口する一方、外側端がスライドバルブ60の低圧連通路64に連通し、低圧室S21と低圧連通路64とを連通している。低圧室S21は、低圧連通穴85及び低圧連通路64を介してスライドバルブ60の前方の低圧空間S1に連通し、低圧圧力状態となる。このような構成により、高低圧力差の変化に伴って低圧室S21と高圧室S22との圧力差が変化することによってパイロットピストン82が移動する。具体的には、高低圧力差が増大すると、低圧室S21と高圧室S22との圧力差が増大し、パイロットピストン82がパイロットバネ83の付勢力に抗して低圧室S21側図3における左側へ移動する。一方、高低圧力差が減少すると、低圧室S21と高圧室S22との圧力差が減少し、パイロットピストン82がパイロットバネ83の付勢力によって高圧室S22側図3における右側へ移動する。また、このようなパイロットピストン82の移動によって第1流体室S11の圧力が調整される。その結果、メインピストン72がパイロットピストン82の変位量に応じた距離だけ移動する。以下、パイロットピストン82による第1流体室S11の圧力調整動作と該圧力調整動作によるメインピストン72の動作について詳述する。パイロットピストン82が低圧室S21側に移動すると、パイロットピストン82のロッド部82bの弁部82cが第1連通穴74に近づく。その結果、第1連通穴74を介した高圧空間S2から第1流体室S11への冷媒の供給量が減少する。そして、高圧空間S2から第1流体室S11への冷媒の供給量が第1流体室S11から低圧空間S1への冷媒の排出量を下回ると、第1流体室S11の圧力が低下し始める。第1流体室S11の圧力の低下に伴って、メインピストン72を第1流体室S11側へ押し付ける方向図3における右向きの力が増大し、メインピストン72が第1流体室S11側図3における右側へ移動し始める。このとき、メインピストン72のロッド部72bと一体に構成されたパイロットシリンダ81内に挿入されたパイロットピストン82も移動する。これにより、パイロットピストン82のロッド部82bの弁部82cが第1連通穴74から遠ざかる。その結果、第1連通穴74を介した高圧空間S2から第1流体室S11への冷媒の供給量が増大する。そして、高圧空間S2から第1流体室S11への冷媒の供給量が第1流体室S11から低圧空間S1への冷媒の排出量とほぼ等しくなると、第1流体室S11の圧力の低下が止まり、メインピストン72の第1流体室S11側への移動が停止する。一方、パイロットピストン82が高圧室S22側に移動すると、パイロットピストン82のロッド部82bの弁部82cが第1連通穴74から遠ざかる。その結果、第1連通穴74を介した高圧空間S2から第1流体室S11への冷媒の供給量が増大する。そして、高圧空間S2から第1流体室S11への冷媒の供給量が第1流体室S11から低圧空間S1への冷媒の排出量を上回ると、第1流体室S11の圧力が増大し始める。第1流体室S11の圧力の増大に伴って、メインピストン72を第1流体室S11側へ押し付ける方向図3における右向きの力が減少し、メインピストン72が第2流体室S12側図3における左側へ移動し始める。このとき、メインピストン72のロッド部72bと一体に構成されたパイロットシリンダ81内に挿入されたパイロットピストン82も移動する。これにより、パイロットピストン82のロッド部82bの弁部82cが第1連通穴74に近づく。その結果、第1連通穴74を介した高圧空間S2から第1流体室S11への冷媒の供給量が減少する。そして、高圧空間S2から第1流体室S11への冷媒の供給量が第1流体室S11から低圧空間S1への冷媒の排出量とほぼ等しくなると、第1流体室S11の圧力の増大が止まり、メインピストン72の第2流体室S12側への移動が停止する。上述のように、メインピストン72は、高圧空間S2から第1流体室S11への冷媒の供給量と第1流体室S11から低圧空間S1への冷媒の排出量とが等しくなる位置で停止する。つまり、スライドバルブ駆動機構66の動作前と動作完了後における上記弁部82cと上記第1連通穴74との距離は概ね等しくなる。言い換えると、パイロットシリンダ81に対するパイロットピストン82の変位量分だけメインピストン72が逆方向に移動することにより、スライドバルブ駆動機構66の動作前と動作完了後における上記弁部82cの上記第1連通穴74に対する位置が概ね等しくなる。つまり、メインピストン72は、パイロットピストン82の移動に伴ってその変位量に応じた距離だけ移動する。パイロットピストン82の変位量は、パイロットバネ83の変形量と等しいため、メインピストン72に連結されたスライドバルブ60は、パイロットバネ83の変形量に応じて軸方向に移動することとなる。-スクリュー圧縮機が冷媒を圧縮する動作-スクリュー圧縮機1が冷媒を圧縮する動作について、図5を参照しながら説明する。スクリュー圧縮機1において電動機15を起動すると、駆動軸21に連結されたスクリューロータ40が回転する。スクリューロータ40が回転するとゲートロータ50も回転し、圧縮機構20が吸入行程、圧縮行程および吐出行程を繰り返す。以下、図5においてドットを付した圧縮室23に着目して説明する。図5において、ドットを付した圧縮室23は、低圧空間S1図1参照に連通している。また、この圧縮室23が形成されている螺旋溝41図4参照は、同図の上側に位置するゲートロータ50bのゲート51bと噛み合わされている。スクリューロータ40が回転すると、このゲート51bが螺旋溝41の後端へ向かって相対的に移動し、それに伴って圧縮室23の容積が拡大する。その結果、低圧空間S1の低圧ガス冷媒が圧縮室23へ吸い込まれる。スクリューロータ40が更に回転すると、図5の状態となる。同図において、ドットを付した圧縮室23は、閉じきり状態となっている。つまり、この圧縮室23が形成されている螺旋溝41は、同図の下側に位置するゲートロータ50aのゲート51aと噛み合わされ、このゲート51aによって低圧空間S1から仕切られている。そして、スクリューロータ40の回転に伴ってゲート51aが螺旋溝41の後端へ向かって移動すると、圧縮室23の容積が次第に縮小する。その結果、圧縮室23内のガス冷媒が圧縮される。スクリューロータ40が更に回転すると、図5の状態となる。同図において、ドットを付した圧縮室23は、吐出口25を介して高圧空間S2図1参照と連通した状態となっている。そして、スクリューロータ40の回転に伴ってゲート51aが螺旋溝41の後端へ向かって移動すると、圧縮された冷媒ガスが圧縮室23から高圧空間S2へ吐出されてゆく。-内部容積比を変更する動作-スライドバルブ60によって圧縮機構20の内部容積比を変更する動作について説明する。なお、圧縮機構20の内部容積比は、吸入行程の終了直後における圧縮室23の容積吸入容積を吐出行程の開始直前における圧縮室23の容積吐出容積で除した値である。スライドバルブ60が移動すると、それに伴って吐出口25の位置が変化する。即ち、圧縮室23内から冷媒が吐出されるその開始位置が変更される。一方、図5A~Cに示すように、同図においてドットを付した圧縮室23に着目すると、この圧縮室23が高圧空間S2側同図における右側へ移動するに従って、この圧縮室23の容積が次第に減少し、この圧縮室23内の冷媒の圧力が次第に上昇してゆく。このため、スライドバルブ60が最も高圧空間S2側即ち、同図における右側に位置する状態では、吐出口25に連通し始める直前即ち、吐出行程の開始直前における圧縮室23の容積が最小となり、圧縮機構20の内部容積比が最大となる。一方、スライドバルブ60が最も低圧空間S1側即ち、同図における左側に位置する状態では、吐出口25に連通し始める直前即ち、吐出行程の開始直前における圧縮室23の容積が最大となり、圧縮機構20の内部容積比が最小となる。言い換えると、圧縮機構20の内部容積比は、スライドバルブ60の後退に伴って増大する一方、スライドバルブ60の前進に伴って減少する。-内部容積比の自動調整動作-冷媒回路の高低圧力が変動すると、冷媒回路の高低圧力比とスクリュー圧縮機1の内部容積比とがずれて過圧縮や圧縮不足を生じてしまう。これに対し、本スクリュー圧縮機1では、高低圧力差の変化に伴ってスライドバルブ駆動機構66がスライドバルブ60の位置を自動的に調整することによって内部容積比が高低圧力比に応じた値に自動的に調整される。以下、該自動調整動作について高低圧力比の増大時と減少時とに分けて詳細に説明する。図3に示すように、冷媒回路の高低圧力比が増大すると、高低圧力差も増大する。そのため、パイロットシリンダ81内の低圧室S21と高圧室S22との圧力差が増大し、パイロットピストン82がパイロットバネ83の付勢力に抗して低圧室S21側図3における左側へ移動する。これにより、パイロットピストン82のロッド部82bの弁部82cが第1連通穴74に近づく。その結果、第1連通穴74を介した第1流体室S11への冷媒の供給量が減少する。そして、第1流体室S11における冷媒の供給量が排出量を下回ると、第1流体室S11の圧力が低下し始める。第1流体室S11の圧力の低下に伴って、メインピストン72を第1流体室S11側へ押し付ける方向図3における右向きの力が減少し、メインピストン72が第1流体室S11側図3における右側へ移動し始める。これにより、メインピストン72のロッド部72bに連結されたスライドバルブ60が後退し始める図3における右側へ移動し始める。メインピストン72が第1流体室S11側へ移動すると、メインピストン72のロッド部72bと一体に構成されたパイロットシリンダ81内に挿入されたパイロットピストン82も移動する。これにより、パイロットピストン82のロッド部82bの弁部82cがメインシリンダ71の第1連通穴74から遠ざかる。その結果、第1連通穴74を介した高圧空間S2から第1流体室S11への冷媒の供給量が増大する。そして、高圧空間S2から第1流体室S11への冷媒の供給量が第1流体室S11から低圧空間S1への冷媒の排出量とほぼ等しくなると、第1流体室S11の圧力の低下が止まり、メインピストン72及びスライドバルブ60が停止する。このようなスライドバルブ60の後退により、スクリューロータ40の螺旋溝41図4参照内に形成される圧縮室23の高圧ガスの吐出開始位置圧縮完了位置が後退する。その結果、吐出行程の開始直前における圧縮室23の容積吐出容積が小さくなるため、圧縮機構20の内部容積比吸入容積/吐出容積が大きくなる。なお、上述のように、メインピストン72は、パイロットピストン82の移動に伴ってその変位量に応じた距離だけ移動する。また、パイロットピストン82の変位量は、パイロットバネ83の変形量と等しいため、メインピストン72に連結されたスライドバルブ60は、パイロットバネ83の変形量に応じた分だけ後退することとなる。さらに、パイロットバネ83は、高低圧力差に基づくパイロットバネ83の変形量が、高低圧力差に対するスライドバルブ60の理想の変位量と近づくように構成されている。そのため、高低圧力差の増大に伴って、スライドバルブ60がパイロットバネ83の変形量に応じた分だけ後退することにより、内部容積比が増大して高低圧力比に近づく。つまり、上記スライドバルブ駆動機構66によって、高低圧力比の増大に応じて内部容積比が高低圧力比に近づくように自動的に調整される。一方、冷媒回路の高低圧力比が減少すると、高低圧力差も減少する。そのため、パイロットシリンダ81内の低圧室S21と高圧室S22との圧力差が減少し、パイロットピストン82がパイロットバネ83の付勢力によって高圧室S22側図3における右側へ移動する。これにより、パイロットピストン82のロッド部82bの弁部82cがメインシリンダ71の第1連通穴74から遠ざかり、高圧空間S2から第1流体室S11への冷媒の供給量が増大する。そして、高圧空間S2から第1流体室S11への冷媒の供給量が第1流体室S11から低圧空間S1への冷媒の排出量を上回ると、第1流体室S11の圧力が増大し始める。第1流体室S11の圧力の増大に伴って、メインピストン72を第1流体室S11側へ押し付ける方向図3における右向きの力が減少し、メインピストン72が第2流体室S12側図3における左側へ移動し始める。これにより、メインピストン72のロッド部72bに連結されたスライドバルブ60が前進し始める図3における左側へ移動し始める。メインピストン72が第2流体室S12側へ移動し始めると、メインピストン72のロッド部72bと一体に構成されたパイロットシリンダ81内に挿入されたパイロットピストン82も移動する。これにより、パイロットピストン82のロッド部82bの弁部82cが第1連通穴74に近づく。その結果、第1連通穴74を介した高圧空間S2から第1流体室S11への冷媒の供給量が減少する。そして、高圧空間S2から第1流体室S11への冷媒の供給量が第1流体室S11から低圧空間S1への冷媒の排出量とほぼ等しくなると、第1流体室S11の圧力の増大が止まり、メインピストン72及びスライドバルブ60が停止する。このようなスライドバルブ60の前進により、スクリューロータ40の螺旋溝41内に形成される圧縮室23の高圧ガスの吐出開始位置圧縮完了位置が前進する。その結果、吐出行程の開始直前における圧縮室23の容積吐出容積が大きくなるため、圧縮機構20の内部容積比吸入容積/吐出容積が小さくなる。なお、上述のように、メインピストン72は、パイロットピストン82の移動に伴ってその変位量に応じた距離だけ移動する。パイロットピストン82の変位量は、パイロットバネ83の変形量と等しいため、メインピストン72に連結されたスライドバルブ60は、パイロットバネ83の変形量に応じた分だけ前進することとなる。また、パイロットバネ83は、高低圧力差に基づくパイロットバネ83の変形量が、高低圧力差に対するスライドバルブ60の理想の変位量に近づくように構成されている。そのため、高低圧力差の減少に伴って、スライドバルブ60がパイロットバネ83の変形量に応じた分だけ前進することにより、内部容積比が減少して高低圧力比に近づく。つまり、上記スライドバルブ駆動機構66によって、高低圧力比の減少に応じて内部容積比が高低圧力比に近づくように自動的に調整される。-実施形態1の効果-本実施形態のスクリュー圧縮機1では、スライドバルブ60に連結されたメインピストン72が高低圧力差に応じて移動するパイロットピストン82の変位量に応じた距離だけ移動するようにメイン駆動部70及びパイロット駆動部80を構成したことにより、高圧及び低圧を検出することなく、高低圧力差に応じてスライドバルブ60の位置を自動的に変更することができる。これにより、センサや演算回路を用いることなく内部容積比を自動的に高低圧力比に応じた値に調節することができる。また、本スクリュー圧縮機1によれば、高低圧力差に基づくパイロットバネ83の変形量が、高低圧力差に応じたスライドバルブ60の理想の変位量に近づくようにパイロットバネ83のバネ定数を選定することによって、高低圧力差の変化に伴って自動的に移動するスライドバルブ60の変位を理想のスライドバルブ60の変位に近づけることができる。特に、本スクリュー圧縮機1では、パイロットバネ83として、変形量が大きくなるにつれてバネ定数が大きくなる非線形特性を有する円錐コイルバネを用いているため、高低圧力差の変化に伴って自動的に移動するスライドバルブ60の変位を理想のスライドバルブ60の変位により近づけることができる。従って、内部容積比を高低圧力比により近づけることができ、過圧縮又は圧縮不足による損失をより低減することができる。また、本スクリュー圧縮機1によれば、パイロットピストン82を、その変位量に応じて供給路68の流体流量を変更するように構成したため、パイロットピストン82によって容易に第1流体室S11の圧力を変更することができる。また、本スクリュー圧縮機1では、パイロットシリンダ81をメイン駆動部70の内部に設けたため、パイロットシリンダ81をメイン駆動部70の外部に設ける場合に比べてスクリュー圧縮機1を小型化することができる。《発明の実施形態2》実施形態2に係るスクリュー圧縮機1は、図8に示すように、実施形態1のスライドバルブ駆動機構66について、メイン駆動部70の内部に設けられていたパイロットシリンダ81をメイン駆動部70の外部に設けたものである。具体的には、実施形態2では、実施形態1においてメインピストン72のロッド部72bと一体に形成していたパイロットシリンダ81を、メインピストン72のロッド部72bと別体に構成し、メインシリンダ71の外部に設けている。以下、実施形態1と異なる構成について説明し、実施形態1と同様の構成については省略する。メイン駆動部70は、実施形態1と同様に、メインシリンダ71とメインピストン72とを有している。上記メインシリンダ71は、実施形態1とほぼ同様に構成されるが、実施形態2では、第1連通穴74図3参照の代わりに挿通穴71bが形成されると共に、低圧連通路76の構成が実施形態1と異なっている。上記挿通穴71bは、メインシリンダ71の後壁の中央部に形成され、軸方向に延びて内外を貫通している。また、挿通穴71bは、内側端が第1流体室S11に開口する一方、外側端が後述するパイロットシリンダ81の高圧室S22に開口するように構成されている。挿通穴71bには、後述するパイロット駆動部80のパイロットピストン82のロッド部82bが挿通されている。上記低圧連通路76は、メインシリンダ71の後壁から側壁に亘って形成され、後端部が後壁の後端面において開口すると共に、前端部が側壁の前端面において開口している。また、低圧連通路76の後端部は、後述するメインシリンダ71の後方に設けられたパイロットシリンダ81の低圧連通路86と連通している。低圧連通路76の前端部は、メインシリンダ71の前方且つ玉軸受36の後方の後方空間S31と連通している。実施形態2においても、絞り穴77は、メインシリンダ71の側壁の後端部において径方向に延び、内側端が第1流体室S11に開口する一方、外側端が低圧連通路76に開口し、第1流体室S11と低圧連通路76とを連通している。第1流体室S11の冷媒は、絞り穴77を介して低圧連通路76に排出され、該低圧連通路76、後方空間S31及び軸通路21aを通過して低圧空間S1に排出される。つまり、実施形態2においても、絞り穴77、低圧連通路76、後方空間S31及び軸通路21aが、第1流体室S11内の冷媒を低圧空間S1に排出する本発明に係る排出路69を構成する。また、実施形態2においても、絞り穴77は、第1流体室S11の冷媒が微量ずつ低圧連通路76に排出されるように、低圧連通路76よりも通路断面積が小さくなるように形成されている。具体的には、絞り穴77は、内径が1mm程度となるように形成されている。上記メインピストンは、板状の本体部72aと棒状のロッド部72bとを有している。本体部72aは、実施形態1とほぼ同様に構成されるが、高圧連通路72c図3参照が形成されていない点が実施形態1と異なる。また、ロッド部72bは、実施形態1とほぼ同様に構成されるが、第2シリンダ空間S20の代わりに内部に高圧連通空間S30が形成されている。高圧連通空間S30は、ロッド部72bの後端部において軸方向に延びている。また、ロッド部72bには、高圧連通空間S30の後端部から軸方向に延びて高圧連通空間S30と第1流体室S11とを連通する第1高圧連通穴72dと、高圧連通空間S30の前端部から径方向に延びて高圧連通空間S30と第2流体室S12とを連通する第2高圧連通穴72eとが形成されている。上記第1高圧連通穴72dには、後述するパイロット駆動部80のパイロットピストン82のロッド部82bが挿通されている。実施形態2では、第2連通穴75を介して第2流体室S12に供給された高圧空間S2の冷媒は、第2高圧連通穴72eを介して高圧連通空間S30に流入し、第1高圧連通穴72dを介して第1流体室S11に供給される。つまり、第2連通穴75、第2流体室S12、第2高圧連通穴72e、高圧連通空間S30及び第1高圧連通穴72dは、高圧空間S2の冷媒を第1流体室S11に供給する本発明に係る供給路68を構成する。また、実施形態2では、メインバネ73図3参照の代わりに、バネ78がスライドバルブ収納部31に挿入されたメインピストン72のロッド部72bを外周を取り巻くように設けれている。該バネ78は、スライドバルブ60を軸方向の前向き図8では左向きに付勢している。バネ78は、運転停止時にスライドバルブ60が前方に付勢されて最も前側の位置まで戻るように構成されている。以上のような構成により、第2流体室S12には、第2連通穴75を介して高圧空間S2の冷媒が供給される。これにより、第2流体室S12は、高圧圧力状態となる。一方、第1流体室S11では、本発明に係る供給路68を構成する第2連通穴75、第2流体室S12、第2高圧連通穴72e、高圧連通空間S30及び第1高圧連通穴72dを介して高圧空間S2の冷媒が内部に供給される一方、内部の冷媒が本発明に係る排出路69を構成する絞り穴77、低圧連通路76、後方空間S31及び軸通路21aを介して低圧空間S1に排出される。これにより、第1流体室S11は、高圧圧力と低圧圧力との間の中間圧力状態となる。第1流体室S11の圧力は、パイロットピストン82が軸方向に移動することによって変更される。パイロットピストン82による第1流体室S11の圧力調整動作については後述する。第1流体室S11の圧力が変化すると、第1流体室S11と第2流体室S12との圧力差が変化してメインピストン72が移動する。具体的には、第1流体室S11の圧力が低下すると、メインピストン72を第1流体室S11側へ押し付ける方向図8における右向きの力が増大し、メインピストン72が第1流体室S11側へ移動する。これにより、メインピストン72のロッド部72bに連結されたスライドバルブ60が後退する。一方、第1流体室S11の圧力が上昇すると、メインピストン72を第1流体室S11側へ押し付ける方向図8における右向きの力が減少し、メインピストン72が第2流体室S12側へ移動する。これにより、メインピストン72のロッド部72bに連結されたスライドバルブ60が前進する。パイロット駆動部80は、実施形態1と同様に、内部に第2シリンダ空間S20を形成する箱状のパイロットシリンダ81と、該パイロットシリンダ81内に設けられて第2シリンダ空間S20を低圧室S21と高圧室S22とに仕切るパイロットピストン82と、低圧室S21に設けられてパイロットピストン82を高圧室S22側に付勢するパイロットバネ83圧縮バネとを有している。なお、パイロットバネ83の構成は実施形態1と同様であるため、説明を省略する。上記パイロットシリンダ81は、前面が開口する箱状に形成され、メインシリンダ71の後方において、前面がメインシリンダ71の後端面によって閉塞されるようにメインシリンダ71に取り付けられている。上記パイロットピストン82は、実施形態1と同様に、板状の本体部82aと棒状のロッド部82bとを有している。本体部82aは、第2シリンダ空間S20を後側の低圧室S21と前側の高圧室S22とに仕切っている。一方、ロッド部82bは、本体部82aの中央部に連結されて該中央部から軸方向前側に延びている。ロッド部82bは、メインシリンダ71の後壁に形成された挿通穴71bを介してメインシリンダ71内の第1流体室S11の内部に挿通され、前端部はメインピストン72のロッド部72bに形成された第1高圧連通穴72dを介して高圧連通空間S30に露出している。また、ロッド部82bは、前端に形成されて高圧連通空間S30の内部に位置する弁部82cを有している。該弁部82cは、第1高圧連通穴72dよりも大径の円板状に形成されている。パイロットシリンダ81の側壁の前端部には、径方向に延びて内外を連通する高圧連通穴84が形成されている。該高圧連通穴84は、内側端が高圧室S22に開口する一方、外側端が高圧空間S2に開口し、高圧室S22と高圧空間S2とを連通している。つまり、高圧室S22は、高圧連通穴84を介して高圧空間S2と連通し、高圧圧力状態となる。また、パイロットシリンダ81の側壁には低圧連通路86が形成されている。該低圧連通路86は、パイロットシリンダ81の側壁の軸方向の中央部よりも後側から前端部に亘って形成されている。低圧連通路86の後端部は、パイロットシリンダ81内の低圧室S21に開口し、低圧連通路86の前端部は、パイロットシリンダ81の側壁の前面において開口してメインシリンダ71の低圧連通路76に連通している。低圧室S21は、パイロットシリンダ81の低圧連通路86、メインシリンダ71の低圧連通路76、後方空間S31及び軸通路21aを介して低圧空間S1に連通し、低圧圧力状態となる。このような構成により、実施形態2においても、高低圧力差の変化に伴って低圧室S21と高圧室S22との圧力差が変化することによってパイロットピストン82が移動する。具体的には、高低圧力差が増大すると、パイロットピストン82は、パイロットバネ83の付勢力に抗して低圧室S21側図8における右側へ移動し、高低圧力差が減少すると、パイロットピストン82は、パイロットバネ83の付勢力によって高圧室S22側図8における左側へ移動する。また、このようなパイロットピストン82の移動によって第1流体室S11の圧力が調整される。その結果、メインピストン72がパイロットピストン82の移動に伴ってその変位量に応じた距離だけ移動する。以下、パイロットピストン82による第1流体室S11の圧力調整動作と該圧力調整動作によるメインピストン72の動作について詳述する。パイロットピストン82が低圧室S21側図8における右側に移動すると、パイロットピストン82のロッド部82bの弁部82cが第1高圧連通穴72dに近づく。その結果、第1高圧連通穴72dを介した第1流体室S11への冷媒の供給量が減少する。そして、高圧空間S2から第1流体室S11への冷媒の供給量が第1流体室S11から低圧空間S1への冷媒の排出量を下回ると、第1流体室S11の圧力が低下し始める。第1流体室S11の圧力の低下に伴って、メインピストン72を第1流体室S11側へ押し付ける方向図8における右向きの力が増大し、メインピストン72が第1流体室S11側図8における右側へ移動し始める。これにより、パイロットピストン82のロッド部82bの弁部82cが第1高圧連通穴72dから遠ざかる。その結果、第1高圧連通穴72dを介した第1流体室S11への冷媒の供給量が増大する。そして、高圧空間S2から第1流体室S11への冷媒の供給量が第1流体室S11から低圧空間S1への冷媒の排出量とほぼ等しくなると、第1流体室S11の圧力の低下が止まり、メインピストン72の第1流体室S11側への移動が停止する。一方、パイロットピストン82が高圧室S22側図8における左側へ移動すると、パイロットピストン82のロッド部82bの弁部82cが第1高圧連通穴72dから遠ざかる。その結果、第1高圧連通穴72dを介した第1流体室S11への冷媒の供給量が増大する。そして、第1流体室S11における冷媒の供給量が排出量を上回ると、第1流体室S11の圧力が増大し始める。第1流体室S11の圧力の増大に伴って、メインピストン72を第1流体室S11側へ押し付ける方向図8における右向きの力が減少し、メインピストン72が第2流体室S12側図8における左側へ移動する。これにより、パイロットピストン82のロッド部82bの弁部82cが第1高圧連通穴72dに近づく。その結果、第1高圧連通穴72dを介した第1流体室S11への冷媒の供給量が減少する。そして、高圧空間S2から第1流体室S11への冷媒の供給量が第1流体室S11から低圧空間S1への冷媒の排出量とほぼ等しくなると、第1流体室S11の圧力の増大が止まり、メインピストン72の第2流体室S12側への移動が停止する。上述のように、メインピストン72は、高圧空間S2から第1流体室S11への冷媒の供給量と第1流体室S11から低圧空間S1への冷媒の排出量とが等しくなる位置で停止する。つまり、スライドバルブ駆動機構66の動作前と動作完了後における上記弁部82cの上記第1高圧連通穴72dとの距離は概ね等しくなる。言い換えると、パイロットシリンダ81に対するパイロットピストン82の変位量分だけメインピストン72が同方向に移動することにより、スライドバルブ駆動機構66の動作前と動作完了後における上記弁部82cの上記第1高圧連通穴72dに対する位置が概ね等しくなる。つまり、メインピストン72は、パイロットピストン82の移動に伴ってその変位量に応じた距離だけ移動する。パイロットピストン82の変位量は、パイロットバネ83の変形量と等しいため、メインピストン72に連結されたスライドバルブ60は、パイロットバネ83の変形量に応じて軸方向に移動することとなる。なお、その他の一連の動作については、実施形態1において、メインピストン72がパイロットピストン82と逆方向に移動していたところ、メインピストン72がパイロットピストン82と同方向に移動する点以外は実施形態1と同様であるため説明を省略する。以上により、実施形態2のスクリュー圧縮機1によっても、実施形態1のスクリュー圧縮機1と同様の効果を奏することができる。また、実施形態2のスクリュー圧縮機1によれば、パイロットシリンダ81をメイン駆動部70の外部に設けたため、パイロット駆動部80を容易に形成することができる。《発明の実施形態3》実施形態3に係るスクリュー圧縮機1は、図9に示すように、実施形態1のスライドバルブ駆動機構66の構成を変更したものである。具体的には、実施形態1では、パイロットピストン82の移動に伴って第1流体室S11への冷媒の供給量が調整されることによって第1流体室S11の圧力が調整されるように構成していたところ、実施形態3では、パイロットピストン82の移動に伴って第1流体室S11からの冷媒の排出量が調整されることによって第1流体室S11の圧力が調整されるように構成している。以下、実施形態1と異なる構成について説明し、実施形態1と同様の構成については省略する。メイン駆動部70は、実施形態1と同様に、メインシリンダ71とメインピストン72とを有している。メインピストン72は、実施形態1と同様に構成されているため、説明を省略する。上記メインシリンダ71は、実施形態1とほぼ同様に構成されているが、実施形態3では、第1連通穴74、低圧連通路76及び絞り穴77図3参照が形成されない一方、絞り穴79が形成されている。上記絞り穴79は、メインシリンダ71の後壁の中央部よりも外側で且つメインバネ73よりも内側の位置に形成され、内外を連通している。つまり、絞り穴79は、内側端が第1流体室S11に開口する一方、外側端がメインシリンダ71の後方の高圧空間S2に開口し、第1流体室S11と高圧空間S2とを連通している。第1流体室S11には、絞り穴79を介して高圧空間S2の冷媒が供給される。つまり、絞り穴79は、高圧空間S2の冷媒を第1流体室S11に供給する本発明に係る供給路68を構成する。また、絞り穴79は、高圧空間S2の冷媒が微量ずつ第1流体室S11に供給されるように、第2連通穴75よりも通路断面積が小さくなるように形成されている。具体的には、絞り穴79は、内径が1mm程度となるように形成されている。パイロット駆動部80は、実施形態1と同様に、パイロットシリンダ81とパイロットピストン82と、低圧室S21に設けられてパイロットピストン82を高圧室S22側に付勢するパイロットバネ83圧縮バネとを有している。なお、パイロットシリンダ81及びパイロットバネ83の構成は実施形態1と同様であるため、説明を省略する。パイロットピストン82は、ロッド部82bが実施形態1よりも短く形成され、後端部が第1流体室S11内に収容されている。また、パイロットピストン82の内部には、前端面から後端面に亘って軸方向に延びる低圧連通路87が形成されている。該低圧連通路87は、前端が本体部82aの前端面において低圧室S21に開口する一方、後端がロッド部82bの後端面において第1流体室S11に開口することによって、低圧室S21と第1流体室S11とを連通している。第1流体室S11の冷媒は、低圧連通路87を介して低圧室S21に排出され、低圧連通穴85、低圧連通路64を通過して低圧空間S1に排出される。つまり、低圧連通路87、低圧室S21、低圧連通穴85及び低圧連通路64が、第1流体室S11の冷媒を低圧空間S1に向かって排出する本発明に係る排出路69を構成する。このような構成により、実施形態3においても、第2流体室S12には、第2連通穴75を介して高圧空間S2の冷媒が供給される。これにより、第2流体室S12は、高圧圧力状態となる。また、第1流体室S11では、本発明に係る供給路68を構成する絞り穴79を介して高圧空間S2の冷媒が内部に供給される一方、内部の冷媒が本発明に係る排出路69を構成する低圧連通路87、低圧室S21、低圧連通穴85及び低圧連通路64を介して低圧空間S1に排出される。これにより、第1流体室S11は、高圧圧力と低圧圧力との間の中間圧力状態となる。第1流体室S11の圧力は、パイロットピストン82が軸方向に移動することによって変更される。具体的には、パイロットピストン82の移動により、ロッド部82b内に形成された低圧連通路87の開口面後端面とメインシリンダ71の後壁との距離が変更され、排出路69を介した第1流体室S11から低圧空間S1への冷媒の排出量が変更される。その結果、第1流体室S11の圧力が変化する。具体的には、高低圧力差が増大すると、パイロットピストン82は、パイロットバネ83の付勢力に抗して低圧室S21側図9における左側へ移動する。これに伴い、低圧連通路87の開口面後端面がメインシリンダ71の後壁から遠ざかる。その結果、低圧連通路87、低圧室S21、低圧連通穴85及び低圧連通路64を介した第1流体室S11から低圧空間S1への冷媒の排出量が増大する。そして、第1流体室S11から低圧空間S1への冷媒の排出量が高圧空間S2から第1流体室S11への冷媒の供給量を上回ると、第1流体室S11の圧力が低下し始める。第1流体室S11の圧力の低下に伴って、メインピストン72を第1流体室S11側へ押し付ける方向図9における右向きの力が増大し、メインピストン72が第1流体室S11側図9における右側へ移動し始める。このとき、メインピストン72のロッド部72bと一体に構成されたパイロットシリンダ81内に挿入されたパイロットピストン82も移動する。これにより、低圧連通路87の開口面後端面がメインシリンダ71の後壁に近づく。その結果、低圧連通路87、低圧室S21、低圧連通穴85及び低圧連通路64を介した第1流体室S11から低圧空間S1への冷媒の排出量が減少する。そして、第1流体室S11から低圧空間S1への冷媒の排出量が高圧空間S2から第1流体室S11への冷媒の供給量とほぼ等しくなると、第1流体室S11の圧力の低下が止まり、メインピストン72の第1流体室S11側への移動が停止する。一方、高低圧力差が減少すると、パイロットピストン82は、パイロットバネ83の付勢力によって高圧室S22側図9における右側へ移動する。これに伴い、低圧連通路87の開口面後端面がメインシリンダ71の後壁に近づく。その結果、低圧連通路87、低圧室S21、低圧連通穴85及び低圧連通路64を介した第1流体室S11から低圧空間S1への冷媒の排出量が減少する。そして、第1流体室S11から低圧空間S1への冷媒の排出量が高圧空間S2から第1流体室S11への冷媒の供給量を下回ると、第1流体室S11の圧力が増大し始める。第1流体室S11の圧力の増大に伴って、メインピストン72を第1流体室S11側へ押し付ける方向図9における右向きの力が減少し、メインピストン72が第2流体室S12側図9における左側へ移動し始める。このとき、メインピストン72のロッド部72bと一体に構成されたパイロットシリンダ81内に挿入されたパイロットピストン82も移動する。これにより、低圧連通路87の開口面後端面がメインシリンダ71の後壁から遠ざかる。その結果、低圧連通路87、低圧室S21、低圧連通穴85及び低圧連通路64を介した第1流体室S11から低圧空間S1への冷媒の排出量が増大する。そして、第1流体室S11から低圧空間S1への冷媒の排出量が高圧空間S2から第1流体室S11への冷媒の供給量とほぼ等しくなると、第1流体室S11の圧力の増大が止まり、メインピストン72の第2流体室S12側への移動が停止する。上述のように、メインピストン72は、第1流体室S11から低圧空間S1への冷媒の排出量と高圧空間S2から第1流体室S11への冷媒の供給量とが等しくなる位置で停止する。つまり、スライドバルブ駆動機構66の動作前と動作完了後における上記低圧連通路87の開口面後端面とメインシリンダの後壁との距離は概ね等しくなる。言い換えると、パイロットシリンダ81に対するパイロットピストン82の変位量分だけメインピストン72が逆方向に移動することにより、スライドバルブ駆動機構66の動作前と動作完了後における上記低圧連通路87の開口面後端面のメインシリンダの後壁に対する位置が概ね等しくなる。つまり、メインピストン72は、パイロットピストン82の移動に伴ってその変位量に応じた距離だけ移動する。パイロットピストン82の変位量は、パイロットバネ83の変形量と等しいため、メインピストン72に連結されたスライドバルブ60は、パイロットバネ83の変形量に応じて軸方向に移動することとなる。なお、その他の一連の動作については実施形態1と同様であるため説明を省略する。以上により、実施形態3のスクリュー圧縮機1によれば、実施形態1とほぼ同様の効果を奏することができる。また、パイロットピストン82を、その変位量に応じて排出路69の流体流量を変更するように構成したため、パイロットピストン82によって容易に第1流体室S11の圧力を変更することができる。《発明の実施形態4》実施形態4に係るスクリュー圧縮機1は、図10に示すように、実施形態2のスライドバルブ駆動機構66の構成を変更したものである。具体的には、実施形態2では、パイロットピストン82の移動に伴って第1流体室S11への冷媒の供給量が調整されることによって第1流体室S11の圧力が調整されるように構成していたところ、実施形態4では、パイロットピストン82の移動に伴って第1流体室S11からの冷媒の排出量が調整されることによって第1流体室S11の圧力が調整されるように構成している。以下、実施形態2と異なる構成について説明し、実施形態2と同様の構成については省略する。メイン駆動部70は、実施形態2と同様に、メインシリンダ71とメインピストン72とを有している。上記メインシリンダ71は、実施形態2とほぼ同様に構成されているが、実施形態4では、後壁に絞り穴79が形成されている点、及び第1流体室S11と低圧連通路76とを連通する絞り穴77図8参照が形成されていない点が実施形態2と異なる。上記絞り穴79は、メインシリンダ71の後壁の径方向外側端部に形成され、内外を連通している。つまり、絞り穴79は、内側端が第1流体室S11に開口する一方、外側端がメインシリンダ71の後方の高圧空間S2に開口し、第1流体室S11と高圧空間S2とを連通している。第1流体室S11には、絞り穴79を介して高圧空間S2の冷媒が供給される。つまり、絞り穴79は、高圧空間S2の冷媒を第1流体室S11に供給する本発明に係る供給路68を構成する。また、絞り穴79は、高圧空間S2の冷媒が微量ずつ第1流体室S11に供給されるように、第2連通穴75よりも通路断面積が小さくなるように形成されている。具体的には、絞り穴79は、内径が1mm程度となるように形成されている。上記メインピストン72は、板状の本体部72aと棒状のロッド部72bとを有している。本体部72aは、実施形態2と同様に構成されている。また、ロッド部72bは、実施形態2とほぼ同様に構成されているが、高圧連通空間S30、第1高圧連通穴72d及び第2高圧連通穴72e図8参照が形成されずに低圧連通路72fが形成されている点において実施形態2と異なっている。なお、実施形態4では、スライドバルブ60の内部には、前端から後端まで軸方向に延びる上述の低圧連通路64が形成されている。該低圧連通路64は、低圧空間S1に面する弁体部61の前端面から後方に向かって延び、連結部62及びガイド部63を一体的に貫いている。上記低圧連通路72fは、ロッド部72bの内部において前端から後端まで軸方向に延びている。低圧連通路72fは、前端がスライドバルブ60の内部に形成された低圧連通路64と連通する一方、後端が第1流体室S11において開口し、スライドバルブ60の低圧連通路64と第1流体室S11とを連通する。第1流体室S11の冷媒は、低圧連通路72f及び低圧連通路64を通過して低圧空間S1に排出される。つまり、低圧連通路72f及び低圧連通路64が、第1流体室S11の冷媒を低圧空間S1に向かって排出する本発明に係る排出路69を構成する。パイロット駆動部80は、実施形態2と同様に、パイロットシリンダ81とパイロットピストン82と、低圧室S21に設けられてパイロットピストン82を高圧室S22側に付勢するパイロットバネ83圧縮バネとを有している。なお、パイロットシリンダ81及びパイロットバネ83の構成は実施形態2と同様であるため、説明を省略する。パイロットピストン82は、ロッド部82bが実施形態2よりも短く形成され、前端部が第1流体室S11内に収容されている。また、パイロットピストン82は、前端面がメインピストンのロッド部72b内に形成された低圧連通路72fの後端に対向するように設けられ、該低圧連通路72fよりも大径に形成されている。このような構成により、実施形態4においても、第2流体室S12には、第2連通穴75を介して高圧空間S2の冷媒が供給される。これにより、第2流体室S12は、高圧圧力状態となる。また、第1流体室S11では、本発明に係る供給路68を構成する絞り穴79を介して高圧空間S2の冷媒が内部に供給される一方、内部の冷媒が本発明に係る排出路69を構成する低圧連通路72f及び低圧連通路64を介して低圧空間S1に排出される。これにより、第1流体室S11は、高圧圧力と低圧圧力との間の中間圧力状態となる。第1流体室S11の圧力は、パイロットピストン82が軸方向に移動することによって変更される。具体的には、パイロットピストン82の移動により、該パイロットピストン82のロッド部82bの前端面とメインピストン72のロッド部72b内に形成された低圧連通路72fの開口面後端面との距離が変更され、排出路69を介した第1流体室S11から低圧空間S1への冷媒の排出量が変更される。その結果、第1流体室S11の圧力が変化する。具体的には、高低圧力差が増大すると、パイロットピストン82は、パイロットバネ83の付勢力に抗して低圧室S21側図10における右側へ移動する。これに伴い、パイロットピストン82のロッド部82bの前端面が低圧連通路72fの開口面後端面から遠ざかる。その結果、低圧連通路72f及び低圧連通路64を介した第1流体室S11から低圧空間S1への冷媒の排出量が増大する。そして、第1流体室S11から低圧空間S1への冷媒の排出量が高圧空間S2から第1流体室S11への冷媒の供給量を上回ると、第1流体室S11の圧力が低下し始める。第1流体室S11の圧力の低下に伴って、メインピストン72を第1流体室S11側へ押し付ける方向図10における右向きの力が増大し、メインピストン72が第1流体室S11側図10における右側へ移動し始める。これにより、低圧連通路72fの開口面後端面がパイロットピストン82のロッド部82bの前端面に近づく。その結果、低圧連通路72f及び低圧連通路64を介した第1流体室S11から低圧空間S1への冷媒の排出量が減少する。そして、第1流体室S11から低圧空間S1への冷媒の排出量が高圧空間S2から第1流体室S11への冷媒の供給量とほぼ等しくなると、第1流体室S11の圧力の低下が止まり、メインピストン72の第1流体室S11側への移動が停止する。一方、高低圧力差が減少すると、パイロットピストン82は、パイロットバネ83の付勢力によって高圧室S22側図10における左側へ移動する。これに伴い、パイロットピストン82のロッド部82bの前端面が低圧連通路72fの開口面後端面に近づく。その結果、低圧連通路72f及び低圧連通路64を介した第1流体室S11から低圧空間S1への冷媒の排出量が減少する。そして、第1流体室S11から低圧空間S1への冷媒の排出量が高圧空間S2から第1流体室S11への冷媒の供給量を下回ると、第1流体室S11の圧力が増大し始める。第1流体室S11の圧力の増大に伴って、メインピストン72を第1流体室S11側へ押し付ける方向図10における右向きの力が減少し、メインピストン72が第2流体室S12側図10における左側へ移動し始める。これにより、低圧連通路72fの開口面後端面がパイロットピストン82の前端面から遠ざかる。その結果、低圧連通路72f及び低圧連通路64を介した第1流体室S11から低圧空間S1への冷媒の排出量が増大する。そして、第1流体室S11から低圧空間S1への冷媒の排出量が高圧空間S2から第1流体室S11への冷媒の供給量とほぼ等しくなると、第1流体室S11の圧力の増大が止まり、メインピストン72の第2流体室S12側への移動が停止する。上述のように、メインピストン72は、第1流体室S11から低圧空間S1への冷媒の排出量と高圧空間S2から第1流体室S11への冷媒の供給量とが等しくなる位置で停止する。つまり、スライドバルブ駆動機構66の動作前と動作完了後における上記低圧連通路72fの開口面後端面とパイロットピストン82のロッド部82bの前端面との距離は概ね等しくなる。言い換えると、パイロットシリンダ81に対するパイロットピストン82の変位量分だけメインピストン72が同方向に移動することにより、スライドバルブ駆動機構66の動作前と動作完了後における上記低圧連通路72fの開口面後端面のパイロットピストン82のロッド部82bの前端面に対する位置が概ね等しくなる。つまり、メインピストン72は、パイロットピストン82の移動に伴ってその変位量に応じた距離だけ移動する。パイロットピストン82の変位量は、パイロットバネ83の変形量と等しいため、メインピストン72に連結されたスライドバルブ60は、パイロットバネ83の変形量に応じて軸方向に移動することとなる。なお、その他の一連の動作については実施形態2と同様であるため説明を省略する。以上により、実施形態4のスクリュー圧縮機1によれば、実施形態2とほぼ同様の効果を奏することができる。また、パイロットピストン82を、その変位量に応じて排出路69の流体流量を変更するように構成したため、パイロットピストン82によって容易に第1流体室S11の圧力を変更することができる。《その他の実施形態》上記各実施形態は、シングルスクリュー圧縮機に本発明を適用したものであるが、ツインスクリュー圧縮機に本発明を適用することも可能である。また、上記各実施形態では、本発明に係る圧縮バネを構成するパイロットバネ83として円錐コイルバネを用いていたが、本発明に係る圧縮バネはこれに限られず、例えば、変形量が大きくなるにつれてバネ定数が大きくなる非線形特性を有する不等ピッチバネを用いてもよい。また、本発明に係る圧縮バネを構成するパイロットバネ83として円筒コイルバネを用いることとしてもよい。その場合、高低圧力差に基づくパイロットバネ83の変形量が、高低圧力差に応じたスライドバルブ60の理想の変位量に近づくようにパイロットバネ83を構成する。具体的には、パイロットバネ83のバネ定数を、高低圧力差に基づくパイロットバネ83の変形量が、図11に実線で示す高低圧力差に応じたスライドバルブ60の理想の変位量に近づくように、例えば、図11の破線で示す変化となるように選定する。このようにパイロットバネ83を構成することにより、上記各実施形態と同様に、高低圧力差の変化に伴って自動的に移動するスライドバルブ60の変位を理想のスライドバルブ60の変位により近づけることができる。従って、内部容積比を高低圧力比により近づけることができ、過圧縮又は圧縮不足による損失をより低減することができる。また、上記各実施形態において、高低圧力差に基づくパイロットバネ83の変形量図7の破線が高低圧力差に応じたスライドバルブ60の理想の変位量図7の実線に等しくなるように、パイロットバネ83のバネ定数を変形量に応じてより細かく選定することとしてももちろんよい。また、上記各実施形態では、スクリュー圧縮機1にインバータ111が設けられていたが、本発明に係るスクリュー圧縮機はインバータが設けられないものであってもよい。また、上記各実施形態では、メイン駆動部70とパイロット駆動部80とを備えたスライドバルブ駆動機構66が2つ設けられ、1つのスライドバルブ駆動機構66が1つのスライドバルブ60を駆動するように構成されていた。しかしながら、スライドバルブ駆動機構66は1つのみ設けられて2つのスライドバルブ60を駆動するように構成されていてもよい。なお、以上の各実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。