cBNを焼結体全体に対して20体積以上65体積以下と、結合材として、Al2O3を焼結体全体に対して34体積以上80体積未満と、Zrの窒化物、炭化物、炭窒化物、硼化物、硼窒化物及びこれらの固溶体からなる群の中から選択される少なくとも一種以下Xとすると、ZrO2とを含み、XとZrO2の合計が焼結体全体に対して1.0体積以上6.0体積以下であり、ZrO2とAl2O3の体積比率ZrO2/Al2O3が0.010以上0.100未満であるcBN焼結体であって、該cBN焼結体のX線回折ピークのうち、正方晶ZrO2の101面の強度をI正方晶ZrO2101、αAl2O3の110面の強度をIαAl2O3110としたときに、I正方晶ZrO2101/IαAl2O3110が0.1以上3以下であることを特徴とするcBN焼結体。前記XとしてZrCを含むことを特徴とする請求項1に記載のcBN焼結体。前記のI正方晶ZrO2101/IαAl2O3110が0.2以上0.5以下であることを特徴とする請求項1又は2に記載のcBN焼結体。少なくとも刃先となる部分に請求項1~3のいずれかに記載のcBN焼結体を有することを特徴とするcBN焼結体工具。本発明は、上記微細かつ密なA型組織に加えて、バラ状組織やデンドライト組織が存在する難削性の遠心鋳造鋳鉄の加工においても、耐摩耗性、及び耐欠損性に優れるcBN焼結体及びcBN焼結体工具を提供することを目的とする。本発明者ら鋭意検討を行った結果、cBN焼結体において、結合材として、Al2O3と、ZrO2とともに、Zrの窒化物、炭化物、炭窒化物、硼化物、硼窒化物及びこれらの固溶体からなる群の中から選択される少なくとも一種を添加することにより、ZrO2のX線の回折強度が変化することを発見し、また、I正方晶ZrO2101/IαAl2O3110と切削性能及び焼結性に相関があることを見出した。また、cBN焼結体のZrO2とAl2O3の体積比率と、I正方晶ZrO2101/IαAl2O3110の数値を規定値内にすることにより、耐摩耗性と耐欠損性の双方を格段に向上させることができることを見出し本発明に至った。即ち、本発明は以下のとおりである。1cBNを焼結体全体に対して20体積以上65体積以下と、結合材として、Al2O3を焼結体全体に対して34体積以上80体積未満と、Zrの窒化物、炭化物、炭窒化物、硼化物、硼窒化物及びこれらの固溶体からなる群の中から選択される少なくとも一種以下Xとすると、ZrO2とを含み、XとZrO2の合計が焼結体全体に対して1.0体積以上6.0体積以下であり、ZrO2とAl2O3の体積比率ZrO2/Al2O3が0.010以上0.100未満であるcBN焼結体であって、該cBN焼結体のX線回折ピークのうち、正方晶ZrO2の101面の強度をI正方晶ZrO2101、αAl2O3の110面の強度をIαAl2O3110としたときに、I正方晶ZrO2101/IαAl2O3110が0.1以上3以下であることを特徴とするcBN焼結体。2前記XとしてZrCを含むことを特徴とする前記1に記載のcBN焼結体。3前記のI正方晶ZrO2101/IαAl2O3110が0.2以上0.5以下であることを特徴とする前記1又は2に記載のcBN焼結体。4少なくとも刃先となる部分に前記1~3のいずれかに記載のcBN焼結体を有することを特徴とするcBN焼結体工具。本発明によると、微細かつ密なA型組織に加えて、バラ状組織やデンドライト組織が存在する遠心鋳造鋳鉄等の難削な被削材の加工に用いる切削工具として有用な、耐摩耗性と耐欠損性に優れたcBN焼結体を得ることができる。本発明のcBN焼結体は、cBNを焼結体全体に対して20体積以上65体積以下と、結合材として、Al2O3を焼結体全体に対して34体積以上80体積未満と、Zrの窒化物、炭化物、炭窒化物、硼化物、硼窒化物及びこれらの固溶体からなる群の中から選択される少なくとも一種以下Xとすると、ZrO2とを含み、XとZrO2の合計が焼結体全体に対して1.0体積以上6.0体積以下であり、ZrO2とAl2O3の体積比率ZrO2/Al2O3が0.010以上0.100未満であるcBN焼結体であって、該cBN焼結体のX線回折ピークのうち、正方晶ZrO2の101面の強度をI正方晶ZrO2101、αAl2O3の110面の強度をIαAl2O3110としたときに、I正方晶ZrO2101/IαAl2O3110が0.1以上3以下であることを特徴とするcBN焼結体である。ここで、cBNの焼結体中における含有量は焼結体全体に対して20体積以上65体積以下であり、好ましくは40体積以上50体積以下である。cBN成分が20体積未満では、難削な遠心鋳造鋳鉄の切削加工において、強度が足りず、耐欠損性が低下し、刃先に欠けが生じてしまう。また、65体積を超えると、相対的にAl2O3の含有量が低下するため耐熱性が低下し、切削加工の際に生じる熱によって反応しやすくなり、摩耗が進行しやすくなる。尚、本発明におけて焼結体全体に対する各成分の組成は、例えば以下のようにして測定することができるが、用いた原料の組成と同じであり、変化しない。焼結体の各成分の組成は、まず、cBN焼結体を鏡面研磨して、任意の領域の組織を走査型電子顕微鏡の反射電子像として倍率10000倍で写真撮影した。撮影した写真には、組成に対応した3階調の濃淡のコントラストが観察され、同時に同一視野を測定したEDXエネルギー分散型X線分析装置による解析で、最も黒く観察された部分はcBN粒子、中間の色調に観察された部分はAl2O3粒子、最も明るく観察された部分はZr化合物酸化物、炭化物、窒化物、硼化物、硼窒化物であることが判明した。この反射電子像を画像解析することで、それぞれの成分の体積含有率を求めた。また、Zr化合物の組成は、プラズマ発光分光分析ICPやガス分析等の化学分析により定量を行った。次に結合材について説明する。本発明のcBN焼結体は、Al2O3を焼結体全体に対して34体積以上80体積未満含有し、好ましくは、50体積以上60体積以下含有する。Al2O3含有率が34体積未満では耐摩耗性が低下し、80体積以上では耐欠損性が低下する。Al2O3を含有させることにより、Al2O3の耐酸化性、化学的安定性の性質を利用して、鋳鉄と刃先成分の反応による摩耗の進行を防ぐことができる。しかし、Al2O3を多く含む系ではcBNの表面に空孔が生じやすく、焼結性が低下し、耐欠損性が低下する。また、Al2O3の耐熱性は高いが、靭性に欠ける為、Al2O3だけでは刃先にチッピングが発生しやすくなる。cBNと反応しやすい上に結合材中の熱伝導率が著しく向上するZrの窒化物、炭化物、炭窒化物、硼化物、硼窒化物及びこれらの固溶体からなる群の中から選択される少なくとも一種以下Xとすると、Al2O3の靭性を向上させる効果のあるZrO2を配合することにより、耐欠損性と耐摩耗性の両特性を大幅に高めることができる。Zrの窒化物、炭化物、炭窒化物、硼化物、硼窒化物及びこれらの固溶体からなる群の中から選択される少なくとも一種以下XとするとZrO2は、cBN焼結体中に合計で焼結体全体に対して1.0体積以上6.0体積以下含有され、ZrO2とAl2O3の体積比率ZrO2/Al2O3は0.010以上0.100未満である。XとZrO2を合計1.0体積以上6.0体積以下含有することにより耐欠損性が向上する。XとZrO2の合計が2.5体積を超え4.0体積以下であることがより好ましく、更に耐摩耗性が向上する。また、ZrO2とAl2O3の体積比率ZrO2/Al2O3を0.010以上0.100未満とすることにより耐摩耗性と耐欠損性を向上させることができる。前記ZrO2/Al2O3が0.010未満ではZrO2によるAl2O3の靭性向上効果が得られなく耐欠損性が低下し、0.100以上では耐摩耗性が低下する。ZrO2とAl2O3の体積比率ZrO2/Al2O3は0.02以上0.06未満がより好ましい。また、前記cBN焼結体のX線回折装置X線管球にCuを使用で測定したX線回折ピークのうち、正方晶ZrO2の101面の強度をI正方晶ZrO2101、αAl2O3の110面の強度をIαAl2O3110としたときに、I正方晶ZrO2101/IαAl2O3110が0.1以上3以下であることによって、焼結性が高まり、緻密な焼結体が得られるため、耐欠損性と耐摩耗性に優れるばかりか、焼結体の良品率が大幅に向上し、コストの低減に役立つ。I正方晶ZrO2101/IαAl2O3110が0.1未満の場合、焼結性を高める効果が得られず、3を越える場合は耐摩耗性が低下する。I正方晶ZrO2101/IαAl2O3110は0.2以上0.5以下がより好ましい。特に、XとしてZrCを含むことにより、正方晶ZrO2101のピーク強度を選択的に高めることができ、微量のZrCにより、Al2O3の含有率を相対的に高めても、I正方晶ZrO2101/IαAl2O3110は0.2以上0.5以下を達成でき、焼結性が向上し、耐欠損性と生産性が向上する。ZrCはcBN焼結体中0.1体積以上3.0体積以下含有されることが好ましい。本発明の焼結体は、上記の焼結体原料を焼結することにより得られる。例えば、まずAl2O3とZrO2とXを事前に粉砕混合し、結合材を作製する。次に、cBN粒子と前記結合材を均一混合した混合粉末を超高圧条件5.5~7GPa、1300~1800°Cで焼結することにより本発明のcBN焼結体を作製することができる。結合材として用いるAl2O3の体積平均粒径は1μm以下であることが好ましく、50~500nmであることがより好ましい。また、結合材として用いるX及びZrO2の体積平均粒径は1μm以下であることが好ましく、10~100nmであることがより好ましい。本発明のcBN焼結体工具としては、超硬合金製の基材の少なくとも刃先となる部分にcBN焼結体を有するcBN焼結体工具、又はcBN焼結体のみで構成されるcBN焼結体工具が挙げられる。これらは公知の方法に従って作製することができる。また、cBN焼結体表面に硬質セラミックス被覆層を有していても構わない。以下、実施例に基づいて本発明の実施の形態の一例を説明する。以下の実施例は例示であり、本発明を限定するものではない。[実施例1]体積平均粒径1μm以下のAl2O3と、体積平均粒径0.5μm以下のZrO2と、体積平均粒径1μm以下のZr系化合物を表1に示す組成で用い、事前にφ0.6mmのZrO2製ボールメディアで、流速0.6L/minのエタノールの溶媒中で150分間、上記化合物を混合微粉砕し、該メディアを取り除くことにより、超微粒のZr化合物がAl2O3中に均一に分散した特殊結合材を作製した。上記、混合微粉砕後のAl2O3の体積平均粒径は250nm、またX及びZrO2の体積平均粒径は50nmであった。表1に示す組成のcBN粒子体積平均粒径2μmと上記結合材とをφ3mmのZrO2製ボールメディアでボールミル混合法により均一混合した混合粉末を超硬合金製支持板に積層してMo製カプセルに充填後、超高圧装置によって、圧力6.5GPa、温度1700°Cで30分間焼結し、焼結体を作製した。X線回折測定により、化合物を同定し、I正方晶ZrO2101/IαAl2O3110を求めた。[実施例2~10、比較例1~5]焼結体原料の組成、化合物を表1に示すものに変えた以外は実施例1と同様にしてcBN焼結体を作製した。[評価]得られた焼結体をISO規格SNGN090312の切削加工用チップに加工し、内径連続切削試験を行った。内径85mmの遠心鋳造鋳鉄スリーブを切削速度700m/min、切り込み0.3mm、送り量0.05mm/rev、湿式切削[クーラント:エマルジョン製造元:日本フルードシステム、商品名:システムカット9620倍希釈]で旋削し、1km加工後の逃げ面摩耗量と2km加工後の刃先状態逃げ面摩耗、チッピングの有無を調べた。結果を表1に示す。実施例のcBN焼結体は全て、正常な研磨面が得られたのに対して、Xが含まれない比較例1、2は、微小な焼結体の脱落が観察され、焼結が不十分である結果であった。実施例1~4を比較すると、cBN含有量が40体積以上50体積以下の範囲内である実施例3が最も摩耗量が小さく良好な結果が得られている。XZrO2が1.0~6.0体積の範囲内である実施例1~10は、同値が10.0体積である比較例3と比較して大幅に摩耗量が小さく良好な結果が得られている。また、特に同値が2.5~4.0体積の範囲内であって、ZrO2/Al2O3が0.02~0.06の範囲内であって、I正方晶ZrO2101/IαAl2O3110が0.2~0.5の範囲内である実施例3が最も摩耗量が小さく、欠損やチッピングも発生せずに最良の結果が得られている。ZrO2/Al2O3が0.125、I正方晶ZrO2101/IαAl2O3110が5.8である比較例4は、ZrO2自体の耐摩耗性がAl2O3より大幅に劣るため、実施例1~10に比べ大幅に摩耗量が大きく、2km時点では、恐らく大摩耗により切削抵抗が増大し欠損に至ったと推定される。I正方晶ZrO2101/IαAl2O3110が0.05である比較例5は、焼結が不十分なため、耐摩耗性と耐欠損性が低下したと推定される。本発明のcBN焼結体は、耐摩耗性と耐欠損性に優れており、微細かつ密なA型組織に加えて、バラ状組織やデンドライト組織が存在する遠心鋳造鋳鉄等の難削な被削材の加工に用いる切削工具として有用である。