"加圧室11と高圧通路12との間に吐出弁機構8とリリーフ弁機構200に共通の一つの弁シート部材S,8a,200aを設け、当該弁シート部材S,8a,200aの加圧室11側に前記リリーフ弁機構200の弁シート部200sを設け、当該弁シート部材S,8a,200aの高圧通路12側に前記吐出弁機構200の弁シート部8sを設け、一端が前記リリーフ弁機構200の弁シート部200sに開口するリリーフ通路200gの他端を高圧通路12に接続し、一端が吐出弁機構8の弁シート部8sに開口する吐出通路8eの他端を前記加圧室11に接続し、前記リリーフ弁機構200の弁シート部200sの加圧室11側に前記リリーフ弁機構200を設け、前記吐出弁機構8の弁シート部8sの下流側に前記吐出弁機構8を設置した高圧燃料供給ポンプ。請求項1に記載されたものにおいて、前記吐出弁機構と、前記リリーフ弁機構が、前記シート部材を挟んで一つの部品としてユニット化されている高圧燃料供給ポンプ。請求項1に記載されたものにおいて、前記吐出弁シートの内径側に開口する前記吐出通路が前記弁シート部材に複数本形成されている高圧燃料供給ポンプ。請求項1に記載されたものにおいて、前記リリーフ弁シート部に開口する前記リリーフ通路が前記弁シート部材に形成された複数本の分岐通路で前記高圧通路と接続されている高圧燃料供給ポンプ。請求項2に記載されたものにおいて、前記弁シート部材の前記吐出弁シートを包囲するように吐出弁ホルダーが固定され、前記弁シート部材の前記吐出弁シートを包囲するようにリリーフ弁ボディが固定され、前記吐出弁ホルダーの中に前記リリーフ弁機構を形成する弁とばねが装着されており、前記リリーフ弁ボディの中に前記リリーフ弁機構を構成する弁とばねが装着されている高圧燃料供給ポンプ。請求項5に記載されたものにおいて、前記リリーフ弁機構と前記吐出弁機構の一体化されたユニットが、ポンプ側壁から前記加圧室に貫通する貫通孔内に、前記加圧室内側から装着される高圧燃料供給ポンプ。請求項5に記載されたものにおいて、前記リリーフ弁機構と前記吐出弁機構の一体化されたユニットが、ポンプ側壁から前記加圧室に貫通する貫通孔内に、ポンプ側壁側から嵌挿される高圧燃料供給ポンプ。請求項1に記載されたものにおいて、前記リリーフ弁と前記吐出弁が、ポンプ側壁に固定される吐出ジョイントで覆われている高圧燃料供給ポンプ。請求項1に記載されたものにおいて、前記リリーフ弁のばね荷重、若しくは前記吐出弁のばね荷重の設定は、前記弁シート部材と前記リリーフ弁ボディ、前記弁シート部材と前記吐出弁ホルダとの装着深さで調整する高圧燃料供給ポンプ。請求項1に記載のものにおいて、前記リリーフ通路が前記加圧室の側周面に開口している高圧燃料供給ポンプ。請求項1に記載のものにおいて、前記リリーフ通路が前記弁シート部材の加圧室側中心位置に設けられたリリーフ弁シート部に開口しており、前記吐出通路がそのリリーフ弁シートの周囲に開口している高圧燃料供給ポンプ。請求項1に記載のものにおいて、前記リリーフ弁がボール弁で構成され、前記吐出弁が平板弁で構成されている高圧燃料供給ポンプ。請求項1に記載したものにおいて、さらに、前記高圧通路と前記加圧室の入り口に設けた吸入弁より上流の低圧通路とを接続する第2のリリーフ通路を備え、当該第2のリリーフ通路に設けた第2のリリーフ弁機構の動作圧力が前記加圧室に連通する前記リリーフ通路に設けた前記リリーフ弁機構の動作圧力より高く設定した高圧燃料供給ポンプ。請求項1に記載のものにおいて、前記吸入弁が電磁駆動機構によって開閉制御される電磁弁で構成されている高圧燃料供給ポンプ。しかしながら、上記従来技術では、吐出弁の弁シート部材と、リリーフ弁の弁シート部材とが加圧室と吐出通路とを接続する独立した2つの接続通路に一つずつ設けられているので、通路の加工作業や、2つの弁の組付け作業特に自動組立てに多くの工数がかかるという問題が有った。本発明の目的は、リリーフ弁と吐出弁の弁シートを加圧室と吐出通路とを接続する1個の通路に設置することを可能にするものである。本発明の目的は、加圧室と高圧通路との間に吐出弁とリリーフ弁に共通の一つの弁シート部材を設け、当該弁シート部材の加圧室側にリリーフ弁の弁シートを設け、当該弁シート部材の高圧通路側に吐出弁の弁シートを設け、一端がリリーフ弁の弁シートに開口するリリーフ通路の他端を高圧通路に接続し、一端が吐出弁の弁シートに開口する吐出通路の他端を加圧室に接続し、リリーフ弁の弁シートの加圧室側にリリーフ弁機構を設け、吐出弁の弁シート下流側に吐出弁機構を設置することで達成できる。このように構成した本発明によれば、リリーフ弁と吐出弁の弁シートを一つの弁シート部材で構成でき、吐出弁とリリーフ弁との加工性や組立て性が総合的に向上する。以下図面に示す実施例に基づき本発明を詳細に説明する。以下、図1乃至図5を参照して本発明の第一実施例を説明する。図4に示すシステムの全体構成図を用いてシステムの構成と動作を説明する。破線Aで囲まれた部分が高圧ポンプ本体を示し、この破線の中に示されている機構,部品は高圧ポンプ本体1に一体に組み込まれていることを示す。燃料タンク20の燃料はフィードポンプ21によって汲み上げられ、吸入配管28を通して高圧ポンプ本体1の吸入ジョイント10aに送られる。吸入ジョイント10aを通過した燃料は圧力脈動低減機構9,吸入通路10dを介して容量可変機構を構成する電磁吸入弁30の吸入ポート30aに至る。脈動防止機構9については後で詳しく説明する。電磁吸入弁30は電磁コイル30bを備え、この電磁コイル30bが通電されている状態では電磁プランジャ30cが図1の右方に移動した状態で、ばね33が圧縮された状態が維持される。電磁プランジャ30cの先端に取り付けられた吸入弁体31が高圧ポンプの加圧室11につながる吸入口32を開いている。電磁コイル30bが通電されていない状態で、かつ吸入通路10d吸入ポート30aと加圧室11との間の流体差圧が無い時は、このばね33の付勢力により、吸入弁体31は閉弁方向に付勢され吸入口32は閉じられた状態となっている。具体的には以下のように動作する。後述するカムの回転により、プランジャ2が図1の下方に変位して吸入工程状態にある時は、加圧室11の容積は増加し加圧室11内の燃料圧力が低下する。この工程で加圧室11内の燃料圧力が吸入通路10d吸入ポート30aの圧力よりも低くなると、吸入弁体31には燃料の流体差圧による開弁力吸入弁体31を図1の左方で、図4の右方に変位させる力が発生する。この流体差圧による開弁力により、吸入弁体31は、ばね33の付勢力に打ち勝って開弁し、吸入口32を開くように設定されている。この状態にて、エンジンコントロールユニット27以下ECUと称すからの制御信号が電磁吸入弁30に印加されると電磁吸入弁30の電磁コイル30bには電流が流れ、磁気付勢力により電磁プランジャ30cが図1の左方図4の右方に移動し、ばね33が圧縮された状態が維持される。その結果、吸入弁体31が吸入口32を開いた状態が維持される。電磁吸入弁30に入力電圧の印加状態を維持したまま、プランジャ2が吸入工程を終了し、圧縮工程へと移行した場合、プランジャ2が圧縮工程図1の上方へ移動する状態に移ると、電磁コイル30bへの通電状態を維持したままなので磁気付勢力は維持されたままであり、依然として吸入弁体31は開弁したままである。加圧室11の容積は、プランジャ2の圧縮運動に伴い減少するが、この状態では、一度加圧室11に吸入された燃料が、再び開弁状態の吸入弁体31を通して吸入通路10d吸入ポート30aへと戻されるので、加圧室の圧力が上昇することは無い。この工程を戻し工程と称す。この状態で、ECU27からの制御信号を解除して、電磁コイル30bへの通電を断つと、電磁プランジャ30cに働いている磁気付勢力は一定の時間後磁気的,機械的遅れ時間後に消去される。吸入弁体31にはばね33による付勢力が働いているので、電磁プランジャ30cに作用する電磁力が消滅すると吸入弁体31はばね33による付勢力で吸入口32を閉じる。吸入口32が閉じるとこのときから加圧室11の燃料圧力はプランジャ2の上昇運動と共に上昇する。そして、高圧通路12の圧力以上になると、吐出弁機構8を介して加圧室11に残っている燃料の高圧吐出が行われ、コモンレール23へと供給される。この工程を吐出工程と称す。すなわち、プランジャ2の圧縮工程下始点から上始点までの間の上昇工程は、戻し工程と吐出工程からなる。そして、電磁吸入弁30の電磁コイル30cへの通電を解除するタイミングを制御することで、吐出される高圧燃料の量を制御することができる。電磁コイル30cへの通電を解除するタイミングを早くすれば、圧縮工程中の、戻し工程の割合が小さく、吐出工程の割合が大きい。すなわち、吸入通路10d吸入ポート30aに戻される燃料が少なく、高圧吐出される燃料は多くなる。一方、通電を解除するタイミングを遅くすれば、圧縮工程中の、戻し工程の割合が大きく、吐出工程の割合が小さい。すなわち、吸入通路10d吸入ポート30aに戻される燃料が多く、高圧吐出される燃料は少なくなる。電磁コイル30cへの通電を解除するタイミングは、ECUからの指令によって制御される。以上のように構成することで、電磁コイル30cへの通電を解除するタイミングを制御することで、高圧吐出される燃料の量を内燃機関が必要とする量に制御することができる。加圧室11の出口には吐出弁機構8が設けられている。吐出弁機構8は吐出弁シート部8a,吐出弁8b,吐出弁ばね8cを備え、加圧室11と高圧通路12に燃料差圧が無い状態では、吐出弁8bは吐出弁ばね8cによる付勢力で吐出弁シート部8aに圧着され閉弁状態となっている。加圧室11の燃料圧力が、高圧通路12の燃料圧力よりも大きくなった時に始めて、吐出弁8bは吐出弁ばね8cに逆らって開弁し、加圧室11内の燃料は、高圧通路12を経てコモンレール23へと高圧吐出される。このとき、燃料はリリーフ弁機構200の内部を通過して、吐出弁8aへ流れるが、リリーフ弁自身は閉弁したままであり、開弁作動はしない。かくして、燃料吸入口10aに導かれた燃料はポンプ本体1の加圧室11にてプランジャ2の往復動によって必要な量が高圧に加圧され、高圧通路12からコモンレール23に圧送される。コモンレール23には、インジェクタ24,圧力センサ26が装着されている。インジェクタ24は、内燃機関の気筒数に合わせて装着されており、ECU27の制御信号にしたがって開閉弁して、燃料を直接シリンダ内に噴射する。吐出弁シート部8aにはさらに、吐出弁8bの下流側と加圧室11とを連通するリリーフ通路200gが吐出流路とは別に吐出弁をバイパスして設けられている。リリーフ通路200gには燃料の流れを吐出流路から加圧室11への一方向のみに制限するリリーフ弁200bが設けられている。リリーフ弁200bは、押付け力を発生するリリーフばね200cによりリリーフ弁シート部200aに押付けられており、加圧室内とリリーフ通路内との間の圧力差が規定の圧力以上になるとリリーフ弁200bがリリーフ弁シート部200aから離れ、開弁するように設定している。インジェクタ24の故障等によりコモンレール23等に異常高圧が発生した場合、リリーフ通路200gと加圧室11の差圧がリリーフ弁200bの開弁圧力以上になると、リリーフ弁200bが開弁し、異常高圧となった燃料はリリーフ通路200gから加圧室11へと戻され、コモンレール23等の高圧部配管が保護される。以下に高圧燃料ポンプの構成,動作を図1乃至図5を用いてさらに詳しく説明する。ポンプ本体には中心に加圧室11が形成されており、さらに加圧室11に燃料を供給するための電磁吸入弁30と加圧室11から高圧通路12に燃料を吐出するための吐出弁機構8が設けられている。また、プランジャ2の進退運動をガイドするシリンダ6が加圧室11に臨むようにして取り付けられている。シリンダ6は外周がシリンダホルダ7で保持され、シリンダホルダ7の外周に刻設された雄ねじを、ポンプ本体1に螺刻された雌ねじにねじ込むことによってポンプ本体1に固定される。シリンダ6は加圧室内で進退運動するプランジャ2をその進退運動方向に沿って摺動可能に保持する。プランジャ2の下端には、エンジンのカムシャフトに取り付けられたカム5の回転運動を上下運動に変換し、プランジャ2に伝達するタペット3が設けられている。プランジャ2はリテーナ15を介してばね4にてタペット3に圧着されている。これによりカム5の回転運動に伴い、プランジャ2を上下に進退往復運動させることができる。また、シリンダホルダ7の内周下端部に保持されたプランジャシール13がシリンダ6の図中下端部においてプランジャ2の外周に摺動可能に接触する状態で設置されており、これによりプランジャ2とシリンダ6との間のブローバイ隙間がシールされ、燃料が外部に漏れることを防止する。同時にエンジンルーム内の摺動部を潤滑する潤滑油エンジンオイルも含むがブローバイ隙間を介してポンプ本体1の内部に流入するのを防止する。ダンパカバー14には、ポンプ内で発生した圧力脈動が燃料配管28へ波及するのを低減させる圧力脈動低減機構9が設置されている。一度加圧室11に吸入された燃料が、容量制御状態のため再び開弁状態の吸入弁体31を通して吸入通路10d吸入ポート30aへと戻される場合、吸入通路10d吸入ポート30aへ戻された燃料により吸入通路10には圧力脈動が発生する。しかし、吸入通路10に設けたダンパ室としての吸入通路10cカップ状のダンパカバー14とポンプ本体の外周囲に形成された環状のくぼみとの間に形成されるには、波板状の円盤型金属ダイアフラム2枚をその外周で接合し、内部にアルゴンのような不活性ガスを注入した金属ダンパ9が取り付けられており、圧力脈動はこの金属ダンパ9が膨張収縮することで吸収低減される。吐出弁機構8とリリーフ弁機構200は、吐出弁シート部8aとリリーフ弁シート部200aが一つのシート部材で構成されることにより一体となり、加圧室11に形成された筒状の吐出開口部11Aの内部に加圧室11に向かって外側から圧入し当該筒状の吐出開口部11Aの内部に保持される。加圧室11で加圧した燃料は、リリーフ弁ストッパ200fの中心に設けた孔200hを通り、弦巻状のリリー弁ばね200cの隙間を通り、シート部材リリーフ弁シート部200a,吐出弁シート部8aに設けた吐出通路8eを通って、吐出弁8bに流れる。このように構成された吐出弁ユニットの吐出弁8bは、加圧室11と高圧通路12に燃料差圧が無い状態では、吐出弁8bは吐出弁ばね8cによる付勢力で吐出弁シート部8aに圧着され閉弁状態となっている。加圧室11の燃料圧力が、高圧通路12の燃料圧力よりも大きくなった時に始めて、吐出弁8bは吐出弁ばね8cに逆らって開弁し、加圧室11内の燃料は、吐出弁ホルダー8dに設けられた通路穴を通り、高圧通路12を経てコモンレール23へと高圧吐出される。このとき、燃料はリリーフ弁機構200の内部を通過して、吐出弁へ流れるが、リリーフ弁自身は閉弁したままであり、リリーフ弁200bは開弁作動はしない。以上のように構成することで、吐出弁機構8は燃料の流通方向を制限する逆止弁として作用する。さらに、リリーフ弁機構の動作を詳細に説明する。リリーフ弁機構200は図2に示すように、リリーフ弁シート部200a,リリーフ弁200b,リリーフ弁ばね200c,リリーフ弁ボディ200d,ボール弁ホルダー200e,リリーフばねストッパ200fからなる。筒状のリリーフ弁ボディ200dの一端開口部に、弁シート部材Sのリリーフ弁シート部200a側を圧入して固定する溶接しても良いことにより、リリーフ弁ボディ200dでリリーフ弁シート部200aの周囲を包囲する。そして、筒状のリリーフ弁ボディ200dの他端側からリリーフ弁200b,ボール弁ホルダー200e,リリーフ弁ばね200cをリリーフ弁ボディ200dの中に挿入し、リリーフ弁ばねストッパ200fを筒状のリリーフ弁ボディ200dの内周に圧入して固定することで内装部材を筒状のリリーフ弁ボディ200dの内部に保持する。リリーフばね200cによる押付力は、リリーフ弁ばねストッパ200fの圧入位置によって設定することができる。リリーフ弁200bの開弁圧力はこのリリーフ弁ばね200cによる押付力で規定の値に決定される。なお、リリーフ弁ばねストッパ200fを先に圧入して固定し、リリーフ弁ばね200c,ボール弁ホルダー200e,リリーフ弁200bを筒状のリリーフ弁ボディ200dにセットして、弁シート部材Sを筒状のリリーフ弁ボディ200dの一端開口部に固定することもできる。このときは筒状のリリーフ弁ボディ200dと弁シート部材Sの圧入位置によって調整できる。弁シート部材Sのリリーフ弁シート部200aとは反対側には、吐出弁シート部8aが形成され、吐出弁シート部8aとリリーフ弁シート部200aが一つの弁シート部材Sで構成されている。吐出弁シート8Sは弁シート部材Sの端部外縁に形成された環状の突起部で構成されている。カップ型の吐出弁ホルダー8dの開放端側内周面を弁シート部材Sの外周に嵌め合わせて溶接等で固定することにより、吐出弁ホルダー8dで吐出弁シート部8aの周囲を包囲する。吐出弁ホルダー8dの内部には吐出弁ばね8cと平板型の吐出弁8bが装着されており、吐出弁ばね8cによって平板型の吐出弁8bが環状の吐出弁シート8Sに押し付けられるように構成されている。吐出弁シート8Sの内径側には一端が加圧室11側に開口する吐出通路8eの他端が開口している。吐出通路8eは中心部に形成されているリリーフ通路200gSを避けて、リリーフ通路200gSの周りに傾斜した複数の通路として形成されている。具体的には、弁シート部材Sの加圧室11側の端部のリリーフ通路200gSが開口する中心部から径方向外側に位置する部分に吐出通路8eの一端が開口している。そして、弁シート部材Sの反加圧室11側端部であって、その外縁に突出形成されている吐出弁シート部8aの内径側に位置する部分に吐出通路8eの他端が開口している。結果的に吐出通路8eは両端の開口位置の径方向位置の差分だけシート部材Sの長手方向中心軸に対して傾斜した直管通路として形成されている。これにより、弁シート部材Sの吐出弁シート部8a側の直径を大きくしないで、吐出通路8eの必要な通路断面積を確保できる。一方、弁シート部材Sの中心部に形成したリリーフ通路200gは、一端が弁シート部材Sの加圧室11側端部に形成したリリーフ弁シート部200Sに開口する一本の直管部200gSを有する。直管部200gSはリリーフ弁ボディ200dの吐出弁側端部を過ぎたところで、複数の径方向通路200gRに分岐し、弁シート部材Sの外周の開口で高圧通路12に接続されている。かくして、リリーフ弁機構200と吐出弁機構8が一つのユニットVUとして構成される。こうしてユニット化された吐出弁機構8とリリーフ弁機構200とのユニットVUは、当該ユニットVUのリリーフ弁ボディ200d部の外周をポンプ本体1に設けた筒状開口11Aの内周壁に圧入することによって固定される。ついで吐出ジョイント12aをユニットVUの吐出弁機構8の周りを覆うように配置して溶接あるいはねじ止めでポンプ本体1に固定する。ジョイント12aは、高圧燃料をコモンレール23に流すための配管の継ぎ手の役割をするもので、内部に高圧通路12が形成されている。このように、リリーフ弁機構200を吐出弁機構8と一体化することで、加圧室11の容積の増加を最小限に抑えられる。またリリーフ弁機構200の直径は軸方向の寸法より小さいので、高圧燃料供給ポンプのプランジャ2の往復同方向にリリーフ弁を配置した場合より、本実施例のように、プランジャ2に対して交差する方向に配置した方が高圧燃料供給ポンプのプランジャ2の往復同方向の寸法を低くできる。更に、加圧室11から吐出弁機構8に流れる燃料は、必ずリリーフ弁機構200の内部を通過するため、特にエンジン起動時等に、空気もしくは気化燃料の気泡が吐出弁8aから排出されやすく、気泡による圧縮機能の低下を防止する。またキャビテーションの発生を抑制する。つまり、従来のように、リリーフ通路が吐出燃料通路から外れた位置に形成されている場合、リリーフ通路に気化燃料の気泡が滞留するとリリーフ弁が開弁するまで気泡が排除されず、圧縮機能が低下したり、またキャビテーションの発生の原因になっていた。本実施例では、エンジン起動と同時にリリーフ弁機構200の内部、つまりリリーフ弁ばね200cやボール弁ホルダー200eの周囲を通過するので、リリーフ弁機構200の部分に滞留していた気化燃料の気泡を速やかに排除できる。また、リリーフ弁機構200と吐出弁機構8を別々にポンプ本体1に組み込む必要がなく、ポンプ本体1の通路加工量を低減でき、加工および組み立て性の両方の面での生産性も向上できる。また自動化ラインでのリリーフ弁機構200と吐出弁機構8の組み込みが同時に達成できるので、自動化ラインの作業工数が低減する。図4は、高圧燃料供給ポンプにより、正常に燃料が高圧に加圧されコモンレール23に圧送されているときの各部での圧力波形の例を示す。コモンレール23のターゲット燃料圧力は15MPaメガパスカル、リリーフ弁200bの開弁圧力は18MPaメガパスカルに調整されている。プランジャ2が上昇中、戻し工程から加圧工程に移行する瞬間から、直後にかけて加圧室11内では圧力オーバーシュートが発生する。加圧室11で発生した圧力オーバーシュートは高圧通路12からリリーフ通路200gS,R,リリーフ弁200bと伝播していく。結果としてリリーフ弁200bの入口にリリーフ弁200bの開弁圧以上の圧力が負荷されてしまう。一方、リリーフ弁200bの出口は加圧室11であるので、出口には加圧室11で発生する圧力オーバーシュートが作用する。加圧室11内の圧力オーバーシュートの方が、リリーフ通路200g内の圧力オーバーシュートよりも大きい。したがって、これらの圧力オーバーシュートの合力としてはリリーフ弁200bを閉弁する方向に働くので、リリーフ弁102が開弁することはない。以上により、吐出弁機構8の下流からコモンレール23を含む高圧通路部の異常高圧による破損を防止するためのリリーフ弁機構200を高圧燃料供給ポンプの吐出ジョイント12a内に設置しても、誤動作による流量低下がなく、かつ容積効率の低下のない高圧燃料供給ポンプを得ることができる。次に、インジェクタ24の故障等により吐出弁機構8の下流からコモンレール23を含む高圧通路部に異常高圧が発生した場合について詳しく説明する。プランジャの動きにより、加圧室の容積が減少を始めると、加圧室内の圧力は容積減少に伴って増大していく。そして、ついに吐出流路内の圧力よりも加圧室内の圧力が高くなると、吐出弁が開弁し燃料は加圧室から吐出流路へと吐出されていく。この吐出弁が開弁する瞬間から直後にかけて、加圧室内の圧力はオーバーシュートして非常な高圧となる。この高圧が吐出流路内にも伝播して、吐出流路内の圧力も同じタイミングでオーバーシュートする。もしここで、リリーフ弁の出口が吸入流路に接続されていたならば、吐出流路内の圧力オーバーシュートにより、リリーフ弁の入口出口の圧力差がリリーフ弁の開弁圧力よりも大きくなってしまい、リリーフ弁が誤動作してしまう。これに対し実施例では、リリーフ弁の出口が加圧室に接続されているので、リリーフ弁の出口には加圧室内の圧力が作用し、リリーフ弁の入口には吐出流路内の圧力が作用する。ここで、加圧室内と吐出流路内では同じタイミングで圧力オーバーシュートが発生しているので、リリーフ弁の入口出口の圧力差はリリーフ弁の開弁圧力以上になることがない。すなわち、リリーフ弁が誤動作することはない。プランジャの動きにより加圧室の容積が増加を始めると容積増加に伴って加圧室内の圧力は減少し、吸入流路内の圧力よりも低くなると、燃料は吸入流路から加圧室に流入する。そして再びプランジャの動きにより、加圧室の容積が減少を始めると上記のメカニズムにより燃料を高圧に加圧して吐出する。ここで、燃料噴射弁の故障、つまり噴射機能が停止してコモンレールに送られてきた燃料をシリンダに供給できなくなると、吐出弁とコモンレール間に燃料がたまり、燃料圧力が異常高圧になる。この場合緩やかな圧力上昇であれば、コモンレールに設けた圧力センサで異常が検知され、吸入通路に設けた容量制御機構を制御して吐出量を少なくする安全機能が動作するが、瞬間的な異常高圧はこの圧力センサを使ったフィードバック制御では対処できない。また、吸入口部あるいは溢流通路に設けた容量制御機構が故障して最大容量時の様態のまま機能しなくなった場合、燃料がそれほど多く要求されていない運転状態では吐出圧力が異常に高圧になる。この場合はコモンレールの圧力センサが異常高圧を検知しても、容量制御機構そのものが故障しているので、この異常高圧を解消することができない。また、エンジン停止後や運転中にインジェクタの噴射を止めた場合、エンジン側の熱により、コモンレール内の燃料が熱膨張により圧力上昇することが普通に有りえる。このような異常高圧が発生した場合に実施例のリリーフ弁が安全弁として機能する。プランジャの動きにより加圧室の容積が増加を始めると容積増加に伴って加圧室内の圧力は減少し、リリーフ弁の入口すなわち吐出流路の圧力が、リリーフ弁の出口すなわち加圧室の圧力よりもリリーフ弁の開弁圧力以上に高くなると開弁し、吐出流路内で異常高圧となった燃料を加圧室内に戻す。これにより、異常高圧発生時でも規定の高圧以上にはならず、高圧配管系等の保護がなされる。吐出弁機構8と加圧室11との間にリリーフ弁機構200を設置した第一実施例の場合、吐出工程時は前述したメカニズムにより、リリーフ弁102の入口と出口との間に開弁圧力以上の圧力差が発生することはないので、吐出工程中のピーク圧で、リリーフ弁が誤って開弁することはない。吸入工程、および戻し工程においては加圧室11の燃料圧力は吸入配管28と同じ低い圧力まで低下する。一方、リリーフ通路200gの圧力はコモンレール23と同じ圧力にまで上昇している。リリーフ通路200gと加圧室の差圧がリリーフ弁200bの開弁圧力以上になると、リリーフ弁200bが開弁し、異常高圧となった燃料はリリーフ室200bから加圧室11へと戻され、コモンレール23等の高圧部配管が保護される。高圧燃料供給ポンプは燃料を数MPaから数十MPaと言う非常な高圧に加圧する必要が有り、リリーフ弁の開弁圧力はそれ以上でなければならない。それ以下に開弁圧が設定されると、高圧燃料供給ポンプにより正常に燃料が加圧されていても、リリーフ弁が開弁してしまう。このリリーフ弁の誤動作は、高圧燃料供給ポンプとしての吐出量の低下,エネルギー効率の低下を招いてしまう。したがって、リリーフ弁の開弁圧力をこのような非常に高圧に設定するためには、リリーフばねによる付勢力を大きくする必要が有り、必然的にリリーフばねを大型化しなくてはならない。しかし、リリーフばねを加圧室あるいは加圧室側のリリーフ通路内に設けた場合、リリーフばねが大型化することは、その分だけ加圧室内の容積あるいは加圧室に通じる室内の容積が増加することとなる。高圧燃料供給ポンプはプランジャの動きによって加圧室内の容積を減少させ、燃料を圧縮することで燃料を高圧に加圧吐出するものであるから、加圧室の容積増加はその分だけ多くの燃料を高圧に加圧しなくてはならず、高圧燃料供給ポンプとして圧縮率の低下ひいてはエネルギー効率の低下を招いてしまう問題があった。さらには、内燃機関が必要とするだけの燃料を高圧に加圧することができなくなってしまう。本実施例では、吐出弁とリリーフ弁を一体とすることで、加圧室容積の増加を最小限におさえる。更に、加圧室11から吐出弁に流れる燃料は、必ずリリーフ弁機構の内部を通過するため、特にエンジン起動時等に、空気もしくは気化燃料の気泡が吐出弁から排出されやすく、気泡による圧縮機能の低下を防止できる。図6により第2実施例について説明する。図6に示す例では、実施例1の図3にあるようなリリーフ弁ばねストッパ200fが無く、リリーフ弁ばね200cは、リリーフ弁ボディ200dに一体で形成された底面で受けられる。リリーフ弁シート部200a吐出弁シート部8aと一体部品は、圧入等でリリーフ弁ボディ200dに固定されるが、このときのリリーフ弁シート部200aの組み込み深さにより、リリーフ弁ばね200cの設定荷重を調整することができ、リリーフ開弁圧を調整または変更することができる。以上は、更に部品点数を削減し、生産性を高くする一例であるが、リリーフ弁としての性能は実施例1と同じである。なお、吐出弁機構8の下流と吸入弁32の上流側の低圧燃料通路とを接続する第2のリリーフ通路を設け、当該第2のリリーフ通路に上記したリリーフ弁機構200の動作設定圧より高い設定圧の第2のリリーフ弁機構を設置すると、より安全なシステムが得られる。また、図4に示すオリフィス200Yは、高圧通路のピーク圧をダンピングするもので、ポンプ本体に組み込んでも、高圧通路に設けてもまた、リリーフ通路の入口に設けても良い。以上説明した本実施例では、従来技術の以下の課題についてこれらを解消できる効果を有する。1加圧室もしくは加圧室に通じる通路内にリリーフ弁機構を設置するため、加圧室の容積が大きくなり圧縮効率が低下する。2更に、加圧室につながるリリーフ弁のばね機構部が袋小路状となり、空気もしくは気化燃料の気泡が抜けにくく、ますます圧縮機能が低下するという問題。本実施例では、高圧通路の異常高圧燃料を加圧室に戻すリリーフ弁機構をポンプ本体に設置しても圧縮室の気泡の抜けを良くし、圧縮効率の高い、つまりエネルギー効率が高く、昇圧能力の高い高圧燃料ポンプを提供することができる。本実施例によれば、燃料噴射弁の故障等により異常高圧が発生した場合、異常な高圧に加圧された燃料はリリーフ弁から加圧室へと開放され、配管や、他の機器が異常高圧によって損傷を受けることがないという効果を維持しながら、圧縮率の高い、つまりエネルギー効率のよい高圧燃料ポンプを提供できる。本実施例の実施の態様をまとめると以下の通りである。実施態様1燃料を加圧する加圧室に吐出弁の下流の高圧通路から異常高圧燃料を戻すリリーフ通路と、当該リリーフ通路を開閉するリリーフ弁機構を備えた高圧燃料供給ポンプにおいて、加圧室からの燃料が、前記リリーフ弁機構部を通り吐出弁への燃料が流れるように設定した高圧燃料ポンプ。実施態様2実施態様1に記載のものにおいて、前記吐出弁シートと、前記リリーフ弁シートが、一つの部品で形成されていることを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。実施態様3実施態様1に記載のものにおいて、前記吐出弁シートへの通路が、一または複数個、吐出弁シートまたはリリーフ弁シートに形成されることを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。実施態様4実施態様1に記載のものにおいて、前記リリーフ弁吐出弁シートへの通路が、一または複数個、吐出弁シートまたはリリーフ弁シートに形成されることを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。実施態様5実施態様1に記載のものにおいて、前記リリーフ弁機構と、前記吐出弁機構が組体として独立したユニットを形成していることを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。実施態様6実施態様5に記載されたものにおいて、前記リリーフ弁機構と前記吐出弁機構の組体ユニットが、前記加圧室内側から装着されることを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。実施態様7実施態様5に記載されたものにおいて、前記リリーフ弁機構と前記吐出弁機構の組体ユニットが、ポンプ外側から装着されることを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。実施態様8実施態様1に記載されたものにおいて、少なくとも前記リリーフ弁もしくは前記吐出弁が、吐出配管へのジョイントの中に装着されることを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。実施態様9実施態様1に記載されたものにおいて、前記リリーフ弁のばね荷重設定を、吐出弁シートまたはリリーフ弁シートの装着深さで調整することを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。実施態様10実施態様1に記載のものにおいて、前記リリーフ通路が前記加圧室の側周面に開口していることを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。実施態様11実施態様1に記載のものにおいて、前記戻し通路が前記加圧室の頂面に開口していることを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。実施態様12実施態様1に記載のものにおいて、前記リリーフ弁機構を備えた前記リリーフ通路が複数設けられており、前記リリーフ通路の少なくとも一つはその出口が低圧通路に開口していることを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。実施態様13実施態様12に記載したものにおいて、前記低圧通路に開口する前記リリーフ通路に設けた前記リリーフ弁機構の動作圧力が前記加圧室に開口する前記リリーフ通路に設けた前記リリーフ弁機構の動作圧力より高く設定したことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。実施態様14実施態様1に記載のものにおいて、前記弁駆動機構が電磁駆動機構を含む高圧燃料供給ポンプ。"