レーザービームを放射するための装置であって、2つの面S1とS2をつなぐ表面積Σにより範囲を定められ、そして利得媒体となるために前記面の両方、又はその内の1つを通じてポンピングされることを目的とする、蛍光波長λを持つ円筒形の固体増幅媒体1を含み、前記面のうちの1つにわたり前記増幅媒体1と接触する熱伝導率Crの冷却液31と、その表面積Σにわたり前記増幅媒体1と接触する熱伝導率Ci<0.3Crの、前記蛍光波長を吸収し又は散乱させる屈折率整合液21とを含むことを特徴とする装置。前記冷却液31と接触する前記増幅媒体1の面が、前記レーザービームを前記増幅媒体に向けて反射するための、前記波長λにおいて反射する加工を含むことを特徴とする、請求項1に記載のレーザービームを放射するための装置。前記波長λにおいて反射する加工がポンピング波長において透明であることを特徴とする、請求項2に記載のレーザービームを放射するための装置。もう一つの面と接触する熱伝導率Crの冷却液を含むことを特徴とする、請求項1~3のいずれか一項に記載のレーザービームを放射するための装置。前記冷却液の下流側の、放射されるビームの出力経路において、位相修正要素を含むことを特徴とする、請求項1~4のいずれか一項に記載のレーザービームを放射するための装置。前記冷却液が水又はヘリウムであり、前記増幅媒体がTi:Sa結晶であることを特徴とする、請求項1~5のいずれか一項に記載のレーザービームを放射するための装置。レーザー発振器又はレーザー増幅器である、請求項1~6のいずれか一項に記載のレーザービームを放射するための装置。本発明は、横断レーザー発振を抑制するための屈折率整合液の使用に適合する、軸方向の冷却に基づく。より正確には、本発明は2つの面S1とS2をつなぐ表面積Σにより範囲を定められ、そして利得媒体となるためにその面の両方、又はその内の1つを通じてポンピングされることを目的とする、蛍光波長λを持つ円筒形の固体増幅媒体を含む、レーザービームを放射するための装置に関する。装置は主として、面のうちの1つにわたり増幅媒体と接触する熱伝導率Crの冷却液と、その表面積Σにわたり増幅媒体と接触する熱伝導率Ci<0.3Crの、蛍光波長を吸収し又は散乱させる屈折率整合液とを含むことを特徴とする。この装置の利点の1つは、半径方向の冷却と対照的に、熱勾配が材料内における熱のほぼ一様な蓄積の仮定で伝搬軸Oxに沿って大きく、その軸に直角方向に小さいことである。それゆえ熱レンズ効果は大幅に低減され、波面の質が従って改善され、ポンピング出力のレベルと殆ど無関係となる。さらに、横断レーザー発振を抑制するための液体の使用は、増幅媒体に溶接された固体の環状帯を有する先行技術の解決策とは対照的に、それが液体21を例えば染料を変えることによって選ばれた増幅媒体1に適合させるのが非常に容易である限り、巧みで一般的な解決策を与える。望ましくは、冷却液と接触する増幅媒体の面は、レーザービームを増幅媒体に向けて反射するための、波長λにおいて反射する加工を含む。増幅媒体が両方の面を通じてポンピングされることを目的とする場合、波長λにおいて反射する加工は、ポンピングの波長においては透明である。装置は、場合によってはもう一つの面と接触する熱伝導率Crの冷却液もまた含む。冷却液は、例えば水又はヘリウムであり、増幅媒体はTi:Saチタン:サファイヤ結晶である。特定の実施形態によれば、装置は冷却液の下流にある、出力ビームの位相を修正するための要素を含む。レーザービームを放射するための、この装置はレーザー発振器又はレーザー増幅器として使用され得る。本発明の別の特徴及び利点は、制限されない例のために与えられる以下の記述を読み、そして添付図を参照することにより明らかになるであろう。以下において、半径Dの円形面S1、S2を有する結晶の格子は、増幅媒体1の一例として選ばれるであろう。想定される結晶は単結晶又は多結晶セラミックのいずれでもあり得る。図2に関連して記述される、本発明によるレーザービームを増幅するための装置は、主として:―寄生の横方向発振に対抗することを目的とし、蛍光波長において吸収し又は散乱させる屈折率整合液21が、結晶1の表面積Σと接触するように置かれる装置20と、―冷却液31が結晶1の表面積S1又はS2図中では表面積S2と接触するように置かれる、冷却液31を循環させるための装置30とを備える。冷却装置30は、望ましくはそれがポンピング放射4を通過させ得るように構成される。増幅媒体は従って両方の面S1及びS2を通じてポンピングされ得る。結晶の全長eにわたって、屈折率整合液21染料の混合物は結晶1の表面積Σと接触し、従って横方向の発振を抑制する機能を満たすことを可能にする。それは当業者には既知である、シール22を備えた機械部品を用いて結晶との接触を保たれる。流体31の独立した循環が加えられ、それは結晶1の面S2望ましくは全表面積S2と接触し、ポンピング放射4により結晶1内で発生した熱を除去するであろう。この冷却液31は、シール32をまた備え、この流体が表面積S2に沿って循環できるようにする、機械部品30を用いて結晶1との接触を保たれる。これらの部品20及び30は、屈折率整合液21と冷却液31とが接触しないように配置される。矢印10’により表わされる熱の除去が基本的にOxに沿って軸方向になり、あらゆる温度の横方向勾配及び従ってrに沿った横方向屈折率の発生を防止し、それゆえ増幅媒体内での熱レンズの形成を避けるため、その熱伝導率Ciが熱伝導率Crよりも小さい屈折率整合液が使用され、ここでCi<0.3Crである。例えば、屈折率整合液21として0.1W/m.Kに等しい熱伝導率Ciを有するジヨードメタン、及び冷却液31として0.6W/m.Kに等しい熱伝導率Crを有する水を用いるとき、図2bに見られるように、Ti:Sa結晶内には殆ど熱レンズの形成が無い。この反横断レーザー発振機能と冷却機能の分離は、従って水の熱定数の観点から、大量の熱を除去可能にする。熱の除去は増幅媒体が厚過ぎないとき、比例してより効果的である。e<D/2であることが望ましく、Dは増幅媒体の直径である。さらに、横断レーザー発振を抑制するための液体の使用は、増幅媒体に溶接された堅固な環状帯を有する先行技術の解決策とは対照的に、液体21を選定された増幅媒体1に適合させる事が容易である限り、一般的な解決策を提供する。別の非常に大きな利点は、半径方向の冷却とは対照的に、熱勾配が材料内の熱のほぼ一様な蓄積の仮定で伝搬軸Oxに沿って大きく、その軸に直角方向に小さいことである。それゆえ熱レンズ効果は大幅に低減され、波面の質が従って改善され、ポンピング出力のレベルと殆ど無関係となる。基本的な構成において、増幅媒体1は熱の蓄積を一様にするために重要である、両方の面S1とS2を通じてポンピングされ、一方でレーザービームは冷却液31と接触する増幅媒体の表面積S2によって反射される。具体的に、最初の解析においてポンピングビーム4は、それが吸収されない水は可視スペクトル及び近赤外線スペクトルの大部分にわたって透明であるため、水の層を困難なく通過でき、仮に水を通過するときにその波面が僅かに乱される場合でも、ポンピングのプロセスは放射の吸収に続くエネルギーの移動にあるため、これは取るに足りず、そして例えば増幅媒体を損ない得る過電流をもたらす、ポンピングビームを劣化させる危険性がないため、この放射は十分迅速に吸収されることが想定され得る。他方で、この基本的構成において、増幅されるべきビームはその波面を悪化させ得る、水の層をそれが通過する必要がないように、増幅媒体-水の界面表面積S2において反射される。このために、増幅媒体の後面と称される面S2は、増幅媒体の蛍光波長に対して高い反射率一般に、R>98で、しかしポンピングビーム4の波長に対して良好な透明度一般に、T>95で加工される。増幅媒体1が面S1を通じてのみポンピングされるとき、ポンピングビーム4の波長に対する面S2の反射加工の透明度に関する条件は、もはや必要でない。増幅されるべき波長に対する高い反射率を伴って加工された材料の面S2を有する事実は、その軸における利得が低くても、その反射防止加工による利得をそれ自体で阻止しなければならないのが、前面と称される面S1であり、一方でレーザー光束に耐性を持つ必要がある広帯域を含む、デュアルバンド1つの帯域はレーザー用で、1つの帯域はポンピング用の反射防止加工は、残留反射率に関して余りうまく機能しないことが既知であるため、増幅媒体の2つの面、S1とS2の間の軸方向の寄生発振を促進する危険性をはらむ。これが、第一の代替構成によれば、増幅されるべきビームが水の層を通過し、そして必要な場合は、放射されるレーザービームの経路上の水の層の下流側で結晶の外側に配置される、例えば変形可能なミラーである位相修正部品を用いて、その波面に関して修正され得ることが可能な理由である。第二の変形によれば、第二の冷却装置が、増幅媒体のもう一つの面である、面S1に加えられる。選定される構成がどうであれ、水は例えばエチレン、エチレングリコール、又は水エチレングリコールの混合物のような別の液体、もしくは代わりに良好な熱交換を確保するために最適化されたガス例えばヘリウムの流れに置き換えられ得る。特に流れが乱れている場合、ガスの流れは水の層を通過するよりも波面の乱れを少なくするため、代替構成用にとりわけ適している。1つの例示的実施形態が、水を冷却液とし、Ti:Sa結晶を増幅媒体とし、20cmの直径を有する円形の表面積S1及びS2を伴って、ここで説明されるであろう。次の略語が使用される:F=水の流量、l/minρ=水の密度=1000kg/m3Cp=水の熱容量=4180J/kg.°CΔT=冷却水の温度上昇、°CV=水の流速、m/sS=糸状の水流の断面積、m2=a×DP=Ti:Saから抽出される熱出力、W以下が得られる:PW=F×1/60000×ρ×Cp×ΔTここでFl/min=V×S×60000その結果:除去されるべきP=1kW;a=5mm;D=20cm;ΔT=1°Cであり、それゆえ流量F=14.35l/min、すなわち0.24m/s又は0.8km/hを得ることが必要である。言い換えれば、20cmの直径を有するTi:Saの後面S2が、14.4l/minに等しい流量において5mmの厚さを持つ水膜で冷却される場合、1kWの熱すなわち、2Hzにおいて10PWのレーザーシステムの主増幅器ステージが、水温において僅か1°Cの上昇で抽出され得る。この構成は次の利点を有する:―熱レンズ無しでは、800nm=Ti:Saの蛍光波長におけるビームの伝搬条件に影響することなく、ポンピングエネルギーを変更することができ、―1kWを超える平均ポンピング出力が可能であり、―水と接触するTi:Sa結晶の面S2が800nmにおいて反射するように加工される。800nmのビームは、従って薄い水膜を通過せず、それは波面の悪化回避を可能にし、―横断レーザー発振無しに、20000迄の横方向利得expg0×Lが達成可能であり、それは10PWのピーク出力800Jのポンピングで、直径17cmにわたる300Jの増幅器出力に達することができる。増幅媒体に関して言及され得る、その他の例は:Nd:YAG、Nd:YLF、Yb:YAG等である。発振器により放射されるレーザーを増幅するための装置の一例が提示されてきたが、本発明による装置は、レーザービームを発生するレーザー発振器においても使用され得る。