"ダストと硫黄分とを含むガスを燃料とし、集塵機でダストを除去した前記燃料をガスタービンの燃焼器に供給して運転されるガスタービンプラントであって、前記集塵機から前記燃焼器まで燃料を導く流路が防錆配管であることを特徴とするガスタービンプラント。前記燃焼器がバーナ部をバイパスして燃焼用空気を尾筒側へ流すバイパス流路を備え、該バイパス流路に設けたバイパス開閉弁の開度制御は、燃焼温度及びダストの滞留時間が低下する方向に前記バイパス開閉弁を絞ることを特徴とする請求項1に記載のガスタービンプラント。前記バイパス弁の開度制御は、前記ガスタービンの無負荷から中間負荷に至る低負荷領域で全開から全閉まで漸次的に弁開度を絞り、高負荷領域で全閉状態を維持することを特徴とする請求項2に記載のガスタービンプラント。上述した従来のBFG焚きガスタービンプラントでは、湿式電気集塵機50を通すことにより、BFGに含まれているダストFe分を除去することは可能である。しかし、湿式電気集塵機50は、気体状の硫化水素H2Sまで除去することができないため、硫化水素を含んだBFGが燃焼器2に供給されることとなる。また、湿式電気集塵機50の後流配管は鋼材であるため、ここから発生する錆Fe分については、除去されることなくダストとしてBFGの流れとともにガスタービン10の燃焼器2に供給される。また、湿式電機集塵機50で除去しきれなかったダストがガスタービン10に供給されることもある。このため、ガスタービン10に供給されたダストに含まれるFe分とBFGに含まれる硫化水素の硫黄分とが反応し、融点の低い硫化鉄FeSが生成される。この硫化鉄は、燃焼器2の内部で溶融することにより、ガスタービン10内の高温部品表面にデポジットとして付着する。この場合のデポジットは、たとえばガスタービン10の運転中において、溶融した硫化鉄が、時間の経過とともに、タービン3を構成する高温部品動翼や静翼等の表面上に付着して固化した付着物堆積物である。一方、ガスタービン10では、燃焼器2のバイパス開閉弁23を開くと、燃焼室25の燃焼領域Fでは燃焼温度が上昇する。燃焼器2に供給された鉄分のダストは、燃焼領域Fの燃焼温度が高いほど大きな粒径まで溶融する。このため、燃焼領域Fの燃焼温度が高いほど硫化鉄FeSの生成が促進され、燃焼器2のバイパス開閉弁23を開けた運転状態では、デポジット付着量が増加する傾向にある。上述したデポジットは、デポジット除去の作業を生じさせ、あるいは、デポジット付着により高温部品の寿命を低下させるので、デポジット除去や高温部品交換等のメンテナンス作業に要するプラント停止時間が増大するという問題を有している。このようなプラント停止時間の増大は、BFG焚きガスタービンプラントのアベイラビリティを低下させる原因となるため、プラントの経済性にとって好ましいことではなく、従って、デポジットの低減対策が望まれている。なお、この場合のアベイラビリティは、たとえばBFG焚きガスタービンプラントで発電する場合、下記の式により表すことができる。アベイラビリティ=発電要求時間-停止時間/発電要求時間このように、従来のBFG焚きガスタービンプラントは、デポジット付着によりプラント稼働時間の短縮を余儀なくされているので、デポジット付着量を低減してアベイラビリティ及び経済性を向上させことが望まれる。本発明は、上記の事情に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、たとえばBFG焚きガスタービンプラントのように、燃料中にダストと硫黄分とを含むガスを燃料として運転されるガスタービンのデポジット付着量を低減してアベイラビリティ及び経済性を向上させることにある。本発明は、上記の課題を解決するため、下記の手段を採用した。本発明に係るガスタービンプラントは、ダストと硫黄分とを含むガスを燃料とし、集塵機でダストを除去した前記燃料をガスタービンの燃焼器に供給して運転されるガスタービンプラントであって、前記集塵機から前記燃焼器まで燃料を導く流路が防錆配管であることを特徴とするものである。このようなガスタービンプラントによれば、集塵機から燃焼器まで燃料を導く流路を防錆配管にしたので、集塵機下流の配管内から発生する錆の鉄Fe分が減少する。このため、燃料とともに燃焼器に供給される鉄分も減少するので、硫化水素と反応して生成される硫化鉄も減少し、ガスタービンの高温部品に付着するデポジット量の低減が可能になる。この場合、好適な防錆配管としては、ステンレスSUS製の配管や配管内面に防錆ライニングを施した配管がある。上記の発明において、前記燃焼器は、バーナ部をバイパスして燃焼用空気を尾筒側へ流すバイパス流路を備え、該バイパス流路に設けたバイパス開閉弁の開度制御は、燃焼温度及びダストの滞留時間が低下する方向にバイパス開閉弁を絞ることが好ましく、これにより、燃焼器に供給されたダスト鉄分の溶融を抑制してデポジット付着量の低減が可能になる。すなわち、防錆配管の採用でダスト錆の鉄分発生量が減少することに加えて、燃焼器に到達したダストの溶融を抑制したので、デポジット付着量はより一層減少することになる。この場合、前記バイパス弁の開度制御は、前記ガスタービンの無負荷から中間負荷に至る低負荷領域で全開から全閉まで漸次的に弁開度を絞り、高負荷領域で全閉状態を維持することが望ましい。上述した本発明によれば、たとえばBFG焚きガスタービンプラント等のように、燃料中にダストと硫黄分とを含むガスを燃料として運転されるガスタービンプラントで問題となっていたデポジット付着量を低減し、アベイラビリティ及び経済性を向上させるという顕著な効果が得られる。以下、本発明に係るガスタービンプラントの一実施形態を図面に基づいて説明する。図1に示す実施形態のガスタービンプラントは、製鉄プロセスにおいて大量に発生する製鉄所副生ガスBFGを燃料として運転されるBFG焚きガスタービンプラントであり、ガスタービン10の出力は、発電機の駆動等に使用される。図示のガスタービンプラントは、集塵機50でダストを除去した燃料のBFGをガスタービン10の燃焼器2に供給して運転される。ガスタービン10は、圧縮機1,燃焼器2及びタービン3を主な構成要素とする内燃機関の原動機であり、燃料の燃焼等によって生成された高温の燃焼ガスでタービン3を回して回転運動エネルギー軸出力を得る。圧縮機1は、外気を吸入して圧縮した燃焼用空気を燃焼器2に供給する。燃焼器2は、燃焼用空気を用いて燃料のBFGを燃焼させ、高温高圧の燃焼ガスを生成してタービン3へ供給する。燃焼ガスの供給を受けたタービン3は、燃焼ガスが保有する熱エネルギーにより回転するので、タービン3の主軸に連結した圧縮機1や発電機不図示を駆動する出力が得られる。なお、タービン3から排出された燃焼ガスは、たとえば排熱回収ボイラに導入して蒸気生成に使用するなど、二次利用も可能である。さて、ガスタービン10の燃料となるBFGは、製鉄プロセスの過程で高炉40から発生し、湿式電気集塵機EP50でBFG中のダスト粒子を除去した後、ガス圧縮機60により圧縮されて燃焼器2に供給される。本実施形態では、湿式集塵機50から燃焼器2まで燃料のBFGを導く流路の配管に、防錆配管70を使用している。この防錆配管70は、たとえばステンレス素材の配管ステンレス配管や、配管内面に防錆ライニングを施した配管ライニング配管であり、配管内の錆発生を防止または抑制したものである。すなわち、防錆配管70にステンレス配管やライニング配管を使用すると、BFG焚きガスタービンプラントの運転を継続しても、湿式集塵機50の下流側となる防錆配管70から生じる錆鉄分のダスト量を最小限に抑えることができる。このように、湿式電気集塵機50から燃焼器2までBFGを導く流路を防錆配管70にすれば、集塵機下流の燃料流路となる配管から発生する錆のダスト量が減少するので、BFGとともに燃焼器2に供給される鉄分のダスト量も減少する。すなわち、湿式電気集塵機50では除去できない鉄分の発生量が減少するので、高温の燃焼器2において、同じく湿式電気集塵機50では除去できない硫化水素との反応により生成される硫化鉄量も減少する。上述した硫化鉄は、融点が低いため、高温の燃焼ガスとともに溶融した液状で下流側へ流れていき、ガスタービン10の高温部品表面に付着してデポジットとなる。従って、燃焼器2で生成される硫化鉄量の減少は、ガスタービン10の高温部品表面に、たとえば、タービン3の動翼や静翼の表面に付着するデポジット量の低減に有効である。一方、燃焼器2の内部には、燃焼用空気の流路切替を行うため、図5に示すようなバイパス開閉弁23を備えたバイパス流路24が形成されている。バイパス開閉弁23は、燃焼器2の内筒内部に形成された燃焼室25内の空気比を適切に調整し、安定した燃焼状態を実現する空気流量調整弁であり、バイパス開閉弁23の開度を増すことにより、バーナ部21をバイパスして流れる燃焼空気量が増し、燃焼室25の燃焼領域Fでは燃焼温度が上昇する。図2は、横軸を燃焼器25内における燃焼温度とし、縦軸を硫化鉄となったダストが燃焼器25内を通過する時間滞留時間としたグラフにおいて、大粒径ダスト溶融ライン及び小粒径ダスト溶融ラインを示している。なお、図において、大粒径ダスト溶融ライン及び小粒径ダスト溶融ラインより上側の領域ではダストが溶融して液体になるため、硫化水素と反応して硫化鉄を生成しやすい状況にあり、下側の領域ではダストが粒子状の固体であるため、硫化水素と反応しない状況にある。図によれば、小粒径のダストは、大粒径のダストと比較して横軸の燃焼器内温度が低くても溶融しやすく、また、小径のダストは、大粒径のダストと比較して縦軸の滞留時間が短くても溶融しやすいことが分かる。換言すれば、粒径が同じダストの場合、燃焼器温度が高いほど溶融しやすく、滞留時間が長いほど溶融しやすいことになる。そこで、バイパス開閉弁23の開度を絞り、バーナ部21をバイパスして尾筒22側へ流す燃焼空気量を減少させる開度制御を実施する。すなわち、本実施形態の開度制御は、ガスタービン10の運転条件を同一にして従来と比較した場合、たとえば図3に示すように、低負荷から高負荷までの全運転領域において、バイパス開閉弁23の弁開度を従来制御の弁開度よりも絞って小さく設定する。このような本実施形態の開度制御により、圧縮機1から供給される燃焼空気量は、バーナ部21に分配される燃焼空気量が増すことで、バイパス流路24に分配される燃焼空気量が減少する。このようなバイパス開閉弁23の開度制御において、好適な弁開度制御は、図3に実線で示すように、最大負荷の値を略二等分した場合の低負荷領域側では弁開度を漸次的に絞り、高負荷側では弁開度を全閉とする。換言すれば、バイパス開閉弁23の開度制御は、無負荷の全開状態から中間負荷略50負荷の全閉状態に至る低負荷領域では、負荷の上昇に応じて漸次的に弁開度を全閉まで絞り、中間負荷から最大負荷までの高負荷領域では、全閉状態を維持することが望ましい。この結果、全ての負荷領域において、燃焼領域Fに分配される燃焼空気量が増加する。このため、燃焼領域Fを通過する燃焼空気の流速が増してダストの滞留時間は短くなり、しかも、燃焼領域Fの燃焼温度も低下する。従って、鉄分のダストは燃焼器2内で溶融しにくい状況となり、たとえば図2に白抜矢印で示すように、燃焼領域Fの状況は、バイパス開閉弁23の開度を閉方向に変更して絞ることで、大粒径ダスト溶融ラインより下方の領域に入り、ダストは固体のままとなって硫化水素と反応しない。すなわち、燃焼領域Fの状況は、バイパス開閉弁23の開度を閉方向に変更して絞ることによって、大粒径ダストが溶融するP1から溶融しないP2に変化する。このようなバイパス弁23の開度制御を行うことにより、燃料のBFGとともに燃焼器2に供給された鉄分のダストは溶融しにくくなるので、硫化水素と反応して生成される硫化鉄の発生量を低減することができる。こうして硫化鉄の発生量が減少すると、高温の環境で溶融した硫化鉄の液体が燃焼ガスとともに下流側へ流れていき、たとえばタービン3の動翼や静翼等の高温部品表面に付着し、これが固化してデポジットの付着物として残ることを抑制または防止抑制することができる。すなわち、防錆配管70の採用でダスト発生量が減少したことに加えて、燃焼器2に到達した少量のダストについても、その溶融が抑制されるので、デポジット付着量はより一層減少することになる。このようにして、BFG焚きガスタービンプラントで問題となっていたデポジット付着量が低減されると、デポジット除去の作業量低減や、デポジット付着による高温部品の寿命低下を防止できるので、デポジット除去や高温部品交換等のメンテナンス作業に要するプラント停止時間の低減により、アベイラビリティ及び経済性が向上するので、BFG焚きガスタービンプラントの製品競争力向上に顕著な効果を奏する。なお、本発明は上述した実施形態に限定されることはなく、たとえば石炭や残渣油等をガス化したガスのように、ダスト及び硫黄分を含むBFG以外の燃料ガスを燃料として使用するガスタービンプラントにも適用可能であるなど、その要旨を逸脱しない範囲内において適宜変更することができる。"