中央側にAOGガスが供給されるAOGノズルが形成され、前記AOGノズルを中心に一定の距離に多数形成されて酸化燃料を供給する複数の酸化燃料ノズルが形成されるノズルプレートと、前記AOGノズルをAOG供給管と流体疎通が可能に連結し、酸化燃料供給管から前記複数の酸化燃料ノズルの各々を流体疎通が可能に分配して連結するチャネル部とを含むバーナーノズル装置。前記酸化燃料ノズルの排出面積の総和は、前記AOGノズルの排出面積の10~35倍であることを特徴とする請求項1に記載のバーナーノズル装置。前記AOGノズルと前記酸化燃料ノズルの最大直径は、それぞれ25mmと15mmであることを特徴とする請求項1に記載のバーナーノズル装置。前記チャネル部は、前記AOGノズルを前記AOG供給管と流体疎通が可能に連結するAOGチャネルと、前記AOGチャネルから離隔され、前記酸化燃料ノズルを前記酸化燃料供給管と流体疎通が可能に連結する酸化燃料チャネルとを含むことを特徴とする請求項1に記載のバーナーノズル装置。前記酸化燃料チャネルは、前記酸化燃料供給管から酸化燃料を収容するために円周面に沿って連続的な環状のチャネルを有する第1空間と、前記酸化燃料を前記酸化燃料ノズルに分配するために複数の不連続な空間を有する第2空間とを含むことを特徴とする請求項4に記載のバーナーノズル装置。改質部と、前記改質部を取り囲む酸化器と、AOGガスと酸化燃料を混合して混合されたAOGと酸化燃料を前記酸化器に供給するバーナーノズル装置とを含み、前記バーナーノズル装置は、中央側に前記AOGが供給されるAOGノズルが形成され、前記AOGノズルを中心に一定の距離に多数形成されて前記酸化燃料を供給する複数の酸化燃料ノズルが形成されるノズルプレートを含む改質装置。前記バーナーノズル装置は、前記AOGノズルをAOG供給管と流体疎通が可能に連結し、酸化燃料供給管から前記各酸化燃料ノズルを流体疎通が可能に連結するチャネル部を含むことを特徴とする請求項6に記載の改質装置。前記改質部は、内管と、外管と、前記内管及び前記外管の間で主燃料をリフォメートに変換させる改質反応部を含み、前記外管は、前記内管を取り囲み、前記バーナーノズル装置と向かい合う下端が密閉され、前記内管は、前記外管の密閉された下端と向かい合う開放された端部を備え、リフォメートを排出することを特徴とする請求項6に記載の改質装置。前記酸化器は、前記改質部の外管を取り囲む酸化器本体と、前記改質部の外管と前記酸化器本体間に位置する酸化反応部を含むことを特徴とする請求項8に記載の改質装置。前記酸化反応部は、酸化触媒を含むことを特徴とする請求項9に記載の改質装置。前記バーナーノズル装置の前記ノズルプレートは、前記改質部の下端と一定間隔離間し、前記酸化器の下端を密閉するように備えられることを特徴とする請求項8に記載の改質装置。前記酸化器は、前記バーナーノズル装置のノズルプレートと向かい合う混合燃料プレートと、前記混合燃料プレートの中央部を取り囲む複数の混合燃料ノズルを含み、前記混合燃料ノズルは、前記バーナーノズル装置の前記ノズルプレートと一定間隔離間していることを特徴とする請求項6に記載の改質装置。前記混合燃料ノズルは、前記改質装置の中心軸を基準に前記酸化燃料ノズルよりも外側に備えられることを特徴とする請求項12に記載の改質装置。前記酸化器は、前記バーナーノズル装置と向かい合い、前記改質装置の中心軸に向かって傾斜した第1屈曲部を備え、前記改質部の前記外管は、前記バーナーノズル装置と向かい合って前記改質部の中心軸を基準に外側に傾斜した第2屈曲部を備え、前記混合燃料ノズルは、前記第1屈曲部と前記第2屈曲部との間に位置することを特徴とする請求項12に記載の改質装置。前記第1屈曲部と前記第2屈曲部によって前記混合燃料ノズルの出口側から離間した所に形成された第1空間と、前記混合燃料ノズルの出口側と隣接した所に形成された第2空間を含み、前記第1空間が前記第2空間よりも大きく形成されることを特徴とする請求項14に記載の改質装置。前記第1空間と前記第2空間との間に第3空間が形成され、前記第3空間は前記第2空間よりも大きく形成され、前記第1空間は前記第3空間よりも大きく形成されることを特徴とする請求項15に記載の改質装置。前記混合燃料ノズルの総面積は、前記AOGノズルの面積と前記酸化燃料ノズルの総面積の和の1~4倍であることを特徴とする請求項12に記載の改質装置。前記酸化反応部から排出される排気ガスの残存熱を用いて水を水蒸気に変換させて前記改質部に供給する蒸発器を更に含むことを特徴とする請求項6に記載の改質装置。前記酸化燃料ノズルの排出面積の総和は、前記AOGノズルの排出面積の10~35倍であることを特徴とする請求項6に記載の改質装置。前記AOGノズルと前記酸化燃料ノズルの最大直径は、それぞれ25mmと15mmであることを特徴とする請求項6に記載の改質装置。主に、家庭用改質器の構造に多く適用される直接燃焼方式のバーナーの場合、火花が消化せず、かつ安定した発熱が可能なバーナーを製造する必要がある。また、触媒燃焼方式のバーナーの場合、触媒内部にホットスポットhotspotの形成が最小となり、触媒反応開始部の逆化、即ち、フラッシュバックflashbackが発生しないバーナーを必要とする。特に、燃料電池の効率を高めるために、アノードオフガスAOGを再活用する構造ではAOGガスに多量含まれている水素の反応性が非常に高いため、このような逆化の防止構造は非常に重要な技術的課題となる。そこで、本発明は、上記問題に鑑みてなされたものであり、本発明の目的とするところは、AOGガスを燃焼させることによって、反応性が高い水素を再活用して燃料改質装置自体の効率を増加させ、運転上の安全性を向上させることが可能な、新規かつ改良されたバーナーノズル装置及び燃料改質装置を提供することにある。上記課題を解決するために、本発明のある観点によれば、中央側にAOGガスが供給されるAOGノズルが形成され、前記AOGノズルを中心に一定の距離に多数形成されて酸化燃料を供給する複数の酸化燃料ノズルが形成されるノズルプレートと、前記AOGノズルをAOG供給管と流体疎通が可能に連結し、酸化燃料供給管から前記複数の酸化燃料ノズルの各々を流体疎通が可能に分配して連結するチャネル部とを含むバーナーノズル装置が提供される。また、前記酸化燃料ノズルの排出面積の総和は、前記AOGノズルの排出面積の10~35倍であることとしても良い。また、前記AOGノズルと前記酸化燃料ノズルの最大直径は、それぞれ25mmと15mmであることとしても良い。また、前記チャネル部は、前記AOGノズルを前記AOG供給管と流体疎通が可能に連結するAOGチャネルと、前記AOGチャネルから離隔され、前記酸化燃料ノズルを前記酸化燃料供給管と流体疎通が可能に連結する酸化燃料チャネルとを含むこととしても良い。また、前記酸化燃料チャネルは、前記酸化燃料供給管から酸化燃料を収容するために円周面に沿って連続的な環状のチャネルを有する第1空間と、前記酸化燃料を前記酸化燃料ノズルに分配するために複数の不連続な空間を有する第2空間とを含むこととしても良い。また、上記課題を解決するために、本発明の別の観点によれば、改質部と、前記改質部を取り囲む酸化器と、AOGガスと酸化燃料を混合して混合されたAOGと酸化燃料を前記酸化器に供給するバーナーノズル装置とを含み、前記バーナーノズル装置は、中央側に前記AOGが供給されるAOGノズルが形成され、前記AOGノズルを中心に一定の距離に多数形成されて前記酸化燃料を供給する複数の酸化燃料ノズルが形成されるノズルプレートを含む改質装置が提供される。また、前記バーナーノズル装置は、前記AOGノズルをAOG供給管と流体疎通が可能に連結し、酸化燃料供給管から前記各酸化燃料ノズルを流体疎通が可能に連結するチャネル部を含むこととしても良い。また、前記改質部は、内管と、外管と、前記内管及び前記外管の間で主燃料をリフォメートに変換させる改質反応部を含み、前記外管は、前記内管を取り囲み、前記バーナーノズル装置と向かい合う下端が密閉され、前記内管は、前記外管の密閉された下端と向かい合う開放された端部を備え、リフォメートを排出することとしても良い。また、前記酸化器は、前記改質部の外管を取り囲む酸化器本体と、前記改質部の外管と前記酸化器本体間に位置する酸化反応部を含むこととしても良い。また、前記酸化反応部は、酸化触媒を含むこととしても良い。また、前記バーナーノズル装置の前記ノズルプレートは、前記改質部の下端と一定間隔離間し、前記酸化器の下端を密閉するように備えられることとしても良い。また、前記酸化器は、前記バーナーノズル装置のノズルプレートと向かい合う混合燃料プレートと、前記混合燃料プレートの中央部を取り囲む複数の混合燃料ノズルを含み、前記混合燃料ノズルは、前記バーナーノズル装置の前記ノズルプレートと一定間隔離間していることとしても良い。また、前記混合燃料ノズルは、前記改質装置の中心軸を基準に前記酸化燃料ノズルよりも外側に備えられることとしても良い。また、前記酸化器は、前記バーナーノズル装置と向かい合い、前記改質装置の中心軸に向かって傾斜した第1屈曲部を備え、前記改質部の前記外管は、前記バーナーノズル装置と向かい合って前記改質部の中心軸を基準に外側に傾斜した第2屈曲部を備え、前記混合燃料ノズルは、前記第1屈曲部と前記第2屈曲部との間に位置することとしても良い。また、前記第1屈曲部と前記第2屈曲部によって前記混合燃料ノズルの出口側から離間した所に形成された第1空間と、前記混合燃料ノズルの出口側と隣接した所に形成された第2空間を含み、前記第1空間が前記第2空間よりも大きく形成されることとしても良い。また、前記第1空間と前記第2空間との間に第3空間が形成され、前記第3空間は前記第2空間よりも大きく形成され、前記第1空間は前記第3空間よりも大きく形成されることとしても良い。また、前記混合燃料ノズルの総面積は、前記AOGノズルの面積と前記酸化燃料ノズルの総面積の和の1~4倍であることとしても良い。また、前記酸化反応部から排出される排気ガスの残存熱を用いて水を水蒸気に変換させて前記改質部に供給する蒸発器を更に含むこととしても良い。また、前記酸化燃料ノズルの排出面積の総和は、前記AOGノズルの排出面積の10~35倍であることとしても良い。また、前記AOGノズルと前記酸化燃料ノズルの最大直径は、それぞれ25mmと15mmであることとしても良い。以上説明したように本発明によれば、AOGガスを燃焼させることによって、反応性が高い水素を再活用して燃料改質装置自体の効率を増加させ、運転上の安全性を向上させることが可能となる。以下に添付図面を参照しながら、本発明の好適な実施の形態について詳細に説明する。なお、本明細書及び図面において、実質的に同一の機能構成を有する構成要素については、同一の符号を付することにより重複説明を省略する。また、特に定義や言及がない場合に本説明で用いられる上下左右などの方向を表す用語は図面に示された状態を基準とする。一般に、燃料電池とは、燃料を改質して供給する燃料変換器改質器及び反応器と燃料電池モジュールで構成される。ここで、燃料電池モジュールとは、化学的エネルギーを電気化学的な方法で電気エネルギーと熱エネルギーに転換する燃料電池スタックを含むアセンブリAssemblyをいう。本発明は、改質器に熱を供給する酸化器と特に酸化器に酸化燃料を供給するバーナーノズル装置に関する。本発明の目的は、AOGガスを燃焼させることによって、反応性が高い水素を再活用して燃料改質装置自体の効率を増加させ、運転上の安全性を向上させる手段を提供することにある。また、また、本発明の他の目的は、主燃料とアノードオフガスの効率的な混合及び噴射が可能なバーナー手段を提供することにある。本発明の更に他の目的は、燃料電池システムの効率を高めるためにAOGを燃料改質装置のバーナーで再活用する構造において逆化が発生しないように混合燃料を供給できる手段を提供することにある。以下、本発明について具体的に説明する。<第1の実施形態>まず、図1~図3を参照してバーナーノズル装置100について説明する。バーナーノズル装置100は、ノズルプレート110、チャネル部120、酸化燃料導入部130及びAOG導入部140に分けられる。酸化燃料導入部130とAOG導入部140は、酸化器200図4参照に供給される燃料が供給されるパイプであって、酸化燃料導入部130を介して酸化燃料がバーナーノズル装置100に供給され、AOG導入部140を介して燃料電池の運転中に発生するAOGがバーナーノズル装置100に供給される。ノズルプレート110は、円板や所定形状の板状で形成される。このとき、ノズルプレート110は約1000°Cの高温にも耐えられる耐熱性材質で形成されることが好ましい。AOGノズル111と酸化燃料ノズル112は、ノズルプレート110に穿孔された形態で形成される。AOGノズル111はノズルプレート110の中央に形成され、酸化燃料ノズル112はAOGノズル111を中心に一定の距離を置いて放射状に配置される。そして、AOGノズル111と酸化燃料ノズル112を介してそれぞれAOGと酸化燃料が酸化器200の内部に供給される。図2A~図3を参照してチャネル部120を説明する。図2Bは、図2AにおいてIIIIII’線を中心に切断された横断面図であり、図2Cは、図2AにおいてIVIV’線に沿った横断面図である。チャネル部120は、酸化燃料導入部130とAOG導入部140からノズルプレート110に形成されたAOGノズル111と酸化燃料ノズル112までパイプを内蔵して連通するか、又はチャネル部120自体に連結通路を形成して備えられる。図3に示すように、AOGはAOG導入部140からAOGチャネル121を介してAOGノズル111に移送される。酸化燃料は、酸化燃料導入部130から酸化燃料チャネル122を介して各酸化燃料ノズル112に分散して移送される。一方、酸化燃料チャネル122は、図2B及び図2Cに示すように、上下部が異なる構造で形成されることができる。即ち、酸化燃料チャネルの下部122bは、酸化燃料の供給を受けて各酸化燃料ノズル112の下方まで移動できるように円周方向に連続した通路を提供できる空間で形成され、酸化燃料チャネルの上部122aは、酸化燃料チャネルの下部122bから各酸化燃料ノズル112に酸化燃料を分配して移送できるように円周方向に不連続的な多数の空間が形成され得る。ただし、バーナーノズル装置100の要旨は、AOGノズル111と酸化燃料ノズル112の構成及びノズルプレート110上における形成位置にあるので、酸化燃料導入部130とAOG導入部140の構成、酸化燃料チャネル部122の構成及びそれぞれの連結関係は、同じ作用の範囲内で変更が可能である。図4を参照して酸化器200及び改質部300について説明する。図示の便宜上、点火器と関連した構成は省略する。改質部300は、炭化水素系燃料以下、主燃料というから燃料電池で電気の生産のために直接用いられる主原料である水素を得るための構成である。改質方式の1つである水蒸気改質SteamReforming、SR方式の場合、電池の出力を高めることができ、高濃度の水素を得ることができるという長所があるが、吸熱反応であるため、外部から熱を供給しなければならず、このような役割を酸化器200が担当するようになる。改質部300は、二重の中空円筒形で形成される。改質部の最外側面である外管302は下端が改質部下板303で密閉されており、内部には下端が開放された改質部内管301を備える。主燃料は改質部内管301及び改質部外管302の間に備えられた改質反応部310に沿って下降し、水蒸気改質反応をし、その後、改質部内管301を介して上部に移送される。本実施形態における酸化器200は中空円筒形の形状をしており、下端はノズルプレート110によって密閉されることが好ましい。酸化器200の内部に改質部300が備えられる。このとき、改質部下板303はノズルプレート110から一定間隔を維持するように備えられ、改質部外管302も酸化器本体201から一定の間隔が維持されるようにする。上記のように、改質部300と酸化器200との間に形成された空間を通じてAOGノズル111と酸化燃料ノズル112から排出されるAOGと酸化燃料が移動するようになる。AOGと酸化燃料は、混合された状態で改質部下板303の下を通って改質部外管302と酸化器本体201との間の空間に沿って上昇し、改質部外管302と酸化器本体201との間の空間に備えられた酸化反応部210で酸化されて熱を発生させる。酸化反応部210には、PdAl2O3、NiO、Cuo、CeO2、Al2O3、ロジウムRh、パラジウムPd、及び白金Ptの少なくともいずれか1つが触媒として使用され得る。一方、本実施形態において、酸化器200及び改質部300の上部構成は説明の便宜上、省略する。図4を参照してAOG及び酸化燃料の流れ及び混合過程について説明する。酸化燃料としては、液化プロパンガスLPGのような炭化水素系燃料が使用され得、酸化剤として空気Airを含むことができる。反面、AOGは、前述したように、燃料電池の燃料極で反応せず、排出される水素を多量含有している。水素は反応性が非常に大きいため、AOGが酸化器内部に直接供給される場合には逆化が発生する危険性が非常に高い。このような理由で反応性が非常に大きい水素を多量含有するAOGと反応性が比較的小さな酸化燃料例えば、LPGとAirの混合ガスを混合して酸化器内に供給することによって、逆化の危険性を低下させる方法を利用できる。一方、水素は分子量が非常に小さいため、拡散速度が速い。従って、同じ圧力でAOGと酸化燃料を供給する場合、AOGが酸化燃料に比べて広がる速度が速い。従って、図4に示すように、AOGはAOGノズル111から酸化器200内に供給された後、周囲の酸化燃料ノズル112から排出される酸化燃料と混合されて酸化反応部210に移動するようになる。このとき、前述したように、水素が多量含まれたAOGの方が拡散速度がより速いため、密度がより大きい酸化燃料内にAOGが注入される効果があるので、酸化反応部210に到達する前までAOGと酸化燃料が十分に混合される。その結果、AOGと酸化燃料が混合された燃料以下、混合酸化燃料というの単位体積あたり水素の分子モル数はAOG自体に比べて酸化燃料が混合された比率に比例して減少し、それだけ逆化の危険性も低下する。AOGと酸化燃料の混合比率は、AOG及び酸化燃料の供給圧力が同一であるという前提の下でAOGノズル111の直径、酸化燃料ノズル112の直径及び個数で調節が可能である。即ち、AOGノズル111の直径を大きくすれば、AOGの混合比率が高くなり、酸化燃料ノズル112の直径や個数を増加させれば、酸化燃料の混合比率を増加させることができる。ただし、逆化の危険があるので、AOGノズル111の大きさを無限に大きくすることはできず、AOGノズル111の大きさがあまりにも小さな場合、AOGの供給量があまりにも少なくなって問題となる。AOGノズル111の大きさは逆化の危険性及びAOGの供給量を考慮して最大直径は25mmで形成することが好ましく、一方、酸化燃料ノズルの最大直径は15mmにすることが好ましい。酸化燃料ノズル112の場合には、混合比率を考慮してAOGノズル111の面積によって決定できる。酸化燃料は、AOG体積の約1~35倍の割合に供給されることが好ましい。例えば、AOGノズル111の直径が25mmであり、AOGと酸化燃料の混合比率を1:2にする場合、直径が1mmである酸化燃料ノズル112をAOGノズル111の周囲に12個配置できる。この場合、ノズル別の排出面積は、下記の通りである。AOG排出面積=1252×π=15625酸化燃料排出面積=12×052×π=3一方、各酸化燃料ノズル112は、水素の偏りにより酸化器200の運転時に熱分布度上のチャネリングが発生しないように等間隔で配置してAOGと酸化燃料が均一に混合されるようにすることが好ましい。<第2の実施形態>図5、図6を参照して他の実施形態を説明する。本実施形態は、AOGと酸化燃料の混合を強化させる酸化器の下部構造に関する。本実施形態に係る酸化器200aは、その下端がノズルプレート110により密閉されており、前記ノズルプレート110が備えられた酸化器本体201の下端から一定高さで離間して形成されて酸化器本体201の下部を閉鎖している酸化器下板203を備える。従って、酸化器下板203とノズルプレート110との間には円板形状の一定の空間が形成され得る。また、酸化器下板203には上下を貫通する混合酸化燃料ノズル205が形成される。混合酸化燃料ノズル205は、酸化器下板203の中心軸から一定の距離に配置され、酸化器本体201側に偏向するように配置される。このとき、バーナーノズル装置100のノズルプレート110の直径はノズルプレート110が酸化器本体201の下部から少ない遊びで挿入され得るように決定される。ノズルプレート110の外郭にはノズルプレート110の直径よりも拡大した直径を有するように形成された段差部113図1参照を備えてノズルプレート110が酸化器本体201の下部に一定深さだけ挿入されるようにする。結合後、ノズルプレート110と酸化器本体201が結合された後、溶接などの方法で密閉させることが好ましい。ノズルプレート110と酸化器本体201が結合されれば、図5に示すように、ノズルプレート110と酸化器下板203との間には円板形状の一定の空間A2が形成される。前述したように、AOGと酸化燃料は進行経路に沿って酸化反応部210まで移動しながら混合されるが、混合空間A2の出口が混合酸化燃料ノズル205に制限されてAOGと酸化燃料の構成分子同士の衝突回数が増加するようになるので、実施形態1に比べてAOGと酸化燃料の混合がさらに十分になされる。このとき、混合酸化燃料ノズル205の直径は、混合酸化燃料の供給量によって決定できる。即ち、複数の酸化燃料ノズル205の総面積は、AOGノズルの面積と酸化燃料ノズルの総面積の和の1倍~4倍程度が適切である。1倍以下の場合には、A2領域に不要な圧力が発生するようになり、4倍以上の場合には本実施形態に係るノズルによる混合効果が低下してしまう。例えば、上記で例示したように、AOGノズルの直径を25mmにし、酸化燃料ノズルの直径を1mm、個数を12個に決定する場合、混合酸化燃料ノズル205の直径を15mmに、個数を30個のように決定できる。この場合、AOGノズル111及び酸化燃料ノズル112の総面積は45625πであり、混合酸化燃料ノズル205の総面積は16875πでAOGノズル111及び酸化燃料ノズル112面積の和の約4倍となる。<第3の実施形態>図7を参照して他の実施形態を説明する。本実施形態は実施形態2と比較すると、混合酸化燃料ノズル205の出口付近の空間を狭めるのに意味がある。本実施形態では、酸化器本体201bの下端を内側に折り曲げ、改質部外管301bの下端を外側に折り曲げた後、ノズルプレート110を取り付けて酸化器本体201bの下端を密閉させる。このとき、改質部外管303bの下部に不要な空間が生じるのを防止するために、別途の改質部下板303bを一定の高さに備えて改質部外管301bの下端を密閉させることができる。即ち、本発明において、前記酸化器はバーナーノズル装置と向かい合い、前記改質装置の中心軸に向かって傾斜した第1屈曲部を備え、前記改質部の外管は前記バーナーノズル装置と向かい合って前記改質部の中心軸を基準に外側に傾斜した第2屈曲部を備え、前記混合燃料ノズルは、前記第1屈曲部と第2屈曲部との間に位置し得る。また、本発明において、前記第1屈曲部と第2屈曲部によって前記混合燃料ノズルの出口側から離間した所に形成された第1空間と前記混合燃料ノズルの出口側と隣接した所に形成された第2空間を定義するとき、前記第1空間が第2空間よりも大きく形成される。また、前記第1空間と第2空間との間に第3空間が形成され、第3空間は第2空間よりも大きく形成され、第1空間は第3空間よりも大きく形成されることができる。このような構成によって混合酸化燃料ノズル205の出口から順次広くなる空間A3を備えることができる。混合酸化燃料が混合酸化燃料ノズル205から排出されてA3空間を通る場合、ノズル付近は空間が狭いため、気体密度が低くなり、混合燃料の移動速度が比較的速い。このような特性によって、混合酸化燃料ノズル205付近での逆化の可能性を更に下げることができる。<第4の実施形態>図8を参照して蒸発器400が含まれている実施形態を説明する。蒸発器400は、酸化器200aから出る排気ガスExhaustの熱エネルギーで水蒸気改質方式を利用する改質部300に供給される水を蒸発させる構成部である。本実施形態において、蒸発器400は排気ガスの熱交換効率を高めるために水Waterが移動する段と排気ガスが通過する段を互いに交互に配置した形態で構成される。AOGと酸化燃料は、それぞれAOGノズル111と酸化燃料ノズル112を介して供給され、酸化器下板203とノズルプレート111との間に形成された空間部A2で混合されて混合酸化燃料ノズル205を介して排出される。排出された混合酸化燃料は、酸化反応部210で酸化されて熱を発生させるようになり、酸化後に発生する排気ガスは蒸発器に残存熱を伝達して水供給部402から供給される水を水蒸気に転換させた後、蒸発器400の排気ガス排出口404を介して排出される。変換された水蒸気は、連結管403を介して主燃料投入口401から供給される主燃料と混合された後、改質部300に移動するようになる。主燃料と水蒸気は、改質反応部310で水蒸気改質方式を用いて水素を多量含むリフォメートに変換された後、改質部内管301を介して一酸化炭素を低減するための反応器図示せずや燃料電池の燃料極に移動するようになる。以上のような構成を有する改質装置10を運転する途中のノズルプレート110上の熱分布度を図9のbに示した。図9のbに示すように、本発明に係るバーナーノズル装置100の構成を用いた場合が一般的なバーナーノズル装置を用いた場合の熱分布度図9のaに比べて熱的均衡に優れていることが確認できた。これから本発明によってAOGと酸化燃料が均一に混合され得るという結論が得られた。上述した本発明によれば、液化プロパンガスLPGなどのバーナー燃料とAOG及び空気が安定的に混合されるようにノズルの直径quenchingdiameter及び分布を最適化することによって、燃焼部内の逆化を防止し、流体の分配を均一にし、それにより、燃料改質装置の寿命の延長と安定した改質温度を維持できるという効果を奏する。即ち、本発明は、AOGを用いて改質反応に必要な熱を供給することによって、燃料電池全体の効率を増加させると同時に、逆化なしにAOGを安定的に燃焼させることができるようにし、熱分布度上のチャネリングを防止して熱エネルギーの集中による燃料改質装置の劣化を防止するという効果がある。以上、添付図面を参照しながら本発明の好適な実施形態について詳細に説明したが、本発明はかかる例に限定されない。本発明の属する技術の分野における通常の知識を有する者であれば、特許請求の範囲に記載された技術的思想の範疇内において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、これらについても、当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。