高温側圧縮機、高温側空冷式凝縮器、高温側絞り装置及び高温側蒸発器を配管接続して、高温側冷媒を循環させる高温側循環回路を形成する高温側サイクル装置と、低温側圧縮機、空冷式中間冷却器、低温側凝縮器、低温側絞り装置及び低温側蒸発器を配管接続して、低温側冷媒を循環させる低温側循環回路を形成する低温側サイクル装置と、前記高温側蒸発器と前記低温側凝縮器とにより構成し、前記高温側冷媒と前記低温側冷媒との間の熱交換を行うカスケードコンデンサと、空気が流れる方向に対して略垂直方向に並べられた前記高温側空冷式凝縮器と前記空冷式中間冷却器とに空気を送り込むための送風機と、前記高温側空冷式凝縮器での熱交換に基づく第1の送風機出力判定の結果と、前記空冷式中間冷却器における熱交換に基づく第2の送風機出力判定の結果とに基づいて、前記送風機の出力を決定する制御装置とを備えることを特徴とする冷凍装置。前記制御装置は、前記高温側循環回路における高圧圧力の飽和温度値と、前記高温側空冷式凝縮器及び前記空冷式中間冷却器に送り込む空気の温度となる外気温度の値とに基づいて前記第1の送風機出力判定を行い、低温側循環回路における高圧圧力の飽和温度値、前記空冷式中間冷却器の流出側における前記冷媒の温度値及び前記外気温度の値に基づいて前記第2の送風機出力判定を行うことを特徴とする請求項1に記載の冷凍装置。前記制御装置は、前記高温側空冷式凝縮器及び前記空冷式中間冷却器に送り込む空気の温度となる外気温度に基づいて高温側循環回路における前記高圧圧力の目標値を設定し、前記低温側循環回路における低圧圧力に基づいて前記低温側循環回路における高圧圧力の目標値を設定することを特徴とする請求項1又は2に記載の冷凍装置。前記制御装置は、前記空冷式中間冷却器の冷媒流出口側の温度値と、前記低温側循環回路における高圧圧力の飽和温度値又は前記高温側空冷式凝縮器及び前記空冷式中間冷却器に送り込む空気の温度となる外気温度の値との差に基づいて、前記高温側空冷式凝縮器における凝縮温度の目標範囲を設定することを特徴とする請求項1~3のいずれかに記載の冷凍装置。前記制御装置は、飽和温度換算で前記高温側空冷式凝縮器及び前記空冷式中間冷却器に送り込む空気の温度となる外気温度から5~20°C高い温度となるように、前記高温側循環回路における高圧圧力の飽和温度値の目標値を設定し、前記高温側循環回路における高圧圧力の飽和温度値と前記目標値とを比較して前記第1の送風機出力を判定し、前記空冷式中間冷却器の冷媒流出口側の温度値から低温側高圧圧力の飽和温度値または外気温度の値を引いた値と、5~10Kの範囲とを比較して前記第2の送風機出力を判定することを特徴とする請求項1~4のいずれかに記載の冷凍装置。前記制御装置は、前記第1の送風機出力判定の結果と前記第2の送風機出力判定の結果とが異なる場合には、出力の維持及び減少よりも出力を増加させる結果又は出力の減少よりも出力を維持させる結果を優先して前記送風機の出力を決定することを特徴とする請求項1~5のいずれかに記載の冷凍装置。前記空冷式中間冷却器は、前記高温側空冷式凝縮器の熱交換能力に対して、17以上の熱交換能力を有する構成であることを特徴とする請求項1~6のいずれかに記載の冷凍装置。従来の多元冷凍装置では、上述したように、低温側サイクルが有する空冷式中間冷却器前段放熱器の冷媒流出口側の温度を元に、高温側サイクルの空冷式凝縮器と低温側サイクルの空冷式中間冷却器を同時に冷却する送風機の制御を行っていた。このため、高温側サイクルの空冷式凝縮器の熱交換能力放熱能力を適正にできない場合があり、冷却能力の不足、エネルギー効率運転効率が悪くなる等の問題があった。本発明はこのような問題を解決するもので、高温側サイクルの空冷式凝縮器及び低温側サイクルの空冷式中間冷却器の熱交換能力が適正になるようにし、冷凍装置全体の冷凍能力、省エネルギー性能をさらに良好とする冷凍装置を得るものである。この発明に係る冷凍装置は、高温側圧縮機、高温側空冷式凝縮器、高温側絞り装置及び高温側蒸発器を配管接続して、高温側冷媒を循環させる高温側循環回路を形成する高温側サイクル装置と、低温側圧縮機、空冷式中間冷却器、低温側凝縮器、低温側絞り装置及び低温側蒸発器を配管接続して、低温側冷媒を循環させる低温側循環回路を形成する低温側サイクル装置と、高温側蒸発器と低温側凝縮器とにより構成し、高温側冷媒と低温側冷媒との間の熱交換を行うカスケードコンデンサと、空気が流れる方向に対して略垂直方向に並べられた高温側空冷式凝縮器と空冷式中間冷却器とに空気を送り込むための送風機と、高温側空冷式凝縮器での熱交換に基づく第1の送風機出力判定の結果と、空冷式中間冷却器における熱交換に基づく第2の送風機出力判定の結果とに基づいて、送風機の出力を決定する制御装置とを備えるものである。この発明の冷凍装置は、高温側循環回路における高温側凝縮器の熱交換に基づいて判断した第1の送風機出力結果と低温側中間冷却器の熱交換に基づいて判断した第2の送風機出力結果とに基づいて、最終的な送風機の出力を決定し、制御を行うようにしたので、高温側空冷式凝縮器又は低温側空冷式中間冷却器の熱交換能力放熱能力を不足させることがなく、十分に放熱させることができ、低温側蒸発器による冷却対象負荷への冷却能力を損なわず、省エネルギー性能を良好にすることができる。実施の形態.図1はこの発明の実施の形態における冷凍装置の構成を表す図である。図1に示すように、本実施の形態では、高温側サイクル10と低温側サイクル20とを有し、それぞれ冷媒を循環させる冷媒循環回路を構成する多元冷凍装置図1では二元冷凍装置について説明する。本実施の形態の二元冷凍装置では、高温側蒸発器14と低温側凝縮器22とを、それぞれ通過する冷媒間での熱交換を可能に結合させて構成したカスケードコンデンサ冷媒間熱交換器30を設け、2つの冷媒循環回路を多段構成にしている。そして、高温側凝縮器12と低温側中間冷却器補助コンデンサ25とに熱交換のための空気を供給する送風機40を有している。また、二元冷凍装置全体の運転制御を行う制御装置60を有する。ここで、以下で説明する温度、圧力の高低については、特に絶対的な値との関係で高低等が定まっているものではなく、装置等における状態、動作等において相対的に定まる関係に基づいて表記しているものとする。図1において、高温側サイクル10は、高温側圧縮機11と、高温側凝縮器12と、高温側絞り装置13と、高温側蒸発器14とを直列に冷媒配管で接続し、高温側の冷媒循環回路以下、高温側循環回路というを構成している。一方、低温側サイクル20は、低温側圧縮機21と、低温側中間冷却器25と、低温側凝縮器22と、低温側絞り装置23と、低温側蒸発器24とを直列に冷媒配管で接続し、低温側の冷媒循環回路以下、低温側循環回路というを構成している。このような構成の二元冷凍装置において、高温側循環回路を循環する冷媒以下、高温側冷媒というとして、例えばR410A、R32、R404A、HFO-1234yf、プロパン、イソブタン、二酸化炭素CO2、アンモニアなどが用いられる。また、低温側循環回路を循環する冷媒以下、低温側冷媒というとして、二酸化炭素CO2、窒素、空気等が用いられる。ここでは、高温側冷媒にHFC冷媒であるR410A、低温側冷媒に二酸化炭素CO2を用いる場合について説明する。二元冷凍装置の各構成機器についてさらに詳細に説明する。高温側サイクル10の高温側圧縮機11は、高温側冷媒を吸入し、圧縮して高温高圧の状態にして吐出する。ここで、本実施の形態では、高温側圧縮機11は、例えばインバータ回路等の回転数制御により、高温側冷媒の吐出量を調整できるタイプの圧縮機で構成しているものとする。そして、高温側サイクル10に設けた低圧圧力兼温度検知器51の検知に係る高温側サイクル10における低圧圧力値高温側低圧圧力値及び低温側サイクル20に設けた高圧圧力兼温度検知器52の検知に係る低温側サイクル20における高圧圧力値低温側高圧圧力値に基づいて、制御装置60により、カスケードコンデンサ30での冷媒間の熱交換量が不足しないような駆動が行われる。高温側凝縮器12は、送風機40から供給される空気と高温側冷媒との間で熱交換を行い、高温側冷媒を凝縮液化させる空冷式の凝縮器である。減圧弁、膨張弁等の高温側絞り装置13は、高温側冷媒を減圧して膨張させるものである。例えば電子式膨張弁等の流量制御装置で構成することが最適であるが、毛細管キャピラリ、感温式膨張弁等の冷媒流量調節手段で構成してもよい。高温側蒸発器14は、熱交換により高温側冷媒を蒸発ガス化させるものである。例えば、ここではカスケードコンデンサ30において高温側冷媒が通過する伝熱管等が高温側蒸発器14となって、低温側冷媒との熱交換が行われるものとする。一方、低温側サイクル20の低温側圧縮機21は、低温側冷媒を吸入し、その冷媒を圧縮して高温高圧の状態にして吐出する。低温側圧縮機21についても、例えばインバータ回路等を有し、低温側冷媒の吐出量を調整できるタイプの圧縮機で構成する。そして、低温側サイクル20に設けた低圧圧力兼温度検知器53の検知に係る低温側サイクル20における低圧圧力値低温側低圧圧力値に基づいて、制御装置60により、低温側蒸発器24に供給する冷却能力が不足しないような駆動が行われる。低温側中間冷却器25は、ガスクーラ又は凝縮器として機能し、送風機40から供給される空気と低温側冷媒との間で熱交換を行い、低温側凝縮器22において低温側冷媒を凝縮液化させる補助を行う空冷式の熱交換器である。ここで、本実施の形態では、低温側中間冷却器25に熱交換のための空気を送り込む送風機40とが高温側凝縮器12と共通している。そして、送風機40の空気の流れる方向に対して、ほぼ垂直となる方向に低温側中間冷却器25と高温側凝縮器12とが並んで配置されるものとする。また、低温側凝縮器22は、熱交換により低温側冷媒を凝縮液化させるものである。例えば、ここではカスケードコンデンサ30において低温側冷媒が通過する伝熱管等が低温側凝縮器22となって、高温側冷媒との熱交換が行われるものとする。減圧弁、膨張弁等の低温側絞り装置23は、低温側冷媒を減圧して膨張させるものである。例えば電子式膨張弁等の流量制御手段で構成することが最適であるが、毛細管等の冷媒流量調節手段で構成してもよい。ここでは、低温側絞り装置23は制御装置60からの指示に基づいて開度調整を行う流量制御手段で構成しているものとする。低温側蒸発器24は、例えば送風機、ポンプ等図示せずから供給される空気、ブライン等と低温側冷媒との間で熱交換を行い、低温側冷媒を蒸発ガス化させるものである。低温側冷媒との熱交換により、冷却対象物等が直接又は間接に冷却されることになる。ここで、低温側蒸発器24に空気等を供給する送風機等については、高温側凝縮器12、低温側中間冷却器25に空気等を供給する送風機40と異なるものであるものとする。送風機40は、高温側凝縮器12及び低温側中間冷却器25の両方に、熱交換のための空気を供給する。送風機40は、例えば制御装置60がプロペラ等の回転数を制御することにより、出力供給する空気量、風量を調整することができる。このとき、制御装置60は、高温側サイクル10に設けた高圧圧力兼温度検知器50の検知に係る高温側サイクル10における高圧圧力値高温側高圧圧力値、高圧圧力兼温度検知器52の検知に係る低温側高圧圧力値、中間冷却器出口温度検知器54及び外気温度検知器55の検知に係る温度値に基づいて、高温側凝縮器12及び低温側中間冷却器25の熱交換能力が不足しないように送風機40を駆動させて出力の調整を行う。出力の調整については、決定する度にプロペラ等の回転数等を所定の分だけアップ増加、ダウン減少又は回転数等を維持することにより行うものである。高圧圧力兼温度検知器50は、高温側循環回路高温側サイクル10において、高温側圧縮機11の冷媒吐出側から高温側絞り装置13までの間に設けられ、高圧圧力、高圧圧力飽和温度を検知するための検知器である。低圧圧力兼温度検知器51は、高温側循環回路高温側サイクル10において、高温側絞り装置13から高温側圧縮機11の冷媒吸入側までの間に設けられ、低圧圧力、低圧圧力飽和温度を検知するための検知器である。高圧圧力兼温度検知器52は、低温側循環回路低温側サイクル20において、低温側圧縮機21の冷媒吐出側から低温側絞り装置23までの間に設けられ、高圧圧力、高圧圧力飽和温度を検知するための検知器である。低圧圧力兼温度検知器53は、低温側循環回路低温側サイクル20において、低温側絞り装置23から低温側圧縮機21の冷媒吸入側までの間に設けられ、低圧圧力、低圧圧力飽和温度を検知するための検知器である。中間冷却器出口温度検知器54は、低温側中間冷却器25から流出する低温側冷媒の温度を検知する。外気温度検知器55は、冷却対象となる空間外の空気外気の温度を検知する。ここでは、高温側凝縮器12、低温側中間冷却器25と熱交換をする前の空気の温度を外気温度として検知できるような場所に設置する。図2は制御装置60を中心とした制御における入出力関係を表す図である。制御装置60は、各圧力、温度検知器の検知に係る信号から判断した圧力値、温度値等の検知値に基づいて、演算処理を行い、高温側圧縮機11、低温側圧縮機21、送風機40などのアクチュエータの駆動を制御する。例えば、低圧圧力兼温度検知器51の検知に係る値に基づいて、目標値に対して高いか低いか大きいか小さいかを判断し、高温側圧縮機11、高温側絞り装置13に信号を送って駆動を制御する。また、低圧圧力兼温度検知器53の検知に係る値に基づいて、目標値に対して高いか低いかを判断し、低温側圧縮機21、低温側絞り装置23に信号を送って駆動を制御する。そして、特に本実施の形態では、制御装置60による送風機40の駆動制御について説明する。送風機40の駆動制御に際しては、高圧圧力兼温度検知器50と外気温度検知器55との検知に係る値に基づいて、高圧圧力飽和温度換算、目標凝縮温度計算、高温側サイクル10高温側冷媒循環回路における送風機40の出力判定等の処理を行い、記憶手段61に記憶する。また、高圧圧力兼温度検知器52、中間冷却器出口温度検知器54及び外気温度検知器55の検知に係る値に基づいて、高圧圧力飽和温度換算、低温側サイクル20低温側冷媒循環回路における送風機40の出力判定等の処理を行い、記憶手段61に記憶する。そして、各出力判定結果に基づいて、最終的な出力を決定し、送風機40に信号を送って駆動を制御する。以上の制御装置60における処理のさらに具体的内容については後に詳述する。図3はこの発明に係る実施の形態の冷凍装置におけるモリエル線図を表す図である。図3に基づいて、各冷媒循環回路における冷媒の状態について説明する。線図上の高温側冷媒のサイクルにおいて、高温側圧縮機11が吸入するときの高温側冷媒の状態はAの位置となる。そして、高温側圧縮機11を出た高温側冷媒の状態はBの位置となり、高温側凝縮器12を通過して熱交換した後の状態はCの位置となる。その後、高温側絞り装置13を通過した高温側冷媒の状態はDの位置となり、カスケードコンデンサ30を通過するとAの位置となる。高温側冷媒はこのサイクルに基づく態変化相変化を繰り返す。一方、線図上の低温側冷媒のサイクルにおいて、低温側圧縮機21が吸入するときの低温側冷媒の状態はEの位置となる。また、低温側圧縮機21を出た低温側冷媒の状態はFの位置となる。そして、低温側冷媒は低温側中間冷却器25を通過して熱交換される。ここで、前述したように低温側冷媒は二酸化炭素CO2である。このため、例えば、外気温度が低温側サイクル20の高圧圧力飽和温度より低い等温度線T1に対応する温度である場合、低温側中間冷却器25を出た低温側冷媒の状態はG1の位置までは熱交換することができる。一方、外気温度が高圧圧力飽和温度より高い等温度線T2に対応する温度である場合、低温側中間冷却器25を出た低温側冷媒はG2の位置に対応する状態まで熱交換ができる低温側中間冷却器25が外気と十分な熱交換能力があればHの位置まで熱交換することができる。このことは高温側サイクル10にもあてはまる可能性があるが、本実施の形態では、一般的な環境下において外気温度より高圧圧力飽和温度が常に高いHFC冷媒であるR410Aを高温側冷媒として使用していることから、特に問題はないものとする。その後、カスケードコンデンサ30を通った低温側冷媒の状態はHの位置となり、低温側絞り装置23を通るとJの位置となる。そして、低温側蒸発器24を通るとEの位置となる。低温側冷媒の状態はこのサイクルに基づく態変化相変化を繰り返す。ここで、低圧圧力兼温度検知器51の検知に係る値に基づいて、制御装置60はAの位置における高温側冷媒の圧力値高温側低圧圧力と温度値とを得ることができる。また、高圧圧力兼温度検知器52の検知に係る値に基づいて、Cの位置における高温側冷媒の圧力高温側高圧圧力と温度値とを得ることができる。これらの温度値及び圧力値に基づいて、線ADで表されるエンタルピ差を算出することができる。そして、エンタルピ差と、高温側圧縮機11の駆動周波数に基づいて計算した高温側冷媒の循環量との積A-Dのエンタルピ差×冷媒循環量が、カスケードコンデンサ30において、高温側蒸発器14と低温側凝縮器22とを、それぞれ通過する冷媒間での熱交換に使用される熱交換能力となる。この能力が不足しないように、制御装置60は、目標とする線ADに相当する圧力又は温度の値に対して、低圧圧力兼温度検知器51の検知に係る値が目標値より高い大きいと判断した場合には、高温側圧縮機11の出力運転周波数を増加させる信号を送信する。また、目標値より低い小さいと判断した場合には出力を減少させる信号を送信する。又は、制御装置60は、低圧圧力兼温度検知器51の検知に係る値が目標値より高いと判断した場合には高温側絞り装置13の開度を小さくさせ、目標値より低いと判断した場合は開度を大きくさせるように信号を送るようにしてもよい。また、線図上、線ADに相当する高温側サイクル10の低圧圧力の目標値は、低温側サイクル20の目標高圧圧力の飽和温度に対して、飽和温度換算で5~10°CK程度低い温度となる値に設定する。これは、最低でも約5°C以上の温度差がなければカスケードコンデンサ30での熱交換が物理的にできないためであり、温度差がありすぎても装置全体の運転効率が悪くなるためである。また、低温側サイクル20の高圧圧力の目標値は、低温側サイクル20の目標低圧圧力の飽和温度に対して、飽和温度に換算して5~32.5°C高い温度となる値に設定する。ここで、この目標値として設定する値は使用する冷媒によって最適な値があるので、使用する低温側冷媒に応じて変更する必要がある。低温側サイクル20の低圧圧力の目標値は、使用者の用途に応じて設置業者が設定する値である。この設定された低圧圧力の目標値に対して、実際の低温側低圧圧力値は低圧圧力兼温度検知器53の検知に係る値となる。低温側蒸発器24が必要とする能力を不足させないように、制御装置60は、目標とする線EJに相当する圧力又は温度に対して、低圧圧力兼温度検知器53の検知に係る値が目標値より高いと判断した場合には、低温側圧縮機21の出力を増加させる信号を送る。また、目標値より低いと判断した場合には出力を減少させる信号を送る。又は、制御装置60は、低圧圧力兼温度検知器53の検知に係る値が目標値より高いと判断した場合には低温側絞り装置23の開度を小さくさせ、目標値より低いと判断した場合は開度を大きくさせるように信号を送るようにしてもよい。図4及び図5は高温側冷媒をR410Aとし、低温側冷媒を二酸化炭素CO2としたときのシステム効率COP:CoefficientOfPerformance、成績係数の理論計算値を示す図である。図4及び図5では高温側サイクルの高圧圧力飽和温度を45°C、カスケードコンデンサ30での温度差低温側サイクル20側の高圧圧力飽和温度-高温側サイクル10側の低圧圧力飽和温度を10K、低温側圧縮機21の冷媒押しのけ量を固定値としている。また、図4に示す低温側サイクル20の低圧圧力飽和温度が-10°Cのときは負荷に対する能力システム能力を27.6kWとし、図5に示す低圧圧力飽和温度が-40°Cのときは負荷に対する能力を11.31kWとして、低温側サイクル20の高圧圧力飽和温度を変化させた場合についての計算値である。図4A、図5Aは計算結果を一覧にした表を表したものである。また、図4B、図5Bは各図Aの中から低温側サイクル20の高圧圧力飽和温度とシステム効率COPの関係を表したものである。システム効率COPは、システム入力高温側サイクル10に対する入力低温側サイクル20に対する入力に対するシステム能力の割合となる。図4、図5のように、システム能力が同じであれば、システム入力が小さいほど効率が良くなる。図4Bに表されるように、低温側サイクル20の低圧圧力が飽和温度換算で-10°Cとなる圧力のときは、低温側サイクル20の高圧圧力が飽和温度換算で約5°Cとなる圧力のときにもっとも効率COPが良くなる。また、図5Bに表されるように、低温側サイクル20の低圧圧力が飽和温度換算で-40°Cとなる圧力のときは低温側サイクルの高圧圧力が飽和温度換算で約-10°Cとなる圧力のときにもっとも効率COPが良くなる。図6は低温側サイクル20の低圧圧力と高圧圧力との最適関係を表す図である。図6は、低温側サイクル20の低圧圧力が飽和温度換算で-45~10°Cのときに、もっとも効率がよくなる低温側サイクル20の高圧圧力について、飽和温度換算値を表したものである。制御装置60は、低温側サイクル20については、目標とする低圧圧力飽和温度に応じて、図6で表される高圧圧力飽和温度となるように目標値を定め、冷凍装置を運転させれば良い。ここで、高圧圧力兼温度検知器52の測定精度を考慮し、目標とする高圧圧力飽和温度に対して±2.5°C以内に収めるようにすることが良い。次に送風機40の駆動制御について説明する。上述したように、制御装置60は、送風機40を駆動動作させるため、まず高温側サイクル10と低温側サイクル20で別々に個々の情報データを用いて、送風機40の出力をアップさせるか、ダウンさせるか、現在の出力を維持するかを判定する。そして、高温側サイクル10と低温側サイクル20とに係る出力判定結果に基づいて、最終的に送風機40の出力を決定する流れとしている。図7は高温側サイクル10における送風機40の出力判定結果第1の送風機出力結果を導く処理のフローチャートを示す図である。まず、ステップS1では高温側サイクル10における高圧圧力飽和温度の値が目標値に1°Cを加えた値よりも大きいかどうかを判断する。ここで、目標値に対して1°Cを加えているのは、制御においてハンチングすることを抑制し、安定性を確保するための不感帯を設けるようにするためである。高圧圧力飽和温度は前述の高圧圧力兼温度検知器50の検知に係る値高温側高圧圧力値に基づいて制御装置60が計算する。また、目標値は外気温度検知器55の検知に係る外気温度の値に基づいて制御装置60が計算する値であり、外気温度の値から5~20°C分程度高い値を目標値としている。ここで、5~20°Cの差を設ける理由について説明する。例えば外気温度が低い場合には高圧圧力と低圧圧力との圧力差を確保し、高温側冷媒が高圧側から低圧側へ流れるためには、飽和温度差換算において20°C程度となる最低差圧が必要となる。また、高圧圧力と低圧圧力の最低差圧が確保できる外気が高い条件では、できる限り高圧圧力が低いほうが効率が良くなる。このため、空気外気と高温側凝縮器12を流れる高圧側冷媒とが物理的に熱交換可能な5°C差以上を目標とする。図8は外気温度と高圧圧力飽和温度の目標目標凝縮温度との関係を表す図である。前述した温度差をふまえて、図8に示すような外気温度と高圧圧力飽和温度の目標の関係を持たせている。例えば、外気温度が5°C以下の場合は高圧圧力飽和温度の目標を約25°Cとし、外気温度が40°C以上の場合は高圧圧力飽和温度の目標を約45°Cとしている。外気温度が5~40°Cの場合は、前述の外気温度が5°Cと40°Cの場合の目標高圧圧力飽和温度である25°Cと45°Cの間の値を比例的に近似して目標としている。ここで、図8は使用する高温側冷媒によって異なり、各冷媒によって最適な値があるので、使用する冷媒に応じて変更する必要がある。ステップS1において、高圧圧力飽和温度が目標温度に1°Cを加えた値よりも大きいものと判断した場合はステップS2へ進み、送風機40の出力をアップさせるものと判定する。また、ステップS1において、高圧圧力飽和温度の値が目標値に1°Cを加えた値以下であると判断した場合はステップS3へ進む。ステップS3では、高圧圧力飽和温度の値が目標値から1°Cを引いた値よりも小さいかどうかを判断する。目標値から1°Cを引く理由は、前述したように、安定性を確保するために不感帯を設けるためである。ステップS3において、高圧圧力飽和温度の値が目標値から1°Cを引いた値よりも小さいものと判断した場合はステップS4へ進み、送風機40の出力をダウンさせるものと判定する。また、高圧圧力飽和温度の値が目標値から1°Cを引いた値以上であると判断した場合はステップS5へ進み、送風機40の現出力を維持するものと判定する。図9は低温側サイクル20における送風機40の出力判定結果第2の送風機出力結果を導く処理のフローチャートを示す図である。まずステップS11では低温側サイクル20における高圧圧力飽和温度の値が外気温度の値よりも大きいかどうかを判断する。前述したように、低温側サイクル20においては、図3等に示すように外気温度が高圧圧力飽和温度より高いかどうかで熱交換可能な熱量が異なり、冷却度合いの算出において基準とする温度が異なるためである。高圧圧力飽和温度は、前述したように高圧圧力兼温度検知器52の検知に係る値低温側高圧圧力値に基づいて制御装置60が計算する値であり、外気温度の値は外気温度検知器55が検知する値である。そして、高圧圧力飽和温度の値が外気温度の値よりも大きいものと判断した場合はステップS12へ進む。ステップS12では中間冷却器出口温度の値から高圧圧力飽和温度の値を引いた値が5Kより小さいかどうかを判断する。5Kの差を設ける理由は、高圧圧力兼温度検知器52及び外気温度検知器55の検知精度バラツキと検知誤差をふまえて駆動制御を確実に行うためのマージンである。また、中間冷却器出口温度値は中間冷却器出口温度検知器54が検知する値である。ステップS12にて、5Kより小さいと判断した場合は冷却が十分になされているものとしてステップS13へ進み、送風機40の出力をダウンさせるものと判定する。また、ステップS12にて中間冷却器出口温度の値から高圧圧力飽和温度の値を引いた値が5Kより小さくない5以上と判断した場合はステップS14へ進む。ステップS14では中間冷却器出口温度の値から高圧圧力飽和温度の値を引いた値が10Kより大きいかどうかを判断する。10Kの意味するところは前述の5Kに加えて、制御がハンチングすることを抑制し、安定性を確保するために不感帯としてさらに5K分を設けて10Kとするものである。ステップS14にて、10Kより大きいと判断した場合は冷却が足りないものとしてステップS15へ進み、送風機40の出力をアップさせると判定する。また、ステップS14にて中間冷却器出口温度の値から高圧圧力飽和温度の値を引いた値が10Kより大きくない10以下と判断した場合は、ステップS16へ進み、送風機40の現出力を維持するものと判定する。また、ステップS11にて高圧圧力飽和温度の値が外気温度の値よりも大きくないと判断した場合は、ステップS17へ進む。ステップS17では中間冷却器出口温度の値から外気温度の値を引いた値が5Kより小さいかどうかを判断する。5Kより小さいと判断した場合はステップS18へ進み、送風機40の出力をダウンさせるものと判定する。また、ステップS17にて中間冷却器出口温度の値から外気温度の値を引いた値が5Kより小さくない5K以上と判断した場合はステップS19へ進む。ステップS19では、中間冷却器出口温度の値から外気温度の値を引いた値が10Kより大きいかどうかを判断する。10Kより大きいと判断した場合はステップS20へ進み、送風機40の出力をアップさせると判定する。また、ステップS19にて中間冷却器出口温度の値から外気温度の値を引いた値が10Kより大きくない10以下と判断した場合は、ステップS21へ進み、送風機40の現出力を維持するものと判定する。ここで、本実施の形態では、マージン等として、5K、10K分の値を設定したが、これらの値は使用する冷媒によって最適な値があるので、使用する冷媒に応じて変更することが望ましい。図10は最終的な送風機40への出力決定手順を表すための図である。前述した高温側サイクル10、低温側サイクル20に係る送風機40の出力判定処理において、それぞれアップ、現状維持、ダウンのいずれかを判定した。図10に示すように、判定結果の組み合わせにより1~9まで9通りの組合せが発生することになるので、それぞれの組合せに対して送風機40の出力を最終的にどう決定するかを表している。ここで、決定の意図するところは、高温側凝縮器12における必要熱交換量と低温側中間冷却器25における必要熱交換量の両方を満足させることによって冷凍装置としての能力を不足させないようにすることどちらかの必要熱交換量が満足していない場合には、冷凍装置としての能力は、不足することがあり、過剰となることはないである。また、送風機40の出力ダウンによる高温側サイクル10又は低温側サイクル20における高圧圧力上昇に伴う異常運転による故障を回避するために、送風機40の出力をダウンさせることの優先順位を下げていることである大きな送風機40の出力を必要としている方に合わせる。例えば、高温側サイクル10又は低温側サイクル20のどちらかが送風機40の出力アップを判定している1、2、3、4及び7では、送風機40の出力アップを最終的に決定する。また、高温側サイクル10と低温側サイクル20のどちらも送風機40の出力の現状維持を判定している5及び高温側サイクル10か低温側サイクル20のどちらかが送風機40出力ダウンを判断している6、8では、送風機40の現出力を維持するものと決定している。上述したような、高圧圧力が異常に上昇するのを避ける制御は、二酸化炭素CO2のように臨界温度が外気温度以下となる可能性がある冷媒を使用する場合に特に有効である例えば、二酸化炭素CO2の臨界温度は約31°Cである。気象庁のホームページによると日本の過去最高外気温度は40.9°Cである。ここで、冷凍装置の設置状況は一般的に気象庁が公表する外気温度から最大で20°C程度高くなることがあるため、それを考慮すると、61°C以下が臨界温度となる冷媒を使用する場合に有効といえる。図11は高温側凝縮器12、カスケードコンデンサ30及び低温側中間冷却器25における必要熱交換量の理論計算値を表す図である。図11は低温側冷媒を二酸化炭素CO2とし、高温側冷媒をR410Aとしている。計算条件は、低温側サイクル20においては、凝縮温度5°C、蒸発温度-10°C、サブクール過冷却度5K、低温側圧縮機21の吸入ガス温度18°C、必要冷却能力27.06kWとしている。また、高温側サイクル10においては、凝縮温度45°C、蒸発温度-5°C、サブクール5K、高温側圧縮機11の吸入ガス温度18°Cとしている。図11より高温側サイクル10の高温側凝縮器12における熱交換量を100熱交換比率とした場合、低温側サイクル20の低温側凝縮器22と低温側中間冷却器25とを合わせた熱交換量は約80.7となる。そのうち低温側中間冷却器25における必要熱交換量は約17.1程度必要となる。このことから、低温側中間冷却器25については、高温側凝縮器12の熱交換能力に対して17以上の熱交換能力を有する熱交換器で構成することが、本実施の形態における送風機40を制御するために最適といえる。また、図11より、低温側中間冷却器25について、高温側凝縮器12の熱交換能力に対して約80.7以上の熱交換能力を有していれば、カスケードコンデンサ30低温側凝縮器22において高温側冷媒と熱交換させずに、低温側冷媒を空気外気のみで熱交換させることもできる。例えば、低温側サイクル20の高圧飽和温度が外気温度よりも低い場合、高温側サイクル10を運転させずに、低温側サイクル20に対して、図7に示す高温側サイクル10における送風機40の出力判定処理を行う。その出力判定結果を最終的な決定として、出力判定結果に基づく信号を送るようにすることで、さらにエネルギー等に係る効率の良い冷凍装置の運転ができる。以上のように本実施の形態の冷凍装置によれば、制御装置60が、高温側サイクル10高温側循環回路における高圧圧力及び外気温度に基づいて送風機40の風量をアップさせる、ダウンさせる又は維持させるかを判定し、また、低温側サイクル20低温側循環回路における高圧圧力、低温側中間冷却器25の冷媒流出側の温度及び外気温度に基づいて送風機40の風量をアップさせる、ダウンさせる又は維持させるかを判定し、2つの判定結果に基づいて最終的な出力の決定を行って送風機40を駆動させるようにしたので、両方の冷凍サイクル装置に基づいて送風機40の風量を決定することができる。このとき、出力の維持及び減少よりも出力を増加させる結果、出力の減少よりも出力を維持させる結果を優先し、大きな送風機40の出力を必要とする方を最終的に決定することで、高温側凝縮器12と低温側中間冷却器25に必要な風量を同時に確保することができ、装置全体として、エネルギー的に効率のよい運転等を行うことができる。そして、高温側サイクル10及び低温側サイクル20における熱交換能力不足を防ぐことができる。さらに高温側サイクル10又は低温側サイクル20の高圧圧力が異常に上昇することによる故障を防ぐことができる上述したことと逆の決定をするようにした場合には過剰を抑えることができる。また、低温側サイクル20低温側循環回路においては、低圧圧力に基づいて高圧圧力の目標値を設定することで、冷凍装置が冷却する温度帯に基づく値を設定することができる。さらに、判定に際し、高温側循環回路における高圧圧力の飽和温度換算値の目標値を、外気温度から5~20°C高い温度となるように設定するようにしたので、高圧圧力と低圧圧力との圧力差を確保して高温側冷媒を循環させることができる。そして、この目標に基づいて、低温側中間冷却器の冷媒流出口側の温度、低温側サイクル20低温側循環回路における高圧圧力の飽和温度換算値又は前記外気温度の値との差に基づいて、高温側凝縮器12における凝縮温度の目標範囲を設定することで、圧力差を確保することができる。そして、低温側中間冷却器25の冷媒流出口側の温度値から低温側高圧圧力の飽和温度換算値または外気温度の値を引いた値と、5~10Kの範囲とを比較することで、検知誤差等も考慮した判定を行うことができる。さらに、低温側中間冷却器25について、高温側凝縮器12の熱交換能力に対して、17以上の熱交換能力を有するようにしたので、冷凍装置の各熱交換器における熱交換能力のバランス、高温側凝縮器12との送風機40の風量配分等において最適な中間冷却器を構成することができる。特に約80.7以上の熱交換能力を有していれば、外気温度等、環境条件によっては、カスケードコンデンサ30低温側凝縮器22における熱交換を行わずに、空気による熱交換を行うことができるので、高温側サイクル10の運転を行わずにすみ、さらに効率よく運転することができる。