空気流路の上流側から順に設けられる、圧縮空気を供給するコンプレッサーと、圧縮空気中の窒素ガスを吸着させる複数の吸着塔と、前記吸着塔で生成された酸素富化空気を貯蔵するバッファタンクと、で主体が構成される圧力変動吸着式の酸素濃縮装置と、工業炉と、を備え、前記酸素濃縮装置にて生成される気体の酸素濃度が28~60となるように前記コンプレッサーの吐出圧力を制御することを特徴とする工業炉装置。前記酸素濃縮装置は、前記吸着塔を4つ備えることを特徴とする請求項1記載の工業炉装置。前記コンプレッサーの出力を調節可能にすることを特徴とする請求項1または2記載の工業炉装置。前記工業炉の温度に応じて前記コンプレッサーの出力を調節することを特徴とする請求項3記載の工業炉装置。従来、工業炉に圧力変動吸着式の酸素濃縮装置からの酸素富化空気を供給する場合、その酸素濃度が90以上の高酸素富化空気を供給しており、酸素富化空気の電力原単位が高いものであった。本発明は上記問題点に鑑みて発明したものであって、圧力変動吸着式の酸素濃縮装置で生成する酸素富化空気の電力原単位を低く抑えて、省エネ化を図ることができる工業炉装置を提供することを課題とするものである。上記課題を解決するために本発明の工業炉装置は、空気流路ARの上流側から順に設けられる、圧縮空気を供給するコンプレッサーCと、圧縮空気中の窒素ガスを吸着させる複数の吸着塔ATと、前記吸着塔ATで生成された酸素富化空気を貯蔵するバッファタンクBTと、で主体が構成される圧力変動吸着式の酸素濃縮装置1と、工業炉2と、を備え、前記酸素濃縮装置1にて生成される気体の酸素濃度が28~60となるように前記コンプレッサーCの吐出圧力P1を制御することを特徴とする。このように、酸素濃度が28~60の中酸素富化空気を酸素濃縮装置1にて生成するようにコンプレッサーCの吐出圧力P1を制御するため、酸素濃度が90以上の高酸素富化空気を生成する場合と比較して、電力原単位を低く抑えることができる。また請求項2は、請求項1において、前記酸素濃縮装置1は、前記吸着塔ATを4つ備えることを特徴とする。これにより、各吸着塔ATにおいて吸着の3倍の時間をかけて再生することができて、充分な再生を行うことが可能となる。また請求項3は、請求項1または2において、前記コンプレッサーCの出力を調節可能にすることを特徴とする。これにより、一定の出力で酸素濃縮装置1を運転することによる無駄をなくし、より一層省エネ化を図ることができる。また請求項4は、請求項3において、前記工業炉2の温度に応じて前記コンプレッサーCの出力を調節することを特徴とする。これにより、細やかな制御を行うことで更なる省エネ化を図ることができる。本発明にあっては、酸素濃縮装置で生成する酸素富化空気の電力原単位を低く抑えて、工業炉装置の省エネ化を図ることができる。本発明の工業炉装置の一実施形態について、図1に基づいて説明する。工業炉装置は、圧力変動吸着式の酸素濃縮装置1と、工業炉2と、制御部3とを備えたもので、まず圧力変動吸着式の酸素濃縮装置1について説明する。圧力変動吸着式の酸素濃縮装置1は、いわゆるPSAPressureSwingAdsorption装置で、空気流路ARと、空気流路ARの上流側から順に設けられる、空気を圧縮して送るコンプレッサーCと、窒素ガスを吸着させて除去低減する吸着塔ATと、吸着塔で生成された酸素富化空気を貯蔵するバッファタンクBTと、で主体が構成される。コンプレッサーCは、圧縮方式等は特に限定されないもので、圧縮後の吐出圧力P1を0.2MPa以上とすることができる。吸着塔ATは、内部に、空気中の窒素ガスを選択的に吸着させる吸着剤が装填されるもので、本実施形態では4つの吸着塔AT1~AT4が並列に接続されている。吸着剤は、例えばゼオライトが好適に用いられるもので、高圧条件下で空気中の窒素ガスを吸着し、低圧条件下で吸着されている窒素ガスを離脱させる。空気流路ARの吸着塔AT1の前後にはバルブV11、V12が設けられ、空気流路ARの吸着塔AT2の前後にはバルブV21、V22が設けられ、空気流路ARの吸着塔AT3の前後にはバルブV31、V32が設けられ、空気流路ARの吸着塔AT4の前後にはバルブV41、V42が設けられている。バッファタンクBTは、吸着塔ATで生成された酸素富化空気を貯蔵するもので、その下流側の空気流路ARにバルブV5が設けられる。本実施形態では更に、吸着塔ATにパージ流路PRの下流端が接続されると共に、パージ流路PRの上流端にパージタンクPTが接続され、吸着塔ATに排気流路HRの上流端が接続され、排気流路HRの下流端は大気に開放されている。また、吸着塔AT1に接続されるパージ流路PRにはバルブV13が設けられると共に、吸着塔AT1に接続される排気流路HRにはバルブV14が設けられる。また、吸着塔AT2に接続されるパージ流路PRにはバルブV23が設けられると共に、吸着塔AT2に接続される排気流路HRにはバルブV24が設けられる。また、吸着塔AT3に接続されるパージ流路PRにはバルブV33が設けられると共に、吸着塔AT3に接続される排気流路HRにはバルブV34が設けられる。また、吸着塔AT4に接続されるパージ流路PRにはバルブV43が設けられると共に、吸着塔AT4に接続される排気流路HRにはバルブV44が設けられる。運転方法について説明する。吸着塔AT1で吸着を行う工程では、吸着塔AT1を通して空気流路ARを連通させるべくバルブV11、V12を開とし、他の吸着塔AT2~AT4は閉塞するべくバルブV21、V22、V31、V32、V41、V42を閉とする。また、パージ流路PRおよび排気流路HRについては、吸着塔AT1のパージ流路PRを閉塞するべくバルブV13、V14を閉として、他の吸着塔AT2~AT4を通して大気に連通させるべく、バルブV23、V24、V33、V34、V43、V44を開とする。そして、コンプレッサーCで圧縮空気を吸着塔AT1に供給する。吸着塔AT1では、内部に装填された吸着剤の隙間を流れる圧縮空気の窒素ガスが吸着剤に吸着され、酸素富化空気が生成される。ここで、コンプレッサーCの吐出圧力P1を高くする程、吸着剤に吸着される空気中の窒素ガスの量が増加して残りの空気中の酸素濃度が増加するもので、従来の圧力変動吸着式の酸素濃縮装置1では、酸素濃度が90以上の高濃度となるようにしているが、本実施形態では、吸着塔AT1で生成される酸素富化空気の酸素濃度が28~60となるように、コンプレッサーCの吐出圧力P1を制御するものである。吐出圧力P1と酸素濃度の関係は、吸着剤の種類と量、吸着塔ATへの装填方法、吸着塔AT内の形状等、吸着塔ATの各種条件により異なるため、所定の酸素濃度とするための吐出圧力P1も各吸着塔AT毎に異なる。吸着塔AT1での吸着工程は、吸着塔AT1に装填されている吸着剤の吸着能力に対し、実用上充分に吸着されるように行われ、生成した酸素富化空気は下流側のバッファタンクBTへと貯留される。この間、他の吸着塔AT2~AT4においては、パージタンクPTから低圧の空気が供給され、吸着剤に吸着されている窒素ガスが離脱され、吸着剤が再生される。吸着塔AT1に実用上充分に吸着されると、次の吸着塔AT2での吸着工程に移行する。この工程では、吸着塔AT2を通して空気流路ARを連通させるべくバルブV21、V22を開とし、他の吸着塔AT3、AT4、AT1は閉塞するべくバルブV31、V32、V41、V42、V11、V12を閉とする。また、パージ流路PRおよび排気流路HRについては、吸着塔AT2のパージ流路PRを閉塞するべくバルブV23、V24を閉として、他の吸着塔AT3、AT4、AT1を通して大気に連通させるべく、バルブV33、V34、V43、V44、V13、V14を開とする。そして、コンプレッサーCで圧縮空気を吸着塔AT2に供給し、酸素富化空気が生成され、酸素富化空気は下流側のバッファタンクBTへと貯留される。この間、他の吸着塔AT3、AT4、AT1においては、パージタンクPTから低圧の空気が供給され、吸着剤に吸着されている窒素ガスが離脱され、吸着剤が再生される。その後、吸着塔AT3での吸着工程他の吸着塔AT4、AT1、AT2では再生、吸着塔AT4での吸着工程他の吸着塔AT1~3では再生を同様に行い、以降は吸着塔AT1での吸着工程、吸着塔AT2での吸着工程、と繰り返すものである。このように、4つの吸着塔ATのうち一つを吸着に用いると共にこの間に他を再生することで、各吸着塔ATにおいて吸着の3倍の時間をかけて再生することができて、充分な再生を行うことが可能となる。工業炉2は、本実施形態では金属溶解炉で、バーナ21を備えており、バーナ21には、燃料ガスの供給管22と空気供給管23が接続される。空気供給管23は、酸素濃縮装置1の空気流路ARと、この空気流路ARとは別の空気流路24とが合流してなるもので、空気流路24にはブロア25が接続されている。バーナ21には、空気供給管23を介して酸素濃度が28~30の酸素富化空気が供給され、酸素富化燃焼を行うものである。なお、工業炉2は本実施形態では金属溶解炉であるが、鍛造炉等の酸素富化空気を要するあらゆる炉が適用可能である。制御部3は、マイクロコンピュータからなるもので、コンプレッサーCの駆動制御、バルブV11~V14、バルブV21~V24、バルブV31~V34、バルブV41~V44、バルブV5の開閉制御、工業炉2の炉内温度の検知、ブロア25の制御等を行う。上記の工業炉装置の運転例について説明する。酸素濃縮装置1については上述したように運転し、酸素濃度45の酸素富化空気を生成するように制御するもので、表1にコンプレッサーCの電力量W、吐出圧力P1、圧縮した空気の流量V1、電力原単位Kを示し、表2に、バッファタンクBTでの圧力P2、吸着塔ATにて生成した酸素の濃度、バッファタンクBTからの吐出流量V2、換算酸素量V3、酸素得率、吐出圧力P3を示す。そして、バーナ21に供給する酸素濃度が30となるように、ブロア25で送る空気の流量を制御し、酸素濃度45の酸素富化空気に酸素濃度21の空気を混合させる。この運転例での電力原単位は0.78[kwh/Nm3O2]である。また、比較例についても同様に表1、表2に示す。この比較例では、従来と同様に、酸素濃縮装置1で生成する酸素濃度が95という高酸素富化空気であり、この時の電力原単位は1.84[kwh/Nm3O2]である。本発明においては、酸素濃度が28~60の中酸素富化空気を酸素濃縮装置1にて生成するようにコンプレッサーCの吐出圧力P1を制御しているため、酸素濃度が90以上の高酸素富化空気を生成する場合と比較して、電力原単位を低く抑えることができ、省エネ化を図ることができる。また、バーナ21で要する酸素富化空気の流量に応じて、コンプレッサーCの出力を調節することで、より一層省エネ化を図ることができる。すなわち、従来の酸素濃縮装置1では一定の出力で運転を行っていて、工業炉で要する以上の酸素富化空気が生成されてしまい無駄が生じていたところ、本実施形態においてはそのような無駄を抑え省エネ化を図るものである。そして、バーナ21で要する酸素富化空気の流量を、工業炉2の炉内温度に応じてコンプレッサーCの出力を調節することで、細やかな制御を行い、更なる省エネ化を図ることができる。なお、酸素濃縮装置1は、本実施形態ではいわゆるPSA装置として説明したが、いわゆるPVSA装置圧力真空スイング吸着法による装置や、VSA装置真空スイング吸着法による装置であってもよい。