環状内側バンド30と環状外側バンド32との間に配置されたタービンベーン28のアレイを備えたタービンノズル26であって、前記ベーン28の各々が、凹状正圧側面と、対向する前縁及び後縁間で翼弦方向に延びる横方向に対向する凸状負圧側面とを含み、前記ベーン28が、前記内側バンド30、前記外側バンド32、及び隣接する第1及び第2のベーン28間に各々が境界付けられる複数の流路を間に定めるように配列され、前記流路の各々における前記内側バンド30の表面が、前縁に隣接する前記第1のベーン28の正圧側面に隣接した比較的高い半径方向高さのピーク46と、前記前縁の後方の前記第2のベーン28の負圧側面に対して平行且つ離間して配置された比較的低い半径方向高さのトラフ48とを含む非軸対称形状で輪郭形成されており、前記ピーク46及びトラフ48が、前記第1及び第2のベーン28間の前記内側バンド30に沿って軸方向に延びる弓形チャンネルを協働して定める、タービンノズル26。前記ピーク46が、前記第2のベーン28の負圧側面に沿って前記トラフに接合するため前記第1のベーン28の各前縁付近で高さが減少し、前記トラフ48が、前記第2のベーン28の負圧側面に沿って後縁にまで延びる、請求項1に記載のタービンノズル26。前記トラフ48の最深部分を定める線が、前記第2のベーン28の負圧側面から隣接ベーン28の正圧側面までの接線方向距離の約10から約30に位置付けられる、請求項1に記載のタービンノズル26。前記トラフ48の最深部分を定める線が、前記第2のベーン28の負圧側面から前記第1のベーン28の正圧側面までの接線方向距離の約20に位置付けられる、請求項3に記載のタービンノズル26。前記各ベーン28の後縁の後方の前記内側バンド30の表面には、根元における前記各ベーン28の後縁と前記表面との間に明瞭な交差部を定めるように実質的にあらゆるリッジが存在しない、請求項1に記載のタービンノズル26。前記ピーク46が、前記前縁と翼弦中間位置との間の各ベーンの正圧側面に中心があり、そこから前方、後方、及び側方で高さが減少し、ボウルが、前記翼形部の最大厚み付近の前記負圧側面に中心があり、そこから前方、後方、及び側方の深さが減少する、請求項1に記載のタービンノズル26。前記ピーク46が、前記第2のベーン28の前縁の周りで半径方向高さが急激に減少して、その後縁まで漸次的に減少しており、前記トラフ48が、前記ピーク46と前記第1のベーン28の前縁付近で急激に一体化し、その後縁まで漸次的に一体化する、請求項4に記載のタービンノズル26。上述の必要性は、3D輪郭形成された内側バンド表面を有するタービンノズルを提供する、本発明によって対処される。本発明の1つの態様によれば、タービンノズルは、内側及び外側バンド間にタービンベーンのアレイを含む。各ベーンは、対向する前縁及び後縁間に延びる対向する正圧側面及び負圧側面を含む。ベーンは、内側バンド、外側バンド、及び隣接する第1及び第2のベーン間に各々が境界付けられる複数の流路を定める。流路の各々において内側バンドの表面は、前縁に隣接する第1のベーンの正圧側面に隣接した比較的高い半径方向高さのピークと、前縁の後方の第2のベーンの負圧側面に対して平行且つ離間して配置された比較的低い半径方向高さのトラフとを含む非軸対称形状で輪郭形成される。ピーク及びトラフは、第1及び第2のベーン間で内側バンドに沿って軸方向に延びる弓形チャンネルを協働して定める。本発明は、添付図面と共に以下の説明を参照することによって最もよく理解することができる。各図を通して同じ参照符号が同じ要素を示す図面を参照すると、図1は、ファン12、高圧圧縮機14、燃焼器16、高圧タービンHPT18、及び低圧タービン20を有し、これら全てが長手方向中心軸線Aに沿って直列の軸流関係で配列された例示的なガスタービンエンジン10の要素を概略的に示している。高圧圧縮機14、燃焼器16、及び高圧タービン18は、総称してコアと呼ばれる。高圧圧縮機14は、燃焼器16に入る加圧空気を提供し、該燃焼器にて燃料が導入されて燃焼し、高温燃焼ガスを発生する。この高温燃焼ガスは高圧タービン18に吐出され、ここで膨張させてこれからエネルギーを抽出する。高圧タービン18は、外側シャフト22を通じて圧縮機10を駆動する。高圧タービン18から流出する加圧空気は、低圧タービンLP20に吐出され、ここで更に膨張させてエネルギーを抽出する。低圧タービン20は、内側シャフト24を通じてファン12を駆動する。ファン12は加圧空気の流れを生成し、その一部が高圧圧縮機14の入口を過給し、その大部分が、コアをバイパスしてエンジン10によってもたらされるスラストの大部分を提供する。図示のエンジン10は、高バイパスターボファンエンジンであるが、本明細書で説明される原理は、ターボプロップ、ターボジェット、及びターボシャフトエンジン、並びに他の移動体又は定置用途で使用されるタービンエンジンにも同様に適用することができる。更に、実施例としてLPTノズルが使用されるが、本発明の原理は、限定ではないがHPT及び中圧タービンIPTを含む、内側及び外側シュラウド又はプラットフォームを有するあらゆるタービンブレードに適用できる点は理解される。更に、本明細書で説明される原理はまた、蒸気タービンなどの空気以外の作動流体を用いるタービンにも適用することができる。LPT20は、固定ノズルと、タービンブレード又はバケット図示せずを備えた下流側回転ディスクとを各々が有する一連の段を含む。図2及び3は、タービンノズル26のうちの1つを示している。ノズル26は、単体構造又は組み立て構造のものとすることができ、環状内側バンド30と環状外側バンド32との間に配置された複数のタービンベーン28を含む。各ベーン28は、根元34、前縁38、後縁40、及び凸状負圧側面44に対向する凹状正圧側面42を含む翼形部である。内側バンド30及び外側バンド32は、タービンノズル26を通るガス流の内側及び外側半径方向境界をそれぞれ定める。内側バンド30は、高温ガス流路に面する高温側部31と、高温ガス流路から外方に面する低温側部とを有し、従来の取り付け構造を含む。同様に、外側バンド32は、低温側部と高温側部とを有し、従来の取り付け構造を含む。作動時には、翼形部前縁におけるガス圧力勾配は、内側バンド30付近の各翼形部の両側部上で下流側に進む逆回転の馬蹄渦のペアの形成を引き起こす。図3は、これらの渦が進む方向を概略的に示しており、ここでは正圧側面及び負圧側面の渦がそれぞれPS及びSSで表記されている。図4から10に示すように、内側バンド30の高温側部31、すなわち具体的には各ベーン28間の内側バンドの一部は、従来の軸対称又は円形の円周方向プロファイルに対して高さ方向で選択的に輪郭形成され、作動中に燃焼ガスが内側バンド30にわたって下流方向に流れると、該燃焼ガスがベーン28の前縁の周りで分割されるときに生成される渦流の悪影響を低減するようにする。詳細には、内側バンドの輪郭は、非対称性であるが、各ベーン28の正圧側面42に隣接する幅広のピーク46から幅狭の陥凹トラフ48まで半径高さ方向で輪郭形成される。この輪郭形成は、一般に3D輪郭形成と呼ばれる。3D輪郭形成を図4~10を参照して説明する。典型的な従来の内側バンドは一般に、長手方向断面で見たときに図8を参照翼形部の上面に類似した凸状湾曲形状の表面プロファイルを有する。このプロファイルは、エンジン10の長手方向軸線Aを中心とした対称的な回転表面である。このプロファイルは、ベースライン基準とみなされ、図5~9の各々において、ベースラインの従来の表面プロファイルが点線Bで示され、3D輪郭形成された表面プロファイルは実線で示されている。同じ高さ又は半径方向寸法を有する点は、図において等高線で相互接続される。図4で分かるように、ベーン28の各々は、前縁38から後縁40まで測定した翼弦長Cを有し、この寸法に平行な方向が翼弦方向を表す。内側バンド30の前方縁部又は後方縁部に平行な方向は接線方向と呼ばれ、図4においてTで表記された矢印により示される。本明細書で説明される場合、用語正の高さ、ピーク、及び同様の用語は、半径方向外寄りに位置付けられ、又は長手方向軸線Aから測定して局所ベースラインBよりも大きい半径を有する表面特徴を意味し、用語トラフ、負の高さ及び同様の用語は、半径方向内寄りに位置付けられ、又は長手方向軸線Aから測定して局所ベースラインBよりも小さい半径を有する表面特徴を意味する。図4及び8において最もよく分かるように、トラフ48は、ベーン28の各ペア間の内側バンド30の高温側部31に存在し、ほぼ前縁38から後縁40まで延びる。トラフ48の最深部は、隣接ベーン28の負圧側面44に実質的に平行な線に沿って延び、図4に示される線8-8と一致する。図示の特定の実施形態において、トラフ48の最深部は、高温側部31の最低位置と最高位置との間の半径方向高さの全体の差のおよそ30から40、或いは、全体の高さの差が約10ユニットである場合に約3から4ユニットだけベースラインプロファイルBよりも低い。接線方向において、第1のベーン28の負圧側面44から測定すると、トラフ48の最深部を表す線は、隣接するベーン28の正圧側面42に対する距離の約10から約30、好ましくは約20に位置付けられる。翼弦方向では、トラフ48の最深部は、ベーン28の最大セクション厚みの位置付近にある一般に、高C位置と呼ばれる。図4から6で最もよく分かるように、ピーク46は、ベーン28の各ペア間の内側バンドの高温側部31に存在する。ピーク46は、隣接ベーン28の正圧側面42に実質的に平行な線に沿って延びる。リッジ50は、ピーク46の最も高い部分から延び、隣接するベーン28の正圧側面42から離れてほぼ接線方向に延びる。ピーク46の半径方向高さは、このリッジ50から離れて前縁38及び後縁40の両方に向かって傾斜する。ピーク46は、前縁38の背後でベースライン高度Bからより大きな最大高度まで高さ方向で増大し、前縁38から翼弦長さの最初の1/3にわたって大きな勾配を有し、一方、ピーク46は、実質的に低勾配又は傾斜で後縁40から翼弦長さの残りの2/3にわたり同じ大きさで後縁40から高さ方向に増大する。図示の特定の実施例において、ピーク46の最も高い部分は、高温側部31の最低位置と最高位置との間の半径方向高さの全体の差のおよそ60から70、或いは、全体の高さの差が約10ユニットである場合に約6から7ユニットだけベースラインプロファイルBよりも高い。翼弦方向において、ピーク46の最も高い部分は、翼弦中間位置と隣接ベーン28の前縁38との間に位置付けられる。ここで示される実施例において、ベーン28の後縁40の後方にある内側バンド30の高温側部31上にはあまり大きなリッジ、フィレット又は他の同様の構造物が存在しない。換言すると、根元34におけるベーン28の後縁40と内側バンド30との間には明瞭に定められた交差部が存在する。機械的強度のため、この場所で一部のタイプのフィレットを含めることが必要となる可能性がある。空力的な目的で、存在するあらゆるフィレットは最小にされるべきである。ピーク46がその最大高さ近傍で局所的に離隔されているのに対して、トラフ48は、実質的に長手方向又は軸方向長さ全体にわたってほぼ均一で浅い深さを有する。全体として、隆起したピーク46と陥凹のトラフ48は、空気力学的に滑らかなチュート又は湾曲フルートを提供し、これは、1つのベーン28の凹状正圧側面42と隣接ベーン28の凸状負圧側面36との間の流路の弓形輪郭に続き、これらを通る燃焼ガスを滑らかに送るようにする。詳細には、協働するピーク46及びトラフ48は、燃焼ガスの流入角と一致し、燃焼ガスを滑らかに傾斜又は転回させて、馬蹄渦及び通路渦流の悪影響を軽減する。上述のノズル及び内側バンド構成のコンピュータ解析によって、エンジン作動中の内側バンド高温側部31近傍の空力的圧力損失が有意に低減されることが予測される。改善された圧力分布は、高温側部31からベーン28の下側スパンのかなりの部分にわたって延びて、翼形部負圧側面44に向かう馬蹄渦をもたらす渦流強度及び交差通路圧力勾配を有意に低減する。3D輪郭形成された高温側部31はまた、ベーン28のスパン中間に向かう渦移動を低減すると共に、全圧力損失を低減する。これらの利点は、LPT及びエンジンの性能及び効率を向上させる。以上、3D輪郭形成内側バンドを有するタービンノズルについて記載した。本発明の特定の実施形態を説明してきたが、本発明の技術的思想及び範囲から逸脱することなく種々の修正形態を実施できることは、当業者であれば理解されるであろう。従って、本発明の好ましい実施形態の上記の説明並びに本発明を実施するのに最良の形態が限定ではなく単に例証の目的で提供され、本発明は請求項によって定義される。