"熱伝導性材料から作製され、太陽エネルギーを吸収し、前記太陽エネルギーを熱に変換するように構成されている前面と、前記前面と反対側の後面とを有するコレクタープレートと、内面および外面を有し、前記内面が流体密接合によって前記コレクタープレートの前記後面の部位に取り付けられている後面パネルであって、前記取り付けによって、前記パネルの前記内面と前記コレクタープレートの前記後面とは、共に、前記パネルが取り付けられている前記プレートの前記後面の前記部位間に少なくとも一つの流体搬送チャネルを規定する、パネルと、熱抽出流体を前記少なくとも一つのチャネル内へ案内し、そこから前記流体を除去するためのコネクタと、を備え、前記コレクタープレートが、前記プレートの前記後面を形成するクラッド層を備えているアルミニウム合金のコア層を含み、前記クラッド層が、合金化元素および不純物の総含有量存在する場合が、0.5重量以下であるアルミニウムまたはアルミニウム合金から作製される、太陽エネルギー吸収ユニット。前記クラッド層が、合金化元素および不純物の総含有量存在する場合が、0.4重量以下であるアルミニウム合金から作製される、請求項1に記載の太陽エネルギー吸収ユニット。前記クラッド層が、合金化元素および不純物の総含有量存在する場合が、0.35重量以下であるアルミニウム合金から作製される、請求項1に記載の太陽エネルギー吸収ユニット。前記クラッド層の鉄含有量存在する場合が、0.25重量以下である、請求項1~3のいずれか1項に記載の太陽エネルギー吸収ユニット。前記後面パネルが、前記パネルの前記内面を形成するクラッド層を備えているアルミニウム合金のコア層から作製され、前記クラッド層が、合金化元素および不純物の総含有量存在する場合が、0.5重量以下であるアルミニウムまたはアルミニウム合金から作製される、請求項1~4のいずれか1項に記載の太陽エネルギー吸収ユニット。前記後面パネルの前記クラッド層が、合金化元素および不純物の総含有量存在する場合が、0.4重量以下であるアルミニウム合金から作製される、請求項5に記載の太陽エネルギー吸収ユニット。前記後面パネルの前記クラッド層が、合金化元素および不純物の総含有量存在する場合が、0.35重量以下であるアルミニウム合金から作製される、請求項5に記載の太陽エネルギー吸収ユニット。前記後面パネルの前記クラッド層が、鉄含有量存在する場合が、0.25重量以下であるアルミニウム合金から作製される、請求項5~7のいずれか1項に記載の太陽エネルギー吸収ユニット前記流体密接合が、前記プレートの前記部位において前記コレクタープレートの前記クラッド層および前記後面パネルを共に圧延接合する結果生じる接合である、請求項5~8のいずれか1項に記載の太陽エネルギー吸収ユニット。前記少なくとも一つのチャネルが、前記流体密接合の形成後に実行される、前記プレートの前記部位間における、前記パネル、前記プレート、または前記パネルと前記プレートとの両方の流体膨張の結果生じる構造である、請求項9に記載の太陽エネルギー吸収ユニット。前記後面パネルが、プラスチック材料および複合材料からなる群から選択される材料から作製される、請求項1~4のいずれか1項に記載の太陽エネルギー吸収ユニット。前記流体密接合が、前記プレートの前記部位において前記コレクタープレートと前記後面パネルとの間に接着剤を塗布する結果生じる接合である、請求項11に記載の太陽エネルギー吸収ユニット。前記コレクタープレートが、前記プレートの前記前面を形成する前記コア層の反対側に更なるクラッド層を備え、前記更なるクラッド層が、合金化元素および不純物の総含有量存在する場合が、0.5重量以下であるアルミニウムまたはアルミニウム合金から作製される、請求項1~12のいずれか1項に記載の太陽エネルギー吸収ユニット。前記後面パネルが、前記外面を形成する前記パネルの前記コア層の反対側に更なるクラッド層を含み、前記更なるクラッド層が、合金化元素および不純物の総含有量存在する場合が、0.5重量以下であるアルミニウムまたはアルミニウム合金から作製される、請求項5~10のいずれか1項に記載の太陽エネルギー吸収ユニット。前記コレクタープレートの前記前面が、前記太陽エネルギーの吸収を向上するように構成された粗面またはテクスチャー加工された面を有する、請求項1~14のいずれか1項に記載の太陽エネルギー吸収ユニット。前記コレクタープレートの前記前面は、前記太陽エネルギーの吸収を向上するように構成された材料の層を備えている、請求項1~14のいずれか1項に記載の太陽エネルギー吸収ユニット。前記コレクタープレートの前記コア層が、AA1XXX、AA3XXX、AA4XXX、AA5XXX、およびAA8XXX系の合金からなる群から選択されるアルミニウム合金で形成されている、請求項1~16のいずれか1項に記載の太陽エネルギー吸収ユニット。前記アルミニウム合金が熱処理不可能な合金である、請求項17に記載の太陽エネルギー吸収ユニット。前記後面パネルの前記コア層が、AA1XXX、AA3XXX、AA4XXX、AA5XXX、およびAA8XXX系の合金からなる群から選択されるアルミニウム合金から作製される、請求項5~10のいずれか1項に記載の太陽エネルギー吸収ユニット。前記アルミニウム合金が熱処理不可能な合金である、請求項19に記載の太陽エネルギー吸収ユニット。前記後面パネルの前記コア層が、約60MPa以下の降伏強度および30以上の破断一軸伸長を有するアルミニウム合金から作製される、請求項5~10のいずれか1項に記載の太陽エネルギー吸収ユニット。透明材料から作製された前壁を有するエンクロージャと、前記エンクロージャ内部に備え付けられた太陽エネルギー吸収ユニットと、を備える、太陽エネルギー吸収装置であって、前記太陽エネルギー吸収ユニットが、熱伝導性材料から作製され、太陽エネルギーを吸収し、前記太陽エネルギーを熱に変換するように構成されている前面と、前記前面と反対側の後面とを有するコレクタープレートと、内面および外面を有し、前記内面が流体密接合によって前記コレクタープレートの前記後面の部位に取り付けられている後面パネルであって、前記取り付けによって、前記パネルの前記内面と前記コレクタープレートの前記後面とは、共に、前記パネルが取り付けられている前記プレートの前記後面の部位間に少なくとも一つの流体搬送チャネルを規定する、後面パネルと、熱抽出流体を前記少なくとも一つのチャネルに案内し、そこから前記流体を除去するためのコネクタと、を備え、前記コレクタープレートが、前記プレートの前記後面を形成するクラッド層を備えているアルミニウム合金のコア層を含み、前記クラッド層が、合金化元素および不純物の総含有量存在する場合が、0.5重量以下であるアルミニウムまたはアルミニウム合金から作製される、太陽エネルギー吸収装置。太陽エネルギー吸収ユニット製造する方法であって、熱伝導性材料から作製され、太陽エネルギーを吸収し、前記太陽エネルギーを熱に変換するように構成されている前面と、前記前面と反対側の後面とを有するコレクタープレートを提供すること、内面および外面を有する後面パネル、および、少なくとも一つの流体搬送チャネルのパターンにおいて非接合インクでコーティングした、後面パネルの前記内面または前記コレクタープレートの前記後面のコーティング部分を提供すること、前記パネルの前記内面のコーティングされていない部位を、圧延接合によって、前記プレートの前記後面の対応する部位に取り付けて、前記パターンにおける非接合領域または接合が弱い領域を残しつつ、それらの間に流体密接合を形成すること、前記非接合領域において前記プレートと前記パネルとの間に導入される圧力下に流体によって、前記少なくとも一つの流体搬送チャネルを膨張させること、および前記少なくとも一つの流体搬送チャネルに、熱抽出流体を前記少なくとも一つのチャネル内に案内し、そこから除去することを可能にするコネクタを提供すること、を含む、該方法。構造物における材料の腐食を最小限に抑えつつ、良好な熱抽出効率を得ることができるような、この種類の装置のための改善された構造が要求されている。本発明の例示的な実施態様は、太陽エネルギー吸収ユニットを提供する。このユニットは熱伝導性材料から形成されるコレクタープレートを含み、この板は、太陽エネルギーを吸収し、太陽エネルギーを熱に変換するように構成されている前面と、前面と反対側の裏面とを有する。このユニットは、内面および外面を有する後面パネルを含み、その内面は、流体密接合によってコレクタープレートの裏面の一部分に取り付けられている。この取り付けによって、パネルの内面とコレクタープレートの裏面とは、共に、パネルが取り付けられている板の裏面の一部分同士の間すなわち、それらの境界線の内側に少なくとも一つの流体搬送チャネルを画定する。このユニットは、熱抽出流体を少なくとも一つのチャネルに案内し、そこから流体を除去するためのコネクタも含む。コレクタープレートは、板の裏面を形成するクラッド層を備えるアルミニウム合金のコア層を含む。このクラッド層は、合金化元素および不純物の総含有量存在する場合が、0.5重量以下、好ましくは0.4w.以下、より好ましくは0.35重量以下であるアルミニウムまたはアルミニウム合金から形成される。なおも好ましくは、鉄の総含有量存在する場合は、0.25重量以下すなわち、0~0.25重量である。それ故に、クラッド層の合金は高純度であり、大部分はアルミニウムを備える。後面パネルは金属から形成されてもよいし、あるいは、後面パネルをコレクタープレートに取り付ける前でも後でも、流体搬送チャネルに対応する領域に凹面を形成するように後面パネルの内面を形作る場合には、プラスチックまたは複合材料などの材料から形成されてもよい。プラスチックまたは複合材料からなる後面パネルは、接着剤を使用してコレクタープレートに取り付けることができる。しかしながら、好ましくは、後面パネルは、パネルの内面を形成するクラッド層を備えるアルミニウム合金のコア層を有する金属パネルである。このクラッド層は、合金化元素および不純物の総含有量存在する場合が、0.5重量以下、好ましくは0.4w.以下、より好ましくは0.35重量以下であるアルミニウムまたはアルミニウム合金から形成される。なおも好ましくは、鉄の総含有量存在する場合は、0.25重量以下である。パネルが前述のような金属パネルである場合には、流体密接合は、好ましくは、結合する板の一部分におけるコレクタープレートのクラッド層と後面パネルとを共に圧延接合することによって形成されたものである。次に、圧力下で流体を導いて、板とパネルとの間の接合していないまたは接合が弱い一部分を膨張させることによって流体搬送チャネルを形成できる。圧延接合は、結果として金属のコレクタープレートと金属の裏板とが直接接触するため、その2つの間の良好な熱移動を可能にする。後面パネルをプラスチックまたは複合材料から作る場合には、結合する一部分に接着剤を塗布することによって流体密接合を形成でき、後面パネルの予め形形成された領域によって流体搬送チャネルを形成できる。コレクタープレートは、板の前面を形成するコア層の反対側に更に別のクラッド層を有してもよい。この更に別のクラッド層は、合金化元素および不純物の総含有量存在する場合が、0.5重量以下、好ましくは0.4w.以下、より好ましくは0.35重量以下であるアルミニウムまたはアルミニウム合金から形成される。同様に、後面パネルは、好ましくは、外面を形成するパネルのコア層の反対側に更に別のクラッド層を含む。この更に別のクラッド層は、合金化元素および不純物の総含有量存在する場合が、0.5重量以下、好ましくは0.4w.以下、より好ましくは0.35重量以下であるアルミニウムまたはアルミニウム合金から形成される。コレクタープレートの前面には、有利には、太陽エネルギー吸収を向上するように構成された粗面またはテクスチャード加工面が提供される。あるいは、前面に、太陽エネルギー吸収を向上するように構成された材料の層が提供されてもよい。別の例示的な実施態様は、透明材料、例えば、ガラスまたはプラスチックから形成された前壁を有するエンクロージャを含む太陽エネルギー吸収装置を提供し、前述の種類の太陽エネルギー吸収ユニットがエンクロージャ内部に備え付けられる。更に別の例示的な実施態様は、太陽エネルギー吸収ユニットを製造する方法を提供する。この方法は、熱伝導性材料から形成され、太陽エネルギーを吸収し、太陽エネルギーを熱に変換するように構成されている前面と、前面と反対側の裏面とを有するコレクタープレートと、内面および外面を有する後面パネルとを提供することを含む。後面パネルの内面またはコレクタープレートの裏面の部分は、流体搬送チャネルのパターンにおいて非接合インクでコーティングされる。パネルの内面のコーティングされていない一部分は圧延接合によって板の裏面の対応する一部分に取り付けられ、示されたパターンにおいて非接合領域または接合が弱い領域を残しつつ、それらの間に流体密接合を形成する。次に、非接合領域における板とパネルとの間に、圧力下で流体を導いて流体搬送チャネルを膨張させる。流体搬送チャネルにコネクタが提供され、このコネクタにより、熱抽出流体をチャネルに案内し、かつそれを流体搬送チャネルから除去することが可能になる。この記述では、AA番号によって特定された合金を参照する。アルミニウムおよびその合金の命名および特定に最も一般に用いられる番号表示システムの理解のために、アルミニウム協会によって公開されている、2009年2月改訂のInternationalAlloyDesignationsandChemicalCompositionLimitsforWroughtAluminumandWroughtAluminumAlloysその開示はその全体が参照により本明細書に組み入れられるを参照されたい。用語クラッドおよびコアまたはクラッド層およびコア層は、本明細書において非常に大まかに用いられることを説明する。例えば、コア層およびクラッド層は、3層構造において容易に特定できるが、厳密に言えば、2層構造にはそのようなものとしてコア層すなわち、埋め込み層が無くともよい。しかしながら、通常、コア層は、そのような2層構造におけるより厚い層として考慮され、通常、層状構造に大半の物理的性質を分け与える層である。本発明の文脈では、多層構造のうちの、少なくとも一つの流体搬送チャネルに面する層がクラッド層または、クラッドであると考慮される。コレクタープレートのクラッド層および場合により後面パネルに用いられる高純度アルミニウム合金は、下記の実験セクションに示すように、良好な耐食性を有するが、モノリシック層単一層の形態で用いる場合には極端に脆弱になる傾向があり、損傷し易い。より強力な金属コアにおける腐食を受けやすい表面にクラッド層としてそのような合金を提供することが有利であることが見出された。クラッド層は、好ましくは、腐食を受けやすい面、すなわち、流体搬送チャネルの内面に提供される。場合によっては、太陽熱吸収ユニットが備えるエンクロージャ内部の大気に接触する面に提供される。本発明に関する種類の太陽エネルギー吸収装置の例示的な実施態様を、添付図面である図1に示し、下記に簡潔に記載する。本図は、建物の屋根などへの備え付けに適した平坦パネルの形態の太陽エネルギー吸収装置10の部分断面を示す。この装置は、透明の矩形前壁11および後壁12を有する外側エンクロージャ10Aを含む。前壁11は、例えば、ガラスまたは透明プラスチックから形成される。後壁12は、例えば、金属、木材またはプラスチックの絶縁材料例えば、発泡ポリスチレンから形成され、従来の断熱材、例えば、ガラス繊維などの内層および/または外層図示せずを備えている。前壁と後壁とは、後壁11と同じ構造物から作ることができる短い側壁13によって、それらの周辺において互いに接続している。これらの壁はそれぞれの端部において相互に接続して密閉装置を形成する。流体コネクタ14が、壁の一つ、例えば、示す側壁13を貫通して装置への熱抽出流体の出し入れを可能にする。密閉されたエンクロージャ10Aは太陽エネルギー吸収ユニット15を収容し、このユニットは、透明壁11を通過する太陽エネルギー20を吸収し、それを熱エネルギーに変換し、次に、熱抽出流体を利用して熱エネルギーを収集したり、除去したりする。このユニット15は、黒色に塗られた前面を有するコレクタープレート17を含むか、太陽エネルギーを効率的に吸収する材料の層19を備えており、その結果として加熱される。熱は伝導によってコレクタープレート17を通り、その全表面区域一面が覆われているその裏面16、または後面パネル25と一体となっている裏面16の選択された一部または複数の部分に移動する。後面パネルは、コレクタープレート17に接触する平坦部分18および蛇行または他の複雑な経路をたどる単一チャネル26、あるいは、下記する多重チャネルを提供するように曲線を付けられる。チャネル26は、その反対端が適した導管図示せずを介して流体コネクタ14に接続される。この接続により、装置10の外部に位置付けられた流体ポンプ図示せずを用いて、熱抽出流体22通常、水もしくはプロピレングリコールを含有する水、または不凍剤もしくは沸騰防止添加剤として類似の化学物質を連続的に供給することができる。チャネル内部の熱抽出流体22がコレクタープレート17の裏面16のかなりの区域にわたり直接接触することにより、通常ではこの目的のために提供される従来の蛇行型の金属チューブよりも、より効率の良い集熱が可能になることに留意されたい。太陽エネルギーによって生成された熱は、熱抽出流体22によって収集しられ、熱抽出流体によって装置から除去される。この方法により除去された加熱流体を、例えば、従来の熱交換を利用して、別の媒体例えば、建物内で用いる温水、または建物空間を直接に、もしくは他のプロセスで温めるための空気もしくは水を加熱することができる。その後、温度が下がった熱抽出流体は、更に別の集熱のために太陽エネルギー吸収装置10に戻り、通常、熱抽出流体の一定かつ持続的な再循環が行われる。図2は図1に類似する断面図であるが、太陽エネルギー吸収ユニット15のみを単独で示す。後面パネル25が、コレクタープレート17の裏面16、例えば28の領域に堅く取り付けられる。この取り付けはパネル25の全範囲にわたって行われ、チャネル26内部に熱抽出流体を閉じ込め、チャネルの隣接ループ間を熱抽出流体が直交流することを防止する。コレクタープレート17は、好ましくは、片面または両面に、異なるアルミニウム合金の薄層を含むアルミニウム合金板のクラッドから形成される。この種類の合わせ板は、例えば、熱間圧延および冷間圧延によって作ることができ、2009年1月6日にAndersonらによって発行された米国特許第7,472,740号に開示されている順次的な共鋳造の手法によって製造された複合インゴットがあるその開示は具体的には参照により本明細書に組み入れられる。後面パネル25は金属から作ることができ、あるいは、領域28における接合を、接着剤を使用して達成する場合には、成型プラスチック材料または複合材料から形成されてもよい。図3Aは、コア層30ならびにコア層の両面に提供されたクラッド層31および32からなるクラッド板の形態であるコレクタープレート17の例示的な実施態様を示す。コア層30は、その良好な熱伝導率に加えて良好な機械的性質を考慮して選択される合金である。好ましくは、コアの合金は、コア層の合金の機械的強度を強大にするための熱処理を行う必要がないように、熱処理時効硬化合金ではない。そのような熱処理は、望ましくないことに、コア層30からクラッド層31および32に合金化元素を移動させ、その結果、クラッド層の耐食性能を損なう。AA3XXX、AA4XXX、AA5XXX、またはAA8XXX系のアルミニウム合金がコア層に適しており、AA1XXX系の合金の一部もコア層に適している。コア層30に用いる合金の選択は、前述のプロセスにおける共鋳造の容易さにも影響され得る。クラッド層31および32には高耐食性合金が選択される。腐食は、大抵の場合、コレクタープレート17が熱抽出流体22に接触する接点に生じる。このため、板は片側のみ、すなわち、チャネル26内部の熱抽出流体22に面し、接触する裏面16を形成する側のみがクラッドされる。クラッディング層用に選択される好ましい合金は、合金化元素および不純物の総含有量存在する場合が、0.5重量以下、より好ましくは0.4重量以下、最も好ましくは0.35重量以下のアルミニウム合金である。このように、アルミニウム合金は高純度である。長時間にわたる高温での熱処理を利用して、鉄のような不純物元素の溶解を支援することができる。原理上は、これにより、不純物が陰極として機能することを防止でき、その結果、さらに所定の不純物の基準レベルにおける耐食性を改善できる。実際には、これは処理が遅くかつ高価な場合にはあまり好ましくなく、パネルを軟化および歪曲させる可能性がある。前述の通り、コレクタープレート17の上すなわち、外面は、通常、太陽エネルギーを強く吸収する材料の層19でコーティングされている。層19は、好ましくは、高度に接着性であり、長年にわたる使用における大気による腐食形態に耐性がある。層19の直ぐ下に高耐食性金属の更に別のクラッド層31を選択的に使用することでも、パネルの耐食性および一般的な耐候性を向上できる。この層31は、下部クラッド層32と同じ合金から形成されてもよいし、熱抽出流体よりはむしろエンクロージャ10A内に存在する空気もしくは他の気体または湿気と接触する場合には、腐食を減らすことを第一に意図された異なる合金から形成されてもよい。図3Bに示すように、太陽光吸収を改善するために、コレクタープレート17の上面に、粗面またはテクスチャード加工面40を追加的に提供してもよい。上面は、その開示が参照により本明細書に組み入れられる米国特許第7,516,637号の教示に従ってテクスチャード加工できる。図3Bに示すように、コア層30の両面にクラッド層を備える場合には、粗面またはテクスチャード加工面40は、コーティング層19と接触するクラッド層31の上面となるであろう。しかしながら、図3Cの代替態様に示すように、例えば、大気による腐食が重大な懸念でない場合クラッド層31を削除してもよい。この場合は、粗面またはテクスチャード加工面40は、コーティング層19と接触するコア層30の上面となる。先に述べたように、後面パネル25はプラスチックまたは複合材料から形成されてもよいが、これは、好ましくは、コレクタープレート17と同様に、片面または両面に、異なるアルミニウム合金、好ましくはクラッドしたアルミニウムまたはアルミニウム合金から形成される。そのような配置を図4この図は図2の参照番号27で参照する区域におけるパネルの一部を示すに示す。この配置では、コア層35はその両面を、クラッド層36および37によりクラッドされる。この場合も、コア35には良好な機械的性質を有する合金を選択できる。理想的には、コア層35には、機械的強度を強大にするための熱処理を行う必要がないように、熱処理合金は用いない。そのような熱処理は望ましくはない。この理由は、この処理はコア層35からクラッド層36および37に合金化元素を移動させ、その結果、耐食性が低減するからである。コア層35に適する合金には、AA3XXXおよびAA5XXX系の合金が含まれる。熱抽出チャネル26の内面を形成する後面パネルの上面は、合金化元素および不純物の総含有量存在する場合が、0.5重量以下、より好ましくは0.4重量以下、最も好ましくは0.35重量以下であるアルミニウムまたはアルミニウム合金によりクラッドされる。これらの合金はそれ故に高純度である。流体に直面するコレクタープレート17の面に提供されるクラッド層32との組み合わせにより、熱抽出流体22を、チャネル26を形成する耐食性面の内部に確実に完全に閉じ込めることができる。もしあれば後面パネルの下部すなわち、外層37に用いるクラッディング層は、太陽装置内部の大気による腐食に耐性がある高耐食性アルミニウム合金でもよい。この層はクラッド層36と同じ合金でもよいし、異なる耐食合金でもよい。この種類の被覆パネルは、先に述べたプロセスによって製造されるクラッドインゴットから作ることができる。図5Aは、図2の参照番号28で参照する領域における被覆コレクタープレート17および被覆後面パネル25を示す。この図では、コレクタープレートと後面パネルとが互いに接触して相互に取り付けられる。コレクタープレート17の内側クラッド層32および後面パネル25の内側クラッド層36は、前述のように、熱抽出流体22に対して高耐食性を示すものが選択される。また、これらのクラッド層への高純度合金の使用によって、マイクロガルバニック作用を最小限に抑えることができ、その結果、腐食をさらに低減または遅延することができる。図5Bは、それぞれが、1つのクラッド層のみを備える被覆コレクタープレート17および被覆後面パネル25を示す。コレクタープレート17のクラッド層32および後面パネル25の内側クラッド層36は、前述のように、熱抽出流体22に対して高耐食性を示すものが選択されるが、前述の外側クラッド層31および37は存在しない。そのような配置は、大気による腐食が深刻な懸念ではない状況に用いられるであろう。先に述べたように、図5Bの実施態様におけるコア層30の外面、または図5Aの実施態様におけるクラッド層31の外面を、太陽光吸収を改善または向上するためにテクスチャード加工してもよいし、粗面化してもよい。クラッド層に高純度合金を用いることにより、後面パネル25のコレクタープレート17への取り付けに利用され得る圧延接合プロセスが容易になる。圧延接合は、積層板およびパネルのそれらが結合する領域を、荷重ローラー間を通過させることにより、かなりの力を板およびパネルに加えることを含む。この接合は、チャネル26を形成するために後面パネル25を事前に形作る場合には困難となるであろう。それゆえに、所望の経路のチャネル26を作り出すために、後面パネル25を平坦に維持し、板またはパネルのいずれかの内面を非接合材料しばしば、非接合インクと称されるの分散によってプリントしてもよい。この目的には黒鉛インクが適している。次に、コレクタープレートおよび後面パネルを、荷重ローラー間を通過させて圧延接合を行う。非接合インクによって隔てられていない接触領域では接合強度が比較的高く、一方、非接合インクが堆積している接触領域では接合強度が比較的低いか、または面は全く接合していない。接合強度が低いまたはゼロである領域は、圧延接合後に膨張してチャネル26を形成できる。すなわち、圧力により膨張流体がコレクタープレートと後面パネルとの間に導かれ、強く取り付けられていない一部分におけるコレクタープレートと後面パネルとを離すように推し進め、パネルを恒久的に歪曲させるのに十分に大きな圧力が生じ、チャネル26を形成する。膨張流体は気体でもよいし、液体でもよい。膨張中、コレクタープレートおよび後面パネルいずれか一つのみ好ましくは、後面パネルを歪曲してもよいし、両方を歪曲してチャネル26を形成してもよい。コレクタープレートおよび後面パネル両方の膨張は、いずれか一つの張り出し成形の要求を制限しつつ、形成されるチャネルの断面積を最大化できるという利点がある。コレクタープレートおよび後面パネルのいずれか一つのみを膨張させる場合には、膨張する構成要素を全て張り出し成形する必要がある。コレクタープレートおよび後面パネル内部の相対的な膨張量は、コア層30および35に用いる合金の相対的強度および/または厚さに影響を受ける。歪曲させるコアには、降伏強度がO質別において約60MPa以下、および伸長破断一軸伸長が30以上である合金を用いることが望ましい。また、クラッディング層およびコアに用いる金属における降伏強度の差異は、好ましくは約50MPa以下である。クラッディング層の伸長は、好ましくは、コアのそれと同等以上にするのがよい。この理由は、膨張時にコアの伸長がより大きくなるからである。具体的な好ましい例を提供するために、多くの場合にコアに用いられるO質別における合金AA1100の降伏強度が34MPaであり、その伸長が約35であることに言及する。O質別における合金AA3003では、対応する値は42MPaおよび30~40であり、合金AA5005のO質別における降伏強度は40MPa以上である。対照的に、合金AA5082およびAA5083の降伏強度は100~200MPaであり、この強度はコア層に用いるには過度に大きく、チャネル膨張中に歪曲に耐えてしまうと考えられる。前述の実施態様の考察では、チャネル26が、蛇行または他の複雑なパターンにおいてコレクタープレート17の裏面全体を伸長する単一チャネルでもよいと述べている。しかしながら、代替的な配置も可能である。例えば、個々のチャネルが板の裏面17の全域において平行に伸長し、装置外部において結合してもよいし、コレクタープレートの反対側の側端部に沿って伸長する連結管を介して結合してもよい。加えて、必要に応じて、前述の取り付け方法を利用してその全長に沿った変断面を有するチャネルを製造してもよい。この方法を用いて、熱抽出流体とコレクタープレートの下面との接触面積が、チャネルの全長に沿って異なるように取り付け面積を変えることもできる。この方法によるチャネルの性質を変化させる能力は、さもなければ所定のチャネルパターンに生じ得る熱抽出流体の流量または圧力の変化に順応するのに有益である。なおさらに、コレクタープレート17を好ましくも略平坦なものとして述べたが、あるいは、チャネル26は、平坦でもよいし、曲線を付けたコレクタープレート17と共にチャネルの一部を形成するように部分的に曲線を付けられてもよい後面パネルとともにコレクタープレート17に形成してもよい。選択的な太陽光吸収層19に用いる材料には非常に多くの選択肢がある。層は、通例、高吸収率および低放射率を有するように形成された例えば、吸収率:放射率が95:5程度に高いように選択された薄い黒膜である。本質的な吸収体の薄膜には、例えば、酸化コバルトまたは酸化銅を用いることができる。しかしながら、他の方法、例えば、誘電体の代替層および薄い金属膜光学的に透明、または半導体と金属との組み合わせを用いる場合でも高選択性をもたらすことができる。多層構造は、一般に高性能であるが、製造費がより高価となる。例示的な実施態様の太陽エネルギー吸収ユニットは、任意の所望のサイズに作ることができる。そのようなユニットの従来のサイズは、1.2m×2.4m4ft×8ftであるが、より小さいユニット、例えば、lm×2mも望ましい。本発明の好ましい例示的な実施態様は、以下の実験セクションを参照することによりさらに理解される。実験太陽エネルギー吸収ユニットにおけるチャネル内部の腐食を最小限に抑えるための効果的なクラッド層を形成するアルミニウム合金の種類を特定するための試験を実行した。下記の表1に、8個の候補合金の組成を示す。試料合金8は、主要な合金化元素としてマンガンを有する標準的な3XXX系合金である。全ての合金を、およそ0.9~1.0mmゲージのモノリシック単一層シートの形態において評価した。初期の一連の試験は、およそ2分間、エタノールを除去する超音波の後に、ミル仕上げ面において実施した。図6に示すような標準の三極配置であるプリンストンのフラットセルを用いて電気化学実験を実施した。この装置によって、最低限の作成試料を用いたアルミニウム合金の小さなクーポン60の試験が可能になる。試験クーポン60の前面を、セル65の端板62に備え付けられたOリングシール61に接触固定した。この配置では、金属クーポンの均一な1cm2ディスクをセル内部の試液64にさらした。英国カンブリア州のACMInstrumentsLtd.から得られるプログラム可能な電気化学的界面を用いて直線分極実験LPEを実施した。LPE実験には、試験クーポン60と標準的な基準電極66例えば、SECと称される塩化第一水銀、または銀もしくは塩化銀との間の電位を測定し、定電位電解装置67を用いて電位を制御することを含んでいた。アルミニウムクーポンに力を加えて陽極に分極することにより、不動態皮膜破壊、その結果生じる孔食発生を防ぐための次第に増大する駆動力を生じさせることが可能になった。この分極中の不動態皮膜の耐性程度の測定を、アルミニウム試料の電位が次第に増大しているすなわち、より陽極になるときに、試料クーポン60と不活性対極68との間の電流をモニタリングすることによって行った。アルミニウム合金についての標準的なLPEの結果は、特定の試液における合金の耐食性を表す3つの特徴を示した。すなわち、以下の特徴を示した。1.Efc-合金の自由腐食電位。2.Epit-破壊電位、孔食電位と称されることもある。3.不動態化範囲-EfcとEpitとの電位差の測定。この範囲は、合金の孔食性の測定値として一般に用いられる。表1の合金を、LPE実験において、種々の試験水溶液を用いて試験した。太陽熱装置における熱抽出に一般に用いられる熱抽出溶液すなわち、50が水で、50がプロピレングリコールのイオン伝導率は、通例、非常に低く、そのような溶液を用いたLPE実験に伴う短期間においては、合金のいずれも破壊電位Epitを示さなかった。それ故に、そのような溶液は、候補合金の耐食性をランク付けするのに有益ではなかった。この理由のため、より侵略的な試液を用いた。すなわち、以下の試液を用いた。25°CのASTM水Na2S04が148mg/Lであり、NaHC03が165mg/L。水50プロピレングリコール50250ppmの塩化物。25°CのASTM水において表1の合金試料1および7について実行したLPE実験の結果を図7に示す。この結果は、試料7-234mVよりも試料1-1254mVの受動的範囲がかなり高いことを示している。本発明者らは、これらのデータの原因が、はるかに高いレベルの不純物、例えば、鉄およびシリコンが試料7の合金に存在しているためであると考えている。不純物は、露出面において陰極として機能し、その結果、マイクロガルバニック作用を促進し、受動性が低減すると考えられている。従って、これらの結果から、試料7の合金よりも試料1の合金が孔食に対して遥かに大きい耐性があることが予測される。この場合も25°CのASTM水を用いて、表1の合金試料の全てについて実行した類似の試験についてのデータを以下の表2に示す。この表は、合金試料の自由腐食Efc値、破壊電位Epit、および受動的範囲を示す。表2に要約されたデータは、表1の候補合金の孔食性の範囲を表示している。これらのデータから、それらの良好な強度のために熱抽出ユニットの組み立てに通常用いられる標準の合金、すなわち、試料7AA1100合金および試料8AA3003合金が、より純度の高い合金試料1~6よりもかなり受動的範囲が低いことが見受けられる。それ故に、これらの短期間でのLPE実験において試料7および8に示された受動レベルから、これらの合金を長期間使用することが不適切であることが想定できる。図8は、表2の種々の試料についての受動的範囲をチャートの形態で示す。この図から、合金純度と受動性の増大との間に一般的相関があることが見受けられる。ソーラーパネルでの用途例えば、50の水と50のプロピレングリコールを用いる通常の熱抽出流体における長期の使用例えば、20年超に適した受動的範囲は、約280mV線80に示す以上であると想定される。これは厳密な境界線ではなく、LPEデータと従来の合金を用いた過去の使用経験とに基づく推定値である。そのような受動的範囲レベルは、合金化元素の含有量が約0.5重量以下すなわち、0.5重量を超えない、より好ましくは約0.4重量以下すなわち、0.4重量を超えない、最も好ましくは約0.35重量以下すなわち、0.35重量を超えないであるアルミニウム合金に略対応している。金属純度と受動的範囲との間の相関関係は厳密ではない。この理由は、合金の鋳造時間および鋳造方法次第で、離散した金属間層に存在するよりはむしろ固溶体中で結合する不純物レベルが変化することがあるからである。このように、たとえ受動性への主な影響が不純物レベルであっても、熱機械加工過程も合金の受動性に影響を及ぼし得る。それでもなお、効果的な耐食性のためには、多くの場合に、不純物の最大数値が0.5重量であることが適切である。以下の表3は、標準のASTM水よりも高い塩化物レベルを有する試液前記参照を用いて、合金試料について実施したLPE実験の結果を示す。この第二の試液は、ASTM水よりも侵略的であるとみなされる。この実験では、熱吸収装置の運転温度に近い約85°Cに溶液を加熱することにより、なおさらに侵略的な溶液を作った。表3に示すデータは、前述の表2および図8と同じパターンに従う。ASTM水について得られた結果と同様に、より純度の高い合金がより大きい受動的範囲を示している。前のデータとの無比の顕著な違いは、従来の試料7および8の合金に加えて、試料6の合金鉄の含有量が0.35重量よりもわずかに高い合金も活性溶解したことである。それ故に、これらの合金は、このより侵略的な試液においては測定可能な受動的範囲を示さなかった。これらの結果は、太陽光吸収体での用途におけるクラッド層に、より純度の高い合金が要求されることを示している。試料6の合金がこの試験に不適切であることが見出され、試料1~5の合金よりも適していないことが示唆されるが、作業条件が一般にはさほど厳しくないであろうため、それでもなおこれは実際の使用には適したものとなる。それでもなお、一般には、使用中に熱抽出流体さらには、太陽ユニット内部の大気に触れる合金の鉄含有量を、多くの用途では0.25重量以下すなわち、0~0.25重量に維持することが好ましい。"