"複数本の中空管と、該複数本の中空管の両端部に位置し前記複数本の中空管と連通し前記複数本の中空管の内部に流体を通流させるためのマニホールドおよび流体ポートを有するヘッダーとを備えた熱交換器であり、前記複数本の中空管が一定本数ごとに集束されることによって形成された中空管束を複数備えていることを特徴とする熱交換器。前記中空管束は、前記複数本の中空管が一定本数ごとに線状体によって螺旋状に巻かれたものであることを特徴とする請求項1に記載の熱交換器。前記中空管束を、複数集めてさらなる線状体にて螺旋状に巻かれて集束されることによってさらなる中空管束を形成する工程を、複数回繰り返すことによって形成された中空管束を複数本備えていることを特徴とする請求項1または2に記載の熱交換器。前記中空管束は、前記複数本の中空管に対して、線状体が織り込まれ、もしくは、編み込まれることによって形成されたものであることを特徴とする請求項1に記載の熱交換器。前記中空管および前記線状体が樹脂材料で形成されていることを特徴とする請求項1~4のいずれかに記載の熱交換器。上記の通り、熱交換器について、微細な中空管を数百本またはそれ以上用いた場合においても、製造に多大な労力を費やすことなく、さらには微細な中空管間に適当な隙間を持たせることで高い放熱性能をもつ熱交換器を得る方法は今まで知られていなかった。上記目的を達成するための本発明は、以下の方法を提供する。すなわち、本発明によれば、複数本の中空管と、該複数本の中空管の両端部に位置し前記複数本の中空管と連通し前記複数本の中空管の内部に流体を通流させるためのマニホールドおよび流体ポートを有するヘッダーとを備えた熱交換器であり、前記複数本の中空管が一定本数ごとに集束されることによって形成された中空管束を複数備えている熱交換器が提供される。また、本発明の好ましい形態によれば、前記中空管束は、前記複数本の中空管が一定本数ごとに線状体によって螺旋状に巻かれたものである熱交換器が提供される。また、本発明の好ましい形態によれば、前記中空管束を、複数集めてさらなる線状体にて螺旋状に巻かれて集束されることによってさらなる中空管束を形成する工程を、複数回繰り返すことによって形成された中空管束を複数本備えている熱交換器が提供される。また、本発明の好ましい形態によれば、前記中空管束は、前記複数本の中空管に対して、線状体が織り込まれ、もしくは、編み込まれることによって形成されたものである熱交換器が提供される。また、本発明の好ましい形態によれば、前記中空管および前記線状体が樹脂材料で形成されている熱交換器が提供される。本発明は、小さく、軽くそして熱交換効率が高く、さらに製造コストを低くして製作可能な熱交換器を提供することである。本発明の熱交換器は、自動車のエンジンの冷却装置用途や、パソコン、液晶プロジェクターおよび電気の配電盤などの冷却装置用途として使用することができる。中空管内部に冷媒を流して、冷媒の熱を中空管内部から外部へ放出する気-液系の熱交換器は、液-液系の流体処理装置とは異なった形状および性質を有している。例えば熱交換器において、冷媒が通流される中空管の外周の大部分は外気に対して露出した状態で構成されているため、中空管の外周を流れる圧縮性流体である空気は、中空管の配置に偏りがある、つまりは流路抵抗が大きい箇所がある場合においては、全ての中空管が均一な熱交換性能を得ることは難しい。さらに、例えば中空管に対して空気を強制的にファンなどで当てる場合においては、中空管に対して外的に力がかかることになり、それによる中空管の曲がりや折れおよび切れへの対策も検討する必要がある。すなわち、気-液系の熱交換器は、非圧縮性流体を通流する液-液系の流体処理装置と構成は似ているが、求められる効果は異なり、また、それによって冷媒となる液体を通流する中空管の配置の形態も大きく異なるため、中空管が持つ放熱性能を効果的に利用することが可能な形状の熱交換器を得ることは多大な労力を要していた。以下、図面に基づいて本発明の熱交換器の一実施形態を説明するが、下記好ましい形態、例示はこの場合に限定されるものではない。図1は本発明の一実施形態における熱交換器の外観図である。図2は本発明の一実施形態における熱交換器の断面図である。熱交換器10は複数の中空管11が集束された中空管束12と、この中空管内部に流体を通流させるための液体ポート13を備えたヘッダー14からなっている。中空管11の形状は特に限定されないが、熱交換の観点から薄肉であることが好ましい。しかし、薄すぎると耐久性などに問題が生じ、厚すぎると熱交換効率の低下に繋がる。従って5~500μm、好ましくは10~100μm、さらには20~50μmが好ましい。また、熱交換の効率の観点から、内径は1mm以下、好ましくは800μm以下、さらには500μm以下が好ましい。また、内径が小さすぎると製作が困難になることや、冷媒を流した際の圧力損失が大きくなることから、50μm以上、好ましくは100μm以上、さらには150μm以上が好ましい。また、材質においても特に限定されないが、熱交換の観点からその物質の熱伝導率の高いもの、例えば金属であれば鉄、銅などの中空管があげられる。また、製造しやすさの観点から言えば、一般的に使用されている樹脂材料を用いることで形成される中空糸であることが好ましい。例えば、ポリ塩化ビニル、セルロース系ポリマー、ポリスチレン、ポリメチルメタクリレート、ポリカーボネート、ポリウレタン、ポリアクリロニトリル、ポリスルホン系ポリマーが好ましい。さらに、中空管の中に通流される冷媒が中空管外部に漏れない程度に透水性能を有している濾過膜で形成された中空糸膜であっても良い。中空糸膜の透水性能は、中空糸膜の中に通流される冷媒の物性や流量によって中空糸膜内にかかる圧力から適宜決定されるが、好ましくは0.1~10mL/hr/mmHg/m2である。ヘッダー14の材質は特に限定されないが、中空管束12をヘッダー14に固定するためには、取り扱い易さから硬化性の樹脂を用いることが好ましい。さらに好ましくはポリウレタン、シリコーン、エポキシ等の高分子材料または2液混合の高分子接着剤などがあげられ、遠心成形法などによるポッティングによって中空管束12をヘッダー14に固定することができる。したがってヘッダー14の材質は先述した硬化性樹脂との接着性が良好であるものが好ましい。例えばポリスチレン、ポリカーボネート、塩化ビニル、アクリルブタジエンスチレンなどが好適に用いられる。気-液系の熱交換器は、中空管11内部に冷媒となる流体を流し、中空管11外部に空気を流すことによって用いられる。中空管11内部に冷媒を流すことは中空管11の両端が開口していることによって流量を確保できるが、中空管11の本数が多ければ多いほど、中空管11同士が接触することによって、中空管11外部を通る空気の流路が極端に狭くなり、熱交換性能が著しく低下する。よって中空管11外部に均一に空気を流すことは精密な設計を必要とし、またそれを実際に形にするためには、非常に多大な手間と時間を必要とする。これを解決するために中空管11外部に線状体15を螺旋状に巻きつけることによって、中空管11同士の間隔を一定にすることに加え、全体的な束の偏りを緩和することも達成できる。それらによって外部空気の流れが一定になることから高い冷却性能を得ることが可能となり、さらには製作時には、中空管11を束ねた際に中空管11がばらけることを抑制することが可能であり、さらに中空管束を一つ一つ別工程にて製作し任意の間隔に配置することなく、中空管11を線状体15とまとめて束ねた状態でヘッダーに収納し、中空管をヘッダーに固定するための樹脂を、例えば遠心成形法によるポッティング方法で注入することで製作することが可能となるため、多大な手間と時間をかけることなく高い熱交換性能を有する熱交換器10を得ることができる。図3は線状体15を螺旋状に巻きつけることによって形成された中空管束12の形態の一例を示す模式図である。線状体15の材質は特に限定されないが、線状体15は中空管11または中空管束12の外周と接触していることから、熱伝導率が高く、さらには螺旋形状を形成するために適当な可とう性および弾性を有する材質が好適に用いられるが、好ましくは中空管11の材質について列挙されたものと同様のものであればよい。中空管束に対して巻きつける線状体15の本数は、求められる熱交換性能の必要に応じて適宜選択されるが、好ましくは中空管束1束に対して1~3本であればよく、同様に中空管11または中空管束12に巻きつける線状体15の螺旋のピッチも、求められる熱交換性能の必要に応じて適宜選択するとよい。ただし、線状体を中空管11または中空管束12に巻き付けることで接触する中空管11同士または中空管束12同士の間隔を確実に得ることが可能ではあるが、必要以上に嵩高にならない程度に螺旋のピッチを決定することが好ましく、例えば螺旋のピッチは一回転あたり、中空管の長手方向に0.5~40mmであることがより好適に用いられる。また、線状体15の断面形状についても特に限定されないが、例えば冷媒となる流体の流量を少しでも増やす、または構成部材の数を少量にするなどの場合においては、中空管11をこれに使用しても良い。ただし、線状体15の断面形状は中空管11または中空管束12の断面形状に対して大きすぎると、必要以上に嵩高になると同時に外部から送られる空気と中空管11を介して接触する流体との接触面積を減らしてしまうことになり、小さすぎると中空管同士の空隙を得ることができない。よって、線状体15の外形は中空管11または中空管束12の外径に対して20分の1乃至2分の1であることが好ましい。線状体15を中空管11に巻きつけた場合において、線状体15にたわみが発生するようであれば中空管同士に均一な空隙を設けることは難しい。線状体15を適当な張力によって巻きつけることによって、効率の良い熱交換性能を得ることが可能となる。また、中空管11に線状体15を巻きつける方法としては、例えば線状体15が巻きつけられたボビンを備えたスピンドルと呼ばれる回転軸の中心に中空管11を通し、中空管11を回転中心としてスピンドルを自転させる。それによって中空管11の周囲をスピンドルに備えられたボビンに巻きつけられた線状体15が中空管の周囲を旋回しながら、中空管11と同時に巻き取られていくことによって、中空管11に線状体15が巻きつけられることなどが挙げられる。一方、中空管11の外周により空気を当てるという観点においては、外部から送られてくる空気の流路抵抗を小さくするために、線状体15はスポンジのように多数の孔があいていても良い。また、中空管11または中空管束12に巻き付ける際に、数本の線状体15を束ねて巻き付けることで線状体自身に空隙を形成していても良い。いずれにしても求められる熱交換性の必要に応じて適宜選択するとよい。また中空管束12を形成するために中空管11または中空管束12の外周に螺旋状に巻かれる線状体15のそれぞれの断面形状はすべて同じである必要はなく、使用される中空管11や形成された中空管束12の外径、または、外部から送られる空気に対して配置される中空管11または中空管束12の位置に合わせて適宜選択するとよい。図4は、複数本の中空管束12がさらなる線状体によって集束され形成されて、さらなる中空管束12の形態の一例を示す模式図である。熱交換器では、中空管の外側は放熱の空間であり、流体処理装置に比べれば、中空管の外側の流体が積極的に中空管同士のすき間に入り込もうとする作用は著しく劣る。例えば、中空管に空気を当てても、中空管同士の隙間が狭いために空気が受ける流路抵抗が大きい場合、空気は中空管同士の隙間らに入らず、中空管束の外側を迂回して通過することによって、均一な熱交換性能を得ることは困難となる。つまり、熱交換器においては、中空管11を予め疎に配置するか、中空管11を束にした場合において、中空管束12が自ずと流体分離装置の場合よりも広い空間が確保される構成が好ましく、中空管束12を疎に配置するには、少ない本数の中空管11毎に線状体15を螺旋状に巻き付けて、組立のハンドリングを容易にすることができる。また、巻き付ける線状体15を中空管11に対して多くすれば、複数本の中空管11を一定本数ごとに集束し、複数の中空管束12をさらなる線状体15で螺旋状に巻くことで、中空管11同士の間隙を得ることができる。さらに好ましくは、中空管11を2本束ねて線状体15によって中空管束12を形成し、さらにその形成された中空管束12を2本束ねて、さらなる線状体15によって中空管束12を形成することが好適に用いられる。また、熱交換器を使用する際にファンなどで強制的に冷却空気を当てる場合において、線状体15を適宜中空管束に巻き付けることによって、中空管のたわみによる中空管の折れまたは切れを防ぐための補強としての効果も同時に得ることが可能である。よって、中空管束12を、複数集めてさらなる線状体15にて螺旋状に巻かれて集束されることによってさらなる中空管束を形成する、その工程を複数回繰り返すことによって、中空管11同士に適当な空隙を設けること、および優れた強度を有する熱交換器を得ることが可能になる。図5は、複数の中空管11に対して線状体15が織り込まれている形態の一例を示す模式図である。複数の中空管11に対して線状体15を直交方向または中空管11に対して斜め方向に織り込むまたは編み込むことによって、中空管に線状体を螺旋状に巻き付けることと同様に、中空管11同士の空隙を得ることができることと合わせて、中空管のたわみによる中空管の折れまたは切れを防ぐための補強としての効果も同時に得ることが可能である。図6は線状体が巻きつけられた複数の中空管束で構成された熱交換器の一例を示す外観図である。熱交換器にIWAKI社製マグネットポンプMD-15Rを用いて、温水を流量2000mL/min流した。この時の室温は25°Cであった。温水が流れている熱交換器の中空管に、垂直方向からパソコンで用いられるファン風量:3.7m3/minを熱交換器から50mm離した箇所に設置し風を当てた。この時に熱交換器の入、出のラインに熱センサーを入れて温水温度を測定した。冷媒の流量、入口と出口の温度差、比重および比熱から以下の式を用いて熱量を求めた。Q=Ti-To×F×D×HcQ:交換熱量WTi:中空管入口の冷媒温度KTo:中空管出口の冷媒温度KF:冷媒の流量g/secD:冷媒の比重g/mlHc:冷媒の比熱J/Kg/K以下実施例と比較例を挙げて本発明を説明するが、本発明はこれらの例によって限定されるものではない実施例1外径700μm、厚さ120μm、透水性能0.2mL/hr/mmHg/m2の中空管を2本単位で160dtexのポリエステル加工糸を巻きつけ中空管束を形成し、さらにその中空管束2本に160dtexポリエステル加工糸を巻きつけた長さ180mmの中空管4000本の両端部を内寸で縦70mm、横40mmのヘッダーに固定させ両端のヘッダー同士は支持部材で固定させた、冷媒に水超純水,比重1g/mL、比熱4.18J/g/Kを用いて熱交換試験を行った。その結果、入口温度は58.7°Cで、出口温度は56.0°C、単位時間当たりの熱交換容量は376Wであった。比較例1外径700μm、厚さ120μm、透水性能0.2mL/hr/mmHg/m2の中空管総本数4000本に線状体を巻き付けることなく、内寸で縦中空糸長手方向180mm、横70mm、奥行き40cmのケースに内蔵させ、冷媒に水超純水,比重1g/mL、比熱4.18J/g/Kを用いて熱交換試験を行った。その結果、入口温度は58.9°Cで、出口温度は56.5°C、単位時間当たりの熱交換容量は334Wであり、実施例と比べて約10劣る結果であった。これによって、中空管同士に均一な空隙を設けることによって、優れた熱交換性能が得られたことを確認した。"