空気の熱を冷媒に吸熱させる蒸発器12と、前記蒸発器12から冷媒を吸入する圧縮機3と、前記圧縮機3から吐出された冷媒の熱を負荷側媒体に与える負荷側熱交換器6と、前記負荷側熱交換器6から前記蒸発器12に流れる冷媒の圧力を下げる膨張弁11と、が冷媒を循環させるように接続された主冷媒回路を有し、前記負荷側熱交換器6から前記蒸発器12に向かって流れる冷媒の一部を、前記蒸発器12を経て前記圧縮機3に吸入されて中間圧に圧縮された冷媒に合流させるバイパス経路13と、前記主冷媒回路及び前記バイパス経路13に設けられ、前記負荷側熱交換器6から前記蒸発器12に向かって流れる冷媒の熱を、前記バイパス経路13を流れる冷媒に与える内部熱交換器10と、前記バイパス経路13に設けられ、前記パイパス経路13を流れる冷媒の圧力を下げるバイパス経路の膨張弁14と、前記圧縮機3から吐出された冷媒の温度を検知する圧縮機吐出側の温度センサ16aと、を備え、前記制御装置は、前記圧縮機吐出側の温度センサ16aの検知温度に基づいて前記膨張弁14の開度を制御し、前記負荷側熱交換器6の加熱能力を調整することを特徴とするヒートポンプ装置。前記バイパス経路13を流れる冷媒は、前記膨張弁14によって気液二相状態になることを特徴とする請求項1に記載のヒートポンプ装置。前記制御手段は、前記温度センサ16aによって検知される冷媒の吐出温度が、予め設定された吐出温度の目標値よりも高い場合には前記バイパス経路13を流れる冷媒のエンタルピを下げるように前記膨張弁14の開度を大きく制御し、予め設定された吐出温度の目標値よりも低い場合には前記バイパス経路13を流れる冷媒のエンタルピを上げるように前記膨張弁14の開度を小さく制御することを特徴とする請求項1又は2に記載のヒートポンプ装置。前記蒸発器12での冷媒の温度を検知する温度センサ16cと、前記蒸発器12の出口側での冷媒の温度を検知する温度センサ16bと、を備え、前記制御手段は、前記温度センサ16cで検知した温度及び前記温度センサ16bで検知した温度に基づいて前記蒸発器12の出口側での冷媒過熱度を求め、予め設定された冷媒過熱度の目標値となるように前記膨張弁11を制御することを特徴とする請求項1~3のいずれかに記載のヒートポンプ装置。前記蒸発器12での冷媒の温度を検知する温度センサ16cと、前記圧縮機3に流入する冷媒の温度を検知する温度センサ16fと、を備え、前記制御手段は、前記温度センサ16cで検知した温度及び前記温度センサ16fで検知した温度に基づいて前記圧縮機3の吸入部での冷媒過熱度を求め、予め設定された冷媒過熱度の目標値となるように前記膨張弁11を制御することを特徴とする請求項1~3のいずれかに記載のヒートポンプ装置。吐出温度の目標値は、前記バイパス経路13から前記圧縮機3に流れる冷媒の流量を変化させた場合に暖房能力が最大を示すときの前記圧縮機3の吐出側での冷媒の温度であることを特徴とする請求項1~5のいずれかに記載のヒートポンプ装置。前記制御手段は、吐出温度の目標値を暖房能力が最大を示すときの前記圧縮機3の吐出側での冷媒の温度から、前記温度よりも低く、運転効率が向上する温度に変更することを特徴とする請求項6に記載のヒートポンプ装置。空気の熱を冷媒に吸熱させる蒸発器12と、前記蒸発器12から流出した冷媒を吸入するとともに外部に設けられる負荷側熱交換器6に対して冷媒を吐出する圧縮機3と、前記外部に設けられる負荷側熱交換器6で負荷側媒体に熱を与えた後に前記蒸発器12に向かって流れる冷媒の圧力を下げる膨張弁11と、が冷媒を循環させるように接続された主冷媒回路を有するヒートポンプ装置の室外機において、前記負荷側熱交換器6から前記蒸発器12に向かって流れる冷媒の一部を、前記蒸発器12を経て前記圧縮機3に吸入されて中間圧に圧縮された冷媒に合流させるバイパス経路13と、前記主冷媒回路及び前記バイパス経路13に設けられ、前記負荷側熱交換器6から前記蒸発器12に向かって流れる冷媒の熱を、前記バイパス経路13を流れる冷媒に与える内部熱交換器10と、前記バイパス経路13に設けられ、前記パイパス経路13を流れる冷媒の圧力を下げるバイパス経路の膨張弁14と、前記圧縮機3から吐出された冷媒の温度を検知する圧縮機吐出側の温度センサ16aと、を備え、前記制御装置は、前記圧縮機吐出側の温度センサ16aの検知温度に基づいて前記膨張弁14の開度を制御し、前記負荷側熱交換器6の加熱能力を調整することを特徴とするヒートポンプ装置の室外機。前記バイパス経路13を流れる冷媒は、前記膨張弁14によって気液二相状態になることを特徴とする請求項8に記載のヒートポンプ装置の室外機。前記制御手段は、前記温度センサ16aによって検知される冷媒の吐出温度が、予め設定された吐出温度の目標値よりも高い場合には前記バイパス経路13を流れる冷媒のエンタルピを下げるように前記膨張弁14の開度を大きく制御し、予め設定された吐出温度の目標値よりも低い場合には前記バイパス経路13を流れる冷媒のエンタルピを上げるように前記膨張弁14の開度を小さく制御することを特徴とする請求項8又は9に記載のヒートポンプ装置の室外機。前記蒸発器12での冷媒の温度を検知する温度センサ16cと、前記蒸発器12の出口側での冷媒の温度を検知する温度センサ16bと、を備え、前記制御手段は、前記温度センサ16cで検知した温度及び前記温度センサ16bで検知した温度に基づいて前記蒸発器12の出口側での冷媒過熱度を求め、予め設定された冷媒過熱度の目標値となるように前記膨張弁11を制御することを特徴とする請求項8~10のいずれかに記載のヒートポンプ装置の室外機。前記蒸発器12での冷媒の温度を検知する温度センサ16cと、前記圧縮機3に流入する冷媒の温度を検知する温度センサ16fと、を備え、前記制御手段は、前記温度センサ16cで検知した温度及び前記温度センサ16fで検知した温度に基づいて前記圧縮機3の吸入部での冷媒過熱度を求め、予め設定された冷媒過熱度の目標値となるように前記膨張弁11を制御することを特徴とする請求項8~10のいずれかに記載のヒートポンプ装置の室外機。吐出温度の目標値は、前記バイパス経路13から前記圧縮機3に流れる冷媒の流量を変化させた場合に暖房能力が最大を示すときの前記圧縮機3の吐出側での冷媒の温度であることを特徴とする請求項9~12のいずれかに記載のヒートポンプ装置の室外機。前記制御手段は、吐出温度の目標値を暖房能力が最大を示すときの前記圧縮機3の吐出側での冷媒の温度から、前記温度よりも低く、運転効率が向上する温度に変更することを特徴とする請求項13に記載のヒートポンプ装置の室外機。しかし、従来の冷凍空調装置には以下のような問題があった。まず、特許文献1記載の従来例のように、気液分離器を設けたインジェクションを行う場合、気液分離器内の液量がインジェクション量によって変化し、それに伴い冷凍サイクル内の液冷媒量分布が変動し、運転が不安定になるという問題があった。インジェクションされるガス冷媒流量と気液分離器に流入する二相冷媒のうちのガス冷媒流量とが釣り合っている場合は、蒸発器側に流出するのは液冷媒のみとなり、気液分離器内の液冷媒量は安定するが、インジェクションされる冷媒流量が減少し、その冷媒流量が気液分離器に流入するガス冷媒流量より少なくなると、蒸発器側にガス冷媒も流出する運転となり、気液分離器底部からガスが流出するために、気液分離器内の液はほとんど流出した運転となる。逆に、インジェクションされる冷媒流量が増加すると、ガス冷媒が足りないため、ガス冷媒に混じって液冷媒もインジェクションされる状態となり、気液分離器頂部から液が流出するために、気液分離器内の液はほとんど満液となる。インジェクション流量は冷凍サイクルの高低圧や気液分離器の圧力、および圧縮機の運転容量などによって変動しやすいため、インジェクション流量が気液分離器に流入するガス冷媒流量と釣り合うことはほとんどなく、実際は気液分離器内の液冷媒量はほとんど0か満液の状態となり、運転状況に応じて、気液分離器内の冷媒量変動が生じやすい。その結果、冷凍サイクル内の冷媒量分布が変動し、運転の不安定が生じやすくなる。このような気液分離器内の冷媒量変動に伴う運転不安定は、特許文献2記載の従来例のように、高圧液冷媒の一部をバイパスしてインジェクションする形式をとると、液貯留部が存在しないために解決される。しかし、この形式をとっても以下のような問題が残る。一般にガスインジェクションを行う冷凍サイクルでは、インジェクション流量を増加させ、圧縮機から吐出され室内熱交換器に流入する冷媒流量が増加するほど暖房能力を増加させることができる。しかし、インジェクション流量を増加させると、ガス冷媒に混じって液冷媒もインジェクションされるようになり、圧縮機吐出温度が低下し、室内熱交換器入口の冷媒温度も低下することにより室内熱交換器の熱交換能力が低下する。従って、冷媒流量と熱交換能力との釣り合いで暖房能力最大となるインジェクション流量が存在する。通常の空気熱源式ヒートポンプ冷凍空調装置では、外気が-10°C以下となるような寒冷地では暖房能力が低下し、十分な暖房運転が行えない状況にあり、より多くの暖房能力を発揮できる装置が求められているが、前述したようなガスインジェクションサイクルでは、暖房能力の限界があり、十分な暖房運転が行えないという問題があった。また、特許文献3記載の従来例においても、その回路構成には暖房能力を増加させる作用は無く、同様に寒冷地での暖房能力が低下し十分な暖房運転が行えないという問題があった。この発明は以上の課題に鑑み、ヒートポンプ装置及びヒートポンプ装置の室外機の暖房能力を従来のガスインジェクションサイクルよりも向上させ、外気が-10°C以下となるような寒冷地においても十分な暖房能力を発揮できるヒートポンプ装置及びヒートポンプ装置の室外機を得ることを目的とする。本発明に係るヒートポンプ装置は、空気の熱を冷媒に吸熱させる蒸発器12と、前記蒸発器12から冷媒を吸入する圧縮機3と、前記圧縮機3から吐出された冷媒の熱を負荷側媒体に与える負荷側熱交換器6と、前記負荷側熱交換器6から前記蒸発器12に流れる冷媒の圧力を下げる膨張弁11と、が冷媒を循環させるように接続された主冷媒回路を有し、前記負荷側熱交換器6から前記蒸発器12に向かって流れる冷媒の一部を、前記蒸発器12を経て前記圧縮機3に吸入されて中間圧に圧縮された冷媒に合流させるバイパス経路13と、前記主冷媒回路及び前記バイパス経路13に設けられ、前記負荷側熱交換器6から前記蒸発器12に向かって流れる冷媒の熱を、前記バイパス経路13を流れる冷媒に与える内部熱交換器10と、前記バイパス経路13に設けられ、前記パイパス経路13を流れる冷媒の圧力を下げるバイパス経路の膨張弁14と、前記圧縮機3から吐出された冷媒の温度を検知する圧縮機吐出側の温度センサ16aと、を備え、前記制御装置は、前記圧縮機吐出側の温度センサ16aの検知温度に基づいて前記膨張弁14の開度を制御し、前記負荷側熱交換器6の加熱能力を調整するものである。以上説明したように本発明によれば、熱交換器6で十分な熱交換性能を発揮させることにより、低外気条件などで暖房能力が低下しやすい条件でも十分な暖房能力を確保することができる。実施の形態1.図1は本発明に係る実施の形態1の冷凍空調装置ヒートポンプ装置の冷媒回路図である。図1において、室外機熱源ユニット1内には圧縮機3、暖房と冷房の運転切換を行う四方弁4、室外熱交換器12熱交換器12、減圧装置である第1膨張弁11膨張弁11、吐出温度増大手段である第2内部熱交換器10熱交換器10、吸入過熱度増大手段である第1内部熱交換器9熱交換器9、減圧装置である第2膨張弁8膨張弁8、インジェクション回路13バイパス経路13、インジェクション用減圧装置である第3膨張弁14流量調整手段14が搭載されている。圧縮機3はインバータにより回転数が制御され容量制御されるタイプであり、圧縮機3内の圧縮室内にインジェクション回路13から供給される冷媒をインジェクションすることが可能な構造となっている。また第1膨張弁11、第2膨張弁8、第3膨張弁14は開度が可変に制御される電子膨張弁である。また室外熱交換器12はファンなどで送風される外気第1負荷側媒体と熱交換する。室内機負荷側ユニット2内には室内熱交換器6熱交換器6が搭載されている。ガス管5、液管7は室外機1と室内機2を接続する接続配管である。この冷凍空調装置の冷媒としてはHFC系の混合冷媒であるR410Aが用いられる。室外機1内には計測制御装置15及び各温度センサ16が設置されている。温度センサ16aが圧縮機3の吐出側、温度センサ16bが室外熱交換器12と四方弁4の間、温度センサ16cが室外熱交換器12の中間部の冷媒流路上、温度センサ16dが室外熱交換器12と第1膨張弁11の間、温度センサ16eが第1内部熱交換器9と第2膨張弁8との間、温度センサ16fが圧縮機3の吸入側に設けられ、それぞれ設置場所の冷媒温度を計測する。また温度センサ16gは室外機1の周囲の外気温度を計測する。室内機2内には温度センサ16h、16i、16jが設置されており、温度センサ16hは室内熱交換器6の中間部の冷媒流路上、温度センサ16iは室内熱交換器6と液管7の間に設けられており、それぞれ設置場所での冷媒温度を計測する。温度センサ16jは室内熱交換器6に吸気される空気温度を計測する。なお、負荷となる熱媒体が水など他の媒体である場合には温度センサ16jはその媒体の流入温度を計測する。温度センサ16c、16hはそれぞれ熱交換器中間で気液二相状態となっている冷媒温度を検知することにより、高低圧の冷媒飽和温度を検知することができる。また室外機1内の計測制御装置15は温度センサ16の計測情報や、冷凍空調装置使用者から指示される運転内容に基づいて、圧縮機3の運転方法、四方弁4の流路切換、室外熱交換器12のファン送風量、各膨張弁の開度などを制御する。次に、この冷凍空調装置での運転動作について説明する。まず暖房運転時の動作について図1および図2に示す暖房運転時のPH線図をもとに説明する。暖房運転時には、四方弁4の流路は図1の実線方向に設定される。そして圧縮機3から吐出された高温高圧のガス冷媒図2点1は四方弁4を経て室外機1を流出しガス管5を経て室内機2に流入する。そして、室内熱交換器6に流入し、凝縮器となる室内熱交換器6で放熱しながら凝縮液化し高圧低温の液冷媒となる図2点2。冷媒から放熱された熱を負荷側の空気や水などの負荷側媒体第2負荷側媒体に与えることで暖房を行う。室内熱交換器6を出た高圧低温の冷媒は液管7を経由して、室外機1に流入した後で、第2膨張弁8で若干減圧された後図2点3で、第1内部熱交換器9で圧縮機3に吸入される低温の冷媒に熱を与え冷却される図2点4。そして、インジェクション回路13に一部冷媒をバイパスした後で、第2内部熱交換器10で、インジェクション回路13にバイパスされ第3膨張弁14で減圧され低温となった冷媒と熱交換し、さらに冷却される図2点5。その後、冷媒は第1膨張弁11で低圧まで減圧され二相冷媒となり図2点6、その後蒸発器となる室外熱交換器12に流入し、そこで吸熱し、蒸発ガス化される図2点7。その後、四方弁4を経て第1内部熱交換器9で高圧の冷媒と熱交換し、さらに加熱され図2点8、圧縮機3に吸入される。一方、インジェクション回路13にバイパスされた冷媒は、第3膨張弁14で、中間圧まで減圧され、低温の二相冷媒となり図2点9、その後は第2内部熱交換器10で高圧冷媒と熱交換し加熱され図2点10、圧縮機3にインジェクションされる。圧縮機3内部では、吸入された冷媒図2点8が中間圧まで圧縮、加熱された図2点11後で、インジェクションされる冷媒と合流し、温度低下した後で図2点12、高圧まで圧縮され吐出される図2点1。次に冷房運転時の動作について図1および図3に示す冷房運転時のPH線図をもとに説明する。冷房運転時には、四方弁4の流路は図1の点線方向に設定される。そして、圧縮機3から吐出された高温高圧のガス冷媒図3点1は四方弁4を経て凝縮器となる室外熱交換器12に流入し、ここで放熱しながら凝縮液化し、高圧低温の冷媒となる図3点2。室外熱交換器12を出た冷媒は第1膨張弁11で若干減圧された後で図3点3、第2内部熱交換器10で、インジェクション回路13を流れる低温の冷媒と熱交換し冷却され図3点4、ここで一部冷媒をインジェクション回路13にバイパスした後、引き続き第1内部熱交換器9で、圧縮機3に吸入される冷媒と熱交換し冷却される図3点5。その後、第2膨張弁8で低圧まで減圧され二相冷媒となった後で図3点6、室外機1を流出し、液管7を経て室内機2に流入する。そして、蒸発器となる室内熱交換器6に流入し、そこで吸熱し、蒸発ガス化図3点7しながら室内機2側の空気や水などの負荷側媒体に冷熱を供給する。室内熱交換器6を出た低圧ガス冷媒は室内機2を出て、ガス管5を経て室外機1に流入し、四方弁4を経た後で、第1内部熱交換器9で高圧冷媒と熱交換し加熱された後で図3点8、圧縮機3に吸入される。一方、インジェクション回路13にバイパスされた冷媒は、第3膨張弁14で、中間圧まで減圧され、低温の二相冷媒となり図3点9、その後に第2内部熱交換器10で高圧冷媒と熱交換し加熱され図3点10、圧縮機3にインジェクションされる。圧縮機3内部では、吸入された冷媒図3点8が中間圧まで圧縮、加熱された図3点11後で、インジェクションされる冷媒と合流し、温度低下した後で図3点12、再度高圧まで圧縮され吐出される図3点1。冷房運転時のPH線図は暖房運転時とほぼ同一になり、どちらの運転モードでも同様の運転を実現できる。次に、この冷凍空調装置での運転制御動作について説明する。まず、暖房運転時の制御動作について図4のフローチャートに基づいて説明する。暖房運転時には、まず圧縮機3の容量、第1膨張弁11の開度、第2膨張弁8の開度、第3膨張弁14の開度が初期値に設定されるステップS1。そして、それから所定時間経過するとステップS2、それ以降運転状態に応じた各アクチュエータは以下のように制御される。また、圧縮機3の容量は、基本的に室内機2の温度センサ16jで計測される空気温度が、冷凍空調装置使用者が設定する温度になるように制御される。即ち、室内機2の空気温度と設定値とを比較するステップS3。そして、空気温度が設定温度と等しいか或いは近接している場合には、圧縮機3の容量はそのまま維持されて次のステップに進む。また、空気温度が設定温度より大きく低下している場合は、圧縮機3の容量は増加され、空気温度が設定温度に近接している場合には、圧縮機3の容量はそのまま維持され、空気温度が設定温度より高くなる場合には圧縮機3の容量は低下されるというように圧縮機3の容量を変更するステップS4。各膨張弁の制御は以下のように行われる。まず、第2膨張弁8は、温度センサ16hで検知される高圧冷媒の飽和温度と温度センサ16iで検知される室内熱交換器6の出口温度との差温で得られる室内熱交換器6出口の冷媒過冷却度SCが予め設定された目標値、例えば10°Cになるように制御される。即ち、室内熱交換器6出口の冷媒過冷却度SCと目標値とを比較するステップS5。そして、室内熱交換器6出口の冷媒過冷却度SCが目標値と等しいか或いは近接している場合には、第2膨張弁8の開度はそのまま維持されて次のステップに進む。また、室内熱交換器6出口の冷媒過冷却度SCが目標値より大きい場合には、第2膨張弁8の開度は大きく、冷媒過冷却度SCが目標値より小さい場合には、第2膨張弁8の開度は小さく制御されるというように第2膨張弁8の開度を変更するステップS6。次に、第1膨張弁11は、温度センサ16fで検知される圧縮機3吸入温度と温度センサ16cで検知される低圧冷媒の飽和温度との差温で検知される圧縮機3吸入の冷媒過熱度SHが予め設定された目標値、例えば10°Cになるように制御される。即ち、圧縮機3吸入の冷媒過熱度SHと目標値とを比較するステップS7。そして、圧縮機3吸入の冷媒過熱度SHが目標値と等しいか或いは近接している場合には、第1膨張弁11の開度はそのまま維持されて次のステップに進む。また、圧縮機3吸入の冷媒過熱度SHが目標値より大きい場合には、第1膨張弁11の開度は大きく、冷媒過熱度SHが目標値より小さい場合には、第1膨張弁11の開度は小さくされるというように第1膨張弁11の開度を変更するステップS8。更に、第3膨張弁14は、温度センサ16aで検知される圧縮機3の吐出温度が予め設定された目標値、例えば90°Cになるように制御される。即ち、圧縮機3の吐出温度と目標値とを比較するステップS9。そして、圧縮機3の吐出温度が目標値と等しいか或いは近接している場合には、第3膨張弁14の開度はそのまま維持されてステップS2に戻る。第3膨張弁14の開度を変化させた時の冷媒状態変化は以下のようになる。第3膨張弁14の開度が大きくなると、インジェクション回路13に流れる冷媒流量が増加する。第2内部熱交換器10での熱交換量はインジェクション回路13の流量によって、大きく変化しないので、インジェクション回路13に流れる冷媒流量が増加すると、第2内部熱交換器10でのインジェクション回路13側の冷媒エンタルピ差図2の点9→10の差は小さくなり、インジェクションされる冷媒エンタルピ図2点10は低下する。従って、インジェクションされた冷媒が合流後の冷媒エンタルピ図2点12のエンタルピも低下し、その結果、圧縮機3の吐出エンタルピ図2点1も低下し、圧縮機3の吐出温度は低下する。逆に、第3膨張弁14の開度が小さくなると、圧縮機3の吐出エンタルピは上昇し、圧縮機3の吐出温度は上昇する。従って、第3膨張弁14の開度制御は、圧縮機3の吐出温度が目標値より高い場合には、第3膨張弁14の開度を大きく制御し、逆に吐出温度が目標値より低い場合には第3膨張弁14の開度を小さく制御するというように第3膨張弁14の開度を変更しステップS10、その後はステップS2に戻る。次に冷房運転時の制御動作について図5のフローチャートに基づいて説明する。冷房運転時には、まず圧縮機3の容量、第1膨張弁11の開度、第2膨張弁8の開度、第3膨張弁14の開度が初期値に設定されるステップS11。それから所定時間経過するとステップS12、それ以降運転状態に応じた各アクチュエータは以下のように制御される。まず、圧縮機3の容量は、基本的に室内機2の温度センサ16jで計測される空気温度が、冷凍空調装置使用者が設定する温度になるように制御される。即ち、室内機2の空気温度と設定温度とを比較するステップS13。そして、空気温度が設定温度と等しいか或いは近接している場合には、圧縮機3の容量はそのまま維持されて次のステップに進む。また、空気温度が設定温度より大きく上昇している場合は、圧縮機3の容量は増加され、空気温度が設定温度より低くなる場合には圧縮機3の容量は低下されるというように圧縮機3の容量を変更するステップS14。各膨張弁の制御は以下のように行われる。まず、第1膨張弁11は、温度センサ16cで検知される高圧冷媒の飽和温度と温度センサ16dで検知される室外熱交換器12の出口温度との差温で得られる室外熱交換器12出口の冷媒過冷却度SCが予め設定された目標値、例えば10°Cになるように制御される。即ち、室外熱交換器12出口の冷媒過冷却度SCと目標値とを比較するステップS15。そして、室外熱交換器12出口の冷媒過冷却度SCが目標値と等しいか或いは近接している場合には、第1膨張弁11の開度はそのまま維持されて次のステップに進む。また、室外熱交換器12出口の冷媒過冷却度SCが目標値より大きい場合には、第1膨張弁11の開度は大きく、冷媒過冷却度SCが目標値より小さい場合には、第1膨張弁11の開度は小さく制御されるというように第1膨張弁11の開度を変更するステップS16。次に、第2膨張弁8は、温度センサ16fで検知される圧縮機3吸入温度と温度センサ16hで検知される低圧冷媒の飽和温度との差温で検知される圧縮機3吸入の冷媒過熱度SHが予め設定された目標値、例えば10°Cになるように制御される。即ち、圧縮機3吸入の冷媒過熱度SHと目標値とを比較するステップS17。そして、圧縮機3吸入の冷媒過熱度SHと目標値と等しいか或いは近接している場合には、第2膨張弁8の開度はそのまま維持されて次のステップに進む。また、圧縮機3吸入の冷媒過熱度SHが目標値より大きい場合には、第2膨張弁8の開度は大きく、冷媒過熱度SHが目標値より小さい場合には、第3膨張弁8の開度は小さく制御されるというように第2膨張弁8の開度を変更するステップS18。次に、第3膨張弁14は、温度センサ16aで検知される圧縮機3の吐出温度が予め設定された目標値、例えば90°Cになるように制御される。即ち、圧縮機3の吐出温度と目標値とを比較するステップS19。そして、圧縮機3の吐出温度が目標値と等しいか或いは近接している場合には、第3膨張弁8の開度はそのまま維持されてステップS12に戻る。また、第3膨張弁14の開度を変化させた時の冷媒状態変化は暖房運転時と同様であるので、圧縮機3の吐出温度が目標値より高い場合には、第3膨張弁14の開度を大きく制御し、逆に吐出温度が目標値より低い場合には第3膨張弁14の開度を小さく制御するというように第3膨張弁14の開度を変更しステップS20、ステップS12に戻る。次に、本実施の形態の回路構成、および制御によって実現される作用効果について説明する。本装置の構成では、冷暖いずれの運転でも同様の運転を行えるので、以下特に暖房運転について説明する。本装置の回路構成はいわゆるガスインジェクション回路となっている。即ち、凝縮器となる室内熱交換器6を出た後で中間圧まで減圧された冷媒のうちガス冷媒を圧縮機3にインジェクションする構成となっている。一般には、気液分離器で中間圧の冷媒を液ガスに分離しインジェクションされる構成が多いが、本装置では、図6に示されるように、第2内部熱交換器10での熱交換により、熱的に液ガスを分離し、インジェクションする構成としている。ガスインジェクション回路とすることにより以下のような効果が得られる。まず、ガスインジェクションを行うことにより、圧縮機3から吐出される冷媒流量が増加し、圧縮機3から吐出される冷媒流量Gdis=圧縮機3で吸入される冷媒流量Gsucインジェクションされる冷媒流量Ginjとなる。従って、凝縮器となる熱交換器に流れる冷媒流量が増加するので、暖房運転の場合には、暖房能力が増加する。一方、第2内部熱交換器10での熱交換により図6に示されるように、蒸発器となる熱交換器に流入する冷媒エンタルピが低下し、蒸発器での冷媒エンタルピ差が増大する。従って冷房運転時においても、冷房能力が増加する。また、ガスインジェクションを行う場合は効率改善効果も得られる。蒸発器に流入する冷媒は、一般に気液二相冷媒であるが、このうちガス冷媒は冷房能力に寄与しない。圧縮機3から見ると、この低圧のガス冷媒も、蒸発器で蒸発したガス冷媒と一緒に高圧に昇圧する仕事を行っている。ガスインジェクションを行うと、蒸発器に流入するガス冷媒のうちのいくらかを中間圧で抜き出して、インジェクションし、中間圧から高圧に昇圧し圧縮することになる。従って、インジェクションされるガス冷媒の流量については、低圧から中間圧まで昇圧する圧縮仕事が不要になり、この分効率改善される。この効果は冷暖房のいずれの運転でも得られる。次に、ガスインジェクション流量と暖房能力の相関について説明する。ガスインジェクション流量を増加すると、前述したように圧縮機3から吐出される冷媒流量は増加する一方で、圧縮機3の吐出温度は低下し凝縮器に流入する冷媒温度も低下する。凝縮器の熱交換性能を見ると、一般に熱交換器内での温度分布が高い程熱交換量が増加する。同一凝縮温度で凝縮器入口の冷媒温度が異なる場合の冷媒温度変化は図7に示すようになり、凝縮器内で冷媒が過熱ガス状態である部分の温度分布が異なってくる。凝縮器では冷媒が凝縮温度で二相状態にあるときの熱交換量が多くを占めるが、過熱ガス状態である部分の熱交換量も全体の20~30程度存在し、熱交換量への影響は大きい。インジェクション流量が多くなりすぎ、過熱ガス部分での冷媒温度の低下が著しいと、凝縮器での熱交換性能が低下し、暖房能力も低下する。上記のガスインジェクション流量と暖房能力の相関を表すと図8のようになり、暖房能力が最大となるガスインジェクション流量が存在する。次に、本実施の形態における第1内部熱交換器9の作用効果について説明する。第1内部熱交換器9では、凝縮器を出た高圧液冷媒と圧縮機3の吸入冷媒が熱交換される。高圧液冷媒が第1内部熱交換器9にて冷却されることにより、蒸発器に流入する冷媒のエンタルピは低くなるので、蒸発器での冷媒エンタルピ差が拡大される。従って、冷房運転時には冷房能力が増加する。一方、圧縮機3に吸入される冷媒は加熱され、吸入温度が上昇する。これに伴い圧縮機3の吐出温度も上昇する。また圧縮機3の圧縮行程では、同じ昇圧を行う場合でも一般的に高温の冷媒を圧縮するほどより多くの仕事を必要とする。従って、第1内部熱交換器9を設けることによる効率面での影響は、蒸発器エンタルピ差拡大による能力増加と、圧縮仕事の増加の両面が表れ、蒸発器エンタルピ差拡大による能力増加の影響が大きい場合には、装置の運転効率が上昇する。次に、本実施の形態のように、第1内部熱交換器9による熱交換と、インジェクション回路13によるガスインジェクションを組み合わせた場合の効果について説明する。第1内部熱交換器9による熱交換を行うと、圧縮機3吸入温度が上昇する。従って、インジェクションを行った場合の圧縮機3内部の変化においては、低圧から中間圧に昇圧された冷媒エンタルピ図2、図3の点11が高くなり、インジェクションされる冷媒と合流した後の冷媒エンタルピ図2、図3の点12も高くなる。従って、圧縮機3の吐出エンタルピ図2、図3の点1も高くなり、圧縮機3の吐出温度は上昇する。そこで、第1内部熱交換器9による熱交換の有無に伴う、ガスインジェクション流量と暖房能力の相関の変化を表すと図9のようになる。第1内部熱交換器9による熱交換が有る場合には、同一インジェクション量を行った場合の圧縮機3吐出温度は高くなるので、凝縮器入口の冷媒温度も高くなり、凝縮器熱交換量が増加し、暖房能力が増加する。従って暖房能力ピークとなるインジェクション流量が増加し、暖房能力のピーク値そのものも増加し、より多くの暖房能力を得ることができる。なお、第1内部熱交換器9が存在しない場合でも、第1膨張弁11の開度制御により、圧縮機3の吸入過熱度を上昇させて、圧縮機3の吐出温度を上昇させることができる。しかし、この場合は、同時に蒸発器となる室外熱交換器12出口の冷媒過熱度も大きくなることから、室外熱交換器12の熱交換効率が低下する。室外熱交換器12の熱交換効率が低下すると、同一熱交換量を得るためには、蒸発温度を低下させねばならず、低圧の低下する運転となる。低圧が低下すると、圧縮機3で吸入される冷媒流量も減少するため、このような運転を行うと、かえって暖房能力を低下させることになる。逆にいうと、第1内部熱交換器9を用いると、蒸発器となる室外熱交換器12の出口の冷媒状態が適切な状態となり、熱交換効率のよい状態のまま、圧縮機3吐出温度を上昇させることができ、前記のような低圧の低下を回避し、暖房能力増加を容易に実現できる。また、本実施の形態の回路構成では、高圧冷媒の一部をバイパスし減圧後、第2内部熱交換器10で過熱ガス化したあとインジェクションを行う構成をとっている。従って、従来例のように気液分離器を用いて分離したガスをインジェクションする場合に比べ、制御や運転状態などに応じてインジェクション量が変化したときの冷媒量分布の変動が発生しないので、より安定した運転を実現できる。なお、第3膨張弁14は圧縮機3の吐出温度が目標値となるように制御すると前述したが、この制御目標値は暖房能力が最大となるように設定する。図9に示したように、ガスインジェクション流量-暖房能力-吐出温度の相関から、暖房能力最大となる吐出温度が存在するので、予めこの吐出温度を求めておいて目標値に設定する。なお、吐出温度の目標値は必ずしも一定値である必要は無く、運転条件や凝縮器などの機器の特性に応じて随時変更してもよい。このように吐出温度制御を行うことで、ガスインジェクション量を暖房能力最大となるように制御できる。ガスインジェクション量については暖房能力最大となるようにするだけでなく、運転効率最大となるように制御することもできる。冷凍空調装置起動時のように、多量の暖房能力を必要とする場合は能力最大に制御するが、装置を一定時間運転後、暖房により室温が上昇した場合などには、それほど多くの暖房能力を必要としなくなるので、このような場合には、効率最大となるように制御する。インジェクション流量と暖房能力と運転効率の間には、図10に示すような相関があり、暖房能力最大となる場合に比べ、運転効率最大となるとき、インジェクション流量は少なく、吐出温度は高くなる。暖房能力最大となるインジェクション流量では、吐出温度を低くしていることから、凝縮器の熱交換性能が低下していること、またインジェクション流量を多くするために、中間圧力が低くなり、インジェクション分を圧縮する圧縮仕事が多くなることにより、運転効率最大となる場合に比べ効率が低下する。そこで、インジェクション回路13の第3膨張弁14で制御する吐出温度目標値として、暖房能力最大となる目標値だけでなく運転効率最大となる目標値も持ち、運転状況、例えば圧縮機3の運転容量や、室内機側空気温度の状況に応じて、暖房能力が必要とされるときは、暖房能力最大となる目標値に設定し、そうでない場合は運転効率最大となる目標値に設定する。このような運転を行うことにより、多量の暖房能力を実現するとともに、効率の高い装置の運転を行うことができる。また第1膨張弁11は圧縮機3の吸入過熱度が目標値となるように制御するとしたが、この制御により蒸発器となる熱交換器出口の過熱度を最適にでき、蒸発器での熱交換性能を高く確保するとともに、冷媒エンタルピ差も適度に確保するように運転することができ、高効率の運転を行うことができる。このような運転となる蒸発器出口の過熱度は熱交換器の特性によって異なるが、概ね2°C前後であり、それから第1内部熱交換器9で冷媒が加熱されるので、圧縮機3の吸入過熱度の目標値はこの値より高くなり、例えば前述した10°Cが目標値に設定される。従って、第1膨張弁11の制御としては、蒸発器出口の過熱度、暖房運転の場合は温度センサ16bと温度センサ16cの差温で求められる室外熱交換器12出口の過熱度が目標値、例えば前述した2°Cになるように制御してもよい。ただし、蒸発器出口の過熱度を直接制御する場合、その目標値が2°C程度と低い値である場合には過渡的に蒸発器出口が気液二相状態となり、過熱度が適切に検知できず制御が難しくなることが生じる。圧縮機3の吸入過熱度で検知すると、目標値を高く設定できるとともに第1内部熱交換器9での加熱により、吸入が気液二相となって過熱度が適切に検知できないという状況は発生しないので、制御としては、より容易に行うことができ、安定した制御を行うことができる。また、第2膨張弁8は凝縮器となる室内熱交換器6出口の過冷却度が目標値となるように制御するとしたが、この制御により凝縮器での熱交換性能を高く確保するとともに、冷媒エンタルピ差も適度に確保するように運転することができ、高効率の運転を行うことができる。このような運転となる凝縮器出口の過冷却度は熱交換器の特性によって異なるが概ね5~10°C前後である。なお、過冷却度の目標値はこの値より高く設定する、例えば10~15°C前後に設定することによって、暖房能力を増加した運転も行うことができる。そこで、運転状況に応じて、過冷却度の目標値を変更し、装置起動時は高めの過冷却度目標値で暖房能力確保、室温安定時は低めの過冷却度目標値で高効率運転を行うようにすることもできる。なお、冷凍空調装置の冷媒としては、R410Aに限るものではなく、他の冷媒、HFC系冷媒であるR134aやR404A、R407C、自然冷媒であるCO2、HC系冷媒、アンモニア、空気、水などに用いることができる。特に冷媒としてCO2を用いた場合、蒸発器での冷媒エンタルピ差が小さく運転効率が低くなるという欠点に対して、本装置の構成として第1内部熱交換器9、第2内部熱交換器10により蒸発器エンタルピ差を拡大することができるので、より大きな効率改善を行うことができ、本装置の適用に好適である。また、CO2の場合には、凝縮温度が存在せず、放熱器となる高圧側熱交換器では流れに伴い温度低下する。従って、放熱器での熱交換量変化は、ある一定区間凝縮温度となり一定量の熱交換量が確保できるHFC系冷媒などとは異なり、入口温度の影響が大きくなる。従って、本実施の形態のように、吐出温度を高くしながらインジェクション流量を増加できる構成とすることで、HFC系冷媒などより暖房能力の増加率が大きくなり、この面でもCO2冷媒は本装置の適用に好適である。また、第1内部熱交換器9、第2内部熱交換器10の配置位置は図1の構成に限るものではなく、上流下流の位置関係が反対であっても同様の効果を得ることができる。またインジェクション回路13を取り出す位置も図1の位置に限るものではなく、他の中間圧部分、および高圧液部から取り出せる位置であれば同様の効果を得ることができる。なお、第3膨張弁14の制御安定性を考慮するとインジェクション回路13を取り出す位置としては、気液二相状態であるよりは完全に液となっている位置の方が望ましい。なお、本実施の形態では、第1膨張弁11、第3膨張弁8の間に第1内部熱交換器9、第2内部熱交換器10及びインジェクション回路13の取り出し位置を配置しているので、冷暖いずれの運転モードでも同様のインジェクションを行った運転を実施できる。また、冷媒の飽和温度を凝縮器、蒸発器中間の冷媒温度センサで検知しているが、高低圧を検知する圧力センサを設け、計測された圧力値を換算して飽和温度を求めてもよい。実施の形態2.以下本発明の実施の形態2を図11に示す。図11は実施の形態2における冷凍空調装置の冷媒回路図であり、室外機内に中圧レシーバ17が設けられ、その内部に圧縮機3の吸入配管が貫通している。この貫通部分の冷媒と中圧レシーバ17内の冷媒が熱交換可能な構成となっており、実施の形態1における第1内部熱交換器9と同じ機能を実現する。本形態における作用効果は、中圧レシーバ17を除き、実施の形態1と同じであるので、その部分については説明を省略する。中圧レシーバ17では、暖房運転時には室内交換器6出口の気液二相冷媒が流入し、中圧レシーバ17内で冷却され液となって流出する。冷房運転時には第1膨張弁11を出た気液二相冷媒が流入し、中圧レシーバ17内で冷却され液となって流出する。中圧レシーバ17内での熱交換は、主に気液二相冷媒のうちガス冷媒が吸入配管と触れて凝縮液化して熱交換される。従って、中圧レシーバ17内に滞留する液冷媒量が少ないほど、ガス冷媒と吸入配管が接触する面積が多くなり、熱交換量は増加する。逆に、中圧レシーバ17内に滞留する液冷媒量が多いと、ガス冷媒と吸入配管が接触する面積が少なくり、熱交換量は減少する。このように中圧レシーバ17を備えることで以下の効果を持つ。まず、中圧レシーバ17の出口は液となるので、暖房運転時に第3膨張弁14に流入する冷媒は、必ず液冷媒となるので、第3膨張弁14の流量特性が安定し、制御安定性が確保され、安定した装置運転を行うことができる。また中圧レシーバ17内で熱交換を行うことで中圧レシーバ17の圧力が安定的になり、第3膨張弁14の入口圧力が安定し、インジェクション回路13に流れる冷媒流量が安定するという効果もある。例えば負荷変動などがあり、高圧が変動したりすると、それに伴い中圧レシーバ17内の圧力変動が生じるが、中圧レシーバ17内の熱交換により圧力変動が抑制される。負荷が増加し、高圧が上昇すると中圧レシーバ17内の圧力も上昇するが、そのときには、低圧との圧力差が広がり、中圧レシーバ17内の熱交換器での温度差も広がるので熱交換量が増加する。熱交換量が増加すると、中圧レシーバ17に流入する気液二相冷媒のうちのガス冷媒が凝縮する量が多くなるので、圧力が上がりにくくなり、中圧レシーバ17の圧力上昇が抑制される。逆に、負荷が減少し、高圧が低下すると中圧レシーバ17内の圧力も低下するが、そのときには、低圧との圧力差が狭まり、中圧レシーバ17内の熱交換器での温度差も狭まるので熱交換量が減少する。熱交換量が減少すると、中圧レシーバ17に流入する気液二相冷媒のうちのガス冷媒が凝縮する量が少なくなるので、圧力が下がりにくくなり、中圧レシーバ17の圧力は低下が抑制される。このように、中圧レシーバ17内で熱交換を行うことにより、運転状態変動に伴う熱交換量変動が自律的に発生し、その結果として中圧レシーバ17内の圧力変動が抑制される。また、中圧レシーバ17内で熱交換を行うことで装置運転そのものが安定するという効果もある。例えば低圧側の状態が変動し、蒸発器である室外熱交換器12の出口の冷媒過熱度が大きくなった場合には、中圧レシーバ17内での熱交換の際の温度差が減少するため、熱交換量が減少し、ガス冷媒が凝縮されにくくなるので、中圧レシーバ17内のガス冷媒量が増加し、液冷媒量が減少する。減少した分の液冷媒量は、室外熱交換器12に移動し、室外熱交換器12内の液冷媒量が増加することから、室外熱交換器12出口の冷媒過熱度が大きくなることが抑制され、装置の運転変動が抑制される。逆に、低圧側の状態が変動し、蒸発器である室外熱交換器12出口の冷媒過熱度が小さくなった場合には、中圧レシーバ17内での熱交換の際の温度差が増加するため、熱交換量が増加し、ガス冷媒が凝縮されやすくなるので、中圧レシーバ17内のガス冷媒量が減少し、液冷媒量が増加する。この分の液冷媒量は、室外熱交換器12から移動することになり、室外熱交換器12内の液冷媒量が減少することから、室外熱交換器12出口の冷媒過熱度が小さくなることが抑制され、装置の運転変動が抑制される。この過熱度変動を抑制する作用も、中圧レシーバ17内で熱交換を行うことにより、運転状態変動に伴う熱交換量変動が自律的に発生することによって生じている。以上のように、実施の形態1における第1内部熱交換器9での熱交換を中圧レシーバ17で行う構成とすることで、装置の運転変動が起きても、自律的な熱交換量変動により変動を抑制し、装置運転を安定的に行うことができる。なお、中圧レシーバ17で熱交換を行う構造であるが、中圧レシーバ17内の冷媒と熱交換する構成であればどのような構成をとっても同様の効果を得ることができる。例えば、中圧レシーバ17容器外周に圧縮機3の吸入配管を接触させて熱交換させる構成を用いてもよい。また、インジェクション回路13に供給する冷媒を中圧レシーバ17底部から供給してもよい。この場合には、冷暖房の各運転で、第3膨張弁14に液冷媒が流入することになるので、冷暖いずれの運転においても第3膨張弁14の流量特性が安定し、制御安定性が確保される。