"第1の直流電圧源の電圧印加方向に沿って直列に接続された上側および下側の各変換用スイッチング素子のそれぞれに還流ダイオードが逆並列に接続されたアームを複数有するインバータ駆動装置であって、第2の直流電圧源により動作し、前記各還流ダイオードに流れる順方向電圧を転流させる転流回路を前記複数の各アーム毎に備え、前記転流回路は、一次側巻線および極性の異なる2つの二次側巻線を有する変圧器と、前記各二次側巻線にそれぞれ直列に接続されて前記各還流ダイオードに並列に接続された補助ダイオードと、前記第2の直流電圧源の電圧印加方向に沿って直列に接続された上側および下側の各変圧器駆動用スイッチング素子と、前記第2の直流電圧源の電圧印加方向に沿って直列に接続された上側および下側の各コンデンサと、を備え、前記上側および下側の各コンデンサの中性点は、前記一次側巻線を介して前記上側および下側の各変圧器駆動用スイッチング素子の接続点に接続されると共に、前記複数の各アーム毎に備えられた前記各転流回路との間で相互接続されたことを特徴とするインバータ駆動装置。前記転流回路は、前記上側の変換用スイッチング素子がターンオフしてから前記下側の変換用スイッチング素子がターンオンするまでの所定期間、前記上側の変圧器駆動用スイッチング素子をオンさせて前記上側の変換用スイッチング素子の前記還流ダイオードに流れる順方向電流を前記補助ダイオードに転流させ、前記下側の変換用スイッチング素子がターンオフしてから前記上側の変換用スイッチング素子がターンオンするまでの所定期間、前記下側の変圧器駆動用スイッチング素子をオンさせて前記下側の変換用スイッチング素子の前記還流ダイオードに流れる順方向電流を前記補助ダイオードに転流させることを特徴とする請求項1に記載のインバータ駆動装置。前記第2の直流電圧源の電圧値は、前記第1の直流電圧源の電圧値よりも小さいことを特徴とする請求項1または2に記載のインバータ駆動装置。前記補助ダイオードは、前記還流ダイオードよりも逆回復特性が優れていることを特徴とする請求項1~3のいずれか一項に記載のインバータ駆動装置。前記補助ダイオードは、ショットキーバリアダイオードであることを特徴とする請求項4に記載のインバータ駆動装置。前記各二次側巻線は、それぞれ2つの出力端子を有し、前記各補助ダイオードは、前記各変換用スイッチング素子の正極側端子と前記各二次側巻線との間に設けられたことを特徴とする請求項1~5のいずれか一項に記載のインバータ駆動装置。前記転流回路を制御する制御部は、前記第2の直流電圧源により動作することを特徴とする請求項1~6のいずれか一項に記載のインバータ駆動装置。請求項1~7のいずれか一項に記載のインバータ駆動装置を備えたことを特徴とする冷凍空気調和装置。請求項1~7のいずれか一項に記載のインバータ駆動装置を備えたことを特徴とする冷蔵庫。請求項1~7のいずれか一項に記載のインバータ駆動装置を備えたことを特徴とする冷凍機。上記従来技術における変圧器駆動装置は、インバータ装置の電源とは異なる電圧源から電力が供給されて動作し、その電圧源の電圧印加方向に沿って直列に接続された上側および下側の各スイッチング素子の接続点と、電圧源の電圧印加方向に沿って直列に接続された上側および下側の各コンデンサの中性点との間に変圧器の一次側巻線が接続され構成される。上記従来技術では、この変圧器駆動装置を各相毎に設けており、変圧器の一次側巻線の駆動に必要な励磁電流を考慮すると、相当量のリップル電流が発生する。このため、変圧器駆動装置を構成する上側および下側の各コンデンサは、各相毎に、上側および下側の各スイッチング素子のスイッチングによるリップル電流に耐え得るように、容量値やリップル耐量を大きくする必要があり、コストが高くなる、という問題があった。本発明は、上記に鑑みてなされたものであって、コストの上昇を抑制しつつ、リカバリー損失の低減を図ることができるインバータ駆動装置ならびに、それを備えた冷凍空気調和装置、冷蔵庫、および冷凍機を提供することを目的とする。上述した課題を解決し、目的を達成するため、本発明にかかるインバータ駆動装置は、第1の直流電圧源の電圧印加方向に沿って直列に接続された上側および下側の各変換用スイッチング素子のそれぞれに還流ダイオードが逆並列に接続されたアームを複数有するインバータ駆動装置であって、第2の直流電圧源により動作し、前記各還流ダイオードに流れる順方向電圧を転流させる転流回路を前記複数の各アーム毎に備え、前記転流回路は、一次側巻線および極性の異なる2つの二次側巻線を有する変圧器と、前記各二次側巻線にそれぞれ直列に接続されて前記各還流ダイオードに並列に接続された補助ダイオードと、前記第2の直流電圧源の電圧印加方向に沿って直列に接続された上側および下側の各変圧器駆動用スイッチング素子と、前記第2の直流電圧源の電圧印加方向に沿って直列に接続された上側および下側の各コンデンサと、を備え、前記上側および下側の各コンデンサの中性点は、前記一次側巻線を介して前記上側および下側の各変圧器駆動用スイッチング素子の接続点に接続されると共に、前記複数の各アーム毎に備えられた前記各転流回路との間で相互接続されたことを特徴とする。本発明によれば、コストの上昇を抑制しつつ、リカバリー損失の低減を図ることができる、という効果を奏する。以下に添付図面を参照し、本発明の実施の形態にかかるインバータ駆動装置ならびに、それを備えた冷凍空気調和装置、冷蔵庫、および冷凍機について説明する。なお、以下に示す実施の形態により本発明が限定されるものではない。実施の形態1.図1は、実施の形態1にかかるインバータ駆動装置の一構成例を示す図である。図1に示すように、実施の形態1にかかるインバータ駆動装置は、第1の直流電圧源80により動作し、負荷である電動機1を駆動するインバータ2を備えている。インバータ2は、電動機1のU相、V相、W相の各相毎に、第1の直流電圧源80の電圧印加方向に沿って直列に接続された上側の変換用スイッチング素子4および下側の変換用スイッチング素子6と、上側の各変換用スイッチング素子4に逆並列に接続された還流ダイオード5と、下側の変換用スイッチング素子6に逆並列に接続された還流ダイオード7とを備えた各アームを具備している。なお、本実施の形態では、電動機1が三相交流電動機であり、インバータ2は、各相毎にアームを有する構成としている。また、インバータ駆動装置は、各相毎に、第2の直流電圧源17より動作し、各還流ダイオード5,7に流れる順方向電流を転流させる転流回路62を備えている。各転流回路62は、一次側巻線および極性の異なる2つの二次側巻線を有する変圧器8と、各二次側巻線にそれぞれ直列に接続されて各還流ダイオード5,7にそれぞれ並列に接続された各補助ダイオード9,10と、変圧器駆動回路61とを備えている。各変圧器駆動回路61は、第2の直流電圧源17の電圧印加方向に沿って直列に接続された上側の変圧器駆動用スイッチング素子11および下側の変圧器駆動用スイッチング素子13と、上側の変圧器駆動用スイッチング素子11に逆並列に接続された還流ダイオード12と、下側の変圧器駆動用スイッチング素子13に逆並列に接続された還流ダイオード14と、第2の直流電圧源17の電圧印加方向に沿って直列に接続された上側のコンデンサ15および下側のコンデンサ16とを備えている。本実施の形態では、上側のコンデンサ15および下側のコンデンサ16の容量値は同一としている。そして、各転流回路62は、上側の変圧器駆動用スイッチング素子11および下側の変圧器駆動用スイッチング素子13の接続点と上側のコンデンサ15および下側のコンデンサ16の中性点との間に、変圧器8の一次側巻線が接続され、ハーフブリッジ回路が構成される。また、各転流回路62の上側のコンデンサ15および下側のコンデンサ16の中性点が各相間で相互接続され、リカバリー電流転流部60が構成されている。また、インバータ駆動装置は、電流検出素子3a,3bおよび電流検出回路31a,31bからなる電流検出手段3と、電圧検出回路21からなる電圧検出手段20と、インバータ2およびリカバリー電流転流部60の各スイッチング素子を駆動制御する制御部70とを備えている。また、制御部70は、例えばCPUCentralProcessingUnitやA/D変換器等により構成される制御回路71と、インバータ2の各相の各変換用スイッチング素子4,6を駆動するための各ゲート駆動信号を生成する各インバータ用ゲート駆動回路41~46と、リカバリー電流転流部60の各相の上側および下側の各変圧器駆動用スイッチング素子11,13を駆動するための各ゲート駆動信号を生成する各転流回路用ゲート駆動回路51~56とを備えている。電流検出素子3a,3bは、それぞれ電動機1のU相、W相に供給される電流を検出するための素子である。電流検出素子3a,3bにより検出された電流信号Iu,Iwは、電流検出回路31a,31bを介して制御回路71に入力される。制御回路71は、電流信号Iu,Iwに基づいて電流値に換算し、データとして用いる。本実施の形態では、電流検出素子3a,3bとしてカレントトランス等を用いて電動機1に供給される電流を検出することとするが、この検出手法を電動機1に供給される電流を検出する手法として限定するものではない。例えば、直流母線経路に挿入した抵抗に流れる直流電流を用いて電動機1に供給される電流を検出する手法や1シャント電流検出方式、下側の各変換用スイッチング素子6と第1の直流電圧源80の負極側との間に抵抗を挿入して、その抵抗に流れる電流を検出して、電動機1に流れる電流を検出する手法3シャント電流検出方式等を用いるようにしてもよい。また、本実施の形態における電圧検出手段20は、抵抗、コンデンサ等から成る分圧回路、増幅器等により構成される。電圧検出手段20により検出された電圧信号Vdcは、制御回路71に入力される。制御回路71は、電圧信号Vdcに基づいて直流母線電圧値に換算し、データとして用いる。制御回路71は、得られた電流値データおよび電圧値データに基づいて、各種ベクトル制御演算を行って、各相の各変換用スイッチング素子4,6を駆動するための各PWMPulseWidthModulation:パルス幅変調デューティ信号以下、PWM信号というUp,Vp,Wp,Un,Vn,Wnの元となる信号を生成する。また、本実施の形態では、制御回路71は、所定のタイミングで変圧器8の一次側巻線に電力を供給する各相の上側および下側の各変圧器駆動用スイッチング素子11,13を駆動するための各変圧器駆動信号Upa,Vpa,Wpa,Una,Vna,Wnaの元となる信号を生成する。各インバータ用ゲート駆動回路41~46は、制御回路71から出力される信号に基づいて、各相の各変換用スイッチング素子4,6の各ゲート駆動信号である各PWM信号Up,Vp,Wp,Un,Vn,Wnを生成する。各転流回路用ゲート駆動回路51~56は、制御回路71から出力される信号に基づいて、各相の上側および下側の各変圧器駆動用スイッチング素子11,13の各ゲート駆動信号である各変圧器駆動信号Upa,Vpa,Wpa,Una,Vna,Wnaを生成する。ここで、例えば、各PWM信号Up,Vp,Wp,Un,Vn,Wnを用いてロジックを構成し、ロジック回路を用いて所望の区間に各変圧器駆動信号Upa,Vpa,Wpa,Una,Vna,Wnaを出力するようにしてもよい。なお、本実施の形態では、変換用スイッチング素子4,6としては、例えば、SJSuperJunction構造のMOSFETを用いることとする。SJ構造のMOSFETは、低オン抵抗、高耐圧というメリットを有しているが、その反面、寄生ダイオードである還流ダイオード5,7の逆回復時間リカバリー時間が長いという特性を有している。したがって、本実施の形態では、補助ダイオード9,10として、例えばショットキーバリアダイオード等のように還流ダイオード5,7よりも高速且つ逆回復特性が優れたダイオードを用いて、還流ダイオード5,7に流れる順方向電流を補助ダイオード9,10に転流させることにより、リカバリー損失の低減を図っている。また、本実施の形態では、第2の直流電圧源の電圧値は、第1の直流電圧源の電圧値に対して数十分の1程度の電圧値とする。例えば、第1の直流電圧源の電圧値は、一般に230V程度の高電圧であるが、第2の直流電圧源の電圧値は、例えば15V程度の低電圧値とする。このとき、第2の直流電圧源17の電圧値が各インバータ用ゲート駆動回路41~46および各転流回路用ゲート駆動回路51~56の電源電圧値、あるいは、制御回路71の電源電圧値と同じ電圧値となるように構成すれば、新たに電源を追加することなく、リカバリー損失の低減を実現することができる。つぎに、本実施の形態にかかるインバータ駆動装置の還流ダイオード5,7に流れる順方向電流の転流動作について、図2~図5を参照して説明する。図2は、図1に示すインバータ駆動装置の1相分の構成を示す図である。また、図3は、実施の形態1にかかるインバータ駆動装置のU相のPWM信号、変圧器駆動信号、および変圧器の一次側巻線電圧のタイミングチャートである。また、図4は、実施の形態1にかかるインバータ駆動装置における還流ダイオードに流れる順方向電流の転流動作を示す図である。図4において、破線矢印で示す線は、負荷電流の流れる経路を示し、実線矢印で示す線は変圧器8の一次側巻線を流れる電流の向きを示している。なお、図4に示す例では、図3に示すA区間における動作例を示している。また、図5は、還流ダイオードに流れる順方向電流を転流させない場合の変換用スイッチング素子のドレイン-ソース間電流Idsを示す図である。また、図6は、還流ダイオードに流れる順方向電流を転流させた場合の変換用スイッチング素子のドレイン-ソース間電流Idsを示す図である。なお、ここでは、U相における転流動作について説明するが、V相、W相についても同様の転流動作を実施するものとする。上述したように、上側のコンデンサ15および下側のコンデンサ16の容量値は同一であるので、図2に示すように、第2の直流電圧源17により印加される直流電圧Vcc2により、上側のコンデンサ15の両端電圧V15および下側のコンデンサ16の両端電圧V16は、それぞれVcc2/2となる。また、本実施の形態では、変圧器8の一次側巻線および上側の二次側巻線の極性に対し、下側の二次側巻線の極性を逆にしている。これにより、上側の変圧器駆動用スイッチング素子11をオンに制御したときには、変圧器8の一次側巻線にVa=Vcc2/2が印加され、上側の二次側巻線に一次側巻線と上側の二次側巻線との巻線比に応じた逆電圧が印加される。また、下側の変圧器駆動用スイッチング素子13をオンに制御したときには、変圧器8の一次側巻線にVa=-Vcc2/2が印加され、下側の二次側巻線に一次側巻線と上側の二次側巻線との巻線比に応じた逆電圧が印加される。本実施の形態では、上側の変換用スイッチング素子4がターンオフしてから下側の変換用スイッチング素子6がターンオンするまでの所定期間、上側の変圧器駆動用スイッチング素子11をオンに制御して上側の変換用スイッチング素子11の還流ダイオード5に流れる順方向電流を補助ダイオード9に転流させ、下側の変換用スイッチング素子6がターンオフしてから上側の変換用スイッチング素子4がターンオンするまでの所定期間、下側の変圧器駆動用スイッチング素子13をオンに制御して下側の変換用スイッチング素子6の還流ダイオード7に流れる順方向電流を補助ダイオード10に転流させる。つまり、例えば、図3に示すように、PWM信号UpをオンHからオフLに制御するタイミングに合わせて、変圧器駆動信号UpaをオフLからオンHに制御し、PWM信号UnをオフLからオンHに制御するタイミングに合わせて、変圧器駆動信号UpaをオンHからオフLに制御する。また、例えば、PWM信号UnをオンHからオフLに制御するタイミングに合わせて、変圧器駆動信号UnaをオフLからオンHに制御し、PWM信号UpをオフLからオンHに制御するタイミングに合わせて、変圧器駆動信号UnaをオンHからオフLに制御する。まず、本実施の形態にかかる転流動作を実施しない場合の動作について説明する。本実施の形態にかかる転流動作を実施しない場合、図3に示すA区間では、図4aに示すように、電動機1から還流ダイオード5を介して負荷電流順方向電流が流れる。このとき、下側の変換用スイッチング素子6をオンに制御すると、還流ダイオード5に第1の直流電圧源80により大きな電圧が印加され、変換用スイッチング素子6のドレイン-ソース間電流Idsには、図5に示すように、還流ダイオード5による大きなリカバリー電流が生じることとなる。つまり、大きなリカバリー損失が発生し、スイッチング損失が増大することとなる。つぎに、本実施の形態にかかる転流動作を実施した場合の動作について説明する。ここでは、下側の変換用スイッチング素子6のオンタイミングにおける転流動作について説明する。上側の変換用スイッチング素子4をオフに制御すると共に、上側の変圧器駆動用スイッチング素子11をオンに制御すると、図4bに示すように、変圧器8の一次側巻線に図中の実線矢印の方向に励磁電流が流れ、一次側巻線の両端にVa=Vcc2/2が印加される。このとき、変圧器8の上側の二次側巻線に、一次側巻線と当該二次側巻線との巻数比に応じた逆電圧が生じ、上側の二次側巻線および補助ダイオード9に電流が流れ始めると共に、還流ダイオード5が逆回復動作へと移行し、還流ダイオード5に流れる順方向電流が減少していく。このとき、還流ダイオード5は、変圧器8の二次側巻線に生じる低電圧により逆回復動作を行うこととなるため、還流ダイオード5によるリカバリー損失を抑制することができる。変圧器8の上側の二次側巻線に逆電圧が生じた状態が所定時間維持されることにより、ダイオード5が逆回復動作を完了し、負荷電流は、図4cに示すように、上側の二次側巻線および補助ダイオード9を流れるようになる。つまり、還流ダイオード5に流れる負荷電流順方向電流が補助ダイオード9に転流される。そして、所定時間経過後に下側の変換用スイッチング素子6をオンに制御すると共に上側の変圧器駆動用スイッチング素子11をオフに制御すると、補助ダイオード9が逆回復動作に移行し、図4dに示すように、補助ダイオード9によるリカバリー電流が発生する。上述したように、本実施の形態では、補助ダイオード9,10として、例えばショットキーバリアダイオード等のように還流ダイオード5,7よりも高速且つ逆回復特性が優れたダイオードを用いているため、変換用スイッチング素子6のドレイン-ソース間電流Idsに生じるリカバリー電流は、図6に示すように、還流ダイオード5によるリカバリー電流図5参照よりも小さくなる。その後、補助ダイオード9の逆回復動作の完了に伴い、負荷電流は、図4eに示すように、下側の変換用スイッチング素子6を流れるようになる。このように、下側の変換用スイッチング素子6のオンタイミングにおける転流動作では、還流ダイオード5に流れる順方向電流を補助ダイオード9に転流させることにより、リカバリー損失を低減することができる。なお、上側の変換用スイッチング素子4のオンタイミングにおける転流動作では、図3に示す変圧器駆動信号Unaを下側の変圧器駆動用スイッチング素子13に与え、上述した下側の変換用スイッチング素子6のオンタイミングにおける転流動作と同様に、還流ダイオード7に流れる順方向電流を補助ダイオード10に転流させることにより、リカバリー損失を低減することができる。また、本実施の形態では、各二次側巻線の中間タップを共通とせず、各二次側巻線にそれぞれ独立した2つの出力端子を設け、各補助ダイオード9,10を各変換用スイッチング素子4,6の正極側端子と各二次側巻線との間に設けるようにしている。図7は、二次側巻線の中間タップを共通とした例を示す図である。図7に示すように、二次側巻線の中間タップを共通とした場合、下側の変換用スイッチング素子6の負極側端子と二次側巻線との間に補助ダイオード10を設けることとなる。このような構成としても、通常の使用条件であれば問題はないが、使用条件や環境条件によっては、図7に示すように、二次側巻線に生じる浮遊容量が無視できない大きさとなる場合がある。この場合には、上側の変換用スイッチング素子4をオフからオンに制御した瞬間に過大な電圧が印加され、図中に破線矢印で示した大電流が流れることとなるため、巻線の高耐圧化や絶縁強化が必要となる。本実施の形態では、変換用スイッチング素子6の正極側端子と二次側巻線との間に設けた補助ダイオード10により、図2に示す電流経路が遮断されるため、耐圧絶縁が確保され、巻線の高耐圧化や絶縁強化が不要となると共に、信頼性の強化を図ることができる。つぎに、各転流回路62の上側のコンデンサ15および下側のコンデンサ16の中性点を各相間で相互接続する意図について、図1および図8を参照して説明する。図8は、各転流回路の上側のコンデンサおよび下側のコンデンサの中性点を各相間で相互接続しない場合のインバータ駆動装置の構成例を示す図である。なお、各構成部については、図1に示す実施の形態1にかかるインバータ駆動装置と同一であるので、ここでは説明を省略する。本実施の形態にかかるインバータ駆動装置の転流回路62においては、上側および下側の各変圧器駆動用スイッチング素子11,13のスイッチングにより、上側および下側の各コンデンサ15,16の充放電が頻繁に行われる。このとき、変圧器8の一次側巻線の駆動に必要な励磁電流を考慮すると、相当量のリップル電流が発生する。図8に示すように、各転流回路62の上側のコンデンサおよび下側のコンデンサ15,16の中性点を各相間で相互接続しない場合、上側および下側の各変圧器駆動用スイッチング素子11,13のスイッチングによるリップル電流に耐え得るように、各相毎に、上側のコンデンサおよび下側のコンデンサ15,16の容量やリップル耐量を大きくする必要があり、コストが高くなる。本実施の形態にかかるインバータ駆動装置では、図1に示すように、各転流回路62の上側のコンデンサ15および下側のコンデンサ16の中性点を各相間で相互接続するようにしているので、上側および下側の各コンデンサ15,16の充放電頻度は増すものの、1回のスイッチングによるリップル電流が各相の上側のコンデンサ15および下側のコンデンサ16に分担され、1相あたりの上側のコンデンサ15および下側のコンデンサ16にかかるリップル電流のピーク値を抑制することができる。また、容量値については、3相分の上側のコンデンサ15および下側のコンデンサ16の並列容量となるので、リップル耐量および寿命に対しても有利となる。したがって、図8に示すように各転流回路62の上側のコンデンサおよび下側のコンデンサ15,16の中性点を各相間で相互接続しない場合よりも上側のコンデンサおよび下側のコンデンサ15,16の容量やリップル耐量を小さくすることができ、コストの上昇を抑制することができる。以上説明したように、実施の形態1のインバータ駆動装置によれば、電圧印加方向に沿って直列に接続した上側および下側の各変圧器駆動用スイッチング素子の接続点と電圧印加方向に沿って直列に接続した上側および下側の各コンデンサの中性点との間に変圧器の一次側巻線を接続してハーフブリッジ回路を構成し、変圧器の互いに極性が異なる二次側巻線にそれぞれ高速且つ逆回復特性が優れた補助ダイオードを直列に接続して、変換用スイッチング素子に逆並列に接続された還流ダイオードに並列に接続した転流回路を各相毎に設けると共に、上側および下側の各コンデンサの中性点を各相間で相互接続することにより、1回のスイッチングによるリップル電流が各相の上側および下側のコンデンサに分担され、1相あたりの上側および下側のコンデンサにかかるリップル電流のピーク値を抑制することができるので、上側および下側のコンデンサの容量やリップル耐量を小さくすることができ、コストの上昇を抑制しつつ、リカバリー損失の低減を図ることができる。また、変圧器駆動回路の電源である第2の直流電圧源の電圧値は、インバータの直流母線電圧である第1の直流電圧源の電圧値に対して数十分の1程度の低電圧値とすることにより、転流動作時において、還流ダイオードは、変圧器の二次側巻線に生じる低電圧により逆回復動作を行うこととなるため、還流ダイオードによるリカバリー損失を抑制することができる。また、第2の直流電圧源の電圧値が各インバータ用ゲート駆動回路および各転流回路用ゲート駆動回路の電源電圧値、あるいは、制御回路の電源電圧値と同じ電圧値となるように構成することにより、新たに電源を追加することなく、リカバリー損失の低減を実現することができる。また、変圧器の各二次側巻線の中間タップを共通とせず、各二次側巻線にそれぞれ独立した2つの出力端子を設け、各補助ダイオードを各変換用スイッチング素子の正極側端子と各二次側巻線との間に設けることにより、上側の変換用スイッチング素子をオフからオンに制御した瞬間に浮遊容量を介して下側の二次側巻線に過大な電圧が印加され大電流が流れる経路が遮断されるため、耐圧絶縁が確保され、巻線の高耐圧化や絶縁強化が不要となると共に、信頼性の強化を図ることができる。なお、上述した実施の形態1では、電動機が三相交流電動機であり、各相毎にアームを設ける例について説明したが、これに限定するものではなく、例えば、電動機が単相交流電動機である場合に、アームを2本有する構成であってもよいし、あるいは、アームを4本以上有する構成であってもよい。また、上述した実施の形態1では、各変圧器駆動回路を構成する上側および下側の変圧器駆動用スイッチング素子、上側および下側のコンデンサをそれぞれ1つずつ備える構成について説明したが、必要な電流容量やリップル耐量に応じて、それぞれ複数個並列に接続する構成としてもよい。実施の形態2.本実施の形態では、実施の形態1において説明したインバータ駆動装置を冷凍空気調和装置に適用する例について説明する。図9は、実施の形態2にかかる冷凍空気調和装置の一構成例を示す図である。実施の形態2にかかる冷凍空気調和装置は、図9に示すように、熱源側ユニット室外機100と負荷側ユニット室内機200とを備え、これらが冷媒配管で連結され、主となる冷媒回路以下、主冷媒回路というを構成して冷媒を循環させている。なお、図9に示す例では、冷媒配管のうち、気体の冷媒ガス冷媒が流れる配管をガス配管300とし、液体の冷媒液冷媒。気液二相冷媒の場合もあるが流れる配管を液配管400としている。熱源側ユニット100は、本実施の形態においては、圧縮機101、油分離器102、四方弁103、熱源側熱交換機104、熱源側ファン105、アキュムレータ気液分離器106、熱源側絞り装置膨張弁107、冷媒間熱交換器108、バイパス絞り装置109、および熱源側制御装置110を備え構成される。圧縮機101の構造としては、実施の形態1に記載した電動機1を圧縮機用として用いている。一方、運転制御については、実施の形態1にかかるインバータ駆動装置等を備え、運転周波数を任意に変化させることにより、圧縮機101の容量単位時間あたりの冷媒を送り出す量を細かく変化させることができるものとする。また、油分離器102は、圧縮機101から吐出された冷媒に混入した潤滑油を分離させるものである。分離された潤滑油は圧縮機101内部に戻される。四方弁103は、熱源側制御装置110からの指示に基づいて冷房運転時と暖房運転時とで冷媒の流れを切り換える。また、熱源側熱交換器104は、冷媒と外気室外の空気との間で熱交換を行う。例えば、暖房運転時においては蒸発器として機能し、熱源側絞り装置107を介して流入した低圧の冷媒と外気との熱交換を行い、冷媒を蒸発させ、気化させる。また、冷房運転時においては凝縮器として機能し、四方弁103側から流入した圧縮機101において圧縮された冷媒と外気との熱交換を行い、冷媒を凝縮して液化させる。熱源側熱交換器104には、冷媒と外気との熱交換を効率よく行うため、熱源側ファン105が設けられている。熱源側ファン105も、実施の形態1にかかるインバータ駆動装置を有してファンモータの運転周波数を任意に変化させてファンの回転速度を細かく変化させるようにする。冷媒間熱交換器108は、冷媒回路の主となる流路を流れる冷媒と、その流路から分岐してバイパス絞り装置109膨張弁により流量調整された冷媒との間で熱交換を行う。特に冷房運転時において冷媒を過冷却する必要がある場合に、冷媒を過冷却して負荷側ユニット200に供給するものである。バイパス絞り装置109を介して流れる液体は、バイパス配管107を介してアキュムレータ106に戻される。アキュムレータ106は例えば液体の余剰冷媒を溜めておく手段である。熱源側制御装置110は、例えばマイクロコンピュータ等からなる。負荷側制御装置204と有線あるいは無線により通信することができ、例えば、冷凍空気調和装置内の各種検知手段センサにより検知したデータに基づいて、インバータ回路制御による圧縮機101の運転周波数制御等、冷凍空気調和装置に備えられた各手段を制御して冷凍空気調和装置全体の動作制御を行う。一方、負荷側ユニット200は、負荷側熱交換器201、負荷側絞り装置膨張弁202、負荷側ファン203及び負荷側制御装置204を備え構成される。負荷側熱交換器201は冷媒と外気との熱交換を行う。例えば、暖房運転時においては凝縮器として機能し、ガス配管300から流入した冷媒と外気との熱交換を行い、冷媒を凝縮させて液化あるいは気液二相化させ、液配管400側に流出させる。一方、冷房運転時においては蒸発器として機能し、負荷側絞り装置202により低圧状態にされた冷媒と外気との熱交換を行い、冷媒に空気の熱を奪わせて蒸発させて気化させ、ガス配管300側に流出させる。また、負荷側ユニット200には、熱交換を行う空気の流れを調整するための負荷側ファン203が設けられている。この負荷側ファン203の運転速度は、例えば利用者の設定により決定される。負荷側絞り装置202は、開度を変化させることで、負荷側熱交換器201内における冷媒の圧力を調整するために設ける。また、負荷側制御装置204もマイクロコンピュータ等からなり、例えば熱源側制御装置110と有線あるいは無線により通信することができる。熱源側制御装置110からの指示、居住者等からの指示に基づいて、例えば室内が所定の温度となるように、負荷側ユニット200に備えられた各手段を制御する。また、負荷側ユニット200に設けられた検知手段により検知したデータを含む信号を送信する。以上説明したように、実施の形態2の冷凍空気調和装置によれば、インバータ駆動装置におけるリカバリー損失の低減とコストの低減とを実現できるため、高効率で、電力消費を抑えることができ、且つ、低コストな冷凍空気調和装置を得ることができる。また、冷凍空気調和装置を構成する構成要素の中で特に重要な圧縮機の電動機を駆動するインバータ駆動装置において高い信頼性を得ることができるので、冷凍空気調和装置全体としても高い信頼性を得ることができる。なお、上述した実施の形態2では、冷凍空気調和装置にインバータ駆動装置を適用する例について説明したが、例えば、冷凍機や冷蔵庫等に利用する冷却装置、ヒートポンプ装置等にも利用することができる。また、電動機を使用する他の機器にも利用することができるし、照明機器等にも利用することができる。また、以上の実施の形態に示した構成は、本発明の構成の一例であり、別の公知の技術と組み合わせることも可能であるし、本発明の要旨を逸脱しない範囲で、一部を省略する等、変更して構成することも可能であることは言うまでもない。"