"質量で、Cu:100~245、Si:40~100、残部Alおよび不可避的不純物からなり、CuとSiの含有量が図1のA-B-C-D-E-F-Aを結ぶ直線に囲まれる範囲境界を含むにある化学組成を有する急冷凝固箔体を用いた平均厚さ15~100μmの箔状ろう材。本発明は、アルミニウム系金属の面接合を行う場合に適した低融点のろう材であって、箔状の形状を有する可撓性に優れたものを提供することを目的とする。上記目的は、質量で、Cu:100~245、Si:40~100、残部Alおよび不可避的不純物からなり、CuとSiの含有量が図1のA-B-C-D-E-F-Aを結ぶ直線に囲まれる範囲境界を含むにある化学組成を有する急冷凝固箔体を用いた平均厚さ15~100μmの箔状ろう材によって達成される。ここで、図1は横軸をCu含有量質量、縦軸をSi含有量質量とする直交座標系である。上記各点の座標は、A10,10、B20,10、C245,8、D245,4、E16,4、F10、7である。本発明によれば、アルミニウム系金属のろう付けに使用するAl-Cu-Si系のろう材において、可撓性を有する箔状のものが提供可能となった。このろう材はボビンに巻き付けることが可能であり、取り扱い時に破断することもないので、ろう付けによる面接合が必要な用途に容易に適用することができる。このろう材は従来一般的なAl-Si系のろう材よりも融点が低いので、ろう付け温度を引き下げることができる。発明者らは、Al-Cu-Si系合金について、三元共晶組成の周辺域における急冷凝固箔体の製造性を詳細に調査した。その結果、三元共晶点Al-27Cu-47Si組成付近に近い組成では単ロール法により急冷凝固箔体の作製は可能であるものの、得られる箔体は非常に脆く、ボビンに巻き付けることができないほどに可撓性に乏しいものとなりやすい。ところが、三元共晶点の周辺のうち、Al含有量が多い側において、可撓性の良好な急冷凝固箔体が得られやすい領域があることがわかった。すなわち厚さ15~100μm程度の急冷凝固箔体が製造可能な一般的な単ロール法による冷却条件において、曲げても破断せず、ボビンに巻き付けることが十分に可能な程度に可撓性が良好である箔体が容易に得られる領域があることが明らかとなった。三元共晶組成よりもAl含有量が多い特定の領域で急冷凝固箔体の可撓性が良好となる理由については必ずしも明確ではないが、そのような領域では、比較的延性に富むと考えられるAlリッチ相平衡状態での初晶Al相に比較的近い組成の相の割合が多くなり、脆いと考えられるAlCuSi相平衡状態での三元共晶に比較的近い組成の相の割合が少なくなることが影響しているものと推察される。発明者らの検討によると、得られる急冷凝固箔体の可撓性はCu含有量が25質量を境に急変し、Cu含有量が245質量以下の領域において、工業的に製品化が可能な可撓性を有する急冷凝固箔体を安定して得ることが可能な組成範囲がある。具体的には、Al-Cu-Si系合金において、CuとSiの含有量が図1のA-B-C-D-E-F-Aを結ぶ直線に囲まれる範囲境界を含むにある組成範囲では、良好な可撓性が得られることが確認された。図1の直線FAよりCu含有量が低い領域、A-B-Cを直線で結ぶ境界よりSi含有量が高い領域、およびD-E-Fを直線で結ぶ境界よりSi含有量が低い領域では、それぞれ合金の融点が高くなり、従来のAl-Si系合金ろう材を使用する場合と比べて、ろう付け温度の大幅な引き下げは期待できない。直線CDよりCu含有量が高く三元共晶組成に近づく領域では、融点が低くなる反面、可撓性の良い急冷凝固箔の安定的な製造が非常に難しくなる。特に好ましい組成領域として図1のH15,10-B-C-D-E-G15,45-Hを結ぶ直線に囲まれる範囲境界を含むの組成を採用することができる。あるいは、図1のK19,10-B-C-D-E-J19,45-Kを結ぶ直線に囲まれる範囲境界を含むの組成に制限してもよい。なお、得られた急冷凝固箔体は、そのままの厚さでろう材製品として利用してもよいし、必要に応じて調質圧延により厚さを調整することもできる。図1のA-B-C-D-E-F-Aを結ぶ直線に囲まれる範囲境界を含むにある領域、およびそれより共晶組成に近い領域にある種々の組成のAl-Cu-Si系合金について、単ロール法による急冷凝固法により急冷凝固箔体の製造を試みた。Cu、Siの残部はAlである。冷却ロール単ロールは銅製である。スリット状の開口を有するノズルを下部に備える石英管の内部で、成分調整された原料を高周波加熱して溶融させ、その溶融金属を高速で回転する銅ロール表面にロール直近から噴射させることにより、平均厚さ25~60μmの急冷凝固箔体を得た。雰囲気は大気圧下のArガス雰囲気とし、噴射用のガスもArとした。ノズルのスリットは05mm×5~10mmとした。得られる急冷凝固箔体はリボン状のものであり、その幅はスリットの長さ5~10mmとほぼ等しくなる。得られた急冷凝固箔体のリボンを手作業にて直径15mmのボビンにタイトに巻き付ける操作を行うことにより、可撓性を評価した。ボビンへの巻き付け作業が十分に可能であるものは、面接合を行うろう付けに供するうえで実用的な可撓性を有していると考えられる。そこで、以下の基準でろう材としての可撓性を評価した。可撓性良好;箔体に割れを生じさせることなくボビンへの巻き付けが可能○印。可撓性不良;脆いためにボビンへの巻き付けが困難●印。その結果を図1中に示す。図1からわかるように、三元共晶点Al-27Cu-47Si組成付近に近い組成では、可撓性の良好な急冷凝固箔体を得ることが難しい。これに対し、本発明で規定するA-B-C-D-E-F-Aを結ぶ直線に囲まれる範囲境界を含むでは、可撓性の良好な急冷凝固箔体が安定して得られた。なお、この試験において良好な可撓性が得られた組成の合金は、工業的により幅広の急冷凝固箔体の製造が可能であると考えられる。実施例1で作製したいくつかの急冷凝固箔体を用いて、示差熱分析により完全に溶融する温度液相線温度に相当する温度を調べた。示差熱分析の試験条件は以下のとおりである。雰囲気;窒素昇温条件;常温から600°Cまで10°C/minの昇温速度で昇温結果を表1中に示す。次にこれらのAl-Cu-Si系合金の箔体をろう材に用いて、アルミニウム板JISH4000に規定されるA1050と、溶融アルミニウムめっきステンレス鋼板SUS430の表面に厚さ約20μmのAl-9質量Siめっき層を有するものの面接合を試みた。急冷凝固箔体の平均厚さが40μmを超えているものについては、調質圧延により厚さを40μmとしたのち、箔状ろう材として使用した。アルミニウム板および溶融アルミニウムめっきステンレス鋼板とも、板厚は10mmであり、試料寸法は20×30×10mmである。Cs-Al-F系化合物を主成分とするフラックスを使用し、ろう材およびフラックスを両材料の間の全面に挟んでサンドイッチ状に積み重ねた状態とし、特に荷重を付与せずそのまま所定の温度に昇温した炉内大気雰囲気に装入した。ろう付け温度は550°Cおよび570°Cとした。ろう付け温度での保持時間は1minとした。試料を炉から取り出した後、2枚の板が容易に分離しないものについては、試料の中心を通り長手方向および厚さ方向に平行な断面の顕微鏡観察を行い、アルミニウム板/ろう材界面、ろう材/アルミニウムめっき鋼板界面のいずれにおいても、非接合部欠陥部分のトータル長さが界面全長の10以下であったものを○ろう付け性;良好、それ以外のもの2枚の板が容易に分離したものを含むを×ろう付け性;不良と判定した。結果を表1に示す。表1からわかるように、本発明で規定する組成域において、完全に溶融する温度が580°Cより低い箔体が得られる。いずれの試料も570°C以下のろう付け温度で健全な面接合が可能であり、従来のAl-Si合金系ろう材よりも低温でのろう付けが可能であることが確認された。"