通過する漏れ流240を制限すると共に熱負荷を低減するようにバケット先端75で使用される摩耗性バケットシュラウド100であって、ベース120と、その上に位置する複数のリッジ110とを備えており、前記複数のリッジ110は、摩耗性材料130からなり、前記複数のリッジ110は、パターン140を備え、前記複数のリッジ110の各々は、複数の曲面190、200を有し、前記複数の曲面190、200は、少なくとも第1曲面190及び第2曲面200からなり、前記第2曲面200は、逆反り形状210を有する、摩耗性バケットシュラウド100。前記第1曲面190及び前記第2曲面200は正弦波形状180を有する、請求項1に記載の摩耗性バケットシュラウド100。前記第1曲面190は凹面形状を有する、請求項1に記載の摩耗性バケットシュラウド100。前記第2曲面200は凸面形状を有する、請求項1に記載の摩耗性バケットシュラウド100。前記バケット先端75は、前方部分220及び後方部分230からなり、前記第1曲面190は前記前方部分220の周囲に位置し、前記第2曲面200は前記後方部分230の周囲に位置する、請求項1に記載の摩耗性バケットシュラウド100。前記複数のリッジ110は略平行である、請求項1に記載の摩耗性バケットシュラウド100。前記複数のリッジ110は略等距離である、請求項1に記載の摩耗性バケットシュラウド100。前記第1曲面190は、通過する漏れ流240に対する遮断位置265を有する、請求項1に記載の摩耗性バケットシュラウド100。前記第1曲面190は複数の基準点245を有し、前記第1曲面190は、前記複数の基準点245の各々における最大遮断位置265を有する、請求項1に記載の摩耗性バケットシュラウド100。前記複数のリッジ110は、それらの間に再循環流270を有する、請求項1に記載の摩耗性バケットシュラウド100。バケット先端75とシュラウド100の間のバケット先端隙間95を通る漏れ流240を最小限に抑える方法であって、前記バケット先端75に沿った複数の基準点245における前記バケット先端隙間95を超える前記漏れ流240の方向を決定するステップと、前記シュラウド100上に複数の摩耗性材料リッジ110を配置するステップと、前記複数の摩耗性材料リッジ110を少なくとも第1曲面190及び第2曲面200に形成するステップとを含み、前記第1曲面190は、前記複数の基準点245において漏れ流に垂直な遮断位置265を有する、方法。前記バケット先端75を回転させるステップと、前記複数の摩耗性材料リッジ110の周囲に圧力脈動145を形成するステップとを更に含む、請求項11に記載の方法。前記バケット先端75を回転させるステップと、前記複数の摩耗性材料リッジ110の各々の間に再循環流270を形成するステップとを更に含む、請求項11に記載の方法。従って、バケット先端隙間などによる漏れ流を削減するように改良された摩耗性バケットシュラウドパターンに対する要求が存在する。そのような摩耗性バケットシュラウドパターンは、通過する漏れ流及びそれにかかる熱負荷に関して特定のバケット設計用に最適化される。具体的に、そのようなバケットシュラウド設計は、性能向上のための流れ減少パターンに関連して適切な摩耗性シュラウド表面を提供するであろう。従って、本発明は、通過する漏れ流を制限すると共にそれにかかる熱負荷を低減するようにバケット先端で使用される摩耗性バケットシュラウドを提供する。摩耗性バケットシュラウドは、ベースと、その上に位置する複数のリッジとを含む。リッジは、摩耗性材料から製造される。リッジは、パターンを形成する。リッジは、少なくとも第1曲面及び第2曲面を有し、第2曲面は逆反り形状を有している、複数の曲面を有する。本発明は、更に、バケット先端とシュラウドの間のバケット先端隙間を通る漏れ流を最小限に抑える方法を提供する。この方法は、バケット先端に沿った複数の基準点におけるバケット先端隙間を超える漏れ流の方向を決定するステップと、シュラウド上に複数の摩耗性材料リッジを配置するステップと、摩耗性材料リッジを少なくとも第1曲面及び第2曲面に形成するステップとを含む。第1曲面は、基準点において漏れ流に垂直な遮断位置を有する。本発明は、更に、通過する漏れ流を制限すると共にそれにかかる熱負荷を低減するようにバケット先端で使用される摩耗性バケットシュラウドを提供する。摩耗性バケットシュラウドは、ベースと、その中に位置する複数の平行リッジとを含む。リッジは、摩耗性材料からなる。リッジは、少なくとも第1曲面及び第2曲面を有する正弦波形状を備えたパターンを含む。第1曲面は、通過する漏れ流に対する垂直位置を有する。本発明の上記及びその他の特徴及び改良点は、幾つかの図面及び添付の特許請求の範囲に関連してなされる以下の詳細な説明を検討することで当業者には明らかになるであろう。次に、幾つかの図面を通して同様の参照番号が同様の要素を示す図面を参照すると、図1は、本明細書に記載されるガスタービンエンジン10の概略図を示す。ガスタービンエンジン10は、圧縮機15を含む。圧縮機15は、流入空気流20を圧縮する。圧縮機15は、圧縮空気流20を燃焼器25に供給する。燃焼器25は、圧縮空気流20を圧縮燃料流30と混合し、混合物に点火して燃焼ガス流35を発生させる。単一の燃焼器25のみが示されているが、ガスタービンエンジン10は任意の数の燃焼器25を含む。次いで、燃焼ガス流35は、タービン40に供給される。燃焼ガス流35は、機械的作用を生成するようにタービン40を駆動する。タービン40内で生成された機械的作用は、圧縮機15と、例えば発電機等の外部負荷45とを駆動する。ガスタービンエンジン10は、天然ガス、様々な種類の合成ガス、及び/又はその他の種類の燃料を使用する。ガスタービンエンジン10は、例えば重荷重7FAガスタービンエンジン等の、ニューヨーク州スケネクタディのゼネラルエレクトリックカンパニイによって提供されるあらゆる数の様々なガスタービンエンジンの1つである。ガスタービンエンジン10は、その他の構成を有しても良く、その他の種類の構成部品を使用しても良い。本明細書では、その他のガスタービンエンジンを使用しても良い。本明細書では、複数のガスタービンエンジン10、その他の種類のタービン、及びその他の種類の発電装置を併せて使用しても良い。図2は、タービン段50の一部の一例を示す。各々のタービン段50は、回転タービンブレード又はバケット55を含む。周知のように、各々のタービンバケット55は、シャンク60、プラットホーム65、延長された翼形70、及びバケット先端75を含む。バケット先端75は、1つ又は複数の切削歯80を有する。本明細書では、その他の構成及びその他の種類のバケット55を使用しても良い。各々の回転バケット55は、固定シュラウド85に隣接して配置される。シュラウド85は、複数のシール90を有し、これらは各々のバケット55のバケット先端85と協動する。或いは、摩耗性シュラウド等の場合、後述するように、シュラウド85は複数の摩耗性リッジを含む。本明細書では、その他の構成及びその他の種類のシュラウド85及びシール90を使用しても良い。周知のように、翼形70は、燃焼ガス35の膨張流のエネルギーを機械的エネルギーに転換する。バケット先端75は、翼形70の表面に略垂直に広がる表面を形成する。従って、バケット先端75はまた、より大きな割合の燃焼ガス流35が機械的エネルギーに変換されるように、翼形70上に燃焼ガス流35を保持するのを助けることが。同様に、固定シュラウド85は、バケット先端75とシュラウド85の間のバケット先端隙間95を通すのとは対照的に、翼形70の上に燃焼ガス流35を向けることによって全体効率を向上させる。従って、バケット先端隙間95を最小化することによって、上述したように通過する漏れ流を最小限に抑えるのを助ける。本明細書では、その他の構成を使用しても良い。図3は、本明細書に記載される摩耗性シュラウド100を示す。摩耗性シュラウド100は、ベース表面120上に位置する複数のリッジ110を含む。リッジ110は、摩耗性材料130から製造される。摩耗性材料は、一般的に、金属及び/又はセラミック合金から製造される。本明細書では、あらゆる種類の摩耗性材料を使用できる。摩耗性材料130はまた、ベース表面120などの上に配置しても良い。図4に示すように、摩耗性シュラウド100のリッジ110は、摩耗性パターン140を形成する。バケット先端75の輪郭を有する接地面150が、仮想線で示される。矢印160は、摩耗性パターン140に対するタービンバケット55の回転方向を示す。矢印170は、摩耗性パターン140に対する燃焼ガス流35の方向を表す。図示のように、リッジ110は、互いに対して略平行であっても良く、更に略等距離であっても良い。しかしながら、リッジ110の間隔及び形状は、位置によって変動し得る。リッジ110は、あらゆる所望の深さ及び/又は断面形状を有する。本明細書では、その他の構成も使用できる。この例では、リッジ110は、少なくとも凹面又は第1曲面190と、前方部分220から後方部分230まで延在する凸面又は第2曲面200とを備えた、略正弦波形状180を有する。従って、摩耗性パターン140は、第1曲面190と比べて逆反り形状210を有する第2曲面を備えた二重弧形状を有する。本明細書では、その他の種類のパターンを使用しても良い。本明細書では、その他の種類及び数の曲面を使用しても良い。摩耗性パターン140は、関連するバケット先端75の形状に対して最適化される。摩耗性シュラウド100とバケット55の相対的な位置決めが、それらの間に位置するバケット先端隙間95と共に図3に示されている。摩耗性シュラウド100は静止しているのに対して、バケット55は回転している。バケット先端75と摩耗性シュラウド100の間の相対運動は、リッジ110のパターン140の通過によって、そこを通って伸長する漏れ流240に作用する時限周期的圧力脈動145を生じさせる。この非定常圧力は、通過する同一又は同様の隙間95を備えた軸対称シュラウドと比べて、先端隙間95を通る漏れ流240の純減をもたらす。具体的に、摩耗性シュラウド110のリッジ110は組み合わさって、通過する漏れ流240を制限する。リッジ110の特定の正弦波形状180又はその他の形状は、漏れ流方向に対して最大化される。例えば、図5は、バケット先端隙間95を通る漏れ流240を図示する。漏れ速度ベクトルは、バケット先端75に対する座標系で示される。中間コードmid-cord基準点245における漏れ流240の方向は、回転軸から約20度20°の矢印250によって図示される。静止座標系に変換すると、漏れ流240は約55度55°の角度の矢印260で示される。従って、マイナス35度-35°方向の固定リッジ110は、漏れ流路95に対して垂直即ち遮断位置265にあることになる。従って、そのような遮断位置265は、リッジ110が先端隙間95に対して移動する時に、最大遮断角を形成する。その後、このプロセスは、パターン140の少なくとも第1曲面190の形状を形成するために、バケット先端75の長さに沿って複数の基準点245で繰り返す。従って、バケットの種類、タービンの種類、特定の動作条件、及びその他の変数をもとに、このプロセスに基づいて多くの様々なパターン140が形成される。例えば、漏れ流240の角度は、先端隙間95内の軸方向位置によって変動する。そのため、最適遮断角もまた、バケット先端75の長さに沿って変動する。従って、図4の正弦波形状180は、その長さに沿って特定のバケット先端75の形状を与えられた最適遮断角を最大化する。従って、摩耗性パターン140は、その前方部分220上に凹面又は第1曲面190を、後方部分230上に逆反り210の凸面又は第2曲面200を有する。また、様々なパターン140をこのようにして本明細書で形成しても良い。一般にパターン140の全体形状と、特に二重弧形状又は後方部分230の周囲の逆反り210はまた、全シュラウド100にかかる熱負荷を低減するように作用する。具体的に、全てのリッジ110は、浸水面積が大きいので、熱伝達を向上させる。パターン140は、前方部分220の周囲の第1曲面190が遮断を高める一方、後方部分230の周囲の第2曲面200又は逆反り210は過熱を防ぐように最適化される。通過する漏れ流240の遮断に加えて、リッジ110はまた、隣接するリッジ110の間に最適再循環流270を形成する。このリッジ間再循環流270は、隣接するバケット55の間に保持される冷気から構成されることになる。パターン140はこのようにして、漏れの低減と熱伝達の低下とのバランスをとる。従って、摩耗性パターン140を備えた摩耗性シュラウド100は、通過する漏れ流240と、空力性能の劣化及びシュラウドの熱負荷の増加等のそれに付随する問題を制限する。具体的に、摩耗性パターン140は、バケット先端75を通過する漏れ流240及び全体の熱伝達に関して最適化される。その他の種類及び形状のバケット先端を備えたその他の種類の摩耗性パターン140を使用しても良い。パターンのないシュラウドと比べて、本明細書に記載の摩耗性シュラウド100は、著しく冷たく、その前方部分220の周囲の通過する漏れ流240を少なくする。後方部分230は幾分温かいが、さもなければ通過する同様の漏れ流がある場合よりも温かくはないことになる。従って、漏れ流240の削減によって、バケット55及びシュラウド100の周囲の空気力学的損失を低減して、より高い効率を提供する。同様に、シュラウド100にかかる熱負荷を低減して、全体の耐久性と構成部品の寿命を向上させることができる。上述の内容は本発明の特定の実施形態のみに関連していること、また特許請求の範囲及びその等価物によって規定される本発明の一般的な技術的思想及び技術的範囲から逸脱することなく、当業者が本明細書において多くの変更及び修正を行なうことができることを理解されたい。