耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、横型全動翼水重力タービン8R1~20組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、横型全動翼水重力タービン8R21~40組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、横型全動翼水重力タービン8R41~60組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、横型全動翼水重力タービン8R61~80組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、横型全動翼水重力タービン8R81~100組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、横型全動翼水重力タービン8R101~120発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、横型全動翼水重力タービン8R121~140組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、横型全動翼水重力タービン8R141~160組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、横型全動翼水重力タービン8R161~180組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、横型全動翼水重力タービン8R181~200組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、水3Eマッハ1~3で噴射駆動する横型全動翼水重力タービン8R1~20組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、水3Eマッハ1~3で噴射駆動する横型全動翼水重力タービン8R21~40組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、水3Eマッハ1~3で噴射駆動する横型全動翼水重力タービン8R41~60組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、水3Eマッハ1~3で噴射駆動する横型全動翼水重力タービン8R61~80組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、水3Eマッハ1~3で噴射駆動する横型全動翼水重力タービン8R81~100組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、水3Eマッハ1~3で噴射駆動する横型全動翼水重力タービン8R101~120発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、水3Eマッハ1~3で噴射駆動する横型全動翼水重力タービン8R121~140組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、水3Eマッハ1~3で噴射駆動する横型全動翼水重力タービン8R141~160組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、水3Eマッハ1~3で噴射駆動する横型全動翼水重力タービン8R161~180組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、水3Eマッハ1~3で噴射駆動する横型全動翼水重力タービン8R181~200組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、水3Eマッハ1以上で噴射駆動する横型全動翼水重力タービン8R1~20組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、水3Eマッハ1以上で噴射駆動する横型全動翼水重力タービン8R21~40組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、水3Eマッハ1以上で噴射駆動する横型全動翼水重力タービン8R41~60組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、水3Eマッハ1以上で噴射駆動する横型全動翼水重力タービン8R61~80組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、水3Eマッハ1以上で噴射駆動する横型全動翼水重力タービン8R81~100組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、水3Eマッハ1以上で噴射駆動する横型全動翼水重力タービン8R101~120発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、水3Eマッハ1以上で噴射駆動する横型全動翼水重力タービン8R121~140組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、水3Eマッハ1以上で噴射駆動する横型全動翼水重力タービン8R141~160組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、水3Eマッハ1以上で噴射駆動する横型全動翼水重力タービン8R161~180組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、水3Eマッハ1以上で噴射駆動する横型全動翼水重力タービン8R181~200組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、内径全面切削可能実験最大径の横型全動翼水重力タービン8R1~20組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、内径全面切削可能実験最大径の横型全動翼水重力タービン8R21~40組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、内径全面切削可能実験最大径の横型全動翼水重力タービン8R41~60組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、内径全面切削可能実験最大径の横型全動翼水重力タービン8R61~80組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、内径全面切削可能実験最大径の横型全動翼水重力タービン8R81~100組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、内径全面切削可能実験最大径の横型全動翼水重力タービン8R101~120発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、内径全面切削可能実験最大径の横型全動翼水重力タービン8R121~140組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、内径全面切削可能実験最大径の横型全動翼水重力タービン8R141~160組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、内径全面切削可能実験最大径の横型全動翼水重力タービン8R161~180組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、内径全面切削可能実験最大径の横型全動翼水重力タービン8R181~200組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、水3Eマッハ1~3で噴射駆動する内径全面切削可能実験最大径の横型全動翼水重力タービン8R1~20組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、水3Eマッハ1~3で噴射駆動する内径全面切削可能実験最大径の横型全動翼水重力タービン8R21~40組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、水3Eマッハ1~3で噴射駆動する内径全面切削可能実験最大径の横型全動翼水重力タービン8R41~60組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、水3Eマッハ1~3で噴射駆動する内径全面切削可能実験最大径の横型全動翼水重力タービン8R61~80組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、水3Eマッハ1~3で噴射駆動する内径全面切削可能実験最大径の横型全動翼水重力タービン8R81~100組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、水3Eマッハ1~3で噴射駆動する内径全面切削可能実験最大径の横型全動翼水重力タービン8R101~120発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、水3Eマッハ1~3で噴射駆動する内径全面切削可能実験最大径の横型全動翼水重力タービン8R121~140組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、水3Eマッハ1~3で噴射駆動する内径全面切削可能実験最大径の横型全動翼水重力タービン8R141~160組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、水3Eマッハ1~3で噴射駆動する内径全面切削可能実験最大径の横型全動翼水重力タービン8R161~180組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、水3Eマッハ1~3で噴射駆動する内径全面切削可能実験最大径の横型全動翼水重力タービン8R181~200組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、水3Eマッハ1以上で噴射駆動する内径全面切削可能実験最大径の横型全動翼水重力タービン8R1~20組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、水3Eマッハ1以上で噴射駆動する内径全面切削可能実験最大径の横型全動翼水重力タービン8R21~40組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、水3Eマッハ1以上で噴射駆動する内径全面切削可能実験最大径の横型全動翼水重力タービン8R41~60組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、水3Eマッハ1以上で噴射駆動する内径全面切削可能実験最大径の横型全動翼水重力タービン8R61~80組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、水3Eマッハ1以上で噴射駆動する内径全面切削可能実験最大径の横型全動翼水重力タービン8R81~100組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、水3Eマッハ1以上で噴射駆動する内径全面切削可能実験最大径の横型全動翼水重力タービン8R101~120発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、水3Eマッハ1以上で噴射駆動する内径全面切削可能実験最大径の横型全動翼水重力タービン8R121~140組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、水3Eマッハ1以上で噴射駆動する内径全面切削可能実験最大径の横型全動翼水重力タービン8R141~160組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、水3Eマッハ1以上で噴射駆動する内径全面切削可能実験最大径の横型全動翼水重力タービン8R161~180組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1組とし、水平軸16Aに対向同期歯車4C具備して1組の対向同期回転にして、水平軸16Aの間に直列同回転歯車4D具備し、1組夫々の垂直同方向同速度回転にして、水3Eマッハ1以上で噴射駆動する内径全面切削可能実験最大径の横型全動翼水重力タービン8R181~200組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定2個1組とし、対向直列全動翼弾み車タービンとした横型全動翼水重力タービン8R1~20組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定2個1組とし、対向直列全動翼弾み車タービンとした横型全動翼水重力タービン8R21~40組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定2個1組とし、対向直列全動翼弾み車タービンとした横型全動翼水重力タービン8R41~60組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定2個1組とし、対向直列全動翼弾み車タービンとした横型全動翼水重力タービン8R61~80組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定2個1組とし、対向直列全動翼弾み車タービンとした横型全動翼水重力タービン8R81~100組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定2個1組とし、対向直列全動翼弾み車タービンとした横型全動翼水重力タービン8R100~120組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定2個1組とし、対向直列全動翼弾み車タービンとした横型全動翼水重力タービン8R121~140組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定2個1組とし、対向直列全動翼弾み車タービンとした横型全動翼水重力タービン8R141~160組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定2個1組とし、対向直列全動翼弾み車タービンとした横型全動翼水重力タービン8R161~180組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定2個1組とし、対向直列全動翼弾み車タービンとした横型全動翼水重力タービン8R181~200組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定2個1組とし、直列全動翼弾み車タービンとした横型全動翼水重力タービン8R1~20組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定2個1組とし、直列全動翼弾み車タービンとした横型全動翼水重力タービン8R21~40組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定2個1組とし、直列全動翼弾み車タービンとした横型全動翼水重力タービン8R41~60組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定2個1組とし、直列全動翼弾み車タービンとした横型全動翼水重力タービン8R61~80組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定2個1組とし、直列全動翼弾み車タービンとした横型全動翼水重力タービン8R81~100組発電にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。耐摩耗超撥水鍍金3aとした、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定2個1組とし、直列全動翼弾み車タービンとした横型全動翼水重力タービン8R100~120組発電にする各種エネルギ保存サイクル既存世界の火力原子力発電所では、発電熱量全部で海水温度摂氏7度上昇海水温度上昇量を100年で1000倍等とし、下降気流や上昇気流を限り無く増大して、異常乾燥山火事や砂漠化や集中豪雨や熱波や寒波等を限り無く増大し、日本近海は20年前後で台風や季節風や竜巻を100m/秒等として、海水を上空に吸引海水の集中豪雨等により陸地に塩の被覆を設けて人類陸上食物減少の危険を増大し、冬場に海面冷却海底に栄養分を供給していた自然現象を不可能として、微生物や植物プランクトンや海草類やサンゴ等を激減、食物連鎖等により魚類を1/100等に激減人類の海中食物も限り無く減少し、旱魃や集中豪雨や台風や季節風を100年で10倍等に増大して、例えば台風や季節風を300m/秒等上限の無い異常気象の巨大化とし、海底岩盤膨張地震や津波を巨大化東日本の地震津波も巨大化して、人類絶滅の危険を増大のため海水の豪雨等を阻止し、海水温度上昇0等地球温暖化防止して、人類絶滅を先送りする課題がある。又最近の課題は財政赤字国の急増です。最大原因は安価労働コスト国を世界の工場として簡単に利益を得る流行蔓延で、簡単に利益が得られる半面途上国全部が過去の日本のように物真似改良で世界一を競うため、安価優良製品続出して先進国製造設備壊滅財政赤字増大雇用壊滅の危険があり、今の先進国経済危機は初期段階のため先進国利益率上昇発明が急務で、物真似改良が可能な発明実施は時代遅れと認識し、世界規模100独占を永遠に続ける発明品の極秘製造極秘運用として、利益率抜群の世界一永遠にする課題がある。横型全動翼水重力タービン8R燃料費0発電安価電気駆動全部にして、太陽光加熱器211~複数段二重反転圧縮機3T等熱ポンプ1G1~複数段圧縮熱回収器2Cにより熱製造し、電気液体空気冷熱過熱蒸気温熱供給設備3Dとして、受給した液体酸素5Kを圧縮して空気圧縮の21/60000容積圧縮仕事率とし、超高圧燃焼や超高温燃焼が容易な理論燃焼室4Yとして、例えば酸素アセチレンバーナー複数中心付近燃焼で外周付近高圧高温過熱蒸気50を加熱し、酸素アセチレン炎3000°C以上燃焼で過熱蒸気の熱分解狙い酸素水素増大燃焼狙いにして、4Y駆動の理論膨張機関3Pや酸素合体水噴射部88Kや酸素合体空気噴射部88Aとし、自動車等車両類や船舶類や飛行機類を回転力駆動や噴射推進駆動して、船舶類噴射推進駆動では自然現象高速化2aし、海中に酸素や窒素やCO2等を供給して、微生物や植物プランクトンや海草類やサンゴや魚類等を増殖人類の食物を増大し、飛行機はCO2排気0に近い宇宙飛行全盛1日に地球を16周する等として、地球上何処でも日帰り旅行や大気中はCO2排気僅少飛行狙いとし、世界規模100独占して極秘製造極秘運用する発電や船舶や飛行機として、利益率抜群の世界一や新規雇用抜群の世界一にし、旱魃や集中豪雨や台風や季節風や海水の豪雨や地震津波の巨大化を阻止して、地球温暖化防止し人類絶滅を先送りする。横型全動翼水重力タービン8R燃料費0安価発電の、対向同期歯車4Cにより対向同期回転にして、直列同回転歯車4Dで100台等同速度回転にする効果が非常に大きく、円筒タービン翼群8A1種類を100台分全自動製造で100台製造の効果も非常に大きく、ボイラや原子炉が不要で構造が簡単になる効果も非常に大きく、既存蒸気タービン最終動翼群の羅列に近い竪型全動翼水重力タービン8M発電を、最大速度の最終動翼群と同真空駆動で比較説明すると、大気圧100°C760mmHgで水の1700倍容積の水蒸気は、排気温度29°C真空度30mmHgでボイルの法則により、760mmHg×1700=30mmHg×V2倍容積の水蒸気となり、V2=760/30×1700=水の43000倍容積水蒸気となります。即ち既存蒸気タービン最高速度仕事率動翼群を羅列する、竪型全動翼水重力タービン8M発電が出力発生段階で遥かに優位に加えて、過熱蒸気の1/100容積水速度で430倍発電量になるのに加えて、真空度上昇も遥かに優位で、真空中の重力加速度利用は更に100台重ねた1台で43000倍発電量を算出に加えて、ウォータージェット加工機水噴射速度マッハ3で水噴射すると更に3倍発電量が算出される等、実験が必要ですが発電原価を1/10等に大改革する大革命に非常に大きな効果がある。緑の地球は奇跡の産物で他の星に近付く危険が大きく、例えば中国が10成長を100年続けると、火力発電や原子力発電により中国近海の海水温度上昇量が1000倍を超えるため、現在日本のゲリラ豪雨増大が海水の豪雨1000倍等となり、現在の魚類激減が0に近付く等人類絶滅が100年以内に急接近する可能性が強く、海水温度上昇0やCO2排気0や燃料費0発電電気駆動が必要です。そこで燃料費0発電電気製造の電気液体空気冷熱過熱蒸気温熱供給設備3Dより液体酸素室5Kに受給して、燃焼用酸素の圧縮仕事率を空気圧縮の21/60000容積圧縮仕事率にし、理論燃焼室4Y中心付近高温燃焼で過熱蒸気50の熱分解や理論燃焼室4Yの保護として、理論燃焼室4Yにより理論膨張機関3Pや酸素合体水噴射部88Kや酸素合体空気噴射部88Aを、最も効率良く駆動出来る効果があり、自動車や船舶や飛行機を燃料費1/10や10倍速度等が狙える効果に加えて、宇宙到達経費を既存宇宙ロケットの1/50万経費狙いに出来る効果があり、車輪やスクリュー7Cやプロペラ7Aや回転翼7Bを理論膨張機関3P駆動し、船舶や飛行機や自動車等を回転力駆動して、船舶噴射推進駆動では自然現象高速化2aし、水中微生物のCO2等の消化能力を森林の数万倍狙い等に増大する効果が大きく、植物プランクトンや海草類やサンゴ等を増殖して、食物連鎖等で魚類等人類の海中食物を大増大し、砂漠化や旱魃や集中豪雨や台風や季節風や地震津波等の巨大化を阻止して、人類で最も重要な人類絶滅を先送りし、利益率抜群世界一を狙える効果がある。飛行機駆動は、燃料費0横型全動翼水重力タービン8R発電電気駆動の、電気液体空気冷熱過熱蒸気温熱供給設備より液体酸素を受給し、液体酸素5K液体燃料1c水52aを超高圧圧縮して、液体燃料制御弁1K液体酸素制御弁5T水制御弁5Qを開放最適温度に加熱し、酸素ガス燃料ガス複数個所中心付近混合噴射着火燃焼外周高圧高温過熱蒸気を過熱して、最高温度燃焼理論燃焼室4Y保護燃焼過熱蒸気熱分解燃焼狙い酸素水素増大燃焼狙いにし、酸素合体空気噴射部88Aを駆動して、宇宙到達費用を既存宇宙ロケットの1/50万経費狙いにし、同一燃料費10倍噴射推進出力で宇宙利用全盛を狙う効果があり、例えば噴射推進出力を既存ジェット機の100倍圧力10倍熱量噴射短時間1000倍噴射推進出力狙いとして、大気中は燃料費僅少のプロペラ飛行や回転翼飛行や噴射推進狙いにし、水蒸気噴射速度や燃焼ガス噴射速度が真空中で最大のため、既存宇宙ロケット地上大量噴射は最悪と考え、既存航空機最高飛行高度付近より、50~200MPaの高圧高温燃焼ガス5M高圧高温水蒸気5Nの噴射量増大にして、1日に地球を16周する等とし、地球上何処でも日帰り旅行が可能な宇宙利用全盛を狙える効果がある。既存蒸気タービン発電等洗脳で長期間真空中の重力加速度利用が阻止され、100台重ねた1台で既存蒸気タービン発電1台の43000倍発電量狙い等を阻止して、例えば既存最良蒸気タービン発電の大気圧同速度同容積仕事率kg重m/秒を、水仕事率の1/1700と僅少にし、静翼を動翼と交互に設けて堰き止めて回転出力を0に近付け、蒸気タービン発電の駆動熱量全部で海水温度7度上昇魚類激減、海底岩盤を膨張地震や津波を巨大化し、20年前後で日本近海の台風や季節風や海上竜巻の上昇気流を巨大化100m/秒等にして、海水を上空に吸引海水の豪雨が予想される等、50~100年前後で陸地に塩の被覆を設けて食糧激減人類絶滅が急接近する危険があります。即ち既存技術の致命的欠点多数で発明が膨大になり過ぎるため、発明を符号の説明に記載すると共に、先の出願で再三説明した部分は省略し、横型全動翼水重力タービン8R以外を3種類実施例で代用説明して、常識を省略した発明の具体化に挑戦します。図1既存揚水発電や水力発電に真空中重力加速度追加した、横型全動翼水重力タービン8R発電は、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1種類とし、1種類を2個製造1組として100組の対向直列全動翼弾み車タービン製造として、又は1種類を1組として200組の直列全動翼弾み車タービンや食込直列全動翼弾み車タービンとし、全自動鋳造や全自動加工等で夫々垂直に100~200組具備の1台製造にして、既存最高建築物高さ垂直828mに100組等具備して1台具備とし、比重大物質上昇装置2Fにより水3Eを垂直等に828m等上昇して、比重大物質加速機6Wで水3Eをマッハ1~3等で噴射し、重力加速度加速真空加速駆動して円筒タービン翼群8Aを対向同期歯車4Cにより対向同期回転にして、直列同回転歯車4Dで100組等同速度同方向回転にし、安価大量生産容易とボイラや原子炉不要にして、水を真空加速する重力加速部1gをタービン8R上部等に夫々具備し、発電機1は対向同期歯車4C主軸や直列同回転歯車4D主軸に選択具備して、タービン外箱77a外で100台以上駆動発電原価を1/10狙いとし、構造極端に簡単極端に安価な電気製造物無限多や電気駆動無限多にして、利益率抜群世界一の各種エネルギ保存サイクル合体機関発電及び合体方法発電にする。横型全動翼水重力タービン8R発電は、タービン外箱77a内に既存最高建築物828mに100組等垂直具備で1台とし、比重大物質加速器6Wによるウォータージェット加工機水噴射速度のマッハ3~1噴射速度水3E噴射として、マッハ3等噴射で真空中重力加速度加速効果最高として円筒タービン翼群8Aに噴射し、横型全動翼水重力タービン8R駆動発電してマッハ3~1速度を維持加速して、次のタービンを駆動して落差を有効利用する横型全動翼水重力タービン8R発電にし、摩擦熱冷却して空気抽出器51で30mmHg等既存発電最高真空度以上容易として、落差828mに100組使用とし、既存蒸気タービン発電の最終段真空度30mmHg水の43000倍容積マッハ1速度水蒸気として、100組重ねた1台のタービン8R発電量と比較説明すると、1/1000容積の水をマッハ1速度噴射で43×100=4300倍水発電量となり、実験が必要な天文学的倍率の発電量になる、各種エネルギ保存サイクル合体機関燃料費0極端に安価発電にする。図2の横型全動翼水重力タービン8R発電の、円筒タービン翼群8Aで最も重要な構成は超撥水性として摩擦損失を最低が最重要なため、耐摩耗の撥水鍍金3a容易や運転停止時の撥水コーティング3b容易な構成とし、内筒面全面切削で軽量化して大径にする、円筒タービン翼群8A両側に水平軸16Aを水平軸板16で固定1種類として、横型全動翼水重力タービン8R簡単製造や全自動加工や精密組立容易とし、可能な限り実験最大径として垂直828mに100組製造等で1台製造として、水平軸16Aに対向同期歯車4Cを具備することで横型全動翼対向水重力タービン8Rとし、対向同速度同期回転にして直列同回転歯車4Dで連結することで同方向同速度回転にして、横型全動翼対向直列水重力タービン8Rや、横型全動翼直列水重力タービン8Rや、横型全動翼食込直列水重力タービン8Rとし、熱帯砂漠地帯等蒸留水最大量生産する場合は、比重大物質加速機6W具備を1組毎に近付けた水3E噴射として、蒸留水製造量や摩擦熱気化水の冷却量に合せた比重大物質加速機6W具備量とし、水平軸16Aに発電機1を具備してタービン外箱77aの外で100組以上駆動発電にして、構造極端に簡単やボイラや原子炉不要等で製造原価を極端に安価とし、運用利益率も燃料消費0等比較物皆無の抜群世界一にする、横型全動翼水重力タービン8R極端に安価発電にする。図3の太陽光加熱器21を、横型全動翼水重力タービン8R燃料費0発電極端に安価電気駆動する、電気液体空気冷熱過熱蒸気温熱供給設備3Dを説明すると、太陽光加熱器21を水面に浮力を設け又は平地に円形鉄道を設けて具備し、太陽光を東から西に直角維持回転制御する水上装置や陸上装置として、太陽光加熱器21には回転支持部4fを設けて歯車装置4dやローラー4eを具備し、円筒回転部77Gとして太陽光を上下方向直角維持回転制御して、浮力利用により東西方向直角維持回転制御する装置とし、太陽光を2方向直角維持回転制御して、熱吸収管4H内空気温度を最高にする装置とし、地球最大熱量の太陽光を矩形長レンズ2dにより直線状に集めて、焦点距離付近に熱吸収管4H具備内部空気路28A空気28a温度を最高にして、外部空気路28A空気28a温度も上昇し、既存のレンズ断面を直線状に延長矩形の長レンズ2dとして、レンズ材質全部を使用可能とし、発泡プラスチック等の断熱材2cを円筒回転部77G等で囲って円筒等の長大な筒として、長大な長レンズ2dを継手80A締付具80Bで密封上部を4H外部空気路28Aとし、2空気路28A選択吸入の1~複数段熱ポンプ1Gとして吸入圧縮して、二重反転圧縮機3T等を熱ポンプ1Gとして800~1200°C複数回とし、1~複数段圧縮熱回収器2Cで圧縮毎熱回収を繰返して、液体空気28a冷熱を液体酸素室5K液体窒素室5Lに保存し、400°C前後50~200MPa過熱蒸気50温熱を高圧高温水蒸気室5Nに分割保存して、電気液体空気冷熱過熱蒸気温熱供給設備3Dにし各種用途に使用して、燃料費0資源価格0発電の電気駆動全盛や蓄電池駆動全盛にし、電気製造物の各種温熱利用全盛や各種冷熱利用全盛にする。図4の横型全動翼水重力タービン8R燃料費0発電、極端に安価電気駆動の理論気体圧縮機3Tは、既存ガスタービンや蒸気タービン発電の改良発明で、理論ガスタービン発電理論蒸気タービン発電と合体発電する先発明ですが、液体酸素圧縮にすると圧縮仕事率が空気圧縮の21/60000になるためこの後出願とし、ボイルの法則気体の体積は圧力に反比例する理論で理論最良圧縮機を狙うもので、円周から吸入することで吸入空気量最大狙いにし、全動翼二重反転圧縮翼の上側圧縮翼8gや下側圧縮翼8hで吸入空気速度最大狙いにして、組立圧縮翼4jにより組立容易や吸入口面積最大容易や圧縮効率最良狙いにし、横軸1hの竪型全動翼水重力タービン8M燃料費0発電安価電気駆動にして、横軸1h歯車により上側圧縮翼8g駆動用二重反転歯車装置85Yや、下側圧縮翼8h駆動用二重反転歯車装置85Yを駆動夫々反対方向回転する二重反転にし、相対外周速度を既存軸流圧縮機の2倍速度可能にして圧縮空気圧力と容積を増大して、理論最良圧縮機として最も効率良く圧縮して最終圧縮翼6より、圧縮熱回収器2Cに圧入各種熱交換熱製造とし、例えば太陽光加熱器2の加熱空気を、二重反転圧縮機3Tを含めて選択した熱ポンプ1Gで複数回圧縮高温として、圧縮高温毎に1~複数段圧縮熱回収器2Cで各種熱回収使用し、余剰分を液体空気冷熱過熱蒸気温熱として分割保存して、電気液体空気冷熱過熱蒸気温熱の供給設備3Dとし、各種用途に使用します。図5の理論膨張機関3P理論燃焼室4Y駆動を説明すると、横型全動翼水重力タービン8R燃料費0発電極端に安価電気製造の、電気液体空気冷熱過熱蒸気温熱供給設備3Dから、液体酸素室5Kに液体酸素5Kを受給保存電気過熱蒸気を選択受給して、液体酸素5K駆動の理論燃焼室4Y燃焼高圧高温燃焼ガス制御弁5a開放理論膨張機関3P駆動は、液体酸素5Kを圧縮することで、圧縮容積仕事率を空気圧縮の21/60000容積圧縮仕事率にし、液体酸素5K液体燃料1c水52aを50~200MPa等超高圧に圧縮して、液体酸素制御弁5T液体燃料制御弁1K水制御弁5Qを開放理論燃焼室4Y内壁で最適温度に加熱し、受給過熱蒸気含む過熱蒸気制御弁25酸素制御弁24D燃料制御弁25bを開放、例えば酸素アセチレンバーナー複数中心付近3000°C以上燃焼で外周高圧高温過熱蒸気50を加熱して、過熱蒸気50の一部を中心付近に吸引熱分解電気分解酸素水素増大燃焼狙いにし、過熱蒸気50により理論膨張機関3P内壁の液体酸素5K液体燃料1c水52aを加熱して、最適温度の過熱蒸気50や燃料や酸素や内壁の保護燃焼や超高圧高温燃焼にし、高圧高温燃焼ガス制御弁5a開放空気吸引噴射で5a流路を冷却して、燃料燃焼量を増大する理論膨張機関3P駆動にし、横軸1h二重反転駆動して、ボイルの法則気体の体積は圧力に反比例する理論で最良の理論膨張機関3Pとし、燃焼ガス49を高圧高温燃焼ガス49として中心から円周方向380度膨張過程で、燃料管25aを延長上側膨張翼群8d複数個所より燃料噴射燃焼して、タービン外箱77a間で空気圧縮夫々上側膨張翼群8d下側膨張翼群8e最適箇所噴射し、夫々で燃焼量増大した超高速噴射駆動として、組立タービン翼群8fより噴射する組立容易な理論膨張機関3Pとする。図6の酸素合体水噴射部88K流線型理論燃焼室4Y複数駆動を説明すると、横型全動翼水重力タービン8R燃料費0発電極端に安価電気製造の、電気液体空気冷熱過熱蒸気温熱供給設備3Dから、液体酸素5Kを受給保存電気過熱蒸気を選択受給して、液体酸素5K駆動の酸素合体水噴射部88K駆動は、液体酸素5Kを液体の圧縮することで、圧縮容積仕事率を空気圧縮の21/60000容積圧縮仕事率にし、液体酸素5K液体燃料1c水52aを50~200MPa等超高圧に圧縮して、液体酸素制御弁5T液体燃料制御弁1K水制御弁5Qを開放、理論燃焼室4Y内壁や燃焼流内壁5d等で最適温度に加熱し、図5過熱蒸気制御弁25酸素制御弁24D燃料制御弁25bを開放、例えば酸素アセチレンバーナー複数中心付近3000°C以上燃焼で外周高圧高温過熱蒸気50を加熱して、過熱蒸気50の一部を中心付近に吸引熱分解電気分解酸素水素増大燃焼狙いにし、過熱蒸気50により理論燃焼室4Y内壁の液体酸素5K液体燃料1c水52aを加熱して、最適温度の過熱蒸気50や燃料や酸素や内壁の保護燃焼や超高圧高温燃焼にし、中心複数理論燃焼室4Y外周に、過熱蒸気制御弁25開放過熱蒸気噴射ノズル6Aより超高圧過熱蒸気50を噴射して、中心複数理論燃焼室4y外周加熱で噴射推進出力を増大し、先頭理論燃焼室4Y燃焼ガス噴射ノズル6Y周囲には吸入空気路5bを具備して、酸素合体水噴射部88K先頭部に貫通空気吸引複数の燃料制御弁25b開放し、複数ジェット燃焼追加し燃焼量増大にして、同様な外周空気吸引流流線型理論燃焼室4Y選択燃焼を含めて、ロケット燃焼にジェット燃焼追加した燃焼量増大にし、酸素合体水噴射部88Kにする、各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法にする。図7の酸素合体空気噴射部88A流線型理論燃焼室4Y複数駆動を説明すると、横型全動翼水重力タービン8R燃料費0発電極端に安価電気製造の、電気液体空気冷熱過熱蒸気温熱供給設備3Dから、液体酸素5Kを受給電気過熱蒸気を選択受給して、液体酸素5K駆動の酸素合体空気噴射部88A駆動は、液体酸素5Kを液体の圧縮することで、圧縮容積仕事率を空気圧縮の21/60000容積圧縮仕事率にし、液体酸素5K液体燃料1c水52aを50~200MPa等超高圧に圧縮して、液体酸素制御弁5T液体燃料制御弁1K水制御弁5Qを開放、理論燃焼室4Y内壁や燃焼流内壁5d等で最適温度に加熱し、図5過熱蒸気制御弁25酸素制御弁24D燃料制御弁25bを開放、例えば酸素アセチレンバーナー複数中心付近3000°C以上燃焼で外周高圧高温過熱蒸気50を加熱して、過熱蒸気50の一部を中心付近に吸引熱分解電気分解酸素水素増大燃焼狙いにし、過熱蒸気50により理論燃焼室4Y内壁の液体酸素5K液体燃料1c水52aを加熱して、最適温度の過熱蒸気50や燃料や酸素や内壁の保護燃焼や超高圧高温燃焼にし、中心複数理論燃焼室4Y外周に、過熱蒸気制御弁25開放過熱蒸気噴射ノズル6Aより超高圧過熱蒸気50を噴射して、中心複数理論燃焼室4y外周加熱で噴射推進出力を増大し、先頭理論燃焼室4Y燃焼ガス噴射ノズル6Y周囲には吸入空気路5bを具備して、酸素合体空気噴射部88A先頭部に貫通空気吸引複数の燃料制御弁25b開放し、複数ジェット燃焼追加し燃焼量増大にして、同様な外周空気吸引流流線型理論燃焼室4Y選択燃焼を含めて、ロケット燃焼にジェット燃焼追加した燃焼量増大にし、酸素合体空気噴射部88A超高圧大量燃焼100倍出力狙いとし、既存ジェット機の10倍速度狙い噴射推進にして、同一速度CO2排気1/10燃料費1/10運用利益率既存ジェット機の10倍狙う、酸素合体空気噴射部88Aにする、各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法にする。図8の理論膨張機関3P自動車理論燃焼室4Y駆動を説明すると、横型全動翼水重力タービン8R燃料費0発電極端に安価電気製造の、電気液体空気冷熱過熱蒸気温熱供給設備3Dから、液体酸素5Kを受給電気過熱蒸気を選択受給して、液体酸素5K駆動の理論燃焼室4Y燃焼高圧高温燃焼ガス制御弁5a開放理論膨張機関3P駆動は、液体酸素5Kを液体圧縮することで、圧縮容積仕事率を空気圧縮の21/60000容積圧縮仕事率にし、液体酸素5K液体燃料1c水52aを、液体燃料ポンプ4a液体酸素ポンプ4b水ポンプ4cで圧縮50~200MPa等超高圧に圧縮して、液体酸素制御弁5T液体燃料制御弁1K水制御弁5Qを開放、理論燃焼室4Y内壁等で最適温度に加熱し、図5過熱蒸気制御弁25酸素制御弁24D燃料制御弁25bを開放、例えば酸素アセチレンバーナー複数中心付近3000°C以上燃焼で外周高圧高温過熱蒸気50を加熱して、過熱蒸気50の一部を中心付近に吸引熱分解電気分解酸素水素増大燃焼狙いにし、過熱蒸気50により理論燃焼室4Y内壁の液体酸素5K液体燃料1c水52aを加熱して、最適温度の過熱蒸気50や燃料や酸素や内壁の保護燃焼や超高圧高温燃焼にし、高圧高温燃焼ガス制御弁5aを開放理論膨張機関3Pを駆動して、発電機1を駆動して蓄電池1Aに蓄電して蓄電池駆動車輪4J駆動し、CO2排気1/10燃料費1/10運用利益率既存自動車の10倍狙う、理論膨張機関3P自動車にする、各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法にする。図9酸素合体スクリュウ船舶39Hの理論膨張機関3P理論燃焼室4Y駆動を説明すると、横型全動翼水重力タービン8R燃料費0発電極端に安価電気製造の、電気液体空気冷熱過熱蒸気温熱供給設備3Dから、液体酸素5Kを受給電気過熱蒸気を選択受給して、液体酸素5Kの理論燃焼室4Y燃焼高圧高温燃焼ガス制御弁5a開放理論膨張機関3P駆動は、液体酸素5Kを液体圧縮することで、圧縮容積仕事率を空気圧縮の21/60000容積圧縮仕事率にし、液体酸素5K液体燃料1c水52aを、液体燃料ポンプ4a液体酸素ポンプ4b水ポンプ4cで圧縮50~200MPa等超高圧に圧縮して、液体酸素制御弁5T液体燃料制御弁1K水制御弁5Qを開放、理論燃焼室4Y内壁等で最適温度に加熱し、図5過熱蒸気制御弁25酸素制御弁24D燃料制御弁25bを開放、例えば酸素アセチレンバーナー複数中心付近3000°C以上燃焼で外周高圧高温過熱蒸気50を加熱して、過熱蒸気50の一部を中心付近に吸引熱分解電気分解酸素水素増大燃焼狙いにし、過熱蒸気50により理論燃焼室4Y内壁の液体酸素5K液体燃料1c水52aを加熱して、最適温度の過熱蒸気50や燃料や酸素や内壁の保護燃焼や超高圧高温燃焼にし、高圧高温燃焼ガス制御弁5aを開放理論膨張機関3P複数駆動を選択可能として、スクリュウ駆動して酸素合体スクリュウ船舶39Hを駆動し、CO2排気1/10燃料費1/10運用利益率既存船舶の10倍狙う、酸素合体スクリュウ船舶39Hにする、各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法にする。図10酸素合体スクリュウ噴射船舶39Kの、理論燃焼室4Yによる酸素合体水噴射部88K理論膨張機関3P駆動を説明すると、横型全動翼水重力タービン8R燃料費0発電極端に安価電気製造の、電気液体空気冷熱過熱蒸気温熱供給設備3Dから、液体酸素5Kを受給電気過熱蒸気を選択受給して、理論膨張機関3Pによるスクリュウ駆動は図5横軸1h駆動や図9説明と同様駆動とし、酸素合体水噴射部88Kに理論燃焼室4Yを図6説明のように移動して、空気28a入口を前向き拡大して可能な限り直線に近付けた噴射推進として具備し、先頭理論燃焼室4Y燃焼ガス噴射ノズル6Y周囲には吸入空気路5bを具備して、ロケット燃焼にジェット燃焼追加船底に気泡最大噴射し、流線型理論燃焼室4Y複数を用途に合わせて直列具備や吸入空気路具備として、液体酸素5K圧縮で空気容積圧縮仕事率の21/60000容積圧縮仕事率にし、図6の流線型理論燃焼室4Yは用途に合せて適当数選択使用して、燃焼ガス噴射ノズル6Y噴射して空気吸引噴射し水を吸引噴射推進する、大型船舶や小型船舶や高速船舶や超高速船舶に対応し、ロケット燃焼にジェット燃焼追加した燃焼量増大にして、酸素合体水噴射部88K超高圧大量燃焼100倍出力狙いとし、既存船舶の10倍速度狙い噴射推進にして、同一速度CO2排気1/10燃料費1/10運用利益率既存船舶の10倍狙う、酸素合体水噴射部88Kにする、各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法にする。図11酸素合体噴射船舶39Jの、理論燃焼室4Yによる酸素合体水噴射部88K駆動を説明すると、横型全動翼水重力タービン8R燃料費0発電極端に安価電気製造の、電気液体空気冷熱過熱蒸気温熱供給設備3Dから、液体酸素5Kを受給電気過熱蒸気を選択受給して、酸素合体水噴射部88Kに理論燃焼室4Yを図6説明のように移動、先頭理論燃焼室4Y燃焼ガス噴射ノズル6Y周囲には吸入空気路5bを具備し、ジェット燃焼追加する流線型理論燃焼室4Y複数を用途に合わせて選択具備として、液体酸素5K圧縮で空気容積圧縮仕事率の21/60000容積圧縮仕事率にし、図6の流線型理論燃焼室4Yは用途に合せて適当数選択使用して、大型船舶や小型船舶や高速船舶や超高速船舶に対応し、ロケット燃焼にジェット燃焼追加した燃焼量増大にして、酸素合体水噴射部88K超高圧大量燃焼100倍出力狙いとし、既存船舶の10倍速度狙い噴射推進にして、同一速度CO2排気1/10燃料費1/10運用利益率既存船舶の10倍狙う、酸素合体水噴射部88Kにする、各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法にする。図12酸素合体噴射飛行機39Lの、理論燃焼室4Yによる酸素合体空気噴射部88A駆動を説明すると、横型全動翼水重力タービン8R燃料費0発電極端に安価電気製造の、電気液体空気冷熱過熱蒸気温熱供給設備3Dから、液体酸素5Kを受給電気過熱蒸気を選択受給して、酸素合体空気噴射部88Aに理論燃焼室4Yを図7説明のように移動、先頭理論燃焼室4Y燃焼ガス噴射ノズル6Y周囲には吸入空気路5bを具備し、ジェット燃焼追加する流線型理論燃焼室4Y複数を用途に合わせて選択具備として、液体酸素5K圧縮で空気容積圧縮仕事率の21/60000容積圧縮仕事率にし、図7の流線型理論燃焼室4Yは用途に合せて適当数選択使用して、燃焼ガス噴射ノズル6Y噴射して大気中は空気吸引噴射ジェット燃焼噴射推進し、宇宙上昇時にはロケット燃焼により宇宙に到達する宇宙往還の各種飛行機にして、酸素合体空気噴射部88K超高圧大量燃焼100倍出力狙いとし、燃料費0に近い宇宙利用全盛1日に地球を16周する等地球上何処でも日帰り旅行を可能にして、大気中同一速度CO2排気1/10燃料費1/10運用利益率既存飛行機の10倍狙う、酸素合体空気噴射部88Aにする、各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法にする。図13酸素合体プロペラ飛行機39Mの、図5理論燃焼室4Y理論膨張機関3Pによるプロペラ7A駆動を説明すると、横型全動翼水重力タービン8R燃料費0発電極端に安価電気製造の、電気液体空気冷熱過熱蒸気温熱供給設備3Dから、液体酸素5Kを受給電気過熱蒸気を選択受給して、圧縮50~200MPa等とし、液体酸素制御弁5T液体燃料制御弁1K水制御弁5Qを開放して、理論燃焼室4Y内壁等で最適温度に加熱し、過熱蒸気制御弁25酸素制御弁24D燃料制御弁25bを開放、例えば酸素アセチレンバーナー複数中心付近3000°C以上燃焼で外周高圧高温過熱蒸気50を加熱して、過熱蒸気50の一部を中心付近に吸引熱分解電気分解酸素水素増大燃焼狙いにし、過熱蒸気50により理論燃焼室4Y内壁の液体酸素5K液体燃料1c水52aを加熱して、最適温度の過熱蒸気50や燃料や酸素や内壁の保護燃焼や超高圧高温燃焼にし、高圧高温燃焼ガス制御弁5a開放理論膨張機関3P駆動して、横軸1hによりプロペラ7A駆動や回転翼7B駆動にし、大気中同一速度CO2排気1/10燃料費1/10運用利益率既存飛行機の10倍狙う、プロペラ飛行機等にし図12と合体酸素合体プロペラ噴射飛行機39Nにする、各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法にする。