亜鉛または亜鉛合金からなる被覆を有する硬化鋼部品の製造方法であって、前記亜鉛または亜鉛合金で被覆された板からブランクが打ち抜かれ、前記打ち抜かれたブランクはAc3以上の温度にまで加熱され、オーステナイトの形成を生じさせるため、必要であればこの温度で所定時間保持され、その後前記加熱されたブランクは成形型に移され前記成形型で成形され前記成形型で臨界硬化速度を超える速度で冷却され、それにより硬化され、オーステナイトのマルテンサイトへの変態を経る急冷硬化が450°Cから700°Cの範囲にある成形温度で起こるように鋼材料は変態遅滞の方法で調整され、前記加熱後および前記成形前に、前記ブランクまたは前記ブランクの部分が15K/sを超える冷却速度で冷却される能動冷却を行うことを特徴とする、方法。前記鋼材料は元素のホウ素、マンガン、炭素、および所望によりクロムおよびモリブデンを変態抑制剤として含有することを特徴とする、請求項1に記載の方法。以下の組成の鋼材料を使用することを特徴とする、請求項1または2に記載の方法全データ質量:炭素C0.08-0.6マンガンMn0.8-3.0アルミニウムAl0.01-0.07ケイ素Si0.01-0.5クロムCr0.02-0.6チタンTi0.01-0.08窒素N<0.02ホウ素B0.002-0.02リンP<0.01硫黄S<0.01モリブデンMo<1鉄および製錬に関連する不可避的不純物で構成される残余。以下の組成の鋼材料を使用することを特徴とする、請求項1または2に記載の方法全データ質量:炭素C0.08-0.30マンガンMn1.00-3.00アルミニウムAl0.03-0.06ケイ素Si0.01-0.20クロムCr0.02-0.3チタンTi0.03-0.04窒素N<0.007ホウ素B0.002-0.006リンP<0.01硫黄S<0.01モリブデンMo<1鉄および製錬に関連する不可避的不純物で構成される残余。前記ブランクは炉でAc3を超える温度にまで加熱されこの温度で所定時間保持され、その後前記ブランクは前記亜鉛層の凝固を達成するために500°Cから600°Cの間の温度にまで冷却され、その後前記成形型に移されその中で成形されることを特徴とする、先行する請求項のいずれか一項に記載の方法。前記能動冷却は前記冷却速度が30K/sを超えるように行われることを特徴とする、先行する請求項のいずれか一項に記載の方法。前記能動冷却は前記冷却が50K/s超で起こるように行われることを特徴とする、請求項6に記載の方法。前記能動冷却は、空気またはガスの吹き付け、水または他の冷却液の散布、水または他の冷却液への浸漬によって行われるか、あるいは前記能動冷却は、前記ブランクに対してより冷えた固体部品を配置することにより行われることを特徴とする、先行する請求項のいずれか一項に記載の方法。前記冷却の進捗および/または前記成形型への前記挿入の温度はセンサー、特にパイロメーターにより監視され、前記冷却はそれに応じて制御されることを特徴とする、先行する請求項のいずれか一項に記載の方法。本発明の目的は、クラックの形成を減少またはなくし、それでも十分な腐食保護を達成する腐食保護層を有する鋼板部品の製造方法を生み出すことである。この目的は請求項1の特徴により達成される。有利な変形は従属請求項に開示されている。粒界領域の鋼に浸透する液体亜鉛によるクラック形成の上記の効果もまた、いわゆる液体金属脆化または液体金属助長割れとして知られている。液体金属脆化による簡素な形状を有する間接的方法を用いた従来技術を取り入れたコースと比較すると、亜鉛または亜鉛合金で被覆されたブランクが加熱され、加熱後に成形され、急冷硬化される直接的方法を用いることにより、本発明はより有利なコースをとる。本発明が基づく発見によると、できるだけ少ない溶融亜鉛が、成形期すなわち応力の導入において、オーステナイトに接触するはずである。したがって、本発明によると、成形は鉄/亜鉛系溶融、フェライト、ガンマ相の包晶温度以下で行わなければならない。この場合、急冷硬化を確実にするために、マンガン/ホウ素鋼22MnB5の従来の組成の一部としての合金鋼の組成を調整し、これにより、オーステナイトのマルテンサイトへの遅滞変態による急冷硬化が行われ、そうすることで、780°C未満の低い温度でもオーステナイトの存在が達成される。このため、機械的応力が成形により鋼に導入されたとき、オーステナイトおよび溶融亜鉛に関連して液体金属脆化がもたらされるが、この時、液体亜鉛相は存在しないかほんの少ししか存在しない。したがって、合金元素に合わせて調整されたホウ素/マンガン鋼によって、過度または不利なクラック形成を引き起こすことなく十分な急冷硬化を得ることに成功する。特に、冷却は空気ジェットで行うことができ、例えば、プレス機および炉の外に別個の装置として対応するジェットと同じように設けられたパイロメーターを用いて空気ジェットの吹き付けを制御することができる。この場合の冷却の可能性は空気ジェットに限らず、上にブランクが対応して配置された冷却されたテーブルを使用することも可能であり、ブランクをテーブルの冷却領域上に位置させ、例えば圧や吸引により熱伝導的に接触させる。また、平坦なブランクがプレス形状を単純で好ましいものにすると考えられる冷却プレス機の使用も考えられ、中でブランクが冷却される型の領域は相応に液冷される。したがって、全体が加熱されるブランクは、対応する装置において全体を冷却することができ、全体冷却は上記のテーブル、上記の中間プレス機、また、単純な散布、吹き付け、または浸漬を用いることによりもたらされる。本発明を図面と併せて以下に説明する。本発明によると、変態がより深い領域へ移りマルテンサイトを製造できるように、プレス硬化鋼材料としての使用のための従来のホウ素/マンガン鋼例えば22MnB5はオーステナイトの他の相への変態に対して調整される。したがって、以下の合金組成の鋼は本発明に適している全データ質量:C[]0.22Si[]0.19Mn[]1.22P[]0.0066S[]0.001Al[]0.053Cr[]0.26Ti[]0.031B[]0.0025N[]0.0042鉄および製錬に関連する不可避的不純物で構成される残余。この種の鋼において、特に合金元素のホウ素、マンガン、炭素、および所望によりクロムおよびモリブデンは変態抑制剤として使用される。以下の一般的な合金組成の鋼もまた本発明に適している全データ質量:炭素C0.08-0.6マンガンMn0.8-3.0アルミニウムAl0.01-0.07ケイ素Si0.01-0.5クロムCr0.02-0.6チタンTi0.01-0.8窒素N<0.02ホウ素B0.002-0.02リンP<0.01硫黄S<0.01モリブデンMo<1鉄および製錬に関連する不可避的不純物で構成される残余。以下の組成の鋼が特に適していることが分かった全データ質量:炭素C0.08-0.30マンガンMn1.00-3.00アルミニウムAl0.03-0.06ケイ素Si0.01-0.20クロムCr0.02-0.3チタンTi0.03-0.04窒素N<0.007ホウ素B0.002-0.006リンP<0.01硫黄S<0.01モリブデンMo<1鉄および製錬に関連する不可避的不純物で構成される残余。変態抑制剤として機能する合金元素は、急冷硬化、すなわち780°C以下でも臨界硬化速度を超える冷却速度での急冷を確実に達成するために調整される。これは、この場合、作業は亜鉛/鉄系の包晶点以下で行われる、すなわち包晶点以下でのみ機械的応力がもたらされることを意味する。これはまた、機械的応力がもたらされる時にオーステナイトと接触できる液体亜鉛相がもはや存在しないことを意味する。さらに、ブランクの加熱後に、後に続く成形処理が行われる前に亜鉛被覆の凝固が促進され進展されるように、本発明によると、包晶点の温度範囲における保持相が設けられる。図1はオーステナイト化鋼板の好ましい温度曲線を示し、オーステナイト化温度を超える温度への加熱後、冷却機での対応する時間経過によりある程度の冷却がすでに達成されることは明らかである。この後に急速中間冷却段階が続く。中間冷却段階は、有利には少なくとも15K/s、好ましくは少なくとも30K/s、さらにより好ましくは少なくとも50K/sの冷却速度で行われる。その後、ブランクはプレス機へ移され成形および硬化が行われる。図3はクラック形成における違いを示す。中間冷却がない場合は鋼材料に広がるクラックが形成され、中間冷却がある場合は、重大なものではないが、被覆に表面クラックのみが生じる。したがって、本発明により、亜鉛または亜鉛合金で被覆された鋼板の、一方では急冷硬化を起こし、他方では部品の損傷につながるマイクロクラックおよびマクロクラックの形成を減少またはなくす、安価な熱間成形方法を確実に達成できる。