"窒化ケイ素粉末を含む出発粉末混合物から生成され、前記出発窒化ケイ素粉末がβ窒化ケイ素を約5重量以下含有する、焼結セラミック体であって、α’SiAlON相及びβ’SiAlON相から成る二相複合体を含み、前記α’SiAlON相がイッテルビウムを含有し、前記α’SiAlON相が、前記二相複合体の約25重量以上の量で含まれる、前記焼結セラミック体。前記β’SiAlON相が、化学式Si6-zAlzOzN8-zから構成され、前記式中、zが0.3より大きく1.5より小さい、請求項1に記載の焼結セラミック体。前記式中、zが0.7より大きく1.5より小さい、請求項2に記載の焼結セラミック体。前記式中、zが0.3より大きく0.6より小さい、請求項2に記載の焼結セラミック体。前記β’SiAlON相が、前記二相複合体の約15重量~約75重量の量で含まれる、請求項1に記載の焼結セラミック体。粒間相をさらに含む、請求項1に記載の焼結セラミック体。前記粒間相がガラス相を含む、請求項6に記載の焼結セラミック体。前記粒間相が粒間結晶相を含む、請求項6に記載の焼結セラミック体。前記粒間結晶相が、化学式Yb2SiAlO5NのB相又はウォラストナイト相を含まない、請求項8に記載の焼結セラミック体。前記粒間相が粒間結晶相及びガラス相を含む、請求項6に記載の焼結セラミック体。前記α’SiAlON相が、前記二相複合体の約60重量~約80重量の量で含まれる、請求項1に記載の焼結セラミック体。前記α’SiAlON相が、前記二相複合体の約45重量~約85重量の量で含まれる、請求項1に記載の焼結セラミック体。前記α’SiAlON相が、a単位セル寸法及びc単位セル寸法を有し、前記α’SiAlON相の前記a単位セル寸法と前記c単位セル寸法との比c/aが、約0.725~約0.730である、請求項1に記載の焼結セラミック体。前記α’SiAlON相の前記比c/aが、約0.726~約0.729の範囲である、請求項13に記載の焼結セラミック体。前記出発窒化ケイ素粉末が、β窒化ケイ素を約2重量以下含有する、請求項1に記載の焼結セラミック体。前記出発窒化ケイ素粉末が、β窒化ケイ素を本質的に0重量含有する、請求項1に記載の焼結セラミック体。前記出発窒化ケイ素粉末が、α窒化ケイ素を約100重量含む、請求項1に記載の焼結セラミック体。前記α’SiAlON相が、エルビウム、ツリウム、ルテチウム、及びスカンジウムのうちの1種類以上をさらに含有する、請求項1に記載の焼結セラミック体。α’SiAlON相及びβ’SiAlON相から成る二相複合体を含み、前記α’SiAlON相がイッテルビウムを含有し、前記α’SiAlON相が、前記二相複合体の約45重量~約85重量の量で含まれ、粒間相を含む、セラミック組成物。前記β’SiAlON相が、化学式Si6-zAlzOzN8-zから構成され、前記式中、zが0.3より大きく1.5より小さい、請求項19に記載のセラミック組成物。前記粒間相が粒間結晶相及びガラス相を含む、請求項19に記載のセラミック組成物。前記粒間結晶相が、化学式Yb2SiAlO5NのB相又はウォラストナイト相を含まない、請求項19に記載のセラミック組成物。前記α’SiAlON相が、前記二相複合体の約60重量~約80重量の量で含まれる、請求項19に記載のセラミック組成物。前記α’SiAlON相が、イッテルビウムに加えて1種類以上の希土類元素をさらに含有し、原子価を3に且つ配位数を6にするための前記希土類元素それぞれの有効イオン半径が、0.900オングストローム以下である、請求項19に記載のセラミック組成物。前記α’SiAlON相が、エルビウム、ツリウム、ルテチウム、及びスカンジウムの元素のうちの1種類以上をさらに含有する、請求項19に記載のセラミック組成物。本質的にα’SiAlON相及びβ’SiAlON相から成り、前記α’SiAlON相がイッテルビウムを含有し、前記α’SiAlON相が、前記α’SiAlON相及び前記β’SiAlON相の総含有量の約45重量~約85重量の量で含まれ、前記β’SiAlON相が、前記α’SiAlON相及び前記β’SiAlON相の総含有量の約15重量~約55重量の量で含まれ、粒間相を本質的に含み、前記粒間相がガラス相及び粒間結晶相のうちの1種類以上を含む、セラミック組成物。前記α’SiAlON相が、前記α’SiAlON相及び前記β’SiAlON相の総含有量の約60重量~約70重量の量で含まれ、前記β’SiAlON相が、前記α’SiAlON相及び前記β’SiAlON相の総含有量の約30重量~約40重量の量で含まれる、請求項26に記載のセラミック組成物。前記β’SiAlON相が、化学式Si6-zAlzOzN8-zから構成され、前記式中、zが0.3より大きく1.5より小さい、請求項26に記載のセラミック組成物。前記α’SiAlON相が、a単位セル寸法及びc単位セル寸法を有し、前記α’SiAlON相の前記a単位セル寸法と前記c単位セル寸法との比c/aが、約0.725~約0.730である、請求項26に記載のセラミック組成物。前記α’SiAlON相の前記比c/aが、約0.726~約0.729の範囲である、請求項29に記載のセラミック組成物。窒化ケイ素粉末を含む出発粉末混合物から生成され、前記出発窒化ケイ素粉末がβ窒化ケイ素を約2重量以下含有する、焼結セラミック体であって、α’SiAlON相及びβ’SiAlON相から成る二相複合体を含み、前記α’SiAlON相がイッテルビウムを含有し、前記α’SiAlON相が、前記二相複合体の約25重量以上の量で含まれ、粒間相を含む、前記焼結セラミック体。破壊靭性が約6.0MPam1/2以上である、請求項31に記載の焼結セラミック体。破壊靭性が約7.0MPam1/2以上である、請求項31に記載の焼結セラミック体。破壊靭性が約8.0MPam1/2以上である、請求項31に記載の焼結セラミック体。前記粒間相がイッテルビウムアルミニウムガーネットを含む、請求項31に記載の焼結セラミック体。前記粒間相がYbAM結晶相を含む、請求項31に記載の焼結セラミック体。前記粒間相がN-YbAM結晶相を含む、請求項31に記載の焼結セラミック体。前記粒間相が、N-YbAM結晶相及びYbAM結晶相を含む、請求項31に記載の焼結セラミック体。前記粒間相がガラス相を含む、請求項31に記載の焼結セラミック体。前記β’SiAlON相が、化学式Si6-zAlzOzN8-zから構成され、前記式中、zが0.3より大きく1.5より小さい、請求項31に記載の焼結セラミック体。前記α’SiAlON相が、a単位セル寸法及びc単位セル寸法を有し、前記α’SiAlON相の前記a単位セル寸法と前記c単位セル寸法との比c/aが、約0.725~約0.730である、請求項31に記載の焼結セラミック体。前記α’SiAlON相の前記比c/aが、約0.726~約0.729の範囲である、請求項41に記載の焼結セラミック体。α’SiAlON相及びβ’SiAlON相から成る二相複合体を含み、前記α’SiAlON相が、イッテルビウム、エルビウム、ツリウム、及びルテチウムから成る群から選択された1種類以上を含有し、前記α’SiAlON相が、前記二相複合体の約45重量~約85重量の量で含まれ、粒間相を含む、セラミック組成物。前記α’SiAlON相が、前記二相複合体の約50重量以上の量で含まれる、請求項43に記載のセラミック組成物。窒化ケイ素粉末を含む出発粉末混合物から生成され、前記出発窒化ケイ素粉末がβ窒化ケイ素を約2重量以下含有する、焼結セラミック体であって、イッテルビウムを含有するα’SiAlON相及びβ’SiAlON相から成る二相複合体を含み、前記セラミック体の組成物が、図5の線x-xより上に当てはまる、前記焼結セラミック体。前記二相複合体が、α’SiAlON相約30重量~約40重量と、β’SiAlON相約60重量~約70重量とを含む、請求項45に記載の焼結セラミック体。前記出発窒化ケイ素粉末が、β窒化ケイ素を約0重量含む、請求項45に記載の焼結セラミック体。窒化ケイ素粉末を含む出発粉末混合物から生成され、前記出発窒化ケイ素粉末がβ窒化ケイ素を約5重量以下含有する、焼結セラミック体であって、α’SiAlON相及びβ’SiAlON相から成る二相複合体を含み、前記α’SiAlON相が、1種類以上の希土類元素を含有し、原子価を3に且つ配位数を6にするための前記希土類元素それぞれの有効イオン半径が、0.900オングストローム以下であり、前記α’SiAlON相が、前記二相複合体の約25重量以上の量で含まれる、前記焼結セラミック体。前記希土類元素が、エルビウム、ツリウム、ルテチウム、スカンジウム、及びイッテルビウムから成る群から選択された1種類以上から構成される、請求項48に記載の焼結セラミック体。前記希土類元素がイッテルビウムから構成される、請求項48に記載の焼結セラミック体。現在のSiAlON切削用インサートの特性例えば、硬度、靭性、耐熱衝撃性は許容可能なものであるが、硬度、ヤング率、靭性、熱伝導性、及び耐熱衝撃性を含む金属切削性能特性が改良された切削用インサートとしての用途を有する、改良されたSiAlON材料を提供することが望ましいであろう。同じことがSiAlON摩耗部品にも当てはまり、現在のSiAlON摩耗部品の特性例えば、硬度、ヤング率、靭性、熱伝導性、及び耐熱衝撃性は許容可能なものであるが、これらの特性が改良された摩耗部品としての用途を有する、改良されたSiAlON材料を提供することが望ましいであろう。本発明の1つの態様は、窒化ケイ素粉末を含む出発粉末混合物から生成される焼結セラミック体である。出発窒化ケイ素粉末の約5重量以下は、β窒化ケイ素から構成される。このセラミック体は、α’SiAlON相及びβ’SiAlON相から成る二相複合体を含む。α’SiAlON相は、イッテルビウムを含有する。α’SiAlON相は、二相複合体の約25重量~約85重量の量で含まれる。本発明のさらに別の態様は、α’SiAlON相及びβ’SiAlON相から成る二相複合体を含むセラミック組成物である。α’SiAlON相は、イッテルビウムを含有する。α’SiAlON相は、二相複合体の約45重量~約85重量の量で含まれる。この組成物は、粒間相をさらに含む。本発明の別の態様は、本質的にα’SiAlON相及びβ’SiAlON相から成るセラミック組成物である。α’SiAlON相は、イッテルビウムを含有する。α’SiAlON相は、α’SiAlON相及びβ’SiAlON相の総含有量の約45重量~約85重量の量で含まれる。β’SiAlON相は、α’SiAlON相及びβ’SiAlON相の総含有量の約15重量~約55重量の量で含まれる。この組成物は、粒間相をさらに含み、粒間相は、ガラス相及び粒間結晶相のうちの1種類以上を含む。本発明のさらに別の態様は、窒化ケイ素粉末を含む出発粉末混合物から生成される焼結セラミック体である。出発窒化ケイ素粉末の約2重量以下は、β窒化ケイ素から構成される。この焼結セラミック体は、α’SiAlON相及びβ’SiAlON相から成る二相複合体を含む。α’SiAlON相は、イッテルビウムを含有する。α’SiAlON相は、二相複合体の約25重量以上の量で含まれる。この組成物は、粒間相をさらに含む。本発明のさらに別の態様は、α’SiAlON相及びβ’SiAlON相から成る二相複合体を含むセラミック組成物である。α’SiAlON相は、イッテルビウム、エルビウム、ツリウム、スカンジウム、及びルテチウムから成る群から選択された1種類以上を含有する。α’SiAlON相は、二相複合体の約45重量~約85重量の量で含まれる。このセラミック組成物は、粒間相をさらに含む。本発明のさらに別の態様は、窒化ケイ素粉末を含む出発粉末混合物から生成される焼結セラミック体であり、出発窒化ケイ素粉末は、β窒化ケイ素を約2重量以下含む。この焼結セラミック体は、イッテルビウムを含有するα’SiAlON相及びβ’SiAlON相から成る二相複合体を含む。このセラミック体の組成物は、図5の線x-xより上に当てはまる。本発明のさらに別の態様は、窒化ケイ素粉末を含む出発粉末混合物から生成される焼結セラミック体であり、出発窒化ケイ素粉末は、β窒化ケイ素を約5重量以下含む。このセラミック体は、α’SiAlON相及びβ’SiAlON相から成る二相複合体を含む。α’SiAlON相は、1種類以上の希土類元素を含有し、原子価を3に且つ配位数を6にするための希土類元素それぞれの有効イオン半径は、0.900オングストローム以下である。α’SiAlON相は、二相複合体の約25重量以上の量で含まれる。本発明は、セラミック材料に関し、より詳細には、イッテルビウムを含有する酸窒化ケイ素アルミニウムSiAlON材料に関する。このSiAlON材料は、エルビウム、ツリウム、スカンジウム、及び/又はルテチウムのうちの1種類以上を含んでいてもよく、さらにイッテルビウムを含んでいてもいなくてもよい、ということを出願人は意図している。SiAlON材料は、様々な金属切削用途における切削用インサートとして用いられてきた。また、SiAlON材料は、様々な摩耗用途における摩耗部品、及び様々な衝撃用途における衝撃部品としても用いられてきた。本発明のSiAlON材料は、切削用インサート、摩耗部品、衝撃部品、及び、硬質で高密度であるセラミック材料の特性が望まれるその他のあらゆる製品としての用途を有する。本発明では、このSiAlON材料は、化学式YbxSi12-mnAlmnOnN16-nのα’相を含有する。出願人は、本発明のこの材料に対するx、m、及びnの値を限定していない。しかしながら、出願人は、xの値が理論最大値2を有することは想定しているであろう。また、出願人は、nの値が0より大きく2.0以下の範囲であり、mの値が0.9以上3.5以下の範囲であることも想定しているであろう。このα’SiAlON相は、ほぼ等軸状の粒子から構成される。また、このSiAlON材料は、化学式Si6-zAlzOzN8-zのβ’相も含有する。zの値は0.3より大きく1.5より小さい範囲であるのが好ましく、用途によって、このz値の好適な範囲は異なる。例えば、鋳鉄を機械加工するための切削工具として本発明が用いられる用途では、zの値は0.3より大きく0.6より小さい範囲であるのが好ましい。また、別の例として、耐熱合金例えば、インコネル718を機械加工するための切削工具として本発明が用いられる用途では、zの値は0.7より大きく1.5より小さい範囲であるのが好ましい。このβ’SiAlON相は、ほぼ長形をした粒子から構成される。α’SiAlON相の含有率範囲の一例としては、特に、セラミックが、窒化ケイ素粉末を含む出発粉末混合物から構成されており、この出発窒化ケイ素粉末の約2重量以下がβ窒化ケイ素から成り、約98重量以上がα窒化ケイ素から成る場合、α’相は、SiAlON材料におけるα’SiAlON相及びβ’SiAlON相の総含有量の約25重量~約85重量の量で含まれる。別の範囲の例としては、α’SiAlON相は、SiAlON材料におけるα’SiAlON相及びβ’SiAlON相の総含有量の約45重量~約85重量の量で含まれる。さらに別の範囲の例としては、α’SiAlON相は、SiAlON材料におけるα’SiAlON相及びβ’SiAlON相の総含有量の約60重量~約80重量の量で含まれる。このα’SiAlON相の含有量は、一般的には、X線回析法によって測定される。範囲の一例としては、特に、セラミックが、窒化ケイ素粉末を含む出発粉末混合物から構成されており、この出発窒化ケイ素粉末の約5重量以下がβ窒化ケイ素から成り、約95重量以上がα窒化ケイ素から成る場合、β’SiAlON相は、SiAlON材料におけるα’SiAlON相及びβ’SiAlON相の総含有量の約15重量~約75重量の量で含まれる。別の範囲の例としては、β’SiAlON相は、SiAlON材料におけるα’SiAlON相及びβ’SiAlON相の総含有量の約15重量~約55重量の量で含まれる。さらに別の範囲の例としては、β’SiAlON相は、SiAlON材料におけるα’SiAlON相及びβ’SiAlON相の総含有量の約20重量~約40重量の量で含まれる。このβ’SiAlON相の含有量は、一般的には、X線回析法によって測定される。また、このSiAlON材料は、粒間相を含む1つ以上のさらなる相も含有する。この粒間相は、ガラス相を含んでいてもよく、時にはさらに粒間結晶相を含んでいてもよい。現時点において、出願人は、一般的にSiAlON材料に含まれるさらなる相の具体的な量を限定していない。しかしながら、出願人は、一般的にはガラス相を含み、さらに粒間結晶相を含み得る、粒間相を含むことは推定している。このガラス相は、一般的には非晶相である。含まれ得るこの粒間結晶相としては、化学式Yb3Al5O12の立方相であるYbAGイッテルビウムアルミニウムガーネットytterbiumaluminumgarnet、化学式Yb4Al2O9の単斜相であるYbAM、化学式Yb4Si2O7N2の単斜相であるN-YbAMがある。このSiAlON材料は、化学式Yb2SiAlO5NのB相又はウォラストナイト相を含む粒間結晶相はいずれも含有しない。図面を参照すると、図1は、概略的に参照番号20で示された、RNG-T型の切削用インサートを示している。この切削用インサート20は、ほぼ円筒形をした逃げ面22と、それぞれがほぼ円形をした1組の対向するすくい面24とを有する。逃げ面22はすくい面24と交差して、円形切刃26を画定している。この切刃26は、ベベルを有する。切削用インサート20は、本発明のSiAlON材料から構成されている。図2は、概略的に参照番号30で示された、切削用インサートの第2の特定の実施形態を示している。この切削用インサート30は、基体32及びコーティング34を有する。切削用インサート30は、ほぼ円筒形をした逃げ面36と、ほぼ円形をした1組の対向するすくい面38とを有する。逃げ面36はすくい面38と交差して、円形切刃40を形成している。これらの切刃40はそれぞれ、ベベルを有する。基体32は、本発明のSiAlON材料から構成されている。コーティングは、化学的蒸着法CVD:chemicalvapordeposition及び物理的蒸着法PVD:physicalvapordepositionを含む既知の方法で塗布された、1つ以上の層から成るコーティング構造を含んでいてもよい。このコーティング材料は、1~10マイクロメートルの厚さに、より好ましくは3~5マイクロメートルの厚さに塗布された、CVD蒸着アルミナを含んでいてもよい。また、このコーティング材料は、PVD蒸着窒化チタンアルミニウムを含んでいてもよい。さらに、このコーティング材料は、多層コーティング構造を含んでいてもよく、この構造においては、基体に隣接した層がアルミナから構成されているのが好ましい。以下の実施例では、イットリウム含有SiAlON材料の物理的特性を、イッテルビウム含有SiAlON材料の物理的特性と比較した。表1は、イッテルビウム含有材料であるバッチ番号982及び1030、並びに、イットリウム含有材料であるバッチ番号941Aの、出発粉末組成物単位:重量を示している。これらの組成物即ち、バッチ番号982、1030、及び941Aは、バッチ番号982及び1030におけるイッテルビアのモル含有率が、バッチ番号941Aにおけるイットリアのモル含有率と同じになるように生成された。バッチ番号982、1030、及び941Aそれぞれの出発粉末混合物は、窒化ケイ素粉末を含有し、この出発窒化ケイ素粉末の約1.6重量はβ窒化ケイ素粉末から構成され、約98.4重量はα窒化ケイ素粉末から構成された。これらの出発粉末について、以下に簡単に説明する。窒化ケイ素粉末のうちの一方は、アメリカ合衆国、ニューヨーク州、ニューヨークの、ハーマンC.スタアークHermanC.Starckから入手可能な、品番M11の窒化ケイ素であった。窒化ケイ素粉末のうちのもう一方は、日本国、東京都の、宇部興産株式会社UbeIndustries,Ltd.から入手可能な、品番SNE-03の窒化ケイ素であった。窒化アルミニウムは、ハーマンC.スタアークから入手可能な、品番グレードGradeAの窒化アルミニウムであった。酸化アルミニウムは、アメリカ合衆国、アリゾナ州、トゥーソンの、セラロックスコーポレイションCeraloxCorporationから入手可能な、品番HPA-0.5の酸化アルミニウム意図的に添加されたマグネシア0.5重量を含有であった。イッテルビアは、モリコープMolycorp.から入手可能なものであった。イットリアは、ハーマンC.スタアークから入手可能な、ファイングレードイットリアであった。表1に示した上記バッチ番号のそれぞれに関し、出発組成物を、イソプロパノールと共にα’SiAlON-β’SiAlON媒体を用いて、約8時間~約16時間粉砕することによって、スラリーを生成した。粉砕完了後、このスラリーを、400メッシュのふるいにかけてから真空乾燥させることによって、乾燥粉末を生成した。次に、この乾燥粉末を、流動層法を用いてフィッツ粉砕fitzmillしてペレット化した。この流動化処理中に、ロジン及びカーボワックスCarbowax400を結合剤として添加した。次に、このペレット化した材料乾燥粉末及び結合剤材料を乾式成形して、密度が約2~約2.15g/cm3である圧粉成形体とした。次に、この結合剤を、最高温度が約875°Cである空気燃焼サイクルによって除去した。次に、これらの成形体を、寸法が4インチ×8インチ×1.25インチであるBN窒化ホウ素製のさやsaggerに充填した。RNG43及びCNGA433型の切削用インサートには、それぞれ55個の成形体から成る層が、1箱につき3つあった。このBN製さやを2つ上に積み重ねて、連続焼結炉のベルト上に載置した。この炉には個別に制御される4つの加熱帯があり、各加熱帯の長さは12インチであった。加熱速度は、約150°C/分であった。これらの実施例において用いた炉は、4つの加熱帯を有していることを除けば、ミラー、ジュニア.Miller,Jr.による高温ベルト炉装置及びその使用方法HIGHTEMPERATUREBELTFURNACEAPPARATUSANDMETHODOFUSINGTHESAMEという発明の名称である、米国特許第5,648,042号に記載された炉の様式に沿っている。成形体を焼結するのにベルト炉を使用する方法が、ウィットマーWittmer他著,窒化ケイ素の連続焼結とバッチ焼結との経済的比較EconomicComparisonofContinuousandBatchSinteringofSiliconNitride,米国セラミック学会会報AmericanCeramicSocietyBulletin,第72巻,No.6,1993年,pp.129-137と、ウィットマー他著,Si3N4の連続焼結とバッチ焼結との比較ComparisonofContinuousSinteringtoBatchSinteringofSi3N4,セラミック学会会報CeramicBulletin,第70巻,No.9,1991年,pp.1519-1527と、ウィットマー他著,制御雰囲気ベルト炉におけるSi3N4の連続焼結ContinuousSinteringofSi3N4inaControlledAtmosphereBeltFurnaceとに開示されている。国際出願日が1999年6月23日であり、発明の名称がセラミック及びその連続焼結処理CERAMICANDPROCESSFORTHECONTINUOUSSINTERINGTHEREOFである、公開されたPCT特許出願番号第PCT/US99/14231号は、セラミックのベルト炉における連続焼結について開示しており、この焼結物にはα’SiAlON相及びβ’SiAlON相が含まれている。表2に示すように、バッチ番号982、1030、及び941Aのそれぞれを、2つの異なる方法で連続的に焼結した。これに関し、下の表2は、実施例1~4イッテルビウムを含有する並びに実施例A及びBイッテルビウムを含有しないの焼結パラメータを示している。各加熱帯に関して、表2は、連続焼結処理中に成形体が晒される温度°Cを示している。成形体は、各加熱帯において約30分間を費やした。下の表3は、各実施例の存在する相及び物理的特性を示している。ビッカース硬度Hvnは、18.5kgの荷重を用いて測定し、ギガパスカルで示した。破壊靭性KICは、エヴァンズアンドチャールズEvansandCharlesによる論説,押込みによる破壊靭性の測定FractureToughnessDeterminationbyIndentation,米国セラミック学会会報J.AmericanCeramicSociety,第59巻,Nos.7-8,371-372頁に従って、研磨面上において、パルムクヴィストPalmqvist押込み法により、ビッカース圧子上に18.5kgの荷重を用いて測定した。表3に示すように、α’SiAlON相及びβ’SiAlON相の重量は、α’SiAlON相及びβ’SiAlON相の合計に対するものである。上の表3のデータは、イッテルビウム含有SiAlON材料実施例1~4の方が、イットリア含有SiAlON材料実施例A及びBよりも、硬度が高く、靭性が高かったことを示している。イッテルビウム含有SiAlON材料にはB相又はウォラストナイト結晶相のいずれも存在しないことが、恐らく靭性を高める一因となったと思われる。また、イットリアに比べてイッテルビアの方がイオン半径が小さいため、焼結中におけるB相及び/又はウォラストナイト相の生成に対する抵抗が大きくなるようにも思われる。イットリア含有例実施例A及びBはそれぞれ、表3に示したように、B相Yb2SiAlO5Nを含有した。図3は、実施例C[120分間1765°Cで連続焼結したバッチ番号941A]の微細構造を示す顕微鏡写真であり、図4は、実施例2[120分間1765°Cで連続焼結したバッチ番号982]の微細構造を示す顕微鏡写真である。図4において、黒っぽいプリズム状の粒子はβ’SiAlON相であり、薄灰色の粒子はα’SiAlON相である。最も明るい領域は、イッテルビア-アルミナ-シリカから成るガラス相である。実施例1~4によって示されているように、本発明によれば、α’SiAlON相及びβ’SiAlON相を有するセラミックであって、破壊靭性が高く例えば、KICが6.0MPam1/2以上、より好ましくは6.5MPam1/2以上、且つ、α’SiAlON相及びβ’SiAlON相の合計に対するα’SiAlON相の含有率が約45重量以上であるセラミックが生成される、ということを出願人は見出した。また、出発窒化ケイ素粉末中のβ窒化ケイ素の量が、焼結時微細構造に含まれるα’SiAlON相の量に影響を与える、ということも出願人は見出した。より具体的には、出発窒化ケイ素粉末中のβ窒化ケイ素の量が多いほど、焼結時微細構造に含まれるα’SiAlON相の量は少なくなる。さらに、出発窒化ケイ素粉末中のβ窒化ケイ素含有率が、出発窒化ケイ素粉末の約5重量以下、より好ましくは約2重量以下である場合、より高い靭性が得られる、と出願人は考えている。実施例1~4のそれぞれに関し、出発窒化ケイ素粉末混合物中のβ窒化ケイ素含有率は約1.6重量であり、α窒化ケイ素含有率は約98.4重量であった。出発粉末混合物中のβ窒化ケイ素の量は、2つの方法のうちのいずれで制御してもよい。1つの方法は、2種類以上の窒化ケイ素粉末を所定量混合する方法であり、各粉末のα窒化ケイ素含有率及びβ窒化ケイ素含有率が既知数であることによって、β窒化ケイ素含有率が既知数の窒化ケイ素粉末を生成することができる。もう1つの方法は、α窒化ケイ素100の粉末を用い、これにβ窒化ケイ素100の粉末を選定した量だけ加える方法であり、β窒化ケイ素含有率が既知数の窒化ケイ素粉末を生成することができる。この後者の方法の方が、β窒化ケイ素成分の粒度を容易に制御することができる。出願人は、いずれの特定の理論にも制限されることを意図していないが、β窒化ケイ素粒子はβ’SiAlON粒子の核生成及び成長のための種であると考えている。β窒化ケイ素粒子の数が多いほど、β’SiAlON粒子同士がすぐに衝突するため、アスペクト比の高いβ’SiAlON粒子の生成が制限される。さらに、β窒化ケイ素粒子の数が多いほど、α’SiAlON粒子の含有率が低くなる。出発粉末混合物中に用いるβ窒化ケイ素粒子の数が少ないほど、焼結中において、β’SiAlON粒子が成長してα’SiAlONマトリックスとなる核生成部位の数が制限されることになる。これにより、β’SiAlON粒子のアスペクト比が高くなり、α’SiAlON相マトリックスが強靭化する。実施例5~13を生成して、出発粉末中のβ窒化ケイ素含有率がSiAlON材料の特性に与える影響を示した。下の表4は、出発粉末混合物の組成を重量で表している。上の出発粉末を、バッチ番号982の出発粉末の処理のような方式で処理した。粉砕した粉末混合物の特性が、下の表5に示されている。下の表6は、炉における4つの加熱帯それぞれの温度を°Cで示している。成形体は、各加熱帯において約30分間を費やした。また、この表6は、焼結時材料における、α’SiAlON相及びβ’SiAlON相の合計に対するα’SiAlON相の重量も示しており、β’SiAlON相は、結晶相の残部から構成される。硬度はビッカース硬度Hvnで示されており、破壊靭性KICはMPam1/2で示されている。表6の結果によれば、実施例5~7、12、及び13の破壊靭性KICは、出発窒化ケイ素粉末中のβ窒化ケイ素含有率が1.6重量であるときに最も高くなった、ということが示されている。これに関し、実施例6の破壊靭性KICは、7.28MPam1/2である。実施例9~11に関しても同様であり、出発窒化ケイ素粉末中のβ窒化ケイ素含有率が1.6重量である実施例即ち、実施例9の破壊靭性が最も高かった。表4~6の結果によれば、出発窒化ケイ素粉末中のβ窒化ケイ素含有率を制御することによって、出発粉末の全体組成即ち、窒化ケイ素[α窒化ケイ素及びβ窒化ケイ素]、窒化アルミニウム、アルミナ、並びにイッテルビアの含有率が同じままであっても、焼結時セラミックSiAlON材料におけるα’SiAlON相の含有率を制御することができる、ということが示されている。より具体的には、実施例5と実施例6の出発粉末の全体組成は同じであり、窒化ケイ素α窒化ケイ素及びβ窒化ケイ素84.3重量と、窒化アルミニウム6.00重量と、アルミナ1.50重量と、イッテルビア8.20重量とから構成された。実施例5と実施例6は、同じように処理された。実施例5と実施例6の相違点は、β窒化ケイ素から成る出発窒化ケイ素粉末の重量であった。これに関し、実施例5及び6はそれぞれ、β窒化ケイ素を0重量、1.6重量含有し、この出発窒化ケイ素粉末の残部は、α窒化ケイ素から構成された。表6によれば、実施例5及び6の焼結時セラミック材料の結晶相はそれぞれ、α’SiAlON相を83.9重量、57.2重量含有していたことが示されており、残部はβ’SiAlON相から構成された。実施例5及び6は、全体組成及び処理が同じであっても、出発窒化ケイ素粉末中のβ窒化ケイ素の量を制御することによって、焼結時セラミック材料におけるα’SiAlON相の含有率を制御することができる、ということを示している。実施例8、9、10、及び11に関しても同様の関係であり、これらの実施例はそれぞれ、窒化ケイ素α窒化ケイ素及びβ窒化ケイ素82.27重量と、窒化アルミニウム5.97重量と、アルミナ3.56重量と、イッテルビア8.2重量という、同じ全体組成を有していた。さらに、実施例8、9、10、及び11の出発窒化ケイ素粉末はそれぞれ、β窒化ケイ素を0重量、1.6重量、2重量、8重量含有していた。表6によれば、実施例8、9、10、及び11の結晶相はそれぞれ、α’SiAlON相を65.5重量、49.7重量、45重量、37.7重量含んでいたことが示されており、残部はβ’SiAlON相から構成された。上記の実施例5及び6と同様に、これらの実施例は、出発粉末全体組成及び処理が同じであっても、出発窒化ケイ素粉末中のβ窒化ケイ素の量を制御することによって、焼結時セラミック材料におけるα’SiAlON相の含有率を制御することができる、ということを示している。実施例12及び13に関しても同様の関係であり、これらの実施例はそれぞれ、窒化ケイ素α窒化ケイ素及びβ窒化ケイ素84.3重量と、窒化アルミニウム6.00重量と、アルミナ1.50重量と、イッテルビア8.20重量という、同じ全体組成を有していた。さらに、実施例12及び13の出発窒化ケイ素粉末はそれぞれ、β窒化ケイ素を1.6重量、0重量含有していた。表6によれば、実施例12及び13の結晶相はそれぞれ、α’SiAlON相を61.6重量、78重量含んでいたことが示されており、残部はβ’SiAlON相から構成された。これらの実施例は、出発粉末全体組成及び処理が同じであっても、出発窒化ケイ素粉末中のβ窒化ケイ素の量を制御することによって、焼結時セラミック材料におけるα’SiAlON相の含有率を制御することができる、ということを示している。摩耗用途においては、出発窒化ケイ素粉末中のβ窒化ケイ素含有量が0重量以上2重量以下の量であり、α窒化ケイ素含有量が98重量以上100重量以下の量であるのが好ましい。切削工具用途においては、出発窒化ケイ素粉末中のβ窒化ケイ素含有量が0重量より多く2重量より少ない量であり、α窒化ケイ素含有量が98重量より多く100重量より少ない量であるのが好ましい。また、これらの実施例は、出発窒化ケイ素粉末中のβ窒化ケイ素含有率が0重量である例において、α’SiAlON相含有率が最も高い、ということも示している。より具体的には、実施例5、8、及び13のα’SiAlON相含有率はそれぞれ、83.9重量、65.5重量、78重量であった。α’SiAlON相含有率が高い組成物の方が、出発窒化ケイ素粉末がβ窒化ケイ素を8重量とα窒化ケイ素を92重量含有する実施例よりも、高い破壊靭性を有していた。実施例5は、最も高いα’SiAlON相含有率83.9重量を有する組成物であると共に、最も高い硬度20.31Hvnを有していた。実施例14~19を作製して、特定の組成物の物理的特性を測定した。実施例14~18は、出発窒化ケイ素粉末中のβ窒化ケイ素含有率を0重量にして作製するつまり、出発窒化ケイ素粉末がα窒化ケイ素約100重量から構成されることによって、各組成物の焼結体におけるα’SiAlON相の含有率を最大にした。実施例19は、β窒化ケイ素約2重量とα窒化ケイ素約98重量とから構成される窒化ケイ素粉末を含有する粉末混合物から生成した。下の表7は、実施例14~19の出発粉末混合物の組成を示している。バッチ番号1145D実施例19は比較例であって、それに含まれる窒化ケイ素全てが宇部興産株式会社から入手可能なSNE-10の窒化ケイ素であることを除いては、バッチ番号1197G実施例18と同じ組成である。表8には、実施例14~19に対する連続焼結パラメータ、硬度、及び破壊靭性が示されている。希土類含有率の低い実施例15及び16は、連続焼結処理が完了した後、HIP処理熱間等静圧圧縮成形hotisostaticpressingを行った。150psiが窒素で残りがアルゴンである全圧20,000psiにおいて、30分間HIP処理を行った場合の最高温度は、1830°Cであった。上の表8は、4つの加熱帯それぞれにおける焼結温度°Cと、成形体が各加熱帯に存在する時間分とを示している。また、表8は、ビッカース硬度HvnをギガパスカルGPaで、破壊靭性KICをMPam1/2で示している。また、表8は、α’SiAlON相及びβ’SiAlON相の合計に対するα’SiAlON相の含有率も重量で示しており、結晶相の残部はβ’SiAlON相から構成された。表7及び8に示されているように、実施例14及び15それぞれの、出発窒化ケイ素粉末中のβ窒化ケイ素含有率は、0重量であった。他の実施例は作製及び分析していないが、実施例14α窒化ケイ素及びβ窒化ケイ素80.8重量、窒化アルミニウム5.2重量、アルミナ5.8重量、イッテルビア8.20重量並びに実施例15α窒化ケイ素及びβ窒化ケイ素85.3重量、窒化アルミニウム4.8重量、アルミナ3.7重量、イッテルビア6.2重量と同じ出発粉末全体組成であるが、出発窒化ケイ素粉末がβ窒化ケイ素を約5重量よりも多く即ち、約6重量~約7重量含有する試料からは、結晶相としてβ’SiAlON相を約100重量含有する焼結時セラミック材料が生成される、と出願人は予想するであろう。このような予想を考慮すれば、驚くことに、実施例14及び15は、出発窒化ケイ素粉末中のβ窒化ケイ素含有率を制御することによって、焼結時SiAlONセラミック材料におけるα’SiAlON相の含有率を制御して、これまで普通の当業者がβ’SiAlON相のみから成る組成物を生成することを想定してきたのに対し、α’SiAlON相組成物を生成することが可能である、ということも示しているように思われる。図5を参照すると、後に説明するように、この図は、SiAlONの3次元状態図の底面の窒化ケイ素角部を示すグラフである。これまで、普通の当業者は、β窒化ケイ素を2重量よりも多く含有する従来の出発窒化ケイ素粉末を用いた場合、線x-xより上の領域に当てはまる組成物は、β’SiAlON相約100重量及び粒間相から構成され、線x-xより下の領域に当てはまる組成物は、α’SiAlON相、β’SiAlON相、及び粒間相から構成される、と想定してきたであろう。驚くことに、図5に示されているように、実施例14及び15は、図5の線x-xより上の領域即ち、酸素を豊富に含む領域にあり、この領域では、β窒化ケイ素を2重量よりも多く含有する従来の出発窒化ケイ素粉末を用いた場合、β’SiAlON相のみが生成される、と普通の当業者は想定してきた。これに対し、図5の線x-xより下の領域では、従来の方法を用いた場合、α’SiAlON相とβ’SiAlON相の両方が生成される、と普通の当業者は想定してきた。本発明のセラミックの特定の実施例、即ち、実施例20~25と、特定の比較例、即ち、実施例D-1~D-3とに関し、浸食試験を行った。この浸食試験は、ガスジェットを用いて固体粒子を衝突させることによって浸食試験を行うための標準作業方法StandardPracticeforConductingErosionTestsbySolidParticleImpingementUsingGasJetsというタイトルの米国材料試験協会手順ASTMProcedureG76-831989年:再承認に示された指針に沿って行われた。この浸食試験は、ペンワルト/S.S.白色研削材エアジェット切削装置-モデルHPennwalt/S.S.WhiteAirabrasiveJetMachiningUnit-ModelHを次のようなパラメータと共に用いて行われた。a研削材は、50メッシュの炭化ケイ素粒子であるS.S.白色アキュカット研削材S.S.WhiteAccucutAbrasiveであり、b流量は、40ポンド/平方インチの圧力下において6g/分であり、cROCTEC100細粒炭化タングステン及び炭化ジモリブデンで作られたノズルは、長さ2インチ、外径0.175インチ、内径0.055インチであり、dノズルの位置は、粒度320のダイヤモンド砥石を用いて平行に研磨することによって作製した試料表面に対し90°の角度であった。実施例20~22は、前の表2に示した実施例3のように処理されたバッチ番号1030から構成することによって、実施例3のような物理的特性及び微細構造を呈した。実施例23~25は、前の表2に示した実施例4のように処理されたバッチ番号982から構成することによって、実施例4のような物理的特性及び微細構造を呈した。実施例D-1~D-3は、アメリカ合衆国、ペンシルヴァニア州、ラトローブの、ケンナメタルインコーポレイテッドにより、品番KYON2000として販売されている、セラミック材料から構成した。このKYON2000とは、イットリウムを含有するα’SiAlON-β’SiAlON材料である。実施例D-1~D-3はそれぞれ、バッチ番号941Aと同じ組成であり、バッチ焼結法により処理された。表9は、材料の密度g/cc及び浸食試験の結果を示している。浸食とされた列は、材料の損失量cm3を、試験片に衝突した研削材粒子の総量gで割った値を示している。浸食数が小さいほど、浸食に対する耐性が高いことを表している。これらの浸食試験結果によれば、本発明の実施例である実施例20~25の方が、比較例D-1~D-3よりも、浸食耐性が優れていることが示されている。実施例27~30をX線回析によって分析して、格子パラメータを測定した。表10は、実施例27~30のα’SiAlON相及びβ’SiAlON相に関し、実施例番号、バッチ番号、a単位セル寸法及びc単位セル寸法の値、並びに、かっこ付きでその誤差限界を示している。単位セル寸法の値は、後述する方法によって得た。試料は、粉末状であり、少量のNISTNationalInstituteofStandardsandTesting:国立標準試験研究所シリコン金属粉末を添加することによって分析するために作製された。このNISTシリコン金属粉末とは、計測器の調整における誤差に合わせてピーク位置計算を修正するのに用いられる、認定標準材料である。この粉末ブレンド体、即ち、試料粉末とNISTシリコン金属粉末との粉末ブレンド体を、有機結合剤及びアセトンと混合することによって、スラリーを生成した。この得られたスラリーを、スライドガラスに付着させてから乾燥させた。回析データを、ピーク分解度に合わせて最小化された標準ブラッグス光学を用いて収集した。データは、最小値として0.008°ステップを用いて、75°~135°の範囲内で収集した。これらのステップ位置は、ピーク位置測定の精度が最大になるように選択した。データは、各ステップにおいて4秒間収集した。収集した回析データは、まず、NISTシリコン基準パターンを用いて、計測器の誤差を修正した。正確な回析ピーク位置は、擬似ボイト関数を収集データに当てはめることによって決定した。各SiAlON相の格子パラメータを、最小二乗法を用いることによって、これらのピーク位置から測定した。結果として生じたパラメータ誤差は、各実施例のα’SiAlON相及びβ’SiAlON相に関し、かっこ付きで示されている。表10に示した値を再度参照すると、α’SiAlON相に関し、c/a比、即ち、c単位セル寸法とa単位セル寸法との比は、約0.726~約0.729、より広く言えば約0.725~約0.730の範囲である。より具体的には、a及びc単位セル寸法の最小値並びに最大値を考慮することによって、下の表11は、実施例27~30のα’SiAlON相のc/a比の最大値及び最小値を示している。実施例27~30に関し、表12は、β’SiAlON相のz値を示している。このz値は、以下の式を用いて算出された。za=a-7.60442/0.03zc=c-2.90751/0.027zc/a=c/a-0.38226/0.002このセラミック材料は、約10容量~約40容量の量で、硬質相粒子を任意に含んでいてもよい、ということを出願人は意図している。典型的な硬質粒子としては、窒化チタン、炭窒化チタン、炭化チタン、ホウ化チタン、窒化ハフニウム、炭窒化ハフニウム、炭化ハフニウム、ホウ化ハフニウム、窒化ジルコニウム、炭窒化ジルコニウム、炭化ジルコニウム、及びホウ化ジルコニウムがある。この硬質相粒子には、炭窒化チタンが好ましい。本明細書中で示した実施例ではイッテルビウムを用いているが、このセラミック材料には他の希土類成分を使用してもよい、ということを出願人は意図している。より具体的には、セラミック材料において、エルビウムEr、ツリウムTm、スカンジウムSc、又はルテチウムLuのうちのいずれをイッテルビウムと置換してもよい、ということを出願人は意図しており、その理由は、これらの成分の有効イオン半径は小さいからである。イッテルビウムを用いた場合と同様に、これらの元素即ち、エルビウム、ツリウム、スカンジウム、又はルテチウムを用いた場合にも、脆い粒間相が生成されることは恐らく回避される。原子価を3に且つ配位数を6にするための、これらのイオンの有効イオン半径は、エルビウム=0.890オングストローム、ツリウム=0.880オングストローム、イッテルビウム=0.868オングストローム、ルテチウム=0.861オングストローム、スカンジウム=0.745オングストロームである。これに対して、イットリウムのイオン半径は、0.900オングストロームである参照:化学及び物理学のCRCハンドブックCRCHandbookofChemistryandPhysics,第79版,1998年,4~121頁の表14。一般的には、エルビウム、ツリウム、スカンジウム、又はルテチウムは、出発粉末混合物中の酸化物として添加されるであろう。さらに、このセラミックは、イッテルビウム、エルビウム、ツリウム、スカンジウム、及び/又はルテチウムのうちの2種類以上を組み合わせて含有していてもよい、ということを出願人は意図している。本発明は、セラミック材料、特にSiAlON材料を提供し、この材料は、改良された特性を示すので、金属切削用途における切削用インサートとして、また、摩耗部品例えば、ポンプ用プランジャーロッド、プランジャーボールブランク、ダウンホールポンプ用逆止め弁ブランク、ブッシュ、送風ノズル、並びに、その他の摩耗及び衝撃用途として用いるのに適している、ということは明らかである。本明細書中で特定した特許文献、特許出願、及びその他の文献は、参照により本明細書中に組み込まれる。本明細書中に開示した本発明の実施方法の細目を考慮すれば、本発明の他の実施形態が当業者には明らかであろう。この細目及び実施例は単なる例とみなされ、本発明の真の趣旨及び範囲は上記特許請求の範囲により示される、ということが意図されている。"