"約6~約70重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、約30~約94重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとを含む組成物を含有する冷却装置。HFC-134aと一緒に使用するために適切である、請求項1に記載の冷却装置。CFC-12と一緒に使用するために適切である、請求項1に記載の冷却装置。前記組成物が、約38~約67重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、約62~約33重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとを含む、請求項1に記載の冷却装置。前記組成物が、約54~約67重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、約46~約33重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとを含む、請求項1に記載の冷却装置。前記組成物が、約54.0~約56.0重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、約46.0~約44.0重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとを含含む、請求項1に記載の冷却装置。前記組成物が、約55重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、約45重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとを含む、請求項6に記載の冷却装置。前記組成物が、約58.0~約59.5重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、約42.0~約40.5重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとを含む、請求項1に記載の冷却装置。前記組成物が、約59重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、約41重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとを含む、請求項8に記載の冷却装置。前記装置が遠心冷凍機装置である、請求項1~9のいずれか一項に記載の冷却装置。約58.0~約59.5重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、約42.0~約40.5重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとを含む組成物。約59重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、約41重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとを含む請求項11に記載の組成物。約54.0~約56.0重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、約46.0~約44.0重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとを含む組成物。約55重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、約45重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとを含む請求項13に記載の組成物。約58.0~約59.5重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、約42.0~約40.5重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとから本質的になる冷却剤を含む組成物。約59重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、約41重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとから本質的になる冷却剤を含む、請求項15に記載の組成物。約54.0~約56.0重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、約46.0~約44.0重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとから本質的になる冷却剤を含む組成物。約55重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、約45重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとから本質的になる冷却剤を含む請求項17に記載の組成物。冷却装置で冷却を生じる方法であって、a蒸発器中で、約6~約70重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、約30~約94重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとを含んでなる液体冷却剤を蒸発させる工程であって、前記蒸発器中を熱伝達媒体を通過させ、それによって蒸気冷却剤を生成させる工程と、b圧縮器で前記蒸気冷却剤を圧縮する工程とを含み、前記冷却剤の体積冷却能力が、2,3,3,3-テトラフルオロプロペン単独、および1,1,1,2-テトラフルオロエタン単独の個々の体積冷却能力より大きい方法。前記液体冷却剤中の2,3,3,3-テトラフルオロプロペン対1,1,1,2-テトラフルオロエタンの重量比が、前記蒸気冷却剤中の2,3,3,3-テトラフルオロプロペン対1,1,1,2-テトラフルオロエタンの重量比と本質的に同じである、請求項19に記載の方法。前記熱伝達媒体が、前記蒸発器から、冷却される本体まで通過する、請求項19に記載の方法。冷却剤としてHFC-134aまたはCFC-12を使用するために設計された冷却装置において冷却剤を置き換える方法であって、約6~約70重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、約30~約94重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとから本質的になる冷却剤を含み、それによって前記冷却装置の冷却能力を増加させる組成物を前記冷却装置に充填する工程を含む方法。約6~約82重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペン例えば、約38~約82重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、約94~約18重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタン例えば、約62~約18重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとを含んでなる組成物が、冷却装置の作動流体として使用される場合、低いGWPおよび低いODP値を有しながら、高いエネルギー効率および冷却能力を可能にすることが見出された。共沸混合物および共沸混合物様組成物であるこれらの組成物の実施形態、ならびに不燃性であるこれらの組成物の実施形態は特に注目に値する。本発明は、約6~約70重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、約30~約94重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとを含んでなる組成物を含有する冷却装置を提供する。さらに本発明は、約51~約67重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、約49~約33重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとを含んでなる組成物を提供する。さらに本発明は、約58.0~約59.5重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、約42.0~約40.5重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとを含んでなる組成物を提供する。さらに本発明は、約54.0~約56.0重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、約46.0~約44.0重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとを含んでなる組成物を提供する。さらに本発明は、約51~約67重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、約49~約33重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとから本質的になる冷却剤を含んでなる組成物を提供する。さらに本発明は、約58.0~約59.5重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、約42.0~約40.5重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとから本質的になる冷却剤を含んでなる組成物を提供する。さらに本発明は、約54.0~約56.0重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、約46.0~約44.0重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとから本質的になる冷却剤を含んでなる組成物を提供する。さらに本発明は、冷却装置で冷却を生じる方法であって、a熱伝達媒体でありそれを通過させて、それによって蒸気冷却剤が生じる熱伝達媒体を有する蒸発器中で、約6~約70重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、約30~約94重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとを含んでなる液体冷却剤を蒸発させる工程と、b遠心圧縮器で蒸気冷却剤を圧縮する工程とを含んでなり、冷却剤の体積冷却能力が、2,3,3,3-テトラフルオロプロペン単独、および1,1,1,2-テトラフルオロエタン単独の個々の体積冷却能力より大きい方法を提供する。さらに本発明は、冷却剤としてHFC-134aまたはCFC-12を使用するために設計された冷却装置において冷却剤を置き換える方法であって、約6~約70重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、約30~約94重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとから本質的になる冷却剤を含んでなり、それによって冷却装置の冷却能力を増加させる組成物を前記冷却装置に充填する工程を含んでなる方法を提供する。以下に記載する実施形態の詳細を扱う前に、いくつかの用語を定義するか、または明らかにする。地球温暖化係数GWPは、二酸化炭素のキログラムの放射と比較した場合の特定の温室効果ガスのキログラムの大気放射による相対的な地球温暖化寄与を算定するための指数である。GWPは、所与の気体の大気寿命の影響を示す、種々の時間軸timehorizonに関して算出することができる。100年の時間軸に関するGWPが、一般に、参照される値である。オゾン層破壊係数ODPについては、TheScientificAssessmentofOzoneDepletion,2002,AreportoftheWorldMeteorologicalAssociationsGlobalOzoneResearchandMonitoringProjectのセクション1.4.4、1.28~1.31ページに定義されているこのセクションの第1パラグラフを参照のこと。ODPは、フルオロトリクロロメタンCFC-11と比較した場合の質量基準での化合物から予想される成層圏でのオゾン層破壊の範囲を表す。冷凍能力冷却能力と呼ばれることもあるは、循環する冷却剤の単位質量あたりの蒸発器中での冷却剤のエンタルピーにおける変化を定義する用語である。体積冷却能力は、蒸発器を出た冷却剤蒸気の単位体積あたりの蒸発器中で冷却剤によって除去された熱量を指す。冷凍能力は、冷却を生じる冷却剤または熱伝達組成物の能力の尺度である。冷却速度は、単位時間あたりの蒸発器中で冷却剤によって除去される熱を指す。性能係数COPは、サイクルを作動するために必要とされるエネルギー投入量によって分割される蒸発器中で除去された熱量である。COPがより高いほど、エネルギー効率はより高い。COPは、エネルギー効率比EER、すなわち、特定の内外の温度設定における、冷凍または空気調節装置のための効率評価に直接に関連する。本明細書で使用される場合、熱伝達媒体は、冷却される本体から冷却装置蒸発器へ、または冷却装置凝縮器から冷却塔、もしくは熱を環境に廃棄することができる他の構成へ熱を運搬するために使用される組成物を含んでなる。本明細書で使用される場合、冷却剤は、サイクルで熱を伝達するために機能する化合物または化合物の混合物を含んでなり、組成物は液体から気体へと相変化し、そして繰り返しサイクルで液体に戻る。燃焼性は、発火および/または火炎を伝播する組成物の能力を意味するために使用される用語である。冷却剤および他の熱伝達組成物に関して、下限可燃限界LFLは、ASTMAmericanSocietyofTestingandMaterialsE681-2001で明示される試験条件下での組成物および空気の均質混合物による火炎を伝播することが可能な空気中の熱伝達組成物の最小濃度である。上限可燃限界UFLは、ASTME-681によって決定される、組成物および空気の均質混合物による火炎を伝播することが可能な空気中の熱伝達組成物の最大濃度である。燃焼性成分と不燃性成分とを含んでなる混合物のLFLおよびUFLは、混合物の不燃性成分の割合が増加して、そして最終的に不燃性成分のある限界比と一致すると、互いに接近する。限界比より多くの不燃性成分を含有する組成物は不燃性である。単一成分冷却剤または共沸混合物冷却剤ブレンドに関しては、組成物はリークの間に変化せず、したがって、リークの間の組成物変化は燃焼性の決定における要因ではない。多くの冷凍および空気調節用途のために、冷却剤または作動流体は不燃性であることが必要とされる。共沸組成物は、2種以上の異なる成分の混合物であり、所与の圧力下で液体状態である場合、実質的に一定温度で沸騰する。この温度は、個々の成分の沸騰温度よりも高くても、または低くてもよい。共沸組成物は、沸騰している全体的な液体組成物と本質的に同一の蒸気組成を提供する例えば、M.F.DohertyandM.F.Malone,ConceptualDesignofDistillationSystems,McGraw-HillNewYork,2001,185~186,351~359頁を参照のこと。したがって、共沸組成の本質的な特徴は、所与の圧力で、液体組成物の沸点が固定されているということ、そして、沸騰している組成物上の蒸気の組成は、本質的に沸騰している液体組成物全体の組成であるということであるすなわち、液体組成物の成分の分留が生じない。共沸組成が異なる圧力で沸騰する場合、共沸組成の各成分の沸点および重量パーセントが変化してもよいことは認識される。したがって、共沸組成は、明示された圧力における固定の沸騰温度によって特徴づけられる組成物の各成分の重量パーセントに関して定義されてもよい。本明細書で使用される場合、共沸混合物様組成物は、共沸組成物と本質的に同様の挙動を示すすなわち、沸騰または蒸発において分留しない一定の沸騰特徴または傾向を有する組成物を意味する。したがって、沸騰または蒸発の間、蒸気および液体組成は、仮に変化する場合、最小限であるか無視できる範囲のみ変化する。これは、沸騰または蒸発の間に実質的な程度まで蒸気および液体組成が変化する非共沸混合物様組成物とは対照的である。その上、共沸混合物様組成物は、実質的に等しい露点および泡立ち点圧力を示す。すなわち、所与の温度における露点圧力および泡立ち点圧力の差異は小さい。泡立ち点圧力に基づき露点および泡立ち圧力の差異が5以下である本明細書に記載される組成物は、共沸混合物様であると考えられる。0.01以下の露点圧力および泡立ち点圧力の差異を示す組成物は特に注目に値する。非共沸組成物または非共沸混合物様組成物は、液体状態からの部分的蒸発または蒸留において、蒸発または蒸留された液体とは実質的に異なる組成を有する蒸気を生じる2種以上の物質の混合物である。非共沸組成物の特徴決定をするための別の様式は、特定の温度における組成物の泡立ち点蒸気圧および露点蒸気圧が実質的に異なるということである。本明細書中、泡立ち点圧力に基づき露点圧力および泡立ち点圧力における差異が5を超える場合、組成物は非共沸混合物である。本明細書で使用される場合、含んでなる含んでなっている、含む、含んでいる、有する、有しているという用語またはそれらの他の任意の変化形は、非排除的な包含を含むように意図される。例えば、要素のリストを含んでなるプロセス、方法、物品または装置は、必ずしもそれらの要素のみに限定されるというわけではないが、明白に記載されていないか、あるいはそのようなプロセス、方法、物品または装置に固有の他の要素を含んでもよい。さらには、反対に明示されていない限り、またはは包括的論理和を指し、排他的論理和を指さない。例えば、条件AまたはBは、以下のいずれか1つによって満たされる。Aは真でありまたは存在し、そしてBは偽であるまたは存在しない。Aは偽でありまたは存在せず、そしてBは真であるまたは存在する。AおよびBは両方とも真であるまたは存在する。からなるという移行句は、明示されないあらゆる要素、工程または成分を排除する。請求項では、それは、通常それに関連する不純物を除いて、記載されたもの以外の材料の包含に関して請求項から排除する。からなるという句が、請求項の本文の節で現れる場合、前文に直接に続くよりもむしろ、その節に明示される要素のみを限定し、他の要素は全体として請求項から排除されない。から本質的になるという移行句は、それらの追加的な含まれる材料、工程、特徴、成分または要素が、請求される発明の基本的かつ新規の特徴に実質的に影響を及ぼすという条件で、文字通りに開示されるものに加えて材料、工程、特徴、成分または要素を含む組成物、方法または装置を定義するために使用される。から本質的になるという用語は、含んでなるとからなるの中間を占める。出願人が、含んでなるなどの制限のない用語によって、本発明またはその一部を定義した場合、他に特記されない限りその記載は、また、から本質的になるまたはからなるのような用語を使用して、そのような発明を記載するように解釈されるべきであることは容易に理解されるべきである。また、本明細書に記載される要素および成分を記載するために、単数形aまたはanの使用が利用される。これは、単に便宜のために、そして本発明の範囲の一般的な意味を与えるために使用される。この記載は1つ、または少なくとも1つを含むものとして解釈されるべきであり、そして、他に意味があることが明らかでない限り、単数は複数も含む。他に定義されない限り、本明細書に使用される全ての技術的および科学的な用語は、本発明が属する技術の通常の技術者によって一般に理解されるものと同じ意味を有する。本明細書に記載されるものと同様または同等の方法および材料を、本発明の実施形態の実施または試験において使用することができるが、適切な方法および材料は以下に記載される。本明細書に言及される全ての刊行物、特許出願、特許および他の参考文献は、特定の一節が引用されない限り、それら全体で参照によって組み込まれる。矛盾する場合には、定義を含む本明細書が支配する。加えて、材料、方法および実施例は、実例となるのみであり、限定することを意図するものではない。組成物HFO-1234yfとしても知られている2,3,3,3-テトラフルオロプロペンは、プロピレンとフッ化銀との反応による米国特許第6,252,099号明細書に、または1,1,1,2,3-ペンタフルオロプロパンHFC-245ebの脱フッ化水素による米国特許出願公開第2007-0179324A1号明細書に記載されるような当該技術で既知の方法によって製造されてもよい。1,1,1,2-テトラフルオロエタンHFC-134aまたはR-134aとしても知られているは、多くの冷却剤製造業者および卸売業者から商業的に入手可能である。一実施形態において、冷却装置に用いられる組成物は、HFO-1234yfおよびHFC-134aを含んでなる。いくつかの実施形態において、冷却装置、満液式蒸発器または直接膨張式冷却装置で有用である2,3,3,3-テトラフルオロプロペンおよび1,1,1,2-テトラフルオロエタンを含んでなる本明細書に開示される組成物は、共沸混合物または共沸混合物様である。一実施形態において、分留する冷却剤組成物が使用される場合、満液式蒸発冷却装置の性能が悪化するため、共沸混合物および共沸混合物様組成物は特に満液式蒸発器冷却装置で有用である。冷却装置中で使用の間、共沸混合物または共沸混合物様ではない冷却剤混合物は、ある程度分留する。既存の冷却剤の特性に合理的に適合して、したがって、既存の冷却剤の合理的な代替物として役に立つことができる単一成分冷却剤を特定することはしばしば困難である。したがって、共沸混合物または共沸混合物様で、現在使用されている冷却剤の特性に適合する特性を有する組成物は、特に有利である。約6~約82重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペン例えば約38~約82重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、約94~約18重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタン例えば、約62~約18重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとを含んでなる組成物を、冷却装置中で作動流体として使用する場合、低GWPおよび低ODP値を有しながら、高いエネルギー効率および冷却能力を可能にすることが見出された。一実施形態において、共沸混合物または共沸混合物様組成物は、約38~約82重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、約62~約18重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとを含んでなる。これらの共沸混合物および共沸混合物様組成物は、泡立ち点蒸気圧と露点蒸気圧との間の差異が最小であり、したがって、約0°Cの温度から約40°Cの温度冷却装置の近似の実用的な使用温度範囲までのグライドが最小である、2,3,3,3-テトラフルオロプロペンおよび1,1,1,2-テトラフルオロエタンを含んでなる組成物を包含する。したがって、これらの組成物は、冷却装置の蒸発器および凝縮器の両方の最適性能を可能にする。別の実施形態において、冷却装置で使用するための組成物は、約6~約70重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、約30~約94重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとを含んでなる。驚くべきことに、この範囲の組成物が、代表的な冷却装置動作条件下で、2,3,3,3-テトラフルオロプロペンおよび1,1,1,2-テトラフルオロエタン単独の個々の体積冷却能力よりも高い体積冷却能力を有することが確認された。別の実施形態において、冷却装置の凝縮器条件の最適化を可能にする本明細書に開示される組成物は、約38~約67重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、約62~約33重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとを含んでなる。これらの組成物は、約40°Cの温度の凝縮器において最小限の分留を与える。別の実施形態において、冷却装置の蒸発器条件の最適化を可能にする本明細書に開示される組成物は、約54~約82重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、約46~約18重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとを含んでなる。これらの組成物は、約0°Cの温度の蒸発器において最小限の分留を与える。別の実施形態において、冷却装置の蒸発器および凝縮器の最小グライドをもたらす本明細書に開示される組成物は、共沸混合物である組成物である。したがって、前記実施形態において、組成物は、約51~約67重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、約49~約33重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとを含んでなり、0~40°Cで共沸混合物である。別の実施形態において、冷却装置の蒸発器条件の最適化を可能にする、本明細書に開示される組成物は、約54~約67重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、約46~約33重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとを含んでなる。別の実施形態において、本明細書に開示される組成物は、約54~約56重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、約46~約44重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとを含んでなる。約55重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと約45重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとを含んでなる組成物は特に注目に値する。いくつかの用途において、冷却剤が不燃性であることが望ましい。いくつかの実施形態において、2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと1,1,1,2-テトラフルオロエタンとを含んでなる本明細書に開示される組成物は不燃性である。一実施形態において、冷却装置で有用な2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと1,1,1,2-テトラフルオロエタンとを含んでなる組成物は、約41重量パーセント以上の1,1,1,2-テトラフルオロエタンを含んでなる不燃性の組成物である。約58.0~約59.5重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、約42.0~約40.5重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとを含んでなる組成物などの共沸混合物または共沸混合物様であり、不燃性である実施形態は特に注目に値する。共沸混合物または共沸混合物様であり、不燃性である、本明細書に開示される組成物の一実施形態は、約59重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと約41重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとを含んでなる組成物である。共沸混合物または共沸混合物様であり、不燃性である、本明細書に開示される組成物の別の実施形態は、約53重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと約47重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとを含んでなる組成物である。さらに、約58.0~約59.5重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、約42.0~約40.5重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとから本質的になる冷却剤を含んでなる追加的な組成物である。約59重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、約41重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとから本質的になる冷却剤を含んでなる一実施形態は特に注目に値する。約54.0~約56.0重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、約46.0~約44.0重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとから本質的になる冷却剤を含んでなる組成物も注目に値する。約55重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、約45重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとから本質的になる冷却剤を含んでなる一組成物は特に注目に値する。そして別の実施形態は、約53重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと約47重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとから本質的になる冷却剤を含んでなる組成物である。一実施形態において、2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと1,1,1,2-テトラフルオロエタンとを含んでなる本明細書に開示される組成物は、湿気除去を補助するため、冷却装置中で乾燥剤と組み合わせて使用されてもよい。乾燥剤は、活性アルミナ、シリカゲルまたはゼオライトベースの分子篩から構成されてもよい。代表的な分子篩には、MOLSIVXH-7、XH-6、XH-9およびXH-11UOPLLC,DesPlaines,ILが含まれる。一実施形態において、本明細書に開示される2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと1,1,1,2-テトラフルオロエタンとを含んでなる組成物は、ポリアルキレングリコール、ポリオールエステル、ポリビニルエーテル、鉱油、アルキルベンゼン、合成パラフィン、合成ナフテンおよびポリアルファオレフィンからなる群から選択される少なくとも1種の潤滑剤と組み合わせて使用されてもよい。いくつかの実施形態において、本明細書に開示される組成物と組み合わせにおいて有用な潤滑剤は、冷却装置の用途に適切なものを含んでもよい。クロロフルオロカーボン冷却剤を利用する蒸気圧縮冷凍装置で従来から使用されるものは、これらの潤滑剤の1種である。一実施形態において、潤滑剤は、圧縮冷凍潤滑の分野において鉱油として一般に既知のものを含んでなる。鉱油は、パラフィンすなわち、直鎖および分枝状炭素鎖、飽和炭化水素、ナフテンすなわち環式パラフィン、および芳香族すなわち、二重結合が交互にあることを特徴とする1個またはそれ以上の環を含有する不飽和環式炭化水素を含んでなる。一実施形態において、潤滑剤は、圧縮冷凍潤滑の分野において合成油として一般に既知のものを含んでなる。合成油は、アルキルアリールすなわち線形および分枝状アルキルアルキルベンゼン、合成パラフィンならびにナフテンとポリアルファオレフィンを含んでなる。代表的な従来の潤滑剤は、商業的に入手可能なBVM100NBVAOilsによって販売されるパラフィン性鉱油、商標Suniso登録商標3GSおよびSuniso登録商標5GSでCromptonCo.から商業的に入手可能なナフテン鉱油、商標Sontex登録商標372LTでPennzoilから商業的に入手可能なナフテン鉱油、商標Calumet登録商標RO-30でCalumetLubricantsから商業的に入手可能なナフテン鉱油、商標Zerol登録商標75、Zerol登録商標150およびZerol登録商標500でShrieveChemicalsから商業的に入手可能な線形アルキルベンゼン、ならびにHAB22NipponOilによって販売される分枝状アルキルベンゼンである。他の実施形態において、潤滑剤は、ヒドロフルオロカーボン冷却剤との使用のために設計されたものを含んでもよく、そして圧縮冷凍および空気調節装置の作動条件下で本発明の冷却剤と混和性である。そのような潤滑剤には、限定されないが、Castrol登録商標100Castrol,UnitedKingdomなどのポリオールエステルPOE、DowDowChemical,Midland,MichiganからのRL-488AなどのポリアルキレングリコールPAG、ポリビニルエーテルPVEおよびポリカーボネートPCが含まれる。好ましい潤滑剤は、ポリオールエステルである。本明細書に開示される冷却剤と一緒に使用される潤滑剤は、所与の圧縮器の必要条件および潤滑剤が暴露される環境を考慮することによって選択される。一実施形態において、本明細書に開示される冷却剤は、相容剤、UV染料、可溶剤、トレーサー、安定剤、ペルフルオロポリエーテルPFPEおよび官能性ペルフルオロポリエーテルからなる群から選択される添加剤をさらに含んでもよい。一実施形態において、組成物は、約0.01重量パーセント~約5重量パーセントの安定剤、フリーラジカル捕捉剤または酸化防止剤と一緒に使用されてもよい。そのような他の添加剤としては、限定されないが、ニトロメタン、ヒンダードフェノール、ヒドロキシルアミン、チオール、ホスファイトまたはラクトンが含まれる。単一の添加剤または組み合わせが使用されてもよい。任意選択的に、別の実施形態において、性能およびシステム安定性を向上させるために、所望により、ある種の冷凍または空気調節システム添加剤が添加されてもよい。これらの添加剤は、冷凍および空気調節の分野で既知であり、限定されないが、抗摩耗剤、極圧潤滑剤、腐食抑制剤および酸化防止剤、金属表面不活性化剤、フリーラジカル捕捉剤および泡制御剤が含まれる。一般には、これらの添加剤は、全体的な組成と比較して少量で本発明の組成物中に存在してもよい。典型的に、各添加剤の約0.1重量パーセント未満から約3重量パーセント程度までの濃度が使用される。これらの添加剤は、個々のシステム必要条件に基づき選択される。これらの添加剤には、ブチル化トリフェニルホスフェートBTPP、または他のアルキル化リン酸トリアリールエステル、例えば、AkzoChemicalsからのSyn-0-Ad8478、トリクレジルホスフェートおよび関連化合物などのEP極圧潤滑添加剤のトリアリールホスフェート系統群の一員が含まれる。その上、金属ジアルキルジチオホスフェート例えば、亜鉛ジアルキルジチオホスフェートまたはZDDP、Lubrizol1375、およびこの系統群の化学製品の他の一員が、本発明の組成物で使用されてもよい。他の抗摩耗添加剤には、天産物油、およびSynergolTMSInternationalLubricantsなどの非対称ポリヒドロキシル潤滑添加剤が含まれる。同様に、酸化防止剤、フリーラジカル捕捉剤および水捕捉剤などの安定剤が使用されてもよい。このカテゴリーの化合物としては、限定されないが、ブチル化ヒドロキシトルエンBHT、エポキシドおよびそれらの混合物を挙げることができる。腐食抑制剤は、ドデシルコハク酸DDSA、アミンホスフェートAP、オレオイルサルコシン、イミダゾン誘導体および置換スルホネートを含む。装置一実施形態において、約6~70重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、約30~94重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとを含んでなる組成物を含有する冷却装置が提供される。冷却装置は、遠心装置および容積式装置を含む様々な種類であることが可能である。冷却装置は、典型的に、蒸発器、圧縮器、凝縮器および減圧デバイス例えば弁を含む。約6~70重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、約30~94重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとを含んでなる組成物は、純粋な1,1,1,2-テトラフルオロエタンまたは純粋な2,3,3,3-テトラフルオロプロペン単独での体積冷却能力より高い体積冷却能力をもたらす。別の実施形態において、約38~82重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、約62~18重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとを含んでなる組成物を含有する冷却装置が提供される。冷却装置は、一種の空気調節/冷凍装置である。本開示は、蒸気圧縮冷却装置に関する。そのような蒸気圧縮冷却装置は、その一実施形態が図1に示される満液式蒸発器冷却装置か、またはその一実施形態が図2に示される直接膨張式冷却装置のいずれかであってよい。満液式蒸発器冷却装置および直接膨張式冷却装置は、両方とも空冷式であっても、水冷式であってもよい。冷却装置が水冷式である実施形態において、そのような冷却装置は、一般に、システムからの排熱のための冷却塔と関連する。冷却装置が空冷式である実施形態において、冷却装置は、システムからの排熱のための冷却剤-エアフィンチューブ凝縮器コイルおよびファンを備えている。空冷式冷却装置システムは、一般に、冷却塔および送水ポンプを含む同等の能力の水冷式冷却装置システムよりもコストが低い。しかしながら、水冷式システムは、より低い凝縮温度のため、多くの作動条件でより効率的となることができる。満液式蒸発器および直接膨張式冷却装置を含む冷却装置は、ホテル、オフィスビル、病院、大学などを含む大きな商業ビルに快適空気調整空気を冷却して、除湿するを提供するため、空気ハンドリングおよび流通システムに連結してもよい。別の実施形態において、冷却装置、おそらくほとんどの空冷式直接膨張式冷却装置は、海軍潜水艦および水上艦における追加的な有用性が見出された。冷却装置がどのように作動するかを例示するために、図が参照される。水冷式の満液式蒸発器冷却装置を図1に例示する。この冷却装置において、温かい液体であり、水と、いくつかの実施形態においては、グリコール例えばエチレングリコールまたはプロピレングリコールなどの添加剤とを含んでなる第1の熱伝達媒体は、ビル冷却システムなどの冷却システムから冷却装置に入る。これは、吸気口および排気口を有する蒸発器6で、コイルまたはチューブ束9を通して、矢印3から入って示される。温かい第1の熱伝達媒体は蒸発器に送達され、ここで液体冷却剤によって冷却される。これは蒸発器の下部に示される。液体冷却剤は、コイル9中を流れる温かい第1の熱伝達媒体の温度より低い温度で蒸発する。冷却された第1の熱伝達媒体は、矢印4で示すように、コイル9の返送部分を介してビル冷却システムへ再循環する。図1の蒸発器6の下部で示される液体冷却剤は蒸発し、そして冷却剤蒸気の圧力および温度を増加させる圧縮器7に引き込まれる。この蒸気は圧縮器で圧縮されて、蒸発器から出た時の冷却剤蒸気の圧力および温度より高い圧力および温度で凝縮器5において凝縮されてよい。水冷式冷却装置の場合液体である第2の熱伝達媒体は、図1中に矢印1で、冷却塔から凝縮器5にコイルまたはチューブ束10を通して凝縮器に入る。第2の熱伝達媒体はこのプロセスで加温されて、コイル10の返送ループおよび矢印2を介して、冷却塔に、または環境に返送される。図1に示すように、この第2の熱伝達媒体は凝縮器で蒸気を冷却し、そして蒸気を液体冷却剤に凝縮させるため、液体冷却剤が凝縮器の下部にある。オリフィス、毛管または膨張弁であってもよい膨張デバイス8を通して、凝縮器中の凝縮された液体冷却剤は蒸発器に戻される。膨張デバイス8は液体冷却剤の圧力を減少し、そして液体冷却剤を蒸気へと部分的に変換する。すなわち、液体冷却剤が、凝縮器と蒸発器との間の圧力低下としてフラッシュする。フラッシュによって冷却剤、すなわち、液体冷却剤および冷却剤蒸気の両方が蒸発器圧力の飽和温度まで冷却され、液体冷却剤および冷却剤蒸気の両方が蒸発器に存在する。単一成分冷却剤組成物に関しては、蒸発器中の蒸気冷却剤の組成は、蒸発器中の液体冷却剤の組成と同じであることに留意されたい。この場合、蒸発は一定温度で生じる。しかしながら、本発明の場合のように、冷却剤ブレンドまたは混合物が使用される場合、蒸発器または凝縮器中の液体冷却剤および冷却剤蒸気は、異なる組成を有してもよい。これによりシステムの能率が低下し、装置を修理する際に問題をもたらし得るため、単一成分の冷却剤がより望ましい。共沸混合物または共沸混合物様組成物は、本質的に冷却装置中で単一成分冷却剤として機能し、液体組成および蒸気組成は本質的に同一であり、非共沸混合物または非共沸混合物様組成物の使用に起因し得るあらゆる非効率性が低減される。一般に、700kWより高い冷却能力を有する冷却装置では、蒸発器および凝縮器中の冷却剤がコイルまたはチューブ束、あるいは熱伝達媒体のための他のコンジットを包囲するすなわち、冷却剤がシェル側面上にある満液式蒸発器が利用される。満液式蒸発器では冷却剤のより多量の装填を必要とするが、より近いアプローチ温度およびより高い効率を可能にする。一般に、700kWより低い能力を有する冷却装置では、冷却剤がチューブ中を流れ、そして蒸発器および凝縮器中の熱伝達媒体がチューブを包囲する、すなわち、熱伝達媒体がシェル側面上にある蒸発器が利用される。そのような冷却装置は、直接膨張式DX冷却装置と呼ばれている。水冷式直接膨張式冷却装置の一実施形態を図2に例示する。図2に例示される冷却装置において、温水などの温かい液体である第1の液体熱伝達媒体は、吸気口14で蒸発器6’に入る。大部分液体の冷却剤少量の冷却剤蒸気を含むは、蒸発器のコイルまたはチューブ束9’に矢印3’で入り、そして蒸発する。その結果、第1の液体熱伝達媒体は蒸発器で冷却され、そして冷却された第1の液体熱伝達媒体は16で蒸発器から出て、そしてビルなどの冷却される本体に送られる。この図2の実施形態において、冷却されるビルまたは他の本体を冷却するのは、この冷却された第1の液体熱伝達媒体である。冷却剤蒸気は矢印4’で蒸発器を出て、そして圧縮器7’に送られ、ここで圧縮され、高温、高圧冷却剤蒸気として出る。この冷却剤蒸気は、凝縮器コイル10’またはチューブ束1’を通して凝縮器5に入る。冷却剤蒸気は凝縮器中で、水などの第2の液体熱伝達媒体によって冷却されて、液体になる。第2の液体熱伝達媒体は、凝縮器熱伝達媒体吸気口20を通って凝縮器に入る。第2の液体熱伝達媒体は、凝縮する冷却剤蒸気から熱を取り出す。冷却剤蒸気は液体冷却剤になり、そしてこれによって凝縮器中で第2の液体熱伝達媒体は加温される。第2の液体熱伝達媒体は、凝縮器熱伝達媒体18を通って出る。図2に示すように、凝縮された冷却剤液体は、より低いコイル10’を通って凝縮器を出て、そしてオリフィス、毛管または膨張弁であってもよい膨張デバイス12を通って流れる。膨張デバイス12は、液体冷却剤の圧力を減少させる。膨張の結果として生じられる少量の蒸気は、コイル9を通って液体冷却剤とともに蒸発器に入り、そしてサイクルは繰り返される。蒸気圧縮冷却装置は、それらが使用する圧縮器の種類によって特定されてもよい。本発明は、遠心圧縮器、ならびに容積式圧縮器を利用する冷却装置を含む。一実施形態において、2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと1,1,1,2-テトラフルオロエタンとを含んでなる本明細書に開示される組成物は、本明細書に遠心冷却装置と記載される遠心圧縮器を利用する冷却装置で有用である。遠心圧縮器は、放射状に冷却剤を加速するための回転要素を使用し、典型的に、インペラーおよびケースに収容された拡散器を含む。遠心圧縮器は、通常、循環するインペラーのインペラーアイまたは中心吸気口で流体を取り込み、そして外側に放射状に加速する。インペラーでいくらかの静的圧力上昇が生じるが、ほとんどの圧力上昇は、速度が静的圧力に変換されるケースの拡散器部分で生じる。各インペラーと拡散器の組み合わせは、圧縮器の一段階である。遠心圧縮器は、所望の最終圧力および取り扱われる冷却剤の体積次第で、1~12以上の段階で構築される。圧縮器の圧力比または圧縮比は、絶対吐出圧力と絶対吸入圧力との比率である。遠心圧縮器によって送達される圧力は、比較的広範囲にわたる能力の範囲で実際に一定である。遠心圧縮器が高めることができる圧力は、インペラーのチップ速度次第である。チップ速度はその最も外側のチップで測定されるインペラーの速度であって、インペラーの直径と1分あたりのその回転数に関係する。遠心圧縮器の能力は、インペラー通過サイズによって決定される。これにより、圧縮器のサイズが、能力よりも、必要とされる圧力に依存するようになる。別の実施形態において、2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと1,1,1,2-テトラフルオロエタンとを含んでなる本明細書に開示される組成物は、容積式圧縮器、往復、スクリューまたはスクロール圧縮器を利用する容積式冷却装置で有用である。スクリュー圧縮器を利用する冷却装置を、以下スクリュー冷却装置と記載する。容積式圧縮器は蒸気をチャンバー中に引き込み、そしてチャンバーは体積が減少し、蒸気を圧縮する。圧縮後、チャンバーの体積を0またはほぼ0までさらに減少させることによって、蒸気はチャンバーから出される。往復圧縮器は、クランクシャフトによって駆動されるピストンを使用する。それらは固定式または移動式のいずれかであることが可能であり、一段式または多段式であることが可能であり、電気モーターまたは内燃機関によって駆動可能である。5~30馬力の小型往復圧縮器は自動車用途に見られ、典型的に断続的な仕事に向いている。100馬力までのより大きい往復圧縮器は、大型の工業用途で見られる。吐出圧力は、低圧から非常に高い圧力>5000psiまたは35MPaに及ぶことが可能である。スクリュー圧縮器は、気体をより小さい空間中に強制するために、2個のかみ合い回転容積式ヘリカルスクリューを使用する。スクリュー圧縮器は通常商業および工業用途において連続動作用であり、固定式であっても移動式であってもよい。それらの用途は、5馬力3.7kWから500馬力以上375kW、そして低圧から非常に高い圧力1200psiまたは8.3MPaまでであることが可能である。スクロール圧縮器はスクリュー圧縮器と同様であり、気体を圧縮するために、2個の交互型スパイラル形スクロールを含む。排気口は、ロータリースクリュー圧縮器のものよりも間断化される。スクロール圧縮器または往復圧縮器を使用する冷却装置に関して、150kW未満の能力の真鍮製プレート熱交換器は、より大型の冷却装置で使用されるシェルおよびチューブ熱交換器に代わって、一般に蒸発器に使用される。真鍮製プレート熱交換器は、システム体積および冷却剤装填を低減する。方法一実施形態において、a熱伝達媒体であってそれを通過させて、それによって蒸気冷却剤が生じる熱伝達媒体を有する蒸発器中で、約6~約70重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、約30~約94重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとを含んでなる液体冷却剤を蒸発させる工程と、b圧縮器で蒸気冷却剤を圧縮する工程とを含んでなる、冷却装置で冷却を生じる方法であって、冷却剤の体積冷却能力が、2,3,3,3-テトラフルオロプロペン単独、および1,1,1,2-テトラフルオロエタン単独の個々の体積冷却能力より大きい方法が提供される。冷却を生じる方法は、熱伝達媒体が蒸発器を出て冷却される本体まで通過する外側の位置に冷却を提供する。冷却を生じるための方法で、特に有用であるものは、液体冷却剤中の2,3,3,3-テトラフルオロプロペン対1,1,1,2-テトラフルオロエタンの重量比が、蒸気冷却剤中の2,3,3,3-テトラフルオロプロペン対1,1,1,2-テトラフルオロエタンの重量比と本質的に同じである組成物である。言い換えると、特に有用な組成物は、共沸混合物または共沸混合物様であるものである。一実施形態において、冷却される本体は、冷却されてもよいあらゆる空間、対象または流体であってもよい。一実施形態において、冷却される本体は、部屋、ビル、自動車の乗員室、冷蔵庫、冷凍庫またはスーパーマーケットまたはコンビニエンスストア陳列ケースであってもよい。あるいは、別の実施形態において、冷却される本体は、熱伝達媒体または熱伝達流体であってもよい。一実施形態において、冷却を生じる方法は、図1に関して上記されたとおり、満液式蒸発器冷却装置で冷却を生じることを含んでなる。この方法において、2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと1,1,1,2-テトラフルオロエタンとを含んでなる本明細書に開示される組成物は蒸発して、第1の熱伝達媒体の付近で冷却剤蒸気を形成する。熱伝達媒体は温かい水などの液体であり、冷却システムからパイプを介して蒸発器に送られる。温かい液体は冷却されて、ビルなどの冷却される本体まで通過される。次いで、冷却剤蒸気は、例えば冷却塔から引き込まれる冷却された液体である第2の熱伝達媒体の付近で凝縮される。第2の熱伝達媒体は冷却剤蒸気を冷却し、そのため冷却剤蒸気は凝縮され、液体冷却剤を形成する。この方法において、満液式蒸発器冷却装置は、ホテル、オフィスビル、病院および大学を冷却するために使用されてもよい。別の実施形態において、冷却を生じる方法は、図2に関して上記されたように、直接膨張式冷却装置中で冷却を生じることを含んでなる。この方法において、2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと1,1,1,2-テトラフルオロエタンとを含んでなる本明細書に開示される組成物は蒸発器を通過して、蒸発し、冷却剤蒸気を生じる。第1の液体熱伝達媒体は、蒸発する冷却剤によって冷却される。第1の液体熱伝達媒体は、蒸発器から冷却される本体まで通過する。この方法において、直接膨張式冷却装置は、ホテル、オフィスビル、病院、大学、ならびに海軍潜水艦または海軍水上艦を冷却するために使用されてもよい。満液式蒸発器冷却装置または直接膨張式冷却装置のいずれかで冷却を生じるいずれの方法においても、冷却装置は遠心圧縮器を含む。IntergovernmentalPanelonClimateChangeIPCCによって発表されたそれらのGWP値に基づき、代替物が必要とされる冷却剤および熱伝達流体には、限定されないが、HFC-134aが含まれる。したがって、本発明によって、冷却装置でHFC-134aを置き換える方法が提供される。冷却剤としてHFC-134aを使用するために設計された冷却装置において、冷却剤を置き換える方法は、約38~82重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、約62~18重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとから本質的になる冷却剤を含んでなる組成物を前記冷却装置に充填する工程を含んでなる。HFC-134aを置き換えるこの方法において、2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと1,1,1,2-テトラフルオロエタンとを含んでなる本明細書に開示される組成物は、当初はHFC-134aで運転するために設計され、製造されたと考えられる遠心冷却装置で有用である。既存の装置で、本明細書に開示される組成物によってHFC-134aを置き換えることにおいて、追加的な利点は、装置もしくは動作条件、または両方を調整することによって認識され得る。例えば、組成物が代替作動流体として使用される遠心冷凍機において、インペラー直径およびインペラー速度が調節されてもよい。ODPODP=1およびGWPGWP=10,890のために代替が必要とされるもう1種の冷却剤はCFC-12である。HFC-134aは、当初はCFC-12の代替物として冷却装置で使用された。しかし、CFC-12は世界の特定の地域では、なお使用され得る。したがって、本発明によって、冷却装置においてCFC-12を置き換える方法が提供される。冷却剤としてCFC-12を使用するために設計された冷却装置において冷却剤を置き換える方法は、約6~約70重量パーセントの2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、約30~約94重量パーセントの1,1,1,2-テトラフルオロエタンとから本質的になる冷却剤を含んでなる組成物を前記冷却装置に充填することを含んでなる。CFC-12を置き換えるこの方法において、2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと1,1,1,2-テトラフルオロエタンとを含んでなる本明細書に記載される組成物は、当初はCFC-12で運転するために設計され、製造された冷却装置において有用である。既存の装置で、本明細書に開示される組成物によってCFC-12を置き換えることにおいて、追加的な利点は、装置もしくは動作条件、または両方を調整することによって認識され得る。例えば、組成物が代替作動流体として使用される遠心冷凍機において、インペラー直径およびインペラー速度が調節されてもよい。あるいはHFC-134aまたはCFC-12を置き換える方法において、2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと1,1,1,2-テトラフルオロエタンとを含んでなる本明細書に開示される組成物は、満液式蒸発器を備える新規の冷却装置または直接膨張式蒸発器を備える新規の圧縮器などの新規の装置で有用であり得る。本明細書に記載される概念を以下の実施例にはさらに記載する。これは、請求項に記載された本発明の範囲を限定しない。実施例1熱安定性および金属とPOE潤滑剤との適合性ANSI米国規格協会/ASHRAE米国暖房冷凍空調学会規格97-2007の密閉管試験方法論に従って、鋼、銅およびアルミニウムの存在下での59重量パーセントのHFO-1234yfと、41重量パーセントHFC-134aとの混合物の安定性を決定した。混合物に浸漬された、鋼、銅およびアルミニウムクーポンを含有する密閉ガラス管を175°Cで2週間老化し、そして同様に調製され、老化された純粋なHFC-134aを含有する試料管と比較した。管の視覚調査では、いずれの冷却剤も着色変化、残渣または他の劣化を示さなかった。さらに熱老化後の化学分析では、検出可能なフッ化物または酸生成は示されなかった。この試験条件で、59重量パーセントのHFO-1234yfと41重量パーセントのHFC-134aとの混合物は、HFC-134aと同様の安定性を示す。POE潤滑剤の存在下での59重量パーセントのHFO-1234yfと41重量パーセントのHFC-134aとの混合物の安定性についても評価した。50重量のHFO-1234yf/HFC-134a混合物と、50重量のPOE潤滑剤とを含有するブレンドを、浸漬された鋼、銅およびアルミニウムクーポンを含む密閉管中、175°Cで2週間老化し、そして同様に調製され、老化された純粋なHFC-134aを含有するブレンドと比較した。冷却剤-油ブレンドまたは金属クーポンの分解は、いずれも観察されなかった。曝露後の化学分析では、検出可能なフッ化物または酸生成は示されず、ガスクロマトグラフィー-質量分光法によって決定されるGC分析における有意な変化もなかった。実施例2CFC-12、HFC-134aおよびHFO-1234yfと比較した1234yf/134a混合物の燃焼性、GWPおよびODP表1は、CFC-12またはHFC-134aのいずれよりも実質的に低いGWPを有し、代表的な冷却装置蒸発器および凝縮器におけるグライドが無視できる、HFO-1234yfおよびHFC-134aの不燃性混合物を調製可能であることを示す。熱力学サイクル性能冷却装置動作で代表的な冷却サイクルにおける59重量のHFO-1234yfと41重量のHFC-134aとの混合物、および純粋なHFO-1234yfの性能を、純粋なHFC-134aと比較して算定した。重要な状態変数および性能測定基準を、現在および従来使用された中圧力冷却装置冷却剤、すなわち、HFC-134aおよびCFC-12と比較して、表2に要約する。相対的な性能は、以下の条件で決定した。蒸発器温度4.4°C凝縮器温度37.8°C圧縮器吸気口の蒸気過熱:0°C凝縮器排気口の液体過冷却:0°C圧縮器効率70蒸発器から凝縮器条件まで1234yf/134a混合物の単位質量を上げるために必要とされる圧縮仕事すなわち、等エントロピー圧縮エンタルピー上昇は、HFC-134aより11.7低いことが算定される。遠心圧縮器が使用される場合、HFC-134aと比較して、1234yf/134a混合物に関して、6低いインペラーチップ速度は十分であろう。圧縮器吐出温度は、HFC-134a単独と比較して、1234yf/134a混合物で9.8低い。1234yf/134a混合物の単位質量あたり蒸発器にかかる正味の冷凍効果は、HFC-134a単独より13.9低い。しかしながら、圧縮器吸引条件での1234yf/134a混合物蒸気密度は、HFC-134a単独より17.8高い。より高い蒸気密度は、そのより低い正味の冷凍効果を埋め合わせ、そしてHFC-134a単独と比較して、1234yf/134a混合物の体積冷却能力は1.5高いという結果が得られる。1234yf/134a混合物の使用は、混合物がHFO-1234yf単独でよりも11.6高い冷凍効果をもたらすため、HFO-1234yfを単独で使用するよりも高いCOPを導く。1234yf/134a混合物の体積冷却能力は、純粋なHFO-1234yf単独よりも8.5高い。表2の結果は、1234yf/134a混合物を使用する大型積量冷却装置は、現在使用されるHFC-134a冷却装置のものに相当する性能を有するように設計されることが可能であることを示唆する。既存の冷却装置においてHFC-134aを1234yf/134a混合物に置き換えることも可能である。表2は、算出されたインペラー直径の相対的な値を示す。1234yf/134a混合物に必要とされるインペラーは、HFC-134a単独よりも2.4大きい。比較のために、純粋なHFO-1234yfは、HFC-134a単独よりも9大きいインペラー直径を必要とする。実施例4熱力学サイクル性能表3は、本明細書に開示される様々な冷却剤組成物の冷却性能を、HFC-134aおよびHFO-1234yfと比較して示す。表中で、EvapPresは蒸発器圧力であり、CondPresは凝縮器圧力であり、CompExitTは圧縮器出口温度であり、COPは性能係数エネルギー効率に類似であり、そしてCapは体積冷却能力である。データは、以下の条件に基づいて決定した。蒸発器温度4.4°C凝縮器温度37.8°C圧縮器吸気口の蒸気過熱:0°C凝縮器排気口の液体過冷却:0°C圧縮器効率70表3のデータは、HFC-134aに対して本組成物が特に接近して適合することを実証する。図3は、HFO-1234yfの重量パーセントに対してプロットされた、純粋なHFC-134aの体積冷却能力と比較しての1234yf/134a混合物の体積冷却能力を示す。図3は、HFO-1234yf単独では、HFC-134a単独よりも低い体積冷却能力を有するという事実にもかかわらず、0重量パーセントを少し超える~約70重量パーセントのHFO-1234yfを含む1234yf/134a組成物が、HFC-134a単独の場合よりも高い体積冷却能力値を有することを示す。その上、遠心システムに関して、表に記載された1234yf/134a混合物のチップ速度によって、HFO-1234yf単独で提供することができるよりも、純粋なHFC-134aにより接近する適合をもたらす。実施例5潤滑剤との混和性59重量のHFO-1234yfおよび41重量のHFC-134aの混合物と、3種の商業的に入手可能な冷却装置POE潤滑剤JohnsonControlsによって供給されたYorkH、YorkKおよびYorkLとの混和性を、冷却装置で典型的に生じる動作範囲を含む広範囲の濃度および温度で試験した。様々な割合の1234yf/134a混合物および潤滑剤を含有する密閉ガラス管を調製し、そして最初に冷たい、その後、温かい、攪拌された一定温度の、標的温度レベルに制御された浴に順に浸漬させた。5°Cの温度増加での温度平衡の後、各1234yf/134a/潤滑剤ブレンドの混和性特徴を視覚的に観察し、記録した。均質の半透明溶液の外観を有するブレンドは、観察温度で混合性として分類した。メニスカスによって分割された明白な相に分離しているか、または個々の粒子の形成を示す混濁すなわち曇りまたはかすみを示すブレンドは、非混和性として指定された。5~70重量の選択されたPOE潤滑剤を含む1234yf/134aの混合物は、冷却装置動作に代表的な温度範囲において完全に混合性であった。実施例6熱力学サイクル性能冷却装置動作で代表的な冷却サイクルにおける55重量のHFO-1234yfと45重量のHFC-134aとの混合物の性能を、HFC-134a単独およびCFC-12単独と比較して、59/41重量混合物に関する上記実施例3と同様に算定した。重要な状態変数および性能測定基準を、現在および従来使用された中圧力冷却装置冷却剤、すなわち、HFC-134aおよびCFC-12と比較して、表4に要約する。相対的な性能は、以下の条件で決定した。蒸発器温度4.4°C凝縮器温度37.8°C圧縮器吸気口の蒸気過熱:0°C凝縮器排気口の液体過冷却:0°C圧縮器効率70"