ポリイミド樹脂の電気絶縁体で被覆されていて熱処理を受けた磁性リボンを含む磁性物品であって、前記磁性リボンの磁気機械的特性と前記絶縁体の熱的特性を前記熱処理を施す間に操作することができて、それによって前記磁性物品のBHループの磁気特性が改善されるとともに30mOe24Amの保磁力Hcを示し、ここでa磁性リボンに垂直な方向に加えられた磁界の中で熱処理が行われるとき、BHループは直線的になり、b磁界を加えずに熱処理が行われるとき、BHループは圧縮され、あるいはc磁性リボンに沿った方向に加えられた磁界を伴って熱処理が行われるとき、BHループはS字状になる、磁性物品。前記リボンは非晶質金属の磁性合金を含む、請求項1に記載の磁性物品。前記リボンは結晶質の磁性合金である、請求項1に記載の磁性物品。前記電気絶縁体は10よりも小さい誘電率を有していて、100°Cを越える温度において安定である、請求項1に記載の磁性物品。前記物品は高周波数の誘導子である、請求項1に記載の磁性物品。前記物品は高周波数の変圧器である、請求項1に記載の磁性物品。前記物品は軸方向を有する磁性コアであり、前記熱処理は前記軸方向に沿って加えられた磁界を伴って実施される、請求項1に記載の磁性物品。前記物品は軸方向を有する磁性コアであり、前記熱処理は前記軸方向に垂直な方向に沿って加えられた磁界を伴って実施される、請求項1に記載の磁性物品。前記熱処理は磁界を加えずに実施される、請求項1に記載の磁性物品。前記磁気誘導子はパルスコンプレッサーである、請求項5に記載の磁性物品。前記磁気誘導子は電気チョークである、請求項5に記載の磁性物品。前記変圧器はパルス変圧器である、請求項6に記載の磁性物品。前記変圧器は信号変圧器である、請求項6に記載の磁性物品。前記変圧器は電流測定用変圧器である、請求項6に記載の磁性物品。前記変圧器は高周波電気変圧器である、請求項6に記載の磁性物品。ポリイミド樹脂の電気絶縁体で被覆されていて熱処理を受けた磁性シートを含む磁性物品であって、前記磁性シートの磁気機械的特性と前記絶縁体の熱的特性を前記熱処理を施す間に操作することができて、それによって前記磁性物品のBHループの磁気特性が改善されるとともに30mOe24Amの保磁力Hcを示し、ここでa磁性リボンに垂直な方向に加えられた磁界の中で熱処理が行われるとき、BHループは直線的になり、b磁界を加えずに熱処理が行われるとき、BHループは圧縮され、あるいはc磁性リボンに沿った方向に加えられた磁界を伴って熱処理が行われるとき、BHループはS字状になる、磁性物品。高い周波数で動作する変圧器や誘導子のコアにおいて用いるのに適合した磁性物品を製造するための方法と手段が、当分野において依然として必要とされている。特に必要とされるのは、非晶質金属のリボンまたはシートからなる磁性物品を製造するためのプロセスであって、共巻き作業の間に絶縁体に穴があいたり引き裂かれたりすることが回避されるプロセスである。さらに必要とされるのは、熱処理によってもたらされる磁気特性の組み合わせが改善された断熱性の磁性物品である。本発明は、磁気特性の組み合わせが改善された断熱性の磁性物品を提供する。磁性物品を形成する前に、強磁性のリボンまたはシートが絶縁体で被覆される。磁性物品の製造は、磁性リボンと絶縁体リボンを共巻きする必要なしに、単一のプロセスで行われる。磁性材料と絶縁体との間の熱特性の差が熱処理の間に作用して、物品の磁気特性の調節が促進される。一つの態様において、本発明は、金属の磁性材料どうしの間の電気絶縁性を確実に有する磁性物品の製造方法であって、物品の種々の磁気特性が適合して所望の磁気性能が達成される製造方法を提供する。磁性物品を製造する間に磁性材料の表面に適用される電気絶縁性材料は、液体の形態で容易に得られる。それは、磁性材料の上に液体の絶縁体をブラシがけすることによって、あるいは磁性材料を液体絶縁体の浴を通過させることによって、磁性材料の上に被覆される。絶縁材料が乾燥した後、被覆された材料は、これを巻くかあるいは積層することによって磁性物品に製造される。次いで、製造された物品は、その磁気特性を調整するかあるいは改善するために熱処理される。製造されたとき、磁性物品は、異なる誘電特性と厚さを有する電気絶縁体で被覆された磁性リボンまたはシートからなる磁性コアを含む。本発明の別の態様において、製造を行う間に、リボンまたはシートの形態の金属磁性材料は、磁性物品に必要とされる性能仕様を考慮して選択される。次いで、誘電特性や破壊電圧のような、絶縁材料のための電気絶縁特性が決定される。候補となる絶縁材料が選択されて、磁性材料の表面に適用される。磁性金属と候補となる絶縁材料の選択は、金属と絶縁材料の熱膨張率の差のような一定の基準に左右される。この熱膨張率の差は、熱処理された磁性物品の磁気性能に著しく影響する。このようにして製造された磁性物品は、パルス変圧器、パルスコンプレッサー、信号変圧器または電流測定用変圧器、電気チョーク、および高周波電気変圧器において用いるのに特に適している。市販の非晶質金属のリボンであるメトグラスMETGLAS商標2705Mは、Molecu社ニュージャージー州においてポリイミド樹脂で被覆される。被覆の厚さは約2~約4μmの範囲である。この被覆された絶縁体の誘電率は約39である。約25mmの幅を有する被覆されたこの非晶質金属リボンは巻かれて、OD=100~125mm、ID=58mm、およびHT=25mmの寸法を有するトロイド型ドーナツ型のコアを形成する。巻かれた後、コアは約300~350°Cの範囲の温度で1~5時間熱処理された。この合金のキュリー温度が約350°Cであるため、この熱処理温度の範囲が選ばれた。熱処理を行う間、直線的なBH挙動を得るために、コアの軸方向に沿って約1kOe80kAmのDC磁界が加えられた。335°Cで2時間熱処理したOD=102mmのコアについて調べた結果を図1に示す。この図は、約07Oe56Amの加えられた磁界で約5700までの比較的一定のDC透磁率μdcと約30mOe24Amの保磁力Hcを示した。このコアの高い周波数特性を評価するため、コアの上に5回巻きの銅が置かれた。800kHzにおいて約88μHのインダクタンスが得られ、これは、この周波数におけるコアのAC透磁率が約1800であることを示す。これらの特徴は、このコアをパルス変圧器、信号変圧器、および電気チョークに用いることができることを示す。リボンにポリイミド樹脂の表面被覆を施さない同様のコアが、図1におけるコアの場合と同様に、コアの軸方向に沿って1kOeのDC磁界を加えながら335°Cで2時間熱処理された。約1Oe80Amまでの磁界を加えてこのコアについて調べたDCBHループの結果を図2にグラフで示す。同じコアを巻き戻し、金属層の間にMylarフィルムを挿入し、DCBHループを調べた。その結果、図2のものと実質的に同じになった。図2から認められるように、コアの比較的に直線的なBH挙動は約005Oe4Amの低い付加磁界に限られ、残留磁気Brは約15kG015Tであり、保磁力Hcは60mOe48Amである。図2に示される曲線のBH特性は特定の種類の電気チョークに適しているが、しかしパルス変圧器や信号変圧器には適していない。図1と図2を比較すれば、リボンの表面へのポリイミド樹脂の被覆はコアの軸方向に沿って磁気異方性を発達させるのに寄与し、その結果、図1の直線的なBH挙動が得られる、ということが示される。従って、コアを製造する前に絶縁体を被覆することは、望ましい磁気特性を得るのに効果的である。電気的絶縁は磁性コアの渦電流損失を低減するのにも寄与する。さらに、ポリイミド樹脂の絶縁体の約39の低い誘電率は高い周波数における部材損失componentlossを低くする理由となり、その結果、800kHzにおける約1800の高いAC透磁率が得られる。図3に示すデータは、本発明のコア図1に示すものと先行技術のコア図2に示すものの間のコア損失の周波数依存性を直接比較するものである。本発明のコアは、同じ材料から製造された先行技術のコアと比較して、約50kHz以上において低いコア損失を有することが明らかである。図1と図2に示すコアのデータは近ゼロ磁歪合金nearzeromagnetostrictivealloysについてのものであり、これは熱処理の間に発生する応力を受けにくい。磁性リボンが正の磁歪を生じるものであるとき、材料の熱膨張率の差によってリボンと絶縁体の間の境界にわたって発現する応力は、コアの最終的な磁性状態に重要な役割を果たす。正の磁歪を生じる市販のメトグラスMETGLAS商標2605S3A非晶質合金リボンにポリイミド樹脂の被覆を施した実施例について調べたBHループを図4に示す。このコアはOD×ID×HT=104×40×127mmの寸法を有していた。各々のコアは、磁界を加えずに曲線A、およびコアの円周方向に沿って加えられた20Oe16kAmの磁界において曲線B、390°Cで1時間熱処理された。実質的に同じリボンから実質的に同じ寸法を有するコアをポリイミド樹脂の被覆を施さずに製造し、図4Aのコアと実質的に同じ条件で熱処理した。DC励磁において調べたこの先行技術のコアのBH磁化挙動を図5に示す。図4と図5によって示されるデータを比較すると、熱処理の間のポリイミド樹脂の被覆によってリボンの磁気異方性がかなり修正されたことがわかる。修正された磁気異方性はコアの軸方向に沿う異方性を誘導する。次に、コアの軸方向に沿って誘導された大きな磁気異方性は、加えられた磁界に伴ってコア材料の透磁率に漸進的な変化を生じさせる。この結果を図6に示す。ここでは、10回の巻きを有する図4Aのコアを有する誘導子のインダクタンスが、加えられた磁界に対してプロットされている。図6のデータは、本発明の誘導子のコアは電気チョークとして有用であることを示している。同じ誘導子のインダクタンスの周波数依存性を図7に示す。1MHz近くまでの周波数に対する比較的一定のインダクタンスは、用いられたリボンの表面上のポリイミド樹脂の絶縁体被覆の結果であり、このような絶縁体はコア材料における渦電流損失を低減させる。このことは、この誘導子を約1MHzまでのチョークコイルとして用いることができることを示す。一方、図4BのBH挙動を示すコアは、スイッチモード電力供給器における主変圧器のような高い周波数において用いられる電気変圧器に適している。本発明がより完全に理解されるように、以下の実施例を提示する。本発明の理論と実際を説明するために提示される特定の方法、条件、材料、割合および報告データは例示のものであり、本発明の範囲を限定するものと解釈されるべきではない。試料の調製メトグラスMETGLAS商標2705Mおよび2605S3Aと呼称される市販の非晶質材料からなり約25mmの幅を有するリボンにポリイミド樹脂の被覆を施した。非晶質リボンの厚さは16~25μmの範囲であり、ポリイミド樹脂の層の厚さは2~4μmの範囲であった。各々のリボンを巻いて、OD=100~125mm、ID=40~60mm、HT=10~30mmの寸法を有するトロイド状リング状の磁性コアを形成した。これらの巻いたコアは、トロイド軸方向すなわち横方向および円周方向縦方向に沿って磁界を加えて、あるいは加えずに、300~400°Cにおいて1~5時間熱処理された。横方向の磁界および縦方向の磁界の場合において、磁界の強さはそれぞれ約1kOe80kAmおよび約20Oe16kAmであった。被覆しないリボンを用いたコアを同様の方法で製造した。これらのコアの幾つかはMylarフィルムで共巻きされた。磁気の測定DCヒステリシスの測定のために、各々のコアは一次コイルと二次コイルにおいて銅による20回の巻きを有している。コアにDCヒステリシスループを発生させるために、市販のBHヒステリシスグラフを用いた。図1、2、4および5は測定したBHループの典型例である。高い周波数において、巻き間のキャパシタンスinterwindingcapacitanceを避けるために、一次の銅巻きと二次の銅巻きの回数を5または10に減らした。1kHz~10MHzの測定周波数が選ばれた。というのは、これが実際の装置の動作範囲だからである。この目的のために市販のインダクタンスブリッジが用いられた。このようにして得られたデータを図6と図7に示す。図3のコア損失の測定のために、IEEE規格393~1991のガイドラインに従う標準的な方法が用いられた。本発明をかなり詳細に説明してきたが、そのような詳細には厳密に固執する必要はなく、様々な変更と修正が当業者に示唆されていることが理解され、そのようなものの全てが特許請求の範囲によって定義づけられる本発明の範囲に含まれる。