"熱交換器を構成する方法であって、沸騰側、冷却側、および、少なくとも1つの結合表面を有する複数の金属壁を用意するステップと、複数の金属構成要素の沸騰側に熱伝導粒子を塗布するステップと、強化沸騰表面を形成することを目的として、熱伝導粒子が塗布された前記金属壁を第1の温度まで加熱して、前記熱伝導粒子を一緒にして一体に結合するステップと、前記複数の金属壁をスペーシング部材を用いて組み立てるステップであって、その結果、前記複数の金属壁の前記沸騰側が沸騰通路を画定し、前記複数の金属壁の前記冷却側が冷却通路を画定し、それにより前記金属壁の前記結合表面と前記スペーシング部材の隣接する表面との間に金属の層が形成される、ステップと、前記熱伝導粒子の残留量を排ガスするのを可能にするために前記第1の温度より低い第2の温度まで前記組立体を加熱し、次いで、前記スペーシング部材の前記隣接する表面のうちの少なくとも1つと前記金属壁の前記結合表面とに前記金属の層を結合するために前記組立体を前記第2の温度より100°C高い第3の温度まで加熱するステップとを含む方法。前記沸騰通路の入口に流体連通されるように前記熱交換器に沸騰ヘッダを装着するステップと、前記冷却通路の入口に流体連通されるように前記熱交換器に冷却ヘッダを装着するステップと、前記沸騰通路の出口に流体連通されるように前記熱交換器に沸騰マニホルドを装着するステップと、前記冷却通路の出口に流体連通されるように前記熱交換器に冷却マニホルドを装着するステップとをさらに含む請求項1に記載の方法。前記第2の温度が500°Cである、請求項1に記載の方法。前記第3の温度が590°Cから600°Cである、請求項1に記載の方法。前記熱交換器が、複数の金属壁であって、各金属壁が、一緒になって一体に結合される熱伝導粒子を含む強化沸騰層を備える沸騰側と、冷却側との2つの側を備え、前記複数の金属壁の前記沸騰側が沸騰通路を画定し、前記複数の金属壁の前記冷却側が冷却通路を画定し、前記複数の金属壁の各々が結合表面をさらに含む、複数の金属壁と、金属壁を互いに間隔を空けて配置するためのスペーサ部材と、前記熱交換器内の前記金属壁の前記結合表面と前記スペーサ部材との間の金属の層であって、前記強化沸騰層の溶融温度より低い溶融温度を有する、金属の層と、前記沸騰通路に液体を送出するための沸騰入口と、前記冷却通路に流体を送出するための冷却入口と、前記沸騰通路から蒸気を回収するための沸騰出口と、前記冷却通路から流体を回収するための冷却出口とを備える、請求項1に記載の方法。前記金属壁または前記熱伝導粒子が主にアルミニウムで構成される、請求項5に記載の方法。前記強化沸騰層が0.5重量から1.5重量までの間のシリコンを含む、請求項5の記載の方法。前記強化沸騰層が、アルミニウムとシリコンとの共晶合金に混合される高比率のアルミニウム合金粉末で構成される、請求項5の記載の方法。前記高比率のアルミニウム合金が前記強化沸騰層の92重量を構成し、前記共晶合金が前記強化沸騰層の8重量を構成する、請求項9に記載の方法。前記金属の層が前記共晶合金で構成される、請求項5に記載の方法。0009本発明は、ろう付け金属熱交換器を製作するための改善された方法およびその結果得られる装置である。沸騰通路の壁には強化沸騰層EBLが設けられる。ろう材の溶融温度は、強化沸騰層内の金属粒子の溶融温度より低い。一実施形態では、強化沸騰層内および/またはろう付け層内の金属は、第1の金属と第2の金属との合金であり、この合金は、第1の金属より低い溶融温度を有する。第2の金属によりより低い溶融温度を有する合金が得られる限りにおいて、EBL内およびろう材内で異なる第2の金属が使用され得る。一実施形態では、ろう材内の第2の金属の濃度は、EBL内での濃度より高い。このようにすることで、長時間にわたってろう付け温度がEBL内の金属の融点の摂氏8.3度華氏15度以内である場合に、EBLが予期せずに多孔性を有し、したがってその有効性を有することを発見した。一実施形態では、凝結通路が、熱伝達を促進するためのフィンを含む。0010加工物を590°Cから600°Cの最終的なろう付け温度まで上昇させる前に残留フッ化カリウムアルミニウムのろう付けフラックスを排ガスするために500°Cの温度安定状態が長時間にわたって採用されるような改善された真空アルミニウムろう付け熱サイクルを使用することにより、高品質のろう付け接合部が得られるが、伝統的なVAB熱サイクルを使用する場合では、ろう付けの温度範囲内で残留フッ化カリウムアルミニウムのろう付けフラックスを排ガスすることがろう付け合金と干渉することから、ろう付けの質が低下するはずである。これは、500°Cでかなりの時間が経過するまで500°Cにおいて排ガスが開始されないことを理由として、当業者にとっての明確な選択肢となることはない。これは、さらに、500°Cの温度が、構成要素を接合するのに使用されるろう付け合金の溶融温度に比較的近いことを理由として、当業者に選択肢とみなされにくい。0014本発明の方法は、シェルおよび管を含む熱交換器の任意の構成をろう付けによって構築するのに使用され得るが、プレート熱交換器に最も適切に適用され得る。本発明の熱交換器の沸騰通路および冷却通路は、直交流、向流または並流を可能にするような向きであってもよい。さらに、本発明の熱交換器は、低温空気分離、炭化水素処理、または、熱交換を行うのに沸騰に依存する任意の別の処理の文脈でも適用され得る。熱交換器を構成するのに複数の種類の金属が使用され得る。ろう付け熱交換器で最も広く使用される金属はアルミニウムである。アルミニウムは、低温において脆化しにくいことから、低温用途に適する。鋼または銅は、アルミニウムに対して腐食させる可能がある流体を加熱または冷却するのに使用され得る。説明のため、低温空気分離の文脈で有用な向流、アルミニウム、プレート熱交換器に関連させて本発明を説明する。0015図1は、低温空気分離に使用される一連の典型的なプレート熱交換器10を示す。熱交換器10は、コア20内に沸騰通路12と冷却通路14とを交互に備えている。液体酸素などの液体が導管16によりマニホルド18まで送出され、沸騰通路12へと分配される。沸騰通路12の底部でのサーモサイフォンなどの、コア20の下方の導管16またはマニホルド18以外の手段により沸騰通路12まで液体を送出することも企図される。さらに、液体は、ディストリビュータフィンを備えることができる分配網を場合によっては介して、コア20の側部または上部から沸騰通路12まで送出され得る。液体が沸騰通路12内で沸騰し、それにより、冷却通路14から伝導される熱が間接的に抜き取られる。沸騰通路12からの気体酸素が、ヘッダ22などにより収集され、導管24を介して除去される。コア20の上方の導管24またはヘッダ22以外でも、サーモサイフォン構成などとして設けられてもよい別の手段により沸騰通路12からガスを収集することも企図される。さらに、ガスは、収集フィンを備えることができる収集網を場合によっては介して、コア20の側部または上部において沸騰通路12から収集されてもよい。気体窒素などの流体が導管26によりマニホルド28まで送出され、冷却通路14へと分配される。導管26またはマニホルド28以外の手段により送出することも企図される。冷却通路14内で液体またはガスが冷却され得る。また、冷却通路14までガスが送出される場合、ガスは、このプロセスの必要に応じて、温度変化の有無にかかわらず相変化が起こる程度まで冷却され得る。沸騰通路12内での沸騰を補助するために冷却通路14と沸騰通路12との間の壁を横断して伝導される熱が冷却通路14内の流体を冷却し、それにより、空気分離の場合には窒素ガスが凝結される。冷却通路14からの液化窒素などの流体がヘッダ30などによって収集され、導管32を介して除去される。ヘッダ30および導管32以外の手段により冷却通路14から冷却流体を収集することも企図される。また、図1の実施形態で示される送出用および収集用のマニホルドおよび導管は本発明の範囲内に留まりながら修正され得る。0016図2は、内部を明らかにするために一部が剥がされた熱交換器10のうちの1つの熱交換器のコア20を示す。キャップシート40がコア20の両端部に配置され、それにより各端部に最終的なチャンネルが画定される。沸騰通路12を明らかにするために、図2に示されるキャップシート40の一部が剥がされている。垂直スペーサバーまたはスペーサ部材42が、キャップシート40の対向する縁部と金属壁44との間に配置され、沸騰側44aは、強化沸騰層enhancedboilinglayerEBL46で被覆されている。EBL46は、沸騰側44aに結合されさらには互いに結合される熱伝導粒子を含み、それにより、中に核沸騰形成部位が形成される細孔のテクスチャが形成される。一実施形態では、熱伝導粒子は金属粒子である。このように、沸騰通路12が、キャップシート40の内側表面と、垂直スペーサバー42の内側縁部と、金属壁44の沸騰側とによって画定される。沸騰側44aの外側垂直縁部48はEBL46がなく、結合表面を形成する。蒸気は沸騰出口49を介して沸騰通路12から出て、図1の実施形態に示されるように沸騰ヘッダ22によって収集され得る。さらに、熱伝達をさらに促進するために沸騰通路12がフィンを備えることができることも企図される。剥がされた金属壁44および垂直スペーサバー42の後ろには、波形シートの主フィンストック54を備える主フィン52を含む冷却通路14がある。主フィン52は、冷却通路14の両端部のところにある垂直スペーサバー42の内側縁部の間を側方に延在する。主フィン52によって形成されるチャンネルの上部に沿って冷却入口50から冷却流体を均等に分配するために、ディストリビュータフィンストック58を備えるかまたは主フィンストック54と一体であるディストリビュータフィン56が傾斜構成として配置される。図2の実施形態では、図1の実施形態で示されるように冷却マニホルド28から入ることができる冷却流体は冷却入口50内で受けられる。冷却流体を分配するのに、フィンの有無にかかわらず別のタイプの分配構成も使用され得る。別の実施形態では、冷却入口50は、主フィン52によって形成されるチャンネルの上部とみなされてもよい。主フィン52の上部を示すために、図2では1組のディストリビュータフィン56のみが示される。収集フィン66によって画定され得る冷却出口64により、冷却流体がコア20から出ることが可能となる。図2の実施形態では、冷却流体は冷却出口64を介して外に出て、図1の実施形態の冷却ヘッダ30に入ることができる。水平スペーサバー60が冷却通路14の上部および底部を密閉する。スペーサバー42、60およびフィン52、56、66が、金属壁44の冷却側44b反対側と隣接する金属壁44の冷却側44bとの間に間隔を設ける。一実施形態では、流体が沸騰通路12に入ることおよび流体が沸騰通路12から出ることをそれぞれ可能にするために、沸騰通路12内には水平スペーサバー60は設けられない。このように、垂直スペーサバー42が各一対の隣接する金属壁44の対向する端部の間に挟まれ、水平スペーサバー60が隣接する冷却側44bの間のみに挟まれる。しかし、フィン52、56、66が動作圧力に耐え得るように配置構成されて適切に結合される場合では、冷却通路14内の冷却側44bの間でスペーサバー42、60が省略され得ることも企図される。このように、フィン52、56、66はスペーシング機能を有する。壁44は交互の向きを有する。キャップシート40に隣接する場合を除いて、金属壁44の冷却側44bは隣接する壁の冷却側44bに常に対向し、壁の沸騰側44aは隣接する金属壁44の沸騰側44aに常に対向する。また、複数の実施形態では、冷却通路14がフィンを含まないこと、および、沸騰通路12がフィンを備えることも企図される。0017図3は図2のコア20を示すが、コア20の底部を示す視点から見ている。図3で見ることができる図2のすべての要素は、符号を用いて参照される。さらに、沸騰通路12への沸騰入口51が示される。一実施形態では、沸騰入口51は沸騰マニホルド18図1からの沸騰液体を受けることができる。また、第3のフィンストック68の収集フィン66を明らかにするために、キャップシート40および第1の金属壁44の底部が剥がれている。主フィン52によって形成されるチャンネルの底部に沿って冷却出口64から冷却流体を均等に収集するために、第3のフィンストック68を備えるかまたは主フィンストック54と一体である収集フィン66が傾斜構成として配置される。冷却流体を収集するのに、フィンの有無にかかわらず別のタイプの収集構成も使用され得る。別の実施形態では、冷却出口64は主フィン52によって形成されるチャンネルの底部とみなされてもよい。主フィン52の底部を示すために、図3では1組の収集フィン66のみが示される。0018EBLは、スラリを塗布すること、火炎溶射、プラズマ溶射または電着などの、当技術分野で既知の任意の方法によって沸騰側に追加され得るが、本明細書で説明される方法は、EBLと基体との間に金属結合を形成するものであり、これは上で言及した方法では得られない。しかし、重要なことは、その後のろう付けステップにより、一度塗布されたEBLの熱交換効率が低下しないことである。一実施形態では、EBLの融点はろう付け金属の融点より高い。ろう付け金属とEBLとのこの相対的な融点は、第1の金属の融点より低い融点を有する合金を作製することを目的として第2の金属と第1の金属とを合金化することによって得られる。ろう付け金属内の第2の金属の濃度はEBL材料内での濃度より高くてもよく、したがって、EBLは、構造的完全性を損なうことなくろう付けステップに耐え得るような高い融点を有する。ろう付けアルミニウム熱交換器では、アルミニウムが第1の金属であり、シリコン、マンガン、マグネシウムまたはそれらの合金が第2の金属であってもよい。ろう付け鋼熱交換器では、ニッケルが第1の金属であってよく、リンが第2の金属であってもよい。ろう付け銅熱交換器では、銅が第1の金属であってよく、リンが第2の金属であってもよい。0019EBLおよびろう材を提供するのに使用される第1の金属が銅である場合、ろう付けは、銅の溶融温度よりも100°C180°F低い温度、または960°C1760°Fで行われる。アルミニウムが第1の金属である場合、ろう付けは、その融点である649°C1200°Fよりも45°Cから54°C120°Fから130°F低い温度で行われる。ニッケルが第1の金属である場合、炉内でのろう付けステップは、鋼の融点よりも38°100°F低い温度、または1037°C1900°Fで行われる。これらの温度では、第2の金属により、第1の金属を含む合金の融点が下げられる。液化されたろう付け金属がベース金属内へと流れて拡散され、それにより金属結合が形成される。EBL材料内よりろう材内でより多くの第2の金属と第1の金属とを合金化することにより、一度塗布されたEBLが、その後のより低温のろう付け熱処理に耐えることができるようになる。0020EBLを形成するためにろう付けを使用する代わりに焼結が使用され得ることも企図される。焼結の場合、金属が分子振動温度pointofmolecularagitationまで加熱され、比較的長時間にわたって隣接する金属内へと拡散され、それにより金属結合が形成される。熱交換器の構成要素を一体に結合することを目的として、低温でろう付けを行うことによりEBLを提供するために、焼結が使用され得る。0021一実施形態では、EBLを塗布することの第1のステップは、高分子結合剤を金属壁の沸騰側に塗布することである。次いで、第1の金属および第2の金属を含み得る金属粉末がプラスチック結合剤に散布される。プラスチックによって固定される金属粉末を有する金属壁が窒素などの不活性雰囲気によって覆われ、その温度は、金属粉末粒子同士の間および金属粉末粒子と金属壁の沸騰側との間に金属結合を形成するのに十分な時間、ろう付け温度まで上げられる。プラスチック結合剤が熱を受けて分解して蒸発する。循環する不活性ガスが酸化膜が形成されるのを低減し、さらには、結合剤材料から分解生成ガスを除去する。結合された金属粉末は、高い多孔性を有する3次元基質を形成し、これが核沸騰形成部位をEBLに提供する。0022適切なプラスチック結合剤には、ポリイソブチレン、METHOCELとして市販されている少なくとも4000cpsの粘度を有するポリメチルセルロース、および、90,000の分子量を有するポリスチレンが含まれる。結合剤は適切な溶媒に溶解され得、この適切な溶媒は、ポリイソブチレンおよびポリメチルセルロースの結合剤の場合にはケロシンまたは四塩化炭素などであり、ポリスチレンの結合剤の場合は、キシレンまたはトルエンなどである。沸騰側は、グリース、オイルまたは酸化物を除去するために洗浄されるべきであり、それによりEBLが適切に結合され得るようになる。プラスチック溶液を塗布する前に、沸騰側は、湿潤が行われるのを促進するためにプラスチック溶液でフラッシュされてよく、それによりより一様なプラスチック結合剤の分配が得られるようになる。プラスチック溶液は、吹付け、浸漬、ブラッシングまたはペイントローリングpaintrollingなどによって一様な層が得られるような形で、沸騰側に塗布され得る。塗布後、溶媒の大部分を蒸発させるために金属粉末の塗布中またはその塗布後に、層が空気乾燥される。金属粉末および結合剤の固体の自立層が結合剤によって金属壁上の定位置に残る。0023第1の金属および第2の金属を含む金属粉末がフラックスに混合される。フラックスは加熱されると溶解し、金属粒子が互いに結合されるのをさらには金属粒子が沸騰側に結合されるのを妨害する可能性がある酸化物を金属から抜き出す。このフラックスは、KAIF4とKAIF6との混合物である市販されるフッ化カリウムアルミニウムなどの鉱物塩であってもよい。別のフラックスが適切である場合もある。0024熱交換器10のコア20は、構成要素の層を積層することにより組み立てられる。コア20のろう付けが真空炉内で実施されない場合、各構成要素は積層される前にフラックスで被覆されなければならない。構成要素をフラックス構成要素で被覆する適切な手法は、1:1の体積比でフラックスと変性アルコールとを混合し、そのフラックス溶液を構成要素上にブラッシングするかまたは吹き付け、その後積層を行うことである。積層の順番は、図2に示される底部、および図3に示される側部で説明される。キャップシート40が積層表面の底部に、キャップシート40の外側表面を下方にして配置される。ろう付け箔の層が少なくともキャップシート40の内側表面の2つの垂直縁部48上に層状に配置されるが、これは場合よってはキャップシート40の内側表面全体の上に配置される。垂直スペーサバー42がキャップシート40の内側表面の垂直縁部48上に積層される。この場合は沸騰通路12を画定するキャップシート40の内側表面に対して垂直スペーサバー42のみがろう付けされるため、ろう付け箔はキャップシート40の垂直縁部48のところにのみ設けられてもよい。通常、沸騰通路12内に水平スペーサバー60は積層されない。しかし、一実施形態では、キャップシート40が冷却通路14を画定する場合、水平スペーサバー60がキャップシート40上に積層されてろう付けされるべきである。ろう付け箔の層が垂直スペーサバー42の上部に積層される。ろう付け箔のストリップが垂直スペーサバー42に直接に配置されてもよい。キャップシート40に向かって下を向いている沸騰側44aと上を向いている冷却側44bとの上にEBL46を備える金属壁44が、垂直スペーサバー42の上部に積層される。EBL46を有さない、沸騰側44aの垂直縁部48が、垂直スペーサバー42の上部のろう付け箔上に載置される。ろう付け箔の層が金属壁44の冷却側44bの上部に置かれる。主フィン52を備える主フィンストック54と、ディストリビュータフィン56を備えるディストリビュータフィンストック58と、収集フィン66を備える収集フィンストック68と、水平スペーサバー60および垂直スペーサバー42とが、金属壁44の冷却側44bの上部に置かれるろう付け箔の層の上部にすべて積層される。ろう付け箔の層が、主フィンストック54と、ディストリビュータフィンストック58と、収集フィン66を備える収集フィンストック68と、スペーサバー42、60との上に置かれる。次いで、下を向く冷却側44bと上を向く沸騰側44aとを備える別の金属壁44が、ろう付け箔の層の上に置かれる。金属壁44の上部には、ろう付け箔のストリップが、EBL46の外側の、沸騰側44aの垂直縁部48のすぐ下に置かれる。垂直スペーサバー42が、垂直縁部48内のろう付け箔のストリップの上部に下ろされる。ろう付け箔のストリップが垂直スペーサバー42の上部に置かれる。下を向く沸騰側44aを備える追加の金属壁44が上に積層され、ここでは、垂直縁部48が、垂直スペーサバー42の上部のろう材のストリップに対合する。熱交換器10のコア20の残りの部分が上述したように積層され、最後に、キャップシート40が積層体の上部に積層される。主フィンストック54の両側、スペーサバー42、60、および/または、金属壁44の冷却側44bが、ろう材の層に一体にクラッディングされ得ることも企図される。これにより、コア20を構成する積層体内にろう付け箔の層を追加することの必要性が排除される。しかし、両側にクラッディングされるろう材により、ちょうど、フィンストック54、58、68および/またはスペーサバー42、60が得られる場合、ろう付け箔を使用することが排除され得る。0025コア20が完全に積層された後、コア20は、不活性ガス雰囲気を有する炉内に挿入され、コアの中心部20が高温に達するように加熱される。コア20は、その上昇温度で一定時間保持された後、冷却されてもよい。この上昇温度は、ろう材の溶融温度より高く、かつ、塗布されるEBL46の材料の溶融温度およびベース金属の溶融温度より低い。一実施形態では、この上昇温度は、塗布後のEBL46の材料の溶融温度より低くてもよい。制御雰囲気のろう付け環境では、ろう材にはアルミニウム合金4047が使用され得、この場合、上昇したろう付け温度は607°Cから618°C1125°Fから1145°Fとなる。本明細書で与えられるアルミニウム合金の呼称は、アルミニウムろう付けの技術分野の当業者によって使用される合金の慣例に従う。ろう材は、溶解して、隣接する金属部材との金属結合を形成し、それにより、堅牢性を有する金属熱交換器コアが提供される。EBL46はその高い多孔性構造の完全性highlyporousstructuralintegrityを維持する。コア20の表面上にフラックスの残留物が残る場合もあるが、これらは通常は動作に影響することなく洗い落とされる。0026コア20を一体にろう付けした後、図1の実施形態に示されるように、マニホルド18、28およびヘッダ22、30がコア20に溶接され得る。導管16、24、26、32はすべて、適切なマニホルド18、28またはヘッダ22、30に装着される。図1の実施形態で示されるもの以外の別の送出装置、分配装置、収集装置および回収装置も本発明の範囲内で使用され得る。0027別法として、ろう付けステップのうちの1つまたは両方が真空オーブン内で行われてもよい。フラックスは必要なく、ろう付けで使用される温度は通常はより低くなる。しかし、真空ろう付けプロセスでは、コアがろう付け温度に達するまでにより長い時間がかかり、その後で冷却を行うことが可能となる。積層されたコアが真空環境内でろう付けされる場合、ろう材としてアルミニウム合金4104が使用されてもよく、この場合、上昇したろう付け温度は582°Cから593°C1080°Fから1100°Fとなる。0028本発明の目的において重要なことは、EBLが最終的なろう付け熱処理に耐え得ることである。ろう付けアルミニウム熱交換器では、ろう材は、粉末、箔またはクラッディングのいずれであっても、少なくとも80重量のアルミニウムと10重量から15重量のシリコンとの共晶合金で構成してもよい。一実施形態では、共晶合金は、11重量から13重量のシリコンと少なくとも85重量のアルミニウムとで構成される。別の一実施形態では、ろう付け共晶合金はアルミニウム合金4047であってもよく、12重量のシリコンと88重量のアルミニウムとで構成してもよい。壁、フィンストックおよびスペーサバーなどの、コア20の別の構成要素は、98重量と少ない程度のアルミニウムと、2重量と多いマンガンとの高比率のhighlyproportionedアルミニウム合金で構成されたアルミニウム合金3003を含むことができる。アルミニウム合金3003には少量のマグネシウムおよび鉄が存在してもよい。高比率という用語は90重量より高いことを意味する。実質的に純アルミニウムを含むかまたは高比率のアルミニウム合金を含む別の構成要素が適切である場合もある。真空ろう付けの用途では、1重量から2重量のマグネシウムが高比率のアルミニウム合金内に含まれてもよい。EBLを含む材料は、0.5重量から1.5重量のシリコンと、少なくとも95重量の実質的な純アルミニウムまたは高比率のアルミニウム合金とで構成してもよい。一実施形態では、EBLは、5重量から11重量のろう材と、少なくとも85重量の実質的な純アルミニウムまたは高比率のアルミニウム合金とで構成してもよい。一実施形態では、EBLは、少なくとも90重量の純アルミニウムまたは高比率のアルミニウムと、11重量から13重量のシリコンおよび少なくとも85重量のアルミニウムを含む共晶合金とで構成される。一実施形態では、粉末形態の共晶合金が、粉末状の実質的な純アルミニウムまたは高比率のアルミニウムに混合される。非真空のろう付けオーブン内でアルミニウムが酸化するのを防止するために、塗布されるEBL材料内には、5重量から10重量の粉末状鉱物塩で構成されるフラックスが含まれるべきである。0029何らかの特定の理論に拘束されることを望むわけではないが、加熱すると、上述の粉末状EBL材料の混合物、すなわちろう付け共晶合金粉末は、溶解していない固体の実質的にアルミニウムの粉末を溶解し湿潤させ、それにより合金が形成されると考えられる。塗布後、アルミニウム合金内のシリコン金属の濃度が低いことから、EBL内の得られた合金は、ろう付け共晶合金より高い温度で溶解すると考えられる。したがって、EBLは、積層された熱交換器コアを結合させるときに関連するろう付け温度に性能を損なわせることなく耐えることができ、この温度は、EBL材料を最初にろう付けするときの温度に危険なほど近い。0030EBLが焼結される場合、純アルミニウム合金3003の粉末が1185°F641°Cで焼結され得る。制御された不活性雰囲気の場合は604°Cから613°C1120°Fから1135°Fであり、真空環境の場合には566°Cから596°C1050°Fから1105°Fであるろう付け温度でコアを一体に結合するのに、上で言及したシリコンとアルミニウムとの共晶物を含むろう付け箔が使用され得る。0031加工物の温度が590°Cから600°Cの最終的なろう付け温度まで上昇する前に残留するフッ化カリウムアルミニウムのろう付けフラックスを排ガスするために500°Cの温度安定状態が長時間にわたって採用されるような、修正された真空アルミニウムろう付けプロセスの熱サイクルを使用する場合、高品質のろう付け接合部が得られるが、伝統的なVAB熱サイクルを使用する場合では、ろう付けの温度範囲内で残留フッ化カリウムアルミニウムを排ガスすることがろう付け合金と干渉することから、ろう付けの質が低下することが分かっている。これは、500°Cでかなりの時間が経過するまでこの温度において排ガスが開始されないことを理由として、当業者にとっての明確な選択肢となることはない。これは、さらに、500°Cの温度が、構成要素を接合するのに使用されるろう付け合金の溶融温度に比較的近いことを理由として、当業者に選択肢とみなされにくい。0032590°Cから600°Cの最終的なろう付け温度まで上昇する前に最初に温度を500°Cの温度安定状態で維持するような上で言及した修正された熱サイクルとの組合せで、実際に少量のろう付けを行ってみると、沸騰通路内でAA-4004Si-Al-Mgのろう付け合金を使用して、真空アルミニウムろう付け炉vacuumaluminumbrazingfurnace内で高品質のろう付け接合部が得られた。対照的に、真空アルミニウムろう付けで通常の伝統的な熱サイクルを使用して同様の少量のろう付けを行っても、低品質のろう付け接合部しか得られず、良好な結果が得られなかった。003383.6重量のアルミニウム合金3003の粉末と、フッ化カリウムアルミニウムを含む8.4重量のろう付けフラックスと、8.0重量アルミニウム合金4047のろう付け粉末とを混合することにより、強化沸騰粉末boilingpowderが得られた。CliftonAdhesivesからCS-200A3として市販されている、ポリイソブチレンを38重量含む接着剤と、62重量のVARSOL軽ケロシン溶媒を混合して、それらを、アルミニウム合金3003から成る3つの管状壁にブラッシングした。次いで、強化沸騰粉末を接着剤の上に散布し、小型炉内で窒素下で加熱した。各被覆管状壁を621°C1150°Fまで9分間加熱した。接着剤および溶媒が蒸発し、0.3ミリメートルから0.4ミリメートル10milsから15milsの厚さのEBLが残った。結果的に得られたEBLは高い多孔性の構造を有し、204,418kJ/hr/m2K10,000BTU/hr/ft2°Fを超える沸騰熱伝達係数を有することが分かった。00342つの金属管状壁を、実施例1で説明したように接着剤および強化沸騰粉末で被覆した。各管状壁を、大気圧の密閉レトルト内の制御された窒素雰囲気下で、623°C1153°Fのろう付け温度まで加熱し、その後冷却した。0035第1の管状金属壁に対して加熱し、48分間にわたって冷却を行った。第1の管状金属壁を試験すると、EBLを備える表面に適したものよりも大きい、204,418kJ/hr/m2K10,000BTU/hr/ft2/°Fを超える熱伝達係数を有することが分かった。次いで、熱交換器コア全体の真空ろう付けをシミュレートするために、第1の管状金属壁を593°C1100°Fの温度まで加熱してさらにその温度で24時間にわたって放置してその後冷却するという形で、第1の管状金属壁を第2の炉内処理にかけた。目視検査により、EBLの品質が影響を受けていないことが分かった。第1の管状金属壁に対して再び試験を行い、204,418kJ/hr/m2K10,000BTU/hr/ft2/°Fを超える熱伝達係数を有することが分かった。0036第2の管状金属壁に対して加熱し、36分間にわたって冷却を行った。第2の管状金属壁を試験すると、EBLを備える表面に適したものよりも大きい、204,418kJ/hr/m2K10,000BTU/hr/ft2/°Fを超える熱伝達係数を有することが分かった。次いで、制御雰囲気下での熱交換器コア全体のろう付けをシミュレートするために、第2の管状金属壁を613°C1135°Fの温度まで加熱して大気圧の窒素下でその温度で2時間にわたって放置してその後冷却するという形で、第2の管状金属壁を第2の炉内処理にかけた。目視検査により、EBLの品質が影響を受けていないことが分かった。第2の管状金属壁に対して再び試験を行い、204,418kJ/hr/m2K10,000BTU/hr/ft2/°Fを超える沸騰熱伝達係数を有することが分かった。EBLのろう付け温度から摂氏8.3度華氏15度の温度まで加熱した後のEBLの構造は、構造または性能を著しく損なうことなく熱処理に耐えた。"