2~6重量のニッケル、0.1~0.4重量のジルコニウム、0.1~0.4重量のバナジウム、任意に5重量以下のマンガン、任意に2重量以下の鉄、任意に1重量以下のチタンおよび残部として、アルミニウムと合計で最大1重量の製造起因の不純物とを含む、アルミニウムダイカスト合金。4~6重量のニッケルを含む、請求項1に記載のアルミニウムダイカスト合金。0.1~0.3重量のジルコニウムを含む、請求項1に記載のアルミニウムダイカスト合金。0.3~0.4重量のバナジウムを含む、請求項1に記載のアルミニウムダイカスト合金。さらに、2重量以下のハフニウム、2重量以下のマグネシウム、1重量以下のクロム、1重量以下のモリブデン、0.5重量以下のシリコン、0.5重量以下の銅および0.5重量以下の亜鉛を含む、請求項1に記載のアルミニウムダイカスト合金。実質的に均一に分散した粒子Al3ZrxV1-xで、式中xが合金中のZr:Vの比に依存する単位1の分数であり、該粒子の等価直径が約50nm未満、好ましくは約30nm未満である、請求項1~5のいずれか一項に記載のアルミニウムダイカスト合金。等価直径が約500nm未満、好ましくは約300nm未満、特に好ましくは約100nm未満のAl3Ni粒子を含む、請求項1~5のいずれか一項に記載のアルミニウムダイカスト合金。等価直径が約50nm未満、好ましくは約30nm未満のマンガンアルミナイドの実質的に均一に分散した粒子を含む、請求項1~5のいずれか一項に記載のアルミニウムダイカスト合金。等価直径が約50nm未満、好ましくは約30nm未満の鉄アルミナイドの実質的に均一に分散した粒子を含む、請求項1~5のいずれか一項に記載のアルミニウムダイカスト合金。請求項1~9のいずれか1項に記載のアルミニウム合金からなるダイカスト構成部品。請求項1~9のいずれか一項に記載のアルミニウム合金からなるダイカスト構成部品の製造方法であって、凝固したダイカスト構成部品を250~350°Cで2~6時間保持し、続いて350~450°Cで2~6時間保持することによって、合金を時効硬化する、製造方法。アルミニウム合金の分散強化は、合金マトリックス中に分散した粒子の生成に依存する。この強化メカニズムは、アルミニウム-ニッケル系を基とする合金において典型的に表われる。亜共晶および共晶アルミニウム-ニッケル合金は、アルミニウムα-アルミニウム中のニッケルの固溶体からなるマトリックスにおけるニッケルトリアルミナイドAl3Ni粒子の微細な分散を含む構造の中で凝固する。ニッケルトリアルミナイドは、約855°Cまでアルミニウムに実質的に溶解しないため、アルミニウム-ニッケル合金は、高温においてアルミニウム-シリコン合金よりも安定である。しかし、アルミニウム-ニッケル二元合金は、室温における引っ張り降伏強さが80MPaを超えないため、多くの自動車用途に適した機械特性を有しない。したがって、これらの合金のさらなる強化が必要である。アルミニウム-銅系を基とする合金において典型的に表われるように、析出強化はアルミニウム合金を強化するためのメカニズムとしてよく知られている。これらの合金では、合金マトリックスの効果的な強化を得るために、α-アルミニウムマトリックスにおける銅アルミナイド粒子の析出が熱的に制御される。多くの自動車用途のため、高温機械強度が十分高いアルミニウム合金を得るために、本発明では前述の両タイプの硬化メカニズムの特徴を組み合わせる。本発明の合金は、微細に分散したクリープ抵抗性ニッケルトリアルミナイド粒子ならびにジルコニウムおよびバナジウムを基とする強化析出物、すなわち、Al3ZrxV1-xを含む。ニッケルおよびジルコニウムを含むが、バナジウムは含まない従来技術の合金N.A.Belovによる雑誌論文に記載では、化学組成Al3Zrを有する強化相が形成される。本発明の合金においても、強化相は、Al3Zr構造に基づいているが、ジルコニウム原子の一部がバナジウム原子によって置換されている。したがって、本発明の合金における強化相の正確な表現は、Al3ZrxV1-xであり、xは単位1の分数で、その大きさはジルコニウム対バナジウムの比に依存する。本発明の合金においてバナジウムが果たす役割は、合金を高圧鋳造で物品に加工する際に重要である。析出物によって誘導される強化の程度は、析出物の体積分率および析出粒子の大きさに関連する。大きな体積分率の小さなサイズの粒子が強化には不可欠である。約0.83体積のAl3Zr強化相を形成するために、従来技術の合金は最小0.6重量のジルコニウムを使用する。この量は、合金の顕著な強化に十分であることが分かっている。しかし、図1を調べると、ジルコニウム0.6を有する合金の液相線温度は850°Cより高いことが示される。この比較的高い融液温度は、従来の高圧鋳造を困難なものとし、このために、従来技術の合金は、高圧鋳造操作で大量生産することができない。本発明の合金の好ましい形態では、わずか0.1重量のジルコニウムおよび0.4重量のバナジウムを使用する。この混合物から、約0.84体積のAl3ZrxV1-x強化相が形成される。本発明の合金においてバナジウムを使用する主な利点は、本発明の合金の液相線温度がわずか約730°Cであることであり図2を参照、これによって本発明の合金を用いた成形物品の製造において従来の高圧鋳造法の使用が可能になる。最適な加工後の本発明の材料をおおまかに説明すると、この材料はジルコニウムおよびバナジウムを基とし、化学式Al3ZrxV1-xで示される構造を有する約0.8~1.0体積の均一に分布した強化相、ならびに合金マトリックス中に約1~10体積の均一に分散したニッケルトリアルミナイド粒子を含有するα-アルミニウムアルミニウム中のニッケルの非常に希薄な固溶体マトリックスである。最大強度を有するように加工した本発明の材料において、Al3ZrxV1-x強化粒子は準安定で、L12立方体構造を有し、α-アルミニウムマトリックスと整合し、約25nm未満の平均粒径を有する。このような構造を形成するためには、1融液温度から急冷し、2凝固物品の高温時効の制御が必要である。融液温度からの急冷は、ジルコニウムおよびバナジウムをα-アルミニウムマトリックスにおける溶液中に室温で保持すること、すなわち、室温で合金がAl3Ni共晶相ならびにαーアルミニウム中のジルコニウムおよびバナジウムの過飽和固溶体である第二相を含有することを確保するために必要である。本発明の合金では、10°C/秒を超える冷却速度が、α-アルミニウム中のジルコニウムおよびバナジウムの過飽和固溶体を得るために必要である。従来技術の合金よりも本発明の合金が優れている点の1つに、約750°Cで融解した合金をダイカスト機のショットスリーブに直接導入する従来の高圧鋳造で、本発明の合金を成形物品に加工することができるように設計されていることが挙げられる。合金を高圧下で鋼製鋳型に注入し、凝固が終了するまで合金への圧力を維持し、凝固した物品を外す。従来の高圧鋳造操作時の冷却速度は一般に10°C/秒を超えることが知られている。したがって、物品を成形する鋳造工程では、α-アルミニウム中の強化元素ジルコニウムおよびバナジウムの均一な過飽和固溶体を得るために必要である焼き入れを提供する。本発明の合金を使用してなされる凝固した鋳造品の高温時効の制御は、準安定L12立方体のAl3ZrxV1-x強化粒子をα-アルミニウム固溶体中に析出するために必要である。これは最適化された高温時効スケジュールによって達成されてもよい。このようなスケジュールには、凝固した鋳造品を250~350°Cの温度で2~6時間保持し、次に350~450°Cで2~6時間保持することが含まれる。好ましい高温時効のスケジュールには、凝固した鋳造品を350°Cで3時間保持し、次に450°Cでさらに3時間保持することが含まれる。Al3ZrxV1-x強化粒子がα-アルミニウム固溶体中に析出すると同時に、所定の高温時効スケジュールによって、Al3Ni共晶ロッドが細分化され、サブミクロンサイズの粒子に変化される。このAl3Ni共晶ロッドの細分化および球状化により、鋳造品の総体的な延性が向上する。本発明は、その詳細な実施形態に関連して示され説明されたが、請求される本発明の趣旨および範囲から逸脱することなく、本発明の形態および詳細における様々な変更を実施できることが当業者には理解されるであろう。