"石炭アッシュの鉄分除去を行う垂直リング形磁気分離機において、前記垂直リング形磁気分離機は、回転リングと、誘導媒体と、上側鉄ヨークと、下側鉄ヨークと、磁気励磁コイルと、供給開口部と、尾鉱バケットと、水洗浄装置とを有し、前記供給開口部は、鉄分除去されるべき前記石炭アッシュを供給するために用いられ、前記尾鉱バケットは、鉄分除去後の前記非磁性粒子を排出するために用いられ、前記上側鉄ヨーク及び前記下側鉄ヨークは、それぞれ、前記回転リングの下側部分の内方側部及び外方側部に配置され、前記水洗浄装置は、前記回転リングの上方に配置され、前記誘導媒体は、前記回転リング内に配置され、前記磁気励磁コイルは、上側鉄ヨーク及び下側鉄ヨークが磁界を垂直方向に発生させるための1対の磁極となるようにするために前記上側鉄ヨーク及び前記下側鉄ヨークの周囲のところに配置されており、前記誘導媒体は、各々が電線で織成された鋼板メッシュの層であり、前記電線のエッジは、プリズム状の鋭角をなしている、垂直リング形磁気分離機。前記上側鉄ヨークと前記下側鉄ヨークは、一体に形成されると共に前記回転リングの前記下側部分の前記内方側部及び前記外方側部を包囲するよう前記回転リングに垂直な平面内に配置されている、請求項1記載の垂直リング形磁気分離機。前記垂直リング形磁気分離機は、前記磁気励磁コイルに隣接して設けられた圧力平衡チャンバ形水ジャケットを更に有する、請求項2記載の垂直リング形磁気分離機。前記鋼板メッシュは、1Cr17で作られている、請求項2記載の垂直リング形磁気分離機。前記励磁磁気コイルは、二重ガラスエンベロープ形エナメルアルミニウムである平角線ソレノイドコイルである、請求項4記載の垂直リング形磁気分離機。前記鋼板メッシュの前記層の間隔は、2~5mmである、請求項5記載の垂直リング形磁気分離機。前記鋼板メッシュの前記層の間隔は、3mmである、請求項6記載の垂直リング形磁気分離機。前記鋼板メッシュは、0.8~1.5mmの厚さ、3mm×8mmから8mm×15mmまでのメッシュグリッドサイズ及び1~2mmの電線幅を有する、請求項7記載の垂直リング形磁気分離機。前記鋼板メッシュは、1mmの厚さ、5mm×10mmのメッシュグリッドサイズ及び1.6mmの電線幅を有する、請求項8記載の垂直リング形磁気分離機。前記垂直リング形磁気分離機は、ゴム板を介して前記尾鉱バケットに結合された脈動機構体を更に有する、請求項8記載の垂直リング形磁気分離機。前記誘導媒体は、前記回転リングの円全体内に設けられている、請求項1記載の垂直リング形磁気分離機。請求項1~11のうちいずれか一に記載の石炭アッシュの鉄分除去を行う磁気分離方法において、前記方法は、a.所定の固形分を有するスラリの状態に前記石炭アッシュを調製するステップと、b.前記スラリを垂直リング形磁気分離機によって磁気的に分離するステップと、c.磁気分離後、前記スラリ中のFe含有量を測定するステップと、d.前記スラリ中の前記Fe含有量が所定含有量以下である場合、前記スラリを排出し、前記スラリ中の前記Fe含有量が前記所定含有量よりも高い場合、前記スラリを前記ステップbに戻し、前記スラリを前記垂直リング形磁気分離機によってもう一度分離するステップとを有する、方法。前記垂直リング形磁気分離機は、少なくとも15,000Gsの磁界強度をもたらす、請求項12記載の方法。前記スラリを前記垂直リング形磁気分離機によって磁気分離する際、前記垂直リング形磁気分離機は、15,000~20,000Gsの磁界強度をもたらす、請求項13記載の方法。前記方法は、e.前記排出されたスラリを濾過ケークの状態に圧力濾過するステップを更に有する、請求項12記載の方法。前記ステップaにおいて、前記石炭アッシュは、20~40重量の固形分を有するスラリの状態に調製される、請求項12記載の方法。前記排出されたスラリは、平板形フィルタプレスによって圧力濾過され、前記圧力濾過後、60~80重量の固形分を有する前記濾過ケークが形成される、請求項15記載の方法。伝統的な磁気分離用途では、垂直リング形磁気分離機の構造は、その上側部分から供給が行われ、その下側部分から排出が行われるよう構成されている。しかしながら、石炭アッシュの鉄分除去中、鉄含有鉱物は、比較的弱い磁性を有するので、かかる上側部分供給手段が用いられた場合、鉄含有鉱物は、吸着されることなく、重力下で媒体を通り抜け、かくして磁気鉄分除去効果が一段と低下する。したがって、上述の欠点を解決する新規な磁気分離装置を設計する必要がある。従来の欠点に鑑みて、本発明の目的は、石炭アッシュから鉄含有鉱物を良好に除去する磁気分離装置及び方法を提供することにある。石炭アッシュからの鉄分除去を行う本発明の垂直リング形磁気分離機は、回転リングと、誘導媒体と、上側鉄ヨークと、下側鉄ヨークと、磁気励磁コイルと、供給開口部と、尾鉱バケットと、水洗浄装置とを有し、供給開口部は、鉄分除去されるべき石炭アッシュを供給するために用いられ、尾鉱バケットは、鉄分除去後の非磁性粒子を排出するために用いられ、上側鉄ヨーク及び下側鉄ヨークは、それぞれ、回転リングの下側部分の内方側部及び外方側部に配置され、水洗浄装置は、回転リングの上方に配置され、誘導媒体は、回転リング内に配置され、磁気励磁コイルは、上側鉄ヨーク及び下側鉄ヨークが磁界を垂直方向に発生させるための1対の磁極となるようにするために上側鉄ヨーク及び下側鉄ヨークの周囲のところに配置されており、誘導媒体は、各々が電線で織成された鋼板メッシュの層であり、電線のエッジは、プリズム状の鋭角をなしている。好ましくは、上側鉄ヨークと下側鉄ヨークは、一体に形成されると共に回転リングの下側部分の内方側部及び外方側部を包囲するよう回転リングに垂直な平面内に配置されている。好ましくは、垂直リング形磁気分離機は、磁気励磁コイルに隣接して設けられた圧力平衡チャンバ形水ジャケットを更に有する。好ましくは、鋼板メッシュは、1Cr17で作られる。好ましくは、励磁磁気コイルは、二重ガラスエンベロープ形エナメルアルミニウムである平角線ソレノイドコイルである。好ましくは、鋼板メッシュの層の間隔は、2~5mmである。より好ましくは、鋼板メッシュの層の間隔は、3mmである。好ましくは、鋼板メッシュは、0.8~1.5mmの厚さ、3mm×8mmから8mm×15mmまでのメッシュグリッドサイズ及び1~2mmの電線幅を有する。より好ましくは、鋼板メッシュは、1mmの厚さ、5mm×10mmのメッシュグリッドサイズ及び1.6mmの電線幅を有する。好ましくは、垂直リング形磁気分離機は、ゴム板を介して尾鉱バケットに結合された脈動機構体を更に有する。好ましくは、誘導媒体は、回転リングの円全体内に設けられる。本発明は更に、上述の垂直リング形磁気分離機を用いた石炭アッシュの磁気鉄分除去方法において、この方法は、a.所定の固形分を有するスラリの状態に石炭アッシュを調製するステップと、b.スラリを垂直リング形磁気分離機によって磁気的に分離するステップと、c.磁気分離後、スラリ中のFe含有量を測定するステップと、d.磁気分離されたスラリ中のFe含有量が所定含有量以下である場合、スラリを排出し、磁気分離されたスラリ中のFe含有量が所定含有量よりも高い場合、スラリをステップbに戻し、スラリを垂直リング形磁気分離機によってもう一度分離するステップとを有することを特徴とする方法を提供する。好ましくは、垂直リング形磁気分離機は、少なくとも15,000Gsの磁界強度をもたらす。好ましくは、スラリを垂直リング形磁気分離機によって磁気分離する際、垂直リング形磁気分離機は、15,000~20,000Gsの磁界強度をもたらす。好ましくは、この方法は、e.排出されたスラリを濾過ケークの状態に圧力濾過するステップを更に有する。好ましくは、ステップaにおいて、石炭アッシュは、20~40重量の固形分を有するスラリの状態に調製される。好ましくは、排出されたスラリは、平板形フィルタプレスによって圧力濾過され、圧力濾過後、60~80重量の固形分を有する濾過ケークが形成される。本発明の磁気分離装置及び方法によって、石炭アッシュ中のFe不純物の含有量が比較的低い場合であっても、Fe不純物は、より完全に除去される。石炭アッシュの鉄分除去のための先行技術の方法と比較して、Fe除去効率は、少なくとも20向上し、かくして、以降のプロセスにおける溶液からの鉄分除去の負担が著しく軽減され、それにより生産費が減少すると共に生産効率が向上する。図1に示されているように、石炭アッシュの鉄分除去を行う本発明の垂直リング形磁気分離機は、回転リング101、誘導媒体102、上側鉄ヨーク103、下側鉄ヨーク104、磁気励磁コイル105、供給開口部106及び尾鉱バケット107を有し、更に、脈動機構体108及び水洗浄装置109を有している。回転リング101は、誘導媒体102を支持した円形リング形キャリヤである。回転リング101を回転させると、誘導媒体102及びこれに吸着される物質は、一緒に移動し、それにより吸着物質が分離される。回転リング101は、任意適当な材料で構成でき、例えば、炭素鋼等で作られる。電気モータ又は他の駆動装置が電力を回転リング101に供給して回転リング101が設定された速度で回転することができるようにするのが良い。好ましくは、本発明の好ましい実施形態では、回転リング101の回転速度は、連続的に調節可能である。かかる回転速度は、最善の分離効果を達成するために、原料の種類又は同一の原料に関する種々の供給条件に応じて調節可能である。パラメータ、例えば鉄含有量又は処理されるべき材料の処理量が所定値よりも低い場合、強磁性不純物にこれが磁界の作用下で誘導媒体メッシュに吸着されるのに十分な時間をかけてかかる強磁性不純物を分離するために比較的低い回転速度、例えば3rpmを用いるのが良い。また、回転リング101を比較的低い回転速度で駆動することにより、濃縮物の状態になる非磁性鉱物例えば、石炭アッシュ粒子の混合度を減少させることができ、かくして濃縮物の収率が向上する。上側鉄ヨーク103及び下側鉄ヨーク104は、磁極として回転リング101の下側部分の内方側部及び外方側部へ配置されている。好ましくは、上側鉄ヨーク103と下側鉄ヨーク104は、一体に形成されると共に回転リングの下側部分の内方側部及び外方側部を包囲するよう回転リングに垂直な平面内に配置される。誘導媒体102は、回転リング101内、好ましくは、回転リング101の円全体内に配置されている。磁気励磁コイル105が上側鉄ヨーク及び下側鉄ヨークの周囲のところに配置されているので、磁気励磁コイル105によって生じる磁界は、上側磁気ヨーク103及び下側磁気ヨーク104が垂直方向に沿って磁界を発生させる1対の磁極となるようにする。上側磁気ヨーク103及び下側磁気ヨーク104は、回転リング101が磁極相互間で回転するよう回転リング101の下側部分の内方及び外方側部のところに配置されている。回転リング101が回転すると、回転リング101内の誘導媒体102は、上側鉄ヨーク103及び下側鉄ヨーク104によって構成された1対の磁極を通過し、鉄を除去するために磁化されることになる。本発明の好ましい実施形態では、誘導媒体102は、鋼板メッシュの層であるのが良い。鋼板メッシュは、ステンレス鋼で作られ、好ましくは1Cr17で作られる。鋼板メッシュの各層は、ステンレス鋼ワイヤ又は電線によって織成され、メッシュグリッドは、菱形の形をしている。電線エッジは、プリズム状の鋭角をなしている。誘導媒体102としての鋼板メッシュの場合、電線のエッジは、鋭角の形を有するので、媒体のこれら先端部のところの磁界は、強力であり、その結果、良好な磁気分離効果が得られる。好ましくは、本発明では、鋼板メッシュは、2~5mmの媒体層間隔を有する。より好ましくは、鋼板メッシュは、3mmの媒体層間隔を有する。好ましくは、鋼板メッシュは、0.8~1.5mmの厚さ、3mm×8mm~8mm×15mmのメッシュグリッドサイズ及び1~2mmの電線幅を有する。誘導媒体102の層相互間の間隔が減少すると、石炭アッシュ粒子が誘導媒体102に直接接触することが可能であり、かくして、磁性粒子が媒体を通り抜けて除去されないようになることが阻止される。本発明の好ましい実施形態では、磁気励磁コイル105は、二重ガラスエンベロープ形エナメルアルミニウムである平角線ソレノイドコイルで作られている。平角線ソレノイドコイルは、伝統的な中空銅管状電解コイルと比較して、デューティレシオを著しく向上させ、磁性凝集効果を促進し、磁界分布を向上させ、しかも電力消費量を減少させる中実導体である。磁気励磁コイル105を通る電流は、連続的に調節可能であり、かくして、磁界強度も又連続的に調節可能である。好ましくは、本発明の石炭アッシュの鉄分除去を行う垂直リング形磁気分離機は、ゴム板111を介して尾鉱バケット107に結合された脈動機構体108を更に有する。脈動機構体の実現は、偏心リンク機構体によって達成できる。脈動機構体108がゴム板111を介して尾鉱バケット107に結合されていて、脈動機構体108によって生じる交番力がゴム板111を押してこれを前後に動かすようにするので、尾鉱バケット107内の鉱物スラリは、脈動を生じさせることが可能である。水洗浄装置109は、磁性粒子を水流によって濃縮物ホッパ113内にフラッシングするために回転リング101の上方に配置されている。水洗浄装置109は、種々の適当なフラッシング又は噴霧装置、例えば噴霧ノズル、送水管等であるのが良い。供給開口部106は、供給ホッパ又は供給管であるのが良い。供給開口部106は、鉱物スラリを供給するために構成され、鉱物スラリは、磁性粒子が重力に起因して誘導媒体102を通過するのを阻止し、かくして磁気分離効果及び不純物除去を向上させるために比較的僅かな落下距離で上側鉄ヨーク103に入るようになっている。好ましくは、垂直リング形磁気分離機は、冷却装置112を更に有し、冷却装置112は、磁気励磁コイルの動作作業の使用温度を減少させるために磁気磁性コイルに隣接して設けられている。冷却装置は、圧力平衡チャンバ形水ジャケットである。強力な磁界を発生させるための垂直リング形磁気分離機が作動しているとき、磁気励磁コイル105は、多量の熱を発生し、過熱状態のコイルが燃えて損傷する場合があり、これは、磁気分離機にとって隠れた最も危険なトラブルである。コイルの温度をできるだけ減少させることができるよう熱を良好にどのように消散させるかは、相変わらず技術的課題である。本発明では、冷却装置として圧力平衡チャンバ形水ジャケットが採用され、それにより、先行技術の冷却方式の欠点が回避されると共に垂直リング形磁気分離機の安全且つ安定した稼働が保証される。圧力平衡形水ジャケットは、ステンレス鋼材料で作られ、かくして、スケーリングを起こす恐れが低い。圧力平衡チャンバが水ジャケットの入口及び出口にそれぞれ取り付けられているので、これら圧力平衡チャンバにより、水は、水ジャケットの各層を一様に流通し、そして水ジャケットの内部全体を満たすようになり、かくして、局所的な水がもしそのように構成されていなければ熱放散に悪影響を及ぼすショートカット近道を取るのが阻止される。水ジャケットの各層は、大きな断面積を有する水通路を有し、かくして、スケーリングに起因する閉塞を完全に回避することが可能である。閉塞がどこかの場所で起こった場合でも、水ジャケット中の循環水の通常の流れに悪影響は生じないであろう。さらに、水ジャケットは、広い接触面積によりコイルと密の接触状態にあり、かくしてコイルにより生じた大抵の熱を水流によって奪うことができる。圧力平衡形水ジャケットは、熱放散のためのありふれた中空銅管と比較して、高い熱放散効率、巻線の僅かな温度上昇及び低い励磁電力を呈する。40Aの定格励磁電流の場合、熱放散のためにありふれた中空銅管を備えた磁気分離機に関する励磁電力は、35kwであり、これに対し、熱放散のために圧力平衡チャンバ形水ジャケットを備えた磁気分離機の場合の励磁電力は、21kwである。磁気分離装置が稼働しているとき、供給された鉱物スラリは、上側鉄ヨーク103のスロットに沿って、次に回転リング101を通って流れる。回転リング101内の誘導媒体102は、バックグラウンド磁界中で磁化されるので、極めて大きな勾配を持つ磁界が誘導媒体102の表面のところに形成される。鉱物スラリ中の磁性粒子は、極めて強い磁界の影響を受けて、誘導媒体102の表面にくっつけられて回転リング101と共に回され、それにより回転リング101の頂部のところの磁界のない領域に入る。次に、磁性粒子は、回転リングの頂部の上方に配置された水洗浄装置109によって濃縮物ホッパ内にフラッシングされる。非磁性粒子は、下側鉄ヨーク104のスロットに沿って流れて尾鉱バケット107に流入し、次に、尾鉱バケット107の尾鉱出口を経て排出される。鋼板メッシュ媒体を同一重量のロッド形媒体と比較すると、鋼板メッシュ媒体の表面積は、ロッド形媒体の表面積の6倍以上である。かくして、鋼板メッシュ媒体は、ロッド形媒体と比較して、磁気吸着性能が著しく向上し、吸着されるべき磁性物質の吸着可能性が著しく向上し、しかも鋼板メッシュのリッジコーナー部のところに誘導される磁界強度及び勾配が著しく向上する。本発明の垂直リング形磁気分離機の場合、鋼板メッシュ誘導磁性層を利用した磁界の分布図が図3aに示されている。小さな平行四辺形から成る各縦の列は、媒体メッシュの1つの層の断面を示している。この図では、磁界媒体メッシュの5つの層の場合がシミュレートされており、この場合、電線により形成されるメッシュグリッドの断面は、平行四辺形である。図示のように中央の小さな平行四辺形を例に取ると、固有曲線Lが平行四辺形上に作られる。図3bは、シミュレーション計算によって点aから点bまでの特定の直線図3c参照に沿う誘導磁界強度の磁界強度変化法則を示している。その先端部が最高22,000Gs、即ち2.2Tの最大誘導磁界強度を発生させることが理解できる。磁界に関する上述のシミュレーション計算は、アンソフトマックスウェルAnsoftMaxwell10のソフトウェアを用いることによって達成される。アンソフトマックスウェル10は、アンソフトカンパニーAnsoftCompanyの電磁分析ソフトウェアであり、主としてマクスウェルの方程式に基づいて有限要素分析法を実施し、このアンソフトマックスウェル10は、強力な機能電磁界シミュレーションツールである。これは、主として、2D及び3D電磁コンポーネント、例えば電気モータ、変圧器、励磁機並びに他の電気及び電気機械機器を分析するために用いられ、かかるアンソフトマックスウェル10は、自動車用途、軍事用途、宇宙航行用途及び工業用途等にわたる用途分野を有する。本発明の好ましい実施形態では、本発明において提供される垂直リング形磁気分離機を用いることによって石炭アッシュの鉄分除去を行う除去分離法が図4に示されており、この方法は、好ましくは、次のステップを有する。比較的大きな粒状度を有する石炭アッシュの材料の場合、好ましくは、石炭アッシュを粉砕してこれが例えば2mm未満の所定の粒状度を有するようにする。ステップ201において、石炭アッシュを所定の含有量でスラリの状態に調製する。好ましくは、石炭アッシュに水を添加して20~40重量の固形分を有するスラリを形成する。ステップ202において、所定の固形分を有するよう調製されたスラリを垂直リング形磁気分離機によって磁気分離する。好ましくは、垂直リング形磁気分離機は、15,000~20,000Gsの磁界強度をもたらす。ステップ203において、磁気分離後のスラリ中のFe含有量を測定する。スラリをサンプル採取し、サンプルを乾燥させ、次にサンプル中のFeイオン含有量を測定することによってFe含有量を測定するのが良い。種々の適当な化学検査法又は装置をFeイオン含有量の測定のために使用することができる。スラリ中のFe含有量が所定の含有量以下である場合、ステップ204においてスラリを排出し、これに対し、スラリ中のFe含有量が所定含有量よりも高い場合、スラリをステップ202に戻し、垂直リング形磁気分離機によりスラリを繰り返し磁気分離する。所定含有量は、生成物に対する品質上の要件と磁気分離コストのバランスを考慮することによって決定できる。好ましくは、酸化鉄の所定含有量は、0.8重量であり、即ち、測定された酸化鉄含有量が0.8重量以下である場合、スラリを排出する。好ましくは、ステップ205において、排出されたスラリを圧力濾過し、かくして濾過ケークを形成する。圧力濾過は、平板形フィルタプレスによって実施されるのが良い。好ましくは、圧力濾過後、60~80重量の固形分を有する濾過ケークを形成する。本発明の垂直リング形磁気分離機の実施例1:垂直リング形磁気分離機は、12,000Gsのバックグラウンド磁界強度、40Aの励磁電流及び1Cr17で作られた鋼板メッシュを有し、これら鋼板メッシュは、3mmの媒体層間隔、1mmの厚さ、5mm×10mmのメッシュグリッドサイズ、1.6mmの電線幅及び上方に差し向けられたリッジコーナー部を有する。この場合、網状媒体のノードnode強度は、最高22,000Gsであるのが良く、これは、伝統的な垂直回転リング形誘導湿式磁気分離機よりも20高い。実施例2:垂直リング形磁気分離機は、12,000Gsのバックグラウンド磁界強度、40Aの励磁電流及び1Cr17で作られた鋼板メッシュを有し、これら鋼板メッシュは、2mmの媒体層間隔、1mmの厚さ、3mm×8mmのメッシュグリッドサイズ、1mmの電線幅及び上方に差し向けられたリッジコーナー部を有する。この場合、網状媒体のノードnode強度は、最高20,000Gsであるのが良い。実施例3:垂直リング形磁気分離機は、12,000Gsのバックグラウンド磁界強度、50Aの励磁電流及び1Cr17で作られた鋼板メッシュを有し、これら鋼板メッシュは、5mmの媒体層間隔、1.5mmの厚さ、5mm×10mmのメッシュグリッドサイズ、2mmの電線幅及び上方に差し向けられたリッジコーナー部を有する。この場合、網状媒体のノードnode強度は、最高22,000Gsであるのが良い。本発明の磁気分離法の実施例では、原料としての流動床石炭アッシュは、表1に示されている化学成分を有する単位:重量。実施例4:流動床石炭アッシュに水を添加して33重量の固形分を有するスラリを形成し、かかるスラリを本発明の垂直リング形磁気分離機によって17,500Gsの磁界下で磁気分離した。各磁気分離後、10gの磁気分離されたスラリを取り、110°Cで乾燥させ、次に三価のFeイオンTFe2O3及び二価のFeイオンFeO含有量重量を測定した。3回の磁気分離操作後、全Feイオン含有量は、0.8重量の所定値よりも低い0.7重量であった。スラリを排出し、排出されたスラリを平板形フィルタプレスによって圧力濾過した。圧力濾過後、67.5重量の固形分を有する濾過ケークを得た。濾過ケークは、表2に示されている化学組成を有する単位:重量。比較実施例1:表1に示されている流動床石炭アッシュを伝統的な磁気分離機を用いることによって磁気分離した。伝統的な磁気分離機は、誘導媒体として円形ロッド形ステンレス鋼媒体を有し、隣り合う円形ロッド形ステンレス鋼媒体相互間の間隔は、20mmである。磁気分離を円形ロッド形ステンレス鋼媒体によって生じた17,500Gsの磁界下で直接実施した。5回の磁気分離操作後、乾式磁気分離後に得られた化学組成が表3に示されている単位:重量。結果として得られた生成物中、全Feイオン含有量は、1.5重量であり、本発明の石炭アッシュの鉄分除去のための磁気分離法によって得られた生成物中の全Feイオン含有量の2倍を超えている。実施例5:流動床石炭アッシュに水を添加して20重量の固形分を有するスラリを形成し、かかるスラリを本発明の垂直リング形磁気分離機によって15,000Gsの磁界下で磁気分離した。各磁気分離後、10gの磁気分離されたスラリを取り、110°Cで乾燥させ、次に三価のFeイオンTFe2O3及び二価のFeイオンFeO含有量重量を測定した。3回の磁気分離操作後、全Feイオン含有量は、0.8重量の所定値に等しかった。スラリを排出し、排出されたスラリを平板形フィルタプレスによって圧力濾過した。圧力濾過後、75.0重量の固形分を有する濾過ケークを得た。濾過ケークは、表4に示されている化学組成を有する単位:重量。比較実施例2:表1に示されている流動床石炭アッシュを伝統的な磁気分離機を用いることによって磁気分離した。伝統的な磁気分離機は、誘導媒体として円形ロッド形ステンレス鋼媒体を有し、隣り合う円形ロッド形ステンレス鋼媒体相互間の間隔は、25mmである。磁気分離を円形ロッド形ステンレス鋼媒体によって生じた15,000Gsの磁界下で直接実施した。5回の磁気分離操作後、乾式磁気分離後に得られた化学組成が表5に示されている単位:重量。結果として得られた生成物中、全Feイオン含有量は、1.46重量であり、本発明の石炭アッシュの鉄分除去のための磁気分離法によって得られた生成物中の全Feイオン含有量の2倍を超えている。実施例6:流動床石炭アッシュに水を添加して20重量の固形分を有するスラリを形成し、かかるスラリを本発明の垂直リング形磁気分離機によって20,000Gsの磁界下で磁気分離した。各磁気分離後、10gの磁気分離されたスラリを取り、110°Cで乾燥させ、次に三価のFeイオンTFe2O3及び二価のFeイオンFeO含有量重量を測定した。3回の磁気分離操作後、全Feイオン含有量は、0.8重量の所定値よりも低い0.75重量であった。スラリを排出し、排出されたスラリを平板形フィルタプレスによって圧力濾過した。圧力濾過後、80.0重量の固形分を有する濾過ケークを得た。濾過ケークは、表6に示されている化学組成を有する単位:重量。本発明を上述の好ましい実施形態によって説明したが、本発明の具体的形態は、上述の実施形態には限定されない。当業者であれば、本発明の精神から逸脱せずに本発明に対して種々の変更及び改造を行うことができるということが理解できる。"