"取鍋内のスラグを機械的に除滓するに際して、前記取鍋に設置するスラグ除滓用バブリング孔に関し、前記取鍋の底面を平面視して底面の中心を原点とし、スラグの除滓方向をx軸方向除滓方向がマイナスとし、x軸と直交する方向をy方向としたとき、式1~3を満たす第1領域内に、前記スラグ除滓用バブリング孔を1つ以上設置すると共に、式4~6を満たす第2領域内に、前記スラグ除滓用バブリング孔を1つ以上設置し、さらに、前記取鍋の縦横比を1.5以下としてき、前記スラグを機械的に除滓するときには、前記スラグ除滓用バブリング孔から吹き込むガス流量の合計を式7に満たすようにし、ガス流量比を式8を満たすようにし、前記第1領域及び第2領域以外の第3領域におけるガス流量の合計を式9を満たすようにすることを特徴とする取鍋からのスラグの除滓方法。特許文献1~3では、溶融金属溶湯内にガスを吹き込み、ガスの気泡によってスラグを排出することが開示されている。とはいえ、特許文献1~3の技術では、ガスを吹き込むポーラスプラグ等の位置が特定されておらず、単にガスを吹き込むことを主眼としたものとなっており、取鍋から効果的にスラグが排出されるか甚だ疑問である。さて、特許文献4~7には、ガスを吹き込むポーラスプラグの位置が開示されているものの、これらの技術は、精錬効率を考慮してポーラスプラグの位置を定めたものであり、スラグを排滓するときの状況を考慮して位置設定はなされていない。即ち、特許文献1~7の技術を用いても、ガスを吹き込んでスムーズにスラグを排滓方向に移動させ、移動したスラグを短時間で排滓することはできなかったのが実情である。本発明は、上述の問題に鑑みてなされたもので、スラグ除滓用バブリング孔の配置、スラグ除滓用バブリング孔から吹き込むガス流量及び取鍋の縦横比を適正にすることによって、スラグを短時間で除滓することができる取鍋からのスラグの除滓方法を提供することを目的とする。本発明の技術的手段は、取鍋内のスラグを機械的に除滓するに際して、前記取鍋に設置するスラグ除滓用バブリング孔に関し、前記取鍋の底面を平面視して底面の中心を原点とし、スラグの除滓方向をx軸方向除滓方向がマイナスとし、x軸と直交する方向をy方向としたとき、式1~3を満たす第1領域内に、前記スラグ除滓用バブリング孔を1つ以上設置すると共に、式4~6を満たす第2領域内に、前記スラグ除滓用バブリング孔を1つ以上設置し、さらに、前記取鍋の縦横比を1.5以下としてき、前記スラグを機械的に除滓するときには、前記スラグ除滓用バブリング孔から吹き込むガス流量の合計を式7に満たすようにし、ガス流量比を式8を満たすようにし、前記第1領域及び第2領域以外の第3領域におけるガス流量の合計を式9を満たすようにすることを特徴とする。本発明によれば、スラグ除滓用バブリング孔の配置、スラグ除滓用バブリング孔から吹き込むガス流量及び取鍋の縦横比を適正にすることによって、スラグを短時間で除滓することができる。本発明の取鍋からのスラグの除滓方法について説明する。製鋼工場では、高炉から出銑した溶銑を取鍋に装入し、この溶銑に対して脱硫などの溶銑予備処理を行ったり、脱りん処理、脱炭処理などの一次精錬や二次精錬を行うことが一般的である。溶銑予備処理、一次精錬、二次精錬などの処理では、取鍋内に装入した溶銑や溶鋼に石灰等の精錬剤を添加して処理を実施していて、この処理ではスラグが生成する。各処理で生成したスラグは、次の工程において反応効率を低下させる虞があるため、次の処理前に取り除くスラグ排滓処理を行う。なお、説明の便宜上、溶銑と溶鋼とをまとめて溶湯ということがある。図1に示すように、スラグ排滓処理では、取鍋1溶銑を装入したり溶鋼を装入する容器内の溶湯2に浮かぶスラグ3に対してスラグドラッガー4などの除滓装置を用いて、スラグ3を機械的に除去している。それに加え、本発明では、スラグ排滓処理を行うに際して、短時間で取鍋1内のスラグ3の残留量を減少することができるように、取鍋1に設置するスラグ除滓用バブリング孔5の位置、スラグ除滓用バブリング孔5から吹き込むガス流量などを適正化している。なお、図1は、溶銑用の取鍋を例示したものである。以下、取鍋溶銑鍋からのスラグの除滓方法について詳しく説明する。スラグ除滓処理では、取鍋1を傾動した後、取鍋1に設置したスラグ除滓用バブリング孔5から不活性ガスを吹き込み、溶湯2に浮くスラグ3を除滓側の鳥口7排滓側の開口部へ移動させ排滓方向にスラグ3を動かす、排滓方向に移動してきたスラグ3をスラグドラッガー4にて掻き出すことになる。スラグ3を排滓する場合には、溶湯2に浮くスラグ3を出来るだけ、烏口7に移動させることが良いが、スラグ除滓用バブリング孔5の位置によって不活性ガスの浮上挙動が異なり、これにより、スラグ3の動きも変化する。以下、説明の便宜上、スラグドラッガー4から見て、烏口7を手前側、烏口7とは反対側を奥側ということがある。図2に示すように、不活性ガスの浮上挙動を側面視で見たとき、不活性ガスが取鍋1の円筒部胴部8に当たって奥側から手前側に向かうケース1と、不活性ガスが取鍋1の胴部8に当たらずにスラグ3用バブリング孔からそのまま上昇を続けるケース2とがある。ケース1では、不活性ガスが胴部8にあたってから向きを変えて奥側から手前側へ向かうため、スラグ3は不活性ガスへ押されて手前側に向かいやすい。一方、ケース2であっても、取鍋1を傾動したとき不活性ガスが中心部9よりも奥側に上がる場合であれば、スラグ3は不活性ガスに押されて手前側に向かい易い。なお、図2aは、溶鋼用の取鍋の場合を示し、図2bは、溶銑用の取鍋の場合を示している。また、図3に示すように、平面視でスラグ3の移動状態スラグ3除去処理時において湯面上の状況を見たとき、スラグ3と溶銑との分かれ方裸湯形状は、湯面上において溶湯2とスラグ3との境界部分が一様となる一様パターン楕円型、直線型と、境界部分が山型となる山型パターン反楕円型、W型と、境界部分が谷型となる谷型パターン分離型との3つのパターンとなる。図3に示すように、奥側から手前側に向けてスラグ3をスラグドラッガー4によって掻き出す場合、スラグ3は奥側にあるよりも手前側に一様に移動するほどスラグ3を掻き出し易い。そのため、裸湯形状が一様パターンとなる楕円型や直線型では、スラグ3が奥側から手前側に移動し、烏口7とスラグ3の境界部分との最大距離も短いため、スラグ3の除滓を考えたとき、除滓時間は短くなる。一方、裸湯形状が山型パターンとなる反楕円型やW型では、スラグ3は奥側から手前側に移動するものの一部のスラグ3は中心部よりも奥側になることがあり、その結果、一様パターンに比べて少し排滓時間は長くなる傾向にある。また、裸湯形状が谷型パターンとなる分離型では、烏口7と境界部分との最大距離が最も長く、さらに、スラグ3が分離してしまうため最も排滓時間は長くなる。ここで、スラグ除滓用バブリング孔5の位置と個数とを考慮することとする。図4に示すように、スラグ除滓用バブリング孔5を奥側に1つ設置した場合は、裸湯形状が山型パターンになり易く、奥側に2つ設置した場合は、一様パターンになり易く、奥側に3つ設置した場合は、山型パターンになることもある。以上をまとめると、スラグ除滓用バブリング孔5に不活性ガスを吹き込んだ時に、裸湯形状が一様パターンになるように、スラグ除滓用バブリング孔5の位置や個数を設定することが必要である。発明者らは、スラグ除滓用バブリング孔5から不活性ガスを吹き込んだときに一様パターンになるようなスラグ除滓用バブリング孔5の位置について、様々な実験等により検証を行った。その結果、図5に示すように、取鍋1の底面底部を平面視して底面の中心を原点とし、スラグ3の除滓方向をx軸方向とし、x軸と直交する方向をy方向としたとき、式1~3を満たす第1領域10内にスラグ除滓用バブリング孔5を少なくとも1つ以上設置すると共に、式4~6を満たす第2領域11内に、スラグ除滓用バブリング孔5を少なくとも1つ以上設置することによって、各領域に設置したそれぞれのスラグ除滓用バブリング孔5から吹き込む不活性ガスの気泡によりスラグ3の移動をスムーズにし、裸湯形状を一様パターンにすることができる。x軸方向に関しては、除滓方向と反対方向をプラスとすることとしていて、除滓方向はマイナス-となる。図5に示す●又は○は、スラグ除滓用バブリング孔5を示している。以下、取鍋1を平面視した各図において●は、スラグ除滓用バブリング孔5を示している。つまり、式1に示すラインAと、式2に示すラインCと、式3に示すラインD、取鍋1の内縁Eとで囲まれた第1領域10内に1個以上のスラグ除滓用バブリング孔5を設置する。また、式4に示すラインA’と、式5に示すラインC’と、式6に示すラインD’、取鍋1の内縁Eとで囲まれた第2領域11内に1個以上のスラグ除滓用バブリング孔5を設置する。ここで、ラインA及びA’は、取鍋1を傾動していないときは、取鍋1の中心部9よりも手前側に位置するものの、取鍋1を傾動させたときに不活性ガスが奥側のスラグ3を手前側に移動できるかどうかの限界位置である。ラインC及びC’、ラインD及びD’は、それぞれ山型パターンや谷型パターンにならない限界位置である。さて、上述したように、第1領域10や第2領域11内にスラグ除滓用バブリング孔5を設置することによって、裸湯形状を一様パターンとしスラグ3を手前側に集めることができることが期待できる。スラグ除滓用バブリング孔5を適正に設置した場合であっても、当該スラグ除滓用バブリング孔5から吹き込む不活性ガスの流量はスラグ3の移動に影響を与えることが考えられる。そこで、発明者らは、第1領域10や第2領域11内に設置したスラグ除滓用バブリング孔5から吹き込む不活性ガスの流量も様々な角度から検証を行った。その結果、スラグ除滓用バブリング孔5から吹き込むガス流量の合計を式7に満たすようにすることが良い。式7は、第1領域10内のスラグ除滓用バブリング孔5から吹き込む不活性ガスの流量と、第2領域11内のスラグ除滓用バブリング孔5から吹き込む不活性ガスの流量との合計が上下限値を示したものである。スラグ3の種類、即ち、スラグ3の粘度によってスラグ3の移動しやすさが変化するため、下限値はスラグ3の粘度に関連付けた数値としている。ガス流量の合計が下限値を下回ってしまうと、裸湯の領域が小さく、スラグ3が手前側に十分に寄ることがなく、除滓効率が低下してしまう虞がある。一方、ガス流量の合計を大きくするとスラグ3が移動し易くなるものの、上限値を超えてしまうと、不活性ガスを吹き込んだ時に湯面浴面の変動が大きくなり、スプラッシュが頻発して操業が難しくなったり、鉄歩留が低下することがある。また、スラグ3が溶湯2に巻き込まれてしまいスラグ3中のMFe濃度が高くなり、その結果、大気による酸化によってスラグ3中のFeO濃度が増加して鉄歩留が低下する。スラグ3と溶湯2とが反応してしまい復硫が発生したりスラグ3フォーミングが発生することがあり、この点でも、操業が難しくなったり、復硫によって後処理による反応を低下させてしまう要因となる。したがって、ガスの流量の合計は、式7を満たす必要がある。なお、スラグ3の粘度μは、式Aによって求めることができ、この粘度μの求め方は、溶融スラグガラスの粘性、アグネ技術センター、東京、2003、p68-69,p119-121、p124-125の文献に記載されている。上述したように、ガスの流量の合計が式7を満たしたとしても、第1領域10のスラグ除滓用バブリング孔5からのガス流量と、第2領域11のスラグ除滓用バブリング孔5からのガス量とに大きな偏りがあると、一様パターンになりにくいことがある。第1領域10のスラグ除滓用バブリング孔5からのガス量と第2領域11のスラグ除滓用バブリング孔5からのガス量とが一致同じであることが理想的な状態ではあるが、第1領域10のガス量と第2領域11のガス量との比であるガス流量比が式8を満たすようにすれば、問題なく一様パターンにすることができる。上述したように、第1領域10や第2領域11にスラグ除滓用バブリング孔5を適正に配置して、適正に不活性ガスを吹き込むことによって、スラグ3を一様に手前側に移動させることができる。さて、第1領域10や第2領域11以外の第3領域12にスラグ除滓用バブリング孔5を配置した場合、第3領域12のスラグ除滓用バブリング孔5から吹き込まれた不活性ガスによってスラグ3の移動が妨げられる可能性がある。しかしながら、仮に、第3領域12にスラグ除滓用バブリング孔5を設置したとしても、第3領域12に配置したスラグ除滓用バブリング孔5から吹き込まれた不活性ガスによってスラグ3の移動を阻害しない程度であれば、第3領域12にスラグ除滓用バブリング孔5を設置してもよい。即ち、本発明では、第3領域12におけるスラグ除滓用バブリング孔5から吹き込んだガス流量の合計が式9を満たせば、問題ないとしている。式9に示すように、第3領域12のスラグ除滓用バブリング孔5からのガス流量が、第1領域10及び第2領域11のスラグ除滓用バブリング孔5からのガス流量の1/4以内であれば、第3領域12のスラグ除滓用バブリング孔5の影響もなく第1領域10及び第2領域11のスラグ除滓用バブリング孔5のガスによってスラグ3を手前側に移動させることができる。さて、取鍋1には様々な形状があり、取鍋1の形状によっても不活性ガスの浮上挙動が異なる。そこで、上述したように、スラグ除滓用バブリング孔5の位置、スラグ除滓用バブリング孔5から吹き込むガス流量の規定に加え、本発明では、取鍋1の適正な形状を規定するために取鍋1の縦横比高さと幅の比を1.5以下としている。即ち、取鍋1において取鍋1内の底面底部から上端までの直線距離をlエルとし、取鍋1の半径内壁から中心部9までの平均半径をrとしたとき、縦横比であるlエル/2rの値が1.5以下となる取鍋1を対象としている。縦横比が1.5よりも大きい場合、縦長の取鍋1となるため不活性ガスが中心部に寄りやすく、奥側にスラグ3が残留し易い。したがって、縦横比は1.5以下としている。以上まとめると、スラグ除滓用バブリング孔5に関し、式1~3を満たす第1領域10内にスラグ除滓用バブリング孔5を1つ以上設置すると共に、式4~6を満たす第2領域11内にスラグ除滓用バブリング孔5を1つ以上設置し、さらに、取鍋1の縦横比を1.5以下としてき、スラグ3をスラグドラッガー4などによって機械的に除滓するときには、第1領域10及び第2領域11のスラグ除滓用バブリング孔5から吹き込むガス流量の合計を式7に満たすようにし、ガス流量比を式8を満たすようにし、第3領域12におけるガス流量の合計を式9を満たすようにしている。ここで、スラグ除滓用バブリング孔5から不活性ガスを吹き込む際には、取鍋1の傾動角度αを6°以上10°以下にしている。傾動角度αが小さく6°未満であるとき、不活性ガスを吹き込んだとしても奥側にスラグ3が残り易く、傾動角度αが大きく10°よりも大きいと溶湯2がこぼれ落ちる可能性がある。そのため、不活性ガスを吹き込むときの取鍋1の傾動角度αは6°~10°の領域としている。スラグ3を手前側に移動し、スラグドラッガー4などで移動したスラグ3を外側に掻き出すときは、さらに、取鍋1の傾動角度αを15°以上45°以下にしている。通常、取鍋1の搬送時や攪拌精錬時に溶湯2が外側に、こぼれないように取鍋1のフリーボード溶湯2から取鍋1上端までの直線距離を500mm以上に設定している。そのため、取鍋1内のスラグ3を外側へ掻き出すには、少なくとも取鍋1の傾動角度αを15°以上にする必要がある。一方、傾動角度αを大きくし過ぎると、手前側から奥側までの距離が長くなり、スラグドラッガー4で奥側にあるスラグ3を掻き出し難くなると共に除滓時間も長くなる。また、不活性ガスが中心部に寄りやすくなるため、スラグ3が山型パターンになり易い。このようなことを考えると、取鍋1の傾動角度αの限界は45°であり、スラグドラッガー4でスラグ3を掻き出すときの傾動角度αは15~45°の領域にすることが必要である。表1~8は、水モデルを用いて本発明の方法にてスラグ3を除滓した実施例と、本発明とは異なる方法にてスラグ3を排滓した比較例とをまとめたものである。まず、水モデルについて説明する。水モデルでは、取鍋1を模した容器に、スラグ除滓用バブリング孔5を模したポーラスプラグを設置する。また、容器の傾動角度を0°の状態で当該容器に溶湯2を模した水と、スラグ3を模したスラグ3模擬剤低密度ポリエチレンを入れる。その後、ポーラスプラグからガスを吹き込んで、容器の傾動角度を20°、30°、40°にしてスラグ3模擬剤低密度ポリエチレンを観察した。水モデルにてガスを吹き込むにあたっては、図6に示すように、2gHs/Um2Hs:スラグ3の厚み、Um2:鉄-スラグ3界面での鉄平均流速[m2/s]の相似を仮定して流量を決定した。裸湯率を、裸湯率=水の面積÷水の面積スラグ模擬剤の面積とし、手前からスラグ3と水とが分かれる境界部での最大距離を求めた。なお、その他の水モデルの実験条件は、表9の通りである。実施例及び比較例において、第1領域10及び第2領域11にポーラスプラグスラグ除滓用バブリング孔5が配置されている状況を適否○とした。x1、y1は、第1領域10において1つめのポーラスプラグの設置座標を示し、x2、y2は、2つめのポーラスプラグを設置座標を示している。x’1、y’1は、第2領域11において1つめのポーラスプラグの設置座標を示し、x’2、y’2は、2つめのポーラスプラグを設置座標を示している。x’’1、y’’1は、第3領域12において1つめのポーラスプラグの設置座標を示し、x’’2、y’’2は、2つめのポーラスプラグを設置座標を示している。Qは、第1領域10において、1つめのポーラスプラグからのガス流量を示し、Qは、2つめのポーラスプラグからのガス流量を示している。Qtotalは、第1領域10のガス流量の合計を示している。Qは、第2領域11において、1つめのポーラスプラグからのガス流量を示し、Qは、2つめのポーラスプラグからのガス流量を示している。Qtotalは、第2領域11のガス流量の合計を示している。Qは、第3領域12において、1つめのポーラスプラグからのガス流量を示し、Qは、2つめのポーラスプラグからのガス流量を示している。Qtotalは、第3領域12のガス流量の合計を示している。水モデルの実施例及び比較例において、図7a及びbに示すように、手前側に低密度ポリエチレンが集まり、スラグ3と水との状況が図3に示したような一様パターンであれば、合格○とし、山型パターンや谷型パターン、旋回流が発生してスラグ3が回転した場合は不合格×とした。また、第1領域10及び第2領域11にポーラスプラグスラグ除滓用バブリング孔5が配置されている状況を適否○とした。図8~13は、水モデルの実施例及び比較例において第1~第3領域に設置したポーラスプラグの位置を示したものである。図14は水モデルの実施例及び比較例におけるポーラスプラグの設置をまとめたものである。図7~14及び表に示すように、実施例では、ポーラスプラグを第1領域10及び第2領域11に設置して、適正な流量でガスの吹き込みを行うと、裸湯形状が一様パターンとなり、スラグ3が手前に移動することから非常にスラグ3の除滓がスムーズに行うことができると考えられる。裸湯形状が一様パターンとなるとき、裸湯率は20以上を超えている。一方、比較例では、ポーラスプラグが第1領域10及び第2領域11外であったり、ガスの吹き込み量が適正でないと、裸湯形状が山型や谷型になることが多く、裸湯率も20未満となり、最大距離も実施例に比べて長くなる傾向にある。このように、水モデルの結果を見てみると、裸湯形状、裸湯率、最大距離は、取鍋1の形状縦横比、スラグ除滓用バブリング孔5ポーラスプラグの位置、ガス流量に大きな影響を受けることが分かる。発明者らは、このような水モデルの結果を踏まえ、実機に本発明に規定したスラグ除滓用バブリング孔5ポーラスプラグの位置、ガス流量不活性ガスの流量について検証を行った。実機における実施条件は、表10に示す通りとした。表11~19は、実機を用いて本発明の方法にてスラグ3を除滓した実施例と、本発明とは異なる方法にてスラグ3を排滓した比較例とをまとめたものである。実機では、スラグ除滓用バブリング孔5ポーラスプラグを設置した取鍋1に、高炉処理、脱珪処理脱Si、脱硫処理脱S、脱りん処理脱P、脱炭処理転炉、二次精錬処理溶鋼のいずれかの処理を行った後の溶湯2を装入した。その後、傾動角度α=0~15°の領域内で取鍋1を傾け、この状態でポーラスプラグ5から0.38~3.5NL/min/tの窒素不活性ガスを吹き込み、スラグ3を移動させた。そして、さらに、傾動角度α=15~48°の領域内で取鍋1を傾けて、スラグドラッガー4にてスラグ3を排滓した。目視にて裸湯率が90以上となった時点でスラグドラッガー4による排滓を終了し、取鍋1の傾動角度αを0°として取鍋1の傾動を終了した。なお、除滓時間は、傾動角度α=0~15°の領域内で取鍋1を傾けて不活性ガスを吹き込んでから取鍋1の傾動を終了するまでの間とした。実機における表に示したパラメータは表20の通りである。なお、Zm、iは、取鍋を水平にしたとき傾けていないときの溶湯浴面からポーラスプラグ5までの垂直距離である。Hm、iは、取鍋を傾動したときの溶湯浴面からポーラスプラグ5までの垂直距離である。図15~17は、実機での実施例及び比較例において第1~第3領域12に設置したポーラスプラグ5の位置を示したものである。図5は実機での実施例及び比較例におけるポーラスプラグ5の設置をまとめたものである。図15~17及び表に示すように、実施例では、ポーラスプラグ5を第1領域10及び第2領域11に設置して、適正な流量でガスの吹き込みを行うと、裸湯形状が一様パターンとなり、スラグ3が手前に移動することから非常にスラグ3の除滓がスムーズに行うことができ、除滓時間も6分以内とすることができた。実機においても水モデルと同様に裸湯形状が一様パターンとなるとき、裸湯率は20以上を超えている。一方、比較例では、ポーラスプラグ5が第1領域10及び第2領域11外であったり、ガスの吹き込み量が適正でないと、裸湯形状が山型や谷型になることが多く、裸湯率も20未満となり、最大距離も実施例に比べて長くなる傾向にある。図18は、取鍋1の縦横比と、除滓速度又は溶湯2歩留との関係をまとめたものである。縦横比が1.5よりも大きくなると、不活性ガスのガス気泡が湯面の中心部などに寄り易くスラグ3が残留してしまい、除滓速度が低下した。一方、縦横比が1.5以内であれば、溶湯2の歩留、除滓速度共に高い結果が得られた。図19は、不活性ガスを吹き込むときの取鍋1の傾動角度と、除滓速度又は溶湯2歩留との関係をまとめたものである。傾動角度αが6°未満では奥側にスラグ3が残留することに起因して除滓速度が急激に低下した。また、傾動角度が10°を超えると、不活性ガスを吹き込んだ時に湯面安定までに時間が掛かった。また、溶銑飛散による鉄ロスも多く、溶湯2の歩留、除滓速度共に低下した。一方、傾動角度が6~10°では、溶湯2の歩留、除滓速度共に高い結果が得られた。図20は、第1領域10及び第2領域11のガス流量の合計と、除滓速度又は溶湯2歩留との関係をまとめたものである。スラグ3の粘性に比べて合計のガス流量が小さすぎると除滓速度が低く、合計のガス流量が5.6NL/min/tを超えて大きすぎても溶湯2の飛散による鉄ロスも多く、湯面が安定しないこともあり、溶湯2の歩留、除滓速度共に低下した。一方、スラグ3状態粘度に応じて必要最小量以上のガス流量を流せば、溶湯2の歩留、除滓速度共に高い結果が得られた。図21は、第1領域10及び第2領域11のガス流量比と、除滓速度又は溶湯2歩留との関係をまとめたものである。第1領域10と、第2領域11とのどちらか一方のガス流量が大き過ぎてバランスが悪いと、除滓速度や溶湯2の歩留が低下することがあった。ガス流量比は、最適な領域があり、式8を満たす領域では、溶湯2の歩留、除滓速度共に高い結果が得られた。なお、第1領域10のガス流量と第2領域11のガス流量とが同じであるとき、即ち、ガス流量比が1であるときが除滓速度も溶湯2の歩留も最も良い結果を得られた。図22は、第3領域のガス流量と、除滓速度又は溶湯の歩留との関係をまとめたものである。第3領域12にポーラスプラグ5があり不活性ガスを吹き込むと、当該不活性ガスによってスラグ3の移動を阻害するため好ましくないが、式9に示すように、第1領域10や第2領域11のガス流量の合計に比べて、第3領域12のガス流量が1/4以下であれば、除滓速度も溶湯2の歩留も低下することが無かった。図23は、スラグドラッガー4にてスラグ3を掻き出す際の取鍋1の傾動角度と、、除滓速度又は溶湯2歩留との関係をまとめたものである。上述したように、フリーボードを500mm以上に設定されているため、少なくともスラグドラッガー4で排滓するときの傾動角度を15°にしないとスラグ3を掻き出すことができない未処理。一方、取鍋1を傾動し過ぎて傾動角度を45°よりも大きくしてしまうと、スラグドラッガー4による除滓処理が非常に難しくなり、除滓時間が長くなる。図24は、実機において実施例及び比較例での除滓速度と、溶湯2の歩留との関係をまとめたものである。図24に示すように、本発明の規定を満たす実施例は、本発明の規定を満たさない比較例に比べ、除滓速度も溶鉄の歩留も非常に向上させることができた。なお、スラグの粘度μと第1領域10と第2領域11との流量の合計との関係は図25となった。以上、本発明によれば、スラグ除滓用バブリング孔5の配置、スラグ除滓用バブリング孔5から吹き込むガス流量を適正にすることによって、スラグ3を短時間で除滓することができる。実機における実施例では、除滓時間を6分以内とし、除滓終了後の取鍋1内のスラグ3の残留量を0.15kg/tにすることができ、除滓速度、歩留、除滓率も比較例に比べて非常に向上させることができた。なお、今回開示された実施形態において、明示的に開示されていない事項、例えば、運転条件や操業条件、各種パラメータ、構成物の寸法、重量、体積などは、当業者が通常実施する領域を逸脱するものではなく、通常の当業者であれば、容易に想定することが可能な事項を採用している。"