"翼根側に隣接する隣接部に対して先端側が翼背側または翼腹側に曲成されたウィングレットを備えた風車翼であって、前記隣接部の翼軸線の半径方向外挿線に対して前記ウィングレットの翼軸線が成す角度であるCANT角が15°以上55°以下とされていることを特徴とする風車翼。前記ウィングレットは、その先端側に位置して翼軸線が略直線状とされた先端部と、その基端側に位置して前記隣接部に対して曲成された曲成部と、を有し、該曲成部は、前記CANT角を満たすように漸次曲成されていることを特徴とする請求項1に記載の風車翼。前記ウィングレットが前記隣接部に対して曲成される開始位置であるCANT位置が、該ウィングレットのCANT角を0とした際の翼半径をRとした場合、97.0R以上98.5R以下とされていることを特徴とする請求項1または2に記載の風車翼。風車タワーの風上側に配置される場合、前記ウィングレットは、翼腹側に曲成されていることを特徴とする請求項1から3のいずれかに記載の風車翼。風車タワーの風下側に配置される場合、前記ウィングレットは、翼背側に曲成されていることを特徴とする請求項1から3のいずれかに記載の風車翼。請求項1から5のいずれかに記載された風車翼と、該風車翼の翼根側に接続され、該風車翼によって回転させられるロータと、該ロータによって得られた回転力を電気出力に変換する発電機と、を備えていることを特徴とする風力発電装置。翼根側に隣接する隣接部に対して先端側が翼背側または翼腹側に曲成されたウィングレットを備えた風車翼の設計方法であって、前記ウィングレットが前記隣接部に対して曲成される開始位置であるCANT位置よりも長い翼半径を有するとともにCANT角を0とした基準翼に対して、風車翼が発生するトルクが増大し、かつ、風車翼の翼根に生じるモーメントが減少するように、前記隣接部の翼軸線の半径方向外挿線に対して前記ウィングレットの翼軸線が成す角度であるCANT角を決定することを特徴とする風車翼の設計方法。しかし、特許文献1は、騒音低減の観点からCANT角を規定しており、上記3にて説明したような翼先端渦による効率損失低下すなわち性能向上の観点から検討がなされていない。また、風車翼の設計においては、風車翼の性能だけでなく、風車全体の信頼性の観点から、風車翼の翼根に生じるモーメントについても配慮する必要がある。しかし、特許文献1では、風車翼の翼根に生じるモーメントについての検討がなされていない。本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであって、翼先端の形成したウィングレットによって性能向上を実現する風車翼およびこれを備えた風力発電装置ならびに風車翼の設計方法を提供することを目的とする。また、本発明は、風車翼の翼根に生じるモーメント荷重を低減することができる風車翼およびこれを備えた風力発電装置ならびに風車翼の設計方法を提供することを目的とする。上記課題を解決するために、本発明の風車翼およびこれを備えた風力発電装置ならびに風車翼の設計方法は以下の手段を採用する。すなわち、本発明にかかる風車翼は、翼根側に隣接する隣接部に対して先端側が翼背側または翼腹側に曲成されたウィングレットを備えた風車翼であって、前記隣接部の翼軸線の半径方向外挿線に対して前記ウィングレットの翼軸線が成す角度であるCANT角が15°以上55°以下とされていることを特徴とする。ウィングレットのCANT角を15°以上55°以下とすることによって、翼先端の渦が低減され、性能風車翼が発生するトルクの向上および/または翼根におけるモーメントの低減を図ることができる。本発明者のシミュレーションによれば、性能は最大で約0.3向上し、又は、翼根モーメントは最大で0.45低減する。なお、翼軸線としては、例えば、各半径位置における翼断面の中心線翼背側面と翼腹側面から等しい距離にある点を前縁から後縁までつないだ線の翼厚最大位置を翼軸線方向に接続した線として定義される。また、中心線に代えて翼弦を用いても良い。さらに、CANT角は、25°以上35°以下とされていることが好ましい。さらに、本発明の風車翼では、前記ウィングレットは、その先端側に位置して翼軸線が略直線状とされた先端部と、その基端側に位置して前記隣接部に対して曲成された曲成部と、を有し、該曲成部は、前記CANT角を満たすように漸次曲成されていることを特徴とする。所望のCANT角を満たすように曲成部を漸次曲成させることとした。すなわち、隣接部に対してウィングレットを急激に折り曲げて形成することなく、滑らかで連続的に曲成するようにした。これにより、曲成部において大きな曲げ応力が発生することを抑制することができる。さらに、本発明の風車翼では、前記ウィングレットが前記隣接部に対して曲成される開始位置であるCANT位置が、該ウィングレットのCANT角を0とした際の翼半径をRとした場合、97.0R以上98.5R以下とされていることを特徴とする。CANT位置を97.0R以上98.5R以下とすることにより、風車翼の性能向上および/または翼根モーメントの低減を図ることができる。さらに、本発明の風車翼では、風車タワーの風上側に配置される場合、前記ウィングレットは、翼腹側に曲成されていることを特徴とする。風車翼が風車タワーの風上側に配置される風上風車upwindwindturbineの場合、ウィングレットを翼腹側に曲成させることとした。これにより、ウィングレットの先端が風車タワーから遠ざかることになるので、風車タワーに対してウィングレットが接触することを回避でき安全性を向上させることができる。また、風車タワーとの空力的干渉によって生じる騒音や、風車翼や風車タワーに生じる変動荷重を低減することができ、騒音低減および荷重低減を実現することができる。さらに、本発明の風車翼では、風車タワーの風下側に配置される場合、前記ウィングレットは、翼背側に曲成されていることを特徴とする。風車翼が風車タワーの風上側に配置される風下風車downwindwindturbineの場合、ウィングレットを翼背側に曲成させることとした。これにより、ウィングレットの先端が風車タワーから遠ざかることになるので、風車タワーに対してウィングレットが接触することを回避でき安全性を向上させることができる。また、風下風車とすることによって、風見効果風向に対する追従性が向上して風車翼や風車タワーに生じる荷重を低減することができる。また、本発明の風力発電装置は、上記のいずれかの風車翼と、該風車翼の翼根側に接続され、該風車翼によって回転させられるロータと、該ロータによって得られた回転力を電気出力に変換する発電機とを備えていることを特徴とする。上述の風車翼を備えているので、風車翼の性能向上および/または翼根モーメントの低減によって、発電出力の向上および/または信頼性の向上を図ることができる。また、本発明の風車翼の設計方法は、翼根側に隣接する隣接部に対して先端側が翼背側または翼腹側に曲成されたウィングレットを備えた風車翼の設計方法であって、前記ウィングレットが前記隣接部に対して曲成される開始位置であるCANT位置よりも長い翼半径を有するとともにCANT角を0とした基準翼に対して、風車翼が発生するトルクが増大し、かつ、風車翼の翼根に生じるモーメントが減少するように、前記隣接部の翼軸線の半径方向外挿線に対して前記ウィングレットの翼軸線が成す角度であるCANT角を決定することを特徴とする。CANT位置と同じ翼半径とされた基準翼に対して性能を評価すると、この基準翼に対してウィングレットを付加した構成となり翼半径が増大するので、性能向上が得られることは明らかである。これでは、ウィングレットによる効果を正確に評価することができない。そこで、本発明では、CANT位置と同じ翼半径とされた基準翼ではなく、CANT位置よりも長い翼半径を有する基準翼に対して、トルクすなわち性能が増大するとともに翼根モーメントが減少するCANT角を設定することとした。これにより、ウィングレットによる効果を正確に評価することができ、適正なCANT角を決定することができる。なお、CANT位置よりも長い翼半径を有する基準翼の翼半径としては、例えば、ウィングレットのCANT角を0とした際の翼半径R、及び/又は、この翼半径RとCANT位置との中間位置の翼半径を用いても良い。本発明によれば、ウィングレットのCANT角を15°以上55°以下とすることによって、翼先端の渦が低減され、性能風車翼が発生するトルクの向上および/または翼根におけるモーメント荷重の低減を図ることができる。以下に、本発明にかかる実施形態について、図面を参照して説明する。本実施形態にかかる風車翼は、風力発電装置の翼として好適に用いられる。風車翼は、三次元翼とされ、例えば3枚設けられ、それぞれが約120°の間隔を有してロータに接続されている。好ましくは、風車翼の回転直径翼直径は60m以上とされ、ソリディティが0.2以上0.6以下の細長翼とされる。風車翼は、可変ピッチとされていても良いし、固定ピッチとされていても良い。図1には、ウィングレット3を備えた風車翼1の先端部分が示されている。同図では、前縁から見た風車翼の正面図が示されており、同図において上方が翼背側負圧面5であり、下方が翼腹側静圧面7である。同図に示されているように、ウィングレット3は、翼根側に隣接する隣接部9に対して翼腹側に曲成されている。なお、本実施形態では、風車タワーの風上側に風車翼1が位置する風上風車upwindwindturbineを想定しているためウィングレット3が翼腹側に曲成されているが、翼背側に曲成されていても良い。また、風下風車downwindwindturbineの場合には、翼背側に曲成されていることが好ましい。CANT角は、隣接部9の翼軸線11の半径方向外挿線11aに対してウィングレット3の翼軸線13が成す角度とされている。なお、翼軸線11,13としては、例えば、各半径位置における翼断面の中心線翼背側面と翼腹側面から等しい距離にある点を前縁から後縁までつないだ線の翼厚最大位置を翼軸線方向に接続した線として定義される。また、中心線に代えて翼弦を用いても良い。本実施形態では、後述するように、CANT角は、15°以上55°以下、好ましくは25°以上35°以下とされる。ウィングレット3は、その先端側に位置して翼軸線13が略直線状とされた先端部3aと、その基端側に位置して前記隣接部に対して曲成された曲成部3bとを有している。曲成部3bは、所望のCANT角を満たすように漸次曲成された形状とされている。具体的には、直線状の翼軸線13とされた先端部3aに円滑に接続するように所定値以上の曲率半径を有する連続的な曲面を有している。ウィングレット3が隣接部9に対して曲成される開始位置であるCANT位置15は、ウィングレット3のCANT角を0とした際の翼半径を1.0Rとした場合、1.5R以上3.0R以下とされている。図2には、本実施形態の風車翼の検討に用いた種々の風車翼の先端部分が示されている。具体的には、風車翼のウィングレットが形成されていない場合すなわちCANT角が0の場合を1.0Rとした場合、0.8R~1.0Rの範囲の風車翼先端が示されている。同図において、上方から順に、以下の風車翼先端が示されている。baseline099R;比較対象となる基準翼とされ、ウィングレットを有しない0.99Rの翼半径を有する風車翼先端cant90;CANT位置098Rで曲成され、CANT角が90°とされた風車翼先端cant75;CANT位置098Rで曲成され、CANT角が75°とされた風車翼先端cant60;CANT位置098Rで曲成され、CANT角が60°とされた風車翼先端cant45;CANT位置098Rで曲成され、CANT角が45°とされた風車翼先端cant30;CANT位置098Rで曲成され、CANT角が30°とされた風車翼先端cant15;CANT位置098Rで曲成され、CANT角が15°とされた風車翼先端baseline;比較対象となる基準翼とされウィングレットを有しない1.0Rの翼半径を有する風車翼先端上述のように、基準翼となるbaseline099R及びbaselineは、CANT位置である098Rよりも大きい半径位置とされている。また、一方の基準翼となるbaseline099は、CANT位置である098Rとbaselineの1.0Rとの中間値となる翼半径とされている。次に、図2に示した各風車翼について、風車翼が発生するトルク出力に相当および荷重翼根に生じるモーメント;翼根モーメントをシミュレーションによって計算し、その結果を図3に示す。本実施形態の検討に用いたシミュレーションでは、設計周速比が8.0以上8.5以下、レイノルズ数が300万以上1000万以下とされている。なお、設計周速比は、翼端周速/無限上流風速である。風車におけるレイノルズ数は、所定の回転数で回転する翼の所定断面における相対風速度を考慮したものであり、下式にて表される。レイノルズ数=空気密度×翼断面への相対風速度×翼断面のコード長/空気の粘性係数図3において縦軸はトルク出力に相当を示し、その数値が大きいほど風車翼の性能が良いことを意味する。また、横軸は荷重を示し、その数値が小さいほど翼根モーメントが小さく風車寿命が向上することを意味する。同図において、左下の原点1.0,1.0としてbaseline099の値を用いた。そして、この原点とbaselineの値とを通る直線Extensionを引いた。この直線Extensionよりも上側であればトルクが増大し荷重が減少することを意味し、下側であればトルクが減少し荷重が増大することを意味する。すなわち、直線Extensionよりも上側がウィングレットによる効果が得られる領域といえる。同図から分かるように、CANT角75°及び90°は直線Extensionよりも下側の領域であり、ウィングレットによる効果が発揮されないものとなっている。また、CANT角60°は直線Extension上にあり、ウィングレットによる効果が殆ど見られないものとなっている。これに対して、CANT角45°,30°及び15°では、直線Extensionの上側の領域であり、トルクが向上するとともに荷重が低減することになり、ウィングレットによる効果が発揮されている。このようにウィングレットのCANT角を適性に決定すれば、直線Winglet上に位置させることができる。この直線Winglet上で考えた場合、荷重一定でトルク性能が上がるようにCANT角を設定すれば0.3性能が向上することになり、性能一定で荷重が減少するようにCANT角を設定すれば0.45荷重が低減することになる。図3に示した結果を風車翼が発生するトルク性能について整理したグラフが図4に示す。同図から分かるように、CANT角は、15°以上でトルクが大きくなり、60°未満となる55°以下であればトルクが増大することが分かる。一方、特許文献1に示されたCANT角である70°~90°ではむしろトルクが減少することが分かる。図3に示した結果を荷重翼根モーメントについて整理したグラフが図5に示す。同図から分かるように、CANT角は、15°以上で荷重が小さくなり、60°未満となる55°以下であれば荷重が小さくなることが分かる。一方、特許文献1に示されたCANT角である70°~90°ではむしろ荷重が増大することが分かる。このように、図3に示したように、一軸をトルク性能とし他軸を荷重翼根モーメントとしたグラフに従ってウィングレットのCANT角度を決定する風車翼の設計方法は、以下のような利点がある。CANT位置と同じ翼半径とされた基準翼即ち098Rとされた翼半径の風車翼に対して性能を評価すると、この098Rの基準翼に対してウィングレットを付加した構成となり翼半径が増大するので、性能向上が得られることは明らかである。これでは、ウィングレットによる効果を正確に評価することができない。そこで、本実施形態では、CANT位置と同じ翼半径とされた098Rの基準翼ではなく、CANT位置よりも長い翼半径となる099Rを有する基準翼baseline098と10Rを有する基準翼baselineを用いてトルクおよび荷重に対して効果が認められる範囲を規定し、トルク性能が増大するとともに翼根モーメントが減少するCANT角を設定することとした。これにより、ウィングレットによる効果を正確に評価することができ、適正なCANT角を決定することができる。なお、本実施形態では、2つの基準翼baseline098とbaselineを用いて評価することとしているが、他の設計基準を用いて図3に示した直線Extensionを規定できる場合には、CANT位置よりも長い翼半径となる1つの基準翼を用いて評価しても良い。以上説明したように、本実施形態によれば、以下の作用効果を奏する。ウィングレット3のCANT角を15°以上55°以下好ましくは25°以上35°以下とすることによって、翼先端の渦が低減され、性能風車翼が発生するトルクの向上および/または荷重翼根モーメントの低減を図ることができる。本発明者のシミュレーションによれば、性能は最大で約0.3向上し、又は、翼根モーメントは最大で0.45低減する。また、所望のCANT角を満たすように曲成部3bを漸次曲成させることとした。すなわち、隣接部9に対してウィングレット3を急激に折り曲げて形成することなく、滑らかで連続的に曲成するようにした。これにより、曲成部3bにおいて大きな曲げ応力が発生することを抑制することができる。風車翼1が風車タワーの風上側に配置される風上風車upwindwindturbineとされた場合、ウィングレット3を翼腹側に曲成させることとしたので、ウィングレット3の先端が風車タワーから遠ざかることになるので、風車タワーに対してウィングレット3が接触することを回避でき安全性を向上させることができる。また、風車タワーとの空力的干渉によって生じる騒音や、風車翼や風車タワーに生じる変動荷重を低減することができ、騒音低減および荷重低減を実現することができる。もちろん、風車タワーとの干渉の恐れがない場合等には、ウィングレット3を翼背側に曲成しても良い。一方、風車翼が風車タワーの風上側に配置される風下風車downwindwindturbineとされた場合には、ウィングレットを翼背側に曲成させることが好ましい。これにより、ウィングレットの先端が風車タワーから遠ざかることになるので、風車タワーに対してウィングレットが接触することを回避でき安全性を向上させることができる。また、風下風車とすることによって、風見効果風向に対する追従性が向上して風車翼や風車タワーに生じる荷重を低減することができる。もちろん、風車タワーとの干渉の恐れがない場合等には、ウィングレットを翼背側に曲成しても良い。また、本実施形態の風食発電装置では、本実施形態にかかる風車翼1を備えているので、風車翼の性能向上および/または翼根モーメントの低減によって、発電出力の向上および/または信頼性の向上を図ることができる。なお、本実施形態ではCANT位置を098R98Rとした場合のシミュレーション結果に基づいて検討したが、CANT位置は97.0R以上98.5R以下であれば同様の作用効果を奏することができる。"