アルミノリン酸ガラス組成物であって、molで:SiO20.00~12.00B2O30.00~15.00Al2O36.00~11.00P2O555.00~67.00Li2O0.50~26.00K2O0.00~4.00Na2O0.00~4.00Rb2O0.00~4.00Cs2O0.00~4.00MgO0.00~25.00ZnO0.00~6.00TiO20.00~6.00La2O30.00~10.00Nd2O30.00~6.00R2OR=Li、Na、K、Rb、Cs0.50~26.00MOM=Mg、Ca、Sr、Ba、Zn0.00~25.00を含み、Ln2O3Ln=Nd、Yb、又は他のレーザ発振希土類イオンが、>0.00mol~10.00molであり、R2Oが8.0mol~26.0molであり、かつ、MOが0.0mol~6.0molであるか、又はR2Oが0.5mol~8.0molであり、かつ、MOが6.0mol~25.0molであり、SiO2、B2O3及びAl2O3の合計が6.0mol~28.0molであり、R2Oが≧16.0molである場合、Al2O3が6.0mol~10.0molであり、かつ、SiO2、B2O3及びAl2O3の合計が6.0mol~15.0molである、アルミノリン酸ガラス組成物。SiO2及びB2O3の合計が3mol~20molである、請求項1に記載のアルミノリン酸ガラス組成物。10.00molのSiO2±2.00mol、8.00molのB2O3±2.00mol、8.80molのAl2O3±1.00mol、61.20molのP2O5±3.50mol、10.80molのLi2O±2.00mol、<1.0molのMgO、<1.0molのLa2O3、0.1mol~1.00molのNd2O3又はYb2O3±0.50mol、及び0.10molのAs2O3±0.05molを含む、請求項1に記載のアルミノリン酸ガラス組成物。8.50molのSiO2±2.00mol、5.00molのB2O3±2.00mol、10.00molのAl2O3±1.00mol、61.20molのP2O5±3.50mol、12.00molのLi2O±2.00mol、<1.0molのMgO、<1.0molのLa2O3、0.1mol~1.00molのNd2O3又はYb2O3±0.50mol、及び0.10molのAs2O3±0.05molを含む、請求項1に記載のアルミノリン酸ガラス組成物。7.00molのSiO2±2.00mol、7.00molのB2O3±2.00mol、8.00molのAl2O3±1.00mol、61.20molのP2O5±3.50mol、10.00molのLi2O±2.00mol、5.00molのMgO±1.00mol、<1.0molのLa2O3、0.4mol~1.00molのNd2O3又はYb2O3±0.50mol、及び0.10molのAs2O3±0.05molを含む、請求項1に記載のアルミノリン酸ガラス組成物。4.00molのSiO2±2.00mol、5.00molのB2O3±2.00mol、9.00molのAl2O3±1.00mol、61.20molのP2O5±3.50mol、1.50molのLi2O±2.00mol、15.00molのMgO±2.00mol、<1.0molのLa2O3、0.5mol~1.00molのNd2O3又はYb2O3±0.50mol、及び0.10molのAs2O3±0.05molを含む、請求項1に記載のアルミノリン酸ガラス組成物。<3.0molのSiO2、7.00molのB2O3±2.00mol、10.00molのAl2O3±1.00mol、60.00molのP2O5±3.50mol、1.50molのLi2O±2.00mol、15.00molのMgO±2.00mol、5.00molのZnO±1.00mol、<1.0molのLa2O3、0.6mol~1.00molのNd2O3又はYb2O3±0.50mol、及び0.10molのAs2O3±0.05molを含む、請求項1に記載のアルミノリン酸ガラス組成物。7mol~26molのLi2Oを含有し、SiO2及びB2O3の量の合計が3mol~20molであり、SiO2、B2O3及びAl2O3の量の合計が10.0mol~28.0molである、請求項1に記載のガラス組成物。14mol~25molのMgOを含有し、SiO2及びB2O3の量の合計が3mol~12molであり、SiO2、B2O3及びAl2O3の量の合計が10.0mol~25.0molである、請求項1に記載のガラス組成物。8.0mol~26.0molのR2O及び0.0mol~6.0molのMOを含有する、請求項1に記載のガラス組成物。0.5mol~3.0molのR2O及び10.0mol~25.0molのMOを含有する、請求項1に記載のガラス組成物。57mol~65molのP2O5を含有する、請求項1に記載のガラス組成物。59mol~62molのP2O5を含有する、請求項1に記載のガラス組成物。3.0mol~10.0molのSiO2を含有する、請求項1に記載のガラス組成物。3.0mol~9.0molのB2O3を含有する、請求項1に記載のガラス組成物。6.0mol~10.0molのAl2O3を含有する、請求項1に記載のガラス組成物。1.0mol~7.0molのLa2O3を含有する、請求項1に記載のガラス組成物。ZnOの量が0.0mol~6.0molであり、CaO、SrO及びBaOの量がそれぞれ0.0mol~5.0molである、請求項1に記載のガラス組成物。CaO、SrO及びBaOを合わせた総量が、0.0mol~5.0molである、請求項18に記載のガラス組成物。Na2O、K2O、Rb2O及びCs2Oを合わせた総量が、0.0mol~4.0molである、請求項1に記載のガラス組成物。TiO2の量が0.0mol~1.0molである、請求項1に記載のガラス組成物。熱機械性能指数値であるFOMTMが少なくとも9.00である、請求項1に記載のガラス組成物。最大放出断面積であるσemが少なくとも2.5cm2である、請求項1に記載のガラス組成物。固体利得媒質と励起源とを備える固体レーザシステムにおいて、前記固体利得媒質が、請求項1~23のいずれか一項に記載の組成物を有するガラスである、固体レーザシステム。請求項1~23のいずれか一項に記載のガラス組成物を、フラッシュランプにより励起するか、又はダイオードにより励起する、レーザビームパルスを発生させる方法。高平均パワーの発生に有用であるためには、リン酸塩をベースとしたレーザガラスは、有利な熱機械特性を有していなければならない。動作中、固体レーザ材料の外面の冷却によって、材料の内部温度が外面の温度よりも高い熱勾配の形成がもたらされるであろう。故に、この熱勾配が、最終的に有効な固体レーザ材料の破損をもたらすおそれのある、固体レーザ材料内の応力勾配をもたらし得る。一般的に、レーザの熱機械特性は、熱機械性能指数thermalmechanicalfigureofmeritFOMTMと称されるパラメータによって評価される。熱機械性能指数は、材料が破損することなく耐え得る最大熱勾配に比例し、また、所定の状況についての熱勾配の大きさを反映するものである。熱機械性能指数FOMTMは、下記式により算出される:FOMTM=K90°CKIC1-ν/αE式中、K90°Cは、90°Cで測定される熱伝導率W/mKであり、KICは押込み破壊靭性であり、νはポワソン比であり、Eはヤング率GPaであり、αは20°C~300°Cに対する線熱膨張係数10-7/Kである。押込み破壊靭性は、測定を行うのに必要とされる3.0Nの負荷又は9.8Nの負荷のいずれでも求めることができる。測定を行うために、ガラスに極小さい亀裂を生じさせる負荷を加える。亀裂を生じさせるためにより大きな負荷である9.8Nの負荷を要するガラスが、より魅力的なものである。それゆえ、上記式から分かるように、FOMTMを増大させるためには、高い熱伝導率、並びに小さい熱膨張係数、ポワソン比及びヤング率を有することが望ましい。所定の熱勾配に関して、ガラス部分中の応力量は熱膨張の結果として減少し、ヤング率が小さくなる。熱伝導率の値が大きくなれば、ガラス中に蓄積する所定量の熱に対して生じる熱勾配の大きさの減少が促される。レーザ特性は、Judd-Ofelt理論、Fuchtbauer-Ladenburg理論、又はMcCumber法に従って測定することができる。Judd-Ofelt理論及びFuchtbauer-Ladenburg理論の考察は、非特許文献1に見ることができる。McCumber法は、例えば、非特許文献2に論じられている通りである。また、非特許文献3を参照されたい。Judd-Ofelt理論及びFuchtbauer-Ladenburg理論は、発光曲線からレーザ特性を評価するものであるのに対し、McCumber法は、ガラスの吸収曲線を使用するものである。発光帯域幅に関して、測定された発光曲線例えば、Judd-Ofelt解析又はFuchtbauer-Ladenburg解析により集められたもの、又は算出された発光曲線McCumber解析によるがあれば、2つの方法で発光帯域幅を得ることができる。第1の方法は、最大値の半値幅いわゆる発光帯域幅の半値全幅、すなわちΔλFWHMを単に測定することである。Ybをレーザ発振イオンとして用いるガラスでは、Ybの発光曲線は、約980nmの狭い特質を示す。この特質が顕著なものであれば、ΔλFWHM値は、この1つの特質の幅を反映しているに過ぎず、曲線の残りは役に立たないと考えられる。その結果、ΔλFWHM値が常に、Ybに関する発光帯域幅の信頼できる指標となるわけではない。第2の方法は、発光曲線上のあらゆる点を全曲線下面積で除算するものである。線幅関数linewidthfunctionと称されるこの結果は、有効帯域幅Δλeffの逆数として定義されるピーク値を有すると考えられる。この方法によって、全発光曲線は常に発光帯域幅の結果に寄与する。この数値が、発光帯域幅の最良の指標として、解析において本明細書中で使用される。固体レーザでは、高レベルの総パルスエネルギーenergyperpulseを発生させるために、有効材料が、下記式によって定義されるレーザ性能指数FOMlaserに関する高い値を有していなければならない:FOMLaser=σemτRad/n2Δλeff式中、σemは最大放出断面積×10-20cm2であり、τRadは放射寿命マイクロ秒であり、n2は非線形屈折率であり、Δλeffは有効発光帯域幅nmである。このレーザ性能指数は、本発明により、高エネルギーレーザシステムに使用されるガラスを選択する上での指針を提供するように開発された。より大きな値の放出断面積は、同じドーピングレベルでより高いレーザ利得をもたらすのに対し、より大きな値の放射寿命は、励起時におけるレーザガラス媒質中のより大量の貯蔵エネルギーを示す。より小さい値の非線形屈折率を有するガラスは、レーザにより引き起こされる損傷の外観を呈することなく、より高いレーザフルエンス値に対応することができる。また、前述したように、狭い発光帯域幅は、ガラスからの放射光と実際のレーザシステムの帯域幅とをより適切に重複させるため、望ましい。本発明の別の態様によれば、本発明によるアルミノリン酸ガラス組成物は、1つ又は複数の以下の特性:1少なくとも0.9W/m1/2、好ましくは少なくとも1.1W/m1/2、特に少なくとも1.2W/m1/2、とりわけ少なくとも1.3W/m1/2、例えば0.9W/m1/2~1.8W/m1/2の熱機械性能指数FOMTM、2少なくとも2.5×10-20cm2、好ましくは少なくとも2.8×10-20cm2、特に少なくとも3.0×10-20cm2、とりわけ少なくとも3.2×10-20cm2、例えば2.5×10-20cm2~4.5×10-20cm2の最大放出断面積σemを有する。ガラスの実施例は全て、レーザグレードの成分を用いて作製され、より良好な均質性のためにPt撹拌子を用いて撹拌しながら、乾燥酸素環境下で溶融される。表1A及び表1Bは、本発明によるガラス組成物の実施例1~実施例15、及び比較例A~比較例FSiO2又はB2O3を含有しないを挙げるものである。表1A中、実施例1~実施例8及び比較例A~比較例Cのガラスは、かなりの量のLi2Oを含有する。表1B中、実施例9~実施例15及び比較例D~比較例Fのガラスは、かなりの量のMgOを含有する。発光スペクトルを求めるために、ガラスをモールドに入れ、適宜、焼鈍して応力を取り除く。Ndでドープされたガラスを、少なくとも公称10mm×10mm×40mmサイズのバルクキュベットサンプルとして調製する。Ndでドープされた各ガラスのキュベットサンプルは、発光スペクトルを測定するのに使用し、これから、有効発光帯域幅Δλeffを式1に従って求める:ここで、Ndに関して1000nm~1200nmの発光スペクトルの積分面積が得られ、最大発光強度Imaxが、Ndに関して1055nmに近い波長に見られる。表2A及び表2Bは、本発明による実施例1~実施例15、及び比較例A~比較例Fのガラスの光学特性、熱特性及び物理学的特性をまとめたものである。表2Cは、SchottNorthAmericaIncによって販売されている市販のNdでドープされたリン酸レーザガラスAPG-1及びAPG-2、並びにAPG-300及びAPG-400と称するガラスの特性をまとめたものである。これらの後者の2つのガラスは、市販のガラスAPG-1及びAPG-2と同じ組成を有するものの、サイズがかなり小さい100リットルに対して0.5リットル試験溶融物に相当する。また、これらの溶融物は、市販のガラスAPG-1及びAPG-2を作製するのに用いられる全規模生産ではなく、実施例1~実施例15及び比較例A~比較例Fの試験溶融物を作製するのに用いられる同様の手法を用いて調製している。それゆえ、表2Cから分かるように、それぞれ、APG-1及びAPG-2の特性に比べると、APG-300及びAPG-400の特性の間には多少の差異が存在する。表2Aから分かるように、実施例1~実施例8に関する熱機械性能指数値FOMTMは、比較例A~比較例Cのものよりも高い。しかしながら、これらのガラスは全て、APG-2ガラス試験溶融物、すなわちAPG-400のものよりも低い熱機械性能指数値を有する。2つの市販のガラスAPG-1及びAPG-2について上述したように、APG-2がより良好な熱機械特性を有する。表2Bから分かるように、実施例9~実施例15に関する熱機械性能指数値FOMTMは、比較例D及び比較例Fのものよりも高い。しかしながら、実施例9、実施例10及び実施例14のガラスは、比較例Eのものよりも低い熱機械性能指数値を示した。表3Bに示されるように、比較例Eは極めて低いレーザ性能指数値を示す。表3A及び表3Bは、本発明による実施例1~実施例15及び比較例A~比較例Fのガラスのレーザ特性をまとめたものである。表3Cは、APG-1、APG-2、APG-300及びAPG-400のレーザ特性をまとめたものである。表3Aから分かるように、実施例1~実施例8に関するレーザ性能指数値FOMLaserは、比較例B及び比較例Cのものよりも高い。しかしながら、実施例5、実施例7及び実施例8のガラスは、比較例Aのものよりも低いレーザ性能指数値を示した。表2Aに示されるように、比較例Aは低い熱機械性能指数値を示す。表3Bを参照すると、実施例9~実施例15に関するレーザ性能指数値FOMLaserは、比較例Eのものよりも高く、実施例12のみが、比較例D及び比較例Fのものよりも低いレーザ性能指数値を有する。他方、実施例12は高い熱機械性能指数値を示す。表2A及び表2B中の最下段は、実施例1~実施例15及び比較例A~比較例FのFOMTM値と、APG-2対照溶融物、すなわちAPG-400のものとの割合の比較を示す。表3A及び表3B中の最下段は、実施例1~実施例15及び比較例A~比較例FのFOMLaser値と、APG-1対照溶融物、すなわちAPG-300のものとの割合の比較を示す。ガラスの各々についてこれらの2つの割合を合わせると、実施例1~実施例15のガラスが、SiO2又はB2O3を含有しないガラス、すなわち比較例A~比較例Fに比べ、有利な熱機械特性及びレーザ特性を示すことが分かる。本明細書中に引用される全ての出願、特許及び刊行物の開示は全体として、参照により本明細書中に援用される。上述の実施例で使用したものの代わりに、包括的に又は詳細に記載した本発明の反応物質及び/又は操作条件を使用することによって、上述の実施例を同様に首尾よく繰り返すことができる。上述の記載から、当業者は、本発明の本質的な特徴を容易に見極めることができ、その精神及び範囲を逸脱することなく、その特徴が様々な用法及び条件に適合するように本発明の様々な変更及び改良を行うことができる。