"CO2を含む混合ガスからCO2を分離回収する工程Aと、該工程Aで分離回収されたCO2に水素系還元剤を添加し、CO2をCOに変換する工程Bと、該工程Bを経たガスからH2O又はH2OとN2を分離除去する工程Cと、該工程Cを経たガスを高炉内に吹き込む工程Dを有することを特徴とする高炉の操業方法。混合ガスがCO2とともにCOを含み、工程Aでは、混合ガスからCO2とCOを各々分離回収し、工程Dでは、工程Cを経たガスを、工程Aで分離回収したCOとともに高炉内に吹き込むことを特徴とする請求項1に記載の高炉の操業方法。CO2を含む混合ガスからCO2を分離回収する工程Aと、該工程Aで分離回収されたCO2に水素系還元剤を添加し、CO2をCOに変換する工程Bと、該工程Bを経たガスからH2O又はH2OとN2を分離除去する工程Cを有し、該工程Cを経たガスを製鉄所内の設備において燃料及び/又は還元剤として用いることを特徴とする製鉄所の操業方法。混合ガスがCO2とともにCOを含み、工程Aでは、混合ガスからCO2とCOを各々分離回収し、工程Cを経たガスを、工程Aで分離回収したCOとともに製鉄所内の設備において燃料及び/又は還元剤として用いることを特徴とする請求項3に記載の製鉄所の操業方法。工程Cでは、さらに、工程Bを経たガスから下記i又は/及びiiを分離除去又は分離回収することを特徴とする請求項1~4のいずれかに記載の高炉又は製鉄所の操業方法。i工程Bで改質されることなく残存したCO2ii工程Bで消費されることなく残存した水素系還元剤混合ガスが高炉ガスであることを特徴とする請求項1~5のいずれかに記載の高炉又は製鉄所の操業方法。水素系還元剤が、水素又は/及びアンモニアであることを特徴とする請求項1~6のいずれかに記載の高炉又は製鉄所の操業方法。上述したように鉄鋼生産においてCO2の発生は不可避である。このため、発生したCO2をいかに有効に利用し、実質のCO2発生量を削減するかが重要な課題となる。特許文献1の方法は、高炉にLNGを吹き込むことにより、還元材コークスなどが低減でき、間接的に高炉で発生するCO2量を低減できるが、発生したCO2を有効に利用し、実質のCO2発生量を削減するというものではない。また、特許文献2の技術も、特許文献1と同様に実質のCO2発生量を削減する技術ではなく、また、分離されたCO2をさらに有効に利用することについては記載されていない。また、特許文献3の方法で用いられるジメチルエーテルは、石炭、石油又は天然ガスをCO及びH2などの合成ガスに一旦変換し、さらにその合成ガスから製造されるものであるため、製造コストが高く、また、その製造工程においてエネルギーを投入することからCO2が新たに発生する問題がある。また、製鉄所においては高炉、コークス炉、転炉からそれぞれ高炉ガス、コークス炉ガス、転炉ガスが副生し、これら副生ガスは製鉄所内の加熱炉や熱風炉などの熱源燃料として利用されている。一方、高炉において低還元材比操業を指向した場合、高炉ガスの発生量及び発熱量が低下する。また、低還元材比操業に見合うだけのコークス量で良いことから、コークスの生産量を低減することが可能であり、結果としてコークス炉ガスも減少する。したがって、低還元材比操業では、総じて製鉄所内での熱源燃料が不足することになる。また、高炉やコークス炉の稼働率が低下したり、設備トラブル等で発生ガス量が少なくなった場合や、CO2低減のために鉄スクラップを多量に使用した場合などにおいても、副生ガスの発生量が減少し、製鉄所内での熱源燃料が不足することになる。このように熱源となる副生ガスが不足した場合、外部から重油、天然ガスなど炭素含有の燃料を購入する必要がある。したがって本発明の目的は、このような従来技術の課題を解決し、発生したCO2を改質して高炉で有効に利用することで、実質のCO2発生量を削減することができ、しかも低コストに実施することができる高炉の操業方法を提供することにある。また、本発明の他の目的は、発生したCO2を改質して製鉄所内で有効に利用することで、実質のCO2発生量を削減することができるとともに、製鉄所内で熱源となる副生ガスが不足した場合でもこれを補うことができ、しかも低コストに実施することができる製鉄所の操業方法を提供することにある。また、本発明の他の目的は、特に高炉から排出されるCO2を改質して有効利用することができる高炉又は製鉄所の操業方法を提供することにある。本発明者らは、上記のような従来技術の課題を解決すべく鋭意検討した結果、CO2を含む混合ガス好ましくは高炉ガスからCO2を分離回収してこれをCOに変換改質し、このCOを製鉄所内の加熱炉や熱風炉等のような設備の燃料等として使用し、或いは還元剤として高炉に吹き込むことで、実質的なCO2発生量の削減を果たすことができる新たな操業方法を創案した。すなわち、本発明の要旨は以下のとおりである。[1]CO2を含む混合ガスからCO2を分離回収する工程Aと、該工程Aで分離回収されたCO2に水素系還元剤を添加し、CO2をCOに変換する工程Bと、該工程Bを経たガスからH2O又はH2OとN2を分離除去する工程Cと、該工程Cを経たガスを高炉内に吹き込む工程Dを有することを特徴とする高炉の操業方法。[2]上記[1]の操業方法において、混合ガスがCO2とともにCOを含み、工程Aでは、混合ガスからCO2とCOを各々分離回収し、工程Dでは、工程Cを経たガスを、工程Aで分離回収したCOとともに高炉内に吹き込むことを特徴とする高炉の操業方法。[3]CO2を含む混合ガスからCO2を分離回収する工程Aと、該工程Aで分離回収されたCO2に水素系還元剤を添加し、CO2をCOに変換する工程Bと、該工程Bを経たガスからH2O又はH2OとN2を分離除去する工程Cを有し、該工程Cを経たガスを製鉄所内の設備において燃料及び/又は還元剤として用いることを特徴とする製鉄所の操業方法。[4]上記[3]の操業方法において、混合ガスがCO2とともにCOを含み、工程Aでは、混合ガスからCO2とCOを各々分離回収し、工程Cを経たガスを、工程Aで分離回収したCOとともに製鉄所内の設備において燃料及び/又は還元剤として用いることを特徴とする製鉄所の操業方法。[5]上記[1]~[4]のいずれかの操業方法において、工程Cでは、さらに、工程Bを経たガスから下記i又は/及びiiを分離除去又は分離回収することを特徴とする高炉又は製鉄所の操業方法。i工程Bで改質されることなく残存したCO2ii工程Bで消費されることなく残存した水素系還元剤[6]上記[1]~[5]のいずれかの操業方法において、混合ガスが高炉ガスであることを特徴とする高炉又は製鉄所の操業方法。[7]上記[1]~[6]のいずれかの操業方法において、水素系還元剤が、水素又は/及びアンモニアであることを特徴とする高炉又は製鉄所の操業方法。本発明の高炉又は製鉄所の操業方法によれば、CO2を含む混合ガスからCO2を分離回収してこれをCOに変換改質し、このCOを製鉄所内の加熱炉や熱風炉等の設備で燃料等として利用し、或いは還元剤として高炉に吹き込むようにしたので、高炉や製鉄所全体においてCO2を有効に利用した操業を低コストに実施することができ、CO2発生量の削減を図ることができる。また、高炉での低還元材比操業の実施やその他の理由で製鉄所内で熱源となる副生ガスが不足した場合でも、その不足分を適切に補うことができる。以下、本発明の高炉の操業方法について説明する。この高炉の操業方法では、CO2を含む混合ガスからCO2を分離回収する工程Aと、この工程Aで分離回収されたCO2に水素系還元剤を添加し、CO2をCOに変換改質する工程Bと、この工程Bを経たガスからH2O又はH2OとN2を分離除去する工程Cと、この工程Cを経たガス通常、COガス又はCO主体のガスを高炉内に吹き込む工程Dを有する。また、混合ガスがCO2とともにCOを含む場合の好ましい実施形態では、工程Aにおいて混合ガスからCO2とCOを各々分離回収し、工程Dでは、工程Cを経たガスを、工程Aで分離回収されたCOとともに高炉内に吹き込む。工程Dで高炉内に吹き込まれたCOは、鉄鉱石の補助還元剤として機能する。COによる鉄鉱石の還元は発熱反応であり、水素による鉄鉱石還元ほど高炉下部への熱補償は必要ない。混合ガスとしては、CO2を含む混合ガス或いはCO2とCOを含む混合ガスであれば、その種類は問わない。例えば、製鉄プロセスで発生する混合ガスとしては、高炉ガスや転炉ガスなどが代表的なものとして挙げられるが、これらに限定されるものではなく、また、他の産業分野で発生する混合ガスであってもよい。なお、CO2を効率的に分離するためには、混合ガスのCO2濃度が高いことが望ましいが、高炉ガス、転炉ガス、加熱炉燃焼排ガスなどを前提にした場合、混合ガスとしては、CO2を15vol以上含むものを対象とすることが好ましい。また、本発明が最も有用なのは、原料の混合ガスとして高炉ガスを用いる場合であり、高炉ガスに含まれるCO2をCOに改質して高炉に還元剤として循環させることにより、高炉からのCO2排出量を削減することができる。高炉ガスの一般的な組成は、CO2:15~25vol、CO:15~25vol、N2:45~55vol、水素:0~5vol程度である。原料の混合ガスとして高炉ガスを用いる場合、高炉から発生する高炉ガスの一部又は全部を対象とするが、例えば、高炉ガスの20volを使用した場合には、CO2排出量を5~6程度削減することができる。以下、本発明の高炉の操業方法を構成する工程A~Dについて説明する。工程A原料ガスである混合ガスは、CO2を含む混合ガス或いはCO2とCOを含む混合ガスであり、この工程Aでは、この混合ガスからCO2を分離回収する。また、CO2とCOを含む混合ガスの場合には、混合ガスからCO2とCOを各々分離回収し、この分離回収されたCOを、工程BでCO2を変換改質して得られたCOとともに、最終的に高炉に吹き込むようにすることが好ましいが、これに限られるものではなく、例えば、CO2とCOを含む混合ガスから、CO2のみを分離回収するようにしてもよい。混合ガスからCO2、COを分離回収する方法は、それぞれ任意の方法でよい。また、混合ガスからCO2とCOを各々分離回収する場合、CO2を分離回収した後、COを分離回収してもよいし、その逆でもよい。また、CO2とCOを同時に分離回収してもよい。混合ガスからCO2を分離回収する方法としては、例えば、加圧又は冷却によりCO2を液化又は固化する方法、苛性ソーダやアミンなどの塩基性水溶液にCO2を吸収させた後、加熱又は減圧により分離回収する方法、活性炭やゼオライトなどにCO2を吸着させた後、加熱又は減圧により分離回収する方法、CO2分離膜により分離回収する方法などが知られており、これらを含む任意の方法を採用することができる。また、混合ガスからCOを分離回収する方法としては、例えば、銅/活性炭、銅/アルミナ、銅/ゼオライトなどの吸着剤にCOを吸着させた後、加熱又は減圧により分離回収する方法、銅を主要成分とする吸収液にCOを吸収させた後、加熱又は減圧により分離回収する方法などが知られており、これらを含む任意の方法を採用することができる。なお、混合ガスから分離回収されたCO2やCOのガス純度に特別な制限はないが、改質工程で使用する反応器の小型化などの観点からは、80vol以上の純度であることが好ましい。工程Bこの工程Bでは、上記工程Aで分離回収されたCO2に水素系還元剤を添加し、CO2をCOに変換改質するが、水素系還元剤ガスとしては、水素、炭化水素、アンモニアなどの中から選ばれる1種以上が用いられる。具体的には、iCH4などを含むLNGやLPG、iiCH4及び水素などを含む製鉄所副生ガス例えば、コークス炉ガスなど、iii水素、ivアンモニア、などが挙げられ、これらの1種以上を用いることができる。CO2排出量を低減する観点からは、実施の工程でCO2を新たに発生させないものの方が好ましいので、上記のなかでも炭素を含まない水素系還元剤、すなわち水素やアンモニアが特に好適である。アンモニアは石炭を乾留するコークスを製造する際に発生しアンモニア発生量は約3.3Nm3/t石炭、現状では、液安又は硫安として回収されている。このアンモニアを本発明において水素系還元剤として利用できれば、製鉄所外から水素系還元剤を調達する必要がなくなり、或いは製鉄所外から調達する量を少なくすることができる。CO2を水素系還元剤好ましくは水素又は/及びアンモニアで還元する方法には、特定の触媒などを用いて還元を行う公知の方法を採用することができる。水素によるCO2還元反応を下記3式に、またアンモニアによるCO2還元反応を下記4式に示す。CO2H2=COH2OΔH=99kJmol吸熱...3CO2NH3=CO12H2H2O12N2ΔH=209kJmol吸熱...4上記3式の反応は、500°Cで約45のCO2平衡転化率を示し、上記4式の反応は約95のCO2平衡転化率を示す。通常、両反応ともFe、Ni、Coなどの遷移金属系触媒が用いられ水素系還元剤としてCH4などの炭化水素を用いる場合も同様、CO2がCOに改質される。また、触媒としては鉄鉱石を用いてもよい。特に高結晶水鉱石は、結晶水を脱水すると比表面積が増加し、触媒として好適に利用できる。また、Pd、Ruなどの貴金属系元素をAl2O3等の酸化物担体に担持した触媒を用いてもよい。CO2に水素系還元剤を添加し、触媒を用いてCO2をCOに改質するには、通常、水素系還元剤を混合したCO2を触媒が充填されている反応器に導入し、CO2をCOに変換改質する反応を生じさせる。反応器としては、固定層反応器、流動層反応器、気流層反応器などを用いることができるが、反応が吸熱反応であることを考慮すると、流動層反応器または気流層反応器が特に好ましい。なお、これら反応器の形式によって、触媒の物理的な性状が適宜選択される。また、CO2に混合する水素系還元剤の量は、量論比以上であることが好ましい。CO2をCOに改質するための反応は、上記反応式に示されるように吸熱反応であり、そのための熱源は、COG顕熱、スラグ顕熱、焼結鉱顕熱などの未回収の製鉄所の排熱を利用してもよいし、本発明で得られたCOを燃焼して得られる熱を利用してもよい。また、別途燃料を燃焼させて熱源としてもよい。工程Cこの工程Cでは、上記工程Bを経たガス以下、改質後ガスというからH2O又はH2OとN2を分離除去する。水素系還元剤によってCO2をCOに改質した場合、同時に高炉内の還元材コークスなどを消費する成分が生成し、この成分が改質後ガス中に含まれてしまうことになる。具体的には、例えば、水素系還元剤として水素やCH4などの炭化水素を用いた場合にはH2Oが生成し、水素系還元剤としてアンモニアを用いた場合にはH2OとN2が生成する。H2Oが高炉に導入されると、高炉内のコークスを消費し、逆にCO2排出量が増加する。一方、N2が高炉に導入されても高炉内のコークスを消費することはないが、N2を高温ガスにするための顕熱が必要となり、結果としてコークス使用量の増加に繋がる。したがって、改質後ガスからH2O例えば、水素系還元剤として水素やCH4などの炭化水素を用いた場合又はH2OとN2例えば、水素系還元剤としてアンモニアを用いた場合を分離除去する必要がある。改質後ガスからH2Oを分離除去する方法としては、冷却方式、吸着方式などを適用できる。冷却方式では、改質後ガスを露点温度以下に冷却し、H2Oを凝集除去する。露点温度は改質ガス中のH2O濃度によって決まるが、通常、改質後ガスを30°C以下まで冷却すれば、H2Oを適切に凝集除去することができ、通常高炉に吹き込まれる送風空気湿分濃度と同程度となるので、高炉操業上好ましい。また、吸着方式では、シリカゲルなどの除湿用吸着剤を用いるが、吸着塔内で吸着と再生を繰り返す方式、ハニカム状に成型された吸着剤が回転しながら再生吸着を連続的に繰り返すハニカムローター方式などを適宜採用できる。また、改質後ガスを冷却する方法としては、例えば、工程Cを経て高炉に供給される途中の改質後ガス通常、常温と熱交換させるようにしてもよい。また、改質後ガスからN2を分離除去するには、例えば、工程Aで行われるような混合ガスからCOを分離回収する方法を適用し、改質後ガスからCOを分離することで実質的にN2を分離除去する方法を採ることができる。具体的な方法は、工程Aで述べたとおりである。また、上記工程BでCO2の改質のために添加した水素系還元剤例えば、水素又は/及びアンモニアの一部が未反応状態で改質後ガス中に残存している場合には、これを分離回収し、工程Bで水素系還元剤として再利用することもできる。改質後ガスから水素やアンモニアなどのような水素系還元剤を分離回収するには、例えば、それらのガス成分を吸着剤で吸着させるなどの方法を採ることができる。さらに、改質後ガスに上記工程BでCOに改質されなかったCO2が残存している場合には、例えば、さきに述べたような方法でCO2を分離除去してもよい。以上により、改質後ガスは、通常、CO主体のガス又は実質的にCOのみからなるガスとなる。工程Dこの工程Dでは、工程Cを経た改質後ガスを補助還元剤として高炉内に吹き込むが、上記工程Aで混合ガスからCOも分離回収した場合には、このCOと混合してから高炉内に吹き込んでもよい。改質後ガス又は工程Aで分離回収されたCOが混合された改質後ガスは、高炉操業を考慮するとガス温度を高めて高炉内に吹き込むことが好ましく、このため工程Bを経た直後の高温の改質後ガスと熱交換して昇温させてから高炉に吹き込んでもよい。また、他の熱源を用いて間接加熱により改質後ガスを昇温させてもよい。改質後ガスの高炉内への吹き込みは、通常、羽口を通じて行うが、これに限られるものではない。改質後ガスを羽口から吹き込む場合、羽口に吹込みランスを設置し、この吹込みランスから吹き込むのが一般的である。図1は、本発明の高炉の操業方法において、原料ガス混合ガスとして高炉ガスを用いる場合の一実施態様ガスの処理フローを示したものである。この実施形態では、まず、工程Aとして、高炉ガスからCO2とCOが各々分離回収される。また、高炉ガスはH2OやN2を含んでいるので、これらを分離除去することにより、残部ガス改質高炉ガスの品位を高めることができ、この残部ガスは燃料や水素源などとして利用できる。次に、工程Bとして、高炉ガスから分離回収されたCO2に水素系還元剤を添加し、CO2をCOに変換改質する。この改質後ガスは、高炉に導入される直前の改質後ガス工程Aで分離回収されたCOが混合された改質後ガスと熱交換されることで冷却された後、工程Cとして、H2O又はH2OとN2が分離除去される。まず、脱水によりH2Oが分離除去され、また、改質ガスがN2を含んでいる場合例えば、水素系還元剤としてアンモニアを用いた場合にはN2が分離除去される。さらに、改質後ガス中に工程Bで改質されなかったCO2や未反応の水素系還元剤が残存している場合には、CO2が分離除去されるとともに、水素系還元剤が分離回収され、工程Bに送られて再利用される。このようにして工程Cを経た改質後ガスに、上記工程Aで混合ガスから分離回収されたCOを混合した後、上記工程Bを経た直後の高温の改質後ガスと熱交換して昇温させた後、羽口から熱風とともに高炉に吹き込まれる。次に、本発明の製鉄所の操業方法について説明する。この製鉄所の操業方法では、CO2を含む混合ガスからCO2を分離回収する工程Aと、この工程Aで分離回収されたCO2に水素系還元剤を添加し、CO2をCOに変換改質する工程Bと、この工程Bを経たガスからH2O又はH2OとN2を分離除去する工程Cを有し、この工程Cを経たガス通常、COガス又はCO主体のガスを製鉄所内において燃料及び/又は還元剤として用いる。また、混合ガスがCO2とともにCOを含む場合の好ましい実施形態では、工程Aにおいて混合ガスからCO2とCOを各々分離回収し、工程Cを経たガスを、工程Aで分離回収されたCOとともに、利用される製鉄所内の設備に供給する。工程Cを経たガスを供給する製鉄所内の設備としては、上述した高炉以外に、例えば、高炉に供給する熱風を製造する熱風炉、スラブ等の鋼片を加熱する蓄熱バーナのような加熱炉、コークス炉、焼結機等が挙げられるが、これらに限定されない。加熱炉や熱風炉等の設備に本発明で得られたCOを燃料として供給することで、それらの設備で使用する燃料ガス量を節減することができる。熱風炉で使用される燃料ガスは、通常、高炉ガスとコークス炉ガスを混合し、発熱量約1000kcal/Nm3を調整したものであるが、この高炉ガスやコークス炉ガスの代わりに本発明で得られたCOを利用することが可能である。本発明においてCO2を改質して得られたCO約3000kcal/Nm3は、通常の高炉ガス約800kcal/Nm3に比較して発熱量が高く、高炉ガス等に比べて少ない量で済み、配管コスト等の削減につながる。また、さきに述べたように、製鉄所では高炉、コークス炉、転炉からそれぞれ高炉ガス、コークス炉ガス、転炉ガスが副生し、これら副生ガスは製鉄所内の加熱炉や熱風炉などの熱源燃料として利用されているが、この熱源となる副生ガスが種々の理由で不足する場合があり、これを補う熱源として、上記CO2を改質して得られたCOは有用である。この製鉄所の操業方法における工程A~Cの内容や対象となる原料ガス混合ガスについては、さきに述べた高炉の操業方法と同様である。工程Cを経た改質後ガスを熱風炉や加熱炉などの燃料及び/又は還元剤として利用するが、上記工程Aで混合ガスからCOも分離回収した場合には、このCOと混合してから利用してもよい。改質後ガス又は工程Aで分離回収されたCOが混合された改質後ガスは、ガス温度を高めて利用することが好ましく、このため工程Bを経た直後の高温の改質後ガスと熱交換して昇温させてから利用してもよい。また、他の熱源を用いて間接加熱により改質後ガスを昇温させてもよい。改質後ガスを熱風炉等の設備で利用する場合、通常、当該設備で使用されている燃料例えば、熱風炉の場合には高炉ガスとコークス炉ガスの混合ガスの使用量を考慮して改質後ガスの使用量を決める。そして、改質後ガスの使用量に応じて、通常使用されている燃料を減量する。図2は、本発明の製鉄所の操業方法において、原料ガス混合ガスとして高炉ガスを用いるとともに、改質後ガスを熱風炉で使用する場合の一実施態様ガスの処理フローを示したものである。この実施形態では、まず、工程Aとして、高炉ガスからCO2とCOが各々分離回収される。また、高炉ガスはH2OやN2を含んでいるので、これらを分離除去することにより、残部ガス改質高炉ガスの品位を高めることができ、この残部ガスは燃料や水素源などとして利用できる。次に、工程Bとして、高炉ガスから分離回収されたCO2に水素系還元剤を添加し、CO2をCOに変換改質する。この改質後ガスは、熱風炉に供給される前の改質後ガス工程Aで分離回収されたCOが混合された改質後ガスと熱交換されることで冷却された後、工程Cとして、H2O又はH2OとN2が分離除去される。まず、脱水によりH2Oが分離除去され、また、改質ガスがN2を含んでいる場合例えば、水素系還元剤としてアンモニアを用いた場合にはN2が分離除去される。さらに、改質後ガス中に工程Bで改質されなかったCO2や未反応の水素系還元剤が残存している場合には、CO2が分離除去されるとともに、水素系還元剤が分離回収され、工程Bに送られて再利用される。このようにして工程Cを経た改質後ガスに、上記工程Aで混合ガスから分離回収されたCOを混合した後、上記工程Bを経た直後の高温の改質後ガスと熱交換して昇温させた後、熱風炉に燃料として供給される。1高炉の操業方法に関する実施例本発明を実施する前の高炉操業条件を以下に示す。送風量:1112Nm3/tp酸素富化量:7.6Nm3/tp送風中湿分:25g/Nm3送風温度:1150°C還元材比:497kg/tpコークス比:387kg/tp、微粉炭比:110kg/tp高炉ガス発生量dry:1636Nm3/tp窒素:54.0vol,CO2:21.4vol,CO:21.0vol,水素:3.6volCO2排出量高炉に供給したCをCO2換算:1539kg/tp[実施例1]図1に示すような処理フローに従い、高炉ガスの一部を改質循環させた。高炉から発生した高炉ガスの約20volを、CO2吸着剤が充填された吸着塔に導入して絶対圧200kPaでCO2を吸着させ、しかる後、このCO2を絶対圧7kPaで脱着させ、CO2CO2濃度99volを得た以下、この高炉ガスから分離回収されたCO2をCO2ガスxという。さらに、CO2が分離回収された後の高炉ガスをCO吸着剤が充填された吸着塔に導入して絶対圧200kPaでCOを吸着させ、しかる後、このCOを絶対圧7kPaで脱着させ、COCO濃度99volを得た以下、この高炉ガスから分離回収されたCOをCOガスyという。上記CO2ガスxを改質器反応器に導き、ここで水素系還元剤としてH2を添加しH2/CO2:2モル比、Ni系触媒を用いて反応温度:600°C、SVSpaceVelocity:100h-1の条件でCOに改質変換した。CO2転化率は約55であった。この改質後ガスを熱交換器で冷却し、水分除去装置でH2Oを除去した後、CO吸着塔に導入してCOを分離吸着→脱着した以下、この分離したCOをCOガスzという。CO分離後のガスは未反応のH2であり、再度、CO2改質用の水素系還元剤として利用した。上記COガスzを上記COガスyと混合した後、高炉羽口から吹き込んだ。この実施例では、還元材比:469kg/tpコークス比:359kg/tp、微粉炭比:110kg/tp、CO2排出量:1453kg/tpとなり、本発明を実施する前の高炉操業条件と比較してCO2排出量を約5.6削減できた。[実施例2]高炉から発生した高炉ガスの約10volを用いた以外は、実施例1と同様の処理を行い、COガスを高炉羽口から吹き込んだ。この実施例では、還元材比:484kg/tpコークス比:374kg/tp、微粉炭比:110kg/tp、CO2排出量:1499kg/tpとなり、本発明を実施する前の高炉操業条件と比較してCO2排出量を約2.6削減できた。[実施例3]水素系還元剤としてアンモニアを用いた以外は、実施例1と同様の処理を行い、COガスを高炉羽口から吹き込んだ。高炉ガスから分離回収されたCO2ガスxを改質器反応器に導き、ここで水素系還元剤としてアンモニアを添加しNH3/CO2:1.5モル比、Ni-Co系触媒を用いて反応温度:500°C、SV:200h-1の条件でCOに改質変換した。CO2転化率は約90であった。この実施例では、還元材比:469kg/tpコークス比:359kg/tp、微粉炭比:110kg/tp、CO2排出量:1453kg/tpとなり、本発明を実施する前の高炉操業条件と比較してCO2排出量を約5.6削減できた。2製鉄所の操業方法に関する実施例[実施例4]実施例1と同様の方法でCO2を改質して得られたCOを熱風炉で燃料として利用した。通常の操業では、高炉ガス:493Nm3/tp発熱量:740kcal/Nm3とコークス炉ガス:40Nm3/t発熱量:4580kcal/Nm3を混合して533Nm3/tp発熱量:1028kcal/Nm3の混合ガスとし、この混合ガスを熱風炉にて燃焼させて熱風炉を蓄熱し、この蓄熱された熱風炉に空気を供給することで、1112Nm3/tp、1150°Cの熱風を製造し、高炉に送風している。これに対して本実施例では、上記コークス炉ガスの代わりに本発明法で得られたCOガス:75Nm3/tp発熱量:2950kcal/Nm3を高炉ガス:493Nm3/tp発熱量:740kcal/Nm3に混合して568Nm3/tp1032kcal/Nm3の混合ガスとし、この混合ガスを熱風炉で燃焼させ、1112Nm3/tp、1150°Cの熱風を製造し、高炉に送風した。この結果、通常の操業で利用していた40Nm3/tpのコークス炉ガスが削減でき、削減されたコークス炉ガスは所内の加熱炉で使用することができた。"