"微粉炭を貯留する上部タンク及び下部タンクが直列に接続されて、下部タンクから高炉内に微粉炭を吹き込み可能となっていると共に、上記上部タンクに直列に接続されて当該上部タンクに微粉炭を供給する供給部を備えた微粉炭吹込み設備における、上記下部タンクの秤量値を補正する秤量値補正方法において上記供給部の秤量値の単位時間当たりの変化量を積算した値と、上記下部タンクの秤量値の単位時間当たりの変化量を積算した値とに基づき求めた補正係数によって、上記下部タンクの秤量値を補正することで、当該下部タンクの質量を求めることを特徴とする秤量値補正方法。上記補正係数は、上記下部タンクの秤量値の単位時間当たりの変化量を積算した値に対する、上記供給部の秤量値の単位時間当たりの変化量を積算した値の比で表すことを特徴とする請求項1に記載した秤量値補正方法。請求項1又は請求項2の秤量値補正方法に基づき、上記補正係数で補正した後の下部タンクの秤量値に基づき、高炉への微粉炭吹込量を推定することを特徴とする微粉炭吹込量推定方法。微粉炭を貯留する上部タンク及び下部タンクが直列に接続されて、下部タンクから高炉内に微粉炭を吹き込み可能となっていると共に、上記上部タンクに直列に接続されて当該上部タンクに微粉炭を供給する供給部を備えた微粉炭吹込み設備における、上記下部タンクから高炉への微粉炭吹込量を推定する微粉炭吹込量推定装置であって、上記供給部を秤量する供給部用秤量装置と、下部タンクを秤量する下部タンク用秤量装置と、上記供給部用秤量装置が秤量した秤量値の単位時間当たりの変化量を積算した第1積算値を算出する第1積算値算出部と、上記下部タンク用秤量装置が秤量した秤量値の単位時間当たりの変化量を積算した第2積算値を算出する第2積算値算出部と、上記第1積算値算出部及び第2積算値算出部がそれぞれ算出する第1積算値S1と第2積算値S2と、上記下部タンク用秤量装置が秤量した秤量値W1とから、下記1式によって補正後の下部タンクの秤量値である質量W1を求める秤量値補正部と、秤量値補正部が求めた質量W1に基づき、高炉への微粉炭吹込量を推定する吹込量演算部と、を備えることを特徴とする微粉炭吹込量推定装置。W1=S1/S2W11図3は、上部タンクの圧力Fp及び質量Fwが、インジェクションタンクの質量に影響を与えている状態を示す図である。この影響による測定誤差を補正するために、従来では、例えば補正関数質量△Winj=補正関数fFp、Fwとして演算する。また、インジェクションタンクの圧力及び質量が、上部タンクの質量の測定に影響を与えているので、インジェクションタンクから上部タンクヘの影響も同様に計算する必要がある。上記補正関数fは、実験、もしくはモデルより算出され、必要なパラメータが調整されるが、パラメータ調整に手間と労力が掛かる。また、上記のようにして求めた補正質量を、経年的な特性変化に対応させるためには、定期的に計算の再調整作業などのメンテナンスが要求される。本発明は、上記のような点に着目したもので、簡易にしかも経時的な特性変化も吸収するように、インジェクションタンクの秤量値測定値の補正をして所定精度でインジェクションタンクの質量を推定可能とすることを目的としている。上記課題を解決するために、本発明のうち請求項1に記載した発明は、微粉炭を貯留する上部タンク及び下部タンクが直列に接続されて、下部タンクから高炉内に微粉炭を吹き込み可能となっていると共に、上記上部タンクに直列に接続されて当該上部タンクに微粉炭を供給する供給部を備えた微粉炭吹込み設備における、上記下部タンクの秤量値を補正する秤量値補正方法において上記供給部の秤量値の単位時間当たりの変化量を積算した値と、上記下部タンクの秤量値の単位時間当たりの変化量を積算した値とに基づき求めた補正係数によって、上記下部タンクの秤量値を補正することで、当該下部タンクの質量を求めることを特徴とする。次に、請求項2に記載した発明は、請求項1に記載した構成に対し、上記補正係数は、上記下部タンクの秤量値の単位時間当たりの変化量を積算した値に対する、上記供給部の秤量値の単位時間当たりの変化量を積算した値の比で表すことを特徴とする。次に、請求項3に記載した発明は、請求項1又は請求項2の秤量値補正方法に基づき、上記補正係数で補正した後の下部タンクの秤量値に基づき、高炉への微粉炭吹込量を推定することを特徴とする微粉炭吹込量推定方法を提供するものである。次に、請求項4に記載した発明は、微粉炭を貯留する上部タンク及び下部タンクが直列に接続されて、下部タンクから高炉内に微粉炭を吹き込み可能となっていると共に、上記上部タンクに直列に接続されて当該上部タンクに微粉炭を供給する供給部を備えた微粉炭吹込み設備における、上記下部タンクから高炉への微粉炭吹込量を推定する微粉炭吹込量推定装置であって、上記供給部を秤量する供給部用秤量装置と、下部タンクを秤量する下部タンク用秤量装置と、上記供給部用秤量装置が秤量した秤量値の単位時間当たりの変化量を積算した第1積算値を算出する第1積算値算出部と、上記下部タンク用秤量装置が秤量した秤量値の単位時間当たりの変化量を積算した第2積算値を算出する第2積算値算出部と、上記第1積算値算出部及び第2積算値算出部がそれぞれ算出する第1積算値S1と第2積算値S2と、上記下部タンク用秤量装置が秤量した秤量値W1とから、下記2式によって補正後の下部タンクの秤量値である質量W1を求める秤量値補正部と、秤量値補正部が求めた質量W1に基づき、高炉への微粉炭吹込量を推定する吹込量演算部と、を備えることを特徴とする。W1=S1/S2W12本発明によれば、経時的な特性の変動も含んだ補正係数で、秤量値の誤差を修正補正できるようになる。したがって、高炉への微粉炭の吹込速度、吹込量管理などの精度向上を達成することが可能となる。このことは、高炉操業の安定化、原単位管理精度の向上に繋がる。次に、本発明の実施形態を図面を参照しつつ説明する。図1は、微粉炭吹込設備の構成図である。構成原料ヤード1に積み付けられた石炭は、中間ホッパー2を介して石炭ホッパー3に気体輸送され、更に石炭ミル4にて一定の粒度に粉砕されて微粉炭となる。この微粉炭は、気体輸送によってバグフィルター5に送られ、そのバグフィルター5にて捕集される。捕集された微粉炭は、供給部であるPCホッパー6に貯蔵される。さらに、上記PCホッパー6、上部タンク7、及びインジェクションタンク8下部タンクが上下に並んで直列に接続されていて、PCホッパー6から上部タンク7に微粉炭を投入つまり供給可能となっていると共に、上部タンク7からインジェクションタンク8に微粉炭を払出つまり供給可能となっている。さらに、上記インジェクションタンク8から羽口9aを介して高炉9内に、気体輸送によって微粉炭を連続して吹込み可能となっている。符号10のエアーコンプレッサーは気体輸送のためのエアーブースターガスを吹き込む装置である。このエアーコンプレッサー10によるエアーの流量や圧力などは、後述の微粉炭吹込流量制御部20からの指令に基づき、各弁を制御することで調整される。符号11のN2コンプレッサーは、インジェクションタンク8及び上部タンク7に対して不活性ガスを供給して各タンク7,8内を個別に加圧して当該タンク7,8内の圧力を調整するための装置である。このN2コンプレッサーからの高圧の不活性ガスは、後述の微粉炭吹込流量制御部20からの指令に基づき、各弁を制御することで調整される。ここで、PCホッパー6内は大気圧状態であり、高炉9内は高圧である。このため、インジェクションタンク8内は常時高圧に保持する必要がある。このため、インジェクションタンク8内は、上記N2コンプレッサー11によって常時加圧された状態に保持される。一方、上部タンク7は、PCホッパー6から微粉炭が投入されるときには大気圧状態インジェクションタンク8の圧よりも小さい圧とするが、インジェクションタンク8に微粉炭を払い出す際にはインジェクションタンク8と同圧まで加圧される。すなわち、上部タンク7が大気圧状態のときに、微粉炭をPCホッパー6から上部タンク7に輸送する。次に上部タンク7を密閉し、インジェクションタンク8と同じ圧力まで圧力を注入し均圧にした後に、上部タンク7からインジェクションタンク8に微粉炭を投入する。これを繰り返すことで、大気圧のPCホッパー6からインジェクションタンク8に微粉炭の輸送が可能となり、かつインジェクションタンク8は連続して高炉9へ微粉炭を吹き込むことが可能となる。また、PCホッパー6の質量を測定するホッパー用秤量機12、上部タンク7の質量を測定する上部タンク用秤量機13、インジェクションタンク8の質量を秤量する下部タンク用秤量機14を備える。秤量機としては、例えばロードセルが例示出来る。各秤量機12,13,14は測定した秤量値質量を、微粉炭吹込流量制御部20に出力する。ここで、インジェクションタンク8が上部タンク7から縁切りされている状態では、インジェクションタンク8の質量測定値の時間変化が、高炉9への微粉炭の吹込速度に相当する。このために、インジェクションタンク8の質量を秤量している。また、上部タンク7の質量を秤量しているのは、上部タンク7の質量を把握することで、上部タンク7からインジェクションタンク8への投入量を制御するためである。このように、上部タンク7及びインジェクションタンク8の各質量を把握することは、非常に重要である。しかし、上部タンク7、インジェクションタンク8は機械的に接続されているため、それぞれの質量により相互に影響を受ける。またタンク圧が高圧であるのでタンク圧力によっても相互に影響を受ける。そして、本実施形態は、上記秤量値の補正に、今まで使用していなかったPCホッパー6の質量変化の積算値を利用した点に特徴の一つがある。上記微粉炭吹込流量制御部20は、演算装置であって、図2に示すように、ホッパー用積算値算出部20A、上部タンク用積算値算出部20B、下部タンク用積算値算出部20C、上部タンク用補正係数算出部20D、下部タンク用補正係数算出部20E、上部タンク質量補正部20F、下部タンク質量補正部20G、微粉炭吹込量推定部20I、上部タンク払出量推定部20H、微粉炭吹込量調整部20Jを備える。ホッパー用積算値算出部20Aは、第1積算値算出部を構成し、ホッパー用秤量機12が測定した秤量値W3を時間微分して単位時間当たりの変化量を演算し、その演算した変化量を順次積算してホッパー積算値S1を算出する。時間微分は、例えば、予め設定した秤量値取得サイクル単位に、前回取得した秤量値との差分を微分値変化量として求める。そして、秤量値取得サイクル単位に求めた微分値変化量を積算していく。以下の積算値算出部の処理でも同様である。上部タンク用積算値算出部20Bは、上部タンク用秤量機13が測定した秤量値W2を時間微分して単位時間当たりの変化量を演算し、その演算した変化量を順次積算して上部タンク積算値S3を算出する。下部タンク用積算値算出部20Cは、第2積算値算出部を構成し、下部タンク用秤量機14が測定した秤量値W1を時間微分して単位時間当たりの変化量を演算し、その演算した変化量を順次積算して下部タンク積算値S2を算出する。上部タンク用補正係数算出部20Dは、上記ホッパー積算値S1と上記上部タンク積算値S3とによって、下記3式のように、上記上部タンク積算値S3に対する上記ホッパー積算値S1の比を上部タンク用補正係数αとして求める。α=k1S1/S33なお、ゲインk1は通常1としておけばよいが、設備条件や事前の実験などから適宜1以外を設定しても良い。下部タンク用補正係数算出部20Eは、上記ホッパー積算値S1と上記下部タンク積算値S2とによって、下記4式のように、上記下部タンク積算値S2に対する上記ホッパー積算値S1の比を下部タンク用補正係数βとして求める。β=k2S1/S24なお、ゲインk2は通常1としておけばよいが、設備条件や事前の実験などから適宜1以外の値設定しても良い。上部タンク質量補正部20Fは、下記5式のように、上記上部タンク用補正係数αを上部タンク用秤量機13が秤量した秤量値W2に乗算することで当該秤量値W2を補正して、補正後の秤量値である上部タンク7の質量W2を求める。W2=αW25下部タンク質量補正部20Gは、下記6式のように、上記下部タンク用補正係数βを下部タンク用秤量機14が秤量した秤量値W1に乗算することで当該秤量値W1を補正して、補正後の秤量値である下部タンクの質量W1を求める。W1=αW16ここで、下部タンク用補正係数算出部20E及び下部タンク質量補正部20Gは、秤量値補正部を構成する。微粉炭吹込量推定部20Iは、下部タンク質量補正部20Gが求めた下部タンクの質量W1から、微粉炭吹込量を推定する。例えば、質量W1の微分値単位時間当たりの変化量から微粉炭の吹込速度を求め、その求めた吹込速度の積算値によって、インジェクションタンク8から高炉9への微粉炭投入量を求める。上部タンク払出量推定部20Hは、たとえば下記7式のように、インジェクションタンク8への微粉炭払出し後の下部タンク質量補正部20Gで求めた下部タンクの秤量値でW1と、インジェクションタンク8への微粉炭払出し後の下部タンク質量補正部20Gで求めた下部タンクの秤量値でW1との差から、上部タンク払出量を求める。上部タンク払出量=払い出し後のW1-払い出し前のW17もちろん、上記上部タンク質量補正部20Fが求めた質量W2に基づき上部タンク払出量を求めても良い。微粉炭吹込量調整部20Jは、微粉炭吹込量推定部20Iが求めた高炉9への微粉炭投入量若しくは吹込速度、上部タンク払出量推定部20Hが求めた上部タンク7からの投入量払出量に基づき、高炉9への微粉炭吹込量が、予め設定した目標吹込量となるように、各弁を調整して気体輸送の流量その他を制御する。ここで、上記補正の方法の妥当性について説明する。PCホッパー6、上部タンク7、インジェクションタンク8は直列に接続されると共に、PCホッパー6が最上部となり、上流から下流に向けて微粉炭の投入が段階的に行われる。このため、下記式によって、各部6,7,8での質量秤量値は近似することが出来る。PCホッパー質量W3=秤量値W3上部タンク質量W2=秤量値W2補正関数質量1インジェクションタンク質量W1=秤量値W1補正関数質量2ここで、上記補正関数質量1及び補正関数質量2は、それぞれ上部タンク7の質量及び圧力、インジェクションタンク8の質量及び圧力をパラメータとした関数である。例えば、上部タンク質量をx:変数として、インジェクションタンク質量に対し上記質量xが与える影響、すなわち補正量を、下記二次関数で近似できたとする。補正関数質量2=ax2bxcここで、a、b、cは関数のパラメータであり、実験的、もしくは物理モデル的に求められる値である。しかし、上記パラメータはシステム独自の数値であり、経年的にシステムの特性が変化した場合には、調整が必要な値である。このパラメータa、b、cを実験的に求める場合、上部タンク質量及び圧力、インジェクションタンク質量及び圧力を変化させ、それがインジェクションタンク8に与える影響を測定して、上記二次関数で近似することとなる。このため、手間と労力が掛かる。これに対し、本実施形態では、下記のような考えに基づき補正する。各部6,7,8での投入量及び払出量の積算値の関係は、下記8式で表すことが出来る。この式は、積算量の累積値が大きくなるほど妥当性が増加する。ΣPCホッパー投入量=Σ上部タンク払出量=Σインジェクションタンク払出量8そして、上記8式の関係に着目し、ΣPCホッパー投入量を基準に他のホッパー質量の補正を実施する事とした。ここで、PCホッパー6は、インジェクションタンク8内の圧力よりも大幅に小さい一定圧力である大気圧状態での投入となることから、質量の補正項は不要と判断した。そして、本実施形態では、最上流位置にあるPCホッパー6の積算量ΣPCホッパー投入量を基準として補正する。上述のような各タンク7,8の質量及び圧力高圧による相互影響などが無い状態であれば、上記8式の関係から、下記9式を満足するはずである。ΣPCホッパー投入量/Σ上部タンク払出量=1ΣPCホッパー投入量/Σインジェクションタンク払出量=19しかし、上述のようにタンク7,8間における相互の影響によって、上記9式が成り立たない。本実施形態では、それを利用して、タンク7,8間における相互の影響分を補正するものである。すなわち、タンク7,8間における相互影響による補正係数である、上部タンク用補正係数α及び下部タンク用補正係数βを、PCホッパー6の秤量値の変化の積算値を基準として、下記10式に基づき設定出来る。α=ΣPCホッパー投入量/Σ上部タンク払出量β=ΣPCホッパー投入量/Σインジェクションタンク払出量10そして上部タンク用補正係数α及び下部タンク用補正係数βは、ゲインとして求まるので、下記11式式のように補正することが出来る。上部タンク質量W2=α×秤量値W211インジェクションタンク質量W1=β×秤量値W112以上のように補正することで、所定の精度をもって、少なくともインジェクションタンク質量W1を求めることができたならば、下記13式、14式によって、各タンク7,8からの払出量を演算することが可能となる。上部タンク払出量=インジェクションタンクの払出し後質量補正有り-インジェクションタンクの払出し前後質量補正有り13インジェクションタンク払出量=∫吹込速度dt14作用効果本実施形態にあっては、上部タンク7の前段であるPCホッパー6に独立した秤量機12を設置し、この秤量機12の変化の積算値と、上部タンク7、インジェクションタンク8の秤量値の変化の積算値とを比較する事で、上部タンク質量W2及びインジェクションタンク質量W1を補正する。このため、経時的な特性変化があっても、その経時的な特性変化を含んだ補正係数α、βを求めることが可能となる、すなわち、本実施形態では、経時的な特性の変動による秤量値の誤差を修正できるようになった。この結果、高炉9への微粉炭の吹込速度、吹込量管理の精度向上を達成することが可能となり、これにより高炉操業の安定化、原単位管理精度の向上を達成できる。特に積算値の累積が大きくなるほど、本実施形態の補正係数α、βの信頼性度が向上する。なお、上述のように補正関数質量で補正する場合には、経年的にシステムの特性が変化した場合には、パラメータを調整する必要が発生するが、このパラメータa、b、cを実験的に求める場合、上部タンク質量及び圧力、インジェクションタンク質量及び圧力を変化させ、それがインジェクションタンク8に与える影響を測定して、上記二次関数で近似することとなる。このため、手間と労力が掛かる。本実施形態では、このような手間及び労力が不要となる。ここで、本実施形態によって求めたインジェクションタンク払出量と、従来の方式で求めたインジェクションタンク払出量補正関数質量のパラメータ調整した後の値とを求めてみたところ、本発明に基づく方法によって補正することで、より精度良くインジェクションタンク払出量を求めることができることを確認した。"