ポンプを駆動するモータ部、該モータ部のシャフトと嵌合され、両端が軸支持されたポンプ部シャフト、前記ポンプ部シャフトに嵌入され、外周に外歯を備えたインナギヤ、該インナギヤと噛合うように内周に内歯を備えたアウタギヤ、前記両ギヤを収容するギヤ収納部を備えたケース、及び前記両ギヤの対向空間である容積室に連通する吸入口及び吐出口が設けられ、前記ギヤ収納部の一側を塞ぐプレートを備え、前記インナギヤと前記アウタギヤとは偏心した状態で噛合うように配置される電動オイルポンプにおいて、前記両ギヤの中心間距離を下式にて表される歯形から決まる偏心量、偏心量=インナギヤ歯先径最大径-インナギヤ歯底径最小径/4より小さくし、前記両ギヤで形成されるシール点の隙間が小さくなるように前記両ギヤを配置する構成としたことを特徴とする電動オイルポンプ。ポンプを駆動するモータ部、該モータ部のシャフトの一端に挿入され、外周に外歯を備えたインナギヤ、該インナギヤと噛合うように内周に内歯を備えたアウタギヤ、前記両ギヤを収納するギヤ収納部を備えたケース、及び前記両ギヤの対向空間である容積室に連通する吸入口及び吐出口が設けられ、前記ギヤ収納部の一側を塞ぐプレートを備え、前記インナギヤと前記アウタギヤとは偏心した状態で噛合うように配置される電動オイルポンプにおいて、前記両ギヤの中心間距離を下式にて表される歯形から決まる偏心量、偏心量=インナギヤ歯先径最大径-インナギヤ歯底径最小径/4より小さくし、前記両ギヤで形成されるシール点の隙間が小さくなるように前記両ギヤを配置する構成としたことを特徴とする電動オイルポンプ。前記アウタギヤの外周と前記ギヤ収納部の隙間を30~55μmに設定した請求項1または請求項2に記載の電動オイルポンプ。前記インナギヤ及び前記アウタギヤの歯形から決まるシール点の隙間クリアランスDは、クリアランスD=アウタギヤ歯先径最小径アウタギヤ歯底径最大径/2-インナギヤ歯先径最大径ただし、D>0で表されるものであることを特徴とする請求項1~請求項3のいずれか一項に記載の電動オイルポンプ。しかし、特許文献1の発明では、1回転あたりの吐出流量がなるべく大きいギヤ仕様を採用し、モータ回転数を抑えていることから、ポンプの容積効率が低くなり、モータ出力に対するポンプの実仕事が低下し、ポンプ効率が悪化するという問題があった。さらに、ギヤ仕様が大きくなることにより、ポンプ部の負荷が大きくなり、モータ部の電流が増加することにより、発熱が増加するという問題があった。また、この問題を解決するためには、モータ出力増加が必要であり、これは、モータサイズ大型化に繋がるため、電動オイルポンプの小型化を図ることが困難であった。この発明は、このような問題を解決するためになされたもので、1回転当たりの吐出流量がなるべく大きいギヤ仕様を採用し、回転数を下げることなく、作動音を低減することができ、要求流量に見合った最適なギヤ仕様及び回転数を用いることにより、高効率な電動オイルポンプを得ることを目的としている。この発明に係る電動オイルポンプは、ポンプを駆動するモータ部、該モータ部のシャフトと結合され、両端が軸支持されたポンプ部シャフト、前記ポンプ部シャフトに嵌入され、外周に外歯を備えたインナギヤ、該インナギヤと噛合うように内周に内歯を備えたアウタギヤ、前記両ギヤを収容するギヤ収納部を備えたケース、及び前記両ギヤの対向空間である容積室に連通する吸入口及び吐出口が設けられ、前記ギヤ収納部の一側を塞ぐプレートを備え、偏心した状態で噛合うようになされた前記両ギヤの中心間距離を下式にて表される歯形から決まる偏心量、偏心量=インナギヤ歯先径最大径-インナギヤ歯底径最小径/4より小さくし、前記両ギヤで形成されるシール点の隙間が前記インナギヤ及び前記アウタギヤの歯形から決まるシール点の隙間より小さくなるように両ギヤを配置する構成としたものである。また、この発明に係る電動オイルポンプは、ポンプを駆動するモータ部、該モータ部のシャフトの一端に挿入され、外周に外歯を備えたインナギヤ、該インナギヤと噛合うように内周に内歯を備えたアウタギヤ、前記両ギヤを収納するギヤ収納部を備えたケース、及び前記両ギヤの対向空間である容積室に連通する吸入口及び吐出口が設けられ、前記ギヤ収納部の一側を塞ぐプレートを備え、偏心した状態で噛合うようになされた前記両ギヤの中心間距離を下式にて表される歯形から決まる偏心量、偏心量=インナギヤ歯先径最大径-インナギヤ歯底径最小径/4より小さくし、前記両ギヤで形成されるシール点の隙間が前記インナギヤ及び前記アウタギヤの歯形から決まるシール点の隙間より小さくなるように両ギヤを配置する構成としたものである。この発明によれば、両ギヤの中心間距離を歯形から決まる偏心量より小さくなるように両ギヤを配置し、シール点を接近させることにより、シール点におけるギヤ間クリアランスが小さくなり、吐出圧変動によるギヤ振動時の振幅を低減でき、ギヤの当接音を低減できるため、ギヤ仕様を流量が大きいサイズに変更し、回転数を低減することなく、電動オイルポンプの作動音を低減することができる。また、ギヤ振動時の振幅を抑制できることより、ギヤ当接時の衝撃を低減することができ、ギヤ歯面の耐久性向上が期待できる。また、両ギヤの中心位置をギヤ歯形から決まる偏心量より小さくなるようにずらした構成にすることにより、シール点付近のクリアランスが小さくなり、シール点付近での吐出側から吸入側へのオイルの漏れを低減でき、ポンプ性能を向上させることができる。さらに、ギヤ仕様を大きくし、回転数を低減することなく、作動音を低減できることより、要求流量に見合った最適なギヤ仕様及び最適な回転数を使用することが出来るため、電動オイルポンプの高効率化が期待できる。実施の形態1.図1、図2はこの発明の実施の形態1に係る電動オイルポンプの構造を示す図である。内接ギヤ式の電動オイルポンプは、外周に外歯を備えたインナギヤ1と、インナギヤ1と噛合い点Aにて噛合うように一定の偏心量を設けて配置された、内周に内歯を備えたアウタギヤ2を、ケース3に設けられたギヤ収納部3a内に挿入し、吸入ポート4a及び吐出ポート4bを備えたプレート4にて、ギヤ収納部3aの一側を塞ぐことにより、ポンプ部が構成されている。吸入ポート4a及び吐出ポート4bは、それぞれ、吸入開口部4d及び吐出開口部4eを介してインナギヤ1とアウタギヤ2との対向空間である容積室10に連通している。インナギヤ1は、ケース3に設けられた軸受6及びプレート4に設けられた軸受7にて両端が支持されたポンプ部シャフト5に、Hカット等にて嵌入されている。また、本オイルポンプを駆動するモータ部8には、ブラシレスモータ等を用い、ポンプ部シャフト5とモータ部シャフト9とはHカット等にて嵌合することにより、電動オイルポンプを構成している。なお、ギヤ両端面と対向するギヤ収納部上面3c、及びプレート上面4cには、吸入開口部3d、4d及び吐出開口部3e、4eが設けられている。また、ケース3、プレート4、モータ8は図示しないネジ止め等にて固定されている。ここで先ず、図4に示す一般的な内接ギヤ式の電動オイルポンプについて説明する。なお、図4に示す一般的な内接ギヤ式の電動オイルポンプの各構成要素には図1と同一の符号を付すことにより、各要素の説明は省略する。ここで、インナギヤ1の回転中心をOi、アウタギヤ2の回転中心をOoとする。インナギヤ1とアウタギヤ2は、インナギヤ1とアウタギヤ2が噛合うように下式で表されるように一定の偏心量COiとOoとの距離、偏心量C=インナギヤ歯先径最大径-インナギヤ歯底径最小径/4を設けて配置され、インナギヤ1とアウタギヤ2は噛合い点Aで噛合い、噛合い点Aの反対側にあるシール点Bにて、吸入部と吐出部をシールしており、シール点Bでは、微小なクリアランスD例えば80μm程度が設けられている。クリアランスDはインナギヤ1とアウタギヤ2の歯形から決まるもので、クリアランスD=アウタギヤ歯先径最小径アウタギヤ歯底径最大径/2-インナギヤ歯先径最大径ただし、D>0で表される値である。一般的な内接ギヤ式ポンプの作動原理を図4により説明する。ポンプ駆動源であるモータ部8に電圧を印加することにより、モータ部シャフト9、及びポンプ部シャフト5を介してインナギヤ1が回転し、噛合い点Aにてインナギヤ1と噛合うアウタギヤ2が噛合い、両ギヤが回転する。このとき、インナギヤ1とアウタギヤ2で構成される複数の容積室10の容積を変化させ、オイルを吸入吐出する。吸入行程では、回転に伴って、容積室10の容積が増加することにより、吸入ポート4a及び吸入開口部4dを介して容積室10にオイルが充填され、吐出行程では、回転に伴って、容積室10の容積が減少することで、容積室10に充填されたオイルが押出され、吐出開口部4e及び吐出ポート4bを介してオイルを吐出する。このとき、インナギヤ1及びアウタギヤ2には吸入部と吐出部の差圧により、図4の二重矢印F方向に荷重が発生する。またこの荷重はポンプの圧力脈動により変化する。このことから、ポンプ作動中において、インナギヤ1とアウタギヤ2は、シール点BのクリアランスDの幅で振動し、これが作動音増加の原因になると考えられる。これに対して、この発明の実施の形態1では、ギヤ収納部3aの中心を図2のように両ギヤ中心間距離が、歯形から決まる偏心量Cより小さくなる方向、例えばOoとOiを結ぶ線に対して45度の方向に微小量E例えば50μmずらし、アウタギヤ2の中心が、インナギヤ1及びアウタギヤ2の歯形から決まるアウタギヤ中心OoからOo’となるように配置し、シール点Bのクリアランスが小さくなるように構成している。なお、上述の、アウタギヤ中心Oo’の位置は、両ギヤの中心間距離Oi~Oo’<偏心量COi~Oo間距離となる位置であり、OoとOiを結ぶ線に対して45度の方向に限るものではない。従って、シール点BにおけるクリアランスはD-Eとなる。なお、図2bは図2aの中心部を拡大して示す図である。本実施の形態1では、上記構造をとることから、シール点BのクリアランスがD-Eとなり、一般的な内接式ギヤポンプに対して、シール点Bのクリアランスを40程度に設定することになり、ポンプ作動によるギヤ振動時の振幅を抑えることができ、同圧力で同流量のポンプ特性を確保する際に、作動音を3~5dBA程度低減することが可能となることが実験により検証されている。また、一般的に、微小隙間からの流体の漏れ量は、隙間の3乗に比例することが知られているが、上記構造では、シール点Bのクリアランスを40程度にしていることから、シール点からのオイル漏れ量が、一般的な内接ギヤ式ポンプに対して6程度に減少することから、ポンプ効率の向上を図ることが可能となる。実施の形態2.実施の形態2の構成を図4にて説明する。この発明の実施の形態2では、ポンプを駆動するための駆動源であるモータ部8、モータ部シャフト11の一端に嵌入された外周に外歯を備えたインナギヤ1、インナギヤ1と噛合い点Aで噛合うように一定の偏心量Cを設けて配置される、内周に内歯を備えたアウタギヤ2を、ケース3に設けられたギヤ収納部3aに挿入し、吸入ポート4a及び吐出ポート4bを備えたプレート4にて、挟み込み、モータ部8、ケース3、プレート4をネジ止め等にて固定している。このとき、実施の形態1同様、両ギヤ中心間距離が前記偏心量Cより小さくなる方向に、ギヤ収納部3aの中心をずらし、アウタギヤ中心をインナギヤ1とアウタギヤ2からなるシール点Bのクリアランスが小さくなる構成としている。本実施の形態2では、実施の形態1同様に作動音の低減およびポンプ効率の向上が図られると共に、ポンプ部シャフトとモータ部シャフトを嵌合する箇所が不要となることから、小型化が可能となる。なお、上記実施の形態1、2において、アウタギヤ2の外周とギヤ収納部3aとの隙間は、一般的に50~75μmの設定となっているが、30~55μmと小さく設定することにより、アウタギヤ2の振幅をさらに低減することができるため、作動音のさらなる低減が可能となる。また、このときの隙間の設定下限値は、オイル中に含まれる微小な異物に対する耐性等を考慮すると、30μmは確保しておく必要があることが実験にて確認されている。