シリンダブロックの冷却を確保しつつシリンダヘッドにおける冷却損失の発生が前記シリンダヘッドの断熱によって抑制可能な構造と、アルコールを含んだ燃料と空気とが混合した混合気が燃焼室に流入するときの流動方向を調整する気流調整弁と、を備える内燃機関の制御装置であって、前記燃料に含まれる前記アルコールの濃度が所定濃度以上である場合に、前記燃焼室に流入した前記混合気が前記シリンダヘッドに衝突するように前記気流調整弁の開度を制御する制御部を備えることを特徴とする内燃機関の制御装置。前記制御部は、前記燃料に含まれる前記アルコールの濃度が前記所定濃度以上である場合に、さらに前記内燃機関の運転条件が、前記燃焼室に流入した前記混合気が前記シリンダヘッドに衝突してもノッキングが発生しない前記内燃機関の運転条件である非ノッキング運転条件に含まれる場合に、前記燃焼室に流入した前記混合気が前記シリンダヘッドに衝突するように前記気流調整弁の開度を制御する請求項1記載の内燃機関の制御装置。前記制御部は、前記非ノッキング運転条件が前記燃料に含まれる前記アルコールの濃度と前記内燃機関の回転数と前記内燃機関の出力トルクとを用いて規定されたマップを参照することで、前記内燃機関の運転条件が前記非ノッキング運転条件に含まれる場合であると判定し、該マップは、前記内燃機関の前記回転数を一定とした場合に、前記燃料に含まれる前記アルコールの濃度が高いほど前記非ノッキング運転条件に対応する前記内燃機関の前記出力トルクが大きくなるように規定されている請求項2記載の内燃機関の制御装置。前記シリンダブロックの冷却を確保しつつ前記シリンダヘッドにおける冷却損失の発生が前記シリンダヘッドの断熱によって抑制可能な前記構造は、前記シリンダブロックの前記燃焼室に面した壁面の一部分である局所壁面を冷却することで前記シリンダブロックの冷却を確保し、前記制御部は、前記燃料に含まれる前記アルコールの濃度が前記所定濃度より小さい場合には、前記燃焼室に流入した前記混合気が前記局所壁面に衝突するように前記気流調整弁の開度を制御する請求項1~3のいずれか1項に記載の内燃機関の制御装置。前記所定濃度は、前記燃料に含まれる前記アルコールの濃度をノッキングが発生し難い高濃度とノッキングが発生し易い低濃度とに区分する濃度である請求項1~4のいずれか1項に記載の内燃機関の制御装置。前記アルコールはエタノールである請求項1~5のいずれか1項に記載の内燃機関の制御装置。ところで、内燃機関の中には、エタノール等のアルコールを含んだ燃料を用いるものがある。このような内燃機関に特許文献1に係る技術を応用してシリンダヘッドを断熱部材によって断熱した場合、燃焼室内の温度が上昇して、ノッキングが発生するおそれがある。そこで、ノッキングの発生を抑制するために冷却によって燃焼室の温度上昇を抑制した場合、燃料の気化が抑制されてしまい、燃料の燃焼性が悪化するおそれがある。本発明は、アルコールを含んだ燃料を用いる内燃機関におけるノッキングの発生および冷却損失の発生を抑制しつつ燃焼性を向上させることができる内燃機関の制御装置を提供することを目的とする。本発明に係る内燃機関の制御装置は、シリンダブロックの冷却を確保しつつシリンダヘッドにおける冷却損失の発生が前記シリンダヘッドの断熱によって抑制可能な構造と、アルコールを含んだ燃料と空気とが混合した混合気が燃焼室に流入するときの流動方向を調整する気流調整弁と、を備える内燃機関の制御装置であって、前記燃料に含まれる前記アルコールの濃度が所定濃度以上である場合に、前記燃焼室に流入した前記混合気が前記シリンダヘッドに衝突するように前記気流調整弁の開度を制御する制御部を備えることを特徴とする。本発明に係る内燃機関の制御装置によれば、内燃機関がシリンダブロックの冷却を確保しつつシリンダヘッドにおける冷却損失の発生がシリンダヘッドの断熱によって抑制可能な構造を有することから、燃焼室の温度上昇を抑制してノッキングの発生を抑制できるととともに、シリンダヘッドにおける冷却損失の発生を抑制することができる。また、アルコールを含んだ燃料を用いる内燃機関は、燃料に含まれるアルコールの濃度が高いほどノッキングが発生し難くなるという性質を有している。本発明に係る制御部は、燃料に含まれるアルコールの濃度が所定濃度以上である場合に燃焼室に流入した混合気がシリンダヘッドに衝突するように気流調整弁の開度を制御することから、アルコールの濃度が所定濃度より小さい場合に比較してノッキングが発生し難い場合に燃焼室に流入した混合気をシリンダヘッドに衝突させることができる。その結果、ノッキングの発生を抑制しつつ燃焼室に流入した混合気をシリンダヘッドの熱で加熱することができる。それにより、ノッキングの発生を抑制しつつ混合気に含まれる燃料の気化を促進させて燃焼性を向上させることができる。以上のように本発明に係る内燃機関の制御装置によれば、アルコールを含んだ燃料を用いる内燃機関におけるノッキングの発生および冷却損失の発生を抑制しつつ燃焼性を向上させることができる。上記構成において、前記制御部は、前記燃料に含まれる前記アルコールの濃度が前記所定濃度以上である場合に、さらに前記内燃機関の運転条件が、前記燃焼室に流入した前記混合気が前記シリンダヘッドに衝突してもノッキングが発生しない前記内燃機関の運転条件である非ノッキング運転条件に含まれる場合に、前記燃焼室に流入した前記混合気が前記シリンダヘッドに衝突するように前記気流調整弁の開度を制御してもよい。この構成によれば、燃焼室に流入した混合気がシリンダヘッドの熱で加熱されたときにノッキングが発生することを阻止することができる。上記構成において、前記制御部は、前記非ノッキング運転条件が前記燃料に含まれる前記アルコールの濃度と前記内燃機関の回転数と前記内燃機関の出力トルクとを用いて規定されたマップを参照することで、前記内燃機関の運転条件が前記非ノッキング運転条件に含まれる場合であると判定し、該マップは、前記内燃機関の前記回転数を一定とした場合に、前記燃料に含まれる前記アルコールの濃度が高いほど前記非ノッキング運転条件に対応する前記内燃機関の前記出力トルクが大きくなるように規定されていてもよい。この構成によれば、燃焼室に流入した混合気をシリンダヘッドに衝突させる内燃機関の運転条件の範囲を、燃料に含まれるアルコールの濃度に応じて広くすることができる。それにより、燃料の気化の促進をアルコールの濃度に応じて適切に行うことができる。上記構成において、前記シリンダブロックの冷却を確保しつつ前記シリンダヘッドにおける冷却損失の発生が前記シリンダヘッドの断熱によって抑制可能な前記構造は、前記シリンダブロックの前記燃焼室に面した壁面の一部分である局所壁面を冷却することで前記シリンダブロックの冷却を確保し、前記制御部は、前記燃料に含まれる前記アルコールの濃度が前記所定濃度より小さい場合には、前記燃焼室に流入した前記混合気が前記局所壁面に衝突するように前記気流調整弁の開度を制御してもよい。この構成によれば、燃料に含まれるアルコールの濃度が所定濃度より小さい場合に燃焼室に流入した混合気を局所壁面によって冷却することができる。それによりノッキングの発生を抑制することができる。また、シリンダブロックの燃焼室に面した壁面の一部分が冷却されていることから、シリンダブロックの燃焼室に面した壁面全体が冷却される場合に比較して、シリンダブロックにおける冷却損失の発生が抑制されている。上記構成において、前記所定濃度は、前記燃料に含まれる前記アルコールの濃度をノッキングが発生し難い高濃度とノッキングが発生し易い低濃度とに区分する濃度である構成としてもよい。上記構成において、前記アルコールはエタノールである構成としてもよい。この構成によれば、エタノールを含んだ燃料を用いる内燃機関におけるノッキングの発生および冷却損失の発生を抑制しつつ燃焼性を向上させることができる。本発明によれば、アルコールを含んだ燃料を用いる内燃機関におけるノッキングの発生および冷却損失の発生を抑制しつつ燃焼性を向上させることができる内燃機関の制御装置を提供することができる。以下、本発明を実施するための形態を説明する。本発明の実施例1に係る内燃機関10の制御装置100以下、制御装置100と略称するについて説明する。図1aは、本実施例に係る制御装置100および内燃機関10を備える内燃機関システム5の模式図である。なお、図1aの内燃機関10は、内燃機関10のクランク軸の軸線方向から内燃機関10を見た模式図となっている。本実施例に係る内燃機関10は、アルコールを含んだ燃料を用いて作動する内燃機関である。アルコールの種類は、特に限定されるものではなく、例えばメタノール、エタノール等を用いることができる。本実施例においては、アルコールの一例としてエタノールを用いる。内燃機関10は、シリンダブロック11と、シリンダブロック11の上方に配置されたシリンダヘッド12と、シリンダブロック11内に配置されたピストン13とを備えている。シリンダブロック11とシリンダヘッド12とピストン13とによって囲まれた領域に、燃焼室14が形成されている。なお、本実施例に係る上方および下方は、必ずしも重力方向における上方および下方と一致している必要はない。例えば、本実施例に係る上方および下方は水平方向であってもよい。シリンダヘッド12は、燃焼室14に吸気を導くための吸気通路15と燃焼室14から排気を排出するための排気通路16とを備えている。内燃機関10の吸気行程において燃焼室14には、吸気として燃料と空気とが混合した混合気が導かれる。シリンダヘッド12には、ヘッド流路17が形成されている。ヘッド流路17は、シリンダヘッド12を冷却するための流体が流通する流路である。内燃機関10は、吸気通路15を開閉する吸気弁18と、排気通路16を開閉する排気弁19と、燃焼室14の混合気に火花を点火する点火プラグ20とを備えている。すなわち、本実施例に係る内燃機関10は、火花点火式の内燃機関である。本実施例において点火プラグ20は、燃焼室14の天井部の中央に配置されている。但し、点火プラグ20の配置箇所は、これに限定されるものではない。また、本実施例に係る制御装置100は火花点火式の内燃機関以外の内燃機関に適用することもできる。内燃機関10は、吸気通路15に気流調整弁21を備えている。気流調整弁21は制御装置100に制御されて、燃焼室14に流入する気流の流動方向を調整する弁である。混合気は気流に乗って燃焼室14に流入する。したがって、気流調整弁21は、気流の流動方向を調整することで、混合気が燃焼室14に流入するときの流動方向も調整している。気流調整弁21としては、タンブルコントロールバルブ、スワールコントロールバルブ等を用いることができる。本実施例においては、吸気行程において燃焼室14にタンブルが生成されるため、気流調整弁21としてタンブルコントロールバルブを用いる。なお、吸気行程において燃焼室14にスワールが生成される内燃機関の場合、気流調整弁21としてスワールコントロールバルブを用いればよい。内燃機関10は、局所冷却装置30を備えている。局所冷却装置30は、シリンダブロック11の燃焼室14に面した壁面以下、シリンダブロック11の壁面と略称するの一部分である局所壁面22を冷却する装置である。局所冷却装置30は、制御装置100によって制御される。局所冷却装置30は、局所流路31を備えている。なお、図1aにおいて、シリンダブロック11の局所壁面22と局所流路31とによって挟まれた領域には、水平方向に対して側に傾斜した線と-側に傾斜した線とによってハッチングが施されている。局所壁面22および局所冷却装置30の詳細は後述する。内燃機関10は、制御装置100の動作に必要な情報を検出するための各種センサを備えている。例えば内燃機関10は、クランクポジションセンサ40および濃度センサ41を備えている。クランクポジションセンサ40は、内燃機関10のクランク軸の位置を検出し、検出結果を制御装置100に伝える。制御装置100は、クランクポジションセンサ40の検出結果に基づいて、内燃機関10の回転数および内燃機関10の出力トルクを取得する。なお、制御装置100が内燃機関10の回転数および出力トルクを取得できる情報を検出できるセンサであれば、クランクポジションセンサ40以外のセンサを用いてもよい。濃度センサ41は、燃料に含まれるアルコール本実施例においてはエタノールの濃度を検出し、検出結果を制御装置100に伝える。具体的には濃度センサ41は、吸気通路15に配置されて、混合気中の燃料に含まれるエタノールの濃度を検出している。なお、濃度センサ41の配置箇所はこれに限定されるものではない。例えば、濃度センサ41は、燃料タンクと燃料噴射弁とを連通する燃料用の流路等に配置されていてもよい。制御装置100は、CPUCentralProcessingUnit101、ROMReadOnlyMemory102およびRAMRandomAccessMemory103を備える電子制御装置ElectronicControlUnitである。図1bは制御装置100の機能ブロック図である。制御装置100の機能は、制御部104および記憶部105によって実現することができる。制御部104は、各種センサの検出結果を受けて気流調整弁21および局所冷却装置30を制御する機能を有している。記憶部105は、制御部104の制御に必要なデータ等を記憶する機能を有している。制御部104は、記憶部105の記憶したデータ等を適宜参照しながら各種制御を行う。制御部104の機能はCPU101によって実行され、記憶部105の機能はROM102およびRAM103によって実行される。続いて局所壁面22および局所流路31について説明する。図2a~図2cは、局所壁面22および局所流路31を説明するための図である。図2aは気流調整弁21の開度がゼロの場合における内燃機関10を示し、図2bは気流調整弁21の開度が所定の開度の場合における内燃機関10を示している。図2aおよび図2bにおいて、気流が矢印で図示されている。図2cは、局所流路31を上方側から見た図である。なお、図2cにおいて、吸気弁18および排気弁19も想像線によって図示されている。図2cに示すように、本実施例に係る吸気弁18はクランク軸線23を挟んで一方の側に2つ配置され、排気弁19はクランク軸線23を挟んで他方の側に2つ配置されている。但し吸気弁18および排気弁19の個数は、これに限定されるものではない。内燃機関10において、燃焼室14に流入した混合気がシリンダブロック11の壁面に衝突する箇所は、気流調整弁21の開度に応じて変化する。気流調整弁21および局所壁面22は、気流調整弁21の開度に応じて燃焼室14に流入した混合気が局所壁面22に衝突しない状態と燃焼室14に流入した混合気が局所壁面22に衝突する状態とが得られるように、設定されている。本実施例においては、図2aに示すように、気流調整弁21の開度がゼロの場合、気流に乗って燃焼室14に流入した直後の混合気は、シリンダヘッド12の燃焼室14に面した部分に衝突する。図2bに示すように、気流調整弁21の開度が所定の開度の場合、気流に乗って燃焼室14に流入した直後の混合気は、局所壁面22に衝突する。局所壁面22は、気流調整弁21の開度が所定の開度のときに燃焼室14に流入した混合気が衝突するシリンダブロック11の壁面部分である。本実施例においては、局所壁面22とシリンダヘッド12との間には所定の距離が設けられている。またピストン13が下死点に位置した場合、ピストン13の冠面と局所壁面22との間にも所定の距離が設けられている。なお、気流調整弁21の所定の開度は、記憶部105が記憶しておく。局所流路31は、シリンダブロック11における局所壁面22に対応した部分に限定して形成された流路である。本実施例においては、図2aおよび図2bに示すように、局所流路31の高さと局所壁面22の高さとは等しく設定されている。図2cに示すように局所流路31は、シリンダブロック11のクランク軸線23よりも排気弁19側に形成されている。なお、図2cにおいて局所壁面22は、シリンダブロック11の壁面のうちクランク軸線23よりも排気弁19側の部分である。後述するように、局所流路31には局所壁面22よりも低温の流体が流動する。それにより局所流路31は、局所壁面22を冷却する機能を有している。局所流路31は、局所壁面22を冷却できる態様であれば、その形状は特に限定されるものではない。例えば、図2aおよび図2bにおいて、局所流路31の高さは局所壁面22の高さと同じでなくてもよい。また、図2cにおいて局所流路31は、シリンダブロック11の壁面のうち、クランク軸線23よりも排気弁19側の箇所のさらに一部分に限定して形成されていてもよい。なお、局所流路31の体積は小さい方が好ましい。冷却時のエネルギー損失が少なくて済むからである。続いて局所冷却装置30および内燃機関10の冷却構造について説明する。図3は、局所冷却装置30および内燃機関10の冷却構造を説明するための図である。局所冷却装置30は、前述した局所流路31の他に、ポンプ32、冷却装置33および循環流路34を備えている。局所流路31とポンプ32と冷却装置33とは、循環流路34によって連通されている。ポンプ32は、制御部104によって制御されて流体を圧送する。流体としては特に限定されないが、例えば水、不凍液等の冷却媒体としての機能を有する流体を用いることができる。冷却装置33は、制御部104に制御されることで、局所流路31に供給される流体を局所壁面22の温度よりも低い温度に冷却する装置である。制御部104がポンプ32および冷却装置33を作動させることで、ポンプ32から圧送された流体は、循環流路34を循環しながら、冷却装置33によって冷却されて局所流路31において局所壁面22を冷却する。すなわち、本実施例に係る局所冷却装置30は、局所流路31と、制御部104に制御されることで局所壁面22の温度よりも低い温度の流体を局所流路31に流通させる流体供給手段ポンプ32および冷却装置33とを備えている。なお、制御部104がポンプ32および冷却装置33を作動させる時期は、特に限定されるものではない。例えば、内燃機関10の冷却の必要性は、暖機運転時には小さく、暖機運転終了後においては高い。そのため制御部104は、暖機運転時にはポンプ32および冷却装置33を停止させ、暖機運転終了後においてポンプ32および冷却装置33を作動させてもよい。また、局所冷却装置30の構成は図3の構成に限定されるものではない。例えば局所冷却装置30は、冷却装置33を備えていなくてもよい。この場合、制御部104は、暖機運転終了後には、暖機運転時において局所流路31に流入する流体の流量よりも多い流量の流体が局所流路31に流入するようにポンプ32を制御してもよい。この場合においても、暖機運転終了後において、局所流路31を流動する流体によって局所壁面22を冷却することができる。続いて内燃機関10の冷却構造について説明する。内燃機関10の冷却構造は、前述した局所冷却装置30局所流路31、ポンプ32、冷却装置33および循環流路34に加えて、循環流路50および流量調整弁51を備えている。循環流路50は、ヘッド流路17とポンプ32とを連通するための流路である。なお、図3において循環流路50の一部および循環流路34の一部は合流しているが、これに限定されるものではない。流量調整弁51は、制御部104に制御されて循環流路50における流量を調整する弁である。本実施例において流量調整弁51は、循環流路50のヘッド流路17よりも上流側に配置されている。但し、流量調整弁51の配置箇所はこれに限定されるものではない。例えば流量調整弁51は、循環流路50のヘッド流路17よりも下流側に配置されていてもよい。制御部104は、例えば内燃機関10の負荷に応じて流量調整弁51を制御することで、循環流路50における流体の流量を循環流路34における流体の流量よりも小さく制御する。この場合、ヘッド流路17における流体の流量すなわち、シリンダヘッド12を冷却する流体の流量は、局所流路31における流体の流量よりも小さく制御される。その結果、シリンダヘッド12と流体との熱伝導は、シリンダブロック11と流体との熱伝導に比較して低く制御される。それにより、本実施例に係る冷却構造は、シリンダヘッド12が冷却用の流体から断熱された構造となっている。内燃機関10がこのような冷却構造を有することで、局所冷却装置30によってシリンダブロック11の冷却を確保することができる。また、シリンダヘッド12における冷却損失をシリンダブロック11における冷却損失よりも低く抑えることができる。すなわち、本実施例に係る冷却構造は、シリンダブロック11の冷却を確保しつつシリンダヘッド12における冷却損失の発生がシリンダヘッド12の断熱によって抑制可能な構造となっている。なお内燃機関10は、上述した冷却構造に代えてまたは上述した冷却構造とともに、断熱部材を有する構造を備えていてもよい。具体的には、内燃機関10は、シリンダヘッド12を燃焼室14から断熱する断熱部材を備えた構造を有していてもよい。この構造の一例として、シリンダヘッド12の燃焼室14に露出した部分に断熱部材を配置する構造を用いることができる。断熱部材としては、例えば、シリンダヘッド12を構成する材料である金属よりも熱伝導率の小さい部材を用いることができる。この場合、断熱部材によって燃焼室14からシリンダヘッド12への熱伝導を抑制することができる。それにより、シリンダブロック11の冷却を確保しつつシリンダヘッド12が燃焼室14から断熱された構造が得られる。この場合においても、シリンダヘッド12が燃焼室14から断熱されることで、シリンダヘッド12における冷却損失の発生が抑制されている。あるいは内燃機関10は、上記断熱部材を有する構造に代えてまたは上記断熱部材を有する構造とともに、シリンダヘッド12をシリンダブロック11から断熱する断熱部材を備える構造を有していてもよい。この構造として、例えばシリンダヘッド12のシリンダブロック11側の界面に断熱部材を配置する構造を用いることができる。この場合、断熱部材によってシリンダブロック11からシリンダヘッド12への熱伝導が抑制されることで、シリンダヘッド12がシリンダブロック11から断熱された構造が得られる。この場合においても、シリンダヘッド12がシリンダブロック11から断熱されることで、シリンダヘッド12における冷却損失の発生が抑制されている。上述したように内燃機関10がシリンダブロック11の冷却を確保しつつシリンダヘッド12における冷却損失の発生がシリンダヘッド12の断熱によって抑制可能な構造を有することで、以下の効果が得られる。図4a~図4c並びに図5aおよび図5bは、シリンダブロック11の冷却を確保しつつシリンダヘッド12における冷却損失の発生がシリンダヘッド12の断熱によって抑制可能な構造による効果を説明するための図である。まず、図4aに示すように、内燃機関10の正味仕事に用いられない損失として、ポンプ損失、排気損失、冷却損失、機械損失がある。これらの損失のうち冷却損失が占めるウエイトは大きい。そのため、冷却損失の発生抑制は内燃機関10の燃費向上に効果的である。図4cに示すように、冷却損失の発生抑制のためには、空気を断熱することが効果的である。しかしながら、例えばシリンダブロック11の壁面に断熱部材を配置する、ピストン13の冠面とシリンダブロック11との間に断熱部材を配置する等の方法でシリンダブロック11が燃焼室14から断熱された場合、図4bに示すように、シリンダブロック11の温度が上昇して燃焼室14内の混合気が加熱されてしまい、ノッキングが生じる可能性が高くなる。これに対して本実施例のようにシリンダブロック11の冷却を確保しつつシリンダヘッド12における冷却損失の発生がシリンダヘッド12の断熱によって抑制可能な構造の場合、シリンダブロック11の冷却が確保されていることから、シリンダブロック11の温度の上昇が抑制されている。それにより、シリンダヘッド12における冷却損失の発生を抑止して燃費向上を図りつつ、燃焼室14内の混合気の加熱を抑制してノッキングの発生を抑制することができる。また燃焼室14に占めるシリンダブロック11、シリンダヘッド12およびピストン13の表面積の割合は、図5aのようになっている。上死点付近において燃焼室14に占めるシリンダヘッド12およびピストン13の表面積の割合は、燃焼室14に占めるシリンダブロック11の表面積の割合よりも高くなっている。図5bに示すように、混合気の熱伝達率は、圧縮行程の上死点付近において顕著に高くなることが分る。したがって、内燃機関10の冷却損失の発生を抑制するためには、シリンダヘッド12における熱の移動量を抑制する方がシリンダブロック11における熱の移動量を抑制するよりも効果的である。すなわち、シリンダブロック11を断熱するよりもシリンダヘッド12を断熱することの方が、内燃機関10の冷却損失の発生を効果的に抑制することができ、内燃機関10の燃費を効果的に向上させることができる。一方、ノッキングの発生は圧縮端温度に依存する。したがって、吸気圧縮行程において燃焼室14に占める表面積の割合が相対的に大きいシリンダブロック11の温度上昇を抑制することが、ノッキングの発生の抑制にとって特に効果的である。以上のことから、本実施例のように内燃機関10がシリンダブロック11の冷却を確保しつつシリンダヘッド12における冷却損失の発生がシリンダヘッド12の断熱によって抑制可能な構造を有することで、内燃機関10におけるノッキングの発生および冷却損失の発生を効果的に抑制して、内燃機関10の燃費を効果的に向上できることが分る。続いて、制御装置100による気流調整弁21の制御について説明する。まず、図2aおよび図2bにおいて前述したように、本実施例に係る内燃機関10は、気流調整弁21の開度に応じて、燃焼室14に流入した混合気がシリンダヘッド12に衝突する状態図2aと、シリンダヘッド12に衝突せずにシリンダブロック11の局所壁面22に衝突する状態図2bとが得られるような構造を有している。ここで、アルコールを含んだ燃料を用いる内燃機関10は、燃料に含まれるアルコールの濃度が高いほど、ノッキングが発生し難くなるという性質を有している。そこで、本実施例に係る制御装置100の制御部104は、燃料に含まれるエタノールの濃度以下、エタノール濃度と略称する場合があるに応じて気流調整弁21の開度を制御する。具体的には制御部104は、濃度センサ41によって検出されたエタノール濃度が所定濃度以上か否かを判定する。その結果、エタノール濃度が所定濃度以上であると判定されなかった場合すなわちエタノール濃度が所定濃度より小さい場合には、制御部104は、燃焼室14に流入した混合気が局所壁面22に衝突するように気流調整弁21の開度を図2bで前述した所定の開度に制御する。この場合、燃焼室14に流入した混合気を局所壁面22によって効率的に冷却することができる。それによりノッキングの発生を抑制することができる。一方、エタノール濃度が所定濃度以上と判定された場合には、制御部104は、内燃機関10の運転条件が、燃焼室14に流入した混合気が図2aに示すようにシリンダヘッド12に衝突してもノッキングが発生しない内燃機関10の運転条件以下、この内燃機関10の運転条件を非ノッキング運転条件と称するに含まれるか否かを判定する。その結果、内燃機関10の運転条件が非ノッキング運転条件に含まれると判定された場合、制御部104は、燃焼室14に流入した混合気がシリンダヘッド12に衝突するように気流調整弁21の開度を図2aで前述した開度に制御する。この場合、燃焼室14に流入した混合気がシリンダヘッド12に衝突することで、混合気をシリンダヘッド12の熱で加熱して混合気に含まれる燃料の気化を促進させることができる。その結果、燃焼性を向上させることができる。また、内燃機関10の運転条件が非ノッキング運転条件の場合に混合気がシリンダヘッド12に衝突することから、混合気がシリンダヘッド12の熱で加熱されても、ノッキングの発生は阻止されている。一方、内燃機関10の運転条件が非ノッキング運転条件に含まれると判定されなかった場合、制御部104は、燃焼室14に流入した混合気が局所壁面22に衝突するように気流調整弁21の開度を、図2bで前述した所定の開度に制御する。この場合、燃焼室14に流入した混合気を局所壁面22によって効率的に冷却して、ノッキングの発生を抑制することができる。燃焼室14に流入した混合気を局所壁面22に衝突させるか否かの判断基準の一つである燃料に含まれるエタノールの所定濃度の具体的数値は、特に限定されるものではない。所定濃度は、予め実験、シミュレーション等によって適切な値を求めておき、記憶部105に記憶させておけばよい。制御部104は、濃度センサ41の検出結果に基づいて記憶部105の所定濃度を参照することで、燃料に含まれるエタノールの濃度が所定濃度以上であるか否かの判定を行う。なお所定濃度の一例として、燃料に含まれるエタノールの濃度をノッキングが発生し難い高濃度とノッキングが発生し易い低濃度とに区分する濃度を用いることができる。この場合、エタノール濃度がノッキングが発生し易い低濃度の場合に燃焼室14に流入した混合気がシリンダヘッドの熱によって加熱されることを阻止することができる。それにより、ノッキングの発生確率が高くなることを抑制することができる。また、少なくともエタノール濃度がノッキングが発生し難い高濃度の場合に、燃焼室14に流入した混合気をシリンダヘッドの熱によって加熱することができる。内燃機関10の運転条件が非ノッキング運転条件に含まれるか否かの判定の具体的手法は、特に限定されるものではない。本実施例に係る制御部104は、一例として、マップを参照することで、内燃機関10の運転条件が非ノッキング運転条件に含まれるか否かの判定を行う。本実施例においては、このマップの一例として、非ノッキング運転条件を燃料に含まれるエタノールの濃度と内燃機関10の回転数と内燃機関10の出力トルクとを用いて規定したマップを用いる。図6aは、非ノッキング運転条件を規定したマップの一例を示す図である。図6aの縦軸は内燃機関10の出力トルクを示し、横軸は内燃機関10の回転数を示している。境界線Aは出力トルクの上限値を示している。境界線B1~境界線B4はエタノール濃度を示している。境界線B1~境界線B4は、境界線B1、境界線B2、境界線B3および境界線B4の順に、エタノール濃度が高くなっている。各々の境界線B1~境界線B4より下側の領域領域Aが、非ノッキング運転条件に対応している。なお、境界線Aと各々の境界線B1~境界線B4とによって囲まれた領域領域Bは、燃焼室14に流入した混合気がシリンダヘッド12に衝突した場合に、ノッキングが発生する可能性がある内燃機関10の運転条件に対応している。図6bは、図6aのマップにおいて内燃機関10の回転数を一定とした場合における内燃機関10の出力トルクとエタノール濃度との関係を示す図である。図6bの縦軸は内燃機関10の出力トルクを示し、横軸はエタノール濃度を示している。図6bに図示された境界線よりも下側の領域Aが非ノッキング運転条件に対応している。図6bにおいて境界線は正に傾いていることから、エタノール濃度が高くなるほどノッキングが発生しない出力トルクは大きくなっている。そのため、図6aに係るマップにおいて境界線B1~境界線B4は、境界線B1、境界線B2、境界線B3および境界線B4の順に上側に移動しているのである。その結果、図6aのマップは、内燃機関10の回転数を一定とした場合に、エタノール濃度が高いほど非ノッキング運転条件に対応する内燃機関10の出力トルクが大きくなるように規定されている。なお、燃料に含まれるアルコールがエタノール以外のアルコールの場合であっても、非ノッキング運転条件を規定したマップは、図6aおよび図6bと同様のマップとなる。マップは記憶部105が記憶しておく。制御部104は、クランクポジションセンサ40の検出結果に基づいて取得した内燃機関10の出力トルクおよび回転数と濃度センサ41の検出結果に基づいて取得したエタノール濃度とがマップの非ノッキング運転条件領域Aに含まれているか否かを判定することで、内燃機関10の運転条件が非ノッキング運転条件に含まれるか否かを判定する。図7は、制御装置100のフローチャートの一例を示す図である。制御装置100の制御部104は図7のフローチャートを所定の周期で繰り返し実行する。なお、図7のフローチャートのスタート時点において局所壁面22は局所冷却装置30によって冷却されているものとする。まず制御部104は、濃度センサ41の検出したエタノール濃度が記憶部105に記憶された所定濃度以上であるか否かを判定するステップS10。ステップS10においてエタノール濃度が所定濃度以上であると判定された場合、制御部104は内燃機関10の運転条件が記憶部105に記憶された非ノッキング運転条件に含まれるか否かを判定するステップS20。本実施例において制御部104は、エタノール濃度と内燃機関10の回転数と内燃機関10の出力トルクとがマップの領域Aに含まれるか否かを判定することで、内燃機関10の運転条件が非ノッキング運転条件に含まれるか否かを判定する。ステップS20において内燃機関10の運転条件が非ノッキング運転条件に含まれると判定された場合、制御部104は燃焼室14に流入した混合気がシリンダヘッド12に衝突するように気流調整弁21の開度を制御するステップS30。次いで制御部104はフローチャートの実行を終了する。ステップS10においてエタノール濃度が所定濃度以上であると判定されなかった場合、またはステップS20において内燃機関10の運転条件が非ノッキング運転条件に含まれると判定されなかった場合、制御部104は燃焼室14に流入した混合気が局所壁面22に衝突するように気流調整弁21の開度を制御するステップS40。次いで制御部104はフローチャートの実行を終了する。以上のように本実施例に係る内燃機関10の制御装置100によれば、内燃機関10がシリンダブロック11の冷却を確保しつつシリンダヘッド12における冷却損失の発生がシリンダヘッド12の断熱によって抑制可能な構造を有することから、燃焼室14の温度上昇を抑制してノッキングの発生を抑制できるとともに、シリンダヘッド12における冷却損失の発生を抑制することができる。また、制御部104は、エタノール濃度が所定濃度以上であり且つ内燃機関10の運転条件が非ノッキング運転条件に含まれるときに、燃焼室14に流入した混合気がシリンダヘッド12に衝突するように気流調整弁21の開度を制御していることから、混合気をシリンダヘッド12の熱で加熱することができる。それにより、混合気に含まれる燃料の気化を促進させることができる。その結果、燃焼性を向上させることができる。それにより、内燃機関10の燃費を向上させることができる。また、内燃機関10の運転条件が非ノッキング運転条件に含まれる場合に混合気がシリンダヘッド12に衝突することから、混合気がシリンダヘッド12の熱で加熱されたときにノッキングが発生することが阻止されている。また制御部104は、エタノール濃度が所定濃度より小さい場合または内燃機関10の運転条件が非ノッキング運転条件に含まれない場合には、燃焼室14に流入した混合気が局所壁面22に衝突するように気流調整弁21の開度を制御している。この場合、燃焼室14に流入した混合気を局所壁面22によって効率的に冷却することができる。それにより、ノッキングの発生を抑制することができる。また制御部104は、非ノッキング運転条件がエタノール濃度と内燃機関10の回転数と内燃機関10の出力トルクとを用いて規定されたマップを参照することで、内燃機関10の運転条件が非ノッキング運転条件に含まれるか否かを判定し、このマップは、内燃機関10の回転数を一定とした場合に、エタノール濃度が高いほど非ノッキング運転条件に対応する内燃機関10の出力トルクが大きくなるように規定されている。それにより、燃焼室14に流入した混合気をシリンダヘッド12に衝突させる内燃機関10の運転条件の範囲をエタノール濃度に応じて広くすることができる。その結果、混合気に含まれる燃料の気化の促進をエタノールの濃度に応じて適切に行うことができる。なお、図7のフローチャートは、ステップS20を備えていなくてもよい。この場合、制御部104は、エタノール濃度が所定濃度以上である場合に、燃焼室14に流入した混合気がシリンダヘッド12に衝突するように気流調整弁21の開度を制御することになる。この場合においても、混合気をシリンダヘッド12の熱で加熱して混合気に含まれる燃料の気化を促進させることができる。また、エタノール濃度が所定濃度以上である場合は、エタノール濃度が所定濃度より小さい場合に比較してノッキングが発生し難い場合に相当することから、ノッキングが発生し難い場合に燃焼室14に流入した混合気をシリンダヘッド12に衝突させることができる。それにより、燃焼室14に流入した混合気がシリンダヘッド12の熱で加熱された場合にノッキングが発生することが抑制されている。その結果、エタノールを含んだ燃料を用いる内燃機関10におけるノッキングの発生および冷却損失の発生を抑制しつつ燃焼性を向上させることができる。また、内燃機関10はシリンダブロック11の冷却を確保するために局所冷却装置30を備えていることから、シリンダブロック11の燃焼室14に面した壁面全体が冷却される場合に比較して、シリンダブロック11における冷却損失の発生は抑制されている。なお、シリンダブロック11の冷却を確保するための構造は、局所冷却装置30を備える構造に限定されるものではない。例えば、シリンダブロック11の冷却を確保するための構造は、シリンダブロック11の燃焼室14に面した壁面全体を冷却媒体によって冷却する構造であってもよい。この場合においても、内燃機関10がシリンダブロック11の冷却を確保しつつシリンダヘッド12における冷却損失の発生がシリンダヘッド12の断熱によって抑制可能な構造を有し、制御部104がエタノール濃度が所定濃度以上である場合に燃焼室14に流入した混合気がシリンダヘッド12に衝突するように気流調整弁21の開度を制御することで、エタノールを含んだ燃料を用いる内燃機関10におけるノッキングの発生および冷却損失の発生を抑制しつつ燃焼性を向上させることができる。また制御部104が、エタノール濃度が所定濃度以上である場合に、さらに内燃機関10の運転条件が非ノッキング運転条件に含まれる場合に、燃焼室14に流入した混合気がシリンダヘッド12に衝突するように気流調整弁21の開度を制御することで、燃焼室14に流入した混合気がシリンダヘッド12の熱で加熱されたときにノッキングが発生することを阻止することができる。また、本実施例に係る制御装置100は、エタノール以外のアルコールを含んだ燃料を用いる内燃機関10に適用されてもよい。この場合、例えば制御部104は、燃料に含まれるアルコールの濃度が所定濃度以上である場合に、燃焼室14に流入した混合気がシリンダヘッド12に衝突するように気流調整弁21の開度を制御する。また制御部104は、燃料に含まれるアルコールの濃度が所定濃度より小さい場合には、燃焼室14に流入した混合気が局所壁面22に衝突するように気流調整弁21の開度を制御する。この場合、アルコールを含んだ燃料を用いる内燃機関10におけるノッキングの発生および冷却損失の発生を抑制しつつ燃焼性を向上させることができる。また制御部104は、燃料に含まれるアルコールの濃度が所定濃度以上である場合に、さらに内燃機関10の運転条件が非ノッキング運転条件に含まれる場合に、燃焼室14に流入した混合気がシリンダヘッド12に衝突するように気流調整弁21の開度を制御することで、燃焼室14に流入した混合気がシリンダヘッド12の熱で加熱されたときにノッキングが発生することを阻止することができる。以上本発明の好ましい実施形態について詳述したが、本発明はかかる特定の実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載された本発明の要旨の範囲内において、種々の変形変更が可能である。