側面が対向するように配列された複数の扁平管3132と、各扁平管3132の一端が接続された第1ヘッダ集合管60と、各扁平管3132の他端が接続された第2ヘッダ集合管70と、上記扁平管3132に接合された複数のフィン3536とを備え、上記扁平管3132の内部を流れる流体が該扁平管3132の外部を流れる空気と熱交換する熱交換器であって、それぞれが複数の上記扁平管3132を有する主熱交換領域51と補助熱交換領域52に区分され、上記第1ヘッダ集合管60と上記第2ヘッダ集合管70のそれぞれには、上記主熱交換領域51の扁平管31が連通する主連通空間6171と、上記補助熱交換領域52の扁平管32が連通する補助連通空間6272とが形成され、上記第2ヘッダ集合管70には、第1の端部76a77aが主連通空間71に接続して第2の端部76b77bが補助連通空間72に接続する接続用配管7677が取り付けられ、上記補助熱交換領域52の扁平管32を通過した流体が上記接続用配管7677を通って上記主熱交換領域51の扁平管31へ流入する動作が可能となっており、上記接続用配管7677の第1の端部76a77aは、上記第2ヘッダ集合管70のうち互いに隣り合う二つの上記扁平管31a31bの間の部分7374に対向していることを特徴とする熱交換器。請求項1において、上記主熱交換領域51では、上記接続用配管7677の第1の端部76a77aに隣接する二つの扁平管31a31bの間隔が、それ以外の扁平管31同士の間隔よりも広くなっていることを特徴とする熱交換器。請求項2において、上記主熱交換領域51は、それぞれが複数の上記扁平管31を有する複数の熱交換部51a~51cに区分され、上記第2ヘッダ集合管70には、主連通空間71を各熱交換部51a~51cに対応した複数の部分空間71a~71cに仕切る仕切板39cが設けられ、上記仕切板39cは、上記接続用配管7677の第1の端部76a77aに隣接する二つの扁平管31a31bの間に配置されていることを特徴とする熱交換器。請求項1乃至3の何れか一つにおいて、上記フィン36は、上記扁平管3132を差し込むための切り欠き部45が複数設けられた板状に形成され、上記扁平管3132の伸長方向に互いに所定の間隔をおいて配置され、上記切り欠き部45の周縁で上記扁平管3132を挟んでいることを特徴とする熱交換器。請求項1乃至4の何れか一つに記載の熱交換器23が設けられた冷媒回路20を備え、上記冷媒回路20において冷媒を循環させて冷凍サイクルを行うことを特徴とする空気調和機。特許文献1の熱交換器では、一方のヘッダ集合管に冷媒入口管が接続されており、この冷媒入口管からヘッダ集合管へ流入した冷媒が複数の扁平管へ分配される。ところが、この熱交換器では、ヘッダ集合管の内部空間において、冷媒入口管の端部と扁平管の端部とが対向している。このため、冷媒入口管から流出した冷媒は、主に冷媒入口管の端部と対向する扁平管へ流入することとなり、冷媒入口管の端部と対向しない扁平管へ流入する冷媒の流量が少なくなる。従って、この熱交換器では、各扁平管における冷媒の流量の差が大きくなり、熱交換器の性能が充分に発揮されないという問題があった。本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、一対のヘッダ集合管と複数の扁平管とを備える熱交換器において、各扁平管における冷媒の流量の差を縮小し、熱交換器の性能を充分に発揮させることにある。第1の発明は、側面が対向するように配列された複数の扁平管3132と、各扁平管3132の一端が接続された第1ヘッダ集合管60と、各扁平管3132の他端が接続された第2ヘッダ集合管70と、上記扁平管3132に接合された複数のフィン3536とを備え、上記扁平管3132の内部を流れる流体が該扁平管3132の外部を流れる空気と熱交換する熱交換器を対象とする。そして、それぞれが複数の上記扁平管3132を有する主熱交換領域51と補助熱交換領域52に区分され、上記第1ヘッダ集合管60と上記第2ヘッダ集合管70のそれぞれには、上記主熱交換領域51の扁平管31が連通する主連通空間6171と、上記補助熱交換領域52の扁平管32が連通する補助連通空間6272とが形成され、上記第2ヘッダ集合管70には、第1の端部76a77aが主連通空間71に接続して第2の端部76b77bが補助連通空間72に接続する接続用配管7677が取り付けられ、上記補助熱交換領域52の扁平管32を通過した流体が上記接続用配管7677を通って上記主熱交換領域51の扁平管31へ流入する動作が可能となっており、上記接続用配管7677の第1の端部76a77aは、上記第2ヘッダ集合管70のうち互いに隣り合う二つの上記扁平管31a31bの間の部分7374に対向しているものである。第1の発明では、熱交換器23が主熱交換領域51と補助熱交換領域52とに区分される。空気と熱交換する流体が補助熱交換領域52から主熱交換領域51へと流れる動作中の熱交換器23において、この流体は、第1ヘッダ集合管60の補助連通空間62と、補助熱交換領域52の扁平管32と、第2ヘッダ集合管70の補助連通空間72と、接続用配管7677と、第2ヘッダ集合管70の主連通空間71と、主熱交換領域51の扁平管31と、第1ヘッダ集合管60の主連通空間61とを順に通過する。その際、流体は、第2ヘッダ集合管70の補助連通空間72から接続用配管7677の第2の端部76b77bへ流入し、続いて接続用配管7677の第1の端部76a77aから第2ヘッダ集合管70の主連通空間71へ流入し、その後に主連通空間71に連通する複数の扁平管31へ分配される。第1の発明において、接続用配管7677の第1の端部76a77aは、第2ヘッダ集合管70のうち互いに隣り合う二つの扁平管31a31bの間の部分7374に対向している。つまり、接続用配管7677の第1の端部76a77aは、主連通空間71に接続する扁平管31の端部とは向かい合っておらず、第2ヘッダ集合管70のうち隣り合った扁平管31a31bの間の部分7374と向かい合っている。このため、接続用配管7677の第1の端部76a77aから流出した流体は、第2ヘッダ集合管70の内側面へ向かって吹き出され、その後に各扁平管31の内部へ流入する。第2の発明は、上記第1の発明において、上記主熱交換領域51では、上記接続用配管7677の第1の端部76a77aに隣接する二つの扁平管31a31bの間隔が、それ以外の扁平管31同士の間隔よりも広くなっているものである。ここで、扁平管3132同士の間隔が広すぎると、熱交換器23が大型化する。一方、接続用配管7677の第1の端部76a77aに隣接する二つの扁平管31a31bの間隔が狭すぎると、接続用配管7677の第1の端部76a77aの口径を充分に確保できなくなり、接続用配管7677を通過する冷媒の圧力損失が増加してしまう。それに対し、第2の発明では、接続用配管7677の第1の端部76a77aに隣接する二つの扁平管31a31bの間隔が、それ以外の扁平管31同士の間隔よりも広くなっている。接続用配管7677の第1の端部76a77aは、第2ヘッダ集合管70のうち隣り合った扁平管31a31bの間の部分7374に対向している。このため、接続用配管7677の第1の端部76a77aに隣接する二つの扁平管31a31bの間隔を広げることによって、接続用配管7677の第1の端部76a77aの口径が確保される。また、それ以外の扁平管31同士の間隔を広げる必要がないため、熱交換器23の大型化が抑制される。第3の発明は、上記第2の発明において、上記主熱交換領域51は、それぞれが複数の上記扁平管31を有する複数の熱交換部51a~51cに区分され、上記第2ヘッダ集合管70には、主連通空間71を各熱交換部51a~51cに対応した複数の部分空間71a~71cに仕切る仕切板39cが設けられ、上記仕切板39cは、上記接続用配管7677の第1の端部76a77aに隣接する二つの扁平管31a31bの間に配置されるものである。第3の発明では、主熱交換領域51が複数の熱交換部51a~51cに区分される。第2ヘッダ集合管70には、その主連通空間71を仕切板39cで区画することによって、各熱交換部51a~51cに対応した複数の部分空間71a~71cが形成される。仕切板39cは、接続用配管7677の第1の端部76a77aに隣接する二つの扁平管31a31bの間に配置される。従って、接続用配管7677の第1の端部76a77aは、部分空間71b71cの一方の端部に接続している。接続用配管7677の第1の端部76a77aから部分空間71b71cへ流入した流体は、仕切板39cとは反対側へ向かって流れ、その後に扁平管31の内部へ流入する。第4の発明は、上記第1~第3の何れか一つの発明において、上記フィン36は、上記扁平管3132を差し込むための切り欠き部45が複数設けられた板状に形成され、上記扁平管3132の伸長方向に互いに所定の間隔をおいて配置され、上記切り欠き部45の周縁で上記扁平管3132を挟んでいるものである。第4の発明の熱交換器23では、複数の板状のフィン36が扁平管3132の伸長方向に並んで配置され、これらフィン36の間を空気が通過する。フィン36には、複数の切り欠き部45が形成される。各フィン36では、切り欠き部45に扁平管3132が差し込まれ、切り欠き部45の周縁が扁平管3132を挟んでいる。第5の発明は、空気調和機を対象とする。そして、第1~第4の何れか一つの発明の熱交換器23が設けられた冷媒回路20を備え、上記冷媒回路20において冷媒を循環させて冷凍サイクルを行うものである。第5の発明の空気調和機10では、上記第1~第4の何れか一つの発明の熱交換器23が冷媒回路20に接続される。熱交換器23において、冷媒回路20を循環する冷媒は、扁平管3132の内部を流れ、扁平管3132の外部を流れる空気と熱交換する。本発明の熱交換器23において、第2ヘッダ集合管70の主連通空間71に接続する接続用配管7677の第1の端部76a77aは、第2ヘッダ集合管70のうち隣り合った扁平管31a31bの間の部分7374に対向している。従って、接続用配管7677の第1の端部76a77aから流出した流体は、第2ヘッダ集合管70の内側面に当たってから扁平管31の内部へ流れ込む。このため、本発明の熱交換器23では、接続用配管7677の第1の端部76a77aから流出した流体が一部の扁平管31だけに集中的に流れ込むことはない。従って、本発明によれば、各扁平管31における流体の流量の差を縮小することができ、熱交換器23の性能を充分に発揮させることが可能となる。特に、上記第2の発明の主熱交換領域51では、接続用配管7677の第1の端部76a77aに隣接する二つの扁平管31a31bの間隔が、それ以外の扁平管31同士の間隔よりも広くなっている。このため、接続用配管7677の第1の端部76a77aに隣接する二つの扁平管31a31bの間隔を広げることによって、接続用配管7677の第1の端部76a77aの口径を拡大することができ、その結果、接続用配管7677を流れる流体の圧力損失を低減できる。また、この発明では、接続用配管7677の第1の端部76a77aに隣接する扁平管31a31b以外の扁平管31同士の間隔を広げずに、接続用配管7677の第1の端部76a77aの口径を確保できる。従って、この発明によれば、熱交換器23の大型化を抑えつつ接続用配管7677を流れる流体の圧力損失を低減できる。以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。なお、以下の実施形態および変形例は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。本実施形態の熱交換器は、空気調和機10に設けられた室外熱交換器23である。以下では、先ず空気調和機10について説明し、その後に室外熱交換器23について詳細に説明する。-空気調和機-空気調和機10について、図1を参照しながら説明する。空気調和機の構成空気調和機10は、室外ユニット11および室内ユニット12を備えている。室外ユニット11と室内ユニット12は、液側連絡配管13およびガス側連絡配管14を介して互いに接続されている。空気調和機10では、室外ユニット11、室内ユニット12、液側連絡配管13およびガス側連絡配管14によって、冷媒回路20が形成されている。冷媒回路20には、圧縮機21と、四方切換弁22と、室外熱交換器23と、膨張弁24と、室内熱交換器25とが設けられている。圧縮機21、四方切換弁22、室外熱交換器23、および膨張弁24は、室外ユニット11に収容されている。室外ユニット11には、室外熱交換器23へ室外空気を供給するための室外ファン15が設けられている。一方、室内熱交換器25は、室内ユニット12に収容されている。室内ユニット12には、室内熱交換器25へ室内空気を供給するための室内ファン16が設けられている。冷媒回路20は、冷媒が充填された閉回路である。冷媒回路20において、圧縮機21は、その吐出側が四方切換弁22の第1のポートに、その吸入側が四方切換弁22の第2のポートに、それぞれ接続されている。また、冷媒回路20では、四方切換弁22の第3のポートから第4のポートへ向かって順に、室外熱交換器23と、膨張弁24と、室内熱交換器25とが配置されている。圧縮機21は、スクロール型またはロータリ型の全密閉型圧縮機である。四方切換弁22は、第1のポートが第3のポートと連通し且つ第2のポートが第4のポートと連通する第1状態図1に実線で示す状態と、第1のポートが第4のポートと連通し且つ第2のポートが第3のポートと連通する第2状態図1に破線で示す状態とに切り換わる。膨張弁24は、いわゆる電子膨張弁である。室外熱交換器23は、室外空気を冷媒と熱交換させる。室外熱交換器23については後述する。一方、室内熱交換器25は、室内空気を冷媒と熱交換させる。室内熱交換器25は、円管である伝熱管を備えたいわゆるクロスフィン型のフィンアンドチューブ熱交換器によって構成されている。空気調和機の運転動作空気調和機10は、冷房運転と暖房運転を選択的に行う。冷房運転中の冷媒回路20では、四方切換弁22を第1状態に設定した状態で、冷凍サイクルが行われる。この状態では、室外熱交換器23、膨張弁24、室内熱交換器25の順に冷媒が循環し、室外熱交換器23が凝縮器として機能し、室内熱交換器25が蒸発器として機能する。室外熱交換器23では、圧縮機21から流入したガス冷媒が室外空気へ放熱して凝縮し、凝縮後の冷媒が膨張弁24へ向けて流出してゆく。暖房運転中の冷媒回路20では、四方切換弁22を第2状態に設定した状態で、冷凍サイクルが行われる。この状態では、室内熱交換器25、膨張弁24、室外熱交換器23の順に冷媒が循環し、室内熱交換器25が凝縮器として機能し、室外熱交換器23が蒸発器として機能する。室外熱交換器23には、膨張弁24を通過する際に膨張して気液二相状態となった冷媒が流入する。室外熱交換器23へ流入した冷媒は、室外空気から吸熱して蒸発し、その後に圧縮機21へ向けて流出してゆく。-室外熱交換器-室外熱交換器23について、図2~5を適宜参照しながら説明する。なお、以下の説明に示す扁平管3132の本数と、主熱交換部51a~51c及び補助熱交換部52a~52cの数は、何れも単なる一例である。室外熱交換器の構成図2および図3に示すように、室外熱交換器23は、一つの第1ヘッダ集合管60と、一つの第2ヘッダ集合管70と、多数の扁平管3132と、多数のフィン36とを備えている。第1ヘッダ集合管60、第2ヘッダ集合管70、扁平管3132およびフィン35は、何れもアルミニウム合金製の部材であって、互いにロウ付けによって接合されている。なお、詳しくは後述するが、室外熱交換器23は、主熱交換領域51と補助熱交換領域52に区分されている。この室外熱交換器23では、一部の扁平管32が補助熱交換領域52を構成し、残りの扁平管31が主熱交換領域51を構成している。第1ヘッダ集合管60と第2ヘッダ集合管70は、何れも両端が閉塞された細長い中空の筒状に形成されている。図2および図3では、室外熱交換器23の左端に第1ヘッダ集合管60が立設され、室外熱交換器23の右端に第2ヘッダ集合管70が立設されている。つまり、第1ヘッダ集合管60と第2ヘッダ集合管70は、それぞれの軸方向が上下方向となる状態で設置されている。図4にも示すように、扁平管3132は、その断面形状が扁平な長円形となった伝熱管である。なお、図4には主熱交換領域51を構成する扁平管31だけが図示されているが、補助熱交換領域52を構成する扁平管32の形状は、主熱交換領域51を構成する扁平管31の形状と同じである。ただし、補助熱交換領域52を構成する扁平管32は、主熱交換領域51を構成する扁平管31と異なる形状のものであってもよい。例えば、補助熱交換領域52を構成する扁平管32は、主熱交換領域51を構成する扁平管31よりも幅空気の通過方向の幅が広くてもよい。図3に示すように、室外熱交換器23において、複数の扁平管3132は、その伸長方向が左右方向となり、それぞれの平坦な側面が対向する状態で配置されている。また、複数の扁平管3132は、互いに所定の間隔をおいて上下に並んで配置され、それぞれの伸長方向が実質的に平行になっている。図3に示すように、各扁平管3132は、その一端が第1ヘッダ集合管60に挿入され、その他端が第2ヘッダ集合管70に挿入されている。図4及び図5に示すように、各扁平管3132には、複数の流体通路34が形成されている。各流体通路34は、扁平管3132の伸長方向に延びる通路である。各扁平管3132において、複数の流体通路34は、扁平管3132の伸長方向と直交する幅方向に一列に並んでいる。各扁平管3132に形成された複数の流体通路34は、それぞれの一端が第1ヘッダ集合管60の内部空間に連通し、それぞれの他端が第2ヘッダ集合管70の内部空間に連通している。室外熱交換器23へ供給された冷媒は、扁平管3132の流体通路34を流れる間に空気と熱交換する。図4に示すように、フィン36は、金属板をプレス加工することによって形成された縦長の板状フィンである。フィン36には、フィン36の前縁即ち、風上側の縁部からフィン36の幅方向に延びる細長い切り欠き部45が、多数形成されている。フィン36では、多数の切り欠き部45が、フィン36の長手方向上下方向に一定の間隔で形成されている。切り欠き部45の風下寄りの部分は、管挿入部46を構成している。管挿入部46は、上下方向の幅が扁平管3132の厚さと実質的に等しく、長さが扁平管3132の幅と実質的に等しい。扁平管3132は、フィン36の管挿入部46に挿入され、管挿入部46の周縁部とロウ付けによって接合される。また、フィン36には、伝熱を促進するためのルーバー40が形成されている。そして、複数のフィン36は、扁平管3132の伸長方向に配列されることで、隣り合う扁平管3132の間を空気が流れる複数の通風路38に区画している。図2及び図3に示すように、室外熱交換器23は、上下に二つの熱交換領域5152に区分されている。室外熱交換器23では、上側の熱交換領域が主熱交換領域51となり、下側の熱交換領域が補助熱交換領域52となっている。各熱交換領域5152は、上下に三つずつの熱交換部51a~51c52a~52cに区分されている。つまり、室外熱交換器23では、主熱交換領域51と補助熱交換領域52のそれぞれが、複数且つ互いに同数の熱交換部51a~51c52a~52cに区分されている。なお、各熱交換領域5152に形成される熱交換部51a~51c52a~52cの数は、二つであってもよいし、四つ以上であってもよい。具体的に、主熱交換領域51には、下から上に向かって順に、第1主熱交換部51aと、第2主熱交換部51bと、第3主熱交換部51cとが形成されている。補助熱交換領域52には、下から上に向かって順に、第1補助熱交換部52aと、第2補助熱交換部52bと、第3補助熱交換部52cとが形成されている。各主熱交換部51a~51cと各補助熱交換部52a~52cは、扁平管3132が複数本ずつ備えている。また、図3に示すように、各主熱交換部51a~51cを構成する扁平管31の本数は、各補助熱交換部52a~52cを構成する扁平管32の本数よりも多くなっている。従って、主熱交換領域51を構成する扁平管31の本数は、補助熱交換領域52を構成する扁平管32の本数よりも多くなっている。主熱交換領域51を構成する複数の扁平管31は、原則的には互いに一定の間隔D1をおいて上下に配列されている。ただし、図4に示すように、主熱交換領域51では、隣り合う二つの主熱交換部51a~51cの境界に位置するフィン36の切り欠き部45に扁平管31が挿入されていない。このため、主熱交換領域51では、第1主熱交換部51aと第2主熱交換部51bの境界を挟んで上下に隣り合う二つの扁平管31aの間隔D2と、第2主熱交換部51bと第3主熱交換部51cの境界を挟んで上下に隣り合う二つの扁平管31bの間隔D3とが、残りの扁平管31同士の間隔D1よりも長くなるD2>D1D3>D1。なお、扁平管31a同士の間隔D2と扁平管31b同士の間隔D3は、互いに等しいD2=D3。図3に示すように、第1ヘッダ集合管60の内部空間は、仕切板39aによって上下に仕切られている。第1ヘッダ集合管60では、仕切板39aの上側の空間が上側空間61となり、仕切板39aの下側の空間が下側空間62となっている。上側空間61は、主熱交換領域51に対応した主連通空間を構成している。上側空間61は、主熱交換領域51を構成する扁平管31の全てと連通する単一の空間である。つまり、上側空間61は、各主熱交換部51a~51cの扁平管31と連通している。下側空間62は、補助熱交換領域52に対応した補助連通空間を構成している。下側空間62は、二枚の仕切板39bによって上下に仕切られている。つまり、下側空間62は、補助熱交換部52a~52cと同数本実施形態では三つの連通空間62a~62cに区画されている。最も下方に位置する第1連通空間62aは、第1補助熱交換部52aを構成する全ての扁平管32と連通する。第1連通空間62aの上方に位置する第2連通空間62bは、第2補助熱交換部52bを構成する全ての扁平管32と連通する。最も上方に位置する第3補助熱交換部52cは、第3補助熱交換部52cを構成する全ての扁平管32と連通する。図3に示すように、第2ヘッダ集合管70の内部空間は、主熱交換領域51に対応した主連通空間71と、補助熱交換領域52に対応した補助連通空間72とに区分されている。主連通空間71は、二枚の仕切板39cによって上下に仕切られている。この仕切板39cは、主連通空間71を、主熱交換部51a~51cと同数本実施形態では三つの部分空間71a~71cに区画している。最も下方に位置する第1部分空間71aは、第1主熱交換部51aを構成する全ての扁平管31と連通する。第1部分空間71aの上方に位置する第2部分空間71bは、第2主熱交換部51bを構成する全ての扁平管31と連通する。最も上方に位置する第3部分空間71cは、第3主熱交換部51cを構成する全ての扁平管31と連通する。補助連通空間72は、二枚の仕切板39dによって上下に仕切られている。この仕切板39dは、補助連通空間72を、補助熱交換部52a~52cと同数本実施形態では三つの部分空間72a~72cに区画している。最も下方に位置する第4部分空間72aは、第1補助熱交換部52aを構成する全ての扁平管32と連通する。第4部分空間72aの上方に位置する第5部分空間72bは、第2補助熱交換部52bを構成する全ての扁平管32と連通する。最も上方に位置する第6部分空間72cは、第3補助熱交換部52cを構成する全ての扁平管32と連通する。第2ヘッダ集合管70には、二本の接続用配管7677が取り付けられている。これら接続用配管7677は、何れも円管である。第1接続用配管76は、第1の端部76aが第2主熱交換部51bに対応する第2部分空間71bに接続され、第2の端部76bが第1補助熱交換部52aに対応する第4部分空間72aに接続される。第2接続用配管77は、第1の端部77aが第3主熱交換部51cに対応する第3部分空間71cに接続され、第2の端部77bが第2補助熱交換部52bに対応する第5部分空間72bに接続される。また、第2ヘッダ集合管70では、第3補助熱交換部52cに対応する第6部分空間72cと、第1主熱交換部51aに対応する第1部分空間71aとが、互いに連続した一つの空間を形成している。このように、本実施形態の室外熱交換器23では、第1主熱交換部51aと第3補助熱交換部52cが直列に接続され、第2主熱交換部51bと第1補助熱交換部52aが直列に接続され、第3主熱交換部51cと第2補助熱交換部52bが直列に接続されている。図2に示すように、室外熱交換器23には、液側接続部材80とガス側接続部材85とが設けられている。液側接続部材80およびガス側接続部材85は、第1ヘッダ集合管60に取り付けられている。液側接続部材80は、一つの分流器81と、三本の細径管82a~82cとを備えている。分流器81の下端部には、室外熱交換器23と膨張弁24を繋ぐ配管が接続されている。分流器81の上端部には、各細径管82a~82cの一端が接続されている。分流器81の内部では、その下端部に接続された配管と、各細径管82a~82cとが連通している。各細径管82a~82cの他端は、対応する連通空間62a~62cに接続されている。図3にも示すように、各細径管82a~82cは、対応する連通空間62a~62cの下端寄りの部分に開口している。なお、各細径管82a~82cの長さは、各補助熱交換部52a~52cへ流入する冷媒の流量の差がなるべく小さくなるように、個別に設定されている。ガス側接続部材85は、比較的大径の一つの配管で構成されている。ガス側接続部材85の一端は、室外熱交換器23と四方切換弁22の第3のポートを繋ぐ配管と接続されている。ガス側接続部材85の他端は、第1ヘッダ集合管60における上側空間61の上端寄りの部分に開口している。各接続用配管7677の第1の端部76a77aの配置について、図5を参照しながら説明する。各接続用配管7677の第1の端部76a77aは、第2ヘッダ集合管70に対して、扁平管31とは逆側から挿入されている。第1接続用配管76の第1の端部76aは、第1部分空間71aと第2部分空間71bを仕切る仕切板39cのすぐ上に配置されている。第2ヘッダ集合管70の長手方向本実施形態では、上下方向において、この仕切板39cと第1接続用配管76の第1の端部76aとは、第1主熱交換部51aと第2主熱交換部51bの境界を挟んで上下に隣り合う二つの扁平管31aの間に配置されている。より具体的に説明すると、この仕切板39cと第1接続用配管76の第1の端部76aとは、第1主熱交換部51aと第2主熱交換部51bの境界を挟んで上下に隣り合う二つの扁平管31aの一方よりも上方で、且つ他方よりも下方の位置に設けられている。第2ヘッダ集合管70では、第1接続用配管76の第1の端部76aに隣接するこれら二つの扁平管31aの間の部分が、第1の中間壁部73となっている。そして、第1接続用配管76の第1の端部76aは、隣接する扁平管31aの端部とは対向せず、第2ヘッダ集合管70の第1の中間壁部73と対向している。第2接続用配管77の第1の端部77aは、第2部分空間71bと第3部分空間71cを仕切る仕切板39cのすぐ上に配置されている。第2ヘッダ集合管70の長手方向本実施形態では、上下方向において、この仕切板39cと第2接続用配管77の第1の端部77aとは、第2主熱交換部51bと第3主熱交換部51cの境界を挟んで上下に隣り合う二つの扁平管31bの間に配置されている。より具体的に説明すると、この仕切板39cと第2接続用配管77の第1の端部77aとは、第2主熱交換部51bと第3主熱交換部51cの境界を挟んで上下に隣り合う二つの扁平管31bの一方よりも上方で、且つ他方よりも下方の位置に設けられている。第2ヘッダ集合管70では、第2接続用配管77の第1の端部77aに隣接するこれら二つの扁平管31bの間の部分が、第2の中間壁部74となっている。そして、第2接続用配管77の第1の端部77aは、隣接する扁平管31bの端部とは対向せず、第2ヘッダ集合管70の第2の中間壁部74と対向している。室外熱交換器における冷媒の流れ/凝縮器の場合空気調和機10の冷房運転中には、室外熱交換器23が凝縮器として機能する。冷房運転中における室外熱交換器23での冷媒の流れを説明する。室外熱交換器23には、圧縮機21から吐出されたガス冷媒が供給される。圧縮機21から送られたガス冷媒は、ガス側接続部材85を介して第1ヘッダ集合管60の上側空間61へ流入した後、主熱交換領域51の各扁平管31へ分配される。主熱交換領域51の各主熱交換部51a~51cにおいて、扁平管31の流体通路34へ流入した冷媒は、流体通路34を流れる間に室外空気へ放熱して凝縮し、その後に第2ヘッダ集合管70の対応する各部分空間71a~71cへ流入する。主連通空間71の各部分空間71a~71cへ流入した冷媒は、補助連通空間72の対応する部分空間72a~72cへ送られる。具体的に、主連通空間71の第1部分空間71aへ流入した冷媒は、下方へ流れ落ちて補助連通空間72の第6部分空間72cへ流れ込む。主連通空間71の第2部分空間71bへ流入した冷媒は、第1接続用配管76の第1の端部76aへ流入し、第1接続用配管76を通って補助連通空間72の第4部分空間72aへ流入する。主連通空間71の第3部分空間71cへ流入した冷媒は、第2接続用配管77の第1の端部77aへ流入し、第2接続用配管77を通って補助連通空間72の第5部分空間72bへ流入する。補助連通空間72の各部分空間72a~72cへ流入した冷媒は、対応する補助熱交換部52a~52cの各扁平管32へ分配される。各扁平管32の流体通路34を流れる冷媒は、室外空気へ放熱して過冷却液となり、その後に第1ヘッダ集合管60の補助連通空間62の対応する連通空間62a~62cへ流入する。その後、冷媒は、液側接続部材80の対応する細径管82a~82cを通って室外熱交換器23から流出してゆく。室外熱交換器における冷媒の流れ/蒸発器の場合空気調和機10の暖房運転中には、室外熱交換器23が蒸発器として機能する。暖房運転中における室外熱交換器23での冷媒の流れを説明する。室外熱交換器23には、膨張弁24を通過する際に膨張して気液二相状態となった冷媒が供給される。膨張弁24から送られた冷媒は、液側接続部材80の分流器81へ流入した後に三本の細径管82a~82cへ分かれて流入し、第1ヘッダ集合管60の下側空間62の各連通空間62a~62cへ分配される。第1ヘッダ集合管60の下側空間62の連通空間62a~62cへ流入した冷媒は、対応する補助熱交換部52a~52cの各扁平管32へ分配される。各扁平管32の流体通路34へ流入した冷媒は、流体通路34を流れる間に室外空気から吸熱し、一部の液冷媒が蒸発する。扁平管32の流体通路34を通過した冷媒は、第2ヘッダ集合管70の補助連通空間72の対応する部分空間72a~72cへ流入する。この部分空間72a~72cへ流入した冷媒は、依然として気液二相状態のままである。補助連通空間72の各部分空間72a~72cへ流入した冷媒は、主連通空間71の対応する部分空間71a~71cへ送られる。具体的に、補助連通空間72の第4部分空間72aへ流入した冷媒は、第1接続用配管76の第2の端部76bへ流入し、第1接続用配管76を通って主連通空間71の第2部分空間71bへ流入する。補助連通空間72の第5部分空間72bへ流入した冷媒は、第2接続用配管77の第2の端部77bへ流入し、第2接続用配管77を通って主連通空間71の第3部分空間71cへ流入する。補助連通空間72の第6部分空間72cへ流入した冷媒は、上方へ向かって流れて主連通空間71の第1部分空間71aへ流入する。主連通空間71の各部分空間71a~71cへ流入した冷媒は、対応する主熱交換部51a~51cの各扁平管31へ分配される。各扁平管31の流体通路34を流れる冷媒は、室外空気から吸熱して蒸発し、実質的にガス単相状態となった後に、第1ヘッダ集合管60の上側空間61へ流入する。その後、冷媒は、ガス側接続部材85を通って室外熱交換器23から流出してゆく。ここで、接続用配管7677の第1の端部76a77aから流出する冷媒の流れについて、図5を参照しながら詳しく説明する。上述したように、蒸発器として機能している室外熱交換器23の第2ヘッダ集合管70では、気液二相状態の冷媒が接続用配管7677を通って主連通空間71の対応する部分空間71b71cへ流入する。液冷媒の密度はガス冷媒の密度に比べて非常に大きいため、気液二相状態の冷媒が接続用配管7677の第1の端部76a77aから流出する場合には、液冷媒が接続用配管7677の第1の端部76a77aから真っ直ぐに噴き出す。このため、接続用配管7677の第1の端部76a77aの正面に扁平管31の端部が配置されていると、この扁平管31へ液冷媒が集中的に流入することとなり、主熱交換部51b51cの各扁平管31へ流入する冷媒の質量流量の差が拡大する。それに対し、本実施形態の第2ヘッダ集合管70では、接続用配管7677の第1の端部76a77aの正面に、扁平管31a31bの端部ではなく中間壁部7374が位置している。従って、第1接続用配管76の第1の端部76aから噴き出した冷媒は、先ず第2ヘッダ集合管70の第1の中間壁部73に衝突し、その後に第2部分空間71b内を上向きに流れて第2主熱交換部51bの各扁平管31へ分配されてゆく。同様に、第2接続用配管77の第1の端部77aから噴き出した冷媒は、先ず第2ヘッダ集合管70の第2の中間壁部74に衝突し、その後に第3部分空間71c内を上向きに流れて第3主熱交換部51cの各扁平管31へ分配されてゆく。このため、第2主熱交換部51bと第3主熱交換部51cのそれぞれでは、各扁平管31へ流入する冷媒の質量流量の差が縮小し、第2主熱交換部51b及び第3主熱交換部51cの性能が充分に発揮される。-実施形態の効果-本実施形態の室外熱交換器23の第2ヘッダ集合管70では、各接続用配管7677の第1の端部76a77aが、第1の端部76a77aに隣接する二つの扁平管31a31bの間の中間壁部7374に対向している。つまり、第2ヘッダ集合管70において、各接続用配管7677の第1の端部76a77aの正面には、扁平管31の端部ではなく、第2ヘッダ集合管70の一部分である中間壁部7374が位置している。従って、接続用配管7677の第1の端部76a77aから流出した冷媒は、中間壁部7374に当たってから各扁平管31の流体通路34へ流れ込む。このため、本実施形態の室外熱交換器23では、接続用配管7677の第1の端部76a77aから流出した冷媒が一部の扁平管31だけに集中的に流れ込むことはない。従って、本実施形態によれば、各扁平管31へ流入する冷媒の流量の差を縮小することができ、室外熱交換器23の性能を充分に発揮させることが可能となる。ところで、室外熱交換器23が蒸発器として機能する際には、気液二相状態の冷媒が接続用配管7677の第1の端部76a77aから流出する。一方、本実施形態の室外熱交換器23の第2ヘッダ集合管70では、上述したように、接続用配管7677の第1の端部76a77aが中間壁部7374と向かい合っている。このため、接続用配管7677の第1の端部76a77aから流出した冷媒は、中間壁部7374に当たることによってその流れが乱され、液冷媒とガス冷媒が混合された状態で各扁平管33へ分配される。従って、本実施形態によれば、接続用配管7677の第1の端部76a77aから流出する気液二相状態の冷媒を、各扁平管33へなるべく均等に分配することができる。また、本実施形態の室外熱交換器23の主熱交換領域51では、接続用配管7677の第1の端部76a77aに隣接する二つの扁平管31a31bの間隔D2D3が、それ以外の扁平管31同士の間隔D1よりも広くなっている。このため、接続用配管7677の第1の端部76a77aに隣接する二つの扁平管31a31bの間隔D2D3を広げることによって、接続用配管7677の管径を拡大することができ、その結果、接続用配管7677を流れる冷媒の圧力損失を低減できる。また、本実施形態では、接続用配管7677の第1の端部76a77aに隣接する扁平管31a31b以外の扁平管31同士の間隔D1を広げずに、接続用配管7677の管径を拡大できる。従って、本実施形態によれば、室外熱交換器23の大型化を抑えつつ接続用配管7677を流れる冷媒の圧力損失を低減できる。ところで、複数の扁平管を備える熱交換器としては、本実施形態の室外熱交換器23のような板状のフィン36を備えるものの他に、波板状に形成されたコルゲートフィンを備えるものが知られている。このコルゲートフィンを備える熱交換器では、上下に配列された扁平管の間にコルゲートフィンが一つずつ配置される。つまり、各コルゲートフィンは、隣り合った二つの扁平管に挟み込まれている。このため、一部の扁平管の間隔を他の扁平管の間隔よりも広げるには、高さの異なる複数種類のコルゲートフィンが必要となる。これに対し、本実施形態の室外熱交換器23では、切り欠き部45が形成された板状のフィン36が、扁平管3132の伸長方向に配列されている。更に、本実施形態の室外熱交換器23では、各フィン36の一部の切り欠き部45に扁平管31を設けない構造を採用することによって、一部の扁平管31a31b同士の間隔D2D3を、他の扁平管3132同士の間隔D1よりも広げている図4を参照。従って、本実施形態によれば、一部の扁平管31a31b同士の間隔D2D3が他の扁平管3132同士の間隔D1よりも広くなった構造の室外熱交換器23を、一種類のフィン36を用いて実現することができる。-実施形態の変形例1-図6に示すように、本実施形態の室外熱交換器23では、主熱交換領域51を構成する扁平管31同士の間隔が一定であってもよい。具体的には、第1主熱交換部51aと第2主熱交換部51bの境界を挟んで上下に隣り合う二つの扁平管31aの間隔D2と、第2主熱交換部51bと第3主熱交換部51cの境界を挟んで上下に隣り合う二つの扁平管31bの間隔D3とが、残りの扁平管31同士の間隔D1と等しくてもよいD1=D2=D3。接続用配管7677の管径に対して主熱交換領域51を構成する扁平管31同士の間隔が充分に広い場合は、接続用配管7677の第1の端部76a77aに隣接する扁平管31a31b同士の間隔D2D3を、他の扁平管31同士の間隔D1よりも広げる必要はない。従って、この場合は、主熱交換領域51を構成する扁平管31同士の間隔が一定であっても、接続用配管7677の第1の端部76a77aから流出した気液二相状態の冷媒が、その第1の端部76a77aに隣接する扁平管31a31bへ集中的に流入することはない。-実施形態の変形例2-図7に示すように、本実施形態の室外熱交換器23には、板状のフィン36に代えて波形のフィン35が設けられていてもよい。このフィン35は、いわゆるコルゲートフィンであって、上下に蛇行する波形に形成されている。そして、このフィン35は、上下に隣り合った扁平管3132の間に一つずつ配置されている。なお、図7は、図5に示す室外熱交換器23に本変形例を適用したものを示している。この図7に示す室外熱交換器23では、接続用配管7677の第1の端部76a77aに隣接する二つの扁平管31a31bの間に配置されたフィン35aの高さが、残りの扁平管31の間に配置されたフィン35よりも高くなっている。