"固化土壌部分を形成するために地中に固化用加圧流体混合物を注入するためのヘッド10であって、中心の縦軸Zを画定する外側円筒体12と、ヘッドの上方に取付可能な筒状ロッドのストリングから流体を受け取るための少なくとも1つの上側入口16と、縦軸Zに対して実質的に垂直な平面内に位置する少なくとも1つの出口側方ノズル11と、螺旋中心線mを画定し、ノズルを通過する流体に、ノズル11に向かう縦軸Zの周りの螺旋運動を与えるように、上側入口16をノズル11に接続する、少なくとも1つの螺旋ダクト13と、を備えているヘッドにおいて、縦軸Zに垂直な断面平面において見られる場合だけでなく、縦軸Zに平行且つ螺旋中心線に接する断面平面Pにおいて見られる場合の双方で、螺旋ダクト13は、ノズル11に向かって徐々に先細りであり、先細りの態様でノズルに丸みが与えられているダクトのターミナル長さを含んでいる、ことを特徴とするヘッド。丸みが与えられるゾーンで、縦軸Zが、ダクト13の中心螺旋線mに接する直線と30°を越えない鋭角を成す態様で、螺旋ダクト13は、上側入口16に向かって丸みを与えられている、ことを特徴とする請求項1に記載の注入ヘッド。a螺旋の半径は、入口16から出口ノズル11に向かって、実質的に一定又は線形に増大又は線形に減少し、b螺旋ピッチ又は螺旋角度αは、入口16から出口ノズル11に向かって、常に減少し、c中心線mに垂直なダクト13の断面の面積は、入口16から出口ノズル11に向かって、線形に減少する、ことを特徴とする請求項1又は2に記載の注入ヘッド。入口16での螺旋角度αは、約60°と約90°との間であり、好ましくは約70°である、ことを特徴とする請求項1から3のいずれか1つに記載の注入ヘッド。それにより螺旋ダクト13が先細りにされる半角δは、約5°と約15°との間に含まれている、ことを特徴とする前記請求項のいずれか1つに記載の注入ヘッド。内部に又は縦軸Zの方に、流体の通過のために軸中心空洞21を有する中心の筒状コア19の円筒表面20によって、及び外部に又は周辺に、上側螺旋表面14a及び下側螺旋表面14bである一対の対向する螺旋表面を与える少なくとも1つの螺旋溝を形成する剛体17がその中に固定されている外側体12の内側円筒表面15bによって、少なくとも1つの螺旋ダクト13は区切られている、ことを特徴とする前記請求項のいずれか1つに記載の注入ヘッド。螺旋ダクト13は、多角形形状の、特に四角形の横断面を有しており、関連するノズル11は、円形の断面を有しており、前記ターミナル長さにおいて、螺旋ダクト13は、少なくとも1つの導流板25、ノズル11の形状に適合する円形出口、及び多角形断面から円形断面へ徐々に通過する中間長さによって、ノズル11に向かって丸みが与えられており、導流板は、丸みが与えられている箇所においてダクト13の断面形状に適合する形状を有する多角形入口を画定している、ことを特徴とする前記請求項のいずれか1つに記載の注入ヘッド。螺旋ダクト13内で、ノズル11の直上流に、ダクトの内部に面しており、且つ弓形表面25aを有する導流板25が、固定又は形成されており、弓形表面25aは、ダクト13の周囲の外側表面15bに隣接している周囲のゾーンから、より中心のゾーンに向かう、流体の流れを、次第にそらせるのに適しており、そこで、より下流に位置する弓形表面25aの端部が、ノズル11の入口に一様に丸みが与えられている、ことを特徴とする請求項7に記載の注入ヘッド。導流板25は、耐摩耗性材料、例えばウィディア又は炭化タングステン、又は焼結材料で作られている、ことを特徴とする請求項7又は8に記載の注入ヘッド。各ダクト13の螺旋形状は、一対の対向する螺旋表面によって画定されており、一対の螺旋表面は、上側螺旋表面14a及び下側螺旋表面14bを含んでおり、両方共、外側円筒体12を構成するスリーブの内側円筒空洞15bの中に固定された螺旋剛体17によって形成されている、ことを特徴とする前記請求項のいずれか1つに記載の注入ヘッド。内側螺旋体17とスリーブ12の内側表面15bとの間に配置されるシール手段26を備える、ことを特徴とする請求項10に記載の注入ヘッド。導流板25は、螺旋ダクト13内に固定されている剛体弓形要素を備えており、スリーブ12の内側円筒表面15bに接触する外側円筒表面25bを有しており、弓形内側表面25aが、ダクト13内のより上流に配置されている薄い端部25cから始まり、ノズル11の入口でより下流に配置される厚い端部25dで終わるような方法で、導流板は徐々に厚さにおいて増大している、ことを特徴とする請求項10又は11に記載の注入ヘッド。本発明の主要な目的は、より正確に、処理される土壌により大きな崩壊効果を得るようにし、電力消費を同一に保ちながら、噴流を出すモニタの浸透能力の観点で可能な最大効率を有するモニタ又は注入ヘッドを提供することである。これ及び他の目的及び利点は、続く文章からより完全に理解されるであろうが、本発明にしたがって、添付の請求項で説明される特徴を有する注入ヘッド及びモニタにより、得られる。本発明の好ましい実施形態の詳細な説明をする前に、以下の文章は、本発明を達成するために実行され且つ噴流の最大効率の調査に全て基づく基準を、述べている。この点で、エネルギー解析は、モニタ内の運動における流体流れに実行され、損失水頭を解析する。以下は、モニタの構成によって課される条件を考慮して、これらの解析から明らかにされている。条件は、モニタの軸に主として鉛直又は平行な流れの入口モニタの軸に対して主として垂直な流れの出口、及びモニタ内で、ロッドのヘッドからの冷却流体の通過のために自由にされている、中心ダクトの存在、であり、最大の可能な効率又は最小の損失水頭を得るためにモニタ内で流体が取らなければならない経路は、螺旋経路である。これにより、実際、流れの方向を連続的にそらせることができ、螺旋経路を決定するダクトの断面及び水力直径を連続的に変更することもできる。この文脈において、経路は、モニタ内の流体の流れに対して垂直であるダクトの断面の中心を特定する点の幾何学的な位置を指している。言い換えると、経路は、以下で詳細に説明されるように、ダクトの中心螺旋線に一致している。螺旋経路の全てが、損失を最小化する点で望ましい効果を生み出すことができるわけではないことは、明らかである。つまり、モニタ自体からの通過のために損失水頭を最小化するために、流体が取らねばならない最適の螺旋経路が、以下で説明されるように、損失を最小化する5つの条件によって特定されることが分かっている。図1を参照すると、一般的な螺旋経路の式は、次の成分によって定義される。x=rθcosθy=rθsinθz=hθ,ここで、rθ及びhθは角度θの関数であり、θは、値θ1モニタの入口と値θ2モニタの出口との間の範囲で変化する。損失を最小化するための第1条件は、螺旋経路の半径rが理想的に一定に保たれることである。あるケースでは、これが、設計上の理由により可能ではない。とはいっても、半径は、モニタの入口と出口との間で線形に変化しなければならない。角度θがゼロすなわちθ1=0である範囲の下限を任意に設定することは、決定される変数が、その代わりに、θ2又は、同様な方法で、モニタHの高さであることを意味している。モニタHの高さは、モニタ自体の入口と出口との間のモニタの軸上における距離であると理解されている。関数hθに関しては、次の関係が、一定のピッチ図2を参照を有する螺旋の場合に存在するであろう。ピッチp=zθ=2π=h2πここでhはゼロより大きな一定値tgα=h/rz=hθ=rtgαθ一定のピッチの条件は、ここに示されている実施例では、実際に確認されていないが、モニタの入口α≒90°と出口α≒0°との間に存在する螺旋経路の角度αにおける変化である。損失を最小化するための第2条件は、次の通りである。モニタの入口と出口との間の螺旋経路の角度αにおける変化を表現する関数は、線形でなければならない。言い換えると、経路に沿う螺旋の角度αにおける変化を表現する関数は、一定の微分係数を有している。入口における角度αは、90°に等しく設定することはできない。というのは、無限大の微分係数が、この角度の値に対応することになるためである。このため、ほとんど鉛直方向に流れをそらせるようにするため、モニタの入口に丸みをつける必要があり、それは、損失を最小化するために厳密に鉛直方向から量Δだけ異なっている損失を最小化するための第3条件。例として、小さな集中損失を有する円錐状の入口のための文献から知られている値は、20°に等しい丸み角度radiusangleΔである。この値は、70°すなわち90°-20°に等しいα値を有する流体の入口経路の始点における実際の入口に相当している。これは、小さな集中損失水頭を生み出す。螺旋経路αの角度の変化を記述する関数の微分係数がθに対して一定であれば、端部で不自然な条件、すなわち次のタイプを考慮すれば、この関数が線形であるという結果になる。α=abθ=π/2-Δ1-θ/θ2この点で、zとαのタンジェントとの間の関連性を推定する必要がある。増加量dzは、螺旋経路の各点において異なっており、経路自体に沿うαの変動性によっており、θの関数とされているものは、次式によって与えられている。dz=rtgαdθその式から積分によって、θの各値に関連するzの値が得られる。z=∫rtgαdθ=-r/b[ln|cosα|-ln|cosa|]最適の経路を特定するための決定的な関係の数は、ダクト内の運動における流体のヘッドの損失を計算するための且つ技術文献を引用するための既知の式から、確立されている。特に、引用は、断面における又は水力直径の平方における変化と、急な横断面の変化に対する集中損失の対応する係数との間に存在する関係に対して、なされている。モニタの入口と出口との間に存在する、断面における又は水力直径の平方における変化があるので、モニタの入口と出口との間で、断面における減少を示す関数S又は水力直径の平方における減少を示す関数Dが、線形でなければならない、すなわち一定の微分係数を持っている損失を最小化するための第4条件ということが観察される。更なる観察は、ダクトを収束させることにおける損失水頭の研究から由来している。推力直径がモニタの入口と出口との間で知られているならば、経路の線形の発展は、このように設計された収束するダクトの半角の開口の値に依存して、大変短い経路図3におけるL1又は大変長い経路図3におけるL2を得ることが可能であることを示している。大変短い経路は、急激な横断面の変化のため、より大きな集中損失を引き起こしている。大変長い経路は、その代わりに壁との摩擦によってより大きな摩擦損失を引き起こすが、適度な程度の角度δのため集中損失が小さい。損失水頭を実質的に小さくするために、ダクトが先細りにされる最適の半角δが5°と15°との間に含まれたままでなければならないことが、技術文献から分かる。このため、長さLの値を変化させることができる範囲を定義することができ、この範囲は、実質的に最適化された経路を提供する損失水頭を最小化するための第5条件。モニタを設計するときに、最初の選択は、できるだけ集中損失を生み出すことなく可能な最小の経路を実現するために、最大限容認される先細りの角度δすなわち15°の値に関連する。帰納的に、選択の実現可能性は確認されるだろう。というのは、螺旋面helicoidの連続的ピッチの間のダクトの通過断面の間の交差点を確認することができ、最小の厚さよりも小さい螺旋面の連続的ピッチの間のダクトの通過断面の間の厚さを検出することもでき、その値は、モニタ内の運動における流体の作動圧力の関数である。このため、反復するタイプのプロセスに依存する必要がある。これは、設計要件に対応する最大値δを特定する。上述の5つの条件は、モニタ内の損失水頭を最小化する螺旋面の式を分析的に決定するのに適切である。螺旋面の経路の分析的な決定は、ダクトの構造によって理解されており、経路の通過断面の面積の対応する値の逐一の適用であると理解されており、螺旋面の経路の全ての点でそれに対して垂直に指向される断面を意味している。このため、上記理解における最適の経路のための式は、次の関係によって定義される。入口横断面S1、水力直径D1、及び半径rこれらは、実際、引用構造の変数に対応するが知られているならば、パラメータΔ及びδのための値を設定する必要がある。特に、角度δの選択は、最初の計算の終わりに検証され、反復するプロセスを必要としても良い。これらの条件が一旦定義されたならば、水力直径D2の関数として見当たらない変数を推定することが可能である。水力直径D2は、実際、ノズルの実際の直径に一致するであろう。実際、D2の固定は、式9を用いて、螺旋の長さLの値を決定することに等しい。θ2の値は、再度式9により、定積分の解明から得られる。式1、2、及び3から螺旋の経路を再現することができる。したがって、概要において、通過断面の面積は、線形に、又は一定の傾きを伴って、減少する。通過断面の水力直径の平方は、線形に、又は一定の傾きを伴って、減少する。入口D1及び出口D2での水力直径が知られているならば、経路の長さは定義される。経路を画定する螺旋の半径は、好ましくは一定である。これが設計上の理由で不可能であれば、半径は、モニタの入口と出口との間で線形に変化する必要がある。経路を画定する螺旋の勾配αの変化が線形である、又はθに対してαの変化を表現する関数が一定の傾きを持たねばならない。モニタの入口は、鉛直方向に対して5°と30°との間の、例えば20°のある量Δによって、流入する流れがそらされる一定の断面の範囲を備えている。経路を画定する螺旋のピッチは、モニタの入口と出口との間で減少している。ダクトは、モニタの主に軸方向でモニタの入口に到達する流れと、モニタの主に半径方向でノズルの入口から去る流れとの双方を曲げており、ここで曲げることは、断面又は方向において急激な変化無しに案内することを意味すると理解されている。さて、図4及び5を参照すると、注入ヘッド又はモニタは、全体として10で指定されている。モニタは、円筒状の筒形態のブッシング又は外側スリーブ12を備えており、ブッシング又は外側スリーブ12は外側円筒面15a及び内側円筒面15bを有している。モニタは、周囲の土壌を粉砕してそれを固化するために1以上の側方ノズル11を通じて、固化用流体混合物の、典型的にはコンクリート混合物の加圧噴流を送達するために用いられている。モニタの上端は、鉛直にモニタを移動させ且つ中心縦軸zの周りでモニタを回転させるように、それ自体既知の方法で、図示せぬ筒状ロッドのストリングに接続されている。本明細書及び請求項において、位置又は方向を示す用語及び表現、例えば、縦方向、横、半径、上、及び下は、中心軸zを基準として、及び軸zが原則的に鉛直である使用の状態を基準として、理解される。モニタの最上部は入口16を備えており、入口16を通って、側方注入ノズルに送達される固化用加圧混合物が導入される。側方ノズル11は、図4及び5に示される実施例では2つあるが、実質的に水平面内で指向されている。すなわち、モニタの縦軸Zに対して垂直である。側方ノズル11は、軸Zを通過しない方向でそれぞれが出している噴流を導くようになっている。ノズル11は、モニタの下端の近位に位置しており、各螺旋ダクト13により上側入口16に流体連通して接続されている。ダクト13は、入口16内に位置する流体に正接の要素を与えており、正接の要素はモニタの中心縦軸zの周りで流れを回転させる。言い換えると、流体に与えられる運動は、螺旋型である。流体の運動は、スリーブ12の内側円筒面15bによって案内され且つ横方向に制限される。各ダクト13の螺旋形状は、一対の対向螺旋表面、上側螺旋表面14a及び下側螺旋表面14bによって画定されており、両方とも螺旋剛体17図8によって形成されている。螺旋体17は好ましくは金属であり、スリーブ12の空洞又は内側円筒面15bの中で、少なくとも仮固定されている。好ましい実施形態では、螺旋表面14a、14bは、溝のある螺旋面であり、直線の螺旋運動によって生成される。符号19は、中心の筒状コアを指しており、螺旋体17によって形成されており、外側円筒面20及び軸中心空洞21を備えている。軸中心空洞21は、モニタの下側に据え付けられた図示せぬ採掘先端のための潤滑流体の通過を許容するために採用されている。この実施形態において、ダクト13の横断面は長方形であり、最上部では螺旋表面14aによって、最下部では螺旋表面14bによって、外部的には円筒表面15bによって、及び内部的には円筒表面20によって区切られている。しかし、本発明は、長方形の断面を有するダクトに限定することを意図するものではなく、異なる断面の、例えば、円形断面又は径が変化するradiusdifferently断面の、ダクトが可能である。螺旋体17は、図6、7及び8に別々に示されているが、好ましくは工作機械により固体から機械加工され、螺旋溝を得るようになっている。螺旋溝は、スリーブ12の内面と一緒に、モニタのダクトを画定している。ここで記述され且つ示される全ての異なる実施形態において、螺旋ダクト13は各ノズル11に向けて次第に先細りであり、螺旋中心線m図11及び12を有するダクトのターミナル長さterminallengthを含んでいる。ターミナル長さは、先細りの方法で、次の場合に、ノズルに向かって丸められている。この長さが縦軸Zに平行な図1及び1AにおいてPにより模式的に示される断面平面内で観察され且つ螺旋中心線mに接する場合、同様に、ターミナル長さが軸Zに対して水平又は垂直な断面平面内で観察される場合。ダクト13の螺旋形状のため、モニタ内に位置する流体は、軌跡内の突現の変化にさらされることなく、一定の螺旋経路に追従する。これにより、エネルギーの散逸を伴う、乱流又は運動の不規則な要素の発生を最小化する。ダクトに沿って、流体の通過のために用いられる断面の面積は、線形に、又は一定の傾きを伴って、減少する。より詳しくは、上述したように、通過断面の水力直径の平方は、線形に、すなわち一定の傾きを伴ってノズル11のゾーンの範囲まで、減少する。ダクト13の経路を画定する螺旋の半径は、実質的に一定のままである。しかし、同一の螺旋の勾配αは、ノズルの方向で線形に減少する。言い換えると、経路を画定する螺旋のピッチは、放出ノズルに向かって線形に減少する。本明細書の導入部分で説明した従来のモニタと比較して、本発明に係るモニタのより大きな断面は、同等の流速及び圧力の場合に、螺旋幾何学によって与えられる、明らかにより小さな損失水頭又は可能な最小の損失を、伴う。知られているように、非圧縮流体における摩擦損失は、ダクトの横寸法の5乗に反比例する。このため、従来のモニタのエネルギーよりも大きなエネルギーの噴流が、モニタのノズルに到達する。この結果、噴流注入工法の作用は、より効果的となる。というのは、同一の電力が使用される場合に、より大きな寸法を有する固化土壌の柱が得られるためである。性能の観点から最大の利点を得るために、ノズルは、モニタの外側円筒面に対する接線又は割線にしたがって指向され、且つ、図5に模式的に示されるような、流体が進む方向に合致する方向に指向されている。1以上の水平面又はモニタの縦軸に対して垂直な平面に対する、ノズルの数、類型typology、及び勾配は、要求に応じて変動しうる。図5に示される実施形態では、ノズル11を去る流体の噴流は、2つの平行な直線に沿って反対方向に指向されている。出口ノズルまで全ての流体を一緒に流すように保つモニタの能力は、末端部における乱流を減少させる。この要因は、広がった摩擦損失の正味の減少を伴う場合、従来のモニタと比べてモニタの性能における増大に、及び水力効率の最大化に、寄与する。各側方ノズル11は、耐摩耗性の材料で作られ且つ内部漏斗形状通路を有する、挿入物18を備えている。図4に示される実施例における長方形のような多角形断面を有する螺旋ダクト13の場合、ノズルの近位におけるターミナル長さは、一般的に円形断面を有しているが、図10A-Cに別々に示される導流板25図6、7及び8を含んでいる。導流板25は、局限された損失水頭を避けるために、多角形断面から円形断面への段階的な経路を提供している。要素25は、多角形の入口開口部及び円形の出口を作り出している。これらの要素25は、この長さにおける流体の速度が高いので、ノズルの挿入物18のような耐摩耗性の材料で作られるのが好都合である。しかし、このために、浸食の作用はより明白である。図8に示される実施例では、導流板25は溶接によって構造物15bに固定されている。代案として、モニタは、全体として、精密鋳造、放電加工工程、又は同様の工程を用いることによって得られる。このため、要素25は、螺旋表面を有する単一のピースに形成できる。半角δは、また、丸みをつける要素25の入口位置における5°と15°との間にある。符号24は、螺旋ダクトとノズルの出口との間の漏れを避けるシール要素を示している。確かに、高圧のため、注入噴流は、単純な衝撃又は単純な機械的適合があるならば、ダクト内に制限され続けないであろう。このことも、内部螺旋体17がスリーブ12内に挿入されるときに、内部螺旋体17の間に発生する。この場合、シール要素は、2つの螺旋表面上側表面14a及び下側表面14bを結合する円筒端14cの間に挿入されない。また、注入材料の流れは、上側コイルピッチから下側コイルピッチまで漏れうるしかし、このことは、モニタが完全に満たされておらず且つ適度に加圧されていない場合、最初の噴出ステップ間だけ発生する。しかし、この高級な組立形態では、内部螺旋体17とスリーブ12の内部空洞15bとの間のシールがあることを保証することが必要である。このため、少なくとも1つの詰め物26は、ノズルの上及び下に挿入されており、ダクト内に流体が密閉されることを保証している。これらの詰め物がない場合、注入材料は、漏れたり逃れることができ、表面15bを磨いて、噴流の最終的な浸食能力に関連する、液体及び圧力損失及び非効率に関する問題を生じる。更に、図7からより明らかに分かるように、挿入物18の厚みは、耐摩耗性且つ代替可能な材料で同様に実現されるものであるが、半径方向で最も外側のダクト13の側面を、挿入物18内に生成された先細り経路の入口に対して、丸みをつけることが得策であることを、意味している。言い換えると、スリーブ12の内側円筒面15bを、挿入物18の入口に対して、丸みをつけることが必要である。導流板25は、流体の流れを次第に周辺に広がるように、表面15bに隣接し、わずかにより中心ゾーンに向けて、実質的にノズルの軸を通過する弦の方向で、そらすことができる。導流板25は、スリーブ12の表面15bに接触できる外側円筒面25bと、流れをそらすように働く弓形の内面25bとを備えている。導流板25は徐々に厚さにおいて増大し、弓形内面25aが、ダクト13内のより上流に配置されている薄い端部25cから始まり、挿入物18の入口でより下流に配置されている厚い端部25dで終わるようになっている。導流板の端部は、表面15bに溶接するための傾斜25eを与えることができる。導流板25は、便宜上、耐摩耗性材料、例えば、ウィディアWidia又は炭化タングステン、又は焼結材料、又はその他の材料で作られている。図11及び12は、螺旋ダクト13の2つの実施例の鉛直断面の、鉛直面における、展開図である。mは、螺旋ダクト13の中心線を示している。横座標は、水平面内で測定された角度値ゼロから進む角度の値を描いている。角度値ゼロは、モニタの中心軸Z及び螺旋ダクト13が挿入物18内で終わる下限を通過する鉛直面を指している。本発明は、ここで記述され且つ示されている実施形態に限定されないことが理解されよう。この実施形態は、モニタの典型的な実施形態とみなされうる。むしろ、本発明は、構造の部分及び細部の形態及び配置に関して、修正されうるものである。例えば、同一高さ又は異なる高さに位置する各螺旋ダクトのターミナル長さ内に、1以上のノズルがあってもよい。また、二重の流体噴流例えば、空気-グラウト材、又は水-グラウト材を用いた利用のために、従来のモニタを用いて現在行われているように、準備provisionは、ノズルの出口部に空気又は水を供給するために適した外部空間で作られている。また、これらの専用のダクトは、ツールから外側に情報の通過データ伝送を意図した器具又はケーブルをその中に入れるための挿入物のために、あるいはその逆に、用いられても良い。最終的に、三重の流体噴出注入処理を実行するために、2以上のこの種のモニタ一重流体のモニタ及び二重流体のモニタを形成することが可能である。螺旋ダクトの形態に関して、既に述べたように、これは設計条件に依存し、これらの技術は製造されるモニタの数に多かれ少なかれ便宜的に依存している。これにより記述された形態から離れることが可能であり、鋳造又は放電加工によって得られる形態に、限られた数のピースのために、主として多角形の横断面を用いたピースpieceに実現されており、モニタの入口及び出口に十分に丸みをつける場合、ダクトは理論的に最適な形態にずっと近い形態で実現されうる。"