炭素系固体還元材の充填層を有し、上段羽口と下段羽口とからなる上下2段の羽口を備えた竪型溶融還元炉を用いて粉粒状の金属酸化物含有原料を溶融還元するために、前記竪型溶融還元炉での発生ガスを用いて加熱した、酸素を富化した空気を前記羽口から吹き込み、前記上段羽口から前記金属酸化物含有原料を吹き込む溶融還元炉の操業方法であって、前記溶融還元炉への空気及び金属酸化物含有原料の吹き込みを中断後の、前記羽口からの空気の吹き込みを再開以降、前記金属酸化物含有原料の吹込みを再開するまでの期間において、前記下段羽口から吹き込む空気よりも高酸素濃度で、前記上段羽口から酸素富化した空気を吹き込み、且つ、前記上段羽口からの送風の酸素富化の開始が前記下段羽口からの送風の酸素富化の開始よりも早期とすることを特徴とする溶融還元炉の操業方法。炉頂からも金属酸化物含有原料を装入する溶融還元炉の操業方法であって、炉頂からの金属酸化物含有原料の装入を中断後に、前記溶融還元炉の空気及び金属酸化物含有原料の吹き込みを中断後、空気の吹き込みを再開することを特徴とする請求項1に記載の溶融還元炉の操業方法。上記のように羽口を少なくとも上下2段に設けた竪型溶融還元炉で、炉頂発生ガスを羽口からの吹き込み空気の昇温に使用する場合、メンテナンス等のために竪型溶融還元炉の羽口からの空気及び金属酸化物含有原料の吹き込みを一時的に停止して、その後羽口からの空気の吹き込みを再開し、さらに、金属酸化物含有原料の吹込みを再開する以下、再立ち上げと記載する。までに、長時間を要するという問題がある。すなわち、羽口からの空気の吹き込みの停止により、羽口からの空気の吹き込み再開時の炉頂発生ガスの熱量総カロリーが低下するため、羽口からの吹き込みガスの昇温に通常以上の時間を要するためである。上記のようなステンレス系ダストの溶融還元の場合の一例として、メンテナンスのために50時間程度操業を停止する必要があると、再立ち上げに少なくとも6時間は必要であった。このような再立ち上げに要する時間を短縮することができれば、炉内の熱損失を減少させることが可能であり、炉冷事故の防止にも効果的である。一方で、省エネルギーの観点から、他の熱源等を用いて加熱ガスを直接加熱するような方法は適当でなく、設備改造は最低限としたいという要請がある。したがって本発明の目的は、このような従来技術の課題を解決し、炭素系固体還元材の充填層を有し、羽口を上下2段に設けた竪型溶融還元炉を用い、炉頂発生ガスを用いて加熱したガスを羽口から吹き込むとともに、金属酸化物含有原料粉を羽口から吹き込み、溶融還元処理する溶融還元炉の操業方法であって、再立ち上げに要する時間を従来以上に短縮できる、溶融還元炉の操業方法を提供することにある。このような課題を解決するための本発明の特徴は以下の通りである。1炭素系固体還元材の充填層を有し、上段羽口と下段羽口とからなる上下2段の羽口を備えた竪型溶融還元炉を用いて粉粒状の金属酸化物含有原料を溶融還元するために、前記竪型溶融還元炉での発生ガスを用いて加熱した酸素を富化した空気を前記羽口から吹き込み、前記上段羽口から前記金属酸化物含有原料を吹き込む溶融還元炉の操業方法であって、前記溶融還元炉への空気及び金属酸化物含有原料の吹き込みを中断後の、前記羽口からの空気の吹き込みを再開以降、前記金属酸化物含有原料の吹込みを再開するまでの期間において、前記下段羽口から吹き込む空気よりも高酸素濃度で、前記上段羽口から酸素富化した空気を吹き込み、且つ、前記上段羽口からの送風の酸素富化の開始が前記下段羽口からの送風の酸素富化の開始よりも早期とすることを特徴とする溶融還元炉の操業方法。2炉頂からも金属酸化物含有原料を装入する溶融還元炉の操業方法であって、炉頂からの金属酸化物含有原料の装入を中断後に、前記溶融還元炉の空気及び金属酸化物含有原料の吹き込みを中断後、空気の吹き込みを再開することを特徴とする1に記載の溶融還元炉の操業方法。本発明によれば、再立ち上げに要する時間を従来以上に短縮することができるので、竪型溶融還元炉による溶融金属の生産性が向上する。これにより炉内の熱損失を減少させて、溶融金属製造のコストを低減できる。また、炉冷事故を防止することができる。本発明で用いる竪型溶融還元炉は、炭素系固体還元材の充填層を有し、羽口が上下2段に設けられたものであり、炉頂発生ガスを用いて加熱した空気を羽口から吹き込むとともに、金属酸化物含有原料粉を羽口から吹き込み、溶融還元処理するものであるが、通常の操業状態定常状態としては、上下段羽口からの吹き込み空気は、酸素を富化した酸素富化空気を用いる。再立ち上げ開始時は、吹き込み空気を加熱するための炉頂発生ガスの熱量が低いため、吹き込み空気は常温となる。空気の吹き込みを開始し、炉内の炭素系固体還元材の充填層との燃焼反応により炉頂ガスの熱量が増加する。炉内の炭素系固体還元材との燃焼反応により、炉内温度が上昇すると、さらに吹き込み空気と炉内の炭素系固体還元材の燃焼反応は活発化する。また、吹き込み空気中の酸素濃度が高いほど炉内の炭素系固体還元材との燃焼反応は活発となる。そして従来の再立ち上げ時には、まず酸素富化を行わない空気のみを上下段羽口から吹き込み、炉頂発生ガスを用いて吹き込み空気を加熱しつつ、炉頂発生ガスの熱量の上昇に伴い、吹き込み空気の温度が所定の温度となった後に、上下段羽口からの吹き込み空気に酸素を富化し、金属酸化物含有原料粉を上段羽口から吹き込んで、通常操業を開始する。その後さらに炉頂発生ガスの熱量が上昇すると共に吹き込み空気の温度は上昇し、吹き込み空気の温度が飽和した時点が定常状態となる。再立ち上げの開始から、吹き込み空気が金属酸化物含有原料粉吹き込み開始温度に到達するまでの時間を、再立ち上げに要する時間と定義する。再立ち上げに要する時間を短縮する方法として、まず、再立ち上げの最初から吹き込み空気に酸素富化を行うことを検討した。なお、再立ち上げの最初から吹き込み空気に酸素富化を行わないことを前提としていたのは、炉内温度が上昇し定常状態になるまでに高価な酸素を使用することは無駄と考えられていたためである。溶銑1tあたりの製造に使用されるコークスの使用量であるコークス比を下げることは、コストの削減となり、CO2排出量削減の観点からも、推進すべき重要な課題であるため、羽口からの吹き込み空気への酸素富化量は必要最低限とする必要がある。また従来は、上段羽口から金属酸化物含有原料を吹き込む段階で上段羽口からの吹き込み空気に酸素を富化する操業形態を前提としていたため、上段羽口における吹き込み空気への酸素富化は、下段羽口における酸素富化の開始よりも後に行われる傾向にあった。しかし、再立ち上げの開始時から上下段羽口両方からの吹き込み空気に酸素富化を多量に行うと、コークス比が上昇するだけでなく、羽口が破損するという問題が発生することが分かった。次に、下段羽口からの送風のみに、酸素富化を早期に行うことを検討した。下段羽口は炉下部の溶融金属に近い部分であり、上段羽口に比較して高温部に位置している。このような下段羽口からの送風開始直後から酸素を富化して羽口前の温度を急激に高めると、空気の吹き込み停止時に残留した金属酸化物含有原料が急激に溶融開始し、粘性の高い溶融物が生成してしまい、羽口が破損することが分かった。そこで、上段羽口からの送風のみに、酸素富化を早期に行うことを検討した。この場合は羽口が破損することなく、発生ガスの温度を高めることが可能となることを見出した。したがって、再立ち上げの際には、下段羽口部分の温度は比較的低く保ち、上段羽口からの吹き込み空気に酸素富化を行うことで、羽口を破損することなく、吹き込み空気の温度を短時間で高めることができることが分かった。上記に加えて、金属酸化物含有原料を炉頂からも装入する操業を行っている場合には、操業の停止前から炉頂から装入する金属酸化物含有原料の装入を中断することが好ましい。羽口からの吹き込みに加えて、炉頂からも金属酸化物含有原料を炉内に装入する場合、炉頂に装入した金属酸化物含有原料が羽口レベルまで降下するには24時間程度の時間がかかる。再立ち上げの際に炉内に金属酸化物含有原料が多量に存在していると、還元反応により炉頂ガスカロリーが低下してしまう。さらに、粘性の高い溶融物による羽口の破損を助長する問題もある。そこで、操業の停止前に炉頂からの金属酸化物含有原料の装入を中断することで、再立ち上げの際に炉内で発生するCOガスは還元に消費されず高カロリーのまま炉頂ガスとして回収されることとなり、羽口からの吹き込みガスの昇温に有効に利用することができる。炉頂からの金属酸化物含有原料の投入は、操業停止の少しでも前に中断すれば効果があるが、炉内に未還元の金属酸化物含有原料がほとんど存在しない状態とするためには操業停止の24時間以上前に中断することが好ましい。なお、炉頂から装入する金属酸化物含有原料は、粉粒状に限定されない。本発明の一実施形態を、図1を用いて説明する。図1はダストを精錬する竪型溶融還元炉の操業の一実施形態を示す概略図であり、竪型溶融還元炉1には炭素系固体還元材装入設備2により炉頂部から炭素系固体還元材主にコークスが装入されて炉内に炭素系固体還元材充填層3が形成され、炭素系固体還元材充填層3に高温のガスを吹き込む羽口4が炉下部に上下2段に設けられている。5は金属酸化物含有原料の吹き込み設備、6は竪型溶融還元炉1で発生するガスのガス清浄設備、7は羽口4から吹き込む空気の加熱設備、8は出銑口である。竪型溶融還元炉1で発生したガスは炉頂ガスとして回収されて、上段羽口4a、下段羽口4bから吹き込まれる高温の吹き込み空気熱風の加熱設備7で使用される。粉粒状の金属酸化物含有原料を含有するダストは、所定の前処理を経た後に、少なくとも上段羽口4aから熱風とともに竪型溶融還元炉1内に吹き込まれ、炉内に充填した炭素系固体還元材の燃焼により溶融還元される。上下2段の羽口を用いることで、上段羽口4a、下段羽口4bの間に充填した炭素系固体還元材が燃焼して高温領域を形成できるため、例えばダストがクロムを含有する場合であっても容易に溶融され、その後炭素系固体還元材充填層3を滴下する間に直接還元され、溶融状態の含クロム溶銑として容易に回収することが可能である。さらに溶銑中のクロム等の濃度を増加させる手段として、羽口からクロム含有ダストを吹き込むのと同時に、炉上部からクロム源等を装入することもできる。炉上部から装入されたクロム源等は上段羽口4a近傍に形成されるレースウェイで容易に溶解し、さらに羽口から吹き込まれた粉状のクロム鉱石等の粉粒状の金属酸化物含有原料は上下羽口間に形成された高温領域において還元されるため、クロム等が高濃度の溶銑を容易に製造することができる。このような竪型溶融還元炉1の空気及び金属酸化物含有原料の吹き込みを一時的に停止して、その後上段羽口4a、下段羽口4bからの空気の吹き込みを再開する再立ち上げ直後には吹き込みガスの温度は室温程度であり、炉頂ガスの発生に連れて送風設備7での加熱により徐々に温度が上昇する。そして吹き込みガスに酸素を富化する際に、下段羽口4bから吹き込む空気よりも高酸素濃度で、上段羽口4aから酸素富化した空気を吹き込み、且つ、上段羽口4aからの送風の酸素富化の開始が下段羽口4bからの送風の酸素富化の開始よりも早期とする。このような酸素富化方法とすることで、下段羽口を破損させることなく、早期に吹き込みガスの温度を上昇させて、早期に操業を定常状態とすることができる。上段羽口4aからの吹き込みガスの酸素濃度は1時間以内に増加させることが好ましく、再立ち上げ後すぐに増加させることがより好ましい。下段羽口4bからの吹き込みガスの酸素濃度は、再立ち上げ後1時間以上経過後に増加させることが好ましい。尚、吹き込み空気の酸素濃度を増加させて、吹き込み空気の温度が主原料吹き込み開始温度に到達した後に、所定の操業条件に合わせて吹き込みガスの酸素濃度を減少させて、定常状態の操業を行うことも可能である。定常状態においては、上段羽口4aからの吹き込み空気の酸素濃度や、下段羽口4bからの吹き込み空気の酸素濃度が0に近いような操業とすることもできる。図2は竪型溶融還元炉1の炉内の溶融物10が最大レベルになった状態を示している。このような状態で下段羽口4bからの酸素吹き込み量を増加させると、粘性の高い溶融物が生成して、溶融物10の下段羽口4bへの接触により羽口溶損が引き起こされる。吹き込みガスの温度が所定の温度となった後に、上段羽口4aからの金属酸化物含有原料粉の吹き込みを開始する。その後炉内は定常状態となり、炉頂ガスの温度も安定して、吹き込み空気の温度も安定する。上記において、竪型溶融還元炉1の炉頂からも金属酸化物含有原料を装入する操業を行うことができる。この場合には、炉頂からの金属酸化物含有原料の投入を中止して、投入した金属酸化物含有原料の溶融還元がある程度進行した後に、操業を停止することが好ましい。ステンレス鋼の精錬を行なう転炉の排ガス中から湿式回収される製鋼ダストのスラリーをスプレードライヤで遠心噴霧乾燥により処理して、平均粒径約60μmに成粒し、図1に示したものと同様の2段羽口を有する竪型溶融還元炉の設備を用いて溶融還元を行なう操業試験を行った。製鋼ダストの成粒物は上段羽口からランスを介して8t/h乾燥状態で吹き込み、Cr、Niを含有する酸化物を溶融還元して溶銑を製造した。竪型溶融還元炉は、炉頂から供給されたコークスにより炉内にコークス充填層が形成されており、熱風炉から送られた高温の吹き込みガス熱風が上下2段の羽口から炉内に吹き込まれた。さらに炉頂から酸化鉄原料として製鋼ダスト塊を50t/日装入した。上下段羽口から吹き込む熱風には酸素を富化した。上段羽口から吹き込む熱風の酸素濃度は30.2体積、下段羽口から吹き込む熱風の酸素濃度は25.9体積として操業を継続した。成粒物は炉内で溶融還元されて、炉内を下降し、炉底の出銑口から排出された。この時の炉頂回収ガスの温度は700°C、COガスの割合は50体積、出銑量は155t/日、溶銑温度は1475°Cであり、コークス比は1383kg/t-pであった。上記の操業を継続後に、製鋼ダストの成粒物の吹き込み、炉頂からの酸化鉄原料の装入、加熱設備7からの送風を停止して、羽口からの空気の吹き込みを一時的に中断した。50時間停止した後、羽口からの空気の吹き込みを再開した。再立ち上げにおいて、上段羽口から吹き込む熱風は空気のみ酸素濃度21.0体積として吹き込みを開始し、再立ち上げ後経過時間6時間に酸素富化を開始して、酸素濃度30.2体積となるようにした図3の比較例参照。下段羽口から吹き込む熱風も最初は空気のみ酸素濃度21.0体積として吹き込みを開始し、再立ち上げ後経過時間1時間から酸素富化を開始して、再立ち上げ後経過時間3時間半に酸素濃度25.9体積となるようにした図4の比較例参照。。この際の羽口から吹き込む熱風の温度変化を比較例として図5に示す。図5において、熱風温度が主原料吹込開始温度c600°Cに到達した時間eに製鋼ダストの成粒物の吹き込み、炉頂から酸化鉄原料の装入を開始した。再立ち上げ後経過約8時間で熱風温度は定常状態d700°Cに安定した。次に、本発明例の操業試験を行った。上記の比較例と同様の操業を継続後、同様に操業を50時間停止した後、再立ち上げを行った。この際に、上段羽口から吹き込む熱風は空気のみ酸素濃度21.0体積として吹き込みを開始し、直ちに酸素富化を開始して、再立ち上げ後経過時間1時間に酸素濃度30.2体積となるようにした図3の本発明例参照。下段羽口から吹き込む熱風の酸素ガス富化量は比較例と同様であり、最初は空気のみ酸素濃度21.0体積として吹き込みを開始し、再立ち上げ後経過時間1時間から酸素富化を開始して、再立ち上げ後経過時間3時間半に酸素濃度25.9体積となるようにした図4の本発明例参照。。この際の羽口から吹き込む熱風の温度変化を本発明例として図5に示す。図5において、熱風温度が主原料吹込開始温度c600°Cに到達した時間fに製鋼ダストの成粒物の吹き込みを開始した。本発明方法を用いることにより、主原料吹込開始温度までの昇温時間を2時間半短縮e→fすることができた。また、再立ち上げ後経過時間5時間で羽口から吹き込む熱風の温度熱風温度が定常状態となり、再立ち上げに要する時間を従来以上に短縮できた。再立ち上げの早期化により、再立ち上げの当日においては、出銑量が25t/d増加し、コークス比を150kg/t削減することができた。実施例1の本発明例において、操業を中断する24時間前に炉頂から酸化鉄原料の装入を停止した。それ以外は実施例1と同様にして操業を再開した。再立ち上げにおいて、熱風温度が主原料吹込開始温度c600°Cに到達した時間は再立ち上げ後経過時間3時間であり、再立ち上げ後経過時間4.5時間で熱風温度が定常状態となった。再立ち上げに要する時間を実施例1以上に短縮できた。再立ち上げの早期化により、再立ち上げの当日においては、出銑量が30t/d増加し、コークス比を180kg/t削減することができた。