マトリックス樹脂と、前記マトリックス樹脂を強化する複数の繊維束とを備える繊維強化プラスチック板であって、前記繊維束は、板厚方向に略直交する方向に積層されていることを特徴とする繊維強化プラスチック板。前記繊維束は、カーボン繊維からなることを特徴とする請求項1に記載の繊維強化プラスチック板。面内方向に湾曲した形状を有する請求項1又は2に記載の繊維強化プラスチック板であって、前記繊維束が湾曲形状に沿って連続していることを特徴とする繊維強化プラスチック板。前記繊維束に前記マトリックス樹脂を含浸させたプリプレグを板幅方向に積層して成形することを特徴とする請求項1乃至3のいずれか一項に記載の繊維強化プラスチック板の製造方法。しかしながら、特許文献1に記載の繊維強化プラスチック板では、圧縮荷重を負担するFRP層[A]層の両面に設けたFRP層[B]層によって、[A]層の変形を抑制して圧縮強度の向上を図るものであり、圧縮強度の低下要因板厚方向の繊維束のうねり及び繊維シート間のマトリックス樹脂を根本的に解消するものではない。このため、圧縮強度の低下要因を根本的に解消し、より一層大きな圧縮強度を実現しうる繊維強化プラスチック板の開発が望まれている。本発明は、上述の事情に鑑みてなされたものであり、圧縮強度が大きな繊維強化プラスチック板及びその製造方法を提供することを目的とする。本発明に係る繊維強化プラスチック板は、マトリックス樹脂と、前記マトリックス樹脂を強化する複数の繊維束とを備える繊維強化プラスチック板であって、前記繊維束は、板厚方向に略直交する方向に積層されていることを特徴とする。この繊維強化プラスチックでは、繊維束を板厚方向に略直交する方向に積層したので、繊維束のうねりは板厚方向ではなく、主に板厚方向に略直交する方向に生ずる。このため、繊維強化プラスチック板に繊維方向に沿った圧縮荷重が付与されても、繊維束のうねりに起因する力は主として面内方向に生じ、面外方向の力はほとんど生じない。よって、繊維方向に沿った圧縮荷重が付与された場合における、繊維強化プラスチックの座屈やせん断破壊の発生を抑制できる。また、繊維束を板厚方向に略直交する方向に積層したので、単独での弾性率及び破断強さが小さいマトリックス樹脂が板厚方向の層間において少なくなる。このため、繊維方向に沿った圧縮荷重の付与時における繊維強化プラスチック板の面外方向の変形が抑制されるとともに、繊維強化プラスチック板の座屈破壊及びせん断破壊の起点が低減される。したがって、繊維強化プラスチック板が本来発現すべき圧縮強度が得られやすくなり、圧縮強度を大幅に向上させることができる。上記繊維強化プラスチック板において、前記繊維束は、カーボン繊維からなっていてもよい。繊維束がカーボン繊維からなる場合CFRPの場合、板厚方向の繊維束のうねりが圧縮荷重に与える影響が大きいから、本発明による圧縮強度改善の大きな効果を享受できる。上記繊維強化プラスチック板は、面内方向に湾曲した形状を有し、前記繊維束が湾曲形状に沿って連続していてもよい。従来のように板厚方向に繊維束を積層した繊維強化プラスチック板では、面内方向に湾曲させて成形することは非常に困難であるため、例えば軸流ファン等のブレードなど、面内方向に湾曲した複雑な形状を有する部品を得るには、繊維を長手方向に分割せざるを得ない。これに対し、上記繊維強化プラスチック板では、板厚方向に略直交する方向に繊維束が積層されているので、面内方向に湾曲させて成形可能であり、繊維束を湾曲方向に沿って連続させることができる。このため、湾曲形状であるにもかかわらず理論強度に近い強度が得られる。本発明に係る上記繊維強化プラスチック板の製造方法は、前記繊維束に前記マトリックス樹脂を含浸させたプリプレグを板幅方向に積層して成形することを特徴とする。この製造方法によれば、繊維方向が板厚方向に略直交する方向に積層された上記繊維強化プラスチック板が得られる。そして、上記繊維強化プラスチック板は、上述のとおり、大きな圧縮強度を実現できる。本発明によれば、繊維束を板厚方向に略直交する方向に積層したので、繊維束のうねりは板厚方向ではなく、板厚方向に略直交する方向に生ずるから、繊維方向に沿った圧縮荷重が繊維強化プラスチック板に付与されても、繊維束のうねりに起因する力は主として面内方向に生じ、面外方向の力はほとんど生じない。よって、繊維方向に沿った圧縮荷重が付与された場合における、繊維強化プラスチックの座屈やせん断破壊の発生を抑制できる。また、繊維束を板厚方向に略直交する方向に積層したので、単独での弾性率及び破断強さが小さいマトリックス樹脂が板厚方向の層間において少なくなる。このため、繊維方向に沿った圧縮荷重の付与時における繊維強化プラスチック板の面外方向の変形が抑制されるとともに、繊維強化プラスチック板の座屈破壊及びせん断破壊の起点が低減される。したがって、繊維強化プラスチック板が本来発現すべき圧縮強度が得られやすくなり、圧縮強度を大幅に向上させることができる。以下、添付図面に従って本発明の実施形態について説明する。ただし、この実施形態に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、その相対的配置等は、特定的な記載がない限り本発明の範囲をこれに限定する趣旨ではなく、単なる説明例にすぎない。[第1実施形態]第1実施形態に係る繊維強化プラスチック板について説明する。図1は、第1実施形態に係る繊維強化プラスチック板の構造を模式的に示す断面図である。同図に示すように、繊維強化プラスチック板1は、マトリックス樹脂2と、マトリックス樹脂2を補強する繊維束4とを有する。マトリックス樹脂2は、不飽和ポリエステル、エポキシ樹脂、ポリアミド樹脂、フェノール樹脂等の熱硬化性樹脂であってもよいし、ポリブチレンテレフタレートに代表される熱可塑性樹脂であってもよい。また繊維束4は、多数のフィラメントが束にまとめられたものであり、繊維束4を構成する繊維には、例えば、炭素繊維、アラミド繊維、ガラス繊維等の公知の繊維を用いることができる。なお、繊維束4がカーボン繊維からなる場合、板厚方向の繊維束4のうねりが繊維強化プラスチック板1の圧縮荷重に与える影響が大きいから、本実施形態による圧縮強度改善の大きな効果を享受できる。本実施形態では、繊維束4が、繊維強化プラスチック板1の板厚方向に略直交する方向に積層されている。このため、繊維束4のうねりは板厚方向ではなく、板厚方向に略直交する方向に生ずることとなり、繊維強化プラスチック板1に繊維方向に沿った圧縮荷重が付与されても、繊維束4のうねりに起因する力は主として面内方向に生じ、面外方向の力はほとんど生じない。よって、圧縮荷重が付与された場合における、繊維強化プラスチック1の座屈やせん断破壊の発生を抑制できる。また、繊維束4を板厚方向に略直交する方向に積層したので、単独での弾性率及び破断強さが小さいマトリックス樹脂2が板厚方向の層間において少なくなる。このため、繊維方向に沿った圧縮荷重の付与時における繊維強化プラスチック板1の面外方向の変形が抑制されるとともに、繊維強化プラスチック板1の座屈破壊及びせん断破壊の起点が低減される。したがって、繊維強化プラスチック板1が本来発現すべき圧縮強度が得られやすくなり、圧縮強度を大幅に向上させることができる。なお、繊維束4は扁平形状を有しており、その長軸方向が繊維強化プラスチック板1の板厚方向に沿っていることが好ましい。これにより、板厚方向の繊維束4のうねりがより一層低減されるとともに、板厚方向における繊維束4の層間の数が少なくなり、繊維強化プラスチック板1の座屈破壊及びせん断破壊の発生をより一層抑制できる。上記構成の繊維強化プラスチック板1は、繊維束4にマトリックス樹脂2を含浸させたプリプレグを板幅方向に積層して成形してもよい。図2は、プリプレグの積層により繊維強化プラスチック板1を作製する様子を示す図である。同図に示すように、繊維束4にマトリックス樹脂2を含浸させたプリプレグ6を繊維強化プラスチック板1の板幅方向に積層して成形する。このとき、繊維強化プラスチック板1の板厚に合わせて予め裁断されたプリプレグ6を板厚方向に積層して繊維強化プラスチック板1を得てもよいし、幅広のプリプレグ6を積層して得られた直方体状の積層体を所望の板厚に裁断して繊維強化プラスチック板1を得てもよい。前者の場合、プリプレグ6の積層数を減らして作業効率を向上させる観点から、繊維強化プラスチック板1の板厚の2倍の幅を有するプリプレグ6を二つ折にしたものを積層し、繊維強化プラスチック板1を作製してもよい。なお、プリプレグ6は、繊維束4が一方向に配列した一方向繊維プリプレグであってもよいし、繊維束4が縦方向及び横方向に配列されたクロスプリプレグであってもよい。このようにして得られた繊維強化プラスチック板1は、上述のように、マトリックス樹脂2を強化する繊維束4が繊維強化プラスチック板10の板厚方向に略直交する方向すなわち、板幅方向に積層されている。[第2実施形態]次に、第2実施形態に係る繊維強化プラスチック板について説明する。図3は、第2実施形態に係る繊維強化プラスチック板の構成例を示す斜視図である。図3に示す繊維強化プラスチック板10は、プリプレグ6が板幅方向に積層されており、第1実施形態の繊維強化プラスチック板1と同様の内部構造を有する。すなわち、マトリックス樹脂2を強化する繊維束4が繊維強化プラスチック板10の板厚方向に略直交する方向板幅方向に積層されている。ところで、従来のように板厚方向に繊維束を積層した繊維強化プラスチック板では、面内方向に湾曲させて成形することは非常に困難であるため、例えば軸流ファン等のブレードなど、面内方向に湾曲した複雑な形状を有する部品を得るには、繊維を長手方向に分割せざるを得ない。図4は、従来の繊維強化プラスチック板において繊維を長手方向に分割した様子を示す図である。同図に示すように繊維強化プラスチック板110では、分割線L1~L3において繊維束が分割されている。このため、繊維強化プラスチック板110は、繊維束が湾曲方向に沿って連続していないため、強度が十分とはいえない。これに対し、繊維強化プラスチック板10は、板厚方向に略直交する方向板幅方向に繊維束4が積層されているので、図3に示すように面内方向に湾曲させて成形可能であり、繊維束4を湾曲形状に沿って連続させることができる。このため、湾曲形状であるにもかかわらず理論強度に近い強度が得られる。なお、図3に示す例では、繊維強化プラスチック板10は面内方向だけでなく面外方向にも湾曲している。[実施例1]第1実施形態に係る繊維強化プラスチック板1を、以下のようにして作製した。ガラス繊維のプリプレグ6繊維目付け1600g/m2を幅50mm、長さ600mmに裁断し、幅方向に二つ折にしたものを平型上に100枚積層し、バキュームバッグフィルムを用いた減圧加熱成形により、幅300mm、長さ600mmの繊維強化プラスチック板1を得た。このようにして得られた繊維強化プラスチック板1から圧縮強度試験片を作製し、圧縮破断強さを測定したところ、700MPaであった。一方、比較例として、上記プリプレグ6を板厚方向に積層して繊維強化プラスチック板を成形し、その圧縮破断強さを測定したところ、600MPaであった。[実施例2]実施例1と同様に、第1実施形態に係る繊維強化プラスチック板1を、以下のようにして作製した。カーボン繊維のプリプレグ6繊維目付け1600g/m2を幅50mm、長さ600mmに裁断し、幅方向に二つ折にしたものを平型上に250枚積層し、バキュームバッグフィルムを用いた減圧加熱成形により、幅300mm、長さ600mmの繊維強化プラスチック板1を得た。このようにして得られた繊維強化プラスチック板1から圧縮強度試験片を作製し、圧縮破断強さを測定したところ、1400MPaであった。一方、比較例として、上記プリプレグ6を板厚方向に積層して繊維強化プラスチック板を成形し、その圧縮破断強さを測定したところ、1100MPaであった。[実施例3]第2実施形態に係る繊維強化プラスチック板10を、以下のようにして作製した。カーボン繊維のプリプレグ6繊維目付け200g/m2を幅10mm、長さ600mmに裁断し、平型上に200枚積層し、バキュームバッグフィルムを用いた減圧加熱成形を行った。この際、プリプレグ6は、型上に設置した半径300mmの円弧を持つ積層ジグに沿わせるように積層した。このようにして、プリプレグ6の繊維束を長手方向に分割せずに、幅400mmの繊維強化プラスチック板10を作製した。このようにして得られた繊維強化プラスチック板10の曲げ弾性率は、湾曲形状であるにもかかわらず、理想強度に近い値が得られた。