フュージョン法を使用してガラス板を製造する方法であって、aアイソパイプを使用して溶融ガラスをガラスリボンに形成する工程、およびb前記ガラスリボンからガラス板を分割する工程、を有してなり、i前記アイソパイプは、前記リボンの形成中に前記溶融ガラスと接触する該アイソパイプの少なくとも1つの表面の少なくとも一部分を形成するアルミナ耐火物を含み、ii前記ガラスリボンの形成中に前記アイソパイプのアルミナ耐火物と接触する溶融ガラスの最低温度がTminであり、iii前記溶融ガラスがTminでスズ溶解度Stinを有し、iv前記溶融ガラス中のスズの濃度Ctinが以下の関係式を満たし:Ctin≧0.5Stinv前記アルミナ耐火物中のスズ濃度が、酸化物基準で、1.0質量パーセント以下であり、vi前記アルミナ耐火物中のチタン、ジルコニウム、およびハフニウムの濃度の合計が、酸化物基準で、1.5質量パーセント以下である、ことを特徴とする方法。前記アルミナ耐火物中のチタン、ジルコニウム、およびハフニウムの濃度が、酸化物基準で、それぞれ、1.5質量パーセント以下、1.0質量パーセント以下、および1.0質量パーセント以下であることを特徴とする請求項1記載の方法。フュージョン法に使用するために適合した構造を有する本体を含むアイソパイプであって、前記本体が、前記アイソパイプの使用中に溶融ガラスと接触する該アイソパイプの少なくとも1つの表面の少なくとも一部分を形成するアルミナ耐火物を含み、i前記アルミナ耐火物中のスズ濃度が、酸化物基準で、1.0質量パーセント以下であり、ii前記アルミナ耐火物中のチタン、ジルコニウム、およびハフニウムの濃度の合計が、酸化物基準で、1.5質量パーセント以下である、ことを特徴とするアイソパイプ。請求項3記載のアイソパイプを製造するのに適した耐火ブロックであって、該ブロックが、2メートル長の長さを有し、アルミナ耐火物を含み、i前記アルミナ耐火物中のスズ濃度が、酸化物基準で、0.25質量パーセント以下であり、ii前記アルミナ耐火物中のチタン、ジルコニウム、およびハフニウムの濃度の合計が、酸化物基準で、0.5質量パーセント以下である、ことを特徴とする耐火ブロック。ガラス板を製造する方法であって、a請求項3記載のアイソパイプを使用して、少なくとも1500ミリメートルの幅を有するガラスリボンを形成する工程、およびb前記ガラスリボンからガラス板を分割する工程、を有してなり、前記ガラス板を構成するガラスが少なくとも5質量パーセントのアルカリを含むことを特徴とする方法。第1の態様によれば、フュージョン法を使用してガラス板を製造する方法であって、aアイソパイプを使用して溶融ガラスをガラスリボンに形成する工程、およびb前記ガラスリボンからガラス板を分割する工程、を有してなり、i前記アイソパイプは、前記リボンの形成中に前記溶融ガラスと接触する該アイソパイプの少なくとも1つの表面の少なくとも一部分を形成するアルミナ耐火物を含み、ii前記ガラスリボンの形成中に前記アイソパイプのアルミナ耐火物と接触する溶融ガラスの最低温度がTminであり、iii前記溶融ガラスがTminでスズ溶解度Stinを有し、iv前記溶融ガラス中のスズの濃度Ctinが以下の関係式を満たし:Ctin≧0.5Stinv前記アルミナ耐火物中のスズ濃度が、酸化物基準で、1.0質量パーセント以下であり、vi前記アルミナ耐火物中のチタン、ジルコニウム、およびハフニウムの濃度の合計が、酸化物基準で、1.5質量パーセント以下である、ことを特徴とする方法が開示されている。第2の態様によれば、フュージョン法により製造されるガラス板における融合線に沿ったスズ含有欠陥を減少させる方法であって、フュージョン法が、フュージョン法の最中に溶融ガラスと接触するアイソパイプの少なくとも1つの表面の少なくとも一部分を形成する第1のアルミナ耐火物を含むアイソパイプを使用するものであり、a周期表のIVB族からの第1の元素の、前記第1のアルミナ耐火物中の濃度を決定する工程、b工程aにおいて決定された濃度未満である第1の元素の濃度を有する第2のアルミナ耐火物を使用したアイソパイプを形成する工程であって、第2のアルミナ耐火物が、フュージョン法の最中に溶融ガラスと接触するアイソパイプの少なくとも1つの表面の少なくとも一部分を形成するものである工程、およびc工程bのアイソパイプを使用して、フュージョン法によりガラス板を製造する工程、を有してなる方法が開示されている。第3の態様によれば、フュージョン法に使用するために適合した構造を有する本体を含むアイソパイプであって、前記本体が、アイソパイプの使用中に溶融ガラスと接触するアイソパイプの少なくとも1つの表面の少なくとも一部分を形成するアルミナ耐火物を含み、i前記アルミナ耐火物中のスズ濃度が、酸化物基準で、1.0質量パーセント以下であり、ii前記アルミナ耐火物中のチタン、ジルコニウム、およびハフニウムの濃度の合計が、酸化物基準で、1.5質量パーセント以下である、ことを特徴とするアイソパイプが開示されている。本発明の追加の特徴と利点は、以下の詳細な説明に述べられており、一部は、その説明から当業者には容易に明らかになるか、またはここにある説明により例示された本発明を実施することによって認識されるであろう。添付の図面は、本発明をさらに理解するために含まれており、本明細書に包含され、その一部を構成する。図面は、本発明の様々な実施の形態を示しており、説明と共に、本発明の原理および動作を説明する働きをする。先の一般的な説明および以下の詳細な説明の両方とも、本発明の単なる例示であり、本発明の性質および特徴を理解するための概要または骨子を提供することが意図されている。本明細書および図面に開示された本発明の様々な特徴は、任意の組合せおよび全ての組合せで使用して差し支えないことも理解されよう。本開示は、アルミナ製アイソパイプを使用して製造されたガラス板におけるスズ含有欠陥の問題に対処するものである。以下に詳しく検討するように、本開示によれば、アルミナ製アイソパイプは、アイソパイプのアルミナ材料中の周期表のIVB族旧CAS方式の元素すなわち、Ti、Zr、およびHfの存在の結果として、特に、板の融合線と共に、ガラス板におけるスズ含有欠陥を生じ得ることが発見された周期表のIVB族は、ラザホージウムRfも含むが、これは、安定ではない合成元素である。本開示は、フュージョン法により製造されたガラス中の錫石SnO2の析出を促進しないアルミナアイソパイプ組成物およびその組成物から製造されたアイソパイプを提供する。アルミナ組成物は、TiO2、ZrO2、HfO2またはSnO2を多量には含有せず、すなわち、TiO2、ZrO2、およびHfO2の含有量の合計が、1.5質量以下であり例えば、ある実施の形態において、1.0質量以下、他の実施の形態において、0.5質量以下、SnO2含有量が、1.0質量以下である例えば、ある実施の形態において、0.5質量以下、他の実施の形態において、0.25質量以下。ある実施の形態において、それらの合計が1.5質量以下であることに加え、本開示のアルミナアイソパイプ組成物中に存在するIVB族元素の個々の含有量が以下の制限を満たす:1.5質量以下例えば、ある実施の形態において、1.0質量以下、他の実施の形態において、0.5質量以下のTiO2;1.0質量以下例えば、ある実施の形態において、0.5質量以下、他の実施の形態において、0.25質量以下のZrO2;1.0質量以下例えば、ある実施の形態において、0.5質量以下、他の実施の形態において、0.25質量以下のHfO2。アルミナ系アイソパイプ中のTiO2、ZrO2、および/またはHfO2の存在は、アイソパイプを使用して板に形成されている溶融ガラス中のSnO2溶解度を著しく低下させることができる。TiO2、ZrO2および/またはHfO2は、アイソパイプ中に多量に存在する場合、アイソパイプを超えて流動するガラス中に溶け込み、ガラス中のSnO2例えば、清澄剤として使用されるSnO2および/またはガラスを加熱するためのSnO2電極の使用により存在するSnO2の溶解度の上限を低下させる。温度に応じて、ガラス中のSnO2の溶解度の上限は、SnO2針状結晶体TiO2および/またはZrO2固溶体と共にがガラス中とアイソパイプ上に析出するのに十分に低下させることができる。アルミナ系アイソパイプ中にSnO2が存在することにより、アイソパイプのトラフと堰を超えて流れるガラスがSnO2により飽和され得る、すなわち、ガラスの拡散境界層が、アイソパイプのトラフおよび堰領域にあるガラスの温度でSnO2溶解度に対応するSnO2レベルを獲得する。アイソパイプの表面に沿って温度が減少し、ガラスがアイソパイプの基部に近づくにつれてガラスが冷めるときに、SnO2の溶解度の上限が減少して、SnO2の一部が析出し、欠陥を形成する。TiO2、ZrO2、およびHfO2は、スズ欠陥への影響に加え、アルミナ系アイソパイプ中に存在した場合、それらが、アイソパイプのトラフ/堰部分の高温で溶融ガラスを飽和させ、次いで、基部のより低温部分で析出し得るという点で同様に挙動し得る。実際に、TiO2、ZrO2、HfO2および/またはSnO2の固溶体は、これらの酸化物の内の1種類以上が溶解度の上限で存在する場合、析出し得る。アルミナ製アイソパイプにより生じるスズ欠陥の問題は、A1148アルミナからなるアイソパイプを使用したガラス板の製造に関して発見された。形成されているガラスは、表1に列記された組成を有した。予期せぬことに、板の融合線に沿って、かなりの数の錫石SnO2結晶が発見された。以下の実施例1は、A1148アルミナ製アイソパイプにより生じる高レベルのスズ含有欠陥を記録するために使用した実験計画を詳述している。図2は、この実験において見られた代表的な錫石結晶21を示しているのに対し、図3は、数週間の連続動作に亘り観察された欠陥のレベルを示している。実施例1の実験に使用したA1148アルミナは、実質的にスズを含まなかった以下の実施例5を参照のこと。したがって、このアイソパイプによるスズ欠陥の発生は、アイソパイプ自体が欠陥の供給源にはなり得なかったので、特異であった。この問題に対する解決策の1つは、アイソパイプで加工されているガラスからスズを除去することであろう。しかしながら、上述したように、このことは、ガラスを電気的に加熱するために使用されるシステムからスズ電極を除去すること、並びに、加工されているガラスから清澄剤としてのスズを除去することを意味し、その両方とも、費用と時間がかかり、一般に望ましくないであろう。ガラスからスズを除去するという抜本的な工程をとらずに、この問題を解決する上での突破口は、アイソパイプがスズを含まなかった場合でさえも、アイソパイプにより欠陥が形成される機構以後、競合機構と称するの概念の形でもたらされた。この競合機構によれば、アルミナ製アイソパイプからのチタンおよびジルコニウム、並びにジルコニウムを含有するどの材料にも通常存在するハフニウムが、溶融ガラスに入り込み、溶液からスズを強制的に追い出す。任意の特定の動作理論にも拘束することを意図するものではないが、この機構は以下により支持される。四価のTi、Zr、およびHfは、それぞれ、0.61、0.72、および0.71Åのイオン半径を有する。これらのイオンは同じ電荷を有し、それらの半径は0.69ÅのSn4のイオン半径と同程度なので、それらのイオンは、ガラスおよび結晶中において同じ部位で競合し得る。4部位がTi、Zr、またはHfにより占められれば、Sn4が利用できる部位がより少なくなり、ガラスが冷めるにつれて、Sn4が結晶化し得る。競合機構に基づいて、アルミナ製アイソパイプを使用して製造されたガラス板中のスズ欠陥のレベルは、アイソパイプ中のTi、Zr、および/またはHfのレベルを減少させることによって、直接的に減少させることができる。スズが析出し易いガラスにより多くのスズを加えることは、例えば、上述したように、アイソパイプのトラフ堰領域中のスズでガラスを飽和させ、次いで、ガラスが冷える基部の領域で析出し得ることによって、スズ欠陥問題を悪化させるだけであるので、アイソパイプ中のスズレベルが低いことも有益である。以下の実施例2~4の実験は、この競合機構を確かめるものである。特に、これらの実験は、溶融ガラス中にチタンおよびジルコニウムを導入するとガラスへのスズの溶解度が低下し得ることを示している。これらの実施例の実験に使用した器具が図4に示されており、ここで、41は白金ホイルから形成されたパウチであり、42は表1のガラスのサンプルであり、43は試験組成物、すなわち、実施例2におけるアルミナコランダムとスズ錫石結晶の混合物、実施例3におけるアルミナコランダム、スズ錫石、およびTiO2結晶の混合物、および実施例4におけるアルミナコランダム、スズ錫石、およびZrO2結晶の混合物である。装填物を含むパウチを加熱し、高温に保持して、溶融ガラスを試験組成物中に流し、次いで、相互作用させた。次いで、組成の測定を、ガラスが試験組成物と相互作用しなかったサンプルの上部と、試験組成物の結晶から間隔が離れた位置の試験組成物の本体内の両方で、冷却されたサンプルについて行った。全体の結果が表2に示されているのに対し、表3は、2つの測定位置ガラスの上部と試験組成物の本体内での実験のスズ濃度を具体的に示している。表3のコランダム錫石表1のガラスの行に示されるように、アルミナ結晶が存在しても、ガラス中のスズ濃度が実質的に変わらなかった、すなわち、アルミナが存在しても、スズは析出しなかった。これは、特異なスズ欠陥の源はアルミナ自体ではないことを示しているので、重要な結果である。表3のコランダム錫石TiO2表1のガラスの行に示されるように、試験組成物にTiO2結晶を添加すると、ガラス中のスズ濃度が実質的に変化した減少した。それゆえ、ガラス相中のスズ濃度は、ガラス中にチタンが存在した結果として、サンプルの上部に行った測定についての0.27から、試験組成物の本体内に行った測定についての0.17まで、すなわち、37、低下した。すなわち、チタンにより、スズが結晶相中に析出し、したがって、ガラス相中のスズ濃度が低下した。表3のコランダム錫石ZrO2表1のガラスの行は、ZrO2結晶の添加により、TiO2結晶と実質的に同じ作用が生じる、すなわち、ガラス相中のスズ濃度が、ガラス中にジルコンが存在した結果として、25低下した。試験しなかったが、ハフニウムについても、実質的に同じ結果が生じるであろう。それゆえ、実施例3~4は、アルミナ製アイソパイプ中のチタンおよびジルコニウムおよび、暗に、ハフニウムにより、アイソパイプと接触するガラス中にスズ含有欠陥が生じ得ることを示す。話を終わらせるために、実施例5は、組成を決定するためにA1148アルミナについて行った分析結果を報告するものである。ここに示したように、A1148は、多量のチタンおよびジルコニウムを含有している。それゆえ、実施例1~5は、実施例1において製造したガラス板の融合線に沿って見つかった特異なスズ含有欠陥が、アイソパイプの材料としてのアルミナ自体の使用の結果ではなく、むしろ、アルミナ材料中にIVB族元素が存在した結果であることを示しており、その元素は、溶融ガラスに入り込み、スズ元素と置き換わって、スズ元素に、図2に示されたタイプのスズ結晶を形成させた。アルミナ製アイソパイプ中に存在するIVB族元素により生じたスズ欠陥のこの問題は、スズ濃度Ctinがガラス中の溶解度上限Stinに近い、すなわち、Ctin≧0.5Stin例えば、ある実施の形態において、Ctin≧0.7Stin、他の実施の形態において、Ctin≧0.9Stinである任意のガラスにおいて遭遇されるであろう。一般論として、スズの溶解度は、温度が減少するにつれ減少する。それゆえ、重要なスズ溶解度は、溶融ガラスがアイソパイプを通過するときに経験する最低温度Tminでの溶解度である。典型的に、Tminは、アイソパイプの基部で生じる。当該技術分野に公知なように、アイソパイプを流れるガラスの温度プロファイルは、例えば、熱電対および/または赤外線測定を使用して容易に決定できる。同様に、日常的な実験を使用して、所定のガラス組成物についてのスズ溶解度対温度の曲線を決定することができる。例えば、任意の特定のガラス組成物について、温度の関数としてのスズ溶解度は、一連の平衡温度で行った実施例2において利用したタイプの手法を使用して決定することができる。特定のガラスにおいてのTmin、スズ溶解度曲線、および予測される最大スズ濃度を使用すれば、当業者は、本開示に基づいて、その特定のガラスのための適切なアルミナ製アイソパイプ材料を容易に選択できる。あるいは、影響を受けやすいガラスと受けにくいガラスの両方について、一般に、最も困難なすなわち、ガラス組成物/加工温度の組合せが、スズ欠陥を最も起こしやすい場合に適したアルミナ製アイソパイプ材料を選択し、使用して差し支えない。スズ欠陥の問題を特に受けやすいガラスは、ROR2O/Al2O3比が0.9から1.1の範囲例えば、0.95から1.06の範囲にあるものである。ここで、酸化物基準のモルパーセントで表して、ROR2Oはガラスのアルカリ土類金属酸化物およびアルカリ金属酸化物の濃度の合計であり、Al2O3はガラスのアルミナ濃度である。ROR2O/Al2O3比が0.9から1.1の範囲にあるガラスは、低いスズ溶解度例えば、0.4質量のSnO2以下のスズ溶解度を有する傾向にあり、それゆえ、清澄のために使用され、スズ電極による電気的加熱により導入されるスズに基づいて欠陥をまさに形成する際にあることが多い。したがって、これらのタイプのガラスについて、たとえアルミナ製アイソパイプからのIVB族元素が少量でも、またはアイソパイプの材料中のスズが少量でも、高レベルの欠陥、例えば、図3のもののような欠陥レベルがガラス中に生じるほどガラスをその際を超えて追い込み得る。スズとIVB族元素の内容物以外に、ここに開示されたアイソパイプのアルミナ材料は、様々な組成を有し得る。例えば、その材料は、特許文献7に開示されたタイプの組成を有して差し支えない。より一般的に、定義において先に述べたように、アルミナ材料は、少なくとも90体積パーセントのアルミナ相例えば、ある実施の形態において、少なくとも95体積パーセントのアルミナ相、他の実施の形態において、少なくとも98体積パーセントのアルミナ相を含有する。その上、アルミナ材料は、一般に、ガラス相、例えば、体積パーセント基準で、アルミナ材料の5体積パーセント以下ある実施の形態において、アルミナ材料の2体積パーセント以下を構成するアルカリまたはアルカリ土類のアルミノケイ酸塩からなるガラス相を含む。アルミナ本体中に過剰な量の10モル超のアルカリ金属IA族の酸化物が存在する場合、シリカと共に、低粘度ガラスが形成し得る。低粘度ガラスは、アイソパイプが使用中に垂れ下がって形が崩れる、またはアイソパイプが、粒界のすべりまたは空洞化により支援されるゆっくりとした亀裂成長により亀裂を生じる点まで、高温機械的性質を損ない得る。細孔の量が多いほど、空洞化および粒界のすべりの傾向が大きくなる。実際に、より多くの量の低粘度ガラスにより、ある微細粒セラミックが超塑性に変形し得る。それゆえ、10モルを超える多量のIA族元素/酸化物を避けるべきである。アルミナ材料の他の成分としては、粒成長阻害因子として働き、それゆえ、焼結を促進する相を各々が生成できるIIA族元素/酸化物および/または希土類元素/酸化物が挙げられる。低レベルのスズおよびIVB族元素に加え、ある実施の形態において、アルミナ材料は、ガラスを着色し得る低レベルの元素および/またはその酸化物例えば、Fe、Ni、Co、およびCr、並びに低レベルの毒性または有害な元素および/またはその酸化物例えば、As、Sb、Hg、およびPbを有するであろう。アイソパイプは、当該技術分野において現在公知の、または後に開発される様々な製造技法を使用して、ここに開示された低SnO2/低IVB族アルミナ材料から製造することができる。例えば、特許文献7に開示されたタイプの製造技法を使用して差し支えない。多くの場合、5kpsiから40kpsi超約34.5MPaから約276MPa超の圧力を使用して低温静水圧プレスを行って未焼成体を形成し、その後、30分間から数週間に亘り空気中で約1150°Cから1750°C超での焼結を行って、アイソパイプ構造例えば、図1に示されたタイプの構造に後に機械加工するのに適した耐火ブロック例えば、2.0メートル超の長さを有するブロックを提供する。もちろん、所望であれば、他の技法を使用しても差し支えない。以下の非限定的実施例は、ここに開示されたアルミナ材料、並びに既存のA1148アルミナ材料に関する様々な問題をさらに示す。実施例1この実施例は、A1148アルミナからなるアイソパイプを使用して製造されたガラス板の融合線に沿ったスズ含有欠陥の形成を実証するものである。小さな研究所規模の溶融動作のための大きさのアイソパイプを、A1148アルミナのブロックから機械加工した。このアイソパイプの構造は、実質的に図1に示されたようなものである。数週間の期間に亘り、表1に示した組成を有するアルカリ含有ガラスの小幅の板を、約1215°Cのアイソパイプのトラフ温度および約1110°Cのアイソパイプの基部温度でダウンドローフュージョン法によって形成した。表1のガラスは、清澄のためにバッチ配合されたSnO2およびガラスの溶融中のジュール加熱のためにガラスに電流を流すのに使用されたSnO2電極の腐食からの少量のSnO2でほぼ飽和していた。図2は、このフュージョン法により製造されたガラス板の内の1つの融合線に沿って形成された代表的な錫石欠陥の光学顕微鏡により撮影された顕微鏡写真である。図3は、時間の関数としての1ポンド約454g当たりのガラス板に見られる錫石欠陥の数を示している。特に、この図は、50マイクロメートルより小さい欠陥についての1ポンド当たりの欠陥の数を示している。これらの欠陥のほとんどは、融合線に沿って見られ、ガラスのアイソパイプ材料との相互作用からのものであった。図3に示したように、これらの欠陥の数は、多くの場合、100個の欠陥/ポンド約454gより多かった。50マイクロメートルより大きいスズ含有欠陥も、ガラス板の本体内内包物および表面上付着物に存在し、アイソパイプの上流のスズの凝固が原因であると突きとめられた。この長期の実験により、従来技術のA1148アルミナ製アイソパイプ材料は、SnO2含有ガラスおよび特に、SnO2およびアルカリを含有するガラスにおいて錫石欠陥を形成することが示される。実施例2錫石SnO2およびコランダムAl2O3結晶の存在下での表1のガラス中のSnO2平衡溶解度は、以下のように決定した。表1の組成を有し、本出願人のコーニング社による市販のフュージョンドロー装置で製造されたガラス板から切断されたガラススライドの積層体の形状で、Ptホイルからパウチを形成した。PtをHCl中で洗浄し、完全に濯いだ。各々数グラムの錫石およびコランダムの粉末をPtパウチの底部に入れ、次いで、ガラススライドの積層体をパウチ内のその粉末の上に滑り込ませた。全装填物を24時間に亘り空気中で1400°Cに加熱して、パウチの底部にある結晶をある程度溶解させ、次いで、1110°Cまで冷却し、120時間に亘り平衡にさせた。サンプルを室温まで急冷し、次いで、電子線マイクロアナライザEPMAによる分析のために、区画化し、調製した。揮発性元素の損失について検査するために、パウチの上部に近いPtから離れたガラスを分析した。次いで、30マイクロメートル以下しか離れていない結晶の間のパウチの底部のあるガラスを分析して、拡散平衡が生じたことを確認した。Ptホイルパウチから離れた装填物の中央部にあるガラスを分析した。これらの分析は、20μmのスポットに焦点をぼかした20nAの電子ビームを使用して行った。K2Oを、EPMAソフトウェアにおいて固定値に指定し、ホウ素をその差により計算した。ビームへの曝露中のアルカリ損失が取るに足らないように、電子ビーム条件を選択した。この実験の結果が表2および3に示されている。上述したように、このデータは、アルミナ結晶の存在により、ガラス中のスズ濃度は実質的に変化しなかったことを示している。その上、このデータは、実施例1に使用したSnO2のレベルがガラスの溶解度の上限より低く、A1148アイソパイプが錫石欠陥の原因であったことを示唆したことを示している。実施例3表1のガラス中のSnO2、TiO2およびAl2O3の平衡溶解度を、SnO2-、TiO2-、およびAl2O3-担持相の存在下で決定した。Ptパウチの底部に配置した粉末が、錫石およびコランダムの結晶に加え、TiO2結晶を含有したことを除いて、実施例2と同じ計画および分析技法を使用した。結晶相を、集束電子ビームを使用して分析した。ガラス分析の結果が表2および3に示されている。得られたテキスチャーが図5に示されており、51はコランダム結晶を示し、53はTiO2と錫石の結晶を示し、52はEPMA瘢痕である。図6の位置61および62での質量パーセントで表された結晶組成が、それぞれ、表4および5に示されている。これらの図面と表が示すように、3つの異なる固相がパウチの底部に存在した:1コランダム;2約18質量のSnO2を含有する高TiO2相;および3約4質量のTiO2を含有する高SnO2相。後者の2つの相は、パウチの底部にある固相中にSnO2とTiO2の間の固溶体が多量にあったことを示している。上述したように、この実験は、TiO2が存在すると、ガラス中のSnO2の平衡溶解度が、具体的に、この実験において、TiO2を含まない装填物における0.27±0.01質量から、TiO2含有装填物における0.17±0.02質量まで、低下することを示している。実施例4表1のガラス中のSnO2、ZrO2およびAl2O3の平衡溶解度を、SnO2-、ZrO2-、およびAl2O3-担持相の存在下で決定した。Ptパウチの底部に配置した粉末が、TiO2結晶の代わりに、ZrO2結晶を含有したことを除いて、実施例3と同じ計画および分析技法を使用した。ガラス分析の結果が表2および3に示されている。得られたテキスチャーが図7に示されており、72はコランダム結晶を示し、71はZrO2と錫石の結晶を示している。図8の位置81および82での質量パーセントで表された結晶組成が、それぞれ、表6および7に示されている。これらの図面と表が示すように、3つの異なる固相がパウチの底部に存在した:1コランダム;2約2質量から約10質量のSnO2を含有する高ZrO2相;および3約3質量から約13質量のZrO2を含有する高SnO2相。後者の2つの相は、パウチの底部にある固相中にSnO2とZrO2の間の固溶体が多量にあったことを示している。上述したように、この実験は、ZrO2が存在すると、ガラス中のSnO2の平衡溶解度が、具体的に、この実験において、ZrO2を含まない装填物における0.24±0.02質量から、ZrO2含有装填物における0.18±0.02質量まで、低下することを示している。実施例5A1148アイソパイプ材料を、組成、相、および気孔率について分析した。図9は、細孔91図9における黒色、Al2O3相94図9におけるネズミ色、ムライト相95図9における中間の灰色、ガラス相92図9における薄い灰色、およびZr-Ti-Al酸化物相93図9における白色を含む、A1148の全体構造を示すSEM後方散乱電子画像である。表8は、SEM画像における面積に関してA1148相を定量化したものである。これらの面積の値は、体積パーセントに直接相当する。この表から分かるように、TiO2、ZrO2含有相は、著しい気孔率、ムライトおよびアルカリアルミノケイ酸塩ガラスと同様に存在する。A1148中に1.4~1.5体積のZr、Ti、Al酸化物があることに留意されたい。表9および10は、A1148アルミナのガラス相の電子線マイクロアナライザEMPAによる分析の結果を示しており、表9の値は質量パーセントで表されており、表10の値はモルパーセントで示されている。そこに示されるように、そのガラスは、EMPAにより測定して、1.6モルのTiO2および0.26モルのZrO2を含有する。実施例2~4は、実施例1および5のA1148アイソパイプ中のTiO2およびZrO2が、ガラス中に既に溶解しているSnO2の平衡溶解度を低下させることによって、表1のガラス中の錫石析出に関与することを示している。このことは、Snが通常占めるであろうガラス構造中の構造部位をTiおよびZrが取ることにより生じる。1110°Cでの表1のガラスの平衡溶解度は、アルミナの存在下では約0.25質量であるが、結晶性アルミナとチタニア相、またはアルミナとジルコニア相の存在下では、たった約0.17質量である。実施例6APAおよびAHPAアルミナ粉末をCeraloxSasol社から得た。これらの粉末は、0.2質量未満の低不純物含有量を有し、結合剤および可塑剤を含む、噴霧乾燥の形態で購入できる。特に、これらの粉末は、焼結助剤/粒成長阻害剤として添加された、少量300ppmのMgOMgAl2O4として添加を含有する。A16SGおよびA1000SGアルミナ粉末0.2未満の不純物を有するをAlmatis社から得た。メタノール中に酢酸マグネシウムを溶解させ、これをポリマービーカーまたは浅いポリマートレイ内にアルミナ粉末に加え、乾燥させることによって、0.2質量のMgOをA16SGおよびA1000SG粉末に加えた。乾燥したA16SGおよびA1000SG粉末酢酸マグネシウムが添加されたを数時間に亘りバイブロミル内にあるポリエチレン製ボトル媒質なし内で振盪した。APA、AHPA、A16SGおよびA1000SG粉末を~3グラムのディスクおよび~0.5および5ポンド約227gおよび約2.27kgの正方形と円形の断面の、長さが~15インチ約38cmまでのロッド/ビレットに、ゴム製成形型内において~18kpsi約124kPaで低温静水圧プレスした。これらを、様々な加熱スケジュールを使用して焼結した。大型のロッドの加熱スケジュールは80時間超かかった。CeraloxSasolAPA粉末から焼結したサンプルの微小構造が図10に示されている。TiO2、ZrO2、HFO2およびSnO2含有副相がないことに留意されたい。AHPACeraloxSasol粉末、並びに酢酸MgからのMgOを有するA16SGおよびA1000SGアルミナ粉末からのサンプルも、TiO2、ZrO2、HFO2およびSnO2含有副相を有さなかった。A16SGおよびA1000SGサンプルは、CeraloxSasol粉末サンプルと同様の微小構造を有したが、より多くのMgAl2O4副相およびある程度の追加の気孔率、すなわち、~1-2体積多くの気孔率を有した。表11および12は、それぞれの製造業者により報告されている、CeraloxSasolAHPA-RTPSBおよびAPA-RTPSB粉末、およびAlmatisA16SGおよびA1000SG粉末の組成を示している。実施例7アルミナ未焼成体を、約10分間の期間に亘り16000psi約110MPaの圧力で粉末を低温静水圧プレスすることによって、実施例6のAPAアルミナ粉末から調製する。その後、この未焼成体を24時間に亘り1550°Cで焼結する。焼結体は、2.0メートル超の長さ、0.25メートル超の高さ、および0.1メートル超の深さを有する。この焼結体をアイソパイプの構造に機械加工する。機械加工したアイソパイプをフュージョン装置に取り付け、フュージョン法に使用して、ガラスリボンを製造し、このリボンを板に切断し、仕上げ後、フェースプレートとして使用するためにモバイル電子機器の製造業者に供給する。このガラス組成は表1に示されているものである。溶融ガラスは、高温で相当な期間に亘りアイソパイプと接触したままである。アイソパイプの表面は、完成したガラス板が、1ポンド約454g当たり1.0個未満の欠陥の融合線に沿った平均欠陥レベルSnO2含有欠陥を含むを示すという点で溶融ガラスに適合することが分かる。ここで、平均は100枚の一連の板についてとられた。実施例810質量のSnO2を含むアルミナ製アイソパイプを製造する。SnO2粒が、微小構造において容易に見える。SnO2含有アルミナ材料を、小さな研究室規模の溶融動作のためのサイズのアイソパイプに製造する。数週間の期間に亘り、アルカリ含有ガラス、すなわち、表1のガラスの小幅の板を、約1215°Cのアイソパイプのトラフの温度および約1110°Cのアイソパイプの基部の温度でダウンドローフュージョン法により形成する。表1のガラスは、清澄のためにバッチ配合されたSnO2およびガラスの溶融中に使用されるSnO2系電気加熱用電極の使用からの少量のSnO2でほぼ飽和している。時間の関数として、ガラス板中に大量の錫石欠陥が見られる。特に、50マイクロメートル未満の多数の欠陥が見られる。これらのより小さな欠陥のほとんどは、融合線に沿って見られ、アイソパイプ材料とのガラスの相互作用からのものである。そのような錫石欠陥の光学顕微鏡およびSEMとEPMA分析を行って、確認を行う。この実験は、SnO2を含有するアルミナアイソパイプ材料が、アルカリおよびSnO2を含有するガラス中において錫石欠陥を形成し得ることを示している。前述から、アイソパイプを使用して形成されたガラス板の融合線に沿った欠陥形成SnO2、TiO2、ZrO2および/またはHfO2析出を含むの傾向を被らないアルミナ製アイソパイプが提供されたのが分かる。そのようなアイソパイプにより、ガラスの品質が高くなり、不合格のガラスが少なくなり、それゆえ、コストが相当節約される。融合線に沿って錫石欠陥を形成し得る従来のアルミナ製アイソパイプと比べて、ここに開示されたアイソパイプにより、顧客の特性および製造適性を達成するのに利用できるガラスの組成余地が著しく広がる。本発明の範囲および精神から逸脱しない様々な改変が、先の開示から当業者には明白となる。以下の特許請求の範囲は、ここに述べられた特定の実施の形態、並びにそれらの実施の形態の改変、変種および同等物を包含することが意図されている。それゆえ、本開示は、特に、以下の非限定的態様および/または実施の形態を含む。C1.フュージョン法を使用してガラス板を製造する方法であって、aアイソパイプを使用して溶融ガラスをガラスリボンに形成する工程、およびb前記ガラスリボンからガラス板を分割する工程、を有してなり、i前記アイソパイプは、前記リボンの形成中に前記溶融ガラスと接触する該アイソパイプの少なくとも1つの表面の少なくとも一部分を形成するアルミナ耐火物を含み、ii前記ガラスリボンの形成中に前記アイソパイプのアルミナ耐火物と接触する溶融ガラスの最低温度がTminであり、iii前記溶融ガラスがTminでスズ溶解度Stinを有し、iv前記溶融ガラス中のスズの濃度Ctinが以下の関係式を満たし:Ctin≧0.5Stinv前記アルミナ耐火物中のスズ濃度が、酸化物基準で、1.0質量パーセント以下であり、vi前記アルミナ耐火物中のチタン、ジルコニウム、およびハフニウムの濃度の合計が、酸化物基準で、1.5質量パーセント以下である、ことを特徴とする方法。C2.Ctinが以下の関係式を満たす:Ctin≧0.9Stinことを特徴とするC1記載の方法。C3.Tminが1250°C以下であることを特徴とするC1またはC2記載の方法。C4.前記ガラス板を構成するガラスが、アルカリ含有ガラスであることを特徴とするC1からC3いずれか1つに記載の方法。C5.前記ガラスが少なくとも5.0質量のアルカリを含むことを特徴とするC1からC4いずれか1つに記載の方法。C6.前記ガラス板を構成するガラスが、以下の関係式を満たし:0.9≦ROR2O/Al2O3≦1.1ここで、酸化物基準のモルパーセントで、ROR2Oが、前記ガラスのアルカリ土類金属酸化物およびアルカリ金属酸化物の濃度の合計であり、Al2O3が該ガラスのアルミナ濃度であることを特徴とするC1からC5いずれか1つに記載の方法。C7.前記アルミナ耐火物中のスズ濃度が、酸化物基準で、0.25質量パーセント以下であることを特徴とするC1からC6いずれか1つに記載の方法。C8.前記アルミナ耐火物中のチタン、ジルコニウム、およびハフニウムの濃度の合計が、酸化物基準で、0.5質量パーセント以下であることを特徴とするC1からC7いずれか1つに記載の方法。C9.前記アルミナ耐火物中のチタン、ジルコニウム、およびハフニウムの濃度が、酸化物基準で、それぞれ、1.5質量パーセント以下、1.0質量パーセント以下、および1.0質量パーセント以下であることを特徴とするC1からC8いずれか1つに記載の方法。C10.前記アルミナ耐火物中のチタン、ジルコニウム、およびハフニウムの濃度が、酸化物基準で、それぞれ、0.5質量パーセント以下、0.25質量パーセント以下、および0.25質量パーセント以下であることを特徴とするC9記載の方法。C11.フュージョン法により製造されるガラス板における融合線に沿ったスズ含有欠陥を減少させる方法であって、前記フュージョン法が、該フュージョン法の最中に溶融ガラスと接触するアイソパイプの少なくとも1つの表面の少なくとも一部分を形成する第1のアルミナ耐火物を含む該アイソパイプを使用するものであり、a周期表のIVB族からの第1の元素の、前記第1のアルミナ耐火物中の濃度を決定する工程、b工程aにおいて決定された濃度未満である前記第1の元素の濃度を有する第2のアルミナ耐火物を使用したアイソパイプを形成する工程であって、該第2のアルミナ耐火物が、前記フュージョン法の最中に溶融ガラスと接触する前記アイソパイプの少なくとも1つの表面の少なくとも一部分を形成するものである工程、およびc工程bのアイソパイプを使用して、フュージョン法によりガラス板を製造する工程、を有してなる方法。C12.前記第2のアルミナ耐火物中の前記第1の元素の濃度が、酸化物基準で、1.5質量パーセント未満であることを特徴とするC11記載の方法。C13.前記第1の元素がチタンであることを特徴とするC11またはC12記載の方法。C14.前記第1の元素がジルコニウムであることを特徴とするC11からC13いずれか1つに記載の方法。C15.i工程aにおいて、周期表のIVB族からの第2の元素の、前記第1のアルミナ耐火物中の濃度が決定され、ii前記第2のアルミナ耐火物が、工程aにおいて決定された前記第2の元素の濃度未満の該第2の元素の濃度を有する、ことを特徴とするC11からC14いずれか1つに記載の方法。C16.前記第2のアルミナ耐火物中の前記第1と第2の元素の各々の濃度が、酸化物基準で、1.0質量パーセント未満であることを特徴とするC15記載の方法。C17.工程cにおいて製造された前記ガラス板における融合線に沿ったスズ含有欠陥の平均レベルが、1ポンド約454g当たり1.0個未満の欠陥であり、前記平均が100枚の一連の板についてとられたものであることを特徴とするC11からC16いずれか1つに記載の方法。C18.フュージョン法に使用するために適合した構造を有する本体を含むアイソパイプであって、前記本体が、前記アイソパイプの使用中に溶融ガラスと接触する該アイソパイプの少なくとも1つの表面の少なくとも一部分を形成するアルミナ耐火物を含み、i前記アルミナ耐火物中のスズ濃度が、酸化物基準で、1.0質量パーセント以下であり、ii前記アルミナ耐火物中のチタン、ジルコニウム、およびハフニウムの濃度の合計が、酸化物基準で、1.5質量パーセント以下である、ことを特徴とするアイソパイプ。C19.C18記載のアイソパイプを製造するのに適した耐火ブロックであって、該ブロックが、2メートル長の長さを有し、アルミナ耐火物を含み、i前記アルミナ耐火物中のスズ濃度が、酸化物基準で、0.25質量パーセント以下であり、ii前記アルミナ耐火物中のチタン、ジルコニウム、およびハフニウムの濃度の合計が、酸化物基準で、0.5質量パーセント以下である、ことを特徴とする耐火ブロック。C20.ガラス板を製造する方法であって、aC18記載のアイソパイプを使用して、少なくとも1500ミリメートルの幅を有するガラスリボンを形成する工程、およびb前記ガラスリボンからガラス板を分割する工程、を有してなり、前記ガラス板を構成するガラスが少なくとも5質量パーセントのアルカリを含むことを特徴とする方法。