pHが3以上の溶液の満たされた溶液槽と、定荷重発生手段とを有する装置を用い、長手方向に平行部を有する試験片を溶液槽に貫通させ、該試験片の溶液槽外にはみ出した両端部を連結治具を介して定荷重発生手段に固定し、定荷重発生手段により引張応力を負荷して、該試験片が破断する破断応力を測定することを特徴とする薄鋼板の耐水素脆化特性評価方法。試験片として、その平行部中央両端にそれぞれ先端部の曲率半径が0mm超1mm以下、深さが0mm超05×mm以下の切り欠きを有し、該切り欠き先端部における応力集中率が15以上45以下である試験片を用いることを特徴とする請求項1に記載の薄鋼板の耐水素脆化特性評価方法。試験片として、その平行部中央両端にそれぞれ先端部の曲率半径が0mm超1mm以下、深さが0mm超の切り欠きならびに該切り欠き先端部に深さが01mm以上の疲労予亀裂を有し、切り欠き深さ疲労予亀裂深さが01mm超mm以下を満たす試験片を用いることを特徴とする請求項1に記載の薄鋼板の耐水素脆化特性評価方法。試験片として、0超20以下のクリアランスで打抜き加工された試験片を用いることを特徴とする請求項1から3のいずれか1項に記載の薄鋼板の耐水素脆化特性評価方法。本発明は、安価で、簡便に精度良く耐水素脆化特性を評価できる方法を提供することを目的とする。本発明者らは、上記の目的とする耐水素脆化特性評価方法について鋭意検討を行った結果、長手方向に平行部を有する試験片を、pHの制御された溶液の満たされた溶液槽に貫通させ、試験片の溶液槽外にはみ出した両端部を介して定荷重発生手段により引張応力を負荷することが効果的であることを見出した。本発明は、このような知見に基づきなされたもので、pHが3以上の溶液の満たされた溶液槽と、定荷重発生手段とを有する装置を用い、長手方向に平行部を有する試験片を溶液槽に貫通させ、該試験片の溶液槽外にはみ出した両端部を連結治具を介して定荷重発生手段に固定し、定荷重発生手段により引張応力を負荷して、該試験片が破断する破断応力を測定することを特徴とする薄鋼板の耐水素脆化特性評価方法を提供する。本発明である薄鋼板の耐水素脆化特性評価方法では、試験片として、その平行部中央両端にそれぞれ先端部の曲率半径が0mm超1mm以下、深さが0mm超05×mm以下の切り欠きを有し、該切り欠き先端部における応力集中率が15以上45以下である試験片を用いることが好ましく、また、その平行部中央両端にそれぞれ先端部の曲率半径が0mm超1mm以下、深さが0mm超の切り欠きならびに該切り欠き先端部に深さが01mm以上の疲労予亀裂を有し、切り欠き深さ疲労予亀裂深さが01mm超mm以下を満たす試験片を用いることができる。さらに、0超20以下のクリアランスで打抜き加工された試験片を用いることが好ましい。本発明により、安価で、簡便に精度良く耐水素脆化特性を評価できるようになった。そのため、水素脆化に起因した遅れ破壊が懸念されるTSが980MPaを超えるような超高強度鋼板を自動車骨格部材へ適用しようという動きが促進されると期待できる。図1に、本発明である薄鋼板の耐水素脆化特性評価方法を説明するための図を示す。本発明の耐水素脆化特性評価方法では、pHが3以上の溶液の満たされた溶液槽2、定荷重発生手段3からなる装置を用い、図2に示すような試験片1を、溶液槽2にゴム栓4を介して貫通させ、試験片1の溶液槽2外にはみ出した両端部の穴と連結治具5に設けた支持穴6とにピンを装入して定荷重発生手段3に固定し、溶液槽2に満たしたpHの制御された溶液に浸漬することで試験片1に水素チャージをしながら、定荷重発生手段3により引張応力を負荷して、試験片1が破断するまでの時間および破断応力を測定する。このように、本発明の評価方法では、溶液槽2外で、試験片1を、連結治具5に設けた支持穴6にピンを装入して定荷重発生手段3に固定しているので、試験片1のセットが簡便であり、精度良い測定が可能になる。また、ピンと試験片1の異種金属接触による局部腐食に起因した連結部での異常破断を防ぐため、部分安定化ジルコニアやサイアロンといった高価なセラミックス製のピンを用いる必要がないので、安価でもある。試験片への水素チャージは、pHが3以上の溶液への浸漬により実施する。これは、pHが3未満であっても試験片中に水素は導入されるが、試験片に過度な溶解が生じ、異常破断等に起因した試験結果のバラツキが大きくなるためである。溶液種は特に限定しないが、チオシアン酸アンモニウム溶液を用いることにより、試験片の溶解がほとんど生じることなく、水素を効率的にチャージすることができる。また、溶液に緩衝液を加えることにより、pHをほぼ一定に保つことが可能となり、より安定した試験を実施することが可能となる。緩衝液には、例えば、酢酸-酢酸ナトリウム、クエン酸、クエン酸-リン酸水素二ナトリウム緩衝液などを用いることができる。また、本発明の評価方法では、例えばJISZ2201で規定されるような平滑な引張試験片を用いた場合、試験片の肩R部から破断するなど破断位置が安定しないことに加え、破断時間が長時間化する傾向にあるため、試験の再現性ならびに試験効率の観点から好ましくない場合がある。そこで、図3に示すような試験片の平行部中央両端に、先端部の曲率半径が0mm超1mm以下、好ましくは02mm以上06mm以下、深さが0mm超05×mm以下、好ましくは1mm超05×mm以下の切り欠きを有し、切り欠き先端部における応力集中率が15以上45以下である試験片を用いることが好ましい。切り欠き先端部の曲率半径が1mmを超えると、切り欠き深さを調整したとしても所定の応力集中率が得られない。また、切り欠き深さが05×mmを超えると、切り欠き底での試験片幅が過度に狭くなり、試験片加工が困難になるとともに、取扱い時に試験片の破損が生じやすくなる。このような試験片を用いることによって、切り欠き先端が応力集中部となり、破断が切り欠き先端で安定して生じるようになるため、精度をより良好にすることができる。また、応力集中部を形成することにより、所定応力で試験するために必要な荷重を低減することができ、TSが980MPaを超える高強度薄鋼板であっても、比較的小容量の定荷重発生手段で試験を行うことが可能となる。さらに、図4に示すような試験片の切り欠き先端部にさらに疲労予亀裂を有する試験片を用いることもできる。疲労予亀裂を有することにより、破断がほぼ確実に疲労予亀裂から生じ、試験を安定して実施することができるとともに、水素チャージした状態で破壊が生じる限界の応力拡大係数を決定することができ、破壊力学的な耐水素脆化特性評価が可能となる。このような効果は疲労予亀裂が付与されていれば得られるが、深さが01mm未満の疲労予亀裂を精度良く安定して付与することは実用上困難である。また、疲労予亀裂が過度に大きくなると、試験片平行部の亀裂底部における幅が過度に狭くなり、試験結果にバラツキが増加するともに、取扱い時に試験片の破損が生じやすくなるため、深さは切り欠き深さとの合計で、切り欠き深さ疲労予亀裂深さをmm以下にする必要がある。したがって、切り欠き深さ疲労予亀裂深さが01mm超mm以下とする。なお、切り欠きは機械研削加工により付与することが可能であり、疲労予亀裂は切り欠きを付与した試験片に、疲労試験機を用いて引張圧縮疲労試験を所定の亀裂深さになるまで実施することにより付与することができる。また、試験片として、0超え20以下のクリアランスで打抜き加工された試験片を用いることが好ましい。打抜き加工した試験片を用いることにより、実用上問題となる加工端面部の耐水素脆化特性を評価することができる。しかし、評価部位となる平行部のみを打抜き加工した場合、打抜き部と研削加工部の境界部から破断し、適正な評価を行うことが困難となるため、打抜き加工によって試験片を作製する場合には、平行部だけでなく試験片全体を打抜き加工によって作製することが好ましい。この時、クリアランスを変化させることにより、所定のクリアランスで打抜き加工した場合の耐水素脆化特性を評価することができる。しかし、クリアランスを20超とした場合、試験片の打抜きそのものが困難となるため好ましくない。そのため、打抜き加工時のクリアランスは0超え20以下、好ましくは5以上15以下とする。表1に示す引張特性を有する鋼板を、図2に示す形状の試験片に加工した後、試験片の平行部中央両端に先端部の曲率半径を025mm以上30mm以下の範囲で変えて応力集中率を14以上33以下に変えた切り欠きを、切り欠き底の試験片幅が35mmとなるように加え、図3に示すような試験片を作製した。これらの試験片を、図1に示したような本発明である耐水素脆化特性評価方法にしたがって、表2、3に示す各種溶液に浸漬した状態で応力を負荷し、試験片の重量減少率×100、負荷応力、破断の有無を調査した。なお、試験開始から144時間経過時まで破断しなかった試験片については、当該水素量および負荷応力における水素脆化割れの可能性はないと判断し、試験を終了した。一方、水素チャージ後の試験片より採取した分析用の試験片について、ガスクロマトグラフィーを用いた昇温分析を行い、室温~200°Cまでに検出された水素量の総和を水素チャージによって導入された拡散性水素量と定義して、拡散性水素量の定量分析を行った。試験結果を表2、3に示す。まず、試験片の設置位置ならびに形状が試験に及ぼす影響について説明する。両端部を本発明の範囲外である溶液槽内としたNo47~51ではいずれの負荷応力においても破断は試験片の連結治具部で生じ、試験を適正に実施することができなかった。一方、本発明の要件を満たすNo1~46では試験溶液の調整により拡散性水素量が03~19ppmの広い濃度範囲で制御できており、各拡散性水素量下における破断応力を精度良く評価できた。また、試験片両端部を本発明の範囲内としたNo1~41では破断はいずれも試験片平行部中央の切り欠き部で生じたのに対し、試験片の切り欠き形状を本発明の好適範囲外としたNo42~46では、一部の試験において肩R部からの破断が生じ、試験をより安定して実施するには本発明が推奨する切り欠き形状を付与することが好ましいことが示された。次に溶液のpHが試験に及ぼす影響について説明する。本発明の要件を満たすpHが3以上の溶液を用いた試験No1~46では、試験片の溶解による重量減少率は5未満であり、試験片の溶解はほとんど生じなかった。特に、チオシアン酸アンモニウム溶液を用いた試験No4~38、42~46では、重量減少率はいずれも1未満と良好であった。しかし、pHが10の塩酸を用いた比較例である試験No52~54では、重量減少率で最大27の溶解が生じ、切り欠き底部分の断面積低下による負荷応力の上昇により異常破断が発生し、破断応力を適正に評価することができなかった。実施例1と同じ要領で、平行部中央両端に先端部の曲率半径025mm、深さ05mmの切り欠きを有する試験片を作製後、さらに切り欠き先端部に深さ025mm以上225mm以下の疲労予亀裂を付与し、図4に示すような試験片を作製した。これらの試験片に、実施例1と同じ要領で、表4に示す溶液に浸漬して水素チャージを行いながら応力を付与し、破断の有無を調査した。なお、表中の負荷応力は切り欠き底部に作用する応力、応力拡大係数は疲労予亀裂先端における値であり、応力拡大係数は、負荷応力×12の計算式によって算出された数値である。試験結果を表4に示す。試験片の両端部を本発明の範囲外である溶液槽内としたNo72~75では、実施例1と同様に試験片の連結治具部で破断が生じ、試験を適正に実施することができなかった。一方、試験片を本発明の範囲内である溶液槽の外とし、本発明の推奨する深さの疲労予亀裂を付与したNo55~67では、破断した試験片はいずれも疲労予亀裂先端から破断が生じ、破断が生じる応力拡大係数が168超~196MPam12の範囲であることを精度良く評価できた。一方、疲労予亀裂の深さを本発明の好適範囲外としたNo68~71では試験結果にばらつきが生じたため、試験数をNo55~67に比べて増加させる必要が生じたが、拡散性水素量09ppmにおいて破断が生じる応力拡大係数が168超~210MPam12以下であることが同じく精度良く決定できた。表1に示す引張特性を有する鋼板を、表5に示すクリアランスで打抜き加工し、図2に示すような試験片を作製し、実施例1と同じ要領で、表5に示す溶液に浸漬して水素チャージを行いながら応力を付与し、破断の有無を最長144時間まで測定した。なお、表中のクリアランスを25とした試験片の作製も試みたが、クリアランス過大により打抜き加工が実施できず、試験を実施することができなかった。試験結果を表5に示す。チャージした拡散性水素量および負荷応力がそれぞれ等しい試験No76と93、80と97、84と101および88と105を比較すると、クリアランスが17の場合には破断が生じなかったのに対し、クリアランスを8と小さくした場合には破断が生じており、拡散性水素が導入された打抜き端面部を有する鋼板の破断応力はクリアランスが小さくなる程に低下することが定量的に評価された。