鋼浴部が不定形流し込み材で、スラグライン部がマグネシア-カーボン質煉瓦で構成される製鋼用容器の内張りライニング構造において、鋼浴部の上部とスラグライン部の下部を繋ぐつなぎ煉瓦として、1200°C以下の温度で熱処理された不焼成アルミナ-マグネシア質煉瓦を使用することを特徴とする製鋼用容器の内張りライニング構造。1200°C以下の温度で熱処理された不焼成アルミナ-マグネシア質煉瓦が、アルミナ質原料と0.5mm以下の微粉を90質量以上含有するマグネシア質原料を使用し、化学組成としてAl2O3とMgOとの合量が90質量以上であり、MgOを4~16質量、SiO2を0.5~5質量、Na2OとのK2Oを合量で0.3~2質量含有し、Cカーボンを5質量未満ゼロを含む含有し、残部が不可避不純物からなり、プレス成形された後100°C以上、1200°C以下で加熱処理され、1500°Cでの熱膨張率が2~5で、1MPaで荷重下での膨張率が-6~1であることを特徴とする製鋼用容器の内張りライニング構造。本発明の目的は、キャスタブルの施工性を損なうことなくスラグライン部直下のライニング厚みを増すことにより、湯面低下による損傷増に対応し、且つ、熱ロスを抑制し清浄鋼製造に耐えうる優れた製鋼用容器の内張り耐火物ライニング構造を提供することにある。本発明者らは、上記課題を解決するために、鋼浴部が不定形流し込み材、スラグライン部が耐火煉瓦で構成される製鋼用容器の鋼浴部の上部並びにスラグライン部の下部に、不定形流し込み材と同様な材質と特性を有する不焼成アルミナ-マグネシア質煉瓦を適用することで、十分なライニング厚を確保して耐食性に対する対応が可能となることや、剥離や亀裂が発生し難くそれらが寿命を決める要因にはならず、その結果、十分な耐用性を得ることが可能となることを見出し、本発明に至った。即ち、本発明は、鋼浴部が不定形流し込み材で、スラグライン部がマグネシア-カーボン質煉瓦で構成される製鋼用容器の内張りライニング構造において、鋼浴部の上部とスラグライン部の下部を繋ぐつなぎ煉瓦として、1200°C以下の温度で熱処理された不焼成アルミナ-マグネシア質煉瓦を使用することを特徴とする製鋼用容器の内張りライニング構造にある。また、本発明の製鋼用容器の内張りライニング構造は、前記不焼成アルミナ-マグネシア質煉瓦が、アルミナ質原料と0.5mm以下の微粉を90質量以上含有するマグネシア質原料を使用し、化学組成としてAl2O3とMgOとの合量が90質量以上であり、MgOを4~16質量、SiO2を0.5~5質量、Na2OとのK2Oを合量で0.3~2質量含有し、Cカーボンを5質量未満ゼロを含む含有し、残部が不可避不純物からなり、プレス成形された後100°C以上、1200°C以下で加熱処理され、1500°Cでの熱膨張率が2~5で、1MPaで荷重下での膨張率が-6~1であることを特徴とする。本発明の製鋼用容器の内張り耐火物ライニング構造によれば、キャスタブルの施工性を損なうことなく、湯面低下によるスラグライン部直下の損傷増に対応し、且つ、熱ロスを抑制し、清浄鋼製造に耐えうる優れたライニングを得ることができ、その結果、製鋼用容器のライフを飛躍的に向上させることができる。本発明の製鋼用容器の内張りライニング構造は、不定形流し込み材より構成される鋼浴部の上部と、マグネシア-カーボン質煉瓦より構成されるスラグライン部の下部、即ち、鋼浴部とスラグライン部を繋ぐつなぎ煉瓦として、1200°C以下の温度で熱処理された不焼成アルミナ-マグネシア質煉瓦以下、不焼成アルミナ-マグネシア質煉瓦というを配設してなるものである。不焼成アルミナ-マグネシア質煉瓦をつなぎ煉瓦として配設することにより、不焼成アルミナ-マグネシア質煉瓦の耐食性に応じて充分な耐用性を得るための内張りライニング厚を確保することができる。更に、不焼成アルミナ-マグネシア質煉瓦を使用することにより、高い耐食性と耐亀裂剥離性を付与することができる。また、不焼成アルミナ-マグネシア質煉瓦の熱伝導率は、マグネシア-カーボン質煉瓦と比べてかなり低く、熱ロスを抑制し、熱ロスを増やすことなく耐用性を向上することができる。更に、後述するように不焼成アルミナ-マグネシア質煉瓦は、カーボンを全く含有しないか、あるいは含有したとしても5質量未満と極少量なので、カーボンピックアップを防ぐことができる。以下、本発明の製鋼用容器の内張りライニング構造について詳述する。図1及び2は、本発明の製鋼用容器の内張りライニング構造の実施態様を示すものである。図1及び2において、製鋼用容器のスラグライン部1は、慣用のマグネシア-カーボン質煉瓦で内張りライニングされている。また、鋼浴部2は、慣用の不定形流し込み材で内張りライニングされている。また、スラグライン部1の下端と鋼浴部2の上端の間のつなぎ煉瓦3は、1200°C以下で加熱処理された不焼成アルミナ-マグネシア煉瓦で内張りライニングされた構成となっている。ここで、つなぎ煉瓦3は、内張りライニング帯域は特に限定されるものではないが、例えば、スラグライン部1の下端から下方に1000mm程度、好ましくは700mm程度、さらに好ましくは400mmの範囲で内張りライニングすることができる。また、つなぎ煉瓦3の内張りライニング厚みは、製鋼用容器の内張り耐火物と同等の耐用回数となるように任意の厚みで調整可能である。なお、つなぎ煉瓦3の内張りライニングの最大厚みは、鋼浴部2の内張りライニング厚みを100とした場合、110~300とすることが好ましい。不焼成アルミナ-マグネシア煉瓦3の内張りライニングの最大厚みが110より小さければ、つなぎ煉瓦3内張りライニング厚みを厚くする効果が発現しないために好ましくない。また、300を超えると、スラグライン部1の下部だけの耐用性を見れば向上させることができるか、他の部位の損傷が、製鋼用容器の寿命決定要因となるため経済的でない。さらに好ましくは120~250の範囲内である。また、スラグライン部1に対するつなぎ煉瓦3の内張りライニングの厚みは、スラグライン部1の内張りライニング厚みを100とした場合、60~180とすることが好ましく、さらに好ましくは70~175である。つなぎ煉瓦3の形状は、特に限定されるものではなく、例えば並型煉瓦のような矩形のもののほか、バチ型、扇状、セミユニバーサル形状のものなど各種のものが使用でき、複数の形状を組み合わせることも可能である。また、縦方向の断面で見た場合には、矩形のものの他に、台形のものや異形のものを使用することにより、テーパー付きの鍋に対して鉄皮に沿った内張りライニングを提供することもできる。例えば、段ごとにつなぎ煉瓦3の内張りライニング厚みを変え、鋼浴部2からスラグライン部1にかけての段差が小さくなるように内張りライニング厚みを調整することで、つなぎ煉瓦3やスラグライン部1を構成するマグネシア-カーボン質煉瓦の初期剥離を抑制することができる。また、図1及び2に示す実施態様のように、上下のつなぎ煉瓦3とイニシャル厚みの異なる構成とする場合に最下段や最上段のつなぎ煉瓦3の炉内面下側の角を取ることで、つなぎ煉瓦3の初期スポーリングを抑制することもできる。なお、スラグライン部1には、慣用のマグネシア-カーボン質煉瓦を使用することができる。マグネシア-カーボン質煉瓦の組成は特に限定されるものではないが、例えばカーボン量が5~20質量で、5質量以下の金属アルミニウム及び/または金属シリコンを含有し、残部がマグネシア質原料と不可避不純物からなるもの等を使用することができる。また、鋼浴部2を構成する不定形流し込み材としては、慣用のアルミナ-マグネシア質キャスタブル、アルミナ-マグネシア-スピネル質キャスタブル等を使用することができる。アルミナ-マグネシア質キャスタブルの組成は特に限定されるものではないが、例えばマグネシアを4~12質量、シリカを0.3~1.2質量、残部がアルミナ質原料と不可避不純物からなるもの等を使用することができる。アルミナ-マグネシア-スピネル質キャスタブルの組成もまた特に限定されるものではないが、例えばマグネシアを2~5質量、スピネルを5~15質量、シリカを0.3~1.2質量、残部がアルミナ質原料と不可避不純物からなるもの等を使用することができる。次に、スラグライン部1の下部と、鋼浴部2の上部、即ち、両者の境界部に使用するつなぎ煉瓦3には、不焼成アルミナ-マグネシア煉瓦を使用する。不焼成アルミナ-マグネシア煉瓦は、特に限定されるものではないが、例えばアルミナ質原料と0.5mm以下の微粉を90質量以上含有するマグネシア質原料を使用し、化学組成としてAl2O3とMgOとの合量が90質量以上であり、MgOが4~16質量、SiO2が0.5~5質量、Na2OとK2Oとの合量が0.3~2質量、カーボン質原料が5質量未満ゼロを含むの範囲内にあり、残部が不可避不純物からなる構成のものを使用することが好ましい。ここで、アルミナ質原料とマグネシア質原料は、単独でも優れた耐食性を持つ骨材であるため、不焼成アルミナ-マグネシア煉瓦の主骨材として採用している。アルミナ質原料としては、市販されているホワイト電融アルミナやブラウン電融アルミナのような電融アルミナや焼結アルミナ、仮焼アルミナに加え、焼成ボーキサイトや焼成礬土頁岩のような天然アルミナも使用可能であり、これらのうちの1種または2種以上を配合することもできる。また、マグネシア質原料としては、天然マグネシア、焼結マグネシア、電融マグネシアなどマグネシアを主体としたものであれば何れでも使用可能であり、これらのうちの1種または2種以上を配合することができる。なお、アルミナ質原料中のアルミナの結晶であるコランダムと、マグネシア質原料中のマグネシアの結晶であるペリクレーズの反応によるスピネル結晶生成反応は、これらの混合物を室温から加熱していくと、不焼成アルミナ-マグネシア煉瓦が使用される時の稼動面の温度よりやや低い約1200°Cから活発となり、1400°Cまでの範囲内で生じ、また、反応と共に熱間での膨張率及び残存膨張率も大きくなっていくことが知られている。不焼成アルミナ-マグネシア煉瓦において、適度な残存膨張性を得るために、上記スピネル結晶生成反応は重要である。そのため、不焼成アルミナ-マグネシア煉瓦において、化学組成としてAl2O3とMgOの合量は、90質量以上である。Al2O3とMgOの合量が90質量未満であると、アルミナコランダム結晶とマグネシアペリクレーズ結晶との熱間におけるスピネル生成反応、及びこれに伴う膨張挙動が明確でなくなり、不焼成アルミナ-マグネシア煉瓦の耐スラグ湿潤性を大きく改善することができないために好ましくない。不焼成アルミナ-マグネシア煉瓦には、マグネシア質原料はアルミナ質原料とのスピネル生成反応により、高温の稼動面付近に緻密なスピネル含有層を形成するために使用される。マグネシア質原料としては、粒度が0.5mm以下の微粉を90質量以上含有するものを用いる。スピネル生成に伴う膨張性及びその制御の容易さからは、マグネシア質原料は細かい方が好ましい。実用上は粒度が0.5mm以下の微粉を使用すれば、より微細なものを使用したときと殆ど変わらない程度に、スピネル生成時の膨張挙動が現れ、その制御も可能となる。更に、粒度が0.5mmを超える粒子が10質量未満混在していても、特に弊害なくスピネル生成に伴う膨張が現れ、その調整も大きな困難なく可能であり、実用的に充分である。しかし、粒度が0.5mmを超える粒子が10質量以上混在すると、スピネル生成反応が速やかに生じなくなり、反応に時間がかかると共に最終的な絶対膨張量が大きくなるために好ましくない。また、スピネル生成反応がマグネシア粒子の周囲で生じるため、煉瓦組織内でスピネルが均等に分散した状態で生成しないため、稼動面付近に緻密なスピネル含有層を生じ難いために好ましくない。なお、不焼成アルミナ-マグネシア煉瓦において、化学組成としてMgOの含有量は、4~16質量、好ましくは5~10質量の範囲内である。MgOの含有量が4質量未満であると、アルミナ質原料と反応してスピネルを生成しても、その生成絶対量が不充分であり、このスピネル生成反応に伴う膨張量も不充分であるため、スラグ浸潤を抑制するに充分な稼動面付近の組織の緻密化が困難となるために好ましくない。また、MgOの含有量が16質量を超えると、スラグ湿潤が大きくなり、耐スラグ湿潤性に影響を及ぼすために好ましくない。不焼成アルミナ-マグネシア煉瓦において、スピネル生成反応は、不焼成アルミナ-マグネシア煉瓦組織中でアルミナ粒子とマグネシア粒子が接触していれば、約1200°C以上の温度域で必ず生じる。不焼成アルミナ-マグネシア煉瓦が全く拘束されず、自由に寸法を変化できる状態で、膨張率を測定すると、スピネルの生成に伴い、必ず大きな膨張を示す。膨張率は、通常、線膨張率として測定され、その値は2を超えるのが普通である。不焼成アルミナ-マグネシア煉瓦を、窯炉内張り材として実用化する上で問題となるのは、膨張特性に関するものであるが、この無拘束下での自由膨張が問題ということではない。重要なのは、拘束された状態、即ち、荷重を受けた状態での荷重下膨張である。不焼成アルミナ-マグネシア煉瓦が、窯炉内に内張りされた状態で加熱されてスピネルを生成する温度域に達すると、スピネル生成と共に膨張しようとするが、不焼成アルミナ-マグネシア煉瓦は鉄皮に拘束されているため、膨張しようとする分だけ圧縮応力を受けることになる。この時の圧縮応力は、不焼成アルミナ-マグネシア煉瓦に荷重を与えた状態と同じとみなすことができる。もし、拘束下での膨張が自由膨張に近い膨張量であると、窯炉内に内張りされた状態で、非常に大きい応力が不焼成アルミナ-マグネシア煉瓦内に発生し、不焼成アルミナ-マグネシア煉瓦が破壊されて崩壊する。一方、自由膨張が大きく、且つ荷重が掛かった状態での膨張が小さい、即ち、全体体積の変化が小さいということは、ミクロ組織中の気孔などで吸収されていることを意味する。これは、不焼成アルミナ-マグネシア煉瓦が崩壊することなく、膨張による体積変化分を不焼成アルミナ-マグネシア煉瓦組織内で吸収しているのであって、組織が緻密化されていることにほかならない。本発明の製鋼用容器の内張りライニング構造に使用される不焼成アルミナ-マグネシア煉瓦の特徴は、このような自由膨張特性と荷重下膨張特性とを制御することにより、不焼成アルミナ-マグネシア煉瓦の稼動面付近に緻密なスピネル含有層を形成させて耐スラグ湿潤性を大幅に向上させたものである。不焼成アルミナ-マグネシア煉瓦において、液相の主体を成すSiO2は必須の化学成分であるが、SiO2を主体とする液相は融点が高いため、スピネル生成反応が活発となる約1200°C前後の温度域では殆ど液相を生じない。この状態で不焼成アルミナ-マグネシア煉瓦に変形能は殆ど付与されないため、膨張に伴い発生する応力を緩和するには不充分である。しかし、SiO2は、Na2OやK2Oといったアルカリ金属酸化物との共存下で、約850°Cまで融点が低下する。そこでSiO2をNa2OやK2Oといったアルカリ金属酸化物成分と共存させることにより、より低い温度で充分な液相を得ることができる。SiO2や、Na2OやK2Oといったアルカリ金属酸化物成分は、従来、高温下で煉瓦組織に液相を生じ、煉瓦の耐食性の低下を招くという観点から忌避されている成分である。しかし、スラグによる侵食と同等またはそれ以上に剥離損傷は煉瓦内張り煉瓦の耐用を左右するため、煉瓦にこれらの成分を適量配合して応力緩和能を付与することによって、耐用を向上させることができる。不焼成アルミナ-マグネシア煉瓦では、化学組成としてSiO2成分を0.5~5質量、Na2O成分K2O成分を0.3~2質量含むことにより、スピネル生成温度域において、スピネル生成反応に伴う膨張を吸収するために適度な液相を不焼成アルミナ-マグネシア煉瓦中に存在させることができ、この液相が所謂潤滑剤のような役割で、粒子の移動を可能とするものである。SiO2成分を単独で含有する際の液相量は、スピネルが生成する1200~1400°Cの温度領域では、膨張吸収に必要な量に達しない。より高温度域では、より多くのガラス相が生じるが、それでは、もはやスピネル生成に伴う膨張を吸収するという役目を果たすことができない。SiO2成分が、Na2O成分、K2O成分等のアルカリ金属酸化物成分と共存することにより、アルミナとマグネシアとの反応でスピネルが生成される温度域で、ガラス相を形成し、スピネル化反応に伴う大きな膨張を吸収する働きが得られる。SiO2成分と、Na2O成分、K2O成分等のアルカリ金属酸化物が共存すると、およそ850°Cという低温からガラス相が形成され、これはスピネル生成反応温度よりも十分に低い温度であり、その後、温度上昇とともにガラス相の量は増加する。不焼成アルミナ-マグネシア煉瓦では、これらの低融点でガラス相を形成する成分を上記範囲で含有することによって、膨張を吸収するという作用を与え、耐食性を低下させることなく、不焼成アルミナ-マグネシア煉瓦の破壊が生じず、大幅に耐スラグ浸潤性を高めることが可能となる。化学組成として、SiO2成分の含有量は、0.5~5質量、好ましくは0.8~2質量の範囲内である。SiO2成分の含有量が0.5質量未満では、ガラス相の絶対量が不足してスピネル生成時の粒子の移動を促すことができず、膨張を吸収することができないために好ましくない。また、SiO2成分の含有量が5質量を超えると、液相量が過剰となって耐食性が低下するために好ましくない。Na2O成分、K2O成分等のアルカリ金属酸化物は、SiO2成分と共存することによりその融点を下げ、また同じ温度においては粘性を下げる働きがある。化学組成として、Na2O成分とK2O成分の合計含有量は、0.3~2質量、好ましくは0.5~1.5質量の範囲内であれば、SiO2成分と共に適度な粘度のガラス相を形成し、スピネルが生成する温度域において、粒子の移動を助け、スピネル生成による膨張を吸収し、緻密な稼動面付近のスピネル含有層の形成が可能となる。Na2O成分とK2O成分の合計含有合量が0.3質量未満であると、液相量をスピネル生成温度域で充分確保することができないために好ましくなく、一方、2質量を超えると、耐食性が低下するために好ましくない。不焼成アルミナ-マグネシア煉瓦において、化学組成としてCカーボンの含有量を5質量未満ゼロを含むとすることで、溶鋼中へのCカーボンの溶出を抑制しつつ、不焼成アルミナ-マグネシア煉瓦へのスラグ浸潤を抑制でき、剥離を抑制するために必要な熱伝導率を得ることができる。鋼の清浄化の観点から、Cカーボンを含くまないことが望ましいが、耐用と鋼の清浄度の両立を考慮した場合、より好ましいCカーボンの含有量は4質量未満ゼロを含むであり、更に好ましくは3質量未満ゼロを含むである。なお、5質量以上含有する場合は、不焼成アルミナ-マグネシア煉瓦から溶鋼へのCカーボンの溶出が顕著となり、清浄鋼の製造には適さなくなるために好ましくない。アルミナ質原料やマグネシア質原料には、様々なグレードの原料があり、相応の不純物成分を含有している。不焼成アルミナ-マグネシア煉瓦において、Al2O3成分、MgO成分、SiO2成分、Na2O成分、K2O成分以外の不可避不純物は含まれない方が好ましいが、実用的には、コストの妥当性も考慮する必要があり、ある程度の不可避不純物は致し方ない。不可避不純物の含有量は、本来のアルミナマグネシアのもつ耐食性を発揮させるために、可能ならば6質量以下が好ましい。さらに、不焼成アルミナ-マグネシア煉瓦の膨張特性の制御を確実に行うためには、不可避不純物の含有量は5質量以下であることがより好ましい。また、電融アルミナ原料等を使用する場合には、その高い耐食性を発揮させるために、不可避不純物の含有量は、4質量以下であることが望ましい。なお、不焼成アルミナ-マグネシア煉瓦は、低温で加熱されるので、煉瓦中には結晶水などのいわゆる灼熱減量分を含むことがあり、この灼熱減量分は不可避不純物と見なされる。不焼成アルミナ-マグネシア質煉瓦は、上記配合を有する練り土を所定の形状にプレスによって成形する。プレス方法は特には限定されず、油圧プレス、フリクションプレス、などが利用できる。真空脱気を併用してもかまわない。場合によっては手打ち成形とすることも可能である。得られた成形体は、成形に必要な少量の水分を完全に乾燥させるために1200°C以下で加熱処理する。好ましくは100~800°Cの温度範囲で加熱処理する。加熱温度が1200°Cを超えると、スピネル化反応が進むために好ましくない。このようにして得られた不焼成アルミナ-マグネシア質煉瓦の1500°Cでの熱膨張率は2~5、好ましくは2.5~4の範囲内である。1500°Cでの熱膨張率が2未満であると、拘束による緻密化が十分ではなく、5を超えると荷重下膨張の制御が困難になる場合が生じるために好ましくない。また、不焼成アルミナ-マグネシア質煉瓦の1MPaで荷重下での膨張率は、-6~1、好ましくは-5~0の範囲内である。1MPaで荷重下での膨張率が1を超えると、不焼成アルミナ-マグネシア質煉瓦に亀裂が生じ、更には割れを発生して崩壊してしまう可能性があるために好ましくない。また、1MPaの荷重下で、多少の収縮は問題とならない。しかしながら、収縮が大きくなるような不焼成アルミナ-マグネシア質煉瓦では溶損が大きくなる傾向があるので、-6を超えないことが好ましい。なお、本発明の製鋼用容器の内張りライニング構造の構築に際して、各々の煉瓦はモルタルについてはマグネシア質モルタル、アルミナ質モルタルのようなモルタルを使用して施工することができる。また、煉瓦の目地は基本的に空目地で施工可能である。ただし、鉄皮の歪み等の要因により施工に難をきたす場合は煉瓦背面に塗布するモルタルと同様に、マグネシア質、アルミナ質など各種のモルタルを用いることができる。この場合、目地厚は、2mm程度となることが望ましい。以下、本発明の製鋼用容器の内張りライニング構造を実施例及び比較例により更に具体的に説明する。300トンの普通鋼を製造する取鍋を用いて図1に示す配材パターンにて内張りライニングを施工して実炉テストを行った。ここで、スラグライン部1には、MgO:79質量、C:14質量の化学組成を有するマグネシア-カーボン質煉瓦を用い、鋼浴部2には、Al2O3:88質量、MgO:7質量の化学組成を有するアルミナ-マグネシア質キャスタブルを用いた。なお、スラグライン部1の内張りライニング厚みは200mmであり、鋼浴部2の上端の内張りライニング厚みは115mmであった。表1に記載する化学組成を有する不焼成アルミナ-マグネシア質煉瓦を用い、スラグライン部1と溶鋼部2の境界領域に、幅690mmにわたり、内張りライニングを施してつなぎ煉瓦3を形成した。なお、比較例1は、つなぎ煉瓦3に鋼浴部2に使用したアルミナ-マグネシア質キャスタブルを用いた例である。また、比較例2は、つなぎ煉瓦3にスラグライン部1に使用したマグネシア-カーボン質煉瓦を用いた例である。また、比較例3は、つなぎ煉瓦3に表1に記載するジルコン煉瓦を用いた例である。更に、比較例4は、つなぎ煉瓦3に表1に記載するマグネシア-クロム煉瓦を用いた例である。本発明の製鋼用容器の内張りライニング構造の構成例及び諸特性を表2に記載する。なお、表2中、カーボンピックアップ量において、◎は、溶鋼へのカーボンピックアップが少ない、○は、やや大きいものの許容範囲内にある、×は、カーボンピックアップ量が過大で目的の組成の鋼が得られないをそれぞれ示す;熱ロスの評価は、受鋼から出鋼終了までの溶鋼温度を測定し、各内張りランニング構造の溶鋼温度の低下量を測定したものであり、◎は、低下量が少ない、○は、低下量が中程度、△は、低下量が大きい、×は、低下量が非常に大きく、操業上問題があるをそれぞれ示す;耐用回数は、比較例1を100とした時のそれぞれの耐用回数を指数化したものであり、数値が高いものほど耐用回数が多いことを示す;つなぎ煉瓦の形態は、使用中の観察及び使用後回収煉瓦を解析したものである。比較例の製鋼用容器の内張りライニング構造の構成例及び諸特性を表3に記載する。表2の結果から、つなぎ煉瓦として不焼成アルミナ-マグネシア煉瓦を使用した本発明例1~5は、スラグライン部下のライニング厚をアルミナ-マグネシア質キャスタブルを使用した比較例1に比べて厚くすることができ、耐用性が著しく向上させることができた。また、熱ロスも少なく、溶鋼へのカーボンピックアップ量は許容範囲内であった。比較例2は、スラグライン部に使用されるマグネシア-カーボン質煉瓦を下方へ拡大した例であり、耐用性の面では優れているが、カーボンピックアップ量が許容範囲を超えており、清浄鋼製造の観点から不適であり、更には、熱ロスが大きくなった。比較例3は、つなぎ煉瓦としてジルコン煉瓦を使用したものであるが、ジルコン煉瓦の溶損が大きく、損傷が甚大であり、比較例1よりも耐用性が低下した。比較例4は、つなぎ煉瓦としてマグネシア-クロム煉瓦を使用したものであり、耐食性に優れるため、稼動初期は良好な状態であったが、中期以降稼動面の剥離が繰り返し発生し、比較例1より耐用性が低下した。