中心軸を有するガスタービンエンジン用のタービンシュラウド装置であって、低延性材料を含み且つ対向する前方及び後方壁部並びに対向する内側及び外側壁部によって定められる断面形状を有し、前記壁部が対向する第1及び第2の端面間に延びて全体としてシュラウドキャビティを定める弓形シュラウドセグメント24と、前記シュラウドセグメント24を囲み且つ該シュラウドセグメント24を機械的に結合する環状固定構造体64と、を備え、前記固定構造体64が、前記シュラウドセグメント24と直接接触する少なくとも1つの軸方向に面する支持面80、88を含み、前記シュラウドセグメント24が、少なくとも1つの軸方向に配向された力を吸収し、該軸方向に配向された力を前記支持面80、88に伝達するよう配置される、装置。前記シュラウドセグメント24の上流側に配置されたタービンベーン12を更に備え、前記ベーン12の一部が前記シュラウドセグメント24の前方壁部と直接接触している、請求項1記載の装置。前記シュラウドセグメント24のシュラウドキャビティ内に受けられ且つ前記固定構造体64に機械的に結合される荷重スプレッダ92を更に備え、該荷重スプレッダ92が、対向する内側及び外側面を有する横方向に延びるプレート96と、前記外側面から半径方向に突出し且つ前記シュラウドセグメント24のうちの1つの外側壁部内の取付孔を通って延びるボス102と、前記ボス102及び前記固定構造体64を係合し、前記固定構造体64に半径方向で前記ボス102をクランプするようにするファスナーと、を含む、請求項1記載の装置。前記荷重スプレッダ92が、中央部分から横方向外向きに延びるアームを含む、請求項1記載の装置。前記シュラウドセグメント24及び前記荷重スプレッダ92の寸法は、前記ボス102が前記固定構造体64にクランプされたときに、前記プレート96が弾性的に変形して前記外側壁部に対して所定の予荷重を加えるように選択される、請求項1記載の装置。前記シュラウドセグメント24及び前記荷重スプレッダ92の寸法は、前記ボス102が前記固定構造体64にクランプされたときに、前記プレート96が前記荷重スプレッダ92と前記外側壁部との間に所定の半径方向クリアランスを許容するよう位置付けられるように選択される、請求項1記載の装置。前記固定構造体64が、前記シュラウドセグメント24の前方壁部及び後方壁部にそれぞれ当接する実質的に堅固な環状の前方及び後方支持面80、88を含み、前記シュラウドセグメント24の前記固定構造体64に対する軸方向の移動を抑えるようにする、請求項1記載の装置。前記シュラウドセグメント24が、セラミックマトリックス複合材を含む、請求項1記載の装置。前記シュラウドセグメント24の端面が、1つ又はそれ以上のスプラインシールを内部に受けるように適合されたスロットを含む、請求項1記載の装置。前記シュラウドキャビティに流入する空気及び該キャビティから流出する空気を冷却するための流路が定められる、請求項1記載の装置。前記流入流路が、前記シュラウドセグメント24の外側壁部内に形成される取付孔を通るギャップを含む、請求項10記載の装置。前記流入流路又は流出流路、或いは両方が、隣接するシュラウドセグメント24間にギャップを含む、請求項10記載の装置。前記流入流路が、前記シュラウドセグメント24の壁部のうちの1つを通って形成されるオリフィスを含む、請求項10記載の装置。前記シュラウドセグメント24の壁部が、あらゆる熱伝達強化構造体が実質的に存在しない、請求項10記載の装置。前記流出流路が、前記シュラウドセグメント24の壁部のうちの1つを通って形成されるフィルム冷却孔を含む、請求項10記載の装置。従って、様々な熱特性に対応し且つ過度の集中荷重又は熱応力を加えることのない、金属支持ハードウェアへの低延性タービン構成要素の取付装置に対する必要性がある。この必要性は、構造的荷重経路の一部を形成する低延性シュラウドセグメントを含むタービンシュラウド取付装置を提供する本発明によって対処される。本発明の1つの態様によれば、中心軸を有するガスタービンエンジン用のタービンシュラウド装置は、低延性材料を含み且つ対向する前方及び後方壁部並びに対向する内側及び外側壁部によって定められる断面形状を有し、壁部が対向する第1及び第2の端面間に延びて全体としてシュラウドキャビティを定める弓形シュラウドセグメントと、該シュラウドセグメントを囲み且つ該シュラウドセグメントを機械的に結合する環状固定構造体とを含む。固定構造体は、シュラウドセグメントと直接接触する少なくとも1つの軸方向に面する支持面を含み、シュラウドセグメントが、少なくとも1つの軸方向に配向された力を吸収し、該軸方向に配向された力を支持面に伝達するよう配置される。本発明の別の態様によれば、中心軸を有するガスタービンエンジン用のタービンシュラウド装置は、低延性材料を含み且つ対向する前方及び後方壁部並びに対向する内側及び外側壁部によって定められる断面形状を有し、該壁部が対向する第1及び第2の端面間に延びて全体としてシュラウドキャビティを定め且つ隣接するシュラウドセグメントの端面が互いにシール関係で配置される弓形シュラウドセグメントと、該シュラウドセグメントを囲み且つ該シュラウドセグメントを機械的に結合する環状固定構造体とを含む。シュラウドキャビティに流入する空気及び該キャビティから流出する空気を冷却するための流路が定められる。本発明は、添付図面と共に以下の説明を参照することによって最もよく理解することができる。種々の図面全体を通じて同じ参照符号が同じ要素を示す図面を参照すると、図1は、既知のタイプのガスタービンエンジンの一部である、ガス発生器タービンGGTの一部を示している。GGTの機能は、上流側燃焼器からの高温加圧燃焼ガスからエネルギーを抽出すること、及び既知の方法でエネルギーを機械的仕事に変換することである。GGTは、燃焼器の上流側に配置された圧縮機図示せずをシャフトを通じて駆動し、加圧空気を燃焼器に供給する。図示の実施例において、エンジンはターボシャフトエンジンであり、作業タービンは、GGTの下流側に配置されて、ギアボックス、プロペラ、又は他の外部負荷を駆動するシャフトに結合される。しかしながら、本明細書に記載した原理は、ターボジェットエンジン及びターボファンエンジンにも、並びに他の車両又は定置用途に使用するタービンエンジンにも同様に適用可能である。GGTは、複数の円周方向に間隔を置いて配置された中空の翼形部形第1段ベーン12を備えた第1段ノズルを含み、該第1段ベーンは、弓形のセグメント化された内側及び外側バンド14、16により囲まれる。環状フランジ18は、外側バンド16の後端に半径方向外向きに延びる。第1段ベーン12は、燃焼ガスを下流側の第1段ロータに最適に配向するよう構成される。第1段ロータは、エンジンの中心軸線Aの周りに回転し且つ翼形部形の第1段タービンブレード22のアレイを担持するディスク20を含む。複数の弓形シュラウドセグメント24を備えたシュラウドは、第1段タービンブレード22を密接に囲み、これにより第1段ロータを通って流れる高温ガスストリームに対する外側半径方向流路境界を定めるように配列される。第2段ノズルは、第1段ロータの下流側に位置付けられる。第2段ノズルは、複数の円周方向に間隔を置いて配置された中空の翼形部形第2段ベーン26を備え、該ベーン26は、弓形のセグメント化された内側及び外側バンド28、30により囲まれる。環状フランジ32は、外側バンド30の前端に半径方向外向きに延びる。第2段ロータは、エンジンの中心軸線の周りに回転し且つ翼形部形の第2段タービンブレード36のアレイを担持するディスク34を含む。複数の弓形シュラウドセグメント38を備えたシュラウドは、第2段タービンブレード36を密接に囲み、これにより第2段ロータを通って流れる高温ガスストリームに対する外側半径方向流路境界を定めるように配列される。第1段及び第2段ロータは、共に機械的に結合されて既知のタイプの上流側圧縮機図示せずを駆動する。図2に示すように、各シュラウドセグメント24は、対向する内側及び外側壁部40、42、並びに前方及び後方壁部44、46により定められるほぼ矩形又は箱形の中空断面形状を有する。図示の実施例において、各壁間には丸みのある遷移部が設けられているが、先鋭又は直角縁の遷移部を用いることもできる。シュラウドセグメント24は、半径方向内側流路表面48図3を参照と、半径方向外側裏面50とを有する。裏面50は、整列目的で用いることができる1つ又はそれ以上の突出パッド52を組み込むことができる。取付孔54は外側壁部42を通過する。シュラウドキャビティ56は、壁部40、42、44、及び46内に定められる。取付孔54を除いて、シュラウドセグメント24は、以下で詳細に説明するように、大きな荷重を伝達することができる閉じた構造ボックスを形成する。シュラウドセグメント24は、既知のタイプのセラミックマトリックス複合CMC材料から構成される。一般に、商業的に入手可能なCMC材料は、窒化ホウ素BNのようなコンプライアンス性材料で被覆された、例えば炭化ケイ素SiCのようなセラミックタイプ繊維の形態を含む。繊維は、セラミックタイプマトリックス内に担持されており、その1つの形態が、炭化ケイ素SiCである。典型的には、CMCタイプの材料は、約1よりも大きくない室温引張延性を有し、本明細書では、この約1よりも大きくないという表現は、低い引張延性材料を定義し且つ意味している。一般に、CMCタイプの材料は、約0.4~約0.7の範囲の室温引張延性を有する。CMCタイプ材料は、少なくとも約5、例えば約5~約15の範囲の室温引張延性を有する金属と比較される。シュラウドセグメント24はまた、その他の低延性高温使用可能な材料で構成することができる。シュラウドセグメント24の流路表面48は、環境障壁コーティングEBC、アブレーダブル材料、及び/又はCMC材料と共に用いるのに好適な既知のタイプの耐摩擦性材料58の層を組み込むことができる。この層は、摩擦コーティングと呼ばれる場合もある。図示の実施例において、層58は、約0.51mm0.020インチから約0.76mm0.030インチの厚みがある。シュラウドセグメント24は、対向する端面60一般的にスラッシュ面と呼ばれるを含む。端面60の各々は、エンジンの中心軸線Aに平行な平面内にあり、半径方向平面と呼ばれる。これら端面はまた、このような半径方向平面に対して面が鋭角をなすような向きにすることができる。組み立てられ且つ装着されて環状リングを形成すると、隣接するシュラウドセグメント24の端面60間にはエンドギャップが存在する。従って、シール62のアレイが端面60に設けられる。同様のシールは一般にスプラインシールとして知られており、金属又は他の好適な材料の薄いストリップの形状をとり、端面60内のスロットに挿入される。スプラインシール62はギャップ全体にわたる。図3から図5を参照すると、シュラウドセグメント24は、例えば、ニッケル基又はコバルト基超合金などの好適な金属合金から構成された固定エンジン構造体に装着される。この実施例において、固定構造体は、断面で見たときに軸方向レッグ66、半径方向レッグ68、並びに軸方向及び半径方向レッグ66、68の接合部から軸方向前方及び斜め外向きに延びるアーム70を有する環状タービンステータ組立体64である。環状後方スペーサ72は、半径方向レッグ68の前方面に当接する。後方スペーサ72は、連続的なもの、又はセグメント化したものとすることができる。図4及び5で最もよく分かるように、環状後方スペーサ72は、ほぼ軸方向に整列して離間したランド74のアレイを含み、該ランドはほぼ円筒形本体から半径方向外向きに延びる。環状後方スペーサ72は、その後端から半径方向内向きに延びるフランジ78を含む。フランジ78は、後方支持面80図3を参照を定める。軸方向ファスナー孔がランド74の各々を通過し、半径方向ファスナー孔が、ランド74間のスペースにて本体を通過する。前方スペーサ82は、連続又はセグメント化することができ、後方スペーサ72の前方端部に当接する。前方スペーサ82は、半径方向及び軸方向レッグ84及び86をそれぞれ備えて半径方向内向きに突出するフックを含む。フックは、前方支持面88を定める。図3で分かるように、タービンステータ組立体64、第2段ノズルのフランジ18、及び前方スペーサ82は、例えば、図示のようなボルトとナットの組み合わせ90又は他の好適なファスナーを用いて全て機械的に共に組み立てられるシュラウドセグメント24は、荷重スプレッダ92のアレイ及びボルト94を用いて後方スペーサ72に機械的に固定される。荷重スプレッダ92の構成は、図6、7、及び8においてより詳細に図示される。各荷重スプレッダ92は、1つ又はそれ以上のプレート96を含み、各々が対向する内側面98及び外側面100を有し、ほぼ円筒形のボス102が外側面100から半径方向外向きに延びている。一体形成されたネジを備えたファスナー孔104がボス102を貫通する。プレート96は、薄いシート様要素を備えるバネアーム106により相互連結される。バネアーム106は、プレート96から下流側例えば、エンジン中心線Aに対して半径方向内向きに円弧を描く。荷重スプレッダ92全体は、一体形構成要素として構成することができる。バネアーム106からプレート96の外側面100までの全体の半径方向高さH1は、シュラウドキャビティ56図2を参照の半径方向高さH2にほぼ等しいように選択される。図示の実施例では、3つのシュラウドセグメント24に対して1つの荷重スプレッダ92が設けられ、そのため荷重スプレッダ92は3つのプレート96を含む。荷重スプレッダ92は、特定の応用に適合させるためにより多くの数又はより少ない数のプレート96を備えて製造することができる。図3及び4を参照すると、各シュラウドセグメント24は、荷重スプレッダ92をシュラウドセグメント24の内部に挿入することによって後方スペーサ72に組み付けられる。バネアーム106は、シュラウドキャビティ56への挿入を可能にするために半径方向に僅かに圧縮される。荷重スプレッダ92が所定位置にあるときには、バネアーム106は半径方向外向きに広がってプレート96を付勢し、ボス102をシュラウドセグメント24の取付孔54内の所定位置に保持するようにする。バネアーム106によって作用される力は、大きさが小さく、およそ数ポンドであり、単に組み付けを促進するためにのみ与えられる。次いで、ボルト94又は他の好適なファスナーは、後方スペーサ72を通って挿入され、荷重スプレッダ92のファスナー孔104にネジ止めされる。この構成は、シュラウドセグメント12を直接通過する個々のボルトを用いることと比べて、実質的により大きな支持面を提供する。組み立て中、ボルト94にトルクを加えて回転させると、ボルトは、ボス102が後方スペーサ72に接触するまで該ボスを半径方向外向きに引き寄せる。これによりプレート96の横方向拡張部分の弾性曲げを引き起こし、その結果、シュラウドセグメント24に対して半径方向外向きの締め付け予荷重が加わる。半径方向の予荷重の正確な程度は、プレート96の有効バネ定数によって決まるだけでなく、荷重スプレッダ92及びシュラウドセグメント24の相対寸法に、具体的には、外側壁部42の厚みH4図2を参照と比べて外側表面100上のボス102の半径方向高さH3によっても決まる。高さH3が外側壁部42の厚みよりも小さい場合、上述のようにシュラウドセグメント24に半径方向締め付け予荷重が存在する。或いは、高さH3が厚みH4よりも大きい場合、荷重スプレッダ92は、ある程度の半径方向固定クリアランスを許容し、半径方向の予荷重は全くか又はほとんどない。この意味で、荷重スプレッダの機能は、従来のタービンシュラウドのハンガーと同様となる。寸法H3及びH4は公称寸法であること、及び特定の半径方向締め付け荷重又はクリアランスを得るのに必要なこの寸法の値は、組み付けられた構成要素に種々の溝、スロット、座ぐり、その他が存在することによって異なる点に留意されたい。必要に応じて、シュラウドセグメント24の外側壁部42内の取付孔54に対するボス102の相対位置及びクリアランス寸法を選択することにより、シュラウドセグメント24を軸方向及び半径方向で拘束することができる。前方及び後方支持面80、88を定める構成要素の材料、サイズ、及び形状は、所定の限度を超えるシュラウドセグメント24の軸方向移動に抗して実質的に堅固なストップを提示するよう選択され、シュラウドセグメント24に対し前後方向での所定の軸方向圧縮締め付け荷重を提供することができる。作動時には、GGT構成要素は、様々な荷重の影響下にある。完全な箱構造であるシュラウドセグメント24は、これらの荷重に対する構造荷重経路の一部を物理的に形成することができ、該構造荷重経路の一部を形成するようにして設置されるという意味で構造物である。図12A及び12Bは、これらの荷重を概略的に示している。1つの有意な荷重は、第1段ベーン12上で軸方向後方に作用する空気荷重に由来する。図12Aの太線の矢印で示されるように、この軸方向荷重は、第1段ベーン12のフランジ18から前方スペーサ82の軸方向レッグ86を通り、シュラウドセグメント24を通って後方スペーサ72のフランジ78に伝達される。換言すると、シュラウドセグメント24は、軸方向に圧縮荷重を受ける。別の有意な荷重は、内側壁部40にわたる圧力差から生じた半径方向内向きの力であり、シュラウドセグメント24の外寄りの2次空気よりも低い静圧である流路空気により生じる。これは、図12Bの太線の矢印で示されており、この荷重により、シュラウドセグメント24の外側壁部42内に引張荷重がもたらされる。閉ループ箱形構造であるので、シュラウドセグメント24は、この荷重を吸収することができる。その結果、外側壁部と前方並びに後方壁部44、46それぞれとの間のコーナーにおける曲げ応力が低減される。燃焼流路からシュラウドセグメント24の外寄りのスペースへの空気漏洩を防ぐための適切な手段が提供される。例えば、既知のタイプの環状バネシール108又はWシールを第1段外側バンド16のフランジ18とシュラウドセグメント24図3との間に設けることができる。シュラウドセグメントの後端は、第2段ベーン26のシールレール110に当接する。漏洩を阻止し且つシールを提供する他の手段を設けることもできる。シュラウドセグメント24にCMC又は同様の材料を使用することにより、金属合金と比べて高い温度性能がもたらされる。結果として、専用の冷却空気の対流特性を強化するよう設計された従来の流体システムは必要ではなく、対流冷却は、多くの用途において最小レベル近くまで低減することができる。最小量の流れに対して緊密にシールされた箱形キャビティからなる本明細書で記載されるシュラウド構成は、利用可能な最低限の対流システム特性を達成する。好ましくは、壁部40、42、44、及び46の内部表面は、粗い表面仕上げ、フィン、スロット、リッジ、又は乱流プロモータすなわち、タービュレータなどのあらゆる熱伝達強化構造体が実質的に存在しない。シュラウドセグメント24により必要とされるあらゆる冷却は、スプラインシール62を通って漏洩する流路ガスの吸い込みを阻止するのに必要な最小量の加圧空気を提供することにより達成される。図13においてIで表記された矢印で示すように、冷却空気は、セグメント24間の端部ギャップを通る漏洩により、又は取付孔54を通る漏洩により、或いは、必要な場合、1つ又はそれ以上の別個のオリフィス41を通ってシュラウドセグメント24に提供することができる。Eで表記された矢印で示すように、冷却空気は、スプラインシール62を通過する漏洩により流出する。緊密なシールを備えた大型開口を有することにより、漏洩流及び結果として得られる気流速度が最小にされ、従って、シュラウドセグメント24の内側表面の対流熱伝達率が最小になる。図9及び図10は、本発明の別の態様に従って構成された代替のタービンシュラウド構造を示す。シュラウド構造は、高圧タービンHPTの一部であり、ノズル212と、回転タービンブレード222のセットとを含み、上述のGGTとほぼ同様の構造であるが、単一段しか有していない。HPTは、ターボファンエンジンで使用される構成に特有である。タービンブレード222は、低延性例えば、CMCシュラウドセグメント224のリングによって囲まれる。シュラウドセグメント224は、上述のシュラウドセグメント24と同様の構造であり、内側、外側、前方、及び後方壁部240、242、244、246それぞれと、流路表面248及び裏面250とを含む。シュラウドキャビティ256は、壁部の内部に定められる。取付孔254は、外側壁部242を通って形成される。端面は、上述のタイプのスプラインシール用のスロット261を含むことができる。シュラウドセグメント224は、ボルト294及び荷重スプレッダ292図10にはボルトは図示していないを用いて固定構造体この実施例では、タービンケース236の一部に装着される。荷重スプレッダ292の構造は、図11により詳細に示される。各荷重スプレッダ292はプレート296を含み、各々が対向する内側及び外側面298、300を有する。プレートは、2つの横方向に延びるアーム304を備えた中央部分302を有する。内向きに延びるフランジ308を備えた半径方向に整列するボア306が中央部分302の中間に設けられる。各アーム304の遠位端は、外側面300上に突出したフラットパッド310を含む。ほぼ管状のインサート312がボア306に据え込み加工又は他の方法で固定され、ネジ付きファスナー孔314を含む。荷重スプレッダ292の構造及び寸法に応じて、インサート312を用いることなく構造体にネジ付きファスナー孔314を直接形成することが可能となる。図示の実施例では、1つのシュラウドセグメント224に対して1つの荷重スプレッダ292が設けられる。荷重スプレッダ292は、特定の用途に適合させるために、より多くの又はより少ない数のプレートを用いて製造することができる。中央部分320の浅い座ぐり320内に環状フランジ318を備えたほぼ管状のスペーサ316が受けられる。機能的には、スペーサ316は、上述のボスに相当し且つ該ボスを構成する。別個のスペーサ316により、荷重スプレッダ292のシュラウドキャビティ256内への挿入が可能にされる。特定の用途に応じて、シュラウドキャビティの半径方向高さは、別個のスペーサなしで荷重スプレッダ292の挿入を可能にするのに十分なものにすることができる。図9及び図10を再度参照すると、各シュラウドセグメント224は、スペーサ又はボス316が取付孔254内に挿入された後に、荷重スプレッダ292をシュラウドセグメント224の内部に挿入することによりタービンケース236に組み付けられる。任意選択的に、荷重スプレッダ292は、組み立て中に荷重スプレッダ92を取付孔254内の所定位置に保持するために、上述のようなバネ要素を備えることができる。組み立て中にボルト294にトルクを加えて回転させると、ボルト294は、スペーサ316がタービンケース236に接触するまで荷重スプレッダ292を半径方向外向きに引き寄せる。これによりアーム304の弾性曲げを引き起こし、その結果、シュラウドセグメント224に対して半径方向外向きの締め付け予荷重が加わる。パッド310が存在することにより安定した接触面が得られ、アーム304の有効バネ定数が依然として確実に予測できる。上述の荷重スプレッダ92と同様に、半径方向の予荷重の正確な程度は、アーム304の有効バネ定数によって決まるだけでなく、荷重スプレッダ292及びシュラウドセグメント224の相対寸法、具体的には、外側壁部242の厚みH6図9を参照と比べてパッド310の表面上のスペーサ316の半径方向高さH5によっても決まる。高さH5が外側壁部242の厚みH6よりも小さい場合、上述のようにシュラウドセグメント224に半径方向締め付け予荷重が存在する。或いは、高さH5が厚みH6よりも大きい場合、荷重スプレッダ292は、ある程度の半径方向固定クリアランスを許容し、半径方向の予荷重は全くか又はほとんどない。この意味で、荷重スプレッダの機能は、従来のタービンシュラウドのハンガーと同様となる。寸法H5及びH6は公称構成で説明されており、特定の半径方向締め付け荷重又はクリアランスを得るのに必要なこの寸法の値は、組み付けられた構成要素に種々の溝、スロット、座ぐり、その他が存在することによって異なる点に留意されたい。この特定の実施例において、ケース236は、半径方向内向きに突出し且つシュラウドセグメント224の後方壁部246に当接するフランジ342を含む。フランジ342は、後方壁部246及びフランジ342との間の漏洩を低減する環状Wシール344を担持する。リーフシール346又は他の従来のタイプの円周方向シールは、シュラウドセグメント224の前方に装着され、前方壁部244に当接する。図9は、1つだけの特定の取付構成を示しており、本明細書で記載されるシール原理及び装置はあらゆるタイプのシュラウドセグメント取付構造と共に用いることができる点に留意されたい。シュラウドセグメント24と同様に、シュラウドセグメント224は、完全な箱を形成し、荷重に対する構造荷重経路の一部を物理的に形成することができ、該構造荷重経路の一部を形成するようにして設置されるという意味で構造物である。図14は、これらの荷重を概略的に示している。有意な荷重は、第1段ベーン12上で軸方向後方に作用する空気荷重L1と、シュラウドセグメント224に軸方向後方に作用する軸方向圧力荷重L2とを含む。太線の矢印で示されるように、これらの軸方向荷重は、シュラウドセグメント24を通り、次いで、タービンケース236のフランジ342に伝達される。シュラウドセグメント224はまた、内側壁部240にわたる圧力差から生じた半径方向内向きの力L3を吸収する。シュラウドセグメント24と同様に、壁部240、242、244、及び246の内部表面は、粗い表面仕上げ、フィン、スロット、リッジ、又は乱流プロモータすなわち、タービュレータなどのあらゆる熱伝達強化構造が実質的に存在しないことが好ましい。シュラウドセグメント224により必要とされるあらゆる冷却は、スロット261内のスプラインシール62を通って漏洩する流路ガスの吸い込みを阻止するのに必要な最小量の加圧空気を提供することにより達成される。冷却空気は、セグメント224間の端部ギャップを通る漏洩により、又は取付孔254を通る漏洩により、或いは、必要な場合には、1つ又はそれ以上の別個のオリフィス241図9を通ることによりシュラウドセグメント224に提供することができる。冷却空気は、スプラインシールを通過する漏洩により流出する。特定の用途において必要又は望ましい場合には、シュラウドセグメント224の壁を通るフィルム冷却孔243を設けることができる。上述の取付装置及び構成は、CMC又は他の低延性タービンシュラウド構成要素の確実な取り付けを可能にする。これらは、荷重をタービンノズルの外部に伝達し、これらの荷重を追加の構成要素を用いることなくケース内に伝播させる。この構成は、ノズルとシュラウドとの間にシールが付加される追加の利点を有し、エンジン全体の効率を向上させることができる。流れを最小限にするための緊密なシールボックスを含む、本明細書で記載されるシュラウド構成は、利用可能な最低限の対流システム特性を達成する。低延性材料により必要とされるあらゆる冷却は、流路ガスの吸い込みを阻止するのに必要な最小量の加圧空気により達成される。緊密なシールを有する大型の開放キャビティを有することにより、漏洩流及び結果として得られる気流速度が最小にされ、従って、シュラウドセグメントの内側表面の対流熱伝達率が最小になる。以上の説明は、ガスタービンエンジンの構造的低延性タービンシュラウド装置について説明している。本発明の特定の実施形態を説明してきたが、本発明の技術的思想及び範囲から逸脱することなく種々の修正形態を実施できることは、当業者であれば理解されるであろう。従って、本発明は、上述の説明によって限定されると見なすべきではなく、添付の請求項の範囲によってのみ限定される。