酸化剤の一次部分と燃料の一次部分とを備える燃焼反応物の第1のジェットが、動的燃料-酸化剤ノズルから燃焼空間内に注入されるステップであって、酸化剤の前記一次部分が燃料の前記一次部分を包囲する、または燃料の前記一次部分が酸化剤の前記一次部分を包囲するステップと、前記燃焼反応物の一方の二次部分の第2のジェットが、少なくとも1つの二次ランスから前記燃焼空間内に注入されるステップであって、前記二次ジェットの前記燃焼反応物が、前記第1のジェットにおいて他方の燃焼反応物の周りで環状に注入される前記燃焼反応物と同じであるステップと、燃料の第3のジェットが、前記第1のジェットを前記第2のジェットに向けて湾曲させるために前記第1のジェットの近くに注入され、前記第2のジェットの注入が開始された後に、前記タイプの反応物の前記一次部分と前記二次部分との間での所望の度合いのステージングが実現されるまで、前記環状に包囲する燃焼反応物の一次部分が減少され、同じ反応物の前記二次部分が増加されるステップとを備える分散燃焼の方法。酸化剤の前記一次部分が燃料の前記一次部分を環状に包囲し、前記第2のジェットの前記燃焼反応物が酸化剤である請求項1に記載の方法。前記酸化剤が酸素である請求項1に記載の方法。前記燃料が天然ガスである請求項3に記載の方法。前記燃料が燃料油である請求項3に記載の方法。前記酸化剤が空気である請求項1に記載の方法。前記燃料が天然ガスである請求項6に記載の方法。前記燃料が燃料油である請求項6に記載の方法。燃料の前記一次部分が酸化剤の前記一次部分を環状に包囲し、前記第2のジェットの前記燃焼反応物が燃料である請求項1に記載の方法。前記第1のジェットが、初期注入軸から湾曲注入軸に湾曲され、前記初期軸と前記湾曲軸とが、最大で40°の角度θを成す請求項1に記載の方法。θが最大で15°である請求項10に記載の方法。酸化剤の前記二次部分が、所望の度合いのステージングを生み出すために酸化剤の総量の90~95を構成する請求項2に記載の方法。燃料の前記二次部分が、所望の度合いのステージングを生み出すために燃料の総量の90~95を構成する請求項9に記載の方法。前記所望の度合いのステージングで、無炎燃焼が実現される請求項1に記載の方法。前記作動流体が燃料であり、前記作動流体が、前記燃料-酸化剤ノズルからの燃料の総流量の1~20を構成する請求項2に記載の方法。前記作動流体が酸化剤であり、前記作動流体が、前記燃料-酸化剤ノズルからの酸化剤の総流量の1~20を構成する請求項9に記載の方法。前記少なくとも1つの二次ランスが、前記燃料-酸化剤ノズルから同じ垂直距離で、かつ前記燃料-酸化剤ノズルから同じ水平距離で、前記燃料-酸化剤ノズルの両側に配設された第1および第2の二次ランスを備える請求項1に記載の方法。前記作動流体が酸化剤であり、公称バーナー出力で、前記第3のジェットの速度が100m/sであり、公称バーナー出力で、前記燃料の前記一次部分の速度が100~200m/sであり、公称バーナー出力で、前記酸化剤の前記一次部分の速度が75~150m/sであり、公称バーナー出力で、前記酸化剤の前記二次部分の速度が75~200m/sである請求項2に記載の方法。前記燃焼空間内部で前記燃料および酸化剤の自然発火温度に達するまで、前記二次ジェットとして注入される前記二次部分の量が増加され、そのタイプの反応物の前記一次部分の量が減少される請求項1に記載の方法。前記方法が、加熱段階と、分散燃焼段階とで行われ前記燃料および酸化剤の燃焼の熱が、前記加熱段階中に装入物を溶融するために使用され、前記燃焼空間内で所望の温度に達した後、前記加熱段階から前記分散燃焼段階への移行が開始され、前記移行中、前記第3のジェットを注入する前記ステップが開始され、前記移行中、前記第1のジェットに環状に注入される燃焼反応物の前記一次部分が減少され、前記第2のジェットとして注入される前記タイプの反応物のそれぞれの二次部分が増加され、前記所望の度合いのステージングが実現されたときに前記移行が終了して、前記分散燃焼段階が始まる請求項1に記載の方法。分散燃焼を実現するためのシステムであって、酸化剤源と、燃料源と、作動流体源と、バーナーブロックと、前記バーナーブロック内に挿入された燃料-酸化剤ノズルとを備え、前記燃料-酸化剤ノズルが、本体を貫通して延びるより大きな直径のボアと、前記より大きな直径のボアの内部に同心に配設された、本体を貫通して延びるより小さな直径の管と、前記より大きな直径のボアから間隔を空けて設けられた、本体を貫通して延びる少なくとも1つの作動流体チャネルとを有するノズル本体を備え、前記より小さな直径の管の内部が、中央に配設された反応物注入チャネルを画定し、前記より大きな直径のボアの内面と前記より小さな直径の管の外面とが、環状の反応物注入チャネルを画定し、前記燃料-酸化剤ノズルがさらに、前記バーナーブロックの遠位に配設された前記ノズル本体の末端部を覆うキャップを備え、前記キャップが、前記ノズル本体の前記末端部に面する第1の面と、前記バーナーブロックとは反対に面する第2の面とを備え、前記キャップが、さらに末端開口を備え、前記末端開口が、前記中央に配設された環状の反応物注入チャネルと流体連絡し、前記より大きな直径のボアの直径に対応する直径を有し、前記キャップが、さらに、前記少なくとも1つの作動流体注入チャネルと、前記第2の面または前記末端開口のいずれかとに流体連絡するキャビティを備え、システムがさらに、中央に配設されたノズルを備える前記バーナーブロック内に挿入される少なくとも1つの二次ランスを備え、前記酸化剤源が、前記中央に配設された反応物注入チャネルまたは前記環状の反応物チャネルのいずれかと流体連絡し、前記酸化剤源が、前記中央に配設された反応物注入チャネルと流体連絡する場合に、前記燃料源が、前記環状の反応物注入チャネルと流体連絡し、前記酸化剤源が、前記少なくとも1つの二次ランスの前記中央に配設されたノズルとさらに流体連絡し、前記酸化剤源が、前記環状の反応物注入チャネルと流体連絡する場合に、前記燃料源が、前記中央に配設された反応物注入チャネルと流体連絡し、前記燃料源が、前記少なくとも1つの二次ランスの前記中央に配設されたノズルとさらに流体連絡し、前記作動流体注入チャネルとキャップキャビティとが、燃料/酸化剤ジェットをその垂直軸から偏向させるために、前記流体注入チャネルからの作動流体の流れを方向付け、前記作動流体の流れを、前記反応物注入チャネルから注入される燃料および酸化剤のジェットに向けてある角度で注入するように適合されるシステム。前記酸化剤源が、前記環状の反応物注入チャネルと流体連絡する請求項21に記載のシステム。前記酸化剤源が、前記中央に配設された反応物注入チャネルと流体連絡する請求項21に記載のシステム。前記少なくとも1つの二次ランスが、前記燃料-酸化剤ノズルから同じ垂直距離で、かつ前記燃料-酸化剤ノズルから同じ水平距離で、前記燃料-酸化剤ノズルの両側に配設された第1および第2の二次ランスを備える請求項21に記載のシステム。前記より小さな直径の管が直径D1を有し、前記第1および第2のランスそれぞれの前記中央に配設されたノズルが直径D2を有し、前記第1および第2の二次ランスの軸方向中心が、D1とD2との小さいほうの少なくとも10倍の距離xだけ離隔される請求項24に記載のシステム。前記燃料-酸化剤ノズルの軸方向中心が、xに等しい垂直距離だけ前記第1および第2の二次ランスの前記軸方向中心から離隔される請求項25に記載のシステム。前記キャップキャビティが、前記少なくとも1つの作動流体注入チャネルと前記末端開口との間で流体連絡し、前記作動流体注入チャネルとキャビティとが、前記キャビティによって、前記作動流体注入チャネルから注入される作動流体のジェットが、前記末端開口内の一点で、前記反応物注入チャネルからの燃料および酸化剤のジェットに向かうある角度に向け直されるように適合される請求項21に記載のシステム。前記キャップキャビティが、前記少なくとも1つの作動流体注入チャネルと前記キャップの前記第2の面との間で流体連絡し、前記作動流体注入チャネルとキャビティとが、前記キャビティによって、前記作動流体注入チャネルから注入される作動流体のジェットが、前記末端開口の下流の一点で、前記反応物注入チャネルからの燃料および酸化剤のジェットに向かうある角度に向け直されるように適合される請求項21に記載のシステム。動的ランスまたは動的燃料-酸化剤ノズルの使用によって実現されるジェットの流動ベクトル化によって炉内の反応物の一方燃料または酸化剤の広い分散を実現する、分散燃焼用の単純で小型のバーナーが開示される。分散燃焼段階において、動的ランスまたは動的燃料-酸化剤ノズルは、ほぼまたは完全にただ1つの反応物の供給の方向を湾曲/偏向/変更するために、機械部品を移動させるのではなく、作動流体典型的には、作動流体は、燃料、酸化剤、または不活性ガス、例えば再循環された煙道ガスであるを使用し、したがって、固定された反応物供給方向を有する燃料-酸化剤ノズルの単一のランスによって実現されるよりもはるかに大きい利用可能体積にわたってその反応物を拡散させることができる能力を有する。動的燃料-酸化剤ノズルまたは動的ランスからのこのほぼ単一の、または完全に単一の反応物と、それぞれ二次ランスまたは燃料-酸化剤ノズルのいずれかから、あるいはそれぞれ動的ランスまたは動的燃料-酸化剤ノズルのいずれかから注入される他のタイプの反応物との混合は遅延される。なぜなら、一方の反応物の偏向/湾曲されたジェットにより、その反応物が、他方の反応物と混合する前に炉ガスを同伴するからである。開示される分散燃焼プロセスの動作の第1の段階加熱段階中、燃料と酸化剤は、一方の反応物が他方の反応物によって包囲されたジェットとして、チューブインチューブタイプ燃料/酸化剤ノズルを通して、それらが燃焼される燃焼室例えば産業用炉内へ注入される。この包囲型のジェットは、動的燃料/酸化剤ノズルを通して、または非動的燃料/酸化剤ノズルを通して注入することができる。動的燃料-酸化剤ノズルは、作動流体の使用により、燃料によって包囲された酸化剤または酸化剤によって包囲された燃料を湾曲/偏向させることができることを意味し、一方、非動的燃料-酸化剤ノズルは、燃料によって包囲された酸化剤または酸化剤によって包囲された燃料を湾曲/偏向させることができないすなわち作動流体が提供されないことを意味する。加熱段階中、燃料と酸化剤とのジェットは、作動流体によって流体的に湾曲されない。加熱段階は、燃料および酸化剤の自然発火温度、典型的には700°C超または800°C超まで続けられる。動的または非動的燃料-酸化剤ノズルは、一方の反応物の一次部分を供給する。最終的に分散燃焼を実現するために、加熱段階から第2の動作段階分散燃焼段階への移行中に、その反応物のステージングされた二次部分を燃焼室内に導入する必要があり、その一方で、動的または非動的燃料-酸化剤ノズルからのその反応物の一次部分は減少される。動的燃料-酸化剤ノズルが使用されるとき、反応物の二次部分は、二次ランスまたは動的ランスを通して注入することができる。非動的燃料-酸化剤ノズルが使用されるとき、反応物の二次部分は、動的ランスを通して注入することができる。移行期間の開始時、反応物の二次部分は、少量だけ、二次ランス動的燃料-酸化剤ノズルの場合または動的ランス動的または非動的燃料/酸化剤ノズルの場合のいずれかを通して導入される。同時に、燃焼空間内への対象の反応物の一定の全体的な流量を維持するために、動的または非動的燃料/酸化剤ノズルからのその反応物の一次部分の注入は、対応する量だけ減少される。加熱段階から分散燃焼段階へのこの移行が続けられるにつれて、二次部分の量がさらに増加され、一次部分の量がさらに減少される。この移行段階は、その反応物の一次部分の量に対して、その反応物の所望の部分すなわち所望のステージングが二次ランスまたは動的ランスから二次部分として注入されるまで続く。第1の段階から第2の段階への移行中、動的ランスまたは動的燃料/酸化剤ノズルのノズル本体に形成された1つまたは複数の作動流体注入チャネルを通る作動流体の流れを可能にするために、弁が開かれる。作動流体は、動的ランスの場合には中央に配設されたノズルからジェットとして注入される反応物に向けてある角度で、またはチューブインチューブタイプの動的燃料/酸化剤ノズルの場合にはジェットとして注入される燃料と酸化剤とに向けてある角度で注入される。動的ランスが単一のタイプの反応物のみを注入する場合、注入される作動流体のジェットは、その単一の反応物が動的ランスから出る前に、その単一の反応物のジェットに交差することがある第1の実施形態。あるいは、作動流体のジェットは、その単一の反応物が動的ランスから出た後に、その単一の反応物のジェットに交差することがある第2の実施形態。作動流体と単一の反応物のジェットとの交差の第1の実施形態では、動的ランスは、中央に配設された反応物注入チャネルと、中央に配設された反応物注入チャネルから離隔された、本体を貫通して延びる1つまたは複数の作動流体注入チャネルとを有するノズル本体を採用することができる。ノズル本体の終端部は、キャップで覆われて、キャップに接合される。キャップは末端開口を有し、末端開口は、中央に配設された注入チャネルの軸に沿って向けられ、概して、注入チャネルの直径に合致するようにサイズ設定され、それにより、中央に配設された反応物注入チャネルを通る単一の反応物の流れは、キャップの末端開口を通って続く。キャップは、ノズル本体の終端部に面する側にキャビティを含むことがある。キャビティは、動的ランスの軸に垂直な平面内に位置する平坦面で終端するように、キャップの軸方向に上流から下流へ延在する。また、キャビティは、半径方向で、1つまたは複数の作動流体チャネルの出口と流体連絡するように十分に外方向に延在する。したがって、作動流体が作動流体チャネルから出るとき、キャビティの平坦面は、作動流体の流れが、中央に配設されたノズルから注入される反応物の流れにほぼ直角に交差するように、作動流体の流れの方向を向け直す。キャビティではなく、穴がキャップに開けられることもあり、穴の端部は、作動流体注入チャネルの出口と、キャップの末端開口の内面とを整合させる。したがって、反応物は、中央に配設された反応物注入チャネルの末端部から出て、キャップの末端部を通ってジェットの形で流れ、一方、作動流体は、1つまたは複数の作動流体注入チャネルの出口から1つまたは複数の穴の中に流れ、ジェットの形で、末端開口内の反応物のジェットにある角度で交差する。キャビティが採用されるか穴が採用されるかに関わらず、作動流体のジェットが反応物のジェットに交差するので、反応物ジェットは、作動流体のジェットから離れる方向に湾曲/偏向させられる。湾曲/偏向の方向および角度は、適切な速度で適切な作動流体注入チャネルを通して作動流体を注入することによって制御することができる。例えば、反応物のジェットは、中央に配設された反応物注入チャネルの上方に位置決めされた作動流体注入チャネルを通して作動流体を注入することによって、下方向に湾曲/偏向されることがある。そうではなく、ジェットをバーナーの右手側に湾曲すべき場合には、作動流体は、反応物注入チャネルの左に位置された作動流体注入チャネルから注入される。作動流体と単一の反応物のジェットとの交差の第2の実施形態では、動的ランスは、中央に配設された反応物注入チャネルと、中央に配設された反応物注入チャネルから離隔された、本体を貫通して延びる1つまたは複数の作動流体注入チャネルとを有するノズル本体を採用することができる。ノズル本体の終端部は、キャップで覆われて、キャップに接合される。キャップは末端開口を有し、末端開口は、中央に配設された注入チャネルの軸に沿って向けられ、概して、注入チャネルの直径に合致するようにサイズ設定され、それにより、中央に配設された反応物注入チャネルを通る単一の反応物の流れは、キャップの末端開口を通って続く。また、キャップは、そこを通して、その第1の端部が、それぞれの作動流体注入チャネルの出口と合致し、第2の端部が、キャップの末端開口から離隔されたキャップの末端部を通って延在する。穴は、中央に配設されたノズルの軸に向けてある角度で開けられるが、キャップの末端開口には交差しない。したがって、反応物は、中央に配設された反応物注入チャネルの末端部から出て、キャップの末端開口を通ってジェットの形で流れ、一方、作動流体は、1つまたは複数の作動流体注入チャネルの出口から1つまたは複数の穴の中に流れ、ジェットの形で、反応物のジェットに対してある角度でキャップから出る。作動流体のジェットは、反応物が動的ランスから出た後に、反応物のジェットに交差する。作動流体のジェットが反応物のジェットに交差するので、反応物のジェットは、作動流体のジェットから離れる方向に湾曲/偏向させられる。湾曲/偏向の方向および角度は、適切な速度で適切な作動流体注入チャネルを通して作動流体を注入することによって制御することができる。例えば、反応物のジェットは、中央に配設された反応物注入チャネルの上方に位置決めされた作動流体注入チャネルを通して作動流体を注入することによって、下方向に湾曲/偏向されることがある。そうではなく、ジェットをバーナーの右手側に湾曲すべき場合には、作動流体は、反応物注入チャネルの左に位置された作動流体注入チャネルから注入される。作動流体のジェットが、反応物のジェットが動的ランスから出る前に反応物のジェットに交差するか、反応物のジェットが動的ランスから出た後に反応物のジェットに交差するかに関わらず、作動流体は、燃料、酸化剤、または任意の不活性ガス、例えば再循環された煙道ガスでよい。典型的には、作動流体は、動的ランスによって注入されるのと同じ反応物である。例えば、酸化剤を、動的ランスからのジェットとして、およびまた作動流体のジェットとして注入することができ、あるいは、燃料を、動的ランスからのジェットとして、およびまた作動流体のジェットとして注入することができる。動的燃料-酸化剤ノズルが両方のタイプの反応物すなわち燃料と酸化剤との両方を注入する場合、注入される作動流体のジェットは、燃料と酸化剤とが動的ランスから出る前に、燃料と酸化剤とのジェットに交差することがある第1の実施形態。あるいは、作動流体のジェットは、燃料と酸化剤とが動的ランスから出た後に、燃料と酸化剤とのジェットに交差することがある第2の実施形態。作動流体と単一の反応物のジェットとの交差の第1の実施形態では、動的燃料-酸化剤ノズルは、本体を貫通して延びる中央に配設されたより大きな直径のボアを有するノズル本体を採用することができる。環状の反応物注入チャネルによって取り囲まれた、中央に配設された反応物注入チャネルを形成するように、大きな直径のボアの内部に、より小さな直径の管が同心に配設される。したがって、これは、チューブインチューブタイプの構成を成し、この構成では、一方のタイプの反応物の環状の流れが、ノズル本体の内面と管の外面との間の環状空間内を流れ、他方のタイプの反応物の中央の流れが、管を通って流れる。また、ノズル本体は、本体を貫通して延びる、環状空間から間隔を空けて設けられた1つまたは複数の作動流体注入チャネルも含む。ノズル本体の終端部は、キャップによって覆われる。キャップは末端開口を有し、末端開口は、管およびボアの軸に沿って向けられ、概して、ボアの直径に合致するようにサイズ設定され、それにより、一方の反応物が他方の反応物を環状に包囲している流れは、キャップの末端開口を通って続く。キャップは、ノズル本体の終端部に面する側にキャビティを含むことがある。キャビティは、動的燃料-酸化剤ノズルの軸に垂直な平面内に位置する平坦面で終端するように、キャップの軸方向に上流から下流へ延在する。第1および第2の反応物は、管および環状空間の末端部から流れ出て、さらにキャップの末端開口から流れ出る。また、キャビティは、半径方向で、1つまたは複数の作動流体チャネルの出口と流体連絡するように十分に外方向に延在する。したがって、作動流体が作動流体注入チャネルから出るとき、キャビティの平坦面は、作動反応物の流れの方向を、燃料と酸化剤との流れにほぼ直角に交差するように向け直す。キャビティではなく、穴がキャップに開けられることもあり、穴の端部は、作動流体注入チャネルの出口と、キャップの末端開口とを整合させる。したがって、作動流体は、1つまたは複数の作動流体注入チャネルの出口から1つまたは複数の穴の中に流れ、ある角度で燃料と酸化剤との流れに交差する。この角度は、直角でよく、または0°よりも大きい鋭角でよい。穴から、またはキャビティ内へ末端開口に向けて注入された作動流体のジェットが第1および第2の反応物のジェットに交差するので、これらの反応物のジェットは、作動流体のジェットから離れる方向に湾曲/偏向させられる。湾曲/偏向の方向および角度は、適切な速度で適切な作動流体注入チャネルを通して作動流体を注入することによって制御することができる。例えば、反応物のジェットは、中央に配設された反応物注入チャネルの上方に位置決めされた作動流体注入チャネルを通して作動流体を注入することによって、下方向に湾曲/偏向されることがある。そうではなく、ジェットをバーナーの右手側に湾曲すべき場合には、作動流体は、反応物注入チャネルの左に位置された作動流体注入チャネルから注入される。作動流体と第1および第2の反応物のジェットとの交差の第2の実施形態では、動的燃料-酸化剤ノズルは、やはり、中央に配設された大きな直径のボアと、大きな直径のボアの内部に同心に配設されたより小さな直径の管とを有するノズル本体を採用する。ここでも、一方の反応物が管を通って流れ、その反応物を管およびボアの出口で環状に包囲するように、他方の反応物が、ボアの内面と管の外面との間の環状空間を通って流れる。また、動的燃料-酸化剤ノズルは、そこを通ってノズル本体を延びる1つまたは複数の作動流体注入チャネルを含む。ノズル本体の終端部は、キャップによって覆われる。キャップは末端開口を有し、末端開口は、中央に配設されたボアおよび管の軸に沿って向けられ、概して、ボアの直径に合致するようにサイズ設定され、それにより、中央に配設された同心の管を通る燃料と酸化剤との流れは、キャップの末端開口を通って続く。また、キャップは、そこを通して開けられた穴を含み、穴の第1の端部が、それぞれの作動流体注入チャネルの出口と合致し、穴の第2の端部が、キャップの末端開口から離隔されたキャップの末端部を通って延在する。穴は、中央に配設された同心の管の軸に向けて鋭角で開けられるが、キャップの末端開口には交差しない。したがって、作動流体は、1つまたは複数の作動流体注入チャネルの出口から1つまたは複数の穴内に流れ、第1および第2の反応物のジェットに対してある角度で、ジェットの形でキャップから出る。作動流体のジェットは、第1および第2の反応物が動的燃料-酸化剤ノズルから出た後に、第1および第2の反応物のジェットに交差する。作動流体のジェットが第1および第2の反応物のジェットに交差するので、第1および第2の反応物のジェットは、作動流体のジェットから離れる方向に湾曲/偏向させられる。湾曲/偏向の方向および角度は、適切な速度で適切な作動流体注入チャネルを通して作動流体を注入することによって制御することができる。例えば、反応物のジェットは、中央に配設された反応物注入チャネルの上方に位置決めされた作動流体注入チャネルを通して作動流体を注入することによって、下方向に湾曲/偏向されることがある。そうではなく、ジェットをバーナーの右手側に湾曲すべき場合には、作動流体は、反応物注入チャネルの左に位置された作動流体注入チャネルから注入される。作動流体のジェットが、燃料と酸化剤とのジェットが動的燃料-酸化剤ノズルから出る前に燃料と酸化剤とのジェットに交差するか、燃料と酸化剤とのジェットが動的燃料-酸化剤ノズルから出た後に燃料と酸化剤とのジェットに交差するかに関わらず、作動流体は、燃料、酸化剤、または任意の不活性ガス、例えば再循環された煙道ガスでよい。必ずしもそうとは限らないが、典型的には、作動流体は、管を通って流れるのと同じ反応物である。例えば、燃料が酸化剤を環状に包囲するとき、作動流体は酸化剤である。別の例として、酸化剤が燃料を環状に包囲するとき、作動流体は燃料である。作動流体の注入は、移行中の任意の時点で開始することができるが、移行の開始よりも移行の終了に近い時点で開始される場合に、特に二次または動的ランスを通して注入される第2の反応物の量が全体の二次反応物の所望の割合に達し始めるすなわち所望の度合いのステージングに達するときに、火炎の安定性を高めることができる。2つのジェットの注入の点が離隔されているので、湾曲/偏向される1つまたは複数のジェットは、炉ガスを同伴する機会がより多く、したがって、一次部分および二次部分としてバーナーによって注入された反応物の他の部分と反応する前に希釈される。そのような希釈は、炉内の全体的な温度をより低くし、炉内の温度均一性をより高くする。したがって、これにより分散燃焼が生じ、いくつかの場合には無炎燃焼が生じる。内容全体を本明細書に組み込む米国特許出願公開第20100068666A1号によって教示されているものなど、流体のジェットを流体的に湾曲するためのプロセスおよびデバイスが知られている。典型的には、第2の反応物のジェットまたは燃料と酸化剤との包囲型のジェットは、その垂直軸から最大で40°、より典型的には最大で30°、さらに典型的には最大で20°、さらに典型的には最大で15°、最も典型的には最大で5°または10°湾曲される。炉の幾何形状とバーナー出力とが、湾曲されるジェット中の炉ガス同伴の度合いに対する影響を有することがある。すなわち、ジェットがあまりに高い度合いで湾曲され、炉壁がジェットに十分に近くなる場合には、炉ガスを同伴することができる通常であれば完全な範囲が、制限されることがある。炉の幾何形状が、湾曲されるジェットをそのように制限しない場合には、一般に、ジェットが湾曲される度合いがより大きくなるにつれて、ジェットは炉ガスによってより大幅に希釈され、全体的な炉内温度がより低くなり、炉内温度がより均質になる。また、それほど高い度合いでは湾曲されず、その炉ガス同伴が炉の幾何形状によって制限されないジェットに関しては、バーナー出力の増加により、ジェットが炉壁に近付きすぎることがある。その結果、これが、炉ガス同伴の減少をもたらすことがある。所与の炉の幾何形状に関して、湾曲するジェットが、制限された復帰点に達することがあることを当業者は理解されよう。ジェットの質量流量の増加に関して、湾曲角度を減少させる必要があり得ることを当業者は同様に理解されよう。炉の幾何形状に加えて、ジェットを適切に湾曲させることができる度合いを制限する別の因子は、ジェットコヒーレンスである。ある点を超えると、ジェットをより高い度合いで湾曲させる試みにより、第2の反応物のジェットでのコヒーレンスが失われる。ジェットコヒーレンスが悪影響を及ぼされるとき、燃焼をもはや維持することができないことがある。一般に、このジェットコヒーレンス制限因子により、最大湾曲が、その垂直軸から最大で約40°となる。加熱段階から燃焼段階への移行の終了時、所望の度合いの湾曲/偏向、および所望の度合いの二次部分のステージングに達する。これらの条件は、分散燃焼段階を通じて継続される。分散燃焼段階中、対象の反応物の総量の典型的には90~95が、二次部分として動的ランスまたは二次ランスから注入され、10~5のみが、一次部分としてそれぞれ非動的燃料-酸化剤ノズルまたは動的燃料-酸化剤ノズルから注入される。望まれる場合には、ステージングの度合いは、目に見える火炎が生じないように経験的に変えることができるすなわち無炎燃焼。また、望まれる分散燃焼の度合いに応じて、より低い度合いのステージングも可能である。さらに、炉の幾何形状の制約により比較的短い火炎が必要である場合に、より低い度合いのステージングが望ましいことがある。作動流体の流量は、典型的には、動的燃料-酸化剤ノズルまたは動的ランスからの総流量の1~20である。したがって、動的燃料-酸化剤ノズルの場合、作動流体の流量は、中央に配設されたノズルおよび作動流体注入チャネルを通して注入される反応物の総流量の1~20である。動的ランスの場合、作動流体の流量は、典型的には、中央に配設されたノズルおよび作動流体注入チャネルを通して注入される反応物の二次部分の総流量の1~20である。作動流体の速度は、公称バーナー出力では典型的には100m/s以下であり、燃料および一次酸化剤の速度は、公称バーナー出力では典型的にはそれぞれ100~200m/sおよび75~150m/sである。酸化剤は、空気、純粋な酸素、酸素を含む空気、または酸素と再循環された煙道ガスとからなる合成空気でよいが、典型的には少なくとも90体積の純度を有する酸素である。燃料は、任意の気体燃料または液体燃料でよいが、典型的には天然ガスまたは燃料油である。典型的には、一次酸化剤は、加熱段階中のバーナーの総酸化剤流量の75~100を成すが、自然発火温度を超えるバーナーの総酸化剤流量の0~10典型的には、850°C超で総酸化剤流量の0~10しか成さない。他方、二次酸化剤は、典型的には、公称バーナー出力で75~200m/sの速度を有し、加熱段階中にはバーナーの総酸化剤流量の0~25を成すが、自然発火温度を超える燃焼室温度では90~100典型的には、850°C超で総酸化剤流量の90~100を成す。典型的には、酸化剤は、90以上のO2濃度体積/体積を有する。二次ランスは、動的燃料-酸化剤ノズルと併用して分散燃焼を実現することができる任意の位置に配設することができるが、有利には、溶融浴に近い位置で比較的低いO2濃度が望まれる金属溶融プロセスのためには、動的燃料-酸化剤ノズルの上方に配設される。溶融浴に近い位置で比較的高いO2濃度が望まれるまたは許容される金属溶融プロセスでは、二次ランスは、動的燃料-酸化剤ノズルの下方に位置させることもできる。また、鉛などの低融点金属に関しては、火炎は、溶融されていない装入物に向けて湾曲され、装入物が溶融されるときにはその装入物から離れ、まだ溶融されていない装入物の他の部分に向けて移動されることがある。溶融装入物の組成に関係なく、最良の結果を得るために、動的燃料-酸化剤ノズルの中心と二次ランスの中心との間の最小距離は、二次ランスの中央に配設されたノズルと、動的燃料-酸化剤ノズルでの中央に配設されたノズルとの小さいほうの内径の少なくとも10倍にすべきである。同様に、二次ランスの中心間の最小距離は、それらのランスの中央に配設されたノズルの内径の少なくとも10倍にすべきである。また、非動的燃料-酸化剤ノズルの中心と動的ランスの中心との間の最小距離は、動的ランスの中央に配設されたノズルと非動的燃料-酸化剤ノズルの中央に配設されたノズルとの小さいほうの内径の少なくとも10倍にすべきである。開示されるバーナーおよび分散燃焼プロセスの主な利益の1つは、様々なバーナー出力に対するその適合性である。反応物注入角度が互いに対して固定されている空間的に離隔された反応物注入を用いる分散燃焼バーナーの場合を取り上げる。そのようなバーナー設計は、典型的なバーナー出力で分散燃焼を実現する必要性から生じたものである。そのようなバーナーの出力が、最適化された出力から減少されるとき、比較的低い圧力での固定角度に沿ったまたは互いに平行な反応物の注入は、反応物どうしが互いに混合する前に、反応物と炉ガスとの混合を高める傾向があり、それにより不安定な火炎をもたらす。そのようなバーナーの出力が、最適化された出力から増加されるとき、比較的高い圧力での固定角度に沿ったまたは互いに平行な注入は、反応物どうしが混合する前に炉ガスとあまり混合しない傾向があり、それにより、火炎中および炉内にホットスポットが生じ、分散燃焼が行われなくなり、目に見える火炎が現れる。他方、本発明のバーナーでは、一方の反応物の注入角度を変えることができるので、このバーナーは、ある範囲のバーナー出力にわたって一貫した分散燃焼性能を実現することができ、したがって、はるかに大きいターンダウン比を操作者に提供する。さらにまた、反応物の可変注入角度は、バーナーが、様々な生成物のための溶融物の上でO2/CO濃度を変えることができるようにする。例えば、アルミニウム炉は、金属浴の上で、より低い燃焼ガス中のO2濃度を必要とする。そのような炉内では、本発明のバーナーは、金属浴の上でのO2濃度を減少させるために、浴から離れる角度で酸化剤を注入することができる。別の例として、鉛炉は、比較的低温の炉であり、その溶融装入物は、より強い酸化雰囲気に耐えることができる。そのような炉では、本発明によるバーナーは、金属浴への対流による伝熱を高めるために、炉に向かう角度で酸化剤を注入することができる。次に、本発明によるプロセスのいくつかの実施形態を述べる。図3A~図3Cに最も良く示されているように、加熱段階中、両方の反応物燃料を環状に包囲する酸化剤または酸化剤を環状に包囲する燃料の非偏向可能ジェットNDJが、燃料-酸化剤ノズルによってバーナーブロックBから注入される。非偏向可能ジェットNDJは湾曲/偏向させることができないことを当業者は理解されよう。これは、燃料-酸化剤ノズルが作動流体のジェットを提供しないからである。したがって、反応物は、燃料-酸化剤ノズルから真っ直ぐに延びる軸に沿って燃料-酸化剤ノズルから注入される。炉内の燃焼空間内部で所望の最低温度燃料および酸化剤の自然発火温度などに達すると、加熱段階から分散燃焼段階への移行が開始される。この移行の開始時、反応物の一方のみ酸化剤または燃料のいずれかのみが、比較的少量、動的ランスによってバーナーブロックBから偏向可能ジェットDJとして注入される。非偏向可能ジェットNDJと偏向可能ジェットDJとは、点Iで交差する。同時に、燃料-酸化剤ノズルによって注入される同タイプの反応物の量が、対応する量だけ減少される。分かりやすくするために、動的ランスによって注入される単一の反応物を、その反応物の二次部分と呼び、一方、燃料-酸化剤ノズルによって注入される同タイプの反応物を、その反応物の一次部分と呼ぶ。例えば、対象の唯一の反応物が酸化剤である場合、動的ランスは二次酸化剤を注入し、非動的燃料-酸化剤ノズルは一次酸化剤を注入する。図3A~図3Cを引き続き参照すると、この移行の開始時に、2つの方法の一方で、単一の反応物を動的ランスによって注入することができる。第1のオプションでは、単一の反応物がすべて、動的ランスによって、中央に配設されたノズルから注入される。単一の反応物が作動ジェットとして注入されないので、偏向可能ジェットDJは偏向されず、中央に配設されたノズルから真っ直ぐに外方向に延びる軸A1に沿って注入される。別法として、第2のオプションでは、動的ランスからのその単一の反応物の大部分が、中央に配設されたノズルから注入され、動的ランスによって注入される少量のその反応物が、中央に配設されたノズルを取り囲む1つまたは複数の作動ジェットの形で注入される。単一の反応物のいくらかが作動ジェットとして注入されるので、偏向可能ジェットDJは、軸A1からある角度だけ偏向される。加熱段階から分散燃焼段階への移行が続くにつれて、そのタイプの反応物の比較的大きな割合が二次部分として注入され、単一の反応物の比較的小さな割合が一次部分として注入される。さらに、上述した第1のオプションが選択されるか第2のオプションが選択されるかに応じて、単一の反応物の作動ジェットの注入が開始されるか、または増加される。すなわち、軸A1からある角度での偏向可能ジェットDJの偏向が始まるか、または偏向可能ジェットDJが偏向される角度が増加される。上述したように、偏向可能ジェットDJの偏向の度合いは、一部では、1つまたは複数の作動ジェットとして注入される単一の反応物の量の関数であることを当業者は理解されよう。図3A~図3Cを引き続き参照すると、加熱段階から分散燃焼段階への移行の終了時、一次部分に対する、二次部分として注入される単一の反応物の所望の割合に達するすなわち所望の度合いのステージングに達する。また、偏向可能ジェットDJの所望の度合いの湾曲に達する。炉の幾何形状、バーナー出力、およびステージングの度合いによっては、分散燃焼は、実際には無炎燃焼であることがある。このようにして、分散燃焼は、バーナー出力を増加または減少させる必要があるとき、またはバーナーを停止させる必要があるときまで行われる。バーナー出力を増加させる必要がある場合、十分な度合いの炉ガス同伴を実現する目的で、偏向可能ジェットDJの湾曲の度合いを高めることが有利となり得る。バーナー出力の増加により、偏向可能ジェットDJが偏向/湾曲されて炉壁に近付きすぎる場合、炉ガス同伴が減少される。この場合、偏向可能ジェットDJが偏向/湾曲される角度は、十分な度合いの炉ガス同伴を可能にするように減少させることができる。バーナー出力を減少させる必要がある場合、安定な火炎を実現する目的で、偏向可能ジェットDJの湾曲の度合いを減少させることが有利となり得る。別の実施形態では、図3D~図3Fに最も良く示されているように、加熱段階中、両方の反応物燃料を環状に包囲する酸化剤、または酸化剤を環状に包囲する燃料の偏向可能ジェットDJが、動的燃料-酸化剤ノズルによってバーナーブロックBから軸A1に沿って注入される。環状に注入される反応物を、その反応物の一次部分と呼ぶ。炉内の燃焼空間内部で所望の最低温度燃料および酸化剤の自然発火温度などに達すると、加熱段階から分散燃焼段階への移行が開始される。この移行の開始時、動的燃料-酸化剤ノズルによって環状に注入されるのと同タイプの反応物酸化剤または燃料のいずれかのみの比較的少量の注入が、ここで、二次ランスによってバーナーブロックBから非偏向可能ジェットNDJとして注入される。注入される反応物のこの部分を、二次部分と呼ぶ。その反応物の一次部分と二次部分とが、合わさって、燃焼反応に関与するその反応物の総量を構成する。非偏向可能ジェットNDJは湾曲/偏向させることができないことを当業者は理解されよう。これは、二次ランスが反応物の作動ジェットを提供しないからである。したがって、二次部分を構成する非偏向可能ジェットNDJは、二次ランスから真っ直ぐに延びる軸に沿って二次ランスから注入される。その反応物の一次部分と二次部分とが、合わさって、燃焼反応に関与するその反応物の総量を構成する。非偏向可能ジェットNDJと偏向可能ジェットDJとは、点Iで交差する。同時に、動的燃料-酸化剤ノズルによって注入される一次部分の量が、対応する量だけ減少される。例えば、動的燃料-酸化剤ノズルによって環状に注入される反応物が酸化剤である場合、二次ランスが二次酸化剤を注入し、動的燃料-酸化剤ノズルが一次酸化剤を注入する。図3D~図3Fを引き続き参照すると、この移行の開始時に、動的燃料-酸化剤ノズルによって中央に配設されたノズルを通して注入される反応物タイプの注入は、2つの方法の一方で行うことができる。第1のオプションでは、その反応物がすべて、中央に配設されたノズルを通して動的燃料-酸化剤ノズルによって注入される。その反応物が作動ジェットとして注入されないので、動的燃料-酸化剤ノズルからの偏向可能ジェットDJは偏向されず、中央に配設されたノズルから真っ直ぐに外方向に延びる軸A1に沿って注入される。例えば、燃料が、動的燃料-酸化剤ノズルによって中央に配設されたノズルを通して注入され、一次酸化剤が、燃料の周りの環状包囲物として動的燃料-酸化剤ノズルによって注入される場合、燃料は、初めは作動ジェットによって注入されない。別法として、第2のオプションでは、動的燃料-酸化剤ノズルの中央に配設されたノズルから注入される反応物タイプの大部分が、中央に配設されたノズルから注入され、少量のそのタイプの反応物が、他方の反応物の環状に注入される一次部分を取り囲む1つまたは複数の作動ジェットの形で注入される。単一の反応物のいくらかが作動ジェットとして注入されるので、偏向可能ジェットDJは、軸A1からある角度だけ偏向される。例えば、燃料が、動的燃料-酸化剤ノズルによって中央に配設されたノズルを通して注入され、一次酸化剤が、燃料の周りの環状包囲物として動的燃料-酸化剤ノズルによって注入される場合、少量の燃料が、一次酸化剤の環状の注入を取り囲む1つまたは複数の作動ジェットの形で注入され、大部分の燃料は、中央に配設されたノズルを通して注入される。図3D~図3Fを引き続き参照すると、加熱段階から分散燃焼段階への移行が進むにつれて、比較的大きな割合の二次部分が二次ランスによって注入され、その同タイプの反応物の比較的小さな割合の一次部分が、動的燃料-酸化剤ノズルによって一次部分として環状に注入される。さらに、上述した第1のオプションが選択されるか第2のオプションが選択されるかに応じて、反応物の作動ジェットの作動ジェットの注入が開始されるか、または増加される。すなわち、軸A1からある角度での偏向可能ジェットDJの偏向が始まるか、または偏向可能ジェットDJが偏向される角度が増加される。上述したように、偏向可能ジェットDJの偏向の度合いは、一部では、1つまたは複数の作動ジェットとして注入される単一の反応物の量の関数であることを当業者は理解されよう。加熱段階から分散燃焼段階への移行の終了時、一次部分に対する、二次部分として注入される反応物の所望の割合に達するすなわち所望の度合いのステージングに達する。また、偏向可能ジェットDJの所望の度合いの湾曲に達し、偏向可能ジェットDJが軸A2に沿って注入される。偏向可能ジェットDJが湾曲される角度は、軸A1と軸A2とが成す角度θによって表される。炉の幾何形状、バーナー出力、およびステージングの度合いによっては、分散燃焼は、実際には無炎燃焼であることがある。このようにして、分散燃焼は、バーナー出力を増加または減少させる必要があるとき、またはバーナーを停止させる必要があるときまで行われる。バーナー出力を増加させる必要がある場合、十分な度合いの炉ガス同伴を実現する目的で、偏向可能ジェットDJの湾曲の度合いを高めることが有利となり得る。バーナー出力の増加により、偏向可能ジェットDJが偏向/湾曲されて炉壁に近付きすぎる場合、炉ガス同伴が減少される。この場合、偏向可能ジェットDJが偏向/湾曲される角度は、十分な度合いの炉ガス同伴を可能にするように減少させることができる。バーナー出力を減少させる必要がある場合、安定な火炎を実現する目的で、偏向可能ジェットDJの湾曲の度合いを減少させることが有利となり得る。別の実施形態では、図3G~図3Iに最も良く示されているように、加熱段階中、両方の反応物燃料を環状に包囲する酸化剤、または酸化剤を環状に包囲する燃料の第1の偏向可能ジェットDJ1が、動的燃料-酸化剤ノズルによってバーナーブロックBから軸A1に沿って注入される。環状に注入される反応物を、その反応物の一次部分と呼ぶ。炉内の燃焼空間内部で所望の最低温度燃料および酸化剤の自然発火温度などに達すると、加熱段階から分散燃焼段階への移行が開始される。この移行の開始時、動的燃料-酸化剤ノズルによって環状に注入されるのと同タイプの反応物酸化剤または燃料のいずれかのみの比較的少量の注入が、ここで、動的ランスによってバーナーブロックBから第2の偏向可能ジェットDJ2として注入される。注入される反応物のこの部分を、二次部分と呼ぶ。その反応物の一次部分と二次部分とが、合わさって、燃焼反応に関与するその反応物の総量を構成する。二次部分を構成する第2の偏向可能ジェットDJ2は、動的ランスから注入される。その反応物の一次部分と二次部分とが、合わさって、燃焼反応に関与するその反応物の総量を構成する。偏向可能ジェットDJ1とDJ2は、点Iで交差する。同時に、動的燃料-酸化剤ノズルによって注入される一次部分の量が、対応する量だけ減少される。例えば、動的燃料-酸化剤ノズルによって環状に注入される反応物が酸化剤である場合、動的ランスが二次酸化剤を注入し、動的燃料-酸化剤ノズルが一次酸化剤を注入する。図3D~図3Fを引き続き参照すると、この移行の開始時、動的燃料-酸化剤ノズルの中央に配設されたノズルから注入される反応物タイプのバーナーBによる注入は、2つの任意選択の方法の一方で実現することができる。第1の方法では、動的燃料-酸化剤ノズルによって注入されるその反応物がすべて、中央に配設されたノズルを通してのみ注入される。その反応物が作動ジェットとして注入されないので、動的燃料-酸化剤ノズルからの偏向可能ジェットDJは偏向されず、中央に配設されたノズルから真っ直ぐに外方向に延びる軸A1に沿って注入される。例えば、燃料が、動的燃料-酸化剤ノズルによって中央に配設されたノズルを通して注入され、一次酸化剤が、燃料の周りの環状包囲物として動的燃料-酸化剤ノズルによって注入される場合、燃料は、初めは作動ジェットによって注入されない。別法として、第2の方法では、動的燃料-酸化剤ノズルの中央に配設されたノズルから注入される反応物タイプの大部分が、中央に配設されたノズルから注入され、少量のそのタイプの反応物が、他方の反応物の環状に注入される一次部分を取り囲む1つまたは複数の作動ジェットの形で注入される。単一の反応物のいくらかが作動ジェットとして注入されるので、第1の偏向可能ジェットDJ1は、軸A1からある角度だけ偏向される。例えば、燃料が、動的燃料-酸化剤ノズルによって中央に配設されたノズルを通して注入され、一次酸化剤が、燃料の周りの環状包囲物として動的燃料-酸化剤ノズルによって注入される場合、少量の燃料が、一次酸化剤の環状の注入を取り囲む1つまたは複数の作動ジェットの形で注入され、大部分の燃料は、中央に配設されたノズルを通して注入される。同様に、動的ランスによって注入される反応物タイプの注入は、2つの任意選択の方法の一方で行うことができる。第1の方法では、動的ランスによって注入されるその反応物がすべて、中央に配設されたノズルから注入される。動的ランスによるその反応物が作動ジェットとして注入されないので、第2の偏向可能ジェットDJ2は偏向されず、中央に配設されたノズルから真っ直ぐに外方向に延びる軸B1に沿って注入される。別法として、第2の方法では、動的ランスによって注入されるその単一の反応物の大部分が、中央に配設されたノズルから注入され、少量のその反応物が、動的ランスの中央に配設されたノズルを取り囲む1つまたは複数の作動ジェットの形で注入される。単一の反応物のいくらかが作動ジェットとして注入されるので、第2の偏向可能ジェットDJ2は、軸A1からある角度だけ偏向される。図3D~図3Fを引き続き参照すると、加熱段階から分散燃焼段階への移行が進むにつれて、比較的大きな割合の二次部分が動的ランスによって注入され、その同タイプの反応物の比較的小さな割合の一次部分が、動的燃料-酸化剤ノズルによって一次部分として環状に注入される。さらに、上述した第1の方法が選択されるか第2の方法が選択されるかに応じて、反応物の作動ジェットの作動ジェットの注入が開始されるか、または増加される。すなわち、軸A1からある角度での第2の偏向可能ジェットDJ2の偏向が始まるか、または第2の偏向可能ジェットDJsが偏向される角度が増加される。上述したように、偏向可能ジェットDJの偏向の度合いは、一部では、1つまたは複数の作動ジェットとして注入される単一の反応物の量の関数であることを当業者は理解されよう。加熱段階から分散燃焼段階への移行の終了時、一次部分に対する、二次部分として注入される反応物の所望の割合に達するすなわち所望の度合いのステージングに達する。また、各偏向可能ジェットDJ1、DJ2の所望の度合いの湾曲に達し、それにより、各偏向可能ジェットDJ1、DJ2は、それぞれ初期注入軸A1、B1と最終注入軸A2、B2によって成される角度θA、θBだけそれぞれ偏向される。炉の幾何形状、バーナー出力、およびステージングの度合いによっては、分散燃焼は、実際には無炎燃焼であることがある。このようにして、分散燃焼は、バーナー出力を増加または減少させる必要があるとき、またはバーナーを停止させる必要があるときまで行われる。バーナー出力を増加させる必要がある場合、十分な度合いの炉ガス同伴を実現する目的で、第1および/または第2の偏向可能ジェットDJ1、DJ2の湾曲の度合いを高めることが有利となり得る。バーナー出力の増加により、第1および/または第2の偏向可能ジェットDJ1、DJ2が偏向/湾曲されて炉壁に近付きすぎる場合、炉ガス同伴が減少される。この場合、第1および第2の偏向可能ジェットDJ1、DJ2がそれぞれ偏向/湾曲される角度θA、θBは、十分な度合いの炉ガス同伴を可能にするように減少させることができる。バーナー出力を減少させる必要がある場合、安定な火炎を実現する目的で、角度θA、θBの一方または両方を減少させることが有利となり得る。図3Jに最も良く示されているように、偏向可能ジェットDJは、2つの非偏向可能ジェットNDJの間でバーナーブロックBから注入される。偏向可能ジェットDJは、2つの非偏向可能ジェットNDJが注入されるのと同じ平面内で、2つの非偏向可能ジェットNDJの間に注入することができる。この第1の場合には、分散燃焼段階中、偏向可能ジェットDJは、2つの非偏向可能ジェットNDJの間でスイープされる。これは、2つの非偏向ジェットNDJに向けて偏向可能ジェットDJを交互に湾曲/偏向するために、偏向可能ジェットDJの各側に反応物の作動ジェットを交互に注入することによって実現される。したがって、任意の一時点で、非偏向可能ジェットNDJの一方は偏向可能ジェットDJに交差せず、非偏向可能ジェットNDJの他方は偏向可能ジェットDJに交差する。別法として、第2の場合には、偏向可能ジェットDJは、2つの非偏向可能ジェットNDJが注入される平面の上方または下方で、2つの非偏向可能ジェットNDJの間に注入することができる。この第2の場合には、分散燃焼段階中、偏向可能ジェットDJは、非偏向可能ジェットNDJが注入される平面に向けて既に湾曲/偏向されている。これは、当然、湾曲/偏向の方向とは反対のジェットの側に作動ジェットによって反応物を注入することによって実現される。例えば、偏向可能ジェットDJが、2つの非偏向可能ジェットNDJが注入される平面の上方にバーナーブロックBから注入される場合、作動ジェットは、偏向可能ジェットDJが注入される中央に配設されたノズルまたは中央に配設されたノズルから注入される別の反応物の周りで注入される1つの反応物の環状包囲物の上方から注入される。さらに、偏向可能ジェットDJの両側の組での作動ジェットが、偏向可能ジェットDJに向けて交互に注入されて、偏向可能ジェットDJを、2つの非偏向可能ジェットNDJの一方または他方に向けて交互に湾曲/偏向させる。したがって、任意の一時点で、非偏向可能ジェットNDJの一方は偏向可能ジェットDJに交差せず、非偏向可能ジェットNDJの他方は偏向可能ジェットDJに交差する。第1の場合が選択されるか第2の場合が選択されるかに関わらず、一般に、可能であればより高い周波数のスイープ運動を行うことが望ましい。スイープの周波数は、弁が開閉することができる能力、すなわち偏向可能ジェットDJの一方の側または偏向可能ジェットDJの他方の側に作動ジェットを注入することができる能力によって制限されるので、従来の弁は、典型的には約1Hzの最大周波数を生み出す。次に、本発明によるバーナーのいくつかの実施形態を述べる。図1、図2A~図2C、図4A~図4E、図5A~図5D、図6A~図6B、および図7A~図7Bに最も良く示されているように、本発明による方法を実施し、反応物R1およびR2を注入するために、いくつかの異なるタイプのバーナー、ノズル、およびランスを使用することができる。1つの場合には、R1が燃料であり、R2が酸化剤である。別の場合には、そうではなく、R1が酸化剤であり、R2が燃料である。図1に最も良く示されているように、本発明によるバーナーの第1の実施形態は、バーナーブロックBと、動的ランスDLと、非動的燃料/酸化剤ノズルFONとを含む。バーナーブロックBは、典型的には、耐火性非金属材料、耐火性金属、または銅やステンレス鋼などの金属からなる。バーナーブロックBは、望みであれば水冷式にすることができる。非動的燃料-酸化剤ノズルFONは、中央に配設されたノズルから反応物R1の一次部分を注入し、中央に配設されたノズルとそのようなノズルの周りに同心に配設されたバーナーブロックBの穴との間の環状空間から、あるいは中央に配設されたノズルとそのようなノズルの周りに同心に配設された第2のノズルこの場合、第2のノズルは、バーナーブロックBの穴に挿入されるとの間の環状空間から反応物R2の一次部分を注入する。動的ランスDLは、中央に配設されたノズルから反応物R2の二次部分を注入し、動的ランスDLの中央に配設されたノズルから軸方向外側に間隔を空けて設けられた作動流体注入チャネルから反応物R2の作動部分を注入する。より小さい円が、破線によって、反応物R2の隠れた作動部分を概略的に示す。これは、典型的には、作動流体注入チャネルから出た反応物R2の作動部分のジェットが、中央に配設されたノズルから注入された反応物R2の二次部分のジェットが動的ランスDLから出る前の時点で、中央に配設されたノズルから出た反応物R2のジェットとある角度で交差するからである。あるいは、反応物R2の作動部分のジェットは、動的ランスDLの末端面この末端面は燃焼室に面するから出て、反応物R2の二次部分のジェットが動的ランスDLから完全に出た後に、反応物R2の二次部分のジェットに交差することができる。第1の実施形態のバーナーは、図1によって示されるのとは異なる向きで配置することもできることを当業者は理解されよう。右または左に例えば90度回転させる、あるいは180度回転させることもできる。図2Aに最も良く示されているように、本発明によるバーナーの第2の実施形態は、バーナーブロックBと、二次ランスSLと、動的燃料/酸化剤ノズルDFONとを含む。バーナーブロックBは、典型的には、耐火性非金属材料、耐火性金属、または銅やステンレス鋼などの金属からなる。バーナーブロックBは、望みであれば水冷式にすることができる。二次ランスSLは、炉内へのジェットとしてR2の二次部分を注入するためのノズルを含む。二次ランスSLは動的でない。動的燃料-酸化剤ノズルDFONは、中央に配設されたノズルから反応物R1の一次部分を注入し、中央に配設されたノズルとそのようなノズルの周りに同心に配設されたバーナーブロックBの穴との間の環状空間から、または中央に配設されたノズルとそのようなノズルの周りに同心に配設された第2のノズルこの場合、第2のノズルは、バーナーブロックBの穴に挿入されるとの間の環状空間から反応物R2の一次部分を注入する。また、動的燃料-酸化剤ノズルDFONは、動的燃料-酸化剤ノズルDFONの中央に配設されたノズルから軸方向外側に間隔を空けて設けられた作動流体注入チャネルから反応物R1の作動部分を注入する。より小さい円が、破線によって、反応物R1の隠れた作動部分を概略的に示す。これは、典型的には、作動流体注入チャネルから出た反応物R1の作動部分のジェットが、中央に配設されたノズルから出た反応物R2によって環状に包囲された反応物R1のジェットが動的燃料-酸化剤ノズルDFONから出る前の時点で、中央に配設されたノズルから注入されたR1/R2ジェットとある角度で交差するからである。あるいは、反応物R1の作動部分のジェットは、動的燃料-酸化剤ノズルDFONの末端面この末端面は燃焼室に面するから出て、R1/R2ジェットが動的燃料-酸化剤ノズルDFONから完全に出た後に、R1/R2ジェットに交差することができる。第2の実施形態のバーナーは、図2Aによって示されるのとは異なる向きで配置することもできることを当業者は理解されよう。右または左に例えば90度回転させる、あるいは180度回転させることもできる。また、図2Aの二次ランスSLを図1の動的ランスDLで置き換えることも本発明の範囲内である。そのような修正されたバーナーでは、動的ランスDLおよび動的燃料-酸化剤ノズルDFONによって注入される各ジェットは、それぞれ反応物R2および反応物R1の作動ジェットによって偏向させることができる。任意の時点で、ジェットの一方または両方を偏向させることができる。図2Bで、二次ランスSLの中央に配設されたノズルの内径D1は、動的燃料-酸化剤ノズルDFONの中央に配設されたノズルの内径D2よりも小さい。動的燃料-酸化剤ノズルDFONの中心は、内径D1の少なくとも10倍の距離xだけ二次ランスSLの中心から離隔されることがある。あるいは、D1がD2よりも大きい場合、xは、D2の少なくとも10倍でよい。図2Cに最も良く示されているように、本発明によるバーナーの第3の実施形態は、2つの二次ランスSLを含むこと以外は、図2A~図2Bによって示される第2の実施形態と同じである。二次ランスSLは、動的燃料-酸化剤ノズルDFONの両側に等しく間隔を空けて配置される。二次ランスSLの中央に配設されたノズルの内径D1が、燃料-酸化剤ノズルDFONの中央に配設されたノズルの内径D2よりも小さい場合、二次ランスSLの各中心は、少なくともD1の10倍の垂直距離xだけ動的燃料-酸化剤ノズルDFONの中心から離隔される。D1がD2よりも大きい場合、xは、D2の少なくとも10倍である。また、二次ランスSLの中心は、D1とD2との小さいほうの少なくとも10倍の水平距離yだけ離隔すべきである。第3の実施形態のバーナーは、図2Cによって示されるのとは異なる向きで配置することもできることを当業者は理解されよう。右または左に例えば90度回転させる、あるいは180度回転させることもできる。また、図2Cの二次ランスSLを図1の動的ランスDLで置き換えることも本発明の範囲内である。そのような修正されたバーナーでは、動的ランスDLおよび動的燃料-酸化剤ノズルDFONによって注入される各ジェットは、それぞれ反応物R2および反応物R1の作動ジェットによって偏向させることができる。任意の時点で、ジェットの一方または両方を偏向させることができる。本発明による方法およびバーナーでの使用に適した動的ランスDLの1つのタイプが、図5A~図5Eに示されている。動的ランスDLは、ノズル本体MBと、キャップCPとを含む。中央に配設された反応物注入チャネルCDRICと、複数の作動流体注入チャネルAFICとが、ノズル本体MBを通って延在する。キャップCPは、燃焼室に面するノズル本体MBの端部を覆う。反応物R2は、本体を通って延在する、中央に配設された反応物注入チャネルCDRICを通って流れ、そこから注入される。動的ランスDLが、そこから注入される反応物のジェットを偏向させるために使用されているとき、反応物R2はまた、4つの作動流体注入チャネルAFICを通って流れる。作動流体注入チャネルAFICは、中央に配設された反応物注入チャネルCDRICから同じ半径方向距離で均等に間隔を空けて設けられ、ノズル本体MBを通って延在する。任意選択で、ノズル本体MB内に、3つ、2つ、またはただ1つの作動流体注入チャネルAFICがあってもよく、または8つあってもよい。いずれにせよ、作動流体注入チャネルAFICは、典型的には、中央に配設された反応物注入チャネルCDRICの周りで半径方向で均等に間隔を空けて設けられる。作動流体注入チャネルAFICは、動的ランスDLの前側からは見えないので、図5A~図5Bでは破線で示されている。ノズル本体MBの燃焼室に面する終端部は、キャップCPで覆われて、キャップCPに接合される。キャップCPは、中央に配設された反応物注入チャネルCDRICの軸に沿って向けられた端部開口TOを有する。端部開口TOは、概して、中央に配設された反応物注入チャネルCDRICの直径に合致するようにサイズ設定され、それにより、反応物注入チャネルCDRICを通る反応物R2の流れは、末端開口TOを通って続き、動的ランスDLから出る。キャップCPは、本体MBの終端部に面する側にキャビティを含む。キャビティは、動的ランスDLの軸に垂直な平面内に位置する平坦面で終端するように、キャップCPの軸方向に上流から下流へ延在する。図5B、図5C、および図5Eでの外壁OWは、各隅が作動流体注入チャネルAFICに隣接する点まで延びている概して正方形の周縁部を有するものとしてキャビティを示すが、キャビティは、端面開口TOと作動流体注入チャネルAFICとの間に延在してそれらの間の流体連絡を提供する限り、任意の形状を有することができる。実際、キャビティは、4つのキャビティを備えることができ、各キャビティが、端面開口TOと、作動流体注入チャネルAFICのそれぞれ1つとを個別に連絡する。図5A~図5Eを引き続き参照すると、反応物R2は、中央に配設された反応物注入チャネルCDRICの末端から流れ出て、さらにキャップCPの末端開口TOから流れ出る。作動流体R2の流れが作動流体注入チャネルから出るとき、キャビティの平坦面は、作動反応物R2の流れの方向を、中央に配設された反応物注入チャネルCDRICから注入される反応物R2の流れにほぼ直角に交差するように向け直す。作動反応物R2のジェットが、中央に配設された反応物注入チャネルCDRICからの反応物R2のジェットに交差するので、反応物R2の中央ジェットは、作動反応物R2のジェットから離れる方向に湾曲/偏向させられる。方向の湾曲/偏向は、反応物R2を適切な作動流体注入チャネルAFICに供給することによって制御することができる。湾曲/偏向の角度は、作動反応物R2の圧力を制御することによって制御することができる。例えば、反応物の偏向されるジェットDJは、中央に配設された反応物注入チャネルCDRICの上方に位置決めされた作動流体注入チャネルAFICを通して作動流体を注入することによって、下方向に湾曲/偏向されることがある。そうではなく、ジェットDJをバーナーの右手側に湾曲すべき場合には、作動流体は、中央に配設された反応物注入チャネルCDRICの左に位置された作動流体注入チャネルAFICから注入される。本発明による方法およびバーナーで使用するのに適した別のタイプの動的ランスDLが、図7A~図7Bに示されている。動的ランスDLは、ノズル本体MBと、キャップCPとを含む。中央に配設された反応物注入チャネルCDRICと、2つの作動流体注入チャネルAFICとが、ノズル本体MBを通って延在する。キャップCPは、燃焼室に面するノズル本体MBの端部を覆う。反応物R2は、本体を通って延在する、中央に配設された反応物注入チャネルCDRICを通って流れ、そこから注入される。動的ランスDLが、そこから注入される反応物のジェットを偏向させるために使用されているとき、反応物R2はまた、4つの作動流体注入チャネルAFICを通って流れる。作動流体注入チャネルAFICは、中央に配設された反応物注入チャネルCDRICから同じ半径方向距離で均等に間隔を空けて設けられ、ノズル本体MBを通って延在する。任意選択で、ノズル本体MBに、それぞれ対応する穴Hと流体連絡する3つ~8つの作動流体注入チャネルAFICがあってもよい。いずれにせよ、作動流体注入チャネルAFICは、典型的には、中央に配設された反応物注入チャネルCDRICの周りに半径方向で均等に間隔を空けて設けられる。ノズル本体MBの燃焼室に面する終端部は、キャップCPで覆われて、キャップCPに接合される。キャップCPは、中央に配設された反応物注入チャネルCDRICの軸に沿って向けられた端部開口TOを有する。端部開口TOは、概して、中央に配設された反応物注入チャネルCDRICの直径に合致するようにサイズ設定され、それにより、反応物注入チャネルCDRICを通る反応物R2の流れは、末端開口を通って続き、動的ランスDLから出る。また、キャップCPは、そこを通して開けられた2つの穴Hを含み、各穴Hが、それぞれの作動流体注入チャネルAFICの出口と、末端開口TOから離隔されたキャップCPの端面との間を流体連絡する。穴Hは、中央に配設された反応物注入チャネルCDRICの軸に向けてある角度で開けられるが、キャップの末端開口TOには交差しない。したがって、反応物は、末端開口TOを通るジェットの形で、中央に配設された反応物注入チャネルの末端部から流れ出て、一方、作動流体は、作動流体注入チャネルAFICの出口から穴H内に流れ、反応物のジェットに対してある角度で、ジェットの形でキャップCPから出る。作動流体のジェットは、反応物が動的ランスDLから出た後に、反応物のジェットに交差する。作動流体のジェットが反応物のジェットに交差するので、反応物のジェットは、作動流体のジェットから離れる方向に湾曲/偏向させられる。湾曲/偏向の方向および角度は、適切な速度で適切な作動流体注入チャネルAFICを通して作動流体を注入することによって制御することができる。例えば、反応物の偏向可能ジェットDJは、中央に配設された反応物注入チャネルCDRICの上方に位置決めされた作動流体注入チャネルAFICを通して作動流体を注入することによって、下方向に湾曲/偏向されることがある。そうではなく、ジェットDJをバーナーの右手側に湾曲すべき場合には、作動流体は、中央に配設された反応物注入チャネルCDRICの左に位置された作動流体注入チャネルAFICから注入される。本発明による方法およびバーナーでの使用に適した1つのタイプの動的燃料-酸化剤ノズルDFONが、図4A~図4Eに示されている。動的燃料-酸化剤ノズルDFONは、本体を貫通して延びる中央に配設されたより大きな直径のボアLDBを有するノズル本体MBを採用することができる。環状の反応物注入チャネルARICによって取り囲まれた、中央に配設された反応物注入チャネルCDRICを形成するように、大きな直径のボアLDBの内部に、より小さな直径の管SDTが同心に配設される。したがって、これは、チューブインチューブタイプの構成を成し、この構成では、一方のタイプの反応物の環状の流れが、ノズル本体MBの内面と管SDTの外面との間の環状空間内を流れ、他方のタイプの反応物の中央の流れが、中央に配設された反応物注入チャネルCDRICを通って流れる。また、ノズル本体MBは、本体を貫通して延びる4つの作動流体注入チャネルAFICを含み、作動流体注入チャネルAFICは、環状の反応物注入チャネルARICから間隔を空けて設けられる。ノズル本体MBは、1つ~3つ、または8つの作動流体注入チャネルAFICを有することもある。複数の作動流体注入チャネルAFICが採用されるとき、それらは、典型的には、大きな直径のボアLDBの周りに半径方向で等間隔に配設される。ノズル本体の終端部は、キャップCPで覆われる。キャップCPは末端開口TOを有し、末端開口TOは、管SDTおよびボアLDBの軸に沿って向けられ、概して、ボアLDBの直径に合致するようにサイズ設定され、それにより、一方の反応物が他方の反応物を環状に包囲している流れは、キャップCPの末端開口TOを通って続く。キャップは、ノズル本体MBの終端部に面する側にキャビティを含む。キャビティは、動的燃料-酸化剤ノズルDFONの軸に垂直な平面内に位置する平坦面で終端するように、キャップCPの軸方向に上流から下流へ延在する。図4A~図4Eを引き続き参照すると、第1および第2の反応物は、中央に配設された反応注入チャネルCDRICおよび環状の反応注入チャネルARICの末端部から流れ出て、さらにキャップCPの末端開口TOから流れ出る。また、キャビティは、半径方向で、作動流体チャネルAFICの出口と流体連絡するように十分に外方向に延在する。したがって、作動流体が作動流体注入チャネルAFICから出るとき、キャビティの平坦面は、作動反応物の流れの方向を、燃料と酸化剤との流れにほぼ直角に交差するように向け直す。作動流体のジェットが第1および第2の反応物のジェットに交差するので、これらの反応物のジェットは、作動流体のジェットから離れる方向に湾曲/偏向させられる。湾曲/偏向の方向および角度は、適切な速度で適切な作動流体注入チャネルAFICを通して作動流体を注入することによって制御することができる。例えば、反応物の偏向可能ジェットDJは、中央に配設された反応物注入チャネルCDRICの上方に位置決めされた作動流体注入チャネルAFICを通して作動流体を注入することによって、下方向に湾曲/偏向されることがある。そうではなく、ジェットDJをバーナーの右手側に湾曲すべき場合には、作動流体は、中央に配設された反応物注入チャネルCDRICの左に位置された作動流体注入チャネルAFICから注入される。本発明による方法およびバーナーで使用するのに適した別のタイプの動的燃料-酸化剤ノズルDFONが、図6A~図6Bに示されている。動的燃料-酸化剤ノズルDFONは、中央に配設された大きな直径のボアLDBと、大きな直径のボアLDBの内部に同心に配設されたより小さな直径の管SDTとを有するノズル本体MBを含む。一方の反応物が、より小さな直径の管SDTの内部を形成する中央に配設された反応物注入チャネルCDRICを通って流れ、その反応物を管SDTおよびボアLDBの出口で環状に包囲するように、他方の反応物が、ボアLDBの内面と管SDTの外面との間の環状の反応注入チャネルARICを通って流れる。また、動的燃料-酸化剤ノズルDFONは、そこを通ってノズル本体MBを延びる2つの作動流体注入チャネルAFICを含む。ノズル本体MBの終端部は、キャップCPで覆われる。キャップCPは末端開口TOを有し、末端開口TOは、ボアLDBおよび管SDTの軸に沿って向けられ、概して、ボアLDBの直径に合致するようにサイズ設定され、それにより、中央に配設された反応物注入チャネルCDRIC/環状の作動流体注入チャネルAFICを通る燃料と酸化剤との流れは、キャップCPの末端開口TOを通って続く。また、キャップCPは、そこを通して開けられた2つの穴Hを含み、穴の第1の端部が、それぞれの作動流体注入チャネルAFICの出口と合致し、穴の第2の端部が、キャップCPの末端開口TOから離隔されたキャップCPの末端部を通って延在する。穴Hは、動的燃料-酸化剤ノズルDFONの軸に向けて鋭角で開けられるが、キャップCPの末端開口TOには交差しない。したがって、作動流体は、作動流体注入チャネルAFICの1つの出口からそれぞれの穴H内に流れ、第1および第2の反応物のジェットに対してある角度で、ジェットの形でキャップCPから出る。作動流体のジェットは、第1および第2の反応物が動的燃料-酸化剤ノズルDFONから出た後に、第1および第2の反応物のジェットに交差する。作動流体のジェットが第1および第2の反応物のジェットに交差するので、第1および第2の反応物のジェットは、作動流体のジェットから離れる方向に湾曲/偏向させられる。湾曲/偏向の方向および角度は、適切な速度で適切な作動流体注入チャネルAFICを通して作動流体を注入することによって制御することができる。例えば、反応物の偏向可能ジェットDJは、中央に配設された反応物注入チャネルCDRICの上方に位置決めされた作動流体注入チャネルAFICを通して作動流体を注入することによって、下方向に湾曲/偏向されることがある。そうではなく、ジェットDJをバーナーの右手側に湾曲すべき場合には、作動流体は、中央に配設された反応物注入チャネルCDRICの左に位置された作動流体注入チャネルAFICから注入される。図2Cの概略設計を有するバーナーを構成して試験した。ここで、R1は天然ガスであり、R2は酸素である。天然ガスを、中央に配設されたより小さな直径の管を通して注入し、一次酸素を、中央に配設されたより小さな直径の管とより大きな直径のボアとの間の環状空間を通して注入した。このバーナーは、天然ガスおよび一次酸素の注入の下方に作動流体注入チャネルから注入された天然ガスの作動ジェットを利用した。二次ランスが、二次酸素を注入した。ランスの数およびタイプ/直径を、表IAに示す。バーナーは、1MWでの動作に関する表IIBに示される様々な反応物注入の速度を考慮して設計した。炉内温度が850°Cに達した後、総O2流量の90を、二次ランスSLを通して供給した。目に見える火炎は検出されなかった。したがって、無炎燃焼が実現された。図2Cの概略設計を有するバーナーを構成して試験した。ここで、R1は天然ガスであり、R2は酸素である。天然ガスを、中央に配設されたより小さな直径の管を通して注入し、一次酸素を、中央に配設されたより小さな直径の管とより大きな直径のボアとの間の環状空間を通して注入した。このバーナーは、天然ガスおよび一次酸素の注入の下方に作動流体注入チャネルから注入された天然ガスの作動ジェットを利用した。二次ランスが、二次酸素を注入した。ランスの数およびタイプ/直径を、表IIAに示す。バーナーは、1MWでの動作に関する表IIBに示される様々な反応物注入の速度を考慮して設計した。炉内温度が850°Cに達した後、総O2流量の90を、二次ランスSLを通して供給した。目に見える火炎は検出されなかった。したがって、無炎燃焼が実現された。図2Cの概略設計を有するバーナーを構成して試験した。ここで、R1は天然ガスであり、R2は酸素である。天然ガスを、中央に配設されたより小さな直径の管を通して注入し、一次酸素を、中央に配設されたより小さな直径の管とより大きな直径のボアとの間の環状空間を通して注入した。このバーナーは、天然ガスおよび一次酸素の注入の下方に作動流体注入チャネルから注入された天然ガスの作動ジェットを利用した。二次ランスが、二次酸素を注入した。ランスの数およびタイプ/直径を、表IIIAに示す。バーナーは、1MWでの動作に関する表IIIBに示される様々な反応物注入の速度を考慮して設計した。炉内温度が850°Cに達した後、総O2流量の90を、二次ランスSLを通して供給した。目に見える火炎は検出されなかった。したがって、無炎燃焼が実現された。本発明を実施するための好ましいプロセスおよび装置を説明してきた。本発明の精神および範囲から逸脱することなく、上述した実施形態に多くの変更および修正を施すことができることが当業者には理解され、容易に明らかであろう。前述したことは例示にすぎず、本発明の真の範囲から逸脱することなく、組み合わされたプロセスおよび装置の他の実施形態を採用することができる。