"炭化タングステン、鉄族の少なくとも1種の金属又はこれらの合金を含有するバインダー相並びに、ジルコニウム、ニオブ及びタングステンの組合せの炭化物及び炭窒化物の少なくとも1種を含む1種の固溶体相を含有する、塑性変形に対する増加した耐性を有する焼結超硬合金体であって、前記焼結超硬合金体が、質量比Nb/ZrNbが少なくとも0.5であり、前記固溶体相が、前記焼結超硬合金体の単一の固溶体相であって、前記固溶体相が、iジルコニウム、ニオブ及びタングステンの組合せの炭化物又は炭窒化物からなる、又は、iiジルコニウム、ニオブ及びタングステンの組合せの炭化物又は炭窒化物並びにチタン、ハフニウム、バナジウム、タンタル、クロム及びモリブデンの1種又は2種以上の、炭化物、窒化物又は炭窒化物からなり、前記焼結超硬合金体が、a炭化タングステン、鉄族の少なくとも1種の金属又はこれらの合金を含有するバインダー金属粉末並びに、ジルコニウム及びニオブの組合せの炭化物又は炭窒化物の粉末化固溶体の少なくとも1種を含有する粉末混合物を提供する工程、b前記粉末混合物のグリーンコンパクトを形成する工程、及びc前記グリーンコンパクトを1400~1560°Cの温度で真空焼結又は焼結-HIPする工程、により得られ、前記ジルコニウム及びニオブの組合せの炭化物又は炭窒化物の粉末化固溶体の質量比Nb/ZrNbが少なくとも0.5である前記焼結超硬合金体。前記少なくとも1種の炭化物、窒化物又は炭窒化物が、少なくとも、チタン、タンタル及びハフニウムである、請求項1に記載の焼結超硬合金体。前記バインダー相が、コバルト、CoNi-合金又はCoNiFe-合金を含む、請求項1又は請求項2に記載の焼結超硬合金体。前記バインダー相が、さらに、クロム及び又はタングステンを含む、請求項3記載の焼結超硬合金体。前記バインダー相を、前記焼結超硬合金体の全重量の3~15含む、請求項1から請求項4のいずれか1項記載の焼結超硬合金体。前記1種の固溶体相のジルコニウム、ニオブ及びタングステンの組合せの炭化物又は炭窒化物の全含有量を、前記焼結超硬合金体の全重量の1~15含む、請求項1から請求項5のいずれか1項記載の焼結超硬合金体。元素、チタン、ハフニウム、バナジウム、タンタル、クロム及びモリブデンの全含有量が、前記焼結超硬合金体の全重量の8を超えない、請求項1から請求項6のいずれか1項記載の焼結超硬合金体。チタンを前記焼結超硬合金体の全重量の1~8含む、請求項7記載の焼結超硬合金体。タンタルを前記焼結超硬合金体の全重量の1~7含む、請求項7記載の焼結超硬合金体。ハフニウムを前記焼結超硬合金体の全重量の1~4含む、請求項7記載の焼結超硬合金体。質量比Nb/ZrNbが0.6以上である、請求項1から請求項10のいずれか1項に記載の焼結超硬合金体。前記焼結超硬合金体が、前記窒化物又は炭窒化物の少なくとも1種を含み、および、いかなる固溶体相も含まないが、前記焼結超硬合金体の未被覆表面から50μmの深さまでバインダー富化した最外帯域を含む、請求項1から請求項11のいずれか1項記載の焼結超硬合金体。前記バインダー富化帯域の下に、前記バインダー富化帯域を除いて、前記焼結超硬合金体を通して均一である、1種の単一固溶体相を有する、請求項12記載の焼結超硬合金体。1又は2以上の耐摩耗PVD層又はCVD層が、前記焼結超硬合金体の表面上に被覆されている、請求項1から請求項13のいずれか1項記載の焼結超硬合金体。請求項1から請求項13のいずれか1項記載の焼結超硬合金体の製造方法であって、a炭化タングステン、鉄族の少なくとも1種の金属又はこれらの合金を含有するバインダー金属粉末並びにジルコニウム及びニオブの両方の炭化物及び炭窒化物の少なくとも1種を含有する粉末混合物を提供する工程、b前記粉末混合物のグリーンコンパクトを形成する工程、c前記グリーンコンパクトを1400~1560°Cの温度で真空焼結又は焼結-HIPする工程、を含み、工程aに於いて、ジルコニウム及びニオブの組合せの炭化物又は炭窒化物の粉末化固溶体を使用して、前記粉末混合物を形成し、前記ジルコニウム及びニオブの質量比Nb/ZrNbが少なくとも0.5である、前記方法。0.6以上の質量比Nb/ZrNbを有し、ジルコニウム及びニオブの組合せの炭化物又は炭窒化物の粉末化固溶体を使用する、請求項15記載の方法。コバルト、粉末化CoNi-合金又は粉末化CoNiFe-合金を、前記バインダー金属粉末として使用する、請求項15又は請求項16に記載の方法。前記バインダー金属粉末が、さらに、クロム及びタングステンの少なくとも1種を含む、請求項17記載の方法。前記バインダー金属粉末を、前記粉末混合物の全重量の3~15含む、請求項15から請求項18のいずれか1項記載の方法。前記粉末混合物が、さらに、チタン、ハフニウム、バナジウム、タンタル、クロム及びモリブデンの1種又は2種以上の、炭化物、窒化物又は炭窒化物の少なくとも1種を含む、請求項15から請求項19のいずれか1項記載の方法。ジルコニウム及びニオブの組合せの炭化物又は炭窒化物の前記粉末化固溶体を、前記粉末混合物の全重量の1~15含む、請求項15から請求項20のいずれか1項記載の方法。前記粉末混合物が、元素、チタン、ハフニウム、バナジウム、タンタル、クロム及びモリブデンの少なくとも1種を、前記粉末混合物の全重量の1~8の量で含む、請求項15から請求項21のいずれか1項記載の方法。切削工具の製造のための、請求項1から請求項13のいずれか1項記載の焼結超硬合金体の使用。切削インサートの製造のための、請求項23記載の使用。前記焼結超硬合金体が、いかなる固溶体相も含まないが、未被覆表面から50μmの深さまでバインダー富化した最外帯域を含む、請求項23又は請求項24に記載の使用。前記焼結超硬合金体が、前記バインダー富化帯域の下に、前記バインダー富化帯域を除いて、前記焼結超硬合金体を通して均一である、1種の単一固溶体相を有する、請求項23から請求項25のいずれか1項記載の使用。前記切削工具が、更に、前記焼結超硬合金体上に耐摩耗性被覆を含む、請求項23から請求項26のいずれか1項記載の使用。本発明は、上昇した温度で塑性変形に対する増加した耐性を有し、そしてその結果として、増加した耐摩耗性を有する新規な焼結超硬合金体を達成しようとするものである。更にまた、本発明は、該焼結超硬合金体の粉末冶金製造方法を提供しようとするものである。より具体的には、本発明の目的は、ジルコニウム及びニオブを含有する少なくとも2種の共存固溶体相、又はジルコニウム及びニオブを含有する1種の単一の均一固溶体相を有する、焼結超硬合金体を提供することである。本発明の他の目的は、該焼結超硬合金体の製造方法であって、焼結の際に、それぞれの場合に、ジルコニウム及びニオブを含有する、少なくとも2種の共存固溶体相又は1種の単一の均一固溶体相を提供する粉末混合物を提供し、および元素周期表の第IVb族、第Vb族及び第VIb族の元素の硬成分と共に、改良された焼結活性及び濡れ性を提供する工程を含む方法を提供することにある。本発明は、炭化タングステンWC、バインダー金属相並びに元素の周期表の第IVb族、第Vb族及び第VIb族の元素の少なくとも1種の、炭化物、窒化物及び炭窒化物の少なくとも1種を含む、1種又は2種以上の固溶体相を含む、塑性変形に対する増加した耐性を有する、焼結超硬合金体sinteredcementedcarbidebodiesを提供する。本発明は、また、これらの焼結超硬合金体の製造方法を提供する。これらの焼結超硬合金体は、切削工具、特にスチール並びに他の金属及び合金の機械加工のためのインデキサブル切削インサートindexablecuttinginsertの製作に於いて有用である。その一つの形態に於いて、本発明は、塑性変形に対する増加した耐性を有する焼結超硬合金体である。この焼結超硬合金体には、炭化タングステン及び鉄族の少なくとも1種の金属又はこれらの合金を含有するバインダー相並びにジルコニウム、ニオブ及びタングステンの組合せの炭化物及び炭窒化物の少なくとも1種を含む1種又は2種以上の固溶体相が含まれる。その他の形態に於いて、本発明は、焼結超硬合金体の製造方法であって、炭化タングステン、鉄族の少なくとも1種の金属又はこれらの合金を含有するバインダー金属粉末並びにジルコニウム及びニオブの両方の炭化物及び炭窒化物の少なくとも1種を含有する粉末混合物を提供する工程、該粉末混合物のグリーンコンパクトgreencompactを形成する工程並びに該グリーンコンパクトを1400~1560°Cの温度で真空焼結又は焼結-HIPする工程を含み、該粉末混合物を形成するために、ジルコニウム及びニオブの炭化物又は炭窒化物の粉末化固溶体を使用する方法である。その他の形態に於いて、本発明は、すくい面及び逃げ面を含む本体を含む切削工具であって、すくい面と逃げ面とが交差して、それらの交線で切れ刃を形成する切削工具である。この本体には、炭化タングステン、鉄族の少なくとも1種の金属又はこれらの合金を含有するバインダー相並びにジルコニウム、ニオブ及びタングステンの組合せの炭化物及び炭窒化物の少なくとも1種を含む1種又は2種以上の固溶体相が含まれる。さらにその他の形態に於いて、本発明は、塑性変形に対する増加した耐性を有する焼結超硬合金体である。この焼結超硬合金体には、炭化タングステン及び鉄族の少なくとも1種の金属又はこれらの合金を含有するバインダー相並びにジルコニウム、ニオブ及びタングステンからなる組合せの炭化物及び炭窒化物の少なくとも1種を含む1種又は2種以上の固溶体相が含まれる。以下は本特許出願の一部を形成する図面の簡単な説明である。図1を参照して、全体的に20として指定される、切削工具、即ち焼結超硬合金体が示される。切削工具20は、すくい面22及び逃げ面24を有する。すくい面22と逃げ面24との交線には、切れ刃26が存在している。切削工具20には、更に、それによって切削工具20がツールホルダーに固定される穴28が含まれている。図1に示される切削工具の型は、切削工具のCNMG型である。CNMG型の切削工具の図1に於ける実例は、本発明の範囲を限定すると考えるべきではない。本発明は、切削工具の形状が、どのような公知の切削工具形状であってもよい切削工具として使用することができる、新規な超硬合金材料であることが認められるべきである。切削工具、即ち、焼結超硬合金体の組成物に関して、この組成物には、炭化タングステン及びバインダー並びに式Zr,Nb,WC及び/又はZr,Nb,WCNによって例示されるような、ジルコニウム、ニオブ及びタングステンの組合せの炭化物及び/又は炭窒化物を含む1種又は2種以上の固溶体相が含まれる。この組成物の一つの好ましい態様では、この固溶体相のうちの1つは、ジルコニウム、ニオブ及びタングステンの組合せの炭化物又は炭窒化物からなる。この組成物の他の好ましい態様では、ジルコニウム、ニオブ及びタングステンの組合せの炭化物又は炭窒化物からなる固溶体相は本体の単一の固溶体相であり、チタン、ハフニウム、バナジウム、タンタル、クロム及びモリブデンなどの他の元素は、該固溶体相の中には存在していない。この組成物の他の好ましい態様では、固溶体相の1種は、ジルコニウム、ニオブ及びタングステンの組合せの炭化物又は炭窒化物並びにチタン、ハフニウム、バナジウム、タンタル、クロム及びモリブデンの1種又は2種以上の、炭化物、窒化物又は炭窒化物の少なくとも1種を含み、ここで、固溶体相は、本体の単一の固溶体相であっても又は1種若しくは2種以上の異なった固溶体相であってもよい。より具体的には、ジルコニウム、ニオブ及びタングステンの組合せの炭化物又は炭窒化物並びにチタン、ハフニウム、バナジウム、タンタル、クロム及びモリブデンの1種又は2種以上の、炭化物、窒化物又は炭窒化物の少なくとも1種をそれぞれ含む各固溶体相と共に存在する、2種又は3種以上の異なった固溶体相が存在し得る。固溶体相が、ジルコニウム、ニオブ及びタングステンの組合せの炭化物又は炭窒化物並びに1種又は2種以上の他の金属を含む少なくとも1種の炭化物、窒化物又は炭窒化物を含む場合、該少なくとも1種の他の金属は、チタン、タンタル及びハフニウムの1種又は2種以上であることが、より好ましい。本発明によれば、バインダー合金は、好ましくは、コバルト、CoNi-合金又はCoNiFe-合金を含み、これらのそれぞれには、クロム及びタングステンなどの追加の合金化元素、が含有されていてよく又は含有されていなくてよい。このバインダー合金は、好ましくは、全本体の約3重量パーセント~約15重量パーセントを構成する。好ましくは、1種又は2種以上の固溶体相群のジルコニウム、ニオブ及びタングステンの組合せの炭化物又は炭窒化物の全含有量は、全本体の約1重量パーセント~約15重量パーセントを構成する。また、元素、チタン、ハフニウム、バナジウム、タンタル、クロム及びモリブデンの全含有量が、全本体の約8重量パーセントを超えない、本発明のこれらの態様が好ましい。本発明の特に好ましい態様によれば、チタンは全本体の約1重量パーセント~約8重量パーセントを構成し、タンタルは全本体の約1重量パーセント~約7重量パーセントを構成し、そしてハフニウムは全本体の約1重量パーセント~約4重量パーセントを構成する。超硬合金体が、約0.5よりも大きい、更に好ましくは約0.6以上の質量比Nb/ZrNbを有する場合、焼結超硬合金体内の、単一の均一固溶体相の形成又は2種若しくは3種以上の共存固溶体相の形成が顕著に増加する。本発明の更に他の態様によれば、焼結超硬合金体は、該窒化物又は炭窒化物の少なくとも1種を含み、そして如何なる固溶体相も含まないが、該本体の未被覆表面から約50マイクロメートルμmの深さまでバインダー富化した最外帯域を含む。この型の態様を、本明細書の図4及び5に示す。当業者に知られているとおり、バインダー富化及び固溶体炭化物SSCを含有しない表面帯域の形成は、少なくとも1種の窒化物又は炭窒化物が、出発粉末混合物中に存在すれば、焼結の間に誘導される。焼結の間の遊離窒素の形成のために、バルクbulkから表面に向かうバインダー金属の拡散及び表面帯域からバルクに向かう固溶体相の拡散が起こり、如何なる固溶体相も含有しないバインダー富化表面帯域になるであろう。これらの拡散プロセスのために、本体の表面と中心との間に濃度勾配を示す2種又は3種以上の共存する異なった固溶体相が、本発明のなお更に好ましい態様に従って、バインダー富化帯域の下に形成される。これらの場合は、しかしながら、本体を通して均一である1つの単一な溶液相solutionphaseが存在し、該1種の単一なおよび均一な固溶体相は、単一の固溶体相が、バインダー富化帯域を除いて、該本体を通して均一となるようにバインダー富化帯域の下に位置するであろう。本発明の更に他の好ましい態様によれば、よく知られた物理蒸着法PVD又は化学蒸着法CVDにより蒸着された1又は2以上の耐摩耗層が、焼結超硬合金体の表面上に被覆される。好ましくは、これらの耐摩耗性被覆には、元素の周期表の第IVb族、第Vb族及び第VIb族の金属の炭化物、窒化物、炭窒化物、酸化物又はホウ化物並びにアルミナの1種又は2種以上が含まれる。本発明の方法態様を参照して、本発明の方法の好ましい態様に従い、約0.5よりも大きい、好ましくは約0.6以上の質量比Nb/ZrNbを有し、ジルコニウム及びニオブの組合せの炭化物又は炭窒化物である固溶体を、ジルコニウム及びニオブの組合せの炭化物又は炭窒化物の粉末化固溶体として使用する。ジルコニウム、ニオブ及びタングステンの組合せの炭化物又は炭窒化物の粉末化固溶体は、好ましくは、全粉末混合物の約1重量パーセント~約15重量パーセントを構成する。好ましくは、コバルト粉末、コバルトとニッケルの粉末又はコバルト、ニッケル及び鉄の粉末もしくはコバルト-ニッケル合金の粉末あるいはコバルト-ニッケル-鉄合金の粉末を、本発明の方法の範囲内で、バインダー金属粉末として使用する。任意に、バインダー金属粉末には、追加の元素、好ましくはクロム及びタングステンの1種又は2種以上が含有されていてよい。好ましくは、バインダー金属粉末は、全粉末混合物の約3重量パーセント~約15重量パーセントを構成する。本発明の更に他の態様に従って、粉末混合物は、さらに、チタン、ハフニウム、バナジウム、タンタル、クロム及びモリブデンの1種又は2種以上の、炭化物、窒化物又は炭窒化物の少なくとも1種を含む。好ましくは、粉末混合物は、全粉末混合物の約1重量パーセント~約8重量パーセントの量で、元素、チタン、ハフニウム、バナジウム、タンタル、クロム及びモリブデンの少なくとも1種を含む。本発明者らは、驚くべきことに、それぞれ個々に、炭化ジルコニウムに炭化ニオブを足して、又は炭窒化ジルコニウムに炭窒化ニオブを足して使用する代わりに、ジルコニウム及びニオブの組合せの炭化物又は炭窒化物の粉末化固溶体の形で、ジルコニウム及びニオブを出発粉末混合物に添加することによって、ジルコニウム、ニオブ及びタングステンの組合せの炭化物及び/又は炭窒化物を含む1種の単一の均一固溶体相又はジルコニウム、ニオブ及びタングステンの組合せの炭化物及び/又は炭窒化物並びにチタン、ハフニウム、バナジウム、タンタル、クロム及びモリブデンの1種若しくは2種以上の、炭化物、窒化物若しくは炭窒化物の少なくとも1種を含む2種若しくは3種以上の共存固溶体相が、出発粉末混合物に添加される化合物に応じて、本発明の方法により焼結の間に形成されることを見出した。前記の文献に反して、焼結の際に、出発粉末混合物に添加した全ての元素は、本発明によれば共存固溶体相のそれぞれの中に溶解される。例えば、最大で約65重量パーセントのタングステン、最大で約75重量パーセントのニオブ、最大で約60重量パーセントのジルコニウム、最大で約20重量パーセントのチタン、最大で約15重量パーセントのタンタル及び最大で約20重量パーセントのハフニウムを、共存固溶体相の中に溶解させることができる。本発明による出発粉末混合物の一部として、ジルコニウム及びニオブの組合せの炭化物又は炭窒化物の粉末化固溶体を使用することの他の利点は、バインダー相分布及び靱性を向上させるために、タンタルを、全出発粉末混合物の約1重量パーセント以上の量で組成物に添加できるという事実である。本発明に従って形成される固溶体相群の均質性に関する最良の結果は、約40重量パーセントの炭化ジルコニウムと約60重量パーセントの炭化ニオブとの比を有するジルコニウム及びニオブの組合せの炭化物又は炭窒化物の粉末化固溶体を、出発粉末混合物に添加した場合に得られた。図2A及び図2Bを参照すると、これらの図のそれぞれは、2種のサンプル、即ち、それぞれサンプルA及びサンプルBの非エッチミクロ構造を示す、1,500×での顕微鏡写真それぞれの顕微鏡写真は、10マイクロメートル目盛りとしてである。サンプルAは、本発明に従って、出発粉末混合物中にZr,NbCを使用して製造し、他方、サンプルBは、出発粉末混合物中のZr,NbCの代わりに、個々の炭化物、即ち、ZrC及びNbCを使用することによって従来通り製造した。図2Aは、サンプルAがA02よりも小さい多孔度を有することを示しており、そして図2Bは、サンプルBがA08の多孔度を有することを示している。更に、図2Aに示すように、出発粉末中にZr,NbC固溶体を使用することによって得られたサンプルAのミクロ構造は、ZrCNbCを出発粉末混合物の一部として使用して、従来通り製造した焼結超硬合金体である、サンプルBのミクロ構造図2B参照と比較したとき、多孔度の点においてはるかに均一である。図3A及び図3Bを参照すると、これらの図は、それぞれ断面である、焼結曲げ強度試験ロッドの顕微鏡写真である。図3Bは、出発粉末混合物中にZrC及びNbCを使用して従来の方式で製造したサンプルBの顕微鏡写真を示し、ここで、非常に明瞭に見ることができる焼結歪みが存在している。図3Aは、本発明に従って、ジルコニウム及びニオブの固溶体炭化物Zr,NbCを使用して製造したサンプルAの顕微鏡写真を示し、ここで、図3Aは焼結歪みを示していない。この比較は、焼結歪みに関して、従来のサンプルBよりも、本発明によるサンプルAが遙かに良好であることを示している。前述のとおり、ジルコニウム及びニオブの組合せの炭化物又は炭窒化物の粉末化固溶体を出発粉末混合物の一部として使用することの更なる利点は、焼結超硬合金体の従来の製造方法と比較した、より低い酸素親和性にあり、それによって必ずしも還元性焼結雰囲気を有することが必要でないことにある。焼結雰囲気の還元特性のいかなる調節及びモニタリングをも回避するために、従来技術と比較して、本発明による焼結は、より容易に且つより安価に行われる。図4を参照すると、図4は、本発明の焼結超硬合金体の一実施態様の顕微鏡写真であり、固溶体炭化物を含有しないバインダー富化表面帯域及び1種の単一の均一固溶体相MCが示されている。図4は、本発明が、1種の単一の均一固溶体相を有する焼結超硬合金体の製造を可能にすることを示している。図5を参照すると、図5は、本発明の焼結超硬合金体の他の態様の顕微鏡写真であり、固溶体炭化物を含有しないバインダー富化表面帯域が示されている。固溶体相を含有しないバインダー富化表面帯域の下に、固溶体相MC1が存在する帯域が示されている。MC1は明るい褐色である。MC1固溶体相のみを含有する帯域の下に、2種の共存固溶体相を含有する帯域がある。1種の固溶体相はMC1であり、明るい褐色である。他の固溶体相はMC2であり、暗い褐色である。図5は、本発明によって、固溶体相を含有しないバインダー富化最外帯域の下に位置する、光学顕微鏡によって見ることができる、異なった共存固溶体相MC1;MC1MC2を有する焼結超硬合金体の製造が可能になることを示している。本発明の詳細は、以下の実施例により説明されるであろう。表1に、以下に記載する実施例に於いて使用した原材料を記載する。実施例の方法に関して、実施例のそれぞれについて、特定の原料を、磨砕機内で10時間湿式粉砕し、乾燥させた。グリーンコンパクトは、得られた粉末混合物をプレスし、実施例で記載した焼結条件に従って焼結した。実施例に於いて特に断りのない限り、パーセンテージは重量パーセントで示す。粉末冶金の技術分野に於ける当業者によく知られている通り、元素対、タンタルとニオブ並びにジルコニウムとハフニウムは、存在の殆どの場合に、完全な分離体を得ることが困難なことが多いほど相互に結びついている。これが、商業的用途に於いて、小量又は微量のニオブがタンタル中に存在する理由であり、その逆も同様であり、また小量又は微量のジルコニウムがハフニウム中に存在する理由であり、その逆も同様である。本明細書の開示においても、これらの元素又はその化合物が、その名称又は化学式によって言及されるときはいつでも上述の事実が当てはまる。表2に示した組成重量パーセントを有する粉末混合物A及びBを作成した。これらの粉末混合物からTRSバーISO3327、タイプBをプレスして、グリーンコンパクトを形成した。このコンパクトを、1430~1520°Cの温度で焼結-HIPした。得られた焼結超硬合金体を、冶金的に試験した。これらの試験の結果を、図2A、図2B、図3A及び図3Bに示す。本発明によるサンプルAは、<A02の多孔度を示し図2A参照、他方、サンプルB従来技術比較例は、高い残留多孔度図2B参照及び強い焼結歪み図3B参照を示す。サンプルA及びサンプルBの得られた焼結超硬合金体は、下記の表3に示すような下記の特性を有していた。表3のカラムに関して、密度はグラム/立方センチメートルで報告し、磁気飽和は.1マイクロテストラtestla立方メートル/キログラムで記載し、保磁力Hcはエルステッドで記載し、硬度は30キログラム荷重を使用したビッカース硬さ数として報告し、および多孔度は目視検査により確認した。表3及び本件特許出願全体を通して記載した特性を決定するために使用した試験方法を以下に説明する。密度を決定するための方法は、ASTM規格B311-932002e1、標題2パーセントよりも小さい多孔度を有する粉末冶金P/M材料について密度決定のための試験方法に従った。磁気飽和を決定するために使用した試験方法は、ASTM規格B886-03、標題超硬合金の磁気飽和Msの決定のための標準試験方法に基づいた。保磁力を決定するための方法は、ASTM規格B887-03、標題超硬合金のための飽和保磁力Hcsの決定のための標準試験方法であった。ビッカース硬さを決定するための方法は、ASTM規格E92-822003el、標題金属材料のビッカース硬さの標準試験方法に基づいた。多孔度を決定するために使用した方法は、ASTM規格B276-912000、標題超硬合金に於ける見掛け多孔度のための標準試験方法に基づいた。実施例1と同様にして、下記の表4に示すとおり粉末混合物C~Gを作成した。粉末混合物C~Gから、切削インサートを形状CNMG120412-UNにプレスし、次いで焼結し焼結-HIP1505°C/85分、CVD被覆して、炭窒化チタン及びアルミナ層を含む標準多層被覆を形成した。全てのサンプルを等しく被覆した。得られた焼結体は、下記の表5に示すような下記の特性を示した。これらの切削インサートを、下記の条件下で変形抵抗回転切削試験に付した。被加工材料:42CrMo41.7225-合金スチール切削速度:500、550m/分、550m/分から、25m/分の段階で、熱過負荷のための塑性変形に起因するインサートの破壊まで増加させる。切削時間:各切削速度について、15秒間供給速度:0.4mm/回転切削深さ:2.5mm切削油剤:無しこれらの試験の結果を、下記の表6に示す。更に、粉末混合物C~GからのCVD被覆実施例2と同じ被覆切削インサートを、下記のパラメーター下で摩耗回転切削試験に付した。被加工材料:42CrMo41.7225-合金スチール切削速度:320及び340m/分切削時間:各切削速度について、2分間供給速度:0.3mm/回転切削深さ:2.5mm切削油剤:無しこの結果を、逃げ面摩耗の量をミリメートルで報告する下記の表7に示す。試験片を粉末混合物D、C、F及びGとともにプレスし、焼結した。これらの試験片を、下記の条件下で熱硬度試験ビッカース硬さに付した。試験重量:1000グラム試験温度:室温RT、400°C、600°C、800°C及び900°C硬度試験の結果を、下記の表8に示す。熱硬度回転切削試験と同様に、ビッカース硬さ熱硬度試験は、本発明による焼結体について、従来技術と比較して、より高い温度での塑性変形に対する明確に増加した抵抗性を示している。サンプルC、D、E及びFの固溶体炭化物SSC相の組成を、EDAXを利用して走査型電子顕微鏡SEMによって分析した。サンプルD、E及びFに於いて、2種の異なったSSC-相を光学顕微鏡によって同定することができ、他方、サンプルCは1種の単一SSC-相のみを示した。2種の異なったSSC-相が存在した場合、より暗いものは、より明るいものと比較したとき、タングステンがより富み、ジルコニウムがより低かった。上記の測定結果を、固溶体炭化物焼結体としての組成を重量パーセントで表す下記の表9に記載する。実施例1と同様にして、表10に示すとおり粉末混合物H~Kを作成した。粉末混合物H、I、J及びK従来技術から、形状CNMG120412-UNを有する切削インサートを製造し、プレスし、焼結/焼結-HIP1505°C/85分し、CVD被覆した。得られた焼結体は、表11に記載するような下記の特性を有していた。これらの切削インサートを、下記の条件下で熱硬度試験に付した。被加工材料:42CrMo41.7225-合金スチール切削速度:450m/分から、25m/分の段階で、熱過負荷のための塑性変形に起因するインサートの破壊まで増加させる。切削時間:各切削速度について、15秒間供給速度:0.4mm/回転切削深さ:2.5mm切削油剤:無しこれらの切削試験の結果を、下記の表12に示す。これらの試験結果の検討により、約20パーセント~約67パーセントの工具寿命向上が示される。混合物H~Kから追加のインサートを作成し、CVD被覆した。これらの被覆インサートを、下記のパラメーター下で切削速度を増加させて、摩耗回転切削試験に付した。被加工材料:42CrMo41.7225-合金スチール切削速度:260、300、320及び340m/分切削時間:各切削速度について、2分間供給速度:0.5mm/回転切削深さ:1.5mm切削油剤:無し。この結果を、表13に示す。粉末混合物L及びM従来技術を、下記の表14組成を重量パーセントで示すに示す組成によって作成した。粉末混合物L及びMから、切削インサートを形状CNMG120412-UNでプレスし、次いで焼結焼結-HIP1505°C/85分し、CVD被覆した。得られた焼結体は、表15に記載するような下記の特性を有していた。上記の実施例について記載した特性に加えて、表15は、また、コバルト富化SSC-無し帯域の深さをマイクロメートルで記載し、及び炭化タングステンを除いて、存在する立方体炭化物の体積パーセントを記載する。これらの切削インサートを、下記の条件下で靱性試験断続切削試験に付した。被加工材料:Ck601.1221-カーボンスチール切削速度:200m/分切削深さ:2.5mm供給速度:0.3、0.4、0.5mm/回転、供給速度当たり100回衝撃切削油剤:無し供給は、破断が生じるまで、上記の増分に従って増加させた。下記の表16に、靱性試験の結果を示す。追加の切削インサートを、下記の条件下で、変形抵抗回転切削試験に付した。被加工材料:42CrMo41.7225-合金スチール切削速度:400、430、460m/分、30m/分の段階で、熱過負荷のための塑性変形に起因するインサートの破壊まで増加させる。切削時間:各切削速度について、5秒間切削深さ:2.5mm供給速度:0.3mm/回転切削油剤:無しこれらの変形抵抗回転切削試験の結果を、表17に示す。追加の切削インサートを、下記の条件下で摩耗回転切削試験に付した。被加工材料:42CrMo41.7225-合金スチール切削速度:208m/分切削深さ:2.5mm供給速度:0.4mm/回転切削油剤:無しこの摩耗回転切削試験の結果を、下記の表18に示す。表19に示す組成重量パーセントでを有する、粉末混合物N及びOを作成した。出発粉末混合物N及びOから、グリーンコンパクトをプレスしTRSバー、ISO3327、タイプB、1530°C/60分で真空焼結した。サンプルN及びOの焼結体としての特性を、下記の表20に示す。焼結体の分析によって、サンプルNが、光学顕微鏡によって同定された2種の異なる共存固溶体相を示すことが明らかになった。光学顕微鏡によって、サンプルOは、1種の単一の均一固溶体相を示した。サンプルN及びOの分析の組成結果を、下記の表21に示す。前記の従来技術の問題点は、塑性変形に対する増加した耐性を有し、炭化タングステン、鉄族の少なくとも1種の金属又はこれらの合金を含有するバインダー相並びにジルコニウム、ニオブ及びタングステンの組合せの炭化物及び炭窒化物の少なくとも1種を含む1種又は2種以上の固溶体相を含む、焼結超硬合金体を提供する本発明によって克服される。更に、従来技術の問題点は、本発明の方法によって克服され、ここで、この方法は、本発明による該焼結超硬合金体の製造方法であって、a炭化タングステン、鉄族の少なくとも1種の金属又はこれらの合金を含有するバインダー金属粉末並びにジルコニウム及びニオブの両方の炭化物及び炭窒化物の少なくとも1種を含有する粉末混合物を提供する工程、b該粉末混合物のグリーンコンパクトを形成する工程、c該グリーンコンパクトを1400~1560°Cの温度で真空焼結又は焼結-HIPする工程を含み、工程aに於いては、ジルコニウム及びニオブの炭化物又は炭窒化物の粉末化固溶体が、該粉末混合物を形成するために用いられる。本発明の焼結超硬合金体は、塑性変形に対する増加した耐性を有し、該焼結超硬合金体から製造された切削工具の改良された耐摩耗性及び延長された寿命をもたらす。更にまた、従来技術の焼結超硬合金体と比較して、気孔率及び焼結歪みの顕著な最小化が、本発明によって得られる。また、本発明の好ましい態様によると、従来使用された単一の炭化物ZrC及びNbCの代わりに、Zr,NbCの粉末化固溶体を使用する本発明の方法には顕著な利点も存在する。この利点は、Zr,NbCの固溶体のより低い酸素親和性によるものであり、これにより還元性焼結雰囲気が必要でないうえに、焼結雰囲気の還元力の連続制御の必要がなくなることである。本明細書中に記載した特許及び他の文献は、参照により本明細書に取り込む。本発明の他の実施態様は、本明細書の検討により、又は本明細書に開示した発明の実施により、当技術分野の当業者に明らかとなるであろう。明細書および実施例は例示目的のみであり、本発明の範囲を制限するものと解釈されるものではない。以下、本発明の例示的態様を例挙する。<1>炭化タングステン、鉄族の少なくとも1種の金属又はこれらの合金を含有するバインダー相並びに、ジルコニウム、ニオブ及びタングステンの組合せの炭化物及び炭窒化物の少なくとも1種を含む1種又は2種以上の固溶体相を含有する、塑性変形に対する増加した耐性を有する焼結超硬合金体。<2>前記固溶体相の1種が、ジルコニウム、ニオブ及びタングステンの組合せの炭化物又は炭窒化物からなる、<1>記載の焼結超硬合金体。<3>ジルコニウム、ニオブ及びタングステンの組合せの炭化物又は炭窒化物からなる前記固溶体相が、前記焼結超硬合金体の単一の固溶体相である、<2>記載の焼結超硬合金体。<4>前記固溶体相の1種が、ジルコニウム、ニオブ及びタングステンの組合せの炭化物又は炭窒化物並びにチタン、ハフニウム、バナジウム、タンタル、クロム及びモリブデンの1種又は2種以上の、炭化物、窒化物又は炭窒化物の少なくとも1種を含む、<1>記載の焼結超硬合金体。<5>ジルコニウム、ニオブ及びタングステンの組合せの炭化物又は炭窒化物並びにチタン、ハフニウム、バナジウム、タンタル、クロム及びモリブデンの1種又は2種以上の、炭化物、窒化物又は炭窒化物の少なくとも1種を含む前記固溶体相が、前記焼結超硬合金体の単一の固溶体相である、<4>記載の焼結超硬合金体。<6>2種又は3種以上の異なった固溶体相が存在し、それぞれが、ジルコニウム、ニオブ及びタングステンの組合せの炭化物又は炭窒化物並びにチタン、ハフニウム、バナジウム、タンタル、クロム及びモリブデンの1種又は2種以上の、炭化物、窒化物又は炭窒化物の少なくとも1種を含む、<1>記載の焼結超硬合金体。<7>前記少なくとも1種の炭化物、窒化物又は炭窒化物が、チタン、タンタル及びハフニウムの1種又は2種以上のものである、<4>~<6>のいずれかに記載の焼結超硬合金体。<8>前記バインダー相が、コバルト、CoNi-合金又はCoNiFe-合金を含む、<1>~<7>のいずれかに記載の焼結超硬合金体。<9>前記バインダー相が、さらに、クロム及びタングステンの1種又は2種以上を含む、<8>記載の焼結超硬合金体。<10>前記バインダー相を、前記焼結超硬合金体の全重量の3~15含む、<1>~<9>のいずれかに記載の焼結超硬合金体。<11>前記1種又は2種以上の固溶体相群のジルコニウム、ニオブ及びタングステンの組合せの炭化物又は炭窒化物の全含有量を、前記焼結超硬合金体の全重量の1~15含む、<1>~<10>のいずれかに記載の焼結超硬合金体。<12>元素、チタン、ハフニウム、バナジウム、タンタル、クロム及びモリブデンの全含有量が、前記焼結超硬合金体の全重量の8を超えない、<1>~<11>のいずれかに記載の焼結超硬合金体。<13>チタンを前記焼結超硬合金体の全重量の1~8含む、<12>記載の焼結超硬合金体。<14>タンタルを前記焼結超硬合金体の全重量の1~7含む、<12>記載の焼結超硬合金体。<15>ハフニウムを前記焼結超硬合金体の全重量の1~4含む、<12>記載の焼結超硬合金体。<16>前記焼結超硬合金体が、0.5よりも大きい質量比Nb/ZrNbを有する、<1>~<15>のいずれかに記載の焼結超硬合金体。<17>質量比Nb/ZrNbが0.6以上である、<16>記載の焼結超硬合金体。<18>前記焼結超硬合金体が、前記窒化物又は炭窒化物の少なくとも1種を含み、および、いかなる固溶体相も含まないが、前記焼結超硬合金体の未被覆表面から約50μmの深さまでバインダー富化した最外帯域を含む、<1>~<17>のいずれかに記載の焼結超硬合金体。<19>前記バインダー富化帯域の下に、前記バインダー富化帯域を除いて、前記焼結超硬合金体を通して均一である、1種の単一固溶体相を有する、<18>記載の焼結超硬合金体。<20>前記バインダー富化帯域の下に、前記焼結超硬合金体の表面と中心との間に濃度勾配を示す2種又は3種以上の共存する異なった固溶体相を有する、<18>記載の焼結超硬合金体。<21>1又は2以上の耐摩耗PVD層又はCVD層が、前記焼結超硬合金体の表面上に被覆されている、<1>~<20>のいずれかに記載の焼結超硬合金体。<22><1>~<20>のいずれかに記載の焼結超硬合金体の製造方法であって、a炭化タングステン、鉄族の少なくとも1種の金属又はこれらの合金を含有するバインダー金属粉末並びにジルコニウム及びニオブの両方の炭化物及び炭窒化物の少なくとも1種を含有する粉末混合物を提供する工程、b前記粉末混合物のグリーンコンパクトを形成する工程、c前記グリーンコンパクトを1400~1560°Cの温度で真空焼結又は焼結-HIPする工程を含み、工程aに於いて、ジルコニウム及びニオブの炭化物又は炭窒化物の粉末化固溶体を使用して、前記粉末混合物を形成することを特徴とする方法。<23>0.5よりも大きい質量比Nb/ZrNbを有し、ジルコニウム及びニオブの組合せの炭化物又は炭窒化物の固溶体を、ジルコニウム及びニオブの組合せの炭化物又は炭窒化物の前記粉末化固溶体として使用する、<22>記載の方法。<24>0.6以上の質量比Nb/ZrNbを有し、ジルコニウム及びニオブの組合せの炭化物又は炭窒化物の固溶体の粉末化固溶体を使用する、<23>記載の方法。<25>コバルト、粉末化CoNi-合金又は粉末化CoNiFe-合金を、前記バインダー金属粉末として使用する、<22>~<24>のいずれかに記載の方法。<26>前記バインダー金属粉末が、さらに、クロム及びタングステンの少なくとも1種を含む、<25>記載の方法。<27>前記バインダー金属粉末を、前記粉末混合物の全重量の3~15含む、<22>~<26>のいずれかに記載の方法。<28>前記粉末混合物が、さらに、チタン、ハフニウム、バナジウム、タンタル、クロム及びモリブデンの1種又は2種以上の、炭化物、窒化物又は炭窒化物の少なくとも1種を含む、<22~<27>のいずれかに記載の方法。<29>ジルコニウム及びニオブの組合せの炭化物又は炭窒化物の前記粉末化固溶体を、前記粉末混合物の全重量の1~15含む、<22>~<28>のいずれかに記載の方法。<30>前記粉末混合物が、元素、チタン、ハフニウム、バナジウム、タンタル、クロム及びモリブデンの少なくとも1種を、前記粉末混合物の全重量の1~8の量で含む、<22>~<29>のいずれかに記載の方法。<31>切削工具の製造のための、<1>~<20>のいずれかに記載の焼結超硬合金体の使用。<32>切削インサートの製造のための、<31>記載の使用。<33>前記焼結超硬合金体が、いかなる固溶体相も含まないが、未被覆表面から約50μmの深さまでバインダー富化した最外帯域を含む、<31>又は<32>記載の使用。<34>前記焼結超硬合金体が、前記バインダー富化帯域の下に、前記バインダー富化帯域を除いて、前記焼結超硬合金体を通して均一である、1種の単一固溶体相を有する、<31>~<33>のいずれかに記載の使用。<35>前記焼結超硬合金体が、前記バインダー富化帯域の下に、2種又は3種以上の共存する異なった固溶体相を有する、<31>~<34>のいずれかに記載の使用。<36>前記切削工具が、更に、前記焼結超硬合金体上に耐摩耗性被覆を含む、<31>~<35>のいずれかに記載の使用。"