粒度6mm以下の耐火原料に、混在する地金を分離し且つ付着スラグ及びその変質部を含む粒度10mm以下の、溶融金属の精錬または処理容器に使用された廃耐火物を10~60質量配合し、これらに粘結用バインダーを添加してなることを特徴とする溶融金属出湯用マッド材。前記溶融金属の精錬または処理容器が、高炉、高炉出銑樋、混銑車、溶銑予備処理炉、溶銑取鍋、転炉、溶鋼取鍋、タンディッシュ及び溶鋼処理炉の一種または二種以上である請求項1に記載の溶融金属出湯用マッド材。前記地金の分離が、廃耐火物を破砕後に磁気分離するものである請求項1または2に記載の溶融金属出湯用マッド材。前記粘結用バインダーがフェノール樹脂である請求項1~3のいずれかに記載の溶融金属出湯用マッド材。本発明は、上述の技術的背景に鑑み、溶融金属を取り扱う各工程での炉や容器に使用された廃耐火物を溶融金属出湯用マッド材の耐火原料として積極的な利用を図り、しかも低コストでこれを実現し、廃耐火物のリサイクル率を拡大させ、鉄鋼業などにおける省資源、環境保護を促進することをその課題としてなされたものである。本発明は、上記課題を解決するための具体的手段として、以下の溶融金属出湯用マッド材を提案する。1粒度6mm以下の耐火原料に、混在する地金を分離し且つ付着スラグを含む粒度10mm以下の、溶融金属の精錬または処理容器に使用された廃耐火物を10~60質量配合し、これらに粘結用バインダーを添加してなることを特徴とする溶融金属出湯用マッド材請求項1。2前記溶融金属の精錬または処理容器が、高炉、高炉出銑樋、混銑車、溶銑予備処理炉、溶銑取鍋、転炉、溶鋼取鍋、タンディッシュ及び溶鋼処理炉の一種または二種以上である上記1に記載の溶融金属出湯用マッド材請求項2。3前記地金の分離が、廃耐火物を破砕後に磁気分離するものである上記1または2に記載の溶融金属出湯用マッド材請求項3。本発明によれば、以下の優れた効果が提供される。イ溶融金属の精錬または処理容器などに使用した廃耐火物を溶融金属出湯用マッド材として積極的に有効利用することができる。ロ廃耐火物を耐火原料として用いるにもかかわらず、マッド材として十分な要求特性を有しており、またその製造面、マッド充填時の支障もなく、実用に適している。ハ磁気分離、粒度調整のみで煩雑な事前処理を行う必要がなく処理コストが少なくて済む。ニマッド材に使用する耐火原料10~60質量を廃耐火物で置き換えることができ、原料コストの低減と共に廃耐火物リサイクル率を拡大させ、鉄鋼業などにおける省資源、環境保護を促進させることが可能となる。本発明者らは、溶融金属を取り扱う各工程での炉や容器以下、単に溶融金属容器と称するに使用された廃耐火物のマッド材への適用について、その実用上の問題が無いかどうか種々検討を行なった。廃耐火物はマッド材の耐火原料と同等の組成を有しておりこの意味で有用であるが、長期間に亘り溶鉄溶銑、溶鋼やスラグと接触するため、廃耐火物の表層部には溶鉄が侵入固化した地金大部分がFeとスラグが侵入固化した付着スラグが混在しており、この内、付着スラグはそれ自身及びその侵入により耐火物成分と化学反応を起こして変質した部分変質層を含めて特に問題がなく、そのままマッド材の原料とすることができる。しかし、地金についてはこれが混在したままでマッド材として使用する場合に大きな問題があることが分かった。すなわち、前述のようにマッド材の特性として溶融金属溶銑やスラグ高炉スラグに対する耐食性が要求されるが、地金がこれに含まれると有害な不純物、異物として作用しこれが損なわれる。これは、地金を含むマッド材が炉内に挿入された場合、その一部が炉内の高温の溶銑やスラグにより低融点化合物となったり、溶解して高気孔率化したりして溶損する現象が起き、炉内堆積を長期間維持できなくなったり、出銑口の口径拡大を助長する不利を招く。さらに、地金はマッド材の組織を分断し、その粘性や焼結後の強度を低下させることにもなるため好ましくない。また、マッド材の原料に地金が混在すると、その製造工程で使用されるミキサーなどの装置の故障を誘発したり、マッド材の充填時にマッドガンの内面を損傷させたりする原因となり、その製造、使用面においても重大な悪影響をもたらす。廃耐火物中に混在する地金は前記した廃耐火物の種類にもよるが概ね1~10質量含有されており、この相当量の地金が含まれた状態でマッド材の原料とすることは上記のように種々の問題を引き起こすため、その使用量は数以下の僅かな量に制限しなければならず、マッド材の原料コスト低減や廃耐火物のリサイクルの向上に対する効果がほとんど無くなり、マッド材への廃耐火物の適用そのものの技術的、経済的意義が失われてしまうことになる。こうした事情から、本発明においては各種の溶融金属容器に使用された廃耐火物のマッド材の使用条件として、この廃耐火物に含まれる地金の除去、分離を必須として、且つこの地金以外のその他の組成については付着スラグ及び変質部分を含めてそのままマッド材の耐火原料として利用することをその最大の特徴とするものである。以下、本発明についてその実施形態を中心に詳述する。先ず、本発明マッド材は粒度6mm以下の通常の耐火原料バージン原料を主原料とする。耐火原料としてはロー石、シャモット、アルミナ、炭化珪素、窒化珪素、コークス、粘土など従来公知のさまざまな原料を使用することができる。そして、本発明マッド材は混在する地金を分離し且つ付着スラグ及びその変質部を含む粒度10mm以下の廃耐火物をこの耐火原料に10~60質量配合し、これらに粘結用バインダーを添加したものである。廃耐火物中に混在する地金の分離は、使用寿命に至った溶融金属処理容器を重機により鉄皮と廃耐火物とに解体し、解体後の廃耐火物を事前にジョークラッシャーやインパクトクラッシャーなどの破砕機によって適当な粒度例えば30mm以下に破砕粗砕し、破砕された廃耐火物を磁気分離装置磁選機にかけてFeを磁気分離することによって行なう。また、地金を分離した廃耐火物はさらにインペラーブレーカー、フレットミルなどの粉砕機を用いてより細かい粒度例えば10mm以下に粉砕を行い、さらに分級機により目的とする最終粒度例えば6mm以下に調整する。廃耐火物の含まれる付着スラグと変質部はこれを分離する処理を行わず、そのままの状態でとする。このように、廃耐火物の表層部に侵入、混在した地金のみを分離、除去し、粒度調整されたものを前記バージンの耐火原料に10~60質量好ましくは10~55質量を配合し、これら配合原料に粘結用バインダーを添加してミキサーなどの製造装置により混練して本発明マッド材を製造することができる。廃耐火物の配合割合を上記範囲としたのは、60質量を超える多量の配合では前記マッド材としての要求特性を満足しない恐れがあり、一方10質量未満の少量ではバージンの耐火原料の節約効果が小さく且つ廃耐火物のリサイクル利用率の向上が十分に望めないためである。粘結用バインダーとしてコールタールやフェノール樹脂などマッド材に適用されている周知のものが使用し得るが、コールタールなどと比べてマッド材として充填が容易で経時的変化の小さく、作業環境の面でも有利なフェノール樹脂が好ましい。フェノール樹脂を粘結用バインダーとして使用する場合は、エチレングリコールなどの溶剤にフェノール樹脂を50~70質量含有させものを、前記耐火原料と廃耐火物の合計量に対して8~20質量添加すると良い。次に、本発明マッド材の具体的な実施形態について述べる。アルミナ質耐火物流し込み材を使用した溶鋼取鍋を解体して得られた廃耐火物廃耐火物Aをジョークラッシャーにより20~30mmに破砕し、磁選機により地金を分離、除去した後、これをフレットミルで10mm以下に粉砕し、分級機で粒度調整を行なって粒度6mm以下の廃耐火物廃耐火物A1と粒度4mm以下の廃耐火物廃耐火物A2を用意した。この地金を分離し、粒度調整を行なった溶鋼取鍋の廃耐火物A1を代表させてその粒度分布を表1に、その化学組成を表2に示す。また、カーボン煉瓦を使用した高炉の炉底煉瓦を解体して得られた廃耐火物廃耐火物Bを上記溶鋼取鍋の場合と同様にして、ジョークラッシャーにより20~30mmに破砕し、磁選機により地金を分離、除去した後、これをフレットミルで10mm以下に粉砕し、分級機で粒度調整を行なって粒度6mm以下の廃耐火物廃耐火物B1と4mm以下の廃耐火物廃耐火物B2を用意した。なお、この廃耐火物の粒度分布、化学組成の詳細については割愛するが、その粒度分布は上記廃耐火物A1とほぼ同じで、その化学組成は不純物を除き実質的に100がCで構成されたものである。そして、通常の耐火原料バージン原料をベースにこれら廃耐火物を配合し、粘結用バインダーとしてフェノール樹脂を添加し、ミキサーで混練して製造したマッド材の実施形態を表3に示す。なお、フェノール樹脂はエチレングリコール溶剤に60質量溶解させた溶液として添加した。これら実施形態のマッド材の製造においては、廃耐火物の使用に伴うミキサーの故障などのトラブルは発生しなかった。実施形態1は耐火原料をベースとして、これに廃耐火物A1を15質量、実施形態2は廃耐火物A2を15質量、実施形態3は廃耐火物B1を14質量、実施形態4は廃耐火物B2を14質量それぞれ配合して得たマッド材の例である。また、実施形態1及び2はベースである耐火原料の組成におけるアルミナの全量を廃耐火物で置き換えたものであり、実施形態3及び4は同耐火原料の組成におけるコークスの全量と炭化珪素、窒化珪素の一部を置き換えたものである。これら実施形態1~4のマッド材の諸特性を測定した結果を、ベースの耐火原料のみで同様に製造したマッド材と対比して表4に示す。なお、同表のマーシャル測定値とは、長さ26cm、外径9cm、上端内径6cm、下端内径2cmで、上端より14cmから下端にかけてその内径が縮小したロート状の筒体の下部に台座を有するホルダーを用いてこれにマッド材試料を挿入し、この上部より上端内径と略同一の外径の押出部材を備えたシリンダーにより圧入して試料の押出しを行い、押出し速度が10mm/secとなるときの押出部材にかかる総荷重押出し抵抗値を示すものである。表4から明らかなように、廃耐火物を本発明の条件下に配合して得た実施形態に係るマッド材の各特性値はバージンの耐火原料のみを配合して得た従来のマッド材と特に遜色がなく、実用に十分適していることが分かる。さらに、実施形態2のマッド材を大型高圧高炉内容積:4500m3の出銑口にマッドガンで充填、挿入する実機テストを行った結果、マッド材の出銑口深度炉内堆積量、耐用時間使用寿命は従来のマッド材と変わらないことを確認できた。