"一方の端部が開口され且つ他方の端部が目封止され流体の流路となる複数のセルを形成する複数の多孔質の隔壁部と、該隔壁部上に形成され前記流体に含まれる固体成分を捕集除去する層である捕集層と、を有する2以上のハニカムセグメントと、前記2以上のハニカムセグメントの間に介在し、該2以上のハニカムセグメントの外周面同士を接合する接合層と、を備え、前記流路に直交する直交面に含まれるハニカムセグメントの最外周の隔壁に形成されている捕集層の厚さが、内周領域の隔壁に形成されている捕集層の厚さの60以下であるハニカムセグメントを少なくとも1以上含む、ハニカムフィルタ。前記内周領域の隔壁に形成されている捕集層の厚さが10μm以上80μm以下である、請求項1に記載のハニカムフィルタ。前記隔壁部及び前記捕集層のうち少なくとも一方には、触媒が担持されている、請求項1又は2に記載のハニカムフィルタ。前記隔壁部は、コージェライト、SiC、ムライト、チタン酸アルミニウム、アルミナ、窒化珪素、サイアロン、リン酸ジルコニウム、ジルコニア、チタニア及びシリカから選択される1以上の無機材料を含んで形成されている、請求項1~3のいずれか1項に記載のハニカムフィルタ。次に、本発明を実施するための形態を図面を用いて説明する。本発明のハニカムフィルタは、例えば、自動車のエンジンの排気浄化用にエンジンの排気管に配設されるものであり、排気中に含まれる固体成分粒子状物質、以下PMとも称するを捕集除去するものである。このハニカムフィルタでは、PMの捕集量が所定値に達すると、燃料濃度を高めて捕集したPMを燃焼する処理再生処理を実行する。本発明のハニカムフィルタは、出力変動し排気に含まれるPMの量に変動があるような用途や、再生処理が比較的不定期に、また再生処理中でのエンジン停止も前提となるような用途に用いることが好ましい。本発明のハニカムフィルタの一実施形態を図面を用いて説明する。図1は、本発明の一実施形態であるハニカムフィルタ20の構成の概略の一例を示す説明図である。図2は、ハニカムセグメント21の構成の概略の一例を示す説明図である。図3は、最外周隔壁部22aに捕集層が形成されていないハニカムフィルタ図3aおよび、最外周隔壁部122aに捕集層が形成されたハニカムフィルタ図3bの再生処理時の熱膨張の様子を示す説明図である。図4は、SEM観察による捕集層厚さの算出方法の説明図であり、図5は、捕集層24の形成厚の測定位置の説明図である。本実施形態のハニカムフィルタ20は、図1に示すように、隔壁部22を有する2以上のハニカムセグメント21の外周面同士が接合層27によって接合された形状を有し、その外周に外周保護部28が形成されている。このハニカムフィルタ20は、一方の端部が開口され且つ他方の端部が目封止部26により目封止され、流体としての排ガスの流路となる複数のセル23を形成する多孔質の隔壁部22と、隔壁部22上に形成され流体排ガスに含まれる固体成分PMを捕集除去する層である捕集層24と、を備えている。このハニカムフィルタ20では、隔壁部22は、一方の端部が開口され且つ他方の端部が目封止されたセル23と一方の端部が目封止され且つ他方の端部が開口したセル23とが交互に配置されるよう形成されている。また、ハニカムフィルタ20では、入口側が開口しているセル23入口側セルとも称するへ入った排ガスが捕集層24及び隔壁部22を介して出口側が開口しているセル23出口側セルとも称するを通過して排出され、このとき、排ガスに含まれるPMが捕集層24上に捕集される。このハニカムフィルタ20の外形は、特に限定されないが、円柱状、四角柱状、楕円柱状、六角柱状などの形状とすることができる。ハニカムセグメント21の外形は、特に限定されないが、接合しやすい平面を有していることが好ましく、断面が多角形の角柱状四角柱状、六角柱状などの形状とすることができる。セル23は、その断面の形状として3角形、4角形、6角形、8角形などの多角形の形状や円形、楕円形などの流線形状、及びそれらの組み合わせとすることができる。例えば、セル23は排ガスの流通方向に垂直な断面が4角形に形成されているものとしてもよい。ここでは、ハニカムフィルタ20の外形が円柱状に形成され、ハニカムセグメント21の外形が矩形柱状に形成され、セル23が矩形状に形成されている場合について主として説明する。ハニカムフィルタ20において、セルピッチは、1.0mm以上2.5mm以下とするのが好ましい。PM堆積時の圧力損失は、濾過面積が大きいほど小さい値を示す。一方、初期の圧力損失は、セル直径が小さいほど大きい値を示す。したがって、初期圧力損失、PM堆積時の圧力損失、PMの捕集効率のトレードオフを考慮して、セルピッチ、セル密度や隔壁部22の厚さを設定するものとすればよい。隔壁部22は、多孔質であり、例えば、コージェライト、Si結合SiC、再結晶SiC、チタン酸アルミニウム、ムライト、窒化珪素、サイアロン、リン酸ジルコニウム、ジルコニア、チタニア、アルミナ及びシリカから選択される1以上の無機材料を含んで形成されているものとしてもよい。このうち、コージェライトやSi結合SiC、再結晶SiCなどが好ましい。隔壁部22は、その気孔率が30体積以上85体積以下であることが好ましく、35体積以上65体積以下であることがより好ましい。この気孔率は、水銀圧入法により測定した結果をいう。この隔壁部22は、その平均細孔径が10μm以上60μm以下の範囲であることが好ましい。この平均細孔径は、水銀圧入法により測定した結果をいう。また、隔壁部22は、その厚さが150μm以上600μm以下であることが好ましく、200μm以上400μm以下であることがより好ましい。厚さが150μm以上であれば、機械的強度を高めることができ、600μm以下であれば、圧力損失をより低減することができる。このような気孔率、平均細孔径、厚さで隔壁部22を形成すると、排ガスが通過しやすく、PMを捕集除去しやすい。捕集層24は、排ガスに含まれるPMを捕集除去する層であり、隔壁部22の平均細孔径よりも小さい平均粒径で構成された粒子群により隔壁部22上に形成されているものとしてもよい。捕集層24は、平均細孔径が、0.2μm以上10μm以下であることが好ましく、気孔率が40体積以上95体積以下であることが好ましく、捕集層を構成する粒子の平均粒径が0.5μm以上15μm以下であることが好ましい。平均細孔径が0.2μm以上であればPMが堆積していない初期の圧力損失が過大になるのを抑制することができ、10μm以下であれば捕集効率が良好なものとなり、捕集層24を通り抜け隔壁部22の細孔内部にPMが到達するのを抑制可能であり、PM堆積時の圧力損失低減効果の低下を抑制することができる。また、気孔率が40体積以上であると、PMが堆積していない初期の圧力損失が過大となるのを抑制することができ、95体積以下では耐久性のある捕集層24としての表層を作製することができる。また、捕集層を構成する粒子の平均粒径が0.5μm以上であれば捕集層を構成する粒子の粒子間の空間のサイズを十分に確保可能であるため捕集層の透過性を維持でき急激な圧力損失の上昇を抑制することができ、15μm以下であれば粒子同士の接触点が十分に存在するから粒子間の結合強度を十分に確保可能であり捕集層の剥離強度を確保することができる。このように、良好なPM捕集効率の維持、PM捕集開始直後の急激な圧力損失上昇防止、PM堆積時の圧力損失低減、捕集層の耐久性を実現することができる。この捕集層24は、排ガスの入口側セル及び出口側セルの隔壁部22に形成されているものとしてもよいが、図1に示すように、入口側セルの隔壁部22上に形成されており、出口側セルには形成されていないものとするのが好ましい。こうすれば、より圧力損失を低減して流体に含まれているPMをより効率よく除去することができる。また、ハニカムフィルタ20の作製が容易となる。この捕集層24は、コージェライト、SiC、ムライト、チタン酸アルミニウム、アルミナ、窒化珪素、サイアロン、リン酸ジルコニウム、ジルコニア、チタニア及びシリカから選択される1以上の無機材料を含んで形成されているものとしてもよい。このとき、捕集層24は、隔壁部22と同種の材料により形成されているものとすることが好ましい。また、捕集層24は、セラミック又は金属の無機繊維を70重量以上含有しているものとするのがより好ましい。こうすれば、繊維質によりPMを捕集しやすい。また、捕集層24は、無機繊維がアルミノシリケート、アルミナ、シリカ、ジルコニア、セリア及びムライトから選択される1以上の材料を含んで形成されているものとすることができ、このうちアルミノシリケートであることがより好ましい。なお、捕集層24の粒子群の平均粒径は、走査型電子顕微鏡SEMで捕集層24を観察し、撮影した画像に含まれる捕集層24の各粒子を計測して求めた平均値をいうものとする。また、原料粒子における平均粒径は、レーザ回折/散乱式粒度分布測定装置を用い、水を分散媒として原料粒子を測定したメディアン径D50をいうものとする。本発明のハニカムフィルタ20では、ハニカムセグメント21の最外周隔壁部22a上の捕集層24の厚さをAμm、内周領域隔壁部22b上の捕集層24の厚さをBμmとすると、A/Bが60以下となるように捕集層24が形成されている図1~3参照。このため、最外周隔壁部22aでは、内周領域隔壁部22bよりも捕集層24による流路抵抗が小さく、排ガスがより多く通過するから、PMがより多く堆積する図3a参照。そして、捕集したPMを燃焼させることによりフィルタの機能を回復させる再生処理において、最外周隔壁部22aの温度が高くなる。一般的なハニカムフィルタ120では、再生処理において、ハニカムセグメントの中央部に近づくほど高温になる傾向にあるため、ハニカムセグメント121と接合層127との間には、その温度差による熱膨張差が生じやすい図3b参照。しかし、最外周隔壁部22aに捕集層が形成されていないハニカムフィルタ20では、再生処理において、最外周隔壁部22aから熱伝導によって図3bにおける熱量QbJより大きな熱量QaJを受け取ることによって接合層27の温度が高められ、ハニカムセグメント21と接合層27との温度差が低減し、熱膨張差をより軽減することができる図3a参照。このように、本発明のハニカムフィルタ20では、熱膨張の差を軽減することが可能であり、例えば、再生処理時に異常発熱が生じるなどした場合であっても、ハニカムセグメント21と接合層27との熱膨張差が大きくなりすぎず、ハニカムセグメント21と接合層27との接合強度の低下や、剥離などを抑制することができる。このとき、内周領域隔壁部22b上の捕集層の厚さBは10μm以上80μm以下であることが好ましく、20μm以上60μm以下であることがより好ましく、30μm以上50μm以下であることが更に好ましい。捕集層の厚さが10μm以上ではPMを捕集しやすく、80μm以下では流体が隔壁を通過する抵抗をより低減可能であり、圧力損失をより低減することができる。ここで、最外周隔壁部22aとは、ハニカムセグメント21の最外周セル23aにおける外周面を構成する隔壁をいい、内周領域隔壁部22bとは、ハニカムセグメント21の中央部であってその外径が最外周隔壁の外径の1/2以下となるような領域にある内周領域セル23bにおける隔壁をいうものとする。ここでは、ハニカムセグメント21の断面形状が正方形であるため、ハニカムセグメント21の軸を中心とし、回転することなく一辺の長さを1/2とした正方形の内部にあるセルを内周領域セル23bとする。また、最外周隔壁部22a上の捕集層24の厚さAμmは、最外周隔壁部22aの内周面接合層27が形成されていない側の面に形成されている捕集層24の厚さの平均値をいい、内周領域隔壁部22b上の捕集層24の厚さBμmは、内周領域隔壁部22bのうち排ガス流体の入口側の面に形成されている捕集層24の厚さの平均値をいうものとする。なお、最外周隔壁部22aおよび内周領域隔壁部22bには、それぞれ、捕集層24が均一に形成されていてもよいし、流路方向や流路に直交する方向に傾斜やばらつきを持って形成されていてもよいし、一部に捕集層が形成されていない部分があってもよい。また、最外周隔壁部22aには、捕集層が形成されていなくてもよい。図1,2では、捕集層24は、最外周隔壁部22aには形成されず、内周領域隔壁部22bにのみ均一に形成されているものとした。捕集層24の形成方法は、気体空気を捕集層の原料の搬送媒体とし、捕集層の原料を含む気体を入口セルへ供給するものとしてもよい。こうすれば、捕集層を構成する粒子群がより粗に形成されるため、極めて高い気孔率の捕集層を作製することができ、好ましい。捕集層の原料は、例えば、無機繊維や無機粒子を用いてもよい。無機繊維は上述したものを用いることができ、例えば平均径が0.5μm以上8μm以下、平均長さが100μm以上500μm以下であることが好ましい。無機粒子としては、上述した無機材料の粒子を用いることができる。例えば、平均粒径が0.5μm以上15μm以下のSiC粒子やコージェライト粒子を用いることができる。この捕集層の原料は、隔壁部22の平均細孔径よりも小さい平均粒径を有することが好ましい。このとき、隔壁部22と捕集層24との無機材料を同じ材質とすることが好ましい。また、無機粒子を含む気体を流入させる際に、気体の出口側を吸引することが好ましい。また、捕集層24の形成において、無機繊維や無機粒子と共に結合材を供給してもよい。結合材としてはゾル材料、コロイド材料から選択でき特にコロイダルシリカを用いることが好ましい。無機粒子はシリカにより被覆されており、且つ、無機粒子同士、及び、無機粒子と隔壁部を構成する粒子とがシリカにより結合されていることが好ましい。コージェライトやチタン酸アルミニウムなどの酸化物材料の場合では焼結により粒子同士、及び粒子と隔壁部とが結合されているのが好ましい。なお、捕集層24の形成方法は、例えば、捕集層24の原料になる無機粒子を含むスラリーを用いてセル23の表面に形成するものとしてもよい。捕集層24は、隔壁部22上に原料の層を形成したあと、熱処理を行い結合することが好ましい。熱処理での温度としては、例えば650°C以上1350°C以下の温度とするのが好ましい。熱処理温度が650°C以上では十分な結合力を確保することができ、1350°C以下であると過度な粒子の酸化による細孔の閉塞を抑制することができる。最外周隔壁22aに形成されている捕集層の厚さを、内周領域隔壁部22bに形成されている捕集層の厚さより小さくする方法としては、以下のような方法が挙げられる。例えば、ハニカムセグメントに捕集層を形成する際のチャッキング治具を利用して最外周セル23aの入り口を塞ぐことにより、内周領域隔壁部22bにのみ捕集層が形成され、最外周隔壁部22aに捕集層が形成されないようにしてもよい。あるいは、予め最外周セル23aの入り口をシール材シールテープなどにより封じることにより、内周領域隔壁部22bにのみ捕集層が形成され、最外周隔壁部22aに捕集層が形成されないようにしてもよい。このように、予め最外周セル23aの入り口から捕集層の原料を流入しにくいようにすれば、最外周隔壁部22aに捕集層が形成することなく内周領域隔壁部22bに捕集層を形成することが容易である。また、気体を捕集層の原料の搬送媒体として用いて捕集層24を形成する場合には、ハニカムセグメント21の外周側面に透過抵抗を大きくするような処理を施してもよい。具体的には、ハニカムセグメント21の外周側面にシール材シールテープなどなどを貼り付けてもよいし、樹脂成分などを塗布してもよい。シール材を貼り付ける方法では、焼成前に剥離することができるため、ハニカムフィルタへのシール材成分の残留などを抑制できる点で好ましい。一方、樹脂成分などを塗布する方法では、塗布量の調整などにより透過抵抗の調整が容易である点で好ましい。樹脂成分などを塗布する場合、樹脂成分は、塗布形成が容易であるものが好ましく、例えばエポキシ系樹脂などが好ましい。また、樹脂成分は、その後の加熱例えば、捕集層としてのSiC粒子をSiC粒子同士や隔壁と結合させるための1200°C以上1500°C以下での熱処理などによって滅失するものが好ましい。樹脂などを塗布する方法としては、例えば、ローラーなどを用いた塗布のほか、スプレー、ディッピングなどが挙げられる。エポキシ系樹脂を塗布する場合には、エポキシ系樹脂と硬化剤とをローラで塗布することが好ましい。この際、エタノールなどの有機溶剤をエポキシ系樹脂に添加することで、ハニカムセグメント21の外周側面への含浸量を調整して透過抵抗を制御することができる。ここで、捕集層24の厚さの測定方法について図4を用いて説明する。捕集層24の厚さ、換言すると捕集層を構成する粒子群の厚さは、以下のようにして求めるものとする。ここでは、ハニカムフィルタ20の隔壁基材を樹脂埋めした後に研磨した観察用試料を用意し、走査型電子顕微鏡SEM観察を行い得られた画像を解析することによって捕集層の厚さを求める。まず、流体の流通方向に垂直な断面を観察面とするように切断研磨した観察用試料を用意する。次に、SEMの倍率を100倍~500倍に設定し、後述する測定位置において、視野をおよそ500μm×500μmの範囲として用意した観察用試料の観察面を撮影する。次に、撮影した画像において、隔壁の最外輪郭線を仮想的に描画する。この隔壁の最外輪郭線とは、隔壁の輪郭を示す線であって、隔壁表面照射面、図4上段参照に対して垂直の方向からこの隔壁表面に仮想平行光を照射したものとしたときに得られる投影線をいうものとする図4中段参照。即ち、隔壁の最外輪郭線は、光が当たっているものとする高さの異なる複数の隔壁上面の線分と、隣り合う高さの異なる隔壁上面の線分の各々をつなぐ垂線とにより形成される。この隔壁上面の線分は、例えば、100μmの長さの線分に対して5μmの長さ以下の凹凸については無視する5解像度により描画するものとし、水平方向の線分が細かくなりすぎないようにするものとする。また、隔壁の最外輪郭線を描画する際には、捕集層の存在については無視するものとする。続いて、隔壁の最外輪郭線と同様に、捕集層を形成する粒子群の最外輪郭線を仮想的に描画する。この粒子群の最外輪郭線とは、捕集層の輪郭を示す線であって、捕集層表面照射面、図4上段参照に対して垂直の方向からこの捕集層表面に仮想平行光を照射したものとしたときに得られる投影線をいうものとする図4中段参照。即ち、粒子群の最外輪郭線は、光が当たっているものとする高さの異なる複数の粒子群上面の線分と、隣り合う高さの異なる粒子群上面の線分の各々をつなぐ垂線とにより形成される。この粒子群上面の線分は、例えば、上記隔壁と同じ解像度により描画するものとする。多孔性の高い捕集層では、樹脂埋めして研磨して観察用試料を作製すると、空中に浮いているように観察される粒子群もあることから、このように仮想平行光の照射による投影線を用いて最外輪郭線を描画するのである。続いて、描画した隔壁の最外輪郭線の上面線分の各々の高さ及び長さに基づいて隔壁の最外輪郭線の平均線である隔壁の標準基準線を求める図4下段参照。また、隔壁の標準基準線と同様に、描画した粒子群の最外輪郭線の上面線分の各々の高さ及び長さに基づいて粒子群の最外輪郭線の平均線である粒子群の平均高さを求める図4下段参照。そして、得られた粒子群の平均高さと隔壁の標準基準線との差をとり、この差長さを、この撮影画像における捕集層の厚さ粒子群の厚さとする。このようにして、捕集層の厚さを求めることができる。また、捕集層の厚さの測定点を図5を用いて説明する。ハニカムフィルタ20のハニカムセグメント21において、最外周隔壁部22aの捕集層の厚さAμmは、ハニカムセグメント21の流路方向に対して上流側、中央側及び下流側で分割する。上流側では、上流側端面から流路方向のハニカムセグメント21の全長の10の部位で輪切りにし、中央側では、上流側端面から流路方向のハニカムセグメント21の全長の50の部位で輪切りにし、下流側では、下流側端面から流路方向のハニカムセグメント21の全長の10の部位で輪切りにする。それぞれの断面について、最外周隔壁部22aによって形成される正方形の各辺の中央部4点について測定し、これら12点の厚さの平均値とする。また、内周領域隔壁部22bの捕集層の厚さBμmは、ハニカムセグメント21の流路方向に対して、上流側、中央側および下流側で分割した領域のそれぞれの断面について、ハニカムセグメント21の中心およびハニカムセグメント21の中心と最外周隔壁部22aの捕集層厚さ測定点とを結ぶ各線分の中央部4点との計5点について測定し、これら15点の厚さの平均値とする。このようにして、ハニカムセグメント21の最外周隔壁部22aの捕集層の厚さAμmおよび、内周領域隔壁部22bの捕集層の厚さBμmを求めることができる。また、捕集層24の平均細孔径及び気孔率は、SEM観察による画像解析によって求めるものとする。上述した捕集層の厚さと同様に、図4に示すように、ハニカムフィルタ20の断面をSEM撮影して画像を得る。次に、隔壁の最外輪郭線と粒子群の最外輪郭線との間に形成される領域を捕集層の占める領域捕集層領域とし、この捕集層領域のうち、粒子群の存在する領域を粒子群領域とすると共に、粒子群の存在しない領域を捕集層の気孔領域とする。そして、この捕集層領域の面積捕集層面積と、粒子群領域の面積粒子群面積とを求める。そして、粒子群面積を捕集層面積で除算し100を乗算することにより、得られた値を捕集層の気孔率とする。また、捕集層の気孔領域において、粒子群及び隔壁の最外輪郭線と粒子群の外周とに内接する内接円を直径が最大になるように描く処理を行う。このとき、例えばアスペクト比の大きい長方形の気孔領域など、1つの捕集層の気孔領域に複数の内接円を描くことができるときには、気孔領域が十分に埋められるように、できるだけ大きい内接円を複数描くものとする。そして、観察した画像範囲において、描いた内接円の直径の平均値を捕集層の平均細孔径とするものとする。このようにして、捕集層24の平均細孔径及び気孔率を求めることができる。接合層27は、ハニカムセグメント21を接合する層であり、無機粒子、無機繊維及び結合材などを含むものとしてもよい。無機粒子は、上述した無機材料の粒子とすることができ、その平均粒径は0.1μm以上30μm以下であることが好ましい。無機繊維は、上述したものとしてもよく、例えば平均径が0.5μm以上8μm以下、平均長さが100μm以上500μm以下であることが好ましい。結合材としてはコロイダルシリカや粘土などとすることができる。接合層27は、0.5mm以上2mm以下の範囲で形成されていることが好ましい。なお、平均粒径は、レーザ回折/散乱式粒度分布測定装置を用い、水を分散媒として測定したメディアン径D50をいうものとする。接合層27は、気孔率が10体積以上85体積以下であることが好ましく、20体積以上65体積以下であることがより好ましい。この気孔率は、水銀圧入法、アルキメデス法、画像解析法のうちいずれか一種により測定した結果をいう。この接合層27は、その平均細孔径が10μm以上600μm以下の範囲であることが好ましい。この平均細孔径は水銀圧入法、画像解析法により測定した結果をいう。外周保護部28は、ハニカムフィルタ20の外周を保護する層であり、上述した無機粒子、無機繊維及び結合材などを含むものとしてもよい。ハニカムフィルタ20において、ハニカムセグメント21および接合層27の40°C~800°Cにおけるセル23の通過孔方向の熱膨張係数は、6.0×106/°C以下であることが好ましく、1.0×106/°C以下であることがより好ましく、0.8×106/°C以下であることが更に好ましい。この熱膨張係数が6.0×106/°C以下であると、高温の排気に晒された際に発生する熱応力を許容範囲内に抑えることができる。このとき、ハニカムセグメント21の熱膨張係数に対する接合層27の熱膨張係数の差は、0.01×106/°C以上3×106/°C以下であることが好ましく、0.05×106/°C以上2×106/°C以下であることがより好ましい。熱膨張係数の差が0.01×106/°C以上であれば、ハニカムセグメント21と接合層27との間で、異常発熱時に熱膨張差などによって亀裂や剥離が生じることが考えられ、本発明の適用の意義が高いからである。また、3×106/°C以下であれば、ハニカムセグメント21と接合層27との熱膨張差が大きくなりすぎないと考えられるからである。ハニカムフィルタ20において、隔壁部22や捕集層24は、触媒を含むものとしてもよい。この触媒は、捕集されたPMの燃焼を促進する触媒、排ガスに含まれる未燃焼ガスHCやCOなどを酸化する触媒及びNOXを吸蔵/吸着/分解する触媒のうち少なくとも1種以上としてもよい。こうすれば、PMを効率よく燃焼することや未燃焼ガスを効率よく酸化することやNOXを効率よく分解することなどができる。この触媒としては、例えば、貴金属元素、遷移金属元素を1種以上含むものとするのがより好ましい。また、ハニカムフィルタ20では、他の触媒や浄化材が担持されていてもよい。例えば、アルカリ金属Li、Na、K、Cs等やアルカリ土類金属Ca、Ba、Sr等などを含むNOx吸蔵触媒、少なくとも1種の希土類金属、遷移金属、三元触媒、セリウムCe及び/又はジルコニウムZrの酸化物に代表される助触媒、HCHydroCarbon吸着材等が挙げられる。具体的には、貴金属としては、例えば、白金Pt、パラジウムPd、ロジウムRhや、金Au及び銀Agなどが挙げられる。触媒に含まれる遷移金属としては、例えば、Mn,Fe,Co,Ni,Cu,Zn,Sc,Ti,V,Cr等が挙げられる。また、希土類金属としては、例えば、Sm,Gd,Nd,Y,La,Pr等が挙げられる。また、アルカリ土類金属としては、例えば、Mg,Ca,Sr,Ba等が挙げられる。このうち、白金及びパラジウムがより好ましい。また、貴金属及び遷移金属、助触媒などは、比表面積の大きな担体に担持してもよい。担体としては、例えば、アルミナ、シリカ、シリカアルミナ、ゼオライトなどを用いることができる。PMの燃焼を促進する触媒を有するものとすれば、捕集層24上に捕集されたPMをより容易に除去することができるし、未燃焼ガスを酸化する触媒やNOXを分解する触媒を有するものとすれば、排ガスをより浄化することができる。以上説明した実施形態のハニカムフィルタによれば、最外周の隔壁に形成されている捕集層の厚さが、内周領域の隔壁に形成されている捕集層の厚さの60以下であり、最外周隔壁により多く堆積したPMが再生処理時に接合層の温度を高める役割を果たし、ハニカムセグメントと接合層との熱膨張差をより軽減することができる。なお、本発明は上述した実施形態に何ら限定されることはなく、本発明の技術的範囲に属する限り種々の態様で実施し得ることはいうまでもない。上述した実施形態では、ハニカムフィルタ20には触媒が含まれるものとしたが、流通する流体に含まれる除去対象物質を浄化処理可能なものであれば特にこれに限定されない。あるいは、ハニカムフィルタ20は、触媒を含まないものとしてもよい。また、排ガスに含まれるPMを捕集するハニカムフィルタ20として説明したが、流体に含まれる固体成分を捕集除去するものであれば特にこれに限定されず、建設機器の動力エンジン用のハニカムフィルタとしてもよいし、工場や発電所用のハニカムフィルタとしてもよい。以下には、ハニカムフィルタを具体的に製造した例を実施例として説明する。[ハニカムフィルタの作製]SiC粉末及び金属Si粉末を80:20の質量割合で混合し、これにメチルセルロース及びヒドロキシプロポキシルメチルセルロース、界面活性剤及び水を添加して混練し、可塑性の坏土を得て、所定の金型を用いて坏土を押出成形し、所望形状のハニカムセグメント成形体を成形した。ここでは、隔壁部の厚さが305μm、断面が35mm×35mm、長さが152.4mmの形状に成形した。次に、得られたハニカムセグメント成形体をマイクロ波により乾燥させ、更に熱風にて乾燥させたあと、目封止をして、酸化雰囲気において550°C、3時間で仮焼きした後に、不活性雰囲気下にて1400°C、2時間の条件で本焼成を行った。目封止部の形成は、セグメント成形体の一方の端面のセル開口部に交互にマスクを施し、マスクした端面をSiC原料を含有する目封止スラリーに浸漬し、開口部と目封止部とが交互に配設されるように行った。また、他方の端面にも同様にマスクを施し、一方が開口し他方が目封止されたセルと一方が目封止され他方が開口したセルとが交互に配設されるように目封止部を形成した。得られたハニカムセグメント焼成体の排ガス流入側の開口端部より、隔壁の平均細孔径よりも小さい平均粒径を有するSiC粒子を含む空気を流入させ、且つハニカムセグメントの流出側より吸引しながら、排ガス流入側の隔壁の表層に堆積させた。この際に、セグメントの側面にエポキシ系樹脂商品名スペシフィックスエポキシ系樹脂ストルアス社製、硬化剤商品名スペシフィックス-20硬化剤ストルアス社製をローラーによりコートすることで、セグメント最外周の隔壁の透過抵抗を大きくし、捕集層形成時に捕集層形成粒子が最外周の隔壁に堆積しにくいように調整した。具体的には、上記エポキシ系樹脂へ有機溶剤エタノールを添加することで隔壁への含浸量を調整して透過抵抗を制御し、上述のようにして求めたセグメント最外周の隔壁に形成された捕集層の厚さAμmと、それ内周領域の隔壁に形成された捕集層の厚さBμmとを、A/Bが所定の値となるように調整した。次に、大気雰囲気下にて1300°C、2時間の条件の熱処理により、隔壁の表層に堆積させたSiC粒子同士、及び堆積させたSiC粒子と隔壁を構成するSiC及びSi粒子と結合させた。このように、隔壁部上に捕集層を形成したハニカムセグメントを作製した。このようにして得られたハニカムセグメントの側面に、アルミナシリケートファイバ、コロイダルシリカ、ポリビニルアルコール、炭化珪素、および水を混練してなる接合用スラリーを塗布し、互いに組み付けて圧着した後、加熱乾燥して、全体形状が四角形状のハニカムセグメント接合体を得た。さらに、そのハニカムセグメント接合体を、円柱形状に研削加工した後、その周囲を、接合用スラリーと同等の材料からなる外周コート用スラリーで被覆し、乾燥により硬化させることにより所望の形状、セグメント形状、セル構造を有する円柱形状のハニカムフィルタを得た。ここでは、ハニカムフィルタは、断面の直径が144mm、長さが152mmの形状とした。また、後述する実施例1~7及び比較例1~6の隔壁部の気孔率は40体積であり、平均細孔径は15μmであり、捕集層を形成する粒子の平均粒径は2.0μmであった。この際、表1に示すように、セルピッチ1.47mm,接合剤の気孔率30のものサンプル1、セルピッチ1.80mm,接合剤の気孔率50のものサンプル2、セルピッチ2.01mm、接合剤の気孔率70のものサンプル3の3水準を作成した。なお、隔壁部,接合材の気孔率及び平均細孔径は水銀ポロシメータMicromeritics社製AutoPoreIII型式9405を用いて測定した。また、捕集層の原料粒子の平均粒径は、レーザ回折/散乱式粒度分布測定装置堀場製作所社製LA-910を用い、水を分散媒として測定したメディアン径D50である。[触媒担持]まず、重量比でアルミナ:白金:セリア系材料=7:0.5:2.5とし、セリア系材料を重量比でCe:Zr:Pr:Y:Mn=60:20:10:5:5とした原料を混合し、溶媒を水とした触媒のスラリーを調製した。次に、上述のように作成したハニカムフィルタの出口端面排ガスが流出する側を所定の高さまで浸漬させ、入口端面排ガスが流入する側より、所定の吸引圧力と吸引流量に調整しながら所定時間にわたって吸引し、隔壁に触媒を担持し、120°C2時間で乾燥させた後、550°C1時間で焼付けを行った。ハニカムフィルタの単位体積当たりの触媒量が30g/Lとなるようにした。実施例1~3上述したハニカムフィルタの作製工程において、B=50μm,A/B=0を目標値として捕集層を形成したものを実施例1とした。また、B=50μm,A/B=30を目標値として捕集層を形成したものを実施例2とした。また、B=50μm,A/B=60を目標値として捕集層を形成したものを実施例3とした。比較例1,2上述したハニカムフィルタの作成工程において、B=50μm,A/B=70を目標値として捕集層を形成したものを比較例1とした。また、B=50μm,A/B=100を目標値として捕集層を形成したものを比較例2とした。実施例4,5上述したハニカムフィルタの作成工程において、B=70μm,A/B=0を目標値として捕集層を形成したものを実施例4とした。また、B=70μm,A/B=60を目標値として捕集層を形成したものを実施例5とした。比較例3,4上述したハニカムフィルタの作成工程において、B=70μm,A/B=70を目標値として捕集層を形成したものを比較例3とした。また、B=70μm,A/B=100を目標値として捕集層を形成したものを比較例4とした。実施例6,7上述したハニカムフィルタの作成工程において、B=30μm,A/B=0を目標値として捕集層を形成したものを実施例6とした。また、B=30μm,A/B=60を目標値として捕集層を形成したものを実施例7とした。比較例5,6上述したハニカムフィルタの作成工程において、B=30μm,A/B=70を目標値として捕集層を形成したものを比較例5とした。また、B=30μm,A/B=100を目標値として捕集層を形成したものを比較例6とした。[捕集層厚さの測定]実施例1~7及び比較例1~6の断面のSEM撮影を走査型電子顕微鏡日立ハイテクノロジーズ製S-3200Nを用いて行い、最外周隔壁部上の捕集層の厚さA及び内周領域隔壁部上の捕集層の厚さBを測定した。まず、ハニカムセグメントの隔壁基材を樹脂埋めした後に流体の流通方向に垂直な断面を観察面とするように切断研磨した観察用試料を用意し、SEM観察を行い、得られた画像を解析することによって捕集層を形成する粒子群の厚さを求めた。最外周隔壁部の捕集層の厚さAの測定位置は、ハニカムセグメントの上流側端面から15mm、中央部、下流側端面から15mmの断面において、最外周隔壁部によって形成される正方形の各辺の中央部4箇所、合計12箇所とした図5参照。内周領域隔壁部の捕集層の厚さBの測定位置は、ハニカムセグメントの上流側端面から15mm、中央部、下流側端面から15mmの断面において、ハニカムフィルタの中心1箇所及びハニカムセグメントの中心と最外周隔壁部の捕集層厚さの測定箇所とを結ぶ各線分の中央部4箇所、合計15箇所とした図5参照。撮影した画像において、隔壁表面に対して垂直の方向からこの隔壁表面に仮想平行光を照射したものとしたときに得られる投影線を隔壁の最外輪郭線として仮想的に描画した。また、同様に、捕集層表面に対して垂直の方向からこの捕集層を形成する粒子群の表面に仮想平行光を照射したものとしたときに得られる投影線を粒子群の最外輪郭線として仮想的に描画した。続いて、描画した隔壁の最外輪郭線の上面線分の各々の高さ及び長さに基づいて隔壁の最外輪郭線の平均線である隔壁の標準基準線を求めた。また、隔壁の標準基準線と同様に、描画した粒子群の最外輪郭線の上面線分の各々の高さ及び長さに基づいて粒子群の最外輪郭線の平均線である粒子群の平均高さを求めた。そして、得られた粒子群の平均高さと隔壁の標準基準線との差をとり、この差長さを、この撮影画像における捕集層の厚さ粒子群の厚さとした。求めた捕集層の厚さを平均してそれぞれ最外周隔壁部の捕集層厚さA及び内周領域隔壁部の捕集層厚さBを求めた。[PM堆積処理]上記作製したハニカムフィルタを2.0Lディーゼルエンジンに搭載し、エンジン回転数2500rpm、トルク60Nmの定常状態にてPMを堆積させた。このとき、内周領域隔壁部へのPM堆積量が20g/L,30g/L,40g/Lとなるように堆積処理時間を調整した。堆積PM量の算出は、エンジン試験前後にハニカムフィルタの重量を測定し、試験後の重量から試験前の重量を引くことで行った。なお、上述したPM堆積量は、通常使用される際の再生限界値に比べて大きい、いわゆる過堆積の状態を再現するものである。[強制再生評価]上述のようにPMを堆積させたあと、ポストインジェクションによりハニカムフィルタの入口ガス温度を680°Cまで上昇させ、ハニカムフィルタに堆積しているPMが燃焼しはじめ、ハニカムフィルタの圧力損失が下がり始めたところでポストインジェクションを停止すると同時にエンジン状態をアイドル状態に切り替えた。その際、高い酸素濃度と低流量によりハニカムフィルタ内部で残存PMの異常燃焼が起こり、ハニカムフィルタ内部温度は急上昇する。この場合、ハニカムセグメントにおいても中央部分が最も早く燃焼するため、セグメント中央部分と接合部近傍との温度差により熱膨張差が生じるなどして、セグメントと接合層との界面にて熱膨張差による応力が発生し、セグメントの剥離が発生することがある。本実施例では、PMの過堆積と強制再生時の異常燃焼とが同時に発生するような異常状態においてセグメントの剥離の有無を目視によって観察して強制再生評価を行った。[実験結果]実施例1~7及び比較例1~6についての測定結果等を表2に示した。なお、各結果は、上述した表1に示す3水準のサンプルについての平均値である。PM堆積量を20g/L,30g/Lとしたものでは、実施例1~7及び比較例1~6のいずれにおいてもセグメントの剥離は生じなかった。このことから、特にPM堆積量が大過剰でなければ、セグメントの剥離は生じないことが分かった。また、PM堆積量を40g/Lとしたものでは、A/Bが60以下の実施例1~7ではセグメントの剥離は生じなかった。以上のことから、A/Bが60以下となるように捕集層を形成することでセグメントと接合層との間の熱膨張差をより軽減することができ、特にPM堆積量が過剰である場合であってもセグメントの剥離を抑制可能であることが分かった。この傾向は上述した表1に示す3水準のサンプルいずれにおいても同じ傾向を示した。なお、実施例及び比較例では、全てのセグメントについてA/Bが所定の値となるように作成したが、一部にこの要件を満たさないものがあっても、全体としては剥離等が生じにくく、同様の効果が得られるものと推察された。本出願は、2010年3月31日に出願された日本国特許出願第2010-81898号を優先権主張の基礎としており、引用によりその内容の全てが本明細書に含まれる。"