基材がWC、12517質量のCo、CrCo質量比が005015になる量のCrを含み、Ti含量が50から300質量ppmであることを特徴とする、基材及びPVDコーティングを含む切削工具。超硬合金基材が080097のCWCr比及び13から20kAmの保磁力を有することを特徴とする、請求項1記載の切削工具。Co含量が1316質量、Cr含量がCrCo質量比が008012になる量、及びTi含量が50から250ppmであることを特徴とする、請求項1または2に記載の切削工具。PVDコーティングが、均質なPVDコーティングであることを特徴とする、請求項1~3のいずれか1項に記載の切削工具。PVDコーティングが、IVb族、Vb族、VIb族、Al、Y及びSiのうち1または複数の元素の、均質な窒化物コーティングであることを特徴とする、請求項1~4のいずれか1項に記載の切削工具。PVDコーティングが、Ti及びAl元素の均質な窒化物コーティングであることを特徴とする、請求項1~5のいずれか1項に記載の切削工具。PVDコーティングが、非周期多層構造ABABABを含み、交互に堆積する副層A及びBがコーティング全体に渡り繰り返されていて、A及びBの組成が各々で異なっており、副層A及びBがIVb族、Vb族、VIb族、Al、Y及びSiのうち1又は複数の元素の適切な窒化物であることを特徴とする、請求項1記載の切削工具。PVDコーティングが、Ti及び又はAlの、副層A及びBが交互に堆積する多層構造を含むことを特徴とする、請求項7記載の切削工具。本発明の目的は、高い靱性を有する基材の上に堆積された硬質なコーティングを有する被覆切削工具を得ることである。本発明のさらにもう一つの目的は、エッジラインの靱性を向上させる被覆切削工具を得ることである。上記の目的は、コバルト含量が12517質量の高さで、Cr含量がCrCo質量比が005015になる量、Ti含量が50から300質量ppmである微粒子の超硬合金基材と、PVDコーティングとを合わせることにより、達成できるということが分かってきた。本発明は、超硬合金基材及びPVDコーティングを含む、ステンレス鋼の転削に適した被覆切削工具に関する。この超硬合金基材は、WC、12517質量のCo、CrCoの質量比が005015になる量のCr、及び50から300質量ppmのTiを含む。コバルト含量は、125170質量、好ましくは1316質量、最も好ましくは133155質量が適切である。Cr含量は、CrCo質量比が005015、好ましくは008012、最も好ましくは009011が適切である。Ti含量は50から300質量ppm、好ましくは50から250質量ppm、より好ましくは100から175質量ppmが適切である。保磁力は13から20kAm、好ましくは155から19kAmが適切である。Co結合層は、結合層の磁気特性に影響を与え、それ故にCWCr比の値に関係しうる、W及びCrと共に合金にされる。CWCr比は以下のように定義される。式1CWCr=Co磁性113Cr質量Co質量ここで、Co磁性は磁性Coの質量パーセントであり、Cr質量は超硬合金中のCrの質量パーセントであり、Co質量は超硬合金中のCoの質量パーセントである。CWCr比は、080097、好ましくは085095が適切である。ここでPVDコーティングは、PVD技術、例えばカソードアーク蒸着、マグネトロンスパッタ、高電力パルスマグネトロンスパッタHPPMS、イオンプレーティング等により、好ましくはカソードアーク蒸着又はマグネトロンスパッタにより堆積されたコーティングを意味する。レーザービデオポジショニング、オイラーEuler14クレイドル、X線源CuKα放射としての回転アノード、及びエリア検出器Histarを備えたX線回折装置BrukerD8DiscoverGADDSにおける、ψジオメトリーを用いたXRDにより測定されるように、本発明のPVDコーティングは、20から50GPaの適切な硬度を有していること及び圧縮応力を含んでいることにより特徴づけられる。ビームの焦点を合わせるために05mmサイズのコリメーターを使用した。この分析を、2θ=50°、ω=25°及びφ=0°、90°、180°、270°のゴニオメーター設定を用いて、TiAlN200反射において実施した。それぞれのφ角について、0°から70°の8段階のψチルトが実施された。定数であるヤング率E=480GPa及びポアソン比ν=020を用い、疑似ヴォイトVoitフィット関数を用いて反射の位置決めを行って、BrukerAXSのソフトウェアDIFFRACPlusStress32v104を使用し、sin2ψ法を用いて残留応力を評価した。PVDコーティングは、単一の均質なコーティングでも、異なる厚さ及び異なる組成を持ついくつかの異なる層を含んでいても可能である。このPVDコーティングは、窒化物、酸化物若しくは炭化物又はこれらの任意の混合物が可能である。本発明の一実施形態において、PVDコーティングの厚さは0520μmが適切で、2から10μmが好ましい。ここで与えられる厚さの全ては、ターゲットからまっすぐの位置にある、適度に平らな表面において行われた測定値を参照している。インサートについては、堆積の際にスティックにマウントされるが、これは厚さが、ターゲットに直接対向している面の中央において測定されるということを意味している。不規則な表面、例えばドリル及びエンドミルなどの表面については、ここで与えられる厚さは、任意の適度に平らな表面又は比較的大きい湾曲を持つ表面において、どのエッジ又は角からも少し遠い場所で測定された厚さを参照している。例えば、ドリルにおいては、外周において測定が実施され、エンドミルにおいては、逃げ面において測定が実施される。本発明の一実施形態において、PVDコーティングは、IVb族、Vb族、VIb族、Al、Y、及びSiのうち1または複数の元素を含む、均質な窒化物、炭化物、酸化物、ホウ化物又はこれらの混合物を含む。コーティングは、IVb族、Vb族、VIb族、Al、Y及びSiのうち1または複数の元素の、好ましくはTi、Al、Si及びCrのうち1または複数の元素の、最も好ましくはTi及びAlの、均質な窒化物コーティングが適切である。本発明の一実施形態において、PVDコーティングは、交互に堆積する副層A及びBがコーティング全体に渡って繰り返されていて、A及びBの組成がそれぞれ異なる、多層構造ABABABを含む非周期多層を含む。副層A及びBは、IVb族、Vb族、VIb族、Al、Y及びSiのうち、1または複数の元素の、好ましくはTi、Al、Si及びCrのうち1又は複数の元素の、さらに好ましくはTi及び又はAlの窒化物が適切である。非周期であることによって、多層構造中のある特定の個別層の厚さは、その特定の個別層のすぐ真下又は上の個別層の厚さと何ら関係ないことが理解される。この多層構造は一連の、少なくとも10の隣接した個別層において、反復周期を有しない。多層構造はここでは、少なくとも5つの個別層を含む構造を意味する。しかしながら、それは最大数千の個別層を含むことができる。多層構造中のそれぞれの個別層の組成は、その厚さが薄いため、隣接層の寄与なしには簡単に測定することはできない。測定できるものは多層構造全体の平均組成である。ただし、それぞれの個別層の組成を、使用したターゲットの組成から見積もることはできるが、正確な組成を得ることはできない。より厚い層が堆積し、分析するのに十分に厚い場合は、堆積層の組成が、ターゲット材料の組成と比較して数パーセント異なる可能性があることが示されている。この事実に起因して、本明細書で後に述べる本発明の、多層構造中の個別層のいかなる組成も、堆積の際に用いたターゲットの組成からの概算である。非周期多層構造における任意の個別層の厚さは、1nmよりも大きいが100nmよりも小さく、好ましくは2nmよりも大きくて50nmよりも小さく、最も好ましくは3nmよりも大きくて30nmよりも小さい。多層構造における、任意の隣接した10層の合計は300nmよりも小さい。本発明の一実施形態において、コーティングは少なくとも2つ、好ましくは少なくとも5つの、様々なTiN及びTiAlN層の非周期多層構造を有する。ここでこの非周期多層構造は、TiAlNの均質層と繰り返し交互に堆積している。この均質層の組成は、TiyAl1yNで、ここでyは035y065、好ましくは040y060である。そして多層構造の平均組成はTizAl1zNで、ここでzは050z090、好ましくは070z090である。このコーティングの厚さは36μm、好ましくは3545μmが適切である。本発明の別の一実施形態において、コーティングは、ABABABという形の多層構造を有する非周期多層を含むが、ここで、EDSで測定されるように、副層AはTiNで、層BはTimAl1mN層であり、mは01から07、好ましくは03から06、最も好ましくは04から06が適切であり、結果、コーティングの平均組成はTi1zAlzNで、zが005から035、好ましくは010から03、最も好ましくは012から025が適切である。このコーティングは36μm、好ましくは3545μmの厚さが適切である。本発明の別の一実施形態において、コーティングは、ABABABという形の多層構造を有する非周期多層を含み、副層AはTixAl1xN層の窒化物で、xは025040であり、好ましくは03035である。層BはTiyAl1yNを含み、ここでyは061で、好ましくは0751である。このTiAlNコーティングは次いで、平均組成がTi1zAlzNとなり、ここでzは、EDSにより測定されるように、0308で、好ましくは0406が適切である。このコーティングは27μm、好ましくは35μmの厚さが適切である。本発明の別の一実施形態において、PVDコーティングは内側のTiAlN層及び外側のAlCrO層を有する。一実施形態において、内側のTiAlN層は、均質なTiAlN層である。別の一実施形態において、内側のTiAlN層は、AlzTi1zN及びAlvTi1vNが交互に堆積している層を含む非周期多層構造を有しており、z≠vである。この交互に堆積する層の組成は、好ましくはz=0104、最も好ましくはz=020030であり、好ましくはv=050070、最も好ましくはv=0607である。EDSにより測定されるように、非周期多層構造の平均組成は、AlyTi1yNであり、ここでy=0206で、好ましくは0405である。AlCrO層は、AlxCr1x2O3の組成が適切であり、ここでx=0509で、好ましくはx=0608である。このAlCrO層の厚さは0210μm、好ましくは044μmが適切である。コーティング全体の厚さは1511μmであり、好ましくは2から7μmが適切である。本発明の一実施形態において、この切削工具は、Co含量が適切な13145質量好ましくは133から14質量、Cr含量がCrCo質量比009011の量、Ti含量が100から175質量ppmであって、適切な保磁力が16から19kAm、好ましくは165から189kAm、最も好ましくは17から18kAmである、基材を含む。さらに、この切削工具は、均質なAlzTi1zNのPVDコーティングを含み、ここでzは0607である。CWCr比は085095が適切である。この切削工具は、インサート、エンドミル又はドリルの形状をとることができる。例1発明135質量のCo、135質量のCr、0015質量のTi及び残りのWCより成る超硬合金粉末から、超硬合金ブランクを45度転削インサート形状に圧縮し、摂氏1410度の温度にて焼結して、DINIEC604047に従ってFoersterKoerzimatCS1096を用いて測定した保磁力の値が177kAm、Co磁性の値が1038のインサートを得た。このインサートは、ウェットブラスト法により周囲部分が研磨されエッジが丸みづけられ、切削刃半径が15μmでPVDコーティングにより被覆されている。コーティングは、TiAl及びAlCrの金属ターゲットを用い、アーク蒸着によるPVDにより堆積させた。コーティングは、窒素雰囲気下でAl067Ti033及びAl025Ti075ターゲットから形成された非周期多層である内層TiAlN、及び酸素雰囲気下でAl07Cr03ターゲットから形成されたAlCrOの外層より成る。例2発明例1と同様の超硬合金粉末から、超硬合金ブランクを45度転削インサート形状に圧縮し、例1と同様の方法で焼結して、同様の保磁力及びCo磁性の値を得た。このインサートは、ウェットブラスト法により周囲部分が研磨されエッジが丸みづけられ、切削刃半径が15μmで、例1とは異なるPVDコーティングにより被覆されている。コーティングは、TiAl金属ターゲットを用いてアーク蒸着によるPVDにより堆積させた。このコーティングは、Al067Ti033Nの組成を有する単層より成る。例3発明15質量のCo、15質量のCr、0015質量のTi及び残りのWCより成る超硬合金粉末から、超硬合金ブランクを45度転削インサート形状に圧縮し、例1及び例2と同様に焼結し、保磁力の値が1595kAm、Co磁性の値が1147のインサートを得た。このインサートは、ウェットブラスト法により周囲部分が研磨されエッジが丸みづけられ、切削刃半径が15μmで、例1及び例2とは異なるPVDコーティングにより被覆されている。コーティングは、TiAl金属ターゲットを用いてアーク蒸着によるPVDにより堆積させた。このコーティングは、TiN層及びTi050Al050N層が交互に堆積する多層より成る。例4先行技術10質量のCo、10質量のCr、001質量のTi、001質量のTa、及び残りのWCより成る超硬合金粉末から、超硬合金ブランクを45度転削インサート形状に圧縮し、例1及び例2と同様に焼結し、保磁力の値が2095kAm、Co磁性の値が774のインサートを得た。このインサートは、ウェットブラスト法により周囲部分が研磨されエッジが丸みづけられ、切削刃半径が15μmで、例1と同様のコーティング処理で堆積させたPVDコーティングにより被覆されている。例5作成した45度転削形状のインサートは、直径80mmのフライスを用いて、ステンレス鋼SS234328PRODEC登録商標PRODEC316Lの正面フライス加工において試験した。切削データ:切削速度:80m分送り量:024mm切削幅ae66mm軸方向切削深さ:2mmクーラント:あり各変数は2試行で試験した。表1は2試行の平均結果を示している。摩耗を決定づける工具寿命は、エッジラインの破損又はチッピングであった。例6例1及び例3のインサートは、例5に記述したものと同様のアプリケーション下で同様の切削条件にて試験した。各変数は2試行で試験した。表2は2試行の平均結果を示している。摩耗を決定づける工具寿命は、エッジラインの破損又はチッピングであった。