長さLの支持体からなり、かつ、ゼオライトのまたはゼオライト様化合物の総重量を基準として、1~10重量の銅を含有するゼオライトまたはゼオライト様化合物であって、菱弗石、SAPO-34、ALPO-34およびゼオライトβからなる群から選択されるゼオライトまたはゼオライト様化合物;ならびに酸化バリウム、水酸化バリウム、炭酸バリウム、酸化ストロンチウム、水酸化ストロンチウム、炭酸ストロンチウム、酸化プラセオジム、酸化ランタン、酸化マグネシウム、マグネシウム/アルミニウム混合酸化物、アルカリ金属酸化物、アルカリ金属水酸化物、アルカリ金属炭酸塩およびそれらの混合物からなる群から選択される少なくとも1つの化合物を含む1つ以上の材料ゾーンからなる触媒活性コーティングからなる、ディーゼルエンジンの排ガスからの窒素酸化物の除去のための触媒。前記ゼオライトまたはゼオライト様化合物が、4オングストローム未満の平均中間細孔径を有し、菱弗石、SAPO-34およびALPO-34からなる群から選択されることを特徴とする、請求項1に記載の触媒。前記触媒活性コーティングが、酸化セリウムおよび/またはセリウム/ジルコニウム混合酸化物をさらに含むことを特徴とする、請求項1または2に記載の触媒。前記酸化セリウムおよび/またはセリウム/ジルコニウム混合酸化物が、酸化バリウム、水酸化バリウム、炭酸バリウム、酸化ストロンチウム、水酸化ストロンチウム、炭酸ストロンチウム、酸化プラセオジム、酸化ランタン、酸化マグネシウム、マグネシウム/アルミニウム混合酸化物、アルカリ金属酸化物、アルカリ金属水酸化物、アルカリ金属炭酸塩およびそれらの混合物からなる群から選択される化合物のための担体酸化物であることを特徴とする、請求項3に記載の触媒。前記触媒活性コーティングが、白金、パラジウム、ロジウム、イリジウム、ルテニウム、金、銀ならびにそれらの混合物および/または合金からなる群から選択される1つ以上の貴金属をさらに含むことを特徴とする、請求項1~4のいずれか一項に記載の触媒。前記触媒活性コーティングが、第1材料ゾーンが前記ゼオライトまたはゼオライト様化合物を含み、一方、酸化バリウム、水酸化バリウム、炭酸バリウム、酸化ストロンチウム、水酸化ストロンチウム、炭酸ストロンチウム、酸化プラセオジム、酸化ランタン、酸化マグネシウム、マグネシウム/アルミニウム混合酸化物、アルカリ金属酸化物、アルカリ金属水酸化物、アルカリ金属炭酸塩およびそれらの混合物からなる群から選択される前記化合物が第2材料ゾーンに存在する、2つの材料ゾーンからなることを特徴とする、請求項1~4のいずれか一項に記載の触媒。前記触媒活性コーティングが、前記第1材料ゾーンが前記ゼオライトまたはゼオライト様化合物を含み、一方、白金、パラジウム、ロジウム、イリジウム、ルテニウム、金、銀ならびにそれらの混合物および/または合金からなる群から選択される前記貴金属が前記第2材料ゾーンに存在する、2つの材料ゾーンからなることを特徴とする、請求項5に記載の触媒。前記第2材料ゾーンが前記支持体に直接適用されており、そしてその全長さLにわたってそれを覆い、一方、前記第1材料ゾーンが前記第2材料ゾーンに適用されており、そして排ガス側でそれを完全に覆うことを特徴とする、請求項6または7に記載の触媒。前記第2材料ゾーンがインフロー側に、そして前記第1材料ゾーンがアウトフロー側に配置された状態で、前記2つの材料ゾーンが前記排ガスの流れ方向に前記支持体上に連続的に配置されることを特徴とする、請求項6または7に記載の触媒。前記第1材料ゾーンが前記インフロー側に、そして前記第2材料ゾーンが前記アウトフロー側に配置された状態で、前記2つの材料ゾーンが前記排ガスの流れ方向に前記支持体上に連続的に配置されることを特徴とする、請求項6または7に記載の触媒。浄化されるべき前記排ガスが1よりも大きい空気比λを有し、請求項1~10のいずれか一項に記載の触媒上に通されることを特徴とする、ディーゼルエンジンの前記排ガスからの窒素酸化物の除去方法。アンモニアまたはアンモニアに分解可能な化合物が、前記エンジンと無関係のソースから触媒に入る前の浄化されるべき排ガスへ還元剤として供給されることを特徴とする、請求項11に記載の方法。浄化されるべき前記排ガスが、アンモニアでの窒素酸化物の選択的な接触還元を主として加速させる触媒上にさらに通されることを特徴とする、請求項11または12に記載の方法。請求項1~10のいずれか一項に記載の触媒と、それに対して前記アウトフロー側に配置されたSCR触媒とを含む、請求項14に記載の方法を行うための装置。先行技術からのシステムと比べて、全NEDC関連温度範囲にわたって、しかしとりわけ比較的低い温度、たとえば、100~250°Cで向上したNOx転化性能を示す触媒および排ガス浄化方法を提供することが本発明の目的である。本目的は、長さLの支持体からなり、かつ、ゼオライトのまたはゼオライト様化合物の総重量を基準として、1~10重量の銅を含有するゼオライトまたはゼオライト様化合物であって、菱弗石、SAPO-34、ALPO-34およびゼオライトβからなる群から選択されるゼオライトまたはゼオライト様化合物;ならびに酸化バリウム、水酸化バリウム、炭酸バリウム、酸化ストロンチウム、水酸化ストロンチウム、炭酸ストロンチウム、酸化プラセオジム、酸化ランタン、酸化マグネシウム、マグネシウム/アルミニウム混合酸化物、アルカリ金属酸化物、アルカリ金属水酸化物、アルカリ金属炭酸塩およびそれらの混合物からなる群から選択される少なくとも1つの化合物を含む1つ以上の材料ゾーンからなる触媒活性コーティングからなる、ディーゼルエンジンの排ガスからの窒素酸化物の除去のための触媒によって、ならびにディーゼルエンジンの排ガスからの窒素酸化物の除去方法であって、浄化されるべき排ガスが1よりも大きい空気比λを有し、そして発明の触媒上に通される方法によって達成される。本発明は、幾つかの図および実施例によって本明細書において以下に詳細に例示される。本発明の触媒の特定の組成物の効果は、浄化されるべき排ガス中に存在する窒素酸化物を200°C以下の温度で硝酸塩の形態で触媒中に貯蔵できることである。結果として、本触媒における窒素酸化物破過は、尿素の定量供給添加が実用的な方法でまだ可能ではない温度範囲において極めて実質的に回避される。要求に見合った尿素還元剤の定量供給添加が制御された方法で可能であるような、200°Cを排ガス温度が超える場合、より冷たい温度で触媒中に貯蔵された窒素酸化物は再び放出され、アンモニアで窒素へ選択的に還元される。本触媒中に存在する成分の相乗的相互作用の結果として、NOx転化率はこうして、先行技術系と比べて、全NEDC関連温度範囲にわたって、しかしとりわけより低い温度、たとえば、100~250°Cではるかに高められる。好ましくは、本発明の触媒に使用するためのゼオライト、またはゼオライト様化合物は、4オングストローム未満の平均細孔径を有し、菱弗石、SAPO-34およびALPO-34からなる群から選択される。この種のゼオライトまたはゼオライト様化合物は、その中に存在する細孔がアンモニアおよび/または窒素酸化物を貯蔵できるほど十分に大きいという利点を有する。しかし、浄化されるべき排ガス中に同様に存在するいかなる短鎖炭化水素も、小さい細孔径の結果としてゼオライトのまたはゼオライト様化合物の細孔構造内に貯蔵することができない。アンモニアおよび/または窒素酸化物のための貯蔵場所のならびにゼオライトまたはゼオライト様化合物中に存在するSCR-触媒活性部位の両方の炭化水素による可逆的封鎖は、こうして効果的に回避される。これによる効果は、生じた触媒が、幾つかある特徴の中で特に、排ガス中の炭化水素濃度が高くても、SCR反応において優れた点火性能を有することである。さらに、触媒活性コーティングは、本発明の触媒の好ましい実施形態においては、酸化セリウムおよび/またはセリウム/ジルコニウム混合酸化物をさらに含む。酸化セリウムまたはセリウム/ジルコニウム混合酸化物は、とりわけそれらがセリウムに富むとき、すなわち、セリウム/ジルコニウム混合酸化物の総重量を基準として、各々40重量超、より好ましくは60重量超の酸化セリウム含有率を有するときに、200°Cまでの低温範囲において窒素酸化物貯蔵容量に対して促進効果を有する。本発明の触媒中の他の窒素酸化物貯蔵材料との特に密接な接触を確実にするために、酸化セリウムおよび/またはセリウム/ジルコニウム混合酸化物は、酸化バリウム、水酸化バリウム、炭酸バリウム、酸化ストロンチウム、水酸化ストロンチウム、炭酸ストロンチウム、酸化プラセオジム、酸化ランタン、酸化マグネシウム、マグネシウム/アルミニウム混合酸化物、アルカリ金属酸化物、アルカリ金属水酸化物、アルカリ金属炭酸塩および混合物からなる群から選択される化合物のための担体酸化物として最も好ましくは使用される。これは、200°Cまでの低温で、硝酸塩の形態で窒素酸化物を動的に貯蔵する、かつ、それらをより高い温度で再び迅速に放出する、本発明の触媒の能力を明らかに向上させる。SCR反応の速度および硝酸塩の形態での窒素酸化物の貯蔵の有効性は両方とも、浄化されるべき排ガス中のNO/NO2比に依存する。たとえば、SCR反応は、NO/NO2比が約1であるときに最も迅速に進行する。硝酸塩の形態での窒素酸化物の貯蔵は、排ガス中に存在するNOの最大量が前もってNO2に酸化されているとき、幾つかの貯蔵材料、たとえば、酸化バリウムの場合に最も迅速に進行する。両反応で、NO/NO2比は、実際のターゲット反応に先行する工程において触媒表面上でその場で調節することができる。この目的のために、本発明の触媒の好ましい実施形態は、触媒活性コーティング中に、白金、パラジウム、ロジウム、イリジウム、ルテニウム、金、銀ならびにそれらの混合物および/または合金からなる群から選択される1つ以上の貴金属をさらに含む。白金族金属白金、パラジウム、ロジウム、ルテニウムならびにそれらの混合物および/または合金が特に好ましい。触媒コーティングに使用するための貴金属の種類および量は、生じた触媒が用途関連温度範囲においていかなる有意なアンモニア酸化能力も持たないようように選択されるべきである。貴金属のおよびその濃度の好ましい選択はまた、触媒の全体組成によって決定され、従来の最適化試験から当業者に明らかになる。触媒中に存在する成分は、支持体上の均一コーティング中に存在してもよい。本発明の触媒がその意図される利用の終わりまでに穏やかな排ガス温度に曝される、および/または十分な寸法のアンモニアバリア触媒が本発明の触媒の下流に連結される用途においては、良好な脱窒素酸化結果はそのような実施形態で達成される。しかし、触媒活性コーティングは、第1材料ゾーンがゼオライトまたはゼオライト様化合物を含み、一方、酸化バリウム、水酸化バリウム、炭酸バリウム、酸化ストロンチウム、水酸化ストロンチウム、炭酸ストロンチウム、酸化プラセオジム、酸化ランタン、酸化マグネシウム、マグネシウム/アルミニウム混合酸化物、アルカリ金属酸化物、アルカリ金属水酸化物、アルカリ金属炭酸塩およびそれらの混合物からなる群から選択される化合物が第2材料ゾーンに存在する、2つの材料ゾーンからなる実施形態が好ましい。特に重要な事実は、選択された実施形態が貴金属を含むときに、触媒活性コーティングを構成する2つの材料ゾーンへの触媒中に存在する異なる成分の空間的隔離である。この場合に、第1材料ゾーンがゼオライトまたはゼオライト様化合物を含み、一方、白金、パラジウム、ロジウム、イリジウム、ルテニウム、金、銀ならびにそれらの混合物および/または合金からなる群から選択される貴金属が第2材料ゾーンに存在することが推奨される。貴金属のおよびゼオライトまたはゼオライト様化合物の空間的隔離は、本発明の触媒が、SCR反応における比較的高い排ガス温度でさえも窒素への優れた選択性を有することを確実にする。結果として、好適な運転条件下で、NOxは過剰のアンモニアの過酸化からほとんど形成されない。2つの異なる材料ゾーンが存在する本発明の触媒の実施形態は原則として、層触媒としてかまたはゾーン触媒として配置構成されてもよい。そのような触媒の製造のために、異なる組成の2つのコーティング懸濁液が、支持体として好ましくは使用されるセラミックまたは金属フローハニカムに材料ゾーンを形成する適切な触媒活性コーティング構成要素を提供するために使用される。層触媒の製造のためには、触媒活性層が先ず、従来の浸漬、吸引および/またはポンピング法の1つによって相当する組成のコーティング懸濁液で支持体の全長さにわたって適用される。この第1層の乾燥および任意選択のか焼の後に、第2触媒活性コーティング構成要素材料ゾーンが第1触媒活性コーティング構成要素上に形成されるように、この操作が異なる組成の第2コーティング懸濁液で繰り返される。完成した層触媒において、1つの材料ゾーンはこうして支持体に直接適用されており、そしてその全長さLを覆う。他の材料ゾーンはこれの最上部上に適用されており、そして排ガス側で当該材料ゾーンを完全に覆う。図1は、そのような層触媒の概略構造を示し、図1aは、被覆フローハニカム1の全体像を示し、図1bは、個別の流路2の概略図を層触媒からのセクションとして示す。その中で、2つの重ね合わせられた材料ゾーン3aおよび3bは、流路を結び付けたガス気密壁4上に配置され、そしてこれらは、本発明の触媒の好ましい実施形態の触媒活性コーティングの組成物を形成する。矢印は、浄化されるべき排ガスの流れ方向を示す。ゾーン触媒においては、2つの材料ゾーンが排ガスの流れ方向に支持体上に連続的に配置され、インフロー側およびアウトフロー側ゾーンを形成する。第1ゾーンの製造のためには、好適な組成のコーティング懸濁液が、たとえば、触媒のその後のインフロー側から、従来の浸漬、吸引および/またはポンピング法の1つによって、支持体として好ましくは利用されるセラミックまたは金属フローハニカム中へ導入される。しかし、この適用は、支持体の長さLよりも小さい支持体における定められた距離の後に終わる。生じた部分の乾燥および任意選択のか焼の後に、第2ゾーンが、他の側、たとえば、触媒のその後のアウトフロー側から進んで第2コーティング懸濁液を導入することによって製造される。その適用は同様に、支持体の長さLよりも小さい支持体における定められた距離の後に終わる。図2は、そのようなゾーン触媒の概略構成を示し、図2aは被覆フローハニカム1の全体像を示す。図2b~2dは、概略図において、ゾーン触媒からのセクションとして個別の流路2と、その中で、流路を結び付けた壁4上に配置されたコーティング構成要素材料ゾーンとを示す。ゾーンの長さは、選択されたポイントでの材料ゾーンが支持体の部分長さセクションと接触するようにコーティングの課程で選択することができる端から端までのゾーン;図2b。中間領域においてオーバーラップがあるようにゾーン長さを選択することも同様に可能である図2d。ゾーン長さは、2つの材料ゾーン間に隙間が残るように好ましくは選択される図2c。この隙間は、長さが好ましくは2~10ミリメートル、より好ましくは3~6ミリメートルである。この実施形態は、1つの材料ゾーンに存在する貴金属と、他の材料ゾーンに存在するゼオライトまたはゼオライト様化合物との間の密接な接触が完全に防がれるので、本発明の触媒の貴金属含有変形の場合にとりわけ利点を有する。これは、ゼオライトまたはゼオライト様化合物への貴金属の熱拡散移行を防ぎ、その結果、生じた触媒における窒素に対する選択性が高まる。本発明の層触媒の好ましい実施形態においては、酸化バリウム、水酸化バリウム、炭酸バリウム、酸化ストロンチウム、水酸化ストロンチウム、炭酸ストロンチウム、酸化プラセオジム、酸化ランタン、酸化マグネシウム、マグネシウム/アルミニウム混合酸化物、アルカリ金属酸化物、アルカリ金属水酸化物、アルカリ金属炭酸塩およびそれらの混合物からなる群から選択される化合物および/または貴金属を含む、第2材料ゾーンが支持体に直接適用されており、そしてその全長さLにわたってそれを覆う。銅含有ゼオライトまたはゼオライト様化合物を含む第1材料ゾーンが第2材料ゾーンに適用されており、そして排ガス側でそれを完全に覆う。材料ゾーンのこの配置の結果、第2材料ゾーンから脱着される窒素酸化物が、SCR活性材料ゾーンにおいてその上で窒素をもたらすためにアンモニアと反応し得る。2つの材料ゾーンが排ガスの流れ方向に支持体上に連続的に配置される、本発明のゾーン触媒の好ましい実施形態においては、第2材料ゾーンは、そのインフロー端から計算されて、支持体の長さLの10~70を覆うのに対して、第1材料ゾーンは、そのアウトフロー端から計算されて、支持体の長さLの30~90を覆う。この配置は同様に、窒素酸化物を貯蔵する第2材料ゾーンから脱着される窒素酸化物を、アウトフロー側の下流に配置された第1材料ゾーンにおいてアンモニアと反応させて窒素をもたらすことができるという利点を有する。さらに、インフロー側での第2材料ゾーンの配置は、触媒における最高可能温度レベルを確実にし、それは、全体的に見て最適の、すなわち、第2材料ゾーンの、逆配置と比べて向上したNOx貯蔵率をもたらす。この配置のさらなる利点として、アウトフロー側の下流に配置されたSCR活性の、第1材料ゾーンの向上したアンモニア貯蔵容量が観察される。しかし、ゼオライトまたはゼオライト様化合物を含む第1材料ゾーンがインフロー側に配置され、一方、第2材料ゾーンがアウトフロー側に配置されるように、ゾーンを逆配置に配置することもまた可能である。しかし、これらの場合には、追加のSCR触媒は、排ガス浄化系において本発明の触媒の下流に好ましくは配置される。これは、本発明の触媒だけでなく、本発明の触媒に対してアウトフロー側に配置されたSCR触媒を含む装置を生み出す。本発明の触媒は、ディーゼルエンジンの排ガスからの窒素酸化物の除去に好適である。本触媒は窒素酸化物を貯蔵する能力を有するが、それは、交互にリッチおよびリーンの排ガスにおいて周期的に操作されない。浄化されるべき排ガスは、1よりも大きい空気比λを有し、脱窒素酸化物のために本発明の触媒上に通される。アンモニアまたはアンモニアに分解可能な化合物を、エンジンと無関係のソースから触媒に入る前の浄化されるべき排ガスへ還元剤として添加することが好ましい。アンモニアに分解可能な化合物としての尿素の使用が特に好ましく、その場合にはこれは、温度が180°C以上になるまで浄化されるべき排ガスに供給されない。200°C以下の温度で、浄化されるべき排ガスが上を通る本発明の触媒は、窒素酸化物を硝酸塩の形態で貯蔵する。200°Cよりも高い温度で、これらの窒素酸化物は再び放出される。依然として本発明の触媒上で、アンモニアでのその選択的接触還元が進行して窒素をもたらす。本出願によれば、アンモニアでの窒素酸化物の選択的接触還元を主として加速する触媒上に浄化されるべき排ガスをさらに通すことが有利である可能性がある。たとえば、窒素への窒素酸化物の十分な還元が本発明の触媒上で依然として可能であることなしに、特定の操作ポイントでの窒素酸化物が、本発明の触媒を破過するかまたは本発明の触媒中に存在する窒素酸化物貯蔵所から放出されるであろうリスクが存在するときには、SCR触媒上での補足の後処理が推奨される。この場合は、たとえば、ゼオライトまたはゼオライト様化合物がインフローゾーンに使用される、本発明の触媒の構成が用いられるときに、起こり得る。相当する系構成は、ゼオライトまたはゼオライト様化合物がアウトフローゾーンに存在するが、相当する材料ゾーンの寸法が比較的短い場合に同様に必要とされ得る。そのような場合には、他の排ガス浄化装置、たとえば、ディーゼル酸化触媒および/またはディーゼル粒子状物質フィルタだけでなく、他の脱窒素酸化物触媒、好ましくはSCR触媒をまた含んでもよい排ガス系へ本発明の触媒を統合することが必要である。実施例1本発明の触媒を図1による層触媒の形態で製造した。ハニカム本体に直接適用されるべき第2材料ゾーン3bを製造するために、次の組成のコーティング懸濁液を作った量は、生じた触媒の容積Lを基準とする、すなわち、45g/Lのランタンドープアルミニウム/セリウム混合酸化物;71g/Lの酸化セリウムドープアルミニウム/マグネシウム混合酸化物;1.06g/Lのパラジウム;36g/Lの16.67重量のBaOを添加したセリウム/ジルコニウム混合酸化物;66g/Lの酸化セリウム;一つの例外を除いて、使用されるすべての原材料は商業的に入手可能である。酸化バリウムを添加したセリウム/ジルコニウム混合酸化物のみが、自己生産の粉末成分である。それは、商業的に入手可能なセリウム/ジルコニウム混合酸化物を水性酢酸バリウム溶液中でスラリー化することによって製造された。こうして得られた懸濁液を120°Cで10時間の期間にわたって乾燥させ、次に500°Cで2時間か焼した。こうして得られた粉末をすり潰し、コーティング懸濁液を製造するために使用した。こうして得られたコーティング懸濁液を使用して1平方センチメートル当たり62セル、0.165ミリリットルのセル壁厚さおよび76.2mmの長さのフローハニカムを、当業者に公知の従来の浸漬コーティング法でコートした。この構成要素を乾燥させ、500°Cで2時間の継続時間の間か焼した。第1材料ゾーン3aの製造のために、27.8g/Lの3.0重量の銅と交換されたSAPO-34;13.9g/LのLa2O3安定化セリウム/ジルコニウム混合酸化物;4.6g/LのLa2O3安定化酸化アルミニウム;4.6g/Lの商業的に入手可能なシリカゾルから形成されたSiO2を含む商業的に入手可能なSCR触媒用のコーティング懸濁液を製造した。この懸濁液を使用して、上記のように一度既にコートされているフローハニカムをもう一度コートした。こうして得られた構成要素を500°Cで2時間の継続時間の間乾燥させ、次にか焼した。比較例1使用される比較用触媒は、その組成が実施例1の本発明の触媒における第1材料ゾーン3aに相当する商業的に入手可能なSCR触媒であった。比較用触媒の総使用量は、全体触媒の容積を基準として、176g/Lのウォッシュコートであった。本触媒に使用されるフローハニカムは、1平方センチメートル当たり62セル、0.165ミリメートルのセル壁厚さおよび76.2mmの長さを有した。実施例1と比較例1との比較本発明の触媒および比較用触媒を、NEDC関連温度範囲においてそれらのNOx転化性能に関して試験した。この目的のために、38.1mmの直径を有するドリルコアK1を本発明の触媒から取った。3つのドリルコアVK1、VK2およびVK3を比較用触媒から取った。それらの窒素酸化物転化性能の測定前に、ドリルコアを、750°Cで16時間の期間にわたって窒素中に10容積の酸素および10容積の水蒸気を含む雰囲気中でそれらを貯蔵することによって合成的に老化させた。動的実験室モデルガス系において、排ガス浄化系をもたらすために直列に連結された2つのドリルコアを、それらの窒素酸化物転化性能に関して各場合に調べた述べられる順番左から右へは試験ガスの流れ方向に相当する、すなわち、VSYS比較系:VK1VK2本発明によるSYS試験系:KVK3。それぞれの構成を、NEDCシミュレーション試験で試験した。この試験では、試験ガス質量流量、温度プロファイルおよび試験ガス組成は、3リットルの排気量の欧州EuroV認定ディーゼルエンジンの排出物にマッチさせた。相当する排ガスをシミュレートする試験ガスは、成分一酸化窒素NO、二酸化窒素NO2、酸素O2、二酸化炭素CO2、水蒸気H2Oおよび窒素N2を含んだ。尿素の代わりに、アンモニアを、選択比α=NH3/NOx=1で、還元剤として計量供給した。排ガス質量流量の必要なスケールダウンのために、4リットルの使用されるSCR触媒の設計容積を仮定した。記載される試験において、VSYS比較系について、65mg/kmのNEDCにおける排出を測定した。本発明の触媒を含むSYS試験系は、比較して15だけ減少した窒素酸化物排出、すなわち、55mg/kmを示した。図3は、全テスト運転にわたってのSYS試験系のおよびVSYS比較系の累積排出を示す。累積排出運転の正確な評価は、本発明の触媒が、試験時間約150秒までの低温始動範囲内でとりわけ、大幅に向上した浄化作用を有することを明らかにする。さらに、減少した累積NOx排出が全文にわたって観察される。実施例2次の組成のコーティング懸濁液を作った量は、生じた触媒の容積Lを基準とする、すなわち、45g/Lのランタンドープアルミニウム/セリウム混合酸化物;71g/Lの酸化セリウムドープアルミニウム/マグネシウム混合酸化物;1.06g/Lのパラジウム;36g/Lの16.67重量のBaOを添加したセリウム/ジルコニウム混合酸化物;66g/Lの酸化セリウム;27.8g/Lの3.0重量の銅と交換されたSAPO-34;13.9g/LのLa2O3安定化セリウム/ジルコニウム混合酸化物;4.6g/LのLa2O3安定化酸化アルミニウム;4.6g/Lの商業的に入手可能なシリカゾルから形成されたSiO2。こうして得られたコーティング懸濁液を使用して実施例1に明記されるフローハニカムをコートし、それを乾燥させ、か焼した。実施例3本発明の触媒を図2bによるゾーン触媒の形態で製造した。前方の、インフローゾーンの組成物は、実施例1における下方ゾーン材料ゾーン3bに相当し、ゾーン容積の1L当たり320gの量で適用された。後方の、アウトフローゾーンの組成物は、実施例1における上方ゾーン材料ゾーンaに相当し、ゾーン容積の1L当たり144gの量で適用された。前方ゾーン材料ゾーン3aの長さは50.8mmであり、後方ゾーン材料ゾーン3bのそれは25.4mmであった。実施例4本発明の触媒は、ゾーン触媒の形態で製造され、別個の、下流SCR触媒を提供された。前方の、インフローゾーンのされ物は、実施例1における上方ゾーン材料ゾーン3aに相当し、ゾーン容積の1L当たり144gの量で適用された。後方の、アウトフローゾーンは、次の組成を有した量はゾーン容積を基準とする、すなわち、0.77g/Lの白金;1.54g/Lのパラジウム;53.8g/Lのランタンドープアルミニウム/セリウム混合酸化物;93.1g/Lの酸化セリウムドープアルミニウム/マグネシウム混合酸化物;74.2g/Lのセリウム/ジルコニウム/プラセオジム混合酸化物;70.4g/Lの9.2重量のBaOを添加したセリウム/ジルコニウム/ランタン混合酸化物;26.2g/Lの13.6重量のSrOを添加したセリウム/ジルコニウム/プラセオジム混合酸化物。前方の、インフローゾーンの長さは25.4mmであり、後方の、アウトフローゾーンのそれは50.8mmであった。別個の、下流SCR触媒は、実施例1における上方ゾーン材料ゾーン3aの組成を有し、フローハニカムに144g/Lの量で適用された。実施例5本発明の触媒を図1による層触媒の形態で製造した。フローハニカムに直接適用されるべき第2材料ゾーン3bの製造のために、次の組成のコーティング懸濁液を作った量は、生じた触媒の容積Lを基準とする、すなわち、0.53g/Lの白金;1.06g/Lのパラジウム;37g/Lのランタンドープアルミニウム/セリウム混合酸化物;64g/Lの酸化セリウムドープアルミニウム/マグネシウム混合酸化物;51g/Lのセリウム/ジルコニウム/プラセオジム混合酸化物;48.4g/Lの9.2重量のBaOを添加したセリウム/ジルコニウム/ランタン混合酸化物;18g/Lの13.6重量のSrOを添加したセリウム/ジルコニウム/プラセオジム混合酸化物。この懸濁液を使用して実施例1に記載されるようなフローハニカムをコートした。これに、乾燥およびか焼が続いた。第1材料ゾーン3aの製造のために、120g/Lの2.5重量のCuOと交換され、そして35のSiO2/Al2O3モル比を有する商業的に入手可能な菱弗石ゼオライトを含むコーティング懸濁液を材料ゾーン3bに適用した。実施例6本発明の触媒を図1による層触媒の形態で製造した。フローハニカムに直接適用されるべき第2材料ゾーン3bの製造のために、次の組成のコーティング懸濁液を作った量は、生じた触媒の容積Lを基準とする、すなわち、0.35g/Lの白金;3.18g/Lの金;42g/Lのランタンドープアルミニウム混合酸化物;69g/Lの酸化セリウムドープアルミニウム/マグネシウム混合酸化物;52g/Lの酸化セリウム;36.8g/Lの15.7重量のBaOを添加したセリウム/ジルコニウム/ランタン混合酸化物;16.7g/Lの5重量のK2Oを添加したセリウム/ジルコニウム/プラセオジム混合酸化物。この懸濁液を使用して実施例1に記載されるようなフローハニカムをコートした。これに、乾燥およびか焼が続いた。第1材料ゾーン3aの製造のために、100g/Lの1重量のCuと交換されたSAPO-34を含むコーティング懸濁液を材料ゾーン3bに適用した。実施例7次の組成のコーティング懸濁液を作った量は、生じた触媒の容積Lを基準とする、すなわち、40g/Lのランタンドープアルミニウム/セリウム混合酸化物;80g/Lのランタンドープセリウム/ジルコニウム/プラセオジム混合酸化物;80g/Lの酸化セリウム;133g/Lの3.0重量の銅と交換されたSAPO-34;67g/LのLa2O3ドープセリウム/ジルコニウム混合酸化物。こうして得られたコーティング懸濁液を使用して実施例1に明記されるフローハニカムをコートし、それを乾燥させ、か焼した。比較例2実施例7と類似して、ただしこれが、133g/Lの3.0重量の銅と交換されたSAPO-34;および67g/LのLa2O3ドープセリウム/ジルコニウム混合酸化物のみを含んだことを除いて、フローハニカムを単一層でコートした。実施例7と比較例2との比較実施例7に従って製造された被覆フローハニカム本明細書において以下K7と言われると、比較例2に従って製造された被覆フローハニカム本明細書において以下VK4と呼ばれるとを、次の通りNOx転化UNOxに関して実験室モデルガス系で比較した、すなわち、ガス組成全段階について一定:H2O:5O2:5N2:残り順化段階:600°C冷却段階:T=600→150°C試験段階:T=150°C。試験段階中に、一定温度が先ず待たれる。t=0秒から、200ppmのNOをさらにガス混合物中へ計量供給する。触媒の下流での窒素酸化物NOおよびNO2の濃度プロファイルを時間tにわたって観察する。測定される窒素酸化物濃度coutletNOxおよび定量供給されるNOの量cinletNOxを用いて次の通りNOx転化率XNOxを求める、すなわち、結果は図4に見いだすことができる。これは、本発明の触媒K7のNOx転化率が、とりわけ計量供給添加の初期段階10~200秒において、比較用触媒VK4のNOx転化率よりも最大で25まで高いことを示す。実施例8次の組成のコーティング懸濁液を作った量は、生じた触媒の容積Lを基準とする、すなわち、60g/Lのランタンドープアルミニウム/セリウム混合酸化物;120g/Lのランタンドープセリウム/ジルコニウム/プラセオジム混合酸化物;120g/Lの酸化セリウム;100g/Lの10.0重量の銅と交換されたゼオライトベータ。こうして得られたコーティング懸濁液を使用して実施例1に明記されるフローハニカムをコートし、それを乾燥させ、か焼した。