"全量に対し、11.5~11.9質量の範囲のCrと、25~29質量の範囲のCoと、3.4~3.7質量の範囲のMoと、1.9~2.1質量の範囲のWと、3.9~4.4質量の範囲のTiと、2.9~3.2質量の範囲のAlと、0.02~0.03質量の範囲のCと、0.01~0.03質量の範囲のBと、0.04~0.06質量の範囲のZrと、2.1~2.2質量の範囲のTaと、0.3~0.4質量の範囲のHfと、0.5~0.8質量の範囲のNbと、残部Ni及び不可避的不純物とからなり、結晶粒内及び粒界に析出した炭化物及び硼化物を含むことを特徴とするニッケル合金。請求項1記載のニッケル合金において、粉末冶金法により製造されることを特徴とするニッケル合金。しかしながら、前記従来のニッケル合金には、Mo、Cr、WからなるTCPTopologicallyclosepacked相が形成され、十分なクリープ強度が得られなかったり、クリープ変形により該TCP相を基点として破壊が始まることがあるという不都合がある。本発明は、かかる不都合を解消して、耐高温酸化性と共に、優れたクリープ強度を備えるニッケル合金を提供することを目的とする。本発明者らは、従来のニッケル合金の組成について鋭意検討した結果、さらに限定された特定の組成とすることにより前記TCP相の形成を抑制することができ、耐高温酸化性と共に、優れたクリープ強度を備えるニッケル合金を得ることができることを見出した。本発明のニッケル合金は、前記知見に基づいてなされたものであり、前記目的を達成するために、全量に対し、11.5~11.9質量の範囲のCrと、25~29質量の範囲のCoと、3.4~3.7質量の範囲のMoと、1.9~2.1質量の範囲のWと、3.9~4.4質量の範囲のTiと、2.9~3.2質量の範囲のAlと、0.02~0.03質量の範囲のCと、0.01~0.03質量の範囲のBと、0.04~0.06質量の範囲のZrと、2.1~2.2質量の範囲のTaと、0.3~0.4質量の範囲のHfと、0.5~0.8質量の範囲のNbと、残部Ni及び不可避的不純物とからなり、結晶粒内及び粒界に析出した炭化物及び硼化物を含むことを特徴とする。本発明のニッケル合金は、前記組成を備えることにより、優れた耐高温酸化性を得ることができる。また、本発明のニッケル合金は、前記組成を備えると共に、結晶粒内及び粒界に、Mo、Cr、W、Hf、Zr、Taの炭化物及び、硼化物が析出する。本発明のニッケル合金によれば、前記炭化物及び前記硼化物が析出することにより、前記TCP相の形成を抑制して、優れたクリープ強度を得ることができる。本発明のニッケル合金は、例えば、粉末冶金法により製造されるものを用いることができる。次に、添付の図面を参照しながら本発明の実施の形態についてさらに詳しく説明する。本実施形態のニッケル合金は、粉末冶金法により製造されたものであり、全量に対し、11.5~11.9質量の範囲のCrと、25~29質量の範囲のCoと、3.4~3.7質量の範囲のMoと、1.9~2.1質量の範囲のWと、3.9~4.4質量の範囲のTiと、2.9~3.2質量の範囲のAlと、0.02~0.03質量の範囲のCと、0.01~0.03質量の範囲のBと、0.04~0.06質量の範囲のZrと、2.1~2.2質量の範囲のTaと、0.3~0.4質量の範囲のHfと、0.5~0.8質量の範囲のNbと、残部Ni及び不可避的不純物とからなる。また、本実施形態のニッケル合金は、結晶粒内及び粒界に、Mo、Cr、W、Hf、Zr、Taの炭化物及び、硼化物が析出している。本実施形態のニッケル合金は、合金組成に前記範囲の量のCrと共にCoを添加することにより、優れた耐高温酸化性を得ることができる。また、本実施形態のニッケル合金は、合金組成に前記範囲の量のCoを添加することにより、Crの添加量を低減することができるので、TCP相の生成が抑えられ組織の安定性が向上する。また、本実施形態のニッケル合金は、合金組成に前記範囲の量のCo及びTiを添加すると共に、前記範囲の量のMo、Wを添加することにより、前記炭化物が母相中に多量に析出する。このとき、前記炭化物は、微細化されて前記母相中に分散されるので、高温強度をさらに向上させることができる。また、本実施形態のニッケル合金は、合金組成に前記範囲の量のCo及びTiを添加することにより、Mo、Wのγ’ガンマプライム相への固溶割合が増加する。この結果、本実施形態のニッケル合金によれば、高温強度をさらに向上させることができる。本実施形態のニッケル合金は、前述のように粉末冶金法により製造されたものであるが、本発明のニッケル合金は、粉末冶金法により製造されたものに限定されることなく他の方法により製造されたものであってもよい。本発明のニッケル合金の他の製造方法として、例えば、鋳造、精錬加工法、鍛造等を挙げることができる。次に、本発明の実施例及び比較例を示す。実施例1本実施形態では、粉末冶金法により、全量に対し、11.7質量のCrと、25.0質量のCoと、3.4質量のMoと、1.9質量のWと、4.2質量のTiと、3.2質量のAlと、0.025質量のCと、0.02質量のBと、0.05質量のZrと、2.2質量のTaと、0.35質量のHfと、0.8質量のNbと、残部Ni及び不可避的不純物とからなるニッケル合金を製造した。本実施例で得られたニッケル合金の結晶構造の走査型電子顕微鏡写真2000倍を図1に示す。図1に示すように、本実施例で得られたニッケル合金は、結晶粒内に白色の微細な炭化物及び硼化物が均一に分散して析出している。また、本実施例で得られたニッケル合金は、結晶粒界に白色の炭化物及び硼化物が析出している。しかし、本実施例で得られたニッケル合金では、TCP相は全く形成されていない。次に、本実施例で得られたニッケル合金の耐高温酸化性を、850°Cにおける等温酸化試験により測定した。結果を、時間の平方根に対する単位面積当たりの質量増mg/cm2として図2に示す。尚、前記質量増は、850°Cの温度下における酸化物の形成によるものであり、質量増が少ないほど耐高温酸化性に優れていることを示す。次に、本実施例で得られたニッケル合金のクリープ強度を、ラーソンミラーパラメータに対する応力負荷MPaの変化として測定した。結果を図3に示す。ラーソンミラーパラメータLMPは、次式によって示される値である。LMP=TClogt/1000前記式中、Tは絶対温度K、tは時間時間、Cは金属により定まる定数である。本実施例では、C=20とした。実施例2本実施例では、全量に対するCoの量を27.0質量、Tiの量を4.4質量、Nbの量を0.5質量とした以外は、実施例1と全く同一にしてニッケル合金を製造した。本実施例で得られたニッケル合金のミクロ組織の走査型電子顕微鏡写真2000倍を図4に示す。図4に示すように、本実施例で得られたニッケル合金は、結晶粒内に白色の微細な炭化物及び硼化物が均一に分散して析出している。また、本実施例で得られたニッケル合金は、結晶粒界に白色の炭化物及び硼化物が析出している。しかし、本実施例で得られたニッケル合金では、TCP相は全く形成されていない。次に、実施例1と全く同一にして、本実施例で得られたニッケル合金の耐高温酸化性を測定した。結果を図2に示す。次に、実施例1と全く同一にして、本実施例で得られたニッケル合金のクリープ強度を測定した。結果を図3に示す。実施例3本実施例では、全量に対するCoの量を29.0質量、Moの量を3.7質量、Wの量を2.1質量、Tiの量を3.9質量、Alの量を2.9質量、Taの量を2.1質量、Nbの量を0.5質量とした以外は、実施例1と全く同一にしてニッケル合金を製造した。本実施例で得られたニッケル合金のミクロ組織の走査型電子顕微鏡写真2000倍を図5に示す。図5に示すように、本実施例で得られたニッケル合金は、結晶粒内に白色の微細な炭化物及び硼化物が均一に分散して析出している。また、本実施例で得られたニッケル合金は、結晶粒界に白色の炭化物及び硼化物が析出している。しかし、本実施例で得られたニッケル合金では、TCP相は全く形成されていない。次に、実施例1と全く同一にして、本実施例で得られたニッケル合金の耐高温酸化性を測定した。結果を図2に示す。次に、実施例1と全く同一にして、本実施例で得られたニッケル合金のクリープ強度を測定した。結果を図3に示す。比較例1本比較例では、粉末冶金法により、全量に対し、16.0質量のCrと、15.0質量のCoと、3.0質量のMoと、1.25質量のWと、5.0質量のTiと、2.5質量のAlと、0.025質量のCと、0.02質量のBと、0.03質量のZrと、残部Ni及び不可避的不純物とからなるニッケル合金を製造した。本比較例で得られたニッケル合金のミクロ組織の走査型電子顕微鏡写真2000倍を図6に示す。図6に示すように、本比較例で得られたニッケル合金は、結晶粒内に白色の微細な炭化物及び硼化物が均一に分散して析出している。また、本比較例で得られたニッケル合金は、結晶粒界に白色の炭化物及び硼化物が析出している。さらにまた、本比較例で得られたニッケル合金では、結晶粒内に板状又は針状のTCP相が析出し、結晶粒界に灰色のTCP相が析出している。次に、実施例1と全く同一にして、本比較例で得られたニッケル合金の耐高温酸化性を測定した。結果を図2に示す。次に、実施例1と全く同一にして、本比較例で得られたニッケル合金のクリープ強度を測定した。結果を図3に示す。比較例2本比較例では、粉末冶金法により、全量に対し、12.5質量のCrと、27.0質量のCoと、3.4質量のMoと、1.9質量のWと、4.4質量のTiと、3.2質量のAlと、0.025質量のCと、0.02質量のBと、0.05質量のZrと、2.5質量のTaと、0.35質量のHfと、0.5質量のNbと、残部Ni及び不可避的不純物とからなるニッケル合金を製造した。本比較例で得られたニッケル合金のミクロ組織の走査型電子顕微鏡写真2000倍を図7に示す。図7に示すように、本比較例で得られたニッケル合金は、結晶粒内に白色の微細な炭化物及び硼化物が均一に分散して析出している。また、本比較例で得られたニッケル合金は、結晶粒界に白色の炭化物及び硼化物が析出している。さらにまた、本比較例で得られたニッケル合金では、結晶粒内に板状又は針状のTCP相が析出し、結晶粒界に灰色のTCP相が析出している。次に、実施例1と全く同一にして、本比較例で得られたニッケル合金の耐高温酸化性を測定した。結果を図2に示す。次に、実施例1と全く同一にして、本比較例で得られたニッケル合金のクリープ強度を測定した。結果を図3に示す。比較例3本比較例では、全量に対するCoの量を25.0質量、Moの量を4.5質量、Wの量を2.1質量とした以外は、比較例2と全く同一にしてニッケル合金を製造した。本比較例で得られたニッケル合金のミクロ組織の走査型電子顕微鏡写真2000倍を図8に示す。図8に示すように、本比較例で得られたニッケル合金は、結晶粒内に白色の微細な炭化物及び硼化物が均一に分散して析出している。また、本比較例で得られたニッケル合金は、結晶粒界に白色の炭化物及び硼化物が析出している。さらにまた、本比較例で得られたニッケル合金では、結晶粒内に板状又は針状のTCP相が析出し、結晶粒界に灰色のTCP相が析出している。次に、実施例1と全く同一にして、本比較例で得られたニッケル合金の耐高温酸化性を測定した。結果を図2に示す。次に、実施例1と全く同一にして、本比較例で得られたニッケル合金のクリープ強度を測定した。結果を図3に示す。実施例1~3で得られたニッケル合金は、図2に示すように、850°Cの温度下、酸化物の形成による単位面積当たりの質量増が、長時間に亘って少なく、優れた耐高温酸化性を備えることが明らかである。また、実施例1~3で得られたニッケル合金は、図3に示すように、優れたクリープ強度を備えることが明らかである。比較例1で得られたニッケル合金は、図2に示すように、前記単位面積当たりの質量増が大きく、実施例1~3で得られたニッケル合金に対し、耐高温酸化性に劣ることが明らかである。一方、比較例2,3で得られたニッケル合金は、図2に示すように、前記単位面積当たりの質量増は実施例1~3で得られたニッケル合金と同等であるが、図3に示すように、実施例1~3で得られたニッケル合金に対し、クリープ強度に劣ることが明らかである。"