第1のスパイラルダクト16と第2のスパイラルダクト18とを有するタービンハウジング12を備えた排ガスターボチャージャーに用いるタービン10であり、前記第2のスパイラルダクト18は360°より小さいかかり角度領域φSにおいて前記タービン10のタービンホイール24の円周方向30に延びるように形成され、前記第1のスパイラルダクト16は前記第2のスパイラルダクト18のかかり角度領域φSより大きなかかり角度領域φGSを有し、前記第1のスパイラルダクト16と前記第2のスパイラルダクト18とは、前記かかり角度領域φS、φGSにおける少なくとも1つの共通のかかり角度領域36において、前記タービンホイール24の軸方向22に並行して配置されており、少なくとも部分的に前記タービンハウジング12に収容されているタービンホイール24は、前記スパイラルダクト16、18を流れることのできる排ガスからノズル20を介して噴射を受け、該ノズルは、前記軸方向22に前記タービンハウジング12の壁面70、72によって境界づけられ、前記タービンホイール32の円周方向30に延び、全ノズル幅bHDを有しており、前記ノズル20には、少なくとも前記角度領域36において、前記スパイラルダクト16、18の各部分ノズル幅bλ、bAGRを通して排ガスが供給可能である、タービンであって、前記第1のスパイラルダクト16の前記部分ノズル幅bλは、前記かかり角度領域φGSの、少なくとも前記角度領域36とは異なる別の角度領域40、20において、前記第1の角度領域36における前記第1のスパイラルダクト16の前記部分ノズル幅bλより広く形成されていることを特徴とするタービン10。前記第1のスパイラルダクト16の前記部分ノズル幅bλが、前記別の角度領域40、42において、少なくともおおむね全ノズル幅bHDと一致することを特徴とする、請求項1に記載のタービン10。前記第1のスパイラルダクト16の前記部分ノズル幅bλが、前記第1の角度領域と前記別の角度領域36、49との間にある移行領域42において、拡大するように形成されている、請求項1または2のうちいずれか一項に記載のタービン10。前記第1のスパイラルダクト16の前記部分ノズル幅bλが、前記移行領域42において、少なくともおおむね前記全ノズル幅bHDまで拡大するように形成されている、請求項3に記載のタービン10。前記第1および/または前記第2のスパイラルダクト16、18を通して、前記タービンホイール24の前記円周方向30へ、前記タービンホイール24に供給される排ガスの流量が可変的に形成されていることを特徴とする、請求項1から4のうちいずれか一項に記載のタービン10。前記第2のスパイラルダクト18に割り当てられているA/R比が、前記タービンホイール24の前記円周方向30に可変的に形成されており、Aは前記第2のスパイラルダクト18の断面積を表し、該断面積を介して前記タービンホイール24は排ガスの噴射を受け、Rは前記第2のスパイラルダクト18のスパイラル中心までの距離であることを特徴とする、請求項1から5のうちいずれか一項に記載のタービン10。前記第1のスパイラルダクト16に割り当てられているA/R比が、前記タービンホイール24の前記円周方向30に可変的に形成されており、Aは前記第1のスパイラルダクト16の断面積を表し、該断面積を介して前記タービンホイール24は排ガスの噴射を受け、Rは前記第1のスパイラルダクト16のスパイラル中心までの距離であることを特徴とする、請求項1から6のうちいずれか一項に記載のタービン10。前記第2のスパイラルダクト18が、前記第1のスパイラルダクト16に比べて小さい流路断面を有することを特徴とする、請求項1から7のうちいずれか一項に記載のタービン10。前記スパイラルダクト16、18が、特に各流路断面について、非対称に相対して形成されていることを特徴とする、請求項1から8のうちいずれか一項に記載のタービン10。そのため、本発明は排ガスターボチャージャー用として、効率を改善したタービンを提供することを課題としている。この課題は、請求項1の特徴を備える排ガスターボチャージャー用タービンによって解決される。本発明の適切かつ重要な発展形態を備える有利な実施形態は、従属請求項に示されている。本発明になる排ガスターボチャージャー用タービンは、第1のスパイラルダクトおよび第2のスパイラルダクトを持つタービンハウジングを含む。第2のスパイラルダクトは、タービンのタービンホイール円周方向に、360°より小さいかかり角度領域に渡って延びるように形成されている。第1のスパイラルダクトは、第2のスパイラルダクトのかかり角度領域より大きなかかり角度領域を持ち、かかり角度領域のうち少なくとも1つの共通の角度領域では、タービンホイールの軸方向に対して、第1および第2のスパイラルダクトが並行して取り付けられている。この角度領域は、第1のスパイラルダクトと第2のスパイラルダクト両方のかかり角度領域の部分領域であり、ここには2本のスパイラルダクトが、タービンホイールの軸方向に並行して延びている、すなわち並行して走っていることを意味する。少なくとも部分的にタービンハウジングに収容されているタービンホイールは、スパイラルダクトを流れる排ガスによって、ノズルを通して噴射を受けることができるようになっており、このノズルは、タービンホイールの軸方向にタービンハウジングの壁面によって境界され、タービンホイールの円周方向に延び、全ノズル幅を有している。少なくともこの角度領域においては、両スパイラルダクトの各部分ノズル幅を通して、ノズルに排ガスを供給することができる。言い換えれば、この角度領域では、第2のスパイラルダクトからの排ガスは、第2のスパイラルダクトの部分ノズル幅を通ってノズルに流れ込むことができる。同じように、この角度領域において、第1のスパイラルダクトからの排ガスは、第1の部分ノズル幅を通ってノズルに流れ込む。次に、排ガスはこのノズルから全ノズル幅を通ってタービンホイールに流れ込み、タービンホイールは排ガスの衝撃を受け、それによって駆動される。本発明において、より大きなかかり角度領域を有する第1のスパイラルダクトの部分ノズル幅は、この角度領域とは異なる、第1の案内領域の少なくとも1つの別の角度領域において、第1の角度領域における第1のスパイラルダクトの部分角度領域の部分ノズル幅よりも広く形成されている。第1のスパイラルダクトのかかり角度領域は、第2のスパイラルダクトのかかり角度領域より大きいので、タービンホイールの円周方向には少なくとも1つの別の角度領域が存在し、その領域では第1のスパイラルダクトのみがタービンホイールの円周方向に延びており、第2のスパイラルダクトは延びていない。すなわち、少なくとも1つの別の角度領域では、タービンホイールの軸方向には、両スパイラルダクトが並行して配置されていないか、あるいはもはや並行して配置されておらず、それは、第2のスパイラルダクトが第1のスパイラルダクトと異なり、この少なくとも1つの別の角度領域までは延びていないからである。この少なくとも1つの別の角度領域まで延びる第1のスパイラルダクトでは、部分ノズル幅が第1の角度領域のものより広くなっているので、始めに記述した効率低下特に流動損失に起因するが減少するか、または回避され、これに伴って、本発明になるタービンの効率が改善される。このことにより本発明になるタービンは、特に効率的に稼働できる。このタービンが、例えば往復機関など、特にガソリンエンジン、ディーゼルエンジン、ディゾットエンジンとして形成されている内燃機関などに組み込まれている場合、本発明のタービンの効率的で改善された稼働により、内燃機関の極めて効率的かつエネルギー消費の少ない稼働が可能となるため、内燃機関は著しく少ない燃料消費と低いCO2排出を示す。本発明のタービンは、乗用車とともに、商用車その他の自動車の内燃機関、更に別の駆動機構にも組み込むことができる。本発明になるタービンは、例えば燃料電池に組み込むこともでき、その場合は燃料電池の排ガスの流入を受けて駆動される。更に本発明になるタービンでは、スパイラルダクトが流路の分割を可能にしているので、有効なせき止め特性を持つことが可能となり、極めて高い排ガスの再循環効率を示す。2つの燃焼室、特にシリンダーを有する内燃機関で燃焼プロセスが進行する場合、排ガスが発生するが、一方の燃焼室からの排ガスは一方の流路に流され、他方の燃焼室からの排ガスは他方の流路に流されるようにすることができる。2つの流路のうちの1つに、本発明によるタービンのタービンハウジングの2本のスパイラルダクトが組み込まれ、他方には1本のみのスパイラルダクトが組み込まれるとすると、このダクトの流路断面積は、少なくともおおむね第1のスパイラルダクトの断面積と第2のスパイラルダクトの断面積を加えたものに等しい。両スパイラルダクトが組み込まれたこの流路は、これらのスパイラルダクトによって分割されていて、もう一方の流路に比べて高いせき止め性能を示す。この高いせき止め性能は、特に第1のスパイラルダクトのかかり角度領域より小さい第2のスパイラルダクトのかかり角度領域に由来するもので、本発明のタービンによれば、極めて大量の排ガスが内燃機関の排出側から吸入路へ戻され、吸入路に送り込まれることが可能となる。このように、内燃機関に吸入された空気は排ガスと混合され、結果として内燃機関からの窒素酸化物と微粒子の排出を少なく保つことができる。本発明になるタービンのタービンハウジングにおいて、両スパイラルダクトの流れを少なくとも部分的に分割するために、例えば、タービンホイールの軸方向に見て両スパイラルダクトの間に、タービンの円周方向に延びるタービンハウジングの隔壁が設けられている。第1のスパイラルダクトの部分ノズル幅は、少なくとも基本的にタービンホイールの軸方向に広がり、一方では第2のスパイラルダクトとも境界づける隔壁と、他方では第1のスパイラルダクトを境界づけるタービンハウジングの第1の壁面とによって境界されている。同じように、第2のスパイラルダクトの部分ノズル幅は、一方では第1のスパイラルダクトをも境界づける隔壁と、他方では第2のスパイラルダクトを境界づけるタービンハウジングの第2の壁面とによって境界されている。第1のスパイラルダクトのかかり角度領域は、一例として少なくともおおむね350°より大きく、特に少なくともおおむね360°であるため、この第1のスパイラルダクトはフルスパイラルとして形成される。第2のスパイラルダクトのかかり角度領域はそれに比べて明らかに小さく作られ、一例として少なくともおおむね140°である。第1のスパイラルダクトはいわゆるラムダ流路としての機能を発揮でき、このラムダ流路は必要な空燃比を調整し、求められる内燃機関の出力と要求されるトルクを生成するために用いられる。第2のスパイラルダクトは、いわゆる排ガス再循環流路として形成することができ、これは、上述した有効なせき止め性能を形成するために用いられ、排ガスの特に長い経路の再循環を可能とする。本発明のとりわけ有効な実施例として、別の角度領域における第1のスパイラルダクトの部分ノズル幅は、少なくともおおむね全ノズル幅と同じ大きさに形成されているため、この別の角度領域における第1のスパイラルダクトの部分ノズル幅は、少なくともおおむね全ノズル幅に一致する。言い換えれば、全ノズル幅は、第1のスパイラルダクトの部分ノズル幅によって形成されている。このことは、この別の角度領域では、排ガスが第1のスパイラルダクトのみから流出してタービンに噴射されることこの別の角度領域にはもはや第1のスパイラルダクトは延びていないため、排ガスは全ノズル幅を通してタービンホイールに噴射され、この全ノズル幅では、ノズルが両スパイラルダクトから排ガスの供給を受けている第1の角度領域においてもタービンホイールに排ガスが噴射されること、を意味している。このように、特に短く、第1のスパイラルのかかり角度領域に比べても小さな第2のスパイラルダクトのかかり角度領域は、タービンホイールの入口で、総合タービンノズルと組み合わされているため、別の角度領域ではタービンホイール入口の遮蔽は少なくともほとんど生じない。これによって、本発明からなるタービンの流動損失はきわめて低く保たれる。同時にこのタービンの製作に当たって、特に第1のスパイラルダクトの部分ノズル幅、もしくはその部分ノズル幅で形成されている相応する部分ノズルの製作は容易で、時間およびコストを削減できる。本発明の更なる有利な実施例として、第1のスパイラルダクトの部分ノズル幅が、第1の角度領域から別の角度領域への移行領域で広がるように形成されている。第1のスパイラルダクトの部分ノズル幅および部分ノズルは、第1の角度領域から始まってタービンホイールの円周方向に向かって広がっている。これによって極めて有利な流れの移行が実現され、流れ損失は低く保たれる。これは本発明になるタービンの効率的な稼働と、高い運転効率の発揮にさらに寄与する。移行領域において、第1のスパイラルダクトの部分ノズル幅が、少なくともおおむね全ノズル幅まで広がるように形成されている場合、このことは、第1のスパイラルダクトの部分ノズル幅が特別に広くなるという利点を生じ、この広い部分ノズル幅は、別の角度領域において全ノズル幅となり、従って、排ガスをタービンホイールに噴射できる全ノズルとなる。これによって、流動損失が低く維持され、本発明のタービンの特別に高い効率が実現する。本発明になるタービンは例えばラジアルタイプとして形成されており、この場合、タービンホイールは少なくともおおむねその半径方向に、タービンハウジング内でタービンホイールの排ガス流れ方向上流側に配置された部分ノズルもしくは全ノズルから噴射を受ける。本発明のもう1つの有利な実施形態では、第1および/または第2のスパイラルダクト、とりわけ第1のスパイラルダクトを介して、タービンホイールの円周方向にタービンホイールへと流れる排ガスの流量が可変的に形成されている。すなわち、タービンホイールの周上を円周方向に流れてタービンホイールに向かい、周上で観測される排ガスの流量は一定でない。タービンホイールの円周方向周上において観測される非一定の流量は、流路の分割によって抵抗を受け、例えば、第1のスパイラルダクトを経てタービンホイールに向かう排ガス流量が第1の角度領域において減少する。これによって本発明のタービンは、極めて効率的な稼働と高い効率を示す。このような一定でない流量は、第2のスパイラルダクトに割り当てられているA/R比を、タービンホイールの円周方向に可変的に構成することで実現する。ここで、Aは第2のスパイラルダクトの断面積を表し、これを通してタービンホイールが排ガスの噴射を受ける。Rは第2のスパイラルダクトのスパイラル中心からの距離を表す。追加または代替の方法として、第1のスパイラルダクトに割り当てられているA/R比も円周方向に可変的に構成することができる。ここでAは第1のスパイラルダクトの断面積を表し、これを通してタービンホイールが排ガスの噴射を受ける。Rは第1のスパイラルダクトのスパイラル中心からの距離を表す。第2のスパイラルダクトのA/R比を、特に0付近まで小さくすると、タービンホイールに向かう第1のスパイラルダクトの流量を増加させることができる。このことにより、タービンホイールへの排ガスの流量が、合計で見れば同等となり、極めて均質の流れの場と高い効率とを実現する。同時に、本発明のタービンの製造が容易であり、短時間ででき、低コストであることに変わりはない。従って、タービンホイールの周上の円周方向に、排ガスの合計流量を常時一定に流れ込ませることも、この設計の目的の一つになり得るが、どうしても必要なものではない。本発明になるタービンは、極めて容易に、短時間で、低コストで製作することができる。大量生産においては、特にタービンの流体特性のばらつきを小さくできる。タービン効率の上昇により、連結される内燃機関の効率が上昇し、燃料消費の減少、および内燃機関からのCO2排出を少なくする。本発明のもう1つの有利な実施形態では、第2のスパイラルダクトの流路断面が、第1のスパイラルダクトのものより小さい。これによって、第2のスパイラルダクトにおけるせき止め効果が極めて良好となり、特別に大量の排ガスを誘導して、内燃機関からの窒素酸化物と微粒子の排出を少なく維持することができる。両スパイラルダクトが、特に、それぞれの流路断面に関して互いに非対称的に形成されている場合、タービンのせき止め性能をとりわけ適切に調整できるという利点が生じ、排ガスの高い再循環率を実現できる。本発明の更なる利点、特徴、詳細は、以下に有利な実施形態と図面を用いて説明する。上述した特徴と特徴の組み合わせ、および以下に示す図面の記述および/または図面のみに表された特徴と特徴の組み合わせは、既に記述した組み合わせのみでなく、新たな組み合わせまたは単独で、発明の趣旨を逸脱することなく使用することができる。図1aから図1dに示すように、内燃機関の排ガスターボチャージャーに用いるタービン10はタービンハウジング12と、少なくとも1つの流路14を含む。特に、図1bにおけるタービン10の切断線A-Aに沿った断面を示す図2から分かるように、流路14は分割され、第1のスパイラルダクト16と第2のスパイラルダクト18が、タービンハウジング12の隔壁21によって分割されている。隔壁21は第1のスパイラルダクト16と第2のスパイラルダクト18を、特に矢印22で示されているタービン10の軸方向に、少なくとも部分的に流体的に分割している。タービンハウジング12の内部には、タービンホイール24が回転軸26を中心に回転可能に収納されていて、流路14を通過する排ガスの噴射を受けて駆動されるようになっている。このために、排ガスは流路14を流れ、従ってスパイラルダクト16、18を通過する。排ガスは第1のスパイラルダクト16および第2のスパイラルダクト18から、全ノズル幅bHDを有する全ノズル20に流入する。全ノズル20は、この場合、主要ノズルとも呼ばれる。排ガスは全ノズル20から噴射されるが、相対座標系において、流れが最適な場合、少なくともおおむねタービンホイール20の半径方向矢印28の方向に向かい、ホイールを駆動する。第1のスパイラルダクト16は、一例としてフルスパイラルとして形成されており、タービンホイール24の周上、円周方向矢印30の方向に、例として350°より大きいかかり角度領域φGSに渡って延びている。第2のスパイラルダクト18は部分スパイラルとして形成されており、ており、例えば、図1aでは280°、図1bでは220°、図1cでは140°、図1dでは180°のかかり角度領域φSに延びる。すなわち、第2のスパイラルダクト18のかかり角度領域φSは、第1のスパイラルダクト16のかかり角度領域φGSより小さい。その結果、第1のスパイラルダクト16と第2のスパイラルダクト18は、タービンホイール24の軸方向矢印22の方向に関して、少なくとも1つの角度領域では、並行して配置されている。言い換えれば、この第1の角度領域では、タービン24の軸方向に関しては第1のスパイラルダクト16と第2のスパイラルダクト18との両方が延びている。更に、第1のスパイラルダクト16のかかり角度領域には、少なくとも1つの別の角度領域が存在し、そこには第1のスパイラルダクト16のみが延びていて、第2のスパイラルダクト18は延びていない、またはもはや延びていない。タービンホイール24の軸方向に関して、その別の角度領域には、より大きなかかり角度領域φGSを持つ第1のスパイラルダクト16のみがなお延びている。このようなかかり角度領域の違いによって、流路14の良好なせき止め性能が得られるため、流路14を用いることにより排ガスの高い再循環率が実現できる。第1のスパイラルダクト16は、いわゆるラムダ流路として使用され、内燃機関が目標とする望ましい空燃比を調節し、求められる出力およびトルクを発生させるために用いられる。第2のスパイラルダクト18は、いわゆる排ガス再循環流路と呼ばれ、高いせき止め効果を提供し、極めて大量の排ガスを内燃機関の排気流路から吸入路に戻し、吸入路の中に送り込むことを目的としている。このように、内燃機関によって吸入された空気は排ガスと混合され、結果として窒素酸化物と微粒子の排出を少なく維持することができる。始めの角度領域にあっては、第1のスパイラルダクト16は、部分ノズル幅bλを備える第1の部分ノズル32を有し、一方、第2のスパイラルダクト18は、部分ノズル幅bAGRを備える第2の部分ノズル34を有する。スパイラルダクト16、18を流れた排ガスは、それぞれ部分ノズル32、34から全ノズル20に流入し、更にタービンホイール24に向かって噴射されて、これを駆動する。図2に示す排ガスのタービンホイール20への流入全ノズル幾何形状は、流路とも呼ぶことのできる第1のスパイラルダクト16と第2のスパイラルダクト18が0より大きいA/R比を有している場合である。A/R比において、Aは第1のスパイラルダクト16または第2のスパイラルダクト18の断面積であり、Rは対応する第1のスパイラルダクト16または第2のスパイラルダクト18のスパイラル中心までの距離を表す。従って、A/R比は排ガスの流れの角運動量の大きさとなる。たとえば、特定のスパイラル断面積Aを考える場合、角運動量の大きさは、このスパイラル断面積Aが、対応するスパイラル中心までのどの距離Rにあるかで決まる。A/R比が小さければ、角運動効果は高く、逆の場合はその反対となる。図3に図1cのタービン10の切断線B-Bに沿った断面を示す。ここではスパイラルダクト16、18うちの一方、この場合は第2のスパイラルダクト18のA/R比が少なくとも実質的に0になった場合の流入幾何形状を示している。もう一方のスパイラルダクト、ここでは第1のスパイラルダクト16は、少なくとも実質的に0より大きいA/R比を有している。図4は切断線B-B、C-C、D-D、E-Eを含む図1cにおけるタービン10を示す。図5はこれらに対応する断面図を示す。図5の断面図には、タービンホイール24の円周方向矢印30の方向におけるタービン10の移行領域が示され、この移行領域は、タービンホイール24の周上のある角度領域を通っている。この移行領域において、第1の部分ノズル32は、その部分ノズル幅bλからから始まり、徐々に拡大していくように形成され、最終的にノズル幅は、少なくともおおむね、主要ノズルと呼ばれる全ノズルの幅bHDに一致する。第1のスパイラルダクト16のかかり角度領域φGSにおける別の円周方向では、第1の部分ノズル32はもはや全ノズル20となっていて、全ノズル幅bHDを維持している。このため、タービン10は流動損失が極めて小さくなり、タービン10の効率は大きく向上する。これによって、内燃機関の効率的で燃料消費が少なく、CO2排出が少ない稼働が可能となる。更にタービン10の製作も短時間で、低コストで可能となる。第1のスパイラルダクト16の第1の部分ノズル幅のこのような拡大の様相を図6に示す。図6において、上述した第1の角度領域を36とする。角度領域36において、第1のスパイラルダクト16と第2のスパイラルダクト18は、タービンホイール24の軸方向方向矢印22に、並行して配置されている。タービンホイール24の円周方向方向矢印30へ角度領域36から出発してさらに見ると、領域38において第2のスパイラルダクト18が終了しており、それは、これが第1のスパイラルダクト16より狭いかかり角度領域φSを持つからである。その際、第1のスパイラルダクト16と第2のスパイラルダクト18とは、タービン10の入口から開始して、例えば共通の高さで始まっている。従って、第1のスパイラルダクト16は、円周方向に第1の角度領域36の後に続く別の角度領域に延び、この角度領域は図6において37で示されている。上述した移行領域を図6に42で示すが、ここでは第1のスパイラルダクト16の第1の部分ノズル32の部分ノズル幅bλが、タービンホイール24の円周方向に沿って少なくとも実質的に連続して広がるように形成されているため、この部分ノズル幅は、第1のスパイラルダクト16のかかり角度領域の部位44において、主要ノズルと呼ばれる全ノズル20の全ノズル幅bHDに少なくともおおむね一致する。すなわち、全ノズル20は第1の部分ノズル32で形成されていると言えるし、その逆も成り立つ。領域38において、第2のスパイラルダクト18の部分ノズル34は0で終わっており、これは、流れの断面積が0まで減少することを意味しており、引き続き円周方向においてタービンホイール24は、第1のスパイラルダクト16のみから、全ノズル20に一致する第1の部分ノズル32を通して排ガスの供給を受ける。部位46は、例えば移行領域の始まりを示して、図5における切断線B-Bの位置は部位46と一致する。部位48は移行領域42の終点であり、図5の切断線E-Eと一致する。部位48に続いく円周方向へは、第1の部分ノズル32が、全ノズル幅bHDと一致するノズル幅bλを維持している。図6に示すように、角度領域36では第1の部分ノズル32は、一方では隔壁20を、他方ではタービンハウジング12の第1の壁面70によって境界されている。同じように、第2の部分ノズル34は、タービンホイール24の軸方向方向矢印22において、一方では隔壁20を、他方ではタービンハウジングの第2の壁面72によって境界されている。角度領域40において、全ノズル20は、軸方向に、一方では第1の壁面70によって、他方では第2の壁面72によって境界されている。図7に示すグラフ50において、横軸52にφGSで表される第1のスパイラルダクト16のかかり角度領域を示す。かかり角度領域φGSは少なくともおおむね360°である。同様に横軸52に第2のスパイラルダクト18のかかり角度領域φSを示すが、この値は少なくともおおむね140°である。グラフ52はA/R比を示す縦軸を含む。図7が示すように、既に提示した図によるタービン10によって、特に第1のスパイラルダクト16の第1の部分ノズル32が広がって形成されている結果、第1のスパイラルダクト16および/または第2のスパイラルダクト18におけるA/R比の変化が可能となり、これは、点線56が示すような直線になる必要はなく、有利には直線ではない。タービン10では、第1のスパイラルダクト16のA/R比の変化を表すことが可能であり、これはグラフ50において線60と62に囲まれた斜線部分56の中にある。第2のスパイラルダクト18について、第2のスパイラルダクト18のA/R比の変化を示すことができ、これは線66および68に囲まれた領域64の中にある。これによってタービン10は、極めて良好な効率と、極めて小さい損失を示す。このようなA/R比の非直線的設定および変動により、タービンホイール24の周上で観察されるタービンホイール24の非一定の排ガス流量は、第1のスパイラルダクト16と第2のスパイラルダクト18によってもたらされる。従って、流路14を分割することによって、不均等な流量は抵抗を受け、極めて高い効率でタービン10を稼働させることができる。