密閉容器内に潤滑油を貯留するとともに、電動要素と、前記電動要素によって駆動される圧縮要素を収容し、前記圧縮要素を、前記電動要素によって回転駆動される主軸と、前記主軸の一端で、かつ該主軸と一体運動するように形成された偏心軸と、前記主軸の下端に形成された給油機構を有するシャフトと、前記主軸を軸支するシリンダブロックと、前記シリンダブロックに設けられた略円筒形の圧縮室と、前記圧縮室の内部に往復動可能に挿設されたピストンと、前記偏心軸と前記ピストンを連結するコンロッドを備えた構成とし、前記シャフトの主軸に、上側摺動部と、中抜き部と、下側摺動部をそれぞれ形成し、前記中抜き部に、前記給油機構と連通した給油孔を設け、前記上側摺動部に、前記給油孔を始点とする上部給油溝を設け、さらに、前記下側摺動部に、下部給油溝を設けた密閉型圧縮機。前記上部給油溝の断面積を、前記下部給油溝の断面積より大きく設定した請求項1に記載の密閉型圧縮機。前記上部給油溝を、螺旋溝で形成し、前記下部給油溝を、直線溝で形成した請求項1または請求項2に記載の密閉型圧縮機。前記上部給油溝を、前記シャフトの回転の向きと逆向きの螺旋溝で形成し、前記下部給油溝を、前記シャフトの回転と同じ向きの螺旋溝で形成した請求項1または請求項2に記載の密閉型圧縮機。前記シャフトにおける主軸の中抜き部に設けられている給油孔と、前記給油孔連通する上部給油溝を、それぞれ複数とした請求項1から請求項4のいずれか一項に記載の密閉型圧縮機。しかしながら、上記特許文献1に記載の従来の構成は、下側摺動部88aに給油孔90aが設けてあるため、給油機構19から給油穴90aに供給された潤滑油3がまず中抜き部86aに溜まり、その後、上側摺動部84aへ供給されるため、上側摺動部84aへ潤滑油3が供給されるまでに時間がかかる構成である。したがって、起動時などにおいては、各摺動部に潤滑油3が十分に供給できずに金属接触が起き、その結果、摺動部の摩耗量が大きくなり、摺動損失が大きくなるという課題を有していた。また、上記特許文献2に記載の従来の構成は、逆螺旋溝26が逆転時のみ潤滑油3を摺動部に供給し、正規の回転時は、下側摺動部88bに給油孔90bを設けていることから、特許文献1と同じように上側摺動部84bへ潤滑油3が供給されるまでに時間がかかっていた。その結果、起動時などにおいては、同様に各摺動部へ潤滑油3を十分に供給することが難しく、金属接触が発生して摺動部の摩耗量が大きくなり、摺動損失が大きくなるという課題を有していた。また、上記特許文献3に記載の従来の構成は、シャフト21の内部に設けられた絞り部71、72を有する中心孔53に、冷媒を高速で通過させる必要があり、シャフト21の一端が潤滑油3に浸漬している圧縮機では、実施が難しいという課題を有していた。本発明は、上記従来の課題を解決するもので、シャフトの給油機構からの主軸への潤滑油の供給ルートを変更し、短時間で主軸の各摺動部へ潤滑油を供給することにより、摺動損失を軽減し、より一層の高信頼性化と高効率化を達成することができる密閉型圧縮機を提供することを目的とする。上記従来の課題を解決するために、本発明の密閉型圧縮機は、シャフトの中抜き部に、給油機構と連通する給油孔と、上側摺動部に給油孔を始点とする上部給油溝と、下側摺動部に下部給油溝を設けたものである。これによって、潤滑油は、シャフトの給油機構によって中抜き部に設けた給油孔から上側摺動部へは上部給油溝を伝わり、下側摺動部には、中抜き部を自重で落下した潤滑油が下部給油溝を伝わって供給される構成となる。その結果、潤滑油の上下に分布する各摺動部への供給時間が短縮でき、起動時の摺動損失を低減することが可能になる。本発明の密閉型圧縮機は、中抜き部に設けた給油孔から起動時に短時間で主軸の上側摺動部と下側摺動部に潤滑油を供給することができ、摺動損失の低減による高効率化と信頼性の向上が達成できる。第1の発明は、密閉容器内に潤滑油を貯留するとともに、電動要素と、前記電動要素によって駆動される圧縮要素を収容し、前記圧縮要素を、前記電動要素によって回転駆動される主軸と、前記主軸の一端で、かつ該主軸と一体運動するように形成された偏心軸と、前記主軸の下端に形成された給油機構を有するシャフトと、前記主軸を軸支するシリンダブロックと、前記シリンダブロックに設けられた略円筒形の圧縮室と、前記圧縮室の内部に往復動可能に挿設されたピストンと、前記偏心軸と前記ピストンを連結するコンロッドを備えた構成とし、前記シャフトの主軸に、上側摺動部と、中抜き部と、下側摺動部をそれぞれ形成し、前記中抜き部に、前記給油機構と連通した給油孔を設け、前記上側摺動部に、前記給油孔を始点とする上部給油溝を設け、さらに、前記下側摺動部に、下部給油溝を設けたものである。かかる構成とすることにより、前記潤滑油は、前記シャフトの給油機構によって中抜き部に設けた給油孔から、前記上側摺動部へは、上部給油溝を伝わり、前記下側摺動部へは、前記中抜き部を自重で落下した潤滑油が下部給油溝を伝わってそれぞれ供給される。このように、前記シャフトの中抜き部を基点に上下位置へ潤滑油を分流供給することにより、各摺動部への潤滑油の供給時間が短縮でき、潤滑不足に伴う騒音を抑制し、起動時の摺動損失を低減することが可能になる。第2の発明は、第1の発明の密閉型圧縮機において、前記上部給油溝の断面積を、前記下部給油溝の断面積より大きく設定したものである。かかる構成とすることにより、上部給油溝の断面積を大きくすることで、上側摺動部への潤滑油の搬送能力を、潤滑油の供給に重力を利用できる下部給油溝の搬送能力よりも大きくすることができる。したがって、上部給油溝と下部給油溝それぞれによって供給される潤滑油の量を制御し、特に上側摺動部の潤滑に必要な量の潤滑油量を確保することができ、第1の発明に記載の効果に加えて、さらに信頼性の向上と、摺動損失の軽減による高効率化を達成することが可能になる。第3の発明は、第1または第2の発明の密閉型圧縮機において、前記上部給油溝を、螺旋溝で形成し、前記下部給油溝を、直線溝で形成したものである。かかる構成とすることにより、前記下側摺動部への給油は、自重を利用でき、かつ運転時のシャフトが受ける荷重の小さい部分を的確に狙って給油溝を設けることができる。また、前記上側摺動部へは、潤滑油の粘性を利用して積極的な給油が可能になり、さらなる信頼性の向上と、摺動損失軽減による高効率化を達成することが可能になる。第4の発明は、第1または第2の発明の密閉型圧縮機において、前記上部給油溝を、前記シャフトの回転の向きと逆向きの螺旋溝で形成し、前記下部給油溝を、前記シャフトの回転と同じ向きの螺旋溝で形成したものである。かかる構成とすることにより、前記上側摺動部、下側摺動部への給油に、潤滑油の粘性を利用した積極的な給油が行え、各摺動部に安定した油膜を形成することができる。第5の発明は、第1から第4のいずれか一つの発明の密閉型圧縮機において、前記シャフトにおける主軸の中抜き部に設けられている給油孔と、前記給油孔連通する上部給油溝を、それぞれ複数としたものである。かかる構成とすることにより、前記給油孔と上部給油溝による上側摺動部への潤滑油の供給量が増え、さらなる潤滑油供給の安定化と、潤滑作用の信頼性を高めることができる。以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。なお、この実施の形態によってこの発明が限定されるものではない。実施の形態1図1は、本発明の実施の形態1における密閉型圧縮機の縦断面図、図2は、同実施の形態1におけるシャフトの主軸部の構成図、図3は、同実施の形態1におけるシャフトの主軸部の展開図を示している。図4aは、同実施の形態1における上部給油溝の断面図、図4bは、同下部給油溝の断面図である。尚、図3において斜線部は、軸受部との摺動部を示している。図1から図4において、密閉容器101内には、その底部に潤滑油103が貯留され、さらに、圧縮機本体105が、サスペンションスプリング107により懸架配置されている。また、密閉容器101には、温暖化係数の低い冷媒であるR600aイソブタンが充填されている。圧縮機本体105は、電動要素111と、これによって駆動される圧縮要素117から構成され、密閉容器101には、電動要素111に電源を供給するための電源端子109が取り付けられている。まず、電動要素111について説明する。電動要素111は、薄板を積層した鉄心に銅製の巻線が巻かれて形成される固定子113と、固定子113の内径側に配置される回転子115を備え、固定子113の巻線が電源端子109を経由して密閉型圧縮機外の電源図示せずと導線118により接続されている。次に、圧縮要素117について説明する。圧縮要素117は、電動要素111の上方に配設されている。圧縮要素117を構成するシャフト121は、上側摺動部184、中抜き部186、下側摺動部188からなる主軸123と、主軸123と平行な偏心軸125と、主軸123と偏心軸125の間に形成されたフランジ部121aを備えている。また、主軸123には、回転子115が固定されている。シャフト121は、下端が密閉容器101底部の潤滑油103に浸漬しており、主軸123の表面には、上部給油溝192と、給油孔190と、下部給油溝194を備え、また、内部には、下端から給油孔190に至る給油機構119図2を備えている。シリンダブロック127は、円筒形の内面を有する軸受部131を備え、軸受部131に主軸123が回転自在な状態で挿入かつ支持され、偏心軸125に作用した荷重を、主軸123と軸受部131で支持する片持ち軸受の構成になっている。また、シリンダブロック127は、円筒状の穴部であるシリンダ139を備えており、ピストン135が、シリンダ139に往復自在に挿入されている。また、コンロッド145は、ピストン135に設けられたピストンピン137と偏心軸125を連結している。シリンダ139端面には、バルブプレート141が取り付けられ、シリンダ139およびピストン135とともに圧縮室143を形成している。さらに、バルブプレート141を覆って蓋をするように、シリンダヘッド147が固定されている。吸入マフラ149は、PBTなどの樹脂で成型され、内部に消音空間を形成し、バルブプレート141とシリンダヘッド147との間に挟持されることで固定されている。本実施の形態1において、従来の密閉型圧縮機と大きく異なる点は、シャフト121の構成にある。シャフト121は、中抜き部186に給油機構119と連通した給油孔190と、シャフト121の表面に形成され、かつ上側摺動部184に連通する螺旋溝で形成された上部給油溝192と、シャフト121の表面に形成され、かつ下側摺動部188に連通する鉛直下向きの下部給油溝直線溝194を備え、さらに、上部給油溝192の断面積が、下部給油溝194の断面積よりも大きく形成されている。以上のように構成された密閉型圧縮機について、以下その動作を説明する。電動要素111に通電されると、回転子115はシャフト121を回転させ、偏心軸125の回転運動がコンロッド145、ピストンピン137を介してピストン135に伝えられることで、ピストン135はシリンダ139内を往復運動する。それにより、R600aガスは、冷却システム図示せずから圧縮室143内へ吸入、圧縮された後、再び冷却システムへと吐き出される。次に、潤滑油103の供給について説明する。密閉容器101の底部の潤滑油103は、シャフト121の回転に伴い、シャフト121の下端に設けられた給油機構119を介して上方に汲み上げられ、シャフト121の中抜き部186に設けられた給油孔190から、主軸123の外周部に供給される。その後、潤滑油103の一部は、自重を利用して下部給油溝194を通過し、下側摺動部188へ供給される。また、残る潤滑油103は、回転するシャフト121と静止している軸受部131との速度差と、潤滑油103の粘性を利用して上部給油溝192を通過し、上側摺動部184や偏心軸125などの各摺動部へ供給される。その結果、潤滑油103は、給油孔190から各摺動部へ短時間で供給される。したがって、起動時の潤滑油103の供給不足を防ぐことが可能になり、信頼性を向上させることが可能になる。また、上部給油溝192の断面積を、下部給油溝194の断面積より大きく設定することにより、上部給油溝192の潤滑油の搬送能力を、潤滑油の供給に重力を利用できる下部給油溝194の潤滑油の搬送能力よりも大きくすることができる。したがって、上部給油溝192と下部給油溝194それぞれによって供給される潤滑油103の量を制御でき、各摺動部、特に上側摺動部184の潤滑に必要な量の潤滑油を確保し、供給できるため、信頼性の向上と、摺動損失軽減による高効率化を達成することが可能になる。また、上部給油溝192と下部給油溝194を、運転時に主軸123が受ける荷重の小さい部分に設けることができ、各摺動部の摺動損失を抑えることができる。このように、単純な構成で、十分、かつ安定した給油が可能になり、信頼性の向上や高効率化が可能になる。なお、本実施の形態1では、給油機構119を、遠心力を利用したポンプ機構としたが、例えば、粘性を利用したポンプ機構であっても同様の効果を得ることができ、また、いかなる形態のポンプ機構であっても同様の効果が期待できる。また、本実施の形態1においては、中抜き部186に設けた給油孔190と、この給油孔190に連通する上部給油溝192を一つとする構成としたが、この給油孔190と上部給油溝192を2個以上設けることによって、中抜き部186からの潤滑油103の供給量を増やすことが可能となり、さらに信頼性を向上させることが期待できる。さらに、給油孔190を可能な限り上方に位置させ、上部給油溝192の長さを短くすることにより、潤滑油103の上側摺動部184への供給時間がより短縮化され、好ましい構成が期待できる。実施の形態2図5は、本発明の実施の形態2における密閉型圧縮機の縦断面図、図6は、同実施の形態2におけるシャフトの主軸部の構成図、図7は、同実施の形態2におけるシャフトの主軸部の展開図を示している。図8aは、同実施の形態2における上部給油溝の断面図、図8bは、同下部給油溝の断面図である。尚、図7において斜線部は、軸受部との摺動部を示している。図5から図8において、密閉容器201内には、その底部に潤滑油203が貯留され、さらに、圧縮機本体205が、サスペンションスプリング207により懸架配置されている。また、密閉容器201には、温暖化係数の低い冷媒であるR600aイソブタンが充填されている。圧縮機本体205は、電動要素211と、これによって駆動される圧縮要素217から構成され、密閉容器201には、電動要素211に電源を供給するための電源端子209が取り付けられている。まず、電動要素211について説明する。電動要素211は、薄板を積層した鉄心に銅製の巻線が巻かれて形成される固定子213と、固定子213の内径側に配置される回転子215を備え、固定子213の巻線が電源端子209を経由して密閉型圧縮機外の電源図示せずと導線218により接続されている。次に、圧縮要素217について説明する。圧縮要素217は、電動要素211の上方に配設されている。圧縮要素217を構成するシャフト221は、上側摺動部284、中抜き部286、下側摺動部288からなる主軸223と、主軸223と平行な偏心軸225と、主軸223と偏心軸225の間に形成されたフランジ部221aを備えている。また、主軸223には、回転子215が固定されている。シャフト221は、下端が密閉容器201底部の潤滑油203に浸漬しており、主軸223の表面には、上部給油溝292と、給油孔290と、下部給油溝294を備え、また、内部には、下端から給油孔290に至る給油機構219図6を備えている。シリンダブロック227は、円筒形の内面を有する軸受部231を備え、軸受部231に主軸223が回転自在な状態で挿入かつ支持され、偏心軸225に作用した荷重を、主軸223と軸受部231で支持する片持ち軸受の構成になっている。また、シリンダブロック227は、円筒状の穴部であるシリンダ239を備えており、ピストン235が、シリンダ239に往復自在に挿入されている。また、コンロッド245は、ピストン235に設けられたピストンピン237と偏心軸225を連結している。シリンダ239端面には、バルブプレート241が取り付けられ、シリンダ239およびピストン235とともに圧縮室243を形成している。さらに、バルブプレート241を覆って蓋をするように、シリンダヘッド247が固定されている。吸入マフラ249は、PBTなどの樹脂で成型され、内部に消音空間を形成し、バルブプレート241とシリンダヘッド247との間に挟持されることで固定されている。本実施の形態2において、従来の密閉型圧縮機と大きく異なる点は、シャフト221の構成にある。シャフト221は、中抜き部286に給油機構219と連通した給油孔290と、シャフト221の表面に形成され、かつ上側摺動部284に連通するシャフト221の回転の向きと逆向きの傾きの螺旋溝で形成された上部給油溝292と、シャフト121の表面に形成され、かつ下側摺動部288に連通するシャフト221の回転と同じ向きの傾きの螺旋溝で形成された下部給油溝294を備え、さらに、上部給油溝292の断面積が、下部給油溝294の断面積よりも大きく形成されている。以上のように構成された密閉型圧縮機について、以下その動作を説明する。電動要素211に通電されると、回転子215はシャフト221を回転させ、偏心軸225の回転運動がコンロッド245、ピストンピン237を介してピストン235に伝えられることで、ピストン235はシリンダ239内を往復運動する。それにより、R600aガスは、冷却システム図示せずから圧縮室243内へ吸入、圧縮された後、再び冷却システムへと吐き出される。次に、潤滑油203の供給について説明する。密閉容器201の底部の潤滑油203は、シャフト221の回転に伴い、シャフト221の下端に設けられた給油機構219を介して上方に汲み上げられ、シャフト221の中抜き部286に設けられた給油孔290から、主軸223の外周部に供給される。その後、潤滑油203の一部は、潤滑油203の自重と、静止している軸受部231との速度差と、潤滑油203の粘性を利用して下部給油溝294を通過し、下側摺動部288へ供給される。また、残る潤滑油203は、回転するシャフト221と静止している軸受部231との速度差と、潤滑油203の粘性を利用して上部給油溝292を通過し、上側摺動部284や偏心軸225などの各摺動部へ供給される。その結果、潤滑油203は、給油孔290から各摺動部へ短時間で供給される。したがって、起動時の潤滑油203の供給不足を防ぐことが可能になり、信頼性を向上させることが可能になる。また、上部給油溝292の断面積を、下部給油溝294の断面積より大きく設定することにより、上部給油溝292の潤滑油の搬送能力を、潤滑油の供給に重力を利用できる下部給油溝294の潤滑油の搬送能力よりも大きくすることができる。したがって、上部給油溝292と下部給油溝294それぞれによって供給される潤滑油203の量を制御でき、各摺動部、特に上側摺動部284の潤滑に必要な量の潤滑油を確保し、供給できるため、信頼性の向上と、摺動損失軽減による高効率化を達成することが可能になる。また、上部給油溝292と下部給油溝294を、運転時に主軸223が受ける荷重の小さい部分に設けることができ、各摺動部の摺動損失を抑えることができる。このように、単純な構成で、十分、かつ安定した給油が可能になり、信頼性の向上や高効率化が可能になる。なお、本実施の形態2では、給油機構219を、遠心力を利用したポンプ機構としたが、例えば、粘性を利用したポンプ機構であっても同様の効果を得ることができ、また、いかなる形態のポンプ機構であっても同様の効果が期待できる。また、本実施の形態2においては、中抜き部286に設けた給油孔290と、この給油孔290に連通する上部給油溝292を一つとする構成としたが、この給油孔290と上部給油溝292を2個以上設けることによって、中抜き部286からの潤滑油203の供給量を増やすことが可能となり、さらに信頼性を向上させることが期待できる。さらに、給油孔290を可能な限り上方に位置させ、上部給油溝292の長さを短くすることにより、潤滑油203の上側摺動部284への供給時間がより短縮化され、好ましい構成が期待できる。