"スチレンブタジエンゴムを含むゴム成分と、クマロンインデン樹脂と、テルペン系樹脂とを含むタイヤ用ゴム組成物。前記テルペン系樹脂がポリテルペン又はテルペンフェノールである請求項1に記載のタイヤ用ゴム組成物。ゴム成分100質量部に対して、カーボンブラックを20質量部以上含む請求項1又は2に記載のタイヤ用ゴム組成物。ゴム成分100質量部に対して、前記クマロンインデン樹脂の含有量が2~50質量部であり、前記テルペン系樹脂の含有量が2~50質量部である請求項1~3のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物。前記クマロンインデン樹脂の軟化点が70~170°Cであり、前記ポリテルペンの軟化点が80~160°Cであり、前記テルペンフェノールの軟化点が80~160°Cである請求項2~4のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物。前記テルペンフェノールの水酸基価が30~150KOHmg/gである請求項2~5のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物。トレッド用ゴム組成物として用いられる請求項1~6のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物。請求項1~7のいずれかに記載のゴム組成物を用いて作製した空気入りタイヤ。モトクロス競技用タイヤである請求項8に記載の空気入りタイヤ。本発明は、前記課題を解決し、初期グリップ性能、耐摩耗性を維持又は改善しながら後半グリップ性能、ダンピング性能を改善できるタイヤ用ゴム組成物、及びこれを用いた空気入りタイヤを提供することを目的とする。本発明者らは、前記課題について検討した結果、テルペン系樹脂が他のレジンより温度依存性が小さいという知見、更には該樹脂とクマロンインデン樹脂を併用することで初期グリップ性能、耐摩耗性を維持又は改善しつつ後半グリップ性能、ダンピング性能を向上できるという知見を見出すことにより、本発明を完成するに至った。本発明は、スチレンブタジエンゴムを含むゴム成分と、クマロンインデン樹脂と、テルペン系樹脂とを含むタイヤ用ゴム組成物に関する。ここで、上記テルペン系樹脂がポリテルペン又はテルペンフェノールであることが好ましい。上記タイヤ用ゴム組成物は、ゴム成分100質量部に対して、カーボンブラックを20質量部以上含むことが好ましい。上記タイヤ用ゴム組成物は、ゴム成分100質量部に対して、上記クマロンインデン樹脂の含有量が2~50質量部であり、上記テルペン系樹脂の含有量が2~50質量部であることが好ましい。上記クマロンインデン樹脂の軟化点が70~170°Cであり、上記ポリテルペンの軟化点が80~160°Cであり、上記テルペンフェノールの軟化点が80~160°Cであることが好ましい。また、上記テルペンフェノールの水酸基価が30~150KOHmg/gであることが好ましい。上記ゴム組成物は、トレッド用ゴム組成物として用いられることが好ましい。本発明はまた、上記ゴム組成物を用いて作製した空気入りタイヤに関する。ここで、上記空気入りタイヤは、モトクロス競技用タイヤであることが好ましい。本発明によれば、スチレンブタジエンゴムを含むゴム成分と、クマロンインデン樹脂と、テルペン系樹脂とを含むタイヤ用ゴム組成物であるので、初期グリップ性能、耐摩耗性を維持又は改善しながら後半グリップ性能、ダンピング性能を改善できる。本発明のタイヤ用ゴム組成物は、スチレンブタジエンゴムSBRを含むゴム成分と、クマロンインデン樹脂と、テルペン系樹脂とを含む。従来から高温グリップ性能の向上のためにオイルに代えて高融点のレジンが多量に配合されているが、ゴム組成物の温度依存性が大きくなり、初期グリップ性能走行初期のタイヤが暖まっていない状態でのグリップ性能が悪化する。これに対し、本発明では、SBRを含むゴム成分に、更にクマロンインデン樹脂及びテルペン系樹脂の両成分を配合することで、初期グリップ性能、耐摩耗性を維持又は改善しながら後半グリップ性能タイヤが暖まった状態でのグリップ性能、ダンピング性能タイヤの振動の収まり易さを改善できる。本発明では、ゴム成分としてSBRが使用される。これにより、高いtanδが得られ、グリップ性能初期グリップ性能、後半グリップ性能、ダンピング性能を向上できる。なお、本明細書において、単にグリップ性能と記載する場合、初期グリップ性能、後半グリップ性能の両方を意味するものとする。SBRとしては、特に限定されず、例えば、乳化重合スチレンブタジエンゴムE-SBR、溶液重合スチレンブタジエンゴムS-SBRなどを使用できる。SBRのスチレン含有量は、好ましくは15質量以上、より好ましくは20質量以上である。15質量未満であると、充分なグリップ性能、ダンピング性能が得られないおそれがある。また、上記スチレン含有量は、好ましくは50質量以下、より好ましくは45質量以下である。50質量を超えると、発熱しやすくなり、ブローアウトが起こりやすい傾向がある。なお、スチレン含有量は、H1-NMR測定によって算出される。ゴム成分100質量中のSBRの含有量は、充分なグリップ性能、ダンピング性能が得られるという観点では、好ましくは40質量以上、より好ましくは50質量以上、更に好ましくは80質量以上であり、100質量であってもよい。また、他のゴム成分を配合する場合は、該SBRの含有量は、40~80質量が好ましく、50~70質量がより好ましい。上記SBR以外に本発明で使用できるゴム成分としては、天然ゴムNR、イソプレンゴムIR、ブタジエンゴムBR、アクリロニトリルブタジエンゴムNBR、クロロプレンゴムCR、ブチルゴムIIR、スチレン-イソプレン-ブタジエン共重合ゴムSIBRなどのジエン系ゴムなどが挙げられる。なかでも、高い初期グリップ性能が得られるという理由から、NRが好ましい。NRを含有する場合、ゴム成分100質量中のNRの含有量は、20~60質量が好ましく、30~50質量がより好ましい。上記テルペン系樹脂としては、ポリテルペン、テルペンフェノールなどが挙げられる。なかでも、後半グリップ性能、ダンピング性能の向上効果が高いという観点からは、テルペンフェノールが好ましい。また、初期グリップ性能の向上効果が高く、初期グリップ性能、後半グリップ性能、耐摩耗性、ダンピング性能がバランスよく得られるという観点からは、ポリテルペンが好ましい。クマロンインデン樹脂、ポリテルペンを併用することにより、一方のみを配合した場合に比べて、初期グリップ性能、耐摩耗性を好適に改善できる。ポリテルペンは、テルペン化合物を重合して得られる樹脂及びそれらの水素添加物である。テルペン化合物は、C5H8nの組成で表される炭化水素及びその含酸素誘導体で、モノテルペンC10H16、セスキテルペンC15H24、ジテルペンC20H32などに分類されるテルペンを基本骨格とする化合物であり、例えば、α-ピネン、β-ピネン、ジペンテン、リモネン、ミルセン、アロオシメン、オシメン、α-フェランドレン、α-テルピネン、γ-テルピネン、テルピノレン、1,8-シネオール、1,4-シネオール、α-テルピネオール、β-テルピネオール、γ-テルピネオールなどが挙げられる。ポリテルペンとしては、上述したテルペン化合物を原料とするα-ピネン樹脂、β-ピネン樹脂、リモネン樹脂、ジペンテン樹脂、β-ピネン/リモネン樹脂などのテルペン樹脂の他、該テルペン樹脂に水素添加処理した水素添加テルペン樹脂も挙げられる。なかでも、温度依存性が低いという理由から、リモネン樹脂が好ましい。ポリテルペンの軟化点は、好ましくは80°C以上、より好ましくは100°C以上、更に好ましくは120°C以上である。80°C未満であると、性能特に、後半グリップ性能高温時のグリップ性能が低下するおそれがある。また、該軟化点は、好ましくは160°C以下、より好ましくは145°C以下である。160°Cを超えると、初期グリップ性能が低下するおそれがある。なお、テルペン系樹脂の軟化点は、JISK6220-1:2001に規定される軟化点を環球式軟化点測定装置で測定し、球が降下した温度である。テルペンフェノールとしては、上記テルペン化合物とフェノール系化合物とを原料とする樹脂が挙げられ、具体的には、上記テルペン化合物、フェノール系化合物及びホルマリンを縮合させた樹脂が挙げられる。なお、フェノール系化合物としては、例えば、フェノール、ビスフェノールA、クレゾール、キシレノールなどが挙げられる。テルペンフェノールとしては、たとえばアリゾナケミカル社のTP115、TP300などの市販品を好適に用いることができる。テルペンフェノールの軟化点は、好ましくは80°C以上、より好ましくは100°C以上である。80°C未満であると、性能特に、後半グリップ性能高温時のグリップ性能が低下するおそれがある。該軟化点は、好ましくは160°C以下、より好ましくは150°C以下である。160°Cを超えると、初期グリップ性能が低下するおそれがある。テルペンフェノールの水酸基価KOHmg/gは、好ましくは30以上、より好ましくは50以上である。該水酸基価は、好ましくは150以下、より好ましくは100以下である。水酸基価が上記範囲内であると、後半グリップ性能の改善効果が高い。なお、本明細書において、水酸基価とは、樹脂1gをアセチル化するとき、水酸基と結合した酢酸を中和するのに要する水酸化カリウムの量をミリグラム数で表したものであり、電位差滴定法JISK0070:1992により測定した値である。テルペン系樹脂の合計含有量の下限はゴム成分100質量部に対して、好ましくは2質量部以上、より好ましくは5質量部以上であり、上限は好ましくは50質量部以下、より好ましくは45質量部以下、更に好ましくは30質量部以下である。また、ポリテルペンを使用する場合のその配合量、テルペンフェノールを使用する場合のその配合量も同様の範囲が好適である。下限未満であると、後半グリップ性能、ダンピング性能の向上効果が充分に得られないおそれがあり、上限を超えると、初期グリップ性能、耐摩耗性が悪化する傾向がある。上記クマロンインデン樹脂は、樹脂の骨格主鎖を構成するモノマー成分として、クマロン及びインデンを含む樹脂であり、クマロン、インデン以外に骨格に含まれるモノマー成分としては、スチレン、α-メチルスチレン、メチルインデン、ビニルトルエンなどが挙げられる。上記クマロンインデン樹脂の軟化点は、好ましくは70°C以上、より好ましくは80°C以上である。70°C未満であると、高温時の性能特に、後半グリップ性能が低下するおそれがある。また、該軟化点は、好ましくは170°C以下、より好ましくは160°C以下である。170°Cを超えると、初期グリップ性能が悪化する傾向がある。なお、クマロンインデン樹脂の軟化点は、JISK6220-1:2001に規定される軟化点を環球式軟化点測定装置で測定し、球が降下した温度である。クマロンインデン樹脂の含有量は、ゴム成分100質量部に対して、好ましくは2質量部以上、より好ましくは5質量部以上である。2質量部未満では、充分な後半グリップ性能、ダンピング性能が得られないおそれがある。また、該含有量は、好ましくは50質量部以下、より好ましくは45質量部以下である。50質量部を超えると、充分な初期グリップ性能が得られないおそれがある。テルペン系樹脂として、テルペンフェノールを使用する場合、クマロンインデン樹脂の含有量は、ゴム成分100質量部に対して、20~40質量部であることが更に好ましい。また、テルペン系樹脂として、ポリテルペンを使用する場合、クマロンインデン樹脂の含有量は、ゴム成分100質量部に対して、5~15質量部であることが更に好ましい。本発明のゴム組成物はカーボンブラックを含むことが好ましい。これにより、良好な補強性が得られ、優れたグリップ性能や耐摩耗性が発揮される。カーボンブラックの窒素吸着比表面積N2SAは80m2/g以上が好ましく、100m2/g以上がより好ましい。80m2/g未満では、充分なグリップ性能が得られないおそれがある。該N2SAは200m2/g以下が好ましく、160m2/g以下がより好ましい。200m2/gを超えると、カーボンブラックの分散性が悪化し、充分な耐摩耗性が得られないおそれがある。なお、カーボンブラックのN2SAは、JISK6217-2:2001によって求められる。カーボンブラックの含有量は、ゴム成分100質量部に対して、好ましくは20質量部以上、より好ましくは50質量部以上、更に好ましくは90質量部以上である。20質量部未満では、充分なグリップ性能、耐摩耗性が得られないおそれがある。また、該含有量は、好ましくは200質量部以下、より好ましくは190質量部以下である。200質量部を超えると、分散性が低く、耐摩耗性が低下するおそれがある。なお、テルペン系樹脂としてポリテルペンを使用する場合には、初期グリップ性能、後半グリップ性能、耐摩耗性、ダンピング性能がバランスよく得られるという理由から、カーボンブラックの含有量は、ゴム成分100質量部に対して、90~120質量部であることが特に好ましい。本発明のゴム組成物には、前記成分以外にも、ゴム組成物の製造に一般に使用される配合剤、例えば、各種老化防止剤、ステアリン酸、酸化亜鉛、オイル、加硫剤、加硫促進剤などを適宜配合できる。オイルとしては、例えば、プロセスオイル、植物油脂、又はその混合物を用いることができる。プロセスオイルとしては、例えば、パラフィン系プロセスオイル、アロマ系プロセスオイル、ナフテン系プロセスオイルなどを用いることができる。植物油脂としては、ひまし油、綿実油、あまに油、なたね油、大豆油、パーム油、やし油、落花生湯、ロジン、パインオイル、パインタール、トール油、コーン油、こめ油、べに花油、ごま油、オリーブ油、ひまわり油、パーム核油、椿油、ホホバ油、マカデミアナッツ油、桐油などが挙げられる。なかでも、アロマ系プロセスオイルが好適に用いられる。上記ゴム組成物がオイルを含有する場合、オイルの含有量は、ゴム成分100質量部に対して、好ましくは10質量部以上、より好ましくは30質量部以上である。10質量部未満では、充分なグリップ性能が得られないおそれがある。また、オイルの含有量は、好ましくは100質量部以下、より好ましくは75質量部以下である。100質量部を超えると、耐摩耗性が悪化するおそれがある。上記ゴム組成物において、上記クマロンインデン樹脂、テルペン系樹脂及びオイルの合計含有量は、ゴム成分100質量部に対して、好ましくは5質量部以上、より好ましくは10質量部以上である。5質量部未満では、充分なグリップ性能が得られないおそれがある。該含有量は、好ましくは200質量部以下、より好ましくは120質量部以下である。200質量部を超えると、充分な耐摩耗性が得られないおそれがある。本発明のゴム組成物は、一般的な方法で製造される。すなわち、バンバリーミキサーやニーダー、オープンロールなどで前記各成分を混練りし、その後加硫する方法などにより製造できる。本発明のゴム組成物は、タイヤの各部材特に、トレッドに好適に使用できる。本発明の空気入りタイヤは、上記ゴム組成物を用いて通常の方法で製造される。すなわち、前記成分を配合したゴム組成物を、未加硫の段階でトレッドの形状にあわせて押出し加工し、他のタイヤ部材とともに、タイヤ成型機上にて通常の方法で成形することにより、未加硫タイヤを形成する。この未加硫タイヤを加硫機中で加熱加圧することによりタイヤを得る。本発明の空気入りタイヤは、高性能の乗用車や自動二輪車に使用される高性能タイヤ、特にオフロードで使用されるモトクロス競技用タイヤに好適に使用できる。実施例に基づいて、本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらのみに限定されるものではない。以下、実施例及び比較例で使用した各種薬品について、まとめて説明する。SBR1:旭化成株製のタフデン4850S-SBR、スチレン含有量:39質量、ゴム固形分100質量部に対してオイル分50質量部含有SBR2:JSR株製のSBR1502E-SBR、スチレン含有量:23.5質量NR:RSS3カーボンブラック:キャボットジャパン株製のN220N2SA:111m2/g老化防止剤6C:フレキシス社製サントフレックス13老化防止剤224:フレキシス社製ノクラック224ステアリン酸:日油株製のステアリン酸椿酸化亜鉛1:ハクスイテック株製の酸化亜鉛3種平均一次粒子径1.0μm酸化亜鉛2:三井金属鉱業株製の酸化亜鉛クマロンインデン樹脂1:ルトガーケミカル社製のNOVARESC100クマロンインデン樹脂、軟化点:100°Cクマロンインデン樹脂2:ルトガーケミカル社製のNOVARESC150クマロンインデン樹脂、軟化点:150°Cクマロンインデン樹脂3:新日鐵化学社製のV120クマロンインデン樹脂、軟化点:120°Cテルペン系樹脂1:アリゾナケミカル社製のSylvaresTP115テルペンフェノール、軟化点:115°C、水酸基価:50KOHmg/gテルペン系樹脂2:アリゾナケミカル社製のSylvaresTR7115テルペンフェノール、軟化点:115°C、水酸基価:0KOHmg/gテルペン系樹脂3:アリゾナケミカル社製のSylvaresTR90ポリテルペン、軟化点:90°C、水酸基価:0KOHmg/gテルペン系樹脂4:アリゾナケミカル社製のSylvaresTR1135ポリテルペン、軟化点:135°C、水酸基価:0KOHmg/gプロセスオイル:出光興産株製のNH-70ワックス:大内新興化学工業株製のサンノックN老化防止剤:住友化学株製のアンチゲン6C硫黄1:鶴見化学株製の粉末硫黄硫黄2:軽井沢硫黄株製の粉末硫黄加硫促進剤NS:大内新興化学工業株製のノクセラーNS加硫促進剤CZ:大内新興化学工業株製のノクセラーCZ<実施例及び比較例>表1、2に示す配合内容に従い、1.7Lバンバリーミキサーを用いて、配合材料のうち、硫黄、加硫促進剤以外の材料を150°Cの条件下で3分間混練りし、混練り物を得た。次に、得られた混練り物に硫黄、加硫促進剤を添加し、2軸オープンロールを用いて、80°Cの条件下で5分間練り込み、未加硫ゴム組成物を得た。得られた未加硫ゴム組成物を150°Cで30分間加硫し、加硫ゴム組成物を得た。次に、得られた未加硫ゴム組成物をタイヤ成型機上でトレッド形状に成形し、他のタイヤ部材と貼り合わせて未加硫タイヤを作製した。未加硫タイヤを150°Cで30分間加硫することにより試験用モトクロス競技用タイヤ120/80-19を製造した。得られた加硫ゴム組成物、試験用モトクロス競技用タイヤを使用して、下記の評価を行った。それぞれの試験結果を表1、2に示す。なお、表1,2の基準配合をそれぞれ比較例1,6とした。SWELL得られた加硫ゴム組成物をトルエンで抽出し、抽出前後の体積変化率SWELLを測定した。なお、SWELLが小さいほど、架橋のばらつきを抑制でき、好ましいことを示す。粘弾性試験株岩本製作所製の粘弾性スペクトロメータを用いて、初期歪10、動歪2、振動周波数10Hzの条件下で、40°C又は100°Cにおける加硫ゴム組成物の粘弾性複素弾性率E’及び損失正接tanδを測定した。なお、40°Cにおける粘弾性試験において、tanδが大きく、E’が小さいほど、初期グリップ性能低温条件下でのグリップ性能に優れる。また、100°Cにおける粘弾性試験において、tanδが大きく、E’が小さいほど、後半グリップ性能高温条件下でのグリップ性能に優れる。引張試験JISK6251の加硫ゴムおよび熱可塑性ゴム-引張特性の求め方にしたがって、上記加硫ゴム組成物からなるゴムスラブシート2mm×130mm×130mmの引張強度及び破断伸びを測定した。そして、得られた測定結果を用いて、引張強度×破断伸び/2により破壊エネルギーを計算し、基準配合の破壊エネルギー指数を100として、下記計算式により、各配合の測定結果を指数表示した。破壊エネルギー指数が大きいほど、破壊強度に優れることを示す。破壊エネルギー指数=各配合の破壊エネルギー/基準配合の破壊エネルギー×100実車評価モトクロス車両に試験用モトクロス競技用タイヤを装着し、1周2kmのテストコースDRY路面を10周走行し、基準配合の初期グリップ性能、後半グリップ性能、ダンピング性能を100として、テストドライバーが官能評価した。数値が大きいほど初期グリップ性能、後半グリップ性能、ダンピング性能に優れることを示す。なお、初期グリップ性能は1~5周目の低温条件下でのグリップ性能、後半グリップ性能は6~10周目の高温条件下でのグリップ性能を示す。また、上記テストコースを20周走行した後、タイヤの摩耗外観を観察した。基準配合のタイヤの摩耗外観を100とし、指数評価した。数値が大きいほど耐摩耗性に優れることを示す。表1,2の結果より、スチレンブタジエンゴムを含むゴム成分と、クマロンインデン樹脂と、テルペン系樹脂とを含む実施例では、初期グリップ性能、耐摩耗性を維持又は改善しながら後半グリップ性能、ダンピング性能を改善できた。スチレンブタジエンゴムを含むゴム成分と、クマロンインデン樹脂と、ポリテルペンとを含む実施例3、クマロンインデン樹脂、ポリテルペンの一方しか含まない比較例7,9、クマロンインデン樹脂、ポリテルペンの両方を含まない比較例6の結果を比較すると、クマロンインデン樹脂のみを配合した比較例7では、初期グリップ性能、耐摩耗性が低下しているにも関わらず、クマロンインデン樹脂、ポリテルペンを併用した実施例3では、ポリテルペンのみを配合した比較例9と比較して、初期グリップ性能、耐摩耗性が同等又は優れていた。"