i熱分解油を、400°C以上の温度において、炭化水素共供給材料の存在下で接触分解触媒と接触させて1種類以上の分解生成物を生成させ;ii1種類以上の分解生成物を分別して1種類以上の生成物フラクションを生成させ;iii1種類以上の生成物フラクションを用いてバイオ燃料及び/又は生化学物質を生成させる;工程を含む、実質的に水素化処理及び/又は水素化脱酸素によって予備処理又は改質していない熱分解油からバイオ燃料及び/又は生化学物質を製造する方法。工程iが、1a0重量以上乃至25重量以下の範囲のn-ヘキサン抽出物を含む熱分解油又はその一部を与え;1b熱分解油又はその一部を、400°Cより高い温度において、炭化水素共供給材料の存在下で接触分解触媒と接触させて1種類以上の分解生成物を生成させる;工程を含む1種類以上の分解生成物を生成させるプロセスを含む、請求項1に記載の方法。工程iが、2a熱分解油又はその一部の底相を与え;2b熱分解油又はその一部の底相を、400°C以上の温度において、炭化水素共供給材料の存在下で接触分解触媒と接触させて1種類以上の分解生成物を生成させる;工程を含む1種類以上の分解生成物を生成させるプロセスを含む、請求項1又は2に記載の方法。工程iが、3a熱分解油又はその一部を与え;3b熱分解油又はその一部を、400°C以上の温度において、炭化水素共供給材料の存在下で接触分解触媒と接触させて1種類以上の分解生成物を生成させる;工程を含む1種類以上の分解生成物を生成させるプロセスを含み、ここで熱分解油又はその一部と炭化水素共供給材料の組み合わせは、1:11/1以上の水素/炭素の全モル比H/Cを有する、請求項1、2、又は3に記載の方法。熱分解油がリグノセルロース材料から誘導される、請求項1~4のいずれか1項に記載の方法。リグノセルロース材料が、木材、木材関連材料、及び/又はこれらの混合物からなる群から選択される、請求項5に記載の方法。炭化水素共供給材料が在来型原油から誘導される、請求項1~6のいずれか1項に記載の方法。炭化水素共供給材料が、直留軽油、フラッシング留出物、真空軽油、コーカー軽油、常圧残油、及び真空残油からなる群から選択される、請求項1~7のいずれか1項に記載の方法。炭化水素共供給材料が8重量以上の元素状水素を含む、請求項1~8のいずれか1項に記載の方法。炭化水素共供給材料が、0.1MPaの圧力においてASTM-D2887-06aに基づく蒸留を用いて測定して220°C以上の初留点IBPを有する、請求項1~9のいずれか1項に記載の方法。接触分解ユニット中に導入する前に、炭化水素共供給材料及び熱分解油又は熱分解油の底相を混合して、炭化水素共供給材料及び熱分解油又は熱分解油の底相を含む供給混合物を与える、請求項1~10のいずれか1項に記載の方法。炭化水素共供給材料を、撹拌によって熱分解油又は熱分解油の底相と混合する、請求項11に記載の方法。実質的に水素化処理又は水素化脱酸素によって予備処理又は改質していない熱分解油をバイオ燃料及び/又は生化学物質の製造のために用いることができたら、当該技術における進歩であろう。また、実質的に水素化処理又は水素化脱酸素によって予備処理又は改質していない熱分解油をFCCユニット内で直接処理することを可能にするプロセスを提供できたら、これも当該技術における進歩であろう。驚くべきことに、ここでそのようなプロセスが見出された。したがって、本発明は、i熱分解油を、400°C以上の温度において、炭化水素共供給材料の存在下で接触分解触媒と接触させて1種類以上の分解生成物を生成させ;ii1種類以上の分解生成物を分別して1種類以上の生成物フラクションを生成させ;iii1種類以上の生成物フラクションを用いてバイオ燃料及び/又は生化学物質を生成させる;工程を含む、実質的に水素化処理及び/又は水素化脱酸素によって予備処理又は改質していない熱分解油からバイオ燃料及び/又は生化学物質を製造する方法を提供する。工程iは種々の方法で行うことができ、したがって、本発明はまた、1種類以上の分解生成物を製造するための幾つかのプロセスも提供する。第1の態様においては、本発明は、1a0重量以上乃至25重量以下の範囲のn-ヘキサン抽出物を含む、実質的に水素化処理及び/又は水素化脱酸素によって予備処理又は改質していない熱分解油又はその一部を与え;1b熱分解油又はその一部を、400°Cより高い温度において、炭化水素共供給材料の存在下で接触分解触媒と接触させて1種類以上の分解生成物を生成させる;工程を含む1種類以上の分解生成物を生成させるプロセスを提供する。第2の態様においては、本発明は、2a実質的に水素化処理及び/又は水素化脱酸素によって予備処理又は改質していない熱分解油又はその一部の底相を与え;2b熱分解油又はその一部の底相を、400°C以上の温度において、炭化水素共供給材料の存在下で接触分解触媒と接触させて1種類以上の分解生成物を生成させる;工程を含む1種類以上の分解生成物を生成させるプロセスを提供する。第3の態様においては、本発明は、3a実質的に水素化処理及び/又は水素化脱酸素によって予備処理又は改質していない熱分解油又はその一部を与え;3b熱分解油又はその一部を、400°C以上の温度において、炭化水素共供給材料の存在下で接触分解触媒と接触させて1種類以上の分解生成物を生成させる;工程を含み;ここで熱分解油又はその一部と炭化水素共供給材料の組み合わせは、1:11/1以上の水素/炭素の全モル比H/Cを有する、1種類以上の分解生成物を生成させるプロセスを提供する。本発明方法は、有利なことに、実質的に水素化処理及び/又は水素化脱酸素によって予備処理又は改質していない熱分解油を、例えばFCCユニットのような接触分解ユニット内で直接処理することを可能にする。本発明方法は、有利なことに、酸素含量を実質的に低下させるためにかかる水素化処理及び/又は水素化脱酸素を行う必要性なしに、熱分解油を接触分解ユニット内で処理することを可能にする。驚くべきことに、本発明方法においては、熱分解油は炭化水素供給材料と十分に混和性であるので、共処理は実行可能であると示されたことが分かった。更に、炭化水素共供給材料は、有利なことに、熱分解油中の酸素を水に転化させるのに必要な水素を与えることができる。更に、下記に説明するように、炭化水素共供給材料の存在下で熱分解油を接触分解することによって相乗効果がもたらされて、接触分解工程中のコークス形成量が、別々に接触分解する場合のそれぞれの供給材料に関するコークス形成量の合計を基準として予測されるものよりも少なくなることが見出された。本方法は更に、熱分解油供給材料から接触分解生成物にすることによって、全酸価TANの大きな減少が得られる点で有利である。水素化処理による改質は必要ないので、従来技術のプロセスよりも簡単で経済的なプロセスが得られる。したがって、本発明方法は、有利なことに、熱分解油をバイオ燃料及び/又は生化学物質に転化させる簡単で直接的で経済的に興味深い経路を可能にする。工程iにおいては、熱分解油を、400°C以上の温度において、炭化水素共供給材料の存在下で接触分解触媒と接触させて1種類以上の分解生成物を生成させる。熱分解油とは、本明細書においては熱分解によって得られる油と理解される。かかる熱分解油とは、好ましくは更に、実質的に水素化処理及び/又は水素化脱酸素によって予備処理又は改質していない、熱分解によって得られる油と理解される。有利なことには、熱分解油の酸素含量を実質的に減少させるための水素化処理及び/又は水素化脱酸素は、本発明方法においては回避することができる。熱分解油とは更に、全熱分解油又はその一部と理解される。下記に示すように、幾つかの態様においては、熱分解油の特定の部分を用いることが好ましい。好ましくは、熱分解油は、再生可能なエネルギー源から誘導され、即ち、好ましくは熱分解油は再生可能なエネルギー源の熱分解によって得られる。熱分解油を与えるのに好適であることが当業者に公知の任意の再生可能なエネルギー源を用いることができる。好ましくは、再生可能なエネルギー源はセルロース材料、より好ましくはリグノセルロース材料を含む。したがって好ましくは、熱分解油は、セルロース材料、より好ましくはリグノセルロース材料から誘導される熱分解油である。任意の好適なセルロース含有材料を、熱分解における再生可能なエネルギー源として用いることができる。セルロース材料は、農業廃棄物、森林残渣、製糖残渣、及び/又はこれらの混合物などの種々の植物及び植物材料から得ることができる。好適なセルロース含有材料の例としては、トウモロコシ茎葉、大豆茎葉、トウモロコシ穂軸、稲藁、籾殻、オート麦殻、トウモロコシ繊維、小麦、大麦、ライ麦、及びオート麦藁のような穀草藁のような農業廃棄物;芝草類;木材及びおがくずのような木材関連材料のような森林製品;古紙;バガス及びビートパルプのような製糖残渣;或いはこれらの混合物が挙げられる。より好ましい態様においては、熱分解油は、森林残渣、木材チップ、及び/又はおがくずのような木材及び/又は木材関連材料を熱分解することによって得られる。他の好ましい態様においては、木材及び/又は木材関連材料は樹皮及び/又は針状葉を含む。最も好ましくは、熱分解油は、マツ材又は森林残渣を含む木材及び/又は木材関連材料の熱分解によって得られる。熱分解とは、本明細書においては、350°C以上の熱分解温度における好ましくは再生可能なエネルギー源の熱分解と理解される。酸素の濃度は、好ましくは完全燃焼のために必要な濃度よりも低い。より好ましくは、熱分解は、その場で生成したものではない酸素の実質的な不存在下で行う。熱分解プロセス中に限定量の酸素がその場で生成する可能性がある。好ましくは、熱分解は5体積以下の酸素、より好ましくは1体積以下の酸素、最も好ましくは0.1体積以下の酸素を含む雰囲気中で行う。最も好ましい態様においては、熱分解は酸素の実質的な不存在下で行う。熱分解温度は、好ましくは350°C以上、より好ましくは400°C以上、最も好ましくは450°C以上である。熱分解温度は、更に、好ましくは800°C以下、より好ましくは700°C以下、最も好ましくは650°C以下である。熱分解圧力は広く変化させることができる。実用的な目的のためには、0.1~5bar0.01~0.5MPaの範囲、より好ましくは1~2bar0.1~0.2MPaの範囲の圧力が好ましい。大気圧約1bar又は0.1MPaが最も好ましい。好ましい態様においては、熱分解油は、再生可能なエネルギー源の所謂急速又はフラッシュ熱分解によって与えられる。かかる急速又はフラッシュ熱分解は、好ましくは、再生可能なエネルギー源を非常に短い時間急速に加熱し、次に化学平衡が起こる可能性がある前に一次生成物の温度を急速に低下させることを含む。好ましい態様においては、熱分解油は、再生可能なエネルギー源を、酸素の実質的な不存在下において、350°C以上、好ましくは400°C以上で、好ましくは800°C以下の温度に、3秒間以内、好ましくは2秒間以内、より好ましくは1秒間以内、最も好ましくは0.5秒間以内加熱し;再生可能なエネルギー源を、350°C以上、好ましくは400°C以上で、好ましくは800°C以下の温度において、0.03~2.0秒間、好ましくは0.03~0.60秒間保持して1種類以上の熱分解生成物を生成させ;熱分解生成物を、350°Cより低い温度に1秒間以内、好ましくは0.5秒間以内冷却し;熱分解生成物から熱分解油を得る;工程を含む、再生可能なエネルギー源の熱分解によって与えられる。熱分解油を与えるために好適な急速又はフラッシュ熱分解プロセスの例は、AOasmaaらFastpyrolysisofForestryResidue1EffectofextractivesonphaseseparationofpyrolysisliquidsEnegryFuelsvol17no12003p112;及びAOasmaaらFastpyrolysisbiooilsfromwoodandagriculturalresiduesEnergyFuels2010vol24p13801388;US-4876108;US-5961786;及びUS-5395455参照として本明細書中に包含するに記載されている。再生可能なエネルギー源の熱分解の後、気体、固体チャー、1以上の油状相、及び場合によっては水性相を含んでいてよい熱分解生成物が得られる。1つ又は複数の油状相を以下において熱分解油と呼ぶ。熱分解油は、その目的のために好適であることが当業者に公知の任意の方法によって熱分解生成物から分離することができる。これは、濾過、遠心分離、サイクロン分離、抽出、膜分離、及び/又は相分離のような通常の方法を含む。熱分解油は、例えば炭水化物、オレフィン、パラフィン、酸素化物例えばアルデヒド及び/又はカルボン酸、及び/又は場合によっては若干の残留水を含んでいてよい。好ましくは、熱分解油は、乾燥基準で25重量以上、より好ましくは35重量以上で、好ましくは70重量以下、より好ましくは60重量以下の量の炭素を含む。熱分解油は更に、好ましくは、乾燥基準で1重量以上、より好ましくは5重量以上で、好ましくは15重量以下、より好ましくは10重量以下の量の水素を含む。熱分解油は更に、好ましくは、25重量以上、より好ましくは35重量以上で、好ましくは70重量以下、より好ましくは60重量以下の量の酸素を含む。かかる酸素含量は好ましくは乾燥基準で規定される。乾燥基準とは水を排除することと理解される。熱分解油はまた、窒素及び/又はイオウを含んでいてもよい。窒素が存在する場合には、熱分解油は、好ましくは、乾燥基準で0.001重量以上、より好ましくは0.1重量以上で、好ましくは1.5重量以下、より好ましくは0.5重量以下の量の窒素を含む。イオウが存在する場合には、熱分解油は、好ましくは、乾燥基準で0.001重量以上、より好ましくは0.01重量以上で、好ましくは1重量以下、より好ましくは0.1重量以下の量のイオウを含む。存在する場合には、熱分解油は、好ましくは、0.1重量以上、より好ましくは1重量以上、更により好ましくは5重量以上で、好ましくは55重量以下、より好ましくは45重量以下、更により好ましくは35重量以下、更により好ましくは30重量以下、最も好ましくは25重量以下の量の水を含む。好ましくは、本発明の熱分解油は、5重量以上、より好ましくは10重量以上で、好ましくは30重量以下、より好ましくは20重量以下の量のアルデヒドを含む。好ましくは、熱分解油は、5重量以上、より好ましくは10重量以上で、好ましくは25重量以下、より好ましくは15重量以下の量のカルボン酸を含む。好ましくは、熱分解油は、1重量以上、より好ましくは5重量以上で、好ましくは20重量以下、より好ましくは10重量以下の量の炭水化物を含む。好ましくは、熱分解油は、0.1重量以上、より好ましくは2重量以上で、好ましくは10重量以下、より好ましくは5重量以下の量のフェノール類を含む。好ましくは、熱分解油は、0.1重量以上、より好ましくは1重量以上で、好ましくは10重量以下、より好ましくは4重量以下の量のフルフラール類を含む。炭化水素共供給材料とは、本明細書においては、1種類以上の炭化水素化合物即ち、水素と炭素の両方を含む化合物を含む共供給材料と理解される。炭化水素共供給材料は、好ましくは液体炭化水素共供給材料である。液体炭化水素共供給材料とは、実質的に液相で接触分解ユニットに供給される炭化水素共供給材料と理解される。炭化水素共供給材料は、接触分解ユニットのための供給材料として好適であることが当業者に公知の任意の炭化水素共供給材料であってよい。炭化水素共供給材料は、例えば在来型の原油時には石油又は鉱物油とも呼ばれる、非在来型の原油即ち、伝統的な油田法以外の技術を用いて生産又は採収される油、或いは再生可能な油即ち、再生可能な源から誘導される油から得ることができる。好ましくは、炭化水素共供給材料は、好ましくは在来型の原油から誘導される。一態様においては、炭化水素共供給材料は、好ましくは在来型の原油から誘導される。在来型の原油の例としては、WestTexasIntermediate原油、Brent原油、DubaiOman原油、MidwaySunset原油、又はTapis原油が挙げられる。より好ましくは、炭化水素共供給材料は、好ましくは在来型の原油、又は再生可能な油のフラクションを含む。炭化水素共供給材料として用いることができる原油のフラクションの例としては、直留常圧軽油、フラッシング留出物、真空軽油VGO、コーカー軽油、常圧残油ロングレジデュー及び真空残油ショートレジデュー、及び/又はこれらの混合物が挙げられる。1つの好ましい態様においては、炭化水素共供給材料はロングレジデュー及び/又は真空軽油を含む。一態様においては、炭化水素共供給材料は、1bar絶対圧0.1MPaの圧力において、ASTM-D2887-06aに基づいて蒸留を用いて測定して100°C以上、好ましくは150°C以上の初留点IBPを有する。かかる炭化水素共供給材料の例は真空軽油である。第2の態様においては、炭化水素共供給材料は、1bar絶対圧0.1MPaの圧力において、ASTM-D2887-06aに基づいて蒸留を用いて測定して220°C以上、より好ましくは240°C以上の初留点IBPを有する。かかる炭化水素共供給材料の例はロングレジデューである。更なる好ましい態様においては、炭化水素共供給材料の70重量以上、好ましくは80重量以上、より好ましくは90重量以上、更により好ましくは95重量以上は、ASTM-D2887-06aに基づいてガスクロマトグラフィーによる模擬蒸留を用いて測定して150°C以上乃至600°C以下の範囲の沸点を有する。炭化水素共供給材料の組成は広く変化させることができる。炭化水素共供給材料は、例えばパラフィン、オレフィン、及び芳香族化合物を含んでいてよい。好ましい態様においては、炭化水素共供給材料は、8重量以上の元素状水素、より好ましくは12重量より多い元素状水素を含む。8重量以上の含量のような元素状水素の高い含量によって、炭化水素共供給材料を接触分解プロセスにおいて安価な水素ドナーとして作用させることができる。いかなる種類の理論にも縛られることは望まないが、熱分解への炭化水素共供給材料のより高い重量比によって、水素転移反応によって熱分解油をより多く改質することができると更に考えられる。他の態様においては、炭化水素共供給材料の少なくとも一部は、パラフィン系炭化水素共供給材料を含む。かかるパラフィン系炭化水素共供給材料の例としては、WO-2007/090884参照として本明細書中に包含するに記載されているような所謂フィッシャートロプシュ誘導炭化水素流、或いは水素化処理装置生成物などの水素に富む供給材料が挙げられる。フィッシャートロプシュ炭化水素流は、場合によってはフィッシャートロプシュ炭化水素合成反応において直接得られる炭化水素の水素化異性化によって得られたものであってもよい。本発明による炭化水素共供給材料は、好ましくは1重量以上のパラフィン、より好ましくは2重量以上のパラフィン、最も好ましくは5重量以上のパラフィン、好ましくは99重量以下のパラフィン、より好ましくは50重量以下のパラフィン、最も好ましくは20重量以下のパラフィンを含み、ここでパラフィンとは、ノルマル、シクロ、及び分岐パラフィンの両方であると理解される。特に好ましい態様においては、炭化水素共供給材料は、1例えば常圧軽油、フラッシング留出物、真空軽油VGO、コーカー軽油、常圧残油ロングレジデュー及び真空残油ショートレジデューのような原油のフラクション;を、2フィッシャートロプシュ誘導炭化水素流及び/又は水素化処理装置生成物;と組み合わせて含む。特に好ましいプロセスにおいては、全供給材料は、0重量以上乃至99重量以下、好ましくは0重量以上乃至20重量以下のフィッシャートロプシュ誘導炭化水素流及び/又は水素化処理装置生成物;0重量以上乃至99重量以下、好ましくは0重量以上乃至79重量以下の、例えば常圧軽油、フラッシング留出物、真空軽油VGO、コーカー軽油、常圧残油ロングレジデュー、及び真空残油ショートレジデューのような原油のフラクション;1重量以上乃至35重量以下、好ましくは1重量以上乃至20重量以下の本明細書に記載する熱分解油又はその一部;を含む。熱分解油と炭化水素共供給材料との重量比は広く変化させることができる。共処理を容易にするためには、炭化水素共供給材料及び熱分解油を、好ましくは、50/505:5以上、より好ましくは70/307:3以上、更により好ましくは80/208:2以上、更により好ましくは90/109:1以上の炭化水素共供給材料と熱分解油との重量比で接触分解ユニットに供給する。実用的な目的のためには、炭化水素共供給材料と熱分解油との重量比は、好ましくは99.9/0.199.9:0.1以下である。したがって、存在させる熱分解油の量は、熱分解油及び炭化水素共供給材料の合計重量を基準として、好ましくは30重量以下、より好ましくは20重量以下、最も好ましくは10重量以下、更により好ましくは5重量以下である。実用的な目的のためには、存在させる熱分解油の量は、熱分解油及び炭化水素共供給材料の合計重量を基準として、好ましくは0.1重量以上である。好ましくは、工程iは、接触分解ユニット内、より好ましくは流動接触分解FCCユニット内で行う。炭化水素共供給材料及び熱分解油は、接触分解ユニット中に導入する前に混合することができ、或いはこれらは同じ位置又は異なる位置において接触分解ユニットに別々に加えることができる。一態様においては、炭化水素共供給材料及び熱分解油は、接触分解ユニット中に導入する前に混合しない。この態様においては、炭化水素共供給材料及び熱分解油は、接触分解ユニットに同時に即ち1つの位置において供給して、接触分解ユニットへの導入時に混合することができ;或いは、炭化水素共供給材料及び熱分解油は、接触分解ユニットに別々に異なる位置において加えることができる。接触分解ユニットは、複数の供給材料導入ノズルを有することができる。したがって、熱分解油及び炭化水素共供給材料は、両方の成分が混和性でない場合であっても、別々の供給材料導入ノズルを通してそれぞれの成分を供給することによって接触分解ユニット内で処理することができる。しかしながら、有利には、熱分解油は、好ましくは液体の炭化水素共供給材料と混合することができることが見出された。熱分解油を好ましくは液体の炭化水素共供給材料と混合する場合には、熱分解油は、好ましくは25重量未満のn-ヘキサン抽出物を含み;熱分解油の底相を含み;及び/又は好ましくは液体の炭化水素共供給材料と混合すると少なくとも1/1の水素/炭素のモル比を有する混合物を与える熱分解油である。したがって、他の好ましい態様においては、炭化水素共供給材料及び熱分解油を、接触分解ユニット中に導入する前に混合して、炭化水素共供給材料及び熱分解油を含む供給混合物を与える。この態様においては、炭化水素共供給材料及び熱分解油は、好ましくは、10°C以上、より好ましくは20°C以上、更により好ましくは30°C以上、最も好ましくは40°C以上で、80°C以下、より好ましくは70°C以下、最も好ましくは60°C以下の間の範囲の温度で混合する。供給混合物が炭化水素共供給材料としてVGOを含む場合には10°C以上の僅かに低い温度が好ましい可能性があり、一方、供給混合物がロングレジデューを含む場合には30°C以上の僅かに高い温度が好ましい可能性がある。最も好ましくは、供給混合物が炭化水素共供給材料としてVGOを含む場合には10°C~25°Cの範囲の温度が好ましく、一方、供給混合物がロングレジデューを含む場合には30°C~50°Cの範囲の温度が好ましい。炭化水素共供給材料と熱分解油は、かかる目的のために好適であることが当業者に公知の任意の方法で混合することができる。好ましくは、炭化水素共供給材料と熱分解油は、静的混合、振盪、及び/又は撹拌によって混合する。供給混合物は、場合によっては接触分解ユニットに送る前に、撹拌又は非撹拌供給容器内に保持することができる。非撹拌供給容器を用いて、それによってより単純な運転プロセスを得て、及び/又は建造、エネルギー、及び/又はメンテナンスコストを節約することもできることが、本発明方法の有利性の1つである。更に、実験によって、非撹拌供給容器を用いることによって、驚くべきことに収率を増加させ且つコークス化を減少させることができることが示される。好ましくは、供給混合物は、かかる撹拌又は非撹拌供給容器内において、10°C以上、より好ましくは20°C以上、更により好ましくは30°C以上、最も好ましくは40°C以上で、80°C以下、より好ましくは70°C以下、最も好ましくは60°C以下の間の範囲の温度において保持する。供給混合物が炭化水素共供給材料としてVGOを含む場合には、10°C以上の僅かに低い温度が好ましい可能性があり、一方、供給混合物がロングレジデューを含む場合には、30°C以上の僅かに高い温度が好ましい可能性がある。最も好ましくは、供給混合物が炭化水素共供給材料としてVGOを含む場合には10°C~25°Cの範囲の温度が好ましく、一方、供給混合物がロングレジデューを含む場合には30°C~50°Cの範囲の温度が好ましい。好ましくは、供給混合物は、場合によっては撹拌又は非撹拌供給容器内において、10°C以上、より好ましくは20°C以上、更により好ましくは30°C以上、最も好ましくは40°C以上で、80°C以下、より好ましくは70°C以下、最も好ましくは60°C以下の間の範囲の温度において保持した後に、接触分解ユニット中に注入する。供給混合物が炭化水素共供給材料としてVGOを含む場合には、10°C以上の僅かに低い温度が好ましい可能性があり、一方、供給混合物がロングレジデューを含む場合には、30°C以上の僅かに高い温度が好ましい可能性がある。最も好ましくは、供給混合物が炭化水素共供給材料としてVGOを含む場合には10°C~25°Cの範囲の温度が好ましく、一方、供給混合物がロングレジデューを含む場合には30°C~50°Cの範囲の温度が好ましい。次に、供給混合物を、接触分解ユニット内で接触分解触媒と接触させることができる。接触分解触媒は、分解プロセスにおいて用いるのに好適であることが当業者に公知の任意の触媒であってよい。好ましくは、接触分解触媒はゼオライト成分を含む。更に、接触分解触媒には、アモルファスバインダー化合物及び/又は充填剤を含ませることができる。アモルファスバインダー成分の例としては、シリカ、アルミナ、チタニア、ジルコニア、及び酸化マグネシウム、或いはこれらの2以上の組み合わせが挙げられる。充填剤の例としてはクレー例えばカオリンが挙げられる。ゼオライトは、好ましくは大細孔ゼオライトである。大細孔ゼオライトとしては、その上の細孔の主軸が0.62nm~0.8nmの範囲である多孔質内部セル構造を有する多孔質の結晶質アルミノシリケート構造を含むゼオライトが挙げられる。ゼオライトの軸は、WMMeierDHOlson及びChBaerlocherのAtlasofZeoliteStructureTypes第4改訂版1996ElsevierISBN0444100156において示されている。かかる大細孔ゼオライトの例としては、FAU又はフォージャサイト、好ましくは合成フォージャサイト、例えばゼオライトY又はX、超安定ゼオライトYUSY、希土類ゼオライトY=REY、及び希土類USYREUSYが挙げられる。本発明によれば、大細孔ゼオライトとしてUSYが好ましく用いられる。接触分解触媒にはまた、中細孔ゼオライトを含ませることもできる。本発明にしたがって用いることができる中細孔ゼオライトは、その上の細孔の主軸が0.45nm~0.62nmの範囲である多孔質内部セル構造を有する多孔質の結晶質アルミノシリケート構造を含むゼオライトである。かかる中細孔ゼオライトの例は、MFI構造タイプのもの、例えばZSM-5;MTWタイプ、例えばZSM-12;TON構造タイプ、例えばθ-1;FER構造タイプ、例えばフェリエライト;である。本発明によれば、ZSM-5が中細孔ゼオライトとして好ましく用いられる。他の態様によれば、大細孔及び中細孔ゼオライトのブレンドを用いることができる。分解触媒中の大細孔ゼオライトと中細孔径ゼオライトとの比は、好ましくは99:1~70:30の範囲、より好ましくは98:2~85:15の範囲である。分解触媒中に存在させる大細孔径ゼオライト及び/又は中細孔ゼオライトの合計量は、好ましくは、接触分解触媒の全質量に対して5重量~40重量の範囲、より好ましくは10重量~30重量の範囲、更により好ましくは10重量~25重量の範囲である。熱分解油は、好ましくは、反応区域反応区域は、好ましくは実質的に垂直に配向されている好ましくは細長い管状の反応器である中において、炭化水素共供給材料の存在下で接触分解触媒と接触させる。熱分解油、炭化水素共供給材料、及び分解触媒は、それぞれ独立して上向方向又は下向方向で流すことができる。しかしながら好ましくは、熱分解油及び炭化水素共供給材料は同じ方向に並行流で流す。接触分解触媒は、かかる熱分解油及び炭化水素共供給材料の流れと並行流、対向流、又は直交流形態で接触させることができる。好ましくは、接触分解触媒は、熱分解油及び液体炭化水素共供給材料の並行流と並行流形態で接触させる。好ましい態様においては、工程iは、熱分解油及び炭化水素共供給材料を、反応区域内において接触分解触媒の存在下で分解して、1種類以上の分解生成物及び消費された接触分解触媒を生成させる接触分解工程;消費された接触分解触媒を再生して、再生した接触分解触媒を生成させる再生工程;及び再生した接触分解触媒を接触分解工程に再循環する再循環工程;を含む。接触分解工程における温度は、好ましくは、450°C以上乃至650°C以下、より好ましくは480°C以上乃至600°C以下、最も好ましくは480°C以上乃至560°C以下の範囲である。接触分解工程における圧力は、好ましくは、0.5bar以上乃至10bar以下0.05MPa~1MPa、より好ましくは1.0bar以上乃至6bar以下0.15MPa~0.6MPaの範囲である。接触分解を行う反応区域内における接触分解触媒の滞留時間は、好ましくは、0.1秒間以上乃至15秒間以下、より好ましくは0.5秒間以上乃至10秒間以下の範囲である。好ましくは、熱分解油及び炭化水素共供給材料の全供給材料に対する接触分解触媒の質量比は、3以上乃至20以下の範囲である。好ましくは、熱分解油及び炭化水素共供給材料の全供給材料に対する接触分解触媒の質量比は、少なくとも3.5である。より高い供給材料に対する触媒の質量比を用いることによって、転化率の向上が得られる。好ましい態様においては、接触分解工程はストリッピング工程を更に含む。再生工程の前に、消費された触媒をストリッピングして、消費された触媒上に吸着している生成物を回収することができる。これらの生成物は、再循環して、接触分解工程から得られる生成物流に加えることができる。再生工程は、好ましくは、再生器内において分解触媒を酸素含有ガスの存在下で燃焼させることによって、接触分解反応の結果として触媒上に堆積しているコークスを燃焼除去して触媒活性を回復させることを含む。発熱性の再生工程において生成する熱は、好ましくは吸熱性の接触分解工程のためのエネルギーを供給するために用いる。本発明方法によって、有利なことに、更なる熱を供給することなく発熱性の再生工程を行うことができるようにするのに十分な量のコークスを接触分解触媒上に堆積させることができる。再生温度は、好ましくは、575°C以上乃至900°C以下、より好ましくは600°C以上乃至850°C以下の範囲である。再生器内における圧力は、好ましくは、0.5bar以上乃至10bar以下0.05MPa~1MPa、より好ましくは1.0bar以上乃至6bar以下0.1MPa~0.6MPaの範囲である。再生した接触分解触媒は、接触分解工程に再循環することができる。好ましい態様においては、補給触媒の側流をかかる再生した接触分解触媒の再循環流に加えて、反応区域及び再生器内での触媒の損失を補填することができる。上記に示したように、工程iは種々の方法で行うことができる。第1の態様においては、工程iにおける熱分解油の一部又は全部は、25重量以下のn-ヘキサン抽出物を含む熱分解油又はその一部を含む。したがって第1の態様においては、工程iは、1a0重量以上乃至25重量以下の範囲のn-ヘキサン抽出物を含む熱分解油又はその一部を与え;1b熱分解油又はその一部を、400°Cより高い温度において、炭化水素共供給材料の存在下で接触分解触媒と接触させて1種類以上の分解生成物を生成させる;工程を含む1種類以上の分解生成物を生成させるプロセスを含む。n-ヘキサン抽出物とは、本明細書においては、約20°Cの温度及び約1bar絶対圧0.1MPaの圧力において熱分解油からn-ヘキサンノルマルヘキサン中に抽出することができる化合物と理解される。n-ヘキサン抽出物は、OasmaaらのFastPyrolysisofForestryResidue1EffectofExtractivesonPhaseSeparationofPyrolysisLiquidsと題された彼らの論文vol17No11月/2月2003p5及びp11参照として本明細書中に包含するにしたがって求めることができる。かかるn-ヘキサン抽出物の例としては、ラバー、タンニン、フラボノイド、リグニンモノマー例えばグアヤコール及びカテコール誘導体、リグニン二量体スチルベン、樹脂、ワックス、ステロール、ビタミン、及び菌類が挙げられる。好ましくは、熱分解油又はその一部は、0重量以上乃至25重量以下の範囲のn-ヘキサン抽出物、より好ましくは0重量以上乃至20重量以下の範囲のn-ヘキサン抽出物、更により好ましくは0重量以上乃至15重量以下の範囲のn-ヘキサン抽出物、更により好ましくは0重量以上乃至10重量以下の範囲のn-ヘキサン抽出物、更により好ましくは0重量以上乃至6重量以下の範囲のn-ヘキサン抽出物、最も好ましくは0重量以上乃至3重量以下の範囲のn-ヘキサン抽出物を含む。実用的な目的のためには、上記の範囲内で0.01重量ppm以上の下限がより好ましいと考えることができ、上記の範囲内で0.1重量ppm以上の下限が最も好ましいと考えることができる。他の特に好ましい態様においては、熱分解油又はその一部はn-ヘキサン抽出物を実質的に含まない。25重量以下のn-ヘキサン抽出物を含む熱分解油又はその一部は、この目的のために好適であることが当業者に公知の任意の方法で得ることができる。一態様においては、25重量以下のn-ヘキサン抽出物を含む熱分解油又はその一部は、25重量より多いn-ヘキサン抽出物を含む熱分解油又はその一部からn-ヘキサン抽出物を溶媒抽出することによって得ることができる。かかる溶媒抽出において好適な溶媒としてはn-ヘキサンが挙げられるが、他のヘキサン類、ヘプタン類、ペンタン類、オクタン類、ノナン類、又はデカン類も挙げられる。更に、アセトン及び/又はジクロロメタンのような溶媒を用いることが有益である可能性がある。他の態様においては、熱分解油又はその一部は、下記においてより詳細に記載するように相分離して、0重量以上乃至25重量以下の範囲のn-ヘキサン抽出物、好ましくは0重量以上乃至20重量以下の範囲のn-ヘキサン抽出物、より好ましくは0重量以上乃至15重量以下の範囲のn-ヘキサン抽出物、更により好ましくは0重量以上乃至10重量以下の範囲のn-ヘキサン抽出物、最も好ましくは0重量以上乃至6重量以下の範囲のn-ヘキサン抽出物を含む底相熱分解油;並びに、25重量より多いn-ヘキサン抽出物を含み、より好ましくは30重量より多いn-ヘキサン抽出物を含み、より好ましくは35重量より多いn-ヘキサン抽出物を含み、最も好ましくは40重量より多いn-ヘキサン抽出物を含み、好ましくは100重量以下のn-ヘキサン抽出物を含む上相熱分解油;を生成させることができる。25重量以下のn-ヘキサン抽出物を含む熱分解油又はその一部をどのようにして得ることができるかの例は、AOasmaaらによって、EnergyFuelsanAmericanChemicalSocietyjournalvol17No11月/2月2003p112において最初に発表されたFastpyrolysisofForestryResidue1Effectofextractivesonphaseseparationofpyrolysisliquidsと題された彼らの論文において与えられている。第2の態様においては、工程iにおける熱分解油の一部又は全部は、底相熱分解油又はその一部のみを含む。したがって第2の態様においては、工程iは、2a熱分解油又はその一部の底相を与え;2b熱分解油又はその一部の底相を、400°C以上の温度において、炭化水素共供給材料の存在下で接触分解触媒と接触させて1種類以上の分解生成物を生成させる;工程を含む1種類以上の分解生成物を生成させるプロセスを含む。工程2aにおいては、熱分解油の底相を与える。熱分解油の底相とは、熱分解油を相分離した際に得ることができる最も下側の相と理解される。かかる相分離は、抽出物及び高度に親水性の熱分解液体化合物の大きな極性、溶解度、及び密度の差によって行うことができる。熱分解油の底相は、時には底相熱分解油とも呼ぶ。底相熱分解油は、少なくとも上相及び底相に相分離するのに好適な熱分解油から得ることができる。少なくとも上相及び底相に相分離するのに好適な熱分解油とは、分離剤を用いて少なくとも上相及び底相に分離することができる熱分解油とも理解される。しかしながら好ましくは、熱分解油は、熱分解油を分離剤と接触させる必要なしに少なくとも上相及び底相に分離することができる熱分解油である。好ましくは、熱分解油を少なくとも上相及び底相に相分離して、上相熱分解油及び底相熱分解油を生成させる。したがって好ましい態様においては、本発明は、a実質的に水素化処理及び/又は水素化脱酸素によって予備処理又は改質していない熱分解油又はその一部を与え;b熱分解油又はその一部を少なくとも上相及び底相に相分離して、上相熱分解油及び底相熱分解油を生成させ;c底相熱分解油又はその一部を、400°C以上の温度において、炭化水素共供給材料の存在下で接触分解触媒と接触させて1種類以上の分解生成物を生成させる;工程を含む1種類以上の分解生成物を生成させるプロセスを提供する。かかる1種類以上の分解生成物を生成させるプロセスは、その後に、熱分解油からバイオ燃料及び/又は生化学物質を製造するための上記に記載の方法における工程iとして好都合に用いることができる。上記に示したように、一態様においては、相分離は熱分解油を分離剤と接触させることによって行うことができる。分離剤とは、熱分解油の1種類以上の相への分離を助ける化合物と理解される。好ましい態様においては、かかる分離剤はアルコールである。分離剤として用いることができるアルコールの例としては、エタノール及びイソプロパノールが挙げられる。イソプロパノールをどのようにして分離剤として用いることができるかの例は、OasmaaらによってFastPyrolysisofForestryResidueandPine4ImprovementoftheProductQualitybySolventAdditionと題された彼らの論文EnergyandFuels2004vol18p15781583において与えられている。分離剤としてアルコールを用いる場合には、かかるアルコールは、好ましくは、アルコール及び熱分解油の合計の組み合わせを基準として0.25重量以上、より好ましくは0.5重量以上、更により好ましくは1重量以上、最も好ましくは2重量以上の量で;アルコール及び熱分解油の合計の組み合わせを基準として好ましくは10重量以下、より好ましくは7重量以下、最も好ましくは5重量以下の量で存在させる。他の態様においては、相分離は、製造後に熱分解油の温度を低下させる冷却することによって行うことができる。相分離を冷却によって行う場合には、熱分解油を、好ましくは、15°C以上、より好ましくは25°C以上で、好ましくは50°C以下、より好ましくは45°C以下の温度に冷却する。複数の相を分離するためにどのようにして冷却を用いることができるかの例は、OasmaaらによってFastPyrolysisofForestryResidue1EffectofExtractivesonPhaseSeparationofPyrolysisLiquidsと題された彼らの論文EnergyFuels2003vol17p112において与えられている。底相熱分解油は、その後にこの目的のために好適であることが当業者に公知の任意の方法によって、熱分解の上相から分離することができる。相分離法の例としては、沈降、デカンテーション、遠心分離、サイクロン分離、抽出、及び膜技術が挙げられる。本発明方法においては、1種類以上の分解生成物を生成させるために400°C以上の温度において炭化水素共供給材料の存在下で接触分解触媒と接触させる底相熱分解油は、少量の底相熱分解油以外の他の相で汚染されている可能性がある。これらの少量の他の相は、例えば底相熱分解油中に分散又は溶解している可能性がある。好ましくは、本発明方法において接触分解触媒と接触させる熱分解油の全量は、接触分解触媒と接触させる熱分解油の全重量を基準として、90重量以上、より好ましくは95重量以上、更により好ましくは99重量以上、更により好ましくは99.9重量以上、最も好ましくは99.99重量以上の底相熱分解油から構成される。好ましくは、任意の他の相の熱分解油即ち、底相熱分解油ではなく、これは非底相熱分解油とも呼ぶの量は、接触分解触媒と接触させる熱分解油の全重量を基準として10重量以下、より好ましくは5重量以下、更により好ましくは1重量以下、更により好ましくは0.1重量以下、最も好ましくは0.01重量以下である。最も好ましくは、本発明方法において接触分解触媒と接触させる熱分解油は、底相熱分解油のみから実質的に構成される。即ち、最も好ましくは、接触分解は非底相熱分解油の実質的な不存在下で行う。非底相熱分解油の一例は上相熱分解油である。好ましい態様においては、底相熱分解油は、0重量以上乃至25重量以下の範囲のn-ヘキサン抽出物、より好ましくは0重量以上乃至20重量以下の範囲のn-ヘキサン抽出物、更により好ましくは0重量以上乃至15重量以下の範囲のn-ヘキサン抽出物、更により好ましくは0重量以上乃至10重量以下の範囲のn-ヘキサン抽出物、更により好ましくは0重量以上乃至6重量以下の範囲のn-ヘキサン抽出物、最も好ましくは0重量以上乃至3重量以下の範囲のn-ヘキサン抽出物を含む。更に、底相熱分解油は、水好ましくは20~35重量の範囲、カルボン酸好ましくは5~15重量の範囲、アルコール好ましくは0~5重量の範囲、炭水化物好ましくは25~40重量の範囲、及び/又はリグニン化合物好ましくは5~30重量の範囲を含んでいてよい。第3の態様においては、工程iにおける熱分解油の一部又は全部は、好ましくは液体の炭化水素共供給材料と混合すると少なくとも1/1の水素/炭素のモル比を有する混合物を与える熱分解油又はその一部である。したがって第3の態様においては、工程iは、3a熱分解油又はその一部を与え;3b熱分解油又はその一部を、400°C以上の温度において、炭化水素共供給材料の存在下で接触分解触媒と接触させて1種類以上の分解生成物を生成させる;工程を含み;ここで、熱分解油又はその一部と炭化水素共供給材料の混合物は1:11/1以上の水素/炭素の全モル比H/Cを有する、1種類以上の分解生成物を生成させるプロセスを含む。熱分解油又はその一部と好ましくは液体の炭化水素共供給材料の混合物は、好ましくは、1.1:11.1/1以上、より好ましくは1.2:11.2/1以上、最も好ましくは1.3:11.3/1以上の水素/炭素の全モル比H/Cを有する。好ましい態様においては、水素/炭素の有効モル比H/Ceffを用いる。水素/炭素の有効モル比H/Ceffとは、窒素又はイオウが存在しないと仮定して、乾燥基準で油中に存在する酸素の全モル数を、元々存在する水素との水生成によって理論的に除去した後の水素/炭素のモル比H/Ceff=H-2O/Cと理解される。好ましくは、熱分解油又はその一部と好ましくは液体の炭化水素共供給材料の混合物は、1:1以上、より好ましくは1.1:11.1/1以上、更により好ましくは1.2:11.2/1以上、最も好ましくは1.3:11.3/1以上の水素/炭素の全有効モル比H/Ceffを有する。一態様においては、水素/炭素の所望のモル比H/C又は水素/炭素の所望の有効モル比H/Ceffは、特定の炭化水素共供給材料を用いることによって得ることができる。好適な炭化水素共供給材料の例は上記に列記している。この点で最も好ましい炭化水素共供給材料はロングレジデューである。他の態様においては、水素/炭素の所望のモル比H/C又は水素/炭素の所望の有効モル比H/Ceffは、特定の重量比の熱分解油及び炭化水素共供給材料を用いることによって得ることができる。熱分解油と炭化水素共供給材料との好適な重量比の例は上記に列記している。この点で最も好ましい炭化水素共供給材料と熱分解油との重量比は、7:3~9:1の範囲である。本発明方法の工程iにおいては、1種類以上の分解生成物が製造される。これらの1種類以上の分解生成物は、これらの生成物を更に処理するために好適であることが当業者に公知の任意の方法で更に処理することができる。かかる更なる処理としては、例えば、1種類以上の分解生成物を分別及び/又は水素化処理例えば水素化脱硫、水素化脱窒、水素化脱酸素、及び/又は水素化異性化などすることを挙げることができる。好ましくは、1種類以上の分解生成物を1以上の生成物フラクションに分別する。かかる生成物フラクションの例としては、乾性ガス一酸化炭素、二酸化炭素、メタン、エタン、エテン、硫化水素、及び水素など、LPG少量のプロペン及びブテン類を有するプロパン及びブタン類など、ガソリンC5~221°Cの範囲の沸点、軽質循環油LCO;221°C~370°Cの範囲の沸点、重質循環油HCO;370°C~425°Cの範囲の沸点、及び/又はスラリー油425°Cより高い温度の沸点が挙げられる。好ましい態様においては、1種類以上の分解生成物は、20重量以上乃至90重量以下の範囲のガソリン及びLCO、より好ましくは30重量以上乃至80重量以下の範囲のガソリン及びLCOを含む。好ましい態様においては、1種類以上の分解生成物を分別した後に得られる生成物フラクションを用いて、バイオ燃料及び又は生化学物質を製造することができる。例えば、1種類以上の分解生成物を1種類以上の他の成分とブレンドして、バイオ燃料及び/又は生化学物質を製造することができる。それぞれバイオ燃料及び生化学物質とは、本明細書においては、それぞれ少なくとも部分的に再生可能なエネルギー源から誘導される燃料及び化学物質であると理解される。1種類以上の生成物フラクションをそれとブレンドすることができる1種類以上の他の成分の例としては、酸化防止剤、腐食抑制剤、無灰分散剤ashlessdetergent、曇り除去剤、染料、潤滑性向上剤、及び/又は鉱物燃料成分が挙げられる。本発明は更に、上記の記載において記載されている複数の態様の組合せを含む。以下の非限定的な実施例によって本発明を例示する。実施例1:森林残渣から誘導される底相熱分解油と炭化水素共供給材料の混合:森林残渣から誘導される熱分解油をVTTから入手した。森林残渣の熱分解は、Oasmaaらによって彼らの論文FastpyrolysisofForestryResidue1EffectofExtractivesonPhaseSeparationofPyrolysisLiquidsEnergyFuels200317p112において記載されている20kg/時の能力のプロセス開発ユニットPDUを用いて行った。この論文に記載されているようにして、底相熱分解油及び上相熱分解油を得た。次に、20重量の森林残渣からの上相熱分解油、及び80重量の真空軽油VGO;20重量の森林残渣からの底相熱分解油、及び80重量の重質供給混合物;の混合物を調製した。混和性を求めるために、以下の視認試験を行った。それぞれの混合物をガラスビン内で約65°Cに加熱し、激しく撹拌した。その後、ガラスビンを65°Cにおいて30分間静置した。その後、ガラスビンを逆さまにして、液体の2つの分離した層が視認できるかどうかを調べた。ガラスビンを65°Cにおいて30分間静置した後に逆さまにした場合には、ガラスビンの底部に暗褐色の粘着質の物質によって熱分解油フラクションの非混和性が示される。上相熱分解油、底相熱分解油、VGO、及び重質供給混合物の組成に関する詳細は、表1において見ることができる。VGO及び重質供給混合物の組成に関する更なる詳細を、それぞれ表2及び3に与える。表4は、20の森林残渣からの上相熱分解油とVGO、並びに20の森林残渣からの底相熱分解油と重質供給混合物の混和性の視認試験結果を示す。実施例2:非撹拌供給容器中での森林残渣からの上相熱分解油とVGOの混合物の接触分解:実施例1において調製した20重量の森林残渣からの上相熱分解油と80重量の真空軽油VGOの混合物を、供給混合物としてMAT5000流動接触分解ユニットの供給容器に移した。移送中は供給容器を60°Cに維持した。供給容器は撹拌しなかった。供給混合物を供給容器中に移した直後に第1の試験運転を開始した。第1の試験運転は、7通りの触媒と油との比、即ち3、4、5、6、6.5、7、及び8の触媒/油比を用いる7通りの実験を含んでいた。それぞれの実験は次のようにして行った。超安定ゼオライトYを含む10gのFCC平衡触媒を、窒素で絶えず流動化した。正確な既知量の供給材料を注入し、次に1分間の運転時間の間、管を通して窒素を流動触媒床にフラッシングした。流動化した触媒床を500°Cに維持した。液体のFCC生成物を、-18~-19°Cのガラス受容器内に回収した。次に、FCC触媒を11分間窒素でストリッピングした。かかるストリッピング中に生成したガスを秤量し、ガスクロマトグラフGCを用いてオンラインで分析した。その後、FCC触媒を、空気の存在下において650°Cで40分間その場で再生した。かかる再生中に、コークスがCO2に転化し、これをオンライン赤外測定によって定量した。再生の後、反応器を分解温度に冷却し、新しい注入を開始した。全ての触媒/油比を含む1サイクルは約16時間かかった。実施例2の結果は下表5に反映されている。表5において示されるように、第1及び第2運転におけるガソリン及びコークスの生成量は大きな差を示す。実施例2における第1及び第2試験運転に関する劣った再現性は、上相熱分解油とVGOの劣った混和性を示す。したがって、実施例5におけるプロセスは、商業スケールに規模拡大した場合には頑健性がより劣る可能性がある。表5において更に示されるように、相当量のガソリンが製造され、このガソリンをバイオ燃料の製造のために用いることができる。実施例3:非撹拌供給容器内での森林残渣からの底相熱分解油と重質供給混合物の混合物の混合物の接触分解:実施例1において調製した20重量の森林残渣からの底相熱分解油と80重量の重質供給混合物の混合物を、供給混合物としてMAT5000流動接触分解ユニットの供給容器に移した。実施例3に関しては、接触分解中に流動触媒床を500°Cではなく520°Cに維持した他は、実施例2に関して記載したものと同じプロセスを行った。実施例3の結果は下表6に反映されている。実施例3における第1及び第2試験運転に関する良好な再現性は、底相熱分解油と重質供給混合物の良好な混和性を示す。したがって、実施例5におけるプロセスは商業スケールに規模拡大することを可能にするのに十分に頑健性でである。更に、コークス収率は、熱分解油の上相を用い、共供給材料としてVGOを用いた実施例2において得られたコークス収率よりも相当に低い。更に、表7に示すように、全液体生成物の元素分析は、残留酸素の量の大きな減少を示す。したがって、いかなる種類の理論にも縛られることは望まないが、本発明方法に沿ってFCCユニット内で熱分解油の底相及び重質供給混合物を直接共処理することによって、全酸価の大きな減少も導かれると考えられる。したがって、本発明方法はまた、有利なことに、精油所において接触分解した熱分解油の更なる下流の処理も可能にすることができる。表6において更に示されるように、相当量のガソリンが製造され、このガソリンをバイオ燃料の製造のために用いることができる。実施例4:マツから誘導された底相熱分解油と液体炭化水素共供給材料の混合:マツから誘導された熱分解油をVTTから得た。マツの熱分解は、Oasmaaらによって彼らの論文FastpyrolysisofForestryResidue1EffectofExtractivesonPhaseSeparationofPyrolysisliquidsEnergyFuels200317p112において記載されているようにして行った。同じ論文に記載されているようにして、マツからの上相熱分解油及びマツからの底相熱分解油を得た。次に、20重量のマツからの底相熱分解油、及び80重量の重質供給混合物;の混合物を調製した。マツからの底相熱分解油及び重質供給混合物の組成についての詳細は表8において見ることができる。実施例5:非撹拌及び撹拌供給容器内におけるマツから誘導された底相熱分解油と重質供給混合物の混合物の接触分解:実施例5に関しては、実施例4において調製した混合物を用い、供給容器を50°Cに維持し、プロセスを撹拌及び非撹拌供給容器内で行った他は、実施例3に関して記載したものと同じプロセスを行った。供給容器は、供給容器内に浸漬した4つのブレードを有する塔頂攪拌器によって撹拌した。結果を表9に要約する。表9において分かるように、非撹拌供給容器及び撹拌供給容器の両方において、1運転サイクルの全時間約16時間の間に一貫していて再現性のある結果を得ることができる。これは、本発明方法が、有利なことに、供給容器を撹拌しないでプロセスを実施することを可能にすることを示している。結果として、このプロセスはより容易に規模拡大することができる。表9において更に示されているように、相当量のガソリンが製造され、このガソリンをバイオ燃料の製造のために用いることができる。実施例6:パイロットスケールでの底相熱分解油と重質供給混合物の混合物の接触分解:下記:1100重量の在来型原油フラクションを含む供給材料;及び29.5重量の底相熱分解油、1重量の界面活性剤、及び89.5重量の在来型原油フラクションのブレンドから構成される供給材料;を用いて2通りの実験を行った。それぞれ上記のブレンドの上記の供給材料を82°Cに加熱し、供給混合物としてパイロットスケールの流動接触分解ユニットの供給容器に移した。パイロットスケールの流動接触分解ユニットは、供給材料供給システム、触媒装填及び移送システム、上昇管反応器、ストリッパー、生成物分離及び回収システム、及び再生器を含む6つのセクションから構成されていた。上昇管反応器は、11mmの内径及び約3.2mの長さを有する断熱上昇管であった。上昇管反応器出口は、上昇管反応器出口流と同じ温度において、実質的に100のストリッピング効率を与えるように運転されているストリッパーに流体連絡していた。再生器は、消費された触媒を再生するために用いられる多段階連続再生器であった。消費された触媒を制御した速度で再生器に供給し、再生した触媒を容器内に回収した。接触分解触媒は超安定ゼオライトYを含んでいた。それぞれの実験運転の間に、30分間隔で物質バランスを得た。一晩中、オンラインガスクロマトグラフを用いることによって複合ガス試料を分析し、液体生成物試料を回収して分析した。触媒流を測定し、ユニットを定常状態で運転している際のそれぞれの運転に関して採取した消費及び再生した触媒試料上のコークスを測定することによって求められる触媒上のΔコークスを測定することによってコークス収率を測定した。供給材料の特性を下表10に与える。結果を表11に要約する。比較例7:供給材料が100重量の底相熱分解油を含んでいた他は、実施例6に関して上記に記載したようにして実験を行った。供給ポンプの始動から10分以内に、コークス形成のために上昇管への供給ライン及び供給ノズルが速やかに閉塞したために実験は失敗した。