潤滑油を貯留した密閉容器内に、固定子と回転子を備えた電動要素と、前記電動要素の上方に配置された圧縮要素を収容し、前記圧縮要素を、前記回転子が固定された主軸部と偏心軸部とを有するシャフトと、シリンダを備えたシリンダブロックと、前記シリンダの内部に往復動可能に挿設されたピストンと、前記ピストンと前記偏心軸部とを連結する連結手段と、前記シリンダブロックに形成され、前記シャフトの前記主軸部を軸支する主軸受と、前記シャフトに具備された給油機構とを備えた構成とし、前記給油機構を、前記主軸部や前記偏心軸部の摺動部に前記潤滑油を供給する第1の給油経路と、前記シャフトが所定の回転数以上で回転する場合にのみ、前記潤滑油が前記密閉容器内空間に放出されるように前記シャフトの上端まで前記潤滑油を搬送する第2の給油経路を備える構成とした密閉型圧縮機。前記給油機構を、前記シャフトの下端より、前記第1の給油経路と前記第2の給油経路との分岐に至る第3の給油経路を備える構成とし、さらに、前記第3の給油経路にポンプ機能を設けた請求項1に記載の密閉型圧縮機。前記第1の給油経路を、前記主軸部の表面に設けたらせん溝が含まれる構成とした請求項1または2に記載の密閉型圧縮機。前記第2の給油経路を、前記主軸部の中心軸に対して偏心した貫通穴とした請求項1から3のいずれか一項に記載の密閉型圧縮機。しかしながら、特許文献1に記載された従来の構成は、常に潤滑油4がシャフト18上端より飛散し、密閉容器2から放熱を行うので、外気温が低く、負荷の小さい条件でも、潤滑油4の温度が低くなることで粘度が上昇し、摺動損失が増大し、性能が悪化するという課題を有していた。一方、空間への潤滑油4の飛散量を少なくすると、特に商用周波数より高い回転数で運転される、あるいは、外気温が高く、負荷の高い条件では放熱が不足することで、潤滑油4の温度が上昇し、粘度が低下するため、潤滑油4の劣化や摺動部での摩耗などの信頼性が低下するという課題も有している。本発明は、前記従来の課題を解決するもので、低回転時の粘性摩擦を低減して効率を向上するとともに、高回転時の放熱を促進し、信頼性を向上することを目的とする。上記従来の課題を解決するために、本発明の密閉型圧縮機は、シャフトに給油機構を備え、給油機構は、主軸部や偏心軸部の摺動部に潤滑油を供給する第1の給油経路と、シャフトが所定の回転数以上で回転する場合にのみ、潤滑油が密閉容器内空間に放出されるようにシャフトの上端まで潤滑油を搬送する第2の給油経路を備えたものである。これにより、所定の回転数より低い回転数のときは、密閉容器内の空間へ潤滑油を飛散させないので、潤滑油の温度低下による粘度の上昇を抑制し、摺動損失増加を防止する。また、所定の回転数以上のときは、第2の給油経路によって潤滑油を密閉容器内へ飛散させ、放熱を促進するので、潤滑油の温度上昇による粘度低下を防止し、潤滑油の劣化や各摺動部の摩耗を防止できるという作用を有する。本発明の密閉型圧縮機は、低速回転時の摺動損失を低減し、効率を向上するとともに、高回転時の潤滑油の放熱を確実にし、潤滑油の劣化や摩耗を防止し、信頼性を向上することができる。第1の発明は、潤滑油を貯留した密閉容器内に、固定子と回転子を備えた電動要素と、前記電動要素の上方に配置された圧縮要素を収容し、前記圧縮要素を、前記回転子が固定された主軸部と偏心軸部とを有するシャフトと、シリンダを備えたシリンダブロックと、前記シリンダの内部に往復動可能に挿設されたピストンと、前記ピストンと前記偏心軸部とを連結する連結手段と、前記シリンダブロックに形成され、前記シャフトの前記主軸部を軸支する主軸受と、前記シャフトに具備された給油機構とを備えた構成とし、前記給油機構を、前記主軸部や前記偏心軸部の摺動部に前記潤滑油を供給する第1の給油経路と、前記シャフトが所定の回転数以上で回転する場合にのみ、前記潤滑油が前記密閉容器内空間に放出されるように前記シャフトの上端まで前記潤滑油を搬送する第2の給油経路を備える構成としたものである。かかる構成とすることにより、所定の回転数より低い回転数のときは、密閉容器内の空間へ潤滑油を飛散させないので、潤滑油の温度低下による粘度の上昇を抑制し、摺動損失増加を防止し、効率を向上することができる。また、所定の回転数以上のときは、第2の給油経路により潤滑油を密閉容器内へ飛散させ、放熱を促進するので、潤滑油の温度上昇による粘度低下を防止し、さらに、潤滑油の劣化や摩耗を防止して信頼性を向上することができる。第2の発明は、第1の発明において、前記給油機構を、前記シャフトの下端より、前記第1の給油経路と前記第2の給油経路との分岐に至る第3の給油経路を備える構成とし、さらに、前記第3の給油経路にポンプ機能を設けたものである。かかる構成とすることにより、前記ポンプ機能の働きで、潤滑油の搬送能力が高くし、所定の回転数より低い回転数のときでも前記第1の給油経路に潤滑油を確実に供給し、各摺動部を潤滑してさらに信頼性を向上することができる。第3の発明は、第1または第2の発明において、前記第1の給油経路を、前記主軸部の表面に設けたらせん溝が含まれる構成としたものである。かかることにより、前記らせん溝の働きで、前記主軸部を潤滑しながら、さらに上部の摺動部に潤滑油を供給することができる。その結果、各摺動部の潤滑が確実になり、さらに信頼性が向上する。第4の発明は、第1から第3のいずれか一つの発明において、前記第2の給油経路を、前記主軸部の中心軸に対して偏心した貫通穴としたものである。かかることにより、所定の回転数以上になった場合のみ、遠心力により潤滑油が上昇する。その結果、前記シャフト上端に潤滑油を供給し、前記密閉容器内の空間に潤滑油を飛散させることができ、低速回転時の効率向上と、高速回転時の信頼性向上の効果が得られる。以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。なお、この実施の形態によってこの発明が限定されるものではない。実施の形態1図1は、本発明の実施の形態1における密閉型圧縮機の縦断面図である。図2は、同実施の形態1における密閉型圧縮機の給油機構の要部断面図、図3は、同実施の形態1の密閉型圧縮機における図2aのA-A線による断面図である。図4は、同実施の形態1における密閉形圧縮機の給油機構における変更仕様の要部断面図である。図1から図3において、密閉容器102の内底部には、潤滑油104が貯留されている。また、密閉容器102の内部には、圧縮機本体106がサスペンションスプリング108により懸架配置されている。さらに、密閉容器102の内部には、温暖化係数の低い冷媒であるR600aイソブタンが充填されている。圧縮機本体106は、電動要素110と、これによって駆動される圧縮要素112とからなり、密閉容器102には、電動要素110に電源を供給するための電源端子113が取り付けられている。まず、電動要素110について説明する。電動要素110は、鋼板を積層した鉄心の複数の磁極歯に絶縁材を介して巻線図示せずを直接巻回した固定子114と、固定子114の内径側に配置された永久磁石図示せずを内蔵した回転子116を備えた突極集中巻方式のDCブラシレスモータであり、固定子114の巻線が電源端子113を経由して密閉型圧縮機外の電源図示せずと導線により接続されている。次に、圧縮要素112について説明する。圧縮要素112は、電動要素110の上方に配設されている。圧縮要素112を構成するシャフト118は、主軸部120と、主軸部120上端から延出し、主軸部120と平行な偏心軸部122を備えている。また、主軸部120には、回転子116が焼嵌めなどの方法で固定されている。シリンダブロック124は、円筒形の内面を有する主軸受126を備え、主軸受126に主軸部120が回転自在な状態で挿入されることでシャフト118が支持されている。そして、圧縮要素112は、偏心軸部122に作用した荷重を偏心軸部122の下側に配置された主軸部120と主軸受126で支持する片持ち軸受の構成になっている。また、主軸受126の先端部は、回転子116の内径側に設けた凹部127に挿入されており、主軸部120と回転子116の嵌合部128の幅は、回転子116の鉄心高さの半分以下である。また、シリンダブロック124は、円筒状の穴部であるシリンダ134を備えており、ピストン130がシリンダ134に往復自在に挿入されている。さらに、連結手段136は、両端に設けた穴部がそれぞれピストン130に取り付けられたピストンピン138と偏心軸部122に嵌挿されることで、偏心軸部122とピストン130とを連結している。シリンダ134の端面には、バルブプレート140が取り付けられ、シリンダ134およびピストン130とともに圧縮室142を形成する。さらに、バルブプレート140を覆って蓋をするようにシリンダヘッド144が固定されている。吸入マフラ146は、PBTなどの樹脂で成型され、内部に消音空間を形成し、シリンダヘッド144に取り付けられている。次に、給油機構156について説明する。シャフト118は、主軸部120の内部に主軸部120の軸心に対して傾斜した円筒穴である傾斜穴150を有しており、傾斜穴150の下端の開口部は密閉容器102の内底部に貯留された潤滑油104に浸漬している。傾斜穴150の下端にはキャップ160が取り付けられると共に、ハネ板162がキャップ160の上方に配置され、遠心ポンプ164を形成している。キャップ160は、図3に示すように、中央部に穴部161を有する円形の平板で、外周が傾斜穴150の内壁に当接するように、シャフト118の下端に固定されている。また、ハネ板162は、概ね傾斜穴の中心軸と平行に配置されたバネ性を有する平板で、両端が傾斜穴150の内面に押し当てられた状態で傾斜穴150内壁に固定されている。シャフト118は、主軸部120の外表面にらせん溝152を備えるとともに、らせん溝152の下端と傾斜穴150の空間上部を連通する連通穴166を有している。また、偏心軸部122には、らせん溝152の上端から偏心軸部122へ連通する連通路154が具備されている。連通路154の略鉛直方向の孔154aは、下端がらせん溝152に開口し、上端は封止されている。さらに、略水平方向の孔154bは、一端が孔154aに開口し、他端が偏心軸部122の表面に開口している。連結手段136の内部には、偏心軸部122との摺動部からピストンピン138との摺動部と連通する連通路172が設けられている。さらに、シャフト118は、傾斜穴150内空間の上部からシャフト118の上端へ連通する貫通穴174を備えており、貫通穴174は、主軸部120の中心軸Xに対して偏心している。具体的には、全長110mmのシャフト118の場合、貫通穴174の主軸部120の中心軸Xに対して約4mm偏心している。このように、一連の給油機構156は、シャフト118下端から傾斜穴150の上部に至る遠心ポンプ164である第3の給油通路186と、ここから分岐した第1の給油通路182、即ち、連通穴166より主軸部120のらせん溝152を経由して、偏心軸部122の連通路154などへ至る経路と、第2の給油通路184、即ち、傾斜穴150内部の空間の上部からシャフト118の上端へ連通する貫通穴174とから構成される。以上のように構成された密閉型圧縮機について、以下その動作、作用を説明する。電源端子113より電動要素110に通電されると、固定子114に発生する磁界により、回転子116はシャフト118とともに回転する。主軸部120の回転に伴う偏心軸部122の偏心回転は、連結手段136によって変換され、ピストン130をシリンダ134内で往復運動させる。そして、圧縮室142が容積変化することで、密閉容器102内の冷媒を圧縮室142内に吸入し、圧縮する圧縮動作を行う。この圧縮動作の前の吸入行程において、密閉容器102内の冷媒は、吸入マフラ146を介して圧縮室142内に間欠的に吸入され、圧縮室142内で圧縮された後、高温高圧の冷媒となる。その冷媒は、吐出配管148などを経由して冷凍サイクル図示せずへ送られる。次に、給油機構156について説明する。まず、第3の給油通路186において、シャフト118下端は潤滑油104に浸漬しており、キャップ160の穴部161を通って、傾斜穴150内の空間にも潤滑油104が蓄積されている。シャフト118が回転することにより、シャフト118と一体となって回転するハネ板162によって回転角速度を与えられ、潤滑油104は、主軸部120と同じ速度で回転する。その結果、潤滑油104には大きな遠心力が働き、図2に示すような回転中心から離れるほど油面高さが高くなる放物線状の油面190aシャフト20r/s回転時、190bシャフト60r/s回転時が形成される。遠心力は、回転が速いほど増加するため、高い回転数ほど、潤滑油は高い位置まで上昇する。具体的には、回転数が20r/sの時の油面190aよりも、回転数60r/sの時の油面190bの方が、同じ回転半径であればより高い位置まで潤滑油104が上昇する。このような遠心力の作用により、第3の給油通路186では、傾斜穴150内の潤滑油104は、回転数が20r/sと60r/sのいずれの場合でも、傾斜穴150内空間の上部の連通穴166まで上昇する遠心ポンプ164が形成されている。その後、潤滑油104は、第1の給油通路182の連通路166を通って主軸部120外表面へ到達し、主軸部120の外表面のらせん溝152と主軸受126の内周面にて形成された潤滑油通路図示せずの中を、主軸部120の回転に引き摺られてさらに上昇し、連通路154を経由して上方の偏心軸部122と連結手段136との摺動部へ送られる。さらに潤滑油104は、連結手段136の内部に設けた連通路172から、ピストンピン138と連結手段136の摺動部へ送られ、それぞれの摺動部を常に潤滑している。このように、らせん溝152の働きで、主軸部120を潤滑しながら、さらに上部の摺動部に潤滑油104を供給することができるので、各摺動部の潤滑が確実になり、信頼性が向上する。一方、第2の給油通路184では、シャフト118の回転数によって潤滑油104の供給状態が変化する。まず、回転数が商用電源周波数に比べて低い20r/sでは、潤滑油104に作用する遠心力が小さいため、潤滑油104は、第2の給油通路184の上端まで上昇しない。このため、潤滑油104が密閉容器102内の空間に飛散し、密閉容器102の内壁に付着することがなく、密閉容器102から外部への放熱が抑制される。一方、潤滑油104は、電動要素110や圧縮要素112の発熱で温度が上昇し、粘度が低くなるので、摺動部での粘性摩擦が減少し、消費電力を低減することができる。なお、圧縮機が低回転で運転される条件は、外気温が低い場合など、圧縮機への負荷が小さい条件であるので、放熱を抑制して潤滑油104の温度を若干上昇させても、外気温が高い条件に比べると、もともと潤滑油104の粘度は高く、また圧縮要素112に作用する荷重も小さいので、粘度低下による信頼性への悪影響はほとんどない。一方、回転数が商用電源の周波数と同等以上の60r/sの場合は、潤滑油104に強い遠心力が作用するので、潤滑油104は、第2の給油通路184の上端まで上昇し、シャフト118の上端から潤滑油104が飛散する。その結果、潤滑油104が密閉容器102内の空間に飛散し、密閉容器102の内壁に直接付着して密閉容器102から外部への放熱が促進される。そのため、潤滑油104の温度が低下し、粘度低下を軽減できるので、摺動部での金属接触や摩耗の発生を防止し、信頼性を向上することができる。特に、外気温が高い場合や冷蔵庫内の温度が高いときはより多くの冷却能力が必要となるため、一般に圧縮機は高い回転数で運転される。このような場合、潤滑油104の温度が高くなり、粘度が低くなりやすい上に、圧縮要素112に大きな荷重が作用するので、摺動部の潤滑状態が厳しい状態になりやすい。この時、第2の給油通路184に潤滑油104が飛散し、密閉容器102に付着すると、密閉容器102からの放熱が促進され、圧縮機の冷却と潤滑油104の粘度低減が図られることによる信頼性向上の効果は顕著である。また、本実施の形態1の構成は、シャフト118の下端より、第1の給油通路182と第2の給油通路184との分岐に至る第3の給油通路186を備えている。この第3の給油通路186は、遠心力により潤滑油104を上方へ搬送する遠心ポンプ164を構成している。しかも、第3の給油通路186は、第1の給油通路182や第2の給油通路184に比べて内径が大きいため、潤滑油104に効果的に遠心力が作用する。そのため、遠心ポンプ164による潤滑油104の搬送能力が高くなり、低回転のときでも第1の給油通路182に潤滑油104を供給し、各摺動部を確実に潤滑することができる。なお、本実施の形態1では、商用電源の周波数と同等の60r/sで第2の給油通路184から潤滑油104がシャフト118上端に供給されたが、図4のように、第2の給油通路184の貫通穴174の一部図4においては、貫通穴174の下部174aを、主軸部120の中心に近づけることで、60r/sの遠心力で形成される油面190cでは、軸心側に配置された貫通穴174へは潤滑油104は流れていかない。したがって、より大きな遠心力が作用した場合にのみ第2の給油通路184へ潤滑油104が供給されるので、シャフト118上端へ潤滑油104を供給する回転数を高くすることができる。このように、使用される機器の必要に応じて、任意の回転数以上でのみ、第2の給油通路184からシャフト118上方へ潤滑油104を搬送し、放熱を行うことができる。また、遠心ポンプ164は、傾斜穴150を用いて構成しているが、主軸部120と同心の穴としてもよく、さらにはその他の容積型のポンプや粘性力を用いたポンプを用いてもよい。実施の形態2図5は、本発明の実施の形態2における密閉型圧縮機の縦断面図である。図6は、同実施の形態2におけるシャフトの構成図である。図5および図6において、密閉容器202の内底部には、潤滑油204が貯留されている。また、密閉容器102の内部には、圧縮機本体206がサスペンションスプリング208により懸架配置されている。さらに、密閉容器202の内部には、温暖化係数の低い冷媒であるR600aイソブタンが充填されている。圧縮機本体206は、電動要素210と、これによって駆動される圧縮要素212とからなり、密閉容器202には電動要素210に電源を供給するための電源端子213が取り付けられている。まず、電動要素210について説明する。電動要素210は、鋼板を積層した鉄心の複数の磁極歯に絶縁材を介して巻線図示せずを直接巻回した固定子214と、固定子214の内径側に配置された永久磁石図示せずを内蔵した回転子216とを備えた突極集中巻方式のDCブラシレスモータであり、固定子214の巻線が電源端子213を経由して密閉型圧縮機外の電源図示せずと導線により接続されている。次に、圧縮要素212について説明する。圧縮要素212は、電動要素210の上方に配設されている。圧縮要素212を構成するシャフト218は、主軸部220と、主軸部220上端から延出し、主軸部220と平行な偏心軸部222を備えている。また、主軸部220には回転子216が焼嵌めなどの方法で固定されている。シリンダブロック224は、円筒形の内面を有する主軸受226を備え、主軸受226に主軸部220が回転自在な状態で挿入されることでシャフト218が支持されている。そして、圧縮要素212は、偏心軸部222に作用した荷重を偏心軸部222の下側に配置された主軸部220と主軸受226で支持する片持ち軸受の構成になっている。また、主軸受226の先端部は回転子216の内径側に設けた凹部227に挿入されており、主軸部220と回転子216の嵌合部228の幅は、回転子216の鉄心高さの半分以下である。また、シリンダブロック224は円筒状の穴部であるシリンダ234を備えており、ピストン230がシリンダ234に往復自在に挿入されている。さらに、連結手段236は、両端に設けた穴部がそれぞれピストン230に取り付けられたピストンピン238と偏心軸部222に嵌挿されることで、偏心軸部222とピストン230とを連結している。シリンダ234の端面には、バルブプレート240が取り付けられ、シリンダ234およびピストン230とともに圧縮室242を形成する。さらに、バルブプレート240を覆って蓋をするようにシリンダヘッド244が固定されている。吸入マフラ246は、PBTなどの樹脂で成型され、内部に消音空間を形成し、シリンダヘッド244に取り付けられている。さらに、主軸部220の上端には、シリンダブロック224との間にスラストボールベアリング290を設けている。次に、給油機構256について説明する。シャフト218は、主軸部220の内部に主軸部220の軸心に対して傾斜した円筒穴である傾斜穴250を有しており、傾斜穴250の下端の開口部は、密閉容器202の内底部に貯留された潤滑油204に浸漬している。シャフト218は、主軸部220の外表面にらせん溝252を備えるとともに、らせん溝252の下端と傾斜穴250の上部を連通する連通穴266を有している。また、偏心軸部222には、らせん溝252の上端から偏心軸部222へ連通する連通路254が具備されている。連通路254は、スラストボールベアリング290の部分から潤滑油204が外部へ流出することがないように、主軸部220の内部から偏心軸部222の内部へ連通する、略鉛直方向の孔254aと、一端が孔254aに開口し、他端が偏心軸部222の表面に開口する略水平方向の孔254bとから構成される。また、孔254aの上端は、封止されている。連結手段236の内部には、偏心軸部222との摺動部からピストンピン238との摺動部とを連通する連通路272が設けられている。さらに、シャフト218は、シャフト218の下端から、主軸部220および偏心軸部222を貫通して、シャフト218の上端へ連通する貫通穴274を備えている。この貫通穴274は、主軸部220と偏心軸部222が鉛直方向に投影した場合に重なる狭い部分を、連通路254と共に通過するため、貫通穴274と連通路254を、シャフト218の偏心方向とほぼ直角な方向に並んで配置している。また、貫通穴274は、図6に示すように、主軸部220の中心軸Yに対して偏心しており、例えば、60Hz以上といった、商用電源の周波数より比較的高い回転数でシャフト218が回転している場合に、シャフト218の上端まで潤滑油204が遠心力で搬送されるように選択されている。このように、給油機構256は、シャフト218下端から主軸部220のらせん溝252を経由して、偏心軸部222の連通路254などへ至る第1の給油通路282と、同じくシャフト218の下端から上端に至る第2の給油通路284の2系統から構成される。以上のように構成された密閉型圧縮機について、以下その動作、作用を説明する。電源端子213より電動要素210に通電されると、固定子214に発生する磁界により、回転子216はシャフト218とともに回転する。主軸部220の回転に伴う偏心軸部222の偏心回転は、連結手段236によって変換され、ピストン230をシリンダ234内で往復運動させる。そして、圧縮室242が容積変化することで、密閉容器202内の冷媒を圧縮室242内に吸入し、圧縮する圧縮動作を行う。この圧縮動作の前の吸入行程において、密閉容器202内の冷媒は、吸入マフラ246を介して圧縮室242内に間欠的に吸入され、圧縮室242内で圧縮された後、高温高圧の冷媒となる。その冷媒は、吐出配管248などを経由して冷凍サイクル図示せずへ送られる。次に、給油機構256について説明する。まず、シャフト218の下端、即ち、第1の給油通路282と第2の給油通路284の下端は潤滑油204に浸漬している。この状態でシャフト218が回転することにより、回転角速度が与えられ、第1の給油通路282と第2の給油通路284内の潤滑油204は、主軸部220と同じ速度で回転するので、遠心力が働く。相対的に回転半径の大きい、第1の給油通路282においては、潤滑油204は、低速回転数の20r/sと高速回転数の60r/sのいずれの場合でも、連通穴266まで上昇する。その後、潤滑油204は、連通路266を通って主軸部220外表面へ到達し、主軸部220の外表面のらせん溝252と主軸受226の内周面にて形成された潤滑油通路の中を、主軸部220の回転に引き摺られてさらに上昇する。そして、潤滑油204は、さらに連通路254を経由して上方に形成される偏心軸部222と連結手段236との摺動部へ送られる。さらに、連結手段236の内部に設けた連通路272により、潤滑油204は、ピストンピン238と連結手段236の摺動部へ送られ、それぞれの摺動部を常に潤滑する。一方、第2の給油通路284では、シャフト218の回転数によって潤滑油204の供給状態が変化する。まず、回転数が商用電源周波数に比べて低い低速回転数20r/sでは、潤滑油204に作用する遠心力が小さいため、潤滑油204は、第2の給油通路284の上端まで上昇しない。このため、潤滑油204が密閉容器202内の空間に飛散し、密閉容器202の内壁に付着することがなく、密閉容器202から外部への放熱が抑制される。一方、潤滑油204は、電動要素210や圧縮要素212の発熱で温度が上昇し、粘度が低くなるので、摺動部での粘性摩擦が減少し、消費電力を低減することができる。なお、圧縮機が低回転で運転される条件は、外気温が低い場合など、圧縮機への負荷が小さい条件であるので、放熱を抑制して潤滑油204の温度を若干上昇させ粘度を下げても、外気温が高い条件に比べると、もともと潤滑油204の粘度は高く、また圧縮要素212に作用する荷重も小さいので、粘度が若干低下しても信頼性への悪影響はほとんどない。一方、回転数が商用電源周波数と同等以上の60r/sの場合は、潤滑油204に強い遠心力が作用するので、潤滑油204は、第2の給油通路284の上端まで上昇し、シャフト218の上端から潤滑油204が飛散する。その結果、潤滑油204が密閉容器202内の空間に飛散し、密閉容器202の内壁に直接付着して密閉容器202から外部への放熱が促進される。そのため、潤滑油204の温度が低下し、粘度低下を軽減できるので、摺動部での金属接触や摩耗の発生を防止し、信頼性を向上することができる。特に、高い回転数で運転される条件外気温が高い場合や冷蔵庫内の温度が高い場合などでは、圧縮機に大きな負荷がかかり、もともと潤滑油204の温度が高く、粘度が低くなりやすい上に、圧縮要素212に大きな荷重が作用するが、第2の給油通路284によって密閉容器202からの潤滑油204の放熱が促進されることで、圧縮機の冷却と、潤滑油204の粘度の低減抑制をはかることができる。さらに、第1の給油通路282と第2の給油通路284の下端は、それぞれが直接密閉容器202底部に貯留した潤滑油204に浸漬し、独立した経路を形成している。そのため、途中で分岐した給油経路の場合に比べ、高回転数で潤滑油204の流動に対する抵抗が少なく、高回転時の給油量を高めることができ、圧縮機の冷却と粘度低減の効果を更に高めることができる。