"ポリオール、ポリイソシアネート、発泡剤、整泡剤を含むウレタンフォーム原料がキャビティ内に注入されてウレタンフォームを成形するための形成用金型において、当該成型用金型は、凹部が形成された下型と、前記凹部を覆うように前記下型に型締めされることで、前記下型と前記キャビティを形成する上型と、前記凹部の底面を加温する下型底面ヒータと、前記下型の前記上型に接する部分を加温する下型上部ヒータと、前記上型の前記キャビティに面する内面を加温する上型ヒータとを備え、前記キャビティ内に前記ウレタンフォーム原料が注入される前に、前記凹部の底面が、前記下型底面ヒータによって、40~70°Cの範囲である所定の温度まで加温され、前記下型の前記上型に接する部分と前記上型の前記キャビティに面する内面との各々が、前記下型上部ヒータと前記上型ヒータとの各々によって、前記所定の温度より5°C以上高い温度で、かつ65~85°Cの範囲である樹脂化促進温度まで加温されるように構成された成型用金型。前記ウレタンフォーム原料が前記キャビティ内に注入されて所定の時間経過した後に、前記凹部の底面が、前記下型底面ヒータによって、前記所定の温度から前記樹脂化促進温度まで加温されるように構成された請求項1に記載の成形用金型。前記所定の時間は、前記注入工程で注入された前記ウレタンフォーム原料が泡化反応によって発泡して前記上型の内面に接していると想定される時間であることを特徴とする請求項2に記載の成形用金型。当該成形用金型は、温水を循環させる第1温水循環器と、その第1温水循環器によって循環させられる温水より5°C以上高い温水を循環させる第2温水循環器と、前記下型の内部に埋設され、前記第1温水循環器と前記第2温水循環器とのいずれかによって選択的に温水を循環させることで、前記凹部の底面を加温する第1下型配管と、前記下型の内部に埋設され、前記第2温水循環器によって温水を循環させることで、前記下型の前記上型に接する部分を加温する第2下型配管と、前記上型の内部に埋設され、前記第2温水循環器によって温水を循環させることで、前記上型の前記キャビティに面する内面を加温する上型配管とを備え、前記第1温水循環器と前記第2温水循環器と前記第1下型配管とが、前記下型底面ヒータとして、前記第2温水循環器と前記第2下型配管とが、前記下型上部ヒータとして、前記第2温水循環器と前記上型配管とが、前記上型ヒータとして機能する請求項1ないし請求項3のいずれか1つに記載の成形用金型。ポリオール、ポリイソシアネート、発泡剤、整泡剤、触媒を含むウレタンフォーム原料を混合する混合工程と、その混合工程で混合された前記ウレタンフォーム原料を成形用金型のキャビティ内に注入する注入工程とを含み、そのキャビティ内でウレタンフォームを成形する方法において、前記成型用金型は、凹部が形成された下型と、前記凹部を覆うように前記下型に型締めされることで、前記下型と前記キャビティを形成する上型と、前記凹部の底面を加温する下型底面ヒータと、前記下型の前記上型に接する部分を加温する下型上部ヒータと、前記上型の前記キャビティに面する内面を加温する上型ヒータとを備えており、当該ウレタンフォーム成形方法は、さらに、前記ウレタンフォーム原料が注入される前に、前記凹部の底面を、前記下型底面ヒータによって、40~70°Cの範囲である所定の温度まで加温し、前記下型の前記上型に接する部分と前記上型の前記キャビティに面する内面との各々を、前記下型上部ヒータと前記上型ヒータとの各々によって、前記所定の温度より5°C以上高い温度で、かつ65~85°Cの範囲である樹脂化促進温度まで加温する注入前加温工程と、前記樹脂化促進温度まで加温された前記下型の前記上型に接する部分と前記上型の前記キャビティに面する内面とによって、前記注入工程で注入された前記ウレタンフォーム原料の樹脂化を促進する樹脂化促進工程とを含むことを特徴とするウレタンフォーム成形方法。当該ウレタンフォーム成形方法は、さらに、前記注入工程で前記ウレタンフォーム原料が注入されて所定の時間経過した後に、前記凹部の底面を、前記下型底面ヒータによって、前記所定の温度から前記樹脂化促進温度まで加温する注入後加温工程を含み、その注入後加温工程で前記樹脂化促進温度まで加温された前記凹部の底面によっても、前記注入工程で注入された前記ウレタンフォーム原料の樹脂化を促進することを特徴とする請求項5に記載のウレタンフォーム成形方法。前記所定の時間は、前記注入工程で注入された前記ウレタンフォーム原料が泡化反応によって発泡して前記上型の内面に接していると想定される時間であることを特徴とする請求項6に記載のウレタンフォーム成形方法。前記混合工程で混合される前記発泡剤は、水を含み、その水の量が、前記ポリオール100重量部に対して4.6~7重量部であり、前記混合工程で混合される前記ポリオールは、多価アルコールにプロピレンオキサイドを付加重合させることにより得られるPO付加ポリエーテルポリオールを含み、そのPO付加ポリエーテルポリオールの末端水酸基に含まれる第1級水酸基の数の、前記ポリオールの全ての末端水酸基の数に対する比率が、35以上であることを特徴とする請求項5ないし請求項7のいずれか1つに記載のウレタンフォーム成形方法。前記混合工程で混合される前記ポリオールは、多価アルコールにエチレンオキサイドを付加重合させることにより得られるEO付加ポリエーテルポリオールをも含み、そのEO付加ポリエーテルポリオールの末端水酸基に含まれる第1級水酸基の数の、前記PO付加ポリエーテルポリオールの末端水酸基に含まれる第1級水酸基の数に対する比率が、100以下であることを特徴とする請求項8に記載のウレタンフォーム成形方法。上記特許文献1に記載の金型では、原料注入前のキャビティ内面の特定の部分が、その特定の部分以外の部分よりも低い温度となるように、加温されており、その特定の部分での泡化の反応性を低くすることで、その特定の部分の発泡性を低くするとともに硬度を高くすることが可能とされている。そして、キャビティ内に原料が注入された後に、その特定の部分および、その特定の部分以外の部分が、樹脂化を促進するために適した温度である樹脂化促進温度125°Cまで加温され、その温度において樹脂化が促進される、いわゆるホットキュア法によって成形されている。このように、上記特許文献1に記載の金型では、原料注入前のキャビティ内面をある程度低い温度領域とある程度高い温度領域とに分けることで、それら2つの領域で泡化反応の程度を異ならせ、異なる硬度を有するウレタンフォームを成形することが可能となっている。しかし、それら2つの領域で泡化反応が行われた後に、それら2つの領域が樹脂化促進温度まで加温されるため、2つの領域が100°C以上の樹脂化促進温度まで上昇するのに時間がかかり、成形時間が長くなる。また、一般的な方法としてコールドキュア法があるが、活性の高いポリオール、具体的には、末端水酸基にエチレンオキサイドEOが付加重合されたEO付加ポリエーテルポリオールを用いて、40~70°Cに一定温度に加温された型内において形成される。EO付加ポリエーテルポリオールは、第1級水酸基を多く含んでおり、非常に反応性が高くなっている。このため、原料注入前に加温された金型の温度のままで、ウレタンフォームを硬化することが可能となっている。したがって、コールドキュア法によれば、上述したホットキュア法でのデメリットを解消、若しくは、軽減することが可能となっている。しかしながら、コールドキュア法では型の温度がホットキュア法と比較して低い為に、上型と下型との境界面において発生するバリの部分において、反応熱が型に奪われてしまい、樹脂化反応性が低下してキュア性が悪くなり、脱型時間を長くとる必要がある。本発明は、そのような実情に鑑みてなされたものであり、成形時間の短縮を図ることが可能な成形用金型、および、ウレタンフォーム成形方法を提供することを課題とする。上記課題を解決するために、本発明の成形用金型は、ポリオール、ポリイソシアネート、発泡剤、整泡剤、触媒を含むウレタンフォーム原料がキャビティ内に注入されてウレタンフォームを成形するための形成用金型において、当該成型用金型は、凹部が形成された下型と、前記凹部を覆うように前記下型に型締めされることで、前記下型と前記キャビティを形成する上型と、前記凹部の底面を加温する下型底面ヒータと、前記下型の前記上型に接する部分を加温する下型上部ヒータと、前記上型の前記キャビティに面する内面を加温する上型ヒータとを備え、前記キャビティ内に前記ウレタンフォーム原料が注入される前に、前記凹部の底面が、前記下型底面ヒータによって、40~70°Cの範囲である所定の温度まで加温され、前記下型の前記上型に接する部分と前記上型の前記キャビティに面する内面との各々が、前記下型上部ヒータと前記上型ヒータとの各々によって、前記所定の温度より5°C以上高い温度で、かつ65~85°Cの範囲である樹脂化促進温度まで加温されるように構成される。また、上記課題を解決するために、本発明のウレタンフォーム成形方法は、ポリオール、ポリイソシアネート、発泡剤、整泡剤、触媒を含むウレタンフォーム原料を混合する混合工程と、その混合工程で混合された前記ウレタンフォーム原料を成形用金型のキャビティ内に注入する注入工程とを含み、そのキャビティ内でウレタンフォームを成形する方法において、前記成型用金型は、凹部が形成された下型と、前記凹部を覆うように前記下型に型締めされることで、前記下型と前記キャビティを形成する上型と、前記凹部の底面を加温する下型底面ヒータと、前記下型の前記上型に接する部分を加温する下型上部ヒータと、前記上型の前記キャビティに面する内面を加温する上型ヒータとを備えており、当該ウレタンフォーム成形方法は、さらに、前記ウレタンフォーム原料が注入される前に、前記凹部の底面を、前記下型底面ヒータによって、40~70°Cの範囲である所定の温度まで加温し、前記下型の前記上型に接する部分と前記上型の前記キャビティに面する内面との各々を、前記下型上部ヒータと前記上型ヒータとの各々によって、前記所定の温度より5°C以上高い温度で、かつ65~85°Cの範囲である樹脂化促進温度まで加温する注入前加温工程と、前記樹脂化促進温度まで加温された前記下型の前記上型に接する部分と前記上型の前記キャビティに面する内面とによって、前記注入工程で注入された前記ウレタンフォーム原料の樹脂化を促進する樹脂化促進工程とを含むことを特徴とする。本発明の成形用金型、および、ウレタンフォーム成形方法では、原料注入前の下型の凹部の底面が所定の温度まで加温されている。これにより、注入された原料の泡化反応を、下型の凹部の底面において、安定的に行うことが可能となっている。そして、原料注入前の下型の上型に接する下型上部、および原料注入前の上型のキャビティに面する内面が、樹脂化を促進するために適した温度まで加温されている。これにより、キャビティ内で発泡した原料が、キャビティ上方に向かって膨張し、樹脂化に適した温度に加温された下型上部および上型の内面に接することで、樹脂化反応を促進することが可能となっている。つまり、本発明の成形用金型、および、ウレタンフォーム成形方法によれば、泡化反応に連続して、レスポンス良く樹脂化反応を行うことが可能となっており、成形時間の短縮を図ることが可能となっている。本発明に記載の成形用金型は、下型の底面と、キャビティに面する上型の内面と、その上型の内面に連続する下型の上部との各々が個別に加温可能とされている。そして、キャビティ内にウレタンフォーム原料が注入される前に、下型の底面が、40~70°Cの範囲の温度に加温されるとともに、キャビティに面する上型の内面、および、その上型の内面に連続する下型の上部が、その温度より5°C以上高い温度であり、65~85°Cの範囲の温度に加温される。この際、それら上型の内面と下型の上部とは、同じ温度に加温されてもよく、異なる温度に加温されてもよい。具体的にいえば、下型の上部を、下型底面の温度より5°C以上高い温度に加温し、上型の内面を、その温度より高い温度で加温してもよい。このようにすることで、原料が発泡し、膨張するほど、発泡した原料が高温のキャビティ面に接することとなり、泡化反応と樹脂化反応とのバランスを好適に調整することが可能となる。成形用金型を構成する下型または上型は、単一の部材であってもよく、複数の部材が組み合わされたものであってもよい。具体的には、成形時に中子,入子等が用いられる場合には、それら中子,入子等を含めたものが上型に相当する。また、下型の底面は、原料が注入されてから所定の時間経過後に、上記所定の温度から樹脂化促進温度まで加温されるようになっている。これにより、原料注入後に下型の底面をさらに加温することで、より一層、樹脂化反応を促進することが可能となり、成形時間のさらなる短縮を図ることが可能となる。ちなみに、所定の温度から樹脂化促進温度への切換は、温度を切り換える切換器の作動を制御する制御装置によって行ってもよく、手動によって行ってもよい。また、原料注入後に下型の底面を加温する際の所定の時間は、任意に設定することが可能であるが、安定した泡化反応が行われた後に下型の底面を加温するべく、注入されたウレタンフォーム原料が泡化反応によって発泡して上型の内面に接していると想定される時間とされることが好ましい。この想定時間は、経験的に見出される時間であってもよく、実際に測定された時間であってもよい。例えば、原料を下型底面の温度として開放状態で発泡させ、一定時間毎のフォーム体積を測定して、フォーム体積がキャビティ容積に達する時間としてもよい。また、原料を下型底面の温度として開放状態で発泡させ、実質的に体積膨張が終了するライズタイムとしてもよい。また、ウレタンフォーム成形体には、ポリオール、ポリイソシアネート、発泡剤、整泡剤、および触媒を含むウレタンフォーム原料を混合し、成形用金型の内部で、その原料を泡化反応により発泡させるとともに、発泡させられた原料を樹脂化反応により硬化させることで成形されるモールドウレタンフォームがある。本発明の成形用金型で成形されるモールドウレタンフォームの原料の発泡剤としては、水が採用されることが好ましく、その発泡剤としての水の配合量は、ウレタンフォーム原料でのポリオールの合計量を100重量部とした場合に、4.6~7重量部とされることが好ましい。この配合量は、通常のウレタンフォーム原料での水の配合量より多い。このため、泡化の反応性が高くなって、ウレタンフォーム成形体の低密度化を図ることが可能となっている。ちなみに、ウレタンフォーム成形体の密度、詳しくは、見掛けコア密度は、16~35kg/m3であることが好ましい。さらに言えば、下限は18kg/m3以上であることが好ましく、特に、20kg/m3であることが好ましい。また、上限は29kg/m3以下であることが好ましく、特に、28kg/m3以下であることが好ましい。さらに、反応性が高くされた泡化反応とのバランスをとるために、樹脂化反応も促進することが好ましい。具体的には、ポリオールとして、多価アルコールにプロピレンオキサイドを付加重合させることにより得られるPO付加ポリエーテルポリオール以下、PO付加ポリオールと略すを採用することが好ましい。このPO付加ポリオールの末端水酸基に含まれる第1級水酸基の数の、ポリオールの全ての末端水酸基の数に対する比率を、35以上とすることで、比較的多くの第1級水酸基によって樹脂化反応を促進することが可能となっている。また、従来では、樹脂化反応を促進するために、末端水酸基にエチレンオキサイドEOが付加重合されたEO付加ポリオールを採用することが多かったが、EO付加ポリオールの第1級水酸基は水との親和性が非常に高いため、泡化反応が速く進んでしまうといった問題があった。一方、PO付加ポリオールの第1級水酸基は、EO付加ポリオールの第1級水酸基と比較すると、水との親和性が低いため、泡化反応を抑制することが可能となっている。つまり、発泡剤としての水の配合量が多くされている場合に、PO付加ポリオールを採用することで、有機スズ系触媒等の加水分解性の高い触媒を用いることなく、泡化反応と樹脂化反応とのバランスを保ちつつ、低密度のウレタンフォームを成形することが可能となっている。また、触媒として有機スズ化合物を用いる必要が無くなることで、有機スズ化合物と水を別々に混合する必要が無くなり、触媒、発泡剤水、整泡剤をポリオール中に混合プレミックスしておくことが可能となる。これにより、注入時に原料の垂れ等が生じやすい低圧注入機の代わりに、高圧注入機を利用することが可能となる。ちなみに、PO付加ポリオールの第1級水酸基の数のポリオールの全ての末端水酸基の数に対する比率は、35以上であることが好ましく、さらに言えば、40以上であることが好ましい。そして、そのPO付加ポリオールの第1級水酸基の数のポリオールの末端水酸基の数に対する比率を高くするべく、第1級水酸基率の高いPO付加ポリオールを採用することが好ましい。具体的には、PO付加ポリオールの末端水酸基の数に対する、その末端水酸基に含まれる第1級水酸基の数の比率は、50より大きいことが好ましい。さらに言えば、60以上であることが好ましく、特に、65以上であることが好ましい。また、PO付加ポリオールの数平均分子量は、2500~7000であることが好ましく、さらに言えば、3000~5000であることが好ましい。また、本発明のポリオールは、上記PO付加ポリオールのみで構成されるものであってもよく、上記PO付加ポリオールとそれ以外の1種類以上のポリオールとで構成されるものであってもよい。ただし、本発明のポリオールでは、樹脂化反応の促進を図るべく、ウレタンフォーム原料での全てのポリオールの末端水酸基の数に対する、その末端水酸基に含まれる第1級水酸基の数の比率が65以上であることが好ましい。さらに言えば、68以上であることが好ましい。上記PO付加ポリオール以外のポリオールとしては、ウレタンフォーム原料として通常に採用されるものであればよいが、反応性の高さを考慮して、多価アルコールにエチレンオキサイドを付加重合させることにより得られるEO付加ポリオールであることが好ましい。そのEO付加ポリオールの末端水酸基の数に対する、その末端水酸基に含まれる第1級水酸基の数の比率は、樹脂化反応の促進を図るべく、60より大きいことが好ましく、さらに言えば、65以上であることが好ましい。ただし、EO付加ポリオールの第1級水酸基は、上述したように、水との親和性が非常に高いため、泡化反応とのバランスを考慮して、EO付加ポリオールの末端水酸基に含まれる第1級水酸基の数の、PO付加ポリオールの末端水酸基に含まれる第1級水酸基の数に対する比率が、100以下とされることが好ましい。さらに言えば、90以下、特に80以下とされることが望ましい。また、本発明のポリイソシアネートは、ウレタンフォーム原料として通常に採用されるものであればよいが、ポリオールに反応性の高いものを採用していることから、高い反応性のポリイソシアネートを採用する必要性は低い。このため、流通性,価格等を考慮して、2,4-トルエンジイソシアネートと2,6-トルエンジイソシアネートとの重量比が80:20となるものを採用することが好ましい。なお、イソシアネートインデックスは、発泡性等を考慮して、85~105であることが好ましい。さらに言えば、90~100であることが好ましい。上述したように、本発明の成形用金型で成形されるモールドウレタンフォームの原料では、反応性の高いポリオールが採用されていることから、樹脂化を促進するために金型を加温する際の温度をある程度低くすることが可能となっている。つまり、本発明の成形用金型では、キャビティに面する上型の内面、および、その上型の内面に連続する下型の上部を、下型の底面よりある程度高い温度に加温することで、低密度化に優れたウレタンフォームを成形することが可能となっている。このことから、本発明の成形用金型では、下型の底面を40~70°Cに加温し、上型の内面、および、その上型の内面に連続する下型の上部を65~85°Cに加温することが好ましい。さらに言えば、下型の底面を45~65°Cに加温し、上型の内面、および、下型の上部を70~80°Cに加温することが好ましい。このように、本発明の成形用金型では、ホットキュア法と比べて比較的低い温度域において、ウレタンフォームを成形することが可能となっており、エネルギーを効率的に抑制することが可能となっている。また、ウレタンフォームを連続して成型する際には、加温された金型を冷却する必要があるが、本発明の成形用金型では、型温の最高温度と最低温度との差を小さくすることが可能となり、加熱冷却によるエネルギーの無駄を低減することが可能となる。さらに、加熱冷却に要する時間を短縮することが可能となり、ウレタンフォームの生産性を向上させることが可能となる。また、キャビティへのウレタンフォーム原料注入時に、上型と接する下型上部において、下型底面部よりも温度が5°C以上高く設定されることで、上型と下型の界面に形成されるバリのキュアを早めて、脱型時間を短縮することができる。また、成形時の金型の温度を比較的低温85°C以下とすることで、上型と下型との間に樹脂シールを施すことが可能となり、バリの発生を制御することが可能となる。これにより、バリ除去の加工を容易化することが可能となる。さらに、樹脂シールを施すことで、金型内に発生したガスを調整して抜くことが容易となり、金型内の発泡圧を好適に調整することが可能となる。これにより、クラック等の発生を抑制することが可能となる。また、型温より高い融点の不揮発分を有する離型剤を使用することが容易となり、そのような離型剤を用いた場合には、ウレタンフォーム表面に溶融した離型剤を付着させ難くすることができる。さらに、表面のスキン層がポーラスとなって通気性が高く、柔軟性の高いウレタンフォームを得ることができる。以下に実施例を示し、本発明をさらに具体的に説明する。ただし、本発明は、この実施例に限定されるものではなく、当業者の知識に基づいて種々の変更、改良を施した種々の態様で実施することができる。図1および図2に示す配合のウレタンフォーム原料から、各種処方によるウレタンフォーム成形体をモールド法によって成形した。それら図1および図2におけるウレタンフォーム原料の詳細を以下に示す。ポリオール1A;多価アルコールにプロピレンオキサイドを付加重合させることにより得られるポリプロピレングリコールPO付加PPG、第1級水酸基率PO付加PPGの末端水酸基の数に対する、その末端水酸基に含まれる第1級水酸基の数の比率=68、数平均分子量3000ポリオール1B;PO付加PPG、第1級水酸基率=60、数平均分子量3000ポリオール1C;PO付加PPG、第1級水酸基率=75、数平均分子量3000ポリオール1D;PO付加PPG、第1級水酸基率=50、数平均分子量3000ポリオール2A;多価アルコールにエチレンオキサイドを付加重合させることにより得られるポリエーテルポリオールEO付加ポリオール、第1級水酸基率EO付加ポリオールの末端水酸基の数に対する、その末端水酸基に含まれる第1級水酸基の数の比率=70、数平均分子量5000ポリオール2B;EO付加ポリオール、第1級水酸基率=65、数平均分子量5000ポリオール2C;EO付加ポリオール、第1級水酸基率=75、数平均分子量5000ポリオール2D;EO付加ポリオール、第1級水酸基率=60、数平均分子量5000ポリオール2E;EO付加ポリオール、第1級水酸基率=80、数平均分子量5000発泡剤;水触媒;トリエチレンジアミンとジプロピレングリコールとの質量比1:2の混合物商品名DABCO33LV三共エアプロダクツジャパン社製整泡剤;ジメチルシロキサン系整泡剤商品名SZ-1142、日本ユニカー社製ポリイソシアネート;2,4-TDI:2,6-TDI=80:20ちなみに、PO付加PPGの末端水酸基に含まれる第1級水酸基の数の、ポリオールの全ての末端水酸基の数に対する比率を、図1および図2のPO第1級水酸基率の欄に示し、EO付加ポリオールの末端水酸基に含まれる第1級水酸基の数の、ポリオールの全ての末端水酸基の数に対する比率を、図1および図2のEO第1級水酸基率の欄に示しておく。また、それらPO第1級水酸基率とEO第1級水酸基率とを合わせたもの、つまり、ポリオールの全ての末端水酸基の数に対する、その末端水酸基に含まれる第1級水酸基の数の比率を、図1および図2の全第1級水酸基率の欄に示しておく。さらに、EO第1級水酸基率のPO第1級水酸基率に対する比率、つまり、EO付加ポリオールの末端水酸基に含まれる第1級水酸基の数の、PO付加PPGの末端水酸基に含まれる第1級水酸基の数に対する比率を、図1および図2のEO1級/PO1級の欄に示しておく。上記各処方のウレタンフォーム成形体を成形するための成形用金型10を、図3に示す。成形用金型10は、凹部12が形成された下型14と、その凹部12を覆うように下型14に型締めされる上型16とから構成されおり、下型14と上型16とによってキャビティ18が形成される。そのキャビティ18内に混合されたウレタンフォーム原料が注入されることで、キャビティ18内で、その原料が泡化反応により発泡するとともに、発泡した原料が樹脂化反応により硬化することでウレタンフォームが成形される。この成形用金型10には、さらに、キャビティ18内面を温めるためのヒータが設けられている。詳しく言えば、下型14の凹部12底面の内側には、第1下型配管20が埋設されており、その第1下型配管20が下型14の外部に延び出している。金型外部には、比較的高い温度の温水を循環させるための高温水循環器22と、その高温水循環器22によって循環させられる温水より低温の温水を循環させるための低温水循環器24とが設けられており、下型14の外部に延び出した第1下型配管20は、高温水循環器22の高温水用配管26と低温水循環器24の低温水用配管28とに、切換弁30を介して接続されている。これにより、下型14の凹部底面は、高温水と低温水とのいずれかによって選択的に加温されるようになっている。ちなみに、第1下型配管20,高温水循環器22,高温水用配管26,低温水循環器24,低温水用配管28,切換弁30によって構成されるものが、下型底面ヒータの一例となる。また、上型16に接する下型14の部分、つまり、上型16に連続する下型14の内面の内側には、第2下型配管32が埋設されており、その第2下型配管32は、下型14の外部に延び出すとともに、高温水循環器22の高温水用配管26に接続されている。さらに、キャビティ18に面する上型16の内面の内側には、上型配管34が埋設されており、その上型配管34は、上型16の外部に延び出すとともに、高温水循環器22の高温水用配管26に接続されている。これにより、上型16に連続する下型14の内面、および、上型16の内面、つまり、ウレタンフォーム成形体のパーティングラインを区画するキャビティ18内面の一部および、上型16によって区画されるキャビティ18内面は、高温水によって加温されるようになっている。ちなみに、第2下型配管32,高温水循環器22,高温水用配管26によって構成されるものが、下型上部ヒータの一例となり、上型配管34,高温水循環器22,高温水用配管26によって構成されるものが、上型ヒータの一例となる。上記構造の成形用金型10を用いて、上記各処方のウレタンフォーム成形体が成形される。詳しく言えば、まず、金型内部に原料が注入される前に、金型を加温するべく、第1下型配管20に低温水が流れるように、切換弁30を調整し、第2下型配管32および上型配管34には、高温水を流しておく。このときの高温水の温度は80°Cとされ、低温水の温度は50°Cとされている。そして、成形用金型10の内部に、不揮発分が最高型温85°Cより高い融点を有する溶剤系離型剤を塗布する。不揮発分として、パラフィン系炭化水素、エステル系ワックス、多価アルコールエステル類、シリコーン類、フッソ含有離型剤等が使用できるが、ウレタンフォーム成形体への付着が少なく、またウレタンフォーム成形体のセル荒れがおきにくいことから、パラフィン系炭化水素が好ましい。ちなみに、この工程が、注入前加温工程の一例となる。次に、図1若しくは図2に示された配合量のポリオール、発泡剤、触媒、整泡剤を攪拌容器内で混合プレミックスする。そして、金型内への注入直前に、その混合された原料と、図1若しくは図2に示されたイソシアネートインデックスに相当する量のポリイソシアネートとを混合する。この工程が、混合工程の一例となる。そして、混合された全ての原料が、高圧注入機によって加温されているキャビティ18内に注入される。この工程が、注入工程の一例となる。キャビティ18内に注入された原料は、下型14の凹部底面において、泡化反応により発泡し、キャビティ18内で膨張していく。その膨張していった原料が上型16の内面に接すると想定されるときを見計らって、第1下型配管20に高温水が流れるように、切換弁30が調整される。具体的には、ウレタンフォーム原料が金型内に注入されてから2分経過後に、切換弁30が調整される。この工程が、注入後加温工程の一例となる。また、予め高温水が流されていた第2下型配管32および上型配管34によって、ウレタンフォーム成形体のパーティングライン部および、それの上方の部分において、樹脂化反応が促進される。さらに、注入後加温工程で高温水が流された第1下型配管20によって、ウレタンフォーム成形体の下方の部分において、樹脂化反応が促進される。この工程が、樹脂化促進工程の一例となる。そして、樹脂化促進工程において6分間放置した後に、金型からウレタンフォーム成形体を脱型する。脱型されたウレタンフォーム成形体に対して、以下の方法によって物性評価を行なった。ウレタンフォーム成形体の発泡の程度を評価するべく、JISK7222:2005に基づく方法に準拠してウレタンフォーム成形体の見掛けコア密度kg/m3を測定した。見掛けコア密度kg/m3は、それの値が小さいほど、活性化された泡化反応により好適に発泡していることを示しており、低密度化に優れたウレタンフォーム成形体であることを示している。なお、図1および図2の密度の欄にその値を示しておく。また、ウレタンフォーム成形体の復元率を評価するべく、JISK6400-4:2004A法に基づく方法に準拠して圧縮残留ひずみを測定した。具体的には、ウレタンフォーム成形体の発泡部を50×50×30mm切り抜き、これを試験片として使用する。試験片を50の厚みまで圧縮し、平行平面板に挟み、70°Cの条件下に22時間放置する。22時間放置後この試験片を取り出し、さらに30分後にその厚みを測定する。そして、試験前の厚みの値と測定値との差分の試験前の厚みの値に対する比率を演算し、その演算値を圧縮残留ひずみとする。また、JISK6400-4:2004において所定条件に変更して湿熱圧縮残留ひずみを測定した。試験片を50の厚みまで圧縮し、平行平面板に挟み、50°C,95RHの条件下に22時間放置する。22時間放置後この試験片を取り出し、さらに30分後にその厚みを測定し、上記圧縮残留ひずみと同様に、歪み率を演算する。この演算値を湿熱圧縮残留ひずみとする。各圧縮残留ひずみは、それの値が小さいほどウレタンフォーム成形体の復元率が高いことを示しており、ウレタンフォーム成形体のへたりが少ないことを示している。なお、図1および図2の圧縮残留ひずみおよび湿熱圧縮残留ひずみの欄にそれぞれの値を示しておく。また、JISK6400-3:2011に基づく方法に準拠して反発弾性を測定した。具体的には、直径16mm,質量16gの鋼球を、ウレタンフォーム成形体の上面に500mmの高さから落下させ、跳ね返った最高の高さを測定する。そして、落下前の高さ500mmに対する測定値の比率を演算し、その演算値を反発弾性とする。反発弾性は、それの値が大きいほど高反発性に優れていることを示している。なお、図1および図2の反発弾性の欄にその値を示しておく。さらに、ウレタンフォーム成形体の成形結果を目視にて評価した。具体的には、ウレタンフォーム成形体を分割し、その分割面におけるウレタンフォーム成形体の発泡部を目視し、空洞、割れ等の有無を確認した。また、ウレタンフォーム成形体の金型からの脱型時に、ウレタンフォーム成形体のスキン層の金型内部への貼り付き等が生じていないかを確認した。そして、空洞、割れ等が無く、脱型時のスキン層の金型内部への貼り付きも無い場合には、○と評価した。一方、空洞、割れ等は有るが、脱型時のスキン層の金型内部への貼り付きが無い場合には、△と評価し、空洞、割れ等が有り、脱型時のスキン層の金型内部への貼り付きもある場合には、×と評価した。この評価を、図1および図2の成形結果の欄に示しておく。以上の評価結果から、発泡剤としての水を、ポリオール100重量部に対して4.6~7重量部配合することで、密度21~32kg/m3の低密度化に優れたウレタンフォーム成形体を成形することが可能であることが解る。ただし、上記処方No.7および処方No.10から解るように、水の配合量が4.6重量部であると、密度は許容範囲内では有るが、比較的高くなる。また、処方No.8の場合、水の配合量が7重量部であると、密度は比較的低く良好であるが、成形時に割れやすくなり、また圧縮残留ひずみが大きくなる。このため、水の配合量は、ポリオール100重量部に対して5~6.5重量部であることが、より好ましい。また、水の配合量が多くなると泡化反応が速く進む傾向にあるため、その泡化反応をある程度抑制するとともに、樹脂化反応を促進するべく、ポリオールとしてPO付加PPGを採用することが好ましい。ただし、このPO付加PPGのPO第1級水酸基率が低すぎると、処方No.11乃至No.13のように、成形結果に問題が生じるため、PO第1級水酸基率は35以上であることが好ましく、さらに言えば、40以上であることが好ましい。さらに、上記各処方のウレタンフォーム成形体では、樹脂化を促進するべく、ポリオールとして、EO付加ポリオールが配合されているものが有るが、EO付加ポリオールの末端水酸基に含まれる第1級水酸基の数のPO付加PPGの末端水酸基に含まれる第1級水酸基の数に対する比率EO1級/PO1級が高くなると、樹脂化反応が進み過ぎて、良好なウレタンフォームを成形できない。このことは、図2から解るように、処方No.11乃至No.13のEO1級/PO1級が100を超えていることからも明らかである。このため、EO1級/PO1級は、100以下であることが好ましく、さらに言えば、90以下、特に80以下であることが好ましい。さらに、処方No.9では、樹脂化を促進するべく、ポリオールに第1級水酸基率68のPO付加ポリオールのみを用いている。EO付加ポリオールの第1級水酸基を含まないため、初期反応が遅く、スキン層が剥れやすく、脱型時間を要する傾向になるため、触媒量等の調整が必要となる。このためポリオールに含まれる第1級水酸基の数のPO付加PPGの末端水酸基に含まれる第1級水酸基の数に対する比率EO1級/PO1級は、10以上、更には20以上が好ましい。また、成形時における金型温度の最適化を図るべく、高温水循環器22と低温水循環器24との各々による循環水の温度、および、切換弁30による高温水と低温水との切換タイミング等の諸条件を変更して実施例および比較例のウレタンフォーム成形体を成形した。具体的には、上記処方No.1の配合量のウレタンフォーム成形体を、図4および図5に示す金型の温度条件に従って成形した。図に示されている金型温度は、成形用金型10の実際のキャビティ面での温度であり、低温水循環器24の循環水によって加温されるキャビティ面、つまり、下型底面は、その循環水と同じ温度となっているが、高温水循環器22の循環水によって加温されるキャビティ面、つまり、上型および、下型上部の内面は、その循環水の温度より5°C低い温度となっている。具体的には、実施例1のウレタンフォーム成形時には、図6に示すように、上型および下型の上部は、80°Cの循環水によって加温されている。詳しく言えば、上型配管34および第2下型配管32に、金型内にウレタンフォーム原料が注入される前から、高温水循環器22によって80°Cの循環水が流されており、その80°Cの循環水によって、上型のキャビティ面および下型の上型に連続するキャビティ面が、75°Cに加温されている。ちなみに、図での経過時間は、金型内にウレタンフォーム原料が注入されてからの経過時間であり、原料注入時には、上型および下型の上部のキャビティ面が75°Cとなっていることが解る。また、下型の底面は、原料注入前に50°Cの循環水によって加温され、所定の時間経過後に80°Cの循環水によって加温されている。詳しく言えば、原料注入前には、第1下型配管20に、低温水循環器24によって50°Cの循環水が流されており、その50°Cの循環水によって、下型の底面が、50°Cに加温されている。そして、原料が注入されてから2分が経過したときに、切換弁30が調整され、第1下型配管20に、高温水循環器24によって80°Cの循環水が流される。その80°Cの循環水によって、下型の底面が、2分経過後に50°Cから徐々に上昇して、4分経過時に75°Cとなっている。また、下型の側部には配管が埋設されていないが、その下型側部のキャビティ面も、第1下型配管20および第2下型配管32からの熱伝導により加温されており、その測定温度が、図での下型側部の欄に示されている。ちなみに、切換弁30が調整される原料注入後2分後という所定の時間は、泡化反応によって発泡終了した時間、所謂、ライズタイムR.Tに相当する時間である。つまり、切換弁30による高温水と低温水との切換のタイミングは、ライズタイムR.Tの終了時であり、その切換タイミングを示すものとして、図4での実施例10の切換時期の欄に、R.T終了と示されている。また、図6における成形状況の欄には、ウレタンフォームの成形に際して顕著な反応を示してあり、成形終了に伴う脱型のタイミングを示している。図から解るように、原料注入直後から2分経過前には、泡化反応が盛んに進行し、2分経過後には、樹脂化反応が盛んに進行する。そして、8分経過後にウレタンフォーム成形体が金型から脱型される。つまり、実施例1のウレタンフォーム成形体の金型内での成形時間は8分間であり、その時間が、図4での実施例1の成形時間の欄に示されている。次に、実施例2のウレタンフォーム成形体の金型温度に関して説明する。実施例2のウレタンフォーム成形体の金型温度に関する条件は、図4に示すように、切換弁30による高温水と低温水との切換時期を除いて、上述した実施例1の条件と同じであるため、この切換時期のみ説明する。実施例2では、原料が注入されてからライズタイムの1/2に相当する時間経過後、つまり、1分経過後に、切換弁30が調整され、第1下型配管20に、高温水循環器24によって80°Cの循環水が流される。これにより、図7に示すように、その80°Cの循環水によって、下型の底面が、1分経過後に50°Cから徐々に上昇して、4分経過時に75°Cとなっている。なお、実施例2での切換弁30による切換のタイミングを示すものとして、図4での実施例2の切換時期の欄に、R.T1/2と示されている。次に、実施例3のウレタンフォーム成形体の金型温度に関する条件は、図4に示すように、上述した実施例1,2の原料注入前の条件と同じであるが、切換弁30による切換は行われていない。つまり、実施例3では、図8に示すように、上型配管34および第2下型配管32に、80°Cの循環水が流されており、上型のキャビティ面および下型の上型に連続するキャビティ面は75°Cとなっている。一方、第1下型配管20に、50°Cの循環水が流されており、下型の底面は50°Cとなっている。そして、切換弁30による高温水と低温水との切換が行われないため、下型の底面は50°Cに維持されている。このため、下型の底面における樹脂化が効果的に促進されず、成形時間が若干長くなっている。なお、実施例4~6および比較例1~6に関しては、明細書が冗長となることを避けるべく、説明を省略するが、各実施例および比較例での高温水循環器22による循環水の温度は、図4および図5での上型および下型上部の欄に示されている温度より5°C高い温度とされている。また、各実施例および比較例での低温水循環器24による循環水の温度は、切換弁30による切換が行われない場合には、図4および図5での下型底面の欄に示されている温度とされており、切換弁30による切換が行われる場合には、図4および図5での下型底面の欄に示されている初期温度とされている。上記条件で成形された実施例のウレタンフォーム成形体の発泡の程度を評価するべく、JISK7222:2005に基づく方法に準拠してウレタンフォーム成形体の見掛けコア密度kg/m3を測定した。見掛けコア密度kg/m3は、それの値が小さいほど、活性化された泡化反応により好適に発泡していることを示しており、低密度化に優れたウレタンフォーム成形体であることを示している。なお、図4の密度の欄にその値を示しておく。また、実施例および比較例のウレタンフォーム成形体に対して、形状に関する評価および成形時間に関する評価を行なった。形状に関する評価では、ウレタンフォーム成形体の外観を目視し、表面荒れ,スキン層の金型への貼り付き等を確認した。さらに、ウレタンフォーム成形体を分割し、その分割面における発泡部を目視し、空洞、割れ等の有無を確認した。また、成形時間に関する評価では、金型内部での成形時間に長時間要していないか否かを評価した。実施例のウレタンフォーム成形体では、形状に関する評価も良好であり、成形時間に関しても比較的短い時間となっている。一方、比較例のウレタンフォーム成形体には、形状に関する評価が良好でないもの、成形時間に比較的長い時間を要するものがあった。具体的には、比較例1および比較例6のウレタンフォーム成形体では、スキン層の金型への貼り付きが確認された。これにより、発泡時における下型の底面の温度が低すぎる35°C場合には、良好なスキン層が形成されないことが推測される。また、比較例2のウレタンフォーム成形体では、上型への密着面に荒れが生じている。これにより、上型および、その上型に連続する下型の上部の温度が高すぎる90°C場合には、樹脂化が速く進み過ぎて表面が荒れることが推測される。また、比較例4のウレタンフォーム成形体でも、上型および、その上型に連続する下型の上部の温度が高く90°C、下型底面の温度も高い70°C→90°C。このため、比較例4のウレタンフォーム成形体の表面全体に荒れが生じている。さらに、比較例4のウレタンフォーム成形体の内部には、割れが生じている。これは、発泡時における下型の底面の温度が高すぎる70°Cために、泡化反応が進み過ぎたと推測される。そして、比較例3および比較例5のウレタンフォーム成形体での成形時間は、実施例のものと比較して、1.5倍以上となっている。これにより、上型および、その上型に連続する下型の上部の温度があまり高くない60~65°C場合には、樹脂化が促進されず、成形時間が長くなることが推測される。以上の結果から、良好なスキン層を形成するとともに、安定的に泡化反応を進行させるべく、発泡時における下型の底面の温度、つまり、低温水循環器24の循環水によって加温される下型の底面の温度は、40~70°Cであることが好ましく、さらに言えば、45~65°Cであることが好ましい。また、樹脂化を促進して成形時間を短縮するとともに、樹脂化の進み過ぎによる表面荒れを抑制するべく、発泡が終了した後にウレタンフォームの樹脂化を促進するためのキャビティ面の温度、つまり、高温水循環器22の循環水によって加温されるキャビティ面の温度は、65~85°Cであることが好ましく、さらに言えば、70~80°Cであることが好ましい。さらに、上記条件内で、原料注入時から所定の時間経過後に、下型の底面の温度を上昇させることで、成形時間の更なる短縮を図ることが可能となる。以下、本発明の諸態様について列記する。1ポリオール、ポリイソシアネート、発泡剤、整泡剤、触媒を含むウレタンフォーム原料がキャビティ内に注入されてウレタンフォームを成形するための形成用金型において、当該成型用金型は、凹部が形成された下型と、前記凹部を覆うように前記下型に型締めされることで、前記下型と前記キャビティを形成する上型と、前記凹部の底面を加温する下型底面ヒータと、前記下型の前記上型に接する部分を加温する下型上部ヒータと、前記上型の前記キャビティに面する内面を加温する上型ヒータとを備え、前記キャビティ内に前記ウレタンフォーム原料が注入される前に、前記凹部の底面が、前記下型底面ヒータによって、所定の温度まで加温され、前記下型の前記上型に接する部分と前記上型の前記キャビティに面する内面との各々が、前記下型上部ヒータと前記上型ヒータとの各々によって、前記所定の温度より5°C以上高い温度である樹脂化促進温度まで加温されるように構成された成型用金型。2前記ウレタンフォーム原料が前記キャビティ内に注入されて所定の時間経過した後に、前記凹部の底面が、前記下型底面ヒータによって、前記所定の温度から前記樹脂化促進温度まで加温されるように構成された項に記載の成形用金型。3前記所定の時間は、前記注入工程で注入された前記ウレタンフォーム原料が泡化反応によって発泡して前記上型の内面に接していると想定される時間であることを特徴とする項に記載の成形用金型。4前記所定の温度は、40~70°Cであり、前記樹脂化促進温度は、65~85°Cであることを特徴とする項ないし項のいずれか1つに記載の成形用金型。5当該成形用金型は、温水を循環させる第1温水循環器と、その第1温水循環器によって循環させられる温水より5°C以上高い温水を循環させる第2温水循環器と、前記下型の内部に埋設され、前記第1温水循環器と前記第2温水循環器とのいずれかによって選択的に温水を循環させることで、前記凹部の底面を加温する第1下型配管と、前記下型の内部に埋設され、前記第2温水循環器によって温水を循環させることで、前記下型の前記上型に接する部分を加温する第2下型配管と、前記上型の内部に埋設され、前記第2温水循環器によって温水を循環させることで、前記上型の前記キャビティに面する内面を加温する上型配管とを備え、前記第1温水循環器と前記第2温水循環器と前記第1下型配管とが、前記下型底面ヒータとして、前記第2温水循環器と前記第2下型配管とが、前記下型上部ヒータとして、前記第2温水循環器と前記上型配管とが、前記上型ヒータとして機能する項ないし項のいずれか1つに記載の成形用金型。6ポリオール、ポリイソシアネート、発泡剤、整泡剤、触媒を含むウレタンフォーム原料を混合する混合工程と、その混合工程で混合された前記ウレタンフォーム原料を成形用金型のキャビティ内に注入する注入工程とを含み、そのキャビティ内でウレタンフォームを成形する方法において、前記成型用金型は、凹部が形成された下型と、前記凹部を覆うように前記下型に型締めされることで、前記下型と前記キャビティを形成する上型と、前記凹部の底面を加温する下型底面ヒータと、前記下型の前記上型に接する部分を加温する下型上部ヒータと、前記上型の前記キャビティに面する内面を加温する上型ヒータとを備えており、当該ウレタンフォーム成形方法は、さらに、前記ウレタンフォーム原料が注入される前に、前記凹部の底面を、前記下型底面ヒータによって、所定の温度まで加温し、前記下型の前記上型に接する部分と前記上型の前記キャビティに面する内面との各々を、前記下型上部ヒータと前記上型ヒータとの各々によって、前記所定の温度より5°C以上高い温度である樹脂化促進温度まで加温する注入前加温工程と、前記樹脂化促進温度まで加温された前記下型の前記上型に接する部分と前記上型の前記キャビティに面する内面とによって、前記注入工程で注入された前記ウレタンフォーム原料の樹脂化を促進する樹脂化促進工程とを含むことを特徴とするウレタンフォーム成形方法。7当該ウレタンフォーム成形方法は、さらに、前記注入工程で前記ウレタンフォーム原料が注入されて所定の時間経過した後に、前記凹部の底面を、前記下型底面ヒータによって、前記所定の温度から前記樹脂化促進温度まで加温する注入後加温工程を含み、その注入後加温工程で前記樹脂化促進温度まで加温された前記凹部の底面によっても、前記注入工程で注入された前記ウレタンフォーム原料の樹脂化を促進することを特徴とする項に記載のウレタンフォーム成形方法。8前記所定の時間は、前記注入工程で注入された前記ウレタンフォーム原料が泡化反応によって発泡して前記上型の内面に接していると想定される時間であることを特徴とする項に記載のウレタンフォーム成形方法。9前記所定の温度は、40~70°Cであり、前記樹脂化促進温度は、65~85°Cであることを特徴とする項ないし項のいずれか1つに記載のウレタンフォーム成形方法。10前記混合工程で混合される前記発泡剤は、水を含み、その水の量が、前記ポリオール100重量部に対して4.6~7重量部であり、前記混合工程で混合される前記ポリオールは、多価アルコールにプロピレンオキサイドを付加重合させることにより得られるPO付加ポリエーテルポリオールを含み、そのPO付加ポリエーテルポリオールの末端水酸基に含まれる第1級水酸基の数の、前記ポリオールの全ての末端水酸基の数に対する比率が、35以上であることを特徴とする項ないし項のいずれか1つに記載のウレタンフォーム成形方法。11前記混合工程で混合される前記PO付加ポリエーテルポリオールの末端水酸基の数に対する、その末端水酸基に含まれる第1級水酸基の数の比率が、50より大きいことを特徴とする項に記載のウレタンフォーム成形方法。12前記混合工程で混合される前記PO付加ポリエーテルポリオールの数平均分子量が、2500~7000であることを特徴とする項または項に記載のウレタンフォーム成形方法。13前記混合工程で混合される前記ポリオールは、多価アルコールにエチレンオキサイドを付加重合させることにより得られるEO付加ポリエーテルポリオールをも含み、そのEO付加ポリエーテルポリオールの末端水酸基に含まれる第1級水酸基の数の、前記PO付加ポリエーテルポリオールの末端水酸基に含まれる第1級水酸基の数に対する比率が、100以下であることを特徴とする項ないし項のいずれか1つに記載のウレタンフォーム成形方法。14前記混合工程で混合される前記EO付加ポリエーテルポリオールの末端水酸基の数に対する、その末端水酸基に含まれる第1級水酸基の数の比率が、60より大きいことを特徴とする項に記載のウレタンフォーム成形方法。15前記混合工程で混合される前記ポリオールの全ての末端水酸基の数に対する、その末端水酸基に含まれる第1級水酸基の数の比率が、65以上であることを特徴とする項ないし項のいずれか1つに記載のウレタンフォーム成形方法。16前記混合工程で混合される前記ポリイソシアネートは、2,4-トルエンジイソシアネートと2,6-トルエンジイソシアネートとを含み、それら2,4-トルエンジイソシアネートと2,6-トルエンジイソシアネートとの質量比が80:20であることを特徴とする項ないし項のいずれか1つに記載のウレタンフォーム成形方法。"