"下記a~c:イソブタノールと、任意成分の水と、任意成分の非活性成分とから成る流れAを反応装置中に導入し、上記の流れを上記反応装置中でイソブタノールの少なくとも一部をnブテンおよびイソブテンの混合物に脱水および骨格異性するのに有効な条件下で触媒と接触させ、上記反応装置から流れBを回収し、水と非活性成分が存在する場合にはそれらを除去し、未変換イソブタノールが存在する場合にはそれを除去してn-ブテンとイソブテンの混合物を得る、の段階を含む、イソブタノールの脱水と骨格異性とを同時に行って、同じ数の炭素を有し、基本的にn-ブテンとイソ-ブテンの混合物から成る実質的に対応するオレフィンを作るための方法において、イソブタノールのWHSVを少なくとも1h1にし、触媒がブテンの脱水と骨格異性化とを同時にできる下記のものであることを特徴とする方法:1Si/Al比が10以上であるFER、MWW、EUO、MFS、ZSM-48、MIT、MFI、MELまたはTONのグループの結晶質シリケート、または2Si/Al比が10以上であるFER、MWW、EUO、MFS、ZSM-48、MTT、MFI、MELまたはTONのグループの脱アルミ化された結晶質シリケート、または3Si/Al比が10以上であるFER、MWW、EUO、MFS、ZSM-48、MTT、MFI、MELまたはTONのグループのリン変成された結晶質シリケー、または4AELグループのシリコアルミナホスフェートsilicoaluminaphosphateモレキュラーシーブ、または5シリケート化silicatedされた、ジルコネート化zirconatedされた、チタネート化titanatedされた、または、フッ素化されたアルミナ。イソブタノールのWHSVが1~30h1である請求項1に記載の方法。イソブタノールのWHSVが2~21h1である請求項2に記載の方法。下記a~c:イソブタノールと、任意成分の水と、任意成分の非活性成分とから成る流れAを反応装置中に導入し、上記の流れを上記反応装置中でイソブタノールの少なくとも一部をnブテンおよびイソブテンの混合物に脱水および骨格異性するのに有効な条件下で触媒と接触させ、上記反応装置から流れBを回収し、水と非活性成分が存在する場合にはそれらを除去し、未変換イソブタノールが存在する場合にはそれを除去してn-ブテンとイソブテンの混合物を得る、の段階を含む、イソブタノールの脱水と骨格異性とを同時に行って、同じ数の炭素を有し、基本的にn-ブテンとイソ-ブテンの混合物から成る実質的に対応するオレフィンを作るための方法において、温度を200°C~600°Cの範囲にし、触媒がブテンの脱水と骨格異性化とを同時にできる下記のものであることを特徴とする方法:1Si/Al比が10以上であるFER、MWW、EUO、MFS、ZSM-48、MIT、MFI、MELまたはTONのグループの結晶質シリケート、または2Si/Al比が10以上であるFER、MWW、EUO、MFS、ZSM-48、MTT、MFI、MELまたはTONのグループの脱アルミ化された結晶質シリケート、または3Si/Al比が10以上であるFER、MWW、EUO、MFS、ZSM-48、MTT、MFI、MELまたはTONのグループのリン変成された結晶質シリケー、または4AELグループのシリコアルミナホスフェートsilicoaluminaphosphateモレキュラーシーブ、または5シリケート化silicatedされた、ジルコネート化zirconatedされた、チタネート化titanatedされた、または、フッ素化されたアルミナ。反応装置中の圧力を0.5~10絶対バールの範囲にする請求項1~4のいずれか一項に記載の方法。温度を250°C~500°Cにする請求項1~5のいずれか一項に記載の方法。温度が300°C~450°Cである請求項6に記載の方法。流れBを段階dで分別蒸留してnブテンの流れNを作り、イソブテンの実質的な部分を除去し、必要に応じて段階bの脱水/異性化反応装置の流れAへ再循環する請求項1~7のいずれか一項に記載の方法。段階dの分別蒸留でイソブテンを選択のオリゴマー化oligomerisationしてイソブテンを除去する請求項8に記載の方法。段階dの分別蒸留で、メタノールまたはエタノールとの選択エーテル化でイソブテンを除去する請求項8に記載の方法。段階dの分別蒸留でtブタノールへの選択水素化でイソブテンを除去する請求項8に記載の方法。上記tブタノールを段階bの脱水/異性化反応装置に再循環する請求項11に記載の方法。段階dの分別蒸留を触媒蒸留塔で行って、1-ブテンの実質的な部分を2-ブテンに異性化し、イソブテンはオーバーヘッドとして回収して、2-ブテンは触媒蒸留塔のボトムとして回収する請求項8に記載の方法。イソブテンを段階bの脱水/異性化反応装置へ再循環する請求項13に記載の方法。段階cで作られるブテン中のn-ブテンの比率を20以上にする請求項1~14のいずれか一項に記載の方法。段階cで作られるブテン中のn-ブテンの比率を30以上にする請求項15に記載の方法。段階cで作られるブテン中のn-ブテンの比率を40以上にする請求項16に記載の方法。段階cで作られるブテン中のn-ブテンの比率を50以上にする請求項17に記載の方法。本発明者はイソブタノールのイソブチル単位の脱水と骨格異性化とを同時に実行できるということを発見した。本発明第1実施例は、下記a~c:イソブタノールと、任意成分の水と、任意成分の非活性成分とから成る流れAを反応装置中に導入し、上記の流れを上記反応装置中でイソブタノールの少なくとも一部をnブテンおよびイソブテンの混合物に脱水および骨格異性するのに有効な条件下で触媒と接触させ、上記反応装置から流れBを回収し、水と非活性成分が存在する場合にはそれらを除去し、未変換イソブタノールが存在する場合にはそれを除去してn-ブテンとイソブテンの混合物を得る、段階を含む、イソブタノールの脱水と骨格異性とを同時に行って、同じ数の炭素を有し、基本的にn-ブテンとイソ-ブテンの混合物から成る実質的に対応するオレフィンを作るための方法において、イソブタノールのWHSVを少なくとも1h1にし、触媒がブテンの脱水と骨格異性化とを同時にできる下記のものである方法にある。本発明第2実施例は、下記a~c:イソブタノールと、任意成分の水と、任意成分の非活性成分とから成る流れAを反応装置中に導入し、上記の流れを上記反応装置中でイソブタノールの少なくとも一部をnブテンおよびイソブテンの混合物に脱水および骨格異性するのに有効な条件下で触媒と接触させ、上記反応装置から流れBを回収し、水と非活性成分が存在する場合にはそれらを除去し、未変換イソブタノールが存在する場合にはそれを除去してn-ブテンとイソブテンの混合物を得る、段階を含む、イソブタノールの脱水と骨格異性とを同時に行って、同じ数の炭素を有し、基本的にn-ブテンとイソ-ブテンの混合物から成る実質的に対応するオレフィンを作るための方法において、温度を200°C~600°Cにし、触媒がブテンの脱水と骨格異性化とを同時にできる下記のものである方法にある。上記の両方の実施例で、触媒は下記のものである:1Si/Al比が10以上であるFER、MWW、EUO、MFS、ZSM-48、MIT、MFI、MELまたはTONのグループの結晶質シリケート、または2Si/Al比が10以上であるFER、MWW、EUO、MFS、ZSM-48、MTT、MFI、MELまたはTONのグループの脱アルミ化された結晶質シリケート、または3Si/Al比が10以上であるFER、MWW、EUO、MFS、ZSM-48、MTT、MFI、MELまたはTONのグループのリン変成された結晶質シリケー、または4AELグループのシリコアルミナホスフェートsilicoaluminaphosphateモレキュラーシーブ、または5シリケート化silicatedされた、ジルコネート化zirconatedされた、チタネート化titanatedされた、または、フッ素化されたアルミナ。上記の両方の実施例で好ましい触媒は下記である:1Si/Al比が10以上であるFERまたはMFIの結晶質シリケート、または2Si/Al比が10以上であるFERまたはMFIの脱アルミ化された結晶質シリケートまたは、または3Si/Al比が10以上であるFERまたはMFIの燐変成された結晶質シリケート。本発明の特定実施例では、FER、MWW、EUO、MFS、ZSM-48、MTT、MFI、MELまたはTONのクループの結晶質シリケートをスチーム処理して結晶シリケート骨格からアルミニウムを除去する。このスチーム処理は高温度、好ましくは425°C~870°C度、好ましくは540°C~815°Cの温度、大気圧下で、13~200kPaの水分圧で実施される。このスチーム処理は5~100のスチームを含む空気中で実施するのが好ましい。スチーム雰囲気は5~100容積のスチームと、0~95容積の希ガス好ましくは窒素を含むのが好ましい。より好ましい空気は72容積のスチームと28容積の窒素とから成る。すなわち大気力で72kPaのスチームを含む。スチーム処理は0.1~200時間、好ましくは0.5~100時間の時間実行するのが好ましい。既に述べたように、スチーム処理は結晶シリケート骨格の四面体アルミニウムの量を減らし、再生処理に対する触媒の抵抗性を強くする。本発明のより特殊な実施例では、FER、MWW、EUO、MFS、ZSM-48、MTT、MFI、MELまたはTONのグループの結晶質シリケートをスチーム中で加熱して、結晶シリケート骨格からアルミニウムを抽出し、触媒からアルミニウムを除去する脱アルミ化を行う。この脱アルミ化では触媒を酸またはアルミニウムの錯化剤と接触させて骨格の気孔からスチーミング中に沈着したアルミナを除去する。それによって珪素/アルミニウム原子比が高くなる。本発明の触媒プロセスで用いられる珪素/アルミニウム原子比の高い触媒は市販の結晶質シリケートからアルミニウムを除去することによって製造できる。スチーミング段階後に結晶質シリケートを抽出段階に送って非晶形のアルミナを気孔から除去し、それによってミクロ孔容積が少なくとも部分的に回復される。非晶形アルミナは、水可溶性のアルミニウム錯体を形成し、気孔からリーチング浸出段階による物理的に除去する。それによって結晶質シリケートの脱アルミ化の全体効果が得られる。結晶シリケート骨格からアルミニウムを除去し、次いで、形成されたアルミナを気孔から除去する上記プロセスによって触媒の全気孔表面全体で実質的に均一な脱アルミ化を達成することができる。これによって触媒の酸性度が低下する。酸性度の低下は結晶シリケート骨格に規定される気孔全体にわたって実質的に均一かつ理想的に起こる。スチーム処理後に触媒をリーチングで抽出するプロセスを実行して脱アルミ化をする。アルミニウムはアルミナと可溶性錯体を形成する錯化剤を用いて結晶質シリケートから抽出するのが好ましい。この錯化剤は水溶液であるのが好ましい。錯化剤は有機または無機の酸、例えばクエン酸、蟻酸、蓚酸、酒石酸、マロン酸、琥珀酸、グルタル酸、アジピン酸、マイレン酸、フタル酸、イソフタル酸、フマル酸、ニトリロトリ酢酸、ヒドロキシエチレンジアミン三酢酸、エチレンジアミン四酢酸、トリクロロ酢酸トリフルオロ酢酸またはこれら酸の塩、例えばナトリウム塩またはこれらの酸または塩の少なくとも二つの混合物から成ることができる。酸試薬は無機酸、例えば硝酸、ハロゲン酸、硫酸、リン酸またはこれらの酸の塩またはこれらの酸または塩の混合物から成ることができる。錯化剤はさらに、上記有機および無機酸またはそれらの対応する塩の混合物から成ることもできる。アルミニウム用の錯化剤はアルミニウムと水可溶性の錯体を形成し、特に、スチーム処理段階に作られたアルミナを結晶質シリケートから除去するものが好ましい。特に好ましい錯化剤はアミン、好ましくはエチレンジアミン四酢酸EDTAまたはその塩、特にナトリウム塩から成る。アルミニウムの浸出段階後に結晶質シリケートを洗浄する。例えば蒸留水で洗浄し、好ましくは高温度、例えば約110°Cで乾燥させる。本発明の触媒製造中にアルカリ金属またはアルカリ土類金属を使用した場合には、モレキュラーシーブをさらにイオン交換段階へ送る。イオン交換は一般にアンモニウム塩または無機酸を使用した水溶液で行う。脱アルミ化段階後、触媒を400°C~800°Cの温度で大気圧下に1~10時間、か焼する。イソブタノール供給原料が他のC4アルコール、例えば2-ブタノール、三級ブタノールおよび正ブタノールのうちの少なくとも一つを含む場合も本発明の範囲から逸脱するものではない。イソブタノールが供給原料のアルコールの主成分であるのが有利である。これは供給原料の全てのC4アルコール中のイソブタノールの比が42以上であることを意味する。この比は少なくとも70、好ましくは少なくとも80であるのがより有利である。イソブタノールの比率が極端に低い場合には本発明は有利ではない。2-ブタノールおよび正ブタノールを脱水してn-ブテンを製造するのに有利な触媒は従来技術に多数ある。有利な実施例では流れBを段階dで分別蒸留してn-ブテンの流れNを製造し、イソブテンの基本的部分を除去し、必要に応じて流れAと一緒に段階bの脱水/異性化反応装置へ再循環する。イソブテンを段階bの脱水/異性化反応装置へ再循環することでn-ブテンの生産量を増やす。段階dの分別蒸留の特殊実施例では、イソブテンの選択オリゴマー化によってイソブテンを除去する。段階dの分別蒸留の特殊実施例では、メタノールまたはエタノールを用いた選択エーテル化によってイソブテンを除去する。段階dの分別蒸留の特殊実施例では、イソブテンをt-ブタノールに選択ハイドレートすることで除去する。必要に応じて上記t-ブタノールを段階bの脱水/異性化反応装置へ再循環する。段階dの分別蒸留の特殊実施例では触媒蒸留塔で1-ブテンの基本的な部分を2-ブテンに異性化し、イソブテンをオーバーヘッドとして回収し、2-ブテンをこのカラムのボトムで回収する。イソブテンは段階bの脱水/異性化反応装置へ再循環するのが有利である。流れAでは、イソブタノール単独か不活性媒体との混合物に脱水と骨格異性化とが同時に行われる。不活性成分は、それが触媒上で変化しない限り、任意の成分にすることができる。脱水段階は吸熱反応であるので不活性成分をエネルギベクターとして使うことができる。不活性成分を用いてイソブタノール、その他の反応中間体の分圧を下げることができ、オリゴ/重合のような二次反応を減らすことができる。不活性成分は水、窒素、水素、CO2および飽和炭化水素の中から選ぶことができる。一定の不活性成分がイソブタノールの生産中に使用され、同時に生産されることによって、イソブタノール中に既に存在している場合もある。イソブタノール中に既に存在する不活性成分の例は水およびCO2である。不活性成分は最大で10個の炭素原子を有する飽和炭化水素、ナフテンから選択できる。有利には3~7個の炭素原子、好ましくは4~6個の炭素原子を有する飽和炭化水素または飽和炭化水素の混合物、好ましくはペンタンにする。不活性成分の例は任意の飽和化合物、飽和化合物の合成混合物およびストレートナフサのような平衡精製流、ブタン等にすることができる。不活性成分は3~6個の炭素原子を有する飽和炭化水素、好ましくはペンタンであるのが好ましい。イソブタノールと不活性成分の上記比率は例えば30~100/70~0である全体で100。流れAは液体または気体にすることができる。反応装置は固定層型反応器、移動層型反応器または流動層式反応器にすることができる。代表的な流動層反応器は石油精製の流動層式接触分解で使われているFCCタイプである。代表的な移動層型反応器は連続接触改質タイプである。同時脱水/異性化を一組の平行スイング反応装置を使用した固定層型反応器の配置で実行することもできる。本発明の好ましい多様な触媒は高い安定性を示すということがわかっている。それによって脱水プロセスを2つの平行スイング反応装置で連続的に実行することができる。この場合、一つの反応装置が運転されている間に他方の反応装置で触媒を再生する。本発明触媒も何度か再生して使用できる。同時脱水/異性化を移動層型反応器で連続的に実行することもできる。この場合には触媒を反応帯域から再生帯域まで循環する。少なくとも12時間、反応帯域名に触媒を滞留時間させてから戻す。触媒は実質的に固定層型反応器のように挙動するが、重力または空気圧で各帯域を通って触媒がゆっくり動く。移動床反応を使用すると一つの反応装置から他の反応装置へ供給原料および再生ガスをスイッチングしないで連続運転できる。反応帯域は供給原料を連続的に受け、再生帯域は再生ガスを連続的に受ける。同時脱水/異性化を流動床反応装置で連続的に実行することもできる。この場合、触媒は反応帯域から再生帯域へ循環させるか、反応帯域での触媒の滞留時間を12時間以下にして戻す。各帯域で、触媒は流動床の状態にあり、供給原料および反応生成物の流れまたは再生ガス中に流動した形状および寸法を有している。流動床反応装置を使用すると、再生帯域で再生することによって不活性化した触媒を非常に速く再生させることができる。圧力は任意の圧力にすることができるが、中程度の圧力で操作するのが容易であり、経済的である。例えば反応装置の圧力は0.5~10絶対バール50kPa~1MPa、有利には0.5~5絶対バール50kPa~0.5MPa、より有利には1.2~5絶対バール0.12MPa~0.5MPa、さらに好ましくは1.2~4絶対バール0.12MPa~0.4MPaにする。イソブタノールの分圧は0.1~4絶対バール0.01MPa~0.4MPa、有利には0.5~3.5絶対バール0.05のMPa~0.35MPaにするのが有利である。温度は第1実施例では200°C~600°C、有利には250°C~500°C、より利には300°C~450°Cである。第2実施例での温度は200°C~600°C、有利には250°C~500°C、より有利には300°C~450°Cにする。これらの反応温度は触媒ベッドの平均温度である。イソブタノール脱水は吸熱反応であるので、触媒活性を十分に高く維持し、脱水の熱力学的平衡を十分に高い転化レベルへシフトするためには反応熱を供給する必要がある。流動床反応器の場合には:i触媒を循環しない静止流動床の場合、反応温度は触媒ベッドの全体にわたって実質的に均一であり、ii触媒が変換反応セクションと触媒再生セクションとの間を循環する循環流動床の場合、触媒のバックミキシング度に従って触媒ベッドの温度は均一条件に近づくバックミキシングが大か、プラグ流動状態バックミキシングがほとんどないに近づき、転化の進行とともに減少温度プロフィルになる。固定床または移動層型反応器の場合には、イソブタノールの転化が進むに従って減少温度プロフィルになる。温度低下、従って触媒活性の定価を補うためまたは熱力学的平衡に近図蹴るためには、複数の触媒ベッドを直列に使用して反応熱を導入し、最初のベッドからより高い温度へ反応装置の流れを内部で加熱し、その熱を第2の触媒ベッド等へ導入する。定層型反応器を使用する場合には多管式反応装置を使い、反応装置シェル中に取付けた小径管中に触媒を入れ、シェルの側面に加熱媒体を導入して、必要な反応熱を反応装置管の隔壁を介した熱伝達によって触媒に与える。イソブタノールのWHSVは、第1の実施例では1~30h1、好ましくは2~21h1、より好ましくは7~12h1にするのが有利であり、第2の実施例では1~30h1、より有利には2~21h1、好ましくは5~15h1、より好ましくは7~12h1にするのが有利である。流れBは実質的に水、オレフィン、不活性成分存在する場合および未変換イソブタノールから成る。未変換イソブタノールはできるだけより少ないのがよい。オレフィンは普通の分別蒸留で回収される。不活性成分存在する場合および未変換イソブタノールは流れA中に再循環するのが有利である。ブテンの中でn-ブテンの比率は20以上、有利には30以上、より有利には40以上、好ましくは50以上であるのが有利である。触媒は下記のいずれかである:1FERフェライト、FU-9、ZSM-35、MWWMCM-22、PSH-3、ITQ-1、MCM-49、EUOZSM-50、EU-1、MFSZSM-57、ZSM-48、MTTZSM-23、MFIZSM-5、MELZSM-11またはTONZSM-22、Theta-1、NU-10のグループの結晶質シリケート、または2FERフェライト、FU-9、ZSM-35、MWWMCM-22、PSH-3、ITQ-1、MCM-49、EUOZSM-50、EU-1、MFSZSM-57、ZSM-48、MTTZSM-23、MFIZSM-5、MELZSM-11またはTONZSM-22、Theta-1、NU-10のグループの脱アルミ化された結晶質シリケート、または3FERフェライト、FU-9、ZSM-35、MWWMCM-22、PSH-3、ITQ-1、MCM-49、EUOZSM-50、EU-1、MFSZSM-57、ZSM-48、MTTZSM-23、MFIZSM-5、MELZSM-11またはTONZSM-22、Theta-1、NU-10のグループのリン変成された結晶質シリケート、または4AELSAPO-11のグループのシリコアルミノホスフェートモレキュラーシーブ、または5シリケート化、ジルコネート化、チタネート化またはフッ素化されたアルミナ。FER構造フェライト、FU-9、ZSM-35の結晶質シリケートはか焼によってFERになる層状先駆体にすることができる。Si/Al比は10より高いのが有利である。結晶質シリケートはSi/Al比が10~500、好ましくは12~250、好ましくは15~150の範囲となるのが有利である。触媒の酸性度は触媒をアムモニアと接触させた後の触媒上の残留アムモニアの量で決定できる。すなわち、アンモニウム基を触媒の酸性部位に吸着させ、温度を上げて脱着させ、示差熱重量分析で測定するか、脱着されたガスのアンモニア濃度を分析する。結晶質シリケートには脱水で使用する前に種々の処理、例えばイオン交換、金属を用いた改質アルカリ金属、アルカリ土類金属、遷移金属または希土類元素等、これらに限定されない、外表面受動態化、P-化合物を用いた改質、スチーミング、酸処理、その他の脱アルミ化またはこれらを組み合わせた処理を受けさせることができる。方法との特殊な実施例の結晶質シリケートでは、スチーミングで結晶シリケート骨格からアルミニウムを除去する。このスチーム処理は高温度で実施され、好ましくは425~870°C、好ましくは540~815°Cの範囲の温度、大気圧で、13~200kPaの水分圧で実施できる。スチーム処理は5~100容積スチームのスチームを含む大気で実施するのが好ましい。このスチーム雰囲気は5から100容積のスチームと、0~95容積の希ガス好ましくは窒素を含むのが好ましい。スチーム処理は1~200時間、より好ましくは4~10時間の時間実行するのが好ましい。既に述べた通り、スチーム処理ではアルミナを形成して結晶シリケート骨格の四面体のアルミニウムの量を減らす。本発明の特定実施例では、触媒をスチーム中で加熱して触媒の結晶シリケート骨格からアルミニウムを除去し、スチーミング段階で沈着したアルミニウムを抽出してするために触媒を錯化剤と接触させて結晶質シリケートの気孔から骨格アルミナを除去するアルミニウムの脱アルミ化を行い、触媒の珪素/アルミニウム原の比を増加させる。本発明では市販の結晶質シリケートをスチーミング処理で改質して、結晶シリケート骨格中の四面体アルミニウムを減らし、アルミニウム原子をアモルファスアルミナの形のタヘドラルアルミニウムに変換する。スチーミング段階でアルミニウム原子はアルミナ粒子を形成して化学的に結晶シリケート骨格構造から除去されるが、その粒子によって骨格の気孔またはチャネルが部分的に閉塞され、それによって本発明の脱水プロセスが阻害されることになる。従って、スチーミング段階後に結晶質シリケートを抽出段階に送って非晶形のアルミナを気孔から除去し、ミクロ孔容積を少なくとも部分的に回復する。リーチング段階では水に可溶性なアルミニウム錯体を形成して気孔から非晶形アルミナを物理的に除去して、結晶質シリケートの脱アルミ化の全体的な効果を生じさせる。このように、結晶シリケート骨格からアルミニウムを除去し、形成されたアルミナを気孔から除去することによって、本発明方法では触媒の全気孔表面全体で実質的に均一な脱アルミ化を達成することができる。これによって触媒の酸性度が下げる。酸性度の低下は結晶シリケート骨格中に規定される気孔全体にわたって実質的に均一かつ理想的に起こる。スチーム処理後に触媒を脱アルミ化するためにリーチングによる抽出プロセスを実行する。アルミニウムはアルミナと一緒に可溶性錯体を形成する錯化剤を用いて結晶質シリケートから抽出するのが好ましい。錯化剤は水溶液であるのが好ましい。錯化剤は有機酸、例えばクエン酸、蟻酸、蓚酸、酒石酸、マロン酸、琥珀酸、グルタル酸、アジピン酸、マイレン酸、フタル酸、イソフタル酸、フマル酸、ニトリロトリ酢酸、ヒドロキシエチレンジアミントリ酢酸、エチレンジアミン四酢酸、トリクロロ酢酸トリフルオロ酢酸またはこれらの酸の塩、例えナトリウム塩またはこれらの酸または塩の少なくとも2つの混合物から成ることができる。錯化剤は無機酸、例えば硝酸、ハロゲン酸、硫酸、リン酸またはこれらの酸の塩またはこれらの酸または塩の混合物から成ることもできる。また、錯化剤はこれらの有機および無機酸またはそれらの対応する塩の混合物から成ることもできる。アルミニウム用錯化剤はアルミニウムと一緒に水可溶性錯体を形成し、特にスチーム処理段階中に結晶質シリケートから形成されたアルミナを除去するのが好ましい。アルミニウムの浸出段階後に洗浄、例えば蒸留水で結晶質シリケートで洗浄し、その後に乾燥、好ましくは高温度、例えば約110°Cで乾燥する。また、本発明触媒の製造時にアルカリ金属またはアルカリ土類金属を使用した場合には、モレキュラーシーブをイオン交換段階に送ることができる。イオン交換は一般にアンモニウム塩または無機酸を使用して水溶液中で行われる。脱アルミ化段階後に触媒は例えば大気圧で400~800°Cの温度で1~10時間、か焼される。本発明に適した他の触媒はAELのグループのシリコアルミノホスフェートモレキュラーシーブで、その代表的な例はSAPO-11モレキュラーシーブである。SAPO-11モレキュラーシーブはALPO-11をベースにし、Al/P比は基本的に1原子/原子である。合成中に珪素先駆体を加えてALPO骨格中に珪素を挿入することで、10-員環のモレキュラーシーブのミクロポアの表面に酸性部位ができる。珪素の含有量は0.1~10原子であるAlPSiは100。本発明の他の実施例では、結晶質シリケートまたはシリコアルミノホスフェートモレキュラーシーブにバインダ、好ましくは無機バインダと混合され、所望の形例えばペレットに形成される。バインダは本発明の脱水プロセスで使用する温度、その他の条件に耐久性のあるものが選ばれる。バインダはクレー、シリカ、金属シリケート、金属酸化物、例えばZrO2および/または金属またはシリカと金属酸化物との混合物を含むゲルの中から選択される無機材料である。結晶質シリケートと一緒に使われるバインダ自身が触媒活性を有する場合には、触媒の転化率および/または選択性が変わる。バインダを希釈剤の役目をする不活性材料にして転化の量を制御することで、反応速度を制御するために他の手段を使用せずに生成物を経済的かつ規則的に得ることができる。触媒は優れた耐破砕強度を有するのが望ましい。商用で使用する場合には、触媒が粉末材料に分解するのを妨ぐことが望ましい。クレーまたは酸化物のようなバインダは一般に触媒の耐破砕強度を改良するためにだけ使われる。本発明の触媒に特に好ましいバインダはシリカから成る。バインダのマトリックス中の無機酸化物に対する細かく粉砕した結晶シリケート原料の比率は広範囲に変化できる。一般に、バインダ含有量は複合触媒の重量ベースで5~95、より一般的には20~75である。結晶質シリケートと無機酸化物との混合物のバインダで配合formulatedした結晶質シリケートとよばれる。触媒をバインダと混合する場合、触媒はペレットに形成するか、他の形状に押し出すか、球にするか、噴霧乾燥して粉末にすることができる。一般に、バインダと結晶質シリケートを混合プロセスによって一緒に混合する。この種のプロセスでは結晶シリケート原料、例えばゲルの形をしたシリカをバインダと混合し、得られた混合物は所望の形、例えば円柱形または多葉バーの形に押し出す。球形は回転造粒機またはオイルドロップ技術を用いて作ることができる。より小さい球は触媒-バインダ懸濁液を噴霧乾燥して作ることができる。その後、配合した結晶質シリケートを空気中または希ガス中で一般に200~900°Cの温度で1~8時間、か焼する。触媒とバインダとの混合はスチーミングおよび抽出段階の前または後に実行することができる。同時脱水/骨格異性化に適した触媒の他のファミリーは珪素、ジルコニウムまたはチタンで表面処理して改質したアルミナのファミリーである。アルミナは一般に広範囲の酸強度分布とルイス-タイプおよびブロンステッドBronstedタイプの酸部位を有するという特徴を有する。酸強度が広範囲であることから多くの反応で触媒作用を示す。そのため所望生成物の選択性が低くなるという結果になることが多い。アルミナ表面上に珪素、ジルコニウムまたはチタンを析出させることで触媒の選択性を上げることができる。アルミナベースの触媒製造には適当な市販のアルミナ、好ましくは表面積が10~500m2/グラムでアルカリ含有量が0.5以下のイータまたはガンマアルミナを使用できる。本発明触媒は珪素、ジルコニウムまたはチタンを合計で0.05~10加えて調製される。これらの金属の添加はアルミナ製造時行うか、既に活性化済みのアルミナに加えて行うこともできる。アルミナ製造時に金属を添加する場合には、アルミナの最終沈殿前にアルミニウム先駆体と一緒に金属先駆体を溶かすか、水酸化アルミニウムゲルへ金属先駆体を添加することで行うことができる。好ましい方法は成形したアルミナに金属先駆体を加える方法である。金属先駆体を水または有機の適切な溶剤に溶かし、インシピエント湿式含浸または湿気含浸または所定時間、アルミナを溶剤と接触させ、その後に過剰溶剤を抽出する。また、アルミナを金属先駆体の蒸気と接触させることもできる。適した金属先駆体は珪素、ジルコニウムまたはチタンのハロゲン化物、ジルコニウムまたはチタンのオキシハロゲン化物、珪素、ジルコニウムまたはチタンのアルコキサイド、珪素、ジルコニウムまたはチタンのオキサレートまたはクエン酸塩または上記の混合物である。溶剤は金属先駆体の溶解度に従って選ばれる。接触は0°C~500°C、好ましくは10°C~200°Cの温度で行うことができる。接触後にアルミナは蒸留水で洗浄し、乾燥し、最後にか焼してアルミナと珪素、ジルコニウムまたはチタンと間の表面反応性を高くし且つ金属先駆体リガントを除去する。シリケート化、ジルコネート化またはチタネート化またはフッ素化されたアルミナを使用することで、水の存在下でのイソブタノールの同時脱水/異性化を好ましく行うことができる。イソブタノールに対する水の重量比は1/25~3/1の範囲である。フッ素化アルミナ自体は公知であり、従来技術に従って作ることができる。本発明生成物の使用に関していえば、精製装置または石油化学製品のプラントで使用しているラフィネート1の代わりに上記のn-ブテンとイソブテンとの混合物を使用することができる。[図1]はn-ブテンおよびイソブテンの主要用途を示す。この混合物の最も代表的な用途はそれに含まれているイソブテンをエーテルMTBEおよびETBE、t-ブチルアルコールTBAまたはオリゴマー例えばジ/トリ-イソブテン全てガソリン成分であるへ転化する用途である。イソブテンをより高いオリゴマーにしたものはジェット燃料用途で使うことができる。高純度イソブテンはエーテルバッククラッキングまたはTBA脱水の分解で製造できる。高純度イソブテンの用途はブチル-ゴム、ポリ-イソブテン、メチルメタアクリレート、イソプレン、炭化水素樹脂、t-ブチル-アミン、アルキル-フェノールおよびt-ブチルメルカプタンの生産である。エーテルまたはTBAの生産時に反応しなかったn-ブテンまたはオリゴマー化中に延びが少なかったものはsec-ブタノール、アルキレートイソブタンへの付加でブテンにする、ポリガソリンPolygasoline、オキソ-アルコールおよびプロピレンエチレンとのメタセシスまたはブテ-1-エンとデテ-2-エンとの間の自己メタセシスの用途がある。ブテ-1-エンは超精留superfractionaqtionまたは抽出蒸留または吸収分離によってn-ブテン混合物から分離できる。ブテ-1-エンはポリエチレン生産のコモノマとして、ポリ-ブテ-1-エンおよびn-ブチルメルカプタンの製造で使用される。また、触媒蒸留によってイソブテンからn-ブテンを分離することもできる。この場合には蒸留塔中に異性化触媒を入れ、ブテ-1-エンをブテ-1-エンより重いブテ-2-エンに連続的に変換する。そうすることで、ブテ-2-エンがボトムにでき、ブテ-1-エンがプアーでイソブテンがリッチなトップ生成物ができる。このボトムを上記の方法で使うことができる。ブテ-2-エンがリッチな流れの一つの主要用途はエチレンとのメタセシスでプロピレンを製造する用途でしる。高純度イソブテンが要求される場合には、上記のトップ生成物を実質的に純粋なイソ-ブテンおよび純粋なブテ-1-エンにさらに超精留することができる。また、イソブテンをエーテル形成またはTBAにし、その後に純粋なイソブテンに分解して分離することもできる。n-ブテンがリッチな流れを脱水素または酸化的脱水素によってブタジエンの生産で使用することもできる。イソブテンとブテとの混合物を排出流が軽質オレフィンの方へ選択性を有する接触分解装置へ送ることもできる。その場合には供給原料より低分子量のオレフィン含有量の排出流を製造するのに適した触媒とイソブテンとブテンとの混合物を接触させる。このクラッキング触媒はシリカライトMFIまたはMELタイプまたはP-ZSM5にすることができる。実験:ステンレス鋼反応装置管は10mmの内径を有する。この管型反応装置に10m1の35-45メッシュのペレットの触媒を入れる。触媒の前後の空間には2mmのSiC粒子を充填する。温度プロフィルは反応装置中にセットしたサーモカップルを用いてモニターした。反応装置の温度を60°C/時の速度で大気下に550°Cまで上げ、550°Cで2時間維持し、窒素でパージした。次いで、窒素を下記条件下でフィードに代えた。触媒テストは1.5~2.0絶対バールで280~380°Cの温度範囲で、7~21h1の重量時間空間速度WHSVで実行した。生成物の分析はオンラインガスクロマトグラフィを用いて実行した。実施例1本発明ここで使用した触媒はFER構造の結晶質シリケートである。H-FERはSi/Alが33の粉末の形をしている。この触媒は空気中で550°Cで4時間、か焼し、35~45メッシュのペレットにした。95/5重量の組成を有するイソブタノール/水混合物を触媒に2絶対バール下、350~375°Cの温度で、イソブタノールの空間速度を7~21h1にして処理した。操作条件のセットではイソブタノールの転化がほぼ完全で、ブテンの選択性は95重量以上、イソブテンの選択性は約41である。形成されたC4化合物の量は少ない。比較例2触媒はフォミュレートされたSasol登録商標の円筒形γ-アルミナである。この触媒は比表面積が182m2/gで、多孔質容積が0.481ml/gである。アルミ上に存在する少量の不純物は下記で要約される:0.25重量Si、0.02重量P、0.02重量Fe、29ppmNa95/5重量の組成を有するイソブタノール/水混合物を、2絶対バール下、350~380°Cの温度、7~12h1のイソブタノール空間速度で、上記触媒で処理した。この操作条件のセットではブテンの選択性は98重量以上であり、イソブテンの選択性は約90であり、イソブタノールの転化はほぼ完全である。この触媒で作られるn-ブテンの量は極めて少ない。形成されたC5化合物の量は少ない。実施例3本発明触媒は下記の方法で処理された燐変成ゼオライトP-ZSM5である、H-形ゼオライトZSM-5Si/Al=13のサンプルを100H2Oで550°Cで6時間スチーミングした。スチーム処理した固形物を還流条件下4ml/1gゼオライトで2時間、H3PO485重量水溶液と接触させた。次いで、pH=2.52を維持しながら、69,9gのCaCO3を導入した。その後、溶液を3日間蒸発させ、80°Cで乾燥した。750gの乾燥試料を4015gのBindzilおよび0.01重量の押出し添加剤と一緒に押出した。押出し成形した固形物は110°Cで16時間乾燥し、600°Cで10時間、か焼した。95/5重量の組成を有するイソブタノール/水混合物を280~350°Cの温度で、1.5絶対バール下、約7h1のイソブタノール空間速度で上記触媒で処理した。この操作条件のセットではイソブタノールの転化はほぼ完全であり、ブテンの選択は90重量以上であり、イソブテンの選択性は約66~67である。すなわち、ほぼ90以上のブテンが作られ、その有意量がn-ブテンに骨格異性化された。重質生成物の生成量は10以下である。"