"羽根高さ方向に向って底部側をバンドで支持され、その頭部側をクラウンで支持されたランナベーンを主軸の周方向に沿って配置したランナを備えたフランシス形ポンプ水車において、水車運転時、前記ランナベーンの後縁に、前記主軸側に向って膨出させた湾曲を形成させるとともに、前記後縁と前記クラウンとが接続するクラウン側後縁接続端部と、前記後縁と前記バンドとが接続するバンド側後縁接続端部とを結ぶ直線に対し、前記湾曲に極大を備える一方、前記極大と、前記クラウン側後縁接続端部と前記バンド側後縁接続端部とを結ぶ直線との距離をSとし、前記主軸と前記バンド側後縁接続端部との距離をRbとするとき、距離比S/Rbを、[数1]S/Rb≧0.05の範囲内に設定したことを特徴とするフランシス形ポンプ水車。羽根高さ方向に向って底部側をバンドで支持され、その頭部側をクラウンで支持されたランナベーンを主軸の周方向に沿って配置したランナを備えたフランシス形ポンプ水車において、前記ランナベーンは、正圧面および負圧面をともに内側に向って膨出状の湾曲に形成するとともに、前記クラウン側の肉厚をtcとし、前記バンド側の肉厚をtbとし、翼高さ方向の中央部における最小肉厚をt0とするとき、最小肉厚t0を、[数2]t0/{tctb/2}≦0.90の範囲内に設定したことを特徴とするフランシス形ポンプ水車。羽根高さ方向に向って底部側をバンドで支持され、その頭部側をクラウンで支持されたランナベーンを主軸の周方向に沿って配置したランナを備えたフランシス形ポンプ水車において、前記ランナベーンは、負圧面を直線にし、正圧面を内側に向って膨出させた湾曲に形成するとともに、前記クラウン側の肉厚をtc1とし、前記バンド側の肉厚をtb1とし、翼高さ方向の中央部における最小肉厚をt01とするとき、最小肉厚t01を、[数3]t01/{tc1tb1/2}≦0.85の範囲内に設定したことを特徴とするフランシス形ポンプ水車。特許文献1には、ポンプ運転時、発生するキャビテーションを抑制するために、ポンプ運転時の回転方向に対し、前縁この前縁は、水車運転になると後縁になるを凹部湾曲状に形成したものであるが、水車運転時における動力水の流線の偏流については何ら究明していない。その一方で、図14で提案された技術は、水車運転時、破線で示す従来の後縁11の位置を実線で示す後縁11の位置の下流側に移動させ、流線ST2の均一化を図り、水車部分負荷運転の水車効率の向上を図っても、ポンプ運転時における動力水の逆流が誘起する不都合、不具合点が改善されておらず、この点、特許文献1とともにトレードオフが必要とされる。本発明は、このような問題点に対処してなされたもので、水車運転時のランナベーンにおける後縁ポンプ運転時は前縁になるの主軸に向う湾曲線に改良を加え、ポンプ運転時の動力水の逆流防止と相俟って水車運転時の部分負荷効率の向上を図ったフランシス形ポンプ水車を提供することを目的とする。本発明に係るフランシス形ポンプ水車は、上述の目的を達成するために、羽根高さ方向に向って底部側をバンドで支持され、その頭部側をクラウンで支持されたランナベーンを主軸の周方向に沿って配置したランナを備えたフランシス形ポンプ水車において、水車運転時、前記ランナベーンの後縁に、前記主軸側に向って膨出させた湾曲を形成させるとともに、前記後縁と前記クラウンとが接続するクラウン側後縁接続端部と、前記後縁と前記バンドとが接続するバンド側後縁接続端部とを結ぶ直線に対し、前記湾曲に極大を備える一方、前記極大と、前記クラウン側後縁接続端部と前記バンド側後縁接続端部とを結ぶ直線との距離をSとし、前記主軸と前記バンド側後縁接続端部との距離をRbとするとき、距離比S/Rbを、[数1]S/Rb≧0.05の範囲内に設定したものである。また、本発明に係るフランシス形ポンプ水車は、上述の目的を達成するために、羽根高さ方向に向って底部側をバンドで支持され、その頭部側をクラウンで支持されたランナベーンを主軸の周方向に沿って配置したランナを備えたフランシス形ポンプ水車において、前記ランナベーンは、正圧面および負圧面をともに内側に向って膨出状の湾曲に形成するとともに、前記クラウン側の肉厚をtcとし、前記バンド側の肉厚をtbとし、翼高さ方向の中央部における最小肉厚をt0とするとき、最小肉厚t0を、[数2]t0/{tctb/2}≦0.90の範囲内に設定したものである。また、本発明に係るフランシス形ポンプ水車は、上述の目的を達成するために、羽根高さ方向に向って底部側をバンドで支持され、その頭部側をクラウンで支持されたランナベーンを主軸の周方向に沿って配置したランナを備えたフランシス形ポンプ水車において、前記ランナベーンは、負圧面を直線にし、正圧面を内側に向って膨出させた湾曲に形成するとともに、前記クラウン側の肉厚をtc1とし、前記バンド側の肉厚をtb1とし、翼高さ方向の中央部における最小肉厚をt01とするとき、最小肉厚t01を、[数3]t01/{tc1tb1/2}≦0.85の範囲内に設定したものである。本発明に係るフランシス形ポンプ水車は、水車部分負荷運転時のエネルギ損失を少なくさせることができ、ポンプ運転時の動力水の逆流を抑制することができる。以下、本発明に係るフランシス形ポンプ水車の実施形態を図面および図面に付した符号を引用して説明する。図1は、本発明に係るフランシス形ポンプ水車の第1実施形態を示す概念図である。本実施形態に係るフランシス形ポンプ水車は、翼高さ方向に向って底部側をバンド21で支持させ、頭部側をクラウン22で支持させたランナベーン20における水車運転時の後縁23ポンプ運転時は前縁に、主軸回転軸側に向って膨出させた湾曲24を形成させるとともに、後縁23とクラウン22とが接続するクラウン側後縁接続端部25と、後縁23とバンド21とが接続するバンド側後縁接続端部26とを結ぶ直線Pに対し、湾曲24に極大Mを備える一方、極大Mとクラウン側後縁接続端部25とを結ぶ直線Qと、極大Mとバンド側後縁接続端部26とを結ぶ直線Rとのなす角度αを、[数4]α≦150°の範囲内に設定される。図2は、水車部分負荷運転時のエネルギ損失と、クラウン側後縁接続端部25と極大Mとを結ぶ直線Qとバンド側後縁接続端部26と極大Mとを結ぶ直線Rとのなす角度との関係を示す実験で得た損失線図である。図2から直線Qと直線Rとのなす角度αは、α≦150°の範囲内でエネルギ損失が少なくなっていることがわかった。これは、設計点よりも少ない流量の水車部分負荷運転時、図1の破線で示すように、動力水の流線がバンド21側に集ろうとするのを、本実施形態のように、後縁23に主軸に向って膨出状の湾曲24を形成し、この湾曲24に極大Mを備え、この極大Mを通る直線Q,Rとのなす角度αを、α≦150°に設定することにより、破線で示す流線が遠心力作用を抑える効果から実線で示す流線の位置に移動し、後縁23を出る動力水の流速分布が一様化したことに基づくと考えられる。そして、ポンプ運転時、動力水はランナベーン20の前縁水車運転時の後縁23における羽根の正圧面、負圧面の圧力差変化を緩やかになり、逆流が抑制される。このように、本実施形態は、ランナベーン20の前縁水車運転時の後縁23に主軸に向って膨出状の湾曲24に形成し、この湾曲24に極大Mを備えるとともに、極大Mとクラウン側後縁接続端部25とを結ぶ直線Qと、極大Mとパンド側後縁接続端部26とを結ぶ直線Rとのなす角度αを、α≦150°の範囲内に設定し、動力水の流速の一様化と羽根の正圧面、負圧面の圧力差変化を緩やかにする構成にしたので、水車部分負荷運転時のエネルギ損失を少なくすることができ、ポンプ運転時、動力水の逆流を抑制することができる。なお、本実施形態は、ランナベーン20の後縁23にのみ主軸に向って膨出状の湾曲24を形成し、この湾曲24に極大Mを備えるとともに、極大Mとクラウン側後縁接続端部25とを結ぶ直線Qと、極大Mとバンド側後縁接続端部26とを結ぶ直線Rとのなす角度αを、α≦150°の範囲内に設定したが、この例に限らず、例えば、図3に示すように、水車運転時におけるランナベーン20の後縁ポンプ運転時は前縁23から動力水の上流側に向う翼中間位置N1,N2...に極大M1,M2...を備えるとともに、極大M1,M2...とクラウン側翼接続端部25a1,25a2...とを結ぶQ1,Q2...と、極大M1,M2...とバンド側翼接続端部26a1,26a2...とを結ぶ直線R1,R2...とのなす角α1,α2...を、α1,α2...≦150°の範囲内に設定してもよい。図4は、本発明に係るフランシス形ポンプ水車の第3実施形態を示す概念図である。本実施形態に係るフランシス形ポンプ水車は、翼高さ方向に向って底部側をバンド21で支持させ、頭部側をクラウン22で支持させたランナベーン20における水車運転時の後縁23ポンプ運転時は前縁に、主軸側に向って膨出させた湾曲24を形成させるとともに、この湾曲24に極大Mを備える一方、極大Mと、クラウン側後縁接続端部25とバンド側後縁接続端部26とを結ぶ直線Pとの距離をSとし、主軸とバンド側後縁接続端部26との距離をRbとするとき、距離比S/Rbを、[数5]S/Rb≧0.05の範囲内に設定される。図5は、水車部分負荷運転時のエネルギ損失と、距離比S/Rbとの関係を示す実験で得た損失線図である。図5から、距離比S/Rbは、S/Rb≧0.05の範囲でエネルギ損失が少なくなることがわかった。これは、設計点よりも少ない流量の水車部分負荷運転時、図3の破線で示すように、動力水の流線がバンド21側に集ろうとするのを、本実施形態のように、後縁23を主軸に向う膨出状の湾曲24にし、この湾曲24に極大Mを備え、この極大Mと、クラウン側後縁接続端部25とバンド側後縁接続端部26とを結ぶ直線Pとの距離Sと、主軸とバンド側後縁接続端部26との距離Rbとの距離比S/Rbを、S/Rb≧0.05の範囲内に設定し、動力水の濡れ面積をより多く確保することにより、破線で示す流線が遠心力の力を抑制し、実線で示す流線の位置に移動し、後縁23を出る動力水の流速分布が一様化したことに基づく。そして、ポンプ運転時、ランナベーン20は前縁水車運転時の後縁23のより多くの濡れ面積の確保により羽根の正圧面、負圧面の圧力差変化を緩やかとなり、逆流が抑制される。このように、本実施形態は、ランナベーン20の後縁ポンプ運転時の前縁23に主軸に向って膨出状の湾曲24を形成し、この湾曲24に極大Mを備え、極大Mと、クラウン側後縁接続端部25とバンド側後縁接続端部26とを結ぶ直線Pとの距離Sの、主軸とバンド側後縁接続端部26との距離Rbに対する距離比S/Rbを、S/Rb≧0.05の範囲に設定し、後縁23の濡れ面積をより多く確保し、動力水の流速の一様化と羽根の正圧面、負圧面の圧力差変化を緩やかとする構成にしたので、水車部分負荷運転時のエネルギ損失を少なくすることができ、ポンプ運転時、動力水の逆流を抑制することができる。図6および図7は、本発明に係るフランシス形ポンプ水車の第4実施形態を示す概念図である。なお、図中、図6は、主軸を横断面で切断し、ランナの出口側吸出し管側から見た図であり、図7は、図6のA-A矢視方向から切断した切断断面図である。本実施形態に係るフランシス形ポンプ水車は、水車運転時、図6に示すように、バンド21とクラウン22とで支持され、主軸回転軸27の周方向に沿って翼配列され、内径側に前縁ポンプ運転時は後縁28を構成し、外径側に後縁ポンプ運転時は前縁29を構成するとともに、図7に示すように、負圧面30の曲率半径R2よりも正圧面31の曲率半径R1を小さくする一方、外側に向って膨出状の湾曲24を形成するランナベーン20の翼高さ中央部における最小肉厚を設定したものである。すなわち、ランナベーン20は、図7に示すように、バンド21側の板厚をtb、クラウン22側の肉厚をtc、翼高さ中央部における最小肉厚をt0とするとき、翼高さ中央部における最小肉厚を、[数6]t0/{tctb/2}≦0.90の範囲内で設定される。この最小肉厚t0の設定式は、実験値から求めたものである。このように、本実施形態は、正圧面31の曲率半径R1よりも負圧面30の曲率半径R2を大きくしたランナベーン20の翼高さ中央部における最小肉厚t0を、[数7]t0/{tctb/2}≦0.90の範囲内に設定したので、従来よりも少ない材料の重量で動力水に対して充分に対処することができ、コストパフォーマンスに寄与することができる。なお、本実施形態は、翼高さ中央部における最小肉厚t01を設定する際、負圧面30の曲率半径R2、正圧面31の曲率半径R1で、R2>R1の関係式を持つランナベーン20に適用したが、この例に限らず、例えば、図8に示すように、正圧面31が内側に向って膨出させた曲率半径R3の湾曲24で、負圧面30が直線状の場合、翼高さ中央部における最小肉厚t01が次式で設定される。すなわち、ランナベーン20は、バンド21側の肉厚tb1、クラウン22側の肉厚をtc1とするとき、最小肉厚t01を、[数8]t01/{tc1tb1/2}≦0.85の範囲内で設定される。この最小肉厚t01の設定式は、実験値から求めたものである。このように、本実施形態は、正圧面31の曲率半径をR3とし、負圧面30を直線としたランナベーン20の翼高さ中央部における最小肉厚t01を、[数9]t01/{tc1tb1/2}≦0.85の範囲内に設定したので、従来よりも少ない材料の重量で動力水に対して充分に対処することができ、コストパフォーマンスに寄与することができる。図9は、ランナから1枚のランナベーンを抜き出した本発明に係るフランシス形ポンプ水車の第6実施形態を示す図である。本実施形態は、図3で示した実施形態と同様に、水車運転時におけるランナベーン20の後縁ポンプ運転時は後縁23から動力水の上流側に向う翼中間位置N1,N2...に湾曲24a1,24a2...を形成し、これら湾曲24a1,24a2...において、クラウン側翼接続端部25a1,25a2...とバンド側翼接続端部26a1,26a2...とを結ぶ直線P1,P2...に対し、極大M1,M2...を備えるとともに、極大M1,M2...とクラウン側翼接続端部25a1,25a2...とを結ぶ直線Q1,Q2...と、極大M1,M2...とバンド側翼接続端部26a1,26a2...とを結ぶ直線R1,R2...とのなす角度α1,α2...を、α1,α2...≦150°の範囲内に設定する一方、水車運転時のランナベーン20における前縁28を直線Uにするとともに、この直線Uをクラウン側前縁接続端部32aから上流側に向って傾斜状にしてバンド側前縁接続端部32bに接続させたものである。このように、本実施形態は、水車運転時におけるランナベーン20の後縁23から動力水の上流側に向う翼中間部位置N1,N2...に極大M1,M2...を備え、極大M1,M2...とクラウン側翼接続端部25a1,25a2...とを結ぶ直線Q1,Q2...と、極大M1,M2...とバンド側翼接続端部26a1,26a2...とを結ぶ直線R1,R2...とのなす角α1,α2...を、α1,α2...≦150°の範囲内に設定し、動力水の流速分布を均一化させる一方、水車運転時におけるランナベーン20の前縁28を直線Uにし、直線Uに形成した前縁28をクラウン側前縁接続端部32aから上流側に向って傾斜状にしてバンド側前縁接続端部32bに接続させ、バンド21側のランナベーン濡れ面積をより広く確保させるとともに、整流効果を大きくさせる構成にしたので、水車部分負荷運転時のエネルギ損失を少なくさせることができ、ポンプ運転時、動力水の逆流を抑制することができる。図10は、本発明に係るフランシス形ポンプ水車の第7実施形態を示す概念図である。なお、図10は、水車運転時、ランナベーンの出口側吸出し管側から見たものである。本実施形態は、水車運転時のランナベーン20における後縁23のクラウン側後縁接続端部25とバンド側後縁接続端部26とを結ぶ後縁線Vであって、クラウン側後縁接続端部25よりもバンド側後縁接続端部26を水車運転時、主軸27の回転方向に対して逆方向位置に後退させる構成にしたものである。この場合、後縁線Vは、直線でもよく、また、水車運転時の回転方向と逆方向に向う膨出状の湾曲でもよい。このように、本実施形態は、後縁線Vにおけるクラウン側後縁接続端部25よりもバンド側後縁接続端部26を水車運転時の回転方向に対して逆方向位置に後退させ、バンド21側のランナベーン濡れ面積をより広く確保させ、動力水の速度分布を均一化させる構成にしたので、動力水の速度分布均一化の下、水車部分負荷運転時のエネルギ損失を少なくすることができ、ポンプ運転時の動力水の逆流を抑制することができる。"