一端から他端にかけて高くなる傾斜温度分布を有する鋳片を長手方向を横にして、前記鋳片の上下それぞれに加熱炉の幅方向に沿って複数配置されたバーナーを備えた該加熱炉に入れる鋳片の加熱方法であって、前記鋳片の表面温度及び鋳造条件から、前記鋳片の長さと前記鋳片の三次元温度計算に対応した長手方向の断面平均温度との関係を装入側から抽出側にかけて求め、1前記鋳片の中心位置を基準にして、幅方向他側に配置されている前記バーナーの火力を一側に配置されている前記バーナーの火力より下げて、2一側及び他側に配置されている前記バーナーの火力を逐次制御して、抽出位置における前記鋳片の長手方向の温度分布が一定範囲に納まるように制御することを特徴とする鋳片の加熱方法。請求項1記載の鋳片の加熱方法において、前記加熱炉は前記鋳片の進行方向に沿って複数の炉帯に分けられ、前記炉帯毎に前記バーナーの群が設けられていることを特徴とする鋳片の加熱方法。請求項1又は2に記載の鋳片の加熱方法において、前記鋳片の抽出側の温度分布は、長手方向一方側の中央部付近に山が、他方側の中央部付近に谷が形成されたうねり形状であることを特徴とする鋳片の加熱方法。しかしながら、連続鋳造では、例えば、製造する鋳片の長さや鋳造条件の変動により、主として、鋳片の長手方向鋳造方向にわたって温度分布が発生している。さらに連続鋳造で製造する鋳片は、その長さが長く、先に連続鋳造がなされた部分と、連続鋳造直後の部分とで、温度差が発生する場合や、鋳造条件の変動により部分的に温度低下や温度上昇が発生する場合が多い。このため、前記した鋳片の加熱方法のように、鋳片温度を、その一断面又は二断面でのみ推定する場合には、鋳片の長手方向の温度分布が反映されることなく、加熱炉で鋳片全体が同じ条件で加熱されるため、過剰に昇温される部分が発生する。従って、上記した方法では、加熱に要するエネルギーコストの無駄が生じて不経済であった。さらに、従来は、鋳片の断面温度を、一点計算による単純二次元差分計算によって算出し推定し全体の温度を推定して炉内の温度を制御する方法であった。これに換えて、炉内の温度の制御精度を向上させるには、鋳片の温度をより正確に把握する多点連続計算による三次元温度計算を適用することが考えられる。しかし、この三次元温度計算の適用を考えても、実際には、それぞれ製造する鋳片の長さや鋳造条件が異なり、これらを鋳片に適用するためには、三次元温度計算を運用する管理用温度指標に加えて、加熱炉に設けられた複数のバーナーの運用調整を設定しないと、十分な省エネ効果を得られない。本発明はかかる事情に鑑みてなされたもので、三次元温度計算により鋳片の温度分布を求めて行う加熱制御に加えて、加熱炉に設けられた複数のバーナーの運用調整を行って、より大きな省エネ効果を達成する鋳片の加熱方法を提供することを目的とする。前記目的に沿う第一の発明に係る鋳片の加熱方法は、一端から他端にかけて高くなる傾斜温度分布を有する鋳片を長手方向を横にして、前記鋳片の上下それぞれに加熱炉の幅方向に沿って複数配置されたバーナーを備えた加熱炉に入れる鋳片の加熱方法であって、前記鋳片の表面温度及び鋳造条件から、前記鋳片の長さと前記鋳片の三次元温度計算に対応した長手方向の断面平均温度との関係を装入側から抽出側にかけて求め、1前記鋳片の中心位置を基準にして、幅方向他側に配置されている前記バーナーの火力を一側に配置されている前記バーナーの火力より下げて、2一側及び他側に配置されている前記バーナーの火力を逐次制御して、抽出位置における前記鋳片の長手方向の温度分布が一定範囲に納まるように制御する。その結果、鋳片の温度分布のばらつきを抑えるように、鋳片の温度分布を基にバーナーの出力を調整することで、フラットな温度分布曲線を得ることが可能となる。そして、鋳片の温度分布のばらつきを抑えて鋳片の高品質を保つとともに、加熱炉のバーナーのエネルギー消費を抑えることが可能となる。第二の発明に係る鋳片の加熱方法は、第一の発明に係る鋳片の加熱方法において、前記加熱炉は前記鋳片の進行方向に沿って複数の炉帯に分けられ、前記複数の炉帯毎で前記バーナーの群が複数に分けられている。第三の発明に係る鋳片の加熱方法は、第一又は第二の発明に係る鋳片の加熱方法において、前記鋳片の抽出側の温度分布は、長手方向一方側の中央部付近に山が、他方側の中央部付近に谷が形成されたうねり形状である。そして、鋳片の抽出側のうねり形状の温度分布に着目して制御することにより省エネ指標を直感的に理解しやすいので、バーナーのエネルギー消費を容易に管理することが可能となる。本発明に係る鋳片の加熱方法は、鋳片の温度分布を三次元的に求めることにより、他の箇所より温度の高い高温領域の位置を細かく検出し、バーナーの火力を逐次制御して鋳片の抽出位置における長さ方向の温度分布が一定範囲に納まるように制御することにより鋳片の加熱に要する総熱エネルギーの低減省エネルギー化が図れる。続いて、添付した図面を参照しつつ、本発明を具体化した実施の形態につき説明し、本発明の理解に供する。本発明の一実施の形態に係る鋳片の加熱方法は、図1、図2に示すように、加熱炉13に設けられた複数の上部バーナー18及び複数の下部バーナー19によって加熱炉13内にある鋳片10を加熱する方法である。鋳片10は、連続鋳造機図示しないで製造され、連続して出片されて、CCカッター11により所定の長さに切断された後、搬送テーブル12によって加熱炉13の装入口以下、入口ともいうまで運ばれる。所定長さに切断された鋳片10は、長手方向に沿って一端から他端にかけて高くなる傾斜温度分布を有する状態になっている。これは、鋳片10の一端側が他端側に比べて、連続鋳造機を出てから時間が経過しているためである。加熱炉13の入口まで搬送された鋳片10は、加熱炉13に長手方向を横にして装入され、加熱炉13内で加熱されて抽出される。そして、適温に加熱された鋳片10は、圧延及びサイジング加工される。本実施の形態では、加熱炉13は、炉幅が30m、炉長が18mである。そして、鋳片10は、厚みが100~400mm、幅が650~3000mm、長さが3~30mである。加熱炉及び鋳片の大きさはこの大きさに限定されず、例えば、鋳片は、鋳片を基に製造される製品の仕様に応じて大きさが決定される。加熱炉13は、鋳片10が装入される入口から鋳片10が抽出される出口に沿って、複数の炉帯、即ち加熱帯14と均熱帯15とに区分されている。均熱帯15においては、加熱帯14に比べ、鋳片10に与えられる熱量が小さく、均熱帯15を通過中の鋳片10の温度上昇は、加熱帯14を通過していたときより緩やかになる。また、加熱炉13は、加熱炉13の幅方向で2つのエリアに区分され、本実施の形態ではこの2つのエリアの一方を東側エリア16、他方を西側エリア17としている。加熱帯14均熱帯15についても同じには、加熱帯14内を進行する鋳片10の上下それぞれに複数の上部バーナー18及び複数の下部バーナー19が配置されている。なお、上部バーナー18は、加熱帯14及び均熱帯15において加熱炉13の天井23に設けられている。また、鋳片10は長手方向中心位置を基準にして一側半分が東側エリア16にあり、他側半分が西側エリア17にある状態で加熱帯14内を移動する。複数の上部バーナー18複数の下部バーナー19についても同じは、加熱炉13の幅方向に沿って並んで配置され、加熱炉13内で進行中の鋳片10を加熱して所定温度にする。本実施の形態では、加熱炉13で、平均的に、装入時の鋳片10の温度900°Cを180°C昇温し、鋳片10を1080°C程度にして抽出する。加熱炉13の天井23は、図1、図2A、図2Bに示すように、加熱帯14と均熱帯15のそれぞれにおいて炉幅方向に隆起している。加熱炉13を側面視して、加熱帯14に配置されている各上部バーナー18は加熱帯14の中心部に向かって放炎するように天井23に取り付けられ、均熱帯15に配置されている各上部バーナー18は均熱帯15の中心部に向かって放炎するように天井23に取り付けられている。そして、加熱炉13を側面視して、加熱帯14に設けられた各下部バーナー19は加熱帯14の中心に向かって放炎するように配置され、均熱帯15に設けられた各下部バーナー19は均熱帯15の中心に向かって放炎するように配置されている。加熱炉13内を移動する鋳片10は、この上部バーナー18及び下部バーナー19によって上下から加熱される。加熱炉13に、加熱炉13の幅方向に沿って配置された上部バーナー18の列以下、上部バーナー18の群ともいうは、加熱帯14及び均熱帯15にそれぞれ一つずつ設けられ、同じく加熱炉13の幅方向に沿って配置された下部バーナー19の列以下、下部バーナー19の群ともいうも、加熱帯14及び均熱帯15にそれぞれ一つずつ設けられている。また、加熱炉13には燃料パイプ20が配管されており、各上部バーナー18の群及び各下部バーナー19の群には、燃料パイプ20を介してCOG燃料及び燃焼用エアーが供給される。各上部バーナー18及び各下部バーナー19には火力調製用の弁が取り付けられており、この弁の制御により、各上部バーナー18の群及び各下部バーナー19の群の一部の火力を制御して、炉内温度を制御する。平面視して同じ位置の上部バーナー18と下部バーナー19は、鋳片10の上下を加熱するので、基本的に同じ火力調整がなされる。さらに、たとえば、加熱帯14のすべての上部バーナー18及び下部バーナー19がそれぞれ同じ火力となるように制御したり、加熱帯14にある上部バーナー18と下部バーナー19を配置されている場所に応じて制御することができる。以上は、鋳片の進行方向に沿って2つの炉帯が設けられ、各炉帯毎に上部バーナー18の群及び下部バーナー19の群がそれぞれ1つずつ設けられた場合の実施例である。図3は、加熱炉13の温度計配置を示し、図3Aは、加熱炉13内を平面視した図、図3Bは、加熱炉13の断面図である。加熱炉13の加熱帯14と均熱帯15の天井23には、図3Aに示すように、それぞれ複数の温度計21が配置され炉内温度を管理している。本実施の形態では、図3Aにおいて、○記号内に、1から9までの数字が記入されている場所に温度計21が配置されている。以下、○記号内の数字によって温度計21を区別して説明する。加熱炉13は大きく4つのエリアに分けられる。加熱帯14の東側エリア16、加熱帯14の西側エリア17、均熱帯15の東側エリア16、均熱帯15の西側エリア17の4つのエリアである。それぞれのエリアには、それぞれ1番から5番までの温度計21が、加熱炉13の炉幅方向に異なる位置で配置されている。1番から5番までの温度計21は、隣り合う温度計21を直線で結ぶと、その複数の直線によって平面視してジグザク状の線が形成される配置となっている。また、1番及び2番の温度計21は、およそ0.6m~1mの間隔を有して配置され、3番、4番、5番の温度計21も、およそ0.6m~1mの間隔を空けて配置されている。次に、温度計21の6番から9番までの温度計21は、東側エリア16及び西側エリア17の両方に入口装入側から出口抽出側に向かって所定間隔で配置されている。これに比して、従来は、1番、2番の温度計を制御用温度計として使用し、これによってのみ炉内温度の制御をしていた。正確には、加熱帯14と均熱帯15のそれぞれにおいて1番又は2番の温度計21で炉内温度を計測して鋳片10の特定位置の断面温度を算出し、この算出した鋳片10の温度を基に鋳片10の長手方向の温度を推定する二次元温度計算による温度推定によって加熱炉13内の温度調整をしていた。また、3番、4番、5番の温度計21は既設であったが、監視用としてのみ使用していた。本実施の形態では、新たに6番から9番の温度計21が、天井23に取り付けられている。6番の温度計21は、加熱炉13の入口近くの天井23に設けられ、6番~9番の温度計21のなかで最も温度が高い場所の温度を計測する。8番の温度計21は加熱帯14と均熱帯15の境界部であるノーズ部22に設けられ、6番~9番の温度計21のなかで最も温度が低い場所の温度を計測する。そして、7番の温度計21は加熱帯14の出側、9番の温度計21は均熱帯15の入側で加熱炉13内の温度をそれぞれ測定する。加熱炉13内の温度は、鋳片10の進行方向で、加熱炉13の入口から6番の温度計21の配置位置にかけて高くなり、6番の温度計21の配置位置から8番の温度計21の配置位置にかけて低くなり、8番の温度計21の配置位置から9番の温度計21の配置位置にかけて高くなっている。1番から9番の温度計21による各測定温度を基に、三次元温度計算を行って鋳片10の温度を算出し、加熱帯14の東側エリア16及び西側エリア17各上下及び均熱帯15の東側エリア16及び西側エリア17各上下の8帯域全てについて、上部バーナー18、下部バーナー19のCOGガス流量及び燃焼用エアー量をコントロールして温度制御を行う。なお、温度計21は、炉内温度を測定するので一般的には熱電対が用いられる。図4は、鋳片10の三次元温度計算モデルを示す図であり、鋳片10をモデルとして格子分割している。そして、加熱炉13を移動している鋳片10の全長全幅全厚の三次元温度計算モデルであり、これをいわゆる3Dオンラインモデル三次元温度計算モデルを用いて鋳片をオンライン生産するモデルとして実機化して稼動させている。本実施の形態では、鋳片10のモデルが、鋳片10の長手方向に151分割最大、幅方向に12分割、厚さ方向に7分割され、12684個の分割片に分けられている。なお、分割ピッチは、例えば鋳片10の長手方向で200mm程度である。そして、鋳片10の長手方向で同じ位置にある複数84個の分割片が、長手方向の一端から他端にかけて計測され、12684個の全ての分割片について温度計測が行われる。これにより、鋳片10の長手方向の両端面及び異なる位置の断面についての温度分布が得られるため、鋳片10の長手方向、幅方向、及び厚み方向の温度分布を、連続的に三次元で推定できる。従って、この推定される温度分布に基づいて、上部バーナー18及び下部バーナー19の出力制御を行うことにより、加熱炉13内の各領域の雰囲気温度をそれぞれ調整し、鋳片10の長手方向、幅方向、及び厚み方向の温度分布を、目標とする温度分布に調整する。また、製造する鋳片10の長さや鋳造条件の変動により、鋳片の長手方向に生じる温度差が異なり、鋳片10が長い場合、長手方向の温度差が大きくなるので、本発明の効果が顕著になる。つまり、鋳片10に対して、従来は長手方向の特定位置で断面をきって、その断面について二次元温度計算していたものを、長手方向の複数151つの位置で断面及び端面の温度計測をすることで三次元温度計算を行うことになり、温度シュミレーションによる温度分布の精度が格段に向上したことも貢献している。さらに、鋳片10の温度分布の算出は、RAM、CPU、ROM、I/O、及びこれらの要素を接続するバスを備えた従来公知の演算器即ち、コンピュータを用いて行うが、これに限定されるものではない。図5Aは、従来技術の二次元差分温度モデルを示す図である。従来技術では、加熱炉内を移動する鋳片の長手方向一端より5mの位置の断面について、その断面の1/4の領域を対象に温度シミュレーション計算を行い、全断面を代表させていた。なお、鋳片は、長手方向の一端側が他端側に比べて連続鋳造工程から時間が経過しているため低温である。そして、温度シミュレーション計算を行った地点は鋳片の長手方向他端より一端に近い位置である。この結果を基に鋳片10の全体の温度を推定するので温度分布の精度が粗い。そして、鋳片の長手方向他端側は、この温度シミュレーションされた位置から遠いので、鋳片の長手方向他端側に近い領域の炉温については、細かいコントロールが難しく省エネできなかった。図5Bは、本発明の三次元温度計算モデルを示す図である。鋳片10は、図5Bに示すように、長手方向の全域で長手方向の異なる位置で切られた断面について温度計算がなされ、加熱制御されている。これにより、より細かい加熱制御が可能となり、従来技術では、監視可能な鋳片が加熱炉内の4本の鋳片であったが、最大で28本の鋳片の監視が可能となった。そして、加熱炉内のすべての鋳片を最適に温度制御して、省エネすることができるようになった。図6は、中凹み昇温の概念を示すものである。図6Aは、従来技術の温度変化を示す説明図である。従来技術では、図6Aに示すように、鋳片の長手方向の温度分布を考慮することなく鋳片全体を同じ条件で加熱していたので、鋳片の他端側部分の温度は、鋳片が加熱炉から抽出される際に、予め設定した必要抽出温度圧延機で圧延するために必要な鋳片の温度を大きく上回り、加熱に要するエネルギーコストの無駄が生じる。図6Bは、本発明を適用するのに先立って想定していた鋳片の温度変化を示す説明図である。前述した鋳片の温度分布の検出結果に基づき、加熱炉内の西側領域の加熱を抑制しながら鋳片を加熱するために、加熱炉内の西側エリアに配置されたバーナー上部バーナー及び下部バーナーの出力を、東側エリアに配置されたバーナー上部バーナー及び下部バーナーの出力よりも低下させる。そのことで、加熱炉から抽出される際の鋳片の温度は、西側に配置されている部分が、東側に配置されている部分と同等になる。これにより、鋳片の西側に配置されている部分の加熱に要するエネルギーコストの無駄を無くすことができ、省エネ効果が得られる。このような温度変化を当初は想定した。図6Cは、本発明を適用したときの実際の鋳片の温度変化を示す説明図である。実際に三次元温度計算を行って鋳片10の温度を算出して加熱炉13内の温度調整を行うと、図6Cに示すように、鋳片10は、加熱炉13装入時に、東側エリア16にある長手方向の一端が最も温度が低く、西側エリア17にある他端に近づくにつれ、直線的に温度が高くなっていたのに対し、加熱炉13抽出時には、最低温度の位置が長手方向のセンター寄りとなった。加熱炉13抽出時の鋳片10は、長手方向中央で温度が最も低く、両端に近づくにつれ高い温度になり、特に西側エリア17にある端部の温度が高くなった。加熱炉13抽出時は鋳片10の長手方向両端部の温度低下が不十分な、いわゆる中央部付近が窪んだ中凹み昇温が発生している。図7は、中凹み昇温を説明するものである。図7Aは、スキッド間C断面平均温度の温度変化を示す説明図であり、鋳片10の長さと鋳片10の断面平均温度との関係を装入側から抽出側にかけて求めたものを示している。なお、鋳片10の断面平均温度は、鋳片10の表裏の温度と鋳造条件を基にして、三次元温度計算によって求める。横軸は鋳片10母材長を示し、縦軸はスキッド間の母材鋳片10のスキッド間C断面平均温度Cはクロスセクションの略:横断面を示す。ここでは、鋳片10を支えるスキッド等の詳細説明は省略する。図7Aにおいて、○記号に1から18までの数字が記入されているのは鋳片10を支えるスキッドの影響の少ない中間部の順番を示している。図中にある複数の線分は鋳片10の長手方向の温度分布であり、図中の縦軸方向で最も下にある線分は加熱炉13に装入時の鋳片10を示している。複数の線分は、縦軸方向で上にあるほど加熱炉13出側の近くにある鋳片10である。図7Aに示すように、装入時に直線的な所定の温度勾配傾斜温度分布をもっているC断面平均温度は、加熱炉13の昇温の過程で東側B側:Bはボトムの意及び西側T側:Tはトップの意の昇温が大きく且つ中央付近の昇温が比較的小さいため、鋳片10の抽出時長手方向のセンター付近が下に窪む状態になる。そして、加熱炉13装入時から抽出時までの鋳片10の昇温量は、鋳片10の東側一側端部と西側他側端部でほぼ同じ値になっている。なお、図7Aでは東側端部の温度上昇量がTB、西側端部の温度上昇量がTTでそれぞれ示されている。図7Bは、加熱帯及び均熱帯の幅方向の炉温分布図である。横軸は炉幅を示し、縦軸は炉内温度を示す。図7Bより、炉幅方向の炉温分布は中央よりが両端側に比べて低くなっているのがわかる。そして、これが原因で中凹み昇温が発生していると推定される。なぜなら、加熱帯14及び均熱帯15の両炉帯とも両端側で炉温が高くなっているため、中凹み昇温を呈しているが、これは、COGガス量が東側エリア16と西側エリア17でほぼ等しい時にこのような炉温分布になるからである。なお、加熱帯14では、炉幅方向の西側が東側に比べて高温になっている。図8は、うねり状昇温の説明するものである。図8Aは、スキッド間C断面平均温度の温度変化を示す説明図であり、鋳片10の長さと鋳片10の断面平均温度との関係を装入側から抽出側にかけて求めたものを示している。図7Aと同様に、横軸は母材鋳片10長を示し、縦軸はスキッド間の母材鋳片10のスキッド間C断面平均温度を示している。○記号に1から18までの数字が記入されているのは鋳片10を支えるスキッドの影響の少ない中間部の順番を示している。図中にある複数の線分は鋳片10の長手方向の温度分布であり、図中の縦軸方向で最も下にある線分は加熱炉13に装入時の鋳片10を示している。複数の線分は、縦軸方向で上にあるほど加熱炉13出側の近くにある鋳片10である。図8Aに示すように、装入時に直線的な所定の温度勾配をもっているC断面平均温度は、加熱炉13の昇温の過程で東側B側から西側T側にかけての温度分布がうねり形状になっている。即ち、東側エリア16の中央部付近に山が形成され西側エリア17の中央部付近に谷が形成されている。その結果、図7と比べ、加熱炉13抽出時の母材鋳片10は、長手方向の各部における最低温度と最高温度の差が小さくなっている。これが、傾斜装入をうまく昇温した省エネ型昇温であるうねり状昇温である。ここで、鋳片10の西側端部の温度上昇であるTTが東側端部の温度上昇であるTBより小さい値になっている。これにより、適正な炉温分布コントロールで中凹みのない鋳片温度制御が可能となり、省エネできる。図8Bは、加熱帯及び均熱帯の幅方向の炉温分布図である。図7と同様に、横軸は炉幅を示し、縦軸は各炉内の温度を示す。図8Bより、炉幅方向で、図7に比べて全体としてフラットな炉温分布特に加熱帯14が得られ、また、均熱帯15では、特に西側の炉温の低下により、うねり状昇温の状態が得られていると推定される。図9は、中凹み昇温及びうねり状昇温の概念を示すものである。図9Aは、中凹み昇温を示す説明図である。図9Aで下側にある図は、横軸が母材鋳片10長を示し、縦軸が母材鋳片10のスキッド間のC断面平均温度を示す。図9Aの上側にある図は、横軸が炉幅を示し、縦軸が各炉内の温度を示す。図9Aで下側にある図はこれまで述べたように、装入時に直線的な所定の温度勾配をもっているC断面平均温度が、加熱炉13の昇温の過程で東側B側及び西側T側の昇温が大きく且つ中央付近の昇温が比較的小さいため、抽出時長手方向のセンター付近が窪む状態である。図9Aで上側にある図は、炉幅方向の炉温分布が中凹み状態であらわれ、その両端が高温特に西側になっている。この結果、母材は抽出時において西側T側部分が装入から抽出にいたるまでにセンター部分と同じ温度上昇をした場合より、温度上昇幅が大きくなっている。具体的には、母材の西側部分の温度上昇幅は、図9Aで下側にある図において上矢印で示される分だけセンター部分より大きくなっている。図9Bは、うねり状昇温を示す説明図である。図9Bで下側にある図は、横軸が母材鋳片10長を示し、縦軸が母材鋳片10のスキッド間のC断面平均温度を示す。図9Bで上側にある図は、横軸が炉幅を示し、縦軸が各炉内の温度を示す。下図は、装入時に直線的な所定の温度勾配をもっているC断面平均温度の東側B側から西側T側にかけての温度分布が、母材の抽出時において、高くなって、低くなって、再び高くなる所謂うねり形状を呈している。図9Bで上側にある図は、炉幅方向の炉温分布がほぼフラット又は東側B側のフラット部より西側T側のフラット部が所定の温度差で低い状態である。すなわち、鋳片10の長手方向の温度分布が一定範囲に納まっている。この結果、母材は抽出時において西側T側部分が装入から抽出にいたるまでにセンター部分と同じ温度上昇をした場合より、温度上昇幅が小さくなっている。具体的には、母材の西側部分の温度上昇幅は、図9Bで下側にある図において下矢印で示される分だけ小さくなっている。ここで、発明者らが、バーナーで消費されるエネルギーを抑制するために行った実験結果について説明する。以下、鋳片の東側エリアにある部分の断面の最低温度と西側エリアにある部分の断面の最低温度の差を評価指標Aとし、鋳片の東側エリアにある部分の平均温度と西側エリアにある部分の平均温度の差を評価指標Bとし、鋳片の東側エリアにある部分の最低温度と西側エリアにある部分の平均温度の温度差を評価指標Cとして説明する。従来は、二次元温度計測を採用して各バーナーの火力調整をしていた。そして、この操業では、鋳片が西側エリアにある部分に必要とされる温度より高い温度を有した状態で加熱炉から抽出されているのが判明した。そこで、発明者らは、三次元温度計算モデルを用いた鋳片の温度計算を採用し、様々なパターンで鋳片を加熱する実験を行った。実験の結果、操業の際の指標に評価指標B及びCを用いて、西側エリアにあるバーナー上部バーナー及び下部バーナーの火力を東側エリアにあるバーナーの火力より下げて、バーナーの火力を制御することによって、抽出位置における鋳片の長手方向の温度分布が一定範囲内に納まることが判明した。そして、この制御によって、消費エネルギーを抑制可能であることも分かった。なお、操業の際の指標として、評価指標Aを採用することも試みたが、評価指標B及びCを採用する場合に比べ、消費エネルギーの抑制量が限定的であった。三次元温度計算モデルによって鋳片の温度計算をし、かつ評価指標B及びCに着目して加熱炉内の温度調整を行った際の抽出時の鋳片長手方向の温度分布を図10A、Bに示す。具体的には、抽出位置において鋳片の評価指標Bが-15°C~15°Cの範囲内に納まり、評価指標Cが-10°C~20°Cの範囲内に納まるようにバーナーの火力調整を行っている。図10A、Bでは、縦軸がスキッド間の鋳片のスキッド間C断面平均温度、横軸が鋳片各部の鋳片の長手方向の位置である。そして、東側から西側にかけて、右肩上がりの直線は、装入位置における鋳片の長手方向の温度勾配であり、その右肩上がりの直線の上位置にある曲線は、抽出位置における鋳片の長手方向の温度分布である。また、図10A、Bにおいて、右肩上がりの直線上及び曲線上にそれぞれ2つずつ存在している点は、鋳片の東側エリアにある部分と西側エリアにある部分の最低温度を示している。そして、図10A、Bそれぞれにおいて4本ずつある水平の実線は、装入位置及び抽出位置における鋳片の東側エリアにある部分と西側エリアにある部分のそれぞれの平均温度を示す。図10Aに示す曲線中凹みの曲線は、抽出位置における鋳片の長手方向の温度分布が中央で低くなり両端に近づくにつれ高くなっている状態を表している。そして、図10Bに示す曲線は、抽出位置における鋳片の長手方向の温度分布が、東側一側の中央付近に上向きに突出した山を形成し、西側他側の中央付近に下向きに窪んだ谷を形成したうねり形状になっている状態を表わしている。図10Aに示す中凹みの曲線の状態と、図10Bに示すうねり形状の状態は共に、加熱炉抽出時に求められる鋳片の温度分布の条件を満たしており、更に従来の操業に比べ、鋳片を加熱する際に使用されるエネルギー量が小さいことを確認した。そして、図10Bに示すうねり形状の状態は、図10Aに示す中凹みの曲線の状態に比べ、評価指標B及びCの値が小さく、更に使用されるエネルギー量が小さくなることが判明した。また、更なる実験によって、40°Cを上限に東側エリアの炉温から西側エリアの炉温を差し引いた温度差を拡大すると、その温度差の拡大に合わせて、抽出位置における鋳片の長手方向の温度分布が中凹みの曲線の状態になるよりも、うねり形状の状態になる比率が大きくなることも確認した。図11は、加熱炉内の鋳片の位置を示すものである。図11Aは、鋳片の加熱炉への装入時の鋳片温度傾斜を示す図である。加熱炉13内に装入された鋳片10の長手方向の温度分布を求めると、東側に配置された領域即ち鋳造方向下流側の箇所よりも、西側に配置された領域即ち鋳造方向上流側の方が、温度が高くなっている。これは、後に鋳造された部分の西側が、先に鋳造された部分である東側に対して放熱時間が短いことによる。そのため、鋳片10は、長手方向鋳造方向に沿って東側から西側にむかって、スラブ温度勾配が3°C/m程度の上昇温度勾配を有した状態で加熱炉13に装入される。また、母材鋳片の平均長さは22mである。従来では、図11Aにおいて実線で示されるように、通常時の長い長さの母材鋳片が連続して加熱炉に装入されたときの母材の温度勾配は、3°C/m程度の上昇温度勾配を有していた。しかし、図11Bで示されるように長さの異なる母材が混在して加熱炉に装入される場合には、図11Aに破線で示すように、母材は、長手方向西側に向かって途中で温度が下がる部分があった。図11Bは、加熱炉内の鋳片配置を示す平面図及び側断面図である。この平面図及び側断面図には、加熱炉13に長さの異なる鋳片10が連続して装入された状態が示されている。長さや幅更には厚みの異なる各鋳片10は、長手方向中心が加熱炉13の炉幅方向中心を通るように配置されて加熱炉13内を移動する。もちろん、この場合も同様の温度分布の傾向が現れる。従来の方法では、鋳片10の長手方向の温度分布が反映されることなく鋳片全体を同じ条件で加熱すると、鋳片10の端部は、予め設定した必要抽出温度圧延機で圧延するために必要な鋳片の温度を大きく上回り、加熱に要するエネルギーの無駄が生じる。図12は、加熱炉のバーナー調整を示すものである。図12Aは、加熱炉内を平面視して模式的に示す図である。本実施の形態では、加熱帯14均熱帯15についても同じには加熱炉13内を加熱のために16本の上部バーナー18と16本の下部バーナー19が設けられている。ここで、三次元温度計算モデルを用いて、鋳片10の温度分布を求め、炉温の制御を逐次実施してきた。加熱炉13の西側端部がたとえば中凹み昇温等で、温度が高いことに着目して、本図に示すように加熱帯14及び均熱帯15の西側エリア17にある6本の上部バーナー18と6本の下部バーナー19のバランス調整を行った図中で四角で囲ったエリア。最大燃焼能力を損なわない範囲で各帯域の西端3本上下では6本のバーナーの流量を絞ることを実施した。これが、いわゆるくせ取り弁調整の制御であり、これによりきめ細かい炉温の調整が可能となる。ここでは、中凹み昇温の特徴を捉え、上記のバーナーバランス調整を行ったが、三次元温度計算モデルを用いて、温度分布の特徴に合わせて、たとえば、図9で示された抽出時の鋳片10の温度分布曲線を見て、うねって飛び上がっている部分があれば、その部分を加熱しているバーナーの出力を絞ることにより、より鋳片10のフラットな温度分布曲線を得ることが可能となり、省エネができる。このように、複数の上部バーナー18、下部バーナー19に分かれてその群で制御されているが、個々のバーナーごとに、鋳片10の特徴ある温度分布曲線を見て、その対応する位置のバーナーを出力調整することで、フラットな温度分布曲線を得ることが可能となる。この制御は、当然にオンラインにてダイナミックに制御する。図12Bは、バーナー位置に対するカロリーの関係の概略図である。上記のように、たとえば、最大燃焼能力を損なわない範囲で各帯域の西端3本上下では6本のバーナーの流量を絞ることを実施した場合の、炉に対する燃焼カロリー供給状態を概略図で示している。本図のように、炉西部にかけて、当然にカロリー消費が低くなっている。このようにして、省エネが可能となる。図12Cは、バーナー圧力と流量削減量の関係図である。横軸は、西端のバーナー流量削減量を示し、縦軸は、フル負荷時バーナー圧力を示す。ここで、上方のグラフは、他のバーナー圧力を示し、下方は西端のバーナー3本上下では6本を示す。実際に、西端のバーナー3本上下では6本を絞った状態の効果を示す。矢印で示すように、西端のバーナー3本上下では6本を1.5kPaまで低下させたとき、他のバーナー圧力は2.8kPaの圧力限界に達し、そこまでの低下が可能であり流量を20近く削減できることを示している。その結果として、西側エリア17の全体では、従来と同じCOG量でも中央寄りは昇温し、西側エリア17は降温することがわかった。そこで、加熱帯14において、流量削減は、最大20を目安に調整している。トータルでは、加熱帯14で20、均熱帯15では10程度で流量削減が行われている。以上、本発明を、実施の形態を参照して説明してきたが、本発明は何ら上記した実施の形態に記載の構成に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載されている事項の範囲内で考えられるその他の実施の形態や変形例も含むものである。なお、鋳片の表面温度は周知の放射温度計で測るのが好ましい。