熱電変換物質の粉末を焼結した固化成形体からなる熱電変換材料であって、熱電変換物質を主相とし、該熱電変換物質の焼結体を構成する微細構造の中心部から外縁部にむかって、該焼結体の結晶粒径を傾斜的に小さくした構造を有することを特徴とする熱電変換材料。熱電変換物質の粉末を焼結した固化成形体からなる熱電変換材料であって、熱電変換物質を主相とし、該熱電変換物質の焼結体を構成する微細構造の中心部から外縁部にむかって、該焼結体の密度を傾斜的に小さくした構造を有することを特徴とする熱電変換材料。熱電変換物質が、Fe1-xMx2aV1b-yLyAl1c-zRz式中、Mは周期表における第4~6周期の7~10族からなる群から選ばれた少なくとも一種の元素であり、Lは周期表における第4~6周期の4~6族からなる群から選ばれた少なくとも一種の元素であり、Rは周期表における第2~6周期の2族および13~15族からなる群から選ばれた少なくとも一種の元素であり、aの値は-0.5≦a≦0.5、bの値は-0.3≦b≦0.3、cの値は-0.3≦c≦0.3、xの値は0≦x≦0.2、yの値は0≦y≦0.2、zの値は0≦z≦0.2であるで表される組成を有する、請求項1または2に記載の熱電変換材料。熱電変換物質が、Fe1-xMx2aV1b-yLyAl1c-zRz式中、MはMn、Co、Ni、Re、IrおよびPtからなる群から選ばれた少なくとも一種の元素であり、LはTi、Cr、Zr、Nb、Mo、TaおよびWからなる群から選ばれた少なくとも一種の元素であり、RはSi、Ge、Sn、SbおよびBiからなる群から選ばれた少なくとも一種の元素であり、aの値は-0.5≦a≦0.5、bの値は-0.3≦b≦0.3、cの値は-0.3≦c≦0.3、xの値は0≦x≦0.2、yの値は0≦y≦0.2、zの値は0≦z≦0.2であるで表される組成を有する、請求項1または2に記載の熱電変換材料。熱電変換物質が、Fe1-mAmSi1-nDn2式中、Aは周期表における第4~6周期の3~12族からなる群から選ばれた少なくとも一種の元素であり、Dは周期表における第2~6周期の2族および13~15族からなる群から選ばれた少なくとも一種の元素であり、mの値は0≦m≦0.2、nの値は0≦n≦0.2であるで表される組成を有する、請求項1または2に記載の熱電変換材料。熱電変換物質が、Fe1-mAmSi1-nDn2式中、AはCr、Mn、Co、Ni、Y、Zr、Nb、Mo、Ag、TaおよびWからなる群から選ばれた少なくとも一種の元素であり、DはB、N、Mg、Al、Ga、SbおよびBiからなる群から選ばれた少なくとも一種の元素であり、mの値は0≦m≦0.2、nの値は0≦n≦0.2であるで表される組成を有する、請求項1または2のいずれかに記載の熱電変換材料。熱電変換物質の焼結体の被焼結物としての通電による発熱量を、焼結雌型での発熱量に比べて1000倍以上となるように制御した通電焼結法により焼結体の結晶粒径および密度のいずれか、もしくはその両方を傾斜的に小さくした、請求項1から6のいずれかに記載の熱電変換材料。熱電変換物質の焼結体の被焼結物としての通電による発熱量を、焼結雌型での発熱量に比べて1000倍以上となるように制御し、かつ通電する時間を1分以下の短時間とした通電焼結法により焼結体の結晶粒径および密度のいずれか、もしくはその両方を傾斜的に小さくした、請求項1から6のいずれかに記載の熱電変換材料。請求項1から8のいずれかに記載の熱電変換材料を含むことを特徴とする熱電変換素子または熱電変換モジュール。熱電変換物質を構成する原料粉末あるいはその結晶粒子径を所定の範囲の粒子径に揃えた後、該原料粉末を通電焼結法で焼結する際に、焼結型に原料粉末を充填し、電流を流して焼結する過程で、所望の焼結温度に達するまでに通電する電流と時間を制御することにより熱電変換物質の粉末の焼結体の外縁部の結晶粒径および/または密度が中心部の結晶粒径および/または密度に比べて小さくなるように固化成形することを特徴とする熱電変換物質の製造方法。焼結型の雌型に原料粉末を充填し、雄型で圧力を加えた状態のものに電流を流して焼結する、請求項10に記載の熱電変換物質の製造方法。被焼結物での発熱量を、焼結型の雌型での発熱量に比べて1000倍以上とする、請求項10に記載の熱電変換物質の製造方法。このような状況の中で、本発明者は、上記従来技術に鑑みて、熱電変換材料に流入した熱エネルギーが熱電材料の表面から外部へ放出されることを抑制し、高いエネルギー変換効率を発揮する新規な熱電変換材料、熱電変換素子、および熱電発電モジュールを開発することを目標として鋭意研究を積み重ねた結果、熱電変換材料を構成する熱電変換物質の焼結体の微細構造である結晶粒径および密度を中心部から外縁部に向かって傾斜的に制御することにより、熱電変換材料に流入した熱エネルギーが熱電変換材料の表面から外部に放出されることが抑制され、熱電変換材料のエネルギー変換効率を向上させることに有用な熱伝導特性を付与できることを見出し、ここに、本発明を完成するに至った。本発明は、熱電変換材料を構成する熱電変換物質の焼結体の微細構造である結晶粒径および密度を中心部から外縁部に向かって傾斜的に制御することにより、熱電変換材料に流入した熱エネルギーが該熱電変換材料の表面から外部へ放出されることを抑制し、高いエネルギー変換効率を発揮する新規な熱電変換材料を提供することを目的とするものである。更に、本発明は、上記の熱電変換材料から構成される熱電変換素子、および熱電発電モジュールを提供することを目的とするものである。上記課題を解決するための本発明の構成は、以下の技術的手段から構成されるものである。1熱電変換物質の粉末を焼結した固化成形体からなる熱電変換材料であって、熱電変換物質を主相とし、該熱電変換物質の焼結体を構成する微細構造の中心部から外縁部にむかって、該焼結体の結晶粒径を傾斜的に小さくした構造を有することを特徴とする熱電変換材料。2熱電変換物質の粉末を焼結した固化成形体からなる熱電変換材料であって、熱電変換物質を主相とし、該熱電変換物質の焼結体を構成する微細構造の中心部から外縁部にむかって、該焼結体の密度を傾斜的に小さくした構造を有することを特徴とする熱電変換材料。3熱電変換物質が、Fe1-xMx2aV1b-yLyAl1c-zRz式中、Mは周期表における第4~6周期の7~10族からなる群から選ばれた少なくとも一種の元素であり、Lは周期表における第4~6周期の4~6族からなる群から選ばれた少なくとも一種の元素であり、Rは周期表における第2~6周期の2族および13~15族からなる群から選ばれた少なくとも一種の元素であり、aの値は-0.5≦a≦0.5、bの値は-0.3≦b≦0.3、cの値は-0.3≦c≦0.3、xの値は0≦x≦0.2、yの値は0≦y≦0.2、zの値は0≦z≦0.2であるで表される組成を有する、前記1または2に記載の熱電変換材料。4熱電変換物質が、Fe1-xMx2aV1b-yLyAl1c-zRz式中、MはMn、Co、Ni、Re、IrおよびPtからなる群から選ばれた少なくとも一種の元素であり、LはTi、Cr、Zr、Nb、Mo、TaおよびWからなる群から選ばれた少なくとも一種の元素であり、RはSi、Ge、Sn、SbおよびBiからなる群から選ばれた少なくとも一種の元素であり、aの値は-0.5≦a≦0.5、bの値は-0.3≦b≦0.3、cの値は-0.3≦c≦0.3、xの値は0≦x≦0.2、yの値は0≦y≦0.2、zの値は0≦z≦0.2であるで表される組成を有する、前記1または2に記載の熱電変換材料。5熱電変換物質が、Fe1-mAmSi1-nDn2式中、Aは周期表における第4~6周期の3~12族からなる群から選ばれた少なくとも一種の元素であり、Dは周期表における第2~6周期の2族および13~15族からなる群から選ばれた少なくとも一種の元素であり、mの値は0≦m≦0.2、nの値は0≦n≦0.2であるで表される組成を有する、前記1または2に記載の熱電変換材料。6熱電変換物質が、Fe1-mAmSi1-nDn2式中、AはCr、Mn、Co、Ni、Y、Zr、Nb、Mo、Ag、TaおよびWからなる群から選ばれた少なくとも一種の元素であり、DはB、N、Mg、Al、Ga、SbおよびBiからなる群から選ばれた少なくとも一種の元素であり、mの値は0≦m≦0.2、nの値は0≦n≦0.2であるで表される組成を有する、前記1または2のいずれかに記載の熱電変換材料。7熱電変換物質の焼結体の被焼結物としての通電による発熱量を、焼結雌型での発熱量に比べて1000倍以上となるように制御した通電焼結法により焼結体の結晶粒径および密度のいずれか、もしくはその両方を傾斜的に小さくした、前記1から6のいずれかに記載の熱電変換材料。8熱電変換物質の焼結体の被焼結物としての通電による発熱量を、焼結雌型での発熱量に比べて1000倍以上となるように制御し、かつ通電する時間を1分以下の短時間とした通電焼結法により焼結体の結晶粒径および密度のいずれか、もしくはその両方を傾斜的に小さくした、前記1から6のいずれかに記載の熱電変換材料。9前記1から8のいずれかに記載の熱電変換材料を含むことを特徴とする熱電変換素子または熱電変換モジュール。10熱電変換物質を構成する原料粉末あるいはその結晶粒子径を所定の範囲の粒子径に揃えた後、該原料粉末を通電焼結法で焼結する際に、焼結型に原料粉末を充填し、電流を流して焼結する過程で、所望の焼結温度に達するまでに通電する電流と時間を制御することにより熱電変換物質の粉末の焼結体の外縁部の結晶粒径および/または密度が中心部の結晶粒径および/または密度に比べて小さくなるように固化成形することを特徴とする熱電変換物質の製造方法。11焼結型の雌型に原料粉末を充填し、雄型で圧力を加えた状態のものに電流を流して焼結する、前記10に記載の熱電変換物質の製造方法。12被焼結物での発熱量を、焼結型の雌型での発熱量に比べて1000倍以上とする、前記10に記載の熱電変換物質の製造方法。次に、本発明についてさらに詳細に説明する。本発明の熱電変換材料は、第1の態様として、熱電変換物質の粉末を焼結した固化成形体からなる熱電変換材料であって、熱電変換物質を主相とし、該熱電変換材料を構成する熱電変換物質の焼結体の微細構造の中心部から外縁部にむかって、該熱電変換物質の結晶粒径を傾斜的に小さくしたことを特徴とするものである。ここで、熱電変換物質を主相とし、とは、熱電変換材料を構成する組成物質として、熱電変換物質が主成分であり、それ以外の物質を含む場合もあり得ることを意味している。また、熱電変換物質の結晶粒径を傾斜的に小さくしたとは、結晶粒の大きさが段階的もしくは連続的に徐々に小さくなるような構造であることを意味する。結晶粒径の測定は、熱電変換材料の内部構造を観察し、結晶粒の大きさを測定することにより行うことができる。このような熱電変換物質の結晶粒径の傾斜化により、熱が熱電変換材料の中心部から外縁部へ流れることを抑制することができ、結果的には熱電変換材料の表面からの熱放出を抑制することが可能となる。熱電変換材料の外縁部への熱の拡散を抑制する効果を得るためには、外縁部の結晶粒子径が中心部の結晶粒子径に比べて半分以下であることが好ましい。熱電変換材料の外縁部への熱の拡散をより防ぐためには、外縁部の結晶粒子径が中心部の結晶粒子径に比べて4分の1以下であることがより好ましい。さらに外縁部への熱の拡散を抑制する高い効果を得るためには、外縁部の結晶粒子径が中心部の結晶粒子径に比べて10分の1以下であることがさらに好ましい。また、本発明の熱電変換材料は、第2の態様として、熱電変換物質の粉末を焼結した固化成形体からなる熱電変換材料であって、熱電変換物質を主相とし、該熱電変換材料を構成する熱電変換物質の焼結体の微細構造の中心部から外縁部にむかって、該熱電変換物質の密度を傾斜的に小さくしたことを特徴とするものである。ここで、熱電変換物質の密度を傾斜的に小さくしたとは、密度が段階的もしくは連続的に徐々に小さくなるような構造であることを意味する。密度の測定は、アルキメデス法などで行うことができる。このような熱電変換物質の密度の傾斜化により、熱が熱電変換材料の中心部から外縁部へ流れることを抑制することができ、結果的には熱電変換材料の表面からの熱放出を抑制することが可能となる。熱電変換材料の外縁部への熱の拡散を抑制する効果を得るためには、外縁部の密度が中心部の密度に比べて95以下であることが好ましい。熱電変換材料の外縁部への熱の拡散をより防ぐためには、外縁部の密度が中心部の密度に比べて90以下であることがより好ましい。さらに外縁部への熱の拡散を抑制する高い効果を得るためには、外縁部の密度が中心部の密度に比べて80以下であることがさらに好ましい。上記の結晶粒径と密度の傾斜化は、いずれか一方でも効果が得られるが、結晶粒径と密度の両方の場合には、外縁部への熱の拡散を抑制するより高い効果が得られる。上記の該熱電変換材料の概念図を図1に示す。上記熱電変換物質としては、例えば、式:Fe1-xMx2aV1b-yLyAl1c-zRzで表わされる組成を有する物質が挙げられる。ここで、式中、Mは周期表における第4~6周期の7~10族からなる群から選ばれた少なくとも一種の元素であり、Lは周期表における第4~6周期の4~6族からなる群から選ばれた少なくとも一種の元素であり、Rは周期表における第2~6周期の2族および13~15族からなる群から選ばれた少なくとも一種の元素である。また、式中、aの値は-0.5≦a≦0.5、bの値は-0.3≦b≦0.3、cの値は-0.3≦c≦0.3であり、xの値は0≦x≦0.2、yの値は0≦y≦0.2、zの値は0≦z≦0.2であり、これらにより、大きな熱起電力と低い電気抵抗率を同時に併せ持つ、高い熱電効果を発揮する物質とすることが実現できる。また、より安定的に大きな熱起電力と低い電気抵抗率を得るためには、上記式において、Mは、Mn、Co、Ni、Re、IrおよびPtからなる群から選ばれた少なくとも一種の元素であり、Lは、Ti、Cr、Zr、Nb、Mo、TaおよびWからなる群から選ばれた少なくとも一種の元素であり、Rは、Si、Ge、Sn、SbおよびBiからなる群から選ばれた少なくとも一種の元素であることが好ましい。また、上記熱電変換物質のその他の例としては、式:Fe1-mAmSi1-nDn2で表わされる組成を有する物質が挙げられる。ここで、式中、Aは周期表における第4~6周期の3~12族からなる群から選ばれた少なくとも一種の元素であり、Dは周期表における第2~6周期の2族および13~15族からなる群から選ばれた少なくとも一種の元素である。また、式中、mの値は、0≦m≦0.2、nの値は0≦n≦0.2であり、これらにより、大きな熱起電力と低い電気抵抗率を同時に併せ持つ、高い熱電効果を発揮する物質とすることが実現できる。また、より安定的に大きな熱起電力と低い電気抵抗率を得るためには、上記式において、Aは、Cr、Mn、Co、Ni、Y、Zr、Nb、Mo、Ag、TaおよびWからなる群から選ばれた少なくとも一種の元素であり、Dは、B、N、Mg、Al、Ga、SbおよびBiからなる群から選ばれた少なくとも一種の元素であることが好ましい。本発明の熱電変換材料は、基本的には、主成分となる熱電変換物質の粉末を焼結により固化成形することにより製造される。製造過程は、熱電変換物質の粉末の結晶粒子径を制御する過程と、準備した粉末を焼結する過程とに分けられる。本発明の熱電変換材料は、該熱電変換材料を構成する熱電変換物質の焼結体の微細構造の外縁部の結晶粒径および密度が中心部の結晶粒径および密度に比べて小さくなるほど高い効果が得られるが、そのためには、まず、熱電変換物質として、結晶粒子径が小さいか、もしくはアモルファス状態の粉末を用意することが望ましい。そのような状態の粉末を用意する方法としては、例えば、熱電変換物質そのものの固体粉末、もしくは該熱電変換物質を構成する原料粉末を用意し、ボールミリングなどの任意の方法で粉砕混合を行うなどの手段を用いて粉砕混合した粉末を用いることが例示され、あるいは、例えば、熱電変換物質を溶融し、高速なガス噴霧下で冷却して、粉末状に固化するなどの手段を用いて粉末化した粉末を用いることが例示される。このようにして用意した熱電変換物質の粉末を、外縁部の結晶粒径および密度が中心部の結晶粒径および密度に比べて小さくなるように固化成形する方法としては、通電焼結法において、所望の焼結温度に達するまでに通電する電流と時間を制御することが挙げられる。通電焼結法においては、図2に示すように、焼結型の雌型に粉末を充填し、雄型で圧力を加えた状態のものに電流を流すことにより発生するジュール熱を利用して焼結を行う。この通電焼結法において、被焼結物に対して、焼結過程で被焼結物に中心部から外縁部にむかって温度勾配ができるような状態で焼結を行うことにより、被焼結物の中心部から外縁部にむかって傾斜的に結晶粒径および密度が小さくなる焼結体を得ることができる。焼結時の温度分布をこのような状態とする方法としては、焼結時に、被焼結物の外縁部に接する焼結雌型の温度を被焼結物の温度よりも低い状態に保つことが挙げられる。このような状態にする方法としては、焼結雌型を積極的に冷やすことが挙げられるが、焼結装置に冷却機構を導入することは、焼結装置自体を複雑化させるために得策ではない。そこで、本発明者は、焼結装置を複雑化させずに上記の温度勾配をつける方法を検討した結果、焼結に寄与する熱の発生源を被焼結物にできるだけ集中するようにし、さらに焼結雌型の温度が焼結温度に比べて十分に低いうちに焼結を完了させる手法を採用することで所望の温度分布が得られることを発見した。すなわち、本発明者は、ジュール熱は電流の2乗に比例して大きくなるが、被焼結物を流れる電流の密度を焼結雌型よりも高くし、被焼結物におけるジュール熱による発熱効果をより高くすることで、所望の温度勾配が得られることを見出した。電流密度を制御する方法としては、図3に示すような、焼結雌型の電気抵抗を被焼結物の電気抵抗よりも大きくする方法や、図4に示すような、焼結雌型へ電流が流入するのを抑制する電気抵抗の高い物質を絶縁層として配置する方法などが挙げられる。このような方法により、被焼結物での発熱量を、焼結雌型での発熱量に比べて1000倍以上とすることにより、焼結体の結晶粒子径および密度に十分な傾斜を与えられる温度勾配が得られる。また、被焼結物での発熱量を、焼結雌型での発熱量に比べて10万倍以上とすることは、より勾配の大きい温度分布が容易に得られるため好ましい。さらに被焼結物での発熱量を、焼結雌型での発熱量に比べて1千万倍以上とすることは、さらに勾配の大きい温度分布が容易に得られるため好ましい。また、上記の温度勾配は、熱拡散により時間とともに小さくなる。そのため、焼結をできるだけ短時間で完了させることにより温度勾配を保つことができる。すなわち、加熱のために通電を行う時間を1分以下の短時間とすることで、焼結体の結晶粒および密度に十分な傾斜を与えられる温度勾配を保つことができる。また、加熱のために通電を行う時間を10秒以下の短時間とすることにより、より勾配の大きな温度分布を保つことが容易になる。さらに、加熱のために通電を行う時間を1秒以下の短時間とすることにより、さらに勾配の大きな温度分布を保つことが容易になる。このような通電時間の短縮は、通電焼結法の量産性の向上に著しく貢献する。すなわち、従来の通電焼結法では、100°C/分程度の昇温冷却速度で温度を制御し、数分間程度所望の焼結温度を保持することで焼結を行っており、1回の通電焼結工程は、少なくとも数十分以上の時間を要していた。これに対して、本発明の通電焼結法は、通電焼結工程において通電する時間を1分以下の短時間とすることで、従来の工程に比べて数十分の1の短時間で焼結工程を終えることができ、焼結体の製造工程に要する時間を大幅に短縮することができる。また、さらに、通電する時間を1秒以下の短時間とした場合には、さらに製造工程の時間を著しく短縮することができる。その結果として、製造工程における作業コストを大幅に軽減することができる。また、通電時間の短縮は、焼結を行うために電力を消費する時間を短くするため、焼結体を得るために要するエネルギーを大幅に小さくすることにも寄与する。その結果として、製造工程におけるエネルギーの消費量およびコストを大幅に軽減することができる。すなわち、本発明は、安価な熱電変換材料を大量に製造することに対しても貢献することができる。本発明の熱電変換材料の中心部から外縁部にむかって結晶粒および密度のいずれか、もしくはその両方を傾斜的に小さくした熱電変換物質からなる熱電変換材料を、p型およびn型熱電変換素子のいずれか、もしくはp型、n型のいずれにも用いた熱電発電モジュールの一例の模式図を図5に示す。該熱電発電モジュールの構造は、基本的には、公知の熱電発電モジュールと同様であり、高温部用基板、低温部用基板、p型熱電変換材料、n型熱電変換材料、電極、導線等により構成される熱電発電モジュールであり、本発明の熱電変換材料は、p型およびn型熱電変換材料として好適に使用されるものである。本発明により、以下のような効果が奏される。1本発明は、熱電変換材料の中心部から外縁部にむかって結晶粒および密度のいずれか、もしくはその両方を傾斜的に小さくした熱電変換物質からなる熱電変換材料を提供することができる。2本発明の熱電変換材料は、元の熱電変換材料に比べて該熱電変換材料を構成する熱電変換物質の焼結体の微細構造の中心部から外縁部への熱の流れを抑制し、さらには熱電変換材料表面からの熱放射を抑制することを可能にする。3該熱電変換材料は、この様な特性を利用して、従来の熱電変換材料よりも高いエネルギー変換効果を持った熱電変換材料として有効に利用することができる。4該熱電変換材料を熱電発電モジュールの熱電変換素子としてシステム中に組み込むことにより、これまで廃棄されていた熱エネルギーのより多くを有効に利用することが可能となる。5該熱電変換材料を短時間の通電焼結法で作製することにより、作業コストおよびエネルギーコストを削減することができ、安価な熱電変換材料を大量に製造することが可能となる。次に、実施例に基づいて本発明を具体的に説明するが、本発明は、以下の実施例によって何ら限定されるものではない。以下、実施例を挙げて本発明を更に具体的に説明する。熱電変換材料として、Fe2VAl0.9Si0.1を用いた。まず、純度99.9質量のFeと純度99.9質量のAl、純度99.9質量のV、及び純度99.9質量のSiを、Fe2VAl0.9Si0.1の組成となるように秤量し、メカニカルアロイングにより混合して、合金化を行った。得られた合金粉末の平均的な結晶粒子径は10nmであった。得られた合金粉末を、円筒形の雌型と円柱形の雄型より構成される黒鉛製の焼結型に充填した。雌型と雄型へ流す直流電流の大きさの比を1:108とし、加圧下にて通電焼結を行った。焼結は、10Pa程度の真空中にて行い、昇温および冷却工程を含めて1分以内で焼結を完了させた。図6に、作製した焼結体の微細構造について、走査電子顕微鏡を用いて撮影した微細構造を示す。図6の微細構造から、焼結体の中心部および外縁部の平均粒子径を見積もったところ、それぞれ580nmおよび260nmであった。また、焼結体の中心部と外縁部の密度を評価したところ、それぞれ6.5g/cm3および5.8g/cm3であった。これらの粒子径と密度より見積もられる熱伝導率は、それぞれ、14W/mKおよび6W/mKであり、焼結体の中心部に比べて外縁部の熱伝導が大幅に小さくなっていることが分かる。熱電変換材料として、Fe2VAl0.9Si0.1を用いた。まず、純度99.9質量のFeと純度99.9質量のAl、純度99.9質量のV、及び純度99.9質量のSiを、Fe2VAl0.9Si0.1の組成となるように秤量し、メカニカルアロイングにより混合、合金化を行った。得られた合金粉末の平均的な結晶粒子径は10nmであった。得られた合金粉末を円筒形の雌型と円柱形の雄型より構成される黒鉛製の焼結型に充填した。雌型と雄型へ流す電流の大きさの比を1:108とし、電流の形態として10Hzのパルス状とし、加圧下にて通電焼結を行った。焼結は、空気中にて行い、昇温および冷却工程を含めて30秒以内で焼結を完了させた。実施例1と同様に、焼結体の微細構造について、走査電子顕微鏡を用いて観察し、焼結体の中心部および外縁部の平均粒子径を見積もったところ、それぞれ740nmおよび180nmであった。また、焼結体の中心部と外縁部の密度を評価したところ、それぞれ6.5g/cm3および5.2g/cm3であった。これらの粒子径と密度より推定される熱伝導率は、それぞれ、15W/mKおよび4W/mKであり、焼結体の中心部に比べて外縁部の熱伝導が大幅に小さくなっていることが分かる。比較例1熱電変換材料として、Fe2VAl0.9Si0.1を用いた。まず、純度99.9質量のFeと純度99.9質量のAl、純度99.9質量のV、及び純度99.9質量のSiを、Fe2VAl0.9Si0.1の組成となるように秤量し、メカニカルアロイングにより混合して、合金化を行った。得られた合金粉末の平均的な結晶粒子径は、10nmであった。得られた合金粉末を、円筒形の雌型と円柱形の雄型より構成される黒鉛製の焼結型に充填した。雌型と雄型へ流す直流電流の大きさの比を1:1とし、加圧下にて通電焼結を行った。焼結は、10Pa程度の真空中にて行い、昇温および冷却工程を含めて1時間以内で焼結を完了させた。実施例1と同様に、焼結体の微細構造について、走査電子顕微鏡を用いて観察し、焼結体の中心部および外縁部の平均粒子径を見積もったところ、それぞれ2.4μmおよび2.3μmであった。また、焼結体の中心部と外縁部の密度を評価したところ、いずれも6.5g/cm3であった。これらの粒子径と密度より推定される熱伝導率は、いずれも18W/mK程度であり、焼結体の中心部と外縁部は同様の熱伝導特性を持つことが分かる。