"繊度が200~720dtexであり、中間荷重弾性率の平均値が75cN/dtexを超え150cN/dtex未満であり、該中間荷重弾性率の変動係数が5以下であることを特徴とする合成繊維。中間荷重弾性率の平均値が80cN/dtexを超え120cN/dtex未満である請求項1に記載の合成繊維。中間弾性伸度の平均値が10~12である請求項1または2に記載の合成繊維。フィラメント数が65~200本である請求項1~3のいずれか一項に記載の合成繊維。非交絡部長さの平均値が10~65mmである請求項1~4のいずれか一項に記載の合成繊維。交絡部長さの平均値が20mm以下、該非交絡部長さの変動係数が30以下である請求項5に記載の合成繊維。沸水収縮率が5.5以上である請求項1~6のいずれか一項に記載の合成繊維。沸水収縮率が7.0以上である請求項7に記載の合成繊維。引張強度が8.5cN/dtex以上である請求項1~8のいずれか一項に記載の合成繊維。合成繊維がポリアミド繊維である請求項1~9のいずれか一項に記載の合成繊維。紡糸口金から紡出した糸状を冷延伸および熱延伸からなる多段延伸した後に多段降温熱固定する請求項1~10のいずれか一項に記載の合成繊維。エアバッグ用織物に用いる請求項1~11のいずれか一項に記載の合成繊維。請求項1~11のいずれか一項に記載の合成繊維からなるエアバッグ基布。請求項13に記載のエアバッグ基布からなるエアバッグ。本発明の目的は、高密度高速製織に適した合成繊維を提供することであり、とりわけ、織密度や通気度などの物性が均一の織物を得るための、緯糸挿入安定性に優れた合成繊維を提供することである。本発明者は、上記目的を達成するために鋭意研究を重ねた結果、特定物性の合成繊維を用いることにより高速製織時の緯糸挿入安定性が改良され、均一な織物物性が得られることを見出し、本発明を成すに至った。すなわち、本発明は以下の通りである。1繊度が200~720dtexであり、中間荷重弾性率の平均値が75cN/dtexを超え150cN/dtex未満であり、該中間荷重弾性率の変動係数が5以下であることを特徴とする合成繊維。2中間荷重弾性率の平均値が80cN/dtexを超え120cN/dtex未満である上記1に記載の合成繊維。3中間弾性伸度の平均値が10~12である上記1または2に記載の合成繊維。4フィラメント数が65~200本である上記1~3のいずれか一項に記載の合成繊維。5非交絡部長さの平均値が10~65mmである上記1~4のいずれか一項に記載の合成繊維。6交絡部長さの平均値が20mm以下、該非交絡部長さの変動係数が30以下である上記5に記載の合成繊維。7沸水収縮率が5.5以上である上記1~6のいずれか一項に記載の合成繊維。8沸水収縮率が7.0以上である上記7に記載の合成繊維。9引張強度が8.5cN/dtex以上である上記1~8のいずれか一項に記載の合成繊維。10合成繊維がポリアミド繊維である上記1~9のいずれか一項に記載の合成繊維。11紡糸口金から紡出した糸状を冷延伸および熱延伸からなる多段延伸した後に多段降温熱固定する上記1~10のいずれか一項に記載の合成繊維。12エアバッグ用織物に用いる上記1~11のいずれか一項に記載の合成繊維。13上記1~11のいずれか一項に記載の合成繊維からなるエアバッグ基布。14上記13に記載のエアバッグ基布からなるエアバッグ。本発明の合成繊維は、高速製織性に優れ、とりわけ緯糸挿入の安定性に優れ、高密度織物にした際に、織密度均一性や通気度均一性に優れる。さらに、本発明の合成繊維から得られた織物は、エアバッグ織物として織密度均一性や通気度均一性に優れるため、均一なエアバッグが得られ、破袋のない信頼性の高いエアバッグが得られる。以下、本願発明について具体的に説明する。本発明の合成繊維はポリアミドやポリエステルのマルチフィラメントからなる長繊維であることが好ましい。特に好ましくは、ポリアミド繊維であり、融点が高く、熱容量も大きいため、エアバッグを火薬展開する場合に耐溶融性による耐バースト性に優れる。例えば、ポリアミド6、ポリアミド66、ポリアミド11、ポリアミド12、ポリアミド610、ポリアミド612、ポリアミド46、それらの共重合体およびそれらの混合物からなる繊維が挙げられる。なかでも、主としてポリヘキサメチレンアジパミド繊維からなるポリアミド66繊維が好ましい。ポリヘキサメチレンアジパミド繊維とは100のヘキサメチレンジアミンとアジピン酸とから構成される融点が250°C以上のポリアミド繊維を指す。本発明のポリアミド66繊維は、融点が250°C未満とならない範囲で、ポリヘキサメチレンアジパミドにポリアミド6、ポリアミド6I、ポリアミド610、ポリアミド6Tなどを共重合、あるいはブレンドしたポリマーからなる繊維でもよい。本発明においては、合成繊維の繊度は200~720dtexである。200dtex以上であれば資材用途の織物にした場合、十分な機械物性を有する。720dtex以下であれば、無杼織機で800rpm以上の高速製織をする際に、緯糸挿入する上で搬送重量が重過ぎて追随できないようなことがない。下限に関してはさらに好ましくは220dtex以上であり、また、上限に関してはさらに好ましくは500dtex以下であり、特に好ましくは450dtex以下である。本発明においては、繊維の引張り試験における物性が重要である。繊維の引張試験において得られる荷重-伸長曲線から、引張り弾性をJISL10177.8初期引張抵抗度の計測方法の記載に基づいて求めることができる。JISL1017では引張り初期の引張り弾性を求めているが、引張り試験の引張り初期に限らず、引張り初期から破断にいたるすべての伸長領域で引張り弾性を求めると、引張り弾性-伸長曲線を得ることができる。この曲線は、通常、引張り初期に小さな極大を示し、次いで、破断までの中間の伸長領域で引張り弾性の最大値を示して、その後、弾性値が減少して破断にいたる挙動を示す。本発明の合成繊維の中間荷重弾性率の平均値は75cN/dtexを超え150cN/dtex未満である。中間荷重弾性率cN/dtexとは、引張り弾性-伸長曲線での引張り弾性の最大値である。中間荷重弾性率が高いことで、高速の緯糸挿入に対する繊維の応答が良く、緯糸挿入の到達時間が短い。すなわち、高速製織性に優れる。織機における緯糸のノズル反対側への到達時間を織機の動作のタイミングであるクランク角で評価すると、中間荷重弾性率が高ければ、より小さなクランク角での到達が観測される。クランク角が小さければ、高速製織に対して緯糸挿入が良好に追随できていると判断できる。すなわち、中間荷重弾性率が高いことが、製織時のクランク角を下げることに寄与する。中間荷重弾性率の平均値が75cN/dtexを超えれば、より小さなクランク角に下げることに寄与する。さらに好ましくは80cN/dtexを超えるものであり、最も好ましくは85cN/dtexを超えるものである。一方、中間荷重弾性率の平均値は、他の特性および製造コスト等を考慮すると、合成繊維では実質的に150cN/dtex未満が好ましい。さらに高品位な繊維としては、中間荷重弾性率の平均値は120cN/dtex未満がより好ましい。本発明においては、後述の方法によって求められる中間荷重弾性率の変動係数は5以下であることが好ましい。織機における緯糸のノズル反対側への到達時間を織機の動作のタイミングであるクランク角で評価すると、中間荷重弾性率の変動係数が小さいほど、緯糸のノズル反対側への到達時間のばらつきは小さく、クランク角の値のばらつきは小さくなる。中間荷重弾性率の変動はないほうが望ましい。緯糸のノズル反対側への到達時間がばらつかなければ、緯糸は均一な挿入条件で打ち込まれている。緯糸はウォータージェット織機であれば水滴流により、エアージェット織機であれば圧気の空気流によって搬送打ち込みされ、緯糸が飛走する。このような搬送打ち込みを行なうと、瞬間的な打ち込みによって、伸張しながらノズル反対側に到達し、経糸が交差して筬打ちされて織物となる。このとき、中間荷重弾性率のばらつきが緯糸挿入時の緯糸の伸張度の差となって、織成された織物の反物幅の差となり、製織以降の加工を経て織密度差が生じたり、通気度差が生じることになる。中間荷重弾性率の変動係数が5以下で少ないほど織密度斑や、通気度斑が少なくなる。より好ましくは3以下である。中間荷重弾性率の平均値が高ければ高いほど中間荷重弾性率の変動係数による織物物性の均一性への影響が大きいため、中間荷重弾性率を高めた合成繊維では、従来よりも中間荷重弾性率の変動係数を下げることが織物物性の均一性にとって有効である。中間荷重弾性率の変動係数を下げることで、織物中の通気度斑が少なくなり、高圧ガス展開で相対的に高通気の部位にガスリークが集中することで、バッグのバーストに至るような事態を回避できる。合成繊維の中間荷重弾性率の変動係数は、他の特性および製造コスト等を考慮すると、実質的に0.1以上である。本発明においては、引張り弾性の最大値を示す際の伸度、すなわち中間弾性伸度の平均値が10~12が好ましい。上述の中間荷重弾性率の平均値が高いことに加えて、中間弾性伸度の平均値が小さければ、高速の緯糸挿入に対する繊維の応答が良く、緯糸挿入の到達時間が短い。すなわち、高速製織性に優れる。織機における緯糸のノズル反対側への到達時間を織機の動作のタイミングであるクランク角で評価すると、中間弾性伸度の平均値が12以下であれば、より小さなクランク角での到達が観測される。クランク角が小さければ、高速製織に対して緯糸挿入が良好に追随できていると判断できる。より好ましくは、中間弾性伸度の値が11.5未満である。中間弾性伸度の平均値は、他の特性および製造コスト等を考慮すると、合成繊維では実質的に10以上が好ましい。高品位な繊維としては、中間弾性伸度の平均値は10.5以上がより好ましい。本発明の合成繊維のフィラメント数は65~200本が好ましい。フィラメント数が65本以上であれば、水滴流や空気流の緯糸搬送流に対して、フィラメント表面での流体摩擦による搬送効率が高く、緯糸挿入速度が速い。すなわち、クランク角が小さく、高速製織に追随しやすい。より好ましくは70本以上であり、一層好ましくは80本以上である。フィラメント数が200本以下であれば、マルチフィラメントに交絡を付与するためのエア交絡のエネルギー利用が良く、均一で良好な交絡が与えられるため有利である。より好ましくは150本以下である。本発明では、交絡部長さの平均値が20mm以下、非交絡部長さの平均値が10~65mm、非交絡部長さの変動係数が30以下、が好ましい。本発明における合成繊維の交絡は、水浸法によって測定される交絡部長さが20mm以下2mm以上であることが好ましい。交絡部長さが20mm以下であれば、緯糸挿入を行う際、緯糸搬送流すなわち水滴流や空気流の水や空気の包含性に劣ったり、飛走不足による製織トラブルを誘発することがほとんどない。より好ましくは10mm以下であり、一層好ましくは5mm以下である。交絡部長さが2mm以上であれば、経糸として要求される集束性を満足するようになる。非交絡部長さは10mm以上65mm以下が好ましい。非交絡部長さが10mm以上であれば、緯糸挿入を行う際、緯糸搬送流すなわち水滴流や空気流の水や空気の包含性に劣ったり、飛走不足による製織トラブルを誘発することがない。より好ましくは30mm以上である。非交絡部長さが65mm以下であれば、糸条の長さ方向において単糸長のばらつきを生じてしまうことで、製織中の糸切れや毛羽の発生を促したりすることがない。さらには、水滴流や空気流に乗った緯糸の単糸広がりによって見かけの緯糸断面が大きくなりすぎることがなく、したがって、開口している経糸に干渉して緯糸飛走時間がばらつくようなことがない。より好ましくは60mm以下である。後述の方法によって求められる非交絡部長さの変動係数は30以下が好ましい。非交絡部長さの変動係数が30以下であれば、製織時に糸条のばらけや弛みが増大して停台や織物欠点になることがほとんどない。本発明の合成繊維の沸水収縮率は、5.5以上が好ましい。沸水収縮率が5.5以上あれば、製織後の加工工程で織物を収縮させ、織物の仕上がりを高密度にすることに寄与できる。本発明の合成繊維の沸水収縮率は、7.0以上がさらに好ましい。沸水収縮率が7.0以上あれば、製織後の加工工程で織物を収縮させ、織物機械物性のばらつきの均一化に寄与できる。特に好ましくは7.5以上である。高強度の合成繊維の沸水収縮率は、他の特性および製造コスト等を考慮すると、実質的に130以下が好ましい。より好ましくは12.0以下であり、一層好ましくは11.0以下である。本発明の合成繊維の油剤付着率は0.6~1.5wtであることが好ましい。1.5wt以下であれば、べたつきタック性によって緯糸が飛走し難いということがほとんどない。また、交絡による単糸集束以上に単糸集束が良すぎて見掛け断面積が減ることにより緯糸搬送媒体である空気や水が緯糸搬送力を失ってゆくことがほとんどない。すなわち、クランク角が著しく大きくなることがない。一方、0.6wt以上であれば、適切な摩擦低減効果によりスムーズに緯糸供給されるため、クランク角が変動することがない。本発明の合成繊維の引張強度は8.5cN/dtex以上が好ましい。引張強度が8.5cN/dtex以上と高ければ、織物の機械特性向上に寄与するし、製糸する際に中間荷重弾性率を上げるためにも有利である。より好ましくは、9.0cN/dtex以上であり、最も好ましくは9.5cN/dtex以上である。合成繊維の引張強度は、他の特性および製造コスト等を考慮すると、実質的に10.5cN/dtex以下である。本発明による合成繊維を製造する方法について説明する。図1は、本発明の繊維を製造する設備の一例を示す説明図である。まず、溶融状態のポリマーはスピンヘッド1と呼ばれる紡糸機の一部によって均温化され、紡糸口金2より紡出される。紡出されたポリマーは、冷却チャンバー3からの冷風により固化され糸条を形成する。各エンドにまとめられた糸条は、その後、給油ローラ4を有する給油装置で仕上剤を付与された後、引取りローラ21、第1ローラ22から第5ローラ26からなるローラ群による延伸工程へと進む。すなわち、糸条はローラ21により所定の速度で引き取られた後若干の緊張力で第1段ローラに導き、第1段ローラ22から多段の加熱延伸ローラ23および24により延伸された後、多段の冷却ローラ25および26を経て、糸道規制ガイド9を通って交絡付与装置10に供給され、巻取り機11で巻取られる。本発明において、延伸工程は、熱ロールを用いることが好ましく、ロールと糸の接触長の設計で伝熱による温度制御が十分になるようにできる。本発明に好適な多段延伸は、まず、第1段階の冷延伸を行なう。第1段ローラ22と第2段ローラ23の間の冷延伸は、第1段階延伸を150°C未満に温度設定し、第1段階延伸比を全延伸比に対して25から55となるような配分率で延伸することが好ましい。より好ましくは、30から50であり、一層好ましくは35から45である。第1段階の延伸比は、たとえば、3倍未満であり、より好ましくは2.8倍以下、一層好ましくは2.5倍以下にすることができる。全延伸比に対する第1段階延伸比の配分を少なく抑え、第2段階の延伸比の配分を多くすることで、より高強度で中間弾性伸度を低く抑えた繊維物性を安定して発現できる。また、高強度で高い熱収縮率を有する糸の延伸工程が安定して行える。第1段階の冷延伸は多段で行なっても良く、150°C未満の温度設定で順に延伸温度を上げながら延伸すればよい。第1段階の冷延伸では、冷延伸ロール温度図の例示では第1段ローラは、紡出糸の無水ガラス転移点からさらに約60°C低温までの間の温度から設定することが延伸開始点位置を固定するために好ましい。たとえば、第1段延伸のローラ温度設定は、20°Cから90°Cであり、より好ましくは50°Cを超えて80°Cまでであり、一層好ましくは60°Cを超えて70°Cまでである。さらに、引続いて設定温度を上げて最高で150°C未満まで、より好ましくは120°Cまで順次温度を上げて多段延伸してもよい。第2段階の熱延伸は、第2段ローラ23と第3段ローラ24間で実施し、第2段ローラを150°C以上に設定し全延伸比に至るまで延伸する。第2段階の熱延伸は多段で行なっても良く、150°C以上の温度設定で順に延伸温度を上げながら延伸すればよい。全延伸比は所望の引張り強度物性が発現するように設定すればよい。たとえば、5倍から6倍程度である。第2段階の熱延伸では、延伸ロール温度を延伸糸の定長拘束融点より約30°C低温の温度を最高温度として150°C以上の延伸をすることが好ましく、高延伸のためにはできるだけ高温が好ましい。たとえば、熱延伸ロール温度図の例示では第2段ローラは好ましくは180°Cから240°Cであり、より好ましくは200°Cから220°Cである。さらに、引続いて設定温度を上げて240°Cまで、より好ましくは230°Cまで順次温度を上げて多段延伸してもよい。第1段延伸比を全延伸比に対して25から55となるような配分で安定して延伸するためには、延伸糸条を延伸ロール上で滑らせるために、第2段延伸のはじめの延伸ロールの表面粗度を大きくすれば良い。表面粗度はRaで2.0μm以上が好ましい。より好ましくは、2.0~5.0μmであり、一層好ましくは3.0~5.0μmである。熱延伸以降のローラは熱固定工程であり、多段で順次温度を下げながらポリマー配向構造を熱固定して巻き取ることが本発明の特徴である。図1の例示では、第3段ローラ24までで熱延伸を完了し、第3段ローラ24から第5段ローラ26を用いて巻取りまでに3段階で熱固定する。第3段ローラ24は熱固定工程をはじめる温度であり、熱固定工程中で最高温度とする。この第3段ローラ24温度は、延伸糸の定長拘束融点より約30°C低温の温度を最高温度として、最終熱延伸温度、すなわち、第2段ローラ23温度に対してプラス30°Cからマイナス50°Cの範囲が好ましい。第4段ローラは、第3段ローラに対して低温とし、その温度差を10°Cから60°Cとすることが好ましく、より好ましくは20°Cから50°C、一層好ましくは30°Cから40°Cである。第5段ローラは、さらに温度を下げて、150°C未満の温度とし、好ましくは140°Cから100°Cとして、第4段ローラとの温度差を10°Cから60°Cとすることが好ましく、より好ましくは20°Cから50°C、一層好ましくは30°Cから40°Cである。このように、熱固定工程において、すくなくとも2段階、より好ましくは3段階以上で降温する多段降温熱固定を行なうことが本発明の特徴である。引き続いて巻き取り機11で巻き取ってゆく。第3段ローラ24から第5段ローラ26間では、適宜緩和させるが、各ローラ速度比を1.0から0.90とすることが好ましく、より好ましくは1.0から0.94とする。熱固定工程での全体の緩和の速度比は1.0から0.90とすることが好ましい。このように、緩和速度比をできるだけ大きくして緊張を保ち、熱固定工程では配向構造を出来るだけ保つことで中間荷重弾性率を高め、さらには、中間弾性伸度を低く抑えることができる。また、熱延伸完了後に、第3段ローラ24の温度設定を第2段ローラ23までの熱延伸温度に対して低温設定すれば、低温にするほど沸水収縮率を大きくすることができる。このように多段で順次温度を下げながら熱固定することで、繊維の熱収縮が安定化し中間荷重弾性率の変動係数を下げることができるとともに、中間荷重弾性率が高く、また、中間弾性伸度を低く抑えた繊維物性が得られる。第5段ローラ26最終ローラと巻取り機間でも1.0から0.85の速度比の緩和処理ができる。一方、第5段ローラ26最終ローラの温度を低温にすることで、巻取り機11との間の巻取り張力を低く抑えて交絡付与の効率をあげ、張力変動をなくして交絡の均一性も改善することができる。最終ローラの温度は、好ましくは150°C以下で室温非加熱までであり、より好ましくは140°C以下で80°Cまでである。給油装置にて付与される仕上剤は、特に限定されるものではないが、製糸工程における糸条の延伸がスムーズに行われるように平滑性に優れ、かつ耐熱性を有するものが糸条品位、産業資材用途の観点から好ましい。かかる特性を満たす仕上剤組成としては、例えば、二価脂肪酸エステル化合物、アルキレンオキサイドを含有する二価脂肪酸エステル化合物、多価アルコールアルキレンオキサイド付加物、およびアルキレンオキサイドを含有する多価アルコールアルキレンオキサイド付加物などを主成分とする仕上剤が好ましく用いられる。仕上剤は鉱物油などで希釈されたもの、水系のエマルジョンなど何ら限定されずに用いられるが、後工程における水との相溶性を考慮した際にはエマルジョンであることが好ましい。仕上剤の付与率は0.6~1.5重量までなど適宜付与することができる。緯糸飛走性を高めるために、仕上剤によるべたつきを避けて付与率を0.6~1.0重量とすることも好ましい。交絡付与装置10の上流部と下流部には糸走を安定させるための糸道規制ガイド9が設けられる。これらと交絡付与装置の交絡ノズル部とで規定される糸走角度を1~10°の範囲に保つことはばらつきの少ない交絡糸を得る上で好ましい方法である。交絡付与装置は、交絡ノズルにより圧縮流体を糸条に噴射する公知の装置を用いることができる。糸条への圧縮流体は、0.5~3.5kWのエネルギーにて供給をすることが好ましい。非交絡長が長すぎないように圧縮流体エネルギーを0.5kW以上とすることが好ましく、また、非交絡長のばらつきも抑えられる。圧縮流体エネルギーを高めれば非交絡長は短くなる。非交絡長が短すぎないように圧縮流体エネルギーを3.5kW以下とすることが好ましい。また、圧縮流体エネルギーを高すぎないようにすることは、非交絡長のばらつきを抑えることにもなる。圧縮流体の供給エネルギーは、供給圧MPaと使用流量Nm3/hrの積により算出することができ、供給圧および交絡ノズルの流体導入口径を任意に選択することにより、上記供給エネルギーの範囲を満足させることができる。本発明の多段熱固定法では、第5段ローラ26最終ローラと巻取り機11間の巻取り張力の変動は少なく安定化する。さらには、第5段ローラ26最終ローラと巻取り機11間の巻取り張力を0.1~0.3cN/dtexの範囲になるように調整することにより、本発明の交絡糸はその交絡部が安定したばらつきの少ない、特に非交絡長のばらつきが少ないものになると同時に、パッケージを解舒する際の張力変動を最小限にすることができ、パッケージの解舒性にも優れる。本発明の合成繊維は、ウォータージェット織機、エアージェット織機、レピア織機、多相織機など各種の織機で織物を織ることができる。とりわけ800rpm以上の高速製織に適している。製織後は精練工程で油分を除去しても良いし、精練工程を省略しても良い。織物を温水や熱風処理して収縮させても良い。この収縮工程で織物の幅方向や反長方向について張力制御したり、寸法変化率を調整させても良い。織物の幅方向の張力制御や寸法変化率制御は反物全長で一律設定されるため、緯糸挿入時の中間荷重弾性率のばらつきに由来する織物物性の不均一の緩和は限定的なものとなる。本発明の合成繊維は、高密度織物とするに適しており、カバーファクターが2000から2500の織物、より好ましくは2200から2500の織物とすることができる。なお、カバーファクターは{経糸密度本/2.54cm×経糸繊度dtex12緯糸密度本/2.54cm×緯糸繊度dtex12}である。本発明の合成繊維を用いた織物は、高密度織物にしてノンコートエアバッグ用に用いることもできる。また、樹脂やエラストマーをコーティングしてコーティングエアバッグ用に用いることもできる。以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例のみに限定されるものではない。なお、明細書本文および実施例にて用いる物性の定義および測定方法は次の通りである。1繊度、引張強度JISL10177.3及び7.5により測定した。なお、引張強度は、試料に8回/10cmの撚りを掛け、試料長250mm、引張速度300mm/分で測定した値である。2中間荷重弾性率、中間荷重弾性率の変動係数、中間弾性伸度JISL10177.8項に記載の初期引張抵抗度を応用して得た図5に示す荷重-伸長曲線から求めた。7.8項では荷重-伸長曲線の原点近くでの切線角の最大点から引張抵抗度を求めて初期引張抵抗度としているが、本発明ではこれに代わって、原点と切断荷重の間のおよそ中間地点で観測される切線角の最大点Cから引張抵抗度を求め、これを中間荷重弾性率Rとした。即ち、中間荷重弾性率Rは下式で表される。R=F/L‘/L×dここで、FはC地点での荷重cNであり、Lは試料長であり、L‘はC地点の垂線と伸張軸との交点Hと、切線と伸張軸との交点Tとの間の長さT-Hであり、dは繊度dtexである。また、切線角の最大点Cにおける伸度Hを中間弾性伸度とした。中間荷重弾性率の変動係数CVは下式で表される。CV値が高いほど、バラツキが大きいことを示す。CV=s/X×100ここで、sは標準偏差であり、Xは平均値である。中間荷重弾性率の平均値と変動係数は、巻取り糸の糸長方向に任意に50試料サンプリングし、それぞれの試料について上記方法により中間荷重弾性率を求め、平均値と標準偏差を算出し、求めた。3交絡部長さ、非交絡部長さ交絡数測定用の水浴バスは、長さ1.0m、幅20cm、高さ水深15cmの大きさであり、供給口から供給された水はバスから溢流により排水される。すなわち、常に新しい水を約500cc/分の流量で供給することによって測定バス内の水を更新させる。水浸法により糸条の交絡数を測定する際、図4に示すように水面に拡がった糸条の交絡部の長さaおよび非交絡部の長さbをスケールにて測定する。これらの測定を25回繰り返して平均値を求めた。4非交絡部長さの変動係数CV上記3項で測定した非交絡部長さについて以下の計算で求めた。CV値が高いほど、ばらつきが大きいことを示す。CV=s/X×100ここで、sは標準偏差であり、Xは平均値である。5沸水収縮率JISL10178.14により測定した。6仕上剤付着率JISL10177.16により測定した。7製織評価DORNIER社製エアージェット織機ASタイプAWS4/J280にて900rpmの速度で平織りを織り、緯糸挿入におけるノズル反対側への到達タイミングを、織機動作のタイミングであるクランク角で検出した。クランク角は、54,000回の緯糸打ち込みデータから平均値と変動係数CVを求めた。変動係数CVは下式から計算した。CV=s/X×100ここで、sは標準偏差であり、Xは平均値である。また、製織時の停台において、経糸の集束性に係る欠点が原因で停台したものと、緯糸の飛走性に係る欠点が原因で停台したものとを区別し、緯糸原因の停台頻度回/台/日を次の基準で評価した。○:3回/台/日以下の停台△:10回/台/日以下の停台×:10回/台/日を超える停台8通気度評価PorousMetrials,Inc.製CapillaryFlowPorometerCFP-1200AEXを用い、織物から直径が25mmの測定用試料を採取し、GalWick浸漬液にて空気圧0から200kPaまでウェットアップ/ドライアップ通気量カーブを描いて100kPaにおける通気度を求め、任意に選んだ10箇所の試料の測定から変動係数CV値を下式により求めた。CV=s/X×100ここで、sは標準偏差であり、Xは平均値である。9エアバッグ膨張圧評価直径30cmの膨張サイズが確保できる円形状に織物を裁断し、これを2枚貼りあわせるかたちで、図6aに示した模擬エアバッグを縫製した。図6aに示すように、該エアバッグには100mm×80mmのガス導入口を設け、導入口のエアバッグ貼りあわせ箇所の一部を筒状になったガス噴出口に挿入し、ガスが漏れないように密閉固定した。ガス噴出口から900L/分の空気を導入し、膨張圧力kPaを計測し、膨張時のガスリーク性を評価した。10エアバッグバースト評価前項と同様の模擬エアバッグにつき、図6b~dに示すように、ガス導入口を中心とし、左右に半円状に広がる模擬エアバッグを中心に向かいそれぞれが重ならないように畳んだ後、ガス導入口の反対側から導入口側に向かい10cm間隔で3回折り畳んだ。展開性評価を970ccタンク圧15MPaの高圧圧縮ヘリウムガスで10回実施し、エアバッグを概観検査した結果、次の基準にて耐バースト性を評価した。○:バースト破袋、縫製目開きともになし△:バースト無し、1袋以上で縫製目開きあり×:1袋以上のバーストあり11粗度表面粗さ測定器小坂株製、サーフレコーダSE-40Dを用い、JISB0651の触針式表面粗さ測定の基準に準じて測定した値で、中心線平均粗さRaを測定した。[実施例1]図1に示す装置により、常法の重合方法にて得られた90蟻酸相対粘度が80のナイロン66ポリマーを300°Cにて溶融後、スピンヘッド1により均温化させ、孔数72の紡糸口金2により吐出して、直接紡糸延伸プロセスによって巻取り、470dtex、72フィラメントのポリアミド66繊維を製糸した。すなわち、吐出されたナイロン66ポリマーは、冷風チャンバー3にて冷却固化され糸条を形成した後、給油ローラ4、引取りローラ21、第1ローラ22から第5ローラ26を順次通過させ、糸道規制ガイド9にて糸走を安定させた後、交絡付与装置10にて糸条に交絡を付与し巻き取った。各ローラの温度は、引取りローラ21を室温に、第1ローラ22を65°C、第2ローラ23を200°C、第3ローラ24を220°Cとした。第4ローラ25が180°C、第5ローラ26が140°Cである。延伸配分は、第1ローラ/引取りローラ速度比が1.01倍の緊張で、第2ローラ/第1ローラの延伸比が2.25倍、第3ローラ/第2ローラの延伸比が2.55倍の延伸である。第2ローラの表面粗度は4.0μmである。熱固定では、第4ローラ/第3ローラ速度比が1.0、第5ローラ/第4ローラ速度比が0.99、第5ローラから巻取り機は速度比が0.94となるように緩和して巻き取った。交絡付与装置は、第5ローラ26と巻取り機11間に設置し、交絡付与装置への圧縮空気の付与は0.3MPaで空気供給エネルギーは0.74kWとした。仕上剤の付与量は1.0重量であった。得られたポリアミド66繊維の物性等を表1に記す。得られたポリアミド66繊維をDORNIER社製エアージェット織機ASタイプAWS4/J280にて900rpmの速度で平織り織物を得た。製織工程にて、緯糸の飛走性に係るクランク角を評価した。クランク角は小さく安定しており評価結果を表1に併せて示した。得られた織物は80°Cの連続精練で精練し、170°Cのテンターで織物送りのオーバーフィード4、織物幅を1の幅入れで熱セットし、経糸及び緯糸の織密度を2.54cmあたり55本×55本の織物を得た。これをノンコート織物として、通気度斑を評価し、空気通気による膨張圧でガスリークを評価し、さらに、高圧ガス展開によるバースト挙動を評価した。評価結果を表1に併せて示した。膨張圧は高くガスリークが少なく、また、通気度斑が小さく、耐バースト性能も安定していた。[実施例2]紡糸工程の熱固定で、第5ローラ/第4ローラ速度比を1.00、第5ローラから巻取り機への速度比を0.93とした以外は実施例1と同様に実施した。得られたポリアミド66繊維の物性等と織物の評価結果等を表1に示す。中間荷重弾性率の平均値が上がり、製織のクランク角はより小さく安定し、ノンコート織物の通気度斑は小さく、耐バースト性能も安定していた。[実施例3]紡糸工程における交絡付与装置への圧縮空気の付与を0.42MPaで空気供給エネルギーを1.04kWとした以外は実施例2と同様に実施した。得られたポリアミド66繊維の物性等と織物の評価結果等を表1に示す。中間荷重弾性率の変動率がやや大きくなり、製織のクランク角のばらつきがやや大きくなるが、通気度斑は小さく、耐バースト性能も安定していた。[実施例4]紡糸工程において孔数140の紡糸口金で紡糸した以外は、実施例2と同様に実施した。得られたポリアミド66繊維の物性等と織物の評価結果等を表1に示す。製織のクランク角は小さく、ノンコート織物の通気度斑も小さく、耐バースト性能も安定していた。[実施例5]紡糸工程において孔数180の紡糸口金で紡糸した以外は、実施例2と同様に実施した。得られたポリアミド66繊維の物性等と織物の評価結果等を表1に示す。製織のクランク角は小さく、ノンコート織物の通気度斑も小さく、耐バースト性能も安定していた。[実施例6]紡糸工程における交絡付与装置への圧縮空気の付与を0.2MPaで空気供給エネルギーを0.53kWとした以外は実施例2と同様に実施した。得られたポリアミド66繊維の物性等と織物の評価結果等を表1に示す。製織のクランク角がやや小さくなる一方、停台がやや多い。クランク角のばらつきがやや大きくなるが、通気度斑は小さく、耐バースト性能も安定している。[実施例7]紡糸工程の熱固定で、第4ローラ温度を200°C、第5ローラ/第4ローラ速度比を0.99とした以外は実施例2と同様に実施した。得られたポリアミド66繊維の物性等と織物の評価結果等を表1に示す。沸水収縮率が下がり、製織のクランク角は小さく安定し、ノンコート織物の通気度斑はやや大きいが、耐バースト性能は安定していた。[実施例8]紡糸工程において、給油ローラでの仕上剤付与量を増やし1.6とした以外は実施例2と同様に実施した。得られたポリアミド66繊維の物性等と織物の評価結果等を表1に示す。製織のクランク角がやや大きくなり、ばらつきもやや増えるが、ノンコート織物の通気度斑は小さく、耐バースト性能も安定していた。[実施例9]紡糸工程において孔数60の紡糸口金で紡糸した以外は、実施例2と同様に実施した。得られたポリアミド66繊維の物性等と織物の評価結果等を表1に示す。製織のクランク角は大きくなり、ばらつきもやや増える。ノンコート織物の通気度斑がやや大きいが、耐バースト性能は略安定していた。[実施例10]紡糸工程において繊度を235dtexとし、製織加工した織密度を経緯とも75本/2.54cmとした以外は、実施例2と同様に実施した。得られたポリアミド66繊維の物性等と織物の評価結果等を表1に示す。中間荷重弾性率の平均値がやや大きいが、製織のクランク角は小さく、ノンコート織物の通気度斑は小さく、耐バースト性能も安定していた。[実施例11]紡糸工程の熱固定で、第3ローラ温度を210°C、第4ローラ温度を190°C、第5ローラ/第4ローラ速度比を0.99、第5ローラから巻取り機への速度比を0.96とした以外は実施例2と同様に実施した。得られたポリアミド66繊維の物性等と織物の評価結果等を表1に示す。沸水収縮率が上がり、製織のクランク角は小さく安定し、ノンコート織物の通気度斑は小さく、耐バースト性能も安定していた。[実施例12]紡糸工程における交絡付与装置への圧縮空気の付与を0.15MPaで空気供給エネルギーを0.29kWとした以外は実施例2と同様に実施した。得られたポリアミド66繊維の物性等と織物の評価結果等を表1に示す。非交絡長がやや大きくなり、製織のクランク角のばらつきがやや大きくなって、通気性ばらつきに影響している。高圧ガス展開評価は、やや信頼性が劣るが耐バースト性能を有する。[実施例13]図1に示す装置を用いて、実施例1と同じように紡糸した。各ローラの温度は、引取りローラ21を室温に、第1ローラ22を65°C、第2ローラ23を200°C、第3ローラ24を210°Cとした。第4ローラ25が180°C、第5ローラ26が140°Cである。延伸配分は、第1ローラ/引取りローラ速度比が1.01倍の緊張で、第2ローラ/第1ローラの延伸比が2.15倍、第3ローラ/第2ローラの延伸比が2.55倍の延伸である。第2ローラの表面粗度は4.0μmである。熱固定では、第4ローラ/第3ローラ速度比が1.0、第5ローラ/第4ローラ速度比が0.99、第5ローラから巻取り機への速度比が0.94となるように緩和して巻き取った。交絡付与装置は、第5ローラ26と巻取り機11間に設置し、交絡付与装置への圧縮空気の付与は0.3MPaで空気供給エネルギーは0.74kWとした。仕上剤の付与量は1.0重量であった。得られたポリアミド66繊維の物性等を表1に示す。得られたポリアミド66繊維を用いて実施例1と同じように製織加工し、織密度が経緯とも55本/2.54cmのノンコート織物を得た。得られた織物の評価結果等を表1に示す。緯糸の飛走性に係るクランク角は大きめで、そのばらつきも大きめであるが、製織性は安定である。通気度斑はやや大きめで、高圧ガス展開によるバースト挙動は、やや信頼性に劣るが耐バースト性能を有する。[比較例1]図2に示す装置を用いた。常法の重合方法にて得られた90蟻酸相対粘度が80のナイロン66ポリマーを300°Cにて溶融後、スピンヘッド1により均温化させ、孔数72の紡糸口金2により吐出して、直接紡糸延伸プロセスによって巻取り、470dtex、72フィラメントのポリアミド66繊維を製糸した。すなわち、吐出されたナイロン66ポリマーは、冷風チャンバー3にて冷却固化され糸条を形成した後、給油ローラ4、引取りローラ21、第1ローラ22から第4ローラ25を順次通過させ、糸道規制ガイド9にて糸走を安定させた後、交絡付与装置10にて糸条に交絡を付与し巻き取った。各ローラの温度は、引取りローラ21を室温、第1ローラ22を65°C、第2ローラ23を220°C、第3ローラ24を180°Cとした。第4ローラ25が140°Cである。延伸配分は、第1ローラ/引取りローラ速度比が1.01倍の緊張で、第2ローラ/第1ローラの延伸比が3.55倍、第3ローラ/第2ローラの延伸比が1.60倍の延伸である。第2ローラの表面粗度は1.5μmである。熱固定は、第4ローラ/第3ローラ速度比を1.0とした。第4ローラから巻取り機へは速度比が0.92となるように緩和して巻き取った。交絡付与装置は、第4ローラ25と巻取り機11間に設置し、交絡付与装置への圧縮空気の付与は0.3MPaで空気供給エネルギーは0.74kWとした。仕上剤の付与量は1.0重量であった。得られたポリアミド66繊維の物性等を表1に示す。得られたポリアミド66繊維を用いて実施例1と同様に製織加工し、織密度が経緯とも55本/2.54cmのノンコート織物を得た。得られた織物の評価結果等を表1に示す。冷延伸比率が多いため、繊維物性は中間荷重弾性率の平均値が小さく、中間弾性伸度の平均値も大きい。高延伸の製糸工程がやや不安定で、毛羽が多めである。製織工程では、停台がやや多かった。中間荷重弾性率の平均値が小さいため、製織のクランク角が大きく、膨張のガスリークは多い。冷延伸比率が多いため、クランク角のばらつきも大きい。ノンコート織物の通気度斑は大きく、通気斑が大きいため耐バースト性能は不安定であった。[比較例2]図3に示す装置を用いた。常法の重合方法にて得られた90蟻酸相対粘度が80のナイロン66ポリマーを300°Cにて溶融後、スピンヘッド1により均温化させ、孔数72の紡糸口金2により吐出して、直接紡糸延伸プロセスによって巻取り、470dtex、72フィラメントのポリアミド66繊維を製糸した。すなわち、吐出されたナイロン66ポリマーは、冷風チャンバー3にて冷却固化され糸条を形成した後、給油ローラ4、引取りローラ21、第1ローラ22から第3ローラ24を順次通過させ、糸道規制ガイド9にて糸走を安定させた後、交絡付与装置10にて糸条に交絡を付与し巻き取った。各ローラの温度は、引取りローラ21を室温、第1ローラ22を65°C、第2ローラ23を220°C、第3ローラ24を180°Cとした。延伸配分は、第1ローラ/引取りローラ速度比が1.01倍の緊張で、第2ローラ/第1ローラの延伸比が3.55倍、第3ローラ/第2ローラの延伸比が1.60倍の延伸である。第2ローラの表面粗度は1.5μmである。熱固定は、第3ローラ/巻取り機速度比を0.94とした。交絡付与装置は、第3ローラ24と巻取り機11間に設置し、交絡付与装置への圧縮空気の付与は0.3MPaで空気供給エネルギーは0.74kWとした。仕上剤の付与量は1.0重量であった。得られたポリアミド66繊維の物性等を表1に示す。得られたポリアミド66繊維を用いて、実施例1と同様に製織加工し、織密度が経緯とも55本/2.54cmのノンコート織物を得た。得られた織物の評価結果等を表1に示す。冷延伸比率が多く、加えて熱固定の弛緩工程が1段のみのため、弛緩速度比を調節し、緊張を高めた熱固定をしたが、繊維物性は中間荷重弾性率の平均値が小さく、中間弾性伸度の平均値も大きい。膨張のガスリークはより多い。冷延伸比率が多いため、製織のクランク角が大きく、ばらつきもより大きい。ノンコート織物の通気度斑はより大きく、耐バースト性能は不安定であった。[比較例3]比較例1と同様に、図2に示す装置を用いて紡糸を行なった。引取りローラ21を室温、第1ローラ22を65°C、第2ローラ23を180°C、第3ローラ24を170°Cとした。第4ローラ25は140°Cである。延伸配分は、第1ローラ/引取りローラ速度比が1.01倍の緊張で、第2ローラ/第1ローラの延伸比が3.55倍、第3ローラ/第2ローラの延伸比が1.65倍の延伸である。第2ローラの表面粗度は1.5μmである。熱固定は、第4ローラ/第3ローラ速度比を1.0とし、第4ローラから巻取り機へは速度比が0.96となるように緩和して巻き取った。交絡付与装置は、第4ローラ25と巻取り機11間に設置し、交絡付与装置への圧縮空気の付与は0.3MPaで空気供給エネルギーは0.74kWとした。仕上剤の付与量は1.0重量であった。得られたポリアミド66繊維の物性等を表1に示す。得られたポリアミド66繊維を用いて、実施例1と同じように製織加工し、ノンコート織物を得た。得られた織物の評価結果等を表1に示す。弛緩速度比の調節によって、比較例1に比べ緊張をさらに高めた熱固定をすることにより、中間荷重弾性率の平均値が大きく、中間弾性伸度の平均値が小さくなった。膨張のガスリークも少ない。しかし、張力緩和の安定化が不完全で中間荷重弾性率のばらつきは大きい。製織のクランク角は小さいが、ばらつきが大きい。ノンコート織物の通気度斑は大きく、耐バースト性能は不安定である。[比較例4]比較例1と同様に、図2に示す装置を用いて紡糸を行なった。引取りローラ21を室温、第1ローラ22を65°C、第2ローラ23を210°C、第3ローラ24を180°Cとした。第4ローラ25は140°Cである。延伸配分は、第1ローラ/引取りローラ速度比が1.01倍の緊張で、第2ローラ/第1ローラの延伸比が3.55倍、第3ローラ/第2ローラの延伸比が1.60倍の延伸である。第2ローラの表面粗度は1.5μmである。熱固定では、第4ローラ/第3ローラ速度比を1.0とし、第4ローラから巻取り機へは速度比が0.93となるように緩和して巻き取った。交絡付与装置は、第4ローラ25と巻取り機11間に設置し、交絡付与装置への圧縮空気の付与は0.3MPaで空気供給エネルギーは0.74kWとした。仕上剤の付与量は1.0重量であった。得られたポリアミド66繊維の物性等を表1に示す。得られたポリアミド66繊維を用いて、実施例1と同様に製織加工し、ノンコート織物を得た。得られた織物の評価結果等を表1に示す。弛緩速度比によって、比較例3に比べ緊張を下げた熱固定をした。中間荷重弾性率の平均値が小さくなり、ばらつきも小さくなった。しかし、中間弾性伸度の平均値は大きくなった。膨張のガスリークが多い。ノンコート織物の通気度斑は大きく、耐バースト性能は不安定である。[比較例5]比較例1と同様に、図2に示す装置を用いて紡糸を行なった。引取りローラ21を室温、第1ローラ22を65°C、第2ローラ23を220°C、第3ローラ24を180°Cとした。第4ローラ25は140°Cである。延伸配分は、第1ローラ/引取りローラ速度比が1.01倍の緊張で、第2ローラ/第1ローラの延伸比が3.45倍、第3ローラ/第2ローラの延伸比が1.45倍の延伸である。第2ローラの表面粗度は1.5μmである。熱固定では、第4ローラ/第3ローラ速度比を1.0とし、第4ローラから巻取り機へは速度比が0.92となるように緩和して巻き取った。交絡付与装置は、第4ローラ25と巻取り機11間に設置し、交絡付与装置への圧縮空気の付与は0.3MPaで空気供給エネルギーは0.74kWとした。仕上剤の付与量は1.0重量であった。得られたポリアミド66繊維の物性等を表1に示す。得られたポリアミド66繊維を用いて、実施例1と同様に製織加工し、ノンコート織物を得た。得られた織物の評価結果等を表1に示す。冷延伸比率が多く、総延伸比も低いため、得られたポリアミド66繊維の中間荷重弾性率の平均値がより小さく、中間弾性伸度の平均値も大きい。一方、中間荷重弾性率のばらつきは小さい。膨張のガスリークは多い。得られた繊維の強度は8.0cN/dtexであり、強度が小さいにもかかわらずバーストには至らないが、目開きが観測され、ガスリークが多すぎたためである。したがってクッション機能は期待できない。[比較例6]図2に示す装置を用いた。常法の重合方法にて90蟻酸相対粘度が80のナイロン66ポリマーを300°Cにて溶融後、スピンヘッド1により均温化させ、孔数72の紡糸口金2により吐出して、直接紡糸延伸プロセスによって巻取り、470dtex、72フィラメントのポリアミド66繊維を製糸した。すなわち、吐出されたナイロン66ポリマーは、冷風チャンバー3にて冷却固化され糸条を形成した後、給油ローラ4、引取りローラ21、第1ローラ22から第4ローラ25を順次通過させ、糸道規制ガイド9にて糸走を安定させた後、交絡付与装置10にて糸条に交絡を付与し巻き取った。各ローラの温度は、引取りローラ21を室温、第1ローラ22を65°C、第2ローラ23を230°C、第3ローラ24を200°Cとした。第4ローラ25が140°Cである。延伸配分は、第1ローラ/引取りローラ速度比が1.01倍の緊張で、第2ローラ/第1ローラの延伸比が2.00倍、第3ローラ/第2ローラの延伸比が2.55倍の延伸である。熱固定では、第4ローラ/第3ローラ速度比を1.0とし、第4ローラから巻取り機へは速度比が0.91となるように緩和して巻き取った。第2ローラ23の表面粗度はRaで4.0μmと大きくした。交絡付与装置は、第4ローラ25と巻取り機11間に設置し、交絡付与装置への圧縮空気の付与は0.3MPaで空気供給エネルギーは0.74kWとした。仕上剤の付与量は1.0重量であった。得られたポリアミド66繊維の物性等を表1に示す。得られたポリアミド66繊維を用いて、実施例1と同様に製織加工し、ノンコート織物を得た。得られた織物の評価結果等を表1に示す。延伸比配分で冷延伸比を下げ、さらに延伸ロール表面粗度を調整したことにより、高延伸の製糸工程が安定化し、毛羽が減ったため、製織工程では、停台少なく安定であった。熱固定において弛緩程度が大きいため、中間荷重弾性率の平均値が小さめで、バッグの膨張圧は低く、エアリークが多い。製織のクランク角が大きく、そのばらつきは抑え気味だが、ノンコート織物の通気度斑がやや大きく、エアリークも多く、バーストが発生する。"