BTA/STSまたはエジェクタ深穴穿孔のための深穴穿孔工具用のドリルヘッド100、300、400であって、前記ドリルヘッド100、300、400が、回転軸線113、313を中心に回転可能であり、かつ穿孔側160を有し、および少なくとも1つのチップ収集開口部106を前記穿孔側160に有する、チップおよび冷却潤滑剤を戻すための空洞ダクト107を内側に有するドリルヘッド本体101と、前記穿孔側160に配置され、かつ主切刃斜面114を有する主切刃と、二次切刃斜面115を有する二次切刃とを有する切刃109、309であって、前記二次切刃が前記切刃の半径方向外側に配置され、前記主切刃斜面114および前記二次切刃斜面115が、切刃コーナ120を形成し、前記チップ収集開口部106に隣接して配置されるレーキ108にわたる切刃109、309と、ガイドパッド110、111、310、311、410、411であって、第1のガイドパッド111、311、411が、前記ドリルヘッド100、300、400の円周方向に測定されるガイドパッド角112、412の大きさだけ前記切刃コーナ120に対してオフセットされて、前記ドリルヘッド本体101の前記レーキ108の反対側の周辺の半分に配置され、第2のガイドパッド110、310、410が、前記切刃コーナ120の反対側に直径方向に配置されるガイドパッド110、111、310、311、410、411と、を有するドリルヘッド100、300、400において、前記ガイドパッド角112、412が70°よりも小さくなることを特徴とするドリルヘッド100、300、400。前記ガイドパッド角112、412が30°~70°、好ましくは40°~60°になることを特徴とする請求項1に記載のドリルヘッド100、300、400。切削力123が穿孔工程中に前記主切刃斜面114の前記レーキ108に直角に作用する場合に、半径方向の前記二次切刃に作用する受動力124がほぼゼロになるように、規定された穿孔パラメータのために、前記ガイドパッド角112、412が選択されることを特徴とする請求項1または2に記載のドリルヘッド100、300、400。前記二次切刃115が円形の研削面取りを有しないことを特徴とする請求項1~3のいずれか1項に記載のドリルヘッド100、300、400。前記切刃109、309が固く嵌合して配置されることを特徴とする請求項1~4のいずれか1項に記載のドリルヘッド100、300、400。前記ガイドパッド110、111、310、311、410、411の少なくとも1つには、前記ガイドパッド110、111、310、311、410、411の外側軸受ゾーン170a、170b、370a、370bと前記回転軸線113、313との間の半径方向の間隔を調整するための調整装置118、318が割り当てられることを特徴とする請求項1~5のいずれか1項に記載のドリルヘッド100、300、400。前記調整装置が前記第2のガイドパッド110、310、410に割り当てられ、好ましくは、前記第2のガイドパッド110、310、410のみに調整装置が割り当てられることを特徴とする請求項6に記載のドリルヘッド100、300、400。前記調整装置118、318が少なくとも1つの配置板119を有することを特徴とする請求項6または7に記載のドリルヘッド100、300、400。前記調整装置118、318が、前記半径方向の間隔を連続的に調整するために設計され、好ましくは前記調整装置118、318が少なくとも1つの調整楔を有することを特徴とする請求項6または7に記載のドリルヘッド100、300、400。前記ドリルヘッド400が、前記ガイドパッド角412を調整するための、好ましくは連続的な調整のための調整装置430を有することを特徴とする請求項1~9のいずれか1項に記載のドリルヘッド400。前記切刃109が、一部品の主切刃斜面114a、114bを各々有する複数の部分的切刃109a、109bに、好ましくは2つまたは3つの部分的切刃に分割され、前記一部品の主切刃斜面114a、114bが共通の主切刃斜面114を形成し、前記複数の部分的切刃109a、109bの前記一部品の主切刃斜面114a、114bの能動領域が半径方向に重なり、前記複数の部分的切刃109a、109bの主切刃斜面の全長がドリルヘッド公称直径128の半分よりも大きくなるように、前記一部品の主切刃斜面114a、114bが配置されることを特徴とする請求項1~10のいずれか1項に記載のドリルヘッド100。BTA深穴穿孔用の、特にエジェクタ深穴穿孔用の深穴穿孔工具において、前記深穴穿孔工具が、請求項1~11のいずれか1項に記載のドリルヘッド100、300、400を有することを特徴とする深穴穿孔工具。本発明の目的は、最も多様で可能な材料の加工中に長い工具寿命を有することを可能にしかつ穿孔作業中の振動の程度を小さくする傾向がある一般的なBTA/STSまたはエジェクタ深穴穿孔ヘッドを提供することである。さらに、本発明の目的は、対応するBTA深穴穿孔工具を提供することである。この目的および他の目的を達成するために、本発明は、請求項1の特徴を有する、BTA/STSまたはエジェクタ深穴穿孔のための深穴穿孔工具用のドリルヘッドと、請求項12の特徴を有する深穴穿孔工具とを提供する。有利な発展形態は従属請求項に記載される。すべての請求項の文面は参照により説明の内容になる。本発明によるドリルヘッドは、ガイドパッド角の大きさだけ第1のガイドパッドが円周方向の切刃コーナに対してオフセットされるように配置される当該ガイドパッド角が、70°よりも小さくなることによって特徴付けられる。本発明によるドリルヘッドを有しかつドリルチューブを有する深穴穿孔工具は、本発明による上記のドリルヘッドによって特徴付けられる。ガイドパッド角は、この場合、ドリルヘッドの円周方向に測定され、かつ切刃コーナおよび回転軸線を通して半径方向に延びる第1の直線と、回転軸線を通して半径方向に同様に延びる第2の直線とによって形成される角度であり、第2の直線は、ボアホールの内壁に対する第1のガイドパッドの外側軸受ゾーンの理論的な軸受点にその接点を有する接線に直交して延びる。加工作業中、異なる力およびモーメントは切刃に、したがってドリルヘッドに作用する。一方、最大の大きさの力は、切刃の加工力、およびガイドパッドおよび円形の研削面取りに特に生じる摩擦力である。加工力は、切刃または切削楔に作用する力である。その力は、切削方向の切削力と送り方向の送り力とからなり、これらの力は互いに直角に作用する。この場合、切削力は、特に、加工されるべき材料におよび切刃の形状に依存する。受動力は切削力と送り力との合力に対して直角に作用する。受動力は、本質的に、送り方向への切刃のリード角によって決定される。受動力はチップの発生に寄与せず、その代わりに工具を材料から押し出す。従来技術のBTA深穴穿孔工具では、切刃が非対称構成であるため、および切刃の主切刃斜面が、通常、あるリード角によって、一方では半径方向に延び、他方では送り方向に延びるため、第1のガイドパッドを中心とするモーメントが、回転軸線に対して平行な軸線を中心とする切削力によって発生されることが詳細な調査により示された。このモーメントは、穿孔工具のまたは第1のガイドパッドを中心とするドリルヘッドの前部の傾斜または回動をもたらし、認識可能な大きさの半径方向内側に作用する受動力は、二次切刃または円形の研削面取りの支持力として発生するが、その理由は、ドリルヘッドが、二次切刃または円形の研削面取りによってボアホールの内壁に圧接するからである。二次切刃または円形の研削面取りの受動力が高くなると、それだけ、二次切刃または円形の研削面取りとボアホールの内壁との間の摩擦力が高くなり、したがって、二次切刃または円形の研削面取りに対する摩耗が大きくなる。ガイドパッド角が70°よりも小さい角度に低減される場合、切削力が第1のガイドパッドを中心とするモーメントを発生させる効果的なレバーアームが小さくなる。それに応じて、傾斜モーメントの低減は、支持力の低減、したがって、二次切刃斜面の領域における摩擦の減少をもたらし、このことが切刃の工具寿命に特に有利な影響を与える。さらに、二次切刃の領域の受動力は著しく低減されるため、穿孔作業中に振動する傾向を低減することができ、したがって、これらの場合には、著しく向上したボアホール品質が得られることが明らかになる。第2のガイドパッドは切刃コーナに直径方向に配置される。直径方向のという用語は、本出願では、切刃斜面に対する対応する円周角が約180°になることを意味する。180°の構成からの±10°~±15°の範囲の小さな偏差も、この場合、同様に直径方向のと呼ばれる。本発明の好ましい改良形態では、ガイドパッド角の大きさだけ第1のガイドパッドが円周方向の切刃コーナに対してオフセットされて配置される当該ガイドパッド角は30°~70°になる。好ましくは、この角度は40°~60°、特に45°~55°になる。第1のガイドパッドがこの角度範囲に配置される場合、大部分の材料について、効果的なレバーアームが既に著しく小さくなり、ボアホール品質の向上を達成することができるので、大部分の材料に対して特に有利であると証明された。本発明の好ましい改良形態では、切削力が穿孔工程中に主切刃斜面のレーキに直角に作用する場合、二次切刃に半径方向に作用する受動力が、規定された穿孔パラメータに関してほぼ0になるように、ガイドパッド角が、規定された穿孔パラメータのために選択される。二次切刃は依然として半径方向の負荷をほとんど受けず、したがって、既に低減された受動力と比較して工具寿命がさらに長くなる。穿孔作業中に振動する傾向は、同様に、相応して選択されるガイドパッド角によって最小限に低減することができ、ボアホール品質がなおさらに著しく向上する。二次切刃に半径方向に作用する受動力がほぼまたは完全にゼロなるように、ガイドパッド角が、規定された必要な穿孔パラメータに従って選択される場合、このことは、二次切刃の摩擦力もほぼ0になることを意味する。特に、円形の研削面取りはこの場合も振動を減衰するものとして有用であり得る。適切であれば、円形の研削面取りは完全に不要であり得る。本発明の発展形態では、ドリルヘッドの二次切刃は円形の研削面取りを有しない。このことは非常に有利であるが、その理由は、円形の研削面取りの特殊な輪郭の特殊な摩滅または研削が、回避することができる製造期間の高くコスト集約的な費用を伴うからである。振動減衰のために、1つ以上の別のガイドパッドを設けてもよく、この場合、好ましくは1つの別のガイドパッドが切刃コーナとほぼ同じ半径方向の位置に円周方向に、但し、送り方向の切刃コーナの後方に配置される。半径方向外側または内側に調整可能な切刃が設けられるドリルヘッドは従来技術から知られている。これにより、ドリルヘッドのフライト円直径またはフライト円の中心点位置を必要に応じて修正することができる。フライト円は、この場合、結果として得られた切削輪郭を規定するかまたはこれに対応する円である。フライト円の中心点と回転軸線とが一致する場合、フライト円もドリルヘッド公称直径に対応する。しかし、調整可能な切刃の欠点は、切刃の嵌合部が、通常、調整不可能な設計の切刃の場合よりも安定しないことである。さらに、調整可能な切刃の嵌合部に関する製造期間の費用は、半径方向に調整不可能な固定された切刃の嵌合部よりも著しく高く、したがって、よりコスト集約的である。対照的に、いくつかの実施形態では、これによってガイドパッドの少なくとも1つのために、特に第2のガイドパッドのために、その外側軸受ゾーンと回転軸線との間の半径方向の間隔を調整できることが意図される。切刃に作用するよりも小さい力が第2のガイドパッドに作用するので、第2のガイドパッドの外側軸受ゾーンと回転軸線との間の半径方向の間隔を変更することによって、切刃コーナと回転軸線との間の半径方向の間隔を修正しないことによって、フライト円直径を変更するかまたはフライト円の中心点位置を修正することが特に有利である。第2のガイドパッドと回転軸線との間の間隔が修正される場合、2つのガイドパッドと切刃コーナとによって規定されたフライト円が変化する。ガイドパッドの半径方向の調整による調整可能性がある場合、切刃を固く嵌合して収容することができる。本発明の好ましい実施形態では、切刃は固く嵌合して配置されるので、切刃コーナからの半径方向の間隔は半径方向に調整不可能である。好ましくは、切刃は固く嵌合して配置され、第2のガイドパッドの外側軸受ゾーンと回転軸線との間の半径方向の間隔を第2のガイドパッドのためにのみ調整することができる。結果として、切刃と第1のガイドパッドとが固く嵌合した状態になり、それにもかかわらずフライト円直径を調整することができる。この特徴の組み合わせはまた、他のドリルヘッドにおいて、特に70°よりも大きいガイドパッド角を有するドリルヘッドにおいて、請求される本発明の他の特徴に関係なく、有利であり得る。半径方向の調整能力は、ガイドパッドの少なくとも1つに、その外側軸受ゾーンと回転軸線との間の半径方向の間隔を調整するための調整装置が割り当てられることによって達成することができる。本発明の発展形態では、調整装置は第2のガイドパッドに、好ましくは第2のガイドパッドのみに割り当てられる。好ましい改良形態では、調整装置は少なくとも1つの配置板を有する。配置板の使用は、配置板が容易に交換可能であり、間隔の規定された変更を特に容易に調整することができるという利点を提供する。適切であれば従来技術に従って、ねじ止めされたガイドパッドを使用することが有利であり、これらのガイドパッドの下には配置板が配置され、これらの配置板の長さと幅は関連のガイドパッドに対応し、同様の方法でガイドパッドと共にシムに締結される。しかし、ガイドパッドおよび配置板はまた他の方法でドリルヘッド本体に締結されてもよい。代替改良形態では、半径方向の間隔の連続的な調整が可能である。この目的のため、好ましい調整装置は少なくとも1つの調整楔を有する。しかし、調整装置はまた、ねじ止め装置または両方の組み合わせであってもよい。調整楔のおよび/またはねじ止め装置の使用は、半径方向の間隔を連続的に調整することができるという利点を有し、これに対して、配置板が使用される場合、配置板の厚さに従ってのみ間隔を次第に調整することができる。互いに相応して配置される1つ以上の調整楔を調整装置のために設けてもよい。ガイドパッド溝のまたは楔状のガイドパッド自体の対応する改良形態では、1つのみの楔でさえも設けることが可能である。ガイドパッドおよび溝が、反対側に配置される2つの楔を形成することも考えられる。しかし、例えばねじによって追加の固定装置を設けるべきであり、その結果、ガイドパッドを前記固定装置の溝に固定することができる。本発明の発展形態では、ドリルヘッドは、ガイドパッド角を調整するための、好ましくは連続的な調整のための調整装置を有する。この場合、公称のガイドパッド角に関して、ガイドパッド角を少なくとも±10°の角度範囲にわたって調整することができると有利である。30°~70°のガイドパッド角を連続的に調整することができると特に有利である。このようにして、例えばいずれの場合にも、二次切刃に半径方向に作用する受動力がほぼまたは完全にゼロになるかまたは他の規定値をとるように、異なる穿孔パラメータのためにガイドパッド角を適合させることができる。調整可能なガイドパッド角によって、異なる穿孔パラメータを有する異なる材料に関するドリルヘッドの使用の融通性が著しく向上する。このことは、最も多様で可能な材料が加工される業務で在庫として保持されるべきドリルヘッドの変形例の数を低減することができ、したがって投資コストを著しく減少させることを意味する。ガイドパッド角の調整範囲のために、溝に配置されるガイドパッドよりも広い溝がドリルヘッドに設けられることが考えられ、調整装置によって選択されたガイドパッド角のために、前記溝にガイドパッドを円周方向に固定することができる。調整装置は、この場合、少なくとも1つの配置板、少なくとも1つの調整楔および/または他の調整手段を有する。本発明の発展形態では、ドリルヘッドは、一部品の主切刃斜面を各々有する複数の部分的切刃に分割される多部品の切刃を有する。好ましくは、切刃は、この場合、2つまたは3つの部分的切刃に分割され、部分的切刃は、共通の主切刃を形成し、前記部分的切刃の部品の主切刃の能動領域が半径方向に重なるように配置され、前記部分的切刃の主切刃斜面の全長はドリルヘッドの切刃直径よりも大きい。主切刃斜面の全長がドリルヘッドの切刃直径の半分よりも小さい場合、完全な穿孔を行うことができないが、その理由は、材料をボアホール直径全体にわたって除去することができないからである。分割された切刃による深穴穿孔のための深穴穿孔工具または深穴ドリルヘッドは、より大きなボアホール直径の場合に特に有利である。異なる切削材料から製造された切刃インサート、または異なる切削材料でコーティングされた切刃インサートでさえも使用することが可能である。それぞれの部分的切刃に対する負荷に基づいて、切削材料を選択することが可能である。このおよび別の特徴は、請求項からだけでなく、説明および図面からも理解することが可能であり、個々の特徴は、いずれの場合にも、本発明の実施形態においておよび他の分野において、サブコンビネーションの形で別個にまたは複数のものとして実現することができ、有利かつ独立して特許を受けることができる形態を表すことができる。本発明の例示的な実施形態を図面に概略的に示し、以下により詳細に説明する。図1は、2つの部分的切刃109aと109bに分割された切刃109を有するドリルヘッド100の例示的な実施例の斜視図を示している。図示したドリルヘッド100は、回転軸線113を中心に回転可能でありかつ穿孔領域102とシャンク領域103とを有する本質的に円筒状のドリルヘッド本体101を有する。シャンク領域103は、ドリルチューブ本図には図示せずに接続されるように設計される。図示した例示的な実施形態について、ドリルヘッド100をドリルチューブに結合するために、特殊な接続ねじ山104が設けられる。この接続ねじ山104は、BTAドリルヘッド用の通常の1条または4条の接続ねじ山であってもよい。約7mm~12mmの範囲の非常に小さな穿孔直径の場合には、ドリルヘッドでさえもドリルチューブに直接組み込むことが可能である。大きな深穴穿孔工具にはドリルヘッドをフランジ結合することも可能である。外側切刃109aおよび内側切刃109bをそれぞれ形成する2つの部分的切刃109aと109bを有する切刃109は、ドリルヘッド本体101の穿孔側160に配置される。本発明によるドリルヘッドはまた、図4および図5に示したように、複数の切刃または一部品の切刃を有してもよい。また、切刃を2つ以上の部分的切刃に、例えば3つの部分的切刃に分割してもよい。しかし、図1~図6に示したように、深穴穿孔工具は、回転軸線113に対して切刃109のまたは部分的切刃109aと109bの非対称構成を有することを特徴とする。この場合、穿孔作業中に、ドリルヘッド100にまたは深穴穿孔工具全体に非対称に作用する以下により詳細に説明する力が発生する。穿孔作業中、材料は、主切刃114またはその主切刃斜面114aと114bのおよび二次切刃またはその二次切刃斜面115の切削楔によって加工されるべきワークピースから分離される。外側切刃109aの主切刃斜面114aおよび二次切刃斜面115は、ドリルヘッド本体101を越えて半径方向外側に突出する切刃コーナ120を形成する。さらに、外側切刃109aの主切刃斜面114aおよび二次切刃斜面115はレーキ108aにわたる。それに応じて、内側切刃109bのレーキ108bが形成される。その上、チップが内側切刃109bの切削楔によって発生される。図示した例示的な実施形態では、外側切刃109aの主切刃斜面114aは、図3から非常に明確に理解できるように、回転軸線を通して延びるドリルヘッドの長手方向中央平面に本質的に半径方向に延びる。しかし、主切刃斜面114aは、半径方向平面において回転軸線に対して直角に延びず、その代わりに、あるリード角で外側から送り方向内側に軸方向に斜めに延びる。さらに、図1に示した実施形態は、外側切刃109aのレーキ108aに隣接して配置されたチップ収集開口部106aと、レーキ108bに隣接するチップ収集開口部106bとを有する。チップおよび冷却潤滑剤を戻すための空洞ダクト107が、穿孔側160からシャンク領域103を通してドリルヘッド100の内側にまたはドリルヘッド本体101の内側に延びることが明確に理解できる。それぞれの部分的切刃によって発生されたチップは、それぞれのレーキ108aを介してまたはレーキ108bを介して、それぞれ関連する収集チップ開口部106aまたは106b内に滑り落ち、そこから、ドリルヘッド100の周囲を洗浄する冷却潤滑剤と共に空洞ダクト107内に導かれることにより、切削楔によって排出される。ドリルヘッド100の出口において、このチップ/冷却潤滑剤混合物121が、出口開口部まで、接続されたドリルチューブ本図には図示せず内にさらに導かれる。チップのおよび冷却潤滑剤の詰まりのない戻りが保証されることが重要である。本図に示したドリルヘッド100は、基本的に、BTA深穴穿孔およびエジェクタ深穴穿孔の両方に適切である。ドリルヘッドを、対応して設計されたドリルチューブに接続できること、それに応じて、冷却潤滑剤の供給が保証されることだけを保証すればよい。ガイドパッド110と111は、いずれの場合にも、図6で明確に見ることができる外側の軸受ゾーンまたは接触ゾーン170aと170bを有する。これらの軸受ゾーン170aと170bは、いずれの場合にも、ボアホールの内壁に当接するために設けられ、この目的のために設計される。この場合、ガイドパッド110と111が、特に、ガイドパッド110および111とボアホールの内壁との間の摩擦力を最小限にするように研削されると特に有利である。ボアホール内への案内のために、外側軸受ゾーン170aと170bを有するガイドパッド110と111に加えて、切刃コーナ120を有する第1の軸受領域を形成する外側切刃109aが設けられる。この場合、図示した例示的な実施形態において、ガイドパッドの一方は、切刃コーナ120の反対側に正確に直径方向に、すなわち切刃コーナ120に対して180°の角度で配置される。このガイドパッドは、第2のガイドパッド110と呼ばれ、切刃109に本質的に半径方向に作用する力を支持する図3参照。他方のガイドパッド111は、第1のガイドパッドと呼ばれ、一方では、接線方向に作用する力を支持し、他方では、半径方向の力を支持し、したがって二次切刃を解放する同様に図3参照。この場合、第1のガイドパッド111は、特に、外側切刃109aに接線方向に作用する切削力113を支持するために、ドリルヘッド本体101のまたはドリルヘッド100の外側切刃109aのレーキ108aの反対側の周辺の半分に配置される。本図では、ガイドパッド角112がどのように規定されるかが明確に理解できる。そのガイドパッド角112は、切刃コーナ120と回転軸線113とを通して半径方向に延びる第1の直線によって、および回転軸線113を通して同様に半径方向に延びる第2の直線によって形成される。この場合、第2の直線は、ボアホールの内壁に対する第1のガイドパッド111の外側軸受ゾーン170の理論的な軸受点にその接点を有する接線に直交して延びる。直線は、この場合、回転軸線113に対して直角な平面に位置し、切刃コーナ120もこの平面に位置する。ガイドパッド角112の頂点は2つの直線の交点から得られ、回転軸線113に位置する。この例示的な実施形態では、第1のガイドパッド111は、約45°のガイドパッド角112の大きさだけ切刃コーナ120に対してオフセットされるように配置される。しかし、ガイドパッド角112はまた、30°または70°であり得るか、あるいはこれらの角度の間にあるが、70°を超えるべきではない。そのガイドパッド角112は、本質的に、切刃形状およびその構成に、および必要な穿孔パラメータを決定するのに重要である加工されるべき材料に依存する。回転軸線113からの第2のガイドパッド110の外側軸受ゾーン170aの半径方向の間隔を変更するために、ドリルヘッド100は調整装置118を有する。調整装置118は配置板119を有するが、外側軸受ゾーン170aの半径方向の間隔を変更するために、複数の配置板119または異なる厚さの配置板もガイドパッド110に互いに上下に配置してもよい。配置板の代わりに、調整楔を使用することも考えられる。この場合、有利には、2つの調整楔が互いに反対側に配置されるこれについては図5の構成要素431b参照。次に、2つの楔を共にまたは互いに別々に押圧することによって、半径方向の間隔を連続的に調整することができる。しかし、調整装置118はまた、第1のガイドパッド111のためにまたは両方のガイドパッド110と111のためにおよび/または他の支持片および/または補助片のために設けられてもよい。調整装置118は第2のガイドパッド110のためにのみ設けられることが好ましい。図2は、よりよく理解するために、一部品の切刃209を有する従来技術のBTA深穴ドリルヘッド200の穿孔側からの図を示している。この図面により、二次切刃に生じる負荷に関する、および二次切刃の結果として生じる摩耗、したがって工具の寿命の短縮に関する、従来技術から公知のBTA深穴ドリルヘッドの問題を明確に理解することが可能になる。本図は、レーキ208に対して直角でありかつ主切刃斜面214に作用する切削力223と、さらに、切刃209または切刃コーナ220に関するガイドパッド210と211の構成とを示している。第1のガイドパッド211は、約88°のガイドパッド角212の大きさだけ切刃コーナ220に対してオフセットされて、レーキ208の反対側にあるドリルヘッド200の周辺の半分に配置される。第2のガイドパッド210は切刃コーナ220の反対側に正確に直径方向に配置される。チップの排出はチップ収集開口部206を介しておよびそこから空洞ダクト207内に向かって行われる。分割されていない1つのみの切刃209が設けられるので、1つのみのチップ収集開口部206も必要となる。さらに、本図は、ボアホール公称半径228よりも大きい主切刃斜面の全長227を示しており、この主切刃斜面の全長227は、ボアホール直径全体にわたって材料を除去しかつコアを残さないようにするのに必要である。この図面において、効果的なレバーアーム226を明確に見ることができ、このレバーアーム226によって、切削力223が第1のガイドパッド211の軸受ゾーン270を中心とする傾斜モーメント271を発生させる。これにより、二次切刃または切刃コーナ220に支持力または受動力224が生じる。図3は、図1のドリルヘッド100の穿孔側160の図を示している。第1のガイドパッド111が、切刃コーナ120に対して70°未満、例えば約45°のガイドパッド角112で配置されることにより、選択された穿孔パラメータに応じて、結果として生じる対応する切削力123のためのレバーアームを、従来技術図2参照と比較して著しく小さくすることができることがこの図面から明確に理解できる。このことは、穿孔作業中に作用する力に基づいて、対応するガイドパッド角112を選択することにより、二次切刃本図には明確に図示せずに半径方向に作用する受動力124をほぼ0に調整できることを意味する。したがって、支持力は本質的に2つのガイドパッド110と111に分布される。この場合、第1のガイドパッド111は、例えば切削力123等の接線方向に作用する力、および本図に力180で示したような、二次切刃に対して半径方向に作用する力の両方を吸収する。選択されたガイドパッド角112が依然としてより小さい場合には、穿孔工程中に作用する力に応じて、反時計回りの傾斜モーメントでさえも発生させることが可能である。内側切刃109bが、直径線191に対して角度140だけ回転されるように配向された内側主切刃斜面114bを有することがこの図面から理解できる。しかし、内側主切刃斜面114bはまた直径線191に沿って配向されてもよい。内側主切刃斜面114bを直径線191に対して斜めに配向させることは、ガイドパッドの負荷に影響を与えるのに有益であり得る。外側主切刃斜面114aおよび内側主切刃斜面114bは、それらの斜面の個々の長さ127aと127bの和から、同様にボアホール公称半径128よりも大きいべきである主切刃斜面の全長を共に形成する。さらに、共通の空洞ダクト107内に通じる両方の2つのチップ収集開口部106aと106bは、いずれの場合にも、図3から明確に理解できる。本図に示した実施形態も、回転軸線113からのガイドパッド110の外側軸受ゾーン170の半径方向の間隔を変更するための調整装置118を有する。図4は、ドリルヘッド300の代わりの例示的な実施形態の穿孔側の図を示している。図1に示した例示的な実施例とは対照的に、このドリルヘッド300は一部品の切刃309を有する。図示した実施形態も、回転軸線313からの第2のガイドパッド310の外側軸受ゾーン370aの半径方向の間隔を変更するための調整装置318を有する。図5は、ドリルヘッド400の別の実施形態の穿孔側の図を示している。この実施形態では、第1のガイドパッド411のガイドパッド角412を好ましくは連続的に、少なくとも規定角度範囲にわたって調整することができる。このことは調整装置430によって達成される。この調整装置430は調整手段として配置板431aおよび/または調整楔431bを有してもよい。調整楔431bは、ガイドパッド角412を連続的に調整するのに特に適切である。また、図示した調整手段を組み合わせ得るかまたは1つのみの楔を設けてもよい。円周方向に配置されかつ作用する摺動レールに第1のガイドパッド411を配置することも考えられ、前記摺動レールには第1のガイドパッド411が案内され、そのガイドパッドをねじ等によって、規定されたガイドパッド角412で固定することができる。この場合、第1のガイドパッド411が、作用力を確実に支持することができ、変位または回転等されないように、穿孔作業中に固定および位置決めされることが重要である。なおさらに可能ならば、第1のガイドパッド411を約±10°の大きさだけ円周方向に調整することができると特に有利であり、その結果、35°~55°のガイドパッド角412、特に30°~70°のガイドパッド角412でさえも、45°の公称ガイドパッド角412を有する同じドリルヘッド400によって連続的に調整することができる。連続的な角度調整が可能である楔の、本図に概略的に示した作用の種類と同様に、楔はまた、この原理に従っても、ガイドパッド410の外側軸受ゾーンの半径方向の間隔を変更するための調整手段として使用することが可能である。図6は、切刃コーナ120の詳細図と共に、図1のドリルヘッド100の他の方向からの斜視図を示している。本図は、ドリルヘッド本体101の外側の回転軸線113に対して平行なガイドパッド110と111の構成を示している。詳細図では、外側切刃109aの主切刃斜面114aおよび二次切刃斜面115によって形成される切刃コーナ120を明確に見ることができる。二次切刃斜面115には領域150が隣接し、この領域150は、従来技術から公知のBTAドリルヘッドの場合、ガイドパッド110、111の外側軸受ゾーン170と370と同様に、研削半径を有する円形の研削面取りの形状に通常研削される。しかし、図示したドリルヘッド100において、この領域150には円形の研削面取りが設けられていない。ドリルヘッドの適切な形態では、円形の研削面取りはまた、本図に示した例示的な実施形態とは異なる他の実施形態のために省略されてもよい。図示した実施例は2つのみのガイドパッドを有するが、別のガイドパッドまたは他の支持片および/または補助片が設けられてもよい。好ましくは、振動減衰のために、別のガイドパッドは、切刃コーナとほぼ同じ半径方向位置で円周方向に平行に軸方向に、但し、送り方向では切刃の後方に配置される。