"単一部品内に高強度領域および低強度領域を有する熱間プレス成形品を、プレス成形金型を用いて製造するに当たり、鋼板をAc3変態点以上の温度に加熱した後、プレス成形を開始するに先立ち、前記高強度領域を急速冷却することを特徴とする熱間プレス成形品の製造方法。プレス成形前の鋼板の温度が、高強度領域で600°C以下、マルテンサイト変態開始温度Ms以上であり、低強度領域で650°C以上であり、プレス成形前の急速冷却開始からプレス成形開始までの時間が30秒以内である請求項1に記載の熱間プレス成形品の製造方法。プレス成形後の離型時のプレス成型品温度が、高強度領域でマルテンサイト変態開始温度Ms100°C以下、マルテンサイト変態終了温度Mf以上であり、低強度領域でマルテンサイト変態開始温度Ms100°C以上である請求項1または2に記載の熱間プレス成形品の製造方法。離型後に成形品を放冷する請求項3に記載の熱間プレス成形品の製造方法。成形後に、高強度領域を平均冷却速度5°C/秒以上で、マルテンサイト変態終了温度Mf以下の温度まで冷却する請求項3に記載の熱間プレス成形品の製造方法。前記鋼板として、素地鋼板表面にZn-Fe系めっき層の形成された表面処理鋼板を用い、プレス成形開始温度が、めっき層中のFe含有量に応じためっき層の凝固点以下の温度である請求項1~5のいずれかに記載の熱間プレス成形品の製造方法。請求項1~6のいずれかに記載の製造方法によって得られたものである熱間プレス成形品。請求項7に記載の熱間プレス成形品を製造するための設備であって、加熱炉とプレス成形機を備え、前記加熱炉とプレス成形機の間には、加熱された鋼板の高強度領域を部分急冷するための冷却部が設けられたものであることを特徴とするプレス成形設備。本発明は上記事情に鑑みてなされたものであって、その目的は、熱間プレス成形するに際し、製造時における生産性、部品延性に優れ、必要によって耐食性にも優れた熱間プレス成形品、およびこのような熱間プレス成形品を製造するための有用な方法、並びにこうした熱間プレス成形品を製造するための設備を提供することにある。上記目的を達成することのできた本発明方法とは、単一部品内に高強度領域および低強度領域を有する熱間プレス成形品を、プレス成形金型を用いて製造するに当たり、鋼板をAc3変態点以上の温度に加熱した後、プレス成形を開始するに先立ち、前記高強度領域を急速冷却する点に要旨を有するものである。本発明方法における具体的な条件として、プレス成形前の鋼板の温度が、高強度領域で600°C以下、マルテンサイト変態開始温度Ms以上であり、低強度領域で650°C以上であり、プレス成形前急速冷却開始からプレス成形開始までの時間が30秒以内であることが好ましい。また、プレス成形後の離型時の成型品温度が、高強度領域でマルテンサイト変態開始温度Ms100°C以下、マルテンサイト変態終了温度Mf以上であり、低強度領域でマルテンサイト変態開始温度Ms100°C以上であることが好ましい。本発明方法においては、a離型後に成形品を放冷するようにしてもよいが、b成形後に、高強度領域を平均冷却速度5°C/秒以上で、マルテンサイト変態終了温度Mf以下の温度まで冷却するようにしても良い。本発明で用いる鋼板として、素地鋼板表面にZn-Fe系めっき層の形成された表面処理鋼板を用いる場合には、成形開始温度が、めっき層中のFe含有量に応じためっき層の凝固点以下の温度とすることが好ましい。また、本発明で用いる鋼板は、Zn-Fe系めっき鋼板に限定するものではなく、非めっき鋼板、Al-Si系めっき鋼板を用いても構わない。本発明は、上記のような製造方法によって得られた熱間プレス成形品も包含する。また、このような熱間プレス成形品を製造するためのプレス成形設備としては、加熱炉とプレス成形機を備え、前記加熱炉とプレス成形機の間には、加熱された鋼板の高強度領域を部分急冷するための冷却部が設けられたものが有用である。本発明によれば、単一部品内に高強度領域および低強度領域を有する熱間プレス成形品を、プレス成形金型を用いて製造するに際して、鋼板をAc3変態点以上の温度に加熱した後、プレス成形を開始するに先立ち、高強度領域を急速冷却するようにしたので、低強度領域における延性に優れ、部品延性にも優れた熱間プレス成形品を生産性良く製造することができる。本発明者らは、単一部品内に高強度領域および低強度領域を有する熱間プレス成形品を、部品延性を確保しつつ生産性良く製造すべく、様々な角度から検討した。その結果、プレス成形金型を用いて鋼板をプレス成形して熱間プレス成形品を製造するに際して、鋼板をAc3変態点以上の温度に加熱した後、プレス成形を開始するに先立ち、高強度領域を急速冷却するようにすれば、低強度領域における延性に優れ、部品延性にも優れた熱間プレス成形品を生産性良く製造できることを見出し、本発明を完成した。本発明方法においては、熱間プレス方法による効果を発揮させるためには、鋼板をAc3変態点以上の温度に加熱する必要がある。加熱温度がAc3変態点未満であると、加熱時に適切な量のオーステナイトが得られず、良好な成形性が確保できない。加熱温度の好ましい下限は鋼板のAc3変態点50°C以上である。鋼板の加熱温度の上限は、1000°C程度までとすることが好ましい。この加熱温度が1000°Cよりも高くなると、加熱炉からプレス成形機後記図5参照に搬送する間に酸化スケールの生成が著しくなって例えば、100μm以上、成形品の板厚デスケーリング後の厚さが所定のものより小さくなる可能性がある。また、めっき鋼板を用いる場合には、めっき層の酸化が進み、めっき品質が劣化する可能性がある。加熱温度の好ましい上限は950°C以下である。本発明方法のヒートパターンのイメージを、模式的に図2CCT曲線:ContinuousCoolingTransformationdiagramに示す。本発明方法では、高強度領域高強度部位としたい領域:図中領域Aで示すを、プレス成形前に急速冷却すると共に、低強度領域低強度部位としたい領域:図中領域Bで示すを、そのまま高温の状態で同時にプレス成形を行う。そして、下死点でのダイクエンチ時間は極力短くする。こうした条件でプレス成形を行うことによって、プレス成形前に急速冷却された領域Aでは、拡散変態を生じるノーズ拡散型変態の境界に掛かることなく、マルテンサイト変態無拡散変態を生じ、高強度となる。一方、領域Bでは、短時間のダイクエンチによって、離型後の冷却速度が緩やかなものとなるため、拡散変態を生じ、低強度となる。こうした効果を発揮させるためには、高強度領域における急速冷却時の平均冷却速度は、少なくとも27°C/秒以上とすることが好ましく、より好ましくは40°C/秒以上である。このとき、具体的な条件として、プレス成形前の急速冷却開始領域Aからプレス成形開始までの時間は30秒以内より好ましくは20秒以内とし、プレス成形前の鋼板の温度が、高強度領域領域Aで600°C以下、マルテンサイト変態開始温度Ms以上とすることが好ましい。この温度は、高強度領域での急速冷却終了温度に相当する。一方、低強度領域領域Bでは、基本的に急速冷却はしないが、加熱後プレス成形前に鋼板の温度が低下することもあり、こうした場合を想定してプレス成形前の低強度領域の温度は650°C以上とすることが好ましい。また、ダイクエンチ時間下死点保持時間は、5秒以内より好ましくは3秒以内とすることが好ましい。プレス成形後の離型時の鋼板温度成型品温度は、高強度領域でマルテンサイト変態開始温度Ms100°C以下、マルテンサイト変態終了温度Mf以上であり、低強度領域でマルテンサイト変態開始温度Ms100°C以上であることが好ましい。この様に制御することによって、高強度領域ではより高強度が達成されると共に、低強度領域ではより低強度が実現できる。プレス成形後の離型時の鋼板温度成型品温度は、より好ましくは高強度領域でマルテンサイト変態開始温度Ms以下であり、低強度領域でマルテンサイト変態開始温度Ms180°C以上である。本発明方法においては、離型後に成形品を放冷するようにしてもよいが、成形後に、高強度領域のみを平均冷却速度5°C/秒以上で、マルテンサイト変態終了温度Mf以下の温度まで冷却二次冷却するようにしても良い。これによって、高強度領域が確実に焼入れされ、その領域のより高強度化が達成される。尚、二次冷却の平均冷却速度は、より好ましくは10°C/秒以上であり、更に好ましくは20°C/秒以上である。本発明によれば、プレス成形前に高強度領域を部分冷却しつつ、低強度領域は基本的には成型前に冷却しないで作り込むようにしたので、例えばしわ押え部フランジを低強度領域とすることによって、ダイトリミングが可能となり、レーザ切断機を使用しなくても済むことになり、低コストが実現できることになる。また、低強度領域のダイトリミングが可能となることによって、金型の摩耗や破損の懸念も低減できるという利点もあり、こうしたことも低コストに繋がることになる。更に、低強度領域をダイトリミングするために、切断面近傍に高い残留応力が発生しないことになり、遅れ破壊の懸念も解消されることになる。しかも、プレス成形前に部分的に急速冷却することは、それだけダイクエンチ時間が短縮できることになり、生産性向上となり、この点での低コスト化に繋がることになる。本発明方法によって得られる成形品では、低強度領域の材料延性が向上するため、成形品全体の成形性が向上することになる。また、溶接を行っていたようなフランジ部に低強度領域を想定して成形品を製造すれば、溶接に伴うHAZでの材料軟化が低減できるため、衝撃荷重を受けた際のHAZ起点の破壊を抑制でき、成形品の延性も向上することになる。ところで、プレス成形の素材ブランクとしてZn系めっき鋼板を用いる場合には、上記のようなLMEの問題がある。ホットスタンプにおけるLMEは、成形中のZn系めっき鋼板において、引張応力が掛かる箇所に溶融亜鉛が侵入することによって発生すると考えられる。即ち、Zn系めっき層の凝固点以下でプレス成形を行えば、LMEは発生しないことになる。従って、前記図2に示したように、プレス成形中に引張応力が生じる曲げ部位を含む領域Aのみをプレス成形前に急速冷却し、Zn系めっき層の凝固点Fe含有量に応じた凝固点:図2中Fpで示すよりも低い温度となるようにプレス成形を行うことで、LMEを回避しつつ高強度化を図ることができる。一方、その他の部分低強度領域:図2に示した領域Bでは、引張応力はあまり生じないために、LMEは生じにくい。この低強度領域については、めっき層の凝固点よりも低い温度で成形することが好ましいが、プレス成形による影響をあまり受けないことから、必ずしも凝固点よりも低い温度で成形する必要はなく、所望の低強度が得られる温度域で成形を開始すれば良い。図3は、Zn-Fe二元系状態線図である。図中の破線部分は液層を含む領域と固相の領域の境界即ち、凝固点に相当:図中Fpで示すを示しており、この境界より下が固相領域となる。Zn-Fe系めっき層は、めっき層中のFe含有量によってFpの温度が異なるため、Fe含有量に応じて、成形前の亜鉛めっき層の温度がFp凝固点に相当以下となるように冷却を行う。尚、表面処理鋼板を凝固点以下の温度まで冷却した段階で、直ちにZn-Fe系めっき層の全てが凝固する訳ではないが、少なくとも凝固点以下の温度まで冷却することによって、固相が一部でも析出した段階で成形を開始することによって、上記のような効果が発揮されることになる。本発明方法において、プレス成形の素材ブランクとしてZn-Fe系めっき鋼板を用いる場合には、Zn-Fe系めっき層中のFe含有量に応じためっき層の凝固点以下の温度でプレス成形を行なうようにしたので、LMEの問題は基本的に生じない。従って、ホットスタンプによって製造したプレス成形品においても、Zn-Fe系めっき鋼板が有する犠牲防食性を発揮させることができ、アンダーボディへの適用が可能となる。本発明方法で用いる鋼板の鋼種については高強度鋼板としての通常の化学成分組成のものであれば良い。こうした鋼板としては、例えば下記表1に示した化学成分組成を有する鋼板が挙げられる。この鋼板のAc3変態点:832°C、マルテンサイト変態開始温度Ms:411°C、マルテンサイト変態終了温度Mf:261°Cである。尚、上記鋼板のAc3変態点、MsおよびMfは、下記の1式~3式を用いて求められる値である例えば、熱処理413164~169,2001邦武立朗鋼のAc1,Ac3およびMs変態点の経験式による予測。Ac3変態点°C=-230.5×[C]31.6×[Si]-20.4×[Mn]-39.8×[Cu]-18.1×[Ni]-14.8×[Cr]16.8×[Mo]912...1Ms°C=560.5-{407.3×[C]7.3×[Si]37.8×[Mn]20.5×[Cu]19.5×[Ni]19.8[Cr]4.5×[Mo]}...2Mf°C=Ms-150.0...3但し、[C],[Si],[Mn],[Cu],[Ni],[Cr]および[Mo]は、夫々C,Si,Mn,Cu,Ni,CrおよびMoの含有量質量を示す。また、上記1式、2式の各項に示された元素が含まれない場合は、その項がないものとして計算する。本発明では、必要によって鋼板表面に形成されるZn-Fe系めっき層中のFe含有量については、特に限定するものではなく、5質量以上より好ましくは13質量以上であればめっき層としての機能を発揮するが、Fe含有量があまり過剰になると耐食性、塗膜密着性、溶接性等が劣化しやすくなるので、80質量以下であることが好ましいより好ましくは20質量以下。尚、上記Zn-Fe系めっき層には、Fe以外の合金元素例えば、Al,Mn,Ni,Cr,Co,Mg,Sn,Pb等を3.3質量程度まで含むことも許容できるものであり、これらの元素は前記含有量程度では凝固点に与える影響が少ないものである。また、Zn-Fe系めっき層には、これらの成分以外にも、Be,B,Si,P,Ti,V,W,Mo,Sb,Cd,Nb,Cu,Sr等のいくつかの不可避的不純物も含み得る。ところで、従来の熱間プレスラインは、図4概略説明図に示すような構成設備構成となっているのが一般的である。即ち、図4に示すように、コイル状態の鋼板10を切り出し機11によって切り出した後Blanking、加熱炉12内で加熱し、その後、プレス成形機13に搬送してプレス成形を行うことによって、プレス成形品14が得られる。本発明では、鋼板を加熱炉で所定の温度に加熱した後、そのままプレス成形機に搬送して成形を開始するのではなく、一部高強度領域を急速冷却してから成形を開始するものである。こうした方法を実施するに際しては、例えば図5~8概略説明図に示すような設備構成を採用すれば良い。このプレス成形設備においては、加熱炉12の内部に、加熱炉12に付随して冷却部15が備えられ、鋼板10を加熱炉12からプレス成形機13に移動するまでに鋼板の一部を急速冷却する。この冷却部15は、加熱炉12とプレス成形機13の間の備えるようにしても良い例えば図6~8の冷却部または冷却帯参照。。冷却部15で行う冷却では、例えば下記1~4等の方法で或は併用して冷却を実施することができる。1冷媒としての金属と接触させる手段例えば、水冷ロールなどによる冷却手段を設けて冷却する。2ガス冷却手段を設けてガスジェット冷却する。3ミスト冷却手段を設けて冷却する例えば図8。4ドライアイスショット手段顆粒ドライアイスをブランク材に衝突させて冷却するを設けて冷却する。本発明の冷却設備冷却部を用いた冷却では、冷却と同時に雰囲気を制御することも好ましい。特に非めっき鋼板を用いる場合には、雰囲気を制御例えば、窒素やアルゴン雰囲気して、薄鋼板の表面酸化を防止することができる。また比較的低い温度に設定することによって表面酸化を抑制することも可能である。尚、本発明方法では、鋼板の異なる領域高強度領域および低強度領域に応じて、冷却条件が異なるものとなるが、上記1~4の冷却手段を、高強度領域だけに設け、鋼板領域に応じた冷却制御を金型内で行うようにすれば良い。図6は、冷却部の構成例を示す概略図であり、加熱された薄鋼板を金属で挟持して冷却する設備を示す。加熱された薄鋼板は、加熱炉から急冷用の平面金型冷却専用金型に搬送され、この金型でプレスすることによって薄鋼板は所定の温度に急冷される金属挟持による冷却。冷却後は鋼板を所定の形状を有する金型プレス専用金型に搬送してプレス成形すればよい。冷却専用金型の形状は、鋼板を均一に冷却させるために金型の鋼板接触面側が平面であることが好ましいが、あえて温度分布をつける場合や、若干の予備成形を行うためには必ずしも平面である必要はなく段差や曲率を持っていてもよい。プレス成形は複数回に分けて行ってもよく、例えば図7に示すように平面金型冷却専用金型で鋼板を所定の温度まで冷却した後、順次所定の形状を有する金型でプレス成形することで、複雑な形状に成形することも可能であるプレス専用金型1、プレス専用金型2。更に形状凍結性を付与する工程やダイトリムピアスを行う工程を付加してもよい。またプレス成形前の部分冷却は、金属挟持するものに限られるものではなく、図8に示すように、ミスト或はエアーを吹き付けて急速冷却する方法であっても良い。但し、ミストやエアーでは、冷却領域と冷却しない領域の遷移領域が広くなるために、狙いとする領域高強度領域を精度良く冷却するためには、金属挟持による冷却であることが好ましい。前記図6~7では、冷却手段と金型成形を連続的に行うトランスファープレス成形機を想定したものであるが、本発明で用いるプレス成形機はこうした構成のものに限定されるものではなく、十分な搬送速度が確保できれば、各金型を設置しているプレス成形機を分離した構成のものであっても良い。また、プレス成形機は、圧力の発生機構に機械的な駆動力による機械プレスメカニカルプレスというを使用することがプレス時間を短縮する観点からは好ましいが、圧力の発生機構に液圧を使用する液圧プレス例えば油圧プレスであっても良い。"