"複数の圧縮機構20,30110,120,130,140が1本の駆動軸53173で機械的に連結された圧縮機1100が接続された冷媒回路60180を備えて二段圧縮冷凍サイクルを行う冷凍装置であって、上記圧縮機構20,30110,120,130,140が4つのシリンダ室C1,C2,C3,C4を備え、低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を変更する容積比変更手段7,8107,108を備えていることを特徴とする冷凍装置。請求項1において、容積比変更手段7,8107,108は、4つのシリンダ室C1,C2,C3,C4の接続関係を変更することにより、低段側圧縮機構と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を変更するように構成されていることを特徴とする冷凍装置。請求項1または2において、上記複数の圧縮機構20,30は、それぞれが2つのシリンダ室C1,C2C3,C4を有する第1圧縮機構20と第2圧縮機構30であり、各圧縮機構20,30は、環状のシリンダ空間を有するシリンダ21,31と、該シリンダ空間の中で偏心回転運動をする環状の偏心ピストン22,32とを備え、シリンダ空間における環状の偏心ピストン22,32の内周側に内側シリンダ室C2,C4が形成され、外周側に外側シリンダ室C1,C3が形成されていることを特徴とする冷凍装置。請求項3において、4つのシリンダ室C1,C2,C3,C4が少なくとも2種類の吸入容積に設定されていることを特徴とする冷凍装置。請求項3において、4つのシリンダ室C1,C2,C3,C4の吸入容積がすべて異なることを特徴とする冷凍装置。請求項3から5の何れか1つにおいて、上記容積比変更手段7は、上記第1圧縮機構20を低段側とし、第2圧縮機構30を高段側とするときに、第2圧縮機構30の内側シリンダ室C4と外側シリンダ室C3を並列に接続する状態と直列に接続する状態とを切り換え可能な切換機構により構成されていることを特徴とする冷凍装置。請求項3から5の何れか1つにおいて、上記容積比変更手段7は、上記第1圧縮機構20の両シリンダ室C1,C2を低段側圧縮機構に用いて第2圧縮機構30の両シリンダ室C3,C4を高段側圧縮機構に用いる状態と、第1圧縮機構20の両シリンダ室C1,C2と第2圧縮機構30の一方のシリンダ室C4を低段側圧縮機構に用いて第2圧縮機構30の他方のシリンダ室C3を高段側圧縮機構に用いる状態とを切り換え可能な切換機構により構成されていることを特徴とする冷凍装置。請求項3から5の何れか1つにおいて、上記容積比変更手段8は、上記第1圧縮機構20の両シリンダ室C1,C2を低段側圧縮機構に用いて第2圧縮機構30の両シリンダ室C3,C4を高段側圧縮機構に用いる状態と、第1圧縮機構20の一方のシリンダ室C1と第2圧縮機構30の一方のシリンダ室C3を低段側圧縮機構に用いて第1圧縮機構20の他方のシリンダ室C2と第2圧縮機構30の他方のシリンダ室C4を高段側圧縮機構に用いる状態とを切り換え可能な切換機構により構成されていることを特徴とする冷凍装置。請求項3から5の何れか1つにおいて、上記容積比変更手段7は、上記第1圧縮機構20を低段側とし、第2圧縮機構20を高段側とするときに、第2圧縮機構20の両シリンダ室C3,C4で冷媒を圧縮して吸入側と吐出側に圧力差が生じる状態と、第2圧縮機構20の一方のシリンダ室C3C4で冷媒を圧縮して吸入側と吐出側の圧力差が生じる一方、他方のシリンダ室C4C3で吸入側と吐出側が実質的に同一圧力になって冷媒が非圧縮で通過する状態とを切り換え可能な切換機構により構成されていることを特徴とする冷凍装置。請求項3から5の何れか1つにおいて、上記容積比変更手段7は、上記第1圧縮機構20を低段側とし、第2圧縮機構20を高段側とするときに、第1圧縮機構20の両シリンダ室C1,C2で冷媒を圧縮して吸入側と吐出側に圧力差が生じる状態と、第1圧縮機構20の一方のシリンダ室C1C2で冷媒を圧縮して吸入側と吐出側の圧力差が生じる一方、他方のシリンダ室C2C1で吸入側と吐出側が実質的に同一圧力になって冷媒が非圧縮で通過する状態とを切り換え可能な切換機構により構成されていることを特徴とする冷凍装置。請求項1から10の何れか1つにおいて、上記切換機構7,8は、上記各圧縮機構20,30に対し、低圧冷媒と中間圧冷媒と高圧冷媒の流通経路を切り換える切換弁により構成されていることを特徴とする冷凍装置。請求項1から11の何れか1つにおいて、上記容積比変更手段7,8は、運転条件の変化に伴って低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を変更するように構成されていることを特徴とする冷凍装置。請求項1または2において、上記複数の圧縮機構110,120,130,140は、それぞれが1つのシリンダ室を有する第1圧縮機構110と第2圧縮機構120と第3圧縮機構130と第4圧縮機構140であり、各圧縮機構110,120,130,140は、円柱状のシリンダ空間を有するシリンダ111,121,131,141と、該シリンダ空間の中で偏心回転運動をする偏心ピストン112,122,132,142とを備えていることを特徴とする冷凍装置。請求項13において、上記容積比変更手段107は、第1圧縮機構110と第2圧縮機構120を低段側圧縮機構に用いて第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を高段側圧縮機構に用いる状態と、第1圧縮機構110と第2圧縮機構120と第3圧縮機構130を低段側圧縮機構に用いて第4圧縮機構140を高段側圧縮機構に用いる状態とに切り換え可能な切換機構により構成されていることを特徴とする冷凍装置。請求項13において、上記容積比変更手段107は、第1圧縮機構110と第3圧縮機構130を低段側圧縮機構に用いて第2圧縮機構120と第4圧縮機構140を高段側圧縮機構に用いる状態と、第1圧縮機構110を低段側圧縮機構に用いて第2圧縮機構120と第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を高段側圧縮機構に用いる状態とに切り換え可能な切換機構により構成されていることを特徴とする冷凍装置。請求項13において、少なくとも1つの圧縮機構のシリンダ容積が他の圧縮機構のシリンダ容積と異なり、上記容積比変更手段108は、第1圧縮機構110と第2圧縮機構120を低段側圧縮機構に用いて第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を高段側圧縮機構に用いる状態と、第1圧縮機構110と第3圧縮機構130を低段側圧縮機構に用いて第2圧縮機構120と第4圧縮機構140を高段側圧縮機構に用いる状態とに切り換え可能な切換機構により構成されていることを特徴とする冷凍装置。請求項13において、上記容積比変更手段107は、上記第1圧縮機構110と第2圧縮機構120を低段側とし、第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を高段側とするときに、第3圧縮機構130と第4圧縮機構140の両方で冷媒を圧縮して吸入側と吐出側に圧力差が生じる状態と、第3圧縮機構130と第4圧縮機構140の一方で冷媒を圧縮して吸入側と吐出側の圧力差が生じる一方、他方で吸入側と吐出側が実質的に同一圧力になって冷媒が非圧縮で通過する状態とを切り換え可能な切換機構により構成されていることを特徴とする冷凍装置。請求項13において、上記容積比変更手段107は、上記第1圧縮機構110と第2圧縮機構120を低段側とし、第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を高段側とするときに、低段側圧縮機構と高段側圧縮機構の両方で冷媒を圧縮して吸入側と吐出側の圧力差が生じる一方、上記第1圧縮機構110を低段側とし、第2圧縮機構120と第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を高段側とするときに、低段側圧縮機構で冷媒を圧縮して吸入側と吐出側の圧力差が生じる一方、高段側の第2圧縮機構120と第3圧縮機構130と第4圧縮機構140のうちの1つで吸入側と吐出側が実質的に同一圧力になって冷媒が非圧縮で通過する状態とを切り換え可能な切換機構により構成されていることを特徴とする冷凍装置。請求項13において、上記容積比変更手段107は、上記第1圧縮機構110と第2圧縮機構120を低段側とし、第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を高段側とするときに、低段側の第1圧縮機構110と第2圧縮機構120を並列に接続する状態と直列に接続する状態とを切り換え可能な切換機構により構成されていることを特徴とする冷凍装置。請求項13において、上記容積比変更手段107は、上記第1圧縮機構110と第2圧縮機構120を低段側とし、第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を高段側とするときに、高段側の第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を並列に接続する状態と直列に接続する状態とを切り換え可能な切換機構により構成されていることを特徴とする冷凍装置。請求項13から20の何れか1つにおいて、上記切換機構107,108は、上記各圧縮機構110,120,130,140に対し、低圧冷媒と中間圧冷媒と高圧冷媒の流通経路を切り換える切換弁により構成されていることを特徴とする冷凍装置。請求項13から21の何れか1つにおいて、上記容積比変更手段107は、運転条件の変化に伴って低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を変更するように構成されていることを特徴とする冷凍装置。請求項1から22の何れか1つにおいて、冷媒が二酸化炭素であることを特徴とする冷凍装置。ここで、例えば二酸化炭素を冷媒とする冷凍サイクルでは、放熱損失が大きく、高いCOPを得にくい問題がある。そこで、上記のように多段圧縮することでCOPを高めることが可能である。その際、低段側圧縮機構と高段側圧縮機構の容積比により中間圧が変化するが、中間圧が変化するとCOPが変化するため、中間圧を最適に制御することが望ましい。低段側圧縮機と高段側圧縮機の2台の圧縮機がある場合には、それぞれの圧縮機の回転数を変化させることにより、冷媒の取り込み量比容積比を変えてCOPを制御することができる。しかし、特許文献1に記載されているような1本の駆動軸に2つの圧縮機構が連結された圧縮機では、低段側圧縮機構と高段側圧縮機構の回転速度が等しいため、低段側圧縮機構と高段側圧縮機構の吸入容積比が一定となり、中間圧を制御することができなくなってしまう。このことは、冷媒が二酸化炭素である場合に限らず、他の冷媒を用いる場合でも同様である。本発明は、このような問題点に着目して創案されたものであり、その目的は、二段圧縮の冷凍サイクルを行う冷凍装置において、複数の圧縮機構が1本の駆動軸で機械的に連結された圧縮機における吸入容積の比率を調整できるようにし、ひいては最適COPの運転を可能にすることである。第1の発明は、複数の圧縮機構20,30110,120,130,140が1本の駆動軸53173で機械的に連結された圧縮機1100が接続された冷媒回路60180を備えて二段圧縮冷凍サイクルを行う冷凍装置を前提としている。そして、この冷凍装置は、上記圧縮機構20,30110,120,130,140が4つのシリンダ室C1,C2,C3,C4を備え、低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を変更する容積比変更手段7,8107,108を備えていることを特徴としている。この第1の発明では、圧縮機構20,30110,120,130,140が4つのシリンダ室C1,C2,C3,C4を備えた冷凍装置において、上記容積比変更手段7,8107,108により、低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を変更して運転が行われる。第2の発明は、第1の発明において、容積比変更手段7,8107,108が、4つのシリンダ室C1,C2,C3,C4の接続関係を変更することにより、低段側圧縮機構と高段側圧縮機構の吸入容積の比率以下、場合によっては吸入容積比、または単に容積比というを変更するように構成されていることを特徴としている。この第2の発明では、例えば、低段側圧縮機構に用いるシリンダ室と高段側圧縮機構に用いるシリンダ室の接続関係を変更して運転を行うことができる。つまり、低段側と高段側に2つずつのシリンダ室を用いる場合には、低段側のシリンダ室の組み合わせと高段側のシリンダ室の組み合わせを変えることにより、各圧縮室のシリンダ容積が異なれば運転状態に応じて容積比を調整することができるし、低段側に3つのシリンダ室を用いて高段側に1つのシリンダ室を用いたり、低段側に1つのシリンダ室を用いて高段側に3つのシリンダ室を用いたりすることによっても、運転状態に応じて容積比を調整することができる。第3の発明は、第1または第2の発明において、上記複数の圧縮機構20,30は、それぞれが2つのシリンダ室C1,C2C3,C4を有する第1圧縮機構20と第2圧縮機構30であり、各圧縮機構20,30は、環状のシリンダ空間を有するシリンダ21,31と、該シリンダ空間の中で偏心回転運動をする環状の偏心ピストン22,32とを備え、シリンダ空間における環状の偏心ピストン22,32の内周側に内側シリンダ室C2,C4が形成され、外周側に外側シリンダ室C1,C3が形成されていることを特徴としている。この第3の発明では、圧縮機1が有する2つの圧縮機構20,30が、それぞれ、環状ピストン22,32の外周側と内周側に2つのシリンダ室C1,C2C3,C4を有している。そして、環状ピストン22,32の内周側に内側シリンダ室C2,C4を有し、外周側に外側シリンダ室C1,C3を有する圧縮機構20,30を備えた圧縮機1において、低段側圧縮機構と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を変更して運転することができる。第4の発明は、第3の発明において、4つのシリンダ室C1,C2,C3,C4が少なくとも2種類の吸入容積に設定されていることを特徴としている。この第4の発明では、環状ピストン22,32の内周側の内側シリンダ室C2,C4と外周側の外側シリンダ室C1,C3の容積が異なる第3の発明の圧縮機構を用いた圧縮機において、2つの圧縮機構20,30の内側シリンダ室C2,C4同士を同じ大きさにし、外側シリンダ室C1,C3同士を同じ大きさにすることにより、少なくとも2種類の吸入容積に設定された4つのシリンダ室C1,C2,C3,C4を備えた圧縮機構20,30を容易に実現できる。第5の発明は、第3の発明において、4つのシリンダ室C1,C2,C3,C4の吸入容積がすべて異なることを特徴としている。この第5の発明では、4つのシリンダ室C1,C2,C3,C4の容積がすべて異なっているため、容積比を変えるためのシリンダ室C1,C2,C3,C4の組み合わせパターンを最大にすることができる。そして、種々の運転条件に対応することが可能となる。第6の発明は、第3から第5の発明の何れか1つにおいて、上記容積比変更手段7は、上記第1圧縮機構20を低段側とし、第2圧縮機構30を高段側とするときに、第2圧縮機構30の内側シリンダ室C4と外側シリンダ室C3を並列に接続する状態と直列に接続する状態とを切り換え可能な切換機構により構成されていることを特徴としている。この第6の発明では、第1圧縮機構20を低段側とし、第2圧縮機構30を高段側とするときに、第2圧縮機構30の内側シリンダ室C4と外側シリンダ室C3を並列に接続する状態と直列に接続する状態とを切り換えることにより、2つの運転状態で容積比を調整することができる。第7の発明は、第3の発明から第5の発明の何れか1つにおいて、上記容積比変更手段7は、上記第1圧縮機構20の両シリンダ室C1,C2を低段側圧縮機構に用いて第2圧縮機構30の両シリンダ室C3,C4を高段側圧縮機構に用いる状態と、第1圧縮機構20の両シリンダ室C1,C2と第2圧縮機構30の一方のシリンダ室C4を低段側圧縮機構に用いて第2圧縮機構30の他方のシリンダ室C3を高段側圧縮機構に用いる状態とを切り換え可能な切換機構により構成されていることを特徴としている。この第7の発明では、第1圧縮機構20の両シリンダ室C1,C2を低段側圧縮機構に用いて第2圧縮機構30の両シリンダ室C3,C4を高段側圧縮機構に用いる状態と、第1圧縮機構20の両シリンダ室C1,C2と第2圧縮機構30の一方のシリンダ室C4を低段側圧縮機構に用いて第2圧縮機構30の他方のシリンダ室C3を高段側圧縮機構に用いる状態とを切り換えることにより、2つの運転状態で容積比を調整することができる。第8の発明は、第3の発明から第5の発明の何れか1つにおいて、上記容積比変更手段8は、上記第1圧縮機構20の両シリンダ室C1,C2を低段側圧縮機構に用いて第2圧縮機構30の両シリンダ室C3,C4を高段側圧縮機構に用いる状態と、第1圧縮機構20の一方のシリンダ室C1と第2圧縮機構30の一方のシリンダ室C3を低段側圧縮機構に用いて第1圧縮機構20の他方のシリンダ室C2と第2圧縮機構30の他方のシリンダ室C4を高段側圧縮機構に用いる状態とを切り換え可能な切換機構により構成されていることを特徴としている。この第8の発明では、第1圧縮機構20の両シリンダ室C1,C2を低段側圧縮機構に用いて第2圧縮機構30の両シリンダ室C3,C4を高段側圧縮機構に用いる状態と、第1圧縮機構20の一方のシリンダ室C1と第2圧縮機構30の一方のシリンダ室C3を低段側圧縮機構に用いて第1圧縮機構20の他方のシリンダ室C2と第2圧縮機構30の他方のシリンダ室C4を高段側圧縮機構に用いる状態とを切り換えることにより、2つの運転状態で容積比を調整することができる。第9の発明は、第3の発明から第5の発明の何れか1つにおいて、上記容積比変更手段7は、上記第1圧縮機構20を低段側とし、第2圧縮機構30を高段側とするときに、第2圧縮機構30の両シリンダ室C3,C4で冷媒を圧縮して吸入側と吐出側に圧力差が生じる状態と、第2圧縮機構30の一方のシリンダ室C3C4で冷媒を圧縮して吸入側と吐出側の圧力差が生じる一方、他方のシリンダ室C4C3で吸入側と吐出側が実質的に同一圧力になって冷媒が非圧縮で通過する状態他方のシリンダ室で吸入側と吐出側とが連通する状態とを切り換え可能な切換機構により構成されていることを特徴としている。この第9の発明では、第1圧縮機構20を低段側とし、第2圧縮機構30を高段側とするときに、第2圧縮機構30の両シリンダ室C3,C4で冷媒を圧縮する状態と、第2圧縮機構30の一方のシリンダ室C3C4のみで冷媒を圧縮して他方のシリンダ室C4C3を冷媒が非圧縮で通過する状態とを切り換えることにより、2つの運転状態で容積比を調整することができる。第10の発明は、第3の発明から第5の発明の何れか1つにおいて、上記容積比変更手段7は、上記第1圧縮機構20を低段側とし、第2圧縮機構30を高段側とするときに、第1圧縮機構20の両シリンダ室C1,C2で冷媒を圧縮して吸入側と吐出側に圧力差が生じる状態と、第1圧縮機構20の一方のシリンダ室C1C2で冷媒を圧縮して吸入側と吐出側の圧力差が生じる一方、他方のシリンダ室C2C1で吸入側と吐出側が実質的に同一圧力になって冷媒が非圧縮で通過する状態とを切り換え可能な切換機構により構成されていることを特徴としている。この第10の発明では、第1圧縮機構20を低段側とし、第2圧縮機構30を高段側とするときに、第1圧縮機構20の両シリンダ室C1,C2で冷媒を圧縮する状態と、第1圧縮機構20の一方のシリンダ室C1のみで冷媒を圧縮して他方のシリンダ室を冷媒が非圧縮で通過する状態とを切り換えることにより、2つの運転状態で容積比を調整することができる。第11の発明は、第1の発明から第10の発明の何れか1つにおいて、上記切換機構7,8が、上記各圧縮機構20,30に対し、低圧冷媒と中間圧冷媒と高圧冷媒の流通経路を切り換える切換弁により構成されていることを特徴としている。この第11の発明では、切換弁7,8によって低圧冷媒と中間圧冷媒と高圧冷媒の流通経路を切り換えることにより、異なる運転状態に応じて圧縮機1の容積比を調整することができる。第12の発明は、第1の発明から第11の発明の何れか1つにおいて、上記容積比変更手段7,8が、運転条件の変化に伴って低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を変更するように構成されていることを特徴としている。この第12の発明では、運転条件の変化に伴って低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率が調整される。第13の発明は、第1の発明または第2の発明において、上記複数の圧縮機構110,120,130,140が、それぞれが1つのシリンダ室を有する第1圧縮機構110と第2圧縮機構120と第3圧縮機構130と第4圧縮機構140であり、各圧縮機構110,120,130,140が、円柱状のシリンダ空間を有するシリンダ111,121,131,141と、該シリンダ空間の中で偏心回転運動をする偏心ピストン112,122,132,142とを備えていることを特徴としている。この第13の発明では、圧縮機1が有する4つの圧縮機構110,120,130,140が、それぞれ、円柱状のシリンダ空間を有するシリンダ111,121,131,141と、該シリンダ空間の中で偏心回転運動をする偏心ピストン112,122,132,142とを有している。そして、シリンダ空間の中で偏心ピストン112,122,132,142が偏心回転運動をする圧縮機構110,120,130,140を備えた圧縮機において、低段側圧縮機構と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を変更して運転することができる。第14の発明は、第13の発明において、上記容積比変更手段107は、第1圧縮機構110と第2圧縮機構120を低段側圧縮機構に用いて第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を高段側圧縮機構に用いる状態と、第1圧縮機構110と第2圧縮機構120と第3圧縮機構130を低段側圧縮機構に用いて第4圧縮機構140を高段側圧縮機構に用いる状態とに切り換え可能な切換機構により構成されていることを特徴としている。この第14の発明では、第1圧縮機構110と第2圧縮機構120を低段側圧縮機構に用いて第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を高段側圧縮機構に用いる状態と、第1圧縮機構110と第2圧縮機構120と第3圧縮機構130を低段側圧縮機構に用いて第4圧縮機構140を高段側圧縮機構に用いる状態とを切り換えることにより、2つの運転状態で容積比を調整することができる。第15の発明は、第13の発明において、上記容積比変更手段107は、第1圧縮機構110と第3圧縮機構130を低段側圧縮機構に用いて第2圧縮機構120と第4圧縮機構140を高段側圧縮機構に用いる状態と、第1圧縮機構110を低段側圧縮機構に用いて第2圧縮機構120と第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を高段側圧縮機構に用いる状態とに切り換え可能な切換機構により構成されていることを特徴としている。この第15の発明では、第1圧縮機構110と第3圧縮機構130を低段側圧縮機構に用いて第2圧縮機構120と第4圧縮機構140を高段側圧縮機構に用いる状態と、第1圧縮機構110を低段側圧縮機構に用いて第2圧縮機構120と第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を高段側圧縮機構に用いる状態とに切り換えることにより、2つの運転状態で容積比を調整することができる。第16の発明は、第13の発明において、少なくとも1つの圧縮機構のシリンダ容積が他の圧縮機構のシリンダ容積と異なり、上記容積比変更手段108が、第1圧縮機構110と第2圧縮機構120を低段側圧縮機構に用いて第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を高段側圧縮機構に用いる状態と、第1圧縮機構110と第3圧縮機構130を低段側圧縮機構に用いて第2圧縮機構120と第4圧縮機構140を高段側圧縮機構に用いる状態とに切り換え可能な切換機構により構成されていることを特徴としている。この第16の発明では、少なくとも1つの圧縮機構のシリンダ容積が他の圧縮機構のシリンダ容積と異なる構成において、第1圧縮機構110と第2圧縮機構120を低段側圧縮機構に用いて第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を高段側圧縮機構に用いる状態と、第1圧縮機構110と第3圧縮機構130を低段側圧縮機構に用いて第2圧縮機構120と第4圧縮機構140を高段側圧縮機構に用いる状態とに切り換えることにより、2つの運転状態で容積比を調整することができる。第17の発明は、第13の発明において、上記容積比変更手段107は、上記第1圧縮機構110と第2圧縮機構120を低段側とし、第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を高段側とするときに、第3圧縮機構130と第4圧縮機構140の両方で冷媒を圧縮して吸入側と吐出側に圧力差が生じる状態と、第3圧縮機構130と第4圧縮機構140の一方で冷媒を圧縮して吸入側と吐出側の圧力差が生じる一方、他方で吸入側と吐出側が実質的に同一圧力になって冷媒が非圧縮で通過する状態とを切り換え可能な切換機構により構成されていることを特徴としている。この第17の発明では、第1圧縮機構110と第2圧縮機構120を低段側とし、第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を高段側とするときに、第3圧縮機構130と第4圧縮機構140の両方で冷媒を圧縮して吸入側と吐出側に圧力差が生じる状態と、第3圧縮機構130と第4圧縮機構140の一方で冷媒を圧縮して吸入側と吐出側の圧力差が生じる一方、他方で吸入側と吐出側が実質的に同一圧力になって冷媒が非圧縮で通過する状態とを切り換えることにより、2つの運転状態で容積比を調整することができる。第18の発明は、第13の発明において、上記容積比変更手段107は、上記第1圧縮機構110と第2圧縮機構120を低段側とし、第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を高段側とするときに、低段側圧縮機構と高段側圧縮機構の両方で冷媒を圧縮して吸入側と吐出側の圧力差が生じる一方、上記第1圧縮機構110を低段側とし、第2圧縮機構120と第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を高段側とするときに、低段側圧縮機構で冷媒を圧縮して吸入側と吐出側の圧力差が生じる一方、高段側の第2圧縮機構120と第3圧縮機構130と第4圧縮機構140のうちの1つで吸入側と吐出側が実質的に同一圧力になって冷媒が非圧縮で通過する状態とを切り換え可能な切換機構により構成されていることを特徴としている。この第18の発明では、上記第1圧縮機構110と第2圧縮機構120を低段側とし、第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を高段側とするときに、低段側圧縮機構と高段側圧縮機構の両方で冷媒を圧縮して吸入側と吐出側の圧力差が生じる一方、上記第1圧縮機構110を低段側とし、第2圧縮機構120と第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を高段側とするときに、低段側圧縮機構で冷媒を圧縮して吸入側と吐出側の圧力差が生じる一方、高段側の第2圧縮機構120と第3圧縮機構130と第4圧縮機構140のうちの1つで吸入側と吐出側が実質的に同一圧力になって冷媒が非圧縮で通過する状態とを切り換えることにより、2つの運転状態で容積比を調整することができる。第19の発明は、第13の発明において、上記容積比変更手段107は、上記第1圧縮機構110と第2圧縮機構120を低段側とし、第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を高段側とするときに、低段側の第1圧縮機構110と第2圧縮機構120を並列に接続する状態と直列に接続する状態とを切り換え可能な切換機構により構成されていることを特徴としている。この第19の発明では、第1圧縮機構110と第2圧縮機構120を低段側とし、第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を高段側とするときに、低段側の第1圧縮機構110と第2圧縮機構120を並列に接続する状態と直列に接続する状態とを切り換えることにより、2つの運転状態で容積比を調整することができる。第20の発明は、第13の発明において、上記容積比変更手段107は、上記第1圧縮機構110と第2圧縮機構120を低段側とし、第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を高段側とするときに、高段側の第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を並列に接続する状態と直列に接続する状態とを切り換え可能な切換機構により構成されていることを特徴としている。この第20の発明では、第1圧縮機構110と第2圧縮機構120を低段側とし、第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を高段側とするときに、高段側の第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を並列に接続する状態と直列に接続する状態とを切り換えることにより、2つの運転状態で容積比を調整することができる。第21の発明は、第13の発明から第20の発明の何れか1つにおいて、上記切換機構107,108が、上記各圧縮機構110,120,130,140に対し、低圧冷媒と中間圧冷媒と高圧冷媒の流通経路を切り換える切換弁により構成されていることを特徴としている。この第21の発明では、切換弁107,108によって低圧冷媒と中間圧冷媒と高圧冷媒の流通経路を切り換えることにより、異なる運転状態に応じて圧縮機1の容積比を調整することができる。第22の発明は、第13の発明から第21の発明の何れか1つにおいて、上記容積比変更手段107が、運転条件の変化に伴って低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を変更するように構成されていることを特徴としている。この第22の発明では、運転条件の変化に伴って低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率が調整される。第23の発明は、第1から第22の発明の何れか1つにおいて、冷媒が二酸化炭素であることを特徴としている。この第23の発明では、冷媒を二酸化炭素にした圧縮機において、容積比を調整することができる。本発明によれば、複数の圧縮機構20,30が1本の駆動軸53で機械的に連結されて冷媒を二段圧縮する圧縮機1を備えた冷凍装置において、低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を調整することができる。したがって、最適COPでの運転を可能にすることができる。また、容積比を変えれば圧縮トルクも代わるので、圧縮トルクの変動を調整することも可能となる。上記第2の発明によれば、例えば低段側圧縮機構に用いるシリンダ室と高段側圧縮機構に用いるシリンダ室の接続関係を変更して運転を行うことができるので、低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を調整して最適COPでの運転を行うことができる。上記第3の発明によれば、圧縮機1の有する2つの圧縮機構20,30が、それぞれ、環状ピストン22,32の外周側と内周側に2つのシリンダ室C1,C2C3,C4を有する構成において、低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を調整して最適COPでの運転を行うことができる。また、例えば、二段圧縮機構において低段側か高段側のアンロードにより吸入容積比を調整することが考えられるが、本発明はそのようなものとは違って冷媒を途中から圧縮する構成にはならないので、スムーズな運転を行うことができる。上記第4の発明によれば、環状ピストン22,32の内周側の内側シリンダ室C2,C4と外周側の外側シリンダ室C1,C3の容積は異なるため、2つの圧縮機構20,30の内側シリンダ室C2,C4同士を同じ大きさにし、外側シリンダ室C1,C3同士を同じ大きさにすることにより、少なくとも2種類の吸入容積に設定された4つのシリンダ室C1,C2,C3,C4を備えた圧縮機構20,30を容易に実現できる。上記第5の発明によれば、シリンダ室C1,C2,C3,C4の軸方向長さを調整すれば、4つのシリンダ室C1,C2,C3,C4の吸入容積をすべて異ならせることが容易である。そして、4つのシリンダ室C1,C2,C3,C4の容積がすべて異なっているため、容積比を変えるためのシリンダ室C1,C2,C3,C4の組み合わせパターンを最大限に増やし、種々の運転条件に対応して最適COPの運転を行うことが可能となる。上記第6の発明によれば、第1圧縮機構20を低段側とし、第2圧縮機構30を高段側とするときに、第2圧縮機構30の内側シリンダ室C4と外側シリンダ室C3を並列に接続する状態と直列に接続する状態とを切り換えることにより、2つの運転状態で容積比を調整することができるので、異なる運転条件に対応して最適COPの運転を行うことが可能である。上記第7の発明によれば、第1圧縮機構20の両シリンダ室C1,C2を低段側圧縮機構に用いて第2圧縮機構30の両シリンダ室C3,C4を高段側圧縮機構に用いる状態と、第1圧縮機構20の両シリンダ室C1,C2と第2圧縮機構30の一方のシリンダ室C4を低段側圧縮機構に用いて第2圧縮機構30の他方のシリンダ室C3を高段側圧縮機構に用いる状態とを切り換えることにより、2つの運転状態で容積比を調整することができるので、異なる運転条件に対応して最適COPの運転を行うことが可能である。上記第8の発明によれば、第1圧縮機構20の両シリンダ室C1,C2を低段側圧縮機構に用いて第2圧縮機構30の両シリンダ室C3,C4を高段側圧縮機構に用いる状態と、第1圧縮機構20の一方のシリンダ室C1と第2圧縮機構30の一方のシリンダ室C3を低段側圧縮機構に用いて第1圧縮機構20の他方のシリンダ室C2と第2圧縮機構30の他方のシリンダ室C4を高段側圧縮機構に用いる状態とを切り換えることにより、2つの運転状態で容積比を調整することができるので、異なる運転条件に対応して最適COPの運転を行うことが可能である。上記第9の発明によれば、第1圧縮機構20を低段側とし、第2圧縮機構30を高段側とするときに、第2圧縮機構30の両シリンダ室C3,C4で冷媒を圧縮する状態と、第2圧縮機構30の一方のシリンダ室C3C4のみで冷媒を圧縮して他方のシリンダ室C4C3を冷媒が非圧縮で通過する状態とを切り換えることにより、2つの運転状態で容積比を調整することができるので、異なる運転条件に対応して最適COPの運転を行うことが可能である。上記第10の発明によれば、第1圧縮機構20を低段側とし、第2圧縮機構30を高段側とするときに、第1圧縮機構20の両シリンダ室C1,C2で冷媒を圧縮する状態と、第1圧縮機構20の一方のシリンダ室C1C2のみで冷媒を圧縮して他方のシリンダ室C2C1を冷媒が非圧縮で通過する状態とを切り換えることにより、2つの運転状態で容積比を調整することができるので、異なる運転条件に対応して最適COPの運転を行うことが可能である。上記第11の発明によれば、切換弁によって低圧冷媒と中間圧冷媒と高圧冷媒の流通経路を切り換えることにより、異なる運転状態に応じて圧縮機1の容積比を調整することができる。したがって、圧縮機1の容積比の調整を簡単な構成で実現することが可能となる。上記第12の発明によれば、運転条件の変化に伴って低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率が調整される。したがって、外気温度の変化などに応じて最適COPの運転を行うことが可能となる。第13の発明によれば、圧縮機1の有する4つの圧縮機構110,120,130,140が、それぞれ、円柱状のシリンダ空間を有するシリンダ111,121,131,141と、該シリンダ空間の中で偏心回転運動をする偏心ピストン112,122,132,142とを有する構成において、低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を調整して最適COPでの運転を行うことができる。また、二段圧縮機構において低段側か高段側のアンロードにより吸入容積比を調整することが考えられるが、本発明はそのようなものとは違って冷媒を途中から圧縮する構成にはならないので、スムーズな運転を行うことができる。第14の発明によれば、第1圧縮機構110と第2圧縮機構120を低段側圧縮機構に用いて第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を高段側圧縮機構に用いる状態と、第1圧縮機構110と第2圧縮機構120と第3圧縮機構130を低段側圧縮機構に用いて第4圧縮機構140を高段側圧縮機構に用いる状態とを切り換えることにより、2つの運転状態で容積比を調整することができるので、異なる運転条件に対応して最適COPの運転を行うことが可能である。第15の発明によれば、第1圧縮機構110と第3圧縮機構130を低段側圧縮機構に用いて第2圧縮機構120と第4圧縮機構140を高段側圧縮機構に用いる状態と、第1圧縮機構110を低段側圧縮機構に用いて第2圧縮機構120と第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を高段側圧縮機構に用いる状態とに切り換えることにより、2つの運転状態で容積比を調整することができるので、異なる運転条件に対応して最適COPの運転を行うことが可能である。第16の発明によれば、少なくとも1つの圧縮機構のシリンダ容積が他の圧縮機構のシリンダ容積と異なる構成において、第1圧縮機構110と第2圧縮機構120を低段側圧縮機構に用いて第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を高段側圧縮機構に用いる状態と、第1圧縮機構110と第3圧縮機構130を低段側圧縮機構に用いて第2圧縮機構120と第4圧縮機構140を高段側圧縮機構に用いる状態とに切り換えることにより、2つの運転状態で容積比を調整することができるので、異なる運転条件に対応して最適COPの運転を行うことが可能である。第17の発明によれば、第1圧縮機構110と第2圧縮機構120を低段側とし、第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を高段側とするときに、第3圧縮機構130と第4圧縮機構140の両方で冷媒を圧縮して吸入側と吐出側に圧力差が生じる状態と、第3圧縮機構130と第4圧縮機構140の一方で冷媒を圧縮して吸入側と吐出側の圧力差が生じる一方、他方で吸入側と吐出側が実質的に同一圧力になって冷媒が非圧縮で通過する状態とを切り換えることにより、2つの運転状態で容積比を調整することができるので、異なる運転条件に対応して最適COPの運転を行うことが可能である。第18の発明によれば、第1圧縮機構110と第2圧縮機構120を低段側とし、第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を高段側とするときに、低段側圧縮機構と高段側圧縮機構の両方で冷媒を圧縮して吸入側と吐出側の圧力差が生じる一方、上記第1圧縮機構110を低段側とし、第2圧縮機構120と第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を高段側とするときに、低段側圧縮機構で冷媒を圧縮して吸入側と吐出側の圧力差が生じる一方、高段側の第2圧縮機構120と第3圧縮機構130と第4圧縮機構140のうちの1つで吸入側と吐出側が実質的に同一圧力になって冷媒が非圧縮で通過する状態とを切り換えることにより、2つの運転状態で容積比を調整することができるので、異なる運転条件に対応して最適COPの運転を行うことが可能である。第19の発明によれば、第1圧縮機構110と第2圧縮機構120を低段側とし、第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を高段側とするときに、低段側の第1圧縮機構110と第2圧縮機構120を並列に接続する状態と直列に接続する状態とを切り換えることにより、2つの運転状態で容積比を調整することができるので、異なる運転条件に対応して最適COPの運転を行うことが可能である。第20の発明によれば、第1圧縮機構110と第2圧縮機構120を低段側とし、第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を高段側とするときに、高段側の第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を並列に接続する状態と直列に接続する状態とを切り換えることにより、2つの運転状態で容積比を調整することができるので、異なる運転条件に対応して最適COPの運転を行うことが可能である。上記第21の発明によれば、切換弁によって低圧冷媒と中間圧冷媒と高圧冷媒の流通経路を切り換えることにより、異なる運転状態に応じて圧縮機1の容積比を調整することができる。したがって、圧縮機1の容積比の調整を簡単な構成で実現することが可能となる。上記第22の発明によれば、運転条件の変化に伴って低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率が調整される。したがって、外気温度の変化などに応じて最適COPの運転を行うことが可能となる。上記第23の発明によれば、冷媒を二酸化炭素にしているので、二段圧縮の効果が他の冷媒に比べて顕著であり、COP改善効果も大きくなる。以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。《発明の実施形態1》本発明の実施形態1について説明する。図1は、この実施形態1に係る冷凍装置空気調和装置に用いられる圧縮機1の縦断面図、図2は圧縮機構第1圧縮機構の横断面図、図3は圧縮機構第1圧縮機構の動作状態図である。また、図4は、この空気調和装置の第1の運転状態を示す冷媒回路図、図5は、第2の運転状態を示す冷媒回路図である。上記圧縮機1は、空気調和装置の冷媒回路において、蒸発器から吸入した冷媒を圧縮して、凝縮器へ吐出するために用いられる。圧縮機の構成まず、圧縮機1の構成について説明する。この圧縮機1は回転式圧縮機であり、1本の駆動軸53で機械的に連結された第1圧縮機構20と第2圧縮機構30を備え、冷媒作動流体である二酸化炭素を二段圧縮するように構成されている。つまり、第1圧縮機構20と第2圧縮機構30により二段圧縮機構が構成されている。なお、第2圧縮機構30の横断面図及び動作状態図は、第1圧縮機構20と実質的に同一であるため図2に第2圧縮機構30の符号を記入して詳細は省略している。また、第1圧縮機構20と第2圧縮機構30は位相が180°異なる配置になっている。図1に示すように、この圧縮機1は、ケーシング10内に、第1圧縮機構20、第2圧縮機構30及び電動機駆動機構50が収納されたものであって、全密閉型に構成されている。この実施形態では、第1圧縮機構20が低段側圧縮機構、第2圧縮機構30が高段側圧縮機構になっている。ケーシング10は、円筒状の胴部11と、この胴部11の上端部に固定された上部鏡板12と、胴部11の下端部に固定された下部鏡板13とから構成されている。胴部11の下方の位置には、第1吸入ポート141と第1吐出ポート151が第1圧縮機構20の第1外側シリンダ室と第1内側シリンダ室これらについては後述するに対する吸入ポート及び吐出ポートとして設けられている。また、胴部11には、第1吸入ポート141よりも若干上方の位置に、第2吸入ポート142が第2圧縮機構30の吸入ポートとして設けられている。第2吸入ポート142は、後述する第2外側シリンダ室用の第2a吸入ポート142aと第2内側シリンダ室用の第2b吸入ポート142bの2本で構成されている。胴部11と上部鏡板12には、2本の第2吐出ポート152が1本ずつ設けられている。胴部11の中央より下方の位置には外側シリンダ室用の第2a吐出ポート152aが設けられ、胴部11の上方の位置には内側シリンダ室用の第2b吐出ポート152bが設けられている。吸入ポート14a,14bと吐出ポート15a,15bの構成は、以下のように要約することができる。つまり、第1吸入ポート141は、第1外側シリンダ室C1と第1内側シリンダ室C2の両方へ冷媒を吸入するための1本の吸入ポートにより構成されている。第1吐出ポート151は、第1外側シリンダ室C1と第1内側シリンダ室C2の両方から冷媒を吐出するための1本の吐出ポートにより構成されている。第2吸入ポート142は、第2外側シリンダ室C3へ冷媒を吸入するための第2a吸入ポート142aと、第2内側シリンダ室C4へ冷媒を吸入するための第2b吸入ポート142bにより構成されている。また、第2吐出ポート152は、第2外側シリンダ室C3から冷媒を吐出するための第2a吐出ポート152aと、第2内側シリンダ室C4からケーシング10内の空間を介して冷媒を吐出するための第2b吐出ポート152bとから構成されている。上記第1圧縮機構20及び第2圧縮機構30は上下二段に重ねられて、ケーシング10に固定されたフロントヘッド16とリアヘッド17との間に構成されている。なお、第2圧縮機構30が電動機側図1の上側に配置され、第1圧縮機構20がケーシング10の底部側図1の下側に配置されている。また、フロントヘッド16とリアヘッド17の間には、ミドルプレート19が設けられている。図2に示すように、上記第1圧縮機構20は、環状の第1シリンダ室C1,C2を有する第1シリンダ21と、該第1シリンダ室C1,C2内に配置された第1環状ピストン22と、図2及び図3に示すように第1シリンダ室C1,C2を第1室である高圧室圧縮室C1Hp,C2Hpと第2室である低圧室吸入室C1Lp,C2Lpとに区画する第1ブレード23とを有している。一方、上記第2圧縮機構30は、該第1圧縮機構20に対して上下反転している。該第2圧縮機構30は、環状の第2シリンダ室C3,C4を有する第2シリンダ31と、該第2シリンダ室C3,C4内に配置された第2環状ピストン32と、第2シリンダ室C3,C4を第1室である高圧室図示せずと第2室である低圧室図示せずとに区画する第2ブレード33とを有している。この実施形態では、フロントヘッド16が第2シリンダ31を構成し、リアヘッド17が第1シリンダ21を構成している。また、本実施形態では、第1シリンダ室C1,C2を有する第1シリンダ21、第2シリンダ室C3,C4を有する第2シリンダ31が固定側で、第1環状ピストン22、第2環状ピストン32が可動側である。そして、第1環状ピストン22が第1シリンダ21に対して偏心回転運動をし、第2環状ピストン32が第2シリンダ31に対して偏心回転運動をするように構成されている。電動機50は、ステータ51とロータ52とを備えている。ステータ51は、第2圧縮機構30の上方に配置され、ケーシング10の胴部11に固定されている。ロータ52には駆動軸クランク軸53が連結されていて、該駆動軸53がロータ52とともに回転するように構成されている。駆動軸53は、上記第1シリンダ室C1,C2と上記第2シリンダ室C3,C4とを上下方向に貫通している。なお、圧縮機1では一般に駆動軸53の内部を軸方向にのびる給油路を用いた給油構造が採用されているが、本実施形態では給油構造は省略する。駆動軸53には、第1シリンダ室C1,C2の中に位置する部分に第1偏心部53aが形成され、第2シリンダ室C3,C4の中に位置する部分に第2偏心部53bが形成されている。第1偏心部53aは、該第1偏心部53aの上下の主軸部分よりも大径に形成され、駆動軸53の軸心から所定量だけ偏心している。上記第2偏心部53bは、上記第1偏心部53aと同径に形成され、第1偏心部53aと同じ量だけ駆動軸53の軸心から偏心している。なお、第1偏心部53aと上記第2偏心部53bとは、駆動軸53の軸心を中心として互いに180°位相がずれている。上記第1環状ピストン22は、一体的に形成された部材であって、駆動軸53の第1偏心部53aに摺動自在に嵌合する第1軸受部22aと、第1軸受部22aの外周側で該第1軸受部22aと同心上に位置する第1環状ピストン本体部22bと、第1軸受部22aと第1環状ピストン本体部22bとを連接する第1ピストン側鏡板22cとを備え、第1環状ピストン本体部22bは、円環の一部分が分断されたC型形状に形成されている図2参照。上記第2環状ピストン32は、上記第1環状ピストン22と同様に、一体的に形成された部材であって、駆動軸53の第2偏心部53bに摺動自在に嵌合する第2軸受部32aと、第2軸受部32aの外周側で該第2軸受部32aと同心上に位置する第2環状ピストン本体部32bと、第2軸受部32aと第2環状ピストン本体部32bとを連接する第2ピストン側鏡板32cとを備え、第2環状ピストン本体部32bは、円環の一部分が分断されたC型形状に形成されている図2参照。上記第1シリンダ21は、第1軸受部22aと第1環状ピストン本体部22bとの間で駆動軸53と同心上に位置する第1内側シリンダ部21bと、第1環状ピストン本体部22bの外周側で第1内側シリンダ部21bと同心上に位置する第1外側シリンダ部21aと、第1内側シリンダ部21bと第1外側シリンダ部21aとを連接する第1シリンダ側鏡板21cとを備えている。上記第2シリンダ31は、第2軸受部32aと第2環状ピストン本体部32bとの間で駆動軸53と同心上に位置する第2内側シリンダ部31bと、第2環状ピストン本体部32bの外周側で第2内側シリンダ部31bと同心上に位置する第2外側シリンダ部31aと、第2内側シリンダ部31bと第2外側シリンダ部31aとを連接する第2シリンダ側鏡板31cとを備えている。フロントヘッド16とリアヘッド17には、それぞれ上記駆動軸53を支持するための軸受け部16a,17aが形成されている。本実施形態の圧縮機1は、上記駆動軸53が上記第1シリンダ室C1,C2及び上記第2シリンダ室C3,C4を上下方向に貫通し、第1偏心部53a及び第2偏心部53bの軸方向両側部分が軸受部16a,17aを介してケーシング10に保持される貫通軸構造となっている。次に、第1、第2圧縮機構20,30の内部構造について説明するが、第1、第2圧縮機構20,30は、シリンダ容積を変えるために環状ピストン22,32の軸方向長さ寸法とそれに対応するシリンダ21,31の軸方向長さ寸法を除いては互いに実質的に同一の構成であるため、第1圧縮機構20を代表例として説明する。上記第1圧縮機構20は、図2に示すように、上記第1ブレード23に対して第1環状ピストン22を該第1環状ピストン22の分断箇所において揺動可能に連結する連結部材として、第1揺動ブッシュ27を備えている。上記第1ブレード23は、第1シリンダ室C1,C2の径方向線上で、第1シリンダ室C1,C2の内周側の壁面第1内側シリンダ部21bの外周面から外周側の壁面第1外側シリンダ部21aの内周面まで、第1環状ピストン22の分断箇所を挿通して延在するように構成され、第1外側シリンダ部21a及び第1内側シリンダ部21bに固定されている。なお、第1ブレード23は、第1外側シリンダ部21a及び第1内側シリンダ部21bと一体的に形成してもよいし、別部材を両シリンダ部21a,21bに取り付けてもよい。図2に示す例は、別部材を両シリンダ部21a,21bに固定した例である。第1外側シリンダ部21aの内周面と第1内側シリンダ部21bの外周面は、互いに同一中心上に配置された円筒面であり、その間に上記第1シリンダ室C1,C2が形成されている。上記第1環状ピストン22は、外周面が第1外側シリンダ部21aの内周面よりも小径で、内周面が第1内側シリンダ部21bの外周面よりも大径に形成されている。このことにより、第1環状ピストン22の外周面と第1外側シリンダ部21aの内周面との間に第1外側シリンダ室C1が形成され、第1環状ピストン22の内周面と第1内側シリンダ部21bの外周面との間に第1内側シリンダ室C2が形成されている。つまり、上記圧縮機1は、それぞれが2つの圧縮室C1,C2C3,C4を有する第1圧縮機構20と第2圧縮機構30を備え、各圧縮機構20,30は、環状のシリンダ空間を有するシリンダ21,31と、該シリンダ空間の中で偏心回転運動をする環状ピストン22,32とを備えていて、シリンダ空間における環状ピストン22,32の内周側に内側シリンダ室C2,C4が形成され、外周側に外側シリンダ室C1,C3が形成されている。具体的には、第1シリンダ側鏡板21cと第1ピストン側鏡板22cと第1外側シリンダ部21aと第1環状ピストン本体部22bとの間に第1外側シリンダ室C1が形成され、第1シリンダ側鏡板21cと第1ピストン側鏡板22cと第1内側シリンダ部21bと第1環状ピストン本体部22bとの間に第1内側シリンダ室C2が形成されている。また、第1シリンダ側鏡板21cと第1ピストン側鏡板22cと第1環状ピストン22の第1軸受部22aと第1内側シリンダ部21bとの間には、第1内側シリンダ部21bの内周側で第1軸受部22aの偏心回転動作を許容するための動作空間25が形成されている図2参照。第1環状ピストン22と第1シリンダ21は、第1環状ピストン22の外周面と第1外側シリンダ部21aの内周面とが1点で実質的に接する状態厳密にはミクロンオーダーの隙間があるが、その隙間での冷媒の漏れが問題にならない状態において、その接点と位相が180°異なる位置で、第1環状ピストン22の内周面と第1内側シリンダ部21bの外周面とが1点で実質的に接するようになっている。上記第1揺動ブッシュ27は、第1ブレード23に対して高圧室中間圧室C1Hp,C2Hp側に位置する吐出側ブッシュ27Aと、第1ブレード23に対して低圧室C1Lp,C2Lp側に位置する吸入側ブッシュ27Bとから構成されている。吐出側ブッシュ27Aと吸入側ブッシュ27Bは、いずれも断面形状が略半円形で同一形状に形成され、フラット面同士が対向するように配置されている。そして、両ブッシュ27A,27Bの対向面の間のスペースがブレード溝28を構成している。このブレード溝28に第1ブレード23が挿入され、第1揺動ブッシュ27A,27Bのフラット面が第1ブレード23と実質的に面接触し、第1揺動ブッシュ27A,27Bの円弧状の外周面が第1環状ピストン22と実質的に面接触している。第1揺動ブッシュ27A,27Bは、ブレード溝28に第1ブレード23を挟んだ状態で、第1ブレード23の面方向に進退するように構成されている。また、第1揺動ブッシュ27A,27Bは、第1環状ピストン22が第1ブレード23に対して揺動するように構成されている。したがって、上記第1揺動ブッシュ27は、該第1揺動ブッシュ27の中心点を揺動中心として上記第1環状ピストン22が第1ブレード23に対して揺動可能となり、かつ上記第1環状ピストン22が第1ブレード23に対して該第1ブレード23の面方向へ進退可能となるように構成されている。なお、この実施形態では両ブッシュ27A,27Bを別体とした例について説明したが、両ブッシュ27A,27Bは、一部で連結することにより一体構造としてもよい。以上の構成において、駆動軸53が回転すると、第1環状ピストン22は、第1揺動ブッシュ27が第1ブレード23に沿って進退しながら、第1揺動ブッシュ27の中心点を揺動中心として揺動する。また、駆動軸53が回転すると、第2環状ピストン32も、第1環状ピストン22と同じように、第2揺動ブッシュ37の中心点を揺動中心として揺動する。この揺動動作により、第1環状ピストン22と第1シリンダ21との第1接触点が図3Aから図3Hへ順に移動する。一方、第2環状ピストン32と第2シリンダ31との第2接触点は、第1接触点に対して駆動軸53の軸心回りに180°ずれている。つまり、駆動軸53の上側から見て、第1圧縮機構20の動作状態が図3Aのとき、第2圧縮機構30の動作状態は図3Eとなる。なお、図3は第1圧縮機構20の動作状態を表す図であり、図3Aから図3Hまで45°間隔で第1環状ピストン22が図の時計回り方向に移動している様子を表している。このとき、上記第1環状ピストン22は駆動軸53の周りを公転するが、自転はしない。第1圧縮機構20は、低圧冷媒を吸入する上記第1吸入ポート141と、中間圧冷媒を吐出する上記第1吐出ポート151とを有している。リアヘッド17には、上記第1吸入ポート141が接続される第1吸入口41aが形成されている。また、リヤヘッド17の第1吸入口41aは、第1外側シリンダ室C1と第1内側シリンダ室C2の低圧室に第1導入通路42aを介して連通している。そして、第1吸入ポート141は、リアヘッド17に固定され、第1圧縮機構20のシリンダ室C1,C2に連通している。リアヘッド17には、第1圧縮機構20のシリンダ室C1,C2に連通する中間吐出空間17bが形成されている。第1圧縮機構20で圧縮された中間圧の冷媒は、図2に示す外側吐出口45a及び内側吐出口46aと、これらを開閉する吐出弁図示せず;吐出弁押さえ47は図示ありを介して中間吐出空間17bに吐出される。また、リアヘッド17には、ケーシング10の胴部11を貫通する上記第1吐出ポート151が固定され、この第1吐出ポート151は、内側端部がリアヘッド17の中間吐出空間17bに開口するとともに、外側端部が冷媒回路の中間圧冷媒配管図1には図示せずに接続されている。第2圧縮機構30は、中間圧冷媒を吸入する上記第2吸入ポート142を有している。第2吸入ポート142は、外側シリンダ室C3用の第2a吸入ポート142aと内側シリンダ室C4用の第2b吸入ポート142bとから構成されている。フロントヘッド16には、上記第2a吸入ポート142aが接続される第2a吸入口41b1が第2外側シリンダ室C3の低圧室に連通するように形成され、第2b吸入ポート142bが接続される第2b吸入口41b2が第2内側シリンダ室C4の低圧室に連通するように形成されている。そして、第2吸入ポート142は、フロントヘッド16に固定され、第2圧縮機構30のシリンダ室C3,C4に連通している。第2圧縮機構30のシリンダ室C3,C4で圧縮された高圧の冷媒は、第2外側シリンダ室C3と第2内側シリンダ室C4の吐出口45b,46b及び吐出弁図示せず;吐出弁押さえ48は図示ありを介して吐出空間49a,49bに吐出される。外側吐出空間49aには外側シリンダ室C3用の第2a吐出ポート152aが接続されている。また、内側吐出空間49bはケーシング10内の空間に連通している。そして、ケーシング10内の吐出ガスはケーシング10の上部に設けられている第2b吐出ポート152bから冷媒回路の高圧ガス管に吐出される。この実施形態1では、第1圧縮機構20と第2圧縮機構30により二段圧縮機構が構成され、高段側である第2圧縮機構30のシリンダ容積が、低段側である第1圧縮機構20のシリンダ容積より小さくなっている。そのため、第2環状ピストン本体部32bの軸方向長さ寸法が第1環状ピストン本体部22bの軸方向長さ寸法より小さくなっている。そして、以上の構成により、本実施形態では4つのシリンダ室の容積がすべて異なっている。冷媒回路の構成この空気調和装置の冷媒回路60は、冷媒である二酸化炭素を上記圧縮機1で超臨界圧まで圧縮して冷凍サイクルを行うものであって、図4に示すように、上記圧縮機1と、ガスクーラ2と、蒸発器3と、気液分離器4と、第1膨張弁5と、第2膨張弁6とを有している。また、冷媒回路には、2つの三方弁切換弁7が設けられている。上記圧縮機1の第1吸入ポート141は、第1吸入配管61を介して蒸発器3のガス側端部に接続されている。上記圧縮機1の第1吐出ポート151は、第1吐出配管63を介して気液分離器4の冷媒ガス流出口4aに接続されている。気液分離器4の流出口4cは、途中に第2膨張弁6が設けられた液配管66を介して蒸発器3の液側端部に接続されている。圧縮機1の第2b吐出ポート152bは、第2b吐出配管64bが接続されている。この第2b吐出配管64bは、ガスクーラ2と第1膨張弁5を介して気液分離器4の流入口4bに接続されている。圧縮機の第2a吐出ポート152aは、第2a吐出配管64aを介して第1三方弁7aの第1ポートP1に接続されている。第1三方弁7aの第2ポートP2には接続管67aが接続され、この接続管67aは第2b吐出配管64bにおけるガスクーラ2の上流側に合流している。第1三方弁7aの第3ポートP3は、マフラ9を有する中間吸入管65を介して第2三方弁7bの第2ポートP2に接続されている。第1吐出配管63は、途中で分岐管68に分岐している。この分岐管68は、マフラ9を有する第2a吸入配管62aを介して第2圧縮機構30の第2a吸入ポート142aに接続されていて、圧縮機1に中間圧冷媒をインジェクションするインジェクション管の機能も有している。第2三方弁7bの第3ポートP3は第2a吸入配管62aにおけるマフラ9の下流側に接続されている。また、第2三方弁7bの第1ポートP1は第2圧縮機構30の第2b吸入ポート142bに第2b吸入配管62bを介して接続されている。上記各三方弁7は、第1ポートP1と第2ポートP2が連通する第1位置と、第1ポートP1と第3ポートP3が連通する第2位置に切り換えることができるように構成されている。上記三方弁7は、上記各圧縮機構20,30に対し、低圧冷媒と中間圧冷媒と高圧冷媒の流通経路を切り換える切換機構容積比変更手段であって、4つのシリンダ室C1,C2,C3,C4の冷媒回路60内での接続関係を変更することにより、低段側圧縮機構20の吸入容積と高段側圧縮機構30の吸入容積の比率を変更するように構成されている。つまり、上記切換機構7は、4つのシリンダ室C1,C2,C3,C4のうち、低段側圧縮機構20に用いるシリンダ室と高段側圧縮機構30に用いるシリンダ室を切り換えるように構成されている。そして、上記切換機構7は、低段側である上記第1圧縮機構20と高段側である第2圧縮機構30に対して、第2圧縮機構30の内側シリンダ室C4と外側シリンダ室C3を並列に接続する状態と直列に接続する状態とを切り換え可能に構成されている。また、上記切換機構容積比変更手段7は、運転条件の変化に伴って低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を変更するように構成されている。-運転動作-圧縮機の運転動作次に、圧縮機1の運転動作について説明する。ここで、第1、第2圧縮機構20,30の動作は、位相が互いに180°異なる状態で行われる。電動機50を起動すると、低段側圧縮機構である第1圧縮機構20では、ロータ52の回転が駆動軸53を介して第1環状ピストン22に伝達される。そうすると、第1揺動ブッシュ27A,27Bが第1ブレード23に沿って往復運動進退動作を行い、かつ、第1環状ピストン22と第1揺動ブッシュ27A,27Bが一体的になって第1ブレード23に対して揺動動作を行う。その際、第1揺動ブッシュ27A,27Bは、第1環状ピストン22及び第1ブレード23に対して実質的に面接触をする。そして、第1環状ピストン22が第1外側シリンダ部21a及び第1内側シリンダ部21bに対して揺動しながら公転し、第1圧縮機構20が所定の圧縮動作を行う。具体的に、第1外側シリンダ室C1では、図3Bの状態で低圧室C1Lpの容積がほぼ最小であり、ここから駆動軸53が図の右回りに回転して図3C~図3Aの状態へ変化するのに伴って該低圧室C1Lpの容積が増大するときに、冷媒が、第1吸入ポート141を通って該低圧室C1Lpに吸入される。駆動軸53が一回転して再び図3Bの状態になると、上記低圧室C1Lpへの冷媒の吸入が完了する。そして、この低圧室C1Lpは今度は冷媒が圧縮される高圧室中間圧室C1Hpとなり、第1ブレード23を隔てて新たな低圧室C1Lpが形成される。駆動軸53がさらに回転すると、上記低圧室C1Lpにおいて冷媒の吸入が繰り返される一方、高圧室中間圧室C1Hpの容積が減少し、該高圧室中間圧室C1Hpで冷媒が圧縮される。高圧室中間圧室C1Hpの圧力が所定値となって中間吐出空間17bとの差圧が設定値に達すると、該高圧室中間圧室C1Hpの中間圧冷媒によって吐出弁が開き、中間圧冷媒が中間吐出空間17bから第1吐出ポート151を通ってケーシング10から流出する。第1内側シリンダ室C2では、図3Fの状態で低圧室C2Lpの容積がほぼ最小であり、ここから駆動軸53が図の右回りに回転して図3G~図3Eの状態へ変化するのに伴って該低圧室C2Lpの容積が増大するときに、冷媒が、第1吸入ポート141及び第1導入通路42aを通って第1内側シリンダ室C2の低圧室C2Lpへ吸入される。駆動軸53が一回転して再び図3Fの状態になると、上記低圧室C2Lpへの冷媒の吸入が完了する。そして、この低圧室C2Lpは今度は冷媒が圧縮される高圧室中間圧室C1Hpとなり、第1ブレード23を隔てて新たな低圧室C2Lpが形成される。駆動軸53がさらに回転すると、上記低圧室C2Lpにおいて冷媒の吸入が繰り返される一方、高圧室中間圧室C2Hpの容積が減少し、該高圧室中間圧室C2Hpで冷媒が圧縮される。高圧室中間圧室C2Hpの圧力が所定値となって中間吐出空間17bとの差圧が設定値に達すると、該高圧室中間圧室C2Hpの中間圧冷媒によって吐出弁が開き、中間圧冷媒が中間吐出空間17bから第1吐出ポート151を通ってケーシング10から流出する。第1外側シリンダ室C1ではほぼ図3Eのタイミングで冷媒の吐出が開始され、第1内側シリンダ室C2ではほぼ図3Aのタイミングで吐出が開始される。つまり、第1外側シリンダ室C1と第1内側シリンダ室C2とでは、吐出のタイミングがほぼ180°異なっている。第2圧縮機構30では、ロータ52の回転が駆動軸53を介して第2環状ピストン32に伝達される。そうすると、第2揺動ブッシュ37が第2ブレード33に沿って往復運動進退動作を行い、かつ、第2環状ピストン32と第2揺動ブッシュ37が一体的になって第2ブレード33に対して揺動動作を行う。その際、第2揺動ブッシュ37は、第2環状ピストン32及び第2ブレード33に対して実質的に面接触をする。そして、第2環状ピストン32が第2外側シリンダ部31a及び第2内側シリンダ部31bに対して揺動しながら公転し、第2圧縮機構30が所定の圧縮動作を行う。圧縮動作は、圧力が異なるのを除いては実質的に第1圧縮機構20の圧縮動作と同じであり、冷媒がシリンダ室C3,C4内で圧縮される。第2内側シリンダ室C4と第2外側シリンダ室C3において、高圧室C3Hp,C4Hpの圧力が所定値になると、冷媒の圧力によって吐出弁が開き、冷媒がフロントヘッド16の吐出口45b,46b及び吐出弁を介して圧縮室から流出する。外側第2シリンダ室C3の冷媒は第2a吐出ポート152aを介してケーシング10から流出し、内側第2シリンダ室C4の冷媒はケーシング10内に充満した後に第2b吐出ポート152bを介してケーシングから流出する。空気調和装置の運転動作この空気調和装置では、運転条件の変化に伴って、図4に示す第1の運転状態と、図5に示す第2の運転状態を切り換えることができる。なお、下記では、運転が冷房運転であるものとして説明する。図4に示す第1の運転状態では、第1三方弁7aが第1位置に設定され、第2三方弁7bが第2位置に設定される。この状態で圧縮機を起動すると、蒸発器3で空気と熱交換して蒸発した低圧ガス冷媒が圧縮機の第1吸入ポート141から第1圧縮機構20に吸入され、外側第1シリンダ室C1と内側第1シリンダ室C2で圧縮されて中間圧冷媒になる。中間圧冷媒は、気液分離器4からの冷媒と合流し、分岐管68へ流入する。分岐管68を流れる中間圧冷媒は、第2a吸入配管62aと第2b吸入配管62bに分流し、第2圧縮機構30の第2外側シリンダ室C3と第2内側シリンダ室C4に吸入される。第2圧縮機構30に吸入された中間圧冷媒は、第2外側シリンダ室C3と第2内側シリンダ室C4で圧縮されて高圧冷媒になる。この高圧冷媒のうち、第2外側シリンダ室C3から流出した冷媒は第2a吐出ポート152aから吐出される。また、第2内側シリンダ室C4から流出した冷媒はケーシング10内に充満した後に第2b吐出ポート152bから吐出される。第2a吐出ポート152aから吐出された冷媒と第2b吐出ポート152bから吐出された冷媒は合流し、ガスクーラ2へ流入する。冷媒は、ガスクーラ2で室外空気へ放熱した後、第1膨張弁5で中間圧に減圧されて気液分離器4へ流入する。気液分離器4で分離した液冷媒は、気液分離器4から流出し、第2膨張弁6で低圧圧力に減圧された後に蒸発器3で蒸発し、第1圧縮機構20に吸入される。図5に示す第2の運転状態では、第1三方弁7aが第2位置に設定され、第2三方弁7bが第1位置に設定される。この状態で圧縮機を起動すると、蒸発器3で空気と熱交換して蒸発した低圧ガス冷媒が第1吸入ポート141から第1圧縮機構20に吸入され、外側第1シリンダ室C1と内側第1シリンダ室C2で圧縮されて中間圧冷媒になるこの圧力を第1中間圧という。第1中間圧の冷媒は、気液分離器4からの冷媒と合流し、分岐管68へ流入する。分岐管68を流れる第1中間圧冷媒は、第2a吸入配管62aから第2圧縮機構30の第2外側シリンダ室C3に吸入される。第2圧縮機構30の第2外側シリンダ室C3に吸入された第1中間圧冷媒は、該第2外側シリンダ室C3で昇圧されるこの圧力を第2中間圧という。第2中間圧に昇圧された冷媒は第2a吐出ポート152aから吐出される。第2a吐出ポート152aから流出した冷媒は、第1三方弁7aと第2三方弁7bを通過した後、第2b吸入ポート142bから第2圧縮機構30の第2内側シリンダ室C4に吸入される。第2内側シリンダ室C4では、冷媒がさらに圧縮されて高圧圧力になり、ケーシング10内の高圧空間に吐出される。ケーシング10内に充満した高圧冷媒は、第2b吐出ポート152bから吐出されてガスクーラ2へ流入する。冷媒は、ガスクーラ2で室外空気へ放熱した後、第1膨張弁5で第1中間圧に減圧されて気液分離器4へ流入する。気液分離器4で分離した液冷媒は、気液分離器4から流出し、第2膨張弁6で低圧圧力に減圧された後に蒸発器3で蒸発し、第1圧縮機構20に吸入される。-実施形態1の効果-この実施形態1によれば、第1の運転状態と第2の運転状態とで第1圧縮機構20への吸入容積は同じであるが、第1の運転状態では第2外側シリンダ室C3と第2内側シリンダ室C4の両方に中間圧冷媒が吸入されるのに対して、第2の運転状態では第2外側シリンダ室C3のみに中間圧冷媒が吸入される。つまり、第1の運転状態と第2の運転状態は、低段の吸入容積が同じである一方で、高段の吸入容積は第1の運転状態よりも第2の運転状態の方が小さくなる。このように、本実施形態では第2圧縮機構30の2つのシリンダ室C3,C4を並列で用いる第1の運転状態と直列で用いる第2の運転状態とを切り換えるようにしているので、1本の軸53に2つの圧縮機構20,30が機械的に連結された圧縮機1において、第1の運転状態と第2の運転状態における低段側圧縮機構20の吸入容積と高段側圧縮機構30の吸入容積の比率を調整することができる。このように、運転条件に合わせて圧縮機1における低段側圧縮機構20の吸入容積と高段側圧縮機構30の吸入容積の比率を調整することにより、COP成績係数の高い運転を行うことが可能となる。また、冷媒の圧縮に伴うトルク変動も調整できる。なお、例えば、二段圧縮機構において低段側か高段側のアンロードにより吸入容積比を調整することが考えられるが、本実施形態では、そのようなものとは違って冷媒を途中から圧縮する構成にはしていないので、スムーズな運転を行うことができる。-実施形態1の変形例-図6~図10には、第1圧縮機構20と第2圧縮機構30の4つのシリンダ室C1,C2,C3,C4を直列と並列に切り換えて組み替えて使用する場合の切り換えパターンを例示している。各図は要部断面図である。これらの例では、第1吸入ポート141は、第1外側シリンダ室C1へ冷媒を吸入するための第1a吸入ポート141aと、第1内側シリンダ室C2へ冷媒を吸入するための第1b吸入ポート141bにより構成されている。第1吐出ポート151は、第1外側シリンダ室C1から冷媒を吐出するための第1a吐出ポート151aと、第1内側シリンダ室C2から冷媒を吐出するための第1b吐出ポート151bにより構成されている。第2吸入ポート142は、第2外側シリンダ室C3へ冷媒を吸入するための第2a吸入ポート142aと、第2内側シリンダ室C4へ冷媒を吸入するための第2b吸入ポート142bとから構成されている。また、第2吐出ポート152は、第2外側シリンダ室C3から冷媒を吐出するための第2a吐出ポート152aと、第2内側シリンダ室C4から冷媒を吐出するための第2b吐出ポート152bとから構成されている。図6の例では、第1a吸入ポート141aから第1外側シリンダ室C1に低圧冷媒が吸入され、第1a吐出ポート151aから第1中間圧の冷媒が吐出される。第1中間圧の冷媒は、第2a吸入ポート142aと第2b吸入ポート142bから第2外側シリンダ室C3と第2内側シリンダ室C4に吸入され、第2中間圧まで圧縮されて、第2a吐出ポート152aと第2b吐出ポート152bから吐出される。第2中間圧の冷媒は、第1b吸入ポート141bから第1内側シリンダ室C2に吸入され、圧縮されて高圧冷媒になって第1b吐出ポート151bから吐出される。図7の例では、低圧冷媒が第1b吸入ポート141bから第1内側シリンダ室C2に吸入されるとともに、第2a吸入ポート142aから第2外側シリンダ室C3に吸入される。第1内側シリンダ室C2と第2外側シリンダ室C3で冷媒は第1中間圧に昇圧され、第1b吐出ポート151bと第2a吐出ポート152aから第1中間圧の冷媒が吐出される。第1中間圧冷媒は第1a吸入ポート141aから第1外側シリンダ室C1に吸入され、第2中間圧に昇圧されて第1a吐出ポート151aから吐出される。第2中間圧の冷媒は第2b吸入ポート142bから第2内側シリンダ室C4に吸入され、圧縮されて高圧冷媒になって第2b吐出ポート152bから吐出される。図8の例では、第1a吸入ポート141aから第1外側シリンダ室C1に低圧冷媒が吸入され、第1中間圧に昇圧されて第1a吐出ポート151aから吐出される。第1中間圧の冷媒は第2a吸入ポート142aから第2外側シリンダ室C3に吸入され、第2中間圧に昇圧されて第2a吐出ポート152aから吐出される。第2中間圧の冷媒は第2b吸入ポート142bから第1内側シリンダ室C2に吸入され、第3中間圧に昇圧されて第2b吐出ポート151bから吐出される。第3中間圧の冷媒は第2b吸入ポート142bから第2内側シリンダ室C4に吸入され、圧縮されて高圧冷媒になって第2b吐出ポート152bから吐出される。図9の例では、低圧冷媒が第1a吸入ポート141aから第1外側シリンダ室C1に吸入されるとともに、第2b吸入ポート142bから第2内側シリンダ室C4に吸入される。第1外側シリンダ室C1と第2内側シリンダ室C4で冷媒は第1中間圧に昇圧され、第1a吐出ポート151aと第2b吐出ポート152bから第1中間圧の冷媒が吐出される。第1中間圧冷媒は第2a吸入ポート142aから第2外側シリンダ室C3に吸入され、第2中間圧に昇圧されて第2a吐出ポート152aから吐出される。第2中間圧の冷媒は第1b吸入ポート141bから第1内側シリンダ室C2に吸入され、圧縮されて高圧冷媒になって第1b吐出ポート151bから吐出される。図10の例では、低圧冷媒が第1a吸入ポート141aから第1外側シリンダ室C1に吸入されるとともに、第2a吸入ポート142aから第2外側シリンダ室C3に吸入される。第1外側シリンダ室C1と第2外側シリンダ室C3で冷媒は第1中間圧に昇圧され、第1a吐出ポート151aと第2a吐出ポート152aから第1中間圧の冷媒が吐出される。第1中間圧冷媒は第1b吸入ポート141bから第1内側シリンダ室C2に吸入され、第2中間圧に昇圧されて第1a吐出ポート151aから吐出される。第2中間圧の冷媒は第2b吸入ポート142bから第2内側シリンダ室C4に吸入され、圧縮されて高圧冷媒になって第2b吐出ポート152bから吐出される。以上の図6の例から図10の運転パターンを適宜切り換えるように冷媒回路を構成しても、4つのシリンダ室C1,C2,C3,C4を直列に使う状態と並列に使う状態を切り換えることにより、シリンダ室の容積比を調整することができる。したがって、運転条件に合わせて最適のCOPが得られる運転を行うことが可能になる。また、その他にも、低段側と高段側の組み合わせは任意に変更してもよく、例えば低段側を下側のシリンダに限定したりする必要はない。《発明の実施形態2》図11及び図12に示す本発明の実施形態2について説明する。この実施形態2の圧縮機では、第1吸入ポート141が、第1外側シリンダ室C1と第1内側シリンダ室C2の両方へ冷媒を吸入するための1本の吸入ポートにより構成されている。第1吐出ポート151は、第1外側シリンダ室C1と第1内側シリンダ室C2の両方から冷媒を吐出するための1本の吐出ポートにより構成されている。第2吸入ポート142は、第2外側シリンダ室C3へ冷媒を吸入するための第2a吸入ポート142aと、第2内側シリンダ室C4へ冷媒を吸入するための第2b吸入ポート142bとから構成されている。また、第2吐出ポート152は、第2外側シリンダ室C3からケーシング10内の空間を介して冷媒を吐出するための第2a吐出ポート152aと、第2内側シリンダ室C4から冷媒を吐出するための第2b吐出ポート152bとから構成されている。圧縮機1に関するその他の構成は実施形態1と基本的に同じである。次に、冷媒回路60について説明する。冷媒回路60の構成要素は実施形態1と同じである。上記圧縮機1の第1吸入ポート141は、第1吸入配管61を介して蒸発器3のガス側端部が接続されている。上記圧縮機1の第1吐出ポート151は、第1吐出配管63を介して気液分離器4の冷媒ガス流出口4aに接続されている。気液分離器4の流出口4cは、途中に第2膨張弁6が設けられた液配管66を介して蒸発器3の液側端部に接続されている。第1吐出配管63は、途中で第1分岐管68aに分岐し、さらに第2分岐管68bに分岐している。第1分岐管68aはマフラ9を有する第2a吸入配管62aを介して第2圧縮機構30の第2a吸入ポート142aに接続されている。第2分岐管68bは第2三方弁切換弁7bの第2ポートP2に接続され、第2三方弁7bの第1ポートP1はマフラ9を有する第2b吸入配管62bを介して第2圧縮機構30の第2b吸入ポート142bに接続されている。第2三方弁7bの第3ポートP3は、接続管67bにより、第1吸入配管61における蒸発器3のガス側端部と第1吸入ポート141との間に接続されている。第2圧縮機構30の第2a吐出ポート152aは、第2a吐出配管64aの一端が接続され、第2a吐出配管64aの他端は気液分離器4の流入口4bに接続されている。第2a吐出配管64aの途中には、第2a吐出ポート152a側から順にガスクーラ2と第1膨張弁5が設けられている。第2圧縮機構30の第2b吐出ポート152bは、第2b吐出配管64bを介して第1三方弁切換弁7aの第1ポートP1に接続されている。第1三方弁7aの第2ポートP2は、ケーシング10の胴部を貫通して設けられた高圧導入管18に接続管67cで接続されている。第1三方弁7aの第3ポートP3は、接続管67dにより、第1吐出配管63における第1吐出ポート151と第1分岐管68aの間に接続されている。上記各三方弁7は、第1ポートP1と第2ポートP2が連通する第1位置と、第1ポートP1と第3ポートP3が連通する第2位置に切り換えることができるように構成されている。上記三方弁7は、上記各圧縮機構20,30に対し、低圧冷媒と中間圧冷媒と高圧冷媒の流通経路を切り換える切換機構容積比変更手段であって、4つのシリンダ室C1,C2,C3,C4の冷媒回路60内での接続関係を変更することにより、低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を変更するように構成されている。そして、上記切換機構7は、上記第1圧縮機構20の両シリンダ室C1,C2を低段側圧縮機構に用いて第2圧縮機構30の両シリンダ室C3,C4を高段側圧縮機構に用いる状態と、第1圧縮機構20の両シリンダ室C1,C2と第2圧縮機構30の一方のシリンダ室C3を低段側圧縮機構に用いて第2圧縮機構30の他方のシリンダ室C4を高段側圧縮機構に用いる状態とを切り換え可能に構成されている。また、上記切換機構容積比変更手段7は、運転条件の変化に伴って低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を変更するように構成されている。-運転動作-この冷凍装置では、運転条件の変化に伴って、図11に示す第1の運転状態と、図12に示す第2の運転状態を切り換えることができる。図11に示す第1の運転状態では、第1三方弁7aと第2三方弁7bがともに第1位置に設定される。この状態で圧縮機を起動すると、蒸発器3で空気と熱交換して蒸発した低圧ガス冷媒が圧縮機1の第1吸入ポート141から第1圧縮機構20に吸入され、外側第1シリンダ室C1と内側第1シリンダ室C2で圧縮されて中間圧冷媒になる。中間圧冷媒は、気液分離器4からの冷媒と合流し、第1分岐管68aと第2分岐管68bへ流入する。第1分岐管68aを流れる中間圧冷媒は第2a吸入配管62aから第2圧縮機構30の第2外側シリンダ室C3に吸入され、第2分岐管68bを流れる中間圧冷媒は第2b吸入配管62bから第2圧縮機構30の第2内側シリンダ室C4に吸入される。第2圧縮機構30に吸入された中間圧冷媒は、第2外側シリンダ室C3と第2内側シリンダ室C4で圧縮されて高圧冷媒になる。この高圧冷媒のうち、第2内側シリンダ室C4では、第2b吐出ポート152bから冷媒が流出し、接続管67cからケーシング10内に流入する。また、第2外側シリンダ室C3から流出した冷媒もケーシング10内に吐出される。つまり、ケーシング10内に高圧冷媒が充満する。ケーシング10内に充満した高圧冷媒は、第2a吐出ポート152aから吐出される。第2a吐出ポート152aから吐出された冷媒は、ガスクーラ2へ流入する。冷媒は、ガスクーラ2で室外空気へ放熱した後、第1膨張弁5で中間圧に減圧されて気液分離器4へ流入する。気液分離器4で分離した液冷媒は、気液分離器4から流出し、第2膨張弁6で低圧圧力に減圧された後に蒸発器3で蒸発し、第1圧縮機構20に吸入される。図12に示す第2の運転状態では、第1三方弁7aが第2位置に設定され、第2三方弁7bが第2位置に設定される。この状態で圧縮機1を起動すると、蒸発器3で空気と熱交換して蒸発した低圧ガス冷媒の一部が圧縮機1の第1吸入ポート141から第1圧縮機構20に吸入され、外側第1シリンダ室C1と内側第1シリンダ室C2で圧縮されて中間圧冷媒になる。また、低圧ガス冷媒の他の一部は第2三方弁7bから第2b吸入ポート142bを経て第2圧縮機構30の第2内側シリンダ室C4に吸入され、該第2内側シリンダ室C4で中間圧冷媒になる。第1圧縮機構20から吐出された中間圧冷媒と、第2圧縮機構30の第2内側シリンダ室C4から吐出された中間圧冷媒は合流して流れ、さらに気液分離器4からの冷媒と合流して第1分岐管68aへ流入する。第1分岐管68aを流れる中間圧冷媒は、第2圧縮機構30の第2a吸入ポート142aから第2外側シリンダ室C3に吸入される。第2圧縮機構30の第2外側シリンダ室C3に吸入された冷媒は、該第2外側シリンダ室C3で圧縮されて高圧冷媒になる。この高圧冷媒は第2外側シリンダ室C3からケーシング10内の空間に流出して該空間に充満する。高圧冷媒は、第2a吐出ポート152aから吐出され、ガスクーラ2へ流入する。冷媒は、ガスクーラ2で室外空気へ放熱した後、第1膨張弁5で中間圧に減圧されて気液分離器4へ流入する。気液分離器4で分離した液冷媒は、気液分離器4から流出し、第2膨張弁6で低圧圧力に減圧された後に蒸発器3で蒸発し、第1圧縮機構20に吸入される。-実施形態2の効果-この実施形態2によれば、第1の運転状態における低圧冷媒の吸入容積よりも第2の運転状態における低圧冷媒の吸入容積が大きくなる。また、第1の運転状態における中間圧冷媒の吸入容積よりも第2の運転状態における中間圧冷媒の吸入容積が小さくなる。つまり、第1の運転状態と第2の運転状態は、低段吸入量が第1の運転状態よりも第2の運転状態の方が大きくなる一方で、高段吸入量は第1の運転状態よりも第2の運転状態の方が小さくなる。このように、本実施形態では第2圧縮機構30のシリンダ室を第1の運転状態と第2の運転状態とで組み替えて用いるようにしているので、1本の軸53に2つの圧縮機構20,30が機械的に連結された圧縮機1において、第1の運転状態と第2の運転状態における低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を調整することができる。したがって、運転条件に合わせて圧縮機の吸入容積比を調整することにより、COP成績係数の高い運転を行うことが可能となる。また、冷媒の圧縮に伴うトルク変動も調整できる。-実施形態2の変形例-図13~図21には、第1圧縮機構20と第2圧縮機構30の4つのシリンダ室を組み替えて使用する場合の切り換えパターンを例示している。各図は要部断面図である。これらの例では、第1吸入ポート141は、第1外側シリンダ室C1へ冷媒を吸入するための第1a吸入ポート141aと、第1内側シリンダ室C2へ冷媒を吸入するための第1b吸入ポート141bにより構成されている。第1吐出ポート151は、第1外側シリンダ室C1から冷媒を吐出するための第1a吐出ポート151aと、第1内側シリンダ室C2から冷媒を吐出するための第1b吐出ポート151bにより構成されている。第2吸入ポート142は、第2外側シリンダ室C3へ冷媒を吸入するための第2a吸入ポート142aと、第2内側シリンダ室C4へ冷媒を吸入するための第2b吸入ポート142bとから構成されている。また、第2吐出ポート152は、第2外側シリンダ室C3から冷媒を吐出するための第2a吐出ポート152aと、第2内側シリンダ室C4から冷媒を吐出するための第2b吐出ポート152bとから構成されている。図13の例では、低圧冷媒は、第1a吸入ポート141aと第1b吸入ポート141bから第1外側シリンダ室C1と第1内側シリンダ室C2に吸入されるとともに、第2a吸入ポート142aから第2外側シリンダ室C3に吸入され、圧縮されて中間圧冷媒に昇圧される。中間圧冷媒は第1a吐出ポート151aと第1b吐出ポート151bと第2a吐出ポート152aから吐出され、第2b吸入ポート142bから第2内側シリンダ室C4に吸入される。中間圧冷媒は第2内側シリンダ室C4で圧縮されて高圧冷媒になり、第2b吐出ポート152bから吐出される。図14の例では、低圧冷媒は、第1a吸入ポート141aから第1外側シリンダ室C1に吸入され、圧縮されて第1の中間圧に昇圧される。第1中間圧の冷媒は、第2a吸入ポート142aと第2b吸入ポート142bから第2外側シリンダ室C3と第2内側シリンダ室C4に吸入され、圧縮されて第2の中間圧に昇圧される。第2中間圧の冷媒は、第1b吸入ポート141bから第1内側シリンダ室C2に吸入され、圧縮されて高圧冷媒になり、第1b吐出ポート151bから吐出される。図15の例では、低圧冷媒は、第1b吸入ポート141bから第1内側シリンダ室C2に吸入されるとともに第2a吸入ポート142aから第2外側シリンダ室C3に吸入され、圧縮されて中間圧に昇圧される。中間圧冷媒は第1b吐出ポート151bと第2a吐出ポート152aから吐出される。この中間圧冷媒は、第1a吸入ポート141aから第1外側シリンダ室C1に吸入されるとともに第2b吸入ポート142bから第2外側シリンダ室C3に吸入される。第1外側シリンダ室C1と第2内側シリンダ室C4では中間圧冷媒が圧縮されて高圧冷媒になる。この高圧冷媒は、第1a吐出ポート151aと第2b吐出ポート152bから吐出される。図16の例では、低圧冷媒は、第1a吸入ポート141aと第1b吸入ポート141bから第1外側シリンダ室C1と第1内側シリンダ室C2に吸入されるとともに、第2b吸入ポート142bから第2内側シリンダ室C4に吸入され、圧縮されて中間圧冷媒に昇圧される。中間圧冷媒は第1a吐出ポート151aと第1b吐出ポート151bと第2b吐出ポート152bから吐出され、第2a吸入ポート142aから第2外側シリンダ室C3に吸入される。中間圧冷媒は第2外側シリンダ室C3で圧縮されて高圧冷媒になり、第2a吐出ポート152aから吐出される。図17の例では、低圧冷媒は、第1a吸入ポート141aから第1外側シリンダ室C1に吸入され、圧縮されて中間圧に昇圧される。中間圧の冷媒は第1a吐出ポート151aから吐出され、第1b吸入ポート141bから第1内側シリンダ室C2へ、第2a吸入ポート142aから第2外側シリンダ室C3へ、第2b吸入ポート142bから第2内側シリンダ室C4へ吸入される。中間圧冷媒は、第1内側シリンダ室C2と第2外側シリンダ室C3と第2内側シリンダ室C4で圧縮されて高圧冷媒になる。高圧冷媒は、第1b吐出ポート151bと第2a吐出ポート152aと第2b吐出ポート152bから吐出される。図18の例では、低圧冷媒は、第1a吸入ポート121aから第1外側シリンダ室C1に吸入されるとともに、第2b吸入ポート142bから第2内側シリンダ室C4に吸入され、圧縮されて中間圧冷媒に昇圧される。中間圧冷媒は第1a吐出ポート151aと第2b吐出ポート152bから吐出され、第1b吸入ポート141bから第1内側シリンダ室C2へ、第2a吸入ポート142aから第2外側シリンダ室C3へ吸入される。第1内側シリンダ室C2と第2外側シリンダ室C3では中間圧冷媒が圧縮されて高圧冷媒になる。この高圧冷媒は、第1b吐出ポート151bと第2a吐出ポート152aから吐出される。図19の例では、低圧冷媒は、第1b吸入ポート141bから第1内側シリンダ室C2に吸入されるとともに、第2a吸入ポート142aと第2b吸入ポート142bから第2外側シリンダ室C3と第2内側シリンダ室C4に吸入され、圧縮されて中間圧冷媒に昇圧される。中間圧冷媒は、第1b吐出ポート151bと第2a吐出ポート152aと第2b吐出ポート152bから吐出され、第1a吸入ポート141aから第1外側シリンダ室C1に吸入される。中間圧冷媒は第1外側シリンダ室C1で圧縮されて高圧冷媒になり、第1a吐出ポート151aから吐出される。図20の例では、低圧冷媒は、第1a吸入ポート141aから第1外側シリンダ室C1に吸入されるとともに、第1b吸入ポート141bから第1内側シリンダ室C2に吸入され、圧縮されて中間圧に昇圧される。中間圧の冷媒は、第1a吐出ポート151aと第1b吐出ポート151bから吐出される。この中間圧冷媒は、第2a吸入ポート142aから第2外側シリンダ室C3に吸入されるとともに、第2b吸入ポート142bから第2内側シリンダ室C4に吸入される。中間圧冷媒は、第2外側シリンダ室C3と第2内側シリンダ室C4で圧縮されて高圧冷媒になり、第2a吐出ポート152aと第2b吐出ポート152bから吐出される。図21の例では、低圧冷媒は、第1a吸入ポート141aから第1外側シリンダ室C1に吸入されるとともに、第2a吸入ポート142aから第2外側シリンダ室C3に吸入され、圧縮されて中間圧に昇圧される。中間圧の冷媒は、第1a吐出ポート151aと第2a吐出ポート152aから吐出される。この中間圧冷媒は、第1b吸入ポート141bから第1内側シリンダ室C2に吸入されるとともに、第2b吸入ポート142bから第2内側シリンダ室C4に吸入される。中間圧冷媒は、第1内側シリンダ室C2と第2内側シリンダ室C4で圧縮されて高圧冷媒になり、第1b吐出ポート151bと第2b吐出ポート152bから吐出される。以上の図13の例から図21の例を適宜組み合わせて相互に切り換えられるように冷媒回路を構成しても、4つのシリンダ室の接続関係を変更することにより、低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を変更することができる。したがって、運転条件に合わせて最適のCOPが得られる運転を行うことが可能になる。《発明の実施形態3》図22及び図23に示す本発明の実施形態3について説明する。この実施形態3の圧縮機1では、第1吸入ポート141が、第1外側シリンダ室C1へ冷媒を吸入するための第1a吸入ポート141aと、第1内側シリンダ室C2へ冷媒を吸入するための第1b吸入ポート141bとから構成されている。第1吐出ポート151は、第1外側シリンダ室C1から冷媒を吐出するための第1a吐出ポート151aと、第1内側シリンダ室C2から冷媒を吐出するための第1b吐出ポート151bとから構成されている。第2吸入ポート142は、第2外側シリンダ室C3へ冷媒を吸入するための第2a吸入ポート142aと、第2内側シリンダ室C4へ冷媒を吸入するための第2b吸入ポート142bとから構成されている。また、第2吐出ポート152は、第2外側シリンダ室C3から冷媒を吐出するための第2a吐出ポート152aと、第2内側シリンダ室C4からケーシング10内の空間を介して冷媒を吐出するための第2b吐出ポート152bとから構成されている。圧縮機1に関するその他の構成は基本的に実施形態1と同じである。次に、冷媒回路60について説明する。冷媒回路60の構成要素は実施形態1と同じである。上記圧縮機1の第1a吸入ポート141aは、第1a吸入配管61aを介して蒸発器3のガス側端部に接続されている。上記圧縮機1の第1a吐出ポート151aは、第1a吐出配管63aを介して気液分離器4の冷媒ガス流出口4aに接続されている。気液分離器4の流出口4cは、途中に第2膨張弁6が設けられた液配管66を介して蒸発器3の液側端部に接続されている。第1a吐出配管63aは、第1分岐管68aと第2分岐管68bに分岐している。第2分岐管68bはマフラ9を有し、第2b吸入配管62bを介して第2圧縮機構30の第2b吸入ポート142bに接続されている。第1分岐管68aは第2四路切換弁切換弁8bの第1ポートP1に接続されている。第2四路切換弁8bの第2ポートP2はマフラ9を有する第2a吸入配管62aの一端が接続され、第2a吸入配管62aの他端は第2圧縮機構30の第2a吸入ポート142aに接続されている。第2四路切換弁8bの第3ポートP3は第1a吸入配管61aにおける蒸発器3のガス側端とマフラ9との間に接続されている。第2四路切換弁8bの第4ポートP4は、マフラ9を有する第1b吸入配管61bの一端が接続され、第1b吸入配管61bの他端は第1b吸入ポート141bに接続されている。第1b吐出ポート151bには第1b吐出配管63bの一端が接続され、第1b吐出配管63bの他端は第1四路切換弁切換弁8aの第1ポートP1に接続されている。第2四路切換弁8bの第2ポートP2には接続管67eの一端が接続され、この接続管67eの他端は、第1a吐出配管63aにおける第1吐出ポート151と第1分岐管68aとの間に接続されている。第2a吐出ポート152aは第1四路切換弁8aの第3ポートP3に第2a吐出配管64aにより接続されている。第2b吐出ポート152bには、第2b吐出配管64bの一端が接続され、第2b吐出配管64bの他端は気液分離器4の流入口4bに接続されている。第2b吐出配管64bの途中には、第2b吐出ポート152b側から順にガスクーラ2と第1膨張弁5が設けられている。また、第1四路切換弁8aの第4ポートP4は、接続管67fを介して第2b吐出配管64bにおける第2b吐出ポート152bとガスクーラ2の間に接続されている。上記各四路切換弁8a,8bは、第1ポートP1と第2ポートP2が連通して第3ポートP3と第4ポートP4が連通する第1位置図22参照と、第1ポートP1と第4ポートP4が連通して第2ポートP2と第3ポートP3が連通する第2位置図23参照とに切り換えることができるように構成されている。上記四路切換弁8a,8bは、上記各圧縮機構20,30に対し、低圧冷媒と中間圧冷媒と高圧冷媒の流通経路を切り換える切換機構容積比変更手段であって、4つのシリンダ室C1,C2,C3,C4の冷媒回路60内での接続関係を変更することにより、低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を変更するように構成されている。そして、上記切換機構8a,8bは、上記第1圧縮機構20の両シリンダ室C1,C2を低段側圧縮機構に用いて第2圧縮機構30の両シリンダ室C3,C4を高段側圧縮機構に用いる状態と、第1圧縮機構20の一方のシリンダ室C2と第2圧縮機構30の一方のシリンダ室C4を低段側圧縮機構に用いて第1圧縮機構20の他方のシリンダ室C1と第2圧縮機構30の他方のシリンダ室C3を高段側圧縮機構に用いる状態とを切り換え可能に構成されている。また、上記切換機構容積比変更手段8a,8bは、運転条件の変化に伴って低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を変更するように構成されている。-運転動作-この冷凍装置では、運転条件の変化に伴って、図22に示す第1の運転状態と、図23に示す第2の運転状態を切り換えることができる。図22に示す第1の運転状態では、第1四路切換弁8aと第2四路切換弁8bがともに第1位置に設定される。この状態で圧縮機1を起動すると、蒸発器3で空気と熱交換して蒸発した低圧ガス冷媒が圧縮機1の第1a吸入ポート141aと第1b吸入ポート141bから第1圧縮機構20に吸入され、外側第1シリンダ室C1と内側第1シリンダ室C2で圧縮されて中間圧冷媒になる。中間圧冷媒は、第1四路切換弁8aを介して合流して流れ、さらに気液分離器4からの冷媒と合流して第1分岐管68aと第2分岐管68bへ流入する。第1分岐管68aを流れる中間圧冷媒は第2四路切換弁8bを通って第2a吸入配管62aから第2圧縮機構30の第2外側シリンダ室C3に吸入され、第2分岐管68bを流れる中間圧冷媒は第2b吸入配管62bから第2圧縮機構30の第2内側シリンダ室C4に吸入される。第2圧縮機構30に吸入された中間圧冷媒は、第2外側シリンダ室C3と第2内側シリンダ室C4で圧縮されて高圧冷媒になる。この高圧冷媒のうち、第2外側シリンダ室C3では、第2a吐出ポート152aから冷媒が流出し、第1四路切換弁8aを通って接続管67fを流れる。一方、第2内側シリンダ室C4から流出した高圧冷媒はケーシング10内に吐出されて該ケーシング10内に充満した後、第2b吐出ポート152bから吐出される。第2a吐出ポート152aからの高圧冷媒と第2b吐出ポート152bからの高圧冷媒は合流してガスクーラ2へ流入する。冷媒は、ガスクーラ2で室外空気へ放熱した後、第1膨張弁5で中間圧に減圧されて気液分離器4へ流入する。気液分離器4で分離した液冷媒は、気液分離器4から流出し、第2膨張弁6で低圧圧力に減圧された後に蒸発器3で蒸発し、第1圧縮機構20に吸入される。図23に示す第2の運転状態では、第1四路切換弁8aと第2四路切換弁8bがともに第2位置に設定される。この状態で圧縮機1を起動すると、蒸発器3で空気と熱交換して蒸発した低圧ガス冷媒の一部が圧縮機1の第1a吸入ポート141aから第1圧縮機構20に吸入されるとともに、第2a吸入ポート142aから第2圧縮機構30に吸入されて、第1外側シリンダ室C1と第2外側シリンダ室C3で圧縮されて中間圧冷媒になる。第1圧縮機構20の外側第1シリンダ室C1から吐出された中間圧冷媒と、第2圧縮機構30の第2外側シリンダ室C3から吐出された中間圧冷媒は第1四路切換弁8aを介して合流して流れ、さらに気液分離器4からの冷媒と合流して第1分岐管68aと第2分岐管68bに流入する。第2分岐管68bを流れる中間圧冷媒は、第2圧縮機構30の第2b吸入ポート142bから第2内側シリンダ室C4に吸入される。第2圧縮機構30の第2内側シリンダ室C4に吸入された冷媒は、該第2内側シリンダ室C4で圧縮されて高圧冷媒になる。この高圧冷媒は第2内側シリンダ室C4からケーシング10内の空間に流出して該空間に充満した後、第2b吐出ポート152bから吐出される。一方、第1分岐管68aを流れる中間圧冷媒は、第2四路切換弁8bを介して第1b吸入管141bから第1圧縮機構20の第1内側シリンダ室C2に吸入される。この第1内側シリンダ室C2において、冷媒は圧縮されて高圧冷媒になる。この高圧冷媒は第1内側シリンダ室C2から第1b吐出ポート151bを介してケーシング10外へ流出する。第1b吐出ポート151bから吐出された高圧冷媒は第2b吐出ポート152bから吐出された高圧冷媒と合流し、ガスクーラ2へ流入する。冷媒は、ガスクーラ2で室外空気へ放熱した後、第1膨張弁5で中間圧に減圧されて気液分離器4へ流入する。気液分離器4で分離した液冷媒は、気液分離器4から流出し、第2膨張弁6で低圧圧力に減圧された後に蒸発器3で蒸発して第1圧縮機構20に吸入される。-実施形態3の効果-この実施形態3によれば、外側シリンダ室C1,C3が内側シリンダ室C2,C4より大きいため、第1の運転状態における低圧冷媒の吸入容積よりも第2の運転状態における低圧冷媒の吸入容積が大きくなる。また、第2の運転状態における中間圧冷媒の吸入容積よりも第2の運転状態における中間圧冷媒の吸入容積が小さくなる。つまり、第1の運転状態と第2の運転状態は、低段吸入容積が第1の運転状態よりも第2の運転状態の方が大きくなる一方で、高段吸入容積は第1の運転状態よりも第2の運転状態の方が小さくなる。このように、本実施形態では第1圧縮機構20と第2圧縮機構30のシリンダ室C1,C2,C3,C4を第1の運転状態と第2の運転状態とで組み替えて用いるようにしているので、1本の軸53に2つの圧縮機構20,30が機械的に連結された圧縮機1において、第1の運転状態と第2の運転状態における低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を調整することができる。したがって、運転条件に合わせて圧縮比の吸入容積比を調整することにより、COP成績係数の高い運転を行うことが可能となる。《発明の実施形態4》図24及び図25に示す本発明の実施形態4について説明する。この実施形態4の圧縮機1では、第1吸入ポート141が、第1外側シリンダ室C1と第1内側シリンダ室C2の両方へ冷媒を吸入するための1本の吸入ポートにより構成されている。第1吐出ポート151は、第1外側シリンダ室C1と第1内側シリンダ室C2の両方から冷媒を吐出するための1本の吐出ポートにより構成されている。第2吸入ポート142は、第2外側シリンダ室C3と第2内側シリンダ室C4の両方へ冷媒を吸入するための1本の吸入ポートにより構成されている。また、第2吐出ポート152は、第2外側シリンダ室C3からケーシング10内の空間を介して冷媒を吐出するための第2a吐出ポート152aと、第2内側シリンダ室C4から冷媒を吐出するための第2b吐出ポート152bとから構成されている。圧縮機1に関するその他の構成は実施形態1と基本的に同じである。次に、冷媒回路60について説明する。冷媒回路60の構成要素は実施形態1と同じである。上記圧縮機1の第1吸入ポート141は、第1吸入配管61を介して蒸発器3のガス側端部に接続されている。上記圧縮機1の第1吐出ポート151は、第1吐出配管63を介して気液分離器4の冷媒ガス流出口4aに接続されている。気液分離器4の流出口4cは、途中に第2膨張弁6が設けられた液配管66を介して蒸発器3の液側端部に接続されている。第1吐出配管63は、途中で分岐管68に分岐している。この分岐管68は、第2吸入配管62により、第2圧縮機構30の第2吸入ポート142に接続されている。第2圧縮機構30の第2a吐出ポート152aは、第2a吐出配管64aの一端が接続され、第2a吐出配管64aの他端は気液分離器4の流入口4bに接続されている。第2a吐出配管64aの途中には、第2a吐出ポート152a側から順にガスクーラ2と第1膨張弁5が設けられている。第2圧縮機構30の第2b吐出ポート152bは、第2b吐出配管64bを介して三方弁7の第1ポートP1に接続されている。三方弁7の第2ポートP2は、ケーシング10の胴部を貫通して設けられた高圧導入管18に接続管67cで接続されている。三方弁7の第3ポートP3は、接続管67dにより、第1吐出配管63における第1吐出ポート151と第1分岐管68aの間に接続されている。上記三方弁7は、第1ポートP1と第2ポートP2が連通する第1位置と、第1ポートP1と第3ポートP3が連通する第2位置に切り換えることができるように構成されている。上記三方弁7は、上記各圧縮機構20,30に対し、低圧冷媒と中間圧冷媒と高圧冷媒の流通経路を切り換える切換機構容積比変更手段であって、4つのシリンダ室C1,C2,C3,C4の冷媒回路60内での接続関係を変更することにより、低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を変更するように構成されている。そして、上記切換機構7は、第1圧縮機構20を低段側とし、第2圧縮機構30を高段側とするときに、第2圧縮機構30の両シリンダ室C3,C4で冷媒を圧縮して吸入側と吐出側に圧力差が生じる状態と、第2圧縮機構30の一方のシリンダ室外側シリンダ室C3で冷媒を圧縮して吸入側と吐出側の圧力差が生じる一方、他方のシリンダ室内側シリンダ室C4で吸入側と吐出側が実質的に同一圧力になって冷媒が非圧縮で通過する状態とを切り換え可能に構成されている。つまり、内側シリンダ室C4を冷媒がスルーすることができるように構成されている。また、上記切換機構容積比変更手段7は、運転条件の変化に伴って低段側圧縮機構20の吸入容積と高段側圧縮機構30の吸入容積の比率を変更するように構成されている。-運転動作-この空気調和装置では、運転条件の変化に伴って、図24に示す第1の運転状態と、図25に示す第2の運転状態を切り換えることができる。図24に示す第1の運転状態では、三方弁7が第1位置に設定される。この状態で圧縮機1を起動すると、蒸発器3で空気と熱交換して蒸発した低圧ガス冷媒が、第1吸入配管61を介して、圧縮機1の第1吸入ポート141から第1圧縮機構20に吸入され、外側第1シリンダ室C1と内側第1シリンダ室C2で圧縮されて中間圧冷媒になる。中間圧冷媒は、気液分離器4からの冷媒と合流し、分岐管68へ流入する。分岐管68を流れる中間圧冷媒は第2吸入配管62及び第2吸入ポート142から第2圧縮機構30の第2外側シリンダ室C3と第2内側シリンダ室C4に吸入される。第2圧縮機構30に吸入された中間圧冷媒は、第2外側シリンダ室C3と第2内側シリンダ室C4で圧縮されて高圧冷媒になる。この高圧冷媒のうち、第2内側シリンダ室C4側では、第2b吐出ポート152bから冷媒が流出し、接続管67cからケーシング10内に流入する。また、第2外側シリンダ室C3から流出した冷媒もケーシング10内に吐出される。つまり、ケーシング10内に高圧冷媒が充満する。ケーシング10内に充満した高圧冷媒は第2a吐出ポート152aから吐出される。第2a吐出ポート152aから吐出された冷媒は、ガスクーラ2へ流入する。冷媒は、ガスクーラ2で室外空気へ放熱した後、第1膨張弁5で中間圧に減圧されて気液分離器4へ流入する。気液分離器4で分離した液冷媒は、気液分離器4から流出し、第2膨張弁6で低圧圧力に減圧された後に蒸発器3で蒸発し、第1圧縮機構20に吸入される。図25に示す第2の運転状態では、三方弁7が第2位置に設定される。この状態で圧縮機1を起動すると、蒸発器3で空気と熱交換して蒸発した低圧ガス冷媒が第1吸入配管61及び圧縮機1の第1吸入ポート141から第1圧縮機構20に吸入され、外側第1シリンダ室C1と内側第1シリンダ室C2で圧縮されて中間圧冷媒になる。第1圧縮機構20から吐出された中間圧冷媒は、気液分離器4からの冷媒と合流し、分岐管68へ流入する。分岐管68を流れる中間圧冷媒は、第2圧縮機構30の第2吸入ポート142から第2外側シリンダ室C3と第2内側シリンダ室C4に吸入される。第2圧縮機構30の第2外側シリンダ室C3に吸入された冷媒は、該第2外側シリンダ室C3で圧縮されて高圧冷媒になる。この高圧冷媒は第2外側シリンダ室C3からケーシング10内の空間に流出して該空間に充満する。高圧冷媒は、第2a吐出ポート152aから吐出され、ガスクーラ2へ流入する。冷媒は、ガスクーラ2で室外空気へ放熱した後、第1膨張弁5で中間圧に減圧されて気液分離器4へ流入する。気液分離器4で分離した液冷媒は、気液分離器4から流出し、第2膨張弁6で低圧圧力に減圧された後に蒸発器3で蒸発し、第1圧縮機構20に吸入される。一方、第2圧縮機構30の第2内側シリンダ室C4に吸入された冷媒は、三方弁7を第2位置に切り換えることにより第2b吐出ポート152bが第1吐出配管63と連通している。つまり、第2b吐出ポート152bが中間圧になっている。そのため、第2内側シリンダ室C4へ吸入された中間圧冷媒は実質的に圧縮されずに第2b吐出ポート152bから中間圧のまま流出スルーする。こうすることにより、第2の運転状態では第2圧縮機構30のシリンダ容積吐出容積が第1の運転状態よりも小さくなる。-実施形態4の効果-この実施形態4によれば、第1の運転状態における低圧冷媒の吸入容積と第2の運転状態における低圧冷媒の吸入容積が同じである。一方、第1の運転状態における中間圧冷媒の吸入吐出容積よりも第2の運転状態における中間圧冷媒の吸入容積が小さくなる。つまり、第1の運転状態と第2の運転状態は、低段吸入容積が第1の運転状態と第2の運転状態で同じになる一方で、高段の吸入容積は第1の運転状態よりも第2の運転状態の方が小さくなる。そして、本実施形態では第2圧縮機構30の内側シリンダ室◆を第2の運転状態において冷媒がスルーするように構成しているので、1本の軸53に2つの圧縮機構20,30が機械的に連結された圧縮機1において、第1の運転状態と第2の運転状態における低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を調整することができる。したがって、運転条件に合わせて圧縮比の吸入容積比を調整することにより、COP成績係数の高い運転を行うことが可能となる。《発明の実施形態5》図26及び図27に示す本発明の実施形態5について説明する。この実施形態5の圧縮機1では、第1吸入ポート141が、第1外側シリンダ室C1と第1内側シリンダ室C2の両方へ冷媒を吸入するための1本の吸入ポートにより構成されている。第1吐出ポート151は、第1外側シリンダ室C1と第1内側シリンダ室C2の両方から冷媒を吐出するための1本の吐出ポートにより構成されている。第2吸入ポート142は、第2外側シリンダ室C3と第2内側シリンダ室C4の両方へ冷媒を吸入するための1本の吸入ポートにより構成されている。また、第2吐出ポート152は、第2外側シリンダ室C3から冷媒を吐出するための第2a吐出ポート152aと、第2内側シリンダ室C4からケーシング10内の空間を介して冷媒を吐出するための第2b吐出ポート152bとから構成されている。圧縮機1に関するその他の構成は実施形態1と基本的に同じである。次に、冷媒回路60について説明する。冷媒回路60の構成要素は実施形態1と同じである。上記圧縮機1の第1吸入ポート141は、第1吸入配管61を介して蒸発器3のガス側端部に接続されている。上記圧縮機1の第1吐出ポート151は、第1吐出配管63を介して気液分離器4の冷媒ガス流出口4aに接続されている。気液分離器4の流出口4cは、途中に第2膨張弁6が設けられた液配管66を介して蒸発器3の液側端部に接続されている。第1吐出配管63は、途中で分岐管68に分岐している。この分岐管68は、第2吸入配管62により、第2圧縮機構30の第2吸入ポート142に接続されている。第2圧縮機構30の第2b吐出ポート152bは、第2b吐出配管64bの一端が接続され、第2b吐出配管64bの他端は気液分離器4の流入口4bに接続されている。第2b吐出配管64bの途中には、第2b吐出ポート152b側から順にガスクーラ2と第1膨張弁5が設けられている。第2圧縮機構30の第2a吐出ポート152aは、第2a吐出配管64aを介して三方弁7の第1ポートP1に接続されている。三方弁7の第2ポートP2には、第2接続管67iが接続され、この第2接続管67iは、第2b吐出配管64bにおける第2b吐出ポート152bとガスクーラ2との間に接続されている。また、三方弁7の第3ポートP3には第1接続管67jが接続され、この第1接続管67jは第1吐出配管63に合流している。上記三方弁7は、第1ポートP1と第2ポートP2が連通する第1位置と、第1ポートP1と第3ポートP3が連通する第2位置に切り換えることができるように構成されている。上記三方弁7は、上記各圧縮機構20,30に対し、低圧冷媒と中間圧冷媒と高圧冷媒の流通経路を切り換える切換機構容積比変更手段であって、4つのシリンダ室C1,C2,C3,C4の冷媒回路60内での接続関係を変更することにより、低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を変更するように構成されている。そして、上記切換機構7は、第1圧縮機構20を低段側とし、第2圧縮機構30を高段側とするときに、第2圧縮機構30の両シリンダ室C3,C4で冷媒を圧縮して吸入側と吐出側に圧力差が生じる状態と、第2圧縮機構30の一方のシリンダ室内側シリンダ室C4で冷媒を圧縮して吸入側と吐出側の圧力差が生じる一方、他方のシリンダ室外側シリンダ室C3で吸入側と吐出側が実質的に同一圧力になって冷媒が非圧縮で通過する状態とを切り換え可能に構成されている。つまり、外側シリンダ室C3を冷媒がスルーすることができるように構成されている。また、上記切換機構容積比変更手段は、運転条件の変化に伴って低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を変更するように構成されている。-運転動作-この空気調和装置では、運転条件の変化に伴って、図26に示す第1の運転状態と、図27に示す第2の運転状態を切り換えることができる。図26に示す第1の運転状態では、三方弁7が第1位置に設定される。この状態で圧縮機1を起動すると、蒸発器3で空気と熱交換して蒸発した低圧ガス冷媒が、第1吸入配管61を介して、圧縮機1の第1吸入ポート141から第1圧縮機構20に吸入され、外側第1シリンダ室C1と内側第1シリンダ室C2で圧縮されて中間圧冷媒になる。中間圧冷媒は、気液分離器4からの冷媒と合流し、分岐管68へ流入する。分岐管68を流れる中間圧冷媒は第2吸入配管62及び第2吸入ポート142から第2圧縮機構30の第2外側シリンダ室C3と第2内側シリンダ室C4に吸入される。第2圧縮機構30に吸入された中間圧冷媒は、第2外側シリンダ室C3と第2内側シリンダ室C4で圧縮されて高圧冷媒になる。この高圧冷媒のうち、第2外側シリンダ室C3側では、第2a吐出ポート152aから冷媒が流出し、三方弁7から第2接続管67iを通って第2b吐出配管64bに合流する。第2内側シリンダ室C4側では、冷媒がケーシング10を介して第2b吐出ポート152bから吐出される。第2b吐出ポート152bから吐出された冷媒は、第2a吐出ポート152aからの冷媒と合流してガスクーラ2へ流入する。冷媒は、ガスクーラ2で室外空気へ放熱した後、第1膨張弁5で中間圧に減圧されて気液分離器4へ流入する。気液分離器4で分離した液冷媒は、気液分離器4から流出し、第2膨張弁6で低圧圧力に減圧された後に蒸発器3で蒸発し、第1圧縮機構20に吸入される。図27に示す第2の運転状態では、三方弁7が第2位置に設定される。この状態で圧縮機1を起動すると、蒸発器3で空気と熱交換して蒸発した低圧ガス冷媒が第1吸入配管61及び圧縮機1の第1吸入ポート141から第1圧縮機構20に吸入され、外側第1シリンダ室C1と内側第1シリンダ室C2で圧縮されて中間圧冷媒になる。第1圧縮機構20から吐出された中間圧冷媒は、気液分離器4からの冷媒と合流し、分岐管68へ流入する。分岐管68を流れる中間圧冷媒は、第2圧縮機構30の第2吸入ポート142から第2外側シリンダ室C3と第2内側シリンダ室C4に吸入される。第2圧縮機構30の第2内側シリンダ室C4に吸入された冷媒は、該第2内側シリンダ室C4で圧縮されて高圧冷媒になる。この高圧冷媒は第2内側シリンダ室C4からケーシング10内の空間に流出して該空間に充満する。高圧冷媒は、第2b吐出ポート152bから吐出され、ガスクーラ2へ流入する。冷媒は、ガスクーラ2で室外空気へ放熱した後、第1膨張弁5で中間圧に減圧されて気液分離器4へ流入する。気液分離器4で分離した液冷媒は、気液分離器4から流出し、第2膨張弁6で低圧圧力に減圧された後に蒸発器3で蒸発し、第1圧縮機構20に吸入される。一方、第2圧縮機構30の第2外側シリンダ室C3に吸入された冷媒は、三方弁7を第2位置に切り換えることにより第2a吐出ポート152aが第1吐出配管63と連通しているため圧縮されない。つまり、第2a吐出ポート152aが中間圧になっているため、第2外側シリンダ室C3へ吸入された中間圧冷媒は実質的に圧縮されずに第2a吐出ポート152aから中間圧のまま流出スルーする。こうすることにより、第2の運転状態では第2圧縮機構30のシリンダ容積吐出容積が第1の運転状態よりも小さくなる。-実施形態5の効果-この実施形態5によれば、第1の運転状態における低圧冷媒の吸入容積と第2の運転状態における低圧冷媒の吸入容積が同じである。一方、第1の運転状態における中間圧冷媒の吸入容積よりも第2の運転状態における中間圧冷媒の吸入容積が小さくなる。つまり、第1の運転状態と第2の運転状態は、低段吸入容積が第1の運転状態と第2の運転状態で同じになる一方で、高段の吸入容積は第1の運転状態よりも第2の運転状態の方が小さくなる。そして、本実施形態では第2圧縮機構30の外側シリンダ室C4を第2の運転状態において冷媒がスルーするように構成しているので、1本の軸53に2つの圧縮機構20,30が機械的に連結された圧縮機1において、第1の運転状態と第2の運転状態における低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を調整することができる。したがって、運転条件に合わせて圧縮比の容積比を切り換えることにより、COP成績係数の高い運転を行うことが可能となる。なお、この実施形態5においても、第1圧縮機構の外側シリンダ室で冷媒をスルーさせる構成を採用することにより、第1の運転状態と第2の運転状態における低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を調整するようにしてもよい。《発明の実施形態6》図28及び図29に示す本発明の実施形態6について説明する。この実施形態6の圧縮機1では、第1吸入ポート141が、第1外側シリンダ室C1へ冷媒を吸入するための第1a吸入ポート141aと、第1内側シリンダ室C2へ冷媒を吸入するための第1b吸入ポート141bとから構成されている。第1吐出ポート151は、第1外側シリンダ室C1と第1内側シリンダ室C2の両方から冷媒を吐出するための1本の吐出ポートにより構成されている。第2吸入ポート142は、第2外側シリンダ室C3と第2内側シリンダ室C4の両方へ冷媒を吸入するための1本の吸入ポートにより構成されている。また、第2吐出ポート152は、第2外側シリンダ室C3と第2内側シリンダ室C4の両方からケーシング10内の空間を介して冷媒を吐出するための1本の吐出ポートにより構成されている。圧縮機1に関するその他の構成は実施形態1と基本的に同じである。次に、冷媒回路60について説明する。冷媒回路60の構成要素は実施形態1と同じである。上記圧縮機1の第1a吸入ポート141aは、マフラ9を有する第1a吸入配管61aを介して蒸発器3のガス側端部に接続されている。圧縮機1の第1b吸入ポート141bには第1b吸入配管61bの一端が接続され、第1b吸入配管61bの他端は三方弁7の第1ポートP1に接続されている。三方弁7の第2ポートP2は接続管67gを介して第1a吸入配管61aにおける第1a吸入ポート141aとマフラ9の間に接続されている。上記圧縮機1の第1吐出ポート151は、第1吐出配管63を介して気液分離器4の冷媒ガス流出口4aに接続されている。気液分離器4の流出口4cは、途中に第2膨張弁6が設けられた液配管66を介して蒸発器3の液側端部に接続されている。第1吐出配管63は、途中で分岐管68に分岐している。この分岐管68は第2圧縮機構30の第2吸入ポート142に第2吸入配管62を介して接続されている。また、上記分岐管68は、マフラ9を有する接続管67hに分岐して、この接続管67hが上記三方弁7の第3ポートP3に接続されている。第2圧縮機構30の第2吐出ポート152は、第2吐出配管64の一端が接続され、第2吐出配管64の他端は気液分離器4の流入口4bに接続されている。第2吐出配管64の途中には、第2吐出ポート152側から順にガスクーラ2と第1膨張弁5が設けられている。上記三方弁7は、第1ポートP1と第2ポートP2が連通する第1位置と、第1ポートP1と第3ポートP3が連通する第2位置に切り換えることができるように構成されている。上記三方弁7は、上記各圧縮機構20,30に対し、低圧冷媒と中間圧冷媒と高圧冷媒の流通経路を切り換える切換機構容積比変更手段であって、4つのシリンダ室C1,C2,C3,C4の冷媒回路60内での接続関係を変更することにより、低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を変更するように構成されている。そして、上記切換機構は、上記第1圧縮機構20を低段側とし、第2圧縮機構30を高段側とするときに、第1圧縮機構20の両シリンダ室C1,C2で冷媒を圧縮して吸入側と吐出側に圧力差が生じる状態と、第1圧縮機構20の一方のシリンダ室C1で冷媒を圧縮して吸入側と吐出側の圧力差が生じる一方、他方のシリンダ室C2で吸入側と吐出側が実質的に同一圧力になって冷媒が非圧縮で通過する状態とを切り換え可能に構成されている。つまり、冷媒が他方のシリンダ室C2をスルーすることができるように構成されている。また、上記切換機構容積比変更手段は、運転条件の変化に伴って低段側圧縮機構20の吸入容積と高段側圧縮機構30の吸入容積の比率を変更するように構成されている。-運転動作-この空気調和装置では、運転条件の変化に伴って、図26に示す第1の運転状態と、図27に示す第2の運転状態を切り換えることができる。図26に示す第1の運転状態では、三方弁7が第1位置に設定される。この状態で圧縮機1を起動すると、蒸発器3で空気と熱交換して蒸発した低圧ガス冷媒が圧縮機1の第1a吸入ポート141aと第1b吸入ポート141bから第1圧縮機構20に吸入され、外側第1シリンダ室C1と内側第1シリンダ室C2で圧縮されて中間圧冷媒になる。中間圧冷媒は、気液分離器4からの冷媒と合流し、分岐管68へ流入する。分岐管68を流れる中間圧冷媒は第2吸入ポート142から第2圧縮機構30の第2外側シリンダ室C3と第2内側シリンダ室C4に吸入される。第2圧縮機構30に吸入された中間圧冷媒は、第2外側シリンダ室C3と第2内側シリンダ室C4で圧縮されて高圧冷媒になる。この高圧冷媒は、ケーシング10内に吐出される。つまり、ケーシング10内に高圧冷媒が充満する。ケーシング10内に充満した高圧冷媒は第2吐出ポート152から吐出される。第2吐出ポート152から吐出された冷媒は、第2吐出配管64を通ってガスクーラ2へ流入する。冷媒は、ガスクーラ2で室外空気へ放熱した後、第1膨張弁5で中間圧に減圧されて気液分離器4へ流入する。気液分離器4で分離した液冷媒は、気液分離器4から流出し、第2膨張弁6で低圧圧力に減圧された後に蒸発器3で蒸発し、第1圧縮機構20に吸入される。図27に示す第2の運転状態では、三方弁7が第2位置に設定される。この状態で圧縮機1を起動すると、蒸発器3で空気と熱交換して蒸発した低圧ガス冷媒が圧縮機1の第1a吸入ポート141aから第1圧縮機構20に吸入され、外側第1シリンダ室C1で圧縮されて中間圧冷媒になる。第1圧縮機構20から吐出された中間圧冷媒は、気液分離器4からの冷媒と合流し、分岐管68へ流入する。分岐管68を流れる中間圧冷媒は、接続管67hへも分流し、第1b吸入ポート141bから第1圧縮機構20の第1内側シリンダ室C2へ吸入される。第1吐出ポート151が中間圧であるため、第1内側シリンダ室C2では冷媒は実質的に圧縮されない状態となる。一方、分岐管68から第2圧縮機構30に吸入された冷媒は、第2外側シリンダ室C3と第2内側シリンダ室C4で圧縮されて高圧冷媒になる。高圧冷媒はケーシング10内に吐出されて該ケーシング10内に充満する。ケーシング10内の高圧冷媒は第2吐出ポート152から吐出され、ガスクーラ2へ流入する。冷媒は、ガスクーラ2で室外空気へ放熱した後、第1膨張弁5で中間圧に減圧されて気液分離器4へ流入する。気液分離器4で分離した液冷媒は、気液分離器4から流出し、第2膨張弁6で低圧圧力に減圧された後に蒸発器3で蒸発し、第1圧縮機構20に吸入される。-実施形態6の効果-この実施形態6によれば、第1の運転状態における中間圧冷媒の吸入容積よりも第2の運転状態における中間圧冷媒の吸入容積の方が大きくなる。一方、第1の運転状態における低圧冷媒の吸入容積よりも第2の運転状態における低圧冷媒の吸入容積の方が小さくなる。そして、第1の運転状態と第2の運転状態は、低圧冷媒の吸入容積が第1の運転状態より第2の運転状態の方が小さくなる一方で、中間圧冷媒の吸入容積は第1の運転状態と第2の運転状態で同じになる。このように、本実施形態では第1圧縮機構20のシリンダ室C1,C2の一方内側シリンダ室を第2の運転状態においてスルーして用いるようにしているので、1本の軸53に2つの圧縮機構20,30が機械的に連結された圧縮機1において、第1の運転状態と第2の運転状態における低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を調整することができる。したがって、運転条件に合わせて圧縮機1の吸入容積比を調整することにより、COP成績係数の高い運転を行うことが可能となる。《発明の実施形態7》図30から図34に示す本発明の実施形態7について説明する。図30は、この実施形態7に係る冷凍装置空気調和装置に用いられる圧縮機100の縦断面図、図31は圧縮機構第1圧縮機構110の横断面図、図32は圧縮機構第1圧縮機構110の動作状態図である。また、図33は、この空気調和装置の第1の運転状態を示す冷媒回路図、図34は、第2の運転状態を示す冷媒回路図である。上記圧縮機100は、空気調和装置の冷媒回路において、蒸発器から吸入した冷媒を二段圧縮して、凝縮器へ吐出するために用いられる。圧縮機の構成まず、圧縮機100の構成について説明する。この圧縮機100は回転式圧縮機であり、1本の駆動軸173で機械的に連結された第1圧縮機構110と第2圧縮機構120と第3圧縮機構130と第4圧縮機構140とを備え、冷媒作動流体である二酸化炭素を低圧圧力から高圧圧力まで圧縮するように構成されている。なお、第2圧縮機構120と第3圧縮機構130と第4圧縮機構140の横断面図及び動作状態図は、第1圧縮機構110と実質的に同一であるため、図2に第2圧縮機構120と第3圧縮機構130と第4圧縮機構140の符号を記入して詳細は省略している。また、第1圧縮機構110と第3圧縮機構130は同位相で、第2圧縮機構120と第4圧縮機構140はそれとは位相が180°異なる配置になっているが、図2では便宜上、位相の違いは表していない。図30に示すように、この圧縮機100は、ケーシング150内に、下方から上方へ順に配置された第1圧縮機構110、第2圧縮機構120、第3圧縮機構130及び第4圧縮機構140と、各圧縮機構110~140の上方に位置する電動機駆動機構170が収納されたものであって、全密閉型に構成されている。この実施形態では、各圧縮機構110~140の4つのシリンダ室C1,C2,C3,C4の接続関係を変更することにより、低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を変更する後述の容積比変更手段が設けられている。そして、冷媒回路180における冷媒の流れを切り換えることにより、第1圧縮機構110と第2圧縮機構120と第3圧縮機構130と第4圧縮機構140のうち、二段圧縮に用いる圧縮機構110~140の組み合わせを切り換え可能になっている。ケーシング150は、円筒状の胴部151と、この胴部151の上端部に固定された上部鏡板152と、胴部151の下端部に固定された下部鏡板153とから構成されている。ケーシング150には、各圧縮機構110~140に対応する吸入ポート154と吐出ポート155が設けられている。吸入ポート154には、第1圧縮機構110に対応する第1吸入ポート1541、第2圧縮機構120に対応する第2吸入ポート1542、第3圧縮機構130に対応する第3吸入ポート1543、そして第4圧縮機構140に対応する第4吸入ポート1544が含まれている。吐出ポートには、第1圧縮機構110に対応する第1吐出ポート1551、第2圧縮機構120に対応する第2吐出ポート1552、第3圧縮機構130に対応する第3吐出ポート1553、そして第4圧縮機構140に対応する第4吐出ポート1554が含まれている。また、ケーシング150には、冷媒回路180を流れる冷媒をケーシング150内に導入する冷媒導入ポート156が設けられている。上記第1圧縮機構110、第2圧縮機構120、第3圧縮機構130及び第4圧縮機構140は、上下四段に重ねられて、ケーシング150に固定されたフロントヘッド157と、第1圧縮機構110の下方のリヤヘッド158との間に構成されている。各圧縮機構110~140は、いずれも容積型の流体機械の一種であるロータリ式の流体機械により構成されている。上述したように、上記第1圧縮機構110から第4圧縮機構140は、ケーシング150の底部側から上方電動機170側へ向かって順に配置されている。各圧縮機構110~140の間には、ミドルプレート159が設けられ、4つの圧縮機構110~140の間に3枚のミドルプレート159を挟んだ状態で、リヤヘッド158をフロントヘッド157にボルト図示せずで下方から締め付けることにより圧縮機構110~140が構成されている。また、圧縮機構100~140は、フロントヘッド157をケーシング150に固定することにより、ケーシング150に対して位置決めされている。フロントヘッド157とリヤヘッド158には、それぞれ軸受け部157a,158aが設けられている。リヤヘッド158の下面には、カバープレート160が固定されている。電動機170は、ステータ171とロータ172とを備えている。ステータ171は、第4圧縮機構140の上方に配置され、ケーシング150の胴部151に固定されている。ロータ172は、ステータ171の内側に配置されている。ロータ172の中央部には駆動軸クランク軸173の主軸部が連結されていて、該駆動軸173がロータ172とともに回転するように構成されている。上記主軸部の軸心は、ケーシング150の軸心と一致している。各圧縮機構110~140は、図31に示すように、共に円環状に形成されたシリンダ111,121,131,141及びロータリピストン偏心ピストン112,122,132,142を備えている。なお、図31において括弧付きの符号が併記されている部材は、括弧がない符号が第1圧縮機構110の符号を表し、括弧内の符号が第2圧縮機構120~第4圧縮機構140の符号を表している。シリンダ111,121,131,141及びロータリピストン112,122,132,142は、リヤヘッド158とミドルプレート159、ミドルプレート159とミドルプレート159、またはミドルプレート159とフロントヘッド157によって上下から挟み込まれている。シリンダ111,121,131,141の内径は、ロータリピストン112,122,132,142の外径よりも大きくなっている。シリンダ111,121,131,141の内周面とロータリピストン112,122,132,142の外周面との間には、シリンダ室C1,C2,C3,C4が形成されている。ロータリピストン112,122,132,142の外周面には、平板状のブレード113,123,133,143が突設されている。ブレード113,123,133,143は、シリンダ111,121,131,141に対して揺動可能に設けられた一対の揺動ブッシュ114,124,134,144に対して、摺動自在に挟み込まれている。ロータリピストン112,122,132,142は、ブレード113,123,133,143と共に、シリンダ111,121,131,141に対して揺動可能になっている。ブレード113,123,133,143は、シリンダ室C1,C2,C3,C4を2つに区画している。ロータリピストン112,122,132,142の内側には、駆動軸173の偏心部173a,173b,173c,173dが回転自在に嵌め込まれている。偏心部173a,173b,173c,173dは、主軸部よりも大径で且つ主軸部に対して偏心している。圧縮機構100では、駆動軸173が回転すると、ロータリピストン112,122,132,142の内周面が偏心部173a,173b,173c,173dの外周面に油膜を介して摺接し、ロータリピストン112,122,132,142の外周面がシリンダ111,121,131,141の内周面に油膜を介して摺接しながら、ロータリピストン112,122,132,142が偏心回転する。シリンダ111,121,131,141には、吸入ポート1541,1542,1543,1544がシリンダ室C1,C2,C3,C4に連通するように接続されている。吸入ポート1541,1542,1543,1544は、揺動ブッシュ114,124,134,144の一方図31における右側の揺動ブッシュ114,124,134,144の近傍に開口している。シリンダ室C1,C2,C3,C4では、吸入ポート1541,1542,1543,1544が開口する側が低圧側になる。ここでいう低圧側は、中間圧側に対する低圧側と、高圧側に対する中間圧側を含むものである。また、各圧縮機構110~140には、吐出空間161,162等が形成されるとともに、吐出空間161,162等に吐出ポート1551,1552,1553,1554が接続されている。吐出空間161,162等は、吐出口110a,140a等を介してシリンダ室C1,C2,C3,C4と連通している。吐出空間161,162等には、吐出口110a,140a等を開閉する吐出弁リード弁163,164等が設けられている第2圧縮機構と第3圧縮機構については図示省略。第1圧縮機構110から第3圧縮機構130では、吐出ポート1551,1552,1553は、吐出空間161等と連通している。第4圧縮機構140では、吐出ポート1554はケーシング150内の空間を介して吐出空間162と連通している。第1圧縮機構110と第4圧縮機構140の吐出口110a,140aは、揺動ブッシュ114,124,134,144の他方図31における左側の揺動ブッシュ114,124,134,144の近傍に開口している。シリンダ室C1,C2,C3,C4では、吐出口110a,140a等が開口する側が高圧側になる。ここでいう高圧側は、中間圧側に対する高圧側と、低圧側に対する中間圧側を含むものである。以上説明したように、上記圧縮機100は、それぞれが1つのシリンダ室C1,C2,C3,C4を有する第1圧縮機構110と第2圧縮機構120と第3圧縮機構130と第4圧縮機構140とを備え、各圧縮機構110~140は、円柱状のシリンダ空間を有するシリンダ111,121,131,141と、該シリンダ空間の中で偏心回転運動をするロータリピストン112,122,132,142偏心ピストンとを備えている。上記構成において、第1圧縮機構110~第4圧縮機構140は、4つのシリンダ室C1,C2,C3,C4の吸入容積が互いに異なっている。各シリンダ室C1,C2,C3,C4の吸入容積を異ならせるために、具体的には、各圧縮機構110~140のロータリピストン112,122,132,142の軸方向長さ寸法とそれに対応するシリンダ111,121,131,141の軸方向長さ寸法が異なっている。図示の例では、第1圧縮機構110のシリンダ111及びロータリピストン112の軸方向長さ寸法が一番大きく、第1圧縮機構110から第4圧縮機構140への順に、シリンダ111,121,131,141及びロータリピストン112,122,132,142の軸方向長さ寸法が小さくなるように寸法設定されている。ケーシング150の底部には、潤滑油が貯留された油溜りが形成されている。駆動軸173の下端部には、油溜りに浸漬された遠心式の油ポンプ174が設けられている。油ポンプは、駆動軸173の内部を上下方向に延びる給油通路図示せずに接続されている。油ポンプ174は、第1圧縮機構110及び第2圧縮機構120の摺動部や、駆動軸173の軸受部に、給油通路を通じて潤滑油を供給するものである。冷媒回路の構成この空気調和装置の冷媒回路180は、冷媒である二酸化炭素を上記圧縮機100で超臨界圧まで圧縮して冷凍サイクルを行うものであって、図33及び図34に示すように、上記圧縮機100と、ガスクーラ102と、蒸発器103と、気液分離器104と、第1膨張弁105と、第2膨張弁106とを有している。また、冷媒回路180には、圧縮機100の吸入側の第1三方弁切換機構107aと、圧縮機100の吐出側の第2三方弁切換機構107bとが設けられている。蒸発器103のガス側端部に接続された低圧冷媒管181は第1吸入配管182aと第2吸入配管182bに分岐している。第1吸入配管182aは上記圧縮機100の第1吸入ポート1541に接続され、第2吸入配管182bは第2吸入ポート1542に接続されている。上記圧縮機100の第1吐出ポート1551には第1吐出配管183aが接続され、第2吐出ポート1552には第2吐出配管183bが接続されている。第1吐出配管183aと第2吐出配管183bは合流した後、中間圧冷媒管184と第1接続管189aとに分岐している。中間圧冷媒管184は、気液分離器104の冷媒ガス流出口104aに接続されている。また、第1接続管189aは、第2三方弁107bの第3ポートP3に接続されている。中間圧冷媒管184は、気液分離器104の冷媒ガス流出口104aの下流側で分岐管185に分岐している。この分岐管185は、第1三方弁107aの第2ポートP2に接続されている。第1三方弁107aの第1ポートP1には第3吸入配管182cの一端が接続され、その他端は上記圧縮機構100の第3吸入ポート1543に接続されている。上記分岐管185は、中間圧冷媒管184との接続点と第1三方弁107aとの接続点との間で第4吸入配管182dに分岐し、この第4吸入配管182dが上記圧縮機100の第4吸入ポート1544に接続されている。また、上記第2吸入配管182bは、第2吸入ポート1542と低圧冷媒管181との間で第2接続管189bに分岐し、この第2接続管189bは第1三方弁107aの第3ポートP3に接続されている。上記第3吐出ポート1553は、第3吐出配管183cを介して第2三方弁107bの第1ポートP1に接続されている。第2三方弁107bの第2ポートP2は、高圧冷媒導入管186を介して冷媒導入ポート156に接続されている。上記圧縮機100の第4吐出ポート1554は、高圧冷媒管第4吐出配管187の一端が接続されている。高圧冷媒管187は、ガスクーラ102と第1膨張弁105を介して、他端が気液分離器104の流入口104bに接続されている。気液分離器104の流出口104cは、途中に第2膨張弁106が設けられた液配管188を介して蒸発器103の液側端部に接続されている。以上の構成において、上記分岐管185は、上記圧縮機構110~140へ中間圧冷媒をインジェクションするインジェクション機構インジェクション管を構成している。上記各三方弁107a,107bは、第1ポートP1と第2ポートP2が連通する第1位置図33参照と、第1ポートP1と第3ポートP3が連通する第2位置図34参照とに切り換えることができるように構成されている。上記三方弁107a,107bは、上記各圧縮機構110~140に対し、低圧冷媒と中間圧冷媒と高圧冷媒の流通経路を切り換える切換機構容積比変更手段であって、冷媒回路180内での4つのシリンダ室C1,C2,C3,C4の接続関係を変更することにより、低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を変更するように構成されている。つまり、上記切換機構7は、4つのシリンダ室C1,C2,C3,C4のうち、低段側圧縮機構に用いるシリンダ室と高段側圧縮機構に用いるシリンダ室を変更することができるように構成されている。そして、上記切換機構107a,107bは、第1圧縮機構110と第2圧縮機構120を低段側圧縮機構に用いて第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を高段側圧縮機構に用いる図33の状態と、第1圧縮機構110と第2圧縮機構120と第3圧縮機構130を低段側圧縮機構に用いて第4圧縮機構140を高段側圧縮機構に用いる図34の状態とを切り換え可能に構成されている。そして、上記切換機構容積比変更手段107a,107bは、運転条件の変化に伴って低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を変更するように構成されている。-運転動作-圧縮機100の運転動作圧縮機100の動作について説明する。圧縮機100では、電動機170の運転が行われると、駆動軸173の回転によって各圧縮機構110~140が駆動され、各圧縮機構110~140で冷媒の圧縮が行われる。なお、各圧縮機構110~140の動作自体はほとんど同じであるため、以下では、第1圧縮機構110の動作についてのみ説明し、他の圧縮機構120~140の動作の説明は省略する。圧縮機構100へ冷媒が流入する過程について、図32を参照しながら説明する。駆動軸173が回転角が0°のAの状態から僅かに回転して、第1ロータリピストン112と第1シリンダ111の接触位置が第1吸入ポート1541の開口部を通過すると、第1吸入ポート1541から第1シリンダ室C1へ冷媒が流入し始める。そして、第1シリンダ室C1へは、駆動軸173の回転角がBの90°Cの180°Dの270°と大きくなるのに伴い冷媒が流入し、回転角がAの360°0°になるまで冷媒が流入し続ける。続いて、第1圧縮機構110で冷媒を圧縮する過程について説明する。第1シリンダ室C1への冷媒の流入が終了した状態駆動軸173の回転角360°0°において、駆動軸173が回転角が再び0°の状態から僅かに回転すると、第1ロータリピストン112と第1シリンダ111の接触位置が第1吸入ポート1541の開口部を通過する。第1圧縮機構110では、この接触位置が第1吸入ポート1541の開口部を通過した時点で、第1圧縮機構110における冷媒の閉じ込みが完了する。そして、この状態から駆動軸173がさらに回転すると冷媒の圧縮が開始され、第1シリンダ室C1内の冷媒の圧力が吐出口110aの外側の冷媒の圧力を上回ると、吐出弁163が開状態になり、冷媒が第出口110aからシリンダ室C1の外へ吐出される。冷媒の吐出は、駆動軸173の回転角が360°になるまで続く。空気調和装置の運転動作この空気調和装置では、運転条件の変化に伴って、図33に示す第1の運転状態と、図34に示す第2の運転状態を切り換えることができる。なお、下記では、運転が冷房運転であるものとして説明する。図34に示す第1の運転状態では、第1三方弁107aと第2三方弁107bがともに第1位置に設定される。この状態で圧縮機100を起動すると、蒸発器103で空気と熱交換して蒸発した低圧ガス冷媒が低圧冷媒管181から第1吸入配管182aと第2吸入配管182bに分流し、第1吸入配管182aからは第1吸入ポート1541を通って第1圧縮機構110へ、第2吸入配管182bからは第2吸入ポート1542を通って第2圧縮機構120へ吸入される。冷媒は、第1シリンダ室C1と第2シリンダ室C2で圧縮されて中間圧冷媒になる。各シリンダ室C1,C2から吐出された中間圧冷媒は、それぞれ第1吐出配管183aと第2吐出配管183bを通過した後に中間圧冷媒管184で合流し、気液分離器104からの中間圧冷媒と合流して分岐管185へ流入する。分岐管185を流れる中間圧冷媒は、第3吸入配管182cと第4吸入配管182dに分流する。中間圧冷媒は、第3吸入配管182cからは第3吸入ポート1543を通って第3圧縮機構130へ、第4吸入配管182dからは第4吸入ポート1544を通って第4圧縮機構140へ吸入される。そして、冷媒は、第3シリンダ室C3と第4シリンダ室C4で圧縮されて高圧冷媒になる。第3吐出ポート1553から吐出された高圧冷媒は、第2三方弁107bと高圧冷媒導入管186を通って冷媒導入ポート156から圧縮機100のケーシング150内に導入される。一方、第4シリンダ室C4で圧縮された高圧冷媒は、フロントヘッド157の吐出空間162からケーシング150内の空間に流出する。したがって、第3シリンダ室C3で圧縮された高圧冷媒と第4シリンダ室C4で圧縮された高圧冷媒は、ケーシング150内で合流する。ケーシング150内の高圧冷媒は、第4吐出ポート1554を通ってケーシング150から吐出され、高圧冷媒管187を通ってガスクーラ102へ流入する。冷媒は、ガスクーラ102で室外空気へ放熱した後、第1膨張弁105で中間圧に減圧されて気液分離器104へ流入する。冷媒は気液分離器104で気液分離し、液冷媒が気液分離器104から流出する。液冷媒は、第2膨張弁106で低圧圧力に減圧された後に蒸発器103で蒸発し、第1圧縮機構110と第2圧縮機構120に吸入される。なお、気液分離器104内のガス冷媒は、第3圧縮機構130と第4圧縮機構140に導入される。図34に示す第2の運転状態では、第1三方弁107aと第2三方弁107bがともに第2位置に設定される。この状態で圧縮機100を起動すると、蒸発器103で空気と熱交換して蒸発した低圧ガス冷媒が低圧冷媒管181から第1吸入配管182aと第2吸入配管182bと第3吸入配管182cに分流する。そして、冷媒は、第1吸入配管182aからは第1吸入ポート1541を通って第1圧縮機構110へ、第2吸入配管182bからは第2吸入ポート1542を通って第2圧縮機構120へ、そして第3吸入配管182cからは第3吸入ポート1543を通って第3圧縮機構130へ吸入される。冷媒は、第1シリンダ室C1と第2シリンダ室C2と第3シリンダ室C3で圧縮されて中間圧冷媒になる。各シリンダ室C1,C2,C3から吐出された中間圧冷媒は、それぞれ第1吐出配管183aと第2吐出配管183bと第3吐出配管183cを通過した後に中間圧冷媒管184で合流し、さらに気液分離器104からの中間圧冷媒と合流して分岐管185へ流入する。分岐管185を流れる中間圧冷媒は、第4吸入配管182dに流入する。中間圧冷媒は、第4吸入配管182dから第4吸入ポート1544を通って第4圧縮機構140へ吸入される。そして、冷媒は、第4シリンダ室C4で圧縮されて高圧冷媒になる。第4シリンダ室C4で圧縮された高圧冷媒は、フロントヘッド157の吐出空間162からケーシング150内の空間に流出する。ケーシング150内の高圧冷媒は、第4吐出ポート1554を通ってケーシング150から吐出され、高圧冷媒管187を通ってガスクーラ102へ流入する。冷媒は、ガスクーラ102で室外空気へ放熱した後、第1膨張弁105で中間圧に減圧されて気液分離器104へ流入する。冷媒は気液分離器104で気液分離し、液冷媒が気液分離器104から流出する。液冷媒は、第2膨張弁106で低圧圧力に減圧された後に蒸発器103で蒸発し、第1圧縮機構110と第2圧縮機構120に吸入される。なお、気液分離器104内のガス冷媒は、第4圧縮機構140に導入される。-実施形態7の効果-この実施形態によれば、第1の運転状態における低圧冷媒の吸入容積よりも第2の運転状態における低圧冷媒の吸入容積が大きくなる。また、第1の運転状態における中間圧冷媒の吸入容積よりも第2の運転状態における中間圧冷媒の吸入容積が小さくなる。つまり、第1の運転状態と第2の運転状態は、低段吸入量が第1の運転状態よりも第2の運転状態の方が多くなる一方で、高段吸入量は第1の運転状態よりも第2の運転状態の方が少なくなる。このように、本実施形態では各圧縮機構110~140のシリンダ室C1,C2,C3,C4を第1の運転状態と第2の運転状態とで組み替えて用いるようにしているので、1本の軸に4つの圧縮機構110~140が機械的に連結された圧縮機100において、第1の運転状態と第2の運転状態における低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を調整することができる。このように、運転条件に合わせて圧縮機100における吸入容積の比率を調整することにより、COP成績係数の高い運転を行うことが可能となる。また、冷媒の圧縮に伴うトルク変動も調整できる。なお、例えば、二段圧縮機構において低段側か高段側のアンロードにより吸入容積比を調整することも考えられるが、本実施形態では、そのようなものとは違って冷媒を途中から圧縮する構成にはしていないので、スムーズな運転を行うことができる。《発明の実施形態8》図35及び図36に示している実施形態8について説明する。この実施形態は、圧縮機100の構造は実施形態7と同じで、冷媒回路180の構成を実施形態7とは異なるようにしたものである。したがって、以下、冷媒回路180についてのみ説明する。なお、冷媒回路180の構成要素は実施形態7と同じである。図35及び図36に示すように、蒸発器103のガス側端部に接続された低圧冷媒管181は第1吸入配管182aを介して第1吸入ポート1541に接続されている。低圧冷媒管181は、蒸発器103の出口側で接続管189cに分岐しており、接続管189cは第1三方弁107aの第2ポートP2に接続されている。第1三方弁107aの第1ポートP1には第3吸入配管182cの一端が接続され、第3吸入配管182cの他端は第3吸入ポート1543に接続されている。上記圧縮機100の第1吐出ポート1551には第1吐出配管183aが接続されている。第1吐出配管183aは中間圧冷媒管184の一端に接続され、中間圧冷媒管184の他端は気液分離器104の冷媒ガス流出口104aに接続されている。また、第3吐出ポート1553には第3吐出配管183cの一端が接続され、第3吐出配管183cの他端は第2三方弁107bの第1ポートP1に接続されている。第2三方弁107bの第2ポートP2には接続管189dの一端が接続され、接続管189dの他端は第1吐出配管183aに合流して中間圧冷媒管184に接続されている。中間圧冷媒管184は、気液分離器104の冷媒ガス流出口104aの下流側で第1の分岐管185に分岐している。この分岐管185は、第1三方弁107aの第3ポートP3に接続されている。この分岐管185は、中間圧冷媒管184との接続点と第1三方弁107aとの接続点との間で第2の分岐管185bに分岐している。この分岐管185bは、さらに第2吸入配管182bと第4吸入配管182dに分岐している。第2吸入配管182bは圧縮機100の第2吸入ポート1542に接続され、第4吸入配管182dは第4吸入ポート1544に接続されている。上記第2三方弁107bの第3ポートP3は、高圧冷媒導入管186を介して冷媒導入ポート156に接続されている。また、上記第2吐出ポート1552には第2吐出配管183bの一端が接続され、第2吐出配管183bの他端は高圧冷媒導入管186に接続されている。上記圧縮機100の第4吐出ポート1554は、高圧冷媒管187の一端が接続されている。高圧冷媒管187は、ガスクーラ102と第1膨張弁105を介して、他端が気液分離器104の流入口104bに接続されている。気液分離器104の流出口104cは、途中に第2膨張弁106が設けられた液配管188を介して蒸発器103の液側端部に接続されている。以上の構成において、上記分岐管185は、上記圧縮機構110~140へ中間圧冷媒をインジェクションするインジェクション機構を構成している。上記各三方弁107a,107bは、第1ポートP1と第2ポートP2が連通する第1位置図35参照と、第1ポートP1と第3ポートP3が連通する第2位置図36参照とに切り換えることができるように構成されている。上記三方弁107a,107bは、上記各圧縮機構110~140に対し、低圧冷媒と中間圧冷媒と高圧冷媒の流通経路を切り換える切換機構容積比変更手段であって、冷媒回路180内での4つのシリンダ室C1,C2,C3,C4の接続関係を変更することにより、低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を変更するように構成されている。そして、上記切換機構107a,107bは、第1圧縮機構110と第3圧縮機構130を低段側圧縮機構に用いて第2圧縮機構120と第4圧縮機構140を高段側圧縮機構に用いる図35の状態と、第1圧縮機構110を低段側圧縮機構に用いて第2圧縮機構120と第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を高段側圧縮機構に用いる図36の状態とを切り換え可能に構成されている。また、上記切換機構容積比変更手段107a,107bは、運転条件の変化に伴って低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を変更するように構成されている。-運転動作-この空気調和装置においても、運転条件の変化に伴って、図35に示す第1の運転状態と、図36に示す第2の運転状態を切り換えることができる。図35に示す第1の運転状態では、第1三方弁107aと第2三方弁107bがともに第1位置に設定される。この状態で圧縮機100を起動すると、蒸発器103で空気と熱交換して蒸発した低圧ガス冷媒が低圧冷媒管181から第1吸入配管182aと第3吸入配管182cに分流し、第1吸入配管182aからは第1吸入ポート1541を通って第1圧縮機構110へ、第3吸入配管182cからは第3吸入ポート1543を通って第3圧縮機構130へ吸入される。冷媒は、第1シリンダ室C1と第3シリンダ室C3で圧縮されて中間圧冷媒になる。第1シリンダ室C1から吐出された中間圧冷媒は第1吐出配管183aを流れ、第3シリンダ室C3から吐出された中間圧冷媒は第3吐出配管183cから第2三方弁107b及び接続管189dを流れ、これらの冷媒が中間圧冷媒管184で合流する。この中間圧冷媒は、気液分離器104からの中間圧冷媒と合流して第1の分岐管185へ流入する。中間圧冷媒は、第1の分岐管185からさらに第2の分岐管185bに分流する。そして、第2吸入配管182bから第2吸入ポート1542を通って第2圧縮機構120に吸入されるとともに、第4吸入配管182dから第4吸入ポート1544を通って第4圧縮機構140に吸入される。そして、冷媒は、第2シリンダ室C2と第4シリンダ室C4で圧縮されて高圧冷媒になる。第2吐出ポート1552から吐出された高圧冷媒は、第2吐出配管183bから高圧冷媒導入管186を通って冷媒導入ポート156から圧縮機100のケーシング150内に導入される。一方、第4シリンダ室C4で圧縮された高圧冷媒は、フロントヘッド157の吐出空間162からケーシング150内の空間に流出する。したがって、第2シリンダ室C2で圧縮された高圧冷媒と第4シリンダ室C4で圧縮された高圧冷媒は、ケーシング150内で合流する。ケーシング150内の高圧冷媒は、第4吐出ポート1554を通ってケーシング150から吐出され、高圧冷媒管第4吐出配管187を通ってガスクーラ102へ流入する。冷媒は、ガスクーラ102で室外空気へ放熱した後、第1膨張弁105で中間圧に減圧されて気液分離器104へ流入する。冷媒は気液分離器104で気液分離し、液冷媒が気液分離器104から流出する。液冷媒は、第2膨張弁106で低圧圧力に減圧された後に蒸発器103で蒸発し、第1圧縮機構110と第3圧縮機構130に吸入される。なお、気液分離器104内のガス冷媒は、第2圧縮機構120と第4圧縮機構140に導入される。図36に示す第2の運転状態では、第1三方弁107aと第2三方弁107bがともに第2位置に設定される。この状態で圧縮機100を起動すると、蒸発器103で空気と熱交換して蒸発した低圧ガス冷媒が低圧冷媒管181から第1吸入配管182aへ流入し、第1吸入配管182aから第1吸入ポート1541を通って第1圧縮機構110へ吸入される。冷媒は、第1シリンダ室C1で圧縮されて中間圧冷媒になる。第1シリンダ室C1から吐出された中間圧冷媒は、第1吐出配管183aから吐出されて中間圧冷媒管184を流れ、気液分離器104からの中間圧冷媒と合流して第1の分岐管185へ流入する。第1の分岐管185を流れる中間圧冷媒は、第2吸入配管182bと第3吸入配管182cと第4吸入配管182dに分流し、第2吸入配管182bからは第2吸入ポート1542を通って第2圧縮機構120へ、第3吸入配管182cからは第3吸入ポート1543を通って第3圧縮機構130へ、そして第4吸入配管182dからは第4吸入ポート1544を通って第4圧縮機構140へ吸入される。そして、冷媒は、第2シリンダ室C2と第3シリンダ室C3と第4シリンダ室C4で圧縮されて高圧冷媒になる。第2シリンダ室C2で圧縮された高圧冷媒は第2吐出ポート1552から吐出されて第2吐出配管183bを冷媒導入ポート156へ向かって流れる。一方、第3シリンダ室C3で圧縮された高圧冷媒は第3吐出ポート1553から吐出されて第3吐出配管183c及び高圧冷媒導入管186を冷媒導入ポート156へ向かって流れる。第2シリンダ室C2から吐出された高圧冷媒と第3シリンダ室C3から吐出された高圧冷媒は高圧冷媒導入管186で合流し、冷媒導入ポート156からケーシング150内に流入する。第4シリンダ室C4で圧縮された高圧冷媒は、フロントヘッド157の吐出空間162からケーシング150内の空間に流出する。ケーシング150内では、第2シリンダ室C2及び第3シリンダ室C3から吐出された高圧冷媒と第4シリンダ室C4から吐出された高圧冷媒が混合される。そして、ケーシング150内の高圧冷媒は、第4吐出ポート1554を通ってケーシング150から吐出され、高圧冷媒管第4吐出配管187を通ってガスクーラ102へ流入する。冷媒は、ガスクーラ102で室外空気へ放熱した後、第1膨張弁105で中間圧に減圧されて気液分離器104へ流入する。冷媒は気液分離器104で気液分離し、液冷媒が気液分離器104から流出する。液冷媒は、第2膨張弁106で低圧圧力に減圧された後に蒸発器103で蒸発し、第1圧縮機構110に吸入される。なお、気液分離器104内のガス冷媒は、第2圧縮機構120と第3圧縮機構130と第4圧縮機構140に導入される。-実施形態8の効果-この実施形態によれば、第1の運転状態における低圧冷媒の吸入容積よりも第2の運転状態における低圧冷媒の吸入容積が小さくなる。また、第1の運転状態における中間圧冷媒の吸入容積よりも第2の運転状態における中間圧冷媒の吸入容積が大きくなる。つまり、第1の運転状態と第2の運転状態は、低段吸入量が第1の運転状態よりも第2の運転状態の方が少なくなる一方で、高段吸入量は第1の運転状態よりも第2の運転状態の方が多くなる。このように、本実施形態では各圧縮機構110~140のシリンダ室C1,C2,C3,C4を第1の運転状態と第2の運転状態とで組み替えて用いるようにしているので、1本の軸に4つの圧縮機構110~140が機械的に連結された圧縮機100において、第1の運転状態と第2の運転状態における低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を調整することができる。このように、運転条件に合わせて圧縮機100の容積比を切り換えることにより、COP成績係数の高い運転を行うことが可能となる。また、冷媒の圧縮に伴うトルク変動も調整できる。《発明の実施形態9》図37及び図38に示している実施形態9について説明する。この実施形態9は、圧縮機100の構造は実施形態7と同じで、冷媒回路180の構成を実施形態7とは異なるようにしたものである。したがって、以下、冷媒回路180についてのみ説明する。なお、この実施形態では、冷媒回路180の構成要素のうち、三方弁107a、107bの代わりに四路切換弁108a、108bを用いている。図37及び図38に示すように、蒸発器103のガス側端部に接続された低圧冷媒管181は第1吸入配管182aを介して第1吸入ポート1541に接続されている。低圧冷媒管181は、蒸発器103の出口側で接続管189eに分岐しており、接続管189eは第1四路切換弁108aの第2ポートP2に接続されている。第1四路切換弁108aの第1ポートP1には第2吸入配管182bの一端が接続され、第2吸入配管182bの他端は第2吸入ポート1542に接続されている。上記圧縮機100の第1吐出ポート1551には第1吐出配管183aが接続され、第2吐出ポート1552には第2吐出配管183bが接続されている。第1吐出配管183aは中間圧冷媒管184の一端に接続され、中間圧冷媒管184の他端は気液分離器104の冷媒ガス流出口104aに接続されている。第2吐出配管183bは第2四路切換弁108bの第1ポートP1に接続されている。第1吐出配管183aは接続管189fに分岐しており、接続管189fは第2四路切換弁108bの第2ポートP2に接続されている。中間圧冷媒管184は、気液分離器104の冷媒ガス流出口104aの下流側で分岐管185に分岐している。この分岐管185は、第1四路切換弁108aの第4ポートP4に接続されている。第1四路切換弁108aの第3ポートP3には第3吸入配管182cの一端が接続され、その他端は上記圧縮機構の第3吸入ポート1543に接続されている。上記分岐管185は、中間圧冷媒管184との接続点と第1四路切換弁108aとの接続点との間で第4吸入配管182dに分岐し、この第4吸入配管182dが上記圧縮機100の第4吸入ポート1544に接続されている。上記第3吐出ポート1553は、第3吐出配管183cを介して第2四路切換弁108bの第3ポートP3に接続されている。第2四路切換弁108bの第4ポートP4は、高圧冷媒導入管186を介して冷媒導入ポート156に接続されている。上記圧縮機100の第4吐出ポート1554は、高圧冷媒管187の一端が接続されている。高圧冷媒管187は、ガスクーラ102と第1膨張弁105を介して、他端が気液分離器104の流入口104bに接続されている。気液分離器104の流出口104cは、途中に第2膨張弁106が設けられた液配管188を介して蒸発器103の液側端部に接続されている。以上の構成において、上記分岐管185は、上記圧縮機構110~140へ中間圧冷媒をインジェクションするインジェクション機構を構成している。上記各四路切換弁108a,108bは、第1ポートP1と第2ポートP2が連通するとともに第3ポートP3と第4ポートP4が連通する第1位置図37参照と、第1ポートP1と第4ポートP4が連通するとともに第2ポートP2と第3ポートP3が連通する第2位置図38参照とに切り換えることができるように構成されている。上記各四路切換弁108a,108bは、上記各圧縮機構110~140に対し、低圧冷媒と中間圧冷媒と高圧冷媒の流通経路を切り換える切換機構容積比変更手段であって、冷媒回路180内での4つのシリンダ室C1,C2,C3,C4の接続関係を変更することにより、低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を変更するように構成されている。そして、上記切換機構108a,108bは、第1圧縮機構110と第2圧縮機構120を低段側圧縮機構に用いて第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を高段側圧縮機構に用いる状態と、第1圧縮機構10と第3圧縮機構130を低段側圧縮機構に用いて第2圧縮機構120と第4圧縮機構140を高段側圧縮機構に用いる状態とに切り換え可能に構成されている。また、上記切換機構容積比変更手段108a,108bは、運転条件の変化に伴って低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を変更するように構成されている。-運転動作-この空気調和装置においても、運転条件の変化に伴って、図37に示す第1の運転状態と、図38に示す第2の運転状態を切り換えることができる。図37に示す第1の運転状態では、第1四路切換弁108aと第2四路切換弁108bがともに第1位置に設定される。この状態で圧縮機100を起動すると、蒸発器103で空気と熱交換して蒸発した低圧ガス冷媒が低圧冷媒管181から第1吸入配管182aと第2吸入配管182bに分流し、第1吸入配管182aからは第1吸入ポート1541を通って第1圧縮機構110へ、第2吸入配管182bからは第2吸入ポート1542を通って第2圧縮機構120へ吸入される。冷媒は、第1シリンダ室C1と第2シリンダ室C2で圧縮されて中間圧冷媒になる。各シリンダ室C1,C2から吐出された中間圧冷媒は、それぞれ第1吐出配管183aと第2吐出配管183bを通過した後に中間圧冷媒管184で合流し、さらに気液分離器104からの中間圧冷媒と合流して分岐管185へ流入する。分岐管185を流れる中間圧冷媒は、第3吸入配管182cと第4吸入配管182dに分流する。中間圧冷媒は、第3吸入配管182cからは第3吸入ポート1543を通って第3圧縮機構130へ、第4吸入配管182dからは第4吸入ポート1544を通って第4圧縮機構140へ吸入される。そして、冷媒は、第3シリンダ室C3と第4シリンダ室C4で圧縮されて高圧冷媒になる。第3吐出ポート1553から吐出された高圧冷媒は、第2四路切換弁108bと高圧冷媒導入管186を通って冷媒導入ポート156から圧縮機100のケーシング150内に導入される。一方、第4シリンダ室C4で圧縮された高圧冷媒は、フロントヘッド157の吐出空間162からケーシング150内の空間に流出する。したがって、第3シリンダ室C3で圧縮された高圧冷媒と第4シリンダ室C4で圧縮された高圧冷媒は、ケーシング150内で合流する。ケーシング150内の高圧冷媒は、第4吐出ポート1554を通ってケーシング150から吐出され、高圧冷媒管第4吐出配管187を通ってガスクーラ102へ流入する。冷媒は、ガスクーラ102で室外空気へ放熱した後、第1膨張弁105で中間圧に減圧されて気液分離器104へ流入する。冷媒は気液分離器104で気液分離し、液冷媒が気液分離器104から流出する。液冷媒は、第2膨張弁106で低圧圧力に減圧された後に蒸発器103で蒸発し、第1圧縮機構110と第2圧縮機構120に吸入される。なお、気液分離器104内のガス冷媒は、第3圧縮機構130と第4圧縮機構140に導入される。図38に示す第2の運転状態では、第1四路切換弁108aと第2四路切換弁108bがともに第2位置に設定される。この状態で圧縮機100を起動すると、蒸発器103で空気と熱交換して蒸発した低圧ガス冷媒が低圧冷媒管181から第1吸入配管182aと第3吸入配管182cに分流し、第1吸入配管182aからは第1吸入ポート1541を通って第1圧縮機構110へ、第3吸入配管182cからは第3吸入ポート1543を通って第3圧縮機構130へ吸入される。冷媒は、第1シリンダ室C1と第3シリンダ室C3で圧縮されて中間圧冷媒になる。各シリンダ室C1,C3から吐出された中間圧冷媒は、それぞれ第1吐出配管183aと第3吐出配管183cを通過した後に中間圧冷媒管184で合流し、さらに気液分離器104からの中間圧冷媒と合流して分岐管185へ流入する。分岐管185を流れる中間圧冷媒は、第2吸入配管182bと第4吸入配管182dに分流する。中間圧冷媒は、第2吸入配管182bからは第2吸入ポート1542を通って第2圧縮機構120へ、第4吸入配管182dからは第4吸入ポート1544を通って第4圧縮機構140へ吸入される。そして、冷媒は、第2シリンダ室C2と第4シリンダ室C4で圧縮されて高圧冷媒になる。第2吐出ポート1552から吐出された高圧冷媒は、第2四路切換弁108bと高圧冷媒導入管186を通って冷媒導入ポート156から圧縮機100のケーシング150内に導入される。一方、第4シリンダ室C4で圧縮された高圧冷媒は、フロントヘッド157の吐出空間162からケーシング150内の空間に流出する。したがって、第2シリンダ室C2で圧縮された高圧冷媒と第4シリンダ室C4で圧縮された高圧冷媒は、ケーシング150内で合流する。ケーシング150内の高圧冷媒は、第4吐出ポート1554を通ってケーシング150から吐出され、高圧冷媒管第4吐出配管187を通ってガスクーラ102へ流入する。冷媒は、ガスクーラ102で室外空気へ放熱した後、第1膨張弁105で中間圧に減圧されて気液分離器104へ流入する。冷媒は気液分離器104で気液分離し、液冷媒が気液分離器104から流出する。液冷媒は、第2膨張弁106で低圧圧力に減圧された後に蒸発器103で蒸発し、第1圧縮機構110と第3圧縮機構130に吸入される。なお、気液分離器104内のガス冷媒は、第2圧縮機構120と第4圧縮機構140に導入される。-実施形態9の効果-この実施形態9によれば、第1の運転状態における低圧冷媒の吸入容積よりも第2の運転状態における低圧冷媒の吸入容積が小さくなる。また、第1の運転状態における中間圧冷媒の吸入容積よりも第2の運転状態における中間圧冷媒の吸入容積が大きくなる。つまり、第1の運転状態と第2の運転状態は、低段吸入量が第1の運転状態よりも第2の運転状態の方が少なくなる一方で、高段吸入量は第1の運転状態よりも第2の運転状態の方が多くなる。このように、本実施形態では各圧縮機構110~140のシリンダ室C1,C2,C3,C4を第1の運転状態と第2の運転状態とで組み替えて用いるようにしているので、1本の軸に4つの圧縮機構110~140が機械的に連結された圧縮機100において、第1の運転状態と第2の運転状態における低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を調整することができる。このように、運転条件に合わせて圧縮機100の容積比を切り換えることにより、COP成績係数の高い運転を行うことが可能となる。また、冷媒の圧縮に伴うトルク変動も調整できる。《発明の実施形態10》図39及び図40に示している実施形態10について説明する。この実施形態10は、圧縮機100の構造は実施形態7と同じで、冷媒回路180の構成を実施形態7とは異なるようにしたものである。したがって、以下、冷媒回路180についてのみ説明する。なお、この実施形態では、冷媒回路180の構成要素のうち、圧縮機100の吸入側には三方弁や四路切換弁を用いていない点が実施形態1とは異なっている。図39及び図40に示すように、蒸発器103のガス側端部に接続された低圧冷媒管181は第1吸入配管182aと第2吸入配管182bに分岐している。第1吸入配管182aは上記圧縮機100の第1吸入ポート1541に接続され、第2吸入配管182bは第2吸入ポート1542に接続されている。上記圧縮機100の第1吐出ポート1551には第1吐出配管183aが接続され、第2吐出ポート1552には第2吐出配管183bが接続されている。第1吐出配管183aと第2吐出配管183bは合流した後、中間圧冷媒管184に接続されている。中間圧冷媒管184は、気液分離器104の冷媒ガス流出口104aに接続されている。第2吐出配管183bは接続管189gに分岐している。接続管189gは三方弁107の第3ポートP3に接続されている。中間圧冷媒管184は、気液分離器104の冷媒ガス流出口104aの下流側で分岐管185に分岐している。この分岐管185は、第3吸入配管182cと第4吸入配管182dに分岐している。第3吸入配管182cは第3圧縮機構130の第3吸入ポート1543に接続されている。また、第4吸入配管182dは上記圧縮機100の第4吸入ポート1544に接続されている。上記第3吐出ポート1553は、第3吐出配管183cを介して三方弁107の第1ポートP1に接続されている。三方弁107の第2ポートP2は、高圧冷媒導入管186を介して冷媒導入ポート156に接続されている。上記圧縮機100の第4吐出ポート1554は、高圧冷媒管187の一端が接続されている。高圧冷媒管187は、ガスクーラ102と第1膨張弁105を介して、他端が気液分離器104の流入口104bに接続されている。気液分離器104の流出口104cは、途中に第2膨張弁106が設けられた液配管188を介して蒸発器103の液側端部に接続されている。以上の構成において、上記分岐管185は、上記圧縮機構110~140へ中間圧冷媒をインジェクションするインジェクション機構を構成している。上記三方弁107は、第1ポートP1と第2ポートP2が連通する第1位置図39参照と、第1ポートP1と第3ポートP3が連通する第2位置図40参照とに切り換えることができるように構成されている。上記三方弁107は、上記各圧縮機構110~140に対し、低圧冷媒と中間圧冷媒と高圧冷媒の流通経路を切り換える切換機構容積比変更手段であって、冷媒回路180内での4つのシリンダ室C1,C2,C3,C4の接続関係を変更することにより、低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を変更するように構成されている。そして、上記切換機構107は、第1圧縮機構110と第2圧縮機構120を低段側とし、第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を高段側とするときに、第3圧縮機構130と第4圧縮機構140の両方で冷媒を圧縮して吸入側と吐出側に圧力差が生じる状態と、第3圧縮機構130と第4圧縮機構140の一方第4圧縮機構140で冷媒を圧縮して吸入側と吐出側の圧力差が生じる一方、他方第3圧縮機構130で吸入側と吐出側が実質的に同一圧力になって冷媒が非圧縮で通過する状態とを切り換え可能に構成されている。また、上記切換機構容積比変更手段107は、運転条件の変化に伴って低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を変更するように構成されている。-運転動作-この空気調和装置においても、運転条件の変化に伴って、図39に示す第1の運転状態と、図40に示す第2の運転状態を切り換えることができる。図39に示す第1の運転状態では、三方弁107が第1位置に設定される。この状態で圧縮機100を起動すると、蒸発器103で空気と熱交換して蒸発した低圧ガス冷媒が低圧冷媒管181から第1吸入配管182aと第2吸入配管182bに分流し、第1吸入配管182aからは第1吸入ポート1541を通って第1圧縮機構110へ、第2吸入配管182bからは第2吸入ポート1542を通って第2圧縮機構120へ吸入される。冷媒は、第1シリンダ室C1と第2シリンダ室C2で圧縮されて中間圧冷媒になる。各シリンダ室C1,C2から吐出された中間圧冷媒は、それぞれ第1吐出配管183aと第2吐出配管183bを通過した後に中間圧冷媒管184で合流し、さらに気液分離器104からの中間圧冷媒と合流して分岐管185へ流入する。分岐管185を流れる中間圧冷媒は、第3吸入配管182cと第4吸入配管182dに分流する。中間圧冷媒は、第3吸入配管182cからは第3吸入ポート1543を通って第3圧縮機構130へ、第4吸入配管182dからは第4吸入ポート1544を通って第4圧縮機構140へ吸入される。そして、冷媒は、第3シリンダ室C3と第4シリンダ室C4で圧縮されて高圧冷媒になる。第3吐出ポート1553から吐出された高圧冷媒は、三方弁107と高圧冷媒導入管186を通って冷媒導入ポート156から圧縮機100のケーシング150内に導入される。一方、第4シリンダ室C4で圧縮された高圧冷媒は、フロントヘッド157の吐出空間162からケーシング150内の空間に流出する。したがって、第3シリンダ室C3で圧縮された高圧冷媒と第4シリンダ室C4で圧縮された高圧冷媒は、ケーシング150内で合流する。ケーシング150内の高圧冷媒は、第4吐出ポート1554を通ってケーシング150から吐出され、高圧冷媒管第4吐出配管187を通ってガスクーラ102へ流入する。冷媒は、ガスクーラ102で室外空気へ放熱した後、第1膨張弁105で中間圧に減圧されて気液分離器104へ流入する。冷媒は気液分離器104で気液分離し、液冷媒が気液分離器104から流出する。液冷媒は、第2膨張弁106で低圧圧力に減圧された後に蒸発器103で蒸発し、第1圧縮機構110と第2圧縮機構120に吸入される。なお、気液分離器104内のガス冷媒は、第3圧縮機構130と第4圧縮機構140に導入される。図40に示す第2の運転状態では、三方弁107が第2位置に設定される。この状態で圧縮機100を起動すると、蒸発器103で空気と熱交換して蒸発した低圧ガス冷媒が低圧冷媒管181から第1吸入配管182aと第2吸入配管182bに分流し、第1吸入配管182aからは第1吸入ポート1541を通って第1圧縮機構110へ、第2吸入配管182bからは第2吸入ポート1542を通って第2圧縮機構120へ吸入される。冷媒は、第1シリンダ室C1と第2シリンダ室C2で圧縮されて中間圧冷媒になる。各シリンダ室C1,C2から吐出された中間圧冷媒は、それぞれ第1吐出配管183aと第2吐出配管183bを通過した後に中間圧冷媒管184で合流し、気液分離器104からの中間圧冷媒と合流して分岐管185へ流入する。分岐管185を流れる中間圧冷媒は、第3吸入配管182cと第4吸入配管182dに分流する。中間圧冷媒は、第3吸入配管182cからは第3吸入ポート1543を通って第3圧縮機構130へ、第4吸入配管182dからは第4吸入ポート1544を通って第4圧縮機構140へ吸入される。ここで、三方弁107が第2位置に切り換わっているので、第3吐出配管183cは第2吐出配管183bと連通し、中間圧になっている。したがって、第3圧縮機構130では冷媒が実質的に圧縮されずに、中間圧で吸入されて、中間圧のまま流出する。一方、第4圧縮機構140では、冷媒が第4シリンダ室C4で圧縮されて高圧冷媒になる。第4シリンダ室C4で圧縮された高圧冷媒は、フロントヘッド157の吐出空間162からケーシング150内の空間に流出する。ケーシング150内の高圧冷媒は、第4吐出ポート1554を通ってケーシング150から吐出され、高圧冷媒管第4吐出配管187を通ってガスクーラ102へ流入する。冷媒は、ガスクーラ102で室外空気へ放熱した後、第1膨張弁105で中間圧に減圧されて気液分離器104へ流入する。冷媒は気液分離器104で気液分離し、液冷媒が気液分離器104から流出する。液冷媒は、第2膨張弁106で低圧圧力に減圧された後に蒸発器103で蒸発し、第1圧縮機構110と第2圧縮機構120に吸入される。なお、気液分離器104内のガス冷媒は、第3圧縮機構130と第4圧縮機構140に導入される。-実施形態10の効果-この実施形態によれば、第1の運転状態では、第1圧縮機構110と第2圧縮機構120を低段側に用いるとともに、第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を高段側に用いているのに対して、第2の運転状態では、第3圧縮機構130において冷媒を中間圧のまま通過スルーさせることにより、第1圧縮機構110と第2圧縮機構120を低段側に用い、第4圧縮機構140のみを高段側に用いている。この結果、低段側の吸入容積は第1の運転状態と第2の運転状態とで同じになるのに対して、高段側の吸入容積は第1の運転状態よりも第2の運転状態の方が小さくなる。つまり、低段吸入量は第1の運転状態と第2の運転状態とで同じであるが、実質的な高段吸入量は第1の運転状態よりも第2の運転状態の方が少なくなる。このように、本実施形態では、第2の運転状態において第3圧縮機構130における冷媒の圧縮を行わないようにすることで、1本の軸に4つの圧縮機構110~140が機械的に連結された圧縮機100において、第1の運転状態と第2の運転状態における低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を調整することができる。したがって、運転条件に合わせて圧縮機100の容積比を切り換えることにより、COP成績係数の高い運転を行うことが可能となる。また、冷媒の圧縮に伴うトルク変動も調整できる。《発明の実施形態11》図41及び図42に示している実施形態11について説明する。この実施形態は、圧縮機100の構造は実施形態7と同じで、冷媒回路180の構成を実施形態7とは異なるようにしたものである。したがって、以下、冷媒回路180についてのみ説明する。なお、この実施形態では、冷媒回路180の構成要素のうち、圧縮機100の吐出側に三方弁や四路切換弁を用いていない点が実施形態7とは異なっている。図41及び図42に示すように、蒸発器103のガス側端部に接続された低圧冷媒管181は第1吸入配管182aを介して第1圧縮機構110の第1吸入ポート1541に接続されている。第1吸入配管182aは接続管189hに分岐しており、接続管189hは三方弁107の第2ポートP2に接続されている。上記圧縮機100の第1吐出ポート1551には第1吐出配管183aが接続され、第2吐出ポート1552には第2吐出配管183bが接続されている。第1吐出配管183aと第2吐出配管183bは合流した後、中間圧冷媒管184に接続されている。中間圧冷媒管184は、気液分離器104の冷媒ガス流出口104aに接続されている。中間圧冷媒管184は、気液分離器104の冷媒ガス流出口104aの下流側で分岐管185に分岐している。この分岐管185は、三方弁107の第3ポートP3に接続されている。三方弁107の第1ポートP1には第2吸入配管182bの一端が接続され、その他端は第2圧縮機構120の第2吸入ポート1542に接続されている。上記分岐管185は、中間圧冷媒管184との接続点と三方弁107との接続点との間で第3吸入配管182cと第4吸入配管182dに分岐し、第3吸入配管182cが第3圧縮機構130の第3吸入ポート1543に接続され、第4吸入配管182dが第4圧縮機構140の第4吸入ポート1544に接続されている。上記第3吐出ポート1553は、第3吐出配管183c及び高圧冷媒導入管186を介して冷媒導入ポート156に接続されている。第3吐出配管183cと高圧冷媒導入管186は1本の配管により構成されている。上記圧縮機100の第4吐出ポート1554は、高圧冷媒管187の一端が接続されている。高圧冷媒管187は、ガスクーラ102と第1膨張弁105を介して、他端が気液分離器104の流入口104bに接続されている。気液分離器104の流出口104cは、途中に第2膨張弁106が設けられた液配管188を介して蒸発器103の液側端部に接続されている。以上の構成において、上記分岐管185は、上記圧縮機構110~140へ中間圧冷媒をインジェクションするインジェクション機構を構成している。上記三方弁107は、第1ポートP1と第2ポートP2が連通する第1位置図41参照と、第1ポートP1と第3ポートP3が連通する第2位置図42参照とに切り換えることができるように構成されている。上記三方弁107は、上記各圧縮機構110~140に対し、低圧冷媒と中間圧冷媒と高圧冷媒の流通経路を切り換える切換機構容積比変更手段であって、冷媒回路180内での4つのシリンダ室C1,C2,C3,C4の接続関係を変更することにより、低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を変更するように構成されている。そして、上記切換機構107は、第1圧縮機構110と第2圧縮機構120を低段側とし、第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を高段側とするときに、低段側圧縮機構と高段側圧縮機構の両方で冷媒を圧縮して吸入側と吐出側の圧力差が生じる一方、上記第1圧縮機構110を低段側とし、第2圧縮機構120と第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を高段側とするときに、低段側圧縮機構で冷媒を圧縮して吸入側と吐出側の圧力差が生じる一方、高段側の第2圧縮機構120と第3圧縮機構130と第4圧縮機構140のうちの1つで吸入側と吐出側が実質的に同一圧力になって冷媒が非圧縮で通過する状態とを切り換え可能に構成されている。また、上記切換機構容積比変更手段107は、運転条件の変化に伴って低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を変更するように構成されている。-運転動作-この空気調和装置においても、運転条件の変化に伴って、図41に示す第1の運転状態と、図42に示す第2の運転状態を切り換えることができる。図41に示す第1の運転状態では、三方弁107が第1位置に設定される。この状態で圧縮機100を起動すると、蒸発器103で空気と熱交換して蒸発した低圧ガス冷媒が低圧冷媒管181から第1吸入配管182aと第2吸入配管182bに分流し、第1吸入配管182aからは第1吸入ポート1541を通って第1圧縮機構110へ、第2吸入配管182bからは第2吸入ポート1542を通って第2圧縮機構120へ吸入される。冷媒は、第1シリンダ室C1と第2シリンダ室C2で圧縮されて中間圧冷媒になる。各シリンダ室C1,C2から吐出された中間圧冷媒は、それぞれ第1吐出配管183aと第2吐出配管183bを通過した後に中間圧冷媒管184で合流し、さらに気液分離器104からの中間圧冷媒と合流して分岐管185へ流入する。分岐管185を流れる中間圧冷媒は、第3吸入配管182cと第4吸入配管182dに分流する。中間圧冷媒は、第3吸入配管182cからは第3吸入ポート1543を通って第3圧縮機構130へ、第4吸入配管182dからは第4吸入ポート1544を通って第4圧縮機構140へ吸入される。そして、冷媒は、第3シリンダ室C3と第4シリンダ室C4で圧縮されて高圧冷媒になる。第3吐出ポート1553から吐出された高圧冷媒は、第3吐出配管183cと高圧冷媒導入管186を通って冷媒導入ポート156から圧縮機100のケーシング150内に導入される。また、第4シリンダ室C4で圧縮された高圧冷媒は、フロントヘッド157の吐出空間162からケーシング150内の空間に流出する。したがって、第3シリンダ室C3で圧縮された高圧冷媒と第4シリンダ室C4で圧縮された高圧冷媒は、ケーシング150内で合流する。ケーシング150内の高圧冷媒は、第4吐出ポート1554を通ってケーシング150から吐出され、高圧冷媒管第4吐出配管187を通ってガスクーラ102へ流入する。冷媒は、ガスクーラ102で室外空気へ放熱した後、第1膨張弁105で中間圧に減圧されて気液分離器104へ流入する。冷媒は気液分離器104で気液分離し、液冷媒が気液分離器104から流出する。液冷媒は、第2膨張弁106で低圧圧力に減圧された後に蒸発器103で蒸発し、第1圧縮機構110と第2圧縮機構120に吸入される。なお、気液分離器104内のガス冷媒は、第3圧縮機構130と第4圧縮機構140に導入される。図42に示す第2の運転状態では、三方弁107が第2位置に設定される。この状態で圧縮機100を起動すると、蒸発器103で空気と熱交換して蒸発した低圧ガス冷媒が低圧冷媒管181及び第1吸入配管182aを通って第1吸入ポート1541から第1圧縮機構110へ吸入される。冷媒は、第1シリンダ室C1で圧縮されて中間圧冷媒になる。第1シリンダ室C1から吐出された中間圧冷媒は、第1吐出配管183aを通過した後に中間圧冷媒管184を流れ、気液分離器104からの中間圧冷媒と合流して分岐管185へ流入する。分岐管185を流れる中間圧冷媒は、第2吸入配管182bと第3吸入配管182cと第4吸入配管182dに分流する。中間圧冷媒は、第2吸入配管182bからは第2吸入ポート1542を通って第2圧縮機構120へ、第3吸入配管182cからは第3吸入ポート1543を通って第3圧縮機構130へ、そして第4吸入配管182dからは第4吸入ポート1544を通って第4圧縮機構140へ吸入される。ここで、第2吐出配管183bは第1吐出配管183aと合流して中間圧冷媒管184に接続されている。したがって、第2圧縮機構120の吐出側は常に中間圧である。このため、第2圧縮機構120に吸入された中間圧冷媒は実質的に圧縮されずに、中間圧のまま第2圧縮機構120から流出する。一方、第3圧縮機構130と第4圧縮機構140では、冷媒が第3シリンダ室C3と第4シリンダ室C4で圧縮されて高圧冷媒になる。第3吐出ポート1553から吐出された高圧冷媒は、第3吐出配管183cと高圧冷媒導入管186を通って冷媒導入ポート156から圧縮機100のケーシング150内に導入される。また、第4シリンダ室C4で圧縮された高圧冷媒は、フロントヘッド157の吐出空間162からケーシング150内の空間に流出する。したがって、第3シリンダ室C3で圧縮された高圧冷媒と第4シリンダ室C4で圧縮された高圧冷媒は、ケーシング150内で合流する。ケーシング150内の高圧冷媒は、第4吐出ポート1554を通ってケーシング150から吐出され、高圧冷媒管第4吐出配管187を通ってガスクーラ102へ流入する。冷媒は、ガスクーラ102で室外空気へ放熱した後、第1膨張弁105で中間圧に減圧されて気液分離器104へ流入する。冷媒は気液分離器104で気液分離し、液冷媒が気液分離器104から流出する。液冷媒は、第2膨張弁106で低圧圧力に減圧された後に蒸発器103で蒸発し、第1圧縮機構110に吸入される。なお、気液分離器104内のガス冷媒は、第2圧縮機構120と第3圧縮機構130と第4圧縮機構140に導入される。-実施形態11の効果-この実施形態によれば、第1の運転状態では、第1圧縮機構110と第2圧縮機構120を低段側に用いるとともに、第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を高段側に用いているのに対して、第2の運転状態では、第2圧縮機構120において冷媒を中間圧のまま通過スルーさせることにより、第1圧縮機構110のみを低段側に用い、第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を高段側に用いている。この結果、高段側の吸入容積が第1の運転状態と第2の運転状態とで同じになるのに対して、低段側の吸入容積は第1の運転状態よりも第2の運転状態の方が小さくなる。つまり、高段吸入量は第1の運転状態と第2の運転状態とで同じであるが、実質的な低段吸入量は第1の運転状態よりも第2の運転状態の方が少なくなる。このように、本実施形態では、第2の運転状態において第2圧縮機構120における冷媒の圧縮を行わないようにすることで、1本の軸に4つの圧縮機構110~140が機械的に連結された圧縮機100において、第1の運転状態と第2の運転状態における低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を調整することができる。したがって、運転条件に合わせて圧縮機100の容積比を切り換えることにより、COP成績係数の高い運転を行うことが可能となる。また、冷媒の圧縮に伴うトルク変動も調整できる。《発明の実施形態12》図43及び図44に示している実施形態12について説明する。この実施形態は、圧縮機100の構造は実施形態7と同じで、冷媒回路180の構成を実施形態7とは異なるようにしたものである。したがって、以下、冷媒回路180についてのみ説明する。なお、冷媒回路180の構成要素は実施形態7と同じである。図43及び図44に示すように、蒸発器103のガス側端部に接続された低圧冷媒管181は第1吸入配管182aに接続されている。第1吸入配管182aは第1圧縮機構110の第1吸入ポート1541に接続されている。低圧冷媒管181は接続管189iに分岐しており、この接続管189iは第1三方弁107aの第2ポートP2に接続されている。第1三方弁107aの第1ポートP1には第2吸入配管182bの一端が接続され、第2吸入配管182bの他端は、第2圧縮機構120の第2吸入ポート1542に接続されている。上記圧縮機100の第1吐出ポート1551には第1吐出配管183aが接続され、第2吐出ポート1552には第2吐出配管183bが接続されている。第1吐出配管183aは第2三方弁107bの第1ポートP1に接続されている。第2三方弁107bの第2ポートP2には接続管189jの一端が接続され、接続管189jの他端は第2吐出配管183bに接続されている。第2吐出配管183bと接続管189jとは合流した後、中間圧冷媒管184に接続されている。この中間圧冷媒管184は、気液分離器104の冷媒ガス流出口104aに接続されている。第1三方弁107aの第3ポートP3と第2三方弁107bの第3ポートP3は連通管190で接続されている。上記中間圧冷媒管184は、気液分離器104の冷媒ガス流出口104aの下流側で分岐管185に分岐している。この分岐管185は、さらに第3吸入配管182cと第4吸入配管182dに分岐している。第3吸入配管182cは第3圧縮機構130の第3吸入ポート1543に接続され、第4吸入配管182dは第4圧縮機構140の第4吸入ポート1544に接続されている。上記第3吐出ポート1553は、第3吐出配管183c及び高圧冷媒導入管186を介して冷媒導入ポート156に接続されている。第3吐出配管183cと高圧冷媒導入管186は1本の配管により構成されている。上記圧縮機100の第4吐出ポート1554は、高圧冷媒管187の一端が接続されている。高圧冷媒管187は、ガスクーラ102と第1膨張弁105を介して、他端が気液分離器104の流入口104bに接続されている。気液分離器104の流出口104cは、途中に第2膨張弁106が設けられた液配管188を介して蒸発器103の液側端部に接続されている。以上の構成において、上記分岐管185は、上記圧縮機構110~140へ中間圧冷媒をインジェクションするインジェクション機構を構成している。上記各三方弁107a,107bは、第1ポートP1と第2ポートP2が連通する第1位置図43参照と、第1ポートP1と第3ポートP3が連通する第2位置図44参照とに切り換えることができるように構成されている。上記三方弁107a,107bは、上記各圧縮機構110~140に対し、低圧冷媒と中間圧冷媒と高圧冷媒の流通経路を切り換える切換機構容積比変更手段であって、冷媒回路180内での4つのシリンダ室C1,C2,C3,C4の接続関係を変更する低段側の圧縮機構を直列と並列に切り換えることにより、低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を変更するように構成されている。そして、上記切換機構107a,107bは、第1圧縮機構110と第2圧縮機構120を低段側とし、第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を高段側とするときに、低段側の第1圧縮機構110と第2圧縮機構120を並列に接続する状態と直列に接続する状態とを切り換え可能に構成されている。また、上記切換機構容積比変更手段は、運転条件の変化に伴って低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を変更するように構成されている。-運転動作-この空気調和装置においても、運転条件の変化に伴って、図43に示す第1の運転状態と、図44に示す第2の運転状態を切り換えることができる。図43に示す第1の運転状態では、第1三方弁107aと第2三方弁107bがともに第1位置に設定される。この状態で圧縮機100を起動すると、蒸発器103で空気と熱交換して蒸発した低圧ガス冷媒が低圧冷媒管181から第1吸入配管182aと第2吸入配管182bに分流し、第1吸入配管182aからは第1吸入ポート1541を通って第1圧縮機構110へ、第2吸入配管182bからは第2吸入ポート1542を通って第2圧縮機構120へ吸入される。冷媒は、第1シリンダ室C1と第2シリンダ室C2で圧縮されて中間圧冷媒になる。第1シリンダ室C1から吐出された中間圧冷媒は、第1吐出配管183aから第2三方弁107bを通って接続管189jを流れ、第2シリンダ室C2から吐出されて第2吐出配管183bを流れる中間圧冷媒と中間圧冷媒管184で合流する。中間圧冷媒管184を流れる冷媒は、気液分離器104からの中間圧冷媒と合流して分岐管185へ流入する。分岐管185を流れる中間圧冷媒は、第3吸入配管182cと第4吸入配管182dに分流する。中間圧冷媒は、第3吸入配管182cからは第3吸入ポート1543を通って第3圧縮機構130へ、第4吸入配管182dからは第4吸入ポート1544を通って第4圧縮機構140へ吸入される。そして、冷媒は、第3シリンダ室C3と第4シリンダ室C4で圧縮されて高圧冷媒になる。第3吐出ポート1553から吐出された高圧冷媒は、第3吐出配管183cと高圧冷媒導入管186を通って冷媒導入ポート156から圧縮機100のケーシング150内に導入される。また、第4シリンダ室C4で圧縮された高圧冷媒は、フロントヘッド157の吐出空間162からケーシング150内の空間に流出する。したがって、第3シリンダ室C3で圧縮された高圧冷媒と第4シリンダ室C4で圧縮された高圧冷媒は、ケーシング150内で合流する。ケーシング150内の高圧冷媒は、第4吐出ポート1554を通ってケーシング150から吐出され、高圧冷媒管第4吐出配管187を通ってガスクーラ102へ流入する。冷媒は、ガスクーラ102で室外空気へ放熱した後、第1膨張弁105で中間圧に減圧されて気液分離器104へ流入する。冷媒は気液分離器104で気液分離し、液冷媒が気液分離器104から流出する。液冷媒は、第2膨張弁106で低圧圧力に減圧された後に蒸発器103で蒸発し、第1圧縮機構110と第2圧縮機構120に吸入される。なお、気液分離器104内のガス冷媒は、第3圧縮機構130と第4圧縮機構140に導入される。図44に示す第2の運転状態では、第1三方弁107aと第2三方弁107bがともに第2位置に設定される。この状態で圧縮機100を起動すると、蒸発器103で空気と熱交換して蒸発した低圧ガス冷媒が低圧冷媒管181及び第1吸入配管182aを通って第1吸入ポート1541から第1圧縮機構110へ吸入される。冷媒は、第1シリンダ室C1で圧縮されて第1の中間圧冷媒になる。第1の中間圧冷媒は、第1シリンダ室C1から吐出され、第1吐出配管183aと第2三方弁107bと連通管と第1三方弁107aと第2吸入配管182bを通り、第2吸入ポート1542から第2圧縮機構120に吸入される。冷媒は、第2シリンダ室C2で圧縮されて第2の中間圧冷媒二段圧縮の中間圧冷媒になる。第2シリンダ室C2から吐出された第2の中間圧冷媒は、第2吐出配管183bを通過した後に中間圧冷媒管184を流れ、気液分離器104からの中間圧冷媒と合流して分岐管185へ流入する。分岐管185を流れる中間圧冷媒は、第3吸入配管182cと第4吸入配管182dに分流する。中間圧冷媒は、第3吸入配管182cからは第3吸入ポート1543を通って第3圧縮機構130へ、第4吸入配管182dからは第4吸入ポート1544を通って第4圧縮機構140へ吸入される。第3圧縮機構130と第4圧縮機構140では、冷媒が第3シリンダ室C3と第4シリンダ室C4で圧縮されて高圧冷媒になる。第3吐出ポート1553から吐出された高圧冷媒は、第3吐出配管183cと高圧冷媒導入管186を通って冷媒導入ポート156から圧縮機100のケーシング150内に導入される。また、第4シリンダ室C4で圧縮された高圧冷媒は、フロントヘッド157の吐出空間162からケーシング150内の空間に流出する。したがって、第3シリンダ室C3で圧縮された高圧冷媒と第4シリンダ室C4で圧縮された高圧冷媒は、ケーシング150内で合流する。ケーシング150内の高圧冷媒は、第4吐出ポート1554を通ってケーシング150から吐出され、高圧冷媒管第4吐出配管187を通ってガスクーラ102へ流入する。冷媒は、ガスクーラ102で室外空気へ放熱した後、第1膨張弁105で中間圧に減圧されて気液分離器104へ流入する。冷媒は気液分離器104で気液分離し、液冷媒が気液分離器104から流出する。液冷媒は、第2膨張弁106で低圧圧力に減圧された後に蒸発器103で蒸発し、第1圧縮機構110に吸入される。なお、気液分離器104内のガス冷媒は、第3圧縮機構130と第4圧縮機構140に導入される。-実施形態12の効果-この実施形態によれば、低段側になる第1圧縮機構110と第2圧縮機構120を、第1の運転状態では並列で用いる一方、第2の運転状態では直列で用いるようにしている。したがって、低段側の吸入容積が第1の運転状態よりも第2の運転状態で小さくなる。一方、高段側は、第1の運転状態と第2の運転状態のいずれも第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を並列で用いており、吸入容積は変化しない。この結果、高段側の吸入容積は第1の運転状態と第2の運転状態とで同じになるのに対して、低段側の吸入容積は第1の運転状態よりも第2の運転状態の方が小さくなる。つまり、高段吸入量は第1の運転状態と第2の運転状態とで同じであるが、実質的な低段吸入量は第1の運転状態よりも第2の運転状態の方が少なくなる。このように、本実施形態では、低段側の2つの圧縮機構110,120を第1の運転状態において並列で用い、第2の運転状態において直列で用いることにより、1本の軸に4つの圧縮機構110~140が機械的に連結された圧縮機100において、第1の運転状態と第2の運転状態における低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を調整することができる。したがって、運転条件に合わせて圧縮機100の容積比を切り換えることにより、COP成績係数の高い運転を行うことが可能となる。また、冷媒の圧縮に伴うトルク変動も調整できる。《発明の実施形態13》図45及び図46に示している実施形態13について説明する。この実施形態は、圧縮機100の構造は実施形態7と同じで、冷媒回路180の構成を実施形態7とは異なるようにしたものである。したがって、以下、冷媒回路180についてのみ説明する。なお、冷媒回路180の構成要素は実施形態7と同じである。図45及び図46に示すように、蒸発器103のガス側端部に接続された低圧冷媒管181は第1吸入配管182aと第2吸入配管182bに分岐している。第1吸入配管182aは第1圧縮機構110の第1吸入ポート1541に接続され、第2吸入配管182bは第2圧縮機構120の第2吸入ポート1542に接続されている。上記圧縮機100の第1吐出ポート1551には第1吐出配管183aが接続され、第2吐出ポート1552には第2吐出配管183bが接続されている。第1吐出配管183aと第2吐出配管183bは合流して中間圧冷媒管184に接続されている。この中間圧冷媒管184は、気液分離器104の冷媒ガス流出口104aに接続されている。上記中間圧冷媒管184は、気液分離器104の冷媒ガス流出口104aの下流側で分岐管185に分岐している。この分岐管185は、第3吸入配管182cを介して第3圧縮機構130の第3吸入ポート1543に接続されている。また、この分岐管185は、途中で接続管189kに分岐しており、この接続管189kは第1三方弁107aの第2ポートP2に接続されている。第1三方弁107aの第1ポートP1には第4吸入配管182dの一端が接続され、第4吸入配管182dの他端は第4圧縮機構140の第4吸入ポート1544に接続されている。第3吐出ポート1553には第3吐出配管183cの一端が接続され、第3吐出配管183cの他端は第2三方弁107bの第1ポートP1に接続されている。第2三方弁107bの第2ポートP2は、高圧冷媒導入管186を介して冷媒導入ポート156に接続されている。なお、第1三方弁107aの第3ポートP3と第2三方弁107bの第3ポートP3は、連通管190で接続されている。上記圧縮機100の第4吐出ポート1554は、高圧冷媒管187の一端が接続されている。高圧冷媒管187は、ガスクーラ102と第1膨張弁105を介して、他端が気液分離器104の流入口104bに接続されている。気液分離器104の流出口104cは、途中に第2膨張弁106が設けられた液配管188を介して蒸発器103の液側端部に接続されている。以上の構成において、上記分岐管185は、上記圧縮機構110~140へ中間圧冷媒をインジェクションするインジェクション機構を構成している。上記各三方弁107a,107bは、第1ポートP1と第2ポートP2が連通する第1位置図45参照と、第1ポートP1と第3ポートP3が連通する第2位置図46参照とに切り換えることができるように構成されている。上記三方弁107a,107bは、上記各圧縮機構110~140に対し、低圧冷媒と中間圧冷媒と高圧冷媒の流通経路を切り換える切換機構容積比変更手段であって、冷媒回路180内での4つのシリンダ室C1,C2,C3,C4の接続関係を変更する高段側の圧縮機構を直列と並列に切り換えることにより、低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を変更するように構成されている。そして、上記切換機構107a,107bは、第1圧縮機構110と第2圧縮機構120を低段側とし、第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を高段側とするときに、高段側の第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を並列に接続する図45の状態と直列に接続する図46の状態とを切り換え可能に構成されている。また、上記切換機構容積比変更手段は、運転条件の変化に伴って低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を変更するように構成されている。-運転動作-この空気調和装置においても、運転条件の変化に伴って、図45に示す第1の運転状態と、図46に示す第2の運転状態を切り換えることができる。図45に示す第1の運転状態では、第1三方弁107aと第2三方弁107bがともに第1位置に設定される。この状態で圧縮機100を起動すると、蒸発器103で空気と熱交換して蒸発した低圧ガス冷媒が低圧冷媒管181から第1吸入配管182aと第2吸入配管182bに分流し、第1吸入配管182aからは第1吸入ポート1541を通って第1圧縮機構110へ、第2吸入配管182bからは第2吸入ポート1542を通って第2圧縮機構120へ吸入される。冷媒は、第1シリンダ室C1と第2シリンダ室C2で圧縮されて中間圧冷媒になる。第1シリンダ室C1から吐出されて第1吐出ポート1551を通り、第1吐出配管183aを流れる中間圧冷媒と、第2シリンダ室C2から吐出されて第2吐出ポート1552を通り、第2吐出配管183bを流れる中間圧冷媒は、中間圧冷媒管184で合流する。中間圧冷媒管184を流れる冷媒は、気液分離器104からの中間圧冷媒と合流して分岐管185へ流入する。分岐管185を流れる中間圧冷媒は、第3吸入配管182cと第4吸入配管182dに分流する。中間圧冷媒は、第3吸入配管182cからは第3吸入ポート1543を通って第3圧縮機構130へ、第4吸入配管182dからは第4吸入ポート1544を通って第4圧縮機構140へ吸入される。そして、冷媒は、第3シリンダ室C3と第4シリンダ室C4で圧縮されて高圧冷媒になる。第3吐出ポート1553から吐出された高圧冷媒は、第3吐出配管183cと高圧冷媒導入管186を通って冷媒導入ポート156から圧縮機100のケーシング150内に導入される。また、第4シリンダ室C4で圧縮された高圧冷媒は、フロントヘッド157の吐出空間162からケーシング150内の空間に流出する。したがって、第3シリンダ室C3で圧縮された高圧冷媒と第4シリンダ室C4で圧縮された高圧冷媒は、ケーシング150内で合流する。ケーシング150内の高圧冷媒は、第4吐出ポート1554を通ってケーシング150から吐出され、高圧冷媒管第4吐出配管187を通ってガスクーラ102へ流入する。冷媒は、ガスクーラ102で室外空気へ放熱した後、第1膨張弁105で中間圧に減圧されて気液分離器104へ流入する。冷媒は気液分離器104で気液分離し、液冷媒が気液分離器104から流出する。液冷媒は、第2膨張弁106で低圧圧力に減圧された後に蒸発器103で蒸発し、第1圧縮機構110と第2圧縮機構120に吸入される。なお、気液分離器104内のガス冷媒は、第3圧縮機構130と第4圧縮機構140に導入される。図46に示す第2の運転状態では、第1三方弁107aと第2三方弁107bがともに第2位置に設定される。この状態で圧縮機100を起動すると、蒸発器103で空気と熱交換して蒸発した低圧ガス冷媒が低圧冷媒管181から第1吸入配管182aと第2吸入配管182bに分流し、第1吸入配管182aからは第1吸入ポート1541を通って第1圧縮機構110へ、第2吸入配管182bからは第2吸入ポート1542を通って第2圧縮機構120へ吸入される。冷媒は、第1シリンダ室C1と第2シリンダ室C2で圧縮されて第1の中間圧冷媒二段圧縮の中間圧冷媒になる。第1シリンダ室C1から吐出されて第1吐出ポート1551を通り、第1吐出配管183aを流れる中間圧冷媒と、第2シリンダ室C2から吐出されて第2吐出ポート1552を通り、第2吐出配管183bを流れる中間圧冷媒は、中間圧冷媒管184で合流する。中間圧冷媒管184を流れる冷媒は、気液分離器104からの中間圧冷媒と合流して分岐管185へ流入する。分岐管185を流れる中間圧冷媒は、第3吸入配管182cへ流入する。第1の中間圧冷媒は、第3吸入配管182cから第3吸入ポート1543を通って第3圧縮機構130へ吸入され、第3シリンダ室C3で圧縮されて第2の中間圧冷媒になる。第3シリンダ室C3から吐出された第2の中間圧冷媒は、第3吐出ポート1553から、第3吐出配管183c、第2三方弁107b、連通管190及び第4吸入配管182dを順に流れ、第4吸入ポート1544から第4圧縮機構140に吸入される。そして、冷媒は、第4シリンダ室C4で圧縮されて高圧冷媒になる。第4シリンダ室C4で圧縮された高圧冷媒は、フロントヘッド157の吐出空間162からケーシング150内の空間に流出する。ケーシング150内の高圧冷媒は、第4吐出ポート1554を通ってケーシング150から吐出され、高圧冷媒管第4吐出配管187を通ってガスクーラ102へ流入する。冷媒は、ガスクーラ102で室外空気へ放熱した後、第1膨張弁105で中間圧に減圧されて気液分離器104へ流入する。冷媒は気液分離器104で気液分離し、液冷媒が気液分離器104から流出する。液冷媒は、第2膨張弁106で低圧圧力に減圧された後に蒸発器103で蒸発し、第1圧縮機構110と第2圧縮機構120に吸入される。なお、気液分離器104内のガス冷媒は、第3圧縮機構130に導入される。-実施形態13の効果-この実施形態によれば、高段側になる第3圧縮機構130と第4圧縮機構140を、第1の運転状態では並列で用いる一方、第2の運転状態では直列で用いるようにしている。したがって、高段側の吸入容積が第1の運転状態よりも第2の運転状態で小さくなる。一方、低段側は、第1の運転状態と第2の運転状態のいずれも第1圧縮機構110と第2圧縮機構120を並列で用いており、吸入容積は変化しない。この結果、低段側の吸入容積は第1の運転状態と第2の運転状態とで同じになるのに対して、高段側の吸入容積は第1の運転状態よりも第2の運転状態の方が小さくなる。つまり、低段吸入量は第1の運転状態と第2の運転状態とで同じであるが、実質的な高段吸入量は第1の運転状態よりも第2の運転状態の方が少なくなる。このように、本実施形態では、高段側の2つの圧縮機構130,140を第1の運転状態において並列で用い、第2の運転状態において直列で用いることにより、1本の軸に4つの圧縮機構110~140が機械的に連結された圧縮機100において、第1の運転状態と第2の運転状態における低段側圧縮機構の吸入容積と高段側圧縮機構の吸入容積の比率を調整することができる。したがって、運転条件に合わせて圧縮機100の容積比を切り換えることにより、COP成績係数の高い運転を行うことが可能となる。また、冷媒の圧縮に伴うトルク変動も調整できる。《その他の実施形態》上記実施形態については、以下のような構成としてもよい。上記実施形態では、4つのシリンダ室の容積がすべて異なるものとしているが、実施形態1から6においては、4つのシリンダ室を少なくとも2種類の吸入容積に設定してもよい。その場合、第1圧縮機構20の外側シリンダ室C1と第2圧縮機構30の外側シリンダ室C3の容積が同じになり、第1圧縮機構20の内側シリンダ室C2と第2圧縮機構30の内側シリンダ室C4の容積が同じになる。このようにしても、圧縮機構20,30の2つのシリンダ室を並列で用いる第1の運転状態と直列で用いる第2の運転状態を切り換えたり、各シリンダ室C1,C2,C3,C4の高圧側と低圧側の組み合わせを変えたりすることにより、圧縮機1の容積比を運転条件に合わせて変更することが可能となる。また、実施形態7から13においては、実施形態9を除いては、各シリンダ室C1~C4の容積は同じでもよい。さらに、本発明は、4つのシリンダ室を有する圧縮機を用いた冷凍装置であれば、圧縮機の構成は任意に変更してもよい。例えば、実施形態実施形態7から13では、ブレードがピストンと別体になったローリングピストン型圧縮機であってもよい。また、上記実施形態1,2,4,5では三方弁7を用い、実施形態3では四路切換弁8を用いているが、複数の開閉弁電磁弁を組み合わせて用いるようにしてもよい。また、図47や図48に示すように、ケーシング10の内圧は、低圧、高圧、中間圧のいずれてもよい。内圧の設定は、冷媒回路を適宜構成することにより任意に変更することが可能である。上記各実施形態について、冷媒回路60,180に充填される冷媒が二酸化炭素以外の冷媒例えばフロン冷媒であってもよい。また、上記各実施形態では、圧縮機1,100の中間段の冷媒を冷却する冷却手段としてインジェクション管68,185を用いていたが、冷却手段として熱交換器中間冷却器を用いてもよい。さらに、上記実施形態では、冷房運転を行う空気調和装置について説明したが、本発明は適用対象を冷房専用機に限定するものではない。実施形態1~6における吸入ポート吐出ポートの組み合わせ例また、上記各実施形態1~6において、第1吸入ポート141、第1吐出ポート151、第2吸入ポート142、及び第2吐出ポート152は、例えば図49から図62に示すように構成してもよい。図49の第1の変形例では、第1吸入ポート141は、第1外側シリンダ室C1へ冷媒を吸入するための第1a吸入ポート141aと、第1内側シリンダ室C2へ冷媒を吸入するための第1b吸入ポート141bにより構成されている。第1吐出ポート151は、第1外側シリンダ室C1と第1内側シリンダ室C2の両方から冷媒を吐出するための1本の吐出ポートにより構成されている。第2吸入ポート142は、第2外側シリンダ室C3と第2内側シリンダ室C4の両方へ冷媒を吸入するための1本の吸入ポートにより構成されている。第2吐出ポート152は、第2外側シリンダ室C3と第2内側シリンダ室C4の両方から冷媒を吐出するための1つの吐出ポートにより構成されている。図50の第2の変形例では、第1吸入ポート141は、第1外側シリンダ室C1と第1内側シリンダ室C2の両方へ冷媒を吸入するための1本の吸入ポートにより構成されている。第1吐出ポート151は、第1外側シリンダ室C1から冷媒を吐出するための第1a吐出ポート151aと、第1内側シリンダ室C2から冷媒を吐出するための第1b吐出ポート151bにより構成されている。第2吸入ポート142は、第2外側シリンダ室C3と第2内側シリンダ室C4の両方へ冷媒を吸入するための1本の吸入ポートにより構成されている。第2吐出ポート152は、第2外側シリンダ室C3と第2内側シリンダ室C4の両方から冷媒を吐出するための1つの吐出ポートにより構成されている。図51の第3の変形例では、第1吸入ポート141は、第1外側シリンダ室C1と第1内側シリンダ室C2の両方へ冷媒を吸入するための1本の吸入ポートにより構成されている。第1吐出ポート151は、第1外側シリンダ室C1と第1内側シリンダ室C2の両方から冷媒を吐出するための1本の吐出ポートにより構成されている。第2吸入ポート142は、第2外側シリンダ室C3へ冷媒を吸入するための第2a吸入ポート142aと、第2内側シリンダ室C4へ冷媒を吸入するための第2b吸入ポート142bにより構成されている。第2吐出ポート152は、第2外側シリンダ室C3と第2内側シリンダ室C4の両方から冷媒を吐出するための1つの吐出ポートにより構成されている。図52の第4の変形例では、第1吸入ポート141は、第1外側シリンダ室C1と第1内側シリンダ室C2の両方へ冷媒を吸入するための1本の吸入ポートにより構成されている。第1吐出ポート151は、第1外側シリンダ室C1と第1内側シリンダ室C2の両方から冷媒を吐出するための1本の吐出ポートにより構成されている。第2吸入ポート142は、第2外側シリンダ室C3と第2内側シリンダ室C4の両方へ冷媒を吸入するための1本の吸入ポートにより構成されている。第2吐出ポート152は、第2外側シリンダ室C3から冷媒を吐出するための第2a吐出ポート152aと、第2内側シリンダ室C4から冷媒を吐出するための第2b吐出ポート152bにより構成されている。図53の第5の変形例では、第1吸入ポート141は、第1外側シリンダ室C1と第1内側シリンダ室C2の両方へ冷媒を吸入するための1本の吸入ポートにより構成されている。第1吐出ポート151は、第1外側シリンダ室C1から冷媒を吐出するための第1a吐出ポート151aと、第1内側シリンダ室C2から冷媒を吐出するための第1b吐出ポート151bにより構成されている。第2吸入ポート142は、第2外側シリンダ室C3へ冷媒を吸入するための第2a吸入ポート142aと、第2内側シリンダ室C4へ冷媒を吸入するための第2b吸入ポート142bにより構成されている。第2吐出ポート152は、第2外側シリンダ室C3から冷媒を吐出するための第2a吐出ポート152aと、第2内側シリンダ室C4から冷媒を吐出するための第2b吐出ポート152bにより構成されている。図54の第6の変形例では、第1吸入ポート141は、第1外側シリンダ室C1へ冷媒を吸入するための第1a吸入ポート141aと、第1内側シリンダ室C2へ冷媒を吸入するための第1b吸入ポート141bにより構成されている。第1吐出ポート151は、第1外側シリンダ室C1から冷媒を吐出するための第1a吐出ポート151aと、第1内側シリンダ室C2から冷媒を吐出するための第1b吐出ポート151bにより構成されている。第2吸入ポート142は、第2外側シリンダ室C3と第2内側シリンダ室C4の両方へ冷媒を吸入するための1本の吸入ポートにより構成されている。第2吐出ポート152は、第2外側シリンダ室C3から冷媒を吐出するための第2a吐出ポート152aと、第2内側シリンダ室C4から冷媒を吐出するための第2b吐出ポート152bにより構成されている。図55の第7の変形例では、第1吸入ポート141は、第1外側シリンダ室C1と第1内側シリンダ室C2の両方へ冷媒を吸入するための1本の吸入ポートにより構成されている。第1吐出ポート151は、第1外側シリンダ室C1から冷媒を吐出するための第1a吐出ポート151aと、第1内側シリンダ室C2から冷媒を吐出するための第1b吐出ポート151bにより構成されている。第2吸入ポート142は、第2外側シリンダ室C3と第2内側シリンダ室C4の両方へ冷媒を吸入するための1本の吸入ポートにより構成されている。第2吐出ポート152は、第2外側シリンダ室C3から冷媒を吐出するための第2a吐出ポート152aと、第2内側シリンダ室C4から冷媒を吐出するための第2b吐出ポート152bにより構成されている。図56の第8の変形例では、第1吸入ポート141は、第1外側シリンダ室C1へ冷媒を吸入するための第1a吸入ポート141aと、第1内側シリンダ室C2へ冷媒を吸入するための第1b吸入ポート141bにより構成されている。第1吐出ポート151は、第1外側シリンダ室C1と第1内側シリンダ室C2の両方から冷媒を吐出するための1本の吐出ポートにより構成されている。第2吸入ポート142は、第2外側シリンダ室C3へ冷媒を吸入するための第2a吸入ポート142aと、第2内側シリンダ室C4へ冷媒を吸入するための第2b吸入ポート142bにより構成されている。第2吐出ポート152は、第2外側シリンダ室C3から冷媒を吐出するための第2a吐出ポート152aと、第2内側シリンダ室C4から冷媒を吐出するための第2b吐出ポート152bにより構成されている。図57の第9の変形例では、第1吸入ポート141は、第1外側シリンダ室C1へ冷媒を吸入するための第1a吸入ポート141aと、第1内側シリンダ室C2へ冷媒を吸入するための第1b吸入ポート141bにより構成されている。第1吐出ポート151は、第1外側シリンダ室C1から冷媒を吐出するための第1a吐出ポート151aと、第1内側シリンダ室C2から冷媒を吐出するための第1b吐出ポート151bにより構成されている。第2吸入ポート142は、第2外側シリンダ室C3へ冷媒を吸入するための第2a吸入ポート142aと、第2内側シリンダ室C4へ冷媒を吸入するための第2b吸入ポート142bにより構成されている。第2吐出ポート152は、第2外側シリンダ室C3と第2内側シリンダ室C4の両方から冷媒を吐出するための1つの吐出ポートにより構成されている。図58の第10の変形例では、第1吸入ポート141は、第1外側シリンダ室C1と第1内側シリンダ室C2の両方へ冷媒を吸入するための1本の吸入ポートにより構成されている。第1吐出ポート151は、第1外側シリンダ室C1と第1内側シリンダ室C2の両方から冷媒を吐出するための1本の吐出ポートにより構成されている。第2吸入ポート142は、第2外側シリンダ室C3へ冷媒を吸入するための第2a吸入ポート142aと、第2内側シリンダ室C4へ冷媒を吸入するための第2b吸入ポート142bにより構成されている。第2吐出ポート152は、第2外側シリンダ室C3から冷媒を吐出するための第2a吐出ポート152aと、第2内側シリンダ室C4から冷媒を吐出するための第2b吐出ポート152bにより構成されている。図59の第11の変形例では、第1吸入ポート141は、第1外側シリンダ室C1へ冷媒を吸入するための第1a吸入ポート141aと、第1内側シリンダ室C2へ冷媒を吸入するための第1b吸入ポート141bにより構成されている。第1吐出ポート151は、第1外側シリンダ室C1と第1内側シリンダ室C2の両方から冷媒を吐出するための1本の吐出ポートにより構成されている。第2吸入ポート142は、第2外側シリンダ室C3と第2内側シリンダ室C4の両方へ冷媒を吸入するための1本の吸入ポートにより構成されている。第2吐出ポート152は、第2外側シリンダ室C3から冷媒を吐出するための第2a吐出ポート152aと、第2内側シリンダ室C4から冷媒を吐出するための第2b吐出ポート152bにより構成されている。図60の第12の変形例では、第1吸入ポート141は、第1外側シリンダ室C1と第1内側シリンダ室C2の両方へ冷媒を吸入するための1本の吸入ポートにより構成されている。第1吐出ポート151は、第1外側シリンダ室C1から冷媒を吐出するための第1a吐出ポート151aと、第1内側シリンダ室C2から冷媒を吐出するための第1b吐出ポート151bにより構成されている。第2吸入ポート142は、第2外側シリンダ室C3へ冷媒を吸入するための第2a吸入ポート142aと、第2内側シリンダ室C4へ冷媒を吸入するための第2b吸入ポート142bにより構成されている。第2吐出ポート152は、第2外側シリンダ室C3と第2内側シリンダ室C4の両方から冷媒を吐出するための1つの吐出ポートにより構成されている。図61の第13の変形例では、第1吸入ポート141は、第1外側シリンダ室C1へ冷媒を吸入するための第1a吸入ポート141aと、第1内側シリンダ室C2へ冷媒を吸入するための第1b吸入ポート141bにより構成されている。第1吐出ポート151は、第1外側シリンダ室C1から冷媒を吐出するための第1a吐出ポート151aと、第1内側シリンダ室C2から冷媒を吐出するための第1b吐出ポート151bにより構成されている。第2吸入ポート142は、第2外側シリンダ室C3と第2内側シリンダ室C4の両方へ冷媒を吸入するための1本の吸入ポートにより構成されている。第2吐出ポート152は、第2外側シリンダ室C3と第2内側シリンダ室C4の両方から冷媒を吐出するための1つの吐出ポートにより構成されている。図62の第14の変形例では、第1吸入ポート141は、第1外側シリンダ室C1へ冷媒を吸入するための第1a吸入ポート141aと、第1内側シリンダ室C2へ冷媒を吸入するための第1b吸入ポート141bにより構成されている。第1吐出ポート151は、第1外側シリンダ室C1と第1内側シリンダ室C2の両方から冷媒を吐出するための1本の吐出ポートにより構成されている。第2吸入ポート142は、第2外側シリンダ室C3へ冷媒を吸入するための第2a吸入ポート142aと、第2内側シリンダ室C4へ冷媒を吸入するための第2b吸入ポート142bにより構成されている。第2吐出ポート152は、第2外側シリンダ室C3と第2内側シリンダ室C4の両方から冷媒を吐出するための1つの吐出ポートにより構成されている。以上のように、吸入ポートと吐出ポートは、種々の組み合わせにして用いることが可能であり、これらを適宜選択することにより容積比を調整することが可能である。なお、以上の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。"