"工作物から材料を除去するためのコーティングされたセラミック切削インサート20であって、窒化ケイ素系セラミックスおよびシリコンアルミニウム酸窒化物系セラミックスからなる群から選択されたセラミック基材40、40A、40Bであって、すくい面28と少なくとも1つの逃げ面30、および前記すくい面28と前記逃げ面30との交差部に形成された切れ刃32を有する基材40、40A、40Bと、耐摩耗性コーティングスキーム50、82であって、前記工作物から材料を除去する間に摩耗を受ける前記セラミック基材40、40A、40Bの表面28、30の実質的に全てに化学蒸着によって堆積され、少なくとも1層の露出アルミナコーティング層50、60、62、82を含むアルミナ含有ベースコーティング層領域50、50A、50Bを含む耐摩耗性コーティングスキーム50、82とを含み、前記露出アルミナコーティング層50、60、62、82が、Psi傾斜法およびアルミナの024反射を使用したXRDによって測定された約50MPa引張り応力~約-2GPa圧縮応力の範囲のブラストされた応力状態を呈する、コーティングされたセラミック切削インサート20。前記セラミック基材40、40A、40Bが、リートベルト定量分析に基づくX線回折によって測定された約96重量β-窒化ケイ素~約100重量β-窒化ケイ素の組成を有する窒化ケイ素系セラミックを含む請求項1に記載のコーティングされた切削インサート20。前記セラミック基材40、40A、40Bが、リートベルト定量分析に基づくX線回折によって測定された約0重量~約60重量のα-サイアロンおよび約40重量~約100重量のβ-サイアロンを含むα-βサイアロンの組成を有するシリコンアルミニウム酸窒化物系セラミックを含む請求項1に記載のコーティングされた切削インサート20。前記アルミナ含有ベース層領域50、50A、50Bが前記露出アルミナコーティング層50、60、62、82から本質的になる請求項1に記載のコーティングされた切削インサート20。前記アルミナ含有ベース層領域50Bが複数のコーティングセット64、66と前記露出アルミナコーティング層62から本質的になり、各コーティングセット64、66がアルミナコーティング層70、74とチタン炭酸窒化物コーティング層68、72を含む請求項1に記載のコーティングされた切削インサート20。前記露出アルミナコーティング層50、60、62、82がα-アルミナを含む請求項1に記載のコーティングされた切削インサート20。前記露出アルミナコーティング層50、60、62、82の前記ブラストされた応力状態が前記耐摩耗性コーティングスキーム50、82をウェットブラストした結果であり、前記ウェットブラストがアルミナ粒子と水を含むスラリーを使用して達成される請求項1に記載のコーティングされた切削インサート20。前記スラリーが、スラリーの採取および体積置換によって測定された約5体積パーセント~約35体積パーセントのアルミナ粒子と、約65体積パーセント~約95体積パーセントの水を含む請求項7に記載のコーティングされた切削インサート20。前記露出アルミナコーティング層50、60、62、82の前記ブラストされた応力状態が、Psi傾斜法およびアルミナの024反射を使用したXRDによって測定された約-50MPa圧縮応力~約-800MPa圧縮応力の範囲にあり、前記露出アルミナコーティング層50、60、62、82が、Psi傾斜法およびアルミナの024反射を使用したXRDによって測定された約50MPa引張り応力~約800MPa引張り応力の範囲の初期応力状態を有する請求項1に記載のコーティングされた切削インサート20。前記露出アルミナコーティング層50、60、62、82の前記ブラストされた応力状態が、Psi傾斜法およびアルミナの024反射を使用したXRDによって測定された約-100MPa圧縮応力~約-400MPa圧縮応力の範囲にあり、前記露出アルミナコーティング層50、60、62、82が、Psi傾斜法およびアルミナの024反射を使用したXRDによって測定された約100MPa引張り応力~約450MPa引張り応力の範囲の初期引張り応力状態を有する請求項1に記載のコーティングされた切削インサート20。前記露出アルミナコーティング層が、垂直走査干渉モードを使用した0.3mm×0.2mmに等しいサンプル領域においてWYKOによって測定された約0.2マイクロメートル~約0.8マイクロメートルの表面粗さRaを呈する、請求項1に記載のコーティングされた切削インサート20。前記ブラスト後応力状態が、前記アルミナ含有ベースコーティング層領域50、50A、50Bに化学蒸着によって最初に堆積されたチタン含有外側コーティング層領域54、54A、54Bをウェットブラストし、それによって、前記露出アルミナコーティング層50、60、62、82の応力状態を、Psi傾斜法およびアルミナの024反射を使用したXRDによって測定された約50MPa引張り応力~約800MPa引張り応力の範囲の初期応力状態から変化させることによって達成される、請求項1に記載のコーティングされた切削インサート20。コーティングされたセラミック切削インサート20を作製する方法であって、窒化ケイ素系セラミックスおよびシリコンアルミニウム酸窒化物系セラミックスからなる群から選択されたセラミック基材40、40A、40Bであって、すくい面28と少なくとも1つの逃げ面30、および前記すくい面30と前記逃げ面28との間の交差部に形成された切れ刃36を有するセラミック基材40、40A、40Bを提供する工程と、前記セラミック基材40、40A、40Bおよびブラスト前コーティングスキーム46、46Aを含むブラスト前のコーティングされた部材を形成する工程であって、前記ブラスト前コーティングスキーム46、46Aが以下の工程:前記セラミック基材40、40A、40Bの表面に化学蒸着によって、少なくとも1層の最外アルミナコーティング層50、50A、62を含むアルミナ含有ベースコーティング層領域50、50A、50Bを堆積する工程と、前記アルミナ含有ベースコーティング層領域50、50A、50Bの上に化学蒸着によって、少なくとも1層のチタン系コーティング層54、54A、54Bを含むチタン含有外側コーティング層領域54、54A、54Bを堆積する工程と、によって堆積される工程と、前記チタン含有外側コーティング層領域54、54A、54Bをウェットブラストし、それによって前記最外アルミナコーティング層50、60、62を露出させて露出アルミナコーティング層50、60、62、82を形成し、そして前記露出最外アルミナコーティング層50、60、62、82の応力状態を、Psi傾斜法およびアルミナの024反射を使用したXRDによって測定された約50MPa引張り応力~約800MPa引張り応力の範囲の初期応力状態から、Psi傾斜法およびアルミナの024反射を使用したXRDによって測定された約50MPa引張り応力~約-2GPa圧縮応力の範囲のブラストされた応力状態に変化させる工程とを含む方法。前記アルミナ含有ベース層領域50、50A、50Bが前記最外アルミナコーティング層50、60、62から本質的になる請求項13に記載の方法。前記アルミナ含有ベース層領域50Bが複数のコーティングセット64、66と前記最外露出アルミナコーティング層62から本質的になり、各コーティングセット64、66がアルミナコーティング層70、74とチタン炭酸窒化物コーティング層68、72を含む請求項13に記載の方法。前記露出アルミナコーティング層50、60、62、82がα-アルミナを含む請求項13に記載の方法。前記ウェットブラストがアルミナ粒子と水を含むスラリーを使用し、前記スラリーがスラリーの採取および体積置換によって測定された約5体積パーセント~約35体積パーセントのアルミナ粒子と、約65体積パーセント~約95体積パーセントの水を含む請求項13に記載の方法。前記露出アルミナコーティング層50、60、62、82が、垂直走査干渉モードを使用した0.3mm×0.2mmに等しいサンプル領域においてWYKOによって測定された約0.2マイクロメートル~約0.8マイクロメートルの表面粗さRaを呈する請求項13に記載の方法。前記ウェットブラスト工程が前記チタン含有外側コーティング層領域54、54A、54Bのみを除去し、それによって前記アルミナ含有ベースコーティング層領域50、50A、50Bの実質的に全てを残す請求項13に記載の方法。前記ウェットブラスト工程が、前記アルミナ含有ベースコーティング層領域50、50A、50Bの一部に沿って前記チタン含有外側コーティング層領域54、54A、54Bを除去する請求項13に記載の方法。その一形態において、本発明は工作物から材料を除去するためのコーティングされたセラミック切削インサートである。コーティングされたセラミック切削インサートは、窒化ケイ素系セラミックスおよびシリコンアルミニウム酸窒化物系セラミックスの群から選択されたセラミック基材を含む。基材はすくい面と少なくとも1つの逃げ面を有し、すくい面と逃げ面の交差部に切れ刃がある。コーティングされたセラミック切削はさらに、工作物から材料を除去する間摩耗を受けるセラミック基材の実質的に全ての表面に化学蒸着によって堆積されたアルミナ含有ベースコーティング層領域を含む。アルミナ含有ベース層領域は少なくとも1層の露出アルミナコーティング層を有する。露出アルミナコーティング層は、Psi傾斜法およびアルミナの024反射を使用したXRDによって測定された約50MPa引張り応力~約-2GPa圧縮応力の範囲のブラスト後応力状態を呈する。その別の形態において、本発明はコーティングされたセラミック切削インサートの作製方法であり、方法は、窒化ケイ素系セラミックスおよびシリコンアルミニウム酸窒化物系セラミックスからなる群から選択され、すくい面と少なくとも1つの逃げ面、およびすくい面と逃げ面の交差部に形成された切れ刃を有するセラミック基材を提供する工程と、セラミック基材およびブラスト前コーティングスキームを含むブラスト前のコーティングされた部材を形成する工程とを含み、ブラスト前コーティングスキームが以下の工程:セラミック基材の表面に化学蒸着によって少なくとも1層の最外アルミナコーティング層を含むアルミナ含有ベースコーティング層を堆積する工程、アルミナ含有ベースコーティング層領域に化学蒸着によって少なくとも1層のチタン系コーティング層を含むチタン含有外側コーティング層領域を堆積する工程、およびチタン含有外側コーティング層領域をウェットブラストする工程であって、それによって露出アルミナコーティング層を形成するために最外アルミナコーティング層を露出させ、露出した最外アルミナコーティング層の応力状態を、Psi傾斜法およびアルミナの024反射を使用したXRDによって測定された約50MPa引張り応力~約800MPa引張り応力の範囲の初期応力状態から、Psi傾斜法およびアルミナの024反射を使用したXRDによって測定された約50MPa引張り応力~約-2GPa圧縮応力の範囲のブラスト後応力状態へ変化させる工程によって堆積される。以下は本特許出願の一部をなす図面の簡単な説明である。図面を参照すると、図1が、工作物からの材料の除去、例えば工作物のチップ形成機械加工に有用な、20で概ね示されるコーティングされたセラミック切削インサートの特定実施形態を示す。チップ形成機械加工作業に関して、材料除去作業が、工作物材料のチップを生成する。機械加工に関する出版物が、この事実を証明する。例えば、モルトレッチMoltrechtによる書物機械販売店における実践MachineShopPracticeインダストリアルプレス社IndustrialPressInc.ニューヨーク州ニューヨークNewYork,NewYork1981が、199~204ページにおいて、とりわけ、チップ形成ならびに様々な種類のチップすなわち、連続チップ、不連続チップ、部分的チップの説明を提示する。モルトレッチMoltrechtは、199~200ページにおいて部分的に記載する:切削工具がまず金属と接触すると、切れ刃の先の金属を圧縮する。工具が前進すると、切れ刃の先の金属は、内側にせん断される点に応力をかけられ、粒状の金属が分解し、せん断面と呼ばれる面に沿って可塑的に流れる切削される金属のタイプが、鋼など延性である場合、チップは連続リボンになるMoltrechtは不連続チップおよび部分的チップの形成について説明を続ける。別の例として、ASTE工具エンジニアハンドブックASTEToolEngineersHandbookマグローヒル出版McGrawHillBookCo.ニューヨーク州ニューヨークNewYork,NewYork1949の302~315ページに見出される文章は、金属切削プロセスにおけるチップ形成について長い説明をしている。303ページにおいて、ASTEハンドブックASTEHandbookは、チップ形成と、旋削、フライス削り、穴あけなどの機械加工とを解りやすく関係させている。コーティングされたセラミック切削インサート20は、切削工具-割り出し可能インサート-識別システムに関するアメリカ国家規格AmericanNationalStandardsforCuttingTools-IndexableInserts-IdentificationSystemと題されたANSI規格B-212.4-2002によるSNGA433T0820の幾何学的形状を提示している。本発明の範囲はセラミック切削インサート20の特定実施形態またはセラミック切削インサート20の特定幾何学的形状に限定されないことは認識されよう。請求項が本発明の範囲を定義し、出願人は本発明の範囲を特定実施形態によって制限することを意図しない。コーティングされたセラミック切削インサート20はすくい面28と少なくとも1つの逃げ面30を有する。切れ刃32がすくい面28と逃げ面30の交差部にある。コーティングされたセラミック切削インサート20はさらに、コーティングされたセラミック切削インサート20の切削工具ホルダへの連結を補助する中央開口部24を含む。コーティングされたセラミック切削インサート20は基材を含むが、図1はコーティングスキームがセラミック基材を覆っているため基材を示していない。コーティングが基材の全表面を覆わない実施形態があってもよいことは認識されよう。例えば図2などの断面図は基材40を示している。セラミック基材図2の40の組成を参照すると、セラミック基材は、窒化ケイ素系セラミックまたはサイアロン系セラミックのどちらかを含んでもよい。セラミック基材としての使用に好適な窒化ケイ素系セラミック材料の1つの特定の組成は、約98重量パーセント~約100重量パーセントのβ-窒化ケイ素すなわち窒化ケイ素のβ相の組成を有する。他の成分は、それらが窒化ケイ素系セラミック基材に好適である限り、ガラス質のまたは結晶質の粒界相および金属相を含む。例えば、結晶質の粒界相は、以下のYb4SiAlO8N、YbAG、Y2Si3O3O4、Y-Hf-O、Mg-Si-Oのいずれか1つ以上を含んでもよく、金属相は以下のSiおよびFeのいずれか1つ以上を含んでもよい。窒化ケイ素系セラミック基材の好ましい組成は98重量パーセントのβ-窒化ケイ素を含み、残りが2重量パーセントの金属相であり、これら金属相はSiおよびFeを含む。より広い組成範囲において、窒化ケイ素系セラミック基材は約96重量パーセント~約100重量パーセントのβ-窒化ケイ素、すなわち窒化ケイ素のβ相の組成を有する。他の成分が、それらがより広い組成範囲の窒化ケイ素系セラミック基材に好適である限り、上述のようなガラス質のまたは結晶質の粒界相、および上述のような金属相を含む。さらに別の組成範囲において、窒化ケイ素系セラミック基材は約94重量パーセント~約100重量パーセントのβ-窒化ケイ素、すなわち窒化ケイ素のβ相の組成を有し、上述のような窒化ケイ素系セラミックの他の成分の可能性を有する。さらに別の組成範囲において、窒化ケイ素系セラミック基材は約90重量パーセント~約100重量パーセントのβ-窒化ケイ素、すなわち窒化ケイ素のβ相の組成を有し、上述のような窒化ケイ素系セラミックの他の成分の可能性を有する。セラミック基材に好適なサイアロンの1つの特定の組成は、α-βサイアロンセラミック材料であり、α-サイアロン相はセラミック基材の約0重量パーセント超~約60重量パーセントを構成し、β-サイアロン相はサイアロンセラミック基材の約40重量パーセント~約100重量パーセント未満を構成する。出願人は、α-βサイアロンのある組成において、グループYAG、N-YAM、Y-N-α-ウォルストナイト、B-相、N-アパタイト、N-メリライトおよびガラスを含み得る粒界相が存在するであろうと考えている。サイアロン系セラミック基材の好ましい組成は、セラミック基材の約18重量パーセントを構成するα-サイアロン相と、サイアロンセラミック基材の約82重量パーセントを構成するβ-サイアロン相とを含む。1つの組成範囲において、シリコンアルミニウム酸化窒素系セラミック基材はα-βサイアロンセラミック材料であり、α-サイアロン相がセラミック基材の約25重量パーセント~約45重量パーセントを構成し、β-サイアロン相がサイアロンセラミック基材の約75重量パーセント~約55重量パーセントを構成する。別の組成範囲において、シリコンアルミニウム酸化窒素系セラミック基材はα-βサイアロンセラミック材料であり、α-サイアロン相がセラミック基材の約25重量パーセント~約40重量パーセントを構成し、β-サイアロン相がサイアロンセラミック基材の約60重量パーセント~約75重量パーセントを構成する。さらに別の組成範囲において、シリコンアルミニウム酸化窒素系セラミック基材はα-βサイアロンセラミック材料であり、α-サイアロン相がセラミック基材の約10重量パーセント~約22重量パーセントを構成し、β-サイアロン相がサイアロンセラミック基材の約90重量パーセント~約78重量パーセントを構成する。上のサイアロン系組成の全てについて、出願人はα-βサイアロンセラミックのいくつかの組成において上述の粒界相が存在し得ると考えている。窒化ケイ素系セラミックまたはサイアロン系セラミックの組成の決定に関して、成分の重量パーセントを決定する技法はX線回折である。本明細書に記載の特定例に関して、X線回折技法のパラメータはリートベルトRietveld定量分析に基づく。リートベルト精密化方法は、X線粉末回折データが固定光学素子フォーマット内にあることを必要とする。粉末回折データが、プログラム可能な光学素子を使用して集められた場合、データは最初に固定光学素子データに変換されなければならない。固定光学素子データは、任意の公知のサンプル変位について補正される。結晶構造データは、試料内に存在する結晶相の各々について入力される。リートベルト精密化は、入力された構造データを使用して完了される。典型的なリートベルト精密化パラメータ設定は以下のものである:バックグラウンド計算法多項式サンプル幾何学的形状平板線吸収係数平均試料組成から計算重み付けスキームロブlobsに対抗プロファイル関数疑似フォークトPseudo-Voightプロファイルベース幅8.0最小二乗の型ニュートンラフソンNewton-Raphson偏光係数1.0全てのリートベルト相分析結果は、重量パーセント値で報告される。結晶構造データが存在しない結晶相がセラミック基材に存在する場合、シンプルなピーク高さ比が測定される。これらのピーク高さ比に関して、バックグラウンドプロファイルが、集められたデータにフィッティングされる。結晶相の最も強いピークが決定され、プロファイルピーク高さが測定される。プロファイルピーク高さは、粉末回折パターンの最も強いピークについて決定される。相対的ピーク比RIは以下の式を使用して結晶相について決定される。本明細書で上に述べたようにかつ図3Aおよび図3Bを参照すると、コーティングされたセラミック切削インサートは、ブラスト後コーティングスキーム50、82を上に有するセラミック基材40を含む。ブラスト後コーティングスキームは、セラミック基材40上のブラスト前コーティングスキーム46図2参照をウェットブラストした結果である。図2はブラスト前コーティングスキーム46の一般的なコーティング構造を示す。図2Aおよび図2Bを参照して明らかなように、代替のコーティング構造がブラスト前コーティングスキーム46の部分に存在する。図2のブラスト前コーティングスキーム46を参照すると、ブラスト前コーティングスキーム46は化学蒸着によってセラミック基材40の表面42に堆積されたアルミナ含有ベースコーティング層領域50を含む。アルミナ含有ベースコーティング層領域50はセラミック基材の全表面にあることができる。代替的に、アルミナ含有ベースコーティング層領域50は、工作物から材料を除去する間、摩耗を受ける基材表面の領域の実質的に全ての上にあることができる。通常そのような摩耗は、切れ刃でおよび切れ刃近くのすくい面でおよび切れ刃近くの逃げ面で発生する。アルミナ含有ベースコーティング層領域50は少なくとも1層の最外すなわち、セラミック基材の表面から最も離れたコーティング層アルミナコーティング層を含み、この最外アルミナコーティング層はα-アルミナ、すなわちアルミナのα結晶相を含んでもよい。しかしながら、最外アルミナコーティング層は代替的には他のアルミナ結晶相、例えばκ-アルミナ単独、またはκ-アルミナとα-アルミナの混合、ならびに他のアルミナ結晶相などを含んでもよいことは理解されよう。図2を参照すると、アルミナ含有ベースコーティング層領域50の厚さは厚さBである。アルミナ含有ベースコーティング層領域50の厚さBは1つの選択肢において約2マイクロメートルμm~約25マイクロメートルμmの範囲をとることができる。厚さBの別の選択肢は約2マイクロメートルμm~約15マイクロメートルμmの間を含む。厚さBのさらに別の選択肢は約4マイクロメートルμm~約12マイクロメートルμmの間を含む。図2のブラスト前コーティングスキーム46はさらにアルミナベースコーティング層領域50の表面55上にあるチタン含有外側コーティング層領域54を含む。チタン含有外側コーティング層領域54は、化学蒸着によってアルミナ含有ベースコーティング層領域50に適用された窒化チタンおよび/またはチタン炭窒化物のコーティング層の1つ以上を含む。チタン含有外側コーティング領域54は外表面58を有する。チタン含有外側コーティング層領域を54の厚さは厚さCである。チタン系外側コーティング層領域54の厚さCは1つの選択肢において約0.5マイクロメートルμm~約5マイクロメートルμmの範囲をとることができる。厚さCの別の選択的範囲は約0.5マイクロメートルμm~約3マイクロメートルμmの間を含む。しかし、厚さCの別の選択的範囲は約0.5マイクロメートルμm~約1.5マイクロメートルμmの間を含む。ブラスト前コーティングスキーム46の全コーティング厚さは厚さDである。ブラスト前コーティングスキームの厚さDは1つの選択肢において約2.5マイクロメートルμm~約30マイクロメートルμmの範囲をとることができる。厚さDの別の選択的範囲は約2.5マイクロメートルμm~約18マイクロメートルμmの間を含む。厚さDのさらに別の選択的範囲は約4.5マイクロメートルμm~約13.5マイクロメートルμmの間を含む。アルミナ含有ベースコーティング層領域50に戻って参照すると、この領域50はコーティング構造の複数の選択肢を提示してもよい。図2Aはアルミナ含有ベース層領域50Aとして1つのそのような選択肢を示す。図2Aにおいて、アルミナ含有ベース層領域50Aは、セラミック基材40Aの表面42Aにある最外アルミナコーティング層60から実質的になる。換言すると、アルミナ含有ベース層領域50A全体は1つの最外アルミナコーティング層60を含む。ブラスト前コーティングスキーム46Aはさらに、外表面58Aを有するチタン含有外側コーティング層領域54Aを含む。図2Bはアルミナ含有ベース層領域50の別の選択肢を示す。図2Bは、アルミナ含有ベース層領域50Bが複数のコーティングセット64、66と最外アルミナコーティング層62とを含むことを示す。この選択肢において、コーティングセット64はアルミナコーティング層74とチタン炭酸窒化物コーティング層72とを含んでもよく、コーティングセット66はアルミナコーティング層70とチタン炭酸窒化物コーティング層68とを含んでもよい。チタン炭酸窒化物コーティング層68は基材40Bの表面42B上にある。ブラスト前コーティングスキーム46Bはさらに外表面58Bを有するチタン含有外側コーティング層領域54Bを含む。アルミナコーティング層70、74の厚さは1つの選択肢において約0.1マイクロメートルμm~約3マイクロメートルμmの範囲をとることができる。アルミナコーティング層70、74の厚さの別の選択的範囲は約0.2マイクロメートルμm~約2マイクロメートルμmの間を含む。しかし、アルミナコーティング層70、74の厚さの別の選択的範囲は約0.5マイクロメートルμm~約1マイクロメートルμmの間を含む。チタン炭酸窒化物コーティング層68、72の厚さは1つの選択肢において約0.1マイクロメートルμm~約2マイクロメートルμmの範囲をとることができる。チタン炭酸窒化物コーティング層68、72の厚さの別の選択的範囲は約0.2マイクロメートルμm~約1マイクロメートルμmの間を含む。しかし、チタン炭酸窒化物コーティング層68、72の厚さの別の選択的範囲は約0.2マイクロメートルμm~約0.5マイクロメートルμmの間を含む。アルミナコーティング層70、74およびチタン炭酸窒化物コーティング層68、72の組み合わせの厚さは1つの選択肢において約0.2マイクロメートルμm~約5マイクロメートルμmの範囲をとることができる。アルミナコーティング層70、74およびチタン炭酸窒化物コーティング層68、72の組み合わせの厚さの別の選択的範囲は1つの選択肢において約0.2マイクロメートルμm~約3マイクロメートルμmの範囲をとることができる。しかし、アルミナコーティング層70、74およびチタン炭酸窒化物コーティング層68、72の組み合わせの厚さの別の選択的範囲は1つの選択肢において約0.2マイクロメートルμm~約2マイクロメートルμmの範囲をとることができる。出願人は、他のコーティング層それがコーティング層構造であろうとコーティング層の構成であろうとが、アルミナ含有ベース層領域50を構成してもよく、上の特定実施形態が請求項の範囲の限定でないと考えている。しかしながら、アルミナ含有ベース層領域の1つの態様は、その最外コーティング層がアルミナコーティング層であるというものである。以降の記載から明らかになるように、ブラスト後コーティングスキームを生成するプロセスは、コーティング後ウェットブラスト工程を含む。通常、コーティング後ウェットブラスト工程は、液体例えば水スラリー中のアルミナ粒子を空気圧により発射して、ブラスト前コーティングスキームの全表面に衝突することを含む。このコーティング後ウェットブラスト工程では、ウェットブラストすることにより、全表面から実質的に全てのチタン含有外側コーティング層領域54を除去する。ウェットブラスト工程の1つの選択肢において、実質的に全てのアルミナ含有ベースコーティング層領域が残る。図3Aはこの選択肢のブラスト後コーティングスキームを示す。ウェットブラスト工程の別の選択肢において、アルミナ含有ベースコーティング領域のいくらかがウェットブラストによって除去される。図3Bはこの選択肢のブラスト後コーティングスキームを示す。ウェットブラストの1つの結果は、アルミナ含有ベース層領域の、下層の堆積時のままの最外アルミナコーティング層の露出であり、ブラスト後コーティングスキームの露出アルミナコーティング層を形成する。コーティング後ウェットブラスト工程はさらに、露出アルミナコーティング層の引張り応力をより低い引張り応力へ低減するか、あるいは引張り応力を圧縮応力へと変換する。コーティング後ウェットブラスト工程はまた、露出アルミナコーティング層の表面を平滑化する。ウェットブラスト工程が、露出アルミナコーティング層の応力状態の低減、および、露出アルミナコーティング層の表面の平滑化、の両方をすることは明らかである。図3Aに示されているような第1の選択肢を参照すると、コーティング後ウェットブラスト工程は実質的に全てのチタン含有外側コーティング層領域54を除去するが、表面86を有するアルミナ含有ベースコーティング領域50の実質的に全てを残す。従って、アルミナ含有ベースコーティング領域50の厚さBは実質的に変化しないまま残っている。アルミナコーティング層領域50の厚さBは1つの選択肢において約2マイクロメートルμm~約25マイクロメートルμmの範囲をとることができる。厚さBの別の選択的範囲は約2マイクロメートルμm~約15マイクロメートルμmの間を含む。厚さBのさらに別の選択的範囲は約4マイクロメートルμm~約12マイクロメートルμmの間を含む。図3Bに示されているような第2の選択肢を参照すると、コーティング後ウェットブラスト工程は全てのチタン含有外側コーティング層領域54とアルミナ含有ベースコーティング領域50のいくらかを除去する。アルミナ含有ベースコーティング領域50の厚さは低減して、表面84を有するアルミナ含有ベースコーティング領域82を形成する。アルミナ含有ベースコーティング領域82は厚さFを有する。厚さFの大きさは厚さBの大きさ未満である。厚さFは1つの選択肢において約1マイクロメートルμm~約23マイクロメートルμmの範囲をとることができる。厚さFの別の選択的範囲は約1マイクロメートルμm~約13マイクロメートルμmの間を含む。厚さFのさらに別の選択的範囲は約2マイクロメートルμm~約10マイクロメートルμmの間を含む。堆積時のままの最外アルミナコーティング層は引張り応力を有する。コーティング後ウェットブラスト工程は、引張り応力の大きさを、ブラスト前引張り応力レベルからブラスト後引張り応力レベルへ低減する。ブラスト前引張り応力レベルは、ブラスト後引張り応力レベルより大きい。コーティング後ウェットブラスト工程はまた、引張り応力を圧縮応力に変換し得る。これはブラスト前引張り応力レベルからブラスト後圧縮応力レベルへの変化である。この結果、堆積時のままの最外アルミナコーティング層の引張り応力未満の値を有する低減引張り応力を呈するか、または圧縮応力を呈する露出アルミナコーティング層がもたらされる。コーティング後ウェットブラスト工程はまた、露出アルミナコーティング層の平滑化をもたらす。1つの選択肢において、露出アルミナコーティング層は、WYKO測定技法を用いて約0.2μm~約0.8μmの表面粗さRaを呈する。別の選択肢において、露出アルミナコーティング層は、WYKO測定技法を用いて約0.2μm~約0.6μmの表面粗さRaを呈する。さらに別の選択肢において、露出アルミナコーティング層は、WYKO測定技法を用いて約0.2μm~約0.5μmの表面粗さRaを呈する。WYKO技法に関して、0.3mm×0.2mmのサンプル領域が、垂直走査干渉モードの下でのWYKO測定に選択された。耐摩耗性コーティングスキームの1つの選択肢において、アルミナ含有ベース層領域の堆積時のままの最外アルミナコーティング層ウェットブラスト後、露出アルミナコーティング層になるは、約50MPa~約800MPaに等しいブラスト前すなわち堆積時のままの引張り応力状態を呈する。ウェットブラストの完了後、露出アルミナコーティング層は50MPa引張り応力~約-2GPa圧縮応力の応力状態を有する。耐摩耗性コーティングスキームの別の選択肢において、アルミナ含有ベース層領域の堆積時のままの最外アルミナコーティング層ウェットブラスト後、露出アルミナコーティング層になるは、約100MPa~約600MPaに等しいブラスト前すなわち堆積時のままの引張り応力状態を呈する。ウェットブラストの完了後、露出アルミナコーティング層は-50MPa圧縮応力~約-800MPa圧縮応力の応力状態を有する。耐摩耗性コーティングスキームの別の選択肢において、アルミナ含有ベース層領域の堆積時のままの最外アルミナコーティング層ウェットブラスト後、露出アルミナコーティング層になるは、約100MPa~約450MPaに等しいブラスト前すなわち堆積時のままの引張り応力状態を呈する。ウェットブラストの完了後、露出アルミナコーティング層は-100MPa圧縮応力~約-400MPa圧縮応力の応力状態を有する。応力の測定技法に関して、技法はX線回折XRD技法である。XRD応力測定はPsi傾斜法に基づき、Al2O3コーティング層の反射024が測定に選択された。0度、33.9度、52.1度および75度のPsi傾斜が、残留応力レベルの測定に選択された。正のおよび負のPsi傾斜が、可能性のあるせん断応力を決定するのに必要とされるデータを供給するために選択された。さらに、3つのPhi回転角度が、材料の二軸応力状態を決定するのに必要とされるデータを提供するために選択された0度、45度、および90度。二軸応力計算は以下の等式を使用して行われた。式中、S1および1/2S2は、X線弾性係数であるdφψPsi傾斜およびPhi回転の測定されたピークdスペーシングd0回折された反射の応力フリーピークdスペーシングσ1およびσ2は主応力であるσφ=σ1cos2φσ2sin2φこの方法におけるさまざまな傾斜および回転角度の関係が図5に示される。Al2O3コーティングの応力計算について、ヤング率Eは401GPaが使用され、ポアソン比νは0.22が使用され、X線弾性係数S1およびS2は-0.53×106mm2/Nおよび2.94×106mm2/Nがそれぞれ使用される。ウェットブラストは、アルミナ粒子と水を含むスラリーを使用して達成される。アルミナ粒子と水のスラリーは、空気圧によって表面に発射され基材の表面に衝突する。アルミナ-水スラリーの基本パラメータは、体積パーセントの粗粒すなわち、アルミナ粒子濃度、およびマイクロメートルμmのアルミナ粒径である。1つの選択肢において、スラリーは約5体積パーセント~約35体積パーセントのアルミナ粒子を残りの水と共に含む。別の選択肢において、スラリーは約8体積パーセント~約25体積パーセントのアルミナ粒子を残りの水と共に含む。さらに別の選択肢において、スラリーは約10体積パーセント~約20体積パーセントのアルミナ粒子を残りの水と共に含む。粒径に関して、1つの選択肢において、アルミナ粒子は約20μm~約100μmの粒径範囲をとることができる。別の選択肢において、アルミナ粒子は約35μm~約75μmの粒径範囲をとることができる。さらに別の選択肢において、アルミナ粒子は約45μm~約50μmの粒径範囲をとることができる。ウェットブラスト工程の操作パラメータは、圧力、衝突の角度、および期間である。この出願では、衝突角度は約90度であり、すなわち粒子は両面を90度の角度で衝突する。1つの選択肢において、圧力は、平方インチあたり約35ポンドpsi~約55psiの範囲をとる。別の選択肢において、圧力は、平方インチあたり約40ポンドpsi~約50psiの範囲をとる。ウェットブラストの期間は、特定のウェットブラスト操作により変動し、ここで、目標は、チタン含有外側コーティング層領域の完全なまたは実質的に完全な除去を達成することである。例示的な期間は約6秒~約45秒の間を含む。期間の1つの幅は約9秒~約30秒である。さらに別の期間の幅は、約12秒~約21秒である。コーティングされたセラミック切削インサートの作製方法に関して、基本工程は以下の工程を含む。第1工程は、窒化ケイ素系セラミックスおよびシリコンアルミニウム酸化窒素系セラミックスからなる群から選択されたセラミック基材を提供することを含む。セラミック基材を形成する典型的な技術は粉末混合物の圧密を含む。圧密は通常、圧力および/または熱の下で起きる。セラミック基材はすくい面と少なくとも1つの逃げ面を有する。切れ刃がすくい面と逃げ面の交差部にある。セラミック基材は次に、コーティングの準備のため基材表面を平滑化するためにコーティング前処理として機械的研磨にかけられる。プロセスの次の目的は、セラミック基材とブラスト前コーティングスキームとを含むブラスト前のコーティングされたセラミック部材を形成することである。2つの基本工程が使用されこの目的を達成する。これら3つの工程の第1は、セラミック基材の表面に、少なくとも1層の最外アルミナコーティング層を含むアルミナ含有ベースコーティング層領域を堆積することである。これらの工程の第2は、アルミナ含有ベースコーティング層領域に、化学蒸着によってチタン含有外側コーティング層領域を堆積することである。次の工程の目的は、ブラスト前のコーティングされたセラミック部材を、ブラスト後コーティングスキームを上に有するセラミック基材を含むブラスト後のコーティングされたセラミック切削インサートに変化させることである。この工程はチタン含有外側コーティング層領域およびおそらくはアルミナコーティングのいくらかをウェットブラストすることを含み、それによって最外アルミナコーティング層を露出させかつ露出した最外アルミナコーティング層の応力状態を変化させ、および露出アルミナコーティング層を平滑化する。発明的なコーティングされたセラミック切削インサートおよびその比較試験は以下に記載される。1つの比較試験は、発明的なコーティングされたセラミック切削インサートの分単位での工具寿命を、ウェットブラストにかけられてないコーティングされたセラミック切削インサートの分単位の工具寿命に対して測定した。他の比較試験は発明的なコーティングされたセラミック切削インサートの刃先チッピングの割合を、ウェットブラストにかけられてないコーティングされたセラミック切削インサートの分単位の工具寿命に対して測定した。表1は発明的なセラミック切削インサートの特定例としてアルミナ含有ベースコーティング領域とチタン含有外側コーティング領域を堆積するのに使用された基本プロセスパラメータを記載する。これに関して、表1のパラメータのプロセスは、コーティングスキームをセラミック基材の表面に適用するのに使用された工程を示す。上の工程はパージング工程で始まりTiNを適用する工程まで連続的に起こる。表1の上の工程に関して、パージング工程の目的は反応器を接合層の堆積のために準備することであった。実際の例では、次の工程は接合層のセラミック基材表面への堆積であった。接合層は非常に薄く顕微鏡的に検出できない。少なくとも本説明の目的のために、接合層をアルミナコーティング層の一部であると考えることができる。接合層の組成はアルミナである。次の工程はアルミナコーティング層の堆積である。特定の例では、アルミナコーティングは約11μmに等しい厚さを有し、接合層の薄さのため、接合層とアルミナ層の組み合わせの厚さは約11μmである。1つの選択肢において、アルミナおよび接合コーティング層の厚さは約2μm~約25μmの間である。別の選択的範囲において、アルミナおよび接合コーティング層の厚さは約2μm~約15μmの間である。さらに別の選択的範囲において、アルミナおよび接合コーティング層の厚さは約4μm~約12μmの間である。次の工程はチタン炭窒化物コーティング層の堆積およびその後の窒化チタンコーティング層の堆積である。特定の例では、チタン炭窒化物コーティング層と窒化チタンコーティング層の合計厚さは約1μmである。1つの選択肢として、チタン炭窒化物コーティング層と窒化チタンコーティング層の厚さは約0.5μm~約5μmの間である。別の選択的範囲において、チタン炭窒化物コーティング層と窒化チタンコーティング層の厚さは約0.5μm~約3μmの間である。さらに別の選択的範囲において、チタン炭窒化物コーティング層と窒化チタンコーティング層の厚さは約0.5μm~約1.5μmの間である。チタン炭窒化物コーティング層の組み合わせおよびその後の窒化チタンコーティング層の堆積はチタン含有外側コーティング領域に相互に関連がある。比較試験に使用した従来技術はAl2O3/TiCN交互コーティング層を含むコーティングスキームを有していた。各Al2O3コーティング層の厚さは1.5μmに等しく、各TiCNコーティング層の厚さは0.5μmに等しかった。コーティングスキームの厚さは4.0μmに等しく、コーティング後のさらなる処理はなかった。比較試験に使用された発明的なセラミック切削インサートは、ウェットブラスト手順にかけられた従来技術のコーティングされたセラミック切削インサートを含んでいた。ウェットブラスト手順ではウェットガラススクリーンがチタン含有外側コーティング領域を除去した。このウェットブラスト手順は下の表2に記載される。従来技術のコーティングされたセラミック切削インサートおよび発明的なコーティングされたセラミック切削インサートの両方に関して、切削インサートの型はANSI規格SNGA433T0820であった。比較試験に使用した特定のコーティングされたセラミック切削インサートのパラメータが下の表3に記載される。工具寿命を測定する比較試験について、パラメータは以下の通りであった。工作物材料:クラス30ねずみ鋳鉄管クリーンOD;1分あたり2000表面フィートsfm1分あたり610表面メートルに等しい速度;1回転あたり0.012インチ0.3ミリメートルiprに等しい送り速度;0.060インチ1.52ミリメートルに等しい切削深さdoc;15度に等しいアプローチ角;切削油剤:乾燥。破損判定基準は以下の通りだった:0.012インチ0.3ミリメートル最大に等しいUNF;0.012インチ0.3ミリメートルに等しいノーズ摩耗NW;0.012インチ0.3ミリメートルに等しい切欠き深さDOCN;0.004インチ0.1ミリメートルに等しいCR;0.012インチ0.3ミリメートルに等しいTW。比較試験において、6個のサンプル、すなわち3個の従来技術のコーティングされたセラミック切削インサートと3個の発明的なコーティングされたセラミック切削インサートが試験された。比較試験の結果は下の表4に記載される。これらの結果は、従来技術の切削インサートの耐摩耗性と比較して、耐摩耗性において発明的な切削インサートの寿命期間工具寿命が平均130改善されたことを示す。刃先チッピングを測定する比較試験に関して、湿潤回転サイクル断続切削作業が以下のパラメータで使用された。工作物材料:80-55-06ダクタイル鉄;1分あたり1200表面フィートsfm1分あたり366表面メートルに等しい速度;1回転あたり0.008インチ0.2ミリメートルに等しい送り速度;0.08インチ2ミリメートルに等しい切削深さ;-5度に等しいアプローチ角。従来技術のコーティングされたセラミック切削インサートおよび発明的なコーティングされたセラミック切削インサートは、36回のパス後、刃先チッピングを試験された。以下の表5が従来技術のコーティングされたセラミック切削インサートおよび発明的なコーティングされたセラミック切削インサートの刃先チッピングの比較の結果を記載する。刃先チッピングの測定は光学顕微鏡を30倍の拡大倍率で使用して行われた。発明的な切削インサートは従来技術のインサートと比較して刃先チッピングの低減を呈した。表4および5の比較試験結果の分析は、発明的な切削インサートが、向上した耐摩耗性、ならびに改善された強靭性を呈したことを示す。それは従来技術の切削インサートと比較した場合、刃先チッピングに対する耐性の増加すなわち刃先チッピングのより少ない割合によって示される。本特許ならびに本明細書中で特定された他の文書は、本明細書中に参照することによってその全てが本明細書に援用される。本発明の他の実施形態は、本明細書または本明細書に開示された本発明の実施を考慮することから当業者に明らかになろう。本明細書および例は例示のみを目的とし、本発明の範囲を限定しないことが意図される。以下の請求項が本発明の真の範囲および精神を示す。"