オイルポンプにより圧送されるオイルを内燃機関の各部に供給するオイル供給通路と、前記オイル供給通路に連通されて同通路内のオイルを前記内燃機関のピストンに向けて噴射するオイルジェットと、前記内燃機関の排気通路に設けられて排気を浄化する排気浄化装置と、前記内燃機関における失火現象の発生時に、同失火現象の非発生時と比較して、前記オイル供給通路内のオイルの圧力を高圧に設定する圧力変更装置とを備える内燃機関のオイル供給システム。請求項1に記載の内燃機関のオイル供給システムにおいて、前記圧力変更装置は、前記排気通路内の排気の温度が所定温度より高いことを条件に、前記オイルの圧力を高圧に設定することを特徴とする内燃機関のオイル供給システム。請求項1または2に記載の内燃機関のオイル供給システムにおいて、前記圧力変更装置は、前記内燃機関の運転状態に応じて前記オイル供給通路内のオイルの圧力を調節するオイル圧制御を実行するものであり、且つ前記オイル圧制御におけるオイル圧力の調節範囲のうちの低圧側の領域の使用を制限することによって、前記失火現象の発生時に前記オイルの圧力を高圧に設定するものであることを特徴とする内燃機関のオイル供給システム。請求項3に記載の内燃機関のオイル供給システムにおいて、前記オイル圧制御は、前記圧力変更装置の作動状態を前記オイル供給通路内のオイルの圧力を低圧に調節する第1作動態様および同オイルの圧力を高圧に調節する第2作動態様のいずれか一方に選択的に切替える制御であり、前記圧力変更装置は、前記第1作動態様への切替えを禁止することによって前記低圧側の領域の使用を制限するものであることを特徴とする内燃機関のオイル供給システム。請求項4に記載の内燃機関のオイル供給システムにおいて、前記圧力変更装置は、前記オイル供給通路内のオイル圧力の上昇に伴い開弁して同通路内のオイルの一部を該通路の外部に排出するリリーフ弁と、同リリーフ弁が開弁する圧力を前記第1作動態様の選択時には低圧に設定する一方で前記第2作動態様の選択時には高圧に設定する切替弁と、を有してなることを特徴とする内燃機関のオイル供給システム。ところで、当然のことながら、特許文献1に記載の装置のようにオイルジェットによるピストンの冷却を抑えて燃焼室内の温度上昇を図ったとしても、失火現象の発生を抑えられないことがある。失火現象が発生すると、未燃燃料成分HCが内燃機関の排気通路に排出されるようになるため、同成分が排気通路内において燃焼酸化するなどして、排気通路内の温度が高くなるおそれがある。排気通路には排気を浄化するための触媒やフィルタなどを内蔵した排気浄化装置が設けられているため、失火現象の発生に起因して排気通路内の温度が高くなると、そうした排気浄化装置の温度も不要に高くなって同装置の耐久性能の低下を招く可能性がある。そして、上述したように失火現象の発生が抑えられない状況において、特許文献1に記載の装置のように燃焼室内の温度を上昇させるべくオイル供給通路内のオイル圧力を低下させると、これに伴って燃焼室から排気通路に排出されるガスの温度が高くなるために、かえって排気浄化装置の耐久性能の低下を招き易くなってしまう。本発明は、そうした実情に鑑みてなされたものであり、その目的は、失火現象の発生に起因する排気浄化装置の耐久性能の低下を抑えることのできる内燃機関のオイル供給システムを提供することにある。以下、上記目的を達成するための手段及びその作用効果について説明する。請求項1に記載の構成は、オイルポンプにより圧送されるオイルを内燃機関の各部に供給するオイル供給通路と、オイル供給通路に連通されて同通路内のオイルを内燃機関のピストンに向けて噴射するオイルジェットと、内燃機関の排気通路に設けられて排気を浄化する排気浄化装置と、オイル供給通路内のオイルの圧力を変更する圧力変更装置とを備えている。そして圧力変更装置により、内燃機関における失火現象の発生時には、オイル供給通路内のオイルの圧力が失火現象の非発生時より高圧に設定される。そのため、失火現象の発生時において、オイルジェットから単位時間あたりに噴射されるオイルの量を多くすることができ、ピストンの冷却効果を高くして燃焼室内の温度を低く抑えることができる。これにより、燃焼室から排気通路に排出されるガスの温度が低くなるために、排気通路内の排気の温度を低く抑えて排気浄化装置の温度の不要な上昇を抑えることができる。したがって、失火現象の発生に起因する排気浄化装置の耐久性能の低下を抑えることができる。内燃機関の排気通路内の排気温度が低いときには、排気浄化装置の温度が不要に高くなる可能性が低いために、失火現象の発生に起因する同排気浄化装置の耐久性能の低下を招く可能性も低い。この点、請求項2に記載の構成では、失火現象の発生時において排気通路内の排気の温度が所定温度より高いことを条件に、圧力変更装置によって前記オイル供給通路内のオイルの圧力が高圧に設定される。こうした構成では、失火現象が発生した場合であっても、排気通路内の排気温度が低いとき、すなわち排気浄化装置の耐久性能の低下を招く可能性が低いときには、オイル供給通路内のオイルの圧力が低圧に設定される。このときオイルジェットからのオイルの噴射量が少なくなって燃焼室内の温度が高くなるために、同燃焼室内における燃料の燃焼状態の不安定化を抑えて失火現象の発生を抑えることができる。また、オイル供給通路内のオイルの圧力が低く抑えられるために、オイルポンプの作動負荷を小さく抑えることができ、これにより内燃機関の燃費性能の低下を抑えることができる。しかも、失火現象の発生時において排気通路内の排気温度が高いとき、すなわち排気浄化装置の耐久性能の低下を招く可能性が比較的高いときには、オイル供給通路内のオイルの圧力を高圧に設定することができる。このときには、オイルジェットからのオイルの噴射量が多くなって燃焼室内の温度が低くなるために、排気浄化装置の温度の不要な上昇を抑えてその耐久性能の低下を抑えることができる。このように上記構成によれば、失火現象の発生に起因する排気浄化装置の耐久性能の低下を抑えるとともに、失火現象の発生抑制を図ることができる。請求項3に記載の構成では、圧力変更装置により、内燃機関の運転状態に応じてオイル供給通路内のオイルの圧力を調節するオイル圧制御が実行される。また失火現象の発生時に、オイル圧制御におけるオイル圧力の調節範囲のうちの低圧側の領域の使用を制限することにより、オイル供給通路内のオイルの圧力が失火現象の非発生時と比較して高圧に設定される。こうした構成によれば、失火現象の発生時においてオイルジェットによるピストンの冷却効果が小さくなることを抑えて同冷却効果を大きい状態で保つことができるために、燃焼室から排気通路に排出されるガスの温度を低く抑えることができる。請求項4によるように、オイル圧制御は、圧力変更装置の作動状態を第1作動態様および第2作動態様のいずれか一方に選択的に切替えるといったように実行することができる。また、そうした圧力変更装置において第1作動態様への切替えを禁止することにより、オイル圧制御におけるオイル圧力の調節範囲のうちの低圧側の領域の使用を制限することができる。なお、第1作動態様および第2作動態様のいずれか一方に切り替えるといった前記オイル圧制御の実行を実現可能な圧力変更装置としては、請求項5によるように、前記オイル供給通路内のオイル圧力の上昇に伴い開弁して同通路内のオイルの一部を該通路の外部に排出するリリーフ弁と、同リリーフ弁が開弁する圧力を第1作動態様の選択時には低圧に設定する一方で第2作動態様の選択時には高圧に設定する切替弁とを有するものを採用することができる。以下、本発明を具体化した一実施の形態にかかる内燃機関のオイル供給システムについて説明する。図1に示すように、内燃機関11の燃焼室12には吸気通路13が接続されるとともに、この吸気通路13には燃料噴射弁14が取り付けられている。内燃機関11の燃焼室12には吸気通路13を通じて空気が吸入されるとともに、燃料噴射弁14から噴射された燃料が供給される。そして、そうした吸入空気と噴射燃料とからなる混合気に対して点火プラグ15による点火が行われると、その混合気が燃焼してピストン16が往復移動し、内燃機関11のクランクシャフト17が回転する。燃焼後の混合気は排気として内燃機関11の燃焼室12から排気通路18に送り出される。排気通路18には三元触媒を内蔵した排気浄化装置19が設けられている。排気通路18に送り出された排気は上記排気浄化装置19の通過に際して浄化された後に同排気通路18の外部に排出されるようになっている。本実施の形態の装置は、内燃機関11の運転のための各種制御を実行する電子制御ユニット30を備えている。この電子制御ユニット30は、各種制御に関係する各種の演算処理を実行する中央処理装置CPU、その演算に必要なプログラムやデータが記憶された不揮発性メモリROM、CPUの演算結果が一時的に記憶される揮発性メモリRAM、外部との間で信号を入出力するための入出力ポート等を備えている。電子制御ユニット30の入力ポートには各種のセンサが接続されている。そうしたセンサとしては、例えばアクセル操作部材図示略の操作量アクセル操作量ACを検出するためのアクセルセンサ31や、吸気通路13に設けられたスロットルバルブ20の開度スロットル開度TAを検出するためのスロットルセンサ32が設けられている。その他、吸気通路13を通過する空気の量通路空気量GAを検出するための空気量センサ33や、クランクシャフト17の回転速度機関回転速度NEを検出するための回転センサ34、排気通路18内の排気の温度排気温度THEを検出するための温度センサ35等も設けられている。なお温度センサ35は、排気通路18における排気浄化装置19より排気流れ方向上流側の部分本実施の形態では、排気マニホールドに取り付けられている。電子制御ユニット30は、各種センサの出力信号に基づき、機関回転速度NEや機関負荷KLなどといった内燃機関11の運転状態を把握する。なお機関負荷KLは、アクセル操作量AC、スロットル開度TAおよび通路空気量GAに基づいて求められる内燃機関11の吸入空気量と機関回転速度NEとに基づき算出される。電子制御ユニット30は、そのようにして把握した内燃機関11の運転状態に応じて、出力ポートに接続された各種の駆動回路に指令信号を出力する。このようにして電子制御ユニット30により、燃料噴射弁14の作動制御燃料噴射制御や、点火プラグ15の作動制御点火時期制御、スロットルバルブ20の作動制御スロットル制御、後述する圧力変更装置40の作動制御オイル圧制御などといった各種制御が実行される。以下、内燃機関11の各部にオイルを供給するための構造について説明する。内燃機関11には、オイルを備蓄するためのオイルパン21と、同オイルパン21内のオイルを圧送するためのオイルポンプ22とが取り付けられている。このオイルポンプ22としては、クランクシャフト17に駆動連結された機関駆動式のものが採用されている。内燃機関11が運転されてクランクシャフト17が回転すると、この回転によってオイルポンプ22が駆動される。これによりオイルパン21に貯留されているオイルが汲み上げ油路23を介して汲み上げられるとともに、内燃機関11の各部例えばクランクシャフト17の軸受部などの潤滑部位や、油圧作動機器などにオイル供給通路24を介して圧送されるようになる。上記オイル供給通路24にはオイルジェット25が連通されている。そして内燃機関11が運転されると、オイル供給通路24内のオイルが上記オイルジェット25からピストン16に向けて噴射される。また内燃機関11には、オイル供給通路24内のオイルの圧力以下、オイル圧力POを調節するための圧力変更装置40が設けられている。この圧力変更装置40は、汲み上げ油路23とオイル供給通路24とが共に接続されて上記オイルポンプ22を迂回するように延びるリリーフ油路41を備えている。このリリーフ油路41の途中には、オイル供給通路24内のオイル圧力POの上昇に伴って開弁するリリーフ弁42が設けられている。リリーフ弁42が開弁されると、リリーフ油路41を介してオイル供給通路24内のオイルの一部が汲み上げ油路23に排出されるようになるため、このときオイル供給通路24内のオイル圧力POが低下するようになる。圧力変更装置40は、リリーフ弁42の設定圧力詳しくは、同リリーフ弁42が開弁するようになるオイル圧力を変更するための変更機構43を備えている。以下、この変更機構43について説明する。リリーフ弁42の内部には、往復移動可能な状態でスリーブ44が設けられるとともに、同スリーブ44の移動方向における一方側図1における下方側の端部44Aと同リリーフ弁42の内壁面とによって切替室45が区画形成されている。そして、この切替室45にオイルが供給されると、同オイルの圧力によってスリーブ44の端部44Aが押圧されて、同切替室45を拡大させる方向図1における上方側にスリーブ44が移動するようになる。一方、切替室45内からオイルが排出されると、同切替室45を縮小させる方向図1における下方側にスリーブ44が移動するようになる。スリーブ44の内部には、その移動方向に沿って延びる弁内部油路46が形成されている。この弁内部油路46の内部には、スリーブ44と同一の方向において往復移動可能な状態でピストン47が設けられている。このピストン47は、スプリング48によって移動方向における一方側図1における上方側に常時付勢されている。リリーフ弁42の壁部には、上記ピストン47の移動方向における中間部位において開口するように、その内部と外部とを連通する貫通孔42Aが形成されている。また、スリーブ44には、上記ピストン47の移動方向における中間部位において開口するように、その内部と外部とを連通する貫通孔44Bが形成されている。上記リリーフ弁42は、リリーフ油路41詳しくは、リリーフ弁42より上流側の部分[上流側油路41A]から弁内部油路46内にオイルが導入されるとともに、その導入されたオイルの圧力が上記スプリング48の付勢力に抗して図1における下方側にピストン47を押圧するように作用する構造になっている。こうしたリリーフ弁42では、機関回転速度NEが低くオイルポンプ22のオイル圧送量が少ないときにはオイル供給通路24および上流側油路41Aを介して弁内部油路46に導入されるオイルの圧力が低いために、ピストン47の移動量が少ない。そのため、ピストン47の移動位置が上記スリーブ44の貫通孔44Bより上方側の位置、すなわち上流側油路41Aとリリーフ油路41における上記リリーフ弁42より下流側の部分下流側油路41Bとの連通を遮断する位置例えば図中に二点差線で示す位置になることから、このときリリーフ弁42は開弁されない。一方、機関回転速度NEが高くなってオイルポンプ22のオイル圧送量が多くなると、オイル供給通路24および上流側油路41Aを介して弁内部油路46に導入されるオイルの圧力が高くなるために、ピストン47の移動量が大きくなる。これにより、ピストン47の移動位置が上記スリーブ44の貫通孔44Bより下方側の位置、すなわちリリーフ油路41の上流側油路41Aと下流側油路41Bとの連通を許容する位置例えば図中に実線で示す位置になるために、このときリリーフ弁42が開弁されるようになる。リリーフ弁42の開弁時においては、上流側油路41A、弁内部油路46、スリーブ44の貫通孔44B、リリーフ弁42の外壁の貫通孔42A、下流側油路41Bといった順にオイルが流れることにより、オイル供給通路24内のオイルが汲み上げ油路23に排出されるようになる。このように本実施の形態では、上記リリーフ弁42がオイル供給通路24内のオイル圧力POの上昇に伴い開弁して同オイル供給通路24内のオイルの一部をオイルパン21詳しくは、汲み上げ油路23に戻すといったように機能する。また上記リリーフ弁42では、スリーブ44の移動位置が変化すると、それに伴って同スリーブ44の貫通孔44Bの位置も変化する。そのため、リリーフ油路41の上流側油路41Aと下流側油路41Bとの連通が許容されるようになるピストン47の移動位置が変化するようになって、リリーフ弁42の設定圧力が変化するようになる。本実施の形態では、上述したように切替室45にオイルが供給される状態と同切替室45からオイルが排出される状態とを切り替えることによってスリーブ44の移動位置を変更することの可能な構造になっている。そのため、そうしたスリーブ44の移動位置の変更を通じてリリーフ弁42の設定圧力を変更可能になっている。上記変更機構43は、切替室45内にオイルが供給される状態と切替室45内からオイルが排出される状態とを切り替えるための切替弁49を備えている。この切替弁49には、上流側油路41Aに接続された第1切替油路50と、切替室45に接続された第2切替油路51と、下流側油路41Bに接続された第3切替油路52とがそれぞれ接続されている。そして、切替弁49は各切替油路50~52に対応して設けられたポート間の連通状態を変更することにより、切替室45にオイルが供給される状態と同切替室45から潤滑油が排出される状態との切り替えを行う。具体的には、切替弁49の作動制御を通じて、上記第1切替油路50と第2切替油路51とが連通されるとともに第1切替油路50と第3切替油路52との連通が遮断された状態第1連通状態になると、オイル供給通路24内のオイルが上流側油路41A、第1切替油路50、および第2切替油路51を介して切替室45に供給されるようになる。一方、切替弁49の作動制御を通じて、上記第1切替油路50と第2切替油路51との連通および第1切替油路50と第3切替油路52との連通が共に遮断されるとともに第2切替油路51と第3切替油路52とが連通された状態第2連通状態になると、切替室45のオイルが第2切替油路51、第3切替油路52および下流側油路41Bを介して汲み上げ油路23に排出されるようになる。なお、切替弁49の作動態様詳しくは、スリーブ44の移動位置が同一であっても、リリーフ弁42の開弁時におけるオイル供給通路24内のオイル圧力POは、リリーフ油路41を介して同オイル供給通路24から汲み上げ油路23に排出されるオイルの量に応じて変化するため、一定にはならない。具体的には、機関回転速度NEが高いときほど、オイル供給通路24内のオイル圧力POは高くなる。こうした圧力変更装置40の作動制御オイル圧制御は、基本的には、以下のような考えのもとに実行される。オイル供給通路24内のオイル圧力POを高くすると、その分だけオイルポンプ22の作動負荷が大きくなるために、内燃機関11の燃費性能が低くなってしまう。そのため、燃費性能の向上を図るうえでは、リリーフ弁42の設定圧力を低い圧力に設定することが望ましい。また、機関回転速度NEが高い機関運転領域高回転領域や機関負荷KLが大きい機関運転領域高負荷領域では、機関各部の潤滑に必要になるオイルの量が多くなる。そのため高回転領域や高負荷領域では、潤滑性能を確保するために、オイル供給通路24内のオイル圧力POを高圧に設定することが好ましい。こうした実情をふまえて本実施の形態では、機関回転速度NEが低く且つ機関負荷KLが小さい機関運転領域低回転低負荷領域においては、リリーフ弁42の設定圧力が低圧に設定される。このとき切替室45内にオイルが供給される状態前記第1連通状態になるように切替弁49の作動制御が実行されて、圧力変更装置40の作動状態がオイル供給通路24内のオイル圧力POを低圧に調節する第1作動態様になるため、燃費性能の向上が図られる。一方、機関回転速度NEが高い機関運転領域高回転領域や機関負荷KLが大きい機関運転領域高負荷領域においては、リリーフ弁42の設定圧力が高圧に設定される。このとき圧力変更装置40の作動状態がオイル供給通路24内のオイル圧力POを高圧に調節する第2作動態様になるために、潤滑性能が確保される。図2に、そうしたリリーフ弁42の設定圧力詳しくは、圧力変更装置40の作動状態と内燃機関11の運転領域との関係を示す。同図2に示すように、機関回転速度NEと機関負荷KLとにより定まる機関運転領域が境界ラインLによって低圧領域R1と高圧領域R2との二つの領域に区画されている。そして、低圧領域R1としては、境界ラインLよりも機関回転速度NEが低い側であり且つ機関負荷KLが小さい側である運転領域が設定されている。この低圧領域R1では、圧力変更装置40の作動が第1作動態様になるように制御される。一方、高圧領域R2としては境界ラインLよりも機関回転速度NEが高い側の運転領域あるいは機関負荷KLが大きい側の運転領域が設定されている。この高圧領域R2では、圧力変更装置40の作動が第2作動態様になるように制御される。このように本実施の形態では、オイル圧制御が、圧力変更装置40の作動状態を第1作動態様および第2作動態様のいずれか一方に選択的に切り替えるといったように実行される。また本実施の形態では、切替弁49が、前記第1作動態様の選択時にはリリーフ弁42の設定圧力を低圧に設定する一方で前記第2作動態様の選択時にはリリーフ弁42の設定圧力を高圧に設定するといったように機能する。本実施の形態では、電子制御ユニット30により、内燃機関11の燃焼室12内において燃料が十分に燃焼しない現象、いわゆる失火現象の発生の有無を判定する判定処理が実行される。そして、この失火判定による判定の結果はオイル圧制御の実行に際して参照される。以下、この失火判定について説明する。この失火判定では先ず、内燃機関11の燃焼行程において、その圧縮上死点を始点としてクランクシャフト17がクランク角で30度だけ回転するのに要する時間T[i]が検出される。また、この時間T[i]と前回の燃焼サイクルにおいて検出された上記時間T[i-1]との差=T[i]-T[i-1]が回転変動量ΔTとして算出される。そして、この回転変動量ΔTが所定の閾値を超えたことをもって、失火現象が発生したと判定される。失火現象が発生していないときには、上記回転変動量ΔTとして、0近傍の値が算出される。一方、失火現象が発生すると、上記回転変動量ΔTとして、比較的大きな値が検出されるようになる。このように失火現象の発生時における回転変動量ΔTと失火現象が発生していないときの回転変動量ΔTとが大きく異なる値になるために、上記閾値によって、失火現象の発生に伴う回転変動量ΔTの増大を判別することが可能である。ところで、内燃機関11において失火現象が発生すると、未燃燃料成分HCが燃焼室12から排気通路18に排出されるようになるため、同成分が排気通路18内において燃焼酸化するなどして、排気通路18内の排気温度が高くなるおそれがある。そのようにして排気通路18内の排気温度が高くなると、排気通路18に設けられた排気浄化装置19の温度も不要に高くなるため、これによって三元触媒の特性変化を招くなどして排気浄化装置19の耐久性能の低下を招く可能性がある。ここで、オイルジェット25は、オイル供給通路24内のオイル圧力POが低くなるほど、そのノズルから噴射されるオイルの量が少なくなる構造になっている。そのため、オイル供給通路24内のオイル圧力POを高くしてオイルジェット25から噴射されるオイルの量を多くすることにより、ピストン16の冷却効果が高くなって同ピストン16の温度が低くなる。これにより、燃焼室12内において発生した熱のうちのピストン16に伝達される分が多くなるため、燃焼室12内の温度を低く抑えることができ、燃焼室12から排気通路18に排出されるガスの温度を低く抑えることができる。こうしたことから内燃機関11において失火現象が発生した場合に、オイル供給通路24内のオイル圧力POを高くすることにより、燃焼室12から排気通路18に排出されるガス排気の温度を低く抑えることが可能になると云える。この点をふまえて本実施の形態では、内燃機関11における失火現象の発生時に、同失火現象の非発生時と比較して、オイル供給通路24内のオイルの圧力を高圧に設定するようにしている。具体的には、失火現象の発生時において、圧力変更装置40の作動状態が第2作動態様に切替えられるとともに第1作動態様への切替えが禁止される。これにより、内燃機関11において失火現象が発生した場合に、オイルジェット25から単位時間あたりに噴射されるオイルの量が少なくなることを抑えて同オイルの量を多い状態で保つことができる。そのため、オイルジェット25から単位時間あたりに噴射されるオイルの量を多くすることができ、その分だけピストン16の冷却効果を高くして燃焼室12内の温度を低く抑えることができる。このとき内燃機関11の燃焼室12から排気通路18に排出されるガスの温度が低くなるため、排気通路18内の排気の温度を低く抑えて排気浄化装置19の温度の不要な上昇を抑えることができる。したがって、失火現象の発生に起因する排気浄化装置19の耐久性能の低下を抑えることができる。また、内燃機関11において失火現象が発生している場合であっても、排気通路18内の排気温度THEが低いときには、排気浄化装置19の温度が不要に高くなる可能性が低いために、同排気浄化装置19の耐久性能の低下を招く可能性も低い。この点をふまえて本実施の形態では、内燃機関11における失火現象の発生時において、排気通路18内の排気温度THEが所定温度TLより高いことを条件に、圧力変更装置40の作動状態の第2作動態様への切替えと第1作動態様への切替えの禁止とを実行するようにしている。そのため、内燃機関11において失火現象が発生している場合であっても、排気通路18内の排気温度THEが低いとき、すなわち排気浄化装置19の耐久性能の低下を招く可能性が低いときには、内燃機関11の運転状態に応じたかたちで圧力変更装置40の作動制御が実行される。この場合、内燃機関11の運転状態が低回転低負荷領域図2参照になると、圧力変更装置40の作動状態がオイル供給通路24内のオイル圧力POを低圧に調節する第1作動態様に切替えられるために、その分だけ内燃機関11の燃費性能の低下を抑えることができる。しかも、このときオイルジェット25からの単位時間あたりのオイル噴射量が少なくなってピストン16の冷却効果が低くなる分だけ燃焼室12内の温度を高くすることができるために、同燃焼室12内における燃料の燃焼状態の不安定化を抑えて失火現象の発生を抑えることもできる。一方、内燃機関11において失火現象が発生している状況で排気通路18内の排気温度THEが高いとき、すなわち排気浄化装置19の耐久性能の低下を招く可能性が比較的高いときには、圧力変更装置40の作動状態が第2作動態様に切替えられるとともに第1作動態様への切替えが禁止される。このときには、オイルジェット25からのオイルの噴射量が多くなって燃焼室12内の温度が高くなるために、排気浄化装置19の耐久性能の低下を抑えることができる。このように本実施の形態によれば、内燃機関11における失火現象の発生に起因する排気浄化装置19の耐久性能の低下を抑えるとともに、失火現象そのものの発生抑制を図ることもできる。図3に、上述した失火現象の発生時における処理を含むオイル圧制御にかかる処理オイル圧制御処理の具体的な実行手順を示す。なお同図のフローチャートに示される一連の処理は、所定周期毎の割り込み処理として、電子制御ユニット30により実行される。図3に示すように、この処理では先ず、前述した失火判定の判定結果に基づいて、内燃機関11における失火現象の発生時であるか否かが判断されるステップS101。ここでは、判定処理において最後に失火現象が発生したと判定された後の経過時間が所定時間未満であることをもって、失火現象の発生時であると判断される。すなわち本実施の形態では、失火判定において失火現象が発生したと判定された後の所定期間、あるいは失火判定において失火現象が発生したと判定される頻度が高いときに、内燃機関11の発生時であると判断される。失火現象の発生時であると判断される場合にはステップS101:YES、排気通路18内の排気温度THEが前記所定温度TLより高いか否かが判断されるステップS102。この所定温度TLは、ステップS102の処理を通じて失火現象の発生に起因する排気浄化装置19の耐久性能の低下抑制と失火現象そのものの発生抑制との両立を図ることが可能になる温度が各種の実験やシミュレーションの結果をもとに予め求められて、電子制御ユニット30に記憶されている。そして、排気通路18内の排気温度THEが所定温度TLより高い場合にはステップS102:YES、リリーフ弁42の設定圧力が高圧に設定されるステップS103。このとき切替室45図1内からオイルが排出される状態前記第2連通状態になるように切替弁49の作動制御が実行されて、圧力変更装置40の作動状態がオイル供給通路24内のオイル圧力POを高圧に調節する第2作動態様になる。このように本実施の形態では、内燃機関11における失火現象の発生時において排気通路18内の排気温度THEが高いときには、オイル供給通路24内のオイル圧力POが高圧になるようにオイル圧制御が実行される。一方、排気通路18内の排気温度THEが所定温度TL以下である場合には図3のステップS102:NO、機関回転速度NEと機関負荷KLとにより定まる内燃機関11の運転領域に応じてリリーフ弁42の設定圧力が切り替えられる。具体的には、機関回転速度NEが低く且つ機関負荷KLが小さい機関運転領域低回転低負荷領域においてはステップS104:YES、リリーフ弁42の設定圧力が低圧に設定されるステップS105。すなわち、このとき切替室45図1内にオイルが供給される状態前記第1連通状態になるように切替弁49の作動制御が実行されて、圧力変更装置40の作動状態がオイル供給通路24内のオイル圧力POを低圧に調節する第1作動態様になる。機関回転速度NEが高い機関運転領域高回転領域や機関負荷KLが大きい機関運転領域高負荷領域においては図3のステップS104:NO、リリーフ弁42の設定圧力が高圧に設定されるステップS103。すなわち、このとき圧力変更装置40の作動状態が第2作動態様になる。なお、内燃機関11における失火現象の非発生時であると判断される場合にはステップS101:NO、機関回転速度NEと機関負荷KLとにより定まる内燃機関11の運転領域に応じてリリーフ弁42の設定圧力が切り替えられるステップS103~S105。以上説明したように、本実施の形態によれば、以下に記載する効果が得られるようになる。1失火現象の発生時に、同失火現象の非発生時と比較して、オイル供給通路24内のオイル圧力POを高圧に設定するようにした。そのため、失火現象の発生に起因する排気浄化装置19の耐久性能の低下を抑えることができる。2失火現象の発生時において、排気通路18内の排気温度THEが所定温度TLより高いことを条件に、圧力変更装置40の作動状態の第2作動態様への切替えと第1作動態様への切替えの禁止とを実行するようにした。そのため、失火現象の発生に起因する排気浄化装置19の耐久性能の低下を抑えるとともに、失火現象そのものの発生抑制を図ることもできる。3失火現象の発生時において、圧力変更装置40の作動状態を第2作動態様に切替えるとともに、第1作動態様への切替えを禁止するようにした。これにより、失火現象の発生時においてオイルジェット25からのオイル噴射によるピストン16の冷却効果が小さくなることを抑えて同冷却効果が大きい状態を保つことができるために、燃焼室12から排気通路18に排出されるガスの温度を低く抑えることができる。なお、上記実施の形態は、以下のように変更して実施してもよい。内燃機関11における失火現象の発生の有無を判定する判定処理の実行態様は任意に変更することができる。また、失火現象の発生の有無を機関回転速度NEの変動態様に基づき判定することに限らず、内燃機関11の燃焼室12内の圧力に基づき判定するなど、機関回転速度NE以外のパラメータに基づき判定することも可能である。排気通路18内の排気温度を検出するための温度センサを、同排気通路18における排気浄化装置19より排気流れ方向下流側に設けるようにしてもよい。オイル圧制御処理図3参照におけるステップS102の処理において、排気通路18内の排気温度THEが所定温度TLより高いか否かを判断することに代えて、排気浄化装置19の温度が所定温度より高いか否かを判断するようにしてもよい。要は、失火現象が発生した場合において、排気浄化装置19の耐久性能の低下を招く程度に同排気浄化装置19の温度が高くなるおそれがあることを判断することができればよい。なお、排気浄化装置19の温度としては、専用の温度センサにより検出した値を用いたり、内燃機関11の運転状態機関回転速度NEや通路空気量GAなどに基づき推定した値を用いたりすることができる。オイル圧制御処理におけるステップS102の処理を省略してもよい。すなわち、内燃機関11における失火現象の発生時において、排気通路18内の排気温度THEによることなく、圧力変更装置40の作動状態を第2作動態様に設定するようにしてもよい。内燃機関11における失火現象の発生時には圧力変更装置40の作動状態を第2作動態様に設定する一方、失火現象の非発生時には圧力変更装置40の作動状態を第1作動態様に設定するといったように、オイル圧制御を実行するようにしてもよい。失火現象の発生時であると判断された場合に加えて、失火現象の発生時であると判断された履歴がある場合にも、圧力変更装置40の作動状態を第2作動状態にするとともに、同作動状態の第1作動態様への切替えを禁止するようにしてもよい。リリーフ弁42と切替弁49とを備えた圧力変更装置40に限らず、オイル供給通路24内のオイル圧力POを低圧の状態と比較的高圧の状態との何れかに選択的に切り替えることのできるものであれば、任意の構成の圧力変更装置を採用することができる。そうした圧力変更装置の一例としては、例えば以下の[例1]および[例2]などが挙げられる。[例1]リリーフ弁42のスリーブ44の移動位置を、電磁駆動式のアクチュエータを用いて変更するなど、オイル圧力以外の動力によって変更するもの。[例2]開弁圧力の低い第1チェック弁と開弁圧力の高い第2チェック弁と同第1チェック弁が機能する状態および機能しない状態を切替える切替弁とを備えたオイル回路をオイル供給通路24および汲み上げ油路23に共に接続されるように設けるとともに、上記切替弁の作動制御を通じてオイル供給通路24内のオイル圧力POを調節するもの。オイルポンプとして、吐出容量可変型のものを採用し、オイルポンプの吐出量そのものを変更して、オイル供給通路24内のオイル圧力POを変更するようにしてもよい。そうしたオイルポンプとしては、駆動源である電動モータの作動制御を通じて吐出量を調節可能な電動式のオイルポンプや、斜板の角度の変更を通じてオイル吐出量を調節可能な斜板式のオイルポンプなどを挙げることができる。失火現象の発生時において圧力変更装置40の作動状態の第1作動態様への切替えを禁止することに限らず、同第1作動態様への切替を制限するようにしてもよい。例えば圧力変更装置40の作動状態の第1作動態様への切替えを、失火現象の発生時であると判断される期間の全てにおいて禁止することに代えて、同期間の一部においてのみ禁止したり、同期間において間欠的に繰り返し禁止したりすることができる。作動状態が第1作動態様と第2作動態様との二段階で切り替えられる圧力変更装置40に代えて、三段階以上の多段階で作動状態が切り替えられる圧力変更装置を設けるようにしてもよい。また、オイル供給通路24内のオイル圧力POを所定の圧力範囲内において無段階に変化させるように作動状態が無段階に変更される圧力変更装置を設けること等も可能である。要は、オイル供給通路24内のオイル圧力POを変更することのできるものであれば、圧力変更装置として採用することができる。失火現象の発生時において圧力変更装置40の作動状態の第1作動態様への切替えを禁止あるいは制限することに限らず、オイル圧制御におけるオイル圧力POの調節範囲のうちの低圧側の領域の使用を禁止したり制限したりしてもよい。こうした構成によっても、失火現象の発生時に、同失火現象の非発生時と比較して、オイル供給通路24内のオイル圧力POを高圧に設定することができる。そうした構成としては例えば、作動状態が多段階で切替えられる圧力変更装置において、その中間段階の作動状態よりオイル圧力POが低くなる側の作動状態への切替えを禁止あるいは制限するといった構成を採用することができる。また、作動状態が無段階で変更される圧力変更装置において、予め定められた所定の作動状態よりオイル圧力POが低くなる側の作動状態への変更を禁止あるいは制限するといった構成を採用することなども可能である。