"洗濯機の本体と、この本体内に支持された水槽と、この水槽内に回転自在に支持された回転ドラムとを有する洗濯機における前記回転ドラムの支持に用いられる転がり軸受であって、前記転がり軸受は、円環状の外輪と、該外輪に複数の転動体を介して内嵌される円環状の内輪と、前記複数の転動体を保持する保持器と、前記外輪と内輪との間を塞ぐように設けられたシールド若しくはシール部材とを構成部材として有し、前記複数の構成部材のうち、少なくとも外輪、内輪および転動体が、耐食性材料を用いて形成されていることを特徴とする洗濯機用転がり軸受。前記耐食性材料は、ステンレス鋼であることを特徴とする請求項1に記載の洗濯機用転がり軸受。前記ステンレス鋼は、マルテンサイト系ステンレス鋼であり、その成分が、Cの含有率が0.6質量未満、Crの含有率が10.0質量以上22.0質量以下、Mnの含有率が0.1質量以上1.5質量以下、Siの含有率が0.1質量以上2.0質量以下、Nの含有率が0.05質量以上0.2質量未満、残部Feおよび不可避成分を含有し、さらに0.04Cr質量-0.83N質量-0.39≦C質量≦-0.05Cr質量1.41、且つC質量N質量≧0.45質量の条件を満たすマルテンサイト系ステンレス鋼、または、Cの含有率が0.6質量~0.7質量、Siの含有率が1.00質量以下、Mnの含有率が1.00質量以下、Crの含有率が12.0質量~13.5質量の条件を満たすマルテンサイト系ステンレス鋼の少なくとも一方であることを特徴とする請求項2に記載の洗濯機用転がり軸受。しかしながら、特許文献1に記載の技術では、耐食性被膜を転がり軸受の内輪のシール摺動面にのみに被覆している。そのため、軸受けの他の部分は耐食性が無く、錆が発生する可能性がある。したがって、洗濯機用転がり軸受としての水環境下における対策として不十分である。つまり、回転ドラムの支持に用いられる転がり軸受に錆が発生すると軸受け性能が悪化するだけでなく、回転ドラム内に錆が侵入して洗濯水に混じることで洗濯品質が低下するため、錆の発生は洗濯機においては非常に問題になるからである。そこで、本発明は、このような問題点に着目してなされたものであって、仮に洗濯機の水槽側のシール部材の劣化などによって軸受けに水が浸入して水環境下になったとしても、錆の発生を抑えて安定した回転性能や洗濯性能を得ることのできる洗濯機用転がり軸受を提供することを目的とする。上記課題を解決するために、本発明は、洗濯機の本体と、この本体内に支持された水槽と、この水槽内に回転自在に支持された回転ドラムとを有する洗濯機における前記回転ドラムの支持に用いられる転がり軸受であって、前記転がり軸受は、円環状の外輪と、該外輪に複数の転動体を介して内嵌される円環状の内輪と、前記複数の転動体を保持する保持器と、前記外輪と内輪との間を塞ぐように設けられたシールド若しくはシール部材とを構成部材として有し、前記複数の構成部材のうち、少なくとも外輪、内輪および転動体が、耐食性材料を用いて形成されていることを特徴とする。本発明に係る洗濯機用転がり軸受によれば、洗濯機の回転ドラムの支持に用いられる転がり軸受を構成する複数の構成部材のうち、少なくとも外輪、内輪および転動体が、耐食性材料を用いて形成されているので、仮に洗濯機の水槽側のシール部材の劣化などによって水が軸受けに浸入して水環境下になったとしても、錆の発生を抑えて安定した回転性能や洗濯性能を得ることができる。ここで、前記耐食性材料が、ステンレス鋼であることは好ましい。また、ステンレス鋼としては、マルテンサイト系ステンレス鋼であることがより好ましい。さらに、マルテンサイト系ステンレス鋼としては、その成分が、Cの含有率が0.6質量未満、Crの含有率が10.0質量以上22.0質量以下、Mnの含有率が0.1質量以上1.5質量以下、Siの含有率が0.1質量以上2.0質量以下、Nの含有率が0.05質量以上0.2質量未満、残部Feおよび不可避成分を含有し、さらに0.04Cr質量-0.83N質量-0.39≦C質量≦-0.05Cr質量1.41、且つC質量N質量≧0.45質量の条件を満たすマルテンサイト系ステンレス鋼、または、Cの含有率が0.6質量~0.7質量、Siの含有率が1.00質量以下、Mnの含有率が1.00質量以下、Crの含有率が12.0質量~13.5質量の条件を満たすマルテンサイト系ステンレス鋼の少なくとも一方であることは好ましい。上述のように、本発明に係る洗濯機用転がり軸受によれば、仮に洗濯機の水槽側のシール部材の劣化などによって水が軸受けに浸入して水環境下になったとしても、錆の発生を抑えて安定した回転性能や洗濯性能を得ることができる。以下、本発明の一実施形態について、図面を適宜参照しつつ説明する。図1に示すように、このドラム式洗濯機10は、ドラム式洗濯機10の本体1と、この本体1内に緩衝構造2を介して支持された水槽3と、この水槽3内に回転自在に支持された回転ドラム4とを有する。回転ドラム4の外底部には、補強用のベースプレート5が固定されている。そして、このベースプレート5に回転ドラム4の回転軸6の一端が固定され、回転軸6の他端は従属プーリ16に同軸に連結されている。さらに、水槽3の外底面にはモータ7が配設されている。モータ7は、駆動プーリ13およびベルト8を介して従属プーリ16に連結されている。モータ7は、回転ドラム4を第1の回転数N1で回転させる。これにより、衣類等の洗濯物を攪拌して洗濯およびすすぎを行う。また、モータ7は、第1の回転数N1よりも高速の第2の回転数N2で回転させて遠心脱水を行うことができる。本体1の正面側には、蓋体9が開閉自在に設けられている。この蓋体9を開くことにより、水槽3の正面側開口部19及び回転ドラム4の正面側開口部20を通して洗濯物を回転ドラム4内から出し入れ可能になっている。また、本体1内の上部空間には、給水バルブを含む給水弁11が配設されている。この給水弁11から供給された水は、洗剤ケース12の底部に接続された給水ホース14を介して水槽3内へと供給される。そして、水槽3に貯留された水は回転ドラム4に形成した多数の通水穴15を通して回転ドラム4内へ流入する。また、水槽3の底部には、排水口23が設けられている。この排水口23に接続された排水弁21が開放されると、水槽3内の水は排水パイプ22から機外へと排出される。ここで、図2に拡大図示するように、水槽3の外底部図1で右方には軸受けケース17が設けられている。この軸受けケース17内には、回転軸6の回転を軸支する転がり軸受30、31が配設されている。また、軸受けケース17には、回転軸6貫通部に水封止用のシール部材18が配設されている。このシール部材18によって転がり軸受30、31等の水槽3外部への水の浸入を防止している。次に、上記回転ドラム4の支持に用いられる転がり軸受30、31について詳しく説明する。なお、これら転がり軸受30、31は、ともに単列深溝玉軸受であって同様の構造であるので、以下の説明では、特に区別する場合を除き相互の軸受けは共通の構造として説明する。この転がり軸受30,31は、図3に示すように、円環状の外輪32と、この外輪32に複数の転動体この例では球34を介して内嵌される円環状の内輪33と、前記複数の転動体34を保持する保持器35と、外輪32と内輪33との間を塞ぐように設けられたシールド36とを構成部材として有している。そして、これら複数の構成部材32,33,34,35,36のうち、少なくとも外輪32、内輪33および転動体34が、耐食性材料を用いて形成されている。本実施形態の例では、耐食性金属材料から形成されている。なお、外輪32、内輪33および転動体34に使用される耐食性金属材料は同一のものである必要はない。この耐食性金属材料としてはステンレス鋼を好適材料として使用することができる。なお、他の構成部材についても耐食性材料を使用することが好ましい。耐食性材料としては、ステンレス鋼またはセラミックまたはフッ素樹脂などの材料を例示できる。ここで、この第一実施形態の例では、外輪32、内輪33および複数の転動体34は、ステンレス鋼から形成している。また、保持器35はプラスチック、シールド36はステンレス鋼を使用して耐食性を向上させている。さらに、耐食性材料として採用するステンレス鋼については、マルテンサイト系ステンレス鋼が好適である。本実施形態では、マルテンサイト系ステンレス鋼として、SUS440Cや、特開平9-287053号公報に開示されている、Cの含有率が0.6質量未満のマルテンサイト系ステンレス鋼を採用している。詳しくは、Cの含有率が0.6質量未満のマルテンサイト系ステンレス鋼として、その成分が、Cの含有率が0.6質量未満、Crの含有率が10.0質量以上22.0質量以下、Mnの含有率が0.1質量以上1.5質量以下、Siの含有率が0.1質量以上2.0質量以下、Nの含有率が0.05質量以上0.2質量未満、残部Feおよび不可避成分を含有し、さらに0.04Cr質量-0.83N質量-0.39≦C質量≦-0.05Cr質量1.41、且つC質量N質量≧0.45質量のマルテンサイト系ステンレス鋼を用いた。さらに、このステンレス鋼が含有する共晶炭化物および窒化物炭窒化物を含むが長径で20μm以下であることが好ましい。以下、この転がり軸受30、31に用いたステンレス鋼の合金成分の作用及び成分範囲限定理由等について詳しく説明する。[C]Cは、基地をマルテンサイト化することにより焼入れ焼戻し後の硬さを向上せしめて強度を増加させる元素であるが、耐食性の面からは少ないほど良い。多量に加えると製鋼時にCrが粗大な共晶炭化物を形成する。その結果、基地中のCr濃度が不足して十分な耐食性が得られなくなるだけでなく、転動寿命,靭性を低下させる。したがって、炭素含有量は0.6質量未満とした。しかし、耐食性の観点からは0.5質量未満、更に望ましくは0.45質量未満とする。[Cr]Crは鋼に耐食性を与える最も必要な元素であるが、10.0質量に満たないと良好な耐食性が得られない。また、Cr含有量が増加すると耐食性は向上するが、必要以上に添加されるとδフェライトが生成して脆化し、靭性を劣化させるので上限を22.0質量とした。場合によっては、基地中のCr濃度が高くなりすぎてMsマルテンサイト変態開始温度を下げ、十分な焼入れ硬さが得られなくなることがあるので、望ましくは上限を16質量とし、耐食性の観点から下限を12.0質量以上とすることが好ましい。更に、炭素濃度によっては共晶炭化物が形成しやすくなる場合があるので、より好ましくは上限を14質量とする。特に、N添加量及び未固溶炭化物量に起因して、サブゼロを行っても残留オーステナイトγRが生じて焼入硬さが低下する場合には、望ましくは、耐食性を考慮して11.5質量以上、13.5質量以下とする。また、Crは水中や湿潤等の一般腐食環境においてはその耐食性を著しく高めるのであるが、硫酸や塩酸等の還元性酸は不働態皮膜を侵す酸であり、場合によってはCr含有量が多いものほど腐食されやすくなることがある。また、Cr含有量が多くなると素材の熱伝導率が小さくなり、研削性が低下する傾向にあり、素材のコストばかりか製造コストまでが上昇してしまう。これらの場合も上限を13.5質量とするのが望ましい。以上の理由により、Cr含有量は10.0質量以上22質量以下好ましくは11.5質量以上、13.5質量以下とする。[Mn]Mnは製鋼時の脱酸剤として必要な元素で0.1質量以上添加されるが、多量に添加すると鍛造性,被削性を低下させるだけでなく、S,Pなどの不純物と共存して耐食性を低下させるので上限を1.5質量とした。なお、残留オーステナイト量が増加して十分な焼入れ硬さが得られなくなることがあるので、望ましい上限は0.8質量である。また、窒素の添加量によっては残留オーステナイト量が著しく増加して十分な焼入れ硬さが得られなくなることがあり、好ましくは上限を0.5質量とする。[Si]SiはMnと同じく製鋼時の脱酸剤として0.1質量以上必要である。さらに焼戻し軟化抵抗性を高め、転動疲労寿命を向上させるのに有効な元素であるが、多量に添加すると靭性を低下させるので上限を2.0質量好ましくは1.0質量以下とする。[S]SはMn等と介在物を形成して疲労強度を低下させ、さらには耐食性をも低下させるので、鋼中不純物としてなるべく少ないほうが良い。したがって、コストとの関係で0.030質量以下に制限する。[P]Pは偏析しやすくSと同様に疲労強度を低下させ、さらに耐食性を低下させるので、鋼中不純物としてなるべく少ないほうが良い。したがって、コストとの関係で0.030質量以下に制限する。[O]Oは酸化物系介在物を形成して著しく疲労寿命を低下させ、さらに音響特性も低下させる傾向があるのでなるべく少ないほうが良い。したがって、コストとの関係で100ppm以下、更に、より長寿命とするには、好ましくは50ppm以下に制限する。[Mo]Moは焼入れ性および焼戻し軟化抵抗を著しく増大させる作用がある。さらに耐孔食性を改善する作用もある。しかし、過剰に添加すると靭性,加工性等を低下させるので、上限を3.0質量とする。[V]Vは強力な炭化物窒化物生成元素であり、Cr炭化物,窒化物の形成を抑制すると共に、焼戻し過程で2次硬化を起こし、著しく強度を高める作用がある。しかし、多量に添加すると靭性,加工性を低下させるので、上限を2.0質量とする。[N]NはCと同様にマルテンサイトを強化して耐孔食性を向上させる作用があり、さらに粗大な1次共晶炭化物の形成を抑制するために0.05質量以上好ましくは0.08質量以上添加される。また、一般に、V,Mo,CrあるいはMn等の元素は窒素の溶解度を高めるが、通常の大気圧下での製鋼法では溶鋼中の窒素溶解度が小さいため、本発明鋼の成分範囲においては0.2質量以上の窒素を添加することは難しい。0.2質量以上の窒素を添加するためには高圧窒素雰囲気下での生産設備が必要になり、コスト高となるため好ましくない。また、大気圧下で多量の窒素を添加しようとすると、凝固過程で気泡が生じてインゴットに多量の気孔が導入されたり、窒素量によっては0.2質量以上多量の残留オーステナイトが生成して焼入硬さが低下したりして軸受寿命のバラツキを生ずることもあるため、N含有量の範囲は0.05質量以上好ましくは0.08質量以上、且つ望ましくは0.14もしくは0.15質量以下とする。[Ni]Niは強力なオーステナイト安定化元素であり、δフェライトの生成を抑え、靭性を向上させ、さらに耐食性,耐酸性を向上させる作用があるため、0.05質量以上、より好ましくは0.5質量以上添加される。しかし、必要以上に添加すると多量の残留オーステナイトが生成して十分な焼入れ硬さが得られなくなることがあるので、上限を3.5質量とした。特に、転動装置が酸素を含む環境で使用される場合に添加すると有効である。[Cu]CuもNiと同様に若干のオーステナイト安定化作用をもつ元素であり、δフェライトの生成を抑え、さらに耐食性,耐酸性を向上させる作用があるため0.05質量以上、より好ましくは0.5質量以上添加される。しかし、多量に添加すると、転動装置の製造工程で必要とされる熱間鍛造工程において熱間割れが生じる場合があるので上限を3.0質量とした。特に、転動装置が酸素を含む環境で使用される場合に添加すると有効である。[Ni2.4Mn0.3Cu≦5.0]Ni,Mn,Cuはいずれもオーステナイト安定化元素であり、オーステナイト領域を拡大したり、Ms点を下げてマルテンサイト変態を起こしにくくする作用があり、それらの含有量が多くなりすぎると残留オーステナイト量が増加して転動疲労に耐えるだけの十分な硬さが得られなくなる。そのため、総含有量をNi2.4Mn0.3Cu≦5.0を満足する範囲とした。ここで、炭素を窒素に置き換える意味の一つは次の通りである。高温焼戻し400~600°Cして2次析出硬化する際に、炭化物のみのマルテンサイト系ステンレス鋼例えばG,H鋼では、M23C6なる微細な金属炭化物を例にとると、炭素1原子に対し金属M例えばCr、Mo,Vなども同じの方は約4原子が基地から奪われる。これに対して本発明では炭素の一部を窒素に置き換え固溶させるので、炭窒化物がCrN,Cr2NV,Moでも同じとなり、窒素Nの1原子に対して金属のCrは1~2原子となる。すなわち炭化物のみのマルテンサイト系ステンレス鋼からなる軸受の基地から奪われるCrの量が減少し、その分、軸受の耐食性が向上するのである。加えて、窒炭化物は耐食性が炭化物のみより大である。[CN]マルテンサイト強化及び2次硬化によってHRC58以上の表面硬度を得るためには、CNが0.45質量以上必要である。また、炭素,窒素あるいはCr濃度によっては多量の残留オ-ステナイトが生成して十分な焼入硬さが得られなくなることがある。したがって、炭素窒素の総含有量は好ましくは0.65以下に制限される。また、この成分範囲内であれば、粗大な共晶炭化物が生成したり、フェライトが生成して靭性を低下させることもない。[含有する共晶炭化物あるいは窒化物炭窒化物を含むが長径で20μm以下、焼入れ、サブゼロ処理、及び焼戻し後の硬さがHRC58以上]製鋼時の凝固過程で形成される共晶炭化物は長径20μm以上であると、仕上げ加工する際に目標となる面粗さ等の精度達成が困難であること、及び回転作動中に炭化物と基地の間に摩耗差が生じることから、音響特性が低下する。またその効果を発揮させるためには、望ましくは3μm未満とする。また、この粗大共晶炭化物等が応力集中源となることから、疲労寿命,靱性等を低下させ、さらには基地中のCr濃度が不足して耐食性が低下する。本発明の転がり軸受の内輪,外輪,転動体のうち少なくとも一つを構成する鋼は炭素含有量が低く、窒素を含有しているために、共晶炭化物が粗大化しないか、あるいは全く生じないで、微細な2次炭化物あるいは窒化物等が析出して強度を高める。また、共晶炭化物あるいは窒化物炭窒化物を含むが長径で20μm以下であっても、焼入れサブゼロ処理,焼戻し後の硬さがHRC58以上でないと十分な疲労強度が得られない。しかして、上記の条件を満たして得られる音響特性,疲労寿命,耐食性,耐摩耗性等を兼備した転がり軸受を、比較的高温な環境で使用する場合があり得る。そのような場合の条件とその臨界的意義は、次の通りである。[含有する共晶炭化物あるいは窒化物炭窒化物を含むが長径で20μm以下、焼入れ及びサブゼロ処理後、400°C以上600°C以下の温度で焼戻されて、かつ焼戻し後の硬さがHRC58以上]含有する共晶炭化物あるいは窒化物炭窒化物を含むが長径で20μm以下である理由は、前記内容と同様であるが、軸受が比較的高温で使用される場合は寸法安定性を考慮して使用温度よりも高い温度で焼戻される。従来のステンレス鋼であると焼戻し温度が高くなると次第に軟化して、疲労強度が低下し、耐磨耗性が劣化する。しかし、本発明の転がり軸受に用いる鋼は2次硬化に作用する元素としてNあるいはMo,V等を含有している。そのため、焼戻し温度が400°C以上600°C以下であれば、微細な窒化物炭窒化物が析出してHRC58以上の硬度が維持され、高い耐摩耗性が得られるのである。より好ましい硬度HRC60以上とするには、焼戻し温度は450°C~525°Cが望ましい。更に、[共晶炭化物及びその他未固溶炭化物がないか又はその大きさが2μm以下、面積率で5以下]とする理由は次の通りである。基地中に粗大な炭化物が存在するとその近傍ではCrが欠乏して局部腐食を受けやすくなる。特に、製鋼時の凝固過程で生成する共晶炭化物は粗大化しやすく、その後の熱処理では基地中に溶け難く、耐食性においては著しく有害である。また、その大きさが長径で5μmを超えると疲労寿命にも悪影響を及ぼすようになるので、その存在は好ましくない。また、共晶炭化物が存在しないような場合であっても、その他に2次的に析出した未固溶炭化物が存在するが、それら共晶炭化物及びその他未固溶炭化物の大きさが2μmを超えると著しく耐局部腐食性が低下するのでそれらの大きさを2μm以下、好ましくは1.5μm以下に限定する。また、炭化物が微細であってもその量が面積率で5を超えると不働態化特性が著しく低下するため、その量を面積率で5以下、好ましくは3以下に限定する。[残留オ-ステナイトγR]音響特性は一般に共晶炭化物の大きさ等に大きく影響されるが、一方で、γRが多いと衝撃荷重あるいはγR分解等による精度低下に起因して音響特性が劣化する。特に音響特性が重視される用途で使用される軸受の場合では、γRを6体積以下とすることによって、耐衝撃性が著しく向上し、音響劣化を防止できる。その効果を十分に発揮するためには望ましくは4体積以下とする。[C量とCr,N量との関係]Cr含有量が高く、炭素含有量が低い場合には、δフェライトが生成して靭性を著しく低下させるのであるが、窒素添加によってδフェライトが生成する炭素濃度は低くなる。炭素濃度の下限をC≧0.04Cr-0.83N-0.39とすることによってδフェライトの生成を抑制できる。また、炭素濃度の上限をC≦-0.05Cr1.41に限定しないと、20μm以上の粗大な1次共晶炭化物が生成して、音響特性,疲労寿命を低下させる。なお、C≦-0.05Cr1.41であっても、製鋼時の凝固速度等の影響で1次共晶炭化物が5~20μm程度あるいはそれ以上に粗大化する場合もたびたび見られるが、この転がり軸受30、31に使用するステンレス鋼にあっては、共晶炭化物の粗大化を抑制する窒素を含有しているので、C≦-0.05Cr1.41を満足すれば20μm以上には粗大化しないか、あるいは全く共晶炭化物が生じないで微細な2次炭化物もしくは窒化物が析出して強度を高める。次に、この洗濯機用転がり軸受の作用効果について説明する。上記洗濯機10の回転ドラム4の支持に用いられる転がり軸受30、31によれば、転がり軸受30、31の複数の構成部材32,33,34,35,36のうち、少なくとも外輪32、内輪33および転動体34が、耐食性金属材料を用いて形成され、この耐食性金属材料が、上述した所定成分のステンレス鋼なので、仮に洗濯機10の水槽3側のシール部材18の劣化などによって軸受け30、31に水が浸入して水環境下になったとしても、錆の発生を抑えて安定した回転性能や洗濯性能を得ることができる。特に、この転がり軸受30、31で採用したマルテンサイト系ステンレス鋼は、その成分が、Cの含有率が0.6質量未満、Crの含有率が10.0質量以上22.0質量以下、Mnの含有率が0.1質量以上1.5質量以下、Siの含有率が0.1質量以上2.0質量以下、Nの含有率が0.05質量以上0.2質量未満、残部Feおよび不可避成分を含有し、さらに0.04Cr質量-0.83N質量-0.39≦C質量≦-0.05Cr質量1.41、且つC質量N質量≧0.45質量のマルテンサイト系ステンレス鋼なので、粗大共晶炭化物の形成を抑制できて従来のステンレス鋼に比べて著しく耐食性が向上し、高温焼戻しした際に微細な窒化物炭窒化物を含む等が析出して2次硬化し、従来のステンレス鋼に見られるような軟化が抑制できて耐磨耗性,耐食性が向上し、さらに、炭素含有量を0.5未満とし、0.04Cr-0.83N-0.39≦C≦-0.05Cr1.41且つC質量N質量≧0.45質量となるように成分設計したので、靭性,耐食性,寿命等に有害なδフェライト及び粗大な共晶炭化物の形成を抑制できるため、仮に洗濯機の水槽側のシール部材の劣化などによって水が軸受けに浸入して水環境下になったとしても、錆の発生を抑えて安定した回転性能や洗濯性能を得る上で好適である。なお、本発明に係る洗濯機用転がり軸受は、上記実施形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しなければ種々の変形が可能であることは勿論である。例えば、上記実施形態では、転がり軸受として単列深溝玉軸受を例示したが本発明はその他のタイプの玉軸受にも適用可能であり、また、玉軸受とは限らずころ軸受に対しても適用可能である。また、例えば上記第一実施形態の例では、外輪32、内輪33および転動体34を、所定のステンレス鋼によって形成した例で説明したが、他のステンレス鋼として、例えば特開2000-257627号公報に開示の、Cの含有率が0.6~0.7質量のマルテンサイト系ステンレス鋼等に代表されるステンレス鋼も使用することができる。すなわち、Cの含有率が0.6~0.7質量のマルテンサイト系ステンレス鋼としては、その成分が、Cの含有率が0.6質量~0.7質量、Siの含有率が1.00質量以下、Mnの含有率が1.00質量以下、Crの含有率が12.0質量~13.5質量のマルテンサイト系ステンレス鋼が好適である。また、例えば上記第一実施形態の例では、外輪32、内輪33および転動体34を、所定のステンレス鋼によって形成した例で説明したが、本発明に係る洗濯機用転がり軸受は、構成部材32,33,34,35,36のうち、少なくとも外輪32、内輪33および転動体34が、耐食性金属材料であれば作用効果を奏するため、これに限らず、耐食性金属材料として、種々の材料を使用してもよい。しかし、仮に洗濯機の水槽側のシール部材の劣化などによって水が軸受けに浸入して水環境下になったとしても、錆の発生を抑えて安定した回転性能や洗濯性能を得る上では、少なくとも外輪32、内輪33および転動体34が、耐食性金属材料を用いて形成され、この耐食性金属材料が、Cの含有率が0.6質量未満の所定成分からなるマルテンサイト系ステンレス鋼であることは好ましい。また、少なくとも外輪32、内輪33および転動体34が、耐食性金属材料であれば転がり軸受30,31の相互の構成は同一のものに限定されるものでもない。他の構成例として図4に第二実施形態を示す。なお、以下説明する他の例において、同様または対応する構成には同一の符号を付して重複する説明は省略する。図4に示す第二実施形態では、上述した第一実施形態の例に対し、保持器35を波形ステンレス鋼によって形成した点が異なっている。このような構成であっても、本発明に係る洗濯機用転がり軸受30、31は、構成部材32,33,34,35,36のうち、少なくとも外輪32、内輪33および転動体34が、耐食性金属材料であれば作用効果を奏するものであるから、上記第一実施形態同様の作用効果を奏する。また、例えば図5に示す第三実施形態の例では、上述した第一実施形態の例に対し、シールド36をシール部材36に替えた点が異なっている。この場合、このシール部材36の心金36aに耐食性金属材料であるステンレス鋼を使用することが好ましい。このような構成であっても、構成部材32,33,34,35,36のうち、少なくとも外輪32、内輪33および転動体34が、耐食性金属材料を用いたものとなり、本発明の作用効果を奏する。また、転がり軸受30、31の軸受性能を一層向上させるために、上記例示した各実施形態での構成部材に更に、以下のような処理を単独で、または組み合わせて施してもよい。例えば、第四実施形態として、転がり軸受30、31の耐食性を一層向上させるために、耐食性金属材料からなる軸受鋼の表面に、特開2002-122150号公報に開示されているようなニッケルメッキ層を、外輪32、内輪33および転動体34のうち少なくとも一つの部材の表面に形成することは好ましい。そして、このニッケルメッキ層の厚さを5~30μm、ニッケルメッキ層の硬さをHV450~HV800とすることは一層好ましい。ニッケルメッキ層は無電解ニッケルメッキ層とすることができる。また、外輪32、内輪33および転動体34のニッケルメッキ層形成前の表面硬さをHRC58~HRC65とすることは好ましい。外輪32、内輪33および転動体34のうち少なくとも一つにニッケルメッキを施すことにより、良好な耐食性となじみ性とを兼ね備えることができる。また、ニッケルメッキだけでなく、セラミック被膜を使用することもできる。また、例えば図6に第五実施形態を示すように、軸受け内部への水の浸入防止や耐食性を向上させるために、外輪32と内輪33との間を塞ぐように設けられたシールド36間に固形潤滑剤37を封入してもよい。また、例えば特開2008-13624号公報に開示されるような、鉱油及び合成油の少なくとも一種からなる基油に、増ちょう剤として芳香族ジウレア、防錆剤としてカルボン酸系防錆剤、カルボン酸塩系防錆剤及びアミン系防錆剤の3種を配合してなる耐水性グリースを用いて、水浸入下での性能低下を防止する構成とすることができる。"