"標準比重SSGが2.130~2.230であり、フィブリル化性を有するポリテトラフルオロエチレンAと、電子線又は放射線を照射されておらず、380°Cにおける溶融粘度が1×102~7×105Pasであるフィブリル化しない低分子量ポリテトラフルオロエチレンBと、を含むことを特徴とする延伸材料。ポリテトラフルオロエチレンAと低分子量ポリテトラフルオロエチレンBとの質量比A/Bが99~50/1~50である請求項1記載の延伸材料。低分子量ポリテトラフルオロエチレンBは、300°C以上の温度に加熱した履歴がないPTFEBについて示差走査熱量計により昇温速度10°C/分にて得られる融解熱曲線において、322~333°Cにピークトップを有する請求項1又は2記載の延伸材料。ポリテトラフルオロエチレンA、及び、低分子量ポリテトラフルオロエチレンBを含む水性分散液を凝析することにより得られる請求項1、2又は3記載の延伸材料。ポリテトラフルオロエチレンAは、300°C以上の温度に加熱した履歴がないPTFEAについて示差走査熱量計により昇温速度10°C/分にて得られる融解熱曲線において、333~347°Cにピークトップを有する請求項1、2、3又は4記載の延伸材料。300°C以上の温度に加熱した履歴がないPTFEAについて示差走査熱量計により昇温速度10°C/分にて得られる融解熱曲線において、322~333°Cおよび333~347°Cにピークトップを有する請求項1、2、3、4又は5記載の延伸材料。請求項1、2、3、4、5又は6記載の延伸材料を延伸してなるポリテトラフルオロエチレン多孔質膜。ポリテトラフルオロエチレン多孔質膜を製造するための請求項1、2、3、4、5又は6記載の延伸材料の使用。請求項1、2、3、4、5又は6記載の延伸材料を延伸する工程を含むことを特徴とするポリテトラフルオロエチレン多孔質膜の製造方法。PTFE多孔質膜を製造するための材料としては、均質に延伸でき、かつ圧力損失が低いPTFE多孔質膜を形成できる材料が求められている。特許文献1~4のように、2種のPTFEをブレンドすることは知られているが、従来の材料では、均一な延伸を行うことと、圧力損失の低いPTFE多孔質膜を製造することとを両立することができなかった。例えば、特許文献2に記載の混合物では、圧力損失が低下しても、高い延伸倍率では、二軸延伸が困難であった。また、特許文献3に記載の混合物は二軸延伸しにくく、延伸時に破断しやすかった。本発明の目的は、上記現状に鑑み、二軸延伸が容易であり、高い延伸倍率でも均質に延伸でき、かつ圧力損失が低いポリテトラフルオロエチレン多孔質膜を形成できる材料を提供する。本発明者らが鋭意検討したところ、フィブリル化性を有する高分子量ポリテトラフルオロエチレンと低分子量ポリテトラフルオロエチレンとを含み、特に電子線又は放射線を照射して分解されることなく製造され、かつ、380°Cにおける溶融粘度が1×102~7×105Pasであり、フィブリル化しない特性を示す低分子量のポリテトラフルオロエチレンを含む延伸材料によって、上記の課題が解決できることが見出された。すなわち、本発明は、標準比重SSGが2.130~2.230であり、フィブリル化性を有するポリテトラフルオロエチレンAと、電子線又は放射線を照射されておらず、380°Cにおける溶融粘度が1×102~7×105Pasであり、フィブリル化しない低分子量ポリテトラフルオロエチレンBと、を含むことを特徴とする延伸材料である。本発明の延伸材料は、ポリテトラフルオロエチレンAと低分子量ポリテトラフルオロエチレンBとの質量比A/Bが99~50/1~50であることが好ましい。低分子量ポリテトラフルオロエチレンBは、300°C以上の温度に加熱した履歴がないPTFEBについて示差走査熱量計により昇温速度10°C/分にて得られる融解熱曲線において、322~333°Cにピークトップを有することが好ましい。本発明の延伸材料は、ポリテトラフルオロエチレンA、及び、低分子量ポリテトラフルオロエチレンBを含む水性分散液を凝析することにより得られるものであることが好ましい。ポリテトラフルオロエチレンAは、300°C以上の温度に加熱した履歴がないPTFEAについて示差走査熱量計により昇温速度10°C/分にて得られる融解熱曲線において、333~347°Cにピークトップを有することが好ましい。本発明の延伸材料は、300°C以上の温度に加熱した履歴がないPTFEAについて示差走査熱量計により昇温速度10°C/分にて得られる融解熱曲線において、322~333°Cおよび333~347°Cにピークトップを有するものであることが好ましい。本発明はまた、上記延伸材料を延伸してなるポリテトラフルオロエチレン多孔質膜でもある。本発明は更に、ポリテトラフルオロエチレン多孔質膜を製造するための上記延伸材料の使用でもある。本発明はそして、上記延伸材料を延伸する工程を含むことを特徴とするポリテトラフルオロエチレン多孔質膜の製造方法でもある。本発明の延伸材料は、上記構成を有することによって、二軸延伸が容易であり、高い延伸倍率でも均質に延伸でき、かつ圧力損失が低いPTFE多孔質膜を形成できる材料である。本発明のPTFE多孔質膜は、上記延伸材料を延伸して製造されたものであるため、膜外観が良好であり、かつ圧力損失が低い。本発明のPTFE延伸材料は、ポリテトラフルオロエチレンPTFEAと低分子量ポリテトラフルオロエチレン低分子量PTFEBとの混合物である。本発明のPTFE延伸材料において、PTFEAと低分子量PTFEBの質量比は、A/Bが99~50/1~50であることが好ましい。より好ましくは、95~50/5~50であり、更に好ましくは、90~70/10~30である。低分子量PTFEBの割合が多すぎると、延伸性に劣るおそれがあり、少なすぎると、本発明のPTFE延伸材料から得られるPTFE多孔質膜の圧力損失が高くなるおそれがある。PTFEAは、フィブリル化性を有する。フィブリル化性の有無は、TFEの重合体から作られた粉末である高分子量PTFE粉末を成形する代表的な方法であるペースト押出しで判断できる。通常、ペースト押出しが可能であるのは、高分子量のPTFEがフィブリル化性を有するからである。ペースト押出しで得られた未焼成の成形物に実質的な強度や伸びがない場合、例えば伸びが0で引っ張ると切れるような場合はフィブリル化性がないとみなすことができる。また、PTFEAは、非溶融加工性を有するものである。本発明の延伸材料は、上記フィブリル化性を有するPTFEAを含むものであるので、二軸延伸が容易であり、高い延伸倍率でも均質に延伸でき、かつ圧力損失が低いPTFE多孔質膜を形成できる。PTFEAは、標準比重SSGが2.130~2.230である。SSGは、2.130~2.190であることが好ましく、2.140~2.170であることがより好ましい。PTFEAのSSGが高すぎると、延伸材料の延伸性が劣るおそれがあり、SSGが低すぎると、圧延性が悪化して、多孔質膜の均質性が悪化するおそれがあり、また、延伸膜の圧力損失が高くなるおそれがある。SSGは、ASTMD4895に準拠して測定する値である。PTFEAは、300°C以上の温度に加熱した履歴がないPTFEAについて示差走査熱量計により昇温速度10°C/分にて得られる融解熱曲線において、333~347°CにピークトップDSC融点を有することが好ましい。上記融解熱曲線におけるDSC融点が高すぎると、圧力損失が高くなるおそれがある。より好ましくは、333~345°Cにピークトップを有するものであり、更に好ましくは340~345°Cにピークトップを有するものである。上記DSC融点が低すぎると、延伸材料として延伸性が劣るおそれがあり、上記融点が高すぎると、圧延性が悪化し、多孔質膜の均質性が悪化するおそれがあり、また、多孔質膜の圧力損失が高くなるおそれがある。より具体的に説明すると、例えば、上記示差走査熱測定DSCは、事前に標準サンプルとして、インジウム、鉛を用いて温度校正したRDC220エスアイアイナノテクノロジー社製を用い、PTFE粉末約3mgをアルミ製パンクリンプ容器に入れ、200ml/分のエアー気流下で、250~380°Cの温度領域を10°C/分で昇温させて行う。なお、標準サンプルとして、インジウム、鉛、スズを用いて熱量を校正し、測定リファレンスには、空の上記アルミ製パンをシールして用いる。得られた融解熱曲線は、Muse標準解析ソフトエスアイアイナノテクノロジー社製を用いて、融解熱量のピークトップを示す温度をDSC融点とする。PTFEAは、変性ポリテトラフルオロエチレン以下、変性PTFEともいう。であってもよいし、ホモポリテトラフルオロエチレン以下、ホモPTFEともいう。であってもよいが、延伸性及び破断強度の観点からホモPTFEであることが好ましい。PTFEAを得るための重合方法は、乳化重合であってもよいし、懸濁重合であってもよいが、より均質に延伸でき、かつ圧力損失が低いPTFE多孔質膜を形成できることから、乳化重合が好ましい。上記変性PTFEは、テトラフルオロエチレンTFEとTFE以外のモノマー以下、変性モノマーともいう。とからなる変性PTFEである。変性PTFEは、均一に変性されたものであることが好ましい。上記変性PTFEは、TFEに基づくTFE単位と変性モノマーに基づく変性モノマー単位とからなるものである。上記変性PTFEは、変性モノマー単位が全単量体単位の0.005~0.500重量であることが好ましい。より好ましくは、0.02~0.30重量である。本明細書において、上記変性モノマー単位とは、変性PTFEの分子構造の一部分であって変性モノマーに由来する部分を意味し、全単量体単位とは、変性PTFEの分子構造における全ての単量体に由来する部分を意味する。上記変性PTFEは、リダクションレシオ1600における円柱押出圧力が70MPa以上であることが好ましい。より好ましくは、リダクションレシオ1600における円柱押出圧力が80MPa以上である。上記押出圧力の上限は特に限定されず、押出機により押し出すことができず、測定の限界を超える程度に高くてもよく、例えば、110MPaでもよい。上記押出圧力が小さすぎると、延伸性に劣るおそれがある。リダクションレシオ1600における円柱押出圧力を70MPa以上とすることで、延伸性に優れるPTFE多孔質膜を形成することができる材料とすることができる。また、本発明の延伸材料から得られるPTFE多孔質膜等の成形品を、均質性が優れたものとすることができる。上記変性PTFEは、リダクションレシオ1600における円柱押出圧力が70MPa未満であってもよい。リダクションレシオ1600における円柱押出圧力は、ASTMD4895に準拠して測定した値である。具体的な測定方法としては、PTFE50gと押出助剤である炭化水素油商品名アイソパーG登録商標、エクソン社製10.25gとをガラス瓶中で3分間混合し、室温25±2°Cで1時間熟成し、次に、シリンダー内径25.4mm付きの押出ダイ絞り角30°で、下端にオリフィスオリフィス直径:0.65mm、オリフィス長:2mmを有するに上記混合物を充填し、シリンダーに挿入したピストンに1.2MPaの負荷を加えて1分間保持し、その後、直ちに室温においてラム速度20mm/分で上記混合物をオリフィスから押出し、ロッド状物を得る。押出後半において、圧力が平衡状態になる部分の圧力をシリンダー断面積で除した値を上記押出圧力とすることができる。変性PTFEは、リダクションレシオ100RR100における円柱押出圧力が5MPa以上であることが好ましく、より好ましくは8MPa以上であり、また、15MPa以下であることが好ましい。リダクションレシオ100における円柱押出圧力は、下記方法により求めた値である。室温で2時間以上放置したPTFE100gと、押出助剤である炭化水素油商品名:アイソパーH登録商標、エクソン社製21.7gとを、容量900ccのガラス瓶に入れ、3分間混合し、2時間、25°Cの恒温槽に放置した後、リダクションレシオ100、押出速度51cm/分、25°Cの条件で、オリフィス直径2.5cm、ランド長1.1cm、導入角30 ゚を通して、ペースト押出を行い、ビード押出成形体を得る。このペースト押出において、押出負荷が平衡状態になったときの負荷について、使用したシリンダーの面積で除した値をリダクションレシオ100における円柱押出圧力とする。上記変性PTFEは、平均一次粒子径が0.05~0.5μmであることが好ましい。上記平均一次粒子径は、ポリマー濃度を0.22質量に調整した水性分散液の単位長さに対する波長550nmの投射光の透過率と、透過型電子顕微鏡写真における定方向径を測定して決定された平均一次粒子径との検量線を作成し、測定対象である水性分散液について、上記透過率を測定し、上記検量線をもとに決定できる。上記変性モノマーとしては、TFEとの共重合が可能なものであれば特に限定されず、例えば、ヘキサフルオロプロピレンHFP等のパーフルオロオレフィン;クロロトリフルオロエチレンCTFE等のクロロフルオロオレフィン;トリフルオロエチレン、フッ化ビニリデンVDF等の水素含有フルオロオレフィン;パーフルオロビニルエーテル;パーフルオロアルキルエチレン、エチレン等が挙げられる。また、用いる変性モノマーは1種であってもよいし、複数種であってもよい。上記パーフルオロビニルエーテルとしては特に限定されず、例えば、下記一般式1CF2=CF-ORf1式中、Rfは、パーフルオロ有機基を表す。で表されるパーフルオロ不飽和化合物等が挙げられる。本明細書において、上記パーフルオロ有機基とは、炭素原子に結合する水素原子が全てフッ素原子に置換されてなる有機基を意味する。上記パーフルオロ有機基は、エーテル酸素を有していてもよい。上記パーフルオロビニルエーテルとしては、例えば、上記一般式1において、Rfが炭素数1~10のパーフルオロアルキル基であるパーフルオロアルキルビニルエーテルPAVEが挙げられる。上記パーフルオロアルキル基の炭素数は、好ましくは1~5である。上記PAVEにおけるパーフルオロアルキル基としては、例えば、パーフルオロメチル基、パーフルオロエチル基、パーフルオロプロピル基、パーフルオロブチル基、パーフルオロペンチル基、パーフルオロヘキシル基等が挙げられるが、パーフルオロアルキル基がパーフルオロプロピル基であることが好ましい。すなわち、上記PAVEは、パーフルオロプロピルビニルエーテルPPVEが好ましい。上記パーフルオロビニルエーテルとしては、更に、上記一般式1において、Rfが炭素数4~9のパーフルオロアルコキシアルキル基であるもの、Rfが下記式:式中、mは、0又は1~4の整数を表す。で表される基であるもの、Rfが下記式:式中、nは、1~4の整数を表す。で表される基であるもの等が挙げられる。パーフルオロアルキルエチレンPFAEとしては特に限定されず、例えば、パーフルオロブチルエチレンPFBE、パーフルオロヘキシルエチレン等が挙げられる。上記変性PTFEにおける変性モノマーとしては、HFP、CTFE、VDF、PAVE、PFAE及びエチレンからなる群より選択される少なくとも1種であることが好ましい。より好ましくは、PAVEであり、更に好ましくは、PPVEである。上記ホモPTFEは、実質的にTFE単位のみからなるものであり、例えば、変性モノマーを使用しないで得られたものであることが好ましい。上記ホモPTFEは、平均一次粒子径が0.05~0.5μmであることが好ましい。平均一次粒子径は、変性PTFEと同じ方法で測定することができる。上記ホモPTFEは、リダクションレシオ100における円柱押出圧力が10~35MPaであることが好ましい。より好ましくは、リダクションレシオ100における円柱押出圧力が10~20MPaである。リダクションレシオ100における円柱押出圧力が大きすぎると、多孔質膜の圧力損失が高くなるおそれがあり、小さすぎると、延伸性が劣るおそれがある。リダクションレシオ100における円柱押出圧力は、変性PTFEと同様に測定することができる。上記ホモPTFEは、応力緩和時間が150秒以上であることが好ましい。より好ましくは、300秒以上である。応力緩和時間は下記の方法により求められる。上記リダクションレシオ100におけるペースト押出圧力の測定により作成したビード押出成形体を適当な長さに切断し、クランプ間が38mmとなるよう各末端を固定し、空気循環炉中で300°Cに加熱し、次いでクランプを総延伸2400となるまで延伸速度1000/秒で延伸することにより、延伸体a2を作成する。更に、延伸体a2全長25cmをぴんと引っ張った状態で固定具に固定し、390°Cの温度下のオーブン中に放置した時から破断するまでに要する時間を、応力緩和時間として求める。固定具における延伸体a2は、オーブンの側部にある覆われたスロットを通してオーブンに挿入されるので、延伸体a2をオーブンに配置する間に温度は下降することがなく、それゆえに米国特許第4,576,869号に開示されたように回復にしばしの時間を必要としない。上記ホモPTFEは、破断強度が5~50Nであることが好ましい。より好ましくは、10~30Nである。上記破断強度は下記の方法により求められる。室温で2時間以上放置したPTFEファインパウダー100gと、押出助剤である炭化水素油商品名:アイソパーH登録商標、エクソン社製21.7gとを、容量900ccのガラス瓶に入れ、3分間混合し、2時間、25°Cの恒温槽に放置した後、リダクションレシオ100、押出速度51cm/分、25°Cの条件で、オリフィス直径2.5cm、ランド長1.1cm、導入角30 ゚を通して、ペースト押出を行い、ビード押出成形体を得る。このビードを適当な長さに切断し、クランプ間隔51mmとなるよう各末端を固定し、空気循環炉中で300°Cに加熱し、次いでクランプを総延伸率24倍となるまで延伸速度100/秒で延伸することにより作成した延伸体a1について、引張試験機商品名:AGS-500D、島津製作所社製を用いて、室温で300mm/分の速度で引っ張った際における破断時の強度として測定することで求めた値を破断強度とする。低分子量PTFEBは、電子線又は放射線を照射されておらず、380°Cにおける溶融粘度が1×102~7×105Pasであり、フィブリル化しないものである。低分子量PTFEBは、380°Cにおける溶融粘度が1×102~7×105Pasである。溶融粘度が高すぎると、多孔質膜の圧力損失が高くなるおそれがあり、溶融粘度が低すぎると、高温揮発成分が多くなり、多孔質膜を製造する工程において分解ガスが発生しやすく、また多孔質膜が着色するおそれがある。溶融粘度は、ASTMD1238に準拠し、フローテスター島津製作所社製及び2φ-8Lのダイを用い、予め測定温度380°Cで5分間加熱しておいた2gの試料を0.7MPaの荷重にて上記温度に保って測定することができる。低分子量PTFEBは、電子線又は放射線を照射されていない。電子線又は放射線を照射することによってPTFEが分解されて得られた低分子量PTFEを使用すると、二軸延伸が困難であり、延伸時に容易に破断する。低分子量PTFEBは、TFEの重合により直接得られたものであることが好ましい。このような低分子量PTFEは、重合上がりの低分子量PTFEとして知られている。低分子量PTFEBは、フッ素イオン濃度が1ppm以下であることが好ましい。電子線又は放射線を照射されて分解した低分子量PTFEは、フッ素イオン濃度が50ppm程度まで高くなるが、電子線又は放射線を照射されていない低分子量PTFEBは、フッ素イオン濃度が1ppm以下の低い値となる。従って、低分子量PTFEのフッ素イオン濃度から、低分子量PTFEが電子線又は放射線が照射されたものであるか否かを判断することができる。上記フッ素イオン濃度は、例えば、下記方法で測定することができる。予め脱イオン水で洗浄し、乾燥したポリエチレン製の容器に試料粉末10gを入れ、さらに、メタノール/脱イオン水混合比率1:1容積比10ml、緩衝溶液脱イオン水10Lあたり、酢酸500ml、塩化ナトリウム500g、クエン酸三ナトリウム二水和物5g、水酸化ナトリウム320gを添加したもの10mlを添加する。容器を振り混ぜ、25°Cで18時間放置する。適切に較正されたフッ素イオンメーターOrionExpandableIonAnalyzerEA940を用い、上記抽出液のフッ素イオン濃度を測定し、試料粉末と抽出溶液の比率から試料粉末のフッ素イオン濃度を求める。低分子量PTFEBは、数平均分子量が60万以下であることが好ましい。数平均分子量が大きすぎると、多孔質膜の圧力損失が高くなるおそれがある。数平均分子量が小さすぎると、高温揮発成分が多くなり、多孔質膜を製造する工程において分解ガスが発生しやすく、また多孔質膜が着色するおそれがある。低分子量PTFEBは、フィブリル化せず、ペースト押出により連続した押出物押出ストランドが得られない。低分子量PTFEがフィブリル化性を有するものであると、多孔質膜の圧力損失が高くなるおそれがある。フィブリル化性の有無は、上述した方法により判断できる。低分子量PTFEBは、熱的安定性の理由から、融解領域で流動性を有する低分子量PTFEが好ましい。低分子量PTFEBは、300°C以上の温度に加熱した履歴がない変性PTFEについて示差走査熱量計により昇温速度10°C/分にて得られる融解熱曲線において、322~333°CにピークトップDSC融点を有することが好ましい。上記融解熱曲線におけるDSC融点が高すぎると、圧力損失が高くなるおそれがある。より好ましくは、325~332°Cにピークトップを有するものである。上記DSC融点が高すぎると、圧力損失を下げる効果が低下するおそれがある。融点が低すぎると、高温揮発成分が多くなり、多孔質膜を製造する工程において分解ガスが発生しやすく、また多孔質膜が着色するおそれがある。低分子量PTFEBは、乳化重合又は懸濁重合により製造することができる。また、乳化重合と懸濁重合とを組み合わせた方法により製造することもできる。重合初期に乳化重合を行い、重合後期に懸濁重合を行うことにより製造されたものであってもよい。低分子量PTFEBは、変性PTFEであってもよいし、ホモPTFEであってもよい。変性PTFEを構成する変性モノマーは、既に例示したものであってよい。本発明の延伸材料の形状は特に限定されないが、例えば、粉末が挙げられる。本発明の延伸材料は、標準比重SSGが2.130~2.190であることが好ましく、より好ましくは、2.140~2.170である。本発明の延伸材料は、リダクションレシオ100における円柱押出圧力が10~20MPaであることが好ましい。RR100における円柱押出圧力の測定方法は、上述した変性PTFEのリダクションレシオ100における円柱押出圧力の測定方法と同じである。本発明の延伸材料は、破断強度が5~25Nであることが好ましい。より好ましくは、5~15Nである。破断強度が上記適切な範囲であることで、均一に延伸でき、かつ圧力損失が低いPTFE多孔質膜を形成することができる。本発明の延伸材料は、応力緩和時間が100~600秒であることが好ましい。応力緩和時間の測定方法は、ホモPTFEにおける応力緩和時間と同様の方法で測定することができる。本発明の延伸材料は、300°C以上の温度に加熱した履歴がないPTFEAについて示差走査熱量計により昇温速度10°C/分にて得られる融解熱曲線において、322~333°Cおよび333~347°Cにピークトップを有することが好ましい。より好ましくは、325~332°C及び333~345°Cにピークトップを有するものである。本発明の延伸材料は、公知の添加剤等を含んでもよい。例えば、PTFE多孔質膜を製造する材料として本発明の延伸材料を用いる場合、カーボンナノチューブ、カーボンブラック等の炭素材料、顔料、光触媒、活性炭、抗菌剤、吸着剤、防臭剤等を含むことも好ましい。本発明の延伸材料は、種々の方法により製造することができ、例えば、延伸材料が混合粉末である場合、PTFEAの粉末と低分子量PTFEBの粉末とを一般的な混合機等で混合する方法、PTFEA及び低分子量PTFEBを含む水性分散液を共凝析することによって共凝析粉末を得る方法等が挙げられる。このような方法であれば、いずれの製法であっても、好適な延伸材料を得ることができる。中でも、得られるPTFE多孔質膜の圧力損失を小さくすることができることから、本発明の延伸材料は、ポリテトラフルオロエチレンA、及び、低分子量ポリテトラフルオロエチレンBを含む水性分散液を凝析することにより得られるものであることが好ましい。PTFEAと低分子量PTFEBとがより均一に分散する観点から、PTFEA及び低分子量PTFEBを含む水性分散液を凝析する、すなわち、PTFEA及び低分子量PTFEBを共凝析する方法が好ましい。上記共凝析の方法としては、例えば、iPTFEAの水性分散液と、低分子量PTFEBの水性分散液とを混合した後に凝析する方法、iiPTFEAの粉末を、低分子量PTFEBの水性分散液に添加した後に凝析する方法、iii低分子量PTFEBの粉末を、PTFEAの水性分散液に添加した後に凝析する方法が挙げられる。上記共凝析の方法としては、均一に分散し易い点で、上記iの方法が好ましい。上記共凝析は、例えば、硝酸、塩酸、硫酸等の酸;塩化マグネシウム、塩化カルシウム、塩化ナトリウム、硫酸アルミニウム、硫酸マグネシウム、硫酸バリウムなどの金属塩;を添加して凝析させることが好ましい。本発明の延伸材料を成形することによって、PTFE多孔質膜を得ることができる。上記延伸材料を延伸してなるPTFE多孔質膜も本発明の一つである。本発明のPTFE多孔質膜は、上記延伸材料からなるものであるため、膜外観が優れ、かつ圧力損失が低い。また、膜の均一性に優れる。PTFE多孔質膜の膜厚は、5μm以上であることが好ましい。より好ましくは、10μm以上であり、更に好ましくは、20μm以上である。膜厚が薄すぎると機械的強度が低下するおそれがある。また、膜厚の上限は特に限定されないが、例えば、100μmである。PTFE多孔質膜を製造する方法は特に限定されず、従来公知の方法を用いることができる。例えば、上記PTFE混合物に、ソルベントナフサ、ホワイトオイルなどの液状潤滑剤を添加し、棒状にペースト押出を行い、その後、この棒状のペースト押出物を圧延してPTFE未焼成体PTFE未焼成テープを得て、このPTFE未焼成テープを延伸することにより製造することができる。本発明は、PTFE多孔質膜を製造するための本発明のPTFE混合物の使用でもある。また、本発明は、本発明の混合物を延伸する工程を含むことを特徴とするポリテトラフルオロエチレン多孔質膜の製造方法でもある。以下に実施例を掲げて本発明を更に詳しく説明するが、本発明はこれら実施例のみに限定されるものではない。なお、実施例における各データは、下記測定方法で得られたものである。標準比重SSGASTMD4895に準拠して測定した。水性分散液のポリマー固形分濃度水性分散液Xgを150°Cにて3時間加熱した加熱残分Zgに基づき、式:P固形分濃度=Z/X×100にて決定した。平均一次粒子径ポリマー濃度を0.22質量に調整した水性分散液の単位長さに対する波長550nmの投射光の透過率と、透過型電子顕微鏡写真における定方向径を測定して決定された平均一次粒子径との検量線を作成し、測定対象である水性分散液について、上記透過率を測定し、上記検量線をもとに決定できる。RR1600ペースト押出圧力ASTMD4895に準拠して測定した。PTFEファインパウダー50gと押出助剤である炭化水素油商品名アイソパーG登録商標、エクソン社製10.25gとをガラス瓶中で3分間混合し、室温25±2°Cで1時間熟成する。次に、シリンダー内径25.4mm付きの押出ダイ絞り角30°で、下端にオリフィスオリフィス直径:0.65mm、オリフィス長:2mmを有するに上記混合物を充填し、シリンダーに挿入したピストンに1.2MPaの負荷を加えて1分間保持する。その後、直ちに室温においてラム速度20mm/分で上記混合物をオリフィスから押出し、ロッド状物を得る。押出後半において、圧力が平衡状態になる部分の圧力をシリンダー断面積で除した値を押出圧力とする。低分子量PTFEの測定項目溶融粘度ASTMD1238に準拠し、フローテスター島津製作所製及び2φ-8Lのダイを用い、予め測定温度380°Cで5分間加熱しておいた2gの試料を0.7MPaの荷重にて上記温度に保って測定を行った。見掛密度JISK6891に準拠して測定した。平均粒子径レーザー回折式粒度分布測定装置日本電子社製を用い、カスケードは使用せず、圧力0.1MPa、測定時間3秒で粒度分布を測定し、得られた粒度分布積算の50に対応する値に等しいとした。膜外観の評価下記1の方法で作成したPTFEシートを、下記2の方法で縦5倍×横36倍に延伸し、得られた延伸シートPTFE多孔質膜について外観を目視して評価した。1PTFEシートの作成PTFE粉末3kgと、押出助剤製品名:アイソパーM、エクソン社製780gとを15Lポリ瓶に投入し、100rpmで20分間混合し、40°Cの炉に12時間静置して、押出助剤を充分に浸透させる。次に100φmmの予備成形機に上記押出助剤を混合したTFE重合体ファインパウダーを投入し、圧力3MPaに到達した後、10分間保持し、プレフォームを得る。続いて、予め内径16mmφのダイスを50°Cにセットした内径100mmの押出機に、上記プレフォームを入れて押出す。更に60°Cに加温した400mmφ圧延ロールで圧延して、200μmの厚さのシートを作る。得られたシートを180°Cに加温して押出助剤を完全に除去してPTFEシートを得る。2延伸方法図1で示す複数のロールを備えた延伸装置を用い、上記TFE重合体シートを未焼成フィルムの巻き出しロール1から繰り出し速度1.0m/分、最終の巻取り速度5m/分、温度250°Cの条件で、縦方向に5倍に延伸する。一軸延伸得られた5倍延伸シートを、連続クリップで挟むことのできる図2の左半分に示す装置テンターを用いて幅方向に延伸倍率36倍で延伸し二軸延伸、熱固定を行い、PTFE多孔質膜を得た。この時の延伸温度は290°C、熱固定温度は360°C、また延伸速度は500/秒であった。評価基準は、以下の通りである。○:均一△:ムラが多い×:延伸時に破断するPTFE多孔質膜の膜厚み膜厚計1D-110MH型、ミツトヨ社製を使用し、上記縦5倍×横36倍に延伸したPTFE多孔質膜を5枚重ねて全体の膜厚を測定し、その値を5で割った数値を1枚の膜厚とした。圧力損失上記縦5倍×横36倍に延伸したPTFE多孔質膜を、直径100mmのフィルタホルダーにセットし、コンプレッサーで入口側を加圧し、流速計で空気の透過する流量を5.3cm/秒に調整した。そして、この時の圧力損失をマノメータで測定した。DSC融点DSC融点は、示差走査熱測定DSCを用いて測定した値である。DSCは、事前に標準サンプルとして、インジウム、鉛を用いて温度校正したRDC220エスアイアイナノテクノロジー社製を用い、テトラフルオロエチレンTFE重合体の粉末約3mgをアルミ製パンクリンプ容器に入れ、200ml/分のエアー気流下で、250~380°Cの温度領域を10°C/分で昇温させて行う。なお、標準サンプルとして、インジウム、鉛、スズを用いて熱量を校正し、測定リファレンスには、空の上記アルミ製パンをシールして用いた。得られた融解熱曲線は、Muse標準解析ソフトエスアイアイナノテクノロジー社製を用いて、融解熱量のピークトップを示す温度をDSC融点とした。作製例1PTFEAの製造特公昭58-39443号公報の実施例4記載の方法に準じて、以下の実験を行った。ステンレス鋼SUS316製アンカー型撹拌翼と温度調節用ジャケットを備え、内容量が6リットルのステンレス鋼SUS316製オートクレーブに、脱イオン水2980ml、パラフィンワックス120g及びパーフルオロオクタン酸アンモニウム3.0gを仕込み、70°Cに加温しながら窒素ガスで3回、TFEガスで2回、系内を置換して酸素を除いた。その後、TFEガスで内圧を0.85MPaにして、250rpmで撹拌し、内温を70°Cに保つ。次に、脱イオン水20mlに過硫酸アンモニウム18mgを溶かした水溶液をTFEで圧入し、オートクレーブ内圧を0.8MPa、反応温度は70°C、撹拌速度は250rpmを保つ。TFEは、オートクレーブの内圧を常に0.90±0.05MPaに保つように連続的に供給する。TFEモノマーの消費量が378gになった時点で脱イオン水20mlにハイドロキノン12mgを溶かした水溶液をTFEで圧入し、反応を継続した。TFEモノマーの消費量が900gになった時点で撹拌及びモノマー供給を停止して、直ちにオートクレーブ内のガスを常圧まで放出し、反応を終了させ、ホモPTFEの水性分散液を得た。得られた水性分散液のポリマー濃度は23.0重量、平均一次粒子径は0.33μmであった。次に、ステンレス鋼SUS316製攪拌翼と邪魔板と温度調節用ジャケットを備え、内容量が6リットルのステンレス鋼SUS316製凝析槽に、パラフィンを濾別しポリマー濃度を14重量まで脱イオン水で希釈したPTFE水性分散液を3L仕込んだ。内容物の温度が20°Cになるように温度調節した後、撹拌を開始する450rpm。このとき、凝析剤として硝酸1mlを凝析槽内に仕込む。ポリマー粉末が水と分離すれば、撹拌を停止する。得られた湿潤粉末を新たに脱イオン水3Lで水洗した。この水洗操作を2回繰り返した後、160°Cの熱風循環式乾操機にて18時間乾燥させることにより、TFE重合体の粉末を得たSSG2.160,DSC融点343.7°C。作製例2PTFEBの製造国際公開第2009/020187号パンフレットの比較例1記載の方法に準じて、以下の実験を行った。作製例1と同様のオートクレーブに、脱イオン水3300ml及びパーフルオロオクタン酸アンモニウム5.0gを仕込み、窒素ガスで3回、TFEガスで2回、系内を置換して酸素を除いた後、連鎖移動剤として70mgのプロパンをTFEで圧入し、TFEで内圧を0.10MPaにした。500rpmでの撹拌下において槽内を昇温し、槽内圧力が55°Cに達したら、再度TFEを圧入し、内圧を0.75MPaにした。次に、脱イオン水20mlに過硫酸アンモニウム850mgを溶かした水溶液をTFEで圧入し、オートクレーブ内圧を0.80MPaにした。TFEは、オートクレーブの内圧を常に0.80±0.05MPaに保つように連続的に供給する。反応中は常時、槽内温度を55±1°C、撹拌速度を500rpmに制御した。TFEモノマーの消費量が850gになった時点で撹拌及びモノマー供給を停止して、直ちにオートクレーブ内のガスを常圧まで放出し、反応を終了させ、低分子量PTFEの水性分散液を得た。得られた水性分散液のポリマー濃度は20.4重量、平均一次粒子径は0.18μmであった。作製例1と同様の凝析槽に、ポリマー濃度を14重量まで脱イオン水で希釈した低分子量PTFEの水性分散液を3L仕込み、内容物の温度が25°Cになるように温度調節した後、撹拌を開始する450rpm。このとき、凝析剤として硝酸3.5mlを凝析槽内に仕込む。ポリマー粉末が水と分離すれば、中和するため、24重量の水酸化ナトリウム水溶液10gを加え、5分間撹拌を継続した。得られた湿潤粉末を作製例1と同様に濾別、水洗、乾燥し、低分子量PTFEの粉末を得た。溶融粘度1.7×104Pas,DSC融点:329.0°C,平均粒子径:4.5μm,見掛密度:0.36g/ml。実施例1作製例1で得られたTFE重合体の粉末2850gと、作製例2で得られた低分子量PTFEの粉末150gを15Lポリ瓶に仕込み、タンブラーミキサーで5分間混合し、TFE重合体と低分子量PTFEの混合物を得たDSC融点:329.0°C及び343.7°C。得られた混合物について、各種測定および評価を行った。実施例2作製例1と同様の凝析槽に、作製例1で得られたTFE重合体の水性分散液2.85Lと、作製例2で得られた低分子量PTFEの水性分散液0.15Lを仕込んだ。上記水性分散液は、TFEの水性分散重合から得られた重合上がりの水性分散液からパラフィン等の重合添加剤を濾別により除去したものを脱イオン水で固形分濃度を14重量まで希釈したものである。内容物の温度が20°Cになるように温度調節した後、撹拌を開始する300rpm。このとき、凝析剤として硝酸10mlを凝析槽内に仕込む。得られた湿潤粉末を作製例1と同様に濾別、水洗、乾燥し、TFE重合体と低分子量PTFEの混合粉末を得たDSC融点:329.0°C及び343.7°C。得られた混合粉末について、実施例1と同様に各種測定および評価を行った。実施例3作製例1で得られたTFE重合体の水性分散液の仕込み量を2.1L、作製例2で得られた低分子量PTFEの水性分散液の仕込み量を0.9Lに変更すること以外は、実施例2と同様に共凝析を行い、TFE重合体と低分子量PTFEの混合粉末を得たDSC融点:329.0°C及び343.7°C。得られた混合粉末について、実施例1と同様に各種測定および評価を行った。なお、実施例3では、PTFEシート作製の際に使用する押出助剤の量を750gに変更した。比較例1作製例1で得られたTFE重合体の粉末について、実施例1と同様に各種測定および評価を行った。作製例3作製例1で得られたTFE重合体の粉末に180kGrayの電子線を照射し、さらにアトマイザーを用いて粉砕することによって低分子量PTFEの粉末を得た溶融粘度1.9×104Pas,DSC融点:329.9°C,平均粒子径:4.1μm,見掛密度:0.39g/ml。比較例2原料として用いる低分子量PTFEの粉末を作製例3で得られた粉末に変更する以外は、実施例1と同様に混合を行い、TFE重合体と低分子量PTFEの混合粉末を得たDSC融点:329.9°C及び343.7°C。得られた混合粉末について、実施例1と同様に各種測定および評価を行った。各実施例及び各比較例の結果を表1に示す。表1に示す結果から明らかなように、実施例1~3ではいずれも低い圧力損失と優れた膜外観が達成できる。比較例1では、膜外観は優れているが圧力損失が高い。比較例2では幅方向への延伸2軸延伸途中に試料の破断が起こり、多孔膜を得ることができない。"