決定された基本周波数Fmainsで入力電流Ieを供給する回路網の複数の相R、S、Tに接続され、整流器電圧が印加される、整流器ステージ1と、前記整流器ステージ1に接続されたDC電源バスであって、前記DC電源バス上で電圧Vbusを得るために電位が各々に印加される第1の電源ラインVおよび第2の電源ラインV-を備える、DC電源バスと、前記第1の電源ラインおよび前記第2の電源ラインに接続されたバスキャパシタCbusと、を備える電力変換装置であって、前記電力変換装置は、前記第1の電源ラインまたは前記第2の電源ライン上で、前記バスキャパシタCbusの上流に位置する制御電流源であって、前記制御電流源は、インダクタLおよび可変電圧源を備える、制御電流源と、前記制御電流源用の制御手段3であって、前記制御手段は、整流器電流Iredと称され、前記DC電源バス上を流れる電流を制御するために、決定された電圧Vauxを前記可変電圧源の端子間に印加するように構成され、前記電圧Vauxは、整流器電圧Vredと、前記DC電源バス上の電圧Vbusと、電流高調波とに基づいて決定され、前記電流高調波は、前記回路網から供給された前記入力電流Ieの前記基本周波数Fmainsの6倍および12倍の周波数でそれぞれ同期化された第1の高調波および第2の高調波を含み、これらの高調波の振幅および位相が、THDiおよびPWHDを限定するように決定される、制御手段3と、を備えることを特徴とする電力変換装置。前記制御手段3は、調整ループを実行するように構成されており、前記調整ループは、前記整流器電流Iredを、前記高調波が投入される平均基準値<Ired>refに等しい基準値Iredrefに追従させるように設計されていることを特徴とする、請求項1に記載の変換装置。前記制御手段3は、調整ループを実行するように構成されており、前記調整ループは、前記DC電源バス上の前記電圧Vbusを、前記高調波を含む基準値Vbusrefに追従させるように設計されていることを特徴とする、請求項1に記載の変換装置。前記調整ループは、前記可変電圧源の端子間の前記電圧用の基準値Vauxrefを決定するように意図されていることを特徴とする、請求項2または3に記載の変換装置。前記第1の高調波は、前記整流器電流の10から30の範囲にある振幅を示すことを特徴とする、請求項1乃至4のいずれか1項に記載の変換装置。前記第2の高調波は、前記整流器電流の0から15の範囲にある振幅を示すことを特徴とする、請求項1乃至5のいずれか1項に記載の変換装置。前記第1の高調波HM1と前記第2の高調波HM2は、最初に逆位相で投入されることを特徴とする、請求項1乃至6のいずれか1項に記載の変換装置。前記可変電圧源は、並列に接続された第1の切り替えアーム、第2の切り替えアーム、およびキャパシタC1を備える電子変換装置2を備え、各切り替えアームは、少なくとも1つの電子スイッチT1、T2を備えることを特徴とする、請求項1に記載の変換装置。複数の切り替えアームが設けられたインバータステージを備え、前記複数の切り替えアームは、DC電圧を、電気的負荷に給電するよう意図された可変電圧に変換するように意図されている、可変速駆動装置であって、前記可変速駆動装置は、請求項1乃至8のいずれか1項で定義された電力変換装置を備え、前記電力変換装置は、そのインバータステージの上流に接続されていることを特徴とする、可変速駆動装置。本発明の目的は、入力電流が、少なくともその基準が上記のように定義されたIEC61000-3-12規格に準拠し、そのプロファイルが、無限大の値を有するインダクタによって得られるプロファイルにできるだけ密接に近づくことができる、電力変換装置を提案することである。この目的は、決定された基本周波数determinedfundamentalfrequencyで入力電流を供給する回路網の複数の相に接続され、整流器電圧が印加される、整流器ステージと、前記整流器ステージに接続されたDC電源バスであって、前記DC電源バス上で電圧を得るために電位が各々に印加される第1の電源ラインおよび第2の電源ラインを備える、DC電源バスと、第1の電源ラインおよび第2の電源ラインに接続されたバスキャパシタと、を備える電力変換装置であって、前記電力変換装置は、前記第1の電源ラインまたは前記第2の電源ライン上で、バスキャパシタの上流に位置する制御電流源であって、前記制御電流源は、インダクタおよび可変電圧源を備える、制御電流源と、前記制御電流源用の制御手段であって、前記制御手段は、整流器電流と称され、前記DC電源バス上を流れる電流を制御するために、決定された電圧を前記可変電圧源の端子間に印加するように構成され、前記電圧は、整流器電圧と、前記DC電源バス上の電圧と、電流高調波とに基づいて決定され、前記電流高調波は、前記回路網から供給された前記入力電流の前記基本周波数の6倍および12倍の周波数でそれぞれ同期化された第1の高調波および第2の高調波を含み、これらの高調波の振幅および位相が、THDiおよびPWHDを限定limitするように決定される、制御手段と、を備えることを特徴とする電力変換装置によって達成される。1つの特徴によれば、前記制御手段は、調整ループregulationloopを実行implementするように構成されており、前記調整ループは、前記整流器電流を、前記高調波が投入injectされる平均基準値に等しい基準値に追従followさせるように設計されている。もう1つの特徴によれば、前記制御手段は、調整ループを実行するように構成されており、前記DC電源バス上の前記電圧を、前記高調波を含む基準値に追従させるように設計されている。もう1つの特徴によれば、前記調整ループは、前記可変電圧源の端子間の前記電圧用の基準値を決定するように意図される。もう1つの特徴によれば、前記第1の高調波は、前記整流器電流の10から30の範囲にある振幅を示す。もう1つの特徴によれば、前記第2の高調波は、前記整流器電流の0から15の範囲にある振幅を示す。もう1つの特徴によれば、前記第1の高調波および前記第2の高調波は、最初initiallyに逆位相で投入される。もう1つの特徴によれば、前記可変電圧源は、並列に接続された第1の切り替えアームswitchingarm、第2の切り替えアーム、およびキャパシタを備える電子変換装置electronicconverterを備え、各切り替えアームは、少なくとも1つの電子スイッチを含む。また、本発明は、複数の切り替えアームが設けられたインバータステージを備え、前記複数の切り替えアームは、DC電圧を、電気的負荷に給電するよう意図された可変電圧に変換するように意図されている、可変速駆動装置であって、この可変速装置は、上記のように定義され、そのインバータステージの上流に接続された電力変換装置を備える、可変速駆動装置に関する。他の特性および利点は、例の目的で与えられ、添付図面に表された実施形態を参照しながら以下の詳細な記述で明らかになる。図1を参照すると、知られているように、電力変換装置は、整流器ステージ1およびDC電源バスを含む。また様々な電力変換装置の構成が可能である。用いられる整流器ステージ1は、ダイオードブリッジを装着された従来の性質のものであってもよく、または制御される切り替えアームを装着されることによって能動的であってもよい。後述するように、かつ図1に示すように、特別の注意が、ダイオードブリッジによる受動的な整流器ステージを装着された電力変換装置に払われることになる。図1を参照すると、整流器ステージ1は、例えば3つの入力相R、S、T上のACインダクタを介して回路網に接続される。この図では、整流器ステージ1は、受動的であり、そして回路網から供給されたAC電圧の整流およびDC電源バス上へのDC電圧の印加を可能にするダイオードブリッジから成っている。さらに正確には、整流器ステージ1は、いくつかのアームを含み、各アームは、直列に接続された2つのダイオードから成り、各アームは、これら2つのダイオードの間に位置する中間点M1、M2、M3によって入力相R、S、Tに接続される。DC電源バスは、整流器ステージ1の下流に接続される。そのDC電源バスは、正電位Vである電源ラインと、負電位V-である電源ラインとを含む。少なくとも1つのバスキャパシタCbusが、このバスの2つの電源ラインのそれぞれに接続され、バスの電圧を一定値に維持することを可能にする。本発明の目的は、入力電流Ieが、IEC61000-3-12規格に適合し、従って、この規格中に定義された基準を満たすことを可能にするプロファイルを示す、電力変換装置を提案することである。本発明は、もっとも具体的には、電源バスの下流にインバータステージを含む、可変速駆動装置のタイプのための電力変換装置に適用され、このインバータステージは、可変電圧を用いて電気的負荷に給電する目的で、DC電圧をチョップするために、いくつかの制御される切り替えアームを含む。よって、電力変換装置は、制御電流源を用いており、この制御電流源は、この変換装置の第1または第2の電源ライン上で、バスキャパシタの上流に直列に接続されており、かつ、上記の規格中で定義されたパラメータに影響を与えるために、整流器ステージから出力され、DC電源バス上を流れ、以下で整流器電流と称される電流を制御するよう意図されている。この制御電流源は、例えば制御される電子インダクタの形を取り、-低い値のインダクタLと、-はっきりと異なる2つの並列な切り替えアームと、これら2つの切り替えアームと並列に接続されたキャパシタC1とから成る電子変換装置2、の形を取る制御可変電圧源controlledvariablevoltagesourceとを含む。電力変換装置の整流器ステージ1が、例えばダイオードブリッジのように、非可逆性である場合、電子変換装置の切り替えアームは、電流が一方向性unidirectionalであってもよい。他方では、整流器ステージが可逆性である、すなわち制御される切り替えアームから成る場合、電子変換装置の切り替えアームは、回路網上でエネルギー回生energyregenerationを可能にするために、電流が双方向性bidirectionalでなければならない。様々なトポロジが、電子変換装置2のために用いられてもよいが、用いられる整流器ステージ1のタイプに依存し、しかも、それに接続されるインダクタLのサイズにもよる。非可逆性の整流器ステージ1に関し、電子変換装置2の2つの切り替えアームは、それぞれが、例えばダイオードD1、D2と直列に接続された電子スイッチT1、T2を含む。各切り替えアームは、その電子スイッチT1、T2とそのダイオードD1、D2の間に位置づけられた接続中間点P1、P2含む。第1の切り替えアームの接続中間点P1は、DCインダクタに接続され、第2の切り替えアームの接続中間点P2は、バスキャパシタCbusに接続される。電子変換装置2の一方の切り替えアーム上に、電子スイッチおよびダイオードの直列配列が、他方の切り替えアームの直列配列に対して逆にされる。電力変換装置が可逆性の整流器ステージを用いる場合、電子変換装置2の切り替えアームは、それぞれが、例えば2つの電子スイッチを含むその構成は、表されていない。電子変換装置2中で用いられる電子スイッチT1、T2は、例えば、適切な制御手段3によって、例えばPWMパルス幅変調制御を用いて制御されるMOSFETタイプのトランジスタである。同じ機能を果たすことが可能な他の構成部品が、もちろん用いられ得る。電子変換装置2は、このように、電圧Vauxの獲得を可能にする、制御される可変電圧源としてふるまう。それゆえ、以下の関係が、バスの電圧Vbus、インダクタLの端子間の電圧VL、制御される電子変換装置2の端子間の電圧Vaux、および整流器1の電圧Vredの間で得られる。VL=Vred-Vbus-Vaux従って、電子変換装置2の端子間の電圧Vauxを制御することにより、VLを可変にさせることが可能であり、従って、整流器電流Iredを制御し、その上に特定のプロファイルを課することが可能である。従って、整流器電流Iredを制御することで、上述のように指定された規格によって要求されるように、THDiおよびPWHDを制御し、かつ入力電流Ieに対する、次数5、7、11、および13の高調波の影響を限定することが可能である。電子変換装置2の端子間の電圧Vauxは、電子変換装置の電子スイッチT1およびT2用の制御手段3により、様々なやり方で例えば調整ループを実行することにより制御してもよい。また、様々な調整ループが可能である。第1の調整ループは、例えば、整流器電流Iredに対する目標の達成を可能にする基準軌跡referencetrajectoryIredrefを決定し、次いでこの軌跡を調整することにある。もう1つの可能な調整ループは、例えば、入力電流が規格中に定義された目標を果たすように、必要な高調波を含む軌跡Vbusrefに基づき電圧Vbusを調整することにある。この解決策は、特に整流器電流Iredを測定するための電流センサの使用の回避を可能にすることになる。制御手段によって実行される電流調整ループの例は、図2に見ることができ、以下に説明するプロセスに従う。同じ結果の獲得を可能にする調整ループの他の例は、もちろん、予期することができる。この調整ループは、整流器電用の基準値Iredrefを決定することを可能にする電圧調整ループと、整流器電流用の基準値Iredrefに基づき、電子変換装置2の端子間の電圧用の基準値Vauxrefを決定することを意図された電流調整ループとに分割される。全体的な調整ループは、後続のプロセスに従う。-電子変換装置2のキャパシタC1の端子間の電圧用の基準値VCrefを入力として印加する、-電子変換装置2のキャパシタC1の端子間の電圧VCの値を測定する、-入力として印加された基準値Vcrefと、電子変換装置2のキャパシタC1の端子間の電圧について測定された値VCとを比較して差D1を決定する、-前記差D1を、例えば比例、積分、および微分PIDProportionalIntegralDerivative調整器などの調整器に導入して、平均整流器電流の基準値<Ired>refを決定する、-平均整流器電流の基準値<Ired>ref上に高調波Ishを投入し、前記高調波Ishは、変換装置への入力として回路網から供給された入力電流Ieの基本周波数Fmainsの6k倍の周波数で同期化され、kは1以上の整数であり、kは追加の各高調波ごとに1単位分増加され、それによって整流器電流用の基準値Iredrefを生成する、-整流器電流用に得られた基準値Iredrefと測定された整流器電流Iredを比較して、差D2を決定する、-前記差D2を、例えば比例PProportional調整器などの調整器に導入して、制御電流源のインダクタLの端子間の電圧用の基準値VLrefを決定する、-インダクタLの端子間の電圧の基準値VLrefと、整流器電圧Vredの測定値と、DC電源バスの電圧Vbusの測定値とに基づき、電子変換装置2の端子間の電圧用の基準値Vauxrefを決定する。本発明によれば、整流器電流の基準値Iredrefを決定するために投入される高調波Ishは、THDiと、PWHDと、入力電流Ieの次数5、次数7、次数11、および次数13の高調波とを一度で同時に限定するために決定された周波数、振幅、および位相において生成されなければならない。よって、高調波は、入力電流の周波数の6k倍の周波数で、平均整流器電流の基準値上に投入され、kは1以上の整数であり、kは投入される追加の各高調波ごとに1単位分増加される。よって、回路網の周波数が50Hzである場合、高調波は、次のように投入することができる。すなわち、高調波は、次数1と称される高調波については300Hzで、次数2と称される高調波については600Hzで、次数3と称される高調波については900Hzで、次数4と称される高調波については1200Hzで、次数5と称される高調波については1500Hzで、かつ、THDiと、PWHDと、入力電流Ieの次数5、次数7、次数11、および次数13の高調波を一度で同時に限定するための振幅および位相を用いて投入することができる。しかし、これは、回路網の周波数の6k倍の周波数で、単にいくつかの高調波の投入を必要とするのではない。というのは、得られる結果が必ずしも満足なものばかりではないからである。本発明によれば、回路網の周波数の6倍k=1の周波数と、回路網の周波数Fmainsの12倍の周波数でそれぞれ同期化された2つだけの高調波を、次数1の高調波HM1に対して整流器平均電流<Ired>の10から30の範囲にある決定された振幅と、次数2の高調波HM2に対して整流器平均電流<Ired>の0から15の範囲にある決定された振幅とを用いて投入することは、最適な形での規格の目標の達成を可能にするということになる。次数1の高調波HM1には、振幅が小さければ、バスキャパシタCbusに対する制約が、ますます少なくなる。次数1の高調波HM1の振幅が小さい場合、上記に定義されたリミット内に留まりながら、次数2の高調波HM2の振幅を増加させることが、ますますよいことになる。有利なことに、2つの高調波HM1、HM2の投入時、これらは、最初t=0時、実質的に逆位相位相が180°ずれているであるはずである。下記に示された表に、高調波の位相が、電流の基本波に対して90°で表されている。以下に、2つの高調波HM1、HM2が、それぞれ300Hzおよび600Hzで投入される2つの例が示されており、これらの例は、規格によって設定された目標の達成を可能にする。これらの2つの例のそれぞれに関し、入力電流Ieについて得られた結果は、図3および図4に、それぞれ見られる。これらの最初の2つ例は、上述の特性を有した、300Hzおよび600Hzの2つだけの高調波の投入の妥当性を示す。THDiおよびPWHDが、規格で規定されたリミットより小さく、さらに十分な余裕を保持していることが注目される。さらに、目標は、5つの高調波の投入によって達成されてもよいが、これは、特に制御のダイナミックスのレベルにおいて、束縛しすぎになるかもしれない。以下の例3は、この現象の説明を可能にする図5。上述の例3では、次数1の高調波の振幅が大きすぎ約34、バスキャパシタに対する寸法づけの制約を生じる。一方、以下に示すのは、不満足である2つの他の例である。第1の例は、300Hzおよび600Hzの2つの高調波の投入にかかわり、第2の例は、300Hz、600Hz、900Hz、1200Hz、および1500Hzの5つの高調波の投入にかかわる。これらの2つの他の例に関し、入力電流Ieに対して得られた結果は、図6および図7に、それぞれ見ることができる。図7では、高調波HM4およびHM5が言及されていない、というのは、これらは、識別が困難であるからである。この例4では、得られたPWHDが良好でないことが注目される。というのは、それが、ちょうど要求されたリミット46に等しいからである。例1および2に関し、特に、次数1の高調波の振幅が10より大きくなく、それは、疑いもなく、不十分であることに注目することができる。この最後の例では、最大までTHDiを最適化することによって、回路網の周波数の6倍の周波数での5つの同期化された高調波の投入が、規格によってPWHDに対して設定された46の基準を満たすことを可能にしないことが注目される。本発明の範囲を逸脱することなく、他の変形形態および細部の改良を意図し、均等な手段の利用を想到することも、もちろん可能である。