"熱硬化後に30を超えるけん縮収縮値を示す充分な引き伸ばしとけん縮を受けた2成分繊維を製造する連続方法であって、A組成的に異なる2種類のポリエステルを供給し、B前記2種類のポリエステルを紡糸口金から溶融紡糸することで2成分繊維を少なくとも1本生じさせ、C前記紡糸口金の下方に位置する少なくとも1つの急冷ゾーンに少なくとも1つの気体流れを供給して前記気体流れを繊維が移動する方向に1分当たり330-5,000メートルの最大速度になるまで加速させ、D前記繊維を前記ゾーン1つまたは2つ以上の中に通し、E前記繊維を1分当たり820-4,200メートルの取り出し速度で取り出すが、この取り出し速度に対する最大気体速度の比率を、約1.4-4.5なる特定の引き伸ばし比範囲が達成されるように選択し、F前記繊維の加熱および引き伸ばしを50-185°Cの温度において約1.4-4.5なる前記の引き伸ばし比で行い、G前記繊維を結果として熱硬化後の収縮値が30を超えるに充分な温度に加熱することでそれの熱処理を行い、そしてH前記繊維を1分当たり少なくとも約3,300メートルの速度で巻き上げることによって、1.0-2.0の範囲の平均デシテックスばらつきを有する充分な引き伸ばしとけん縮を受けた2成分繊維を取得する、段階を含んで成る連続方法。前記ポリエステルの重量比を約30/70から70/30にし、前記繊維に横並びまたは偏心シースコア断面を持たせ、そして前記繊維を100-175°Cの温度に加熱し、引き伸ばし、そしてこれを約140-185°Cの温度に加熱することで熱処理を行う請求項1記載の連続方法。前記引き伸ばし比を約2.4-4.0にし、そして前記繊維を約160-175°Cの温度に加熱することで熱処理を行いそして1分当たり少なくとも約4,500メートルの速度で巻き上げる請求項2記載の連続方法。前記2種類のポリエステルがポリエチレンテレフタレートおよびポリエチレンテレフタレートのコポリエステルから成る群から選択したポリエステルとポリトリメチレンテレフタレートであり、前記ポリエステルの重量比を約30/70から70/30にし、前記繊維に横並び断面を持たせ、そして前記繊維を1分当たり約1,000-3,000メートルの速度で取り出し、これを約140-185°Cの温度に加熱することで熱処理を行いそして1分当たり約5,000-6,100メートルの速度で巻き上げる請求項1記載の連続方法。気体を大気圧以上の圧力下で前記急冷ゾーンに供給し、前記重合体の重量比を約40/60から60/40にしそして段階FとGを一緒に約140-185°Cの温度で実施する請求項1記載の連続方法。前記2種類のポリエステルがポリエチレンテレフタレートおよびポリエチレンテレフタレートのコポリエステルから成る群から選択したポリエステルとポリトリメチレンテレフタレートであり、気体を大気圧以上の圧力下で2つの急冷ゾーンに供給し、前記重合体の重量比を40/60から60/40にし、そして前記繊維を約140-185°Cの温度に加熱することで熱処理を行いそして約5,000-8,000メートル/分の速度で巻き上げる請求項1記載の連続方法。前記選択したポリエステルがコポリエチレンテレフタレートであり、このコポリエステルを製造する時に用いたコモノマーが炭素原子数が4-12の線状、環状および分枝脂肪族ジカルボン酸、炭素原子数が8-12の芳香族ジカルボン酸、炭素原子数が3-8の線状、環状および分枝脂肪族ジオール、および炭素原子数が4-10の脂肪族および芳香脂肪族エーテルグリコール、から成る群から選択したコモノマーである請求項6記載の連続方法。前記コモノマーがイソフタル酸、ペンタン二酸、ヘキサン二酸、ドデカン二酸、1,4-シクロヘキサンジカルボン酸、1,3-プロパンジオールおよび1,4-ブタンジオールから成る群から選択したコモノマーでありそしてこれを前記コポリエステルに約0.5-15モルパーセントの濃度で存在させそして前記繊維を約160-175°Cの温度に加熱することで熱処理を行う請求項7記載の連続方法。前記紡糸口金の下に位置する急冷ゾーン内で大気圧以下の圧力を用いて前記急冷用気体を繊維が移動する方向に加速させる請求項1記載の連続方法。熱硬化後に30を超えるけん縮収縮値を示す充分な引き伸ばしとけん縮を受けた2成分繊維を製造する連続方法であって、A組成的に異なる2種類のポリエステルを約30/70から70/30の重量比で供給し、B前記2種類のポリエステルを紡糸口金から溶融紡糸することで横並びまたは偏心シース-コア断面を有する2成分繊維を少なくとも1本生じさせ、C前記紡糸口金の下方に位置する大気圧以上の圧力下の1番目および2番目の急冷ゾーンに1番目および2番目の気体流れを供給し、ただし、前記の各急冷ゾーンは連続的に小さくなる内径を有している、D前記1番目および2番目の気体流れを前記2番目の急冷ゾーン内で一緒にし、E前記繊維を前記1番目および2番目の急冷ゾーンの中に通し、F前記1番目および2番目の気体流れを繊維が移動する方向に最大速度になるまで加速させ、G前記繊維を1分当たり約820-4,000メートルの取り出し速度で取り出すが、この取り出し速度に対する最大気体速度の比率を、約1.4-4.5なる特定の引き伸ばし比範囲が達成されるように選択し、H前記繊維を50-185°Cの温度に加熱しそしてこれを約1.4-4.5なる前記の引き伸ばし比で引き伸ばし、I前記繊維を結果として熱硬化後の収縮値が約30を超えるに充分な温度に加熱することでそれの熱処理を実質的に一定の長さで行い、そしてJ前記繊維を1分当たり少なくとも約3,300メートルの速度で巻き上げる、段階を含んで成る連続方法。前記2種類のポリエステルがポリエチレンテレフタレートおよびポリエチレンテレフタレートのコポリエステルから成る群から選択したIVが0.45-0.80dl/gのポリエステルとIVが0.85-1.50dl/gのポリトリメチレンテレフタレートであり、前記引き伸ばし比を約2.4-4.0にしそして前記繊維を約140-185°Cの温度に加熱することで熱処理を行いそして1分当たり少なくとも約4,500メートルの速度で巻き上げる請求項10記載の連続方法。前記コポリエステルを製造する時に用いたコモノマーがイソフタル酸、ペンタン二酸、ヘキサン二酸、ドデカン二酸、1,4-シクロヘキサンジカルボン酸、1,3-プロパンジオールおよび1,4-ブタンジオールから成る群から選択したコモノマーでありそしてこれを前記コポリエステルに0.5-15モルパーセントの濃度で存在させそして前記繊維を1分当たり約5,000-8,000メートルの速度で巻き上げる請求項11記載の連続方法。熱硬化後に30を超えるけん縮収縮値を示す充分な引き伸ばしとけん縮を受けた2成分繊維を製造する連続方法であって、A異なる固有粘度を示すポリエチレンテレフタレートおよびポリエチレンテレフタレートのコポリエステルから成る群から選択したポリエステルとポリトリメチレンテレフタレートを供給し、B前記2種類のポリエステルを紡糸口金から溶融紡糸することで横並びまたは偏心シースコア断面を有する2成分繊維を少なくとも1本生じさせ、C前記紡糸口金の下方に位置する直交流急冷ゾーンに層状気体流れを供給し、ただし、前記の直交流急冷ゾーンは急冷ゾーンを越えて少なくとも1つの2成分繊維へ向かう気体の流れを調整するためのヒンジ付き邪魔板を含んでいる、D前記繊維を前記急冷ゾーンの中に通し、E前記繊維を取り出し、F前記繊維を50-185°Cの温度に加熱しそしてこれを約1.4-4.5の引き伸ばし比で引き伸ばし、G前記繊維を結果として熱硬化後の収縮値が約30を超えるに充分な温度に加熱することでそれの熱処理を行い、そしてH前記繊維を1分当たり少なくとも約3,300メートルの速度で巻き上げる、段階を含んで成る連続方法。前記選択したポリエステルとポリトリメチレンテレフタレートの重量比が約30/70から70/30であり、前記気体流れが直交流であり、そして前記繊維を1分当たり約700-3,500メートルの速度で取り出し、これを約140-185°Cの温度に加熱することで熱処理を行いそして1分当たり少なくとも約4,000メートルの速度で巻き上げる請求項13記載の連続方法。前記選択したポリエステルとポリトリメチレンテレフタレートの重量比が約40/60から60/40であり、そして前記繊維を1分当たり約1,000-3,000メートルの速度で取り出し、約2.4-4.0の引き伸ばし比で引き伸ばし、これを約140-185°Cの温度に加熱することで熱処理を行いそして1分当たり約4,500-5,200メートルの速度で巻き上げる請求項13記載の連続方法。前記選択したポリエステルが約0.45-0.80dl/gの固有粘度を示し、ポリトリメチレンテレフタレートが約0.85-1.50dl/gの固有粘度を示し、そして前記繊維に横並び断面を持たせて雪だるま、楕円および実質的に円形から成る群から選択される断面形状を持たせる請求項13記載の連続方法。前記2成分繊維が熱硬化後に40を超えるけん縮収縮値を示しそして前記2種類のポリエステルが示す固有粘度がそれぞれ0.45-0.60dl/gおよび1.00-1.20dl/gである請求項13記載の連続方法。前記コポリエステルを製造する時に用いたコモノマーが炭素原子数が4-12の線状、環状および分枝脂肪族ジカルボン酸、炭素原子数が8-12の芳香族ジカルボン酸、炭素原子数が3-8の線状、環状および分枝脂肪族ジオール、および炭素原子数が4-10の脂肪族および芳香脂肪族エーテルグリコール、から成る群から選択したコモノマーである請求項13記載の連続方法。前記コモノマーがイソフタル酸、ペンタン二酸、ヘキサン二酸、ドデカン二酸、1,4-シクロヘキサンジカルボン酸、1,3-プロパンジオールおよび1,4-ブタンジオールから成る群から選択したコモノマーでありそしてこれを前記コポリエステルに約0.5-15モルパーセントの濃度で存在させそして前記繊維を約160-175°Cの温度に加熱することで熱処理を行う請求項18記載の連続方法。請求項1、10または13記載の方法によって製造された約0.6-1.7dtexの2成分繊維であって、ポリエチレンテレフタレートおよびポリエチレンテレフタレートのコポリエステルから成る群から選択したポリエステルとポリトリメチレンテレフタレートを含んで成り、熱硬化後に約30を超えるけん縮収縮値を示し、横並びおよび遍心シースコアから成る群から選択される断面を有しかつ雪だるま、楕円および実質的に円形から成る群から選択される断面形状を有する繊維。前記選択したポリエステルとポリトリメチレンテレフタレートの重量比が約30/70から70/30であり、そして前記繊維が熱硬化後に少なくとも約40のけん縮収縮値を示し、そして実質的に円形の断面形状を有する請求項20記載の繊維。前記選択したポリエステルがポリエチレンテレフタレートのコポリエステルであり、このコポリエステルを製造する時に用いたコモノマーが炭素原子数が4-12の線状、環状および分枝脂肪族ジカルボン酸、炭素原子数が8-12の芳香族ジカルボン酸、炭素原子数が3-8の線状、環状および分枝脂肪族ジオール、および炭素原子数が4-10の脂肪族および芳香脂肪族エーテルグリコール、から成る群から選択したコモノマーである請求項20記載の繊維。前記コモノマーがイソフタル酸、ペンタン二酸、ヘキサン二酸、ドデカン二酸、1,4-シクロヘキサンジカルボン酸、1,3-プロパンジオールおよび1,4-ブタンジオールから成る群から選択したコモノマーでありそしてこれが前記コポリエステルに約0.5-15モルパーセントの濃度で存在する請求項22記載の繊維。請求項1、10または13記載の方法によって製造された熱硬化後のけん縮収縮値が約30を超えかつ平均デシテックスばらつきが約2.5未満の2成分繊維であって、ポリエチレンテレフタレートおよびポリエチレンテレフタレートのコポリエステルから成る群から選択したポリエステルとポリトリメチレンテレフタレートを含んで成り、横並びおよび遍心シースコアから成る群から選択される断面を有しかつ雪だるま、楕円および実質的に円形から成る群から選択される断面形状を有する繊維。40を超えるけん縮収縮値を示し、約1.0-2.0の範囲の平均デシテックスばらつきを示し、横並び断面を有し、実質的に円形の断面形状を有する請求項24記載の繊維。前記選択したコポリエステルとポリトリメチレンテレフタレートの重量比が約30/70から70/30であり、そして前記コポリエステルを製造する時に用いたコモノマーがイソフタル酸、ペンタン二酸、ヘキサン二酸、ドデカン二酸、1,4-シクロヘキサンジカルボン酸、1,3-プロパンジオールおよび1,4-ブタンジオールから成る群から選択したコモノマーでありそしてこのコモノマーが前記コポリエステルに約0.5-15モルパーセントの濃度で存在する請求項25記載の繊維。実施例1A.1,3-プロパンジオール3Gの調製を、米国特許第5,171,898号に開示されているように、アクロレインに水和を酸性カチオン交換触媒の存在下で受けさせて3-ヒドロキシプロピオンアルデヒドを生じさせることを通して行った。前記触媒およびいくらか存在する未反応のアクロレインを公知方法で除去した後、ラネーニッケル触媒を用いて前記3-ヒドロキシプロピオンアルデヒドに接触水添を受けさせた例えば米国特許第3,536,763号に開示されているようにして。生成物である1,3-プロパンジオールを水溶液から回収して、公知方法で精製した。B.ポリトリメチレンテレフタレートの調製を、テトライソプロピルチタネート触媒であるTyzor商標TPT[デュポン社E.I.duPontdeNemoursandCompanyの登録商標]を重合体を基準にして60ppmで用いた2槽方法で1,3-プロパンジオールとジメチルテレフタレートDMTを用いて行った。3Gと触媒をエステル交換槽に入れてこれに溶融させたDMTを185°Cで添加して、メタノールを除去しながら温度を210°Cにまで上昇させた。その結果として生じた中間体を重縮合槽に移して、その圧力を1ミリバール10.2kg/m2になるまで低くしかつ温度を255°Cにまで高くした。所望の溶融粘度に到達した時点で圧力を高くして重合体を押出し、冷却した後、切断してペレットにした。このペレットをタンブルドライヤーに入れてこれを212°Cで操作することで固有粘度が1.04dl/gになるまで更に固相中で重合させた。C.図2の装置を用いて、固有粘度が0.54dl/gのポリエチレンテレフタレート[デュポン社の登録商標であるCrystar商標4415]とこの上に示した段階Bと同様に調製したポリトリメチレンテレフタレートを紡糸した。紡糸口金の温度を約272°Cに維持した。紡糸装置に備わっている円柱形スクリーン5の内径は4.0インチ10.2cmであり、このスクリーン5の長さBは6.0インチ15.2cmであり、コーン8の直径は最も広い所で4.0インチ10.2cmであり、コーンC2の長さは3.75インチ9.5cmであり、管C3の長さは15インチ38.1cmであり、そして距離C1は0.75インチ1.9cmであった。管8の内径は1.0インチ2.5cmであり、そして合着後用紡糸口金は紡糸カラムspinningcolumnの上部の中に4インチ10.2cm図2に示すAへこんでおり、その結果として、急冷用気体が紡糸直後の繊維に接触するのは遅延時間が経過した後のみである。この急冷用気体は空気であり、これを約20°Cの室温で供給した。この繊維は横並び断面を有していて楕円形の断面形状を有していた。加熱処理用ロールの回りを約10巻きにした。このデータは、本発明の方法を用いそして2種類のポリエステルを用いると良好なけん縮を高い取り出し速度および高い巻き上げ速度で達成することができることを示している。このデータはまた本並流気体流れ方法で並流の急冷ゾーンを1ゾーンを用いると1分当たり少なくとも約6,100メートルに及ぶ巻き上げ速度を成功裏に用いることが可能になることも示している[巻き上げ速度の外挿extrapolationを示す図5の曲線1を参照]。実施例2図1の直交流急冷装置を用いてCrystar商標4415と実施例1で調製した如きポリトリメチレンテレフタレートを横並び楕円形2成分繊維に紡糸した。紡糸口金の温度を約272°Cに維持した。サンプル10-15で用いた合着後用紡糸口金は紡糸カラムの上部の中に6インチ15.2cm図1に示すAへこんでいた。紡糸口金の下方に位置するゾーン図1に示す2の高さは172cmであった。サンプル10-13では、急冷用空気の流れにこれをスクリーン5図1を参照から5インチ12.7cmの所で測定して下記のプロファイルprofileを持たせた:サンプル14および15では急冷用空気の速度を約50高くした。サンプル16および17ではへこみを用いず加熱された急冷遅延空間部を存在させず、そして急冷用空気の流れにまたスクリーン5から5インチ12.7cmの所で測定して下記のプロファイルを持たせた:結果として得た繊維の特性を表IIに示しかつ図2に曲線2として示す。このデータは、直交流の急冷用空気を用いると高いけん縮レベルを驚くべきほど高い速度で得ることが可能になることを示している。供給用ロールの速度取り出し速度を約3,500mpmより高くすると繊維の破断が起こり、それによって、高いけん縮収縮レベルを達成するに充分な引き伸ばしを行うことができなかった。実施例3実施例1で用いた紡糸装置と同じ装置を用い、ポリエチレンテレフタレートと実施例1と同様に調製したポリトリメチレンテレフタレートを用いて、34本のフィラメントから成る49-75dtex1フィラメント当たり1.4-2.2dtexの横並び楕円形断面2成分ヤーンを1分当たり2,800-4,500メートルの取り出し速度で紡糸した。これらの繊維を引き伸ばしなしにボビンに巻き取った。これらの繊維を室温約20°Cで約3週間そして約5°Cで約15日間貯蔵した後、90°Cに保持されている12インチ30cmの熱シューhotshoeを用いて、それらに引き伸ばしを1分当たり5-10メートルの供給用ロール速度で受けさせそしてそれらを一定の長さで160°Cに保持されている12インチ30cmのガラス管オーブンに通すことでそれらに熱処理を受けさせた。これらの繊維に引き伸ばしをこれらが破断を起こす引き伸ばし度の90の引き伸ばし度で受けさせた。この実施例では、けん縮収縮レベルの測定を、引き伸ばしおよび熱処理直後の繊維のループの底に1.5mg/デニール1.35mg/dtexの重りを取り付けて前記ループをホルダーから吊るして、このループの長さを測定することを通して行った。次に、前記ループの底に100mg/den90mg/dtexの重りを取り付けて、このループの長さを再び測定した。その2つの長さの間の差を90mg/dtexの重りを付けて測定した時の長さで割った値であるとしてけん縮収縮を計算した。この方法で得たけん縮収縮値は、CCaに関して値が約40を超えると満足されると記述した方法のそれに比較して約10絶対に及んで高い。結果を表IIIに要約する。この結果は、紡糸後の引き伸ばしを約5週間遅らせ例えばスプリット方法でても並流の空気流れを用いて紡糸した2成分繊維にけん縮を発生させるに有効であり得ることと、約1.4の如き低い引き伸ばし比を用いて有効なけん縮レベルを達成することができることを示していた。実施例4加熱されていない2インチ5.1cmの急冷遅延空間部紡糸口金と同軸のシリンダーを加熱しないで用いることで作り出したを用いる以外は実施例1と同じ装置および重合体を用いた。取り出し速度を2,000m/分にし、引き伸ばし比を2.5-2.6にしそして巻き上げ速度を5,000-5,200m/分にした。大気圧以上の圧力の急冷ゾーンを1つのみ用い[その結果として、管8の出口7図2を参照の所の相当する空気速度はそれぞれ1141m/分および1695m/分であった]て楕円形の横並び2成分繊維を製造した。その結果として得た34本のフィラメントから成る42デシテックス38デニール[1フィラメント当たり1.1デニール1.2dtex]の2G-T//3G-Tの2成分ヤーンは予想外に高いけん縮収縮CCaレベルである49-62を示し、これは、実施例1で得たdtex/フィラメントがほぼ2倍のフィラメントが示したけん縮レベルに匹敵していた。このようにデシテックスが低いと、そのような装置幾何形態および工程条件を用いたのでは引き伸ばしおよび加熱処理中の繊維および巻かれたパッケージwoundpackageが破断を起こすことが原因で速度を速くするのは不可能であった。しかしながら、前記シリンダーを用いて2インチ5.1cmの急冷遅延空間部を作り出してこれを帯型加熱装置で250°Cに加熱しかつ管8図2を参照の位置を高くして図2に示した距離C1を実質的に短くして実質的にゼロにすると、34本のフィラメントから成っていて良好なけん縮収縮CCaレベル40-49を示す38デシテックス34デニール[1フィラメント当たり1.0デニール1.1dtex]の更に微細な2G-T//3G-T2成分ヤーンが5,700m/分に及んで2.85の引き伸ばし比で生じた。このように、急冷遅延空間部を加熱しかつ急冷ゾーンを短くすると非常に微細なポリエステル2成分繊維の高速加工継続性が向上した。このようなフィラメントから調製した編み物、織物および織り生地は非常に柔らかな手触りを有していた。実施例5この実施例では、2ゾーンの並流急冷をいろいろな条件下で用いることを説明する。実施例5A、5Bおよび5Cの各々で、図4の紡糸装置および図7のロールとジェットの配置を用いて、固有粘度が0.52dl/gのポリエチレンテレフタレート[Crystar商標4415-675]と実施例1の段階Bと同様にして調製したポリトリメチレンテレフタレートを34本の横並び2成分フィラメントに紡糸した。2G-Tで用いた押出し加工機は4E4-41-2042モデルのスクリューが備わっている単軸Barmagモデル4E10/24Dであった。3G-Tで用いた押出し加工機はMAF30-41-3モデルの単一フライトスクリューが備わっている単軸BarmagMaxflex加熱ゾーンは1ゾーンのみで内径が30mmであった。押出し加工機排出部と紡糸口金面の間のトランスファーラインtransferlines内の滞留時間の測定を、染料のチップを重合体に短時間に添加しそして前記染料が繊維の中に現れるまでに要する時間を測定した後にそれが繊維から消失するまでの時間を測定することで行った。2G-Tラインの場合にそれが現れる時間は6.5分でありそしてそれが見えなくなる時間は40分以上であった。3G-Tラインの場合にそれが現れる時間は4.75分でありそしてそれが見えなくなる時間は10分であった。ポリトリメチレンテレフタレートが押出し加工機から出て来る時の温度は約260°C未満でありそしてトランスファーラインの温度もほぼ同じ温度であった。合着後用紡糸口金の中の毛細管と毛細管の間の角度は30 ゚であり、出口の所の毛細管と毛細管の間の距離は0.067mmであった。合着前用の紡糸口金は毛細管と長さが16.7mmの穴ぐりの組み合わせであった。急冷用気体を前記紡糸口金の下方少なくとも90mm図4に示したAの所に位置させた紡糸用カラムの中に入り込ませた時に前記気体が結果として紡糸直後の繊維に最初に接触するのは遅延時間が経過した後のみであり、この場合には、へこみ部を故意に加熱しなかった。急冷用気体は空気であり、これを20°Cの温度において65の相対湿度で供給した。管8aの最小内径は0.75インチ1.91cmでありそして管8bの最小内径は1.5インチ3.81cmであった。加熱されていない供給用ロール13の回りを5.5巻きにした。引き伸ばし用ジェット21を0.6バール6118Kg/cm2下225°Cで操作し、そして引き伸ばし地点の位置を調節する目的で蒸気の流れを調整した。引き伸ばし用ロール14をまた熱処理用ロールとしても機能させ、これを180°Cで操作し、これらのロールもまた5.5巻きにした。巻き上げ機は巻き上げ速度が7000m/分であると言った能力を有する商業的BarmagCRAFT8末端巻き上げ機8-endwinderであった。繊維の断面は横並び断面であり、全ヤーンデニールtotalyarndenierは実施例5Aおよび5Cの場合には96でありそして実施例5Bの場合には108であったそれぞれ107デシテックスおよび120デシテックス。他の紡糸条件および断面形状そしてけん縮収縮レベルを表IVに要約する。実施例5Bの場合のデシテックスばらつきは単一のパッケージによるデータを基にして1.36であった。表IVに示したデータは、本発明の方法を用いると非常に高いけん縮レベルを非常に高い速度で達成することができることを示している。実施例6この実施例は、ポリエチレンテレフタレートとポリトリメチレンテレフタレートを含んで成る新規な高度に均一な2成分繊維に関する。用いた重合体、押出し加工機、紡糸装置、紡糸口金へこみ、急冷用気体、巻き上げ機およびロールとジェットの配置は実施例5の場合と同じであった。実施例5の合着後用紡糸口金を用いそして繊維の断面形状は各場合とも雪だるまであった。ポリトリメチレンテレフタレートが押出し加工機を出た時の温度は約260°C未満でありそしてトランスファーラインの温度もほぼ同じ温度であった。実施例6.Cではへこみ部を120°Cに加熱したが、それ以外では故意に加熱しなかった。実施例6.Bでは供給用ロール13を55°Cに加熱したが、それ以外では故意に加熱しなかった。引き伸ばし地点の位置を調節する目的で引き伸ばし用ジェット21の蒸気の流れを調整した。引き伸ばし用ロール14をまた熱処理用ロールとしても機能させ、これを再び180°Cで操作した。前記供給用ロールおよび引き伸ばし用ロールを5.5巻きにした。他の紡糸条件およびけん縮収縮レベルを表Vに示す。デシテックスばらつきデータを表VIに示す。実施例7比較この実施例では、ポリエステル2成分繊維を製造する時に通常の直交流急冷を用いた時に得られる均一性のレベルがどれくらいであるかを示す。IVが1.02-1.06である以外は実施例1に記述した如く調製したポリトリメチレンテレフタレートTiO2を0.3重量含有とポリエチレンテレフタレート[Crystar商標4415、IVが0.52]を用いた。これらの重合体を個々の押出し加工機で溶融させて個別に256°C3G-Tまたは285°C2G-Tの溶融温度で合着前用紡糸口金に移送した。この繊維に含める2G-Tが示したIVは約0.93でありそして3G-Tが示したIVは約0.52であった。2G-Tと3G-Tの重量比を41/59にした。押出された2成分マルチフィラメントヤーンmultifilamentyarnを、プレナムから垂直の拡散装置スクリーンに通して供給した速度が16m/分の空気を用いた直交流急冷装置内で冷却した。図9のロールとジェットの配置を用いた。塗布装置示していないを用いて、紡糸口金面3図9を参照の下方2メートルの所でエステルが基になった仕上げ剤を5重量繊維を基準供給した。ヤーン6を供給用ロール13と関連したセパレーターロール13aの回りに2.5回通し、引き伸ばし用ジェット蒸気21180°Cで操作の中に通した後、引き伸ばし用ロール14と関連したセパレーターロール14aの回りに通した。次に、このヤーンに引き伸ばしを引き伸ばし用ロール14と1対のロール15熱チェストに入っていて170°Cに加熱の間で2回受けさせた。その2本の熱チェストロールの回りを全体で7.5巻きにした。そのヤーンをロール22の回りに通し、二重インターレースジェットdualinterlacejets20の中に通した後、ロール16の回りに通した。仕上げ剤塗布装置10の所で同じ仕上げ剤を再び同じ5重量の率で再塗布した。最後に、このヤーンを巻き上げ機17で紙心管に巻き付けた。ロールおよび巻き上げ機の速度メートル/分を表VIIに要約し、そして結果として得た平均デシテックスばらつきを表VIIIに報告する。1実施例7Aのパッケージ1が示したデシテックスばらつきは、統計学的範囲外statisticaloutlierであり、実施例7Aで得た平均デシテックスばらつきが高いことで明らかなように、通常の急冷方法で得られるポリエステル2成分繊維が示すデシテックスばらつきの真の値の代表例ではないと考えている。実施例6と7の結果を比較することで、非常に均一な2G-T//3G-Tの2成分繊維を製造することがここに可能になったことが分かる。"