密閉容器内に潤滑油を貯溜するとともに、固定子と回転子とを備えた電動要素と、前記電動要素の下方に配置され、かつ前記電動要素によって駆動される圧縮要素を収容し、前記圧縮要素を、偏心軸部および前記回転子が固定される主軸部を備えたシャフトと、圧縮室を備えたシリンダブロックと、前記圧縮室内で往復運動するピストンと、前記ピストンと前記偏心軸部とを連結する連結機構と、前記シリンダブロックに設けられ、かつ前記シャフトの前記主軸部を軸支する軸受を具備する構成とし、さらに、前記軸受の上部に設けられたスラスト面と前記回転子との間にスラストワッシャを設け、前記スラスト面に、潤滑油を排出するオイル溝を設け、また、前記スラスト面の内径側に面取り部を設け、前記面取り部を、前記圧縮室側に近い側よりも前記圧縮室から離れた側の断面積が大きくなるように形成した密閉型圧縮機。前記面取り部の形状を2段形状でかつ1段目より2段目の傾斜角度を大きく形成した請求項1に記載の密閉型圧縮機。前記オイル溝の断面形状を、下底長に対し上底長を同等以上となるように形成した請求項1または2に記載の密閉型圧縮機。しかしながら、上記従来の構成は、スラスト面に設けられた面取り部の断面積が、加工のバラツキによって小さくなることがある。面取り部の断面積が小さくなると、スラスト面に設けられたオイル溝からの潤滑油の排出量が低減するため、潤滑油の循環量が低減し、潤滑油の冷却効果や各摺動部への潤滑作用が不足する可能性があった。また、面取り部の断面積を最初から大きく設けると、軸受け内径部の摺動面積及びスラスト面積が低減されるため、面圧が上昇して信頼性が低下する可能性があった。本発明は、上記従来の課題を解決するもので、密閉型圧縮機において高い信頼性と高い効率が得られるようにすることを目的とする。上記従来の課題を解決するために、本発明の密閉型圧縮機は、軸受上部に設けられたスラスト面と回転子の間にスラストワッシャを設け、前記スラスト面に、オイルを排出するオイル溝を備え、前記スラスト面の内径側に面取り部を備えた構成とし、前記面取り部において、前記圧縮室側に近い側よりも前記圧縮室から離れた側の断面積が大きくなるように形成したもので、圧縮荷重が掛かる反対側の面取り部の断面積を大きくすることにより、断面積を確保しつつ圧縮荷重が掛かる側の摺動面積を確保することができる。したがって、圧縮荷重が掛からない側の摺動面積を低減し、信頼性と効率を向上するという作用を有する。本発明の密閉型圧縮機は、スラスト面の内径側に面取り部を備えた構成とし、面取り部において圧縮室側に近い側よりも圧縮室から離れた側の断面積が大きくなるように形成したもので、圧縮荷重が掛かる反対側の面取り部の断面積を大きくすることにより、面取り部の断面積の総計を確保しつつ、圧縮荷重が掛かる側の摺動面積を確保することができる。したがって、圧縮荷重が掛からない側の摺動面積を低減することができることから、高い信頼性と高い効率の密閉型圧縮機を提供することができる。請求項1に記載の発明は、密閉容器内に潤滑油を貯溜するとともに、固定子と回転子とを備えた電動要素と、前記電動要素の下方に配置され、かつ前記電動要素によって駆動される圧縮要素を収容し、前記圧縮要素を、偏心軸部および前記回転子が固定される主軸部を備えたシャフトと、圧縮室を備えたシリンダブロックと、前記圧縮室内で往復運動するピストンと、前記ピストンと前記偏心軸部とを連結する連結機構と、前記シリンダブロックに設けられ、かつ前記シャフトの前記主軸部を軸支する軸受を具備する構成とし、さらに、前記軸受の上部に設けられたスラスト面と前記回転子との間にスラストワッシャを設け、前記スラスト面に、潤滑油を排出するオイル溝を設け、また、前記スラスト面の内径側に面取り部を設け、前記面取り部を、前記圧縮室側に近い側よりも前記圧縮室から離れた側の断面積が大きくなるように形成したものである。このように、圧縮荷重が掛かる反対側の面取り部の断面積を大きくすることにより、面取り部の断面積の総計を確保しつつ圧縮荷重が掛かる側の摺動面積を確保し、圧縮荷重が掛からない側の摺動面積を低減することで、高い信頼性と効率を確保することができる。請求項2に記載の発明は、請求項1に記載の発明において、前記面取り部の形状を2段形状でかつ1段目より2段目の傾斜角度を大きく形成したものである。かかることにより、スラスト面及び軸受の内径部の摺動面積を確保しつつ、面取り部の断面積を大きくできることから、安定してオイル溝から潤滑油を排出することができ、請求項1に記載の発明の効果に加えて、さらに高い信頼性を確保することができる。請求項3に記載の発明は、請求項1または2に記載の発明において、前記オイル溝の断面形状を、下底長に対し上底長を同等以上となるように形成したものである。かかることにより、加工のバラツキによりスラスト面の取り代が大きくなった場合でもオイル溝の断面積を確保することができることから、安定してオイル溝から潤滑油を排出することができ、さらに高い信頼性を確保することができる。以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。なお、この実施の形態によってこの発明が限定されるものではない。実施の形態1図1は、本発明の実施の形態1における密閉型圧縮機の縦断面図、図2は、同実施の形態1における密閉型圧縮機のスラスト部の要部拡大断面図、図3は、同実施の形態1における密閉型圧縮機の軸受の断面図、図4は、同実施の形態1における密閉型圧縮機の軸受の正面図、図5は、同実施の形態1における密閉型圧縮機の要部拡大断面図である。図1から図5において、密閉容器101内には、固定子103と回転子105とからなる電動要素107と、この電動要素107により回転駆動される圧縮要素109とがそれぞれ収納され、底部に潤滑油111を貯留している。電動要素107と圧縮要素109は、一体に組み立てられて圧縮機構113を形成し、この圧縮機構113は、複数のコイルばね図示せずにより密閉容器101内に弾性的に支持されている。圧縮要素109を構成するシリンダブロック115には、円筒状の圧縮室117が形成され、ピストン119が圧縮室117内に往復自在に嵌入されている。シリンダブロック115の上部には、軸受121が固定され、軸受121の上方のスラスト面123の一部には、オイル溝125が設けられ、スラスト面123の内径側には、面取り部127が設けられている。シャフト129は、軸受121に鉛直方向に軸支され、かつ外周に螺旋状の給油溝131を有する主軸部133と、その下方に形成された偏心軸部135を備えており、偏心軸部135とピストン119とは連結機構137によって連結されている。また、偏心軸部135の下端に形成された給油孔図示せずにパイプ状の給油管139が圧入され、給油管139は、一端が潤滑油111中に開口し、一端は給油孔から螺旋状の給油溝131に連通している。電動要素107は、シリンダブロック115の上方に固定された固定子103と、シャフト129の主軸部133に焼嵌め等で固定された回転子105とから構成されている。以上のように構成された密閉型圧縮機について、以下その動作と作用を説明する。電動要素107に外部電源図示せずより通電がされると、回転子105が回転し、これに伴ってシャフト129が回転し、偏心軸部135の回転運動が連結機構137を介してピストン119に伝えられる。その結果、ピストン119は、圧縮室117内で往復運動を行い、圧縮要素109が所定の圧縮動作を行う。これにより、冷媒ガスは、冷却システム図示せずから圧縮室117内へ吸入、圧縮された後、再び冷却システムへと吐出される。次に、密閉容器101の底部に貯留された潤滑油111の給油経路について説明する。密閉容器101の底部に貯留された潤滑油111に浸漬している給油管139は、遠心力により潤滑油111を上方に汲み上げ、各摺動部を潤滑し、その一部は螺旋状の給油溝131によってさらに上部に搬送される。搬送された潤滑油111は、軸受121の上部に設けられた面取り部127に貯留され、スラスト面123に供給されるとともに、スラスト面123に設けられたオイル溝125を通じて排出される。その後、軸受121の外部に排出された潤滑油111は、自重によって密閉容器101の底部に再度貯留される。したがって、軸受121の上部に配設されたスラスト面123の加工の削り代のバラツキにより、軸受121の上部に設けられ面取り部127の断面積およびオイル溝125の断面積が小さくなると、面取り部127に貯留できる潤滑油111の量が低下し、オイル溝125に送られる潤滑油111の量も低下する。さらに、オイル溝125の断面積が小さいために、オイル溝125を通過できる潤滑油111の量も低下してしまう。また、オイル溝125からの潤滑油111の排出量が低下してしまうため、給油経路全体の給油量が低下してしまう。次に、ピストン119に作用する反発荷重F1の影響による水平方向の荷重F2、及び荷重F3について説明する。ピストン119に作用する反発荷重F1は、圧縮室117内の圧力と圧縮室117の内径によって支配され、圧縮行程後半付近において最大となり、連結機構137を介してシャフト129に大きく作用する。最大反発荷重F1が発生する圧縮行程後半において、偏心軸部135は、圧縮室117側に位置し、ピストン119に作用する反発荷重F1は、連結機構137を介して、偏心軸部135に作用する。また、シャフト129の主軸部133の直径と軸受121の軸孔内径には、10~30μm程度のクリアランスが設定されていることから、シャフト129には傾きが生じる。この傾きに伴い、偏心軸部135に作用した反発荷重F1により、軸受121の下部には、軸受121の圧縮室117から遠い側に押し付け荷重F2が作用する。これに伴って、軸受121の上部には軸受121の圧縮室117に近い側に押し付け荷重F3が作用し、スラスト面123には、圧縮室117に近い側に垂直方向の荷重F4が作用する。また、軸受121の上部に配設されたスラスト面123には、回転子105とシャフト129の自重の荷重F4が垂直方向に作用する。よって、軸受121の下部には、圧縮室117から遠い側に水平方向の荷重F2が作用し、軸受121の上部には、圧縮室117に近い側に水平方向の荷重F3が作用する。さらにスラスト面123には、圧縮室117に近い側に垂直方向の荷重F4が作用する。したがって、軸受121の上部に設けられた面取り部127を大きくすることにより加工のバラツキによって面取り部127が小さくなることを避けることができ、安定した給油量を確保することができるが、面取り部127を大きくすると軸受121上部の水平方向の荷重F3が掛かる摺動面積が低減されと共に、垂直方向の荷重F4が掛かるスラスト面123の摺動面積も低減されることから、面圧が上昇し信頼性を低下させてしまう可能性があった。そこで、面取り部127において、ピストン119に作用する圧縮荷重の影響を受けて発生する荷重F3および荷重F4が作用する、圧縮室117に近い側よりも荷重F3および荷重F4が作用しない圧縮室117から離れた側の断面積が大きくなるように形成することにより、面取り部127の断面積の総計を確保しつつ、圧縮荷重の影響による荷重を受ける側の摺動面積は確保し、圧縮荷重の影響を受けない側の摺動面積を低減させることができることから、安定して給油量が確保でき、摺動損失を低減させて、密閉型圧縮機の信頼性向上と効率向上をはかることができる。また、面取り部127の形状を2段形状で、かつ1段目141より2断目143の水平に対する傾斜角度を大きく形成することにより、軸受121の上部の摺動面積及びスラスト面123の摺動面積を確保しつつ、さらに面取り部127の断面積を大きくすることができる。このことから、さらに密閉型圧縮機の信頼性向上をはかることができる。また、オイル溝125の断面形状を、下底長に対し上底長を同等以上となるように形成したことにより、スラスト面123の加工による削り代のバラツキに対し、オイル溝125の断面積の変化率を小さくすることができる。このことから、安定してオイル溝125の断面積を確保することができ、さらに安定して給油量を確保し、密閉型圧縮機の信頼性をはかることができる。なお、本実施の形態1においては、圧縮要素109が電動要素107の下部に配設された構成について説明したが、圧縮要素109が電動要素107の上部に配設された構成の密閉型圧縮機についても同様に実施することができ、同様の作用効果が期待できる。