"撮影光学系であるマスターレンズの像面側に装着し、マスターレンズの焦点距離を長焦点距離側へ拡大可能なリアアタッチメントレンズにおいて、前記リアアタッチメントレンズは、樹脂により形成した屈折光学素子と、光軸に対して回転対称形状の回折格子からなる回折光学素子を有し、下記の条件式を満足することを特徴とするリアアタッチメントレンズ。0.5>ΔθgFN>0.0272νN<45ここで、ΔθgFN=θgFN--1.665×10-7×νN35.213×10-5×νN2-5.656×10-3×νN0.72780.01<φNβ<0.0030.0006<φDβ<0.00017.5<φN/φD<37.5但し、θgFN:屈折光学素子を形成する樹脂のg線、F線、d線、C線に対する屈折率をそれぞれNg、NF、Nd、NCとしたとき、次式で表される部分分散比θgFN=Ng-NF/NF-NCνN:屈折光学素子を形成する樹脂のd線、F線及びC線に対する屈折率をそれぞれNd、NF、NCとしたとき、次式で表されるアッベ数νN=Nd-1/NF-NCφN:屈折光学素子の2つ屈折面が共に空気に面するとしたときの屈折光学素子のd線に対する屈折力φD:回折学素子のd線に対する屈折力β:リアアタッチメントレンズの拡大倍率前記屈折光学素子を形成する樹脂は、下記の条件式を満足することを特徴とする請求項1に記載のリアアタッチメントレンズ。0.4>ΔθgFN>0.05νN<30請求項1又は請求項2の光学系を備えていることを特徴とする光学機器。特許文献1に開示されたような回折光学素子は、十分な色収差補正作用があるものの、実際に用いる設計回折次数の回折光以外の不要な回折次数の回折光が色の付いたフレア光となって結像性能を低下させる傾向にある。この問題に対して、複数のブレーズ型回折格子を光軸方向に積層した、所謂、積層型回折光学素子により、設計回折次数へエネルギーを集中させ、不要回折光を大幅に減らしたものもある。しかしながら、回折格子の格子と格子の間に存在する格子の壁面の影響により発生する高次の不要回折光が残存し、回折格子のピッチに反比例して回折格子の数が増すと高次の不要回折光の影響が無視できず、回折フレアが現れてくるという問題があった。このとき、回折格子のピッチを増加させて回折格子の数を減らすと、回折フレアは減少するが、回折素子のパワーが弱くなり、色収差が十分に補正できないという問題があった。特許文献1は、回折格子のピッチが小さく、その結果、高次の回折フレアが発生し易いという問題があった。本発明は、これらの従来例の問題点を踏まえてなされたもので、色収差を始めとする諸収差を良好に補正すると共に、フレアの発生少なく高い光学性能を有するリアアタッチメントレンズを提供するものである。本発明の目的を達成するための構成は、撮影光学系であるマスターレンズの像面側に装着し、マスターレンズの焦点距離を長焦点距離側へ拡大可能なリアアタッチメントレンズにおいて、前記リアアタッチメントレンズは、樹脂により形成した屈折光学素子と、光軸に対して回転対称形状の回折格子からなる回折光学素子を有し、下記の条件式を満足することを満足することである。0.5>ΔθgFN>0.02721νN<452ここで、ΔθgFN=θgFN--1.665×10-7×νN35.213×10-5×νN2-5.656×10-3×νN0.72780.01<φNβ<0.00330.0006<φDβ<0.000147.5<φN/φD<37.55但し、θgFN:屈折光学素子を形成する樹脂のg線、F線、d線、C線に対する屈折率をそれぞれNg、NF、Nd、NCとしたとき、次式で表される部分分散比θgFN=Ng-NF/NF-NCνN:屈折光学素子を形成する樹脂のd線、F線及びC線に対する屈折率をそれぞれNd、NF、NCとしたとき、次式で表されるアッベ数νN=Nd-1/NF-NCφN:屈折光学素子の2つ屈折面が共に空気に面するとしたときの屈折光学素子のd線に対する屈折力φD:回折学素子のd線に対する屈折力β:リアアタッチメントレンズの拡大倍率本発明によれば、色収差を始めとする諸収差を良好に補正された、高い光学性能を有するリアアタッチメントレンズが得られる。以下、本発明の作用について説明する。最初に、光学材料の分散特性の特徴について述べる。光学材料の屈折率の波長特性分散特性において、アッベ数の逆数1νdの増加に伴い、分散特性曲線におけるF線~C線間の全体の傾きが大きくなり、部分分散比θgFの増加に伴い、分散特性曲線のF線~C線間の傾きに対するg線~F線間の傾き短波長側の曲がり具合が大きくなることは周知の通りである。一般的に光学材料は、短波長側の屈折率が長波長側の屈折率よりも高くアッベ数が正の値、分散特性曲線は下に凸部分分散比が正の値の軌跡を描き、短波長側になるほど波長の変化に対する屈折率の変化は大きくなる。そして、アッベ数の小さい高分散な光学材料ほど部分分散比が大きくなり、分散特性曲線は下に凸が強まる傾向にある。部分分散比が大きな光学材料では、その材料を用いたレンズ面の色収差係数の波長依存特性曲線は、部分分散比が小さな光学材料を用いた場合に比べて短波長側でより大きな曲がりを示す。一方、部分分散比が小さな光学材料では、その材料を用いたレンズ面の色収差係数の波長依存特性曲線は、使用波長域全体でより直線に近い形状を示す。硝材など一般的な光学材料の部分分散比は、アッベ数に対してほぼ直線的な分布を示し、この直線から外れた特性を持つものが異常部分分散性を示す光学材料である。異常部分分散を持つ光学材料として、低分散側では蛍石やUDガラスなどのフッ素系の比較的高部分分散比の材料、そして、高分散側では、クルツフリント系や一部のランタン系の比較的低部分分散比の材料が一般的に知られているが、これらの硝材の部分分散比もほぼこの直線の近傍に位置している。次に、これらの一般的な異常部分分散材料の撮影光学系への一般的な適用方法について述べる。望遠レンズを始め多くの撮影光学系では、光学系全体として正の屈折力を持たせることから、負レンズの枚数よりも正レンズの枚数の方が多くなるのが一般的である。望遠レンズを例にとると、特に光学系全体の色収差発生量のほとんどを占める絞りより物体側のレンズ群の構成として、正レンズレンズ枚数が多いに対しては、色収差係数の波長特性曲線全体の傾き成分を軽減するために低分散の材料を選択する。そして、負レンズレンズ枚数が少ないには、高分散の材料を選択しつつ適切な屈折力を与え、個々の低分散正レンズによって積算された色収差係数の波長特性曲線全体の傾き成分を打ち消すように構成している。更に、色収差係数の波長特性の曲がり成分に関しては、低分散正レンズに一般の低分散材料よりも比較的高部分分散比の材料を選択し、高分散負レンズには、一般の高分散材料よりも比較的低部分分散比の材料を選択し、個々の低分散正レンズによって積算された色収差係数の波長特性曲線の曲がり成分を打ち消すように構成している。つまり、正レンズに蛍石やUDガラスなどのフッ素系の低分散かつ比較的高部分分散比の材料を選択し、負レンズにクルツフリント系や一部のランタン系の高分散かつ比較的低部分分散比の材料を選択して光学系全体の色収差波長特性曲線の傾き成分と曲がり成分をバランスさせる構成となっている。しかしながら、一般的な異常部分分散材料の組み合わせのままでは、望遠レンズを始め多くの撮影光学系において、負レンズの分散特性の大きな曲がり成分に起因した色収差係数の波長特性の曲がり成分が、正レンズで積算された曲がり成分に対して補正過剰ぎみとなり、光学系全体の軸上色収差係数の波長特性曲線でみると、上に凸の所謂アクロマートの曲線として色収差が残存することになる。この残存した色収差は、光学系を構成するレンズの屈折力を強め、レンズ全長を短くするほど拡大し、一般的な異常部分分散材料を使用して前述の一般的な適用方法を用いる限り、色収差を補正することは困難な傾向にある。以上述べたことは、マスターレンズにリアアタッチメントレンズを装着した際の光学系全系に対しても当てはまる。仮に、リアアタッチメントレンズが無収差の光学系であったとしても、マスターレンズに残存した色収差をリアアタッチメントレンズが拡大するため、リアアタッチメントレンズとしては、マスターレンズの残存色収差を打ち消す構成が必要となってくる。これを色収差係数の波長特性を用いて言いかえると、マスターレンズの色収差係数の波長特性曲線の全体の傾き成分と曲がり成分を同時に打ち消す色収差係数の波長特性をリアアタッチメントレンズに与えることに他ならない。以下、これらを達成するための本発明の構成と条件式について説明する。回折光学素子は、入射光の波長の変化に対してパワーが線形変化し、色収差係数の波長特性は直線となる特徴がある。従って、リアアタッチメントレンズに回折光学素子を導入し、負のパワー領域で適切な値に設定することにより、マスターレンズの色収差係数の波長特性曲線におけるF線~C線間の全体の傾き成分を打ち消すことができる。しかしながら、逆に言うと、回折素子ではマスターレンズの色の収差係数の波長特性におけるF線~C線間の傾きに対するg線~F線間の傾きである曲がり成分まで打ち消すことができないということになる。この曲がり成分の補正は、リアアタッチメントレンズを通過する光線が光軸から測って比較的低い位置を通過すること、そして、リアアタッチメントレンズを構成する一般硝材が比較的狭い光学定数の範囲に分布することから、一般硝材を用いて補正することは十分には出来ないことになる。この曲がり成分を補正する為には、従来の一般硝材にはない部分分散比を有した光学材料を用い、負のパワーを有するように構成する必要がある。ここで、本発明の構成要素の一つである屈折光学素子において、アッベ数と屈折力をそれぞれνN、φNとし、アッベ数νNを示す一般硝材の部分分散比を基準とした該屈折光学素子の部分分散比の差分を△θgFNとすると、屈折光学素子のg線~F線間の色消し効果は、概ね下記に比例する。即ち、△θgFNφN/νNつまり、△θgFN及びφNが大きく、νNが小さいほど屈折光学素子の色消し効果は大きくなる傾向を持つ。従って、本発明の構成要素のひとつである屈折光学素子の材料として、このような特性を適切な値に設定することにより、もう一つの構成要素である回折光学素子に対し、比較的大きなパワーを与えることなく広い波長範囲にわたって色収差を良好に補正できることになる。その際、回折素子のパワーを弱めることができるので、格子のピッチが大きくなり、回折格子と回折格子の間に存在する格子壁面の数に比例して発生する高次の回折フレアを抑制することが出来る。本発明は、回折光学素子と屈折光学素子を用い、屈折光学素子に必要な光学定数の数値範囲と回折光学素子と屈折光学素子が満足すべき屈折力の数値範囲を、色収差補正と回折格子のフレア抑制の観点から見出したものである。以下、本発明の条件式について説明する。マスターレンズ及びリアアタッチメントレンズとg線~F線間の色収差係数を打ち消すためには、マスターレンズ及びリアアタッチメントレンズを構成する通常の硝材のθgFの分布幅を考慮すると、屈折光学素子を構成する樹脂の条件として条件式1を満足することが重要となる。即ち、0.5>ΔθgFN>0.0272...1ここで、ΔθgFN=θgFN--1.665×10-7×νN35.213×10-5×νN2-5.656×10-3×νN0.7278条件式1を満足させることにより、全系の色収差係数の波長特性曲線の曲がり成分g線~F線間を良好に補正することが可能となる。条件式1の下限を外して屈折光学素子の樹脂を定めると、低下したg線~F線間の色収差を補正相殺するためにφNの絶対値を大きな値に設定する必要が生じる。その結果、C線~F線間の色収差を補正相殺するための回折光学素子のパワーは弱まり、フレアの発生に関しては有利となるが、屈折光学素子の樹脂厚が厚くなり、次の問題が懸念される。製造時の樹脂硬化収縮ムラによる面精度の低下、及び複屈折や屈折率分布の発生、温度変化、湿度変化に対する面精度、屈折率の変化逆に、条件式1の上限を外して屈折光学素子の樹脂を定めると、g線~F線間の色収差が補正過剰となるので良くない。従って、条件式1の数値範囲を外れないことが重要である。条件式2は、屈折光学素子のアッべ数を規定し、更にg線~F線間の色収差とC線~F線間の色収差を良好に補正しつつ、回折光学素子のフレアの発生と樹脂厚の増加を抑えて前記製造上の諸問題や耐環境製の諸問題を緩和するためのものである。即ち、νN<45...2条件式2の数値範囲を超えて屈折光学素子のアッベ数が大きくなると、g線~F線間の色収差補正効果が弱まるのとともに、C線~F線間の色収差を補正相殺するための回折光学素子のパワーが強まり、フレアの発生が増加する。また、屈折光学素子の樹脂厚が厚くなるので良くない。従って、条件式2の数値範囲を超えないことが重要である。条件式3、4及び5は、屈折光学素子と回折光学素子のパワーとリアアタッチメントレンズの拡大倍率の積及び比に関するものである。拡大倍率の変化に比例変化する傾向にある屈折光学素子と回折光学素子のパワーを規定し、同時にバランスをとることにより、色収差を良好に補正しつつ、回折光学素子のフレアの発生や、屈折光学素子の樹脂厚の増加を抑えて前記製造上の諸問題及び耐環境性の諸問題を更に良好に抑制する為の条件である。即ち、0.01<φNβ<0.00330.0006<φDβ<0.000147.5<φN/φD<37.55条件式3、4及び5それぞれにおいて、下限を外れても上限を外れても、色収差とフレア及び樹脂厚のバランスが崩れるので良くない。ここで、色収差を良好に補正するためには、各条件式の数値範囲を次の様にするのが望ましい。即ち、0.4>ΔθgFN>0.051‘νN<302‘0.01<φNβ<0.0033‘0.0006<φDβ<0.00014‘7.5<φN/φD<37.55‘[実施例]以下、本発明の数値実施例を示す。但し、各実施例において、riは物体側から数えて第i番目の面の曲率半径、diは物体側から数えて第i番目の基準状態の軸上面間隔を示し、ni、νiは物体側から数えて第i番目のレンズのd線に対する屈折率、アッベ数を示す。fは焦点距離、FNoはFナンバー、2ωは画角を示す。屈折光学素子を形成する樹脂としては、特に、UV硬化樹脂nd=1.635,νd=22.7,θgF=0.69が挙げられる。また、下記の無機酸化物微粒子を合成樹脂中に分散させた混合体でも良い。すなわち、TiO2nd=2.304,νd=13.8,θgF=0.87,Cr2O3nd=2.2178,νd=13.4,BaTiO3nd=2.4362,νd=11.3を樹脂に分散させた混合体などが挙げられるが、これに限定するものではない。無機微粒子の平均径は、散乱などの影響を考えると2nm~50nm程度がよく、凝集を抑えるために分散剤などを添加しても良い。また、微粒子を混合する樹脂の光学定数の特性としても、上記に掲げた樹脂意外ではN-ポリビニルカルバゾールnd=1.696,νd=17.7,θgF=0.69、スチレン、ポリメタクリル酸メチルアクリルなどでも良い。成形に際しては、成形型等を用いて光重合成形や熱重合成形などとすることにより、高い量産性を得ることができる。本実施形態では、屈折光学素子の屈折面は球面であるが、非球面とすれば、色の球面収差などの色収差フレアを補正することができる。また、本実施形態では、屈折光学素子を光学系中のレンズに挟み込んだ層に適用することを提案するが、空気などの雰囲気とで界面を形成したり、比較的低屈折率な材料とで界面を形成したりすれば、界面の僅かな曲率変化で色収差を比較的大きく変化させることができるため好ましい。次に回折光学素子の構成について説明する。リアアタッチメントレンズ内に配置される回折光学素子を構成する回折光学部は、光軸に対して回転対称な回折格子より成っている。図9は回折光学素子1の回折光学部の一部分の拡大断面図であり、基板2上に1つの層よりなる回折格子3を設けている。図10は、この回折光学素子1の回折効率の特性を示す図である。図10において横軸は波長を表し、縦軸は回折効率を表している。なお、回折効率は全透過光束に対する回折光の光量の割合であり、格子部3aの境界面での反射光などは説明が複雑になるのでここでは考慮していない。回折格子3の光学材料は、紫外線硬化樹脂を用い、格子部3aの格子厚d1を103μmと設定し、波長530nm、1次の回折光の回折効率が最も高くなるようにしている。すなわち設計次数が1次で、設計波長が波長530nmである。図10中において1次の回折光の回折効率は実線で示している。さらに、図10では設計次数近傍の回折次数の回折効率も併記している。図から分かるように、設計次数での回折効率は設計波長近傍で最も高くなり、それ以外の波長では徐々に低くなる。この設計次数での回折効率の低下分が他の次数の回折光となり、フレアの要因となる。また、回折光学素子を光学系中の複数箇所に使用した場合には、設計波長以外の波長での回折効率の低下は透過率の低下にもつながることになる。次に、異なる材料よりなる複数の回折格子を積層した積層型の回折光学素子について説明する。図11は積層型の回折光学素子1の一部拡大断面図であり、図12は図11に示す回折光学素子1の1次の回折光の回折効率の波長依存性を表す図である。図11の回折光学素子1では、基板102上に紫外線硬化樹脂からなる第1の回折格子104を形成している。更にその上に第2の回折格子105を形成している。この材料の組み合わせにおいて、第1の回折格子104の格子部104aの格子厚d1はd1138μm、第2の回折格子105の格子部105aの格子厚d2はd2105μmとしている。図12からも分かるように、積層構造の回折格子104、105を備えた回折光学素子1にすることで、設計次数の回折光において使用波長全域で95以上という高い回折効率を得ている。なお、前述の積層構造の回折光学素子1としては、回折格子を構成する材料を紫外線硬化樹脂に限定するものではなく、他のプラスチック材等も使用できるし、基材によっては第1の層を直接基材に形成しても良い。また各格子部の格子厚が必ずしも異なる必要はなく、図13のように材料の組み合わせによっては2つの層104と105の格子厚を等しくしても良い。この場合は表面に格子形状が形成されないことになるので、防塵性に優れ、回折光学素子の組立作業性を向上させることができる。更には2つの回折格子104と105を必ずしも密着させる必要はなく、空気層を隔てて2つの回折格子の層を配置しても良い。回折光学部は光学面の上に施されているが、そのベースは球面又は平面又は非球面でも良い。また、回折光学部は、それらの光学面にプラスチックなどの膜を回折光学部として添付する方法である所謂レプリカ非球面で作成しても良い。図1はマスターレンズである望遠レンズの断面図である。物体側より順に正の屈折力を有する第1レンズ群と、正レンズと負レンズの接合から成る負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する第3レンズ群よりなり、第2レンズ群を光軸上像面側へ移動させることにより、無限遠から近距離へのフォーカシングを行っている。図2は数値実施例1のリアアタッチメントレンズである。マスターレンズの拡大倍率は2倍である。それぞれ、負のパワーを有する回折光学素子と、UV硬化性樹脂を用いた屈折光学素子をリアアタッチメントレンズの比較的後方に配置して倍率色収差の補正効果を高めている。図3は数値実施例2のリアアタッチメントレンズである。マスターレンズの拡大倍率は2倍である。それぞれ、負のパワーを有する回折光学素子と、UV硬化性樹脂を用いた屈折光学素子をリアアタッチメントレンズの比較的後方に配置して倍率色収差の補正効果を高めている。数値実施例1よりも、回折光学素子のパワーの絶対値を小さく設定し、回折格子の数を減らしている。図4は数値実施例3のリアアタッチメントレンズである。マスターレンズの拡大倍率は2倍である。それぞれ、負のパワーを有する回折光学素子と、UV硬化性樹脂を用いた屈折光学素子をリアアタッチメントレンズの比較的後方に配置して倍率色収差の補正効果を高めている。数値実施例2よりも、回折光学素子のパワーの絶対値を小さく設定し、回折格子の数を更に減らしている。また、マスターレンズの物体側寄りに設計次数の回折光に対して正の屈折力を有する回折面を設ければ、マスターレンズ全体として倍率色収差と軸上色収差が同時に良好に補正可能で、特に、リアアタッチメントレンズを高倍率とするときは、マスターレンズにも回折面を設けておく方が、更に光学性能が良好となるので好ましい。以下、マスターレンズ及び数値実施例1~3の具体的な数値データを示す。各数値実施例において、rは光学面の曲率半径、dは光学面と光学面の間の軸上間隔、nd,νdはそれぞれd線に対する各媒質の屈折率、アッベ数を示す。なお、各実施例の回折面の位相形状ψは、次式によって表される。ψh,m=2π/mλ0C1h2C2h4C3h6...ここに、h:光軸に対して垂直方向の高さm:回折光の回折次数λ0:設計波長Ci:位相係数i=1,2,3...である。このとき、任意の波長λ、任意の回折次数mに対する回折面の屈折力φは、位相係数C1を用いて次のように表すことができる。φλ,m=-2C1mλ/λ0各実施例において、回折光の回折次数mは1であり、設計波長λ0はd線の波長587.56nmである。屈折光学素子のd線、g線、C線及びF線に対する屈折率及びアッベ数、部分分散比を表1に示す。また、表2に各数値実施例の条件式に対する数値を示す。以上、本発明の好ましい実施形態について説明したが、本発明はこれらの実施形態に限定されず、その要旨の範囲内で種々の変形及び変更が可能である。このように数値実施例1~3の撮像光学系をフィルムカメラやデジタルカメラ等に適用することにより、高い光学性能を有する撮影装置を実現することができる。"