共沸蒸留塔へ水及び有機酸を含む供給ストリームを供給すること該供給ストリームが、少なくとも塔頂ストリーム及び塔底ストリームに分離されるように、ニトロアルカンを共沸剤として該共沸蒸留塔で使用すること、ここで該塔頂ストリームは該ニトロアルカン及び水を含み、該塔底ストリームは該有機酸を含む該塔頂ストリームを有機相及び含水相に分離すること、ここで該有機相は該ニトロアルカンを含む及び少なくとも該有機相の一部分を該共沸蒸留塔に戻すことを含む、方法。該ニトロアルカンが、1ニトロプロパン及び2ニトロプロパンから成る群より選択される、請求項1に記載の方法。該塔底ストリームが、少なくとも90質量パーセントの該有機酸である、請求項1又は2に記載の方法。該共沸蒸留塔が少なくとも40の段を備える、請求項1~3のいずれか一項に記載の方法。該有機酸が、該塔底ストリーム中に、該供給ストリーム中よりも高い濃度で存在する、請求項1~4のいずれか一項に記載の方法。さらに、少なくとも該含水相の一部分を該共沸蒸留塔に戻すことを含む、請求項1~5のいずれか一項に記載の方法。炭化水素原料を含水硝酸と反応器で反応させ、生成物ニトロアルカン及び副生成物を含む生成物ストリームを生成すること該生成物ストリームを脱気し、液体ストリームを生成すること該液体ストリームをストリッピング装置で第一の塔頂ストリーム及び第一の塔底ストリームに分離すること、ここで該第一の塔頂ストリームは該生成物ニトロアルカンを含み、該第一の塔底ストリームは少なくとも1つの有機酸及び水を含む該第一の塔底ストリームを共沸蒸留塔に供給すること該第一の塔底ストリームが少なくとも第二の塔頂ストリーム及び第二の塔底ストリームに分離されるように、機能するニトロアルカンを共沸剤として該共沸蒸留塔で使用すること、ここで該第二の塔頂ストリームは該機能するニトロアルカン及び水を含み、該第二の塔底ストリームは該少なくとも1つの有機酸を含む該第二の塔頂ストリームを相分離器で有機相及び含水相に分離すること、ここで該有機相は該機能するニトロアルカンを含む及び少なくとも該有機相の一部分及び少なくとも該含水相の一部分を該共沸蒸留塔に戻すことを含む、方法。該少なくとも1つの有機酸が、酢酸、プロパン酸、ブタン酸、及びそれらの任意の組み合わせから成る群より選択される、請求項7に記載の方法。該機能するニトロアルカンが1ニトロプロパンである、請求項7又は8に記載の方法。該生成物ニトロアルカンが、1ニトロプロパン、2ニトロプロパン、及びニトロメタンから成る群より選択される、請求項7又は8に記載の方法。さらに少なくとも該第二の塔底ストリームの一部分を該反応器に戻すことを含む、請求項7~10のいずれか一項に記載の方法。ニトロアルカンを共沸剤として用い、供給ストリームを塔頂ストリーム及び塔底ストリームに分離するように構成された共沸蒸留塔であって、ここで該供給ストリームは水及び有機酸を含み、該塔頂ストリームは該ニトロアルカン及び水を含み、該塔底ストリームは該有機酸を含む、蒸留塔及び該塔頂ストリームを有機相及び含水相に分離するように構成された相分離器であって、該有機相は該ニトロアルカンを含む、相分離器を備える、装置。該有機酸が、酢酸、プロパン酸、ブタン酸、及びそれらの任意の組み合わせから成る群より選択される、請求項12に記載の装置。該ニトロアルカンが1ニトロプロパンである、請求項12又は13に記載の装置。該相分離器が、該ニトロアルカンを含む追加のストリームを受容するように構成される、請求項12~14のいずれか一項に記載の装置。例様々な例は、工学設計計算のための測定された物理的性質のデータベースを用いる、ASPENのコンピューターによるプロセスシミュレーションソフトウェアを用いて立証する。例1従来型の蒸留を用いる酢酸からの水の除去高圧ニトロ化プロセスにおいて、プロパン、硝酸、及び酢酸は反応器の中で反応し、ニトロアルカン及び酸化副生成物を含む生成物ストリームを生成する。該生成物ストリームはまた、亜酸化窒素、酸化窒素、二酸化炭素、一酸化炭素、非転化プロパン及び水などのオフガスを含む。生成物ストリームの組成は下記表1に示す。該生成物ストリームは、2つの連続するデガッサーで脱気される。第一のデガッサーからのガスストリームは次に、気相及び含水相が形成されるように、吸収器において分離される。該吸収器からの含水相は、少量の回収されたニトロパラフィンが取り除かれる第一のストリッピング装置へ送られる。第二のデガッサーからの含水相及び第一のストリッピング装置からの含水相は、第二のストリッピング装置へ送られる。そこで、該ストリッピング装置からの塔底液が、水及び溶解有機酸を含むように、ニトロアルカンが該含水相から取り去られる。第二のストリッピング装置からの塔底液は、典型的に約60質量パーセントの酢酸を含み、この酢酸は典型的には、再生され酢酸希釈剤として該反応器に戻される前に、約90質量パーセント酢酸に濃縮される。酢酸と水は共沸混合物を形成しない、しかしこれらは近沸点であり、この2成分のペアは1に近づく相対揮発度を有しているため、しばしば近共沸混合物と呼ばれる。従来型の蒸留による含水溶液からの酢酸の濃縮は、それ故に、やや難しい分離である。上に示された本プロセス配置において、乾燥塔は酢酸を60質量パーセントから90質量パーセントに濃縮する。該乾燥塔は、985パーセントの酢酸の回収率及び90質量パーセントの塔底液中の酢酸の最終純度のプロセス仕様に設計されている。40の平衡段のために、該乾燥塔は約3142426Jkg供給のリボイラー熱量を要求し、これは、希釈剤濃縮ステップにとって重要である。例2ニトロアルカンを用いて酢酸を濃縮するための不均一共沸蒸留スキーム例1におけるように、プロパン、硝酸、及び酢酸は反応器中で反応し、ニトロアルカン及び酸化副生成物を含む生成物ストリームを生成する。該生成物ストリームはまた、亜酸化窒素、酸化窒素、二酸化炭素、一酸化炭素、非転化プロパン及び水などのオフガスも含む。該生成物ストリームの組成は上記表1に示されている。該生成物ストリームは、2つの連続するデガッサーで脱気される。第一のデガッサーからのガスストリームは次に、気相及び含水相が形成されるように、吸収器において分離される。該吸収器からの含水相は、少量の回収されたニトロパラフィンが取り除かれる第一のストリッピング装置へ送られる。第二のデガッサーからの含水相及び第一のストリッピング装置からの含水相は、第二のストリッピング装置へ送られる。そこで、該ストリッピング装置からの塔底液が、水及び溶解有機酸を含むように、ニトロアルカンが該含水相から取り去られる。第二のストリッピング装置からの塔底液は、典型的に約60質量パーセント酢酸を含み、この酢酸は典型的には、再生され酢酸希釈剤として該反応器に戻される前に、約90質量パーセント酢酸に濃縮される。ニトロメタン、2ニトロプロパン、及び1ニトロプロパンなどのいくつかのニトロアルカンは、極小沸点の不均一共沸混合物を水と形成する。それ故に、不均一共沸蒸留塔は、極小沸点の共沸剤水共沸混合物を該塔の塔頂で得る一方で、濃縮酢酸生成物を塔底で得るように設計されることができる。該ストリッピング装置からの塔底液は、約60質量パーセント酢酸溶液を含むが、ニトロアルカンと混合されHAD塔に供給される。下記表2は、含水酢酸を乾燥するための、工業的に実施される共沸剤の共沸組成及び新規に提案されるニトロアルカン共沸剤を示している。この共沸剤と供給の比は、共沸組成における水の質量パーセントに反比例している。従って、アルキルアセテートの中では、必要とされる共沸剤の量は、炭素鎖長の増加とともに減少する。同様にニトロアルカンでも、1ニトロプロパンは最も低い共沸剤と供給の比を要求し、その後に2ニトロプロパン及び次にニトロメタンが続く。1ニトロプロパンを共沸剤として用いるHAD塔は、極小沸点の1ニトロプロパン水共沸混合物を該塔の塔頂で得る一方で、所望の純度の酢酸生成物を塔底で得るように設計される。該1ニトロプロパン水共沸混合物は不均一であり、それ故に該塔頂の蒸気ストリームは、2つの液体相、有機相及び含水相、をデカンタにおける濃縮の後に形成する。該有機相は、主に1ニトロプロパンを含み、該含水相は主に水を含む。該有機相全体は該HAD塔に還流され、共沸剤として作動するのに十分な1ニトロプロパンを提供する。それは次に該供給ストリームと混合され、該HAD塔に共に供給される。該含水相は、さらなる処理又は排出のためにこのシステムから引き抜かれる。該有機の還流が該塔の仕様を実現するに及ばない場合、該含水相の一部分は該塔に還流されてもよい。1ニトロプロパンを共沸剤として用いるHAD塔のための設計基準が表3に示されている。該HAD塔のための最適な設計及び操作条件は、重要な設計変数、すなわち該HAD塔における段の数、供給トレイの位置、共沸剤と供給の比、及び再生されるデカンタ含水相の画分に関する感度解析を実施することにより得られる。これらの変数の変化により影響される設計仕様は、すなわちリボイラー熱量、全体の水の除去、無酸の含水ストリーム中の酸の量、及びAFAS中の共沸剤の量である。下記表4は、他の変数を一定に維持しながらの、平衡接触段の数についての該HAD塔の重要な性能仕様の感度を示している。40より少ない平衡段では、該塔底ストリームは次第に、ストリッピング区域における対応する減少に起因して水及び1ニトロプロパンで希釈されるようになる。40を超えて段を増やすことは、該塔の性能仕様にわずかな改善をもたらす。表5は、他の変数を一定に維持しながらの、供給段についての該HAD塔の重要な性能仕様の感度を示している。図3に示されるように、供給段がリボイラー側へ移動するにつれ、1ニトロプロパンと水の両方が該塔底液中に現れはじめる。線301は、供給段がリボイラーに近づくにつれて、塔底液中の酢酸の質量パーセントが低下することを図示している。線302は、供給段の位置がリボイラー熱量に及ぼす影響を図示している。他の変数を一定に維持しながらの、共沸剤供給比についての該HAD塔の性能仕様の感度が、下記表6及び図4に示されている。酢酸水分離、及びそれ故にリボイラー熱量は、1ニトロプロパン供給比に対しての感度が高い。図4に示されているように、1ニトロプロパンの流入がゼロに近づくにつれて、このシステムは従来型の蒸留に移動する。線401は1ニトロプロパン供給比に対する塔底液中の酸の質量パーセントの感度を示している。線402は、1ニトロプロパン供給比に対するリボイラー熱量の感度を示している。他の変数を一定に維持しながらの、共沸剤供給比についての該HAD塔の性能仕様の感度が、下記表7に示されている。水と酢酸の分離は、含水相還流に対しての感度が高く、この分離はより高い還流で良くなる。しかしながら、より高い含水相の還流はまた、リボイラー熱量を増加させる。塔底水中の酸濃度の所望のレベルは約90質量パーセント酢酸であるため、46パーセント含水還流が現在の目的には最適である。このように、所望の性能基準を満たす、該HAD塔の最適化された操作条件が、下記表8に示されている。該HAD塔は、同じ程度の分離に、従来型の蒸留よりも約34パーセント少ないエネルギーを要求する。さらに、1ニトロプロパンは高圧ニトロ化プロセスにおける生成物であるため、その使用は潜在的な下流の純度及び上流の反応器の問題を回避する。本発明はその好ましい実施形態に従って上記に述べられてきたが、それは本開示の精神及び範囲内で変更されることができる。本願はそれ故に、ここで開示されている一般原理を用いた、本発明の任意の変化、使用、又は改造に及ぶものと意図される。さらに本願は、本発明が関連し下の請求の範囲の制限内に入る分野において、既知の又は慣行的な実施内に入るような、本開示からのこのような逸脱に及ぶものと意図される。