"メタンとC2成分とC3成分とより重質の炭化水素成分を含むガス流を、揮発性残留ガス留分と、前記C2成分とC3成分とより重質の炭化水素成分の主要部分または前記C3成分とより重質の炭化水素成分を含む比較的揮発性の低い留分とに分離するプロセスであって、1前記ガス流を第1の部分と第2の部分とに分割する工程と、2前記第1の部分を冷却する工程と、3前記第2の部分を冷却する工程と、4前記冷却された第1の部分と前記冷却された第2の部分とを混合し、冷却されたガス流を形成する工程と、5前記冷却されたガス流を第1の流れと第2の流れとに分割する工程と、6前記第1の流れを冷却し、実質その全てを凝縮し、その後により低い圧力に膨張させ、それによってこれをさらに冷却する工程と、7前記膨張冷却された第1の流れを加熱する工程と、8前記加熱膨張された第1の流れを処理集合体内に収容された第1および第2の吸収手段の間に原料として供給する工程で、前記第1の吸収手段が前記第2の吸収手段の上方に位置する前記工程と、9前記第2の流れは前記より低い圧力に膨張させ、底部原料として前記第2の吸収手段に供給する工程と、10第1の蒸留蒸気流を前記第1の吸収手段の上部領域から捕集し、1以上の熱交換手段内で十分に冷却し、その少なくとも一部を凝縮させ、前記加熱工程7の少なくとも一部を供給する工程と、11前記少なくとも一部凝縮した第1の蒸留蒸気流を分離手段に供給し、その中で分離し、それによって凝縮流と第2の蒸留蒸気流を形成する工程と、12前記凝縮流を、頂部原料として前記第1の吸収手段に供給する工程と、13前記第2の蒸留蒸気流を前記1以上の熱交換手段内で加熱し、それによって前記冷却工程2および6の少なくとも一部を供給し、その後に前記加熱された第2の蒸留蒸気流を前記揮発性残留ガス留分として放出する工程と、14蒸留液体流を前記第2の吸収手段の下部領域から捕集し、前記処理集合体内に収容された熱および物質移動手段内で加熱し、それによって前記冷却工程3の少なくとも一部を供給し、一方同時に前記蒸留液体流からより揮発性の高い成分を分解し、その後に前記加熱分解された蒸留液体流を前記処理集合体から前記比較的揮発性の低い留分として放出させる工程と、15前記第1の吸収手段に対する前記原料流の量と温度を、前記第1の吸収手段の前記上部領域の温度を維持するのに有効とし、それによって前記比較的揮発性の低い留分中の成分の主要部分を回収する工程とを含む、プロセス。メタンとC2成分とC3成分とより重質の炭化水素成分を含むガス流を、揮発性残留ガス留分と、前記C2成分とC3成分とより重質の炭化水素成分の主要部分または前記C3成分とより重質の炭化水素成分を含む比較的揮発性の低い留分とに分離するプロセスであって、1前記ガス流を第1の部分と第2の部分とに分割する工程と、2前記第1の部分を冷却する工程と、3前記第2の部分を冷却する工程と、4前記冷却された第1の部分と前記冷却された第2の部分とを混合し、一部凝縮したガス流を形成する工程と、5前記一部凝縮したガス流を第1の分離手段に供給し、その中で分離して蒸気流と少なくとも一つの液体流を供給する工程と、6前記蒸気流を第1と第2の流れに分割する工程と、7前記第1の流れを冷却し、実質その全てを凝縮し、その後により低い圧力に膨張させ、それによってこれをさらに冷却する工程と、8前記膨張冷却された第1の流れを加熱する工程と、9前記加熱膨張された第1の流れを処理集合体内に収容された第1および第2の吸収手段の間に原料として供給する工程で、前記第1の吸収手段が前記第2の吸収手段の上方に位置する前記工程と、10前記第2の流れを前記より低い圧力に膨張させ、底部原料として前記第2の吸収手段に供給する工程と、11第1の蒸留蒸気流を前記第1の吸収手段の上部領域から捕集し、1以上の熱交換手段内で十分に冷却し、その少なくとも一部を凝縮させ、それによって前記加熱工程8の少なくとも一部を供給する工程と、12前記少なくとも一部凝縮した第1の蒸留蒸気流を第2の分離手段に供給し、その中で分離し、それによって凝縮流と第2の蒸留蒸気流を形成する工程と、13前記凝縮流を頂部原料として前記第1の吸収手段に供給する工程と、14前記第2の蒸留蒸気流を前記1以上の熱交換手段内で加熱し、それによって前記冷却工程2および7の少なくとも一部を供給し、その後に前記加熱された第2の蒸留蒸気流を前記揮発性残留ガス留分として放出する工程と、15蒸留液体流を前記第2の吸収手段の下部領域から捕集し、前記処理集合体内に収容された熱および物質移動手段内で加熱し、それによって前記冷却工程3の少なくとも一部を供給し、一方同時に前記蒸留液体流からより揮発性の高い成分を分解し、その後に前記加熱分解された蒸留液体流を前記処理集合体から前記比較的揮発性の低い留分として放出させる工程と、16前記少なくとも一つの流れの少なくとも一部を前記より低い圧力に膨張させ、前記第2の吸収手段下側でかつ前記熱および物質移動手段上側の前記処理集合体に原料として供給する工程と、17前記第1の吸収手段に対する前記原料流の量と温度を、前記第1の吸収手段の前記上部領域の温度を維持するのに有効とし、それによって前記比較的揮発性の低い留分中の成分の主要部分を回収する工程とを含む、プロセス。メタンとC2成分とC3成分とより重質の炭化水素成分を含むガス流を、揮発性残留ガス留分と、前記C2成分とC3成分とより重質の炭化水素成分の主要部分または前記C3成分とより重質の炭化水素成分を含む比較的揮発性の低い留分とに分離するプロセスであって、1前記ガス流を第1の部分と第2の部分とに分割する工程と、2前記第1の部分を冷却する工程と、3前記第2の部分を冷却する工程と、4前記冷却された第1の部分と前記冷却された第2の部分とを混合し、一部凝縮したガス流を形成する工程と、5前記一部凝縮したガス流を第1の分離手段に供給し、その中で分離して蒸気流と少なくとも一つの液体流とを供給する工程と、6前記蒸気流を第1と第2の流れに分割する工程と、7前記第1の流れを前記少なくとも一つの液体流の少なくとも一部と混合して混合流を形成する工程と、8前記混合流を冷却してその実質全てを凝縮させ、その後により低い圧力に膨張させ、それによってこれをさらに冷却する工程と、9前記膨張冷却された混合流を加熱する工程と、10前記加熱膨張された混合流を処理集合体内に収容された第1および第2の吸収手段の間に原料として供給する工程で、前記第1の吸収手段が前記第2の吸収手段の上方に位置する前記工程と、11前記第2の流れを前記より低い圧力に膨張させ、底部原料として前記第2の吸収手段に供給する工程と、12第1の蒸留蒸気流を前記第1の吸収手段の上部領域から捕集し、1以上の熱交換手段内で十分に冷却し、その少なくとも一部を凝縮させ、前記加熱工程9の少なくとも一部を供給する工程と、13前記少なくとも一部凝縮した第1の蒸留蒸気流を分離手段に供給し、その中で分離し、それによって凝縮流と第2の蒸留蒸気流を形成する工程と、14前記凝縮流を頂部原料として前記第1の吸収手段に供給する工程と、15前記第2の蒸留蒸気流を前記1以上の熱交換手段内で加熱し、それによって前記冷却工程2および8の少なくとも一部を供給し、その後に前記加熱された第2の蒸留蒸気流を前記揮発性残留ガス留分として放出する工程と、16蒸留液体流を前記第2の吸収手段の下部領域から捕集し、前記処理集合体内に収容された熱および物質移動手段内で加熱し、それによって前記冷却工程3の少なくとも一部を供給し、一方同時に前記蒸留液体流からより揮発性の高い成分を分解し、その後に前記加熱分解された蒸留液体流を前記処理集合体から前記比較的揮発性の低い留分として放出させる工程と、17前記少なくとも一つの液体流の全ての残留部分を前記より低い圧力に膨張させ、前記第2の吸収手段下側でかつ前記熱および物質移動手段上側の前記処理集合体に原料として供給する工程と、18前記第1の吸収手段への前記原料流の量と温度を、前記第1の吸収手段の前記上部領域の温度を所定温度に維持するのに有効とし、それによって前記比較的揮発性の低い留分中の成分の主要部分を回収する工程とを含む、プロセス。メタンとC2成分とC3成分とより重質の炭化水素成分を含むガス流を、揮発性残留ガス留分と、前記C2成分とC3成分とより重質の炭化水素成分の主要部分または前記C3成分とより重質の炭化水素成分を含む比較的揮発性の低い留分とに分離するプロセスであって、1前記ガス流を冷却する工程と、2前記冷却されたガス流を第1の流れと第2の流れとに分割する工程と、3前記第1の流れを冷却し、実質その全てを凝縮し、その後により低い圧力に膨張させ、それによってこれをさらに冷却する工程と、4前記膨張冷却された第1の流れを加熱する工程と、5前記加熱膨張された第1の流れを処理集合体内に収容された第1および第2の吸収手段の間に原料として供給する工程で、前記第1の吸収手段が前記第2の吸収手段の上方に位置する前記工程と、6前記第2の流れを前記より低い圧力に膨張させ、底部原料として前記第2の吸収手段に供給する工程と、7第1の蒸留蒸気流を前記第1の吸収手段の上部領域から捕集し、1以上の熱交換手段内で十分に冷却し、その少なくとも一部を凝縮させ、前記加熱工程4の少なくとも一部を供給する工程と、8前記少なくとも一部凝縮した第1の蒸留蒸気流を分離手段に供給し、その中で分離し、それによって凝縮流と第2の蒸留蒸気流を形成する工程と、9前記凝縮流を頂部原料として前記第1の吸収手段に供給する工程と、10前記第2の蒸留蒸気流を前記1以上の熱交換手段内で加熱し、それによって前記冷却工程1および3の少なくとも一部を供給し、その後に前記加熱された第2の蒸留蒸気流を前記揮発性残留ガス留分として放出する工程と、11前記第2の吸収手段の下部領域から蒸留液体流を捕集し、前記処理集合体内に収容された熱および物質移動手段内で加熱し、それによって同時に前記蒸留液体流からより揮発性の高い成分を分解し、その後に前記処理集合体から前記加熱分解された蒸留液体流を前記比較的揮発性の低い留分として放出させる工程と、12前記第1の吸収手段に対する前記原料流の量と温度を、前記第1の吸収手段の前記上部領域の温度を維持するのに有効とし、それによって前記比較的揮発性の低い留分中の成分の主要部分を回収する工程とを含む、プロセス。メタンとC2成分とC3成分とより重質の炭化水素成分を含むガス流を、揮発性残留ガス留分と、前記C2成分とC3成分とより重質の炭化水素成分の主要部分または前記C3成分とより重質の炭化水素成分を含む比較的揮発性の低い留分とに分離するプロセスであって、1前記ガス流を十分に冷却してこれを一部凝縮させる工程と、2前記一部凝縮したガス流を第1の分離手段に供給し、その中で分離し、蒸気流と少なくとも一つの液体流を供給する工程と、3前記蒸気流を第1の流れと第2の流れに分割する工程と、4前記第1の流れを冷却してその実質全てを凝縮し、その後により低い圧力に膨張させ、それによってこれをさらに冷却する工程と、5前記膨張冷却された第1の流れを加熱する工程と、6前記加熱膨張された第1の流れを処理集合体内に収容された第1および第2の吸収手段の間に原料として供給する工程で、前記第1の吸収手段が前記第2の吸収手段の上方に位置する前記工程と、7前記第2の流れを前記より低い圧力に膨張させ、底部原料として前記第2の吸収手段に供給する工程と、8第1の蒸留蒸気流を前記第1の吸収手段の上部領域から捕集し、1以上の熱交換手段内で十分に冷却し、その少なくとも一部を凝縮させ、前記加熱工程5の少なくとも一部を供給する工程と、9前記少なくとも一部凝縮した第1の蒸留蒸気流を分離手段に供給し、その中で分離し、それによって凝縮流と第2の蒸留蒸気流を形成する工程と、10前記凝縮流を、頂部原料として前記第1の吸収手段に供給する工程と、11前記第2の蒸留蒸気流を前記1以上の熱交換手段内で加熱し、それによって前記冷却工程1および4の少なくとも一部を供給し、その後に前記加熱された第2の蒸留蒸気流を前記揮発性残留ガス留分として放出する工程と、12前記第2の吸収手段の下部領域から蒸留液体流を捕集し、前記処理集合体内に収容された熱および物質移動手段内で加熱し、それによって同時に前記蒸留液体流からより揮発性の高い成分を分解し、その後に前記処理集合体から前記加熱分解された蒸留液体流を前記比較的揮発性の低い留分として放出させる工程と、13前記少なくとも一つの液体流の全ての残留部分を前記より低い圧力に膨張させ、前記第2の吸収手段下側でかつ前記熱および物質移動手段上側の前記処理集合体に原料として供給する工程と、14前記第1の吸収手段への前記原料流の量と温度を、前記第1の吸収手段の前記上部領域の温度を所定温度に維持するのに有効とし、それによって前記比較的揮発性の低い留分中の成分の主要部分を回収する工程とを含む、プロセス。メタンとC2成分とC3成分とより重質の炭化水素成分を含むガス流を、揮発性残留ガス留分と、前記C2成分とC3成分とより重質の炭化水素成分の主要部分または前記C3成分とより重質の炭化水素成分を含む比較的揮発性の低い留分とに分離するプロセスであって、1前記ガス流を十分に冷却してこれを一部凝縮させる工程と、2前記一部凝縮したガス流を第1の分離手段に供給し、その中で分離されて蒸気流と少なくとも一つの液体流を供給する工程と、3前記蒸気流を第1の流れと第2の流れに分割する工程と、4前記第1の流れに前記少なくとも一つの液体流の少なくとも一部を混合し、混合流を形成する工程と、5前記第1の流れを冷却し、実質その全てを凝縮し、その後により低い圧力に膨張させ、それによってこれをさらに冷却する工程と、6前記膨張冷却された混合流を加熱する工程と、7前記加熱膨張された混合流を処理集合体内に収容された第1および第2の吸収手段の間に原料として供給する工程で、前記第1の吸収手段が前記第2の吸収手段の上方に位置する前記工程と、8前記第2の流れを前記より低い圧力に膨張させ、底部原料として前記第2の吸収手段に供給する工程と、9第1の蒸留蒸気流を前記第1の吸収手段の上部領域から捕集し、1以上の熱交換手段内で十分に冷却し、その少なくとも一部を凝縮させ、前記加熱工程6の少なくとも一部を供給する工程と、10前記少なくとも一部凝縮した第1の蒸留蒸気流を第2の分離手段に供給し、その中で分離し、それによって凝縮流と第2の蒸留蒸気流を形成する工程と、11前記凝縮流を、頂部原料として前記第1の吸収手段に供給する工程と、12前記第2の蒸留蒸気流を前記1以上の熱交換手段内で加熱し、それによって前記冷却工程1および5の少なくとも一部を供給し、その後に前記加熱された第2の蒸留蒸気流を前記揮発性残留ガス留分として放出する工程と、13前記第2の吸収手段の下部領域から蒸留液体流を捕集し、前記処理集合体内に収容された熱および物質移動手段内で加熱し、それによって同時に前記蒸留液体流からより揮発性の高い成分を分解し、その後に前記処理集合体から前記加熱分解された蒸留液体流を前記比較的揮発性の低い留分として放出させる工程と、14前記少なくとも一つの液体流の全ての残留部分を前記より低い圧力に膨張させ、前記第2の吸収手段下側でかつ前記熱および物質移動手段上側の前記処理集合体に原料として供給する工程と、15前記第1の吸収手段に対する前記原料流の量と温度を、前記第1の吸収手段の前記上部領域の温度を維持するのに有効とし、それによって前記比較的揮発性の低い留分中の成分の主要部分を回収する工程とを含む、プロセス。前記第1の分離手段は前記処理集合体内に収容してある、請求項2に記載のプロセス。前記第1の分離手段は前記処理集合体内に収容してある、請求項3に記載のプロセス。前記第1の分離手段は前記処理集合体内に収容してある、請求項5に記載のプロセス。前記第1の分離手段は前記処理集合体内に収容してある、請求項6に記載のプロセス。1前記処理集合体内にガス捕集手段が収容してあり、2前記ガス捕集手段内部に追加の熱および物質移動手段が含まれ、該追加の熱および物質移動手段が外部冷媒用の1以上のパスを含み、3前記冷却されたガス流を前記ガス捕集手段に供給し、前記追加の熱および物質移動手段へ導き、前記外部冷媒によりさらに冷却し、4前記さらに冷却されたガス流を前記第1と第2の流れに分割する、請求項1に記載のプロセス。1前記処理集合体内にガス捕集手段が収容してあり、2前記ガス捕集手段内部に追加の熱および物質移動手段が含まれ、該追加の熱および物質移動手段が外部冷媒用の1以上のパスを含み、3前記冷却されたガス流を前記ガス捕集手段に供給し、前記追加の熱および物質移動手段へ導き、前記外部冷媒によりさらに冷却し、4前記さらに冷却されたガス流を前記第1と第2の流れに分割する、請求項4に記載のプロセス。1前記第1の分離手段内に追加の熱および物質移動手段が含まれ、該追加の熱および物質移動手段が外部冷却用の1以上のパスを含み、2前記蒸気流を前記追加の熱および物質移動手段へ導き、前記外部冷媒により冷却して追加の凝縮液を形成し、3前記追加の凝縮液をその中に分離された前記少なくとも一つの液体流の一部とする、請求項2,3,7,8のいずれか1項に記載のプロセス。1前記第1の分離手段内に追加の熱および物質移動手段が含まれ、該追加の熱および物質移動手段が外部冷却用の1以上のパスを含み、2前記蒸気流を前記追加の熱および物質移動手段へ導き、前記外部冷媒により冷却して追加の凝縮液を形成し、3前記追加の凝縮液をその中に分離された前記少なくとも一つの液体流の一部とする、請求項5,6,9,10のいずれか1項に記載のプロセス。1前記熱および物質移動手段上方の前記処理集合体内に追加の吸収手段が含まれ、2前記追加の吸収手段が、前記第2の吸収手段からの前記蒸留液体流に前記熱および物質移動手段からの前記分解されたより揮発性の高い成分との接触をもたらし、それによって第3の蒸留蒸気流と一部分解された蒸留液体流を生成し、3前記第3の蒸留蒸気流を前記第2の吸収手段の前記下部領域に供給し、4前記一部分解された蒸留液体流を前記熱および物質移動手段に供給して加熱し、それによってこれをさらに分解し、前記比較的揮発性の低い留分として前記処理集合体から放出される前記加熱分解された蒸留液体流を形成する、請求項1,2,3,7,8,11のいずれか1項に記載のプロセス。1前記熱および物質移動手段上方の前記処理集合体内に追加の吸収手段が含まれ、2前記追加の吸収手段が、前記第2の吸収手段からの前記蒸留液体流に前記熱および物質移動手段からの前記分解されたより揮発性の高い成分との接触をもたらし、それによって第3の蒸留蒸気流と一部分解された蒸留液体流を生成し、3前記第3の蒸留蒸気流を前記第2の吸収手段の前記下部領域に供給し、4前記一部分解された蒸留液体流を前記熱および物質移動手段に供給して加熱し、それによってこれをさらに分解し、前記比較的揮発性の低い留分として前記処理集合体から放出される前記加熱分解された蒸留液体流を形成する、請求項4,5,6,9,10,12のいずれか1項に記載のプロセス。1前記熱および物質移動手段上方の前記処理集合体内に追加の吸収手段が含まれ、2前記追加の吸収手段が、前記第2の吸収手段からの前記蒸留液体流に前記熱および物質移動手段からの前記分解されたより揮発性の高い成分との接触をもたらし、それによって第3の蒸留蒸気流と一部分解された蒸留液体流を生成し、3前記第3の蒸留蒸気流を前記第2の吸収手段の前記下部領域に供給し、4前記一部分解された蒸留液体流を前記熱および物質移動手段に供給して加熱し、それによってこれをさらに分解し、前記比較的揮発性の低い留分として前記処理集合体から放出される前記加熱分解された蒸留液体流を形成する、請求項13に記載のプロセス。1前記熱および物質移動手段上方の前記処理集合体内に追加の吸収手段が含まれ、2前記追加の吸収手段が、前記第2の吸収手段からの前記蒸留液体流に前記熱および物質移動手段からの前記分解されたより揮発性の高い成分との接触をもたらし、それによって第3の蒸留蒸気流と一部分解された蒸留液体流を生成し、3前記第3の蒸留蒸気流を前記第2の吸収手段の前記下部領域に供給し、4前記一部分解された蒸留液体流を前記熱および物質移動手段に供給して加熱し、それによってこれをさらに分解し、前記比較的揮発性の低い留分として前記処理集合体から放出される前記加熱分解された蒸留液体流を形成する、請求項14に記載のプロセス。前記熱および物質移動手段は、外部加熱媒体が前記第2の部分が供給する熱を補充し、前記蒸留液体流から前記より揮発性の高い成分を分解させる1以上のパスを含む、請求項1,2,3,7,8,11のいずれか1項に記載のプロセス。前記熱および物質移動手段は、外部加熱媒体が前記第2の部分が供給する熱を補充し、前記蒸留液体流から前記より揮発性の高い成分を分解させる1以上のパスを含む、請求項13に記載のプロセス。前記熱および物質移動手段は、外部加熱媒体が前記第2の部分が供給する熱を補充し、前記蒸留液体流から前記より揮発性の高い成分を分解させる1以上のパスを含む、請求項15に記載のプロセス。前記熱および物質移動手段は、外部加熱媒体が前記第2の部分が供給する熱を補充し、前記蒸留液体流から前記より揮発性の高い成分を分解させる1以上のパスを含む、請求項17に記載のプロセス。メタンとC2成分とC3成分とより重質の炭化水素成分を含むガス流を、揮発性残留ガス留分と、前記C2成分とC3成分とより重質の炭化水素成分の主要部分または前記C3成分とより重質の炭化水素成分を含む比較的揮発性の低い留分とに分離する装置であって、1前記ガス流を第1の部分と第2の部分とに分割する第1の分割手段と、2前記第1の分割手段に接続され、前記第1の部分を受け入れてこれを冷却する第1の熱交換手段と、3処理集合体内に収容され、前記第1の分割手段に接続され、前記第2の部分を受け入れてこれを冷却する熱および物質移動手段と、4前記第1の熱交換手段と前記熱および物質移動手段とに接続され、前記冷却された第1の部分と前記冷却された第2の部分とを受け入れ、冷却されたガス流を形成する第1の混合手段と、5前記第1の混合手段に接続され、前記冷却されたガス流を受け入れてこれを第1の流れと第2の流れに分割する第2の分割手段と、6前記第2の分割手段に接続され、前記第1の流れを受け入れてこれを十分に冷却して実質凝縮させる第2の熱交換手段と、7前記第2の熱交換手段に接続され、前記実質凝縮させた第1の流れを受け入れてこれをより低い圧力に膨張させる第1の膨張手段と、8前記第1の膨張手段に接続され、前記膨張冷却された第1の流れを受け入れてこれを加熱する第3の熱交換手段と、9前記処理集合体内に収容され、前記第3の熱交換手段に接続した第1および第2の吸収手段で、前記加熱膨張された第1の流れを前記第1および第2の吸収手段間にそこへの原料として受け入れ、前記第1の吸収手段が前記第2の吸収手段の上方に位置する前記第1および第2の吸収手段と、10前記第2の分割手段に接続され、前記第2の流れを受け入れてこれを前記より低い圧力に膨張させる第2の膨張手段で、さらに前記第2の吸収手段に接続され、前記膨張させた第2の流れをそこへの底部原料として供給する前記第2の膨張手段と、11前記処理集合体内に収容され、前記第1の吸収手段に接続され、前記第1の吸収手段の上部領域から第1の蒸留蒸気流を受け入れる蒸気捕集手段とを備え、12前記第3の熱交換手段はさらに前記蒸気捕集手段に接続され、前記第1の蒸留蒸気流を受け入れてこれを十分に冷却し、少なくともその一部を凝縮させ、それによって前記加熱工程8の少なくとも一部を供給し、13前記第3の熱交換手段に接続され、前記少なくとも一部凝縮された第1の蒸留蒸気流を受け入れ、これを凝縮流と第2の蒸留蒸気流とに分離する分離手段をさらに備え、14前記第1の吸収手段はさらに前記分離手段に接続され、前記凝縮流をそこへの頂部原料として受け入れ、15前記第2の熱交換手段はさらに前記分離手段に接続され、前記第2の蒸留蒸気流を受け入れてこれを加熱し、それによって前記冷却工程6の少なくとも一部を供給し、16前記第1の熱交換手段はさらに前記第2の熱交換手段に接続され、前記加熱された第2の蒸留蒸気流を受け入れてこれをさらに加熱し、それによって前記冷却工程2の少なくとも一部を供給し、その後に前記さらに加熱した第2の蒸留蒸気流を前記揮発性残留ガス留分として放出し、17前記処理集合体内に収容され、前記第2の吸収手段に接続され、該第2の吸収手段の下部領域から蒸留液体流を受け入れる液体捕集手段をさらに備え、18前記熱および物質移動手段はさらに前記液体捕集手段に接続され、前記蒸留液体流を受け入れてこれを加熱し、それによって前記冷却工程3の少なくとも一部を供給し、一方同時に前記蒸留液体流からより揮発性の高い成分を分解し、その後に前記加熱分解された蒸留液体流を前記処理集合体から前記比較的揮発性の低い留分として放出し、19前記第1の吸収手段に対する前記原料流の量と温度を調節し、前記第1の吸収手段の前記上部領域の温度を所定温度に維持し、それによって前記比較的揮発性の低い留分中の前記成分の主要部分を回収するよう適合させた制御手段をさらに備える、装置。メタンとC2成分とC3成分とより重質の炭化水素成分を含むガス流を、揮発性残留ガス留分と、前記C2成分とC3成分とより重質の炭化水素成分の主要部分または前記C3成分とより重質の炭化水素成分を含む比較的揮発性の低い留分とに分離する装置であって、1前記ガス流を第1の部分と第2の部分とに分割する第1の分割手段と、2前記第1の分割手段に接続され、前記第1の部分を受け入れてこれを冷却する第1の熱交換手段と、3処理集合体内に収容され、前記第1の分割手段に接続され、前記第2の部分を受け入れてこれを冷却する熱および物質移動手段と、4前記第1の熱交換手段と前記熱および物質移動手段とに接続され、前記冷却された第1の部分と前記冷却された第2の部分とを受け入れ、一部凝縮したガス流を形成する第1の混合手段と、5前記第1の混合手段に接続され、前記一部凝縮したガス流を受け入れ、これを蒸気流と少なくとも一つの液体流とに分離する第1の分離手段と、6前記第1の分離手段に接続され、前記蒸気流を受け入れ、これを第1と第2の流れに分割する第2の分割手段と、7前記第2の分割手段に接続され、前記第1の流れを受け入れてこれを十分に冷却して実質凝縮させる第2の熱交換手段と、8前記第2の熱交換手段に接続され、前記実質凝縮させた第1の流れを受け入れてこれをより低い圧力に膨張させる第1の膨張手段と、9前記第1の膨張手段に接続され、前記膨張冷却された第1の流れを受け入れてこれを加熱する第3の熱交換手段と、10前記処理集合体内に収容され、前記第3の熱交換手段に接続した第1および第2の吸収手段で、前記加熱膨張された第1の流れを前記第1および第2の吸収手段間にそこへの原料として受け入れ、前記第1の吸収手段が前記第2の吸収手段の上方に位置する前記第1および第2の吸収手段と、11前記第2の分割手段に接続され、前記第2の流れを受け入れてこれを前記より低い圧力に膨張させる第2の膨張手段で、さらに前記第2の吸収手段に接続され、前記膨張させた第2の流れをそこへの底部原料として供給する前記第2の膨張手段と、12前記第1の分離手段に接続され、前記少なくとも一つの液体流の少なくとも一部を受け入れ、これを前記より低い圧力に膨張させる第3の膨張手段で、さらに前記処理集合体に接続され、その前記第2の吸収手段下側でかつ前記熱および物質移動手段上側に前記膨張液体流を原料として供給する前記第3の膨張手段と、13前記処理集合体内に収容され、前記第1の吸収手段に接続され、前記第1の吸収手段の上部領域から第1の蒸留蒸気流を受け入れる蒸気捕集手段を備え、14前記第3の熱交換手段はさらに前記蒸気捕集手段に接続され、前記第1の蒸留蒸気流を受け入れてこれを十分に冷却し、少なくともその一部を凝縮させ、それによって前記加熱工程9の少なくとも一部を供給し、15前記第3の熱交換手段に接続され、前記少なくとも一部凝縮された第1の蒸留蒸気流を受け入れ、これを凝縮流と第2の蒸留蒸気流とに分離する第2の分離手段をさらに備え、16前記第1の吸収手段はさらに前記第2の分離手段に接続され、前記凝縮流をそこへの頂部原料として受け入れ、17前記第2の熱交換手段はさらに前記第2の分離手段に接続され、前記第2の蒸留蒸気流を受け入れてこれを加熱し、それによって前記冷却工程7の少なくとも一部を供給し、18前記第1の熱交換手段はさらに前記第2の熱交換手段に接続され、前記加熱された第2の蒸留蒸気流を受け入れてこれをさらに加熱し、それによって前記冷却工程2の少なくとも一部を供給し、その後に前記さらに加熱された第2の蒸留蒸気流を前記揮発性残留ガス留分として放出し、19前記処理集合体内に収容され、前記第2の吸収手段に接続され、前記第2の吸収手段の下部領域から蒸留液体流を受け入れる液体捕集手段をさらに備え、20前記熱および物質移動手段はさらに前記液体捕集手段に接続され、前記蒸留液体流を受け入れてこれを加熱し、それによって前記冷却工程3の少なくとも一部を供給し、一方同時に前記蒸留液体流からより揮発性の高い成分を分解し、その後に前記加熱分解された蒸留液体流を前記処理集合体から前記比較的揮発性の低い留分として放出し、21前記第1の吸収手段に対する前記原料流の量と温度を調節し、前記第1の吸収手段の前記上部領域の温度を所定温度に維持し、それによって前記比較的揮発性の低い留分中の前記成分の主要部分を回収するよう適合させた制御手段をさらに備える、装置。メタンとC2成分とC3成分とより重質の炭化水素成分を含むガス流を、揮発性残留ガス留分と、前記C2成分とC3成分とより重質の炭化水素成分の主要部分または前記C3成分とより重質の炭化水素成分を含む比較的揮発性の低い留分とに分離する装置であって、1前記ガス流を第1の部分と第2の部分とに分割する第1の分割手段と、2前記第1の分割手段に接続され、前記第1の部分を受け入れてこれを冷却する第1の熱交換手段と、3処理集合体内に収容され、前記第1の分割手段に接続され、前記第2の部分を受け入れてこれを冷却する熱および物質移動手段と、4前記第1の熱交換手段と前記熱および物質移動手段とに接続され、前記冷却された第1の部分と前記冷却された第2の部分とを受け入れ、一部凝縮したガス流を形成する第1の混合手段と、5前記第1の混合手段に接続され、前記一部凝縮したガス流を受け入れ、これを蒸気流と少なくとも一つの液体流とに分離する第1の分離手段と、6前記第1の分離手段に接続され、前記蒸気流を受け入れ、これを第1と第2の流れに分割する第2の分割手段と、7前記第2の分割手段と前記第1の分離手段とに接続され、前記第1の流れと前記少なくとも一つの液体流の少なくとも一部を受け入れ、混合流を形成する第2の混合手段と、8前記第2の混合手段に接続され、前記混合流を受け入れてこれを十分に冷却して実質凝縮させる第2の熱交換手段と、9前記第2の熱交換手段に接続され、前記実質凝縮させた混合流を受け入れてこれをより低い圧力に膨張させる第1の膨張手段と、10前記第1の膨張手段に接続され、前記膨張し冷却された混合流を受け入れてこれを加熱する第3の熱交換手段と、11前記処理集合体内に収容され、前記第3の熱交換手段に接続した第1および第2の吸収手段で、前記加熱膨張された混合流を前記第1および第2の吸収手段間にそこへの原料として受け入れ、前記第1の吸収手段が前記第2の吸収手段の上方に位置する前記第1および第2の吸収手段と、12前記第2の分割手段に接続され、前記第2の流れを受け入れてこれを前記より低い圧力に膨張させる第2の膨張手段で、さらに前記第2の吸収手段に接続され、前記膨張させた第2の流れをそこへの底部原料として供給する前記第2の膨張手段と、13前記第1の分離手段に接続され、前記少なくとも一つの液体流の全ての残留部分を受け入れ、これを前記より低い圧力に膨張させる第3の膨張手段で、さらに前記処理集合体に接続され、その前記第2の吸収手段下側でかつ前記熱および物質移動手段上側に前記膨張液体流を原料として供給する前記第3の膨張手段と、14前記処理集合体内に収容され、前記第1の吸収手段に接続され、前記第1の吸収手段の上部領域から第1の蒸留蒸気流を受け入れる蒸気捕集手段を備え、15前記第3の熱交換手段はさらに前記蒸気捕集手段に接続され、前記第1の蒸留蒸気流を受け入れてこれを十分に冷却し、少なくともその一部を凝縮させ、それによって前記加熱工程10の少なくとも一部を供給し、16前記第3の熱交換手段に接続され、前記少なくとも一部凝縮された第1の蒸留蒸気流を受け入れ、これを凝縮流と第2の蒸留蒸気流とに分離する第2の分離手段をさらに備え、17前記第1の吸収手段はさらに前記第2の分離手段に接続され、前記凝縮流をそこへの頂部原料として受け入れ、18前記第2の熱交換手段はさらに前記第2の分離手段に接続され、前記第2の蒸留蒸気流を受け入れてこれを加熱し、それによって前記冷却工程8の少なくとも一部を供給し、19前記第1の熱交換手段はさらに前記第2の熱交換手段に接続され、前記加熱された第2の蒸留蒸気流を受け入れてこれをさらに加熱し、それによって前記冷却工程2の少なくとも一部を供給し、その後に前記さらに加熱した第2の蒸留蒸気流この種の分離プロセスの理想的な運転では、プロセスを離脱する残留ガスはより重質の炭化水素成分が実質皆無である原料ガス中の実質全てのメタンを含むことになり、脱メタン塔から流出する底部留分は実質メタンあるいはより揮発性の高い成分を持たない実質全てのより重質の炭化水素成分を含むことになる。しかしながら、実際にはこの理想的な状況は得られず、何故なら従来の脱メタン塔は大半が分解塔として運転させるからである。プロセスのメタン製品は、それ故に典型的にはどのような精留工程にもさらされない蒸気と共に塔の頂部分留段から流出する蒸気を含む。C2,C3,C4成分のかなりの損失が発生するが、それは頂部液体原料が相当量のこれら成分ならびにより重質の炭化水素成分を含んでいて、蒸気中の対応する釣り合った量のC2成分やC3成分やC4成分やより重質の炭化水素成分が脱メタン塔の頂部分留段から流出する結果となるからである。これらの望ましき成分の損失は、上昇蒸気をこの蒸気からのC2成分やC3成分やC4成分やより重質の炭化水素成分を吸収することのできる相当量の液体還流との接触に持ち込みうる場合、相当に低減しうる。近年、炭化水素分離用の好適なプロセスは上昇蒸気の追加の精留をもたらす上部吸収部を用いている。上部精留部用の還流を生成する一つの方法は、急速膨張させた実質凝縮流を用いて塔頂部蒸気を冷却し一部凝縮させ、加熱された急速膨張流をそこで脱メタン塔の中間塔部供給点に導くものである。塔頂部蒸気から凝縮された液体は脱メタン塔の頂部原料として供給され、その間凝縮されなかった蒸気は残留メタン製品ガスとして放出される。加熱された瞬間膨張流は一部しか蒸発せず、したがって脱メタン塔の補充還流として機能する相当量の液体を含んでおり、頂部還流原料はそこで塔下部から流出する蒸気を精留することができる。米国特許第4,854,955号は、この種プロセスの一例である。本発明は、上記の様々な工程のより効率的な遂行とより少数の機器類の使用からなる新規手段を用いるものである。このことは、これまで個々の機器品目であったものを共通の筺体内に複合し、それによって処理プラントに必要なプロット空間を低減するとともに設備の資本費用を低減することで達成される。驚くべきことに、出願人はよりコンパクトな構成もまた所与の回収レベルの達成に必要とされる電力を著しく低減し、それによってプロセス効率を増大させるとともに設備の操業コストを低減することを見いだしている。加えて、よりコンパクトな構成はまた在来のプラント設計における個々の機器品目の相互接続に用いる配管の大半を削減し、さらに資本費用を低減するとともに関連するフランジ付き配管接続を削減しもする。配管フランジは炭化水素それらは温室効果ガスに貢献し大気中のオゾン形成に対する前駆物質ともなりうる揮発性有機化合物、すなわちVOCであるに関する潜在的な漏洩源であるため、これらフランジを削減することが環境を破壊しかねない大気中への放出可能性を低減する。本発明によれば、86を超えるC2の回収を達成できることが判っている。同様に、C2の回収を望まない事例にあっては、残留ガス流に対する実質完全なC2成分の排除をもたらしつつ、99を超えるC3の回収を達成することができる。加えて、本発明は、同じ回収レベルを維持しつつ、先行技術に比べより低いエネルギー要件にてC2成分あるいはC3成分とより重質の成分からメタンあるいはC2成分とより軽質の成分の実質100分離を可能にするものである。本発明は、より低圧とより高温に適用可能であるが、NGL回収塔の塔頂温度-50°F[-46°C]以下を必要すると条件下で、400~1500psia[2,758~10,342kPaa]以上の範囲で原料ガスを処理するときに、特に好都合である。本発明がより良く理解されるよう,下記の実施例と図面を参照するものとする。上記図面の下記の説明では、代表的なプロセス条件について算出された流量を要約する表を提供するものとする。本願明細書に見られる表では、流量に関する値時間当りモル数は便宜上最も近い整数に丸めてある。表に示した全ての流量は、全ての非炭化水素成分を含んでおり、したがって炭化水素成分に関する流量の総計を概ね上回る。指示温度は、最も近い温度に丸めた近似値である。図面に図示されたプロセスの比較目的に遂行されるプロセス設計計算が周囲からプロセスへあるいはその逆への熱漏洩が皆無であるとの前提に基づくものであることにも、留意されたい。市販の断熱材料の品質は、このことを極めて合理的な前提とし、かつ通常当業者により作成されるものとする。便宜上、プロセスパラメータは伝統的な英国式単位系と国際単位系SIの単位の両方で提示するものとする。表に与えられたモル流量は、時間当りポンドモルあるいは時間当りキログラムモルのいずれかとして解釈することができる。馬力HPおよび/または時間当り1000英国式熱単位MBTU/時として提示するエネルギー消費は、時間当りポンドモルでの指定モル流量に対応する。キロワットkWとして報告されるエネルギー消費は、時間当りのキログラムモルでの指定モル流量に対応する。先行技術の説明図1は、米国特許第4,854,955号になる先行技術を用いて天然ガスからC2成分を回収する処理プラントの設計を示す処理フロー線図である。処理のこのシミュレーションでは、流入ガスは110°F[43°C]で915psia[6,307kPaa]の流れ31としてプラントに流入する。流入ガスが製品流が仕様を満たさないようにする筈の一定濃度の硫黄化合物を含む場合、硫黄化合物は原料ガス図示せずの適切な前処理により取り除かれる。加えて、原料流は通常脱水され、極低温状態下での水和物氷の形成を阻止する。通常、この目的に合わせ固体乾燥剤が用いられてきた。原料流31は、2つの部分、すなわち流れ32,33に分割される。流れ32は、低温の残留ガス流42aとの熱交換により熱交換器10内で-34°F[-37°C]に冷却され、一方で流れ33は52°F[11°C]の脱メタンリボイラー液体流れ45と-49°F[-45°C]のサイドリボイラー液体流れ44との熱交換により熱交換器内で-13°F[-25°C]に冷却される。流れ32a,33aは再混合されて流れ31aを形成し、これが-28°F[-33°C]でかつ893psia[6,155kPaa]にて分離器12に流入し、ここで凝縮液体流れ35から蒸気流れ34が分離される。分離器12からの蒸気流34は、2つの流れ36,39に分割される。全体でほぼ27の蒸気を含む流れ36は分離液体流れ35と混合され、混合流38が低温の残留ガス流42との熱交換関係にて熱交換器13を通過し、ここで冷却されて実質凝縮する。生成された-135°F[-93°C]の実質凝縮流38aは、そこで膨張弁14を介して分留塔18の運転圧力ほぼ396psia[2,730kPaa]を若干上回るまで急速膨張させられる。膨張期間中、流れの一部が蒸発し、流れ全体の冷却に帰結する。図1に示したプロセスでは、膨張弁14から流出する膨張した流れ38bは熱交換器20に流入する前に-138°F[-94°C]に達する。熱交換器20では、急速膨張流は塔頂部留出流41の冷却と部分的な凝縮をもたらす際に加熱されて一部蒸発し、-139°F[-95°C]で加熱された流れ38cがその後上部中間塔供給点で分留塔18に供給される。熱交換器20を介する圧力降下と流れに含まれる液体メタンの一部の生成蒸発とに起因し、加熱に合わせ流れ38b/38cの温度が若干降下することに留意されたい。分離器12からの残留する73の蒸気流れ39が仕事膨張装置15に流入し、ここで高圧原料のこの部分から機械エネルギーが抽出される。装置15は蒸気を塔運転圧力に実質等エントロピー的に膨張させ、この仕事膨張が膨張流39aをほぼ-95°F[-71°C]の温度に冷却する。通常の市販膨張器は、理想的な等エントロピー膨張にて理論的に入手可能な仕事の80~85台の回収が可能である。回収された仕事は、例えば加熱された残留ガス流流れ42bの再圧縮に用いることのできる遠心圧縮機品目16等の駆動にしばしば用いられる。一部凝縮した膨張流39aは、その後下側の中間塔供給点にて分留塔18に原料として供給される。塔頂部蒸気流れ41は脱メタン塔18の頂部から引き抜かれ、-136°F[-93°C]から-138°F[-94°C]まで冷却され、前述の急速膨張させた実質凝縮流38bとの熱交換により熱交換器20内で一部凝縮流れ41aさせられる。還流分離器21の運転圧力391psia[2,696kPaa]は、脱メタン塔18の運転圧力を若干下回って維持される。これにより、熱交換器20を通り、そこから還流分離器21内に塔頂部蒸気流41を流入させる駆動力が提供され、ここで凝縮液体流れ43が未凝縮蒸気流れ42から分離される。還流分離器21からの液体流43はポンプ22により脱メタン塔18の運転圧力を若干上回る圧力まで昇圧され、流れ43aはそこで低温塔頂部原料還流として脱メタン塔18に供給される。この低温の液体還流は、脱メタン塔18の吸収部18aの上部領域を通って上昇する蒸気中のC2成分やC3成分やより重質の成分を吸収し凝縮する。塔18内の脱メタン処理器は、垂直方向に離間する複数のトレイや1以上の充填ベッドやトレイと充填材の何らかの組み合わせを含む在来型の蒸留塔である。天然ガス処理プラントではしばしばそうである如く、脱メタン塔は2つの部分で構成され、すなわち上方へ上昇する膨張流39aの蒸気部分と下方へ下降する低温液体との間の必要な接触をもたらしてC2成分とC3成分とより重質の成分とを凝縮し吸収するトレイおよび/または充填材を含む上側吸収精留部18aと、下方へ下降する液体と上方へ上昇する蒸気との間の必要な接触をもたらすトレイおよび/または充填材を含む下部分解脱メタン処理部18bとである。脱メタン処理部18bはまたリボイラー前述のリボイラーおよびサイドリボイラー等を含んでおり、これが塔を流れ落ちる液体の一部を加熱して蒸発させて分解蒸気を供給し、この蒸気が塔を上方に流れメタンやより軽質の成分からなる液体製品流れ46を分解する。液体製品流46は、底部製品中の質量ベースで0.010:1のメタン対エタン比からなる典型的な仕様に基づき77°F[25°C]で塔底部から流出する。還流分離器21からの蒸気流42が、低温残留ガス流となる。それは、前述の冷却を提供する際に、-54°F[-48°C]流れ42aまで加熱される熱交換器13内の入来原料ガスと98°F[37°C]流れ42bまで加熱される熱交換器10内の入来原料ガスとに向流して流れる。残留ガスは、そこで2段階に再圧縮される。第1段は、膨張装置15により駆動される圧縮機16である。第2段は、残留ガス流れ42dを販売用配管圧力に圧縮する補助電源により駆動される圧縮機23である。放出冷却器24内で110°F[43°C]まで冷却された後、残留ガス流42eは配管要件通常は流入圧力の水準に合致するのに十分な915psia[6,307kPaa]にて販売用ガス配管に流れる。図1に示すプロセスについての流れの流量とエネルギー消費の概要が、下記の表に記載してある。図2は、図1の処理プラントの設計をより低いC2成分回収レベルでの処理に適合させることのできる一つの態様を示すプロセスフロー線図である。これは、天然ガスと液体炭化水素の相対的な値が可変であるときに、C2成分の回収を時として無駄とする一般的な要件である。図2の製法は、図1について先に記述した同じ原料ガス組成ならびに条件に対し適用してある。しかしながら、図2のプロセスのシミュレーションでは、プロセス運転条件は分留塔からの底部液体製品中のそれらの回収よりも、むしろ残留ガスに対しほぼ全てのC2成分を排除するよう調整されてきた。このプロセスのシミュレーションでは、流入ガスは流れ31として110°F[43°C]でかつ915psia[6,307kPaa]にてプラントに流入し、低温の残留ガス流42aとの熱交換により熱交換器10内で冷却される。冷却された流れ31aは15°F[-9°C]でかつ900psia[6,203kPaa]にて分離器12に流入し、そこで凝縮液体流れ35から蒸気流れ34が分離される。分離器12からの蒸気流れ34は、2つの流れ36,39に分割される。全部で28の蒸気を含む流れ36は分離液体流れ35を混合され、混合流38は低温残留ガス流42との熱交換関係にて熱交換器13を通過し、そこで実質凝縮状態に冷却される。生成した-114°F[-81°C]の実質凝縮流38aはそこで、膨張弁14を介して分留塔18の運転圧力ほぼ400psia[2,758kPaa]を若干上回るまで急速膨張させられる。膨張期間中、流れの一部が蒸発し、流れ全体の冷却に帰結する。図2に示すプロセスでは、膨張弁14から流出する膨張流38bは熱交換器20に流入する前に-137°F[-94°C]の温度に達する。熱交換器20内では、急速膨張流は塔頂部流41の冷却と一部凝縮とをもたらす際に加熱されて一部蒸発し、-107°F[-77°C]の加熱された流れ38cがその後上側塔中間部供給点にて分留塔18に供給される。分離器12からの残留する72の蒸気流れ39が仕事膨張装置15に流入し、そこで高圧原料のこの部分から機械エネルギーが抽出される。装置15は蒸気を実質等エントロピー的に塔運転圧力まで膨張させ、仕事膨張が膨張流39aを下側塔中間部供給点で分留塔18に原料として供給される前にほぼ-58°F[-50°C]の温度に冷却する。塔頂部蒸気流れ41は脱メタン塔18の頂部から抜き出され、-102°F[-74°C]から-117°F[-83°C]まで冷却され、前述の急速膨張した実質凝縮流38bとの熱交換により熱交換器20内で一部凝縮流れ41aさせられる。一部凝縮させた流れ41aは395psia[2,723kPaa]で運転される還流分離器21に流入し、ここで凝縮液体流れ43が未凝縮蒸気流れ42から分離される。還流分離器21からの液体流43はポンプ22により脱メタン塔18の運転圧力を若干上回る圧力へ昇圧され、流れ43aはそこで低温塔頂部原料還流として脱メタン塔18に供給される。液体製品流46は、底部製品におけるモルベースでの0.050:1のエタン対プロパン比の典型的仕様に基づき、223°F[106°C]で塔底部から流出する。低温の残留ガス還流分離器21からの蒸気流42は、前記した如く冷却の際に、-25°F[-31°C]まで加熱される熱交換器13内の入来原料ガス流れ42aと、105°F[41°C]まで加熱される熱交換器10内の入来原料ガス流れ42bとに向流して流れる。残留ガスはそこで2段階に、すなわち膨張装置15により駆動される圧縮機16と補助電源により駆動される圧縮機23とにより再圧縮される。流れ42dが放熱冷却器24内で110°F[43°C]まで冷却された後、残留ガス製品流れ42eは915psia[6,307kPaa]で販売用ガス配管へ流れる。図2に示したプロセスに関する流れの流量とエネルギー消費の概要を、下記の表に掲載する。本発明の説明図3は、本発明になる製法のフロー線図を示すものである。図3に提示するプロセスにおいて検討する原料ガス組成と条件は、図1に示したものと同一である。従って、図3のプロセスを図1のプロセスと比較し、本発明の利点を例示することができる。図3の製法のシミュレーションでは、流入ガスは流れ31としてプラントに流入し、2つの部分、すなわち流れ32,33に分割される。第1の部分すなわち流れ32は、処理集合体118内部の原料冷却部118aの上部領域内の熱交換手段に流入する。この熱および物質移動手段は、マルチパスおよび/またはマルチサービス熱交換器を含むフィンチューブ型熱交換器やプレート型熱交換器や鑞付けアルミニウム型熱交換器や他種の熱交換装置で構成することができる。熱交換手段は、熱交換手段の一つのパスを流れる流れ32と原料冷却部118aの下部領域内の熱交換手段にて加熱された処理集合体118内部の精留部118bから上昇する蒸留蒸気流との間の熱交換を提供するよう構成してある。流れ32は、蒸留蒸気流をさらに加熱する一方で冷却され、流れ32aは-29°F[-34°C]で熱交換器から流出する。第2の部分、すなわち流れ33は処理集合体118内部の分解部118dにおける熱および物質移動手段に流入する。熱および物質移動手段もまた、マルチパスおよび/またはマルチサービス熱交換器を含むフィンチューブ型熱交換器やプレート型熱交換器や鑞付けアルミニウム型熱交換器や他種の熱交換装置で構成することができる。熱および物質移動手段は、熱交換手段の一つのパスを流れる流れ33と分解部118d内の熱および物質移動手段上方の吸収手段から下方へ流れる蒸留液体流との間の熱交換を提供し、これにより流れ33を冷却し、一方で蒸留液体流を加熱し、流れ33aをそれが熱および物質移動手段から流出する前に-10°F[-23°C]まで冷却するよう構成してある。蒸留液体流を加熱すると、その一部が蒸発して分解蒸気を形成し、これが熱および物質移動手段を介して残留液体が下方へ流れ続ける際に上方へ上昇する。熱および物質移動手段は分解蒸気と蒸留液体流との間に連続的な接触をもたらし、したがってそれがまた蒸気相と液相との間での物質移動をもたらし、メタンとより軽質の成分からなる液体製品流46を分解するよう機能させる。流れ32a,33aは再混合されて流れ31aを形成し、これが-23°F[-31°C]でかつ900psia[6,203kPaa]にて処理集合体118内の分離器部分118eに流入し、そこで蒸気流れ34が凝縮液体流れ35から分離される。分離器部分118eは、これを分解器部分118dから分割する内部ヘッドあるいは他の手段を有し、したがって処理集合体118内の2つの部分が異なる圧力で運転できるようにしている。分離器部分118eからの蒸気流れ34は、2つの流れ36,39に分割される。全部でほぼ29の蒸気を含む流れ36は分離液体流れ37を介する流れ35を混合され、混合流38が処理集合体118内の原料冷却部118aの下部領域の熱交換手段に流入する。熱交換手段は、マルチパスおよび/またはマルチサービス熱交換器を含むフィンチューブ型熱交換器やプレート型熱交換器や鑞付けアルミニウム型熱交換器や他種の熱交換装置で同様に構成することができる。熱交換手段は、熱交換手段の一つのパスを流れる流れ38と処理集合体118内の精留部118bから上昇する蒸留蒸気との間の熱交換をもたらし、これにより流れ38を実質凝縮させ、一方で蒸留蒸気流を加熱するよう構成してある。生成された-135°F[-93°C]の実質凝縮流38aはそこで、膨張弁14を介して処理集合体118内の精留部118bと吸収部118cの運転圧力ほぼ388psia[2,675kPaa]を若干上回るまで急速膨張させられる。膨張期間中、流れの一部を蒸発させ、流れ全体の冷却に帰着させることができる。図3に例示したプロセスでは、膨張弁14を流出する膨張流38bは精留部118b内の熱および物質移動手段に導かれる前に-139°F[-95°C]の温度に達する。熱および物質移動手段もまた、マルチパスおよび/またはマルチサービス熱交換器を含むフィンチューブ型熱交換器やプレート型熱交換器や鑞付けアルミニウム型熱交換器や他種の熱交換装置で構成することができる。熱および物質移動手段は、熱交換手段の一つのパスを流れる吸収部118cから上昇する蒸留蒸気流と下方へ流れる膨張流38bとの間の熱交換をもたらし、蒸留蒸気を冷却し、一方で膨張流を加熱するよう構成してある。蒸留蒸気流が冷却される際に、その一部が凝縮され下方へ降下し、一方で残留する蒸留蒸気は熱および物質移動手段を介して上方への流れを継続する。熱および物質移動手段は、凝縮液体と蒸留蒸気との間の連続的な接触をもたらし、したがってそれはまた蒸気相と液相との間の物質移動をもたらし、それによって蒸留蒸気の精留をもたらすよう機能する。凝縮した液体は、熱および物質移動手段の底部から捕集され、吸収部118cへ導かれる。急速膨張流38bはそれが蒸留蒸気流の冷却と一部凝縮とをもたらす際に一部蒸発し、-140°F[-96°C]で精留部118b内の熱および物質移動手段から流出する。熱交換器20を介する圧力降下と流れに含まれる液体メタンの一部の生成蒸発とに起因し、加熱に合わせ流れ38bの温度が若干降下することに留意されたい。加熱された急速膨張流は個々の蒸気相と液相に分離され、蒸気相は吸収部118cから上昇する蒸気と混合され、前述の精留部118b内の熱および物質移動手段に流入する蒸留蒸気流を形成する。液相は吸収部118cの上部領域に導かれ、精留部118b内の蒸留蒸気流から凝縮させた液体と合流する。分離器部分118eからの蒸気流れ39の残る71が仕事膨張装置に流入し、ここで高圧原料のこの部分から機械エネルギーが抽出される。装置15は蒸気を吸収部118cの運転圧力まで実質等エントロピー的に膨張させ、仕事膨張が膨張流39aをほぼ-93°F[-70°C]の温度に冷却する。一部凝縮した膨張流39aはその後処理集合体118内部の吸収部118cの下部領域に原料として供給され、吸収部118cの上部領域に供給された液体と接触させられる。吸収部118cと分解部118dはそれぞれ、複数の垂直に離間するトレイや1以上の充填パッドあるいはトレイおよび充填材の何らかの組み合わせからなる吸収手段を含んでいる。吸収部118cと分解部118d内のトレイおよび/または充填材が、上方に上昇する蒸気と下方へ降下する低温液体との間の必要な接触をもたらす。膨張流39aの液体部分は吸収部118cから下方へ降下する液体と混合され、混合された液体が分解部118d内へ下降継続する。分解部118dから上昇する蒸気は膨張流39aの蒸気部分と混合され、吸収部118cを介して上方へ上昇し、下方へ降下する低温液体と接触させられ、凝縮し、C2成分とC3成分とより重質の成分の大半をこれらの蒸気から吸収する。吸収部118cから上昇する蒸気は加熱された膨張流38bの蒸気部分と混合され、精留部118bを介して上方へ上昇し、冷却されて精留され、前述の如くこれらの蒸気に残留するC2成分とC3成分とより重質の成分の大半を取り除く。加熱された膨張流38bの液体部分は精留部118bから下方へ下降する液体と混合され、混合された液体が吸収部118c内へ下降継続する。処理集合体118内の分解部118dの熱および物質移動手段から下方へ流れる蒸留液体は、メタンとより軽質の成分とが分解済みである。生成液体製品流れ46は分解部118dの下部領域から流出し、73°F[23°C]で処理集合体118から流出する。精留部118bから上昇する蒸留蒸気流は、前述の如く流れ32,38に冷却をもたらす際に原料冷却部118a内で暖められ、生成残留ガス流42が99°F[37°C]で処理集合体118から流出する。残留ガス流は続いて2段階で、すなわち膨張装置15により駆動される圧縮機16と補助電源により駆動される圧縮機23とで再圧縮される。流れ42bが放熱冷却器24内で110°F[43°C]まで冷却された後、残留ガス製品流れ42cは915psia[6,307kPaa]で販売用ガス配管へ流れる。図3に示したプロセスに関する流れの流量とエネルギー消費の概要を、下記の表に掲載する。表IとIIIの比較は、先行技術に比べ、本発明がエタンの回収率を84.99から86.66に、プロパンの回収率を97.74から98.01に改善し、実質同じブタン誘導体回収率先行技術について99.81対99.83を維持していることを示している。表IとIIIの比較はさらに、製品産出量が先行技術によりも相当に少ない動力を用いて達成されたことを示している。回収効率単位動力当り回収されたエタン量で規定の点で、本発明は先行技術の図1のプロセスに対し6近くの改善を呈している。図1の先行技術に対し本発明が提供する回収効率の改善は、主に3つの要因に起因するものである。第1に、処理集合体118内の原料冷却部118aと精留部118bの熱交換手段のコンパクトな構成が従来の処理プラントに見られる相互接続配管により課される圧力降下を取り除く。その結果は、圧縮機16へ流れる残留ガスは先行技術に比し本発明では圧力がより高く、したがって圧縮機24に流入する残留ガスは相当により高い圧力となり、それによって本発明が必要とする動力を低減し、残留ガスを配管圧力に戻すというものである。第2に、分解部118d内の吸収手段から流出する蒸留液体を同時に加熱し、一方で生成蒸気を液体に接触させ、その揮発性成分を分解するのに分解部118d内の熱および物質移動手段を使用することは、外部のリボイラーを用いる従来の蒸留塔の使用よりも効率的である。揮発性成分は液体から分解抽出され、分解蒸気内の揮発性成分の濃度をより素早く連続的に低減し、それによって本発明についての分解効率を改善する。第3に、吸収部118cから上昇する蒸留蒸気流を冷却すると同時に一方で蒸留蒸気流からより重質の炭化水素成分を凝縮する精留部118b内の熱および物質移動手段の使用が、従来の蒸留塔内の還流の使用よりも効率的な精留をもたらす。その結果、より多くのC2成分とC3成分とより重質の炭化水素成分を、先行技術の図1のプロセスに比べ膨張流38b内で利用可能な冷蔵を用いて蒸留蒸気流から取り除くことができる。本発明は、処理効率の増大に加え、先行技術に対する他の2つの利点を提供するものである。第1に、本発明の処理集合体118のコンパクトな構成は、先行技術内の8個の個別機器品目図1の熱交換器10,11,13,20と分離器12と還流分離器21と還流ポンプ22と分留塔18を単一の機器品目図3の処理集合体118で置き換えてある。このことで、プロット空間要件を減らし、相互接続配管を削減し、還流ポンプが消費する動力を削減し、先行技術に対し、本発明の実施形態を用いるプロセスプラントの資本費用と稼働経費を低減する。第2に、相互接続配管手段の削減は、本発明を用いる処理プラントが先行技術に比べずっと少ないフランジ付き接続を有し、プラント内の考えられる漏洩源の数を低減することを意味する。炭化水素は揮発性有機化合物VOCであり、その一部は温室効果ガスとして分類され、その一部は環境オゾン形成の前駆体となることがあり、それは本発明が環境破壊しかねない環境放出に対する可能性を低減することを意味する。液体製品中のC2成分回収レベルを低減しなければならないこれら事例例えば、先に説明した図2の先行技術プロセスの如くにあって、本発明は図2に示した先行技術プロセスを上回る著しき効率利点をもたらす。図3のプロセスの稼働条件を図4に示す如く変更し、図2の先行技術プロセスと同じレベルまで本発明の液体製品中のエタン成分を低減することができる。図4に提示されたプロセスにて考察した原料ガス組成と条件は、図2のものと同じである。従って、図4のプロセスを図2のプロセスと比較し、さらに本発明の利点を説明することができる。図4のプロセスのシミュレーションでは、流入ガス流31は処理集合体118内の原料冷却部分118aの上部領域内の熱交換手段に流入する。熱交換手段は、熱交換手段の一つのパスを流れる流れ31と原料冷却部118aの下部領域内の熱交換手段にて加熱された処理集合体118内部の精留部118bから上昇する蒸留蒸気流との間の熱交換を提供するよう構成してある。熱交換手段から流出し、その後に処理集合体118内の分離器部分118eに15°F[-9°C]でかつ900psia[6,203kPaa]にて流入する流れ31aを用いて蒸留蒸気流をさらに加熱する間、流れ31は冷却され、そこで蒸気流れ34は凝縮液体流れ35から分離される。分離器部分118eからの蒸気流れ34は、2つの流れ36,39に分割される。全部でほぼ28の蒸気を含む流れ36は分離された液体流れ37を介する流れ35を混合され、混合流38は処理集合体118内の原料冷却部118aの下部領域の熱交換手段に流入する。熱交換手段は、熱交換手段の一つのパスを流れる流れ38と処理集合体118内の精留部118bから上昇する蒸留蒸気との間の熱交換をもたらし、これにより流れ38を実質凝縮させ、一方で蒸留蒸気流を加熱するよう構成してある。生成された-114°F[-81°C]の実質凝縮流38aは、そこで膨張弁14を介し、処理集合体118内の精留部118bと吸収部118cの運転圧力ほぼ393psia[2,710kPaa]を若干上回るまで急速膨張させられる。膨張期間中、流れの一部を蒸発させ、流れ全体の冷却を生み出すことができる。図4に示すプロセスでは、膨張弁14から流出する膨張流38bはそれが精留部118b内の熱および物質移動手段に導かれる前に-138°F[-94°C]の温度に達する。熱および物質移動手段は、熱および物質移動手段の一つのパスを介して上方へ流れる吸収部118cから上昇する蒸留蒸気流と下方へ流れる膨張流38bとの間の熱交換をもたらし、したがって蒸留蒸気を冷却し、一方で膨張流を加熱するよう構成してある。蒸留蒸気流が冷却される際に、その一部が凝縮されて下方へ降下し、一方で残留蒸留蒸気は熱および物質移動手段を介して上方へ流れ続ける。熱および物質移動手段は、凝縮液体と蒸留蒸気との間の連続的な接触を提供し、これによりそれはまた蒸気相と液相との間の物質移動をもたらし、それによって蒸留蒸気の精留をもたらすよう機能する。凝縮液体は熱および物質移動手段の底部から捕集され、吸収部118cへ導かれる。急速膨張流38bはそれが蒸留蒸気流の冷却と部分的な凝縮をもたらす際に一部蒸発し、続いて-104°F[-75°C]で精留部118b内の熱および物質移動手段から流出し、その個別の蒸気相と液相とに分離される。蒸気相は吸収部118cから上昇する蒸気と混合され、前述の如く精留部118b内の熱および物質移動手段に流入する蒸留蒸気流を形成する。液相は吸収部118cの上部領域に導かれ、精留部118b内の蒸留蒸気流から凝縮された液体と合流する。分離器部分118eからの蒸気流れ39の残る72が仕事膨張装置15に流入し、ここで高圧原料のこの部分から機械エネルギーが抽出される。装置15は蒸気を吸収部118cの運転圧力まで実質等エントロピー的に膨張させ、仕事膨張が膨張流39aをほぼ-60°F[-51°C]の温度に冷却する。一部凝縮した膨張流39aはその後処理集合体118内部の吸収部118cの下部領域に原料として供給され、吸収部118cの上部領域に供給された液体と接触させられる。吸収部118cと分解部118dは、それぞれ吸収手段を含んでいる。分解部118dはまた、その吸収手段の下側に熱および物質移動手段を含んでおり、これは熱および物質移動手段の一つのパスを流れる加熱媒体と吸収手段から下方へ流れる蒸留液体流との間の熱交換をもたらすよう構成され、したがって蒸留液体流が加熱される。蒸留液体流が加熱される際、その一部が蒸発して分解蒸気を形成し、これが残留液体が熱および物質移動手段を介して下方へ流れを継続する際に上方へ上昇する。熱および物質移動手段は、分解蒸気と蒸留液体流との間に連続的な接触をもたらし、したがってそれはまた蒸気相と液相との間の物質移動をもたらし、メタンとC2成分とより軽質の成分からなる液体製品流46を分解する。生成液体製品流れ46は、分解部118dの下部領域から流出し、221°F[105°C]で処理集合体118を流出する。精留部118bから上昇する蒸留蒸気流は、前述の如くそれが流れ31,38に冷却をもたらす際に原料冷却部118a内で暖められ、生成残留ガス流42は106°F[41°C]で処理集合体118から流出する。残留ガス流は続いて2段階で、すなわち膨張装置15により駆動される圧縮機16と補助電源により駆動される圧縮機23とにおいて再圧縮される。流れ42bが放熱冷却器24内で110°F[43°C]まで冷却された後、残留ガス製品流れ42cは915psia[6,307kPaa]で販売用ガス配管へ流れる。図4に示したプロセスに関する流れの流量とエネルギー消費の概要を、下記の表に掲載する。表IIとIVの比較対照が、本発明が先行技術と実質同じ回収率を維持したことを示している。しかしながら、表IIとIVのさらなる比較対照は、先行技術よりも相当に少ない動力を用いて製品産出量が達成されたことを示している。回収効率単位電力で回収されるプロパンの量により規定の点で、本発明は図2のプロセスの先行技術に対し4近くの改善を呈している。本発明の図4の実施形態は、処理集合体118のコンパクトな構成に関連して図3の実施形態と同じ利点をもたらすものである。本発明の図4の実施形態は、先行技術の7個の個別機器品目図2の熱交換器10,13,20と分離器12と還流分離器21と還流ポンプ22と分留塔18を単一の機器品目図4の処理集合体118と置き換えたものである。このことで、プロット空間要件を減らし、相互接続配管を削減し、還流ポンプが消費する動力を削減し、先行技術に対し、本発明の実施形態を用いるプロセスプラントの資本費用と稼働経費を低減し、一方また環境を破壊しかねない環境への放出可能性を低減する。[他の実施形態]一部環境では、処理集合体118からの原料冷却部118aの除去や、図7から図10に示す熱交換器10,20等の処理集合体外部にあって冷却と還流凝縮を行なう1以上の熱交換器の使用が有利となることがある。この種構成により、処理集合体118をより小型にすることができ、そのことで一部事例においてプラント全体のコストを低減し、かつ/または製造日程を短縮することができる。全ての事例において、交換器10,20が複数の個別熱交換器または単一のマルチパス交換器、あるいはそれらの任意の組み合わせのいずれかを表わすことに留意されたい。この種熱交換器はいずれも、マルチパスおよび/またはマルチサービス熱交換器を含むフィンチューブ型熱交換器やプレート型熱交換器や鑞付けアルミニウム型熱交換器や他種の熱交換装置で構成することができる。一部事例では、単一の複数サービス熱交換器内の原料冷却と還流凝縮とを組み合わせることが有利となることがある。処理集合体外部の熱交換器20を用いることで、還流分離器21とポンプ22は凝縮液体流43を分離し、その少なくとも一部を還流として改修精留部118c内の吸収手段へ給送することが通常必要となろう。一部環境は、図3から図10に示す如く流れ40を介して分解部118dに液体流35を直接供給するのに有利となることがある。この種の場合、適当な膨張装置膨張弁17等を用いて液体を分解部118dの運転圧力まで膨張させ、生成された膨張液体流40aを吸収手段上方か熱および物質移動手段上方の分解部118dかあるいはこの種の供給点の両方点線で図示に原料として供給する。一部環境は、液体流35流れ37の一部に流れ36内の蒸気を混合して混合流38を形成し、残る液体流部分35を流れ40/40aを介して分解部118dに経路誘導するのに有利となることがある。一部環境は、膨張した液体流40aに膨張流39aを混合し、その後に混合流を単一原料として吸収部118cの下部領域に供給するのに有利となることがある。一部環境は、原料冷却部118aの下部領域の熱交換手段へ流れる流れ38の形成に蒸気流34の第1の部分流れ36に代え、冷却された第2の部分図3,5,7,9の流れ33aを用いることが有利となることがある。この種の場合、冷却された第1の部分流れ32aだけが分離器部分118e図3と図7あるいは分離器12図5と図9に供給され、全ての生成蒸気流34が作業膨張装置15に供給される。一部環境にあっては、処理集合体118内に分離器部分118eを含めるのではなく、冷却された原料流31aを分離する外部分離器を用いることが有利となることがある。図5,6,9,10に示す如く、分離器12は冷却された原料流31aを蒸気流34と液体流35に分離するのに用いることができる。原料ガス内のより重質の炭化水素の量と原料ガス圧力とに応じ、図3,4,7,8の分離器部分118eあるいは図5,6,9,10の分離器12に流入する冷却された原料流31aには、一切液体を含ませないことができる何故なら、それはその露点よりも高く、すなわちそのクリコンデンバールを上回るからである。この種の場合、点線で示す如く流れ35,37内に液体は皆無であり、したがって流れ36内の分離器部分118e図3,4,7,8からの蒸気だけ、あるいは流れ36内の分離器12図5,6,9,10からの蒸気が流れ38へ流れ、熱および物質移動手段図3から図6に供給される膨張した実質凝縮流38bあるいは精留部118b内の吸収手段図7から図10に供給される膨張した実質凝縮流38cとなる。この種環境では、処理集合体118内の分離部118e図3,4,7,8と分離器12図5,6,9,10を不要とすることができる。原料ガス条件やプラントの大きさや利用可能な機器や他の要因が、仕事膨張装置15の削減あるいは代替膨張装置膨張弁等との交換が実行可能であることを示すことがある。個々の流れの膨張は特定の膨張装置にて図示してあるが、代替的な膨張手段を適宜用いることができる。例えば、諸条件が原料流流れ38aの実質凝縮部分の仕事膨張を保証することができる。本発明によれば、蒸留蒸気と液体流からの流入ガスに利用可能な冷却を補充する外部冷蔵の使用を、特に高濃度の流入ガスの場合に採用することができる。この種の場合、熱および物質移動手段を図3,4,7,8内の点線が示す如く分離器部分118eあるいは冷却された原料流31aが全く液体を含まないときのこの種の場合のガス捕集手段内に含めることができ、あるいは熱および物質移動手段を図5,6,9,10の点線で示す分離器12内に含めることができる。この熱および物質移動手段は、マルチパスおよび/またはマルチサービス熱交換器を含むフィンチューブ型熱交換器やプレート型熱交換器や鑞付けアルミニウム型熱交換器や他種の熱交換装置で構成することができる。熱および物質移動手段は、熱および物質移動手段の一つのパスを介して流れる冷媒流例えば、プロパンと上方へ流れる流れ31aの蒸気部分との間の熱交換をもたらし、したがって冷媒がさらに蒸気を冷却し、追加の液体を凝縮させ、この液体が下方に落下して流れ35内の除去された液体の一部となるよう構成してある。別の選択肢として、在来型の1または複数のガス冷却器を用い、流れ31aが分離器部分118e図3,4,7,8あるいは分離器12図5,6,9,10に流入する前に冷媒を用いて流れ32aや流れ33aおよび/または流れ31aを冷却しうる。原料ガスの温度と濃度および液体製品流46内の回収対象のC2成分量に応じ、分解部118dから流出する液体が製品仕様に合致させる上で流れ33から利用可能な十分な熱が存在しないことがある。この種の場合、分解部118d内の熱および物質移動手段に図3,5,7,9の点線が示す加熱媒体を用いた補充熱を提供する設備を含めることができる。別の選択肢として、分解部118dの下部領域に別の熱および物質移動手段を含め、補助加熱を提供することができ、あるいは分解部118d内の熱および物質移動手段に供給する前に、流れ33を加熱媒体を用いて加熱することができる。図3から図6の原料冷却部118aの上部領域と下部領域内の熱交換手段用に選択された熱移動装置の種別に応じ、単一のマルチパスおよび/またはマルチサービス熱移動装置内のこれら熱交換手段を組み合わせることが可能となる。この種の場合、マルチパスおよび/またはマルチサービス熱および物質移動装置は所望の冷却と加熱を達成すべく、流れ32と流れ38と蒸留蒸気流を分配し分離し捕集する適当な手段を含むことになる。同様に、図3から図6の精留部118bの熱および物質移動手段用に選択された熱および物質移動装置の種別により、単一のマルチパスおよび/またはマルチサービスの熱および物質移動装置内の原料冷却部の下部領域内の熱交換手段と恐らくは同様に原料冷却部118aの上部領域内の熱交換手段と同装置の組み合わせを可能とすることができる。この種の場合、マルチパスおよび/またはマルチサービス熱および物質移動装置は、所望の冷却と加熱を達成すべく流れ38と流れ38bと蒸留蒸気流と随意選択的には流れ32を分配し分離し捕集する適当な手段を含むことになる。一部環境は、分解部118dの上部領域に吸収手段を配設しないのが有利となることがある。この種の場合、蒸留液体流は吸収部118cの下部領域から捕集され、分解部118d内の熱および物質移動手段に誘導される。本発明の図3,5,7,9の実施形態に対するより好適度の少ない選択肢は、冷却された第1の部分32a用の分離器容器と冷却された第2の部分33a用の分離器容器を配設し、その中に分離された蒸気流を混合して蒸気流34を形成するとともにその中に分離された液体流を混合して液体流35を形成するものである。本発明の別のより好適度の少ない選択肢は、別個の膨張装置内の冷却流を膨張させ、膨張流を熱および物質移動手段図3から図6あるいは精留部118b内の吸収手段図7から図10か、あるいは吸収部118cの上部領域のいずれかに供給する図3から図6の原料冷却部118a内の個別熱交換手段内の冷却流37、あるいは図7から図10の熱交換器10内の別個のパス流れ37に流れ36を混合して混合流38を形成するのではなくである。分割された蒸気原料の各分岐に見いだされる相対的な原料の量が、ガス圧力や原料ガス組成や原料から経済的に抽出することのできる熱量や利用可能馬力の大きさを含む幾つかの要因に依存することが認識されよう。吸収部119c上方のより多量の原料は、膨張器から回収される動力を低減し、それによって再圧縮馬力要件を増大させつつ、回収率を増大させることができる。吸収部118c下側の原料を増大させることで馬力消費を低減するが、製品回収を低減することにもなる。本発明は、プロセスの稼働に必要なユーティリティ消費量ごとにC2成分やC3成分やより重質の炭化水素成分、あるいはC3成分とより重質の炭化水素成分の改善された回収率をもたらす。プロセスの処理に必要なユーティリティの消費改善は、圧縮あるいは再圧縮のための低減された動力要件や、外部冷蔵のための低減された動力要件や、熱補充のための低減されたエネルギー要件や、塔再沸騰のための低減されたエネルギー要件あるいはそれらの組み合わせの形で登場しよう。本発明の好適な実施形態と考えられるものを説明してきたが、例えば下記の特許請求の範囲に規定された本発明の趣旨から逸脱することなく本発明を様々な条件や原料種や他の要件に適合させる等のさらなる改変をそこに施すことができることを当業者は認識しよう。"