"圧造にて成形される圧造品の成形穴を有するダイスと、前記ダイスに対向して配置される一体構造の圧造工具とを備え、前記ダイスの成形穴に加工前の素材を配置し、前記圧造工具先端の押圧部により前記素材を押圧して前記圧造品を成形するにあたり、前記押圧部の弾性変形を積極的に促進し、加圧軸方向へのたわみにより、圧造および除荷時の圧造工具先端の十字穴成形部に作用する応力振幅を低減させる溝空間または複数の穴空間を、前記圧造工具先端の押圧部端面から圧造工具内部へ加圧軸と平行に形成したことを特徴とする圧造金型。前記溝空間の内径および外径の形状が、前記圧造工具の外周形状と相似であることを特徴とする請求項1に記載の圧造金型。前記圧造工具の外周形状と相似である前記溝空間の中心軸側の押圧部の外径が、ねじ頭部直径より大きく、前記円筒状の溝空間より中心軸と反対側の押圧部の内径が、圧造工具の外径より小さいことを特徴とする請求項2に記載の圧造金型。前記溝空間の内側および外側の形状が、任意形状であることを特徴とする請求項1に記載の圧造金型。前記溝空間の長さが、前記圧造工具先端の押圧部端面から圧造工具後端面より小さいことを特徴とする請求項1に記載の圧造金型。前記溝空間に、固体の充填材料を挿入し、前記溝空間より中心軸側の押圧部が、加圧時に加圧軸方向に対する垂直方向へのたわみを抑制することを特徴とする請求項1に記載の圧造金型。前記固体の充填材料のヤング率が、前記圧造工具のヤング率と同値かそれより低いことを特徴とする請求項6に記載の圧造金型。前記複数の穴空間の配置により形成される形状が、前記圧造工具の外周形状と相似であることを特徴とする請求項1に記載の圧造金型。前記圧造工具の外周形状と相似である前記複数の穴空間の配置により形成される形状の中心軸側の押圧部の外径が、ねじ頭部直径より大きく、前記複数の穴空間の配置により形成される形状の中心軸と反対側の押圧部の内径が、圧造工具の外径より小さいことを特徴とする請求項2に記載の圧造金型。前記複数の穴空間の配置により形成される形状の内側および外側の形状が、任意形状であることを特徴とする請求項1に記載の圧造金型。前記複数の穴空間の長さが、前記圧造工具先端の押圧部端面から圧造工具後端面より小さいことを特徴とする請求項1に記載の圧造金型。前記複数の穴空間に、固体の充填材料を挿入し、前記複数の穴空間の配置の中心軸側の押圧部が、加圧時に加圧軸方向に対する垂直方向へのたわみを抑制することを特徴とする請求項1に記載の圧造金型。前記固体の充填材料のヤング率が、前記圧造工具のヤング率と同値かそれより低いことを特徴とする請求項12に記載の圧造金型。圧造にて成形される圧造品の成形穴を有するダイスと、前記ダイスに対向して配置される二体型の圧造工具とを備え、前記ダイスの成形穴に加工前の素材を配置し、前記圧造工具の押圧部により前記素材を押圧して前記圧造品を成形するにあたり、円筒状の圧造工具と、その内部に十字穴成形部が付帯した円柱状の圧造工具を挿入する二体構造としたことで、円柱状の圧造工具の押圧部の弾性変形を積極的に促進し、加圧軸方向へのたわみにより、圧造および除荷時の圧造工具先端の十字穴成形部に作用する応力振幅を低減させることを特徴とする圧造金型。前記円柱状の圧造工具の外径が、ねじ頭部直径より大きいことを特徴とする請求項14に記載の圧造金型。前記円柱状の圧造工具の外径が、円筒状の圧造工具内径にすきま嵌めで挿入することを特徴とする請求項14に記載の圧造金型。前記円筒状の圧造工具と前記円柱状の圧造工具の材質が、同一であることを特徴とする請求項14に記載の圧造金型。圧造工具の工具寿命の低下は、圧造工具の交換回数が増えるので、その交換費用の増大を招き、また、圧造機の連続運転ができなくなり、生産効率が低下する原因にもなっていた。このため、出願人は、鍛造工具の設計方法及び鍛造工具特許第4428581号及び圧造工具特許第4601017号を発明し、圧造工具内部に空間を設け、圧造工具の押圧部の微小な弾性変形を積極的に促進し、たわますことで圧造と除荷時の疲労破壊部の応力振幅を低下させることで圧造工具の疲労破壊を抑制し、耐久性の向上と長時間の連続使用を可能とした。すなわち、圧造工具に敢えて剛性の弱い部分を設けたことが特徴である。しかし、出願人が提案した空間を設ける疲労破壊の抑制策のみでは、今後、鋼等の高強度素材を用いたねじ圧造へ展開する場合、発生する応力が増大するため、疲労破壊部の応力振幅を低下させる微小な弾性変形の発現の制御に限界が生じるものと推察される。そこで、圧造工具内部に空間を設けない構成にて、圧造と除荷時の疲労破壊部での応力振幅の低減策が必要となる。この発明は、以上の実情に鑑みてなされたもので、安価で簡易な構成で、圧造工具の疲労破壊を抑制し、長時間の連続使用を可能とし、さらなる高強度素材のねじ圧造への適用を可能とする圧造金型を提供することを目的とする。前記課題を解決し、かつ目的を達成するために、この発明は、以下のように構成した。請求項1に記載の発明は、圧造にて成形される圧造品の成形穴を有するダイスと、前記ダイスに対向して配置される一体構造の圧造工具とを備え、前記ダイスの成形穴に加工前の素材を配置し、前記圧造工具先端の押圧部により前記素材を押圧して前記圧造品を成形するにあたり、前記押圧部の弾性変形を積極的に促進し、加圧軸方向へのたわみにより、圧造および除荷時の圧造工具先端の十字穴成形部に作用する応力振幅を低減させる溝空間または複数の穴空間を、前記圧造工具先端の押圧部端面から圧造工具内部へ加圧軸と平行に形成したことを特徴とする圧造金型である。請求項2に記載の発明は、前記溝空間の内径および外径の形状が、前記圧造工具の外周形状と相似であることを特徴とする請求項1に記載の圧造金型である。請求項3に記載の発明は、前記圧造工具の外周形状と相似である前記溝空間の中心軸側の押圧部の外径が、ねじ頭部直径より大きく、前記円筒状の溝空間より中心軸と反対側の押圧部の内径が、圧造工具の外径より小さいことを特徴とする請求項2に記載の圧造金型である。請求項4に記載の発明は、前記溝空間の内側および外側の形状が、任意形状であることを特徴とする請求項1に記載の圧造金型である。請求項5に記載の発明は、前記溝空間の長さが、前記圧造工具先端の押圧部端面から圧造工具後端面より小さいことを特徴とする請求項1に記載の圧造金型である。請求項6に記載の発明は、前記溝空間に、固体の充填材料を挿入し、前記溝空間より中心軸側の押圧部が、加圧時に加圧軸方向に対する垂直方向へのたわみを抑制することを特徴とする請求項1に記載の圧造金型である。請求項7に記載の発明は、前記固体の充填材料のヤング率が、前記圧造工具のヤング率と同値かそれより低いことを特徴とする請求項6に記載の圧造金型である。請求項8に記載の発明は、前記複数の穴空間の配置により形成される形状が、前記圧造工具の外周形状と相似であることを特徴とする請求項1に記載の圧造金型である。請求項9に記載の発明は、前記圧造工具の外周形状と相似である前記複数の穴空間の配置により形成される形状の中心軸側の押圧部の外径が、ねじ頭部直径より大きく、前記複数の穴空間の配置により形成される形状の中心軸と反対側の押圧部の内径が、圧造工具の外径より小さいことを特徴とする請求項1または請求項2に記載の圧造金型である。請求項10に記載の発明は、前記複数の穴空間の配置により形成される形状の内側および外側の形状が、任意形状であることを特徴とする請求項1に記載の圧造金型である。請求項11に記載の発明は、前記複数の穴空間の長さが、前記圧造工具先端の押圧部端面から圧造工具後端面より小さいことを特徴とする請求項1に記載の圧造金型である。請求項12に記載の発明は、前記複数の穴空間に、固体の充填材料を挿入し、前記複数の穴空間の配置の中心軸側の押圧部が、加圧時に加圧軸方向に対する垂直方向へのたわみを抑制することを特徴とする請求項1に記載の圧造金型である。請求項13に記載の発明は、前記固体の充填材料のヤング率が、前記圧造工具のヤング率と同値かそれより低いことを特徴とする請求項12に記載の圧造金型である。請求項14に記載の発明は、圧造にて成形される圧造品の成形穴を有するダイスと、前記ダイスに対向して配置される二体型の圧造工具とを備え、前記ダイスの成形穴に加工前の素材を配置し、前記圧造工具の押圧部により前記素材を押圧して前記圧造品を成形するにあたり、円筒状の圧造工具と、その内部に十字穴成形部が付帯した円柱状の圧造工具を挿入する二体構造としたことで、円柱状の圧造工具の押圧部の弾性変形を積極的に促進し、加圧軸方向へのたわみにより、圧造および除荷時の圧造工具先端の十字穴成形部に作用する応力振幅を低減させることを特徴とする圧造金型である。請求項15に記載の発明は、前記円柱状の圧造工具の外径が、ねじ頭部直径より大きいことを特徴とする請求項14に記載の圧造金型である。請求項16に記載の発明は、前記円柱状の圧造工具の外径が、円筒状の圧造工具内径にすきま嵌めで挿入することを特徴とする請求項14に記載の圧造金型である。請求項17に記載の発明は、前記円筒状の圧造工具と前記円柱状の圧造工具の材質が、同一であることを特徴とする請求項14に記載の圧造金型である。前記構成により、この発明は、以下のような効果を有する。この発明では、ダイスに対向して配置される一体構造の圧造工具を備え、圧造工具先端の押圧部により素材を押圧して圧造品を成形するにあたり、圧造工具先端の押圧部の弾性変形を積極的に促進し、加圧軸方向へのたわみにより、圧造および除荷時の圧造工具先端の十字穴成形部に作用する応力振幅を低減させる溝空間または複数の穴空間を、圧造工具先端の押圧部端面から圧造工具内部へ加圧軸と平行に形成し、また円筒状の圧造工具と、その内部に十字穴成形部が付帯した円柱状の圧造工具を挿入する二体構造としたことで、円柱状の圧造工具の押圧部の弾性変形を積極的に促進し、加圧軸方向へのたわみにより、圧造および除荷時の圧造工具先端の十字穴成形部に作用する応力振幅を低減させる構成であり、安価で簡易な構成で、加工回数が増大しても圧造工具の疲労破壊を抑制し、長時間の連続使用を可能とし、さらなる高強度素材のねじ圧造への適用が可能となる。なお、応力集中部を予め分割する二体型の工具として、特開2000-627や、同じく二体型のダイスとして、特開平1-197029、特開平6-198381、特開2006-26709などがある。しかし、これらの技術は、応力集中する部位か、その近辺部位を分割の起点にする技術であり、この発明のように、応力集中とは関係のない部位を分割し、わざとたわますことで破壊部での応力振幅を低減する二体型の圧造工具構造では、そもそも設計思想が全く異なる。また、応力集中部か、その近辺部位を分割する従来技術では、分割部が加圧時にわずかに開き、そこへ材料が流入することでバリ欠陥が発生するが、この発明では、分割部位は材料と接触しないのでバリは発生しないなど優位性がある。以下、この発明の圧造金型の実施の形態について説明する。この実施の形態はねじの冷間圧造金型であり、この発明の好ましい形態を示すものであるが、この発明はこれに限定されない。[第1の実施の形態]この発明の第1の実施の形態を、図1乃至図15に基づいて説明する。ねじの冷間圧造は、円柱素材から中間形状を成形する予備成形と、十字穴を持つ頭部を成形する主成形の2工程からなる。図1に1/4カットモデルで示すとおり、予備成形に用いる冷間圧造用予備成形金型100は、円柱素材を挿入するための穴110aを有するダイス110と、このダイス110に対向して配置されるホルダー120と、このホルダー120に摺動可能に設けられた予備成形工具121を備えている。ホルダー120の成形穴120aは、予備成形品40の頭部を成形する形状である。ダイス110の穴110aの下方には、ノックアウトピン111が摺動可能に設けられている。圧造の予備成形は、ダイス110の円柱素材を挿入する穴110aに、予備成形後は予備成形品40となる円柱素材を配置し、ダイス110の上にホルダー120を接触させ、予備成形工具121を下方へ摺動して予備成形工具121の押圧部121aにより円柱素材を押圧して予備成形品40を成形する。予備成形中は、ホルダー120、ダイス110、ノックアウトピン111は、固定状態となっている。予備成形後に、ホルダー120と予備成形工具121を、加圧方向と逆方向に平行移動させ、さらに、工具交換機構図示せずにより加圧軸上に残さないように移動させ、圧造機械の成形部には、予備成形品40、ダイス110、ノックアウトピン111を残しておく。図2に1/4カットモデルで示すとおり、主成形に用いる冷間圧造金型1は、図1の予備成形と同じダイス110と、このダイス110に対向して配置される圧造工具30とを備えている。ダイス110の穴110aには、図1において予備成形された予備成形品が残っており、圧造工具30の成形穴30a1は、圧造品41の頭部を成形する形状であり、突起30a2は、圧造品頭部の十字穴を成形する形状である。圧造工具30の押圧部30aにより予備成形品を押圧して圧造品41を成形し、この実施の形態では、突起30a2により十字穴付ねじの十字穴を成形する。ここで、図2中に疲労破壊部200を図示しておく。圧造の主成形は、図1の予備成形後に圧造機械の成形部に残しておいたダイス110、予備成形品40、ノックアウトピン111を用いて、それらに対向して圧造工具30を配置し、圧造工具30を作動して押圧部30aにより予備成形品40を押圧して圧造品41を成形する。主成形中は、ダイス110、ノックアウトピン111は、固定状態となっている。圧造工具30を加圧方向と逆方向に平行移動この動作を除荷と言うさせ、さらに、ノックアウトピン111を加圧方向と逆方向へ摺動して圧造品41を取り出す。圧造品41は、図3に示すように、ねじ転造される前のねじ部品であり、ねじ転造される軸部41aと、頭部41bとを有する。圧造工具30の押圧部30aの突起30a2を、軸心で十字状に突出する形状にすることで、頭部41bに十字穴41b1が形成される。圧造工具30の内部には、図4に1/4カットモデルで示すように、冷間圧造の際に、圧造工具30の押圧部30aの弾性変形を積極的に促進し、加圧軸方向へのたわみにより、圧造および除荷時の圧造工具先端の十字穴成形部に作用する応力振幅を低減させる円筒状の溝空間50が、圧造工具先端の押圧部30aの押圧部端面30a1から圧造工具内部へ加圧軸と平行に形成されている。図4aの実施の形態では、溝空間50の内形と外形が圧造工具30の外周形状と相似となる円筒形状であり、圧造工具30の押圧方向において、溝空間50の位置が圧造時の衝撃による応力が到達する領域内であり、圧造工具先端の押圧部30aがたわみやすい溝径と溝高さに形成される。図4bの実施の形態では、溝空間50が図4aの実施の形態と同様に形成され、この溝空間50に充填材料51を挿入し、充填材料51のヤング率を、圧造工具30のヤング率より低く設定した構成である。圧造工具30は、高速度鋼である。図4a,bの実施の形態の溝空間50は、圧造工具30の押圧部30aの押圧部端面30a1から始まり、溝空間50の最小内径は、十字状に突出する形状の十字突起30a2の仮想外径より大きく、圧造工具30の外径の半分である。また、溝空間50の深さLは、圧造工具30の全長の3分の1であり、溝空間50の幅Dは、製作の容易性を考慮し、0.5~2.5mm程度である。この溝空間50は、旋削、放電加工等により製作される。この主成形に用いる冷間圧造金型1では、図2に示すように、圧造工具30を摺動して圧造工具30の押圧部30aにより予備成形品40を押圧し塑性加工し、十字穴41b1を有する圧造品41を冷間圧造する。この圧造品41を成形する際に、図4aの実施の形態では、圧造工具30の内部に、圧造工具30の押圧部30aの弾性変形を積極的に促進し、加圧軸方向へのたわみにより、圧造および除荷時の圧造工具先端の十字穴成形部の疲労破壊部200に作用する応力振幅を低減させる円筒状の溝空間50を、圧造工具30の押圧部30aの押圧部端面30a1から圧造工具内部へ加圧軸と平行に形成したことで、安価で簡易な構成で、加工回数が増大しても図2の疲労破壊部200の疲労破壊を抑制し、長時間の連続使用を可能とし、さらなる高強度素材のねじ圧造への適用が可能となる。図4aの実施形態の圧造工具30は、円筒形状の溝空間50の溝内径と高さの組み合わせで、圧造および除荷時の圧造工具先端の十字穴成形部の疲労破壊部200に作用する応力振幅を制御できる。また、図4bの実施の形態では、円筒形状の溝空間50に、溝空間と同形状の充填材料51を挿入した。充填材料51により、加圧時の圧造工具30の押圧部30aの微小な曲がりによる圧造品の欠陥発生を抑制できる。さらに、充填材料51のヤング率を、圧造工具30の押圧部30aのヤング率より低くすることで、押圧部30aの弾性変形を積極的に促進し、たわみにより圧造および除荷時の圧造工具先端の十字穴成形部の疲労破壊部200に作用する応力振幅を抑制できる。図5は、冷間圧造による主成形時の有限要素法解析モデルを示す。圧造工具は弾性体とし、30,000要素に分割した。この圧造工具は、高速度鋼であり、ヤング率228000MPa、ポアソン比0.28である。素材は、剛塑性体とし、解析のために20,000要素に分割した。主成形時の素材は、予め解析しておいた予備成形後の加工品とした。次に、圧造および除荷時の圧造工具先端の十字穴成形部の疲労破壊部200に作用する応力振幅の有限要素解析結果効果を、図6乃至図8に基づいて説明する。図6は、円筒状の溝空間の深さ4mmの場合の、応力振幅に及ぼす溝空間内径の影響を説明する図である。溝幅を1mmとし、溝空間に溝空間と同形状の充填材料を挿入した。なお、充填材料は圧造工具と同じ材質で、高速度鋼である。溝空間の内径を変化させて、圧造工具先端の十字穴成形部の疲労破壊部200に作用する応力振幅を、有限要素法を用いた数値解析により求めた。図6に示すとおり、溝空間を形成することで、溝空間を設けない従来の圧造工具と比較して、圧造工具の押圧部は、溝空間がいずれの設定内径であっても剛性が低下し、たわみやすくなり、疲労破壊に影響を及ぼす応力振幅が低下している。また、溝空間の深さ4mmの場合、溝空間の内径が大きくなるほど応力振幅は低下する。図7は、円筒状の溝空間の内径6mmの場合の、応力振幅に及ぼす溝空間深さの影響を説明する図である。溝幅を1mmとし、溝空間に溝空間と同形状の充填材料を挿入した。圧造工具と充填材料の材質は、図6と同様である。溝空間の深さを変化させて、圧造工具先端の十字穴成形部の疲労破壊部200に作用する応力振幅を、有限要素法を用いた数値解析により求めた。図6に示すとおり、溝空間を形成することで、溝空間を設けない従来の圧造工具と比較して、圧造工具の押圧部は、溝空間がいずれの設定深さであっても剛性が低下し、たわみやすくなり、疲労破壊に影響を及ぼす応力振幅が低下している。また、溝空間の深さが4mmで、応力振幅は最低値を示し、溝空間の深さが4~8mmの範囲では従来の圧造工具の応力振幅より低下した。図8は、応力振幅に及ぼす充填材料の影響を説明する図であり、円筒状の溝空間の内径は6mm、深さは4mmで、溝空間に充填材料を挿入しない場合と、溝空間に充填材料を挿入し、充填材料の材質を高速度鋼SKH材、高速度鋼よりヤング率が低い炭素鋼S45Cの場合について、圧造工具先端の十字穴成形部の疲労破壊部200に作用する応力振幅を、有限要素法を用いた数値解析により求めた。圧造工具は高速度鋼とした。溝空間に充填材料を挿入しない場合と、溝空間に充填材料を挿入した場合ともに、溝空間を設けない従来の圧造工具と比較して、疲労破壊に影響を及ぼす応力振幅が低下している。溝空間に充填材料を挿入しない場合より溝空間に充填材料を挿入した場合の方が、疲労破壊に影響を及ぼす応力振幅が低下し、充填材料のヤング率は、圧造工具30のヤング率より低い方が疲労破壊に影響を及ぼす応力振幅が低下した。次に、圧造工具30に形成する溝空間50の深さの極限状態を示す。極限とは、溝空間50の深さLを最大限圧造具30を貫通することになるため、必然的に二体型の圧造工具となるとし、溝空間50の幅Dを最小限必然的に二体型となった圧造工具同士をすきま嵌めの状態とするとする構成であり、それらの実施形態を、図9乃至図11に示す。すなわち、請求項8の二体型の圧造工具は、請求項1の一体型の圧造工具の深さの最大限と溝幅の最小限を表現したものであるとも言える。図9は、溝空間50の深さLを最大限にし、溝空間50の幅Dを最小限とする構成を示し、この構成は、図10に示すように実施される。図9を実用的にした図10の実施の形態では、円筒状の圧造工具60と、その内部に十字穴成形部が付帯した円柱状の圧造工具70を挿入する二体構造としたことで、円柱状の圧造工具70の押圧部70cの弾性変形を積極的に促進し、加圧軸方向へのたわみにより、圧造および除荷時の圧造工具先端の十字穴成形部に作用する応力振幅を低減させる構成である。円筒状の圧造工具60の貫通孔62は、下段孔62aと上段孔62bとを有する段付き孔であり、円柱状の圧造工具70は、下段部70aと上段部70bとを有する。この円柱状の圧造工具70の下段部70aを、円筒状の圧造工具60の上段孔62bから挿入して下段孔62aに位置させ、円柱状の圧造工具70の上段部70bを、上段孔62bに位置させることで、円柱状の圧造工具70の押圧部70cの弾性変形を積極的に促進し、加圧軸方向へのたわみにより、圧造および除荷時の圧造工具先端の十字穴成形部に作用する応力振幅を低減させる。この円柱状の圧造工具70は、上段部70bの外径には特別な制限は無く、抜け落ち防止ができれば、直径は下段部70aより0.5mm大きい程度でよい。また、円柱状の圧造工具70の上段部70bの長さにも特別な制限は無く、上段部70bの直径が下段部70aの直径と比較して十分に小さければ0.5mm程度、剛性に大きな変化はないため、円柱状の圧造工具70の上段部70bの長さは生産可能であり、圧造作業に支障とならない範囲内で決められる。このように、円筒状の圧造工具60に、円柱状の圧造工具70を挿入し、円柱状の圧造工具70の押圧部70cの弾性変形を積極的に促進し、加圧軸方向へのたわみにより、圧造および除荷時の圧造工具先端の十字穴成形部に作用する応力振幅を低減させることで、安価で簡易な構成で、加工回数が増大しても長時間の連続使用を可能とし、さらなる高強度素材のねじ圧造への適用が可能となる。この円柱状の圧造工具70は、下段部70aの外径を可変すると、圧造および除荷時の圧造工具先端の十字穴成形部に作用する応力振幅を制御できる。また、円筒状の圧造工具60と円柱状の圧造工具70の材質が、同一であることが好ましいが、円筒状の圧造工具60のヤング率と、円柱状の圧造工具70のヤング率を変化させることで、圧造および除荷時の圧造工具先端の十字穴成形部に作用する応力振幅を制御できる。また、円筒状の圧造工具60が、下段部70aと上段部70bとを有する段付形状であることで、除荷時の抜け落ち防止機能を有する。さらに、円筒状の圧造工具60に、円柱状の圧造工具70を圧入しないで挿入するから、円柱状の圧造工具70が破壊したらこれのみを交換し、円筒状の圧造工具60は、繰り返し使用できる。図11は、冷間圧造後の除荷時の有限要素法解析モデルを示し、ラムによって圧造工具を押し、圧造工具によって図5の圧造品である素材を押圧し、加工後、ダイスを固定し、圧造工具を上に引き抜くときに圧造工具の疲労破壊の要因となる引張り応力が発生する。この現象をモデル化した。圧造工具は解析のために30,000要素に分割した。図11aの圧造工具は、従来型のものを用い、高速度鋼である。図11bの圧造工具は、圧造工具の押圧方向に沿って貫通孔を形成し、この貫通孔に円柱状の圧造工具を挿入し、円柱状の圧造工具の弾性変形を積極的に促進し、加圧軸方向へのたわみにより、圧造および除荷時の圧造工具先端の十字穴成形部に作用する応力振幅を低減させる。次に、圧造および除荷時の圧造工具先端の十字穴成形部の疲労破壊部200に作用する応力振幅の有限要素解析結果効果を、図12乃至図15に基づいて説明する。図12は応力振幅に及ぼす円柱状の圧造工具70の下段部70aの直径の影響を説明する図であり、円筒状の圧造工具60と円柱状の圧造工具70は、同一材質で高速度鋼とし、円柱状の圧造工具70の円筒状の圧造工具60へ圧入しないすきま嵌めで挿入した。また、上段部70bの直径は、下段部70aより0.5mm大きくした。円柱状の圧造工具70の下段部70aの直径を変化させて疲労破壊部200に作用する応力振幅を有限要素法を用いた数値解析により求めた。円柱状の圧造工具70は、溝空間を設けない従来の圧造工具と比較して設定したいずれの直径でも剛性が低下し、たわみやすくなり、疲労破壊に影響を及ぼす応力振幅が低下している。この実施の形態の圧造工具の応力振幅は、円柱状の圧造工具70の下段部70aの直径が、従来の圧造工具の直径12mmの1/2で最低値を示し、直径4~8mmの範囲では、従来の圧造工具より応力振幅は低下する。円柱状の圧造工具70の下段部70aの最小外径は、圧造品にバリ欠陥を生じさせないために、ねじ頭部最大直径以上である必要があり、最大外径は、円筒状の圧造工具60を加工できる直径までとなる。図13は、応力振幅に及ぼす円筒状の圧造工具60と円柱状の圧造工具70の挿入状態圧入の有無と圧入の程度の影響を説明する図であり、円筒状の圧造工具60と円柱状の圧造工具70は、同一材質で高速度鋼とし、円柱状の圧造工具70の下段部70aの直径は、図12で最も応力振幅が低下する6mmとした。また、上段部70bの直径は、下段部70aより0.5mm大きくした。円柱状の圧造工具70を円筒状の圧造工具60に圧入することで、円柱状の圧造工具70の剛性が向上し、たわみ難くなるため、応力振幅は低下せず、圧入率が上昇すると共に疲労破壊に影響を及ぼす応力振幅は上昇する。すなわち、円柱状の圧造工具70を円筒状の圧造工具60に圧入しないで挿入し、円柱状の圧造工具70の押圧部70cの弾性変形を積極的に促進させると、圧造および除荷時の圧造工具先端の十字穴成形部の疲労破壊部200に作用する応力振幅は低下する。図14は、応力振幅に及ぼす円筒状の圧造工具60のヤング率の影響を説明する図である。ここで、円柱状の圧造工具70の下段部70aの直径は、図12で最も応力振幅が低下する6mmとし、円柱状の圧造工具70を円筒状の圧造工具60に圧入しないで挿入しており、円柱状の圧造工具70の材質は、高速度鋼とした。また、円筒状の圧造工具60の材質は、高速度鋼SKH材、炭素鋼S45Cの場合について、圧造および除荷時の圧造工具先端の十字穴成形部の疲労破壊部200に作用する応力振幅を有限要素法を用いた数値解析により求めた。この実施の形態では、円柱状の圧造工具70を円筒状の圧造工具60に圧入していないため、いずれのヤング率でもたわみ易くなり、従来の圧造工具と比較して疲労破壊に影響がある応力振幅は大幅に低下する。しかし、ヤング率が小さくなるとたわみ過ぎてしまい、かえって応力振幅が上昇することになる。したがって、円筒状の圧造工具60と円柱状の圧造工具70の材質が同一であると、たわみ過ぎることなく、応力振幅を低下することができるので好ましい。図15は、圧造後の除荷時の解析結果効果を示し、図15aは、直径12mmの従来型の圧造工具の押圧部の先端部分の最大主応力分布を示す縦断面図であり、図15bは直径4mmの圧造工具の押圧部の先端部分の最大主応力分布を示す縦断面図であり、図15cは直径6mmの圧造工具の押圧部の先端部分の最大主応力分布を示す縦断面図であり、図15dは直径8mmの圧造工具の押圧部の先端部分の最大主応力分布を示す縦断面図であり、図15c~図15dはパンチの円筒状の圧造工具60と円柱状の圧造工具70は同材質で圧入しないで挿入した。図15eは直径6mmの圧造工具の押圧部の先端部分の最大主応力分布を示す縦断面図であり、円筒状の圧造工具60と円柱状の圧造工具70は同材質で、0.5で圧入して挿入した。図15fは直径6mmの圧造工具の押圧部の先端部分の最大主応力分布を示す縦断面図であり、円筒状の圧造工具60と円柱状の圧造工具70は同材質で、0.9で圧入して挿入した。図15gは直径6mmの圧造工具の押圧部の先端部分の最大主応力分布を示す縦断面図であり、円筒状の圧造工具60の材質を円柱状の圧造工具70よりヤング率が低いS45Cとし、圧入しないで挿入した。円柱状の圧造工具70の周縁よりも軸心で十字状に突出する先端面によって圧造品に十字穴が成形され、解析による圧造工具の最大主応力は、図15hに示すように、応力レンジ0~800MPaとし、図に示す5段階に分け表示している。すなわち、円柱状の圧造工具70の最大主応力は、十字状に突出する先端面に対応する部分から円弧状に応力が分布し、十字状に突出する先端面に対応する部分が、5段階目の640~800MPaであり、最大主応力が最も大きくなっている。この応力が最も大きくなっている部分において円柱状の圧造工具70における疲労破壊の要因となる。図15aの従来型の圧造工具の押圧部の先端部分の最大主応力分布では、5段階目の640~800MPaの領域が大きいが、図15b,c,d,gの実施の形態の円柱状の圧造工具70の先端部分の最大主応力分布では、5段階目の640~800MPaの領域が極端に小さくなっている。図15e,fの形態の円柱状の圧造工具70の先端部分の最大主応力分布では、5段階目の640~800MPaの領域が小さくなっていない。図15b,c,d,gでは、円柱状の圧造工具70の先端面を、周縁よりも軸心で突出する形状にし、この実施の形態で、圧造工具を摺動して円柱状の圧造工具70により素材を押圧して圧造品を成形する際に、円筒状の圧造工具60に円柱状の圧造工具70を挿入し、円柱状の圧造工具70の弾性変形を積極的に促進し、加圧軸方向へのたわみにより、圧造および除荷時の圧造工具先端の十字穴成形部に作用する応力振幅を低減させることができた。[第2の実施の形態]この発明の第2の実施の形態を、図16に基づいて説明する。図16は圧造工具を先端側から見た斜視図であり、この第2の実施の形態は、第1の実施の形態と同じ構成は同じ符号を付して説明を省略する。この第2の実施の形態は、第1の実施の形態の圧造工具30に形成する溝空間50に代えて複数の穴空間55を、圧造工具先端の押圧部端面から圧造工具内部へ加圧軸と平行に形成している。この複数の穴空間55の配置により形成される形状が円形状であり、圧造工具30の外周形状と相似である。このように、複数の穴空間55の配置により形成される形状が、圧造工具30の外周形状と相似であり、複数の穴空間55の配置により形成される形状の中心軸側の押圧部30aの外径が、ねじ頭部直径より大きく、複数の穴空間51の配置により形成される形状の中心軸と反対側の押圧部30aの内径が、圧造工具30の外径より小さい。また、複数の穴空間55の配置により形成される形状の内側および外側の形状が、任意形状であり、複数の穴空間55の長さが、圧造工具先端の押圧部端面から圧造工具後端面より小さい。この複数の穴空間55に、固体の充填材料を挿入し、複数の穴空間55の配置の中心軸側の押圧部30aが、加圧時に加圧軸方向に対する垂直方向へのたわみを抑制する構成とすることができ、固体の充填材料のヤング率が、圧造工具30のヤング率と同値かそれより低く構成される。"