"2つの部材を接合し、これらの部材にその接合面とほぼ平行な想定荷重が加わったときにせん断破断するようにしたボルトであって、ボルト軸部を中空とし、この中空部の外周に環状のノッチ部が設けられていることを特徴とするノックオフ型ボルト。前記中空部はボルト軸部にボルト頭部から軸方向に沿って軸穴を設けることによって形成されていることを特徴とする請求項1記載のノックオフ型ボルト。前記ノッチ部を含む軸部断面の断面欠損率は40以上であることを特徴とする請求項1又は2記載のノックオフ型ボルト。橋梁の可動支承部において、上面に支承側すべりプレートが設けられた支承と、下面に上部構造側すべりプレートが設けられた上部構造とを接合するためのセットボルトとして適用されることを特徴とする請求項1,2又は3記載のノックオフ型ボルト。この発明は上記のような技術的背景に基づいてなされたものであって、次の目的を達成するものである。この発明の目的は、想定荷重で確実にせん断破壊し、しかも破断面がボルト軸に対してほぼ直角な面となり、さらには破断までの伸びが小さいノックオフ型ボルトを提供することにある。この発明は上記課題を達成するために、次のような手段を採用している。すなわち、この発明は、2つの部材を接合し、これらの部材にその接合面とほぼ平行な想定荷重が加わったときにせん断破断するようにしたボルトであって、ボルト軸部を中空とし、この中空部の外周に環状のノッチ部が設けられていることを特徴とするノックオフ型ボルトにある。より具体的には、前記中空部はボルト軸部にボルト頭部から軸方向に沿って軸穴を設けることによって形成されている。上記ノックオフ型ボルトにおいて、前記ノッチ部を含む軸部断面の断面欠損率は40以上であることが望ましい。上記ノックオフ型ボルトは、橋梁の可動支承部において、上面に支承側すべりプレートが設けられた支承と、下面に上部構造側すべりプレートが設けられた上部構造とを接合するためのセットボルトとして適用される。この発明のノックオフ型ボルトによれば、想定荷重で確実にせん断破壊させることができる。また、破断面をボルト軸に対してほぼ直角な面とすることができ、さらには破断までの伸びを小さくすることができる。したがって、このノックオフ型ボルトを橋梁の可動支承部において、上面に支承側すべりプレートが設けられた支承と、下面に上部構造側すべりプレートが設けられた上部構造とを接合するためのセットボルトとして適用した場合には、ボルト破断後にすべり面を傷つけることがなく、また制震デバイスをただちに作動させることができる。この発明の実施形態を図面を参照しながら以下に説明する。図1,図2に示すように、ノックオフ型ボルト1は、一般のボルトとの共通点として、雄ねじ2を有する軸部3と、軸部3の雄ねじ2と反対側の端部に設けられた頭部4とからなる。この発明によるノックオフ型ボルト1は、軸部3にボルト頭部4から軸方向に沿って軸穴5が設けられている。すなわち、軸部3は中空部を有している。この軸穴5の断面形状は図示では円形であるが、多角形や楕円形としてもよい。しかし、加工しやすさの観点からは円形が望ましい。この軸穴5の外周に環状の溝であるノッチ部6が形成されている。ノッチ部6の形成位置は、破断面となる位置である。したがって、軸穴5は、破断面となる位置よりも幾分か下方に達する深さのものでよい。ノッチ部6は、図3に示すように種々の断面形状をとることができる。イは溝断面をV字形としたもの、ロは溝断面の入口部を等幅とし、奥部をV字形としたもの、ハは溝断面をコ字形としたもの、ニは溝断面をU字形としたもの、ホは溝断面を半椀形状としたものである。図4は、従来のノックオフ型ボルト以下、従来ボルトイと、この発明によるノックオフ型ボルト以下、本発明ボルトロの破断面を示している。単にボルト軸部にノッチ部のみを形成した従来ボルトは、荷重作用方向前方側に大きな引っ張り応力が作用しており、これが塑性変形時に、かえりRとなって破断面を形成してしまう。これに対し、ボルト軸部を中空としてノッチ部を設けた本発明ボルトは、曲げ剛性が増加し、引っ張り応力が減少することでせん断破壊が一気に進むこととなり、破断面がボルト軸部に対して直角な面となる。また、有限要素解析結果によれば、破断面の起点になる応力集中箇所が、従来ボルトではノッチ部周辺に分散してしまうが、本発明ボルトでは応力がノッチ部先端に集中しており、ノッチ部の形成部分のボルト軸部を中空とすることによって確実に破断荷重を破断面に作用させることが可能となっている。さらに、従来ボルトと本発明ボルト対し破断実験を行ったところ、以下のような結果が得られた。この破断実験は、ボルト径、ノッチ部形状、ノッチ部加工後の断面欠損率、強度区分をパラメータとして、最大耐力、破断耐力、変位量を計測した。<最大耐力>最大耐力のばらつきは、従来ボルトが平均値に対し98~103であるのに対し、本発明ボルトは99~101であり、ばらつきがほとんどなかった。<変位量>最大荷重時から破断までの変位量は、従来ボルトに対し本発明ボルトは54以下で、早期に破断した。さらに、試験体の破断面を観察したところ、従来ボルトに比べ本発明ボルトは、かえりがほとんどなかった図4参照。これは先の解析と同様の結果であった。<断面欠損率>実験の結果より、ボルト軸部を中空とする場合の断面欠損率は40以上とすることにより、かえりがなく、また最大耐力にばらつきがなく破断することが判明した。断面欠損率が40に満たない場合は、荷重作用方向前方側に約1mm程度のかえりが残り、最大耐力のばらつき±2程度であった。これは、かえりの出かたが、最大耐力にばらつきが生じる原因となっているものと考えられる。同様に、断面欠損率が40に満たない場合は、最大荷重時から破断までの変位も045mm生じ、断面欠損率が60の試験体に対し約6倍であった。<強度区分>JIS規格の強度区分が109及び88のボルトでは、最大耐力、変位量、断面欠損率に関し上述の結果が得られたが、強度区分46のボルトでは本発明ボルトであっても±3以上の最大耐力のばらつきが生じ、最大荷重時からの伸びも2mm~3mmと大きくなった。このため強度区分によっては本発明の適用は難しいと考えられる。上記本発明ボルトは、図5,図6に示した橋梁の可動支承部既設支承を利用して可動化した支承部でもよいし、新設の支承を用いた支承部でもよいおいて、上面に支承側すべりプレートが設けられた支承と、下面に上部構造側すべりプレートが設けられた上部構造とを接合するセットボルトとして適用される。この場合、本発明ボルトによれば、破断面がボルト軸に対して直角な面となるので、破断後にすべり面を傷つけることがない。また、破断までの変位量が小さいので、制震デバイスをただちに作動させることができる。本発明ボルトは、特に橋梁において上部構造と支承とを接合するために開発されたものであるが、適用範囲はこれに限るものではない。"