アルミニウムAl:14.0~23.0質量、カルシウムCa:11.0質量以下0質量を含まず、ストロンチウムSr:12.0質量以下0質量を含まず、および亜鉛Zn:0.2~1.0質量を含むことを特徴とするマグネシウム合金。シリコンSi:0.1~1.5質量、レアアースRE:0.1~1.2質量、ジルコニウムZr:0.2~0.8質量、スカンジウムSc:0.2~3.0質量、イットリウムY:0.2~3.0質量、スズSn:0.2~3.0質量、バリウムBa:0.2~3.0質量およびアンチモンSb:0.1~1.5質量からなる群から選択される少なくとも1つを更に含むことを特徴とする請求項1に記載のマグネシウム合金。カルシウムCaの含有量に対するストロンチウムSrの含有量の比率が質量比で1:0.3~1:1.5であることを特徴とする請求項1または2に記載のマグネシウム合金。アルミニウムAlの含有量とカルシウムCaの含有量とストロンチウムSrの含有量とが、以下の1式に示す関係を満足することを特徴とする請求項1~3のいずれか1項に記載のマグネシウム合金。0.8×<Al>≦1.35×<Ca>1.23×<Sr>8.5≦1.2×<Al>1但し、<Al>は質量で表したアルミニウムAlの含有量であり、<Ca>は質量で表したカルシウムCaの含有量であり、<Sr>は質量で表したストロンチウムSrの含有量である。結晶粒界にAl2CaおよびAl4Srを含む析出物が互いに間隔を空けて析出していることを特徴とする請求項1~4のいずれか1項に記載のマグネシウム合金。しかし、特許文献1に係るマグネシウム合金では、耐熱性、すなわち高温での強度がまだ不足する場合があるという問題があった。一方、引用文献2に係るマグネシウム合金は、規定した結晶粒のアスペクト比を得るために、熱間圧延および鍛造の加工度圧下率を低い値に抑制する必要があることから、室温での強度が充分でない場合があるという問題があった。すなわち、特許文献1および2に係るマグネシウム合金では、高温強度および室温強度のいずれかが充分でない場合がある。高温下で使用されるマグネシウム合金であっても、環境温度は、必ず室温から高温までの範囲を含むため、マグネシウム合金の引張り特性は、実用上は室温および高温の両方の環境において優れていることが必要である。このため、室温および高温において充分な強度を有するマグネシウム合金が求められていた。本願発明は、このような要望に応えることを目的として為されたものであり、従って、室温および高温で充分に高い強度を有するマグネシウム合金を提供することを目的とする。本発明の態様1は、アルミニウムAl:14.0~23.0質量、カルシウムCa:11.0質量以下0質量を含まず、ストロンチウムSr:12.0質量以下0質量を含まず、および亜鉛Zn:0.2~1.0質量を含むことを特徴とするマグネシウム合金である。本発明の態様2は、シリコンSi:0.1~1.5質量、レアアースRE:0.1~1.2質量、ジルコニウムZr:0.2~0.8質量、スカンジウムSc:0.2~3.0質量、イットリウムY:0.2~3.0質量、スズSn:0.2~3.0質量、バリウムBa:0.2~3.0質量およびアンチモンSb:0.1~1.5質量からなる群から選択される少なくとも1つを更に含有むことを特徴とする態様1に記載のマグネシウム合金である。本発明の態様3は、カルシウムCaの含有量に対するストロンチウムSrの含有量の比率が質量比で1:0.3~1:1.5であることを特徴とする態様1または2に記載のマグネシウム合金である。本発明の態様4は、アルミニウムAlの含有量とカルシウムCaの含有量とストロンチウムSrの含有量とが、以下の1式に示す関係を満足することを特徴とする態様1~3のいずれかに記載のマグネシウム合金である。0.8×<Al>≦1.35×<Ca>1.23×<Sr>8.5≦1.2×<Al>1但し、<Al>は質量で表したアルミニウムAlの含有量であり、<Ca>は質量で表したカルシウムCaの含有量であり、<Sr>は質量で表したストロンチウムSrの含有量である。本発明の態様5は、結晶粒界にAl2CaおよびAl4Srを含む析出物が互いに間隔を空けて析出していることを特徴とする態様1~4のいずれかに記載のマグネシウム合金である。本願発明により、充分な室温強度と充分な高温強度を有するマグネシウム合金を提供することが可能となる。本願発明者らは、マグネシウム合金の強化機構として知られて固溶強化と析出強化の両方を同時に活用することを検討した。すなわち、アルミニウムとストロンチウムとカルシウムの含有量を適正に制御することで固溶強化機構と析出強化機構の両方を効果的に作用させることを検討した。そして、本願発明者は、アルミニウムのマグネシウム合金マトリクスに対する固溶限を求め、この固溶限をベースにして、適切なアルミニウム量、カルシウム量、ストロンチウム量を見出した。これによりマトリクスが充分な量のアルミニウムを固溶するとともに、適切な量の金属間化合物Al2CaおよびAl4Srが析出した、室温および高温の両方で充分な強度を有する本願発明に係るマグネシウム合金を完成したのである。以下にその詳細を説明する。本願発明に係るマグネシウム合金は、アルミニウムAl:14.0~23.0質量、カルシウムCa:11質量以下0質量を含まず、ストロンチウムSr:12質量以下0質量を含まず、亜鉛Zn:0.2~1.0質量を含んでいる。1アルミニウムマグネシウム合金の高温における変形において、積層欠陥エネルギーが低いと、転位の移動が阻害され、変形が困難となることから、積層欠陥エネルギーを低下させることができると、耐熱性高温強度およびクリープ向上させることができる。マグネシウム合金に固溶させて積層欠陥エネルギーを下げることができる元素として、In、Tl、Sc、Pb、Al、Y、Sn、Biをあげることができる。これらの中で、安全性および経済性の観点からアルミニウムAlが好ましい。また発明者らの検討により、アルミニウムとともに、カルシウムCaおよびストロンチウムSrを添加することにより、結晶粒径が微細化し、室温強度の向上させることができること、および析出晶出する金属間化合物Al2CaとAl4Srとが他の第2相析出物とともに結晶粒界に共存して、これにより室温及び高温特性が向上することがわかった。マグネシウム合金は、鋳造後、所望の形状、靱性、強度等を得るために、圧延、押し出し、引き抜き等の塑性加工を行い展伸材にすると網目状に結晶粒界に析出している、Al2CaおよびAl4Srを含む第2相は破壊分断され変形方向に整列する。このような変形方向に整列したAl2CaおよびAl4Srを含む析出物は、高温強度の向上に寄与する。しかし、本願発明者ら、鋭意検討を重ねた結果、350~450°Cで均質化熱処理を行うことでAl2CaおよびAl4Srを含む第2相粒子を再析出させ分散させることができ、より強度を向上できることを見出した。そして、より好ましくは385°C~415°Cで均質化熱処理を行うことでAl2CaおよびAl4Srを含む第2相を結晶粒界に均一に分散させることができ、より確実に強度を上昇させることができることが判った。本願発明者は、さらに検討を続け、押し出し等の塑性加工後に400°C×48時間の均質化熱処理を行ったサンプルのマトリクスへのアルミニウムの最大固溶量固溶限が8.3質量7.5atであることを見出した。測定は、電子線マイクロアナライザーEPMAを用いて点分析により行った。この固溶限を用いて、本願発明に係るマグネシウム合金のアルミニウム量は14.0~23.0質量が適切であること突き止めた。アルミニウムが14.0質量以上であれば、たとえ8.5質量程度のアルミニウムがマトリクスに固溶しても充分な量のアルミニウムが、カルシウムおよびストロンチウムと金属間化合物Al2CaおよびAl4Srを形成できるからである。また、アルミニウム量が23.0質量以下であれば、伸び等の延性を確保できる。より好ましくは、アルミニウム量は15.0質量~20.0質量である。この範囲であればより確実に金属間化合物Al2CaおよびAl4Srを形成できかつ延性を確保できるからである。2カルシウムカルシウムの含有量は、11.0質量以下0質量を含まずである。カルシウムの最大含有量11.0質量は、固溶しなかったアルミニウムがほとんど全てAl2Caを形成するのに必要なカルシウム量アルミニウムの上限-最大固溶量/Alの原子量×Al2CaのAlに対するCaの原子比×Caの原子量=10.9に概ね等しい。これにより固溶しないアルミニウムを確実に所望の金属間化合物として析出させることが可能となる。一方、カルシウムが必ず含有されているよう、0質量は除外してある。より好ましくは、カルシウムは1.0~8.0質量である。より確実にAl2Caを形成できるとともに、余剰となることを抑制できるからである。3ストロンチウムストロンチウムの含有量は、12.0質量以下0質量を含まずである。ストロンチウムの最大含有量12.0質量は、固溶しなかったアルミニウムがほとんど全てAl4Srを形成するのに必要なカルシウム量アルミニウムの上限-最大固溶量/Alの原子量×Al4SrのAlに対するSrの原子比×Srの原子量=11.9に概ね等しい。これにより固溶しないアルミニウムを確実に所望の金属間化合物として析出させることが可能となる。一方、ストロンチウムが必ず含有されているよう、0質量は除外してある。好ましくは、ストロンチウムは0.5~8.0質量である。より確実にAl4Srを形成できるとともに、余剰となることを抑制できるからである。より好ましくは1.0~6.0質量である。ストロンチウムの効果を最大限に発揮できるからである。4亜鉛本願発明に係るマグネシウム合金は、亜鉛Znを0.2~1.0質量含有している。亜鉛には、強度向上、鋳造性向上の効果があるからである。5アルミニウムとカルシウムとストロンチウムの関係カルシウムとストロンチウムの比率金属間化合物Al2CaとAl4Srの両方を、より適した比率Al2CaとAl4Srの生成量の比で形成するように、好ましくは、カルシウムの含有量:ストロンチウムの含有量の比率カルシウムの含有量を1としてときのストロンチウムの含有量は質量比で、1:0.3~1:1.5であり、より好ましくは質量比で、1:0.5~1:1.1である。アルミニウム含有量とカルシウム含有量とストロンチウム含有量の関係本願発明に係るマグネシウム合金において、含有するストロンチウムとカルシウムとがそれぞれ、全てAl2CaとAl4Srとして析出するには、以下の2式のyで表されるアルミニウム量質量が必要である。y=<Ca>/40.08Caの原子量×2Al2CaのCaに対するAlの原子比×26.98Alの原子量<Sr>/87.62Srの原子量×4Al4SrのSrに対するAlの原子比×26.98Alの原子量8.3Alの最大固溶量=1.35×<Ca>1.23×<Sr>8.52ここで、<Ca>は質量で示したカルシウムの含有量であり、<Sr>は質量で示したストロンチウムの含有量である。また、式中の数値の物理的意味は数値の後の内に示した。そして、本願発明に係るマグネシウム合金では、以下の1式を満足することが好ましい。すなわち、のストロンチウムとカルシウムとがそれぞれ、全てAl2CaとAl4Srとして析出するのに必要な2式で示されるアルミニウム量yが、アルミニウム含有量の0.8~1.2倍の範囲内となるようにアルミニウムを含有させることが好ましい。アルミニウム含有量が1式に示される範囲内だと、アルミニウム、カルシウムおよびストロンチウムのいずれの元素も概ね過不足なく、化学量論組成に概ね近いAl2CaとAl4Srとを析出させ、かつアルミニウムが充分にマトリクスに固溶するからである。0.8×<Al>≦1.35×<Ca>1.23×<Sr>8.5≦1.2×<Al>1ここで<Al>は質量で示したアルミニウムの含有量である。6その他の成分本願発明の合金は、上述のアルミニウム、カルシウム、ストロンチウムおよび亜鉛を含有し、残部はマグネシウムMgと不可避の不純物からなってもよい。しかし、マグネシウム合金の特性を向上することができる任意の元素を含んでよい。この場合、マグネシウム合金が持つ、比強度が高い等の特性を失うことがないように好ましくはマグネシウムを40質量以上含有し、より好ましくはマグネシウムを50質量以上含有する。マグネシウムを40以上含有し、アルミニウム、カルシウム、ストロンチウムおよび亜鉛を上記に規定した量含有するマグネシウム合金は、他の任意の元素を含んでも、その元素の種類によらず、ほとんどの場合、上述の本願発明の効果を示すことが可能である。このように添加可能の任意の元素として以下を例示することができる。シリコンSi:0.1~1.5質量、レアアースRE:0.1~1.2質量、ジルコニウムZr:0.2~0.8質量、スカンジウムSc:0.2~3.0質量、イットリウムY:0.2~3.0質量、スズSn:0.2~3.0質量、バリウムBa:0.2~3.0質量およびアンチモンSb:0.1~1.5質量からなる群から選択される少なくとも1つを含有してよい。以下に、例示したそれぞれの元素を添加する効果を示す。シリコンは、マグネシウムと金属間化合物を形成し、得られた金属間化合物が高温において安定なため、高温における変形において、粒界滑りを効果的に抑制し、耐熱性を向上させることができる。シリコンの含有量が0.1~1.5質量であれば、その効果を充分に発揮することが可能である。レアアースは、マグネシウムと金属間化合物を形成し、得られた金属間化合物が高温において安定なため、高温における変形において、粒界滑りを効果的に抑制し、耐熱性を向上させることができる。レアアースの含有量が0.1~1.2質量であれば、その効果を充分に発揮することが可能である。ジルコニウムは、マグネシウムと金属間化合物を形成し、得られた金属間化合物が高温において安定なため、高温における変形において、粒界滑りを効果的に抑制し、耐熱性を向上させることができる。ジルコニウムの含有量が0.2~0.8質量であれば、その効果を充分に発揮することが可能である。スカンジウムは、マグネシウムに添加すると、積層欠陥エネルギーを下げ、高温における変形速度を低下させる効果がある。スカンジウムの含有量が0.2~3.0質量であれば、その効果を充分に発揮することが可能である。イットリウムは、マグネシウムに添加すると、積層欠陥エネルギーを下げ、高温における変形速度を低下させる効果がある。イットリウムの含有量が0.2~3.0質量であれば、その効果を充分に発揮することが可能である。スズ錫は、マグネシウムに添加すると、積層欠陥エネルギーを下げ、高温における変形速度を低下させる効果がある。スズの含有量が0.2~3.0質量であれば、その効果を充分に発揮することが可能である。バリウムは、マグネシウムに添加すると、積層欠陥エネルギーを下げ、高温における変形速度を低下させる効果がある。バリウムの含有量が0.2~3.0質量であれば、その効果を充分に発揮することが可能である。アンチモンは、マグネシウムに添加すると、積層欠陥エネルギーを下げ、高温における変形速度を低下させる効果がある。スカンジウムの含有量が0.1~1.5質量であれば、その効果を充分に発揮することが可能である。7熱処理Al2CaおよびAl4Srは、結晶粒界に網目状にAl2CaおよびAl4Srを含む第2相として析出することが多い。そして、上述したように塑性加工を受けると、網目状のAl2CaおよびAl4Srを含む第2相析出物は、破壊分断され変形方向に整列する傾向がある。このような分断された、Al2CaおよびAl4Srを含む析出物は、高温強度の向上に寄与することから、塑性加工塑性変形により得たマグネシウム合金物品マグネシウム合金展伸材も高い高温強度を有する。しかし、塑性加工後に350~450°Cで均質化熱処理を行うことにより、Al2CaおよびAl4Srを含む第2相粒子を再析出させ分散させることができる。これに高温強度をより向上できることを見出した。従って、本願発明に係るマグネシウム合金マグネシウム合金物品展伸材は塑性加工後に350~450°Cで均質化熱処理を行うことが好ましい。350~450°Cでの均質化熱処理は、この温度範囲で24~72時間保持することが好ましい。この処理により、析出物が再溶解再析出して熱安定性が向上するからである。さらに、本願発明者は、385°C~415°Cで均質化熱処理を行うことにより、Al2CaおよびAl4Srを含む第2相粒子を再析出させ粒界に沿って均一に分散させることができ、更にいっそう高温強度を向上できることを見出した。塑性加工後に385°C~415°Cで均質化処理を行った場合、Al2CaおよびAl4Srを含む第2相粒子析出物が網目状ではなく粒状に互いに間隔を空けてすなわち不連続に粒界に沿って析出し、この形態の析出物は高温強度の向上に大きく寄与する。従って、本願発明に係るマグネシウム合金マグネシウム合金物品展伸材は塑性加工後に385~415°Cで均質化熱処理を行うことがより好ましい。385~415°Cでの均質化熱処理は、この温度範囲で24~72時間保持することが好ましい。この処理により、析出物が再溶解して組織が均一化され、また、粒界の熱安定性の高い金属間化合物組織を均一化、安定化できるからである。なお、ここでいう塑性加工とは、熱間および冷間の各種の塑性加工を含む。塑性加工として、押し出し、圧延、鍛造、引き抜き、スウェージングおよびこれらの組み合わせを例示することができる。表1に成分を有する合金サンプルを準備した。表1に示す実施例サンプル実施例1および実施例2の2式に示すyの値については、実施例1が15.5であり、実施例が20.9となっており、1式を満足している。また、実施例1および実施例2のいずれも、カルシウムの含有量:ストロンチウムの含有量の比率が、質量比で1:1となっている。合金サンプルは、700°Cで溶製し、円筒形の金型でビレットに鋳造した。鋳造ビレットを昇温速度05°C/分で400°Cまで昇温し、48時間保持した後、水冷した。表面の酸化層を機械加工で除去した後、押出し温度350°C、押出し速度02mm/秒、押出し比16で押出し、丸棒直径10mmとした。1均質化熱処理均質化熱処理の影響をみるために、上述の実施例1のサンプル押し出し丸棒について、押し出しまま、400°C×48時間の均質化熱処理を行った材料、420°C×48時間の均質化熱処理を行った材料を作製した。図1は、共焦点レーザー顕微鏡により観察した金属組織を示し、図1aは押し出しまま材の金属組織を示し、図1bは400°C×48時間均質化熱処理材の金属組織を示し、図1cは420°C×48時間均質化熱処理材の金属組織を示す。押し出しまま材では、Al2CaおよびAl4Srを含む析出物第2相が、分断されて押し出し方向図の上下方向に整列している。これに対して、400°C×48時間均質化熱処理材と420°C×48時間均質化熱処理材では、Al2CaおよびAl4Srを含む析出物第2相が分散しており、特に400°C×48時間均質化熱処理材では、比較的微細なAl2CaおよびAl4Srを含む粒状の析出物が粒界に沿って均一に互いに間隔を空けて分布している。図2は、押し出しまま材、400°C×48時間均質化熱処理材および420°C×48時間均質化熱処理材の150°Cにおける高温引張試験結果真応力-真歪線図を示す。引張試験は、温度150°C、引張り速度1×10-3/秒で実施した。いずれのサンプルも150°Cでの引張強度が250MPaと優れた高温強度耐熱性を示している。そのなかでも400°C×48時間均質化熱処理材および420°C×48時間均質化熱処理材は、押し出しまま材より高い高温強度を示している。特に、400°C×48時間均質化熱処理材は、300MPaを超える極めて高い高温強度を有している。以上の結果から、以降の評価は、実施例1、2および比較例1~3の押出し丸棒に400°C×48時間の均質化熱処理を施し、引張り試験片に加工した後実施した。2結晶粒径測定結果表2にそれぞれの合金サンプルの結晶粒径を示す。結晶粒径の測定は、EBSDElectronbackscattereddiffractionpatterns法により求めた。15°以上の方位のずれを結晶粒界とし、結晶粒を定義した。平均結晶粒径は全面積を単純に結晶粒の数で割ることにより求めた。比較例3では、析出物が粗大化したため、結晶粒径を測定することが出来なかった。比較例3を除くと、アルミニウム、カルシウムおよびストロンチウムの添加量が増加するにつれて、結晶粒径ピークトップ粒径および面積平均粒径のいずれもは小さくなっている。3室温引張特性図3は、室温における引張り強度の測定結果である。それぞれの合金サンプルの引張り強さ、0.2耐力、伸びの測定結果を示す。比較例2および3では、材料が脆くて0.2耐力を測定することができなかった。引張強さは、比較例1、実施例1および実施例2が300MPa以上と優れた値を示した。しかし、比較例1は0.2耐力が250MPa未満であり、250MPa以上の0.2耐力を有する実施例1および実施例2は比較例サンプルと比べ室温強度に優れていることが判る。伸びについても実施例1および実施例2は2以上であり充分な延性を有していることが判る。また、高強度マグネシウム合金として知られているAZ91合金を実施例1および2サンプルと同程度の押し出し温度360°Cおよび同程度の押出し比22で押し出して作製したサンプルの引張り強さが295MPaであることが知られておりHanlinDingetalJournalofalloysandcompounds456400406、これからも実施例1および2のサンプルが高い室温強度を有することが判る。4高温強度図4は高温引張り強さの測定結果である。高温引張試験は、測定温度175°C、ひずみ速度1×10-4/秒で実施した。比較例3のサンプルは引張り応力を付与して間もなく破断したため、高温強度を測定できなかった。実施例1および実施例2は、175°Cにおける高温強度が210MPa以上と比較例と比べて高い高温強度を示した。以上より、実施例サンプルは室温および高温の両方において、高い強度を示すことが判る。