炭化水素供給原料および水蒸気から水素を製造する方法であって、-前記水蒸気の存在下、前記炭化水素供給原料の水蒸気改質装置において合成ガスを生じさせ、燃料が反応に必要な熱をもたらす工程と、-先行工程で得られた前記合成ガスを蒸気に転化し、メタンおよび二酸化炭素を含有する水素の流れを生じさせる工程と、-前記蒸気転化工程から得られた前記流れ中に存在する二酸化炭素を捕捉し、前記水素の流れから二酸化炭素を分離することを可能にする工程と、-前記水素の流れ中に存在する不純物を捕捉し、水蒸気改質に向けて再循環させる工程であって、0.2~1.4MPaの圧力で行われる減圧段階を含む、工程とを含む方法。前記不純物の捕捉および再循環の工程は、少なくとも2つの吸着剤を含む吸着装置内で行われ、かつ次の連続した段階:-第1吸着剤による不純物の吸着、-第1吸着体の減圧および再生、-第2吸着剤による不純物の吸着を少なくとも含む、請求項1に記載の水素製造方法。減圧段階は、20~100°Cの温度で行われる、請求項1または2に記載の水素製造方法。減圧段階は、0.05~2MPa/分の速度で行われる、請求項1~3のいずれか1つに記載の水素製造方法。減圧段階は、水蒸気改質装置内で燃やされる水素の流れを生じさせる、請求項1~4のいずれか1つに記載の水素製造方法。吸着体の減圧および再生段階は、次の:-前記第1吸着体の隔離および前記第2吸着体の投入、-第1吸着体の減圧、再圧縮、および、炭化水素供給原料の流れによる第1吸着体の洗浄、ここで、該炭化水素原料の流れは、水蒸気改質装置への供給原料に供することを目的とし、かつ、水蒸気改質装置を同様に目的とする水蒸気との交換により水蒸気の凝結温度より少なくとも20°C高い温度に加熱される、-水蒸気改質装置に向けられる少なくとも20°C過熱された水蒸気の循環による、再加熱された吸着体の再生および不純物の脱着、-高純度かつ高温の水素の流れによる吸着体の洗浄によって再生される吸着体内に存在する水蒸気の除去、-高純度かつ低温の水素の流れによる水蒸気から取り除かれた吸着体の洗浄により行われる、請求項2~5のいずれか1つに記載の水素製造方法。減圧段階は、再生される吸着体の洗浄後に得られた、高温でありかつ水蒸気で飽和した水素の流れの一部と混合して送られる水素の流れを生じさせ、水蒸気改質装置内で燃やされる、請求項6に記載の水素製造方法。水蒸気の除去の結果、高温であり、かつ、得られた水蒸気で飽和した水素の流れの一部が送られ、改質装置内で燃やされ、流れの他の部分が、希釈水蒸気と混合してガスタービンに向けて送られ、電気を生じさせる、請求項6または7に記載の水素製造方法。水蒸気の除去の結果、再生された吸着体の洗浄後に得られた水素の流れの一部は、外部装置に向けて送られ、他方で水素の残りの部分は、高温洗浄に使用され、次に前記改質装置のバーナに向けて送られる、請求項6または7に記載の水素製造方法。低温水素による洗浄の結果、吸着体の冷却段階後に得られた、再加熱された水素の流れが、水蒸気との交換によって改めて再加熱され、前記吸着体内に存在する水蒸気の除去段階において使用される、請求項6~9のいずれか1つに記載の水素製造方法。炭化水素供給原料は、天然ガスである、請求項1~10のいずれか1つに記載の水素製造方法。吸着される前記不純物は、メタン、二酸化炭素および一酸化炭素である、請求項1~11のいずれか1つに記載の水素製造方法。合成ガスの生成工程は、2.5~3.5MPaの圧力で行われる、請求項1~12のいずれか1つに記載の水素製造方法。二酸化炭素の捕捉工程は、メチルジエチルアミンおよび少なくとも1種の他のアミンを使用するアミン装置において行われる、請求項1~13のいずれか1つに記載の水素製造方法。従って本発明は、製造終了時に存在する不純物、特にメタンを捕捉し、かつエネルギー損失なしで水蒸気改質に向けて不純物を再循環させることを可能にする水素製造方法を提案して、従来技術の1つ以上の短所が生じないようにすることを目的とする。そのために本発明は、炭化水素供給原料および水蒸気から水素を製造する方法であって、-水蒸気の存在下に炭化水素供給原料を水蒸気改質する装置において合成ガスを生じさせ、燃料が反応に必要な熱をもたらす工程と、-先行工程で得られた合成ガスの蒸気を転化して、メタンおよび二酸化炭素を含有する水素の流れを生じさせる工程と、-蒸気転化工程から得られた流れ中に存在する二酸化炭素を捕捉して、水素の流れから二酸化炭素を分離することを可能にする工程と、-水素の流れ中に存在する不純物を捕捉しかつ水蒸気改質に向けて再循環させる工程であって、減圧段階を含む工程とを含む方法を提案する。本発明の実施態様によれば、不純物の捕捉再循環の工程は、少なくとも2種の吸着体を含む吸着装置内で行われ、かつ次の連続した段階を少なくとも含む:-第1吸着体を用いた不純物の吸着、-第1吸着体の減圧および再生、-第2吸着体を用いた不純物の吸着。本発明の実施態様によれば、減圧段階は、0.2~1.4MPaの圧力で行われる。本発明の実施態様によれば、減圧段階は、20~100°Cの温度で行われる。本発明の実施態様によれば、減圧段階は、0.05~2MPa/分の速度で行われる。本発明の実施態様によれば、減圧段階は、水蒸気改質装置内で燃やされる水素の流れを生じさせる。本発明の実施態様によれば、吸着体の減圧および再生段階は、次の方法で行われる:-第1吸着体の隔離および第2吸着体の投入、-第1吸着体の減圧、再圧縮、および、炭化水素供給原料の流れによる第1吸着体の洗浄balayage;該炭化水素原料の流れは、水蒸気改質装置への供給原料に供することを目的とし、かつ、水蒸気改質装置を同様に目的とする水蒸気との交換により、水蒸気の凝結温度より少なくとも20°C高い温度に加熱される、および、-水蒸気改質装置に向けられる少なくとも20°C過熱された水蒸気の循環による、再加熱された吸着体の再生および不純物の脱着、-高純度かつ高温の水素の流れによる吸着体の洗浄によって再生される吸着体内に存在する水蒸気の除去、-高純度かつ低温の水素の流れにより水蒸気から取り除かれた吸着体の洗浄。本発明の実施態様によれば、減圧段階は、水素の流れを生じさせ、これは、高温でありかつ水蒸気で飽和した、再生される吸着体の洗浄後に得られた水素の流れの一部と混合して送られ、水蒸気改質装置内で燃やされる。本発明の実施態様によれば、水蒸気の除去の結果、得られた、高温でありかつ水蒸気で飽和した水素の流れの一部が改質装置内に送られ、ここで燃やされ、流れの他の部分は、希釈水蒸気と混合してガスタービンに向けて送られ、電気を生じさせる。本発明の他の実施態様によれば、水蒸気の除去の結果、再生される吸着体の洗浄後に得られた水素の流れの一部は、外部装置に向けて送られ、他方で水素の残りの部分は、高温洗浄に使用され、次に改質装置のバーナに向けて送られる。本発明の実施態様によれば、低温水素による洗浄の結果、吸着体の冷却段階後に得られた、再加熱された水素の流れは、水蒸気との交換によって改めて再加熱され、かつ吸着体内に存在する水蒸気の除去段階において使用される。本発明の実施態様によれば、炭化水素供給原料は、天然ガスである。本発明の実施態様によれば、吸着された不純物は、メタン、二酸化炭素および一酸化炭素である。本発明の実施態様によれば、合成ガスの生成工程は、2.5~3.5MPaの圧力で行われる。本発明の実施態様によれば、二酸化炭素の捕捉工程は、メチルジエチルアミンおよび少なくとも1種の他のアミンを使用するアミン装置において行われる。本発明の他の特徴および利点は、添付図面を参照し、かつ例として与えられる以下になされる説明を読めば、より良く理解され、かつより明瞭に現れるであろう。本発明は、炭化水素供給原料及び水蒸気からの水素製造方法であって、-水蒸気の存在下、炭化水素供給原料を水蒸気改質する装置において合成ガスを生じさせ、燃料が反応に必要な熱をもたらす、工程と、-先行工程で得られた合成ガスを蒸気に転化し、メタン及び二酸化炭素を含有する水素の流れを生じさせる、工程と、-蒸気転化工程から得られた流れ中に存在する二酸化炭素を捕捉し、水素の流れから二酸化炭素を分離することを可能にする、工程と、-水素の流れ中に存在する不純物を捕捉し、かつ水蒸気改質に向けて再循環させ、減圧段階を含む、工程とを含む方法に関し、製造終了時に存在する不純物、特にメタンを捕捉し、かつエネルギー損失なしで水蒸気改質に向けて不純物を再循環させることが可能になり、反応生成物の存在によって水蒸気改質の順方向で、反応を促進せず、従って合成ガスの生産ラインの設備およびアミン分離装置の集合の寸法増加を引き起こす、といった従来技術の1つ以上の短所が生じない。図1および2に示された水素製造方法の際に、供給原料管1内を流通して吸着装置15内に到達する天然ガスの流れ、および水蒸気管2内を流通して吸着装置15内に到達する水蒸気の流れは、水蒸気改質装置11内に供給原料として間接的に送られる。反応に必要な熱は、管10によって水蒸気改質装置11内に到達する燃料の流れによって水蒸気改質炉内で生じさせられる。燃料は、天然ガスであっても良い。この反応は、炉の出口110で、少量の炭酸ガスを含有する煙の流れを生じさせる。水蒸気改質により得られる合成ガスの流れは、主に、水素H2、一酸化炭素CO、二酸化炭素CO2、並びに水蒸気H2Oおよび反応しなかった少量のメタンCH4を含有する。なぜならば、反応は平衡化され、900°Cの温度でも、約4の反応しなかったメタンが残るからである。合成ガスの流れは、水蒸気改質装置11から蒸気転化装置12に及ぶ合成ガス管30内を流通する。この合成ガスの流れは、合成ガス管30を介して蒸気転化装置12に送られる。この装置において、一酸化炭素の大部分は、水蒸気を用いて二酸化炭素に転化され、同時に少し多量の水素を放出する。この反応も平衡化され、少量の一酸化炭素高度な転化条件において0.5が最終的に残る。転化装置12の出口で、得られた転化物の流れは、本質的に水素および二酸化炭素を含有し、転化装置12およびCO2捕捉装置13を連結する転化物の流れの管40内を流通する。転化物の流れの管40内を流通するこの流れは、少量のメタンおよび一酸化炭素を同様に含有し、水蒸気の残りの部分は、蒸気転化反応器の後で凝結させられる。転化物の流れは、次に、CO2捕捉装置13に向けて送られる。CO2捕捉装置13は、アミン装置であっても良く、例えばメチルジエチルアミンmethyldiethylamine:MDEAを少なくとも1種の他のアミンと組み合わせて使用するアミン装置が、特に適している。当業者に周知の他のCO2捕捉装置を使用することが可能である。CO2の大部分は、分離され、かつCO2管50を介して圧縮および乾燥装置に向けて送られ、次に枯渇した鉱床または適切な地層のような再注入場所に向けて輸送される。水素に富むガスは、CO2捕捉装置13および吸着装置15を連結する水素に富むガスの他の管60によって排出される。このガスは、少量のメタン、一酸化炭素および捕捉されなかった少量の二酸化炭素約0.5を含む。本発明による方法において、この水素に富むガスは、活性炭を用いた吸着装置15に向けられる。本発明による方法において使用される吸着装置15は、例えば、活性炭または任意の他の吸着性固体を用い得、例えば、下記の実施例において記載されたようなものであり得る。本発明による方法において使用される吸着装置15では、再生は、水蒸気管2によって導かれる水蒸気によって高圧でなされる。この水蒸気は、次に、水蒸気改質装置の供給原料として使用され、吸着装置15および水蒸気改質装置11を連結する水蒸気改質の供給原料の管90によって導かれる。不純物CH4、CO、CO2は、このようにして水蒸気改質反応器に再循環させられる。水蒸気改質炉によって放出されるCO2を最小限に抑えるために、生じた水素の一部が使用される。この水素は、水素管70を介して水蒸気改質装置11内に流出する。従って管70から生じた水素の一部は、管110を介して流出する煙がCO2を含まないように、管10を介して、水蒸気改質装置のバーナに向けてそこで燃やされるために送られる。水素の残りの部分は、管80を介してガスタービン16に向けて送られ、希釈水蒸気管17を介して到達する希釈水蒸気と混合される。この配置において、CO2の回避率は、100に近くなり得る。水蒸気改質装置11のバーナは、吸着装置15に由来する高純度の高圧の水素によって同様に供給される。この水素は、吸着装置15内で行われ、かつ以下に記載される減圧または除圧段階の結果である。この水素供給は、除圧管1001を介してなされる。除圧管1001は、吸着装置15から出発し、水蒸気改質装置11内に到達する。必要であれば、ライン1001の流量は、管10に由来し、熱管10を除圧管1001に連結する管1002を介する水素により補完され得る。本発明において使用される吸着装置15は、キャパシテcapacite、151~156とも呼ばれる複数の吸着体から構成される。作動態様は、6個の吸着体の構成で図3に示されるが、この構成は限定的ではない。種々の数のキャパシテが、本発明の枠から逸脱することなく、明らかに可能であり、例えば1~18個、好ましくは5~12個であるが、本発明を簡単に説明できるよう、6個に限った。この吸着装置15は、後続のパージおよび加圧段階に必要な供給原料のメタンを、供給原料管1によって供給される。本発明によれば、水素中に存在し、かつ固体上に吸着される不純物の脱着工程は、過熱水蒸気によって行われる。吸着固体は、過熱水蒸気の存在下に、概して周囲温度から350°Cにわたる高温に耐え得るべきである。本発明によると、吸着剤は、活性炭または炭素モレキュラーシーブのタイプの吸着剤によって選択される。活性炭の群の中で、例えば酸による化学的活性化よりもむしろ蒸気による物理的活性化によって調製された活性炭が好ましくは選択される。実際、活性化条件は、特に一般的に600~900°Cである温度に関して、本発明の条件において遭遇する条件よりも厳格である。本質的に、径が概して2nm未満であるミクロ孔、および径が50nm超であるマクロ孔、並びに可及的に少数のメソ孔2~50nmの径を含有する活性炭が好ましくは選択される。これらの径は、例えば当業者に周知のBJH法により77Kでの窒素吸着等温線メソ細孔の領域から、かつ同様に当業者に周知のウォッシュバーン法による水銀圧入曲線マクロ細孔の領域から計算され得る。かかる選択の理由は、特に過熱蒸気の温度が、考慮される圧力で、露点温度に達するまで著しく低下する場合に、吸着剤床中に存在する水蒸気が活性炭のメソ細孔中で毛管凝縮現象を引き起こし得ることによって説明される。メソ細孔中でこの毛管凝縮現象を生じさせ得る水蒸気の相対圧力は、水に関係するパラメータを使用して、ケルビンの式によって計算され得る。この点に関して、例えばSJGreggおよびKSWSingAdsorptionSurfaceAreaandPorosity、およびJRouquerolらAdsorptionbyPowdersandPorousSolidsの著作を有効に参照することができる。本発明の枠内で使用される活性炭は、径が例えば0.5~5mmである例えば細粒、長さが約0.5mm~数mmである押出物、または特性寸法数ミリメートルの砕石の形状に成形される。活性炭のミクロ孔容積は、例えば0.05~0.80cm3/gであり、例えばt-プロット法またはドビニンDubininの式およびその変形により77Kでの窒素吸着によって決定される。メソ孔容積は、好ましくは0.05~0.30cm3/gであり、0.98~0.99に近いP/P0の相対圧力で、77Kでの窒素吸着によって、ミクロ孔容積を減算して決定される。マクロ孔容積は、好ましくは0.10~0.50cm3/gであり、水銀圧入によって決定される。この基準に応じる活性炭の例として、例えばCecaArkemaの活性炭AC353、PicaCarbonの活性炭PicaCarbE460EおよびPicactifTA60またはTA90を挙げることができる。吸着装置15内の吸着サイクルは、複数の段階から構成される。図3に示される6個のキャパシテ151~156が、吸着剤で満たされる。管60を介して到達する精製すべき水素に富むガス流は、20~100°C、好ましくは40~80°C、非常に好ましくは30~70°Cの温度で第1のキャパシテ151内に送られる。この流れに含有されるメタン、COおよびCO2は、吸着剤により捕捉され、精製された水素は、管61を介して流出する。次に、第1のキャパシテ151を第6のキャパシテ156に連結する管61内を流通する水素は、20~100°Cに位置する動作温度まで冷却するように第6のキャパシテ156内に送られる。再加熱された水素は、第6キャパシテ156および熱交換器21を連結する管62を介して第6キャパシテ156から流出し、熱交換器21に向けて送られ、希釈水蒸気管17を介して到達する希釈水蒸気との交換によって更に再加熱される。高温水素は、動作圧力で、水蒸気の凝結温度よりも少なくとも20°C高い温度で、熱交換器21を第5キャパシテ155に連結する高温水素管63を介して熱交換器21から流出する。管63を介して第5キャパシテ155内に導かれる高温水素は、再生工程後にキャパシテ内に残る水蒸気を排出することを可能にする。この水蒸気は、水素と混合して一部が管10を介して水蒸気改質炉のバーナに向けて、一部が管80を介してガスタービン16に向けて送られる。本発明の変形例によると、管62内を流通する水素の一部は、第6キャパシテ156の出口で採取され得、冷却水または空気を用いて熱交換器によって冷却され得、圧縮機によって圧縮され得る。このようにして、高純度の水素の流れが、例えば外部装置に向けて外部ユーザに送られる。管62の水素の残りの部分は、交換器21によって加熱された後に、第5キャパシテ155を洗浄し、第5キャパシテ155をガスタービン16に連結する管70を介して再流出し、次に、希釈水蒸気17と混合され、交換器21によって冷却され、管10を介して水蒸気改質炉11に向けて燃料として送られる。第4キャパシテ154は、水蒸気管2を介して導かれた水蒸気によって洗浄される。メタンおよびCO2を装入した水蒸気は、第3キャパシテ153を熱交換器20に連結する管91を介して第4キャパシテ154から排出され、管1を介して到達する天然ガスとの交換によって、この第2熱交換器20内で僅かに冷却され、次に第3キャパシテ153から来る天然ガスと混合され、次に水蒸気改質供給原料の管90を介して、水蒸気改質装置11に向けて送られる。第3キャパシテ153は、最初に約3.5MPaである天然ガスの圧力に戻され、次に管91を介して導かれる水蒸気との交換による予熱後に、管1を介して到達する高温250~350°Cの天然ガスによる洗浄によって徐々に再加熱される。本発明は、除圧管1001を用いて先行工程中に、第2キャパシテ152を除圧することからなる。管1001内を流通する水素は、次に水蒸気改質装置11に必要なエネルギーをもたらすことに役立つ炉の中圧および/または低圧バーナに向けて送られる。このシーケンスを、吸着圧力およびバーナの圧力の間の中間圧力で実行すると、吸着剤床中に存在する水素を主に排出することが可能である。このシーケンスの際に、メタン、エタン、少量のCOおよび水蒸気のような他の成分の一部が、同様に抽出され、この流れ中の10モル未満に相当する。軽質炭化水素は、分圧の変更に応じて、各キャパシテ内の吸着剤細粒の間に封入されたガスおよびメタンのようなガスの部分脱着に同時に由来する。管1001内を流通する水素は、水蒸気改質装置11に必要なエネルギーをもたらすことに役立つ炉の中圧および/または低圧バーナに向けて、吸着体の洗浄の後に得られた、再生されかつ管70内を流通する水蒸気で飽和した高温水素の流れの一部と混合して同様に送られ得る。図4は、キャパシテまたは吸着体の一つ、例えば、第1キャパシテ151を示し、活性炭であってもよい吸着性物質を含有する。それぞれ精製する水素、天然ガス、水蒸気、高温かつ高純度の水素および高純度かつ低温の水素を導く管60、1、2、63および61は、各回路を隔離することを可能にする弁によってキャパシテに接続される。高純度かつ低温の水素、除圧工程から生じた水素、水蒸気改質装置に向けたメタン、水蒸気改質装置に向けた水蒸気、水蒸気が飽和した高純度の水素、および高純度の水素をそれぞれ排出する管61、1001、90、91、70および62は、隔離弁によって同様にキャパシテに接続される。この図で、簡略化する目的で、キャパシテ上方の全ての入口および下方の全ての出口の到達を表したが、これは、可能性の1つに過ぎず、本発明から逸脱することなく、他のあらゆる配置が可能である。図5は、設備の連続的な動作を可能にする6個の並列のキャパシテまたは吸着体151、152、153、154、155および156の配列を表す。同様にこの場合において、種々の数のキャパシタが、本発明の枠から逸脱することなく、明らかに可能であるが、本発明の詳細を簡単に説明できるよう、6個に限った。吸着サイクルの第1の動作段階の際に、第1キャパシテ151は、管60を介して低温かつ低純度の水素を受け、吸着剤上に種々の不純物を保持し、高純度の水素が、管61を介して再び出る。第2キャパシテ152は、除圧される。第3キャパシテ153は、回路から取り出され、再生を開始する。第1の時期において、管1を介して到達する高温メタンによる加圧があり、次に吸着剤は、250~350°Cの温度までメタンによって加熱され、そこで次に再生のために使用される水蒸気は、凝結する危険がない約225°Cで2.5MPa、約245°Cで3.5MPaの水の蒸気圧。吸着剤の出口のメタンは、水蒸気改質装置に向けて管90を介して送られる。この第1段階中、第4キャパシタ154が再生中である:過熱水蒸気が、管2を介して供給され、吸着剤上に存在するメタン、COおよびCO2の脱着を可能にする。水蒸気、メタンおよび不純物の混合物は、第3キャパシテ153から来るメタンと混合して、管91を介して水蒸気改質装置に戻される。第5キャパシテ155は、管63を介して導かれかつ管70を介して戻される高純度かつ高温の水素の流通のために、水蒸気のパージ中である。第6キャパシテ156は、導管61によって導かれる高純度かつ低温の水素のために冷却中であり、高純度の水素は、管62を介して戻される。次の段階の際に、第1キャパシテ151は、除圧される。第2キャパシテ152は、加圧および加熱に移り、第3キャパシテ153は、再生中であり、第4キャパシテ154は、パージ中であり、第5キャパシテ155は、冷却中であり、第6キャパシテ156は、精製する水素に対してライン上にある。第3動作段階の際に、第1キャパシテ151は、加圧および加熱に移り、第2キャパシテ152は、再生中であり、第3キャパシテ153は、パージ中であり、第4キャパシテ154は、冷却中であり、第5キャパシテ155は、水素精製中であり、第6キャパシテ156は、除圧される。第4の動作段階の際に、第1キャパシテ151は、再生中であり、第2キャパシテ152は、パージに移り、第3キャパシテ153は、冷却中であり、第4キャパシテ154は、水素精製中であり、第5キャパシテ155は、除圧中であり、第6キャパシテ156は、メタンにより加圧および加熱中である。第5の動作段階の際に、第1キャパシテ151は、パージ中であり、第2キャパシテ152は、冷却中であり、第3キャパシテ153は、水素精製中であり、第4キャパシテ154は、除圧中であり、第5キャパシテ155は、メタンにより加圧および加熱中であり、第6キャパシテ156は、水蒸気の流通により再生に移る。第6段階の際に、第1キャパシテ151は、冷却中であり、第2キャパシテ152は、水素精製中であり、第3キャパシテ153は、除圧中であり、第4キャパシテ154は、メタンにより加圧および加熱中であり、第5キャパシテ155は、水蒸気の流通により再生に移り、第6キャパシテ156は、パージ中である。完全なサイクルが達成され、次の段階は、第1段階と同様である。方法中の操作条件並びに様々な流れの組成は、例えば3.3MPaで機能する水蒸気改質の場合において、下記表1に要約される。従って、本発明の対象である方法は、アミン洗浄から流出する水素に富む流れ中に存在する不純物CH4、CO、CO2を捕捉し、かつ水蒸気改質供給原料による加圧下で、それらを戻すことを可能にする。以下に記載するように要約することができる。循環的であるこの方法は、複数のキャパシテを使用し、かつ次の連続した工程を少なくとも含む:-工程1:キャパシテの吸着剤による、水素に富んだ流れ中のメタン、COおよびCO2の吸着。この工程は、20~100°C、好ましくは40~80°C、非常に好ましくは30~70°Cの低温で進展し、圧力は、1~10MPa、好ましくは2~8MPa、非常に好ましくは1.5~4MPaである。ガス速度は、0.5~20m/分、好ましくは1~10m/分である。吸着段階の時間は、1~60分、好ましくは1~30分、好ましくは1~15分である。水素は、この工程から高純度に流出する。吸着剤は、例えば活性炭であっても良い。この工程は、好ましくは、上部に位置する仕上げ吸着剤が濡れる危険性を抑えるために、下方から上方アップフロー:上昇流に機能して行われる。このことにより、吸着体底部での重力によって必要な場合に水の排出を可能にすることができる。-工程2:吸着剤が飽和した時のキャパシテの除圧。この減圧または除圧段階は、0.2~1.4MPa、好ましくは0.4~1MPaの低圧まで行われる。除圧は、0.05~2MPa/分、好ましくは0.1~1MPa/分、非常に好ましくは0.2~0.5MPa/分の速度で行われる。キャパシテは、次に回路から隔離され、他のキャパシテが投入される。この工程の温度は、20~100°C、好ましくは20~80°Cである。この工程は、水蒸気改質装置内で燃やされる水素の流れを生じさせる。水素の流れは、再生された吸着剤の洗浄後に得られる、高温でありかつ水蒸気で飽和した水素の流れの一部と混合して同様に送られ得、水蒸気改質装置内で燃やされる。-工程3:先行工程において隔離されたキャパシテは、次に、方法の供給原料天然ガスにより圧力および温度の再上昇が行われる。この供給原料は、装置の限界圧力で利用可能であり、一般的に、水蒸気改質装置内で150°C付近に予熱される。天然ガスは、水蒸気との交換によって300°C付近に加熱され、その後に、吸着剤床に送られる。キャパシテ内の天然ガスの流通は、作動圧力3.5MPaで255°Cで、水蒸気の凝結温度より少なくとも20°C高い温度まで吸着剤床並びに壁の再加熱を可能にし、これにより、後続工程の際のあらゆる凝結の危険性が回避される。圧力の変動は、精製する水素の圧力および利用可能な過熱水蒸気の圧力の間に存在する変動である。再圧縮は、0.05~4MPa/分、好ましくは0.1~1MPa/分、好ましくは0.2~0.5MPa/分の速度で行われる。-工程4:再加熱されたキャパシテの吸着剤は、次に水蒸気改質の入口で使用される蒸気の流通によって再生される。蒸気は、吸着剤の不純物主にCH4の脱着を可能にし、それらを水蒸気改質反応器内に戻す。キャパシテの出口の水蒸気は、交換器内に送られ、予熱のための天然ガスを再加熱する。圧力は、1~10MPa、好ましくは2~8MPa、非常に好ましくは1.5~4MPaであり、温度は、20~400°C、好ましくは50~300°Cである。ガス速度は、0.5~20m/分、好ましくは1~10m/分である。脱着段階の時間は、1~180分、好ましくは1~30分、好ましくは1~15分である。脱着段階の時間は、吸着体出口の蒸気の温度が、考慮される圧力で、水蒸気の露点温度よりも5°C高いように選択され得る。このように実行して、吸着剤のメソ細孔中で水が凝結する危険性が強力に抑えられる。-工程5:キャパシテは、次に隔離され、次に高純度かつ高温の水素によって洗浄され、キャパシテ内になおも存在する蒸気が取り除かれる。高温でありかつ水蒸気で飽和した水素は次に、一部が水蒸気改質炉のバーナに向けて送られ、水蒸気改質装置によって燃やされ、残り部分は、希釈水蒸気と混合されて、ガスタービンに向けて送られ、電気を生じさせる。すなわち、実際のタービンは、高純度の水素に対して機能することができないが、当業者によれば、50の水素および水蒸気を有する混合物による何らかの調整によって機能することができる。圧力は、1~10MPa、好ましくは2~8MPaであり、温度は、20~400°C、好ましくは50~300°Cである。ガス速度は、0.5~20m/分、好ましくは1~10m/分である。このパージ段階の時間は、1~180分、好ましくは1~30分、好ましくは1~15分である。このパージ段階の時間は、例えば吸着体の1~100容積、好ましくは吸着体の2~50容積のガス体積により吸着体を洗浄するように選択され得る。-工程6:キャパシテは、高純度かつ低温の水素洗浄によって冷却される。キャパシテ出口で再加熱された水素は、希釈蒸気との交換によって更に再加熱された後、工程5に向けて戻される。圧力は、1~10MPa、好ましくは2~8MPaであり、温度は、20~200°C、好ましくは50~100°Cである。ガス速度は、0.5~20m/分、好ましくは1~10m/分である。吸着剤の冷却段階の時間は、1~180分、好ましくは1~30分、好ましくは1~15分である。この工程で使用されるガスは、例えば工程1の際に生じた精製水素の全部または一部であっても良い。前述の吸着装置のサイクルにおける中間圧力での減圧または除圧の段階の追加は、次のことを可能にする:減圧段階の際に収集される水素が中圧および/または低圧バーナに向けて送られるので、再循環させられる水素の流量を最小限に抑えること。この構成は、予備燃焼中のCO2捕捉装置によって機能する従来の蒸気改質に対応する使用を含み得る。この場合に水素の流れは、反応に必要なエネルギーをもたらすことに役立つ炉のバーナに供給することができる。この流れは、好ましくは二酸化炭素の放出を抑えるために生じさせられた水素によって補完され得る。更に、再循環流量の減少により、水蒸気改質装置、蒸気転化装置およびアミン装置のような設備の寸法を減少させることができるようになり、水素への転化率を改善することができる。満足のいくメタンの再循環流量を維持し、順方向で、水蒸気改質の平衡反応を促進することを可能にすること。装置の全体的な正味収率を増加させること。90を超えるCO2の回避率を得ること同じタービン寸法を保ちながら供給原料の天然ガスの流量を0.8減少させること。図6は、水素発生システムHydrogenGenerationSystem、すなわち水素を製造するシステムを意味するHyGenSys登録商標法を使用した、水蒸気改質装置11の実施例を詳しく説明する。予備燃焼中のCO2捕捉に適した天然ガスから水素および電気を同時に生じさせる方法のバージョンがここでは問題になっている。この方法の原理は、FR2852358に記載された。HyGenSys登録商標は、ガスタービンおよび天然ガス蒸気で改質する小型反応器-交換器を結び付ける方法である。方法の特殊性は、天然ガスの改質の吸熱性が非常に高い反応に熱がもたらされる方法に結び付けられる。方法は、次の事項を特徴とする:反応器-交換器を加熱するための交流発電機のないターボ圧縮機から生じた圧力の高温煙の使用;HyGenSys登録商標反応器-交換器に関して高度な熱統合を有する小型技術;電気を生じさせるHyGenSys登録商標反応器の下流の交流発電機に連結された膨張タービン回収エキスパンダ。予熱された混合物脱硫天然ガス蒸気は、管90を介して反応器-交換器206内に導入される。反応器-交換器206は、管30による合成ガスの生成を引き起こす蒸気改質反応を行うことを可能にする。熱は、ガスタービンによる共発生cogeneration装置から生じた高温ガスによってもたらされる。本方法は、管201を介して圧縮セクション202内に導入される空気の圧縮工程と、圧縮空気および水素に富む混合物の間で加圧下例えば1.8MPa、燃焼室203内での第1燃焼工程とを含む。管10に由来する水素に富む混合物は、例えば水蒸気21によって50体積に希釈される。空気による燃焼工程の後、混合物は、次に圧縮機と同じ軸に連結されたタービンから構成される膨張セクション204内で膨張させられる。タービンの膨張は、圧縮機に必要な力を供給し、タービン出口の圧力は、0.5MPa程度であり、装置204の出口のガス装置205内で燃焼が行われ、図3の場合における管10からまたは図6の場合における管1002の水素に富むガスを場合により添加する管1001から生じた水素に富むガスと混合される。水素に富む混合物の流量は、この燃焼室の出口で1260°C程度の温度を得るように調整される。得られた高温の煙は、反応器-交換器206に必要な熱をもたらす。セクション206の出口で冷却された煙は、燃焼室207内で、管10から来る管1002の水素に富むガスの場合による添加を伴う管1001に由来する濃厚な水素の流れの添加によって改めて再加熱される図2。管1001内を流通する水素は、低圧または中圧の水素であり、幾つかのバーナマニホルドに供給するために、管1002を介して管10により伝達される水素補給を利用することが興味深くあり得る。その上、HyGenSys登録商標法を使用する場合に、燃焼室205、207に供給するために、管1001か、管1001および1002を使用することが可能である図6。煙は、膨張タービン208内に送られ、交流発電機209を介して電気の形態で膨張エネルギーが回収される。HyGenSys登録商標法は、その封鎖sequestrationのために、CO2捕捉を容易にすることも可能にする。この選択肢が保持される時、生じた水素の一部は、反応器-交換器の上流および下流のタービンおよび燃焼室に供給する燃料と同じように、水蒸気と混合して使用される。以下に続く実施例は、本発明の特定の適用を例証する。実施例実施例1および2は、HyGenSys登録商標技術の使用に基づく。実施例1および2は、組み合わせサイクルから490MW程度の電気を生じさせる。これらの単回semplesで使用される装置には次のものを含む:-4つの反応器-交換器、-4つの高温ガスの発電機:水素に富む混合物による機能のために改変されたSGT700タイプのタービンに基づく。この機能の場合に、空気圧縮機と中間圧力膨張タービンとの間に位置する単一の軸が使用される。膨張の作業により、圧縮機の機能に必要なエネルギーを提供することが可能になる。-DresserRandタイプの4つの膨張タービン-SGT54000タイプの1つの主タービン。実施例1および2は、導入される天然ガスの流量、および回収される電力の軽度の変動を引き起こす同じタービンによって実行される。実施例1:従来技術に合致HyGenSys登録商標技術を使用して、組み合わされたサイクルガスタービン蒸気タービンおよび蒸気生成によるタービン出口の煙に対する熱回収を用いて485MWの発電を望む。次のモル組成の7MPaおよび10°Cでの天然ガスを使用する:-CH4:91-C2H6:6-C3H8:1-CO2:2。蒸気改質、蒸気転化および活性MDEAでの吸収工程の後、生じたガスは、2.65MPa、57°Cであり、そのモル組成は、次の通りである:-H2:92.8-CH4:5.62-CO:0.95-CO2:0.01-H2O:0.62。もはや飽和状態になく、吸着剤上での水のあらゆる凝結を回避するために、5°C過熱にされた。タービンに供給する水素の全流量は、中間パージ工程なしで、469190Nm3/hである。再循環させられる高純度の水素の流量は、22430Nm3/hである。蒸気改質反応に必要な熱は、反応器-交換器内で燃焼煙によって供給される。天然ガスの流量は、114800Nm3/hである。蒸気改質のための蒸気流量は、422730Nm3/hである。希釈蒸気流量は、308100Nm3/hである。吸着装置は、並列の4個の吸着装置から構成され、各々が5個のキャパシテを含む。全体的性能の点で、全体的エネルギー収率は、40.6である。CO2捕捉率は、その場合98.1である。実施例2:本発明に合致するHyGenSys登録商標技術を使用して、組み合わせサイクルガスタービン蒸気生成および蒸気タービンによるタービン出口の煙に対する熱回収を用いて490MWの発電を望む。次のモル組成の7MPaおよび10°Cでの天然ガスを使用する:-CH4:91-C2H6:6-C3H8:1-CO2:2。本発明により実行して、蒸気改質、蒸気転化および活性MDEAでの吸収の後、生じたガスは、2.65MPa、57°Cであり、本発明によるモル組成は、次の通りである:-H2:94.3-CH4:3.92-CO:1.14-CO2:0.01-H2O:0.63もはや飽和状態になく、吸着剤上での水のあらゆる凝結を回避するために、5°C過熱にされた。タービンに供給する水素の全流量は、431690Nm3/hであり、すなわち比較例に対して8減少であり、その内26760Nm3/hが、本発明に記載された中間パージ工程に由来する。再循環させられる高純度の水素の流量は、9610Nm3/hであり、すなわち比較例に対して57減少である。蒸気改質反応に必要な熱は、反応器-交換器内で燃焼煙によって供給される。天然ガスの流量は、113930Nm3/hである比較例に対して0.8減少。蒸気改質のための蒸気流量は、400990Nm3/hである。希釈蒸気流量は、302190Nm3/hである。使用された吸着装置は、並列の4個の吸着装置15から構成され、各々が6個のキャパシテを含む。全体的性能の点で、全体的エネルギー収率は、41.4である。CO2捕捉率は、93.5であり、この値は、90の目標よりも高い。吸着装置内での減圧段階を有する本発明による方法の使用は、このようにして従来技術による方法の使用に対して2の利得を可能にする。本発明は、以上に与えられた詳細な説明に限定されるべきでなく、本発明の適用範囲を逸脱することなく、多数の他の特定の形態での実施態様を可能にする。従って、本実施態様は、例示として考えられるべきであり、請求の範囲の請求項によって定義された範囲から逸脱することなく改変され得る。