"被締結部材に設けられた下穴に、ねじ山が外周に形成された脚部を挿入し、雌ねじを成形しながらねじ込まれるタッピンねじにおいて、ねじ山の谷底と遊び側フランクとの交点Pは、ねじ山の頂点から当該交点Pまでの第1ねじ山高さH2に対する、下穴への実体ひっかかり高さH1の百分率である第1ひっかかり率ρ1が50を超えるように設定され、ねじ山の谷底と圧力側フランクとの交点Qは、ねじ山の頂点から当該交点Qまでの第2ねじ山高さH3に対する、下穴への実体ひっかかり高さH1の百分率である第2ひっかかり率ρ2が第1ひっかかり率未満で、かつ50以上になるように設定され、ねじ山の谷底は、このように設定された交点Pから交点Qへ延びるテーパ状を成すこと、を特徴とするタッピンねじ。前記ねじ山の遊び側フランク及び圧力側フランクが、複合角を成すことを特徴とする請求項1に記載のタッピンねじ。しかしながら、上記タッピンねじは特殊形状ゆえに、ねじ山高さ、谷底のテーパ角等について最適寸法が解明されておらず、テーパ状の谷底による作用効果を十分に発揮できていなかった。本発明のタッピンねじは、上記課題に鑑みて創成されたものであり、被締結部材に設けられた下穴に、ねじ山が外周に形成された脚部を挿入し、雌ねじを成形しながらねじ込まれるものであり、ねじ山の谷底と遊び側フランクとの交点Pは、ねじ山の頂点から当該交点Pまでの第1ねじ山高さH2に対する、下穴への実体ひっかかり高さH1の百分率である第1ひっかかり率ρ1が50を超えるように設定され、ねじ山の谷底と圧力側フランクとの交点Qは、ねじ山の頂点から当該交点Qまでの第2ねじ山高さH3に対する、下穴への実体ひっかかり高さH1の百分率である第2ひっかかり率ρ2が第1ひっかかり率未満で、かつ50以上になるように設定され、ねじ山の谷底は、このように設定された交点Pから交点Qへ延びるテーパ状を成す。また、前記ねじ山の遊び側フランク及び圧力側フランクが、複合角を成す。本発明のタッピンねじによれば、第1ひっかかり率ρ1及び第2ひっかかり率ρ2を実体ひっかかり高さH1に応じて設定し、この設定に応じたテーパ状の谷底を備えているので、遊び側フランクの最深部である交点Pまで雌ねじが充填されるから、高い締結力が得られる。一方、圧力側フランクにおいてもその最深部である交点Qまで雌ねじが充填されるので、高い引き抜き抵抗が得られる。締結力及び引き抜き抵抗の向上は、耐久性、強度に劣る樹脂成形品の締結に対して非常に効果的である。以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。図1において、1はタッピンねじであり、ドライバビット図示せずが係合する駆動穴2を備える頭部3と、横断面形状が略三角形の脚部4とから構成されている。このタッピンねじ1は、樹脂製の被締結部材5に予め所定寸法Φであけられている下穴6に挿入し、ねじ込みトルクを加えることで、前記脚部4の周面に成形されたねじ山7が下穴6の周壁に食い込み、雌ねじを成形しながらねじ込まれる。図2は、前記脚部4の縦断面を示す。この図2が示すように、前記ねじ山7の遊び側フランク8及び圧力側フランク9は、複合角に成形されており、頂角θ1及び基部角θ2は、それぞれ20°及び40°に設定されている。この構成が、雌ねじ成形時に被締結部材5に作用する応力を緩和して被締結部材5の割れを防止するとともに、円滑な雌ねじ成形を実現する。前記ねじ山7の両フランク8,9には、隣接するねじ山7を連ねるようにして谷底10が接続してある。この谷底10と遊び側フランク8との交点Pにおける脚部4の外径D1は、当該谷底10と圧力側フランク9との交点Qにおける脚部4の外径D2よりも大径に設定されておりD1>D2、すなわち、谷底10はテーパ状を成している。これにより、通常のタッピンねじにおける水平谷底と比較して、本発明のタッピンねじ1では、谷底10と圧力側フランク9が成す角θ3は小さくなる一方、谷底10と遊び側フランク8が成す角θ4は大きくなり、軸力に対するねじ山の倒れ強度が向上する。ここで、本発明のタッピンねじ1では、ねじ山7の頂点から交点Pまでの第1ねじ山高さH2に対する、下穴Φへの実体ひっかかり高さH1の百分率である第1ひっかかり率ρ1を、次式1のとおり定義する。ρ1H1/H2×100[]式1一方、ねじ山7の頂点から交点Qまでの第2ねじ山高さH3に対する、下穴Φへの実体ひっかかり高さH1の百分率である第2ひっかかり率ρ2を、次式2のとおり定義する。ρ2H1/H3×100[]式2そして、前記第1ひっかかり率ρ1及び第2ひっかかり率を、次の範囲に設定する。ρ1>50条件1ρ1>ρ2≧50条件2また、タッピンねじの下穴径Φは、作業性、締付強さ、被締結部材の厚みとの関連で決定されるものである。その一例として、本発明のタッピンねじ1では下穴径Φは、呼び径Mに対して概ね70に設定するので、呼び径M=3.0[mm]のタッピンねじでは、下穴径Φ=2.1[mm]になるから、実体ひっかかり高さH1、交点Pにおける第1ねじ山高さH2、交点Qにおける第2ねじ山高さH3は、下穴径Φ、呼び径M、交点Pにおける谷の径D1、交点Qにおける谷の径D2を用いて次式3,4及び5で示される。H1=M-Φ×0.5[mm]式3H2=M-D1×0.5[mm]式4H3=M-D2×0.5[mm]式5したがって、上記条件1のもとでは、式3及び4を代入することにより、D1の設定範囲は、次のようになる。D1>1.2[mm]ただし、D1≦Φよって、この範囲内で、D1を設定する。例えば、D1を1.6mmに設定すれば、第1ひっかかり率ρ1は64になる。一方、第2ひっかかり率ρ2の設定範囲は、上記条件2及びρ164から、次のようになる。64>ρ2≧50したがって、これに式3及び5を代入することにより、D2の設定範囲は、次のようになる。1.5>D2≧1.2[mm]よって、この範囲内で、D2を設定する。例えば、D2を1.4mmに設定すれば、第2ひっかかり率ρ2は56になる。本発明のタッピンねじによれば、上記条件1を満たすことにより、遊び側フランク8においてねじ山7の食い込み量V1濃い塗り部分が、下穴6から交点Pまでの容積V2薄い塗り部分よりも大きくなるので、塑性変形した雌ねじが交点Pまで流動する。これにより、脚部4が最も大径に成形された交点Pの周囲が雌ねじで充填されるから、高い締結力が得られる。一方、条件2を満たすことにより、圧力側フランク9においてねじ山7の食い込み量V3濃い塗り部分が、下穴6から交点Qまでの容積V4薄い塗り部分よりも大きくなるので、塑性変形した雌ねじが交点Qまで流動する。また、条件2により、圧力側フランク9が遊び側フランク8よりも大きく設定される。雌ねじが交点Qまで流動するので、軸力発生時に雌ねじに対して圧迫する面である圧力側フランク9が全面に渡って雌ねじで被覆されるから、高い引き抜き抵抗が得られる。また、高い締結力及び引き抜き抵抗を得ることによる相乗効果として、ねじ山7のピッチを粗目に設定しても締結力及び引き抜き抵抗を確保できている。なお、脚部4の横断面形状を略三角形にすることで、脚部4とその仮想外接円との間に隙間が形成され、この隙間に雌ねじが流動できるので、容積V2、V4に充填される雌ねじが過剰にならないから、締め付けトルクの安定化が図られる。"