"スチレン系単量体からなる重合体のブロック単位Sと、共役ジエン化合物からなる重合体のブロック単位Bと、からなるブロック共重合体Zの水素添加物であり、重量平均分子量15万~40万、スチレン系単量体の含有割合が20~50質量である水添熱可塑性スチレン系エラストマーE100質量部と、動粘度が40°Cにおいて50~500センチストークスcStのゴム用軟化剤250~600質量部と、オレフィン系樹脂1~60質量部と、上記水添熱可塑性スチレン系エラストマーEと上記ゴム用軟化剤と上記オレフィン系樹脂との合計の100体積部に対して、水酸化アルミニウムを有機系カップリング剤で表面被覆してなる表面被覆水酸化アルミニウム、および/または、マグネシアクリンカーを無機物および/または有機物で表面被覆してなる表面被覆酸化マグネシウム、を60~230体積部と、を混合した組成物であり、ショアA硬度HsAが40未満であることを特徴とする熱伝導性エラストマー組成物。上記表面被覆水酸化アルミニウム、および/または、上記表面被覆酸化マグネシウムは、耐湿試験による吸水率が1.5質量未満であり、かつ新モース硬度が10未満である請求項1に記載の熱伝導性エラストマー組成物。上記オレフィン系樹脂の融点が130~170°Cの範囲にあり、かつショアA硬度HsAが90未満である請求項1又は請求項2に記載の熱伝導性エラストマー組成物。上記オレフィン系樹脂として、融点が130°C~170°Cの範囲にあり、かつショアA硬度HsAが90未満のものと、荷重たわみ温度が80°C~140°Cのものと、を使用する請求項1から請求項3の何れか1項に記載の熱伝導性エラストマー組成物。上記水添熱可塑性スチレン系エラストマーEは、昇温速度3°C/分、周波数11Hzの条件下における動的粘弾性測定によるtanδ損失係数の温度依存性を示す曲線が-50°C近辺でピークを有し、かつ20°C~50°Cの範囲でブロードな山を有する請求項1から請求項4の何れか1項に記載の熱伝導性エラストマー組成物。上記水添熱可塑性スチレン系エラストマーE100質量部に対して、更に金属石鹸1~80質量部を添加した請求項1から請求項5の何れか1項に記載の熱伝導性エラストマー組成物。本発明の課題は、柔軟性に富み、したがって発熱性部材と冷却部材との双方に密着性が良く、熱伝導性に優れており、またリサイクル可能であり、かつ電気回路の接触不良等を引き起こす原因となる低分子化合物も存在せず、また吸湿性、吸水性も少なく、良好な電気絶縁性が確保されている放熱用部材等の成形物の材料として有用なエラストマー組成物を提供することにあり、更なる本発明の課題は、上記エラストマー組成物として、成形性のよい、かつ特に射出成形する場合にスクリューや金型を損傷しない、また難燃性が高く、かつ難燃剤がブリードアウトを起こさないような成形物を与えるエラストマー組成物を提供することにある。本発明は、上記課題を解決するための手段として、スチレン系単量体からなる重合体のブロック単位Sと、共役ジエン化合物からなる重合体のブロック単位Bと、からなるブロック共重合体Zの水素添加物であり、重量平均分子量15万~40万、スチレン系単量体の含有割合が20~50質量である水添熱可塑性スチレン系エラストマーE100質量部と、動粘度が40°Cにおいて50~500センチストークスcStのゴム用軟化剤250~600質量部と、オレフィン系樹脂1~60質量部と、上記水添熱可塑性スチレン系エラストマーEと上記ゴム用軟化剤と上記オレフィン系樹脂との合計の100体積部に対して、水酸化アルミニウムを有機系カップリング剤で表面被覆してなる表面被覆水酸化アルミニウム、および/または、マグネシアクリンカーを無機物および/または有機物で表面被覆してなる表面被覆酸化マグネシウム、を60~230体積部と、を混合した組成物であり、ショアA硬度HsAが40未満であることを特徴とする熱伝導性エラストマー組成物を提供するものである。上記表面被覆水酸化アルミニウム、および/または、表面被覆酸化マグネシウムは、耐湿試験による吸水率が1.5質量未満であり、かつ新モース硬度が10未満であることが望ましい。上記オレフィン系樹脂の融点が130~170°Cの範囲にあり、かつショアA硬度HsAが90未満であることが望ましい。上記オレフィン系樹脂として、融点が130°C~170°Cの範囲にあり、かつショアA硬度HsAが90未満のものと、荷重たわみ温度が80°C~140°Cのものと、を使用することが望ましい。上記水添熱可塑性スチレン系エラストマーE100質量部に対して、更に金属石鹸1~80質量部を添加したものであることが望ましい。作用上記水添熱可塑性スチレン系エラストマーEは、熱可塑性であるから、リサイクルが可能であり、また射出成形等の熱成形も容易である。上記水添熱可塑性スチレン系エラストマーEの重量平均分子量Mwが15万未満のものを使用した場合には、得られる成形物の耐熱性が悪化し、該成形物に対して長期耐熱試験を行うと、変形を生じるようになる。更に軟化剤保持性が悪くなり、成形物において該軟化剤がブリードし易くなり、該成形物表面にベタツキが生じる。一方、Mwが40万を越えたものを使用した場合には、組成物の熱溶融物の流動性が低下し、成形性が悪化する。なお重量平均分子量の測定方法については、後記する。スチレン系単量体の含有割合が20質量未満のものを使用した場合には、得られる成形物の耐熱性が悪化し、該成形物に対して長期耐熱試験を行うと、変形を生じるようになる。一方、スチレン系単量体の含有割合が50質量を越えたものを使用した場合には、得られる成形物の柔軟性が乏しくなり、ゴム弾性が無くなる。ゴム用軟化剤は、組成物に柔軟性を付与し、発熱性部材や冷却部材に対する密着性を向上させる成分であるが、動粘度が40°Cで50センチストークスcStに満たないものを使用した場合には、得られる組成物を成形する際にガスの発生が著しくなり、成形物にブリードを生じやすくなる。また動粘度が40°Cで500cStを越えるものを使用した場合には、得られる成形物表面のベタツキが顕著になり、取り扱いに支障を生じて作業性が低下する。上記ゴム用軟化剤の添加量が、上記水添熱可塑性スチレン系エラストマーE100質量部に対して600質量部を越えた場合には、得られる成形物において上記ゴム用軟化剤が表面にブリードしてきて、該成形物表面のベタツキが顕著になり、一方上記ゴム用軟化剤の添加量が上記水添熱可塑性スチレン系エラストマーE100質量部に対して250質量部未満の場合には、組成物が塊状になりにくく、成形不可能となる。オレフィン系樹脂は、成形物に適度な硬さと剛性と耐熱性とを与える成分であるが、融点が130°C~170°Cの範囲のものを使用すると、耐熱性および成形性の点で望ましい組成物が得られ、かつショアA硬度が90未満のものを選択すると、得られる成形物に対して望ましい柔軟性が付与される。上記オレフィン系樹脂の添加量が、上記水添熱可塑性スチレン系エラストマーE100質量部に対して60質量部を越えると、得られる成形物が硬くなり、柔軟性が乏しくなる。一方、添加量が上記水添熱可塑性スチレン系エラストマーE100質量部に対して1質量部未満の場合には、成形物に適度な硬さ、剛性、耐熱性を付与することが出来なくなる。本発明の組成物にあっては、上記融点が130°C~170°Cの範囲で、かつショアA硬度HsAが90未満のオレフィン系樹脂は、単独で使用されてもよいが、更に上記オレフィン系樹脂と荷重たわみ温度が80°C~140°Cのオレフィン系樹脂とを併用すると、耐熱性の高い成形物を与える組成物となる。なお上記オレフィン系樹脂において、融点はJISK7121に準拠して測定を行ったものとし、硬度はJISK6253Aに準拠して測定を行ったものとし、荷重たわみ温度はJISK6921-2に準拠して測定を行ったものとする。本発明においては、成形に際してスクリューや金型を損傷しないような熱伝導性フィラーとして、表面被覆水酸化アルミニウムおよび/または表面被覆酸化マグネシウムを使用する。上記表面被覆水酸化アルミニウムは、耐湿性と組成物中での分散性を付与するという観点から、有機カップリング剤で水酸化アルミニウムに表面被覆を施すことによって得られたものである。上記表面被覆酸化マグネシウムは、耐湿性と組成物中での分散性を付与するという観点から、無機物および/または有機物でマグネシアクリンカーに表面被覆を施すことによって得られたものである。なお、該マグネシアクリンカーは、マグネシア原料酸化マグネシウムを主成分とする原料を高温1600°C以上で焼成することで、主成分である酸化マグネシウムマグネシアを不活性化した焼塊クリンカーである。上記熱伝導性フィラーとして、単独での吸水率が1.5質量以上のものを使用した場合には、成形物が劣化したり、該成形物の絶縁性が低下したりする。更に成形時にスクリューや金型を確実に損傷しないようにするため、上記熱伝導性フィラーには新モース硬度が10未満のものを使用することが望ましい。上記水添熱可塑性スチレン系エラストマーEと、上記ゴム用軟化剤と、上記オレフィン系樹脂と、をそれぞれ所定量で混合し、これらの混合物が100体積部に対し、上記表面被覆水酸化アルミニウムおよび/または上記表面被覆酸化マグネシウムを60~230体積部、熱伝導性フィラーとして混合した本発明の熱伝導性エラストマー組成物は、好適な柔軟性を獲得するという観点から、ショアA硬度HsAが40未満とされる。ショアA硬度HsAが40を超える場合、熱伝導性エラストマー組成物が好適な柔軟性を獲得することができず、上記の発熱性部材や冷却部材等といった対象物との密着性が悪くなる。本発明の組成物に金属石鹸を添加すると、上記熱伝導性フィラーの組成物への分散性が向上する。また組成物の柔軟性も改良される。上記金属石鹸の添加量が、上記水添熱可塑性スチレン系エラストマーE100質量部に対して1~80質量部の範囲に設定することが望ましく、上記金属石鹸の添加量が80質量部を越えると、成形時のガス化による成形不良、得られる成形物に該金属石鹸のブリードアウトによる外観不良等の不具合が発生し、上記金属石鹸の添加量が1質量部未満の場合には、上記金属石鹸のフィラー分散効果が発揮出来なくなる。効果本発明では、耐熱性に優れ、熱伝導性が良好であり、かつ柔軟性があり発熱性部材や冷却部材等のような対象物と密着性が良く、更に電気絶縁性があり、耐湿性も良好で劣化しにくく、かつ成形に使用されるスクリューや金型を摩耗させず、射出成形性に優れ、また熱可塑性であるからリサイクルすることが可能である熱伝導性エラストマー組成物が提供される。本発明を以下に詳細に説明する。水添熱可塑性スチレン系エラストマー本発明の熱伝導性エラストマー組成物以下、単に組成物と云うに使用する水添熱可塑性スチレン系エラストマーEとは、スチレン系単量体からなる重合体のブロック単位S以下単に重合体ブロック単位Sともいうと、共役ジエン化合物からなる重合体のブロック単位B以下単に重合体ブロック単位Bともいうとからなるブロック共重合体Zであって、上記ブロック共重合体Z中の共役ジエン化合物を主体とする重合体のブロック単位Bは、一部または全部が水素添加されている。上記スチレン系単量体からなる重合体のブロック単位Sとは、例えばスチレン、o-メチルスチレン、p-メチルスチレン、p-tターシャリー-ブチルスチレン、1,3-ジメチルスチレン、α-メチルスチレン、ビニルナフタレン、ビニルアントラセン等のスチレン系単量体からなる重合体のブロックである。上記共役ジエン化合物からなる重合体のブロック単位Bとは、ブタジエン、イソプレン、1,3-ペンタジエン等の共役ジエン系化合物を主体とする重合体のブロックである。本発明が使用する上記水添熱可塑性スチレン系エラストマーEとしては、熱可塑性スチレン系エラストマーTPSの他に、例えばスチレン-エチレン-ブチレン-スチレンブロック共重合体SEBS、スチレン-エチレン-プロピレン-スチレンブロック共重合体S、スチレン-エチレン-エチレン-プロピレン-スチレンブロック共重合体SEEPS等が例示される。本発明の水添熱可塑性スチレン系エラストマーEで有用なものとしては、上記重合体ブロック単位Sを2個以上、および上記重合体ブロック単位Bを1個以上有するブロック共重合体Zの水素添加物であり、その中でも1個の重合体ブロック単位Bの両端に各1個合計2個の重合体ブロック単位Sが結合したブロック共重合体Zに水素添加することによって重合体ブロック単位Bの構成単位であるブタジエンをエチレンおよびブチレンに転化せしめたSEBSが、耐熱性の点からみて望ましい水添熱可塑性スチレン系エラストマーEである。上記水添熱可塑性スチレン系エラストマーEには、本発明の目的を逸脱しない限り、スチレン-ブタジエンゴムSBR、アクリロニトリル-ブタジエンゴムNBR、ピリジン-ブタジエンゴム、スチレン-イソプレンゴムSIR、スチレン-エチレン共重合体、ポリスチレン-ポリブタジエン-ポリスチレンSBS、ポリスチレン-ポリイソプレン-ポリスチレンSIS、ポリα-メチルスチレン-ポリブタジエン-ポリα-メチルスチレンα-MeSBα-MeS、ポリα-メチルスチレン-ポリイソプレン-ポリα-メチルスチレン、エチレン-プロピレン共重合体EP、スチレン-クロロプレンゴムSCR、スチレン-ブタジエン-スチレンSBS共重合体、スチレン-イソプレン-スチレンSIS共重合体等の他のエラストマーまたは合成ゴムの若干量が添加されてもよい。重量平均分子量本発明においては、上記水添熱可塑性スチレン系エラストマーEとして、重量平均分子量Mwが15万~40万の範囲のものを使用する。重量平均分子量Mwが15万未満の場合、耐熱性が悪いので長期耐熱試験を行うと変形を生じやすくなり、また軟化剤の保持性が悪くなって軟化剤がブリードしやすくなり、組成物にベタツキが発生する恐れがある。重量平均分子量Mwが40万を超える場合、成形時の溶融物の流動性が低下して成形性が悪くなり、また組成物のゴム弾性が低下してしまう。上記水添熱可塑性スチレン系エラストマーEの重量平均分子量Mwとしては、下記するゲルパーミエーションクロマトグラフGPC法による測定値を用いる。[GPCゲル浸透クロマトグラフ法によるポリスチレン換算分子量測定]測定条件a測定機器:SICAutosamplerModel09SugaiU-620COLUMNHEATERUniflowsUF-3005S2B2b検出器:MILLIPOREWaters410DifferentialRefractometercカラム:ShodexKF806M×2本dオーブン温度:40°Ce溶離液:テトラヒドロフランTHF1.0ml/minf標準試料:ポリスチレンg注入量:100μlh濃度:0.020g/10mli試料調整:2,6-ジ-t-ブチル-p-フェノールBHTが0.2重量添加されたTHFを溶媒として、室温で攪拌して溶解させた。j補正:検量線測定時と試料測定時とのBHTのピークのずれを補正して、分子量計算を行った。上記水添熱可塑性スチレン系エラストマーEは、1種のみを用いてもよく、重量平均分子量Mwや1,2-ビニル結合量等が異なる2種以上を併用することも可能である。スチレン系単量体の含有割合本発明においては、上記水添熱可塑性スチレン系エラストマーEとして、スチレン系単量体の含有割合が20~50質量のものを使用する。スチレン系単量体の含有割合が20質量に満たない場合、耐熱性が悪くなり長期耐熱試験を行なうと変形を生じる。スチレン系単量体の含有割合が50質量を超える場合、得られる上記水添熱可塑性スチレン系エラストマーEのゴム弾性が低下し、発熱体や冷却部品等への密着性が悪くなる。1,2-ビニル結合量上記水添熱可塑性スチレン系エラストマーEを構成する共役ジエン化合物からなるブロック共重合体Zにおいて、1,2-ビニル結合量の割合は、50質量未満であることが望ましい。1,2-ビニル結合割合が50質量未満の場合には、組成物にベタツキが出にくくなる。tanδの温度依存性本発明に使用する望ましい水添熱可塑性スチレン系エラストマーEの貯蔵弾性率E’とtanδの温度依存性について説明する。なお、ここでいう貯蔵弾性率E’とtanδは、昇温速度3°C/分、周波数11Hzの条件下における動的粘弾性測定によるものである。動的粘弾性測定において貯蔵弾性率E’は、複素弾性率Eおよび損失弾性率Eと、E=E’iEの関係を有し、tanδ損失係数は、tanδ=E/E’である。上記水添熱可塑性スチレン系エラストマーEとして望ましいものは、貯蔵弾性率のグラフの転移域とtanδのピークとから、-50°C近辺にガラス転移点Tgがあり、更に貯蔵弾性率のグラフにおいて、転移域を過ぎてゴム域が0°C~150°Cと広い範囲にわたり、それに対応してtanδも0°C~100°Cの範囲でブロードな山を有し、該山のなだらかな頂上部分は20°C~50°C近辺に存在し、この範囲に二次的なガラス転移点が存在すると思われる。上記水添熱可塑性スチレン系エラストマーEの機械的物性の温度依存性からみて、上記水添熱可塑性スチレン系エラストマーEは望ましい柔軟性を有する温度域が広範囲にわたり、したがって柔軟ではあるが、高温でもベタツキがない、耐熱性に富むエラストマーであると云える。このような水添熱可塑性スチレン系エラストマーEとして特に有用なものは、熱可塑性スチレン系エラストマーTPSであるセプトンKL-J3341商品名、クラレ社製である。なお、上記tanδの温度依存性は、以下の条件による測定結果をプロットして得られたグラフからの考察によるものである。測定機:ARES-RDSティーエイインスツルメント社製振動周波数:30Hz昇温速度:5°C/min試験温度:-50°Cから100°C試験片:トーションプレート肉厚2mm、長さ40mm、幅10mmゴム用軟化剤本発明では、放熱用部材として組成物の柔軟性を高め、発熱性部材に対する密着性を向上させるための材料として、ゴム用軟化剤を使用する。本発明において使用されるゴム用軟化剤としては、非芳香族系のオイルが使用され、例えばパラフィン系オイル、ナフテン系オイルが使用されるが、本発明の水添熱可塑性スチレン系エラストマーと良好な相溶性を示すパラフィン系オイルは望ましいゴム用軟化剤である。上記ゴム用軟化剤としては、動粘度が40°Cで50~500センチストークスcStの範囲であるものを使用する。動粘度が40°Cで50cStに満たない場合には、組成物を成形する際にガスの発生が著しくなり、ブリードが発生しやすくなる。また動粘度が40°Cで500cStを超えると、成形品のベタツキが激しくなり、作業性が低下する。オレフィン系樹脂本発明では、組成物を混練して調製する際につなぎの役割を果たし、更に組成物に耐熱性と適度な剛性および成形時の溶融物の流動性を付与する材料として、オレフィン系樹脂を使用する。本発明に使用するオレフィン系樹脂として代表的なものは、ポリプロピレンである。上記ポリプロピレンとしては、プロピレン単独重合体、プロピレン-エチレン共重合体、ポリプロピレンにポリエチレンやエチレン-プロピレン共重合体を添加した変性ポリプロピレン等が含有される。本発明に使用するオレフィン系樹脂としては、JISK7121に準拠して測定した融点が130°C~170°Cの範囲にあり、かつJISK6253Aに準拠して測定したショアA硬度HsAが90未満のものを使用することが望ましい。オレフィン系樹脂として融点が130°C~170°Cの範囲のものを使用すると、耐熱性および成形性の点で望ましい組成物が得られ、かつショアA硬度が90未満のものを選択すると、得られる成形物に対して望ましい柔軟性が付与される。また本発明に使用するオレフィン系樹脂としては、JISK6921-2に準拠して測定した荷重たわみ温度が80°C~140°Cの範囲のものを用いると、耐熱性の点でより望ましい。荷重たわみ温度が80°C未満のものでは、成形品に変形が生じるおそれがある。上記オレフィン系樹脂には、上記融点を満たし、かつ上記硬度を満たすものと、上記荷重たわみ温度を満たすものと、を使用することが望ましい。この場合、上記融点を満たし、かつ上記硬度を満たすとともに、上記荷重たわみ温度を満たすオレフィン系樹脂を単独で使用してもよく、また上記融点を満たし、かつ上記硬度を満たすオレフィン系樹脂と、上記荷重たわみ温度を満たすオレフィン系樹脂と、を併用してもよい熱伝導性充填材本発明の組成物には、熱伝導性を向上させるという観点から、熱伝導性充填材を配合する。上記熱伝導性充填材には、水酸化アルミニウムを有機系カップリング剤で表面被覆してなる表面被覆水酸化アルミニウム、および/または、マグネシアクリンカーを無機物および/または有機物で表面処理してなる表面被覆酸化マグネシウムが使用される。表面被覆水酸化アルミニウム上記表面被覆水酸化アルミニウムに用いる水酸化アルミニウムとしては、ソーダ成分Na2O含有量がなるべく少ないもの例えば0.4質量未満含有するものが望ましい。ソーダ成分の含有量が少ない水酸化アルミニウムは分解温度が高く、吸湿性が小さく、かつ絶縁性が高く、望ましい材料である。上記水酸化アルミニウムを被覆するために使用される有機カップリング剤としては、チタン酸テトライソプロピル、チタン酸テトラブチル、チタン酸テトラ2-エチルヘキシル、チタン酸テトラステアリル等のチタン酸エステルや、γ-メタクリロキシプロピルトリメトキシシラン等のSiOR3部分とビニル基、アミノ基、エポキシ基等の有機官能基との二つの基を有するケイ素化合物シランカップリング剤等が例示される。上記カップリング剤は上記有機官能基を一分子中に2個以上含んだものであってもよい、また上記カップリング剤は2種以上混合使用されてもよい。表面被覆酸化マグネシウム上記表面被覆酸化マグネシウムに用いるマグネシアクリンカーは、例えば下記の方法で製造される。1海水、苦汁等マグネシウム含有原料に苛性ソーダ等のアルカリ物質を投入して水酸化マグネシウムスラリーを調製する。2上記マグネシウムスラリーをろ過し、例えば120°C×10時間の条件で乾燥する。3乾燥物水酸化マグネシウムを600~1000°Cで仮焼して軽焼マグネシア酸化マグネシウムを得る。4上記軽焼マグネシアをロータリーキルン等によって1600°C以上、望ましくは1800~2100°Cで死焼することで不活性化して、マグネシアクリンカーを得る。上記酸化マグネシウムを1600°C以上で焼成して表面不活性のマグネシアクリンカーを得ることを死焼という。ここにマグネシアクリンカーとは上記死焼によってマグネシア酸化マグネシウム成分が溶融して塊状焼塊:クリンカーになったものをいう。上記仮焼において、焼成温度が1200°Cを超えると、得られる酸化マグネシウムの活性が大幅に低下する。更に上記死焼において、焼成温度が1600°C以上で酸化マグネシウムが不活性化し、即ち酸や水蒸気との反応性がなくなり、かつ大結晶化する。上記のようにマグネシアクリンカーは死焼によって不活性化、大結晶化しているから優れた耐湿性と熱伝導性を有する。上記マグネシアクリンカーの表面被覆に使用される無機物としては、例えばアルミニウム化合物、ケイ素化合物、チタン化合物が例示され、上記無機物は2種以上混合使用されてもよい。上記無機物には例えば、酸化物、窒化物、ホウ化物等のセラミック系化合物、硝酸塩、硫酸塩、塩化物等の塩、水酸化物等がある。上記マグネシアクリンカーの表面被覆に使用される有機物としては、上記水酸化アルミニウム被覆に使用した有機カップリング剤、シランカップリング材、有機合成樹脂等が例示される。上記有機物は2種以上混合使用されてもよい。上記マグネシアクリンカーは、上記無機物および/または有機物で表面処理して表面被覆酸化マグネシウムとすることにより、耐湿性、分散性が向上する。吸水率本発明において使用される上記熱伝導性充填材は、耐湿試験による耐湿試験後の吸水率が1.5質量未満であることが望ましい。吸水率が1.5質量以上の熱伝導性充填材を組成物に添加すると、該組成物中のエラストマーの劣化や絶縁性の低下が起こる。上記耐湿試験による吸水率は、下記のようにして測定される。熱伝導性充填材10gをシャーレに入れ、90°C×90RHの条件下の恒温槽内に静置、48時間後の質量変化を電子天秤によって測定し、下記の式で質量変化率吸水率を計算する。質量変化率質量=試験後の熱伝導性充填材の質量/試験前の熱伝導性充填材の質量×100硬度本発明に使用する上記熱伝導性充填材は、新モース硬度が10未満であることが望ましい。上記熱伝導性充填材の新モース硬度が10未満であれば、組成物を用いた成形時における混練機や成形装置の摩耗を抑制することができる。ここに新モース硬度とは、硬さの異なる15種類の標準鉱物で固体表面を順次ひっかき、そのときの傷の有無により1~15の数値で表した硬さである。新モース硬度10未満とは、ざくろ石でひっかくと傷がつくことを示す。その他本発明に使用する上記熱伝導性充填材は、一種類を単独で用いる場合に比べ、粒径が異なる二種類以上を所定の比率で混合して用いる場合の方が、柔軟性の保持及び良好な熱伝導性を発揮させるという観点から、望ましい。第3成分上記成分以外にも所望により、本発明の特徴を損なわない範囲において、必要に応じて他の配合成分を配合することができる。望ましい第3成分としては、本発明の組成物を押出成形、射出成形等によって成形する際、溶融物の張力が向上して延展性を向上させる加工助剤がある。更に該加工助剤は組成物の難燃性を向上させるという点でも望ましい第3成分である。上記加工助剤として代表的なものは、アクリル変性ポリテトラフルオロエチレンPTFE、高分子量特殊アクリル樹脂等のポリオレフィン用改質剤である。上記加工助剤を添加すると、本発明の組成物の溶融物の延展性や張力が向上して伸び易くなるから、該溶融物に引張り力を及ぼしても切れにくくなる。その結果、例えば押出成形によってシートやフィルムを成形する際、形状が維持されるので成形不良が起こりにくくなる。その他の第3成分としては、例えばタルク、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、硫酸バリウム、硫酸カルシウム、亜硫酸カルシウム、燐酸カルシウム、水酸化カルシウム、水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウム、酸化マグネシウム、酸化チタン、酸化鉄、酸化亜鉛、アルミナ、シリカ、珪藻土、ドロマイト、石膏、焼成クレー、アスベスト、マイカ、ケイ酸カルシウム、ベントナイト、ホワイトカーボン、カーボンブラック、鉄粉、アルミニウム粉、石粉、高炉スラグ、フライアッシュ、セメント、ジルコニア粉等の無機充填材や、リンター、リネン、サイザル、木粉、ヤシ粉、クルミ粉、でん粉、小麦粉、米粉等の有機充填材や、木綿、麻、羊毛等の天然繊維、ポリアミド繊維、ポリエステル繊維、アクリル繊維、ビスコース繊維、アセテート繊維等の有機合成繊維や、アスベスト繊維、ガラス繊維、炭素繊維、セラミック繊維、金属繊維、ウィスカー繊維等の繊維充填材や、色素、顔料、カーボンブラックなどの着色剤や、あるいは、帯電防止剤、導電性付与剤、老化防止剤、難燃剤、防炎剤、撥水剤、撥油剤、防虫剤、防腐剤、ワックス類、界面活性剤、滑剤、紫外線吸収剤、DBP、DOP、熱安定剤、キレート剤、分散剤等の各種添加剤を添加してもよい。また、本発明の組成物は、本発明の特徴を損なわない範囲であれば、他のポリマーをブレンドして使用することも可能である。金属石鹸上記第3成分で挙げた各種添加剤の中でも特に分散剤は、本発明に使用する樹脂等と熱伝導性充填材等との相溶性を向上させるので、分散が良くなり柔軟性に優れた成形体を得ることができる。上記分散剤としては、金属石鹸を用いることができ、該金属石鹸は、高級脂肪酸の金属塩であり、高級脂肪酸として、ステアリン酸、1,2-ヒドロキシステアリン酸、ベヘン酸、ラウリン酸等が例示され、金属としてマグネシウム、カルシウム、リチウム、バリウム、ナトリウム、亜鉛等が例示される。これら金属石鹸の中でも、流動性が極めて良好であり、融点が160°C以下であるため混練時に分散しやすいステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸カルシウムを使用することが特に望ましい。配合本発明の組成物は、以下のa~dを混合したものである。a上記水添熱可塑性スチレン系エラストマーEが100質量部。b上記ゴム用軟化剤が250~600質量部。c上記オレフィン系樹脂が1~60質量部。d上記a,b,cの合計の100体積部に対し、上記熱伝導性充填材が60~230体積部。また本発明の組成物は、所望なれば、以下のeを混合してもよい。e上記金属石鹸が1~80質量部。上記ゴム用軟化剤の添加量が、上記水添熱可塑性スチレン系エラストマーE以下エラストマーと云う100質量部に対し、600質量部を超える場合、上記組成物を用いて得られた成形物の表面に該ゴム用軟化剤がブリードしてしまい、ベタツキが顕著に発生する。また上記ゴム用軟化剤の添加量が、エラストマー100質量部に対し、250質量部未満の場合、上記組成物を用いた成形時における溶融物の流動性が殆んどなく、成形が不可能となる。上記オレフィン系樹脂の添加量が、上記エラストマー100質量部に対し、1質量部に満たない場合、該オレフィン系樹脂によるつなぎの作用が不充分となり、混練中に混練物がまとまりにくくなって、くずれやすくなるので成形が不可能となる。またオレフィン系樹脂の添加量が60質量部を超える場合、上記組成物を用いて得られた成形物のゴム弾性が乏しく低くなり、発熱性部材等の対象物に対する密着性が悪くなる。上記エラストマーと、ゴム用軟化剤と、オレフィン系樹脂との合計の100体積部に対し、上記熱伝導性充填材の配合量が60体積部に満たない場合、組成物の熱伝導率が低くなり、また上記熱伝導性充填材の配合量が230体積部を超える場合、上記組成物を用いて得られた成形物が硬くなるので、ゴム弾性が低くなる。また上記金属石鹸の添加量が、上記エラストマー100質量部に対し、1質量部に満たない場合、上記金属石鹸が分散剤としての効果を発揮できなくなるおそれがあり、また80質量部を超える場合、ブリードアウトによる外観不良やガスの発生による成形不良が生じるおそれがある。上記a~d、あるいはさらにeの各材料は、例えばバンバリーミキサー等の混合装置によって混合され、混合物は、通常、押出機によって溶融混練してストランドに押出し、冷水中で冷却しつつカッターによってペレットに切断する。得られたペレットは、通常、射出成形、押出成形によって所定の成形品とする。また、混練した組成物をルーダー等でペレットにし成形加工原料とすることもできる。上記のようにして製造された組成物は、ショアA硬度HsAが40未満である。該組成物の硬さがHsA40以上であると発熱体や冷却部品への密着性が不充分となる。更に上記組成物の熱伝導率は1.0W/mK以上であり、吸湿試験後の体積抵抗率は1.0×1010Ωcm以上の絶縁性を有し、かつ変形のないことが望ましい。また上記組成物の難燃性については、UL規格、HB試料厚さ1.0mm以上であることが望ましく、HB未満であると燃焼速度が速く、充分な難燃性を有しているとはいえない。以下に、本発明を更に具体的に説明するための実施例および比較例を記載する。実施例1~24、比較例1~18材料下記の材料を使用した。1.水添熱可塑性スチレン系エラストマーTPS1セプトンKL-J3341表中はKL-J3341と記載商品名、クラレ社製、TPS、スチレン系単量体の含有量:40質量2G1651H商品名、クレイトンポリマージャパン株製、SEBS、スチレン系単量体の含有量:33、Mw:29万、1,2-ビニル結合量:37質量3G1641商品名、クレイトンポリマージャパン株製、SEBS、スチレン系単量体の含有量:30質量、Mw:45万、1,2-ビニル結合量:37質量4セプトン4055表中は4055と記載商品名、クラレ社製、SEEPS、スチレン系単量体の含有量:30質量、1,2-ビニル結合量:37質量5RP6935商品名、クレイトンポリマージャパン株製、スチレン系単量体の含有量:58質量、Mw:23.2万6G1650商品名、クレイトンポリマージャパン株製、スチレン系単量体の含有量:29、Mw:11万、1,2-ビニル結合量:37質量2.ゴム用軟化剤1PW90商品名、出光石油化学株製、動粘度40°C:84.0cSt2PW380商品名、出光石油化学株製、動粘度40°C:383.4cSt3.オレフィン系樹脂1ノティオPN2060表中はPN2060と記載商品名、三井化学株製、ポリプロピレン系エラストマー、ショアA硬さASTMD2240:82、融点:159°C、MFR230°C:6g/10min、TMA荷重2Kg/cm2における針1mmφ進入軟化温度:120°C2PX600A商品名、サンアロマー株製、ポリプロピレンブロックタイプ、融点:161°C出願人がJISK7123に準拠して測定、曲げ弾性率:1600MPa、MFR230°C:5g/10min、荷重たわみ温度:105°C3PH943B商品名、サンアロマー株製、ポリプロピレンブロックタイプ、曲げ弾性率:470MPa、MFR230°C:21g/10min、荷重たわみ温度:60°C4.熱伝導性充填材フィラー1RF-50-HR商品名、宇部マテリアルズ株製、マグネシアクリンカー死焼温度1800°C以上、平均粒径50μm、シランカップリング剤による表面被覆、吸水率0.2、被覆層の新モース硬度72BF083T商品名、日本軽金属株製、水酸化アルミニウム、平均粒径10μm、有機チタネート系化合物による表面被覆、吸水率0.2、ソーダ成分0.083パイロキスマ5301K表中は5301Kと記載商品名、協和化学工業株製、酸化マグネシウム、平均粒径2μm、シランカップリング剤による表面被覆、吸水率0.44U99NC商品名、宇部マテリアルズ株製、表面焼成マグネシアクリンカー高温処理酸化マグネシウム粉末、平均粒径7μm、表面処理なし、吸水率2以上5アルナビーズCBA30S表中はCB-A30Sと記載商品名、昭和電工株製、アルミナ、平均粒径28μm、表面処理なし、新モース硬度12、吸水率0.1以上6パイロライザーHG表中はHGと記載商品名、旭硝子株製、水酸化アルミニウム、平均粒径1.2μm、硝酸アンモニウムによる表面被覆、吸水率2以上7UC-95H商品名、宇部マテリアルズ株製、酸化マグネシウム、平均粒径3.3μm、表面処理なし、吸水率2以上5.加工助剤メタブレンA-3000商品名、三菱レイヨン株製、アクリル変性ポリテトラフルオロエチレンアクリル変性PTFE6.分散剤金属石鹸SM-1000商品名、堺化学工業株式会社製、ステアリン酸マグネシウム実施例1~6の配合は表1に、実施例7~12の配合は表2に、実施例13~18の配合は表3に、比較例1~6の配合は表4に、比較例7~12の配合は表5に、比較例13~14の配合は表5に示した。組成物のベース材の製造条件ゴム用軟化剤、フィラー以外の材料をドライブレンドし、これにゴム用軟化剤を含浸させて混合物を作製する。その後、混合物を下記の条件において押出機で溶融混練して、組成物のベース材ペレットを製造する。押出機KZW32TW-60MG-NH商品名、株テクノベル製シリンダー温度180~220°Cスクリュー回転数300rpm組成物の製造条件上記のようにして製造した上記組成物のベース材ペレットをブラベンダープラストグラフに投入し、加熱溶融した後上記フィラーを投入して混練を行ない、組成物熱伝導性エラストマー組成物を製造する。BrabenderPlastographブラベンダープラストグラフ、商品名、Brabender社製槽温度160°Cローター回転数100rpm混練時間11min組成物を用いた成形体の成形条件射出成形機100MSIII-10E商品名、三菱重工業株製射出成形温度170°C射出圧力30射出時間10sec金型温度40°C上記条件で厚さ2mm、幅125mm、長さ125mmのプレートと、厚さ6mm、幅25mm、長さ125mmのバーとを作製した。熱伝導率の測定用試料作製プレス機40ton電動油圧成形機加熱温度上型:195°C、下型:200°C加熱時間2分プレス圧5MPa冷却時間2分上記条件で厚さ0.5mmおよび1.0mm、幅200mm、長さ200mmのプレートを打ち抜いて熱伝導率、接触熱抵抗の測定用試料を作製した。成形性の評価用試料作製ロール機NS-155J型商品名、NISHIMURA製ロール温度50°Cロール時間5min上記条件で厚さ1.0mm、幅125mm、長さ40mmのシートを作製し、成形性を評価した。評価方法実施例1~24、比較例1~14のそれぞれについて下記の評価を行った。なお、各物性の評価結果は、実施例1~5は表1、実施例6~10は表2、実施例11~15は表3、実施例16~20は表4、実施例21~25は表5に示し、比較例1~5は表6、比較例6~10は表7、比較例11~13は表8に示した。1硬さ測定:厚さ6mmの試験片を用いJISK6253Aに準拠して行った。2熱伝導率:レーザーフラッシュ法により熱拡散率を測定温度19~30°CJISR1611DSCにより比熱を測定JISK7123に準拠水中置換法により比重を測定JISK7112に準拠上記測定結果を基に、次の通りに熱伝導率を算出した。熱伝導率=熱拡散率×比熱×比重試料:直径10mm、厚さ1.0mmの円盤3耐湿性:試料射出成形機にて作製した80.0mm×80.0mm×1.0mmのプレートを80°C×85RHの恒温槽内に静置、500時間後の体積抵抗率、変形を次の通り評価した。なお表中でIMは、何らかの理由で測定が不可能であったことimpossibletomeasureを示す。体積抵抗率○:1.0×1010Ωcm以上、×:1.0×1010Ωcm未満変形◎:変形なし、○:わずかに変形、△:変形、×:激しく変形4難燃性UL規格:UL規格に準拠して行なった。5スクリュー摩耗性:ブラベンダープラストグラフによる混練後に目視で判断し、次の通り評価した。○:摩耗していない、△:若干摩耗している、×:摩耗が激しい6成形性:上記ロール機を用いたシートの成形時におけるロールや金型の汚れを目視で判断し、次の通り評価した。◎:汚れがない、○:汚れが少ない、△:汚れている、×:汚れが激しい必要性能1硬さHsA:40未満硬すぎると発熱体との密着性が悪くなる。2熱伝導率:1.0W/mK以上熱伝導率が低いと、熱伝達効率が低下し、充分な放熱効果を得ることができない。3耐湿性:耐湿試験後に体積抵抗率が1.0×1010Ωcm以上、および変形なきこと体積抵抗率が低いと絶縁性を有しているとはいえない。4難燃性:HB試料厚さ1.0mm以上であることHB未満であると、燃焼速度が速いため充分な難燃性を有しているとはいえない。5スクリュー摩耗性:○であること射出成形、押出成形等でスクリューが摩耗しないこと。6成形性:×でないことロールや金型の汚れが激しくないこと。実施例1~25の試料はいずれもHsAが40未満で優れた柔軟性を有するとともに、良好な密着性を示し、熱伝導率が1.0W/mK以上で優れた熱伝導性を有し、また耐湿試験後の体積抵抗率が1.0×1010Ωcm以上であり、かつ変形もないか、あるいはわずかである。更に難燃性においてもHB以上の優れた難燃性を示し、スクリュー摩耗性もなかった。また実施例1~14、実施例16~24は、良好な成形性を示した。ゴム用軟化剤の添加量を570質量部上限は600質量部とした実施例15は、成形性において極僅かな汚れがみられた。金属石鹸の添加量が80質量部を超えた100質量部実施例25は、実施例1~24に比べ、激しくはないが汚れがあったので、成形性が若干劣るものとなった。一方、1600°C以上で死焼されていない酸化マグネシウムをシランカップリング剤で表面被覆したフィラーパイロキスマ5301Kを使用した比較例1、表面被覆のないマグネシアクリンカーであるフィラーU99NCを使用した比較例2、無機物硝酸アンモニウムにより表面被覆された水酸化アルミニウムであるフィラーパイロライザーHGを使用した比較例3、表面処理のない酸化マグネシウムであるフィラーUC-95Hを使用した比較例5は、いずれも耐湿試験で試料にひび割れが生じてしまい、体積抵抗率の測定が不可能となった。また比較例1、比較例2、比較例5は、HsAが40以上になり、柔軟性が悪いものとなった。表面被覆処理がされていないアルミナであるフィラーアルナビーズCB-A30S:新モース硬度が10以上12を使用した比較例4は、スクリューに著しい摩耗が見られ、更に摩耗によって削られた機器表面の金属粉が組成物に混入したのが原因と思われる該組成物の着色が確認された。フィラーの配合量が230体積部を超えた250体積部比較例6、9は、HsAが40以上になり、柔軟性が悪いものとなった。フィラーを配合しなかった配合量が0体積部比較例7は、熱伝導率が1.0W/mK未満0.1W/mKで熱伝導性が悪く、難燃性も悪い。フィラーの配合量が60体積部に満たない40体積部の比較例8は、熱伝導率が1.0W/mKに満たないので熱伝導性が悪く、難燃性も悪い。重量平均分子量11万<15万のG1650を使用した比較例10は、耐湿試験において激しい変形が見られた。ゴム用軟化剤の添加量が600質量部を超えた650質量部比較例11は、成形性が悪いものとなった。荷重たわみ温度が80°Cに満たない60°Cオレフィン系樹脂を使用した比較例12は、若干ではあるがHsAが40を超え44、柔軟性に劣るものとなった。オレフィン系樹脂の添加量が60質量部を超えた80質量部比較例13は、HsAが40を超え42、柔軟性に劣るものとなった。"