供給される原料ガスに電圧を印加することによって誘電体管の内部に放電を生起させオゾンを生成させ、該オゾンを流体に溶解させる装置において、ベンチュリ管の外周に該誘電体管を配置し密閉空間を形成し、該誘電体管の一方に該原料ガスを供給するための原料ガス導入口を設け、他方に生成された該オゾンを該ベンチュリ管の内部に導入するためのオゾン排出口が設けられ、該誘電体管の密閉空間内と該ベンチュリ管の枝管がオゾン移送管で連通され、該枝管に流体の逆流を防止する逆止弁が具備され、該誘電体管の外側に高電圧電極を配置し、該ベンチュリ管の内部の流体又は該ベンチュリ管から吐出される流体に接地電極が配設されていることを特徴とするオゾン生成及びオゾン溶解装置。供給される原料ガスに電圧を印加することによって誘電体管の内部に放電を生起させオゾンを生成させ、該オゾンを流体に溶解させる装置において、ベンチュリ管の外周に該誘電体管を配置し密閉空間を形成し、該誘電体管の一方に該原料ガスを供給するための原料ガス導入口を設け、他方に生成された該オゾンを該ベンチュリ管の内部に導入するためのオゾン排出口が設けられ、該誘電体管の密閉空間内と該ベンチュリ管の枝管がオゾン移送管で連通され、該枝管に流体の逆流を防止する逆止弁が具備され、該誘電体管の外側に高電圧電極を配置し、該ベンチュリ管に接地電極が配設されていることを特徴とするオゾン生成及びオゾン溶解装置。前記オゾン移送管に前記オゾンの流量を調節する調節弁が具備されていることを特徴とする請求項1又は2に記載のオゾン生成及びオゾン溶解装置。前記接地電極がガラス被覆されていることを特徴とする請求項1乃至3のいずれかに記載のオゾン生成及びオゾン溶解装置。前記誘電体管が少なくともセラミックスかガラスのいずれか一方であることを特徴とする請求項1乃至4のいずれかに記載のオゾン生成及びオゾン溶解装置。前記ベンチュリ管がセラミックス、ガラス、樹脂、金属のいずれか1つからなることを特徴とする請求項1乃至5のいずれかに記載のオゾン生成及びオゾン溶解装置。前記誘電体管及び前記ベンチュリ管が石英ガラス製であることを特徴とする請求項1乃至6のいずれかに記載のオゾン生成及びオゾン溶解装置。前記供給される原料ガスと前記流体の量が、気液比0.3以下であることを特徴とする請求項1乃至7のいずれかに記載のオゾン生成及びオゾン溶解装置。オゾンが溶解した流体を再度前記ベンチュリ管に返送し、流体を循環させる構造を有していることを特徴とする請求項1乃至8のいずれかに記載のオゾン生成及びオゾン溶解装置。上記の問題点に鑑み本発明者は鋭意研究の結果、二重管の外管外壁に高電圧電極を設け、ベンチュリ構造を形成した内管に接地電極を配設し、内管内に流体を通過させながら外管内壁と内管外壁の間隙に原料ガス酸素を含むガスを導入し、電極間に電圧を印加しバリア放電を生起させることによってオゾンを生成し、生成したオゾンは内管ベンチュリ管の狭窄部に導入され、直ちに流体へ溶解される。また、放電部と狭窄部を繋ぐ管路に調節弁を設け、放電部の圧力を任意に制御することによって高濃度なオゾンを生成することができるオゾン生成及びオゾン溶解装置を提供するに至った。供給される原料ガスに電圧を印加することによって誘電体管の内部に放電を生起させオゾンを生成させ、該オゾンを流体に溶解させる装置において、ベンチュリ管の外周に該誘電体管を配置し密閉空間を形成し、該誘電体管の一方に該原料ガスを供給するための原料ガス導入口を設け、他方に生成された該オゾンを前記ベンチュリ管の内部に導入するためのオゾン排出口が設けられ、該誘電体管の密閉空間内と該ベンチュリ管の枝管がオゾン移送管で連通され、該枝管に流体の逆流を防止する逆止弁が具備され、該誘電体管の外側に高電圧電極を配置し、該ベンチュリ管の内部の流体又は該ベンチュリ管から吐出される流体に接地電極が配設されていることを第1の特徴とする。供給される原料ガスに電圧を印加することによって誘電体管の内部に放電を生起させオゾンを生成させ、該オゾンを流体に溶解させる装置において、ベンチュリ管の外周に該誘電体管を配置し密閉空間を形成し、該誘電体管の一方に該原料ガスを供給するための原料ガス導入口を設け、他方に生成された該オゾンを該ベンチュリ管の内部に導入するためのオゾン排出口が設けられ、該誘電体管の密閉空間内と該ベンチュリ管の枝管がオゾン移送管で連通され、該枝管に流体の逆流を防止する逆止弁が具備され、該誘電体管の外側に高電圧電極を配置し、該ベンチュリ管に接地電極が配設されていることを第2の特徴とする。前記オゾン移送管に前記オゾンの流量を調節する調節弁が具備されていることを第3の特徴とし、前記接地電極がガラス被覆されていることを第4の特徴とする。前記誘電体管が少なくともセラミックスかガラスのいずれか一方であることを第5の特徴とし、前記ベンチュリ管がセラミックス、ガラス、樹脂、金属のいずれか1つからなることを第6の特徴とする。前記誘電体管及び前記ベンチュリ管が石英ガラス製であることを第7の特徴とし、前記原料ガスと前記流体の気液比が0.3以下であることを第8の特徴とする。オゾンが溶解した流体を再度前記ベンチュリ管に返送し、流体を循環させる構造を有していることを第9の特徴とする。本発明に係るオゾン生成及びオゾン溶解装置によれば、以下の優れた効果が得られる。1本発明のオゾン生成及びオゾン溶解装置は簡単に製作ができ、高濃度にオゾンを生成し高効率にオゾンを流体へ溶解することができる。2放電部から流体の距離が近く、放電部で生成したオゾン等のガスは直ちに流体に作用するので、オゾンだけでなく放電によって生成するラジカルの利用が可能となる。3生成したオゾンをベンチュリ管の内部に導入する際にオゾン気泡が圧壊することによってOHラジカル等の活性種を生成することができ、オゾンでは酸化分解できない化合物の分解が可能となる。4ベンチュリ管の枝管に具備された調節弁を調整することによって、放電部の圧力を操作することができ、高濃度オゾンの生成が可能になると共に、オゾン濃度の調整ができる。5誘電体管内に導入するガスと流体の気液比を制御することによって、簡単に目的とする濃度のオゾン水を製造できる。実施形態1以下、本発明における第一の実施形態について図2、図3を基に説明するが、本発明が本実施形態に限定されないことはいうまでもない。図2において本発明のオゾン生成及びオゾン溶解装置は誘電体管1、ベンチュリ管2、高電圧電極3、接地電極4、電源5、原料ガス導入口6、オゾン吐出口7、枝管8、オゾン移送管9、逆止弁10、調節弁11からなる。誘電体管1は、ガラス製の略円筒状のものである。誘電体管1の断面は四角形、ひし形、多角形でも構わないが、高電圧電極3の配設し易さやベンチュリ管2との間隙の調整及び製作のし易さでは円形が望ましい。ベンチュリ管2は、誘電体管1の同一円心上にあり、通常のベンチュリ管同様、一部分が狭窄部となっている。ベンチュリ管2の断面は四角形、ひし形、多角形でも構わないが、ベンチュリ管2は誘電体の働きをするので、誘電体管1との間隙が均一となるように、誘電体管1と同じ形状が望ましい。ベンチュリ管2は誘電体管1によっては密閉構造を形成しており、誘電体管1には、一方に原料ガスを導入するための原料ガス導入口6、他方に生成したオゾンを吐出するオゾン吐出口7が設けられている。ベンチュリ管2に導入される流体は高低差やポンプ等により加圧供給されれば良く、流体は液体や例えば蒸気のように液体を含むガスである。誘電体管1とベンチュリ管2で形成される間隙はオゾン移送管9を介してベンチュリ管2の狭窄部から突出した枝管8に連通されており、流体がベンチュリ管2を通過すると、ベンチュリ管2の狭窄部に強い負圧が発生し、誘電体管1とベンチュリ管2の間隙で生成されるオゾンを吸い込むようになっている。高電圧電極3は、誘電体管1の外側に配設され、電源5と接続される。電極の材質や形状は特に限定されないが、好ましくは電極が劣化しないように誘電体管1をジャケット構造とし内部に電解水を封入し、ステンレス製の針金を内部に挿入して電源5が接続される。接地電極4はベンチュリ管2の中央部に電極棒を配置すればよく、ベンチュリ管2の内部を流体が流れることによってベンチュリ管2の内部が接地の役割となる。また、図3に示すように、接地電極4はベンチュリ管2から吐出される水に配設しても良い。オゾン移送管9にはベンチュリ管2の内部を通過する流体が逆流しないように逆止弁10が設けてあり、更にオゾンの流量や放電部の圧力を調節できるように調節弁11が設けてある。流体の速度は任意に決定することができ、用いる電源の周波数から算出される放電頻度より処理すべき流体の目的に応じた流速にすると良い。放電により生成したオゾン等のガスを流体に溶解させるには、流体とガスの量の比が気液比0.3以下であることが好ましい。誘電体管1の材質は耐プラズマ性、耐熱性、耐オゾン性があるセラミックスかガラスが良く、好ましくは誘電率が低い石英ガラスが良い。ベンチュリ管2の材質は任意に選定することができるが、耐オゾン性、耐久性に優れているセラミックス、ガラス、樹脂、金属が良く、好ましくは石英ガラスが良い。接地電極4の材質は流体の性質に応じて、銅やステンレス等の金属を選定すれば良いが、電子部品洗浄等のように金属成分が溶出しては困る場合には、接地電極4に絶縁化合物を被覆すれば良く、好ましくは誘電率が低く、流体への溶出が少ない石英ガラスが良い。導入される原料ガスはブロアやボンベ等により加圧供給されるか、流体がベンチュリ管2を通過する際に生じる負圧を利用して自給することもでき、いずれの場合も原料ガス導入口6を通じて誘電体管1の内部へと導入される。原料ガス12は処理すべき流体の目的に応じて任意に決めることができるが、オゾンやOHラジカル等の活性種を生成させるには少なくとも酸素を含むガスであれば良い。本願装置を水処理に用いる際、一度処理した水に除去すべき化合物が残存している際には、再度、ポンプ等を用いて本装置のベンチュリ管2の内部へ再送し、繰り返し処理を行えば良い。原料ガス導入口6から原料ガス酸素を含むガス12を導入すると共にベンチュリ管2の内部に流体を流しながら電圧を印加すると、高電圧電極3が配設された部分の誘電体管1の内壁とベンチュリ管2の外壁の間に円周状に放電が生起され、放電部を通過した原料ガス12中の酸素が励起し、オゾンが生成され、生成されたオゾンはオゾン吐出口7及びオゾン移送管9を通じて、ベンチュリ管2の狭窄部へ導入され直ちに流体へ溶解される。またこの時、原料ガス12と流体の流速の比気液比を小さくすると、強力な負圧が生じるので、気液混合時にオゾンが圧壊し、OHラジカルを生成することができる。実施形態2次に、本発明における第二の実施形態について図4を基に説明するが、本発明が本実施形態に限定されないことはいうまでもない。装置の構成は、接地電極の位置以外は第一の実施の形態と同じであるため説明を省略する。接地電極4はベンチュリ管2の外側あるいは内側でも良く、図4に示すように、ベンチュリ管2をジャケット構造とし内部に電解水を封入し、ステンレス製の針金を内部に挿入して電源を接続しても良く、この場合には誘電体管1の高電圧電極3とベンチュリ管2の接地電極4を入れ替えることもできる。また、ベンチュリ管2が金属製の場合は、ベンチュリ管2自体が、接地電極4の役割を果たす。実施形態3次に、本発明における第三の実施形態について図9を基に説明するが、本発明が本実施形態に限定されないことはいうまでもない。装置の構成は、第一の実施形態と同じであるため説明を省略する。図9に示すように、本願装置を通過する流体を循環させずに通過させる。本発明において前記の実施形態を用いて、放電時の写真撮影および排オゾン濃度及び溶存オゾン濃度の試験を行った。試験の測定方法を以下に示す。1生成オゾン濃度の測定気相オゾン濃度計:東亜ディーケーケー社製OZ-3O受水槽上部にオゾン濃度センサーを差込み、気相オゾン濃度計を用いて測定した。2溶存オゾン濃度の測定溶存オゾン濃度計:東亜ディーケーケー社製OZ-2O循環槽内に溶存オゾン濃度センサーを投入し測定した。[実施例1]図1に実験装置のフロー図を示す。実験装置はオゾン生成及びオゾン溶解装置とオゾン生成及びオゾン溶解装置から吐出される処理水を受水する受水槽15Lで構成されており、循環槽からオゾン生成及びオゾン溶解装置へ循環移送できるようにポンプを配置し配管し、受水槽には水面上部にオゾン濃度センサーと水面下部に溶存オゾン濃度センサーを設置した。また、オゾン生成及びオゾン溶解装置のガス導入口と酸素ボンベをチューブで接続した。図2にオゾン生成及びオゾン溶解装置を示す。オゾン生成及びオゾン溶解装置本体の誘電体管及びベンチュリ管は石英ガラス製でベンチュリ管狭窄部より1次側が2重管となっている。ベンチュリ管内径12mm、外径14mm、通水部口径5mm内には水道水を通過させると共に、誘電体管内径16mm、外径18mmとベンチュリ管の間隙1mmには酸素ボンベより酸素を流した。ベンチュリ管と誘電体管の間隙を通過する酸素は、ベンチュリ管と誘電体管の間隙で放電が生起されオゾンとなるが、生成したオゾンはベンチュリ管内管の狭窄部へ導入されるようにチューブ接続している。尚、このチューブには放電部の圧力が調整できるように調節弁を具備すると共に、ベンチュリ管内を通過する水道水が狭窄部から逆流しないように逆止弁が具備されている。また、誘電体管はジャケット構造内部5mm、長さ100mmとなっており、ジャケット内部には35塩化ナトリウム溶液が封入してあり、ステンレス製の針金を挿入して高電圧電極とし、電源と接続されている。一方、水道水が通過するベンチュリ管内に直径2mmのステンレス製の接地電極を挿入して電源と接続してある。実験はポンプを起動させ30L/minの流速で水道水を循環させると共に、酸素ボンベから3L/minの風量で酸素を導入しながら電圧を印加12kV、7kHzし放電を行い、オゾン生成量及びオゾン水濃度の測定を行った。その結果、図5に示すように、放電開始から30分後の生成オゾン濃度は10500ppmとなり、図6に示すように、溶存オゾン濃度は3.75ppmとなった。[実施例2]メチレンブルー濃度が5mg/Lとなるように水道水に添加したこと以外は、実施例1と同様にして行い、積算生成オゾン量の経時変化を図7、メチレンブルー除去量の経時変化を図8に示した。比較例1OHラジカル補足剤であるt-BuOHが1mMとなるように添加したこと以外は実施例2と同様にして行い、積算生成オゾン量の経時変化を図7、メチレンブルー除去量の経時変化を図8に示した。この結果から、生成オゾンが同等であるにも関わらずt-BuOHの添加によって脱色率が低下しており、本オゾン生成及びオゾン溶解装置によるOHラジカルの生成が示唆された。[実施例3]ベンチュリ管から吐出された水に接地電極を配設したこと以外は実施例1と同様に行い、オゾン生成量及びオゾン水濃度の測定を行った図3参照。その結果、図5に示すように、放電開始から30分後の生成オゾン濃度は5400ppmとなり、図6に示すように、溶存オゾン濃度は1.57ppmとなった。[実施例4]ベンチュリ管の外側に接地電極を配設したこと以外は実施例1と同様に行い、オゾン生成量及びオゾン水濃度の測定を行った図4参照。その結果、図5に示すように、放電開始から30分後の生成オゾン濃度は10850ppmとなり、図6に示すように、溶存オゾン濃度は3.84ppmとなった。[実施例5]接地電極をステンレス製の針金にガラス被覆し、印加電圧を15kV、7kHzとした以外は実施例1と同様に行い、オゾン生成量及びオゾン水濃度の測定を行った。その結果、図5に示すように、放電開始から30分後の生成オゾン濃度は9400ppmとなり、図6に示すように、溶存オゾン濃度は3.28ppmとなった。実施例6]ベンチュリ管と誘電体管の間隙放電部の圧力が107kPaとなるように、ベンチュリ管の枝管に接続している調節弁を調整した以外は実施例1と同様に行い、オゾン生成量及びオゾン水濃度の測定を行った。その結果、図5に示すように、放電開始から30分後の生成オゾン濃度は11750ppmとなり、図6に示すように、溶存オゾン濃度は4.15ppmとなった。実施例7]ベンチュリ管と誘電体管の間隙放電部の圧力が117kPaとなるように、ベンチュリ管の狭窄部に接続している調節弁を調整した以外は実施例6と同様に行い、オゾン生成量及びオゾン水濃度の測定を行った。その結果、図5に示すように、放電開始から30分後の生成オゾン濃度は13150ppmとなり、図6に示すように、溶存オゾン濃度は4.68ppmとなった。実施例8]図9に示すように、水道水を循環させずに連続通水したこと以外は実施例1気液比0.1と同様に行い、オゾン水濃度を測定した。その結果、図10に示すように、オゾン溶解効率は57となった。実施例9水道水の流速を10L/min気液比0.3とした以外は実施例8と同様に行い、オゾン水濃度を測定した。その結果、図10に示すように、オゾン溶解効率は23となった。比較例2水道水の流速を7.5L/min気液比0.4とした以外は実施例8と同様に行い、オゾン水濃度を測定した。その結果、図10に示すように、オゾン溶解効率は17となった。実施例10オゾン生成及びオゾン溶解装置本体の誘電体管1及びベンチュリ管2は石英ガラス製でベンチュリ管2狭窄部より1次側が2重管となっている。図4参照ベンチュリ管2内径12mm、外径14mm、通水部口径5mm内には水道水を通過させると共に、誘電体管1内径19mm、外径21mmとベンチュリ管2の間隙1mmには酸素ボンベより酸素を流した。ベンチュリ管2と誘電体管1の間隙を通過する酸素は、ベンチュリ管2と誘電体管1の間隙で放電が生起されオゾンとなるが、生成したオゾンはベンチュリ管2の内管の狭窄部へ導入されるようにチューブ接続している。尚、このチューブには放電部の圧力が調整できるように調節弁11を具備すると共に、ベンチュリ管2の内部を通過する水道水が狭窄部から逆流しないように逆止弁12が具備されている。また、ベンチュリ管2及び誘電体管1はジャケット構造内部5mm、長さ100mmとなっており、ジャケット内部には35塩化ナトリウム溶液が封入してあり、ベンチュリ管2のジャケット内部にステンレス製の針金を挿入して接地電極4とし、誘電体管1のジャケット内部にステンレス製の針金を挿入して高電圧電極3とし、それぞれ電源と接続されている。実験は水道水を10L/minの流速で通過させると共に、酸素ボンベから3L/minの風量で酸素を導入しながら電圧を印加15kV、7kHzし放電を行い、非接触式温度計を用いて電極温度を測定すると共に、消費電力を測定した。その結果、図11に示すように、放電開始後30分の電極温度は高電圧電極が42.3°C、接地電極が28.1°Cとなった。また図12に示すように、消費電力は35Wとなった。比較例3水道水を通過させずに実施例10と同様に行い、非接触式温度計を用いて電極温度を測定すると共に、消費電力を測定した。その結果、図11に示すように、放電開始後30分の電極温度は高電圧電極が62.3°C、接地電極が66.6°Cとなった。また図12に示すように、消費電力は38Wとなった。