2価鉄イオンを少なくとも含む金属イオン含有廃水とδ-FeOOHの結晶粒子とを鉄酸化細菌が存在する第1の槽に供給し、pH3.0以上5.0以下で前記鉄酸化細菌により前記第1の槽内の2価鉄イオンを3価鉄イオンに酸化して鉄水酸化物粒子として析出させることにより、前記鉄水酸化物粒子を含有するスラリーを生成し、前記第1の槽内のスラリーを第2の槽に移送し、前記第2の槽内で前記スラリーから前記鉄水酸化物粒子を含有するスラッジを沈降分離し、沈降分離した前記スラッジの少なくとも一部を回収することを特徴とする、金属イオン含有廃水の処理方法。δ-FeOOHの結晶粒子の前記第1の槽への供給を少なくとも1回行うことを特徴とする、請求項1に記載の金属イオン含有廃水の処理方法。2価鉄イオンを含む鉄系試薬にアルカリ剤および過酸化水素を反応させてδ-FeOOHの結晶粒子を調製し、該δ-FeOOHの結晶粒子を前記第1の槽に供給することを特徴とする、請求項1または2に記載の金属イオン含有廃水の処理方法。前記第2の槽で沈殿分離した前記スラッジの一部を前記第1の槽に返送することを特徴とする、請求項1~3のいずれか1項に記載の金属イオン含有廃水の処理方法。前記第2の槽で沈殿分離した前記スラッジの一部を第3の槽に移送し、前記第3の槽内にアルカリ剤を添加して前記スラッジの一部を処理し、当該処理後のスラッジを前記第1の槽に返送することを特徴とする、請求項4に記載の金属イオン含有廃水の処理方法。前記第1の槽に返送する前記スラッジの量を、前記第1の槽内で前記金属イオン含有廃水中から生成する鉄水酸化物の量の理論量に対して41倍以上の量とすることを特徴とする、請求項4または5に記載の金属イオン含有廃水の処理方法。しかしながら、特許文献4の方法は、廃水を中性に調整した上で沈殿槽で生成スラッジを分離回収するため、溶存鉄を選択的に分離することができず、スラッジ中に多種の金属例えば、鉄以外にも亜鉛、ニッケル、クロム、アルミニウム、カドミウム、スズ、銅等を含有しており、金属資源例えば、鉄源として再利用することが困難である。また、特許文献4の方法のように、生成するスラッジの沈降性や脱水性を改善する目的で、発生するスラッジの一部にアルカリ剤を添加した後、反応槽へ返送混合する方法では、生成スラッジの結晶性の向上に伴って生成スラッジの粒子径が増大するが、粒子径が増大するとスラッジ単位質量当たりの表面積比表面積は減少する。スラッジの比表面積が小さくなると、鉄酸化細菌により2価鉄イオンの酸化を行った場合、鉄酸化細菌のような微生物を保持する担体としては効率的ではない。そこで、特許文献3のように、微生物担体を添加する方法があるが、その場合には、上述したように、担体の回収機構が必要となってしまう。そこで、本発明は、上記問題に鑑みてなされたものであり、金属イオン含有廃水の処理方法において、微生物担体を添加することなく、反応槽内のスラリー濃度を高くする以外の方法により、鉄酸化細菌による2価鉄イオンの酸化能力を向上させ、かつ、濃縮性に富み、脱水性に優れたスラッジを得ることを目的とする。上記課題を解決するために、本発明のある観点によれば、2価鉄イオンを少なくとも含む金属イオン含有廃水とδ-FeOOHの結晶粒子とを鉄酸化細菌が存在する第1の槽に供給し、pH3.0以上5.0以下で前記鉄酸化細菌により前記第1の槽内の2価鉄イオンを3価鉄イオンに酸化して鉄水酸化物粒子として析出させることにより、前記鉄水酸化物粒子を含有するスラリーを生成し、前記第1の槽内のスラリーを第2の槽に移送し、前記第2の槽内で前記スラリーから前記鉄水酸化物粒子を含有するスラッジを沈降分離し、沈降分離した前記スラッジの少なくとも一部を回収することを特徴とする、金属イオン含有廃水の処理方法が提供される。上記金属イオン含有廃水の処理方法において、δ-FeOOHの結晶粒子の前記第1の槽への供給は、少なくとも1回行えばよい。また、上記金属イオン含有廃水の処理方法において、2価鉄イオンを含む鉄系試薬にアルカリ剤および過酸化水素を反応させてδ-FeOOHの結晶粒子を調製し、該δ-FeOOHの結晶粒子を前記第1の槽に供給してもよい。また、上記金属イオン含有廃水の処理方法において、前記第2の槽で沈殿分離した前記スラッジの一部を前記第1の槽に返送するようにしてもよい。また、この場合、前記第2の槽で沈殿分離した前記スラッジの一部を第3の槽に移送し、前記第3の槽内にアルカリ剤を添加して前記スラッジの一部を処理し、当該処理後のスラッジを前記第1の槽に返送することが好ましい。また、上記金属イオン含有廃水の処理方法において、前記第1の槽に返送する前記スラッジの量を、前記第1の槽内で前記金属イオン含有廃水中から生成する鉄水酸化物の量の理論量に対して41倍以上の量とすることが好ましい。本発明によれば、金属イオン含有廃水の処理方法において、pH3.0以上5.0以下で鉄酸化細菌とδ-FeOOHとを使用し、金属イオン含有廃水中の2価鉄イオンを選択的に酸化して鉄水酸化物粒子として析出させることにより、微生物担体を添加することなく、反応槽内のスラリー濃度を高くする以外の方法により、鉄酸化細菌による2価鉄イオンの酸化能力を向上させ、かつ、濃縮性に富み、脱水性に優れたスラッジを得ることが可能となる。以下に添付図面を参照しながら、本発明の好適な実施の形態について詳細に説明する。なお、本明細書及び図面において、実質的に同一の機能構成を有する構成要素については、同一の符号を付することにより重複説明を省略する。本発明者らは、鋭意検討した結果、以下に説明する方法で処理を行えば、微生物担体を添加することなく、反応槽内のスラリー濃度を高くする以外の方法により、鉄酸化細菌による2価鉄イオンの酸化能力を向上させ、かつ、濃縮性に富み、脱水性に優れたスラッジを得ることが可能となることを見出し、この知見に基づいて、本発明を完成するに至った。[本発明の好適な実施形態に係る金属イオン含有廃水の処理方法]以下、図1を参照しながら、本実施形態に係る金属イオン含有廃水の処理方法について詳細に説明する。図1は、本発明の好適な実施形態に係る金属イオン含有廃水の処理方法に用いる廃水処理装置の構成を示す説明図である。本発明の好適な実施形態に係る金属イオン含有廃水の処理方法は、図1に示すような処理装置を用いて、2価鉄イオンを少なくとも含む金属イオン含有廃水とδ-FeOOHの結晶粒子とを鉄酸化細菌が存在する第1の槽に供給し、pH3.0以上5.0以下で鉄酸化細菌により第1の槽内の2価鉄イオンを3価鉄イオンに酸化して鉄水酸化物粒子として析出させることにより、鉄水酸化物粒子を含有するスラリーを生成し、第1の槽内のスラリーを第2の槽に移送し、第2の槽内でスラリーから鉄水酸化物粒子を含有するスラッジを沈降分離し、沈降分離したスラッジの少なくとも一部を回収する方法である。対象とする金属イオン含有廃水本実施形態に係る金属イオン含有廃水の処理方法で対象とする金属イオン含有廃水は、鋼板の酸洗廃水やめっき廃水などの複数の金属イオンを含有する廃水であって、必須成分として、2価の鉄イオンを少なくとも含むものである。本実施形態に係る金属イオン含有廃水の処理方法では、この2価の鉄イオンを鉄酸化細菌により他の金属イオンとは別に選択的に酸化して3価の鉄イオンとし、鉄水酸化物の粒子として析出させる。ここで、本実施形態に係る金属イオン含有廃水は、2価の鉄イオンの他に、鉄酸化細菌の活性すなわち、鉄酸化細菌による2価鉄イオンの酸化反応の活性を阻害しない成分であれば、他の金属イオンを含んでいてもよい。このような金属イオンとしては、例えば、3価の鉄イオン、ニッケルイオン、亜鉛イオン、銅イオンなどが挙げられる。一方、本実施形態に係る金属イオン含有廃水は、鉄酸化細菌の活性を阻害する成分活性阻害物質を所定濃度以上含むことができず、廃水中にこのような活性阻害物質が含まれている場合には、予め除去しておくことが望ましい。このような活性阻害物質としては、例えば、6価クロムイオン、水銀イオン、銀イオン、スズイオン、鉛イオンなどが挙げられる。以下、上述した第1工程~第3工程について詳細に説明する。反応槽への廃水の供給まず、図1に示すように、上述した2価鉄イオンを含む金属イオン含有廃水を第1の槽の一例である反応槽110に連続的に供給する。この反応槽110には、予め、2価鉄イオンの酸化剤として鉄酸化細菌が投入され、反応槽110内の溶液が撹拌されている。反応槽110内の溶液の撹拌方法としては、例えば、反応槽110内に空気を導入し、下方から上方に空気が吹き上がるようにして反応槽110内の溶液を撹拌するエアレーション図示せず等の方法を用いることができる。反応槽へのδ-FeOOHの結晶粒子の添加また、反応槽110内には、δ-FeOOHの結晶粒子を添加する。このδ-FeOOHの結晶粒子としては、粒子径が1μm以上50μm以下の結晶微粒子を使用することが好ましい。なお、このδ-FeOOHの調製方法や添加方法等に関しては後述する。なお、通常は、δ-FeOOHとしては、粒子径が1μm以上のものが得られる。一方、δ-FeOOHの粒子径が50μmを超えると、反応槽110での攪拌動力が過大なものとなるため、50μm以下が好ましい。反応槽内での反応金属イオン含有廃水が供給され、δ-FeOOHの結晶粒子が添加された反応槽110内では、鉄酸化細菌により2価鉄イオンを3価鉄イオンに酸化するとともに、pH調整剤を用いてpHを3以上5以下に調整して、3価鉄イオンを鉄水酸化物、具体的には、水酸化鉄IIIとして析出させる。この際、pH調整剤としては、活性阻害物質のイオンを含まないものであれば使用できるが、例えば、水酸化マグネシウムや水酸化ナトリウムなどを使用することができる。pHを3以上5以下に調整するのは、以下の理由による。すなわち、pH3未満では廃液中の3価鉄はほとんどイオンの状態で溶解しているため、廃水中の鉄分をほとんど回収することができない。一方、pHが5を超えると、析出した沈殿物スラッジにニッケル、亜鉛などの鉄以外の異種金属の水酸化物が混合するため、廃液中の鉄分を選択的に分離することが困難である。よって、本実施形態に係る金属イオン含有廃水の処理方法では、複数の金属イオンを含む廃水中から鉄分を選択的に分離するために、反応槽110内のpHを3以上5以下に調整することとしている。鉄水酸化物の析出メカニズムここで、3価の鉄の水酸化物である水酸化鉄IIIの形態としては、FeOH3もあるが、FeOH3の粒子の粒子径は小さいため、スラッジの沈降性が悪い。そこで、本実施形態に係る金属イオン含有廃水の処理方法では、pH3以上5以下で鉄酸化細菌により2価鉄イオンを3価鉄イオンに酸化するとともに、δ-FeOOHの結晶粒子を添加することにより、水酸化鉄IIIの粒子の粒子径を増大化させている。水酸化鉄IIIの粒子の形態については明らかにはなっていないが、本発明者らは、鉄酸化細菌により酸化された3価鉄イオンが、反応槽110に添加したδ-FeOOHの結晶粒子の表面に析出し、その後、δ-FeOOHの結晶粒子の粒子径が増大していくものと推測している。なお、水酸化鉄III粒子の粒子径の増大効果は、α-FeOOHやγ-FeOOHでは得られなかった。鉄酸化細菌とδ-FeOOHを併用した場合の効果以上のように、鉄酸化細菌とδ-FeOOHとを併用し、pH3~5の範囲で2価鉄イオンの酸化反応を行わせることにより、微生物担体を添加したり、反応槽110内のスラリー濃度を高くしたりしなくても、2価鉄イオンが鉄酸化細菌により選択的に酸化されて水酸化鉄IIIδ-FeOOHを主体とする粒子径の大きなスラッジを得ることができる。従って、生成するスラッジが濃縮性に富み、脱水性に優れたものとなる。また、スラッジの粒子径が大きくなることにより、スラッジの沈降性を高めることができるので、沈殿槽の容量を小さくすることができ、溶存鉄の分離を極めて効率的に行うことができる。また、後述する実施例に示すように、δ-FeOOHの結晶粒子を添加すると、鉄酸化細菌の活性度が高まるとともに、細菌数も増加するので、鉄酸化細菌による2価鉄イオンの酸化能力を向上させることができる。δ-FeOOHの調製方法本実施形態に係る金属イオン含有廃水の処理方法では、反応槽110へ添加するδ-FeOOHの調製方法は特に限定されず、合成しても市販されているものを購入してもよい。例えば、本実施形態では、図1に示すように、δ-FeOOHの調製系140を設け、この調製系140を用いてδ-FeOOHの結晶粒子を調製してもよい。この調製系140では、まず、混合槽141にて2価鉄イオンを含む鉄系試薬にアルカリ剤を添加する。使用する鉄系試薬としては、2価の鉄イオンを含むものであればよいが、例えば、硫酸第1鉄等を使用することができる。また、アルカリ剤としては、水酸化マグネシウムや水酸化ナトリウム等を使用することができる。鉄系試薬とアルカリ剤との混合比率としては、鉄濃度:アルカリ剤濃度が1:2~1:30となるようにすることが好ましい。上記混合比率の範囲を外れると、δ-FeOOHの粒子径が小さくなるためである。なお、鉄系試薬とアルカリ剤との混合は、混合槽141内に設置した攪拌機などを用いて行う。次に、この混合層141で混合した混合物を酸化槽143へと移送し、撹拌しながら酸化槽143内の混合物に過酸化水素を加える。この酸化槽143内では、鉄系試薬とアルカリ剤の混合物と、過酸化水素とが反応し、δ-FeOOHの結晶粒子が生成する。添加する過酸化水素の量としては、鉄濃度:過酸化水素濃度35質量溶液としてが1:0.6以上となるようにすることが好ましい。この酸化槽143内の反応により、粒子径1μm以上50μm以下のδ-FeOOH結晶微粒子を生成させることができる。鉄濃度:過酸化水素濃度が1:0.6未満となると、粒子径の小さなFeOH3が同時に生成されるため、好ましくない。さらに、生成されたδ-FeOOHの結晶粒子をpH調整槽145に移送し、pH調整剤を投入してδ-FeOOHのpH調整を行う。このpH調整は、上述したように、反応槽110内の溶液のpHを3以上5以下に保つために必要な処理である。pH調整剤としては、例えば、硫酸を使用することができる。一方、塩酸、弗酸、有機酸等は、鉄酸化細菌の活性を低下させるおそれがあるため、本実施形態では、pH調整剤として使用することは好ましくない。δ-FeOOHの添加方法以上のようにして調製したδ-FeOOH、または、市販されているδ-FeOOHを反応槽110に添加するのであるが、このδ-FeOOHの結晶粒子の反応槽110への添加は、少なくとも1回行えばよい。より詳細には、δ-FeOOHの結晶粒子を反応槽110に一旦添加した後、鉄酸化細菌による2価鉄イオンの3価鉄イオンへの酸化反応の反応活性が失われずに安定して連続的に行うことができ、上述した水酸化鉄III粒子の粒子径増大効果が継続する場合には、δ-FeOOHの結晶粒子の添加は1回でよい。一方、水酸化鉄III粒子の粒子径増大効果が継続しない場合には、その都度、δ-FeOOHの結晶粒子を追加で添加してもよい。フロックの形成以上のようにして、反応槽110内に水酸化鉄IIIの粒子を含むスラリーが生成される。生成されたスラリーのうち、反応槽110からオーバーフローしたスラリーを凝集槽120に移送し、高分子凝集剤を添加して水酸化鉄III粒子が凝集したフロックを形成することにより、水酸化鉄III粒子の粒子径をさらに増大させる。このように、フロックを形成することで、後述する沈殿槽130における水酸化鉄III粒子を主体とするスラッジの沈降性が高くなり、沈殿槽130を小型化することが可能となる。なお、凝集槽120には攪拌機が設けられているため、凝集槽120ではフロックはほとんど沈殿しない。スラッジの回収次いで、凝集槽120で形成されたフロックを含むスラリーを、本実施形態に係る第2の槽の一例である沈殿槽130に移送し、沈殿槽130でスラリーを固液分離してスラリーを濃縮し、沈殿槽130の底に沈降した濃縮スラリースラッジを回収する。回収されたスラッジ引抜スラッジは、脱水されてスラッジケーキに加工される。スラッジの脱水方法としては、フィルタープレス、真空脱水機、遠心脱水機などの脱水機を使用して脱水する方法や、天日乾燥によって脱水する方法がある。この際、スラッジの粒子径が小さいと、スラッジの脱水性が悪く、含水率を低くすることができない。一方、本実施形態においては、δ-FeOOHを添加して粒子径の大きなスラッジを生成することができるので、スラッジの脱水性が良く、濃縮性に富むものとなり、その結果、含水率の低いスラッジケーキを得ることができる。スラッジの一部の返送また、本実施形態に係る金属イオン含有廃水の処理方法では、沈殿槽130で沈殿させたスラッジの一部を反応槽110に返送再供給するようにしてもよい。このように、廃水処理後のスラッジを反応槽110に戻しながら廃水を連続的に処理することにより、反応槽110でδ-FeOOHの表面にFe3が析出して粒子径の大きな水酸化鉄III粒子が生成し、凝集槽120で凝集して粒子径が増大した水酸化鉄III粒子の表面に、さらにFe3を析出させることができるので、スラッジの粒子径をさらに増大させることができる。この際、廃水処理後のスラッジを反応槽110に返送する前に、沈殿槽130で沈殿分離したスラッジの一部を第3の槽の一例であるスラッジ処理槽150に移送し、スラッジ処理槽150内にアルカリ剤を添加して、スラッジの一部をアルカリ処理し、当該アルカリ処理後のスラッジを反応槽110に返送することが好ましい。アルカリ剤としては、鉄酸化細菌の活性阻害物質でなければ使用できるが、例えば、水酸化ナトリウムや水酸化マグネシウム等を使用することができる。このように、反応槽110に返送するスラッジの一部をアルカリ処理することにより、スラッジの粒子の表面を負に帯電させることができるので、反応槽110内で酸化された3価鉄イオンがスラッジ中の水酸化鉄III粒子と結合しやすくなり、スラッジの粒子径の増大効果をさらに高めることができる。また、反応槽110に返送するスラッジの量は、反応槽110内で廃水中から生成する鉄水酸化物量の理論量に対して41倍以上の量とすることが好ましい。ここで、本実施形態における鉄水酸化物量の理論量については、反応槽110内におけるFe濃度を測定し、この測定値から計算されるFeOH3の量の理論値として算出された量を用いることとする。41倍以上としたのは、反応槽110に返送するスラッジ量について基礎検討を行った結果に基づいている。すなわち、返送するスラッジ量が鉄水酸化物量の理論量の41倍未満の場合、スラッジ中の鉄水酸化物粒子水酸化鉄III粒子の凝集が充分ではなく、処理水のSS濃度が20mg/L以上となり、処理水質が劣る傾向にあることが分かった。さらに、41倍未満と返送するスラッジ量が少ない場合は、沈殿槽130で固液分離したスラッジの含水率が高くなる傾向があった。一方、返送するスラッジ量の上限は特に規定されてないが、鉄水酸化物量の理論量の120倍を超えると、鉄水酸化物粒子の凝集が促進され過ぎて、処理水のSS濃度が20mg/Lを超えてしまい、処理水質が劣る場合があるため、120倍以下とすることが推奨される。上記の検討結果に基づき、より安定した廃水処理が可能となる好適な返送するスラッジ量の範囲は、鉄水酸化物量の理論量の80倍以上120倍以下の量、さらには80倍以上100倍以下の量程度であると判断した。以上のように、反応槽110に添加したδ-FeOOHの結晶粒子を核として廃液中のFe3を表面に析出させ、さらに沈殿槽130で沈降分離したスラッジの一部にアルカリ剤を添加し、反応槽110へ返送混合することで、生成するスラッジの粒子径をさらに増大させることが可能になる。この結果、反応槽110内に微生物担体を添加したり、反応槽110内の汚泥SS濃度を上昇させることなく、鉄酸化細菌による2価鉄イオンの酸化能力を向上させ、濃縮性に富み、脱水性に優れたスラッジを得ることができる。また、生成するスラッジの粒子径が増大することにより、スラッジの沈降性を高めることができるので、沈殿槽の容量を小さくすることができ、溶存鉄の分離を極めて効率的に行うことができる。[金属イオン含有廃水の処理方法]実施例実施例では、金属イオン含有廃水として、下記表1に示す酸性廃水酸洗めっき廃液を使用し、図1に示した処理装置を用いて、この酸性廃液の処理を行った。より具体的には、廃水の処理水量を40L/分とし、反応槽110の容量を1430L、凝集槽120の容量を400L、沈殿槽130の容量を3270Lとした。反応槽110内のMLSSMixedLiquorSuspendedSolidsを30g/L~70g/Lとし、反応槽110内のpHを水酸化マグネシウムを添加して3~5に維持した。凝集槽120では、高分子凝集剤の添加量が凝集槽120中の廃水に対して15mg/Lの濃度となるように調整した。さらに、沈殿槽130のOFROverFlowRateを1.4m/Hr34m/日とした。また、調整系140で生成させたδ-FeOOHの結晶粒子の添加量が反応槽110中の廃水に対して10000mg/Lとなるように投入し、その後は添加するのを停止して廃水処理した。なお、δ-FeOOHの結晶粒子の添加量を10000mg/Lとしたのは、添加量が10000mg/L未満では、δ-FeOOHの結晶粒子の粒子径が小さくなることが経験的にわかっているためである。一方、添加量が10000mg/Lを超えても問題はないが、経済的な理由から、添加量を10000mg/Lとした。比較例比較例では、金属イオン含有廃水として、上記表1に示す酸性廃水酸洗めっき廃液を使用し、図1に示した処理装置を用いて、δ-FeOOHを添加しない以外の操作は実施例と同様にして廃水処理を行った。[評価結果]以下の項目について、実施例と比較例の評価を行った結果について説明する。1.処理水の成分上記のようにして廃水処理を行った後の処理水中の金属イオンFe2、Zn2、Ni2の濃度をICP発光分析装置VISTA-PROセイコーインストルメンツ社製を用いて測定した。その結果を上記表1に示した。表1に示すように、δ-FeOOHを添加していない比較例では、鉄酸化細菌による2価鉄イオンの酸化能力が低く、廃水中の溶存鉄が十分に回収されていないことがわかった。これに対して、実施例では、処理水中の2価鉄イオンが選択的に回収されていることがわかる。2.スラッジの平均粒子径上記のようにして廃水処理を行った後のスラッジの平均粒子径を測定して評価した。平均粒子径の測定は、レーザー回折散乱式粒度分布測定装置レーザーマイクロンサイザーLMS-30株式会社セイシン企業製を用いて行った。その評価結果を下記表2に示す。上記表2に示すように、δ-FeOOHを添加した実施例では、添加していない比較例と比べて、スラッジの粒子径が非常に大きなものとなった。これは、スラッジ中に含まれる水酸化鉄IIIの粒子が、比較例では粒子径の小さなFeOH3の形態となっているのに対し、実施例では、δ-FeOOHの結晶粒子を核として、この表面に3価鉄イオンが析出して粒子径が増大しているものと推測される。なお、上記表2の結果は、上記処理開始から27日後の結果を示したものであるが、実施例のスラッジの粒子径は、鉄酸化細菌やδ-FeOOHを新たに追加しなくても、上記処理開始から8カ月後において10μm程度に維持されていたことも確認している。3.鉄酸化細菌の活性度と細菌数活性度の測定は、以下の方法により行った。すなわち、検水ボトルに鉄酸化細菌を含む実施例のスラッジと比較例のスラッジのそれぞれと、酸洗めっき廃水とを入れ、反応ループに入る前後のDO溶存酸素の差により、鉄酸化細菌の酸素呼吸速度=活性度を測定した。この測定結果を下記の表3に示す。上記表3に示すように、実施例の活性度は比較例の活性度の4倍となっていた。このことから、実施例の処理方法を用いれば、反応槽の容量を比較例の1/4程度としても、比較例と同等の2価鉄イオンの酸化性能が得られることがわかった。鉄酸化細菌の細菌数の測定は、以下の方法により行った。まず、ExtrapSoilDNAKitPlusJ-Bio21を用いて、試料からのDNA抽出を以下のi~iiiの手順で行った。i実施例と比較例の処理後のスラッジから量り取った汚泥を、1mLの溶解液中で破砕処理ビーズビーティング後、遠心した。ii上清600μLを別のチューブに移し、300μLのタンパク除去液を加えて遠心し、タンパク質を除去した。iiiタンパク質を除去した上清800μLを磁気ビーズを用いて精製し、精製DNA溶液100μLを得た。次に、精製DNA溶液のDNA濃度を、PicoGreendsDNAAssayKitinvitrogenを用いて測定した。この測定結果を下記の表4に示す。上記表4に示すように、実施例のスラッジ中の鉄酸化細菌の細菌数は、比較例のスラッジ中の細菌数よりも遥かに多くなっていた。以上、表3及び表4に示した結果から、δ-FeOOHを添加することにより、鉄酸化細菌の活性度が高くなるとともに、細菌数が増大し、鉄酸化細菌による2価鉄イオンの酸化性能が著しく向上することがわかった。4.汚泥の沈降性実施例及び比較例における凝集槽の混合液を7Lのメスシリンダーに分取し、静置沈殿させた場合の沈殿開始から5分間の沈降速度を測定した結果を下記表5に示す。上記表5に示すように、実施例の沈降速度は比較例の沈降速度の4倍となっていた。このことから、実施例の処理方法を用いれば、沈殿槽の容量を比較例の1/4程度としても、比較例と同等のスラッジの沈降速度が得られることがわかった。5.汚泥の脱水性実施例及び比較例における沈殿槽より排泥したスラッジについて、リーフテスト例えば、水処理実験法380~385頁、コロナ社、昭和48年7月20日発行第3版を参照により脱水した場合の脱水ケーキの含水率を測定した結果を下記表6に示す。上記表6に示すように、実施例の処理方法によれば、比較例よりも脱水性に富む濃縮性に優れたスラッジが得られ、脱水ケーキの含水率を低下させることができることがわかった。これにより、実施例の方法によれば、スラッジの乾燥や運搬にかかるコストを削減することができる。以上、添付図面を参照しながら本発明の好適な実施形態について詳細に説明したが、本発明はかかる例に限定されない。本発明の属する技術の分野における通常の知識を有する者であれば、特許請求の範囲に記載された技術的思想の範疇内において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、これらについても、当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。