活性炭酸ナトリウムを使用して排煙ガスから二酸化炭素を回収する方法であって、該方法は、一般的な除塵および脱硫処理後に、発電用ボイラの排煙ガスの再処理を行うものであって、1炭酸ナトリウム水溶液をアミノアルコール活性剤と混合してCO2吸収剤を生成し、一般的な除塵および脱硫処理後に排煙ガスにCO2吸収剤を均等に噴霧して、上方へ流れる排煙ガスを下方へ噴霧されるCO2吸収剤と完全に接触させるとともに、排煙ガス中のCO2をアミノアルコール活性剤および炭酸ナトリウム水溶液と反応させる工程と、アミノアルコール活性剤は、最初にCO2と接触して双生イオン中間体を形成し、この場合も結果的に生じる双生イオン中間体の水和反応において結合されておらず、水和反応から生成されたHは炭酸ナトリウム水溶液中のアルカリイオンCO32-によって中和され、また、水和反応から生成されたHCO3-は炭酸ナトリウム水溶液中の金属イオンNaと接触して沈殿し、重炭酸ナトリウムスラリーを生成するものであり、2前記工程1で得られた重炭酸ナトリウムスラリーを熱分解して高濃度のCO2ガスおよび炭酸ナトリウム水溶液を生成する工程と、3工程2で得られた炭酸ナトリウム水溶液を工程1へ戻してCO2吸収剤を形成し、再利用する工程と、4工程2から分離された高濃度CO2ガスを冷却して、その中の高温の水蒸気を凝縮させる工程と、5工程4の冷却処理後に高濃度CO2ガスに気液分離を行い、凝縮水を取り除き、純度が99を超える高純度CO2ガスを生成する工程と、6工程5で得られた高純度CO2ガスを乾燥、圧縮および凝縮して、高純度CO2ガスを液体状に変換することにより、高濃度液体CO2を得る工程とを含む方法。前記工程1において、前記炭酸ナトリウム水溶液の濃度は10~30wt.であり、前記アミノアルコール活性剤はモノエタノールアミンまたはジエタノールアミンであり、加えられる前記モノエタノールアミンまたはジエタノールアミンの重量は、加えられる前記炭酸ナトリウムの重量の0.5~6であり、前記CO2吸収剤溶液全体および前記排煙ガスの循環液ガス比は5~25L/m3である請求項1の方法。前記排煙ガス中のCO2および前記工程1のCO2吸収剤の反応温度は40~55°Cに制御され、前記反応の圧力は3~300kPaに制御される請求項1または2の方法。前記工程2の重炭酸ナトリウムスラリーの熱分解温度は80~130°Cに制御される請求項1または2の方法。前記工程4の前記高濃度CO2ガスは20~35°Cの温度に冷却される請求項1または2の方法。請求項1の方法に従い、活性炭酸ナトリウムを使用して排煙ガスから二酸化炭素を回収する装置であって、a吸収塔1と、b再生塔10と、c冷却装置17と、d気液分離装置16と、e乾燥機15と、f圧縮機14と、g凝縮機13とを含み、複数の吸収剤噴霧層20および少なくとも1個のデミスタ装置21が、前記吸収塔1の下側排煙ガス入口5および上端排煙ガス出口22の間において、下から上へ次々と配置され、前記吸収塔1の下端スラリー出口は傾斜板沈殿池6の上側スラリー入口6aと連通し、前記傾斜板沈殿池6の上側吸収剤入口6bは吸収剤容器19と連通しており、前記傾斜板沈殿池6の浮遊物出口6cは、吸収剤循環ポンプ8を介して、前記吸収塔1の吸収剤噴霧層20と連結され、前記傾斜板沈殿池6の底流出口6dは、重炭酸ナトリウムポンプ7を介して、前記再生塔10の上側供給入口と連結され、前記再生塔10の下側供給出口は、炭酸ナトリウムポンプ9を介して、前記傾斜板沈殿池6の上側吸収剤入口6bと連結され、前記再生塔10の上側分解ガス出口は、前記冷却装置17を介して、前記気液分離装置16の入口と連結され、前記気液分離装置16のガス出口は前記乾燥機15、圧縮機14および凝縮機13と直列接続される装置。前記傾斜板沈殿池6の底流出口6dは、重炭酸ナトリウムポンプ7および前記熱交換機18を介して、前記再生塔10の上側供給入口と連結され、前記再生塔10の下側供給出口は、前記炭酸ナトリウムポンプ9および前記熱交換器18を介して、前記傾斜板沈殿池6の上側吸収剤入口6bと連結される請求項6の装置。前記気液分離装置16の液体出口は、前記傾斜板沈殿池6の上側吸収剤入口6bと連結される請求項6または7の装置。3個の吸収剤噴霧層20が採用されており、充填材層3は一番上の吸収剤噴霧層20の下に配置され、等流ふるい板4が他の2個の吸収剤噴霧層20各々の下に配置される請求項6または7の装置。前記等流ふるい板4の穴面積および板面積の比率は30~40である請求項9の装置。上記の問題に鑑み、本発明の目的の一つは、処理が簡単であり、装置の構造が単純であり、投資が少なく、製造コストが低い活性炭酸ナトリウムを使用することにより排煙ガスから二酸化炭素を回収する方法および装置を提供することにある。本方法および装置は完全に、発電用ボイラの排煙ガスの特性に完全に適合するものであり、有機アミンの酸化的分解反応、装置の相当な腐食、および高いエネルギ消費といった問題を解決する。上記の目的を達成するために、本発明の一実施形態によれば、活性炭酸ナトリウムを使用することにより、排煙ガスから二酸化炭素を回収する方法が提供される。本方法は、一般的な除塵および脱硫処理後における、発電用ボイラの排煙ガスの再処理であり、以下の工程を含む。1炭酸ナトリウム水溶液をアミノアルコール活性剤と混合させて、CO2吸収剤を生成し、一般的な除塵および脱硫処理の後にCO2吸収剤を排煙ガスに均等に噴霧して、上方へ流れる排煙ガスを下方に噴霧されるCO2吸収剤と完全に接触させるとともに、排煙ガス中のCO2をアミノアルコール活性剤および炭酸ナトリウム水溶液と反応させる工程。アミノアルコール活性剤は、最初にCO2と接触して双生イオン中間体を形成し、この場合も結果的に生じる双生イオン中間体の水和反応において結合しておらず、水和反応から生じるHは炭酸ナトリウム水溶液中のアルカリイオンCO32-によって中和され、且つ、水和反応から生じるHCO3-は炭酸ナトリウム水溶液中の金属イオンNaと接触し、沈殿して重炭酸ナトリウムスラリーを生成する。以下、大文字Aで表すアミノアルコール活性剤と炭酸ナトリウム水溶液Na2CO3の間の反応の原理を説明する。第1に、アミノアルコール活性剤AはCO2と接触して、以下の化学方程式で表す双生イオン中間体ACO2を形成する。CO2A→ACO21‐1第2に、双生イオン中間体ACO2の水和反応において、この場合もアミノアルコール活性剤Aは結合しておらず、以下の化学方程式で表すように、HCO3-およびHも生成される。ACO2H2O→HCO3-HA1‐2第3に、水和反応から生成されるHは、以下の化学方程式で表すように、炭酸ナトリウム水溶液中のアルカリイオンCO32-によって中和される。CO32-H→HCO3-1‐3第4に、以下の化学方程式で表すように、HCO3-は炭酸ナトリウム水溶液中の金属イオンNaと接触して徐々に沈殿する。NaHCO3-→NaHCO3↓1‐4アミノアルコール活性剤AはCO2と結合し易いので、双生イオン中間体ACO2はすぐに化学反応1‐1の反応領域で生成される。双生イオン中間体ACO2の水和反応はCO2よりもずっと早いので、HCO3-およびHの生成速度は非常に速い。したがって、アミノアルコール活性剤Aは、反応領域において結合状態および非結合状態の間で再利用され、中和反応1‐3が確実に連続して生じ、また、本方法の全体CO2吸収速度は、Na2CO3を単独で使用することによるCO2吸収速度よりもずっと早い。また、NaHCO3はCO2吸収剤溶液での溶解度が相対的に低く、NaHCO3はその生成量が増加するに伴い結晶化および沈殿するので、吸収剤溶液中のHCO3-は減少し、反応全体がCO2吸収の方向へ更に推進する。したがって、本方法のCO2吸収効果全体は、アミノアルコールを単独で使用することによるCO2吸収効果全体と比較的に等しいが、本方法の製造コストは大きく減少する。2以下の化学方程式で表すように、工程1で得られた重炭酸ナトリウムスラリーを熱分解して、高濃度のCO2ガスおよび炭酸ナトリウム水溶液を生成する工程。2NaHCO3=Na2CO3CO2↑H2O3工程2で得られた炭酸ナトリウム水溶液を工程1に戻し、CO2吸収剤を形成して再利用する工程。4工程2から分離された高濃度CO2ガスを冷却して、その中の高温の水蒸気を凝縮する工程。5工程4の冷却処理後に高濃度のCO2ガスに気液分離を行い、凝縮水を取り除いて純度が99を超える高純度CO2ガスを生成する工程。6工程5の高純度CO2ガスを乾燥、圧縮および凝縮して、高純度CO2ガスを液体状に変換し、高濃度の液体CO2を得る工程。炭酸ナトリウム水溶液の濃度は10~30wt.である。アミノアルコール活性剤はモノエタノールアミンMEAまたはジエタノールアミンDEAである。加えられるモノエタノールアミンまたはジエタノールアミンの重量は、加えられる炭酸ナトリウムの重量の0.5~6である。CO2吸収剤溶液全体と排煙ガスの循環液ガス比は、5~25L/m3である。したがって、適当なアミノアルコール活性剤の比率および水溶液濃度により、確実にCO2と高速反応させ、高価な吸収剤の投入量を最大限に減少させ、アミノアルコールの酸化的分解反応によって生じる装置の腐食を回避し、且つ装置および作動コストへの投資を大きく減らすことができる。排煙ガス中のCO2および工程1のCO2吸収剤の反応温度は40~55°Cに制御され、反応圧力は3~300kPaに制御される。したがって、吸収剤溶液は、適切な温度および圧力で、排煙ガス中のCO2と完全に反応する。工程2において、重炭酸ナトリウムスラリーの熱分解温度は80~130°Cに制御される。この温度範囲内で、重炭酸ナトリウムは迅速に分解されて、多量のCO2を解放するとともに、高濃度のCO2ガスが得られる。高濃度のCO2ガスは、20~35°Cの温度に冷却される。したがって、多量の水蒸気が凝縮されるので、CO2ガスの純度が高まる。上記の方法を実行するために、活性炭酸ナトリウムを使用することにより排煙ガスから二酸化炭素を回収する装置は、吸収塔と、再生塔と、冷却装置と、気液分離装置と、乾燥機と、圧縮機と、凝縮機を含む。複数の吸収剤噴霧層および少なくとも1個のデミスタ装置が、吸収塔の下側排煙ガス入口および上端排煙ガス出口の間において、下から上へ次々と配置される。吸収塔の下端スラリー出口は、傾斜板沈殿池の上側スラリー入口と連通する。傾斜板沈殿池の上側吸収剤入口は、吸収剤容器と連通する。傾斜板沈殿池の浮遊物出口は、吸収剤循環ポンプを介して、吸収塔の吸収剤噴霧層と連結される。傾斜板沈殿池の底流出口は、重炭酸ナトリウムポンプを介して、再生塔の上側供給入口と連結される。再生塔の下側供給出口は、炭酸ナトリウムポンプを介して、傾斜板沈殿池の上側吸収剤入口と連結される。再生塔の上側分解ガス出口は、冷却装置を介して、気液分離装置の入口と連結される。気液分離装置のガス出口は、乾燥機、圧縮機および凝縮機と直列接続される。したがって、CO2の吸収の間に、再生、脱水、乾燥、圧縮および凝縮を含むCO2ガスの処理は、高純度の液体二酸化炭素が得られるまで、連続して行われる。傾斜板沈殿池の底流出口は、重炭酸ナトリウムポンプおよび熱交換機を介して、再生塔の上側供給入口と連結される。再生塔の下側供給出口は、炭酸ナトリウムポンプおよび熱交換機を介して、傾斜板沈殿池の上側吸収剤入口と連結される。したがって、再生塔内において炭酸ナトリウムの貧液の排熱は完全に利用され、即ち、再生塔に導入された重炭酸ナトリウムのリッチ水溶液を予熱する一方で、炭酸ナトリウムの貧液を冷却することにより、熱交換の安全な再利用が実現されると共に、熱エネルギ源が節約される。気液分離装置の液体出口は、傾斜板沈殿池の上側吸収剤入口と連結される。したがって、気液分離装置から分離された凝縮水は傾斜板沈殿池に戻されて、水が再利用されることにより、プロセス全体での水の消費が減少するとともに、製造コストが低減する。3個の吸収剤噴霧層が採用される。充填材層は一番上の吸収剤噴霧層の下に配置される。等流ふるい板は、他の2個の吸収剤噴霧層各々の下に配置される。また、等流ふるい板の穴面積および板面積の比率は30~40である。一方では、等流ふるい板を介することで、上方へのガス流はより均等になるので、排煙ガスの死角が効果的に排除されると共に、排煙ガスと吸収剤の完全な接触がもたらされる。また他方では、複数の吸収剤噴霧層を介する吸収剤の噴霧作用下において、吸収塔の断面への吸収剤の噴霧範囲は300以上であるので、排煙ガス中のCO2と吸収剤の完全な接触およびCO2を吸収するための完全な化学反応が確実に行われる。二酸化炭素を除去するためにアミノアルコールを利用する従来の処理方法と比べて、本発明の効果は以下のとおりである。第1に、CO2吸収剤は、アミノアルコール活性剤を炭酸ナトリウム水溶液に加えることにより形成される。CO2吸収剤の全体CO2吸収効果は、アミノアルコールを単独で使用することによる全体CO2吸収効果と比較的等しい。しかし、アミノアルコールを単独で使用することによるCO2吸収の困難さ、例えばアミノアルコール吸収剤を多量に消費、分解後の後処理が困難、作動コストが高い等が解消される。加えて、炭酸ナトリウムは広く利用される化学生成物であり、アミノアルコールの十分の一の価格で購入することが極めて容易であるので、CO2ガスを回収するためのコストが大きく低下する。第2に、CO2が炭酸ナトリウム水溶液によって吸収された後に、生成された重炭酸ナトリウムは、アミノアルコールの再生温度よりも20~30°C低い分解温度を備える。再生処理のエネルギ消費が低いだけでなく、排煙ガスおよび他の加熱手段の低温の排熱が効果的に利用されるので、エネルギの節約につながる。したがって、本発明は、排煙ガスの流れが多く、二酸化炭素の濃度が低い石炭火力発電所からの排煙ガスの処理に特に適する。第3に、アミノアルコール活性剤は炭酸ナトリウム水溶液のごく一部であるため、アミノアルコール活性剤の酸化的分解反応の問題が回避される。加えて、装置の腐食現象は、アミノアルコール活性剤を単独で使用した時よりもはるかに少ない。したがって、本発明方法は、安定的に作動可能であり、装置の有効性は、アミノアルコール吸収方法よりもずっと高く、また、装置の投資および作動コストが、アミノアルコール吸収法よりもずっと低い。最後に、本方法は、発電用ボイラからの排煙ガスを完全に利用しており、二酸化炭素の排出を効果的に減少させる一方で、純度99以上の液体二酸化炭素を得ることができ、これは国際工業等級の二酸化炭素規格を満たすものである。本方法は、環境汚染を包括的に管理するのに有利であるだけでなく、循環経済の良好な発展をも促進する。また、本方法は、発電用ボイラからの排煙ガスの無害な資源利用を実現することから、石炭火力発電所において特に適切である。本発明を更に説明するために、活性炭酸ナトリウムを使用することにより排煙ガスから二酸化炭素を回収する装置および方法を詳述する実験を、以下に図面と併せて記載する。図面に示すように、活性炭酸ナトリウムを使用する排煙ガスからの二酸化炭素回収装置は、吸収塔1と、再生塔10と、冷却装置17と、気液分離装置16と、乾燥機15と、圧縮機14と、凝縮機13を含む。3個の吸収剤噴霧層20および1個のデミスタ装置21が、吸収塔1の下側排煙ガス入口5および上端排煙ガス出口22の間において、下から上へ次々と配置される。充填材層3は、一番上の吸収剤噴霧層20の下に配置される。等流ふるい板4は、他の2個の吸収剤噴霧層20各々の下に配置される。等流ふるい板4の穴面積および板面積の比率は38である。このような噴霧構造の組み合わせにより、吸収塔の断面への吸収剤の噴霧範囲は、確実に350以上となる。デミスタ装置21は、上側デミストフィルタスクリーンと、下側デミストフィルタスクリーンと、2個のデミストフィルタスクリーンの間に配置されて、排煙ガス中の吸収剤滴を取り除く浄化スプレー要素を含む。吸収塔1の下端スラリー出口は、傾斜板沈殿池6の上側スラリー入口6aと連通しており、また、重炭酸ナトリウムスラリーは重力により、傾斜板沈殿池6まで流入できる。傾斜板沈殿池6の上側吸収剤入口6bは吸収剤容器19と連通しており、炭酸ナトリウム、アミノアルコール活性剤、およびプロセス水を補給する。炭酸ナトリウムは、傾斜板沈殿池6の浮遊物中の主要な含有物であり、重炭酸ナトリウムスラリーは、底流の主要な含有物である。傾斜板沈殿池6の浮遊物出口6cは、吸収剤循環ポンプ8を介して、吸収塔1の3個の吸収剤噴霧層20と連結される。傾斜板沈殿池6の底流出口6dは、重炭酸ナトリウムポンプ7および熱交換機18を介して、再生塔10の上側供給入口と連結される。再生塔10の下側供給出口は、炭酸ナトリウムポンプ9および熱交換機18を介して、傾斜板沈殿池6の上側吸収剤入口6bと連結される。再生塔10の支持沸騰ユニット11は、再生塔10の底部外側に配置される。再生塔10の上側分解ガス出口は、冷却装置17を介して、気液分離装置16の入口と連結される。気液分離装置16の液体出口は、傾斜板沈殿池6の上側吸収剤入口6bと連結される。気液分離装置16のガス出口は、乾燥機15、圧縮機14および凝縮機13と直列接続される。凝縮機13の出口は、液体二酸化炭素貯留タンク12と連結される。上記の機器各々は、化学産業で一般的に使用される機器であるので、その構造についてはここでは述べない。上記装置の作動テストにおいて、CO2吸収剤の混合比率のパラメータは、排煙ガス中の様々なCO2含有量に応じて、以下から選択される。1炭酸ナトリウム水溶液の濃度が10wt.であるならば、モノエタノールアミンMEAまたはジエタノールアミンDEAと炭酸ナトリウムの重量比は1.5~6である。2炭酸ナトリウム水溶液の濃度が15wt.であるならば、モノエタノールアミンMEAまたはジエタノールアミンDEAと炭酸ナトリウムの重量比は1~5である。3炭酸ナトリウム水溶液の濃度が20~25wt.であるならば、モノエタノールアミンMEAまたはジエタノールアミンDEAと炭酸ナトリウムの重量比は08~4である。4炭酸ナトリウム水溶液の濃度が30wt.であるならば、モノエタノールアミンMEAまたはジエタノールアミンDEAと炭酸ナトリウムの重量比は0.5~3である。本発明の詳細なプロセスの流れは以下の通りである。石炭火力発電所から排出された排煙ガスは、一般的な除塵および脱硫処理後に、下側排煙ガス入口5を介して吸収塔1に導入される。排煙ガスは等流ふるい板4および充填材層3を通過して上方へ流れる。一方、アミノアルコール活性剤が加えられた炭酸ナトリウム水溶液は、吸収剤噴霧層20を介して下方へ噴霧される。CO2吸収剤溶液全体と排煙ガスの循環液ガス比は、5~25L/m3内、特に12~22L/m3内に制御される。排煙ガス中のCO2およびCO2吸収剤の反応温度は、40~55°Cに制御され、反応圧力は3~300kPa、特に5~200kPaに制御される。したがって、上方へ流れる排煙ガスは、充填材層3および等流ふるい板4において、下方へ噴霧されるCO2吸収剤と完全に接触し、排煙ガス中のCO2はアミノアルコール活性剤および炭酸ナトリウム水溶液と反応して吸収される。多量のCO2から取り除かれた後、排煙ガスは引き続き上方へ流れ、デミスタ装置21を通過して、排煙ガスから吸収剤滴が更に取り除かれ、最終的に浄化排煙ガスが大気へ直接排出される。CO2を吸収することにより生成される重炭酸ナトリウムスラリーは、吸収塔1の底へ落下し、傾斜板沈殿池6へ導入されて、吸収塔1の下端スラリー出口を通過後に層状にされる。炭酸ナトリウムは傾斜板沈殿池6の浮遊物中の主要な含有物であり、重炭酸ナトリウムスラリーは底流の主要な含有物である。重炭酸ナトリウムスラリーは、重炭酸ナトリウムポンプ7を介して、熱交換機18の吸熱管に搬送されて、吸熱後に上側供給入口から再生塔10に導入される。重炭酸ナトリウムスラリーは再生塔の各ふるい板に噴霧され、上方へ流れる水蒸気によって加熱および分解され、CO2が解放される。不完全分解された重炭酸ナトリウムスラリーは再生塔10の底へ落下し、再生塔10の支持沸騰ユニット11によって80~130°Cの温度に加熱され、更に分解されて高濃度のCO2ガスを解放する一方で、炭酸ナトリウム水溶液が得られる。再生塔10の炭酸ナトリウム水溶液は、炭酸ナトリウムポンプ9によって上昇させられ、熱交換機18の発熱管へ導入されて熱を解放する。その後、炭酸ナトリウム水溶液は、上側吸収剤入口6bから傾斜板沈殿池6へ導入され、更に吸収剤循環ポンプ8を介して吸収塔1の吸収剤噴霧層2へ搬送されて再利用される。多量の水蒸気と共に再生塔から解放された高濃度のCO2ガスは、再生塔10の上側分解ガス出口を介して再生塔10の外へ、冷却装置17まで流れ、そこでCO2ガスは25~35°Cの温度に冷却され、殆どの水蒸気が凝縮される。高濃度のCO2ガスは、冷却装置17によって処理された後に得られ、気液分離装置16へ搬送され、そこで凝縮水は遠心力によりCO2ガスから完全に分離され、99以上の純度を備えた高純度のCO2ガスが得られる。分離された凝縮水は気液分離装置16の水出口および傾斜板沈殿池6の上側吸収剤入口6bを介して、最終的には傾斜板沈殿池6へ搬送されて、再利用される。分離された高純度のCO2ガスは乾燥機15へ搬送されて乾燥処理が施され、次に圧縮機14に入れられて圧縮される。圧縮されたCO2ガスは凝縮機13へ搬送されて液体状に凝縮され、高濃度の工業用液体CO2生成物が得られ、最終的には液体二酸化炭素貯留タンク12へ投入されて貯蔵される。