回転軸に一体回転可能に取り付けられ、互いに噛合い複数の爪状磁極を有する回転鉄心と、ハウジングに固定され該爪状磁極の外周側に固定子巻線を有する固定子鉄心と、前記ハウジングに固定され前記爪状磁極の内周側に鍔部と励磁巻線が巻き回された筒状部を有する励磁鉄心とを備え、前記回転鉄心と前記励磁鉄心との間には、外径側のエアギャップと内径側のエアギャップとが形成されたブラシレス発電機であって、前記外径側のエアギャップを介して前記励磁鉄心の鍔部に対向配置された鍔部側回転鉄心における外周側角部に面取り部を設け、前記外径側のエアギャップは前記面取り部よりも内側に位置し、前記外径側のエアギャップの断面の長さが前記鍔部の軸方向の幅Lよりも長くなるように形成されていることを特徴とするブラシレス発電機。前記外径側のエアギャップの断面が前記回転軸の軸心に対して傾斜する直線状に形成されていることを特徴とする請求項1に記載のブラシレス発電機。前記外径側のエアギャップの断面が屈曲形状を有していることを特徴とする請求項1に記載のブラシレス発電機。前記外径側のエアギャップの断面は鋸歯状であり、前記回転軸の軸心方向にほぼ平行に延びていることを特徴とする請求項3記載のブラシレス発電機。前記外径側のエアギャップは、前記鋸歯状の歯が前記回転軸の軸心方向にみて重なっていないことを特徴とする請求項4記載のブラシレス発電機。前記外径側のエアギャップの断面は階段状であり、前記回転軸の軸心方向に傾斜して延びていることを特徴とする請求項3記載のブラシレス発電機。前記内径側のエアギャップの断面も屈曲状又は前記回転軸の軸心に対して傾斜する直線状に形成されていることを特徴とする請求項1~6のいずれか一項に記載のブラシレス発電機。特許文献1で開示された従来技術においては、界磁巻線支持体が円錐状で筒型の形状を有していることにより、エアギャップ2及びエアギャップ3をブラシレス発電機の長手方向軸線に対して傾斜して配置することができる。よって、エアギャップ2及びエアギャップ3の面積を増大させることができ、エアギャップ2、3における磁気抵抗を小さくすることが可能である。しかし、界磁巻線支持体及び導体部材回転子のB側導体部材が肉厚となり、体格が大きくなると共に重量が増加する問題がある。特に、回転部である導体部材回転子のB側導体部材が肉厚となり重量が増加すると、導体部材回転子の慣性モーメントが増加し、エンジン回転数変動への追従性が悪化してNV特性が悪化するという問題がある。なお、NV特性とは固体における振動騒音特性のことを指す。本発明は上記の問題点に鑑みてなされたもので、本発明の目的は、回転子の小型軽量化によってNV特性の改善が図れると共に、発電量を増大することが可能なブラシレス発電機の提供にある。上記の課題を解決するために、請求項1記載の発明は、回転軸に一体回転可能に取り付けられ、互いに噛合い複数の爪状磁極を有する回転鉄心と、ハウジングに固定され該爪状磁極の外周側に固定子巻線を有する固定子鉄心と、前記ハウジングに固定され前記爪状磁極の内周側に鍔部と励磁巻線が巻き回された筒状部を有する励磁鉄心とを備え、前記回転鉄心と前記励磁鉄心との間には、外径側のエアギャップと内径側のエアギャップとが形成されたブラシレス発電機であって、前記外径側のエアギャップを介して前記励磁鉄心の鍔部に対向配置された鍔部側回転鉄心における外周側角部に面取り部を設け、前記外径側のエアギャップは前記面取り部よりも内側に位置し、前記外径側のエアギャップの断面の長さが前記鍔部の軸方向の幅Lよりも長くなるように形成されていることを特徴とする。請求項1記載の発明によれば、外径側のエアギャップを介して励磁鉄心の鍔部に対向配置された鍔部側回転鉄心における外周側角部に面取り部が設けられていることにより、回転鉄心の軽量化を図ることができ、発電機の回転振動が軽減しNV特性の改善を図れる。また、外径側のエアギャップは面取り部よりも内側に位置し、外径側のエアギャップの断面の長さが鍔部の軸方向の幅Lよりも長くなるように形成されているので、外径側のエアギャップの断面は、屈曲形状、湾曲形状、或いは回転軸の軸心に対して傾斜する直線状に形成されていることになる。よって、外径側のエアギャップの面積が増大し、外径側のエアギャップの磁気抵抗が小さくなり、磁気回路を流れる磁束が増加し発電機の発電量が増大する。従って、回転鉄心の小型軽量化によってNV特性の改善が図れると共に、発電機の発電量を増大することが可能である。請求項2記載の発明は、請求項1に記載のブラシレス発電機において、前記外径側のエアギャップの断面が前記回転軸の軸心に対して傾斜する直線状に形成されていることを特徴とする。請求項2記載の発明によれば、外径側のエアギャップの断面が回転軸の軸心に対して傾斜する直線状に形成されているので、外径側のエアギャップを介して対向する鍔部側回転鉄心側の端面と鍔部側の端面を回転軸の軸心に対して傾斜する直線状に形成するだけで良く、加工が容易である。請求項3記載の発明は、請求項1に記載のブラシレス発電機において、前記外径側のエアギャップの断面が屈曲形状を有していることを特徴とする。請求項3記載の発明によれば、外径側のエアギャップの断面が屈曲形状を有しているので、屈曲していない直線状に形成されている場合と比較して外径側のエアギャップの面積を一層増大でき、外径側のエアギャップの磁気抵抗を一層小さくできる。請求項4記載の発明は、請求項3記載のブラシレス発電機において、前記外径側のエアギャップの断面は鋸歯状であり、前記回転軸の軸心方向にほぼ平行に延びていることを特徴とする。請求項4記載の発明によれば、外径側のエアギャップの断面は鋸歯状であり、回転軸の軸心方向にほぼ平行に延びているので、鍔部側回転鉄心側の端面と鍔部側の端面を鋸歯状に加工するだけでよく、鍔部側回転鉄心及び鍔部の形状を大幅に変更する必要が無く、加工が簡単である。なお、ほぼ平行とは、回転軸に対する傾斜角が1~2°以内にある状態を指す。請求項5記載の発明は、請求項4記載のブラシレス発電機において、前記外径側のエアギャップは、前記鋸歯状の歯が前記回転軸の軸心方向にみて重なっていないことを特徴とする。請求項5記載の発明によれば、外径側のエアギャップの断面を鋸歯状とした場合であっても、回転鉄心又は励磁鉄心を回転軸の軸方向から組付けることが可能となり、組付け作業の改善を図れる。請求項6記載の発明は、請求項3記載のブラシレス発電機において、前記外径側のエアギャップの断面は階段状であり、前記回転軸の軸心方向に傾斜して延びていることを特徴とする。請求項6記載の発明によれば、外径側のエアギャップの断面は階段状であり、回転軸の軸心方向に傾斜して延びているので、回転鉄心又は励磁鉄心を回転軸の軸方向から組付けることが可能となり、組付け作業の改善を図れる。請求項7記載の発明は、請求項1~6のいずれか一項に記載のブラシレス発電機において、前記内径側のエアギャップの断面も屈曲状又は前記回転軸の軸心に対して傾斜する直線状に形成されていることを特徴とする。請求項7記載の発明によれば、外径側のエアギャップに加えて内径側のエアギャップの断面も屈曲状又は回転軸の軸心に対して傾斜する直線状に形成されているので、内径側のエアギャップの面積も増大し、内径側のエアギャップの磁気抵抗も小さくすることができる。本発明によれば、鍔部側回転鉄心における外周側角部に面取り部を設け、面取り部よりも内側に屈曲状又は回転軸の軸心に対して傾斜する直線状に形成されたエアギャップを形成することにより、回転鉄心の小型軽量化によってNV特性の改善が図れると共に、発電機の発電量を増大することが可能である。第1の実施形態以下、本発明の第1の実施形態に係るブラシレス発電機を図1~図3に基づいて説明する。図1は、ブラシレス発電機の全体構成を示す縦断面図であり、図1における左側を前部側とし、右側を後部側とする。図1に示すブラシレス発電機はフロントハウジング11とリヤハウジング12とを有している。フロントハウジング11及びリヤハウジング12は、中間リング13を介して接合されている。そして、図示しないが、フロントハウジング11からリヤハウジング12まで通される通しボルトの前後方向の締め付けにより、フロントハウジング11及びリヤハウジング12は一体的に固定されている。フロントハウジング11、リヤハウジング12及び中間リング13によりブラシレス発電機のハウジングが形成されている。フロントハウジング11及びリヤハウジング12の中央部には回転軸14が配設され、回転軸14はフロントハウジング11に設けられた軸受15と、リヤハウジング12に設けられた軸受16により回転自在に支持されている。図示しないが、フロントハウジング11側に突出する回転軸14にはプーリーが取り付けられ、該プーリーはベルトを介してエンジンの出力軸と接続されている。回転軸14には、回転鉄心17が一体回転可能に取り付けられている。回転鉄心17は、円筒型で前方が開放され、後方は閉鎖されたコップ型の形状を有している。回転鉄心17は、2つの磁極鉄心から構成され、磁極鉄心19と磁極鉄心18を備えている。なお、磁極鉄心18が鍔部側回転鉄心に相当する。磁極鉄心19は、回転軸14に嵌合固定された筒状のボス部19Bと、ボス部19Bの後端部に設けられたフランジ部19Cと、フランジ部19Cの外周縁から前方へ向かって形成された複数の爪状磁極19Aを備えている。爪状磁極19Aは周方向に一定ピッチで形成されている。磁極鉄心18は、円筒状の筒部18Bと、筒部18Bの後端に設けられ周方向に一定ピッチで形成された複数の爪状磁極18Aを備えている。爪状磁極19Aと爪状磁極18Aとが互いに噛合うように磁極鉄心19及び磁極鉄心18は配置され、リング24を介して一体的に結合されている。なお、爪状磁極19A及び爪状磁極18Aは、互いに噛合い異なる極性に着磁される複数の爪状磁極に相当する。磁極鉄心18における筒部18Bの前端の外周側角部には、面取り部20が形成されている。面取り部20は、筒部18Bの前端の外周側角部に面取り加工を施すことにより形成されている。面取り部20の形成により磁極鉄心18の筒部18Bは、前端に向かって筒部18Bの径方向の肉厚が小さくなっている。面取り部20の形成により磁極鉄心18の筒部18Bの外周には、前端に向かうほど、回転軸14の軸心側に向かって傾斜するテーパ面が形成される。回転鉄心17における磁極鉄心18とボス部19Bとの間には、環状の空間34が形成されている。環状の空間34には、励磁鉄心21が配置されている。励磁鉄心21は、ボス部19Bを覆う筒状部21Bと、筒状部21Bの軸方向の前端部に径方向に突出して形成された鍔部21Aを備えている。励磁鉄心21の筒状部21Bには励磁巻線22が巻き回され、励磁巻線22が爪状磁極18A及び爪状磁極19Aの内側に位置するように配設されている。励磁鉄心21は、ボルト23によってフロントハウジング11に固定されている。図示しないが、鍔部21Aには、軸方向に貫通孔が穿孔され、貫通孔に挿通された電気コードを介して励磁巻線22とリヤハウジング12に設けた制御器33とは接続されている。回転鉄心17における磁極鉄心18と、励磁鉄心21の鍔部21Aとの間には、外径側のエアギャップに相当するエアギャップ25が形成されている。また、励磁鉄心21と磁極鉄心19のボス部19Bとの間には、内径側のエアギャップに相当するエアギャップ26が形成されている。外径側のエアギャップ25を介して励磁鉄心21の鍔部21Aに対向配置された磁極鉄心18の外周側角部に面取り部20が設けられており、エアギャップ25は、磁極鉄心18の外周側角部に設けられた面取り部20よりも内側に位置するように形成されている。また、エアギャップ25の断面は、鋸歯状に形成されている。すなわち、図2に示すように、エアギャップ25を介して対向する磁極鉄心18の筒部18B側の内周面27及び鍔部21A側の外周面28の断面はそれぞれ鋸歯状に形成されている。なお、鋸歯状が屈曲形状の一つの形状である。鋸歯状に形成された内周面27及び外周面28は、互いに山部と谷部とが重なるように配置され、径方向の隙間距離が一定となるように配置されている。また、エアギャップ25が形成される方向は回転軸14の軸方向にほぼ平行に延びて形成されている。なお、ほぼ平行とは、回転軸14に対する傾斜角が1~2°以内にある状態を指す。ところで、鍔部21Aの軸方向の幅をLとしたときに、エアギャップ25の断面は鋸歯状に形成されているので、エアギャップ25の断面の長さが幅Lよりも長くなるように形成されている。なお、エアギャップ25の断面の長さが幅Lと等しくなったときには、エアギャップ25は、回転軸14の軸心に対して平行な直線状に形成されていることになる。図1に示すように、回転鉄心17を取り囲むように固定子鉄心29が配置されている。固定子鉄心29は円筒状の形状を有し、内周側には円周方向に等間隔でスロットが形成されスロットには固定子巻線30が巻き回されている。固定子鉄心29は中間リング13に固定されている。固定子鉄心29の内周面と回転鉄心17の爪状磁極18A及び爪状磁極19Aとの間には、所定のエアギャップが形成されている。固定子巻線30は電気コードを介して整流器31と接続されている。以上の構成を有するブラシレス発電機につきその作用説明を行う。回転軸14に取り付けられたプーリーが回転すると、回転軸14は回転鉄心17と一緒に回転し、励磁巻線22に直流電流が通電されて、回転鉄心17の爪状磁極18A、19AにN極とS極を交互に発生させる。すなわち、爪状磁極18AがS極に着磁され、爪状磁極19AがN極に着磁される。この励磁巻線22による磁束は、N極に着磁された爪状磁極19Aから出た磁束が固定子鉄心29を通り、S極に着磁された爪状磁極18Aに戻る磁気回路磁束の流れを形成し、磁気回路の磁束が固定子巻線30を鎖交することにより、固定子巻線30に誘導起電力が発生し交流電流が流れる。この磁気回路32は、図3に示すように、磁極鉄心19爪状磁極19Aから出た磁束が固定子鉄心29を通って磁極鉄心18爪状磁極18Aに戻り、エアギャップ25を通って励磁鉄心21鍔部21Aに至り、更にエアギャップ26を通って磁極鉄心19のボス部19Bに到達して一周する。ところで、磁気回路32を流れる磁束の大きさ磁束密度は、磁気回路32における磁気抵抗Rに反比例する。すなわち、磁気抵抗Rが大きくなるほど磁束密度は小さくなり、磁気抵抗Rが小さくなるほど磁束密度は大きくなる。また、エアギャップの磁気抵抗Rgは、エアギャップの面積Sに反比例し、エアギャップの隙間距離dに比例する。すなわち、エアギャップの隙間距離dを一定とすると、面積Sが大きくなるほどエアギャップの磁気抵抗Rgは小さくなる。なお、エアギャップの面積Sとは、エアギャップを形成する回転鉄心17側の端面と励磁鉄心21側の端面の表面積のことを指している。ここで、エアギャップ25の面積をS1、エアギャップ26の面積をS2とし、エアギャップ25の隙間距離をd1、エアギャップ26の隙間距離をd2とする。この第1の実施形態では、エアギャップ25の断面は、鋸歯状に形成されているので、直線状に形成された場合と比較してエアギャップ25の面積S1は増大している。よって、エアギャップ25の面積S1が増大しエアギャップ25の磁気抵抗R1が小さくなっているので、磁気回路32における磁気抵抗Rは、隙間距離d1、d2が同じであれば、全体としては小さくなっている。従って、磁気回路32における磁束密度が増加し、ブラシレス発電機の発電量が増大する。磁極鉄心18の筒部18Bの外周側角部には、面取り部20が形成されている。従って、回転鉄心17の軽量化を図ることができ、回転鉄心17の回転に伴う慣性モーメントを減らすことができるので、ブラシレス発電機の回転振動が軽減しNV特性の改善を図ることが可能である。また、エアギャップ25は、磁極鉄心18の面取り部20よりも内側に形成されているので、面取り部20を設けてもエアギャップ25の面積S1に影響を及ぼすことはない。さらに、面取り部20を設けることにより、磁極鉄心18の外周側角部からの磁束の漏れを軽減することが可能である。第1の実施形態に係るブラシレス発電機によれば以下の効果を奏する。1磁極鉄心18の外周側角部には、面取り部20が形成されているので、回転鉄心17の軽量化を図ることができ、発電機の回転振動が軽減しNV特性の改善を図ることが可能である。また、エアギャップ25は、磁極鉄心18の面取り部20よりも内側に形成されているので、面取り部20を設けてもエアギャップ25の面積S1に影響を及ぼすことはない。さらに、面取り部20を設けることにより、磁極鉄心18の外周側角部からの磁束の漏れを軽減することが可能である。2エアギャップ25の断面は、鋸歯状に形成されているので、エアギャップ25の面積S1が増大し、エアギャップ25の磁気抵抗R1を小さくすることができる。従って、磁気回路32を流れる磁束密度が増加し、ブラシレス発電機の発電量を増大できる。3エアギャップ25が形成される方向は回転軸14の軸方向にほぼ平行に延びて形成されているので、エアギャップ25を介して対向する磁極鉄心18側の内周面27及び鍔部21A側の外周面28をそれぞれ断面鋸歯状に加工するだけで良く、磁極鉄心18の筒部18B及び励磁鉄心21の鍔部21Aの形状を大幅に変更する必要が無く、加工が簡単である。第2の実施形態次に、第2の実施形態に係るブラシレス発電機を図4に基づいて説明する。この実施形態は、第1の実施形態におけるエアギャップ26の形状を変更したものであり、その他の構成は共通である。従って、ここでは説明の便宜上、先の説明で用いた符号を一部共通して用い、共通する構成についてはその説明を省略し、変更した個所のみ説明を行う。図4に示すように、励磁鉄心21と磁極鉄心19のボス部19Bとの間には、内径側のエアギャップに相当するエアギャップ26が形成されている。この実施形態においては、エアギャップ26の断面は、鋸歯状に形成されている。すなわち、エアギャップ26を介して対向する励磁鉄心21側の端面41及び磁極鉄心19のボス部19B側の端面42の断面は、それぞれ鋸歯状に形成されている。なお、この実施形態においては、エアギャップ26における励磁鉄心21の鍔部21Aが備える端面41及び端面41と対向する端面42のみを断面鋸歯状に形成している。これは、エアギャップ26における磁気抵抗R2は、この部分励磁鉄心21の鍔部21Aが備える端面41及び端面41と対向する端面42の影響を受けることによる。鋸歯状に形成された端面41及び端面42は、互いに山部と谷部とが重なるように配置され、径方向の隙間距離が一定となるように配置されている。また、エアギャップ26が形成される方向は回転軸14の軸方向にほぼ平行に延びて形成されている。このように、第2の実施形態においては、エアギャップ25に加えてエアギャップ26の断面の一部も鋸歯状に形成されているので、エアギャップ26の面積S2が増大し、エアギャップ26の磁気抵抗R2が小さくなっている。従って、磁気回路32における磁束密度が一層増加し、ブラシレス発電機の発電量が一層増大する。その他の作用効果については、第1の実施形態における1~3と同様であり説明を省略する。第3の実施形態次に、第3の実施形態に係るブラシレス発電機を図5に基づいて説明する。この実施形態は、第1の実施形態におけるエアギャップ25の形状を変更したものであり、その他の構成は共通である。従って、ここでは説明の便宜上、先の説明で用いた符号を一部共通して用い、共通する構成についてはその説明を省略し、変更した個所のみ説明を行う。図5に示すように、回転鉄心51における磁極鉄心19に噛合うように設けられた磁極鉄心を磁極鉄心52とする。なお、回転鉄心51は磁極鉄心19と磁極鉄心52により構成されている。磁極鉄心52は、円筒状の筒部52Bと、筒部52Bの後端に設けられ周方向に一定ピッチで形成された複数の爪状磁極52Aを備えている。磁極鉄心52における筒部52Bの前端の外周側角部には、面取り部53が形成されている。面取り部53は、筒部52Bの前端の外周側角部を面取り加工を施すことにより形成されている。面取り部53は、第1の実施形態における面取り部20と同等の形状を有している。回転鉄心51における磁極鉄心52とボス部19Bとの間の環状の空間58には、励磁鉄心54が配置されている。励磁鉄心54は、ボス部19Bを覆う筒状部54Bと、筒状部54Bの軸方向の前端部に径方向に突出して形成された鍔部54Aを備えている。励磁鉄心54の筒状部54Bには励磁巻線55が巻き回され、励磁巻線55が爪状磁極52A及び爪状磁極19Aの内側に位置するように配設されている。励磁鉄心54はフロントハウジング11図5において図示されないに固定されている。回転鉄心51における磁極鉄心52の筒部52Bと、励磁鉄心54の鍔部54Aとの間に形成されるエアギャップ25の断面は回転軸14の軸心に対して傾斜する直線状に形成されている。エアギャップ25の断面は、前方へ向かうほど回転軸14の軸心から径方向へ離れるように傾斜して形成されている。また、エアギャップ25は、磁極鉄心52に設けられた面取り部53よりも内側に形成されている。すなわち、エアギャップ25を介して対向する磁極鉄心52の筒部52B側の内周面56及び鍔部54A側の外周面57の断面は、それぞれ回転軸14の軸心に対して傾斜する直線状に形成されている。内周面56及び外周面57の断面は、それぞれ前方へ向かうほど回転軸14の軸心から径方向へ離れるように傾斜して形成されている。そして、内周面56と外周面57との間の径方向の隙間距離d1は一定となるように配置されている。ところで、鍔部54Aの軸方向の幅をLとしたときに、エアギャップ25の断面は回転軸14の軸心に対して傾斜する直線状に形成されているので、エアギャップ25の断面の長さが幅Lよりも長くなるように形成されている。第3の実施形態に係るブラシレス発電機によれば以下の効果を奏する。4磁極鉄心52の外周側角部には、面取り部53が形成されているので、回転鉄心51の軽量化を図ることができ、ブラシレス発電機の回転振動が軽減しNV特性の改善を図ることが可能である。また、エアギャップ25は、磁極鉄心52の面取り部53よりも内側に形成されているので、面取り部53を設けてもエアギャップ25の面積S1に影響を及ぼすことはない。さらに、面取り部53を設けることにより、磁極鉄心52の外周側角部からの磁束の漏れを軽減することが可能である。5エアギャップ25の断面は回転軸14の軸心に対して傾斜する直線状に形成されていることにより、軸心に対して平行な直線状に形成された場合と比較してエアギャップ25の面積S1が増大し、エアギャップ25の磁気抵抗R1を小さくすることができる。従って、磁気回路32を流れる磁束密度が増加し、ブラシレス発電機の発電量が増大する。6回転鉄心51又は励磁鉄心54を回転軸14の軸方向から組付けることが可能となり、組付け作業性の改善を図れる。7エアギャップ25の断面は回転軸14の軸心に対して傾斜する直線状に形成されているので、エアギャップ25を介して対向する内周面56及び外周面57の断面を回転軸14の軸心に対して傾斜する直線状に形成すればよく、加工が容易である。第4の実施形態次に、第4の実施形態に係るブラシレス発電機を図6に基づいて説明する。この実施形態は、第3の実施形態におけるエアギャップ25の形状を変更したものであり、その他の構成は共通である。従って、ここでは説明の便宜上、先の説明で用いた符号を一部共通して用い、共通する構成についてはその説明を省略し、変更した個所のみ説明を行う。図6に示すように、磁極鉄心52の筒部52Bと励磁鉄心54の鍔部54Aとの間には、エアギャップ25が形成されているが、この実施形態においては、エアギャップ25の断面は階段状に形成されている。すなわち、エアギャップ25を介して対向する筒部52B側の内周面61及び鍔部54A側の外周面62の断面は、それぞれ階段状に形成されている。階段状は、屈曲形状の一つの形状である。内周面61及び外周面62の断面は、それぞれ回転軸14の軸心方向に平行な面とこの面から軸心側へ向かう径方向と平行な面が交互となって階段状に形成され、回転軸14の軸心から内周面61及び外周面62までの径方向の距離は、前方から後方へ向かって段階的に小さくなっている。そして、内周面61と外周面62との間の径方向の隙間距離d1は一定となるように配置されている。ところで、エアギャップ25の断面は階段状に形成されているので、エアギャップ25の断面の長さが鍔部54Aの軸方向の幅Lよりも長くなるように形成されている。このように、第4の実施形態においては、エアギャップ25の断面が階段状に形成されているので、エアギャップ25の面積S1が増大し、エアギャップ25の磁気抵抗R1が小さくなっている。従って、磁気回路32における磁束密度が一層増加し、ブラシレス発電機の発電量が一層増大する。その他の作用効果については、第3の実施形態における4、6と同様であり説明を省略する。なお、本発明は、上記した実施形態に限定されるものではなく発明の趣旨の範囲内で種々の変更が可能であり、例えば、次のように変更しても良い。○第2の実施形態においては、エアギャップ26の断面の一部が鋸歯状に形成されているとして説明したが、階段状又は、回転軸14の軸心に対して傾斜する直線状に形成されていても良い。○第2の実施形態においては、エアギャップ26における励磁鉄心21の鍔部21Aが備える端面41及び端面41と対向する端面42のみを断面鋸歯状に形成するとして説明したが、エアギャップ26を介して対向する端面41及び端面42の全面を断面鋸歯状に形成しても構わない。○第3及び第4の実施形態においては、エアギャップ26の断面が回転軸14の軸心に対して平行な直線状に形成されているとして説明したが、鋸歯状、階段状、或いは、回転軸14の軸心に対して傾斜する直線状に形成されていても良い。○第4の実施形態においては、エアギャップ25の断面の形状を階段状に形成するとして説明したが、鋸歯状に形成しても良い。○第1~第4の実施形態においては、エアギャップ25又はエアギャップ26の断面の形状を回転軸14の軸心に対して傾斜する直線状、或いは鋸歯状及び階段状の屈曲形状のいずれかの形状として説明したが、湾曲形状或いは、上記各形状を組合せた形状としても良く、エアギャップ25、26の断面の長さが鍔部21A、54Aの幅Lよりも長くなるように形成されておればどのような形状でも構わない。○第1及び第2実施形態においては、断面鋸歯状のエアギャップ25は回転軸14の軸心方向にみて歯が重なっているが、図7に示すように、断面鋸歯状のエアギャップ25を回転軸14の軸心方向にみて歯が重ならないようにしてもよい。この場合は、断面鋸歯状のエアギャップ25であっても、回転鉄心17又は励磁鉄心21を回転軸14の軸方向から組付けることが可能となり、組付け作業性の改善を図れる。