a炭素含有量が0.08~0.15のオーステナイト系ステンレス鋼の線を固溶化熱処理する工程と、b前記線に数回伸線加工を施し、硬度がHv434~467であって、細長いファイバー組織の結晶粒を有する線を形成する工程と、c前記ファイバー組織のオーステナイト系ステンレス鋼の線を、次の式d-t/d×100d:線のプレス前の直径t:先部のプレス後の厚さで圧下率を定義したとき、圧下率60~75でプレスすることで、線の形状の基部と扁平な形状の先部を形成し、扁平な先部の刃幅方向に長く厚み方向に短い断面形状の結晶粒を含むファイバー組織を形成し、線の形状の基部の長手方向断面のファイバー組織結晶粒の密度に対し、先部の扁平面に直角な長手方向断面のファイバー組織結晶粒の密度は2倍以上であり、先部の扁平面に平行な長手方向断面のファイバー組織の密度は0.5倍以下であり、前記加工硬化を経た該先部の硬さがHv550以上となる工程と、d前記先部に切刃を形成する工程と、を有することを特徴とする医療用ナイフの製造方法。請求項1に記載した方法であって、工程bにおいて、前記オーステナイト系ステンレス鋼の線に固溶化熱処理と伸線加工を数回繰り返して施すことにより、前記線の構成が、オーステナイト組織が50以下で、マルテンサイト組織が50以上となることを特徴とする。請求項1または2に記載した方法であって、切刃は、前記先部の厚み方向における中心線から外れた位置にあることを特徴とする。請求項3に記載した方法であって、切刃は、砥石による研削の後、さらに電解研磨または化学研磨により形成されることを特徴とする。しかしながら、特許文献1記載の方法は縫合針には適しているが、ナイフを形成した場合は、ナイフに必要な切れ味を得るために十分な硬さを得ることができない。また、特許文献2の複合ステンレスを使用する方法は、一般家庭用刃物など、大きな刃物の製造には適しているが、医療用ナイフのような小型のナイフの製造には適用が困難である。特にマイクロサージャリー用のナイフの製造は非常に困難である。本発明は、このような事実から考えられたもので、製造が容易で、耐食性があり、硬度が十分で切れ味もよく、靱性もあって欠けが発生しない医療用ナイフの製造方法を提供することを目的としている。前記の目的を達成するための本発明の医療用ナイフの製造方法は、a炭素含有量が0.08~0.15のオーステナイト系ステンレス鋼の線を固溶化熱処理する工程と、b前記線に数回伸線加工を施し、硬度がHv434~467であって、細長いファイバー組織の結晶粒を有する線を形成する工程と、c前記ファイバー組織のオーステナイト系ステンレス鋼の線を、次の式d-t/d×100d:線のプレス前の直径t:先部のプレス後の厚さで圧下率を定義したとき、圧下率60~75でプレスすることで、線の形状の基部と扁平な形状の先部を形成し、扁平な先部の刃幅方向に長く厚み方向に短い断面形状の結晶粒を含むファイバー組織を形成し、線の形状の基部の長手方向断面のファイバー組織結晶粒の密度に対し、先部の扁平面に直角な長手方向断面のファイバー組織結晶粒の密度は2倍以上であり、先部の扁平面に平行な長手方向断面のファイバー組織の密度は0.5倍以下であり、前記加工硬化を経た前記先部の硬さがHv550以上になる工程と、d前記先部に切刃を形成する工程と、を有することを特徴としている。ここで言う医療用ナイフには、通常の外科手術に使用されるナイフの他に、眼科用や脳外科用や血管用等のマイクロサージャリー用のナイフも含まれる。上記の工程bにおいて、前記オーステナイト系ステンレス鋼の線に固溶化熱処理と伸線加工を数回繰り返して施すことにより、前記線の構成が、オーステナイト組織が50以下で、マルテンサイト組織が50以上となる構成としてもよい。切刃の位置は、材料の中心部を避けた位置にすることが望ましい。また、切刃は、砥石による研削の後、さらに電解研磨または化学研磨により形成されることが望ましい。また、別の例としては、オーステナイト系ステンレス鋼線を、複数回の伸線をして結晶粒を細長いファイバー組織にした線を使用することができる。また、複数回の伸線は、固溶化熱処理→伸線→固溶化熱処理→伸線→固溶化熱処理......という具合に、各伸線の前に固溶化熱処理を行うことが望ましい。オーステナイト系ステンレスの硬い線を所定の長さのワークに切断し、ワークの先部をプレス加工により扁平に押しつぶす。このときの圧下率を60以上とすることで、加工硬化を受け、ビッカース硬度Hv550以上に達する。この素材に砥石などで研削加工をして切刃を形成することによって医療用ナイフを得ることができる。なお、ファイバー組織になった線を、圧下率60以上で冷間プレスすると、扁平な面を形成するため、刃部が扁平となるナイフを形成することができ、たとえば、眼科手術において、角膜や強膜を切開するためのナイフを好適に形成することができる。組織としては、縦方向に潰されて、横方向に延びるので、ナイフの刃幅方向に長く厚み方向に短い断面形状の結晶粒を形成する。結晶粒の大きさを観察したところ、厚み方向0~2μm程度、刃幅方向30~40μm程度であった。またファイバー組織の密度について調べたところ、プレス加工前の長手方向断面のファイバー組織の密度に対し、冷間プレスして扁平になった面に直角な長手方向断面のファイバー組織の密度は2倍以上であり、扁平な面に平行な長手方向断面のファイバー組織の密度は、0.5倍以下であった。また、ナイフ本体の形成は、ワークの先部を冷間プレスによって潰してへら状にした箇所を、砥石などで研磨して切刃を形成するが、へら状にした先部をナイフ本体形状にプレス切断加工などで切断してから研磨して切刃を形成してもよい。プレス切断加工による場合、プレス切断により再度加工硬化を受け、硬度をさらに上げることが可能である。さらに、砥石などで研磨した後、電解研磨や化学研磨等の処理を施すと、さらに鋭い切刃を形成することが可能である。また、ナイフの切刃は、ワークの先部を冷間プレスによって潰してへら状にした箇所の厚さ方向の中心から外れた位置に形成するとよい。厚さ方向の中心は硬度が低いということと、厚さ方向の中心には、不純物が多いという理由からである。前記電解研磨や化学研磨では、不純物の多い部分が先に集中的にエッチングされるため、厚さ方向の中心に切刃を形成すると、切刃が欠けて凹凸状に形成されてしまうのである。本発明の医療用ナイフは、オーステナイト系ステンレス鋼製なので、防食性に優れ、錆びにくく、硬度もHv550以上あるので、十分な硬さがあり、医療用ナイフにしても切れ味がよく、容易に製造することができる、という優れた効果を奏する。また、マイクロサージャリー用として、1mm径程度の細い線から非常に小さいナイフを作ることも容易にできる。以下、本発明の実施の形態を添付図面を参照して説明する。本発明の医療用ナイフの素材は、オーステナイト系ステンレスSUS302C:0.15以下を使用している。ばね用ステンレス鋼SUS302のB種や、Cの含有量が少ないSUS304を使用してもよい。SUS304は、Cの量が0.08以下となっているが、Cの量は、加工硬化に大きく影響するので、SUS304が下限と考えられ、Cの含有量としては、約0.08~0.15と考えられる。SUS302の6~10mmφの線材を、固溶化熱処理した後、5~8mmφに伸線減面率約60する。これを再度固溶化熱処理し、2~3mmφに伸線減面率約60する。さらにこれを固溶化熱処理して、約1mmφに伸線減面率約70する。固溶化熱処理は、オーステナイト系ステンレス鋼線材を冷間加工で伸線したとき、炭化物が生じるので、これを固溶化するためと、内部応力を除去して伸線が可能な柔らかい状態とし、延性を回復させるためのものである。一般に、1010°C~1150°Cに加熱保持した後、急冷する。また、減面率は、加工前の直径をD1とし、加工後の直径をD2としたとき、次式減面率=D12-D22/D12×100で定義される。上記の伸線による金属組織の変化としては、次のようになる。最初の6~10mmφの線材の金属組織は、オーステナイト組織であるが、伸線を繰り返すことによりオーステナイト組織が減少し、マルテンサイト組織が増加してくる。そして、最後の1mmφ程度になったときは、オーステナイト組織が50以下で、マルテンサイト組織が50以上となったファイバー状の細長い結晶となっている。マルテンサイト組織が増加するに従い、引張強度も上昇し、ファイバー状組織の状態では、引張強度を約2400N/mm2まで上げることができる。このようにして作られたステンレス鋼の線を、所定の長さにカットし、先端をプレス加工により扁平に潰す。図1は、丸棒状のステンレス鋼の線をカットし、先端をプレス加工により扁平に拡げた状態を示す図で、aは平面図、bは右端面図、cは下面図、dはcのD-D断面図である。これらの図に示すように、ワーク10は、プレス加工によって丸棒状の基部10aにへら状の先部10bが連続した形状になる。図2は上記プレス加工によって得たワーク10の金属組織の写真である。aは、図1のA-A断面の金属組織であり、丸棒部分の長手方向断面を電子顕微鏡で撮影した写真である。bは、図1のB-B断面の金属組織であり、へら状部分の長手方向で平面に直角な方向に切った断面を電子顕微鏡で撮影した写真である。cは、図1のC-C断面の金属組織であり、へら状部分の長手方向で平面に平行な方向に切った断面を電子顕微鏡で撮影した写真である。dは、図1のD-D断面の金属組織であり、へら状部分の横断面を電子顕微鏡で撮影した写真である。このような金属組織の写真の撮影に際しては、観察面をエッチングするが、エッチング方法としては、王水でエッチングするのと、電解腐食によるものとがある。実施例では、電解腐食の方が、結晶粒の写りが良かったので、図2では、いずれの場合も各断面で切断し、電解腐食処理をして顕微鏡で観察した。写真の黒い部分は不純物である。この実施例では、非常に良質のステンレス鋼を使用しているため、結晶粒の粒界が明確には写らなかった。図2aは上記伸線によって結晶粒の形状が細長いファイバー状組織となっていることを示している。この部分は、所定の硬度Hv450前後を有している。また、不純物が厚さ方向の中心部に多くなっている。図2bでは上記冷間プレス加工によってファイバー組織がaよりも密集していることが分かる。圧下率が60以上なので、組織の密度結晶粒の長手方向と直交する方向の単位長さ中に含まれる結晶粒の数は2倍以上である。この部位では加工硬化が進んでおり、硬度はHv550以上まで上がっている。cは上記プレス加工によってファイバー組織がつぶされ、横に広がったものである。ここでは、組織の密度はaの0.5倍以下となっている。dでは、結晶粒がへら状部の幅方向に沿って広がると同時に、へら状部の厚さ方向に潰されていることが表れている。圧下率は次の式により定義される。d-t/d×100d:ワーク10のプレス前の直径t:プレス後の先部10bの厚さワーク10はこの後、研削機に送られ、先部の形状が整えられ、同時に切刃が形成される。図3は、切刃が形成された図で、aは平面図、bは右端面図、cはaのE-E断面図、dは、先部10bからナイフ本体10cを削り出す状態を示す拡大図である。先部10bを回転砥石などにより研削し、形の整ったナイフ本体10cを削りだして、周囲に切刃10dを形成している。この実施例では、ナイフ本体10cの全ての面を研削して形状を整えているが、一部の面を先部10bの面のままで研削しないことにしてもよい。研削する際は、研削油などで冷却しながら行い、温度の上昇により硬度が低下するのを防止する。図3dに示すように、切刃10dは先部10bの厚さ方向の中心線a付近から外れた位置に形成することが望ましい。厚さ方向の中心は硬度が低く、不純物が厚さ方向の中心に集まり易いという傾向がある。もし、厚さ方向の中心に切刃10dを形成すると、電解研磨又は化学研磨で仕上げ処理をした場合、不純物はエッチングされやすいため、刃が欠けて所望の切れ味が出なくなってしまうからである。このようにして形成されたナイフは、図示しない柄に取り付けられ、医療用ナイフとして使用されることになる。図4は、プレス加工による圧下率と、加工硬化による硬度の変化の関係を示す図である。ワーク10としては、前記実施例に記載したSUS302の線で1mmφのものを使用した。縦軸にビッカース硬度Hvを、横軸に圧下率をとっている。各圧下率について、それぞれ6つのワークをプレス加工して硬度を測定し、その平均値を棒グラフで示した。各棒の上にある線は、6つの測定値の最大値と最小値を示している。この図に示されるように、圧下率が上昇するのに伴い、硬さも直線的に上昇することが分かる。そして、圧下率が60になると、硬度が最低値でもHv550以上となり、平均値ではHv600に達する。なお、圧下率が75を越えるプレス加工は、使用したプレス機の能力では不能であった。図5は、圧下率を種々の値にして医療用ナイフを作り、医師が眼科手術において使用した結果をまとめた図である。圧下率が0、すなわち、線に直接切刃を形成したものは、硬度がHv434~467であり、ナイフとして必要な硬度がなく、医師A~Dの4人全員が×と評価している。以後、圧下率が上昇すると、硬度も上昇し、医師の評価も×から△へと評価が上がってくる。そして、圧下率が60になると、硬度がHv571~632となり医師4人中3人が○の評価をし、1人のみが△としている。さらに圧下率が75になると、硬度もHv634~697となり、医師全員が○の評価をしている。なお、本実施例では、眼科手術において眼科用のナイフを使用した結果をまとめたが、他の医療用ナイフや脳外科用ナイフ、血管用ナイフ等においても同様の傾向を示すと推察することができる。以上のことから、圧下率が60以上でHv550程度、好ましくはHv600以上であれば、実用的な医療用ナイフを得ることができることが分かった。