"煙道ガス3を、第1圧縮機1で圧縮し、続いて第1冷却器5で冷却し、そして少なくとも2つの分離段階9,21で部分的に凝縮し、前記少なくとも2つの分離段階9,21を、膨張オフガス23及び膨張液体CO23.1,3.3で冷却し、前記第1冷却器5に、前記第1分離段階からの冷水を供給する、燃焼煙道ガスの液体CO2生成方法。図1参照煙道ガス3を、第1圧縮機1で圧縮し、続いて第1冷却器5で冷却し、そして少なくとも2つの分離段階9,21で部分的に凝縮し、前記少なくとも2つの分離段階9,21を、膨張オフガス23及び膨張液体CO23.1,3.3で冷却し、前記第2分離段階21が、第2熱交換器17と、CO2ストリッパー37とを含み、前記第1分離段階9からの液体CO23.5流が、前記CO2ストリッパー37に直接流入し、前記第1分離段階9からのCO2流3.2が、前記第2熱交換器17を介して前記CO2ストリッパー37に流入する、燃焼煙道ガスの液体CO2生成方法。図2参照前記第1分離段階9が、第1熱交換器11と、第1分離ドラム13とを含み、前記第1熱交換器11を、前記第1分離ドラム13からの膨張CO23.1で冷却することを特徴とする、請求項1又は2に記載の方法。前記第2分離段階21が、第2熱交換器17と、第2分離ドラム19とを含み、前記第2熱交換器17を、前記第2分離ドラム19からの膨張CO23.3で冷却することを特徴とする、請求項1又は3に記載の方法。図1参照前記第2分離段階21が、第2熱交換器17と、CO2ストリッパー37とを含み、前記第1分離段階9からの液体CO23.5流が、前記CO2ストリッパー37に直接流入し、前記第1分離段階9からのCO2流3.2が、前記第2熱交換器17を介して前記CO2ストリッパー37に流入することを特徴とする、請求項1、3又は4に記載の方法。図2参照前記第1冷却器5に、前記第1分離段階からの冷水を供給することを特徴とする、請求項2~6のいずれか一項に記載の方法。前記CO2ストリッパー37内の液体CO2を、リボイラー32で沸騰させ、オフガス23を、前記CO2ストリッパー37の上部から抽出し、圧力調整弁15.2で膨張させ、前記分離段階9,21で冷却に利用することを特徴とする、請求項2、5、又は6のいずれか一項に記載の方法。図1~5参照前記液体CO2を、第1圧力レベルフラグ12や第2圧力レベルフラグ11まで膨張させ、前記分離段階9,21の少なくとも一つを通過後、第2圧縮機25の第1又は第2段階に供給することを特徴とする、請求項1~7のいずれか一項に記載の方法。図1~5参照前記リボイラー32に、前記第2圧縮機25からの、好ましくは、前記第2圧縮機25の第2段階からの熱を供給することを特徴とする、請求項7又は8に記載の方法。図2~5参照前記リボイラー32及び前記CO2ストリッパー37からの前記液体CO2を、バッファードラム39に回収することを特徴とする、請求項7~9のいずれか一項に記載の方法。図2~5参照前記少なくとも2つの分離段階9,21に、前記バッファードラム39からの液体CO2を供給することを特徴とする、請求項10に記載の方法。図2~5参照前記バッファードラム39又は前記CO2ストリッパー37から前記液体CO2の一部を抽出し、第2生成物ポンプ41によって、前記第2圧縮機25の放出側又は第1生成物ポンプ27の吸込側へと送ることを特徴とする、請求項10又は11に記載の方法。図3及び5参照前記煙道ガスを、前記第1分離段階9に流入する前に、第1圧縮機1で圧縮し、第1冷却器5で冷却し、且つ/又は乾燥器7で乾燥することを特徴とする、請求項1~12のいずれか一項に記載の方法。前記最終分離段階21からのオフガス23を、該最終分離段階21の前記熱交換器17に流入する前に、約17barまで膨張させ、結果的に約-54°Cの温度とすることを特徴とする、請求項1~13のいずれか一項に記載の方法。前記オフガス23を、全ての分離段階21,9を通過後、過熱器29で過熱し、少なくとも一つの膨張機31,31.1,31.2で膨張させ、その後前記最終分離段階21の前記熱交換器17に再度供給することを特徴とする、請求項1~14のいずれか一項に記載の方法。図1,2,4,及び5参照従って、本発明は、煙道ガスに含まれるCO2の液化方法及び設備であって、運転に必要なエネルギーが低く発電プラントの正味効率を向上させることができるCO2液化方法及び設備を提供することを目的とする。さらに、本発明は、プロセスに必要なエネルギーを増大させることなく、液化CO2の純度を向上させることを目的とする。また、ロバストで故障のない運転を保証するために、上記方法は出来るだけ単純なものでなければならず、上記設備の運転も制御しやすいものでなければならない。本発明によれば、上記目的は請求項1及び2に係る方法により達成される。請求項1に係る方法によれば、極低温プロセスに入る前に専用の乾燥装置例えば、吸着乾燥器を用いて行われる煙道ガスの乾燥のための要件が最小限まで低減される。そのため、プロセスのエネルギー消費や乾燥装置のメンテナンスが軽減される。本発明のさらに有利な実施形態は、第1分離段階において、第1熱交換器と、第1分離ドラムとを有し、第1熱交換器を、第1分離ドラムからの膨張CO2で冷却する。この方法によって、第1の高い圧力レベルで液体CO2生成物が提供されるので、圧縮要件を最小限に抑えることができる。本発明のさらに有利な実施形態は、第2分離段階において、第2熱交換器と、第2分離ドラムとを有し、第2熱交換器を、第2分離ドラムからの膨張CO2で冷却する。この方法によって、最終的なCO2の品質を95vol以上の高純度に保ちつつ、CO2の必要生産量を達成することが可能となる。第2分離段階において第2熱交換器とCO2ストリッパーを使用することで、第1分離段階からの液体CO2流がCO2ストリッパーに直接流入し、第1分離段階からのCO2流が第2熱交換器を介してCO2ストリッパーに流入する。この方法により、99vol以上の純度のCO2品質を得ることが可能となる。リボイラーでCO2ストリッパーの液体CO2を沸騰させ、CO2ストリッパーの上部からオフガスを抽出し、圧力調整弁にて膨張させ、冷却のため分離段階で利用した場合、補助冷却に関する要件を軽減することができる。請求項6に係る方法によれば、第1の高い圧力レベルで液体CO2生成物が提供されるので、圧縮要件が最小限に抑えられる。請求項7に係る方法によれば、開冷却ループが確立されるので、専用の冷却ユニットを設置する必要がなくなる。これにより、エネルギー効率が向上し、CO2液化プラントの建設にかかるコストが軽減される。リボイラーやバッファードラムのCO2ストリッパーから液体CO2を回収することで、その後の気化CO2の圧縮要件が最小限に抑えられる。液体CO2の一部をバッファードラム又はCO2ストリッパーから抽出し、第2生成物ポンプによって第2圧縮機の放出側又は第1生成物ポンプの吸込側へと送る場合、圧縮要件をさらに軽減することができる。請求項11に係る方法によれば、煙道ガスを、第1分離段階に流入する前に、第1圧縮機で圧縮し、第1冷却器で冷却し、且つ/又は乾燥器で乾燥する。それにより、プロセスのエネルギー消費や乾燥装置のメンテナンスが軽減される。最終分離段階からのオフガスを、最終分離段階の熱交換器に流入する前に、約17barまで膨張させ、結果的に約-54°Cとする場合、ドライアイスの形成を回避しつつ、煙道ガスの圧縮要件を最小限まで軽減することができる。本発明の複数の実施形態を以下の図面に示す。図面において、煙道ガス流及びCO2の様々な地点での温度及び圧力を、いわゆるフラグで示している。各フラグに属する温度及び圧力は、以下に示すチャートにまとめられている。これらの温度及び圧力が、一例として示されていることは当業者には明らかであり、煙道ガスの組成、周囲温度、液体CO2の要求純度によって変動しうる。図1に、本発明の第1実施形態をブロック図で示す。図1から分かるように、第1圧縮機1において、煙道ガスが圧縮される。第1圧縮機1は、各圧縮段階不図示間に冷却器や水分離器を配備し、水蒸気、すなわち水の大部分を煙道ガス3から分離する多段階圧縮処理を行ってもよい。第1圧縮機1により放出された時、煙道ガス3は、周囲温度よりも大幅に高い温度を有しており、その後第1冷却器5によって約13°Cまで冷却される。その圧力は、約35.7barであるフラグ1参照。第1圧縮機1と第1冷却器5との間において、煙道ガスは、凝縮するとアルミニウムがろう付けされた熱交換器11及び17に悪影響を与えうる水銀を洗浄する必要がある。水銀除去は、固定床Hg吸着器不図示において行われてもよい。煙道ガス流3になお含まれている水分は、適切な乾燥処理、例えば、乾燥器7での乾燥を介した吸着により取り除かれ、その後第1分離段階9へと送られる。この第1分離段階9は、第1熱交換器11と、第1分離ドラム13とを備える。第1熱交換器11は、煙道ガス流3を冷却する機能を果たす。この冷却により、煙道ガス流3に含まれているCO2が部分的に凝縮される。その結果、煙道ガス流3は、気体と液体の二相混合物として第1分離ドラム13に流入する。第1分離ドラム13では、煙道ガス流3が、主に重力によって、液相と気相とに分離される。第1分離ドラム13内では、圧力が約34.7bar、温度が-19°Cであるフラグ5参照。第1分離ドラム13の底部では、液体CO2参照符号3.1参照が抽出され、第1減圧弁15.1により約18.4barの圧力まで膨張される。第1減圧弁15.1での膨張によって、CO2の温度は-22°C~-29°Cとなるフラグ10参照。このCO2流3.1により第1熱交換器11内の煙道ガス流3が冷却され、その結果、CO2流3.1は蒸発する。第1熱交換器11の出口において、CO2流3.1の温度は約25°Cであり、その圧力は約18barであるフラグ11参照。このCO2流3.1は、第2圧縮機25の第2段階へと送られる。煙道ガスの第2流3.2は、第1分離ドラム13の上部にて気体状態で抽出され、その後、第2熱交換器17で冷却され、部分的に凝縮される。第2熱交換器17を通過後、第2流3.2は二相混合物として第2分離ドラム19へと送られる。第2熱交換器17及び第2分離ドラム19は、第2分離段階21の主要構成要素である。第2分離ドラム19においてもまた、第2流3.2の液相、気相への重力による分離が行われる。第2分離ドラム19内では、圧力が約34.3bar、温度が約-50°Cであるフラグ6参照。第2分離ドラム19における気相、いわゆるオフガス23は、第2分離ドラム19の上部で抽出され、第2減圧弁15.2にて約17barまで膨張し、約-54°Cまで冷却される。オフガス23は、第2熱交換器17を流れることで、煙道ガス3.2を冷却し、その一部を凝縮する。第2分離ドラム19の底部では、液体CO2流3.3が抽出され、第3減圧弁15.3にて約17barまで膨張し、その温度が-54°Cに達するフラグ7a参照。CO2流3.3は、第2熱交換器17へも送られる。液体CO23.3は、第2熱交換器17でその一部が蒸発し、CO2流3.3が第2熱交換器17から抽出され、第4減圧弁15.4にて約5~10barまで膨張し、その温度は-54°Cに達しフラグ7b参照、再び第2熱交換器17へと送られる。第2熱交換器17を流れたCO2流3.3は、第1熱交換器11へと送られる。第1熱交換器11の入口では、CO2流3.3は、約5~10barの圧力を有し、-22°C~-29°Cの温度を有するフラグ14参照。CO2流3.3の一部は第1熱交換器11で加熱されるので、その出口では、温度が約-7°C、圧力が約5~10barとなる。第3部分流3.3は、第2圧縮機25の第1圧縮段階へと送られ、約18barまで圧縮される。その後、圧縮されたCO2流3.1は、図1に示す多段階圧縮機25の第2段階へと送られる。第2圧縮機25の各段階間の中間冷却器や、圧縮CO2のための後部冷却器は、図1~5には示していない。第2圧縮機25の出口では、圧縮CO2の圧力は60~110barであり、その温度は80°C~130°Cであるフラグ19参照。不図示の後部冷却器において、CO2は周囲温度まで冷却される。上記CO2は、必要に応じて、直接パイプラインへと送られてもよいし、もしくは、液化後、例えば、第1生成物ポンプ27からCO2パイプライン不図示へと送られてもよい。第1生成物ポンプ27によって、液体CO2の圧力は、CO2パイプライン内の圧力、約120barまで上昇する。第2分離ドラム19の上部から抽出されたオフガス23に戻って、オフガス23は、第2圧力調整弁15.2、第2熱交換器17、及び第1熱交換器11を流れることで、煙道ガス流3から熱を吸収することが分かる。第1熱交換器11の出口において、オフガス23の温度は約26°C~30°Cであり、その圧力は約26barであるフラグ16参照。エネルギー回収を最大限に高めるため、オフガス23をオフガス過熱器29で過熱し、そして膨張タービン31又はその他の膨張器へと送る。膨張器では、機械的エネルギーが再利用され、その後、オフガス23はおよそ周囲の圧力に対応する圧力で周囲へと放出される。冷却のため、第1冷却器5は、パイプ33及び冷水ポンプ35を介して第1熱交換器11に接続されている。パイプ33の内部には、水とグリコールの混合物が流れ、第1冷却器5に冷水を供給しているフラグ3,4参照。下流の冷却設備で凍結する水は、乾燥器7において、例えば、吸着により供給ガスから除去される。乾燥器7の必要な乾燥剤の量を最小限に抑えるため、コールドボックス1の第1熱交換器11で冷却されたグリコール/水混合物を利用して、第1冷却器5で、煙道ガスを約13°Cまで冷却する。グリコール/水回路は、冷水ポンプ35を備える。第1冷却器5からのグリコール/水の温度は約40~50°Cフラグ3参照であり、ポンプで空気又は水熱交換器不図示へと圧送され、周囲温度まで冷却される。冷却されたグリコール/水は、その後、第1熱交換器11へと送られ、生成物とオフガス流3.1,3.2,23を利用して冷却が行われる。第1熱交換器11から送られてきた冷却グリコール/水の温度は約10°Cフラグ4であり、第1冷却器1へと戻される。冷却グリコール/水の出口温度は、回路流量制御器によって制御されてもよい。第1冷却器5の負荷は、グリコール/水の供給温度により調整される。第1熱交換器11から第1冷却器5への供給には幾つかの利点がある。まず第1に、煙道ガスを約10°Cまで冷却できるため、乾燥器7での効率的な乾燥処理が可能となる。第1冷却器5にて管の破裂が起こったり、煙道ガスがグリコール/水の循環へと漏れ出した場合、このような事態は容易に検出でき、直ちに第1熱交換器11に悪影響を与えたりはしない。最後に、上記構成は非常にエネルギー効率に優れており、プロセス全体のエネルギー消費が軽減される。第1冷却器5と乾燥器7との間に配置された煙道ガス分離器不図示による凝縮水の分離が行われて、水和物形成状態から十分に離れながら水の大部分が除去された後、煙道ガスは煙道ガス乾燥器7により乾燥される。熱交換器11,17の詰まりや、冷却部、すなわち、第1冷却器5での固体析出を防ぐために煙道ガスの粒径を約1μmに制限する、フィルター不図示を設けることも考えられる。図2において、同一の構成要素には、同一の符号が付されており、図1に関する記述が適宜適用される。乾燥器7からの乾燥したガスは、生成物流3.3やオフガス流23を利用して、第1熱交換器11により約-19°Cまで部分的に凝縮される。こうして生成された液体CO2は、第1分離ドラム13により分離される。液体の行き先は求められる生成物の品質によって異なる。プロセスの原油増進回収EORモードでは、第1分離ドラム13からの液体は、中間供給位置にてCO2ストリッパー37のカラムに送られる。一方、塩水帯水層SAモードでは、液体はCO2ストリッパー37底部の生成物流に直接送られる。二つ目の方法は図示されていない。第1分離ドラム13からのオーバーヘッド蒸気3.2は、逆流としてCO2ストリッパー37の上部へ送られる前に、生成物流3.3やオフガス流23を利用して、第2熱交換器17によりさらに凝縮される。システム圧力は、CO2の昇華点や融点から十分な距離を保ちながら蒸気の凝縮が行えるように選択される。CO2ストリッパー37は、リボイラー32を有するカラムから構成され、サイドリボイラー不図示を含んでいてもよい。この構成では、オーバーヘッド凝縮システムが必要ない。CO2ストリッパー37への供給はサブクールされる。これにより、専用のオーバーヘッド凝縮還流システムを設ける必要がなくなる。供給がサブクールされることにより、CO2ストリッパー37において十分なCO2凝縮が行われ、必要なCO2を回収することができる。必要であれば、CO2流を、リボイラー32の戻り配管から取り込み、全還流不図示を増大させることができる。リボイラー32や任意のサイドリボイラーの負荷を調整することで、CO2の品質純度を限度範囲内に維持できる。CO2ストリッパー37内の圧力は、オーバーヘッド蒸気ドロー率により制御される。CO2ストリッパー37の上部で、オフガス23を約32barから煙道条件までフラッシュすることで、温度が-90°Cとなるので、カスケード式システムが設置される図4,5参照。これにより、オフガス23の温度を十分高い温度に維持することができる。図2では、1つの減圧弁15.2だけが示されている。オフガス23は、第2及び第1熱交換器17及び11を通過後、オフガス加熱器図2では符号なしと膨張器により過熱され、エネルギー回収が行われる。リボイラー32への必要な熱入力は、第2圧縮機25の第2段階の出力からのCO2冷媒3.4を凝縮することで行われる。このCO2冷媒3.4は、リボイラー32を通過後、減圧弁15.7を介してバッファードラム39へと流れる。リボイラー32の負荷は、レベル調節つまみを介した冷媒側のフラッディングにより調節される。レベル設定点は、CO2分析カスケードを介して制御される。標本点はCO2ストリッパーカラム37の底部に位置付けられる。得られた液体冷媒は、その後、冷媒受器又はバッファードラム39に送られる。カラムサンプの生成物は、レベル制御と流量制御の2つのルートで引き出される。CO2サンプの生成物の第1ルートは、リボイラー32からバッファードラム39までのレベル制御上に設定される。液体がさらにサブクールされる場合は、任意のサイドリボイラー不図示を設置してもよい。これにより、フラッシュ後の蒸気留分が確実に最小限に抑えられる。サブクールされた液体は、その後、バッファードラム39へと送られる。バッファードラム39の利用は、液体管理において考えられることであり、これは、第1熱交換器11及び/又は第2熱交換器17への冷媒の回収や分配を意味している。バッファードラム39からの液化CO2冷媒は、様々なレベルで膨張するフラグ7及び10参照。そのため、CO2冷媒は、2つの温度レベルで供給される。最低温度レベルは、CO2が5.8barフラグ7参照、各7.3bar、までフラッシュされる約-54°Cである。このCO2生成物の低圧流3.3は、第2熱交換器17へ流入する。第2温度レベルは、約-22°C~-29°Cである。高圧冷媒流3.1は、膨張弁15.6を介して約18barフラグ10参照まで膨張し、冷却を行なう第1熱交換器11にて利用される。CO2生成物流3.3は、第1熱交換器11及び第2熱交換器17にて蒸発し、第1熱交換器11の出口を3°Cで出た後、第2圧縮機25の第1段階へと送られる。高圧冷媒3.1は、第1熱交換器11において約26°Cまで過熱されるフラグ11参照。通過後、生成物流3.3は、多段第2圧縮機25によって圧縮液化される。高圧冷媒流3.1は、第2段階で第2圧縮機25に流入する。第1熱交換器11からのCO2生成物蒸気3.3は、3段階CO2圧縮機25により再圧縮される。第2圧縮機25の負荷は、吸込圧力制御により調節される。圧縮要件を最小限に抑えるため、入口温度を、低圧冷媒流を調節するための制御手段として利用する。第1段階の圧縮冷却を行った後、CO2生成物流3.3は、第1熱交換器11からの高圧冷媒流3.1と混合される。リボイラー32の運転に必要なCO2除去は、第2圧縮段階を約36.5barフラグ20参照の圧力で行った後に実行される。これにより、リボイラー温度より約5°C高い凝縮温度を確保する。ここで適用されている原理は、開ループ冷凍サイクルである。この構成の利点としては、熱交換器において漏出や管の破裂が起こった場合にも、CO2生成物が汚染されることはないということである。圧縮機25の第2段階の出口温度は、第3段階入口案内翼を介して調整される。流量制御のキックバックが、第1及び第2段階に対して与えられる。第2圧縮機25の第3段階の出口を利用して、少なくとも40°Cまで再加熱されるすタックされるオフガスを加熱してもよい。流量制御のキックバックが、第3段階に対して与えられる。第3段階の出口圧力は、CO2の臨界圧力73.773bar以下でもある、72bar以下であることが好ましい。従って、最後の空気/水後部冷却器不図示において亜臨界凝縮が可能である。出口圧力は、空気/水冷却器の凝縮量や煙道へのブローダウンを変化させることで調節される。液化CO2生成物は、生成物受器不図示へと導かれてもよく、そこから生成物パイプラインに圧送することができる。周囲条件が高温の場合、超臨界状態への圧縮及びCO2冷却のみが適用可能である。第1冷却器5、冷水ポンプ135、第1熱交換器11、及び必要なダクトワーク33を備える水/グリコール回路を利用することで、煙道ガスを約60°Cから約13°Cフラグ1参照に効率的に冷却することが可能となる。第1熱交換器11をグリコール/水回路のヒートシンクとして利用することには、幾つかの利点がある。このレイアウトの1つ目の利点としては、到達する温度やエネルギー消費に関して、非常に効率的な冷却が可能になるということである。さらに、乾燥器を小型化することができる。本発明の全ての実施形態で実現可能な2つ目の利点としては、水/グリコール回路を除くプラント全体において、処理の実行に煙道ガス又はCO2しか使用されていないということである。これは、冷媒として機能する、危険な又は爆発性の媒体を使用する必要がなくなり、プラントの建設や運転にかかるコストが軽減されるということである。さらなる利点としては、CO2冷却の構成要素に異常が発生しても、CO2生成物の品質には影響を及ぼさないということである。図3に、本発明の第3実施形態を示す。図2と図3の比較から、ほとんどの構成要素や関連する配管が同一であることが分かる。このため、相違点のみについて説明する。図3から分かるように、第2生成物ポンプ41が設置されている。この第2生成物ポンプ41は、約31barの圧力を有するバッファードラム39から高圧冷媒を抽出し、この高圧冷媒の圧力を、周囲条件に応じて、冬場には圧力53bar、夏場には最大圧力72barまで上昇させる。最悪の事態は、直接パイプラインの条件まで圧力を上昇させる場合である。この圧力レベルは、第2圧縮機25の出口での圧力レベルと同様であるため、冷却に必要とされない高圧冷媒を、バッファードラム39から第1生成物ポンプ27の吸込側へと直接送ることが可能である。これにより、プラント全体のエネルギー消費が大幅に軽減され、プラント全体の運転のための幅広い範囲の負荷が可能となる。図4に示す実施形態では、オフガス23のための第1膨張タービン31.1と第2膨張タービン31.2を使って、オフガス23の2段階膨張が行われる。膨張したオフガス23は、熱交換器11及び17での冷却に利用可能である。この構成によれば、オフガス流23を2段階で膨張させることで、プラントのエネルギー消費を軽減し、膨張機31.1及び/又は31.2の機械出力を、例えば、発電機や圧縮機1又は25を駆動するエネルギーとして利用することが可能となる。図5に、本発明の第5実施形態を示す。本実施形態は、冷水回路5,33,35,11と、CO2ストリッパー37と、第2生成物ポンプ41と、2段階膨張タービン31.1及び31.2とを備える。この最高位の実施形態は、図1~図4に示す実施形態の全ての特徴及び利点を兼ね備えている。このことから、それぞれの実施形態の特徴を、あらゆる組み合わせで組み合わせることが可能であることが明らかとなろう。例えば、冷水回路5,33,35を省略し、CO2ストリッパー37、第2生成物ポンプ41、並びに/又は、2段階膨張タービン31.1及び31.2のみを組み合わせることも可能である。"