帯鋼を連続的に払出しながら帯幅を丸めて管状に成形し、該管状成形体を電縫溶接して管となし、該管を所定の長さに切断後、矯正する小径電縫鋼管の製造方法において、矯正割れを抑制するために、前記切断に用いる回転刃の厚みを3.0mm以下とすることを特徴とする小径電縫鋼管の製造方法。前記電縫溶接の条件を、該溶接部のHAZ幅が0.4t1.83mm以下t:帯鋼板厚mmとなるように設定することを特徴とする請求項1に記載の小径電縫鋼管の製造方法。矯正前の管先端への温風吹付け加熱により、矯正前後の管先端部温度を25°C以上に確保することを特徴とする請求項1又は2に記載の小径電縫鋼管の製造方法。上記工程で製造される電縫鋼管のうち、例えば機械構造用鋼の高張力素材のような、高強度引張強さが490MPa以上の小径電縫鋼管において、矯正割れが発生する場合がある。矯正割れとは、管の矯正時に、管の長手方向先端先に矯正される側の端からシーム部のボンドに沿って数mm~200mm程度の長さで発生する割れのことである図3参照。かかる矯正割れの発生に対しては、その管を捨てるか、あるいは割れた長さ部分を切り捨てるしかないので、矯正割れが多数発生すると、歩留り低下の主原因となる問題や、切り捨て工程の追加による生産能率の低下につながる問題がある。本発明は上述の問題を解決し、矯正割れを有利に防止できる小径電縫鋼管の製造方法を提供することを目的とする。発明者は、上記目的を達成すべく鋭意検討し、次の知見を得た。従来は、外気温がある温度以下になると、矯正割れ発生率が急激に高くなる傾向にある図4参照。矯正前の管先端部をある温度以上に加熱すると、矯正割れが起こりにくくなる図1参照。切断機の回転刃の厚みを薄くすると、矯正割れが起こりにくくなる図5参照。シーム部のHAZ溶接熱影響部幅を狭めると、矯正割れが起こりにくくなる図6参照。従来は、帯鋼のMn含有量が高いと、矯正割れの発生傾向が強い図7参照。本発明は、上記の知見に基き、さらに検討を加えてなされたものであり、その要旨は以下のとおりである。1.帯鋼を連続的に払出しながら帯幅を丸めて管状に成形し、該管状成形体を電縫溶接して管となし、該管を所定の長さに切断後、矯正する小径電縫鋼管の製造方法において、矯正割れを抑制するために、前記切断に用いる回転刃の厚みを3.0mm以下とすることを特徴とする小径電縫鋼管の製造方法。2.前記電縫溶接の条件を、該溶接部のHAZ幅が0.4t1.83mm以下t:帯鋼板厚mmとなるように設定することを特徴とする前項1に記載の小径電縫鋼管の製造方法。3.矯正前の管先端への温風吹付け加熱により、矯正前後の管先端部温度を25°C以上に確保することを特徴とする前項1又は2に記載の小径電縫鋼管の製造方法。本発明によれば、高強度の小径電縫鋼管の製造中特に冬季の矯正割れ発生傾向を大幅に軽減することができ、電縫鋼管の歩留り及び生産性が向上する。本発明に則って、矯正前後の管先端部温度を25°C以上に確保すると、図1に示すように矯正割れ発生率が大幅に低減する。これは、管先端部温度を25°C以上に確保すると矯正割れに耐えるに十分な変形能をもつようになるためと考えられる。なお、管先端部温度25°C以上を確保するためには、矯正機入側の管先端部を、同部の温度が50°C以上、好ましくは60°C以上、となるように加熱するのがよい。この加熱を有利に行なうには、温風吹付け加熱方式によるのが好ましい。温風吹き付け加熱方式では、矯正機の入側に、管先端に吐出口を向けた簡単な温風吐出手段例えば温風吐出ダクトを設置し、その吐出口から温風例えば約90~120°Cを管先端に吹付けることにより、管先端温度を1分足らずで約10°Cから約60°Cに上昇させることができる。この他、インジェクションヒータなどの方式も可能である。また、図5に示すように、切断機の回転刃5の厚みを薄くすることによって、矯正割れの発生傾向を低減させることができる。これは、回転刃の厚みが薄くなると切断抵抗が減少し、切断時のせん断加工硬化による切口面の硬度増分が小さくなって、切口面付近の延性が向上するためと考えられる。これによる矯正割れ抑制効果は、回転刃の厚みが3.0mm以下で顕著になるから、切断機においては厚みが3.0mm以下の回転刃を用いることとする。また、図6に示すように、電縫溶接の溶接条件を、溶接部シーム部のHAZ幅HAZ硬化域の管周方向幅中央部のボンドも含めた幅が小さくなるように設定することによって、矯正割れの発生傾向を低減させることができる。これは、HAZ幅が小さくなると、HAZが管周方向の引張応力に対して変形しやすくなり、比較的低硬度のボンドへの歪集中が緩和されるためであると考えられる。これによる矯正割れ抑制効果は、帯鋼板厚肉厚tmmとの関係から、HAZ幅が0.4t1.83mm以下で顕著になるから、HAZ幅がこの値以下になるように電縫溶接条件を設定するのが好ましい。それには、次式で定義されるヒート係数の値が2.8以下になる電縫溶接条件とするのが好ましい。ヒート係数=消費電圧kV×消費電流A÷造管速度m分÷肉厚mmまた、上述した、矯正前後の管先端部温度を25°C以上に確保する方法、切断機の回転刃を薄くする方法、および電縫溶接シーム部のHAZ幅を狭くする方法、の3つは、それぞれ単独で実施してもよく、また、2つ以上を組合わせて実施してもよい。なお、これらの方法の矯正割れ抑制効果の大きさを互いに比べると、矯正前後の管先端部温度を25°C以上に確保する方法の効果が最も大きいので、これらを組合わせる際には、矯正前後の管先端部温度を25°C以上に確保する方法を優先的に採用するのが好ましい。本発明に用いる帯鋼の鋼種は、特に限定されないが、好ましくは、JISのSTKM18A、STKM20Aのいずれかに該当する鋼種である。もっとも、図7に示すように、帯鋼のMn含有量が13mass未満である場合、従来においても矯正割れ発生傾向はごく小さいから、本発明では、効果顕現性の観点から、Mn含有量が125mass以上である帯鋼に対して用いるのが好ましい。より好ましくはMn含有量が135mass以上の帯鋼である。JISSTKM18A相当の鋼種ただしMn:135~145massの帯鋼を素材として、図2に示した造管ラインにより、外径891mm×肉厚29mmの小径電縫鋼管を製造した。このとき、製造条件は表1に示す種々の条件とした。なお、外気温は9°Cであった。それぞれの条件で製造した際の矯正割れ発生率本数率を表1に示す。なお、表1のNo2No5では、矯正後の管先端部温度25°C以上が確保された。表1より、本発明例では、比較例に比べ、矯正割れ発生傾向が格段に軽減されていることがわかる。また、本実施例で使用した温風加熱方式の他に、インジェクションヒータなどの加熱装置を使用してもよい。