フラックス入りワイヤのワイヤ全質量で、鋼製外皮と充填フラックスの一方又は両方の合計で、C:0.03~0.15、Si:0.08~0.6、Mn:1.2~3.2、Ni:0.5~3.5、Mo:0.03~0.6を含有し、かつ、充填フラックスに、CaF2:2~12、金属炭酸塩のCO2分:0.05~0.7、アルカリ金属化合物のNa2O換算値、K2O換算値及びLi2O換算値の1種又は2種以上の合計:0.02~0.2を含有し、残部が鋼製外皮のFe、合金粉中のFe、鉄粉及び不可避不純物からなり、ワイヤの全水素量が50ppm以下であるサブマージアーク溶接用フラックス入りワイヤと、質量で、SiO2:8~25、Al2O3:25~40、MgO:0.5~8.0、MnO:5.5~11、CaO:5~20、CaF2:25~45、アルカリ金属酸化物の1種又は2種以上の合計:0.1~3.0を含有し、残部がFeO及び不可避不純物である溶融型フラックスとを組合せて溶接することを特徴とする低温用鋼のサブマージアーク溶接方法。そこで、本発明は、上述した課題に鑑みて案出されたものであり、その目的とするところは、特に高速度の溶接条件においても溶接作業性が良好で、優れた機械性能の溶接金属が得られる低温用鋼のサブマージアーク溶接方法を提供することを目的とする。本発明者らは、前記課題を解決するために、フラックス入りワイヤの化学成分、ワイヤの全水素量及び組合せる溶融型フラックスの化学成分等について詳細に検討を行った。その結果、フラックス入りワイヤの化学成分、ワイヤの全水素量を限定し、さらに組合せる溶融型フラックスの化学成分を限定することにより、低温用鋼の高速サブマージアーク溶接において、高靭性の溶接金属を得ることができ、良好な溶接作業性及びビード形状が得られ、溶接金属の拡散性水素量が低く、溶接欠陥のない高品質な溶接部を得ることができることを見出した。すなわち、本発明の要旨は、フラックス入りワイヤのワイヤ全質量で、鋼製外皮と充填フラックスの一方又は両方の合計で、C:0.03~0.15、Si:0.08~0.6、Mn:1.2~3.2、Ni:0.5~3.5、Mo:0.03~0.6を含有し、かつ充填フラックスに、CaF2:2~12、金属炭酸塩のCO2分:0.05~0.7、アルカリ金属化合物のNa2O換算値、K2O換算値及びLi2O換算値の1種又は2種以上の合計:0.02~0.2を含有し、残部が鋼製外皮のFe、合金粉中のFe、鉄粉及び不可避不純物からなり、ワイヤの全水素量が50ppm以下であるサブマージアーク溶接用フラックス入りワイヤと、質量で、SiO2:8~25、Al2O3:25~40、MgO:0.5~8.0、MnO:5.5~11、CaO:5~20、CaF2:25~45、アルカリ金属酸化物の1種又は2種以上の合計:0.1~3.0を含有し、残部がFeO及び不可避不純物である溶融型フラックスとを組合せて溶接することを特徴とする低温用鋼のサブマージアーク溶接方法にある。本発明の低温用鋼のサブマージアーク溶接方法によれば、低温用鋼の高速サブマージアーク溶接において、溶接金属中の酸素量及び窒素量が低く高靭性の溶接金属を得ることができ、良好な溶接作業性及びビード形状が得られ、溶接金属の拡散性水素量を低くすることができるので、溶接欠陥のない高品質の溶接部を得ることができる。本発明者らは、前記課題を解決するために、フラックス入りワイヤの鋼製外皮と充填フラックスとの合計でのワイヤの化学成分、充填フラックスの化学成分、ワイヤの全水素量及びワイヤに組合せる溶融型フラックスの化学成分等について鋭意検討した。溶接金属の高靭性化については、溶接金属の酸素バランス及び合金元素添加による結晶粒組織の適正化が最も重要である。そこで本発明者らは、まず、ワイヤ自体の強度を上げずに、必要な合金成分を自由に調整できるフラックス入りワイヤの適用を検討した。フラックス入りワイヤの化学成分については、溶接金属の強度及び靭性を確保するためにC、Si、Mn、Ni及びMoの量を調整した。また、低温における靭性確保のためにC、Si、Mn及びCaF2量を調整して溶接金属の酸素量を低減し、金属炭酸塩を適量含有させて溶接金属の窒素量の低減を図った。さらに、ワイヤの全水素量を低減することによって拡散性水素量を低下した。また、高速度化及び溶接金属の高靭性化に関しては、前記フラックス入りワイヤと組合せるフラックスも重要である。そこで、フラックスとしては溶融型フラックスを適用することとし、これにより高速度の溶接を可能とした。また、溶接作業性を損なうことなく良好な溶接金属機械的性能を維持するためにはAl2O3の添加増量が必須である。Al2O3は良好なスラグ剥離性及びビード外観を得るための極めて重要な成分である。さらに、高速度の溶接におけるビード形状の確保はMnOの適量添加で可能なことが判明した。Al2O3の添加増量及びMnOの適量化により良好なスラグ剥離性及びビード外観を得ることが可能となったが、長時間の高速度の溶接になると安定したアーク状態を維持することが困難であった。そこで、安定したアーク状態を確保するためにアルカリ金属酸化物の適量添加を行った。しかし、アルカリ金属酸化物の添加については、単純に溶融型フラックスに添加するだけでは改善効果が得られない。これは、多量に添加するとビード表面の光沢が失われ、ビード外観が劣化し、アルカリ金属酸化物の最大添加量が限定されるためである。このことから、高速度の溶接において安定したアーク状態を保つためには、ある一定以上のアルカリ金属酸化物の添加が必要となるため、溶融型フラックスへのアルカリ金属酸化物の添加のみでは改善できないことが分かった。そこで、新たに見出したのがワイヤの充填フラックスへのアルカリ金属化合物の添加である。ワイヤの充填フラックスへの添加は、溶融型フラックスに比べて少量しか添加することができないが、サブマージアーク溶接の場合、ワイヤ中の充填フラックスに添加されたアルカリ金属化合物が直接アーク雰囲気又は溶融プールに作用するため、少量添加でもアーク状態が著しく安定する傾向が認められた。以上のことから、フラックス入りワイヤの化学成分、充填フラックスの化学成分及びワイヤの全水素量を限定し、さらに組合せる溶融型フラックスの化学成分を限定することにより、低温用鋼の高速サブマージアーク溶接において、高靭性の溶接金属を得るとともに、良好な溶接作業性及びビード形状が得られ、溶接金属の拡散性水素量が低く、溶接欠陥のない高品質な溶接部を得ることができることを見出した。本発明は、このような知見に基づきなされたものであり、以下、本発明の低温用鋼のサブマージアーク溶接方法の詳細について更に説明する。サブマージアーク溶接は、溶接に先行してあらかじめ粒状のフラックスを溶接線に沿って散布しておき、そのフラックス中に溶接用ワイヤを連続的に送給し、その溶接用ワイヤと母材との間でアークを発生させて行う溶接法である。本発明においては、以下に説明するようなフラックス入りワイヤと溶融型フラックスとを組合わせて低温用鋼を溶接することとしている。ここでいう低温用鋼とは、その一例を挙げると、アルミキルド鋼、低温用高張力鋼、2.5Ni鋼等が挙げられるが、これらに限定するものではない。まず、本発明に用いられるフラックス入りワイヤの化学成分、ワイヤに充填される充填フラックスの化学成分及びワイヤの全水素量の限定理由について説明する。なお、以下においては、ワイヤの化学成分及び充填フラックスの化学成分をワイヤの全質量に対する割合であるワイヤ全質量で表すものとし、そのワイヤ全質量に関する記載を単にと記載して説明する。また、ここでいうワイヤの化学成分以下、単にワイヤ成分という。とは、鋼製外皮と充填フラックスの一方又は両方に含有されるものの合計での化学成分のことをいう。ワイヤ成分のCは、固溶強化により溶接金属の強度を確保するうえで重要な元素であると共に、アーク中の酸素と反応しアーク雰囲気及び溶接金属の酸素量を低減する脱酸効果がある。ワイヤ成分のCが0.03未満では、強度確保の効果が不十分であるうえ、脱酸効果が不十分となり靭性も低下する。一方、ワイヤ成分のCが0.15を超では、溶接金属のC量が多くなるためマルテンサイト主体の組織となり、強度が高くなりすぎ靭性が低下する。したがって、ワイヤ成分のCは0.03~0.15とする。ワイヤ成分のSiは、溶接金属の強度及び靭性向上に重要な元素であり、溶接中に酸素と結合してスラグ成分となり、溶接金属の酸素量を低減する効果がある。ワイヤ成分のSiが0.08未満では、溶接金属の強度が低くなるうえ、酸素量が多くなって靭性が低下する。一方、ワイヤ成分のSiが0.6を超では、溶接金属のマトリックスを固溶強化するが、フェライト結晶粒を粗大化させるため、著しく靭性が低下する。したがって、ワイヤ成分のSiは0.08~0.6とする。ワイヤ成分のMnは、焼入れ性を向上させて溶接金属の強度、靭性を高めるのに有効な成分である。ワイヤ成分のMnが1.2未満では、焼入れ性が不足して強度、靭性が低くなる。一方、ワイヤ成分のMnが3.2超では、焼入れ性が過多となり、溶接金属の強度が高くなりすぎ靭性が低下する。したがって、ワイヤ成分のMnは1.2~3.2とする。ワイヤ成分のNiは、溶接金属の靭性を向上させるのに有効な成分である。ワイヤ成分のNiが0.5未満では、その効果が十分に得られず靭性が低下する。一方、ワイヤ成分のNiが3.5超では、Niがオーステナイト安定化元素であるため、オーステナイト粒径を粗大化させて溶接金属の靭性を劣化させる。したがって、ワイヤ成分のNiは0.5~3.5とする。ワイヤ成分のMoは、溶接金属の強度を確保するうえで有効な成分である。ワイヤ成分のMoが0.03未満では、その効果が十分に得られず強度が低くなる。一方、ワイヤ成分のMoが0.6超では、溶接金属中に金属間化合物を生成し、溶接金属を著しく硬化させて靭性が低下する。したがって、ワイヤ成分のMoは0.03~0.6とする。充填フラックスのCaF2は、溶接金属の靭性向上に重要な元素であり、溶接中にアーク雰囲気中の酸素分圧を下げ、溶接金属の酸素量を低減する効果がある。充填フラックスのCaF2が2未満では、溶接金属中の酸素量が高くなり靭性が低下する。一方、充填フラックスのCaF2が12超では、アークが不安定となり、またワイヤ中のスラグ成分が増えるため、溶着量が減少し、溶着効率を低下させる。したがって、充填フラックスのCaF2は2~12とする。充填フラックスの金属炭酸塩は、溶接金属の靭性向上に重要な元素であり、溶接中に金属炭酸塩が分解してCO又はCO2ガスがアーク雰囲気中の窒素分圧を下げ、溶接金属の窒素量を低減する効果がある。充填フラックスの金属炭酸塩のCO2分が0.05未満では、溶接金属中の窒素量が高くなり靭性が低下する。一方、充填フラックスの金属炭酸塩のCO2分が0.7超では、溶接ビード表面にポックマークやアンダーカット、更にはブローホールが発生し易くなる。したがって、充填フラックスの金属炭酸塩のCO2分は0.05~0.7とする。なお、金属炭酸塩としては、CaCO3、BaCO3、MgCO3、MnCO3を用いることができる。充填フラックスのアルカリ金属化合物は、高速度の溶接において安定したアーク状態を得るためには極めて重要な成分である。アルカリ金属化合物のNa2O換算値、K2O換算値及びLi2O換算値の1種又は2種以上の合計が0.02未満では、その効果が十分に得られずアークが不安定となる。一方、アルカリ金属化合物のNa2O換算値、K2O換算値及びLi2O換算値の1種又は2種以上の合計が0.2超では、ビード表面の光沢が失われてビード外観が劣化し、さらに溶接ヒュームの発生量が著しく増加する。したがって、アルカリ金属化合物のNa2O換算値、K2O換算値及びLi2O換算値の1種又は2種以上の合計は0.02~0.2とする。なお、ここでいうアルカリ金属化合物とは、珪酸ソーダや珪酸カリからなる水ガラスの固質成分、弗化ソーダ、弗化リチウム及び珪弗化カリ等の弗素化合物、カリ長石やチタン酸リチウム等の複合化合物のことをいう。フラックス入りワイヤに含まれる全水素量は、多くなるほど溶接時に水素ガス量が増大し、ブローホールやピット、ポックマーク等の溶接欠陥が発生し易くなる。また、フラックス入りワイヤの全水素量は、多くなるほど溶接金属の拡散性水素量が多くなるため、低温割れが発生し易くなる。したがって、溶接欠陥や低温割れを防ぐためには、ワイヤの全水素量を50ppm以下にする必要がある。また、その他、不可避的不純物としてのP及びSは、共に低融点の化合物を生成して、靭性を低下させるため、できるだけ低いことが好ましい。次に、溶融型フラックスの化学成分について説明する。なお、以下においては、溶融型フラックスの化学成分を溶融型フラックスの全質量に対する割合である質量で表すものとし、その質量に関する記載を単にと記載して説明する。SiO2は、良好な溶接ビードを形成するための重要な成分であるが、過多になると溶接金属中の酸素量が増加して靭性が劣化する。SiO2が8未満ではビード趾端部のなじみが悪くなり、スラグ剥離性が劣化し、また特に高速度の溶接においてはアンダーカットが生じ易くなる。一方、SiO2が25超では、溶接金属の酸素量が増加して靭性が劣化する。したがって、SiO2は8~25とする。Al2O3は、高速度の溶接で良好なスラグ剥離性及びビード外観を得るためには極めて重要な成分である。また、Al2O3は、アーク安定性を良好にする効果もある。Al2O3が25未満ではそれらの効果が十分に得られない。一方、Al3O3が40超では、凸ビードとなりスラグ剥離性も不良になる。したがって、Al2O3は25~40とする。MgOは、スラグの耐火性及び塩基度を向上させる効果がある。MgOが0.5未満ではフラックスの塩基度が低くなり、溶接金属中の酸素量が増加して靭性が劣化する。一方、MgOが8.0超では、フラックスの軟化溶融点が高くなり、ビード表面に突起物が発生し易くなるうえ波目が粗くなり、スラグ剥離性及びビード外観が不良となる。したがって、MgOは0.5~8.0とする。MnOは、スラグの粘性、流動性及び融点の調整をするのに有効な成分である。MnOが5.5未満ではスラグの粘度が低下して流動性が劣化し、特に高速度の溶接においてはビード蛇行及びアンダーカットが生じ易くなる。一方、MnOが11超では、スラグの粘度が高くなりすぎてスラグ巻き込み、焼き付きが発生し易くなるうえスラグ剥離性が劣化する。したがって、MnOは5.5~11とする。CaOは、スラグの融点及び流動性を調整するために重要な成分である。CaOが5未満ではビード趾端部のなじみが悪くビード外観が不良となり、高速度の溶接ではアンダーカットも生じ易くなる。一方、CaOが20超では、スラグ流動性が不良となり、ビード高さが不均一でスラグ剥離性も不良になる。したがって、CaOは5~20とする。CaF2は、靭性改善に効果があるが、融点が低いため過多になるとビードの平滑性が損なわれる。CaF2が25未満では靭性改善の効果が十分でなく、一方、CaF2が45超ではビード外観が不良となる。したがって、CaF2は25~45とする。アルカリ金属酸化物は、高速度の溶接において安定したアーク状態を得るためには極めて重要な成分である。アルカリ金属酸化物の1種又は2種以上の合計が0.1未満ではその効果が十分に得られない。一方、アルカリ金属酸化物の1種又は2種以上の合計が3.0超では、ビード表面の光沢が失われ外観が劣化し、さらに溶接ヒュームの発生量が著しく増加する。したがって、アルカリ金属酸化物は0.1~3.0とする。なお、ここでいうアルカリ金属酸化物としては、Na2O、K2O、Li2Oの1種又は2種以上を組合せたものを用いることができる。また、その他は、酸化鉄FeO等及びP、S等の不可避的不純物であり、P及びSは、共に低融点の化合物を生成して靭性を低下させるので、できるだけ低いことが好ましい。なお、本発明に用いられるフラックス入りワイヤは、鋼製外皮をパイプ状に成形し、その内部に充填フラックスを充填した構造である。ワイヤの種類としては、鋼製外皮に貫通した継ぎ目の無いワイヤと、鋼製外皮に継ぎ目を有するワイヤとに大別できる。このうち、鋼製外皮に貫通した継ぎ目の無いワイヤは、ワイヤの全水素量を低減することを目的として、650~1000°Cの温度域で焼鈍する熱処理が可能であるうえ、製造後の吸湿がないことから、拡散性水素量を低減して耐低温割れ性の向上を容易に実現できるので、より好ましい。また、鋼製外皮に継ぎ目を有するワイヤは、耐低温割れ性の向上を図る場合、水素含有量の低いフラックスの選定が必要である。また、フラックス入りワイヤの外径は、安定したアーク、ワイヤ送給性、溶着効率向上を可能とした溶接をするために1.0~4.0mmとすることが好ましい。また、充填フラックスのフラックス充填率は10~25であることが好ましい。フラックス充填率が10未満では、目的の高靭性化に対して必要な合金成分が不足して十分な機械的性能が得られない。一方、フラックス充填率が25超では、ワイヤ製造時に断線が多発して生産性が劣化する。また、フラックス充填率は、多くなると充填フラックスの酸素量が増加し、溶接金属の酸素量も増加するため、靭性が低下する。なお、フラックス充填率の調整は、充填フラックスに鉄粉を添加することにより行うことができる。また、充填フラックス中の合金成分は、鋼製外皮の成分とその含有量を考慮して、各限定した範囲内で配合成分を調整し、種々の鋼材母材の成分に応じたフラックス入りワイヤとすることができる。また、溶接金属の酸素量を低下させるために、充填フラックスの主体は金属粉とし、スラグ形成剤となる酸化物等はできる限り添加しないことが望ましい。また、溶融型フラックスの粒度構成は、溶融金属の大気とのシールド性及びガス抜けを考慮して1.4×0.21mmで、粒径が0.21mm未満のフラックスが12以下であることが好ましい。以下、実施例により本発明の効果をさらに詳細に説明する。表1に示す鋼製外皮を用いて表2に示す各種フラックス入りワイヤを試作し、その各種フラックス入りワイヤと表3に示す各種成分の溶融型フラックスとを組合せてサブマージアーク溶接試験を行った。この溶接試験では、多層盛溶接での溶接金属の機械的性能を評価するため、表4に示す板厚25mmの鋼板を、図1に示すような開先角度30°、ルート間隔13mmの開先形状に加工し、表5に示す溶接条件及び図2に示す2ワイヤ1電極方式にて、溶接試験を実施した。また、この溶接試験では、溶接作業性を評価するため、水平すみ肉溶接で、表4に示す板厚25mmの鋼板を、図3に示すようにT字に組立て、ワイヤをセットし、表6に示す溶接条件にて2ワイヤ1電極方式で溶接長1mの溶接試験を実施した。なお、表2に示すフラックス入りワイヤでは、表1に示すF1~F3の鋼製外皮を用いた。F1の鋼製パイプは、フラックスを振動充填した後、縮径、焼鈍して素線とした。F2の帯鋼は、成型工程でU字型に成型してフラックスを充填し、O字型に成型してシーム部を溶接後、縮径、焼鈍して素線とした。F3の帯鋼は、成型工程でU字型に成型してフラックスを充填し、ラップ型に成型後、縮径して素線とした。さらに、それらの素線は2.0mm径まで伸線した。なお、ワイヤ全水素量は、2.0mm径のワイヤをJISZ2614に準拠して不活性ガス融解法によって測定した。また、表3に示す溶融型フラックスは、各種鉱物原材料を1500°C以上の高温度で溶融し、冷却後粉末状に粉砕し、1.4×0.21mmの粒度に整粒したものを用いた。各試作フラックス入りワイヤ及び組合せ溶融型フラックスの評価は、溶接金属の拡散性水素量、水平すみ肉溶接後のビード外観形状、スラグ剥離性及びアンダーカットの有無、多層盛溶接後の溶接欠陥の有無、溶接金属の酸素量及び窒素量、引張強度及び靭性を調査することにより行なった。溶接金属の拡散性水素量の測定は、JISZ3118に準拠して表2に示す各種フラックス入りワイヤと表3に示す各種成分の溶融型フラックスを表7に示す組合せで測定した。拡散性水素量の評価は6ml/100g以下を良好とした。多層盛溶接の溶接欠陥はX線透過試験で調査した。溶接金属の機械的性能評価は、多層盛溶接試験体の鋼板表面下7mmを中心にシャルピー衝撃試験片JISZ2242Vノッチ試験片及び引張試験片JISZ224110号を採取して、機械試験を実施した。靭性の評価は-60°Cにおけるシャルピー衝撃試験により行い、各々の組合せ毎に繰返し数3本の平均により評価した。なお、シャルピー衝撃試験の吸収エネルギーは100J以上を良好とした。引張強度の評価は550MPa以上を良好とした。これらの調査結果を表7にまとめて示す。表7中の試験記号T1~T10は本発明例、試験記号T11~T24は比較例である。本発明例である試験記号T1~T10は、ワイヤ記号W1~W10及び組合せたフラックス記号MF1~MF10が本発明の構成要件を満足しているので、拡散性水素量が低く、水平すみ肉溶接における溶接作業性が良好で、多層盛溶接部に欠陥が無く、溶接金属の機械的性能も優れており、極めて満足な結果であった。比較例中の試験記号T11は、ワイヤ記号W14のCが低いので、溶接金属の酸素量が多く吸収エネルギーが低値で引張強度も低くなり、さらにCaF2が高いのでアークが不安定となった。また、組合せたフラックス記号MF17のMnOが高いのでスラグ剥離性が不良で、多層盛溶接ではスラグ巻き込み欠陥が生じた。試験記号T12は、ワイヤ記号W16のMoが低いので溶接金属の引張強度が低く、さらに金属炭酸塩であるBaCO3のCO2分が低いので溶接金属中の窒素量が高くなり吸収エネルギーが低値であった。また、組合せたフラックス記号MF21のアルカリ金属酸化物であるNa2O、K2O及びLi2Oの合計が高いのでビード表面の光沢が失われ外観が劣化した。試験記号T13は、ワイヤ記号W20のNiが高いので溶接金属の吸収エネルギーが低値であった。試験記号T14は、フラックス記号MF11のSiO2が低いのでビード外観及びスラグ剥離性が不良でアンダーカットも発生した。さらにCaF2が低いので溶接金属の吸収エネルギーが低値であった。試験記号T15は、ワイヤ記号W11がシーム有りタイプのワイヤであるのでワイヤ全水素量が高く、溶接金属の拡散性水素量が高くなり、多層盛溶接後のX線透過試験で溶接金属内部に割れ、ブローホールが発生していた。また、Siが高いのでフェライト結晶粒が粗大化し、吸収エネルギーが低値であった。さらに、組合せたフラックス記号MF20のCaF2が高いのでビード形状が不良であった。試験記号T16は、ワイヤ記号W17のSiが低いので溶接金属の引張強度が低く、酸素量が多く吸収エネルギーが低値であった。また、組合せたフラックス記号MF19のCaOが低いのでビード外観が不良でアンダーカットも生じた。試験記号T17は、フラックス記号MF12のSiO2が高いので溶接金属の酸素量が多く吸収エネルギーが低値であった。また、アルカリ金属酸化物が添加されていないのでアークが不安定となった。試験記号T18は、ワイヤ記号W12のMnが低いので溶接金属の引張強度及び吸収エネルギーが低値であり、さらに金属炭酸塩であるCaCO3のCO2分が高いので溶接ビード表面にポックマーク及びアンダーカットが発生し、多層盛溶接後のX線透過試験で溶接金属内部にブローホールが発生していた。また、組合せたフラックス記号MF18のCaOが高いのでビード外観及びスラグ剥離性が不良であった。試験記号T19は、ワイヤ記号W18のNiが低いので溶接金属の吸収エネルギーが低値であった。また、組合せたフラックス記号MF15のMgOが高いのでビード外観及びスラグ剥離性が不良であった。試験記号T20は、ワイヤ記号W15のCが高いので溶接金属の強度が高く吸収エネルギーが低値であり、さらにアルカリ金属化合物のNa2O換算値とK2O換算値の合計が高いのでビード表面の光沢が失われ外観が劣化した。また、組合せたフラックス記号MF14のAl2O3が高いのでビード形状及びスラグ剥離性が不良であった。試験記号T21は、ワイヤ記号W19のMnが高いので溶接金属の強度が高く吸収エネルギーが低値であった。試験記号T22は、ワイヤ記号W13のCaF2が低いので溶接金属の酸素量が多く吸収エネルギーが低値であり、さらにアルカリ金属化合物のNa2O換算値が低いのでアークが不安定となった。また、組合せたフラックス記号MF16のMnOが低いのでビードが蛇行してアンダーカットも生じた。試験記号T23は、ワイヤ記号W21のMoが高いので溶接金属の強度が高く吸収エネルギーが低値であった。試験記号T24は、フラックス記号MF13のAl2O3が低いのでアークが不安定で、スラグ剥離性及びビード外観が不良であり、さらにMgOが低いので溶接金属の酸素量が多く吸収エネルギーが低値であった。