"圧縮機16と、前記圧縮機16で圧縮された冷媒を凝縮させる凝縮手段19と、前記凝縮手段19で凝縮した冷媒を膨張させて気液二相冷媒とする膨張弁22と、前記膨張弁22で膨張した気液二相冷媒を蒸発させて、気液二相冷媒を流出させる第1蒸発手段25,55と、前記第1蒸発手段25,55から流出した気液二相の冷媒が流入し、当該冷媒をガス冷媒と液冷媒とに分離するための気液分離器28と、前記気液分離器28で分離された液冷媒を蒸発させる第2蒸発手段34,58と、前記気液分離器28で分離されたガス冷媒を前記圧縮機16に供給する接続配管43と、を備えている冷凍装置。前記第1蒸発手段25は複数の蒸発器25a,25bを含み、前記膨張弁22は1つだけ設けられている請求項1に記載の冷凍装置。前記第2蒸発手段34,58に流入する液冷媒を膨張させる第2膨張弁31と、前記第2蒸発手段34,58で蒸発した冷媒を圧縮する第2圧縮機37と、を備え、前記第2圧縮機37で圧縮された冷媒は、前記接続配管43に導入される請求項1又は2に記載の冷凍装置。前記第1蒸発手段25,55は、冷蔵庫内の空気を冷却するための冷蔵用蒸発手段として構成され、前記第2蒸発手段34,58は、冷凍庫内の空気を冷却するための冷凍用蒸発手段として構成されている請求項3に記載の冷凍装置。前記第1蒸発手段25,55及び前記第2蒸発手段34,58では、空気と伝熱管49内の冷媒とが同じ方向に流れて熱交換する請求項1から4の何れか1項に記載の冷凍装置。前記特許文献1に開示された冷凍装置では、各蒸発器に繋がるガス側配管が合流して圧縮機の吸入側に接続された構成となっているので、各蒸発器から流出する冷媒が過熱された状態になるように制御する必要がある。液冷媒が含まれた冷媒が圧縮機に吸入されると、圧縮機の圧縮機構を損傷する虞が生ずるからである。このように蒸発器から過熱冷媒が流出するように動作させる場合、液状態又は気液二相の状態で蒸発器内に流入した冷媒は、蒸発器の伝熱管内で完全に蒸発し、その後、伝熱管内で過熱されることとなる。すなわち、蒸発器内において伝熱管の一部では冷媒の潜熱変化を起こさせない領域となっている。このため、前記冷凍装置では、蒸発器の有する能力を有効に利用できていない。そこで、本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、蒸発器の有する能力を有効に利用できる冷凍装置を提供することにある。前記の目的を達成するため、本発明は、圧縮機と、前記圧縮機で圧縮された冷媒を凝縮させる凝縮手段と、前記凝縮手段で凝縮した冷媒を膨張させて気液二相冷媒とする膨張弁と、前記膨張弁で膨張した気液二相冷媒を蒸発させて、気液二相冷媒を流出させる第1蒸発手段と、前記第1蒸発手段から流出した気液二相の冷媒が流入し、当該冷媒をガス冷媒と液冷媒とに分離するための気液分離器と、前記気液分離器で分離された液冷媒を蒸発させる第2蒸発手段と、前記気液分離器で分離されたガス冷媒を前記圧縮機に供給する接続配管と、を備えている冷凍装置である。本発明では、第1蒸発手段が過熱冷媒を流出させるのではなく、気液二相の冷媒を流出させる。このため、第1蒸発手段の全体に亘って熱伝達率の高い気液二相の冷媒が流れ、第1蒸発手段の全体で冷媒の潜熱変化を起こさせることができる。したがって、第1蒸発手段の全体を有効に使用することができるので、第1蒸発手段を従来の構成よりも小型化したとしても同等の性能を発揮させることができる。しかも、第1蒸発手段の出口側での過熱度を正確に管理する必要がなくなるため、運転制御方法を簡略化することが可能である。さらに、気液分離器で気液二相の冷媒から液冷媒を分離する一方、接続配管を通してガス冷媒を圧縮機に吸入させることができる。したがって、液冷媒が圧縮機に吸入されることを防止することができる。また、気液分離器で分離された液冷媒を第2蒸発手段で蒸発させるため、冷熱として利用でき、冷媒の冷熱を無駄にすることもない。ここで、前記冷凍装置は、前記第1蒸発手段が複数の蒸発器を含んでいてもよく、この場合には、前記膨張弁は1つだけ設けられていてもよい。この態様では、第1蒸発手段を構成する複数の蒸発器に対してそれぞれ膨張弁が設けられる構成に比べ、構成を簡素化することができる。すなわち、従来のように、蒸発手段の出口側において、所定の過熱度に過熱された冷媒が流出させる構成の場合において、複数の蒸発器が設けられる構成のときには、各蒸発器において出口側の過熱度を精度良く制御する必要性があることから、各蒸発器に対してそれぞれ膨張弁が必要となる。これに対し、本発明では、第1蒸発手段から気液二相冷媒を流出させる構成となっているので、過熱度を制御するための膨張弁を各蒸発器に対して設ける必要がなく、構成を簡素化することができる。前記冷凍装置は、前記第2蒸発手段に流入する液冷媒を膨張させる第2膨張弁と、前記第2蒸発手段で蒸発した冷媒を圧縮する第2圧縮機と、を備えていてもよく、この場合には、前記第2圧縮機で圧縮された冷媒は、前記接続配管に導入されるのが好ましい。この態様では、第2蒸発手段で蒸発した冷媒が第2圧縮機で圧縮されるが、この冷媒は過熱された状態で第2圧縮機から吐出される。一方、気液分離器から流出したガス冷媒が接続配管を通して圧縮機に吸入されるが、この冷媒には、気液分離器が満タンになった場合に液冷媒が含まれることがある。このような場合でも、第2圧縮機から吐出された過熱冷媒と混合されることにより、液冷媒が圧縮機に吸入されることを防止することができる。また、第2蒸発手段には、膨張弁及び第2膨張弁で減圧されて液密度の低い液冷媒が流れる。したがって、第1蒸発手段と第2蒸発手段とが並列に接続された構成に比べ、全体の冷媒量を減らすことができる。前記第1蒸発手段は、冷蔵庫内の空気を冷却するための冷蔵用蒸発手段として構成され、前記第2蒸発手段は、冷凍庫内の空気を冷却するための冷凍用蒸発手段として構成されていてもよい。この態様では、第1蒸発手段が冷蔵庫に配置される冷蔵用蒸発手段として構成され、冷蔵用蒸発手段から気液二相の冷媒を流出させる構成となるので、冷蔵用蒸発手段の有する能力を有効に利用することができる。このため、冷蔵用蒸発手段を従来よりも小型化することができ、冷蔵庫内の容積を確保することが可能となる。前記第1蒸発手段及び前記第2蒸発手段では、空気と伝熱管内の冷媒とが同じ方向に流れて熱交換する構成であってもよい。この態様では、空気及び冷媒の傾き方向が同じになるため、空気入口側での空気温度と冷媒温度との温度差を低減することができる。このため伝熱管が局所的に着霜することを防止することができる。以上説明したように、本発明によれば、冷凍装置に設けられた蒸発器の有する能力を有効に利用することができる。以下、本発明を実施するための形態について図面を参照しながら詳細に説明する。図1は、本実施形態に係る冷凍装置10を概略的に示している。同図に示すように、冷凍装置10には、冷媒配管が閉回路状に接続された冷媒回路13が設けられている。冷媒回路13には、主として、高段側圧縮機である圧縮機第1圧縮機16と、凝縮手段である凝縮器室外熱交換器19と、膨張弁第1膨張弁22と、第1蒸発手段である冷蔵用蒸発器25と、気液分離器28と、第2膨張弁31と、第2蒸発手段である冷凍用蒸発器34と、低段側圧縮機である第2圧縮機37と、が設けられている。冷媒回路13では、冷媒が循環することにより、蒸気圧縮式の冷凍サイクルが行われる。冷媒としては、例えばHFC系冷媒であるR410A冷媒が用いられている。このR410A冷媒は、比較的比熱比の大きな冷媒である。圧縮機16及び凝縮器19は、室外機40に設けられている。一方、第1膨張弁22、冷蔵用蒸発器25、気液分離器28、第2膨張弁31、冷凍用蒸発器34及び第2圧縮機37は、室内側に配置されている。冷蔵用蒸発器25は冷蔵庫図略内の空気を冷却し、冷凍用蒸発器34は冷凍庫図略内の空気を冷却する。圧縮機16は、吸入ポート、圧縮機構及び吐出ポートを有し、吸入ポートから吸入した冷媒を圧縮機構で圧縮して、吐出ポートから圧縮冷媒を吐出する。圧縮機16としては、例えば、スクロール圧縮機等の種々の圧縮機を採用することができる。なお、本実施形態では、圧縮機16は、高圧ドーム型の圧縮機として構成されている。凝縮器19は、配管を介して圧縮機16の吐出ポートと接続されており、圧縮機16で圧縮された冷媒を室外空気と熱交換させる。凝縮器19としては、例えばクロスフィン型のフィンアンドチューブ熱交換器等を採用することができる。凝縮器19の近傍には、室外空気を凝縮器19へ送風するための室外ファン図示省略が設けられていてもよい。第1膨張弁22は、冷媒回路13において凝縮器19と冷蔵用蒸発器25との間に配設され、凝縮器19によって凝縮した冷媒を所定の圧力に減圧させる。膨張弁で膨張した冷媒は気液二相の冷媒となる。膨張弁22として、例えば開度可変の電子膨張弁を採用することができる。冷蔵用蒸発器25は、第1膨張弁22で減圧された気液二相冷媒を冷蔵庫内の空気と熱交換させることによって蒸発させる熱交換器である。すなわち、本実施形態に係る冷凍装置10では、冷蔵用蒸発器25から気液二相の冷媒が流出する。冷蔵用蒸発器25として、例えばクロスフィン型のフィンアンドチューブ熱交換器等を採用することできる。なお、冷蔵用蒸発器25の近傍には、庫内空気を冷蔵用蒸発器25へ送風するための庫内ファン図示省略が設けられていてもよい。気液分離器28は、冷媒回路13における冷蔵用蒸発器25の下流側に配置されており、冷蔵用蒸発器25から流出した冷媒が流入する。冷蔵用蒸発器25から気液二相の状態で流出した冷媒は、気液分離器28において液冷媒とガス冷媒とに分離される。気液分離器28と圧縮機16の吸入ポートとは、接続配管43によって接続されている。この接続配管43は、冷媒回路13の一部を構成する配管であり、一端が気液分離器28の上部に接続されている。接続配管43には、一端が気液分離器28の下端部に接続された熱回収配管46の他端が接続されている。この熱回収配管46には、上流側から順に第2膨張弁31、冷凍用蒸発器34及び第2圧縮機37が配設されている。すなわち、熱回収配管46では、気液分離器28によって気液二相の冷媒から分離された液冷媒を減圧させた上で蒸発させることにより、冷媒から冷熱が回収される。冷凍用蒸発器34は、第2膨張弁31で減圧された冷媒を冷凍庫内の空気と熱交換させることによって蒸発させる熱交換器である。冷凍用蒸発器34では、流出する冷媒が過熱された冷媒となるように運転制御される。冷凍用蒸発器34として、例えばクロスフィン型のフィンアンドチューブ熱交換器等を採用することできる。なお、冷凍用蒸発器34の近傍には、庫内空気を冷凍用蒸発器34へ送風するための庫内ファン図示省略が設けられていてもよい。第2膨張弁31は、熱回収配管46において気液分離器28と冷凍用蒸発器34との間に配設され、気液分離器28から流出した液冷媒を所定の圧力に減圧させる。第2膨張弁31として、例えば開度可変の電子膨張弁を採用することができる。第2圧縮機37は、冷凍用蒸発器34で蒸発したガス冷媒を圧縮する。第2圧縮機37は、吸入ポート、圧縮機構及び吐出ポートを有し、吸入ポートから吸入した冷媒を圧縮機構で圧縮して、吐出ポートから圧縮冷媒を吐出する。第2圧縮機37としては、例えば、スクロール圧縮機等の種々の圧縮機を採用することができる。なお、本実施形態では、第2圧縮機37は、高圧ドーム型の圧縮機として構成されている。第2圧縮機37の吐出ポートに接続された配管熱回収配管46の一部の配管は、接続配管43に接続されていて、第2圧縮機37で圧縮された冷媒は、接続配管43を流れる冷媒に合流し、圧縮機16に吸入される。図2bに示すように、冷蔵用蒸発器25及び冷凍用蒸発器34では、空気と伝熱管49内の冷媒とが同じ方向に流れて熱交換する。すなわち、図略の庫内ファンが駆動することによって生ずる庫内空気の流れの向きが、伝熱管内の冷媒の流れの向きと同じになるように庫内ファンが設置されている。図2abは、伝熱管49においてフィン52を貫通する直管部を示すが、冷媒は、この直管部内を紙面垂直方向に流れつつ、U字管図示省略内を図の矢印方向に流れるため、冷媒は全体として当該矢印方向に流れる。比較例を示す図2aのように、空気の流れと冷媒の流れが逆向きになっている場合対向流には、冷媒出口側空気入口側における空気の温度と冷媒の蒸発温度との温度差が大きく、冷媒出口側において着霜量が多くなる。これに対し、図2bに示す本実施形態の場合のように、空気の流れと冷媒の流れが同じ向きになっている場合平行流には、冷媒入口側空気入口側における空気の温度と冷媒の蒸発温度との温度差が比較的小さくなるため、冷媒出口側における着霜量は比較的少なくなる。本実施形態に係る冷凍装置10では、圧縮機16によって圧縮されたガス冷媒は凝縮器19において、凝縮して液冷媒となる。この液冷媒は、第1膨張弁22で減圧されて気液二相の状態となり、冷蔵用蒸発器25に導入される。冷蔵用蒸発器25では、液冷媒が冷蔵庫内の空気と熱交換して、その一部が蒸発する。この冷蔵用蒸発器25からは気液二相の状態のままで冷媒が流出し、気液分離器28に導入される。気液分離器28では、気液二相の冷媒が液冷媒とガス冷媒とに分離し、ガス冷媒は、接続配管43を通して圧縮機16に吸入される。一方、液冷媒は、熱回収配管46を流れ、第2膨張弁31で減圧された後、冷凍用蒸発器34に導入される。冷凍用蒸発器34において、液冷媒は冷凍庫内の空気と熱交換して蒸発し、これにより、庫内空気が冷却される。冷凍用蒸発器34において蒸発した冷媒は過熱された状態となっており、このガス冷媒は第2圧縮機37で圧縮された後、接続配管43を流れるガス冷媒と合流する。このため、気液分離器28内が液冷媒で満たされることによって、接続配管43を流れる冷媒に液冷媒が含まれた状態となることがあったとしても、第2圧縮機37から吐出された過熱冷媒と混合されることにより、液冷媒が圧縮機に吸入することを防止することができる。以上説明したように、本実施形態では、冷蔵用蒸発器25が過熱冷媒を流出させるのではなく、気液二相の冷媒を流出させる。このため、冷蔵用蒸発器25の全体に亘って熱伝達率の高い気液二相の冷媒が流れ、冷蔵用蒸発器25の全体で冷媒の潜熱変化を起こさせることができる。したがって、冷蔵用蒸発器25の全体を有効に使用することができるので、冷蔵用蒸発器25を従来の構成よりも小型化したとしても同等の性能を発揮させることができる。このため、冷蔵庫内空間における冷蔵用蒸発器25の占める体積を小さくすることができるため、より多くの貯蔵物を保管できる。しかも、冷蔵用蒸発器25の出口側での過熱度を正確に管理する必要がなくなるため、運転制御方法を簡略化することが可能である。さらに、気液分離器28で気液二相冷媒から液冷媒を分離する一方、接続配管43を通してガス冷媒を圧縮機16に吸入させることができる。したがって、液冷媒が圧縮機16に吸入されることを防止することができる。また、気液分離器28で分離された液冷媒を冷凍用蒸発器34で蒸発させるため、冷熱として利用でき、冷媒の冷熱を無駄にすることもない。更に本実施形態では、冷凍用蒸発器34で蒸発した冷媒が第2圧縮機37で圧縮されるが、この冷媒は過熱された状態で第2圧縮機37から吐出される。一方、気液分離器28の上部から流出したガス冷媒が接続配管43を通して圧縮機16に吸入されるが、この冷媒には、気液分離器28が満タンになった場合に液冷媒が含まれることがある。このような場合でも、第2圧縮機37から吐出された過熱冷媒と混合されることにより、液冷媒が圧縮機16に吸入されることを防止することができる。特に、冷媒として比熱比の大きな例えばR410A冷媒が用いられているので、所定の圧縮比で圧縮したときの吐出ガスの温度が上がりやすく、冷媒が過熱状態になり易いものとなっている。また、冷凍用蒸発器34には、第1膨張弁22及び第2膨張弁31で減圧されて液密度の低い液冷媒が流れる。したがって、冷蔵用蒸発器25と冷凍用蒸発器34とが並列に接続された構成に比べ、全体の冷媒量を減らすことができる。しかも、低密度の液冷媒が流れる構成とすることにより、圧損を低減できるため、配管長を長くすることが可能となる。この結果、冷凍用蒸発器34の配置の自由度を大きくすることができる。なお、本発明は、前記実施形態に限られるものではなく、その趣旨を逸脱しない範囲で種々変更、改良等が可能である。例えば、図3に示すように、第1蒸発手段が複数の蒸発器25a,25bを含む構成としてもよい。すなわち、前記実施形態では、1つの冷蔵用蒸発器25が設けられる構成としたが、これに代え、複数の冷蔵用蒸発器25a,25bが設けられる構成としてもよい。これにより、冷蔵用蒸発器25a,25bの配置の自由度が増し、冷蔵庫内をより均一に冷却することが可能となる。この場合において、膨張弁22は、蒸発器25a,25bごとに設けられていてもよいが、図3では、1つの膨張弁22が設けられる構成を示している。すなわち、冷媒回路13の配管が膨張弁22の下流側において複数の配管に分岐され、分岐された各配管にそれぞれ冷蔵用蒸発器25a,25bが配設された構成となっている。なお、第2蒸発手段が複数の蒸発器で構成されていてもよい。この形態では、第1蒸発手段を構成する複数の蒸発器25a,25bに対してそれぞれ膨張弁が設けられる構成に比べ、構成を簡素化することができる。すなわち、従来のように、蒸発手段の出口側において、所定の過熱度に過熱された冷媒が流出させる構成の場合において、複数の蒸発器が設けられる構成のときには、各蒸発器において出口側の過熱度を精度良く制御する必要性があることから、各蒸発器に対して膨張弁が必要となる。これに対し、本形態では、冷蔵用蒸発器25a,25bから気液二相冷媒が流出する構成となっているので、過熱度を制御するための膨張弁22を各蒸発器25a,25bに対して設ける必要がなく、構成を簡素化することができる。前記実施形態では、第2膨張弁31及び第2圧縮機37を備えた構成としたが、これに限られるものではない。例えば図4に示すように、第2膨張弁31及び第2圧縮機37を有しない構成としても良い。この構成では、第1蒸発手段を構成する蒸発器55及び第2蒸発手段を構成する蒸発器58は、いずれも冷蔵用蒸発器として使用することができる。すなわち、両蒸発器55,58は同じ温度帯の蒸発器として機能する。この構成でも、蒸発器55及び蒸発器58の少なくとも一方は複数設けられていてもよい。図5は、参考例としての冷凍装置を示している。この参考例に係る冷凍装置では、冷媒回路62における配管が膨張弁64の下流側において分岐し、分岐された一方の配管に冷蔵用蒸発器66が設けられ、他方の配管に冷凍用蒸発器68が設けられている。この構成において、冷蔵用蒸発器66に設けられた伝熱管は、冷凍用蒸発器68に設けられた伝熱管よりも細く形成されている。したがって、冷蔵用蒸発器66での圧力損失が冷凍用蒸発器68での圧力損失よりも大きくなり、蒸発圧力調整弁を設けることなく、異なる温度帯とすることができる。ただし、この構成では、凝縮器70から流出した液冷媒が冷蔵用蒸発器66と冷凍用蒸発器68に分流することになるため、図4に示す実施形態に比べ、冷蔵用蒸発器66での冷凍能力が小さくなってしまう。なお、冷蔵用蒸発器66での圧力損失を冷凍用蒸発器68での圧力損失よりも大きくするには、上記の構成に限られず、例えば、冷蔵用蒸発器66内のパス数を減らすとともに、各パスの伝熱管長を長くする構成としても良い。パス数を減らすことで、各パスの冷媒量のアンバランスを低減することができる。一方、冷蔵用蒸発器66の伝熱管を細くする構成では、フィンを貫通する伝熱管数を多くしてフィン効率を上げることができ、伝熱量を向上することができる。"