"蛇腹部と、前記蛇腹部の端側に設けられ、外周面をクランパにより径方向内側へ押し付けられることにより相手部材の外周面との間でシールするクランプ部と、を備える等速ジョイント用ブーツであって、前記クランプ部は、前記クランプ部の内周側であり前記クランパの径方向内側に設けられ、相手部材の外周面に押し付けられる主リップと、前記主リップより前記蛇腹部側に設けられ、内周側と外周側の少なくとも一方に周方向全周に亘って形成される蛇腹部側スリットと、を備える等速ジョイント用ブーツ。請求項1において、前記クランプ部は、前記主リップより前記蛇腹部の反対側に設けられ、内周側と外周側の少なくとも一方に周方向全周に亘って形成される先端側スリットをさらに備える等速ジョイント用ブーツ。請求項2において、前記クランプ部は、前記クランプ部の内周側であって、前記先端側スリットおよび前記クランパより先端側に設けられ、前記相手部材の外周面に当接する先端側副リップをさらに備える等速ジョイント用ブーツ。請求項1~3の何れか一項において、前記クランプ部は、前記クランプ部の内周側であって、前記蛇腹側スリットおよび前記クランパより前記蛇腹部側に設けられ、前記相手部材の外周面に当接する蛇腹部側副リップをさらに備える等速ジョイント用ブーツ。ゴム製ブーツおよび樹脂製ブーツは、熱劣化によって硬度および剛性が高くなる。硬度および剛性が高くなってしまうと、ブーツの姿勢によっては、ブーツのクランプ部が相手部材から離れるおそれがある。そうすると、内部のグリースが漏れるおそれがある。本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、熱劣化としたとしても、ブーツのクランプ部が相手部材から離れることを防止できる等速ジョイント用ブーツを提供することを目的とする。請求項1本発明の等速ジョイント用ブーツは、蛇腹部と、前記蛇腹部の端側に設けられ、外周面をクランパにより径方向内側へ押し付けられることにより相手部材の外周面との間でシールするクランプ部と、を備える等速ジョイント用ブーツであって、前記クランプ部は、前記クランプ部の内周側であり前記クランパの径方向内側に設けられ、相手部材の外周面に押し付けられる主リップと、前記主リップより前記蛇腹部側に設けられ、内周側と外周側の少なくとも一方に周方向全周に亘って形成される蛇腹部側スリットとを備える。請求項2また、前記クランプ部は、前記主リップより前記蛇腹部の反対側に設けられ、内周側と外周側の少なくとも一方に周方向全周に亘って形成される先端側スリットをさらに備えるようにしてもよい。請求項3また、前記クランプ部は、前記クランプ部の内周側であって、前記先端側スリットおよび前記クランパより先端側に設けられ、前記相手部材の外周面に当接する先端側副リップをさらに備えるようにしてもよい。請求項4また、前記クランプ部は、前記クランプ部の内周側であって、前記蛇腹側スリットおよび前記クランパより前記蛇腹部側に設けられ、前記相手部材の外周面に当接する蛇腹部側副リップをさらに備えるようにしてもよい。請求項1本発明によれば、クランプ部の蛇腹部側スリットが、蛇腹部が軸方向に圧縮変形または伸張変形した場合に、当該蛇腹部の変形が主リップに伝達されることを抑制する機能を発揮する。従って、ブーツが熱劣化したとしても、蛇腹部側スリットより主リップが相手部材から離れることを抑制でき、主リップによるシール性能を十分に確保できる。請求項2ところで、熱劣化した場合にクランプ部の硬度および剛性が高くなると、蛇腹部による軸方向への圧縮変形によって、ブーツのクランプ部の先端側が相手部材に当接し、当該当接点が支点となって主リップを相手部材から離れさせる力が働くおそれがある。しかし、本発明によれば、クランプ部に先端側スリットを設けることによって、蛇腹部が軸方向へ圧縮変形したときに、クランプ部の先端側による相手部材への押し付け力が大きくなることを抑制できる。そのため、クランプ部の先端側が支点となって変形しようとする力が、先端側スリットを設けない場合に比べて、格段に小さくなる。つまり、クランプ部の先端側が支点となって主リップを相手部材から離れさせる力が弱くなる。その結果、主リップが相手部材から離れることを抑制でき、主リップによるシール性能を十分に確保できる。請求項3ここで、主リップは、クランパにより径方向内側へ押し付けられている。一般に、ゴム製ブーツおよび樹脂製ブーツは、圧縮力を付与され続けると塑性流動、いわゆる、へたりが生じる。つまり、主リップの部分は、経年によってへたりが生じる。そのため、経年に伴って、さらに熱劣化が加わることで、主リップが相手部材から離れやすい状態となる。しかし、本発明によれば、クランパの軸方向外側であって、先端側スリットより先端側に先端側副リップを設けている。つまり、先端側副リップは、クランパによって直接的に相手部材に対して径方向内側へ押し付けられていない。ただし、クランプ部は全体として一体であるため、クランパによる押し付け力は先端側副リップに伝達される。しかし、先端側副リップは、先端側スリットより先端側に設けられているため、クランパによる押し付け力は、先端側副リップへ伝達されにくくなる。従って、先端側副リップは、主リップが経年劣化および熱劣化したとしても、相手部材との間でシール性能を発揮できる。さらに、先端側副リップは、蛇腹部側スリットおよび先端側スリットよりも先端側に設けられているため、蛇腹部側スリットおよび先端側スリットによる伝達力吸収効果によって、蛇腹部の圧縮変形および伸張変形の影響を受けにくい。そのため、確実にシール性能を発揮できる。請求項4上述したように、経年劣化および熱劣化により、主リップが相手部材から離れやすい状態となる。しかし、本発明によれば、クランパの軸方向外側に蛇腹部側副リップを設けている。つまり、蛇腹部側副リップは、クランパによって直接的に相手部材に対して径方向内側へ押し付けられていない。ただし、クランプ部は全体として一体であるため、クランパによる押し付け力は蛇腹部側副リップに伝達される。しかし、蛇腹部側副リップは、蛇腹部側スリットより蛇腹部側に設けられているため、クランパによる押し付け力は、蛇腹部側副リップへ伝達されにくくなる。従って、蛇腹部側副リップは、主リップが経年劣化および熱劣化したとしても、相手部材との間でシール性能を発揮できる。<第一実施形態>等速ジョイントの全体構成本実施形態の等速ジョイントの全体構成について図1を参照して説明する。この等速ジョイントとして、摺動式トリポード型等速ジョイントを例にあげて説明する。ここで、本発明の特徴部分は、ブーツと、クランパと、当該ブーツとの間でシールする相手部材との部位である。従って、本発明が適用できる等速ジョイントは、摺動式トリポード型等速ジョイントの他に、固定式または摺動式の等速ジョイントにも適用できる。摺動式トリポード型等速ジョイントは、例えば、車両の動力伝達シャフトの連結に用いられる。具体的には、ディファレンシャルギヤに連結された軸部とドライブシャフトとの連結部位などに用いられる。この摺動式トリポード型等速ジョイントは、ジョイント部1と、ブーツ2と、大径クランパ3と、小径クランパ4とを備える。ジョイント部1は、二つの軸部材としての外輪11とシャフト17とを連結する。具体的には、ジョイント部1は、外輪11と、トリポード12と、ローラ13と、複数の軸状転動体14と、リテーナ15と、スナップリング16と、シャフト17とから構成される。外輪11は、例えば有底筒状に形成され、外輪11の底面外側は、ディファレンシャルギヤに連結されている。外輪11の内周面には、外輪回転軸方向に延びる軌道溝11aが等間隔に3本形成されている。トリポード12は、ボス部12aと、当該ボス部12aの径方向外側であって周方向に等間隔に立設された3本のトリポード軸部12bとを備える。このトリポード12は、外輪11の内側に配置されている。ローラ13は、環状に形成され、トリポード軸部12bの外周側に複数の軸状転動体14を介して軸支されている。つまり、ローラ13は、それぞれのトリポード軸部12bに対して回転可能にかつ軸方向に摺動可能に配置されている。さらに、ローラ13は、軌道溝11aに嵌挿され、軌道溝11aに転動可能に係合している。リテーナ15は、トリポード軸部12bの外周側であって、軸状転動体14に対して軸方向に積層するように配置される。このリテーナ15は、軸状転動体14の抜け止めの役割を有している。そして、リテーナ15は、トリポード軸部12bのリング溝に係止されるスナップリング16により、トリポード軸部12bから抜け落ちないようにされている。また、シャフト17の一端が、トリポード12のボス部12aに嵌合されている。また、外輪11の外周面のうち開口側には、ブーツ2の大径クランプ部22の主リップが押し付けられる環状溝11bが形成されている。また、シャフト17の外周面には、ブーツ2の小径クランプ部23の主リップが押し付けられる環状溝17aが形成されている。ブーツ2は、筒状に形成されており、外輪11の開口側とシャフト17の外周面との間を被覆する。このブーツ2は、樹脂製またはゴム製からなる。ブーツ2は、蛇腹部21と、大径クランプ部22と、小径クランプ部23とから構成される。蛇腹部21は、軸方向に伸縮自在であるとともに、ジョイント角の変化に追従するように変形する。大径クランプ部22は、外周面を大径クランパ3により径方向内側へ押し付けられることにより、相手部材である外輪11の外周面との間でシールする。また、小径クランプ部23は、外周面を小径クランパ4により径方向内側へ押し付けられることにより、相手部材であるシャフト17の外周面との間でシールする。大径,小径クランパ3,4は、例えば、Ω形ブーツバンド、折返し式ワンタッチ式ブーツバンドなどが適用される。そして、大径クランパ3は、大径クランプ部22の外周側に装着され、かしめなどにより縮径されることで、大径クランプ部22を締め付ける。それに伴って、大径クランプ部22を外輪11の外周面に押し付ける。このようにして、大径クランプ部22と外輪11との間でシール性能を発揮する。また、小径クランパ4は、小径クランプ部23の外周側に装着され、かしめなどにより縮径されることで、小径クランプ部23を締め付ける。それに伴って、小径クランプ部23をシャフト17の外周面に押し付ける。このようにして、小径クランプ部23とシャフト17との間でシール性能を発揮する。ブーツの大径クランプ部の詳細構成次に、ブーツ2の小径クランプ部23の詳細構成について、図2を参照して説明する。ここでは、小径クランプ部23について説明するが、大径クランプ部22は径が異なるのみで、実質的に同様の構成からなる。上述したように、小径クランプ部23は、シャフト17の外周面に押し付けられることにより、シャフト17の外周面との間でシールする機能を発揮する。この小径クランプ部23について、シャフト17に配置されていない状態、すなわち、小径クランパ4によって径方向内側へ押し付けられていない状態の形状を説明する。図2に示すように、小径クランプ部23の外周面には、全周に亘って、小径クランパ4を装着するための装着溝231が形成されている。そのため、装着溝231の軸方向両側には、装着溝231の肩部を構成する外周側突起232,233が形成されることになる。つまり、小径クランパ4を装着溝231に配置したときに、小径クランパ4の軸方向の位置決めをし、特に、先端側に設けられている外周側突起232は、小径クランパ4がブーツ2から脱落することを防止する。さらに、小径クランプ部23の内周側の軸方向中央には、軸方向に並んで、径方向内側に突出する2つの主リップ234,235が周方向全周に亘って形成されている。これらの主リップ234,235は、装着溝231の径方向内側に設けられている。つまり、主リップ234,235は、小径クランパ4により、直接的に径方向内側へ押し付けられる部位に位置している。これらの主リップ234,235より蛇腹部21側には、内周側に周方向全周に亘って蛇腹部側スリット236が形成されている。この蛇腹部側スリット236は、装着溝231より蛇腹部21側に設けられている。つまり、蛇腹部側スリット236は、小径クランパ4により径方向内側へ押し付けられる部位の軸方向外側に位置している。また、主リップ234,235より先端側図2の右側、蛇腹部21の反対側には、内周側に周方向全周に亘って先端側スリット237が形成されている。この先端側スリット237は、装着溝231より先端側に設けられている。つまり、先端側スリット237は、小径クランパ4により径方向内側へ押し付けられる部位の軸方向外側に位置している。さらに、小径クランプ部23の内周面のうち蛇腹部側スリット236より蛇腹部21側には、径方向内側に突出する蛇腹部側副リップ238が周方向全周に亘って形成されている。この蛇腹部側副リップ238は、蛇腹部側スリット236より蛇腹部21側に設けられているため、小径クランパ4により直接的に径方向内側へ押し付けられる部位には位置していない。また、蛇腹部側副リップ238の内径は、主リップ234,235の内径より大きくされている。さらに、蛇腹部側副リップ238の径方向内側への突出量は、主リップ234,235の径方向内側への突出量より小さい。また、小径クランプ部23の内周面のうち先端側スリット237より先端側蛇腹部21の反対側には、径方向内側に突出する先端側副リップ239が周方向全周に亘って形成されている。この先端側副リップ239は、先端側スリット237より先端側に設けられているため、小径クランパ4により直接的に径方向内側へ押し付けられる部位には位置していない。また、先端側副リップ239は、蛇腹部側副リップ238と同一形状により形成されている。小径クランプ部をシャフトに配置した状態の説明次に、上述した形状からなる小径クランプ部23をシャフト17の外周面に配置し、小径クランパ4を装着した状態について、図3を参照して説明する。図3に示すように、小径クランプ部23の主リップ234,235がシャフト17の環状溝17aに位置するように、小径クランプ部23を配置する。このとき、蛇腹部側副リップ238は、シャフト17の環状溝17aの一方肩部17bの外周面の径方向外側に位置する。また、先端側副リップ239は、シャフト17の環状溝17aの他方肩部17cの外周面の径方向外側に位置する。続いて、小径クランパ4を装着溝231に装着して締め付けることにより、小径クランプ部23が縮径する。この状態において、主リップ234,235の径方向内側端は、環状溝17aに押し付けられる状態となる。これにより、主としてのシール性能を発揮する。さらに、蛇腹部側副リップ238、先端側副リップ239が、一方肩部17b、他方肩部17cのそれぞれに対して径方向内側に僅かに押し付ける。この部位においても、シール性能を発揮するが、副リップ238,239による径方向内側への押し付け力は、主リップ234,235による径方向内側への押し付け力に比べると小さい。そのため、製造当初においては、主として、主リップ234,235がシール性能を発揮する。熱劣化、経年劣化後の変形状態次に、上述したブーツ2が熱劣化および経年劣化した後において、小径クランプ部23の変形状態について、図4~図7を参照して説明する。ここで、ブーツ2は、樹脂製またはゴム製である。そのため、この主のブーツ2は、熱劣化によって硬度および剛性が高くなる。硬度および剛性が高くなると、ブーツ2の姿勢によっては、ブーツ2のクランプ部22,23が相手部材から離れるおそれがある。仮に、クランプ部22,23が相手部材から離れると、内部のグリースが漏れるおそれがある。さらに、主リップ234,235は、小径クランパ4により径方向内側へ押し付けられている。一般に、ゴム製ブーツおよび樹脂製ブーツは、圧縮力を付与され続けると塑性流動、いわゆる、へたりが生じる。つまり、主リップ234,235の部分は、経年によってへたりが生じる。そのため、経年に伴って、さらに熱劣化が加わることで、主リップ234,235が相手部材から離れやすい状態となる。上記を踏まえた上で、小径クランプ部23の変形状態について、変形状態別に詳細に説明する。まず、蛇腹部21が相手部材から軸方向の圧縮変形力を受けた場合について、図4を参照する。この場合、蛇腹部21の変形によって、小径クランプ部23には、小径クランプ部23の蛇腹部21側を径方向外側に変形させる力F1が発生する。この力F1によって、小径クランプ部23の蛇腹部21側が径方向外側へ移動する。ここで、蛇腹部側スリット236は、蛇腹部21の変形が主リップ234,235に伝達されることを抑制する機能を発揮する。つまり、蛇腹部側スリット236が形成されていることにより、径方向外側へ移動する部分は、小径クランプ部23のうち蛇腹部側スリット236よりも蛇腹部21側の部分となる。ここで、熱劣化によって、ブーツ2の硬度および剛性が高くなっているが、小径クランプ部23のうち蛇腹部側スリット236が形成されている部分の径方向厚みが他の部位に比べて薄いため、上記のような変形となる。このように変形することにより、主リップ234,235は、シャフト17の環状溝17aから離れることを抑制できる。仮に、経年によって、主リップ234,235にへたりが生じたとしても、主リップ234,235は環状溝17aに当接していれば、十分なシール性能を発揮する。次に、蛇腹部21が相手部材から受ける軸方向の圧縮変形力が、図4の状態よりもさらに強い場合について、図5を参照する。この場合、蛇腹部21の変形によって、小径クランプ部23には、小径クランプ部23の蛇腹部21側を径方向外側に変形させる力F2F1より大きな力が発生する。この力F2によって、小径クランプ部23のうち蛇腹部側スリット236よりもさらに先端側の部位であって、小径クランパ4により押し付けられている部位までが、小径クランパ4の押し付け力に抗して、径方向外側へ移動しようとする。つまり、主リップ234,235が、へたりを伴うことで、シャフト17の環状溝17aから離れようとする。このとき、主リップ234,235の部位が小径クランパ4により径方向内側へ押し付けられていることにより、主リップ234,235より先端側の部位は、反作用によって、径方向内側へ移動する力が発生する。仮に、小径クランプ部23の先端側に径方向内側へ移動する力が発生すると、当該部位を支点として、主リップ234,235の部位を径方向外側へ移動させる力が大きくなってしまう。しかし、上述したように、主リップ234,235と先端側副リップ239との間には、先端側スリット237が形成されている。この先端側スリット237は、主リップ234,235の部位の変形が先端側副リップ239の部位に伝達されることを抑制する機能を発揮する。そのため、主リップ234,235が径方向外側へ移動したとしても、その反作用によって先端側スリット237より先端側の部位に発生する径方向外側への力は小さくなる。つまり、先端側副リップ239が支点として、主リップ234,235の部位を径方向外側へ移動させる力を抑制できる。その結果、主リップ234,235が環状溝17aからさらに離れることを抑制でき、主リップ234,235によるシール性能を発揮できる。ただし、蛇腹部21の圧縮変形力がさらに大きくなると、力F2がさらに大きくなり、小径クランパ4の径方向内側への力に抗して、主リップ234,235が環状溝17aから離れることがある。特に、経年によるへたりが激しいときには、そのようになるおそれがある。しかし、仮に主リップ234,235が環状溝17aから離れたとしても、先端側副リップ239がシャフト17の他方肩部17cに当接している。さらに、先端側副リップ239は、小径クランパ4の位置よりも軸方向外側に形成されている。従って、先端側副リップ239は、小径クランパ4によって径方向内側へ直接的に押し付けられているわけではない。そのため、先端側副リップ239は、主リップ234,235に比べて、経年によるへたりが小さい。さらに、上述したように、先端側スリット237により、主リップ234,235の径方向外側へ移動したとしても、反作用による径方向内側へ移動する力が小さい。これらの理由によって、先端側副リップ239は、適切な力により、シャフト17の他方肩部17cを押し付けている。従って、仮に主リップ234,235が環状溝17aから離れたとしても、先端側副リップ239がシャフト17に当接して、シール性能を発揮することができる。次に、蛇腹部21が相手部材から軸方向の引張変形力を受けた場合について、図6を参照する。この場合、蛇腹部21の変形によって、小径クランプ部23には、小径クランプ部23の蛇腹部21側を径方向内側に変形させる力F3が発生する。この力F3によって、小径クランプ部23の蛇腹部21側が径方向内側へ移動する。ここで、小径クランプ部23の蛇腹部21側の部位に径方向内側へ移動する力が発生すると、当該部位を支点として、小径クランプ部23の先端側が径方向外側へ移動するおそれがある。そうすると、主リップ234,235が径方向外側へ移動して、環状溝17aから離れるおそれがある。しかし、蛇腹部側スリット236が形成されていることにより、蛇腹部21の変形が主リップ234,235に伝達されることが抑制される。つまり、蛇腹部側スリット236により、小径クランプ部23の蛇腹部21側の部位が径方向内側へ移動したとしても、当該部位を支点として、主リップ234,235を径方向外側へ移動する力は小さい。従って、主リップ234,235がシャフト17の環状溝17aから離れることを抑制できる。そのため、主リップ234,235により十分なシール性能を発揮する。さらに、主リップ234,235がへたりにより環状溝17aとの間におけるシール性能が低下したとしても、蛇腹部側副リップ238および先端側副リップ239により、補助的なシール性能を発揮する。特に、蛇腹部側副リップ238および先端側副リップ239は、小径クランパ4の軸方向外側に形成されているため、小径クランパ4によって直接的にシャフト17に対して径方向内側へ押し付けられていない。ただし、小径クランプ部23は全体として一体であるため、小径クランパ4による押し付け力は蛇腹部側副リップ238および先端側副リップ239に伝達される。しかし、蛇腹部側副リップ238は、蛇腹部側スリット236より蛇腹部21側に設けられており、先端側副リップ239は、先端側スリット237より先端側に設けられている。そのため、小径クランパ4による押し付け力は、蛇腹部側副リップ238および先端側副リップ239へ伝達されにくくなる。従って、蛇腹部側副リップ238および先端側副リップ239は、主リップ234,235が経年劣化および熱劣化したとしても、シャフト17との間でシール性能を発揮できる。上述したように、蛇腹部21に軸方向の圧縮変形力または伸張変形力が発生したときであっても、主リップ234,235および副リップ238,239により、確実にシール性能を発揮する。ここで、上述した蛇腹部側スリット236、先端側スリット237、蛇腹部側副リップ238および先端側副リップ239を備えない小径クランプ部と、上述した小径クランプ部23とについて、主リップ234,235の環状溝17aからの浮き上がり量について実験した。ここで、摺動式トリポード型等速ジョイントは、トリポード軸部12bが外輪11の軌道溝11aに沿って、軸方向へ移動する。外輪11の周方向において、トリポード軸部12bの位相に位置するブーツ2の部位に着目すると、当該トリポード軸部12bがジョイント中心から外輪11の奥側へ移動したときに圧縮変形し、当該トリポード軸部12bがジョイント中心から外輪11の開口側に移動したときに伸張変形する。そこで、主リップ234,235の環状溝17aからの浮き上がり量について、当該トリポード軸部12bの外輪11の軌道溝11aにおける位置に応じて計測した。ただし、本実験においては、主リップ234,235をシャフト17の環状溝17aに対して押し付け力を付与していない状態で行った。実験結果は、図7に示す通りである。図7において、実線が本実施形態のブーツであり、破線が比較例のブーツである。トリポード軸部12bが外輪11に対して軸方向移動する全範囲において、本実施形態のブーツ2の方が比較例に比べて、主リップ234,235の浮き上がり量が少なくなっている。特に、当該トリポード軸部12bが外輪11の奥側に移動した場合には、開口側に比べて、比較例のブーツの主リップ234,235の浮き上がり量が大きくなっている。これに対して、本実施形態のブーツ2によれば、トリポード軸部12bが外輪11の奥側に移動した場合であっても、開口側とほぼ同程度の浮き上がり量となった。このように、本実施形態によれば、トリポード軸部12bが外輪11の奥側に移動した場合、すなわち蛇腹部21に圧縮変形力が付与された場合に、大きな効果を奏する。もちろん、蛇腹部21に伸張変形力が付与された場合にも、大きな効果を奏していることは図7より明確である。<第二実施形態>次に、第二実施形態としてのブーツ200について、図8を参照して説明する。ここで、第二実施形態において、第一実施形態のブーツ2と同一構成については同一符号を付して、詳細な説明を省略する。相違点は、以下の通りである。第一実施形態のブーツ2は、蛇腹部側スリット236を小径クランプ部23の内周側のみに形成したのに対して、第二実施形態のブーツ200は、蛇腹部側スリット201,202を小径クランプ部230の内周側と外周側のそれぞれに形成した。さらに、第一実施形態のブーツ2は、先端側スリット237を小径クランプ部23の内周側のみに形成したのに対して、第二実施形態のブーツ200は、先端側スリット203,204を小径クランプ部230の内周側と外周側のそれぞれに形成した。この場合も上記と同様の効果を奏する。なお、これらのスリットは、外周側のみに形成しても、同様の効果を奏する。"