"粉末金属部品の製造用の粉末金属の製造方法であって、アルミニウム‐ジルコニウム融解物中ジルコニウム含量が2.0重量未満であるアルミニウム‐ジルコニウム融解物を形成するステップと、前記アルミニウム‐ジルコニウム融解物を粉末にして、ジルコニウムがドープされたアルミニウム粉末金属を形成する粉末化ステップと、を含む製造方法。前記粉末化ステップが、前記アルミニウム‐ジルコニウム融解物を空気噴霧することを含む、請求項1に記載の製造方法。前記アルミニウム‐ジルコニウム融解物を粉末にして、ジルコニウムがドープされたアルミニウム粉末金属を形成する粉末化ステップが、アルゴン、窒素、又は、ヘリウムなどの他のガスで粉末化すること、粉砕、研削、化学反応、及び、電解析出のうち少なくとも一つを含む、請求項1に記載の製造方法。前記製造方法が、前記ジルコニウムがドープされたアルミニウム粉末金属から前記粉末金属部品を形成するステップを更に含み、そして、前記粉末金属部品中ジルコニウムの量が、前記粉末金属部品を形成するのに使用される前記ジルコニウムがドープされたアルミニウム粉末金属に存在するジルコニウムの量と実質的に同じである、請求項1に記載の製造方法。前記ジルコニウムがドープされたアルミニウム粉末金属が、前記粉末金属部品を形成するのに使用される焼結の際に前記粉末金属部品の歪みを防止する、請求項4に記載の製造方法。前記粉末金属部品が、ジルコニウムを2.0重量未満含有する、請求項4に記載の製造方法。前記ジルコニウムがドープされたアルミニウム粉末金属を、1以上の他の金属粉末と混合して、1以上の他の合金用元素を提供し、それによって、前記粉末金属部品を形成するのに使用される混合粉末金属を形成する、請求項4に記載の製造方法。前記1以上の他の合金用元素が、スズを含む、請求項7に記載の製造方法。前記スズを、前記ジルコニウムがドープされたアルミニウム粉末金属に元素粉末として加える、請求項8に記載の製造方法。前記スズを、マスター合金中プレアロイとして加える、請求項8に記載の製造方法。前記スズが、前記混合粉末金属の約0.2重量である、請求項8に記載の製造方法。前記混合粉末金属から製造された前記粉末金属部品が、70GPaを上回るヤング係数を有している、請求項11に記載の製造方法。前記ジルコニウムがドープされたアルミニウム粉末金属が、10重量を超える量の微粒子を含む、請求項4に記載の製造方法。SiC又はAlN等の1以上のセラミック添加剤を15容積以下に加える、請求項1に記載の製造方法。請求項1に記載の製造方法によって製造された粉末金属。ジルコニウムがドープされたアルミニウム粉末金属を含む粉末金属であって、前記ジルコニウムは、前記ジルコニウムがドープされたアルミニウム粉末を通して均質的に分散され、そして、前記ジルコニウムがドープされたアルミニウム粉末金属は、ジルコニウムを2.0重量未満含む、粉末金属。前記粉末金属が、元素粉末として約0.2重量のスズを含有する、請求項16に記載の製造方法。前記ジルコニウムがドープされたアルミニウム粉末金属が、空気噴霧されたものである、請求項16に記載の粉末金属。前記ジルコニウムがドープされたアルミニウム粉末金属が、10重量を超える量の微粒子を含む、請求項16に記載の製造方法。比較のために様々な化学構造を有する多数の粉末金属サンプルを製造した。比較用の基礎システムbaselinesystemとして、A36のブレンドを使用した。A36ブレンドの組成は、表1の通りである。LicowaxCは、滑剤材料であり、加熱時にボイルオフboiloffする。したがって、1kgのロットに対する粉末の総質量totalmassは、LicowaxC成分の追加質量のために、実質的に1kgを超えるだろう。A36粉末組成物の別の形態本願においてE36-Zrと称するが生成される。E36-Zr粉末組成物は、アルミニウム粉末が0.2重量のジルコニウムを有する空気噴霧ジルコニウムがドープされたアルミニウム粉末に置き換えられた点を除けば、A36ブレンドと同じである。E36-Zrブレンドの組成を表2に示す。E36-Zr粉末ブレンドは、0.2重量ジルコニウムを有するジルコニウムドープされたアルミニウム粉末を含む。従来、ジルコニウムのような合金用元素alloyingelementを粉末ブレンドに加えられたときに、これらの合金用元素は、元素粉末即ち、合金用元素だけを含む純粋な粉末、または、本ケースではアルミニウムである基礎材料および合金用元素の両方を多量に含有するマスター合金の一部として加えられる。マスター合金を使用して最終的な部品における所定量の合金用元素を得ようとするときに、マスター合金は基礎材料basematerialの元素粉末で切断cutされる。この切断術cuttingtechniqueを使用して、例えば、Al-Cu50-50マスター合金および元素アルミニウム粉末を使用する各々のA36粉末において所定量の銅を得る。対照的に、ジルコニウムがドープされたアルミニウム粉末金属は、ジルコニウムの所定の最終的な組成物を含むアルミニウムジルコニウム融解物aluminumzirconiummeltを空気またはガス噴霧粉末化することによって得られる。粉末の空気噴霧粉末化は、より高いジルコニウム濃度では問題となり得るので、高重量のジルコニウムを有するジルコニウムドープされた粉末を噴霧する粉末化することができないかもしれない現時点では、2重量超のジルコニウムと考えられるが、この数値は、5重量かもしれない。。ジルコニウムの添加によって、合金を強化すると共に、一定の範囲の温度において安定したAl3Zrのような金属間化合物intermetallicsが形成される。ジルコニウムがマスター合金masteralloyの一部として又は元素粉末elementalpowderとして加えられれば、金属間化合物相は、粒境界grainboundariesに沿って優先的に形成され、サイズ的に粗いものが得られる。それは、比較的遅い拡散動態によって、ジルコニウムが焼結マイクロ構造内で均一に分布できなくなるからである。こうした条件下で、金属間化合物相は、最終部品の特性に限られた改善をもたらすだけである。マスター合金の一部としての、または、元素粉末の形態のジルコニウムを加えるよりも、アルミニウム粉末中にジルコニウムをドープすることによって、ジルコニウムは、図9Zrがプレアロイされたもの及び図10マスター合金中のZrの比較によって明らかなように、全体の粉末金属を通していっそう均一にかつ均質的に分散されている。したがって、ジルコニウムドープされた部品の最終形状は、アルミニウムを通して配置されたジルコニウムを有し、そして、金属間化合物は、それらが単に限られた有効性を有する粒境界に沿って優先的に主に配置される構造に格下げされたり、制限されたりしない。A36及びA36-Zr粉末を、テストバーtestbarに成形した。各々の粉末を様々な圧縮圧200MPa又は400MPaでテストバーサンプルに圧縮し、焼結し、その後、T6テンパー熱処理T6temperheattreatmentした。熱処理後、様々な機械的な特性をテストし、互いに比較した。以下の表3は、様々なテストの結果をまとめたものである。表3によれば、0.2重量ジルコニウムドーピングdopingは、テストサンプルの平均耐力averageyieldstrength、平均最終引張強度、平均伸び、及び、平均ヤング係数を改善させた。ジルコニウムドープされたアルミニウムサンプルにおいて観察された伸びは、かなり高く、そして、典型的なT1テンパー熱処理サンプルにおいて観察された制御延性controlductilityに類似していた。また、耐力及び最終引張強度はまた更なるジルコニウムドーピングで著しく向上された。前述のように圧縮され、かつ、熱処理されたサンプル間に様々な物理的な特徴の変化を測定した。表4は、質量における平均変化、平均焼結密度、様々なサンプル寸法における平均変化、及び、平均T6硬度をまとめたものである。表4によれば、E36-Zrサンプルは、AmpalA36対照群サンプルよりもより等方性の収縮isotropicshrinkageを示す。これは、いかなるジルコニウムをも含まないで製造されたサンプルよりも、ジルコニウムがドープされたアルミニウムを使用して製造されたサンプルにおいて歪みdistortionがより少ないことを意味する。図1には、様々な圧縮圧において様々な粉末サンプルの寸法分布変化dimensionalspreadchangeが測定されている。Al測定値は、純粋なアルミニウム粉末即ち、A36組成物から製造されたサンプルを指し、Al-Zr測定値は、0.2重量ジルコニウムドープされたアルミニウムサンプルから製造されたサンプルを指し、Al-ZrSサンプルは、ジルコニウムドープされたアルミニウムを使用して製造されたが、ジルコニウムドープされたアルミニウムが45マイクロメートル約325メッシュサイズより大きい粒子だけを含むように選別されたスクリーンされたものを指す。図1は、200MPa、400MPa、及び600MPaのいずれかの圧縮圧において、選別されていない、ジルコニウムドープされたアルミニウム粉末から製造されたサンプルが、3つのサンプル粉末のうち最も一貫した寸法変化を有することを示す。図2及び3は、アルミニウム中に0.2重量のジルコニウムを有する2つの異なるAl23Cu16Mg02Sn粉末における寸法及び質量の変化を比較的に示す2つのチャートである。これらの粉末のうち一方は、所定のジルコニウム含量に達するように純粋なアルミニウム基礎粉末basepowderとブレンドされたマスター合金粉末masteralloypowderから製造され、そして、他方の粉末は、アルミニウム‐ジルコニウム融解物aluminumzirconiummeltの空気噴霧粉末化によって製造された、ジルコニウムドープされたアルミニウム粉末である。図2は、200MPa圧縮力での粉末の変化を比較するもので、図3は、400MPa圧縮圧での粉末を比較したものである。図2及び3の両方において、ジルコニウムドープされたアルミニウム粉末は、質量の変化が同じである場合でも、様々な寸法即ち、全体的な長さ、幅、および、長さを通してより一貫した収縮をすることが分かった。これは、ジルコニウムドープされたアルミニウム粉末から製造された部品のほうが、アルミニウム‐ジルコニウムマスター合金を含む粉末から製造された部品よりも歪みが少ないことを示す。また、図2、3を相互比較すると、圧縮圧compactionpressureが大きければ大きいほど、サンプルにおける寸法変化はより少ないことが分かる。これは、より圧縮圧の大きい部品のほうが、より高いグリーン密度greendensityを有し、焼結後の収縮が少ないがゆえに、論理的に理解できる。図4及び図5によれば、純粋なアルミニウム粉末およびジルコニウムドープされたアルミニウム粉末で製造されたAl23Cu16Mg粉末の最終引張強度ultimatetensilestrenghtおよび伸び率percentelongationを、様々な量の元素スズを追加して測定した。これらの図によれば、約0.2重量のスズを加えたときに最も大きい最終引張強度が得られた。0.2重量のスズでの引張試験の結果、ジルコニウムドープされたアルミニウム材料は、破壊fracture前に8足らずの伸び率、及び、約260MPaの最大の最終引張強度を有していた。それより高いかまたは低いスズ添加量では、材料の最終引張強度および延性がこれらの最大値から減少した。図6及び図7では、様々なAl23Cu16Mg粉末の伸びおよびヤング係数を様々な元素スズ添加量で比較している。純粋なアルミニウム粉末、0.2重量のジルコニウムドープされたアルミニウム粉末選別しないもの、および、0.2重量のジルコニウムドープされたアルミニウム粉末325メッシュで選別したものから製造されたAl23Cu16Mg粉末組成物に元素粉末としてスズを添加した。最も注目すべきことに、0.2重量のスズを0.2重量のジルコニウムがドープされたアルミニウム粉末325で選別したものに添加したときに、約80GPaのヤング係数が観察された。70~80GPa範囲のヤング係数を同じ構成組成の鍛造合金wroughtalloyのヤング係数に匹敵する。大部分の焼結アルミニウム合金のヤング係数は、通常、50~65GPaの範囲に入る。したがって、この程度のヤング係数を有する粉末組成物は予想外であり、驚くべきことである。いくつかの組成物について説明したが、ジルコニウムがドープされたアルミニウム粉末は、更なる合金用元素とも混合され得る。以下の表5~7は、431DAlNZr粉末、7068AlNZr粉末、および、431DSiCZr粉末の粉末組成をそれぞれまとめたものである。AlZnMgCuSnマスター合金は、859wtAl、264wtCu、348wtMg、774wtZn、および、024wtSnである。これらの組成物において、ジルコニウムドープされたアルミニウム粉末は、特定の機械的な特性をさらにターゲットにするために、マスター合金、元素粉末、および、セラミック強化剤を含む他の粉末とブレンドされる。しかし、これらのブレンド各々において、ジルコニウムの主な供給源は、ジルコニウムがドープされたアルミニウム合金である。図11~15は、粉末金属の寸法変化に対する微粒子の効果を示す。微粒子の比率は、所定のふるいこの例では、44ミクロンの孔を有する325メッシュであるよりも微細な集合体凝集体形態の材料の比率パーセントである。試験では、0、5、10、12.5、15、20、および30の微粒子を有する粉末金属を、純粋なアルミニウム、並びに、0.05、0.2、および、0.5重量のジルコニウムでドープされたアルミニウムで製造され、200MPaの圧縮圧でテストサンプルに圧縮され、その後、類似した熱条件下で焼結された。全体的な長さoveralllengthOAL、幅、および、長さにおける寸法変化を、圧縮焼結部品間において測定した。図11~14は、微粒子の比率がより高い粉末金属から製造されたテストサンプルは、測定された様々な寸法即ち、OAL,幅、および、長さ各々において類似した値に近づく寸法変化比率を有する。これは、純粋なアルミニウムサンプルおよびジルコニウムドープされたサンプルの両方についていえるが、ジルコニウムドープされたサンプルのほうが、測定された様々なサンプル寸法を通してより狭い寸法変化範囲を示した。ジルコニウムドープされたアルミニウムサンプルでは、微粒子の比率が増加するにつれて、様々な寸法変化比率は、約2.5に近づいた。純粋なアルミニウムサンプルの寸法変化は、30重量の微粒子でも、互いに向かう合流する傾向があったが、ジルコニウムドープされた粉末金属に比べて、依然として、測定された様々な寸法を通して同程度の大きい寸法変化範囲約0.5を示した。図15は、様々な微粒子fineパーセンテージでの各粉末金属に対する測定寸法の範囲のサマリーを提供する。このチャートによって、アルミニウムをジルコニウムでドープすることが寸法安定性を改善するとともに、微粒子の量を増加させることでこの寸法安定性がさらに向上され得ることが明らかになった。好ましい実施例の変更および変化は、本発明の範囲に含まれる。したがって、本発明は、前述した具体例に限られない。本発明の全範囲は、本発明の特許請求の範囲に基づいて定まる。"