"磁界の存在下に電気エネルギー放出を使用して電磁力を生成することにより、アモルファス金属を急速に加熱及び成形する方法において、アモルファス金属の少なくとも1つのサンプルであって、実質的に均一な断面を有するサンプルを提供する工程と、前記少なくとも1つのサンプルのそれぞれを通して電界軸に沿って均一に電気エネルギー量子を放出させて、当該サンプル全体を均一に、前記アモルファス金属の粘度が約1Pa-sから約105Pa-sの間に収まるような加工温度へ加熱する工程と、前記電界軸に対して横断方向の静磁界を印加し、電磁変形力を生成して、熱せられた前記サンプルを成形する工程と、前記物品を前記アモルファス金属のガラス転移温度より下の温度へ冷却してアモルファス物品を作製する工程と、から成る方法前記電気エネルギー量子を放出する工程は、前記少なくとも1つのサンプルのそれぞれの互いに反対側の端へ接続されている少なくとも2つの電極を通して起こり、前記サンプルの長手方向の長さに沿って磁界を生成する、請求項1に記載の方法。前記電気エネルギー量子は、コンデンサを放電させることによって送出される、請求項1に記載の方法。前記電気エネルギー量子は、少なくとも約100ジュールであり、放電時定数は約10μsから10msの間である、請求項1に記載の方法。前記サンプルの前記加熱及び成形は、約100μsから1sまでの間の時間で完遂される、請求項1に記載の方法。前記加熱工程と前記成形工程のどちらか少なくとも一方の工程中に、前記電気エネルギー量子の強度を変化させる工程を更に含んでいる、請求項1に記載の方法。前記変化させる工程は、追加のエネルギー量子を放出させるのに先立って、前記サンプルに第1速度の先行パルスを生成する工程を含んでおり、前記先行パルスのエネルギーは、前記サンプルの界面での温度を前記アモルファス金属のガラス転移温度より上へ上昇させるのに十分であり、前記追加のエネルギー量子は、前記先行パルスの前記速度よりも遅い速度で放出され、前記磁界と相互作用して熱せられた前記サンプルを成形できるだけの電磁力を生成するのに十分なエネルギーを放出させる、請求項6に記載の方法。前記磁界は、前記追加のエネルギー量子の放出と同調して電磁石を作動させることによって誘起される、請求項7に記載の方法。前記サンプルは、ロッド、シート、円柱、及び立方体、から成る群より選択された形状を有する、請求項1に記載の方法。前記磁界は、前記電界軸との関係において、前記電磁変形力が当該電界の軸に垂直に形成されるように配置されている、請求項1に記載の方法。前記磁界は、永久磁石と電磁石から成る群より選択された少なくとも1つの磁気源によって形成されている、請求項1に記載の方法。前記永久磁石は、鉄‐ネオジウム‐ボロン磁石及びサマリウム‐コバルト磁石から成る群より選択されている、請求項11に記載の方法。前記磁界は、複数の磁気源の合同作用により形成されている、請求項1に記載の方法。前記複数の磁気源は、前記電界軸に対して異なった角度に配置されている、請求項131に記載の方法。3次元金型空洞を有する成形工具を、前記サンプルに近接して提供する工程を更に含んでいる、請求項13に記載の方法。前記変形力が熱せられた前記アモルファス金属を推し進めて、金型、ダイ、押出ダイ、射出金型、スタンプ、及びローラー、からなる群より選択された成形工具と接触させるように、成形工具を前記サンプルに近接して提供する工程を更に含んでいる、請求項1に記載の方法。前記成形工具は、好適には前記アモルファス金属のガラス転移温度付近の温度へ加熱されている、請求項16に記載の方法。前記成形工具は、少なくとも部分的には磁性材料から形成されている、請求項16に記載の方法。前記成形工具は、一対の平行ローラーであり、前記磁界は、前記サンプルが前記ローラーの間を推し進められてアモルファスシート物品を形成するように、前記サンプルに垂直に且つ前記ローラーの軸によって画定される平面に平行に印加される、請求項16に記載の方法。細長いサンプルを提供する工程と、前記サンプルを少なくとも2つの軸に沿って、非導電性格納部材によって形成されている導通路内に閉じ込める工程と、前記エネルギー量子を、前記サンプルの幅を横切って放出させる工程と、変形力を前記サンプルの長さに沿って印加して当該サンプルに圧力勾配を作り出し、その結果、熱せられた前記サンプルが前記導通路に沿って推し進められて成形工具の中へ射出されるようにする工程と、を更に含んでいる、請求項16に記載の方法。前記成形工具は、ダイか又は金型のどちらか一方である、請求項20に記載の方法。磁界の存在下に電気エネルギー放出を使用して電磁力を生成することにより、アモルファス金属を急速に加熱及び成形するための電磁形成装置において、モルファス金属の少なくとも1つのサンプルであって、実質的に均一な断面を有するサンプルと、電気エネルギーの源と、前記電気エネルギーの源を前記アモルファス金属のサンプルへ相互接続する少なくとも2つの電極であって、前記電極は、当該電極と前記サンプルの間に実質的に均一な接続が形成されるように当該サンプルへ取り付けられており、前記電気エネルギーの源は、電界軸に沿って、前記サンプル全体を前記アモルファス金属の粘度が約1Pa-sから約105Pa-sの間に収まるような加工温度へ均一に加熱するのに十分な電気エネルギー量子を発生させることができる、少なくとも2つの電極と、前記電界軸を横断する方向に静磁界が発生するように配置されている静磁界源と、を備えており、前記静磁界は前記電気エネルギー量子と協働で、熱せられた前記サンプルを成形物品へ形成するのに十分な電磁変形力を生成することができる、装置。前記サンプルの接触面は平坦で平行である、請求項22に記載の装置。前記少なくとも2つの電極は、前記少なくとも1つのサンプルのそれぞれの互いに反対側の端へ接続されており、前記サンプルの長手方向の長さに沿って電界を生成する、請求項22に記載の装置。前記電気エネルギー量子は、コンデンサを放電させることによって送出される、請求項22に記載の装置。前記電気エネルギー量子は、少なくとも約100Jであり、放電時定数は約10μsから10msの間である、請求項22に記載の装置。前記サンプルの前記加熱及び成形は、約100μsから1sまでの間の時間で完遂される、請求項22に記載の装置。前記電気エネルギーの源と信号通信している制御装置であって、前記加熱工程と前記成形工程のどちらか少なくとも一方の工程中に、前記電気エネルギー量子の強度を変化させることのできる制御装置を更に備えている、請求項22に記載の装置。前記制御装置は、追加のエネルギー量子を放出させるのに先立って、前記サンプルに第1速度の先行パルスを生成することができ、前記先行パルスのエネルギーは、前記サンプルの界面での温度を前記アモルファス金属のガラス転移温度より上へ上昇させるのに十分であり、前記追加のエネルギー量子は、前記先行パルスの前記速度よりも遅い速度で放出され、前記磁界と相互作用して熱せられた前記サンプルを成形できるだけの電磁力を生成するのに十分なエネルギーを放出させる、請求項28に記載の装置。前記磁界は、前記追加のエネルギー量子の放出と同調して電磁石を作動させることによって誘起される、請求項29に記載の装置。前記サンプルは、ロッド、シート、円柱、及び立方体、から成る群より選択された形状を有する、請求項22に記載の装置。前記磁界は、前記電界軸との関係において、前記電磁変形力が当該電界の軸に垂直に形成されるように配置されている、請求項22に記載の装置。前記磁界は、永久磁石と電磁石から成る群より選択された少なくとも1つの磁気源によって形成されている、請求項22に記載の装置。前記永久磁石は、鉄‐ネオジウム‐ボロン磁石及びサマリウム‐コバルト磁石から成る群より選択されている、請求項33に記載の装置。前記磁界は、複数の磁気源の合同作用により形成されている、請求項22に記載の装置。前記複数の磁気源は、前記電界軸に対して異なった角度に配置されている、請求項35に記載の装置。前記電磁変形力が前記アモルファス金属を推し進めて成形工具と接触させるように、前記サンプルに近接して、3次元金型空洞を有する成形工具を更に備えている、請求項35に記載の装置。前記変形力が熱せられた前記アモルファス金属を推し進めて、金型、ダイ、押出ダイ、射出金型、スタンプ、及びローラー、からなる群より選択された成形工具と接触させるように、前記サンプルに近接して成形工具を更に備えている、請求項22に記載の装置。前記成形工具は、好適には前記アモルファス金属のガラス転移温度付近の温度へ加熱されている、請求項38に記載の装置。前記成形工具は、少なくとも部分的には磁性材料から形成されている、請求項38に記載の装置。前記成形工具は、一対の平行ローラーであり、前記磁界は、前記サンプルが前記ローラーの間を推し進められてアモルファスシート物品を形成するように、前記サンプルに垂直に且つ前記ローラーの軸によって画定される平面に平行に印加される、請求項38に記載の装置。前記サンプルが配置される非導電性の格納導通路であって、当該サンプルを少なくとも2つの軸に沿って閉じ込める格納導通路を更に備えており、前記電気エネルギーの源は、前記エネルギー量子が前記サンプルの幅を横切って放出されるように配置されており、前記磁気源は、前記電磁変形力が前記サンプルの長さに沿って印加され当該サンプルに圧力勾配を作り出し、その結果、熱せられた前記サンプルが前記導通路に沿って推し進められて成形工具の中へ射出されるように配置されている、請求項38に記載の装置。前記成形工具は、ダイか又は金型のどちらか一方である、請求項42に記載の装置。以上より、熱せられたBMG試料を成形するための手法において、瞬間RCFD加熱法で生成される電界を活用した新規性のある手法を見いだす必要性が存在する。金属ガラス、シート、管、又はロッドを形成する方法において、本質的に均一な断面のシート、管、又はロッドの形態をしている金属ガラス装入物を成形するのに電磁形成力を利用した方法が開示されている。1つの実施形態では、本発明は、急速コンデンサ放電及び電磁力を使用してアモルファス材料を急速に加熱及び成形する方法に向けられており、本発明は、実質的に均一断面を有する、アモルファス金属の少なくとも1つのサンプルを提供する工程と、サンプルのそれぞれを通して電界軸に沿って均一に電気エネルギー量子を放出させて、当該サンプル全体を均一に、アモルファス材料の粘度が約1Pa-sから約105Pa-sの間に収まるような加工温度へ加熱する工程と、電界軸に対して横断方向の静磁界を印加し、電磁変形力を生成して、熱せられたサンプルをアモルファス物品へ成形する工程と、当該物品をアモルファス材料のガラス転移温度より下の温度へ冷却する工程と、を含んでいる。別の実施形態では、本発明は、アモルファス金属を急速に加熱及び成形するための電磁形成用の装置において、実質的に均一断面を有するアモルファス金属のサンプルと、電気エネルギーの源と、少なくとも2つの電極であって、電極は電極とサンプルの間に実質的に均一な接続が形成されるように相互接続式にサンプルへ取り付けられており、電気エネルギーの源は、電界軸に沿って、当該サンプル全体をアモルファス材料の粘度が約1Pa-sから約105Pa-sの間に収まるような加工温度へ均一に加熱するのに十分な電気エネルギー量子を発生させることができる、少なくとも2つの電極と、電界軸を横断する方向に静磁界が発生するように配置されている静磁界源と、を含んでおり、静磁界は電気エネルギー量子と協働で、熱せられた当該サンプルを物品へ形成又は成形するのに十分な電磁変形力を生成することができる、装置に向けられている。更に別の実施形態では、電気エネルギー量子は、電極を通して放出されて、サンプルの長手方向軸に沿った電界を生成する。更に別の実施形態では、電気エネルギー量子は、少なくとも約100Jであり、放電時定数は約10μsから10msの間である。更に別の実施形態では、サンプルの加熱及び成形は、約100μsから1sまでの間の時間で完了する。更に別の実施形態では、電気エネルギー量子の強度は、加熱工程と成形工程のうちどちらか少なくとも一方の工程中に変化させられている。その様な実施形態では、変化させる工程は、より多くのエネルギーをより遅い速度で放出させるのに先立って、サンプルに急速先行パルスを生成する工程を含んでおり、当該先行パルスのエネルギーはサンプルの温度をアモルファス材料のガラス転移より上へ均一に上昇させるのに十分であり、一方、より遅い速度で放出されるエネルギーは、磁界と相互作用して、熱せられたサンプルを成形できるだけの電磁力を生成するのに十分である。更に別の実施形態では、サンプルは、ロッド、シート、円柱、及び立方体から成る群より選択された形状を有している。更に別の実施形態では、磁界は、電界軸との関係において、電磁変形力が電界の軸に垂直に形成されるように配置されている。更に別の実施形態では、電気エネルギーの源はコンデンサである。更に別の実施形態では、電界は、永久磁石、及び例えばヘルムホルツコイル又は高透磁性軟質磁心を組み合わせたヘルムホルツコイルの様な電磁石、から成る群より選択された少なくとも1つの磁気源によって形成されている。1つのその様な実施形態では、永久磁石は、鉄‐ネオジウム‐ボロン磁石及びサマリウム‐コバルト磁石から成る群より選択されている。更に別の実施形態では、磁界は、複数の磁気源の合同作用から形成されている。1つのその様な実施形態では、複数の磁気源は、電界軸に対して異なった角度に配置されている。もう1つのその様な実施形態では、3次元金型空洞を有する成形工具が当該サンプルに近接して配置されている。更に別の実施形態では、装置及び方法は、変形力がアモルファス材料を推し進めて、金型、ダイ、押出ダイ、射出金型、スタンプ、及びローラーからなる群より選択された成形工具と接触させるように、成形工具をサンプルに近接して含んでいる。1つのその様な実施形態では、成形工具は、好適にはアモルファス材料のガラス転移温度付近の温度まで加熱されている。もう1つのその様な実施形態では、成形工具は少なくとも部分的に磁性材料から形成されている。更に別の実施形態では、成形工具は、一対の平行ローラーであり、磁界は、サンプルがローラーの間を推し進められてアモルファスシート物品を形成するように、サンプルに垂直に且つローラーの軸によって画定される平面に平行に印加される。更に別の実施形態では、装置は、サンプルを、少なくとも2つの軸に沿って、非導電性の格納部材によって形成されている導通路内に閉じ込める機能と、変形力がサンプルの長さに沿って印加されサンプルに圧力勾配を作り出し、その結果、熱せられたサンプルが導通路に沿って推し進められて成形工具の中へ射出されるように、エネルギー量子をサンプルの幅を横切って放出させる機能を含んでいる。その様な実施形態では、成形工具は、ダイか金型のどちらか一方である。更に別の実施形態では、電極とサンプルの間のサンプル接触面は平坦で平行である。説明は添付図面を参照すればより深く理解されることであり、図は本発明の例示的な実施形態として提示されているものであって本発明の範囲を完全に示しているものと解釈されてはならない。本発明は、電磁形成力をジュール加熱と併用して、急速に典型的には1秒未満の加工時間で、金属ガラスを均一に加熱し、流体力学的に軟化させ、熱可塑式に形成する方法に向けられている。急速コンデンサ放電形成RCDF本発明の方法は、サンプル即ち金属ガラス合金の装入物をアモルファス材料のガラス転移温度と合金の平衡融点の間の中間点付近の所定の加工温度へ数ミリ秒又はそれ以下の時間尺度で均一且つ急速に加熱するための、コンデンサに蓄えられた電気エネルギー典型的には100J乃至100KJの放出を、電磁形成力と組み合わせて利用するものであり、当該方法を、これ以下、磁気有効化急速コンデンサ放電形成MERCDF:MagneticallyEnabledRapidCapacitorDischargeFormingと称する。従来のRCDF加工法は、米国特許公開第US-2009-0236017-A1号により詳細に記載されており、その開示をここに参考文献として援用する。従来のRCDF加工法は、金属ガラスが凍結した液体であることから比較的高い電気抵抗を有し、そのため散逸が高くなり、放電が正しく印加されれば非常に短時間でサンプルが均一に加熱されるような速度での効率的で均一な材料の加熱がもたらされる、ということの観測から出発している。RCDF法は、BMGを急速且つ均一に加熱することによって、過冷却液体の結晶化に対する安定性をガラス転移温度より実質的に高い温度まで拡大し、それにより、サンプル体積全体を形成にとって最適とされる加工粘度と関連付けられる状態に至らさせられるようにしている。RCDF加工法では、準安定過冷却液体が提供できる粘度の全範囲が利用し易くなり、というのも、この範囲はもはや安定した結晶相の形成による制限を受けないからである。総じて、RCDF加工法は、形成される部品の品質向上、有効部品歩留まりの増加、材料費及び加工費の縮小、使用できるBMG材料の範囲拡大、エネルギー効率の改善、及び製造機械の資本コスト抑制を可能にする。加えて、RCDF法で獲得することのできる瞬間均一加熱のおかげで、液体準安定性の全範囲に亘る熱力学的特性及び輸送特性が測定にとって利用し易くなる。磁界形成本発明の電磁式形成は、従来の電磁式形成EM形成又はマグネフォーミングとは対照的である。従来のEM形成は、電気伝導性の金属即ち最も一般的には銅やアルミニウムのための一種の高速冷間成形加工法である。この加工法では、被加工品は、高強度パルス磁界が被加工品に電流を生じさせるとともに、対応する反発磁界を生じさせて、それが被加工品の諸部分を急速に押し返すことによって成形し直される。作業中、急激に変化する磁界が、近くの導体内に電磁誘導を介して電流の循環を生じさせる。誘導電流は導体の周りに対応する磁界を作り出す。レンズの法則により、導体及びワークコイル内に作り出された磁界は互いを強力に押し返す。高いワークコイル電流典型的には数万又は数十万アンペアは金属被加工品の室温降伏強さに打ち勝つ超強力な磁力を生み出し、永久的な変形を引き起こす。しかしながら、この加工法は、金属が冷たい状態で成形されることが要件である。上述の様に、本発明は、金属ガラス、シート、管、又はロッドを形成する方法において、本質的に均一な断面のシート、管、又はロッドの形態をしている金属ガラス装入物を利用した方法を提供する。加工中、コンデンサバンクの放電によってサンプルの長さを通して生成された大電流パルスが使用され、サンプルを過冷却液体領域内の目標温度へ急速且つ均一に加熱する。加熱に続き、熱せられたサンプルは、印加電流と電流の流れの方向に対し垂直向きの磁界との相互作用によって生成される電磁力を受ける。以下の図1は、本発明の実装に使用されている例示としての幾何学的配置の概略図を示している。図示のために使用されている例示としての幾何学的配置では、金型、射出成形ポート、ローラーシート、など、の様な成形要素12に隣接する位置に配置されているサンプル10は、サンプルを横切って印加される電流Iの印加によって加熱される。熱せられたサンプルは、次いで、誘導加熱の印加電流Iと、本例では電流に垂直とされている横断方向の磁界Bと、によって形成される電磁力Fを受ける。サンプルは、結果として得られる電磁力によって形付けられてゆくが、それは、熱せられたサンプルが粘稠液であり、電磁力の作用下に変形して、成形要素図1の例では金型によって画定される形状を複製するからである。殆どの金属ガラスは、特に各々のガラス転移より上では、非磁性であることが観察されており、従って電磁形成加工法はそれらには通用しないことは明らかである。しかしながら、これらのアモルファス系にあっては、金属ガラスが横断方向の磁界の中に置かれている間に同時に金属ガラスを横切って電界を生成することによって加熱されるので、電磁形成は機能を発揮する。以下は、金属ガラス材料の加工及びネットシェイプ形成を実施するためにコンデンサ放電と磁界の組合せ使用を可能にする基本要素のリストである。当業者には、基礎発明の範囲内で数多くの変型が実施可能であることが自明であろうが、とはいえ、開示上、本発明は以下の基本要素によって定義され、それらを特徴としている。1サンプル本質的に均一な断面を有する金属ガラス装入物とする。均一断面が要求されてはいるが、均一断面を有する如何なる形状、例えば、ロッド、シート、円柱、立方体、など、が使用されてもよいものと理解されたい。同様に、利用し易いアモルファス相を有する何れの金属ガラス、例えば米国特許第5,288,344号、同第5,368,659号、同第5,618,359号、及び同第5,735,975号に開示されている金属ガラスなど、が使用されてもよく、これら特許のそれぞれをここに参考文献として援用する。2電気回路その開示がここに参考文献として援用されている米国特許公開第US-2009-0236017-A1号により、電気エネルギーを蓄えるために使用され、且つサンプルの長さに沿った電流の均一オーム散逸によって電気エネルギーを放出させ、それによりサンプルを金属ガラスのガラス転移温度より上の液体加工温度へ均一に加熱するために使用されている電気コンデンサとする。3加工温度ガラス形成用の液体の粘度が約1Pas-sから約105Pas-sの間に収まる範囲に入るものとして選定されている加工温度とする。何れかの金属ガラスをこの粘度範囲内に至らせるのに必要な温度を求める方法は当業者には周知されているものと理解する。4磁界の性質サンプルを取り巻く領域中に印加される静磁界であって、サンプル中を流れる時間空間依存性の電流に反応して電磁力を発生させ、当該電磁波をサンプルに作用させて液状サンプルを所望の形状へ形成させる静磁界とする。成形及び形成は、例えば、金型、ダイ、シートローラー、押出器、など、の様な補助的な成形工具を使用して実施することもできるし、使用せずに実施することもできる。本発明の磁界式成形加工法と一体に組み入れられる様々な成形工具の数例が以下の実施例1から6に示されている。5磁界の幾何学的配置磁界は静止であるが、一般的には、サンプルに対する電磁成形力の分布を制御してネットシェイプの最適形成が生み出されるようにするやり方で空間的に変化させてもよい。具体的には、先に図1に提供されている基本例では、磁界の印加電流との関係における幾何学的配置は、サンプルに印加される電磁力が、サンプルに垂直に、ダイ工具に対向して又は金型工具内へ、向かわせられるように選定されているが、サンプルに印加される力はローレンツ力の式F=IxBsinΘに従って電流と磁界の角度に比例するものと理解されたい。力はサンプルに垂直にサンプルを押圧する。従って、磁界と電流は、互いに対する関係において、必要な成形力をサンプルに印加するのに適した如何なる幾何学的配置に置くこともできる。例えば、磁界は、サンプルに対して所望の力分布を発生させる構成に配設された単一又は複数の永久磁石によって発生させることもできよう。静磁界は、全部分が電磁石によって作り出されていてもよい。電磁石が1つ又はそれ以上の永久磁石と連携して使用されていてもよい。永久磁石は、鉄‐ネオジウム‐ボロン型やサマリウム‐コバルト型であってもよいし、又は他の一般的な型式の永久磁石であってもよい。代わりに、金型そのものが磁性材料から製作されていてもよいであろう。6急冷成形に続き、最終部品が、部品の実質的結晶化を回避させるだけの短い時間で金属ガラスのガラス転移温度より下へ冷却される。作製される最終構成部品は、それにより、実質的にガラス状の状態に留まる。定義上、最終部品は、少なくとも50を金属ガラスが占め、何らかの結晶化した材料が50未満を占めているものとする。冷却は、例えば、金型工具への熱伝導や、最終的なネットシェイプによる構成部品を取り巻く周囲環境への伝導、対流、又は放射などを含め、何れかの合理的な手段によって達成することができる。本発明のMERCDFの1つの基本的な実施形態が、通電している金属ガラス被加工品に磁界を使用して電磁形成力を作り出す上で必要とされる基本要素であるものとして、以上に説明されているが、本方法は、様々な他の幾何学的配置及び他の形成方法へ拡大することができるものと理解されたい。例えば、鉄ネオジウムボロン永久磁石の様な高い磁界強さを有する永久磁石を複数使用し、空間的に不均一な永久磁界を発生させ、それをサンプルの電流と相互作用させて被加工品に所望の形成力分布を発生させるようにすることもできる。被加工品に作用するこの力分布は、本発明のネットシェイピング能を最適化するように特注仕立てすることができる。加えて、磁力は電流に対応し、装入物中の熱分布は電流の二乗に対応するので、サンプルの加熱と成形が別々に制御されるように複数のコンデンサからの放電を使用することもできる。これらの変型その他については、以下に提示されている例示としての実施形態の中でより詳しく説明してゆく。例示としての実施形態上記の基本要素を具現化している本発明の実施例として、次に続く様々な初期形状から最終的有用部品へのネットシェイプ形成の例示的事例が提示されている。ここに示されている実施例は、基礎発明の幾つかの有用な変異型を例示することを意図している。これらの変異型はどれも、本項の冒頭に概説されている本発明の基本要素に基づいている。これらの変異型はどれも、本文書に開示されている本発明の代替的な実施形態と考えられるべきである。本発明は、当業者が、コンデンサ放電によって加熱された被加工品への適した電磁力配設を発生させる上で必要に応じて修正された幾何学的配置を使用して実装することのできる多くの他の実施可能な変異型を有している。実施例1:モールディング単純なモールディング事例での本方法の実演として、平面流動鋳造によって作製された金属ガラスメトグラスMetglasMBF50-Niを基材とする鑞付け合金の薄いシートを使用した。シートは幅1-2インチ2.54-5.08cm厚さ約30-40μmのリボンの形態をしている。その様なリボンは、日立金属のメトグラス部門から長尺のものが市販されている。シリコン整流器によって制御されている0.262ファラドFaradコンデンサバンドを使用した。単純な実演用ダイ工具を、機械工作できるセラミックであるマコールMacorから製作した。実演上、図2Aから図2Dに示されている様に表面に同心状の溝が機械工作された円形対称のマコールダイを選定した。金型を取り囲む領域中に、~1kGの適度に均質な磁界を印加したが、当該磁界は図2A及び図2Bに見られる様に永久磁石によって提供した。コンデンサを20-40ボルトの範囲の電圧まで充電し、銅製リード線及びリボン上の銅製締め付け用条片を通して放電させた。図2Aは、放電前の磁界内の元のリボンを示している。図2Bは、磁界内でコンデンサ放電によって~700°Cの加工温度へ加熱されたリボンを示している。図2Cは、数秒の合計経過時間後の成形されたリボンを示している。1000コマ/秒で撮影された高速ビデオムービーは、サンプルが数ミリ秒で加工温度まで加熱され、加熱に続いて約10ミリ秒以内に金型上で動的変形によって形成され、1-2秒の合計経過時間後に周囲温度まで冷却されたことを示している。結果は、図2Dに一連のスチール写真で示されおり、サンプルの電流と永久磁界との相互作用によって生成される電磁力を、シートを成形部品へ圧縮式に鍛造するために使用することの概念実証を明らかにしている。実施例2:シート形成図3は、ツインロールを使用してプレートからシートを形成する方法のための例示としてのセットアップを示している。図示の様に、この実施形態では、電磁力Fが、2つの回転しているローラー16の間の隙間の上方に位置付けられた金属ガラスの方形又は矩形の板14に働く。放電Iは、板14の両端に接触している電極図示せずによってサンプルへ移される。板の長さに沿って電流が生じる。静磁界Bが、板14に垂直に、ツインローラー16の2つの軸18によって画定される平面に平行に、印加される。電磁力が熱せられた板をローラーの間の隙間の中へ駆動し、圧延シートが作製される。板は、材料を閉じ込め効率良よく案内してローラーを通過させるために、電気非伝導性の材料で作られた垂直方向の導通路図示せずに格納されていてもよい。実施例3:ネットシェイプによる構成部品の射出成形及び押出別の実施形態では、基本的な方法を使用して、方形のロッドをネットシェイプの金型空洞の中へ射出成形している。図4に示されている様に、この実施形態では、2つの板形状の電極22によってロッドの幅を横切って提供される電流Iによってロッドを放電加熱している間に、金属ガラスサンプル20の長さに沿って圧力勾配を作り出すために、電磁力Fが使用されている。漏れを防止するため、装入物は非導電性の格納壁24によって閉じ込められている。適したゲーティングと金型空洞を有する金型工具を提供すればよく図示せず、金型工具はその後適した加工温度上記へ熱せられた射出液体で満たされることになる。代わりに、同じセットアップを、押出ダイを使用して均一断面のネットシェイプによる構成部品を押し出すという方法のために使用することもできる。この実施形態では、装置は、熱せられた金属ガラス装入物を強制的に押出ダイに通すのに使用されている。この場合、ダイは図4の金型の場所に位置付けられることになる。実施例4:複数磁石による形成別の実施形態では、複数の磁石を使用して、シートを、幅と長さが深さより大きい矩形中実の形態をしている箱状ケースの形態へ形成している。上記の様に、被加工品への力の分布を生成するのに複数の永久磁石の適した構成を使用することができ、磁石の構成は、被加工品を、箱状、リング状、球状、又は他の所望形状の様な、金型空洞の3次元形状へ成形するべく特注仕様化することができる。実施例5:構成部品の接合及び貼り合わせ本発明の方法を使用しながら同時にコンデンサ放電によって2つの構成部品シート、板、プレートを加熱している。2つの構成部品の電流の流れの方向を逆転させれば、電磁力を使用して2つの構成部品を接触させることができる。この幾何学的配置の或る実施例が図5に示されている。図示の様に、2つの条片26が、互いに反対の電流の流れを有するコンデンサ放電Iによって適切な加工温度へ加熱される場合、電磁力Fは2つの表面に均一に作用し、2片は一体化を促され接合されるか又は貼り合わされる。接合後、例えば適した流体への伝導又は対流或いは周囲への放射を介するなど何らかの適した方法を使用して、両片をガラス転移温度より下へ急冷する。例えば、1つの実施形態では、両片の外面を、例えばヘリウムガス又は適したオイルバスの様な、ガス又は液体の流れ又は溜めに曝露してもよいであろう。実施例7:電流プロファイルの成形加熱及び形成は本方法では本質的に結び付いているので、電流のプロファイルは、加熱と形成が有効に切り離されるように特注仕様化することができる。例えば1つの実施形態では、最初に強度が高く持続時間の短い電流パルスを印加し、次に第2の強度が低く持続時間の長いパルスを印加するのが好適である。加熱の速度は電流に二乗式に関係し~I2、一方、力は電流に線形に関係する~Iので、加熱の大部分は最初の強度が高く持続時間の短い電流パルス中に起こり、形成の大部分は第2の強度が低く持続時間の長い電流パルス中に起こることになる。具体的には、第1のパルスを利用してサンプル温度を、サンプルの粘度が落ち始めるガラス転移温度より上へ急速且つ均一に上昇させる。第1パルスの高い電流は高い力を生じさせることにはなろうが、第1パルスの持続時間の大部分に亘ってサンプル粘度は相当高いはずなので、この力は実質的な形成機能を発揮することはない。第2パルスは、強度ははるかに低いが持続時間ははるかに長いものであるが、加熱は~I2に比例するため、第1パルスに比べて極僅かしか加熱を促進しない。また一方、力は~Iに比例するため、第2パルスは、サンプル粘度がより低くなっている間により長い時間に亘って印加されれば、第1パルスに引けを取らない力を生じさせるはずであり、それにより、より多く形成に寄与することになる。この実施形態は図6にグラフで実証されている。上記の実施形態では、磁界は、追加のエネルギー量子の放出と同調して、例えばヘルムホルツコイルの様な電磁石を電子的に作動させることによって生じさせることができるであろう。こうして、第1電流パルスの持続時間中は力が生じることはなく第1電流パルスは唯一加熱のみに利用されるようになることで、加熱と形成はより効果的に切り離される。均等論当業者には理解されるように、上記の本発明の様々な好適実施形態の実施例及び説明は本発明全体としての例示にすぎず、本発明の工程及び各種構成要素の変型が本発明の精神及び範囲内でなされてもよい。例えば、追加の加工工程又は代わりの構成であっても、本発明の方法/装置の改善された特性に影響を及ぼすこともなければ本方法/装置をその意図される用途にそぐわないものにしてしまうこともないのが当業者には明白であろう。従って、本発明は、ここに記載されている特定の実施形態に限定されず、むしろ、付随の特許請求の範囲による範囲によって定義される。"