"架空送電線の表面に装着する融雪リングであって、磁性体からなり、円周の一部に切り込みが形成された第一リングと、前記第一リングよりも線膨張係数の大きな材料からなり、前記第一リングと同心となる配置で当該第一リングに一体的に接着された第二リングとを備えることを特徴とする融雪リング。前記第一リングの内周面に前記第二リングの外周面が接着されて一体化されていることを特徴とする請求項1記載の融雪リング。しかしながら、上記融雪リングは、発熱量を小さく設計すると、発生した熱のほとんどが温度の低い電線に吸収されて、リングの温度が上昇せず、十分に融雪を行うことができない。一方、リングの発熱量が融雪に適した温度となるよう設計すると、夏場での発熱が大きくなりすぎて、電線の温度を必要以上に上げてしまう。この融雪リングによる電線の不要な温度上昇は、電線の許容電流を低下させるため、実用上大きな問題であった。本発明は、過剰な温度上昇を生じない融雪リングを提供することをその目的とする。請求項1記載の発明は、架空送電線の表面に装着する融雪リングであって、磁性体からなり、円周の一部に切り込みが形成された第一リングと、前記第一リングよりも線膨張係数の大きな材料からなり、前記第一リングと同心となる配置で当該第一リングに一体的に接着された第二リングとを備えることを特徴とする。また、請求項2記載の発明は、請求項1記載の発明と同様の構成を備えると共に、前記第一リングの内周面に前記第二リングの外周面が接着されて一体化されていることを特徴とする。本願発明は、第一リングが磁性体であることから、架空送電線の通電時には交番電界により発熱し、電線に付着した雪を効果的に溶かすことができ、ある程度の温度を超えると、第二リングの膨張により第一リングの切り込みが離間し、磁気回路の切れ目によって発熱量を低減する。従って、ある一定の温度を超える発熱が回避され、例えば夏場等に架空送電線に余分な加熱を行うことを回避することが可能となる。また、第一リングの内周面に第二リングの外周面を接着して一体化を図る構成の場合には、第一リングが第二リングの外側となるため、第二リングの介在により第一リングの熱が架空送電線側に伝達されにくくなり、さらに、周囲の雪を効果的に加熱して融雪を行うことが可能となる。また、第二リンクは、第一リングよりも線膨張係数が高い素材から形成すれば良いので、その材料選択の幅が広く、例えば、架空送電線の表面と同種の素材を選択すれば、異種金属腐食などの発生を抑制し、耐久性を高め、リングの長寿命化を図ることが可能となる。[発明の実施形態]本発明の実施形態として、架空送電線Sに装着される融雪リング10について図1~図4に基づいて説明する。図1は融雪リング10の架空送電線Sへの装着状態を示す説明図である。この融雪リング1は、図1に示すように、内側に架空送電線Sを挿入するようにして当該架空送電線Sの外周に取り付けられ、架空送電線Sの通電時に発熱を生じて架空送電線Sに付着した雪を溶かすことを可能とする。図2は融雪リング10の斜視図、図3Aは融雪リング10の正面図、図3Bは側面図を示している。図示のように、融雪リング10は、強磁性体からなる第一リング20と非磁性体からなる第二リング30とを備え、これらが同心で互いにその一部が接着されて一体化されている。第一リング20は、円周の一カ所に切り込み21が形成された有端環状体略C字状体であり、常温下ではその切り込み21は閉じて接触した状態にある。また、この第一リング20は、NiFe等の強磁性体から形成されており、架空送電線Sを挿入させた状態で架空送電線Sに電流が流されると、第一リング20には交番磁界が発生して発熱を生じるようになっている。第二リング30は、円周の一カ所に切り込み31が形成された有端環状体略C字状体であり、常温下ではその切断端部同士が接触した状態にある。そして、この第二リング30はその外周面が第一リング20の内周面に接着されて一体的なリングを構成している。また、第一リング20と第二リング30とは、互いの切り込み21,31の位置が一致するように接着されている。なお、この実施形態では、第二リング30は、もともとは第一リング20と同じ幅の帯状の平板であり、当該平板を第一リング20の形状に合わせて当該第一リング20の内面側に貼着することにより、結果的に有端環状体略C字状体を形成している。そして、この第二リング30は、例えば、線膨張係数がNiFeよりも線膨張係数の高いアルミニウムで形成されている。上記線膨張係数の異なる二種類のリング20,30を貼り合わせて一体化した融雪リング10は、いわゆるバイメタルを構成している。従って、図1に示すように一定の間隔で架空送電線Sの外周面上に取り付けられ、架空送電線Sに電流が流されると、強磁性体で構成された第一リング20は架空送電線Sからの交番磁界により発熱する。そして、着雪時には、第一リング20の発熱により架空送電線Sに付着した雪を溶かすことができる。一方、第一リング20の発熱が進行して温度が高くなると、線膨張係数の大きな内側の第二リング30も加熱されて膨張し、外側の第一リング20を押し広げるため、融雪リング10の径が大きくなる方向に変形し、図4に示すように、第一リング20の切込み21及び第二リング30の切り込み31に間隙を生ずる。ここで、第一リング20の発熱量は切込み21における隙間がない状態のとき最大となり、隙間が発生すると、磁気回路に切れ目が生ずるために第一リング20の発熱量は低下する。従って、降雪時の低温下では第一リング20には切り込み21に隙間を生じにくいため、第一リング20は高い発熱量を維持し、効果的に融雪できる。一方、夏季等の周囲の温度が高いときには、発熱時に第一リング20の切り込み21に隙間を生じ、磁気回路の切れ目によって発熱量を低減し、不要な発熱を抑えることができる。従って、架空送電線Sの不要な温度上昇を抑制することが可能となる。また、第二リング30にアルミニウムを用いることにより、融雪リング10を安価で加工形成が容易なバイメタルを構成し、生産性の高い融雪リングを提供することが可能となる。また、架空送電線Sの表面が同じアルミニウムで形成されている場合には、異種金属接触腐食などの発生を抑制し、耐久性を高め、リングの長寿命化を図ることが可能となる。[実施例]上記融雪リング10の具体的な態様を例示する。例えば、ACSR810mm2の架空送電線Sに取り付ける場合、図3に示すように、第一リング20は厚さh=5mm、横幅w=10mm、内径d=42mmとし、FeNi系の強磁性体で形成する。また、第一リング20の内側には、例えばアルミニウムでできた厚さs=2mm程度の板を接着し、これを第二リング30とする。FeNi系合金第一リング20の線膨張係数は10×106°C程度であるのに対し、アルミニウム第二リング30の線膨張係数は23×106°C程度であり、融雪リング10は線膨張係数の違いによりバイメタルを構成する。また、融雪リング10の取付け間隔Dは小さいほど落雪を細分化できることから、好ましくは500mm以下、より好ましくは300mm以下とする。かかる構成の融雪リング10、上記間隔Dで複数装備にすることにより、ACSR810mm2の架空送電線Sに好適な融雪効果を付与することが可能である。[その他]なお、第一リング20は、上記架空送電線Sの通電により発熱を生じる磁性体であれば良く、さらには、FeNiCo等の強磁性材料又はこれらの合金から形成しても良いが、キュリー点の低い材料を用いることがより好適である。また、第二リング30も第一リング20よりも線膨張係数の高い材料であれば良く、さらには、金属でなくとも良い。第二リング30は、無端環状O状のリングであっても良い。かかる構造でも有端環状C字状の場合と同様に、所定温度を超えると、第一リング20の切断部が離間するように当該第一リング20を内側から押し広げることが可能である。第一リング20と第二リング30との接着は、接着剤などの使用が考えられるが、これに限らず、リングの一体化には溶接、ネジ止めなど他の方法を用いても良い。また、上記融雪リング10のように、第二リング30が第一リング20の内側に設けられる場合には、第二リング30の外周面の全周囲を第一リング20の内周面に接着しない方法も考えられる。または、第二リング30の外周面の一部の範囲のみを第一リング20に接着しても良い。"