"素地鋼材と、最表面に形成される防食樹脂塗膜とを備える表面処理鋼材であって、上記素地鋼材と防食樹脂塗膜との間に、アルミン酸塩及び硫酸塩を含有する中間層をさらに備えることを特徴とする表面処理鋼材。上記中間層が鉄よりも卑な金属の粉末をさらに含有する請求項1に記載の表面処理鋼材。上記素地鋼材が、C:0.01質量以上0.30質量以下、Si:0.05質量以上1.0質量以下、Mn:0.1質量以上2.0質量以下、P:0.05質量以下、S:0.02質量以下、N:0.008質量以下、Al:0.005質量以上0.10質量以下、Cu:0.1質量以上3.0質量以下、Ni:0.1質量以上5.0質量以下、及びTi:0.005質量以上0.1質量以下を含有し、残部がFe及び不可避的不純物からなる請求項1又は請求項2に記載の表面処理鋼材。上記素地鋼材が、さらにCr:0.01質量以上1.0質量以下、Mo:0.01質量以上1.0質量以下、及びW:0.01質量以上1.0質量以下からなる群より選ばれる1種又は2種以上を含有する請求項3に記載の表面処理鋼材。上記素地鋼材が、さらにMg:0.0003質量以上0.005質量以下、及びCa:0.0003質量以上0.005質量以下からなる群より選ばれる1種又は2種以上を含有する請求項3又は請求項4に記載の表面処理鋼材。上記素地鋼材が、さらにNb:0.001質量以上0.1質量以下、Zr:0.001質量以上0.1質量以下、V:0.001質量以上0.1質量以下、及びB:0.0001質量以上0.005質量以下からなる群より選ばれる1種又は2種以上を含有する請求項3、請求項4又は請求項5に記載の表面処理鋼材。本発明は、上述のような事情に基づいてなされたものであり、優れた耐食性を有する表面処理鋼材を提供することを目的とする。本発明者は表面処理鋼材の塗装耐食性について研究した結果、塗膜下での鋼材腐食に起因する塗膜膨れ及び塗膜傷部の腐食進展とこれを抑制する手法として以下の知見を得た。すなわち、塗装が施された表面処理鋼材においては、上述のように、塗膜中を侵入してくる水分、酸素、塩素イオン等の腐食性物質によって塗膜膨れが発生し、この膨れた塗膜が破れて素地鋼材が露出し、防食性が経時的に低下する。このような塗膜劣化に対して、アルミン酸塩及び硫酸塩を含有する中間層を塗膜と素地鋼材との間に形成させることによって、塗膜膨れの進展を効果的に抑制できることを発見した。これは、アルミン酸塩と硫酸塩との反応生成物が、外部環境から侵入してくる塩素イオン等の腐食性物質をトラップして無害化するためだと考えられる。また、塗膜傷部においては、露出した素地鋼材の腐食が発生することに加えて、傷部から腐食性物質が塗膜と素地鋼材との間に侵入し、鋼材腐食を進展させ、腐食部を拡大させる。この場合、上記中間層は傷部から塗膜と素地鋼材界面に侵入していく腐食性物質をトラップして無害化する作用もあるため、塗膜傷部の腐食進展の抑制に対しても有効である。すなわち、上記課題を解決するためになされた発明は、素地鋼材と、最表面に形成される防食樹脂塗膜とを備える表面処理鋼材であって、上記素地鋼材と防食樹脂塗膜との間に、アルミン酸塩及び硫酸塩を含有する中間層をさらに備えることを特徴とする。当該表面処理鋼材によれば、素地鋼材と防食樹脂塗膜との間に、アルミン酸塩及び硫酸塩を含有する中間層を設けているため、上述のように塗膜膨れ及び塗膜傷部の腐食進展を抑制し、優れた耐食性を発揮することができる。上記中間層が鉄よりも卑な金属の粉末をさらに含有することが好ましい。当該表面処理鋼材によれば、このような金属粉末の素地鋼材に対する犠牲防食作用により、耐食性をさらに高めることができる。上記素地鋼材が、C:0.01質量以上0.30質量以下、Si:0.05質量以上1.0質量以下、Mn:0.1質量以上2.0質量以下、P:0.05質量以下、S:0.02質量以下、N:0.008質量以下、Al:0.005質量以上0.10質量以下、Cu:0.1質量以上3.0質量以下、Ni:0.1質量以上5.0質量以下、及びTi:0.005質量以上0.1質量以下を含有し、残部がFe及び不可避的不純物からなることが好ましい。上記素地鋼材の各成分を上記範囲とすることで、耐食性等をさらに高めることができる。上記素地鋼材が、さらにCr:0.01質量以上1.0質量以下、Mo:0.01質量以上1.0質量以下、及びW:0.01質量以上1.0質量以下からなる群より選ばれる1種又は2種以上を含有することが好ましい。上記素地鋼材が、さらにMg:0.0003質量以上0.005質量以下、及びCa:0.0003質量以上0.005質量以下からなる群より選ばれる1種又は2種以上を含有することが好ましい。上記素地鋼材が、さらにNb:0.001質量以上0.1質量以下、Zr:0.001質量以上0.1質量以下、V:0.001質量以上0.1質量以下、及びB:0.0001質量以上0.005質量以下からなる群より選ばれる1種又は2種以上を含有することが好ましい。上記素地鋼材にこれらの各成分を上記範囲含有させることで、鋼構造物の材料として望まれる耐食性等の性能をさらに高めることができる。以上説明したように、本発明の表面処理鋼材は優れた耐食性を有する。従って、当該表面処理鋼材は、橋梁、海洋構造物、土木建築構造物、船舶等に代表される腐食性環境における鋼構造物に好適に用いられ、これらのメンテナンスコストの低減や、メンテナンス間隔の長期化を図ることもできる。以下、本発明の表面処理鋼材の実施の形態を詳説する。本発明の表面処理鋼材は、素地鋼材と、この素地鋼材の表面に積層される中間層と、この中間層の表面、つまり最表面に形成される防食樹脂塗膜とを備える。防食樹脂塗膜上記防食樹脂塗膜は防食に用いられる公知の塗料の塗装により形成される塗膜である。上記塗料としては特に限定されず、エポキシ樹脂系塗料、塩化ゴム系塗料、アクリル樹脂塗料、ウレタン樹脂塗料、フタル酸樹脂系塗料、フェノール樹脂系塗料、シリコン樹脂系塗料、フッ素樹脂系塗料等を挙げることができる。これらの塗料の中でも、中間層との密着性等の点から、エポキシ樹脂系塗料が好ましい。上記エポキシ樹脂系塗料としては、ビヒクルとしてエポキシ樹脂を含むものであればよく、例えばエポキシ樹脂塗料、変性エポキシ樹脂塗料、タールエポキシ樹脂塗料等が挙げられる。上記塩化ゴム系塗料としては、塩化ゴムや塩素化ポロオレフィン等の塩素化樹脂を主原料としてなる塗料を挙げることができる。上記アクリル樹脂塗料としては、公知のアクリル樹脂塗料、アクリルエマルジョン樹脂塗料、アクリルウレタン系エマルジョン塗料、アクリルシリコン系エマルジョン塗料、アクリルラッカー等を挙げることができる。上記ウレタン樹脂塗料としては、例えばポリウレタン樹脂塗料、ポリエステルウレタン樹脂塗料、湿気硬化ポリウレタン樹脂塗料、エポキシウレタン塗料、変性エポキシウレタン樹脂塗料等を挙げることができる。上記防食樹脂塗膜の膜厚は、塗料の種類と使用環境にもよるが、乾燥膜厚で、例えば20μm以上400μm以下の平均厚さとすることができる。なお、腐食性の非常に厳しい環境で使用する場合には、1,000μmを超える膜厚とすることもできる。中間層上記中間層は、上記素地鋼材と防食樹脂塗膜との間に形成されており、アルミン酸塩及び硫酸塩を含有する。この中間層は、外部環境から侵入してくる塩素イオンなどの腐食性物質をトラップすると考えられ、高い耐食効果を発現する。上記アルミン酸塩としては、LiAlO2、NaAlO2、KAlO2、MgAl2O4、CaAl2O4、SrAl2O4、BaAl2O4、FeAl2O4、CoAl2O4、NiAl2O4等を挙げることができ、また、これらの水和物でも適用可能である。これらのアルミン酸塩の中でも、より優れた耐食能を発揮できる点で、アルカリ土類金属塩が好ましい。さらには、CaAl2O4やBaAl2O4は、水への溶解度が小さく、効果の持続性に優れるためより好ましい。これらのアルミン酸塩は、1種又は2種以上を混合して用いることができる。上記アルミン酸塩の中間層構成物質後述するバインダーを除く成分であり、アルミン酸塩、硫酸塩及び後述する金属の粉末からなる。以下同様。中の含有量の下限としては、10質量が好ましく、20質量がさらに好ましい。一方、この含有量の上限としては、90質量が好ましく、80質量がさらに好ましい。アルミン酸塩の含有量を上記範囲とすることで、より効果的に防食性を発揮することができる。上記硫酸塩としては、Na2SO4、K2SO4、MgSO4、CaSO4、SrSO4、BaSO4、FeSO4、CoSO4及びNiSO4等を挙げることができる。これらの中でも、水への溶解度が小さく、効果の持続性に優れる点から、アルカリ土類金属塩が好ましく、CaSO4、SrSO4及びBaSO4が特に好ましい。これらの硫酸塩は、1種又は2種以上を混合して用いることができる。上記硫酸塩の中間層構成物質中の含有量の下限としては、10質量が好ましく、20質量がさらに好ましい。一方、この含有量の上限としては、90質量が好ましく、80質量がさらに好ましい。硫酸塩の含有量を上記範囲とすることで、より効果的に防食性を発揮することができる。上記アルミン酸塩と硫酸塩との質量比としては、1:9以上9:1以下が好ましく、1:4以上4:1以下がさらに好ましい。アルミン酸塩と硫酸塩との質量比を上記範囲とすることで、アルミン酸塩と硫酸塩との反応生成物が効率的に生成されると考えられ、腐食性物質のトラップ機能がより効果的に発現される。上記アルミン酸塩及び硫酸塩の含有形態としては、特に限定されないが、粉末状で含有されていることが好ましい。これらの成分を粉末状で含有させることで、中間層表面に微細な凹凸を形成することができ、防食樹脂塗膜の密着性を高めることができる。また、上記中間層は、鉄よりも卑な金属の粉末以下、単に金属粉末ともいう。をさらに含有することが好ましい。当該表面処理鋼材によれば、このように中間層に鉄よりも卑な金属の粉末をさらに含有させることによって、素地鋼材に対するこの金属の犠牲防食作用により、上述の腐食性物質を無害化がさらに効果的に作用し、より優れた塗装耐食性が得られる。鉄よりも卑な金属とは、鉄よりもイオン化傾向が高い金属をいい、例えば、亜鉛、アルミニウム、マグネシウム等を挙げることができるが、これらの中でも、犠牲防食作用を効果的に発揮できる点から亜鉛が好ましい。なお、この亜鉛としては、純亜鉛や、Al、Mg、Cu、Ti等を少量含有する亜鉛合金も用いることができる。また、上記金属粉末においては、鉄よりも卑な金属以外の成分を含んでいてもよい。この他の成分の含有量としては、金属粉末中、10質量以下が好ましく、5質量以下がさらに好ましい。さらに、これらの金属粉末は、1種又は2種以上を混合して用いることができる。上記金属粉末の中間層構成物質中の含有量の下限としては20質量が好ましく、この含有量の上限としては80質量が好ましい。金属粉末の含有量が上記下限未満の場合は、この金属粉末を含有させる効果を十分に発揮させることができない場合がある。逆に、金属粉末の含有量が上記上限を超える場合は、相対的にアルミン酸塩及び硫酸塩の含有量が減ることとなることから、優れた耐食性を発揮することができない場合がある。なお、このような金属を粉末として中間層に含有させることで、犠牲防食作用がさらに高まり、さらに、中間層表面に微細な凹凸が形成されることにより防食樹脂塗膜の密着性を高めることができる。上記中間層の膜厚平均厚みの下限としては、5μmが好ましく、10μmがさらに好ましい。一方この膜厚平均厚みの上限としては、30μmが好ましく、25μmがさらに好ましい。上記中間層の膜厚が上記下限未満の場合には、腐食性物質のトラップ機能が早期に飽和するため、十分な効果が得られ難い場合がある。また、中間層の膜厚が上記上限を超えると防食樹脂塗膜の密着性に悪影響を及ぼす場合がある。上記中間層の形成方法としては特に限定されないが、例えば、アルミン酸塩、硫酸塩及び必要に応じて上記金属の粉末を混合し、バインダーと混合して、スプレー塗布やハケ塗り等を行うことにより素地鋼材表面に形成することができる。なお、中間層の形成の前には、素地鋼材表面を適宜、公知の方法で洗浄等の前処理を施すことが好ましい。上記バインダーとしては限定されず、エポキシ樹脂等の有機系材料であってもよく、アルキルシリケート例えば、エチルシリケート等等の無機系材料であってもよい。これらの中でも、被膜性や密着性に優れ、また、多孔質形状を形成しうるアルキルシリケートを用いることが好ましい。上記バインダーの配合量としては特に限定されないが、中間層構成物質とバインダーとの質量比として、5:5以上9:1以下が好ましい。バインダーの配合量が上記比未満の場合は、中間層の密着性が低下するおそれがある。逆に、バインダーの配合量が上記比を超える場合は、十分な耐食性が発揮されないおそれがある。素地鋼材上記素地鋼材としては、特に限定されず、公知のもの用いることができる。ここで、当該表面処理鋼材においては、さらに、上記素地鋼材におけるCu、Ni、Ti等の化学成分を調整することによって塗装耐食性は相乗的に高まる。以下に本発明に用いられる素地鋼材の成分範囲の好ましい限定理由などについて説明する。なお、構造材料としては、耐食性以外にも機械特性や溶接性を満足させる必要があり、C、Si、Mn、P、S、N及びAl等の化学成分量を適切に調整することが好ましい。C:0.01~0.30質量C炭素はセメンタイトの生成により材料の機械特性を向上させる効果があり、強度確保のために好ましい元素である。C含有量の下限としては、0.01質量が好ましく、0.02質量がより好ましく、0.03質量がさらに好ましい。一方、C含有量の上限としては、0.30質量が好ましく、0.29質量がより好ましく、0.28質量がより好ましく、0.24質量がさらに好ましく、0.20質量が特に好ましい。C含有量が上記下限未満の場合は、上述の機械特性の向上が十分に発揮されない場合がある。逆に、C含有量が上記上限を超えると、カソードサイトとして作用するセメンタイトの生成量が多くなり、耐食性が劣化する場合がある。Si:0.05~1.0質量Siケイ素は脱酸と強度確保のために好ましい元素である。Si含有量の下限としては0.05質量が好ましく、0.08質量がより好ましく、0.10質量がさらに好ましい。一方、Si含有量の上限としては、1.0質量が好ましく、0.95質量がより好ましく、0.9質量がより好ましく、0.8質量がさらに好ましく、0.5質量が特に好ましい。Si含有量が上記下限未満の場合は、構造部材としての最低強度が確保されないおそれがある。逆に、Si含有量が上記上限を超える場合は、溶接性が劣化するおそれがある。Mn:0.1~2.0質量MnマンガンもSiと同様に脱酸及び強度確保のために好ましい元素である。Mn含有量の下限としては0.1質量が好ましく、0.15質量がより好ましく、0.2質量がさらに好ましい。一方、Mn含有量の上限としては2.0質量が好ましく、1.9質量がより好ましく、1.8質量がさらに好ましい。Mn含有量が上記下限未満の場合は、構造部材としての最低強度が確保されないおそれがある。逆に、Mn含有量が上記上限を超える場合は、靭性が劣化するおそれがある。P:0.05質量以下Pリンは靭性や溶接性を劣化させる元素であり、この含有量をできる限り低減することが好ましい。P含有量の上限としては0.05質量が好ましく、0.048質量がより好ましく、0.045質量がさらに好ましい。一方、P含有量の下限としては、例えば0.001質量である。S:0.02質量以下S硫黄もPと同様に靭性や溶接性を劣化させる元素であり、この含有量をできる限り低減することが好ましい。S含有量の上限としては0.02質量が好ましく、0.019質量がより好ましく、0.018質量がさらに好ましい。一方、S含有量の下限としては、例えば0.0001質量である。N:0.008質量以下N窒素は靭性及び防食性を劣化させる元素であり、この含有量をできる限り低減することが好ましい。N含有量の上限としては0.008質量が好ましく、0.0075質量がより好ましく、0.007質量がさらに好ましい。一方、N含有量の下限としては、例えば0.0001質量である。Al:0.005~0.10質量AlアルミニウムもSi及びMnと同様に脱酸及び強度確保のために好ましい元素である。Al含有量の下限としては、0.005質量が好ましく、0.01質量がより好ましい。一方、Al含有量の上限としては、0.10質量が好ましく、0.09質量がより好ましく、0.08質量がさらに好ましい。Al含有量が上記下限未満の場合は、上記効果が十分に発揮されない場合がある。逆に、Al含有量が上記上限を超える場合は、溶接性が低下するおそれがある。Cu:0.1~3.0質量Cu銅は素地鋼材表面に緻密なさび皮膜を形成する作用を有し、塗装耐食性の向上に好ましい元素である。すなわち、上記素地鋼材がCuを含有することで、塗膜傷部において錆に対する保護性が向上し、塗膜部腐食の進展が抑制される。Cu含有量の下限としては、0.1質量が好ましく、0.15質量がより好ましく、0.2質量がさらに好ましい。一方、Cu含有量の上限としては、3.0質量が好ましく、2.8質量がより好ましく、2.6質量がより好ましく、2.0質量がさらに好ましく、1.0質量が特に好ましい。Cu含有量が上記下限未満の場合は、上記効果が十分に発揮されない場合がある。逆に、Cu含有量が上記上限を超える場合は、溶接性や熱間加工性が劣化する場合がある。Ni:0.1~5.0質量NiニッケルはCuと同様に素地鋼材表面に緻密なさび皮膜を形成する作用を有しており、塗装耐食性を向上に好ましい元素である。また、Niは母材靱性を向上させるのにも有効であり、さらに、Cuによる赤熱脆性を防止するのにも好ましい元素である。Ni含有量の下限としては、0.1質量が好ましく、0.15質量がより好ましく、0.2質量がさらに好ましい。一方、Ni含有量の上限としては、5.0質量が好ましく、4.8質量がより好ましく、4.6質量がさらに好ましい。Ni含有量が上記下限未満の場合は、上記効果が十分に発揮されない場合がある。逆に、Ni含有量が上記上限を超える場合は、溶接性や熱間加工性が劣化するおそれがある。Ti:0.005~0.1質量Tiチタンはさび粒子を微細化して、さびに対する保護性を向上させる作用を有するため、塗装耐食性の向上に好ましい元素である。すなわち、上記素地鋼材がTiを含有することで、塗膜傷部において錆に対する保護性が向上し、塗膜部腐食の進展が抑制される。Ti含有量の下限としては、0.005質量が好ましく、0.007質量がより好ましく、0.01質量がさらに好ましい。一方、Ti含有量の上限としては、0.1質量が好ましく、0.09質量がより好ましく、0.08質量がさらに好ましい。Ti含有量が上記下限未満の場合は、上記効果が十分に発揮されない場合がある。逆に、Ti含有量が上記上限を超える場合は、溶接性や熱間加工性が劣化するおそれがある。Cr:0.01~1.0質量Mo:0.01~1.0質量W:0.01~1.0質量上記素地鋼材は、Crクロム、Moモリブデン及びWタングステンからなる群より選ばれる1種又は2種以上をさらに含有することが好ましい。Cr、Mo及びWは、錆に対する保護性を高める作用や、腐食溶解時にインヒビターとなる化合物を生成する作用を有しており、耐食性向上に有効な元素である。上記各元素の含有量の下限としては、0.01質量が好ましく、0.015質量がより好ましく、0.02質量がさらに好ましい。一方、上記各元素の含有量の上限としては、1.0質量が好ましく、0.95質量がより好ましく、0.90質量がさらに好ましい。上記各元素の含有量が上記下限未満の場合は、上記効果が十分に発揮されない場合がある。逆に、これらの含有量が上記上限を超える場合は、溶接性や熱間加工性が劣化するおそれがある。Mg:0.0003~0.005質量Ca:0.0003~0.005質量Mgマグネシウム及びCaカルシウムは腐食溶解時にpHを上昇させ、局所的な腐食性を低下させる作用を有しており、塗装耐食性を向上するのに有効な元素である。上記各元素の含有量の下限としては、0.0003質量が好ましく、0.0004質量がより好ましく、0.0005質量がさらに好ましい。一方、上記各元素の含有量の上限としては、0.005質量が好ましく、0.0045質量がより好ましく、0.004質量がさらに好ましい。上記各元素の含有量が上記下限未満の場合は、上記効果が十分に発揮されない場合がある。逆に、これらの含有量が上記上限を超える場合は、加工性と溶接性とが劣化するおそれがある。Nb:0.001~0.1質量Zr:0.001~0.1質量V:0.001~0.1質量B:0.0001~0.005質量Nbニオブ、Zrジルコニウム、Vバナジウム及びBホウ素は、強度及び耐食性向上に有効な元素であり、必要に応じて添加することができる。Nb、Zr及びVの含有量の下限としては0.001質量が好ましく、0.002質量がより好ましく、0.003質量がさらに好ましい。一方、これらの元素の含有量の上限としては、0.1質量が好ましく、0.095質量がより好ましく、0.09質量がさらに好ましい。また、B含有量の下限としては、0.0001質量が好ましく、0.0002質量がより好ましく、0.0003質量がさらに好ましい。B含有量の上限としては、0.005質量が好ましく、0.0045質量がより好ましく、0.004質量がさらに好ましい。Nb、Zr、V及びBの含有量が上記下限未満の場合は、上記効果を十分に発揮することができない場合がある。逆に、これらの含有量が上記上限を超える場合は、素地鋼材の靭性が劣化する場合がある。上記素地鋼材の好ましい化学成分は上記の通りであり、残部は鉄及び不可避的不純物からなるものである。上記不可避不純物は素地鋼材の諸特性を害さない程度に添加することができ、合計で0.1質量以下、好ましくは0.09質量以下におさえることによって、本発明の表面処理鋼材の耐食性発現効果を高めることができる。当該表面処理鋼材は上述のように優れた耐食性を有するため、橋梁、海洋構造物、土木建築構造物、船舶等に代表される腐食性環境における鋼構造物の材料として好適に用いることができる。当該表面処理鋼材を用いた鋼構造物は、耐食性に優れるため、メンテナンス間隔の長期化や、メンテナンスコストの低減を図ることができる。本発明は、上記実施形態に限定されるものではない。例えば、防食樹脂塗膜と中間層との間、又は、素地鋼材と中間層との間に他の層、例えば表面処理層等が積層されても、本発明の表面処理鋼材が有する中間層のトラップ効果が奏される。なお、中間層及び防食樹脂塗膜の密着性等を考慮すると、素地鋼材、中間層及び防食樹脂塗膜の3層構造で形成されていることが好ましい。以下、実施例によって本発明をさらに詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。[供試材の作製]表1に示す種々の化学成分組成の鋼材を真空溶解炉により溶製し、50kgの鋼塊とした。得られた鋼塊を1,150°Cに加熱した後、熱間圧延を行って板厚10mmの鋼素材素地鋼材とした。上記鋼素材から、大きさ100×30×5mmのテストピースを切り出し、素地鋼材M1~M26とした。すべてのテストピースは、全面をショットブラストし、アセトン洗浄をしてから、試験面100×30mmの片面に以下の表面処理を施した。まず、表2S1~S9でそれぞれ示す組成及び配合のアルミン酸塩、硫酸塩及び金属の粉末状試薬を混合して混合物とした。この混合物とアルキルシリケートとを質量比で7:3の割合で混合し、上記鋼素材表面にスプレー塗布し、中間層を形成した。素地鋼材M1~M26と中間層S1~S9との組み合わせは、表3の通りとした。中間層の膜厚はすべて乾燥膜厚で15μmとした。中間層の表面に、それぞれ変性エポキシ樹脂系塗料を乾燥膜厚で100μmとなるよう塗装して、防食樹脂塗膜を形成し、比較例No.1~No.4及び実施例No.5~No.35の表面処理鋼材を得た。[腐食試験方法]塗装の後、試験面以外の面はテフロン登録商標テープにより被覆した。図1に示すように、供試材1における試験面の塗膜防食樹脂塗膜2には、素地鋼材素地まで到達する長さ50mm、幅2mmのカット傷傷部3を形成した。腐食試験として、塩水噴霧過程30°Cの5NaCl水溶液を0.5時間噴霧、湿潤過程30°C、95RH、1.5時間、及び乾燥過程温度50°C、湿度50RH、4時間を繰り返す複合サイクル試験を実施した。試験期間は3ヶ月間とした。3ヶ月間の試験が終了した後、傷部の塗装膨れ幅の最大値及び傷部の素地鋼材の最大腐食深さを測定し、塗装耐食性を評価した。腐食試験には、表3に示す各試供材No.1~No35をそれぞれ3枚ずつ供試した。膨れ幅測定においては、図2に示すように、カット傷3の端面から膨れ発生部分4までの最大距離Xを膨れ幅とした。なお、塗装膨れ幅の最大値及び傷部の素地鋼材の最大腐食深さは供試した試験片3枚の最大値とした。[試験結果]表3に試験結果を示す。塗装膨れ幅の最大値及び傷部の素地鋼材の最大腐食深さは、No.1の通常の表面処理鋼材を100としたときの相対値で示している。表3における耐食性の評価は、下記基準によるものである。×:塗膜膨れ幅の最大値と最大腐食深さとがいずれも90以上を満たす。○:塗膜膨れ幅の最大値と最大腐食深さとがいずれも70以下を満たす。但し、どちらも50以下であるものを除く。○~◎:○において塗膜膨れ幅の最大値と最大腐食深さとがいずれかが50以下を満たす。◎:塗膜膨れ幅の最大値と最大腐食深さとがいずれも50以下を満たす。◎~◎◎:◎において塗膜膨れ幅の最大値と最大腐食深さとがいずれかが30以下を満たす。[評価]アルミン酸塩又は硫酸塩のみの中間層を形成させたNo.2及びNo.3の表面処理鋼材は塗装膨れ幅及び最大腐食深さが97~99であり、変性エポキシ樹脂系塗膜を単独塗布した表面処理鋼材No.1に対して塗装耐食性の向上はほとんど認められなかった。これらの結果は、アルミン酸塩又は硫酸塩のみでは、腐食性物質である塩素イオンなどの無害化効果は得られないことを示唆している。また、中間層がZnのみのNo.4の表面処理鋼材ジンクリッチプライマーに相当するものも、塗装耐食性の向上は十分ではなかった。これらに対して、アルミン酸塩及び硫酸塩の両者を含有する中間層を形成させた実施例No.5~No.35の表面処理鋼材は、いずれも塗装膨れ幅及び最大腐食深さがどちらも70以下にまで抑制されており、塗装耐食性の向上が認められた。これらの結果は、アルミン酸塩及び硫酸塩の共存により、腐食性物質を無害化して塗膜傷部からの腐食進展を抑制したためと考えられる。さらに、アルミン酸塩及び硫酸塩に加えて、さらに金属粉末を含有する中間層を形成させたNo.8~No.10等の表面処理鋼材は塗膜膨れ幅の低減に有効であり、より一層の塗装耐食性向上が認められる。また、N及びTiが規定範囲から外れる素地鋼材M2及びM3を用いたNo.11及びNo.12の表面処理鋼材は、本発明の中間層S4による塗装膨れ幅及び最大腐食深さの抑制効果は通常の素地鋼材M1を用いたNo.5の表面処理鋼材と同レベルであった。これに対して、化学成分を調整することによって、同じ中間層の実施例で比較すると塗装膨れ幅及び最大腐食深さは抑制されている。例えば、中間層S4の例で比較すると、No.5評価○に対して、No.13及びNo.14は○~◎、No.16やNo.19などは◎、No.26やNo.33などは◎~◎◎と向上しており、塗装耐食性向上効果はさらに高まる結果となった。※表1中、単位は質量である。※表1中、-は実質的に含有していない検出されなかったことを示す。※表2中、は、それぞれの成分を同質量用いたことを示す。"