"各歯のエッジの機能的な部分が、下記のパラメトリックの2つの式デカルト座標においてを満足するプロフィールを有することを特徴とする歯付きホイール。ここで、R1=d1cosα-atanμ、αとd1はパラメータであり、μは前記エッジと別のホイールの歯のエッジ間の接触での摩擦係数に対応し、0.05と0.5の間の数値を採ることができ、uは間隔0,1/μ内で変動する変数であり、uを変えることにより前記プロフィールは変化する。各歯のエッジの第1の機能的な部分と第2の機能的な部分とが連続しており、各部分は下記のパラメトリックの2つの式を満足するプロフィールを有することを特徴とする請求項1に記載の歯付きホイール。ここで、パラメータαとd1、そしてまた、摩擦係数μのモジュラスは前記第1の機能的な部分と第2の機能的な部分とについて同一であり、摩擦係数μは前記第1の機能的な部分に対して正であり、前記第2の機能的な部分に対しては負である。前記歯付きホイールの前記機能的な部分は、各歯のエッジの機能的な部分を完全に含む、請求項1に記載の歯付きホイール。本発明の目的は、従って、2つのホイールの軸間の距離が理論値から外れるときでも、歯の駆動中一定のトルクを伝達する特性を有する伝動装置の輪郭を提供することによって従来技術の不利な点を改善することである。本発明は、一方では、請求項1に従うホイールまたはピニオンを提供することによって、そして、他方では、本発明によるホイールまたはピニオンを含むウォッチのムーブメントや時計を提供することによって、この目的を達成する。本発明の他の特徴および効果は、添付図を参照して以下の説明から明らかとなる。なお、これらの図は単に例示的なものであり、発明を限定するものではない。図4は、本発明による伝動装置の2つの歯17、18間の接触点参照符号P0がこの中心線上に位置する場合の部分的な模式図である。以下、図4の伝動装置を作り出すプロセスの簡単な説明を行う。今説明しようとしているプロセスは、あるパラメータの値が既に公知または選択済みである瞬間から始まるものとする。これらのパラメータは、以下の通り:-公称軸中心距離d;-この軸中心距離の許容度、換言すると、間隔[dmin、dmax]で、この範囲内では歯の輪郭は一定のトルクを与えなければならない;-2つのホイールの歯の数z1とz2;-2つの歯間の接触点での摩擦係数μ。1.このプロセスのこの第1のステップは、伝動装置が持たねばならない効率εを定めることである。ホイール1によってホイール2上に及ぼされるトルクをM1→2で示し、ホイール1上に及ぼされるホイール2の反応を、M2→1で示すと、歯の駆動中にホイール1によってホイール2に与えられる仕事エネルギーは2π/z2M1→2に等しく、ホイール2に受け取られるこのエネルギーは2π/z2M2→1に等しい。これらの状態において、効率出力がεに等しいとすると、2π/z2M2→1=ε2π/z1M1→2または等価的にが与えられる。本発明によってこの輪郭を構成するためには、この平均効率εを選択することが必要である。殆ど1に近いεの値、例えば間隔[0.9;0.99]内の値が、好ましくは選択される。d1をホイール1の中心とP0即ち、中心線と嵌合線の交点間の距離とし、d2をホイール2の中心とP0間の距離とすると、が理解されよう。事実、一方では、ホイール1によってホイール2上に及ぼされる力F1→2は、ホイール1上に及ぼされるホイール2の反応力F2→1に等しく、かつ、他方では、この接触点がこの中心線上にある瞬間では、次式が与えられる:M2→1=d1sinβF2→1およびM1→2=d2sinβF1→2ここで、βはこの力がこの中心線でつくる角度である。この中心線上の接触点P0の位置は、従って、とd1d2=dとの関係にわたる出力εの値に依存する。図5は、視覚的にこの関係を例示する。2.このプロセスのこの第2のステップは、この歯の傾斜の角度を選択することである。公知の伝動装置の輪郭の場合のように、この歯の傾斜を選択することが必要である。図6で示すように、本実施例では、この歯のエッジの傾斜は、この中心線上の接触点P0で選択される。この傾斜は接触点P0での1つの歯の接線タンジェントと中心線間のなす角度αで表される。この角度は、10°と30°の間で好ましくは選択される。3.このプロセスの第3のステップは、これらのベース円の半径R1とR2を算出することである。本実施例では、各歯のエッジの機能的なまたは有用な部分は、2つの部分aとb、即ち、有用なヘッド部と有用なフット部から形成される;図7で分かるように、このフット部とヘッド部は、接触しているこの2つの歯に共通である点P0で接合される。ホイール1の歯のエッジの機能的な部分は、有用なフット部a1と有用なヘッド部b1によって形成される。同様に、ホイール2の歯のエッジの機能的な部分は、有用なフット部a2と有用なヘッド部b2によって形成される。再び図7に加えて図4を参照すると、まず第1に、駆動輪ホイール1の歯のエッジのフット部a1が被駆動輪ホイール2の歯のエッジのヘッド部b2を押すと理解されよう。次に、ヘッド部b1がフット部分a2を押す。更にまた、この接触点が中心線と交差するとき、または、換言すれば、この摩擦の力が点P0で方向を代えるときに、接触している2つの歯のエッジ間の摩擦の力μが、方向を切り換える。従って、この摩擦係数μは、この中心線を横切る前は、負部分a1とb2間の摩擦で、その後は正部分b1およびa2間の摩擦であると考えられる。これらの2つのホイールのこのベース半径RlとR2は、この以下の公式によって与えられる:Rl=dlcosa-atanμR2=d2cosa-atanμ従って、歯は、例えばサイクロイドで発生するごとき、異なる輪郭の2つの部分から形成される。実際のところ、この摩擦係数は、点P0で符号を変えるので、各歯について2つのベース半径RaおよびRbがある。この歯のエッジの部分aに対するベース半径とこの歯のエッジの部分bに対するベース半径である。本発明よれば、この2つの部分aとbの輪郭は、このポイントP0で接線タンジェントである。このプロセスの第4のステップは、各歯の部分aとbの輪郭を算出することである。各ホイールの歯の部分aとbは、下記の式によって算出される:注目すべきことは、上記の2つの関係が下記の結果を有することである:x2y2=R21u2.上記の式において、このベース半径Rは、前述したように決定される。他方では、uは、間隔[0,1/μ]の間で変化するパラメータである。uを変えることによって、この曲線は、通過される。各部分について、この変数uの初期の値uiniは、対応する半径方向の座標が、d1ホイール1についておよびd2ホイール2についてに等しいように決定される。言い換えると、この値uiniは、ポイントP0に対応するように決定される。各歯の部分a1、b1、a2およびb2に対してRは異なるある値であるので、各歯並びに各部分aまたはbに対しても、同様に異なる初期変数uiniがある。各歯1または2の各部分aまたはbは、増加するか減少する仕方でuiniからuを変えることによってP0からスタートして延び、その結果、この輪郭は、正しい方向において即ち部分aに対しては半径方向座標が減少し、部分bに対しては半径方向座標が増加する延在する。更に、注目すべきことは、各ホイール1または2の輪郭の各部分aまたはbを、接触点が中心線上にある位置に移動させるために上式xとyによって得られたこの輪郭の回転を再び遂行することが、必要であることである。このプロセスの第5のステップは、部分aとbの範囲限界を決定することである。この間隔[0,1/μ]の間で初期値uiniから変数uを変えることによって、輪郭の部分aとbは、長くすることができる:即ち、部分bのインフィニティ1/μ向かうuに対応するまで、そして、部分aに対するこのベース半径R限界値u=0に対応するまで。これらの部分の範囲を決定する変数uの値ufinは、この選択された軸方向の中心距離の許容度を考慮して、この軸中心距離がたとえどうであっても、この2つの歯の接触が、歯のエッジの機能的なまたは有用な部分上に常にあるようにシンプルに選択される。当業者は、また、ある1つの歯の輪郭が、ホイールの次の歯の輪郭を侵さないことを確実にする。これを行うために、当業者は、この歯のエッジの傾斜角度αの選択と伝動装置の効率εの選択の両方に従って行動することが可能である。6.このプロセスの第6のステップは、フットおよびヘッドをこの歯に加えることである。上述の式は、ただ歯の輪郭の機能的な部分、即ち、別の歯との接触が起こることができるゾーンを記載するだけである。しかしながら、機能的でないヘッドを追加することによって各歯を閉じることによって、また同様に隣接する歯のフットと連結されるフットを加えることによって噛み合いを完全なものとすることが必要である。これらの機能的でない部分が加えられるとき、噛み合いの間、機能的でない部分が機能的なゾーンを妨害するのを回避することが重要である。数値例は下記の通り:-公称の軸中心距離d=2.958mm;-軸中心距離の間隔[dmin、dmax]=[2.913mm、2.968mm];-この2つのホイールの歯の数z1=82およびz2=12;-摩擦係数μ=0.2;-伝達されるべきトルクの断片フラクション:ε=0.966;-傾斜の角度:α=30.5°.上述の値から続く:-部分a1に対して、R=1.932mm、uini=0.894およびufin=0.821;-部分a2に対して、R=0.346mm、uini=0.348およびufin=0.013;-部分b1に対して、R=2.447mm、uini=0.348およびufin=0.408;-部分b2に対して、R=0.273mm、uini=0.894およびufin=1.162。図8A、8Bおよび8Cは、本発明による伝動装置における歯の駆動中の3つの連続したスナップショットである。図8Aは、この接触点がこの中心線の前に位置する瞬間に対応し、図8Cは、この接触点がこの中心線の後で位置する瞬間に対応する。この2つの間で、図8Bは、この中心線上にある接触点を示す。図8Aおよび8Cが示すように、相互の面の反応力はそれらの面に垂直でなくて、傾斜している。更に、相互の面の滑りの方向はこの嵌合点の両側で逆向きであるから、法線に対する力の方向の偏差も、またこの嵌合点の両側で逆方向にある。図8A、8Bおよび8Cは、再びこの接触点での力の方向が、2つのエッジの嵌合の全期間中、この交点P0に関係していることを確認可能とする。この特徴は、一定の伝達されるトルクを有することを可能にするための必要条件である。すでに説明したように、本発明による伝動装置の輪郭の1つの利点は、この2つのホイールの中心間の距離がこの理論的な基準と異なる場合であっても、トルクはほぼ一定の仕方で常に伝達されることである。図8Bの様に、図9は、この接触点がこの中心線上に正確に位置している瞬間に対応する。図9において、この嵌合線は、破線で示されている。この円に対するコンボリュートのケースであったことに反して、本発明による伝動装置においては、この嵌合線は、この点P0で連結される2つの直線からなる部分から形成されることが分かろう。この嵌合線の方向が、あらゆる点でこの力の方向に対応することが、更に、理解されよう。最後に、この嵌合線と、接触している2つのエッジに共通である法線との間の角度は、摩擦係数のアークタンジェントに等しいことが明らかであろう。図10A、10Bおよび10Cは、相互から3つの距離に位置した同じ対のホイールの嵌合をそれぞれ示している3つの部分的な模式図である。図11のグラフに関しては、図10A、10Bおよび10Cのそれぞれに対応している3つの異なる軸中心距離についての歯の駆動中に伝達されるトルクの変動を示す。連続線の曲線は、この公称軸中心距離に対応し、従って、図10Aに例示される状況に対応し、点ドットからなる曲線は図10Bに例示される状況に対応し、最後に、交互の点と線からなる曲線は、図10Cの状況に対応する。図10Aに表される伝動装置において、この2つのホイールの中心間の距離は、この理論的な基準に対応する。この理想的なケースこの中心線の通過の間において、歯の間の接触点は、各々のホイールのエッジの部分aとb間の境界に正確に位置する。この場合、図11のある連続線の曲線が示すように、この伝達されたトルクは殆ど一定である。図10Bの伝動装置において、この2つのホイールの中心間の距離は、理論的な基準ノルムより大きい。図10Cの伝動装置において、この2つのホイールの中心間の距離は、正規の距離より小さい。一続きの点ドットから形成され、また、交互の点と線から形成されてなる図11の曲線で示されるように、伝達されるトルクは、この軸中心距離が公称値から外れていて、中心線からの通過の周りからはなれているときでも、殆ど一定のままである。事実、ホイール間の距離が、公称の軸中心距離に対応しないときは、接触している2つの歯のフット部分とヘッド部分間のこの2つの転移点は決して正確には一致しない。これらの状態において、一方の有用な部分から他方の有用な部分への接触点の通過は、2つの歯に対して同時には起こらない。同時性のこの欠如は、この伝達されるトルクに一時的な変動を伴う。図12Aおよび12Bは、本発明の第2の実施例による伝動装置における歯の駆動中の連続したスナップショットである。この第2の実施例によれば、1つの歯のエッジの機能的な部分は、たった1つの輪郭部分から成るものであって、図7~11に例示の実施例におけるような2つの輪郭部分からなるものではない。駆動輪がホイール101で、被駆動輪がホイール102であると仮定すると、図12Aおよび12Bには2つの歯はただ中心線の後で接触するだけであることが見てとれよう。これらの状態において、上で採用されたのと同じ約束が守られるならば、この摩擦係数μは常に正であると言うことができる。事実、これらエッジ間の接触は、この中心線の後で、常に起こるしかしながら、これらのホイールが他の方向に回ったならば、ホイール102が駆動輪となり、ホイール101が被駆動輪となる。すると、エッジ間の接触は、常に中心線の前で生じ、後で生じるのではないことが知れよう。本発明のこの第2の実施例の効果は、伝達されるトルクの一時的な変動が回避されるということであり、この一時的な変動は本発明の第1実施例に関して上述した同時性の欠如と関係している。提案された本発明は、理論的には、正確に変動零0を達成することを可能にする。しかしながら、それにもかかわらず、軸中心距離が正規でないとき、または摩擦係数が一方の部分から他の部分に変わり得るので、または、時間の経過の中で、変動の観察が予想される。しかしながら、出願人はこれらの変動は現行の輪郭のものより明らかに少ないことを算出し得た。"