"回転部材51の回転より膨張室52で冷媒回路11の高圧冷媒を膨張させて冷媒の動力を回収する膨張機であって、上記膨張室52に高圧冷媒を供給する主吸入通路46と、該主吸入通路46の膨張室52の開口位置より回転部材51の回転方向に進んだ位置に開口し、上記膨張室52に高圧冷媒を供給する副吸入通路70と、該副吸入通路70に設けられ、上記副吸入通路70に連通する1次側室87の1次側圧力と上記冷媒回路11の所定圧の冷媒が導入される2次側室88の2次側圧力との差圧に基づいて上記副吸入通路70を開閉し、上記膨張室52への高圧冷媒の供給および遮断を行う切換弁80と、上記副吸入通路70に設けられ、上記切換弁80より上流側に位置し、上記切換弁80が上記副吸入通路70の開閉動作を行うように上記副吸入通路70を開閉する制御弁75とを備えていることを特徴とする膨張機。請求項1において、上記切換弁80は、上記冷媒回路11の高圧冷媒を2次側室88に導く背圧通路71が接続されていることを特徴とする膨張機。請求項1において、上記切換弁80は、上記冷媒回路11の低圧冷媒を2次側室88に導く背圧通路71が接続されていることを特徴とする膨張機。請求項2において、上記切換弁80は、弁室81を1次側室87と2次側室88とに区画すると共に、上記弁室81の内部を直動して上記膨張室52に連通する高圧出口85を開閉する弁体82と、該弁体82を開弁方向に付勢する付勢部材83とを備え、上記1次側室87の冷媒圧力に付勢部材83の付勢力を加えた1次側圧力と上記2次側室88の高圧冷媒圧力よりなる2次側圧力との差圧によって弁体82が高圧出口85を開閉するように構成されていることを特徴とする膨張機。請求項3において、上記切換弁80は、弁室81を1次側室87と2次側室88とに区画すると共に、上記弁室81の内部を直動して上記膨張室52に連通する高圧出口85を開閉する弁体82と、該弁体82を閉弁方向に付勢する付勢部材83とを備え、上記1次側室87の冷媒圧力よりなる1次側圧力と上記2次側室88の低圧冷媒圧力に付勢部材83の付勢力を加えた2次側圧力との差圧によって弁体82が高圧出口85を開閉するように構成されていることを特徴とする膨張機。請求項1~5の何れか1項において、上記背圧通路71は、膨張機本体43に形成されていることを特徴とする膨張機。請求項1~6の何れか1項の膨張機40を備えていることを特徴とする冷凍装置。しかしながら、上述した膨張機の切換弁は、弁体の背圧である2次側圧力として膨張機の入口側の高圧冷媒圧力と、膨張機の出口側の低圧冷媒圧力とを利用し、この高圧冷媒圧力と低圧冷媒圧力とを切り換えて開閉させるようにしているので、部品点数が多いなどの問題があった。つまり、上記切換弁には、高圧冷媒を導く高圧側背圧通路と、低圧冷媒を導く低圧側背圧通路とを接続する必要があると共に、高圧側背圧通路および低圧側背圧通路を開閉する高圧側制御弁と低圧側制御弁とを設ける必要がある。したがって、従来の膨張機は、2つの背圧通路と2つの制御弁とを設ける必要があるので、部品点数が多くなり、高価であるという問題があると共に、制御弁等の設置スペースが必要であり、大きなスペースを要するという問題があった。本発明は、斯かる点に鑑みてなされたものであり、副吸入通路の切換機構を簡素化し、部品点数の低減を図ると共に、省スペース化を図ることを目的とする。第1の発明は、回転部材51の回転より膨張室52で冷媒回路11の高圧冷媒を膨張させて冷媒の動力を回収する膨張機である。そして、第1の発明は、上記膨張室52に高圧冷媒を供給する主吸入通路46と、該主吸入通路46の膨張室52の開口位置より回転部材51の回転方向に進んだ位置に開口し、上記膨張室52に高圧冷媒を供給する副吸入通路70と、該副吸入通路70に設けられ、上記副吸入通路70に連通する1次側室87の1次側圧力と上記冷媒回路11の所定圧の冷媒が導入される2次側室88の2次側圧力との差圧に基づいて上記副吸入通路70を開閉し、上記膨張室52への高圧冷媒の供給および遮断を行う切換弁80と、上記副吸入通路70に設けられ、上記切換弁80より上流側に位置し、上記切換弁80が上記副吸入通路70の開閉動作を行うように上記副吸入通路70を開閉する制御弁75とを備えていることを特徴としている。上記第1の発明においては、制御弁75が副吸入通路70を閉鎖すると、切換弁80が副吸入通路70から膨張室52への高圧冷媒の供給を遮断する。この結果、高圧冷媒が主吸入通路46からのみ膨張室52に供給される。一方、上記制御弁75が副吸入通路70を開放すると、切換弁80が副吸入通路70から膨張室52への高圧冷媒の供給を許容する。この結果、高圧冷媒が主吸入通路46と副吸入通路70の双方から膨張室52に供給される。このように、主吸入通路46と副吸入通路70との閉じ切り点が異なるので、膨張比が調節され、圧縮機と膨張機との冷媒循環量がバランスし、過膨張の発生が防止される。第2の発明は、第1の発明において、上記切換弁80は、上記冷媒回路11の高圧冷媒を2次側室88に導く背圧通路71が接続されていることを特徴としている。上記第2の発明においては、切換弁80の2次側室88に高圧冷媒が導入され、上記切換弁80は1次側圧力と2次側圧力との差圧によって切り換わる。第3の発明は、第1の発明において、上記切換弁80は、上記冷媒回路11の低圧冷媒を2次側室88に導く背圧通路71が接続されていることを特徴としている。上記第3の発明においては、切換弁80の2次側室88に低圧冷媒が導入され、上記切換弁80は1次側圧力と2次側圧力との差圧によって切り換わる。第4の発明は、第2の発明において、上記切換弁80は、弁室81を1次側室87と2次側室88とに区画すると共に、上記弁室81の内部を直動して上記膨張室52に連通する高圧出口85を開閉する弁体82と、該弁体82を開弁方向に付勢する付勢部材83とを備え、上記1次側室87の冷媒圧力に付勢部材83の付勢力を加えた1次側圧力と上記2次側室88の高圧冷媒圧力よりなる2次側圧力との差圧によって弁体82が高圧出口85を開閉するように構成されていることを特徴としている。上記第4の発明においては、1次側室87に高圧冷媒が導入されると、付勢部材83の付勢力によって弁体82を開弁方向に移動し、弁体82が高圧出口85を開放する。一方、上記1次側室87への高圧冷媒の導入が遮断されると、2次側室88の高圧冷媒圧力よって弁体82を閉弁方向に移動し、弁体82が高圧出口85を閉鎖する。第5の発明は、第3の発明において、上記切換弁80は、弁室81を1次側室87と2次側室88とに区画すると共に、上記弁室81の内部を直動して上記膨張室52に連通する高圧出口85を開閉する弁体82と、該弁体82を閉弁方向に付勢する付勢部材83とを備え、上記1次側室87の冷媒圧力よりなる1次側圧力と上記2次側室88の低圧冷媒圧力に付勢部材83の付勢力を加えた2次側圧力との差圧によって弁体82が高圧出口85を開閉するように構成されていることを特徴としている。上記第5の発明においては、1次側室87に高圧冷媒が導入されると、この高圧冷媒圧力によって弁体82を開弁方向に移動し、弁体82が高圧出口85を開放する。一方、上記1次側室87への高圧冷媒の導入が遮断されると、2次側室88の低圧冷媒圧力と付勢部材83の付勢力とよって弁体82を閉弁方向に移動し、弁体82が高圧出口85を閉鎖する。第6の発明は、第1~第5の何れか1の発明において、上記背圧通路71は、膨張機本体43に形成されていることを特徴としている。上記第6の発明においては、上記切換弁80の2次側室88に、膨張機本体43に形成された背圧通路71から冷媒が導入される。第7の発明は、第1~第6の何れか1の発明の膨張機40を備えていることを特徴とする冷凍装置。上記第7の発明においては、冷凍装置が膨張機40によって動力を回収する。本発明によれば、副吸入通路70を切換弁80によって開閉し、膨張比を調節することができるので、圧縮機32と膨張機40との冷媒循環量をバランスさせることができる。その結果、例えば、冷凍装置の運転条件が変化しても、膨張機40の流出側で過膨張が発生することを回避でき、逆トルクの発生を抑制することができるので、膨張機40での動力回収効率の向上を図ることができると共に、機械的信頼性の向上を図ることができる。また、上記切換弁80の切換えによって吸入容積を可変とすることができるので、膨張機運転エリアを拡大することができる。また、上記切換弁80の背圧通路71は、1つ形成しているのみであるので、従来のように2つの背圧通路を形成する必要がなく、また、上記切換弁80を切り換えるための制御弁75は、副吸入通路70に1つのみ設けているので、部品点数を削減することができると共に、構成の簡素化を図ることができる。また、上記切換弁80を膨張室52の近傍に設けているので、死容積を小さくすることができる。つまり、上記副吸入通路70に制御弁75のみを設けた場合、制御弁75を冷媒回路11に接続される補助配管に設けることになり、制御弁75から膨張室52までの間が冷媒膨張に寄与しない閉空間の死容積となる。本発明は、制御弁75の他に切換弁80を設けているので、該切換弁80を膨張室52の近傍に配置することができることから、死容積をほぼ無くすことができる。これにより、例えば、死容積が形成された場合には、死容積に起因して動力回収量仕事量が小さくなってしまうのに対し、本発明では、動力回収量が低減することがなく、所望とする動力回収効率を得ることができる。また、上記副吸入通路70を切換弁80によって切り換えるので、逆止弁とは異なり、吸入時のチャタリングを防止することができ、開口状態を確実に維持させることができることから、圧力損失を小さくすることができると共に、振動による騒音の低減を図ることができる。また、第6の発明によれば、上記背圧通路71を膨張機本体43に形成しているので、副吸入通路70を冷媒回路11から導くことができ、副吸入通路70の断面積を十分に確保することができる。この結果、上記副吸入通路70の抵抗を小さくすることができることから、効率の向上を図ることができる。さらに、上記副吸入通路70の抵抗を低減することができることから、冷媒流量の制御幅を大きくすることができ、より運転エリアの拡大を図ることができる。つまり、従来、副吸入通路が膨張機本体に形成されていたために、副吸入通路の形成が制約され、十分な断面積を確保することができず、副吸入通路の圧力損失が大きかった。この結果、性能が低下すると共に、流量制御幅の低下による運転エリアの縮小という問題があった。これに対し、第6の発明によれば、上記副吸入通路70を冷媒回路11から導くことができ、上記副吸入通路70の抵抗を小さくすることができることから、性能の向上を図ることができると共に、流量制御幅の拡大による運転エリアの拡大を図ることができる。発明の実施形態1図1~図6に示すように、本実施形態の冷凍装置は、空気調和装置10を構成し、該空気調和装置10は、室内の冷房と暖房とを切り換えて行うヒートポンプ型空気調和装置に構成されている。-空気調和装置の全体構成-上記空気調和装置10は、冷媒回路11を備え、該冷媒回路11は、冷媒が循環して冷凍サイクルを行う閉回路に構成されている。上記冷媒回路11は、冷媒として二酸化炭素CO2が充填されている。つまり、上記冷媒回路11は、二酸化炭素を臨界圧力以上まで圧縮し、いわゆる超臨界冷凍サイクルを行うように構成されている。上記冷媒回路11は、圧縮膨張ユニット30と室外熱交換器12と室内熱交換器13と四方切換弁14と整流回路15と予膨張弁17とを備えている。上記圧縮膨張ユニット30は、縦長円筒形の密閉容器状に形成されたケーシング31を備えている。該ケーシング31には、その下部から上部へ向かって順に、圧縮機32と電動機33と膨張機40が収納されている。上記圧縮機32と電動機33と膨張機40とは、1つの出力軸34によって連結されている。上記圧縮機32は、ロータリー式の容積型圧縮機であって、いわゆる揺動ピストン型に構成されている。上記圧縮機32で圧縮された冷媒は、吐出口を通じてケーシング31内に吐出される。つまり、上記圧縮膨張ユニット30は、ケーシング31の内部が高圧冷媒で満たされる、いわゆる高圧ドーム式に構成されている。上記電動機33は、ケーシング31の内周面に固定されるステータ35と、ステータ35の内側に位置して出力軸34と連結するロータ36とを備えている。上記電動機33は、インバータによって出力周波数が調節されるインバータ型可変速モータに構成されている。上記膨張機40は、いわゆる2シリンダ型の膨張機であって、第1膨張機構41と第2膨張機構42とを備えている。上記第1膨張機構41および第2膨張機構42は、ロータリー式の容積型膨張機であって、いわゆる揺動ピストン型に構成されている。上記第1膨張機構41と第2膨張機構42とは直列に接続され、第1膨張機構41が上流側の膨張機構を、第2膨張機構42が下流側の膨張機構を構成している。上記第1膨張機構41の押しのけ容積は、第2膨張機構42の押しのけ容積よりも小さくなっている。また、第1膨張機構41および第2膨張機構42は、出力軸34に連結されている。上記圧縮膨張ユニット30は、吸入管21と吐出管22と流入管23と流出管24とが接続されている。上記吸入管21は、ケーシング31を貫通して圧縮機32の吸入側に直接に接続されている。上記吐出管22は、ケーシング31を貫通して該ケーシング31の内部に開口している。上記流入管23は、ケーシング31を貫通して第1膨張機構41の吸入側流入側に直接に接続されている。上記流出管24は、ケーシング31を貫通して第2膨張機構42の吐出側流出側に直接に接続されている。上記室外熱交換器12および室内熱交換器13は、クロスフィン型のフィンアンドチューブ式熱交換器に構成されている。上記四方切換弁14は、4つのポートを有している。第1ポートは、吸入管21に連通し、第2ポートは、吐出管22に連通し、第3ポートは、室外熱交換器12の一端に連通し、第4ポートは、室内熱交換器13の一端に連通している。上記四方切換弁14は、第1のポートと第4のポートとが連通して第2のポートと第3のポートとが連通する状態図1の実線で示す状態と、第1のポートと第3のポートとが連通して第2のポートと第4のポートとが連通する状態図1の破線で示す状態とに切り換え自在に構成されている。上記整流回路15は、逆止弁16を有する4本の配管がブリッジ状に接続されて構成されている。上記整流回路15は、室外熱交換器12と室内熱交換器13と膨張機40の吸入側の流入管23および吐出側の流出管24とに接続され、四方切換弁14の切り換えに伴い冷媒の循環方向が変更されても、膨張機40に対して常に同じ方向で冷媒を流通させるように構成されている。なお、上記整流回路15は、四方切換弁に代えてもよい。上記予膨張弁17は、整流回路15と膨張機40の吸入側との間に設けられている。上記予膨張弁17は、開度が調節可能な流量調節弁を構成している。上記冷媒回路11には、バイパス管25が接続されている。該バイパス管25は、一端が流入管23の予膨張弁17と膨張機40との間の配管に接続し、他端が流出管24に接続している。上記バイパス管25には、バイパス弁18が設けられている。該バイパス弁18は、開度が調節可能な流量調節弁を構成している。-膨張機の構成-上記膨張機40は、図2、図3および図5に示すように、第1膨張機構41の上方に第2膨張機構42が配置されて構成されている。上記第1膨張機構41は、第1シリンダ50と第1ピストン51とを有し、上記第2膨張機構42は、第2シリンダ60と第2ピストン61とを有している。各膨張機構41,42は、第1部材としてのシリンダ50,60に対して第2部材としてのピストン51,61が相対的に偏心回転するように構成されている。上記シリンダ50,60は、上下の両端が開放された略筒状に形成されている。上記第1シリンダ50の内径および厚みは、第2シリンダ60の内径および厚みよりもそれぞれの寸法が短くなっている。上記第1シリンダ50の下端面は、フロントヘッド43に閉塞され、上端面は、中間プレート44に閉塞されている。また、上記第2シリンダ60の下端面は、中間プレート44に閉塞され、上端面は、リアヘッド45に閉塞されている。つまり、上記フロントヘッド43、中間プレート44およびリアヘッド45は、シリンダ50,60の端部を閉塞する閉塞部材を構成している。また、これらの閉塞部材43,44,45およびシリンダ50,60は、ケーシング31に固定される固定部材を構成している。そして、上記第1膨張機構41は、フロントヘッド43と第1シリンダ50と中間プレート44とを備えて構成され、上記第2膨張機構42は、中間プレート44と第2シリンダ60とリアヘッド45とを備えて構成されている。上記第1シリンダ50の内部には、環状の第1ピストン51が収容され、第1シリンダ50と第1ピストン51との間に第1膨張室52が区画形成されている。上記第2シリンダ60の内部には、環状の第2ピストン61が収容され、第2シリンダ60と第2ピストン61との間に第2膨張室62が区画形成されている。上記第1ピストン51の内径、外径、および厚みは、第2ピストン51の内径、外径、および厚みよりもそれぞれの寸法が短くなっている。第1ピストン51の内部には、出力軸34の第1偏心部34aが、第2ピストン61の内部には、出力軸34の第2偏心部34bがそれぞれ嵌め込まれている。図3に示すように、上記第1膨張機構41には第1ブレード53および一対の第1ブッシュ54が、上記第2膨張機構42には第2ブレード63および一対の第2ブッシュ64がそれぞれ設けられている。上記ブレード53,63は、ピストン51,61の外周面から径方向外側へ延びる板状に形成されている。一対のブッシュ54,64は、シリンダ50,60に形成されたブッシュ溝に設けられている。上記第1シリンダ50の第1膨張室52には、主吸入通路46の流出端が開口している。上記主吸入通路46は、上記第1シリンダ50を径方向に延びて形成され、その流入端側に上記流入管23が接続されている図2を参照。上記第1膨張室52には、連通路47の流入端が開口している。上記連通路47は、中間プレート44に軸方向に形成されている。上記第1膨張機構41における主吸入通路46の流出端と連通路47の流入端とは、第1ブレード53によって遮断され、互いに近接している。上記第2シリンダ60の第2膨張室62には、上記連通路47の流出端が開口している。また、上記第2膨張室62には、流出路48の流入端が開口している。上記流出路48は、第2シリンダ60を径方向に延びて形成され、その流出端側に上記流出管24が接続されている図2を参照。上記第2膨張機構42の連通路47の流出端と流出路48の流入端とは、第2ブレード63によって遮断され、互いに近接している。上記第1膨張室52は、第1ブレード53によって2つの空間に仕切られている。図3において、第1ブレード53の左側に仕切られる空間が、主吸入通路46と連通する高圧空間52aを構成し、右側に仕切られる空間が、連通路47と連通する第1膨張空間52bを構成する。上記第2膨張室62は、第2ブレード63によって2つの空間に仕切られている。図3において、第2ブレード63の左側に仕切られる空間が、連通路47と連通する第2膨張空間62aを構成し、右側に仕切られる空間が、流出路48と連通する低圧空間62bを構成する。さらに、上記第1膨張機構41のフロントヘッド43および第1シリンダ50には、図2、図3および図5に示すように、副吸入通路70が接続されると共に、上記フロントヘッド43には、背圧通路71が接続されている。上記副吸入通路70は、フロントヘッド43および第1シリンダ50に形成された副通路72と、該副通路72を冷媒回路11に接続する補助配管73とにより構成されている。上記副通路72は、切換弁80と出口通路74とを備えている。該出口通路74は、例えば、第1シリンダ50の下面に形成されて上記フロントヘッド43によって閉塞されている。そして、上記出口通路74の流入端は、切換弁80に接続される一方、上記出口通路74の流出端は、主吸入通路46の第1膨張室52の開口位置より第1ピストン51の回転方向に進んだ位置に開口している。上記補助配管73の一端は、切換弁80の流入側に接続され、上記補助配管73の他端は、流入管23の予膨張弁17とバイパス管25の接続部と間に接続されている。したがって、上記副吸入通路70は、冷媒回路11の高圧冷媒を主吸入通路46とは別個に第1膨張室52に供給するように構成されている。上記背圧通路71は、フロントヘッド43に形成され、第1膨張室52の外周面に沿って半円弧状に径方向に延びている。さらに、上記背圧通路71の流入端は、主吸入通路46に接続される一方、上記背圧通路71の流出端は、副通路72の切換弁80に接続されている。上記背圧通路71は、例えば、フロントヘッド43の上面に形成されて上記第1シリンダ50によって閉塞されている。また、上記切換弁80は、主としてフロントヘッド43の膨出部55に設けられ、弁室81に弁体82と付勢部材である圧縮バネ83とを備えている。なお、図3等の横断面において、上記切換弁80は、副通路72の出口通路74と背圧通路71と同一面上に表示している。記弁室81には、高圧入口84と高圧出口85と背圧口86とが形成されている。上記弁室81の高圧入口84は、補助配管73が接続され、上記弁室81の高圧出口85は、出口通路74に接続される一方、上記弁室81の背圧口86には、上記背圧通路71の流出端が接続されている。上記弁体82は、弁室81の内部を直動し、補助配管73の冷媒が導入される1次側室87と、背圧である冷媒回路11の高圧冷媒が背圧通路71を介して導入される2次側室88とに弁室81を区画し、上記高圧出口85を開閉するように構成されている。上記圧縮バネ83は、1次側室87に設けられ、上記弁体82を開弁方向に付勢している。つまり、上記弁体82は、副吸入通路70の冷媒圧力と圧縮バネ83のバネ力とを加算した1次側室87の1次側圧力と、主吸入通路46の高圧冷媒圧力である2次側室88の2次側圧力とが作用している。そして、上記切換弁80は、1次側圧力と2次側圧力との差圧によって上記高圧出口85を開閉するように構成されている。上記補助配管73には、制御弁75が設けられている。該制御弁75は、副吸入通路70を開閉するように構成されている。つまり、上記制御弁75が閉鎖されると、図3に示すように、切換弁80への副吸入通路70の高圧冷媒の導入が停止し、1次側室87の1次側圧力が低下し、弁体82は、2次側圧力によって閉弁する。一方、上記制御弁75が開口されると、図5に示すように、切換弁80の1次側室87に副吸入通路70の高圧冷媒が導入され、弁体82に副吸入通路70の高圧冷媒圧力と圧縮バネ83のバネ力とを加算した1次側圧力が作用し、2次側圧力に抗して弁体82が開弁する。上記制御弁75は、開度調整が可能な流量調節弁電動弁によって構成されているが、開閉弁であってもよい。-空気調和装置の動作-まず、上記空気調和装置10の運転動作について説明する。空気調和装置10は、冷房運転と暖房運転とが切り換えて行われる。-冷房運転-冷房運転時には、四方切換弁14が図1の実線で示す状態に設定され、室外熱交換器12が放熱器となり、室内熱交換器13が蒸発器となる冷凍サイクルが行われる。圧縮機32で圧縮された冷媒は、圧縮膨張ユニット30のケーシング31内に吐出される。ケーシング31内の高圧冷媒は、吐出管22から室外熱交換器12に流れる。室外熱交換器12では、冷媒が室外空気へ放熱する。室外熱交換器12で放熱した高圧冷媒は、流入管23を経て膨張機40に流入する。膨張機40では、高圧冷媒が膨張し、高圧冷媒から動力が回収される。膨張した後の低圧冷媒は、流出管24を経由して室内熱交換器13を流れる。室内熱交換器13では、冷媒が室内空気から吸熱し、室内空気が冷却される。室内熱交換器13で蒸発した冷媒は、吸入管21を通じて圧縮機32に吸入されて再び圧縮される。-暖房運転-暖房運転時には、四方切換弁14が図1の破線で示す状態に設定され、室内熱交換器13が放熱器となり、室外熱交換器12が蒸発器となる冷凍サイクルが行われる。圧縮機32で圧縮された冷媒は、圧縮膨張ユニット30のケーシング31内に吐出される。ケーシング31内の高圧冷媒は、吐出管22から室内熱交換器13を流れる。室内熱交換器13では、冷媒が室内空気へ放熱し、室内空気が加熱される。室内熱交換器13で放熱した高圧冷媒は、流入管23を経て膨張機40に流入する。膨張機40では、高圧冷媒が膨張し、高圧冷媒から動力が回収される。膨張した後の低圧冷媒は、流出管24を経て室外熱交換器12を流れる。室外熱交換器12では、冷媒が室外空気から吸熱して蒸発する。室外熱交換器12で蒸発した冷媒は、吸入管21を通じて圧縮機32に吸入されて再び圧縮される。-膨張機40の動作-次に、膨張機40の動作について説明する。膨張機40は、制御弁75の開閉状態に応じて、第1動作と第2動作とが切り換わる。第1動作と第2動作とは、外気温度の変化などに応じて適宜切り換えられる。-第1動作-第1動作は、制御弁75が閉鎖されている。この結果、副吸入通路70が閉鎖されているので、副吸入通路70の高圧冷媒が切換弁80の1次側室87に供給されない。したがって、上記切換弁80の弁体82の作用力は、圧縮バネ83のバネ力が作用する1次側圧力より背圧通路71の高圧冷媒圧力である2次側圧力が大きくなる。よって、上記弁体82は、図3に示すように、高圧出口85を閉鎖し、高圧冷媒は、主吸入通路46からのみ膨張機40に供給される。この第1動作において、副吸入通路70の流出端第1膨張室の開口から制御弁75までの間は、膨張空間の圧力雰囲気、つまり、いわゆる中間圧の状態に保持される。このような状態において、膨張機40では、図4に示すように、冷媒が吸入される過程吸入過程、冷媒が膨張する過程膨張過程、および冷媒が吐出される過程吐出過程が順に繰り返される。吸入過程では、第1膨張機構41の第1膨張室52へ高圧冷媒が吸入される。具体的に、第1膨張機構41では、偏心部34a,34bの回転角が0°の状態図4参照から僅かに回転すると、第1ピストン51と第1シリンダ50との接触位置が主吸入通路46の流出開口を通過し、主吸入通路46から高圧空間52aへ高圧冷媒が流入し始める。その後、偏心部34a,34bの回転角が90°図4参照、180°図4参照、270°図4参照、90°図6参照、180°図6参照、270°図6参照と次第に大きくなるに連れて、主吸入通路46から高圧空間52aへ高圧冷媒が流入してゆく。ここで、偏心部34a,34bの回転角が所定角度、例えば、220°に達すると、高圧空間52aに副吸入通路70が連通する。したがって、第2動作の吸入過程では、主吸入通路46と副吸入通路70との双方から高圧冷媒が導入されることになる。さらに、上記偏心部34a,34bの回転角が360°に達した後から、第1膨張空間52bが連通路47を介して第2膨張空間62aと連通する。そして、偏心部34a,34bの回転角が360°の状態から僅かに回転すると、第1膨張室52が主吸入通路46と仕切られるが、副吸入通路70は第1膨張室52に連通したままで、吸入過程が継続する。次の膨張過程では、偏心部34a,34bの回転角が、例えば、580°に進と、第1膨張室52が副吸入通路70と仕切られる。その後、第1膨張空間52bと第2膨張空間62bとにおいて、上述したように冷媒が膨張する。次の吐出過程では、偏心部34a,34bの回転角が720°に達した後から、第2膨張空間62aと流出路48とが連通する。そして、偏心部34a,34bの回転角が810°、900°、990°、1080°と次第に大きくなるに連れ、低圧室62bの冷媒が流出路48へ流出してゆく。ここで、第2動作中に低圧室62bから流出する冷媒の圧力は、補助吸入路70からの冷媒の導入により、第1動作中よりも高くなる。以上のように、本実施形態の膨張機40では、上記第1動作と第2動作とを選択的に切り換えることで、膨張機40から流出する冷媒の圧力を適宜調節することができる。これにより、例えば、冷房運転と暖房運転の切り換え、または外気温度の変化などに起因して、圧縮機32の吸入圧力が変化した場合にも、膨張機40では、これに追随させて冷媒を膨張させることができ、いわゆる過膨張の発生を防止できる。-実施形態の効果-上記実施形態によれば、副吸入通路70を切換弁80によって開閉し、膨張比を調節することができるので、圧縮機32と膨張機40との冷媒循環量をバランスさせることができる。その結果、例えば、冷凍装置の運転条件が変化しても、膨張機40の流出側で過膨張が発生することを回避でき、逆トルクの発生を抑制することができるので、膨張機40での動力回収効率の向上を図ることができると共に、機械的信頼性の向上を図ることができる。また、上記切換弁80の切換えによって吸入容積を可変とすることができるので、膨張機運転エリアを拡大することができる。また、上記切換弁80の背圧通路71は、1つ形成しているのみであるので、従来のように2つの背圧通路を形成する必要がなく、また、上記切換弁80を切り換えるための制御弁75は、副吸入通路70に1つのみ設けているので、部品点数を削減することができると共に、構成の簡素化を図ることができる。また、上記切換弁80を膨張室52の近傍に設けているので、死容積を小さくすることができる。つまり、上記副吸入通路70に制御弁75のみを設けた場合、制御弁75を冷媒回路11に接続される補助配管73に設けることになり、制御弁75から膨張室52までの間が冷媒膨張に寄与しない閉空間の死容積となる。本実施形態は、制御弁75の他に切換弁80を設けているので、該切換弁80を第1膨張室52の近傍に配置することができることから、死容積をほぼ無くすことができる。これにより、例えば、死容積が形成された場合には、死容積に起因して動力回収量仕事量が小さくなってしまうのに対し、本実施形態では、動力回収量が低減することがなく、膨張機40で所望とする動力回収効率を得ることができる。また、上記背圧通路71を膨張機本体43に形成しているので、副吸入通路70を冷媒回路11から導くことができ、副吸入通路70の断面積を十分に確保することができる。この結果、上記副吸入通路70の抵抗を小さくすることができることから、効率の向上を図ることができる。さらに、上記副吸入通路70の抵抗を低減することができることから、冷媒流量の制御幅を大きくすることができ、より運転エリアの拡大を図ることができる。つまり、従来、副吸入通路が膨張機本体に形成されていたために、副吸入通路の形成が制約され、十分な断面積を確保することができず、副吸入通路の圧力損失が大きかった。この結果、性能が低下すると共に、流量制御幅の低下による運転エリアの縮小という問題があった。これに対し、本実施形態によれば、上記副吸入通路70を冷媒回路11から導くことができ、上記副吸入通路70の抵抗を小さくすることができることから、性能の向上を図ることができると共に、流量制御幅の拡大による運転エリアの拡大を図ることができる。また、上記副吸入通路70を切換弁80によって切り換えるので、逆止弁とは異なり、吸入時のチャタリングを防止することができ、開口状態を確実に維持させることができることから、圧力損失を小さくすることができると共に、振動による騒音の低減を図ることができる。発明の実施形態2次に、本発明の実施形態2を図面に基づいて詳細に説明する。本実施形態は、図7および図8に示すように、実施形態1の背圧通路71が膨張機40に流入する高圧冷媒を切換弁80の2次側室88に導くようにしたのに代えて、背圧通路71が膨張機40から流出する低圧冷媒を切換弁80の2次側室88に導くようにしたものである。具体的に、上記背圧通路71の一端は、第2膨張機構42の流出路48に接続され、他端は、切換弁80の背圧口86に接続されている。そして、上記背圧通路71は、例えば、第2膨張機構42の第2シリンダ60から中間プレート44および第1膨張機構41の第1シリンダ50を介して第1膨張機構41のフロントヘッド43に亘って形成されている。一方、上記切換弁80は、圧縮バネ83は、2次側室88に設けられ、弁体82を閉弁方向に付勢している。つまり、上記切換弁80の弁体82は、副吸入通路70の冷媒圧力である2次側室88の2次側圧力と、流出路48の低圧冷媒圧力と圧縮バネ83のバネ力とを加算した2次側室88の2次側圧力とが作用している。そして、上記切換弁80は、1次側圧力と2次側圧力との差圧によって上記高圧出口85を開閉するように構成されている。したがって、上記膨張機40の第1動作は、図7に示すように、制御弁75が閉鎖され、副吸入通路70が閉鎖されているので、副吸入通路70の高圧冷媒が切換弁80の1次側室87に供給されない。この結果、上記切換弁80の弁体82の作用力は、背圧通路71の低圧冷媒圧力と圧縮バネ83のバネ力とを加算した2次側圧力が1次側圧力より大きくなる。よって、上記弁体82は、高圧出口85を閉鎖し、高圧冷媒は、主吸入通路46からのみ膨張機40に供給される。この第1動作において、副吸入通路70の流出端第1膨張室の開口から制御弁75までの間は、膨張空間の圧力雰囲気、つまり、いわゆる中間圧の状態に保持される。そして、上記第1動作は、実施形態1と同様に、高圧冷媒が主吸入通路46からのみ膨張機40に供給され、第1膨張機構41の第1ピストン51と第2膨張機構42の第2ピストン61とが回転して行われる。また、上記膨張機40の第2動作は、図8に示すように、制御弁75が開口され、副吸入通路70が開口されているので、副吸入通路70の高圧冷媒が切換弁80の1次側室87に供給される。したがって、上記切換弁80の弁体82の作用力は、高圧冷媒圧力である1次側圧力が、背圧通路71の低圧冷媒圧力と圧縮バネ83のバネ力とを加算した2次側圧力より大きくなる。よって、上記弁体82は、高圧出口85を開放し、高圧冷媒は、主吸入通路46から膨張機40に供給されると共に、副吸入通路70からも膨張機40に供給される。そして、上記第2動作は、実施形態1と同様に、高圧冷媒が主吸入通路46と副吸入通路70とから膨張機40に供給され、第1膨張機構41の第1ピストン51と第2膨張機構42の第2ピストン61とが回転して行われる。その他の構成、作用および効果は、実施形態1と同様である。その他の実施形態本発明は、上記各実施形態について、以下のような構成としてもよい。上記各実施形態は、いわゆるロータリ式の容積型の膨張機40を適用しているが、本発明は、例えば、スクロール式の膨張機のように他の膨張機を適用してもよい。また、上記各実施形態は、圧縮機32と膨張機40が同一ケーシング31内で連結された一体型の圧縮膨張ユニット30について説明したが、本発明は、圧縮機32と膨張機40とが別のケーシングに形成されたものであってもよい。つまり、本発明は、例えば、膨張機の回収動力を膨張機に連結された発電機などで回生するシステムの膨張機であってもよい。つまり、圧縮機と膨張機とが別個に構成された場合、圧縮機と膨張機との回転数制御が別個に行われるので、膨張機自体の運転エリアが一体型の圧縮膨張ユニット30に比して広くなる。この別体型の膨張機に本発明を適用するとより運転エリアが拡張する。また、上記実施形態は、室内の空調を行う空気調和装置を適用しているが、本発明は、例えば、給湯機やチラーユニット、庫内の冷蔵または冷凍を行う冷却機等の冷凍装置を適用してもよい。また、上記実施形態は、副吸入通路70および切換弁80を1つ設けていわゆる閉じ切り点を2つ構成するようにしたが、本発明は、副吸入通路70および切換弁80を2つ以上設け、いわゆる閉じ切り点を3つ以上構成するようにしてもよい。尚、以上の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。以上説明したように、本発明は、膨張室で膨張した冷媒の動力を回収する膨張機および該膨張機を備えた冷凍装置に関し有用である。10空気調和装置冷凍装置11冷媒回路30圧縮膨張ユニット32圧縮機40膨張機41第1膨張機構42第2膨張機構46主吸入通路50,60シリンダ51,61ピストン52,62膨張室53,63ブレード70副吸入通路71背圧通路72副通路73補助配管75制御弁80切換弁81弁室82弁体83圧縮バネ付勢部材871次側室882次側室"