ガラス状スラグ製造方法であって、側面を有する外殻体から成るコーンを、コーン縦軸を中心に回転させる工程、前記外殻体の側面を冷却する工程、前記コーン上へ溶融スラグを注ぎ、前記コーン軸を中心とする前記コーンの回転に乗りながら重力を利用して固形化させてスラグフィルムを形成する工程、及び前記フィルムが前記コーンが0.6~0.9回転することによってもたらされた後、フィルムを前記側面から剥がし、それによって固形化されたスラグを取り出す工程、から構成され、前記溶融スラグは注液ゾーンから前記側面上へ注がれ、前記側面の長さの75~95に亘って層が形成されることを特徴とするガラス状スラグ製造方法。前記コーンの側面とコーン基部間が一定角度から成り、該角度が10~35°であることを特徴とする請求項1項記載のガラス状スラグ製造方法。前記コーンが回転速度約0.5~5rpmで回転されることを特徴とする請求項1項または2項記載の方法。前記コーンの基部から注液ゾーンまで測定した長さが約1~10mであることを特徴とする請求項1~3のいずれかに記載の方法。前記コーン基部の直径が約2~30mであることを特徴とする請求項1~4のいずれかに記載の方法。前記コーンの外殻体の冷却中に回収される熱を用いてスチーム生成及び又は発電が行われることを特徴とする請求項1~5のいずれかに記載の方法。前記層の剥離片が破砕され、次いで約100°C~約300°Cまで冷却され、前記層の剥離片の冷却中に回収される熱を用いてスチーム生成及び又は発電が行われることを特徴とする請求項1~6のいずれかに記載の方法。前記層の剥離片が破砕されてスラグ粒子が生成され、該スラグ粒子は熱交換機中へ充填され、逆流の冷却ガスを用いて冷却され、さらに熱交換機から放出され、熱交換機は複数のサブユニットに分割され、該サブユニットのそれぞれにはスラグ粒子取込ポート、スラグ粒子排出ポート、冷却ガス吸気ポート、及び冷却ガス排気ポートが設けられ、前記サブユニットの少なくとも1つには高温スラグ粒子が前記取込ポートを通して充填され、冷却されたスラグ粒子は前記スラグ粒子排出ポートを通して放出され、及び前記冷却ガス吸気ポート及び前記冷却ガス排気ポートはスラグ粒子の充填/放出中は閉じられ、スラグ粒子の充填/放出と同時に、他のサブユニットの少なくとも1つが、冷却ガス吸気ポートを通して冷却ガス流を噴射し及び加熱された冷却ガス流を前記冷却ガス排気ポートから抜き出すことによって冷却され、前記スラグ粒子取込ポート及び前記スラグ粒子排出ポートはスラグ粒子の冷却中は閉じられ、及び加熱高温化された冷却ガスがエネルギー回収に利用されることを特徴とする、請求項1~7のいずれかに記載の方法。ガラス状スラグ製造装置であって、コーン縦軸、基部及び、第一側面及び該第一側面に反対側の第二側面を有する外殻体を有して成るコーン、前記コーンをそのコーン軸を中心に回転させるようになっている前記コーンを回転させるための駆動装置、前記外殻体の前記第一側面上の注液ゾーン内に溶融スラグを注ぐため該外殻体に隣接して配置されるスラグフィーダー、前記外殻体からスラグを取り出すための剥離装置、及び前記外殻体を冷却するための冷却装置、から構成され、前記装置は前記外殻体上に処理された溶融スラグをガラス状スラグ層へ変換するように構成されていることを特徴とする前記製造装置。前記コーンの側面と基部が一定角度を成し、該角度が10~35°であることを特徴とする請求項9項記載の装置。さらにスラグクラッシャーを備えることを特徴とする請求項9項または10項記載の装置。前記コーンの注液ゾーンから前記コーン基部まで測定した長さが約1~10mであることを特徴とする請求項9~11のいずれかに記載の装置。前記コーン基部の直径が約2~30mであることを特徴とする請求項9~12のいずれかに記載の装置。さらに前記コーンの回転速度を0.5~5rpmに調節するための制御装置を備えることを特徴とする請求項9~13のいずれかに記載の装置。本発明は上述した欠点のない乾燥スラグ固形化方法及び装置を提供することを目的とする。本発明の目的は、コーン縦軸を中心に側面をもつ外殻体から成るコーンを回転させる工程、前記外殻の側面を冷却する工程、溶融スラグを前記コーンの前記側面上へ注いで重力によってスラグフィルムを形成しつつ、該層を前記コーン軸を中心とした前記コーンの回転に載せながら固形化させる工程、及び前記コーンが0.6~0.9回転した後、もたらされたフィルムを前記側面から剥がし、それによってスラグを取り出す工程によって構成され、前記溶融スラグは注液ゾーンにおいて前記側面上へ注がれ、拡散されて前記側面のほぼ全長に亘って、好ましくは前記側面の長さの75~95に亘って層を形成することを特徴とする、本発明に従ったガラス状スラグの製造方法によって達成される。従って、溶融スラグは、ガラス状スラグの固形化された層が生ずるように、縦軸上で回転し、かつ冷却された外殻体を有するコーンの外部あるいは外側側面へ処理される。ガラス状スラグの固形化層は、好ましくはコーンを約75~95回転させた後、外面から機械的に剥がされ、放出される。本発明に従った方法によれば、溶融スラグは連続的あるいは断続的にコーン頂部に近い傾斜側面上へ、好ましくはコーンの上半分へ、さらに好ましくはコーンの上部1/3へ注液され、次いで重力作用及びコーンの冷却された外殻体の全高に及ぶ回転を通して拡げられる。重要なこととして、液状スラグは、スラグ流が空中に跳ね返って粒子化することがないように、コーンの側面上へ注がれること、すなわち配給されることに注意すべきである。従って、スラグは、注液トラフと回転中のコーンとの接触を回避できるように、安全なマージンがとられた注液トラフの壁厚に対応する最小限の高さからコーン上へ注がれる。この高さは好ましくは100~600mm、さらに好ましくは200~400mmである。このようにしてスラグの衝撃速度は低く、好ましくは1m/秒以下に保持される。任意であるが、1または2以上のローラーを用いてコーン側面上におけるスラグの拡がりを補助し、またスラグ層の厚さを調整することも可能である。また、スラグから熱を取り除くため、1または2以上のローラーを冷却してもよい。しかしながら、コーン側面上へスラグを拡げる際にローラーは用いず、重力と回転の作用だけで拡げることが好ましい。本発明方法の利点は、重力と回転が組み合わされた作用によって均質層の形成が得られることから、困難性なく実施できることである。液状スラグは冷却されたコーン側面を下降して冷却面と接触した後に固形化された層となる。液状スラグがさらにコーンの底部へ向かって進めば進むほど、スラグはさらに固形化され、前記面の下端部に達した時点で層は完全に固形化される。溶融スラグは、火山のスロープを下降する溶岩のように、コーン側面を下降する。コーンの回転によってスラグは絶えず新たな冷却面と接触することから、コーンの下端部にまで亘って液状スラグが拡がらないことが確実とされる。従って、スラグは、重力と回転が組み合わされた作用によって、たとえスラグがコーン頂部に近いかなり狭い注液ゾーンに滴下されても、拡散装置あるいは貯蔵器を必要とせずに、冷却されたコーンの表面全体に亘って均等に処理される。この特徴は、スラグが貯蔵器を経て及び又は幾分複雑化された拡散装置を経て冷却面へ運ばれる上述の引例先行技術によるスラグ固形化装置に優る大きな利点である。これら先行技術による装置の欠点は、スラグが遅かれ早かれ固形化し、表面が堅くなることにより該装置の障害となって液状スラグの分配が危くなり、しばしば修理のために装置の停止が必要とされることである。本発明に従った方法においては、米国特許NoUS4909837の実施例に関して記載されているように液状スラグを必ずしも表面の全長に亘って送り込む必要はない。実施の際、スラグはトラフ内部に堅くなった表面を生成し易く、しばらくすると液状スラグをトラフの長さに亘って均等に注ぐことが不可能となるため、液状スラグで満たされた注液トラフを傾けることによって長さの全体に亘って均質に層を形成することは実際には極めて困難である。さらに、均質な厚さの層が形成されることを確実にするために、LU87677に記載されているようなスクレーパ等の装置を使用することを全く必要としない。このようなスクレーパ装置には、スラグがスクレーパの末端周囲で比較的速く固形化してしまい、スラグの層が不規則に形成されてしまう欠点がある。このような固形化は防止される必要があり、連続した固形化が可能となる前に、スクレーパに固形化したスラグが生じてはならない。先行技術とは異なり、本発明によれば、前記側面全体に亘る層の厚さあるいは長さ、すなわち液状スラグが注液ゾーンから側面へ下降して完全に固形化して流れが止まるまで距離は、単純にコーンの回転速度を変更するだけで調節し、許容範囲内に保持することが可能である。前記コーンの回転速度は、好ましくは該コーン側面の全長上に、すなわち注液ゾーンとコーン下端との間に厚さ約5~10mmのスラグ層が形成されるように設定される。この厚さは、スラグの温度によっても調節される。好ましくは、コーンの角速度は測定される層厚との相関において制御される。温度が低い場合、スラグ層はより厚くなるためコーンはより遅い回転としなければならない。温度が高い場合、スラグ層はより薄くなるため回転速度はより速くしなければならない。本発明に従ったスラグ固形化方法によって得られるさらなる利点として、コーンの回転によって溶融スラグの冷却に利用される冷却面が継続して新しくなり、スラグの固形化及び確認に理想的な条件が確保されることがある。これにより、単純にコーンの回転速度を調節するだけで、開始温度やスラグ速度に拘わりなく、ほぼ全体的にガラス状化されたスラグ層を常に確実に得ることが可能となる。本発明においては、用語コーンとは、平らな通常は円形の底部から頂上または頂点と呼ばれる点へと滑らかに先細になる3次元幾何学的形状のことを指す。より正確には、平面である底部と頂点を底部周辺へ繋ぐすべての直線セグメントの軌跡によって形成される表面側面と呼ばれるによって境界が限定される立体形状である。コーンの軸は直線であり、前記頂点を通って延び、該頂点の周りの側面は回転対称を呈する。本発明において用いられるコーンは好ましくは直円形円錐体である。ここで直とは軸が底部の中心を直角に通ること、及び円形とは底部が円形であることを意味している。このコーンは、好ましくはいわゆる切頭の、すなわち頂点の下方あるいは上方が切断された円錐体である。スラグは、注液装置中に吊るされたスラグバケットから、その末端がコーンの頂部付近まで延びる注液トラフを経て注ぐことが可能である。スラグは金属生成炉のスラグランナーシステムから直接注ぐことができ、このスラグランナーシステムはコーン頂部に隣接するポイントまで延びている。このように構成することは、ロシア特許SU1101432A1の固定型円錐体及び回転送りでは殆ど不可能である。コーン表面上に形成される層の厚さはスラグの粘度、底部とコーン表面との角度、スラグの塊流または流速、及びコーンの回転速度によって変動する。実施においては、前記層の厚さはゆえにコーンの回転速度に影響される。コーンの回転速度が高速であれば、あるいは角度が大きければ、概してスラグ層は薄くなる。スラグ層はコーンの約3/4回転を経て移動した時点で、分離装置によって塊あるいは断片形状で取り外される。かかる分離装置あるいは剥離装置にはスクレーパまたはラップ装置、あるいはそれらの双方、あるいは類似装置を含めることが可能である。前記装置はコーンのほぼ全表面の高さに沿って取り付けられる。ラップ装置には、スクレーパをコーンの回転方向へ適切に先導するハンマー機構及び又はぎざぎざのある面ローラーを備えることが可能である。スラグは、コーン上へ注がれる時、好ましくは約1200~1600°Cの温度とされる、また好ましくはガラス状スラグの固形化層の温度が600~900°Cになった時に前記コーンから放出される。前記層は典型例として厚さが約5~10mm、長さ及び幅が約100mm以下の不規則形状の塊あるいは板状の断片として剥がされる。固形化されたスラグの大きな断片はコーンから例えばシュート中へと下降する際に破砕される。スラグ片の長さ及び幅はラップ装置及び又はスクレーパの構成に従って変動し、また調整することも可能である。剥がされたスラグ片あるいは小スラグ塊は、好ましくは適当な装置中のスクレーパ下方に集められ、次いでコーン下方に配置されるスラグ収集シュートを適切に備える前記装置によってコーンから放出される。剥がされたスラグ片あるいは小スラグ塊は次いで熱絶縁コンベイヤーベルト、あるいは振動型運搬用トラフ等を用いて例えばスラグクラッシャーへ運ばれる。スラグはスラグクラッシャー中において破砕された後、熱交換機中でさらに冷却され、取り戻された熱は好ましくはスチーム生成及び又は発電に利用される。実際には、冷空気は破砕されたスラグが入れられているサイロ底部を通して吹き込まれ、破砕されたスラグに接触して加熱され、次いで前記サイロの上部において元の冷空気へ戻される。加熱された空気はボイラーへ伝達されてスチーム生成及び又は発電が行われる。固形化工程中に回収された熱を利用してスチーム生成及び又は発電が可能なことに注意すべきである。本発明の別の観点によれば、本発明はガラス状スラグの製造装置にも関する。本製造装置は、ほぼ垂直なコーン軸と、第一側面及び該第一側面とは反対側の第二側面を有する外殻体から成るコーンと、前記コーンをそのコーン軸を中心として回転させるようになっているコーン回転駆動装置と、溶融スラグを前記外殻体の前記第一側面上の注液ゾーン中へ注ぐために、該外殻体に近接して配置されるスラグ送り装置と、スラグ層を前記外殻体から剥がし取るための剥離装置と、前記外殻体上へ置かれた溶融スラグをガラス状スラグ層へ変換するように構成された、前記外殻体を冷却するための冷却装置、から構成される。剥がされたスラグ片あるいは小スラグ塊は適当な装置中のスクレーパ下方に集められ、コーンの下に据えられているスラグ収集シュート中にそれらスラグ片等を適切に含む該装置によってコーンから放出される。剥がされたスラグ片あるいは小スラグ塊は、次いで断熱コンベヤーベルトあるいは振動型運搬トラフ、さらにスラグ破砕機、そして熱交換機へと運ばれる。ガラス状スラグ製造装置に1または2以上のローラーをコーン外殻体に面するように装備してコーン外殻体上におけるスラグの拡がりを補助し、及びスラグ層の厚さ制御を行うことが可能である。また、1または2以上のローラーを冷却してスラグから熱を取り除くことも可能である。ガラス状スラグ製造装置は好ましくはスラグからの熱回収設備の一部として構成される。この熱回収装置には好ましくは熱交換機が含まれ、該熱交換機は、おそらくスラグ破砕装置中におけるスラグ片の破砕後にガラス状スラグ製造装置から固形化スラグを受け取るように配置される。熱交換機は固形化スラグをさらに冷却するように、及びスラグの熱エネルギーを他の用途、例えば回収した熱を利用したスチーム生成及び又は発電に利用できるように構成される。熱交換機をサイロに構成して高温の固形化スラグで満たし、該サイロ中へその底部から上部へと空気を吹き込むことも可能である。該空気は固形化スラグと接触して加熱され、サイロ上部において元の温度に戻される。加熱された空気は次いで好ましくはボイラーへ送られてスチーム生成及び又は発電が行われる。コーン上におけるスラグの固形化中に回収される熱はスチーム生成及び又は発電にも利用可能であることに注意すべきである。好ましい実施態様において、ガラス状スラグ製造装置には、円錐形スラグ固形化装置が含まれ、該スラグ固形化装置には冷却装置及びコーン軸を中心としてコーンを回転させるための駆動装置/ギアが装備される。該駆動装置/ギアは好ましくはコーンを約0.5~5rpmの回転速度で回転させるように設計される。本発明の好ましい実施態様に従ったコーン基部は直径が約2~30mになるように構成される。コーンの外殻体は、前記注液ゾーンから前記基部までの長さが約1~10mとなるように構成される。前記基部とその側面との間の角度αは有利な態様として10~35°である。これらの寸法は、もちろん処理されるべき溶融スラグの希望収量に従って定められる。上記寸法によれば、約1300°Cにおいてスラグ処理能力として6トン/分毎分当たりトン数の収量を提供することが可能である。より低い、あるいはより高い収量が用いられる場合であっても、その必要収量に応じて固形化装置の寸法を容易に適合化させることが可能である。冷媒は、スラグの固形化中に加熱された後、熱回収のためのプラントへ送られる。また、前記注液操作中に発生した煙及び有害ガスは簡易方式ですべて除去可能である。本発明に従ったガラス状スラグ製造装置には、好ましくはコーンの外殻体冷却手段が装備される。この冷却手段は内部冷却型外殻体によって構成可能である。冷却手段には水又は他の熱伝達媒体用の通路を設けて、水あるいは他の熱移動媒体を工場環境に置かれた空気や埃への曝露から保護することが可能である。回転コーン上の熱移動媒体通路は、好ましくは冷媒循環経路の静止部分へ回転型ユニオン連結を介して接続される。前記冷却手段にはさらに、少なくとも液状スラグが注がれる部分において、外殻体の第二面、すなわち液状スラグが上へ注がれる外殻体の反対側面上にスプレーノズルがさらに取り付けられる。スプレーノズルによって冷媒、好ましくは水が、外殻体の背面、すなわちスラグが注がれる面の反対側面上へスプレーされると理解される。従って、冷媒とスラグとの直接接触は確実に回避される。また、追加ノズルを、液状スラグが注がれる外殻体側面の反対側面上にあるコーン外殻体の一部または全部の周辺に適切に配置することが可能である。その結果として、冷却水は、回転しているコーン外殻体の第二側面のほぼ全体に接触しながら流れることになる。加熱された冷媒をコーン下方のタブ中に収集し、及び熱回収プラントへ送り込むことが可能である。追加ノズルは緊急の場合のみ、例えばスラグの流速がコーンの設計パラメータを超え、冷媒回路を介した熱排出が不十分となった場合のみ作動されるように構成することも可能である。さらに別の好ましい実施態様に従って、前記スラグ層の剥がされた断片は破砕され、スラグ粒子が生成される。スラグ粒子は熱交換機中へ充填され、冷却ガスの逆流によって冷却され、熱交換機から放出される。熱交換機は複数のサブユニットに分割され、サブユニットのそれぞれにはスラグ粒子取込みポート、スラグ粒子排出ポート、冷却ガス吸気ポート、及び冷却ガス排気ポートが設けられ、これらサブユニットのそれぞれにおいて、前記サブユニットの少なくとも1つには前記取込みポートを通して高温のスラグ粒子が充填され、冷却されたスラグ粒子は前記少なくとも1つのサブユニットから前記スラグ粒子排出ポートを通して放出され、前記冷却ガス取込みポート及び前記冷却ガス排気ポートはスラグ粒子の充填及び放出中は閉じられ、及び、スラグ粒子の充填及び放出と同時に、他のサブユニットのうちの少なくとも1つが冷却ガス取込みポートを通した冷却ガス流の噴射によって、及び前記冷却ガス排気ポートから加熱された冷却ガス流を引き抜くことによって冷却され、前記スラグ粒子取込みポート及び前記スラグ粒子排出ポートはスラグ粒子の冷却中は閉じられ、及び加熱された冷却ガスはエネルギー回収に利用される。従って、上記実施態様においては、断続的に作動される多数のサブユニットから成る熱交換機の使用が提案されている。電力発電サイクルの最も効率的利用を保証するため、熱交換機の出口において定常的に高温ガス流を得ることが有利であることから、ほぼ一定して高温ガス流が確保される方式で多数の熱交換機サブユニットが交互に作動される。このように構成することにより、バッチ方式の材料の取り扱いから切り離して、ほぼ連続的にガスを取り扱うことが可能となる。熱交換機サブユニットの1つが排出/充填ステージにある場合、該排出/充填ステージにある間、冷却ガスはこの熱交換機サブユニットを通って流れない。同量の粒子を熱交換機中へ充填し、及び該熱交換機から抽出する。その間、材料は他の熱交換機サブユニットへ入れられず、また取り出されもしない。従って、冷却期間中、前記粒子を周囲から完全に密閉することが可能である。好ましくは、前記サブユニットの1つには高温スラグ粒子が前記取込みポートを通して充填され、他方冷却されたスラグ粒子が同時に同一のサブユニットのスラグ粒子排出ポートを通して放出される。一旦熱交換機サブユニットが満たされたら、スラグ粒子取込みポート及びスラグ粒子排出ポートを密閉して、該サブユニットを、他の熱交換機サブユニットとの接続を断ちながら、冷却ガス流へ再接続することが可能である。これら熱交換機サブユニット中を流れる冷却ガス流が漏出することはないため、システムからの埃及びエネルギーの放出が防止される。従って、熱交換機サブユニットには、スラグの充填及び放出操作中において減圧されることだけが必要とされる。好ましい実施態様に従って、スラグ粒子は、熱交換機サブユニットの1つへ充填される前に、まず断熱されたプレチャンバー中へ充填される。プレチャンバーは好ましくは耐火性内張りあるいは実質的に石から成るボックスのいずれかによって断熱され、スラグの低熱伝導性によって優れた断熱特性が付与される。スラグ粒子を、熱交換機サブユニットから放出した後、かつ冷却後に、ポストチャンバー中へ充填することも可能である。別の言い方をすれば、充填されたスラグのサイクル時間及び量は、熱交換機サブユニット内部における熱移動が制御でき、かつ疑似静止状態に保持できるように選定可能である。熱交換機サブユニットの充填/放出によって生ずる排出ガス温度の変動は、サイクル時間に従って選定することによって最小限に抑えられる。好ましくは、熱交換機サブユニットは1.2~4バールの圧力、すなわち前記サブユニット中のスラグ層底部において測定した絶対圧力下で操作される。剥がされたスラグ層は、好ましくは粒度分布として約40~80mm及びバルク密度として約1.5g/cm3、好ましくは粒度分布として約50~70mm及びバルク密度として約1.5g/cm3の粒子となるように破砕される。