"吸収性物品のための吸収性コア構造であって、前記吸収性コア構造は第1層を備え、前記第1層は第1表面と第2表面とを有し、前記吸収性コア構造は吸収性ポリマー材料の層を更に備え、前記吸収性ポリマー材料の層は第1表面と第2表面とを有し、前記吸収性コア構造は接着剤層を更に備え、前記接着剤層は第1表面と第2表面とを有し、前記吸収性ポリマー材料の層は、前記接着剤層と前記第1層との間に設けられ、前記吸収性ポリマー材料の層の前記第2表面は、前記第1層の前記第1表面に面し、前記吸収性ポリマー材料の層の前記第1表面は、前記接着剤層の前記第2表面に面し、前記吸収性コア構造は、第1表面と第2表面とをそれぞれ有する第2層であって、前記第2表面が前記接着剤層の前記第1表面に面するように配置された、第2層を更に備え、前記吸収性コア構造が20分の時点で2.2g未満の仮想遊離流体を有し、並びに、2回目の噴出時に35秒以下の仮想捕捉時間を有し、前記仮想遊離流体及び仮想捕捉時間が本明細書に記載のようなシミュレーションモデルで計算される、吸収性コア構造。20分の時点で2g未満、好ましくは1.5g未満の仮想遊離流体を有し、並びに、2回目の噴出時に30秒以下、好ましくは25秒以下の仮想捕捉時間を有する、請求項1に記載の吸収性コア構造。60分の時点で2.2g未満の仮想遊離流体を有し、並びに、3回目の噴出時に40秒以下の仮想捕捉時間を有する、請求項1又は2に記載の吸収性コア構造。60分の時点で2g未満、好ましくは1.5g未満の仮想遊離流体を有し、並びに、3回目の噴出時に35秒以下、好ましくは30秒以下の仮想捕捉時間を有する、請求項1~3のいずれか一項に記載の吸収性コア構造。前記第2層が、本明細書に記載の各試験方法により測定される、透過性、MAP、厚さを有し、ここで、前記第2層が、少なくとも250ダルシー、好ましくは少なくとも300ダルシー、より好ましくは少なくとも400ダルシーの透過性、0.020~0.050mH2OのMAP、及び、0.3~0.6mmの厚さを有する、請求項1~4のいずれか一項に記載の吸収性コア構造。前記第1層が、本明細書に記載の各試験方法により測定される、透過性、MAP、厚さを有し、ここで、前記第1層が、少なくとも500ダルシー、好ましくは少なくとも600ダルシー、より好ましくは少なくとも1000ダルシーの透過性、0.01~0.06mH2OのMAP、及び、0.4~1.0mmの厚さを有する、請求項1~5のいずれか一項に記載の吸収性コア構造。前記第2層が、ポリエチレンPE、ポリエチレンテレフタレートPET、ポリプロピレンPPなどの合成繊維を含む不織布材料の中から選択される、請求項1~6のいずれか一項に記載の吸収性コア構造。前記第1層が、合成繊維又は天然繊維又はこれらの混合物を含む、不織布材料あるいは風成又は湿式繊維材料の中から選択される、請求項1~7のいずれか一項に記載の吸収性コア構造。前記第1層が、合成繊維と、0~50重量、好ましくは0~20重量のセルロース繊維とを含む、ラテックス又は熱溶融させた風成繊維材料の中から選択される、請求項8に記載の吸収性コア構造。前記吸収性ポリマー材料の層が、250g/m2未満、好ましくは200g/m2未満、より好ましくは60g/m2~180g/m2、更により好ましくは70g/m2~150g/m2の平均坪量を有する、請求項1~9のいずれか一項に記載の吸収性コア構造。前記接着剤がホットメルト接着剤である、請求項1~10のいずれか一項に記載の吸収性コア構造。前記接着剤が繊維化され、1μm~100μm、好ましくは25μm~75μmの平均厚さと、5mm~50cmの平均長さと、を有する繊維を含む、請求項1~11のいずれか一項に記載の吸収性コア構造。前記接着剤が、11g/m2~3g/m2、好ましくは9g/m2~5g/m2の坪量で供給される、請求項1~12のいずれか一項に記載の吸収性コア構造。前記吸収性ポリマー材料の層の前記第2表面が、前記第1層の前記第1表面に接触し、前記吸収性ポリマー材料の層の前記第1表面が、前記接着剤層の前記第2表面に接触し、前記第2層の前記第2表面が、前記接着剤層の前記第1表面に接触する、請求項1~13のいずれか一項に記載の吸収性コア構造。請求項1~14のいずれか一項に記載の吸収性コア構造を備える、吸収性婦人衛生用製品。前記吸収性婦人衛生用製品が生理用ナプキンである、請求項15に記載の吸収性婦人衛生用製品。それゆえに、高吸収能力と快適性とが組み合わされた薄さを呈する一方で、同時に再湿潤の少なさと迅速な流体捕捉をもたらす、吸収性コア構造が望まれる。本発明は、吸収性物品のための吸収性コア構造を提供することによって上記のニーズに対処し、この吸収性コア構造は第1層を備え、第1層は第1表面と第2表面とを有し、吸収性コアは更に第1表面と第2表面とを有する吸収性ポリマー材料の層を備え、吸収性コアはまた第1表面と第2表面とを有する接着剤層を備える。吸収性ポリマー材料の層は、接着剤材料層と第1層の間に設けられる。吸収性ポリマー材料の層の第2表面は第1層の第1表面に面しており、吸収性ポリマー材料の層の第1表面は接着剤層の第2表面に面している。本発明の吸収性コア構造は、第2層の第2表面が接着剤層の第1表面に面するように配置された、第1表面と第2表面とをそれぞれ有する第2層を更に含む。吸収性コア構造は、20分の時点で2.2g未満の仮想遊離流体を有し、並びに、2回目の噴出時に35秒以下の仮想捕捉時間を有する。本発明は、例えば生理用ナプキン、パンティライナー、タンポン、陰唇間用具、創傷包帯、おむつ、成人用失禁用品などの、経血若しくは血液又は膣排泄物又は尿のような体液の吸収を目的とする吸収性物品用の、吸収性コアに関する。本発明に関連する代表的な吸収性物品は使い捨て吸収性物品である。本明細書では、用語使い捨ては、洗濯又は別の方法で物品として再生又は再利用されることを意図しない物品すなわち、これらは1回使用後に廃棄されることを意図され、恐らくはリサイクルされるか、堆肥化されるか、又は別の方法で環境に適した方法で処分されるを記述するために使用される。本明細書で使用するとき、用語吸収性コア及び吸収性コア構造は互換可能であり、吸収性物品のコアを指す。本発明による吸収性コアを有する吸収性物品は、例えば生理用ナプキン又はパンティライナーであってよい。本発明の吸収性コアは、例えば図1に示される生理用ナプキン20のような、典型的な吸収性物品の背景において本明細書に記述される。典型的には、図1に示すような物品は、液体透過性トップシート30、バックシート40、並びにトップシート30及びバックシート40の間に挟み込まれた吸収性コア28の要素を含むことができる。本発明の次の説明において、使用中に着用者の方に面する物品の面又は物品の各要素の面は、着用者に面する表面と呼ばれる。反対に、使用中に衣類の方を向く面は、衣類に面する表面と呼ばれる。本発明の吸収性物品、並びにそのいずれかの要素、例えば吸収性コアなどはしたがって、着用者に面する表面及び衣類に面する表面を有する。トップシート本発明によれば、吸収性物品は液体透過性トップシートを含み得る。本明細書において用いるのに好適なトップシートは、織布、不織布及び/又は液体透過性開口部を含む液体不透過性ポリマーフィルムの三次元ウェブを含み得る。図1において、トップシートは、参照番号30で示されている。本明細書に用いるトップシートは単一層であり得るが、又は多数の層を備えてもよい。例えば、着用者に面する表面から吸収性構造体に向かう液体の移送を促進するために設けられた孔部を有するフィルム材料を用い、着用者に面し接触する表面を提供することができる。かかる液体透過性有孔フィルムは、当該技術分野において周知である。それらは、弾性的な三次元繊維様構造体を提供する。このようなフィルムは、例えば、米国特許第3929135号、米国特許第4151240号、米国特許第4319868号、米国特許第4324426号、米国特許第4343314号、米国特許第4591523号、米国特許第4609518号、米国特許第4629643号、米国特許第4695422号、又は国際公開第96/00548号に詳細に開示されている。吸収性コア本発明によれば、並びに例えば図3及び図4の実施形態に示されるように、吸収性コア28は、第1層又は基材層100と、吸収性ポリマー材料110と、接着剤層120と、第2層又はカバー層130と、を備える。本発明によれば、以下の説明において、用語第1層及び第2層は、それぞれ基材層及びカバー層と互換的に使用され、図3中の層100及び130をそれぞれ指すことを意味する。第1層100及び第2層130について参照される用語基材及びカバーは、例えば、図1に示されている生理用ナプキン20などの吸収性物品に組み込まれたときに、吸収性コア構造28に可能な1つの配向を反映し、ここで、第1層100は実際に底層であり、すなわち、バックシート40により近いという点で基材層を構成することができ、第2層130は実際に最上層であり、すなわち、トップシート30により近いという点でカバー層を構成することができる。通常、接着剤はホットメルト接着剤であり得る。本発明によれば、接着剤層120は通常、例えば繊維化したホットメルト接着剤層120であり得る。基材層100は、例えば繊維状材料を含むことができる。カバー層に好適な材料は、例えば、不織布材料であり得る。基材層100、吸収性ポリマー材料の層110、接着剤の層120及びカバー層130はそれぞれ、第1表面及び第2表面を備える。通常、添付図に例示されるすべての断面図において、各層の第1表面は最上部の表面に相当することになっており、言いかえれば、他に記載のない限り、吸収性コアを組み込んだ物品20の着用者に面する表面に相当し、一方第2表面は底部の表面、したがって言い換えれば、衣類に面する表面に相当する。一般に、本発明の吸収性コア構造28内では、各種層の配置は、吸収性ポリマー材料の層110の第2表面が第1又は基材層100の第1表面に面し、吸収性ポリマー材料の層110の第1表面が接着剤層120の第2表面に面し、第2又はカバー層130の第2表面が接着剤層120の第1表面に面するようになっている。本発明によれば、接着剤層100の第1表面の少なくとも一部分は、吸収性ポリマー材料の層110と接触していてもよい。この吸収性ポリマー材料の層110は第1表面及び第2表面を有し、通常均一又は不均一層であり得、ここで均一又は不均一は吸収性ポリマー材料110が基材層100の上に、分布に関与する区域に渡ってそれぞれ均一又は不均一な坪量で分布され得ることを意味する。反対に、吸収性ポリマー材料の層110の第2表面は、基材層100の第1表面と少なくとも部分的に接触していてもよい。本発明によれば、吸収性ポリマー材料の層110もまた、一般的に開口部、すなわち実質的に吸収性ポリマー材料がない区域を含む層である不連続層であってよく、特定の実施形態においては、開口部が、典型的には吸収性ポリマー材料を含む区域で完全に囲まれていてよい。典型的にはこれらの開口部は、10mm未満、又は5mm、又は3mm、又は2mm、又は1.5mm未満、かつ0.5mm又は1mm超の直径又は最大間隔を有する。吸収性ポリマー材料の層110の第2表面の少なくとも一部分は、基材層材料100の第1表面の少なくとも一部分と接触していてもよい。吸収性ポリマー材料の層110の第1表面は、基材材料の層100の第1表面の上に特定高さの吸収性ポリマー材料層を画定する。吸収性ポリマー材料の層110が不均一層、典型的には例えば不連続層として提供されるとき、基材層100の第1表面の少なくとも一部分は、吸収性ポリマー材料110で覆われなくてもよい。吸収性コア28は更に接着剤層120、例えば典型的にはホットメルト接着剤の層を備える。この典型的なホットメルト接着剤の層120は、吸収性ポリマー材料110を少なくとも部分的に不動化するように機能する。本発明によれば、接着剤120は通常繊維化したホットメルト接着剤でよく、すなわち繊維層のような繊維で供給される。吸収性コア28は、カバー層130の第2表面が通常ホットメルト接着剤の層120の第1表面と接触できるように配置された、第1及び第2表面をそれぞれ有するカバー層130を備える。例えば吸収性ポリマー材料の不均一層110を含む本発明によれば、例えば通常繊維層として供給される典型的にはホットメルト接着剤120は、部分的に吸収性ポリマー材料110と接触し、かつ部分的に基材層100に接触していてよい。図3及び図4は、本発明の代表的な実施形態におけるこのような構造を示す。この構造において、吸収性ポリマー材料層110は不連続層として提供され、この吸収性ポリマー材料の層110上に接着剤層120、通常は例えば繊維化形態であるホットメルト接着剤層が、この接着剤層120の第2表面が吸収性ポリマー材料の層110の第1表面に直接接触するのみならず、基材層100の第1表面とも直接接触できるように置かれ、ここでは基材層は吸収性ポリマー材料110に覆われておらず、すなわち典型的には吸収性ポリマー材料110の不連続層の開口部に相当する。本明細書において使用される場合、直接接触しているのみならずより一般的に面していると述べることによって、例えば、接着剤の層120と、これに直接接触する他の各層との間に、例えば更なる繊維状層などの追加的な中間構成要素層が存在しないことを意味する。しかしながら、接着剤の層120と、カバー層130、又は吸収性ポリマー材料の層110、又はより典型的には基材層100との間に更なる接着剤材料が含まれ得ることは排除されず、例えば、追加の接着剤材料が基材層100の第1表面上に提供されて、被覆する吸収性ポリマー材料110を更に安定化させ得る。したがって、直接接触している及び接触しているはこの文脈においては、ホットメルト接着剤層120と上に述べたような他の各層との間の直接的な接着接触、又はより一般的に、2つの層、例えば吸収性ポリマー材料の層と基材層との間の直接的な接触、通常は接着接触を含むと考えることができる。このことは、それ自体が本質的にx方向及びy方向の広がりに比べて厚さz方向が比較的小さい二次元構造体であるホットメルト接着剤の繊維層120に、本質的に三次元の構造を付与する。換言すれば、接着剤の層120は、吸収性ポリマー材料110の第1表面と基材層100の第1表面との間で波状にうねる。接着剤層120が本発明の実施形態により存在する場合には、同接着剤層が基材層100と直接接触している区域は接合区域140である。これにより、このような実施形態において、接着剤120は吸収性ポリマー材料110を通常基材層100の方向に向けて保持する空間を提供することができ、それによってこの材料を不動化することができる。更なる態様において、接着剤120は基材100に結合させ、したがって吸収性ポリマー材料110を基材100に固着させることができる。典型的なホットメルト接着剤材料はまた、吸収性ポリマー材料110と基材層100の両方に浸透し、それゆえ更なる不動化及び固着をもたらすことができる。図3の実施形態では、カバー層130のいくつかの部分は、接着剤120を介して基材層100のいくつかの部分と結合する。これにより、基材層100はカバー層130とともに、吸収性ポリマー材料110を不動化するための空間を提供することができる。もちろん、本明細書に開示された典型的なホットメルト接着剤材料は、湿潤不動化、すなわち、物品が濡れた状態であるとき又は少なくとも部分的に載荷されたときの吸収性ポリマー材料の不動化を大きく改善できる一方、これらのホットメルト接着剤材料は、物品が乾燥状態であるときにも吸収性ポリマー材料を非常に良好に不動化することができる。本発明によれば、吸収性ポリマー材料110は、繊維状材料と任意に混合することができ、これにより吸収性ポリマー材料の更なる不動化のためのマトリックスを提供することができる。しかしながら、典型的には、吸収性ポリマー材料の区域内に位置する、例えば、吸収性ポリマー材料110の総重量の約40重量未満、約20重量未満、又は約10重量未満の、比較的低量の繊維状材料を使用することができる。本発明によれば、典型的には、吸収性ポリマー材料の領域は、吸収性ポリマー材料110の不連続層内で互いに結合することが可能な一方で、接点140は、実施形態では吸収性ポリマー材料の不連続層内の開口部に対応する、図4に例示されるような領域となり得る。そして、吸収性ポリマー材料の区域は、結合された区域と称される。別の実施形態では、接合区域140は互いに結合することが可能である。次に、吸収性ポリマー材料は個別のパターンとして堆積させることができ、つまり換言すれば吸収性ポリマー材料は接着剤120の海の中で島になっている。したがって、要約すると、吸収性ポリマー材料110の不連続層は、例えば図4に示されるように、吸収性ポリマー材料110の結合した区域を含んでもよく、あるいは吸収性ポリマー材料110の個別区域を含んでもよい。本発明、並びに、例えば、図3及び4を参照して説明した具体的な実施形態は、図1に示されるような吸収性物品の吸収性コアを提供するために一般的に使用され得る。その場合、例えば、最上層及び最下層などのコアを包む追加材料は使用されない。図3の実施形態を参照すると、任意のカバー層130は最上層の機能を提供することができ、基材層100は吸収性コアの最下層の機能を提供することができ、最上層及び最下層はそれぞれ、吸収性物品におけるコア28の身体に面する表面及び衣類に面する表面に対応する。図3及び4を参照し、本発明の例示的な実施形態によれば、接着剤120と基材材料100との間で直接接触している区域は接合区域140と称される。接合区域140の形状、数及び配置が、吸収性ポリマー材料110の不動化に影響を与えることになる。接合区域は、例えば、正方形、長方形又は円形の形状であってよい。円形の接合区域は、0.5mm超、又は1mm超、かつ10mm未満、又は5mm未満、又は3mm未満、又は2mm未満、1.5mm未満の直径を有し得る。接合区域140が円形でない場合、これらは、上記のいずれかの直径の円の内部に納まるような大きさであり得る。接合区域140は、存在する場合には、規則的又は不規則なパターンで配置できる。例えば、接合区域140は、図4に示すように線に沿って配置できる。これらの線は吸収性コアの長手方向軸に揃えられてもよく、又は別の方法としては、それらはコアの長手方向縁部に対してある角度を有してもよい。吸収性コア28を長手方向縁部と並行する線に沿って配置することにより、長手方向に通路が形成され、結果として湿潤不動化が少なくなり得ることから、例えば、接合区域140を吸収性コア28の長手方向縁部に対し約20度、又は約30度、又は約40度、又は約45度の角度を形成する線に沿って配置してもよい。接合区域140の別のパターンは、多角形、例えば、五角形及び六角形又は五角形と六角形の組み合わせを含むパターンが可能である。一般的には接合区域140の不規則なパターンも可能であり、これもまた良好な湿潤不動化をもたらすことができる。接合区域140の不規則なパターンは、経血若しくは血液又は膣排泄物を吸収する際のよりよい流体取り扱い挙動をもたらすこともできるが、これは、流体が任意の最初の捕捉点からあらゆる方向に拡散し始めることができ、例えば不連続層における吸収性ポリマー材料に実質的に同じ確率で接触するためである。逆に、規則的なパターンは、液体が優先的にそこを辿って移動しがちになる経路を形成する恐れがあり、吸収性ポリマー材料に実際に接触する確率がより低くなる。本発明によれば、接着剤層120は任意の好適な接着剤材料を含むことができる。典型的には、接着剤層120は任意の好適なホットメルト接着剤材料を含むことができる。理論に束縛されるものではないが、良好な粘着挙動及び良好な接着挙動を組み合わせたホットメルト接着剤材料が、吸収性ポリマー材料110を不動化するのに最も有用であり得ることが判明した。良好な接着は、通常ホットメルト接着剤層120が吸収性ポリマー材料110と、及び特に基材材料100と良好な接触を維持することを確実にすることができる。不織布基材材料が存在する場合に良好な接着性は課題になる。良好な接着により、特に外力に反応して、すなわちひずみに対して、接着剤が破断しないことが保証される。吸収性製品が液体を取り込み、次いで液体が吸収性ポリマー材料110中に貯蔵され、それに反応して吸収性ポリマー材料が膨潤するとき、接着剤は外力を受ける。代表的な接着剤は、破断することなくかつ吸収性ポリマー材料110の膨潤を抑制することになる圧縮力を過剰に付与することなく、このような膨潤を可能にするものであるべきである。湿潤時の不動化を悪化させることになる、接着剤の破断が生じないことが望ましい。代表的な好適なホットメルト接着剤材料は、既述の特許出願欧州特許第1447067号の、特に[0050]~[0063]の項に開示されるようなものであり得る。接着剤材料、一般的にホットメルト接着剤材料は、既知の方法で供給されすなわち通常ホットメルト接着剤は繊維化され得る、繊維の形態として通常コア全体に存在させることができる。一般的に繊維は、約1μm~約100μm又は約25μm~約75μmの平均の厚さ、及び約5mm~約50cmの平均長さを持つことができる。特に、通常ホットメルト接着剤材料である層は、網状構造を構成するように設けられ得る。接着剤の層120を構成する接着剤材料は、典型的にはホットメルト接着剤であり、11g/m2~3g/m2、好ましくは9g/m2~5g/m2、例えば、8g/m2又は6g/m2の坪量を有し得る。一般的であるホットメルト接着剤材料120と、基材層100又は任意の他の層、特に任意の他の不織布層との接着性を改善するため、これらの層を補助接着剤で前処理してもよい。特に、本発明によるホットメルト接着剤の代表的なパラメーターは、次のとおりであり得る。一態様において、60°Cでの接着剤の損失角tanδは、値1未満、又は値0.5未満であるべきである。60°Cでの損失角tanδは、高い室温での接着剤の液体特性と関連がある。tanδが低くなればなるほど、接着剤は液体よりも固体のような特性を示し、すなわち流れ又は移動する傾向がより低下し、本明細書に記載の接着剤超格子構造が劣化し又は更に経時的に崩懐する傾向は低くなる。したがって、この値は吸収性物品が暑い気候で使用される場合に特に重要である。更なる態様では、本発明に基づく典型的なホットメルト接着剤は、十分な凝集力パラメーターγを有し得る。凝集力パラメーターγは、次に述べる粘弾性クリープ試験RheologicalCreepTestにより測定される。十分に低い凝集力パラメーターγは、例えば、破断させずに伸張させることができる弾性接着剤を表わしている。τ=1000Paの応力が適応されるとき、凝集力パラメーターγは100未満、90未満、又は75未満となり得る。τ=125000Paの応力では、凝集力パラメーターγは1200未満、1000未満、又は800未満となり得る。吸収性ポリマー材料の層110上に提供され、これに直接接触している典型的にはホットメルト接着剤である接着剤の層120は、乾燥状態において及び湿潤状態においてのどちらにおいても基材層100上に吸収性ポリマー材料を固定し収容する有効な吸収性構造をもたらすことができる。これは、吸収性ポリマー材料の層110が吸収性ポリマー粒子によりもたらされる場合に特に適切なものであり得、ここでは、吸収性コア構造内での吸収性ポリマー粒子の分散の発生は最小化される。材料本発明による基材層100のための代表的な材料は、例えば、カード不織材、又はより典型的には風成airlaid又は湿式wetlaid繊維材料などの、合成繊維若しくは天然繊維又はこれらの混合物を含む不織布材料を含むことができる。本発明による基材層100は、合成繊維と、0~50重量又は0~20重量の天然繊維例えば、セルロース繊維などと、を含む、例えば、ラテックス又は熱溶融させた風成繊維材料の中から選択することができる。本発明によれば、基材層100は、セルロース又はセルロース誘導体繊維を含む繊維性材料を、典型的には例えば約40重量~約100重量のセルロース若しくはセルロース誘導体繊維、又は約50重量~約95重量のセルロース若しくはセルロース誘導体繊維、又は更に約60重量~約90重量のセルロース若しくはセルロース誘導体繊維を含むことができる。本発明によるコア構造では、セルロース繊維をかなりのパーセンテージで含む繊維性材料で構成される基材層100は、上側の吸収性ポリマー材料110の層により直ちに吸収されることなく基材層100に直接捕捉される液体画分に対して、液体分布の観点から利点をもたらし得る。本発明によれば、第1又は基材層100についての坪量は、典型的には約10g/m2~約120g/m2、又は約20g/m2~約100g/m2、又は更には約30g/m2~約70g/m2の範囲であってよい。カバー層130のための代表的な材料は、ポリエチレンPE、ポリエチレンテレフタレートPET、ポリプロピレンPP及びセルロース又はセルロース誘導体繊維などの、合成繊維を含む不織布材料により提供することができる。代表的な材料は、例えば約0重量~約90重量のセルロース若しくはセルロース誘導体繊維、又は約50重量~約85重量のセルロース若しくはセルロース誘導体繊維、又は更に約60重量~約80重量のセルロース若しくはまた典型的にはセルロース誘導体繊維を含むことができる。不織布の生産に使用される合成ポリマーは、通常、元々は撥水性であり、典型的には、例えば恒久的に親水性の不織布を提供するために、耐久的な親水性皮膜でコーティングできる。カバー層130のための他の不織布材料は、スパンボンド、メルトブローン、及び更にスパンボンド層を含む、所謂SMS材料などの複合構造から構成することができる。第2又はカバー層130の坪量は、通常10g/m2~80g/m2、又は10g/m2~60g/m2、又は20g/m2~40g/m2の範囲でもあり得る。本発明によれば、吸収性コア構造28は、0.5mm~2.5mm又は1mm~2mmの全厚を有し得る。典型的には、本発明による吸収性コアのための吸収性ポリマー材料110は、本明細書の背景技術で参照されているように、超吸収性材料として又は吸収性ゲル材料AGMとして又はヒドロゲル形成材料としても、当該技術分野で既知である、吸収性ポリマー粒子を含むことができる。典型的には、吸収性ポリマー粒子は、選択された平均粒径を有することができる。本発明によれば、典型的には粒子形態である吸収性ポリマー材料は、ポリアクリレート及び例えば、部分中和、架橋ポリアクリレートなどのポリアクリ―レート系材料から選択することができる。本発明によれば、吸収性コア28内の吸収性ポリマー材料110は、平均坪量が約250g/m2未満、又は約200g/m2未満、又は約60g/m2~約180g/m2、又は約70g/m2~約150g/m2で吸収性コアの区域全体に存在する。平均坪量は、通常適用区域の全面積、すなわち、吸収性ポリマー材料の層が関与する区域全体に基づいており、したがって例えば不連続層に含まれる可能性のある開口部を含む。典型的には、吸収性ポリマー材料110は、吸収性コアの少なくとも約45重量又は少なくとも約50重量又は少なくとも約55重量を構成することができ、ここで、吸収性コアは典型的には図3及び4を参照して説明されている実施形態に対応することができ、したがって、基材層、吸収性ポリマー材料の層、熱可塑性材料の層、カバー層及び、上記のようなこの構造内に含ませることが可能な任意の他の材料、すなわち、例えば、上記の追加の繊維性材料又は追加の接着剤材料を備える。吸収性ポリマー材料110の層の吸収性ポリマー粒子は、約200μ~約600μ、又は約300μ~約500μの選択された平均粒径を通常有することができる。粒子形状の材料、すなわち、例えば吸収性ポリマー材料の平均粒子サイズは、当該技術分野において既知のように、例えば乾式篩分け分析試験によって決定され得る。例えば、光散乱及び画像解析法に基づく光学的方法を用いることもできる。本発明の実施形態によれば、典型的には例えば粒子形態である、吸収性ポリマー材料は、PCT国際公開特許WO07/047598号に記載のポリアクリレート系ポリマーの中から選択でき、これらのポリマーは、極めてわずかに架橋された、又は実質的に全く架橋されていないポリアクリレート系材料であり、したがって上述の相乗効果を更に改善する。特に、前記ポリアクリレート系材料は、上記言及の特許出願に説明されている抽出試験方法に従って評価される抽出成分を、少なくとも約30重量、約30~約80重量、又は、約32重量~約70重量有することができる。あるいは、前記ポリアクリレート系材料は、上記言及の特許出願に詳述される遠心保持容量CRCテストによって評価された保持容量を、少なくとも約30g/g、少なくとも約35g/g、又は少なくとも約40g/g有することができる。吸収性ポリマー材料は、PCT国際公開特許第07/046052号に記載のポリアクリレート系高分子の中から選択することもできる。実際、前記ポリマーは、経血又は血液のような複合体液を吸収するために特に効果的であり、かかる流体の吸収時に、通常、従来の超吸収体のように著しい膨張とその後のゲルブロッキングを示すことがなく、むしろ、ある程度までは体液の増粘剤として働き、実質的な膨張、ひいては吸収性コアの全体の厚さの感知可能な増大を引き起こさずに、吸収性構造体内部で、例えば繊維間の隙間で一種のゼラチン状の塊として体液を不動化する。本発明によれば、吸収性コアは、捕捉、不動化及び吸収に関してより効率の高い液体の取り扱い、並びによりよい快適さを、上述したように物品の全着用期間中提供することができ、これは経血又は血液などの複雑な体液の場合に特に有益であり得る。概して本発明による複合構造体のこの増大した効率は、経血若しくは血液又は膣排泄物などの問題のある体液の存在においてもまた、吸収性ポリマー材料の吸収能力のより有効な活用をもたらすことができ、また場合により吸収性コアの構造全体のより有効な利用をもたらすこともできる。これらは、典型的には薄くて可撓性のある構造体において達成され、しかも異なる材料の吸収能力と不動化能力をより完全に利用することができ、かつ吸収中の改善された密着性と回復力を有し、それゆえ使用中の快適さを増加させることができる。本発明によれば、吸収性コア構造28は、上記の層100、110、120及び130により構成することができ、あるいは、追加の層を備えることができる。例えば、吸収性物品は、例えば、第2又はカバー層130と最上層との間に繊維性捕捉層を更に含む本発明による吸収性コアを備えることができる。本発明によれば、捕捉層は例えば、本発明の吸収性コア28のカバー層130と同様に、ポリエチレンPE、ポリエチレンテレフタレートPET、又はポリプロピレンPPなどの風成又は湿式合成繊維によって作製される繊維性不織布材料を含むことができる。流体捕捉層の代表的な材料としては、スパンボンド又はカード不織布材料、又は、例えばラテックス接合着若しくは熱溶融させた風成材料のような風成材料が含まれ得る。坪量は、典型的に約10g/m2~約60g/m2、又は約25g/m2~約40g/m2の範囲であってよい。本発明の別の実施形態によると、吸収性物品は、第1又は基材層100とバックシート、すなわち、典型的には、コアの衣類に面する表面に提供されるバックシートとの間に含まれる追加の繊維性層を備えることができる。この任意の層は、本発明の吸収性コアの基材層100に関して既に記載されたものと同様の繊維状材料によって提供できる。本発明の更なる実施形態によれば、この任意の繊維層は、余分な流体を収集して分配する付加的吸上層として作用することができる。セルロース繊維の存在により、その層が、吸収性コア28の吸収性ポリマー材料によって完全には吸収されない経血又は血液などの体液の一部の捕捉及び拡散を特に効率的にできる。これも典型的には粒子形態である追加の材料、例えば既知の悪臭防止材料、又はシリカなどの不活性材料も、吸収性ポリマー材料の層中に含み得る。バックシート本発明による吸収性コアを含む図1の吸収性物品はまた、バックシート40を含むことができる。バックシートは、吸収性構造体に吸収され収容されている流体が、パンツ、ズボン、パジャマ、下着、及びシャツ又はジャケットなどの吸収性物品と接触する材料を濡らすことを防ぐのに用いることができ、これにより、流体移動に対するバリアとして作用する。本発明によるバックシートは、少なくとも水蒸気の移動、又は水蒸気と空気通過の両方を可能とすることができる。特に、吸収性物品が生理用ナプキン又はパンティライナーとしての有用性を見出す場合、吸収性物品は、物品を下着に取り付ける手段を提供するパンティ締結手段、例えば、バックシートの衣類に面する面上のパンティ固定用接着剤、を備えることができる。下着の股縁部の周囲に折り曲げるように作られているウィング又はサイドフラップを、ナプキンの側縁部に提供することも可能である。本発明では、吸収性コア構造は、その流体取り扱い特性を改善するために、その構成要素、特に典型的には、基材層、吸収性ポリマー材料及びカバー層、を適切に選択することにより、もたらすことができる。本発明と同様の薄型吸収性構造体では、流体捕捉能力が高いこと及び再湿潤が少ないことは、これらが最終的に、本発明の吸収性構造を備える吸収性製品を提供するとき、使用者にとって最も有益である2つの特徴であり、この製品は突然の噴出の後であっても流体を迅速に捕捉及び吸収し、典型的には例えば物品が絞り込まれて着用中に体から加えられる力によりある程度まで変形される時のような圧力下でも有効に保持する。当該技術分野で既知であるように、吸収性構造体の再湿潤は、吸収性構造体が、流体を吸収した後、圧縮にさらされたときに流体を戻してしまう傾向に対応し、適切な試験により測定することができる。したがって、再湿潤は、吸収した流体をどれだけ効率的に吸収性構造体内に捕捉するかの尺度とすることができ、再湿潤が少ないということは一般的に吸収性構造体が流体をより良好に保持できること及び最終的に、ぬれた状態が少なく、それゆえにより乾燥した表面を有し、着用者にとってより快適である吸収性物品をもたらすことができることに相当する。典型的には、吸収性構造体では、流体捕捉能力が高いこと、すなわち、突然の噴出時にも構造体内部で流体を迅速に捕捉する能力は、吸収性構造の相対的な開放性に関連するものであり、再湿潤に対する最適さとしては劣る場合がある。したがって、流体捕捉能力が高いこと及び再湿潤が少ないことは、吸収性構造体にとって最も有益なことであるが、快適さと配慮にとって好ましいものであり得る薄型吸収性構造体に関しては特に、これまで吸収性構造体に関し折り合いをつける必要があった対照的な特徴であると考えることができる。本発明の吸収性構造体の構成要素を好適に選択することにより、再湿潤が少ないことと流体捕捉能力が高いことの両方を、更には特に薄いものでもある吸収性構造において、達成することが可能であることが今回発見された。原理的には、流体捕捉及び再湿潤に関する吸収性構造の性能は、本発明に従って適切な試験方法により測定され得るが、これらは、同時係属中の欧州特許第09153881号2009年2月27日出願に記載されているもののようなモデルにより有利に評価され、実際に予測することができる。このモデルは、典型的にはコンピュータシステムに導入することができ、典型的には超吸収性材料である流体膨潤性固体材料を含む流体膨潤性複合材料を含み、かつ、流体膨潤性複合材料内に空隙を含む、吸収性構造内での流体の二次元運動をシミュレートすることができる。このシミュレーションモデルは、下記の方法の項で説明されるが、本発明の吸収性コア構造に適用され、上記のような複合構造により構成される吸収性コア28について仮想遊離流体VFF及び仮想捕捉時間VATを予測する。これらの2つの値は、これらがシミュレーションモデルにより予測され、実際に計算されることから、仮想と言われる。仮想遊離流体は、例えば、微粒子超吸収材料により吸収された、構造それ自体には結合していない、あるいは、繊維には結合しているがむしろ遊離している、吸収性コアの構造内に存在する流体の量を表し、例えば、圧縮下で構造体から絞り出されて再湿潤を生じ得ることを示唆する。同様に、仮想捕捉時間は、制御条件下で流体が構造に供給された後で、所与の量の流体が吸収構造体内に完全に吸収されるのに必要な時間を表す。これもまた本発明によるシミュレーションモデルにより予測され、実際に計算される。仮想遊離流体及び仮想捕捉時間は、本発明による吸収性コア構造の再湿潤及び捕捉能力に直接関連すると考えることができ、所与の条件下での流体の吸収時の吸収性コア構造の挙動を説明するべく再湿潤及び捕捉能力を表すために使用することができる。仮想遊離流体及び仮想捕捉時間は、様々な時点での、並びに、仮想流体の多数の噴出の供給後での、所与のシミュレートされた吸収性コア構造について計算することができる。本発明によれば、人工的な月経液代替物である4mLの仮想流体の3回の噴出が吸収性コア構造にt=0の時点で、次にt=10及びt=20の時点で供給され、それぞれの仮想捕捉時間が計算される。仮想遊離流体は、任意の時点でシミュレートされた吸収性コア構造について計算することができる。本発明によれば、20分の時点、シミュレートされた3回目の噴出供給の直前、及び60分の時点で計算される仮想遊離流体は、複数の流体噴出が典型的には受容される実際の使用条件では、再湿潤に関する吸収性コア構造の挙動を特に代表するものとして、並びに、既にぬれた状態では、構造内にあるこの流体噴出を効率的に管理する能力を特に代表するものとして、考えることができる。同様に、2回目及び3回目の噴出後の仮想捕捉時間は、吸収性コア構造が、既にぬれた状態での、すなわち、特定の量の流体が既に得られた後の、後続の流体の量を効率的に受容する能力を代表するものとして考えることができる。本発明によれば、例えば、図3に描かれているもののような吸収性コア構造は、20分の時点で2.2g未満又は2g未満又は1.5g未満の仮想遊離流体と、第2噴出の時点で35秒以下又は30秒以下又は更には25秒以下の仮想捕捉時間と、を有する。本発明による吸収性コア構造が、60分の時点で2.2g未満又は2g未満又は更には1.5g未満の仮想遊離流体と、3回目の噴出の時点で40秒以下又は35秒以下又は更には30秒以下の仮想捕捉時間と、を有する。これは、ぬれた状態での、すなわち、実際の使用条件に典型的である複数の流体噴出を受容した後の、流体捕捉能力及び再湿潤に関する吸収性構造体の有効な挙動を代表すると考えられる。本発明によれば、図3に描かれているもののような吸収性コア構造の構成要素は、特定の特徴を代表すべく使用され、シミュレーションモデルの入力値の一部を形成するものである、選択される特定のパラメータで表される、これらの特定の特徴を有するために好適に選択され得る。本発明によれば、これらのパラメータは、更に詳細に説明されることになる透過性、毛細管圧及び厚さである。概して、透過性は、本発明の文脈では、所与の材料がx-y平面において流体を輸送する能力を代表するものとして考えられ、一方、毛細管圧は、材料が毛細管作用により流体を運搬する力を表すものとして考えることができる。実際、毛細管圧は、本発明の文脈では、AMFにおける媒質吸収圧力MediumAbsorptionPressureMAPで表され、これは説明されるように、材料の毛細管圧の記述子である。例えば、図3に描かれるような本発明による吸収性コア構造は、少なくとも250ダルシー又は少なくとも300ダルシー又は更には少なくとも400ダルシーの透過性を有する第2又はカバー層130を備えることができる。カバー層130は、0.020mH2O~0.050mH2OのMAPを有するように、選択され得る。最後に、上記カバー層130の厚さは、0.3mm~0.6mmであり得る。同様に、本発明による吸収性コア構造の基材又は第1層100は、少なくとも500ダルシー又は少なくとも600ダルシー又は更には少なくとも1000ダルシーの透過性を有するように選択され得る。基材層100は、0.01mH2O~0.06mH2OのMAPを有することができる。最後に、上記基材層100の厚さは、0.4mm~1.0mmであり得る。本発明による吸収性コア構造は、本明細書に記載のように、少なくとも第1層100と第2層130と吸収性ポリマー材料の層110と接着剤の層120とを備え、本発明の一実施形態では、上記層により実際に構成することができる。本発明によれば、吸収性コア構造はまた、既に説明したように、他の層を含むことができる。任意の他の追加の又は中間層は、シミュレーションモデルで同様にシミュレーションすることができ、得られた吸収性コア構造全体は対応する仮想遊離流体及び仮想捕捉時間に関して評価することができる。一般的基準としては、吸収性物品の流体透過性トップシートと典型的な流体不透過性バックシートとの間に備えられている各層は、上記に特定したような要素を備える吸収性コア構造を構成し、これらのすべては本発明によるシミュレーションモデルによりシミュレートできると考えることができる。例えば、第1及び/又は第2層は、2つ以上の層を一緒に組み合わせることにより、構成することができる。あるいは、トップシートとバックシートの間に備えられる吸収性コア構造は、例えば、カバー層130とトップシート層30との間又は基材層100とバックシート層40との間にそれぞれ配置された、捕捉層及び/又は分布層などの追加の層を更に含むことができる。このような場合、各個別の層は、シミュレーションモデルを好適に適用することにより、シミュレートできる。典型的には、多孔質媒質からなる層は、このシミュレーションモデルによってのみシミュレートされ、ここで、多孔質媒質としては、中において寸法が材料の最小寸法典型的には層についての厚さよりも有意に小さい相互連結された空隙を有する材料が意図されている。より精確な定義としては、JacobBear,DynamicsoffluidsinPorousMediaDoverScienceBooks,1988の第1章、第2及び3段落に見られる連続体手法continuumapproachの定義を参照されたい。例えば、典型的には非吸収性層及び/又は非繊維材料穿孔プラスチックフィルム又はプラスチック網又は同様の材料などといった多孔質媒質により構成されない層は、このシミュレーションモデルによりシミュレートされず、本発明による吸収性コア構造のシミュレーションにおいて実際に考慮されない。本発明は、以下の実施例で例示され、ここで、例えば、典型的には生理用ナプキンなどの吸収性コア製品内に吸収性コア構造体が組み込まれる場合、構造体それ自体の衣類に面する表面に相当する第1層又は基材層100と、一方で着用者に面する表面に相当する第2又はカバー層130と、を有する吸収性コア構造体が記載される。したがって、シミュレーション流において、流体は、第2又はカバー層130を介して吸収性コア構造に入ることが意味される。しかしながら、添付の請求項に定義されているように、吸収性コア構造は、シミュレーション流において流体がそれらの第1又は第2層のいずれかを通って供給される場合に仮想遊離流体及び仮想捕捉時間の値に合致するのであれば、本発明の範囲内に収まることが意味される。実施例1図3に描かれているもののような吸収性コアは、0.7mmの厚さを有する、19.5g/m2ラテックスと共に10g/m2スパンボンドポリプロピレン不織布上に重ねた16g/m2のポリエチレンテレフタレートPET、6.7デシテックス6mm長繊維と19.5g/m2パルプ繊維との均質なブレンドにより構成される65g/m2のラテックス接合された風成LBAL繊維層により構成される第1層又は基材層100と、この基材層上に144g/m2の全体平均坪量を有する均質層で分散させた株式会社日本触媒から商品名AqualicL520で入手可能な微粒子超吸収性材料により構成される吸収性ポリマー材料の層110と、8g/m2の坪量で約50μmの平均厚さを有する繊維で適用されたHBFullerから商品名NV1151Zeropackで入手可能なホットメルト接着剤により構成される接着剤材料の層120と、0.3mmの厚さを有する、SchillSeilacherドイツ製の0.5重量SilastolPHP26界面活性剤で処理された80/20のコア/シースのポリプロピレン/ポリエチレン二成分繊維の28g/m2親水性スパンボンド不織布により構成される第2層又はカバー層130と、を備え、層110及び120は0.5mmの全厚を有する。透過性、毛細管圧、厚さのパラメータ、並びに、シミュレーションモデルの中に入力されるものすべては、吸収性コアの流体吸収性及び/又は流体膨潤性構成要素材料について、すなわち、第1又は基材層、吸収性ポリマー材料の層と接着剤の層により構成される流体膨潤性複合材料、並びに第2又はカバー層について、添付の試験方法により測定され、以下の表1~4に要約される。形状寸法及びメッシュ:本実施例におけるすべての層について同じ固有材料特性:構成要素材料の上記パラメータは、シミュレーションモデルに入力され、2回目の噴出時に43秒及び3回目の噴出時に53秒の仮想捕捉時間の値、並びに、20分の時点で2.2g及び60分の時点で2.2gの仮想遊離流体の値が、吸収性コア構造について計算され、これは、基本選択肢1であり、以下の表5の第1行に報告される。吸収性コアの性能を改善するためには、再湿潤が少ないという性能を流体捕捉能力が高いという性能と組み合わせることが望ましい。再湿潤及び捕捉能力は、仮想遊離流体及び仮想捕捉時間に関し、これらで表すことができ、吸収性コア構造のパラメータは、上記のようなシミュレーションモデルで予測し、実際に計算することができる。このシミュレーションモデルは実際に、構成要素材料からなる吸収性コア構造の最終性能についての各単一構成要素材料の影響の理解、すなわち、各単一構成要素材料の影響を特徴付け、そのモデル自体に入力されるそれぞれのパラメータに関する理解を可能にする。それぞれの代表的パラメータを実際に変更して、構成要素材料の1つ以上を変更し、シミュレートされた複合吸収性構造の仮想遊離流体と仮想捕捉時間に関して影響を評価することが可能である。表1に示されている提供された実施例では、カバー層130における変更の影響が評価され、吸収性コア構造の他の構成要素材料、すなわち、流体膨潤性複合材料及び基材層100は同じまま維持される。表5に対して相補的に、表1~4は、吸収性コア構造のすべての要素についてのすべてのパラメータの値を実際に示し、表5に示された様々な選択肢、すなわち、第1層又は基材100、並びに、吸収性ポリマー材料の層110と接着剤の層120により構成される流体膨潤性複合材料、において変えずに維持しているものも含む。カバー層130における変更の影響を理解するために、シミュレーションモデルは繰り返し実行され、ここで、カバー層130の特定のパラメータ、すなわち、透過性、MAPとして表される毛細管圧、及び厚さは、表5において仮想選択肢2~12で表されるように様々であり、シミュレーションモデル入力を構成するすべての他のパラメータは、基本選択肢1の構成要素について最初に測定されたのと同じまま維持される。下記のモデルにおいて説明されるように、MAPは、材料の毛細管圧の記述子であるが、本実施例については、MAPの変化がα取り込みの値を変化させた場合にのみシミュレーションにおいて反映されることに留意されたい。これにより、毛細管圧曲線の形状を変えずに、材料の絶対吸引力を変化させることができる。MAPとα取り込みは反比例であり、したがって、MAPをx倍に増やすにはα取り込みに1/xを乗じることが必要である。同様に、MDPは、α保持に関する。取り込み及び保持曲線の毛細管圧ヒステリシスを有意な値に保つために、MAPにおける変更はすべてMDPについても行い、同様に、取り込み曲線のαに行う変更を保持曲線のαにも行うことも意味する。表5は、吸収性コア構造の10個の仮想選択肢2、4~12におけるこの影響を示す。より詳細には、カバー層130に関して、仮想選択肢2は厚さが増加し、仮想選択肢4及び5はMAPが変化し、仮想選択肢6及び7は透過性が変化し、仮想選択肢8~12は、カバー層130を特徴付けるパラメータの2つ又は更には3つすべて仮想選択肢11にあるようにが変化する。最良の結果は、仮想選択肢6及び7において示され、カバー層は、基本選択肢1と比較して透過性の増加及び同じ厚さを有し、仮想選択肢12はわずかに劣り、この場合では、基本選択肢1と比較してカバー層の透過性が増加し及び厚さが増加した。3つの仮想選択肢は、基本選択肢1と比較して、20分及び60分の両方の時点での仮想捕捉時間並びに2回目及び3回目の噴出時の仮想遊離流体の値が継続的により良好な、すなわち、より低い、ことにより表される、再湿潤及び捕捉能力についてのより良好な結果を実際に示す。仮想選択肢2~5及び8~11のすべての他の組み合わせは、すべての該当する値、すなわち、2つの選択された条件それぞれにおける仮想遊離流体及び仮想捕捉時間、における改善を決してもたらさない。最大限でも、一部が、再湿潤を犠牲にして良好な捕捉能力、すなわち、より低い仮想捕捉時間を示すか、その反対に、再湿潤を改善するが捕捉能力はより低くなるかである。したがって、当業者は、例えば、表5に示されているような基本選択肢1に関する再湿潤及び捕捉能力に関する良好な性能を有する複合吸収性構造を導くことができるカバー層130用の材料を選択するために、明瞭な理解及び具体的な基準を提供される。得られた複合吸収構造にとって最良の仮想捕捉時間及び仮想遊離流体を提供するパラメータの選択された組み合わせにより表される仮想材料のすべてが容易に利用可能であるとは限らないことは、あり得ることである。しかしながら、選択された仮想材料の特徴により非常に近似している好適な材料の識別の仕方は明らかに当業者に知られている。表5に示されている実施例では、仮想選択肢12のものと全般的に同様である特徴を有する好適な材料は、AhlstromMilanos.r.l.からコードMI57422030で入手可能な30g/m2のPET繊維含有水流交絡スパンレース不織布である。パラメータの全セットが試験方法により、この実際の材料について測定され、この材料は、330.79ダルシーの透過性、0.03mH2OのMAP及び0.5mmの厚さを備える。実際の材料を特徴付けるパラメータ表2a参照でのシミュレーションモデルの最終実行は、実際の選択肢13として表1の最終行に報告されている2回目の噴出において30秒及び3回目の噴出において36秒の仮想捕捉時間、並びに、20分の時点で2.1g及び60分の時点で2.1gの仮想遊離流体を示す。この実際の選択肢13についてのシミュレーションモデルの入力を構成するパラメータは、表1におけるように0.3mmである代わりに0.5mmである選択された第2層の厚さ以外は同じままである、吸収性コア構造の構成要素について表1、3及び4で既に示したものと同じである。第2層の選択された材料の具体的なパラメータを、以下の表2aに示す。もちろん、同じ推論が、複合吸収構造の任意の他の材料、すなわち、基材層100及び吸収性ポリマー粒子の層110にも、あるいは、これらの任意の組み合わせにも適用することができ、したがって、当業者に、既に当該技術分野で既知の材料と比較して改善された性能を有するために、複合吸収性構造用の具体的な材料をどのように識別するかについての単純な基準を提供する。実施例2図3に概略的に描かれているような吸収性コアが選択され、実施例1のものと同一であり、したがって、この実施例についても表1~4のパラメータすべてを適用する。シミュレーションモデルを実行し、選択された条件での仮想捕捉時間及び仮想遊離流体に関する吸収性コア構造の性能が基本選択肢1として表6に報告されている実施例1と同じ。実施例2では、仮想捕捉時間及び仮想遊離流体に関する吸収性コア構造の性能全体についての基材層100における変更の影響を調査する。実施例1と同様に、表6に対して相補的に、表1~4は、吸収性コア構造のすべての要素についてのすべてのパラメータの値を実際に示し、表6に示された様々な選択肢、すなわち、第1層又は基材100、並びに、吸収性ポリマー材料の層110と接着剤の層120により構成される流体膨潤性複合材料において変えずに維持しているものも含む。基材層100における変更の影響を理解するために、シミュレーションモデルは繰り返し実行され、ここで、基材層100の透過性、MAP及び厚さというパラメータは、表6において仮想選択肢2~5で表されるように様々であり、シミュレーションモデル入力を構成するすべての他のパラメータは、基本選択肢1の構成要素について最初に測定されたのと同じまま維持される。表6は、仮想選択肢2~5におけるこの影響を示す。シミュレーション実行の結果からいくつかの教示を得ることができる。仮想選択肢2におけるような基材層の厚さの増加は、仮想遊離流体値の更なる増加を犠牲にして基本選択肢1と比較して仮想捕捉時間を改善する。仮想選択肢3に示されるように、MAPのみの低下は、より良好な仮想遊離流体の値をもたらすが、仮想捕捉時間の値は明らかに高くなる。仮想選択肢4におけるように、透過性が低いほど仮想遊離流体値において劇的な改善がもたらされるが、仮想捕捉時間についてはかなり乏しい値のままである。最後に、仮想選択肢5は、より高い透過性とより低いMAPと様々な厚さとの組み合わせを有する仮想基材層を、仮想遊離流体及び仮想捕捉時間の両方においてより好ましい値について探る。実施例1を参照して既に説明しているように、仮想材料のすべてが、パラメータ、すなわち、透過性、MAP及び厚さ、の同じ組み合わせを有する実際の材料で容易に再現可能であるとは限らず、ここで、シミュレーションモデルで計算された仮想選択肢は、得られた吸収性コア構造にとって仮想捕捉時間及び仮想遊離流体に関して最も好ましい最終結果をもたらした。しかしながら、表6に要約された結果を考慮すると、基材層についての仮想選択肢5の特徴に極めて近似している実存の材料が同定されている。仮想選択肢5のものと全般的に同様である特徴を有する好適な材料は、19.5g/m2ラテックスと共に10g/m2ポリプロピレン不織布上に27.5g/m2ポリエチレンテレフタレートPET6.7デシテックス6mm長繊維と10g/m2セルロースパルプ繊維の均質ブレンドを重ねたラテックス接合風成LBAL67g/m2繊維層である。この実際の材料についてパラメータの全セットを試験方法により測定する。この材料は、960.22ダルシーの透過性、0.01mH2OのMAP及び0.7mmの厚さを備える。選択肢5で使用したものと同様のこの実際の第1層材料についてのシミュレーションモデルの入力を構成するパラメータは、以下の表4aに示される。シミュレーションモデルの追加の実行は、実施例1の選択肢13のものから得られるが、基材層材料として実施例2の選択肢5に近いものであるとして選択されるものと同様の実際の材料を含む実際の吸収性コア構造において最終的になされる。この最良の選択肢についてのシミュレーションモデルの入力を構成するパラメータは、表1におけるように0.3mmである代わりに0.5mmである選択された第1層の厚さ及び0.5mmである代わりに0.7mmである選択された第2層の厚さ以外は同じままである、吸収性コア構造の構成要素について表1、2a、3及び4aで既に示したものと同じである。結果は表7に報告され、実際の材料を含む得られた吸収性コア構造の捕捉時間及び遊離流体について非常に好ましい値を示す。上記に示したように、実施例1及び実施例2からそれぞれ同定されるようなカバー層にとって及び基材層にとって最良の入手可能な材料は、最良の選択肢として表7に同定されている吸収性コア構造をもたらし、これは、全ての選択された条件下で仮想捕捉時間及び仮想遊離流体の点で実施例1の最良の実際の選択肢13に関して並びに実際の選択肢1対照に関して有意で持続的な改善をもたらす。特に、最良の選択肢は、優れた再湿潤と、すなわち、実質的に均衡条件で、20分の時点だけでなく60分の時点でも、仮想遊離流体値が非常に少ないことと組み合わされた、非常に良好な捕捉能力、すなわち、2回目の噴出において及び3回目の噴出においても、すなわち、流体排泄後でも、少ない仮想捕捉時間を有する。吸収性コアの性能を改善するためには、再湿潤が少ないという性能を流体捕捉能力が高いという性能と組み合わせることが望ましい。再湿潤及び捕捉能力は、仮想遊離流体及び仮想捕捉時間に比例し、これらで表すことができ、吸収性コア構造のパラメータは、上記のようなシミュレーションモデルで予測し、実際に計算することができる。シミュレーションモデル本明細書によりモデルとも呼ばれるシミュレーションモデルは、吸収性物品における、又は、流体膨潤性固体材料を含む流体膨潤性複合材料とこの流体膨潤性複合材料の中の空隙、及び/又は、非膨潤性固体材料からなる非膨潤性複合材料とこの非膨潤性複合材料中の空隙、を備える吸収性コア構造における、流体の二次元運動を分析するための仮想方法である。上記吸収性コア構造及び複合材料は、仮想二次元メッシュにより規定される。この方法は、同時係属中の欧州特許第09153881.9号同じ出願者の名で2009年2月27日出願に基づいている。上記の仮想モデルは、以下の方程式を解決する:i上記複合材料の所与の配置における及び/又は所与の時間における、上記空隙における液体の移動を判定するための方程式;ii上記流体膨潤性複合材料の所与の配置における及び/又は所与の時間における、上記流体膨潤性固体材料中に存在する液体の量を判定するための方程式;iii一定時間にわたる上記メッシュの膨潤及び精製に起因する複合材料の上記メッシュの1つ以上の配置の一定時間にわたる変位を判定するための方程式。上記の方程式及び記号の詳細な説明は、下記に提供される。シミュレーションモデルは、中央演算処理装置と、この中央演算処理装置に通信可能に接続されているディスプレイを備えるグラフィカルユーザーインターフェースと、この中央演算処理装置に通信可能に接続されているユーザーインターフェースセレクションデバイスと、を有するコンピュータシステム上にて行われ、更なる詳細は下記に提供される。上記方法、コンピュータ又はコンピュータシステムは、本明細書では以下のものを含む:a吸収性物品又は吸収性コア構造中の流体の動きを分析するためのデータ及び指示を収容するコンピュータ読み取り可能なメモリデバイス、b吸収性物品又は吸収性コア構造中の流体の動きを分析するための手段、c時間及び位置又は配置の関数として吸収性物品又は吸収性コア構造の飽和を報告するための手段、d特定の時間における配置変位又はメッシュ変位を得るための、これらの液体吸収による膨潤に起因する、上記複合材料の仮想メッシュの変位として表される上記流体膨潤性複合材料の配置の変位を特定の時間にて判定するための手段、並びに、e上記で得られるような時間と変位位置の関数としての上記固体流体膨潤性材料中及び上記孔の中の流体の量を、仮想遊離流体VFF及び仮想捕捉時間VATに相関させる手段。モデルに入力される上記複合材料又はこれらの固体材料の特性は、透過性k、毛細管圧pc、多孔性ε、流体膨潤性材料例えば、AGM、速度定数τ、最大流体膨潤性固体材料例えば、AGMx負荷及び流体膨潤性固体材料の濃度から選択される。上記特性を判定するための具体的な方法は、下記の専用の項において明記される。複合材料の形状及び寸法、並びに、吸収性コア構造及び吸収性製品の形状及び寸法もまた明記される。このモデルは、上記流体膨潤性複合材料により吸収されるそれゆえに上記固体例えば、微粒子、流体膨潤性複合材料の部分中に存在する液体の量と、上記空隙に存在する及び流体膨潤性複合材料の上記固体部分例えば、微粒子の間に存在する液体の量と、特定の時間に及び/又は物品中の配置における膨潤に起因する上記材料の変位と、を判定する。これは典型的には、一定時間にわたっての上記材料又は物品の仮想画像を与える移動メッシュ及び移動メッシュイメージを得るために、複数の時間間隔にて行われる。この情報から、VAT及びVFFは、下記の後処理の項に説明されるこれらの定義により計算することができる。シミュレーションモデルは、流体膨潤性複合材料及び/又は吸収性コア構造及び/又は上記複合材料を含む吸収性物品膨潤を評価するための解を提供し、これをRichards式と組み合わせる。具体的には、膨潤多孔質媒質における流動及び変形プロセスは、特にVAT及びVFFにおいて特定の性能又はこれらの特性を判定するために、吸収性衛生製品例えば、おむつ、拭き取り布、紙についてモデル化される。繊維性多孔質構造のヒステリシス不飽和流動、液体吸収及び変形は、一般化Richards式、運動作用項に関する固体質量保存方程式、及び固体ひずみに対する関係などの、得られた方程式の組を通して説明される。この方程式系は、かなり複雑な式を含み、このシステムを高度に非線形にしている複数の構成方程式により完了されなければならない。膨潤多孔質構造は、有限時間間隔にわたっての分離制空間運動を集積する大規模変形問題としてモデル化される。重要なことに、これは、下記に更に詳細に説明されるように、ピカールの反復法内で、固体変位の現在の空間分布に直接基づく二次元モデル定義域を漸増式に取り込む移動メッシュ技術を必要とし、これにより、空間的誤差、時間的誤差及び人的誤差はお互いに制御される。流体膨潤性は、本明細書では、流体との接触に起因して、流体膨潤性複合材料又は流体膨潤性固体材料例えば、粒子、繊維の体積が変化することを意味する。本発明のための流体膨潤性複合材料は、典型的には、吸収性ポリマー材料の層110と接着剤の層120の組み合わせである。本明細書で使用可能な上記流体膨潤性材料は、典型的には、流体を吸収し、そして、上記材料中の流体と上記材料の外側の流体との間の浸透圧勾配に起因して膨潤する。本明細書で使用可能な上記流体膨潤性複合材料は、典型的には、流体を吸収し、そいてその容量及び体積を増加し、それゆえに膨潤する。あるいは、本明細書で使用可能な上記流体膨潤性複合材料は、流体を吸収し、そして、流体が材料の機械的特性を変化させるという事実に起因して膨潤する。非流体膨潤性は、本明細書では、流体との接触に起因して、非流体膨潤性複合材料又は非流体膨潤性固体材料例えば、粒子、繊維の体積が変化しないことを意味する。非膨潤性複合材料は本明細書では、いったん液体と接触してもその体積は増加しないが、その孔の内部に液体をとどめることができる。吸収性ポリマー材料例えば、AGMを有さない一部の複合材料は、いずれにしろ、例えば、セルロースなどの少ない膨潤を示す繊維を含有し得る。たとえ制限された膨潤を示したとしても吸収性ポリマー材料を有さないこれらの複合材料は、非膨潤性材料と考えられる。本発明については、上記非膨潤性複合材料は、典型的には、第1層100及び第2層130である。非膨潤性固体材料流体膨潤性複合材料及び/又は非膨潤性複合材料の両方の一部は、たとえ膨潤しなくても、これら自身に一部の液体が例えば、これらの空洞内又は交差する繊維に強力に結合することができる。例えば、遠心分離により又は減圧下で結合を除去しようと努めても、この液体は放出されない。この挙動を示す非膨潤性固体材料は、吸収性非膨潤性材料として定義される。非合成繊維例えば、セルロース、レーヨンなどは、通常、この挙動を示す。任意の流体本明細書では液体とも呼ばれるが本明細書で使用され得るが、使用される流体又は液体は、本発明では、本明細書に記載の配合により調製される人工月経液AMFである。本明細書では、吸収性物品又は吸収性コア構造は、i流体膨潤性複合材料とこの流体膨潤性複合材料内例えば、流体膨潤性固体材料例えば、流体膨潤性超吸収性材料粒子又は流体膨潤性吸収ゲル材料すなわちAGM、及び任意選択で流体膨潤性繊維の間の空隙、ii非膨潤性複合材料とこの非膨潤性複合材料内例えば、非膨潤性固体材料の間の空隙、iii上記iとiiの組み合わせ、を備え得る。吸収性物品は、典型的には、上記で説明しているように、生理用ナプキンであり得る。モデルにより説明できる吸収性物品又は吸収性コア構造は、単一の吸収性領域、層の中に、又は、複数の領域若しくは層例えば、本明細書の下記に記載のような別個の層の中に上記流体膨潤性複合材料を備え得る。吸収性物品又は吸収性コア構造は、更に、流体を一時的に吸収又は分配するが膨潤しない1つ以上の領域又は層を備えてもよい。本明細書では、流体膨潤性複合材料は、少なくとも1つの流体膨潤性材料を固体形状で含み、例えば、吸収性ポリマー材料の粒子を含む。複合材料はまた、少なくとも2つのこのような流体膨潤性材料、例えば、流体膨潤性粒子及び流体膨潤性繊維、を含むことができる。流体膨潤性複合材料は、熱可塑性及び/又は非膨潤性繊維材料などの非流体膨潤性固体材料を追加的に含み、接着剤を含む。吸収性コア構造又は吸収性物品は、少なくとも流体膨潤性超吸収性粒子及び/又は少なくとも流体膨潤性繊維好ましくは少なくともこのような粒子を含み、任意選択で結合剤、接着剤、非膨潤性繊維、充填剤も含む、上記流体膨潤性複合材料を備えることができる。上記流体膨潤性複合材料中では、すべての流体膨潤性構成要素の和としての流体膨潤部分と、すべての非膨潤性構成要素の和としての非膨潤性部分と、を定義することが可能である。流体膨潤性複合材料の合計坪量は、したがって、流体膨潤性部分の坪量と非膨潤性部分の坪量の和である。このモデルにより説明される吸収性構造はまた、非膨潤性材料により互いに少なくとも部分的に分離されるが水透過性である2つ以上のこのような流体膨潤性複合材料同じであってもよいを備えることができる。例えば、これは、各々が、例えば、非織布層又は接着剤層により、互いに部分的に分離された流体膨潤性複合材料を備える2つ以上の層を有する吸収性構造であり得る。別の実施形態では、吸収性構造は、例えば、捕捉層及び/又は分配層といった1つ以上の非膨潤性複合材料と、1つ以上の流体膨潤性複合材料と、を備える。流体膨潤性複合材料は、具体的な用途に依存して、吸収性構造の最上部、中間部又は底部に、あるいは、吸収性構造のどこか別の箇所に配置することができる。本発明によれば、並びに、本明細書に記載のように、このモデルは、上記吸収性コア構造28のような吸収性構造をシミュレートすることができ、この流体膨潤性複合材料は典型的には、吸収性ポリマー材料の層110と接着剤の層120に、並びに、可能であれば、上記のように吸収性ポリマー材料の層の中に存在する場合には繊維及び/又は不活性材料に相当する。吸収性ポリマー材料は単独では流体膨潤性固体材料に相当し、非膨潤性複合材料は第1及び/又は第2層である。しかしながら、より多くの層を備える代替的吸収性コア構造は、上記のように、シミュレーションモデルを好適に適応させる及び修正することにより、シミュレートすることができる。本明細書の仮想シミュレーションモデル、方法及びシステムは、原理では、方程式が一次元、二次元又は三次元の事例で共通であるような一次元又は二若しくは三次元モデルであり得る。本発明の具体例では、二次元モデル、方法及びシステムが考慮される。第三次元は、パラメータ的に説明され、保存方程式及び体積計算を完了するのに必要である。具体的には、吸収性物品の長さx次元及び厚さz次元はモデルにおいて明瞭に説明されるが、幅y次元はパラメータ的に説明される。y次元は、吸収性物品又は吸収性コア構造の幅と等価であり、従来は複合材料又は層のすべてに対して同一であるように選択される。吸収性物品又は吸収性コア構造の幅により、本明細書では、吸収性物品又は吸収性構造それぞれの長手方向軸の中央における横断軸方向における幅が意図される。シミュレーションモデルの説明では、より包括的な三次元の事例についての方程式が記載されるが、本発明への適用は常に二次元で考慮される。本明細書での方法、システム及びモデルは、以下のものを包含する特定の仮定及び近似を使用する:1.流体膨潤性複合材料は、流体膨潤性固体材料を含み、上記材料の粒子の間には空隙を含み得、液体は、上記空隙の中又は流体膨潤性微粒子材料の内部のいずれかに存在する。2.いったん、流体液体が流体膨潤性材料に存在すると、これにより流体膨潤性材料は膨潤し、流体は上記材料の内部にとどまる。3.いったん流体膨潤性材料の中に入り込み、流体膨潤性材料を膨潤させた流体液体は、流体膨潤性材料の内部で再分配されない。4.流体は、空隙内部で分配することができ、この分配は、ダルシーの法則及び液体質量保存により支配される。5.空隙内の液体は2つのタイプに分けられる:i多孔質構造流体膨潤性又は非膨潤性に結合する、すなわち、毛細管力/繊維表面への表面エネルギーにより結合する、ii空隙中に遊離して、したがって、多孔質構造の外側を移動し、仮想遊離流体に寄与する。図5は、いかにして上記のように、材料の中の液体が、空隙m1の中の液体として、並びに、流体膨潤性材料、例えば、液体膨潤性材料粒子、m2の中の液体として、みなすことができるか例示する。本明細書の上記の及び本明細書の下記の方程式の解は、初期条件及び境界条件に従属する。説明されているように、シミュレーションモデルは、以下の方程式の各々及びすべての解を含む:式中、主要な変数は、及びusである。本明細書の方程式中で使用されるすべての文字及び略記は、本明細書で後述する専門用語リストで説明される。上記の方程式に加えて、以下の構成方程式が本方法において適用され、含まれる:これにより、液相の飽和slは、既知の圧力水頭ψlにおけるVG毛細管圧関係から誘導可能な二次的変数である。方程式E1~E13に関する専門用語:以下の文字及び記号は本明細書で方程式E1~E13中で使用され、以下の意味を有する:AGMは、上記のように、例えば、吸収性ゲル材料を含む流体膨潤性固体材料を指す。AFはエアフェルト又は、例えば、ニカワ、ポリマーなどの流体膨潤性固体材料の任意の他の非流体膨潤性構成要素を指す。本明細書の変形項目φlul及びφsusは、固体速度δus/δt及び飽和勾配sl、並びに、固体流体膨潤性材料すなわち、本明細書ではAGMと呼ばれるにおけるx負荷ms2が他の項目に対して小さいままである場合には、無視できる。これは、主要な変位方向usが、ここでは、流体膨潤材料x負荷▽ms2及び飽和勾配▽slに対して垂直に取られるので、受容される。固体変位usは、双曲型偏微分方程式▽us=dsから計算することができ、式中、スカラー固体ひずみdsは、体積膨張の関数Jsであり、したがって、AGMx負荷m2sの関数である。変位ベクトルusは、スカラー変位ノルムusと単位サイズの変位方向ベクトルasに分解でき、したがって、となる。すなわち、RHSにおける第2項目は、この定義域のすべての点が同じ方向に動くのであれば、均質な変位方向についてはゼロである。この項目は、下記の制限が満たされるのであれば、無視され得る。すなわち、定義域の曲率についての形状制約は、図9に示されるように、厚さBの理想的な定義域と、どちらも起点を中心とした球形内面及び外面とを用いて、展開することができるRは、外面の半径を示す。この内面は、固定された定義域境界であり、膨潤方向ベクトル場asxは、により与えられ、式中、は、起点からxの距離である。空間次元の数は、Dにより示される。これは、に従う。これにより、については、であり、であり、以下のおおよその大きさを確立することができる:二次元空間では、上の任意の点についてΔas=1/Rであり、おおよその見積もりを制限に代入する。これにより、R≫BE11であり、これは、定義域の厚さがその曲率の半径よりもはるかに小さいままである限り、変位方向ベクトル場asの多様性を無視することに関する誤差が無視可能であるからである。数値実行を単純化するために、定義域内の各点の変位方向は固定のままである。図10は、メッシュ変位方向がどのように判定できるかを示す。固定定義境界上の隣接した結節点の任意の対は、境界区域を定義する。法線ベクトルは、境界結節点に対して、単位サイズに基準化されたこの結節点により連結された2つの区域の法線の結果として定義することができる境界配列の2つの末端結節点は、それぞれ1つの隣接区域を有する。Aによりメッシュモードiの位置を示し、P及びQは、Aが位置する境界区域を定める2つの隣接した境界結節点の位置にする。線分PQに平行であるAを通る線分は、P’及びQ’にてP及びQの境界法線と交差する。固定境界上のPとQの間の点A’は、次のようにして得られる。線分A’Aは、結節点iについての固定変位方向を定義する。結節点の変位経路の交差は、不明瞭なメッシュ形状を生じる恐れがあり、固定境界が凹状部分を有さないのであれば、完全に避ける。凹状境界区域は、最終最大変位が、隣接する結節点間の最初の交差が生じる距離よりも小さい場合には、許容可能である。この状態は、多くの実践的用途において適合すると期待される。図10に示すように、モデル領域の固定境界を定義するメッシュ結節点の配列を定義することができる。図11は、本明細書で使用されるようなメッシュ変位及びメッシュ精製を本発明の目的のためにいかに行うことができるかを示す。d5がに従属するとき、以下の方程式を各時間段階にて解かなければならない:方程式E13の解は、方程式E2、特にE2o~E2qにあるように、現n1及び前n時間段階においてヤコビアンJsを求めることにより、直接得ることができる。E1により説明された流動、吸収及び変形は、以下のように単純化されて、ここで、方程式E14~E32についての専門用語は、下記において説明される:又はコンパクトな形態:で、液体の圧力水頭ψ、収着液体濃度及び固体変位uを解く。2において、Lφは、状態変数φx,tについて説明した微分方程式系である。主な非線形関数従属性は、括弧内に示される。更には、従属性は、飽和s、相対的透過性kr、飽和伝導度K及び多孔性εについて存在し、以下に従う。ここで、sψにおいてヒステリシスが暗示される。反応項Rψは、流体膨潤性材料による吸収に起因して、移動性液体のための吸収源を保有する。この関係は複雑であり、流体膨潤性固体材料例えば、AGMの液体飽和sしたがって、圧力水頭ψとその偏差、多孔性εとその偏差、固体変位u及び収着液体濃度Cへの従属を示唆する。反応Rcは、収着不動性液体の運動生成項を保有し、一定反応速度及び上記収着液体濃度Cにより制御される。更に、Rcは、液体飽和s固体液体界面面積を介して及び固体変位uへの従属性を組み込む。固体ひずみdは、上記収着液体濃度Cの関数である。RψRc及びdついての式は、E14及びE1と比較することにより、当業者により容易に判定することができる。E14の第1の方程式は、混合ψ-s形態で書かれた一般化Richards型流動方程式を表し、ここで、圧力水頭ψ及び飽和sの両方の変数が採用され、これは標準的なRichards型形態よりも優れており、飽和変数は最初から圧力水頭に置き換えられている。圧力水頭ψは、本ψ-s式で主な変数として選択されてもよく、これは、飽和及び不飽和多孔質媒質をシミュレートすることが可能である。当該技術分野において既知の有限要素法を使用して、支配方程式系E14を離散化する。これらの方程式は、境界Γsを有し、ある初期時間toにて開始し、進行する時間tにわたってD次元ユークリッド空間に位置する、多孔質固体の物理領域で表現される。領域ΩDは、膨潤の動きに起因して時間従属性Ωs=Ωstである。一時的従属は、有限間隔tn、tnΔtn内であると考えられ、ここで、下付き文字nは時間レベルを示し、Δtnは可変時間工程長である。を定義する。方程式E14の有限要素式は、最終的にコンパクト形態で書かれた以下の非線形マトリックス系を生じる:これらは、Ψ、C及びUのために解く必要がある。ここで、Ψ、C及びUはそれぞれ、変形膨潤体積についての液体圧力水頭に関し得られた結節点ベクトル、参照初期、未変形バルク体積に対する吸収された液体の濃度及び変形体積についての固体変位を表す。ベクトルSは、既知のΨで求められる。上に置かれた点は、時間tについての微分を示す。主な非線形関数従属性は、括弧内に示される。E17の第2の方程式は、領域内で移送を伴わない場合にはに基づき、その主な変数Cは未変形の形状に関して定義される。マトリックスB、O、A及びPは、対称である。伝導性マトリックスKは、ニュートン反復技術が求解手順に採用される場合には非対称であるが、そうでない場合には対称である。変位マトリックスDは常に非対称である。残りのベクトルF、Z及びQは、それぞれ液体吸収源、運動吸収反応及び固体ひずみ供給源についてのRHS項を表す。E17の第3の方程式は、変位方程式を表す。数的な理由に起因して、双曲型方程式▽au=dは安定化されなければならない。それゆえに、変位方程式▽au=dは、修正された拡張された形態:を用いて、u▽a≒0とみなして、実際に解かれ、式中、κは小さな見かけの圧縮因子であり、βupwindは、上流緩衝パラメータを示し、これは、以下のように特量的な有限要素長lから求めることができる。次に、マトリックス系4は、当該技術分野において既知DierschandPerrochet1999,Ontheprimaryvariableswitchingtechniquesforsimulatingunsatured-saturatedflows,Adv.WaterResour.231999271~301であり、更にはDHI-WASYGmbH.,Fleflowfiniteelementsubsurfaceflowandtransportsimulationsystem-User’sManual/referenceManual/Whitepapers;Release5.4;DHI-Wasyから入手可能,Berlin2008に記載されているように、レジデュアル制御に一次完全予測子修正子オイラー前進/オイラー後退時間ステップスキームを適用することにより、時間tについて解かれる。これにより、以下のマトリックス系が得られる。式中、τは反復カウンターを示し、は離散化Richards方程式の残差ベクトルであり、は、マトリックス及びベクトルを線形化するための圧力及び濃度についての反復ベクトルを表す。反復は、下記の式に従って予測子の値を用いることにより、新しい時間レベルn1にてτ=0で開始され、式中、は、適合時間ステップ求解プロセス中に記録されるべき加速ベクトルである。修正子の値と相関する予測子の値を使用して、に従って、圧力水頭、濃度及び固体変位についての誤差ベクトルで、新しい時間ステップを制御し、式中、はRMSL2誤差ノルムであり、δは、予測された一次許容誤差である。これは、精度要件に従った時間ステップサイズΔtn1の自動適合を可能にする。これは、ピカールの反復法により、続けられる。マトリックス系は、圧力水頭の主な変数について解かれ、以下のように繰り返される。解の増分と共にそして、圧力に関するヤコビアンヤコビアンは、以下のようなピカール法について与えられる。ヤコビアンマトリックスJ10d及び10eは、ピカール法に関して対称である。10aにおける反復τは、満足のいく収束が得られるまで、繰り返され得る。例えば、反復は、残差が使用者により与えられる許容誤差ηよりも低くなった場合、すなわち、になった場合に終わり、ここでは、計量されたRMSL2誤差ノルムが使用される。吸収された濃度及び固体変位についての残りのマトリックス方程式は、分離された逐次反復法SIAにより解かれ、これは、誤差制御適合予測子修正子時間ステップ技術において組み合わされる。最後に、これは、以下のように時間レベルn1にてΨ、C及びUについて組み合わされたマトリックス系を解く。本明細書で使用されるようなメッシュの動き及び精製は、以下のように行われる。結節点i及び新しい時間レベルn1における計算された固体変位uniiaiは、固定変位方向aiと共に使用されて、に従って増分ステップで有限要素メッシュを動かし、式中、Δxn1iは、時間tと時間tn1との間の結節点の位置の変化を表す。この手順を用いて、有限要素メッシュは、例えば、図11に示されるように、時間に関して漸増式に更新される。適用された手順は、四角形要素を使用する。本明細書の流体膨潤材料の膨潤は典型的には大きい初期形状の10倍を超えるので、要素形状は、好ましくないほど変形するようになり得る。これは、特に三角形要素に当てはまり、湾曲された及び鈍角形状は数的理由に起因して避けるべきである。それゆえに、本発明の好ましい特徴として、適合メッシュ精製AMR手順が適用され、これは、誤差エネルギーノルムと共に使用することにより、解の事後誤差を推定することで制御され、ここで、おおよその有限要素解はそれぞれφ及びにより示される。誤差基準は、の形で使用されて、メッシュを精製し、ここで、これは以下を示すことができる。16を求めるために、▽φは、回復技術により、は、当該技術分野で既知であるように直接微分により、判定される。方程式E28に適用することにより、有限要素は、精度用件に従って、精製され、これは本明細書では連続メッシュ精製とも呼ばれる。あるいは、メッシュが予め圧縮された形状で開始するとき、制限無しにメッシュ伸張を行うことが可能である。本発明では、方法のこの代替的選択肢が選択され、シミュレーションには予め圧縮された四角形要素を用いる。飽和関係sψは、図12a及びbに示すような、主要乾燥曲線と主要湿潤曲線により表される、強力なヒステリシス挙動を暗示する。sψの実験的表示例えば、VGは、典型的には、いくつかのパラメータベクトルpを伴う表現を介して有効飽和seψを予測し、式中、smin及びsmaxはそれぞれ、与えられた材料についての最小すなわち、残差及び最大飽和値を示す。特定の結節点が湿潤から乾燥に反転した場合、主な乾燥カーブは、反転点が得られた曲線上に収まるようにこの曲線についての最大飽和値を変化させることにより、計量される。同様に、反転が反対方向である場合、主な湿潤曲線は、最大飽和値を変化させることにより、計量される。個々の走査曲線は、各結節点について維持される。最大飽和smaxを両主曲線に共通とみなし、漸近的最小飽和sminもまた両主曲線に共通とみなして、反転点ψrevを使用して、図12に従って線形基準化を定義する。以下は、湿潤から乾燥への反転に関する方程式であり、並びに、乾燥から湿潤への反転に関する方程式である式中、cd及びcwは、修正要素を表す。必要な走査曲線は、次に以下により定義される:Ψ<ΨrevについてSdΨ=cdsdΨ1-cdsmin乾燥並びに、Ψrev<Ψ<0についてSwΨ=cwswΨ1-cwsmax湿潤。方程式E14~E32についての専門用語:AGMは、本明細書で上記のように、例えば、吸収性ゲル材料を含む流体膨潤性固体材料を指す。AFはエアフェルト又は、例えば、ニカワ、ポリマーなどの流体膨潤性固体材料の任意の他の非流体膨潤性構成要素を指す。図6に示すように、仮想試験環境22を説明する方程式E1~E32は、上記仮想試験環境22の概略的表現であるが、直接法、反復法又は当業者に既知の任意の他の方法を用いて、解くことができる。例えば、本発明の実施例で行われるように、これらは、E2のa~vで示されている膨潤挙動を説明する構成方程式を実行するように特定の商標登録されたプラグインを通してカスタマイズされたDHI-WASYGmbHWalterdorferStr.105,12526BerlinGermanyによるFeFlowSoftwareを用いて、実行し、解くことができる。本明細書では、このプラグインは、FeFlowプラグイン、FeFlowモジュール又はAGMモジュールとして参照することができる。以下のFeFlowマニュアルに従い、当業者は、E2のa~vに示されている膨潤挙動を説明する構成方程式を実装するための好適なプラグインを展開することができる。本発明では、シミュレーションモデルは、これらの方程式の解に加えて、図6に示されているように、更なる仮想試験環境から構成される。本発明では、吸収性コア構造又は吸収性物品の空間領域は、互いの上に積層される一連の仮想層として特定化され、標準的な平面捕捉実験を模倣するようにすぐ下の流体透過性トップシートからすぐ上の典型的には流体不透過性バックシートまでの吸収性コア構造の様々な層を表す。本発明では、使用される様々な複合材料、すなわち、第1又は基材層、吸収性ポリマー材料の層と接着剤の層、及び、第2又はカバー層と、存在し得る任意の追加の多孔質媒質層は、仮想層の積層体により表される。仮想層二次元モデルでは長方形として示すことができるは、1.72kPa0.25psiの封圧で測定される吸収性コア構造又は吸収性物品の対応する複合材料の厚さに等しい厚さ長方形の高さと、典型的にはコア構造又は吸収性物品の長手方向軸に沿って測定される吸収性コア構造又は吸収性物品の対応する複合材料の長さに等しい長さ長方形の長さと、を有する。厚さ及び長さは、当該技術分野において既知であるような任意の好適な技術で測定することができる。第三次元はパラメータのみであり、したがって、その値はシミュレーションシステムにとって決定的ではなく、任意の便宜的な値とみなすことができる。このソフトウェアは、1mの便宜的な値を適宜割り当てるが、いったん、下記に更に説明する適切な前後処理を適用してすべての量を吸収性コア構造又は吸収性物品の実際の幅に修正再基準化すると、どの値でも同じ数的結果をもたらす。仮想層の二次元領域は、好適な二次元量要素に分けられ、これらは共にメッシュと一般に呼ばれるものを形成し、これらは図10及び11で更に例示される。メッシュ要素の各交点は、結節点と呼ばれる。メッシュは、粗又は密であることができ、その選択には、仮想試験環境22についての算出時間及び結果の精度を考慮する必要がある。最も数的なモデルに関しては、当業者は、必要とされる算出時間とメッシュの細かさと結果の精度との間のトレードオフを比較検討して考慮しなければならない。本発明では、各層について、各非膨潤性材料中に少なくとも3層のセル及び各流体膨潤性材料には少なくとも5層のセルを有するような、並びに、1~8のアスペクト比あるいは1.5~5のアスペクト比を有するような寸法である四角形規則メッシュを選択する。このアスペクト比は、メッシュ要素の長さと高さの比として定義される。吸収性コア又は層がシミュレートされる代表的な初期条件もまた特定化される。初期条件ICは、時間t=t0でのシステムの状態として定義される。本発明については、ICは、初期には、材料が部分的に湿潤であり、したがって、m1t=t0,x,z≠0であり、一方、流体膨潤性固体材料が完全に非膨潤であり、したがって、m2t=t0,x,z=0であることを考慮する。特に、すべての材料膨潤性及び非膨潤性の初期飽和は、異なる材料毛細管圧曲線に従って-0.5mの初期圧力水頭を有するように選択される。この選択は、通常、5未満、より多くの場合には1未満の飽和で考慮される。この選択は、初期湿度が標準的な貯蔵条件にあることを考慮し、より円滑な数値計算を保証することが意味される。境界条件BCは、システムに適用される液体噴出プロトコールのタイプを定義する。本発明で使用されるBCは、流体が装填領域を除いて流体膨潤性複合材料の境界領域に入ることも複合材料を残すこともできないことを定義する。本発明では3.14cm2直径2cmの円に相当でありかつ製品の中央に配置される装填領域、並びに、吸収性製品内での使用において着用者に面する表面に相当するものと意味される吸収性コア構造の表面上では、時間t=t0=0で開始する各4gの3回の噴出を1回の噴出の開始から後続の開始まで20分の待機時間で送達するように、変水位条件が適用される。変水位のために、装填領域結節点に適用される時間可変性圧力水頭は、システムの中に入る必要のある液体又はシステムの中に既に入った液体の量に依存して変化することが意図される。実際には、その高さが、システムに入るのに依然として必要である体積を以下の等式に従って適用体積により除算することによって計算される液柱を考慮する。式中、ψBCtはBC圧力水頭であり、Vttは仮想試験プロトコールに従って所与の時間にて添加される必要がある体積であり、Vitは所与の時間にて既に浸透した体積であり、AはBC面積である。変水位BCは、いったんψBCがゼロになったら、スイッチオフされる。変水位は、可能であれば、再びスイッチオンされて後続の噴出を適用する。いったん変水位がオフになったら、標準的境界条件を適用する全く液体が入ってこない又は複合材料を残さない。モデルの第三次元はパラメータであるので、境界条件は実際には、長さが適用面積を吸収性物品又は吸収性コア構造の幅により除算することによって計算される直線内の二次元領域に適用される。シミュレーションモデルのために選択された任意の幅1mは、BC長及び圧力水頭の値に全く影響しないが、それは、プロトコール1から下記に示すようにシミュレーションにおいて適用される液体の実際の体積が再基準化されるからである:式中、VSはシミュレーションモデルに適用されることになる体積であり、VRは噴出の体積であり、WSはシミュレーションシステムにおける層のパラメータ幅であり、WRは層の幅である。本発明では、VR=3.846mlに対応する4gのAMFの噴出を適用し、一方、パラメータ幅WS=1mである:吸収性コア又は層の代表的な物理特性は、透過性、毛細管圧、流体膨潤性複合体膨潤速度、流体膨潤性複合体最大容量、多孔性、流体膨潤性複合材料濃度である。吸収性コア又は層46についての代表的な吸収性流体相互作用特性48はまた特定化され、これには、飽和の関数としての毛細管圧、飽和の関数としての相対透過性のパラメータが挙げられ、これらは透過性、毛細管圧、膨潤速度及び流体膨潤性材料AGMx負荷における多孔性を包含する。流体52の物理特性もまた特定化され、これには、印加応力の関数としての流体密度、流体粘度が挙げられる。本発明の文脈では、これらは、明細書中の配合に従って調製された参照人工月経液AMFの23°C±2°Cでの印加応力の関数としての流体密度及び流体粘度に対応する。具体的には、このような参照AMFの密度は1.04g/cm3であり、印加応力の関数としての粘度は下記に特定化される。吸収性物品中の流体膨潤性複合材料吸収性コア又は吸収性構造とも呼ばれ、典型的には図3に示されるような構造を有する吸収性コア構造であるの物理特性、寸法及び形状はまた、吸収性物品の仮想モデルについても特定化される。吸収性コア構造又は吸収性物品の複合材料の物理特性は、特性の直接測定及び試験方法の項に特定化するような特定の構成方程式E2におけるでの曲線近似から得られる。本発明のためにFeFlowに挿入されるようなソルバー条件及び収束基準は、本明細書では特定化される:i開始時間0秒、ii終了時間3600秒、iii初期時間ステップ1e-13秒、iv最大時間ステップ増加1.2、v時間許容誤差1e-4、vi残差許容誤差1e-2ml/s、v対称な方程式系についてのソルバー:PCG、vi非対称な方程式系についてのソルバー:BICGSTABP、vii不飽和流動反復スキーム:PICARD。モデルが異なるソフトウェアに実装される場合、同等の収束パラメータは、予測精度を増加させる意図での収束パラーメータの感度調査を介して当業者により見出すことができる。本発明では、重力は、層に対して垂直に、着用者に面する側から衣類に面する側へと向いていると考えられる。結果の関連部分として、仮想試験環境22は、時間の関数としての位置の関数として飽和の仮想空間マップ、時間の関数としての位置の関数として流体膨潤性材料AGMx負荷の仮想空間マップ、並びに、時間の関数としての装填領域境界での圧力水頭を生じる。当業者に既知であるように、適切な空間領域にわたってこれらの値を適切に積分すると、例えば、以下のような計算が可能になる:1.各層ごとの複合材料の孔の中に存在する液体の合計体積、2.流体膨潤性固体材料の中に吸収された液体の合計体積本発明の具体的実行においては、この積分は、上記FeFlowプラグインにより自動で行われるが、当業者に既知である任意の好適な方法で解くことができる。FeFlowを実行すると、上記の結果を含有する出力制御により特定化されるような出力ファイルが作成される。同様の出力ファイルは、他の好適な解法及びツールからも得ることができる。特別仕様のFeFlowに加えて、モジュールは、飽和、層による液体含有量及び流体膨潤性材料内の液体量を報告する追加の出力ファイルを作成する。本発明では、毎秒の結果を報告することが選択され、飽和は5mmの空間定義で報告される。この情報は、後処理の項に特定化されるように最終分析されて、仮想試験環境22、選択された時間における仮想遊離流体及び選択された噴出における仮想捕捉時間の最終出力として計算される。図7は、吸収性物品の仮想試験環境22及び仮想モデルについてのコンピュータシステム200の一例を示すブロックダイアグラムである。コンピュータシステム200は、中央演算処理装置210と、この中央演算処理装置210に通信可能に接続されているディスプレイを備えるグラフィカルユーザーインターフェース220と、この中央演算処理装置210に通信可能に接続されているユーザーインターフェースセレクションデバイス230と、を有する。ユーザーインターフェースセレクションデバイス230は、中央演算処理装置210にデータ及び情報を入力するために使用される。中央演算処理装置210は、メモリ又はデータ保存ユニット例えば、ハードドライブ、コンパクトディスク、テープドライブ、並びに、仮想試験環境22及び吸収性物品の仮想モデルを制御するのにアクセス及び使用できる様々なデータ及び入力を保存するための同様のメモリ又はデータ保存ユニットを備えることができ、これらにアクセスを有する。本発明では、中央演算処理装置210は、2.8gHzでIntelXenonデュアルコアCPUを有するINTEL登録商標PCアーキテクチャを使用し、MICROSOFTWINDOWS登録商標XPプロフェッショナル64ビット制御システムを動かすDellワークステーションの部品である。この機械に、64ビットバージョンのFeFlow5.4p10をインストールする。後処理特定化設定本発明について時間解像度1s、空間解像度5mmに従って、シミュレーションシステムは、以下の関連情報も報告する出力ファイルを作成する:1.時間の関数としての装填領域境界における圧力水頭2.時間の関数としての層の厚さz次元全体にわたって平均化した各長さx次元における、各層中の飽和3.時間の関数としての各層についての孔空隙中の液体の体積4.時間の関数としての流体膨潤性材料AGM中の液体の体積後処理は、上記データからの関連シミュレーション最終出力VFF及びVATを計算することを意味する。VATは、噴出を吸収するのに必要とされる時間として定義される。これは、時間の関数としての装填領域境界における圧力水頭から計算される。これは、噴出終了時間tf、圧力水頭が0の数値に到達する時間として同定されるから噴出開始時間ti、プロトコールにより同定されるを引いた差である。VAT=tf-tiE35VFFは、時間従属特性であり、したがって、いったんVFFを報告すると、対応する時間を常に報告する必要があるすなわち、10分でのVFF。所与の時間でのVFFは、その時間において構造に入っている液体の合計仮想合計体積、VTから、その時間において流体膨潤性材料AGMにより吸収されている液体VAと複合材料の非膨潤性分画により吸収されている液体VFとを引いた差として定義される。VFFt=VTt-VAtVFtE36-aVTは、VAと仮想孔体積VPの和として定義され、したがって、VFFt=VPt-VFtE36-bであり、VPは、シミュレーションシステムにより各層について直接報告される。時間の関数としてのVFは、時間の関数としての各層流体膨潤性複合材料又は非膨潤性複合材料の仮想ひずみ面積Astを非膨潤性坪量BWNSと非膨潤性材料保持retNSと積算し、これを層全体にわたって合計して計算される。BWNSにより上記に定義されるように、材料の坪量の合計から流体膨潤性坪量BWSM例えば、流体膨潤性固体材料の、典型的にはAGMの坪量を減算することが意図される。BWNSは次に更に2つの寄与因子に分けることができる:吸収している非膨潤性坪量BWNSAF及び吸収していない非膨潤性坪量BWNSNA。本発明の文脈では、BWNSAFは、典型的にはセルロース又はレーヨンなどの非合成繊維の坪量であり、一方、BWNSNAは、典型的にはPP、PETなどの合成繊維又はホットメルト接着剤の坪量である。非膨潤性材料保持retNSは、構造の孔の中でブロックされている液体の量である。これは、流体膨潤性固体材料の中には入れないが、どうしても多孔質構造に強力に結合しているために構造から出ることができない液体である。retNSは、g/gで表され、以下のように計算される:因数1.5は、吸収g/材料の吸収している非膨潤性部分gであるとみなされる。本発明の文脈では、これは、異なる複合材料全体を通して一定であると考えられる。E36-cとE36-dを組み合わせると、以下のようにVFtの定義を単純化できる:例えば、本発明によると、BWNSAFは吸収性ポリマー層については0に等しいものであり得るが、一方で、これは、実施例で示すように、他の層については非合成繊維例えば、セルロース、レーヨンなど坪量に等しいものであり得る。時間の関数としてのひずみ面積は、各層についての飽和プロファイルにより計算される。システムが2Dであるので、ひずみ面積は、ひずみ長さと製品幅WRの積として定義される。ひずみ幅は図14に従って以下のように計算される:飽和プロファイルデータを最大Smax及び最小Smin飽和値について調べ、中間飽和Smidを次にSmaxSmin/2として計算する。このシステムが分離した間隔を飽和プロファイルに提供するとき、データの線形補間が採用される。この点で、製品の一方からもう一方の飽和プロファイルを走査し、飽和がSmidに等しい値に上昇する点を探し、この点をひずみ開始点と考える。開始点x=0におけるひずみが既にSmidを超える場合には、ひずみは端部に到達しており、したがって、開始点をゼロであるとみなす。飽和プロファイルの走査を継続し、飽和がSmid未満に下がった点を探し、この点をひずみ終了点と考える。最終点x=長さにて飽和がSmidを超える場合には、ひずみは端点に到達しており、したがって、終了点を製品長さとみなす。ひずみ長さは、終了点座標と開始点座標の差である。本発明の文脈では、本明細書のシミュレーションモデルは、図3の断面図にあるように示されるものとして、並びに、生理用ナプキン内に収容されるものとして図1及び図2にも示すように、流体膨潤性複合材料を収容する吸収性コア構造の性能を予測するために使用され、典型的には、図8に示されるものなどの2D平面形状表示で表される。吸収性コア構造は、典型的には様々な材料、すなわち、基材層100、吸収性ポリマー材料の層110、接着剤の層、典型的にはホットメルト接着剤の層120、及びカバー層130を備える、層化構造の形態である。上記のように、シミュレーションモデルは、本発明により、20分及び60分の時点での遊離流体と、流体膨潤性複合材料の2回目の噴出及び3回目の噴出における捕捉時間と、を出力として提供するために実行され、これらはすなわち、20分の時点での仮想遊離流体と60分の時点での仮想遊離流体、並びに、2回目の噴出における捕捉時間と3回目の噴出における捕捉時間と呼ぶことができ、各4gの人工月経液の3回の噴出の適用をシミュレートする。1回目の噴出は時間t=0にて適用され、2回目の噴出は時間t=10分にて適用され、3回目の噴出は時間t=20分にて適用される。仮想遊離流体は、時間t=1分、時間t=20分、3回目の噴出の適用直後及び時間t=60分にて計算され、これらは平衡条件を表すものと考えることができる。モデルを実装し、流体膨潤性複合材料を備える吸収性コア構造のシミュレーションを実際に行い、出力、すなわち、上記のような流体膨潤性複合材料を備える吸収性コア構造の仮想遊離流体及び仮想捕捉時間を得るためには、吸収性コア構造を構成する複合材料の特定の特性、すなわち、以下のものを得る必要がある:1.多孔性ε。2.流体膨潤性固体材料例えば、AGM速度定数τ:3.最大流体膨潤性固体材料例えば、AGMx負荷4.膨潤性固体材料濃度5.透過性k;6.毛細管圧pc:説明するように、上記特性のほとんどは飽和依存性であり、これらのほとんどはまた、膨潤、すなわち、流体膨潤性複合材料のx負荷で変化することがあり、したがって、上記特性を判定するための試験方法は、材料が下記の各特性について特定されるように流体膨潤性であるか又は非膨潤性であるかで変化し得る。流体膨潤性材料は、典型的には、このように吸収性ポリマー材料に相当するが、しかしながら、流体膨潤性材料については、上記特性は典型的には、流体膨潤性複合材料を参照され、これは典型的には、吸収性ポリマー材料の層110、接着剤の層120、並びに、可能であれば、吸収性ポリマー材料の層内に存在する場合には、繊維及び/又は不活性材料に対応する。これらのx負荷及び飽和への従属はまた、上記特性が、単一の実験測定から得られる単一の数字によっては同定されず、実験曲線により同定されることを意味する。この挙動を確かめることは十分に捕捉されている:複数のパラメータを導く構成方程式をE2に示すように使用する。構成方程式のパラメータの数値を判定するために、上記構成方程式に関する実験値の任意の既知の近似技術が使用され得る。例えば、標準的な最小二乗法に基づく反復技術が挙げられる。これは、Microsoft登録商標Excelのソルバーツール又はJMP登録商標の非線形モデル化ツールを用いることにより、容易に実行することができる。上記の特性のすべてもまた、測定中にサンプル上に印加される封圧に依存することは当業者に既知であり、標準的な封圧は、特に記載されない場合には、これはシステムがシミュレートに必要とする実験条件に類似するので、1.72であると意図される。AMFなどの経血シミュレート流体は、非ニュートン流体であることが知られており、したがって、粘度が応力の関数として与えられる必要がある。所与の多孔質媒質内で応力は圧力水頭勾配に関連し、したがって、E2-vで特定化された半実験構成方程式で剪断減粘挙動を説明することが選択される。本発明で使用される参照AMFについては、そのパラメータは以下の通りである:μ0=7.2cpoiseμr=3.00E-05μσ=0.002μe=-1.456μk=0.014厚さ本発明による吸収性コア構造の層、並びに、例えば、吸収性コア構造全体の、層の組み合わせの厚さは、1.72±0.07kPa0.25±0.01psiの選択された封圧下で当業者に既知の任意の利用可能な方法で測定することができる。例えば、INDA標準試験方法WSP120.105を使用することができ、ここで、項目5.1に記載の厚さ試験ゲージThicknesstestinggageについては、項目5.1eの印加応力appliedforceは1.72±0.07kPa0.25±0.01psiに設定され、項目5.1.fの判読性Readabilityは0.01mmにしなければならない。多孔性ε特定の複合材料の、典型的には、本発明による吸収性コア構造を構成する材料の多孔性は、材料の合計体積の空隙体積分率である。本発明の文脈では、多孔性は、非流体膨潤性材料及び流体膨潤性材料を参照することができ、これらはどちらも吸収性コア構造内に存在する。非膨潤性材料については、多孔性は、以下の方程式に従って、既知の組成、所望の封圧すなわち、1.72kPa0.25psi下の厚さ及び各単一構成要素のバルク密度から容易に計算することができる。式中、iは、全ての構成要素を計数する指標であり、BWiは特定の構成要素の坪量であり、ρiは特定の構成要素のバルク密度であり、Bは所望の封圧下での材料の厚さである。厚さは、選択された封圧下で、例えば、上記のような方法に従って、当業者により既知の任意の利用可能な技術で測定することができる。非流体膨潤性材料については、材料の多孔性は、ただ1つのパラメータεによるモデルとして説明される。流体膨潤性材料については、多孔性は、流体膨潤性材料AGMx負荷に依存し、したがって、様々な膨潤範囲での測定が必要である。流体膨潤性複合材料x負荷の関数としての多孔性のデータは、下記のように特定される多孔性vs.装填方法について測定され、次に構成方程式に当てはめられる:上記方程式中、εmax、εscale及びεexpは、当てはめパラメータであり、当該技術分野において既知の当てはめ方法で判定されることになり、モデルが必要とする入力を示す。流体膨潤性材料AGM速度定数τ及び最大流体膨潤性材料AGMx負荷流体膨潤性材料速度定数及び最大流体膨潤性材料x負荷は、使用される流体膨潤性固体材料のタイプに依存する特性であり、これらは、以下の方程式に従って膨潤性固体材料の動力学及び保持を説明する:パラメータは、部分飽和媒質からの吸収を考慮し、そのパラメータβkinexp及びsle、thresholdは、本発明についてそれぞれ2.0及び0.18であるとみなされる。十分に浸したサンプルについては、経時的なx負荷取り込みは以下のようになる:この単純化方程式により、残差パラメータの計算が可能になる。M-CRC法は、様々な時点での流体膨潤性材料取り込みを測定するために使用され、これは次に、方程式E40に当てはめられることになる。方程式E40は微分方程式であり、その積分は自明ではなく、したがって、実験データは、標準最低二乗法を当業者により既知であるような微分方程式の数的解で反復して適用することにより、当てはめることができる。例としては、この作業を行うための便利なツールは、gPROMS登録商標の予測ツールである。上記方程式の当てはめにより、このシミュレーションに必要とされる未知のパラメータを得ることが可能になる:iゼロ負荷における流体膨潤性材料速度定数τ0、ii有毒poisoning因子b、及びiii最大流体膨潤性材料x負荷膨潤性固体材料濃度CsAGM0このパラメータは、流体膨潤性複合材料中の流体膨潤性固体材料例えば、AGMの濃度に対応し、測定されないが、流体膨潤性材料AGM量を流体膨潤性複合材料の合計体積で除算することにより容易に計算される。透過性k特定の複合材料典型的には本発明による吸収性コア構造を構成する材料の透過性は、このような材料が流体運動を可能にする能力を判定するための重要な特性である。流体膨潤性複合材料については、透過性は、流体膨潤性複合材料x負荷と飽和の一般関数fである。非膨潤性材料については、透過性は、飽和の関数fである。式中、kは、飽和透過性である。は、相対透過性である。一般に、透過性はテンソルであり、すなわち、様々な方向の構成要素であり、モデル方程式に記載されているように考慮されるべきである。本発明では、透過性は、等方性であると考えられ、したがって、同じ値が全ての方向に割り当てられる。これは、例えば、ModelofLiquidPermeabilityinSwollenCompositesofSuperabsorbentPolymerandFiber,FredricL.BuchholzDowChemicalCompany,JournalofAppliedPolymerScience,Vol.102,4075~40842006といった、多孔質媒質の膨潤範囲への透過性の従属についての文献により詳細に説明されている。飽和及び同時にx負荷からのこの複雑な従属性は、飽和の従属性が次の方程式:に従うこと、並びに、流体膨潤性複合材料透過性が次の方程式による流体膨潤性複合材料負荷に依存すること、を仮定することにより、モデルで取り扱われる。ここで、本明細書に記載のように、及び/又は、上記の第一専門用語リストに記載のように、Kは伝導度であり、kは透過性であり、ρは密度であり、gは重力加速であり、μは粘度であり、Iは単位ベクトルである。非膨潤性複合材料については、kの値は、非膨潤性サンプル試験でのIPRPを直接使用して得ることができる。非膨潤性材料についての実際のモデル入力であるKは、kの値からE43-bにより示されるように計算することができる。流体膨潤性複合材料については、x負荷の関数としてのkの従属性は、膨潤性サンプルについてのIPRP及び遠心保持容量CRCの補間を用いて、得ることができる。実際には、CRCデータにE40を用いて、各時点でのAGM負荷を知ることが可能である。試験は、膨潤性サンプル試験についてのIPRPは様々な吸収時間後の透過性を提供し、一方、CRCの当てはめは、様々な時間におけるx負荷を提供するので、透過性と材料x負荷の間の関係を作り出すことが可能である。データを方程式E43-aにあてはめることにより、モデル入力パラメータkbase、kcoeff、kexpcoeff、ksinecoeff、ksinephaseを計算することができる。流体膨潤性材料についての実際のモデル入力であるKbaseは、kbaseの値からE43により示されるように計算することができる。上記の式E42中で、相対透過性は、係数δが文献値に基づいて推測できる出力モデルにより説明される。本発明では、δは、非膨潤性材料については4であり、液体膨潤性材料については2.8であるとみなされる。毛細管圧Pc特定の複合材料典型的には、本発明による吸収性コア構造を構成する材料は、本明細書では、飽和と、可能であれば、液体取り込み吸収又は湿潤とも呼ばれる及び液体保持脱離又は乾燥とも呼ばれるの両方についての流体膨潤性材料x負荷と、の複雑な関数として与えられる。取り込み及び保持レジームは、便宜的に次のようにあらわすことができる。モデルにおけるこの複雑な従属性を取り扱うために、本明細書では次の方程式として見なされる。取り込み及び保持レジームについて様々なパラメータの組を用いる。流体膨潤性複合材料については、更にパラメータαは、以下のように複合材料x負荷の関数である。方程式E44及びE45におけるパラメータ、すなわち、srl、ssl、n、mαmax、αscale、αexp,ms2,thresholdは、取り込み及び保持曲線の両方に対して、様々な流体膨潤性材料AGMx負荷にて実験毛細管圧曲線を当てはめることにより、決定することができる。所与の負荷での毛細管圧は、下記の項に特定化される試験方法により測定され、様々な負荷で試験を繰り返し、十分なデータを収集し、すぐに分析する。単純化のため、最終結果におけるこれらの効果は、対象範囲にある程度限定されるので、本発明では、取り込み及び保持曲線の両方についてのsrl、sslの値は、それぞれ0及び1であると見なされる。複合材料の毛細管圧対飽和曲線は、各々が曲線全体について精密な詳細を説明する非常に多くのパラメータによりモデルで定義されるので、すべてのパラメータを用いて様々な材料を比較することは、非実用的である。その上、得られる性能の多くは、材料の総吸引力により説明されるのであり、精密な詳細によって説明されるのではなく、したがって実用的な包括的なパラメータは材料の毛細管現象を説明するために定義される。このパラメータは、媒質吸収圧力MAPである。MAPが材料と液体の相互作用の具体的な特性であることは明らかであり、したがって、MAPが測定される液体を特定する必要がある。本発明では、MAPは、特に指定しない限り、AMFにおいて測定されることが意図される。特定の液体における材料のMAPは、50飽和での取り込み曲線の毛細管圧として定義される特定の液体で測定される。次元的にはMAPは圧力であり、便宜的にMPamH2Oで表される考慮される液体からは独立。非膨潤性複合材料については、これは、毛細管圧データの線形補間をもちいて容易に計算される。流体膨潤性複合材料については、各x負荷レベルについて異なるMAPが存在する。x負荷が明らかに特定化されない場合には、MAPは、過剰な0.9重量の食塩水溶液により提供される均衡負荷にて意図される。各特定の膨潤性x負荷にて、MAPは、その特定のx負荷にて毛細管圧データの線形補間で容易に計算される。同様に、媒質脱離圧力MDPパラメータを、保持曲線について定義することができる。概して、各材料について、上記に説明されるように決定される以下のパラメータが必要とされる:試験方法AMF人工月経液の調製人工月経液ArtificialMenstrualFluidは、ヒツジの変性血液を基本にしており、これは、粘度、電気伝導度、表面張力及び外観の点でヒトの月経液に確実に酷似するように、変性されたものである。これは、参照されるProcterGambleCompanyに譲渡された、米国特許第6,417,424号の17段33行~18段45行に説明されるとおりに調製される。原料からの流体膨潤性複合材料のサンプル調製本発明の特定の文脈では、流体膨潤性複合材料は、典型的には、吸収性ポリマー材料の層110と接着剤の層120に相当し、並びに可能であれば、吸収性ポリマー材料の層110内に存在する場合には繊維及び/又は不活性材料に相当する。流体膨潤性複合材料について流体膨潤性複合材料それ自体を表し、シミュレーションモデル用の入力においては包含されることを意味するパラメータを測定するために、従来の層化材料は、吸収性ポリマー材料の層110と、可能であれば存在する場合には繊維及び/又は不活性材料と、接着剤の層120とを、含むことにより、実際には、不織布典型的にはPegasNonwovenss.r.o.CzechRepublicからコード201201010100で入手可能な12g/m2スパンボンド親水性SilastolPHP26界面活性剤ポリプロピレン不織布の2つの層の間に挟むことにより、調製される。不織布層の存在は、流体膨潤性複合材料について測定される関連パラメータにいかなる実際上の影響を有さず、いかなる場合も上記影響はシミュレーションモデルを実行する際に無視することができると考えられる。実際、従来の流体膨潤性複合材料サンプルは、既知の手段で2つの不織布層の間に、吸収性ポリマー材料の層110と、適切な場合には繊維及び/又は不活性材料などの任意の更なる材料と、任意の補助接着剤も含む接着剤の層120と、を、実際の製品におけるのと同じ形状で、すなわち、坪量、分布などで、供給することにより、調製される。本明細書に記載の各試験で規定するように、所望の形状及びサイズのサンプルを切断する。吸収性物品からの流体膨潤性複合材料のサンプル調製吸収性コア構造を含む物品、同様に典型的には粒子中に吸収性ポリマー材料を含む物品から開始するとき、上記材料は、試験するために既知の手段で、典型的には熱可塑性材料の層及び第1層から、単離することができる。典型的には、使い捨て吸収性物品において、トップシートをバックシートから取り外すことができ、吸収性コアを、存在する場合は任意の第2層を含むあらゆる追加の層から分離することができる。吸収性ポリマー材料は、例えば可能なときには機械的に、又は、例えば熱可塑性材料がホットメルト接着剤の場合には好適な溶媒を使用して、基材層及び熱可塑性材料の層から取り外すことができる。吸収性ポリマー材料の粒子は、当業者には容易に確定され得るように、例えば、吸収性ポリマー材料と相互作用しない好適な溶媒で洗浄することによって、コアの他の要素から単離することができる。この溶媒を次に蒸発させ、流体膨潤性吸収性ポリマー粒子は、存在する場合には既知の手段で非膨潤性吸収性材料から分離して、例えば、同じタイプの複数の物品から、必要な量を回収して、上記のようにサンプルを調製し、試験を実施することができる。吸収性物品からの非膨潤性材料のサンプル調製同様の手順を用いて、例えば、第1又は基材層及び第2又はカバー層などの吸収性コア構造の構成要素層を、試験するために、吸収性コア構造の他の構成要素から各層を注意深く分離することにより、例としては、例えば、接着剤材料から各層を機械的に剥がすことにより、あるいは別の方法としては、各層の材料と相互作用しない好適な溶媒で洗浄することにより、吸収性物品から単離することができる。溶媒を次に乾燥させ、吸収性ポリマー材料の層又は粒子を例えば、複数の同じタイプの物品から試験を実行するのに必要な量回収することができる。粘性粘性は、例えば、ISO/TR3666:1998又はDIN53018-1:1976といった、当該技術分野において利用可能な任意の粘性方法で決定することができる。粘性は、シミュレーションモデルで使用される流体、典型的には本発明の文脈では人工月経液を指し、好適に選択された方法で23°C±2°Cにて測定される。負荷下での多孔性負荷下での複合流体膨潤性材料の多孔性は、空隙体積と、1.72kPa0.25psiの封圧下での人工月経液本明細書に記載のを取り込んだ後の複合体の合計体積との比として測定される。試験は、23°C±2°C及び相対湿度50±5で行われる。すべてのサンプルは、試験前に24時間にわたってこの環境で調整される。図15を参照すると、カップ組立体300は、内径58mm、外径67mm及び高さ50mmを有するナイロン材料製円筒320から構成される。直径67mmでもある400メッシュポリエステルスクリーン321例えば、SaatifilPES18/13は、円筒320の基部の底縁部に接着され、その結果、底部末端に広がる。同じナイロン材料製のピストン310は、直径57mmと高さ57mmを有する。加えて、これは、ピストンの頂部を中心としてフライス加工された突出部311を有し、これは直径16mm及び高さ15mmを有する。ピストン310は、円筒320の中にはまり、結合することなく垂直に自由に移動することになる。環状のステンレス鋼のおもり330は、外径57mm及び内径16.4mmを有し、ピストン310の上に位置し、突出部311はおもり330の孔の内側に嵌合する。おもり330の質量は、おもりとピストン310の質量が430g±0.5gであるようにされる。質量の測定は、0.01gの精度で上載式化学天秤で行われる。高さの測定は、デジタルキャリパーで行われ、これは50mmの可動範囲、0.001mmの精度を有し、丸型足部が取り付けられている例えば、MitutoyoID-C150B。試料305を除いて、図15に示すように円筒320とピストン310とおもり330とを組み立てる。カップ組立体の質量meを0.01gで端数処理して測定及び記録する。キャリパーは、カップ組立体300をキャリパー足部の下にはめることができるように、研究室スタンドに固定される。キャリパーの下にカップ組立体サンプルなしを配置し、キャリパーが位置するようになるまで足部を突出部311上に下げ、その後、キャリパーをゼロにする。乾燥複合体から直径57mmの円盤を打ち抜く。試料の質量mdを0.01gで端数処理して測定及び記録する。円筒320からおもり330gとピストン310を取り外し、底部スクリーン321上に平らに置いている円筒320の中に試料305を配置する。ピストン310を円筒320の中に再び挿入し、おもり330を再配置する。カップ組立体300を試料305と共にキャリパーの下に配置する。突出部311上にキャリパーが位置するようになるまでキャリパーを下げ、0.001mmで端数処理して試料の厚さBを記録する。AMFは、1AMFの取り込み、2過剰なAMFの除去、及び3試料の膨潤、のサイクルを通して試料に導入される。図15を参照すると、直径100mm及び高さ20mmのペトリ皿340が、試料の中にAMFを導入するためのリザーバとして使用される。直径90mm、高さ5mmで、多孔性等級1の焼結ガラスフリット345は、皿340の中心に設置される。この皿は次に、フリット340の上面までAMF流で充填される。図16を参照すると、減圧組立体350を使用して、AMFの取り込み後、試料305から過剰な流体を除去する。減圧組立体350は、500mLの枝付き減圧フラスコ355から構成され、365mL容量で内径90mmのBuckner漏斗360と取り付けられている。漏斗360は、1孔ゴム栓356を用いて、フラスコ355に取り付けられる。外径90mm及び内径60mmを有する環状ゴムガスケット365は、Buckner漏斗360の内側に配置されて、漏斗底部と円筒320の間の封止材として機能する。枝付きフラスコ355は、2.53kPa19mmHgを提供可能な減圧ポンプ図示せずに減圧チューブ357を介して取り付けられる。具体的には、水位がガラスフリット345の上部とぴったり重なるまで、ペトリ皿340をAMFで満たす。円筒320からピストン310及びおもり330を取り外す。試料305を有する円筒320をフリット345上に配置して、スクリーン321を通して試料を完全にぬらす。流体が試料305の上面に目で見えるようになるまでフリット上に残す。真空源をオンにし、すぐに試料305を有する円筒320を減圧組立体350の中に5秒間配置する。静かに、ピストン310とおもり330を円筒320の中に戻して再配置し、更に10±1秒にわたって減圧を適用し続ける。減圧を開放し、減圧組立体350からカップ組立体300を取り外す。カップ組立体をきれいな作業台上に配置し、試料305に10分±10秒にわたって膨潤させる。試料を有する組立体300をキャリパー下に配置し、0.001mmで端数処理して試料の厚さBを測定する。試料を有するカップ組立体の合計質量mtを0.01gで端数処理して測定及び記録する。この合計質量mtから、試料を有さないカップ組立体300の質量meを減算して、取り込み後の試料305の最終質量mfを得、0.01gで端数処理して記録する。試料305の一定最終質量mfが得られるまで以下の工程を繰り返す。水位がガラスフリット345の上部とぴったり重なるようになるまで、ペトリ皿340をAMFで満たす。試料305を有する完全なカップ組立体300すなわち、この場合、ピストン310及びおもり330を備えるをガラスフリット345上に3±1秒にわたって配置して、試料305をAMFで再湿潤させる。真空源をオンにし、すぐに組立体300を減圧組立体350上に配置し、適所に10±1秒にわたって置いておいて、過剰な流体を除去する。減圧を開放し、減圧組立体350からカップ組立体300を取り外す。カップ組立体300をきれいな作業台上に配置し、試料305に10分±10秒にわたって膨潤させる。キャリパーの下に試料を有するカップ組立体300を配置し、キャリパー足部を突出部311上に置き、その後、0.001mmで端数処理して試料の厚さBを測定及び記録する。試料を有するカップ組立体の合計質量mtを0.01gで端数処理して測定及び記録する。この合計質量mtから、試料を有さないカップ組立体300の質量meを減算して、取り込み後の試料305の最終質量mfを得、0.01gで端数処理して記録する。得られた最終質量mfを前出の最終質量mfと比較し、±0.02g以内でない場合には、繰り返す。多孔性は、各装填工程にて次の式を適用して計算される:式中、湿潤サンプルに対してのは、固体体積cm3であるE46-d乾燥サンプルに対してのは、固体体積cm3であるE46-e各工程での流体膨潤性材料x負荷は、以下のように計算される:式中、mAGMは、流体膨潤性材料の質量である。遠心保持容量CRCこの試験は、EDANA試験方法441.202遠心保持容量に基づく。本発明では、CRCは、複合流体膨潤性固体材料で使用される流体膨潤性材料について測定される。本方法は、0.9NaCl中に浸漬した後の遠心分離後の流体膨潤性固体材料すなわち、本発明による超吸収性ポリアクリレートポリマーの流体保持容量を判定する。すべての材料は、EDANA試験方法441.202に列挙されている要件及びそこに引用されている参照に従って調整される。蒸留水中0.9NaCl溶液200mLが、内径95mmを有する600mLビーカー内に配置される。0.200±0.005gの流体膨潤性固体材料を各々収容する4つの熱封止された不織布サンプル袋と、熱封止された空のブランク袋を準備し、EDANA試験方法441.202の指示に従って重量測定した。袋材料及び封止状態が変わらない限り、ブランクの履歴データの使用も考慮され得る。この場合、4つのブランク袋に対する試験は、行う必要がない。袋を水平に保持しながら、流体膨潤性材料をサンプル袋全体にわたって均質に分配する。各袋は次に、5mm正方形メッシュパターンと、不織布サンプル袋と同じ寸法と、を有する平らなプラスチックメッシュ支持体上に配置される。反転したU字形状を有する金属ワイヤを、プラスチックメッシュ支持体の2つの向かい合う側部に取り付けて、袋を0.9食塩水に浸漬し、そこから引き出すのを容易にするための把手を作る。次に、ワイヤ把手を用いることにより、各袋をビーカー内の食塩水に浸漬し、浸漬直後にタイマーを開始する。タイマーは1時間後の誤差が±1秒以内である正確さを有する。気泡が捕捉された場合にはいずれも溶液中で袋を操作することにより除去する。特定の浸漬時間が過ぎた後で、ワイヤ把手を用いることにより、溶液から袋を取り出す。次に、各袋をプラスチックメッシュ支持体からすぐに取り出し、EDANA試験方法441.202で説明されているように250Gで3分±10秒にわたって遠心分離にかける。次に、袋をすぐに遠心分離装置から取り出し、±0.001グラム以内で重量測定し、重量データを記録する。最大で4つのサンプル袋を試験した後、0.9NaClを廃棄し、新しい0.9NaCl溶液に交換する。この手順を以下の浸漬時間にわたって繰り返す:1、2.5、5、15、30、60分。4つのサンプル反復試験片を各浸漬時間にわたって使用し、EDANA試験方法441.202に説明されているように計算されたこれらの4つの値の平均として、遠心保持容量値を取る。月経液の遠心保持容量CRCこの試験は、EDANA試験方法441.202遠心保持容量に基づく。本発明では、CRCは、複合流体膨潤性固体材料で使用される流体膨潤性材料について測定される。本方法は、AMF中に浸漬した後の遠心分離後の流体膨潤性固体材料すなわち、本発明による超吸収性ポリアクリレートポリマーの流体保持容量を判定する。すべての材料は、EDANA試験方法441.202に列挙されている要件及びそこに引用されている参照に従って調整される。AMF溶液200mLが、内径95mmを有する600mLビーカー内に配置される。0.200±0.005gの流体膨潤性固体材料を各々収容する4つの熱封止された不織布サンプル袋と、熱封止された空のブランク袋を準備し、EDANA試験方法441.202の指示に従って重量測定した。袋材料及び封止状態が変わらない限り、ブランクの履歴データの使用も考慮され得る。この場合、4つのブランク袋に対する試験は、行う必要がない。袋を水平に保持しながら、流体膨潤性材料をサンプル袋全体にわたって均質に分配する。各袋は次に、5mm正方形メッシュパターンと、不織布サンプル袋と同じ寸法と、を有する平らなプラスチックメッシュ支持体上に配置される。反転したU字形状を有する金属ワイヤを、プラスチックメッシュ支持体の2つの向かい合う側部に取り付けて、袋をAMFに浸漬し、そこから引き出すのを容易にするための把手を作る。次に、ワイヤ把手を用いることにより、各袋をビーカー内のAMFに浸漬し、浸漬直後にタイマーを開始する。タイマーは1時間後の誤差が±1秒以内である正確さを有する。気泡が捕捉された場合にはいずれも溶液中で袋を操作することにより除去する。特定の浸漬時間が過ぎた後で、ワイヤ把手を用いることにより、溶液から袋を取り出す。次に、各袋をプラスチックメッシュ支持体からすぐに取り出し、EDANA試験方法441.202で説明されているように250Gで3分±10秒にわたって遠心分離にかける。次に、袋をすぐに遠心分離装置から取り出し、±0.001グラム以内で重量測定し、重量データを記録する。最大で4つのサンプル袋を試験した後AMFを廃棄し、新しいAMFに交換する。この手順を以下の浸漬時間にわたって繰り返す:5、15、30、60、120、240分。4つのサンプル反復試験片を各浸漬時間にわたって使用し、EDANA試験方法441.202に説明されているように計算されたこれらの4つの値の平均として、遠心保持容量値を取る。非膨潤性サンプルについての面内半径方向透過性IPRPこの試験は、多孔質材料の面内半径方向透過性IPRPの測定に好適である。一定の圧力下で、材料の環状サンプルを放射状に貫流する、食塩水0.9NaClの量を、時間の関数として測定する。試験は、23°C±2°C及び相対湿度50±5で行われる。すべてのサンプルは、試験前に24時間にわたってこの環境下で平衡化する。図17に示すIPRPサンプル格納装置400は、円筒状の底部プレート405、上部プレート410及び円筒状のステンレス鋼おもり415を備える。上部プレート410は、厚さ10mmで外径70.0mmを有する環状底部プレート420と、その中心に固定された長さ190mmの管425と、を備える。管425は、15.8mmの外径及び12.0mmの内径を有する。この管は、図17に示されるように、管の下縁部が底部プレートの下面とぴったり重なるように、底部プレート420の中央の円形の12mm径の穴に接着により固定されている。底部プレート405及び上部プレート410は、Lexan登録商標又は等価物から製作される。ステンレス鋼のおもり415は、70mmの外径、及び15.9mmの内径を有し、そのためこのおもりは管425に対して静止滑合となる。ステンレス鋼のおもり415の厚さは、約25mmであり、上部プレート410とステンレス鋼のおもり415の合計重量が660g±1gとなり、測定の間、1.7kPaの封圧を供給するように、調節される。底部プレート405は厚さ約50mmであり、それぞれの溝が底部プレートの直径にわたって延びるとともに溝同士が互いに直交するようにして、2本の位置合わせ溝430がプレートの下面に切り込まれている。各溝は、幅1.5mm及び深さ2mmである。底部プレート405は、プレートの直径の全長に及ぶ水平の穴435を有する。この水平の穴435は、11mmの直径を有し、その中心軸線は、底部プレート405の上面よりも12mm下方にある。底部プレート405はまた、10mmの直径を有し、深さ8mmである、中央の垂直穴440も有する。この中央の穴440は、水平の穴435と接続し、底部プレート405内にT形状の空洞を形成する。水平方向の穴435の外側の部分は、底部プレート405に水密に取り付けられる配管エルボ445を収容するようにネジ切りされている。一方のエルボは、190mmの高さ及び10mmの内径を有する垂直透明管460に連結される。管460は、底部プレート420の上面よりも100mm上方の高さに、好適なマーク470で刻線される。これは、測定中に維持されるべき流体レベルに関しての参照である。他方のエルボ445は、可撓性の管を介して、流体供給リザーバ700以下で説明に連結される。好適な流体供給リザーバ700が図18に示されている。リザーバ700は、好適な実験用ジャッキ705上に置かれ、流体によるリザーバの充填を促進するための、気密ストッパー付き開口部710を有する。10mmの内径を有する開口ガラス管715が、この管の外側とリザーバとの間が気密封止されるように、リザーバの最上部のポート720を通って延びる。リザーバ700には、リザーバ内の流体の表面よりも下方の入口730、ストップコック735、及び出口740を有する、L形状の送出管725が備わっている。出口740は、可撓性のプラスチック管450例えば、Tygon登録商標を介して、エルボ445に連結される。送出管725の内径、ストップコック735及び可撓性のプラスチック管450は、測定中の常時、管460内の流体レベルを刻線マーク470で維持するために十分な高い流量での、IPRPサンプルホルダー400への流体の送達を可能にする。リザーバ700は、約6リットルの容量を有するが、サンプルの厚さ及び透過性に応じて、より大きいリザーバが必要とされる場合がある。測定の持続時間の間、サンプルホルダー400に流体を供給し、管460内の流体レベルを、刻線マーク470で維持することが可能であれば、他の流体供給システムを採用してもよい。IPRP集水漏斗500を図18に示し、この漏斗500は、漏斗の上端部で約125mmの内径を有する、外側ハウジング505を備える。漏斗500は、漏斗内に落下する液体が、吐水口515から、迅速かつ自由に排水されるように構成される。漏斗500の周囲の水平方向のフランジ520を有する作業台によって、漏斗を水平な位置に取り付けることが容易となっている。2つの一体型垂直内部リブ510は、漏斗の内径の全長に及び、互いに垂直である。各リブ510は、幅1.5mmであり、リブの上面は、水平面内に位置する。サンプルホルダー400を支持するために、漏斗のハウジング500及びリブ510をLexanz登録商標又は等価物などの、好適な硬質材料から製作する。サンプルの装填を容易にするためには、底部プレート405をリブ510上に配置する際に、底部プレート405の上面が、漏斗のフランジ520よりも上に位置し得るように、リブの高さが十分であることが有利である。ステンレス鋼おもり415の相対的な高さを測定するための2つのデジタルキャリパー535を取り付けるために、架橋部材530がフランジ520に取り付けられている。デジタルキャリパー535は、25mmの範囲にわたって±0.01mmの分解能を有する。好適なデジタルキャリパーは、Mitutoyoモデル575-123McMaster-CarrCo.からカタログ番号19975-A73で入手可能、又はこれに相当するものである。各キャリパーは、コンピュータとインタフェースされて、高さ読み取りが周期的に記録され、コンピュータ上に電子的に保存される。ブリッジ530は、管425及び管460に適合し、管がブリッジに接触しないための、直径17mmの2つの円形の穴を有する。図18に示すように、漏斗500は、電子計量器600の上方に取り付けられる。計量器は、±0.01gの分解能及び少なくとも1000gの容量を有する。計量器600はまた、コンピュータとインターフェースさせて、計量器の読み取りを定期的に記録し、コンピュータ上に電子的に記憶させることもできる。好適な計測器は、Mettler-Toledoの型番PG5002-S、又は等価物である。収集容器610は、漏斗の吐水口515から排水される液体が、容器610内に直接落下するように、計量パン上に置かれる。漏斗500は、リブ510の上面が水平面内に位置するように取り付けられる。計量器600及び容器610は、漏斗の吐水口515から排水される液体が、容器610内に直接落下するように、漏斗500の真下に配置される。IPRPサンプルホルダー400は、リブ510が溝430内に配置された状態で、漏斗500内の中央に置かれる。底部プレート405の上面は、完全に平坦かつ水平でなければならない。上部プレート410は、底部プレート405と位置合わせされ、底部プレート405上に静置される。ステンレス鋼のおもり415は、管425を取り囲んで、上部プレート410上に静置される。管425は、ブリッジ530内の中央の穴を通って垂直に延びる。両方のキャリパー535は、足部がステンレス鋼のおもり415の上面上のポイント上に静置された状態でブリッジ530に堅個に備え付けられる。キャリパーは、この状態でゼロに設定される。リザーバ700に0.9食塩水を充填し、再封止する。出口740は、可撓性のプラスチック管450を介して、エルボ445に連結される。試験する材料の環状サンプル475を好適な手段によって切断する。このサンプルは、70mmの外径及び12mmの内側穴の直径を有する。サンプルを切り出す1つの好適な手段は、鋭利な同心状の刃を有する打ち抜きカッターを使用することである。上部プレート410を、サンプル475が上部プレートと底部プレート405との間に挿入されるように十分持ち上げ、サンプルを底部プレート上の中心に置き、プレートの位置を揃える。ストップコック735を開放し、ジャッキ705を使用してリザーバ700の高さを調節することによって、及びリザーバ内の管715の位置を調節することによって、管460内の流体レベルを刻線マーク470に設定する。管460内の流体水位が刻線マーク470で安定してから、コンピュータによる計量器及びキャリパーからのデータ記録を開始する。計量器の読み取り及び経過時間を、5分の間、10秒毎に記録する。平均サンプル厚さBを、60秒~300秒のすべてのキャリパー読み取りから計算し、cmで表す。グラム/秒単位での流量は、60秒~300秒の読み取りのみに関する様々な時間独立変数での計量器読み取り従属変数の最小二乗回帰の当てはめにより計算される線形勾配である。透過性kcm2は、次に、以下の方程式により計算される:式中、kは、透過性cm2である。Qは、流量g/sである。ρlは、液体密度g/cm3である。μは、20°Cでの液体粘度Pasである。R0は、サンプルの外側半径cmである。Riは、サンプルの内側半径cmである。Bは、サンプル平均厚さcmである。Δpは、以下の方程式E47-bに従って計算される圧力低下Paである:式中、Δhは、測定された液体水圧cmである。gは、加速定数m/sec2である。ρlは、液体密度g/cm3である。モデルへの直接入力は、方程式E43-bに従う透過性kにより計算される伝導度Kである。膨潤性サンプルについての面内半径方向透過性IPRPこの試験は、多孔質材料の面内半径方向透過性IPRPの測定に好適である。一定の圧力下で、材料の環状サンプルを放射状に貫流する、食塩水0.9NaClの量を、時間の関数として測定する。この試験は、試験中に有意に膨潤するサンプルに適合するように先の試験から修正される。試験は、23°C±2°C及び相対湿度50±5で行われる。すべてのサンプルは、試験前に24時間にわたってこの環境で平衡化させる。図19に示すIPRPサンプル格納装置400aは、円筒状の底部プレート405、上部プレート410及び円筒状のステンレス鋼おもり415を備える。上部プレート410は、厚さ10mmで外径70.0mmを有する環状底部プレート420と、その中心に固定された長さ190mmの管425と、を備える。管425は、15.8mmの外径及び12.0mmの内径を有する。この管は、図17に示されるように、管の下縁部が底部プレートの下面とぴったり重なるように、底部プレート420の中央の円形の12mm径の穴に接着により固定されている。底部プレート406及び上部プレート410は、Lexan登録商標又は等価物から製作される。ステンレス鋼のおもり415は、70mmの外径、及び15.9mmの内径を有し、そのためこのおもりは、管425に対して静止滑合となる。ステンレス鋼のおもり415の厚さは約25mmであり、上部プレート410とステンレス鋼のおもり415の合計重量が660g±1gとなり、測定の間、1.7kPaの封圧を供給するように、調節される。図19を参照すると、底部プレート406は、膨潤性サンプルでの使用のために修正されている。プレート406は、直径74.0mmであり、2mmの出っ張りを残し、その出っ張りには、サンプル格納装置400aを組み立てた後に外側制限リング481を静置できる。リング481は直径72.0mmであり、高さ25.0mmであり、400メッシュステンレス鋼スクリーン製である。制限リングは、試料475が膨潤したときに上面420を過ぎて延びるのを防ぐ。加えて、内側の制限円筒480は、中央の穴440の中に挿入するように設計され、直径10.5mm及び高さ35.0mmであり、400メッシュステンレス鋼スクリーン製である。制限円筒は、試験中に試料475が中央の穴440をふさぐのを防ぐ。底部プレート406は厚さ約50mmであり、それぞれの溝が底部プレートの直径にわたって延びるとともに溝同士が互いに直交するようにして、2本の位置合わせ溝430がプレートの下面に切り込まれている。各溝は、幅1.5mm及び深さ2mmである。底部プレート406は、プレートの直径の全長に及ぶ水平の穴435を有する。この水平の穴435は、11mmの直径を有し、その中心軸線は、底部プレート406の上面よりも12mm下方にある。底部プレート406はまた、10mmの直径を有し、深さ8mmである、中央の垂直穴440も有する。この中央の穴440は、水平の穴435と接続し、底部プレート405内にT形状の空洞を形成する。水平方向の穴435の外側の部分は、底部プレート405に水密に取り付けられる配管エルボ445を収容するようにネジ切りされている。一方のエルボは、190mmの高さ及び10mmの内径を有する垂直透明管460に連結される。管460は、底部プレート420の上面よりも100mm上方の高さに、好適なマーク470で刻線される。これは、測定中に維持されるべき流体レベルに関しての参照である。他方のエルボ445は、可撓性の管を介して、流体送達リザーバ700以下で説明に連結される。好適な流体供給リザーバ700が図18に示されている。リザーバ700は、好適な実験用ジャッキ705上に置かれ、流体によるリザーバの充填を促進するための、気密ストッパー付き開口部710を有する。10mmの内径を有する開口ガラス管715が、この管の外側とリザーバとの間が気密封止されるように、リザーバの最上部のポート720を通って延びる。リザーバ700には、リザーバ内の流体の表面よりも下方の入口730、ストップコック735、及び出口740を有する、L形状の送出管725が備わっている。出口740は、可撓性のプラスチック管450例えば、Tygon登録商標を介して、エルボ445に連結される。送出管725の内径、ストップコック735及び可撓性のプラスチック管450は、測定中の常時、管460内の流体レベルを刻線マーク470で維持するために十分な高い流量での、IPRPサンプルホルダー400への流体の送達を可能にする。リザーバ700は、約6リットルの容量を有するが、サンプルの厚さ及び透過性に応じて、より大きいリザーバが必要とされる場合がある。測定の持続時間の間、サンプルホルダー400に流体を供給し、管460内の流体レベルを、刻線マーク470で維持することが可能であれば、他の流体送達システムを採用してもよい。図18に示すIPRP集水漏斗500は、漏斗の上端部で約125mmの内径を有する、外側ハウジング505を備える。漏斗500は、漏斗内に落下する液体が、吐水口515から、迅速かつ自由に排水されるように構成される。漏斗500の周囲の水平方向のフランジ520を有する作業台によって、漏斗を水平な位置に取り付けることが容易となっている。2つの一体型垂直内部リブ510は、漏斗の内径の全長に及び、互いに垂直である。各リブ510は、幅1.5mmであり、リブの上面は、水平面内に位置する。サンプルホルダー400を支持するために、漏斗のハウジング500及びリブ510を、Lexanz登録商標又は等価物などの、好適な硬質材料から製作する。サンプルの装填を容易にするためには、底部プレート405をリブ510上に配置する際に、底部プレート405の上面が、漏斗のフランジ520よりも上に位置し得るように、リブの高さが十分であることが有利である。ステンレス鋼のおもり415の相対的な高さを測定するための2つのデジタルキャリパー535を取り付けるために、架橋部材530がフランジ520に取り付けられている。デジタルキャリパー535は、25mmの範囲にわたって±0.01mmの分解能を有する。好適なデジタルキャリパーは、Mitutoyoモデル575-123McMaster-CarrCo.からカタログ番号19975-A73で入手可能、又はこれに相当するものである。各キャリパーは、コンピュータとインタフェースされて、高さ読み取りが周期的に記録され、コンピュータ上に電子的に保存される。ブリッジ530は、管425及び管460に適合し、管がブリッジに接触しないための、直径17mmの2つの円形の穴を有する。図18に示すように、漏斗500は、電子計量器600の上方に取り付けられる。計量器は、±0.01gの分解能及び少なくとも1000gの容量を有する。計量器600はまた、コンピュータとインターフェースさせて、計量器の読み取りを定期的に記録し、コンピュータ上に電子的に記憶させることもできる。好適な計測器は、Mettler-Toledoの型番PG5002-S、又は等価物である。収集容器610は、漏斗の吐水口515から排水される液体が、容器610内に直接落下するように、計量パン上に置かれる。漏斗500は、リブ510の上面が水平面内に位置するように取り付けられる。計量器600及び容器610は、漏斗の吐水口515から排水される液体が、容器610内に直接落下するように、漏斗500の真下に配置される。IPRPサンプルホルダー400aは、リブ510が溝430内に配置された状態で、漏斗500内の中央に置かれる。底部プレート405の上面は、完全に平坦かつ水平でなければならない。上部プレート410は、底部プレート405と位置合わせされ、底部プレート405上に静置される。ステンレス鋼のおもり415は、管425を取り囲んで、上部プレート410上に静置される。管425は、ブリッジ530内の中央の穴を通って垂直に延びる。両方のキャリパー535は、足部がステンレス鋼のおもり415の上面上のポイント上に静置された状態でブリッジ530に堅個に備え付けられる。キャリパーは、この状態でゼロに設定される。リザーバ700に0.9食塩水を充填し、再封止する。出口740は、可撓性のプラスチック管450を介して、エルボ445に連結される。試験する材料の環状試料475を好適な手段によって切断する。この試料は、70mmの外径及び12mmの内側穴の直径を有する。サンプルを切り出す1つの好適な手段は、鋭利な同心状の刃を有する打ち抜きカッターを使用することである。上部プレート410を、サンプル475が上部プレートと底部プレート405との間に挿入されるように十分持ち上げ、サンプルを底部プレート上の中心に置き、プレートの位置を揃える。サンプル475の内側の穴は、内側の制限円筒480の周りに嵌合し、上部プレート410は、試料の上部に配置され、制限円筒は管425内で嵌合している。サンプル組立体400aが組み立てられた後、外側制限リング481は試料及び上部プレート410の周りに配置され、下部プレート406の出っ張り上に静置される。ストップコック735を開放し、ジャッキ705を使用してリザーバ700の高さを調節することによって、及びリザーバ内の管715の位置を調節することによって、管460内の流体レベルを刻線マーク470に設定する。管460内の流体水位が刻線マーク470で安定してから、コンピュータによる計量器及びキャリパーからのデータ記録を開始する。計量器の読み取り及び経過時間を、5分の間、10秒毎に記録する。コンピュータ出力は、読み取りと時点毎の平均キャリパー値とを一致させることからなる。計算:流量g/s計算値は、以下の方程式により計算される:式中、Qt1/2は、流量g/sである。t1/2は、各時間間隔についての参照時間である。mliは、計量器により測定される流体質量gである。Qt1/2値及び2つの連続読み取りB間の平均厚さは、各時点における透過性kcm2を計算するために、下記の方程式E48-cにおいて使用される。式中、kt1/2は、時間t1/2での透過性cm2である。Qt1/2は、2つの連続読み取り間の流量g/sである。ρlは、液体密度g/cm3である。μは、20°Cでの液体粘度Pasである。R0は、サンプルの外側半径cmである。Riは、サンプルの内側半径cmである。Bt1/2は、2つの連続読み取り間の平均サンプル厚さcmである。Δpは、以下の方程式E48-dに従って計算される圧力低下Paである:式中、Δhは、測定された液体水圧cmである。gは、加速定数m/sec2である。ρlは、液体密度g/cm3である。この方法の最終出力は、したがって、時点t1/2と対応する透過性kt1/2の規則的な表である。モデルへの直接入力は、各時点について方程式E43-aに従って透過性kから計算される伝導度Kである。毛細管圧毛細管圧測定は、TRI/AutoporosimeterTRI/PrincetonInc.Princeton,N.J.で行われる。TRI/Autoporosimeterは、多孔質材料における毛細管圧を測定するための自動コンピュータ制御装置であり、図13に概略的に示すことができる。無料配布の自動機器ソフトウェア、2007年2月配布バージョン、及びデータ処理ソフトウェア、2007年2月配布が、データの取り込み、分析及び出力のために使用される。TRI/Autoporosimeterについての更なる情報、その操作及びデータ処理については、本明細書に参考として組み込まれるJournalofColloidandInterfaceScience1621994,p163~170に見出すことができる。本出願で使用するとき、飽和の関数として材料の毛細管圧ヒステリシス曲線を決定することは、周囲気圧が変化するにつれて多孔質材料に入る液体の増分を記録することを伴う。試験チャンバ内のサンプルは、平衡液体の取り込み/放出がもはや生じない下で毛細管圧に対応する精確に制御された気圧の変化に曝される。膨潤材料については、負荷に対する毛細管圧の挙動は、様々な塩濃度脱イオン水中0.9、10及び25重量パーセントの液体を用い測定を繰り返すことにより、測定される。実際、食塩水濃度が異なるとAGMについての膨潤範囲も異なることは、当該技術分野において十分に既知である。装置は、液体を吸収するため圧力を減少する孔径を増加するか、又は液体を排出するため圧力を増加する孔径を減少するかのいずれかにより、試験チャンバの空気圧をユーザー指定の増加分で変えることにより動作する。吸収された排出された液体の体積は、各圧力増分において計量器で測定される。飽和は、累積体積から自動計算される。すべての試験は、23°C±2°C及び相対湿度50±5で行われる。脱イオン水中0.9、10.0及び25.0重量対体積の3つの食塩水を準備する。すべての溶液についての表面張力mN/m、接触角°及び密度g/ccを当該技術分野において既知の任意の方法により決定する。表面張力mN/m、接触角°及び密度g/cm3を装置のソフトウェアに入力する。計量器を170.0gにて水準化し、平衡速度5mg/分及び平衡厚さ5μm/分を設定する。孔半径プロトコール毛細管圧工程に対応を割り当てて、次の等式に従って毛細管圧を走査する:R=2γcosθ/Δp、式中、Rは孔半径であり、γは表面張力であり、θは接触角であり、Δpは毛細管圧である。孔半径R工程で以下のプログラムに入るμm単位:●第1吸収圧力低下:5、10、15、20、25、30、40、50、60、70、80、90、100、110、120、130、140、150、160、170、180、190、200、225、250、275、300、400、600、800、1000、1200。●脱離圧力上昇:1200、1000、800、600、400、300、275、250、225、200、190、180、170、160、150、140、130、120、110、100、90、80、70、60、50、40、30、25、20、15、10、5。●第2吸収圧力低下:5、10、15、20、25、30、40、50、60、70、80、90、100、110、120、130、140、150、160、170、180、190、200、225、250、275、300、400、600、800、1000、1200。サンプルを5cm×5cm正方形試料に切断する。材料が非膨潤性である場合には、サンプルを、試験前24時間にわたって23°C±2°C及び相対湿度50±5で平衡化する。材料が膨潤性であるすなわち、吸収性ゲル化材料を含有する場合には、試験に使用される試験溶液中にこの正方形を1時間にわたって浸漬する。1.72kPa0.25psi相当のおもりの封圧下にて、2つの吸取紙積層体各々5枚のシートの間に材料を3分にわたって配置する。試料から過剰な流体を除去するために、各回毎に新しい吸取紙積層体を使用して、試料の吸取を三回繰り返す。重量を±0.0001gまで測定し、厚さを試料の±0.01mmまで測定する。厚さは、24mm直径足部を用いて、1.72kPa0.25psiにて測定され、サンプル上への足部の配置の5秒後に厚さ読み取りを行う。空のサンプルチャンバの中にカバープレートとおもりを配置し、チャンバを閉じる。装置の内部キャリパーゲージをゼロに設定し、適切な気圧をセルに適用した後、液体バルブを閉じ、チャンバを開け、カバープレートを取り外す。チャンバの中に試料、カバープレート及び封圧用おもりを配置して、閉じる。装置が適切な気圧をセルに適用した後に、液体バルブを開いて計量器への液体の自由な動きを可能にし、半径プロトコール下で試験を開始する。装置は、1つの吸収/脱離/吸収サイクルを進行する。ブランク試料なしも同様のやり方で実施する。計算及び報告:ブランク実施からの質量取り込みをサンプルの取り込みから直接減算する。各毛細管圧工程での飽和は、液体取り込みから以下のように自動計算される:式中、S=飽和ml=圧力工程における液体取り込みmLmlmax=最大液体取り込みmL圧力は水のcmで、飽和はで報告される。第1吸収曲線及び脱離曲線からのデータのみ使用される。毛細管圧曲線は、各単一毛細管圧値に本明細書に記載の吸上試験で測定される吸上基準化因子fSCを乗じることにより、生理食塩水からAMFに再基準化される。吸上試験毛細管圧試験方法は、AMFでは直接実行できない。この方法は、毛細管圧試験において決定された毛細管圧対飽和曲線を再計算するために使用される吸上基準化因子を決定する。複合材料流体膨潤性又は非膨潤性の吸上高さを脱イオン水中0.9NaClw/vとAMFの両方で測定し、比較する。試験は、23°C±2°C及び相対湿度50±5で行われる。すべてのサンプルは、試験前に24時間にわたってこの環境で平衡化する。サンプル切片を幅2.0cm±0.05cm及び長さ20.0cm±0.1cmに切断する。直径90mm及び高さ3cmの容器を用意し、深さ約2mmまでAMFで満たす。便利な水平アーム付き研究室スタンドを用いて、切片を一方の端部により吊るし、自由端1cmを流体の中に浸漬する。流体に切片中を上昇させる。1時間毎に、切片の幅にわたっての平均吸上高さすなわち、切片内における流体前線の最高点と流体前線の最低点の平均を1.0mmで端数処理して測定する。2つの連続平均高さが互いに1.0mm以内になるまで、サンプルに吸上させておく。液体の最終吸上高さを1.0mmで端数処理して記録する。10個の反復試験片の全体に対して、AMFについての平均吸上高さを実施する。この手順を脱イオン水中0.9NaClw/vについて10個の反復試験片に対して繰り返す。各流体について10回測定された吸上高さを平均し、基準化因子を計算する:fSC=hAMFρAMF/hsalineρsalineE50式中、hAMF及びhsalineはそれぞれAMF及び0.9生理食塩水での吸上高さcmであり、ρAMF及びρsalineはそれぞれAMF及び0.9生理食塩水での密度である。粘弾性クリープ試験凝集力パラメーターγの測定のための上述の粘弾性クリープ試験は、ProcterGambleCompanyに譲渡された、同時係属の欧州特許出願第1447067号に記載されたものである。本明細書に開示した寸法及び値は、記載された正確な数値に厳密に限定されるものとして理解されるべきでない。むしろ、特に断りのない限り、そのようなそれぞれの寸法は、記載された値及びその値周辺の機能的に同等の範囲の両方を意味するものとする。例えば、40mmとして開示された寸法は、約40mmを意味するものとする。"