"回転子の周囲に間隙を介して配設される円環状を成し、この円環状の周方向に所定間隔で配置された複数のスロットを有するコアと、前記スロット間のティースに巻装されて前記スロット内に径方向に配置される複数の巻線とを有し、前記回転子と共に回転電機を構成する電機子において、前記スロット内に配置された複数の巻線の内、前記回転子に最も近い1層目の巻線は、前記コアの周方向に通過する第1磁束と交差する面の面積、及び前記回転子から前記スロットに入って通過する第2磁束と交差する面の面積の何れか一方又は双方が、同スロット内の他の巻線よりも小さいことを特徴とする電機子。前記1層目の巻線は、前記コアを軸方向と直交する径方向に切断した際の断面が角型を成し、この角型断面の径方向の長さが同スロット内の他の巻線よりも短いことを特徴とする請求項1に記載の電機子。前記1層目の巻線は、前記回転子と対向する面が角型を成し、この角型面の前記周方向の長さが同スロット内の他の巻線よりも短いことを特徴とする請求項1に記載の電機子。前記スロット内に配置された巻線の内、前記1層目から外周側に向かう複数の巻線が当該1層目の巻線と同形状であることを特徴とする請求項1~3のいずれか1項に記載の電機子。前記ティースの前記回転子に対向する端面と前記1層目の巻線の当該回転子に対向する対向面との距離を、当該対向面に前記第2磁束が通過する量が所定量減少する長さとしたことを特徴とする請求項1~4のいずれか1項に記載の電機子。ところで、上記の特許文献1の電機子の線状導体は角線であることから近接導体も角線である。この角線の場合、スロットに配置される角線断面の辺の長さが長くなるため、磁界の変化により渦電流が流れ易くなり、このため渦電流損が大きくなるという問題がある。本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、スロットに配置される巻線に発生する渦電流損を低減させることができる電機子を提供することを目的とする。上記目的を達成するためになされた請求項1に記載の発明は、回転子の周囲に間隙を介して配設される円環状を成し、この円環状の周方向に所定間隔で配置された複数のスロットを有するコアと、前記スロット間のティースに巻装されて前記スロット内に径方向に配置される複数の巻線とを有し、前記回転子と共に回転電機を構成する電機子において、前記スロット内に配置された複数の巻線の内、前記回転子に最も近い1層目の巻線は、前記コアの周方向に通過する第1磁束と交差する面の面積、及び前記回転子から前記スロットに入って通過する第2磁束と交差する面の面積の何れか一方又は双方が、同スロット内の他の巻線よりも小さいことを特徴とする。この構成によれば、スロット内の1層目の巻線の第1磁束が交差する面の面積を小さくした場合、この面を通過する第1磁束の量が減少するので、その第1磁束の通過に応じて発生する渦電流が減少し、これによって渦電流損が低減する。また、スロット内の1層目の巻線の第2磁束が交差する面の面積を小さくした場合、この面を通過する第2磁束の量が減少するので、その第2磁束の通過に応じて発生する渦電流が減少し、これによって渦電流損が低減する。更に、巻線における第1磁束の交差面と第2磁束の交差面との双方の断面積を小さくすれば、第1磁束の交差面と第2磁束の交差面の何れか一方の断面積を小さくする場合よりも、より渦電流損の低減効果を得ることが出来る。請求項2に記載の発明は、前記1層目の巻線は、前記コアを軸方向と直交する径方向に切断した際の断面が角型を成し、この角型断面の径方向の長さが同スロット内の他の巻線よりも短いことを特徴とする。この構成によれば、1層目の巻線の角型断面の径方向の長さが短いので、この径方向の面に交差する第1磁束が通過する量が減少する。従って、第1磁束の通過に応じて発生する渦電流が減少し、これによって渦電流損が低減する。請求項3に記載の発明は、前記1層目の巻線は、前記回転子と対向する面が角型を成し、この角型面の前記周方向の長さが同スロット内の他の巻線よりも短いことを特徴とする。この構成によれば、1層目の巻線の回転子と対向する面の周方向の長さが短いので、この周方向の面に交差する第2磁束が通過する量が減少する。従って、第2磁束の通過に応じて発生する渦電流が減少し、これによって渦電流損が低減する。請求項4に記載の発明は、前記スリット内に配置された巻線の内、前記1層目から外周側に向かう複数の巻線が当該1層目の巻線と同形状であることを特徴とする。この構成によれば、同一スロット内に配置された全ての巻線の内、回転子に最も近い側1層目から外周側に向かうに従って渦電流損が小さくなる。そこで、1層目の巻線のみならず1層目の外側の2層目も1層目と同じ形状とすることによって、2層目の巻線でも渦電流損が低減できるので、1層目の渦電流損の低減効果と合わさって、より大きな渦電流損の低減効果を得ることが出来る。同様に、3層目の巻線、4層目の巻線、4nn=1つずつ増加する整数層目の巻線を、1層目と同形状とする追加を逐次行うことによって、更なる大きな渦電流損の低減効果を得ることが出来る。請求項5に記載の発明は、前記ティースの前記回転子に対向する端面と前記1層目の巻線の当該回転子に対向する対向面との距離を、当該対向面に前記第2磁束が通過する量が所定量減少する長さとしたことを特徴とする。この構成によれば、ティースの端面と1層目の巻線の回転子との対向面との距離を、その対向面に第2磁束が通過する量が所定量減少する長さとしたので、1層目の巻線の回転子対向面への第2磁束の通過量が減少し、その分、渦電流の発生が減少し、渦電流損が低減するといった効果が得られる。以下、本発明の実施形態を、図面を参照して説明する。但し、本明細書中の全図において相互に対応する部分には同一符号を付し、重複部分においては後述での説明を適時省略する。図1は、本発明の実施形態に係る電機子を有する回転電機の構造を示す回転軸方向の断面図である。図1に示す回転電機10は、車両等に用いられ、回転軸11に挿通されて嵌合された円環状で且つ薄板状の鋼板が多数積層された積層鋼板12及び当該積層鋼板12の外周近傍部分に軸方向に埋め込まれた永久磁石13とを有する回転子14を備えると共に、回転子14の外周面に対して所定間隔の間隙を介して配置された円環状を成し、図示せぬ電力変換用のインバータに接続された導電材料による三相の巻線16と、この巻線16が巻装された積層鋼板によるコア17とを有する電機子18を備えて構成されている。巻線16は例えば銅線である。ここで、図2aにコア17を軸方向と直交する径方向に切断した際の角型巻線16の断面の一部を表す。電機子18は、図2aに示すように、コア17に周方向に所定間隔で形成された複数のスロット17aを備え、このスロット17a間のティース17bに巻線16が巻かれ、この巻線16がスロット17a内に径方向に配列されている。巻線16は、図示の通り断面形状が角型を成しており、以降、角型巻線16ともいう。図2aの破線枠で囲んだ1スロット17aの部分を表すbに示すように、スロット17aには、各角型巻線16-1~16-6が、回転子14側から1層目の角型巻線16-1、2層目の角型巻線16-2、3層目の角型巻線16-3、4層目の角型巻線16-4、5層目の角型巻線16-5、6層目の角型巻線16-6と順に外周側へ向かって配置されている。1層目の角型巻線16-1は、その径方向の長さ径方向長L1を、他の角型巻線16-2~16-6の径方向長L2よりも短くしてある。言い換えれば、1層目の角型巻線16-1は、電機子18を周方向に流れる磁束第1磁束とも称すφ1に交差する辺の長さL1を、他の角型巻線16-2~16-6の同じ辺の長さL2よりも短くしてあり、これによって第1磁束φ1が交差する面の面積が、他の角型巻線16-2~16-6の面積よりも小さくなっている。このように、回転子14に所定間隔を介して対向する1層目の角型巻線16-1の径方向長L1を短くした場合、言い換えれば、第1磁束φ1が交差する面の面積を小さくした場合、この径方向長L1の面を通過する第1磁束φ1の数が減少するので、その第1磁束φ1の通過に応じて発生する渦電流が減少する。これによって渦電流損が低減することになる。例えば、図3aに示すように、1層目の角型巻線16-1aの径方向長L1が他のものと同じで全ての角型巻線16-1a,16-2~16-6の断面積が同じである場合、全角型巻線16-1a,16-2~16-6に発生する渦電流損の割合は、図3bに示すように、1層目が46、2層目が27、3相目が16、4相目が8となり、5及び6層目は合計で3となる。従って、全角型巻線16-1a,16-2~16-6に発生する渦電流損のうち、1層目の角型巻線16-1aに発生する渦電流損の割合が約半分を占める。このことから図2bに示したように、1層目の角型巻線16-1の径方向長L1を短くして第1磁束φ1との交差面の面積を小さくし、これにより渦電流損を低減させた場合、全角型巻線16-1~16-6に発生する渦電流損に対して比較的大きな割合で渦電流損を低減させることができる。例えば、従来の特許文献1のように1層目の巻線のみをアルミ線とした場合、アルミは抵抗率が銅の1.6倍あるので、図4aに示す銅線の渦電流損がbのアルミ線に示すように1/1.6と低減する。しかし、アルミ線は抵抗率が上記のように銅よりも大きいので、aからbに示すように抵抗損が1.6倍と増加する。一方、本実施形態にように、1層目の角型巻線16-1の径方向長L1を短くして第1磁束φ1との交差面の面積を小さくし、これにより渦電流損を低減させた場合、図5aに示す銅線の渦電流損がbの銅線に示すように1/3と低減する。また、径方向長L1が短くなって断面積が小さくなった分、抵抗率が高くなるので、aからbに示すように1.5倍と増加する。つまり、本実施形態の場合、渦電流損を1/3と、従来の1/1.6よりも大きく低減させることができる。この他、図6aに示すように、1層目の角型巻線16-1bを、その周方向の長さ周方向長L3を、他の角型巻線16-2~16-6の周方向長L4よりも短くして、回転子14に対向する面の面積を小さくしてもよい。この場合、図6bに示すように、回転子14からスロット17aに斜め方向に入る磁束第2磁束とも称すφ2が1層目の角型巻線16-1bを通過する量を低減させることができる。従って、磁束φ2の通過に応じて発生する渦電流を減少させることができ、これによって渦電流損を低減させることができる。また、第2磁束φ2は、第1磁束φ1よりも大きいので、その周方向長L3を短くして第2磁束φ2の交差面の面積を小さくする割合によっては、より渦電流損の低減効果を得ることが出来る。更には、第1磁束φ1の交差面と第2磁束φ2の交差面との双方の面積を小さくすれば、第1磁束φ1の交差面と第2磁束φ2の交差面の何れか一方の面積を小さくする場合よりも、より渦電流損の低減効果を得ることが出来る。また、図7aに示すように、2層目の角型巻線16-2aの径方向長L1も、1層目の角型巻線16-1の径方向長L1と同じにしてもよい。この場合、上述したように2層目は渦電流損の割合が27あるので、1相目の46と合わせれば、渦電流損の割合が73となる。この73の渦電流損のうち所定の渦電流損を低減させるので、より渦電流損の低減効果を得ることが出来る。更に、図7bに示すように、3層目の角型巻線16-3aの径方向長L1も、1層目及び2層目の角型巻線16-1,16-2aの径方向長L1と同じにしてもよい。この場合も、上述したように3層目は渦電流損の割合が16あるので、1及び2相目の73と合わせれば、渦電流損の割合が89となる。この89の渦電流損のうち所定の渦電流損を低減させるので、より渦電流損の低減効果を得ることが出来る。更には、図7cに示すように、4層目の角型巻線16-4aの径方向長L1も、1~3層目の角型巻線16-1,16-2a,16-3aの径方向長L1と同じにしてもよい。この場合も、上述したように4層目は渦電流損の割合が8あるので、1~3相目の89と合わせれば、渦電流損の割合が97となる。この97の渦電流損のうち所定の渦電流損を低減させるので、より渦電流損の低減効果を得ることが出来る。この他、図8に示すように、回転子14に対向するティース17bの端面と1層目の角型巻線16-1の面との距離L5を長くしてもよい。この距離L5は、1層目の角型巻線16-1の回転子14への対向面に第2磁束φ2が通過する量が所定量減少する長さとする。つまり、距離L5が短い場合は、1層目の角型巻線16-1の回転子対向面が、スロット17aの開口に近いので第2磁束φ2が通過し易く、その分、第2磁束φ2の通過量が多い。このため渦電流が多く発生して渦電流損が大きくなる。しかし、距離L5が長ければ、1層目の角型巻線16-1の回転子対向面への第2磁束φ2の通過量が減少するので、その分、渦電流の発生が減少し、渦電流損が低減するといった効果が得られる。以上の説明では、巻線16は断面が角型であることを前提としたが、角型以外の形状であっても上述と同様の効果を得ることが出来る。"