燃料電池であって、膜電極接合体を挟持する一対のガス拡散層と、前記一対のガス拡散層を挟持するセパレータとを配し、前記セパレータのガス拡散層側の面には凹凸形状のガス流路を備え、前記ガス流路はガス導入部及びガス導出部を介してガスマニホールドと接続され、前記ガス導入部と前記ガスマニホールドを連通する第1連通部と、前記ガス導入部と前記ガス流路を連通する第2連通部との連通幅、及び、前記ガス導出部と前記ガスマニホールドを連通する第1連通部と、前記ガス導出部と前記ガス流路を連通する第2連通部との連通幅の少なくともいずれかが異なり、前記ガス導入部、及び、前記ガス導出部の少なくともいずれかは、セパレータのガス拡散層側に突出する、平面形状が楕円形状のエンボス部を備え、前記エンボス部は、前記楕円形状の長軸方向を、前記第1連通部の一端と前記第2連通部の一端同士を結ぶ直線軸から、前記第1連通部の他端と前記第2連通部の他端同士を結ぶ直線軸側に傾斜させて配置することを特徴とする燃料電池。請求項1に記載の燃料電池において、第1連通部の前記一端と第2連通部の前記一端同士を結ぶ直線軸の一方が、前記ガス導入部、及び、前記ガス導出部の少なくともいずれかの前後におけるガス流路のガス流動方向と平行であることを特徴とする燃料電池。請求項1もしくは請求項2に記載の燃料電池において、前記セパレータのガス流路面と反対側に形成された冷却水流路と、前記ガス導入部、及び、前記ガス導出部の裏面にそれぞれ形成された冷却水導入部、及び冷却水導出部と、を備え、前記冷却水流路は前記冷却水導入部、及び前記冷却水導出部を介して冷却水マニホールドと接続され、前記冷却水導入部、及び、前記冷却水導出部の少なくともいずれかは、冷却水流路面側に突出する円形状のエンボス部を備えることを特徴とする燃料電池。請求項3に記載の燃料電池において、前記冷却水マニホールドから前記冷却水導入部へ流入する冷却水、及び、前記冷却水導出部から前記冷却水マニホールドへ流出する冷却水の少なくともいずれかの流動方向と、前記冷却水流路における冷却水の流動方向とが非平行であることを特徴とする燃料電池。しかしながら、特許文献1に記載の円形状のエンボス部では、エンボス部とガス拡散層との接触面積を増加させた場合、接触抵抗が低減される一方で反応ガスの流動方向において反応ガスとエンボス部との衝突面積が増大する。即ち、反応ガスの圧力損失が増大、流動性が低下し、発電性能の低下を招く虞がある。そのため、燃料電池セパレータのガス導出入部において、接触抵抗の低減と反応ガスの圧力損失の抑制とを両立可能とするガス導出入部、エンボス部の設計が求められる。また、プレスセパレータにおいては、セパレータの表裏を反応ガス及び冷却水が流動するため、両面において接触面積及び流体圧力損失の低減が可能なセパレータ構造が望まれる。本発明は、プレスセパレータにおいて接触抵抗の低減と流体の圧力損失の抑制との両立を実現し、燃料電池の発電性能を向上させることが可能な燃料電池を提供することを目的とする。本発明は、燃料電池であって、膜電極接合体を挟持する一対のガス拡散層と、前記一対のガス拡散層を挟持するセパレータとを配し、前記セパレータのガス拡散層側の面には凹凸形状のガス流路を備え、前記ガス流路はガス導入部及びガス導出部を介してガスマニホールドと接続され、前記ガス導入部と前記ガスマニホールドを連通する第1連通部と、前記ガス導入部と前記ガス流路を連通する第2連通部との連通幅、及び、前記ガス導出部と前記ガスマニホールドを連通する第1連通部と、前記ガス導出部と前記ガス流路を連通する第2連通部との連通幅の少なくともいずれかが異なり、前記ガス導入部、及び、前記ガス導出部の少なくともいずれかは、セパレータのガス拡散層側に突出する、平面形状が楕円形状のエンボス部を備え、前記エンボス部は、前記楕円形状の長軸方向を、前記第1連通部の一端と前記第2連通部の一端同士を結ぶ直線軸から、前記第1連通部の他端と前記第2連通部の他端同士を結ぶ直線軸側に傾斜させて配置することを特徴とする。上記構成の燃料電池によれば、エンボス部の長軸方向においてエンボス部とガス拡散層との接触面積を増加できるため、長軸方向に流動する反応ガスのガス圧力を低下させることなく接触抵抗の低減が可能である。また、長軸方向にガス拡散層とエンボス部との接触面積を増加させることによって短軸方向の反応ガス流路幅は狭まるが、反応ガス流路幅が狭まることに伴いガス拡散層のたわみ込み量を軽減できるため、両者が相殺されて全体として短軸方向に流動する反応ガスのガス圧力が低下することを抑制できる。これによりエンボス部の長軸方向と短軸方向の両方向においてガス圧力の損失抑制が可能である。即ち、ガス導出入部におけるガス圧力の損失抑制と、接触抵抗の低減との両立が可能である。また、第1連通部と第2連通部の連通幅が異なる場合、ガス導入部、及び、ガス導出部の少なくともいずれかにおける反応ガスの流動性は各部位によって異なり、第1連通部から第2連通部へ反応ガスが流動しやすい領域と、流動しにくい領域とが生じる。この様な場合においては、特にガス導入部のエンボス部に関し、長軸方向を第1連通部と第2連通部の一端同士を結ぶ直線軸から、他端同士を結ぶ直線軸側に傾斜させるよう配列することで、エンボス部による反応ガスの圧力損失量を調整することが出来、ガス導入部からガス流路へ流入するガスの流量及び圧力をより均等に分配させることが可能である。即ち、第1連通部と第2連通部の位置、角度に関わらず、ガス導入部から各々のガス流路へガス流量、ガス圧力の拡散性、分配性を高めることが可能である。上記構成の燃料電池において、第1連通部の一端と第2連通部の一端同士を結ぶ直線軸の一方と、ガス導入部、及びガス導出部の少なくともいずれかの前後におけるガス流路の流路側面部がほぼ同一直線状に配置されることが好ましい。上記構成の燃料電池によれば、ガス導入部、及び、ガス導出部の少なくともいずれかにおける反応ガスの流動方向とエンボス部の長軸方向とが成す角度幅を小さくすることが出来るため、エンボス部による反応ガスの圧力損失量を効果的に低減することができる。さらに、上記構成の燃料電池において、セパレータのガス流路面と反対側に形成された冷却水流路と、ガス導入部及びガス導出部の裏面にそれぞれ形成された冷却水導入部及び冷却水導出部とを備え、冷却水流路は冷却水導入部及び冷却水導出部を介してそれぞれ冷却水マニホールドと接続され、冷却水導入部、及び、冷却水導出部の少なくともいずれかは、冷却水流路面側に突出する円形状のエンボス部を備えることが好適である。また、冷却水マニホールドから冷却水導入部へ流入する冷却水、及び、冷却水導出部から冷却水マニホールドへ流出する冷却水の少なくともいずれかの冷却水流動方向と、冷却水流路における冷却水流動方向とが非平行であることが好ましい。上記構成の燃料電池によれば、セパレータの表裏において反応ガスと冷却水の双方の圧力損失を抑制可能である。セパレータは冷却水流路側では隣接セルのセパレータと接するため、ガス流路側と異なり接触抵抗は低く、冷却水流路における撓みこみも生じない。一方で、冷却水は反応ガスに比べて拡散性が低いためエンボス部の面積増加に伴う流路断面積の低減、圧力損失は大きい。そのため、ガス流路側のエンボス部は楕円形状であるのに対して、冷却水流路側のエンボス部は円形形状とすることで、冷却水の圧力損失を抑制し、拡散性を向上させることが可能である。これにより、ガス流路側と冷却水流路側の双方にて接触抵抗を低減すること、および流体の圧力損失を抑制することを両立出来て、燃料電池の出力向上が可能である。本発明によれば、燃料電池セパレータのガス導入部、及び、ガス導出部の少なくともいずれかにおいて、接触抵抗の低減とガス圧力損失の抑制を両立することが可能な燃料電池セパレータ及びそれを用いた燃料電池を提供できる。以下、本発明の実施の形態について図1から図4に基づいて説明する。図1に示すように、燃料電池スタック1は、燃料電池セル2以下、セル2と称すを基本単位として複数積層することでスタックを形成する。積層されたセル2は、電気的に直列に接続されている。各セル2による発電で得られた電流が、積層されたセル2の両端部に設けられた集電板3に集電され、電気負荷や2次電池等の電力機器に供給される。尚、本実施形態では、セル2を複数積層したスタック構造としているが、セル1個を備えるものとしてもよい。図2は、セル2の断面図を示す。図1のA-A‘線における断面図であり、セル2が二つ積層され、両端に集電板3が配置された様子を示す。セル2は電解質膜30をアノード触媒層31及びカソード触媒層32で挟持した膜電極接合体MEA:MembraneElectrodeAssemblyを中央に備える。電解質膜30としては、例えばプロトン伝導性を有する固体高分子電解質が用いられ、アノード触媒層31およびカソード触媒層32は、例えば白金を担持したカーボンが用いられる。アノード触媒層31は、水素のプロトン化を促進するための触媒層として機能し、カソード触媒層32は、プロトンと酸素との反応を促進するための触媒層として機能する。膜電極接合体の両端にはアノード拡散層33及びカソード拡散層34が配置される。アノード拡散層33およびカソード拡散層34は、それぞれ燃料ガスおよび酸化剤ガスを拡散させて、アノード触媒層31およびカソード触媒層32に供給する機能を有する。アノード拡散層33およびカソード拡散層34は、導電性およびガス透過性を備えた材料から構成され、例えばカーボンペーパー、カーボンクロス等の炭素繊維が用いられる。尚、アノード拡散層33およびカソード拡散層34は、撥水性を有していてもよく、撥水層には、例えばポリテトラフルオロエチレンPTFE、テトラフルオロエチレン/ヘキサフルオロプロピレン共重合体FEPなどのフッ素系ポリマーとカーボンブラックにより形成される。炭素繊維の集合体に撥水層が接合されてアノード拡散層33及びカソード拡散層34が形成される。アノード拡散層33およびカソード拡散層34の両端は、アノードセパレータ36及びカソードセパレータ37で挟持される。アノードセパレータ36はプレス加工により表裏に凹凸形状を備える金属等の導電性材料からなり、アノード拡散層33と接する面に溝38を、カソードセパレータ36と接する面に溝40を形成する。またカソード拡散層34とカソードセパレータ36との間には多孔体流路39を備える。外部から供給されたアノードガス及びカソードガスは溝38及び多孔体流路39を通過してアノード拡散層33及びカソード拡散層34へ流動し、膜電極接合体へ供給される。冷却水は、カソードセパレータ37と隣接するセルのアノードセパレータ36との間に形成される溝40を流動する。尚、本実施の形態においては、カソードセパレータ37とカソード拡散層34との間に多孔体流路39を備えた構成とし、酸化剤ガスは多孔体流路39を流動するとしたが、多孔体流路39を備えない構成としてもよい。例えば表裏に凹凸形状を有し、該凹凸形状を備えるカソードセパレータ37とし、カソードセパレータ37とカソード拡散層34との間に生じる溝を酸化剤ガスが流動する構成とすることが可能である。図3aにアノードセパレータ36をアノード側アノードガス拡散層と接する面から見た図を示す。アノードセパレータ36はプレス成形により凹凸加工を施され、表裏で反転した凹凸形状を有する。アノードセパレータ36の中央部に凹凸形状の溝が形成され、アノードガス拡散層側の面紙面手前側はガス流路17を、冷却水流路側の面紙面裏側は冷却水流路16が形成される。外周部には燃料ガス供給マニホールド5、酸化剤ガス供給マニホールド13、冷却水供給マニホールド9を備える。ガス流路17を挟んでこれらの供給マニホールドと対向する位置に、燃料ガス排出マニホールド7、酸化剤ガス排出マニホールド15、冷却水排出マニホールド11を備える。尚、ガス流路17の裏面には冷却水流路16が形成される。これらの供給、排出マニホールドは、セル2の積層方向に貫通するようにして設けられており、単セル2が複数積層されて燃料ガス、酸化剤ガス、冷却水の流路が各々形成される。この時、燃料ガス供給マニホールド5と冷却水供給マニホールド9はアノードセパレータ36の一辺端部に隣接して配置される。同様に、ガス流路17及び冷却水流路16を挟んで対向側の一辺端部には、燃料ガス排出マニホールド7と冷却水排出マニホールド11が隣接して配置される。ガス流路17は燃料ガス供給マニホールド5から燃料ガス排出マニホールド7に向けて蛇腹状に折れ曲がった構造を備える。燃料ガス供給マニホールド5とガス流路17との間、及びガス流路17と燃料ガス排出マニホールド7との間にはガス連通孔18とガス導入出部19が配される。より具体的に、導入側ガス連通穴を18a、ガス導出側連通穴を18b、ガス導入部を19a、ガス導出部を19bと称す。燃料ガス供給マニホールド5から供給された燃料ガスは、導入側ガス連通孔18aを通過した後ガス導入部19aからガス流路17へ導入され、蛇腹状に方向を変えてガス流路17を流動する。そして、ガス流路17からガス導出部19b、導出側ガス連通孔18bを通過して燃料ガス排出マニホールド7から排出される。燃料ガスの流動状態を図3aにおいて白抜き矢印で示す。ガス導入部19a及びガス導出部19bはそれぞれ導入側ガス連通孔18a、導出側ガス連通孔18bに比べて流路幅が大きく、ガス導入部19aではガス流路17へ向けてガスが拡散し、ガス導出部19bではガス流路17から導出側連通孔18bへ向けてガスが集約する。図3bにアノードセパレータ36を冷却水流路側隣接セルと接する面から見た図を示し、黒矢印は冷却水が流動する様子を示す。冷却水は冷却水供給マニホールド9から供給され、冷却水流路16を直線状に流動して冷却水排出マニホールド11から排出される。尚、ガス流路17の折り返し部26においては、冷却水流路16側の凸部にガス流動方向と垂直方向の溝を形成して四方に冷却水を流通させることで、四方に冷却水を流動させことが出来る。先に述べたように、燃料ガス供給マニホールド5と冷却水供給マニホールド9がアノードセパレータ36の一辺端部に隣接して配置されるため、冷却水流路16と燃料ガス供給マニホールド5とが対向する領域ガス導入部19aの裏面では冷却水は冷却水流路16に対して斜めに流動する。同様に、冷却水流路16と燃料ガス排出マニホールド5とが対向する領域ガス導出部19bの裏面においても、冷却水は冷却水流路16に対して斜めに流動する。以下、ガス導入部19aの裏面を冷却水導入部20a、ガス導出部19bの裏面を冷却水導出部20b、各々まとめて冷却水導出入部20と称す。即ち、冷却水導入部20aにおいては、冷却水流路16に対して斜めに冷却水が流入し、冷却水流路16の流動方向へ向けて方向転換して流動する。冷却水流路16を流動した冷却水は、冷却水導出部20bへ直線状に流入し、冷却水導出部20bにおいて斜めに方向転換した後、冷却水排出マニホールド11へ向けて流出する。尚、酸化剤ガスは、酸化剤ガス供給マニホールド13から供給され、多孔体流路39図3においては図示省略内を流動して酸化剤ガス排出マニホールド15から排出される。図3cに図3aにおける破線部の拡大図を示す。燃料ガス供給マニホールド5から供給された燃料ガスが、導入側ガス連通孔18a、ガス導入部19aを通過し、ガス流路17へ導入される様子を白抜き矢印で示す。尚、導入側連通孔18aとガス導入部19aとの境界部を第1連通部42と称し、ガス導入部19aとガス流路部17との境界部を第2連通部44と称す。ガス導入部19aは長エンボス部21及び丸エンボス部23を備える。長エンボス部21はアノードセパレータ36の平面視において楕円形状からなり、楕円形状の長軸方向が第1連通部42の一端Pと第2連通部44の一端R同士を結ぶ直線PRで規定される軸から、第1連通部42の他端Qと第2連通部44の他端S同士を結ぶ直線QSで規定される軸側に傾斜するよう、複数個、等間隔に整列して配置される。言い換えれば、長エンボス部21の平面視における楕円形状の長軸方向は、直線PRで規定される軸に平行ではなく、直線PRで規定される軸から一定の傾斜角θを有すると言える。直線PRで規定される軸と、直線QSで規定される軸とのなす角度をΘとすると、0<θ≦Θである。あるいは、楕円形状の長軸方向は、ガス導入部18aにおける燃料ガスのガス流動方向及びガス流路17における燃料ガスのガス流動方向に対して一定の角度を有すると言い換えることもできる。直線PRで規定される軸は、ガス導入部18aにおける燃料ガスのガス流動方向及びガス流路17における燃料ガスのガス流動方向に対して平行である。一方、丸エンボス部23は整列配置された複数の長エンボス部間に等間隔に配置される。長エンボス部21はアノード拡散層33側紙面手前側に突出し、丸エンボス部23は隣接セルのカソードセパレータと接する側紙面奥側に突出する。図4にガス導入部19aの斜視図を示す。上面がアノード拡散層33側である。尚、図3cでは、導入側ガス連通孔18a及びガス導入部19aの拡大図を示したが、導出側ガス連通孔18b及びガス導出部19bにおいてもこれと同様である。すなわち、ガス導出部19bは長エンボス部及び丸エンボス部を備え、長エンボス部はアノードセパレータ36の平面視において楕円形状からなり、楕円形状の長軸方向が、ガス導出部19bにおける燃料ガスのガス流動方向及び導出側ガス連通孔18bにおける燃料ガスのガス流動方向に対して一定の角度を有する。長エンボス部はアノード拡散層33側紙面手前側に突出し、丸エンボス部は隣接セルのカソードセパレータと接する側紙面奥側に突出する。以上、本実施の形態による燃料電池装置によれば、ガス導出入部19におけるガスの圧力損失を抑制しながら、アノードセパレータ36とアノードガス拡散層33との接触抵抗を低減させることが可能である。具体的には、まず長エンボス部21の長軸方向は長エンボス部21とアノード拡散層33との接触面積を増加させることにより、ガス流動方向での圧力損失を抑制しながら接触抵抗を低減させることが可能である。また長エンボス部21の短軸方向においては、セパレータとガス拡散層との接触面積が増加するとガス流路17の断面積は低下するものの、ガス流路17への拡散層の撓み込み量を軽減することが出来るため、全体としてガスの圧力損失を抑制することが可能である。また、長軸方向が、第1連通部42と第2連通部44の一端同士を結ぶ直線軸から、他端同士を結ぶ直線軸側に傾斜するよう長エンボス部21を配置することで、導入側ガス連通孔18aからガス流路17への流路長、角度に応じてガスの圧力損失量を調整でき、ガス導入部19aからガス流路17へ反応ガスが流動する際のガス圧力とガス流量を均一化することが可能である。具体的には、内において反応ガスが流動しやすい箇所では長エンボス部21によるガスの圧力損失量を大きくし、反応ガスが流動し難い箇所では長エンボス部21によるガスの圧力損失量を小さくすることにより、ガス流路17へ流入するガス圧力を均一化することが出来る。尚、ガス導出入部19内において反応ガスが流動しやすい箇所の一例としてはガス連通孔18とガス導出入部19とガス流路17とが直線状に配される箇所が挙げられる。また、アノードセパレータ36のガス導出入部19においてガス流路側に突出する長エンボス部21を、冷却水流路側に突出する丸エンボス部23を備える構成とすることにより、アノードセパレータ36の表裏において反応ガスと冷却水の双方の圧力損失を抑制可能である。アノードセパレータ36の冷却水流路面は隣接セルのカソードセパレータ37と接するため、冷却水流路16におけるカソードセパレータ37の撓みこみは生じにくい。そのため冷却水流路面においてエンボス部の面積を増加させた場合に、冷却水流路16の断面積低下に伴う圧力損失のみが生じ、これを撓み込み量の低減で相殺することは出来ない。また冷却水は反応ガスに比べて拡散性が低いこともあり、エンボス部の面積増加に伴う圧力損失量はガス流路17に比べて大きい。従って、冷却水流路面においては長エンボス部ではなく丸エンボス部を用いて圧力損失を抑制することが効果的である。特に本実施例の様に、ガス導出入部19におけるガス流動方向とガス流路17におけるガス流動方向とが異なる場合、また裏面に形成された冷却水導出入部20おける冷却水流動方向と冷却水流路16における冷却水流動方向とが異なる場合には、流動方向の変位点にて反応ガス及び冷却水の圧力損失量が増大しやすい。そのため、本実施の構成を備える燃料電池の場合、上述のように反応ガス及び冷却水の流動方向が変化する場合においても、反応ガス及び冷却水の圧力損失量を低減することが可能である。従って、本実施の形態の構成の燃料電池によれば、アノードセパレータ36とアノード拡散層33および隣接するセルのカソードセパレータ37との接触抵抗を低減すると共に、反応ガス及び冷却水の圧力損失量を低減、拡散性を向上させることができ、これにより発電効率を向上させることが可能である。尚、本実施の形態では、ガス導入部19a及びガス導出部19bにおいてともに長エンボス部21及び丸エンボス部23を形成しているが、ガス導入部19aにおいてのみ長エンボス部21と丸エンボス部23の組み合わせとしてもよく、あるいは、ガス導出部19bにおいてのみ長エンボス部21と丸エンボス部23の組み合わせとしてもよい。一つの実施形態としては、ガス導入部19aにおいて長エンボス部21と丸エンボス部の組み合わせとし、ガス導出部19bにおいて長エンボス部のみ、あるいは丸エンボス部のみとする。要するに、必ずしもガス導入部19aとガス導出部19bはその形状が対称である必要はなく、非対称であってもよい。ガス導入部19aとガス導出部19bの少なくともいずれかに長エンボス部21が拡散層の方向に突出形成されており、かつ、その長エンボス部の平面視における楕円形状の長軸方向が燃料ガス流入時におけるガス流動方向に対して一定の角度を有して斜めに形成されていればよい。長エンボス部と丸エンボス部の可能な組み合わせを以下に例示的に列挙する。1ガス導入部19a:長エンボス部丸エンボス部ガス導出部19b:長エンボス部丸エンボス部2ガス導入部19a:長エンボス部丸エンボス部ガス導出部19b:長エンボス部3ガス導入部19a:長エンボス部丸エンボス部ガス導出部19b:丸エンボス部4ガス導入部19a:長エンボス部丸エンボス部ガス導出部19b:エンボス部なし5ガス導入部19a:長エンボス部ガス導出部19b:長エンボス部丸エンボス部6ガス導入部19a:長エンボス部ガス導出部19b:長エンボス部7ガス導入部19a:長エンボス部ガス導出部19b:丸エンボス部8ガス導入部19a:丸エンボス部ガス導出部19b:長エンボス部9ガス導入部19a:丸エンボス部ガス導出部19b:長エンボス部丸エンボス部