発電のための少なくとも二つの発電機3、3’を有する電力ステーション装置であって、前記少なくとも二つの発電機3、3’の一つを駆動させるためのガスタービン1が提供されており、前記少なくとも二つの発電機3、3’のうちの別な発電機を駆動させるための往復ピストンエンジン2が提供されており、前記往復ピストンエンジン2は、予圧縮注入空気のために少なくとも一つの注入空気入口21を有しており、前記ガスタービン1は、少なくとも一つの圧縮ステージ11を有しており、前記往復ピストンエンジン2の前記少なくとも一つの注入空気入口21は、空気注入ライン41を介して前記少なくとも一つの圧縮ステージ11の出口に接続されていることを特徴とする電力ステーション装置。前記空気注入ライン41は、少なくとも一つの、好適には二つの冷却装置42、43を通って、前記少なくとも一つの圧縮ステージ11の出口と前記往復ピストンエンジン2の前記注入空気入口21との間で延びていることを特徴とする請求項1記載の電力ステーション装置。前記ガスタービン1は、少なくとも二つの圧縮ステージ11、12と、異なる圧力レベルの注入空気が異なる圧縮ステージ11、12から前記往復ピストンエンジン2へと供給されることを特徴とする請求項1または2記載の電力ステーション装置。前記往復ピストンエンジン2は、ガスエンジンであることを特徴とする請求項1から3のいずれかに記載の電力ステーション装置。前記往復ピストンエンジン2は、推進剤を供給するためのガス入口22を有しており、該ガス入口は、ガスライン44を介して前記ガスタービン1によって駆動されるガスコンプレッサ13に接続されていることを特徴とする請求項4記載の電力ステーション装置。前記少なくとも一つの圧縮ステージ11の出口と前記注入空気入口21との間の前記空気注入ラインは、電動モータ45によって駆動される圧縮ステージ46を通って延びており、圧力増加の程度は、前記電動モータ45の回転速度によって制御または調節されることを特徴とする請求項1から5のいずれかに記載の電力ステーション装置。前記往復ピストンエンジン2のための注入空気は、前記電動モータ48を駆動する膨張タービン47を介して、前記少なくとも一つの冷却装置によって再び冷却された後に方向付けられ、外部ミラープロセスの原理に従って、前記注入空気のさらなる冷却が達成できることを特徴とする請求項2から6のいずれかに記載の電力ステーション装置。前記往復ピストンエンジン2は、排気ガス出口23を有しており、前記ガスタービン1は、少なくとも二つの膨張ステージ14、15を有しており、排気ガスは、前記排気ガス出口23と、前記ガスタービン1の前記少なくとも二つの膨張ステージ14、15間の排気ガスライン49を介して導入できることを特徴とする請求項1から7のいずれかに記載の電力ステーション装置。前記排気ガスライン49は、反応チャンバ410を通って、前記往復ピストンエンジン2の前記排気ガス出口23と、前記ガスタービン1の前記少なくとも一つの膨張ステージ14、15との間で延びており、ライン411は、前記少なくとも一つの圧縮ステージ11、12によって圧縮された推進剤を、前記反応チャンバ410に追加的に供給するように設計されていることを特徴とする請求項8記載の電力ステーション装置。本電力ステーション装置は、予圧縮注入空気を、前記ガスタービンの圧縮ステージから、オプションで燃焼チャンバを介して、前記ガスタービンの膨張ステージへと供給するように設計されていることを特徴とする請求項1から9のいずれかに記載の電力ステーション装置。本電力ステーション装置は、好適には冷却されていない圧縮空気注入空気を、請求項9記載の前記膨張ステージ14、15間で前記ガスタービン1の膨張ステージ14、15に供給するように設計されていることを特徴とする請求項2および請求項8から10のいずれかに記載の電力ステーション装置。接続可能な別体の注入システムが前記往復ピストンエンジン2のために提供されており、その結果、前記ガスタービン1が停止したとき、前記往復ピストンエンジン2も運転可能であることを特徴とする請求項1から10のいずれかに記載の電力ステーション装置。請求項1から12のいずれかに記載の構造を有する電力ステーション装置。少なくとも二つの往復ピストンエンジン2がそれぞれのガスタービン1に提供されており、そのそれぞれの前記往復ピストンエンジン2は、自身の発電機3、3’を駆動することを特徴とする請求項13記載の電力ステーション装置。請求項13または14記載の請求項1から13のいずれかに記載の少なくとも二つの電力ステーション装置を有する電力ステーション。本発明の目的は、発電の最も有利な方法が達成されるような、汎用電力ステーション装置のさらなる開発にある。この目的は、請求項1の特徴を備えた電力ステーションで達成される。さらなる有利な実施形態は、従属請求項において定義されている。本発明による電力ステーション装置の可能な形態は、以下のとおりであり、往復ピストンエンジンはガスエンジンの形態であるシンプルな形態である。ガスエンジンとガスタービンは、それぞれ発電機を駆動し、それら発電機は、発電された電力を消費者グリッドに供給する。ステーションの停止モードから開始し、試運転、始動時およびランプアップが例えば以下のごとくに実施される。エンジンは、定格速度まで加速され、グリッドと同期化される。同時にガスタービンのための始動準備が行なわれる。グリッドとの並行運転において、エンジンは、最大吸引力全負荷の約15まで加速される。ガスタービンは、定格速度まで加速される。このように増加する注入圧力に従って、エンジンが負荷と共に加速する。ガスタービンの発電機は、グリッドと同期化され、燃焼チャンバが起動される。最適な効率性または最大可能出力が達成されるよう、出力需要に応じて燃料が燃焼チャンバに供給される。ガスタービン出力部または運転需要のためのコンプレッサ搬送を最適にするため、有利には前置静翼がコンプレッサの上流で使用される。好適にはガスエンジンへの空気量は、1以上のスロットルバルブ例:スロットルフラップによって好適には調節および最適化される。絞りは、静的全負荷運転では可能な限り回避されるべきである。タービン出力を調節するため、タービン燃焼チャンバへの燃料供給量が変えられる。最適な効率性を達成するため、装置の出力は、原則的に全負荷の約75以上であるべきである。出力需要が75以下の場合には、さらに小型の出力装置として多くの個別のパワーステーション装置を備えたモジュラーパワーステーション複合設備が非常に有利であることが証明されており、減少した出力は、パワーステーション装置の一部のそれぞれの全負荷運転で達成でき、残りの部分はスイッチが切られる。ガスエンジンとガスタービンで成るパワーステーションの始動およびランプアップ後、パワーステーション装置は、全負荷出力の約60と約115の間の出力範囲内で運転される。この115は、消費ピークをカバーするための短時間の間だけ達成できる過負荷状態に対応する。最大効率性を達成するため、ガスタービンが高圧燃焼チャンバHP燃焼チャンバと低圧燃焼チャンバLP燃焼チャンバを有すると有利であり、好適には、タービンバーナに供給されるエネルギーは、高圧燃焼チャンバがタービンステーションに供給されるガス量の約34を受領し、低圧燃焼チャンバが約14を受領するように分割される。高圧燃焼チャンバに供給されるエネルギーは、タービンへ進入するガスの最高許容温度によって制限され、燃焼空気比率と最終圧縮温度は、ガス温度に影響する最も重要なパラメータである。装置は、ランプアップとは反対の形態でスイッチが切られ、バーナへのエネルギー供給が中断され、タービン発電機がグリッドを離れる。ガスエンジンの出力は、空気とガスのためのスロットルバルブを介して絞られる。ガスエンジンへの負荷をさらに迅速に減らすため、エンジンの混合分配ライン内の圧力を迅速および確実に解放するよう、遮断バルブを備えた圧力軽減ラインが提供されている。エンジン排気ガス中のNOx濃度を減少させるため、一実施態様では、エンジン排気ガスへの還元剤の注入ステップが提供され、還元剤は、混合セクション内で排気ガスと混合され、加熱後にNOxとの熱に支持された還元反応を起こす。このようにしてNOxは、ガスタービンに提供された制限を超えないレベルに還元する。このようなガスエンジンとガスタービンとの一体化の結果のさらなる利点を以下に述べる。ガスエンジンは、ガスタービンの始動とランプアップを支持および短縮できる。例えば、エンジン排気ガスがLP燃焼チャンバとLPタービンを加熱し、復熱装置を介してHP燃焼チャンバを予熱する。グリッドへの短時間の中断の場合、タービンロータの相対的に高い慣性モーメントがエンジンを許容範囲の周波数制限グリッドコード内に保つ。低圧燃焼チャンバ内では、ガスエンジンのCOおよびHC排出物が触媒による後処理無しで除去される。発電される電気出力の発生に関しては、排気ガス量は、純粋ガスタービンステーションまたはCCPPの場合よりも少ない。これは、排気ガスステーションの規模設計と排気ガス損失の最小化の点で有利である。LPコンプレッサの吸気量:113kg秒LPコンプレッサ4a後の圧力:8バールLPコンプレッサの入力:28.6MWエンジンへの供給空気量:22.6kg秒エンジンへの供給エネルギー:31MWガスエンジンの出力:15MWエンジンの排気ガス温度:680°CHPコンプレッサによる供給量:90kg秒IPコンプレッサ後の圧力:25バールHPコンプレッサの入力:12.8MWHP燃焼チャンバへ供給される燃料エネルギー:90MWHP燃焼チャンバ後の温度:1300°CHPタービン後の圧力:7バールHPタービン後の温度:950°CHPタービンの機械的出力:39.5MWLP燃焼チャンバの全質量流:115kg秒LP燃焼チャンバに供給される燃料エネルギー:25MWLP燃焼チャンバ後の温度:1060°CLPタービン後の温度:630°CLPタービンの出力:60.7MW電力ステーション装置の機械的正味出力:74MW電力ステーション装置の機械的効率:50.5タービンステーションの出力は、例えば低圧燃焼チャンバへ供給されるエネルギーを増加させることによって増加できる。これは、ここでのタービン入口温度がタービンブレードの材料の許容された制限温度より、まだかなり低いため可能である。しかし、この方法は、タービンプロセスの効率を幾分低減させるが、この欠点は、例えば消費ピークのカバー、出力のさらに迅速な増加、または非常に高い外部温度での出力の減少の補償など、向上した効率性の利益によって十分に補われるであろう。前述のいくつかの実施例における、LP燃焼チャンバに供給される燃料エネルギーの25MWから50MWへの増加は、電力ステーション装置の正味出力を74MWから84MWへ増加させ、同時に総機械的効率は、50.5から48.6へ減少する。本発明のさらなる利点と詳細は、図面と図面に関連する説明から明らかになる。図1は、ガスタービン1と、ここでは、ガスエンジンとして形成されている往復ピストンエンジン2とを有する本発明による電力ステーション装置を示している。ガスタービン1は、発電のために発電機3を駆動させる。往復ピストンエンジン2は、同様に発電のために別の発電機3’を駆動させる。ガスタービン1自体は、従来技術に従って設計されており、回転運動の伝達ため、ここでは、共通シャフト17によって互いに接続されている少なくとも一つの圧縮ステージ11と膨張ステージ14を有する。本発明は、もちろん、単体の共通シャフト17の代わりに、連結回転部材が提供されているものも使用できる。空気がライン110を介して、圧縮ステージ11に供給される。この圧縮ステージ11は、空気を圧縮し、ライン111を介してタービン燃焼チャンバ16に圧縮空気の一部を運ぶ。タービン燃焼チャンバ16は、さらに推進剤供給部19を有する。知られた形態では、別なライン112がタービン燃焼チャンバ16から膨張ステージ14へと通じており、ここで媒体が圧力から解放され、エネルギーが送られる。往復ピストンエンジン2にもガスライン22が提供されており、それを介して推進剤がエンジンに供給される。往復ピストンエンジン2は、さらに空気注入入口2を有しており、本発明では、これは空気注入ライン41を介して圧縮ステージ11の出口に接続されている。この方法で、往復ピストンエンジン2を作動させるために必要な注入空気がガスタービン1を介して提供される。排気ガスは、排気ガス出口23から放出される図1では図示せず。図1は、圧縮ステージ11の終わりから始まる空気注入ライン41の経路を示している。実用形態では、空気注入ライン41が圧縮ステージ11の中間領域内で圧縮ステージ11から分岐している他の図に示されている変形例がより現実的であろう。分岐の場所は、有利には、分岐での注入空気が往復ピストンエンジン2のために必要な注入圧力圧力は知られているごとくに圧縮ステージで変化するを既に有するように選択される。図2の電力ステーション装置は、本質的に図1のものと対応するが、例えば、注入空気のための冷却装置42と43と、推進剤のため冷却装置412の設置などの有利な方策が追加的に提供できる。ガスタービン1は、ここでは第1の圧縮ステージ11と第2の圧縮ステージ12、および第1の膨張ステージ14と第2の膨張ステージ15を有する。圧縮ステージ11と12および膨張ステージ14と15から成るこの装置は、共通シャフト17に沿って配置されている。発電のための発電機3と、推進剤供給部19’を介して供給される推進剤を圧縮するためのガスコンプレッサ13は、ギヤボックス18を介してシャフトに連結されている。ガスコンプレッサ13によって圧縮された推進剤は、一部がスロットルフラップ413とライン19を介してタービン燃焼チャンバ16に供給され、残りが別なスロットルフラップ413とライン22を介してガスエンジン2に供給される前に、冷却装置412を介して冷却される。往復ピストンエンジン2からの排気ガスをさらに処理するために使用される推進剤以下の説明参照も、別のスロットルフラップ413とライン411を介して反応チャンバ410に供給される。排気ガスの後処理のため、還元剤供給部415を介して還元剤を追加的に加えることができる。図2の実施例は、一つの重要な点で図1の実施例と異なる。すなわち、往復ピストンエンジン2は、排気ガス出口23を有しており、排気ガスライン49は、ガスタービン1の高圧ステージ14から低圧ステージ15への移行部に開いていることである。このように、本発明による構成の効率が追加的に向上する。有利には、往復ピストンエンジン2の排気ガスは、反応チャンバ410内で処理される。温度を上昇させるため、推進剤もこの反応チャンバ410にライン411を介して供給される。反応物が反応物供給部415を介して排気ガスライン49内の排気ガスに追加される。エンジンの排気ガスが導入される高圧ステージ14と低圧ステージ15との間の移行領域には、エネルギー的に有利な排気ガス背圧に対応する圧力レベルが存在する。それぞれの媒体を絞るために使用できるいくつかのスロットルバルブ413も図2に示されている。回転速度調整のためのギヤボックス18も示されている。往復ピストンエンジン2の負荷をより迅速に減少させるため、遮断バルブ414を備えた圧力軽減ラインもここに追加的に提供され、それを介して往復ピストンエンジン2の混合物分配部内での迅速な圧力解放が達成される。この実施例では、往復ピストンエンジン2は、平均有効圧力30バールと、効率48を有する。第1のタービンステージ14は、高圧タービンとして設計されている。第2のタービンステージ15は、低圧タービンとして設計されている。本発明の別の好適実施例は、図3に明示されている。まず、接続および取り外しが可能な過給システム24と接続および取り外しが可能な排気ガスタービン25が往復ピストンエンジン2に対して提供されていることで前述の実施例とは異なる。これらは、ガスタービン1が作動していないときも往復ピストンエンジン2を作動可能にする。ガスタービン1が運転中であるとき、これらの追加のシステム24と25は、取り外すことができる。推進剤供給部19’は、もちろん存在するが図示されていない。排気ガスは、タービンステージ15に供給される前に、排気ガスヒータ416によって加熱される。次に、ガスタービンコンプレッサ12から往復ピストンエンジン2へと延びる空気注入ライン41の間には、注入空気をさらに冷却する内部冷却装置42と膨張タービン47が提供されているため、往復ピストンエンジン2の非常に高い出力が可能になっている。膨張タービン47の出力は、例えば、発電機3’によって電流に変換され、グリッドに供給される。図3の実施例のデータ:往復ピストンエンジン2は、ここでは35バールの平均有効圧力を有する。これは、使用されるエンジンのピストン変位と回転速度での出力17.5MWに相当する。効率は、ここでは約48である。特定の実施例では、圧力が20バールの圧縮空気がタービン燃焼チャンバ16に335°Cで供給される。燃焼チャンバに供給されるガス量は、90MWの出力に相当する。高圧膨張ステージタービン14での入口温度は、約1100°Cである。媒体は、7バールの圧力と830°Cの温度で第1膨張ステージ14を離れる。排気ガスは、第2膨張ステージ低圧タービン15を450°Cの温度で離れる。達成可能な正味出力は、33.1MWであり、効率は39である。このように、システム全体は、50.6MWの出力と42の効率を有する。