熱源用の冷媒としてR32、R32及びHFO1234yfを含みR32の質量比率が40以上の混合冷媒、又はR32及びHFO1234zeを含みR32の質量比率が15以上の混合冷媒を用い、密閉容器内に圧縮室を有し、当該圧縮室には密閉容器内外を連通する開口部が形成された低圧シェル構造の圧縮機、第1流路切替弁、熱源側熱交換器、第1流量制御装置、及び複数の利用側熱交換器を有し、これらが冷媒配管で接続されて冷凍サイクルを構成し、前記利用側熱交換器側で暖房のみを行う暖房運転、前記利用側熱交換器側で冷房のみを行う冷房運転、及び前記利用側熱交換器側で暖房と冷房が混在する冷暖房混在運転を可能とした空気調和装置において、前記冷凍サイクルを構成する冷媒回路と前記開口部とを接続するインジェクション配管と、前記インジェクション配管に設けられ、前記圧縮室に供給される冷媒のインジェクション量を制御する第2流量制御装置とを有し、前記冷凍サイクルを循環する冷媒を、前記インジェクション配管及び前記開口部を介して前記圧縮室内に供給して前記圧縮機をインジェクションすることを特徴とする空気調和装置。前記第1流路切替弁の接続を切り替えることで、前記熱源側熱交換器が凝縮器として動作させ、前記利用側熱交換器側で冷房を行う冷房運転、前記利用側熱交換器側で暖房と冷房が混在し、冷房負荷が暖房負荷よりも大きな冷房主体運転と、前記熱源側熱交換器が蒸発器として動作させ、前記利用側熱交換器側で暖房を行う暖房運転、前記利用側熱交換器側で暖房と冷房が混在し、暖房負荷が冷房負荷よりも大きな暖房主体運転とを切替可能であり、前記冷凍サイクルの冷媒を、暖房運転、暖房主体運転時において圧縮機から吐出される冷媒の高圧圧力よりも小さくかつ圧縮機から吸入される冷媒の低圧圧力よりも大きい中間圧力に制御可能である第3流量制御装置を有し、前記熱源側熱交換器を凝縮器として動作させた冷房運転、冷房主体運転時には、前記熱源側熱交換器から流出した冷媒が第3流量制御装置を通らずに前記利用側熱交換器に流入し、前記熱源側熱交換器を蒸発器として動作させた暖房運転、暖房主体運転時には、前記利用側熱交換器から流出した冷媒が第3流量制御装置を通り前記熱源側熱交換器に流入する配管接続としたことを特徴とする請求項1に記載の空気調和装置。前記熱源側熱交換器の下流側であって、一方が前記利用側熱交換器に分岐し、他方が前記インジェクション配管に分岐する第1の分岐部と前記熱源側熱交換器から前記第1の分岐部を介して流入する冷媒と、前記第2流量制御装置を通過した冷媒とを熱交換させる熱交換部とを有し、前記熱源側熱交換器が凝縮器として動作する場合、前記圧縮機から吐出された冷媒が、前記熱源側熱交換器、前記第1の分岐部、前記第2流量制御装置、前記熱交換部の順に流動して、前記圧縮機にインジェクションすることを特徴とする請求項1又は2に記載の空気調和装置。前記第3流量制御装置と前記利用側熱交換器との間であって、一方が第3流量制御装置に分岐し、他方が前記インジェクション配管に分岐する第2の分岐部と、前記第2の分岐部を介して流入する冷媒と、前記第2流量制御装置を通過した冷媒とを熱交換させる熱交換部とを有し、前記熱源側熱交換器が蒸発器として動作する場合、前記圧縮機から吐出された冷媒が、負荷が発生する前記利用側熱交換器、前記第1流量制御装置、前記第2の分岐部、前記第2流量制御装置、前記熱交換部の順に流動して、前記圧縮機にインジェクションされることを特徴とする請求項2又は3に記載の空気調和装置。前記第2の分岐部には、気液分離装置が備えられ、主に液相の冷媒が前記インジェクション配管に供給され、主に気相の冷媒が前記熱源側熱交換器に供給され、前記インジェクション配管に供給される主に液相の冷媒と、前記熱源側熱交換器に供給される気相の冷媒とが前記熱交換部で熱交換することを特徴とする請求項4に記載の空気調和装置。前記第2の分岐部には、気液分離装置が備えられ、主に気相の冷媒が前記インジェクション配管に供給され、主に液相の冷媒が前記熱源側熱交換器に供給され、前記インジェクション配管に供給される主に気相の冷媒と、前記熱源側熱交換器に供給される液相の冷媒とが前記熱交換部で熱交換することを特徴とする請求項4に記載の空気調和装置。前記第3流量制御装置には、液単相や気液二相状態の冷媒を混合させる冷媒攪拌手段が設けられていることを特徴とする請求項2~6のいずれか一項に記載の空気調和装置。前記第1の分岐部と前記第2の分岐部とは同一の部分であることを特徴とする請求項2~7のいずれか一項に記載の空気調和装置。前記熱源側熱交換器のデフロスト運転を行う場合において、前記第1流路切替弁の接続を切り替えて、前記圧縮機から吐出される高温冷媒を前記熱源側熱交換器に供給し、前記熱源側熱交換器から流出する冷却された冷媒を、前記第1の分岐部を介して前記インジェクション配管に供給し、前記圧縮機にインジェクションすることを特徴とする請求項3~8のいずれか一項に記載の空気調和装置。特許文献1に記載の技術は、冷房運転、暖房運転時において圧縮機にインジェクションして圧縮機の吐出温度を低減し、圧縮機を安定的高信頼性に運転させるものである。ここで、冷房運転及び暖房運転時には、室外熱交換器や室内熱交換器の液側配管の冷媒の状態に大きな差はなく、中圧の容器の冷媒の状態はほぼ一定である。しかし、冷房運転及び暖房運転を行う室内機が同時に混在する冷暖房混在運転時においては、外気温度や室内機の負荷状況などにより、中圧の容器の圧力や乾き度が変化する場合がある。このように中圧の容器の圧力や乾き度が変化すると、安定的にインジェクションを行うことが困難となるという課題があった。本発明に係る空気調和装置は、上記の課題に対応して成されたもので、圧縮機の吐出温度を低減して、圧縮機を安定的に運転させる空気調和装置を提供することを目的としている。本発明に係る空気調和装置は、熱源用の冷媒としてR32、R32及びHFO1234yfを含みR32の質量比率が40以上の混合冷媒、又はR32及びHFO1234zeを含みR32の質量比率が15以上の混合冷媒を用い、密閉容器内に圧縮室を有し、当該圧縮室には密閉容器内外を連通する開口部が形成された低圧シェル構造の圧縮機、第1流路切替弁、熱源側熱交換器、第1流量制御装置、及び複数の利用側熱交換器を有し、これらが冷媒配管で接続されて冷凍サイクルを構成し、利用側熱交換器側で暖房のみを行う暖房運転、利用側熱交換器側で冷房のみを行う冷房運転、及び利用側熱交換器側で暖房と冷房が混在する冷暖房混在運転を可能とした空気調和装置において、冷凍サイクルを構成する冷媒回路と開口部とを接続するインジェクション配管と、インジェクション配管に設けられ、圧縮室に供給される冷媒のインジェクション量を制御する第2流量制御装置とを有し、冷凍サイクルを循環する冷媒を、インジェクション配管及び開口部を介して圧縮室内に供給して圧縮機をインジェクションするものである。本発明に係る空気調和装置は、インジェクション配管を介して開口部から圧縮室に冷媒をインジェクションすることにより、圧縮機の吐出温度を低減して、圧縮機を安定的に運転させることができる。以下、図面に基づいて本発明の実施の形態について説明する。実施の形態1.図1は、実施の形態1に係る空気調和装置100の冷媒回路構成の一例を示す冷媒回路図である。図1に基づいて、空気調和装置100の冷媒回路構成について説明する。本実施の形態に係る空気調和装置100は、圧縮機から吐出される冷媒温度を低減し、冷媒や冷凍機油の劣化及び圧縮機のシール材等の疲労を低減する機能を有している。また、空気調和装置100は、室内機に冷房運転のみを実行する全冷房運転と、室内機に暖房運転のみを実行する全暖房運転モードと、冷房運転と暖房運転を実行する室内機が混在する冷房暖房混在運転とを実行可能である。なお、冷暖房混在運転には、冷房負荷の方が大きい冷房主体運転モード、及び暖房負荷の方が大きい暖房主体運転モードがある。図1に図示されるように、空気調和装置100は、一台の熱源機室外機Aと、三台の室内機C~Eと、第1接続配管6及び第2接続配管7を介して熱源機Aに接続されるとともに、第1接続配管6c~6e及び第2接続配管7c~7eを介して室内機C~Eに接続される中継機Bとを有している。つまり、熱源機Aで生成された冷熱又は温熱は、中継機Bを介して室内機C~Eに配送されるようになっている。なお、本実施の形態1に係る空気調和装置100は、1台の熱源機Aと、一台の中継機Bとが一台ずつ設けられ、3台の室内機C~Eが設けられたものとして説明するが、これらの台数は、特に限定されるものではない。また、本空気調和装置100には、熱源用の冷媒としてR32、R32とHFO1234yfの混合冷媒、又はR32とHFO1234zeの混合冷媒が用いられる。[熱源機A]熱源機Aには、圧縮機1、四方切替弁2、熱源側熱交換器3、アキュムレータ4、第3流量制御装置22、第2流量制御装置24、第3熱交換器熱交換部26、気液分離装置第2の分岐部25、電磁弁29、インジェクション配管23、及び逆止弁18~21、27、28が冷媒配管で接続されて設けられている。圧縮機1は、冷媒を吸入し、その冷媒を圧縮して高温高圧の状態にして吐出するものである。この圧縮機1は、吐出側が四方切替弁2に接続され、吸引側がアキュムレータ4に接続されている。本実施の形態1に係る圧縮機1は、密閉容器内に圧縮室を有し、当該圧縮室には密閉容器内外を連通する開口部図示省略が形成された低圧シェル構造の圧縮機であるものとして説明する。なお、この開口部にはインジェクション配管23が接続されており、冷媒を圧縮室に供給可能となっている。四方切替弁2は、冷房運転モード時及び冷房主体運転モード時において、圧縮機1の吐出側と逆止弁27、及び逆止弁19とアキュムレータ4の吸引側を接続する。また、全暖房運転モード時及び暖房主体運転モード時において、圧縮機1の吐出側と逆止弁20、及び逆止弁28とアキュムレータ4の吸引側を接続するようにする。熱源側熱交換器3は、冷房運転時及び冷房主体運転時には凝縮器放熱器として機能し、暖房運転時及び暖房主体運転時には蒸発器として機能する。そして、熱源側熱交換器3に付設された送風機から供給される空気と冷媒との間で熱交換を行ない、冷媒を蒸発ガス化又は凝縮液化することができる。この熱源側熱交換器3は、一方が逆止弁27及び後述の第3流量制御装置22に接続され、他方が電磁弁29、逆止弁28及び逆止弁18に接続されている。熱源側熱交換器3は、たとえば空冷式の熱交換器であるものとして説明するが、冷媒が他の流体と熱交換する構成であれば水冷式等他の方式でもよい。アキュムレータ4は、冷房運転時、冷房主体運転時、暖房運転時及び暖房主体運転時の違いによる余剰冷媒、過渡的な運転の変化たとえば、室内機C~Eのうちのいずれを運転するかに対する余剰冷媒を蓄えるものである。このアキュムレータ4は、冷房運転モード時及び冷房主体運転モード時において、吸引側が逆止弁19に接続され、吐出側が圧縮機1の吸引側に接続される。また、暖房運転モード時及び暖房主体運転時において、吸引側が逆止弁28に接続され、吐出側が圧縮機1の吸引側に接続される。逆止弁18は、熱源側熱交換器3と第2接続配管7とを接続する配管に設けられており、熱源側熱交換器3から第2接続配管7へのみ冷媒の流通を許容する。逆止弁19は、熱源機Aの四方切替弁2と第1接続配管6とを接続する配管に設けられており、第1接続配管6から四方切替弁2へのみ冷媒の流通を許容する。逆止弁20は、熱源機Aの四方切替弁2と第2接続配管7を接続する配管に設けられており、四方切替弁2から第2接続配管7へのみ冷媒の流通を許容する。逆止弁21は、熱源側熱交換器3と第1接続配管6とを接続する配管に設けられており、第1接続配管6から熱源側熱交換器3へのみ冷媒の流通を許容する。また、逆止弁27は、四方切替弁2と熱源側熱交換器3とを接続する配管に設けられており、四方切替弁2から熱源側熱交換器3へのみ冷媒の流通を許容する。逆止弁28は、第2接続配管7と熱源側熱交換器3とを接続する配管に設けられており、第2接続配管7から熱源側熱交換器3へのみ冷媒の流通を許容する。逆止弁27及び逆止弁28は、熱源側熱交換器3が蒸発器、又は凝縮器として機能するにかかわらず熱源側熱交換器3へ流れ込む冷媒の流れ方向を固定している。第3流量制御装置22及び第2流量制御装置24は、減圧弁や膨張弁としての機能を有し、冷媒を減圧して膨張させるものである。第3流量制御装置22及び第2流量制御装置24は、開度が可変に制御可能なもの、たとえば電子式膨張弁等で構成するとよい。ここで、第3流量制御装置22は、一方が第3熱交換器26及び電磁弁29に接続され、他方が熱源側熱交換器3に接続されている。また、第2流量制御装置24は、一方が気液分離装置25に接続され、他方が第3熱交換器26に接続されている。なお、第3流量制御装置22は、熱源側熱交換器3が凝縮器として作用した場合には冷媒が流れないように閉止し、熱源側熱交換器3が蒸発器として作用した場合のみ冷媒が流れるように制御されている。また、第2流量制御装置24は、インジェクション配管23を介して圧縮機1にインジェクションする冷媒流量を調整するものである。インジェクション配管23は、第2接続配管7を流れる冷媒を圧縮機1にインジェクションするための配管である。インジェクション配管23は、一方が圧縮機1に接続され、他方が第3熱交換器26に接続されている。気液分離装置第2の分岐部25は、気相の冷媒と液相の冷媒とに分離可能なものである。たとえば、逆止弁21から気液二相状態の冷媒が供給された場合において、気液分離装置25は、冷媒の液相分を第2流量制御装置24に流れるようにし、主に気相分が第3流量制御装置22に流れるように分岐させるものである。気液分離装置25は、逆止弁21、第3熱交換器26及び第2流量制御装置24に接続されている。第3熱交換器26は、冷房運転でインジェクションを行う際及び冷房主体運転でインジェクションを行う際において、第1の分岐部40から気液分離装置25の間を流れる冷媒と、インジェクション配管23のうち第2流量制御装置24から圧縮機1までを流れる冷媒を熱交換させるものである。また、暖房運転でインジェクションを行う際及び暖房主体運転でインジェクションを行う際において、気液分離装置25から第3流量制御装置22の間を流れる冷媒と、インジェクション配管23のうち第2流量制御装置24から圧縮機1までを流れる冷媒を熱交換させるものである。なお、本構成では暖房時のインジェクションを行う場合に冷媒の流れが並行流に、冷房時のインジェクションを行う場合に対向流になる構成になっているが、熱交換器の配管の接続を変更して、冷媒の流れの向きを逆転させても問題ない。第3熱交換器26は、一方が第3流量制御装置22と気液分離装置25を接続する配管に接続され、他方がインジェクション配管23に接続されている。電磁弁29は、それが設けられている流路を開閉するものである。電磁弁29は、第1の分岐部40から第3熱交換器26までを接続する配管の間に設けられている。電磁弁29は、熱源側熱交換器3が蒸発器として作用する場合には閉じており、凝縮器として作用する場合には開閉の制御が行われる。電磁弁29は、一方が熱源側熱交換器3に接続され、他方が第3流量制御装置22及び第3熱交換器26に接続されている。なお、第1の分岐部40の位置は、熱源側熱交換器3から第2接続配管7までの間の配管であれば逆止弁18の前後どちらでも構わない。[中継機B]中継機Bには、第1電磁弁8c、8f、第2電磁弁8d、8g、第3電磁弁8e、8h、第3の分岐部10、第4の分岐部11、気液分離装置12、第4流量制御装置13、第1バイパス配管14a、第2バイパス配管14b、第5流量制御装置15、第1熱交換器16、及び第2熱交換器17が冷媒配管で接続されて設けられている。なお、図1に図示されるように、第4の分岐部11と、後述の第1流量制御装置9c~9eとは、それぞれが第2接続配管7c~7eを介して接続されている。また、第1接続配管6の径より第2接続配管7の径の方が小さく細くなっているとよい。これにより、封入する冷媒量を削減できる。第3の分岐部10は、第1接続配管6及び第2接続配管7を介して熱源機Aに接続され、第1接続配管6c~6eを介して室内機C~Eのそれぞれに接続されている。ここで、第1接続配管6cには第1電磁弁8c、8fが設けられ、第1接続配管6dには第2電磁弁8d、8gが設けられ、第1接続配管6eには第3電磁弁8e、8hが設けられている。第3の分岐部10は、第1バイパス配管14a及び第2バイパス配管14bに接続され、さらに第4の分岐部11及び第2接続配管7c~7eを介して室内機C~Eのそれぞれに接続されている。なお、第1電磁弁8c、8f、第2電磁弁8d、8g、及び第3電磁弁8e、8hは、流路の開閉により、第1接続配管6c~6eと、第1接続配管6または第2接続配管7との接続の切り替えを行うものであり、第1接続配管6と接続される場合には室内機C~Eで冷房が、第2接続配管7と接続される場合には室内機C~Eで暖房が行われる。なお、第4の分岐部11に逆止弁等の流路切替弁を配設してもよい。これは、室内機C~Eのうち暖房運転しているものから第2接続配管7c~7eを介して第4の分岐部11に流入した冷媒が、その逆止弁を通ってから第5流量制御装置15及び第4流量制御装置13に流入することになるからである。つまり、その逆止弁を通ることにより、第5流量制御装置15及び第4流量制御装置13に流入する前の冷媒を、確実に単相の液冷媒とすることができるため、安定した流量制御ができる。気液分離装置12は、気相の冷媒と液相の冷媒とに分離可能なものである。気液分離装置12は、第2接続配管7、第3の分岐部10、及び第1バイパス配管14aに接続されている。ここで、気液分離装置12は、その気相分が第3の分岐部10に接続され、その液相分が第1バイパス配管14aを介して第4の分岐部11に接続されるようになっている。第4流量制御装置13及び第5流量制御装置15は、減圧弁や膨張弁としての機能を有し、冷媒を減圧して膨張させるものである。第4流量制御装置13及び第5流量制御装置15は、開度が可変に制御可能なもの、たとえば電子式膨張弁等で構成するとよい。ここで、第4流量制御装置13は第1バイパス配管14aのうち第2熱交換器17から第1熱交換器16までの間に接続されている。また、第5流量制御装置15は第2バイパス配管14bのうち第1熱交換器16から第4の分岐部11までの間に接続されている。第1バイパス配管14aは、一方が気液分離装置12に接続され、他方が第4の分岐部11に接続されている。この第1バイパス配管14aは、室内熱交換器5c~5eに向かって冷却された冷媒が流れる時に、熱源側熱交換器3の下流側と第1流量制御装置9c~9eとを接続する。第1バイパス配管14aには、第2熱交換器17、第4流量制御装置13、及び第1熱交換器16がこの順番で接続されている。第2バイパス配管14bは、一方が第1接続配管6に接続され、他方が第4の分岐部11に接続されている。この第2バイパス配管14bは、暖房運転及び暖房主体運転時において、第5流量制御装置15とインジェクション配管23とを接続する。このとき、冷媒は、第1バイパス配管14aを通らない。第2バイパス配管14bには、第2熱交換器17、第1熱交換器16、及び第5流量制御装置15がこの順番で接続されている。第1熱交換器16は、第1バイパス配管14aを流れる冷媒と第2バイパス配管14bを流れる冷媒とを、熱交換させるものである。第1熱交換器16は、一方が第1バイパス配管14aのうち第4流量制御装置13から第4の分岐部11までの間に接続されている。また、第1熱交換器16の他方は、第2バイパス配管14bのうち第2熱交換器17から第5流量制御装置15までの間に接続されている。第2熱交換器17は、第1バイパス配管14aを流れる冷媒と第2バイパス配管14bを流れる冷媒とを、熱交換させるものである。第2熱交換器17は、一方が第1バイパス配管14aのうち気液分離装置12から第4流量制御装置13までの間に接続されている。また、第2熱交換器17の他方は、第2バイパス配管14bのうち第3の分岐部10から第1熱交換器16までの間に接続されている。[室内機C~E]室内機C~Eには、第1流量制御装置9c~9e、及び室内熱交換器5c~5eが冷媒配管で接続されて設けられている。第1流量制御装置9c~9eは、減圧弁や膨張弁としての機能を有し、冷媒を減圧して膨張させるものである。第1流量制御装置9c~9eは、開度が可変に制御可能なもの、たとえば電子式膨張弁等で構成するとよい。ここで、第1流量制御装置9c~9eは、一方が第2接続配管7c~7eに接続され、他方が室内熱交換器5c~5eに接続されている。室内熱交換器5c~5eは、冷房運転時及び冷房主体運転時には蒸発器として機能し、暖房運転時及び暖房主体運転時には凝縮器放熱器として機能する。そして、室内熱交換器5c~5eに付設された送風機から供給される空気と冷媒との間で熱交換を行ない、冷媒を蒸発ガス化又は凝縮液化することができる。この室内熱交換器5c~5eは、一方が第1流量制御装置9c~9eに接続され、他方が第1接続配管6c~6eに接続されている。室内熱交換器5c~5eは、たとえば空冷式の熱交換器であるものとして説明するが、冷媒が他の流体と熱交換する構成であれば水冷式等他の方式でもよい。さらに、空気調和装置100には、制御手段50が設けられている。この制御手段50は、検出器の詳細な説明については省略するが、空気調和装置100に備えられた各種検出器で検出された情報冷媒圧力情報、冷媒温度情報、室外温度情報、及び室内温度情報に基づいて、圧縮機の駆動、四方切替弁の切り替え、室外ファンのファンモーターの駆動、流量制御装置の開度、室内ファンのファンモーターの駆動などを制御可能となっている。なお、制御手段50は、各制御値を決定する関数等が格納されるメモリ50aを備えている。また、制御手段50は、図1に図示されるように、熱源機A及び中継機Bにそれぞれ1つずつ設けられていてもよいし、いずれか一方に設けられていてもよい。図2は、R32冷媒の混合比率に対する圧縮機1から吐出される冷媒の温度について示すものである。具体的には、R410A、R32とHFO1234yfの混合冷媒、及びR32とHFO1234zeの混合冷媒における圧縮機から吐出される冷媒温度の計算結果を示すものである。なお、圧縮機吸入の蒸発温度5°C、凝縮温度45°C、吸入SH3°C、圧縮機の断熱効率を65と仮定している。図2に基づいて、本空気調和装置100に使用される冷媒における圧縮機1の吐出温度の変化について検討する。冷媒の吐出温度が高くなると圧縮機1のシール材、冷凍機油の劣化や冷媒の安定性が悪くなる。したがって、冷媒の吐出温度は、たとえば120°C程度以下に抑えることが要求される。R32冷媒は単体で使用した場合、吐出温度がR410Aに比べて20°C程度上昇している。本計算条件では吐出温度が120°Cを超えていないが、低外気時の暖房運転など圧縮機1の圧縮比が大きな運転をした場合、120°Cを超える可能性がある。図2より、R410Aと同程度の信頼性を持たせてユニット設計をするには、R32とHFO1234yfの混合冷媒の場合、R32が40wt以上、R32とHFO1234yfの混合冷媒の場合、R32が15wt以上の場合に吐出温度を低減する対策が必要となる。なお、R410Aよりも5°C程度の上昇まで許容できるとした場合、R32とHFO1234yfの混合冷媒ではR32が60wt以上、R32とHFO1234yfの混合冷媒ではR32が25wt以上の場合に、吐出温度を低減する対策が必要となる。ここで、低圧シェル式の圧縮機が用いられた場合において、圧縮機1の吸入側の冷媒を湿らせても吐出温度の低減には限界がある。したがって、圧縮機1にインジェクションして圧縮機1から吐出される冷媒温度を低減することが有効である。次に、本実施の形態1に係る空気調和装置100が実行する各種運転時の運転動作について説明する。空気調和装置100の運転動作には、冷房運転、暖房運転、及び冷暖房混在運転である冷房主体運転及び暖房主体運転の4つのモードがある。冷房運転とは、室内機C~Eは冷房のみが可能な運転モードであり、冷房もしくは停止している。暖房運転とは、室内機C~Eは暖房のみが可能な運転モードであり、暖房もしくは停止している。冷房主体運転とは、室内機C~Eごとに冷暖房を選択できる冷暖房混在の運転モードであり、暖房負荷に比べて冷房負荷が大きいものである。そして、熱源側熱交換器3が圧縮機1の吐出側に接続され、凝縮器として作用している運転モードである。暖房主体運転とは、室内機ごとに冷暖房を選択できる冷暖房混在の運転モードであり、冷房負荷に比べて暖房負荷が大きく、熱源側熱交換器3が圧縮機1の吸入側に接続され、蒸発器として作用している運転モードである。以降、各運転モードのインジェクションしない場合とした場合の冷媒の流れを、P-h線図とともに説明する。[全冷房運転インジェクションをしない場合]図3は、図1に示す空気調和装置100の全冷房運転時であってインジェクションしない場合のP-h線図である。図1及び図3に基づいて全冷房運転であってインジェクションしない場合を説明する。ここでは、室内機C~Eの全てが冷房しようとしている場合について説明する。全冷房運転を行なう場合、四方切替弁2を、圧縮機1から吐出された冷媒を熱源側熱交換器3へ流入させるように切り替える。また、第1電磁弁8c、第2電磁弁8d、及び第3電磁弁8eは開口され、第1電磁弁8f、第2電磁弁8g、及び第3電磁弁8hは閉止される。また、第3流量制御装置22は冷媒が流れないように全閉状態になり、電磁弁29は閉止されている。この状態で、圧縮機1の運転を開始する。低温低圧のガス冷媒が圧縮機1によって圧縮され、高温高圧のガス冷媒となって吐出される。この圧縮機1の冷媒圧縮過程は、圧縮機の断熱効率の分だけ等エントロピ線で断熱圧縮されるよりも加熱されるように圧縮され、図3の点aから点bに示す線で表される。圧縮機1から吐出された高温高圧のガス冷媒は、四方切替弁2及び逆止弁27を介して熱源側熱交換器3に流入する。このとき、冷媒が室外空気を加熱しながら冷却され、中温高圧の液冷媒となる。熱源側熱交換器3での冷媒変化は、熱源側熱交換器3の圧力損失を考慮すると、図3の点から点に示すやや傾いた水平に近い直線で表される。熱源側熱交換器3から流出した中温高圧の液冷媒は、第2接続配管7及び気液分離装置12を介して第1バイパス配管14aに流入する。そして、第1バイパス配管14aに流入した冷媒は、第2熱交換器17、第4流量制御装置13、及び第1熱交換器16を通る。ここで、第1バイパス配管14aに流入した冷媒は、第1熱交換器16及び第2熱交換器17において、第2バイパス配管14bを流れる冷媒と熱交換し、冷却される。このときの冷却過程は図3の点cから点dで表される。第1熱交換器16、及び第2熱交換器17で冷却された液冷媒は、一部の冷媒を第2バイパス配管14bにバイパスさせながら、第4の分岐部11に流入する。第4の分岐部11に流入した高圧の液冷媒は、第4の分岐部11で分岐され、第1流量制御装置9c~9eに流入する。そして、高圧の液冷媒は第1流量制御装置9c~9eで絞られて膨張、減圧し、低温低圧の気液二相状態になる。この第1流量制御装置9c~9eでの冷媒の変化はエンタルピが一定のもとで行われる。このときの冷媒変化は、図3の点から点に示す垂直線で表される。第1流量制御装置9c~9eから流出した低温低圧の気液二相状態の冷媒は、室内熱交換器5c~5eに流入する。そして、冷媒が室内空気を冷却しながら加熱され、低温低圧のガス冷媒となる。室内熱交換器5c~5eでの冷媒の変化は、圧力損失を考慮すると、図3の点から点に示すやや傾いた水平に近い直線で表される。室内熱交換器5c~5eを出た低温低圧のガス冷媒は、それぞれ電磁弁8c~8eを通り、第3の分岐部10にて合流する。第3の分岐部10で合流した低温低圧のガス冷媒は、第2バイパス配管14bの第2熱交換器17及び第1熱交換器16で加熱された低温低圧のガス冷媒と合流する。そして、第1接続配管6、四方切替弁2、及びアキュムレータ4を介して圧縮機1に流入し、圧縮される。[全冷房運転インジェクションをする場合]図4は、図1に示す空気調和装置100の全冷房運転時であってインジェクションする場合のP-h線図である。図1及び図4に基づいて全冷房運転であってインジェクションする場合を説明する。外気温度が高い場合や、室内温度が低い場合など冷媒の圧縮比が大きくなり、インジェクションをしないと圧縮機1から吐出される冷媒温度が高くなる場合の冷媒の動作について説明する。なお、冷房運転でインジェクションをする場合には、電磁弁29は開口される。冷媒の主流部の流れについては冷房運転であってインジェクションをしない場合と同様であるため省略する。冷媒の吐出温度を低減するため、熱源側熱交換器3で冷却された液冷媒の一部が電磁弁29を介して第3熱交換器26に流入する。第3熱交換器26に流入した冷媒は、後述する低温の冷媒と熱交換し冷却される。このときの冷媒変化は、図4の点から点で表される。さらに、この冷却された冷媒は、気液分離装置25を介して第2流量制御装置24に流入して減圧され、第3熱交換器26に流入する。このときの冷媒変化は、図4の点から点で表される。第3熱交換器26に流入した冷媒は、前述の高温の冷媒と熱交換し、加熱される。このときの冷媒変化は、図4の点から点で表される。この第3熱交換器26から流出した冷却された気液二相の冷媒が、圧縮機1にインジェクションされる。それによって、圧縮機1の冷媒流量が増大し、冷房能力が増大する。また、圧縮機1の吐出温度が低減される。なお、流量制御装置24に気液二相の冷媒が流入すると、気体、液体が交互に流入することで大きな圧力振動が発生する場合がある。しかし、本実施の形態1に係る空気調和装置100において、電磁弁29を介して第3熱交換器26に流入する冷媒は、第3熱交換器26で冷却されているので、流量制御装置24に流入する冷媒が液単相となる。つまり、流量制御装置24には液単相が流入することになるので、圧力振動が発生することが抑制される。すなわち、流量制御装置24は、冷媒に対して安定した流量制御を行うことができる。このように、本実施の形態1に係る空気調和装置100は、全冷房運転時において圧縮機1にインジェクションをすることにより、圧縮機1の吐出温度を低減し、冷媒や冷凍機油の劣化や圧縮機1のシール材などの疲労を低減でき、圧縮機1を安定的高信頼性に運転することができる。図5は、図1に示す冷媒回路構成とは異なる冷媒回路構成の一例であり、冷暖房時にインジェクション可能であるものを示すものである。冷媒回路構成としては、図5に示す回路においてもインジェクション運転が可能である。しかし、図5に示す冷媒回路構成では、全冷房運転及び冷房主体運転時に、冷媒が第3流量制御装置22を通る。これにより、第3流量制御装置22による圧力損失により冷媒が発泡する可能性がある。一方、本実施の形態1に係る空気調和装置100は、図1に示す冷媒回路構成を採用していることにより、全冷房運転及び冷房主体運転時に、冷媒が第3流量制御装置22を通らない。これにより、高圧の液冷媒を圧縮機1に直接インジェクションするので、安定的なインジェクションが可能となっている。[全暖房運転インジェクションをしない場合]図6は、図1に示す空気調和装置の全暖房運転時であってインジェクションしない場合のP-h線図である。図1及び図6に基づいて全暖房運転であってインジェクションしない場合を説明する。ここでは、室内機C~Eの全てが暖房をしようとしている場合について説明する。暖房運転を行なう場合、四方切替弁2を、圧縮機1から吐出された冷媒を第3の分岐部10へ流入させるように切り替える。また、第1電磁弁8c、第2電磁弁8d、及び第3電磁弁8eは閉止され、第1電磁弁8f、第2電磁弁8g、及び第3電磁弁8hは開口される。なお、電磁弁29は閉止されている。この状態で圧縮機1の運転を開始する。低温低圧のガス冷媒が圧縮機1によって圧縮され、高温高圧のガス冷媒となって吐出される。この圧縮機の冷媒圧縮過程は図6の点aから点bに示す線で表される。圧縮機1から吐出された高温高圧のガス冷媒は、四方切替弁2、第2接続配管7、及び気液分離装置12を介して第3の分岐部10に流入する。第3の分岐部10に流入した高温高圧のガス冷媒は、第3の分岐部10で分岐され、第1電磁弁8f~8hを通り室内熱交換器5c~5eに流入する。そして、冷媒が室内空気を加熱しながら冷却され、中温高圧の液冷媒となる。室内熱交換器5c~5eでの冷媒の変化は、図6の点bから点cに示すやや傾いた水平に近い直線で表される。室内熱交換器5c~5eから流出した中温高圧の液冷媒は、第1流量制御装置9c~9eを介して第4の分岐部11で合流し、さらに第5流量制御装置15、第1熱交換器16、第2熱交換器17、第1接続配管6、逆止弁21、気液分離装置25、及び第3熱交換器26を介して第3流量制御装置22に流入する。ここで、室内熱交換器5c~5eから流出した高圧の液冷媒は、第1流量制御装置9c~9e、第5流量制御装置15、及び第3流量制御装置22で絞られて膨張、減圧し、低温低圧の気液二相状態になる。このときの冷媒変化は図6の点cから点dに示す垂直線で表される。第3流量制御装置22から流出した低温低圧の気液二相状態の冷媒は、熱源側熱交換器3に流入し、冷媒が室外空気を冷却しながら加熱され、低温低圧のガス冷媒となる。熱源側熱交換器3での冷媒変化は、図6の点から点に示すやや傾いた水平に近い直線で表される。熱源側熱交換器3を出た低温低圧のガス冷媒は逆止弁28、四方切替弁2、及びアキュムレータ4を介して圧縮機1に流入し、圧縮される。[全暖房運転インジェクションをする場合]図7は、図1に示す空気調和装置100の全暖房運転時であってインジェクションする場合のP-h線図である。図1及び図7に基づいて全暖房運転であってインジェクションする場合を説明する。外気温度が低い場合や、室内温度が高い場合など冷媒の圧縮比が大きくなり、インジェクションをしないと吐出温度が高くなる場合の冷媒の動作について説明する。このとき、電磁弁29は閉止されている。冷媒の主流部の流れについてはインジェクションをしない場合と基本的に同様であるため省略する。なお、暖房運転であってインジェクションをしない場合には第5流量制御装置15及び第3流量制御装置22の絞りのバランスは任意であった。一方、暖房運転であってインジェクションをする場合には、インジェクションする冷媒の圧力を上昇させ、流量調整を行いやすくするとよい。そのために、たとえば第5流量制御装置15は全開とし、圧縮機1の吐出側の圧力と第5流量制御装置15出口との圧力差が、たとえば1MPa程度以下となるように主に第3流量制御装置22の調整によって熱源側熱交換器3に流入する冷媒流量を調整できるようにするとよい。このとき、室内機C~Eを循環して気液分離装置25に流入した気液二相の冷媒は、一部の冷媒が気液分離装置25の下方から主に液冷媒の状態で分岐され図7の点、残りの冷媒が他方の出口から流出する点。主流の冷媒点は第3熱交換器26で冷却され点、第3流量制御装置22で減圧され点、熱源側熱交換器3に流入する。一方、分岐された液冷媒点は、流量制御装置24で減圧され点、第3熱交換器26で加熱され点、圧縮機1にインジェクションされる。気液二相の冷媒が圧縮機1にインジェクションされることで冷媒流量が増大し、暖房能力が増大する。また、圧縮機1の吐出温度が低減される。なお、気液分離装置25で液冷媒が分岐することで第2流量制御装置24に流入する冷媒が液単相になるとともに、第3熱交換器26により第3流量制御装置22に流入する冷媒が冷却されて液単相となる。つまり、第2流量制御装置24及び第3流量制御装置22には、液単相の冷媒が流入することになるので、圧力振動が発生することが抑制される。すなわち、第2流量制御装置24及び第3流量制御装置22は、冷媒に対して安定した流量制御を行うことができる。このように、本実施の形態1に係る空気調和装置100は、全暖房運転時において圧縮機1にインジェクションをすることにより、圧縮機1の吐出温度を低減し、冷媒や冷凍機油の劣化や圧縮機1のシール材などの疲労を低減でき、圧縮機1を安定的高信頼性に運転することができる。また、この全暖房運転時において、冷媒が、第3流量制御装置22を通ることで中圧に制御される。そして、当該中圧の冷媒を圧縮機1にインジェクションするので、安定的なインジェクションが可能となっている。[冷房主体運転インジェクションをしない場合]図8は、図1に示す空気調和装置の冷房主体運転時であってインジェクションしない場合のP-h線図である。図1及び図8に基づいて冷房主体運転であってインジェクションしない場合を説明する。ここでは、室内機C、Dが冷房を、室内機Eが暖房をしている場合について説明する。このような冷房主体運転を行う場合、四方切替弁2を、圧縮機1から吐出された冷媒を熱源側熱交換器3へ流入させるように切り替える。また、第1電磁弁8c、第2電磁弁8d、第3電磁弁8hは開口され、第1電磁弁8f、第2電磁弁8g、及び第3電磁弁8eは閉止される。また、第3流量制御装置22は冷媒が流れないように全閉状態になり、電磁弁29は閉止されている。この状態で、圧縮機1の運転を開始する。低温低圧のガス冷媒が圧縮機1によって圧縮され、高温高圧のガス冷媒となって吐出される。この圧縮機1の冷媒圧縮過程は図8の点aから点bに示す線で表される。圧縮機1から吐出された高温高圧のガス冷媒は、四方切替弁2を介して熱源側熱交換器3に流入する。このとき、熱源側熱交換器3では暖房で必要な熱量を残して冷媒が室外空気を加熱しながら冷却され、中温高圧の気液二相状態となる。熱源側熱交換器3での冷媒変化は、図8の点bから点cに示すやや傾いた水平に近い直線で表される。熱源側熱交換器3から流出した中温高圧の気液二相冷媒は、第2接続配管7を介して気液分離装置12に流入する。そして、気液分離装置12において、ガス冷媒点dと液冷媒点eとに分離される。気液分離装置12で分離されたガス冷媒点dは、第3の分岐部10、及び電磁弁8hを介して暖房を行う室内熱交換器5eに流入する。そして、冷媒が室内空気を加熱しながら冷却され、中温高圧のガス冷媒となる。室内熱交換器5eでの冷媒の変化は、図8の点dから点fに示すやや傾いた水平に近い直線で表される。そして、暖房を行う室内熱交換器5eから流出した冷媒点fは、第1流量制御装置9e及び第2接続配管7eを介して第4の分岐部11に流入する。一方、気液分離装置12で分離された液冷媒点eは、第1バイパス配管14aに流入する。そして、第1バイパス配管14aに流入した液冷媒は、第2熱交換器17に流入する。この第2熱交換器17に流入した液冷媒は、第2バイパス配管14bを流れる低圧冷媒と熱交換して冷却される。なお、この第2熱交換器17での冷媒の変化は、図8の点eから点gに示すほぼ水平な直線で表される。そして、第2熱交換器17から流出した冷媒点gは、第4流量制御装置13、及び第1熱交換器16を介して第4の分岐部11に流入して、第2接続配管7eから流入する冷媒と合流する点h。合流した高圧の液冷媒は、一部の冷媒を第2バイパス配管14bにバイパスさせながら、第4の分岐部11から冷房を行う室内機C、Dの第1流量制御装置9c、9dに流入する。そして、この高圧の液冷媒は、第1流量制御装置9c、9dで絞られて膨張、減圧し、低温低圧の気液二相状態になる。この第1流量制御装置9c、9dでの冷媒の変化はエンタルピが一定のもとで行われる。このときの冷媒変化は、図8の点から点に示す垂直線で表される。第1流量制御装置9c、9dから流出した低温低圧の気液二相状態の冷媒は、冷房を行う室内熱交換器5c、5dに流入する。そして、冷媒が室内空気を冷却しながら加熱され、低温低圧のガス冷媒となる。室内熱交換器5c、5dでの冷媒の変化は、図8の点から点に示すやや傾いた水平に近い直線で表される。室内熱交換器5c、5dから流出した低温低圧のガス冷媒は、それぞれが電磁弁8c、8dを通り、第3の分岐部10に流入して合流する。この第3の分岐部10で合流した低温低圧のガス冷媒は、第2バイパス配管14bから流入する低温低圧のガス冷媒と合流する。このとき、この第2バイパス配管14bから流入する冷媒は、第1バイパス配管14aを流れる液冷媒により、第2熱交換器17及び第1熱交換器16で加熱されている。第3の分岐部10から流出した低温低圧のガス冷媒は、第1接続配管6、四方切替弁2、及びアキュムレータ4を介して圧縮機1に流入し、圧縮される。[冷房主体運転インジェクションをする場合]図9は、図1に示す空気調和装置の冷房主体運転時であってインジェクションする場合のP-h線図である。図1及び図9に基づいて冷房主体運転であってインジェクションする場合を説明する。冷媒の圧縮比が大きくなり、インジェクションをしないと吐出温度が高くなる場合の冷媒の動作について説明する。なお、冷房主体運転でインジェクションをする場合には、電磁弁29は開口される。冷媒の主流部の流れについてはインジェクションをしない場合と基本的に同様であるため省略する。冷媒の吐出温度を低減するため、熱源側熱交換器3で冷却された液冷媒の一部が電磁弁29を介して第3熱交換器26に流入する。第3熱交換器26に流入した冷媒は、後述する低温の冷媒と熱交換し、冷却され図9の点、気液分離装置25を介して、流量制御装置24で減圧され点、第3熱交換器26で加熱される点。この第3熱交換器26から流出した冷却された気液二相の冷媒が、圧縮機1にインジェクションされる。それによって、圧縮機1の冷媒流量が増大し、冷房能力が増大する。また、圧縮機1の吐出温度が低減される。なお、流量制御装置24に気液二相の冷媒が流入すると、気体、液体が交互に流入することで大きな圧力振動が発生する場合がある。しかし、本実施の形態1に係る空気調和装置100において、電磁弁29を介して第3熱交換器26に流入する冷媒は、第3熱交換器26で冷却されているので、流量制御装置24に流入する冷媒が液単相となる。つまり、流量制御装置24には液単相が流入することになるので、圧力振動が発生することが抑制される。すなわち、流量制御装置24は、冷媒に対して安定した流量制御を行うことができる。このように、本実施の形態1に係る空気調和装置100は、冷房主体運転時において圧縮機1にインジェクションをすることにより、圧縮機1の吐出温度を低減し、冷媒や冷凍機油の劣化や圧縮機1のシール材などの疲労を低減でき、圧縮機1を安定的高信頼性に運転することができる。また、この冷房主体運転時において、冷房運転時と同じく第3流量制御装置22を通らない。全冷房運転時と同様に、高圧の液冷媒を圧縮機1に直接インジェクションするので、安定的なインジェクションが可能となっている。[暖房主体運転インジェクションをしない場合]図10は、図1に示す空気調和装置100の暖房主体運転時であってインジェクションしない場合のP-h線図である。図1及び図10に基づいて暖房主体運転であってインジェクションしない場合を説明する。ここでは、室内機Cが冷房を、室内機D、Eが暖房をしている場合について説明する。このような暖房主体運転を行う場合、四方切替弁2を、圧縮機1から吐出された冷媒を第3の分岐部10へ流入させるように切り替える。また、第1電磁弁8f、第2電磁弁8d、及び8第3電磁弁8eは閉止され、第1電磁弁8c、第2電磁弁8g、及び第3電磁弁8hは開口される。また、冷房を行う室内機Cと熱源側熱交換器3の圧力差を低減するために、第3流量制御装置22の開度は全開、又は第1接続配管6cでの冷媒の蒸発温度が0°C程度になるように制御されている。この状態で、圧縮機1の運転を開始する。低温低圧のガス冷媒が圧縮機1によって圧縮され、高温高圧のガス冷媒となって吐出される。この圧縮機1の冷媒圧縮過程は図10の点aから点bに示す線で表される。圧縮機1から吐出された高温高圧のガス冷媒は、四方切替弁2、逆止弁20、及び第2接続配管7を介して第3の分岐部10に流入する。第3の分岐部10に流入した高温高圧のガス冷媒は、第3の分岐部10から電磁弁8g、8h及び第1接続配管6d、6eを介して室内熱交換器5d、5eに流入する。そして、冷媒が室内空気を加熱しながら冷却され、中温高圧の液冷媒となる。室内熱交換器5d、5eでの冷媒の変化は、図10の点bから点cに示すやや傾いた水平に近い直線で表される。室内熱交換器5d、5eから流出した中温高圧の液冷媒は、第1流量制御装置9d、9eに流入し、第2接続配管7d、7eを介して第4の分岐部11に流入して合流する。第4の分岐部11で合流した高圧の液冷媒の一部は、第2接続配管7cを介して冷房を行う室内機Cに設けられた第1流量制御装置9cに流入する。この第1流量制御装置9cに流入した高圧の液冷媒は、第1流量制御装置9cで絞られて膨張、減圧し、低温低圧の気液二相状態になる。このときの冷媒変化は、図10の点cから点dに示す垂直線で表される。第1流量制御装置9cから流出した低温低圧で気液二相状態の冷媒は、室内熱交換器5cに流入する。そして、冷媒が室内空気を冷却しながら加熱され、低温低圧のガス冷媒となる。このときの冷媒変化は、図10の点dから点eに示すやや傾いた水平に近い直線で表される。室内熱交換器5cから流出した冷媒は、第1接続配管6cに流入し、電磁弁8c及び第3の分岐部10を介して第1接続配管6に流入する。一方、室内熱交換器5d、5eから流出し、第2接続配管7d、7eを介して第4の分岐部11に流入して合流した高圧の液冷媒の残りは、第2バイパス配管14bに流入して第5流量制御装置15に流入する。この第5流量制御装置15に流入した高圧の液冷媒は、第5流量制御装置15で絞られて膨張減圧し、低温低圧の気液二相状態になる。このときの冷媒変化は、図10の点cから点fに示す垂直線で表される。第5流量制御装置15から流出した低温低圧の気液二相状態の冷媒は、第1熱交換器16及び第2熱交換器17を介して第1接続配管6に流入し、室内熱交換器5cから流出した低温低圧の気液二相状態の冷媒蒸気状冷媒と合流する点g。この第1接続配管6で合流した低温低圧で気液二相状態の冷媒は、逆止弁21、気液分離装置25、第3熱交換器26、及び第3流量制御装置22を介して熱源側熱交換器3に流入する。そして、冷媒は室外空気から吸熱して、低温低圧のガス冷媒となる。このときの冷媒変化は、図10の点gから点aに示すやや傾いた水平に近い直線で表される。熱源側熱交換器3から流出した低温低圧のガス冷媒は、逆止弁28、四方切替弁2、及びアキュムレータ4を介して圧縮機1に流入し、圧縮される。[暖房主体運転インジェクションをする場合]図11は、図1に示す空気調和装置100の暖房主体運転時であってインジェクションする場合のP-h線図である。図1及び図11に基づいて暖房主体運転であってインジェクションする場合を説明する。冷媒の圧縮比が大きくなり、インジェクションをしないと吐出温度が高くなる場合の冷媒の動作について説明する。なお、暖房主体運転でインジェクションをする場合には、電磁弁29は閉止される。冷媒の主流部の流れについてはインジェクションをしない場合と同様であるため省略する。また、第3流量制御装置22の開度絞りは、圧縮機1にインジェクションする冷媒の圧力を上昇させるため、及び冷房を行う室内機Cの能力確保のために、第1接続配管6cでの冷媒の蒸発温度が0°C程度になるように制御される。室内機C~Eを循環して気液分離装置25に流入した気液二相の冷媒は、一部の冷媒が気液分離装置25の一方から主に液冷媒の状態で分岐され図11の点、残りの気相の冷媒が他方の出口から流出する点。この他方の出口から流出した主流である冷媒点は、第3熱交換器26で冷却され点、第3流量制御装置22で減圧され点、熱源側熱交換器3に流入する。一方、分岐された液冷媒点は、流量制御装置24で減圧され点、第3熱交換器26で加熱され点、圧縮機1にインジェクションされる。気液二相の冷媒が圧縮機1にインジェクションされることで冷媒流量が増大し、冷房能力が増大する。また、圧縮機1の吐出温度が低減される。なお、気液分離装置25で液冷媒が分岐することで第2流量制御装置24に流入する冷媒が液単相になるとともに、第3熱交換器26により第3流量制御装置22に流入する冷媒が冷却されて液単相となる。つまり、第2流量制御装置24及び第3流量制御装置22には、液単相の冷媒が流入することになるので、圧力振動が発生することが抑制される。すなわち、第2流量制御装置24及び第3流量制御装置22は、冷媒に対して安定した流量制御を行うことができる。ここで、第3熱交換器26により第3流量制御装置22に流入する冷媒が冷却されて液単相に冷却されるものとして説明した。しかし、冷媒の条件によっては液単相とならず、気液二相に場合がある。このような場合には、第3流量制御装置22の直前に多孔質金属、焼結管など、気液二相流の流動場を乱し、攪拌させる装置を組み込めばより安定した制御を行うことができる。なお、一般に管路内の流れは内径の10~20倍程度で発達するため、攪拌による効果を得るために、攪拌装置を第3流量制御装置22から内径の5倍程度以下に設置すればよい。また、気液二相流の流動場を乱し、攪拌させる装置は、第2流量制御装置24及び第5流量制御装置15に採用してもよいことは言うまでもない。このように、本実施の形態1に係る空気調和装置100は、暖房主体運転時において圧縮機1にインジェクションをすることにより、圧縮機1の吐出温度を低減し、冷媒や冷凍機油の劣化や圧縮機1のシール材などの疲労を低減でき、圧縮機1を安定的高信頼性に運転することができる。また、この暖房主体運転時において、冷媒が、第5流量制御装置15を通ることで中圧に制御される。そして、当該中圧の冷媒を圧縮機1にインジェクションするので、安定的なインジェクションが可能となっている。[デフロスト運転を行う場合]熱源側熱交換器3が蒸発器として作用する場合には、熱源側熱交換器3のフィンやチューブなどに着霜することがある。本実施の形態1に係る空気調和装置100は、デフロスト運転を行うことで除霜することができる。このデフロスト運転について検討する。効率良くデフロスト運転を行うには、外気温度と冷媒の温度の温度差を小さくし、放熱を防ぐこと、及びデフロスト時間を短くして外気に放熱する時間を短くすることなどが必要である。デフロスト運転を行う場合には、四方切替弁2の接続を切り替えて、圧縮機1から吐出される高温冷媒を熱源側熱交換器3に供給する。そして、熱源側熱交換器3から流出する冷却された冷媒を、第1の分岐部40を介してインジェクション配管23に供給し、圧縮機1をインジェクションする。本実施の形態1に係る空気調和装置100は、R32、R32とHFO1234yfの混合冷媒、又はR32とHFO1234zeの混合冷媒を採用している。したがって、図2で示されるように、R410A冷媒を採用した場合と比べると圧縮機1の吐出温度が上昇する。したがって、インジェクションにより圧縮機1の吐出温度を低減し、冷媒流量を増大させてデフロスト能力を向上させることが有効である。上記のとおり、実施の形態1に係る空気調和装置100の冷媒回路構成では、冷房運転、暖房運転、及び冷暖房混在運転に関わらずインジェクションを行うことができる。つまり、冷房運転、暖房運転、及び冷暖房混在運転に関わらず、圧縮機1の吐出温度を低減して、圧縮機1を安定的に運転させることができるということである。また、逆止弁21、27、28が設けられていることにより、第3流量制御装置22には、暖房運転、及び暖房主体運転時のみにしか冷媒が流れないようになっている。ここで、暖房主体運転時において、外気温度が下がることで、冷房を行う室内機に設けられた室内熱交換器の蒸発温度よりも熱源側熱交換器3で冷媒を蒸発させる蒸発温度のほうが低くなる場合がある。このような場合には、第3流量制御装置22で圧力の調整を行うことで、確実に熱源側熱交換器3に流入する冷媒を蒸発させることができる。一方、冷房主体運転時において、暖房を行う室内機の凝縮温度よりも熱源側熱交換器3で冷媒を凝縮させる凝縮温度が高くなることは現実的にないので、圧力調整の必要がない。つまり、冷房主体運転時において、暖房を行う室内機から熱源側熱交換器3までを冷媒が流れる過程で発生する圧力損失が低減され、効率の高い状態で運転を行うことができるので、特に圧力調整をしなくてもよいということである。実施の形態2.図12は、実施の形態2に係る空気調和装置200の冷媒回路構成の一例を示す冷媒回路図である。なお、本実施の形態2では、実施の形態1と同一部分には同一符号とし、実施の形態1との相違点を中心に説明するものとする。また、実施の形態1と同様に、第1の分岐部40の位置は、熱源側熱交換器3から第2接続配管7までの間の配管であれば逆止弁18の前後どちらでも構わない。本実施の形態2に係る空気調和装置200は、実施の形態1に係る空気調和装置100とは、気液分離装置25からのインジェクション配管23の取り出し部が異なっている。つまり、実施の形態1に係る空気調和装置100において、暖房運転、又は暖房主体運転時にインジェクションをする際に、気液分離装置25に分離されてインジェクション配管23に流入する冷媒は、気液二相であった。一方、実施の形態2に係る空気調和装置200は、暖房運転、又は暖房主体運転時にインジェクションをする際に、気液分離装置25に分離されてインジェクション配管23に流入する冷媒は、主にガスとなっている。このような空気調和装置200においても、冷房運転、暖房運転、及び冷暖房混在運転時に、圧縮機1にインジェクションを行うことができる。つまり、冷媒流量が増大し、冷房運転、暖房運転、及び冷暖房混在運転の能力が増大する。また、圧縮機1の吐出温度が低減される。なお、実施の形態2に係る空気調和装置200の気液分離装置25は、ガス冷媒をインジェクション配管23に流入させるために、流量制御装置24の口径が大きくなるものの、気液分離装置25に流入する二相冷媒の大部分のガスを圧縮機1にインジェクションさせることで、熱源側熱交換器3に流入する冷媒流量を減少させることができる。したがって、熱源側熱交換器3から流出する冷媒量が減少するので、その分圧縮機1に供給する電力入力を低減することができる。なお、第3熱交換器26は取り外しても問題ない。実施の形態3.図13は、実施の形態3に係る空気調和装置210の冷媒回路構成の一例を示す冷媒回路図である。なお、本実施の形態3では、実施の形態1と同一部分には同一符号とし、実施の形態1との相違点を中心に説明するものとする。本実施の形態3に係る空気調和装置210は、冷房時にも主流の冷媒が気液分離装置25および第3熱交換器26を通るようになっている。具体的には、実施の形態1の逆止弁18の部分に逆止弁18-1、逆止弁18-2が直列に接続され、その間の配管に、気液分離装置25、第3熱交換器26、第3流量制御装置22、インジェクション配管23が接続されている。また、気液分離装置25に流入する側の配管に、逆止弁18-1と並列に逆止弁21が接続され、第3熱交換器26から流出する側ただし、インジェクション配管23ではない方の配管に逆止弁18-2と並列に第3流量制御装置22が接続されている。なお、実施の形態1、2で用いた電磁弁29が設けられていない。また、第1の分岐部40と気液分離装置第2の分岐部25とは、図1に図示する冷媒回路の同一の部分である。本実施の形態3に係る空気調和装置210は、逆止弁18-1、逆止弁18-2があるため、暖房運転および暖房主体運転時の冷媒の流れは実施の形態1と同様である。また、冷房運転および冷房主体運転時には、第1の分岐部40で冷媒が気液分離される。この気液分離された冷媒の液相部が、第2流量制御装置24により減圧され、さらに第3熱交換器26によりガス化されて、圧縮機1にインジェクションされる。また、主流の冷媒気液分離された冷媒の気相部は、第3熱交換器26により冷却される。本構成にすることにより、主流の冷媒を液化するとともに、第2流量制御装置24に流入する冷媒も液単相状態を保てるため、より安定的にインジェクション運転を行うことができる。また、実施の形態1、2で用いた電磁弁を省略することができる。さらに、主流の冷媒を冷却することができ、冷房能力が増大する。実施の形態4.図14は、実施の形態4に係る空気調和装置300の冷媒回路構成の一例を示す冷媒回路図である。なお、本実施の形態4では、実施の形態1と同一部分には同一符号とし、実施の形態1との相違点を中心に説明するものとする。また、室外機内の回路構成については、実施の形態2、又は実施の形態3のように構成しても問題ない。本実施の形態4における空気調和装置300には、中継機Bに中間熱交換器30a、30b、第1流量制御装置9a、9b、及びポンプ31a、31bが設置される。なお、実施の形態1、実施の形態2、及び実施の形態3で用いた、第1熱交換器16及び第2熱交換器17は、設けられていない。中継機Bには、室内機C~Eの第2接続配管7c~7eと中間熱交換器30a、30bとの接続を選択する電磁弁32c~32hが設置される。また、室内機C~Eの第1接続配管6c~6eと中間熱交換器30a、30bとの接続を選択する電磁弁32i~32nが設置される。さらに、電磁弁32c~32hと室内機C~Eとの間に、室内機C~Eに流入するブラインの流量を調整する流量制御装置33c~33eが設置される。なお、ここでは中間熱交換器30a、30bが2つある場合を例に説明するが、これに限るものではない。第2冷媒を冷却または/および加熱できるように構成すれば、中間熱交換器をいくつ設置しても良い。さらに、ポンプ31a、31bは、それぞれ一つとは限らず、複数の小容量のポンプを並列、直列に並べて使用しても良い。中間熱交換器30a、30bにおいて、冷媒はポンプ31a、31bにより駆動されるブラインと熱交換し、温水、又は冷水が生成される。なお、ブラインとしては、不凍液や水、不凍液と水の混合液、水と防食効果が高い添加剤の混合液等を用いるとよい。このブラインは、図14に図示される太線部を流れる。中間熱交換器30a、30bから室内機C~Eまでの熱輸送はブラインにより行われる。つまり、ブラインは、中間熱交換器30a、30bで、熱源機A側の冷媒と熱交換して、加熱、又は冷却される。そして、加熱、又は冷却されたブラインは、ポンプ31a、31bによって、第2接続配管7c~7eを介して室内機C~Eに供給される。この室内機C~Eに供給されたブラインの熱は、室内熱交換器5c~5eの作用によって暖房、又は冷房に利用される。室内熱交換器5c~5eから流出したブラインは、第1接続配管6c~6e介して中継機Bに戻る。なお、第2接続配管7c~7eを流れるブラインと第1接続配管6c~6eを流れるブラインの密度は、ほとんど同じであるため、配管の太さは両者とも同じでも良い。室内機C~Eがすべて冷房を行う冷房運転では、中間熱交換器30a、30bは冷水を作るため、蒸発器として作用する。このときの冷凍サイクル側熱源機側のP-h線図は、インジェクションしない場合には図3と同じになり、インジェクションをする場合には図4と同じになる。一方、室内機C~Eがすべて暖房を行う暖房運転では、中間熱交換器30a、30bは温水を作るため、放熱器として作用する。このときの冷凍サイクル側のP-h線図は、インジェクションしない場合には図6と同じになり、インジェクションをする場合には図7と同じになる。さらに、冷房運転及び暖房運転を行う室内機が同時に混在する冷暖房混在運転を行う場合には、中間熱交換器30a、30bの何れか一方が蒸発器として作用して冷水を作り、他方が凝縮器として作用して温水を作る。このとき、冷房負荷と暖房負荷の比率により、四方切替弁2の接続を切り替え、熱源側熱交換器3を蒸発器または放熱器のいずれかとして作用させる選択を行い、冷房主体運転または暖房主体運転を行う。このときの冷凍サイクル側のP-h線図は、冷房主体運転でインジェクションしない場合には図8と同じになり、インジェクションする場合には図9と同じになる。また、暖房主体運転でインジェクションしない場合には図10と同じになり、インジェクションする場合には図11と同じになる。つまり、冷凍サイクル側の動作は実施の形態1とほぼ同様である。本実施の形態4に係る空気調和装置300において、冷媒の流れは、実施の形態1の室内熱交換器5c~5eに対応するものが中間熱交換器30a、30bに置き換えられたものとみなすことで、実施の形態1と同様に考えることができる。これに加えて、ポンプ31a、31b、室内熱交換器5c~5e、及び中間熱交換器30a、30bが接続されてブラインなどの第2冷媒を循環させる循環回路が形成され、室内熱交換器5c~5eは、第2冷媒と室内の空気とを熱交換する。このため、冷媒が配管から漏れたとしても空調対象空間へ冷媒が侵入することを抑制でき、安全な空気調和装置を得ることができる。また、実施の形態1に係る空気調和装置100及び実施の形態2に係る空気調和装置200のように、中継機Bから室内機C~Eまでの熱輸送を冷媒で行うと、第1流量制御装置9c~9eが室内熱交換器5c~5e近傍に設置されることになる。一方、実施の形態4に係る空気調和装置300のように、ブラインで熱輸送した場合には、第1接続配管6c~6e、第2接続配管7c~7e内の圧力損失によりブラインが温度変化してしまうことが低減される。これにより、中継機B内に流量制御装置33c~33eを設置することが可能である。このように、中継機B内に流量制御装置33c~33eを設置することで、室内の空調対象空間から流量制御装置33c~33eを離すことができるので、流量制御装置33c~33eの弁の駆動や弁通過時の冷媒の流動音等、室内機への騒音を低減させることができる。また、流量制御を中継機Bで一括して行うことができるため、室内機C~Eにおける制御は、室内のリモコンの状況やサーモオフ、室外機がデフロストを行っているか等の情報でファンの制御のみをすれば良い。さらに、熱源機Aから中継機Bまでの熱輸送を冷媒で行うことにより、ブラインの駆動に使用するポンプを小型化でき、さらにブラインの搬送動力を低減させて省エネルギー化を図ることができる。なお、本実施の形態4に係る空気調和装置300における冷媒回路構成においても、実施の形態1に係る空気調和装置100のように、インジェクション配管23を介して圧縮機1にインジェクションをして冷暖房能力を向上させることができる。また、それにより圧縮機1の吐出温度を低減し、圧縮機1の吐出温度を低減して、圧縮機1を安定的に運転させることができる。