"火力発電設備と、水分解光触媒水素製造設備と、該火力発電設備から排出されるNOxと必要に応じて導かれる窒素、および該水分解光触媒水素製造設備で生成する水素を原料として利用してアンモニアを合成する化学合成設備とを有することを特徴とする複合型火力発電システム。前記火力発電設備からの排出蒸気を熱源として利用する海水淡水化設備をさらに有し、該海水淡水化設備で製造された水が前記水分解光触媒水素製造設備に供給される、請求項1に記載の複合型火力発電システム。前記化学合成設備で副生成する水が、前記水分解光触媒水素製造設備に供給される、請求項1または2に記載の複合型火力発電システム。火力発電設備から排出されるNOxを原料として有効利用することができれば、同時にNOxの排出の抑制も図ることができるので、そのシステムは理想的である。本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであり、火力発電設備からのNOx排出を抑制することができる複合型火力発電システムを提供することを目的とする。上記課題を解決するため、本発明の複合型火力発電システムは、火力発電設備と、水分解光触媒水素製造設備と、該火力発電設備から排出されるNOxと必要に応じて導かれる窒素、および該水分解光触媒水素製造設備で生成する水素を原料として利用してアンモニアを合成する化学合成設備とを有することを特徴とするものである。上記複合型火力発電システムにおいて、好ましくは、前記火力発電設備からの排出蒸気を熱源として利用する海水淡水化設備をさらに有し、該海水淡水化設備で製造された水が前記水分解光触媒水素製造設備に供給される。好ましくは、前記化学合成設備で副生成する水が、前記水分解光触媒水素製造設備に供給される。本発明の複合型火力発電システムでは、化学合成設備において、火力発電設備から排出されるNOxと必要に応じて導かれる窒素、および該水分解光触媒水素製造設備で生成する水素を原料として利用してアンモニアが合成される。アンモニアは貯蔵輸送されて、別途有効に利用される。本発明では、火力発電設備で排出されるNOxをアンモニア合成の原料とすることが可能となり、NOxを排出しないクリーンな複合型火力発電システムを形成することができる。また、本発明では、NOxのN成分がアンモニアとなり化学エネルギーとして有効に利用される。さらに、本発明のシステムを構築することで火力発電設備において排ガス脱硝設備が不要となり、設備のコンパクト化に繋がる。火力発電設備で使用する燃料の違いLNG、石炭による排出NOx成分および量の差異は、その発電設備の規模を変更することで対応し、また必要量の窒素を適宜追加することにより、生成水素量を全量アンモニアに変換することが可能である。また、化学合成設備で副生成する水は、上流の水分解光触媒水素製造設備に供給されて有効に再利用される。場合設置環境によっては海水炭水化設備が不要となり、当該設備のコンパクトが可能となる。NOxは全量がアンモニア原料として利用され得るため、サーマルNOx発生を低減させるための低温燃料などの工夫は不要となり、発電設備において燃料の燃焼効率を向上させることが可能となる。以下、本発明の複合型火力発電システムについて詳細に説明する。実施の形態1図1は、実施の形態1の複合型火力発電システムを説明するフローシートである。本実施の形態1の複合型火力発電システムは、火力発電設備1と、水分解光触媒水素製造設備2と、化学合成設備3とを有し、化学合成設備3は、火力発電設備1から排出されるNOxと必要に応じて導かれる窒素、および水分解光触媒水素製造設備2で生成する水素を原料として利用してアンモニアを合成する。火力発電設備1として、例えば、燃料を燃焼させたガスでタービンを回転させるガスタービンと、燃料燃焼の排熱回収ボイラで生成した蒸気でタービンを回転させる蒸気タービンとを有するコンバインドサイクル火力発電が挙げられる。なお、以降の実施の形態2とは異なり、本実施の形態1では、火力発電設備で排出されるNOxおよび発生した電力のみを利用する構成であるので、火力発電設備1における蒸気の利用は必須ではない。図2は、コンバインドサイクル火力発電設備を説明する内部概略図である。コンバインドサイクル火力発電システムは、発電機11と、ガスタービン12と、蒸気タービン13とを有し、ガスタービン12には、空気圧縮機14からの圧縮空気と燃料例えばLNG、石油などとが導入され、燃料の燃焼によりガスタービン12が回転し、この回転により発電機11にて発電する。燃料燃焼後に生じるガスタービン12からの排気は、排熱回収ボイラ15に送られ、ここで、別途取り込んだ海水などとの熱交換により冷却され、脱硫CO2除去装置16に送られる。脱硫CO2除去装置16における排出ガスからのNOx分離は、アルカリ吸収方式、酸素燃焼方式などを用いて行われるhttpwwwhitachiyoroncom200805pdf05a04pdf参照。アルカリ吸収方式は、排出ガス中のCO2をアミンなどのアルカリ吸収液に吸収させる方式である。アルカリ吸収液に吸収させられたCO2は加熱することにより高濃度に回収され、同時にアルカリ吸収液が再生される。酸素燃焼方式は、燃料石炭などを酸素で燃焼させて排ガスを循環させつつ、燃焼に必要な酸素を供給することでCO2と水分を主成分とする排ガス組成とし、CO2を圧縮回収する方式である。脱硫CO2除去装置16を通過した後、排ガスは、発電設備から排気される。この排気は、NOxを含んでいる。また、排熱回収ボイラ15に供給された海水などの水は、熱交換により蒸気となり、蒸気タービン13に送られて、蒸気タービン13を回転させ、その後、蒸気の状態で発電設備から出る。水分解光触媒水素製造設備2は、太陽光と光触媒の作用により水を水素と酸素に分解する設備である。図3に水分解光触媒水素製造設備2の概略図を示す。水分解光触媒水素製造設備2は、上部の陽極室21と、この陽極室21に一端側にて連結する下部の陰極室22とを備えている。陽極室21には、太陽光により酸素を生成させる触媒作用を有する陽極光触媒例えば、TaON、Ta3N5、TiO2-xNx、BiVO4、WO3など23が備えられ、陰極室22には、水素を生成させる触媒作用を有する陰極触媒例えば、Ptなど24が備えられている。水は、一端側上端から陽極室21に導入され、一端側の連通路から陰極室22に通り、他端側下端を介して水分解光触媒水素製造設備から出る。発電設備からの電力が電源25に供給され、太陽光が照射されると、陽極光触媒23の触媒作用により、酸素が発生する。発生した酸素は、陽極室21中央部上端に設けられた通気孔26から排出される。また、陰極室22では、陰極触媒24の触媒作用により、水素が発生する。発生した水素は、陰極室22中央部の所定区間に設けられた区画27を経て、陰極室22の他端側から排出される。化学合成設備3には、火力発電設備1からのNOxおよび電力が供給され、水分解光触媒水素製造設備2から水素が供給され、これらを原料としてアンモニアが合成される。反応に用いられる触媒は、Fe系の触媒であり、NOxとしてNO2、NOおよびN2Oを想定した場合の反応式は、以下の1~3の通りである。2NO5H2→2NH32H2O12NO27H2→2NH34H2O2N2O4H2→2NH3H2O3この反応における副生成物である水は、水分解光触媒水素製造設備2に再利用されてもよい。次に、本実施形態1の複合型火力発電システムを用いた場合について実施例1として具体的に説明する。実施例1火力発電設備1として、コンバインドサイクル火力発電設備を用いた。高位発熱量ベースHHV基準の発電効率は50であり、火力発電燃料として液化天然ガスLNG、石油などを用いた。発電規模出力は250MWであった。水分解光触媒水素製造設備2について、太陽エネルギー変換効率は4、設備光触媒電極面積は28,000m2例えば5km×5.6km、場内消費電力量:2×106kWh/day、水素製造規模出力:350t/day-H2とした。日照時間を8hと仮定し、ある程度の日射強度6kWh/m2/dayが得られるとすると、水分解光触媒水素製造設備2によって昼間3200tの淡水が水素350tと酸素に分解される。その際に場内で消費される電力量は反応を促進させるための補助的な電力量が主となり2,000MWh/dayと概算される。化学合成設備3をアンモニア合成設備とし、反応温度:500°C、反応圧力:20MPaであり、二重促進鉄を合成触媒に用いた。この合成触媒は、酸化鉄が主成分であり、酸化アルミニウムシンタリング抑制と酸化カリウムを含む。本設備におけるアンモニア製造能力は2,000t/day-NH3である。水分解光触媒水素製造設備2の水素製造量は、350t-H2/dayつまり175×106mol-H2/dayであるため、40×106~70×106mol-NOx/dayの発生は、その全量をアンモニアに変換可能であると見込まれる。発生NOx量が生成水素量に比較して少ない場合は、深冷分離などにより別途精製された窒素を導入することで生成水素全量をアンモニアに変換可能である。貯蔵輸送の観点で課題が多い水素をその場でアンモニアに変換することにより、それをキャリアとして貯蔵輸送することが可能となる。アンモニアは直接あるいは分解して水素として輸送先のアプリケータで利用される。実施の形態2図4は、実施の形態2の複合型火力発電システムを説明するフローシートである。本実施の形態2の複合型火力発電システムは、火力発電設備1と、水分解光触媒水素製造設備2と、化学合成設備3と、海水淡水化設備4とを有し、化学合成設備3は、火力発電設備1から排出されるNOxおよび水分解光触媒製造設備2で生成する水素を原料として利用してアンモニアを合成する。また、海水淡水化設備4は、火力発電設備1からの排出蒸気を熱源として利用し、海水淡水化設備4で製造された淡水が水分解光触媒製造設備2に供給される。火力発電設備1、水分解光触媒水素製造設備2および化学合成設備3は、上記の実施の形態1のものと同様のものであるので、詳細な説明は省略する。海水淡水化設備4としては、火力発電設備1からの蒸気を熱源として用いて海水から淡水を製造することができるものであれば特に限定はなく、例えば、多段フラッシュ法、多重効用法などを用いた設備が挙げられる。また、海水淡水化設備4を駆動するための電力は、火力発電設備1から供給される。海水淡水化設備4により製造された淡水は、水分解光触媒水素製造設備2に供給される。昼間に生成させられる淡水が水分解光触媒水素製造設備2に供給されて水素製造に利用される一方で、夜間に生成させられる淡水は飲料などの生活用水や工業用水として有効に利用される。次に、本実施形態2の複合型火力発電システムを用いた場合について実施例2として具体的に説明する。実施例2火力発電設備1、水分解光触媒水素製造設備2および化学合成設備3については実施例1と同様であるので詳細な説明は省略する。海水淡水化設備4は、多段フラッシュ方式MSFの海水淡水化設備である。造水比:6~10約8、場内消費電力量:4kWh/m3-生産淡水、淡水生産規模出力:400t/hとした。海水淡水化システムにおける必要蒸気量導入時温度200°Cは、その造水比から40~67t/hであり、火力発電設備1から導かれる量450t/hを考えると可能である。また、淡水9,600t/dayを生産する際に場内で消費される電力量は、38.4MWh/dayと概算される。水分解光触媒水素製造設備2の水素製造量は、350t-H2/dayつまり175×106mol-H2/dayであるため、40×106~70×106mol-NOx/dayの発生は、その全量をアンモニアに変換可能であると見込まれる。発生NOx量が生成水素量に比較して少ない場合は、深冷分離などにより別途精製された窒素を導入することで生成水素全量をアンモニアに変換可能である。貯蔵輸送の観点で課題が多い水素をその場でアンモニアに変換することにより、それをキャリアとして貯蔵輸送することが可能となる。アンモニアは直接あるいは分解して水素として輸送先のアプリケータで利用される。"