"a90~100重量のプロピレンおよび0以上10重量未満のコモノマーを含み、120°C以上のTmを有する、第1のプロピレンポリマー成分と;b30~90重量のプロピレンおよび70~10重量のコモノマーを含み、30,000g/mol以上のMwを有し、第1のポリマーと少なくとも5異なる結晶化度を有する、第2のプロピレンポリマー成分と;cブレンド中の全材料に対して0~約10重量の発泡剤とを含む発泡性熱可塑性インリアクターポリマーブレンドであって、発泡剤と合わせる前に、i少なくとも120°CのTm;ii10dg/分以上のメルトフローレート;iii少なくとも8MPaの引っ張り強度;iv少なくとも200の破断点伸び;およびv伸張粘度が1秒1のひずみ速度および180°Cで測定される場合、5以上の破断点伸張粘度の線形粘性に対する比を有し、ブレンドを発泡すると、発泡製品が800kg/m3以下の密度を有する、発泡性熱可塑性インリアクターポリマーブレンド。発泡剤が、アゾジカルボンアミド;アゾジイソブチロ-ニトリル;ベンゼンスルホンヒドラジド;4,4-オキシベンゼンスルホニルセミカルバジド;p-トルエンスルホニルセミカルバジド;アゾジカルボン酸バリウム;N,N’-ジメチル-N,N’-ジニトロソテレフタルアミド;トリヒドラジノトリアジン;メタン;エタン;プロパン;n-ブタン;イソブタン;n-ペンタン;イソペンタン;ネオペンタン;フッ化メチル;パーフルオロメタン;フッ化エチル;1,1-ジフルオロエタン;1,1,1-トリフルオロエタン;1,1,1,2-テトラフルオロ-エタン;ペンタフルオロエタン;パーフルオロエタン;2,2-ジフルオロプロパン;1,1,1-トリフルオロプロパン;パーフルオロプロパン;パーフルオロブタン;パーフルオロシクロブタン;塩化メチル;塩化メチレン;塩化エチル;1,1,1-トリクロロエタン;1,1-ジクロロ-1-フルオロエタン;1-クロロ-1,1-ジフルオロエタン;1,1-ジクロロ-2,2,2-トリフルオロエタン;1-クロロ-1,2,2,2-テトラフルオロエタン;トリクロロモノフルオロメタン;ジクロロジフルオロメタン;トリクロロトリフルオロエタン;ジクロロテトラフルオロエタン;クロロヘプタフルオロプロパン;ジクロロヘキサフルオロプロパン;メタノール;エタノール;n-プロパノール;イソプロパノール;二酸化炭素;窒素;アルゴン;水;空気;窒素;ヘリウム;重炭酸ナトリウム;炭酸ナトリウム;重炭酸アンモニウム;炭酸アンモニウム;亜硝酸アンモニウム;N,N’-ジメチル-N,N’-ジニトロソテレフタルアミド;N,N’-ジニトロソペンタメチレンテトラミン;アゾジカルボンアミド;アゾビスイソブチロニトリル;アゾシクロヘキシルニトリル;アゾジアミノベンゼン;アゾジカルボン酸バリウム;ベンゼンスルホニルヒドラジド;トルエンスルホニルヒドラジド;p,p’-オキシビスベンゼンスルホニルヒドラジド;ジフェニルスルホン-3,3’-ジスルホニルヒドラジド;カルシウムアジド;4,4’-ジフェニルジスルホニルアジド;およびp-トルエンスルホニルアジドの1つまたは複数を含む、請求項1に記載の発泡性熱可塑性インリアクターポリマーブレンド。発泡剤が、ブレンド中の全材料に対して、約0.01~約10重量で組成物中に存在する、請求項1または2に記載の発泡性熱可塑性インリアクターポリマーブレンド。発泡助剤が発泡剤と共に使用される、請求項1、2、または3に記載の発泡性熱可塑性インリアクターポリマーブレンド。発泡助剤が発泡剤と共に使用され、発泡剤がサリチル酸salicyllcacid、フタル酸、ステアリン酸、硝酸、尿素およびこれらの誘導体からなる群から選択される、請求項1、2、または3に記載の発泡性熱可塑性インリアクターポリマーブレンド。ブレンドを発泡すると、発泡体が50以上の独立気泡構造を有する、請求項1、2、3、4、または5に記載の発泡性熱可塑性インリアクターポリマーブレンド。ブレンドを発泡すると、発泡体が600kg/m3以下の密度を有する、請求項1から6のいずれかに記載の発泡性熱可塑性インリアクターポリマーブレンド。ブレンドを発泡すると、発泡体が1mm以下の平均気泡サイズを有する、請求項1から7のいずれかに記載の発泡性熱可塑性インリアクターポリマーブレンド。135°C以上のTmを有する、請求項1から8のいずれかに記載の発泡性熱可塑性インリアクターポリマーブレンド。30J/g~80J/gの融解熱を有する、請求項1から9のいずれかに記載の発泡性熱可塑性インリアクターポリマーブレンド。1種または複数の微粒子固体をさらに含む、請求項1から10のいずれかに記載の発泡性熱可塑性インリアクターポリマーブレンド。複素粘度が0.01~100rad/sの角周波数範囲に亘り190°Cで測定される場合、4000Pa.s以下の複素粘度を有する、請求項1から11のいずれかに記載の発泡性熱可塑性インリアクターポリマーブレンド。伸張粘度が5秒1のひずみ速度および180°Cの温度で測定される場合、3以上の破断点伸張粘度の線形粘性に対する比を有する、請求項1から12のいずれかに記載の発泡性熱可塑性インリアクターポリマーブレンド。20dg/分以上のメルトフローレートを有する、請求項1から13のいずれかに記載の発泡性熱可塑性インリアクターポリマーブレンド。a発泡剤を溶融ポリオレフィンと混合して、発泡性混合物を形成する工程、b前記発泡剤が前記混合物の中で膨張して発泡体を生成するように、前記発泡性混合物を形成する工程、及びc800kg/m3以下の密度を有する発泡製品を得る工程を含み、溶融ポリオレフィンが請求項1から14のいずれかに記載の発泡性熱可塑性インリアクターポリマーブレンドである、発泡ポリオレフィン製品の製造方法。ポリマーブレンドが、135°C以上のTm、30J/g~80J/gの融解熱、4000Pa.s以下の複素粘度を有し、ここで、複素粘度は0.01~100rad/sの角周波数範囲に亘り190°Cで測定される、請求項15に記載の方法。ポリマーブレンドが1種または複数の微粒子固体をさらに含む、請求項15または16に記載の方法。a90~100重量のプロピレンおよび0以上10重量未満のコモノマーを含み、120°C以上のTmを有する、第1のプロピレンポリマーと;b30~90重量のプロピレンおよび70~10重量のコモノマーを含み、30,000g/mol以上のMwを有し、第1のポリマーと少なくとも5異なる結晶化度を有する、第2のプロピレンポリマーとを含むインリアクターポリマーブレンドを含む発泡製品であって、ポリマーブレンドが、i少なくとも120°CのTm;ii10dg/分以上のメルトフローレート;iii少なくとも8MPaの引っ張り強度;iv少なくとも200の破断点伸び;v伸張粘度が1秒1のひずみ速度および180°Cで測定される場合、5以上の破断点伸張粘度の線形粘性に対する比を有し、発泡製品が800kg/m3以下の密度を有する、発泡製品。1mm以下の平均気泡サイズを有する、請求項18に記載の発泡製品。50以上の独立気泡を有する、請求項18または19に記載の発泡製品。ポリウレタン、ポリスチレンおよびポリエチレンなどの材料により従来から供給されてきたポリプロピレンベース発泡体に対する強いおよび増大する必要性が市場において存在する。ポリプロピレンベース発泡体は、この市場領域にさらなる利益、例えば高い熱抵抗性、優れた化学的抵抗性、および断熱材特性などをもたらす。発泡体用途に望ましい、良好な加工性および高い伸長レオロジー特性を有するポリプロピレンに対する必要性が現在も進行して存在する。さらに、望ましい特性を有する発泡体用途のためのポリプロピレンベース材料を調製する、比較的簡単な方法、特に架橋剤の使用、例えば、後重合処理など、または望ましくないゲルの形成が生じることが見出されたコモノマー、例えば特定の種類のジエンコモノマーなどの使用を必要としない方法に対する必要性が存在する。本発明に従い、高いメルトフローレートを、高い引っ張り強度および破断点伸びと合わせた独特な組合せを示すリアクターポリマーブレンドを含む発泡製品が提供される。本発明は、a90~00重量のプロピレンおよび0以上10重量未満のコモノマーを含み、120°C以上好ましくは135°C以上のTmを有する、第1のプロピレンポリマーと;b30~90重量のプロピレンおよび70~10重量のコモノマーを含み、30,000g/mol以上のMwを有し、第1のポリマーとは異なる結晶化度例えば、互いに対して少なくとも5を有する、第2のプロピレンポリマー成分と;cブレンド中の全材料に対して0~10重量の発泡剤とを含む発泡性熱可塑性インリアクターブレンドであって、発泡剤と合わせる前に、a少なくとも120°CのTm好ましくは少なくとも135°C;b10dg/分以上のメルトフローレート;c少なくとも8MPaの引っ張り強度;d少なくとも200の破断点伸び;e5以上の、ひずみ速度1秒1での破断点伸張粘度180°Cで測定の線形粘性に対する比を有し、発泡剤を使用して発泡されると、発泡製品がf800kg/m3以下、好ましくは400kg/m3以下の密度を有する、発泡性熱可塑性インリアクターブレンドに関する。発泡体密度は、ASTMD1622-08に従い決定する。本発明はまた、a90~100重量のプロピレンおよび0以上10重量未満のコモノマーを含み、120°C以上のTmを有する、第1のプロピレンポリマー成分と;b30~90重量のプロピレンおよび70~10重量のコモノマーを含み、30,000g/mol以上のMwを有し、第1のプロピレンポリマーと異なる結晶化度例えば、互いに対して少なくとも5を有する、第2のプロピレンポリマー成分とを含む発泡性熱可塑性インリアクターブレンドを含む発泡製品であって、発泡剤と合わせる前に、i少なくとも120°CのTm;ii10dg/分以上のメルトフローレート;iii少なくとも8MPaの引っ張り強度;iv少なくとも200の破断点伸び;v5以上の、ひずみ速度1秒1での破断点伸張粘度180°Cで測定の線形粘性に対する比を有し、発泡剤を使用して発泡されると、発泡製品がvi800kg/m3以下、好ましくは400kg/m3以下の密度を有する、発泡性熱可塑性インリアクターブレンドにも関する。本発明はまた、a発泡剤を溶融ポリオレフィンと混合して、発泡性混合物を形成する方法、b前記発泡剤が前記混合物内で膨張して発泡体を生成するように、前記発泡性混合物を形成する方法例えば押出成形または成型など、c800kg/m3以下の密度を有する発泡製品を得る方法、を含む、発泡ポリオレフィン製品の製造方法であって、溶融ポリオレフィンが、a90~100重量のプロピレンおよび0以上10重量未満のコモノマーを含み、120°C以上のTmを有する、第1のプロピレンポリマー成分と;b30~90重量のプロピレンおよび70~10重量のコモノマーを含み、30,000g/mol以上のMwを有し、第1のポリマーと少なくとも5異なる結晶化度を有する、第2のプロピレンポリマー成分とを含む発泡性熱可塑性インリアクターポリマーブレンドであり、ポリマーブレンドが、a少なくとも120°CのTm;b10dg/分以上のメルトフローレート;c少なくとも8MPaの引っ張り強度;d少なくとも200の破断点伸び;およびe伸張粘度が1秒1のひずみ速度および180°Cで測定される場合、5以上の破断伸張粘度の線形粘性に対する比を有する、方法にも関する。本明細書で使用する場合、インリアクターポリマーブレンドという用語は、後重合ブレンディングを必要としないただし、生成したコポリマーに、例えば変性剤、添加物、またはさらなるブレンド成分を取り込むための後重合ブレンディングを施すことができる、複数の重合段階で生成されたポリマーの混合物を意味する。この混合物内の各ポリマー成分は、コモノマー含有量、組成分布、分子量、分子量分布、および/または分子構造、例えば分枝ブロックコポリマーなど、独特な分子構造を持つ。様々な重合段階は、異なる重合ゾーン、すなわち異なるリアクターの中または同じリアクターの異なる部分で通常行うことになるが、これら段階は、同じ重合ゾーンで順次行うことができた。ポリマーの混合物は、同じ工程または重合装置で生成されるのが好ましい。重合ゾーンは、活性化された触媒およびモノマーが接触し、重合反応が起きる領域として定義される。直列または平行した構成のいずれかで複数のリアクターが使用される場合、各リアクターは、別々の重合ゾーンとして考えられる。バッチリアクターおよび連続リアクターの両方における多段階重合に対して、各重合段階は、別々の重合ゾーンとみなされる。本発明の目的のため、半結晶性ポリマーは、5より大きな結晶化度を有するオレフィンポリマーであると定義され、アモルファスまたは半アモルファスポリマーは、5以下の結晶化度を有するオレフィンポリマーであると定義される。以下の実験のセクションに記載されているようにDSCから得た融解熱を使用して、結晶化度パーセントが計算される。オレフィンポリマーは、炭素および水素を含むが、ヘテロ原子を含まないポリマーを意味すると定義される。コポリマーは、2種類以上の異なるモノマーを有する。異なるとは、例えばエチレン-プロピレンコポリマーなどにおいて炭素番号が異なる、または例えばイソブテンおよび1-ブテンなど異性体の形態が異なるモノマーを意味する。ホモポリマーは、一つのモノマーの種類、例えばホモポリプロピレンなどを有する。発泡剤は、化学物質例えば化合物または元素などであり、流体状通常は気体の場合、ポリマー材、例えばプラスチック、エラストマー、熱可塑性物質、プラストマー、特に本発明のブレンドなどの中に気泡構造を形成するために使用される。発泡剤は、開放気泡、独立気泡またはこれらの組合せである気泡構造を形成することができる。発泡剤は、ポリマーブレンドと合わせ、次いで後に、通常、熱、光、放射線、または圧力で誘発されることによって、ポリマー材を膨張させ、気泡構造を形成する流体通常は気体を形成する固体または液体であってよい。発泡剤は通常、ポリマー材を発泡剤の添加および発泡以前の元の容積の少なくとも2倍の容積、好ましくは元の容積の少なくとも3倍、好ましくは元の容積の少なくとも5倍、好ましくは元の容積の少なくとも10倍、好ましくは元の容積の少なくとも50倍、好ましくは元の容積の少なくとも100倍、好ましくは元の容積の1000倍に膨張させる。室温は、特に明示されていない限り23°Cである。秒1とも呼ばれる単位1/秒は、秒の-1乗である。本明細書で使用する場合、分枝のブロックコポリマーという用語は、反応性の重合可能な鎖末端例えば、反応性末端を有する第1のポリマー鎖マクロモノマーとも呼ばれるが第2のポリマー鎖へと、後者の重合中に組み込まれることによって、骨格から伸びる他のポリマー鎖の分枝を有するポリマー鎖の一つによって定義される骨格を含む構造を形成する場合に得られる架橋生成物と定義される。骨格および分枝は、異なるおよび独特な分子構造、例えば化学成分および/または結晶化度などを保持する。例えば、ビニル鎖末端を有するポリプロピレンホモポリマーは、プロピレンコポリマー鎖へと組み込まれることによって、プロピレンコポリマー骨格およびポリプロピレン側枝を有する分枝状架橋生成物を形成することができる。骨格および分枝内の分子構造/組成は異なるので、分枝状ブロック組成物は通常、骨格と分枝の両方からの特徴を有する。分枝状ブロック生成物はまた、分枝状架橋生成物とも呼ばれる。一実施形態において、分枝は、ホモポリプロピレンから構成され、骨格は、エチレンまたはC4~C12アルファオレフィン、好ましくはエチレン、ブテン、ペンテン、ヘキセン、ヘプテン、オクテン、ノネン、デセン、ウンデセン、およびドデセンから選択される少なくとも1種のモノマーを有するプロピレンコポリマーから構成される。別の実施形態において、分枝状ブロックポリマーの骨格および分枝の両方は、プロピレンコポリマーから構成され、骨格および分枝の中のコポリマーの結晶化度の差は、互いに対して少なくとも5、好ましくは少なくとも10、より好ましくは少なくとも20である。反応性ポリマー鎖を別のポリマーの増大する鎖へと効果的に取り込むためには、反応性末端、例えばビニル末端基などを有するマクロモノマーを生成する第1の重合ステップが好ましい。反応性末端を有するマクロモノマーとは、12個以上の炭素原子好ましくは20個以上、より好ましくは30個以上、より好ましくは12個と8000個の間の炭素原子を有し、増大するポリマー鎖へと重合することができるビニル、ビニリデン、ビニレンまたは他の末端基を有するポリマーを意味する。ビニル末端鎖は一般的に、末端ビニレン鎖または末端ビニリデン鎖よりも反応性がある。一般的に、第1の重合ステップが、全不飽和オレフィン鎖末端に対して、少なくとも50、例えば少なくとも60、例えば、少なくとも70、さらに少なくとも80のビニル末端不飽和を有する第1のポリマーを生成することが望ましい。不飽和の鎖末端は、2008年6月20日に出願されたUSSN12/143,663、特に33頁25行目~34頁11行目に記載されている手順に記載されているように、プロトンNMR120°C、400MHzでの収集を使用して決定する。プロピレン含有ポリマーとも呼ばれるプロピレンポリマーは、少なくとも40重量のプロピレンモノマーを有するポリマーであり、残りは、炭化水素モノマー、好ましくはエチレンおよび/またはC4~C12炭化水素モノマー、好ましくはエチレンおよび/またはC4~C12アルファオレフィンで補てんされる。本明細書で使用する場合、不均質ブレンドという用語は、同じ状態の2つ以上の形態学的相を有する組成物を意味する。例えば一つのポリマーが別のポリマーマトリクス内に分散した別個のパケットまたは微細に分割された位相領域を形成する2つのポリマーのブレンドは、固体内において不均質であると言われている。また不均質ブレンドとは、ブレンド成分が目には離れているように見えるが、どれが連続相であるか、どれが不連続相であるか不明確である共連続ブレンドを含むと定義される。このような形態は、走査型電子顕微鏡SEMまたは原子間力顕微鏡法AFMを使用して判定する。SEMおよびAFMにより異なるデータが提供された場合、AFMデータを使用する。連続相とは、不均質ブレンド内のマトリクス相を意味する。不連続相とは、不均質ブレンド内の分散相を意味する。微細に分割された位相領域はまた、粒子とも呼ばれる。対照的に、均質ブレンドは、同じ状態の実質的に一つの形態学的相を有する組成物である。例えば、一つのポリマーが別のポリマーと混和性のある2つのポリマーのブレンドは、固体において均質であると言われている。このような形態は、AFMを使用して判定する。混和性があるとは、2種以上のポリマーのブレンドが、ガラス転移温度に対して単一相挙動を示すこと、例えばTgが、動力学的熱分析器DMTAのtanδすなわち、損失弾性率の貯蔵弾性率に対する比と温度を対比したトレース上で、単一の、鋭い転移温度として存在することを意味する。対照的に、不混和性ブレンドに対しては、2つの別々の転移温度が観察され、これは通常、ブレンドの個々の成分のそれぞれに対する温度に相当する。したがってポリマーブレンドは、DMTAトレース上で示された一つのTgが存在する場合混和性である。不混和性ブレンドは不均質であるのに対して、混和性ブレンドは均質である。ポリマーブレンド別の態様において、本発明は、a90~100重量のプロピレン、0~10重量のコモノマー好ましくはエチレンおよびC4~C12オレフィンから選択される、および120°C以上好ましくは130°C以上、好ましくは135°C以上、好ましくは140°C以上、好ましくは150°C以上のTmを有する第1のプロピレン含有ポリマー成分、b30~90重量のプロピレン、10~70重量のコモノマー好ましくはエチレンおよびC4~C12オレフィンから選択される、および30,000g/mol以上のMw好ましくは50,000g/mol以上、好ましくは75,000g/mol以上を有し、第1のポリマー好ましくは異なるTgを有すると異なる結晶化度を有する、第2のプロピレン含有ポリマー成分を含む発泡性熱可塑性インリアクターブレンドであって、i以下の実験のセクションに記載されているようにDSCにより決定して、120°C以上好ましくは130°C以上、好ましくは135°C以上、好ましくは140°C以上、好ましくは150°C以上のTm;iiASTM1238で、230°C、2.16kgにより決定して、10dg/分以上のメルトフローレート好ましくは20dg/分以上、好ましくは30dg/分以上、好ましくは40dg/分以上;iiiASTMD1708で、23°Cにより決定して、少なくとも8MPa好ましくは少なくとも10MPa、好ましくは少なくとも12MPa、好ましくは少なくとも15MPaの破壊引っ張り強度;ivASTMD1708により決定して、少なくとも200好ましくは300以上、好ましくは400以上、好ましくは500以上の破断点伸び;v伸張粘度が180°Cで測定される場合、5以上の、ひずみ速度1秒1での破断点伸張粘度の線形粘性に対する比好ましくは8以上、好ましくは10以上、好ましくは15以上、vi任意選択で、13CNMRスペクトルにおいて44~45ppmの間にピークを有する分枝状ブロック生成物を有し、好ましくは発泡剤を用いて、発泡されると、発泡製品が、800kg/m3以下、好ましくは400kg/m3以下、好ましくは300kg/cm3以下の密度を有する、発泡性熱可塑性ポリマーブレンドに関する。異なる結晶化度とは、パーセント結晶化度が、互いに対して、少なくとも5、好ましくは少なくとも10、好ましくは少なくとも15、好ましくは少なくとも20、好ましくは少なくとも30異なることを意味する。結晶化度パーセントは、以下の実験のセクションに記載されているようなDSCにより決定する。異なるTgとは、Tgが、互いに対して少なくとも5、好ましくは少なくとも10、好ましくは少なくとも20、好ましくは少なくとも30異なることを意味する。Tgは、以下の実験のセクションにおいて記載されているようにDSCにより決定する。好ましくは、リアクターブレンドは、80J/g以下、より好ましくは70J/g以下の融解熱Hfを有する。Hfは、以下の実験のセクションにおいて記載されているようにDSCにより決定する。別の実施形態において、リアクターブレンドは、30J/g以上、好ましくは40J/g以上の融解熱を有する。代わりに、リアクターブレンドは、50以下、好ましくは40以下の結晶化度を有する。別の実施形態において、リアクターブレンドは、15以上、好ましくは20以上の結晶化度を有する。好ましくは、インリアクターポリマーブレンドは、10MPa以上23°CでASTMD1708により決定した、好ましくは15MPa以上、好ましくは20MPa以上の破壊引っ張り強度を有する。本明細書中に記載されている有用なブレンドはまた、引っ張り強度におけるひずみ硬化を示している。降伏点に到達後、ブレンドには、ひずみ硬化の期間があるが、この期間中、ひずみの増加と共に、ASTMD1708に従い測定した応力-ひずみ曲線における最終強度まで応力は再び増加する。ひずみ硬化は、300のひずみM300での応力の、100のひずみM100での応力に対する比により測定される。1を超えるM300/M100の比は、ひずみ硬化を示す。ひずみ硬化度はまた、M100の、500または800のひずみでの応力に対する比を使用して測定することもできる。M500/M100は、500ひずみでの応力の、100ひずみでの応力に対する比として定義される。同様に、M800/M100は、800ひずみでの応力の、100ひずみでの応力に対する比として定義される。本明細書中に記載されている好ましいインリアクターポリマーブレンドは、1.0を超える、好ましくは1.02を超える、好ましくは1.04を超える、M300/M100ひずみ硬化比;および/または1を超える、好ましくは1.03を超える、好ましくは1.05を超える、M500/M100ひずみ硬化比;および/または1を超える、好ましくは1.1を超える、好ましくは1.2を超えるM800/M100ひずみ硬化比を有する。代わりに、本明細書中に記載されているインリアクターポリマーブレンドは、1.2を超えるひずみ硬化比Mx/M100式中、Mxは、破壊引っ張り強度であるを有する。本明細書中に記載されている有用なブレンドはまた、50メガジュール/m3、好ましくは60メガジュール/m3、好ましくは80メガジュール/m3の靭性ASTMD1708で測定した場合を有する。靭性は、適用されたエネルギーを、破壊時まで吸収するポリマーの能力として定義される。応力-ひずみ曲線の下の面積は、室温で靭性の尺度として使用される。一般的に、本発明のインリアクターブレンドは、4000Pa.s以下、好ましくは3000Pa.s以下、より好ましくは2000Pa.s以下、さらにより好ましくは1500Pa.s以下の複素粘度を有する。複素粘度は、動的剪断溶融レオロジーに対する実験のセクションに記載されている手順を使用して、0.01~100rad/sの角周波数範囲に亘り190°Cで測定される。大部分の熱可塑性ポリオレフィンは、擬似塑性流動挙動を示し、これらの粘度は、剪断速度ずり減粘とも呼ばれるの増加と共に低減する。このずり減粘挙動は、剪断速度の増加と共に複素粘度を低減させることによって実証することができる。本発明のインリアクターポリマーブレンドは、良好なずり減粘を有する。ずり減粘を定量化するための一つの方法は、0.01rad/sの周波数での複素粘度の、100rad/sの周波数での複素粘度に対する比を使用する。好ましくは、複素粘度が190°Cで測定される場合、本発明において生成されるインリアクターポリマーブレンドの複素粘度比は20以上、より好ましくは50以上、さらにより好ましくは100以上である。ずり減粘はまた、ずり減粘指数を使用して特徴づけることもできる。ずり減粘指数という用語は、動粘性係数の対数底10と、周波数の対数底10を対比したプロットを使用して判定する。勾配は、周波数100rad/sでの対数動粘性係数および周波数0.01rad/sでの対数動粘性係数の差を4で割ったものである。これらのプロットは、微小振幅振動剪断SAOS実験の典型的な出力である。プロピレンコポリマーに対して、従来のSAOS試験温度は190°Cである。ポリマー粘度は、ポアズでダイン秒/平方センチメートル、0~100rad/sの範囲内の剪断速度で、動的粘弾性測定装置、例えばAdvancedRheometricsExpansionSystemARESなどを使用して窒素大気下、190°Cで測定するのが便利である。一般的に、ずり減粘指数の低値は、ポリマーが極めてずり減粘性であり、高剪断加工、例えば射出成形などにより容易に加工可能であることを示している。この勾配がより負となるにつれて、周波数の増加と共に動粘性係数がより速く低減する。好ましくは、本明細書中で生成されたインリアクターポリマーブレンドは、-0.2未満のずり減粘指数を有する。これらの種類のポリマーブレンドは、高剪断速度の製造方法、例えば射出成形などで容易に加工される。本明細書中に記載されている有用なブレンドはまた、伸張粘度におけるひずみ硬化の特性を有する。伸張粘度測定から得ることができる重要な特徴は、溶融状態におけるひずみ硬化の特質である。ひずみ硬化は、一時的伸張粘度と時間を対比したプロットにおける伸張粘度の突然の、急激な上昇として観察される。直線的な粘弾性材料の挙動からかけ離れたこの急激な上昇は、1960年代にLDPEに対して報告され参考文献:JMeissnerRheolActaVol8781969、ポリマーの長い分枝の存在に起因する。ひずみ硬化比とは、与えられたひずみ速度での破断点伸張粘度の、線形粘性に対する比として定義される。比が1より大きい場合、ひずみ硬化であると定義される。一実施形態において、本発明のインリアクターポリマーブレンドは、伸張粘度のひずみ硬化を有する。伸張粘度が1秒1のひずみ速度および180°Cの温度で測定される場合、ひずみ硬化比は、2以上、好ましくは5以上、より好ましくは10以上、さらにより好ましくは15以上である。代わりに、伸張粘度が5秒1のひずみ速度および180°Cの温度で測定される場合、ひずみ硬化比は2以上、好ましくは5以上、より好ましくは8以上、さらにより好ましくは12以上である。好ましくは本明細書中で生成されたインリアクターポリマーブレンドは、15A~90D、例えば30A~90DISO868で測定した場合のショア硬度を有する。本明細書中に記載されているインリアクターポリマーブレンドは、流れ易さおよび強い機械的特性、例えば伸長、ひずみ硬化、引っ張り強度などとの独特な組合せを有し、プロピレン含有第1のポリマーと、結晶化度が、第1のポリマーと少なくとも5、通常少なくとも10異なるプロピレン含有第2のポリマーと、第2のポリマーを含む骨格および第1のポリマーを含む分枝を有する分枝状ブロックコポリマーとを含む。好ましくは、第1のポリマーとして、したがって分枝状ブロックコポリマーの側枝として、より結晶性のある材料を利用する。代わりに、第1のポリマーとして、したがって分枝状ブロックコポリマーの側枝として結晶性の低い材料を利用され、より結晶性のある骨格であることが特徴づけられる。本発明の目的のため、第2のポリマーを含む骨格および第1のポリマーを含む分枝を有する分枝状ブロックコポリマーが、実施例セクションにおいて以下に記載されているように13CNMRで同定される。インリアクターポリマーブレンドに対する第1および第2のポリマーは、プロピレンホモポリマー、半結晶性プロピレンコポリマーおよびアモルファスプロピレンポリマー、例えばプロピレンの熱可塑性エラストマーなどからそれぞれ選択してもよい。ホモポリマー、半結晶性プロピレンコポリマーおよびアモルファスプロピレンポリマー通常プロピレンエラストマーのいずれかを、分枝状ブロック組成物の分枝または骨格のいずれかとして使用することができる。一実施形態において、第1または第2のポリマー成分はプロピレンホモポリマーである。好ましくは、ポリプロピレンはアイソタクチックであり、高度にアイソタクチックであり、または高度にシンジオタクチックなポリプロピレンである。本明細書で使用する場合、アイソタクチックとは、13CNMRによる分析に従い、プロピレンから誘導されたメチル基の少なくとも20のアイソタクチックのペンタッドを有し、好ましくは少なくとも40のアイソタクチックのペンタッドを有すると定義される。本明細書で使用する場合、高度にアイソタクチックとは、13CNMRによる分析に従い以下の実験のセクションに記載されている通り、少なくとも60アイソタクチックのペンタッドを有していると定義される。プロピレンホモポリマーは、第1もしくは第2のポリマーのいずれかとして、または分枝状ブロックコポリマーの側枝もしくは骨格として使用することができるが、第1のポリマーとして、すなわち分枝状ブロックコポリマーの側枝として一般的に使用される。特に有用なプロピレンホモポリマーは、以下の実験のセクションに記載されているように、示差走査熱量測定DSCにより決定して、少なくとも30、一般的に少なくとも40の結晶化度を有する。有用なプロピレンホモポリマーは通常、以下の実験のセクションに記載されているように、DSC分析により決定して、60J/gを超える、代わりに少なくとも70J/g、代わりに少なくとも80J/g、代わりに少なくとも90J/gの融解熱を有する。適切なプロピレンホモポリマーは通常、少なくとも100°C、一般的に少なくとも130°C、好ましくは少なくとも135°C、好ましくは少なくとも140°C、さらに少なくとも150°Cの溶融温度を有する。有用なプロピレンホモポリマーは通常、200,000g/mol未満、例えば150,000g/mol以下の重量平均分子量、および2dg/分以上、便利には5dg/分以上、便利には10dg/分以上、特に20dg/分以上のMFRを有する。別の実施形態において、半結晶性プロピレンコポリマーは、ポリマーブレンド内の第1または第2のポリマーのいずれか、および分枝状ブロック構造内の骨格または側枝のいずれかとして利用する。プロピレンコポリマーは、基本的または実質的にアイソタクチックのプロピレン配列を形成するが、コポリマー中のプロピレンの組込みにおいて立体エラーおよび部位エラーを導入する重合触媒を用いて一般的に作製される。立体エラーとは、アイソタクチックではない立体規則性と共にプロピレンが鎖内に挿入されるものである。プロピレン分子は普通、尾-尾または頭-頭ではなく、頭-尾で加えられる。頭-尾添加により、交互の炭素に結合するペンダントメチル基を有するポリプロピレン鎖を生じる。この交互の配置は、尾-尾または頭-頭の添加が起こった時点で破砕する。部位エラーは、その直前に挿入されたプロピレンの中の同様の基に隣接するメチレン基またはメチン基と共にプロピレンが挿入されるものである。このようなエラーは、コモノマー、例えばエチレンまたは1-ヘキセンなどの半結晶性プロピレンコポリマー内への導入後、より広まっている。本理論に制限されることは望まないが、プロピレンコポリマー中へのこれらのエラーの導入は、特にコモノマーの存在下では、半結晶性プロピレンコポリマーとしてのこれらのプロピレンコポリマーの使用において重要であると考えられている。これらエラーの存在にもかかわらず、半結晶性プロピレンコポリマーは、コモノマーの分布において統計的にランダムである。通常、半結晶性プロピレンコポリマーは、タンク重合リアクター内で撹拌された、よく混合した、連続モノマーフィード中に、プロピレンおよびコモノマーの単一統計モードの添加のみを可能とし、半結晶性プロピレンコポリマーのポリマー鎖のすべてに対して単一の重合環境のみを可能とするシングルサイトメタロセン触媒で作製される。別の実施形態において、半結晶性プロピレンコポリマーはブロック構造を有する。適切な半結晶性プロピレンコポリマーは、プロピレンならびにエチレンおよびC4~C12α-オレフィンから選択される少なくとも1種のコモノマー、例えば1-ブテン;1-ペンテン;1-ヘキセン;1-ヘプテン;1-オクテン;1-ノネン;1-デセン;2-メチル-1-プロペン;3-メチル-1-ペンテン;4-メチル-1-ペンテン;5-メチル-1-ヘキセン;およびこれらの混合物などを重合することによって形成される。別のα-オレフィン、例えば1-ブテン;1-ペンテン;2-メチルペンテン;1,3-メチル-1-ブテン;1-ヘキセン;3-メチル-1-ペンテン;4-メチル-1-ペンテン;3,3-ジメチル-1-ブテン;メチル-1-ヘキセン;ジメチル-1-ペンテン;トリメチル-1-ブテン;エチル-1-ペンテン;メチル-1-ペンテン;ジメチル-1-ヘキセン;トリメチル-1-ペンテン;エチル-1-ヘキセン;メチルエチル-1-ペンテン;ジエチル-1-ブテン;プロピル-1-ペンテン;メチル-1-ノネン;1-ノネン;ジメチル-1-オクテン;トリメチル-1-ヘプテン;エチル-1-オクテン;メチルエチル-1-ブテン;ジエチル-1-ヘキセン;および1-ドデセンなどを有するプロピレンのコポリマーもまた使用することができる。プロピレン/エチレンおよびプロピレン/1-ヘキセンのコポリマーがより好ましい。好ましい半結晶性プロピレンコポリマーは、10~170°C、通常30~150°Cのピーク溶融温度;200,000g/mol以下、例えば150,000g/mol以下などの重量平均分子量;0°C以上、通常20°C以上の結晶化温度を有する。中等度のレベル5~10の結晶化度は、弾性の特性が重要な用途に対してもまた望ましい。好ましい半結晶性プロピレンコポリマーは、5より大きな結晶化度、好ましくは10より大きな結晶化度を有する。好ましい半結晶性プロピレンコポリマーは、20,000g/mol以上、例えば50,000g/mol以上の重量平均分子量を有する。別の実施形態において、第1または第2のポリマーはアモルファスポリマー例えば、アモルファス熱可塑性エラストマーである。本明細書で使用する場合、アモルファスポリマーは、DSCにより決定して5未満の結晶化度を有するオレフィンポリマーであると定義される。一般的に、アモルファスポリマーは、エチレンまたはC4~C12アルファ-オレフィン、例えば1-ブテン;1-ヘプテン;1-ヘキセン;1-オクテン;1-デセン;2-メチル-1-プロペン;3-メチル-1-ペンテン;4-メチル-1-ペンテン;5-メチル-1-ヘキセン;およびこれらの混合物から選択される少なくとも1種のモノマーを有するプロピレンコポリマーである。エチレンおよびプロピレンのコポリマー、またはエチレンもしくはプロピレンと別のα-オレフィン、例えば1-ブテン;1-ペンテン;2-メチルペンテン;1,3-メチル-1-ブテン;1-ヘキセン;3-メチル-1-ペンテン;4-メチル-1-ペンテン;3,3-ジメチル-1-ブテン;メチル-1-ヘキセン;ジメチル-1-ペンテン;トリメチル-1-ブテン;エチル-1-ペンテン;メチル-1-ペンテン;ジメチル-1-ヘキセン;トリメチル-1-ペンテン;エチル-1-ヘキセン;メチルエチル-1-ペンテン;ジエチル-1-ブテン;プロピル-1-ペンテン;メチル-1-ノネン;1-ノネン;ジメチル-1-オクテン;トリメチル-1-ヘプテン;エチル-1-オクテン;メチルエチル-1-ブテン;ジエチル-1-ヘキセン;および1-ドデセンなどとのコポリマーもまた使用することができる。好ましくは、アモルファスコポリマーは、プロピレン/エチレンコポリマーである。この成分のアモルファスの性質は、一般的にコモノマーの組込みおよび/または立体エラーまたは部位エラーの存在を介して、アイソタクチックプロピレン配列の中断から派生する。アモルファスコポリマー中の共重合したアルファ-オレフィンのパーセンテージは、概して、2~50重量、代わりに5~30重量の範囲である。1、2、3種以上のアルファ-オレフィンをプロピレンと共重合することができる。別の実施形態において、アモルファスポリマーは、ホモポリマー、例えば、アタクチックポリプロピレンである。有用なアモルファスプロピレンポリマーは、200,000g/mol以下、例えば150,000g/mol以下、例えば120,000g/mol以下の重量平均分子量を有する。有用なアモルファスプロピレンポリマーは、30,000g/mol以上、例えば50,000g/mol以上、例えば75,000g/mol以上の重量平均分子量を有する。第1および第2のポリマー成分の任意の組合せは、好ましくは、側枝の分子構造とは異なる、骨格に対する分子構造を有する分枝状ブロック組成物の個体群を形成する。発泡性および発泡した本発明の組成物は通常、発泡によるポリマーの増大を引き起こすための発泡剤を利用する。特に好ましい発泡剤は、物理的発泡剤と化学発泡剤の両方を含む。化学発泡剤は、アゾジカルボンアミド、アゾジイソブチロニトリル、ベンゼンスルホンヒドラジド、4,4-オキシベンゼンスルホニルセミカルバジド、p-トルエンスルホニルセミカルバジド、アゾジカルボン酸バリウム、N,N’-ジメチル-N,N’-ジニトロソテレフタルアミド、およびトリヒドラジノトリアジンを含む。化学発泡剤は、1~9個の炭素原子を有する脂肪族炭化水素、1~4個の炭素原子を有するハロゲン化脂肪族炭化水素、および1~3個の炭素原子を有する脂肪族アルコールを含む有機発泡剤を含む。脂肪族炭化水素は、メタン、エタン、プロパン、n-ブタン、イソブタン、n-ペンタン、イソペンタン、ネオペンタンなどを含む。化学発泡剤は、ハロゲン化炭化水素、好ましくはフッ化炭化水素を含む。フッ化炭化水素の例は、フッ化メチル;パーフルオロメタン;フッ化エチル;1,1-ジフルオロエタンHFC-152a;1,1,1-トリフルオロエタンHFC-143a;1,1,1,2-テトラフルオロ-エタンHFC-134a;ペンタフルオロエタン;パーフルオロエタン;2,2-ジフルオロプロパン;1,1,1-トリフルオロプロパン;パーフルオロプロパン;パーフルオロブタン;およびパーフルオロシクロブタンなどを含む。本発明における使用のための部分的にハロゲン化したクロロ炭素およびクロロフルオロ炭素は、塩化メチル;塩化メチレン;エチル塩化物;1,1,1-トリクロロエタン;1,1-ジクロロ-1-フルオロエタンHCFC-141b;1-クロロ-1,1-ジフルオロエタンHCFC-142b;1,1-ジクロロ-2,2,2-トリフルオロエタンHCFC-123;および1-クロロ-1,2,2,2-テトラフルオロエタンHCFC-124を含む。完全にハロゲン化したクロロフルオロ炭素は、トリクロロモノフルオロメタンCFC-11;ジクロロジフルオロメタンCFC-12;トリクロロトリフルオロエタンCFC-113;ジクロロテトラフルオロエタンCFC-114;クロロヘプタフルオロプロパン;およびジクロロヘキサフルオロプロパンを含む。完全にハロゲン化したクロロフルオロカーボンは好ましくない。発泡剤として有用な脂肪族アルコールは、メタノール、エタノール、n-プロパノール、およびイソプロパノールを含む。本発明の発泡体を作製するのに有用な、適切な無機発泡剤は、二酸化炭素、窒素、アルゴン、水、空気、窒素、およびヘリウムを含む。無機発泡剤はまた、重炭酸ナトリウム;炭酸ナトリウム;重炭酸アンモニウム;炭酸アンモニウム;亜硝酸アンモニウム;ニトロソ化合物、例えばN,N’-ジメチル-N,N’-ジニトロソテレフタルアミドおよびN,N’-ジニトロソペンタメチレンテトラミン;アゾ化合物、例えばアゾジカルボンアミド、アゾビスイソブチロニトリル、アゾシクロヘキシルニトリル、アゾジアミノベンゼン、およびアゾジカルボン酸バリウム;スルホニルヒドラジド化合物、例えばベンゼンスルホニルヒドラジド、トルエンスルホニルヒドラジド、p,p’-オキシビスベンゼンスルホニルヒドラジド、およびジフェニルスルホン-3,3’-ジスルホニルヒドラジド;ならびにアジド化合物、例えばカルシウムアジド、4,4’-ジフェニルジスルホニルアジド、およびp-トルエンスルホニルアジドなどを含む。ポリマー組成物通常、ポリマー溶融物内へ組み込むことによって、発泡体形成ポリマー組成物通常、ゲルを作製する発泡剤の量は、ブレンド中の全材料に対して、好ましくは約0.01~約10重量、最も好ましくは約0.1~5重量である。発泡剤のレベルは多くの場合、所望の発泡体密度を得るために変化させる。発泡助剤を発泡剤と共に使用することができる。発泡助剤との発泡剤の同時使用は、発泡剤の分解温度の低下、分解の加速およびバブルの均質化に寄与する。発泡助剤の例は、有機酸、例えばサリチル酸、フタル酸、ステアリン酸および硝酸、尿素およびこれらの誘導体を含み得る。ポリマー組成物通常、ポリマー溶融物中へ組み込まれる発泡助剤の量は、ブレンド中の全材料に対して、好ましくは約0.01~約10重量、最も好ましくは約0.1~5重量、好ましくは0.5~3重量である。好ましい実施形態において、本発明のリアクターブレンドは、i90~100重量好ましくは92~99重量、好ましくは95~97重量のプロピレンおよび0以上10重量未満交互に1~8重量、交互に3~5重量のコモノマー好ましくはエチレン、ブテン、ヘキセンまたはオクテンを含み、120°C以上の融点好ましくは130°C以上、好ましくは135°C以上、好ましくは140°C以上、好ましくは150°C以上を有する、第1のプロピレンポリマーと;ii30~90重量好ましくは35~85重量、好ましくは40~80重量のプロピレンおよび70~10重量好ましくは65~15重量、好ましくは60~20重量のコモノマー好ましくはエチレン、ブテン、ヘキセンまたはオクテンを含み、30,000g/mol以上、好ましくは50,000g/mol以上、好ましくは75,000g/mol以上のMwを有する、第2のプロピレンポリマーと;iii0.01~10重量リアクターブレンドの重量に対しての発泡剤とを含む。好ましい実施形態において、第1のプロピレンポリマーは、140°C以上の融点を有するプロピレンホモポリマーまたはランダムなコポリマー例えば、5重量までのコモノマーであり、第2のプロピレンポリマーは、プロピレンのアモルファスコポリマーであり、10~30重量のエチレン、ブテン、ヘキセンまたはオクテンであり、50以下、好ましくは40以下、好ましくは30以下、好ましくは20以下のmmトリアッド規則性指数を有する。mmトリアッド規則性は、以下に記載されているようなおよび米国特許第5,504,172号で記載されているようなポリマーの13CNMRスペクトルから決定する。本発明の実施形態において使用される好ましいアモルファスコポリマーはまた、上限1から下限約0.6、0.4、または0.3までの範囲のプロピレン立体規則性指数m/rを有することができる。本明細書中でm/rと表現されるプロピレン立体規則性指数は、13CNMRにより決定する。プロピレン立体規則性指数m/rは、HNChengMacromolecules171950で定義された通り、および米国特許第5,504,172号に記載されているように計算される。記号表示mまたはrは、対の隣接するプロピレン基の立体配置について記載しており、mはメソおよびrはラセミを指している。リアクターブレンドの中での第1のポリマー成分の、第2のポリマー成分に対する比は、最終使用の用途の必要性に依存する。最終のインリアクターポリマーブレンドの熱的特性は、ブレンド中の各成分の特性および各成分の比によって異なる。一般的に、インリアクターブレンドはDSC分析から得た融解熱を使用して計算した場合、80以下、通常50以下の結晶化度を有する。加熱サイクル中に複数の溶融ピークが存在する場合、すべての溶融ピークからの融解熱の合計を使用する。100の結晶化度に対する融解熱は、インリアクターポリマーブレンド中の主要組成物のホモポリマーから選択される。例えばポリマーブレンドがプロピレンホモポリマーおよびプロピレン/エチレンコポリマーで作製されている場合、プロピレンは主要組成物であり、100結晶化度ポリプロピレンの融解熱が使用される例えば、189J/g。一実施形態において、インリアクターで生成されたポリマーブレンドは、約10~約70J/gの間、例えば約10~約60J/gの間、例えば約20~約50J/gの間の融解熱を有する。インリアクターブレンドは通常、120°C以上、一般的に130°C以上、例えば135°C以上、例えば140°C以上、例えば150°C以上などの溶融温度を有することが便利である。インリアクターポリマーブレンドに対して本明細書で使用する場合、融点という用語は、DSCにより決定される第1および第2の溶融ピークの中の一番高い温度ピークである。本発明の一実施形態において、ポリマーは、単一の溶融ピークを有する。通常、インリアクターポリマーブレンドの試料は、第1のピークに隣接して第2の溶融ピークを示すことになり、これらのピークは一緒に、単一の溶融ピークとみなされる。これらピークの一番高いピーク温度が融点とみなされる。インリアクターポリマーブレンドは、好ましくは、170°C、160°C、140°C、120°C、または90°Cの上限から、20°C、30°C、40°C、または50°Cの下限までの範囲のDSCによる融点を有する。通常、インリアクターブレンドは、130°C以下の結晶化温度を有する。本明細書で使用する場合、インリアクターポリマーブレンドに対するピーク結晶化温度という用語は、DSCにより決定して、第1および第2の結晶化ピークの中で一番高い温度ピークである。本発明の一実施形態において、ポリマーは、単結晶ピークを有する。インリアクターブレンド中の第1および第2のポリマー成分の結晶化度が近接する場合、ポリマーブレンドは、第1のピークに隣接した第2の結晶化ピークを示すことになり、これらのピークは一緒に単結晶ピークとみなされる。これらのピークのうちで一番高いピーク温度が、ピーク結晶化温度とみなされる。インリアクターブレンド中の第1および第2のポリマー成分の結晶化度が遠く離れている場合、ポリマーブレンドは、各成分に対して2つの個々のピークを示すことになる。インリアクターポリマーブレンドは、好ましくは、120°C、100°C、90°C、70°C、または40°Cの上限から、0°C、10°C、30°C、40°C、または70°Cの下限までの範囲のDSCによる結晶化温度を有する。生成されたポリマーブレンドの溶融温度は、ブレンド中の結晶性ポリマー成分の結晶化度の程度を直接反映すると考えられている。ポリマーブレンドは、広範囲な融解熱において高い溶融温度を有することができる。一実施形態において、生成されたポリマーは、135°C以上の溶融温度および70J/g以下の融解熱、好ましくは145°C以上および60J/g以下の融解熱、より好ましくは150°C以上および50J/g以下の融解熱を有する。より低い値の融解熱は、より軟質の材料を意味する。代わりに、本発明のポリマーブレンドは、30A~40Dのショア硬度および145°C以上の溶融温度を有する。インリアクターブレンドは、20,000~200,000g/molの間、例えば30,000~150,000g/molの間の平均分子量の重量を有し、多分散指数PDI=Mw/Mnは、1.5~40の範囲であることが便利である。多分散指数は、重合プロセスにおいて利用される触媒およびプロセス条件によって一部分求められる。例えば、複数の触媒を含めた重合は、より広範な、または多様式の分子量分布を有するコポリマーを生成することができる。異なる重合条件を有する複数のリアクターは、多様式の分子量分布を有するポリマーブレンドを生成することができる。一実施形態において、生成されたポリマーブレンドは、単峰性、二峰性または多様式のMw/Mnを有することができる。二峰性または多様式とは、サイズ排除クロマトグラフィーSECトレースが、複数のピークまたは屈曲点を有することを意味する。屈曲点とは、曲線の二次導関数の符号が変わるポイントである例えば、負から正へ、または逆もまた同様。インリアクターブレンド中の各成分の分子量は、特定の用途に対して最適化することができる。一般的に、結晶性成分の分子量は、もつれ分子の長さを超えるべきであるが、結晶性のあまりないまたはアモルファス成分の分子量は、結晶成分が固体内の物理的ネットワークへと、ポリマーセグメントと一緒に結合することができるよう十分な長さを有するべきである。第1のポリマーの分子量が低い場合、第2のポリマーは、より高い分子量を有することによって、良好な機械的強度を達成すべきである。第2のポリマー成分に対する第1のポリマーの量は、成分ポリマーの性質およびポリマーブレンドの意図する最終用途に応じて広く異なり得る。しかし、特に、本発明の方法の1つの利点は、より低結晶性プロピレンコポリマーを、全インリアクターポリマーブレンドの20より多く、例えば50より多く、例えば70より多く含むポリマーブレンドを生成することができる能力である。成分ポリマーの性質を判定するため、ポリマーブレンドは、溶媒抽出分別とも呼ばれるにより画分へと分離することができる。典型的な溶媒は、飽和した炭化水素、例えばヘキサン、シクロヘキサン、ヘプタンまたはキシレンなどである。抽出温度は、室温から溶媒の沸点の範囲とすることができる。ポリマーは、これらが薄膜へと圧縮され、次いで小さい小片へと切断されるとより溶解しやすくなる。これらはまた、溶解する前に顆粒または粉末へと微粉砕することができる。ホモポリプロピレンを含有するポリマーブレンドに対して、ポリプロピレン成分は、24時間還流するシクロヘキサンを使用して分離することができる。不溶性画分は、ポリプロピレンおよび分枝状ブロック生成物の一部を含む。アモルファス成分を含有するインリアクターブレンドに対して、アモルファス成分は、ブレンドをシクロヘキサンに25°Cで48時間接触させることによって単離することができる。可溶性画分は、アモルファス成分を含む。代わりに、次第に増加する溶解度および沸点を有する数種の溶媒を用いたインリアクターブレンドの分画溶媒分別により、いくつかの画分を得ることができる。ネジ蓋密閉付の厚肉ガラスボトル内で、名目上は約10グラムのインリアクターブレンドを、約500mlのシクロヘキサンに接触させた。密閉したボトルを25°Cで48時間維持する。この期間の終わりに、溶液をデカント/濾過し、蒸発させることによって、25°Cでシクロヘキサンに可溶性のポリマーの残渣が生じる。不溶性の残渣に、十分なシクロヘキサンを加えることによって、容積を約500mlにし、次いでボトルを30°Cで48時間維持する。可溶性ポリマーをデカント/濾過し、蒸発させることによって、30°Cでシクロヘキサンに可溶性のポリマー残渣が生じる。このように、40°C~60°Cの温度で可溶性のインリアクターブレンドの画分は、段階ごとに約5°C増加する温度で得る。100°Cより上の温度の増加は、シクロヘキサンの代わりにキシレンを溶媒として使用した場合、対応することができる。温度および温度間隔は、インリアクターブレンドの分布に従い変化させることができる。インリアクターブレンドは、70重量以下、好ましくは60重量以下の不溶性画分を還流するシクロヘキサンを有することが便利である。代わりに、インリアクターブレンドは、20重量以上、好ましくは30重量以上、より好ましくは40重量以上のシクロヘキサンの、室温で可溶性の画分を有する。一実施形態において、本発明のインリアクターポリマーブレンドは、実験のセクションに記載されている手順を使用して、結晶分析分別CRYSTAFを使用して分画した場合、60~115°Cの間で溶出する画分および5°C以下で溶出する可溶性画分を有する。一番高い温度ピークに相当する画分を高結晶性画分と呼ぶ。したがって可溶性画分は、アモルファスエラストマー成分と呼ばれる。第1および第2のポリマー、ならびに分枝状ブロック組成物の結晶化度に応じて、ピーク温度がシフトしてもよいし、またはさらなるピークが存在してもよい。代わりに、半結晶性プロピレンコポリマーがブレンド中に存在する場合には、画分は0~80°Cの間の温度で溶出する。分枝状ブロック構造の存在は、核磁気共鳴分光学NMRを使用して検出することができる。13CNMRにおいて、ポリマーを、140°Cでテトラクロロエタン-d2中に溶解し、スペクトルを125°Cで収集する。分枝点に隣接するメチレンに相当するピークは、44~45ppmの間に見出される。iPP鎖の長鎖分枝に対する配置は、WengHuDekmezianandRuffにより論じられている。骨格中のプロピレンの間のプロピレン分枝に対して、メチレンは、44.88、44.74、および44.08ppmで見出される。分枝のメチンは、31.84ppmで見出される。低含有量の分枝状ブロック組成物を有するインリアクターポリマーブレンドのため、ブレンドは、最初に成分へと分画するべきである。分枝状ブロック成分に対する信号は、ホモポリプロピレン成分として同じ画分中に見出される。好ましいインリアクターポリマーブレンドは、1000個以上の炭素原子当たり0.0113CNMRにより決定して、好ましくは0.03以上、好ましくは0.05以上の分枝、交互に1000個炭素原子当たり0.01~2の分枝を有する。分枝状ブロック構造は、ダイナミック振動レオメーター上で実施する溶融ポリマーの微小振幅振動剪断SAOS試験で観察することができる。このような試験で作成したデータから、相または損失角δを決定することができ、これは、G’’損失弾性率のG’貯蔵弾性率に対する比の逆タンジェントである。典型的な線状ポリマーに対して、鎖が溶融物の中で緩和し、エネルギーを吸着させ、損失弾性率を貯蔵弾性率よりはるかに大きくさせることができるので、低い周波数または長時間での損失角は90°に接近する。周波数が増加するにつれて、より多くの鎖があまりにゆっくりと緩和するので、振動中にエネルギーを吸収できなくなり、損失弾性率と比較して貯蔵弾性率が増大する。最終的に、貯蔵弾性率および損失弾性率は等しくなり、損失角は45°に到達する。対照的に、分枝鎖ポリマーは、鎖骨格が溶融物の中のその管に沿って緩和することができる前に分枝が縮まる必要があるので、極めてゆっくりと伸びる。このポリマーは、すべてのその鎖が振動中に緩和することができる状態まで決して到達することはなく、損失角は、実験の最低周波数ωにおいてさえも90°に到達することはない。損失角はまた、SAOS実験の振動の周波数に比較的無関係であり、これは、鎖がこれら時間の尺度で緩和することができないという別の指標である。相角度δと測定周波数ωを対比したプロットにおいて、長鎖分枝を有するポリマーは、δωの関数において水平域を示すのに対して、線状ポリマーは、このような水平域を有していない。GarciaFrancoetalによると、ポリマー試料内に生じる長鎖分枝の量が増加すると、上述のプロットの水平域は、より低い相角度δへとシフトすることになる。水平域が起こる相角度を、相角度90°で割ることによって、臨界緩和指数nを得る。次いでこのnを使用することによって、以下の式を使用してゲル剛性を計算することができる:式中、ηは、複素粘度Pa.sを表し、ωは、周波数を表し、Sはゲル剛性であり、Γは、ガンマ関数BeyerWHEdCRCHandbookofMathematicalSciences5thEdCRCPressBocaRotan1978を参照、nは臨界緩和指数である。本明細書中で生成されたポリマーは、好ましくは、150Pa.sより上、好ましくは少なくとも300Pa.s、より好ましくは少なくとも500Pa.sのゲル剛性を有する。ゲル剛性は、190°Cの試験温度により決定する。本明細書中で生成されたポリマーに対する好ましい臨界緩和指数nは、1未満で、0より上であり、一般的にnは、0.1~0.92の間、好ましくは0.2および0.85の間である。比較的高い溶融弾性を有する樹脂は、高レベルの開放気泡を有する良質の発泡体へとより容易に膨張させることが見出された。その粘度と比較したポリマー溶融物の弾性は、tanδで表すことができ、tanδは、損失弾性率SAOSで測定した場合のG’’の、貯蔵弾性率SAOSで測定した場合のG’に対する比である。溶融弾性が粘度よりも比較的に大きな樹脂を有することが望ましいので、比較的小さいtanδを有するインリアクターブレンドが好ましい。好ましい実施形態において、本明細書中で生成されたインリアクターブレンドは、tanδが100rad/sの角周波数で測定され、G’およびG’’が190°Cで測定される場合、2.0以下、好ましくは1.5以下、より好ましくは1.2以下のtanδを有する。微小振幅振動剪断SAOSデータは、pages273275inRBBirdRCArmstrongandOHassagerDynamicsofPolymericLiquidsVolume1FluidMechanics2ndEditionJohnWileyandSonsの手順を使用して、別個の緩和ペクトルへ変換することができる。貯蔵弾性率および損失弾性率は、同時に、関数:との、緩和時間λk=0.01、0.1、1、10、および100秒での最小二乗適合である。合計はk=1~k=5である。ηkの合計は、ゼロ剪断粘度、η0と等しい。高レベルの分枝状ブロック生成物の指標は、高値のη5であり、これは、ゼロ剪断粘度に対して、緩和時間100秒に相当する。緩和時間100秒の粘度画分は、η5をゼロ剪断粘度、η0で割ったものである。本発明のポリマーに対して、100秒の緩和時間の粘度画分は、好ましくは少なくとも0.1、より好ましくは0.4、および最も好ましくは0.8である。対照的に、従来のアイソタクチックポリプロピレンの100秒鎖の粘度画分は、ほぼ0.10以下であり、従来のプロピレン/エチレンコポリマーのものはほぼ0.10以下である。長い緩和時間を有する鎖は、微小振幅振動剪断実験のサイクル時間中には緩和できず、高いゼロ剪断粘度へとつながる。本発明のインリアクターブレンドの分枝状ブロック組成物は、広い範囲に亘り引張特性の微調整を可能にする多種多様な構造組成物を含むことができる。いずれの理論にも制限されることは望まないが、分枝状ブロック構造組成物に加えて、結晶性ポリマーは、軟質マトリクス内で硬質含有物または結晶を形成し、これによって、物理架橋がポリマーブレンド内に形成すると考えられている。物理的架橋の存在は、引張特性を促進する。効果的にするために、高結晶性硬質含有物は、好ましくは低結晶性またはアモルファスの鎖セグメントを有するマルチ-ブロックである。低結晶性またはアモルファスの鎖セグメントは、2つの硬質含有物の間の距離にまたがるように、または他の硬質含有物からの他の鎖セグメントをからませるように十分長くするべきである。一実施形態において、側枝および骨格成分は不混和性であるため、ブレンドは不均一な形態を有する。一つの有利な不均質ブレンドは、分散相により低い結晶化度のポリマー成分および連続相により高い結晶化度のポリマーを含む。一部の用途に対しては、結晶化度のより大きなおよびより小さな成分も共連続になることができるので、ブレンドは、広い範囲の形態を有する。代わりに、インリアクターブレンドは、分散相により高い結晶成分および連続相に結晶性のより小さな成分を有する不均質な形態を有することができる。いずれにしても、分散相の個々のドメインのサイズは極めて小さく、いかなる相溶化剤も加えることなしに、分散相に対する最も短い長さの寸法は通常、5μm未満、例えば2μm未満、さらに1μm未満などである。いずれの理論にも制限されることは望まないが、ドメインサイズが小さい理由は、第1のポリマーと第2のポリマー成分の両方の特質を有する分枝状ブロック組成物の存在であると考える。特に、ポリマー成分のそれぞれのセグメントを含有するこのような分子は、インリアクターブレンド内で相溶化剤のように作用すると考える。分枝状ブロック組成物の存在により、ブレンド内の不混和性の成分は、相溶化剤を必要としない程度まで相容性となり、この微細な形態を達成および保持する。分散相の微粒子の存在は一般的に、ポリマーマトリクス内でより大量の分散相の分散を可能にし、分散した粒子の凝集を阻止することによって得た形態を安定化し、ブレンドの機械的特性を増強する。これはまた、より軟質のインリアクターポリマーブレンドの製造を可能にする。代わりに、側枝および骨格上の成分、ならびにインリアクターブレンド内の個々の成分は混和性である。インリアクターで生成されるポリマーブレンドはこうして均質な形態を有する。すべての個々の成分が限られた範囲内で結晶化することが可能な場合、これらは少なくとも部分的に共結晶する。実用的な一実施形態において、本発明のリアクターブレンドは、分枝がプロピレンホモポリマーで構成され、骨格がエチレンまたはC4~C12アルファオレフィンから選択される少なくとも1種のモノマーを有するプロピレンコポリマーで構成される分枝状ブロックコポリマーを含む。別の実施形態において、分枝状ブロックポリマーの骨格と分枝の両方は、プロピレンコポリマーで構成され、骨格および分枝の中のコポリマー間の結晶化度の差は、少なくとも5、例えば少なくとも10、例えば、少なくとも20である。本明細書中に記載されているインリアクターポリマーブレンドは、当技術分野で使用されている任意の適当な重合技法を使用して生成することができる。通常、本明細書中に記載されているインリアクターポリマーブレンドは、本明細書中で参照により組み込まれている、2008年12月15日出願のUSSN12/335,252に記載されているプロセスを使用して生成することができる。重合方法は、シングルサイトメタロセン触媒系を使用する、高圧、スラリー、気体、バルク、懸濁、超臨界、または溶液相、またはこれらの組合せを含む。触媒は、均一溶液、担持、またはこれらの組合せの形態とすることができる。重合は、連続的、半連続的またはバッチプロセスで行うことができ、連鎖移動剤、スカベンジャー、または適用可能とみなされるこのような他の添加物の使用を含むことができる。本明細書中で有用なポリマーブレンドを生成するために特に好ましい遷移金属化合物は、ラセミのメタロセン、例えばrac-ジメチルシラジイル2-イソプロピル、4-フェニルインデニル2ジルコニウムジクロリド;rac-ジメチルシラジイル2-イソプロピル、4-[1-ナフチル]インデニル2ジルコニウムジクロリド;rac-ジメチルシラジイル2-イソプロピル、4-[3,5-ジメチルフェニル]インデニル2ジルコニウムジクロリド;rac-ジメチルシラジイル2-イソプロピル、4-[オルト-メチル-フェニル]インデニル2ジルコニウムジクロリド;rac-ジメチルシリルビス-2-メチル、4-フェニルインデニルジルコニウムジクロリド;racジメチルシラジイルビス-2-メチル、4-ナフチルインデニルジルコニウムジクロリド;rac-ジメチルシラジイル2-イソプロピル、4-[3,5ジ-t-ブチル-フェニル]インデニル2ジルコニウムジクロリド;rac-ジメチルシラジイル2-イソプロピル、4-[オルトフェニル-フェニル]インデニル2ジルコニウムジクロリド;rac-ジフェニルシラジイル2-メチル-4-[1-ナフチル]インデニル2ジルコニウムジクロリド;およびrac-ビフェニルシラジイル2-イソプロピル、4-[3,5ジ-t-ブチル-フェニル]インデニル2ジルコニウムジクロリドである。これらメタロセンのアルキル化変異体例えば、ジクロリドの代わりにジ-メチルもまた想定され、これは触媒活性化系の選択により通常示される。これらおよび他のメタロセン組成物は、米国特許第6,376,407号;第6,376,408号;第6,376,409号;第6,376,410号;第6,376,411号;第6,376,412号;第6,376,413号;第6,376,627号;第6,380,120号;第6,380,121号;第6,380,122号;第6,380,123号;第6,380,124号;第6,380,330号;第6,380,331号;第6,380,334号;第6,399,723号;および第6,825,372号に詳細に記載されている。これら触媒化合物は、アルモキサンまたは非配位アニオンアクチベーター、例えばUSSN12/335,252の頁30~34に記載されているものなどにより活性化させることができる。好ましいアクチベーターは、メチルアルモキサン;改質メチルアルモキサン;N,N-ジメチルアニリニウムテトラパーフルオロフェニルボレート;N,N-ジメチルアニリニウムテトラキスパーフルオロナフチルperfluoronapthylボレート;N,N-ジメチルアニリニウムテトラキスパーフルオロビフェニルボレート;N,N-ジメチルアニリニウムテトラキス3,5-ビストリフルオロメチルフェニルボレート;トリフェニルカルベニウムテトラキスパーフルオロナフチルperfluoronapthylボレート;トリフェニルカルベニウムテトラキスパーフルオロビフェニルボレート;トリフェニルカルベニウムテトラキス3,5-ビストリフルオロメチルフェニルボレート;およびトリフェニルカルベニウムテトラパーフルオロフェニルボレートを含む。特に好ましい触媒として、N-結合カルバゾール-9-イル置換された、架橋されたビス-インデニルメタロセン化合物、例えばrac-ジメチルシリルビス2-メチル-4-カルバゾリル-インデニルジルコニウムジメチルなども挙げられる。これらの組成物は、本明細書中に参照により組み込まれている米国特許第7,812,104号に詳細に記載されている。特に有用な触媒/アクチベーターの組合せは、メチルアルモキサンまたはN,N-ジメチルアニリニウムテトラキスパーフルオロナフチルボレートで活性化したrac-ジメチルシリルビス2-メチル-4-フェニルインデニルジルコニウムジメチルを含む。添加物本明細書中に記載されているインリアクターポリマーブレンドは、当技術分野で公知の1種または複数の添加物、例えば強化性および非強化性充填剤、傷防止剤、可塑剤、抗酸化剤、熱安定剤、エクステンダー油、滑沢剤、ブロッキング防止剤、帯電防止剤、かぶり防止剤、ワックス、顔料、防火剤/難燃剤、色素および着色料、ならびに紫外線吸収体と合わせてもよい。他の添加物は、例えば、加硫剤または硬化剤、加硫促進剤または硬化促進剤、硬化遅延剤、加工助剤、粘着性樹脂、およびポリマー配合技術で公知の他の加工助剤を含む。本明細書中に記載されているリストは、本発明と共に利用することができるすべての種類の添加物が含まれることを意図しない。本開示を読むことで、当業者であれば特性を増強させるために他の添加物も利用され得ることを理解するであろう。当業者であれば理解しているように、本発明のブレンドは、所望するようにブレンドの特性を調整するために改質することができる。上述の添加物は、独立して加えてもよいし、添加物またはマスターバッチへ組み込んでもよい。このような添加物は、全組成物の約70重量まで、より好ましくは約50重量まで含むことができる。利用することができる充填剤および増量剤は、従来のまたはナノサイズの無機物、例えば炭酸カルシウム、粘土、シリカ、タルク、二酸化チタン、カーボンブラック、雲母、シリケート、これらの組合せなどを含む。エクステンダー油および可塑剤もまた使用することができる。ゴム加工油は一般的にパラフィン系、ナフテン系または石油画分から誘導された芳香族油である。発泡剤は、当技術分野で公知の任意の手段、例えば押出機、撹拌機、またはブレンダーなどにより、ポリマー溶融物へ組み込むまたは混合することができる。発泡剤は通常、溶融物ポリマー材料の大幅な増大を阻止し、一般的に発泡剤をその中に均一に分散させるのに十分な条件例えば高圧などでポリマー溶融物と混合する。可塑化または溶融以前に核化剤をポリマー溶融物とブレンドするか、またはポリマー材料と共にドライブレンドしてもよい。発泡前に少量の微粒子固形物をポリマーに加え、この微粒子固形物が種として作用することで気泡の形成を促進することもまた公知である。微粒子固形物は好ましくは、0.1μm~200μm、特に1μm~50μmの平均粒径を有する。例えばチョーク、タルク、シリカなど任意の微粒子固形物を使用することができる。好ましくは、タルクを使用する。有用な量の微粒子は、ブレンド中の全材料に対して5重量まで好ましくは0.01~5重量、好ましくは0.1重量~4重量とすることができる。ある特定の好ましい実施形態では、1~3重量より好ましくは約2重量のタルクを使用することによって、押出機内で高溶融強度の発泡体を作製する。本発明のブレンドはまた、成形性を促進するためにスリップ剤または金型剥離剤を含んでもよく、好ましくは、組成物の重量に対して、50ppmで10重量まで、より好ましくは50~5000ppm、さらにより好ましくは0.01~0.5重量100~5000ppm、さらにより好ましくは0.1~0.3重量1000~3000ppmで存在する。望ましいスリップ添加物は、これらに限定されないが、飽和脂肪酸アミド例えば、パルミタミド、ステアラミド、アラキドアミド、ベヘンアミド、ステアリルステアラミド、パルミチルパルトアミドpamitamide、およびステアリルアラキドアミドなど;飽和したエチレン-ビス-アミド例えばステアロアミド-エチル-ステアラミド、ステアロアミド-エチル-パルミタミド、およびパルミトアミドpalmitamido-エチル-ステアラミド;不飽和脂肪酸アミド例えばオレアミド、エルカミド、およびリノレアミド;不飽和エチレン-ビス-アミド例えばエチレン-ビス-ステアラミド、エチレン-ビス-オレアミド、ステアリル-エルカミド、エルカミドerucamido-エチル-エルカミド、オレアミド-エチル-オレアミド、エルカミドerucamido-エチル-オレアミド、オレアミド-エチル-エルカミドethy-lerucamide、ステアロアミド-エチル-エルカミド、エルカミドerucamido-エチル-パルミタミド、およびパルミタミドpalmitamido-エチル-オレアミド;グリコール;ポリエーテルポリオール例えばカルボワックス;脂肪族炭化水素の酸例えばアジピン酸およびセバシン酸;芳香族または脂肪族炭化水素のエステル例えばモノステアリン酸グリセロールおよびペンタエリトリトールモノオレアート;スチレン-アルファ-メチルスチレン;フルオロ含有ポリマー例えばポリテトラフルオロエチレン、フッ素油、およびフッ素ワックス;ケイ素化合物例えば、シリコーン油、改質シリコーンおよび硬化シリコーンを含むシランおよびシリコーンポリマー;アルキル硫酸ナトリウム、アルキルリン酸エステル;ステアレート、例えばステアリン酸亜鉛;ならびにこれらの混合物を含む。好ましいスリップ添加物は、不飽和脂肪酸アミドであり、これは、CromptonKenamid商標等級およびCrodaUniversalCrodamide商標等級から入手可能である。特に好ましいのは、エルカミドおよびオレアミドバージョンの不飽和脂肪酸アミドである。好ましいスリップ剤はまた、化学構造CH3CH27CH=CHCH2xCONH2式中、xは5~15であるを有するアミドを含む。特に好ましいアミドは以下を含む:1CH3CH27CH=CHCH211CONH2、これは、エルカミドまたはcis-13-ドコセノアミドエルカミドは、AkzoNobelAmidesCo.Ltd.から商標名ARMOSLIPEで市販とも呼ばれることがある;2オレイルアミドCH3CH27CH=CHCH28CONH2;および3オレアミド、これはまた、N-9-オクタデセニル-ヘキサデカンアミド、CH3CH27CH=CHCH27CONH2としても好ましいことがある。別の実施形態において、ステアラミドもまた本発明において有用である。他の好ましいスリップ添加物は、WO2004/005601A1に記載されているものを含む。ポリマー添加物はまた、ナノコンポジットも含むこともでき、これは1種または複数のオルガノ粘土を有するポリマーのブレンドである。例示的オルガノ粘土は、アンモニウム、第一級アルキルアンモニウム、第二級アルキルアンモニウム、第三級アルキルアンモニウム、第四級アルキルアンモニウム、脂肪族、芳香族もしくはアリール脂肪族のアミン、ホスフィンもしくはスルフィドのホスホニウム誘導体、または脂肪族、芳香族またはアリール脂肪族のアミン、ホスフィン、またはスルフィドのスルホニウム誘導体の1つまたは複数を含む。さらに、オルガノ粘土は、モンモリロナイト、ナトリウムモンモリロナイト、カルシウムモンモリロナイト、マグネシウムモンモリロナイト、ノントロナイト、バイデライト、ボルコンスコアイト、ラポナイト、ヘクトライト、サポナイト、ソーコナイト、マガダイト、ケニアイト、ソボクカイト、スビンドルダイト、スチーブンサイト、バーミキュライト、ハロイサイト、アルミン酸酸化物、ヒドロタルサイト、イライト、レクトライト、タロソバイト、レディカイト、および/またはフッ素雲母florinemicaの1つまたは複数から選択することができる。存在する場合、オルガノ粘土は、ナノコンポジット中に、ナノコンポジットの総重量に対して好ましくは、0.1~50重量含まれている。安定化官能基は、フェノール、ケトン、ヒンダードアミン、置換フェノール、置換ケトン、置換ヒンダードアミン、およびこれらの組合せの1つまたは複数から選択することができる。ナノコンポジットは、少なくとも1種のエラストマーエチレン-プロピレンコポリマーをさらに含むことができ、これは通常、ナノコンポジット中に、全組成物に対して1~70重量存在する。添加物、例えば充填剤および油などは、重合中に、第1重合ゾーンまたは第2重合ゾーンのいずれかにおいて、インリアクターポリマーブレンドの中へと導入することができる。添加物は、第2重合ゾーンからの廃水へと加えることができるが、好ましくは溶融ブレンドを介して溶媒または希釈剤の除去後、ポリマーブレンドの中へ加える。別の実施形態において、ブレンドは、ポリマーおよび充填剤の重量に対して、5重量未満の充填剤を有する。追加のポリマーを、インリアクターポリマーブレンドに添加することもできる。1つまたは複数の実施形態において、追加のポリマーは、熱可塑性樹脂または熱可塑性エラストマーを含む。例示的熱可塑性樹脂は、結晶性ポリオレフィンを含む。また、適切な熱可塑性樹脂は、ポリオレフィンのスチレンとのコポリマー、例えばスチレン-エチレンコポリマーなどを含み得る。1つまたは複数の実施形態において、熱可塑性樹脂は、エチレンまたはアルファ-オレフィン、例えばプロピレン、1-ブテン、1-ヘキセン、1-オクテン、2-メチル-1-プロペン、3-メチル-1-ペンテン、4-メチル-1-ペンテン、5-メチル-1-ヘキセン、およびこれらの混合物などを重合することによって形成される。エチレンおよびプロピレンならびに別のアルファ-オレフィンを有するエチレンおよびプロピレン、例えば1-ブテン、1-ヘキセン、1-オクテン、2-メチル-1-プロペン、3-メチル-1-ペンテン、4-メチル-1-ペンテン、5-メチル-1-ヘキセン、またはこれらの混合物などのコポリマーもまた想定される。具体的に含まれるのは、プロピレンと、エチレンまたは上に記載されている高級アルファ-オレフィンのホモポリプロピレン、インパクト、ならびにランダムコポリマーである。好ましくは、ホモポリプロピレンは、少なくとも130°C、例えば少なくとも140°C、好ましくは170°C以下の融点、DSC分析により決定して、少なくとも75J/g、代わりに少なくとも80J/gの融解熱、ならびに少なくとも50,000、代わりに少なくとも100,000の重量平均分子量Mwを有する。これらプロピレンコポリマーに対するコモノマー含有量は、通常1~約30重量のポリマー例えば、米国特許第6,268,438号;第6,288,171号;および第6,245,856号を参照である。具体的には、商標名VISTAMAXX商標ExxonMobil、HoustonTexasで入手可能なコポリマーを含む。本明細書中に記載されているものなどの、2種以上のポリオレフィン熱可塑性物質のブレンドまたは混合物、または他のポリマー変性剤を有するものも、本発明によれば適切である。これらホモポリマーおよびコポリマーは、当技術分野で公知の適当な重合技法、例えばこれらに限定されないが、従来のZiegler-Nattaタイプの重合、およびこれに限定されないが、メタロセン触媒などを含めた、シングルサイト有機金属触媒を利用した触媒作用を使用することによって合成することができる。発泡製品本発明のポリマーブレンドは、発泡プロセスにおいて有用な他の任意のポリオレフィンと同様の方式で加工することができる。発泡組成物は、いくつかの方法、例えば圧縮成形、射出成形ならびに押出および成型のハイブリッドにより生成することができる。このプロセスは、溶融物を形成するためのポリマーを発泡剤および他の典型的な添加物と共に加熱下で混合することによって、均質なまたは不均質な化合物を達成するステップを含むことができる。構成成分は、例えばBanbury、強力撹拌機、2ロールミル、および押出機などを用いた当技術分野で公知のいずれかの手段で混合およびブレンドすることができる。時間、温度、および剪断速度を調節することによって、一次発泡のない最適の分散を確実に行うことができる。高温の混合は、構造の安定化の欠如による発泡剤の分解または気泡崩壊により一次発泡が生じ得る。溶融温度が低すぎる場合、気泡が完全に膨張する可能性を有する前に材料が凝固するので発泡が限定される。ポリマーの良好な混合および他の構成成分の分散を確実にするために十分な温度が所望される。安全な作業のための温度上限は、利用する発泡剤の開始分解温度によって異なり得る。ある発泡剤の分解温度は、ポリマー溶融温度より低い。この場合、ポリマーは、他の構成成分複数可と混ぜ合わせる前に、溶融ブレンドしてもよい。次いで生成した混合物は、構成成分と混ぜ合わせることができる。冷却/加熱を計画的に行う押出機もまた利用することができる。発泡体押出機の後半は、ポリマー-発泡剤系の溶融冷却および密接な混合のために設けられている。混合後、成形を行うことができる。シートロールまたはカレンダーロールは、多くの場合適切に寸法をとった発泡用シートを作製するために使用される。押出機は、組成物をペレットへと成形するために使用することができる。発泡は、発泡剤の分解が完了する温度および時間で、圧縮金型内で行うことができる。圧力、成型温度、および加熱時間は制御することができる。発泡は、発泡組成物をペレット形態で使用することによって射出成形機器内で行うことができる。生成した発泡体は、例えば熱成形および圧縮成形などによって、当技術分野で公知の任意の手段で最終製品の寸法へとさらに成形することができる。核剤をポリマー溶融物にブレンドしてもよい。発泡剤および核化剤の供給速度を調整することによって、比較的低密度の発泡体および小気泡サイズを達成し、これによって、細い気泡壁を有する発泡体が生じる。ポリオレフィン発泡体は、当技術分野で周知の押出プロセスにより一般的に作製される。好ましくは、押出機は標準タイプより長く、単一またはタンデム押出機構成のいずれかで通常全体のL/D比が>40である。溶融温度は、発泡体押出において最も重要なプロセスパラメータの一つである。好ましくは、溶融温度は、約130°C~180°Cの範囲である。特に、本明細書中に記載されているインリアクターポリマーブレンドは、自動車用の射出成形部品、例えばドアパネル、コンソール、肘掛け、ダッシュボード、シート、および天井などの生成する上での使用を対象とし、特にこれらの部品は、ソフトな感触の、しかも傷防止の膜で覆われた発泡芯を含む。このような部品は、別々の射出成形作業を利用して形成することによって、コアおよび膜を生成するか、または市販のマルチショット射出機械装置を使用して単一の射出成形作業で生成することができる。上記に概要を述べたステップは、所望の結果に応じて異なり得ることは当業者であれば理解されよう。例えば、本発明の組成物の押出シートは、冷却せずに、そのまま熱成形またはブロー成形でき、したがって冷却ステップを省略することができる。他のパラメータもまた、望ましい特徴を有する複合材完成製品を達成するために異なってもよい。本発明の発泡体材料は、好ましくは少なくとも約5、より好ましくは少なくとも約10、より好ましくは少なくとも約15、より好ましくは依然として少なくとも約20、さらにより好ましくは少なくとも約30の空隙容量を有する。このような空隙容量は、ポリマー材料の消費をかなり減少させることができる。別のセットの実施形態では、材料は、少なくとも約50、より好ましくは少なくとも約60、より好ましくは少なくとも約70、さらにより好ましくは少なくとも約75の空隙容量を有する。本文脈において空隙容量とは、初期の空隙容量、すなわち、通常環境条件への押出および冷却直後の空隙容量を意味する。空隙容量は、ASTMD1622-08により決定した発泡体密度から計算する。本明細書中に記載されているブレンドを使用して生成される発泡製品は通常、800kg/m3以下、好ましくは600kg/m3以下、より好ましくは400kg/m3、さらにより好ましくは200kg/m3以下の密度を有する。発泡体密度は、ASTMD1622-08に従い決定する。代わりに、本明細書中に記載されているブレンドを使用して生成される発泡製品は通常、ASTMD2856-Aに従い20より多い開放気泡、好ましくは約30~約70の開放気泡を有する。別の実施形態において、本明細書中に記載されているブレンドを使用して生成される発泡製品は通常、ASTMD2856-Aに従い、50以上、好ましくは70以上、より好ましくは80以上の独立気泡を有する。本明細書中に記載されているブレンドを使用して生成される発泡製品は通常、ASTMD3576-04に従い、約3mm以下、好ましくは約2mm以下、好ましくは1mm以下の平均気泡サイズを有する。代わりに、気泡サイズは、10μm~10mm、好ましくは100μm~5mmの間である。本明細書中に記載されているブレンドを使用して生成される発泡製品の別の独特な特徴は、広範な用途または最終使用の温度範囲である。一実施形態において、適用温度は、-40~160°C、好ましくは-30~150°C、より好ましくは-20~140°Cの間である。インリアクターブレンドは、140°Cより高い融点を有する高い結晶化度プロピレンコポリマー成分と、-50°C程度にまで低いガラス転移温度を有する低い結晶化度のプロピレンコポリマー成分とを含む。分枝ブロック架橋生成物は、高結晶化度および低結晶化度の両方のプロピレンコポリマーから誘導される特徴、例えば低結晶化度成分の低いガラス転移温度および高結晶化度ポリプロピレンセグメントの高い溶融温度を所持する。発泡製品の使用本発明の組成物は、消費物資、工業製品、構成材料、パッケージング材料、および自動車部品を含めた、成型または押出成形に関連する任意の公知の用途に使用することができる。例えば、発泡製品は、自動車工業のためのウェザーシールとして、目的は、例えば窓の密閉、ドアの密閉、およびトランクの密閉などの様々な開口における道路のノイズ、ほこり、ちり、および湿気の取込みを減少させるために使用することができる。インリアクターブレンド発泡体のエラストマー特性は、必要とされる形状に適合させること、これらを閉じる際に、圧縮された発泡体がノイズ、ちり、および湿気の侵入を妨害するように、自動車開口部の開口部においてギャップおよびコーナーへと効果的に圧縮させることを可能にする。食物パッケージングの場合、PP発泡体は、優れたグリース/脂肪/油抵抗性を有する、軽量のパッケージングの解決策を提供する。その高い熱安定性は、製品がマイクロ波処理可能であり、良好な断熱性により、除去中これらが冷たい感触を与えることを意味する。自動車用途では、軽量発泡体の解決策は、車両性能および燃料効率を改善する助けとなる。製造中止車両のリサイクルに対する圧力が増加するにつれて、単一材料の解決策が探究され、PPが好ましいポリマーとなるにつれ、リサイクル可能な発泡PPでの解決策は、論理的な次のステップである。PP発泡体は、高温の油、グリース、または燃料の存在下で耐久性および機能性のために重要な優れた湿気バリアおよび化学的抵抗性を有する。その高い熱安定性はまた、フードの用途に対する可能性を開く。本発明の発泡性インリアクターブレンドはまた、自動車のインテリア部品、例えば装置パネル、ドアトリムパネル、およびサイドピラーなどに有用である。自動車工業は、多段階プロセスおよび手動アセンブリーを必要とする部品から、最新型ツール、例えば部品統合を可能にするマルチショット射出成形機械を利用するより単純なシステムへと移行している。硬質基板上に膜発泡体系を生成することを含む自動車部品は、多くの場合様々なタイプの材料を使用して着実に組み立てる。リアクター生成物は、より低い製造コストおよびアセンブリーコストで所望の機能性、例えば発泡体特性を得ることができる。別の実施形態において、本発明は、以下に関する1.i90~100重量好ましくは92~99重量、好ましくは95~97重量プロピレンおよび0以上10重量未満代わりに1~8重量、代わりに3~5重量のコモノマー好ましくはエチレン、ブテン、ヘキセンまたはオクテンを含み、120°C以上好ましくは130°C以上、好ましくは135°C以上、好ましくは140°C以上、好ましくは150°C以上の融点を有する、第1のプロピレンポリマー成分と;ii30~90重量好ましくは35~85重量、好ましくは40~80重量のプロピレンおよび70~10重量好ましくは65~15重量、好ましくは60~20重量のコモノマー好ましくはエチレン、ブテン、ヘキセン、またはオクテンを含み、30,000g/mol以上、好ましくは50,000g/mol以上、好ましくは75,000g/mol以上のMwを有する、第2のプロピレンポリマー成分とを含む発泡性熱可塑性インリアクターブレンドであって、前記第2のプロピレン含有ポリマーは、第1のポリマーおよび任意選択で第1のプロピレン含有ポリマーと少なくとも5好ましくは少なくとも10、好ましくは少なくとも15、好ましくは少なくとも20、好ましくは少なくとも30結晶化度が異なり、第2のプロピレン含有は、互いに対して、少なくとも5好ましくは少なくとも10、好ましくは少なくとも20、好ましくは少なくとも30Tgが異なり、インリアクターポリマーブレンドは、好ましくは、発泡剤インリアクターポリマーブレンドの重量に対して、好ましくは0.01~10重量、好ましくは0.1~5重量、好ましくは0.5~3重量と合わせ、発泡剤との組合せの前に、ポリマーブレンドは、a少なくとも120°C好ましくは130°C以上、好ましくは135°C以上、好ましくは140°C以上、好ましくは150°C以上のTm;b10dg/分以上のメルトフローレート好ましくは20dg/分以上、好ましくは30dg/分以上、好ましくは40dg/分以上;c少なくとも8MPa好ましくは少なくとも10MPa、好ましくは少なくとも12MPa、好ましくは少なくとも15MPaの破壊引っ張り強度;d少なくとも200好ましくは300以上、好ましくは400以上、好ましくは500以上の破断点伸び;およびe伸張粘度がひずみ速度1秒1および180°Cで測定される場合、5以上好ましくは8以上、好ましくは10以上、好ましくは15以上、交互に30以上の、ひずみ速度1秒1での破断点伸張粘度の線形粘性に対する比を有し、ブレンドを発泡すると、発泡製品は、800kg/m3以下好ましくは600kg/m3以下、好ましくは500kg/cm3以下、好ましくは400kg/m3以下、好ましくは300kg/cm3以下、好ましくは200kg/m3以下の密度を有する、発泡性熱可塑性インリアクターブレンド。2.その発泡剤が、アゾジカルボンアミド、アゾジイソブチロ-ニトリル、ベンゼンスルホンヒドラジド、4,4-オキシベンゼンスルホニルセミカルバジド、p-トルエンスルホニルセミカルバジド、アゾジカルボン酸バリウム、N,N’-ジメチル-N,N’-ジニトロソテレフタルアミド、トリヒドラジノトリアジン、メタン、エタン、プロパン、n-ブタン、イソブタン、n-ペンタン、イソペンタン、ネオペンタン、フッ化メチル、パーフルオロメタン、フッ化エチル、1,1-ジフルオロエタン、1,1,1-トリフルオロエタン、1,1,1,2-テトラフルオロ-エタン、ペンタフルオロエタン、パーフルオロエタン、2,2-ジフルオロプロパン、1,1,1-トリフルオロプロパン、パーフルオロプロパン、パーフルオロブタン、パーフルオロシクロブタン、塩化メチル、塩化メチレン、塩化エチル、1,1,1-トリクロロエタン、1,1-ジクロロ-1-フルオロエタン、1-クロロ-1,1-ジフルオロエタン、1,1-ジクロロ-2,2,2-トリフルオロエタン、1-クロロ-1,2,2,2-テトラフルオロエタン、トリクロロモノフルオロメタン、ジクロロジフルオロメタン、トリクロロトリフルオロエタン、ジクロロテトラフルオロエタン、クロロヘプタフルオロプロパン、ジクロロヘキサフルオロプロパン、メタノール、エタノール、n-プロパノール、イソプロパノール、二酸化炭素、窒素、アルゴン、水、空気、窒素、ヘリウム、重炭酸ナトリウム、炭酸ナトリウム、重炭酸アンモニウム、炭酸アンモニウム、亜硝酸アンモニウム、N,N’-ジメチル-N,N’-ジニトロソテレフタルアミド、N,N’-ジニトロソペンタメチレンテトラミン、アゾジカルボンアミド、アゾビスイソブチロニトリル、アゾシクロヘキシルニトリル、アゾジアミノベンゼン、アゾジカルボン酸バリウム、ベンゼンスルホニルヒドラジド、トルエンスルホニルヒドラジド、p,p’-オキシビスベンゼンスルホニルヒドラジド、ジフェニルスルホン-3,3’-ジスルホニルヒドラジド、カルシウムアジド、4,4’-ジフェニルジスルホニルアジド、およびp-トルエンスルホニルアジドの1つまたは複数を含む、段落1の発泡性熱可塑性インリアクターポリマーブレンド。3.発泡助剤好ましくはサリチル酸、フタル酸、ステアリン酸、硝酸、尿素またはこれらの誘導体が発泡剤インリアクターポリマーブレンドの重量に対して、好ましくは0.01~10重量、好ましくは0.1~5重量、好ましくは0.5~3重量と共に使用される、段落1または2の発泡性熱可塑性インリアクターポリマーブレンド。4.好ましくは0.1μm~200μm、特に1μm~50μmの平均粒径を有する微粒子固体好ましくは5重量まで、好ましくは0.01~5重量、好ましくは0.1重量~4重量をさらに含み、好ましくは、微粒子固体が、タルク、シリカ、チョークまたはナノ粘土の1つまたは複数である、段落1、2、または3のいずれかの発泡性熱可塑性インリアクターポリマーブレンド。5.発泡され、発泡体が、50以上の独立気泡構造好ましくは70以上、より好ましくは80以上を有する、段落1~4のいずれかの発泡性熱可塑性インリアクターポリマーブレンド。6.発泡され、発泡体が、3mm以下の平均気泡サイズ好ましくは約2mm以下、好ましくは1mm以下、代わりに、気泡サイズは、10μm~10mm、好ましくは100μm~5mmの間を有する、段落1~5のいずれかの発泡性熱可塑性インリアクターポリマーブレンド。7.30J/g以上、好ましくは40J/g以上の融解熱を有する、段落1~6のいずれかの発泡性熱可塑性インリアクターポリマーブレンド。8.80J/g以下、好ましくは70J/g以下の融解熱を有する、段落1~7のいずれかの発泡性熱可塑性インリアクターポリマーブレンド。9.4000Pa.s以下好ましくは3000Pa.s以下、より好ましくは2000Pa.s以下、さらにより好ましくは1500Pa.s以下の複素粘度を有し、ここで複素粘度は、0.01~100rad/sの角周波数範囲に亘り190°Cで測定される、段落1の発泡性熱可塑性インリアクターポリマーブレンド。10.伸張粘度がひずみ速度5秒1および180°Cの温度で測定される場合、3以上の破断点伸張粘度の線形粘性に対する比代わりに5以上、代わりに10以上を有する、段落1の発泡性熱可塑性インリアクターポリマーブレンド。11.a発泡剤および段落1~10のいずれかの溶融発泡性ブレンドを混合する工程、b前記発泡剤が前記混合物中で膨張して発泡体を生成するように、前記発泡性混合物を処理する工程、及びc800kg/m3以下の密度を有する発泡製品を得る工程を含む、発泡ポリオレフィン製品の製造方法。12.溶融発泡性混合物が、加熱または加圧されて、発泡が引き起こされる、段落11の方法。13.溶融発泡性混合物が、押し出されるか、または成型される、段落11の方法。14.段落1~10のいずれかの発泡したインリアクターブレンド、または段落11、12、または13のいずれかの方法の生成物を含む発泡製品。15.自動車部品としての段落14の発泡製品の使用。本発明は、次に付随的な非限定的な実施例を参照して、より具体的に記載される。実験セクションASTMD3418-03による以下のDSC手順を使用して、ピーク融点Tm、融点とも呼ばれる、ピーク結晶化温度、Tc、結晶化温度とも呼ばれる、ガラス転移温度Tg、融解熱ΔHfまたはHf、および結晶化度パーセントを決定した。TAInstrumentsモデルQ100機器を使用して示差走査熱量測定DSCデータを得た。約5~10mgの重さの試料をアルミニウム密封した試料パン内に密閉した。最初に10°C/分間の速度で試料を200°Cにゆっくりと加熱することによって、DSCデータを記録した。試料を2分間200°Cで保ち、次いで10°C/分間の速度で-90°Cに冷却し、続いて等温で2分間、10°C/分間で200°Cに加熱した。第1と第2のサイクル熱イベントの両方を記録した。吸熱ピーク下の領域を測定し、これを使用して融解熱および結晶化度パーセントを決定した。式[溶融ピーク下の面積ジュール/グラム/Bジュール/グラム]100Bは、主要モノマー成分の100結晶性ホモポリマーに対する融解熱を使用して結晶化度パーセントを計算する。Bに対するこれらの値は、PolymerHandbookFourthEditionpublishedbyJohnWileyandSonsNewYork1999から得られるが、ただし、189J/gの値は、100結晶性ポリプロピレンに対する融解熱として使用され、290J/gの値は、100結晶性ポリエチレンに対する融解熱に対して使用されるものとする。ここで報告した溶融温度および結晶化温度は、特に明示されていない限り、第1の冷却/第2の加熱サイクル中に得た。第1の冷却サイクルおよび第2の加熱サイクルにおいて複数の吸熱性および発熱性ピークを示すポリマーに対して、すべてのピーク結晶化温度およびピーク溶融温度が報告された。各吸熱ピークに対する融解熱を個々に計算した。すべての吸熱ピークからの融解熱の合計を使用して、結晶化度パーセントを計算する。生成された一部のポリマーブレンドは、第1のピークと重複する第2の溶融/冷却ピークを示し、これらのピークは一緒に、単一の溶融/冷却ピークとみなされる。これらピークのうちの一番高いピークがピーク溶融温度/結晶化点とみなされる。比較的低レベルの結晶化度を有するアモルファスポリマーに対して、溶融温度は通常、第1の加熱サイクル中に測定および報告される。DSC測定前には、試料は熟成させる通常周辺温度で2日の期間保つかまたはアニールすることによって、結晶化度のレベルを最大にした。形態データは、タッピング相において原子間力顕微鏡AFMを使用して得た。極低温表面仕上げ後8時間以内にすべての検体を解析することによって、検体の緩和を阻止した。極低温表面仕上げ中、検体を-130°Cに冷却し、Reichert極低温ミクロトーム内のダイヤモンドナイフを用いて切断した。次いでこれらを、流れる乾燥窒素気体下で解像機構内に貯蔵することによって、縮合を形成することなく周辺温度まで温めた。最後に、表面仕上げした検体をAFM分析用の小型スチール万力の中にはめ込んだ。長方形の225-mmSiカンチレバーを使用して、NanoScopeDimension3000スキャニングプローブ顕微鏡DigitalInstrument上で、空気中でAFM測定を実施した。カンチレバーの剛性は約4N/mであり、共鳴周波数は約70kHzであった。自由振動振幅は高く、80nm~100nmの範囲であり、RMSは3.8ボルトにセットした。セットポイント比は、0.5以下の値で維持し、接触セットポイントを規定通りに調整することによって、正の位相シフトとの弾発接触を確実にした。カンチレバーをその共鳴周波数において、またはそれよりわずかに下で走らせた。様々な試料の形態もまた、スキャニング電子顕微鏡SEM、JSM-840を使用して試験した。ブレンドに対して、最初に試料を液体窒素中で薄片に切断し、次いでこの表面を、ブレンド組成物に応じて30秒~48時間の範囲の異なる時間の間室温で、ヘプタンの中でエッチングすることによって、SEM観察のためのエラストマー相を取り出した。発泡体に対して、液体窒素中で検査表面を凍結破壊し、次いで直接SEMで観察した。エチレン/プロピレンコポリマーのエチレン含有量を、以下の技法によりFTIRを使用して決定した。約150°Cの温度で圧縮したポリマーの細い均質な膜をPerkinElmerSpectrum2000赤外線分光光度計上に固定した。全スペクトルの600cm1~4000cm1の試料を記録し、スペクトル内の約1165cm1のプロピレンバンド下の面積および約732cm1エチレンバンド面積を計算した。メチレンロッキングバンドに対するベースライン統合範囲は、名目上695cm1から最小745と775cm1の間までである。ポリプロピレンバンドに関しては、ベースラインおよび統合範囲は名目上1195~1126cm1である。エチレン含有量重量を、以下の式に従い計算した:エチレン含有量重量=72.698-86.495X13.696X2式中、X=AR/AR1であり、ARは、約1165cm1でのピークに対する面積の、約732cm1でのピークの面積に対する比である。13CNMR研究を行う上で、約0.2~0.4gの試料を10-mm直径のNMR管内に約3mlの重水素化のテトラクロロエタンへ加えることによって試料を調製した。管およびその内容物を140°Cに加熱することにより、試料を溶解し、ホモジナイズし、次いでプローブ温度を125°CにセットしたNMR分光器の中に試料溶液を置いた。13C共鳴周波数100.5MHzに対応したVarianUnityPlus登録商標400MHz分光器を使用してデータを収集した。1データファイル当たり4000の過渡電流を、6秒のパルス反復遅延で使用してデータを得た。定量分析用の最大信号対ノイズ比を達成するため、複数のデータファイルを一緒に添加した。スペクトル幅は25,000Hzであり、最小ファイルサイズは32Kデータポイントである。1-ヘキセン内容物に関するデータの解説は、KissinandBrandoliniFolinietalおよびResconietalで提供されたピーク配置に部分的に基づく。装置測定した積分強度を使用して、試料組成を決定した。本発明のインリアクターポリマーブレンド中の分枝状ブロック構造の存在は、核磁気共鳴分光学13CNMRを使用して検出することができる。第1および第2の両重合において、ポリマー鎖末端上のビニル基の一部を挿入することによって、分枝状ブロック構造を作ることができる。これらの長鎖分枝は、Yタイプであり、3つの鎖が単一メチン炭素の箇所で接触する。これら分枝点に隣接するメチレンに対応するピークは、44および45ppmの間に見出される。ポリプロピレン鎖の長鎖分枝に対する配置は、WengHuDekmezianandRuffで論じられている。骨格内のプロピレンの間のプロピレン分枝に対して、メチレンは44.88、44.74、および44.08ppmで見出されている。分枝のメチンは31.84ppmで見出されている。エチレン中のエチレン長鎖分枝に対して、Randallpp201317はこれらを測定する方法について記載している。本発明のポリマーにおいて、エチレン/プロピレン鎖とアイソタクチックのポリプロピレン鎖の間の長鎖分枝は、44.68、44.83、44.92ppmで見出された。オンライン示差屈折率DRI、光散乱、および粘度計検出器GPC-3Dとも呼ばれるを備えたPolymerLaboratoriesModel220高温SECを使用して、分子量数平均分子量Mn、重量平均分子量Mw、およびz-平均分子量Mzを決定した。流速0.54ml/分および名目上の注入量300μLを使用して、3つのPolymerLaboratoriesPLgel10mMixed-Bカラムを分離のために使用した。検出器およびカラムは、135°Cで維持したオーブン内に含有した。光散乱検出器は、高温のminiDAWNWyattTechnology、Inc.であった。主要構成要素は、光学フローセル、30mW、690nmレーザーダイオード光源、および45°、90°、および135°の収集角度で設置した3つのフォトダイオードのアレイであった。SECカラムから出現する流れはminiDAWN光学フローセルに誘導され、次いでDRI検出器へと誘導される。DRI検出器は、PolymerLaboratoriesSECの不可欠な部分である。粘度計は、ViscotekCorporationから購入した高温粘度計であり、2つの圧力トランスデューサを備えたWheatstoneブリッジ構成で配置された4つのキャピラリーを含む。1台のトランスデューサが、検出器の全域の全圧力の低下を測定し、ブリッジの2つの側面の間に位置する他のトランスデューサが差圧を測定する。粘度計はSECオーブンの内側に、DRI検出器の後に位置した。これら検出器ならびにこれらのキャリブレーションの詳細は、例えば、本明細書に参照により組み込まれているTSunPBrantRRChanceandWWGraessleyinMacromoleculesVolume34Number1968126820で記載されている。SEC実験用の溶媒は、6グラムのブチル化ヒドロキシトルエンBHTを抗酸化剤として、4リットルボトルの1,2,4トリクロロベンゼンTCBAldrichReagent等級に加え、BHTが可溶化するまで待つことにより調製した。次いでこのTCB混合物を、0.7ミクロンガラスプレフィルタを介して濾過し、続いて0.1ミクロンテフロンフィルタを介して濾過した。高圧ポンプとSECカラムの間に追加のオンライン0.7ミクロンガラスプレフィルタ/0.22ミクロンテフロンフィルタアセンブリーが存在した。次いでTCBは、SECに入る前に、オンライン脱ガス装置Phenomenex、モデルDG-4000で脱気した。ガラス容器内に乾燥ポリマーを配置し、所望の量のTCBを加え、次いでこの混合物を約2時間連続的に撹拌しながら、160°Cで加熱することによって、ポリマー溶液を調製した。すべての量は重量測定法で測定した。質量/容積単位でポリマー濃度を表現するために使用されたTCB密度は、室温で1.463g/mlであり、135°Cで1.324g/mlであった。注入濃度は、1.0~2.0mg/mlの範囲であり、より低い濃度がより高い分子量試料に対して使用された。PolymerChar、Valencia、スペインから市販のCRYSTAF200ユニットを使用して、結晶分析分別CRYSTAFを行った。試料を、1,2ジクロロベンゼン中に、160°Cで、約0.2~1.0mg/mlのポリマー濃度で約1時間溶解し、95°Cで約45分間安定化させた。サンプリング温度は、0.2°C/分の冷却速度で、95~30°Cまたは95~0°Cの範囲であった。赤外線検出器を使用して、ポリマー溶液濃度を測定した。ポリマーが結晶化するにつれて、温度が低減したが、累積性の可溶性濃度を測定した。累積性プロファイルの分析的導関数は、インリアクターポリマーブレンドの各ポリマー成分の結晶化度分布を反映している。CRYSTAFピーク温度および面積はCRYSTAFソフトウエアに含まれているピーク分析モジュールにより同定された。CRYSTAFピーク検出ルーチンは、dw/dT曲線における最大値としてピーク温度を、および導関数曲線における同定ピークの両側の最大の正の屈曲点の間の面積を同定する。ショア硬度をISO868に従い決定した。ASTMD1708に従い、インリアクターポリマーブレンドについて応力-ひずみ特性を決定した。圧縮成型したプラークを使用して検体を調製した。22.48ポンド10.2kgロードセルおよび鋸歯状グリップ面を取り付けた空気式ジョーを備えたInstron商標モデル4502で引張特性を測定した。25ポイント/秒のデータ試料採取速度で、一定のクロスヘッド速度5.0インチ/分で変形を実施した。初期の弾性率、降伏応力およびひずみ明らかな場合、ピーク応力、破壊引っ張り強度、ならびに破壊ひずみを計算した。各プラークから最小5つの検体を試験し、結果を平均値として報告した。引用したすべての応力は、増加するひずみの関数として断面の減少は考慮に入れず、検体の元の断面積に基づいて計算した。引っ張り強度を最大引張応力として定義する。引っ張り強度もまた最終強度と呼ぶ。靭性は、ポリマーが破壊する前に加えられたエネルギーを吸収する能力として定義される。応力-ひずみ曲線の下の面積を靭性の尺度として使用する。メルトフローレートMFRは、2.16kgの荷重および230°Cの温度を使用して、ASTMD1238に従い決定した。動機械的熱分析DynamicMechanicalThermalAnalysis、DMTAは、温度および周波数依存性挙動に従い粘弾性の材料の挙動を検査する。小さい応力の適用により、材料の変形ひずみが生じる。加えた応力から生じる変形の量が、材料の係数;その剛性および減衰特性などに関する情報を生じる。DMTAは、正弦状に応力が加えられる制御応力装置であり、正弦応答と時間の対比が得られる。正弦応力を加えた結果、材料は、弾性エネルギー保存および粘性エネルギー分散の様式で応答する。DMTAは、これらの反応を2つの異なる係数値:弾性率E’および損失弾性率Eに分離し、温度スイープ中に、これらの係数をガラス領域、水平領域から末端領域まで測定する。粘弾性材料の反応は、角度デルタδでの入力信号との位相の不一致である。この角度tanδのタンジェントは、比E/E’と等しく、材料の相対的な減衰能の貴重な指標である。tanδにおける任意のピークは、材料特性が極めて急速に変更する領域と一致する。この材料には、転移または緩和、例えばTgガラス転移温度などおよび他の緩和が起きる。本発明およびその特許請求の範囲の目的のため、TgはDSCで求め、TgがDSCで求められない場合にはDMTAを使用するものとする。動的剪断溶融レオロジーデータを、新品の圧縮成型した試料を各温度で使用して、150~210°Cの数種温度範囲で平行プレート直径=25mmを使用して、AdvancedRheometricsExpansionSystemARESを用いて測定した。0.01~100rad/sの範囲の角周波数に亘り測定を行った。分子量および温度に応じて、10および15のひずみを使用し、反応の直線性を検証した。窒素流を、試料オーブンを介して循環させることによって、実験中の鎖延長または架橋を最小限に抑えた。すべての試料を190°Cで圧縮成型し、いかなる安定剤も加えなかった。ひずみ振幅が十分に小さく、材料が直線的に挙動する場合、正弦剪断ひずみを材料に加える。生成した定常状態の応力もまた同じ周波数で正弦状に振動することになるが、ひずみ波に対して相角度δでシフトすることを示すことができる。応力は、ひずみよりδの分だけ先導する。純粋に弾性の材料に対して、δ=0°であり応力はひずみを有する相内にある、純粋に粘性の材料に対して、δ=90°である応力は、ひずみより90°だけ先導するが、応力は、ひずみ速度を有する相内にある。粘弾性の材料に対して、0°<δ<90°である。伸張粘度伸長粘度とも呼ばれるは、ひずみ制御したレオメーターARES、RheometricScientificに付いたSER-HV-A01ジオメトリーXpansionInstruments、LLCを使用して測定した。実施例1~3これらの実施例については、実施例1では、第1のリアクターでポリプロピレンを生成し、第2のリアクターでプロピレン/ヘキセンコポリマーを生成する、実施例2および4では、第1のリアクターでポリプロピレンを生成し、第2のリアクターでプロピレン/エチレンコポリマーを生成する、実施例3では、第1のリアクターでプロピレン/エチレン/1,9デカジエンコポリマーを生成し、第2のリアクターでプロピレン/エチレンコポリマーを生成するための、連続撹拌-タンク溶液プロセスで作動する直列リアクターの使用を実証している。第1のリアクターは、0.5リットルであり、第2のリアクターは1リットルであった。両方ともステンレススチールオートクレーブリアクターであり、スターラー、温度コントローラー付の水冷却/水蒸気加熱エレメント、および圧力コントローラーを備えていた。溶媒、モノマー、例えばエチレンおよびプロピレンなどを最初に3つのカラム精製システムに通すことで精製した。より低い活性の重合の証拠が存在する場合にはいつでも、精製カラムを周期的に再生した。リアクターへの溶媒フィードを質量-流量計で測定した。Pulsaフィードポンプは、溶媒の流速を制御し、リアクターへの溶媒圧力を増加させた。圧縮された、液化性プロピレンフィードを質量流量メーターで測定し、流れをPulsaフィードポンプで制御した。1,9デカジエンをトルエンで希釈した。希釈された1,9デカジエンおよびヘキセンのフィード速度を、Eldex定量ポンプを使用して制御した。溶媒、モノマーを最初にマニホールドに送り込んだ。社内供給のエチレンを、マニホールド内の冷やした溶媒/モノマー混合物中に可溶化した気体として搬送した。次いで溶媒およびモノマーの混合物は、単一の管を介してリアクターへと供給する前に、冷却機を通すことによって約-15°Cに冷やした。Brookfield質量流量コントローラーを介してエチレン流速を計量した。収集した試料をフードの中で最初に風乾することによって、大部分の溶媒を蒸発させ、次いで約90°Cの温度で約12時間、真空オーブン内で乾燥させた。真空オーブン乾燥させた試料を秤量することによって、収量を得た。ポリマー収量およびリアクターに供給したモノマーの量に基づき変換を計算した。すべての反応物は、約2.4MPa-gの圧力で行った。実施例1、2、および4において、N,N-ジメチルアニリニウムテトラキスヘプタフルオロ-2-ナフチルボレートアクチベーター1を、モル比約1:1で、トルエン900ml中で用いて、rac-ジメチルシリルビス2-メチル-4-フェニルインデニルジルコニウムジメチル触媒触媒Aを予備活性化させた。実施例3において、触媒はN,N-ジメチルアニリニウムテトラキスペンタフルオロフェニルボレートアクチベーター2を用いて、モル比約1:1、トルエン900ml中で予備活性化させたrac-ジメチルシリルビス2-メチル-4-カルバゾール-インデニルジルコニウムジメチル触媒Bであった。1.5ppmより多い水含有量を有する不活性雰囲気内ですべての触媒溶液を保ち、計量ポンプでリアクターへ送り込んだ。トリ-n-オクチルアルミニウムTNOA溶液をスカベンジャーとして使用した。スカベンジャーフィード速度を調整し、最適化することによって、各作動の開始時に良好な収率を達成した。プロピレン、イソヘキサン、触媒溶液およびスカベンジャー溶液をすべて最初にリアクターへ送り込んだ。第1のリアクターの内容物は第2のリアクターに流れ込む。任意選択で、追加のプロピレンおよびエチレンを第2のリアクターに供給した。詳細な反応条件およびポリマー特性を表1に列挙する。表1で報告された分子量は、光散乱検出器から得たものであった。実施例1は、第1のリアクターでポリプロピレンを生成し、第2のリアクターでプロピレン/ヘキセンコポリマーを生成し、追加触媒Aを第2のリアクターに供給するための、触媒Aおよびアクチベーター1を利用する連続撹拌タンク溶液プロセスで作動する直列リアクターの使用を実証している。第1のリアクターで生成されたマクロモノマーの一部を、第2のリアクターで作製したポリマーに組み込んだ。実施例2および4は、プロピレン/エチレンコポリマーが第2のリアクターで作製された以外は、実施例1で使用したものと同じプロセスを利用した。実施例2で使用した予備活性化した触媒溶液は、重合の作動前に、乾燥ボックス内で約8時間熟成させた。実施例3は、プロピレン/エチレン/1,9-デカジエンマクロモノマーターポリマーを第1のリアクターで生成し、同じ触媒を使用して第2のリアクターでプロピレン/エチレンコポリマーを生成するためのプロセスを実証した。プロピレン/エチレン/1,9-デカジエンマクロモノマーの一部をプロピレン/エチレンコポリマー鎖に組み込むことによって、分枝状ブロック組成物を生成した。実施例3では、より高結晶性ポリマーを第2のリアクター内で生成した。実施例3のポリマーブレンドは、アイソタクチックポリプロピレン部分に対して比較的低融点、121.6°Cを有し、これは第1の反応物からのエチレンが完全に消費されておらず、第2の重合リアクターに流れ込んだことを示唆している。実施例1、2、および3で生成されたポリマーブレンドに対して、0.01~100rad/sの範囲の周波数に亘り、190°Cの温度で微小振幅振動剪断データを収集した。例1および2に対して、角周波数が0.01から100rad/sに変化した場合、複素粘度で測定したずり減粘はわずかである。100rad/sの周波数での複素粘度の、0.01rad/sの周波数での粘度に対する比は、実施例1および2で生成した材料に対してそれぞれ、0.34および0.52であった。実施例3で生成されたポリマーに対して有意なずり減粘が観察された。実施例3で生成されたポリマーブレンドに対して、損失角と周波数を対比したプロットは、実質的に90°より下であったが、これは広範な分枝を示していた。損失角は、周波数とは比較的無関係であり、周波数が0.01から100rad/sに変更するにつれて73°~51°の間で変化した。これはゲルのような挙動であり、広範な分枝を示している。実施例3に対する臨界緩和指数は0.567であったが、これもまた高度に分枝したリアクターブレンドの典型である。実施例3は、高い量のずり減粘を示した。100rad/sの周波数での複素粘度の、0.01rad/sの周波数での複素粘度に対する比は0.049であった。実施例3に対するログ動粘性係数とログ周波数の対比のプロットは割線勾配-0.328を有し、これは分枝状ブロック構造が存在することを示している。実施例1、2、および3で生成されたポリマーブレンドは、上に記載されている手順による引張試験のために、圧縮してプラークにした。生成物のひずみ-応力特性を表1に列挙する。実施例3に対して、破壊応力は、降伏点での応力に対する16.2MPaと比較して、21.5MPaであった。生成後のこの応力の増加は、分枝鎖が結晶性ドメインと分枝点との間で延伸されるにつれて生じるひずみ硬化に起因する。破壊ひずみは721であったが、これはエチレン-プロピレンエラストマーの典型である。ひずみ硬化は、架橋エラストマーの典型であり、広範なグラフトおよび長鎖分枝の存在を示した。実施例1で生成されたポリマーブレンドは、60~80°Cの間で、ピーク温度71°Cで溶出した画分、および上に記載されている手順に従いCRYSTAFを使用して分画した場合には溶液画分を有する。一番高い温度ピークに対応する画分は、高結晶性画分と呼ばれる。ひずみ-制御されたレオメーターARES、RheometricScientificが付いたSER-HV-A01配置XpansionInstruments、LLCを使用して伸張粘度を測定した。180°Cの定温で、一軸性の、伸張の流れの中で、4つの一定のHenckyひずみ速度で、ポリマーブレンドの伸張粘度を測定した。比較例として、ExxonMobilChemicalCompany、HoustonTexasから入手可能な、市販されているインパクトコポリマーPP7032E2図1でPP1として特定もまた伸張粘度について試験した。PP7032E2は、4dg/分のMFR2.16kg、230°Cおよび降伏50mm/分、ASTMD638での引っ張り強度24MPaを有する。図1に示されているように、実施例1および2で生成されたポリマーブレンドに対して強いひずみ硬化が観察された。実施例1のポリマーブレンドに対して、1と10秒1のひずみ速度での破断点伸張粘度の線形粘性に対する比はそれぞれ11.48および8.97であった。実施例2のポリマーブレンドに対して、1と10秒1のひずみ速度での破断点伸張粘度の線形粘性に対する比は、それぞれ50.84および51.55であった。図1のデータプロットは、本発明のポリマーブレンドと比較例PP1の間の溶融粘度差を実証している。比較用ポリマーPP1は、ひずみ硬化を示さず、直線的粘弾性材料として挙動した。本発明のインリアクターポリマーブレンドにより示された異なる挙動は、かなり明らかにこれらの異なる組成および分子の構造の結果である。実施例1、2、および4で生成されたポリマーブレンドおよびPP1を、発泡試験の対象とした。注入発泡実験用のブレンドはまず、小型同方向回転型2軸押出機LeistritzZSE18HP-40Dを使用して調製した。バレル温度プロファイルは120~180°Cであり、送り速度を100rpmに設定した。押出物をペレット化し、真空下、40°Cで12時間乾燥させることによって、残留する水を取り除いた。次いでこれらを、3トンの圧力荷重を用いて2分間、窒素下、180°Cで圧縮成型することによって、レオロジー試験用に試料を調製し、この試料は、25mm直径および約1.5mmの厚さのディスクおよび0.65~1mmの厚さのシートを含む。IrganoxB225CibaSpecialtyChemicalsCorp.製をブレンド1.0重量に加えることによって、任意の熱的分解を回避した。AldrichChemical製のアゾジカルボンアミドACを化学発泡剤として使用した。注入発泡試験を全電気式射出成形機器SumitomoSE50S、スクリュー直径=32mmで行った。120mm/秒の注入速度を使用した。スプルー1台のみが1つの末端に設置された長方形の金型を使用することによって、注入方向に沿って異なる距離を移動する気泡構造の調査を可能にした。注入ポートから35mmおよび90mm離れた2つの位置を選択した。35mmはスプルーに近接しているので、試料は通常比較的高い溶融圧力を受けることになり、気泡核形成が影響を受ける可能性がある。他方では、90mmは注入ポートから遠く、試料は発泡のための自由な空間をより多く有し、したがって、気泡構造は、前面のものとは異なるはずである。発泡のために1重量のACを使用し、ホッパーに入れる前にこれを直接ポリマー材料とドライブレンドした。図2は、実施例1、2、および4で作製されたポリマーブレンドに対する注入発泡体の気泡構造を示す。SEMを使用して画像を得て、検査表面を液体窒素で凍結破壊した。実施例1および2に対して均一な気泡寸法および良好な気泡構造の両方が観察された。実施例2からの発泡製品の顕微鏡像のさらなる検査は、注入ポートから35mmおよび90mmの両方において気泡はほとんど球状であることを示している。比較例として、PP7032E2図2ではPP1と呼ばれている、ExxonMobil製のスーパーハイインパクトコポリマーもまた発泡について試験した。PP7032E2は、4dg/分のMFR、収率50mm/分、ASTMD638での引っ張り強度24MPaを有する。PP1は、気泡均一性および気泡密度の両方において劣った気泡構造を示す。図2は、注入ポートから離れた2つの異なる位置での注入発泡成分の気泡構造を示す。注入条件:溶融温度=210°C、金型温度=25°C、冷却時間=30秒、逆圧=2MPa、注入速度=120mm/秒、射出サイズ=31mm全金型の約83。a注入ポートから35mmでの実施例1;b注入ポートから35mmでの実施例2;c注入ポートから35mmでの実施例4;d注入ポートから35mmでのPP1比較用;e注入から90mmでの実施例1;f注入ポートから90mmでの実施例2;g注入ポートから90mmでの実施例4;およびh注入ポートから90mmのPP1比較用。任意の優先権文献および/または試験手順を含めた、本明細書中に記載されているすべての文献は、本テキストと矛盾しない範囲まで、参照により本明細書中に組み込まれるが、ただし、最初に出願された出願または出願文書に載っていないいずれの優先権文書も、参照により本明細書中に組み込まれない。前述の一般的説明および特定の実施形態から明らかなように、本発明の形態が例示され、記載されている一方で、本発明の趣旨および範囲から逸脱することなく、様々な修正を行うことができる。したがって、本発明はこれにより限定されることを意図しない。同様に、含むcomprisingという用語は、オーストラリア国法の目的のため、含むincludingという用語と同じ意味とみなされる。同様に、組成物、元素または元素の群の前に移行句含むcomprisingが先行する場合はいつでも、組成物、元素、または複数の元素の列挙の前に移行句本質的に~からなるconsistingessentiallyof、からなるconsistingof、~からなる群から選択される、またはであるisが先行するものと同じ組成物または元素の群であると想定し、逆もまた同様である。"