"各々が全長に亘って断面半円状の切り欠きを有する一対の回転軸と、前記回転軸の周面に貫装され周縁部に複数の切り刃部を設けた回転刃と、を有し、前記切り欠きが、前記回転軸の両端部では同一位置とされ、前記回転軸の中心にいくに従い前記回転軸の幅方向に同一方向に変位され、前記回転軸の中央において前記回転軸の軸心に対して最も変位されてなり、各回転軸の前記切り刃部の刃先群がV字状を形成するように配列したことを特徴とするシュレッダーの細断機構。前記切り欠きの前記回転軸の中央から両端部に対する変位角が、前記回転軸の軸心に対してそれぞれ1°~25°であることを特徴とする請求項1記載のシュレッダーの細断機構。前記切り欠きの前記回転軸の中央から両端部に対する変位角を下記式によって算出してなることを特徴とする請求項1又は2記載のシュレッダーの細断機構。θ1=tan-1a×tanθ2/b式中、θ1は中央から両端部に対する切り欠きの変位角、θ2は切り刃部の刃先の捩れ角、aは回転軸の外径、bは切り刃部の刃先の外径である。前記各回転軸のV字状の刃先群の頂点が互いに接離するように前記各回転軸の回転が同期されてなることを特徴とする請求項1~3いずれか1項記載のシュレッダーの細断機構。本発明は、上記問題点に鑑みてなされたもので、細断部から落下した細断屑が屑収容部からはみ出すのを防止することができるようにしたシュレッダーの細断機構を提供することを目的とする。上記課題を解決するために、本発明のシュレッダーの細断機構は、各々が全長に亘って断面半円状の切り欠きを有する一対の回転軸と、前記回転軸の周面に貫装され周縁部に複数の切り刃部を設けた回転刃と、を有し、前記切り欠きが、前記回転軸の両端部では同一位置とされ、前記回転軸の中央にいくに従い前記回転軸の幅方向に同一方向に変位され、前記回転軸の中央において前記回転軸の軸心に対して最も変位されてなり、各回転軸の前記切り刃部の刃先群がV字状を形成するようにしたことを特徴とする。このように、前記断面半円状の切り欠きをV字状に回転軸に設け、前記回転軸の前記切り刃部の刃先群がV字状を形成するようにすることで、従来の特許文献1のようにD形断面を構成する平坦部をスパイラル状に捩って形成する場合に比べて、細断屑が前記切り刃部の刃先群の中央へと集まる構造とされている。故に、細断屑の飛散が低減され、シュレッダーの細断部から落下した細断屑が屑収容部からはみ出すのを防止することができる。また、従来の特許文献1のようにD形断面を構成する平坦部を一定方向に捩って形成する場合に比べて、細断屑の捩れが低減され、切り刃部に噛み込み易いという利点もある。さらに、前記回転軸の中央における変位、すなわち、前記断面半円状の切り欠きを任意の角度で捩れさせてV字状に加工することで、切り刃部の刃先の変位角を滑らかに自由に決定できる。それにより、隣り合わせの切り刃部の刃先のズレを極力少なくすることが可能となり、細断チップのつながりを減少細断率の向上させることができる。なお、前記回転軸の周面に回転刃を貫装するだけで任意の捩れ角となるため、従来の六角形回転軸の周面に回転刃を貫装する場合と比べて、回転刃の刃先の位相関係を考えることなく貫装するのみで良いから、作業ミス及び作業時間の低減が可能となるという利点もある。前記切り欠きの前記回転軸の中央から両端部に対する変位角としては、前記回転軸の軸心に対してそれぞれ1°~25°であるのが好適であり、2°~20°がさらに好適であり、3°~10°が最も好適である。すなわち、前記回転軸の両端部に形成されたD形断面の平坦部を水平とし、前記回転軸を側面から見た時の前記回転軸の軸心に対してそれぞれ1°~25°であるのが好適であり、2°~20°がさらに好適であり、3°~10°が最も好適である。前記切り欠きの前記回転軸の中央から両端部に対する変位角を下記式によって算出してなるのが好ましい。θ1=tan-1a×tanθ2/b式中、θ1は中央から両端部に対する切り欠きの変位角、θ2は切り刃部の刃先の変位角、aは回転軸の外径、bは切り刃部の刃先の外径である。さらに、前記各回転軸のV字状の刃先群の頂点が互いに接離するように前記各回転軸の回転が同期されてなるのが好ましい。前記各回転軸の回転を同期させるには、モーターなどの駆動手段を同一とし、前記各回転軸の回転を同期的に回転させればよい。本発明のシュレッダーの細断機構によれば、細断部から落下した細断屑が屑収容部からはみ出すのを防止することができるという著大な効果を奏する。以下に本発明の実施の形態を説明するが、これら実施の形態は例示的に示されるもので、本発明の技術思想から逸脱しない限り種々の変形が可能なことはいうまでもない。図において、符号10は本発明のシュレッダーの細断機構の一つの実施の形態を示す。細断機構10は、図1~図5によく示される如く、各々が全長に亘って断面半円状の切り欠き12を有する一対の回転軸14a,14bと、前記回転軸14a,14bの周面に貫装され周縁部に複数の切り刃部16a,16b,16c,16d,16e,16f,16gを設けた回転刃18と、を有し、前記切り欠き12が、前記回転軸14a,14bの両端部20,22では同一位置とされ、前記回転軸14a,14bの中央Cにいくに従い前記回転軸14a,14bの幅方向に同一方向に変位され、前記回転軸14a,14bの中央Cにおいて前記回転軸14a,14bの両端部20,22に対して最も変位されてなり、各回転軸14a,14bの前記切り刃部16a,16b,16c,16d,16e,16f,16gの刃先群24a,24bが図5によく示されるようにV字状を形成するように配列されている。すなわち、図5によく示されるように、回転刃18の前記切り刃部16a,16b,16c,16d,16e,16f,16gは前記回転軸14a,14bの中央Cにおいて前記回転軸14a,14bの両端部に対して最も変位されるように位相が少しずつずれて配列されている。図1では、端部20から中央への変位において、軸心Qからみた刃先の変位をS1、端部22から中央への変位において、軸心Qからみた刃先の変位をS2として示した。このように、回転刃18の前記切り刃部16a,16b,16c,16d,16e,16f,16gを前記回転軸14a,14bの中央Cにおいて前記回転軸14a,14bの両端部に対して最も変位されるように位相が少しずつずれて配列することで、刃先が少しずつずれて配列され、刃先群24a,24bが図5によく示されるようにV字状を形成する。なお、図示例では、複数の切り刃部を7つ設けた例を示したが、数に特別の限定はなく、例えば5~15個程度設けるのが好適である。また、図1によく示すように、回転刃18には断面半円状の切り欠き12を有する一対の回転軸14a,14bに対応して、回転軸装着用のD形孔26が中央に形成されている。図2では幅方向をy方向、長さ方向をx方向、高さ方向をz方向で示した。前記切り欠き12の前記回転軸14a,14bの中央Cから両端部20,22に対する変位角θ1としては、前記回転軸14a,14bの両端部に形成されたD形断面の平坦部40a,40bを水平とし、前記回転軸14a,14bを側面から見た時の前記回転軸14a,14bの軸心Qに対してそれぞれ1°~25°であるのが好適であり、2°~20°がさらに好適であり、3°~10°が最も好適である。このような変位角θ1の算出について、図4に基づいて説明する。図4では、前記回転軸14a,14bの両端部に形成されたD形断面の平坦部40a,40bを水平とし、前記回転軸14a,14bを側面から見た時の前記回転軸14a,14b回転軸の外径a、切り刃部16a,16b,16c,16d,16e,16f,16gの刃先の外径b、切り刃部16a,16b,16c,16d,16e,16f,16gの刃先の変位角θ2、中央部Cから端部20への変位角θ1を模式的に示してある。前記切り欠き12の回転軸14aの軸心Qに対する回転軸14aの中央における変位角は、下記式によって算出することができる。θ1=tan-1a×tanθ2/b式中、θ1は中央から両端部に対する切り欠きの変位角、θ2は切り刃部の刃先の変位角、aは回転軸の外径、bは切り刃部の刃先の外径である。このようにして構成された細断機構10は、図5に示すように、枠体27,28を介して筐体30に取り付けられており、モーター32によって一対の回転軸14a,14bが同期的に回転駆動される。そして、前記各回転軸14a,14bのV字状の刃先群24a,24bの頂点が互いに接離するように前記各回転軸14a,14bの回転が同期されている。図5の図示例では、V字状の刃先群24a,24bの頂点が互いに近接した状態となっている。細断部である細断機構10にて細断された細断屑34はシュレッダー38の筐体30内の屑収容部36に収容される。このとき、図6に示すように、細断部から落下した細断屑34は、各回転軸14a,14bの前記切り刃部16a,16b,16c,16d,16e,16f,16gの刃先群24a,24bがV字状を形成するように配列されているため、細断屑34が刃先群24a,24bの中央へと集まる構造とされている。故に、細断屑34の飛散が低減され、シュレッダー38の細断部である細断機構10から落下した細断屑34が屑収容部36からはみ出すのを防止することができる。"