"黄銅組織中にMn-Si系化合物を分散させた黄銅からなる銅系摺動材料において、前記Mn-Si系化合物は、長軸方向の長さが50μm以上である針状Mn-Si系化合物の粒子を含み、該針状Mn-Si系化合物の総数の50以上が複数の小粒子から構成されることを特徴とする銅系摺動材料。前記銅系摺動材料中の前記長軸方向の長さが50μm以上である針状Mn-Si系化合物の全てが複数の小粒子から構成されることを特徴とする請求項1記載の銅系摺動材料。前記銅系摺動材料中の前記長軸方向の長さが50μm以上である針状Mn-Si系化合物を構成する前記小粒子の総数の70以上で、前記長軸方向の長さが50μm以上である針状Mn-Si系化合物の長軸方向に対する前記小粒子の長さが45μm以下であることを特徴とする請求項1又は請求項2記載の銅系摺動材料。前記銅系摺動材料は、前記長軸方向の長さが50μm以上である針状Mn-Si系化合物を3~50体積含有することを特徴とする請求項1乃至請求項3のいずれかに記載の銅系摺動材料。前記銅系摺動材料は、Znが20~45質量、Siが0.3~2.0質量、Mnが1.0~6.0質量、残部がCu及び不可避的不純物から構成されることを特徴とする請求項1乃至請求項4のいずれかに記載の銅系摺動材料。前記銅系摺動材料は、さらにFe、Al、Ni、Sn、Cr、Ti、Mo、Co、Zr、Sbより選択される少なくとも1種以上を総量で0.1~5質量含有することを特徴とする請求項1乃至請求項5のいずれかに記載の銅系摺動材料。前記銅系摺動材料は、さらにPb、Biより選択される少なくとも1種以上を総量で0.1~5質量含有することを特徴とする請求項1乃至請求項6のいずれかに記載の銅系摺動材料。しかしながら、特許文献1に開示される技術のように、針状Mn-Si系化合物が回転軸の軸方向に伸長して分散したとしても、針状Mn-Si系化合物の粒子の大きさ長軸方向の長さとして大きすぎるものが存在すると、耐摩耗性が高められる反面、摺動中に針状Mn-Si系化合物が摺動面から脱落した際に、軸受表面および軸表面を傷つけ、最終的には焼付に至る懸念がある。一方、針状Mn-Si系化合物の全ての粒子の大きさ長軸方向の長さが小さすぎると、十分な耐摩耗性を確保することができない。本発明は、上記した事情に鑑みなされたものであり、その目的とするところは、黄銅組織中に晶出する針状Mn-Si系化合物の分散状態を制御することにより、優れた耐焼付性を有する銅系摺動材料を提供することにある。上記した目的を達成するために、請求項1に係る発明は、黄銅組織中にMn-Si系化合物を分散させた黄銅からなる銅系摺動材料において、前記Mn-Si系化合物は、長軸方向の長さが50μm以上である針状Mn-Si系化合物の粒子を含み、該針状Mn-Si系化合物の総数の50以上が複数の小粒子から構成されることを特徴とする。請求項2に係る発明は、請求項1記載の銅系摺動材料において、前記銅系摺動材料中の前記長軸方向の長さが50μm以上である針状Mn-Si系化合物の全てが複数の小粒子から構成されることを特徴とする。請求項3に係る発明は、請求項1又は請求項2記載の銅系摺動材料において、前記銅系摺動材料中の前記長軸方向の長さが50μm以上である針状Mn-Si系化合物を構成する前記小粒子の総数の70以上で、前記長軸方向の長さが50μm以上である針状Mn-Si系化合物の長軸方向に対する前記小粒子の長さが45μm以下であることを特徴とする。請求項4に係る発明は、請求項1乃至請求項3のいずれかに記載の銅系摺動材料において、前記銅系摺動材料は、前記長軸方向の長さが50μm以上である針状Mn-Si系化合物を3~50体積含有することを特徴とする。請求項5に係る発明は、請求項1乃至請求項4のいずれかに記載の銅系摺動材料において、前記銅系摺動材料は、Znが20~45質量、Siが0.3~2.0質量、Mnが1.0~6.0質量、残部がCu及び不可避的不純物から構成されることを特徴とする。請求項6に係る発明は、請求項1乃至請求項5のいずれかに記載の銅系摺動材料において、前記銅系摺動材料は、さらにFe、Al、Ni、Sn、Cr、Ti、Mo、Co、Zr、Sbより選択される少なくとも1種以上を総量で0.1~5質量含有することを特徴とする。請求項7に係る発明は、請求項1乃至請求項6のいずれかに記載の銅系摺動材料において、前記銅系摺動材料は、さらにPb、Biより選択される少なくとも1種以上を総量で0.1~5質量含有することを特徴とする。請求項1に係る発明は、黄銅組織中にMn-Si系化合物として針状Mn-Si系化合物を分散させているが、この針状Mn-Si系化合物は、耐摩耗性の向上に寄与する化合物である。特に、針状Mn-Si系化合物の長軸方向の長さが50μm以上であると、耐摩耗性が向上するという効果が得られる。この針状Mn-Si系化合物は、鋳造時にMnとSiが針状の粒子の形態として黄銅組織中に晶出して形成されるものである。また、請求項1に係る発明は、針状Mn-Si系化合物が複数の小粒子から構成されているが、これらの複数の小粒子は、針状Mn-Si系化合物を分散させた銅系摺動材料を、制御された加工率で塑性加工することで、針状Mn-Si系化合物を分断することによって形成されるものである。そして、請求項1に係る発明は、図1に示すように、黄銅組織2中に針状Mn-Si系化合物3を分散させた銅系摺動材料1において、長軸方向の長さが50μm以上である針状Mn-Si系化合物3の総数の50以上が複数の小粒子4から構成されることで、摺動中に針状Mn-Si系化合物3が脱落するとしても、針状Mn-Si系化合物3を構成する小粒子4が脱落するようになり、軸および軸受を傷つけるような粗大な針状Mn-Si系化合物3が脱落する頻度が減るため、焼付き難くなる。また、図2に示すように、黄銅組織2中に針状Mn-Si系化合物3を分散させた銅系摺動材料1において、長軸方向の長さが50μm以上の針状Mn-Si系化合物3だけでなく、長軸方向の長さが50μm未満のMn-Si系化合物5を含んだとしても、摺動中に脱落した際に有害な異物にはならないため、耐焼付性には影響を及ぼさない。また、針状Mn-Si系化合物を構成する小粒子同士の間の隙間は、5μm以下であることが望ましい。この小粒子同士の表面間距離が5μm以下であると、摺動中に小粒子が脱落し易くならず、針状Mn-Si系化合物の形態を長く維持することができる。また、針状Mn-Si系化合物を分散させた銅系摺動材料を塑性加工した際、針状Mn-Si系化合物は、長軸方向に対して主に垂直方向に分断されるが、長軸方向に対して平行方向に分断される場合も許容される。また、針状Mn-Si系化合物を分散させた銅系摺動材料を軸受として用いる場合、軸受表面から少なくとも深さ100μm以内の領域において、本発明の針状Mn-Si系化合物の形態を成していれば、上記と同様の効果が得られることを実験で確認している。また、黄銅組織中に晶出する針状Mn-Si系化合物の分散状態の制御方法について説明する。針状Mn-Si系化合物の大きさは、鋳造時の条件によって長軸方向の長さを50μm以上にすることができる。そして、鋳造後、ビレットを所定形状の棒材に加工率を制御して押出加工をすると、針状Mn-Si系化合物を複数の小粒子に分断することができる。これは、図3に示すように、黄銅組織2中に針状Mn-Si系化合物3を分散させた銅系摺動材料1の押出加工をする際、黄銅組織2の塑性変形量Aに対し、針状Mn-Si系化合物3の塑性変形量Bが小さいためである。ただし、銅系摺動材料に分散した長軸長さが50μm未満のMn-Si系化合物は、分断されてもされなくても良い。また、引抜加工、鍛造加工など鋳物内部に塑性変形を起こさせる加工法であれば、その加工率を制御することで、本発明の針状Mn-Si系化合物の形態を形成することが可能であるため、押出加工に限定されない。請求項2に係る発明は、図4に示すように、黄銅組織2中に針状Mn-Si系化合物3を分散させた銅系摺動材料1において、長軸方向の長さが50μm以上である針状Mn-Si系化合物3の全てが複数の小粒子4から構成されることで、摺動中に針状Mn-Si系化合物3が脱落するとしても、複数の小粒子4から構成されない長軸方向の長さが50μm以上である針状Mn-Si系化合物3が含まれておらず、軸および軸受を傷つけるような粗大な針状Mn-Si系化合物3が脱落する頻度がより減るため、より焼付き難くなる。請求項3に係る発明は、黄銅組織中に針状Mn-Si系化合物を分散させた銅系摺動材料において、長軸方向の長さが50μm以上である針状Mn-Si系化合物を構成する小粒子の総数の70以上で、長軸方向の長さが50μm以上である針状Mn-Si系化合物の長軸方向に対する小粒子の長さが45μm以下であることで、摺動中に針状Mn-Si系化合物が脱落するとしても、針状Mn-Si系化合物の長軸方向に対する長さが45μm以下の小粒子が脱落するようになり、軸および軸受を傷つけるような粗大な針状Mn-Si系化合物が脱落する頻度がより減るため、より焼付き難くなる。請求項4に係る発明は、黄銅組織中に針状Mn-Si系化合物を分散させた銅系摺動材料において、長軸方向の長さが50μm以上である針状Mn-Si系化合物を3~50体積含有することで、耐摩耗性に好適である。長軸方向の長さが50μm以上である針状Mn-Si系化合物が50体積を超えると、黄銅組織中に針状Mn-Si系化合物が過剰に晶出した状態であり、材料が硬くなりすぎる。一方、長軸方向の長さが50μm以上である針状Mn-Si系化合物が3体積未満であると、耐摩耗性の向上の効果が十分でない。請求項5に係る発明は、銅系摺動材料は、Znが20~45質量、Siが0.3~2.0質量、Mnが1.0~6.0質量、残部がCu及び不可避的不純物から構成されている。Znは、耐腐食性に寄与する元素であり、20~45質量含有させている。Znが20質量未満では、高温環境下での耐腐食性が十分でなく、45質量を超えると、材料が硬くなりすぎる。より好ましくは、Znの含有量が28~40質量の範囲である。Siは、Mnと反応し、摺動特性の向上に寄与するMn-Si系化合物を形成する元素であり、0.3~2.0質量含有させている。Siが0.3質量未満では、Mn-Si系化合物の形成量が少ないため、摺動特性の向上の効果が不十分となり、2.0質量を超えると、材料が硬くなりすぎる。より好ましくは、Siの含有量が0.6~1.2質量の範囲である。Mnは、Siと反応し、摺動特性の向上に寄与するMn-Si系化合物を形成する元素であり、1.0~6.0質量含有させている。Mnが1.0質量未満では、Mn-Si系化合物の形成量が少ないため、摺動特性の向上の効果が不十分となり、6.0質量を超えると、材料が硬くなりすぎる。より好ましくは、Mnの含有量が2.0~4.0質量の範囲である。請求項6に係る発明のように、銅系摺動材料には、さらにFe、Al、Ni、Sn、Cr、Ti、Mo、Co、Zr、Sbより選択される少なくとも1種以上を総量で0.1~5質量含有させてもよい。これらの元素は、銅系摺動材料のマトリクスの強化に寄与する元素であるが、0.1質量未満では、材料が軟らかくなり、5質量を超えると、材料が硬くなりすぎる。また、これらの元素は、MnやSiと結合し、化合物を形成することもある。本発明における針状Mn-Si系化合物は、上記の元素との化合物であってもよい。請求項7に係る発明のように、銅系摺動材料には、さらにPb、Biより選択される少なくとも1種以上を総量で0.1~5質量含有させてもよい。これらの元素は、潤滑性の向上に寄与する元素であるが、0.1質量未満では、潤滑性の向上の効果が不十分であり、5質量を超えると、材料が硬くなりすぎる。本実施形態に係る針状Mn-Si系化合物を分散させた銅系摺動材料を用いた実施例および比較例の作製方法として、まず、所定の化学組成で鋳造し、銅系摺動材料中に針状Mn-Si系化合物を晶出させた。この銅合金鋳物は、その後押出加工、引抜加工または鍛造加工が施される。また、鋳造時の冷却温度、熱間加工時の加工率を制御することにより、針状Mn-Si系化合物の分散状態を制御した。特に、実施例は、多くの針状Mn-Si系化合物の長軸方向の長さが50μm以上に成長するよう、鋳物を徐冷して凝固させ、熱間加工時の加工率を従来よりも高くすることで、長軸方向の長さが50μm以上の針状Mn-Si系化合物が複数の小粒子に分断するようにした。また、比較例は、実施例と同様に多くの針状Mn-Si系化合物の長軸方向の長さが50μm以上に成長するよう、鋳物を徐冷して凝固させ、熱間加工時の加工率を従来のように低くし、長軸方向の長さが50μm以上の針状Mn-Si系化合物が複数の小粒子に分断しないようにした。上記した針状Mn-Si系化合物の分散状態は、銅系摺動材料において、押出方向、引抜方向、鍛造方向に対して垂直な方向から見た断面の組成像を500倍で撮影し、得られた組成像から一般的な画像解析手法解析ソフト:Image-ProPlusVersion4.5;株プラネトロン製等を用いて測定した。本実施形態に係る針状Mn-Si系化合物を分散させた銅系摺動材料を用いた実施例A,Bおよび比較例Aについて、軸受試験機を用いた摩耗試験を行った。表1に摩耗試験条件を示す。表2には、実施例A,Bおよび比較例Aの化学組成、針状Mn-Si系化合物の分散状態に関わるパラメータおよび摩耗量を示す。表2に示す針状粒子の長径の平均とは、長軸方向の長さが50μm以上の針状Mn-Si系化合物の最大フェレ径の平均値を示している。また、針状粒子の体積とは、銅系摺動材料の表面および内部が同等の分散状態になるため、長軸方向の長さが50μm以上の針状Mn-Si系化合物の観察視野に対する面積を測定し、その測定結果を示している。また、分断された針状粒子の個数割合とは、観察視野内にある長軸方向の長さが50μm以上の針状Mn-Si系化合物の総数のうち、複数の小粒子に分断されている針状Mn-Si系化合物の割合を測定し、その測定結果を示している。また、摩耗量とは、摩耗試験の前後における試験片の肉厚を測定し、摩耗試験の前後の差から算出した値を示している。実施例A,Bおよび比較例Aは、いずれも、針状Mn-Si系化合物の長軸方向の長さが50μm以上であり、且つ銅系摺動材料中に長軸方向の長さが50μm以上の針状Mn-Si系化合物を3~50体積含有している。そして、実施例A,Bは、長軸方向の長さが50μm以上の針状Mn-Si系化合物の総数の50以上が複数の小粒子に分断されているのに対し、比較例Aは、従来品のように針状Mn-Si系化合物が分断されていないが、摩耗試験において、表2に示すように、実施例A,Bは、比較例Aと同等の耐摩耗性を有している。次に、本実施形態に係る針状Mn-Si系化合物を分散させた銅系摺動材料を用いた実施例A~Fおよび比較例A~Eについて、軸受試験機を用いた焼付試験を行った。表3に焼付試験条件を示す。なお、実施例A,Bは、摩耗試験に供した実施例A,Bと同じものであり、比較例Cは、摩耗試験に供した比較例Aと同じものである。表4には、実施例A~Fおよび比較例A~Eの化学組成、針状Mn-Si系化合物の分散状態に関わるパラメータおよび焼付限界面圧を示す。表4に示す針状粒子の長径の平均、針状粒子の体積、分断された針状粒子の個数割合とは、摩耗試験で説明したものと同じである。また、45μm以下の小粒子の個数割合とは、測定視野内にある長軸方向の長さが50μm以上の針状Mn-Si系化合物を構成する小粒子の総数に対する長軸方向の長さが45μm以下の小粒子の割合を測定し、その測定結果を示している。また、焼付限界面圧とは、焼き付かなかった最大の面圧の平均値を示している。実施例A~Fおよび比較例A~Eは、いずれも、針状Mn-Si系化合物の長軸方向の長さが50μm以上であり、且つ比較例Dを除いては銅系摺動材料中に長軸方向の長さが50μm以上の針状Mn-Si系化合物を3~50体積含有している。そして、実施例A~Fは、長軸方向の長さが50μm以上の針状Mn-Si系化合物の総数の50以上が複数の小粒子に分断されているのに対し、比較例A~Eは、従来品のように針状Mn-Si系化合物が分断されておらず、焼付試験において、表4に示すように、実施例A~Fは、比較例A~Eと比べて耐焼付性が優れている。また、実施例A~Fは、分断された針状粒子の個数割合および45μm以下の小粒子の個数割合が高いほど、耐焼付性が優れている。すなわち、長軸方向の長さが50μm以上の針状Mn-Si系化合物の全てが複数の小粒子に分断されている実施例C~Fは、複数の小粒子に分断されていない針状Mn-Si系化合物が含まれる実施例A,Bと比べて耐焼付性が優れている。また、長軸方向の長さが50μm以上の針状Mn-Si系化合物を構成する小粒子の総数の70以上が、長軸方向の長さが45μm以下の小粒子に分断されている実施例C~Fは、長軸方向の長さが45μm以下の小粒子の個数割合が少ない実施例A~Cと比べて耐焼付性が優れている。特に、実施例C~Fのうち、長軸方向の長さが50μm以上の針状Mn-Si系化合物を構成する小粒子の総数の全てが、長軸方向の長さが45μm以下の小粒子に分断されている実施例D~Fは、長軸方向の長さが45μm以下に分断されていない小粒子が含まれる実施例Cと比べてさらに耐焼付性が優れている。また、実施例Fは、銅系摺動材料にAlが2.4質量、Feが0.1質量、Biが0.5質量添加されており、これらの元素を添加していない実施例A~Dよりも耐焼付性が優れている。なお、実施例Fに添加されている元素以外に、Ni、Sn、Cr、Ti、Mo、Co、Zr、Sb、Pb等の元素を添加しても、同様の効果が得られることを実験で確認している。また、比較例A~Eは、分断された針状粒子の個数割合および45μm以下の小粒子の個数割合が低いほど、耐焼付性が劣っており、焼付試験後の軸および軸受表面に線状傷が見られる傾向にあった。これは、摺動中にMn-Si系化合物が脱落する際に、軸および軸受表面を傷つけるような粗大な針状Mn-Si系化合物が脱落する頻度が増えたことによるものと推定する。また、比較例Eは、実施例Fと同じく、銅系摺動材料にAlが2.4質量、Feが0.1質量、Biが0.5質量添加されているが、耐焼付性が向上することがなかった。なお、比較例Eに添加されている元素以外に、Ni、Sn、Cr、Ti、Mo、Co、Zr、Sb、Pb等の元素を添加しても、耐焼付性が向上しないことを実験で確認している。上記の結果から、長軸方向の長さが50μm以上の針状Mn-Si系化合物の総数の50以上が複数の小粒子から構成されている等、針状Mn-Si系化合物の分散状態が適正であると、耐焼付性が優れることを確認することができた。"