変性溶液重合スチレンブタジエンゴムを60~90重量、ブタジエンゴムを5~30重量、天然ゴム又はポリイソプレンゴムを5~30重量含むジエン系ゴム100重量部に対し、カーボンブラック及びシリカからなるフィラーを配合し、該フィラーの総量が80重量部以下かつ該フィラー総量に占めるシリカの割合を60~90重量になるようにすると共に、シランカップリング剤を前記シリカ量に対して6~15重量配合し、かつ前記変性溶液重合スチレンブタジエンゴムが、重量平均分子量が100万~150万、ビニル結合量が30~60、スチレン含有量が30~50重量であり、前記ブタジエンゴムの分子量分布Mw/Mnが4.0以下であり、前記シリカの窒素吸着比表面積が120~180m2/gであることを特徴とするタイヤトレッド用ゴム組成物。前記変性溶液重合スチレンブタジエンゴムの官能基が、ヒドロキシル基、アルコキシリル基、エポキシ基、カルボニル基、カルボキシル基、アミノ基から選ばれる少なくとも1種であることを特徴とする請求項1に記載のタイヤトレッド用ゴム組成物。請求項1又は2に記載のタイヤトレッド用ゴム組成物を使用した空気入りタイヤ。本発明の目的は、転がり抵抗及び加工性を悪化させることなく、ウェットグリップ性能及び耐摩耗性を向上するようにしたタイヤトレッド用ゴム組成物を提供することにある。上記目的を達成する本発明のタイヤトレッド用ゴム組成物は、変性溶液重合スチレンブタジエンゴムを60~90重量、ブタジエンゴムを5~30重量、天然ゴム又はポリイソプレンゴムを5~30重量含むジエン系ゴム100重量部に対し、カーボンブラック及びシリカからなるフィラーを配合し、該フィラーの総量が80重量部以下かつ該フィラー総量に占めるシリカの割合が60~90重量になるようにすると共に、シランカップリング剤を前記シリカ量に対して6~15重量配合し、かつ前記変性溶液重合スチレンブタジエンゴムが、重量平均分子量が100万~150万、ビニル結合量が30~60、スチレン含有量が30~50重量であり、前記ブタジエンゴムの分子量分布Mw/Mnが4.0以下であり、前記シリカの窒素吸着比表面積が120~180m2/gであることを特徴とする。本発明のタイヤトレッド用ゴム組成物によれば、変性溶液重合スチレンブタジエンゴムを60~90重量、ブタジエンゴムを5~30重量、天然ゴム又はポリイソプレンゴムを5~30重量含むジエン系ゴム100重量部に対し、カーボンブラック及びシリカからなるフィラーの総量を80重量部以下かつ該フィラー総量に対するシリカの割合が60~90重量になるようにすると共にシランカップリング剤を前記シリカ量に対して6~15重量配合したので、転がり抵抗及び加工性を悪化させることなく、ウェットグリップ性能及び耐摩耗性を向上することができる。特に、分子量分布Mw/Mnが4.0以下のブタジエンゴムの配合量を30重量以下にし、フィラー総量が80重量部以下で、そのうちのシリカ比率を90重量以下にし、更に、変性溶液重合スチレンブタジエンゴムが、重量平均分子量が100万~150万、ビニル結合量が30~60、スチレン含有量が30~50重量であり、ブタジエンゴムの分子量分布Mw/Mnが4.0以下であり、シリカの窒素吸着比表面積が120~180m2/gであるようにしたので、ウェットグリップ性能と耐摩耗性を向上することが出来る。本発明においては、変性溶液重合スチレンブタジエンゴムの官能基が、ヒドロキシル基、アルコキシリル基、エポキシ基、カルボニル基、カルボキシル基、アミノ基から選ばれる少なくとも1種であることが好ましい。これにより、転がり抵抗及び加工性を損なうことなく、ウェット性能及び耐摩耗性をより高度に両立することが出来る。尚、シリカの窒素吸着比表面積はISO9277に準拠して測定するものとする。本発明のタイヤトレッド用ゴム組成物を使用した空気入りタイヤは、転がり抵抗及び加工性を維持しながら、ウェットグリップ性能及び耐摩耗性を向上することができる。本発明のタイヤトレッド用ゴム組成物において、ゴム成分はジエン系ゴムであり、そのジエン系ゴムはジエン系ゴム100重量中、変性溶液重合スチレンブタジエンゴム以下、変性S-SBRという。を60~90重量、ブタジエンゴム以下、BRという。を5~30重量、天然ゴム以下、NRという。又はポリイソプレンゴム以下、IRという。を5~30重量含む。尚、ここでいうゴムの量は、油添量を除いたゴム分の正味の量である。変性S-SBRは、分子末端に官能基を有するように溶液重合で製造した末端変性スチレンブタジエンゴムである。官能基としては、例えば、ヒドロキシル基、アルコキシル基、エポキシ基、カルボニル基、カルボキシル基、アミノ基等を例示することが出来る。このような変性S-SBRは、通常の方法、例えば特許第3488926号に開示の方法により製造することが出来る。また、市販品の中から適宜選択して使用しても良い。本発明では、変性S-SBRを配合することにより、シリカとの親和性を高くし分散性を改善するため、転がり抵抗の低減と耐摩耗性の確保を両立することが出来る。ジエン系ゴム100重量中の変性S-SBRの配合量は60~90重量、好ましくは55~85重量にする。変性S-SBRの配合量が60重量より小さいとウェットグリップ性能を確保する効果が得られない。変性S-SBRの配合量が90重量より大きいと粘度上昇により加工性が悪化する。また、変性S-SBRは、重量平均分子量が100万~150万、ビニル結合量が30~60、スチレン含有量が30~50重量であるものを使用する。変性S-SBRの特性をこのような範囲にすることにより、転がり抵抗を維持しながらウェットグリップ性能と耐摩耗性とを向上することが出来る。特に、変性S-SBRの重量平均分子量を100万~150万、好ましくは110万~140万の範囲にすることで耐摩耗性を向上することが出来る。変性S-SBRの重量平均分子量が100万より小さいと耐摩耗性が悪化する。変性S-SBRの重量平均分子量が150万より大きいと粘度増加により加工性が悪化する。変性S-SBRの重量平均分子量は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィーGPCにより標準ポリスチレン換算により測定するものとする。また、変性S-SBRのビニル結合量を30~60、好ましくは33~57の範囲にすることで、ウェットグリップ性能と耐摩耗性を向上することが出来る。変性S-SBRのビニル結合量が30より小さいとウェットグリップ性能が悪化する。変性S-SBRのビニル結合量が60より大きいと耐摩耗性が悪化する。また、変性S-SBRのスチレン含有量を30~50重量、好ましくは35~45重量の範囲にすることで、転がり抵抗を低くすると共にゴム強度を高くして耐摩耗性を確保することができる。変性S-SBRのスチレン含有量が20重量より小さいとウェットグリップ性能が悪化する。変性S-SBRのスチレン含有量が60重量より大きいと転がり抵抗もしくは耐摩耗性が悪化する。尚、未変性のスチレンブタジエンゴムを使用した場合は、変性したスチレンブタジエンゴムと比較してゴム中のシリカ分散性が劣るため、転がり抵抗やウェットグリップ性能などの多性能を両立することが出来ない。また、乳化重合スチレンブタジエンゴムは、溶液重合スチレンブタジエンゴムと比較してゴム分子中のミクロ構造の選択性が乏しく、高次元に多性能を両立することが出来ない。本発明では、BRを配合することによりゴム組成物の耐摩耗性を確保する。ジエン系ゴム100重量中のBRの配合量は5~30重量、好ましくは8~27重量にする。BRの配合量が5重量より小さいとゴム組成物の耐摩耗性が悪化する。BRの配合量が30重量より大きいとウェットグリップ性能が悪化する。また、BRは、分子量分布Mw/Mnが4.0以下、好ましくは2.5~3.5のものを使用する。ウェットグリップ性能及び加工性を両立するためには、BRの分子量分布Mw/Mnをこのような範囲にすることが好ましく、規定の範囲内に収めることでウェットグリップ性能及び加工性を向上することが出来る。本明細書においてBRの分子量分布Mw/Mnは、BRの重量平均分子量Mwと数平均分子量Mnとの比で定義されるものとする。またBRの重量平均分子量Mwと数平均分子量Mnは、ゲルパーミエーションクロマトグラフィーGPCにより標準ポリスチレン換算により測定するものとする。本発明では、NR又はIRを配合することにより、耐摩耗性と転がり抵抗を両立することが出来る。ジエン系ゴム100重量中のNR又はIRの配合量は5~30重量、好ましくは8~27重量にする。NR又はIRの配合量が5重量より小さいと転がり抵抗を維持することが出来ない。NR又はIRの配合量が30重量より大きいとウェットグリップ性能が悪化する。本発明において、カーボンブラック及びシリカからなるフィラーを配合しそのフィラー総量がジエン系ゴム100重量部に対して80重量部以下、好ましくは55~75重量部になるように配合する。また、このカーボンブラック及びシリカからなるフィラー総量に占めるシリカの割合を60~90重量、好ましくは65~85重量にする。カーボンブラック及びシリカの配合量の合計をこの範囲にすることにより、ゴム組成物の転がり抵抗、ウェットグリップ性能及び耐摩耗性を両立することが出来る。また、上述した変性S-SBRの配合により、シリカとゴムとの親和性が向上し、シリカの分散性が改善するため、加工性、転がり抵抗、ウェットグリップ性能及び耐摩耗性を両立することが出来る。ジエン系ゴム100重量部に対するフィラー総量が80重量部より大きいと転がり抵抗と加工性が悪化する。また、フィラー総量に対するシリカの割合が60重量より小さいと転がり抵抗が悪化する。フィラー総量に対するシリカの割合が90重量より大きいと耐摩耗性及び加工性が悪化する。シリカとしては、窒素吸着比表面積N2SAが120~180m2/gであるものを使用する。このような特定のシリカを使用することでウェットグリップ性能と耐摩耗性と加工性を両立することが出来る。シリカの窒素吸着比表面積N2SAが120m2/gより小さいと耐摩耗性が悪化する。シリカの窒素吸着比表面積N2SAが180m2/gより大きいと加工性が悪化する。また、本発明では、シリカとシランカップリング剤とを共に配合することにより、シリカの分散性を向上し、加工性の向上と転がり抵抗の低下などの多性能を両立することが可能となる。シランカップリング剤は、シリカ配合量に対して6~15重量、好ましくは7~10重量配合する。シリカ配合量に対するシランカップリング剤の配合量が6重量より小さいと耐摩耗性及び加工性が悪化する。シランカップリング剤の配合量が15重量以上としても、分散性向上効果が小さいために所望の改善効果を望めない。シランカップリング剤としては、特に制限されるものではないが、硫黄含有シランカップリング剤が好ましく、例えばビス-3-トリエトキシシリルプロピルテトラサルファイド、ビス3-トリエトキシシリルプロピルジサルファイド、3-トリメトキシシリルプロピルベンゾチアゾールテトラサルファイド、γ-メルカプトプロピルトリエトキシシラン、3-オクタノイルチオプロピルトリエトキシシラン等を例示することができる。タイヤトレッド用ゴム組成物には、上述したカーボンブラック及び充填剤以外にも、加硫又は架橋剤、加硫促進剤、老化防止剤、可塑剤、加工助剤などのタイヤトレッド用ゴム組成物に一般的に使用される各種添加剤を配合することができ、かかる添加剤は一般的な方法で混練してゴム組成物とし、加硫又は架橋するのに使用することができる。これらの添加剤の配合量は本発明の目的に反しない限り、従来の一般的な配合量とすることができる。このようなゴム組成物は、公知のゴム用混練機械、例えば、バンバリーミキサー、ニーダー、ロール等を使用して、上記各成分を混合することによって製造することができる。本発明のタイヤトレッド用ゴム組成物は、空気入りタイヤに好適に使用することができる。このタイヤトレッド用ゴム組成物を使用した空気入りタイヤは、転がり抵抗及び加工性を悪化させることなく高度に維持すると共に、ウェットグリップ性能及び耐摩耗性を向上することが出来る。以下、実施例によって本発明を更に説明するが、本発明の範囲はこれらの実施例に限定されるものではない。表1~3に示す配合からなる19種類のタイヤトレッド用ゴム組成物実施例1~6、比較例1~13を、表4に示す配合剤を共通配合として含むように調製した。先ず、硫黄、加硫促進剤を除く成分を18Lの密閉型ミキサーで5分間混練し放出する。このマスターバッチを室温で放冷した後、オープンロールに供し硫黄、加硫促進剤を加えて混練することにより調製した。尚、表1~3において、フィラー総量はシリカ及びカーボンブラックの配合量の合計を表わし、シリカ比率はフィラー総量に占めるシリカの重量比率を表わし、シランカップリング剤比率は、シランカップリング剤の配合量がシリカ配合量に対する割合を表わす。また、表1~3において、変性S-SBR1及び2、S-SBR1及び2、並びにBRの配合量を夫々の上段に示すと共に、油展オイルを除いた正味のゴム成分の配合量を、夫々の下段に括弧付きで示した。更に、使用した変性S-SBR1及び2、S-SBR1及び2について、変性基の種類、スチレン含有量、シス量、トランス量、ビニル量、重量平均分子量、ガラス転移点Tg、及び油添量を表5に示した。得られた19種類のタイヤトレッド用ゴム組成物の加工性の指標としてムーニー粘度を以下の方法で測定した。加工性;ムーニー粘度得られたゴム組成物の加工性を、ムーニー粘度ML14により評価した。ムーニー粘度ML14は、JISK6300に準拠して、ムーニー粘度計にてL型ロータ38.1mm径、5.5mm厚を使用し、予熱時間1分、ロータの回転時間4分、100°C、2rpmの条件で測定した。得られた結果は、比較例1の値の逆数を100とする指数として表1に示した。この指数が大きいほどムーニー粘度が低く加工性が優れることを意味する。尚、指数値が98以上であれば許容範囲内従来レベルであるものとする。また得られた19種類のタイヤトレッド用ゴム組成物を所定形状の金型中で、160°C、20分間プレス加硫して加硫ゴムサンプルを作製し、下記に示す方法でウェットグリップ性能、転がり抵抗、及び耐摩耗性を測定した。ウェットグリップ性能;tanδ0°C得られた加硫ゴムサンプルのウェットグリップ性能を、ウェットグリップ性能の指標であることが知られているtanδ0°Cにより評価した。tanδ0°Cは、東洋精機製作所社製粘弾性スペクトロメーターを用いて、初期歪み10、振幅±2、周波数20Hzの条件下で、温度0°Cの損失正接tanδ0°Cを測定した。得られた結果は、比較例1の値を100とする指数として表1に示した。この指数が大きいほどウェットグリップ性能が優れることを意味する。転がり抵抗;tanδ60°C得られた加硫ゴムサンプルの転がり抵抗を、転がり抵抗の指標であることが知られているtanδ60°Cにより評価した。tanδ60°Cは、東洋精機製作所社製粘弾性スペクトロメーターを用いて、初期歪み10、振幅±2、周波数20Hzの条件下で、温度60°Cの損失正接tanδ60°Cを測定した。得られた結果は、比較例1の値の逆数を100とする指数として表1に示した。この指数が大きいほどtanδ60°Cが小さく低発熱で転がり抵抗が優れることを意味する。尚、指数値が98以上であれば許容範囲内従来レベルであるものとする。耐摩耗性得られた加硫ゴムサンプルを、JISK6264に準拠して、ランボーン摩耗試験機岩本製作所社製を使用して、荷重49N、スリップ率25、時間4分、室温の条件で摩耗量を測定した。得られた結果は、比較例1の摩耗量の逆数を100とする指数として表1に示した。この指数が大きいほど耐摩耗性が優れることを意味する。なお、表1~3及び5において使用した原材料の種類を下記に示す。NR:天然ゴム、SIR20変性S-SBR1:末端変性溶液重合スチレンブタジエンゴム、旭化成社製E581、ゴム成分100重量部に対しオイル分37.5重量部を含む油展品変性S-SBR2:末端変性溶液重合スチレンブタジエンゴム、日本ゼオン社製NS530、ゴム成分100重量部に対しオイル分20.0重量部を含む油展品S-SBR1:溶液重合スチレンブタジエンゴム、JSR社製HP755B、ゴム成分100重量部に対しオイル分37.5重量部を含む油展品S-SBR2:溶液重合スチレンブタジエンゴム、旭化成社製タフデン1834、ゴム成分100重量部に対しオイル分37.5重量部を含む油展品BR1:ブタジエンゴム、日本ゼオン社製NipolBR1220、分子量分布Mw/Mn=2.9BR2:ブタジエンゴム、日本ゼオン社製NipolBRX5000、分子量分布Mw/Mn=6.4、ゴム成分100重量部に対し低分子量成分を40重量部含むシリカ1:RhodiaSilica社製ZEOSIL115GR、窒素吸着比表面積=116m2/gシリカ2:RhodiaSilica社製ZEOSILPREMIUM200MP、窒素吸着比表面積=204m2/gシリカ3:RhodiaSilica社製ZEOSIL1165MPGR、窒素吸着比表面積=162m2/gCB:カーボンブラック、キャボットジャパン社製ショウブラックN234カップリング剤:EVONIKDEGUSSA社製SI69アロマオイル:昭和シェル石油社製エキストラクト4号Sまた、表4において使用した原材料の種類を下記に示す。加工助剤:SCHILLSEILACHER社製StruktolA50P亜鉛華:正同化学社製酸化亜鉛3種ステアリン酸:千葉脂肪酸社製ビーズステアリン酸桐老化防止剤:フレキシス社製SANTOFLEX6PPDワックス:大内新興化学工業社製サンノック加硫促進剤:大内新興化学工業社製ノクセラーCZ-G硫黄:アクゾノーベル社製クリステックスHSOT20表1及び3の結果から明らかなように、実施例1~6のタイヤトレッド用ゴム組成物は、いずれも比較例1と比べ加工性及び転がり抵抗を良好に維持しながらウェットグリップ性能及び耐摩耗性を向上することが出来た。一方、表1の結果から明らかなように、比較例2のタイヤトレッド用ゴム組成物は、天然ゴムの代わりに低Tgであるスチレンブタジエンゴムを使用したがウェットグリップ性能が悪化した。比較例3のタイヤトレッド用ゴム組成物は、分子量分布Mw/Mnが4.0より大きいブタジエンゴムを使用したため加工性及びウェットグリップ性能が悪化した。また、表2の結果から明らかなように、比較例4のタイヤトレッド用ゴム組成物は、変性S-SBR2の重量平均分子量が100万より小さいためウェットグリップ性能及び耐摩耗性が悪化した。比較例5のタイヤトレッド用ゴム組成物は、変性S-SBR1の代わりに未変性のS-SBR1を使用したため耐摩耗性が悪化した。比較例6のタイヤトレッド用ゴム組成物は、変性S-SBR1が60重量未満、BRが30重量を超えるため加工性及びウェットグリップ性能が悪化した。比較例7のタイヤトレッド用ゴム組成物は、変性S-SBR1が60重量未満、NRが30重量を超えるためウェットグリップ性能が悪化した。比較例8のタイヤトレッド用ゴム組成物は、シリカ1の窒素吸着比表面積が120m2/g未満であるためウェットグリップ性能及び耐摩耗性が悪化した。比較例9のタイヤトレッド用ゴム組成物は、シリカ2の窒素吸着比表面積が180m2/gを超えるため加工性が悪化した。表3の結果から明らかなように、比較例10のタイヤトレッド用ゴム組成物は、フィラー総量が80重量部より大きいため加工性及び転がり抵抗が悪化した。比較例11のタイヤトレッド用ゴム組成物は、全フィラー中に占めるシリカの比率が90重量より大きいため加工性及び耐摩耗性が悪化した。比較例12のタイヤトレッド用ゴム組成物は、全フィラー中に占めるシリカの比率が60重量より小さいため転がり抵抗が悪化した。比較例13のタイヤトレッド用ゴム組成物は、シランカップリング剤の配合量がシリカ配合量の6重量より小さいため加工性及耐摩耗性が悪化した。