"55~65重量のCu、1.0~6.5重量のMn、0.2~3.0重量のAl、0~3.0重量のFe、0.3~2.0重量のSn、0.01~0.3重量のMg、0~0.3重量のBiおよび/または0~0.2重量のPbを含み、残量がZnおよび不可避の不純物である環境に優しいマンガン黄銅合金。前記マンガン黄銅合金中のMnの含有量が、好ましくは2.0~5.0重量であり、より好ましくは2.5~4.5重量であり、最も好ましくは3.5~4.5重量であることを特徴とする、請求項1に記載の環境に優しいマンガン黄銅合金。前記マンガン黄銅合金中のAlの含有量が、好ましくは0.4~2.5重量であり、より好ましくは0.6~2.0重量、最も好ましくは0.6~1.5重量であることを特徴とする、請求項1または2に記載の環境に優しいマンガン黄銅合金。前記マンガン黄銅合金中のFeの含有量が、好ましくは0~1.8重量であり、より好ましくは0~0.8重量であることを特徴とする、請求項1から3のいずれか一項に記載の環境に優しいマンガン黄銅合金。前記マンガン黄銅合金中のSnの含有量が、好ましくは0.3~1.5重量であり、より好ましくは0.5~1.3重量、最も好ましくは0.8~1.0重量であることを特徴とする、請求項1から4のいずれか一項に記載の環境に優しいマンガン黄銅合金。前記マンガン黄銅合金中のMgの含有量が、好ましくは0.01~0.2重量であり、より好ましくは0.05~0.15重量、最も好ましくは0.07~0.1重量であることを特徴とする、請求項1から5のいずれか一項に記載の環境に優しいマンガン黄銅合金。前記マンガン黄銅合金中のBiの含有量が、好ましくは0~0.25重量であり、より好ましくは0~0.15重量であることを特徴とする、請求項1から6のいずれか一項に記載の環境に優しいマンガン黄銅合金。前記マンガン黄銅合金中のPbの含有量が、好ましくは0~0.15重量であり、より好ましくは0~0.1重量であることを特徴とする、請求項1から7のいずれか一項に記載の環境に優しいマンガン黄銅合金。請求項1から8のいずれか一項に記載のマンガン黄銅合金の製造方法であって、この方法が、バッチ配合し、溶融し、合金インゴットを流し込み、再溶融し、砂型鋳造または低圧鋳造することを含み、合金インゴットを流し込む温度が980~1030°Cであり、砂型鋳造の温度が1000~1030°Cであり、低圧鋳造の温度が970~1000°Cである、方法。請求項1から8のいずれか一項に記載のマンガン黄銅合金を製造する方法であって、この方法が、バッチ配合し、溶融し、丸型インゴットを水平連続鋳造し、表層を剥ぎ、棒状に押出し、熱間鍛造することを含み、ここで水平連続鋳造の温度が980~1030°Cであり、押出温度が660~750°Cであり、熱間鍛造の温度が660~750°Cである、方法。請求項1から8のいずれか一項に記載のマンガン黄銅合金を製造する方法であって、この方法が、バッチ配合し、溶融し、丸型インゴットを水平連続鋳造し、表層を剥ぎ、熱間鍛造することを含み、ここで水平連続鋳造の温度が980~1030°Cであり、熱間鍛造の温度が660~750°Cである、方法。上記欠点を克服するために、本発明は、コストが低く、優れた応力腐食耐性、良好な脱亜鉛化腐食耐性および機械的特性を有する環境に優しいマンガン黄銅合金、ならびにそれらの製造方法を提供する。本発明の1つの目的は、優れた機械的特性および腐食耐性、良好な冷間/熱間加工処理特性、鋳造性および切削性を有する環境に優しい黄銅合金、特に鋳造および鍛造に好適であり、コストが比較的低い環境に優しい快削性黄銅合金を提供することである。本発明の別の目的は、上述のマンガン黄銅合金の製造方法を提供することである。1つの態様において、本発明は、55~65重量のCu、1.0~6.5重量のMn、0.2~3.0重量のAl、0~3.0重量のFe、0.3~2.0重量のSn、0.01~0.3重量のMg、0~0.3重量のBiおよび/または0~0.2重量のPbを含み、残量がZnおよび不可避の不純物である環境に優しいマンガン黄銅合金を提供する。好ましくは、上記マンガン黄銅合金中のMnの含有量は、2.0~5.0重量であり、好ましくは2.5~4.5重量であり、より好ましくは3.5~4.5重量である。好ましくは、上記マンガン黄銅合金中のAlの含有量は、0.4~2.5重量であり、好ましくは0.6~2.0重量、より好ましくは0.6~1.5重量である。好ましくは、上記マンガン黄銅合金中のFeの含有量は、0~1.8重量であり、好ましくは0~0.8重量である。好ましくは、上記マンガン黄銅合金中のSnの含有量は、0.3~1.5重量であり、好ましくは0.5~1.3重量、より好ましくは0.8~1.0重量である。好ましくは、上記マンガン黄銅合金中のMgの含有量は、0.01~0.2重量であり、好ましくは0.05~0.15重量、より好ましくは0.07~0.1重量である。好ましくは、上記マンガン黄銅合金中のBiの含有量は、0~0.25重量であり、好ましくは0~0.15重量である。好ましくは、上記マンガン黄銅合金中のPbの含有量は、0~0.15重量であり、好ましくは0~0.1重量である。別の態様において、本発明は、上述のマンガン黄銅合金の製造方法を提供し、この方法は、バッチ配合し、溶融し、合金インゴットを流し込み、再溶融し、砂型鋳造または低圧鋳造することを含み、合金インゴットを流し込む温度は980~1030°Cであり、砂型鋳造の温度は1000~1030°Cであり、低圧鋳造の温度は970~1000°Cである。さらに別の態様において、本発明は、上述のマンガン黄銅合金を製造する方法を提供し、この方法は、バッチ配合し、溶融し、丸型インゴットを水平連続鋳造し、表層を剥ぎ、棒状に押出し、熱間鍛造することを含み、ここで水平連続鋳造の温度は980~1030°Cであり、押出温度は660~750°Cであり、熱間鍛造の温度は660~750°Cである。なお、さらに別の態様において、本発明は、上述のマンガン黄銅合金を製造する方法を提供し、この方法は、バッチ配合し、溶融し、丸型インゴットを水平連続鋳造し、表層を剥ぎ、熱間鍛造することを含み、ここで水平連続鋳造の温度は980~1030°Cであり、熱間鍛造の温度は660~750°Cである。本発明をより完全に理解できるように、ここで本発明を次のように詳細に説明する。既存の鉛含有または無鉛快削性黄銅合金に関する不十分な性能の問題を解決するために、本発明は、次のような技術的解決策を提供する:55~65重量のCu、1.0~6.5重量のMn、0.2~3.0重量のAl、0~3.0重量のFe、0.3~2.0重量のSn、0.01~0.3重量のMg、0~0.3重量のBi、および/または0~0.2重量のPbを含み、残量がZnおよび不可避の不純物である、環境に優しい低コストのマンガン黄銅合金。本発明の1つの実施形態によれば、本発明の環境に優しいマンガン黄銅合金は:55~60重量のCu、2.0~6.0重量のMn、0.4~2.0重量のAl、0.4~1.5重量のSn、0~2.0重量のFe、0.01~0.1重量のMg、0.15~0.2重量のPbを含み、残量がZnおよび不可避の不純物である。本発明の別の実施形態によれば、本発明の環境に優しいマンガン黄銅合金は:61~63重量のCu、3.0~5.5重量のMn、1.5~2.5重量のAl、1.0~1.2重量のSn、0.5~1.5重量のFe、0.05~0.15重量のMg、0.1~0.3重量のBiを含み、残量がZnおよび不可避の不純物である。本発明のさらに別の実施形態によれば、本発明の環境に優しいマンガン黄銅合金は:62~65重量のCu、5.0~6.5重量のMn、1.0~1.5重量のAl、0.4~0.8重量のSn、0.05~0.2重量のMg、0.1~0.3重量のBi、および/または0.1~0.2重量のPbを含み、残量がZnおよび不可避の不純物である。本発明に従って黄銅合金にマンガンを添加することにより、固溶体の強化を通して合金の強度および硬度を増大させることができ、故に黄銅合金の切削性を有効に改善でき、海水、塩化物および過熱蒸気に対するその腐食耐性を大きく上昇させることができる。マンガンは、Alを含有する黄銅のβ相を安定化でき、Alによって誘導されるγ相の沈殿作用を軽減する。マンガンの亜鉛当量係数は0.5であり、β相の領域を拡大し得るが、反対に、銅および他の元素の量が固定されている条件下ではそれは明らかな作用を示さず、マンガンの添加により亜鉛の含有量を低減できるので、α相の領域が拡大する。そのためマンガンおよび亜鉛の含有量を好適な割合に制御して、α相の比を増大させることができ、従って合金の腐食耐性を改善できる、特に合金の応力腐食耐性特性を改善できる。マンガンおよび鉄は、固溶体を形成でき、マンガンも多量で銅に溶解できるので、Mnを伴う銅マトリックスにはより多くのFeが溶解できる。α相中のFeの固溶度を増大させるのはMnであり、それによって黄銅中のFeの強化を改善でき、Feの分離を阻止でき、Feと組み合わせた合金の応力腐食耐性特性を改善できる。低量のマンガンが黄銅に添加される場合、大きな作用を示さず、黄銅に添加するマンガンの量が多過ぎる場合は、合金の硬度HRBが80を超え、切削抵抗が増大し、切削効率が低下するので、マンガンの量を1.0~6.5重量の範囲に制御するのが好適である。主要合金元素の1つであるアルミニウムは、主に溶液化、強化、熱割れ耐性特性および脱酸を増大させるために使用され、それはまた、鋳造物の成型に有利な合金の流動性を増大させるためにも使用できる。Alは、鋳造物の表面においてAl2O3フィルムを形成できるので、その腐食耐性特性を改善できる。マンガンが添加される条件下では、その含有量は0.2~3.0重量の範囲に制御されるべきである。低含有量のアルミニウムが使用される場合、有益な作用を行うには不利である;使用するアルミニウムの量が多過ぎる場合、Alが酸化沈殿物を形成する傾向にあるので合金の流動性が低下し、それは鋳造および溶接特性に不利益である。鉄は、黄銅中で極めて低い固溶度を有し、その鉄が豊富な粒子は、鋳造構造を微細化し、再結晶のためのグレイン成長を阻止し得る。鉄をマンガン、アルミニウム、スズなどと同時に添加するのが良好であるが、鋳造され、鍛造される、研磨および電気メッキが必要な、給水栓本体のためには、鉄は添加されないか、または低量の鉄を添加すべきであり、そうでなければ鉄が豊富な相の分離が生じ、硬質スポットが生成され、電着表面の品質に悪影響を及ぼす。研磨および電気メッキが必要でない製品に関しては、中程度または多量のFeを使用できるが、使用するFeの量が多過ぎる場合、合金の可塑性および黄銅の腐食耐性が低下するので、鉄の量は0~3.0重量の範囲に制御すべきである。スズの主要な機能は、黄銅の脱亜鉛化を阻止すること、およびその腐食耐性を向上させる、特に応力腐食耐性特性を向上させることである。少量のSnは黄銅の硬度および強度を増大できるが、Snの含有量が2.0重量を超える場合、反対に黄銅の特性が低下する。さらに、Snの価格が高いので、Snの含有量が増大するにつれて合金のコストが上がるため、スズの含有量は0.3~2.0重量の範囲に制御すべきである。マグネシウムの添加は、脱酸、脱硫黄およびグレインの微細化のため、並びに合金の脱亜鉛化腐食耐性特性および機械的特性を改善するために主に使用される。しかし、脱亜鉛化腐食耐性および鋳造特性の作用は、マグネシウムの含有量が増大するにつれて低下し、0.01~0.3重量のMgを使用するのが好適であり、低含有量のMgでは明らかな作用を示さない。あるいは、Biおよび/またはPbが添加されて、合金の切削性をさらに確実にする。Biの含有量は、0~0.3重量の範囲に制御すべきであり、原料のコストは、Biの含有量が高過ぎると上昇する;Pbの含有量は0~0.2重量の範囲に制御すべきであり、Pbの放出量は、Pbの含有量が高過ぎる場合には基準を超える。本発明は、上述の黄銅を製造するための方法を提供し、この方法は、バッチ配合し、溶融し、合金インゴットを流し込み、再溶融し、砂型鋳造または低圧鋳造することを含み、ここで合金インゴットを流し込む温度は980~1030°Cであり、砂型鋳造の温度は1000~1030°Cであり、低圧鋳造の温度は970~1000°Cである。本発明は、上述の黄銅を製造する別の方法を提供し、この方法は、バッチ配合し、溶融し、丸型インゴットを水平連続鋳造し、表層を剥ぎ、棒状に押出し、および熱間鍛造することを含み、水平連続鋳造の温度は980~1030°Cであり、押出の温度は660~750°Cであり、熱間鍛造の温度は660~750°Cである。本発明は、上述の黄銅を製造するさらに別の方法を提供し、この方法は、バッチ配合し、溶融し、丸型インゴットを水平連続鋳造し、表層を剥ぎ、熱間鍛造することを含み、ここで水平連続鋳造の温度は980~1030°Cであり、熱間鍛造の温度は660~750°Cである。図1は、本発明に従う上述の黄銅合金を製造するプロセスチャートを示す。先行技術と比較して、本発明は、少なくとも次の有益な作用を含有する:本発明は、マンガンを添加することによって、優れた機械的特性、鋳造性、切削性および腐食耐性、特に応力腐食耐性特性を有する黄銅合金を得る。組立応力が焼なましによって除去できない条件で、国際的な基準よりも顕著に高い14濃度のアンモニア水の環境において、合金は、24時間のアンモニア燻蒸下で応力腐食割れ現象を示さない。本発明の黄銅合金は、低含有量のスズおよびビスマスを含有し、ニッケルなどを含有しない。原料は、低コストであるため、製造される黄銅合金も低コストである。本発明の黄銅合金は、鉛を含有しない、または低含有量でのみ鉛を含有するので、環境に優しい合金に属する。こうした合金は、鉛による人体および環境への有害さを低減する。同時に、合金の水への金属放出量は、NSF/ANSI61-2007基準を満たす。本発明の製造プロセスは簡便であり、既存の鉛黄銅のための設備を用いて行うことができる。本発明のマンガン黄銅合金は、優れた機械的特性、鋳造性、切削性および腐食耐性、特に応力腐食耐性特性を有し、環境に優しい快削性黄銅合金であり、鋳造および鍛造に好適であり、コストが低い。図面および実施形態の組み合わせを用いて、本発明をさらに詳細に説明する。表1は、本発明の実施例に従う黄銅合金および比較のために使用される合金の組成を示し、ここで合金1~6は、砂型鋳造によって製造され、製造プロセスは図1に示される;合金7~12は丸型インゴットの水平連続鋳造および熱間鍛造成型によって製造され、製造プロセスは図1に示される。合金ZCuZn40Pb2は比較のためである。上記で列挙された合金の特性試験を以下で行う。試験結果は次の通りである:1.機械的特性合金1~6は砂型鋳造によって調製される;合金7~12は水平連続鋳造によって調製される;比較合金は鉛黄銅ZCuZn40Pb2であり合金ZCuZn40Pb2はZhejiangKe-yumetalmaterialsCo.,Ltd.から入手可能である、これは砂型鋳造によって製造され、直径は29mmであり、直径10mmのサンプルに機械加工される。引張試験を室温下で行う。結果を表2に示す。2.脱亜鉛化試験脱亜鉛化試験は、GB/T10119-2008に従って行われる。比較サンプルは鉛黄銅ZCuZn40Pb2であり合金ZCuZn40Pb2はZhejiangKe-yumetalmaterialsCo.,Ltd.から入手可能である、これは鋳造によって調製される。測定された最大脱亜鉛化深さを表2に示す。合金の脱亜鉛化層の深さが深くになるにつれて、合金の脱亜鉛化腐食耐性特性は悪くなることが知られている。表2は、本発明に従う合金の脱亜鉛化腐食耐性特性が鉛黄銅ZCuZn40Pb2を上回ることを示している。3.切削性試験サンプルは、鋳造することによって調製し、同じカッター、切削時間および供給量を使用する。カッターモデル:VCGT160404-AKH01韓国のKORLOYCOMPANY、回転速度:570r/分、供給速度:0.2mm/r、後方係合:1つの面で2mm。BeijingUniversityofAeronauticsandAstronauticsによって開発されたブローチ削り、ホブ削り、ドリル削りおよび研削のための万能動力計は、それぞれZCuZn40Pb2および本発明に従う黄銅合金の切削抵抗を測定するために使用される。相対的な切削比を計算し、次いで結果を表2に示す。相対切削比の計算式は次の通りである:ZCuZn40Pb2の切削抵抗/合金1~12の切削抵抗×1004.鋳造性表1に列挙された合金1~6および合金ZCuZn40Pb2合金ZCuZn40Pb2はZhejiangKe-yumetalmaterialsCo.,Ltd.から入手可能であるの鋳造性は、合金を鋳造するための4種類の共通する基準試験サンプルにより測定される。体積収縮試験サンプルは、凝固収縮空洞、分散収縮空洞dispersingshrinkagecavityおよび収縮巣を測定するために使用される。らせん状サンプルは、溶融流体長さを測定し、合金の流動性を評価するために使用される。ストリップサンプルは、線形収縮割合および合金の曲げ耐性曲げ角を測定するために使用される。異なる厚さを有する円形サンプルは、合金の収縮割れ耐性を測定するために使用される。体積収縮試験サンプルに関して凝固収縮空洞の面が滑らかである場合、凝固収縮空洞の底部において視覚可能な収縮巣はなく、試験サンプルの断面における視覚可能な分散収縮空洞がない場合、それは鋳造性が優れていることを示しており、○と示される。凝固収縮空洞の面が滑らかではあるが、視覚可能な収縮巣の高さが深さで5mm未満である場合、それは鋳造性が良好であることを示しており、△と示される。凝固収縮空洞の面が滑らかではなく、視覚可能な収縮巣の高さが深さで5mmを超える場合、それは×と示される。試験サンプルの鋳造面または研磨面において視覚可能な割れがある場合、それは劣ると評価され、×と示され、割れがない場合は優れていると評価され、○と示される。結果を表3に示す。5.応力腐食耐性合金1~12および合金ZCuZn40Pb2はそれぞれ1/2インチおよび1インチのボールバルブに製造され組立られていない製品および組立られた製品を含む固定トルク90Nm、ここで組立られた製品は、非装着外部パイプおよび装着トルクを有する外部パイプを含む。1/2インチのボールバルブは、90Nmのトルクが加えられ、1インチのボールバルブは137Nmのトルクが加えられる。上述の合金サンプルは、それぞれ8のアンモニア、14のアンモニアに、25°Cの温度で24時間維持される。2つの基準に従ってアンモニアで燻蒸した後、試験サンプルを取り出し、清浄に洗浄し、次いで腐食製品の表面を5硫酸溶液を用いて室温下ですすぎ、最終的に水ですすぎ、吹込み乾燥する。アンモニアで燻蒸された表面を10倍で観察する。表面に明らかな割れがない場合、○と示される。表面に微細な割れがある場合、△と示され、表面に明らかな割れがある場合、×と示される。表4に示されるように、アンモニア燻蒸の後、本発明に従う合金の応力腐食耐性特性は、合金ZCuZn40Pb2より明らかに上回る。6.水への金属イオン放出量合金1~12の金属放出量の試験をNSF/ANSI61-2007基準に従って行ったが、試験期間は19日間であり、試験結果は基準の要件をすべて満たす。"