流体の圧縮室23を形成する複数の螺旋溝41が形成されたスクリューロータ40を有する圧縮機構と、上記スクリューロータ40と駆動軸21によって連結されたモータ12とを備えると共に、上記スクリューロータ40が収容されたシリンダ部16と、該シリンダ部16と横並びに位置し、上記モータ12が収容されたモータ収容部31とを有するケーシング11を備え、上記流体が上記モータ収容部31を流通して上記スクリューロータ40の圧縮室23へ吸入されるスクリュー圧縮機であって、上記圧縮機構20を潤滑した後上記モータ収容部31に溜まった潤滑油を、上記スクリューロータ40の圧縮室23へ吸入される流体の流れによって、上記スクリューロータ40の圧縮室23へ導く油排出機構100を備えていることを特徴とするスクリュー圧縮機。請求項1において、上記油排出機構100は、上記ケーシング11に形成され、上記モータ収容部31に溜まった潤滑油と上記スクリューロータ40の吸入側端部45とを連通させる油排出路101を備えていることを特徴とするスクリュー圧縮機。請求項1において、上記モータ収容部31では、上記スクリューロータ40の圧縮室23へ吸入される流体が、潤滑油の油面を流通する流体通路37が形成され、上記油排出機構100は、上記流体通路37の通路断面積を可変にする通路可変機構102を備えていることを特徴とするスクリュー圧縮機。請求項1乃至3の何れか1項において、上記ケーシング11内において上記圧縮室23から圧縮流体が吐出される吐出空間S2に設けられ、上記圧縮機構20へ潤滑油を供給する油貯留部28を備えていることを特徴とするスクリュー圧縮機。ところで、上述した特許文献1のようなスクリュー圧縮機では、ケーシング内において、油貯留部から圧縮機構へ供給された潤滑油が漏出してモータの収容部に溜まる。特に、冷媒はモータの収容部を流通してスクリューロータの螺旋溝圧縮室へ吸入されるところ、モータの収容部が油貯留部よりも圧力が低くなっているため、圧縮機構へ供給された潤滑油がモータの収容部に溜まりやすい。そして、モータの収容部に溜まった潤滑油は、スクリューロータの回転による巻き込み作用によって、スクリューロータの螺旋溝圧縮室へ導かれる。これによって、モータの収容部に溜まった潤滑油が排出される。ところが、低負荷時は、インバータ制御されている圧縮機の場合では、スクリューロータが低速回転に制御されるため、スクリューロータの回転による巻き込み作用が低下し、モータの収容部に溜まった潤滑油が排出されにくくなる。また、一定速の圧縮機の場合では、スクリューロータの螺旋溝圧縮室へ導かれた潤滑油は容量制御機構のスライドバルブを通じて冷媒と共に再び低圧側へ導かれるため、結果としてモータの収容部の潤滑油が排出されにくくなる。そうすると、モータの収容部において油面が上昇して、モータのロータが潤滑油に浸漬してしまう。その結果、モータにおけるロータの撹拌抵抗撹拌ロスが発生し、運転効率が低下するという問題があった。本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、スクリュー圧縮機において、モータのロータが潤滑油に浸漬することによって生じるロータの撹拌抵抗を低減することにある。第1の発明は、流体の圧縮室23を形成する複数の螺旋溝41が形成されたスクリューロータ40を有する圧縮機構と、上記スクリューロータ40と駆動軸21によって連結されたモータ12とを備えると共に、上記スクリューロータ40が収容されたシリンダ部16と、該シリンダ部16と横並びに位置し、上記モータ12が収容されたモータ収容部31とを有するケーシング11を備え、上記流体が上記モータ収容部31を流通して上記スクリューロータ40の圧縮室23へ吸入されるスクリュー圧縮機を対称としている。そして、本発明のスクリュー圧縮機は、上記圧縮機構20を潤滑した後上記モータ収容部31に溜まった潤滑油を、上記スクリューロータ40の圧縮室23へ吸入される流体の流れによって、上記スクリューロータ40の圧縮室23へ導く油排出機構100を備えているものである。上記第1の発明では、圧縮機構20へ供給されて潤滑した潤滑油がモータ収容部31に溜まる。特に、流体がモータ収容部31を流通してスクリューロータ40の圧縮室23へ吸入されるところ、ケーシング11内においてモータ収容部31は比較的低い圧力となるため、モータ収容部31に潤滑油が溜まりやすい。モータ収容部31に溜まった潤滑油は、スクリューロータ40の圧縮室23へ吸入される流体即ち、スクリュー圧縮機の吸入流体の流れによって、スクリューロータ40の圧縮室23へ向かって排出される。第2の発明は、上記第1の発明において、上記油排出機構100が、上記ケーシング11に形成され、上記モータ収容部31に溜まった潤滑油と上記スクリューロータ40の吸入側端部45とを連通させる油排出路101を備えているものである。上記第2の発明では、スクリューロータ40の吸入側端部45において吸入流体の流速が速くなる。吸入側端部45では、この吸入流体の流れによって油排出路101の開口部が圧力低下して、油排出路101からモータ収容部31の潤滑油が引っ張られるエジェクタ効果。これにより、モータ収容部31の潤滑油がスクリューロータ40の圧縮室23へ向かって排出される。第3の発明は、上記第1の発明において、上記モータ収容部31では、上記スクリューロータ40の圧縮室23へ吸入される流体が、潤滑油の油面を流通する流体通路37が形成され、上記油排出機構100は、上記流体通路37の通路断面積を可変にする通路可変機構102を備えているものである。上記第3の発明では、例えばスクリューロータ40の低速回転時低負荷時において、流体通路37の通路断面積が通路可変機構102によって減少される。そうすると、流体通路37における流体の流速が速くなり、その流体の流れによってモータ収容部31の潤滑油が引っ張られる。これにより、モータ収容部31の潤滑油がスクリューロータ40の圧縮室23へ向かって排出される。第4の発明は、上記第1乃至第3の何れか1の発明において、上記ケーシング11内において上記圧縮室23から圧縮流体が吐出される吐出空間S2に設けられ、上記圧縮機構20へ潤滑油を供給する油貯留部28を備えているものである。上記第4の発明では、ケーシング11内において吐出空間S2は高圧の状態となるため、油貯留部28に貯留された潤滑油も高圧となる。そのため、油貯留部28から圧縮機構20へ供給された潤滑油は、圧縮機構20を潤滑した後、圧力の低いモータ収容部31へ向かって漏出しやすくなる。つまり、モータ収容部31に潤滑油が溜まりやすくなる。ところが、モータ収容部31に溜まった潤滑油は、油排出機構100によってスクリュー圧縮室23へ向かって排出される。以上説明したように、本発明によれば、モータ収容部31に溜まった潤滑油を、スクリューロータ40の圧縮室23へ吸入される流体の流れによって、スクリューロータ40の圧縮室23へ導くようにした。そのため、特にスクリューロータ40が低速回転する低負荷時において、モータ収容部31から潤滑油を排出することができ、モータ収容部31において油面の上昇を阻止することができる。その結果、モータ12のロータ14が潤滑油に浸漬することによって生じるロータ14の撹拌抵抗撹拌ロスを低減することができる。これによって、モータ12ひいてはスクリュー圧縮機10の運転効率を向上させることができる。また、第2の発明によれば、モータ収容部31に溜まった潤滑油とスクリューロータ40の吸入側端部45とを連通させる油排出路101をケーシング11に形成するといった簡易な構成で、モータ収容部31の潤滑油を排出することができる。また、第3の発明によれば、流体通路37の通路断面積を可変にする通路可変機構102を備えるようにした。そのため、低負荷時においてスクリューロータ40の回転による巻き込み作用が低下しても、流体通路37の通路断面積を減少させて流体の流速を増加させることで、モータ収容部31の潤滑油を確実に排出することができる。一方、スクリューロータ40の回転による巻き込み作用が十分であるときは、流体通路37の通路断面積を増大させることで、通路抵抗を緩和することができ、流体の圧力損失を低減することができる。第4の発明によれば、ケーシング11内の吐出空間S2に形成された油貯留部28の潤滑油を圧縮機構20へ供給するようにした。そのため、油貯留部28の潤滑油が高圧となり、油貯留部28と圧縮機構20との圧力差によって、油貯留部28の潤滑油を圧縮機構20へ供給することができる。これにより、給油ポンプ等の部品が不要となる。一方、油貯留部28の潤滑油が高圧であるため、油貯留部28から圧縮機構20へ供給された潤滑油は低圧のモータ収容部31へ漏出しやすくなる。つまり、圧縮機構20を潤滑した潤滑油がモータ収容部31に溜まりやすくなる。ところが、本発明では、モータ収容部31に溜まった潤滑油を油排出機構100によって排出することができる。これにより、モータ12のロータ14が潤滑油に浸漬することによって生じるロータ14の撹拌抵抗撹拌ロスを低減することができる。以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。なお、以下の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。《実施形態1》本発明の実施形態1について説明する。本実施形態に係るスクリュー圧縮機10は、冷凍装置を構成する空調機の冷媒回路1に設けられて冷媒を圧縮するためのものである。冷媒回路の構成図1に示すように、冷媒回路1は、スクリュー圧縮機10、四方切換弁2、熱源側熱交換器3、利用側熱交換器4、熱源側膨張弁5および利用側膨張弁6が接続された閉回路である。この冷媒回路1には、冷媒が充填されている。冷媒回路1では、充填された冷媒が循環して蒸気圧縮式冷凍サイクルが行われる。冷媒回路1において、スクリュー圧縮機10は、後述する吐出ポート27aが吐出管を介して四方切換弁2の第1ポートに、後述する吸入ポート11aが吸入管を介して四方切換弁2の第2ポートにそれぞれ接続されている。熱源側熱交換器3の一端は、四方切換弁2の第3ポートに接続されている。熱源側熱交換器3の他端は、熱源側膨張弁5および利用側膨張弁6を順に介して利用側熱交換器4の一端に接続されている。利用側熱交換器4の他端は、四方切換弁2の第4ポートに接続されている。四方切換弁2は、第1ポートと第3ポートが連通し且つ第2ポートと第4ポートが連通する第1状態図1に実線で示す状態と、第1ポートと第4ポートが連通し且つ第2ポートと第3ポートが連通する第2状態図1に点線で示す状態とに切り換え可能となっている。四方切換弁2が第1状態に切り換わると、熱源側熱交換器3が放熱器として機能し、利用側熱交換器4が蒸発器として機能する。この場合、熱源側膨張弁5は全開状態に設定され、利用側膨張弁6は冷媒を膨張させて減圧するように開度調節される。四方切換弁2が第2状態に切り換わると、熱源側熱交換器3が蒸発器として機能し、利用側熱交換器4が放熱器として機能する。この場合、利用側膨張弁6は全開状態に設定され、熱源側膨張弁5は冷媒を膨張させて減圧するように開度調節される。スクリュー圧縮機の全体構成図2~図4に示すように、このスクリュー圧縮機10は、密閉型に構成されている。このスクリュー圧縮機10では、圧縮機構20と、圧縮機構20を駆動するモータ12とが金属製のケーシング11に収容されている。圧縮機構20は、駆動軸21を介してモータ12と連結されている。また、ケーシング11内には、冷媒回路1の熱源側熱交換器3または利用側熱交換器4から低圧のガス冷媒が流入されるとともに低圧ガスを圧縮機構20へ案内する低圧空間S1と、圧縮機構20から吐出された高圧のガス冷媒が流入する吐出通路67と、吐出通路67を通過したガス冷媒が流入する高圧空間S2とが形成されている。吐出通路67と高圧空間S2とは、区画部材29によって区画されている。高圧空間S2は、本発明に係る吐出空間を構成している。ケーシング11の低圧空間S1側には、吸入ポート11aが開口している。この吸入ポート11aには、吸入側フィルタ19が取り付けられており、冷媒回路1の熱源側熱交換器3または利用側熱交換器4から吸入されたガス冷媒に含まれる比較的大きな異物を捕集する。モータ12は、ステータ13と、ロータ14とを備えている。ステータ13は、低圧空間S1においてケーシング11の内周面に固定されている。ロータ14には駆動軸21の一端部が連結されていて、駆動軸21がロータ14とともに回転軸X回りに回転するように構成されている。モータ12は、ケーシング11のモータ収容部31に収容されている。圧縮機構20は、ケーシング11の圧縮機構収容部32に収容されている。圧縮機構20は、ケーシング11に形成されたシリンダ部16と、シリンダ部16の中に配置収容された1つのスクリューロータ40と、スクリューロータ40に噛み合う2つのゲートロータ50とを備えている。ケーシング11において、モータ収容部31と圧縮機構収容部32とは横並びで位置している。また、モータ収容部31の径は、シリンダ部16の径よりも大きい。スクリューロータ40は、概ね円柱状に形成された金属製の部材である。スクリューロータ40の外径は、シリンダ部16の内径よりも若干小さく設定されており、スクリューロータ40の外周面がシリンダ部16の内周面と摺接するように構成されている。スクリューロータ40の外周部には、スクリューロータ40の軸方向一端から他端へ向かって螺旋状に延びる螺旋溝41が複数本実施形態では、6本形成されている。図4に示すように、スクリューロータ40の各螺旋溝41は、円柱状のスクリューロータ40の軸心周りに対称な形状をしている即ち、スクリューロータ40の横断面において、螺旋溝41のそれぞれは、スクリューロータ40の中心に対して点対称な形状をしている。そして、複数の螺旋溝41が所定の軸周りに対称となるときのその軸を螺旋溝41の軸心という。スクリューロータ40に対して螺旋溝41が精度良く形成されているときには、螺旋溝41の軸心はスクリューロータ40の軸心と一致する。ここで、スクリューロータ40の軸方向一端側が吸入側端部45となっており、螺旋溝41の一端は吸入側端部45の端面テーパ面に開口している。各螺旋溝41は、吸入側端部45に開口する一端部図2における左端部が始端部となり、他端部図2における右端部が終端部となっている。一方、スクリューロータ40の軸方向他端側は吐出側端部46となっている。螺旋溝41の終端部は、スクリューロータ40の吐出側端部46においてその側周面に開口している。螺旋溝41では、両側の側壁面4243のうち、ゲート51の進行方向の前側に位置するものが第1側壁面42となり、ゲート51の進行方向の後側に位置するものが第2側壁面43となっている。なお、スクリューロータ40には、図2に示すように、駆動軸21を挿通させるための挿通孔47が貫通形成されている。図2に示すように、スクリューロータ40には、駆動軸21が挿通されている。駆動軸21の一端部には、モータ12のロータ14が連結されており、駆動軸21の他端部がスクリューロータ40の挿通孔47に挿通される。スクリューロータ40と駆動軸21は、キー22によって連結されている。駆動軸21は、スクリューロータ40と同軸上に配置されている。このように、スクリューロータ40とモータ12のロータ14とが駆動軸21に連結された状態でケーシング11内に収容される。このとき、スクリューロータ40は、シリンダ部16に回転可能に嵌合しており、その外周面がシリンダ部16の内周面と摺接する。駆動軸21の一端部は、コロ軸受66によって回転自在に支持されている。コロ軸受66は、コロ軸受ホルダ65に設置されている。一方、駆動軸21の他端部は、圧縮機構20の高圧側に位置する軸受部としての玉軸受61によって回転自在に支持されている。玉軸受61は、ケーシング11のシリンダ部16に嵌合された軸受ホルダ60に設置されている。軸受ホルダ60の、スクリューロータ40側の端面の周縁部には、スクリューロータ40側に突出した環状壁部62が設けられている。ゲートロータ50は、長方形板状に形成された複数本実施形態では、11枚のゲート51が放射状に設けられた樹脂製の部材である。各ゲートロータ50は、シリンダ部16の外側にスクリューロータ40を挟んで対称に配置され、軸心がスクリューロータ40の軸心と直交している。各ゲートロータ50は、ゲート51がシリンダ部16の一部を貫通してスクリューロータ40の螺旋溝41に噛み合うように配置されている。ゲートロータ50は、金属製のロータ支持部材55に取り付けられている。ロータ支持部材55は、基部56とアーム部57と軸部58とを備えている。基部56は、やや肉厚の円板状に形成されている。アーム部57は、ゲートロータ50のゲート51と同数だけ設けられており、基部56の外周面から外側へ向かって放射状に延びている。軸部58は、棒状に形成されて基部56に立設されている。軸部58の中心軸は、基部56の中心軸と一致している。ゲートロータ50は、基部56およびアーム部57における軸部58とは反対側の面に取り付けられている。各アーム部57は、ゲート51の背面に当接している。図3に示すように、ゲートロータ50が取り付けられたロータ支持部材55は、シリンダ部16に隣接してケーシング11内に区画形成されたゲートロータ室18に収容されている。図3におけるスクリューロータ40の右側に配置されたロータ支持部材55は、ゲートロータ50が下端側となる姿勢で設置されている。一方、図3におけるスクリューロータ40の左側に配置されたロータ支持部材55は、ゲートロータ50が上端側となる姿勢で設置されている。各ロータ支持部材55の軸部58は、ゲートロータ室18内の軸受ハウジング52に玉軸受53を介して回転自在に支持されている。なお、各ゲートロータ室18は、低圧空間S1に連通している。圧縮機構20では、シリンダ部16の内周面と、スクリューロータ40の螺旋溝41と、ゲートロータ50のゲート51とによって囲まれた空間が圧縮室23になる図2参照。スクリューロータ40の螺旋溝41は、吸入側端部において低圧空間S1に開放しており、この開放部分が圧縮機構20の吸入口24になっている。スクリュー圧縮機10には、スライドバルブ88が設けられている。このスライドバルブ88は、シリンダ部16がその周方向の2カ所において径方向外側に膨出したスライドバルブ収納部17内に設けられている。スライドバルブ88は、内面がシリンダ部16の内周面の一部を構成するとともに、シリンダ部16の軸心方向にスライド可能に構成されている。図2に示すように、スクリュー圧縮機10には、スライドバルブ88をシリンダ部16の軸心方向にスライド駆動させるためのスライドバルブ駆動機構80が設けられている。このスライドバルブ駆動機構80は、区画部材29の右側壁面に形成されたシリンダ81と、シリンダ81内に装填されたピストン82と、ピストン82のピストンロッド83に連結されたアーム84と、アーム84とスライドバルブ88とを連結する連結ロッド85と、一端がピストンロッド83に摺動自在に挿入された駆動バー86と、駆動バー86の他端に連結された駆動機構87とを備えている。駆動機構87は、ピストンロッド83の軸方向と直交する方向に延びるシャフト87a周りに回動するように構成されている。具体的に、シャフト87aには図示しないベーンモータが連結しており、このベーンモータの回転角度を変化させることで、ピストン82の背圧室内に流入するガス冷媒量を調整して、スライドバルブ88の位置を調整するように構成されている。吐出通路67は、シリンダ部16の外周部を囲むように形成されている。圧縮室23の吐出口23aから吐出された冷媒は、吐出通路67内をスクリューロータ40の軸方向と平行に吸入側に向かって流れた後、吸入側の端部で折り返して再び吐出側に向かい、高圧空間S2に流入する。図3に示す例では、シリンダ部16の外周部の上側に位置する2つの吐出通路67のうち、左側の吐出通路67が吐出側から吸入側に向かう流路であり、右側の吐出通路67が吸入側から高圧空間S2に向かう流路である。この左右両側の吐出通路67は、吸入側の端部で互いに連通している。また、シリンダ部16の外周部の下側に位置する2つの吐出通路67では、右側の吐出通路67が吐出側から吸入側に向かう流路であり、左側の吐出通路67が吸入側から高圧空間S2に向かう流路である。図2に示すように、ケーシング11の高圧空間S2は、中空の円筒状に形成された高圧側ケース27で構成されている。この高圧側ケース27の底部には、油貯留部28が設けられている。この油貯留部28には、圧縮機構20へ供給される潤滑油が貯留されている。そして、吐出通路67と高圧空間S2とを区画する区画部材29内には、油供給路29aが形成されている。この油供給路29aには、油貯留部28に貯留された潤滑油に含まれる異物を捕集して潤滑油を濾過する油フィルタ25が取り付けられている。この油フィルタ25で異物が捕集された後の潤滑油は、油供給路29aを介して玉軸受61やスクリューロータ40の圧縮室23等へ供給される。高圧側ケース27の上部には、吐出ポート27aが形成されている。また、高圧側ケース27内における油貯留部28の上方位置で且つ圧縮室23の吐出口23aと高圧側ケース27の吐出ポート27aとの間には、デミスタ26が配置されている。デミスタ26は、ガス冷媒から油を分離するものである。具体的に、スライドバルブ88の吐出口23aから吐出された冷媒は、デミスタ26を通過する際に、冷媒に含まれる油がデミスタ26に捕捉される。デミスタ26に捕捉された油は、高圧側ケース27内の油貯留部28に回収される。一方、油が分離された後のガス冷媒は、吐出ポート27aを介してケーシング11外部に吐出される。なお、ケーシング11のモータ収容部31の上部には、モータ12に給電するためのターミナル35が取り付けられている。油排出機構の構成本実施形態のスクリュー圧縮機10は、図5に示すように、油排出機構100を備えている。油排出機構100は、圧縮機構20から漏出してモータ収容部31に溜まった潤滑油を、スクリューロータ40の圧縮室23へ吸入されるガス冷媒の流れによって上記圧縮室23へ導くためのものである。油排出機構100は、油排出路101を備えている。油排出路101は、ケーシング11に形成されている。油排出路101は、一端がモータ収容部31に溜まった潤滑油と連通し、他端がスクリューロータ40の吸入側端部45と連通している。より具体的に言うと、油排出路101の他端はスクリューロータ40における吸入行程の圧縮室23と連通している図6も参照。-運転動作-以下、スクリュー圧縮機10の運転動作について説明する。図2に示すように、スクリュー圧縮機10においてモータ12を起動すると、駆動軸21が回転するのに伴ってスクリューロータ40が回転する。このスクリューロータ40の回転に伴ってゲートロータ50も回転し、圧縮機構20が吸入行程、圧縮行程および吐出行程を繰り返す。ここでは、図6において着色した圧縮室23に着目して説明する。なお、図6は、図5に示すスクリューロータ40を下方から視て示している。図6aにおいて、圧縮室23は、低圧空間S1に連通している。また、この圧縮室23が形成されている螺旋溝41は、図6aの下側に位置するゲートロータ50のゲート51と噛み合わされている。図6bおよびcに示すように、スクリューロータ40が回転すると、ゲート51が螺旋溝41の終端へ向かって相対的に移動し、それに伴って圧縮室23の容積が拡大する。その結果、低圧空間S1の低圧ガス冷媒が吸入口24を通じて圧縮室23へ吸い込まれる。つまり、冷媒回路1から吸入ポート11aを通じて流入し、モータ収容部31を流通した低圧ガス冷媒が、スクリューロータ40の吸入側端部45において圧縮室23へ吸入される。スクリューロータ40がさらに回転すると、図6dの状態となる。図6dにおいて、圧縮室23は、閉じきり状態となっている。つまり、この圧縮室23が形成されている螺旋溝41は、図6dの上側に位置するゲートロータ50のゲート51と噛み合わされ、このゲート51によって低圧空間S1から仕切られている。そして、図6eに示すように、スクリューロータ40の回転に伴ってゲート51が螺旋溝41の終端へ向かって移動すると、圧縮室23の容積が次第に縮小する。その結果、圧縮室23内のガス冷媒が圧縮される。スクリューロータ40がさらに回転すると、図6fの状態となる。図6fにおいて、圧縮室23は、吐出口23aを介して吐出通路67と連通した状態となっている。そして、スクリューロータ40の回転に伴ってゲート51が螺旋溝41の終端へ向かって移動すると、圧縮されたガス冷媒が圧縮室23から吐出通路67へ押し出されてゆく。吐出通路67を通過したガス冷媒は、高圧空間S2に流入する。-油排出動作-上述した運転中においては、油貯留部28から潤滑油が圧縮機構20へ供給される。油貯留部28はケーシング11内の高圧空間S2に設けられているため、油貯留部28の潤滑油は高圧となる。この油貯留部28の潤滑油は、油貯留部28と圧縮機構20の圧力差によって、圧縮機構20へ供給される。そして、圧縮機構20へ供給された潤滑油は、圧縮機構20を潤滑した後、モータ収容部31へ漏出して溜まる。特に、モータ収容部31は低圧状態低圧空間S1であるため、圧力差によって、より一層、圧縮機構20から潤滑油がモータ収容部31へ漏出して溜まりやすくなる。そして、モータ収容部31において、油面が上昇してモータ12のロータ14が潤滑油に浸漬すると、ロータ14の撹拌抵抗撹拌ロスが生じてしまう。その結果、モータ12ひいてはスクリュー圧縮機10の運転効率の低下を招いてしまう。ところが、本実施形態によれば、モータ収容部31に溜まった潤滑油は油排出機構100によって排出される。具体的に、吸入ポート11aから流入した低圧ガス冷媒、即ち低圧空間S1を流通する低圧ガス冷媒は、スクリューロータ40の吸入側端部45において流速が最大となる。つまり、低圧ガス冷媒は圧縮室23の吸入口24付近で流速が増加する。そのため、スクリューロータ40の吸入側端部45では、低圧ガス冷媒の速い流れによって、油排出路101の開口部が圧力低下する。油排出路101の開口部が圧力低下すると、モータ収容部31の潤滑油が油排出路101を通じて引っ張られるエジェクタ効果。これにより、モータ収容部31の潤滑油は、油排出路101を介して吸入側端部45へ流出して、低圧ガス冷媒と共に吸入行程の圧縮室23へ吸入される図6c参照。このように、モータ収容部31に溜まった潤滑油は、油排出機構100によって、スクリューロータ40における吸入行程の圧縮室23へ向かって排出される。なお、低圧ガス冷媒と共に圧縮室23へ吸入された潤滑油は、吐出口23aから高圧ガス冷媒と共に吐出された後、高圧側ケース27内においてデミスタ26に捕捉されて油貯留部28に再び貯留される。-実施形態1の効果-以上のように、本実施形態では、スクリューロータ40の圧縮室23へ吸入される低圧ガス冷媒の流れによって、モータ収容部31に溜まった潤滑油をスクリューロータ40の圧縮室23へ導くようにした。そのため、特にスクリューロータ40の巻き込み作用が低下する低速回転時低負荷時において、モータ収容部31から潤滑油を確実に排出することができる。そのため、モータ収容部31において油面の上昇を抑制することができる。その結果、モータ12のロータ14が潤滑油に浸漬することによって生じるロータ14の撹拌抵抗撹拌ロスを低減することが可能である。これによって、モータ12の運転効率ひいてはスクリュー圧縮機10の運転効率を向上させることができる。また、モータ収容部31に溜まった潤滑油をスクリューロータ40の圧縮室23へ吸入させるようにしたため、その潤滑油を高圧側ケース27において捕捉して油貯留部28に再び貯留させることができる。そのため、油貯留部28の潤滑油の量が減少して圧縮機構20が潤滑不良となるのを阻止することができる。特に、本実施形態では、モータ収容部31に溜まった潤滑油とスクリューロータ40の吸入側端部45とを連通させる油排出路101をケーシング11に形成するようにした。したがって、簡易な構成で、確実にモータ収容部31の潤滑油を圧縮室23へ向かって排出させることができる。また、本実施形態では、ケーシング11内の高圧空間S2に形成された油貯留部28の潤滑油を圧縮機構20へ供給するようにした。そのため、油貯留部28の潤滑油が高圧となり、油貯留部28と圧縮機構20との圧力差によって、油貯留部28の潤滑油を圧縮機構20へ供給することができる。これにより、給油ポンプ等の部品が不要となる。一方、油貯留部28の潤滑油が高圧であるため、油貯留部28から圧縮機構20へ供給された潤滑油は低圧のモータ収容部31へ漏出しやすくなる。つまり、圧縮機構20を潤滑した潤滑油がモータ収容部31に一層溜まりやすくなる。ところが、この場合であっても、本実施形態によれば、モータ収容部31に溜まった潤滑油を油排出機構100によって排出することができる。《実施形態2》本発明の実施形態2について説明する。本実施形態のスクリュー圧縮機10は、上記実施形態1において油排出機構100の構成を変更したものである。ここでは、上記実施形態1の油排出機構100と異なる点についてのみ説明する。本実施形態の油排出機構100は、上記実施形態1の油排出路101に代えて、通路可変機構102を備えている。図7~図9に示すように、通路可変機構102は、モータ収容部31の内周面とモータ12のロータ14の外周面との間に形成された冷媒通路37に設けられている。本実施形態では、モータ12のロータ14の外周側に複数の通路形成部材36が周方向にほぼ等間隔に設けられることによって、複数の冷媒通路37が形成されている。この冷媒通路37は、駆動軸21の軸方向に延びている。モータ収容部31では、吸入ポート11aから流入した低圧ガス冷媒が各冷媒通路37を通ってスクリューロータ40の吸入側端部45へ流れる。通路可変機構102は、図8および図9に示すように、冷媒通路37の通路断面積を可変にする回転羽で構成されている。つまり、油排出機構100では、回転羽の開度を調節することによって冷媒通路37の通路断面積が変化する。そして、モータ収容部31において、圧縮機構20から漏出した潤滑油が溜まると、幾つかの冷媒通路37は潤滑油で満たされ、また幾つかの冷媒通路37は潤滑油の油面が存在する図7参照。潤滑油の油面が存在する冷媒通路37では、油面の上方を低圧ガス冷媒が流通する。本実施形態の油排出機構100では、潤滑油の油面が存在する冷媒通路37に設けられた通路可変機構102が駆動される。つまり、図9に示すように、潤滑油の油面が存在する冷媒通路37では、その通路断面積が減少するように通路可変機構102が駆動される。このように通路可変機構102が駆動された冷媒通路37では、図9に矢印で示すように、低圧ガス冷媒の流速が増加して、その速くなった低圧ガス冷媒の流れによって潤滑油が引っ張られる吹き飛ばされる。引っ張られた潤滑油は、低圧ガス冷媒と共に、スクリューロータ40における吸入行程の圧縮室23へ吸入される。その後の動作は上記実施形態1と同様である。以上により、モータ収容部31に溜まった潤滑油は、油排出機構100によって排出される。これによって、モータ収容部31における油面の上昇が抑制される。よって、モータ12のロータ14が潤滑油に浸漬することによって生じるロータ14の撹拌抵抗撹拌ロスを低減することができる。なお、潤滑油が引っ張られて油面が存在しなくなった冷媒通路37では、図8に示すように、通路可変機構102が全開状態となって通路断面積が最大となる。こうすることで、低圧ガス冷媒の流通抵抗を減少させることができる。また、全く潤滑油が介在しない冷媒通路37においても、通路断面積が最大となるように通路可変機構102が全開状態となる。その他の構成、作用および効果は上記実施形態1と同様である。