流体を吹付けるための手段を備えた少なくとも一つのフィン2を具備する熱交換装置1であって、該吹付けるための手段が均一であり、そして該フィン2の少なくとも一つの壁4、5から構成されていて、該壁4、5が開放気孔率を持っていることを特徴とする、熱交換装置1。該壁4、5の該開放気孔率が、5と30の間にあって、好ましくは10と25の間、そしてさらに好ましくは15と25の間にあることを特徴とする、請求項1に記載の熱交換装置1。該フィン2が、平行六面体の全体形状と管状の断面からなっていて、圧力05bar及び0°Cの空気で測定された、300から1500Sm3hm2の範囲であって、詳細には300から800Sm3hm2の範囲にある透過率を持つことを特徴とする、請求項1又は2に記載の熱交換装置1。圧力05bar及び0°Cの空気で測定した該透過率が、500から600Sm3hm2の範囲であることを特徴とする、請求項3に記載の熱交換装置1。該吹付け流体の速度場が、該開放気孔率の壁の全域で、対称であることを特徴とする、請求項1から4のいずれか一項に記載の熱交換装置1。該熱交換装置の該壁4、5の少なくとも一つが、金属粉を焼結することによって得られることを特徴とする、請求項1から5のいずれか一項に記載の熱交換装置1。該金属粉が、粉末化された、ステンレス鋼、真鍮及びニッケルであって、粒子径が100μmより小さくて、好ましくは粒子径が10から80μmの範囲にある混合物に基づいていることを特徴とする、請求項6に記載の熱交換装置1。該開放気孔率が、ほぼ17程度であることを特徴とする、請求項7に記載の熱交換装置1。該熱交換装置の少なくとも一つの壁が、金網を積層することによって得られることを特徴とする、請求項1から5のいずれか一項に記載の熱交換装置1。該積層が、3から18、詳細には3から6の金網の層からなることを特徴とする、請求項9に記載の熱交換装置1。該流体が、01と6barの間、好ましくは02と4barの間の圧力の空気であることを特徴とする、請求項1から10のいずれか一項に記載の熱交換装置1。該吹付け流体は、当初液状の流体が、該フィン2の中で蒸発した結果、発生することを特徴とする、請求項1から10のいずれか一項に記載の熱交換装置1。該熱交換装置が、補助冷却回路を備えることを特徴とする、請求項1から12のいずれか一項に記載の熱交換装置1。本発明は、ブッシング、詳細には高処理量のブッシング底部のすぐ下に位置することを意図する熱交換装置を提案することによって、これらの欠点を多少とも解決することを目指しており、この熱交換装置は、上述のブッシングを通過するフィラメントのウェブための最適な繊維化条件を保証するようになっている。このために、本発明の主題であり、流体を吹付けるための手段を備えた少なくとも一つのフィンからなる熱交換装置は、吹付けの手段が均一であり、上述のフィンの少なくとも一つの壁から成っていて、上述の壁が開放気孔率を持つことを特徴とする。これらの配列よって、流体の吹付けから生じる対流の変化を使って、ブッシング底部を離れるガラスコーンの最適な冷却を得ることが可能となる。本発明の選抜された実施形態において、頼りになるものは、たぶん次の測定の一つ及び又はその他になるかもしれない。-壁の開放気孔率は、5から30の間、好ましくは、10から25の間、さらに好ましくは、15から20の間である。-フィンは、平行六面体の全体形状と管の断面であり、圧力05bar及び0°Cの空気で計測された、300から1500Sm3hm2の範囲にあって、詳細には、300から800Sm3hm2の範囲にあって、好ましくは、500から600Sm3hm2の範囲にある透過率を持つ。-吹付け流体の速度場は、開放気孔率の壁の全域で対称である。-熱交換装置の少なくとも一つの壁は、金属粉を焼結して得られる。-金属粉は、粒子径が100μmより小さくて、好ましくは、粒子径が10から80μmの範囲内にある、粉末化された、ステンレス鋼、真鍮及びニッケルの混合物がベースである。-金属粉をベースとするフィンの気孔率は、ほぼ17程度である。-熱交換装置の少なくとも一つの壁は、金網を積層して得られる。-積層は、3から18、詳細には3から6の金網の層からなる。-流体は、01と6barの間、好ましくは02と4barの間の圧力の空気である。-吹付け流体は、当初液状の流体がフィンの中で蒸発した結果、発生する。-熱交換装置は、補助冷却回路を備えている。本発明の他の特徴と利点は、添付図面を参照して限定されるものではない例として提供された、実施形態うちの一つである、次の記述の中で明らかになるだろう。図1は、本発明に従う熱交換装置1を図示する。この装置は本質的に、複数のフィン2図がより容易に理解されるよう、二つのフィンが図示されているとマニホールド3を備えている。各々のフィンは、一方の自由端において、この詳細な実施形態で櫛を形成するために、マニホールドの壁の一点に、既存の手段溶接、ろう付け、接着で固定される。この熱交換装置が、櫛以外の異なった配置を適用してもよいことは言うまでも無い。このように、それは、上述のフィンを組込むフレームの形であっても、又はフレームの一部であってもよい。この熱交換装置は、繊維化室のブッシング底部のすぐ下で近辺に位置するようになっている。フィンの間の隙間は、溶融ガラスのフィラメントが、同一面上で、2本の並列したフィンと等距離にあるように位置する平面内をほぼ通過するために、ブッシング底部に位置する繊維化ノズルの隔離距離と、大体一致している。各々のフィンは、管状断面を有しているおおよそ平行六面体の形状であり、対をなす互いに平行な長短の壁4、5を有するが、長い壁4、5が、フィラメントに面するようになっている。図1に示した例において、フィンは矩形の断面であり、フィンの壁4、5の間に画定する内部通路6は、圧縮した吹付ける流体例として、空気や窒素ガスのようなの通過が可能である。この吹付ける流体は、フィンの孔を詰まらせるような有害な微粒子を除去する処理をあらかじめ受けている油分と塵を除去した空気。吹付ける流体は、また当初、液状水、アルコール、エチレングリコール、純粋又は混合物として使用されるアセトンの流体がフィンの中で蒸発した結果、発生してもよい。このタイプの吹付ける流体は、流体の蒸発潜熱を使用できるから、有利である。各々のフィンの各々の通路は、櫛が製作される場合にマニホールドに接続され、櫛それ自身は、繊維化室に分配される吹付ける流体に接続するための装置を用いてマニホールドに設置される。本発明の第一実施形態に従って、フィンは金属粉、詳細には、粒子径が、100μmより小さくて、好ましくは、10から80μmの範囲にある粉末化された、ステンレス鋼、真鍮、及びニッケルの混合物を焼結することによって得られる。このタイプの粉末で要求される開放気孔率は、5と30の間、好ましくは、10と25の間、さらに好ましくは、15と20の間の範囲で、おおよそ17程度である。フィンの管壁の厚さは、おおよそ1mm程度である。これらのフィンを使用して、フィンの各々の長い面にわたって、05barと0°Cで計測された空気に対して、300から1500Sm3hm2の範囲の、詳細には、300から800Sm3hm2の範囲の、好ましくは、500から600Sm3hm2の範囲の透過率を測定でき、そして、透過率値の最初の範囲の場合に、008と02msの間の流速を表す。フィンの運転圧力、それ故これらのフィンの少なくとも一つを組込む櫛の運転圧力は、01と6barの間であり、好ましくは、02と4barの間である。第二実施形態に従って、フィンは、少なくとも3と18層の間で、詳細には、圧縮又は焼結によって組立てられる金網の層を、少なくとも3と6層の間で、金網を積層することによって得られる。金網のメッシュサイズは、大体1から3μmの範囲である。金網の積層により要求された開放気孔率は、5から30の範囲であって、好ましくは、10と25の間、さらに好ましくは、15と20の間である。同様に、これらのフィンを使用して、フィンの各々の長い面で、05barと0°Cの空気に対する、300から1500Sm3hm2の範囲の、詳細には、300から800Sm3hm2の範囲の、好ましくは、500から600Sm3hm2の範囲の透過率を測定することが出来て、透過率値の最初の範囲の場合で、008と02msの間の流速を表す。フィンの運転圧力、それ故これらのフィンの少なくとも一つを組込む櫛の運転圧力は、01と6barの間で、好ましくは、02と4barの間である。この製造方法を使用して、フィンの長い壁の各々の側面を介して、吹付ける流体の流れに関するいくつかの特徴を決定することが可能である。ゆえに、図2は、フィンの壁を介して、様々な吹付ける流体流量対するブッシング底部の設定温度の増加の関数として、ブッシングの処理量の変化を示す。ブッシングに関するデータが図2以下で表示され、当該ブッシングは、耐アルカリガラスくずを供給された実験室のブッシングのものである。ブッシングの処理量は、ブッシングの設定温度の上昇につれて徐々に増加する。ブッシングが耐え得る最高温度1475°Cで、吹付ける流量を調節することによって、472kgdayの最大ブッシング処理量が観測された。これは、従来のフィンで達成される最大処理量391kgdayより21高い。吹付けフィンを使用する処理量の利得は、その結果、非常に大きい。この最大処理量が、合金のブッシングが融解するブッシングの最高設定温度1475°Cによって、むしろ制限されることが指摘されるだろう。ブッシングの処理量の増加は、伝達によってフィンの冷却を行っている、吹付ける流体の温度に依存するばかりでない。吹付ける流体がフィンの多孔性壁を通過する場合、20°Cでフィンに入ってくる新鮮な吹付け流体は、効果的にフィンを冷却し、吹付ける流量に依存して、フィン温度を比較的低く保つことが出来る。吹付けフィンのこの低い温度は、同時にコーンと吹付けフィンとの間の輻射熱交換の増大を可能にする。吹付けフィンの冷却能力の概念を与えるために、図3は、吹付けフィンによって除去出来る熱出力を、コーン周囲の空気温度をそれぞれ100°C、200°C、及び300°Cに仮定して、吹付ける流体流量の関数として示している。もしもフィンが、吹付ける流体この例では空気を、流量5m3hで吹付けるならば、100°Cで120W、200°Cで280W、及び300°Cで450Wを除去できることが示される。このデータは、従来技術のフィンの冷却能力が、約100Wを限度とすることと、比較されるべきである。しかし、ブッシングの処理量を増加することが、ユーザの主な目的の1つではあるが、この増加が、ブッシングの安定性、主にブッシング底部のすぐ下に形成されるコーンの安定性を犠牲にして行ってはいけない事実を見失わないことが、やはり重要である。さて、コーンの安定性は、コーン温度に依存し、この温度自体は、吹付ける流体の流量と均質性に依存する。図4と5に図示するように、設定温度が増加する場合、図4で示したコーンは、漸次高温になることが観測された。それは、徐々に体積を回復し、暫時真直ぐになる。図5で示したコーンの場合に、フィンによって吹付けることは、より緩やかであり、コーンはより幅広くなる。設定温度が増加する場合、コーンは大きくなり、ノズルの周囲からあふれ出始める。1465°Cを超える場合、空気流量は、繊維化を安定にするために増加しなければならない。極めて有利な現象が観測された。コーンは、非常に安定であり、従来技術のフィンで見られたコーンのどのような脈動も、もはや実際に無い。繊維化は、コーンがノズルの周囲にあふれ出る場合でさえ、安定して達成された。コーンが極端に高温の場合は脈動が再現し、吹付け量の少しの増加は、直ちにこの不安定性を鎮めることが出来る。加えて、試験中に、コーンの形状は、フィンを介して吹付ける流量を変えることによって、非常に容易にそして非常に柔軟に変化することが見出された。これは、フィラメントの厚さを調節するための大きな可能性の利点を提供する。勿論、熱交換装置おいて、すなわち図示されていない別の実施形態において、特に、フィンの形状、断面及び外形について、意図されてもよい。同様に、熱交換装置おいて、また図に示されない代替の方式に従って、例えば水のような熱伝達流体を循環することによって追加の熱エネルギーを除去するためにマニホールドに組込まれる、冷却回路が提供されてもよい。上述した本発明は、多数の利点を提供する。フィンの吹付けによって、ブッシング底部及びガラスコーンの、冷却を増加する。これは、繊維化温度範囲を広げることを可能にする。繊維化は、不安定を減らしてより安定になる。吹付けによってフィンの表面の空気浮遊物の沈着を回避する。ガラスフィラメントの繊維化のために、より効果的でより経済的なフィンを提供することが可能となる。このようにフィラメントの製造が、主に又は完全に、フィンの周期的なクリーニングによる阻害からそれ自体を分離でき、ゆえに生産性が向上する。熱吸収率を調整でき、全ての運転条件の下で、最適な熱吸収を可能にするフィンを提供する。吹付け圧力を調整することによって、フィラメントの厚さを正確に調整するための追加の手段を提供する。フィンを介して吹付ける新鮮な空気を使用して、フィラメントの引き出しによって繊維化領域から吸い出される空気を、直ちに補償する。この敏感な領域のフィラメントのウェブの内側に向かて、外側からの空気の侵入を減少する、あるいは阻止することが可能になる。このように、繊維化は、フィラメントのウェブの外側での、空気の流れの荒い又は過渡的な外乱の効果例えば、塵の運動から、それ自体を分離できる。繊維化領域の空気の流れ条件は、より安定でかつ容易な制御となる。均一かつ均質な吹付けフィンを用いた結果、より高い温度で繊維化すること、及びブッシングの安定性を維持すると同時に、繊維化の応力を減少することが可能になる。