"VxM1-xBaCbN1-a-bからなる硬質皮膜であって下記式1A~4Aを満たすことを特徴とする硬質皮膜。0.4≦x≦0.95---------------式1A0≦a≦0.2------------------式2A0≦1-a-b≦0.35-------------式3A0.6≦b≦1------------------式4A但し、上記VxM1-xBaCbN1-a-bにおいて、Mは4a族、5a族、6a族の元素、Si、Alの1種以上である。上記VxM1-xBaCbN1-a-b、上記式1A~4Aにおいて、xはVの原子比、1-xはMの原子比、aはBの原子比、bはCの原子比、1-a-bはNの原子比を示すものである。VxTi1-x-yMyCbN1-bからなる硬質皮膜であって下記式1B~3Bを満たすことを特徴とする硬質皮膜。0.4≦x≦0.95---------------式1B0≦y≦0.15-----------------式2B0.9≦b≦1------------------式3B但し、上記VxTi1-x-yMyCbN1-bにおいて、MはTiを除く4a族、5a族、6a族の元素、Si、Alの1種以上である。上記VxTi1-x-yMyCbN1-b、上記式1B~3Bにおいて、xはVの原子比、1-x-yはTiの原子比、yはMの原子比、bはCの原子比、1-bはNの原子比を示すものである。下記の皮膜層Aと皮膜層Bとが合計で2層以上積層されてなることを特徴とする硬質皮膜。皮膜層A:VBaCbN1-a-bからなる皮膜層であって下記式1C~3Cを満たす皮膜層。0≦a≦0.2------------------式1C0≦1-a-b≦0.35-------------式2C0.6≦b≦1------------------式3C但し、上記VBaCbN1-a-b、上記式1C~3Cにおいて、aはBの原子比、bはCの原子比、1-a-bはNの原子比を示すものである。皮膜層B:MBaCbN1-a-bからなる皮膜層であって下記式1D~3Dを満たす皮膜層。0≦a≦0.2------------------式1D0≦1-a-b≦0.35-------------式2D0.6≦b≦1------------------式3D但し、上記MBaCbN1-a-bにおいて、Mは4a族、5a族、6a族の元素、Si、Alの1種以上である。上記MBaCbN1-a-b、上記式1D~3Dにおいて、aはBの原子比、bはCの原子比、1-a-bはNの原子比を示すものである。基材の表面に請求項1~3のいずれかに記載の硬質皮膜が形成されていることを特徴とする硬質皮膜被覆材。鉄基合金よりなる基材の表面にCr、Ti、Al、Siの1種以上の窒化物よりなる皮膜層が形成され、その上に請求項1~3のいずれかに記載の硬質皮膜が形成されていることを特徴とする硬質皮膜被覆材。請求項4または5記載の硬質皮膜被覆材を用いた冷間塑性加工用金型。前記特開2000-144376号公報に開示されているCr、Al、Ti、Vの2種以上を含む複合窒化物は、高硬度であり、耐摩耗性には優れるが、耐焼き付き性が十分ではなく、高面圧で金属の塑性加工をする場合など、過酷な環境の使用には耐え得ない。特開2002-307128号公報に開示のTi、V、Al、Cr、Siの1種以上の窒化物、炭化物、炭窒化物も、同様に高硬度ではあるが、耐焼き付き性に劣る。耐焼き付き性改善のために特開2002-307129号公報や特開2000-1768号公報に開示されるように硫化物を形成した場合、硫化物は軟質であり、使用当初は摺動性に優れるが、使用時間と共に摩滅し、長期耐久性には問題がある。本発明はこのような事情に鑑みてなされたものであって、その目的は、上記従来の表面被覆層よりも耐摩耗性に優れると共に摩擦係数が低くて摺動性に優れる硬質皮膜、硬質皮膜被覆材および冷間塑性加工用金型を提供しようとするものである。本発明者らは、上記目的を達成するため、鋭意検討した結果、本発明を完成するに至った。本発明によれば上記目的を達成することができる。このようにして完成され上記目的を達成することができた本発明は、硬質皮膜、硬質皮膜被覆材および冷間塑性加工用金型に係わり、請求項1~3記載の硬質皮膜第1~3発明に係る硬質皮膜、請求項4~5記載の硬質皮膜被覆材第4~5発明に係る硬質皮膜被覆材、請求項6記載の冷間塑性加工用金型第6発明に係る冷間塑性加工用金型であり、それは次のような構成としたものである。即ち、請求項1記載の硬質皮膜は、VxM1-xBaCbN1-a-bからなる硬質皮膜であって下記式1A~4Aを満たすことを特徴とする硬質皮膜である第1発明。0.4≦x≦0.95---------------式1A0≦a≦0.2------------------式2A0≦1-a-b≦0.35-------------式3A0.6≦b≦1------------------式4A但し、上記VxM1-xBaCbN1-a-bにおいて、Mは4a族、5a族、6a族の元素、Si、Alの1種以上である。上記VxM1-xBaCbN1-a-b、上記式1A~4Aにおいて、xはVの原子比、1-xはMの原子比、aはBの原子比、bはCの原子比、1-a-bはNの原子比を示すものである。請求項2記載の硬質皮膜は、VxTi1-x-yMyCbN1-bからなる硬質皮膜であって下記式1B~3Bを満たすことを特徴とする硬質皮膜である第2発明。0.4≦x≦0.95---------------式1B0≦y≦0.15-----------------式2B0.9≦b≦1------------------式3B但し、上記VxTi1-x-yMyCbN1-bにおいて、MはTiを除く4a族、5a族、6a族の元素、Si、Alの1種以上である。上記VxTi1-x-yMyCbN1-b、上記式1B~3Bにおいて、xはVの原子比、1-x-yはTiの原子比、yはMの原子比、bはCの原子比、1-bはNの原子比を示すものである。請求項3記載の硬質皮膜は、下記の皮膜層Aと皮膜層Bとが合計で2層以上積層されてなることを特徴とする硬質皮膜である第3発明。皮膜層A:VBaCbN1-a-bからなる皮膜層であって下記式1C~3Cを満たす皮膜層。0≦a≦0.2------------------式1C0≦1-a-b≦0.35-------------式2C0.6≦b≦1------------------式3C但し、上記VBaCbN1-a-b、上記式1C~3Cにおいて、aはBの原子比、bはCの原子比、1-a-bはNの原子比を示すものである。皮膜層B:MBaCbN1-a-bからなる皮膜層であって下記式1D~3Dを満たす皮膜層。0≦a≦0.2------------------式1D0≦1-a-b≦0.35-------------式2D0.6≦b≦1------------------式3D但し、上記MBaCbN1-a-bにおいて、Mは4a族、5a族、6a族の元素、Si、Alの1種以上である。上記MBaCbN1-a-b、上記式1D~3Dにおいて、aはBの原子比、bはCの原子比、1-a-bはNの原子比を示すものである。請求項4記載の硬質皮膜被覆材は、基材の表面に請求項1~3のいずれかに記載の硬質皮膜が形成されていることを特徴とする硬質皮膜被覆材である第4発明。請求項5記載の硬質皮膜被覆材は、鉄基合金よりなる基材の表面にCr、Ti、Al、Siの1種以上の窒化物よりなる皮膜層が形成され、その上に請求項1~3のいずれかに記載の硬質皮膜が形成されていることを特徴とする硬質皮膜被覆材である第5発明。請求項6記載の冷間塑性加工用金型は、請求項4または5記載の硬質皮膜被覆材を用いた冷間塑性加工用金型である第6発明。本発明に係る硬質皮膜は、従来の表面被覆層よりも耐摩耗性に優れると共に摩擦係数が低くて摺動性に優れ、金型や冶工具等の硬質皮膜として好適に用いることができ、それらの耐久性の向上がはかれる。本発明に係る硬質皮膜被覆材は、耐摩耗性に優れると共に摩擦係数が低くて摺動性に優れ、金型材や冶工具材として好適に用いることができ、それらの耐久性の向上がはかれる。本発明に係る冷間塑性加工用金型は、耐摩耗性に優れると共に摩擦係数が低くて摺動性に優れ、耐久性の向上がはかれる。請求項1に係る発明第1発明本発明に係る硬質皮膜は、摺動時の発熱および圧力下において酸化し、潤滑性を有する酸化物を形成するVを必須元素とし、高硬度化をはかるために4a族、5a族、6a族の元素、Si、Alの1種以上を原子比で0.6を上限として添加し、更に潤滑性を高めるためにCを原子比で0.6以上添加することを必須要件とするものである。本発明に係る硬質皮膜についての数値限定理由等を以下説明する。Vは摺動下において潤滑性のある酸化物V2O5を形成し、摩擦係数を低減し、摩耗量を低下させる作用があることから必須であり、Vの比率原子比xを0.4以上とする必要がある。好ましくはV量x0.5以上である。V量xの上限は添加元素M量1-xで決まるが、添加元素Mの役割はVCと格子定数の異なる炭化物を形成して、固溶効果による硬化により皮膜硬度を上昇させることにある。そのためには、M量1-xは0.05以上必要であり、好ましくは0.3以上である。M量1-xの上限はVの必要量の下限値0.4より、0.6となる。V量xの上限はM量1-xの必要量の下限値0.05より、0.95となる。なお、Mは4a族、5a族、6a族の元素、Si、Alの1種以上であり、1種を添加してもよいし、2種以上を同時に添加してもよい。各炭化物の格子定数は表4に示す通りである。Bに関しては、金属元素Mと結合して例えばTiB2のような硬質化合物を形成すると共に、窒素を添加した場合には窒素と結合してBNのような潤滑性物質を形成することから、Bを添加することが可能であるが、過度の添加をすると金属元素とも窒素とも反応しない遊離Bとなり、皮膜硬度が低下することから、B量原子比aの上限を0.2とする。窒素については、炭化物より耐熱性に優れる窒化物を形成することで、高温下での摺動時に耐摩耗性が向上するが、摩擦係数は増加する傾向にあることから、N量原子比1-a-bの上限を0.35とする。好ましくは0.2以下である。Cに関しては、潤滑性を付与するためにC量原子比bを0.6以上とする必要があり、0.8以上とすることが好ましい。以上の点から、本発明第1発明に係る硬質皮膜は、前述のような構成の硬質皮膜としている。本発明第1発明に係る硬質皮膜は、従来の表面被覆層よりも耐摩耗性に優れると共に摩擦係数が低くて摺動性に優れ、金型や冶工具等の硬質皮膜として好適に用いることができ、それらの耐久性の向上がはかれる。請求項2に係る発明第2発明添加元素Mの中ではTiを必ず使用し、かつ、C量bを0.9以上とすることが最も好ましい形態である。その理由としては、Mの炭化物の中でTiCが最も硬度が高く約3500HVであり、これらを組合せ且つ格子定数の違いによる固溶効果で更に硬度上昇が期待でき、耐摩耗性が固溶するからである。この場合にも、添加元素Mとして4a族、5a族、6a族の元素、Si、Alの1種以上Tiを除くを選択し、固溶効果により皮膜の高硬度化をはかることができるが、M添加量原子比yは0.15を上限とする。Mとしては特にSi、Cr、Wが好ましい。上記の点から、本発明第2発明に係る硬質皮膜は、前述のような構成の硬質皮膜としている。本発明第2発明に係る硬質皮膜は、従来の表面被覆層よりも耐摩耗性に優れると共に摩擦係数が低くて摺動性に優れ、金型や冶工具等の硬質皮膜として好適に用いることができ、それらの耐久性の向上がはかれる。請求項3に係る発明第3発明VBCN膜とMBCN膜を積層して、全体としてV、MBCN膜となるようにしてもよい。かかる点から、本発明第3発明に係る硬質皮膜は、前述のような構成の硬質皮膜としている。この場合の積層周期は特に規定しないが、50nm以下を目安とする。組合せとしてはVCとTiCの積層膜が最も好ましい。本発明第3発明に係る硬質皮膜は、従来の表面被覆層よりも耐摩耗性に優れると共に摩擦係数が低くて摺動性に優れ、金型や冶工具等の硬質皮膜として好適に用いることができ、それらの耐久性の向上がはかれる。請求項4に係る発明第4発明本発明第4発明に係る硬質皮膜被覆材は、基材の表面に第1~3発明に係る硬質皮膜のいずれかが形成されていることを特徴とする硬質皮膜被覆材である。本発明第4発明に係る硬質皮膜被覆材は、耐摩耗性に優れると共に摩擦係数が低くて摺動性に優れ、金型材や冶工具材として好適に用いることができ、それらの耐久性の向上がはかれる。請求項5に係る発明第5発明鉄基合金よりなる基材への第1~3発明に係る硬質皮膜の密着性を向上させるためにCr、Ti、Al、Siの1種以上の窒化物よりなる皮膜層を下地として形成することが有効である。かかる点から、本発明第5発明に係る硬質皮膜被覆材は、前述のような構成の硬質皮膜被覆材としている。このとき、下地の皮膜層としては、特にCrN膜またはTiN膜が鉄基材料に対して密着性に優れることから推奨される。下地の皮膜層の膜厚については、密着性を向上させるためには0.1μm以上とすることが好ましく、更に1μm以上とすることが好ましいが、10μm以上形成しても効果の増大は少ないことから10μm以下とするのがよい。本発明第5発明に係る硬質皮膜被覆材は、耐摩耗性に優れると共に摩擦係数が低くて摺動性に優れ、金型材や冶工具材として好適に用いることができ、それらの耐久性の向上がはかれる。請求項6に係る発明第6発明本発明第6発明に係る冷間塑性加工用金型は、第4~5発明に係る硬質皮膜被覆材のいずれかを用いた冷間塑性加工用金型である。本発明第6発明に係る冷間塑性加工用金型は、耐摩耗性に優れると共に摩擦係数が低くて摺動性に優れ、耐久性の向上がはかれる。本発明の実施例および比較例を以下説明する。なお、本発明はこの実施例に限定されるものではなく、本発明の趣旨に適合し得る範囲で適当に変更を加えて実施することも可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に含まれる。例1V及び金属元素Mあるいは更にBを含有するターゲットを、アーク蒸発源を有する成膜装置にセットして表1~2に示す組成の皮膜を基材上に形成した。ただし、高温下での摺動試験用の皮膜形成の場合には、密着性を向上させるために基材上にCrNを約3μm形成した後、表1~2に示す組成の皮膜を形成した。このとき、基材としては、皮膜の組成、硬度の調査用の皮膜形成の場合には鏡面研磨した超硬合金基板を用い、高温下での摺動試験用の皮膜形成の場合にはSKD11基板硬度HRC60を用いた。いずれの皮膜の形成の場合にも、基板を成膜装置のチャンバー内に導入し、チャンバー内を真空引き1×10-3Pa以下に排気した後、基材を約400°Cまで加熱し、この後、Crメタルイオンによるボンバードを2分間実施した。ボンバード時のアーク電流は100Aであり、印加バイアスは700Vとした。この後、アーク蒸発源による成膜の場合は、φ100mmのターゲットを用い、アーク電流150Aとし、全圧力1.3~2.6Paのメタンガス雰囲気あるいはメタン窒素の混合ガス雰囲気中にて成膜を実施した。このようにして皮膜形成されたものについて、皮膜の組成、硬度および表面粗度Raの調査を行い、更に高温下における摺動試験を実施し、耐摩耗性ならびに摩擦係数を調査した。このとき、皮膜の組成は、EPMAにより測定することによって調査した。皮膜の硬度については、マイクロビッカース硬度計を用いて、測定荷重0.25Nの条件で測定することによって調査した。表面粗度Raは表面粗度計を用いて測定した。高温下における摺動試験は下記高温摺動試験条件で行った。高温摺動試験条件装置:ベーンオンディスク型摺動試験装置ベーン:SKD61鋼HRC503.5×5mm,長さ20mm,先端半径10Rディスク:SKD11鋼HRC60に皮膜形成したもの摺動速度:0.2m/秒荷重:500N摺動距離:1000m試験温度:25°C加熱無し,400°C上記試験の結果を表1~2に示す。なお、表1~2において、組成の欄での値は原子比での値である。表1~2からわかるように、本発明の要件を満たす硬質皮膜、即ち、本発明例No.6a,No.6b,No.7~8,10~19,21~24,27~30は、本発明の要件を満たさないもの、即ち、比較例No.1~5,9,20,25,26に比較し、摩擦係数が小さくて摺動性に優れ、且つ、膜摩耗深さが少なくて耐摩耗性に優れている。なお、本発明例No.6a,No.6b,No.7~8,10~19,21~24,27~30の中、No.6a,No.6b,No.7~8,21~22は、第2発明請求項2に係る発明の例に該当するものである。例2V及び金属元素Mあるいは更にBを含有するターゲットを、アーク蒸発源を有する成膜装置にセットして表3に示す組成、積層構造多層構造の皮膜を基材上に形成した。ただし、高温下での摺動試験用の皮膜形成の場合には、密着性を向上させるために基材上にTiNを約2μm形成した後、表3に示す組成の皮膜を形成した。このとき、基材としては、皮膜の組成、硬度の調査用の皮膜形成の場合には鏡面研磨した超硬合金基板を用い、高温下での摺動試験用の皮膜形成の場合にはSKD11基板硬度HRC60を用いた。いずれの皮膜の形成の場合にも、基板を成膜装置のチャンバー内に導入し、チャンバー内を真空引き1×10-3Pa以下に排気した後、基材を約400°Cまで加熱し、この後、Crメタルイオンによるボンバードを2分間実施した。ボンバード時のアーク電流は100Aであり、印加バイアスは700Vとした。この後、アーク蒸発源による成膜の場合は、φ100mmのターゲットを用い、アーク電流150Aとし、全圧力1.3~2.6Paのメタンガス雰囲気あるいはメタン窒素の混合ガス雰囲気中にて成膜を実施した。このようにして皮膜形成されたものについて、前記例1の場合と同様の方法により、皮膜の組成、硬度および表面粗度Raの調査を行い、更に高温下における摺動試験を実施し、耐摩耗性ならびに摩擦係数を調査した。上記試験の結果を表3に示す。なお、表3において、膜のタイプの欄での多層膜は層Aと層Bを交互に形成した多層構造の膜である。いずれの場合も、層Aの方から形成し、層Bで終わるようにした。積層数は、層Aの層数層Bの層数/2であり、総膜厚は積層膜の全厚である。A層、B層での組成の値は原子比での値である。例えば、TiC0.9N0.1は、Tiの原子比が1であり、Cの原子比が0.9、Nの原子比が0.1であることを示し、Ti0.9Si0.1Cは、Tiの原子比が0.9、Siの原子比が0.1であり、Cの原子比が1であることを示すものである。表3からわかるように、第3発明請求項3に係る発明の要件を満たす硬質皮膜、即ち、第3発明例No.1~10は、前記例1での比較例表1のNo.1~5,9,20,25,26に比較し、摩擦係数が小さくて摺動性に優れ、且つ、膜摩耗深さが少なくて耐摩耗性に優れている。"