DC/AC電圧変換のために設計されたインバータ4の動作制御のための方法であって、前記インバータが、少なくとも1つの直流電圧入力部を有し、少なくとも1つの交流電圧出力部10、11、12を介して電力供給グリッドに接続されることが可能であり、前記インバータが、当該インバータの動作中に漏れ電流IAが生じる可能性があるように、前記グリッドを用いた電力流相互作用に関与し、前記漏れ電流IAが制御されることを特徴とする、方法。前記インバータ4のリンクにおけるリンク電圧UZwKTGTに関する目標値設定を変更することによって、前記漏れ電流IAが制御される、ことを特徴とする、請求項1に記載の方法。電力半導体を有する前記インバータの電力部品アセンブリを駆動するための前記インバータ4の動作制御中に、パルス幅変調方式が使用されること、および、前記動作制御が制御装置によって実行されること、を特徴とする、請求項1または2に記載の方法。前記インバータ4のパルス幅変調信号が、改良されたサインデルタ変調によって生成されることを特徴とする、請求項1~3のいずれか一項に記載の方法。前記インバータ4のパルス幅変調信号が、時変オフセットを伴うサインデルタ変調によって生成されることを特徴とする、請求項4に記載の方法。トランスレス型インバータ4の動作制御に使用されることを特徴とする、請求項1~5のいずれか一項に記載の方法。前記インバータ4における単数または複数の前記直流電圧入力部が、前記電力供給グリッドのNおよび/またはPE電位に対する、または、これらの電位を伴うガルバニック接続を有していないことを特徴とする、請求項1~6のいずれか一項に記載の方法。少なくとも1つの条件が満たされる前記インバータ4の動作状態において、前記漏れ電流IAが制御されることを特徴とする、請求項1~7のいずれか一項に記載の方法。前記少なくとも1つの条件が、インバータブリッジ7の入力部におけるリンク電圧UZwKが、ライン電圧信号のピーク電圧の2倍を下回っていることにあることを特徴とする、請求項8に記載の方法。リンク電圧UZwKが、予め決定することの可能な第1の電圧限界U1よりも大きい電圧値を有しているときであって、該リンク電圧UZwKが、予め決定することの可能な第2の電圧限界U2よりも小さい電圧値を有しているときに、前記少なくとも1つの条件が満たされることを特徴とする、請求項8または9に記載の方法。前記漏れ電流IAが、予め決定することの可能な第1の電流限界よりも大きい電流値を有し、かつ、該漏れ電流IAが、予め決定することの可能な第2の電流限界以下の電流値となるように制御されているときに、前記少なくとも1つの条件が満たされることを特徴とする、請求項8に記載の方法。前記第1の電流限界に関して、IA=0が成立すること、および、前記第2の電流限界に関して、IA=IMAXが成立し、該IMAXが、該IMAXを超えると前記インバータが残留電流駆動型の保護装置によって安全な状態に移行するような電流値であること、を特徴とする、請求項11に記載の方法。リンク電圧に関する目標値設定の変更の判断で、所定の特性が評価されることを特徴とする、請求項1~12のいずれか一項に記載の方法。前記入力部において、DC/DCコンバータ9を備えたインバータが、前記インバータ4として用いられていることを特徴とする、請求項1~13のいずれか一項に記載の方法。前記動作制御では、漏れ電流の制御とは別に、PV発電機によって供給される電力を最大化するために、最大電力ポイントトラッキングが実施されることを特徴とする、請求項1~14のいずれか一項に記載の方法。以下の文章では、図1および図2は、PVシステムの構成、および、非常に単純化された典型的なトランスレス型インバータトポロジーを、最初に説明するために用いられる。図1のタイプの電気設備では、少なくとも1つの光起電性素子からなる太陽電池発電機PV発電機1が、直流電圧を生成する。この直流電圧は、送電線2および3を介して、インバータ4の直流電圧入力部に供給される。インバータに供給される直流電圧は、インバータによって交流電圧に変換され、出力部10、11、12において、電力供給グリッド線5の右側にある部材によって示されているに供給される。キャパシタンスCX6は、いわゆる等化漏れキャパシタンス、すなわち、漏れ電流が流れる可能性のある全ての漏れキャパシタンスの和を表している。接地電位PEと送電線3との間の電圧UXの交流電圧成分は、キャパシタンスCX6を介して流れる漏れ電流を引き起こす。したがって、この電圧は、流れている漏れ電流IAの度合いを表している。交換的あるいは追加的に、導電体2と接地電位PEとの間の電圧も、漏れ電流の度合いとして使用することが可能である。インバータ4は、ここには詳しく示されない部品アセンブリ、例えば、電力半導体を有する電力部品アセンブリおよび制御装置駆動アセンブリを有するを有しており、場合によっては、例えば、フィルタ、ユーザインターフェイス、様々なインターフェイス、測定装置などの、さらなるアセンブリを有している。図2は、スリーポイント型トポロジーのインバータを備えたPVシステムを示している。このようなインバータの典型的な実施形態については、例えば欧州特許出願公開第2107672号明細書に、非常に詳細に説明されている。追加的に示されているキャパシタンスC1およびC2は、PV発電機によって生成される直流電圧を分割するために、および、3つの電圧レベルを形成するために、使用される。さらに、図2は、部材LN1、LN2、LN3、CN1、CN2、およびCN3を有する、ラインフィルタを示している。ラインフィルタの下端は、2つのキャパシタンスC1、C2とインバータの中央電圧入力部との間の接続部に接続されている。この接続部は、回路ポイントMによって示されている。回路ポイントMと接地電位PEとの間の電圧UMは、漏れ電流IAの度合いを表している。交流電圧グリッドのNコンダクタ図2には示さずは、測定のための基準電圧として使用するために、さらに、特に残留電流駆動型の保護装置のための基準として使用するために、インバータに接続されていてもよい。しかしながら、これは、電圧変換に使用されるインバータの実際のアセンブリに対しては、伝導的に接続されていない。したがって、Mの電位は、PE/Nとは無関係である。インバータブリッジ7は、入力部の直流電流を出力部における交流電流に変換するための、パワーエレクトロニクススイッチ例えば、NPCブリッジまたはBSNPCブリッジからなるブリッジ回路を含んでいる。インバータは、パルス幅変調によって駆動/制御される。このパルス幅変調は、好ましくは、時変オフセットを伴うサインデルタ変調によって、生成される。図3aおよび図3bは、例えば、デルタ型のオフセットを伴うサインデルタ変調の場合を示している。これは、空間ベクトル変調としても知られている。図3cおよび図3dは、正弦曲線型のオフセットを伴うサインデルタ変調の場合を示している。これは、第三高調波を伴うサインデルタ変調としても知られている。さらに、改良されたサインデルタ変調の他の形状もあり得る。これらは、特に、オフセットにおける他の形状を伴う。これらは、ライン電圧信号のピーク電圧の2倍未満の値を有する直流電圧信号が、何らの電流歪みも示さないインバータ出力信号に変換されることを可能とする。オフセットの振幅は、一定ではなく、必要に応じて、特定のリンク電圧に関して電流歪みが生じないような大きさとなるように、常に選択されることが有利である。図3は、M電位図3bおよび図3dまたは接地電位PEに対する図3aおよび図3c、重畳された3つのライン電圧変動L1、L2、およびL3と、正ZwKおよび負ZwK-のリンク電位の変動とを、それぞれ示している。これらから、リンク回路における正および負の電位が、常に、3つのライン電圧の変動を包含していることが分かる。インバータが、時変オフセットを伴うサインデルタ変調において動作している場合、その結果として、リンク電圧UZwK=ZwK-ZwK-は、図3a、図3bおよび図3c、図3dに示されている値U2すなわち、ライン電圧信号のピーク電圧の値の2倍よりも、低くなる可能性がある。しかしながら、この場合、接地電位PEに対する入力部の電位が、揺動することになる。これらの揺動は、ライン周波数の3倍の周波数を有しており、漏れ電流を引き起こす図4参照。原理的に、時変オフセットを伴うサインデルタ変調の場合、リンク電圧は、ライン電圧信号のピーク電圧の値の2倍よりも低くなる可能性がある。しかしながら、それは、リンク電位変動がライン電圧変動を常に包含するような大きさに限られる可能性がある。すなわち、図3aから分かるように、リンク電位は、値U1よりも低くなる可能性がある。したがって、以下が、オフセットを伴う変調の範囲内での動作について、成立する。U1<UZwK<U2図4は、漏れキャパシタンスCX=850nFである場合の、リンク電圧UZwK図2における導電体2と3との間の電圧を参照に対する漏れ電流IAの依存性を例示的に示している。上向きの矢印は、漏れキャパシタンスCXの増加に伴う、漏れ電流IAの増加を示している。上述したタイプのインバータの動作中では、漏れ電流IAに関する限界が存在する。したがって、漏れ電流は、最大値IMAXを超えてはならない。この最大値を超えると、残留電流駆動型の保護装置によって、送電グリッドからの切り離しが行われる。一方、最大級の能率でインバータを動作するという要求は、リンク電圧UZwKが値U2未満となるまで低減されることを求める。この値U2は、今度は、漏れ電流IA図4と比較されたいを招来する。これまでは、生じる漏れ電流が特定の値を超えないように、許容できる漏れキャパシタンスを最大値に制限することが提案されてきた。しかしながら、これは、あまりにも高い漏れキャパシタンスを有する特定の光起電性素子を、特定のインバータトポロジーと組み合わせて使用することができない、という結果を招く。また、あまりにも高い漏れ電流が生じたときに、ライン電圧信号のピーク電圧の2倍を下回るリンク電圧による動作を停止することも提案されてきた。しかしながら、これは、最終的または一時的に生じる可能性のある、能率の低下を招来する。これらの選択肢の双方とも、不都合である。さらに、漏れキャパシタンスは、時間的に一定ではなく、例えば、凝縮状態、湿度、または他の影響のために、揺動する可能性がある。したがって、PVシステムは、あまりにも高い漏れ電流に起因する頻繁なスイッチ切断を防止するために、現在まで、常に、最悪の条件にもとづいて、大きさを決めてこなければならなかった。上述した限界を考慮して、可能な限り、インバータの最適な動作制御を得るために、結論として、漏れ電流IAが最大値IMAXを超えないように、同時に、漏れ電流を制御品質基準として機能させながら、適切な変調例えば、時変オフセットを伴うサインデルタ変調および連続制御を用いることによって、リンク電圧を可能な限り低く維持することにより、最大級の能率での動作が得られるように、漏れ電流IAを制御することを提案する。この目的のために、例えばリンク電圧制御に関する目標値設定UZwKTGTを変更することによって、漏れ電流IAが特定の最大値IMAXを超えないようにしながら、リンク電圧UZwKが低減される。漏れ電流IAが最大値IMAXを超える恐れがある場合、目標値設定UZwKTGTを増加させることによって、リンク電圧UZwKが増加される。これは、漏れ電流IAを減少させる。この間、PWM信号は、使用されている変調方式によって、常に調整されている。このため、インバータの入力部における個々のリンク電圧に関して、インバータの出力部における信号に電流歪みは生じない。図4は、さらに、リンク電圧UZwKに関する2つの電圧値U1およびU2を示している。U1は、例えば、時変オフセットを伴うサインデルタ変調において供給されるライン電圧振幅を生成するために最低限求められる、リンク電圧UZwKの値を示している。U2は、リンク電圧の値を示す。インバータは、このリンク電圧値未満で、従来のサインデルタ変調による過変調変調インデックスM>1において動作することになる。値U1およびU2は、変調のタイプに依存し、さらに、ライン電圧にも依存する。これらは、それぞれ、中央処理装置によって決定されるか、または、それによって規定される。以下の記述では、図5に示されている例示的なフローチャートについて説明する。最初に、ステップ100では、リンク電圧UZwKTGTに関する目標値設定は、U2以上の初期値に設定される。ステップ101では、漏れ電流IAの実際の値が測定される。ステップ102では、測定値IAによって、図6に例示的かつ概略的に示される特性ΔU=fIAを用いることによって、電圧差ΔUが決定される。測定される漏れ電流IAの量が大きいほど、電圧差ΔUも大きくなる。測定される漏れ電流IAが特定の量だけ変化した場合I1<IA<I2を満たす。図6参照、図6に示される特性の傾きは、ΔUの変化量を規定する。ステップ103では、既に決定されている電圧差ΔUを付加することによって、変調方式によって予め定められている下限値U1から、新しい下限値U4が形成される。電圧差ΔUに関する上限U3は、図6に示した特性によって与えられる。この上限U3は、U3≧U2-U1という関係によって、電圧の上限U2に到達するか、またはこれを超えるまで、新しい下限値U4が増加しないことを確保する。このため、図4によれば、リンク電圧UZwKに対するU2を介しての漏れ電流IAのさらなる電圧依存性は、存在しない。また、その結果、リンク電圧UZwKの増加は、漏れ電流IAにおける何らかのさらなる低減を引き起こすことができない。このような状況は、例えば、電流値I2より大きな、もともとの漏れ電流が存在する場合に、生じる可能性がある。図6から分かるように、U1は、電流値I1未満の下限として維持される。すなわち、ΔU=0であるために、U4=U1となる。ステップ104に示される評価によって、リンク電圧UZwKTGTに関する実際の目標値設定が、電圧の下限U4よりも大きいか否かが判断される。これが当てはまる場合yesの分岐、リンク電圧UZwKTGTに関する電流目標値設定は、ステップ105で与えられる例示的な演算ルールに従って、低減される。このステップでは、この調整におけるダイナミックレンジおよび絶対値は、制御パラメータk3に影響される。制御パラメータk3は、この演算ルールに関し、1よりも小さく、かつ、ゼロよりも大きいことが有利である。その後、漏れ電流IAが再び測定され、電圧の下限値U4が再び調整され、ステップ101が開始される。ステップ104における状態が、不適合である場合noの分岐、すなわち、リンク電圧UZwKTGTに関する実際の目標値設定が、電圧の下限U4以下である場合、リンク電圧UZwKTGTに関する目標値設定は、ステップ106で与えられる例示的な演算ルールに従って、増加する。このステップでは、この調整におけるダイナミックレンジおよび絶対値は、制御パラメータk4に影響される。制御パラメータk4は、この演算ルールに関し、1以下であり、かつ、ゼロよりも大きいことが有利である。その後、漏れ電流IAが再び測定され、電圧の下限値U4が再び調整され、ループを経由して、ステップ101が開始される。例示的な演算ルール105および106のそれぞれに代えて、制御工学の分野において適切な、他の任意のフィルタ関数を使用することも可能である。また、特性ΔU=fIAに関して、図6において与えられるものとは別の具現化も可能である。さらに、制御パラメータk3およびk4は、一定である必要はなく、例えば動作中に、適切に変更されることが可能である。図7は、図6に示されている特性を用いずに本発明に係る方法を実施するための別の可能性を例示的に示している。最初に、ステップ200では、リンク電圧UZwKTGTに関する目標値設定は、U2以上の初期値に設定される。ステップ201では、漏れ電流IAの実際の値が測定される。IAの測定値が、限界IMAXを下回る場合、プロセスは、分岐ステップ202において、ステップ203yesの分岐に分岐する。そして、リンク電圧UZwKTGTに関する目標値設定は、ステップ203における例示的な演算ルールに従って、低減される。この調整におけるダイナミックレンジおよび絶対値は、ここでは制御パラメータk1に影響される。制御パラメータk1は、この演算ルールに関し、ゼロよりも大きいことが有利である。その後、漏れ電流IAが再び測定され、ステップ201が開始され、IMAXの超過がチェックされる。分岐ステップ202における状態が、不適合である場合noの分岐、すなわち、漏れ電流IAが値IMAXに到達しているか、または、この値IMAXを超えている場合、リンク電圧UZwKTGTに関する目標値設定は、ステップ205で規定される例示的な演算ルールによって、増加する。この調整におけるダイナミックレンジおよび絶対値は、ここでは制御パラメータk2に影響される。制御パラメータk2は、この演算ルールに関し、ゼロよりも大きいことが有利である。その後、漏れ電流IAが再び測定され、IMAXの超過がチェックされ、ループを経由して、ステップ201が開始される。ステップ204では、リンク電圧UZwKTGTに関する実際の目標値設定が、電圧の上限値U2を下回っているか否か、に関する追加的なチェックが行われる。下回っていない場合、ステップ205において、リンク電圧UZwKTGTに関する目標値設定における増加は、バイパスされる。このことは、リンク電圧UZwKSETTGTに関する目標値設定が電圧限界U2を超えることを防止する。図4によれば、これを超えては、漏れ電流IAにおけるリンク電圧UZwKに対するさらなる電圧依存性は、存在しない。したがって、リンク電圧UZwKの増加は、漏れ電流IAにおける他の何らかの低減を、生じさせることがない。このような状況は、例えば、IMAXより大きな、もともとの漏れ電流が存在する場合に、生じる可能性がある。例示的な演算ルール203および205のそれぞれに代えて、制御工学の分野において適切な、他の任意のフィルタ関数を使用することも可能である。同様に、制御パラメータk1およびk2は、一定である必要はなく、例えば動作中に、適切に変更されることが可能である。上述の説明によれば、インバータブリッジの入力部におけるリンク電圧は、本発明に係る方法によって、能率の観点から動作にとって最適な、できる限り小さい値に設定される。このように、本発明は、特に、インバータの能率を最適化するために、インバータブリッジの入力部における可能な限り小さいリンク電圧によって、インバータを動作させることが可能である。ただし、このような動作タイプでは、漏れ電流が生じる可能性がある。これは、これらの漏れ電流を、制御プロセスを用いて、超えられるべきではない最大値よりも小さい値に維持することによって、達成される。図2に係る構成では、インバータブリッジ7の入力部におけるリンク電圧UZwKは、同時に、PV発電機1における電圧UDCでもある。これに関連して、本発明に係る方法を用いるときには、以下の点を考慮する必要がある。すなわち、PV設備の場合、通常、いわゆるMPPトラッキングに起因する、発電機電圧UDCに関するさらなる要求がある。このような方法は、特定の発電機電圧を設定することによって、PV発電機が最大電力供給点最大電力ポイントMPPで動作することを確保する。これは、当業者に知られているので、ここでは、さらなる詳細な説明は必要ない。MPPトラッキングに求められる発電機電圧UDCが、本発明に係る方法によって決定されるように、リンク電圧UZwKTGTに関する目標値よりも高い場合、MPPトラッキングに求められる発電機電圧は、好ましくは、本発明に係る方法において設定される。しかしながら、MPPトラッキングに求められる発電機電圧UDCが、本発明に係る方法によって予め定められるように、リンク電圧UZwKTGTに関する目標値以下である場合、電圧値UZwKTGTは、本発明に係る方法によって決定されるように、漏れ電流IAを制限するという観点から、設定される。この場合、この値は、通常、PV発電機が最大電力供給点で動作する電圧値と同一でなくなる。発電機電圧がU1を下回る場合、図2に係る構成を動作させることも、もはや不可能となる点を考慮する必要がある。インバータ4の入力電圧範囲を広げるために、インバータブリッジ7の上流に、追加的なDC/DCコンバータを接続することが知られている。図8は、図1に係る上記のようなシステムの概略図を例示的に示している。これには、図2における実施形態と比較して、PV発電機の直流電圧流路のDC/DCコンバータ9が追加されている。DC/DCコンバータ9は、昇圧型もしくは降圧型のコンバータとして、または、昇圧型と降圧型との併合コンバータとして、構成されてもよい。特定のDC/DCコンバータ9、特に、入力部と出力部との間に何らのガルバニック絶縁も有しないものを使用する場合、図8に係る構成では、図2に係る構成と同様に、漏れ電流が生じる。その結果、本発明に係る方法は、図8に係る構成においても、使用されることが可能である。例えば、図8に係る構成におけるDC/DCコンバータ9として昇圧コンバータを用いる場合、図2に係る構成とは対照的に、以下の発電機電圧UDCでシステムを動作することが可能である。この発電機電圧UDCは、従来のサインデルタ変調が使用されたときには、U2を下回る可能性があり、改良されたサインデルタ変調例えば、時変オフセットを伴うサインデルタ変調が使用されたときには、U1を下回る可能性がある。本発明にかる方法と連動して、図8に係る構成も、特に有利であることが判明している。なぜならば、この構成では、MPPトラッキングに求められる発電機電圧UDCが、本発明に係る方法によって決定される、リンク電圧UZwKTGTに関する目標値以下である場合、両方の電圧値を、互いに独立に、最適な値に設定することができるからである。このように、最大電力ポイントトラッキングとともに、漏れ電流を制御することが可能である。この際、これら2つの制御方法が、互いに不利に影響しあうことがない。MPPトラッキングに求められる発電機電圧UDCが、本発明に係る方法によって決定される、リンク電圧UZwKTGTに関する目標値よりも高い場合、MPPトラッキングに求められる発電機電圧も、好ましくは、DC/DCコンバータとしての昇圧コンバータを有する図8に係る構成において、本発明に係る方法によって設定される。[使用された数式および参照符号の概説]1PV発電機2、3ライン4インバータ5ライン6キャパシタンスCX7インバータブリッジ9DC/DCコンバータ10、11、12出力部ΔU[V]電圧制限U1の増加分C1、C2[nF]電圧分割キャパシタンスCN1、CN2、CN3[nF]ラインフィルタキャパシタンスCX[nF]等化漏れキャパシタンスI1[mA]漏れ電流限界リンク電圧の下限は、これを超えるまで増加するI2[mA]漏れ電流限界リンク電圧の下限は、これに達するまで増加するIA[mA]漏れ電流IMAX[mA]許容される最大の漏れ電流k1制御パラメータk2制御パラメータk3制御パラメータk4制御パラメータLN1、LN2、LN3[mH]ラインフィルタのインダクタンスM[-]変調インデックスM回路ポイントPE接地電位PV光起電力U1[V]リンク電圧UZwKの下限これを下回ると、ライン電圧の変動が生成されなくなる可能性があるU2[V]リンク電圧UZwKの限界これを下回ると、時変オフセットを伴うサインデルタ変調で、インバータは動作するU3[V]増加分ΔUの最大値U4[V]ΔUによってU1が増加することによって作成される、リンク電圧UZwKの下限UDC[V]PV発電機における電圧UM[V]MとPEとの間の電圧UX[V]PEとライン3との間の電圧UZwK[V]リンク電圧UZwKTGT[V]リンク電圧に関する目標値設定ZwK-負のリンク電位ZwK正のリンク電位