内部に低温液化流体を貯留する内槽と、前記内槽の底部及び側部を外側から囲う外槽と、前記内槽と外槽との間に保冷層を備えた二重構造の低温タンクであって、前記内槽が、コンクリートから成る有底の内容器と、当該内容器の内面を覆う内側冷熱抵抗緩和層とを備え、前記外槽が、コンクリートから成る有底の外容器と、当該外容器の内面を覆う外側冷熱抵抗緩和層を備えている低温タンク。前記内側冷熱抵抗緩和層は、低温液化流体に接するガラスメッシュと、このガラスメッシュが表面に設けられ前記内容器側に位置する硬質ウレタンフォームを備える請求項1に記載の低温タンク。前記内側冷熱抵抗緩和層は、前記内容器の内面全面を覆う一体の冷熱抵抗緩和層を備えるとともに、当該冷熱抵抗緩和層が低温液化流体に接するガラスメッシュと、このガラスメッシュが表面に設けられ前記内容器側に位置する硬質ウレタンフォームを備え、前記外側冷熱抵抗緩和層は、前記外容器の底部の内面に設けられる底部側冷熱抵抗緩和層と、前記外容器の側壁部の内面に設けられる側壁側冷熱抵抗緩和層とを備え、前記底部側冷熱抵抗緩和層がパーライトコンクリートで構成され、前記側壁側冷熱抵抗緩和層が低温液化流体に接するガラスメッシュと、このガラスメッシュが表面に設けられ前記内容器側に位置する硬質ウレタンフォームを備えた請求項1記載の低温タンク。前記パーライトコンクリートで構成される底部側冷熱抵抗緩和層の上部に、フォームガラスまたは粒状パーライトとパーライトコンクリートを備えた保冷層を介して前記コンクリートから成る内容器の底部基礎が配置されている請求項3記載の低温タンク。前記内容器を構成するコンクリートの内部に設けられた鉄筋は、1mmのV形の切欠きなしの鉄筋において、-160°C以上20°C以下の設計最低使用温度で、以下の条件a及びbを満足するものである請求項1~4のいずれか一項記載の低温タンク。条件a:切欠きなしでの破断伸び破断位置より2d以上離れた100mm以上の標点間距離が3.0以上であること。ただし、dは前記鉄筋の直径である。条件b:切欠き感受性比数1に示すNSRが1.0以上であること。前記内槽が上部に開口した前記内容器を備えるとともに、前記上部の開口を封止する天井板と、前記天井板を内部に含む状態で前記外槽を上部から覆うドーム状屋根を備え、側部が、前記内槽と前記外槽との間に形成される前記保冷層が固体状保冷材を備えるとともに、前記天井板のドーム状屋根側に固体状保冷材を備えた保冷層が設けられ、前記ドーム状屋根内に空気断熱層が設けられている請求項1~5のいずれか一項記載の低温タンク。前記内容器の側壁部の上部開口縁側に、底部側に位置する底部側側壁部の肉厚より肉厚が厚い開口側側壁部を形成してある請求項1~6のいずれか一項に記載の低温タンク。前記開口側側壁部が、タンク高さ方向で、側壁部中間高さ位置より上側に形成してある請求項7記載の低温タンク。前記内槽の底部が所定肉厚の平板状底部として構成され、低温液化流体の受入前の常温状態において、前記底部の中央側が、前記側壁部が連結される側壁部連結周縁部より、タンク高さ方向で上部側に位置する中央凸形状に構成される請求項7または8に記載の低温タンク。前記内槽の底部が所定肉厚の平板状底部として構成され、前記底部に挿入される鉄筋が、タンク高さ方向において、底部断面中心の上下方向中央より下側に配設されている請求項1~9のいずれか一項記載の低温タンク。上記特許文献1及び2に記載の低温タンクでは、内槽3を9Ni鋼等の高価な金属により構成するため、材料コストが高くなるという問題があった。さらに、上述のように、内槽3を、9Ni鋼等の金属により形成しながらも、外槽6を、コンクリートにより形成する場合、内槽3と外槽6とで異なる構造を採用し、さらに異なる材料により形成することになるため、施工管理が比較的複雑となり、施工に経験を要するとともに、多くの時間を要することがあった。本発明は、上記課題を解決するためになされたものであり、その目的は、内部に極低温の液体を貯蔵する二重構造の低温タンクを提供するに、構造が簡単且つ施工が容易で、建設材料および施工コストを低減しながらも、その信頼性の高い低温タンクを提供する点にある。上記課題を解決するための本発明に係る、内部に低温液化流体を貯留する内槽と、前記内槽の底部及び側部を外側から囲う外槽と、前記内槽と外槽との間に保冷層を備えた二重構造の低温タンクの特徴構成は、前記内槽が、コンクリートから成る有底の内容器と、当該内容器の内面を覆う内側冷熱抵抗緩和層とを備え、前記外槽が、コンクリートから成る有底の外容器と、当該外容器の内面を覆う外側冷熱抵抗緩和層とを備えている点にある。上記特徴構成によれば、低温液化流体は、内面が内側冷熱抵抗緩和層で覆われたコンクリートから成る内容器の内部に貯留される。これにより、低温液化流体からの冷熱の伝達が内側冷熱抵抗緩和層において適切に緩和され、コンクリートから成る内容器が適切に保護される。この結果、内槽をコンクリート製とする構造を採用しながら、躯体内に大きな温度差が発生することを抑制するによりひびわれを防止し、所定の使用期間に亘って確実に低温液化流体の貯留を行える。また、内槽は、従来のように比較的高価な9Ni鋼等を用いず、基本的にコンクリートから構成しているので、材料コストを低減できる。内槽と外槽との双方を、実質的に同様な構造とできるため、低温タンク全体として、施工及び施工時の管理が容易になり、例えば、施工期間を短縮して、施工コストを低減できる。そして、従来技術のように内槽と外槽とで構造材が異なり、さらに、その構造の差に起因して発生する問題に対する対策負荷を低減できる。さらに、従来、外槽において蓄積されてきた経験を充分、生かすことが可能となる。さらに、内槽と外槽との間に保冷層を設けることにより、外部から低温液化流体への入熱を適切に抑制できる。以上から、施工期間を短縮するとともに建設コストを低減しながらも、低温液化流体を、長期間に亘って内部に貯留できる信頼性の高い低温タンクを得ることができた。本発明の低温タンクの更なる特徴構成は、前記内側冷熱抵抗緩和層は、低温液化流体に接するガラスメッシュと、このガラスメッシュが表面に設けられ、内容器側に位置する硬質ウレタンフォームを備える点にある。上記特徴構成によれば、内側冷熱抵抗緩和層は、断熱材としての硬質ウレタンフォームと、その表面に設けられた表面補強材としてのガラスメッシュとを備える。そして、当該ガラスメッシュは、冷熱衝撃による応力に対し、優れた抵抗性を有するため、低温液化流体が直接硬質ウレタンフォームに接触して、これのひび割れを良好に防止する。これにより、断熱材としての硬質ウレタンフォームの表面は、ガラスメッシュにより適切に補強され、硬質ウレタンフォームに冷熱衝撃による損傷が生じることを適切に抑制できる。そして、硬質ウレタンフォームは優れた断熱性能を発揮し、コンクリート製の内容器を十分に保護する。本発明の更なる特徴構成は、前記内側冷熱抵抗緩和層が、前記内容器の内面全面を覆う一体の冷熱抵抗緩和層を備えるとともに、当該冷熱抵抗緩和層が低温液化流体に接するガラスメッシュと、このガラスメッシュが表面に設けられ前記内容器側に位置する硬質ウレタンフォームを備え、前記外側冷熱抵抗緩和層が、前記外容器の底部の内面に設けられる底部側冷熱抵抗緩和層と、前記外容器の側壁部の内面に設けられる側壁側冷熱抵抗緩和層とを備え、前記底部側冷熱抵抗緩和層がパーライトコンクリートで構成され、前記側壁側冷熱抵抗緩和層が低温液化流体に接するガラスメッシュと、このガラスメッシュが表面に設けられ前記内容器側に位置する硬質ウレタンフォームを備えた点にある。本願の低温タンクにおいて、内槽の目的は低温液化流体の低温状態での貯留にあり、外槽の目的は、これまでも説明したように、不測に内槽から低温液化流体が漏れた場合の更なる拡散の防止にある。そして、本願構造では、内槽と外槽とがほぼ同様の構造を採るものでありながら、低温液化流体及び内槽の荷重の全ては、外槽の底部で受ける必要がある。そこで、内側冷熱抵抗緩和層は、内容器の内面全面を覆う一体の冷熱抵抗緩和層として構成し、貯留性能を確保するとともに、内容器を成すコンクリートへの冷熱の影響を可能な限り低減する。これに対して、外側冷熱抵抗緩和層に関しては、その機能を外容器の底部の内面に設けられる底部側冷熱抵抗緩和層と、外容器の側壁部の内面に設けられる側壁側冷熱抵抗緩和層とに分けて、底部側に関しては、冷熱緩和能を備えるものでありながら、受けるべき荷重に対しても充分に対応できるものとできる。尚、底部側冷熱抵抗緩和層は、断熱性が高く、耐荷性のある材料で構成することができ、たとえば、前記パーライトコンクリートを用いることが実用的に好ましい。このようにすることで、信頼性の高い低温タンクを得ることができる。さらに、この構成において、前記パーライトコンクリートで構成される底部側冷熱抵抗緩和層の上部に、図2に示すような中空円筒状のパーライトコンクリートと中空部分に充填された粒状パーライトとを備えた保冷層を介して前記コンクリートから成る内容器の底部基礎が配置されていることが好ましい。この構成では、低温タンクの底部側から見ると、外容器を成すコンクリート層、底部側冷熱抵抗緩和層を成すパーライトコンクリート層、保冷層を成す粒状コンクリート層、内容器を成すコンクリート層が位置することとなる。結果、従来、内槽に使用してきた比較的高価な9Ni鋼等を用いずに、冷熱負荷、荷重負荷に耐えうる信頼性の高い低温タンクを得ることができる。本発明の更なる特徴構成は、前記内容器を構成するコンクリートの内部に設けられた鉄筋は、1mmのV形の切欠きなしの鉄筋において、-160°C以上20°C以下の設計最低使用温度で、以下の条件a及びbを満足するものである点にある。条件a:切欠きなしでの破断伸び破断位置より2d以上離れた100mm以上の標点間距離が3.0以上であること。ただし、dは前記鉄筋の直径である。条件b:切欠き感受性比数1に示すNSRが1.0以上であること。前記内容器を構成するコンクリートの温度について、具体的に例を示すと、マイナス165°Cの液化天然ガスの場合、図4に示すように、マイナス150°C程度という極低温まで下がる。このため、前記外容器を構成するコンクリートには、JISJapaneseIndustrialStandardsで規定される一般的な鉄筋は適用できず、使用温度においてEN14620Europeanstandard:DesignandmanufactureofsitebuiltverticalcylindricalFlatbottomedsteeltanksforthestorageofrefrigeratedgaseswithoperatingtemperaturesbetween0°Cand165°C2006に規定される切欠き引張り試験を実施し、以下の切欠きなしでの破断伸び、及び切欠き感受性比に係る規定値を満足する鉄筋を適用する。例えば、マイナス165°Cで使用する場合は、高炉材でアルミニウム脱酸処理を行ったものが適用可能である。尚、上記切欠き引張り試験において、内容器を構成するコンクリートに適用される鉄筋の切欠きなしでの破断伸び、及び切欠き感受性比の上限は、材料アルミニウム脱酸処理を行った鉄筋の物性上の限界値により制限されるものであり、上記規定下限値以上であれば、入手可能な範囲でこの規定下限値より高いものであれば良い。切欠き引張り試験鉄筋のねばさと靭性の評価は1mmのV形の切欠き/なしの供試体を用いて設計最低使用温度-160°C以上20°C以下の条件で引張り試験を行い、以下の各項を満足すること。条件a:切欠きなしでの破断伸び破断位置より2d以上離れた100mm以上の標点間距離が3.0以上であること。ただし、dは前記鉄筋の直径である。条件b:切欠き感受性比数1に示すNSRが1.0以上であること。以上の結果、前記内容器に低温用金属でなくコンクリートを主として使用して、安価で信頼性の高い低温タンクを得ることができる。一方、前記外容器を構成するコンクリートの温度について、具体的に例を示すと、マイナス165°Cの液化天然ガスの場合、図3に示すように、13°C程度であり、非常時の漏液時でも、図4に示すように、マイナス12°C程度で、マイナス20°Cより高く常温に近い状態にある。このため、前記外容器を構成するコンクリートは、JISG3112等で規定される一般的な鉄筋コンクリート用の鉄筋が適用できる。本発明の更なる特徴構成は、前記内槽が上部に開口した前記内容器を備えるとともに、前記上部の開口を封止する天井板と、前記天井板を内部に含む状態で前記外槽を上部から覆うドーム状屋根を備え、側部が、前記内槽と前記外槽との間に形成される前記保冷層が固体状保冷材を備えるとともに、前記天井板のドーム状屋根側に固体状保冷材を備えた保冷層が設けられ、前記ドーム状屋根内に空気層が設けられている点にある。上記特徴構成によれば、内槽を上部開口型のものとする場合は、天井板を備え、その上にドーム状屋根を備えることとでき、側部を内槽と外槽との間を固体状保冷材で断熱するとともに、天井板の裏面、上側に同じく固体状保冷材の層を設けることで、外部から内槽への入熱を抑えることができる。本願に係る低温タンクは、建設時及び低温液化流体の受入前において常温状態に保たれる。そして、低温液化流体の受入時には、主に低温タンク上部からLNGを散布し低温タンク内の温度を十分に低下させたクールダウン後、低温タンクの底部側から順次、低温液化流体が充填される。即ち、クールダウン期間中、内容器は、底部及びこの底部に連結されている底部側の側壁部部位が常温から低温液化流体の温度まで急激に冷却される。このような冷却過程において、内容器は、図8aに示される形態から、図8bに示される形態に変形する。即ち、底部に関しては、その周縁側部位が中央側部位より上側に変形する反りを生じる形態となり、側壁部に関しては、底部側及び開口端側の内径が小径で、タンク上下方向の中央部が外径側に張り出した形態となる。このような変形が発生すると、底部に関しては、タンク上下方向の下側部位が引張り応力状態となり、中央部に関しては、当該中央部近傍及びその上側で、外径側が引張り応力状態となる可能性が生じる。また、側壁においては、内外側壁の温度差による変形、側壁と底部の接合部においては、剛性の違いによる拘束によって、側壁縦方向に貫通ひび割れを生じる可能性がある。コンクリートは、一般に、圧縮応力に対する耐荷性は高いが、引張り応力に対して耐荷性が低い。そこで、低温液化流体の受入時の状態を考えた場合、底部及び側壁部に関して、各部位に掛かる応力が圧縮応力に維持される或いは制限された範囲内の引張り応力となることが好ましい。以下、このような応力状態を実現できる構造に関して説明する。側壁部関係本発明の更なる特徴構成は、内容器の側壁部の上部開口縁側に、底部側に位置する底部側側壁部の肉厚より肉厚が厚い開口側側壁部を形成してある点にある。このように、上部開口縁側に肉厚が厚い開口側側壁部を設けることにより、上部開口縁側の変形が抑えられ、低温液化流体の受入時に発生する引張り応力を制限された範囲内前に抑制することができ、側壁部、特にタンク上下方向中央部から、それより上の部位の耐荷性を増すことができる。結果、低温液化流体の受入時の冷熱による温度荷重に対する耐荷性が高く、信頼性の高い低温タンクを得ることができる。以上説明した理由から、前記開口側側壁部が、タンク高さ方向で、側壁部中間高さ位置より上側に形成してあることが好ましい。さらに、前記開口側側壁部が、上部開口縁から下方向に伸びる円環状厚肉部であることが好ましい。この円環状厚肉部を採用することのより、比較的簡単な構成で、低温タンクの耐荷性を向上させることができる。図9に、図8に対応する低温タンクの変形状態を示した。この構成では、内容器は、図9aに示される形態から、図9bに示される形態に変形する。底部関係本発明の更なる特徴構成は、前記内槽の底部が所定肉厚の平板状底部として構成され、低温液化流体の受入前の常温状態において、前記底部の中央側が、前記側壁部が連結される側壁部連結周縁部より、タンク高さ方向で上部側に位置する中央凸形状に構成される点にある。このように、低温タンクの底部を、底部の中央側が側壁部連結周縁部より、タンク高さ方向で上部側に位置する中央凸形状に構成しておくことで、低温液化流体の受入時に、底部の変形が発生したとしても、発生する引張り応力を制限された範囲内前に抑制することができ、底部の耐荷性を増すことができる。結果、低温液化流体の受入時の冷熱負荷、荷重負荷に対する耐荷性が高く、信頼性の高い低温タンクを得ることができる。さらに、上記と同様の課題に対する対策として、前記内槽の底部が所定肉厚の平板状底部として構成され、前記底部に挿入される鉄筋が、タンク高さ方向において、底部断面中心の上下方向中央より下側に配設されていることが好ましい。また、前記鉄筋は下に凸の湾曲状に配設してもよく、このような場合、さらに前記底部の変形を抑制する効果がある。このような鉄筋の一種としては、コンクリートにプレストレスを与える鋼材等がある。鉄筋を底部断面中心の上下方向中央より下側に配設されていることとしておくと、先に図8に基づいて説明した変形が発生しようとする場合にあっても、この鉄筋によってコンクリート側の変形が抑えられ、曲げ変形量底部の下部側の伸張変形量が抑えられる。よって、発生する引張り応力を制限された範囲内前に抑制することができ、底部の耐荷性を増すことができる。即ち、低温液化流体の受入時の冷熱負荷、荷重負荷に対する耐荷性が高く、信頼性の高い低温タンクを得ることができる。同様に鉄筋の効果を考慮して、この底部を、コンクリート材料に圧縮力をかけて引張に対する抵抗力を高めたプレストレストコンクリートPCで構成しておくことが好ましい。本発明の低温タンク100を、図面に基づいて説明する。図1に示すように、本発明の低温タンク100は、内部に液化天然ガスL低温液化流体の一例:約マイナス160°C程度を貯留する内槽3と、前記内槽3の底部及び側部を外側から囲む外槽6と、内槽3と外槽6との間に保冷層14とを備えた二重構造の低温タンク100として構成されている。これら内槽3及び外槽6は、上方が開口し内部に貯留部を備えた略円筒形状に構成されている。即ち、本発明の低温タンク100は、内槽3及びそれを囲う外槽6が、中空円筒形状を成しており、内槽3の内部に液化天然ガスLが貯留可能に構成されている。尚、詳細は後述するが、上記内槽3は、液化天然ガスLを内部に貯留するコンクリートから成る内容器1と、当該内容器1の内面を覆う内側冷熱抵抗緩和層2とから構成され、上記外槽6は、内槽3を外囲するよう設けられたコンクリートから成る外容器4と、当該外容器4の内面を覆う外側冷熱抵抗緩和層5とから構成されている。これにより、本発明の低温タンク100は、低温の液化天然ガスLを、長期間に亘って、内部に貯留することができる。内槽3と外槽6との上方側には、その内部を外部に対して遮断すべく、蓋部8が設けられている。当該蓋部8は、下方から順に、液化天然ガスLに伴う低温に対する靱性が優れた天井板9と、冷熱が内槽3の外部へ伝達することを抑制する保冷材10と、保冷材10との間に液化天然ガスLから気化したガスが充満する空間を形成するドーム状屋根11とから構成されている。当該ドーム状屋根11は、その外周部位が外槽6の上面に当接して支持されており、さらに、天井板9から鉛直上方へ伸びる複数の支柱12が配置されている。上記天井板9としては、低温に対する靱性が優れたアルミニウム鋼、アルミニウム合金等の金属が好適に用いられる。上記保冷材10としては、比較的熱伝導率の低い材料として、グラスウール等が好適に用いられる。ドーム状屋根11や支柱12としては、比較的コストの低い炭素鋼等が好適に用いられる。上記内槽3は、コンクリートから成る内容器1と、当該内容器1の内面を覆う内側冷熱抵抗緩和層2とから構成されている。詳しくは、内容器1は、水平面である下方面を形成する内容器底部1a底部基礎に相当するが鉄筋コンクリートRCから構成され、鉛直面である側壁部を形成する内容器側壁部1bがプレストレストコンクリートPCから構成されている。RC及びPCは、引張り応力に対する耐性が高められたコンクリートである。このようなコンクリートは、低温の液化天然ガスLによる冷熱衝撃により収縮して引張り応力が生じた場合であっても、クラック等を制御するように設計されている。上記RCを構成する鉄筋は、使用温度においてEN146200014段落に記載に規定される切欠き引張り試験を実施し、以下に示す規定値を満足する鉄筋である。例えば、マイナス165°Cで使用する場合、高炉材でアルミニウム脱酸処理を行ったものが適用可能である。切欠き引張り試験鉄筋のねばさと靭性の評価は1mmのV形の切欠き/なしの供試体を用いて設計最低使用温度-160°C以上20°C以下の条件で引張試験を行い、以下の各項を満足すること。条件a:切欠きなしでの破断伸び破断位置より2d以上離れた100mm以上の標点間距離が3.0以上であること。ただし、dは前記鉄筋の直径である。条件b:切欠き感受性比数1に示すNSRが1.0以上であること。以上の結果、前記内容器1に低温用金属でなくコンクリートを主として使用して、安価で信頼性の高い低温タンク100を得ることができる。尚、上記切欠き引張り試験において、内容器1を構成するコンクリートに適用される鉄筋の切欠きなしでの破断伸び、及び切欠き感受性比の上限は、材料アルミニウム脱酸処理を行った鉄筋の物性上の限界値により制限されるものであり、上記規定下限値以上であれば、入手可能な範囲でこの規定下限値より高いものであれば良い。一方、前記外容器4を構成するコンクリートの温度について、具体的に例を示すと、マイナス165°Cの液化天然ガスLの場合、図3に示すように、13°C程度であり、非常時の漏液時でも、図4に示すように、マイナス12°C程度で、マイナス20°Cより高く常温に近い状態にある。このため、前記外容器4を構成するコンクリートは、JISG3112等で規定される一般的な鉄筋コンクリート用の鉄筋が適用できる。内側冷熱抵抗緩和層2は、内容器1の内面図1で、液化天然ガスL側において、低温の液化天然ガスLによる冷熱衝撃や温度変化が内容器1に伝達することを緩和する。当該内側冷熱抵抗緩和層2は、比較的熱伝導性の低い硬質ウレタンフォーム2aと、当該硬質ウレタンフォーム2aの表面補強材として、その表面に配置されたガラスメッシュ2bとから形成されている。当該ガラスメッシュ2bは、冷熱衝撃に伴う応力に対して優れた抵抗性を有するものであり、硬質ウレタンフォーム2aにクラック等の損傷が生じることを防止できる。以上より、低温の液化天然ガスLによる冷熱衝撃や温度変化は、硬質ウレタンフォーム2aにて吸収され、内容器1に伝わることを良好に抑制できると共に、ガラスメッシュ2bが硬質ウレタンフォーム2aの表面を補強するので、クラック等の損傷の発生を防止する内側冷熱抵抗緩和層2を実現できている。尚、硬質ウレタンフォーム2aの厚み、及びガラスメッシュ2bの目幅は、低温タンク100に貯留される低温液化流体が、液化天然ガスLマイナス160°C程度である場合には、以下のように、設定する。例えば、硬質ウレタンフォーム2aの厚みは、液化天然ガスLによる冷熱衝撃がコンクリートより成る内容器1に伝達することを十分に抑制すべく、30mm以上100mm以下とする。これにより、硬質ウレタンフォーム2aは、断熱効果を長期間に亘って適切に発揮することができる。ガラスメッシュ2bの目幅は、硬質ウレタンフォーム2aの表面にクラック等の損傷が生じることを適切に抑制すべく、2mmとする。尚、液化天然ガスLが直接触れない部分のガラスメッシュ2bの目幅は、10mmとし、側部と底部のコーナー部分のガラスメッシュ2bは、ガラスクロスライニングとするのが望ましい。これにより、硬質ウレタンフォーム2aにクラック等が生じるのを防止し、かつ、仮にクラック等が生じた場合であっても、その周囲への広がりを比較的狭い範囲に留めることができる。このような構成の内側冷熱抵抗緩和層2の厚みは、結果的に、内容器1内に液化天然ガスLマイナス160°C程度を流入する状況における液化天然ガスLの流入速度において、局部温度低下を防止する厚みとなっている。次に、上記内側冷熱抵抗緩和層2の施工方法について説明する。図示は省略するが、上記内側冷熱抵抗緩和層2を構成する硬質ウレタンフォーム2aは、内槽3の内面に沿ってゴンドラを設け、ウレタンフォームをスプレーにて、内容器1の内面に吹きつけ、所定の厚さ以上になるように形成する。次に吹付け面を滑らかになるように切削し、表面に接着剤を吹きつけ、ガラスメッシュ2bを貼り付けることにより、所定の冷熱抵抗緩和層が形成される。また、内槽3の内面に沿って設けたゴンドラにガラスメッシュ2bをロール上に取り付け、ゴンドラを上昇させながら、ガラスメッシュ2bを内容器1の内面と所定の厚さとなるように繰り出し、ウレタンフォームをその間に均等に注入することにより、一体的に、所定の冷熱抵抗緩和層を形成させる方法もある特許文献2を参照。次に、外槽6について説明する。この外槽6もまた、基本的には内槽3と同様な構成を採用する。即ち、外槽6は、上記内槽3と同様に、コンクリートから成る外容器4と、当該外容器4の内面図1で、内容器1側を覆う外側冷熱抵抗緩和層5とから構成される。外容器4は、下方面を形成する外容器底部4aが鉄筋コンクリートRCから構成され、側壁部を形成する外容器側壁部4bがプレストレストコンクリートPCから構成されている。外側冷熱抵抗緩和層5は、外容器底部4aの内面底部側冷熱抵抗緩和層が無機物質で断熱性に優れたパーライトコンクリート5aから形成され、外容器側壁部4bの内面側壁側冷熱抵抗緩和層が硬質ウレタンフォーム5bとその表面強化材であるガラスメッシュ5cとにより形成されている。そして、外容器4と外側冷熱抵抗緩和層5の間には、金属製のライナー構造の外槽側板13が配設されている。当該金属製のライナー構造の外槽側板13は、外部から湿分が保冷層14に浸透することを防止する。尚、外側冷熱抵抗緩和層5の構成及び施工方法は、上記内側冷熱抵抗緩和層2と同様であるため、ここでは説明を割愛する。そして、内側冷熱抵抗緩和層2は、内容器1の内面全面を覆う一体の冷熱抵抗緩和層として構成される。一方、外側冷熱抵抗緩和層5は、外容器4の底部の内面に設けられる底部側冷熱抵抗緩和層と、外容器4の側壁部の内面に設けられる側壁側冷熱抵抗緩和層とを備えて構成されている。以上より、仮に、液化天然ガスLが内槽3から漏洩した場合であっても、外槽6の内側に適切に保持されることとなり、外槽6の外部へ漏洩することが防止される。先にも説明したように、内槽3と外槽6との間には、液化天然ガスLの冷熱が内槽3の外部へ拡散することを抑制するための保冷層14が設けられている。当該保冷層14には、内容器側壁部1bと外容器側壁部4bとの間においては、図2に示すように、中空円筒状のパーライトコンクリート15固体状保冷材の一例と、前記中空円筒状のパーライトコンクリート15の中空部分Aに充填された粒状パーライト16固体状保冷材の一例とを好適に用いることができ、内容器底部1aと外容器底部4aとの間においては、フォームガラスやパーライトコンクリート14b等固体状保冷材の一例を好適に用いる。尚、粒状パーライト16は、上記中空円筒状のパーライトコンクリート15の中空部分Aに加え、中空部分Aの外側の部分Bにも充填されている。これにより、液化天然ガスLの冷熱は、内槽3の外側に設けられた保冷層14により、内槽3で、その伝熱が抑制される。次に、本発明の低温タンク100の状態を、通常運用時と非常時とに別けて、図3及び図4に基づいて説明する。尚、図3及び図4で、側部における外槽6において外容器4と外側冷熱抵抗緩和層5との間に設けられる外槽側板13については、断熱性能と直接関係がないため記載を省略している。通常運用時では、図3に示すように、内槽3の内部に液化天然ガスLが貯留される。液化天然ガスLの温度は、マイナス165.0°Cの場合、内側冷熱抵抗緩和層2の外側の温度が、マイナス150.1°Cであり、内容器1の外側の温度がマイナス148.0°C程度となる。即ち、内槽3の温度と、液化天然ガスLの温度と略同一の温度となっている。内槽3の寸法は、常温の場合に比べて、温度低下に伴い収縮している。また、内側冷熱抵抗緩和層2により、液化天然ガスLの出し入れに伴い、内容器1に局所的な温度差が発生することを抑制している。一方、内槽3の周囲に設けられている保冷層14は、その外側の温度が1.0°Cであるのに対しその内側の温度をー148.0°Cに維持しており、液化天然ガスLの冷熱が、内槽3の外部へ伝熱することを抑制している。このため、外槽6は、外槽6の外部に近い温度に維持され、収縮等は比較的少ない。このため、内槽3は、温度変化に伴う収縮によって、外槽6に対し内径側に位置している。尚、内槽3と外槽6との間に設けられた保冷層14は、外槽6の外部の温熱が外槽6の外部から内部へ伝熱されるのも適切に抑制している。次に、非常時について、図4に基づいて説明する。ここで、非常時とは、長期間に亘る使用により、内槽3に、万一、何らかの理由で、クラック等が生じた場合に、そこから液化天然ガスLが漏出した場合等を指す。このような非常時では、図4に示すように、内槽3から、液化天然ガスLが漏出する。当該液化天然ガスLは、外容器4と外側冷熱抵抗緩和層5とから構成された外槽6により、一時的に保持される。特に、外側冷熱抵抗緩和層5により冷熱衝撃や局所的な温度変化を抑制することで、液密性を持った側部のプレストレストコンクリートPC製の外容器4及び外容器底部4aの鉄筋コンクリートRC製の外容器底部4aにより、液化天然ガスLが、外槽6の外部へ漏洩することを良好に防止する。この時、液化天然ガスLは、外槽6の外部からの温熱により、気化することになる。当該気化により発生した天然ガスは、ガス放散弁図示せずから外槽6の外部へ拡散され、外槽6に対し気化ガスによる圧力が加わり過ぎることが防止される。このようにして、非常時であっても、一定期間であれば、液化天然ガスLは、低温タンク100によって、適切に貯留されることとなる。別実施形態次に、本発明の別実施形態について説明する。A上記実施形態において、低温液化流体は、液化天然ガスLとして説明したが、他の低温液化流体であっても良好に貯留することができ、例えば、液化石油ガス、液化エチレンも、好適に貯留することができる。B上記実施形態において、本願の低温タンク100は、上方に蓋部8を備えるものとして説明したが、他の構成であってもよい。例えば、内槽3または、内槽3及び外槽6が、上側端部を一体的に有する中空円筒状タンクとして構成されてもよい図6参照。また、蓋部8の構造についても、保冷材10を備えた吊り天井型のドーム状屋根11に代えて、耐冷金属材を備えたドーム状屋根構造の蓋部8であっても良い。C上記実施形態において示した低温タンク100は、前記内槽3を上下全長にわたって均一な厚みの構造を図示したが、図7に示すように、低温液化流体Lの受入時の過度の引張り応力の発生を抑制するために、大きな曲げ変形の発生要因となる可能性が高い部分を肉厚に構成することができる。すなわち、前記内槽3の内容器側壁部1bの上部開口縁に肉厚部である開口側側壁部3fを形成することにより、前記内槽3の内容器側壁部1bの上部開口縁の変形を抑制し、冷却応力による変形を少なくして強度を高めることができる。図7に示す例は、タンク上下方向の上側1/3の領域を、1.5倍程度厚くしたものであり、本願における円環状厚肉部となっている。Dさらに、先に図8で説明したように、内容器底部1aは、低温液化流体Lの受入時に、中央側が周縁部より沈む形態の変形を受ける傾向となるため、a低温液化流体の受入前の常温状態において、底部の中央側が、側壁部が連結される側壁部連結周縁部より、タンク高さ方向で上部側に位置する中央凸形状に構成しておくと、本願が問題とする低温液化流体Lの受入時の変形の問題を低減できる。さらに、b図7に示すように底部に挿入される鉄筋3iを、タンク高さ方向において、底部断面中心の上下方向中央一点鎖線で示すより下側に配設しておくことで、同様に、この問題を低減することができる。E上記実施形態において、保冷層14は、前記内容器側壁部1bの上下全長にわたって均等に設けた例を示したが、低温液化流体Lを低温タンク100に注入する場合、低温タンク100の下部から順に上部に向かって充填されることになるので、内容器側壁部1b下部近傍ほど肉厚の保冷層14を設け、上部近傍には薄肉の保冷層14を設けるか、保冷層14自体を設けない構成とすることもできる。これにより、低温液化流体Lを低温タンク100へ注入する際の冷却に対して、特に高い耐荷性を発揮させることができる。