"少なくとも表面の硬度がHv500以上の鋼軸と、Siを2~10質量及びSnを8~18質量含有し、かつSn相の体積がSi粒子-但しその平均粒径は4~10μmである-の体積に対して50以上であり、残部がAl及び不可避的不純物からなるとともに、硬度がHv45以上のアルミニウム系合金を用いたすべり軸受との組合わせからなることを特徴とする軸受装置。前記アルミニウム系合金がCuMgZnのうち少なくとも1種を総量で3質量以下、CrZrMnVScのうち少なくとも1種を総量で05質量以下、さらに、不可避的不純物としてFeTiBを総量で05質量以下、を含有する請求項1記載の軸受装置。前記すべり軸受が、前記アルミニウム系合金と炭素鋼と冷間圧延で圧接されているクラッド材である請求項1又は2記載の軸受装置。前記炭素鋼が低炭素鋼である請求項3記載の軸受装置。前記組成をもつアルミニウム系合金を連続鋳造して得られた鋳造板を冷間圧延した後、熱処理によってSi粒子の平均粒径を調節し、さらに引続いて前記圧接を行った請求項3又は4記載の軸受装置。非特許文献1ではアルミニウム合金のマトリックスからのSi粒子の脱落を防止することによりきびしい摺動条件下での耐摩耗性の向上を図っているが、Sn含有量が45と低いことは、耐摩耗性向上には十分ではないことが分かった。また、調質鋼を相手材とする特許文献2及び3のアルミニウム合金はPbを含有し、硬度が低い。よって、本発明の目的は、厳しい摺動条件においてすぐれた耐摩耗性を発揮するAlSnSi系軸受合金すべり軸受と硬質鋼軸との組合わせからなる軸受装置を提供することである。本発明に係る軸受装置は、少なくとも表面の硬度がHv500以上の鋼軸と、Siを2~10質量及びSnを8~18質量含有し、かつSn相の体積が、Si粒子-但しその平均粒径は4~10μmである-の体積の50以上であり、残部がAl及び不可避的不純物からなるとともに、硬度がHv45以上のアルミニウム系合金を用いたすべり軸受との組合わせからなることを特徴とする。ここで、Sn相の体積とSi粒子の体積が等しいときに、Sn相体積がSi粒子体積に対して100即ち、Sn相の体積Si粒子の体積=1×100となる。この値は、Sn相の体積がSi粒子の体積を超える場合は、100を超える。以下、本発明の構成を詳しく説明する。本発明のAlSnSi系合金では、Sn及び、Si含有量、Si平均粒径、SnSi粒子体積、及び硬度を総合的に調整することにより過酷な摺動条件において、硬質鋼軸に対する耐摩耗性を高めることができた。実施例1-Si粒子の濃縮及びSnによる被覆の測定210質量Si及び818質量Snを含有するAlSnSi合金を連続鋳造し、鋳造した合金を厚さ17mmに冷間圧延した後、裏金SPCCと圧接し、焼鈍を行なった。代表的な試料の合金成分、Si粒子の平均粒径表ではSi粒子径略記、合金硬さを表1に示す。表2に示す三種類のAlSnSi合金につき上記したスタートストップ摩耗試験を行った。摩耗試験前後の摺動表面を分析した。Al,SnSiの分析値5点平均を表2に示す。表2に示すように、何れの合金1~3においても試験後の摺動面におけるSi濃度は試験前よりも高くなっている。合金2、3のようにSn相体積がSi粒子体積の50以上になると表面のSiがより濃縮していることが確認された。また、Sn量と耐摩耗性の向上の関係を検証するため、試験後の軸受表面を電子顕微鏡で観察した。合金1であるSn量が6質量の表面では、Si粒子の脱落痕が多く観察されたのに対し、合金2、3であるSn量が125質量の表面には、Si粒子の脱落痕はほとんどなかった。また、摺動面の元素分布を確認するために、EPMAによる各元素のマッピングを行ったところ、Si粒子の周囲にSnが多く分布していることが確認された。実施例2-アルミニウム合金組成例表3に示す組成のAlSnSi系合金につき主成分及び添加成分の組成ならびに組織を変えて、摺動特性を調べた。なお、摩耗量の測定は段落0021で説明した方法による。表3のNo1~10は本発明実施例であり、Sn相体積がSi粒子体積に対して50即ち、Sn相体積がSi粒子の体積の12を超えており、いずれも試験後摺動面からのSi粒子脱落はなく、試験後の摩耗量は20μm以下であった。No11~13は比較例であり、Sn相のSi粒子に対する体積が50未満である。これらの試料の摩耗試験後の摺動面にはSi粒子の脱落痕が観察され、摩耗量が多くなった。また、Sn相の体積が50以上であるNo14~15では、摩耗試験後Si粒子の脱落はなかったが、Si平均粒径が小さく、また合金硬さが低いために、摩耗量が大きいという結果になった。"