ホッパー内の水中に多食分の茹麺をストックする茹麺貯留工程と、ホッパー底部供給口より該茹麺を水と共に流出させホッパー下方に配置し通水孔を設けた計量容器に該茹麺を充填する茹麺充填工程と、該計量容器の下面開口より茹麺を落下させる茹麺排出工程と、を有する容積式の計量方法において、ホッパー底部供給口をスリット形状にすることにより茹麺を小出し供給することを特徴とする茹麺自動計量方法。前記茹麺充填工程において、ホッパー底部供給口のスリット形状の長辺の長さを15~40mm、長辺二辺の隙間間隔を4~12mmとする、請求項1に記載の茹麺自動計量方法。前記茹麺充填工程において、ホッパー底部供給口から計量容器に向けて茹麺の流路が設けられ、該流路がホッパー底部供給口より拡げられたものであることを特徴とする、請求項1又は2に記載の茹麺自動計量方法。前記茹麺充填工程において、茹麺の流出に逆向きの水流をホッパー底部供給口の内側から発生させると共に、ホッパー底部供給口に向かってホッパーの後部壁面に沿った下降水流を発生させることを特徴とする、請求項1~3のいずれかに記載の茹麺自動計量方法。前記茹麺充填工程において、ホッパー底部供給口を拡縮可能とし、茹麺充填工程の充填前期に供給口を拡げて茹麺の供給を促進することを特徴とする、請求項1~4のいずれかに記載の茹麺自動計量方法。1回の茹麺充填工程において、ホッパー底部供給口を拡縮可能とし、スリット状に縮めた状態から瞬間拡げて再びスリット状に縮める動作を複数回行うことを特徴とする、請求項1~5のいずれかに記載の茹麺自動計量方法。前記茹麺貯留工程において、ホッパー底部供給口の上方で、ホッパー底部供給口と円周面が向かい合うようにドラムを設け、該ドラムを中心に円周面外側を茹麺が周回するように水流を発生させることを特徴とする、請求項1~6のいずれかに記載の茹麺自動計量方法。前記ドラムを自転させ、該ドラムの円周面に設けられた突起により麺線を周回させることを特徴とする、請求項7に記載の茹麺自動計量方法。一つの底部供給口に対応する計量容器が単一で、茹麺排出工程が計量容器を水平方向にスライドさせる方法で、計量容器を水平方向にスライドさせる際に、ホッパー底部供給口と計量容器入口を常時空間で結ぶトンネルを設けるノンカットタイプの計量方法において、隣接する二つの底部供給口の間の底面に隔壁、その上方に突起を設け、該隔壁と該突起の互いの頂部を対向して近接又は密接し、該隔壁の側面と該突起の軌道面が重なるように該突起を動作することを特徴とする、請求項1~8のいずれかに記載の茹麺自動計量方法。以上のように、従来の容積式の計量方法では、処理能力の低減や麺が詰まるトラブルを防止しながら計量容器からはみ出る麺線の量を低減できず、混入する短麺や重量の過不足の増大を防ぐ手立てがなかった。本発明はこの様な問題を解決しようとするもので、茹麺を充填する際に麺線を小出し供給すること。その際に麺線を詰まり難くすること。更に、麺線が詰まった場合に直ぐに詰まりを解消し、処理能力を回復させること。麺線を小出し供給する為にホッパー内で麺線が絡んだり密集したりすることなくバラけた状態を維持すること。又、計量容器からはみ出た麺線を切断しない計量方法でありながら重量の過不足をなくすことを目的とする。本発明者は、従来知られるノンカットタイプの玉取機を用い、麺線長さ52cm麺線重量12gの茹うどんを計量した。その玉取り機全体の構成を図15及び図16より説明する。茹麺はホッパーA内に循環水と共に複数食分をストックしている。この茹麺を突起Iによって攪拌しつつホッパーAの底部から循環水と共に流出させ、通水性のある壁面で構成された単一の計量容器Bに充填する。充填を終えた計量容器B内の茹麺をエアシリンダーJによって横スライドし、排出口Cより下方に排出する。その際、計量容器Bの上部にはみ出た茹麺はトンネル部Fを通過させ計量容器B内の茹麺と共に排出する。計量容器は元の充填位置に戻して新たな充填を開始する。一方、循環水は回収水槽Dに貯え、揚水ポンプEによってトンネル部の水封供給G、噴き上げ供給H及びホッパーA内へ補給する。噴き上げ供給Hに補給した循環水は、円錐形の内側斜面に設けられた細孔51の群から噴上げ水流50として噴出し、底部供給口52に引き寄せられる茹麺を絶えず噴き上げることで、流出量の調整とホッパー底部の茹麺が過密にならないように疎密の調整を行っている。そして、底部供給口52を含む逆円錐状の底部は麺線の性状に合わせて自由に差し替えることができる。そこで、小出し供給する為、口径の小さい供給口、真円18mm及び真円12mm、の其々により計量したところ、12mmは18mmに比べ処理能力が大幅に低下したがその割に計量精度の指標となる重量のバラツキについては大差なく、共に満足できる状況ではなかった。そこで、図2及び図3に示したように、ホッパー底部を平面に底上げし、底部供給口から計量容器に向けて茹麺の流路管を設け、内径12mmの真円の供給口と開口面積が同じ細長い長円形の供給口で比較したところ、細長い長円形の供給口の方が真円の供給口より小出し供給され重量のバラツキが小さくなった。ところが、処理能力を高めようとして噴き上げ細孔の水勢を弱め茹麺の流入を増すと麺線が底部供給口で詰まりやすい。更に、真上に向けられた噴き上げ水流はホッパー内の麺線の絡みを生じさせ詰まりの一因となっていた。その後、図4及び図5に示したように、底部供給口より下の隙間間隔を拡げた流路管で試したところ、底部供給口から拡げずに出口につなげた場合に比べ絡んだ麺線が詰まり難い。更に、斜面や平面の供給口周囲の噴上げ水流細孔を流路管に集中させると共に、底部供給口に向かってホッパーの後部壁面に沿った下降水流を発生させることで、底部からホッパー上方に向かう水流を無くしながらも茹麺の供給量が調整でき、底部供給口で詰まりの原因となる麺線の絡み合いを減らすことができた。しかしながら、茹麺の性状によっては麺線が詰まり、それが一度起きると以後の計量に影響し自然に復旧しない場合があった。そこで、図6~図8に示したような拡縮可能な供給口を設置し、スリット状に縮めた状態から1回ごとに拡げた状態にして稀に詰まる麺をその都度解消できるようにしたところ、供給口を拡げる際に茹麺の充填が大幅に速められ、その結果、処理能力を大幅に向上させることができた。更に、拡縮供給口の検討の中で、拡げる時間が短いと全く充填を促進できないことの逆利用によって、スリット状に縮められた供給口に詰まった麺線を有効に解消できた。ところが、玉取機を多列化し、隣接する底部供給口の間に隔壁を設けると、追加した茹麺がスムース補給されない。とりわけ、ごわついた性状の茹そばの場合、攪拌や噴出させる水流を強めても、麺線が返って絡み易くなって重量が揃わない。そこで、局所的な攪拌を避ける方法について検討したところ、ホッパー内の茹麺全体を絶えず流動させることで麺線は均一分布し、ドラムを中心に回転させれば麺線が回転の中心で絡むことがない。そして、底部供給口とドラムの間をくり返し通過して供給口に流入する機会を得ることで、理想的な小出し供給が可能になった。すなわち、麺線を小出し供給すると共に麺線を詰まり難くする為の手段は、1ホッパー内の水中に多食分の茹麺をストックする茹麺貯留工程と、ホッパー底部供給口より該茹麺を水と共に流出させホッパー下方に配置し通水孔を設けた計量容器に該茹麺を充填する茹麺充填工程と、該計量容器の下面開口より茹麺を落下させる茹麺排出工程と、を有する容積式の計量方法において、ホッパー底部供給口をスリット形状にすることにより茹麺を小出し供給することや、2茹麺充填工程において、ホッパー底部供給口のスリット形状の長辺の長さを15~40mm、長辺二辺の隙間間隔を4~12mmとすることや、3茹麺充填工程において、ホッパー底部供給口から計量容器に向けて茹麺の流路が設けられ、該流路がホッパー底部供給口より拡げられたものであることや、4茹麺充填工程において、茹麺の流出に逆向きの水流をホッパー底部供給口の内側から発生させると共に、ホッパー底部供給口に向かってホッパーの後部壁面に沿った下降水流を発生させることや、6茹麺充填工程において、ホッパー底部供給口を拡縮可能とし、一回の充填の間にスリット状に縮められた状態から瞬間拡げて再びスリット状に縮める動作を行うことである。又、小出し供給する為に低下した処理能力を回復させる為の手段は5茹麺充填工程において、ホッパー底部供給口を拡縮可能とし、茹麺充填工程の充填前期に供給口を拡げて茹麺の供給を促進することである。又、麺線を小出し供給する為にホッパー内で麺線が絡んだり密集したりすることなくバラけた状態を維持する手段は、7茹麺貯留工程において、ホッパー底部供給口の上方で、該供給口と円周面が向かい合うようにドラムを設け、該ドラムを中心に円周面外側を茹麺が周回するように水流を発生させることや、8前記ドラムを自転させ、該ドラムの円周面に設けられた突起により麺線を周回させることである。又、一つの底部供給口に対応する計量容器が単一で、茹麺排出工程が計量容器を水平方向にスライドさせる方法で、計量容器を水平方向にスライドさせる際に、ホッパー底部供給口と計量容器入口を常時空間で結ぶトンネルを設けるノンカットタイプの計量に固有の麺の詰まる状況には、隣接する二つの供給口に同一麺線の両端の其々が入り込み二つの供給口を同時に狭める場合がある。これを解消する手段は、9隣接する二つの底部供給口の間の底面に隔壁、その上方に突起を設け、該隔壁と該突起の互いの頂部を対向して近接又は密接し、該隔壁の側面と該突起の軌道面が重なるように該突起を動作することである。本発明が対象とする茹麺とは、比重が1.0~1.2であって、水の流れに応じて流動性を呈するものであれば麺の形、太さや長さ、原料、製麺や茹上の条件はなんら限定されない。そして、茹麺のこれらの特性は、スリット形状に狭めた底部供給口をスムースに通過させる為に有効に作用する。そして、本発明のスリット形状のホッパー底部供給口は、向かい合う長辺二辺により細長い隙間を形成していれば、矩形、その他の多角形や長円形でも良く、長辺二辺は直線である必要はなくU字形でもS字形を形成する曲線でも良い。又、向かい合う長辺二辺は平行でなくても良く、茹麺がスムースに通過できるように供給口の縁部をアール加工等により角を落とすと更に良い。スリット形状を形成する長辺二辺の長さは其々15~40mm、望ましくは20~30mmが良い。又、向かい合う長辺二辺の隙間間隔は、4~12mm、望ましくは5~10mmが良い。このようにスリット形状の底部供給口は、麺線の絡み合いにより隙間間隔を上回るサイズの麺塊を形成した場合も、供給口の長手方向に麺塊を変形させることで通過を促す作用がある。又、本発明の課題解決の手段として特に限定がなければ、ホッパー底部の形状は円錐状でも水平平板状でも、平板の組み合わせによる谷状でも、お椀状でも良く、供給口付近の麺線の疎密を調整する方法は、棒攪拌によるものでも、水流を発生させても良く、該水流を発生させる場所や水流を噴出させる細孔の配置についてもなんら制限されない。課題解決の手段3における、ホッパー底部供給口から計量容器に向けられ、ホッパー底部供給口より拡げられた茹麺の流路は、底部供給口の狭められた通過区間を短くしてその後の流路の隙間間隔を拡げれば良い。拡げる程度は1.5倍以上、望ましくは2~6倍に拡げれば良い。スリット形状の隙間の通過区間を短くすることは、隙間間隔を上回るサイズの麺塊が通過する際に、スリット形状長手方向への変形に加え、上下方向にも変形させて通過を促す作用がある。課題解決の手段4における、茹麺の流出に逆向きの水流は、茹麺の供給量を調整する作用がある。ホッパー底部供給口の縁辺から計量容器に向かう茹麺の流路のいずれかで発生させ、その水勢を変更できる方法であれば、噴出孔の数やサイズは自由にできる。又、ホッパー底部供給口の縁から2cm以内の底面から茹麺の流出に逆向きの水流を噴出させれば、ホッパー底部で麺線の過密化を直接防止できて良い。一方、ホッパーの後部壁面に沿った下降水流は、水勢の調整によりホッパー底部に前側から補給される茹麺を適度に押し戻し、ホッパー底部で麺線の過密化を防止する作用がある。そして、茹麺の流出に逆向きの水流とホッパーの後部壁面に沿った下降水流の調整を合わせて行うことで、供給口の直上に集中する強い水勢をなくしホッパー内での麺線の絡みを防止する作用がある。課題解決の手段5のホッパー底部供給口の拡縮は、茹麺充填工程の前期に供給口を拡げることで、麺線の流入を促進する作用がある。とりわけ、供給口の拡大のタイミングは茹麺充填工程の開始と同時が良く、拡大比と拡大時間の設定は計量カゴ容量の5~9割を充填時間の1~4割で終え、かつ充填を終えた後に数秒の時間が残るようにするのが良い。具体的には、向かい合う長辺二辺の隙間間隔を1.5~4倍、好ましくは2~3倍に拡げれば良い。課題解決の手段5の拡縮の方法は、スリットを形成する向かい合う長辺二辺のいずれか1辺のみでも2辺共に動かす方法でもいずれでも良い。又、動かす方向は、水平でも、上下いずれかに傾斜を設けてもいずれでも良く、動力はエアシリンダーで行うのもカム等の機械式で行うのも自由にすれば良い。課題解決の手段6におけるホッパー底部供給口の拡縮は、スリット状に縮められた状態から瞬間拡げて再びスリット状に縮めるもので、麺線供給を促進することなく狭められた底部供給口に詰まった茹麺を通過除去させる作用がある。瞬間とは、拡縮の動作時間を含め1秒以下、拡大状態での時間は0.5秒以下を指す。この瞬間の動作を一回の充填の中で複数回行えば、縮められた底部供給口に稀に麺線が詰まった場合もその都度通過除去できる。課題解決の手段6をより有効に利用するには一供給口当たりの処理能力を時間当たり400食~600食程度が良い。その場合の充填時間は5秒程度取れるから、1~2秒間隔で5~2回拡縮するよう脈動させておけば、常に麺線の詰まりが解消できる。常に麺線の詰まりが解消できると、スリット状の隙間を予め5mm程度に狭めて設定できるから麺線の小出し供給を徹底し計量精度を大幅に向上させることができる。なお、課題解決の手段5と課題解決の手段6の拡大比、拡縮の方法、方向及び動力を共通化し、動作するタイミングや時間を電気的に設定することで装置構成が簡素にできて良い。そして、両手段を組み合わせて実施する場合、共通の拡大比は向かい合う長辺二辺の隙間間隔を1.3~4倍、好ましくは1.5~2倍、課題解決の手段5における拡大時間は、拡縮の動作を含め0.5~4秒、望ましくは1~2秒が良い。課題解決の手段7は、ホッパー底部供給口の上方で、円柱体であるドラムの円周面と該供給口が向かい合うようにドラムを設け、茹麺が該ドラムを中心に円周面外側を周回するような水流を発生させるものである。課題解決の手段7によれば、茹麺の静置状態を回避して堆積による麺線の過密化を防止する作用がある。更に、麺の周回を後押しするように発生させる水流は麺塊の一部に限定されず全体にムラなく働きかけるから、麺線の部分的な絡みや捻じれを生じさせることがなく、茹麺全体で一定の疎密状態を維持する作用がある。課題解決の手段7は、とりわけ日本そばに適している。振幅タイプの攪拌手段の場合、水中に沈む麺塊は一定の堆積高や時間の超過により過密化が進む。日本そばの場合、過密化が進むと蕎麦粉の糊化特性や繊維分の影響により流動性を失い易い。そこに振幅タイプの攪拌や水流攪拌を一部で行ってもうどんのように流動性は回復せず、逆に麺線の部分的な絡みや捻じれを生じさせ、詰まりの原因を作ってしまう。本発明の課題解決の手段7によれば一定の疎密状態を維持する作用により日本そばの小出し供給を可能にし、計量精度を飛躍的に向上させることができる。又、課題解決の手段7で並行処理を行う為に複数の底部供給口を設ける場合のドラムの配置は、全ての供給口で同一条件が望ましい。故に、底部供給口の配列に対しドラムの軸線を平行にするのが良い。更に、複数の底部供給口を隣接させれば、底部供給口上方に形成される個々の茹麺の周回流は隣接協調し、全ての底部供給口で共有する茹麺の周回流にまとめられるから、計量機のホッパー部分をコンパクトに設計できて良い。ドラムの円周面とホッパー底部の間隔は、8cm以上、望ましくは10~30cmが良い、ドラムの円周面とホッパー底部の間隔に余裕があれば、麺を多くストックできる。又、ドラムの直径は5~20cm、望ましくは10~15cmが良い。ドラムの直径が10~15cmあれば麺線は絡みつくこともなく、かつホッパーの容積を占有し過ぎることもなくて良い。又、課題解決の手段7で茹麺の周回を後押しする水流の発生位置は、ドラム円周360度のいずれの配置でも良い。発生させる水流の向きは円周面に平行から円周面に向けた角度範囲が麺線の流れをまとめることができて良い。又、課題解決の手段7におけるホッパーの底面の縦の断面形状は、前後の斜面で構成されるV形でも良いが、ドラムを中心とした同心円でも多角形でも良い。又、ドラムの前後には、垂直面、又は垂直面よりドラム側に傾斜した壁面をホッパー底面から延長して設ければ、ドラムの周回流から外れる流れが生じなくて良い。課題解決の手段8の自転ドラムは、円周面に設けた突起により麺線を安定的に周回させる作用がある。自転の速度は麺の流速より早過ぎると突起に麺線が掛った状態で外れ難いが、茹麺の周回を後押しする水流を併用し、自転速度が抑えれば麺線の掛りを防止できて良い。なお、自転は一定速一方向に回転させても、変速や反転を組み合わせても良い。なお、自転ドラム円周面の突起の数と配置は一つの供給口に対して1本以上、望ましくは3~5本を円周360度中に略均等に設ければ良い。課題解決の手段8における自転ドラム円周面の突起は、底部供給口の上方、かつ該供給口の縁辺に接する程度の長さに設けることで、該供給口からはみ出た麺線を直接取り除き計量精度を高めることができる。又、課題解決の手段8の自転ドラムに対する麺線の巻き付きを防止する為、図14の48に示したように短冊状のヒレをドラムの回転軸と平行に円周面上に立てて設けると良い。又、自転ドラムの端部平面とホッパー壁面が摺接する隙間に入り込む麺線を無くす為、図14の49に示したように自転ドラムの両端には壁面に摺接するようにツバを設けると良い。なお、ツバの直径は大きい程良い。課題解決の手段9は、前記した特許文献4によって本願発明者が開示したノンカットタイプの計量方法において、隣接する二つの供給口に麺線両端の其々が入り込み二つの供給口を同時に狭める状況を解消する為、間に設けた隔壁で麺線を浮かせ、上方で動作する突起で麺線を掛けて取り除く作用を有する。すなわち、課題解決の手段9で隔壁の上方に設ける突起の動作範囲は、突起の軌道面と、隔壁の側面が重なる範囲の隔壁頂部において、底部供給口を起点とする最遠部の距離が、計量の対象とする麺線の長さの半分以上になるように設定すれば良い。とりわけ、図9や図13のように、隔壁の頂部中央を掘り下げられた溝の内部に突起を通過させれば、隔壁の側面と突起の軌道面の重なりを最小にできて良い。又、各底部供給口で茹麺の供給を均等にするには、底部供給口からの隔壁の高さを10cm以下、望ましくは5cm以下に設ければ良い。茹麺の容積式の計量方法でありながら、本発明によればうどん麺線であれば1~2本ずつの小出し供給が可能となる為に計量容器からはみ出る麺線の数を最小限に抑えることができる。そして、カット方式による計量方法であれば短麺の混入率を大幅に低減でき、ノンカットタイプの計量方法であれば、重量の過不足をなくすことができる。又、麺線が詰まるトラブルを防止し処理能力を向上させることができる。故に、生麺を反転方式の茹槽で茹上げる場合等、生麺をまとめて茹で上げた場合の茹麺製品の品位を向上させると共に、生産性を向上させることができる。以下、本発明の実施の形態を図1~14に基づいて説明する。以下の実施例では茹麺充填工程で計量容器からはみ出る茹麺量の増減を重量の分布より把握する為、ノンカットタイプの計量を行うが、本発明はノンカットタイプに限定されず、実施例によってなんら限定されない。又、図2~10、図13、図14、図16では茹麺の図示を省略した。初めに、全ての実施例、比較例に共通する玉取り機の状況を図1より説明する。複数食分の茹麺1はホッパーA内に循環水と共にストックされている。茹麺1を突起1によって攪拌しつつホッパーAの底部から循環水と共に流出させ、通水性のある壁面で構成された単一の計量容器Bに充填する。充填を終えた計量容器B内の茹麺2はエアシリンダーJによって横スライドされ、排出口Cより下方に排出される。その際、計量容器Bの上部にはみ出た茹麺はトンネル部Fを通過させ計量容器B内の茹麺と共に排出する。循環水は回収水槽Dに貯え、揚水ポンプEによってトンネル部の水封供給G、噴き上げ供給Hに圧送され、及びホッパーA内へ補給される。茹麺の調製実施例1で計量した茹麺は、麺線の長さ50~53cm、太さ3×6mm、重量11~13gの茹うどんで、釜揚げ状態で急速凍結された冷凍麺を、沸騰水中で解凍し速やかに15~20°Cに冷却、冷却後5分~30分を計量の対象とした。スリット供給口でうどんを計量次に、実施例1に固有のホッパー底部の状況を図2及び図3より説明する。ホッパー内の麺の攪拌は突起Iの振幅によって行っている。ホッパー底部3は平板で、底部供給口4は隙間の長さ23mm、隙間の間隔6.0~6.5mmの長円形、底部供給口4から供給口出口5までの断面が同形同面積のストレートの流路管6を設けた。ホッパー底部3の前後には茹麺を誘導する補助版7を設置すると共に、ホッパー底部3の概ね全面から噴き上げ水流8を噴出させ、ホッパー底部の茹麺の密度を調整すると共に、8~10秒の時間で充填が完了するようにした。調整後、1玉250g~275gになるよう毎分5個の速度で充填、排出をくり返したところ、平均重量257.8g、標準偏差5.9g、n=58の重量データを得た。又、その間にふやけに伴う流動性の低下から供給口4で麺詰まりが1回発生した。従来知られる真円供給口でうどんを計量又、実施例1と同様の茹麺を比較例として従来知られる真円供給口で計量した。比較例のホッパー底部の状況を図15及び図16より説明する。ホッパー底部は逆円錐形状で、その内側斜面に噴上げ細孔51が設けられ、真円内径12mmの底部供給口52がトンネル部Fと接するようにホッパー最深部に設けられている。円錐斜面の噴上げ細孔51から噴き上げ水流50を噴出させ、8~10秒の時間で計量容器への充填が完了するように調整した。調整後、1玉250g~275gになるよう毎分5個の速度充填、排出をくり返したところ、平均重量267.8g、標準偏差7.6g、n=45の重量データを得た。又、その間に麺のふやけに伴う流動性の低下から供給口で麺詰まりが1回発生した。実施例1のまとめ実施例1と比較例は、計量カゴ容量が同一でありながら平均重量で10gの差があったことから、実施例1は比較例より計量カゴからはみ出た茹麺が平均で10g少なかったことを示していた。又、標準偏差の違いは、実施例1が比較例より計量カゴからはみ出た茹麺の重量の変動が小さかったかったことを示していた。そして、これらの結果は、同様の処理能力で比較した場合に、実施例1は比較例に比べ麺線をより細かく小出し供給していることを示していた。スリット供給口より下の流路の隙間間隔を拡げた場合のうどんの計量次に、実施例1と同様の茹麺を、ホッパー底部供給口より拡げられた流路を設けた詰まり難い形状の底部供給口で計量した。実施例2に固有のホッパー底部の状況を図4及び図5より説明する。ホッパー底部9は水平を成す平板で、底部供給口10は隙間の長さ23mm、隙間間隔6mmの矩形、底部供給口10のすぐ下から供給口出口11まで、隙間間隔を12mmに拡げた形状の流路管を設けた。噴上げ水流細孔は流路管の内側に集中させ、噴き上げ水流12を噴出させると共に、ホッパー内では底部供給口10に向かって後部壁面に沿った下降水流13を発生させ、ホッパー底部の茹麺の密度を調整すると共に8~10秒の時間で充填が完了するようにした。調整後、1玉250g~275gになるよう計量容器の容量の微調整を行い、毎分5個の速度で充填、排出をくり返したところ、過不足3.2、平均重量259.5g、標準偏差5.4gn=94の重量分布を得た。又、計量開始から30分経過時点で、麺のふやけに伴う流動性の低下から底部供給口10で麺詰まりが発生した。実施例2のまとめ実施例2の標準偏差5.4gn=94と、実施例1の標準偏差5.9gn=58の比較から、実施例2と1は概ね同等の小出し供給が行われていた。しかし、実施例1が10分の間に麺線が詰まったのに対し、実施例2では30分間麺線が詰まらなかったことからホッパー底部供給口より下を拡げられた供給口は麺が詰まり難いことを示していた。底部供給口を拡縮させうどんを計量▲1▼次に、実施例3では、実施例1と同様の茹麺を、底部供給口を拡縮させて計量した。実施例3に固有のホッパー底部の状況を図6~8より説明する。ホッパー底部は水平を成す平板で、底部供給口入口14は、縮めた状態14aの23mm×6mmから拡げた状態14bの23mm×12mmに拡げる動作を茹麺充填工程1回ごとに該工程開始のタイミングで行い、計量容器の6~7割が充填されたら縮めた状態14aに戻して小出し供給する、拡縮可能な底部供給口とした。拡縮は、中に仕込んだ押バネと外部のエアシリンダーに結ばれた引き紐を組み合わせた機構15により行い、流路管16は隙間間隔を15mmとして、14bの拡げた状態でも茹麺がスムースに通過できるようにした。又、噴上げ水流細孔は流路の片側1面に集中し、噴き上げ水流17を噴出させると共に、底部供給口14に向かってホッパーの後部壁面に沿った下降水流18を発生させ、ホッパー底部の茹麺の密度を調整すると共に計量速度に適した時間で充填が完了するようにした。調整後、1玉250g~275gになるよう計量容器の容量の微調整を行い、毎分5個及び毎分9個の速度で充填、排出をくり返したところ、毎分5個の速度では過不足1.7、平均重量261.3g、標準偏差6.5gn=60、毎分9個の速度では過不足4.3、平均重量261.4g、標準偏差6.6gn=120の重量分布を得、麺のふやけに伴う流動性の低下から単発的な充填不足が散見されたものの、計量開始から30分経過後も連続した麺の詰まりは底部供給口14で全く発生しなかった。底部供給口を拡縮させうどんを計量▲2▼又、実施例4では、実施例3の条件で、麺線の長さ34cm、太さ3~5mm、重量7~8gの標準的な長さの茹うどんについて、1玉250g~275gの計量を毎分9個の速度で繰り返し行ったところ、過不足なし、平均重量261.9g、標準偏差4.6gn=100の重量分布を得た。又、底部供給口14における連続した麺の詰まりは計量開始から経過40分を経ても発生しなかった。実施例3、4のまとめ麺線の形状の違いから重量分布の差は認められるが、いずれも麺線1本多いか少ないかの範囲で重量が分布していたが、底部供給口で連続して麺線が詰まることがないため安心してスリット幅を狭め、茹麺の小出し供給による充填を行うことができた。故に、実施例3、4を仮にカットタイプの計量方法で実施したなら、底部供給口の拡縮によりに麺線が詰まる憂いなく麺線の小出し供給を行うことができ、その結果、切断する麺線の数はわずか2~3本で済むことを示していた。茹麺の調製実施例5で計量した茹麺は、そば粉と強力粉を1:1で定法により製麺、茹上られた茹そばで、麺線の長さ35cm、太さ2×3mm、重量1.5~2gで、水分60の冷凍麺を、沸騰水中で解凍し速やかに15~20°Cに冷却、冷却後5分~20分を計量の対象とした。底部供給口を拡縮させ3列で日本そばを計量実施例5では実施例3及び4の玉取機を3列に変更し、底部供給口を拡縮させて日本そばを計量した。実施例5に固有のホッパーの状況を図9及び10より説明する。図9は底部供給口に重なる縦断面図、図10は図9の切断線19における横断面図である。隣接する底部供給口の間隔ピッチ20を10cmとして隔壁21を設けた。隔壁側面22と重なる軌道23を描く突起24は、隔壁21の頂部の掘り下げられた溝部25の内部を壁面に接しない様に振幅させた。加えて、底部供給口の上方でも縦方向に突起26を振幅させ攪拌を行った。噴上げ水流28は、底部供給口27の縁部27aに設けた口径2.5mmの5つの細孔から噴出させる、底部供給口に向かってホッパーの後部壁面に沿った下降水流29を発生させ、ホッパー底部茹麺の疎密を調整した。充填速度は毎分9個、予め供給口拡縮時の開度を其々23×16mmと23×12mmに設定し、1玉170g前後で充填、排出をくり返したところ、散発的に麺補給が間に合わない場合があって、平均重量179.7g、標準偏差17.8gn=119の重量分布を得た。実施例5のまとめ追加した麺線がホッパー内でスムースに補給されず充填不足が増える傾向があった。又、絡んだ麺線は供給口を縮めた際の詰まり原因となって、拡縮供給口の開度を実施例3及び4のように小さく設定することができず、その結果、計量精度を高めることができなかった。スリット供給口を拡縮させ、2列、固定ドラムで日本そばを計量実施例6では、実施例5の玉取機の中央の供給口を塞いで2列に変更し、実施例5と同じ日本そばを計量した。実施例6に固有のホッパーの状況を図11及び図12より説明する。図11は底部供給口に重なる縦断面図、図12は図11の切断線30における横断面図である。実施例6では、実施例5の隔壁と攪拌突起を撤去し、固定ドラム31を設置した。ホッパーの後部壁面に沿った下降水流32と、噴き上げ水流33と補助水流34と、垂直壁35により、固定ドラム31の周囲を回転する流れを形成し、矢印37の方向に麺線36を周回させた。充填の速度は毎分9個、予め供給口拡縮時の開度を其々23×14mmと23×9.5mmに設定し、1玉160g前後で充填、排出をくり返し、充填開始と同時に供給口を1秒間14mmに拡げ7割程度充填を済ませ、その後9.5mmの開度に縮め1秒間隔で瞬間的14mmに拡げる脈動を継続して麺の詰まりを解消したところ、平均重量158g、標準偏差5.3gn=245の重量分布を得て、麺の詰まりは認めなかった。スリット供給口を拡縮させ、3列、自転ドラムで日本そばを計量実施例7では、3列に戻し実施例5と同じ日本そばを計量した。実施例7に固有のホッパーの状況を図13及び14より説明する。図13は底部供給口に重なる縦断面図、図14は図13の切断線38における横断面図である。実施例7では、実施例6の固定ドラムを自転ドラム39に置き換えた。自転ドラム39は回転軸40によって外部から動力を得て矢印41の方向に毎分15回転の速度で自転させた。又、底部供給口は実施例5と同じように、3つの底部供給口を間隔ピッチ10cmで隣接させ間には頂部中央を掘り下げた溝を有する隔壁43を設けた。自転ドラム39の円周面には、供給口上を通過する突起42と、隔壁43の内部を非接触状態で通過する突起44が立設され、隔壁43に跨る麺線を通過ごとに取り除いた。更に、ホッパーの後部壁面に沿った下降水流45と、噴き上げ水流46と垂直壁47により、固定ドラムの周囲を回転する流れを形成し、ドラムの回転と協調して麺線の周回を後押しした。又、自転ドラム39の円周面には、ドラムに巻き付き密着する麺線をなくす為、短冊状のヒレ48を回転軸40と平行、かつ円周面に垂直に取り付けた。供給口拡縮時の開度は、其々23×10mmと23×5mmに設定し、毎分9個の速度で充填、排出をくり返し、充填開始と同時に供給口を1.5秒間10mmに拡げ7割程度充填を済ませ、その後5mmの開度に縮め1秒間隔で瞬間的に10mmに拡げる脈動を継続して麺の詰まりを解消したところ、平均重量156g、標準偏差3.9gn=118の重量分布を得て麺の詰まりは認めなかった。実施例6、7のまとめ実施例6の場合、ホッパー内に茹そばを多く入れると底部に麺線が滞留し始める傾向があって、その都度、回転流動の維持するための水勢を強める必要があった。実施例7では安定して回転流動が維持可能で、茹そばの疎密も投入量に概ね比例し安定していた。その結果、供給口の開度を隙間5mmに設定しても詰まることがなく、計量精度を飛躍的に高めることができた。故に、実施例7を仮にカットタイプの計量方法で実施したなら、切断する麺線の量は極めて僅かで済むことを示していた。