スチレンブタジエンゴムと、カーボンブラックと、軟化点が80~130°Cのクマロンインデン樹脂と、軟化点が-20~20°Cの液状ロジン系樹脂とを含むモトクロスタイヤ用ゴム組成物。ゴム成分100質量部に対して、前記カーボンブラックの含有量が90~120質量部、前記クマロンインデン樹脂の含有量が3~10質量部、前記液状ロジン系樹脂の含有量が5~40質量部である請求項1記載のモトクロスタイヤ用ゴム組成物。天然ゴムを含む請求項1又は2記載のモトクロスタイヤ用ゴム組成物。前記液状ロジン系樹脂の酸価が10~100mgKOH/g、水酸基価が50~150mgKOH/gである請求項1~3のいずれかに記載のモトクロスタイヤ用ゴム組成物。前記液状ロジン系樹脂がロジンエステル樹脂である請求項1~4のいずれかに記載のモトクロスタイヤ用ゴム組成物。請求項1~5のいずれかに記載のゴム組成物を用いて作製したモトクロスタイヤ。本発明は、前記課題を解決し、良好な加工性を確保しながら、グリップ性能及び耐ゴム欠け性能を改善できるモトクロスタイヤ用ゴム組成物、及びそれを用いたモトクロスタイヤを提供することを目的とする。本発明は、スチレンブタジエンゴムと、カーボンブラックと、軟化点が80~130°Cのクマロンインデン樹脂と、軟化点が-20~20°Cの液状ロジン系樹脂とを含むモトクロスタイヤ用ゴム組成物に関する。上記ゴム組成物は、ゴム成分100質量部に対して、上記カーボンブラックの含有量が90~120質量部、上記クマロンインデン樹脂の含有量が3~10質量部、上記液状ロジン系樹脂の含有量が5~40質量部であることが好ましい。上記ゴム組成物は、天然ゴムを含むことが好ましい。上記液状ロジン系樹脂の酸価が10~100mgKOH/g、水酸基価が50~150mgKOH/gであることが好ましい。上記液状ロジン系樹脂がロジンエステル樹脂であることが好ましい。本発明はまた、上記ゴム組成物を用いて作製したモトクロスタイヤに関する。本発明によれば、スチレンブタジエンゴムと、カーボンブラックと、特定の軟化点を有するクマロンインデン樹脂と、特定の軟化点を有する液状ロジン系樹脂とを含むモトクロスタイヤ用ゴム組成物であるので、該ゴム組成物をタイヤの各部材特に、トレッドに使用することにより、良好な加工性を確保しながら、グリップ性能及び耐ゴム欠け性能が改善されたモトクロスタイヤを提供できる。本発明のモトクロスタイヤ用ゴム組成物は、スチレンブタジエンゴムSBRと、カーボンブラックと、特定の軟化点を有するクマロンインデン樹脂以下、単にクマロンインデン樹脂ともいうと、特定の軟化点を有する液状ロジン系樹脂以下、単に液状ロジン系樹脂ともいうとを含む。SBR及びカーボンブラックを含有するゴム組成物において、クマロンインデン樹脂、液状ロジン系樹脂のいずれかを配合すると、グリップ性能が改善する一方で、耐ゴム欠け性能が悪化する傾向があった。これに対し、本発明では、該ゴム組成物において、クマロンインデン樹脂及び液状ロジン系樹脂を併用することにより、グリップ性能の改善とともに、耐ゴム欠け性能も改善することができる。また、カーボンブラックを増量した場合のように、未加硫時の粘度は大きく変化しないため、良好な加工性を確保することができる。本発明では、ゴム成分として、SBRを含有する。SBRとしては特に限定されず、乳化重合スチレンブタジエンゴムE-SBR、溶液重合スチレンブタジエンゴムS-SBRなど、タイヤ工業において一般的なものを使用できる。ゴム成分100質量中のSBRの含有量は、好ましくは35質量以上、より好ましくは55質量以上である。35質量未満であると、グリップ性能及び耐ゴム欠け性能がバランス良く得られないおそれがある。SBRの含有量の上限は特に限定されず、100質量であってもよい。本発明では、SBR以外に他のゴム成分を使用してもよい。他のゴム成分としては、例えば、天然ゴムNR、イソプレンゴムIR、ブタジエンゴムBR、スチレンイソプレンブタジエンゴムSIBR、クロロプレンゴムCR、アクリロニトリルブタジエンゴムNBRなどのジエン系ゴムが挙げられる。なかでも、グリップ性能及び耐ゴム欠け性能をバランス良く改善できるという点から、NRが好ましい。NRとしては特に限定されず、例えば、SIR20、RSS♯3、TSR20など、タイヤ工業において一般的なものを使用できる。本発明のゴム組成物がNRを含有する場合、ゴム成分100質量中のNRの含有量は、好ましくは15質量以上、より好ましくは35質量以上である。15質量未満であると、NRを配合した効果が充分に得られない傾向がある。NRの含有量は、好ましくは65質量以下、より好ましくは45質量以下である。65質量を超えると、SBRの含有量が少なくなり、充分なグリップ性能が得られないおそれがある。本発明のゴム組成物は、特定の軟化点を有するクマロンインデン樹脂と、特定の軟化点を有する液状ロジン系樹脂とを併用する。これらをオイルの代替品として用いることで、良好な加工性を確保しながら、グリップ性能及び耐ゴム欠け性能を改善できる。本発明において、クマロンインデン樹脂とは、樹脂の骨格主鎖を構成するモノマー成分として、クマロン及びインデンを含む樹脂を意味し、クマロン、インデン以外に骨格に含まれるモノマー成分としては、例えば、スチレン、α-メチルスチレン、メチルインデン、ビニルトルエンなどが挙げられる。クマロンインデン樹脂の軟化点は、80°C以上、好ましくは110°C以上である。80°C未満であると、グリップ性能を充分に改善できないおそれがある。クマロンインデン樹脂の軟化点は、130°C以下、好ましくは125°C以下である。130°Cを超えると、未加硫時の粘度が高くなり、加工性が悪化する傾向がある。なお、クマロンインデン樹脂の軟化点は、JISK6220-1:2001に規定される軟化点を環球式軟化点測定装置で測定し、球が降下した温度である。クマロンインデン樹脂の含有量は、ゴム成分100質量部に対して、好ましくは3質量部以上、より好ましくは5質量部以上である。3質量部未満では、グリップ性能及び耐ゴム欠け性能を充分に改善できないおそれがある。また、クマロンインデン樹脂の含有量は、好ましくは10質量部以下、より好ましくは8質量部以下である。10質量部を超えると、未加硫時の粘度が高くなり、加工性が悪化する傾向がある。本発明において、液状ロジン系樹脂とは、液体状態のロジン系樹脂であり、具体的には以下の軟化点を有するロジン系樹脂を意味する。なお、本発明において、ロジン系樹脂としては、ガムロジン、ウッドロジン、トール油ロジンなどの原料ロジン;原料ロジンの不均化物;原料ロジンを水素添加処理した安定化ロジン;重合ロジンなどのロジン類や、ロジン類のエステル化物ロジンエステル樹脂、フェノール変性ロジン類、不飽和酸マレイン酸など変性ロジン類、ロジン類を還元処理したホルミル化ロジン類などの各種公知のものを使用できる。なかでも、グリップ性能及び耐ゴム欠け性能をバランス良く改善できるという点から、ロジンエステル樹脂が好ましい。なお、ロジンエステル樹脂は、上記ロジン類とポリオールグリセリン、ペンタエリスリトールなどの多価アルコールのエステル化反応により生成される。また、エステル化反応は、公知の方法、例えば、不活性ガスの雰囲気下で、ロジン類とポリオールを200~300°Cに加熱し、生成した水を系外に除去することにより行うことができる。液状ロジン系樹脂の軟化点は、-20°C以上、好ましくは-5°C以上、より好ましくは0°C以上である。-20°C未満であると、液状ロジン系樹脂の粘度が低くなり過ぎて、ゴム成分との混練性が悪化し、耐ゴム欠け性能が悪化する傾向がある。液状ロジン系樹脂の軟化点は、20°C以下、好ましくは18°C以下、より好ましくは17°C以下である。20°Cを超えると、ゴムの軟化効果が不足し、充分な破断時伸びを確保できないおそれがある。なお、液状ロジン系樹脂の軟化点は、JISK6220-1:2001に規定される軟化点を環球式軟化点測定装置で測定し、球が降下した温度である。液状ロジン系樹脂の酸価mgKOH/gは、好ましくは10以上、より好ましくは30以上であり、好ましくは100以下、より好ましくは50以下である。酸価が上記範囲内であると、ゴムの架橋密度を適正範囲に保ちやすい。また、破断時伸びが向上し、耐ゴム欠け性能を改善できる。本発明において、酸価とは、樹脂1g中に含まれる酸を中和するのに要する水酸化カリウムの量をミリグラム数で表したものであり、電位差滴定法JISK0070:1992により測定した値である。液状ロジン系樹脂の水酸基価mgKOH/gは、好ましくは50以上、より好ましくは80以上であり、好ましくは150以下、より好ましくは100以下である。水酸基価が上記範囲内であると、ゴムの硬さを適正範囲に保つことができる。本発明において、水酸基価とは、樹脂1gをアセチル化するとき、水酸基と結合した酢酸を中和するのに要する水酸化カリウムの量をミリグラム数で表したものであり、電位差滴定法JISK0070:1992により測定した値である。液状ロジン系樹脂のヨウ素価gI2/100gは、好ましくは100以上、より好ましくは110以上であり、好ましくは180以下、より好ましくは140以下である。ヨウ素価が上記範囲内であると、耐ゴム欠け性能をより改善できる。本発明において、ヨウ素価とは、樹脂100gにハロゲンを反応させたとき、結合するハロゲンの量をヨウ素のグラム数に換算したものであり、電位差滴定法JISK0070:1992により測定した値である。液状ロジン系樹脂の含有量は、ゴム成分100質量部に対して、好ましくは5質量部以上、より好ましくは8質量部以上である。5質量部未満では、グリップ性能及び耐ゴム欠け性能を充分に改善できないおそれがある。液状ロジン系樹脂の含有量は、好ましくは40質量部以下、より好ましくは37質量部以下である。40質量部を超えると、ゴムの硬さが低くなり、トラクション性能前後方向のグリップが低くなる傾向がある。クマロンインデン樹脂と液状ロジン系樹脂の合計含有量は、ゴム成分100質量部に対して、好ましくは10質量部以上、より好ましくは15質量部以上である。10質量部未満では、グリップ性能及び耐ゴム欠け性能を充分に改善できないおそれがある。上記合計含有量は、好ましくは65質量部以下、より好ましくは50質量部以下である。65質量部を超えると、ゴムの硬さが低くなり、トラクション性能前後方向のグリップが低くなる傾向がある。本発明のゴム組成物は、カーボンブラックを含有する。カーボンブラックとしては、例えば、GPF、HAF、ISAF、SAFなど、タイヤ工業において一般的なものを用いることができる。カーボンブラックの窒素吸着比表面積N2SAは、好ましくは70m2/g以上、より好ましくは110m2/g以上である。70m2/g未満では、充分な補強性が得られないおそれがある。カーボンブラックのN2SAは、好ましくは200m2/g以下、より好ましくは130m2/g以下である。200m2/gを超えると、未加硫時の粘度が高くなり、加工性が悪化する傾向がある。なお、カーボンブラックのN2SAは、JISK6217-2:2001によって求められる。カーボンブラックの含有量は、ゴム成分100質量部に対して、好ましくは90質量部以上、より好ましくは95質量部以上である。90質量部未満では、充分なグリップ性能及び耐ゴム欠け性能が得られないおそれがある。カーボンブラックの含有量は、好ましくは120質量部以下、より好ましくは118質量部以下である。120質量部を超えると、未加硫時の粘度が高くなり、加工性が悪化する傾向がある。本発明のゴム組成物には、前記成分以外にも、ゴム組成物の製造に一般に使用される配合剤、例えば、酸化亜鉛、ステアリン酸、老化防止剤、オイル、ワックス、硫黄、加硫促進剤などを適宜配合することができる。上記クマロンインデン樹脂及び上記液状ロジン系樹脂は、ゴム組成物を軟化する作用を有している。従って、これらを併用することで、ゴム組成物中のオイルの含有量を少なくすることができる。オイルの含有量は、ゴム成分100質量部に対して、好ましくは5質量部以下、より好ましくは1質量部以下、更に好ましくは0質量部含有しないである。本発明のゴム組成物は、モトクロスタイヤに使用される各部材に使用することができ、トレッドに好適に使用できる。本発明のゴム組成物の製造方法としては、公知の方法を採用することができ、例えば、前記各成分をバンバリーミキサー、オープンロールなどのゴム混練装置を用いて混練する方法が挙げられる。本発明のゴム組成物を用い、通常の方法で本発明のモトクロス用タイヤを製造することができる。すなわち、前記ゴム組成物を用いてトレッドなどのタイヤ部材を作製し、他の部材とともに貼り合わせ、タイヤ成型機上にて加熱加圧することにより製造できる。実施例に基づいて、本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらのみに限定されるものではない。以下、実施例及び比較例で使用した各種薬品について、まとめて説明する。NR:RSS3SBR:JSR株製のSBR1502スチレン含量:23.5カーボンブラック:キャボットジャパン株製のショウブラックN220N2SA:111m2/gプロセスオイル:出光興産株製のNH-70クマロンインデン樹脂:新日鐵化学株製のエスクロンV-120軟化点:120°C液状ロジン系樹脂:荒川化学工業株製のke-364cロジンエステル樹脂、酸価:35mgKOH/g、水酸基価:97mgKOH/g、ヨウ素価:120gI2/100g、軟化点:5~15°C固体ロジン系樹脂:荒川化学工業株製のKR-85カルボキシル基を有するロジン系樹脂、酸価:170mgKOH/g、軟化点:80~87°Cワックス:大内新興化学工業株製のサンノックN老化防止剤:住友化学株製のアンチゲン6Cステアリン酸:日油株製の椿酸化亜鉛:三井金属鉱業株製の酸化亜鉛硫黄:軽井沢硫黄株製の粉末硫黄加硫促進剤:大内新興化学工業株製のノクセラーCZ実施例及び比較例表1に示す配合処方にしたがい、神戸製鋼製16Lバンバリーを用いて、硫黄及び加硫促進剤以外の薬品を混練した。次に、オープンロールを用いて、得られた混練り物に硫黄及び加硫促進剤を添加して80°Cで混練し、未加硫ゴム組成物を得た。得られた未加硫ゴム組成物をタイヤ成型機上でトレッド形状に成形し、他のタイヤ部材と貼り合わせて、未加硫タイヤを作製した。該未加硫タイヤを150°Cで30分間加硫することにより、試験用タイヤサイズ:120/80-19を製造した。上記試験用タイヤを用いて下記の評価を行った。結果を表1に示す。グリップ性能上記試験用タイヤを装着したモトクロス車両を使用し、ドライ非舗装路面コース1周2.5kmにて10周の実車走行を行った。走行時のグリップ性能をテストライダーが官能評価し、比較例1を100として指数表示をした。数値が大きいほどグリップ性能に優れることを示す。耐ゴム欠け性能上記実車走行後、タイヤのトレッドに発生した欠けの大きさ、数を観察し、比較例1を100として指数表示した。数値が大きいほど耐ゴム欠け性能に優れることを示す。加工性JISK6300-1:2001に準じて、ムーニー粘度試験機を用いて、1分間の予熱によって熱せられた130°Cの温度条件にて、小ローターを回転させ、4分間経過した時点での上記未加硫ゴム組成物のムーニー粘度ML14/130°Cを測定し、下記計算式により指数表示した。数値が大きいほどムーニー粘度が低く、加工性に優れることを示す。ムーニー粘度指数=比較例1のムーニー粘度/各配合のムーニー粘度×100表1より、SBRと、カーボンブラックと、特定の軟化点を有するクマロンインデン樹脂と、特定の軟化点を有する液状ロジン系樹脂とを含む実施例は、比較例と比較して、グリップ性能及び耐ゴム欠け性能が改善された。また、良好な加工性も確保されていた。