"95超の力価でクライゼン縮合により強塩基又は強塩基の混合物の存在下においてエステル又はケトン等の少なくとも2つのカルボニル化合物からβ-ジカルボニル化合物、特に下記化1で示される反応を用いて、少なくとも1つのケトン及び少なくとも1つのエステルからβ-ジケトンを工業規模で合成する方法であって、以下の工程を有することを特徴とする方法。好ましくは二重ジャケット2を備え、カラム温度により制御される可変還流を伴う冷却器7が設けられた分離カラム5が上部に備わっており、少なくとも1つのマイクロ波源13と混合システム3とが設けられた、合成リアクター1を組み立てる工程第1のカルボニル化合物を前記強塩基とともに前記リアクターに混合しながら導入する工程前記リアクター1を加熱するとともに前記冷却器7を始動する工程と、前記マイクロ波源13を始動する工程混合物を、前記分離カラム5内において全還流で沸騰させてから、第2のカルボニル化合物を前記リアクター1に添加する工程及び或る期間をおいて、前記リアクター1を停止するとともに、反応混合物を酸性化し、洗浄する工程。式中、R1、R2及びR3は、同じであっても異なっていてもよく、水素原子、有利には1個~30個の炭素原子、好ましくは1個~18個の炭素原子を有する炭化水素基、最大24個の炭素原子を有する直鎖状又は分岐状のアルキル基又はアルケニル基、少なくとも14個の炭素原子を有するアラルキル基又は脂環式基、7個~10個の炭素原子を有するアラルキル基、炭素間二重結合を含有し得る脂環式基を表し、これらの基は、例えばハロゲン原子若しくはメチル基若しくはエチル基で、又は脂肪族鎖における式:-O-、-CO-O-、-CO-を有する1つ若しくは複数の基の存在で置換されていても置換されていなくてもよく、酸素又は窒素のヘテロ原子を含有していてもよく、またR1及びR2はβ-ジケトンが環を形成するように結合していてもよく、R4は1個~4個の炭素原子を有するアルキル基、好ましくはメチル基を表す。請求項1に記載の方法において、前記リアクターに、該リアクターの内側に直接取り付けられた少なくとも1つのマイクロ波源、及び/又はマイクロ波を前記反応混合物に伝導するための導波管を介して該リアクターに接続された少なくとも1つの外部マイクロ波源が設けられていることを特徴とする方法。請求項1又は2に記載の方法において、前記リアクター1に、ポンプ12とマイクロ波源13とが設けられた外部再循環ループ11が設けられていることを特徴とする方法。請求項1又は3に記載の方法において、前記カルボニル化合物が、少なくとも1つのケトンと、少なくとも1つのエステルとからなることを特徴とする方法。請求項4に記載の方法において、前記ケトンが前記エステルと比較してモル過剰に存在することを特徴とする方法。請求項1~5のいずれか一項に記載の方法において、前記強塩基の共役酸が前記反応の条件において揮発性物質であることを特徴とする方法。請求項6に記載の方法において、前記強塩基が、アルコレート、好ましくは、ナトリウムアルコレート、より好ましくは、ナトリウムメチレートであることを特徴とする方法。請求項1~7のいずれか一項に記載の方法において、反応温度が60°C~180°C、好ましくは90°C~140°Cの範囲であることを特徴とする方法。請求項1~8のいずれか一項に記載の方法において、前記反応が任意の溶媒の非存在下で実施されることを特徴とする方法。請求項1~8のいずれか一項に記載の方法において、前記反応が純溶媒、又は混合溶媒、好ましくは、芳香族コアを有する溶媒の存在下で実施されることを特徴とする方法。請求項1~10のいずれか一項に記載の方法において、窒素ガスの穏やかな流れが、前記反応を通して前記リアクター1内において維持されることを特徴とする方法。本発明の主題は、アルコールが反応において生成されてから、非常に迅速に蒸発されるのと同時に、温度及び濃度の両方に関して均一な反応混合物を保証するクライゼン縮合によるβ-ジカルボニル化合物、特にβ-ジケトンを合成する方法を提唱することにより、この問題を克服することである。本発明によると、この方法は反応の力価及び生成物の純度を高め、特に95超の力価、とりわけ98超の力価、すなわちこのタイプの反応でこれまでに達成されたことのない力価を得るため、最終生成物を精製する必要がない。したがって本発明による方法は、経済的観点及び環境的観点の両方から特に有益である。本発明によれば、本方法は以下の工程を有することを特徴とする。好ましくは二重ジャケットを備え、カラム温度により制御される可変還流を伴う冷却器が設けられた分離カラムが上部に備わっておりtoppedwith、少なくとも1つのマイクロ波源と混合システムとが設けられた、合成リアクターを組み立てる工程;第1のカルボニル化合物を強塩基とともにリアクターに混合しながら導入する工程;リアクターを加熱するとともに冷却器を始動する工程:マイクロ波源を始動する工程;混合物を、分離カラム内のヘッドにおいて全還流で沸騰させてから、第2のカルボニル化合物をリアクターに添加する工程;及び或る期間をおいて、リアクターを停止するとともに、反応混合物を酸性化し、洗浄する工程。本発明によると、リアクターは、例えばリアクターの内側に、特にその天井skylevelでフランジに直接取り付けられた少なくとも1つのマイクロ波発生器、及び/又はとりわけ天井に不十分な空間しか存在しない場合に、マイクロ波を反応混合物に伝導するための導波管を介して接続された少なくとも1つの外部マイクロ波発生器を設けることができ、及び/又は再循環ポンプとマイクロ波発生器とを設けた外部再循環ループを設けることもできることに留意すべきである。リアクターに連結したマイクロ波発生器の数及び種類の選択によって、反応混合物に送達される単位体積当たりのエネルギーを完全に制御することができるようになることに留意すべきである。このため、本発明による方法の本質的特徴は、反応混合物を加熱するためのマイクロ波エネルギーの使用である。これによって、副反応、特に試薬間の自己縮合反応が、反応混合物におけるエネルギー密度を増大するとともに、温度及び濃度に関して混合物の均一性を高め、それにより得られる生成物の力価を大幅に上昇させることにより大きく排除される。当然の結果として、マイクロ波を使用することで、反応時間がとりわけ従来の方法と比較して少なくとも2分の1に短縮され、それと並行して生産性が容易に最大5倍まで大幅に向上する。そのため本発明による方法は、原材料の消費の削減により経済的観点及び環境的観点から特に有益である。また本発明による方法は、機器の大きさ及び反応時間の削減により安全性及び投資コストの面でも有益である。これらの有益性は、本発明による方法の範囲内において、マイクロ波が主に2通りに作用することによって生じるものである。第1の作用はエネルギーを反応混合物に送達する方法に関するものであり、第2の作用は振動効果に関するものである。実際、マイクロ波で反応混合物を加熱する方法は、エネルギーが媒体の中心に送達され、加熱点hotpointでの温度がリアクター全体の平均温度よりも僅かしか高くならないという点で従来の方法とは完全に異なる。結果として、リアクター全体で起こる反応が均一であり、力価がより高くなるように最適化することができる。マイクロ波の第2の作用機構はそれらの振動効果に関するものである。反応が進行すると、クライゼン縮合の過程で生成される活性化極性中間複合体によって、乗り越えなければならない重大なエネルギー障壁が生じる。しかしながら、マイクロ波によって誘導される振動によって、これらのエネルギー複合体が安定化し、それによってそれらのエネルギーが激減し、副反応に対する影響が少なくなり反応の速度が改善することが分かっている。そのため、これには反応時間を更に短縮するというプラスの効果もある。マイクロ波を使用することで化学反応を加速させることがこれまでに提唱されており、その速度は多くの場合、反応混合物の温度に依存するものであることに留意すべきである。しかしながら、大幅な温度上昇は、場合によっては最大20バールの圧力の急激な上昇を引き起こし、この圧力の急激な上昇は実験機器では想定されるものであるが、工業規模の生産にスケールアップすることは困難である。等価圧力において、今日までに観察されている唯一の利益は、反応混合物をより迅速に加熱することが可能であることである。この理由からマイクロ波を使用することは、特に試薬を有効にするために短い回転時間で一連の非常に多くの実験を実施しなければならない実験室において極めて一般的である。このため、試験対象の生成物を加圧可能な試験管に従来どおり添加し、反応を加速させるためにマイクロ波オーブン内で加熱する。しかしながら、このようにしてマイクロ波によって反応を加速させることは、工業規模では時間的要因があまり重要ではなく、マイクロ波を用いるのに費用がかかるために関心は限られたものである。実際、従来の加熱システムの使用に関連する時間の損失は、マイクロ波の発生に電力が消費され、例えば従来の燃焼ボイラーによる蒸気加熱よりもはるかに費用がかかることから、マイクロ波装置及びエネルギーコストの削減により十分に補われるmorethancompensatedby。一方でマイクロ波は本発明の範囲内において理想的なものであり、非常に高い力価を得ることが可能であり、それにより続く精製工程が必要となるのを避けることにより、過剰なエネルギーコスト及び投資コストの大部分が補われる。したがって本発明による方法における第1の工程は、クライゼン縮合反応が行われるリアクターを組み立てることからなる。図1はかかる合成リアクターの例を本明細書に添付した非限定的な図面を示す。この図によれば、合成リアクター1は混合システム3と対向ブレードとが設けられた二重ジャケットチャンバー2で構成されている。このリアクター1の上部に、冷却器7と逆流パイプ8とが接続された分離カラム5が存在する。分離カラム5には、温度に応じてどのくらいの割合の凝縮された液体が逆流パイプ8を介してカラム5へと戻るか、又は排液パイプ10を通って取り除かれるかを制御するために調節バルブ/栓9を制御する温度センサ6が設けられている。合成リアクター1には、ポンプ12とマイクロ波源13とが設けられた外部再循環ループ11も設けられている。本発明の特に有益な特徴によれば、カルボニル化合物は少なくとも1つのケトンと少なくとも1つのエステルとからなる。本発明によれば、反応を、化学量論的な割合のこれら2つの試薬によって、又はモル過剰量のエステル若しくはケトンのいずれかによって選択的に進行させ、あらゆる場合において95超のβ-ジケトンの力価を得ることができることに留意すべきである。過剰量のケトンを使用することが可能であることは、エステルが常にケトンに対してモル過剰でなければならないクライゼン縮合によるβ-ジケトンの工業規模の合成に関する従来の方法を上回る本発明による方法の特別な有益性に相当する。実際、反応混合物の組成及び/又は温度が均一ではない場合、及びアルコールが生成されてから効果的に媒体から取り除かれない場合、局所的にケトン濃度が高いスポットが形成され、これによりこの原材料の広範な自己縮合が起こり、反応の収率と最終生成物の純度との両方が激減し、追加の精製工程が必要となり、有用な生成物の量が更に低減する。これに対して本発明による方法は、ケトンがエステルに対してモル過剰に存在し、そのためほとんど全てのエステルが最終生成物の僅かな汚染しか伴わずに変換される反応条件を可能にする。その上、エステルが高価であり、ケトンが安価である場合、本発明による方法によって、最終生成物の純度の増大に起因するコスト節減に加えて、エステルよりも多くのケトンを使用することが可能であることによるコスト節減が得られる。結果として、従来の工業合成方法と比較して、ケトンがモル過剰に存在する場合、本発明に従ってマイクロ波を使用することで収率の最大限の改善が得られる。本発明の別の特徴によれば、使用される強塩基の共役酸は、反応条件において揮発性物質、例えばアルコレート、とりわけナトリウムのアルコレート、特にナトリウムメトキシドである。本発明によれば、反応条件を出発生成物及び合成されるβ-ジカルボニル化合物の種類、特にβ-ジケトンの種類に応じて大幅に操作することができる。本発明による方法は特に、溶媒を全く用いずに、又は純溶媒若しくは混合溶媒、とりわけ芳香族コアを有する溶媒を用いて進行することができる。反応は、真空下において、又は任意の圧力、とりわけ大気圧、又は0~1の絶対気圧、好ましくは0.1~0.5の絶対気圧というより低い圧力、又は代替的には0~5の相対気圧、好ましくは0~2の相対気圧というより高い気圧で進行することができる。その上、出発生成物及び合成されるβ-ジカルボニル化合物の種類、特にβ-ジケトンの種類に応じて、反応の温度を60°C~180°C、好ましくは90°C~140°Cの範囲内とすることができる。合成の開始時に窒素ガスを用いてリアクターを不活性化し、反応全体を通してリアクターを通るガスの穏やかな流れを維持することも本発明にとって有益である。本発明による方法の特徴及び有益性、特にマイクロ波の使用に関するものは、以下の実施例を鑑みることで理解することがより容易になる。実施例1:従来方法を用いたステアロイルベンゾイルメタンSBMの合成有効混合システムを備える1リットル容の従来のガラス製の二重ジャケット型の化学工業リアクターに、450mLのキシレンと、178.79gの融解ステアリン酸メチルと、34.05gの粉末状のナトリウムメトキシドとを添加する。試薬を添加してから、窒素ガスの連続流を用いてリアクターを不活性化する。それから混合物の温度を沸点にし、分離カラムのヘッドにおいて全還流にする。68.42gのアセトフェノンを5時間かけて添加する。5時間の反応にわたって、分離カラムのヘッドからメタノールを取り除く。アセトフェノンを全て添加してから、更に約1時間反応を進行させる。この追加の時間の後、混合物を酸性化し、それからそれを洗浄する。得られた有機溶液を気相クロマトグラフィーにより分析する。ほとんど全てのアセトフェノンが変換され、SBMの力価は82.5である。反応段階でのSBMの生産性は30.3kg/時間/m3である。実施例2:本発明による方法を用いたステアロイルベンゾイルメタンSBMの合成実験装置は、有効混合システムを備える1リットル容の従来のガラス製の二重ジャケット型の化学工業リアクターで構成されている。可変還流冷却器が設けられた分離カラムがリアクターの上部に備わっている。リアクターは、歯車式ポンプと600Wのマイクロ波発生器とが設けられた再循環ループも備えている。450mLのキシレンと、178.82gの融解ステアリン酸メチルと、34.02gの粉末状のナトリウムメトキシドとを添加する。試薬を添加してから、窒素ガスの連続流を用いてリアクターを不活性化する。混合物を15kg/時間の速度で外部回路に通すことで再循環させる。沸騰させ、全還流にした後、マイクロ波源を始動する。1時間かけて68.39gのアセトフェノンを添加する。アセトフェノンを全て添加してから、反応を更に15分間継続する。この時間全体にわたって、反応混合物からメタノールを取り除く。15分間の最終工程finishingtimeの後、マイクロ波源及びヒーターを停止させる。混合物を酸性化し、それからそれを洗浄する。気相クロマトグラフィーによる解析によって、ほとんど全てのアセトフェノンが消費されること及びSBMの力価が98.1であることが示される。本発明による方法により得られるSBMの力価は従来の方法よりも15パーセントポイント超良好である。反応段階でのSBMの生産性は172.6kg/時間/m3、すなわち従来の方法で得られるものの5.7倍である。実施例3:マイクロ波源を用いない本発明による方法を用いたステアロイルベンゾイルメタンSBMの合成実験装置は、有効混合システムを備える1リットル容の従来のガラス製の二重ジャケット型の化学工業リアクターで構成されている。可変還流冷却器が設けられた分離カラムがリアクターの上部に備わっている。リアクターには、歯車式ポンプを備える二重ジャケット型の再循環ループも設けられている。ジャケットの温度は、実施例2と同じくらい多くの熱を移動するように非常に高い温度に保つ。450mLのキシレンと、178.77gの融解ステアリン酸メチルと、34.00gの粉末状のナトリウムメトキシドとを添加する。試薬を添加してから、窒素ガスの連続流を用いてリアクターを不活性化する。混合物を15kg/時間の速度で外部回路に通すことで再循環させる。沸騰させ、全還流にする。1時間かけて68.41gのアセトフェノンを添加する。アセトフェノンを全て添加してから、反応を更に15分間継続する。この時間全体にわたって、反応混合物からメタノールを取り除く。15分間の最終工程の後、ヒーターを停止させる。混合物を酸性化し、それからそれを洗浄する。有機相は強く呈色する。気相クロマトグラフィーによる解析によって、ほとんど全てのアセトフェノンが消費されること及びSBMの力価が71.8であることが示される。このクロマトグラムによって、様々な副反応に対応する一連の非常に多くのピークが示される。実施例4:本発明による方法を用いたジベンゾイルメタンDBMの合成実験装置は、有効混合システムを備える1リットル容の従来のガラス製の二重ジャケット型の化学工業リアクターで構成されている。可変還流冷却器が設けられた分離カラムがリアクターの上部に備わっている。リアクターは、歯車式ポンプと600Wのマイクロ波発生器とが設けられた再循環ループも備えている。560mLのキシレンと、81.59gの融解安息香酸メチルと、34.03gの粉末状のナトリウムメトキシドとを添加する。試薬を添加してから、窒素ガスの連続流を用いてリアクターを不活性化する。混合物を15kg/時間の速度で外部回路に通すことで再循環させる。沸騰させ、全還流にした後、マイクロ波源を始動する。1時間かけて68.42gのアセトフェノンを添加する。アセトフェノンを全て添加してから、反応を更に15分間継続する。この時間全体にわたって、反応混合物からメタノールを取り除く。15分間の最終工程の後、マイクロ波源及びヒーターを停止させる。混合物を酸性化し、それからそれを洗浄する。気相クロマトグラフィーによる有機相の解析によって、ほとんど全てのアセトフェノンが消費されること及びDBMの力価が99.2であることが示される。反応段階でのDBMの生産性は101.4kg/時間/m3である。実施例5:溶媒を用いない本発明による方法を用いたジベンゾイルメタンDBMの合成実験装置は、有効混合システムを備える1リットル容の従来のガラス製の二重ジャケット型の化学工業リアクターで構成されている。可変還流冷却器が設けられた分離カラムがリアクターの上部に備わっている。リアクターは、歯車式ポンプと、600Wのマイクロ波発生器と、システムの圧力を約100ミリバールまで低減することが可能な真空ポンプとが設けられた再循環ループも備えている。683.52gの融解安息香酸メチルと、34.00gの粉末状のナトリウムメトキシドとを添加する。試薬を添加してから、窒素ガスの穏やかな連続流を用いてリアクターを不活性化し、分圧を約300ミリバールに維持する。混合物を15kg/時間の速度で外部回路に通すことで再循環させる。沸騰させ、全還流にした後、マイクロ波源を始動する。1時間かけて68.40gのアセトフェノンを添加する。アセトフェノンを全て添加してから、反応を更に15分間継続する。この時間全体にわたって、反応混合物からメタノールを取り除く。15分間の最終工程の後、マイクロ波源及びヒーターを停止させる。混合物を酸性化し、それからそれを洗浄する。気相クロマトグラフィーによる有機相の解析によって、ほとんど全てのアセトフェノンが消費されること及びDBMの力価が99.7であることが示される。反応段階でのDBMの生産性は101.8kg/時間/m3である。実施例6:本発明による方法を用いたステアロイルベンゾイルメタンSBMの合成実験装置は、有効混合システムを備える1リットル容の従来のガラス製の二重ジャケット型の化学工業リアクターで構成されている。可変還流冷却器が設けられた分離カラムがリアクターの上部に備わっている。リアクターは、歯車式ポンプと600Wのマイクロ波発生器とが設けられた再循環ループも備えている。440mLのキシレンと、178.76gの融解ステアリン酸メチルと、42.87gの粉末状のナトリウムメトキシドとを添加する。試薬を添加してから、窒素ガスの連続流を用いてリアクターを不活性化する。混合物を15kg/時間の速度で外部回路に通すことで再循環させる。沸騰させ、全還流にした後、マイクロ波源を始動する。1時間かけて68.45gのアセトフェノンを添加する。アセトフェノンを全て添加してから、反応を更に15分間継続する。この時間全体にわたって、反応混合物から発生する全てのメタノール及びエタノールを取り除く。15分間の最終工程の後、マイクロ波源及びヒーターを停止させる。混合物を酸性化し、それからそれを洗浄する。気相クロマトグラフィーによる解析によって、ほとんど全てのアセトフェノンが消費されること及びSBMの力価が98.3であることが示される。反応段階でのSBMの生産性は173.2kg/時間/m3である。実施例7:本発明による方法を用いたオクタノイルベンゾイルメタンOBMの合成実験装置は、有効混合システムを備える1リットル容の従来のガラス製の二重ジャケット型の化学工業リアクターで構成されている。可変還流冷却器が設けられた分離カラムがリアクターの上部に備わっている。リアクターは、歯車式ポンプと600Wのマイクロ波発生器とが設けられた再循環ループも備えている。550mLのキシレンと、94.78gの融解オクタン酸メチルと、34.05gの粉末状のナトリウムメトキシドとを添加する。試薬を添加してから、窒素ガスの連続流を用いてリアクターを不活性化する。混合物を15kg/時間の速度で外部回路に通すことで再循環させる。沸騰させ、全還流にした後、マイクロ波源を始動する。1時間かけて68.41gのアセトフェノンを添加する。アセトフェノンを全て添加してから、反応を更に15分間継続する。この時間全体にわたって、反応混合物からメタノールを取り除く。15分間の最終工程の後、マイクロ波源及びヒーターを停止させる。混合物を酸性化し、それからそれを洗浄する。気相クロマトグラフィーによる有機相の解析によって、ほとんど全てのアセトフェノンが消費されること及びOBMの力価が98.3であることが示される。反応段階でのOBMの生産性は110.3kg/時間/m3である。実施例8:過剰量のケトンを用いる本発明による方法を用いたステアロイルベンゾイルメタンSBMの合成実験装置は、有効混合システムを備える1リットル容の従来のガラス製の二重ジャケット型の化学工業リアクターで構成されている。可変還流冷却器が設けられた分離カラムがリアクターの上部に備わっている。リアクターは、歯車式ポンプと600Wのマイクロ波発生器とが設けられた再循環ループも備えている。450mLのキシレンと、178.81gの融解ステアリン酸メチルと、34.02gの粉末状のナトリウムメトキシドとを添加する。試薬を添加してから、窒素ガスの連続流を用いてリアクターを不活性化する。混合物を15kg/時間の速度で外部回路に通すことで再循環させる。沸騰させ、全還流にした後、マイクロ波源を始動する。1時間かけて73.19gのアセトフェノンを添加する。アセトフェノンを全て添加してから、反応を更に15分間継続する。この時間全体にわたって、反応混合物からメタノールを取り除く。15分間の最終工程の後、マイクロ波源及びヒーターを停止させる。混合物を酸性化し、それからそれを洗浄する。気相クロマトグラフィーによる解析によって、ほとんど全てのアセトフェノンが消費されること及びSBMの力価がエステルと比較して97.5であることが示される。反応段階でのSBMの生産性は180.6kg/時間/m3である。実施例9:本発明による方法を用いたパルミトイルベンゾイルメタンPBMの合成実験装置は、有効混合システムを備える1リットル容の従来のガラス製の二重ジャケット型の化学工業リアクターで構成されている。可変還流冷却器が設けられた分離カラムがリアクターの上部に備わっている。リアクターは、歯車式ポンプと600Wのマイクロ波発生器とが設けられた再循環ループも備えている。470mLのキシレンと、159.99gの融解パルミチン酸メチルと、34.03gの粉末状のナトリウムメトキシドとを添加する。試薬を添加してから、窒素ガスの連続流を用いてリアクターを不活性化する。混合物を15kg/時間の速度で外部回路に通すことで再循環させる。沸騰させ、全還流にした後、マイクロ波源を始動する。1時間かけて68.40gのアセトフェノンを添加する。アセトフェノンを全て添加してから、反応を更に15分間継続する。この時間全体にわたって、反応混合物からメタノールを取り除く。15分間の最終工程の後、マイクロ波源及びヒーターを停止させる。混合物を酸性化し、それからそれを洗浄する。気相クロマトグラフィーによる有機相の解析によって、ほとんど全てのアセトフェノンが消費されること及びPBMの力価が98.0であることが示される。反応段階でのPBMの生産性は168.4kg/時間/m3である。実施例10:本発明による方法を用いたミリストイルベンゾイルメタンMBMの合成実験装置は、有効混合システムを備える1リットル容の従来のガラス製の二重ジャケット型の化学工業リアクターで構成されている。可変還流冷却器が設けられた分離カラムがリアクターの上部に備わっている。リアクターは、歯車式ポンプと600Wのマイクロ波発生器とが設けられた再循環ループも備えている。490mLのキシレンと、145.22gの融解ミリスチン酸メチルと、33.98gの粉末状のナトリウムメトキシドとを添加する。試薬を添加してから、窒素ガスの連続流を用いてリアクターを不活性化する。混合物を15kg/時間の速度で外部回路に通すことで再循環させる。沸騰させ、全還流にした後、マイクロ波源を始動する。1時間かけて68.36gのアセトフェノンを添加する。アセトフェノンを全て添加してから、反応を更に15分間継続する。この時間全体にわたって、反応混合物からメタノールを取り除く。15分間の最終工程の後、マイクロ波源及びヒーターを停止させる。混合物を酸性化し、それからそれを洗浄する。気相クロマトグラフィーによる有機相の解析によって、ほとんど全てのアセトフェノンが消費されること及びMBMの力価が98.1であることが示される。反応段階でのMBMの生産性は155.4kg/時間/m3である。実施例11:本発明による方法を用いたラウロイルベンゾイルメタンLBMの合成実験装置は、有効混合システムを備える1リットル容の従来のガラス製の二重ジャケット型の化学工業リアクターで構成されている。可変還流冷却器が設けられた分離カラムがリアクターの上部に備わっている。リアクターは、歯車式ポンプと600Wのマイクロ波発生器とが設けられた再循環ループも備えている。510mLのキシレンと、128.42gの融解ラウリン酸メチルと、34.01gの粉末状のナトリウムメトキシドとを添加する。試薬を添加してから、窒素ガスの連続流を用いてリアクターを不活性化する。混合物を15kg/時間の速度で外部回路に通すことで再循環させる。沸騰させ、全還流にした後、マイクロ波源を始動する。1時間かけて68.41gのアセトフェノンを添加する。アセトフェノンを全て添加してから、反応を更に15分間継続する。この時間全体にわたって、反応混合物からメタノールを取り除く。15分間の最終工程の後、マイクロ波源及びヒーターを停止させる。混合物を酸性化し、それからそれを洗浄する。気相クロマトグラフィーによる有機相の解析によって、ほとんど全てのアセトフェノンが消費されること及びLBMの力価が98.3であることが示される。反応段階でのLBMの生産性は142.5kg/時間/m3である。実施例12:本発明による方法を用いたデカノイルベンゾイルメタンDeBMの合成実験装置は、有効混合システムを備える1リットル容の従来のガラス製の二重ジャケット型の化学工業リアクターで構成されている。可変還流冷却器が設けられた分離カラムがリアクターの上部に備わっている。リアクターは、歯車式ポンプと600Wのマイクロ波発生器とが設けられた再循環ループも備えている。530mLのキシレンと、111.58gの融解デカン酸メチルと、34.00gの粉末状のナトリウムメトキシドとを添加する。試薬を添加してから、窒素ガスの連続流を用いてリアクターを不活性化する。混合物を15kg/時間の速度で外部回路に通すことで再循環させる。沸騰させ、全還流にした後、マイクロ波源を始動する。1時間かけて68.45gのアセトフェノンを添加する。アセトフェノンを全て添加してから、反応を更に15分間継続する。この時間全体にわたって、反応混合物からメタノールを取り除く。15分間の最終工程の後、マイクロ波源及びヒーターを停止させる。混合物を酸性化し、それからそれを洗浄する。気相クロマトグラフィーによる有機相の解析によって、ほとんど全てのアセトフェノンが消費されること及びDeBMの力価が98.3であることが示される。反応段階でのDeBMの生産性は129.3kg/時間/m3である。実施例13:本発明による方法を用いたベンゾイルp-メチルベンゾイルメタンBpMBMの合成実験装置は、有効混合システムを備える1リットル容の従来のガラス製の二重ジャケット型の化学工業リアクターで構成されている。可変還流冷却器が設けられた分離カラムがリアクターの上部に備わっている。リアクターは、歯車式ポンプと600Wのマイクロ波発生器とが設けられた再循環ループも備えている。550mLのキシレンと、90.02gの融解安息香酸メチルと、34.02gの粉末状のナトリウムメトキシドとを添加する。試薬を添加してから、窒素ガスの連続流を用いてリアクターを不活性化する。混合物を15kg/時間の速度で外部回路に通すことで再循環させる。沸騰させ、全還流にした後、マイクロ波源を始動する。1時間かけて68.42gのアセトフェノンを添加する。アセトフェノンを全て添加してから、反応を更に15分間継続する。この時間全体にわたって、反応混合物からメタノールを取り除く。15分間の最終工程の後、マイクロ波源及びヒーターを停止させる。混合物を酸性化し、それからそれを洗浄する。気相クロマトグラフィーによる有機相の解析によって、ほとんど全てのアセトフェノンが消費されること及びBpMBMの力価が98.8であることが示される。反応段階でのBpMBMの生産性は112.9kg/時間/m3である。実施例14:本発明による方法を用いたベンゾイル3,5-ジメチルベンゾイルメタンBDMBMの合成実験装置は、有効混合システムを備える1リットル容の従来のガラス製の二重ジャケット型の化学工業リアクターで構成されている。可変還流冷却器が設けられた分離カラムがリアクターの上部に備わっている。リアクターは、歯車式ポンプと600Wのマイクロ波発生器とが設けられた再循環ループも備えている。560mLのキシレンと、81.59gの融解安息香酸メチルと、34.01gの粉末状のナトリウムメトキシドとを添加する。試薬を添加してから、窒素ガスの連続流を用いてリアクターを不活性化する。混合物を15kg/時間の速度で外部回路に通すことで再循環させる。沸騰させ、全還流にした後、マイクロ波源を始動する。1時間かけて84.35gの3,5-ジメチルアセトフェノンを添加する。3,5-ジメチルアセトフェノンを全て添加してから、反応を更に15分間継続する。この時間全体にわたって、反応混合物からメタノールを取り除く。15分間の最終工程の後、マイクロ波源及びヒーターを停止させる。混合物を酸性化し、それからそれを洗浄する。気相クロマトグラフィーによる有機相の解析によって、ほとんど全ての3,5-ジメチルアセトフェノンが消費されること及びBDMBMの力価が98.6であることが示される。反応段階でのBDMBMの生産性は119.2kg/時間/m3である。実施例15:本発明による方法を用いたステアロイルベンゾイルメタンSBMの工業規模の合成1m3工業設備は、有効混合システムを備える、1000リットル容の従来のステンレス鋼製の二重ジャケット型の化学工業リアクターで構成されている。可変還流冷却器が設けられた分離カラムがリアクターの上部に備わっている。リアクターは、全体の出力を30kWとするのに十分なマイクロ波源も備えている。450リットルのキシレンと、178.9kgの融解ステアリン酸メチルと、33.95kgの粉末状のナトリウムメトキシドとを添加する。試薬を添加してから、混合物を沸騰させ、全還流にし、マイクロ波発生器を始動する。2時間かけて68.5kgのアセトフェノンを添加する。アセトフェノンを全て添加してから、反応を更に30分間継続する。この時間全体にわたって、反応混合物からメタノールを取り除く。30分間の最終工程の後、マイクロ波源及びヒーターを停止させる。混合物を酸性化し、それからそれを洗浄する。気相クロマトグラフィーによる解析によって、ほとんど全てのアセトフェノンが消費されること及びSBMの力価が97.6であることが示される。実施例16:本発明による方法を用いたステアロイルベンゾイルメタンSBMの工業規模の合成10m3工業設備は、有効混合システムを備える、10000リットル容の従来のステンレス鋼製の二重ジャケット型の化学工業リアクターで構成されている。可変還流冷却器が設けられた分離カラムがリアクターの上部に備わっている。リアクターは、全体の出力を120kWとするのに十分なマイクロ波源も備えている。4500リットルのキシレンと、1788.6kgの融解ステアリン酸メチルと、340kgの粉末状のナトリウムメトキシドとを添加する。試薬を添加してから、混合物を沸騰させ、全還流にし、マイクロ波発生器を始動する。4時間かけて684kgのアセトフェノンを添加する。アセトフェノンを全て添加してから、反応を更に30分間継続する。この時間全体にわたって、反応混合物からメタノールを取り除く。30分間の最終工程の後、マイクロ波源及びヒーターを停止させる。混合物を酸性化し、それからそれを洗浄する。気相クロマトグラフィーによる解析によって、ほとんど全てのアセトフェノンが消費されること及びSBMの力価が97.2であることが示される。"