"球面形及び/又は回転楕円面形の鉄-ケイ素酸化物粒子であって、該粒子は2つの部分を有し、その際、一方の部分は実質的に非晶質二酸化ケイ素から成り、かつ他方の部分は実質的に酸化鉄から成る該鉄-ケイ素酸化物粒子において、a二酸化ケイ素又はFe2O3として計算された酸化鉄の割合が10~90質量であり、b該酸化鉄割合が、マグヘマイト5~75質量、マグネタイト20~90質量、ヘマタイト0~15質量、β-Fe2O30~5質量を包含することを特徴とする、該鉄-ケイ素酸化物粒子。マグヘマイト及びマグネタイトの前記割合が、前記酸化鉄割合を基準として、合計で80質量より高いことを特徴とする、請求項1記載の鉄-ケイ素酸化物粒子。酸化鉄の前記割合が40~90質量であり、かつ二酸化ケイ素の前記割合が10~60質量であることを特徴とする、請求項1又は2記載の鉄-ケイ素酸化物粒子。BET表面積が1~100m2/gであることを特徴とする、請求項1から3までのいずれか1項記載の鉄-ケイ素酸化物粒子。請求項1から4までのいずれか1項記載の鉄-ケイ素酸化物粒子の製造法において、連続したゾーンである反応ゾーンI,反応ゾーンII、冷却ゾーン及び分離ゾーンを包含する反応器中で、a反応ゾーンI内では、1種以上の加水分解可能かつ/又は酸化可能なケイ素化合物と、1種以上の酸化可能かつ/又は加水分解可能な鉄化合物を含有するエーロゾルとを、混合物が、Fe2O3として計算された鉄化合物10~90質量と、SiO2として計算されたケイ素化合物90~10質量とを、それぞれ鉄化合物及びケイ素化合物の合計を基準として含有する比率で合一し、bこの混合物を、間接的な火炎によって蒸発させ、その際、間接的な火炎は、空気又は酸素富化空気と、1種以上の水素含有燃焼ガスとを包含する混合物の点火によって得られ、かつ、その際、酸素の量は、水素含有燃焼ガス並びに加水分解可能かつ/又は酸化可能なケイ素化合物及び鉄化合物の完全な反応を保証するのに少なくとも十分であり、その際、装置に関する条件は、この蒸気が、層流の形態で反応ゾーンIを離れるように選択し、かつcこの混合物は反応ゾーンIIに達し、反応ゾーンII内で、これは、依然として存在する酸素、及び間接的な火炎の発生に際して形成される反応生成物と反応し、その際、反応ゾーンII内でも層流状態が存在し、その際、反応ゾーンII内での反応混合物の平均滞留時間は少なくとも1秒であり、d引き続き、冷却ゾーン内で、反応混合物を、水の供給によって200~400°Cの温度に冷却し、かつe続けて、分離ゾーン内で、ガス状又は蒸気状の物質から固形分を分離することを特徴とする該鉄-ケイ素酸化物粒子の製造法。前記蒸気が前記反応ゾーンIを離れる前記層流が1~4ms1の平均速度を有することを特徴とする、請求項5記載の方法。前記反応ゾーンII内での前記層流が、前記反応ゾーンI内での平均速度より小さい平均速度を有することを特徴とする、請求項5又は6記載の方法。前記反応ゾーンII内での平均滞留期間が1~10秒であることを特徴とする、請求項5から7までのいずれか1項記載の方法。ラムダが1.2~2であることを特徴とする、請求項5から8までのいずれか1項記載の方法。前記ケイ素化合物をキャリアーガスと一緒に前記反応ゾーンI内にもたらすことを特徴とする、請求項5から9までのいずれか1項記載の方法。前記ケイ素化合物がハロゲン化ケイ素化合物であることを特徴とする、請求項5から10までのいずれか1項記載の方法。前記鉄化合物が塩化鉄IIであることを特徴とする、請求項5から11までのいずれか1項記載の方法。前記エーロゾルを、不活性ガス、又は酸素を含有するガスを用いた鉄化合物の溶液の微粒化によって得ることを特徴とする、請求項5から12までのいずれか1項記載の方法。前記溶液が、Fe2O3として計算された10~40質量の含有率の鉄化合物を有する水溶液であることを特徴とする、請求項13記載の方法。ゴム混合物の構成成分としての、ポリマー調製物の構成成分としての、接着剤組成物の構成成分としての、交流電磁界内での溶接によって得られるプラスチック複合体の構成成分としての、及び分散液を製造するための、請求項1から4までのいずれか1項記載の鉄-ケイ素酸化物粒子の使用。分析:X線回折図測定:反射、θ/θ-回折計、Co-Kα、U=40kV、I=35mA;シンチレーション検出器、下流のグラファイトモノクロメーター試料の回転アパーチャー:2×8mm、1.0mm、0.4mm角度範囲2Θ/ステップ幅/測定時間:10~100°/0.04°/6sh評価:SOP:QLPA-CSM、QNPA-リートベルトQNPA-Rietveld、CRYST-リートベルトCRYST-Rietveld定性的な相分析は、ICDDデータベースPDF2のPDFset58を基にして行う。定量的な相分析及び微結晶サイズ測定は、リートベルトプログラムSiroQuant、Version3.02005を用いて行う。図2は、例1からの本発明による鉄-ケイ素酸化物粒子の回折図を示す。ヘマタイトは、独立した反射ゆえに一義的に同定可能である。マグネタイトとマグヘマイトの反射は非常に大部分でオーバーラップする。マグヘマイトは、反射110及び211を基にして鋭角範囲内ではっきりと検出可能である。リートベルト法によって、定量的な相分析を実施した約10の相対値の誤差。これは、マグヘマイトが存在する場合、相の全てのマグヘマイト、マグネタイト及びヘマタイトが引き入れられる場合に上手くいく。このシステムにおけるリートベルト分析の一般の品質は、最大約0.3のR値である。さらに、いくつかの試料はβ-Fe2O3を含有している。手順は以下の通りである:-バックグラウンド補正。-実質的にオーバーラップがない純粋なヘマタイトの精密化。-位置Θにおけるマグヘマイトのオーバーラップしていない反射鋭角範囲及び反射の半値幅の最適な調節。-Fe3O4としてのマグヘマイトの調節及び精密化元素置換なし。-β-Fe2O3を、最も強いヘマタイト反射とのオーバーラップの評価により間接的に推定する。-非晶質酸化鉄割合を推計する。-微結晶サイズの測定を、定量的な相分析の終了後つまり、反射プロフィールの調節も含むのリートベルトプログラム内で行う。装置パラメーターとして、0.12°の半値幅を設定した。例1本発明による:水中で25の塩化鉄II溶液2kg/h及び空気3Nm3/hの微粒化によって得られる<90μmの平均液滴径を有するエーロゾル並びに蒸気状の四塩化ケイ素0.15kg/h及び空気2Nm3/hからの混合物を、反応器の反応ゾーンI内で合一し、かつ水素8Nm3/hと空気Nm3/hとから形成された間接的な火炎によって加熱する。該混合物が反応ゾーンIを離れる最大温度は1032°Cであり、層流の平均速度は、0.4秒の平均滞留時間にて2.4ms1である。この混合物を、反応ゾーンII内で、空気と水素との反応の結果生じる混合物と接触させる。反応ゾーンII内での最大温度は1057°Cであり、層流の平均速度は、5秒の平均滞留時間にて0.4ms1である。この混合物を、冷却ゾーン内で、水1.2kg/hの導入によって241°Cの温度に冷却する。続けて、固形分をフィルターで分離する。該固形分は、Fe2O3として計算された酸化鉄の割合85質量と、二酸化ケイ素の割合15質量を有する。得られた粉末は、13m2/gのBET表面積を有する。TEM-EDX分析は、それぞれ酸化鉄からの部分と二酸化ケイ素からの部分とを有する回転楕円面形の粒子を示す図1。X線回折図から、マグヘマイト12質量、マグネタイト85質量、ヘマタイト3質量の酸化鉄相の組成を決定するヘマタイト、マグネタイト、マグヘマイトを100に標準化。酸化鉄の非晶質割合は10質量と推定される。二酸化ケイ素分はX線アモルファスである。例2本発明によるを同じように実施する。原料及び反応条件、並びに得られた生成物の物理化学的データを表1に示している。例3比較例を、EP-A-1284485からの記載された方法と同じように実施する。原料及び反応条件、並びに得られた生成物の物理化学的データを表1に示している。例1及び2からの粉末のTEM写真は、ヤヌス状の構造を証明する。例3からの粉末は、この構造を有さない。むしろ、このTEM写真は、二酸化ケイ素マトリックス中及び二酸化マトリックス上に酸化鉄ドメインを有する一次粒子が存在していることを示す。例1及び2の本発明による粉末は、交流磁界内で181°C若しくは213°Cの最大到達温度を有する。測定のために、粉末200mgを1.5トンの圧力でプレスする。得られたタブレットは、平滑な表面と十分な安定性を有していた。それらをスライド上でインダクターに置き、かつ温度を無接触測定する。最大到達可能温度の測定は、MF計測器を用いて40kHzP=1.9kW、PWM=750;U=560V;t=75s;I=3.4Aにて実施する。記した到達最大温度は、各々のサンプルから作製した少なくとも2つのタブレットの測定からの最大温度の平均値である。1水中で25質量の溶液を基準として;2例3:5Nm3/hを除き、微粒化空気3Nm3/h3例3:103Nm3/hを除き、空気2Nm3/h4平均流速;RZ1=反応ゾーンI;RZ2=反応ゾーンII;5平均滞留時間;RZ1=反応ゾーンI;RZII=反応ゾーンII6DIN66131に従ったBET表面積"