環状の本体101と、90°回転するように前記環状の本体101に取り付けられるバタフライ102と、前記環状の本体101とバタフライ102の間に介在されてこれらの一方に属するハウジングに収容される環状の金属ガスケットとを備える弁であって、前記環状の本体101と前記バタフライ102の他方は前記ガスケットの軸線に対して傾いている座部102を形成し、前記弁が閉じた位置にあるときに、前記ガスケットの動的な封止エレメント12の自由な側面が当該座部102に接触し、前記動的な封止エレメントが前記ハウジングにクランプされているばねの静的な封止エレメント8に金属シート9によって連結されている弁において、前記金属シート9は可撓性であり、前記動的な封止エレメントは、前記静的な封止エレメントと同じ側に前記ハウジングに接触する第1の部分32’、及び前記座部102と同じ側に第2の部分32を有し、前記動的な封止エレメントが前記座部102からある距離にあるときに、当該ハウジングと前記動的な封止エレメントの主面との間に隙間が存することを特徴とする弁。前記ばねの静的な封止エレメント8は、前記動的な封止エレメント12から最も遠く離れている前記ばねの静的な封止エレメント8の前面を介して、前記環状の本体101の軸線にほぼ垂直である半径方向の接触圧力E2が前記エレメントに加えられるように、前記ハウジングに接触していることを特徴とする請求項1に記載の弁。前記主面の前記第1の部分32’は、圧力が上流側から下流側に向かって向けられるPにせよ、その逆P’にせよ、前記動的な封止エレメント12が前記座部102に適用されるときに、円形の線に沿って前記ハウジングに適用されることを特徴とする請求項1または2に記載の弁。前記第1の部分32’と前記ハウジングの円形の接触線XまたはYは、圧力が、Xの場合に上流側から下流側に向かって向けられるPか、Yの場合にその逆に向けられるP’にせよ、それに従って、前記座部102に最も近い面へよりも、前記座部102から最も遠く離れている前記動的な封止エレメント12のその面により近いことを特徴とする請求項3に記載の弁。前記金属シートは可撓性の波形10を有し、前記可撓性の波形は外側に向かって面する凹状側部を有していることを特徴とする請求項1から4のいずれか1つに記載の弁。前記ハウジングは、その開口と同じ側にセットバック108備え、前記動的な封止エレメント12は前記セットバックに直角にのみ延びていることを特徴とする請求項1または3に記載の弁。前記動的な封止エレメントは、その自由な側面の反対側に、前記セットバック108に接触しているビード34を有していることを特徴とする請求項6に記載の弁。前記金属シート9の一縁部は、前記動的な封止エレメント12にクリンプされていることを特徴とする請求項1から7のいずれか1つに記載の弁。前記動的な封止エレメント12と前記座部102との間の接触面は、凸状側部が前記座部に向かって面する丸味を帯びたリップ部32を備えていることを特徴とする請求項1から8のいずれか1つに記載の弁。前記丸味を帯びたリップ部32は、前記動的な封止エレメント12の縁部の幅の10分の1から8分の1を表す半径Rを有する半円環形状であることを特徴とする請求項9に記載の弁。2つの丸味を帯びたリップ部32があり、凹所33が前記動的な封止エレメント12において前記2つの丸味を帯びたリップ部32の間に機械加工され、前記凹所33の深さが前記ガスケットの縁部の幅の20分の1から8分の1までを表していることを特徴とする請求項10に記載の弁。前記可撓性の金属シート9は2つの側片部を含み、リング11は、前記ガスケットがその軸線の方向に圧縮力を受けないときに、前記2つの側片部の間に、前記リング11と前記側片部の各々との間に隙間をもって介在されていることを特徴とする請求項1から11のいずれか1つに記載の弁。本発明は、上記の欠陥を緩和する。この提案は、新しいモードの設計において、バタフライ弁用の金属対金属タイプの封止用のガスケットをもたらすことであり、このガスケットは、封止のレベルが、閉鎖部材またはバタフライの直径の1ミリメートル当たりの0.1Ncm3/mmより良い状態で100バール10MPaまでの使用圧力を封止することができ、このタイプの封止の特別な特徴は、上流/下流方向、いわゆる圧力で密封される方向に圧力が加えられるにせよ、下流/上流方向、いわゆる圧力で密封されない方向に圧力が加えられるにせよ封止が等価であるというものである。したがって、本発明の主題は、環状の本体と、90°回転するように前記環状の本体に取り付けられるバタフライと、前記環状の本体とバタフライの間に介在されてこれらの一方に属するハウジングに収容される環状の金属ガスケットとを備える弁であって、前記環状の本体と前記バタフライの他方は前記ガスケットの軸線に対して傾いている座部を形成し、前記弁が閉じた位置にあるときに、前記ガスケットの動的な封止エレメントの自由な側面が当該座部に接触し、前記動的な封止エレメントが前記ハウジングにクランプされているばねの静的な封止エレメントに金属シートによって連結されている弁において、好ましくは、弁および配管の本体内の流体の流れの軸線に垂直な半径方向の方向に、前記動的な封止エレメントは、前記静的な封止エレメントと同じ側に前記ハウジングに接触する第1の部分、及び前記座部と同じ側に第2の部分を有し、前記動的な封止エレメントが前記座部からある距離にあるときに、当該ハウジングと前記動的な封止エレメントの主面との間に隙間が存する弁である。動的な封止エレメントの2つの主面は、弁の本体の軸線に対して半径方向に延びる面である。したがって、本発明は、動的な封止と静的な封止の2つの機能の間に可撓性のエレメントを導入することによって、これらの相互作用をなくしている。ハウジングと動的な封止エレメントの間の隙間は、座部に最も近い部分である前記動的な封止エレメントの第2の部分が、圧縮力の作用の下で固定でき、次いで動的な封止エレメントが座部に適用されるときに、第1の部分が、円形の線に沿ってハウジングに適用され得ることを意味する。第1の部分とハウジングとの接触点は、座部に最も近い面へよりも、座部から最も遠く離れている面により近い。ばねの静的な封止エレメントが、動的な封止エレメントから最も遠く離れているばねの静的な封止エレメントの前面を介して、ハウジングに接触しており、環状の本体の軸線にほぼ垂直である半径方向の接触圧力が、前記エレメントに加えられるようになっている。可撓性の金属シートおよびばねエレメントは、環状の本体の軸線にほぼ垂直であり、弁の上流側と下流側の間に封じ込められる圧力差の値より大きい値を有する半径方向の接触圧力の結果として、本体のハウジング内でガスケットの静的な封止を引き起こす。好ましくは、金属シートは可撓性の波形を有し、この波形は、その外側に向かって面する凹状側部を有し、ガスケットによって占められる空間を管理し、最も良い可能なやり方で金属シートの変形を分配することを有する。実施形態の他のモードでは、波形の凹状側部は、内側に向かって面していてもよい。主面の第1の部分は、圧力が上流側から下流側に向かって向けられるPにせよ、その逆P’にせよ、動的な封止エレメントが座部に適用されるときに、円形の線に沿ってハウジングに適用されるのが好ましい。第1の部分とハウジングの円形の接触線XまたはYは、圧力が、Xの場合に上流側から下流側に向かって向けられるPか、Yの場合にその逆に向けられるP’かにせよ、それに従って、座部に最も近い面へよりも、座部から最も遠く離れている動的な封止エレメントのその面により近いことがより良い。大いに好ましい実施形態のモードによれば、ハウジングは、その開口と同じ側にセットバック備え、そして動的な封止エレメントは前記セットバックに直角にのみ延びている。動的な封止エレメントは、その自由な側面の反対側に、セットバックに接触しているビードを有する。これにより、動的な封止エレメントの固定を大いに容易にし、したがって圧縮力により良く耐えることを可能にする。金属シートの自由縁部は、動的な封止エレメントに溶接され得るが、溶接により金属材料の特性にダメージを与えないために、金属シートの自由縁部が、動的な封止エレメントにクリンプされることが好ましい。極めて有利な実施形態の一モードによれば、動的な封止エレメントと座部との間の接触面が、丸味を帯びたリップ部を備え、丸味を帯びたリップ部の凸状側部が、座部に向かって面し、好ましくは、動的な封止エレメントの幅の10分の1から8分の1の値を有する半径を有する半円環形状の2つの丸味を帯びたリップ部を備える。2つのリップ部の間に、凹所が機械加工されて縁部の外側に位置されており、その深さは、動的な封止エレメントの縁部の幅の20分の1から8分の1までを表す。この構造の利点は、以下の通りである。-一方では、線の形状を有する接触が、ガスケットとその座部の間に得られ、このことは、接触面が線に減らされるので、接触圧力が、面積の減少に反比例した形で増大し、それゆえ、封止の圧力が、同じ割合で増加することになることを意味する。-他方では、弁のバタフライが、十分に閉じられた位置において厳密でない場合、接触は、新しい接触線を形成するように変位されることになり、完全な封止をもたらす目的のために、配置の許容誤差および製造の許容誤差において、ガスケットと座部の間のその相補的な表面が、いかなる不完全さも許容しない多数の弁に比べて、これは、とてつもなく有利である。したがって、本発明は、製造時および取付け時の逸脱からより寛容である。実施形態の一つのモードでは、可撓性の金属シートは、2つの側片部を備え、リングが、2つの側片部の間に、ガスケットがその軸線の方向に圧縮力を受けないときにリングと側片部の各々との間に隙間をとって介在される。前記リングの寸法は、その面の全てとガスケットの動的なエレメントおよび静的なエレメントとの間に隙間があるようになっている。リングが側片部の2つの可撓性の波形に直角に位置されているので、リングは圧力の作用の下で金属シートの変形を制限する。弁は、ダブルオフセンタリングおよび球状の座部を有するバタフライ弁、ならびにダブルオフセンタリングおよび円錐形の座部を有するバタフライ弁、トリプルオフセンタリングおよび円錐形の座部を有するバタフライ弁、またはトリプルオフセンタリングおよび円環座部を有する弁であってもよい。図1および図2によれば、静的な封止機能は円環状ガスケットによってもたらされ、この円環状ガスケットは、螺旋に巻かれると共に金属シート9に連結された金属ばね8で構成されている。このようにして形成されたトーラスの外径Deは、本体101に設けられたハウジングの直径Diより大きい値を有し、封じ込められる流体の圧力より大きい半径方向の接触圧力をもたらす半径方向の締め付けE2を得るようになっている。ばね8の周りに180°を越えて巻かれている金属シート9は、ガスケットの主要な外面のそれぞれにわたって、静的なガスケットが本体内で固定および固定化されたままであることを可能にする可撓性の波形10を備え、一方、環状の動的なガスケット12は、環状の動的なガスケット12がそれ自体と封止用の座部の間の接触応力によって作用されるときに、半径方向の膨張の自由を保持している。ガスケット12は、金属シート9と同じ側の第1の部分32’と、反対側、すなわち弁のバタフライと同じ側の第2の部分32を備えている。第1の部分は、第2の部分よりも大きい横断面を有する。圧縮応力が金属シート9を変形させないように、リング11は、2つの可撓性の波形10に直角にガスケットの内側でばね8と同心に位置されている。このリング11の寸法は、リング11の全ての面とばね8、波形10、および動的な封止エレメント12の間に隙間があるようにされている。このようにして、封じ込められる圧力が、ガスケットの面のうちの1つに加えられるとき、金属シート9およびその波形10は、金属シートの変形を制限するように前記リングによって支持される。図10および図11は、この構造のこの特別な特徴を示している。一変形例では、軸線方向の締め付けを有するばねのトーラスが、極低温の備品でもって半径方向の締め付けをもたらすように、そのハウジングより大きい直径を有するリング50または60によって置き換えられている。当該トーラスはリング50によって置き換えられ、リング50は、図3に示されるように、その構造によって、本体の内径Diよりも大きい外径Deをガスケットに押し付ける。ガスケットが、-196°Cの液体窒素の浴槽に浸漬される場合、図4が示すように、ガスケットは、10μm/°C/メートル程度の値でもって収縮する。ガスケットが液体窒素と同じ温度にあり、その直径Deが直径Diより小さくなったとき、前記ガスケットは、図5に示されるように、本体自体は周囲温度である本体内に配置される。ガスケットおよび本体が同じ温度に戻ったとき、リング50は、それ自体と本体の間に形成されている金属シートのエンベロープ9を圧縮することになり、それによって静的な封止をもたらすことになる。このガスケットの取り外しは、エンベロープ9の破壊、したがってガスケット自体の破壊を伴う。構造の簡略化された一モードでは、図6に従って形成される単一の金属シートを用いつつ、同じ原理を考えることも可能であり、リング60は、前述のバージョンに属するリング50またはばね8と同じ機能をもたらす。圧力を用いない取り付けおよび閉鎖図7に示されるように、図に記載されるようなガスケットは、弁の本体101に属するハウジング内に取り付けられるものである一方、バタフライ102は、動的なガスケットの封止用の座部であることが分かる。ガスケットをバタフライに属するハウジング内に取り付け、本体によって座部を形成することも可能である。ガスケットの静的な封止をもたらすために、外径Deを有する後者は、Deより小さい内径Diを有する本体101に属する肩部に取り付けられ、一方、半径方向の接触圧力E2を作り出す締め付け応力Fをもたらすために、締め付けフランジ103、締め付け用のカウンターフランジ104、ねじ105、および固定用のリングが協働する。封じ込められる流体の圧力が、上流側から下流側に向かって加えられるにせよ、その逆にせよ、この静的な封止がもたらされる。静的な封止を動的な封止から区分するために、図8に詳細に示される構造のモードを、以下説明する。本体101の肩部107および締め付けフランジ103には、セットバック108がそれぞれ設けられ、当該セットバック108は、ガスケットの動的な部分とそのハウジングの間に隙間J1および隙間J2をもたらす。このようにして、静的なガスケットは、締め付けフランジ103と本体101の間で固定化され、一方、ガスケットの動的な部分は、ロールされた金属シート9による接触を除いて、何ら接触がない。封止用のガスケットが本体内に取り付けられたので、次に、動的な封止を取扱う目的のためにバタフライ102およびガスケットの相互作用を説明する。図7を参照するに、バタフライ102の外径は動的なガスケット12の内径より大きい。これによって、前記動的なガスケット12に対するバタフライの抵触干渉Sが引き起こされる。バタフライ102の閉じ圧は、封止用のガスケット12の機械的強度より大きいので、バタフライがガスケット12の内周内の位置に就くことを可能にするために、封止用のガスケット12は変形することになろう。図9は、バタフライが動的なガスケット12内の位置に就いた後のバタフライ102の閉じた位置を示す。動的なガスケット12の材料は、その伸長の特性および耐トラクションの特性に関して特に選ばれているので、その結果、ガスケット12の反作用によって、ガスケット12が締め付けフランジ103に接触するまで、ガスケット12の軸線方向の反発を増大させ、隙間J1を無くし隙間J2を増加させる力Aに分かれる接触圧力となり、一方、半径方向の力Rは、バタフライ102と動的なガスケット12の間の当該接触圧力に協働し、それによって弁の動的な封止をもたらす。ロールされた金属シート9は、動的なガスケット12と静的な半トーラスの間の封止をもたらし続けつつ、ガスケット12の変位を可能にする。上流圧力下の挙動バタフライ102が閉じられると、上流圧力が、引き起こされ、弁内のジェットjetの内部の構成エレメントに作用することになる。図10は、前記圧力Pが引き起こされたときのガスケットの挙動を示す。圧力が上昇すると、この圧力は、前記圧力に曝されるバタフライ全体およびガスケットの面にわたって分散される。封止用のガスケット12、9、11は、圧力Pの推力を受け、したがって締め付けフランジ103に向かって押し戻される。この推力は、全ての部分が締め付けフランジ103に接触するまで、押し潰れを制限する金属シート9とリング11の間に含まれる隙間の値によって金属シート9の変位および変形を引き起こす。したがって、点Xでフランジ103にすでに接触している動的なガスケット12は、圧力Pの作用によって傾斜して位置される。これによって、セクションの回転の中心であることが分かっている点Xを中心とするこのガスケットのセクションの回転運動を引き起こす。特に革新的であるこの特徴は、封止面の上流の母線上で、超圧縮pを引き起こし、超圧縮pが強ければ強いほど、圧力は大きい。したがって、このようにして、圧力に正比例する圧力で密封される封止を得る。下流圧力下の挙動バタフライ102が閉じられると、下流圧力が、引き起こされ、弁内のジェットの内部の構成エレメントに作用することになる。図11は、前記圧力P’が引き起こされたときのガスケットの挙動を示す。圧力が上昇すると、この圧力は、前記圧力に曝されるバタフライ全体およびガスケットの面にわたって分散される。封止用のガスケット12、9、11は、圧力Pの推力を受け、したがって本体101に向かって押し戻される。この推力は、全ての部分が本体101に接触するまで、押し潰れを制限する金属シート9とリング11の間に含まれる隙間の値によって金属シート9の変位および変形を引き起こす。次いで、動的なガスケット12は、点Yにおいて本体101に支持されるまで変位する。この位置から出発すると、これは、圧力Pの作用によって傾斜して位置される。セクションの回転の中心であることが分かっている点Yを中心とするこのガスケットのセクションの回転運動を引き起こす。特にさらにいっそう革新的であるこの特徴は、封止面の下流の母線上で、超圧縮pを引き起こし、超圧縮pが強ければ強いほど、圧力は大きい。したがって、このようにして、圧力に正比例する圧力で密封される封止を得る。したがって、このガスケットの構成は、圧力が加えられる両方向に完全に圧力で密封されるバタフライ弁、今まで存在する全てのシステムとの比較によって特に革新的なことを得ることを可能にする。図12に示される一改善例では、ガスケットの縁部の幅Hの10分の1から8分の1の値を有する半径Rを備える半円環形状を有するリップ部32が設けられている。縁部の外側に位置する2つのリップ部32の間には、凹所33が機械加工されており、その深さkは、Hの20分の1と8分の1の間の値を有する。2つのビード34が、静的な封止エレメントに向かって面する動的な封止エレメントのその側の前記動的な封止エレメントの主面に形成されている。低温学から熱機械の排気管まで、全温度範囲内でこのタイプのガスケットを使用可能にするために、これらのガスケットは、任意のタイプの金属材料を組み合わせることができる。低温学では、-196°Cに至るまで許容できる機械的特性を保持する材料、すなわち、ばね8のために、クロム/ニッケル/コバルトタイプの高合金ステンレス鋼が好まれる。ばねの成形による重加工硬化と組み合わされたその固有の特性が、全温度でのばねの満足な弾性特性を授ける。ロールされた金属シート9は、静的なベアリング面の条件に適すると共に、満足な封止をもたらすように十分に可鍛性がなければならない。したがって、タイプ316または316Lのオーステナイト系ステンレス鋼が選ばれることになる。同じ理由のため、この同じ材料が、動的なガスケット12に選ばれることになる。変形を制限するリング11のための材料は、何らかの特別な特性または特別なグレードをあまり必要としない。-50°Cから270°Cの間の平均温度を伴う応用例の場合、ばねの材料は、同じ状態のままであり、一方、金属シート9および動的なガスケット12については、座部を構成するオーステナイト系ステンレス鋼との関連で満足な展性および満足な摩擦係数を有する金属が選ばれる。例えば、加工により硬化される銅、黄銅、またはベリリウムタイプの青銅などの可撓性の青銅が選ばれる。270°Cから600°Cの間の高い温度を伴う応用例の場合には、ばねの材料は、同じ状態のままであり、一方、金属シート9および動的なガスケット12については、これらの高い温度で許容できる機械的特性を保持すると共に、同時に座部を構成するオーステナイト系ステンレス鋼との関連で許容できる摩擦係数を有する耐熱金属が選ばれる。例えば、タイプ1.4845の制御されたレベルのシリコーンを有するオーステナイト系ステンレス鋼、または310もしくは309のオーステナイト系ステンレス鋼が選択される。