仕上げ圧延機列の最終圧延機の直後に設置された冷却装置と、該冷却装置の出側に設置されて鋼板の上下両面に当接するピンチロールとを備えた装置を用いて、前記鋼板の先端が前記ピンチロールに到達する以前より前記鋼板の冷却を開始し、その後に前記ピンチロールで前記鋼板を狭圧して前記鋼板に張力を付与する過程を経る熱延鋼板の製造方法において、冷却による前記鋼板の長さ変化を予測し、長さ変化の予測値に基づいて前記ピンチロールの速度を初期設定することを特徴とする、熱延鋼板の製造方法。特特許文献1に開示されている方法では、鋼板に張力がかかるまでに冷却装置を通過した先端部は、結晶粒の微細化に必要な冷却がされていないので、微細粒鋼として製品とすることができず、歩留まりが悪くなるという問題がある。そこで、無張力状態でも強冷却できる、例えば鋼板の板厚が厚いような場合には、鋼板の先端が冷却装置に到達する前から冷却装置の冷媒を噴射し、冷却をした後にピンチロールに噛みこませて鋼板に張力を付与すれば、先端から結晶粒が微細化されることになるので歩留まりが向上する。このような方法をおこなう場合、ピンチロールの初期速度設定が重要になる。ピンチロールの初期速度設定にはタンデム圧延機のロール速度の初期設定方法を応用することができる。この方法では、下記式1を満たすように連続する2つの圧延機のロール速度を初期設定する。ここで、V1は上流側の圧延機のロール速度、V2は下流側の圧延機のロール速度、f1は上流側の圧延機の先進率、b2は下流側の圧延機の後進率である。上記式1の左辺は上流側の圧延機の出口の鋼板の速度、右辺は下流側の圧延機の入口の鋼板の速度であり、上記式1は両者を等しくするようにロール速度を初期設定することを意味する。この方法を最終圧延機とピンチロールとの関係にあてはめると、V1は最終圧延機のロール速度、V2はピンチロールの速度、f1は最終圧延機の先進率、b2はピンチロールの後進率となり、ピンチロールの速度を下記式2のように初期設定することになる。ただし、ピンチロールは鋼板の変形が弾性変形にとどまるほどしか圧下しないので、b2は微少であり無視することができる。しかし、上記式1は鋼板の温度変化が無視できるときに満足すべき式であり、最終圧延機とピンチロールとの間の冷却設備で鋼板を強冷却する場合は、最終圧延機を出たときの鋼板の温度とピンチロールに到達したときの鋼板の温度に大きな差がある。この温度差により鋼板は熱収縮するため、最終圧延機を出たときの速度よりもピンチロールに入るときの速度は遅くなろうとする。それに反して上記式2のように、最終圧延機の出口の鋼板の速度とピンチロールの入口の鋼板の速度を等しくしようとすると、鋼板に引っ張り応力が生じ、張力は所望の値より過大になってしまう。そして、張力が高くなりすぎると、板幅の狭窄部が生じたり、ピンチロールがスリップして鋼板にスリップ痕が付いたりするため、その部分は製品とすることができずに歩留まりが低下するという問題があった。そこで、本発明は、例えば超微細粒鋼を製造する際に必要となる冷却速度、冷却量の大きな強冷却を鋼板の先端から実施し、冷却された先端部をピンチロールに噛みこませて鋼板に張力を付与するような製造方法をおこなう場合に、最終圧延機とピンチロールとの間の張力が所望の値になり、歩留まりを向上させることが可能な熱延鋼板の製造方法を提供することを課題とする。速度VS1=V11f1で最終圧延機を出てから、ピンチロールに入るまでに温度変化がない場合の鋼板の長さをLとすると、温度変化によってΔL収縮した場合の鋼板の速度VS2は、下記式3のように遅くなる。したがって、冷却開始前に冷却によって生じる鋼板の長さ変化ΔLを予測し、下記式4のようにピンチロールの初期速度を設定すれば、過張力を抑制することができる。本発明者は、以上を踏まえて、本発明を完成させた。以下、本発明について説明する。なお、本発明の理解を容易にするため、添付図面の参照符号を括弧書きにて付記するが、それにより本発明が図示の形態に限定されるものではない。本発明は、仕上げ圧延機列の最終圧延機1の直後に設置された冷却装置2と、該冷却装置2の出側に設置されて鋼板Sの上下両面に当接するピンチロール3と、を備えた装置5を用いて、鋼板Sの先端がピンチロール3に到達する以前より鋼板Sの冷却を開始し、その後にピンチロール3で鋼板Sを狭圧して鋼板Sに張力を付与する過程を経る熱延鋼板の製造方法において、冷却による鋼板Sの長さ変化を予測し、長さ変化の予測値に基づいてピンチロール3の速度を初期設定することを特徴とする、熱延鋼板の製造方法である。本発明では、冷却による鋼板Sの長さ変化を予測し、その予測値に基づいてピンチロール3の速度を初期設定する。そのため、超微細粒鋼を製造する際に必要となる冷却速度、冷却量の大きな強冷却を鋼板Sの先端から実施し、冷却された先端部をピンチロールに噛みこませて鋼板Sに張力を付与するような製造方法をおこなう場合であっても、最終圧延機1とピンチロール3との間の鋼板Sの張力が所望の値になり、板幅の狭窄、スリップ痕を改善することが可能になるので、歩留まりを向上させることが可能になる。また、本発明によれば、従来以上の強冷却が可能となるので、従来以上の微細結晶粒を有する熱延鋼板の製造が可能となる。以下、図面を参照しつつ、本発明の実施の形態について説明する。図1は、本発明にかかる熱延鋼板の冷却方法が適用される製造装置5の形態例を示す図である。図1に示した製造装置5は、仕上げ圧延機列の最終圧延機1と、最終圧延機1の直後に設置された冷却装置2と、冷却装置2の出側に設置されて鋼板Sの上、下両面に当接するピンチロール3と、を備えている。冷却装置2は、鋼板Sの上、下面に多数のノズル4、4、...を配した装置であり、各ノズル4、4、...には図示しない開閉弁が備えられている。計算機30は、予め定められた鋼板Sの冷却指示温度に基づいて、ノズル4、4、...のどの開閉弁を開にするかを計算して冷却制御装置10に出力する。冷却制御装置10は計算機30からの弁開閉指令に基づいて開閉弁を制御し、開になったノズル4、4、...からは多量の冷媒が噴射され、最終圧延機1から出てきた鋼板Sを急速に冷却する。また、計算機30は、ピンチロール3の速度設定値を速度制御装置20に出力し、速度制御装置20はピンチロール3の速度をその設定値に制御する。以下、図1を参照しつつ、本発明の熱延鋼板の製造方法を具体的に説明する。鋼板Sの圧延を開始する前に、計算機30は予め定められた鋼板Sの冷却指示温度に基づいて、ノズル4、4、...のどの開閉弁を開にするかを計算して冷却制御装置10に出力する。また、計算機30は、鋼板Sが最終圧延機1を出てからピンチロール3に到達するまでの温度変化を計算し、鋼板Sの長さ変化量ΔL収縮を正とするを予測する。この予測は温度降下による熱収縮を基本とするが、鋼板Sの相変態による長さ変化が無視できない場合はその長さ変化も含めておくことが望ましい。そして、ピンチロール3の速度の初期設定値V2を下記式5で計算し、速度制御装置20に出力する。ここで、V1は最終圧延機1のロール速度設定値、f1は最終圧延機1の先進率、b2はピンチロール3の後進率、Lは最終圧延機1からピンチロール3までの距離、αはリード率と呼ばれる増速率である。リード率αは、鋼板Sの先端がピンチロール3に噛み込んだ時の急激な負荷増加によって速度が低下することを打ち消すための公知のものであり、先端がピンチロール3に噛み込んだ直後に0に漸減させる量である。冷却制御装置10は、鋼板Sが最終圧延機1から出てくる前に、計算機30から与えられた指示通りに冷却装置2のノズル4、4、...の開閉弁を制御し、冷媒の噴射を開始する。また、速度制御装置20は計算機30から与えられたピンチロール3の速度を初期設定値V2に制御する。冷媒の噴射が開始された後、最終圧延機1で鋼板Sの圧延を開始し、鋼板Sは先端から冷却装置2で冷却される。鋼板Sの先端がピンチロール3に到達すると、速度制御装置20はリード率αを0に漸減させる。シミュレーションの結果を参照しながら、本発明をより具体的に説明する。図1の製造装置5において、板厚5mm、板幅1000mmの鋼板Sを、先端から冷却することにより、板厚方向の断面平均温度を900°Cから650°Cに冷却するシミュレーションをおこなった。最終圧延機1のロール速度は8.333m/s、鋼板Sの先端がピンチロール3に到達した後の鋼板Sの張力の目標値は73.5kNとした。本発明にかかる熱延鋼板の製造方法を適用し、冷却による鋼板Sの長さ変化を考慮してピンチロール3の速度設定をおこなった場合実施例の圧延状態を図2に示す。比較として、冷却による鋼板Sの長さ変化を考慮せずにピンチロール3の速度設定をおこなった場合従来法の圧延状態を図3に示す。いずれも、鋼板Sの先端がピンチロール3に到達後0.2秒までの間は、ピンチロール3のリード率αを0.8に設定した。また、鋼板Sの先端が最終圧延機1に到達した時点を時間0としており、ピンチロール3には約0.8秒後に到達して、鋼板Sに張力が付与された。冷却による鋼板の長さ変化を考慮した実施例のピンチロールの速度設定値は、リード率αを除いて8.946m/sであり、ピンチロール3に鋼板Sの先端が到達後の張力は最大で82.8kNまで増大しているが、ピンチロールのリード率が0に戻されると、張力は目標値の73.5kNに収束する。一方、冷却による鋼板Sの長さ変化を考慮しない従来法のピンチロール3の速度設定値は、リード率αを除いて8.970m/sであり、実施例よりも高速に設定された。このため、ピンチロール3に鋼板Sの先端が到達した後の張力は184kNにまで増大し、目標値の73.5kNを大幅に上回った。以上より、本発明によれば、最終圧延機直後で先端から強冷却を実施した際の過張力を抑制することができるので、板幅の狭窄、スリップ痕による歩留まりロスを改善できる。さらに、従来以上の強冷却が可能となり、従来以上の微細結晶粒を有する熱延鋼板の製造が可能となる。