"超臨界冷凍サイクルを用いるヒートポンプ給湯機であって、前記超臨界冷凍サイクルは、冷媒を圧縮して吐出する圧縮機と、前記圧縮機で圧縮された前記冷媒と水とを熱交換させる水対冷媒熱交換器と、前記水対冷媒熱交換器から流出する前記冷媒を減圧膨張させる電子膨張弁と、電子膨張弁にて減圧膨張された冷媒を蒸発させる蒸発器と、前記超臨界冷凍サイクルの運転を制御する制御部と、を備え、前記制御部は、前記水対冷媒熱交換器から流出する水の目標出湯温度に応じて設定される、前記圧縮機の吸入側における低圧側冷媒圧力の上限値に基づいて運転を制御する、ことを特徴とするヒートポンプ給湯機。前記超臨界冷凍サイクルは、前記蒸発器に向けて空気を送風する送風機を備え、前記制御部は、設定された前記低圧側冷媒圧力の上限値を、検知された実低圧側冷媒圧力が超えると、前記蒸発器に向けた前記空気の送風量を下げるように前記送風機を制御する、請求項1に記載のヒートポンプ給湯機。前記超臨界冷凍サイクルは、前記水対冷媒熱交換器から流出する冷媒の流れが第1流路と第2流路に分岐され、かつ、前記第1流路と前記第2流路を各々流れる冷媒は、前記圧縮機の手前で合流してから前記圧縮機に吸入され、前記第1流路は、分岐された一方の冷媒を減圧膨張させる第1膨張弁と、前記第1膨張弁にて減圧膨張された冷媒を蒸発させる第1蒸発器と、を備え、前記第2流路は、分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる第2膨張弁と、前記第2膨張弁にて減圧膨張された冷媒を蒸発させる第2蒸発器と、を備え、前記制御部は、設定された前記低圧側冷媒圧力の上限値を、検知された実低圧側冷媒圧力が超えると、前記第1膨張弁及び前記第2膨張弁のいずれか一方を閉じるように制御する、請求項1又は2に記載のヒートポンプ給湯機。前記制御部は、請求項2による前記送風機の制御を先行して行い、前記送風機の送風量が最小値に達したならば、前記請求項3による前記第1膨張弁及び前記第2膨張弁のいずれか一方を閉じる前記制御を行う、ヒートポンプ給湯機。超臨界冷凍サイクルを用いるヒートポンプ給湯機であって、超臨界冷凍サイクルは、冷媒を圧縮して吐出する圧縮機と、前記圧縮機で圧縮された前記冷媒と水とを熱交換させる水対冷媒熱交換器と、前記水対冷媒熱交換器から流出する前記冷媒を減圧膨張させる電子膨張弁と、電子膨張弁にて減圧膨張された冷媒を蒸発させる蒸発器と、前記圧縮機の吐出側流路と吸入側流路を接続するバイパス流路と、前記バイパス流路の途中に設けられる開度調整弁と、前記ヒートポンプ冷凍回路の運転を制御する制御部と、を備え、前記制御部は、前記水対冷媒熱交換器から流出する水の目標出湯温度と、前記水対冷媒熱交換器から流出する水の検知された実出湯温度と、の温度差が規定値に達すると、前記開度調整弁の開度が大きくなるように制御する、ことを特徴とするヒートポンプ給湯機。超臨界冷凍サイクルを用いるヒートポンプ給湯機であって、超臨界冷凍サイクルは、冷媒を圧縮して吐出する圧縮機と、前記圧縮機で圧縮された前記冷媒と水とを熱交換させる水対冷媒熱交換器と、前記水対冷媒熱交換器から流出する前記冷媒を減圧膨張させる電子膨張弁と、電子膨張弁にて減圧膨張された冷媒を蒸発させる蒸発器と、前記蒸発器と前記圧縮機の間の冷媒流路に設けられる、開度が調整可能な減圧弁と、前記ヒートポンプ冷凍回路の運転を制御する制御部と、を備え、前記制御部は、前記水対冷媒熱交換器から流出する水の目標出湯温度と、前記水対冷媒熱交換器から流出する水の検知された実出湯温度と、の温度差が規定値に達すると、前記減圧弁の開度が小さくなるように制御する、ことを特徴とするヒートポンプ給湯機。超臨界冷凍サイクルを用いるヒートポンプ給湯機であって、超臨界冷凍サイクルは、冷媒を圧縮して吐出する圧縮機と、前記圧縮機で圧縮された冷媒と水とを熱交換させる水対冷媒熱交換器と、前記水対冷媒熱交換器から流出する前記冷媒を減圧膨張させる第3膨張弁と、前記第3膨張弁で減圧された前記冷媒を飽和ガスと飽和液に分離するレシーバと、前記蒸発器から流出する前記冷媒と熱交換することにより前記レシーバで分離された前記飽和液状態の前記冷媒を過冷却する第1内部熱交換器と、前記第1内部熱交換器を通過した前記冷媒を減圧膨張させる第4膨張弁と、前記第1内部熱交換器から流出する冷媒の流路は、前記圧縮機に向かう第3流路と、第2内部熱交換器に向かう第4流路に分岐され、前記水体冷媒熱交換器から流出する前記冷媒と前記第4流路を流れる前記冷媒を熱交換する前記第2内部熱交換器と、前記第4流路上であって前記第2内部熱交換器よりも上流側に設けられる第1遮断弁と、レシーバで分離した飽和ガス冷媒を圧縮機に導入するインジェクション回路と、前記インジェクション回路の途中に設けられる第2遮断弁と、を備え、前記制御部は、前記水対冷媒熱交換器から流出する水の目標出湯温度と、前記水対冷媒熱交換器から流出する水の検知された実出湯温度と、の温度差が規定値以下のときに、前記第1遮断弁の開度が大きくなるように制御する、ヒートポンプ給湯機。ところで、CO2冷媒はフレオンと比較してサイクル内の潤滑を担うオイルとの密度差が小さいため、これまで用いられているオイルセパレータでは遠心分離が充分に行われずオイル分離効率が低下する。このため、冷凍サイクル中のオイルレートが増加し、圧縮機がオイル切れを起こして故障する恐れがある。特に、特許文献1のように膨張弁の絞り開度を減少させる場合、蒸発器で冷媒が過熱ガス状態になってオイルが蒸発器内に滞留してしまう恐れがある。また、同一の高圧側冷媒圧力で比較した場合に、低圧側冷媒圧力が高いほど圧縮機から吐出される冷媒の温度は低下する。そのため、特許文献1のように低圧側冷媒圧力を冷媒の臨界圧力未満に制御するだけでは、吐出冷媒温度が上がらず、高温のお湯が作れなくなる恐れがある。本発明は、このような技術的課題に基づいてなされたもので、オイルが蒸発器内に滞留するのを避けることができるとともに、外気温度が高くても高温のお湯を安定して作ることのできるヒートポンプ給湯機を提供することを目的とする。本発明者は上記目的を達成するために、第1~第4という4つの形態の提案を行う。以下、順次説明する。[第1の提案]超臨界冷凍サイクルを用いるヒートポンプ給湯機に関する第1の提案は、超臨界冷凍サイクルが、冷媒を圧縮して吐出する圧縮機と、圧縮機で圧縮された冷媒と水とを熱交換させる水対冷媒熱交換器と、水対冷媒熱交換器から流出する冷媒を減圧膨張させる電子膨張弁と、電子膨張弁にて減圧膨張された冷媒を蒸発させる蒸発器と、超臨界冷凍サイクルの運転を制御する制御部と、を備える。この制御部は、圧縮機の吸入側における低圧側冷媒圧力の上限値を超えないように運転を制御する。低圧側冷媒圧力の上限値は、水対冷媒熱交換器から流出する水の目標出湯温度に応じて設定される。第1の提案によるヒートポンプ給湯機は、目標出湯温度に応じて設定される低圧側冷媒圧力の上限値以下で常に運転することになるため、外気温度によらず目標とする出湯温度を維持できる。つまり第1の提案によると、外気温度が高いほど低圧側冷媒圧力が高くなり、高外気のときに出湯温度が目標出湯温度まで上がらない、とい事態は生じない。また、第1の提案によるヒートポンプ給湯機は、膨張弁の絞り開度を減少させる必要がないため、蒸発器で冷媒が過熱ガス状態になってオイルが蒸発器内に滞留することもない。第1の提案において、低圧側冷媒圧力の上限値を超えないように運転を制御するには、2つの手法を採用しえる。1つ目の手法は、蒸発器に向けて空気を送風する送風機を備えることを前提とする。そして、制御部は、設定された低圧側冷媒圧力の上限値を、検知された実低圧側冷媒圧力が超えると、蒸発器に向けた空気の送風量を下げるように送風機を制御する。2つ目の手法は、水対冷媒熱交換器から流出する冷媒の流れが第1流路と第2流路に分岐され、かつ、第1流路と第2流路を各々流れる冷媒は、圧縮機の手前で合流してから圧縮機に吸入されることを前提にする。第1流路は、分岐された一方の冷媒を減圧膨張させる第1膨張弁と、第1膨張弁にて減圧膨張された冷媒を蒸発させる第1蒸発器と、を備える。同様に、第2流路は、分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる第2膨張弁と、第2膨張弁にて減圧膨張された冷媒を蒸発させる第2蒸発器と、を備える。そして、制御部は、設定された低圧側冷媒圧力の上限値を、検知された実低圧側冷媒圧力が超えると、第1膨張弁及び第2膨張弁のいずれか一方を閉じるように制御する。ここでいう閉じるとは、全閉を意味する。本発明は、1つ目の手法と2つ目の手法の一方のみを採用してもよいし、双方を採用してもよい。後者の場合、1つ目の手法と2つ目の手法を同時に行なうこともできるし、1つ目の手法と2つ目の手法を順番に行なうこともできる。この中で、後述する実施形態で説明するように、1つ目の手法を先行して行い、送風機の送風量が最小値に達したならば、2つ目の手法を行うことが好ましい。[第2の提案]第2の提案は、超臨界冷凍サイクルが、圧縮機の吐出側流路と吸入側流路を接続するバイパス流路と、バイパス流路の途中に設けられる開度調整弁と、を備えている。そして、制御部は、水対冷媒熱交換器から流出する水の目標出湯温度と、水対冷媒熱交換器から流出する水の検知された実出湯温度と、の温度差が規定値に達すると、開度調整弁の開度が大きくなるように制御する。この第2の提案における開度調整弁は、開度を連続的に又は段階的に調節できる弁に加えて、開度が全開全閉の2段階しか選択できない弁も使える。前者の場合には温度差が規定値以下になるように開度を調整する。後者の場合には温度差が既定値以下となるまで開度調整弁を全開にしておけばよい。第2の提案によるヒートポンプ給湯機も第1の提案と同様の効果を発揮するが、特に、蒸発器側に対して特別な制御をすることなしに、外気温度によらず目標とする出湯温度を維持できる。第2の提案において、圧縮機の吐出管と水体冷媒熱交換器の間に油分離器を設置し、油分離器と圧縮機の吸入管を結ぶ油戻り管を設置し、油戻り管の途中に開度調整弁を設けてもよい。ここでは記載を省略したが、第2の提案によるヒートポンプ給湯機も、第1の提案と同様の圧縮機と、水対冷媒熱交換器と、電子膨張弁と、を備えることを前提とする。第3の提案も同様である。[第3の提案]第3の提案は、超臨界冷凍サイクルが、蒸発器と圧縮機の間の冷媒流路に開度が調整可能な減圧弁を設けることを構成上の特徴とする。この減圧弁の開度は、以下のようにして制御される。つまり、水対冷媒熱交換器から流出する水の目標出湯温度と、水対冷媒熱交換器から流出する水の検知された実出湯温度と、の温度差が規定値に達すると、制御部は減圧弁の開度が小さくなるように制御する。第3の提案によるヒートポンプ給湯機においても第1の提案と同様の効果を発揮するが、特に、蒸発器側に対して特別な制御することなしに、外気温度によらず目標とする出湯温度を維持できる。[第4の提案]第4の提案によるヒートポンプ給湯機は、超臨界冷凍サイクルが、冷媒を圧縮して吐出する圧縮機と、圧縮機で圧縮された冷媒と水とを熱交換させる水対冷媒熱交換器と、水対冷媒熱交換器から流出する冷媒を減圧膨張させる第3膨張弁と、第3電子膨張弁で減圧された冷媒を飽和ガスと飽和液に分離するレシーバと、蒸発器から流出する冷媒と熱交換することによりレシーバで分離された飽和液状態の冷媒を過冷却する第1内部熱交換器と、第1内部熱交換器を通過した冷媒を減圧膨張させる第4膨張弁と、を備える。第1内部熱交換器から流出する冷媒の流路は、圧縮機に向かう第3流路と、第2内部熱交換器に向かう第4流路に分岐される。この超臨界冷凍サイクルは、水体冷媒熱交換器から流出する冷媒と第4流路を流れる冷媒を熱交換する第2内部熱交換器と、第4流路上にあって第2内部熱交換器よりも上流側に設けられる第1遮断弁と、レシーバで分離された飽和ガス冷媒を圧縮機に導入するインジェクション回路と、インジェクション回路の途中に設けられる第2遮断弁と、を備える。第4の提案によるヒートポンプ給湯機は、制御部が、水対冷媒熱交換器から流出する水の目標出湯温度と、水対冷媒熱交換器から流出する水の検知された実出湯温度と、の温度差が規定値以下のときに、第1遮断弁の開度が大きくなるように制御する。これにより、圧縮機に吸入される冷媒の過熱度を増加させることで圧縮機から吐出される冷媒の温度を増大させる。第4の提案によるヒートポンプ給湯機においても第1の提案と同様の効果を発揮するが、特に、蒸発器側に対して特別な制御することなしに、外気温度によらず目標とする出湯温度を維持できる。本発明によれば、オイルが蒸発器内に滞留するのを避けることができるとともに、外気温度が高くても高温のお湯を安定して作ることのできるヒートポンプ給湯機が提供される。以下、添付図面に示す実施の形態に基づいてこの発明を詳細に説明する。[第1実施形態]第1実施形態によるヒートポンプ給湯機100は、図1に示すように、ヒートポンプユニット2と、貯湯ユニット3と、から構成されている。ヒートポンプユニット2は、CO2冷媒が循環する冷媒回路を構成するものであり、室外の空気外気と、冷媒との間で熱交換を行うものである。ヒートポンプユニット2は、冷媒を圧縮して吐出する圧縮機10と、圧縮機10で圧縮された冷媒と水とを熱交換させる水対冷媒熱交換器11と、水対冷媒熱交換器11から流出する冷媒の流れを共通流路Lから第1流路L1と第2流路L2に分岐する分岐部Dと、を備え、超臨界冷凍サイクルを構成する。第1流路L1と第2流路L2を各々流れる冷媒は、圧縮機10の手前の合流部Jで合流してから、共通流路Lを通って圧縮機10に吸入される。第1流路L1は、分岐部Dにて分岐された一方の冷媒を減圧膨張させる第1電子膨張弁12と、第1電子膨張弁12にて減圧膨張された冷媒を蒸発させる第1蒸発器13と、を備える。また、第2流路L2は、分岐部Dにて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる第2電子膨張弁14と、第2電子膨張弁14にて減圧膨張された冷媒を蒸発させる第2蒸発器15と、を備える。ヒートポンプユニット2は、さらに、圧縮機10の吸入側の冷媒圧力実低圧側冷媒圧力PLを検知する圧力センサ16と、水対冷媒熱交換器11から流出する水の温度を設定目標出湯温度する設定部17と、水対冷媒熱交換器11から流出する水の温度を検知する温度センサ18と、ヒートポンプユニット2の運転を司る制御部19と、を備えている。圧縮機10は、一体に構成された電動モータにより回転駆動されることにより、第1蒸発器13、第2蒸発器15を通過した低圧の冷媒を吸入して圧縮し、高温高圧の冷媒を水対冷媒熱交換器11に向けて吐出するものである。電動モータ、つまり圧縮機10は、制御部19によりその動作が制御される。本実施形態における圧縮機10としては、圧縮機構が単一の単段圧縮機構のもの、あるいは低段側圧縮機構と高段側圧縮機構とを備える多段圧縮機構のものを用いることができる。圧縮機構としては、スクロール型圧縮機構や、ロータリ式圧縮機構など公知の形式の圧縮機を用いることができる。水対冷媒熱交換器11は、貯湯ユニット3側の水と冷媒とを熱交換させることによって水を加熱する。圧縮機10から吐出された高温高圧の冷媒は、ここで冷却される。第1蒸発器13、第2蒸発器15は、各々第1電子膨張弁12、第2膨張弁14を通過して減圧膨張された冷媒と外気送風空気との間で熱交換を行うものであり、公知の熱交換器を用いることができる。この熱交換の過程で冷媒は蒸発し、外気から熱を吸収する。第1実施形態では、第1蒸発器13、第2蒸発器15というように2つの別体に区分して蒸発器を構成しているが、フィンアンドチューブ構造の熱交換器で構成し、第1蒸発器13、第2蒸発器15の熱交換フィンを共通化するとともに、第1電子膨張弁12、第2電子膨張弁14から流出する冷媒を流すチューブを互いに独立に設けることで、第1蒸発器13および第2蒸発器15を見かけ上は一体に構成してもよい。第1蒸発器13、第2蒸発器15には、送風ファン20が付設されている。送風ファン20により送風された送風空気と冷媒とが熱交換されることで、低圧冷媒を蒸発させて吸熱作用を発揮させる。送風ファン20は、制御部19からの制御信号によりその動作、つまり回転数が制御される。制御部19は運転中の送風ファン20の回転数実回転数NFを取得する。なお、この例では第1蒸発器13、第2蒸発器15に共通の送風ファン20を設けているが、第1蒸発器13、第2蒸発器15の各々に対応する送風ファン20を設けることもできる。ヒートポンプユニット2の冷凍サイクル回路には、水対冷媒熱交換器11の出口側と第1蒸発器13の入口側との間に第1電子膨張弁12、また、水対冷媒熱交換器11の出口側と第2蒸発器15の入口側との間に第2電子膨張弁14が設けられている。第1電子膨張弁12、第2電子膨張弁14は、高圧の冷媒を断熱膨張させることにより減圧して、低圧の冷媒とするものであり、制御部19からの制御信号により開度が調整される。第1電子膨張弁12、第2電子膨張弁14は、第1蒸発器13、第2蒸発器15へ供給される冷媒流量を調整する機能をも有する。ヒートポンプ給湯機100を利用するユーザは、水対冷媒熱交換器11から出湯される水の目標温度を設定部17に設定目標出湯温度する。目標出湯温度が設定部17に入力されると、当該情報は制御部19に通知される。制御部19は、目標出湯温度に基づいて圧縮機10、第1電子膨張弁12、第2電子膨張弁14、送風ファン20、及び後述する水循環ポンプ22などの制御対象の動作を制御する。制御部19は、圧力センサ16にて検知した圧縮機10の吸入側の冷媒圧力低圧側冷媒圧力を取得する。また、制御部19は、温度センサ18で検知した水対冷媒熱交換器11から流出する水の温度実出湯温度を取得する。制御部19は、取得した低圧側冷媒圧力及び実出湯温度に基づいて第1電子膨張弁12、第2電子膨張弁14及び送風ファン20の動作を制御する。この制御内容の詳細は後述する。なお、ヒートポンプユニット2は、圧縮機10の回転数を制御するために、圧縮機10の回転数を検知する回転数検知センサなどを備えるが、第1実施形態にとって特徴部分ではないため、説明を割愛する。ヒートポンプユニット2において、分岐部D、合流部Jは、三方継手構造の配管継手によって構成してもよいし、金属ブロックや樹脂ブロックに2つの冷媒通路を設けて構成してもよい。なお、合流部Jによって、第1蒸発器13、第2蒸発器15の出口側同士が連通することになるので、第1実施形態では、第1蒸発器13、第2蒸発器15における冷媒蒸発圧力低圧側冷媒圧力は同じになる。合流部Jの冷媒流出口は、圧縮機10の吸入側へ接続されている。貯湯ユニット3は、断熱材で覆われた貯湯タンク21を備える。また、貯湯ユニット3には、この貯湯タンク21内の水を水対冷媒熱交換器11に送り込む水循環ポンプ22がヒートポンプユニット2に設けられている。水循環ポンプ22は、制御部19によりその動作が制御される。このような貯湯ユニット3は、貯湯タンク21から水循環ポンプ22によって供給された加熱対象としての水が、水対冷媒熱交換器11においてヒートポンプユニット2側の冷媒と熱交換することで加熱される。ヒートポンプ給湯機100においては、圧縮機10により圧縮された高温高圧の超臨界状態の冷媒は、水対冷媒熱交換器11に導かれる。この冷媒は、水対冷媒熱交換器11において貯湯ユニット3側の水との間で熱交換、つまり水に向かって放熱する。そうすると高温高圧の超臨界状態の冷媒は、水対冷媒熱交換器11の内部で冷却され、低温高圧の超臨界状態の冷媒となる。その一方で、水は、水対冷媒熱交換器11において冷媒の熱を吸収し、加熱された湯として貯湯タンク21に供給される。水対冷媒熱交換器11から流出する冷媒は、第1電子膨張弁12、第2電子膨張弁14を経て第1蒸発器13、第2蒸発器15に導かれ、外気空気との間で熱交換、つまり、外気の熱を吸収する。そのため、低温低圧の液相の冷媒は、第1蒸発器13、第2蒸発器15の内部で蒸発し、気相の冷媒となる。第1蒸発器13、第2蒸発器15から流出する気相の冷媒は、圧縮機10に吸入される。吸入された冷媒は、圧縮機10により圧縮された後、再び水対冷媒熱交換器11に向けて吐出され、上述の冷凍サイクルが繰り返される。制御部19はヒートポンプ給湯機100の動作の制御を司るものであるが、特に本実施形態では低圧側冷媒圧力の上限値を、設定部17で設定された目標出湯温度に応じて設定する点に特徴がある。ヒートポンプ給湯機100における制御部19の制御手順を図2~図4を参照しながら説明する。制御部19は、低圧側冷媒圧力を図2に示される低圧側冷媒圧力制御範囲以下、制御圧力ということがあるに制御する。制御部19は、図2に示される目標出湯温度と制御圧力とが関連付けられた情報目標出湯温度-制御圧力情報を保持し、設定された目標出湯温度に対応する制御圧力上限圧力PLU、下限圧力PLLを特定することができる。制御部19は、目標出湯温度-制御圧力情報を、テーブルデータとして保持することができるし、また、関数として保持することもできる。制御圧力の上限値である上限圧力PLUは、外気温度が高いときでも目標出湯温度を所定の値に維持するために設定される。一方、上限圧力PLUに対して制御圧力の下限圧力PLLをある程度の幅を持たせることで、送風ファン20の回転数を安定して制御できる。制御部19は、低圧側冷媒圧力の制御を、送風ファン20の回転数の調整と、蒸発器第1蒸発器13、第2蒸発器15の容量調整と、を介して行う。ここで、送風ファン20の回転数は無段階に調整できる。これに対して、蒸発器容量の調整は、第1蒸発器13及び第2蒸発器15の2台の蒸発器の一方を開閉をすることにより行われるので、蒸発器容量は50と100の二段階にしか調整できない。蒸発器の容量を50も変えると低圧側冷媒圧力も大幅に変わるため、容量変化で低圧側冷媒圧力範囲から外れてしまう恐れがある。したがって、送風ファン20の回転数を制御することを優先させるが、送風ファン20の調整だけでは制御しきれないときに蒸発器容量を調整することにした。ただし、これは本発明の好適な一例にすぎない。なお、蒸発器容量は直接には制御できないため、蒸発器容量を50にしたいときは、蒸発器第1蒸発器13、第2蒸発器15の手前にある電子膨張弁第1電子膨張弁12、第2電子膨張弁14のうち片方を全閉にする。本実施形態においては、蒸発器の容量を変更するときは、運転の中断をはさむことにする。これは、蒸発器容量の急激な変化に伴い、冷媒が過渡的に水対冷媒熱交換器11に溜まり,高圧側冷媒圧力の過渡的な上昇が発生することがあるためである。ただし、高圧側冷媒圧力の過渡的な上昇は他の手段により回避できるため、必ずしも運転を中断する必要はない。以上を考慮した本実施形態による制御手順を図3、図4に基づいて説明する。目標出湯温度が設定部17に入力されると図3S101、制御部19はこの設定情報を取得し、制御対象である圧縮機10、第1電子膨張弁12及び第2電子膨張弁14、送風ファン20及び水循環ポンプ22以下、制御対象と総称することがあるに対して、運転開始指令信号を送る図3S102。なお、設定部17に入力する設定値としては、目標出湯温度の他に、例えば、貯湯タンク21に対する目標貯湯量、運転開始時刻などがある。運転開始指令を受けた各制御対象は、起動運転を開始する図3S103。起動運転は、各制御対象が初期条件で開始して運転が安定するまで行われる図3S104,S105。この初期条件は、例えば、圧縮機10、送風ファン20及び水循環ポンプ22であれば初期回転数が設定され、第1電子膨張弁12及び第2電子膨張弁14であれば初期開度が設定される。起動運転が完了すると通常運転に移行し、制御部19は運転情報を継続的に取得する図3S106。この運転情報は、送風ファン20の実回転数NF及び実低圧側冷媒圧力実圧力PLである。この実回転数NFは送風ファン20から取得され、また、実圧力PLは圧力センサ16から取得される。なお、圧縮機10、第1電子膨張弁12、第2電子膨張弁14及び水循環ポンプ22の通常運転の条件は任意であり、例えば、第1電子膨張弁12、第2電子膨張弁14は、圧縮機10の吸入冷媒の過熱度に応じた開度とされる。また、制御部19は、制御圧力の上限圧力PLU及び下限圧力PLLを設定する図3S107。例えば図2に示される目標出湯温度-制御圧力情報に基づいて、制御圧力上限圧力PLU及び下限圧力PLLを、制御部19が設定する。制御部19は、実圧力PLと制御圧力上限圧力PLU及び下限圧力PLLを比較する図3S108。この比較は、実圧力PLが制御圧力の範囲内にあるか否かの判定のために行なわれるものであり、判定結果は以下のケースI、II及びIIIの3つに区分される。ケースI:PLL≦PL≦PLU実圧力PLが制御圧力の範囲内ケースII:PL<PLL実圧力PLが下限圧力PLL未満ケースIII:PL>PLU実圧力PLが上限圧力PLU超判定結果がケースI実圧力PLが制御圧力の範囲内の場合には、実回転数NFを維持するように、制御部19は送風ファン20に制御信号を送る図3S109。判定結果がケースII実圧力PLが下限圧力PLL未満の場合には、送風ファン20の実回転数NFと制御回転数上限回転数NFU及び下限回転数NFLを比較、判定する図3S110。判定結果は、以下のケースII-I及びII-IIの2つに区分される。なお、送風ファン20の制御回転数上限回転数NFU及び下限回転数NFLは、送風ファン20に許されている回転数の上限と下限である。ケースII-I:実回転数NF=上限回転数NFUケースII-II:実回転数NF<上限回転数NFU判定結果がケースII-Iの場合には、それを越える実回転数NFとすることができないので、実回転数NFを維持するように、制御部19は送風ファン20に制御信号を送る図3S109。判定結果がケースII-IIの場合には、実回転数NFを上げるように、制御部19は送風ファン20に制御信号を送る図3S111。制御部19は、ステップS108に戻り、実圧力PLと制御圧力上限圧力PLU及び下限圧力PLLの比較を継続する。判定結果がケースIII実圧力PLが上限圧力PLU超の場合にも、送風ファン20の実回転数NFと制御回転数上限回転数NFU及び下限回転数NFLを比較、判定する図3S112。判定結果は、以下のケースIII-I及びIII-IIの2つに区分される。ケースIII-I:実回転数NF>下限回転数NFLケースIII-II:実回転数NF=下限回転数NFL判定結果がケースIII-Iの場合には、実回転数NFを下げるように、制御部19は送風ファン20に制御信号を送る図3S113。制御部19は、ステップS108に戻り、実圧力PLと制御圧力上限圧力PLU及び下限圧力PLLの比較を継続する。判定結果がケースIII-IIの場合には、それ未満の実回転数NFとすることができないので、制御部19は運転中断指令の制御信号を送る図3S114。この指令により、圧縮機10、送風ファン20及び水循環ポンプ22は回転が止まる。第1電子膨張弁12、第2電子膨張弁14は、開度がゼロ全閉になる図3S115。なお、運転を中断する理由は上述の通りである。例えば所定の中断時間が経過した後に、制御部19は運転再開指令の信号を送る図4S201。この運転再開指令信号を受けた各制御対象は、運転再開時の起動運転を開始する図4S202。この起動運転は、第1電子膨張弁12又は第2電子膨張弁14は全閉のままとされ、第2電子膨張弁14又は第1電子膨張弁12は初期開度に設定される。このときの起動運転も、各制御対象が初期条件で開始して運転が安定するまで行われる図4S203,S204。この初期条件は、送風ファン20については、下限回転数NFLに回転数が設定される。また、第1電子膨張弁12は全閉のままとされる一方、第2電子膨張弁14は運転開始時と同様の初期開度が設定される。圧縮機10及び水循環ポンプ22は、運転開始時と同様の初期回転数が設定される。起動運転が完了した後も、実回転数NFを下限回転数NFLに維持するように、制御部19は送風ファン20に制御信号を送る図4S205。制御部19は、実低圧側冷媒圧力実圧力PLを圧力センサ16から取得し図4S206、さらに、制御圧力の上限圧力PLU及び下限圧力PLLを設定する図4S207。制御圧力の設定は、中断前と同様に行なわれる。制御部19は、実圧力PLと制御圧力上限圧力PLU及び下限圧力PLLを比較、判定する図4S208。この比較は、実圧力PLが制御圧力の範囲内にあるか否かの判定のために行なわれるものであり、判定結果は以下のケースIV及びVの2つに区分される。ケースIV:PL≧PLL実圧力PLが下限圧力PLL以上ケースV:PL<PLL実圧力PLが下限圧力PLL未満判定結果がケースIVの場合には、圧縮機10の吸入冷媒の過熱度に応じた開度となるように、制御部19は第2電子膨張弁14に制御信号を送る。一方、第1電子膨張弁12は全閉を維持する図4S209。この場合、制御部19は、実圧力PLと制御圧力上限圧力PLU及び下限圧力PLLの比較、判定を逐次行う図4S208判定結果がケースVの場合には、制御部19は運転停止指令の制御信号を送る図4S210。この指令により、圧縮機10、送風ファン20及び水循環ポンプ22は回転が止まる。第1電子膨張弁12、第2電子膨張弁14は、開度がゼロ全閉とされる図4S211。この場合、図4のステップS101に戻り、目標出湯温度を設定部17に入力するなどして、運転を最初からやり直す。ヒートポンプ給湯機100は、目標出湯温度に応じた制御圧力の範囲内で運転が制御されるので、外気温度によらず目標とする出湯温度を維持できる。また、ヒートポンプ給湯機100は、第1電子膨張弁12第2電子膨張弁14の絞り開度を減少させる必要がないため、冷媒が過熱ガス状態になってオイルが第1蒸発器13第2蒸発器15内に滞留することもない。以上のヒートポンプ給湯機100は、送風ファン20による第1蒸発器13及び第2蒸発器15への送風量を調整することに加えて、2つに区分した第1蒸発器13及び第2蒸発器15の一方を閉じることを併用している。しかし、本発明はこの形態に限定されるものではなく、送風ファン20による第1電子膨張弁12及び第2電子膨張弁14への送風量を調整することを単独で実施することを本発明は包含している。この場合には、蒸発器を2つに区分する必要はない。また、本発明は、2つに区分した第1蒸発器13及び第2蒸発器15の一方を閉じることを単独で実施することをも包含している。ただし、第1蒸発器13、第2蒸発器15と蒸発器を2つに区分するのは一例であり、蒸発器を3つ以上に区分して設けることを本発明は許容する。さらに、併用の順番も任意であり、2つに区分した第1蒸発器13及び第2蒸発器15の一方を閉じることを先行して行い、その後に送風量を調整するようにしてもよいし、両者を同時に行ってもよい。[第2実施形態]次に、第2実施形態にかかるヒートポンプ給湯機200を図5、図6を参照して説明する。ヒートポンプ給湯機200は第1実施形態のヒートポンプ給湯機100と共通する構成を備えているので、以下では第1実施形態との相違点を中心に説明する。なお、図1と同じ構成要素には、図1と同じ符号を図5に付けている。ヒートポンプ給湯機200は、圧縮機10の吐出側流路OCと吸入側流路ICを接続するバイパス流路25を備えている。このバイパス流路25上には、開度調整弁26が設けられている。開度調整弁26は、連続的に又は段階的に開度を調整できる弁のほかに、全開と全閉の2段階だけ調整ができる弁を用いることもできる。なお、ヒートポンプ給湯機200は、電子膨張弁23と蒸発器24の組が1組だけ設けられている点で、ヒートポンプ給湯機100と相違するが、ヒートポンプ給湯機100と同様に、2組以上の電子膨張弁と蒸発器の組を備えていてもよい。ヒートポンプ給湯機200は、図6に示す手順で制御される。なお、図6には、第1実施形態で行う出湯温度の設定及び起動運転の記載が省略されている。第3実施形態、第4実施形態も同様である。ヒートポンプ給湯機200の運転が開始されると、制御部19は、温度センサ18で検知した水対冷媒熱交換器11から流出する水の温度実出湯温度Ttを取得する図6S301。また、制御部19は設定部17に入力された目標出湯温度Trを取得する図6S302。次いで、制御部19は、取得した目標出湯温度Ttと実出湯温度Trの差ΔTTt-Trを求める図6S303。例えば、目標出湯温度Ttが90°Cであるのに対して、実出湯温度Trが80°Cであるのなら、ΔTは10°Cとなる。ΔTが大きい場合には、圧縮機10からの冷媒の吐出温度を上げることを、本実施形態は志向する。そこで、制御部19は、ΔTが規定値Ts1以上か否かの判断を行う図6S304。ΔTが規定値Ts1以上、つまり目標出湯温度Ttに対して実出湯温度Trが相当程度に低い場合には、開度調整弁26の開度を大きくする図6S305。例えば、規定値Ts1が10°CとしΔTが13°Cとすると、制御部19は開度が大きくなるように開度調整弁26を制御する。そうすると、吐出側流路OCから吸入側流路ICに流入する高温の冷媒量が増加する。これにより、圧縮機10から吐出側流路OCへ吐出される冷媒の温度を上げることができる。ΔTが規定値Ts1未満、つまり目標出湯温度Ttに対して実出湯温度Trが接近している場合には、ステップS301,S302に戻る。例えば、規定値Ts1が10°CとしΔTが8°Cとすると、制御部19は制御の手順をステップS301,S302に戻す。制御部19は、開度調整弁26の開度を大きくした後に、ΔTが規定値Ts2以下か否かの判断を行う図6S306。開度調整弁26の開度を大きくしたことの効果として、目標出湯温度Ttに対して実出湯温度Trが接近しているかを評価するのである。ΔTが規定値Ts2以下、つまり目標出湯温度Ttに対して実出湯温度Trが接近した場合には、開度調整弁26の開度を小さくする図6S306。例えば、規定値Ts2が3°CとしΔTが2°Cとすると、制御部19は開度が大きくなるように開度調整弁26を制御する。そうすると、吐出側流路OCから吸入側流路ICに流入する高温の冷媒量が減少する。これにより、圧縮機10から吐出側流路OCへ吐出される冷媒の温度を下げることができる。ΔTが規定値Ts2を超える、つまり目標出湯温度Ttに対して実出湯温度Trが十分に接近していない場合には、ステップS301,S302に戻る。例えば、規定値Ts2が3°CとしΔTが2°Cとすると、制御部19は制御の手順をステップS301,S302に戻す。以上のヒートポンプ給湯機200においても、外気温度に左右されずに、単純な制御で目標出湯温度を得ることができる。しかも、オイルが蒸発器24内に滞留することもない。なお、以上では開度調整弁26が連続的に又は段階的に開度を調整できるものとして説明したが、開閉しか開度調整ができない開度調整弁26を用いることもできることは前述のとおりである。この場合には、ΔTが規定値Ts1以上であると判定されると、ΔTが規定値Ts1未満になるまで開度調整弁26を開け続ければよい。以上のヒートポンプ給湯機200の変形例として、図7にヒートポンプ給湯機201を示す。このヒートポンプ給湯機201は、圧縮機10と水対冷媒熱交換器11の間の吐出側流路OC上に油分離器28を備えている。また、油戻り流路27が、油分離器28と吸入側流路ICを接続している。油戻り流路27は油分離器28から吸入側流路ICに向かう途中で分岐しており、分岐した流路の一方には開度調整弁26が設けられている。ヒートポンプ給湯機201は、開度調整弁26が設けられていない流路を通って潤滑用のオイルを吸入側流路ICに戻す。一方、開度調整弁26が設けられている流路は、上述したように、圧縮機10から吐出され吐出側流路OCを流れる高温の冷媒を吸入側流路ICに戻すのに使われる。ヒートポンプ給湯機201は、油戻り流路27を途中から分岐させているが、潤滑用のオイルを吸入側流路ICに戻す流路と、吐出側流路OCを流れる高温高圧の冷媒を吸入側流路ICに戻す流路と、を独立して設けることもできる。[第3実施形態]次に、第3実施形態にかかるヒートポンプ給湯機300を図8、図9を参照して説明する。ヒートポンプ給湯機300はヒートポンプ給湯機100第1実施形態、ヒートポンプ給湯機200第2実施形態と共通する構成を備えているので、以下では第1,2実施形態との相違点を中心に説明する。なお、図1第1実施形態、図5第2実施形態と同じ構成要素には、図1と同じ符号を図8に付けている。ヒートポンプ給湯機300は、蒸発器24と圧縮機10の間に、開度の調整ができる減圧弁29を備えている。減圧弁29の開度は、制御部19により調整される。ヒートポンプ給湯機300は、減圧弁29の開度を必要に応じて絞ることで、圧縮機10から吐出される冷媒の温度を上げる。ヒートポンプ給湯機300は、図9に示す手順で制御される。ヒートポンプ給湯機300の運転が開始されると、制御部19は、温度センサ18で検知した水対冷媒熱交換器11から流出する水の温度実出湯温度Ttを取得する図9S401。また、制御部19は設定部17に入力された目標出湯温度Trを取得する図9S402。次いで、制御部19は、取得した目標出湯温度Ttと実出湯温度Trの差ΔTTt-Trを求める図9S403。ΔTが大きい場合に、圧縮機10からの冷媒の吐出温度を上げることを、本実施形態も志向している。そこで、制御部19は、ΔTが規定値Ts1以上か否かの判断を行う図9S404。ΔTが規定値Ts3以上、つまり目標出湯温度Ttに対して実出湯温度Trが相当程度に低い場合には、減圧弁29の開度を小さくする図9S405。そうすると、圧縮機10に吸入される冷媒の圧力が低くなり、その結果として、吐出側流路OCへ吐出される冷媒の吐出温度が上がる。ΔTが規定値Ts3未満、つまり目標出湯温度Ttに対して実出湯温度Trが接近している場合には、ステップS401,402に戻る。制御部19は、減圧弁29の開度を小さくした後に、ΔTが規定値Ts4以下か否かの判断を行う図9S406。減圧弁29の開度を小さくしたことの効果として、目標出湯温度Ttに対して実出湯温度Trが接近しているかを評価する。ΔTが規定値Ts4以下、つまり目標出湯温度Ttに対して実出湯温度Trが接近した場合には、減圧弁29の開度を大きくする図6S407。そうすると、圧縮機10に吸入される冷媒の圧力が高くなり、その結果として、吐出側流路OCへ吐出される冷媒の吐出温度が下がる。ΔTが規定値Ts4を超える、つまり目標出湯温度Ttに対して実出湯温度Trが十分に接近していない場合には、ステップS401,S402に戻る。以上のヒートポンプ給湯機300においても、外気温度に左右されずに、単純な制御で目標出湯温度を得ることができる。しかも、オイルが蒸発器24内に滞留することもない。[第4実施形態]次に、第4実施形態にかかるヒートポンプ給湯機400を図10、図11を参照して説明する。ヒートポンプ給湯機400は、ヒートポンプ給湯機100第1実施形態、ヒートポンプ給湯機200第2実施形態と共通する構成を備えているので、以下では第1,2実施形態との相違点を中心に説明する。なお、図1第1実施形態、図5第2実施形態と同じ構成要素には、図1と同じ符号を図10に付けている。また、図10は、貯湯ユニット3の記載を省略している。ヒートポンプ給湯機400は、2段式の圧縮機40を用い、かつ、飽和ガス冷媒を圧縮機10の中間圧領域に導入するインジェクション回路36を備えている。2段式の圧縮機40は、低段側圧縮機構41と高段側圧縮機構42を備えている。また、ヒートポンプ給湯機400は、水対冷媒熱交換器11よりも下流側の流路に、水対冷媒熱交換器11を通ってきた冷媒を減圧膨張させる第3電子膨張弁30と、第3電子膨張弁30で減圧された冷媒を飽和ガスと飽和液に分離するレシーバ31と、蒸発器24から出た冷媒と熱交換することによりレシーバ31で分離された飽和液の冷媒を過冷却する第1内部熱交換器32と、第1内部熱交換器32を通過した冷媒を減圧膨張させる第4電子膨張弁33と、を備えている。第4電子膨張弁33にて減圧膨張された冷媒は、蒸発器24に送られ蒸発する。ヒートポンプ給湯機400は、蒸発器24から出た冷媒が第1内部熱交換器32においてレシーバ31で分離された飽和液の冷媒と熱交換することで過熱される。第1内部熱交換器32から流出する冷媒は、分岐部Dにおいて、圧縮機10に向かう第3流路L3と、第2内部熱交換器34に向かう第4流路L4に分岐される。ヒートポンプ給湯機400は、水体冷媒熱交換器11から出た冷媒と分岐後の冷媒を熱交換する第2内部熱交換器34と、分岐部Dと第2内部熱交換器34の間に設けられる第1遮断弁35と、を備えている。また、ヒートポンプ給湯機400は、レシーバ31で分離した飽和ガス冷媒を圧縮機40に導入するインジェクション回路36を備え、このインジェクション回路36の途中には第2遮断弁37が設けられている。飽和ガス冷媒は、圧縮機40の低段側圧縮機構41と高段側圧縮機構42の間の中間圧の部分にインジェクション回路36を介して導入される。第2遮断弁37の開閉に応じて、飽和ガス冷媒のインジェクションが選択的に行なわれる。ヒートポンプ給湯機400は、図11に示す手順で制御される。ヒートポンプ給湯機400の運転が開始されると、制御部19は、温度センサ18で検知した水対冷媒熱交換器11から流出する水の温度実出湯温度Trを取得する図11S501。また、制御部19は設定部17に入力された目標出湯温度Ttを取得する図11S502。次いで、制御部19は、取得した目標出湯温度Ttと実出湯温度Trの差ΔTTt-Trを求める図11S503。ΔTが大きい場合に、圧縮機10からの冷媒の吐出温度を上げることを、本実施形態も志向している。そこで、制御部19は、ΔTが規定値Ts1以上か否かの判断を行う図11S504。ΔTが規定値Ts5以上、つまり目標出湯温度Ttに対して実出湯温度Trが相当程度に低い場合には、第1遮断弁35を開く図11S505。そうすると、圧縮機10に吸入される冷媒の過熱度が増え、その結果として、吐出側流路OCへ吐出される冷媒の吐出温度が上がる。ΔTが規定値Ts5未満、つまり目標出湯温度Ttに対して実出湯温度Trが接近している場合には、ステップS501,S502に戻る。制御部19は、第1遮断弁35を開いた後に、ΔTが規定値Ts6以下か否かの判断を行う図9S506。第1遮断弁35を開いたことの効果として、目標出湯温度Ttに対して実出湯温度Trが接近しているかを評価する。ΔTが規定値Ts2以下、つまり目標出湯温度Ttに対して実出湯温度Trが接近した場合には、第1遮断弁35を閉じる図11S507。そうすると、圧縮機10に吸入される冷媒の圧力が高くなり、その結果として、圧縮機10に吸入される冷媒の過熱度が減る。ΔTが規定値Ts6を超える、つまり目標出湯温度Ttに対して実出湯温度Trが十分に接近していない場合には、ステップS501,S502に戻る。以上のヒートポンプ給湯機400においても、外気温度に左右されずに、単純な制御で目標出湯温度を得ることができる。しかも、オイルが蒸発器24内に滞留することもない。本発明の主旨を逸脱しない限り、上記実施の形態で挙げた構成を取捨選択したり、他の構成に適宜変更することが可能である。"