"2種の異なるベースオイル、100°Cで2~12mm2/秒の動粘度を有し、グループI、グループII、グループIII、グループIVもしくはグループVベースオイルからなる群から選択される1種以上の油である第1ベースオイルと、100°Cで少なくとも38mm2/秒の動粘度を有するグループIVベースオイルから選択される1種以上の油から選択される第2ベースオイルとの二峰性ブレンドを含むベースオイルを含む潤滑油であって、前記第1ベースオイルと第2ベースオイルの間の動粘度の差は、少なくとも30mm2/秒であり、前記第1ベースオイルと第2ベースオイルとの組み合わせは、100°Cで25mm2/秒以下の動粘度を有する潤滑油を、エンジンオイルとして用いることによって、エンジンを潤滑するために使用されるエンジンオイルのトラクション係数を低下させることで、少なくとも約30mm/秒の表面速度に達し、エンジンオイルにより潤滑される大きい低速および中速エンジンの燃料経済性を向上させる方法であって、燃料経済性の前記向上は、その二峰性ブレンドを用いるそのエンジンオイルのトラクション係数が、二峰性ではないエンジンオイルまたは列挙されるものと同じ程度に二峰性ではないエンジンオイルまたは2種以上のグループIベースオイルの混合物もしくは2種以上のグループIIベースオイルの混合物もしくはグループIベースオイルとグループIIベースオイルとの混合物に基づくエンジンオイルのトラクション係数より、低いことによって立証される方法。2種の異なるベースオイル、100°Cで2~12mm2/秒の動粘度を有し、グループIII、およびグループIVベースオイルからなる群から選択される1種以上の油である第1ベースオイルと、100°Cで少なくとも38mm2/秒の動粘度を有するグループIVベースオイルから選択される1種以上の油から選択される第2ベースオイルとの二峰性ブレンドを含むベースオイルを含む潤滑油であって、前記第1ベースオイルと第2ベースオイルの間の動粘度の差は、少なくとも30mm2/秒であり、前記第1ベースオイルと第2ベースオイルの組み合わせは、100°Cで25mm2/秒以下の動粘度を有する潤滑油を、エンジンオイルとして用いることにより、エンジンを潤滑するために使用されるエンジンオイルのトラクション係数を低下させることによって、少なくとも3mm/秒の表面速度に達し、そしてエンジンオイルにより潤滑される、大きい低速および中速エンジンの燃料経済性を向上させる方法であって、燃料経済性の前記向上は、その二峰性ブレンドを用いるそのエンジンオイルのトラクション係数が、二峰性ではないエンジンオイルまたは列挙されるものと同じ程度に二峰性ではないエンジンオイル、又は2種以上のグループIベースオイルの混合物、2種以上のグループIIベースオイルの混合物もしくはグループIベースオイルとグループIIベースオイルとの混合物に基づくエンジンオイルのトラクション係数より、低いことによって立証される方法。前記エンジンが少なくとも50mm/秒の速度で運転中である請求項1に記載の方法。前記第1ベースオイルがグループIIIベースオイルである請求項1~3のいずれかに記載の方法。前記第1ベースオイルがグループIVベースオイルである請求項1~3のいずれかに記載の方法。前記グループIVベースオイルは、それが第2ベースオイルの第1ベースオイルであろうと、PAOである請求項1~3のいずれかに記載の方法。前記PAOがメタロセン触媒を用いて製造される請求項6に記載の方法。前記PAOベースオイルが、45,000ダルトンより大きな分子量を有するポリマーが5.0重量以下であることで特徴付けられる請求項6に記載の方法。本発明は、インターフェイス面又は接触面速度が少なくとも3mm/秒、好ましくは少なくとも30mm/秒、より好ましくは少なくとも50mm/秒に達する大きい低速および中速エンジンの燃料経済性を向上させる方法に向けられている。これは、低下したトラクション係数を有する油を使用して前記エンジンを潤滑することによって達成され、前記潤滑油は、2種の異なるベースオイル、100°Cで2~12cStmm2/秒の動粘度を有する、グループI、グループII、グループIII、グループIVもしくはグループVベースオイル、好ましくはグループI、グループII、グループIIIもしくはグループIV、より好ましくはグループI、グループIIもしくはグループIII、さらにより好ましくはグループIIIもしくはグループIVベースオイルからなる群から選択される1種以上の低動粘度油である第1ベースオイルと、100°Cで少なくとも38cStmm2/秒の動粘度を有するグループIVベースオイルから選択される1種以上の油から選択される第2ベースオイルとの二峰性ブレンドを含むベースオイルを含み、第1ベースオイルと第2ベースオイルの間の動粘度の差は、少なくとも30cStmm2/秒であり、第1ベースオイルと第2ベースオイルの組み合わせは、100°Cで20cStmm2/秒以下の動粘度を有し、ここで、燃料経済性の向上は、二峰性ではないエンジンオイルまたは上に列挙されるものと同じ程度に二峰性ではないエンジンオイルまたは2種以上のグループI基油の混合物もしくは2種以上のグループII基油の混合物、もしくはグループI基油とグループII基油との混合物に基づくエンジンオイルのトラクション係数より、その二峰性ブレンドを用いるそのエンジンオイルのトラクション係数が低いことによって立証される。本明細書でおよび添付した特許請求の範囲で用いるところでは、用語基油およびベースオイルは、同意語としておよび同じ意味で用いられる。本発明はまた、100°Cで2~12mm2/秒の動粘度を有するグループI、グループII、グループIII、グループIVもしくはグループVベースオイルからなる群から選択される第1ベースオイルと、100°Cで少なくとも38mm2/秒の動粘度を有するグループIVベースオイルから選択される第2ベースオイルとを含む潤滑油であって、第1ベースオイルと第2ベースオイルとの間の動粘度の差が、少なくとも30mm/秒であり、第1ベースオイルと第2ベースオイルとの組み合わせが、100°Cで25mm2/秒以下の動粘度を有する潤滑油をエンジンオイルとして用いることにより、エンジンを潤滑するために使用されるエンジンオイルのトラクション係数を低下させることによって、少なくとも約3mm/秒、好ましくは少なくとも30mm/秒、より好ましくは少なくとも50mm/秒の表面速度に達し、そしてエンジンオイルにより潤滑される大きい低速および中速エンジンの燃料経済性を向上させる方法であって、燃料経済性の向上が、グループI、グループII、グループIII、グループIVもしくはグループVの単一ベースオイル成分を含む、又は第1ベースオイルと第2ベースオイルとの間の30mm2/秒未満の動粘度の差を有する匹敵するベースオイルのブレンドを含む、又は2種以上のグループIベースオイルの混合物もしくは2種以上のグループIIベースオイルの混合物もしくはグループIベースオイルとグループIIベースオイルとの混合物に基づく、100°Cで同じ動粘度を有するエンジンオイルのトラクション係数より、低いトラクション係数をそのエンジンオイルが有することによって立証される方法に関する。好ましくは第1基油と第2基油との間の粘度の差は、少なくとも34cStmm2/秒、より好ましくは少なくとも110cStmm2/秒、さらにより好ましくは少なくとも140cStmm2/秒である。第1基油と第2基油との組み合わせは、100°Cで、好ましくは少なくとも25mm2/秒以下、より好ましくは20mm2/秒以下、最も好ましくは16mm2/秒以下の動粘度を有する。表面速度とは、エンジンのインターフェイス面又は接触面、たとえばピストンおよびシリンダー壁、インターフェイスベアリング面などが、エンジンが動作するときに互いに通過する速度を意味する。この表面速度は、インターフェイス面についての潤滑レジームが境界、流体力学的または混合境界/流体力学的であるかどうかに影響を及ぼす主な因子である。本発明の方法は、基油の二峰性混合物を利用する。本明細書において二峰性とは、それぞれが100°Cで異なる動粘度を有する少なくとも2つの基油の混合物であって、二峰性ブレンド中の少なくとも2つの基油間の100°Cでの動粘度の差が少なくとも30mm2/秒である混合物を意味する。少なくとも2つの基油の混合物は、少なくとも38mm2/秒の100°Cでの動粘度を有する1つ以上の高動粘度グループIV基油と組み合わせてその基油が、API分類を用いてグループI、グループII、グループIII、グループIVおよびグループV基油からなる群から選択される、2~12mm2/秒の100°Cでの動粘度を有する1つ以上の低動粘度基油を含む。グループI基油は、90未満の飽和物、0.03超の硫黄および80以上、120未満の粘度指数を含有する油とAmericanPetroleumInstitute米国石油協会APIによって分類される従来型基油である。グループII基油は、90以上の飽和物、0.03以下の硫黄および80以上、120未満の粘度指数を含有する油とAmericanPetroleumInstituteによって分類されている。グループIII基油は、90以上の飽和物、0.03以下の硫黄および120以上の粘度指数を含有する油とAmericanPetroleumInstituteによって分類されている。グループIII基油は通常、減圧ガスオイル又は軽油などの、油原料油を水素化分解して不純物を除去し、かつ、存在する可能性があるすべての芳香族化合物を飽和させて非常に高い粘度指数の高パラフィン系潤滑油基材油を生成する工程、水素化分解基材油を、ノルマルパラフィンを異性化によって分岐パラフィンへ転化する選択的接触水素化脱ロウ処理にかける工程、引き続き水素化精製してあらゆる残存芳香族化合物、硫黄、窒素またはオキシゲネートを除去する工程を含む3段階プロセスを用いて製造される。グループIII基材油はまた、11つ以上のガス液化GTL物質;ならびに2合成ワックス、天然ワックスまたはワックス質原料から誘導される、水素化脱ロウ処理された、または水素異性化された/接触および/または溶媒脱ロウ処理された基油および/またはベースオイルであって、ワックス質原料が、ガスオイル、スラックワックス天然油、鉱油もしくは合成油、たとえば、Fischer-Tropschフィッシャー-トロプシュ原料油の溶媒脱ロウ処理に由来するなどの鉱油および/または非鉱油ワックス質原料油ならびにワックス質燃料ハイドロクラッカーボトム、ワックス質ラフィネート、水素化分解物、熱分解物、フ-ツ油もしくはその他の鉱物、鉱油などのワックス質基材油、または石炭液化もしくはシェール油から回収されるワックス質物質、約20個以上の、好ましくは約30個以上の炭素数の線状もしくは分岐ヒドロカルビル化合物などの非石油由来ワックス質物質さえならびにそのような基油および/またはベースオイルの混合物を含む基油および/またはベースオイルから誘導される基油および/またはベースオイルの1つまたは混合物を含む非従来的なまたは型破りな基油および/またはベースオイルを包含する。GTL物質は、水素、二酸化炭素、一酸化炭素、水、メタン、エタン、エチレン、アセチレン、プロパン、プロピレン、プロピン、ブタン、ブチレンおよびブチンなどのガス状炭素含有化合物、水素含有化合物および/または原料油としての成分から1つ以上の合成、結合、変換、転位、および/または分解/破壊的プロセスによって誘導される物質である。GTL基油および/またはベースオイルは、炭化水素;たとえば、それら自体、より簡単なガス状炭素含有化合物、水素含有化合物および/または原料油としての成分から誘導される、ワックス質合成炭化水素から一般に誘導される潤滑粘度のGTL物質である。GTL基油および/またはベースオイルとしては、潤滑油沸点範囲で沸騰する油1たとえば、蒸留によってなど合成GTL物質から分離された/分留された、そしてその後低下した/低い流動点の潤滑油を製造するために、接触脱ロウ処理プロセス、または溶媒脱ロウ処理プロセスのどちらかまたは両方を含む最終ワックス処理工程にかけられた;2たとえば、水素化脱ロウ処理されたもしくは水素異性化された接触および/または溶媒脱ロウ処理された合成ワックスまたはワックス質炭化水素を含む、合成ワックス異性化体;3水素化脱ロウ処理されたもしくは水素異性化された接触および/または溶媒脱ロウ処理されたFischer-TropschF-T物質すなわち、炭化水素、ワックス質炭化水素、ワックスおよび可能な類似オキシゲネート;好ましくは水素化脱ロウ処理されたもしくは水素異性化された/引き続き接触および/または溶媒脱ロウ脱ロウ処理されたF-Tワックス質炭化水素、または水素化脱ロウ処理されたもしくは水素異性化された/引き続き接触および/または溶媒脱ロウ脱ロウ処理されたF-Tワックス、またはそれらの混合物が挙げられる。GTL物質に由来するGTL基油および/またはベースオイル、とりわけ、水素化脱ロウ処理されたもしくは水素異性化された/引き続き接触および/または溶媒脱ロウ処理されたワックスまたはワックス質原料、好ましくはF-T物質由来基油および/またはベースオイルは、約2mm2/秒~約50mm2/秒の100°Cでの動粘度ASTMD445を有するとして典型的には特徴付けられる。それらは、-5°C~約-40°C以下の流動点ASTMD97を有するとして典型的にはさらに特徴付けられる。それらはまた、約80~約140以上の粘度指数ASTMD2270を有するとして典型的には特徴付けられる。加えて、GTL基油および/またはベースオイルは典型的には高パラフィン性>90飽和物であり、非環状イソパラフィンと組み合わせてモノシクロパラフィンとマルチシクロパラフィンとの混合物を含有してもよい。そのような組み合わせにおけるナフテン系すなわち、シクロパラフィン含有率の比は、使用される触媒および温度とともに変動する。さらに、GTL基油および/またはベースオイルは典型的には、非常に低い硫黄および窒素含有率を有し、一般に約10ppm未満、より典型的には約5ppm未満のこれらの元素のそれぞれを含有する。F-T物質、とりわけF-Tワックスから得られるGTL基油および/またはベースオイルの硫黄および窒素含有率は、本質的に皆無である。加えて、リンおよび芳香族化合物の不在は、この物質を低SAP製品の調合にとりわけ好適にする。用語GTL基油および/またはベースオイルおよび/またはワックス異性化体基油および/またはベースオイルは、100°Cで2~12mm2/秒の範囲のターゲット動粘度を示すブレンドを製造するために製造プロセスにおいて回収されるような幅広い粘度範囲のそのような物質、そのような留分の2つ以上の混合物、ならびに1つ、2つ以上のより高い粘度留分と組み合わせられた1つまたは2つ以上の低粘度留分の混合物の個々の留分を包含すると理解されるべきである。GTL基油および/またはベースオイルが誘導される、GTL物質は好ましくは、F-T物質すなわち、炭化水素、ワックス質炭化水素、ワックスである。GTL基油および/またはベースオイルが誘導されるGTL物質は、F-T物質すなわち、炭化水素、ワックス質炭化水素、ワックスである。スラリーF-T合成プロセスが、COおよび水素ならびに特に、より望ましいより高分子量パラフィンを製造するための高いSchultz-Flory速度論的アルファを提供するための触媒コバルト成分を含むF-T触媒を用いるものから原料を合成するために都合よく用いられてもよい。本プロセスはまた、当業者によく知られている。GTL基油および/またはベースオイル、水素化脱ロウ処理されたもしくは水素異性化された/接触および/または溶媒脱ロウ処理されたF-T物質由来基油、ならびにワックス異性化体または水素化脱ロウ処理体などの、ワックス由来の水素化脱ロウ処理された、もしくは水素異性化された/接触および/または溶媒脱ロウ処理された基油の有用な組成物は、たとえば、米国特許第6,080,301号明細書;同第6,090,989号明細書、および同第6,165,949号明細書に列挙されている。本発明においてグループIII基材油としての使用にまた好適である、ワックス質原料から誘導される基油および/またはベースオイルは、鉱油、非鉱油、非石油、もしくは天然発生源、たとえばガスオイル、スラックワックス、ワックス質燃料ハイドロクラッカーボトム、炭化水素ラフィネート、天然ワックス、水素化分解物、熱分解物、フ-ツ油、石炭液化からのもしくはシェール油からのワックスの1つ以上などの原料油、またはその他の好適な鉱油、非鉱油、非石油、もしくは天然源由来ワックス質物質、約20個以上の、好ましくは約30個以上の炭素数の線状もしくは分岐ヒドロカルビル化合物、およびそのような異性化体/イソ脱ロウ体基油および/またはベースオイルの混合物の水素化脱ロウ処理された、または水素異性化された/接触および/または溶媒脱ロウ処理されたワックス質原料油から誘導される潤滑粘度のパラフィン系流体である。スラックワックスは、溶媒または自動冷却脱ロウ処理によってF-Tワックス質油などの合成油または石油を含むあらゆるワックス質炭化水素油から回収されるワックスである。溶媒脱ロウ処理は、メチルエチルケトンMEK、メチルイソブチルケトンMIBK、MEK/MIBKの混合物、MEKとトルエンとの混合物などの冷却された溶媒を用いるが、自動冷却脱ロウ処理は、プロパンまたはブタンなどの加圧液化低沸点炭化水素を用いる。F-Tワックス質油などの合成ワックス質油から確保されるスラックワックスは通常、ゼロまたは皆無の硫黄および/または窒素含有化合物含有率を有するであろう。石油から確保されるスラックワックスは、硫黄および窒素含有化合物を含有する可能性がある。そのようなヘテロ原子化合物は、水素異性化触媒のその後の被毒/不活性化を回避するためにたとえば水素化脱硫HDSおよび水添脱窒素HDNによるような、水素化処理そして水素化分解ではないによって除去されなければならない。ワックス質基材油、たとえばスラックワックス、F-Tワックスまたはワックス質原料から潤滑油基油を製造するプロセスは、異性化プロセスと特徴付けられてもよい。スラックワックスが原料として使用される場合、それらは、さもなければ次工程で使用される水素異性化または水素化脱ロウ処理触媒を不活性化するであろう硫黄-および窒素-含有化合物を触媒被毒または不活性化を効果的に回避するであろうレベルまで下げるためにまたは除去するために当業者に既によく知られている条件下で予備水素化処理工程にかけられる必要がある可能性がある。F-Tワックスが使用される場合、そのようなワックスが痕跡量約10ppm未満、またはより典型的には約5ppm未満~皆無の硫黄または窒素化合物含有率を有するにすぎないので、そのような予備処理は必要とされない。しかし、F-Tワックスを供給されるある水素化脱ロウ処理触媒は、オキシゲネートの除去のための前水素化処理から恩恵を受ける可能性があり、一方その他のものはオキシゲネート処理から恩恵を受ける可能性がある。水素異性化または水素化脱ロウ処理プロセスは、触媒の組み合わせ上で、または単一触媒上で行われてもよい。必要とされる水添脱窒素または水素化脱硫の後に、そのようなワックス質原料からの基油の製造のために用いられる水素処理は、潤滑油水素化分解LHDC触媒などの、非晶質の水素化分解/水素異性化触媒、たとえば、酸化物担体、たとえば、アルミナ、シリカ、シリカ/アルミナ上にCo、Mo、Ni、W、Moなどを含有する触媒、または結晶質の水素化分解/水素異性化触媒、好ましくはゼオライト系触媒を使用してもよい。イソパラフィン系炭化水素ベースオイルを形成するための本明細書において開示されるn-パラフィンワックス質原料油の転化に有用な炭化水素転化触媒は、米国特許第4,906,350号明細書において開示されているような、ZSM-5、ZSM-11、ZSM-23、ZSM-35、ZSM-12、ZSM-38、ZSM-48、Offretite、フェリエライト、ゼオライトベータ、ゼオライトシータ、およびゼオライトアルファなどの、ゼオライト触媒である。これらの触媒は、族VIII金属、特にパラジウムまたは白金と組み合わせて使用される。族VIII金属は、イオン交換などの、従来技法によってゼオライト触媒中へ組み入れられてもよい。ワックス質原料油の転化は、水素の存在下でPt/ゼオライトベータとPt/ZSM-23触媒との組み合わせ上で、または連続して使用されるそのような触媒上で行われてもよい。別の実施形態においては、潤滑油基油の製造プロセスは、Pt/ZSM-35などの、単一触媒上での水素異性化および脱ロウ処理を含む。その上別の実施形態においては、ワックス質原料は、1ステージか2ステージかのどちらかでVIII族金属担持ZSM-48、好ましくはVIII族貴金属担持ZSM-48、より好ましくはPt/ZSM-48を含む触媒上に供給することができる。あらゆる場合に、有用な炭化水素ベースオイル生成物を得ることができる。触媒ZSM-48は、米国特許第5,075,269号明細書に記載されている。脱ロウ処理工程は、必要なとき、溶媒脱ロウ処理、接触脱ロウ処理もしくは水素化脱ロウ処理プロセスの1つ以上または任意の順番でのそのようなプロセスの組み合わせを用いて成し遂げられてもよい。溶媒脱ロウ処理において、水素異性化体は、アセトン、メチルエチルケトンMEK、メチルイソブチルケトンMIBK、ME/MIBKの混合物、またはMEK/トルエンの混合物などの冷却された溶媒と接触させられ、そしてさらに、より高い流動点物質をワックス質固体として沈澱させるためにさらに冷却され、ワックス質固体は次に、ラフィネートである溶媒含有潤滑油留分から分離される。ラフィネートは典型的には、より多くのワックス固形分を除去するためにキサゲ面冷却装置でさらに冷却される。その少なくとも一部が水素異性化体を冷却してワックスを沈澱させるためにフラッシュされる、たとえば、液体プロパンと水素異性化体が混合される、プロパンなどの、低分子量炭化水素を使用する自動冷却脱ロウ処理をまた用いることができる。ワックスは、濾過、膜分離または遠心分離によってラフィネートから分離される。溶媒は次に、ラフィネートからストリップされ、ラフィネートは次に、本発明に有用な好ましい基油を製造するために分留される。接触脱ロウ処理において水素異性化体は、水素異性化体の流動点を下げるのに有効な条件で好適な脱ロウ処理触媒の存在下で水素と反応させられる。接触脱ロウ処理はまた、水素異性化体の一部をより低い沸点物質に転化し、低沸点物質はより重質の基油留分から分離される。この基油留分は次に分留して2つ以上の基油にすることができる。より低い沸点物質の分離は、所望の基油への重質基油留分物質の分留前か分留中かのどちらかに成し遂げられてもよい。水素異性化体の流動点を下げるであろうあらゆる脱ロウ処理触媒、および好ましくは水素異性化体からの潤滑油基油の大収量を提供するものが使用されてもよい。これらとしては、少なくとも1つの触媒金属成分と組み合わせられたときに、石油留分を脱ロウ処理するために有用と実証されている形状選択的なモレキュラーシーブが挙げられ、たとえば、フェリエライト、モルデナイト、ZSM-5、ZSM-11、ZSM-23、ZSM-35、シータワンまたはTONとしても知られるZSM-22、およびSAPOとして知られるシリコアルミノホスフェートが挙げられる。意外にも特に有効であることが分かった脱ロウ処理触媒は、H-モルデナイトと複合した、貴金属、好ましくはPtを含む。脱ロウ処理は、固定床、流動床またはスラリー床での触媒で成し遂げられてもよい。典型的な脱ロウ処理条件としては、約400~600°Fの範囲の温度、500~900psigの圧力、フロースルー反応器について1500~3500SCF/BのH2処理比率および0.1~10、好ましくは0.2~2.0のLHSVが挙げられる。脱ロウ処理は典型的には、650~750°Fの範囲の初期沸点を有する水素異性化体の40重量以下、好ましくは30重量以下をその初期沸点より下で沸騰する物質に転化するために行われる。二峰性混合物の第1基油はまた、本明細書および添付クレームの目的のためにはポリアルファオレフィンと同定されるグループIV基油であることができる。ポリアルファオレフィンPAOは、一般に典型的には、ポリアルファオレフィンの比較的低分子量の水素化ポリマーまたはオリゴマーからなり、ポリアルファオレフィンはC2~約C32アルファオレフィンを含み、例えば1-オクテン、1-デセン、1-ドデセンなどのC8~約C16アルファオレフィンが好ましいが、それらに限定されるものではない。好ましいポリアルファオレフィンは、ポリ-1-オクテン、ポリ-1-デセンおよびポリ-1-ドデセンならびにそれらの混合物および混合オレフィンに由来するポリオレフィンである。PAO流体は、たとえば、三塩化アルミニウム、三フッ化ホウ素または三フッ化ホウ素と水、エタノール、プロパノールもしくはブタノールなどのアルコール、カルボン酸または酢酸エチルもしくはプロピオン酸エチルなどのエステルとの錯体を含むFriedel-Craftsフリーデル-クラフツ触媒などの重合触媒の存在下でのアルファオレフィンの重合によって便利に製造されてもよい。たとえば、米国特許第4,149,178号明細書または米国特許第3,382,291号明細書によって開示されている方法が本明細書において便利に用いられてもよい。PAO合成のその他の記載は、次の米国特許:第3,742,082号明細書、第3,769,363号明細書、第3,876,720号明細書、第4,239,930号明細書、第4,367,352号明細書、第4,413,156号明細書、第4,434,408号明細書、第4,910,355号明細書、第4,956,122号明細書、および第5,068,487号明細書に見いだされる。C14~C18オレフィンの二量体は、米国特許第4,218,330号明細書に記載されている。本発明に有用なPAOはまた、メタロセン触媒作用によって製造することができる。メタロセン触媒PAOmPAOは、メタロセン触媒系による少なくとも2つのアルファオレフィンもしくはそれ以上から製造されたコポリマー、または単一のアルファオレフィン原料から製造されたホモポリマーであることができる。メタロセン触媒は、たとえば、メチルアルミノキサンMAOまたはN,N-ジメチルアニリニウムテトラキスパーフルオロフェニルボレートまたはその他の等価の非配位アニオンなどの、非配位アニオンによって活性化されたまたは促進された単純メタロセン、置換メタロセンまたは架橋メタロセン触媒であることができる。mPAOおよびメタロセン触媒作用を用いるmPAOの製造方法は、国際公開第2009/123800号パンフレット、国際公開第2007/011832号パンフレット、および米国特許出願公開第2009/0036725号明細書に記載されている。コポリマーmPAO組成物は、C3~C30範囲の少なくとも2つのアルファオレフィンから製造され、モノマーがポリマー中にランダムに分配されている。平均炭素数は少なくとも4.1であることが好ましい。有利には、エチレンおよびプロピレンは、原料中に存在する場合、個々に50重量未満または好ましくは合わせて50重量未満の量で存在する。本発明のコポリマーは、アイソタクチック、アタクチック、シンジオタクチックポリマーまたは適切な立体規則性のあらゆるその他の形態であることができる。これらのコポリマーは、狭い分子量分布および優れた潤滑特性を有する。mPAOはまた、C3~C30線状アルファオレフィンから選択される少なくとも2つおよび26以下の異なる線状アルファオレフィンを含む混合原料線状アルファオレフィンLAOから製造することができる。混合原料LAOは、アルミニウム触媒またはメタロセン触媒を使用するエチレン成長処理から得られる。成長オレフィンは、ほとんどC6~C18LAOを含む。その他のプロセスからのLAOもまた使用することができる。ホモポリマーmPAO組成物は、C3~C30範囲、好ましくはC3~C16、最も好ましくはC3~C14またはC3~C12から選択される単一のアルファオレフィンから製造される。ホモポリマーは、アイソタクチック、アタクチック、シンジオタクチックポリマーまたは適切な立体規則性のあらゆるその他の形態であることができる。アルファオレフィンは、従来のLAO製造施設からかまたは製油所からのあらゆる成分から選択することができる。それは、ホモポリマーを製造するために単独で、またはプロピレン、1-ブテン、1-ペンテンなどを含む、製油所もしくは化学プラントから入手可能な別のLAOと、または専用の製造施設から製造された1-ヘキセンもしくは1-オクテンと一緒に使用することができる。別の実施形態においては、アルファオレフィンは、Fischer-Tropsch合成米国特許第5,382,739号明細書に報告されているようなから製造されたアルファオレフィンから選択することができる。たとえば、C3~C16アルファオレフィン、より好ましくは線状アルファオレフィンがホモポリマーを製造するために好適である。C4-およびC14-LAO、C6-およびC16-LAO、C8-、C10-、C12-LAO、またはC8-およびC14-LAO、C6-、C10-、C14-LAO、C4-およびC12-LAOなどの、その他の組み合わせがコポリマーを製造するために好適である。C3~C30LAOから選択されるLAOの混合物またはC3~C16LAOから選択される単一LAOを含む原料は、潤滑油成分でのまたは機能性流体としての使用に好適な液体生成物を提供するためにオリゴマー化条件下で活性化メタロセン触媒と接触させられる。C3~C30範囲の少なくとも2つのアルファオレフィンから製造された、そしてモノマーがポリマー中にランダムに分配されたコポリマー組成物もまた包含される。語句少なくとも2つのアルファオレフィンは、少なくとも2つの異なるアルファオレフィンを意味すると理解されるであろうそして同様に少なくとも3つのアルファオレフィンは少なくとも3つの異なるアルファオレフィンなどを意味する。得られた生成物は、少なくとも2つのアルファオレフィンを含む本質的にランダムの液体コポリマーである。本質的にランダムのとは、生成物がランダムコポリマーであると当業者が考えるであろうことを意味する。同様に用語液体は、温度および圧力の通常条件下で液体を意味すると当業者によって理解されるであろう。本プロセスは、非配位アニオンNCA式2、下記またはメチルアルミノキサンMAO1111式3、下記などの活性化剤と一緒にメタロセン化合物式1、下記を含む触媒系を用いる。用語触媒系は、メタロセン/活性化剤ペアなどの、触媒前駆体/活性化剤ペアを意味すると本明細書では定義される。触媒系が活性化前のそのようなペアを記載するために用いられるとき、それは、活性化剤および、任意選択的に、共活性化剤トリアルキルアルミニウム化合物などのと一緒の活性化されていない触媒プレ触媒を意味する。それが活性化後のそのようなペアを記載するために用いられるとき、それは、活性化触媒および活性化剤またはその他の電荷バランス部分を意味する。さらに、この活性化触媒系は、共活性化剤および/またはその他の電荷バランス部分を任意選択的に含んでもよい。任意選択的におよび多くの場合、トリアルキルアルミニウム化合物などの、共活性化剤はまた、不純物捕捉剤として使用される。メタロセンは、上の式1に従った1つ以上の化合物から選択される。式1において、Mは、4族遷移金属、好ましくはジルコニウムZr、ハフニウムHfおよびチタンTiから選択され、L1およびL2は独立して、置換されていても非置換であってもよい、そして部分的に水素化されていてもよい、シクロペンタジエニルCp、インデニル、およびフルオレニルから選択される。Aは、存在する場合、好ましい実施形態においてはジアルキルシリル、ジアルキルメチル、ジフェニルシリルまたはジフェニルメチル、エチレニル-CH2-CH2、アルキルエチレニル-CR2-CR2ここで、アルキルは独立して、C1~C16アルキルラジカルまたはフェニル、トリル、キシリルラジカルなどであることができるから選択され、そして式中、2つのX基、XaおよびXbのそれぞれは独立して、ハライド、ORRは、好ましくはC1~C5直鎖もしくは分岐鎖アルキル基から選択される、アルキル基である、水素、C1~C16アルキルまたはアリール基、ハロアルキルなどから選択される。通常、比較的より高度に置換されたメタロセンは、より高い触媒生産性およびより広い生成物粘度範囲を与え、したがって多くの場合より好ましい。ポリアルファオレフィンは好ましくは、ASTMD1159によって測定されるように1.8以下、好ましくは1.7以下、好ましくは1.6以下、好ましくは1.5以下、好ましくは1.4以下、好ましくは1.3以下、好ましくは1.2以下、好ましくは1.1以下、好ましくは1.0以下、好ましくは0.5以下、好ましくは0.1以下の臭素価を有する。必要ならばPAOは、低臭素価を達成するために水素化することができる。本明細書において記載されるmポリアルファオレフィンmPAOは、すべての規則正しい1、2-結合に加えて式4:式中、j、kおよびmはそれぞれ、独立して、3、4、5、6、7、8、9、10、11、12、13、14、15、16、17、18、19、20、21または22であり、nは、プロトンNMRによって測定されるように1~350好ましくは1~300、好ましくは5~50の整数であるで表されるモノマー単位を有してもよい。本明細書において記載されるmポリアルファオレフィンmPAOのどれもが、100,000以下、好ましくは100~80,000、好ましくは250~60,000、好ましくは280~50,000、好ましくは336~40,000g/モルのMw重量平均分子量を有してもよい。本明細書において記載されるmポリアルファオレフィンmPAOのどれもが、50,000以下、好ましくは200~40,000、好ましくは250~30,000、好ましくは500~20,000g/モルのMn数平均分子量を有してもよい。本明細書において記載されるmポリアルファオレフィンmPAOのどれもが、1超および5未満、好ましくは4未満、好ましくは3未満、好ましくは2.5未満の分子量分布MWD-Mw/Mnを有してもよい。mPAOのMWDは常に流体粘度の関数である。あるいは、本明細書において記載されるポリアルファオレフィンのどれもが、流体粘度に依存して、1~2.5、あるいは1~3.5のMw/Mnを有する。重量平均MWと数平均MWとの比=Mw/Mnと定義される、分子量分布MWDは、PrinciplesofPolymerSystemsFerdinandRodrigues,McGraw-HillBook,1970によるにおいて、p.115-144,Chapter6,TheMolecularWeightofPolymersに記載されているように、ポリスチレン標準を使用するゲル浸透クロマトグラフィーGPCによって測定することができる。GPC溶媒は、30°Cのカラム温度、1ml/分の流量、および1重量の試料濃度で、安定剤なしのHPLCGradeテトラヒドロフランであった、そしてColumnSetは、Phenogel500A,Linear,10E6Aである。本明細書において記載されるm-ポリアルファオレフィンmPAOのどれもが、分子量分布の実質的に小部分の高エンドテールを有してもよい。好ましくは、mPAOは、45,000ダルトン超の分子量を有するポリマーが5.0重量以下である。さらにまたはあるいは、45,000ダルトン超の分子量を有するmPAOの量は、1.5重量以下、または0.10重量以下である。さらにまたはあるいは、60,000ダルトン超の分子量を有するmPAOの量は、0.5重量以下、または0.20重量以下、または0.1重量以下である。45,000~60,000の分子量での質量分率は、上記のような、GPCによって測定することができる。本明細書において記載されるあらゆるmPAOは、0°C未満ASTMD97によって測定されるように、好ましくは-10°C未満、好ましくは20°C未満、好ましくは-25°C未満、好ましくは-30°C未満、好ましくは-35°C未満、好ましくは-50°C未満、好ましくは-10°C~-80°C、好ましくは-15°C~-70°Cの流動点を有してもよい。メタロセン触媒を用いて製造されるmポリアルファオレフィンmPAOは、ASTMD445によって測定されるように約1.5~約5,000cSt、好ましくは約2~約3,000cSt、好ましくは約3cSt~約1,000cSt、より好ましくは約4cSt~約1,000cSt、その上より好ましくは約8cSt~約500cStの100°Cでの動粘度を有してもよい。本発明に有用な他のPAOとしては、米国特許第4,827,064号明細書および米国特許第4,827,073号明細書に開示されているプロセスによって製造されるものが挙げられる。低原子価状態クロム触媒を用いて製造される、それらのPAO物質は、潤滑油基油としておよび、より高い粘度グレードで、VI向上剤として有用であるための非常に望ましい特性をそれらに与える非常に高い粘度指数で特徴付けられるポリマーのオレフィンオリゴマーである。それらは、高粘度指数PAOまたはHVI-PAOと言われる。これらの高粘度PAO物質の様々な修正および変形がまた、参照される次の米国特許:第4,990,709号明細書、第5,254,274号明細書、第5,132,478号明細書、第4,912,272号明細書、第5,264,642号明細書、第5,243,114号明細書、第5,208,403号明細書、第5,057,235号明細書、第5,104,579号明細書、第4,943,383号明細書、第4,906,799号明細書に記載されている。これらのオリゴマーは、低原子価状態での担持金属である金属オリゴマー化触媒の存在下で1-オレフィンのオリゴマー化によって製造されるとして手短に要約することができる。好ましい触媒は、一酸化炭素を還元剤として使用するクロムの還元によって調製される、シリカ担体上の低原子価状態クロムを含む。オリゴマー化は、米国特許第4,827,064号明細書および同第4,827,073号明細書に記載されているように、生じるオリゴマーにとって望ましい粘度に応じて選択される温度で実施される。より高粘度物質は、約90°Cより下のオリゴマー化温度がより高分子量オリゴマーを製造するために用いられている米国特許第5,012,020号明細書および米国特許第5,146,021号明細書に記載されているように製造されてもよい。すべての場合に、残存不飽和を減らすために必要なときに水素化後の、オリゴマーは、0.19未満の分岐指数米国特許第4,827,064号明細書および同第4,827,073号明細書に定義されているようなを有する。概して、HVI-PAOは普通は約12~5,000cStの範囲の粘度を有する。さらに、HVI-PAOは一般に、下記:C30~C1300炭化水素は、0.19未満の分岐率、300~45,000の重量平均分子量、300~18,000の数平均分子量、1~5の分子量分布を有する1つ以上で特徴付けることができる。HVI-PAOは、3~5000mm2/秒以上の範囲の100°C粘度の流体である。3mm2/秒~5000mm2/秒の100°Cでの粘度の流体は、130超のASTM方法D2270によって計算されるVIを有する。通常それらは130~350の範囲である。流体はすべて-15°Cより下の低い流動点を有する。HVI-PAOは、C6~C20の1-アルケンからなる群から取られる、それだけでか混合物形態でかのどちらかでの、1-アルケンから製造されるポリマーまたはオリゴマーを含む炭化水素組成物としてさらに特徴付けることができる。原料の例は、1-ヘキセン、1-オクテン、1-デセン、1-ドデセン、1-テトラデセンなど、またはC6~C14の1-アルケンの混合物もしくはC6~C20の1-アルケン、C6およびC12の1-アルケン、C6およびC14の1-アルケン、C6およびC16の1-アルケン、C6およびC18の1-アルケン、C8およびC10の1-アルケン、C8およびC12の1-アルケン、C8、C10およびC12の1-アルケン、ならびにその他の適切な組み合わせの混合物であることができる。生成物は通常、600°Fより下で沸騰するもの、またはC20未満の炭素数のものなどのあらゆる低分子量組成物を、それらが重合反応から生成するかまたは出発原料から持ち込まれている場合に、除去するために蒸留される。この蒸留工程は通常、完成流体の揮発度を向上させる。重合またはオリゴマー化プロセスから直接製造される流体は通常、不飽和二重結合を有するかまたはオレフィン分子構造を有する。二重結合または不飽和またはオレフィン成分の量は、臭素価ASTMD1159、臭素指数ASTMD2710などの、幾つかの方法、またはNMR、IRなどの、その他の好適な分析方法によって測定することができる。二重結合の量またはオレフィン組成物の量は、幾つかの因子-重合度、重合プロセス中に存在する水素の量および重合プロセスの停止工程に関与するその他の促進剤の量、またはプロセスにおいて存在するその他の試剤に依存する。通常、二重結合の量またはオレフィン成分の量は、重合のより高い程度、重合プロセスにおいて存在する水素ガスのより高い量、または停止工程に関与する促進剤のより高い量によって減少する。通常、流体の酸化安定性および光またはUV安定性は、不飽和二重結合の量またはオレフィン含有率が低下するときに向上することが知られている。それ故、ポリマーを、それが高度の不飽和を有する場合には水素化処理することが望ましい。通常、ASTMD1159によって測定されるような、5未満の臭素価の流体は、高品質基油用途向けに好適である。もちろん、臭素価が低ければ低いほど、潤滑油品質はより良好である。3未満または2未満の臭素価の流体が一般的である。最も好ましい範囲は、1未満または0.1未満である。不飽和度を下げるための水素化処理方法は、文献においてよく知られている米国特許第4,827,073号明細書、実施例16。あるHVI-PAO製品においては、重合から直接製造された流体は、100°Cで150cSt超の粘度のものなど、非常に低い不飽和度を既に有する。それらは、5未満の臭素価または2より低い臭素価さえ有する。これらの場合には、それは、水素化処理なしであるように使用することができるか、またはそれは、基油特性をさらに向上させるために水素化処理することができる。グループV基油は、グループI、II、IIIまたはIVに入らないそれらの油としてAmericanPetroleumInstituteによって分類されている。そのような油としては、それ故、エステル、ポリオールエステル、シリコーンオイル、アルキル化芳香族化合物、アルキルホスフェートが挙げられる。それらの起源またはそれらの製造に用いられるプロセスもしくは技法にかかわらず、第1低動粘度流体は、単一油または油の混合物が100°Cで2~12mm2/秒の範囲の低動粘度を有するという条件で、単一成分油としてかまたは油の混合物として用いることができる。したがって、低動粘度流体は、列挙された動粘度限度内に入る単一基油/油を構成することができるか、またはそれは、それぞれが列挙された動粘度限度を個々に満たす、2種以上の基油/油で構成することができる。さらに、低動粘度流体は、生じた混合物ブレンドが、第1低動粘度基材油の粘度範囲として列挙された100°Cで2~12mm2/秒のターゲット低動粘度を示すという条件で、1種又は2種以上の高動粘度基材油/油、たとえば、100°Cで100mm2/秒以上の動粘度の基材油などの、100°Cで12mm2/秒超の動粘度の基材油/油と組み合わせられた1種又は2種以上の低粘度基材油/油、たとえば100°Cで2~12mm2/秒の範囲の動粘度の基材油/油の混合物で構成することができる。二峰性ブレンドに使用される第2油は、高動粘度グループIV流体、すなわち、少なくとも38mm2/秒の100°Cでの動粘度、好ましくは約38~1200mm2/秒、より好ましくは約38~600mm2/秒の範囲の動粘度のPAOである。第2高動粘度基油に関して、それは、列挙された動粘度限度を満たす単一PAO基油/油で構成することができるか、またはそれは、そのそれぞれが列挙された動粘度限度を満たす、2種以上のPAO基油/油で構成されてもよい。逆に、この第2高動粘度PAO基油/油は、生じた混合物ブレンドが100°Cで少なくとも38mm2/秒のターゲット高動粘度を満たすという条件で、1種又は2種以上の高動粘度PAO基油/油と組み合わせられた1種又は2種以上のより低い動粘度PAO基油/油、たとえば、100°Cで38mm2/秒未満の動粘度の基材油/油の混合物であることができる。そのようなより高い動粘度PAO流体は、前に列挙された同じ技法を用いて製造することができる。好ましくは、二峰性混合物の第2流体である高動粘度PAO流体は、メタロセン触媒または米国特許第4,827,064号明細書または米国特許第4,827,073号明細書に記載されているプロセスを用いて製造される。PAOを製造するために用いられる技法またはプロセスにかかわらず、二峰性ブレンドの第2基油として使用されるPAO流体は、少なくとも38mm2/秒、好ましくは38~1200mm2/秒、より好ましくは38~600mm2/秒の100°CでのKVを有する高動粘度PAOであり、唯一の条件は、使用されるPAO基材油が周囲温度で液体であることである。本発明は、少なくとも30mm2/秒の第1基油と第2基油との間のKV又は動粘度の差が存在し、かつ、ブレンドが100°Cで25mm2/秒以下のKVを有するという条件で、2種の異なる基油、2~12mm2/秒の100°CでのKVを有する1種以上のグループI、グループII、グループIII、グループIVもしくはグループV基油、好ましくは1つ以上のグループI、グループII、グループIIIもしくはグループIV基油、より好ましくは1種以上のグループI、グループIIもしくはグループIII基油、最も好ましくは1種以上のグループIII基油である第1と、少なくとも38、好ましくは38~1200mm2/秒、より好ましくは38~600mm2/秒の100°CでのKVを有する1種以上のグループIV基油である第2との、二峰性ブレンドを含む潤滑油を用いてトラクション係数のその低下を達成する。基油のそのような二峰性ブレンドを使用するとき、少なくとも約3mm/秒、好ましくは少なくとも約30mm/秒、より好ましくは少なくとも約50mm/秒の表面速度で使用中の油のトラクション係数は、列挙されるものと同じ程度に二峰性ではないかまたはグループIおよび/またはグループII基油を専らベースとするエンジンオイルの使用と比べて低下する。トラクション係数を低下させる方法は、最低限必要なおよび必須の成分として二峰性基油ブレンドを含有する、上に記載されたようなエンジン潤滑油組成物を使用する。本方法は、基油が必須の二峰性ブレンド基油を含むという条件で、追加の性能添加剤を含有するエンジン潤滑油を使用することができる。本明細書において列挙されるような基油の二峰性ブレンドを使用する調合潤滑油は、分散剤、清浄剤、腐食防止剤、防錆剤、金属不活性化剤、その他の摩耗防止および/または極圧添加剤、膠着防止剤、ワックス改質剤、粘度指数向上剤、粘度調整剤、フルイドロス添加剤、シール融和性剤、その他の摩擦改良剤、潤滑剤、汚染防止剤、発色剤、消泡剤、乳化破壊剤、乳化剤、増密度剤、湿潤剤、ゲル化剤、粘着剤、着色剤などを含むがそれらに限定されない一般的に使用される潤滑油性能添加剤の1つ以上をさらに含有してもよい。多くの一般的に使用される添加剤のレビューについては、LubricantsandRelatedProducts,VerlagChemie,DeerfieldBeach,FL;ISBN0-89573-177-0におけるKlamannを参照されたい。NoyesDataCorporationofParkridge,NJ1973によって出版された、M.W.RanneyによるLubricantAdditivesにもまた言及される。比較例および実施例一連のエンジンオイルを、基油組成物がトラクション係数に及ぼす影響に関して評価した。エンジンオイルは無添加基油ブレンドであった。トラクション係数は、完全自動MiniTractionMachineトラクション測定機器である、MTMTractionRigを用いて測定した。このリグは、PCSInstrumentsによって製造され、ModelMTMと特定される。試験検体および装置構成は、非常に大きい負荷、モーターまたは構造体を必要とすることなく、現実的な圧力、温度および速を達成できるようなものである。流体の小試料50mlを試験セルに入れ、機械は、実用介入なしに試験流体についての包括的なトラクションマップを作成するために様々な速度、スライド対ロール比、温度および負荷によって自動的に作動する。標準試験検体は、AISI52100軸受鋼から製造された研磨19.05mm球および50.0mm直径ディスクである。検体は、一回使用の、使い捨て品であるように設計されている。球をディスクの面を背にしてロードし、球とディスクとをDCサーボモーターおよび駆動装置によって独立して駆動して、特に低いスライド/ロール比で高精度の速度制御を可能にする。各検体を、小さいステンレススチール試験流体浴中でシャフト上に末端で取り付ける。ディスク試験検体を支える垂直シャフトおよび駆動システムを固定する。しかし、球試験検体を支えるシャフトおよび駆動システムは、それが2つの直交軸回りを回転できるようにジンバル配置で支える。1つの軸は負荷適用方向に垂直であり、もう1つはトラクション力方向に垂直である。球およびディスクを同じ方向に駆動する。負荷の適用およびトラクション力の抑制を、ジンバル配置に適切に取り付けた高剛性力変換器によって行って全体支持システム偏向を最小限にする。これらの力変換器からの出力をパソコンによって直接監視する。トラクション係数は、トラクション力対適用負荷の比である。図1~4に示されるように、トラクション係数を様々な速度にわたって測定した。図1~4において、x軸上の速度は、球およびディスク速度の合計の半分である、エントレインメント速度である。これらのエントレインメント速度は、エンジンが動作中であるときに達する、表面速度の範囲、または表面速度の範囲の少なくとも一部をシミュレートしている。本明細書において示される試験結果は、次の試験条件下で生み出された:油を表1に記載する。上で使用されるグループIII基材油は、硫黄および窒素化合物を除去するためにスラックワックスを水素化処理にかけ、その脱硫および脱窒されたスラックワックスを次に水素異性化し、これに水素化精製が続くことによって製造されたスラックワックス異性化体である。上で使用されるグループIV基材油はPAOである。図1から分かるように、グループI基材油とグループIV基材油とのブレンド油Iは、対照油AおよびBと比較して約30mm/秒以上の速度でトラクション係数の低下を示した。図2は、グループII基材油とグループIV基材油とのブレンド油IIが、対照油A、CおよびDと比べて約30mm/秒以上の速度でトラクション係数の低下を示したが、グループI基材油とグループIV基材油とのブレンド油Iが、対照油Dと比べて約100mm/秒以上の速度でトラクション係数の低下を示したことを示す。図3は、グループIII基材油とグループIV基材油とのブレンド油III、油IVおよび油Vが、対照油Aおよび評価されたすべてのその他の油と比較して3mm/秒ほどに低い試験されたすべての速度でトラクション係数の低下を示したことを示す。図4は、少なくとも32mm2/秒のΔKVを有する二峰性ブレンドを生成する、異なる動粘度のグループIV基材油のブレンド油VIおよびVIIが、3mm/秒ほどに低い試験されたすべての速度でトラクション係数の低下を示したことを示す。"