高強力繊維及び延伸PTFE繊維を含む物品であって、前記物品が弾道抵抗性布帛である、物品。前記高強力繊維がパラアラミド繊維であり、前記弾道抵抗性布帛が約433msより大きいV50及び00008Nmより小さい室温における曲げモーメントを有する、請求項1に記載の物品。前記布帛がさらにUHMWPE布帛を含み、約224msより大きいV50、及び00007Nmより小さい室温における曲げモーメントを有する、請求項1に記載の物品。前記V50が、布帛質量が約37kgm2のときのものである、請求項1に記載の物品。繊維の質量の少なくとも5パーセントがePTFE繊維から成る、請求項1に記載の物品。繊維の質量の少なくとも10パーセントがePTFE繊維から成る、請求項1に記載の物品。前記高強力繊維がUHMWPE繊維を含み、前記布帛が約5000000サイクルの耐久性を有する、請求項1に記載の物品。前記高強力繊維がパラアラミド繊維を含み、前記布帛が約100000サイクルより大きい耐久性を有する、請求項1に記載の物品。前記繊維がパラアラミド繊維を含み、前記布帛が約170000サイクル以上の耐久性を有する、請求項1に記載の物品。前記繊維がパラアラミド繊維を含み、前記布帛が約300000サイクル以上の耐久性を有する、請求項1に記載の物品。前記高強力繊維がパラアラミド繊維を含み、前記布帛が約350000サイクル以上の耐久性を有する、請求項1に記載の物品。前記布帛が少なくとも3のフラジール数を有する、請求項1に記載の物品。前記布帛が、少なくとも20のフラジール数を有する、請求項1に記載の物品。前記布帛が、少なくとも30のフラジール数を有する、請求項1に記載の物品。前記布帛が、少なくとも60のフラジール数を有する、請求項1に記載の物品。複数の布帛の層を含む物品であって、前記層のうち少なくとも1つが、高強力繊維及び延伸PTFE繊維を含み、前記物品が弾道抵抗性布帛である、物品。布帛に、少なくとも1つの延伸PTFEの繊維を包含させ、前記布帛の曲げモーメントを00008Nmより小さくするステップを含む、弾道抵抗性布帛の取扱適性を改良する方法。要するに、ロープ又はケーブルの寿命を向上させる、どの既知の試みも、曲げと高張力の両方を伴う用途において、十分な耐久性を提供していない。また、これまで、適切に快適な弾道抵抗性布帛が得られてもいない。さらに、これまで、適切に快適で耐久性のある弾道抵抗性布帛は得られていない。発明の概要本発明は、高強力繊維及び延伸PTFE繊維を含む弾道抵抗性物品を提供し、ここで、該物品はさらに、ほぼ同じ質量を有する既存の弾道素材と類似のV50を示し、室温においてより低い曲げモーメントを有する布帛である。別の実施形態において、本発明はパラアラミド繊維及び延伸PTFE繊維を含む弾道抵抗性物品を提供し、ここで、該物品はさらに、約075lbft2の布帛質量で約1420ftsより大きいV50及び0006lbinより小さい室温における曲げモーメントを示す布帛である。別の実施形態において、本発明はUHMWPE繊維及び延伸PTFE繊維を含む弾道抵抗性物品を提供し、ここで、該物品はさらに、約075lbft2の布帛質量で約735ftsより大きいV50及び0006lbinより小さい室温における曲げモーメントを示す布帛である。別の実施形態において、該高強力繊維はUHMWPEであり、該布帛は約5000000サイクルの耐久性を有する。別の実施形態において、該高強力繊維はパラアラミドであり、該布帛は、約100000サイクルより大きい、好ましくは約170000サイクルより大きい、さらにより好ましくは約300000サイクルより大きい、及び最も好ましくは約350000サイクルより大きい耐久性を有する。また好ましくは、該布帛は、少なくとも3、及び好ましくは20、30、及び最も好ましくは60のフラジール数を有する。該延伸PTFEは、布帛の質量の少なくとも5、及び好ましくは質量の少なくとも10パーセントである。別の態様において、本発明は複数の布帛の層を含む物品を提供し、該層の少なくとも1つは高強力繊維及び延伸PTFE繊維を含み、ここで、該物品は弾道抵抗性布帛である。別の態様において、本発明は、該布帛に少なくとも1つの延伸PTFEの繊維を組み込んで、該布帛の曲げモーメントを00008Nmよりも小さくするステップを含む、弾道抵抗性布帛の取扱適性を向上する方法を提供する。発明の詳細な説明発明者らは、高強力繊維の束に比較的小さい質量パーセントのフルオロポリマー繊維を添加すると、耐摩耗性及び摩耗寿命が驚くほど劇的に上昇することを発見した。繰り返し応力用途における使用のための、ロープ、ケーブル、及び他の引張部材を形成するために用いられる高強力繊維としては、DYNEEMA登録商標及びスペクトラSPECTRA登録商標ブランドの繊維などの超高分子量ポリエチレン、VECTRAN登録商標の商標のもとで販売されているような液晶ポリマー繊維、他のLCAP、PBO、高性能アラミド繊維、ケブラーKevlar登録商標繊維などのパラアラミド繊維、炭素繊維、ナイロン、及びスチールがある。このような繊維の組み合わせにはまた、UHMWPE及びLCPなどがあり、典型的には海洋及び他の重量物持ち上げ用途のロープ用に使用される。本発明の好ましい実施形態に従う、任意の上記の繊維と組み合わせて用いられるフルオロポリマー繊維としては、ポリテトラフルオロエチレン及び改質PTFEを含む、フッ素化エチレンプロピレン、エチレンクロロトリフルオロエチレン、エチレンテトラフルオロエチレン、又はペルフルオロアルコキシポリマーがあるが、これらに限定されない。フルオロポリマー繊維には、モノフィラメント繊維、マルチフィラメント繊維、又はその両方がある。高密度及び低密度両方のフルオロポリマー繊維を本発明において用いてよい。フルオロポリマー繊維は、典型的には高強化繊維よりも強度が小さいが、組み合わせた束全体の強度は、1若しくは複数のフルオロポリマー繊維を添加しても、顕著には損なわれない。好ましくは、10よりも少ない強度の低下が、フルオロポリマー繊維の包含の後に観察される。フルオロポリマー繊維は好ましくは、約40質量より少ないフルオロポリマー繊維が複合束中に存在するような量で、高強力繊維と組み合わせられる。より好ましい範囲には、約35より少ない、約30より少ない、約25より少ない、約20より少ない、約15より少ない、約10より少ない、約5より少ない、及び約1がある。驚くべきことに、これらの低い添加レベルであっても、またほんの中程度の強度低下を伴って、本発明の複合束は、耐摩耗性及びひいては摩耗寿命の劇的な向上を示す。それ故に、PTFE繊維含有複合束についての摩耗率は、PTFE繊維を欠く同一の構造物よりも低い。フルオロポリマー繊維は、任意に充填剤を含む。グラファイト、ワックスなどの固体潤滑剤、又は炭化水素油又はシリコーン油などの流体減摩剤さえも、用いてよい。このような充填剤は、追加の好ましい性質を、フルオロポリマー繊維、及び最終的にはロープそれ自体にも付与する。例えば、カーボンを充填させたPTFEは、熱伝導性が向上され、繊維及びロープの耐熱性を向上させるのに有用である。これは、ロープの破壊に寄与する要因の一つである、ロープにおける熱の蓄積を、妨げる又は少なくとも遅らせる。グラファイト又は他の減摩性充填剤を、フルオロポリマー繊維を添加することにより実現される減摩の効用を高めるのに用いてよい。任意の従来より既知の方法を、フルオロポリマー繊維を高強力繊維と組み合わせるために用いてよい。特別な処理は必要ない。繊維は、特別な組み合わせ処理なしに、混合し、撚りをかけ、編組し、又は単純に共に加工してよい。典型的には、繊維は当業者に既知の従来のロープ製造プロセスを用いて組み合わせられる。これまでは、繰り返し応力用途における使用のためのロープの例となる実施形態とともに論じられたが、本発明はまた、他の形状においても、例えば、ベルト、ネット、スリング、ケーブル、織布、不織布、及び管状繊維製品において適用可能である。本発明の好ましい実施形態において、高強力繊維は、延伸PTFEなどのフルオロポリマー繊維と、弾道抵抗性でありかつ従来の弾道抵抗性布帛よりも固くない布帛中に組み合わせられる。本発明のチョッキの剛性は取扱適性試験を用いて測定する。好ましくは、本発明の布帛の室温における曲げモーメントは00007Nmより小さい。弾道抵抗性はV50試験を用いて測定する。当業者は、MILSTD662Fに説明される通りのV50試験に精通している。本発明の好ましい布帛は、布帛質量が約075ポンド毎平方フィートで、高強力繊維単独から作られた布帛と類似したV50を有し、また個々の層についてより小さい曲げモーメントを有する。本発明の好ましい布帛はまた、より高いフラジール数からも明らかなように、向上した通気性に起因して、強化された快適性を示す。該布帛のフラジール数は、下記に説明されている通り、好ましくは少なくとも10、より好ましくは少なくとも20である。結果として得られる布帛は、同程度の弾道保護を有するより快適な弾道布帛を提供する。本発明の弾道抵抗性チョッキ中に包含される延伸PTFE繊維のパーセンテージは変化してよい。好ましい範囲は、全体の布帛質量に対し約5~25質量の延伸PTFE繊維である。より好ましい範囲は、約10~20質量の延伸PTFE繊維である。例えば、最も好ましい本発明の弾道抵抗性布帛は、3~5の高強力繊維ごとに1の延伸PTFE繊維を含む。代わりに、延伸PTFE繊維のデニールが、高強力繊維の16であれば、繊維の割合は11が可能である。また代わりに、延伸PTFE繊維が高強力繊維の半デニールである場合、2倍の延伸PTFE繊維を用いることができる。延伸PTFE繊維の含有がより低いパーセンテージになると、取扱適性が犠牲となりより劣る。そしてあまりにも高すぎるパーセントの組成は、弾道性能を損なう。代わりの実施形態において、PVDFなどの他のフルオロポリマー繊維が用いられる。好ましくは、高強力繊維は、UHMWPE、パラアラミド、PBOポリ又は任意の適切な高引張り強さ、高弾性の素材である。弾道抵抗性布帛それ自体は、図1に図示されたような単純織り又は図2に図示されたような多層一方向積層品が可能である。一つの代わりの実施形態において、ケブラー登録商標系布帛は約33kgm2の布帛質量で約410msよりも大きいV50性能、少なくとも約300000サイクルの屈曲耐久性、約60のフラジール数及び約00004Nmより小さい曲げモーメントを有する。別の代わりの実施形態において、ケブラー登録商標系布帛は、約37kgm2の布帛質量で約408msよりも大きいV50性能、少なくとも約350000サイクルの屈曲耐久性、約19のフラジール数及び約00005Nmより小さい曲げモーメントを有する。別の代わりの実施形態において、ケブラー登録商標系布帛は約36kgm2の布帛質量で約442msよりも大きいV50性能、少なくとも約170000サイクルの屈曲耐久性、約27のフラジール数及び約00005Nmより小さい曲げモーメントを有する。別の代わりの実施形態において、スペクトラ登録商標系布帛は、約37kgm2の布帛質量で約224msよりも大きいV50性能、少なくとも約5000000サイクルの屈曲耐久性、約28のフラジール数及び約00007Nmより小さい曲げモーメントを有する。延伸PTFE繊維は、マルチフィラメントか又はモノフィラメントが可能である。マルチフィラメントは、結果として可撓性が改良されるために好ましく、ここで、より少なくより高いデニールのePTFE繊維よりも、多数のより低いデニールのePTFE繊維が好ましい。延伸PTFE繊維は、布帛の個々の層内で高強力繊維と組み合わされる。このような布帛の多くの層は、お互いに積み重ねられて、又は他の構造物の層と組み合わせて、弾道抵抗性チョッキ又は衣類を形成してよい。ケブラー登録商標プラスePTFEの実施形態について、引裂強さとピーク負荷時の伸びの両方が、比較のケブラー登録商標のみの物品よりも顕著に高かった。スペクトラ登録商標プラスePTFEの実施形態について、ピーク負荷時の伸びが、比較のスペクトラ登録商標のみの物品よりも顕著に高かった。ケブラー登録商標プラスePTFE及びスペクトラ登録商標プラスePTFEの実施形態の両方において、引裂メカニズムが比較の物品とは異なっていた。以下に示された実施例において、様々なサンプル及び比較サンプルを調製し、説明された試験方法に従って試験した。実施例は、本発明を説明することを意図しており、それに限定されない。むしろ、発明者らは、彼らの発明が添付の請求項の最大限の範囲を与えられるものと意図している。試験方法V50試験15インチx18インチのパネルを、織布素材の複数のプライを用いて、パネルの面密度が約075lbft2になるように構築した。各パネルは層を共に保持する役割を果たす1インチの周囲ステッチ及びパネルの対角線を通るxステッチを有した。パネルを、V50、弾丸がパネルを完全に通過する確率50に対応する弾丸の速度、を測定するために試験した。試験は以下の通りに実施した。各パネルは70dの黒色ナイロン袋の中に設置した。袋を次に、37°Cで少なくとも24時間予備加熱されていた、4インチのローマプラスティリナクレイから成る裏当て材に固定した。試験は、周囲温度で保存されていた9mmレミントン124グレイン、フルメタルジャケット弾を用い、24°Cの室温及び70の湿度で実施した。弾丸速度は、パネルの前から152メートル及び305メートルの地点に置かれたオーラーの時間カウンターを用いて測定した。パネルを打つ弾丸の速度を、パネルから229メートル離れたところで算出した。パネルを、3インチの最低射撃間隔で、最低9回射撃した。V50の値、高い部分貫通速度及び低い完全貫通速度を報告した。V50の値を測定するために、同じ数の完全及び部分貫通に伴う速度を平均した。完全貫通とは、弾丸が完全に布帛を突き抜けている貫通であり、部分貫通とは、弾丸が弾道布帛内で止まっている貫通である。V50を測定するのに用いられた全ての速度は、お互いに125ftsecの範囲内に収まらなければならない。複数の速度の中から選ぶ必要がある場合は、125ftsecの許容範囲内に含まれる、最も高い部分貫通及び最も低い完全貫通を計算に用いる。次にV50を、これらの射撃速度の平均値から計算する。好ましくは、この計算は、少なくとも3回の部分射撃及び3回の完全貫通に基づく。各実施例についてのV50試験の結果は表1に示されている。取扱適性試験布帛の取扱適性を、片持ちばりの曲げの力及び角度を測定して、素材の見掛けの曲げモーメントを導くことにより試験した。見掛けの曲げモーメント試験用の装置を図3に示しており、これはTiniusOlsenTestingmachineCoの試験機械である。見掛けの曲げモーメント全体の振子質量x100上方の荷重スケール92は、0~100の荷重スケール測定値のパーセントを表す。下方のスケール94は、手廻しクランクとモーターアセンブリの両方を用いて制御することができる、0~90度のバイスの角偏向を表す。全体の振子質量を、振子質量と追加の印加質量96の合計から測定する。装置が水平であることを確実にしながら、既知の曲げモーメントの0004インチ厚のフィーラー片を用いて装置を校正する。各布帛サンプルは、1インチx2インチのサンプルにカットする長い方の長さは布帛の縦又は横方向を示す。布帛が曲がらず、良好な状態であることを確実にしながら、サンプルを注意深くバイス98に挿入し、しっかりと固定する。手廻しクランクを用いてバイスを回転させることにより、サンプルが曲げ板に接触し、荷重ポインターが荷重スケールにおいて1を示すまで、1の予荷重をサンプルに加える。1の予荷重を加えながら、角度ポインターを手で静かに動かして、角度ポインターを下方の角偏向スケールにおいて0度にセットする。バイスの角偏向を、モーター係合レバーを押し下げてモーターを係合することにより大きくする。確実に一定の速度で運動するようにレバーを下げる。角偏向スケールが60度に達すると、レバーは解除され、上方の荷重スケールにおけるパーセント荷重値が示される。上方の荷重スケールの測定値が100よりも大きい場合、追加の振子質量が必要となり、サンプルを再試験する。以下に説明されている本発明の及び比較の布帛サンプルの試験はすべて、0005lbsのベースの振子質量を含め、全体で0025lbsの振子質量を必要とした。次に1の予荷重を60度の偏向を示す実際の上方の荷重スケールから減算し、見掛けの曲げモーメントを、このパーセント荷重スケール測定値及び全体の振子質量から計算した。縦及び横方向において各サンプルの曲げモーメントを測定した。曲げモーメントの値をNmの単位で報告した。試験は室温にて実施した。耐折強さ試験布帛の耐久性を、MIT耐折強さ試験機を用いて測定した。サンプルの長さが縦糸方向になるように、127cm幅、10cm長の布帛サンプルをカットする。サンプルをMIT試験機に設置し、固定して、クランプ間に5cmの最終サンプルサイズを与える。試験の間、試験機は、まっすぐなエッジを覆って、1987gの張力質量で、両方向に、270度の範囲にわたり、布帛を二つ折りにする。1サイクルは、前後運動を含む1つの完全なストロークである。試験を、張力印加下において、サンプルが2つの別々のピースに破断するまで実施する。破壊するサイクル数が各サンプルにつき示される。報告された破壊するサイクルの値は、2測定の平均を表す。引裂強さ試験引裂強さを以下の方法で測定した。サンプルを、布帛の縦方向に1016cm長、布帛の横方向に254cm幅にカットした。長さ方向に平行で、それによってサンプルを所与のカット長の半分にカットしている、508cm長のスリットを、各サンプルの中央に縦方向に作成した。このやり方で、2つの508cm長及び127cm幅のフラップを作成した。各フラップの191cmを引張試験機のつかみ部に、つかみ部が508cm離れて位置付けられた状態で、固定した。一定の引裂角度を確実にするために、1つのフラップがクランプの端のできるだけ近くに位置づけられ、もう一つのフラップが隣接クランプの端のできるだけ近くに位置づけられたことを確実にするように注意を払った。254cmminのクロスヘッド速度を用い、サンプルをスリットで引き裂いた。試験は破壊が起こるまで実施した。各サンプルを目視検査し、破壊の様式を評価した。引裂強さの値は、kgを単位にして報告され、結果は2回の測定の平均を表した。ピーク負荷での伸びの値もまた、cmを単位にして報告され、これらは2回の測定の平均に基づいた。空気透過性試験各布帛の空気透過性を、TextestAG社製のTextest、FX3310空気透過性試験機を用いて、圧力を127cmの水圧にセットして測定した。試験の前に、張力が存在しない状態でサンプルを試験ヘッド上に設置し、自動的に固定した。供試サンプルの直径を70mmに固定した。測定範囲を製造者の取扱説明書に従って選択した。各試験につき、新しいサンプル試験エリアを用いた。結果は、フラジール数を単位として報告され、それは12cm水圧でのサンプルの、立方フィート分平方フィートで表される空気の流れのことである。報告された値は、2回の測定の平均を表している。比較例Aケブラー登録商標無撚り600dケブラー登録商標繊維を得た。29picsinch及び29endsinchの単純織りを作成した。次に15インチx18インチのパネルを、21プライの単純織り素材を用い、以下の方法に従って構築した。1インチの周囲ステッチ及びパネルの対角線を通るxステッチは、層を共に保持する役割を果たした。パネルの面密度であった。続いてV50試験の結果である。パネルを、3インチの最小射撃間隔で、全体で9回射撃した。平均弾丸速度は、1368~1479ftsecの範囲であった。V50を、4つの部分貫通及び4つの完全貫通の射撃速度から、1430ftsecと計算し、このとき高い部分貫通速度は1425ftsec、低い完全貫通速度は1451ftsecであった。縦及び横方向の曲げモーメントは、それぞれ763x104Nm及び763x104Nmであった。屈曲耐久性試験における破壊するサイクル数は87508サイクルであった。布帛のフラジール数は275であった。ピーク負荷での引裂強さ及び伸びはそれぞれ、227kg及び660cmであった。試験の間にサンプルから引き出された繊維はすべてサンプルの片側から生じた。例1ケブラー登録商標プラスePTFE無撚り600dケブラー登録商標繊維及び400dマルチフィラメントePTFE繊維を得た。ePTFE繊維を4twistsinchでZ形に加撚した。3のケブラー登録商標繊維ごとに1のePTFE繊維を用い、29picsinch及び29endsinchの単純織りを作成した。結果として生じる織布は、それ故に、約18質量のPTFEから成っていた。次に15インチx18インチのパネルを、23プライの単純織り素材を用い、以下の方法で構築した。1インチの周囲ステッチ及びパネルの対角線を通るxステッチは、層を共に保持する役割を果たした。23プライという選択は、075lbft2に近いパネルの面密度の値の達成に基づいた。実際の値は068lbft2であった。続いてV50試験の結果である。パネルを、3インチの最小射撃間隔で、全体で11回射撃した。平均弾丸速度は、1193~1514ftsecの範囲であった。V50を、4つの部分貫通及び4つの完全貫通の射撃速度から、1345ftsecと計算し、このとき高い部分貫通速度は1369ftsec、低い完全貫通速度は1325ftsecであった。本例のパネルは、主観的に、比較例Aよりも柔らかく可撓性があると評価された。さらに、本例のパネルは、V50試験の間中その構造的完全性を保持しており、比較例Aのパネルのようにほぐれなかった。縦及び横方向の曲げモーメントは、それぞれ396x104Nm及び367x104Nmであった。屈曲耐久性試験における破壊するサイクル数は303787サイクルであった。布帛のフラジール数は604であった。ピーク負荷での引裂強さ及び伸びはそれぞれ、342kg及び912cmであった。試験の間にサンプルから引き出された繊維は、サンプルの両側から生じた。すなわち、破壊がサンプルの片側ではなく、サンプル全体で起こった。例2ケブラー登録商標プラスePTFE無撚り600dケブラー登録商標繊維及び500dモノフィラメントePTFE繊維を得た。3のケブラー登録商標繊維ごとに1のePTFE繊維を用い、29picsinch及び29endsinchの単純織りを作成した。結果として生じる織布は、それ故に、約22質量のPTFEから成っていた。次に15インチx18インチのパネルを、23プライの単純織り素材を用い、以下の方法で構築した。1インチの周囲ステッチ及びパネルの対角線を通るxステッチは、層を共に保持する役割を果たした。パネルの面密度は075lbft2であった。続いてV50試験の結果である。パネルを、3インチの最小射撃間隔で、全体で9回射撃した。平均弾丸速度は、1286ftsec~1496ftsecの範囲であった。V50を、3つの部分貫通及び3つの完全貫通の射撃速度から、1338ftsecと計算し、このとき高い部分貫通速度は1335ftsec、低い完全貫通速度は1343ftsecであった。本例のパネルは、主観的に、比較例Aよりも柔らかく可撓性があると評価された。さらに、本例のパネルは、試験の間中その構造的完全性を保持しており、比較例Aのパネルのようにほぐれなかった。縦及び横方向の曲げモーメントは、それぞれ345x104Nm及び458x104Nmであった。屈曲耐久性試験における破壊するサイクル数は349980サイクルであった。布帛のフラジール数は1875であった。ピーク負荷での引裂強さ及び伸びはそれぞれ、380kg及び947cmであった。試験の間にサンプルから引き出された繊維は、サンプルの両側から生じた。すなわち、破壊がサンプルの片側だけでなく、サンプル全体で起こった。例3ケブラー登録商標プラスePTFE無撚り600dケブラー登録商標繊維及び400dマルチフィラメントePTFE繊維を得た。ePTFE繊維を4twistsinchでZ型に加撚した。5のケブラー登録商標繊維ごとに1のePTFE繊維を用い、29picsinch及び29endsinchの単純織りを作成した。結果として生じる織布は、それ故に、約12質量のPTFEから成っていた。次に15インチx18インチのパネルを、23プライの単純織り素材を用い、以下の方法で構築した。1インチの周囲ステッチ及びパネルの対角線を通るxステッチは、層を共に保持する役割を果たした。パネルの面密度は074lbft2であった。続いてV50試験の結果である。パネルを、3インチの最小射撃間隔で、全体で9回射撃した。平均弾丸速度は、1397ftsec~1580ftsecの範囲であった。V50を、4つの部分貫通及び4つの完全貫通の射撃速度から、1450ftsecと計算し、このとき高い部分貫通速度は1509ftsec、低い完全貫通速度は1431ftsecであった。本例のパネルは、主観的に、比較例Aよりも柔らかく可撓性があると評価された。さらに、本例のパネルは、試験の間中その構造的完全性を保持しており、比較例Aのパネルのようにほぐれなかった。縦及び横方向の曲げモーメントは、それぞれ525x104Nm及び475x104Nmであった。屈曲耐久性試験における破壊するサイクル数は169067サイクルであった。布帛のフラジール数は275であった。ピーク負荷での引裂強さ及び伸びはそれぞれ、405kg及び960cmであった。試験の間にサンプルから引き出された繊維は、サンプルの両側から生じた。すなわち、破壊がサンプルの片側だけでなく、サンプル全体で起こった。比較例Bスペクトラ登録商標2twistsinchでZ形に加撚された650dスペクトラ登録商標繊維を得た。32picsinch及び32endsinchの単純織りを作成した。次に15インチx18インチのパネルを、18プライの単純織り素材を用い、以下の方法で構築した。1インチの周囲ステッチ及びパネルの対角線を通るxステッチは、層を共に保持する役割を果たした。パネルの面密度は077lbft2であった。続いてV50試験の結果である。パネルを、3インチの最小射撃間隔で、全体で9回射撃した。平均弾丸速度は、760ftsec~1506ftsecの範囲であった。V50を、2つの部分貫通及び2つの完全貫通の射撃速度から、778ftsecと計算し、このとき高い部分貫通速度は780ftsec及び低い完全貫通速度は760ftsecであった。縦及び横方向の曲げモーメントは、それぞれ678x104Nm及び1243x104Nmであった。布帛のフラジール数は61であった。ピーク負荷での引裂強さ及び伸びはそれぞれ、1053kg及び731cmであった。試験の間にサンプルから引き出された繊維はすべて、サンプルの片側から生じた。例4スペクトラ登録商標プラスePTFE2twistsinchでZ形に加撚された650dスペクトラ登録商標及び4twistsinchでZ形に加撚された400dマルチフィラメントePTFE繊維を得た。3のスペクトラ登録商標繊維ごとに1のePTFE繊維を用い、32picsinch及び32endsinchの単純織りを作成した。結果として生じる織布は、それ故に、約17質量のPTFEから成っていた。次に15インチx18インチのパネルを、20プライの単純織り素材を用い、以下の方法で構築した。1インチの周囲ステッチ及びパネルの対角線を通るxステッチは、層を共に保持する役割を果たした。パネルの面密度は076lbft2であった。続いてV50試験の結果である。パネルを、3インチの最小射撃間隔で、全体で9回射撃した。平均弾丸速度は、459ftsec~1515ftsecの範囲であった。V50を、2つの部分貫通及び2つの完全貫通の射撃速度から、735ftsecと計算し、このとき高い部分貫通速度は746ftsec、低い完全貫通速度は729ftsecであった。本例のパネルは、主観的に、比較例Bよりも柔らかく可撓性があると評価された。縦及び横方向の曲げモーメントは、それぞれ480x104Nm及び678x104Nmであった。単独の屈曲耐久性試験における破壊するサイクル数は、5578587サイクルであった。布帛のフラジール数は284であった。ピーク負荷での引裂強さ及び伸びはそれぞれ、923kg及び986cmであった。試験の間にサンプルから引き出された繊維は、サンプルの両側から生じた。すなわち、破壊がサンプルの片側だけでなく、サンプル全体で起こった。