"鞘部を構成するポリマーAがポリエステル系樹脂であり、芯部を構成するポリマーBが二次平均粒子径0.05~3.0μm、且つ、二次粒子径5μm以上の割合が10体積以下であるシリカを1~20質量含有するポリエステル系樹脂であり、前記鞘部を構成するポリマーAと前記芯部を構成するポリマーBとの質量比率A/Bが80/20~20/80であるポリエステル芯鞘複合糸であって、該芯鞘複合糸を構成する単繊維の繊度が1.5dtex以下であることを特徴とするポリエステル芯鞘複合糸。ポリエステル系樹脂Aを鞘成分とし、シリカを1~20質量含有するポリエステル系樹脂Bを芯成分とする芯鞘比質量比率A/B80/20~20/80であるポリエステル芯鞘複合糸の製造方法において、一次平均粒子径0.05~3.0μm、且つ、一次粒子径5μm以上の割合が10体積以下であるシリカをエチレングリコールに分散させ、攪拌分散処理を行なった後に、ポリエステルオリゴマーに投入して重合したポリエステル系樹脂を前記芯部を構成するポリエステル系樹脂として用いることを特徴とする請求項1記載のポリエステル芯鞘複合糸の製造方法。本発明の目的は、製糸性や加工性が良好なポリエステル芯鞘複合糸であり、特に布帛にした際に優れた保温性を有するポリエステル芯鞘複合糸を提供することにある。本発明者らは、既に特願2011-051630号にて、特定のシリカを用い、特定の重合条件を経たシリカ含有ポリエステル樹脂を芯部を構成するポリマーとして用いることで、紡糸時のシリカの凝集が非常に少なく保温性を有するポリエステル芯鞘複合糸を操業性良く得ることができることを明らかにしているが、さらに保温性を向上させるべく鋭意検討を重ねた結果、特定のシリカを用い、特定の重合条件を経たシリカ含有ポリエステル樹脂を芯部を構成するポリマーとして用いるとともに、該ポリエステル芯鞘複合糸を構成する単繊維の繊度を1.5dtex以下とすることで、顕著な保温性を示すことを見出し、本発明に到達したものである。すなわち、本発明は、以下の1~2を要旨とするものである。1鞘部を構成するポリマーAがポリエステル系樹脂であり、芯部を構成するポリマーBが二次平均粒子径0.05~3.0μm、且つ、二次粒子径5μm以上の割合が10体積以下であるシリカを1~20質量含有するポリエステル系樹脂であり、前記鞘部を構成するポリマーAと前記芯部を構成するポリマーBとの質量比率A/Bが80/20~20/80であるポリエステル芯鞘複合糸であって、該芯鞘複合糸を構成する単繊維の繊度が1.5dtex以下であることを特徴とするポリエステル芯鞘複合糸。2ポリエステル系樹脂Aを鞘成分とし、シリカを1~20質量含有するポリエステル系樹脂Bを芯成分とする芯鞘比質量比率A/B80/20~20/80であるポリエステル芯鞘複合糸の製造方法において、一次平均粒子径0.05~3.0μm、且つ、一次粒子径5μm以上の割合が10体積以下であるシリカをエチレングリコールに分散させ、攪拌分散処理を行なった後に、ポリエステルオリゴマーに投入して重合したポリエステル系樹脂を前記芯部を構成するポリエステル系樹脂として用いることを特徴とする1のポリエステル芯鞘複合糸の製造方法。本発明によれば、ポリエステル系樹脂中のシリカの二次凝集を効果的に抑制することができるため、顕著な保温性を有する布帛を得るために好適なポリエステル芯鞘複合糸を操業性良く得ることが出来る。以下、本発明について詳細に説明する。本発明の芯鞘複合糸の鞘部を構成するポリマーAとしては、ポリエステル系樹脂であれば特に限定されず、例えば、脂肪族ポリエステル、芳香族ポリエステルなどが好適に用いられる。脂肪族ポリエステルとしては、ポリ乳酸、ポリグリコール酸などのポリ-α-ヒドロキシ酸、ポリ-β-ヒドロキシ酪酸、ポリ-β-ヒドロキシ酪酸/β-ヒドロキシ吉草酸などのポリ-β-ヒドロキシアルカノエート、ポリ-β-プロピオラクトン、ポリ-ε-カプロラクトンなどのポリ-ω-ヒドロキシアルカノエートなどが挙げられる。芳香族ポリエステルとしては、ポリエチレンテレフタレートPET、ポリブチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレートなどのポリアルキレンテレフタレートを主体としたポリエステルが挙げられる。脂肪族ポリエステル、芳香族ポリエステルは下記に示す共重合成分を共重合したものでもよい。共重合成分の代表例としてはイソフタル酸、5-アルカリ金属スルホイソフタル酸、3,3’-ジフェニルジカルボン酸などの芳香族ジカルボン酸、アジピン酸、セバシン酸、コハク酸などの脂肪族ジカルボン酸、ジエチレングリコール、1,4ブタンジオール、1,4シクロヘキサンジオールなどの脂肪族、脂環式ジオール、P-ヒドロキシ安息香酸などの共重合成分が挙げられる。本発明における芯部を形成するポリマーBとしては、ポリエステル系樹脂であれば特に限定されず、例えば、脂肪族ポリエステル、芳香族ポリエステルなどが好適に用いられる。脂肪族ポリエステルとしては、ポリ乳酸、ポリグリコール酸などのポリ-α-ヒドロキシ酸、ポリ-β-ヒドロキシ酪酸、ポリ-β-ヒドロキシ酪酸/β-ヒドロキシ吉草酸などのポリ-β-ヒドロキシアルカノエート、ポリ-β-プロピオラクトン、ポリ-ε-カプロラクトンなどのポリ-ω-ヒドロキシアルカノエートなどが挙げられる。芳香族ポリエステルとしては、ポリエチレンテレフタレートPET、ポリブチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレートなどのポリアルキレンテレフタレートを主体としたポリエステルが挙げられる。前記脂肪族ポリエステル、芳香族ポリエステルは下記に示す共重合成分を共重合したものでもよい。共重合成分の代表例としてはイソフタル酸、5-アルカリ金属スルホイソフタル酸、3,3’-ジフェニルジカルボン酸などの芳香族ジカルボン酸、アジピン酸、セバシン酸、コハク酸などの脂肪族ジカルボン酸、ジエチレングリコール、1,4ブタンジオール、1,4シクロヘキサンジオールなどの脂肪族、脂環式ジオール、P-ヒドロキシ安息香酸などの共重合成分が挙げられる。なお、本発明のポリエステル芯鞘複合糸においては、本発明の効果を損なわない範囲であれば、一般的に使用されている添加剤、艶消し剤、制電剤、酸化防止剤等が含まれても良い。本発明においては、芯部を構成するポリマーBは、二次平均粒子径0.05~3.0μm、且つ、二次粒子径5μm以上の割合が10体積以下であるシリカを1~20質量含有することが必要である。シリカの二次平均粒子径は、ポリエステル樹脂中に分散した後のシリカの平均粒子径であり、後述のようにポリエステル芯鞘複合糸をフェノール/テトラクロロエタン=50/50質量の混合溶媒に溶解した後所定の条件にて測定するが、0.05~3.0μmが必要であり、0.1~1.7μmが好ましい。該平均粒子径が0.05μm未満又は3.0μmを超えると、製糸性が著しく悪化するため好ましくない。二次粒子径5μm以上のシリカの割合は、10体積以下であることが必要であり、5体積以下であることが好ましい。本発明の芯鞘複合糸においては、後述する製造方法にて重合したポリエステル系樹脂を用いることにより、ポリエステル系樹脂中に存在するシリカの粗大粒子の量を低減することが可能となり、引続く溶融紡糸により繊維化する際の製糸性を良好とすることが出来る。5μm以上のシリカが10体積以上存在すると、製糸性が著しく悪化するため好ましくない。シリカの二次最大粒子径は10μm未満であることが好ましく、より好ましくは5μm未満である。最大粒子径が10μm以上であると、製糸性が著しく悪化するため好ましくない。本発明においては、後述するように、特定のシリカを用い特定の重合条件を経たポリエステル系樹脂中のシリカの二次凝集が顕著に抑制されることから、該シリカ含有ポリエステル樹脂を芯部を構成するポリマーとして用いることで、保温性を有するポリエステル繊維を操業性良く得ることができる。芯部を構成するポリマーB中のシリカ含有量は、1~20質量が必要であり、2~15質量が好ましい。シリカは熱線を吸収する効果があり、また、熱伝導率が低いため、断熱性に優れており、繊維に優れた保温性を付与するものである。そのため、該含有量が1質量未満では、芯鞘複合糸中のシリカ含有量が少ないために、充分な保温効果が発現しなくなる。20質量を越えると、芯鞘複合糸中の含有量が高くなりすぎるため、糸条の柔軟性が失われ易く脆い繊維となる場合があり、また紡糸時にシリカが凝集した粗大粒子が発生し易くなるため、製糸性や加工性が著しく悪化する場合があり好ましくない。本発明の芯鞘複合糸においては、前記芯部を構成するポリマーBを鞘部を構成するポリマーAで完全に覆った構成を有する必要がある。芯部のポリマーが表面に露出した状態になると、芯部に含有するシリカが表面に露出するため、製糸性や加工性が著しく悪くなるため、好ましくない。本発明の芯鞘複合糸においては、鞘部を構成するポリマーAと芯部を構成するポリマーBの複合比率質量比は、80/20~20/80である必要があり、70/30~50/50が好ましい。芯部を構成するポリマーBの比率が20質量未満では、単繊維に占めるシリカを含有する芯部の割合が低くなり、十分な保温性効果が得られない。芯部を構成するポリマーBの比率が80質量を越えると、保温性効果は充分得られるものの、糸条の柔軟性が失われ易く脆い繊維となる場合があり、また鞘部の厚みが薄くなるため繊維表面に芯部に含有するシリカが露出し、製糸性や加工性が著しく悪化する。本発明の芯鞘複合糸においては、布帛にした際に顕著な保温性を示すように、該芯鞘複合糸を構成する単繊維の繊度を1.5dtex以下とする必要があり、0.5dtex~1.3dtexが好ましく、0.5dtex~1.0dtexがより好ましい。該芯鞘複合糸を構成する単繊維の繊度を1.5dtex以下とすることにより顕著な保温性を示す理由は明らかではないが、該繊度を1.5dtex以下とすることにより、布帛を構成する単繊維間により細かな空間が発現するため、それにより高い保温性が得られるものと推定される。次に、本発明の芯鞘複合糸に好適に用いられる芯部を構成するポリマーBにおいて、シリカの粗大粒子を低減させるポリエステル系樹脂の製造方法について、以下に一例を説明する。本発明の製造方法においては、一次平均粒子径0.05~3.0μm、且つ、一次粒子径5μm以上の割合が10体積以下であるシリカを用いることが必要である。シリカの一次平均粒子径は、ポリエステル樹脂中に分散する前のシリカの平均粒子径であり、後述のようにシリカを含む水溶液を所定の条件にて測定するが、0.05~3.0μmが必要であり、0.1~1.7μmが好ましい。該一次平均粒子径が0.05μm未満又は3.0μmを超えると、二次平均粒子径が好ましい範囲となり難くなり好ましくない。シリカの一次粒子径5μm以上のシリカの割合は、10体積以下であることが必要であり、5体積以下であることが好ましい。該一次粒子径5μm以上のシリカが10体積を超えて存在すると、二次平均粒子径が好ましい範囲となり難く製糸性が著しく悪化するため好ましくない。シリカの一次最大粒子径は10μm未満であることが好ましく、より好ましくは5μm未満である。一次最大粒子径が10μm以上であると、二次最大粒子径が好ましい範囲となり難くなり製糸性が著しく悪化するため好ましくない。本発明の製造方法においては、シリカをエチレングリコールに分散させ、攪拌分散処理を行なった後に、ポリエステルオリゴマーに投入して重合したポリステル系樹脂を用いることが必要である。シリカをエチレングリコールに分散させたシリカ/エチレングリコール分散液中のシリカ濃度は、1~30質量が好ましく、2~20質量がより好ましい。シリカ濃度が1質量未満であると、分散液を重合液に多量に添加することが必要となるため、重合時のポリエステルオリゴマーの温度が低下し固化しやすくなる場合があり、また再融解に時間を要し、また、エチレングリコールの使用量が増加し、生産性の観点において好ましくない。一方、30重量を超えると、シリカの凝集による粗大粒子が生じやすいため好ましくない。シリカ/エチレングリコール分散液の攪拌分散処理とは、超音波処理やホモジェッターなどの高圧衝突剪断型処理等の攪拌分散処理をいい、例えば、あらかじめ攪拌槽に満たしたエチレングリコールをマグネチックスタラーなどで攪拌しながら粉体状態のシリカを所定濃度となるよう添加した後に、該攪拌分散処理を行うことが挙げられる。シリカのグリコール成分への分散性を良好なものとするため、シリカに表面処理を施したり、分散液中にpH調整剤を添加したりしてもよい。芯部を構成するポリエステル系樹脂の製造方法としては、ジカルボン酸成分としてテレフタル酸を、グリコール成分としてエチレングリコールを用いて、テレフタル酸とエチレングリコールのモル比が、テレフタル酸:エチレングリコール=1:1.4~1:1.8となるよう重合釜に投入し、重合圧力30~500hPa、重合温度240~270°Cにて、溶融状態で攪拌しながらエステル化反応を行い、ポリエステルオリゴマーを得る。この際、樹脂の特性を損なわない範囲において他のジカルボン酸成分及び/またはグリコール成分を添加することもできる。引き続き、該ポリエステルオリゴマーに前述の攪拌分散処理を施したシリカ/エチレングリコール分散液及び重縮合触媒を添加した後、270~290°Cで溶融攪拌しながら重合釜の圧力を0.2~1.3hPa程度まで減圧し1~8時間程度の重縮合反応を行い、ポリエステル系樹脂を得る。このポリエステル系樹脂を、重合缶の口金より吐出させ、冷却固化した後にチッピングすることにより、ポリエステル系樹脂を得ることができる。重縮合触媒は特に限定されないが、アンチモン、ゲルマニウム、スズ、チタン、亜鉛、アルミニウム、マグネシウム、カリウム、カルシウム、ナトリウム、マンガン、コバルト等の金属化合物のほか、スルホサリチル酸、o-スルホ安息香酸無水物等の有機スルホン酸化合物等を挙げることができる。触媒の添加量も特に限定されないが、重合性、熱安定性等の観点から、ポリエステルを構成する酸成分1モルに対して0.5×10-4~6.0×10-4モルが好ましく、1.0×10-4~5.0×10-4モルがより好ましい。本発明の製造方法においては、前述の特定のポリエステル系樹脂を芯部に特定量用いれば、芯鞘複合糸の紡糸方法は特に限定されないが、例えば、紡糸速度2000m/min以上の高速紡糸により半未延伸糸を得るPOY法、あるいは、一旦2000m/min未満の低速紡糸若しくは2000m/min以上の高速紡糸で溶融紡糸した後、巻き取った糸条を延伸熱処理する方法、一旦巻き取ることなく、続いて延伸を行う直接紡糸延伸法が挙げられる。本発明においては、上記により得られた芯鞘複合糸をそのまま布帛に用いても良いが、例えば、仮撚り捲縮加工、押し込み加工、ニットデニット加工などの後加工を施した後に布帛とする方が、より高い保温性が得られるため好ましい。該仮撚上記の仮撚捲縮加工における延伸倍率は、1.05~1.7倍であることが好ましく、1.3~1.6倍であることがより好ましい。延伸倍率を1.05~1.7倍とすることで、分子配向および結晶化度を向上させることができ、耐熱性や強度に優れた捲縮糸とすることができる。上記の仮撚捲縮加工における仮撚係数は、25000~35000であることが好ましく、26000~33000であることがより好ましく、27000~32000であることがいっそう好ましい。仮撚係数を26000~35000にすることで、捲縮を強固なものとした捲縮糸とすることができる。上記の仮撚捲縮加工におけるヒーター温度は140~220°Cであることが好ましく、180~220°Cであることがより好ましい。ヒーター温度を140~220°Cとすることで、捲縮が強固となり、加えて捲縮糸の結晶化度が向上するという効果が奏される。本発明の芯鞘複合糸に対して仮撚り加工を施す場合においては、上記の仮撚り条件を選択することによりとしては、該捲縮をより強固にすることができるため、得られる布帛の保温性がより顕著に向上する。以下に実施例を挙げて本発明を更に詳細に説明するが、本発明はこれらによって限定されるものではない。なお、実施例及び比較例中の測定方法は次の通りである。1.極限粘度[η]フェノールと四塩化エタンとの等質量混合物を溶媒として、温度20°Cの条件下で常法に基づき測定した。2.シリカの一次平均粒子径、一次粒子径5μm以上の割合シリカ粒子を脱イオン水に分散させた後、レーザー回折式粒度分布測定装置島津製作所製SALD-7100にて回折/散乱光強度が40~60の範囲内となるように水にて希釈調整した後、4回測定した平均値を一次平均粒子径、一次粒子径5μm以上の割合とした。なお、一次最大粒子径も同様の方法により測定した。3.シリカの二次平均粒子径、二次粒子径5μm以上の割合本発明のポリエステル芯鞘複合糸を、フェノール/テトラクロロエタン=50/50質量の混合溶媒に5質量となるように溶解し、得られた溶液をレーザー回折式粒度分布測定装置島津製作所製SALD-7100にて回折/散乱光強度が40~60の範囲内となるように前記溶媒にて希釈調整測定し、4回の平均値を平均粒子径、粒子5μm以上の割合とした。なお、二次最大粒子径も同様の方法により測定した。4.ポリエステル樹脂中のシリカ量ポリエステル芯鞘複合繊維より単糸を取り出し、単糸の横断面形状を拡大写真に撮影し、写真上で単糸全体の面積と芯部の面積を算出し、芯部及び鞘部に用いたポリエステル系樹脂の比重を考慮して、芯部の質量割合を算出した。次に、ポリエステル芯鞘複合繊維約1gをルツボに入れ、秤量した後、400°C×2h、さらに600°C×3hで焼却処理し、デシケータ一中で吸湿を抑制しながら、室温まで十分に冷却した後、ルツボ残渣中のシリカ量gを測定し、上記芯部の割合を用い、下式で算出した。芯部中のシリカ量質量=ルツボ残渣中のシリカ量g/焼却処理前の試料の全質量g×該芯鞘複合繊維中の芯部の質量割合/1005.保温性得られた芯鞘複合糸を用いて、目付135g/cm2の布帛を作製する。また、比較用の試料として酸化チタンを0.4含有する丸断面形状の84T48のポリエステル繊維を用いて、目付135g/cm2の布帛を作製する。布帛をステンレスボトルに巻きつけた後、ステンレスボトル内部の中心に熱電対を取り付けて、ステンレスボトル内部の温度を45°Cまで加温し、内部の温度を45°Cで1分間安定させた後に、外気温度20°Cの環境下へステンレスボトルを移動して、ボトル内部の温度が25°Cに達するまでの経過時間を読みとった。なお、温度は10秒毎に記録して温度変化を読みとった。該丸断面形状のポリエステル繊維を用いた布帛の温度変化を基準として、25°Cに達する時間が遅いものが保温性に優れるものであり、下記の4段階で、保温性の評価を行い、○以上を合格とした。◎:81秒以上遅い○:61~80秒遅い△:31~60秒遅い×:0~30秒遅い6.紡糸性24時間紡糸をした際の、切糸回数にて紡糸性の評価を行い、評価が○のものを合格とした。0~2回:○3~5回:△6回以上:×実施例1芯部を構成するポリマーBの調製エステル化反応器に、テレフタル酸とエチレングリコールのスラリーテレフタル酸:エチレングリコールモル比=1:1.6を連続的に供給し、温度250°C、圧力50hPaの条件で反応させ、エステル化反応率95のポリエステルオリゴマーを得た。このポリエステルオリゴマーを、270°Cに加熱した重縮合反応缶に送液し、容器内を窒素にて置換した後、一次平均粒子径が0.23μm、一次粒子径5μm以上の体積割合が0体積であるシリカを15質量となるようにエチレングリコールへ投入し、T.K.ホモジェッター特殊機化工業製及びソノレータSONIC.CORP製を用い攪拌分散処理を4時間行った。得られたシリカ/エチレングリコール分散液を、ポリエステル樹脂中のシリカの含有量が10質量となるようにポリエステルオリゴマーに添加した後、重縮合触媒として三酸化アンチモンをポリエステルを構成する酸成分1モルに対して3.0×10-4モルとなるよう添加した後に、圧力を徐々に減じて1時間後に1.2hPa以下とした。この条件で攪拌しながら重縮合反応を2時間行った後、得られたポリエステル樹脂を常法によりチップ化し、乾燥したものを芯部を構成するポリマーBとした。なお、得られたポリエステル樹脂の極限粘度は0.65であった。ポリエステル芯鞘複合糸の製造鞘部を構成するポリマーAとして、極限粘度が0.65のポリエステル系樹脂を用い、芯部を構成するポリマーBとして上記条件にて調製したものを用い、孔数が48孔の芯鞘複合ノズルプレートを用いて、鞘ポリマーと芯ポリマーが質量比率で60/40とし、紡糸速度3500m/分、紡糸温度290°C、吐出量43g/分で紡糸し、半未延伸糸を捲き取った。続いて得られた半未延伸糸を以下の条件により仮撚加工を行い、56デシテックス/48フィラメントの仮撚り糸を得た。<仮撚り条件>仮撚り速度:83.85m/min延伸倍率:1.35HP温度:190°C撚り数:3980T/m実施例2芯ポリマーBに含有するシリカの濃度を表1のように変更した以外は、実施例1と同様に行った。実施例3鞘部ポリマーAと芯部ポリマーBの比率を表1のように変更した以外は、実施例1と同様に行った。実施例4芯部ポリマーBに含有するシリカの一次平均粒径を表1のように変更した以外は、実施例1と同様に行った。実施例5吐出量をダウンして、43デシテックス/48フィラメント単繊維の繊度:0.9dtexの仮撚り糸とした以外は、実施例1と同様に行った。比較例1芯部ポリマーBに含有するシリカの濃度を表1のように変更した以外は、実施例1と同様に行った。比較例2鞘部ポリマーAと芯部ポリマーBの比率を表1のように変更した以外は、実施例1と同様に行った。比較例3芯部ポリマーBに含有するシリカの濃度を表1のように変更した以外は、実施例1と同様に行った。比較例4鞘部ポリマーAと芯部ポリマーBの比率を表1のように変更した以外は、実施例1と同様に行った。比較例5、6芯部ポリマーBに含有する、シリカの二次平均粒径を変更した以外は、実施例1と同様に行った。比較例7吐出量をアップし、100デシテックス/48フィラメント単繊維の繊度:2.1dtexの仮撚り糸とした以外は、実施例1と同様に行った。比較例8吐出量をアップし、84デシテックス/48フィラメント単繊維の繊度:1.75dtexの仮撚り糸とした以外は、実施例1と同様に行った。比較例9吐出量をアップし、84デシテックス/48フィラメント単繊維の繊度:1.75dtexの仮撚り糸とした以外は、実施例2と同様に行った。比較例10吐出量をアップし、84デシテックス/48フィラメント単繊維の繊度:1.75dtexの仮撚り糸とした以外は、実施例3と同様に行った。比較例11芯部を構成するポリマーBを調整する際に、T.Kホモジェッターおよびソノレータを用いた攪拌分処理を実施せずに調整した以外は、実施例1と同様に行った。比較例12芯部を構成するポリマーBを調整する際に、T.Kホモジェッターおよびソノレータを用いた攪拌分処理を実施せずに調整した以外は、実施例3と同様に行った。比較例13芯部を構成するポリマーBを調整する際に、T.Kホモジェッターおよびソノレータを用いた攪拌分処理を実施せずに調整した以外は、実施例4と同様に行った。得られた結果を表1に示す。実施例1~5のように、シリカ量、シリカ二次平均粒子径、芯鞘複合糸を構成する単繊維の繊度などを特定することにより、製糸性良く本発明の芯鞘複合糸が得られ、それからなる布帛は、保温性に優れたものであった。一方、比較例1の芯鞘複合糸は、芯部のシリカの含有率が低いため、また、比較例2は、芯部のポリマー比率が少ないために充分な保温性を得ることができなかった。比較例3の芯鞘複合糸は、芯部のシリカの含有率が高いために、紡糸時に発生するシリカの二次凝集が激しく、さらに繊維が非常に脆いため製糸性が非常に悪いものであり、安定して繊維を採取することが出来なかった。比較例4の芯鞘複合糸は、芯部のシリカを含有したポリマー比率が高いため、繊維が非常に脆いため紡糸性が非常に悪く、安定して繊維を採取することができなかった。比較例5の芯鞘複合糸は、芯部ポリマーに添加したシリカの一次平均粒子径が非常に小さいために、また、比較例6の芯鞘複合糸は、シリカの一次平均粒子径が大きいために、紡糸時に発生するシリカの二次凝集による粗大粒子が発生し、製糸性が非常に悪く、安定して繊維を採取することが出来なかった。さらに、比較例8~10の芯鞘複合糸は、単繊維の繊度が1.5dtexを超えていたため、得られた布帛はやや保温性に劣るものであった。さらに、比較例11~13の芯鞘複合糸は、実施例1、3、4に比べ、重合時にシリカの攪拌分散処理を行なわなかったため、芯鞘複合糸のシリカの二次平均粒子径、5μm以上の二次粒子径がいずれも大きくなったため、製糸性が非常に悪く、安定して繊維を採取することが出来なかった。"