軟化点が84°C以上であるノボラック型フェノール系樹脂を有機溶媒に溶解してなることを特徴とするゴム加工用樹脂溶液。前記ノボラック型フェノール系樹脂が、ノボラック型フェノール樹脂、ノボラック型クレゾール樹脂、ノボラック型レゾルシン樹脂、オイル変性フェノール樹脂のいずれかあるいはそれらの混合物であり、前記ノボラック型フェノール系樹脂と前記有機溶媒との比率が、前者:後者質量比として、1:025~1:4であることを特徴とする請求項1に記載のゴム加工用樹脂溶液。前記有機溶媒のSP値が40以下であることを特徴とする請求項1または2に記載のゴム加工用樹脂溶液。ジエン系ゴム100質量部に対し、請求項1~3のいずれかに記載のゴム加工用樹脂溶液を、ノボラック型フェノール系樹脂の質量として0.1~30質量部および硬化剤を0.1~15質量部配合してなることを特徴とするタイヤ用ゴム組成物。前記硬化剤が、ヘキサメチレンテトラミン、HMMMヘキサメトキシメチロールメラミンの部分縮合物、PMMMヘキサメチロールメラミンペンタメチルエーテルの部分縮合物、ヘキサエトキシメチルメラミン、パラ-ホルムアルデヒドのポリマーおよびメラミンのN-メチロール誘導体からなる群から選択された1種以上であることを特徴とする請求項4に記載のタイヤ用ゴム組成物。請求項4または5に記載のタイヤ用ゴム組成物を加硫し成形する工程を有する空気入りタイヤの製造方法。本発明の目的は、タイヤの破断伸びを悪化させずに高硬度化を達成し、耐偏摩耗性を向上させることのできるゴム加工用樹脂溶液、タイヤ用ゴム組成物、それを用いた空気入りタイヤの製造方法を提供することにある。本発明者らは鋭意研究を重ねた結果、特定の樹脂溶液をゴムに配合することにより上記課題を解決できることを見出し、本発明を完成することができた。すなわち本発明は以下のとおりである。1.軟化点が84°C以上であるノボラック型フェノール系樹脂を有機溶媒に溶解してなることを特徴とするゴム加工用樹脂溶液。2.前記ノボラック型フェノール系樹脂が、ノボラック型フェノール樹脂、ノボラック型クレゾール樹脂、ノボラック型レゾルシン樹脂、オイル変性フェノール樹脂のいずれかあるいはそれらの混合物であり、前記ノボラック型フェノール系樹脂と前記有機溶媒との比率が、前者:後者質量比として、1:025~1:4であることを特徴とする前記1に記載のゴム加工用樹脂溶液。3.前記有機溶媒のSP値が40以下であることを特徴とする前記1または2に記載のゴム加工用樹脂溶液。4.ジエン系ゴム100質量部に対し、前記1~3のいずれかに記載のゴム加工用樹脂溶液を、ノボラック型フェノール系樹脂の質量として0.1~30質量部および硬化剤を0.1~15質量部配合してなることを特徴とするタイヤ用ゴム組成物。5.前記硬化剤が、ヘキサメチレンテトラミン、HMMMヘキサメトキシメチロールメラミンの部分縮合物、PMMMヘキサメチロールメラミンペンタメチルエーテルの部分縮合物、ヘキサエトキシメチルメラミン、パラ-ホルムアルデヒドのポリマーおよびメラミンのN-メチロール誘導体からなる群から選択された1種以上であることを特徴とする前記4に記載のタイヤ用ゴム組成物。6.前記4または5に記載のタイヤ用ゴム組成物を加硫し成形する工程を有する空気入りタイヤの製造方法。本発明の樹脂溶液は、軟化点が84°C以上であるノボラック型フェノール系樹脂を有機溶媒に溶解してなることを特徴としているので、これをゴム加工用として用いた場合、ノボラック型フェノール系樹脂をそのままゴムに配合するのと比較して混練り時の粘度が低くなる。これにより、混練り加工性が良化し、ノボラック型フェノール系樹脂やカーボンブラックのゴム中での分散性が向上し、例えばタイヤ用ゴム組成物に用いた場合は、タイヤの破断伸びを悪化させずに高硬度化が達成され、耐偏摩耗性が向上する。以下、本発明をさらに詳細に説明する。本発明の樹脂溶液は、軟化点が84°C以上であるノボラック型フェノール系樹脂を有機溶媒に溶解してなることを特徴とする。ノボラック型フェノール系樹脂は、本発明の効果の観点から好ましいものとして、例えばノボラック型フェノール樹脂、ノボラック型クレゾール樹脂、ノボラック型レゾルシン樹脂、オイル変性フェノール樹脂等が挙げられる。オイル変性フェノール樹脂としては、カシュー変性フェノール樹脂が好ましい。本発明において、発熱性とゴム中への分散性という理由から、ノボラック型フェノール系樹脂の軟化点は、84°C以上が好ましい。さらに好ましくは87~160°Cである。本発明で使用するノボラック型フェノール系樹脂は、発熱性とゴム中への分散性の観点から、ノボラック型フェノール系樹脂が、ノボラック型フェノール樹脂、ノボラック型クレゾール樹脂、ノボラック型レゾルシン樹脂のいずれかあるいはそれらの混合物であることが好ましい。また本発明で使用するノボラック型フェノール系樹脂は、市販されているものを利用することができ、例えば田岡化学工業株製スミカノール610、住友ベークライト株製PR-YR-170等が挙げられる。本発明で使用される有機溶媒は、SP値溶解度パラメーターが40以下であるものがノボラック型フェノール系樹脂の分散性の観点から好ましい。SP値が40以下の有機溶媒として、好適なものとして、例えばエチレングリコールSP値303、ジエチレングリコールSP値=266、エタノールSP値224、アセトンSP値=172、ジメチルホルムアミドSP値209、シクロヘキサノールSP値217、ビストリエトキシシリルプロピルテトラスルフィドSP値=192、ビストリエトキシシリルプロピルジスルフィドSP値=180等が挙げられる。本発明において好ましい有機溶媒の好ましいSP値は40以下16以上である。なお、ノボラック型フェノール系樹脂の分散性の観点から、使用される有機溶媒のSP値はノボラック型フェノール系樹脂のSP値と差異が少ないことが好ましい例えばノボラック型クレゾール樹脂のSP値236。また、ノボラック型フェノール系樹脂が0°C~200°Cの範囲で溶解できる、および作業環境への配慮から非有害性の有機溶媒が好ましいので、有機溶媒としてはエチレングリコール、ジエチレングリコールが好ましい。さらにゴムと化学結合を形成する等の親和性があるとより好ましい。ビストリエトキシシリルプロピルテトラスルフィド、ビストリエトキシシリルプロピルジスルフィド等がより好ましい。本発明の樹脂溶液において、軟化点が84°C以上であるノボラック型フェノール系樹脂と有機溶媒との割合は、前者:後者質量比として、1:025~4の範囲が好ましく、1:05~3の範囲がさらに好ましい。樹脂の質量比が大きすぎると溶液の粘度が高すぎて、ゴム中での分散が良化しない。樹脂の質量比が小さすぎると溶剤を多量に配合することになり、例えば硬度が下がりすぎたり、発熱が悪化してしまったりするので好ましくない。上記割合を採用することにより、ゴム成分に対するノボラック型フェノール系樹脂の分散性が一層向上し、本発明の効果を良好に奏することができる。本発明の樹脂溶液は、ゴム加工用、とくにタイヤ用ゴム組成物に配合することにより、タイヤの破断伸びを悪化させずに高硬度化を達成でき、耐偏摩耗性を向上させることができる。このようなタイヤ用ゴム組成物は、タイヤ用の各種部材に使用することができ、トレッドとくにキャップトレッドに好ましく使用できる。以下、本発明に好適なタイヤ用ゴム組成物について説明する。ゴム成分本発明で使用されるゴム成分は、ゴム組成物に配合することができる任意のゴムを用いることができ、例えば、天然ゴムNR、イソプレンゴムIR、ブタジエンゴムBR、スチレン-ブタジエン共重合体ゴムSBR、アクリロニトリル-ブタジエン共重合体ゴムNBR等が挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、2種以上を併用してもよい。また、その分子量やミクロ構造はとくに制限されず、アミン、アミド、シリル、アルコキシシリル、カルボキシル、ヒドロキシル基等で末端変性されていても、エポキシ化されていてもよい。これらの中でも、本発明の効果の点からジエン系ゴムはNR、BRが好ましい。硬化剤本発明のゴム組成物は、硬化剤を配合する。硬化剤としてはノボラック型フェノール系樹脂を硬化可能なものであればよく、とくに制限されないが、例えば本発明の効果の観点から、ヘキサメチレンテトラミン、HMMMヘキサメトキシメチロールメラミンの部分縮合物、PMMMヘキサメチロールメラミンペンタメチルエーテルの部分縮合物、ヘキサエトキシメチルメラミン、パラ-ホルムアルデヒドのポリマーおよびメラミンのN-メチロール誘導体からなる群から選択された1種以上が好ましい。充填剤本発明のゴム組成物は、各種充填剤を配合することができる。充填剤としてはとくに制限されず、用途により適宜選択すればよいが、例えばカーボンブラック、シリカ、無機充填剤等が挙げられる。無機充填剤としては、例えばクレー、タルク、炭酸カルシウム等を挙げることができる。ゴム組成物の配合割合本発明のゴム組成物は、ジエン系ゴム100質量部に対し、上記樹脂溶液を、ノボラック型フェノール系樹脂の質量として0.1~30質量部および硬化剤を0.1~15質量部配合するのが好ましい。ノボラック型フェノール系樹脂の配合量が0.1質量部未満であると、配合量が少な過ぎて本発明の効果を奏することができない。逆に30質量部を超えると、硬度および破断伸びが悪化する。硬化剤の配合量が0.1質量部未満であると、配合量が少な過ぎて本発明の効果を奏することができない。逆に15質量部を超えると発熱性が悪化する。さらに好適な形態において、本発明のゴム組成物は、ジエン系ゴム100質量部に対し、上記樹脂溶液を、ノボラック型フェノール系樹脂の質量として0.5~18質量部および硬化剤を0.5~10質量部配合するのがよい。本発明に係るゴム組成物には、前記した成分に加えて、カーボンブラック等の補強用充填剤、加硫又は架橋剤、加硫又は架橋促進剤、老化防止剤、可塑剤などのゴム組成物に一般的に配合されている各種添加剤を配合することができ、かかる添加剤は一般的な方法で混練して組成物とし、加硫又は架橋するのに使用することができる。これらの添加剤の配合量も、本発明の目的に反しない限り、従来の一般的な配合量とすることができる。次に本発明の空気入りタイヤの製造方法について説明する。本発明の樹脂溶液をゴム組成物に配合する方法には特に制限はないが、加硫系加硫促進剤、硫黄を除く成分を密閉式バンバリーミキサー等のミキサーで混練する際に配合するのが好ましい。その際の混練り温度は130°C~170°Cが好ましい。得られたゴム組成物は、加硫し、成形されることによって、空気入りタイヤが製造される。なお該加硫および成形工程は、従来の空気入りタイヤの製造方法に従えばよい。以下、本発明を実施例および比較例によりさらに説明するが、本発明は下記例に制限されるものではない。実施例1~5および比較例1~10サンプルの調製所定の比率の樹脂と溶液を樹脂の軟化点以上の温度にて攪拌することで透明の樹脂溶液を得た。表1に示す配合質量部において、加硫系加硫促進剤、硫黄と硬化剤を除く成分を1.7リットルの密閉式バンバリーミキサーで5分間混練した後、ミキサー外に放出させて室温冷却した。続いて、該組成物を同バンバリーミキサーに再度入れ、加硫系を加えて混練し、タイヤ用ゴム組成物を得た。得られたタイヤ用ゴム組成物を150°C、30分の条件でプレス加硫し、以下に示す試験法で物性を測定した。硬度:JISK6253に基づき、20°Cにて測定した。結果は比較例4の値を100として指数表示し、この数字が大きいほど硬度が高く、耐偏摩耗性が良好であることを示す。破断伸び:上記加硫ゴム試験片を用い、JISK6251に基づき、室温にて引張試験を実施し、室温における破断伸びを測定した。結果は比較例4の値を100として指数表示し、この数字が大きいほど破断伸びが高く、耐ブロック欠け性が良好であることを示す。結果を表1に併せて示す。1:NRタイ製STR202:BR日本ゼオン株製Nipol12203:カーボンブラック東海カーボン株製シースト6、N2SA=119m2/g4:ノボラック型クレゾール樹脂田岡化学工業株製スミカノール610、軟化点=96°C5:カシュー変性ノボラック型フェノール樹脂住友ベークライト株製PR-YR-170、軟化点=94°C6:ノボラック型フェノール樹脂-1住友ベークライト株製PR-50731、軟化点=122°C7:ノボラック型フェノール樹脂-2住友ベークライト株製PR-HF-3、軟化点=82°C8:樹脂溶液-1上記ノボラック型クレゾール樹脂をジエチレングリコールに溶解したもの。樹脂:有機溶媒質量比として、1:2。なお表中の括弧内は樹脂の質量部を表す9:樹脂溶液-2上記カシュー変性ノボラック型フェノール樹脂をジエチレングリコールに溶解したもの。樹脂:有機溶媒質量比として、1:2。なお表中の括弧内は樹脂の質量部を表す10:樹脂溶液-3上記ノボラック型フェノール樹脂-1をジエチレングリコールに溶解したもの。樹脂:有機溶媒質量比として、1:2。なお表中の括弧内は樹脂の質量部を表す11:樹脂溶液-4上記ノボラック型フェノール樹脂-2をジエチレングリコールに溶解したもの。樹脂:有機溶媒質量比として、1:2。なお表中の括弧内は樹脂の質量部を表す12:樹脂溶液-5上記ノボラック型クレゾール樹脂をビストリエトキシシリルプロピルジスルフィドエボニックデグッサ株製Si75に溶解したもの。樹脂:有機溶媒質量比として、1:2。なお表中の括弧内は樹脂の質量部を表す13:樹脂溶液-6上記ノボラック型フェノール樹脂-1をビストリエトキシシリルプロピルジスルフィドエボニックデグッサ株製Si75ルに溶解したもの。樹脂:有機溶媒質量比として、1:2。なお表中の括弧内は樹脂の質量部を表す14:酸化亜鉛正同化学工業株製酸化亜鉛3種15:ステアリン酸千葉脂肪酸株製工業用ステアリン酸16:老化防止剤住友化学株アンチゲン6C17:ヘキサメチレンテトラミン三新化学工業株製サンセラーHT-PO18:HMMM三井サイテック株製サイレッツ964RPC、ヘキサメトキシメチロールメラミン65シリカ3519:PMMM田岡化学工業株製スミカノール507A20:硫黄鶴見化学工業株製金華印油入微粉硫黄21:加硫促進剤大内新興化学工業株製ノクセラーNS-F上記の表から明らかなように、実施例1~5で調製されたゴム組成物は、熱硬化性樹脂および硬化剤を添加した従来の代表的な例である比較例4に対し、タイヤの破断伸びを悪化させずに高硬度化を達成でき、耐偏摩耗性を向上させることができる。図2は、比較例4で得られたゴム組成物の原子間力顕微鏡により得られた位相像である。また図3は、実施例1で得られたゴム組成物の原子間力顕微鏡により得られた位相像である。これらの図により、熱硬化性樹脂およびカーボンブラックのゴム中での分散状態を比較できる。色の暗い部分が熱硬化性樹脂やカーボンブラックである。これらの図を比較すると樹脂溶液を用いることで熱硬化性樹脂とカーボンブラックの分散が向上していることが明らかである。これに対し、比較例1は、ノボラック型フェノール系樹脂および硬化剤を配合しない例であり、硬度および破断伸びともに改善されず、耐偏摩耗性、耐ブロック欠け性に劣る結果となった。比較例2は、単にカーボンブラックを増量した例であり、破断伸びが低下し、耐ブロック欠け性が悪化した。比較例3は、単に硫黄を増量した例であり、破断伸びが低下し、耐ブロック欠け性が悪化した。比較例5は、カシュー変性ノボラック型フェノール樹脂を有機溶媒に溶解させることなく添加した例であり、硬度および破断伸びともに改善されず、耐偏摩耗性、耐ブロック欠け性に劣る結果となった。比較例6および7は、ノボラック型フェノール樹脂を有機溶媒に溶解させることなく添加した例であり、硬度および破断伸びともに改善されず、耐偏摩耗性、耐ブロック欠け性に劣る結果となった。比較例8は、本発明で規定する軟化点未満であるノボラック型フェノール樹脂-2を用い、これを有機溶媒に溶解させた例である。ノボラック型フェノール樹脂を有機溶媒に溶解していない比較例7よりも硬度が低下してしまった。これはノボラック型フェノール樹脂-2の軟化点が低く、有機溶媒に溶解させることにより逆にゴム中に細かく分散しすぎたことが原因である。