"母材同士を溶接した溶接継手であって、母材の化学成分が、質量で、C:001~025、Si:005~050、Mn:01~20、Ti:0005~0030、N:00010~00090、Al:010以下、P:0035以下およびS:001以下を含有し、かつW:001~05およびMo:002~05のうちから選んだ少なくとも1種を含有し、さらにSn:0001~02およびSb:001~02のうちから選んだ少なくとも1種を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物の組成からなり、一方、溶接金属の化学成分が、質量で、W:001~05およびMo:002~05のうちから選んだ少なくとも1種を含有し、かつSn:0001~02およびSb:001~02のうちから選んだ少なくとも1種を含有する組成になることを特徴とする耐食性に優れた溶接継手。請求項1において、母材が、さらに質量で、Cu:035以下、Ni:040以下、Cr:020以下およびCo:040以下のうちから選んだ1種または2種以上を含有する組成になることを特徴とする耐食性に優れた溶接継手。請求項1または2において、母材が、さらに質量で、Nb:0001~01、Zr:0001~01およびV:0002~02のうちから選んだ1種または2種以上を含有する組成になることを特徴とする耐食性に優れた溶接継手。請求項1~3のいずれかにおいて、母材が、さらに質量で、Ca:00005~00030を含有する組成になることを特徴とする耐食性に優れた溶接継手。請求項1~4のいずれかにおいて、母材が、さらに質量で、B:00002~00030を含有する組成になることを特徴とする耐食性に優れた溶接継手。請求項1~5のいずれかにおいて、母材が、さらに質量で、REM:00001~0015、Mg:00001~001およびY:00001~01のうちから選んだ1種または2種以上を含有する組成になることを特徴とする耐食性に優れた溶接継手。前記溶接継手の表面に、有機ジンク塗膜を塗装してなることを特徴とする請求項1~6のいずれかに記載の耐食性に優れた溶接継手。前記溶接継手の表面に、エポキシ塗膜を塗装してなることを特徴とする請求項1~6のいずれかに記載の耐食性に優れた溶接継手。前記鋼材の表面に、有機ジンク塗膜を塗装し、さらにその表面にエポキシ塗膜を塗装してなることを特徴とする請求項1~6のいずれかに記載の耐食性に優れた溶接継手。本発明は、上記の問題を有利に解決するもので、船舶のバラストタンク等の厳しい海水腐食環境下においても、優れた塗装耐食性を発揮して、補修塗装までの期間の延長が可能となり、さらには補修塗装の作業軽減を図ることができる耐食性に優れた溶接継手を提供することを目的とする。さて、発明者らは、上記の要請に応えるべく、塗装耐食性の向上について鋭意研究、検討を重ねた結果、母材の化学成分と溶接金属の化学成分を適正範囲に規定することによって、塗装傷などの損傷部からの塗膜劣化を効果的に抑制することができ、ひいては船舶の耐食寿命を著しく向上させることができることの知見を得た。本発明は、上記の知見に立脚するものである。すなわち、本発明の要旨構成は次のとおりである。1.母材同士を溶接した溶接継手であって、母材の化学成分が、質量で、C:001~025、Si:005~050、Mn:01~20、Ti:0005~0030、N:00010~00090、Al:010以下、P:0035以下およびS:001以下、を含有し、かつW:001~05およびMo:002~05のうちから選んだ少なくとも1種を含有し、さらにSn:0001~02およびSb:001~02のうちから選んだ少なくとも1種を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物の組成からなり、一方、溶接金属の化学成分が、質量で、W:001~05およびMo:002~05のうちから選んだ少なくとも1種を含有し、かつSn:0001~02およびSb:001~02のうちから選んだ少なくとも1種を含有する組成になることを特徴とする耐食性に優れた溶接継手。2.前記1において、母材が、さらに質量で、Cu:035以下、Ni:040以下、Cr:020以下およびCo:040以下のうちから選んだ1種または2種以上を含有する組成になることを特徴とする耐食性に優れた溶接継手。3.前記1または2において、母材が、さらに質量で、Nb:0001~01、Zr:0001~01およびV:0002~02のうちから選んだ1種または2種以上を含有する組成になることを特徴とする耐食性に優れた溶接継手。4.前記1~3のいずれかにおいて、母材が、さらに質量で、Ca:00005~00030を含有する組成になることを特徴とする耐食性に優れた溶接継手。5.前記1~4のいずれかにおいて、母材が、さらに質量で、B:00002~00030を含有する組成になることを特徴とする耐食性に優れた溶接継手。6.前記1~5のいずれかにおいて、母材が、さらに質量で、REM:00001~0015、Mg:00001~001およびY:00001~01のうちから選んだ1種または2種以上を含有する組成になることを特徴とする耐食性に優れた溶接継手。7.前記溶接継手の表面に、有機ジンク塗膜を塗装してなることを特徴とする前記1~6のいずれかに記載の耐食性に優れた溶接継手。8.前記溶接継手の表面に、エポキシ塗膜を塗装してなることを特徴とする前記1~6のいずれかに記載の耐食性に優れた溶接継手。9.前記鋼材の表面に、有機ジンク塗膜を塗装し、さらにその表面にエポキシ塗膜を塗装してなることを特徴とする前記1~6のいずれかに記載の耐食性に優れた溶接継手。本発明によれば、船舶用鋼材において多く存在する溶接継手部に対し、海水による厳しい腐食環境下においても、優れた耐食性を付与することができ、ひいては船舶の耐食寿命を著しく向上させることができる。以下、本発明を具体的に説明する。まず、本発明において、母材の化学組成を前記の範囲に限定した理由について説明する。C:001~025質量Cは、鋼材強度を上昇させるのに有効な元素であり、本発明では所望の強度YS降伏点または耐力が235MPa以上、TS引張強さが400MPa以上を得るために001質量以上の含有を必要とする。一方、025質量を超える含有は、溶接熱影響部の靭性を低下させる。よって、Cは001~025質量の範囲とする。好ましくは003~020質量の範囲であり、さらに好ましくは005~016質量の範囲である。Si:005~050質量Siは、脱酸剤として、また鋼材の強度を高めるために添加される元素であり、本発明では005質量以上を含有させる。しかしながら、050質量を超える添加は、鋼の靭性を劣化させるので、Siの上限は050質量とする。Mn:01~20質量Mnは、熱間脆性を防止し、鋼材の強度向上に有用な元素であるので、01質量以上添加する。しかしながら、20質量を超える添加は、鋼の靭性および溶接性を低下させるため、Mnは20質量以下とする。好ましくは09~16質量の範囲である。Ti:0005~0030質量Tiは、Nとの親和力が強くTiNとして析出して、溶接熱影響部でのオーステナイト粒の粗大化を抑制すると共に、フェライト生成核として溶接熱影響部の高靭性化に寄与する。このような効果は、0005質量以上の含有で認められるが、0030質量を超えて含有するとTiN粒子が粗大化して上記の効果が期待できなくなる。このため、Tiは0005~0030質量の範囲で含有させるものとする。N:00010~00090質量Nは、Tiと結合しTiNとして析出して、溶接熱影響部でのオーステナイト粒の粗大化を抑制すると共に、フェライト生成核として溶接熱影響部の高靭化に寄与する。このような効果を有するTiNを必要量確保するためには、Nは00010質量以上含有する必要がある。一方、00090質量を超えてNを含有すると、溶接熱によってTiNが溶解する温度まで加熱される領域では固溶N量が増加し、靭性の著しい低下を招く。このため、Nは00010~00090質量の範囲で含有させるものとする。Al:010質量以下Alは、脱酸剤として、0005質量以上添加することが好ましい。より好ましくは0020質量以上である。しかしながら、010質量を超える含有は、溶接部靭性に悪影響を及ぼすので、Al量は010質量以下に制限した。P:0035質量以下Pは、鋼の母材靭性のみならず、溶接性および溶接部靭性を劣化させる有害な元素であるので、極力低減することが望ましい。特に、P含有量が0035質量を超えると、母材靭性および溶接部靭性の低下が大きくなる。よって、Pは0035質量以下とする。好ましくは0025質量以下である。S:001質量以下Sは、鋼の靭性および溶接性を劣化させる有害な元素であるので、極力低減することが望ましい。特に、S含有量が001質量を超えると、母材靭性および溶接部靭性の低下が大きくなる。よって、Sは001質量以下とする。好ましくは0006質量以下である。W:001~05質量およびMo:002~05質量のうちから選んだ少なくとも1種Wは、本発明の鋼材においては、最も重要な耐食性向上元素の1つである。耐食性の改善効果は、W:001質量以上の含有で発現する。しかしながら、W量が05質量を超えると、鋼の靭性に悪影響を及ぼす。よって、W量は001~05質量の範囲に限定した。好ましくは002~03質量の範囲である。Wが、上記の耐食性向上効果を有する理由は、鋼板が腐食するに伴って、生成する錆の中にWO42が生成し、このWO42の存在によって、塩化物イオンが鋼板表面に侵入するのが抑制され、さらに鋼板表面のアノード部などで、難溶性のFeWO4が生成し、このFeWO4の存在によっても、塩化物イオンの鋼板表面への侵入が抑制され、塩化物イオンの鋼板表面への侵入が抑制されることによって、鋼板の腐食が効果的に抑制されるからである。また、WO42の鋼材表面への吸着によるインヒビター作用によっても、鋼の腐食が抑制されるからである。Moは、本発明の鋼材においては、重要な耐食性向上元素の1つである。上記の効果は、Mo:002質量以上の含有で発現する。しかしながら、Mo量が05質量超えると、鋼の靭性に悪影響を及ぼす。よって、Mo量は002~05質量の範囲に限定した。好ましくは003~035質量の範囲である。Moが、上記の耐食性向上効果を有する理由は、Wと同様、鋼板が腐食するのに伴って、生成する錆の中にMoO42が生成し、このMoO42の存在によって、塩化物イオンが鋼板表面に侵入するのが抑制され、塩化物イオンの鋼板表面への侵入が抑制されることによって、鋼板の腐食が効果的に抑制されるからである。WとMoは、酸素酸を形成する点において共通するので、両元素を単独または複合して含有させることができる。なお、Moに対し、Wは、難溶性のFeWO4が生成し易く、また鋼材表面への吸着によるインヒビター効果が高いという利点があり、そのため、WはMoよりもその含有量が少なくても、優れた耐食性を発揮する。Sn:0001~02質量およびSb:001~02質量のうちから選んだ少なくとも1種SnおよびSbはいずれも、耐食性を向上させる効果がある。このSn,Sbの効果は、鋼板表面のアノード部など、pHが下がった部位での腐食を抑制するためである。この効果は、Snで0001質量以上の含有で、Sbで001質量以上の含有で発現するが、いずれも02質量超えでは、母材靭性および溶接熱影響部靭性を劣化させる。それ故、Snは0001~02質量、Sbは001~02質量の範囲に限定した。以上、母材の基本成分について説明したが、本発明では、上記した基本成分の他に、以下に述べる成分を必要に応じて適宜含有させることができる。Cu:035質量以下、Ni:040質量以下、Cr:020質量以下およびCo:040質量以下のうちから選んだ1種または2種以上Cu,Ni,CrおよびCoはいずれも、強度を向上させる元素であるが、Cu:035質量超え、Ni:040質量超え、Cr:020質量超えおよびCo:040質量超えの含有は、母材靭性および溶接熱影響部靭性の劣化、さらにはコストの増加を招くため、Cu:035質量以下、Ni:040質量以下、Cr:020質量以下およびCo:040質量以下の範囲とした。好ましくは、Cu:010質量未満、Ni:010質量未満、Cr:010質量未満およびCo:010質量未満である。Nb:0001~01質量、Zr:0001~01質量およびV:0002~02質量のうちから選んだ1種または2種以上Nb,Zr,Vはいずれも、鋼材強度を高める元素であり、必要とする強度に応じて選択して含有させることができる。このような効果を得るためには、Nb,Zrはそれぞれ0001質量以上、Vは0002質量以上含有させることが好ましい。しかしながら、Nb,Zrは01質量、Vは02質量を超えて含有されると、靭性が低下するため、Nb,Zr,Vはそれぞれ、上記の範囲で含有させることが好ましい。Ca:00005~00030質量Caは、硫化物の形態を制御して鋼の溶接部靭性向上に寄与する元素である。このような効果を発揮させるためには、少なくとも00005質量の含有を必要とする。一方、00030質量を超えて含有しても、その効果は飽和する。このため、Ca含有量は00005~00030質量の範囲に制限した。B:00002~00030質量Bは、鋼材の強度を高める元素であり、必要に応じて含有させることができる。上記の効果を得るためには、00002質量以上含有させることが好ましいが、00030質量を超えて添加すると靭性が劣化する。よって、Bは00002~00030質量の範囲で含有させることが好ましい。REM:00001~0015質量、Mg:00001~001質量およびY:00001~01質量のうちから選んだ1種または2種以上REM,Mg,Yはいずれも、溶接熱影響部の靭性向上に有効な元素であり、必要に応じて含有させることができる。この効果は、REM,MgおよびYとも00001質量以上の含有で得られるが、REMは0015質量を超えて、Mgは001質量を超えて、Yは01質量を超えてそれぞれ含有されると、かえって靭性の低下を招くので、REM,Mg,Yはそれぞれ、上記の範囲で含有させることが好ましい。本発明の母材において、上記以外の成分は、Feおよび不可避的不純物である。但し、本発明の効果を損なわない範囲内であれば、上記以外の成分の含有を拒むものではない。次に、本発明に係る母材の好適製造方法について説明する。上記した好適化学成分になる溶鋼を、転炉や電気炉等の公知の炉で溶製し、連続鋳造法や造塊法等の公知の方法でスラブやビレット等の鋼素材とする。なお、溶製に際して、真空脱ガス精錬等を実施してもよい。また、溶鋼の成分調整方法は、公知の鋼精錬方法に従えばよい。ついで、上記の鋼素材を所望の寸法形状に熱間圧延する際には、結晶粒粗大化防止の観点から、鋼素材を1050~1250°Cの温度に加熱するのが好ましい。なお、鋼素材の温度が、熱間圧延が可能な程度に高温である場合は、そのまま熱間圧延を施してよい。なお、熱間圧延では、強度を確保するために、熱間仕上圧延終了温度および熱間仕上圧延終了後の冷却速度、冷却停止温度を適正化することが好ましく、熱間仕上圧延終了温度を700°C以上、熱間仕上圧延終了後の冷却は、空冷または冷却速度150°Cs以下の加速冷却を行うことが好ましい。加速冷却する場合の冷却停止温度は300~600°Cの範囲とすることが好ましい。なお、冷却後、再加熱処理を施してもよい。次に、溶接継手における溶接金属の化学成分を前記の範囲に限定した理由について説明する。W:001~05質量およびMo:002~05質量のうちから選んだ少なくとも1種Wは、本発明の溶接継手溶接金属においては、最も重要な耐食性向上元素の1つである。この効果は、W:001質量以上の含有で発現する。しかしながら、含有量が05質量を超えると、溶接金属の靭性に悪影響を及ぼす。よって、Wは001~05質量の範囲とする。Wが、上記の耐食性向上効果を有する理由は、溶接金属が腐食するのに伴って、生成する錆の中にWO42が生成し、このWO42の存在によって、塩化物イオンが溶接金属表面に侵入するのが抑制され、さらに溶接金属表面のアノード部などで、難溶性のFeWO4が生成し、このFeWO4の存在によっても、塩化物イオンの溶接金属表面への侵入が抑制され、塩化物イオンの溶接金属表面への侵入が抑制されることによって、溶接金属の腐食が効果的に抑制されるからである。また、WO42の溶接金属表面への吸着によるインヒビター作用によっても、溶接金属の腐食が抑制されるからである。Moも、本発明の溶接継手溶接金属においては、重要な耐食性向上元素の1つである。この効果は、Mo:002質量以上の含有で発現する。しかしながら、含有量が05質量超えると、溶接金属の靭性に悪影響を及ぼす。よって、Mo量は002~05質量の範囲とする。Moが、上記の耐食性向上効果を有する理由は、溶接金属が腐食するのに伴って、生成する錆の中にMoO42が生成し、このMoO42の存在によって、塩化物イオンが溶接金属表面に侵入するのが抑制され、塩化物イオンの溶接金属表面への侵入が抑制されることによって、溶接金属の腐食が効果的に抑制されるからである。WとMoは、酸素酸を形成する点において共通するので、両元素は単独で使用してもまた併用してもいずれでもよい。なお、Moに対し、Wは、難溶性のFeWO4が生成し易く、また溶接金属表面への吸着によるインヒビター効果が高い利点があり、そのため、WはMoよりもその含有量が少なくても、耐食性を発揮する。Sn:0001~02質量およびSb:001~02質量のうちから選んだ少なくとも1種SnおよびSbはいずれも、溶接金属の耐食性を向上させる効果がある。このSn,Sbの効果は、溶接金属表面のアノード部など、pHが下がった部位での腐食を抑制するためである。この効果は、Snで0001質量以上の含有で、Sbで001質量以上の含有で発現するが、いずれも02質量超えでは、溶接金属靭性を劣化させるため、Snは0001~02質量、Sbは001~02質量の範囲に限定した。溶接金属中にW,Mo,Sn,Sbを適正量含有させる方法については、特に制限はなく、溶接の方法にもよるが、溶接金属が、母材成分,フラックス,溶接ワイヤー等が溶融凝固して形成される場合、これらの成分に上記4成分を含有させておけばよい。なお、本発明における溶接金属の化学成分については、上記した4成分が適正範囲で含有されていれば所望の耐食性が得られるので、その他の成分については特に限定しない。しかしながら、耐食性だけでなく、船舶用鋼材としての必要特性を保持する観点からは、母材成分と近似した組成とすることが好ましく、その代表組成を例示すると次のとおりである。FCW溶接継手の溶接金属では、質量で、C:008、Si:036、Mn:135、P:0018、S:0003、Al:0006、W:003、Sn:0075、Nb:0002、Ti:0005、N:00045を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物からなる組成である。また、FCB溶接継手の溶接金属では、質量で、C:008、Si:026、Mn:123、P:0014、S:0002、Al:0005、W:003、Sb:003、Sn:0015、Mo:012、Nb:0005、Ti:0014、N:00042、Ca:00005を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物からなる組成である。なお、上述したFCW溶接継手の好適溶接金属組成は、後掲する表1および表2のNo23に対応し、またFCB溶接継手の好適溶接金属組成は、表1および表2のNo24に対応する。また、本発明において、溶接手段は特に限定されず、溶接継手の機械的特性、耐食性を確保できるよう、通常、汎用される溶接方法を適宜選択して用いることができる。例えば、サブマージアーク溶接多層サブマージアーク溶接,FCB溶接等などの自動溶接、フラックス入りワイヤFCWやソリッドワイヤなどの半自動アーク溶接あるいは手アーク溶接、被覆アーク溶接などの手アーク溶接等が代表的である。表1に示す成分組成になる溶鋼を、真空溶解炉で溶製または転炉溶製後、連続鋳造によりスラブとした。ついで、スラブを加熱炉に装入して1150°Cに加熱後、熱間圧延により30mm厚の鋼板とした。これらの鋼板について、母材の機械的特性引張特性YS,TS,Elおよび衝撃特性vEを調査した。そして、これら鋼板を、FCB溶接入熱:200kJcmあるいはフラックス入りワイヤアーク溶接多層、入熱:20kJcmで溶接し、溶接継手を作製した。溶接金属中のW,Mo,Sn,Sbの成分量は、母材からの希釈以外では、フラックスおよびワイヤーに前記成分を添加しておくことにより調整した。このようにして作成した溶接継手から、以下に記載した方法で試験片を採取し、機械的特性引張特性、衝撃特性を調査した。すなわち、溶接継手から継手引張試験片NKU2A号試験片を採取し、引張特性TSを調査した。また、溶接継手における鋼板表面とシャルピー試験片NKU4号試験片の端面との間隔が1mmとなるように、シャルピー試験片を採取した溶接継手表面から深さ1mm~11mmの部分からシャルピー試験片を採取した。また、シャルピー試験片のノッチ位置は、溶接金属中央部およびBOND部とした。そして、シャルピー試験片採取後、その衝撃特性を調査した。さらに、上記の溶接継手と母材の耐食性を評価するため、図1に示すように、溶接金属を跨ぐように耐食性試験片を採取した。具体的には、溶接金属の鋼板表面と腐食試験片の表面との間隔が1mmとなるように、3mmt×150mmW×150mmLの耐食性試験片を採取し溶接継手表面から深さ1mm~4mmの部分から耐食性試験片を採取し、その試験片の表面をショットブラストしたのち、試験片表面に変性エポキシ塗料を約350μm厚で塗布した。そして、図1に示すように、溶接金属を跨ぐように、塗膜の上からカッターナイフで地鉄表面まで達する100mm長さのスクラッチ疵を一文字状に付与しておき、以下の条件の腐食試験後に、スクラッチ疵の周囲に発生した塗膜膨れ面積により、耐食性を評価した。このとき、母材部と溶接金属部の塗膜膨れ面積を区別して測定した。溶接金属部の幅は約35mmだが、継手によって多少幅が異なるため、スクラッチ長さ10mm当たりに換算して、塗膜膨れ面積を算出した。耐食性試験は、実船のバラストタンクの上甲板裏に相当する腐食環境を模擬した、35°C,5NaCl溶液噴霧,2h→60°C,RH25,4h→50°C,RH95,2hを1サイクルとする試験を300サイクル行った。表2に、機械的特性調査結果と耐食性試験結果を示す。表2に示したとおり、母材の機械的特性は、発明例および比較例とも問題ない値を示した。塗膜膨れ面積はベース鋼No17,No18を基準として、それぞれの鋼の塗膜膨れ面積比率を算出した。FCB溶接継手においては、No17をベースとし、フラックス入りワイヤアーク溶接においては、No18をベースとした。その結果、発明例No1~16,23~24、比較例No19~22の母材部膨れ面積は、ベース鋼No17,No18に対し、いずれも50以下であり、優れた耐食性を示した。一方、溶接金属部塗膜膨れ面積においては、発明例No1~16,23~24は50以下であり、優れた耐食性を示したのに対し、比較例No19~22は、溶接金属部中にW,Mo,Sn,Sbが所定量含有されていないため、塗膜膨れ面積比率が50超であり、十分な耐食性が得られなかった。"