プロパン、プロピレン、イソブチレン及びメタアクロレインよりなる群から選ばれる少なくとも1種の反応原料を接触気相酸化反応させて得られたメタアクリル酸含有混合ガスからメタアクリル酸をメタアクリル酸水溶液として回収する装置であって、前記メタアクリル酸含有混合ガスを下記の急冷塔に再循環されるメタアクリル酸水溶液により凝縮させる急冷塔であって、急冷塔の塔底で得られたメタアクリル酸水溶液を排出するラインと、前記得られるメタアクリル酸水溶液の一部を急冷塔上部に再循環させるラインと、を含む急冷塔と、急冷塔において未凝縮のメタアクリル酸含有混合ガスを急冷塔の塔頂から排出して下記の蒸留塔に送るラインと、前記未凝縮のメタアクリル酸含有混合ガス中の水分含有不純物成分を塔底加熱により蒸留し、分離する蒸留塔と、蒸留塔の塔底で得られるメタアクリル酸水溶液を蒸留塔から後工程に送るラインと、を含むことを特徴とするメタアクリル酸の回収装置。接触気相酸化反応により得られた生成ガスからのメタアクリル酸の回収率を高めつつ、高濃度のメタアクリル酸溶液として回収する方法では、以降の精製工程で処理すべき副生物及び不純物の量を低減させ、工程の経済性を高めることができる。最近の一般のメタアクリル酸の精製工程が蒸留を用いる方法であることを勘案するに、エネルギーの消耗が大きい蒸留工程における副生物及び不純物の量を低減させることは、工程の経済性の評価の面で重要な部分を占める。従って、本発明は、メタアクリル酸の濃度を極大化する回収方法を提供することを目的とする。一方、急冷法では、比較的に高い濃度のメタアクリル酸が得られるが、急冷温度によって回収されるメタアクリル酸溶液の濃度が変わり、溶剤を用いた吸収法に比べ回収されるメタアクリル酸の量が非常に少量であるという短所がある。また、急冷法だけでは回収し切ることが困難であるため、吸収法との併用を強いられ、急冷法で得た高濃度のメタアクリル酸溶液が吸収法で得た比較的に低濃度の溶液と混じり合うため、得られたアクリル酸溶液の濃度面でその効果が半減する。従って、本発明は、急冷法と蒸留法とを併用することにより、従来の有機溶剤または水を用いたメタアクリル酸の回収方法で得られるメタアクリル酸溶液より高いメタアクリル酸の濃度を有するメタアクリル酸溶液としてメタアクリル酸を回収し、精製工程におけるエネルギー効率を高め、かつ経済性に富むメタアクリル酸の製造法を提供することを目的とする。前記目的を達成するために、本発明は、プロパン、プロピレン、イソブチレン及びメタアクロレインよりなる群から選ばれた少なくとも1種の反応原料を接触気相酸化反応させて得られたメタアクリル酸含有混合ガスからメタアクリル酸をメタアクリル酸水溶液として回収する工程を含むメタアクリル酸の製造法において、前記回収工程は、前記メタアクリル酸含有混合ガスを急冷塔に供給し、急冷塔において凝縮させてその塔底でメタアクリル酸水溶液を得る段階であって、前記得られるメタアクリル酸水溶液の一部を急冷塔に循環させてメタアクリル酸含有混合ガスを凝縮するのに用いる第1段階と、急冷塔において未凝縮のメタアクリル酸含有混合ガスを急冷塔から排出して蒸留塔に送る第2段階と、蒸留塔において塔底加熱により前記未凝縮のメタアクリル酸含有混合ガス中の水分含有不純物成分が蒸気となって塔内を上昇して塔頂へ到達し、排出される第3段階と、を含むことを特徴とするメタアクリル酸の製造法を提供する。また、本発明は、プロパン、プロピレン、イソブチレン及びメタアクロレインよりなる群から選ばれる少なくとも1種の反応原料を接触気相酸化反応させて得られたメタアクリル酸含有混合ガスからメタアクリル酸をメタアクリル酸水溶液として回収する装置であって、前記メタアクリル酸含有混合ガスを下記の急冷塔に循環されるメタアクリル酸水溶液により凝縮させる急冷塔であって、急冷塔の塔底で得られたメタアクリル酸水溶液を排出するラインと、前記得られるメタアクリル酸水溶液の一部を急冷塔上部に循環させるラインと、を含む急冷塔と、急冷塔において未凝縮のメタアクリル酸含有混合ガスを急冷塔の塔頂から排出して下記の蒸留塔に送るラインと、前記未凝縮のメタアクリル酸含有混合ガス中の水分含有不純物成分を塔底加熱により蒸留し、分離する蒸留塔と、蒸留塔の塔底で得られるメタアクリル酸溶液を蒸留塔から後工程に送るラインと、を含むことを特徴とするメタアクリル酸の回収装置を提供する。本発明に係るメタアクリル酸の製造法は、接触気相酸化反応により得られたメタアクリル酸含有混合ガスからメタアクリル酸をメタアクリル酸水溶液として回収する工程後に、水の分離工程、軽質物及び重質物の分離工程、2量体の分解工程などをさらに含みうる。以上で説明した本発明によれば、急冷法と塔底加熱による蒸留法とを併用することにより、従来の有機溶剤または水を用いたメタアクリル酸の回収方法で得たメタアクリル酸溶液に比べ、より高いメタアクリル酸濃度を有するメタアクリル酸溶液としてのメタアクリル酸を回収し、以降の精製工程におけるメタアクリル酸の分離に要されるエネルギー、設備の節減により効率的でかつ経済的にメタアクリル酸を製造することができる。以下、本発明によるメタアクリル酸の製造法について詳述する。<プロパン、プロピレン、イソブチレン及び/またはメタアクロレインの接触気相酸化反応工程a>プロパン、プロピレン、イソブチレン及び/またはメタアクロレインを水蒸気の存在下で酸素、空気などの分子状酸素含有ガスと接触しつつ触媒酸化させると、メタアクリル酸含有反応生成ガスが得られる。通常の酸化反応は、2段階で行われる。第1段階における触媒としては、プロピレン、イソブチレンを含む原料ガスを気相酸化し、主としてメタアクロレインが生成可能なものを使用し、第2段階における触媒としては、メタアクロレインを含む原料ガスを気相酸化し、主としてメタアクリル酸を生成するものを使用する。公知の触媒は、第1段階においては鉄、モリブデン及びビスマスを含有する酸化物であり、第2段階においてはバナジウムを必須成分とするものである。酸化反応の温度は、通常、200~400°Cの範囲である。プロパンからアクリル酸を製造する場合は、プロパンをプロピレンに、プロピレンをアクロレインに、そしてアクロレインをアクリル酸に反応させる。なお、プロパンからアクロレインに直接的に酸化させる方法もある。<急冷塔工程b>これは、前記メタアクリル酸含有混合ガスを急冷塔Aにライン1により供給し、これを急冷塔において迅速な循環と冷却により凝縮させ、急冷塔の塔底からメタアクリル酸水溶液をライン2によって得る工程であって、このようにして得られるメタアクリル酸水溶液の一部を急冷塔上部に循環させ、メタアクリル酸含有混合ガスを凝縮するのに使用する。このメタアクリル酸含有混合ガスは、酸化反応により副産物として生成される水だけでなく、反応器に原料とともに導入される水分などにより多量の水蒸気を含むため、このメタアクリル酸含有混合ガスを急冷塔において凝縮させれば、温度、圧力条件によって熱力学的な特性に基づいてその一部がメタアクリル酸水溶液となり、残りはそのまま急冷塔から抜け出る。このようにして得られたメタアクリル酸水溶液の一部を冷却させながら急冷塔に循環させて急冷塔からの排ガスの温度を調節し、メタアクリル酸含有混合ガスを冷却し、凝縮するのに使用することが好ましい。このとき、急冷塔の温度を高めれば、ガスに含まれている水が少量凝縮され、相対的に大量の水が蒸発できることから高いメタアクリル酸濃度の水溶液が得られる一方、温度が低ければ、大量の水が共に凝縮され、少量の水が蒸発することから低いメタアクリル酸濃度を有する水溶液が得られる。急冷塔に導入されるメタアクリル酸含有混合ガスは160~200°Cの高温であるために急冷塔の温度が上がることがある。このため、急冷塔の温度を保持するために急冷塔に循環されるメタアクリル酸水溶液を熱交換により冷却させることが好ましい。急冷塔の凝縮液の温度は65~80°Cに保持し、好ましくは、70~78°Cに保持する。なお、その温度が65°C未満であれば、冷却負荷が大きくてなって水が水蒸気として蒸発され難く、その温度が80°Cを超えれば、メタアクリル酸の重合問題が生じうる。反応副産物及び不純物として得られる物質のうちメタアクロレインの残在は極めて重要である。プロピレンまたはイソブチレン酸化反応の第1段階の反応において主に生成されるメタアクロレインは重合能に極めて優れているため、それが微量存在しているとしても、以降の加熱による蒸溜工程中に重合され易く、これがライン詰まりを引き起こしうる。従って、急冷塔の塔底で得られるメタアクリル酸水溶液は、ストリッピングなどの方法によりメタアクロレインだけでなく、低沸点の残余不純物を除去することが好ましい。急冷塔をできる限り高い温度にて運転することによりメタアクロレインの濃度をさらに低く保持できるが、上述したように、メタアクリル酸が得られ難くなるという不都合がある。70°Cの運転条件下で得られる急冷塔の塔底でのメタアクリル酸水溶液中のメタアクロレインは、約400ppmのレベルであり、ストリッピングなどの方法により完全に除去することができる。ストリッピングにより処理する場合、塔頂から得られるメタアクロレイン及び水分、未反応原料物質及び副産物ガスなどの低沸点不純物などは、急冷塔の塔頂または蒸留塔のガス入口に循環させ、最終的には蒸留塔の塔頂からシステムの外部に排出することができる。<蒸留工程c>急冷塔内で未凝縮の残りのメタアクリル酸、水及び窒素などの不活性ガスなどの混合ガスが急冷塔の塔頂から蒸留塔Bに送られ、この蒸留塔では、塔底加熱により前記未凝縮のメタアクリル酸含有混合ガス中のメタアクリル酸以外の不純物と未凝縮成分が蒸気となって塔内を上昇して塔頂へ到達し、そこから排出する。蒸留塔の塔底から供給される熱により未凝縮のメタアクリル酸含有混合ガスに含まれていた水がメタアクリル酸に比べて相対的に蒸気圧が高いことから先に蒸発し、この結果、蒸留塔の塔底で得られるメタアクリル酸水溶液の濃度が高くなる。急冷塔と吸収塔とを併用する従来の技術では、本発明の蒸留塔とは異なって、吸収塔における水の蒸留のための別の加熱工程が設けられていない。蒸留塔における塔底加熱は、蒸留塔の塔底におけるケトルkettle形態やサイフォン形態の直接加熱方法と外部からの間接的加熱方法例えば、熱交換器またはリボイラーにより行うことができる。供給される熱量に応じて蒸留塔の塔底温度が決められるが、68ないし85°Cに保持すればよく、好ましくは、70°C以上、より好ましくは、72~78°Cで運転する。メタアクリル酸の重合を抑えるために導入される分子状酸素及び抑制剤で所定の効果は得られるものの、温度が上がれば、メタアクリル酸2量体及び多量体の形成が避けられないため、適宜の温度を選定し運転する必要があり、前記温度は、実験により得られた結果に基づく。使用可能な重合禁止剤は、蒸留塔の成分により水溶性でなければならないため、水に溶解するものであればいずれも使用可能であるが、一般に知られて使用されているハイドロキノンであればよい。通常、水及び有機溶剤と反応生成ガスとを向流接触させる吸収法でメタアクリル酸を回収する場合、得られる溶液中のメタアクリル酸の濃度が、水の場合は40~70重量、有機溶剤の場合は10~35重量であるのに対し、本発明のように急冷塔および塔底加熱を有する蒸留塔より得られた水溶液の混合物から得られるメタアクリル酸の濃度は、75~90重量である。より詳しくは、メタアクリル酸75~90重量、酢酸1~4重量、各種の高沸点不純物0.2~0.7重量、及び水8~20重量であって、非常に高い濃度のメタアクリル酸水溶液としてのメタアクリル酸が回収できる。本発明のように、メタアクリル酸水溶液中のメタアクリル酸の濃度が高い場合は、後工程で処理すべき不純物の水の量が格段に少なくなることからその処理に要されるエネルギーの節減につながり、精製工程において用いる方法の選択肢を増すことができる。例えば、メタアクリル酸水溶液中の水の濃度が低い場合は、蒸留などの通常の方法よりは、結晶化を通じたメタアクリル酸の直接的な回収が可能であり、膜分離を用いたエネルギーの消耗が極めて低い工程が選択可能となる。一方、蒸留塔の塔底での加熱によりメタアクリル酸に比して沸点の低い水を蒸発させることで塔底の水溶液中のメタアクリル酸の濃度を高める過程において、水との化学的親和度が非常によいメタアクリル酸が、水と共に蒸留塔の塔頂から排出され、メタアクリル酸の損失につながることが見込まれる。水と共に排出されるメタアクリル酸の量が多ければ、メタアクリル酸含有反応生成ガスからのメタアクリル酸の高い回収率は望めない。かかるメタアクリル酸の排出損失分を低減するためには、十分な気-液接触を通じて蒸留塔の塔頂に上昇する気相のメタアクリル酸を、物質伝達により蒸留塔の塔頂から供給され塔底に向かって移動する液相水により下降させることで塔底から水溶液状態のメタアクリル酸を得ることが好ましい。蒸留塔の塔頂から液を供給することなく、塔底から上昇流にて未凝縮ガスが通過する状態で蒸留塔の塔底加熱だけでは気-液接触形成による物質伝達が不可能である。従って、蒸留塔の構成のための還流として少量の水を蒸留塔の塔頂から供給し、蒸留が可能な向流気液接触を作ることが好ましい。また、特公昭51-25602号で提案されたように、蒸留塔の塔頂から排出される未凝縮成分ガスである窒素、酸素、未反応プロピレン、イソブチレン、及びメタアクロレイン、メタアクリル酸と水分が反応器に再循環されて再使用され、このうち、窒素と水分は特に重要な成分である。商業生産工程における大量供給される窒素の再循環は必須である。また、水分は、接触酸化反応に必要な成分の1種であって、水蒸気状態での反応器への供給をワンパスonepassで構成すれば、経済性が低下する。従って、再循環流から相当量の水分供給が行われることで省エネルギー化が可能である。この場合、必要とする水を給水源から供給することで蒸留塔の塔頂からの排ガス中の水分を15~30体積に合わせることが好ましい。不足分の水を給水源から供給し、蒸留塔の塔底から加えられる熱により蒸留塔内を上昇させることで塔頂の水分補充が行われる。蒸留塔の塔頂から供給する水は、実質的に反応器に戻って水分を合わせる役割を果たすが、その量に制限はある。なぜならば、エネルギー収支に照らしてみて、蒸留塔の塔頂に供給された水分が気化するのに必要な熱量は、蒸留塔の塔底のリボイラーから得られ、これは、結局ところ、供給するスチームの消耗につながる。従って、スチームの消耗を低減するためには、適宜の量の水分を供給する必要がある。本発明者らが鋭意研究の結果、適宜の水分は、蒸留塔の塔頂からの排ガス中の15ないし30体積の範囲、好ましくは、19ないし25体積の範囲にあるように運転することが経済的であることを見出した。前記水分の組成に合わせるためには、蒸留塔の塔頂温度は55~68°Cであることが好ましい。蒸留塔の塔底及び急冷塔の塔底から得られる水溶液中の水分は、以降の水分離工程を経ることで回収され、これにより回収される水の一部は廃水処理され、一部は前記蒸留塔に再循環され再使用される。蒸留塔の塔頂に供給される水分は、新鮮な工程水と再循環の水との和が前記水分体積の範囲内にあるようにして運転することが好ましい。蒸留塔の塔底温度を75°Cに保持して運転した結果、排出される水分の量によって変わりはあったものの、塔頂温度は60~68°Cであり、このとき、排ガス中の水分濃度は20~25体積、アクリル酸濃度は0.5~0.9体積であった。蒸留塔としては、公知のプレート塔platetower、ぬれ壁塔wettedwalltower、パッキング塔packingtowerなどが使用可能であるが、通常、好ましくは、プレート塔やパッキング塔を使用し、最も好ましくは、パッキング塔を使用する。十分な気-液接触のためには、効率よい充填物を使用することが好ましい。十分な接触のための充填物packingとして各種の充填物を使用することができ、非制限的な例としては、ガーゼ充填物またはMellapakのようなシートタイプの充填物、Flexigridのような格子充填物、ラシッヒRaschigリング、ポールPallリング、カスケードミニリングcascademiniringのような任意の充填物などが挙げられ、物質移動及び蒸留塔の塔底と塔頂間の発生圧力差などを考慮して選ぶことが好ましい。本発明者らが鋭意研究の結果、構造化充填物structuredpackingを使用することが最もよいことが分かった。蒸留塔の塔底のメタアクリル酸水溶液は、主としてメタアクリル酸、水、及び一部の副生不純物例えば、酢酸からなり、その組成は、塔底温度によって大きく変わる。蒸留塔の塔底温度を前記温度範囲のような条件にして運転する場合、ライン詰まりのようなトラブルを起こし易いメタアクロレインのほぼ大半が蒸留塔の塔頂から排出可能である。蒸留塔の塔底のメタアクリル酸水溶液中のメタアクロレインの濃度は、蒸留塔の塔底温度75°Cの条件で100ppm以下であり、この場合、急冷塔の塔底水溶液のストリッパでの処理といった低沸点物質の処理過程が省略可能である。運転条件の変化によって弾力的な運転を試みるために、分析により得られるメタアクロレインの濃度に基づいて選択的にストリッパを使用するか、または省略することも可能である。急冷塔の塔底水溶液をストリッパで処理した水溶液と蒸留塔の塔底から得られた水溶液を、以降のメタアクリル酸の精製工程、例えば水の分離、軽質物及び重質物の分離、熱分解工程を施すことで当該水溶液からメタアクリル酸製品が得られ、これらの精製工程では、通常の方法を用いればよい。以下、添付した図面に基づき、本発明の具体例について詳細に説明する。図1は、本発明の一実施例を示す図であって、接触気相酸化反応により得られたメタアクリル酸含有混合ガスからメタアクリル酸をメタアクリル酸水溶液として回収する装置を示す概略図である。まず、プロパン、プロピレン、イソブチレン及び/またはメタアクロレインを分子状の酸素により気相触媒酸化させて得られた反応生成ガスをライン1を介して急冷塔Aに流入させる。急冷塔の塔底液は、強制循環方式で熱交換器において温度を下げて急冷塔の塔頂に戻す過程を経て高温の反応生成ガスを冷却させる。急冷塔の塔底に滞留しているメタアクリル酸水溶液をライン2を介して後工程のメタアクリル酸の分離、精製部に送る。後工程においては、必要に応じて、メタアクロレイン及びアルデヒド類などの低沸点の不純物をストリッピングにより留去することができ、蒸溜及び結晶化、膜分離などのメタアクリル酸の分離、精製工程に利用可能なものであれば、何れも採用可能である。急冷塔において未凝縮の残りのメタアクリル酸を含むガスは、蒸留塔Bにライン3を介して送られる。蒸留塔の塔頂においては、反応器水分調節用水がライン6を介して供給され、蒸留塔から排出される不活性の未凝縮ガス混合物は、ライン4を介して反応器に循環されるか、あるいは、廃ガス処理装置WGCISに送られる。蒸留塔の塔底においては、リボイラーを介して熱を供給することで水分を蒸留塔の塔頂から排出させることによりメタアクリル酸水溶液の濃度を高める。このようにして得られたメタアクリル酸水溶液は、ライン5を介して排出され、以降のメタアクリル酸の精製工程に送られ、処理される。図2は、蒸留塔における水の蒸発を強めることでメタアクリル酸水溶液中のメタアクリル酸の濃度を高めるための応用例であって、蒸留塔の塔底から流出するメタアクリル酸水溶液を、一部は塔底から排出し、一部は熱を供給することで蒸留塔の任意の位置に循環供給する方法を示している。図3は、急冷塔で得たメタアクリル酸水溶液からメタアクロレインのような低沸点物質を除去するための装置Cを配設し処理する方法を示している。処理装置Cからの排出流は、ライン7を介して急冷塔の塔頂に循環し、ライン8を介してシステムの外部に排出される。各図における例は個別的な方法の例示に過ぎず、これらの方法を組み合わせて実施してもよい。以下、実施例を挙げて本発明を一層詳細に説明するが、本発明の範囲が下記の実施例により限定されることではない。比較例1分子状の酸素含有ガスを用いたプロピレンの気相触媒酸化により得られた反応生成ガスから、図4に示すような通常の吸収塔に導入し、水を用いてアクリル酸を吸収、捕集した。反応生成ガスの組成は、窒素酸素の未凝縮成分が70.5重量、未反応のプロピレンプロパンが1.5重量、二酸化炭素一酸化炭素が2.8重量、水が9.5重量、アクリル酸が14.5重量、そしてその他の凝縮成分が残余重量であった。吸収塔装置としては、内径が200mmであるトレイカラムを使用し、酸化反応器の出口のラインに取り付けられた熱交換器により反応生成ガスを170°Cに冷却して吸収塔の塔底に供給した。塔底のアクリル酸含有溶液を下から5段目にラインを介して循環させ、ライン上には循環液を冷却する熱交換器を取り付けた。カラムは何れも25段よりなり、塔頂からは温度55°Cの水を供給し、塔頂の温度60°C、圧力1050mmH2Oにして吸収塔を運転した。吸収塔の上段部には、アクリル酸の吸収のために反応生成ガス中のアクリル酸対比70重量にて水を供給した。このようにして集めた塔底のアクリル酸水溶液中の組成は、アクリル酸濃度が61.8重量、塔頂から流出されるガス中のアクリル酸の損失分が1.8体積、水分が18.4体積であった。実施例1比較例1に示すものと同じ組成のアクリル酸反応生成ガスを用いて実施した。急冷塔としては、直径が300mm、SUSリングで満たした高さ80mmのドラムを使用し、塔底液の一部をラインに回して塔頂に循環させ、ラインには熱交換器を取り付け、塔底液の温度を72°Cにして運転した。急冷塔の塔頂から流出されるガスの組成は、窒素酸素82.5重量、アクリル酸12.5重量、水9.8重量、残部は不純物であり、温度は61.5°Cであった。急冷塔からの流出ガスは、断熱されたラインを介して蒸留塔に導かれ、蒸留塔装置としては、比較例1に示すものと同様の直径200mm、高さ1350mmのガーゼパッキングが充填された充填カラムを使用した。蒸留塔の塔頂には、55°Cの水を、実験を進めながら採集し分析した塔頂からの排出ガス中の水分組成が24体積になるように調節して供給した。また、蒸留塔の塔頂温度65°C、圧力1050mmH2Oになるようにした。蒸留塔の塔底には、3リットルの大きさのフラスコを取り付け、これに熱を供給することで塔底からの流出液の温度が75°Cになるようにした。急冷塔の塔底から得た水溶液中のアクリル酸の組成は79.2重量、蒸留塔の塔底から得た水溶液中のアクリル酸の組成は72重量であり、蒸留塔の塔頂からの排出ガス中のアクリル酸は0.9体積であった。実施例2蒸留塔の塔底のフラスコからアクリル酸水溶液をポンプで吸い出して熱交換器で80°Cに加熱した後、該液の75重量を蒸留塔の塔底から50cmの高さで積み上げたカスケードミニリングcascademiniring層上に循環させることを除いては、実施例1と同条件で実施した。蒸留塔の塔頂温度は66°C、排ガス中のアクリル酸の濃度は1.1体積であり、蒸留塔の塔底からのアクリル酸水溶液中のアクリル酸濃度は75重量であった。