フレーム内に配設された固定子と、前記固定子と対向して回転軸に周設された永久磁石を有する回転子と、前記フレームの両端に配設され前記回転軸を支持する一対のブラケットと、前記ブラケットに装着され前記回転軸を支持する一対のベアリングと、円環状を成し、前記永久磁石を支持可能に前記回転軸と前記永久磁石との間に配設され、前記永久磁石の磁性材料よりも軟磁性の磁性材料を含んで構成された支持部材と、を備えたことを特徴とする電動機。フレーム内に配設された固定子と、前記固定子と対向して前記回転軸に周設された永久磁石を有する回転子と、前記フレームの両端に配設され前記回転軸を支持する一対のブラケットと、前記ブラケットに装着され前記回転軸を支持する一対のベアリングと、円環状を成し、前記永久磁石を支持可能に前記回転軸と前記永久磁石との間に配設され、前記永久磁石の保持力よりも弱い保磁力を有する磁性材料を含んで構成された支持部材と、を備えたことを特徴とする電動機。前記磁性材料は、軟磁性材料のみで構成されていることを特徴とする請求項1または2に記載の電動機。前記磁性材料は、前記回転軸に電圧が誘起されることによって前記回転軸に流れる電流の共振周波数付近における複素透磁率の虚数部の値が上昇することを特徴とする請求項1~3の何れか1つに記載の電動機。前記磁性材料は、ソフトフェライトで構成されていることを特徴とする請求項1~4の何れか1つに記載の電動機。前記ブラケットには、前記固定子に設けられた巻線に印加される高周波電圧を生成するインバータが内蔵されていることを特徴とする請求項1~5の何れか1つに記載の電動機。請求項1~6の何れか1つに記載の電動機を、室内機ファン駆動用電動機として備えた空調機。しかしながら、上記特許文献1の技術には、ブラケットおよびフレームの構造を変更する必要があり、従来型の電動機を製造するための設備の共用化が困難となるため、コストが増大するという課題があった。本発明は、上記に鑑みてなされたものであって、安価にベアリングの電食を抑制可能な電動機および空調機を得ることを目的とする。上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明は、フレーム内に配設された固定子と、前記固定子と対向して回転軸に周設された永久磁石を有する回転子と、前記フレームの両端に配設され前記回転軸を支持する一対のブラケットと、前記ブラケットに装着され前記回転軸を支持する一対のベアリングと、円環状を成し、前記永久磁石を支持可能に前記回転軸と前記永久磁石との間に配設され、前記永久磁石の磁性材料よりも軟磁性の磁性材料を含んで構成された支持部材と、を備えたことを特徴とする。この発明によれば、支持部材の材料変更のみで放電電流を抑制するようにしたので、安価にベアリングの電食を抑制することができる、という効果を奏する。以下に、本発明にかかる電動機および空調機の実施の形態を図面に基づいて詳細に説明する。なお、この実施の形態によりこの発明が限定されるものではない。実施の形態.図1は、本発明の実施の形態にかかる電動機の断面図である。図1に示される電動機1は、主たる構成として、ステータ2と、ロータ5と、回転軸9と、ベアリング13と、ベアリング15と、ステータ2へ回転磁界を発生させるためのインバータ8と、モールドフレーム10と、モールドブラケット11と、金属ブラケット12と、を有して構成されている。ステータ2は、ステータコア4をインシュレータ14にて覆い、かつ、巻線3を巻回した構造であり、インバータ8のスイッチングに伴い回転磁界を発生する。ロータ5は、ステータ2と対向して回転軸9に周設された永久磁石6と、回転軸9と永久磁石6との間に配設され軟磁性材料を混合した樹脂で形成された円環状の支持部材7とを有して構成されている。そして、ロータ5は、ステータ2からの回転磁界によって回転力を得て回転軸9にトルクを伝達し、回転軸9に設けられた図示しない負荷例えば空調機の室内機に内蔵されるファンを駆動する。永久磁石6は、所定の保持力を有する磁性材料例えば硬磁性材料で構成されている。支持部材7は、永久磁石6の磁性材料よりも弱い保磁力を有する磁性材料例えば軟磁性材料を樹脂に混合して構成され、永久磁石6を回転軸9へ機械的に固定する。モールドフレーム10は、インバータ8と一体的に形成され、ステータ2およびロータ5を内包する。モールドブラケット11は、モールドフレーム10の上部側図1の上側にてモールドフレーム10と一体的に形成され、ベアリング13の外輪aを取り囲んで支持する。金属ブラケット12は、モールドフレーム10の下部図1の下側側にてモールドフレーム10と一体的に形成され、ベアリング15の外輪aを取り囲んで支持する。ベアリング13は、回転軸9と一体回転する内輪bと、モールドブラケット11に設けられた外輪aと、内輪bの回転方向に所定間隔を保持しつつ配設され内輪bと外輪aとの間に転動自在に配置された複数の転動体cとで構成されている。ベアリング15も同様に、内輪bと、金属ブラケット12に設けられた外輪aと、複数の転動体cとで構成されている。次に、電食の発生原理と電食の抑制機構に関して説明する。図2は、ベアリング13、15に流れる放電電流の経路を説明するための図であり、図3は、環状磁性材料のモデル図であり、図4は、ソフトフェライトの複素透磁率の周波数特性図であり、図5は、ベアリング13、15に流れる放電電流の波形を示す図である。電動機1をインバータ8で駆動する場合、印加される電源に不平衡が生じたり、ステータ2に施された各相の巻線3に不平衡が生じることによって、インバータ8のスイッチングに伴い、回転軸9の軸端間等に電圧が誘起される。この電圧がベアリング13、15内部の油膜の絶縁破壊電圧を超えたとき、ベアリング13、15の内部には微小電流放電電流が流れる。そして、この放電電流が、ベアリング13、15の内部に電食を発生させる。電食が進行した場合、内輪b、外輪a、または転動体cに、波状の摩耗現象が発生し、この摩耗現象に起因した異常音が電動機における不具合の主要因の1つとなっている。図2には、放電電流の経路の一例が示され、放電電流は、実線に示すような経路Aで電動機1内を流れ、インバータ8、モールドブラケット11、ベアリング13、回転軸9、ベアリング15、金属ブラケット12、ステータ2、および巻線3の導体を通流する。なお、点線で示される経路Bのように、放電電流がロータ5からステータ2に直接流れる経路も考えられるが、本実施の形態では、支持部材7が樹脂などの電気的な絶縁物であるため、ロータ5内のラジアル方向のインピーダンスが高く、放電経路としては無視できる。従って、以下の説明では、実線で示される経路Aを放電経路として説明する。経路Aには、モールドブラケット11、ベアリング13、回転軸9、ベアリング15、金属ブラケット12、ステータ2、および巻線3などの導体が存在する事から、電気回路としてはRLC直列回路に相当する。このとき、経路Aに流れる放電電流をiとした場合、この電流iは、式1のような方程式に則り流れる。なお、式1において、Rは経路中の抵抗、Lはインダクタンス、Cはキャパシタンス、Eは軸電圧を示す。このとき放電電流の波形は、式2の結果の符号にて決まる。空調機などに適用される小型の送風用電動機では、ベアリング13や回転軸9などの材料が鉄あるいは銅であり抵抗Rが極めて小さい。従って、インダクタンスLおよびキャパシタンスCが支配的となるため、式2<0となる。そのため、送風用電動機における放電電流は、図5の電流カーブAのように減衰振動の電流波形として観測される。さらに、式1での減衰振動および共振周波数fは、式3および式4の通りとなる。放電電流のエネルギーの大きさは、式3の指数関数のべき乗項-R/2Lにより影響を受けるため、虚数部の抵抗Rが大きい場合、放電電流は、図5の電流カーブBのように早く減衰する。すなわち、虚数部の抵抗Rが大きくなるに従い、放電電流によるベアリングの損傷が小さくなる。また、小型の送風用電動機での放電電流の共振周波数fは、数十MHz~数百MHzとなることから、この共振周波数近傍で鉄損が極大となる材料をRLC直列回路内に挿入する事によって放電電流が素早く減少し、電食を抑止することが可能となる。次に、共振周波数近傍で抵抗動作をする材料に関して説明する。図4には、この共振周波数近傍で抵抗動作を示す材料の透磁率の周波数特性の一例として、軟磁性材料の一種であるソフトフェライトに関する特性が示されている。縦軸は透磁率、横軸は周波数である。ソフトフェライトの複素透磁率μをμ=μ’-iμ’’で表す場合、図4に示される透磁率μ’は、複素透磁率μの実数部インダクタンス成分を表し、図4に示される透磁率μ’’は、複素透磁率μの虚数部抵抗成分を表す。図4から明らかなように、透磁率μ’’は、数MHzから徐々に増加し100MHz程度で極大となるため、放電電流に含まれる高周波成分に対して抵抗Rとして働く。従って、放電電流の減衰振動のエネルギーは、ソフトフェライト内で熱に変化され、その結果、図5に示される電流カーブBのように放電電流を効果的に減衰させることができる。ソフトフェライトは、たとえばMn-Zn系フェライト、Ni-Zn系フェライトなどである。なお、軟磁性材料による放電電流の減衰効果は、図2に示される実線の経路A上のどの位置でも得られるが、その最も効果的な部位に関して説明する。図3には、環状の磁性材料のモデルが示される。図3では、説明の便宜上、図1に示した支持部材7を、環状の磁性材料と見立て、また図1に示した回転軸9を、環状の磁性材料の内周部に貫設される軸と見立てている。ここで、軸9の中心線20から磁性材料7の内周面7aまでの距離をr1、軸9の中心線20から磁性材料7の外周面7bまでの距離をr2、磁性材料7の高さをh、放電電流が軸9に電流が流れた際に発生する磁束をφrと定義したとき、磁束φrは式5の如くとなる。式5から明らかなように、磁束φrは、距離r1が小さいほど大きくなり、放電電流の減衰効果が高まる。すなわち、磁束φrの値が大きくなるほど鉄損が高まるため、経路Aにおいて距離r1が最も小さくなる位置に磁性材料7を配設することが望ましい。従って、図1に示される経路Aにおいて距離r1が最も小さくなる位置は回転軸9の周辺であるため、この回転軸9の周囲に軟磁性材料を配設することによって、図5に示される電流カーブBのように放電電流を効果的に減衰させることができる。ただし、既成の電動機1に上述した軟磁性材料を配設する場合、電動機の構造を変えることなく適用することが望ましい。そこで、本実施の形態にかかる電動機1は、その寸法を変更することなく、かつ、放電電流を効果的に減衰させるために、支持部材7を軟磁性材料を混合した樹脂で形成するように構成されている。上述したRLC直列回路において、抵抗Rは、放電電流が経路A上の抵抗成分例えばベアリング13、15の抵抗を通ることによって生じる損失銅損を表す。一方、軟磁性材料を混合した樹脂で支持部材7を構成した場合、経路Aに放電電流が流れることによって回転軸9の周囲に交番磁界が発生し、この磁界が支持部材7に作用することによって鉄損ヒステリシス損が生じて、その鉄損が抵抗として作用する。従って、経路Aに流れる放電電流高周波成分は、支持部材7で生じる鉄損によって素早く減衰する。また、本実施の形態によれば、支持部材7の距離r1、距離r2、および高さhなどの寸法を変更することなく電動機1を製造することが可能である。次に、支持部材7に、軟磁性性材の一つであるソフトフェライトを用いることで得られるさらなる効果について説明する。図6は、ブラシレスDCモータのロータ5の断面図であり、例えば、図1のA-A線に沿う矢視断面図である。図6には、ソフトフェライトを混合した樹脂で形成された支持部材7と、この支持部材7の外周面を取り囲む4つの永久磁石6a~6dとが示されている。さらに、図6には、永久磁石6a~6dによって発生する磁束を示している。永久磁石6a~6dを用いた電動機1の性能トルクや効率などは、ロータ5の表面永久磁石6a~6dの外周側に出来るだけ多くの磁束を供給することで向上する。一方、図6のような形状の場合、永久磁石6a~6dの磁束は、ロータ5の内側永久磁石6a~6dの内周側に配設された支持部材7を通過するため、この支持部材7の透磁率もロータ5の性能に影響を及ぼす。例えば、PBTポリブチレンテレフタレートなどの樹脂を用いた支持部材7の透磁率は、空気と同等の約1Hmであるが、支持部材7に、ソフトフェライトを混合した樹脂を用いた支持部材7の透磁率は、図4から明らかなように、透磁率μ’が100Hm以上となるため、ロータ5の表面に供給される磁束支持部材7を通過した磁束が向上し、電動機1の性能を向上させることができる。なお、永久磁石6a~6dの磁束が一方向であることから周波数はDCであり、透磁率の複素成分μ’’は十分低く、ヒステリシス損などの損失は発生しないことは言うまでも無い。以下、動作を説明する。インバータ8のスイッチングに伴い、回転軸9の軸端間等に電圧が誘起されることによって生じた放電電流は、回転軸9の周囲に交番磁界が発生させ、この磁界が支持部材7に作用することによって鉄損が生じる。この鉄損は、抵抗として作用するため、放電電流は、支持部材7のソフトフェライト内で熱に変化され、電流カーブBのように減衰する。なお、上記説明では、電動機1を空調機の室内機に適用した場合に関して説明したが、これに限定されるものではなく、電動機1は室外機にも適用可能である。また、上記説明では、樹脂と軟磁性材料とを混合して成る支持部材7を用いた実施例を説明したが、軟磁性材料のみで構成された支持部材7を用いてもよい。以上に説明したように、本実施の形態にかかる電動機1は、モールドフレーム10フレーム内に配設されたステータ2固定子と、ステータ2と対向して回転軸9に周設された永久磁石6を有する回転子5と、モールドフレーム10の両端に配設され回転軸9を支持する一対のブラケット11、12と、このブラケット11、12に装着され回転軸9を支持する一対のベアリング13、15と、円環状を成し永久磁石6を支持可能に回転軸9と永久磁石6との間に配設され永久磁石6の磁性材料よりも軟磁性の磁性材料を含んで構成された支持部材7と、を備えるようにしたので、電食の要因となる放電電流を効果的に減衰させることが可能である。従来では、電食の耐力を向上させるため、ブラケットおよびフレームの構造を変更する手法や、回転軸9とベアリング13、15の内輪bとの間に絶縁スリーブを介在させる手法や、ベアリング13、15の転動体cにセラミックを用いる技術や、ベアリング13、15と回転子鉄心との間における軸の外周部にヒステリシス損の大きい磁性材料を固着させる技術などが存在する。これらの手法では、製造コストが増大を招き、あるいは電動機が大型化するという課題があった。特に、支持部材7の製造方法がインサート成形である場合において、支持部材7の形状変更を伴うときには、金型、設備、および工程などの変更が伴うため、製造コストの増加が顕著である。本実施の形態にかかる電動機1は、支持部材7の寸法変更が発生しないため、支持部材7の材料変更のみ放電電流を抑制することが可能である。すなわち、製造設備の共通化が可能であるため、寸法を変更することなく、かつ、安価にベアリングの電食を抑制することが可能である。また、本実施の形態にかかる電動機1は、モールドフレーム10フレーム内に配設されたステータ2固定子と、ステータ2と対向して回転軸9に周設された永久磁石6を有する回転子5と、モールドフレーム10の両端に配設され回転軸9を支持する一対のブラケット11、12と、このブラケット11、12に装着され回転軸9を支持する一対のベアリング13、15と、円環状を成し永久磁石6を支持可能に回転軸9と永久磁石6との間に配設され、永久磁石6の保持力よりも弱い保磁力を有する磁性材料を含んで構成された支持部材7と、を備えるようにしたので、寸法を変更することなく、かつ、安価にベアリングの電食を抑制することが可能である。また、本実施の形態にかかる支持部材7の磁性材料は、軟磁性材料のみで構成するようにしてもよい。このように構成した場合、放電電流をより一層効果的に抑制することが可能である。また、本実施の形態にかかる支持部材7の磁性材料は、回転軸9に電圧が誘起されることによって回転軸9に流れる電流の共振周波数付近における複素透磁率の虚数部の値が上昇するように構成されている。すなわち、放電電流の共振周波数fが10MHz以上の領域において、複素透磁率の虚数部の値が増大するように構成したので、小型の送風用電動機での放電電流の共振周波数数十MHz~数百MHzにおいて、この放電電流を効果的に減衰させることができる。また、本実施の形態にかかる支持部材7の磁性材料は、ソフトフェライトで構成するようにしたので、支持部材7を射出成形で製造する場合、容易に製造することが可能である。ソフトフェライトは、他の金属系軟磁性材料例えば、鉄、ケイ素鋼などに比して粒径が小さいため、ソフトフェライトを混合した樹脂の射出成形に適しているからである。また、本実施の形態にかかるモールドブラケット11は、固定子2に設けられた巻線3に印加される高周波電圧を生成するインバータ8を内蔵するようにしたので、インバータ8内の配線が巻線3とベアリング13との間において導体として作用するため、巻線3とベアリング13との間における絶縁距離が縮まり、回転軸9に流れる電流がより大きくなる。このように、回転軸9に大きな電流が流れた場合でも、支持部材7によって放電電流を効果的に減衰させることが可能である。また、本実施の形態にかかる空調機は、電動機1を室内機ファン駆動用電動機として備えるようにしたので、ベアリング13、15の電食による騒音を軽減することができる。特に、ベアリング13、15の電食によって問題となるのは騒音であり、空調機の室内機は、居住空間で長時間使用するために静音性が求められ、電食の耐力を向上することが製品の信頼性に大きく寄与するからである。また、軟磁性材料は、樹脂単体よりも比重が大きいため、本実施の形態にかかる支持部材7と同一形状の従来の支持部材と比べて、ロータ5のイナーシャ慣性を大きくすることができる。従って、本実施の形態にかかる電動機1によれば、トルクリップルなどによる回転変動が抑制され、騒音を低減することが可能である。また、軟磁性材料を混合した支持部材7は、ロータ5の外周部でヨークとして作用するため、ロータ5の空隙磁束が増加する。従って、本実施の形態にかかる電動機1によれば、電動機1のトルクおよび効率を向上させることができる。なお、本発明の実施の形態にかかる電動機および空調機は、本発明の内容の一例を示すものであり、更なる別の公知の技術と組み合わせることも可能であるし、本発明の要旨を逸脱しない範囲で、一部を省略するなど、変更して構成することも可能であることは無論である。