"マグネット組立体を製造する方法であって、ボンドマグネットをスリーブで囲む段階と、前記マグネットを加熱する段階と、前記マグネットを軸線方向に圧縮し、前記マグネット及び前記スリーブを半径方向に膨張させる段階と、を含む、方法。前記マグネットの冷却中に前記マグネットを圧縮する段階を含む、請求項1に記載の方法。プレス機で前記マグネットを圧縮する段階と、前記マグネットに接触する前記プレス機の部品を加熱する段階とを含む、請求項1又は2に記載の方法。前記マグネットがボアを含み、前記方法が、プレス機で前記マグネットを圧縮する段階を含み、前記プレス機は、前記マグネットを載置するピンを含む、請求項1乃至3のいずれか1項に記載の方法。前記マグネットを圧縮して、前記スリーブの直径を所定値まで膨張させる段階を含む、請求項1乃至4のいずれか1項に記載の方法。壁を有する凹部内に前記マグネットとスリーブとを配置する段階と、前記マグネットを圧縮して、前記スリーブを膨張させて前記壁と接触させる段階とを含む、請求項1乃至5のいずれか1項に記載の方法。前記スリーブが炭素繊維複合材を含む、請求項1乃至6のいずれか1項に記載の方法。請求項1乃至7のいずれか1項に記載の方法によって製造されたマグネット組立体。図1のマグネット組立体1は、スリーブ3によって囲まれたマグネット2を含む。マグネット2は、磁性粉及びバインダーの複合材を含むボンドマグネットである。マグネット2は、円筒形状であり、マグネット2を軸線方向に貫通して延びる中央ボア4を有する。スリーブ3は、炭素繊維複合材から形成された中空シリンダである。スリーブ3は、マグネット2を囲み、マグネット2と締まり嵌めを形成する。その上、スリーブ3は、プレストレスが与えられ、マグネット2に半径方向圧縮力を加える。マグネット組立体1は、電気機械のロータの一部を形成することを目的としている。詳細には、シャフトは、例えば、接着によってマグネット2のボア4内に固定することができる。ロータが回転すると、遠心力によりマグネットに半径方向及び円周方向の応力が加えられる。抑制されなければ、これらの引張応力によりマグネット2が破砕を生じる可能性がある。炭素繊維複合材から形成されているスリーブ3は、マグネット2よりも遙かに剛性がある。その上、スリーブ3にはプレストレスが与えられ、マグネット2に半径方向の圧縮力を加える。そのため、スリーブ3は、回転中に生じる引張応力に対抗する。次に、マグネット組立体1を製造する方法を、図2を参照しながら説明する。マグネット組立体は、プレス機5を用いて製造され、該プレス機5は、ベース6、ピン7、及びラム8を備える例えば、図2。ピン7は、ベース6を貫通して突出し、該ベース6に対して移動可能である。ラム8は、ピン7と同軸であり、ピン7の直径と一致する凹部9を含む。プレス機5は、電熱体図示せずを含み、ベース6、ピン7、及びラム8を所定温度まで加熱するのに使用される。ボンドマグネット2は、所定温度まで予熱される例えば、オーブンを用いて。マグネット2は、円筒形状であり、中央ボア4を有する。所定温度になると、マグネット2はピン7上に置かれる。ピン7は、マグネット2のボア4と滑り嵌めを形成する直径を有する。炭素繊維複合材から形成される中空スリーブ3は、マグネット2を囲むようにマグネット2を覆って載置される例えば、図2b。マグネット2の外径とスリーブ3の内径は、マグネット2とスリーブ3との間にすきま嵌め又は移動嵌めが形成されるようなサイズにされる。次いで、ラム8は、所定の力に達するまでマグネット2を軸線方向に圧縮する例えば、図2c。ラム8の直径は、マグネット2だけが圧縮されるようなスリーブ3との滑り嵌めを形成する。ラム8によって加えられる圧縮は、マグネット2を塑性的に変形させる。マグネット2の軸線方向長さが減少し、マグネット2の外径が増大する。マグネット2の外径の増大によりスリーブ3が膨張するようになる。スリーブ3の膨張は、円周方向応力をスリーブ3に発生させる。ラム8によって所定の力に達すると、マグネット2、スリーブ3、及びプレス機5が冷却される例えば、圧縮空気を用いて。冷却中、ラム8は、マグネット2に所定の力を加え続ける。これにより、マグネット2が未だ可鍛性であるときのマグネット2のクリープ及び応力緩和が最小限になる。マグネット2の温度が所定の閾値よりも低下すると、ラム8は引き上げられ、ピン7はベース6に対して降下され、結果として得られるマグネット組立体1がプレス機5から取り外される例えば、図2d。ラム8によってマグネット2に加わる所定の軸線方向力は、多くの要因によって決まる。詳細には、軸線方向力は、スリーブ3の所要プレストレス、スリーブ3の引張強度、スリーブ3の内径、マグネット2の圧縮係数、及びマグネット2の外径によって決まる。スリーブ3の所要プレストレスは通常、回転中にマグネット2に付与される引張応力によって決まる。マグネット組立体1が回転すると、遠心力によりマグネット2に半径方向及び円周方向の応力が加わる。これらの引張応力は、マグネット2のボア4において最大となり、円周方向応力は、一般に、半径方向応力よりも大きい。従って、スリーブ3は、理想的には、結果として円周方向の圧縮応力がマグネット2のボア4に付与されて、遠心力によって生じる円周方向の引張応力を相殺する量だけプレストレスが与えられる。従って、例えば遠心力が回転中にマグネット2のボア4に35MPaの円周方向引張応力を付与する場合、スリーブ3は、理想的には、静止時にマグネット2のボア4に少なくとも-35MPaの円周方向の圧縮応力を付与する。本明細書において、正の値を有する応力は引張応力であり、負の値を有する応力は圧縮応力である。スリーブ3によってマグネット2に付与される圧縮応力は、理想的には、遠心力によって付与される引張応力を上回る。そのため、マグネット2は、回転中に圧縮状態で維持される。時間の経過に伴って、マグネット2は、スリーブ3によって付与される圧縮応力に起因してクリープを生じることになる。結果として、圧縮応力は時間と共に低下することになる。従って、スリーブ3は、理想的には、スリーブ3によってマグネット2に付与される圧縮応力が遠心力により付与される引張応力をマグネット組立体1の寿命期間にわたって上回るようにプレストレスが与えられる。マグネット2は、通常、正の熱膨張係数を有する。対照的に、炭素繊維複合材から形成されるスリーブ3は、負の熱膨張係数を有する。従って、マグネット2及びスリーブ3が冷却されると、マグネット2は収縮し、スリーブ3は膨張する。従って、スリーブ3に発生する円周方向応力は冷却中に減少し、理想的には考慮に入れる必要がある。特定の直径及び引張応力を有するスリーブ3については、所要の円周方向のプレストレスを発生させるのに必要な直径の変化は、計算によって割り出すことができる。スリーブ3の必要な直径の変化が求められると、マグネット2の必要な直径の変化を算出することができる。最終的に、マグネット2の直径の変化が得られると、マグネット2の圧縮係数を用いた所要の軸線方向力を算出することができる。マグネット2が加熱される所定温度もまた、多くの要因によって決まる。マグネット2の温度が上昇すると、圧縮係数が低下する。圧縮係数が低下すると、マグネット2の所要の直径変化をもたらすのに必要な軸線方向力が小さくなる。従って、より小さな軸線方向力を用いることができるように、比較的高い温度を利用することが有利である。しかしながら、過度の温度は、磁気パワーの磁気特性例えば、磁気強度及び磁化及び/又はマグネット2のバインダーの接着強度を低下させる可能性がある。従って、所定温度は、理想的には、マグネット2の磁気特性又は機械的特性に悪影響を及ぼすことなく、マグネット2の圧縮係数が有意に低減されるように選択される。マグネット2が所定温度にある間に、ラム8によって加えられる軸線方向圧縮力が除かれた場合、スリーブ3によって加えられる半径方向圧縮力によりマグネット2が半径方向の収縮を引き起こす可能性がある。結果として、スリーブ3における円周方向応力が低下することになる。最悪の場合、スリーブ3によって加えられる半径方向の力及び冷却中のマグネット2のバルク温度収縮により、円周方向応力が完全に除去されることが生じる場合がある。従って、冷却中にマグネット2の半径方向収縮を最小限にするために、マグネット2の温度が所定の閾値よりも低下するまでラム8によって軸線方向力が加え続けられる。選択される特定の閾値は、この場合も同様に、幾つかの要因によって決まることになる。詳細には、閾値は、スリーブ3に付与される円周方向応力の大きさ、温度に対する圧縮係数の挙動、及びラム8の軸線方向力の除去後のマグネット2の冷却速度によって決まることになる。マグネット2と接触するプレス機5の部品を加熱することにより、圧縮中にマグネット2の不均等な変形をもたらす恐れのあるマグネット2の局部的な冷却が回避される。例えば、ベース6及びラム8が加熱されない場合には、マグネット2の端部は、ベース6及びラム8と接触したときに温度低下が生じることになる。この結果、マグネット2の圧縮係数は、マグネット2の端部においてより大きくなる。そのため、マグネット2が圧縮されると、マグネット2の半径方向膨張がその中心部において最大となり、マグネット2の輪郭が胴体の膨らんだ樽に類似したものとなる。スリーブ3によってマグネット2に加えられる半径方向圧縮力は、マグネット2の端部において低減され、或いは実際に存在しなくなる。結果として、後続の回転中にマグネット2の端部において破砕が生じる可能性がある。ピン7は2つの機能を提供する。第1に、ピン7は、ラム8に対してマグネット2及びスリーブ3を整列させる。第2に、ピン7は、圧縮中にマグネット2のボア4の形状及び直径が確実に維持されるようにする。マグネット2と比較して、ピン7は、より大きな熱膨張係数を有する。従って、ピン7は冷却中により大きな量収縮し、結果として、マグネット組立体1をプレス機5から取り出すことができる。ここで、マグネット組立体1の特定の実施例の製造について説明する。マグネット2は、Nd-Fe-Bボンドマグネットであり、Magnequench登録商標によって供給されるMQP-B-20056-070粉体を含む。マグネット2は、22.00mmの長さ、17.075mmの外径、及び6.225mmの内径を有する。スリーブ3は、Toray登録商標M40炭素繊維複合材を含み、22.00mmの長さ、17.700mmの外径、及び17.100mmの内径を有する。従って、マグネット2とスリーブ3との間の半径方向の隙間は、0.0125mmである。マグネット組立体1は、100,000rpmで作動することを目的としている。この速度では、遠心力によってマグネット2のボア4に付与される円周方向引張応力は、35MPa前後である。従って、スリーブ3は、理想的には、マグネット2のボア4に少なくとも-50MPaの円周方向圧縮応力を付与し、これは、その後、マグネット組立体1の寿命期間中にマグネット2のクリープを生じさせる効果がある。スリーブ3の定格引張強度は1400MPaであり、従って、スリーブ3に生じる円周方向プレストレスは、1400MPaを超えることはない。マグネット2の最大作動温度は150°Cである。この温度を超えると、マグネットの劣化が生じる可能性がある。従って、マグネット2及びプレス機5が加熱される所定温度は150°Cである。ラム8によって加えられる所定の力は30kNである。この力は、およそ0.125mmのスリーブの直径の公称膨張をもたらす。0.125mmの直径増大は、1150MPa前後の円周方向引張応力をスリーブ3に発生させる結果となる。結果として、-70MPa前後の円周方向圧縮応力が、スリーブ3によってマグネット2のボア4に付与される。冷却中、ラム8は、マグネット2の温度が60°Cよりも低くなるまで、30kNの圧縮力を加え続ける。100°Cを大幅に下回るとマグネット2の圧縮係数は増大する。従って、軸線方向力が除かれると、マグネット2の半径方向収縮はあまり生じない。上述の実施形態において、ラム8は、所定の力に達するまでマグネット2を圧縮する。或いは、ラム8は、ラム8によって所定距離を移動するまでマグネット2を圧縮することができる。何れの場合においても、結果として得られるスリーブ3の膨張は、公差によって変わることになる。更なる変形例として、ラム8は、スリーブ3の直径が所定値に達するまでマグネット2を加圧することができる。例えば、ベース6は、マグネット2及びスリーブ3が位置付けられる円筒形凹部を含んでもよい。ピン7は、凹部を通して上向きに突出し、マグネット2を凹部内で中心に位置付け、並びにボア4の形状及び直径を保護するよう機能する。凹部の直径は、スリーブ3よりも僅かに大きく、マグネット2の軸線方向圧縮中にスリーブ3が膨張することが許容される量を定める。ラム8がマグネット2を圧縮すると、スリーブ3は、凹部の壁に接触するまで半径方向に膨張する。この時点で、壁によってスリーブ3の更なる膨張が阻止される。次いで、マグネット2の更なる圧縮が停止する。スリーブ3が壁と接触する時点は、ラム8が移動する距離対加えられた力の突発的変化として観測することができる。スリーブ3の直径が所定値まで膨張するまでマグネット2を圧縮することによって、スリーブ3に発生する円周方向応力の大きさ全体にわたって良好な制御を達成することができる。上記の実施形態で利用されるマグネット2は完全に硬化されている。すなわち、マグネット2は加熱及び圧縮の前に硬化されることになっている。しかしながら、マグネット2は半硬化又は未硬化であってもよい。圧縮後に直ちに冷却をするのではなく、マグネット2は、所定の時間期間例えば、1又は2時間の間所定温度例えば、150°に保持してもよい。これは、マグネット2が単一プロセスにおいてスリーブ3内で加圧され硬化することができる点で有利である。上述の1つの実施形態において、スリーブ3は、炭素繊維複合材から形成される。炭素繊維複合材は、理想的には、高い引張強度、軽量、非磁性、及び電気絶縁特性を有するので、電気機械のロータで使用するのに好適である。しかしながら、本方法は、例えば、ステンレス鋼又はアラミド複合材料など、他の材料から形成されたスリーブを有するマグネット組立体を製造するのに用いることもできる。更に、マグネット2内にボア4を設けることによりシャフトをマグネット組立体1内に固定できるようになるが、ボア4を必要としない用途もある。マグネット組立体1の製造中、ラム8によって加えられる軸線方向力は、マグネット2のクリープ及び応力緩和が最小限になるように、冷却中、維持される。しかしながら、冷却中に軸線方向力を維持することは、必ずしも必須のことではない。例えば、マグネット2は、より迅速な速度で冷却してもよく、或いは、冷却中のマグネット2の続いて発生するクリープを考慮して、より大きな円周方向応力をスリーブ3に付与してもよい。本発明の製造方法では、スリーブの加熱又は冷却を必要とすることなく、マグネットとスリーブとの間に締まり嵌めが形成される。従って、本方法は、比較的低い又は負の熱膨張係数を有するスリーブ内にマグネットを固定するのに用いることができる。加えて、マグネットは、圧縮中に半径方向に膨張するので、マグネット及びスリーブの直径に対して厳しい公差を必要とすることなく、締まり嵌めを達成することができ、また、プレストレスをスリーブに付与することができる。"