磁性体を含む流体を磁場勾配を有する通気性素材からなる流路に流通させ、前記磁性体を流路外に分離して該磁性体より小さい磁化率を有する分子を濃縮する磁性体分離装置であって、前記流路の内壁面から断面方向に突出して流路断面積を減少させる複数の突出部を、前記流路にそって所定の間隔で設けたことを特徴とする磁性体分離装置。前記流路が、無機繊維または金属繊維を圧縮固定した通気性の多孔質体で構成されており、前記流路の内壁面近傍の気体分子を、前記多孔質体を介して前記流路外に排出する請求項1記載の磁性体分離装置。前記突出部が断面方向に直立する円弧上の障壁である請求項1または2記載の磁性体分離装置。前記流体の流路断面積がステップ状に変化する請求項1乃至3のいずれか1項記載の磁性体分離装置。前記磁性体分離装置が、前記磁性体を分離した後の流体の温度を測定する温度測定手段と、該流体に含まれる気体分子の濃度を測定する濃度測定手段とを有しており、前記温度測定手段および濃度測定手段の測定結果に応じて、前記磁性体を分離後の流体の一部または全部を、前記磁場勾配を有する流路の前段に戻すフィードバック制御機構を有する請求項1乃至4のいずれか1項記載の磁性体分離装置。前記流体からの分離対象が、常磁性体である請求項1乃至5のいずれか1項記載の磁性体分離装置。前記流体からの分離対象が、不対電子を有する物質である請求項1乃至6のいずれか1項記載の磁性体分離装置。このように、これまでの磁性体分離装置は、十分な磁性体分離効率を得られるものではなく、またオゾン等に対する耐性に劣り、必ずしも長期間の運転に耐え得るものではなかった。本発明が解決しようとする課題は、オゾン含有ガス等の流体中から酸素等の磁性体を高い効率で分離することができ、かつオゾン等に対する耐性が高く、長期間の運転が可能な磁性体分離装置を提供することである。実施形態の磁性体分離装置は、磁性体を含む流体を磁場勾配を有する通気性素材からなる流路に流通させ、前記磁性体を流路外に分離して該磁性体より小さい磁化率を有する分子を濃縮する磁性体分離装置であって、前記流路の内壁面から断面方向に突出して流路断面積を減少させる複数の突出部を、前記流路にそって所定の間隔で設けた。本発明に係る磁性体分離装置によれば、オゾン含有ガス等の流体中から酸素等の磁性体を高い効率で分離することができる。図1は、第1の実施形態に係る磁性体分離装置の概略構成を示す図である。なお、以下に示す実施形態では、酸素/オゾンの混合ガスからなる流体から、磁性体として酸素ガスを分離する構成のものを示したものである。酸素ガスの磁化率xは、標準状態で1.5×10-7cgs単位と他の気体と比べて高い値を有しているのに対し、同一条件下でのオゾンガスの磁化率は、酸素ガスの1000分の1程度である。本実施形態は、これら酸素およびオゾンの混合ガスに所定の磁場勾配を与えたときに各々が受ける磁気力の差によって、酸素ガスを所定方向に吸引して分離することで、混合ガス中の酸素濃度を低減し、高オゾン濃度の混合ガスを得るようにしたものである。なお、本発明の磁性体分離装置の分離対象としての磁性体は、必ずしも酸素に限定されず、流体に含まれる他の気体分子より大きい磁化率を有するものであれば、後述する種々の磁性体を分離対象とすることが可能である。第1の実施形態に係る磁性体分離装置1は、図1に示すように、酸素ガスを貯留、供給する酸素ボンベ2と、酸素ボンベ2から供給された酸素ガスを含む混合ガスに高電圧を印加してオゾンを生成するオゾナイザー3と、オゾナイザー3で生成したオゾンガスと酸素ガスとの混合ガスから、磁場勾配により酸素ガスを濃縮して分離し、酸素濃度の低減された酸素減損ガスを得る分離部4とが、流路にそって順次配置されている。オゾナイザー3は、平行電極間に起こさせた無声放電中に酸素ガスや空気を通して酸素分子をオゾン化するものであり、酸素ボンベ2およびオゾナイザー3間、ならびにオゾナイザー3および分離部4間は、それぞれ配管5、6で接続されている。分離部4の後段にはガス排出管7が接続されている。分離部4は、内部にガス流路41を有するガス流路管42を有しており、ガス流路管42の上方および下方には、ガス流路管42の長手方向と平行な方向に延在するように、磁石43、44が配設されている。磁石43、44は、ガス流路管42と平行な水平方向に延びる板状をなし、そのNS極は、ガス流路41方向を向く状態で配置されている。なお、磁石43、44の磁極N極、S極の方向は特に限定されず、同極同士が対向するように配設してもよく、多極同士が対向するように配設してもよい。各磁石43、44としては、Tテスラオーダーの磁束密度を得られるものであればよく、電磁石、超電導電磁石、永久磁石のいずれも用いることができる。本実施形態の磁性体分離装置では、吸着材等の再生工程を要しないため、永久磁石を用いることも可能であり、例えば、ネオジム磁石ネオジム鉄ボロン磁石、サマリウム磁石サマリウムコバルト磁石、アルニコ磁石アルミニウムニッケルコバルト磁石、フェライト磁石酸化鉄磁石等が好適である。図2は、分離部4のガス流路管42周辺を拡大して示す縦断面図である。ガス流路管42は、非磁性の通気性多孔質体で形成されており、ガス流路管42の内壁面から断面方向に突出して流路断面積を減少させる隔壁45が、ガス流路41にそって所定の間隔で設けられている。隔壁45は、ガス流路管42の図中上側の内壁面から突出する側板451と、図中下側の内壁面から突出する側板452とで構成されており、互いの側端部が対向するように設けられている。側板451、452は、内壁面から断面方向に直立する円弧上の障壁として形成されており、図2で示すように、側板451の側端部が、流体の出口側に向けてガス流路管42上側内壁面に近接する傾斜面として形成されるとともに、側板452の側端部が、流体の出口側に向けてガス流路管42の下側内壁面に近接する傾斜面として形成されることが好ましい。隔壁45を構成する側板451、452は、オゾンガスや酸素ガスに対する耐性を有するものであれば、その材質は特に限定することなく用いることができる。ガス流路41は、側板451と側板452とが対向する空間で形成された領域Qと、領域Qと隣接する膨張室としての領域Pとにより形成されている。なお、本明細書において、流路断面積とは、流体の進行方向に対して垂直方向の断面の面積をいう。非磁性の通気性多孔質体としては、非磁性の無機繊維または非磁性の金属繊維を主成分とするものを好適に用いることができる。非磁性の金属繊維を主成分とする多孔質体としては、例えば、ステンレス、チタン等の金属材料を繊維状に加工して金属繊維とし、該金属繊維を圧縮固定して不織布とした金属繊維不織布、該金属繊維不織布を焼結し、必要に応じて圧延してなる金属繊維不織布焼結体、または金属繊維を織布とした金属繊維織布を好適に用いることができる。非磁性の無機繊維を主成分とする多孔質体としては、シリカ、アルミナ等のセラミックス、カーボン、ガラス等の無機材料を繊維状に加工して無機繊維とし、該無機繊維を圧縮固定して不織布とした無機繊維不織布、または該無機繊維を織布とした無機繊維織布等が挙げられる。また、非磁性の多孔質体としては、複数種の金属繊維の混合物または複数種の無機繊維の混合物を主成分としたものであってもよく、金属繊維と無機繊維との混合物を主成分としたものであってもよい。このように、ガス流路管42の一部または全体を、上述した金属繊維または無機繊維からなる多孔質体で構成した場合、細孔径は概ね10~90nmであり、必ずしも分子選択性は有しないが、モレキュラーシーブ等のゼオライトや有機物質からなる膜状体等でガス流路管42を形成した場合と比較して、オゾン等のガスに対する耐性が高められ、長期間の運転に使用した場合でも、ガス流路管42の劣化の進行が抑制された分離部4とすることができる。なお、図2において、突出部としての隔壁45は、上述したように、ガス流路管42の図中上側内壁面および図中下側内壁面から断面方向に突出させた側板451、452により構成したものであってもよく、ガス流路管42の内壁面に内接させて設けた円環状の板により形成したものであってもよい。隔壁45は、図2で示すように、一定の高さを有する側板451、452により形成してもよいが、例えば、側板451の高さh1もしくは側板452の高さh2のいずれか一方または双方を、流体の進行方向にそって順次低減し、隔壁45で形成される領域Qの流路断面積を順次増大させるか、または側板451の高さh1もしくは側板452の高さh2のいずれか一方または双方を、流体の進行方向にそって順次増大し、側壁45で形成される領域Qの流路断面積を順次低減するようにしてもよい。また、図2では、隔壁45をガス流路41にそって一定間隔で設ける構成としたが、隔壁45は、必ずしも一定間隔で設けなくてもよく、例えば、流体の進行方向にそって、隔壁45間の間隔が順次低減または増大するように設けてもよく、隔壁45間の間隔を不定間隔で設けるようにしてもよい。次に、この磁性体分離装置1の動作を説明する。まず、図1において、酸素ボンベ2から配管5に供給された酸素ガスは、オゾナイザー3に導入され、平行電極間に発生させた無声放電により酸素分子がオゾン化される。オゾナイザー3で得られた酸素/オゾン混合ガスは、配管6により、分離部4のガス流路41に供給される。オゾナイザー3から排出される酸素/オゾン混合ガス中のオゾン濃度は、特に限定されないが、通常、最大400g/Nm3程度である。ガス流路41内では、ガス流路管42上方および下方に設置された磁石43、44により、磁極付近に最も強い磁場が発生し、遠くなるにつれて磁場が弱くなる。すなわち、ガス流路41の中心点近傍では磁場が最も弱く、ガス流路管42内壁面近傍では最も磁場が強くなっており、ガス流路41中心点からガス流路管42内壁面に向けて磁場が強まるように、磁場勾配が形成されている。このようにして形成した磁場勾配により、ガス流路41に供給された酸素/オゾン混合ガス中の酸素ガスが、ガス流路管42の内壁面側に吸引される。すなわち、単位体積の磁気力xのガスに作用する磁気力Fは、F=xHdH/dxで求められる。たとえば、6Tの超電導電磁石を使用して6×104gaussの磁場強度Hを発生させ、1×104gauss/cmの磁場勾配dH/dxを与えた場合、体積磁化率1.5×10-7を有する単位体積当たりの酸素ガスは、90dyne、すなわち9μNの磁気力を受けることになる。これに対し、オゾンは酸素の約1000分の1程度の体積磁化率しか持たないため、同じ磁場内に存在するオゾンには9×10-3μNの磁気力しか作用しない。したがって、酸素/オゾン混合ガスのガス流路41に強い磁場勾配を生成させることで、酸素分子が磁場の強い方に吸引される。ガス流路41内に形成される磁場勾配は、特に限定されないが、通常30T/m程度である。ガス流路41に供給された酸素/オゾン混合ガスは、まず、図2で示すように、領域Q1と隣接する領域P0を、隔壁45側に向けて移動する。この過程で、酸素/オゾン混合ガス中の酸素ガスが、ガス流路41内に形成された磁場勾配により、ガス流路管42の内壁面近傍に高い割合で集められ、内壁面近傍に酸素濃縮ガスが形成される。領域P0を通過した混合ガスは、側板451、452により形成された、領域P0よりも流路断面積が小さい領域Q1に流入する。領域Q1に流入した混合ガスは、その流入口において流速が一旦急激に上昇した後、流路断面積の増大に伴い、徐々に減速しながら、領域P1に向けて移動する。領域Q1を通過した混合ガスは、流路断面積の大きい領域P1に高速で流入し、ガス流路管42内壁面との間に生じた負圧により全体的に内壁面側に吸引される。膨張室としての領域P1では、流路断面積の増大に伴い混合ガスの流速が急激に低下し、領域P1内を混合ガスが滞留する。この間に、ガス流路41内に形成された磁場勾配により、混合ガス中の酸素ガスが、ガス流路管42内壁面側にさらに移動し、ガス流路管42内壁面近傍の酸素濃縮ガスの酸素濃度が高められる。ガス流路管42の内壁面近傍に集められた酸素濃縮ガスは、ガス流路管42を構成する多孔質体を介して、ガス流路41外部に排出される。なお、本実施形態では、図2に示す構成のガス流路41を備えた分離部4を用いた場合を例に説明したが、磁性体分離装置1は、必ずしもこのような構成に限定されず、例えば、図3aで示すように、ガス流路管42内壁面の図中下側面から突出させた側板542のみで隔壁45を形成した、直通型のガス流路41を備えた構成としてもよい。さらに、図3aで示す形態のガス流路41において、各側板452上方のガス流路管42内壁面に、逃げ溝を設けた構成としてもよい。ガス流路41は、流路断面積をステップ状に変化させた形態とすることで、酸素/オゾン混合ガス中の酸素ガスをより効率的に濃縮できるため好ましい。このような形態としては、例えば図3bおよび図3cで示すように、ガス流路管42図中上側の内壁面から突出する側板451と、下側の内壁面から突出する側板452とを、その側端部が互いに対向しないように交互に設けた、食い違い型のガス流路41としてもよい。図3bおよび図3cのガス流路41は、上面側の側板451側端部とガス流路管42内壁面とで形成された領域Q1、および下面側の側板452側端部とガス流路管42内壁面とで形成された領域Q2と、領域Q1または領域Q2と隣接する領域Pとで構成されており、それぞれ異なる流路断面積を有する領域Q1、領域P、領域Q2を順次移動することで、流路断面積がステップ状に変化するように形成されている。また、ガス流路41は、図3dで示すように、ガス流路41を階段状に形成し、その段差部において、ガス流路管42の図中下側内壁面から突出する側板452により隔壁45を形成した、階段型のガス流路41としてもよい。図3dのガス流路41は、下面側の側板452側端部とガス流路管42内壁面とで形成された領域Qと、領域Qと隣接する領域Pとで構成されている。図3dに示すガス流路41は、領域P内で異なる高さL1、L2を有するように形成されており、この領域Pと領域Qとを順次移動することで、流路断面積がステップ状に変化するように形成されている。このように、ガス流路41の流路断面積をステップ状に変化させた構成とすることで、領域Q通過後の領域Pにおいて、混合ガスの流速低下の度合いをより大きく得ることができ、混合ガスからの酸素濃縮を効率的に行うことができる。またさらに、ガス流路41は、図3eで示すように、直線状に形成された上部流路46と、上部流路46の底面に配設したハニカム材47とで形成した、ハニカム型のガス流路41としてもよい。図3eのガス流路41は、ハニカム材47の隔壁471で区切られた孔部472および上部流路46とで形成された領域Pと、ハニカム材47の隔壁471側端部とガス流路管42内壁面とが対向する空間で形成された領域Qとで構成されている。上記のように、酸素濃縮ガスが、図2で示すガス流路管42の多孔質体を介してガス流路41外部に分離された混合ガスは、領域P1内を滞留しながら隔壁45側に向けて移動する。領域P1を通過した混合ガスは、領域Q2に流入し、さらに上述したのと同様の過程を領域P2、P3、Pn、領域Q3、Q4、Qnと繰り返し、ガス流路41に残存した酸素減損ガスは、オゾン濃度が高められた状態で、ガス排出管7により、系外に排出、回収される。このように、分離部4のガス流路41を、流路断面積の低減された領域Qを備えたものとすることで、領域Qと隣接する領域Pにおいて、滞留する混合ガスから、酸素ガスを効率的に濃縮させることができ、優れた分離効率を得ることができる。また、上記のように、ガス流路管42内壁面に集められた酸素濃縮ガスを、領域P1~Pnの各領域において逐次ガス流路41外部に放出することにより、酸素濃縮ガスの酸素濃度の上昇に伴う酸素分離速度の低下を抑制することができる。なお、本実施形態では、ガス流路管42全体を多孔質体で構成することとしたが、少なくとも、ガス流路41における膨張室としての領域Pを構成するガス流路管42の一部が多孔質体で構成されていればよく、例えば、ガス流路管42のうち、流体進行方向下流側の領域Pを構成する部分のみを多孔質体で構成したものであってもよい。またさらに、分離部4は、ガス流路管42および隔壁46全体を、多孔質体で形成したものであってもよく、例えば塊状の多孔質体の内部を、図2で示す形状のガス流路41が形成されるようにくり抜き成型して、ガス流路管42および隔壁45を形成したものであってもよい。図4は、第2の実施形態に係る磁性体分離装置の概略構成を示す図である。なお、図1に示す構成要素と同一あるいは類似の構成要素に関しては、同一の参照数字を用いて説明する。第2の実施形態に係る磁性体分離装置10は、第1の実施形態に係る分離部4に対し、ガス流路管41から排出された酸素濃縮ガスを系外に排出する分離機構11が設けられている。分離機構11は、ガス流路管41と磁石44との間の領域に一方の端部が配設された配管12の他端に接続されており、分離機構11の下流側には、分離後の酸素濃縮ガスを回収する回収タンク13が設けられている。分離部4の後段には、ガス排出管7に流出した酸素減損ガスの温度を測定する温度モニター14、および酸素減損ガス中のオゾン濃度を測定するオゾン濃度測定装置15が、ガス排出管7の流路にそって順次接続されており、オゾナイザー3と分離部4との間には、温度モニター14で測定された測定値に基づいて、分離部4に供給する混合ガスの温度を調整する温度調整機構16が設けられている。オゾン濃度測定装置15の後段と、酸素ボンベ2およびオゾナイザー3との間には、ファン17を備えた還流配管18が設けられており、ガス排出管7に流出した混合ガスを、オゾナイザー3前段に還流可能に構成されている。次に、図4で示す磁性体分離装置10の動作について説明する。なお、図1に示す高濃度オゾン製造装置1を用いた動作と同一あるいは類似の工程については、説明を簡略化する。まず、図4において、酸素ボンベ2から配管5に供給された酸素ガスは、オゾナイザー3に導入されてオゾン化され、得られたオゾンガスと酸素ガスとの混合ガスが、配管6に供給される。配管6に供給された混合ガスは、温度調整機構16による温度調整され、磁化率が調整された後、分離部4のガス流路41に供給される。ガス流路41内に導入された酸素/オゾン混合ガスは、第1の実施形態に係る磁性体分離装置1の分離部4で説明したのと同様の機構により、ガス流路管42の内壁面近傍に集められた酸素濃縮ガスが、ガス流路管42の多孔質体を介して、順次ガス流路41外部に排出される。ガス流路41から排出された酸素濃縮ガスは、分離部4に設けられた分離機構11により分離部4内から分離され、回収タンク13内に回収される。このようにすることで、ガス流路41から排出された酸素濃縮ガスを効率的に分離部4の外部に分離し、分離部4内の酸素濃度を低い状態に保持することができる。このため、ガス流路41外部への酸素濃縮ガスの移動速度が高められ、オゾン濃度の高められた酸素減損ガスを効率的に得ることができる。一方、ガス流路41からガス排出管7に導入された酸素減損ガスは、温度モニター14による温度測定、およびオゾン濃度測定装置15によるオゾン濃度測定が行われる。そして、オゾン濃度測定装置15の測定結果に基づき、ファン17の動作により酸素減損ガスの一部が還流配管18によりオゾナイザー3の前段に還流される。オゾナイザー3の前段に還流された酸素減損ガスは、配管5によりオゾナイザー3に供給され、再度無声放電によるオゾン化処理が施される。オゾナイザー3から配管6に供給された酸素/オゾン混合ガスは、温度モニター14で得られた測定結果に基づき、温度調整機構16により温度調整され、磁化率が調整された後、分離部4に供給される。分離部4に供給する混合ガスの温度は、特に限定されないが、適切な磁化率を得る観点から、室温程度に調整することがよい。このようにして分離部4に供給された混合ガスは、上述した実施形態と同様に、ガス流路41内の磁場勾配によりガス流路管42内壁面近傍に集められた酸素濃縮ガスが、ガス流路管42の多孔質体を介して排出されるとともに、ガス流路41内に残存した酸素減損ガスが、ガス排出管7に供給される。このように、オゾン濃度測定装置15の測定結果に基づいて、得られた酸素減損ガスを再度オゾナイザー3前段に還流させることで、原料ガスのオゾン濃度を制御することができ、所望のオゾン濃度を有する酸素減損ガスを得ることができる。さらに、温度調整機構16により、分離部4に供給する混合ガスの温度を調整し、混合ガス中の酸素の磁化率を適宜調整することで、酸素濃縮ガスの酸素濃度を制御することができる。このため、オゾン濃度測定装置15の測定結果とともに、温度調整機構16の測定結果に基づいて、得られた酸素減損ガスを再度オゾナイザー前段に還流し、分離部4に供給することで、得られる酸素減損ガスのオゾン濃度をより高精度に制御することができる。上述した実施形態に係る磁性体分離装置では、処理対象とする流体を酸素/オゾン混合ガスとし、分離対象としての磁性体を酸素とした場合を例に示したが、本発明の磁性体分離装置は、異なる磁化率を有するもの同士の混合体であれば、適宜適用することが可能である。分離対象としての磁性体は、常磁性体であることが工業的な観点から望ましい。常磁性体としては、酸素、窒素化合物、ナトリウム、アルミニウム、白金が挙げられる。なお、磁性体としては、上述した常磁性体に限定されず、例えば、方位量子数が充填していない、所謂不対電子を有するものであれば、分離対象とすることが可能である。以上、具体例を参照しつつ本発明の実施形態について説明したが、上記の実施例は、本発明の一例として挙げたものであり、本発明を限定するものではない。また、上記の各実施形態の説明では、磁性体分離装置において、本発明の説明に直接必要とされない部分等についての記載を省略したが、これらについて必要とされる各要素を適宜選択して用いることができる。その他、本発明の要素を具備し、本発明の趣旨に反しない範囲で当業者が適宜設計変更しうる全ての磁性体分離装置は、本発明の範囲に包含される。本発明の範囲は、特許請求の範囲およびその均等物の範囲によって定義されるものである。