"リグニンとポリアクリロニトリルもしくはポリアクリロニトリルコポリマーを、リグニンとポリアクリロニトリルもしくはポリアクリロニトリルコポリマーの両方を溶解する有機溶剤中に含む繊維ドープ溶液であって、該溶液が、溶液の総重量の10~35の固形分を有し、該リグニンが、溶液中の固形分の総重量の5~45であり、該溶液が、20°C~80°Cの温度にて20~1500ポアズの粘度を有する、上記繊維ドープ溶液。20°C~80°Cの温度にて20~1000ポアズの粘度を有する、請求項1に記載の繊維ドープ溶液。20°C~80°Cの温度にて20~500ポアズの粘度を有する、請求項1に記載の繊維ドープ溶液。20°C~80°Cの温度にて20~100ポアズの粘度を有する、請求項1に記載の繊維ドープ溶液。リグニンが、溶液中の固形分の総重量の10~45である、請求項1に記載の繊維ドープ溶液。リグニンが、溶液中の固形分の総重量の30~45である、請求項1に記載の繊維ドープ溶液。リグニン、ポリアクリロニトリルもしくはポリアクリロニトリルコポリマー、およびリグニンとポリアクリロニトリルもしくはポリアクリロニトリルコポリマーの両方を溶解する有機溶剤を混合して、約20°C~約80°Cの温度にて約20ポアズ~約1500ポアズの粘度を有する繊維ドープ溶液を得ることを含む繊維ドープ溶液の製造方法であって、溶液中の全固形分が、溶液の総重量の10~35であり、溶液中のリグニンの重量が、溶液中の固形分の重量の5~45である、上記方法。紡糸し、凝固させ、そして溶剤を抽出して繊維を形成させることによってドープから繊維を製造することをさらに含み、該紡糸が、溶液紡糸またはドライジェット湿式紡糸の一方である、請求項7に記載の方法。繊維を延伸して繊維の直径を小さくし、さらに分子配向を増大させることをさらに含む、請求項8に記載の方法。繊維を洗浄して繊維から残留溶剤を除去することをさらに含む、請求項9に記載の方法。繊維を空気雰囲気中にて200°C~300°Cの範囲の温度で加熱することをさらに含む、請求項8に記載の方法。繊維を不活性雰囲気にて600°C~2000°Cの温度で炭化させることをさらに含む、請求項11に記載の方法。請求項11に記載の方法による生成物。請求項12に記載の方法による生成物。全固形分の10重量~45重量のリグニンを含み、そしてポリアクリロニトリルもしくはポリアクリロリトリルコポリマーをさらに含む繊維であって、該繊維が、a約7倍~約15倍の全延伸;b約0.6~約4.5のデニール;c約8ミクロン~約25ミクロンの直径;d30ksi~100ksiの引張強度;e約0.60Msi~約20Msiの、ヤング率としても知られている引張弾性率;またはf約8~約18の伸び;の特性の1つ以上を示す上記繊維。全固形分重量の10重量~45重量のリグニンと、ポリアクリロニトリルもしくはポリアクリロリトリルコポリマーとを、200°C~300°Cで60分~180分加熱して得られる反応生成物を含む酸化繊維であって、該酸化繊維が、a6ミクロン~22ミクロンの直径;b10ksi~30ksiの引張強度;またはc3~20の伸び;の特性の1つ以上を示す上記酸化繊維。全固形分重量の10重量~45重量のリグニンと、ポリアクリロニトリルもしくはポリアクリロリトリルコポリマーとを、繊維が炭化されるまで炭化温度に保持して得られる反応生成物を含む炭化繊維であって、該炭化繊維が、a5ミクロン~20ミクロンの直径;b80ksi~400ksiの引張強度;c7Msi~30Msiのモジュラス;またはd0.8~1.4の伸び;の特性の1つ以上を示す上記炭化繊維。特に明記しない限り、列挙されている実施例では下記の材料を使用した。ポリアクリロニトリルPANPAN1、PAN2、PAN3、およびPAN4は、SterlingFiber社Pace,Floridaから供給された。PAN1とPAN2は炭素繊維前駆体グレードであり、PAN3とPAN4は織物グレードである。リグニン主としてトウヒ樹種繊維源のパルプ化からの黒液を酸沈殿することによって得られる軟材クラフトリグニンを使用した。実施例1:未加工の前駆体繊維の製造と特性決定リグニンとPANもしくはPANコポリマーとをブレンドして得られる溶液またはドープを、成分材料と溶剤との重量/重量ブレンドによって調製した。ブレンドの標準的な調製方法は、ある一定量のリグニンを溶剤中に溶解することによって、既知固形分のリグニン溶液を調製するという仕方である。既知のリグニン/溶剤溶液の正確なアリコートを計量し、次いで追加の溶剤を計量してサンプルに加えた。次いで特定量の所望のPANもしくはPANコポリマーを、所望のリグニン/PAN比またはリグニン/PANコポリマー比と全固形分に達するのに必要な量にてサンプルに加えた。調製されたサンプルを、SilversonL5M-Aシリーズの高せん断実験用ミキサーを使用して混合した。PAN溶液、リグニン/PAN溶液、またはリグニン/PANコポリマー溶液を通常は一晩静置し、次いで脱気してから紡糸した。ドープの脱気は、約30インチHgの減圧をもたらす標準的な実験用真空ポンプを使用して行った。紡糸は、実験用の溶液紡糸ラインを使用して行った。当業者には、溶液紡糸プロセスが複雑であることがよく理解されている。溶液紡糸の一般的なプロセスは文献中に詳細に説明されており、この作業と関連した紡糸は、典型的な繊維加工手順に従って行われる。繊維の形成と延伸のための正確な条件は、実際の紡糸条件、繊維性能、およびプロセシング特性に応じて変えた。溶液紡糸によるアクリルベース繊維に関連した技術は、AcrylicFiberTechnologyandApplications,1995,JamesC.Mason編,NewYork,MarcelDecker社等の文献中に記載されている。一般には、調製ドープを、30~1000ホール各ホールの径は45~75ミクロンの紡糸口金に通して紡糸した。次いで繊維を、40重量のジメチルアセトアミドDMAcと60重量の水の浴中にて凝固させた。後続の浴は、20重量のDMAcと80重量の水の溶剤濃度を有する溶剤延伸浴であった。次に繊維を周囲温度の水中で洗浄した後に、80~90°Cの温水浴中で洗浄し、それからほぼ沸点約99°Cの高温延伸浴中で洗浄した。繊維を乾燥し、4つの一連の電気加熱ロールを使用して延伸した。修正されたASTMD7269標準修正は下記参照を使用して、未加工前駆体繊維単一トウの機械的特性を測定した。BlueHill2ソフトウェアのバージョン2.19で動作するインストロン4400Rフレームを、100Nのロードセルと連動させて使用した。試験用の寸法はゲージ長が250mmであり、ヤーンの形状は標準的であり、試験速度は125.00mm/分であった。長方形の空気圧式グリップを40psiの圧力で使用した。最初に繊維サンプルを、相対湿度50および温度22°Cにて24時間状態調節した。試験手順を開始する前に、約1~2メートル長さのヤーン/繊維トウをスプールから取り除いた。各試験片を、上部グリップと下部グリップとの中心部にできるだけ密に巻き付け、ヤーンをねじらないように注意しながら所定の箇所にクランプ止めした。試験の完了後、ヤーンの破断がどちらかのグリップの10mm以内で起こっていなければ、反復実験を良好goodと見なし、そうでない場合は反復を不合格にした。良好な反復実験をレポートの算出に使用した。下記は、ASTMD7269手順に対する修正である。セクション6.1.1-長方形のグリップを使用するBollardスタイルではない。セクション7.3.3-必要な量のヤーンを取り除いた後、サンプルを個々のセグメント長にカットせずに、連続ストランドで試験した。新たな試験を行う前に、試験した領域posttestedareasを試験範囲から外に引っ張った。これらの未加工繊維の特性から、工業的な酸化繊維及び/又は炭化繊維などを製造するための前駆体繊維として考慮する上で魅力的な機械的物理的特性をもつ繊維が、リグニンを組み込むことによって得られることがわかる。実施例2:酸化繊維と炭化繊維の製造と特性実施例1で製造した繊維を酸化し、そして炭化して、例えば難燃性繊維もしくは炭素繊維として使用することができる繊維を得た。前駆体繊維PAN3を、最高温度300°Cで約2時間酸化した。酸化後のフィラメントの特性を図1に示す。炭化繊維は、先ず上記の繊維を酸化することによって、次いで繊維を最初に600°Cまでの低温炭化に通し、引き続き1200°Cまでの高温炭化に通すことにより連続プロセスにて炭化させることによって得た。炭化は全て窒素雰囲気下で行った。炭化繊維の特性も図1に示す。酸化炭化繊維の引張強度ksi、ピーク応力時の歪、およびモジュラスMpsiは、ASTM標準法D3379に従ってMTSAllianceRT/5テスターを使用することにより測定した。実施例3:リグニン濃度が溶液粘度に影響を及ぼすリグニンは低い重合度を有し、相溶性の有機溶媒中に、加熱すると50過剰の固形分レベルにまで溶解したときに低粘度の溶液をもたらす。リグニンは、合成ポリマーブレンドまたは合成コポリマーブレンドPAN、PANのコポリマーとブレンドすると、同等の溶液固形分レベルおよび温度にて比較したときに、得られる溶液または繊維ドープ溶液の粘度をかなり低下させる表3を参照。リグニン含量と得られる溶液粘度との関係は、調製される全固形分に依存する図2に示す。図2において、50リグニンでのプロットは、ゲル粘度未満の粘度を有する。実施例4:実験的に測定される粘度の表面応答モデルの生成モデルは、リグニン、PAN、もしくはPANコポリマーの量、および所定の温度にて所望の粘度を達成するために必要とされる全固形分の予備的な決定のために使用することができる。モデルは、所定量のリグニン、PAN、もしくはPANコポリマーに対する粘度、および全固形分の実測に基づいている。ターゲットとする粘度の測定値を得るために、数ラウンドの実測が必要とされることがある。リグニンとPANもしくはPANコポリマーとのドープ溶液は、3種の成分ポリマー、リグニン、および溶媒の混合物からなる。オーブン乾燥したポリマーもしくはコポリマーPの重量、オーブン乾燥したリグニンLの重量、および一定の固形分フラクションと一定のリグニンフラクションを達成するのに必要とされる溶媒Sの重量を算出する。本実施例では、ターゲットとするドープ条件を得るために、45ポアズの粘度と50°Cの温度を使用した。他のターゲット値を選択することもできる。応答表面を測定するためのデータセットdatasetは、n30以上{S,L,V}データトリプルdatatriplesを使用した。次いでデータセットを使用して、モデルを粘度データに適合させた。S、L、およびVに対する応答表面を得るために、モデルからの係数を使用して、興味ある関連区域における全S、L対での粘度を予測した。粘度Vは、リグニンLと固形分Sの関数としてモデル化される。1つのモデルは下記の通りである。このモデルの目的は、1実測データをよく適合させ;2誤差に対して充分な自由度を有し;そして3選定された{S,L}対にて平滑な表面を描くことができる平滑化関数を得ることにある。モデルフィッティングのための方法として、潜在構造PLSへの投影を選定した。これは通常、データを極めて適切に適合させるからである。図3は、50°CでのPAN4に対する実測粘度vs.予測粘度を示す。31個のポイントがあり、モデルは15パラメーターを有する。従って誤差に対して16自由度がある。r2値は0.97であり、従ってモデルとデータは比較的よく一致している。次に適合モデルからの係数を使用して、0.12<S<0.2および0.1<L<0.5の範囲に対する全ての{S,L}対にて粘度を推定した。得られる粘性表面viscositysurfaceを図4に示す。図4では、60ポアズを超える粘度値と30ポアズ未満の粘度値を切り捨てており、ターゲット粘度である45ポアズ付近の粘度値だけを残してある。図4は、リグニン含有溶液とPAN含有溶液に対する応答表面がかなり急勾配であること、そして良好な繊維紡糸性を得るための許容しうる粘度範囲を限定することができる、ということを示している。このことは、繊維製造のための適切なドープ特性を達成できる確率を高める上でこのモデル化法が有用であることを示している。実施例5:リグニン/PAN溶液の安定性図5は、PAN4とリグニン/PAN4の、時間の経過に対して測定した粘度値を示す。リグニンとPANの溶液は、時間の経過に対して良好な粘度安定性を示し、調製したポリマー溶液中のリグニン含量による粘度安定性へのはっきりした影響は見られない。図を挙げて幾つかの実施態様を説明してきたが、本発明の要旨を逸脱することなく種々の変更を行うことができるのはもちろんである。"