鉄鉱石類の粗粒および微粉を含む焼結原料を水添加の下に混合、造粒して擬似粒子化した造粒焼結原料を製造する方法において、上記の造粒に際し、まず、前記焼結原料を造粒するための適正水分値よりも過剰な水分を添加して造粒することで、該適正水分値の下で形成される粒径よりも大きな径をもつ膨径擬似粒子を造粒し、引き続いてこの粒子を乾燥処理して、その膨径擬似粒子の乾燥後水分値を元の適正水分値相当にまで低下させること特徴とする焼結原料の製造方法。膨径擬似粒子の乾燥後水分値を適正水分値±1mass以内とすることを特徴とする請求項1に記載の焼結原料の製造方法。造粒時の膨径擬似粒子の水分値を、適正水分値よりも10~50多くすることを特徴とする請求項1または2に記載の焼結原料の製造方法。膨径擬似粒子は、外層に水分と凝集微粉とからなる含水微粉層を有することを特徴とする請求項1~3のいずれか1に記載の焼結原料の製造方法。疑似粒子の適正水分は、原料充填層の冷間通気性が最大となる造粒水分のことであることを特徴とする請求項1~4のいずれか1に記載の焼結原料の製造方法。特許文献1、2に開示されている方法は、擬似粒子を製造する前に、予め適正水分を予想し、焼結原料品位の変動に速やかに対処するための手法である。しかしながら、近年の焼結原料の品位の悪化は著しく、また、微粉の増加による焼結原料の堆積層以下、焼結充填層というの通気性低下や、Al2O3増加による流動性の低下などにより、生産性低下を防ぐために適正水分に設定するというだけでは、何ら根本的な解決とはなっていない。そこで、本発明の目的は、従来技術が抱えている上述した課題を解決し、焼結機の操業に際しての原料充填層の通気性を改善することで、強度や歩留の低下を招くことなく、焼結鉱生産率の向上を図る上で有効となる、焼結鉱製造のために用いられる焼結原料の製造方法を提案することにある。上記課題を解決するため、本発明では、鉄鉱石類の粗粒および微粉を含む焼結原料を水添加の下に混合、造粒して擬似粒子化した造粒焼結原料を製造する方法において、上記の造粒に際し、まず、前記焼結原料を造粒するための適正水分値よりも過剰な水分を添加して造粒することで、該適正水分値の下で形成される粒径よりも大きな径の粒子以下、膨径擬似粒子というを造粒し、引き続いてこの粒子を乾燥処理して、その膨径擬似粒子の乾燥後水分値を元の適正水分値相当にまで低下させること特徴とする焼結原料の製造方法を提案する。即ち、本発明は、DL焼結機に装入する造粒焼結原料擬似粒子を製造する際、まず、混合造粒に適した適正水分値造粒した焼結原料を、焼結機パレット上に装入堆積させたときに、原料充填層の通気性を悪化させることのない焼結原料を造粒するのに適した水分量よりも高い水分値となるように、即ち、適正な水分値よりも過剰な水分を添加して膨径擬似粒子を造粒する方法である。このことにより、得られる擬似粒子の粒径を適正水分値のときに得られる粒径よりも増径した膨径擬似粒子を得ることができる。そして、本発明においては、とくに、前記膨径擬似粒子を、養生などを施すことなく直ちに、該膨径擬似粒子の水分値を元の適正水分値相当になるまで加熱乾燥することが重要である。このような乾燥処理を行うことにより、得られる擬似粒子の粒径は、増径する一方で、水分については、粒子の膨径を招くことなく乾燥によって適正水分値程度にまで低下させることができる。その結果、擬似粒子は、まわりの微粉を吸着して膨径化したままの大きさが維持できることになる。このように、水分を乾燥除去するものの、膨径化したままの多気孔状態の擬似粒子の場合、焼結操業時にも、従来のように増径化のために過剰に与えた水分による影響を受けるようなことがなく、つまり通気性の悪化を招くことなく、一方で粒子径増大の効果のみを享受できる。しかも、このことによって、成品焼結鉱は冷間強度や歩留まりの低下を招くことなく、焼結鉱の生産性を改善することができるようになる。そして、本発明は、さらに以下のような構成にすることで、より好ましい実施の形態になる。1膨径擬似粒子の乾燥後水分値を適正水分値±1mass以内にすること、2造粒時の膨径擬似粒子の水分値を、適正水分値よりも10~50多くすること、3膨径擬似粒子は、外層に水分と凝集微粉とからなる含水微粉層を有すること、4疑似粒子の適正水分とは、原料充填層の冷間通気性が最大となる造粒水分のことであって、配合原料に応じて約4.0~9.5massの範囲内のものであること。前記のような構成を有する本発明によれば、一旦、擬似粒子の粒径を増大拡径させて膨径擬似粒子とし、次に、その膨径擬似粒子を造粒後に間を置くことなく、または間を置いたとしても擬似粒子が壊れることがないように乾燥処理することで、膨径化に寄与した過剰に加えた水分が除去されるので、過剰水分添加した場合に予想される焼結充填層の通気性の悪化を招くことなく、膨径擬似粒子の増径の効果のみを享受することができる。そして、このような構成にすることにより、本発明では、原料充填層の通気性が改善され、ひいては焼結時間を短縮することができるので、成品焼結鉱の冷間強度や歩留の低下を招くことなく、焼結鉱の生産率を向上させることができる。初めに、発明者らは、焼結機パレット上の原料充填層の通気性や焼結鉱の生産率が向上するメカニズムを解明するため、実機焼結プロセスを模擬した図1に示すような造粒と焼結の試験を行った。この造粒試験においては、初めに粗粒鉄鉱石8mm以下および微粉鉄鉱石0125mm~0063mmを含む鉄鉱石類原料に、塩基度調整用の珪石、生石灰や石灰石などからなる副原料を配合し、得られた配合焼結原料1をディスク形ミキサー2で混合し、次に、混合後の配合焼結原料をドラムミキサー3に移し、水分添加を行いながらそのドラムミキサー3を回転させて造粒し、擬似粒子を得た。次に、発明者らは、まず、充填層の冷間通気性が最大となる適正水分値を見積もるため、表1に示すように、鉱石種とそれの配合率が異なる2水準について、造粒水分と通気性指数との関係を測定した。図2に測定した造粒水分と通気性指数との関係を示す。この図に見られるように、充填層の通気性は、使用する焼結原料の配合率によって大きく異なり、水準1では76、水準2では55において、その通気性は最大となることがわかった。一般に、適正水分とは、原料充填層における冷間での通気性指数が最大となる造粒水分のことであって、配合原料種鉱石の性状や配合率によって決まるに応じて4.0~9.5massの範囲内のものである。さらに、本発明の優位性を調査するため、適正水分よりも過剰な水分を加えて造粒した後、直ちに乾燥するという焼結原料製造試験を行った。この試験では、図1に示すドラムミキサー3に添加する水分の量を、表2に示す成分組成の焼結配合原料について、上述した適正水分に該当するT1:76massを基準とし、これに対し、過剰に加えた水分値の例である、T2:861mass、T3:962mass、T4:1063mass、T5:1164mass、T6:1265massの6水準で試験した。通常の焼結操業では、ドラムミキサー3で造粒した直後の造粒粒子は、図1に示すように、そのまま焼結機に装入している。しかし、この度の上記試験では、図3に示すように、造粒して得られる擬似粒子をバット4に入れ、これを直ちに200°Cに設定した乾燥機5内に入れて所定時間5~20分乾燥することにした。ただし、必要以上に、例えば、完全に乾燥させると、粒子の壊裂を招くので好ましくない。望ましい乾燥の時間は、原料の水分蒸発量の経時変化を予め測定しておき、乾燥後の擬似粒子の含有水分が、当初の適正水分値±1mass程度約76massに戻る近傍の値にまで戻るように調節される。この適正水分±1massの値は、乾燥しても膨径擬似粒子が壊裂を起さない程度にまで乾燥できる範囲である。表2には、この試験で使用した配合焼結原料の組成、表3には、造粒時添加水分の割合と焼結試験直前に測定した乾燥後の擬似粒子の含有水分をそれぞれ示した。図4に、ドラムミキサー3で造粒した後に測定した造粒粒子過剰な水分を添加して造粒した膨径擬似粒子の調和平均径、図5には、本来の適正造粒水分量:7.6massに対し、10.6massや12.6massという適正水分量よりも過剰に水分を加えて造粒した造粒粒子、即ち、膨径擬似粒子の粒度分布を示す。その結果、図4に示すように、造粒時の水分値が7.6~11.6massのものについては、粒子の調和平均径が造粒水分の増加に応じて増大している。この理由は、水分を過剰に加えて場合、擬似粒子内への水分吸収が飽和したときに、その過剰水分が粒子表面に滞留して水膜を形成し、その水分がバインダー作用を発揮して、その水膜部分に微粉が凝集し、含水微粉層を形造って造粒粒子径が増大するものと考えられる。このことは、図5に示すところから明らかなように、7.6mass、10.6mass、12.6massでの各粒径分布割合のものを比較すると、造粒時の水分が増加すると、造粒水分10.6massの場合、8.0~1.0mmの粗粒割合が増大し、-1mmの微粉の割合は減少している。一方、図4を見る限り11.6mass超の領域については、造粒水分の増加に従い、擬似粒子の調和平均粒径が低下している。即ち、図4、5に示す結果から分かることは、適正水分値7.6massに対し、5massに当たる12.6massの過剰な水分添加では却って核粒子部分の崩壊を招き、むしろ、凝集しない微粉割合が増加することがわかる。従って、本発明の場合、過剰に加える水分の量としては、適正水分値よりも108.4mass~5011.6mass程度の範囲内とすることが好ましいことがわかる。図6は、プレパラート上に膨径擬似粒子径相当の半球状焼結原料を載せ、これに適正水分よりも過剰な水分を与えて造粒し、その後、適正水分相当7.5massにまで乾燥脱水させたときの状況を示す該原料の断面写真とその説明図である。図中、上段の写真は、本発明の範囲内の過剰水分量では、周囲に存在する微粉が乾燥過程で減少する水分の減少に伴って発生する対流に乗って擬似粒子核粒子表面に付着し、擬似粒子径を増大させる現象が観察できる。その結果、中段の写真および右側の模式図に示すとおりの膨径擬似粒子となる。一方、最下段の図は、本発明の範囲内の過剰な水分を添加して造粒しそれを乾燥する際に、適正水分相当のレベルに戻すのではなく、本発明の範囲を超えて乾燥し過ぎた場合-3mass程度であって、この場合、擬似粒子核粒子周囲に微粉の落下を招き、擬似粒子核粒子の増径は認められることなく、却って径の減少が確認され、本発明の作用効果が生じなくなることが判明した。次に、図7は、適正水分値よりも過剰に水分を添加し、適正水分値5.0massに調整して造粒し、その後、乾燥させたときの例である。この例では、図中の中段の写真ならびに模式図に示すように、擬似粒子核粒子の周囲に存在する微粉が、乾燥過程での水分減少量が大きいため、水分の対流に追いつかず、図6に示すような水膜凝集微粉による含水微粉層に入りきらない微粉が発生し、擬似粒子径の増大に寄与しないことがわかる。それは最下段の写真、模式図に示すように、本発明の範囲を超えて-3mass乾燥したときには、より明解に顕れる。次に、図8、図9は、本発明法に適合する方法を実施したときの造粒後の乾燥前と乾燥後の水分と焼結時間、生産率との関係をそれぞれ示したものである。これら図8、図9に示すように、造粒のための適正水分値:7.6massに対し、造粒水分値が10.6massおよび11.6massと過剰に添加したものでは、焼結時間が短縮し、生産率も向上することがわかる。一方、この水分値が11.6mass超から12.6massまで、即ち、過剰水分量が50を超えると、平均粒径の影響により通気性が悪化し、焼結時間が増加して生産率も低下している。図10は、前記の焼結試験後に調査した10mmの焼結鉱成品歩留への影響を示すものである。この図に見られるように、少なくとも本発明法に従って実施した過剰水分値約101mass~約504massの範囲については、歩留まりの低下は観測されなかったが、50超11.6mass超では歩留が低下していた。以上説明したように、本発明によれば、焼結機に装入する配合焼結原料の擬似粒子をドラムミキサーを使って水添加し乍ら造粒して製造する際に、造粒するために必要とされる本来の適正水分値よりも、過剰な水分を添加して擬似粒子を造粒することで、増径した膨径擬似粒子を形成し、次いで、その膨径擬似粒子を望ましくは直ちに、即ち、ヤード置きや養生を施すようなことなく乾燥処理し、次いで、本来の適正水分値相当の水分にまで乾燥除去した焼結原料とする。このことにより、焼結機の操業時には、パレット上での原料充填層の通気性が改善され、焼結鉱の冷間強度や歩留の低下を招くことなく、焼結鉱の生産性を改善することが可能になる。実施例1この実施例は、有効火格子面積:410m2、生産率:1.5t/hm2の下方吸引式DL焼結機の操業において、本発明に従う方法について試験した。この試験では、ドラムミキサーを2基用い、1次ドラムミキサーに過剰な水分量に当たる10.6mass適正水分値:7.6massに対し40を添加して造粒し、適正水分値の下で得られる造粒粒子調和平均径:1.08mmを、1.25mmまで膨径させた擬似粒子をつくり、次に、2次ドラムミキサーでは300°Cの熱風を吹き込み、該膨径擬似粒子を乾燥させて適正水分値相当の7.9massの水分値にまで乾燥によって脱水調節した。このとき、該擬似粒子の平均粒径は約15向上し、焼結充填層の通気性が向上して、焼結生産率は約6も向上した。このことから、本発明方法により、焼結機パレット上での原料充填層の通気性が改善され、焼結鉱の冷間強度や歩留まりを低下させることなく、焼結生産性を改善することが可能になることがわかった。