"管路の途中に設置されて上流側から一次圧力で輸送されてくるガスを二次圧力に減圧して下流側に流すガバナ本体と、前記ガバナ本体を動作制御する制御圧力を発生させるレストリクタを有し前記ガバナ本体の上流側の管路と下流側の管路との間に接続されるパイロットループと、前記パイロットループに設置されて前記ガスの二次圧力に対応してパイロットバルブを開閉させ前記パイロットループを通過する前記ガスの量を制御して前記ガバナ本体を前記二次圧力が一定となるように動作させるパイロットガバナとを備え、前記パイロットガバナで制御される制御圧力を利用して前記ガバナ本体の弁開度を変化させることにより上流側から供給されるガスを減圧して下流側に供給するガスガバナにおいて、前記ガバナ本体の下流の前記管路に二次側オリフィスを配置すると共に、前記パイロットガバナに前記二次側オリフィス部分で減圧されたガスの圧力を作用させ前記下流の二次圧力と共に前記パイロットガバナのパイロットスプリングと対向させて前記パイロットガバナのパイロットバルブを開閉する力を補助する補助ダイヤフラム圧力室を設置し、さらに前記補助ダイヤフラム圧力室と前記二次側オリフィスとを接続する管路に絞りとタンクとを備えたことを特徴とするガスガバナ。前記絞りは可変絞りであることを特徴とする請求項1記載のガスガバナ。前記ガバナ本体はAFVであることを特徴とする請求項1記載のガスガバナ。しかしながら、二次圧力P2だけで制御しているため、流量の増加に伴い二次圧力P2が設定した圧力より下がってくるオフセットの増加問題と、急激な流量変化に伴う追従性という問題を有している。そして、これに対応するため、パイロットガバナ106の応答性を上げると、バイブレーションあおりハンチングともいうが起こりやすいという問題点を伴う。つまり、二次圧力P2が急激に低下すると、パイロットガバナ106の制御圧力Pcが急激に低下してスリーブ108の締め付け力を弱くするので、クロージャー107を通過するガス流量が急激に増加する。すると、二次圧力P2が急激に上昇して、パイロットガバナ106の制御圧力Pcが急激に高くなりスリーブ108の締め付け力を強くするので、クロージャー107を通過するガス流量が急激に低減される。そうすると、二次圧力P2の急激な低下に繋がり、再びスリーブ108の締め付け力を弱くしてクロージャー107を通過するガス流量を急激に増加させる。これを繰り返すため、バイブレーションハンチング現象を引き起こす。その反面、バイブレーションを抑制しようとすると、二次圧力P2の変化に対する応答性が悪化するという問題を伴う。このため、応答性と安定性とを両立させることは困難であり、バイブレーションを引き起こさない範囲で応答性の感度を上げる調整は難しいものとなる。本発明は、バイブレーションあおりを惹起し難く応答性をよくすることができるパイロットガバナを有するガスガバナを提供することを目的とする。換言すれば、本発明は、オフセットの発生を抑制し、かつバイブレーションを引き起こさない範囲で応答性の感度を上げる調整が容易なパイロットガバナを有するガスガバナを提供することを目的とする。かかる目的を達成するため、本発明は、管路の途中に設置されて上流側から一次圧力で輸送されてくるガスを二次圧力に減圧して下流側に流すガバナ本体と、ガバナ本体を動作制御する制御圧力を発生させるレストリクタを有しガバナ本体の上流側の管路と下流側の管路との間に接続されるパイロットループと、パイロットループに設置されてガスの二次圧力に対応してパイロットバルブを開閉させパイロットループを通過するガスの量を制御してガバナ本体を二次圧力が一定となるように動作させるパイロットガバナとを備え、パイロットガバナで制御される制御圧力を利用してガバナ本体の弁開度を変化させることにより上流側から供給されるガスを減圧して下流側に供給するガスガバナにおいて、ガバナ本体の下流の管路に二次側オリフィスを配置すると共に、パイロットガバナに二次側オリフィス部分で減圧されたガスの圧力を作用させ下流の二次圧力と共にパイロットガバナのパイロットスプリングと対向させてパイロットガバナのパイロットバルブを開閉する力を補助する補助ダイヤフラム圧力室を設置し、さらに補助ダイヤフラム圧力室と二次側オリフィスとを接続する管路に絞りとタンクとを備えるようにしている。請求項1記載の発明によると、ガバナ本体の下流の管路に二次側オリフィスを配置すると共に、パイロットガバナに二次側オリフィス部分で減圧されたガスの圧力を作用させ下流の二次圧力と共にパイロットガバナのパイロットスプリングと対向させてパイロットガバナのパイロットバルブを開閉する力を補助する補助ダイヤフラム圧力室を設置し、さらに補助ダイヤフラム圧力室と二次側オリフィスとを接続する管路に絞りとタンクとを備え二次側オリフィス部分で生ずる二次圧力の変動の影響が補助ダイヤフラム圧力室に急激に作用しないように緩和させて機能させるようにしているので、二次圧力P2の変化に加えて二次圧力に減圧して下流側に流すガスの流量の増加を感知し、制御圧力Pcを制御することができる。このため、流量の増加に対して制御圧力Pcの即応性を上げることができると共にオフセットの減少効果が得られ、制御圧力Pcを安定的に制御することができるため、バイブレーションあおりの抑制効果が得られる。以下、本発明の構成を図面に示す実施形態に基づいて詳細に説明する。図1に本発明の実施形態の一例をアキシャルフロー型ガバナAFVに適用した場合を例に挙げて示す。このガスガバナは、管路の途中に設置されて上流側から一次圧力P1で輸送されてくるガスを二次圧力P2に減圧して下流側に流すガバナ本体1と、このガバナ本体1を動作制御する制御圧力Pcを発生させるレストリクタ6を有しガバナ本体1の上流側の管路2と下流側の管路3との間に接続されるパイロットループ4と、パイロットループ4に設置されてガスGの二次圧力P2に対応してパイロットバルブ28を開閉させパイロットループ4を通過するガスの量を制御してガバナ本体1を二次圧力P2が一定となるように動作させるパイロットガバナ5とを備え、パイロットガバナ5で制御される制御圧力Pcを利用してガバナ本体1の弁開度を変化させることにより上流側から供給されるガスGを減圧して下流側に供給するようにしている。本実施形態においてガバナ本体1として採用しているアキシャルフロー型ガバナAFVは、現在広く普及したものであり周知技術であることからその詳細な構造の説明を省くが、概略構造としては図1に示すように、周面に多数のスリットを有する截頭円錐形の一対のクロージャー25と、該クロージャーのスリットを塞ぐゴム製のスリーブ24と、これらを収納する円筒状のバルブボディ26と含み、バルブボディ26とスリーブ24との間の空間に制御圧力Pcをかけることにより、互いに向かい合わせて連結することにより鼓形を成す一対のクロージャー25のスリットをスリーブ24で開閉させるようにしたものである。AFVは、ガバナ本体1を迂回するように上流側の管路2と下流側の管路3との間を接続するパイロットループ4に、ガバナ本体1を動作制御する制御圧力Pcを発生させるレストリクタ6とパイロットループ4を通過するガス量を制御するパイロットガバナ5とを備え、二次圧力P2の変化に比例してガバナ本体1のクロージャー25を塞ぐスリーブ24の制御圧力Pcを変化させ、ガバナ本体1を二次圧力P2が一定となるように動作させるフィードバック制御機構を構成するものである。さらに、本実施形態のパイロットガバナ5では、パイロットガバナ5のハウジング内を複数のダイヤフラムと隔壁とによって区画し、パイロットスプリング13を収容し大気開放された第1のダイヤフラム圧力室22と、パイロットループ4が接続されると共に該パイロットループ4の開閉を行うパイロットバルブ28が内蔵された第2のダイヤフラム圧力室14と、二次側オリフィス8部分で減圧されたガス圧力P3を作用させる補助ダイヤフラム圧力室10と、パイロットスプリング13と対向する力を付与するリターンスプリング17を収容しパイロットループ4の分岐管4’を介して二次圧力P2が付与される第3のダイヤフラム圧力室16と、補助ダイヤフラム圧力室10と第3のダイヤフラム圧力室16との間で大気開放され第3のダイヤフラム圧力室16のダイヤフラム21に大気圧をかける第4のダイヤフラム圧力室15とを備える。具体的には、第1のダイヤフラム圧力室22と第2のダイヤフラム圧力室14との間、第2のダイヤフラム圧力室14と補助ダイヤフラム圧力室10との間及び第4のダイヤフラム圧力室15と第3のダイヤフラム圧力室16との間にはそれぞれダイヤフラム19,20及び21が配置されており、それぞれの圧力室22,14,10,15にかかる圧力の差圧が各ダイヤフラム19,20及び21に作用するように、各室が区画されている。また、補助ダイヤフラム圧力室10と第4のダイヤフラム圧力室15との間はパイロットガバナ5のハウジングの一部である隔壁によって区画され、補助ダイヤフラム圧力室10と第4のダイヤフラム圧力室15との間の差圧はパイロットバルブ28の開閉には関与しないように設けられている。そして、ダイヤフラム19と20及びダイヤフラム20と21とは、各々連結桿18,23によって連結され、全てのダイヤフラム19,20及び21が連動し、各々のダイヤフラム19,20及び21に作用する差圧が相互に影響し合うように設けられている。また、パイロットループ4に接続されている第2のダイヤフラム圧力室14には、パイロットループ4の開閉を行うパイロットバルブ28が内蔵されている。このパイロットバルブ28は、連結桿18に取り付けられている弁子28bとパイロットガバナ5のハウジング側に成形されている弁座28aとの間で構成されている。したがって、二次圧力P2が設定圧よりも下がったときに、全てのダイヤフラム19,20及び21が変形するのに連動して連結桿18,23が移動するときに、連結桿18に取り付けられている弁子28bがハウジング側の弁座28aから離れてバルブ28が開かれるため、ガバナ本体1の上流側のガスの一部がパイロットループ4に流入し、パイロットガバナ5の第2のダイヤフラム圧力室14を通過してガバナ本体1の下流側配管3に排出される。このとき、レストリクタ6ではガスの流れによって圧力変化減圧が生ずるので、その圧力変化がガバナ本体1を開閉動作させる制御圧力Pcとなって分岐管7を介してガバナ本体1に作用する。尚、パイロットガバナ5の設定圧はパイロットスプリング13によって定められている。具体的には、パイロットスプリング13のばね力と、リターンスプリング17のばね力との差分が設定圧を定める。つまり、パイロットスプリング13を調整ねじ27によって締め付けたり、緩めたりすることによって設定圧を調整可能としている。ここで、ガバナ本体1の下流の管路3には二次側オリフィス8が配置されている。この二次側オリフィス8は、下流管路3におけるガスGの流量の変化を圧力変化として検出するものであり、例えば本実施形態の場合、ガバナ本体1の出口配管3にベンチュリーを接続することにより構成されている。この二次側オリフィス8はそして、ガバナ本体1の下流の管路3にガスGの流れが起きたときに発生するベンチュリーの最小径部でのガス圧力P3をガス流量の変化を表すものとして検出する。即ち、下流管路3に設けたオリフィスの下流の圧力P3をガス流量の変化を表すものとして検出する。そして、パイロットガバナ5は、上述したように、基本構造として、二次圧力P2の変化に比例してガバナ本体1のクロージャー25を塞ぐスリーブ24の制御圧力Pcを変化させ、ガバナ本体1を二次圧力P2が一定となるように動作させるフィードバック制御機構を構成するものであるが、二次圧力P2と共にパイロットガバナ5のパイロットスプリング13と対向させてパイロットガバナ5のパイロットバルブ28を開閉する力を補助する補助ダイヤフラム圧力室10を設置し、パイロットガバナ5に二次側オリフィス8部分で減圧されたガス圧力P3を作用させるようにしている。補助ダイヤフラム圧力室10と二次側オリフィス8とは管路9を介して接続されており、ガスGの流れが起きたときに発生する圧力P3=P2-ΔPvが補助ダイヤフラム圧力室10に与えられるように設けられている。即ち、ガバナ本体1の出口配管3に配置された二次側オリフィス8より取り出された圧力以下、圧力P3と呼ぶは、パイロットガバナ5に入力するようにしてFFフィードフォワード制御機能を与えるように設けられている。二次側オリフィス8の圧力P3は流量が無い場合はP2と同じであるが、流量が発生するとΔPvの差圧が生じ、二次側オリフィス8の圧力P3はP2-ΔPvとなる。これにより、流量が発生した場合、二次圧力P2の低下による制御圧力Pcの低下に加えて差分圧力P3の低下による制御圧力Pcの低下が起こる。この二次側オリフィス8での差圧ΔPvにより、ガスの流量の急激な増加に対して制御圧力Pcの即応性を上げることができる。尚、二次側オリフィス8での差圧ΔPvは、流量が増加するほど値が大きくなるため、流量の増加に伴うオフセットの増加を二次側オリフィス8の仕様を適宜設計することでΔPv量を調整することにより、オフセットを抑えることができる。また、補助ダイヤフラム圧力室10と二次側オリフィス8とを接続する管路9には、可変絞り11とタンク12とが備えられ、積分機能を得て上述のFF機能の効果を徐々に作用させるように設けられている。この可変絞り11とタンク12とは、二次圧力P2の変化に対して二次側オリフィス8の圧力P3の変化が遅れて緩やかに変化するよう積分時間を設定可能とする。ここで、積分時間の調整は、可変絞り11だけでは調整幅が狭く、調整しずらい。そこで、タンク12を接続して補助ダイヤフラム圧力室10の容積を実質的に拡張して調整しやすくするようにしている。即ち、タンク12は、タンク12の圧力がP3=P2-ΔPvの低下時に、この低下が急激に生じないように緩和させる機能を与えている。補助ダイヤフラム圧力室10の空間とタンク12の内部空間とは同じ圧力に変動するものである。タンク12の圧力は、最終的には二次側オリフィス8の圧力P3=P2-ΔPv、即ち補助ダイヤフラム圧力室10にかかる圧力と同じになるが、その最終圧力に到達されるまでの時間を取るためのものであり、その時間が積分機能に該当する。以上のように構成されたガスガバナによれば、ガスGの二次圧力P2が設定圧よりも下がったときに、ダイヤフラム圧力室14,16に作用する二次圧力P2の低下により相対的にパイロットスプリング13の力が増してダイヤフラム19並びに連結ロッド18,23により一体化されたダイヤフラム20,21が押し下げられるため、パイロットガバナ5のバルブ28が開いてガバナ本体1の上流側の管路2からパイロットループ4に一次圧力P1のガスが導入される。このとき、ガスの一次圧力P1はレストリクタ6で減圧され、制御圧力Pcを発生させる。したがって、ガバナ本体1のスリーブ24の外側に管路7を介して負荷される制御圧力Pcとクロージャー25の内側に作用するガスの一次圧力P1とのバランスが崩れるため、クロージャー25を塞いでいたスリーブ24を外側に膨らませてガスがクロージャー25を通過して下流の管路3に二次圧力P2に減圧されて供給される。尚、パイロットガバナ5は、二次圧力P2に対応してパイロットバルブ28を開閉させてパイロットループ4を通過するガスの量を変化させることにより、レストリクタ6で発生する制御圧力Pcを制御し、ガバナ本体1を二次圧力が一定となるように動作させる。そして、二次側オリフィス8における圧力P3は流量が無い場合は二次圧力P2と同じであるが、流量が発生すると差圧ΔPvが生じ、P3=P2-ΔPvとなる。これにより、ガバナ本体1が開いて下流側の管路3にガスの流れが発生すると、二次側オリフィス8にΔPvの差圧が生じ、パイロットガバナ5の補助ダイヤフラム圧力室10にP2-ΔPvの補助圧力P3が作用する。これにより、二次圧力P2の低下による制御圧力Pcの低下に加えて補助圧力P3の低下による制御圧力Pcの低下が起こり、ガス流量の増加に対して制御圧力Pcの即応性を上げることができる。また二次側オリフィス8での差圧ΔPvは、ガス流量が増加するほど値が大きくなる。このため、流量の増加に伴うオフセットの増加を二次側オリフィス8を構成するベンチュリー部の設計でΔPv量を調整することにより、オフセットを抑えることができる。しかも、補助圧力P3の補助ダイヤフラム圧力室10への作用は、補助ダイヤフラム圧力室10と二次側オリフィス8とを接続する管路9に配置された可変絞り11とタンク12とによって、二次圧力P2の圧力変化より遅れて緩やかに変化する積分機能が得られる。したがって、このタンク12と可変絞り11を調節することにより、バイブレーションの抑制とオフセットの発生を抑制する効果が得られる。ここで、積分機能はオフセット抑制とバイブレーション抑制の双方の効果を有する。比例制御機能の調整幅を広くして、その結果でオフセットが発生した場合には、積分機能でオフセットを修正することができる。逆に比例制御機能の調整幅を狭くして、その結果でバイブレーションが誘引された場合も、積分機能でバイブレーションを修正することができる。つまり、二次圧力P2に対応して制御圧力Pcを制御するパイロットガバナ5の作動機構に、さらに補助ダイヤフラム圧力室10と二次側オリフィス8を設けてガスの流量が変化したときに制御圧力Pcを制御するFF機能が作用するように構成すると共に、そのFF機能の効果を徐々に機能させる積分機能を補助ダイヤフラム圧力室10と二次側オリフィス8との間を接続する管路9に絞り11と積分タンク12とを設置することにより与えることにより、バイブレーションを引き起こさない範囲で応答性の感度を上げる調整を容易に実現可能としている。1.FFフィードフォアード機能の効果の実証図1参照a.FF機能無しのパイロットガバナの特性FF機能の効果を実証するため、FF機能が働かない状態で二次圧力P2の変化による制御圧力Pcの変化を記録し、FF機能を付加した時の二次圧力P2の変化による制御圧力Pcの変化と比較した。試験方法としては、パイロットガバナのP3部をP2部と直結し、P3=P2とした。その状態で1次圧力P1を0.3MPa、流量が無い時閉塞状態の二次圧力P2を0.15MPaになるようパイロットガバナの圧力を調整し、二次圧力P2は外部より別のレギュレータにより圧力を供給し、二次圧力P2のみを変化させた。その時のPc-P2線図を図2に示す。b.FF機能付きのパイロットガバナの特性図1及び図3参照試験方法としては、FF機能を付加するため補助ダイヤフラム圧力室10と二次側オリフィス8との間を接続する管路9に絞り31とブローバルブ30を設け、二次圧力P2の放出量を一定とした時、二次圧力P2とP3に差圧10kPaとなるように絞り31を調節した。この差圧10kPaをΔPvとしガスガバナ本体の下流の供給配管の二次側オリフィス8で得られる差圧と仮定する。実際の二次側オリフィス8の差圧はもっと少ないと考えられるが、パイロットガバナ5のP3入力部の設計しだいで少ない差圧を大きな入力に変換することができることから、上述の差圧10kPaを実験の便宜上採用した。また、実際にはΔPvは流量が増加するほど、つまり二次圧力P2が低下するほど値が大きくなるが、二次側オリフィス8の効果の有無を実証するため、この試験では一定とした。この状態で先ほどと同じく、二次圧力P2のみを変化させて制御圧力Pcの変化を記録した。その時のPc-P2線図を図4に示す。c.FF機能の効果の実証図5参照図2と図4を比較した線図を図5に示す。二次圧力P2の値を同値とすると、二次側オリフィス8を有する線図図4は、制御圧力Pcの値が減少している。これはすなわちガバナ本体を通過するガス流量メイン流量が増加しΔPvが増加すると、二次圧力P2による制御圧力Pcの制御量に加えて、ΔPvによる制御量が加わり、AFVの流量を増やす方向に作用することを意味する。つまり流量の増加を感知して制御圧力を先回りして制御することにより、安定した二次圧力P2を得るために寄与する。また、実際は流量が増加するとΔPvの値は増加するため、Pcの減少量も増加し流量増加時のオフセットを減少することができる。ゆえにFF機能は効果があることが実証された。2.PI比例積分機能の効果の実証図1参照a.積分I機能無しのパイロットガバナの特性積分機能の効果を実証するため、積分機能が働かない状態で二次圧力P2をステップ状に下げ、Pc及びP3の圧力変化を記録した。そして、積分機能を付加して同じ試験をした時のPc及びP3の圧力変化と比較した。試験方法としては、パイロットガバナ5の二次側オリフィス8での圧力を取り込むP3部をP2部と直結し、P3=P2とした。P2部に圧力を供給しているレギュレータを手動でステップ状に圧力を落とし、Pc及びP3の変化量を記録した。その時の各圧力線図を図6に示す。b.積分I機能付きのパイロットガバナの特性図1及び図7参照試験方法としては、上述のa.の装置図3の装置に加えて、積分機能を付加するため補助ダイヤフラム圧力室10と二次側オリフィス8との間を接続する管路9に可変絞り11とタンク12を設け、二次圧力P2の変化に対してP3の変化が遅れて緩やかに変化するよう積分時間を定めた。遅れ時間は二次圧力P2の変化より5~10秒後にP3が安定するように絞り11とタンク12を調整した。この積分時間はガスガバナを設置する状況によって調節可能である。この状態で、a.の装置と同じくP2部に圧力を供給しているレギュレータを手動でステップ状に圧力を下げ、Pc及びP3の変化量を記録した。その時の各圧力線図を図8に示す。c.比例積分PI機能の効果の実証図9及び図10参照図6と図8を比較すると、積分機能を付加することにより制御圧力Pcと差圧P3の変化が二次圧力P2の変化に遅れて緩やかに変化していることが判る。よって二次圧力P2の変化に対して積分機能が働き、制御圧力Pcを安定的に制御することが明らかとなった。ゆえに積分機能は効果があることが実証された。以上の試験結果により、従来のパイロット式のアキシャルフロー型ガバナより二次圧力P2の変化に対する即応性の向上、オフセットの減少効果とバイブレーションあおりの抑制効果が期待できることが明らかとなった。なお、上述の形態は本発明の好適な形態の一例ではあるがこれに限定されるものではなく本発明の要旨を逸脱しない範囲において種々変形実施可能である。例えば、本実施形態では、アキシャルフロー型ガバナAFVに適用した例を挙げて主に説明したが、本発明はパイロットガバナ5の作動機構に関するものであることから、アキシャルフロー型ガバナに特に限られるものではなく、パイロット式整圧器全般に適用可能なものである。つまり、弁座とそれを開閉する摺動式弁体とから成る一般的なバルブ構造から成るガバナの弁体を制御圧力で駆動するものでも適用可能である。また、本実施形態においては、補助ダイヤフラム圧力室10と二次側オリフィス8とを接続する管路9に配置された絞り11としては、絞り量を可変とするニードルを採用し、このニードルの開閉量を調整することにより制御圧力PcとP3の変化が二次圧力P2の変化に遅れて緩やかに変化する状況を調整することができるようにしているが、これに特に限られず、可変絞りではノズルフラッパパイロットバルブ28と同様の構造であり、弁座と弁子の距離を調整することで絞りと同じ機能をもたせたもの、即ち固定オリフィスに対して距離を調整する機構などの使用や、予め絞り量が固定されたオリフィスを採用することも可能である。また、タンク12は場合によっては交換可能とし、必要に応じて異なる容積のタンクを選択して接続するようにしても良い。これにより、応答速度を容易に調整することが可能となる。さらには、調整が容易ではないが、場合によってはタンク12を備えずに、可変絞り11だけで積分時間を調整するようにしても良い。さらに、上述の実施形態では、パイロットループ4において一次圧力P1でのガスを減圧して制御圧力Pcを生成する手段としてレストリクタ6を用いた例を挙げて主に説明したが、場合によってはベンチュリーを用いても同様の機能を発揮しうるものであり、本発明においてレストリクタの用語はベンチュリーを含むものとして用いている。また、上述の実施形態では、ガバナ本体1の下流の供給配管本線とも呼ぶ3においてガスの流量が発生したときに差圧ΔPvを生じさせる手段として二次側オリフィス8を用いた例を挙げて主に説明したが、場合によってはベンチュリーを用いても同様の機能を発揮しうるものであり、本発明において二次側オリフィスの用語はベンチュリーを含むものとして用いている。尚、オリフィスの下流側の圧力P3=P2-ΔPvを補助ダイヤフラム圧力室10にかけるため、ダイヤフラム20には差圧ΔPvが作用することとなり、差圧ΔPvに対応した変位を起こすこととなる。"