製鋼スラグに水を配合して混練し、得られた混練物を密閉容器内で飽和蒸気圧下に水熱養生処理すること特徴とする製鋼スラグの処理方法。前記混練時の水の配合量は、100質量部の製鋼スラグに水を配合して混練した際に製鋼スラグの周囲に自由水が存在し始める時の水の量をA質量部として、製鋼スラグ100質量部に対して0.5A質量部以上1.3A質量部以下であることを特徴とする請求項1に記載の製鋼スラグの処理方法。前記水熱養生処理の処理条件が、養生温度100~200°C及び養生時間2~20時間であることを特徴とする請求項1又は2に記載の製鋼スラグの処理方法。前記水熱養生処理の処理条件が、養生温度140~160°C及び養生時間4~6時間であることを特徴とする請求項3に記載の製鋼スラグの処理方法。ところで、これらの従来法は、そのいずれも、製鋼スラグや燃焼灰等からフッ素、COD成分及びカルシウムが溶出するのを抑制し、また、製鋼スラグからの溶出水のpH値を低減することの全てを同時に実現する技術ではない。このため、フッ素、COD成分及びカルシウムの溶出抑制や溶出水のpH低減の全てを行うためには、幾つか複数の従来法を組み合わせ、複数回の処理操作を行う必要があるという問題があった。そこで、本発明者らは、製鋼スラグ中に存在するフッ素、COD成分及びカルシウムや高アルカリ性のスラグ鉱物相の処理を同時に行うことができ、これによって1回の処理操作で処理後の製鋼スラグからのフッ素、COD成分及びカルシウムの溶出抑制並びに溶出水のpH低減の全てを同時に行うことができる方法について鋭意検討した結果、意外なことには、水の配合量が調整された製鋼スラグの混練物を調製し、この混練物を水熱養生処理することにより、目的を達成できることを見い出し、本発明を完成した。従って、本発明の目的は、処理後の製鋼スラグからのフッ素、COD成分及びカルシウムの溶出抑制並びに溶出水のpH低減の全てを同時に実現することができ、これによって処理後の製鋼スラグを再生材として利用可能にするための処理操作が容易な製鋼スラグの処理方法を提供することにある。すなわち、本発明の要旨は次の1~4である。1製鋼スラグに水を配合して混練し、得られた混練物を密閉容器内で飽和蒸気圧下に水熱養生処理すること特徴とする製鋼スラグの処理方法。2前記混練時の水の配合量は、100質量部の製鋼スラグに水を配合して混練した際に製鋼スラグの周囲に自由水が存在し始める時の水の量をA質量部として、製鋼スラグ100質量部に対して0.5A質量部以上1.3A質量部以下であることを特徴とする1に記載の製鋼スラグの処理方法。3前記水熱養生処理の処理条件が、養生温度100~200°C及び養生時間2~20時間であることを特徴とする1又は2に記載の製鋼スラグの処理方法。4前記水熱養生処理の処理条件が、養生温度140~160°C及び養生時間4~6時間であることを特徴とする3に記載の製鋼スラグの処理方法。そして、本発明の製鋼スラグの処理方法においては、以下に示す1.水熱養生処理による製鋼スラグ中のスラグ鉱物相と水からの水和物の生成、2.フッ素及びCOD成分の水和物への固定化、及び3.処理後の製鋼スラグからのカルシウムの溶出抑制と溶出水のpH低減が生じているものと考えられる。1.水熱養生処理による製鋼スラグ中のスラグ鉱物相と水からの水和物の生成本発明方法では、先ず、製鋼スラグに所定量の水を配合して混練し、得られた混練物を水熱養生処理することにより、その養生物中にカルシウムシリケート水和物CaO-SiO2-H2Oのことで、以下ではCSHと略す。、カルシウムアルミネート水和物CaO-Al2O3-H2Oのことで、以下ではCAHと略す。、カルシウムアルミニウムシリケート水和物CaO-Al2O3-SiO2-H2Oのことで、以下ではCASHと略す。等を生成させる。すなわち、製鋼スラグと水との混練物を水熱養生処理することにより、製鋼スラグ中のスラグ鉱物相遊離CaO、Ca2、2CaOSiO2、12CaO7Al2O3等が水へと溶解してCaイオン、Siイオン、Alイオンが生成し、これらのイオンが水H2Oと反応し、CSH、CAH、CASH等の水和物が生成する。2.フッ素及びCOD成分の水和物への固定化製鋼スラグと水との混練物を水熱養生処理することによって水和物CSH、CAH、CASH等が生成すると、これと同時に、製鋼スラグ中のフッ素を含むスラグ鉱物相例えば、CaF2、3CaOSiO2CaF2等や、COD成分を含むスラグ鉱物相例えば、還元性硫黄化合物としては、CaS、CaS2O36H2O等からはフッ素やCOD成分が溶出する。この時、溶出したフッ素は生成した水和物に取り込まれ、また、溶出したCOD成分は水熱養生処理により酸化が促進されて水和物に取り込まれ、いずれも水和物中に固定化される。これらフッ素やCOD成分を固定化した水和物の溶解度は、製鋼スラグ中のフッ素を含むスラグ鉱物相やCOD成分を含むスラグ鉱物相の溶解度よりも低く、その結果として水熱養生処理によりフッ素やCOD成分の溶出が抑制されることになる。3.処理後の製鋼スラグからのカルシウムの溶出抑制と溶出水のpH低減未処理の製鋼スラグからカルシウムが溶出し、この溶出水のpH値を高くする原因となるスラグ鉱物相には、遊離CaO、Ca2、2CaOSiO2等が含まれている。これらのスラグ鉱物相の溶解度は高いが、水熱養生処理により生成した水和物の溶解度は低く、更に、この水和物によって処理後の製鋼スラグの表面や内部の空隙がコーティングされるため、再生材として用いられる処理後の製鋼スラグからのカルシウムの溶出が抑制され、溶出水のpH上昇が抑制される。従って、本発明方法によれば、次のようにして水熱養生処理後の製鋼スラグからのフッ素、COD成分及びカルシウムの溶出抑制並びに溶出水のpH低減が同時に実現されると考えられる。すなわち、先ず、水熱養生処理により、製鋼スラグ中のスラグ鉱物相遊離CaO、Ca2、2CaOSiO2、12CaO7Al2O3等が水に溶解してCaイオン、Siイオン、Alイオンが生成し、これらのイオンが水H2Oと反応してCSH、CAH、CASH等の水和物が生成する。そして、この時、水和物の生成と同時に、製鋼スラグ中のフッ素を含むスラグ鉱物相からはフッ素が溶出し、また、COD成分を含むスラグ鉱物相からはCOD成分が溶出するが、溶出したフッ素は生成した水和物に取り込まれ、また、溶出したCOD成分は水熱養生処理により酸化が促進されて水和物に取り込まれ、いずれも水和物中に固定化される。これらフッ素やCOD成分を固定化した水和物の溶解度は、製鋼スラグ中のフッ素を含むスラグ鉱物相やCOD成分を含むスラグ鉱物相の溶解度よりも低くて水に溶解し難くなり、水熱養生処理によりフッ素やCOD成分の溶出が抑制されることになる。また、水熱養生処理により生成した水和物の溶解度は、カルシウムの溶出や溶出水の高pH化の原因となる製鋼スラグ中のスラグ鉱物相の溶解度よりも低く、更に、この水和物により処理後の製鋼スラグの表面や内部の空隙がコーティングされるため、処理後の製鋼スラグからのカルシウムの溶出が抑制され、また、溶出水のpH低減が達成される。本発明方法においては、従来法では実現できなかった処理後の製鋼スラグからのフッ素、COD成分及びカルシウムの溶出抑制並びに溶出水のpH低減を同時に実現することができる。すなわち、本発明方法により処理後の製鋼スラグを再生材として用いた場合には、この処理後の製鋼スラグが水分と接触して発生するスラグ溶出水は、通常、そのフッ素濃度が0.8mgL以下、COD成分が8mgL以下、カルシウム濃度が70mgL以下、及び、pH値が11.0程度以下となり、環境保全の面で全く問題の無いものとなる。ここで、水質汚濁に係る環境基準における基準値としては、フッ素の場合が0.8mgL以下人の健康保護に関する環境基準よりであり、また、COD成分の場合が、湖沼又は海域を対象とした場合に最大で8mgL以下生活環境の保護に関する環境基準よりであり、更に、カルシウムには環境基準の基準値はないが、70mgL以下であれば、大気中の二酸化炭素と反応して炭酸カルシウムになったとしても、目立った白色痕が残ることはなく、更にまた、pH値については、11.0程度以下であれば、周辺環境へのアルカリ影響を軽減できるとの報告があり例えば、非特許文献1、これらフッ素濃度、COD成分、カルシウム濃度、及びpH値の数値は、環境保全の面から充分に有効なものである。従って、これらフッ素濃度0.8mgL以下、COD成分8mgL以下、カルシウム濃度70mgL以下、及びpH値11.0程度以下であることは、本発明方法の目標値となるものである。本発明方法によれば、処理後の製鋼スラグからのフッ素、COD成分及びカルシウムの溶出抑制並びに溶出水のpH低減を同時に実現することができ、また、処理後の製鋼スラグが水分と接触した時に発生するスラグ溶出水中のフッ素溶出量、COD成分溶出量及びカルシウム溶出量を可及的に低減し、同時にスラグ溶出水のpHを可及的に低減することができるので、処理後の製鋼スラグを環境に問題の無い状態で再生材として容易に利用可能にすることができるだけでなく、製鋼スラグを再生材として利用可能にするための処理操作が極めて容易になる。本発明方法において、処理対象となる製鋼スラグとしては、フッ素やCOD成分例えば、還元性硫黄化合物等を含むものであり、具体的には、溶銑予備処理スラグ、転炉スラグ、二次精錬スラグ、電気炉スラグ等の製鋼スラグが例示される。このような製鋼スラグが水分と接触すると、フッ素やCOD成分が溶出し、また、製鋼スラグ中のスラグ鉱物相遊離CaO、Ca2、2CaOSiO2、12CaO7Al2O3等を含むからはカルシウムが溶出し、溶出水のpH値が高くなって高アルカリ性を示す。本発明方法では、これらの製鋼スラグと水とを所定の割合で配合し混練して混練物とする。この際の製鋼スラグに対する水の配合割合は次の通りである。すなわち、混練物を調製する際に製鋼スラグに添加する水の配合量は、100質量部の製鋼スラグに水を添加して配合した際に製鋼スラグの周囲に自由水が存在し始める時の水の量をA質量部として、製鋼スラグ100質量部に対して0.5A質量部以上1.3A質量部以下、好ましくは0.8A質量部以上1.0A質量部以下、より好ましくは1.0A質量部であるのがよい。製鋼スラグに対する水の配合割合は、水が製鋼スラグの表面や内部の空隙を満たす程度、つまり自由水が存在し始める程度であるのが望ましい。自由水が存在し始める程度を大きく超える水の配合割合では、製鋼スラグと水との混練物が流動性を持ち過ぎて取り扱いが難しくなり、反対に自由水が存在し始める程度より極端に少な過ぎる水の配合割合では、製鋼スラグと水が接触している部位が少なくなるため、水熱養生処理による製鋼スラグと水との反応が促進され難くなるという問題がある。ここで、自由水とは次のような水を言う。例えば、製鋼スラグに水を配合して混練すると、配合した水は、水の配合割合が少ない場合には、その全てが製鋼スラグの表面や内部の空隙に保持されるが、水の配合割合が多い場合には、その一部が製鋼スラグの表面や内部の空隙に保持されずに遊離した状態で存在し、保持しきれない水として製鋼スラグの周囲に存在するが、本発明ではこの保持しきれない水を自由水と呼ぶ。また、本発明方法において、製鋼スラグの混練物を調製するために用いる水としては、好ましくはフッ素、COD成分及びカルシウムの溶出抑制並びに溶出水のpH低減の効果に悪影響を及ぼさないものであるのがよく、具体的には、フッ素については0.08mgL程度例えば、非特許文献2以下、COD成分については1~2mgL程度以下、カルシウムについては20mgL程度以下、pH値については5.8~8.6の範囲にある水であるのがよく、より具体的には、例えば、水道水等が挙げられ、また、より好ましい水としては、これらの成分を含まない純水脱イオン水、蒸留水、RO水等である。また、本発明方法においては、製鋼スラグに水を配合して混練し、混練物を調製するが、この際の混練方法については、製鋼スラグと水とが均一に混練され混合すればよく、特に制限はなく、例えば、製鋼スラグと水を入れたポットミルをポットミル回転台により回転させて混練を行う方法等を挙げることができる。このように、製鋼スラグと水をよく混練しておくことにより、水熱養生処理の際に製鋼スラグと水とを効率よく接触させて反応させることができる。更に、本発明方法においては、以上のようにして得られた製鋼スラグと水との混練物を密閉容器内で飽和蒸気圧下に水熱養生処理する。そして、この混練物の水熱養生処理は、常温以上300°C以下、好ましくは100°C以上200°C以下、より好ましくは140°C以上160°C以下の養生温度で2時間以上20時間以下、好ましくは4時間以上6時間以下の間、混練物の雰囲気を飽和水蒸気圧下に維持する処理条件下で行われる。この養生温度が100°Cより低いと水熱養生処理の際に水和物の生成反応が促進され難くて処理時間が長くなり、反対に、200°Cより高い場合にも水熱養生処理の際に水和物の生成反応が促進され難くなるほか、処理コストがかかり過ぎ、また、養生時間が2時間より短いと水熱養生処理の際に水和物の生成反応が促進され難く、反対に、20時間より長いと水熱養生処理に時間がかかり過ぎるほか、処理コストが嵩むという問題がある。この水熱養生処理に用いられる処理装置については、上記の処理条件を達成できる処理装置であればよく、例えば、内部に製鋼スラグと水との混練物を収容できると共に加熱及び加圧が可能な密閉容器を備えたオートクレーブ装置等を例示することができ、そして、例えばステンレスポット等の上方が開放された収容容器内に混練物を入れ、更にこの混練物が入った収容容器を上記オートクレーブ装置の密閉容器内にセットし、この密閉容器内には各養生温度における飽和蒸気圧を満たせる水の量以上の水を収容容器内の混練物とは非接触状態で存在させ、この状態で密閉容器全体を必要な養生温度に加熱し、密閉容器内を各養生温度における飽和蒸気圧に維持する。この水熱養生処理の間、容器内の水蒸気圧は各養生温度における飽和水蒸気圧に達し、例えば、160°Cでは5気圧、180°Cでは10気圧となり、容器内に充満した飽和水蒸気により、製鋼スラグと水との混練物が養生される。以上のように、本発明方法は、製鋼スラグに水を配合して混練し、得られた混練物を水熱養生処理することにより、処理後の製鋼スラグからのフッ素、COD成分及びカルシウムの溶出抑制並びに溶出水のpH低減を同時に行うものであり、これによって製鋼スラグを再生材として利用可能にするための処理操作が極めて容易になる。製鉄所で発生した製鋼スラグ組成:遊離CaOCa25.2mass、CaO38.7mass、SiO2:11.7mass、MgO:5.3mass、Al2O3:9.3mass、S:0.26mass、F:0.41massと純水とを表1及び表2に示す割合で混合し、よく混練して混練物を作製した。なお、上記製鋼スラグについては、その周囲に自由水が存在し始める時の水純水の量は、製鋼スラグ100質量部に対して純水14.4質量部であり、混練物中の水の配合割合12.6massに相当するものであった。次に、水熱養生処理装置としてオートクレーブ装置を用い、上で得られた各混練物を密閉性のない容積300mlのステンレスポット内に入れ、このステンレスポットをオートクレーブ装置の密閉容器中にセットし、表1及び表2に示す処理条件で水熱養生処理を行った。水熱養生処理は各養生温度において飽和蒸気圧下で行われた。この水熱養生処理終了後に自然乾燥させて処理後の製鋼スラグを得た。なお、試料Aについては、対照として水熱養生処理を行わなかった。また、自然乾燥後の表1及び表2の各試料について、次のようにして溶出試験を行い、スラグ溶出水のフッ素濃度、COD成分濃度、カルシウム濃度及びpH値を測定した。すなわち、試料100gと純水500mLとを混合し、混合物を容量1000mLのポリ容器に入れて蓋をし、30秒間振とうした後、40日間静置し、その後再び30秒間振とうして10分間静置し、スラグ溶出水を0.45μm孔径のメンブレンフィルターでろ過してろ液を得た。このろ液中のフッ素濃度、COD成分濃度JISK0101の100°Cにおける過マンガン酸カリウムによる酸素消費量に従い測定したCODMn濃度、カルシウム濃度及びpH値を測定した。結果を表3及び表4に示す。また、表3の結果を水熱時間を横軸にしてグラフ化し、得られた結果を図1~図4に、表4の結果を製鋼スラグに対する混練物調製時の純水の配合割合を横軸にしてグラフ化し、得られた結果を図5~図8に示す。表1に示す試料の溶出試験の結果表3及び図1~図4により、水熱養生処理温度及び水熱養生処理時間と、処理後の製鋼スラグからのフッ素、COD成分及びカルシウムの溶出抑制並びに溶出水のpH低減の各効果との関係を評価した。続いて、表2に示す試料の溶出試験の結果表4及び図5~図8により、製鋼スラグに対する水の配合割合と、処理後の製鋼スラグからのフッ素、COD成分及びカルシウムの溶出抑制、並びに、処理後の製鋼スラグからの溶出水のpH低減の各効果との関係を評価した。試料Aは、純水と混練せず、かつ、水熱養生処理を行わなかった試料である。従って、試料Aが未処理の製鋼スラグに相当するので、以下においては、試料Aと試料A以外の試料を比較することにより、本発明方法における処理後の製鋼スラグからのフッ素、COD成分及びカルシウムの溶出抑制並びに溶出水のpH低減の効果を評価した。先ず、水熱養生処理温度及び水熱養生処理時間と、処理後の製鋼スラグからのフッ素、COD成分及びカルシウムの溶出抑制並びに溶出水のpH低減の効果の関係を評価した。試料O1~O4、試料X1~X4及び試料AG1~AG4については、本発明方法の目標値フッ素濃度:0.8mgL以下、COD成分濃度:8mgL以下、カルシウム濃度:70mgL以下、pH:11.0程度以下が同時に満たされていることが判明した表3及び図1~図4。従って、水熱養生処理については、養生温度100~200°C及び養生時間2~20時間の処理条件で行うことが、本発明の効果処理後の製鋼スラグからのフッ素、COD成分及びカルシウムの溶出抑制並びに溶出水のpH低減を発揮させる上で好ましいことが判明した。更に、試料O1~O4、試料X1~X4及び試料AG1~AG4については、水熱養生処理時間が5時間を超えると、各試料のフッ素、COD成分及びカルシウムの溶出抑制効果並びに溶出水のpH低減効果がほぼ飽和していることが判明した表3及び図1~図4。従って、水熱養生処理のコスト面から考えると、水熱養生処理時間は5時間程度までが好ましいと言える。続いて、製鋼スラグに対する水の配合割合と、処理後の製鋼スラグからのフッ素、COD成分及びカルシウムの溶出抑制並びに溶出水のpH低減の効果の関係を評価するために、製鋼スラグに対する純水の配合割合を9段階に振り分けて、水熱養生処理と溶出試験を行った。この9段階における製鋼スラグに対する純水の配合割合は、それぞれ0mass、3.8mass、6.7mass、10.0mass、12.6mass、15.5mass、17.8mass、20.4mass及び22.4massとした。なお、製鋼スラグ100質量部に対して、製鋼スラグの周囲に自由水が存在し始める時の純水の量が14.4質量部であったので、14.4質量部をA質量部とし、前記の9段階における製鋼スラグと純水との混練時における純水の配合量は、製鋼スラグ100質量部に対して、それぞれ0質量部、0.3A質量部、0.5A質量部、0.8A質量部、1.0A質量部、1.3A質量部、1.5A質量部、1.8A質量部及び2.0A質量部に相当する。上述の通り、好ましい水熱養生処理時間は5時間であることが判明しているので、水熱養生処理における養生時間を5時間とし、また、養生温度を60~80°C、100~120°C、140~160°C、180~200°C及び220~240°Cとした。その結果、製鋼スラグに対する純水の配合割合が6.7mass、10.0mass、12.6mass及び15.5massで、かつ、養生温度が100~120°C、140~160°C及び180~200°Cである試料試料M2、試料N2、試料O2、試料P2、試料V2、試料W2、試料X2、試料Y2、試料AE2、試料AF2、試料AG2及び試料AH2において、本発明方法の目標値フッ素濃度:0.8mgL以下、COD成分濃度:8mgL以下、カルシウム濃度:70mgL以下、pH:11.0程度以下が同時に満たされていることが判明した表4及び図5~図8。従って、製鋼スラグと水との混練時における水の配合量については、製鋼スラグ100質量部の周囲に自由水が存在し始める時の水の量をA質量部として、製鋼スラグ100質量部に対して0.5A質量部以上1.3A質量部以下であり、また、得られた混練物の水熱養生処理については、養生温度100~200°Cの処理条件で行うことが、本発明の効果処理後の製鋼スラグからのフッ素、COD成分及びカルシウムの溶出抑制並びに溶出水のpH低減を発揮させる上で好ましいことが判明した。また、試料M2、試料N2、試料O2、試料P2、試料V2、試料W2、試料X2、試料Y2、試料AE2、試料AF2、試料AG2及び試料AH2の各試料の比較において、試料X2のフッ素濃度、COD成分濃度、カルシウム濃度及びpH値が最も低い値になっており、この試料X2においてフッ素、COD成分及びカルシウムの溶出抑制並びに溶出水のpH低減の効果が最も高い。従って、製鋼スラグと水との混練時の水の配合量は、上記試料X2の場合を中心にして、製鋼スラグ100質量部の周囲に自由水が存在し始める時の水の量をA質量部として、製鋼スラグ100質量部に対して、好ましくは0.5A質量部以上1.3A質量部以下、より好ましくは1.0A質量部であるのがよく、また、得られた混練物の水熱養生処理については、養生温度140~160°Cの処理条件で行うことが、本発明の効果処理後の製鋼スラグからのフッ素、COD成分及びカルシウムの溶出抑制並びに溶出水のpH低減を発揮させる上でより好ましいことが理解される。