"密閉容器内の上部に電動機部を収納するとともに、上記密閉容器内の下部に回転軸を介して上記電動機部により駆動される圧縮機構部を収納する圧縮機本体と、上記密閉容器の下端部に設けられ据付け部に取付け固定される据付け用孔を備えた支持脚と、上記密閉容器の側面に設けられるアキュームレータと、を具備する密閉型回転式圧縮機において、上記圧縮機本体の外径Dに対し、上記支持脚底面から圧縮機本体上端までの高さである圧縮機本体の全高Hを、2.5倍以上H/D≧2.5に設定するとともに、上記支持脚底面から上記圧縮機本体の重心までの高さである圧縮機本体の重心高さHgを、上記圧縮機本体の全高Hの、1/2以下Hg≦H/2に構成し、さらに下記1式を満足したうえで、上記据付け用孔を4つ以上備えたことを特徴とする密閉型回転式圧縮機。Rc/cosθ<Rb<L......1Rb:支持脚の支持点半径圧縮機本体の縦方向の中心軸から、支持脚の据付け用孔中心までの距離Rc:圧縮機本体の外半径圧縮機本体の縦方向の中心軸から、圧縮機本体外周面までの距離L:圧縮機本体の縦方向の中心軸から、アキュームレータの縦方向の中心軸までの距離θ:隣接する支持脚相互間の圧縮機本体の縦方向の中心軸に対する角度の半分の角度等間隔で4本脚の場合=45°上記密閉容器上部と上記電動機部との間に、上記回転軸に係合する転がり軸受と、この転がり軸受を密閉容器に対して保持するハウジングとからなる上部軸受部材を設け、上記ハウジングは、上記転がり軸受に嵌着する軸受保持部と、この軸受保持部の外周端に連設され上部外周径φD1を下部外周径φD2よりも大きく形成するとともに、上部外周端よりも上部内周端が低くなるように傾斜する傾斜受け部を備えたことを特徴とする請求項1記載の密閉型回転式圧縮機。上記ハウジングを構成する上記軸受保持部は、下記2式を満足するよう構成されることを特徴とする請求項2記載の密閉型回転式圧縮機。W≧D1-Db/4......2W:傾斜受け部の幅寸法D1:傾斜受け部の上部外周径Db:転がり軸受の外径上記ハウジングは、上記傾斜受け部の上部外周端と一体に連設され、この外端部が上記密閉容器に取付け固定される取付け用脚部を備え、上記取付け用脚部は、上記軸受保持部よりも上方に位置するとともに、外端部から上記傾斜受け部に向って下方に傾斜するよう成形されることを特徴とする請求項3記載の密閉型回転式圧縮機。上記請求項1ないし上記請求項4のいずれかに記載の密閉型回転式圧縮機と、熱源側熱交換器と、膨張装置と、利用側熱交換器とを備えたことを特徴とする冷凍サイクル装置。以下、本実施形態を図面にもとづいて説明する。図1は密閉型回転式圧縮機Mの縦断面図であり、内部構造について説明する。上記密閉型回転式圧縮機Mは、圧縮機本体1と、この圧縮機本体1の下端部に設けられる支持脚2と、圧縮機本体1の側部に取付け固定具3を介して取付けられるアキュームレータ4とから構成される。上記支持脚2が所定の据付け部位に載置され、図示しない固定具を介して取付けられることで、密閉型回転式圧縮機Mが据付けられる。上記圧縮機本体1は、密閉容器5と、この密閉容器5内の上部に収容される電動機部6と、下部に収容される圧縮機構部7と、これら電動機部6と圧縮機構部7を連結する回転軸8とからなる。密閉容器5内底部には潤滑油を収容する油溜り部9が形成され、上記圧縮機構部7の大部分は潤滑油中に浸漬される。上記電動機部6は、回転軸8に嵌着される回転子ロータ10と、内周面が回転子10の外周面と狭小の間隙を存していて、その外周面が密閉容器5に嵌合固定される固定子ステータ11とから構成される。上記圧縮機構部7は、上記回転軸8の略中間部を密閉容器5に対して回転自在に枢支する主軸受13と、回転軸8の下端部を密閉容器5に対して回転自在に枢支する副軸受14を備えている。これら主軸受13と副軸受14との間に、中間仕切り板15を介在して2つのシリンダ16A、16Bが設けられる。上部側のシリンダ16Aと、下部側のシリンダ16Bの内径孔がシリンダ室Sa,Sbとなっていて、それぞれに回転軸8の偏心部と、この偏心部に嵌合するローラ17が収容される。下部側のシリンダ室Sbにのみ示すように、ローラ17の外周面にブレード18の先端部が摺接するよう、ブレード18はスプリングによって弾性的に押圧付勢される。上記アキュームレータ4から2本の吸込み用の冷媒管Pが延出されていて、これら冷媒管Pは密閉容器5を貫通して接続され、各シリンダ16A,16Bに設けられる吸込み案内路を介して各シリンダ室Sa,Sbに連通する。主軸受13と副軸受14の各シリンダ室Sa,Sbに対向する部位には吐出弁機構が設けられ、バルブカバーで覆われる。一方、回転軸8の上端部は電動機部6の上端面から上方へ突出し、かつ小径状に形成される。この回転軸8の上方突出部には平板状の補助油分離板20が取付けられ、補助油分離板20とは狭小の間隙を存した上部に転がり軸受Kが嵌着される。上記転がり軸受Kの外周面には、ハウジング21が嵌着され、上記ハウジング21の外端部は密閉容器5内周壁に取付けられる支持フレーム22に取付け固定される。これら転がり軸受Kとハウジング21とで、上部軸受部材23が構成される。なお、上部軸受部材23と支持フレーム22については追って詳細に説明する。さらに、回転軸8の最上端部には主油分離板24が設けられていて、この主油分離板24に吐出用の冷媒管Pの下端開口部が間隙を存して対向する。上記冷媒菅Pは、密閉容器の上端部を貫通して、内部に延出される。この冷媒管Pには、図2で示す冷凍サイクル構成部品を介して、上記アキュームレータ4の上端部に接続される。このようにして構成される密閉型回転式圧縮機Mであり、電動機部6に通電することで回転子10が回転駆動し、これと一体に回転軸8が回転する。各シリンダ室Sa,Sbにおいてローラ17が偏心運動をなし、スプリングで押圧付勢されるブレード18の先端部がローラ17周面に摺接して、それぞれのシリンダ室Sa,Sbを二分する。アキュームレータ4から各シリンダ室Sa,Sbのブレード18で仕切られた一方の部位に蒸発したガス冷媒が吸込まれ、ローラ17の偏心運動にともない圧縮される。所定圧に圧縮されると吐出弁機構が開放し、バルブカバーを介して密閉容器5内に吐出される。ガス冷媒は密閉容器5から冷媒管Pに導かれ、後述する冷凍サイクル装置Rを循環する。図2は、冷凍サイクル装置Rの冷凍サイクル構成図である。上述した圧縮機本体1にアキュームレータ4を有する密閉型回転式圧縮機Mと、四方切換え弁50と、熱源側熱交換器である室外熱交換器51と、膨張装置52と、利用側熱交換器である室内熱交換器53が、ヒートポンプ式の冷凍サイクルを構成するよう冷媒管Pを介して接続される。上記冷凍サイクル装置Rにおいて、密閉型回転式圧縮機Mから吐出される冷媒は、冷房運転時に、四方切換え弁50を介して実線矢印に示すように、室外熱交換器51に導かれ外気と熱交換して凝縮され、液冷媒に変る。室外熱交換器51から導出される液冷媒は、膨張装置52に導かれて断熱膨張する。そして、室内熱交換器53に導かれ、ここに送風される室内空気と熱交換して蒸発し、室内空気から蒸発潜熱を奪って室内の冷房作用をなす。室内熱交換器53から導出された蒸発冷媒は四方切換え弁50を介して密閉型回転式圧縮機Mに吸込まれ、上述したように圧縮されて冷凍サイクルを循環する。暖房運転時は、四方切換え弁50が切換り、密閉型回転式圧縮機Mから吐出されるガス冷媒は破線矢印に示すように循環する。すなわち、ガス冷媒は四方切換え弁50を介して室内熱交換器53に導かれ、室内空気と熱交換して凝縮する。室内空気は凝縮熱を吸収することで温度上昇し、室内の暖房作用を得る。室内熱交換器53から導出される液冷媒は膨張装置52に導かれ、断熱膨張して室外熱交換器51に導かれて蒸発する。そして、四方切換え弁50から密閉型回転式圧縮機Mに吸込まれ、上述したように圧縮されて冷凍サイクルを循環する。つぎに、本実施の形態における密閉型回転式圧縮機Mで、圧縮機本体1の下端部に設けられる支持脚2の形状構造について説明する。図3Aは密閉型回転式圧縮機Mの平面図、図3Bは密閉型回転式圧縮機Mの正面図である。ここでは4本の突部である支持脚2を一体成形した支持部2Zが、圧縮機本体1を構成する密閉容器5の下端部に溶接等の手段で設けられる。なお、上記支持脚2はそれぞれが独立して密閉容器5に取付けられていても良い。平面視で、上記4本の支持脚2は密閉容器5の外周面から外方へ突出する。互いに等間隔に設けられているので、各支持脚2の中心軸O2は正しく90°間隔を存している。この支持脚2の中心軸O2の延長上に、上記圧縮機本体1における縦方向の中心軸以下、単に、圧縮機本体中心軸と呼ぶOaが存在している。支持脚2自体は、下方に向って開放するよう折曲された断面略コ字状の片部であるが、先端のみ折曲部が存在せず、半円状の平面部のみからなる。この中心位置に据付け用孔2aが設けられていて、したがって据付け用孔2aの中心は、支持脚2の中心線O2上に位置する。密閉型回転式圧縮機Mを所定の部位に据付けるには、支持脚2の据付け用孔2aに、環状のゴム材などの弾性部材を嵌めこんで所定の部位に載置する。したがって、据付け用孔2a周囲の支持脚下面が支持される面となる。そして、弾性部材に固定具を挿通し、支持脚2を取付け固定することで、密閉型回転式圧縮機Mが据付けられる。ここでは4本の支持脚2を備え、4つの据付け用孔2aに弾性部材を嵌めこんで密閉型回転式圧縮機Mを支持しており、密閉型回転式圧縮機Mを4点支持することになる。上記アキュームレータ4は、図3Aに示す斜め右上側に突出する支持脚2と、斜め右下側に突出する支持脚2との相互間に、取付け固定具3を介して取付けられる。そして、図3Aで示すように、圧縮機本体中心軸Oaから圧縮機本体1外周面までの距離を、圧縮機本体1の外半径と呼び、Rcと表す。したがって、上記圧縮機本体中心軸Oaから真横に引いた中心線O4上に、上記アキュームレータ4の縦方向の中心軸以下、単に、アキュームレータ中心軸と呼ぶObがある。圧縮機本体中心軸Oaからアキュームレータ中心軸Obまでの距離を、Lと表す。圧縮機本体中心軸Oaから、支持脚2の据付け用孔2a中心までの距離を、支持脚2の支持点半径と呼び、Rbとして表す。上述したように、支持脚2相互が正しく90°間隔を存して設けられるとともに、支持脚2の支持点半径Rbの設定から、それぞれの支持脚2の据付け用孔2a中心相互を結んだ線Caは、正四角形に描かれる。隣接する支持脚2相互間の圧縮機本体中心軸Oaに対する角度を2分する角度を、θと呼ぶ。本実施形態では、4本の支持脚2が90°間隔を存して設けられているので、θは90°の半分の角度45°になる。また、本実施形態では、アキュームレータ中心軸Obが、上記図3Aに示す斜め右上側に突出する支持脚2と、斜め右下側に突出する支持脚2との相互間の中心に設けられているので、圧縮機本体中心軸Oaとアキュームレータ中心軸Obとを結ぶ中心線O4と、図3Aに示す斜め右上側に突出する支持脚2及び斜め右下側に突出する支持脚2とのなす角度も45°になっている。そして、上述した支持脚2の据付け用孔2a中心相互を結んだ正四角形の線Caのうち、隣接する支持脚2相互間の圧縮機本体中心軸Oaに対する角度を2分する線と平行本実施形態においては、圧縮機本体中心軸Oaからアキュームレータ中心軸Obを結ぶ中心線O4と平行でもあるな、圧縮機本体中心軸Oaから支持脚2の据付け用孔2a中心までの水平線の距離は、Rbcosθで表されることになる。一方、図3Bに示すように、支持脚2底面据付け用孔2a周囲の支持脚2下面から圧縮機本体1上端までの距離を、圧縮機本体1の全高と呼び、Hとして表し、圧縮機本体1の外径を、Dとして表す。そして、圧縮機本体1の全高Hに対する、圧縮機本体1の外径Dの比を、圧縮機本体1の縦横比と呼ぶ。内部に電動機部6と圧縮機構部7を収納する圧縮機本体1は、高さ方向の所定の部位に重心Gが設定されることになる。支持脚2底面から圧縮機本体1の重心Gまでの距離を、圧縮機本体1の重心高さと呼び、Hgとして表す。このような設定から、以下の関係式が成立するように密閉型回転式圧縮機Mが設計されている。ここでは、圧縮機本体1の縦横比を、2.5以上に設定する。すなわち、圧縮機本体1の外径Dに対して、圧縮機本体1の全高Hを、2.5倍以上H/D≧2.5とする。さらにそのうえ、圧縮機本体1の重心高さHgを、圧縮機本体1の全高Hの1/2以下Hg≦H/2に設定する。圧縮機本体1の縦横比H/Dが大きくなればなるほど、密閉型回転式圧縮機Mとして倒れ易くなる。したがって、従来、一般的には、圧縮機本体の縦横比は2.3以下に設定されている。しかしながら、圧縮機の圧縮能力を増大すると、圧縮機本体の外径が大きくなり、圧縮機の据付け面積が大きくなってしまい、冷凍サイクル装置も大型化する。そこで、上述したように圧縮機本体1の縦横比を、少なくとも2.5以上とすることにより、圧縮機本体1の外径Dをあまり大きくすることなしに、圧縮機Mの圧縮能力を増大することができる。そして、密閉型回転式圧縮機Mの倒れ易さの課題については、圧縮機本体1の重心高さHgを圧縮機本体1の全高Hの半分以下に設定するとともに、以下のa式を満足することにより、倒れ難くすることが確かめられた。Rc<Rbcosθ......aすなわち、支持脚2の据付け用孔2a中心相互を結んだ正四角形の線Caのうち、上記隣接する支持脚2相互間の圧縮機本体中心軸Oaに対する角度を2分する線と平行本実施形態においては、圧縮機本体中心軸Oaからアキュームレータ中心軸Obを結ぶ中心線O4と平行でもあるな、圧縮機本体中心軸Oaから支持脚2の据付け用孔2a中心までの水平線の距離Rbcosθを、圧縮機本体1の外半径Rcよりも大きく形成する。したがって上記a式は、圧縮機本体1の外半径Rcが、支持脚2の据付け用孔2a中心相互を結んだ正四角状線Caの内側に納まることを意味する。アキュームレータ4は圧縮機本体1に取付け固定具3と吸込み用の冷媒管Pを介して取付け固定される。そのため、たとえば密閉型回転式圧縮機Mが誤って垂直落下した場合に、アキュームレータ4に垂直方向の荷重が作用し、圧縮機本体1を倒す方向のモーメントとして作用する。このとき、支持脚2の据付け用孔2a中心相互を結んだ直線Caが、圧縮機本体1の外半径Rcよりもアキュームレータ4寄りにあるほど、前述のモーメントが小さくなり密閉型回転式圧縮機Mが倒れ難くなる。このように上記a式を満たすことにより、以上の有利条件が得られる。さらに、密閉型回転式圧縮機Mに対して、以下のb式を設定する。Rb<L......bすなわち、支持脚2の支持点半径Rbは、圧縮機本体中心軸Oaからアキュームレータ中心軸Obまでの距離Lよりも小さく設定する。この式は、アキュームレータ4の取付け位置よりも支持脚2の突出長さを短く形成することを意味しており、圧縮機本体1の設置スペースを小さくして、必要以上の設置スペースの拡大を抑制する。以上のa式のRc<Rbcosθと、b式のRb<Lを並べて表記すると、Rc<RbcosθRb<Lとなる。両式において、支持脚2の支持点半径Rbが共通しているので、特にa式の両辺をcosθで割ってRbを残し、再び両式を並べて表記すると、Rc/cosθ<RbRb<Lとなる。したがって、Rbが両式に共通することになり、両式をまとめると、下記1式が導かれる。Rc/cosθ<Rb<L......1以上の1式を満足することで、密閉型回転式圧縮機Mの設置スペースを必要以上に大きくすることなく、圧縮機本体1及びアキュームレータ4に荷重やモーメントが作用した場合でも、密閉型回転式圧縮機Mを倒れ難くできる。つぎに、上述したような密閉型回転式圧縮機Mを4点支持した場合と、たとえば密閉型回転式圧縮機Mを3点支持3本の支持脚を備え、3つの据付け用孔を有するものした場合とを比較してみる。当然ながら、4点支持の場合と、3点支持の場合の、必要最小限の設定条件を同じにする。すなわち、4点支持と、3点支持のものも、圧縮機本体1の外径Dに対して圧縮機本体1の全高を2.5倍以上とするとともに、圧縮機本体1の重心高さHgを圧縮機本体1の全高Hの1/2以下に設定する。さらにそのうえ、4点支持と、3点支持ともに、圧縮機本体1の外半径Rc及び支持脚2の支持点半径Rbを同一に設定した場合の概略図を、図4Aに示す。したがって、圧縮機本体中心軸Oaから、ここでは図示しないアキュームレータ中心軸Obまでの距離Lも互いに同一となる。上述したように、4点支持における据付け用孔2a中心相互を結ぶ線Caは正四角形に描かれる。また、3点支持における据付け用孔中心F相互を結ぶ線Cbは、正三角形に描かれる。しかしながら、隣接する支持脚2相互間の圧縮機本体中心軸Oaに対する角度を2分する線O4と平行な、圧縮機本体中心軸Oaから支持脚2の据付け用孔2a中心までの水平線の距離Rbcosθは、4点支持のものよりも3点支持のものが短くなってしまう。そればかりでなく、図面上、3点支持での上記距離Rbcosθは、圧縮機本体1の外半径Rcよりも短いRbcosθ<Rcことが分る。先に、密閉型回転式圧縮機Mとして、a式であるRc<Rbcosθを満足することで、支持脚2の据付け用孔2a中心相互を結んだ線Caの内側に圧縮機本体1の外半径Rcがあり、よって密閉型回転式圧縮機が垂直落下したときのモーメントが小さくなり倒れ難いことを説明した。4点支持の場合はa式を満足するが、3点支持の場合はa式を満足しないので、密閉型回転式圧縮機Mが垂直落下したときに倒れ易いこととなり、この3点支持の構造は採用できない、との結論に至る。そこで、圧縮機本体1の外半径Rcと、圧縮機本体1の外径Dに対する圧縮機本体1の全高Hを2.5倍以上とし、圧縮機本体1の重心高さHgを圧縮機本体1の全高Hの1/2以下とすることは変えずに、図4Bに示すように、3点支持でのRbcosθの距離を、4点支持でのRbcosθの距離に合せてみる。このことにより、4点支持のものは勿論のこと、3点支持のものも、a式であるRc<Rbcosθを満足することができる。ただし、この場合、3点支持の据付け用孔中心Fの位置は、4点支持の据付け用孔中心Eの位置よりも外側になってしまうので、4点支持における支持脚2の支持点半径Rbに対して、3点支持における支持脚の支持点半径Rb1は大Rb<Rb1となる。実際に、1つの頂角が90°をなす直角三角形を想定し、底辺に対する斜辺の角度を45°にした場合4点支持と、60°にした場合3点支持で、辺Rbcosθをそれぞれの直角三角形の共通する底辺に見立ててみる。これら直角三角形の斜辺の長さが、4点支持の支持脚の支持点半径Rbとなり、3点支持の支持脚の支持点半径Rb1となる。直角三角形の底辺辺Rbcosθの長さを1とすると、三角比の関係から、斜辺である4点支持の支持脚2の支持点半径Rbは√2であり、3点支持の支持脚2の支持点半径Rb1は、2となる。したがって、4点支持は3点支持に対して支持脚2の支持点半径が、√2/2となり、短くてすむ。また、それぞれの設置スペースは、支持脚2の支持点半径を基準にした円の面積がπrの2乗で表されるので、√2/2の2乗=2/4となり、2/4=1/2。すなわち、4点支持は3点支持に対して、設置スペースが1/2半分の面積と、小さくてすむ。このように、4点支持と比較して3点支持では不利条件が多く、採用できない、との結論に至る。特に図示していないが、5点支持5本の支持脚を備え、5つの据付け用孔を有するもの以上であれば、さらに設置スペースを小さくすることができるので、採用可能である。以上説明したように、上記密閉型回転式圧縮機Mを採用すれば、圧縮機本体1の縦横比を増大して、据付け面積の拡大を抑制できる。圧縮機本体1とアキュームレータ4に荷重やモーメントが作用したときでも倒れ難くなり、安定性の向上を得る。この密閉型回転式圧縮機Mを備えた冷凍サイクル装置Rは、大型化を抑制して冷凍能力の増大化を得る。ところで、従来構造の密閉型回転式圧縮機では、回転軸は圧縮機構部を構成する主軸受と副軸受とによって、略中間部と下端部が支持されている。これに対して、回転軸の上部には電動機部が嵌着されるのみであり、回転軸上端部は支持されておらず、言わば片持ち状態の支持構造でしかなかった。本実施の形態では、所定の条件を満たし、許容される範囲内で圧縮機本体1の全高Hを高く設定し、かつ据付けスペースを最小にする。しかしながら、圧縮機本体1の全高Hが高くなるにともなって、回転軸8の軸方向長さが従来のものよりも長くなる。従来と同様、回転軸8の略中間部と下端部のみの支持であると、回転軸8の延長された上部が、回転にともなって、いわゆる振れ回り現象が生じ易くなる。これを防止し安定性を向上するために、上述したように、回転軸8の上端部に上部軸受部材23を構成する転がり軸受Kを取付け、この転がり軸受Kをハウジング21で支持する。上記ハウジング21は支持フレーム22を介して密閉容器5内周壁に取付ける。以下、上部軸受部材23と支持フレーム22について詳述する。図5は、上部軸受部材23と支持フレーム22の平面図である。はじめに支持フレーム22について説明すると、平面視で円環状をなす平板体22aの外周端で180°対向する側部に、延長片部22bが一体に外方に延設される。この延長片部22bの端縁は下方に折曲形成される折曲片部22cとなっていて、これら折曲片部22cが密閉容器5の内周壁に密着し、かつ取付け固定される。ここでは支持フレーム22の延長片部22bまたは平板体22aに、上部軸受部材23を構成する上記ハウジング21が取付け固定される。図6Aは上部軸受部材23の平面図、図6Bは上部軸受部材23の縦断面図、図6Cは上部軸受部材23の側面図である。上部軸受部材23は、上述したように、密閉容器5上部と電動機部6上端面との間に設けられていて、回転軸8に係合する転がり軸受Kと、この転がり軸受Kを密閉容器5に対して保持するハウジング21とから構成される。上記ハウジング21は、転がり軸受Kを保持する軸受保持部30と、この軸受保持部30と一体に設けられ、上記支持フレーム22を介して密閉容器5に取付け固定される取付け用脚部31とからなる。上記軸受保持部30は、転がり軸受Kの外輪部に嵌着固定するリング状の嵌着部30aを備えていて、この嵌着部30aの下端縁は転がり軸受Kの下端面と略同一高さに揃えられる。嵌着部30aの上端部は転がり軸受Kの上端面よりも上方へ突出するとともに、この嵌着部30aの上端から全周面に沿って円環状になるよう折曲形成される。嵌着部30a上端に一体に折曲形成される部位は、上部外周径φD1が下部外周径φD2よりも大きく形成されるとともに、上部外周端よりも上部内周端が低くなるよう傾斜する傾斜受け部30bとなっている。そして、上記ハウジング21については、下記2式を満足するよう構成される。W≧D1-Db/4......2W:傾斜受け部30bの幅寸法D1:上部外周径Db:転がり軸受Kの外径一方、上記取付け用脚部31は、軸受保持部30よりも上方に位置する所定幅寸法の片部である。取付け用脚部31の上端は水平に折曲される固定用片部31aであり、この固定用片部31aから軸受保持部30に向って下方に傾斜する、傾斜脚部31bが形成される。したがって、傾斜脚部31bの下端が転がり軸受保持部30と一体に連設されることになる。このようにして上部軸受部材23が構成され、転がり軸受Kの内輪部に回転軸8の上端部が嵌着され、支持フレーム22を介して密閉容器5に取付け固定される。圧縮機本体1の全高Hが高くなるのにともなって回転軸8の軸方向長さが長くなるが、略中間部は主軸受13が、下端部は副軸受14が、上端部は上部軸受部材23がそれぞれ支持しているので、回転軸8は芯振れすることなく円滑に回転駆動される。すなわち、回転軸8の回転精度の向上を得られる。さらに、この種の密閉型回転式圧縮機Mは、密閉容器5の内底部に形成される潤滑油の油溜り部9に圧縮機構部7のほとんど大部分が浸漬している。したがって、圧縮機構部7を構成する主軸受13と副軸受14ともに潤滑油中に浸漬しており、回転軸8と各軸受13、14に設けられる給油通路を介して圧縮機構部7の各摺接部に充分に給油される。これに対して上部軸受部材23は圧縮機構部7より上部に配置される電動機部6のさらに上部に位置しているから、回転軸8に上部軸受部材23と連通する給油通路を設けても、実際には潤滑油が給油される見込みは無い。すなわち、回転軸8を極端に高速回転させても、上部軸受部材23に潤滑油が到達するよう汲み上げることは不可能である。しかしながら、圧縮機構部7で圧縮された高温高圧のガス冷媒は一旦、密閉容器5内に吐出され充満する。継続して密閉容器5内に圧縮されたガス冷媒が吐出されることで、密閉容器5内に充満していたガス冷媒が吐出用の冷媒管Pに導出される。圧縮機構部7から吐出されるガス冷媒には、圧縮機構部7に給油された潤滑油の一部が混合し、オイルミストとして浮遊する。このオイルミストは支持フレーム22と上部軸受部材23に付着し、時間の経過とともに肥大化する。そして、滴状となって一部は支持フレーム22と上部軸受部材23から滴下し、電動機部6を流下して油溜り部9に戻る。さらに、上部軸受部材23を構成するハウジング21に付着するオイルミストがある。これらオイルミストが肥大化し滴状となると、取付け用脚部31上端の固定用片部31aから傾斜脚部31bに流下する。そして、滴状の潤滑油は傾斜脚部31bから軸受保持部30の傾斜受け部30bに導かれ、転がり軸受Kに集中して給油される。取付け用脚部31の傾斜脚部31bと一体に連設される軸受保持部30の傾斜受け部30bは、上部外周径φD1が下部外周径φD2よりも大きく形成されるとともに、上部外周端よりも上部内周端が低くなるよう傾斜している。さらに、上記ハウジング21については、上記2式を満足するよう構成されている。W≧D1-Db/4......2W:傾斜受け部30bの幅寸法D1:上部外周径Db:転がり軸受Kの外径これらの設定条件から、傾斜受け部30bに導かれた潤滑油は、確実に転がり軸受Kに流れ込み、給油をなす。主軸受13や副軸受14のように油溜り部9の潤滑油を直接給油することはできないが、上部軸受部材23には密閉容器5内に浮遊するオイルミストを利用して給油でき、転がり軸受Kの信頼性の向上を得られる。以上、本実施形態を説明したが、上述の実施形態は、例として提示したものであり、実施形態の範囲を限定することは意図していない。この新規な実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置換え、変更を行うことができる。これら実施形態やその変形は、発明の範囲や要旨に含まれるとともに、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれる。"