回転陽極X線管と、前記回転陽極X線管のステータコイルに電流を供給するスタータ用インバータと、交流電源を整流した脈流を平滑化し、前記スタータ用インバータに直流電圧を供給する平滑コンデンサと、前記交流電源の電源断を検出する電源断検出部と、前記電源断検出部で電源断を検出した場合、前記スタータ用インバータに所定のディーティ比でパルス幅変調されて入力されるインバータ駆動信号のパルス幅を前記平滑コンデンサの電圧の減少に応じて伸長するするとともに、前記インバータ駆動信号の回転周波数を前記回転陽極X線管の共振回転周波数以下に設定するスタータ制御回路と、を有することを特徴とするX線高電圧装置。回転陽極X線管と、前記回転陽極X線管のステータコイルに電流を供給するスタータ用インバータと、交流電源を整流した脈流を平滑化し、前記スタータ用インバータに直流電圧を供給する平滑コンデンサと、前記交流電源の電源断を検出する電源断検出部と、前記ステータコイルのピーク電流値を検出するピーク検出部と、前記ピーク電流値と前記ステータコイルに流すべき電流規定値とを比較する電流比較部と、前記スタータ用インバータに所定のデューティ比でパルス幅変調されて入力されるインバータ駆動信号のパルス幅を前記電流比較部の出力に応じて伸長するするとともに、前記インバータ駆動信号の回転周波数を前記回転陽極X線管の共振回転周波数以下に設定するスタータ制御回路と、を有することを特徴とするX線高電圧装置。前記平滑コンデンサは、前記回転陽極の回転数が、前記電源断から少なくとも共振回転周波数以下になるまでの時間において、所定のデューティ比の一定のパルス幅でパルス変調した場合、前記スタータ用インバータから出力される直流電流が、前記電源断前の直流電流値に前記所定のデューティ比を掛けた電流値を保持可能な容量を有することを特徴とする請求項1または2記載のX線高電圧装置。前記電源断時において前記回転陽極X線管の回転周波数を0と設定することを特徴とする請求項1または2記載のX線高電圧装置。前記スタータ制御回路は、前記電源断時に動作するバックアップ電源から電源を供給されることを特徴とする請求項3記載のX線高電圧装置。本発明が解決しようとする課題は、上記課題などを解決し、電源が遮断された状態でもX線管陽極の回転を速やかに減速させることが可能なX線高電圧装置を提供することを目的とする。上記課題を達成するために、実施形態のX線高電圧装置は、回転陽極X線管と、前記回転陽極のステータコイルに電流を供給するスタータ用インバータと、交流電源を整流した脈流を平滑化し、前記スタータ用インバータに直流電圧を供給する平滑コンデンサと、前記交流電源の電源断を検出する電源断検出部と、前記電源断検出部で電源断を検出した場合、前記スタータ用インバータに所定のディーティ比でパルス幅変調されて入力されるインバータ駆動信号のパルス幅を前記平滑コンデンサ電圧の減少に応じて伸長するするとともに、前記インバータ駆動信号の回転周波数を前記回転陽極X線管の共振回転周波数以下に設定するスタータ制御回路と、を有する。以下、発明を実施するための実施形態について図1から図7を参照しながら詳細に説明する。図1は本実施形態に係るX線高電圧装置のブロックである。本実施形態のX線高電圧装置に使用する回転陽極X線管10は、X線管球101とその陽極を回転させるためのスタータ回路で構成される。そしてスタータ回路は、X線管陽極を回転させるロータ102と、回転磁界を発生するステータコイル103からなる。また、本実施形態のX線高電圧装置は、高電圧を印加する高電圧回路系統と、陽極を回転させるためのスタータ制御回路系統の2つに分けられる。高電圧回路系統は、商用の交流電源11、直流電源12、高電圧用インバータ13、および高電圧トランス14から構成され、X線管球101の陽極と陰極に高電圧を印加する。また直流電源12は、交流を直流に変換する整流器121と、整流した脈流を平滑する平滑コンデンサ122で構成される。スタータ制御回路系統は、交流電源11、この交流電源11の電源が遮断されたことを検出する電源断検出部15、交流を直流に変換するスタータ制御用AC/DCコンバータ16、X線管陽極の回転数を制御するスタータ制御回路17、およびスタータ回路のステータコイル103へ電流を印加するスタータ用インバータ18からなる。交流電源11の交流出力を直流に変換するスタータ制御用AC/DCコンバータ16は、電源断発生時においても直流電源出力を持たせるために蓄電部161を有している。また、スタータ制御回路17は、回路内に電源を分配する電源部171、X線管陽極の回転動作モードに従い、回転数目標となる周波数を設定する回転周波数設定部172、スタータ用インバータ18の各スイッチング素子へ入力するインバータ駆動信号をパルス幅変調PWM:PulseWidthModulationし、その回転動作モードに応じてパルス幅を制御、伸長するパルス幅伸長部173、および回転周波数とパルス幅が決定されたインバータ駆動信号を出力するインバータ駆動部174からなる。スタータ用インバータ18は、4つのIGBTInsulatedGateBipolarTransistorなどのスイッチング素子A、B、C、Dで構成される。スイッチング素子A、Dをオンし、スイッチング素子B、Cをオフする場合と、スイッチング素子A、Dをオフし、スイッチング素子B、Cをオンする場合とでステータコイル103に流れる電流を逆にすることができ交流電流を流すことが可能である。従ってスタータ用インバータ18は、回転陽極X線管10のステータコイル103に回転数目標となる周波数の交流電流を流すようにスイッチング動作する。また、進相コンデンサ104によって2つのステータコイル103の電流に位相差を発生させる。なお、高電圧用インバータと13とスタータ用インバータ18は直流電源12を共用する構成とする。次に、図2を参照してスタータ制御回路17の動作原理について説明する。以下、スイッチング素子としてIGBTを想定して説明する。また、交流を生成するためのインバータ動作の方式は種々あるが、ここでは説明のため単純な単相インバータの場合について説明する。図2aは、インバータ駆動部174からスイッチング素子A、Dに入力されるインバータ駆動信号の電圧波形を示し、図2bは、スイッチング素子B、Cに入力されるインバータ駆動信号の電圧波形を示している。スイッチング素子A、BおよびC、Dは回転周波数設定部172で設定されるX線管陽極の回転周期よりも十分短い時間間隔Tpでオンオフするようにパルス幅変調され、図2の点線で示すように、その時間的平均値となる電圧が入力され、時間的平均値となる電流が出力されると考えてよい。このパルス変調の周期Tpに対するオン時間の比デューティ比を変えることによって、出力電流の時間的平均値を変えることができる。このパルス幅の制御は、パルス幅伸長部173で行うことができる。また、このデューティ比は、ステータコイル103に過大な電流が流れないように決定されている。図3はスタータ用インバータ18に入力されるインバータ駆動信号の電圧波形によってステータコイル103に流れる電流波形の様子を示している。ステータコイル103にはスイッチング素子A、Bがオンする時の電流とスイッチング素子C、Dがオンする時電流が逆向きに印加されることになる。図3の両矢印で示すように、この電流の1周期はX線管陽極の回転周期を決定する。次にスタータ制御回路17の回転動作モードについて説明する。スタータ制御回路17の回転動作モードは、1たとえば毎秒約60回転の低速回転モード、2たとえば毎秒約180回転の高速回転モード、3高速回転から制動をかけて停止する通常のブレーキモードなどがある。本実施形態では、この通常のブレーキモードに加え、4電源遮断時のブレーキモードを設ける。低速回転モードと高速回転モードは、図2、および図3で示すX線管陽極の回転周期、すなわち回転周波数をそれぞれ毎秒60回と毎秒180回とに変えることによって達成される。次に、通常のブレーキモードについて図4を用いて説明する。X線管陽極の回転には機械的振動が増大する共振回転周波数が存在し、それは低回転モードと高回転モードの回転数の間、例えば毎秒70回転あたりに存在する。この回転数付近で長時間回転を行うことは回転軸の軸受けベアリングを傷め、さらにベアリングが損耗すると回転不良や騒音増大を招くため、診断においても悪影響が出る場合がある。そのため、共振回転周波数を通過する高速回転起動高速回転モード、及び高速回転からの停止通常のブレーキモードは、なるべく共振回転周波数を通過する時間が短時間になるように回転動作の安定を行う必要がある。通常、この回転開始から毎秒180回転と高速回転となる時間、または毎秒180回転の高速回転から回転停止となる時間は数秒程度が必要である。図4aに示すように、通常のブレーキモードでは、スイッチング素子A、Dに対しては上述のパルス幅変調を施したインバータ駆動信号をX線管陽極が停止するまで入力する。一方、図4bに示すように、スイッチング素子B、Cには何も入力しない。すなわち、回転周波数設定部172で回転周波数を0と設定し回転磁界を停止することで制動をかけている。このような制動をかけることにより共振回転周波数付近での回転時間を短縮してベアリングの損傷を防止できる。次に、本実施形態の特徴となる停電または緊急事態により電源が遮断されたときに動作する電源遮断時のブレーキモードについて図5を用いて説明する。なお、X線管陽極は高速回転モードで回転しているものとする。まず停電や緊急事態などで交流電源が遮断されたとする。高電圧用インバータ13とスタータ用インバータ18の主電源となる直流電源12には平滑コンデンサ122があり、交流電源11の電源遮断後も平滑コンデンサ122には電荷が残っている。また、スタータ制御電源用AC/DCコンバータ17は蓄電部161により蓄電機能を持たせているため、交流電源が遮断された後にも一定時間、直流電源出力が可能である。特に蓄電方法は問わないが、例えばコンデンサ、バッテリーなどの簡易な方法が考えられる。なお、一定時間とは少なくとも電源遮断時のブレーキモード1回分を行えるだけの短い時間数秒程度で構わないため大きな蓄電容量は必要でない。これにより、交流電源11が遮断された後にも一定時間、スタータ制御回路17は正常に動作可能となる。電源断検出部15が交流電源11の遮断を検出電源断検出すると、スタータ制御回路17はただちに電源遮断時のブレーキモードでの制御を行う。また、スタータ用インバータ18の電源電圧は、平滑コンデンサ122に残っている電荷を使ってステータコイル103に電流を流してX線管陽極の回転にブレーキをかける。図5bに示すように、交流電源11が遮断された状態では平滑コンデンサ122内に蓄電されていた電荷が使用されるのに伴い、平滑コンデンサ122から出力される直流電圧は低下する。従って、スタータ用インバータ18に供給される電源電圧が低下することによってその出力電流も低下することになる。ブレーキの利きを確保するためには、一定値以上の電流をステータコイル103に流す必要がある。そのため、図5に示すように、平滑コンデンサ122の直流電圧低下に伴って、パルス幅伸長部173ではスタータ用インバータ18に入力するインバータ駆動信号のパルス幅を伸長する制御を行い、ステータコイル103に流す電流を補正して一定点線になるように制御を行う。また、スイッチング素子A、Bに入力するインバータ駆動信号の回転周波数は回転周波数設定部171で共振回転周波数以下の回転周波数に設定する。共振回転周波数付近での回転時間を短縮してベアリングの損傷を防止できればよいからである。また回転周波数は通常のブレーキモードと同じく0に設定しても構わない。共振回転周波数以下に設定する回転周波数は、平滑コンデンサ122の容量や、ステータコイル103に流す電流値などを考慮し、高速回転から共振回転数以下となる時間など各種測定して最適な値を決定する。ここで、電源遮断時における平滑コンデンサ122から出力される直流電圧と平滑コンデンサ122の容量について説明する。スタータ用インバータ18に入力されるインバータ駆動信号はパルス幅変調されている。従ってスタータ用インバータ18の時間平均の出力電流は、このパルス幅のデューティ比に対応して少なくなる。例えばデューティ比が1/2であれば、スタータ用インバータ18の時間平均出力電流は1/2となる。ここでデューティ比を1とすれば、スタータ用インバータ18の時間平均出力電流は2倍にすることが可能となる。従って電源断時の場合を考えると、スタータ用インバータ18から出力される直流電流が1/2になっても、パルス幅のデューティを1にすれば、出力される直流電流を電源遮断以前の正常な値にすることができる。すなわち、電源遮断前の電流にディーティ比を掛けた電流値に減少する範囲内であれば、インバータ駆動信号のパルス幅を伸長させることによりステータコイル103に流す電流を一定にすることが可能であり、ブレーキの効きを持続させることが可能である。平滑コンデンサ122の容量については、X線管陽極の回転が電源断検出から少なくとも共振回転周波数以下になるまでの時間を通常のブレーキモードで測定し、この時間内においてパルス幅伸長しない一定のデューティ比でパルス変調した場合、スタータ用インバータから出力される直流電流が、電源遮断以前の直流電流値にデューティ比を掛けた値以上の電流値を保持可能である容量を設定すればよい。また、平滑コンデンサ122の容量は、以上述べた条件を満足することが最善ではあるが、たとえ満足していなくとも、本実施形態はX線管陽極の回転を共振回転周波数以下の回転数に迅速に下げることが目的であるので一定の効果は得られることになる。また、電源遮断時のブレーキモードにおいて、インバータ駆動信号のパルス幅の伸長方法は、電源断検出以降、平滑コンデンサ122から出力される直流電圧とスタータ用インバータ18の出力電流を測定し、時間的にステータコイル103の電流が一定になるようなパルス幅の伸長レートをROMReadOnlyMemoryなどにテーブルとしてあらかじめ設定しておき、このテーブルに従ってパルス幅を伸長すればよい。従って、図5cに示すように、平滑コンデンサ122の出力電圧の減少に伴い、スタータ用インバータ18に入力するインバータ駆動信号パルス波形実線が伸長されるため、ステータコイル103に流れる平均電流1点鎖線は、一定となる。本実施形態では、ステータコイル103に流す電流を単相電流と仮定したが、3相のステータコイルを用いた場合でも同様な考え方で実施することが可能である。以上述べたように、本実施形態においては、電源遮断時においても、X線管陽極の回転にブレーキを有効に働かせることができるので、軸受けベアリングの損耗や騒音の問題を解決できる。また、ステータコイルに流れる電流を実際に観測することにより能動的に電源遮断時のブレーキモードを動作させることができる実施形態について説明する。図6は、この実施形態におけるX線高電圧装置のブロック図である。図1のブロック図に加え、ステータコイル203に流れる電流のピークを検出するピーク検出部175と、所定の電流規定値176と比較し、その差分に対応する信号を出力する電流比較部177を有している。図7によって、本実施形態の電源断時のブレーキモードについて説明する。図7aは、電源断が発生したことによって平滑コンデンサ122の出力電圧の減少を示している。また、図7bは、平滑コンデンサ122の出力電圧の減少に伴い、スタータ用インバータ18に入力するインバータ駆動信号パルス波形実線と、ステータコイル103に流れるインバータ出力電流点線、および平均電流1点鎖線を示している。図7aに示すように、矢印で示す電源断を検出した後、平滑コンデンサ122の出力電圧は減少していく。これに伴い、スタータ用インバータ18の出力電流も減少する。これを防止するために、スタータ用インバータ18とステータコイル103の間にピーク検出回路175を接続し、インバータ出力電流のピーク電流値を検出する。ステータコイル103に流すべき電流を電流規定値176として設定し、電流比較部177から出力される電流規定値176とピーク電流値との差分値に対応してインバータ駆動信号のパルス幅を伸長する。インバータ駆動信号のパルス幅を伸長することによって、ステータコイル103に流れる電流は増加し、ピーク検出部175のピーク電流値も上昇する。そしてピーク電流値が電流既定値176と同じになった時点でパルス幅の伸長を停止しインバータ駆動信号のパルスをオフする。パルスをオフしている時間は通常のブレーキモードと同じ時間とする。このパルスをオフしている間スタータ用インバータ18に供給される平滑コンデンサ122の直流電圧、およびインバータ出力電流も大きく減少するために、次のパルスでは、ピーク電流値が電流規定値176になるまでさらにパルス幅を伸長する必要がある。このようにインバータ駆動信号のパルス幅を時間とともに伸長するパルス変調動作の繰り返しにより、ステータコイル103に流れる平均電流は一点鎖線に示すような波形となり、ステータコイル103に流れる電流の低下を少なくすることが可能である。尚、図7では、回転周波数設定回路172で設定される周波数を0とし、スイッチング素子A、Dの制御のみについて説明したが、図6の点線で示すように、スタータ用インバータ18のスイッチング素子B、Cによる逆相電流のピーク検出も行い、同様の制御を行うことで、回転周波数設定回路172では共振回転周波数以下の任意の回転周波数を設定することも可能である。なお、本実施形態で示すインバータ出力電流のピーク検出制御は、電源遮断時だけではなく正常時においても動作させることが可能である。その場合、交流電源の電圧変動などに対しても安定してステータコイル203へ一定の電流を流すことが可能となる。従って、インバータ駆動信号のパルス幅に対して能動的制御が行えるとともに、電源断が生じていない時に対しても最適なパルス幅制御が行われるという効果を奏する。以上述べた実施形態によれば、X線管陽極が回転している状態において停電の発生や通常の運転で操作を誤り、装置のシャットダウン処理を行わずに強制的に電源をオフしてしまった場合でもX線管陽極の回転にブレーキをかけることができ、陽極軸受のベアリングの損耗や騒音発生を抑えることが可能である。本発明のいくつかの実施形態を説明したが、これらの実施形態は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。これら新規な実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができる。これら実施形態やその変形は、発明の範囲や要旨に含まれるとともに、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれる。