化学組成として、ZrO2が86~96質量、SiO2が2.5~8.5質量、Al2O3が0.4~3質量、K2Oが0.4~1.8質量、B2O3が0.04質量以下、P2O5が0.04質量以下、Cs2Oが3.8質量以下の範囲で含有され、Na2Oを実質的に含有しないことを特徴とする高ジルコニア質電鋳耐火物。前記Cs2Oを0.05~3.5質量含有する請求項1に記載の高ジルコニア質電鋳耐火物。前記Cs2Oを0.05~0.7質量含有する請求項2に記載の高ジルコニア質電鋳耐火物。前記Na2Oの含有量が0.02質量以下である請求項1~3のいずれかに記載の高ジルコニア質電鋳耐火物。Fe2O3とTiO2との合計含有量が0.3質量以下である請求項1~4のいずれかに記載の高ジルコニア質電鋳耐火物。Y2O3とCaOとの合計含有量が0.3質量以下である請求項1~5のいずれかに記載の高ジルコニア質電鋳耐火物。CuOの含有量が0.02質量以下である請求項1~6のいずれかに記載の高ジルコニア質電鋳耐火物。ガラス溶融炉用である請求項1~7のいずれかに記載の高ジルコニア質電鋳耐火物。本発明は上記した問題を解決すべく、耐火物製造時、熱上げ時、使用中の温度変化や稼働休止時の熱下げのいずれにおいても亀裂を発生し難く、高い耐久性を有する高ジルコニア質電鋳耐火物の提供を目的とする。本発明者らは、鋭意検討を重ねた結果、耐火物単体でも、溶融ガラスとの接触条件下でもジルコン結晶を生成し難く、温度サイクル条件下でも残存体積膨張が小さい高ジルコニア質電鋳耐火物を見出した。すなわち、本発明の高ジルコニア質電鋳耐火物は、化学組成として、ZrO2が86~96質量、SiO2が2.5~8.5質量、Al2O3が0.4~3質量、K2Oが0.4~1.8質量、B2O3が0.04質量以下、P2O5が0.04質量以下、Cs2Oが3.8質量以下の範囲で含有され、Na2Oを実質的に含有しないことを特徴とする。本発明の高ジルコニア質電鋳耐火物は、耐火物製造時の亀裂の問題がなく、生産性に優れ、かつ耐火物単体でも溶融ガラスとの接触下でもジルコン結晶を生成し難く、耐火物製造時、熱上げ時、使用時、および熱下げ時に亀裂が生じ難く、耐久性と再使用性に富んでいる。また、本発明の高ジルコニア質電鋳耐火物は、溶融ガラスとの接触条件下でも亀裂が生じ難く耐久性に富むため、ガラス溶融炉の溶融ガラスとの接触部分に適用しても長い炉寿命が得られ、耐火物の侵食量を少なくして溶融ガラスの汚染を少なくできる。さらには、生産調整などによるガラス溶融炉の稼働停止時による熱下げ時、再熱上げ時にも亀裂を生じ難いため、侵食が少なく寿命を迎えていない耐火物の再使用が可能である。また、本発明の高ジルコニア質耐火物は、製造時の歩留まりを左右する亀裂の問題がないため、耐火物の生産性に優れるものであり、結果として製品を比較的安価に製造できる。本発明の高ジルコニア質電鋳耐火物以下、単に、電鋳耐火物または耐火物ということもある。は、上記した化学成分から構成される。これらの各化学成分が当該耐火物中で果たす役割について以下に説明する。なお、以下の説明中、Na2O、B2O3およびP2O3の3成分については、前記3成分以外の他の成分の合計を100質量とした場合の外掛表示とする。一方、Na2O、B2O3およびP2O5の3成分以外の成分は、内掛表示とする。本明細書において、内掛とは、電鋳耐火物外掛表示成分を除くの全体を100質量としたとき、100質量の中でのそれぞれの成分割合をいう。例えば、ZrO2を内掛で90質量含むとは、電鋳耐火物外掛表示成分を除くの全体を100質量とし、100質量中、ZrO2を90質量含むことを示す。一方、外掛とは、電鋳耐火物外掛表示成分を除くの全体を100質量としたとき、該100質量に含まれていない成分の電鋳耐火物外掛表示成分を除く全体の100質量を基準にした割合をいう。例えば、Na2Oを外掛で0.01質量含むとは、耐火物外掛表示成分を除く全体を100質量とし、それ以外にNa2Oを付加的に0.01質量含むことをいう。高ジルコニア質電鋳耐火物の製造に用いられるジルコニア原料およびジルコン原料は、不可避的に1~3質量のHfO2を含んでおり、HfO2は製造時に蒸発などの損失はほとんどなく耐火物中に残存するため、本発明も含めた通常の高ジルコニア質電鋳耐火物は、1~3質量のHfO2を含んでいる。HfO2は高ジルコニア質電鋳耐火物において、一般的にはZrO2と同じ役割を果たすため、ZrO2HfO2の値をもって、単にZrO2と表記するのが通例であり、本発明においてもZrO2HfO2の値をもってZrO2と表記する。本発明の電鋳耐火物は、多量のジルコニア結晶と少量のマトリックスガラス、およびわずかの気孔により構成される高ジルコニア質電鋳耐火物である。ZrO2は、溶融ガラスの侵食に対する抵抗力が強く、耐火物の主要成分として含有される。このZrO2のほとんどは、溶融ガラスに対して優れた耐食性を有するジルコニア結晶として存在し、ごくわずかだけがマトリックスガラス中に存在する。すなわち、ZrO2の含有量は本発明の耐火物中のジルコニア結晶の含有率を支配し、ひいては耐火物の溶融ガラスに対する耐食性を左右する。溶融ガラスに対して高い耐食性を得るためにZrO2は86質量以上である必要があり、好ましくは88質量以上である。一方、ZrO2が96質量より多くなると、応力緩和の働きをするマトリックスガラスの量が相対的に少なくなり、製造時や熱上げ時、使用時、熱下げ時の温度変化で亀裂が生じやすくなる。従って、本発明の耐火物におけるZrO2の含有量は86~96質量である。SiO2はマトリックスガラスを形成する主成分である。応力緩和の働きをするマトリックスガラスの量を確保するためには2.5質量以上のSiO2が必要である。一方で、多量のSiO2を耐火物に含ませると、必然としてZrO2を多く含ませることができなくなり耐食性を損なう。従って、本発明の耐火物におけるSiO2の含有量は、2.5~8.5質量であり、好ましくは3.0~8.0質量である。Al2O3はマトリックスガラスの粘度を低下させる成分であると同時にジルコン結晶の生成をある程度抑制する成分である。ジルコン結晶の生成が顕著となる低アルカリガラス、あるいは無アルカリガラスとの接触条件下においても、これらのガラスの多くは、Al2O3の含有量が比較的高く、耐火物と溶融ガラスの間に生じる濃度勾配差は小さくなり、耐火物からのAl2O3の溶出は遅い。そのため長期間にわたりAl2O3によるジルコン結晶生成の抑制効果を享受できる。Al2O3が0.4質量未満であると、マトリックスガラスの粘度が高くなりすぎてマトリックスガラスの応力緩和能力が低下するため、製造時や熱上げ時、使用時、熱下げ時の温度変化で亀裂が生じやすくなる。一方、高含有量でAl2O3を含ませると、必要以上にマトリックスガラスの粘度が低下し、ジルコン結晶生成の抑制に有効であるK2OおよびCs2Oの溶融ガラスへの流出を速めてしまうという不都合が生じる。さらに、Al2O3が3質量を超えると、製造時や使用中の時点でムライトなどアルミノシリケート系の結晶を生成してしまい、マトリックスガラスの量の低下をもたらして、製造時や熱上げ時、使用時、熱下げ時の温度変化で亀裂が生じやすくなる。従って、本発明の耐火物におけるAl2O3の含有量は、0.4~3質量であり、好ましくは0.5~2.7質量である。K2Oもまた、マトリックスガラスの粘度を低下させる成分であると同時にジルコン結晶の生成を抑制する成分である。Al2O3と同様に、K2Oはマトリックスガラスの粘度を低下させる役割があり、K2Oを耐火物に含ませると、製造時や熱上げ時、使用時、熱下げ時の温度変化による耐火物の亀裂を抑制する作用が得られる。また、Kの陽イオン半径が大きいために、溶融ガラスと接触しても溶出が遅く、長期にわたりジルコン結晶生成の抑制効果を与える。K2Oが不足すると、製造時や使用による加熱でムライトなどアルミノシリケート系の結晶を生成してしまい、マトリックスガラスの量の低下をもたらして、製造時や熱上げ時、使用時、熱下げ時の温度変化で亀裂が生じやすくなる。一方で、K2Oが1.8質量以上存在すると、製造時あるいは使用による加熱でリューサイトなどカリウム含有のアルミノシリケート系の結晶を生成してしまい、マトリックスガラスの量の低下をもたらして、製造時や熱上げ時、使用時、熱下げ時の温度変化で亀裂を生じやすくなる。わずかな量のK2Oだけでも耐火物単体におけるジルコン結晶の生成を抑制する効果が得られるが、溶融ガラスとの接触条件、特に低アルカリガラスや無アルカリガラスに接触する条件下でもジルコン結晶の生成を抑制するためには、0.4質量以上のK2Oが必要である。従って、本発明の耐火物におけるK2Oの含有量は、0.4~1.8質量であり、好ましくは0.5~1.5質量であり、さらに好ましくは0.6~1.2質量である。B2O3はジルコン結晶の生成を促進する成分である。B2O3が多量に含まれると耐火物は熱履歴のみでジルコン結晶を生成し、少量であっても溶融ガラスとの接触条件でのジルコン結晶の生成を促進する場合がある。そのため、ジルコン結晶生成の抑制という点でB2O3は低含有量が好ましい。Al2O3、K2OおよびCs2Oがジルコン結晶生成の抑制に大きく貢献している本発明において、B2O3の含有量は0.04質量まで許容され、好ましくは0.03質量以下である。B2O3が0.02質量以下であるとより好ましい。一方で、B2O3は低含有量でも耐火物製造時の亀裂発生を抑制する効果があるため、ジルコン結晶生成の抑制に不都合のない範囲内でB2O3を耐火物に含ませ、精緻な組成制御を実施して、耐火物の生産性を高く保持できる。P2O5はB2O3と同様に、ジルコン結晶の生成を促進する成分である。P2O5が多量に含まれると、耐火物は熱履歴のみでジルコン結晶を生成し、少量であっても溶融ガラスとの接触条件でのジルコン結晶の生成を促進する場合がある。そのため、ジルコン結晶生成の抑制という点でP2O5はできるだけ低含有量が好ましい。一方で、P2O5は低含有量でも耐火物製造時の亀裂発生を抑制する効果があり、さらに、ジルコニア原料やジルコン原料の種類によっては不可避的に混入してくる成分でもある。P2O5の含有が一切許容できない場合は、高価な精製原料や産地が限定された比較的高価なジルコン原料、ジルコニア原料を使用せねばならなくなる。しかし、Al2O3やK2O、およびCs2Oがジルコン結晶生成の抑制に大きく貢献している本発明においては、P2O5の含有量は0.04質量まで許容され、好ましくは0.03質量以下である。P2O5が0.02質量以下であるとより好ましい。そのため、ジルコン原料、ジルコニア原料の選択幅は狭まらず、比較的安価な原料コストを達成できる。さらに、B2O3の場合と同様に、ジルコン結晶生成の抑制に不都合のない範囲内でP2O5を耐火物に含ませ、精緻な組成制御を実施すれば耐火物の生産性を高く保てる。Na2Oは耐火物単体での熱履歴においては、ジルコン結晶生成の抑制効果を有する成分であるが、溶融ガラスとの接触条件においては、その効果はK2OやCs2Oには及ばず、溶融ガラスとの接触条件における1400°C未満での比較的低温域では特に及ばない。また、Na2OはAl2O3やK2Oと同様に、マトリックスガラスの粘度を低下させる成分でもあるが、その粘度の低下効果は特に著しく、溶融ガラスとの接触条件においてジルコン結晶生成の抑制に有効な成分であるAl2O3やK2O、およびCs2Oの溶融ガラスへの溶出を速め、かつB2O3などジルコン結晶の生成を促進する成分の溶融ガラスからの侵入を速める。さらに、Naの陽イオン半径が小であるため、低アルカリガラス、無アルカリガラスなどとの接触で容易に溶融ガラス中へ溶出するため、これらの溶融ガラスに接触する場合、ジルコン結晶生成の抑制効果は比較的短期間しか継続しない。なおかつ、Na2Oによるマトリックスガラスの粘度の低下効果が特に著しいため、Al2O3やK2Oを比較的高い濃度で含有する本発明の耐火物中にNa2Oを含ませると、マトリックスガラスの粘度を過剰に低下させ、耐火物製造時の保形性が低下し、鋳塊に変形や引き裂き状の亀裂を生じるために耐火物の生産性は著しく低下する。このため、Na2Oは低含有量が好ましく、本発明においてはNa2Oを実質的に含まない。ここで、Na2Oを実質的に含まないとは、その含有量が0.04質量以下であることを示す。Na2Oの含有量は、0.03質量以下であることが好ましく、0.02質量以下であることがより好ましい。また、本発明においては、上記説明した成分に加えて、Cs2Oを含有させてもよい。Cs2Oもジルコン結晶の生成を抑制する成分であり、低含有量においてもその効果は発現する。また、Csの陽イオン半径は非常に大きいため、溶融ガラスと接触しても耐火物からの溶出が極めて遅く、特に長期にわたりジルコン結晶生成の抑制効果を与える。一方で、理由は定かでないが、過剰のCs2Oは、製造時の時点で亀裂を生じさせる傾向があるため、Cs2Oの含有量は3.8質量以下の範囲であり、0.05~3.5質量が好ましく、より好ましくは0.05~2.5質量であり、特に好ましくは0.05~0.7質量である。主に、原料ジルコン原料、ジルコニア原料など中に不純物として含まれるFe2O3とTiO2は、溶融ガラスへの着色と発泡を生じさせる成分であり、高含有量となるのは好ましくない。これらFe2O3とTiO2とを合わせた含有量は、0.3質量以下において着色の問題はなく、好ましくは0.2質量を超えない量である。同様に、原料中には不純物としてY2O3とCaOが含まれるが、これらは熱サイクル試験での残存体積膨張率を増加させる傾向があり、これらY2O3とCaOとを合わせた含有量は、0.3質量以下において問題はなく、好ましくは0.2質量を超えない量である。CuOは少量でも溶融ガラスを着色する成分であるため、着色が実質的に生じなくなる含有量の水準までしか許容できない。本発明の耐火物において、CuOの含有量は好ましくは0.02質量以下、より好ましくは0.01質量以下にせしめるのが好適である。以下に、本発明の高ジルコニア質電鋳耐火物を実施例によって具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例によってなんら限定されるものではない。電融鋳造法で高ジルコニア質電鋳耐火物を得るために、ジルコニア原料である脱珪ジルコンにアルミナ、ジルコンサンド、シリカ、炭酸カリウム、炭酸セシウム、B2O3、P2O5などの原料を調合して混合原料とし、この混合原料を2本の黒鉛電極を備えた出力500kVAの単相アーク電気炉に装入して、通電加熱により完全に溶融した。この溶湯を徐冷材であるバイヤーアルミナの粉末中に予め埋めておいた内容積160mm×200mm×350mmの黒鉛鋳型中に流し込んで鋳造し、室温付近の温度になるまで放冷した。冷却後、鋳塊と黒鉛鋳型を徐冷材中から抜き出し、さらに黒鉛鋳型と鋳塊を分離して目的の高ジルコニア質電鋳耐火物を製造した。原料組成を調整し、表1および表2に示した化学組成を有する高ジルコニア質電鋳耐火物を得た。ここで、表1には実施例例1~例9を、表2には比較例例10~例18を示した。なお、耐火物中の化学組成について、ZrO2、SiO2、およびAl2O3は波長分散型蛍光X線分析装置リガク社製、装置名:ZSXPrimusIIにより決定した定量分析値であり、その他の成分は高周波誘導結合プラズマ発光分光分析装置セイコーインスツル社製、装置名:SPS1100により決定した定量分析値である。しかし、各成分の定量はこの分析方法に限定されるものではなく、他の定量分析方法によっても実施できる。製造時の亀裂鋳塊の外観上の亀裂の有無について次のように評価した。まず、目視にて亀裂の有無を調べ、亀裂が生じた耐火物については鋳塊表面の全面に各面深さ10mmの研削を行い、研削後の鋳塊における亀裂長さが10mm以下となった場合には製造時の亀裂を小、亀裂長さが10mmを超え50mm以下となった場合には製造時の亀裂を中、亀裂長さが50mmを超える場合には製造時の亀裂を大と分類した。製造時の亀裂がない場合、耐火物の製造に問題は生じない。また、製造時の亀裂が中以下であれば、必要な耐火物寸法よりわずかに大きい鋳塊を製造し、表面に軽度の研削を行うだけで良いので耐火物の製造は容易である。一方で、製造時の亀裂が大であると、必要な耐火物寸法に対して非常に大きな鋳塊を製作した上で、重度の研削や切断が必要となるため、その耐火物製造は非常に原価が高くなり現実的でない。熱サイクル試験での残存体積膨張率製造した電鋳耐火物から40mm×40mm×40mmの試料を切り出し、800°Cと1250°Cの間を40回往復させる加熱冷却の繰り返しを電気炉中で実施した。この際、室温から800°Cの間の加熱は毎時160°Cにて行い、ここから、800°C到達後直ちに1250°Cの加熱を毎時450°Cにて行い、1250°C到達後直ちに800°Cまでの冷却を毎時450°Cにて行って1回の熱サイクルとした、800°Cと1250°Cの熱サイクルを40回繰り返した。最終の熱サイクル後は毎時160°Cにて800°Cから室温まで冷却した。この試験前および試験後で試料の寸法を測定し、その寸法変化から残存体積膨張率を求めた。この熱サイクル試験において高ジルコニア質電鋳耐火物は、一般に残存体積膨張を示し、場合によっては亀裂を生じる。この残存体積膨張は比較的低温域での熱サイクルに対する耐火物単体での試験により得られ、ガラス溶融炉へ耐火物を適用した際に溶融ガラスから離れて比較的低温である炉外面付近の割れ耐性を示している。この試験による残存体積膨張率が3体積未満であると好ましく、2体積未満であるとさらに好ましい。熱サイクル試験でのジルコン結晶の生成率さらに、この熱サイクル試験でジルコン結晶が生成する耐火物もある。上記熱サイクル試験を経た電鋳耐火物について、ジルコン結晶の生成率を粉末エックス線回折装置リガク社製、装置名:RINT-TTRIIIにより求めた。すなわち、熱サイクル試験後の試料を粉砕した粉末でエックス線回折測定をし、その回折パターンからジルコン結晶、ジルコニア結晶のピーク面積比を求めて、ジルコン結晶量/ジルコン結晶量ジルコニア結晶量の比によりジルコン結晶の質量を決定した。浸漬試験でのジルコン結晶の生成率溶融ガラスとの接触条件下におけるジルコン結晶の生成率は次の浸漬試験により求めた。すなわち、得られた電鋳耐火物から15mm×25mm×30mmの試料を切り出して、これを200cc白金るつぼ中に250gの無アルカリガラスカレットとともに挿入し、所定の温度と所定の時間、電気炉モトヤマ社製、装置名;NH-2025D-SP中で加熱した。冷却後、試料を取り出し、試料を粉砕した。粉砕した試料粉末でエックス線回折測定をし、その回折パターンからジルコン結晶、ジルコニア結晶のピーク面積比を求めて、ジルコン結晶量/ジルコン結晶量ジルコニア結晶量の比によりジルコン結晶の質量を決定し、これをジルコン結晶の生成率とした。この試験に用いたガラスは、化学組成が酸化物換算表示で、SiO2が60質量、B2O3が8質量、Al2O3が17質量、MgOが3質量、CaOが4質量、SrOが8質量、である無アルカリガラスである。なお浸漬試験における試験条件は下記の通りとした。浸漬試験1としては1250°Cにて20日間の試験を行った。このとき、室温から1250°Cまでの加熱は毎時300°Cとし、1250°C到達後20日間の温度保持をした後、700°Cまで毎時500°Cで冷却、さらに700°Cから室温まで毎時60°Cの冷却をした。この試験においては、ジルコン結晶の生成率が4質量以下が好ましく、2質量以下がより好ましい。浸漬試験2としては1450°Cにて4日間の試験を行った。このとき、室温から1450°Cまでの加熱は毎時300°Cとし、1450°C到達後4日間の温度保持をした後、700°Cまで毎時500°Cで冷却、さらに700°Cから室温まで毎時60°Cの冷却をした。この試験においては、ジルコン結晶生成率が4質量以下が好ましく、2質量以下がより好ましい。1500°Cにおける電気抵抗率電気抵抗率は次のようにして測定した。まず、電鋳耐火物から直径20mm、厚さ3~5mmの円板状の試料を切り出した。試料の片面に主電極とガード電極を、残りの面に主電極のみを白金ペーストを用いて焼き付けた。最高温度1700°Cまで昇温可能な電気炉の内部にサンプルの電気抵抗を測定するための白金電極をセットした後、試料を電気炉内に入れた。5°C/分で昇温加熱しながら、絶縁抵抗測定装置アルバック理工社製、装置名:EHR-2000SPで周波数120Hzの交流電圧一定を印加しながらJISC2141に準じた3端子法で連続的に体積抵抗を測定した。得られた体積抵抗から体積抵抗率を算出して本発明における電気抵抗率とした。上記した試験結果については、表1および表2に併せて示した。表1から明らかなように、本発明の電鋳耐火物は製造時の亀裂がないか、亀裂があっても中以下であった。従って、本発明の電鋳耐火物は高い生産性で容易に製造できる。実施例である例1~9の電鋳耐火物は、どれも熱サイクル試験での残存体積膨張率が3体積未満であった。さらに表1中には記載していないが、この試験ではどの実施例においても試料に亀裂は生じなかった。本発明の電鋳耐火物は耐火物単体での温度変化に対する割れ耐性が高いことがわかった。例1~9の電鋳耐火物においては、熱サイクル試験後の試料からはジルコン結晶が検出されなかった。この測定法によれば、ジルコン結晶の生成率の値が0.5質量以上であればジルコン結晶が検出できるので、例1~9の電鋳耐火物は熱サイクル試験においてジルコン結晶を生成する反応が実質的に皆無だといえる。すなわち、本発明の電鋳耐火物は耐火物単体でのジルコン結晶の生成が抑制されている。例1~9の電鋳耐火物の浸漬試験1でのジルコン結晶の生成率は4質量以下であった。さらに、例1~9の電鋳耐火物の浸漬試験2でのジルコン結晶生成率もまた4質量以下であった。浸漬試験1および浸漬試験2の双方において、例1~9の耐火物はジルコン結晶の生成率が4質量以下であり、本発明の電鋳耐火物はガラス接触条件下においてもジルコン結晶を生成し難いといえる。すなわち、本発明の耐火物は、製造時の亀裂も問題なく、耐火物単体での熱サイクルによる残存体積膨張率も低く、ジルコン結晶も生成し難く、さらには溶融ガラスとの接触条件においてもジルコン結晶の生成が抑制されており、生産性、使用時の温度変化、さらには再使用性にも優れた耐久性の高い耐火物である。とりわけ、例1の耐火物は、製造時の亀裂がなく、熱サイクル試験による残存体積膨張率も特に小さく、またガラス浸漬試験においてもジルコン結晶の生成率が特に小さいことから、生産性、使用時の温度変化に対する割れ耐性さらには再使用性に特に優れた電鋳耐火物である。なお、例1、例5、および例9における電気抵抗率のように、本発明の耐火物は、特に高い電気抵抗率を有するものではなく、通常の高ジルコニア質電鋳耐火物の電気抵抗率を示している。表2には、本発明に該当しない高ジルコニア質電鋳耐火物を比較例として示した。例10、例12、例13、例14、例16、および例18は、それぞれSiO2の不足、Al2O3の過剰、K2Oの不足、K2Oの過剰、Na2Oの過剰、およびCs2Oの過剰、により製造時の亀裂が大であり、例16においては引き裂き状の亀裂と鋳塊の変形がみられた。従って、これらの耐火物を製造するのは非常に困難である。例10、例12、例14、例17、および例18は、それぞれSiO2の不足、Al2O3の過剰、K2Oの過剰、P2O5とNa2Oの過剰、およびCs2Oの過剰、により熱サイクル試験での残存体積膨張率が3体積以上となっており、耐火物単体での温度変化に対する割れ耐性が乏しいことがわかる。例17では、熱サイクル試験においてP2O5の過剰によりジルコン結晶が大量に生成し、マトリックスガラスが減少して残存体積膨張率が特に高くなっている。例17のような耐火物は、耐火物単体でジルコン結晶を容易に生成してしまい、ガラス溶融炉で用いられる際には、耐火物中に亀裂を容易に生じてしまうため、高い耐久性は期待できず、再使用には到底適さない。例11、例13、例16、および例17では、それぞれAl2O3の不足とB2O3の過剰、K2Oの不足、Na2Oの過剰、およびNa2Oの過剰とP2O5の過剰、により浸漬試験で高いジルコン結晶の生成率となった。これらの耐火物は、溶融ガラスとの接触条件においてはジルコン結晶生成の抑制が不十分である。以上の結果より、本発明の高ジルコニア質電鋳耐火物は、生産性に優れ、熱上げ時に亀裂が発生し難く、耐火物単体で熱履歴を受けてもジルコン結晶を生成し難く、かつ溶融ガラスと接触してもジルコン結晶を生成し難いことがわかる。そのため、使用中の温度変化や稼働休止時の熱下げにおいても亀裂を発生し難く、高い耐久性を有し、再使用性にも優れた高ジルコニア質電鋳耐火物であって、特に、低アルカリガラスおよび無アルカリガラスの溶融炉に好適である。