金属を含むプロセス材料と、金属よりも揮発性である成分とから金属を回収する方法において、炉に設けられたレトルトに前記プロセス材料を輸送するステップであって、焼結を制御しつつ、前記レトルトが真空下でかつプロセス材料からの成分の昇華を引き起こす程度に十分な温度で操作され、これによって精製金属を製造するステップと、昇華された前記成分を低温の表面に堆積するステップと、精製金属を前記レトルトから取り出すステップと、堆積した成分を前記低温の表面から取り出すステップと、を含むことを特徴とする方法。請求項1に記載の方法において、前記方法が連続的に操作され、新鮮なプロセス材料が前記レトルト及び炉に連続的に供給され、精製金属及び堆積された揮発性成分が連続的に取り出されることを特徴とする方法。請求項1に記載の方法において、前記金属がチタン、ジルコニウム及びハフニウムから選択され、前記プロセス材料が、金属還元反応副生成物、おそらくは過剰の還元剤を含む還元反応生成物であることを特徴とする方法。請求項1に記載の方法において、前記金属がチタンであり、前記プロセス材料が、マグネシウムによる四塩化チタンの還元によって製造されることを特徴とする方法。請求項1に記載の方法において、揮発性成分が昇華ステップで昇華するように、前記方法を、温度及び圧力の条件下で、選択された金属含有プロセス材料に実施することを特徴とする方法。請求項1に記載の方法において、前記プロセス材料が、回転するスクリューを使用して前記レトルトに輸送されることを特徴とする方法。請求項1の方法を実施するための反応器において、炉と、前記炉内にまた前記炉を通して延びるレトルトであって、プロセス材料を前記レトルト内に送出するための入口と、前記プロセス材料から揮発物を昇華した後に前記レトルトから金属を取り出すための出口とを備えるレトルトと、前記プロセス材料から昇華した揮発物を堆積するための表面であって、前記レトルトから揮発物を受容するための入口と、堆積された揮発物を前記表面から取り出すための出口とを備える表面と、を備えることを特徴とする反応器。請求項7に記載の反応器において、前記入口から前記レトルトに沿って前記反応器の高温ゾーン内にプロセス材料を輸送するための機構と、揮発物が昇華したプロセス材料を前記レトルトの出口に輸送するための機構とを備えることを特徴とする反応器。請求項7に記載の反応器において、前記レトルトが、昇華スクリューを含む昇華レトルトの形態をとり、揮発物を堆積するための前記表面が、堆積スクリューを含む堆積レトルトの形態をとることを特徴とする反応器。請求項1に請求された方法によって回収される場合の金属。図は概略図に過ぎず、相対的な割合及び寸法に関して限定的でない。図は、マグネシウムによる四塩化チタンの還元によって製造されたチタン含有プロセス材料の処理のみを参照して説明目的のために説明される。プロセス材料は、低温工業プロセスと題する出願人の公表された国際公開第2006/042360号パンフレットに記載されているように製造することが可能である。プロセス材料は、チタン粒子がMgCl2のマトリックスに埋め込まれた複合粒子の形態をとる。しかし、本発明は、この種類の生成物を使用する実施に限定されない。図1は、入口ポートを介して昇華スクリュー2の表面にプロセス材料を送るためのキャニスター/ホッパー1を含む反応器を示している。複合粒子の送りは、バルブを使用して配量してもよい。昇華スクリュー2は、細長いチューブの形態をとる昇華レトルト3内に設けられる。昇華スクリュー2の回転は、プロセス材料を輸送する効果を有する。昇華スクリュー2は、スクリューの一方の端部に位置する駆動装置4によって回転されるシャフトなしのスクリューである。昇華レトルト3は、約1050°Cの最高温度プロセス材料が昇華スクリュー2に送出される位置から離間したゾーンにおいてを有する炉5内に延びる。昇華レトルト3は、真空ライン6を介して真空を受けることが可能であり、典型的に0.01~0.015kPaの間で操作される。装置は、操作中に空気を装置から排除するために典型的にパージガス例えばアルゴンでフラッシュされる。プロセス材料を受容する端部から離間した昇華スクリュー2の端部に、揮発物の昇華により精製されたチタンを収集するためのキャニスター7が設けられる。反応器はまた、堆積スクリュー8と堆積レトルト9とを含む。堆積レトルトは、昇華スクリュー2内に延びることが可能である。この場合、昇華スクリュー2はシャフトなしでもよい。堆積スクリュー8もシャフトなしでもよい。同様に、内部の堆積レトルトを使用する場合、堆積レトルト9の内径は昇華レトルト3の内径未満であることになる。図1は、堆積スクリュー8と堆積レトルト9及び外部の堆積レトルトが使用される昇華スクリュー2と昇華レトルト3の装置を示している。堆積レトルト9内の堆積スクリュー8を回転するために、独立した駆動ユニット10が使用される。真空ライン6が堆積レトルト9と接続し、次に真空ポンプに連結される。堆積レトルト9はまた、堆積された材料をキャニスター11内に収集するための放出出口を含む。使用時、装置は真空ポンプを使用して排気され、アルゴンでパージされる。システム内の圧力は、一般に0.01~0.015kPaである。装置のレトルト5の構成要素は、加熱要素等を使用してある温度約800°Cまで加熱される。昇華スクリュー2と堆積スクリュー8が回転される。プロセス材料が昇華スクリュー2に配量され、装置の炉部分内に輸送される。支配圧力及び温度条件下で、プロセス材料主にMgCl2に存在する揮発物が昇華され、これによって、精製されたチタン金属粒子が残される。これらの粒子は、昇華レトルトの長さにわたって輸送され、レトルトの端部で放出され、キャニスター7に収集される。チタン粒子は、そのまま使用されるかあるいは本発明によるさらなる処理を受け、存在するかもしれない揮発種をさらに追い出すことによって純度を高めることが可能である。チタン粒子の軽度の焼結が生じる可能性があり、その場合、このことは、超微細チタン粒子の反応性を低減するために実際に有益であり得る。プロセス材料を昇華する揮発物は、真空下で堆積レトルト9に引き込まれ、ここで、堆積を引き起こすように温度が制御される。この点に関して、堆積レトルト又はその少なくとも一部分が冷却スリーブ12を含んでもよい。典型的に、堆積レトルト9の長さに沿った温度は、炉5から離れて低下する。堆積レトルト9の長さに沿って750°C~350°Cの範囲の温度勾配が適切であり得る。堆積レトルト9の内面の堆積固体は、堆積スクリュー8の動作によってレトルトに沿って輸送される。スクリューの一方の端部において、堆積された固体は、レトルトに設けられたポートを通して放出され、キャニスター7に収集される。図2と図3は、管状部材の形態の昇華レトルトの部分を示している。昇華レトルト1は昇華スクリューを含むであろうが、これは図2と図3に示されていない。昇華レトルト1の内部は、ポート3を介して堆積レトルト2に接続される。堆積レトルトは管状部材の形態をとる。典型的に、堆積レトルト2は90°で昇華レトルト1に出会うが、これは重要ではない。堆積レトルト2は放出出口4を含む。図2では、堆積レトルト2は、シャフト6とスクリュースレッド7とを備える堆積スクリュー5を含む。図3では、堆積レトルト2は、固定される中央管状部材9を含む。管状部材9と堆積レトルト2の内面との間の環状空間10に、管状部材9の周りに回転するシャフトなしの堆積スクリュー11が設けられる。使用時、昇華レトルト1で揮発物が高温で昇華され、堆積レトルト2に引き込まれる。堆積レトルト内の温度が適切に低い場合、揮発物が固体としてレトルト2内の表面に堆積する。図2と図3では、堆積された揮発物が参照番号8で識別される。スクリュー5の回転は、堆積された揮発物8を堆積レトルト2の内側面から掻き取って、堆積レトルト2に沿って輸送する効果を有し、堆積レトルトで、精製された金属8が収集用の出口4を通して放出される。図3では、堆積は、堆積レトルト2の内面及び中央管状部材9の表面で行われる。堆積された揮発物8は、堆積スクリュー10によって堆積レトルト2及び管状部材9の表面から掻き取られ、出口4で放出するために堆積レトルト2に沿って輸送される。図2と図3に示した実施形態は、図1に示したのと同一の追加の構成部分を含み、図1~図3の実施形態の間の主な差は、使用する堆積レトルト及び堆積スクリューのタイプにある。実質的に図1と同じである図2と図3に示した実施形態の動作モードは、当然、堆積レトルト/堆積スクリューの設計変更を受ける。本発明に使用される装置及びその構成要素は、適切な特性を有する材料から製造され、当業者は、使用される材料に詳しいであろう。次の非限定的の実施例は、本発明の実施形態を示している。使用した装置は、153mmの内径を有する長さ2.2mの253MAステンレス鋼製の円筒状の昇華レトルトであった。昇華レトルトの中央部分を、1300mmの長さの14.4kW、3つのゾーンの分割炉に配置し、870°Cに加熱した。昇華レトルト750°Cを超える部分の高温ゾーンは700mmの長さであった。昇華レトルトのフィード部分は、単一のオーガー粉末フィーダーに取り付けられた50mmのポートを構成した。フィードプロセス材料、400ミクロン未満の塩化マグネシウムマトリックスのTi粒子を含有する複合材料20.1のチタン、79.7のMgCl2を、250g/時間の速度で昇華レトルトに送り、高温ゾーンを通過するのに8分かかった。昇華レトルトの出口端に、70mmの放出パイプがあり、Tiリッチの金属粉末がボール及びナイフゲートバルブを通してシールされた金属チューブ内に落ちることを可能にした。単一パス後に、金属粉末は、99.3のチタン、0.10のMg及び0.30のClからなっていた。昇華レトルトは、最小の空気進入による中度の真空下で動作するように設計された。複合材料は、1~10rpmでフィード端部から駆動して90mmピッチのシャフトなしのスクリューによって昇華レトルトを通して移動された。駆動伝達系は、高比率のギアボックスに接続された電気モーターからなり、3つのチャンバーのメカニカルシールを通過して、最小の空気進入を確実にする。昇華レトルト内の圧力は、0.01~0.015kPaで操作された。Arのパージガスをバリヤーガスとして5mg/分で加えた。次に、高温ゾーン内で昇華された複合材料からの塩化マグネシウムを、昇華レトルトのフィード端部からシャフトなしスクリューの中心を通して、入口点が配置された高温ゾーンの近くの点に延びる136mmの内径の内側の堆積レトルトを通して昇華レトルトから取り出す。次に、昇華レトルトの高温ゾーンで昇華された塩化マグネシウムを、堆積レトルトの端部に接続された真空ポンプを介して堆積レトルトに引き込んだ。塩化マグネシウムは、堆積レトルトへの入口に急速に堆積した。堆積スクリューを、固体の塩化マグネシウム粉末を堆積レトルトを通して50mmの放出ポートにかつ金属キャニスター内に輸送するために使用した。堆積スクリューを、堆積レトルトへの入口における付着の形成を防止するために、僅かに入口点を通過して延ばした。装置を20時間にわたって連続的に操作し、約0.9kgの精製金属を発生した。本発明の範囲から逸脱することなしに、多くの修正が当業者には明白であろう。任意の従来の文献又は文献から導かれる情報に対する、又は知られている任意の資料に対する本明細書の参照は、当該の従来の文献又は文献から導かれる情報又は知られている資料が、本明細書が関係する努力分野において共通の一般的な知識の一部を形成するという、承認又は許可あるいは任意の形態の示唆として解釈されず、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