"三相交流の電力系統に連系する系統連系インバータシステムの単独運転を検出する単独運転検出装置であって、前記電力系統に所定角周波数の高調波電流を単相注入させる電流注入指示手段と、検出された三相の電圧信号を第1の電圧信号および第2の電圧信号に変換する電圧信号変換手段と、検出された三相の電流信号を第1の電流信号および第2の電流信号に変換する電流信号変換手段と、前記第1の電圧信号に含まれる前記所定角周波数の信号である第1の正相分電圧信号と、前記第2の電圧信号に含まれる前記所定角周波数の信号である第2の正相分電圧信号とを、それぞれ抽出する正相分電圧信号抽出手段と、前記第1の電圧信号に含まれる前記所定角周波数の逆相分の信号である第1の逆相分電圧信号と、前記第2の電圧信号に含まれる前記所定角周波数の逆相分の信号である第2の逆相分電圧信号とを、それぞれ抽出する逆相分電圧信号抽出手段と、前記第1の電流信号に含まれる前記所定角周波数の信号である第1の正相分電流信号と、前記第2の電流信号に含まれる前記所定角周波数の信号である第2の正相分電流信号とを、それぞれ抽出する正相分電流信号抽出手段と、前記第1の電流信号に含まれる前記所定角周波数の逆相分の信号である第1の逆相分電流信号と、前記第2の電流信号に含まれる前記所定角周波数の逆相分の信号である第2の逆相分電流信号とを、それぞれ抽出する逆相分電流信号抽出手段と、前記第1の正相分電圧信号および前記第2の正相分電圧信号と、前記第1の正相分電流信号および前記第2の正相分電流信号とから、正相分の系統回路定数を算出する正相分系統回路定数算出手段と、前記第1の逆相分電圧信号および前記第2の逆相分電圧信号と、前記第1の逆相分電流信号および前記第2の逆相分電流信号とから、逆相分の系統回路定数を算出する逆相分系統回路定数算出手段と、前記正相分の系統回路定数および前記逆相分の系統回路定数の変化に基づいて単独運転を判定する単独運転判定手段と、を備えており、前記正相分電圧信号抽出手段、前記逆相分電圧信号抽出手段、前記正相分電流信号抽出手段、および前記逆相分電流信号抽出手段は、それぞれ複素係数フィルタを用いて各信号を抽出する、ことを特徴とする単独運転検出装置。前記正相分電圧信号抽出手段、前記逆相分電圧信号抽出手段、前記正相分電流信号抽出手段、または前記逆相分電流信号抽出手段が用いる複素係数フィルタは、帯域通過型の複素係数フィルタである、請求項1に記載の単独運転検出装置。前記複素係数フィルタのz変換表現による伝達関数Hは、通過帯域の正規化中心角周波数をΩd-π<Ωd<π、通過帯域の帯域幅を決めるパラメータをr0<r<1、虚数単位をj、自然対数の底eの指数関数をexpとした場合、である、請求項2に記載の単独運転検出装置。前記正相分電圧信号抽出手段、前記逆相分電圧信号抽出手段、前記正相分電流信号抽出手段、または前記逆相分電流信号抽出手段が用いる複素係数フィルタは、帯域阻止型の複素係数フィルタである、請求項1に記載の単独運転検出装置。前記複素係数フィルタのz変換表現による伝達関数Hは、阻止帯域の正規化中心角周波数をΩd-π<Ωd<π、阻止帯域の帯域幅を決めるパラメータをr0<r<1、虚数単位をj、自然対数の底eの指数関数をexpとした場合、である、請求項4に記載の単独運転検出装置。前記正相分電圧信号抽出手段、前記逆相分電圧信号抽出手段、前記正相分電流信号抽出手段、または前記逆相分電流信号抽出手段は、複数の複素係数フィルタを多段に接続したフィルタを用いる、請求項4または5に記載の単独運転検出装置。前記所定角周波数は、前記電力系統の基本波の非整数倍の角周波数である、請求項1ないし6のいずれかに記載の単独運転検出装置。前記単独運転判定手段は、前記正相分の系統回路定数の変化に基づいて単独運転と判定でき、かつ、前記逆相分の系統回路定数の変化に基づいて単独運転と判定できる場合にのみ、単独運転と判定する、請求項1ないし7のいずれかに記載の単独運転検出装置。前記電流注入指示手段は、前記所定角周波数の高調波電流の注入を、前記系統連系インバータシステムに指示する、請求項1ないし9のいずれかに記載の単独運転検出装置。前記系統回路定数はアドミタンスの絶対値である、請求項1ないし9のいずれかに記載の単独運転検出装置。請求項1ないし10のいずれかに記載の単独運転検出装置を備えていることを特徴とする系統連系インバータシステム。三相交流の電力系統に連系する系統連系インバータシステムの単独運転を検出する単独運転検出方法であって、前記電力系統に所定角周波数の高調波電流を単相注入させる第1の工程と、検出された三相の電圧信号を第1の電圧信号および第2の電圧信号に変換する第2の工程と、検出された三相の電流信号を第1の電流信号および第2の電流信号に変換する第3の工程と、前記第1の電圧信号に含まれる前記所定角周波数の信号である第1の正相分電圧信号と、前記第2の電圧信号に含まれる前記所定角周波数の信号である第2の正相分電圧信号とを、それぞれ抽出する第4の工程と、前記第1の電圧信号に含まれる前記所定角周波数の逆相分の信号である第1の逆相分電圧信号と、前記第2の電圧信号に含まれる前記所定角周波数の逆相分の信号である第2の逆相分電圧信号とを、それぞれ抽出する第5の工程と、前記第1の電流信号に含まれる前記所定角周波数の信号である第1の正相分電流信号と、前記第2の電流信号に含まれる前記所定角周波数の信号である第2の正相分電流信号とを、それぞれ抽出する第6の工程と、前記第1の電流信号に含まれる前記所定角周波数の逆相分の信号である第1の逆相分電流信号と、前記第2の電流信号に含まれる前記所定角周波数の逆相分の信号である第2の逆相分電流信号とを、それぞれ抽出する第7の工程と、前記第1の正相分電圧信号および前記第2の正相分電圧信号と、前記第1の正相分電流信号および前記第2の正相分電流信号とから、正相分の系統回路定数を算出する第8の工程と、前記第1の逆相分電圧信号および前記第2の逆相分電圧信号と、前記第1の逆相分電流信号および前記第2の逆相分電流信号とから、逆相分の系統回路定数を算出する第9の工程と、前記正相分の系統回路定数および前記逆相分の系統回路定数の変化に基づいて、単独運転を検出する第9の工程と、を備えており、前記第4ないし第7の工程は、それぞれ複素係数フィルタを用いて各信号を抽出する、ことを特徴とする単独運転検出方法。しかしながら、上述した方法の場合、電流信号および電圧信号から次数間高調波成分の正相分の信号と逆相分の信号とをそれぞれ抽出するときに、まず、フーリエ級数展開した各係数に対して離散的フーリエ変換を用いることで次数間高調波成分の信号を抽出し、さらに対称座標変換を行って正相分の信号と逆相分の信号とを抽出する必要がある。本発明は上記した事情のもとで考え出されたものであって、注入された高調波の正相分の信号と逆相分の信号とを簡単な処理で抽出することができる単独運転検出装置を提供することをその目的としている。上記課題を解決するため、本発明では、次の技術的手段を講じている。本発明の第1の側面によって提供される単独運転検出装置は、三相交流の電力系統に連系する系統連系インバータシステムの単独運転を検出する単独運転検出装置であって、前記電力系統に所定角周波数の高調波電流を単相注入させる電流注入指示手段と、検出された三相の電圧信号を第1の電圧信号および第2の電圧信号に変換する電圧信号変換手段と、検出された三相の電流信号を第1の電流信号および第2の電流信号に変換する電流信号変換手段と、前記第1の電圧信号に含まれる前記所定角周波数の信号である第1の正相分電圧信号と、前記第2の電圧信号に含まれる前記所定角周波数の信号である第2の正相分電圧信号とを、それぞれ抽出する正相分電圧信号抽出手段と、前記第1の電圧信号に含まれる前記所定角周波数の逆相分の信号である第1の逆相分電圧信号と、前記第2の電圧信号に含まれる前記所定角周波数の逆相分の信号である第2の逆相分電圧信号とを、それぞれ抽出する逆相分電圧信号抽出手段と、前記第1の電流信号に含まれる前記所定角周波数の信号である第1の正相分電流信号と、前記第2の電流信号に含まれる前記所定角周波数の信号である第2の正相分電流信号とを、それぞれ抽出する正相分電流信号抽出手段と、前記第1の電流信号に含まれる前記所定角周波数の逆相分の信号である第1の逆相分電流信号と、前記第2の電流信号に含まれる前記所定角周波数の逆相分の信号である第2の逆相分電流信号とを、それぞれ抽出する逆相分電流信号抽出手段と、前記第1の正相分電圧信号および前記第2の正相分電圧信号と、前記第1の正相分電流信号および前記第2の正相分電流信号とから、正相分の系統回路定数を算出する正相分系統回路定数算出手段と、前記第1の逆相分電圧信号および前記第2の逆相分電圧信号と、前記第1の逆相分電流信号および前記第2の逆相分電流信号とから、逆相分の系統回路定数を算出する逆相分系統回路定数算出手段と、前記正相分の系統回路定数および前記逆相分の系統回路定数の変化に基づいて単独運転を判定する単独運転判定手段とを備えており、前記正相分電圧信号抽出手段、前記逆相分電圧信号抽出手段、前記正相分電流信号抽出手段、および前記逆相分電流信号抽出手段は、それぞれ複素係数フィルタを用いて各信号を抽出することを特徴とする。本発明の好ましい実施の形態においては、前記正相分電圧信号抽出手段、前記逆相分電圧信号抽出手段、前記正相分電流信号抽出手段、または前記逆相分電流信号抽出手段が用いる複素係数フィルタは、帯域通過型の複素係数フィルタである。本発明の好ましい実施の形態においては、前記複素係数フィルタのz変換表現による伝達関数Hは、通過帯域の正規化中心角周波数をΩd-π<Ωd<π、通過帯域の帯域幅を決めるパラメータをr0<r<1、虚数単位をj、自然対数の底eの指数関数をexpとした場合、である。本発明の好ましい実施の形態においては、前記正相分電圧信号抽出手段、前記逆相分電圧信号抽出手段、前記正相分電流信号抽出手段、または前記逆相分電流信号抽出手段が用いる複素係数フィルタは、帯域阻止型の複素係数フィルタである。本発明の好ましい実施の形態においては、前記複素係数フィルタのz変換表現による伝達関数Hは、阻止帯域の正規化中心角周波数をΩd-π<Ωd<π、阻止帯域の帯域幅を決めるパラメータをr0<r<1、虚数単位をj、自然対数の底eの指数関数をexpとした場合、である。本発明の好ましい実施の形態においては、前記正相分電圧信号抽出手段、前記逆相分電圧信号抽出手段、前記正相分電流信号抽出手段、または前記逆相分電流信号抽出手段は、複数の複素係数フィルタを多段に接続したフィルタを用いる。本発明の好ましい実施の形態においては、前記所定角周波数は、前記電力系統の基本波の非整数倍の角周波数である。本発明の好ましい実施の形態においては、前記単独運転判定手段は、前記正相分の系統回路定数の変化に基づいて単独運転と判定でき、かつ、前記逆相分の系統回路定数の変化に基づいて単独運転と判定できる場合にのみ、単独運転と判定する。本発明の好ましい実施の形態においては、前記電流注入指示手段は、前記所定角周波数の高調波電流の注入を、前記系統連系インバータシステムに指示する。本発明の好ましい実施の形態においては、前記系統回路定数はアドミタンスの絶対値である。本発明の第2の側面によって提供される系統連系インバータシステムは、本発明の第1の側面によって提供される単独運転検出装置を備えていることを特徴とする。本発明の第3の側面によって提供される単独運転検出方法は、三相交流の電力系統に連系する系統連系インバータシステムの単独運転を検出する単独運転検出方法であって、前記電力系統に所定角周波数の高調波電流を単相注入させる第1の工程と、検出された三相の電圧信号を第1の電圧信号および第2の電圧信号に変換する第2の工程と、検出された三相の電流信号を第1の電流信号および第2の電流信号に変換する第3の工程と、前記第1の電圧信号に含まれる前記所定角周波数の信号である第1の正相分電圧信号と、前記第2の電圧信号に含まれる前記所定角周波数の信号である第2の正相分電圧信号とを、それぞれ抽出する第4の工程と、前記第1の電圧信号に含まれる前記所定角周波数の逆相分の信号である第1の逆相分電圧信号と、前記第2の電圧信号に含まれる前記所定角周波数の逆相分の信号である第2の逆相分電圧信号とを、それぞれ抽出する第5の工程と、前記第1の電流信号に含まれる前記所定角周波数の信号である第1の正相分電流信号と、前記第2の電流信号に含まれる前記所定角周波数の信号である第2の正相分電流信号とを、それぞれ抽出する第6の工程と、前記第1の電流信号に含まれる前記所定角周波数の逆相分の信号である第1の逆相分電流信号と、前記第2の電流信号に含まれる前記所定角周波数の逆相分の信号である第2の逆相分電流信号とを、それぞれ抽出する第7の工程と、前記第1の正相分電圧信号および前記第2の正相分電圧信号と、前記第1の正相分電流信号および前記第2の正相分電流信号とから、正相分の系統回路定数を算出する第8の工程と、前記第1の逆相分電圧信号および前記第2の逆相分電圧信号と、前記第1の逆相分電流信号および前記第2の逆相分電流信号とから、逆相分の系統回路定数を算出する第9の工程と、前記正相分の系統回路定数および前記逆相分の系統回路定数の変化に基づいて、単独運転を検出する第9の工程とを備えており、前記第4ないし第7の工程は、それぞれ複素係数フィルタを用いて各信号を抽出することを特徴とする。本発明によれば、複素係数フィルタによって、各電圧信号および各電流信号から、所定角周波数の正相分および逆相分の信号がそれぞれ抽出され、抽出された正相分の信号を用いて正相分の系統回路定数が算出され、抽出された逆相分の信号を用いて逆相分の系統回路定数が算出される。そして、算出された正相分の系統回路定数および逆相分の系統回路定数の変化に基づいて単独運転が検出される。複素係数フィルタを用いるので、所定角周波数の正相分および逆相分の信号を簡単な処理でそれぞれ抽出することができる。本発明のその他の特徴および利点は、添付図面を参照して以下に行う詳細な説明によって、より明らかとなろう。以下、本発明の実施の形態を、本発明に係る単独運転検出装置を系統連系インバータシステムのインバータ制御回路に備えた場合を例として、図面を参照して具体的に説明する。図1は、第1実施形態に係る系統連系インバータシステムを説明するためのブロック図である。同図に示すように、系統連系インバータシステムAは、直流電源1、インバータ装置2、インバータ制御装置3、電流センサ4、電圧センサ5、単独運転検出装置6、電流注入装置7、および開閉器8を備えている。直流電源1は、インバータ装置2に接続している。インバータ装置2は、開閉器8を介して、U相、V相、W相の出力電圧の出力ラインで、三相交流の電力系統Bに接続している。電流センサ4および電圧センサ5は、インバータ装置2の出力側に設置されている。インバータ制御装置3は、インバータ装置2に接続されている。系統連系インバータシステムAは、直流電源1が出力する直流電力を交流電力に変換して、電力系統Bおよび負荷C供給する。なお、系統連系インバータシステムAの構成は、これに限られない。例えば、インバータ装置2の制御に必要な他のセンサを設けていてもよい。直流電源1は、直流電力を出力するものであり、例えば太陽電池を備えている。太陽電池は、太陽光エネルギーを電気エネルギーに変換することで、直流電力を生成する。直流電源1は、生成された直流電力を、インバータ装置2に出力する。なお、直流電源1は、太陽電池により直流電力を生成するものに限定されない。例えば、直流電源1は、燃料電池、蓄電池、電気二重層コンデンサやリチウムイオン電池であってもよいし、ディーゼルエンジン発電機、マイクロガスタービン発電機や風力タービン発電機などにより生成された交流電力を直流電力に変換して出力する装置であってもよい。インバータ装置2は、直流電源1から入力される直流電圧を交流電圧に変換して、負荷Cおよび電力系統Bに出力するものである。インバータ装置2は、図示しない3組6個のスイッチング素子を備えたPWM制御型三相インバータ回路を備えている。当該インバータ回路は、インバータ制御装置3から入力されるPWM信号に基づいて、各スイッチング素子のオンとオフとを切り替えることで、直流電源1から入力される直流電圧を交流電圧に変換する。また、インバータ装置2は、内蔵するフィルタ回路図示しないによって、スイッチングによる高周波成分を除去し、内蔵する変圧回路によって、交流電圧を系統電圧とほぼ同一のレベルに昇圧または降圧する。なお、インバータ装置2の構成は、これに限られない。例えば、インバータ回路はマルチレベルインバータ回路であってもよい。また、変圧回路を設けない、いわゆるトランスレス方式としてもよい。また、直流電源1とインバータ装置2との間にDC/DCコンバータ回路を設けるようにしてもよい。インバータ制御装置3は、インバータ装置2を制御するものであり、例えばマイクロコンピュータなどによって実現されている。インバータ制御装置3は、電流センサ4から入力される電流信号I、および、電圧センサ5から入力される電圧信号Vに基づいて、系統連系インバータシステムAが出力する出力電圧の波形を指令するための指令値信号を生成し、当該指令値信号に基づいて生成されるパルス信号をPWM信号として出力する。インバータ装置2は、入力されるPWM信号に基づいて各スイッチング素子のオンとオフとを切り替えることで、指令値信号に対応した波形の交流電圧を出力する。インバータ制御装置3は、指令値信号生成部31およびPWM信号生成部32を備えている。指令値信号生成部31は、電流センサ4から電流信号Iを入力され、電圧センサ5から電圧信号Vを入力され、系統連系インバータシステムAの出力電力の制御や出力電流の制御を行うための補償信号を生成し、これに基づいて指令値信号を生成する。生成された指令値信号は、PWM信号生成部32に出力される。なお、各制御や指令値信号の生成方法の説明は省略する。PWM信号生成部32は、入力される指令値信号と、所定の周波数例えば、4kHzの三角波信号として生成されたキャリア信号とに基づいて、三角波比較法によりPWM信号を生成する。三角波比較法では、指令値信号とキャリア信号とがそれぞれ比較され、例えば、指令値信号がキャリア信号より大きい場合にハイレベルとなり、小さい場合にローレベルとなるパルス信号がPWM信号として生成される。生成されたPWM信号は、インバータ装置2に出力される。また、PWM信号生成部32は、単独運転検出装置6から単独運転検出信号停止信号を入力された場合に、PWM信号の生成を停止する。これにより、インバータ装置2の電力変換動作は停止する。電流センサ4は、電力系統Bとの連系点での各相を流れる電流すなわち、系統連系インバータシステムAの出力電流を検出するものである。検出された電流信号IIu,Iv,Iwは、インバータ制御装置3および単独運転検出装置6に入力される。電圧センサ5は、電力系統Bとの連系点の各相の電圧を検出するものである。検出された電圧信号VVu,Vv,Vwは、インバータ制御装置3および単独運転検出装置6に入力される。なお、系統連系インバータシステムAが電力系統Bに連系している場合、連系点の電圧は系統電圧とほぼ一致している。単独運転検出装置6は、単独運転を検出するものであり、例えばマイクロコンピュータなどによって実現されている。単独運転検出装置6は、電流注入装置7に電流注入の指示信号を周期的に出力して、電流注入装置7に次数間高調波の電流を電力系統Bに注入させる。単独運転検出装置6は、電流注入装置7が次数間高調波の電流を注入したときに検出される電圧信号および電流信号に基づいて、単独運転を検出する。単独運転の検出方法の詳細については後述する。単独運転検出装置6は、単独運転を検出した場合に単独運転検出信号を出力する。単独運転検出装置6が出力した単独運転検出信号は、停止信号としてインバータ制御装置3のPWM信号生成部32に入力され、開放信号として開閉器8に入力される。電流注入装置7は、電力系統Bに次数間高調波の単相電流を注入するものであり、インバータ回路および変圧器などにより構成されている。電流注入装置7は、単独運転検出装置6から入力される指示信号に応じて、次数間高調波の単相電流を電力系統Bの所定の相間例えば、U相V相間に注入する。本実施形態では、注入する次数間高調波として、例えば、2.4次高調波を用いている。開閉器8は、系統連系インバータシステムAと負荷Cとの接続を切り離すものである。開閉器8は、単独運転検出装置6から単独運転検出信号開放信号が入力された場合に、系統連系インバータシステムAと負荷Cとの接続を切り離す。これにより、系統連系インバータシステムAの単独運転状態が回避される。次に、単独運転検出装置6の詳細について、図2~図5を参照して説明する。図2は、単独運転検出装置6の内部構成を説明するためのブロック図である。同図に示すように、単独運転検出装置6は、電圧信号三相二相変換部61、正相分電圧信号抽出部62a、逆相分電圧信号抽出部62b、電流信号三相二相変換部63、正相分電流信号抽出部64a、逆相分電流信号抽出部64b、正相分系統回路定数算出部65、逆相分系統回路定数算出部66、単独運転判定部67、および、判定指示部68を備えている。なお、本発明は能動方式の単独運転検出方法に関するものなので、能動方式の単独運転検出のための構成のみを記載して説明している。実際には、単独運転検出装置6は受動方式の単独運転検出のための構成も備えているが、本実施形態ではその記載および説明を省略している。電圧信号三相二相変換部61は、電圧センサ5より入力される3つの電圧信号Vu,Vv,Vwを、α軸電圧信号Vαおよびβ軸電圧信号Vβに変換するものである。電圧信号三相二相変換部61は、いわゆる三相二相変換処理αβ変換処理を行うものであり、電圧信号Vu,Vv,Vwを互いに直交するα軸成分とβ軸成分とにそれぞれ分解して、各軸成分をまとめることでα軸電圧信号Vαおよびβ軸電圧信号Vβを生成する。電圧信号三相二相変換部61で行われる変換処理は、下記1式に示す行列式で表される。正相分電圧信号抽出部62aは、電圧信号三相二相変換部61より入力されるα軸電圧信号Vαおよびβ軸電圧信号Vβから、次数間高調波の正相分の信号を抽出するものであり、複素係数バンドパスフィルタ帯域通過型の複素係数フィルタを備えている。当該複素係数バンドパスフィルタは、z変換表現による伝達関数Hが下記2式で表される複素係数の1次IIRフィルタで構成されている。下記2式において、複素係数a1におけるfdは、通過帯域の中心周波数f0をサンプリング周波数で正規化した正規化周波数である。また、Ωdは、正規化角周波数である。例えば、サンプリング周波数をfsrとすると、正規化周波数fdはf0/fsr、正規化角周波数Ωdは2πfd=2πf0/fsrとなる。なお、正規化角周波数Ωdは、-π<Ωd<πである。また、rは通過帯域の帯域幅を決めるパラメータ0<r<1であり、jは虚数単位、expは自然対数の底eの指数関数である。図3は、上記2式の演算処理を示すブロック図である。同図に示すように、複素係数バンドパスフィルタは、上記2式の分母の演算処理がフィードバック回路で構成され、そのフィードバック回路の出力に分子の係数b0を乗算する回路によって構成される。図3に示すブロック図において、ukk:離散時間を表すインデックス番号は入力データ、xkは状態データ、ykは出力データである。入力データuk、状態データxkおよび出力データykの間には、xk=rexpjΩdxk1uk...3yk=1-rxk...4が成立する。複素係数バンドパスフィルタにおいては、入力データukが複素データか実データ複素データの虚数部が0のデータかに関わらず、状態データxkおよび出力データykが複素データとなる。したがって、入力データuk、状態データxkおよび出力データykをそれぞれuk=urkjujk、xk=xrkjxjk、yk=yrkjyjkの複素データとし、複素係数a1をa1=rexpjΩd=arjaj=rcosjrsinとして、上記3式および4式に代入して、実数部と虚数部の関係式に分けると、xrk=rcosxrk1-rsinxjk1urk5xjk=rcosxjk1rsinxrk1ujk6yrk=1-rxrk7yjk=1-rxjk8となる。図4は、上記5式~8式に基づき複素係数バンドパスフィルタの複素演算処理を行う回路構成を示す図である。同図において、係数arおよび係数ajは、それぞれ複素係数a1=rexpの実数部および虚数部であり、ar=rcos、aj=rsinである。同図に示すように、複素係数バンドパスフィルタは、6個の乗算器12a~12fと、2個の加算器12g,12hと、2個の遅延回路12i,12jで構成される。遅延回路12iは、状態データの実数部xrk1を生成する回路であり、遅延回路12jは、状態データの虚数部xjk1を生成する回路である。乗算器12a,12bはそれぞれ上記5式の第1項と第2項負の符号を含むを演算する演算器であり、加算器12gは上記5式の第1項と第2項と第3項を加算する演算器である。したがって、加算器12gから上記5式で示す状態データの実数部xrkが出力される。一方、乗算器12c,12dはそれぞれ上記6式の第1項と第2項を演算する演算器であり、加算器12hは上記6式の第1項と第2項と第3項を加算する演算器である。したがって、加算器12hから上記6式で示す状態データの虚数部xjkが出力される。また、乗算器12e,12fはそれぞれ上記7式および8式を演算する演算器である。本実施形態では、電圧信号三相二相変換部61が、3つの電圧信号Vu,Vv,Vwを、互いに直交するα軸電圧信号Vαおよびβ軸電圧信号Vβに変換している。α軸電圧信号Vαおよびβ軸電圧信号Vβは、それぞれ複素データurjujの実数部と虚数部に対応させることができるので、α軸電圧信号Vαのサンプリングデータを入力データの実数部urkとして加算器12gに入力し、β軸電圧信号Vβのサンプリングデータを入力データの虚数部ujkとして加算器12hに入力している。α軸電圧信号Vαのサンプリングデータが入力される毎に、遅延回路12i、乗算器12a,12b,12eおよび加算器12gで上記5式および7式の演算処理が繰り返され、これにより、乗算器12eからは出力データyrkが出力される。出力データyrkは、α軸電圧信号Vαから正規化角周波数Ωdに対応する成分のみを抽出したものとなる。また、β軸電圧信号Vβのサンプリングデータが入力される毎に、遅延回路12j、乗算器12c,12d,12fおよび加算器12hで上記6式および8式の演算処理が繰り返され、これにより、乗算器12fからは出力データyjkが出力される。出力データyjkは、β軸電圧信号Vβから正規化角周波数Ωdに対応する成分のみを抽出したものとなる。バンドパスフィルタを実係数の2次IIRフィルタで構成した場合、その2次IIRフィルタの伝達関数Hz=expjωは、H=rcosz1z1r2z2で表わされる。この伝達関数Hの振幅特性Mを求めると、となり、r2=0を満たすωで極が表れるから、2次IIRフィルタはその極の周波数を通過させる特性を有する。r≒1とすると、cos≒1より、2次IIRフィルタを通過させる正規化周波数fdはfd=±Ωd/2πとなるから、実係数の2次IIRフィルタでは、正相分、逆相分とも通過させることになる。一方、上記2式に示す伝達関数Hの振幅特性M求めると、M=1-r/√{1-2rcosr2}となり、r2=0を満たすωだけに極が表れる。したがって、複素係数の1次IIRフィルタを通過させる正規化周波数fdはfd=Ωd/2πとなるから、複素係数の1次IIRフィルタでは、正相分または逆相分のいずれか一方のみを通過させることができる。正相分電圧信号抽出部62aは、電圧信号三相二相変換部61より入力されるα軸電圧信号Vαおよびβ軸電圧信号Vβから、注入された次数間高調波の正相分の信号を抽出するものである。抽出された正相分電圧信号Vαp,Vβpは、正相分系統回路定数算出部65に出力される。正相分電圧信号抽出部62aが備える複素係数バンドパスフィルタの通過帯域を決定する正規化角周波数Ωdとして、電力系統Bに注入した次数間高調波の角周波数を正規化した正規化角周波数が、あらかじめ設定されている。注入した次数間高調波が2.4次高調波の場合、系統電圧の基本波正相分の角周波数ω0例えば、ω0=120πradsec60Hzを正規化した正規化角周波数をωdとすると、2.4ωdがあらかじめ設定されている。正相分電圧信号抽出部62aは、α軸電圧信号Vαおよびβ軸電圧信号Vβを入力データurkおよびujk図4参照として複素係数バンドパスフィルタに入力し、出力データyrkおよびyjkを正相分電圧信号Vαp,Vβpとして出力する。図5aは、正相分電圧信号抽出部62aが備える複素係数バンドパスフィルタの周波数特性を示す図である。通過帯域の中心角周波数を2.4次高調波の角周波数2.4ω0としているので、その他の角周波数の信号を好適に除去して、2.4次高調波の正相分の信号のみを抽出することができる。逆相分電圧信号抽出部62bは、電圧信号三相二相変換部61より入力されるα軸電圧信号Vαおよびβ軸電圧信号Vβから、注入された次数間高調波の逆相分の信号を抽出するものである。抽出された逆相分電圧信号Vαn,Vβnは、逆相分系統回路定数算出部66に出力される。逆相分電圧信号抽出部62bが備える複素係数バンドパスフィルタの通過帯域を決定する正規化角周波数Ωdとして、電力系統Bに注入した次数間高調波の逆相分の角周波数を正規化した正規化角周波数が、あらかじめ設定されている。逆相分は正相分とは相順が逆なので、逆相分の角周波数は正相分の角周波数の負の値となる。つまり、正相分の角周波数2.4ω0の負の値である-2.4ω0を正規化した-2.4ωdが、正規化角周波数Ωdとして設定されている。逆相分電圧信号抽出部62bは、α軸電圧信号Vαおよびβ軸電圧信号Vβを入力データurkおよびujk図4参照として複素係数バンドパスフィルタに入力し、出力データyrkおよびyjkを逆相分電圧信号Vαn,Vβnとして出力する。図5bは、逆相分電圧信号抽出部62bが備える複素係数バンドパスフィルタの周波数特性を示す図である。通過帯域の中心角周波数を2.4次高調波の逆相分の角周波数-2.4ω0としているので、その他の角周波数の信号を好適に除去して、2.4次高調波の逆相分の信号のみを抽出することができる。なお、正相分電圧信号抽出部62aおよび逆相分電圧信号抽出部62bが備える複素係数バンドパスフィルタは、上記2式に示す伝達関数Hのものに限定されない。例えば、複素係数の2次以上のIIRフィルタなどで構成された複素係数バンドパスフィルタであってもよい。電流信号三相二相変換部63は、電流センサ4より入力される3つの電流信号Iu,Iv,Iwを、α軸電流信号Iαおよびβ軸電流信号Iβに変換するものである。電流信号三相二相変換部63は、いわゆる三相二相変換処理αβ変換処理を行うものであり、電流信号Iu,Iv,Iwを互いに直交するα軸成分とβ軸成分とにそれぞれ分解して、各軸成分をまとめることでα軸電流信号Iαおよびβ軸電流信号Iβを生成する。電流信号三相二相変換部63で行われる変換処理は、下記9式に示す行列式で表される。正相分電流信号抽出部64aは、電流信号三相二相変換部63より入力されるα軸電流信号Iαおよびβ軸電流信号Iβから、注入された次数間高調波の正相分の信号を抽出するものであり、正相分電圧信号抽出部62aと同様の複素係数バンドパスフィルタを備えている。抽出された正相分電流信号Iαp,Iβpは、正相分系統回路定数算出部65に出力される。正相分電流信号抽出部64aが備える複素係数バンドパスフィルタの通過帯域を決定する正規化角周波数Ωdにも、正相分電圧信号抽出部62aと同様、正規化角周波数2.4ωdがあらかじめ設定されている。正相分電流信号抽出部64aは、α軸電流信号Iαおよびβ軸電流信号Iβを入力データurkおよびujk図4参照として複素係数バンドパスフィルタに入力し、出力データyrkおよびyjkを正相分電流信号Iαp,Iβpとして出力する。正相分電流信号抽出部64aが備える複素係数バンドパスフィルタの周波数特性も図5aの特性を示すので、角周波数2.4ω0以外の角周波数の信号を好適に除去して、2.4次高調波の正相分の信号のみを抽出することができる。逆相分電流信号抽出部64bは、電流信号三相二相変換部63より入力されるα軸電流信号Iαおよびβ軸電流信号Iβから、注入された次数間高調波の逆相分の信号を抽出するものであり、逆相分電圧信号抽出部62bと同様の複素係数バンドパスフィルタを備えている。抽出された逆相分電流信号Iαn,Iβnは、逆相分系統回路定数算出部66に出力される。逆相分電流信号抽出部64bが備える複素係数バンドパスフィルタの通過帯域を決定する正規化角周波数Ωdにも、逆相分電圧信号抽出部62bと同様、正規化角周波数-2.4ωdがあらかじめ設定されている。逆相分電流信号抽出部64bは、α軸電流信号Iαおよびβ軸電流信号Iβを入力データurkおよびujk図4参照として複素係数バンドパスフィルタに入力し、出力データyrkおよびyjkを逆相分電流信号Iαn,Iβnとして出力する。逆相分電流信号抽出部64bが備える複素係数バンドパスフィルタの周波数特性も図5bの特性を示すので、角周波数-2.4ω0以外の角周波数の信号を好適に除去して、2.4次高調波の逆相分の信号のみを抽出することができる。なお、正相分電流信号抽出部64aおよび逆相分電流信号抽出部64bが備える複素係数バンドパスフィルタは、上記2式に示す伝達関数Hのものに限定されない。例えば、複素係数の2次以上のIIRフィルタなどで構成された複素係数バンドパスフィルタであってもよい。正相分系統回路定数算出部65は、正相分の系統回路定数を算出するものである。本実施形態では、正相分の系統回路定数としてアドミタンスの絶対値を算出している。正相分系統回路定数算出部65は、正相分電圧信号抽出部62aより入力される正相分電圧信号Vαp,Vβpと、正相分電流信号抽出部64aより入力される正相分電流信号Iαp,Iβpとから、下記10式によって正相分のアドミタンスの絶対値Ypを算出する。算出された正相分のアドミタンスの絶対値Ypは、単独運転判定部67に出力される。逆相分系統回路定数算出部66は、逆相分の系統回路定数を算出するものである。本実施形態では、逆相分の系統回路定数としてアドミタンスの絶対値を算出している。逆相分系統回路定数算出部66は、逆相分電圧信号抽出部62bより入力される逆相分電圧信号Vαn,Vβnと、逆相分電流信号抽出部64bより入力される逆相分電流信号Iαn,Iβnとから、下記11式によって逆相分のアドミタンスの絶対値Ynを算出する。算出された逆相分のアドミタンスの絶対値Ynは、単独運転判定部67に出力される。単独運転判定部67は、系統連系インバータシステムAが単独運転状態であるか否かを判定するものである。単独運転判定部67は、判定指示部68から判定の指示信号が入力されたときに判定を行い、単独運転状態であると判定した場合に単独運転検出信号を出力する。単独運転判定部67は、正相分系統回路定数算出部65から入力される正相分のアドミタンスの絶対値Ypがあらかじめ設定された所定値より小さく、かつ、逆相分系統回路定数算出部66が算出した逆相分のアドミタンスの絶対値Ynがあらかじめ設定された所定値より小さくなった場合に、単独運転状態であると判定する。正相分系統回路定数算出部65が算出した正相分のアドミタンスの絶対値Ypは、連系点からみた電力系統Bの注入された次数間高調波についての正相分のアドミタンスの大きさを示している。また、逆相分系統回路定数算出部66が算出した逆相分のアドミタンスの絶対値Ynは、連系点からみた電力系統Bの注入された次数間高調波についての逆相分のアドミタンスの大きさを示している。系統連系インバータシステムAが単独運転状態の場合の連系点からみた電力系統Bのアドミタンスの絶対値は、連系状態と比べて小さくなる。したがって、検出されたアドミタンスの絶対値があらかじめ設定された所定値より小さくなった場合に単独運転状態であると判定できる。また、三相交流の電力系統Bの相間に単相電流を注入することは、大きさの等しい正相と逆相の三相電流を同時に注入することと等価である。本実施形態では、次数間高調波の正相分のアドミタンスの絶対値による判定と、逆相分のアドミタンスの絶対値による判定との2重の判定を行うことで、誤検出を防ぐようにしている。なお、単独運転状態の判定の方法は上述したものに限られない。上述した判定方法に加えて、正相分のアドミタンスの絶対値Ypと逆相分のアドミタンスの絶対値Ynとの差に基づく判定を追加してもよい。当該判定は、定常時は正相分のアドミタンスの絶対値Ypと逆相分のアドミタンスの絶対値Ynとがほぼ等しく、系統過渡時は正相分のアドミタンスの絶対値Ypと逆相分のアドミタンスの絶対値Ynとが異なることを利用したものである。また、正相分のアドミタンスの絶対値Ypによる判定または逆相分のアドミタンスの絶対値Ynによる判定のいずれか一方で単独運転と判定された場合に単独運転状態であると判定するようにしてもよいし、正相分のアドミタンスの絶対値Ypによる判定のみで単独運転状態であると判定するようにしてもよい。また、上述した各判定を組み合わせて判定するようにしてもよい。なお、正相分系統回路定数算出部65および逆相分系統回路定数算出部66が算出する系統回路定数はアドミタンスの絶対値に限られず、インピーダンスの絶対値としてもよい。この場合、単独運転判定部67は、算出されたインピーダンスの絶対値があらかじめ設定された所定値より大きくなったか否かで判定するようにすればよい。判定指示部68は、単独運転状態の判定を指示するものであり、周期的に電流注入装置7に電流注入の指示信号を出力して、合わせて、単独運転判定部67に判定の指示信号を出力する。なお、判定指示部68を設けずに、電流注入装置7が周期的に電流注入を行い、これに同期して単独運転判定部67が判定を行うようにしてもよい。また、電流注入装置7を設けずに、インバータ装置2が次数間高調波の単相電流を注入するようにしてもよい。この場合、判定指示部68が周期的にインバータ制御装置3の指令値信号生成部31に電流注入の指示信号を出力して、指令値信号生成部31が次数間高調波を重畳させて指令値信号を生成するようにすればよい。本実施形態において、3つの電圧信号Vu,Vv,Vwが互いに直交するα軸電圧信号Vαおよびβ軸電圧信号Vβに変換され、3つの電流信号Iu,Iv,Iwが互いに直交するα軸電流信号Iαおよびβ軸電流信号Iβに変換される。そして、複素係数バンドパスフィルタによって、α軸電圧信号Vαおよびβ軸電圧信号Vβから、注入された次数間高調波の正相分電圧信号Vαp,Vβpおよび逆相分電圧信号Vαn,Vβnがそれぞれ抽出され、α軸電流信号Iαおよびβ軸電流信号Iβから、当該次数間高調波の正相分電流信号Iαp,Iβpおよび逆相分電流信号Iαn,Iβnがそれぞれが抽出される。そして、抽出された信号から正相分のアドミタンスの絶対値Ypおよび逆相分のアドミタンスの絶対値Ynが算出され、これに基づいて単独運転が判定される。複素係数バンドパスフィルタを用いるので、次数間高調波の正相分および逆相分の信号を簡単な処理でそれぞれ抽出することができる。上記第1実施形態においては、複素係数バンドパスフィルタを用いて次数間高調波の正相分の信号および逆相分の信号を抽出する場合について説明したが、複素係数ノッチフィルタ帯域阻止型の複素係数フィルタを用いてこれらの信号を抽出するようにしてもよい。以下に、複素係数ノッチフィルタを用いる場合を第2実施形態として説明する。第2実施形態に係る単独運転検出装置の内部構成を説明するためのブロック図は、図2に示す第1実施形態に係る単独運転検出装置6のものにおいて、正相分電圧信号抽出部62a、逆相分電圧信号抽出部62b、正相分電流信号抽出部64a、および逆相分電流信号抽出部64bを、それぞれ、複数の複素係数ノッチフィルタを備えた、正相分電圧信号抽出部62a’後述する図8参照、逆相分電圧信号抽出部62b’、正相分電流信号抽出部64a’、および逆相分電流信号抽出部64b’に変更したものになるなお、正相分電圧信号抽出部62a’以外は図示しない。。正相分電圧信号抽出部62a’、逆相分電圧信号抽出部62b’、正相分電流信号抽出部64a’、および逆相分電流信号抽出部64b’は、抽出したい成分以外の成分の通過を抑制することで所望の成分を抽出する。正相分電圧信号抽出部62a’、逆相分電圧信号抽出部62b’、正相分電流信号抽出部64a’、および逆相分電流信号抽出部64b’が備える複素係数ノッチフィルタは、z変換表現による伝達関数Hが下記12式で表される複素係数の1次IIRフィルタで構成されている。下記12式において、Ωdは阻止帯域の正規化中心角周波数-π<Ωd<πであり、rは阻止帯域の帯域幅を決めるパラメータ0<r<1であり、jは虚数単位、expは自然対数の底eの指数関数である。図6は、上記12式の演算処理を示すブロック図である。図6は、図3に示すブロック図に対して、出力データykを入力データukから減算した値を新しく出力データekとして出力する回路を追加したものである。出力データはekとなるので、以下では、ykを単にデータykと記載する。図6に示すブロック図の詳細説明は省略する。図7は、複素係数ノッチフィルタの複素演算処理を行う回路構成を示す図である。図7は、図4に示すブロック図に対して、実数部の乗算器12eの後段に加算器12nを追加し、当該加算器12nで入力データの実数部urkからデータykの実数部yrkを減算して出力データの実数部erkを出力する構成としている。また、虚数部の乗算器12fの後段に加算器12oを追加し、当該加算器12oで入力データの虚数部ujkからデータykの虚数部yjkを減算して出力データの虚数部ejkを出力する構成としている。図7に示す回路の演算処理の詳細説明は省略する。乗算器12eより出力されるデータyrkを入力データurkから減算した値が、出力データerkとして出力される。出力データerkは、入力データurkから正規化角周波数Ωdに対応する成分のみを抑制したものとなる。また、乗算器12fより出力されるデータyjkを入力データujkから減算した値が、出力データejkとして出力される。出力データejkは、入力データujkから正規化角周波数Ωdに対応する成分のみを抑制したものとなる。図8は、正相分電圧信号抽出部62a’の内部構成を説明するためのブロック図である。図8に示す正相分電圧信号抽出部62a’は、6つの複素係数ノッチフィルタNF1~NF6を多段に接続したフィルタを備えている。複素係数ノッチフィルタNF1の阻止帯域を決定する正規化角周波数Ωdとして、系統電圧の基本波の正相分の角周波数ω0を正規化したωdがあらかじめ設定されている。複素係数ノッチフィルタNF1は、α軸電圧信号Vαおよびβ軸電圧信号Vβを入力データurkおよびujkとして複素係数ノッチフィルタに入力し、出力データerkおよびejkを複素係数ノッチフィルタNF2に出力する。複素係数ノッチフィルタNF1は、α軸電圧信号Vαおよびβ軸電圧信号Vβのうち、基本波の正相分の信号を抑制して出力する。同様に、複素係数ノッチフィルタNF2~NF6は、それぞれ基本波の逆相分、2.4次高調波の逆相分、5次高調波正相分、7次高調波正相分、11次高調波正相分を抑制するためのものである。複素係数ノッチフィルタNF2~NF6の阻止帯域を決定する正規化角周波数Ωdとして、それぞれ-ωd、-2.4ωd、-5ωd、7ωd、-11ωdがあらかじめ設定されている。図9aは、正相分電圧信号抽出部62a’の周波数特性を示す図である。同図によると、基本波成分角周波数ω0、基本波の逆相分角周波数-ω0、2.4次高調波の逆相分角周波数-2.4ω0、5次高調波成分角周波数-5ω0、7次高調波成分角周波数7ω0、11次高調波成分角周波数-11ω0が抑制され、その他の成分2.4次高調波の正相分が通過される。したがって、正相分電圧信号抽出部62a’は、2.4次高調波の正相分のみを好適に通過させることができ、α軸電圧信号Vαおよびβ軸電圧信号Vβから2.4次高調波の正相分のみを抽出した正相分電圧信号Vαp,Vβpを出力する。一般的に、電力系統Bに重畳されている高調波は、5次、7次、11次高調波が多いので、本実施形態においては、これらと基本波の正相分および逆相分、注入した2.4次高調波の逆相分を抑制するようにしている。なお、正相分電圧信号抽出部62a’は、抑制する必要がある高調波の次数に応じて設計すればよい。例えば、高調波としては5次高調波のみを抑制したい場合は、複素係数ノッチフィルタNF1~NF4のみを備えていればよく、さらに13次高調波も抑制したい場合には、阻止帯域を決定する正規化角周波数Ωdとして13ωdを設定した複素係数ノッチフィルタをさらに備えるようにすればよい。逆相分電圧信号抽出部62b’も、6つの複素係数ノッチフィルタNF1~NF6を多段に接続したフィルタを備えている。逆相分電圧信号抽出部62b’においては、複素係数ノッチフィルタNF3の阻止帯域を決定する正規化角周波数Ωdとして、2.4次高調波の正相分の角周波数2.4ω0を正規化した2.4ωd設定されている点が、正相分電圧信号抽出部62a’図8参照と異なる。図9bは、逆相分電圧信号抽出部62b’の周波数特性を示す図である。同図によると、基本波成分角周波数ω0、基本波の逆相分角周波数-ω0、2.4次高調波の正相分角周波数2.4ω0、5次高調波成分角周波数-5ω0、7次高調波成分角周波数7ω0、11次高調波成分角周波数-11ω0が抑制され、その他の成分2.4次高調波の逆相分が通過される。したがって、逆相分電圧信号抽出部62b’は、2.4次高調波の逆相分のみを好適に通過させることができ、α軸電圧信号Vαおよびβ軸電圧信号Vβから2.4次高調波の逆相分のみを抽出した逆相分電圧信号Vαn,Vβnを出力する。正相分電流信号抽出部64a’は、正相分電圧信号抽出部62a’と同様のフィルタを備えている。正相分電流信号抽出部64a’の周波数特性も図9aの特性を示すので、基本波成分、基本波の逆相分、2.4次高調波の逆相分、5次高調波成分、7次高調波成分、11次高調波成分が抑制され、その他の成分2.4次高調波の正相分が通過される。したがって、2.4次高調波の正相分のみを好適に通過させることができ、α軸電流信号Iαおよびβ軸電流信号Iβから2.4次高調波の正相分のみを抽出した正相分電流信号Iαp,Iβpを出力する。逆相分電流信号抽出部64b’は、逆相分電圧信号抽出部62b’と同様のフィルタを備えている。逆相分電流信号抽出部64b’の周波数特性も図9bの特性を示すので、基本波成分、基本波の逆相分、2.4次高調波の正相分、5次高調波成分、7次高調波成分、11次高調波成分が抑制され、その他の成分2.4次高調波の逆相分が通過される。したがって、2.4次高調波の逆相分のみを好適に通過させることができき、α軸電流信号Iαおよびβ軸電流信号Iβから2.4次高調波の逆相分のみを抽出した逆相分電流信号Iαn,Iβnを出力する。なお、正相分電圧信号抽出部62a’、逆相分電圧信号抽出部62b’、正相分電流信号抽出部64a’、および逆相分電流信号抽出部64b’が備える複素係数ノッチフィルタは、上記12式に示す伝達関数Hのものに限定されない。例えば、複素係数の2次以上のIIRフィルタなどで構成された複素係数ノッチフィルタであってもよい。第2実施形態においても、正相分電圧信号Vαp,Vβp、逆相分電圧信号Vαn,Vβn、正相分電流信号Iαp,Iβp、および逆相分電流信号Iαn,Iβnをそれぞれ抽出することができ、これらを用いて単独運転の判定をすることができる。したがって、第1実施形態と同様の効果を奏することができる。なお、第2実施形態においては、正相分電圧信号抽出部62a’、逆相分電圧信号抽出部62b’、正相分電流信号抽出部64a’、および逆相分電流信号抽出部64b’で用いられる複素係数フィルタの正規化角周波数Ωdをあらかじめ設定しておく場合について説明したが、これに限られない。信号処理のサンプリング周期が固定サンプリング周期の場合、複素係数ノッチフィルタNF1,2,4~6においては、系統電圧の基本波の角周波数を周波数検出装置などで検出して、検出された角周波数を正規化して用いるようにしてもよい。なお、注入される次数間高調波の角周波数は固定されているので、複素係数ノッチフィルタNF3においては、当該角周波数に基づく正規化角周波数を設定すればよい。第1実施形態における複素係数バンドパスフィルタについても同様に、注入される次数間高調波の角周波数に基づく正規化角周波数を設定すればよい。上記第1または第2実施形態においては、複素係数バンドパスフィルタを用いる正相分電圧信号抽出部62a、逆相分電圧信号抽出部62b、正相分電流信号抽出部64a、および逆相分電流信号抽出部64bを備える場合と、複素係数ノッチフィルタを用いる正相分電圧信号抽出部62a’、逆相分電圧信号抽出部62b’、正相分電流信号抽出部64a’、および逆相分電流信号抽出部64b’を備える場合について説明したが、これに限られない。例えば、正相分電圧信号抽出部62aおよび正相分電流信号抽出部64aを備え、複素係数バンドパスフィルタを用いて正相分の信号を通過させることで抽出し、逆相分電圧信号抽出部62b’および逆相分電流信号抽出部64b’を備え、複素係数ノッチフィルタを用いて逆相分の信号を抽出するようにしてもよい。また、正相分電圧信号抽出部62aを備えて複素係数バンドパスフィルタを用いて正相分の信号を通過させることで抽出し、逆相分電圧信号抽出部62bを備えて複素係数バンドパスフィルタを用いて逆相分の信号を通過させることで抽出し、正相分電流信号抽出部64a’を備えて複素係数ノッチフィルタを用いて正相分の信号を抽出し、逆相分電流信号抽出部64b’を備えて複素係数ノッチフィルタを用いて逆相分の信号を抽出するようにしてもよい。上記第1または第2実施形態においては、電力系統Bに2.4次高調波を注入して、検出した電圧信号および電流信号から2.4次高調波成分を抽出する場合について説明したが、これに限られず、2.4次以外の次数間高調波を利用するようにしてもよい。また、次数間高調波でない高調波を利用するようにしてもよい。次数間高調波を利用するようにしたのは、本来電力系統Bにほとんど存在しない高調波を利用することで、注入する電流を小さくしても精度よく抽出することができるからである。したがって、電力系統Bに存在する量が極めて小さい高調波例えば、10次高調波などであれば、次数間高調波に代えて利用することができる。利用する高調波の角周波数に応じて、各複素係数フィルタの通過帯域阻止帯域を決定する正規化角周波数Ωdを設定することで、所望の高調波の正相分の信号および逆相分の信号を抽出することができる。上記第1または第2実施形態においては、本発明に係る単独運転検出装置をインバータ制御装置とは別の構成として説明したが、インバータ制御装置に含めて、1つのマイクロコンピュータなどによって実現するようにしてもよい。上記第1または第2実施形態においては、本発明に係る単独運転検出装置を系統連系インバータシステムに用いた場合について説明したが、これに限られない。本発明に係る単独運転検出装置は、例えば同期発電機などの系統連系機器にも用いることができる。本発明に係る単独運転検出装置、系統連系インバータシステム、および、単独運転検出方法は、上述した実施形態に限定されるものではない。本発明に係る単独運転検出装置、系統連系インバータシステム、および、単独運転検出方法の各部の具体的な構成は、種々に設計変更自在である。"