"コンラドソン残留炭素分が0.1重量以下で且つ水素含有量が12.7重量以上である弱粘結原料の流動床式接触分解のプロセスであって、前記プロセスが、少なくとも、触媒存在下で前記原料を分解する工程と、流出物をコークス化された触媒粒子から分離/ストリッピングする工程と、コークスの部分燃焼又は完全燃焼によって前記触媒粒子を再生させる工程と、を有し、再生の前に、少なくとも一つのコークス化のための、炭素質及び/又は炭化水素質流出物を、均一に分散され且つ弱くコークス化された触媒に再利用し、コークスの追加の量Qrを前記触媒に送るとともに以下の式Iを満たすよう、前記コークス化された触媒に注入される前記流出物の量を調整し、ここで、Qiは、原料が分解された後のコークス化された触媒の初期コークス含有量であり、Qt又はデルタコークスは、前記プロセスの熱平衡を維持するため及び再生された触媒の温度を690°C以上、好ましくは690°Cから750°Cの間に維持するために必要なコークス含有量であり、前記流出物は、芳香族化合物の含有量が50重量以上であり且つ20重量以上の多環芳香族化合物を含むことを特徴とするプロセス。Qtを0.5から1.4重量の間で選択することを特徴とする請求項1に記載のプロセス。前記再生器が単一再生ステージのみを有する場合に、Qtを0.5から1重量の間で選択することを特徴とする請求項1又は2に記載のプロセス。少なくとも二つの再生ステージを有する多段再生器の第一ステージでの部分燃焼について、Qtを0.8から1.4重量の間で選択することを特徴とする請求項1又は2に記載のプロセス。前記流出物は、LCO、HCO及びスラリーなどの主分解反応から生じる沸点が220°C以上である芳香族流出物と、重質燃料油と、蒸留残留物などの大気蒸留又は真空蒸留から生じる中間留分と、あるいは原油の変換から生じる高芳香族留分と、木材及び/又はセルロースの変換から生じるバイオマスと、粉末状にされた又は流体中に分散又は噴霧された石油コークス又はバイオマスと、脱歴装置から生じるアスファルトを豊富に含む留分と、間接GTL法による石炭の液化又はガスを炭化水素に変換するフィッシャートロプシュ法から得られるろう状物質と、石油コークスと、これらの留分の混合と、のなかから選択されるものであることを特徴とする請求項1~4の何れか一項に記載のプロセス。前記分解する工程に導入された原料を、水素添加分解装置から生じる除去物と、沸点が350°C以上で且つコンラドソン炭素分が0.1重量以下で且つ水素含有量が12.7重量以上である真空蒸留ガスオイル留分と、植物油及びフィッシャートロプシュ法から生じるパラフィンと、からなるグループから選択し、これらの原料を個別に又は混合物として分解することを特徴とする請求項1~5の何れか一項に記載のプロセス。前記流出物を、ストリッピング工程中に少なくとも一度、濃厚相のコークス化された触媒粒子を含む再利用ゾーンに再利用することを特徴とする請求項1~6の何れか一項に記載のプロセス。触媒粒子のストリームに対して前記再利用の上流に配置された少なくとも一つの構造パッキング要素を前記再利用ゾーンに挿入することによって、そしてストリッピングゾーンの断面の全て又は一部を覆うとともに前記ストリッピングゾーンの高さの少なくとも一部を、場合によっては段階的に覆うことによって、前記ストリッピング工程からのコークス化された触媒の濃厚相が均一化された少なくとも一つの再利用ゾーンに、前記流出物を再利用することを特徴とする請求項1~7の何れか一項に記載のプロセス。前記ストリッピング工程が、構造パッキング要素を有する少なくとも二つのゾーンを有し、前記少なくとも二つのゾーンは、前記再利用の上流にある少なくとも第一構造パッキング要素によって占められる少なくとも第一再利用コークス化ゾーンと、前記再利用の下流であって前記ストリッピング流体を分散させる領域の上流にある少なくとも第二構造パッキング要素によって占められる少なくとも第二ストリッピングゾーンとを含むことを特徴とする請求項8に記載のプロセス。前記コークス化留分の再利用ゾーンをストリッピングゾーンによって分離してもよく、一以上の再利用ゾーンの後にストリッピングゾーンを設けてもよく、ただし前記触媒を再生器に送る前の最後のゾーンは常にストリッピングに関するものとすることを特徴とする請求項8又は9に記載のプロセス。前記構造パッキング要素は、該構造パッキング要素が配置された容器内のフロー断面の面積の10よりも小さい面積を占め、前記容器への投影においては前記断面の全面積を占めることを特徴とする請求項1~10の何れか一項に記載のプロセス。少なくとも一つの構造パッキング要素と事前ストリッピング流体を分散させる手段とが設けられた事前ストリッピングゾーンを、前記流出物の再利用のための第一ゾーンの上流に設置することを特徴とする請求項1~11の何れか一項に記載のプロセス。少なくとも主反応器と、場合によっては少なくとも副反応器と、少なくともディセンゲージャ及びストリッパーと、単段又は多段再生器と、を有する、請求項1~12の何れか一項に記載のプロセスを実施するためのプラントであって、前記ストリッパーには、濃厚触媒床と同じ高さで、少なくとも一つのゾーンが設けられ、前記少なくとも一つのゾーンには、触媒粒子のストリームの循環に対してコークス化留分を分散させる装置の上流に配置された少なくとも一つの構造パッキング要素が設けられ、前記構造パッキング要素が、ふるいを構成するインターレース板、ストリップ又はフィンによって形成され、前記ふるいは、該ふるいが配置された容器内のフロー断面の面積の10よりも小さい面積を占め、前記断面への投影においては前記断面の全面積を占めるよう構成されていることを特徴とするプラント。前記ストリッパーには、二つの流体分散装置に関連する構造パッキング要素を少なくとも有する少なくとも二つのゾーンが設けられ、前記二つの流体分散装置の一つはコークス化留分を分散させるものであり、もう一つはストリッピング流体を分散させるものであり、前記装置は、触媒粒子のストリームに対して前記構造パッキング要素の下流に配置されていることを特徴とする請求項13に記載のプラント。前記再利用及びストリッピング分散装置は、吹き付け棒状注入器、ベンチュリ加圧噴霧注入器、流体化リング及びスパージャーチューブの中から選択されることを特徴とする請求項13又は14に記載のプラント。前記ストリッパーは、前記ディセンゲージャと一つの同じ容器内に配置されることを特徴とする請求項13~15の何れか一項に記載のプラント。前記ストリッパーは、前記ディセンゲージャの下流且つ前記再生器の上流に配置された別の容器内に配置されていることを特徴とする請求項13~15の何れか一項に記載のプラント。前記ディセンゲージャ及び/又は前記ストリッパーは有利には、各々、前記ディセンゲージャの出口及び/又は前記ストリッパー内への触媒粒子の入口において少なくとも一つの構造パッキング要素を有し、その後に、前記触媒粒子の事前ストリッピングのためのストリッピング流体分散装置を有することを特徴とする請求項17に記載のプラント。前記ストリッパーが、間に挿入された再利用及びストリッピングのために複数の構造パッキング要素を有する場合、各前記構造パッキング要素は流体の分散と関連し、前記再利用及び前記ストリッピングについて占める体積は、各々、ストリッピングゾーン又は容器の体積の25から65及び35から75であることを特徴とする請求項13~18の何れか一項に記載のプラント。図1は、本発明を実施するためのプラントの反応器/ストリッパー部の一実施形態を示す。前記反応器/ストリッパー部は、上端に単一分離/ストリッパー1を有するライザー反応器R1を有し、前記分離/ストリッパー1は同じ容器内に分離部1a及びストリッパー部1bを有する。このストリッパー部は、複数の構造要素I1、I2、I3からなる三つのパッキングを有する。触媒粒子のストリームは上から下に循環し、各パッキングの下流には、触媒粒子をストリッピングするための蒸気分散リングD1及びD2又は炭化水素質組成物再利用物注入器2が設けられている。パイプ8は分離/ストリッパー1を再生器非図示に接続する。図2は、一つの特定のモードに係る本発明のプロセスを実施するFCC装置の全体を示す。図示されたFCC装置は二つの反応器R1即ち主反応器及びR2を有し、これらの両方に原料C1、C2、C1は本発明に係る原料であるが供給される。二つのライザー反応器内の流出物及び原料によってコークス化された触媒は、一つの同じディセンゲージャ1に集められる。FCC装置は、パイプ7を介してディセンゲージャ1に接続されるとともにパイプ8を介して二段再生器3及び4に接続された別個の独立したストリッパー5をさらに有する。ストリッパー5は、複数の構造要素I1、I2、I3からなる三つのパッキングを有する。触媒粒子のストリームが上から下に循環するストリッパー5内において各パッキングの下流には触媒粒子をストリッピングするための蒸気分散リングD1及びD2又は炭化水素質化合物再利用物注入器2が設けられている。図3は、断面A-A及びB-Bに基づく、異なる数の構造要素からなるパッキングをストリッパーに詰める二つの方法を示す。これらの二つの断面において、触媒粒子のストリームは上から下に循環する。断面A-Aによれば、注入器を用いた炭化水素10及び11の再利用物の注入を伴う二つの連続的なパッキングI2及びI3と、分散リングD1を用いた蒸気分散により粒子をストリッピングするためのパッキングI1が設けられている。断面B-Bによれば、ストリッパーには複数の構造要素からなる三つのパッキングが設けられ、二つのストリッピング工程はパッキングI’2及びI’3に対応するとともに分散リングD’1及びD’2が、注入器10及びパッキングI’2を用いた炭化水素の再利用を有するコークス化工程を構成する。上記した図のような例は、本発明の範囲を限定せずに本発明を説明することを目的としている。例1本例は、コークス化留分の再利用を用いた又は用いないFCC装置における弱粘結原料が分解されたときの生成物産出量に関して効率を比較することによって、本発明の利点を示す。基本事例は、一日当たり40,000バレル即ち毎時240トンの能力を有する単一ライザー反応器を有し、対応する水素処理VGO原料を処理する流動接触分解FCC装置において再利用を伴わないとして区別してもよい。原料の主な性質を以下の表1に示す。コークス化留分の再利用をストリッパー内で用いないこの装置は、表2に示す条件下で実施される。再生温度は非常に低く、これによって不完全に焼かれたコークスの後燃え又は燃焼後反応が生じる可能性がある。実際に、床の濃厚相における不完全燃焼の後の同伴粒子状コークスの燃焼によって、再生器内の流動状態の床の希薄相において追加の燃焼が起こる場合がある。完全燃焼を得るために、そのような現象を防止するのに必要な最適再生温度は通常690°C以上である。関連する産出量構成即ち原料の分解によって得られる生成物の量を表3に示す。第二の事例では、図1に示すように、装置自体から得られるスラリー留分を、複数の構造要素を有する第一パッキングI2の下流に等間隔で配置された4つの分散装置2を用いてストリッパー1bの濃厚相に再利用し、前記分散装置によって、下降する触媒粒子のストリームが均一化されるとともに、この触媒粒子と再利用されたスラリーの間の接触が良好になり、したがって追加のコークスが触媒の上に全面的に均一に付着する。ストリッパー内で関連するパッキングの下流での分散装置の位置決めは、触媒粒子の下降速度が65kg/m2/sである場合にスラリーと触媒粒子の間の総接触時間が70秒となるよう選択される。第二パッキングI3は、ストリッピング流体D1、ここでは蒸気である、を分散させる装置と関連するストリッパー1aの濃厚相の下側部に配置され、蒸気の分散によってコークス化留分の分解から生じる水素原子を含む軽質生成物をストリップすることが可能となる。この軽質炭化水素は、次に蒸留して最終的に精製装置でアップグレードするために回収されて反応器R1からの流出物と混合される。このようにして、再生器に送られる前に、装置の熱平衡に必要なコークスの量Qtを構成するために、水素があまり豊富でない多環縮合又は多環芳香族重質炭化水素のコークス化によって得られたコークスQrが、反応器R1内での原料の分解から生じたコークスQiに追加される。この追加のコークスは、分解反応の後にストリッピングによって過剰な水素を含んでないので、水素の燃焼及び再生器内での蒸気の過剰発生に関連する触媒にダメージを与えるホットスポットの発生のリスクが回避される。触媒粒子が前記コークス化留分と接触する前に該触媒粒子を事前ストリッピングして、触媒活性つまり該触媒粒子のコークス化力の大部分の回復を助けるために、ストリッピング流体D2即ち主に蒸気を分散させる装置と関連する第三のパッキングI1は、ストリッパー1aの濃厚相の第一パッキングI2の上流に配置される。蒸気を分散させる装置の位置決めは、コークス化留分を分散させる装置の位置決めに対応する。ストリッピング流体と触媒粒子の間の目標総接触時間は、触媒粒子の下降速度が65kg/m2/sである場合に70秒である。表4に並べられたものは、以下の状態のときのストリッパー内におけるスラリーの触媒粒子の濃厚相への再利用のために得られた産出量である。状態1は、事前のストリッピング又は事前ストリッピングI3D2も、再利用の上流におけるパッキングも使用しないが、末端のストリッピングI1D1は使用する。状態2は、事前ストリッピングI3D2は使用せず、スラリーの再利用のための分散装置2の上流のパッキングI2及び最後に末端のストリッピングI1D1は使用する。状態3は、事前ストリッピングI3D2の後に、スラリーの再利用I22を使用し、最後に末端のストリッピングI1D1を使用する。この表において、スラリーの再利用の上流に構造要素を有するパッキングを導入することによって触媒の上に付着するコークスの量を増大させることが可能となったこと、また、触媒をコークス化留分と接触させる前に触媒の事前ストリッピングの工程を追加することによってこの留分の分解及びコークス化効果をさらに増大させることが可能となったことが観測された。本発明の貢献を説明するために、表5は、問題の装置について、触媒Qtの上に付着したコークスの量、又はデルタコークス、に関しては利益と、ストリッパーに再利用されたコークス化留分のスループット6t/hについての再生器内の濃厚相の温度の対応する増大とを示す。したがって、コークス化留分のストリッパーへの再利用について想定された構成に依存して、したがって触媒の上に付着した得られるコークスの量に依存して、再生器内の温度は、再利用を使用しない構成についての671°Cから、状態3の構成についての691°Cへと増大し、したがって非常に低い通常690°Cより低い濃厚相の温度と関連がある後燃え現象を制限する。例2本例は、弱粘結原料の分解によって燃焼モードで動作する再生器内のコークスが不足した接触分解装置の熱平衡を満たすことが可能となるという本発明の利点を示す。この例において、接触分解装置は能力が340t/hであり、水素添加分解装置から生じる高パラフィン原料を処理する。この原料は、密度が0.86であり、ASTMD482基準で測定されるコンラドソン残留炭素分が0.1重量より小さく、金属ニッケルバナジウム含有量が0.1ppmより小さい。以下の表6において、第一欄にはストリッパーへの重質炭化水素の再利用を用いない前記原料を処理する前記装置の特徴が並べられている。装置の熱平衡を算出することによって触媒上のコークスの非常に小さい量、0.4重量、が得られ、これにより再生器内の流動床の濃厚相についての温度が非常に低くなり、辛うじて640°C以上となる。空気の注入を上記の量を超えて増大させたとしても、この温度をこの閾値以上に増大させることはできない。触媒の温度を上げるために、接触分解装置の主分留カラムの底から生じる、密度が1.083でありコンラドソン残留炭素分が10重量よりも大きい重質炭化水素、この場合スラリー350が、再利用される。この再利用は、前記重質炭化水素を挿入部においてストリッパーに注入して、原料によりコークス化された触媒の利益を分ける。熱平衡の結果が表6の第二欄に示されている。20t/hのスラリーをストリッパーに再利用することによって、分解を介して触媒の上に付着するコークスの量は大きく増大し、これにより十分な量の空気の注入を介して触媒上のコークスの燃焼を確保することを完全に満たす濃厚相の温度を得ることが可能となることが観測された。この場合、ストリッパー内で触媒上に重質分子が吸着することによってコークスの水素含有量がわずかに増大し、そのH/C水素/炭素分子比は、反応器内での原料の分解の後に触媒の上に最初に付着したコークスのものに比べて大きい。この追加の水素の燃焼は再生器内の流動床の濃厚相の温度を上げることを助けるので、ここではこのコークス中の水素の増大は望ましい。表6から、触媒上のコークスの量が増大することQtが0.51から0.72に変わるが観測されたともに、再利用を用いない装置の非常に低い温度が690°Cより高い温度にまで増大し、これにより装置の熱平衡が確実に再び満たされる。"