複数パスのリバース圧延によって幅圧下圧延を行う鋼片の圧延方法において、上記複数パスの少なくとも連続する2パスにおいて、1パス目で一方から予め設定した長さだけ噛み戻し圧延を行い、2パス目で、上記1パス目とは反対側から圧延し、上記2パス目の圧延速度の最大値を20[m/分]以上50[m/分]以下としたことを特徴とする鋼片の圧延方法。上記噛み戻し圧延を行う長さは、鋼片全長の半分若しくは略半分の長さであることを特徴とする請求項1に記載した鋼片の圧延方法。上記鋼片は、長さ/幅の比、又は長さ/厚さの比が3より小さい鋼片であることを特徴とする請求項1又は請求項2に記載した鋼片の圧延方法。上記1パス目で一方から予め設定した長さだけ噛み戻し圧延を行い、2パス目で、反対側から残りの部分を圧延する2パスの組を噛み戻しパスと定義した場合に、上記噛み戻しパスを複数設定し、隣接する噛み戻しパス間における噛み戻し圧延の向きを反対側に設定したことを特徴とする請求項1~請求項3のいずれか1項に記載した鋼片の圧延方法。上記噛み戻し圧延を行うと、当該噛み戻し圧延を行わない場合に比べてクロップ低減が図れることは、既に実験的にも確認しており、また噛み戻し圧延は実際の圧延操業においても適用されている。しかしながら、造塊などの長さ/幅の比や長さ/厚さの比が3より小さい鋼片を対象として圧延する場合には、上記従来技術を採用しても、依然として小断面材の鋼片に比べて、クロップ率が約10と高いという問題がある。本発明は、上記のような点に着目してなされたもので、長さ/幅の比や長さ/厚さの比が3より小さい鋼片であっても、よりクロップ低減を図ることが可能な鋼片の圧延方法を提供することを目的とする。上記課題を解決するために、本発明のうち請求項1に記載した発明は、複数パスのリバース圧延によって幅圧下圧延を行う鋼片の圧延方法において、上記複数パスの少なくとも連続する2パスにおいて、1パス目で一方から予め設定した長さだけ噛み戻し圧延を行い、2パス目で、上記1パス目とは反対側から圧延し、上記2パス目の圧延速度の最大値を20[m/分]以上50[m/分]以下としたことを特徴とする。次に、請求項2に記載した発明は、請求項1に記載した構成に対し、上記噛み戻し圧延を行う長さは、鋼片全長の半分若しくは略半分の長さであることを特徴とする。次に、請求項3に記載した発明は、請求項1又は請求項2に記載した構成に対し、上記鋼片は、長さ/幅の比、又は長さ/厚さの比が3より小さい鋼片であることを特徴とする。次に、請求項4に記載した発明は、請求項1~請求項3のいずれか1項に記載した構成に対し、上記1パス目で一方から予め設定した長さだけ噛み戻し圧延を行い、2パス目で、反対側から残りの部分を圧延する2パスの組を噛み戻しパスと定義した場合に、上記噛み戻しパスを複数設定し、隣接する噛み戻しパス間における噛み戻し圧延の向きを反対側に設定したことを特徴とする。本発明によれば、よりクロップ低減を図ることが可能となる。また、請求項2に記載の発明によれば、噛み戻し圧延を採用してもS字状の曲がりを低減若しくは無くすことが可能となる。また請求項3に記載した発明によれば、特に本発明が有効に発揮することが可能となる。また請求項4に記載した発明によれば、先端及び尾端ともに発生するクロップを低減することができる。次に、本発明に係る実施形態について図面を参照して説明する。本実施形態では、造塊材など、長さ/幅の比、又は長さ/厚さの比が3より小さい鋼片を圧延対象の鋼片1とする。そして、上記圧延対象の鋼片1を、複数パスのパススケジュールにてリバース圧延を実施して、目的のサイズの角ブルームに成形する。複数パスによって順番に幅圧下していくが、その圧延パスのnパス目に噛み戻し圧延を行い、続くn1パス目に、上記噛み戻し圧延と同一の圧下量で反対方向から圧延を実施する。ここで、上記nパス目で一方から予め設定した長さだけ噛み戻し圧延を行い、続くn1パス目で、反対側から少なくとも残りの部分を圧延する2つのパスの組を噛み戻しパスと定義した場合に、本実施形態では、この噛み戻しパスを複数設定する。また、隣接する噛み戻しパス間における噛み戻し圧延の向きを反対側に設定する。なお、隣接する噛み戻しパス間に他の通常の圧延パスが存在していても良い。上記噛み戻しパスは、設定された複数パスのうち、前段のパスで実施することが好ましい。前段のパスとは20パスであれば、10パスまでに設定することを指す。これは、前段のパスの方が圧延ロール2による圧下量が大きいことから、その前段のパスの方が、クロップや曲がりに対する影響が大きいためである。本実施形態では、圧下量が100mm以上のパスにて噛み戻し圧延を実施する。次に、本実施形態における噛み戻しパスについて、図1を参照して説明する。なお、図1では、形成されるクロップについては不図示である。nパス目の噛み戻し圧延nパス目の噛み戻し圧延では、図1aに示すように、鋼片1の一方の端部側例えば右端側から、予め設定した圧下量で予め設定した予成形長さだけ長手方向途中まで圧延をしたら、圧延ロール2間のロールギャップを拡大することで、パス途中で鋼片1を圧延することなく空通しを行う。上記予成形部の長さは、図1aに示すように、上記噛み戻し圧延で形成される予成形部のうちの平行部長さが、nパス目の圧延前での鋼片1の長手方向長さLの半分L/2若しくは略半分となるように設定する。n1パス目の圧延n1パス目の圧延では、図1bに記載のように、圧延ロール2の回転を逆回転として、nパス目の圧延方向とは反対方向である、鋼片1の他方の端部側例えば左端側から、nパス目と同じ圧下量で圧下を行う。このとき、上記予成形部のうち平行部長さはnパス目で圧延を実施されているので、n1パス目の圧延では、上記予成形部の平行部長さ以外の残りの部分が実質的に圧下されることとなる。本実施形態では、n1パス目の圧延速度を、20[m/分]以上50[m/分]以下の範囲となるように設定する。すなわち、ロール周速を20[m/分]以上50[m/分]以下の範囲のうちの予め設定した低速の速度に設定して圧延を実施する。このように設定することで、圧延速度の最大値を、20[m/分]以上50[m/分]以下の範囲にすることが可能となる。ここで通常の圧延速度は、例えば300[m/分]程度に設定される。すなわち、本実施形態では、n1パス目の圧延速度を他のパスの圧延速度よりも6分の1以下に設定する。ここで、圧延速度を50[m/分]以下と規定したのは、圧延速度を50[m/分]とすることで、圧延速度を300[m/分]とした場合に比べて有意にクロップ率が低減したことを確認したためである。この圧延速度は遅いほど効果があるものと思われるが、圧延速度を遅くするほど圧延操業時間が長くなることと、20[m/分]未満では低速にすることに対するクロップ低減効果の割合が小さくなると思われる。このような観点から、下限値を20[m/分]に設定した。以上のような噛み戻しパスを、噛み戻し圧延の向きを変更して複数実施する。以上のように、nパス目に噛み戻し圧延を実施して一端部側に予成形部を形成する。その後、続くn1パス目において、nパス目とは反対方向から、nパス目と同一圧下量にて圧延を行う。この際、圧延速度を他の通常のパスよりも低速にして圧延を行う。これによって、材料中心部とロール接触部の材料先進率差を低減しフィッシュテール長をより短くできる結果、先尾端のクロップ長を更に小さくすることが可能となる。特に、鋼片1が長さ/幅の比若しくは長さ/厚さの比が3より小さい鋼片1に幅圧下圧延を行う際に、上記のように最初に全長の1/2まで噛み戻し圧延を行い、更に、減速圧延を適用することで、先尾端に形成されるクロップによる歩留ロスをより低減することが可能となる。なお、フィッシュテールは、圧延方向尾端側で相対的に大きく形成されるが、上記噛み戻しパスを複数実施し、且つその噛み戻しパスの噛み戻し圧延方向を逆方向に設定することで、先端及び後端に形成されるクロップ量が共に小さく設定される。また、nパス目の噛み戻し圧延による圧下長平行部長さを、鋼片1の長手方向長さの1/2若しくは略1/2に設定することで、鋼片1は長手方向中央部で曲がりが生じ易くなる。このため、幅圧下後の鋼片1には、側方からみて、S字状の曲がりが発生することを回避出来る。ここで、長手方向中央部で曲がりが生じた場合には、C字状長手方向中央部を中心として湾曲した形状になるが、C字状の曲がりは、S字状の曲がりに比べて矯正が容易である。ここで、上記噛み戻し圧延による圧下長を、例えば鋼片1の長手方向長さの1/3に設定すると、1回の噛み戻しパスによって、例えば右側から略1/3の位置で曲がりが発生し、次に反対側から上記噛み戻し圧延を実施すると、右側から略1/3の位置で曲がりが発生する。このようなことから、S字状の曲がりに成りやすくなる。造塊から角ブルームヘ成形圧延を行う際、圧下量100mm以上のパスにて、上記噛み戻し圧延によって、所定長さまで予成形を行った後に、ロールギャップをパス途中で開放して空通しを実施する。続いて、その次の逆転パスにて、圧延ロール2を逆転させて、残り部分を圧延する。このとき、噛み戻し圧延による予成形を行う範囲平行部長さは長手方向全長の1/2まで実施した。また逆転パスで残りの部分を圧延する速度は、50[m/分]とした。すなわち、通常パスの1/6の圧延速度とした。また比較例のために、逆転パスで残りの部分を圧延する速度を、300[m/分]に設定し、その他は上記同じ条件で圧延を実施してみた。その結果を、図2に示す。図2中、横軸は、フィッシュテール長の形成量本実施例の最大フィッシュテール長を1とした相対量を示す。縦軸は鋼片の圧下方向の位置を示す。この図2のように、噛み戻し圧延後の反対方向からの圧延パスの圧延速度を低減することで、形成されるクロップの突出長さが短くなることが分かる。次に分塊圧延ミルにおいて、24ton鋼塊厚1200×幅1300×長さ2800mmすなわち、長さ/幅及び長さ/厚さの比が共に3より小さい鋼片1を、400×560mm角ブルームにサイジング圧延する際に、上記実施形態の幅圧下圧延を採用してみた。一方向に1回圧延を行うことを1パスと定義すると、60パス往復30パスで圧延を実施して、目的のサイズとした。また、圧下量が100mm以上のパスのうちの4回だけ噛み戻しパスを実施した。隣り合う各噛み戻しパスは、互いに噛み戻し圧延の方向を反対方向に設定した。ここで、実施例としては、噛み戻し圧延の次のパスでの圧延速度を50[m/分]に設定した。また、比較例では、噛み戻し圧延の次のパスでの圧延速度を300[m/分]に設定した。上記圧延の結果は、サイジング圧延終了後のクロップ率が、比較例で9であったが、本実施例では8.5であった。このように、本発明を適用することで、更にクロップ率を低減できることを確認した。また、サイジング圧延後のサイズを500×760mm角ブルームとし、40パス往復20パスで圧下量が100mm以上のパスで4回噛み戻しパスを実施した。この場合であっても、同様にクロップ率が低減していることを確認している。