油脂の精製に用いられた廃白土と、低級アルコールと、酸性触媒とを混合し、前記廃白土からの油性成分の抽出と、当該油性成分中の油脂及び/又は遊離脂肪酸と前記低級アルコールとのエステル化反応とを同時に行い、前記廃白土の脱色能を再生させることを特徴とする再生白土の製造方法。前記廃白土100質量部に対して、前記低級アルコール50~900質量部を混合する請求項1に記載の再生白土の製造方法。前記油性成分の抽出と、前記油性成分中の油脂及び/又は遊離脂肪酸と低級アルコールとのエステル化反応とを、60~200°Cの温度において行う請求項1又は2に記載の再生白土の製造方法。前記脱色能を再生された白土を用いて精製を行った油脂のCIElab法におけるL値と、未使用の白土を用いて精製を行った油脂のCIElab法におけるL値との差が、2以下である請求項1~3のいずれか一項に記載の再生白土の製造方法。前記脱色能を再生された白土を用いて精製を行った油脂のロビボンド比色計セル長さ:5.25インチにおけるY値と、未使用の白土を用いて精製を行った油脂の前記ロビボンド比色計におけるY値との差が、25以下である請求項1~3のいずれか一項に記載の再生白土の製造方法。前記油性成分中の油脂及び/又は遊離脂肪酸と低級アルコールとのエステル化反応によって、酸価10以下のエステルが得られる請求項1~5のいずれか一項に記載の再生白土の製造方法。前記酸性触媒が、酸触媒である請求項1~6のいずれか一項に記載の再生白土の製造方法。前記酸触媒が、硫酸である請求項7に記載の再生白土の製造方法。前記低級アルコールが、炭素数8以下のアルコールである請求項1~8のいずれか一項に記載の再生白土の製造方法。前記廃白土からの油性成分の抽出の後、脱色能が再生された再生白土を、溶解度パラメータSP値が7~15の溶媒で洗浄することを特徴とする請求項1~9のいずれか一項に記載の再生白土の製造方法。前記廃白土からの油性成分の抽出の後、脱色能が再生された再生白土のpHを3~8に調整した後、当該再生白土を、溶解度パラメータSP値が7~15であり、かつpH3~8の溶媒で洗浄することを特徴とする請求項1~9のいずれか一項に記載の再生白土の製造方法。前記再生白土の洗浄を、0~200°Cで行うことを特徴とする請求項10又は11に記載の再生白土の製造方法。SP値が7~15であり、かつpH3~8の溶媒による洗浄後の再生白土から、さらに塩を除去することを特徴とする請求項11に記載の再生白土の製造方法。SP値が7~15であり、かつpH3~8の溶媒による洗浄後の再生白土をさらに水で洗浄することを特徴とする請求項13に記載の再生白土の製造方法。前記油脂が、植物油である請求項1~14のいずれか一項に記載の再生白土の製造方法。請求項1~15のいずれか一項に記載の再生白土の製造方法により製造された再生白土。請求項16に記載の再生白土を用いて油脂を脱色する工程を含むことを特徴とする精製油脂の製造方法。前述のとおり、油脂の精製においては、多量の油性成分を包蔵した廃白土が副生しており、当該廃白土の有効な処理方法が求められている。しかしながら、上記のように、廃白土中の油性成分や、油性成分に含まれる油脂の抽出や除去は困難である。特許文献1に記載された方法では、廃白土中の油脂を脂肪酸に分解する際に酵素を多量に必要とすることにより、コストが増大するおそれがある。また、廃白土自体の廃棄にも、多大なコストや環境への負荷がかかるため、廃白土中の油性成分の抽出のみならず、油性成分抽出後の廃白土の再利用方法も求められている。しかしながら、白土が比較的安価であることにも起因して、廃白土の再利用についてはほぼ検討がなされていないのが現状である。本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであって、廃白土の脱色能の再生と、廃白土中の油性成分からの、リサイクル可能な化合物の製造とを同時に、且つ簡便に行う方法を提供することを目的とする。本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意研究を重ねた結果、廃白土と、低級アルコールと、酸性触媒とを混合することにより、廃白土中の油性成分からエステルを製造しつつ、廃白土の脱色能を再生できることを新規に見出し、本発明を完成するに至った。すなわち本発明は、以下の特徴を有する再生白土の製造方法、再生白土、及び精製油脂の製造方法を提供するものである。1油脂の精製に用いられた廃白土と、低級アルコールと、酸性触媒とを混合し、前記廃白土からの油性成分の抽出と、当該油性成分中の油脂及び/又は遊離脂肪酸と前記低級アルコールとのエステル化反応とを同時に行い、前記廃白土の脱色能を再生させることを特徴とする再生白土の製造方法。2前記廃白土100質量部に対して、前記低級アルコール50~900質量部を混合する前記1の再生白土の製造方法。3前記油性成分の抽出と、前記油性成分中の油脂及び/又は遊離脂肪酸と低級アルコールとのエステル化反応とを、60~200°Cの温度において行う前記1又は2の再生白土の製造方法。4前記脱色能を再生された白土を用いて精製を行った油脂のCIElab法におけるL値と、未使用の白土を用いて精製を行った油脂のCIElab法におけるL値との差が、2以下である前記1~3のいずれかの再生白土の製造方法。5前記脱色能を再生された白土を用いて精製を行った油脂のロビボンド比色計セル長さ:5.25インチにおけるY値と、未使用の白土を用いて精製を行った油脂の前記ロビボンド比色計におけるY値との差が、25以下である前記1~3のいずれかの再生白土の製造方法。6前記油性成分中の油脂及び/又は遊離脂肪酸と低級アルコールとのエステル化反応によって、酸価10以下のエステルが得られる前記1~5のいずれかの再生白土の製造方法。7前記酸性触媒が酸触媒である前記1~6のいずれかの再生白土の製造方法。8前記酸触媒が、硫酸である前記7の再生白土の製造方法。9前記低級アルコールが、炭素数8以下のアルコールである前記1~8のいずれかの再生白土の製造方法。10前記廃白土からの油性成分の抽出の後、脱色能が再生された再生白土を、溶解度パラメータSP値が7~15の溶媒で洗浄することを特徴とする前記1~9のいずれかの再生白土の製造方法。11前記廃白土からの油性成分の抽出の後、脱色能が再生された再生白土のpHを3~8に調整した後、当該再生白土を、溶解度パラメータSP値が7~15であり、かつpH3~8の溶媒で洗浄することを特徴とする前記1~9のいずれかの再生白土の製造方法。12前記再生白土の洗浄を、0~200°Cで行うことを特徴とする前記10又は11に記載の再生白土の製造方法。13SP値が7~15であり、かつpH3~8の溶媒による洗浄後の再生白土から、さらに塩を除去することを特徴とする前記11に記載の再生白土の製造方法。14SP値が7~15であり、かつpH3~8の溶媒による洗浄後の再生白土をさらに水で洗浄することを特徴とする前記13に記載の再生白土の製造方法。15前記油脂が、植物油である前記1~14のいずれかの再生白土の製造方法。16前記1~15のいずれかの再生白土の製造方法により製造された再生白土。17前記16の再生白土を用いて油脂を脱色する工程を含むことを特徴とする精製油脂の製造方法。本発明によれば、廃白土中の油性成分からのエステルの製造と、廃白土の脱色能の再生とを同時、且つ簡便に行うことができる。製造されたエステルは、バイオ燃料として用いることができるため、容易にサーマルリサイクルすることができる。また、廃白土の脱色能を再生することにより、油脂を脱色する工程において再生白土を繰り返し用いることができるため、白土購入や廃白土廃棄にかかるコストを低減することができ、且つ、白土廃棄による環境への負荷も低減することができる。本発明において、白土とは、鉱物であるモンモリロナイトを主成分とし、且つ油脂の脱色能を有するものを意味する。本明細書において、白土は、天然に産出する酸性白土や、酸性白土を硫酸、塩酸等の無機酸で処理して得られる活性白土を含む。本発明において、廃白土とは、油脂の精製に用いられた白土を意味する。精製方法は特に限定されるものではなく、後述の精製油脂の製造方法に記載の方法と同様の方法を用いることができる。本発明において油脂とは、脂肪酸とグリセリンとのエステルグリセリン脂肪酸エステル;脂肪酸グリセライドを意味する。本発明における油脂は、脂肪酸グリセライドを含有するものであれば特に限定されるものではなく、例えば、大豆、ごま、菜種、紅花、ヒマワリ、トウモロコシ等の植物性原料から抽出されるものや、魚類、畜肉等の動物性原料から抽出されるものが挙げられる。なかでも、本発明における油脂としては、植物性原料から抽出される植物油であることが好ましい。また、本発明における油脂としては、アルカリにより遊離酸を除去する脱酸工程を予め経たものであることが好ましいが、多少の遊離酸や、他の不純物を含むものであってもよい。[再生白土の製造方法]本発明の再生白土の製造方法は、廃白土と、低級アルコールと、酸性触媒とを混合し、前記廃白土からの油性成分の抽出を行い、前記廃白土の脱色能を再生させるものである。また、本発明の再生白土の製造方法では、同時に、当該油性成分中の油脂及び/又は遊離脂肪酸と前記低級アルコールとのエステル化反応とを同時に行うものである。廃白土と、低級アルコールとを混合することにより、廃白土の細孔内に存在する油性成分や着色物質が抽出され、当該廃白土の脱色能が再生されるため、当該白土を油脂の精製等に再度使用することが可能となる。また、脱色工程と脱色能の再生とを繰り返すことにより、白土を繰り返し使用することが可能となる。また、廃白土と低級アルコールとに、さらに酸性触媒を混合することにより、廃白土から抽出された油性成分に含有される油脂及び/又は遊離脂肪酸と低級アルコールとのエステル化反応が、前記廃白土の脱色能再生と同時に起こる。このエステル化反応により、油脂及び/又は遊離脂肪酸から、脂肪酸と低級アルコールとのエステルが得られる。このエステル化により得られる低級脂肪酸エステルは、油脂に比して粘度が低いものとなるため、燃料等の用途に適したものとなる。なお、本発明において、エステル化反応とは、1油脂グリセリン脂肪酸エステルと低級アルコールとの主鎖が直接交換し、低級アルコールの脂肪酸エステルを生じる反応と、2グリセリン脂肪酸エステルが分解して生じるものを含めた遊離脂肪酸と低級アルコールとがエステル化し、低級アルコールの脂肪酸エステルを生じる反応と、の双方を意味する。本発明において、低級アルコールとは、炭素数11以下のアルコールを意味する。本発明においては、1種類の低級アルコールのみを用いてもよく、2種類以上の低級アルコールの混合物を用いてもよい。低級アルコールは、直鎖状であっても分岐鎖状であってもよく、1価であっても2価以上であってもよく、例えば、メタノール、エタノール、1-プロパノール、1-ブタノール、1-ペンタノール、1-ヘキサノール等の直鎖状の1価アルコール、2-プロパノール、2-ブタノール等の分岐鎖状の1価アルコールが挙げられる。なかでも、本発明における低級アルコールは、1価のアルコールであることが好ましい。本発明における低級アルコールは、直鎖状であることが好ましく、その炭素数は、8以下であることが好ましく、6以下であることがより好ましく、3以下であることがさらに好ましい。このような低級アルコールとして具体的には、メタノール、エタノール、1-プロパノール、又はこれらの混合物であることが好ましく、メタノール、エタノール、又はメタノールとエタノールの混合物であることがより好ましく、再生された白土を用いて食用油脂の精製を行い得るため、食品に用いることができるエタノールであることがより好ましい。低級アルコールの使用量は、特に限定されるものではないが、廃白土100質量部に対して、50~900質量部であることが好ましく、100~900質量部であることがより好ましく、200~900質量部であることがさらに好ましい。再生能の点からは、低級アルコールの使用量が多くても何ら問題はなく、400~900質量部であることが特に好ましい。一方で、排液処理やコストの点からは、低級アルコールの使用量が過剰になることは好ましくなく、200~400質量部であることがより好ましく、200~300質量部であることが特に好ましい。低級アルコールの使用量を、廃白土100質量部に対して50質量部以上とすることにより、低級アルコールと、廃白土との接触確率が高まり、より好適にエステル化が行われる。また、廃白土、低級アルコール及び酸性触媒以外の成分として、溶媒等を用いない場合には、廃白土100質量部に対して50質量部以上の低級アルコールであれば、低級アルコールが溶媒の役割も果たし、廃白土と低級アルコールと触媒とがより好適に混合され、より頻度高く接触しうる。本発明において用いられる低級アルコールは、純度100のものであってもよく、水等の他の溶媒を含むより低純度のものであってもよい。例えば、本発明において用いられる低級アルコールの純度としては、50~100が好ましく、90~100がより好ましく、90~96がさらに好ましい。純度が高いほうが、最終的な排液量をより抑えることができ、好ましい。一方で、純度100の低級アルコールを用いた場合、廃白土から抽出される油分中に、遊離の脂肪酸が含まれ難く、純度90~96の低級アルコールを用いた場合には、遊離の脂肪酸が抽出される油分中の5程度含まれる傾向にある。本発明において、酸性触媒としては、エステル化反応が良好に進みうるものであれば特に限定されるものではなく、通常、エステル交換反応やエステル化反応の触媒に用いられる触媒を用いることができる。本発明において用いられる酸性触媒は、酸触媒であってもよく、酸性の固体触媒であってもよい。このような酸触媒として具体的には、硫酸、塩酸、硝酸等の無機酸や、リン酸、スルホン酸等の有機酸が挙げられる。酸性の固体触媒としては、具体的には、イオン交換樹脂、ゼオライト、二酸化ケイ素複合体等の固体酸触媒等が挙げられる。本発明においては、1種類の酸性触媒のみを用いてもよく、2種類以上の酸性触媒を適宜組み合わせて用いてもよい。なかでも、本発明における酸性触媒は、酸触媒であることが好ましく、硫酸、スルホン酸、硫酸とスルホン酸の混合物、又はこれらとその他の酸性触媒の組み合わせが好ましく、経済性の観点から硫酸であることが好ましい。酸性触媒の使用量は、特に限定されるものではないが、廃白土100質量部に対して、0.1~100質量部であることが好ましく、0.5~80質量部であることがより好ましく、1~40質量部であることがさらに好ましく、2~10質量部であることがよりさらに好ましい。酸性触媒の使用量を上記範囲内とすることにより、油脂及び/又は遊離脂肪酸と低級アルコールとのエステル化反応が特に好適に促進される。廃白土と、低級アルコールと、酸性触媒とを混合する方法は、特に限定されるものではなく、例えば、廃白土と、低級アルコールと、酸性触媒とを全て同時に混合してもよく、廃白土に、低級アルコールと、硫酸とを順次添加して混合してもよい。また、混合前に、均質化や、微細化による反応性の向上を目的として、廃白土を切断、粉砕等しておくことも好ましい。また、本発明の再生白土の製造方法では、廃白土と、低級アルコールと、酸性触媒と以外に、さらに他の成分を混合してもよい。他の成分としては、油性成分の抽出やエステル化反応を阻害しないものであれば特に限定されるものではなく、例えば、助触媒や溶媒等が挙げられる。助触媒としては、例えば、塩化チオニル、クエン酸ナトリウム、ジメチルアセタール、金属触媒及びそれらの塩等が挙げられる。金属触媒としては、例えば、亜鉛、アルミニウム、錫等が挙げられる。溶媒としては、例えばキシレン、トルエン、アセトン、ヘキサン等が挙げられる。廃白土からの油性成分の抽出と、油性成分中の油脂及び/又は遊離脂肪酸と低級アルコールとのエステル化反応とは、廃白土と、低級アルコールと、酸性触媒とを混合することにより行うことができるが、抽出とエステル化反応とをより促進するため、混合した廃白土と低級アルコールと酸性触媒とを加温しながら、ディスパー、ホモミキサー、スターラー、プロペラなどで攪拌することが好ましい。なお、加温の温度としては、60~200°Cであることが好ましく、60~130°Cであることがより好ましく、60°C~100°Cであることがさらに好ましい。油性成分の抽出と、エステル化反応とを行う時間は特に限定されるものではなく、廃白土の量や質、加温温度等に応じて適宜決定することができる。また、エステル化反応により生成される低級アルコールの脂肪酸エステルの生成量を、ガスクロマトグラフィー等の公知の装置を用いて分析し、生成量に応じて反応時間を決定することも好ましい。反応時間に依存して抽出される油性成分の量は多くなる傾向にあるが、例えば、経済性の点から、反応時間は12時間以内であることが好ましく、1~8時間であることがより好ましく、2~8時間であることがさらに好ましく、3~8時間であることがよりさらに好ましい。上記のようにして抽出及びエステル化反応を行った後の反応液は、ろ過等の方法により、固液分離することで、固体である脱色能を再生された白土再生白土を分離することができる。得られた再生白土は、そのまま、又は乾燥等の処理を行った後、再び油脂の脱色に用いることができる。また、固液分離により分離された液体部には、油脂及び/又は遊離脂肪酸と低級アルコールとのエステルと、反応副産物であるグリセロールと、触媒と、場合によっては極微量の遊離脂肪酸やグリセリン脂肪酸エステルとが含まれる。得られた液体部から、中和、水洗、吸着等の公知の方法によって硫酸を除去することにより、当該反応液を燃料として用いることができる。硫酸を除去された反応液は、低級アルコールのエステルを主成分とするものであるため、粘度が低く、燃料として好適に用いることができる。また、上記本発明の再生白土の製造方法における、油脂と低級アルコールとのエステル反応により得られるエステルは、燃料等に利用することができる。例えば、本発明の再生白土の製造方法において、油性成分の抽出に用いる低級アルコールとして、純度の高い低級アルコールを使用することにより、得られるエステルの酸価を10以下にすることができる。こうして得られた酸価10以下のエステルは、例えば、バイオ燃料等に使用することができる。上記のようにして抽出及びエステル化反応を行った後の反応液から分離すされた再生白土は、さらに、溶解度パラメータSP値が7~15の溶媒で洗浄してもよい。当該洗浄処理により、再生白土に付着している抽出された油分やエステル化反応の産物等を洗浄除去することができる。SP値が7~15の溶媒以下、油分洗浄除去用溶媒は、溶剤分別を鑑みると、抽出エステル化反応に使用した低級アルコールであることが好ましい。一方で、再生処理後に残存する油分をより効率よく洗浄できるため、キシレン、トルエン、アセトン、ヘキサン等のSP値が7~10の溶剤、イソプロパノール、エタノール、メタノール等のSP値が11~15のアルコール、及びこれらの混合物を使用することもできる。抽出処理後の廃白土、酸性触媒、及び低級アルコールの混合物をろ過し、得られた再生白土100部に対し200部の水にて洗浄した際の洗浄排水のpHは、添加する酸性触媒の種類や量にもよるが、1~3程度である。このため、工業設備において本発明の再生白土の製造方法を行う場合には、再生白土の洗浄処理により生じる排水を排出するための排水管等の諸設備を耐酸性の高い材質で構成されたものに限定されてしまう。そこで、抽出処理後、再生白土を中和した後に洗浄処理を行うことにより、排出される排水のpHを高められる結果、排水管等の諸設備を構成する材質の選択の幅を広くすることができる。ただし、再生白土の脱色能は、pHが低いほうが好ましい。また、再生白土のpHが高くなると、抽出処理に酸触媒を用いた場合には、残存する酸触媒から中和により生じた塩が再生白土に付着してしまう。そこで、本発明においては、抽出及びエステル化反応を行った後の反応液にアルカリを添加してpHを3~8、好ましくは3.5~6、より好ましくはpH3.5~5.5、さらに好ましくは4~5に調整した後に固液分離し、得られた固体再生白土に対して除去用溶媒による洗浄処理を行うことが好ましい。pH調整に用いられるアルカリは、特に限定されるものではない。例えば、水酸化ナトリウム、炭酸ナトリウム等が挙げられる。中和処理の有無にかかわらず、再生白土の洗浄に用いる油分洗浄除去用溶媒の量は、特に限定されるものではないが、排液処理の経済性の点から、洗浄する再生白土100質量部すなわち、再生に供される廃白土100質量部に対して、洗浄処理1回当たり、1000質量部以下であることが好ましく、10~1000質量部であることがより好ましく、50~1000質量部であることがさらに好ましく、100~1000質量部であることがよりさらに好ましい。また、洗浄処理の回数も特に限定されるものではないが、例えば、前述溶媒量にて1~10回、好ましくは1~5回、より好ましくは1~4回、さらに好ましくは1~3回行うことができる。また、油分の洗浄除去を目的とする再生白土の洗浄処理を行う温度は、特に限定されるものではなく、用いる油分洗浄除去用溶媒の沸点以下であればよい。具体的には、例えば、0~200°Cで行うことができる。中和処理を行わない場合には、温度調節を要さないため、常温で行うことも好ましい。中和処理を行う場合には、常温よりも高い温度、例えば40~60°Cで行うことが好ましい。油分洗浄除去用溶媒による洗浄後の再生白土は、そのまま乾燥させてもよく、水等で洗浄した後に乾燥させてもよい。中和処理を行った場合には、中和により生じた塩が再生白土に付着してしまうため、油分洗浄除去用溶媒による洗浄処理後の再生白土から塩を除去する処理を行うことが好ましい。具体的には、油分洗浄除去用溶媒による洗浄処理後の再生白土を、水等の塩を溶解し得る溶液で洗浄する。1回の洗浄に用いる洗浄液の量や洗浄回数、洗浄時の温度は特に限定されるものではない。洗浄液の量が多くなるほど、また洗浄回数が多くなるほど、排水量等は多くなるが、脱色能の高い再生白土を得ることができる。洗浄温度は、中和により生じた塩の洗浄液への溶解度に応じて適宜調整することができる。例えば、硫酸ナトリウムのように溶解度のピークが34.38°Cにある塩や、硫酸セリウムのように0°C付近の低温下の溶解度が高く、温度が高くなるにつれて溶解度が下がる塩では、それらの塩の溶解度が充分に高くなる温度で洗浄することが好ましい。また、多くの塩では、常温よりも高い方が、溶解度が高くなる傾向があり、この場合には、常温よりも高い温度で洗浄することが好ましい。上記本発明の再生白土の製造方法により脱色能を再生された白土を用いて精製を行った油脂のCIElab法におけるL値と、再生された白土を、未使用の白土に替えた以外は同条件下にて精製を行った油脂のCIElab法におけるL値とは、そのL値の差が、好ましくは2以下となる。なお、白土には様々な種類があるが、油脂のL値の差を比較する際には、同種の好ましくは同一の白土であって、本発明の再生白土の製造方法による再生処理の有無のみが相違する白土を使用して精製された油脂同士を比較する。後述のY値の比較においても同様である。より具体的には、例えば、通常の脱酸工程により酸を除去され、CIElab法においてL値90を示す大豆油100gを、未使用白土1gを用いて脱色する場合、得られる脱色大豆油のCIElab法におけるL値は98.5~99となる。一方、上記のようにして得られる脱色能を再生された白土1gを用いて、同様の脱酸処理を施した大豆油100gを脱色する場合、得られる脱色大豆油のCIElab法におけるL値は、97~99となる。CIElab法におけるL値とは、対象物の明度を示すものであって、その値が大きいほど明度が高いことを意味する。つまり、L値の差が2以下であることは、再生された白土を用いた場合であっても、未使用白土と同等に油脂の脱色が達成されていることを意味する。本発明においては、再生後の白土を用いて精製を行った油脂と未使用の白土を用いて精製を行った油脂との前記CIElab法におけるL値の差は、2以下であることが好ましく、1.6以下であることがより好ましく、0.8以下であることがさらに好ましく、0.4以下であることが最も好ましい。なお、上記CIElab法におけるL値は全て、分光色彩計SD5000商品名、日本電色工業社製;ガラスセル;光路長10mmにより測定を行った場合の値である。また、上記本発明の再生白土の製造方法により脱色能を再生された白土を用いて精製を行った油脂のロビボンド比色計セル長さ:5.25インチ製品面:モデルE、ティントメーター社製におけるY値は、精製前の油脂よりも小さく、再生された白土を未使用の白土に替えた以外は同条件下にて精製を行った油脂のY値と近い値となる。ロビボンド比色計のY値は、対象物の黄色の強度を示すものであって、その値が小さいほど無色に近いことを意味する。本発明においては、再生後の白土を用いて精製を行った油脂と、再生された白土を未使用の白土に替えた以外は同条件下にて精製を行った油脂との前記ロビボンド比色計におけるY値の差は、25以下であることが好ましく、21以下であることがより好ましく、12以下であることがさらに好ましく、5以下であることが最も好ましい。[再生白土]本発明の再生白土は、上記再生白土の製造方法により製造されたものであって、当該再生白土は、再度油脂を脱色する工程に用いることができる。また、油脂の脱色に用いられた再生白土は、再度本発明の再生白土の製造方法を用いて、脱色能を再生することができるため、脱色能の再生と、油脂脱色工程における使用とを連続的に行うことができる。脱色能の再生回数については制限されるものではないが、例えば、本発明の再生白土の製造方法を利用して、廃白土の再生及び再生白土を使用した油脂の脱色を、1~20回繰り返してもよく、1~10回、より好ましくは1~5回、さらに好ましくは1~3回繰り返してもよい。[精製油脂の製造方法]本発明の精製油脂の製造方法は、上記再生白土を用いて油脂を脱色する工程以下、脱色工程という。を含む。脱色工程において用いる油脂は、上記した本発明における油脂と同じであって、予め脱酸工程により遊離酸や不純物を除去された油脂が好ましい。脱色工程において油脂を脱色する方法は、特に限定されるものではなく、例えば、油脂と白土とを接触させ、攪拌することにより油脂の脱色をする方法が挙げられる。脱色工程により脱色された油脂に対して、必要に応じてさらに、脱ロウ工程や脱臭工程を行うことにより、精製油脂を製造することができる。脱ロウ工程や脱臭工程の方法は特に限定されるものではなく、通常食用油を製造する方法を用いて行うことができる。以下、本発明の実施例及び比較例を示し、本発明を更に詳しく説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。[実施例1]廃白土に対する低級アルコールの使用割合による、低級アルコールの脂肪酸エステル量、抽出油脂量、及び得られる再生白土の脱色能について検討した。≪条件1≫まず、四つ口フラスコに対してスターラーパワースターラーAMGH商品名、アサヒ理科製作所社製、温度計ホルダー、及びガラス蓋を設置した。次に、大豆脱酸油の脱色工程において得られた廃白土ガレオンアース商品名、水澤化学工業社製を脱色工程で用いたものを乳鉢で均一化した後、フラスコ内に廃白土75g、メタノール75g、硫酸1.5gを投入した。上記フラスコに対し、ジムロート冷却器を接続し、水浴の設定温度を75°Cとして攪拌を行い、メタノールの還流が確認された時点を反応開始時間とした。攪拌速度は、スターラーの目盛りで3.5とし、反応時間は4時間とした。また、反応開始から1時間後から、1時間おきに計4回、ガスクロマトグラフィー用の試料を採取した。反応終了後、予め風袋を測定しておいたナス型フラスコ及びブフナー漏斗で固体部と液体部とに分離した。分離を行う際、メタノールを用いて、四つ口フラスコ内部やブフナー漏斗の目皿を洗浄し、固体部から流出する液体部が透明となるまで洗浄を行った。その後、漏斗及び四つ口フラスコを80°Cの恒温槽に1時間静置してメタノールを揮発させ、残存した固体部の重量を測定した。また、ナス型フラスコに対してエバポレートを行い、メタノールを除去したものを液体部とし、その重量を測定した。結果を表1に示す。≪条件2≫廃白土15g、メタノール135g、及び硫酸1.5gを用いた以外は、上記条件1と同様にして、ガスクロマトグラフィー用の試料を採取しながら反応を行い、固体部及び液体部を得た。固体部及び液体部の重量を表1に示す。ガスクロマトグラフィー分析反応中にサンプリングを行ったガスクロマトグラフィー用試料のうち、条件1では約30mg、条件2では約200gをスクリューキャップ付試験管へ移し、ヘキサン1mL及び飽和食塩水2mLを加えた後に混合し、遠心分離を行って2層に分けた。ヘキサン層をサンプルバイアルへ移し、ガスクロマトグラフィー用のサンプルとした。該サンプルを用いて、以下の条件でガスクロマトグラフィーを行い、得られたピークを脂肪酸メチルエステルFAME、遊離脂肪酸FA、モノグリセライドMG、ジグリセライドDG、トリグリセライドTGに分類し、それぞれの組成比を、総ピーク面積に対するピーク面積の割合から算出した。条件1の結果を表2及び図1に、条件2の結果を表3及び図2に示す。カラム:DB-5ht15mアジレントテクノロジー社製。キャリア:ヘリウム、水素。ヘリウム流量:50mL/分。水素流量:50mL/分。空気流量:500mL/分。気化室温度:300°C。検出器温度:350°C。昇温条件:100°C1分間→10°C/分で昇温→350°C20分間導入量:1μL。スプリット比:50。図1~2及び表2~3の結果では、条件1、2共に遊離脂肪酸は検出されなかった。反応中に分解された遊離脂肪酸はほぼ全量がメチルエステル化されたと考えられる。また、条件1では、トリグリセリドの割合が時間経過と共に減少し、それに対応して脂肪酸メチルエステルFAMEが増加した。条件2では、トリグリセリドTG、ジグリセリドDG、及びモノグリセリドMGがいずれも時間経過と共に分解されて減少し、脂肪酸メチルエステルFAMEが増加した。油脂抽出量について上記ガスクロマトグラフィー分析のチャートから得られたピーク総面積を、サンプリング量で割り、油脂の抽出量を算出した。結果を図3条件1及び図4条件2に示す。図3~4の結果から、条件1では油脂抽出量は時間が経過しても変わらなかったが、一方、条件2では時間経過と共に油脂抽出量が増加した。条件2では、抽出時間をより長く設定することにより、油脂抽出量がさらに増加する可能性が示唆された。再生白土の脱色能について上記のようにして得られた固体部再生白土を用いて、再生白土の脱色能の検討を行った。具体的には、四つ口フラスコに、攪拌棒、スターラー及び温度計ホルダーを設置し、100gの大豆脱酸油をフラスコ内に投入した。スターラーにより攪拌を行いながら、条件1若しくは条件2により得られた再生白土、未使用白土ガレオンアース商品名、水澤化学工業社製のいずれかを1g投入し、減圧下、105°Cで1時間脱色反応を行った。なお、未使用白土は白色、条件1により得られた再生白土は濃灰色、条件2により得られた再生白土は淡灰色であり、再生前の使用済白土は黒色であった。また、条件1の再生白土と条件2の再生白土とを比較すると、条件1の方が重い感触があった。これは条件1の再生白土の方が、油性成分が内部に残存しているためであると推察される。その後、ろ過により油脂を抽出し、分光色彩計SD5000商品名、日本電色工業社製;ガラスセル;光路長10mmにより得られた油脂の色彩測定を、CIElabを評価基準として行った。色彩測定の結果を図5L値及び図6a値、b値に示す。まず、脱色工程前後の油脂の外観は、脱色工程前の油脂は琥珀色であるのに対し、条件1~2の再生白土又は未使用白土による脱色工程後の油脂は黄色であった。但し、条件1と条件2とを比べると、僅かに条件1の方が赤みがあった。次に、CIElabのL値の結果では、脱色前の油脂大豆脱酸油はL値が90.34であるのに対し、未使用白土ガレオンアース商品名、水澤化学工業社製による脱色後の油脂はL値が98.8、条件1の再生白土による脱色後の油脂はL値が98.03、条件2の再生白土による脱色後の油脂はL値が98.77であり、条件1~2の再生白土を用いた場合、未使用白土を用いた場合と同等に、得られる脱色油脂の明度が上がることが確認できた。さらに、CIElabのa値、b値の結果では、条件1~2の再生白土を用いた場合、未使用白土を用いた場合と同様の、色相と彩度を有することが確認できた。[実施例2]廃白土に対する低級アルコールの使用割合による、低級アルコールの脂肪酸エステル量、について検討した。≪条件1≫表4に示す量の廃白土、エタノール純度99.5以上及び硫酸を用いた以外は、上記条件1と同様にして、ガスクロマトグラフィー用の試料を採取しながら反応を行い、固体部及び液体部の重量を測定した。結果を表4に併せて示す。ガスクロマトグラフィーにより得られたピークを、脂肪酸エチルエステルFAEE、遊離脂肪酸FA、モノグリセライドMG、ジグリセライドDG、トリグリセライドTGに分類し、それぞれの組成比を、総ピーク面積に対するピーク面積の割合から算出した。条件1の結果を表5及び図7に、条件2の結果を表6及び図8に、条件3の結果を表7及び図9に、条件4の結果を表8及び図10にそれぞれ示す。図7~10及び表5~8の結果では、条件1~4の全てにおいて遊離脂肪酸は検出されなかった。反応中に分解された遊離脂肪酸はほぼ全量がエチルエステル化されたと考えられる。また、条件1~3では、トリグリセリドの割合が時間経過と共に減少し、それに対応して脂肪酸エチルエステルFAEEが増加した。条件4では、トリグリセリドTG、ジグリセリドDG、及びモノグリセリドMGがいずれも時間経過と共に分解されて減少し、脂肪酸エチルエステルFAEEが増加した。エタノールの仕込み割合が高い程得られる脂肪酸エチルエステルの割合が高くなる傾向が認められた。[実施例3]低級アルコールとしてエタノールを用い、廃白土に対する低級アルコールの使用割合と反応時間について検討した。まず、四つ口フラスコに対してスターラーパワースターラーAMGH商品名、アサヒ理科製作所社製、温度計ホルダー、及びガラス蓋を設置した。次に、大豆脱酸油の脱色工程において得られた廃白土ガレオンアース商品名、水澤化学工業社製を脱色工程で用いたものを乳鉢で均一化した。均一化した廃白土の水分率は6.8、ソックスレー抽出法エーテルで得られた油分は28.3であった。上記フラスコ内に表9に示す量の廃白土、エタノール純度99.5以上及び硫酸を投入した後、ジムロート冷却器を接続し、油浴の設定温度を85°Cとして攪拌を行い、エタノールの還流が確認された時点を反応開始時間とした。攪拌速度は、パワースターラーアサヒ理化製作所製、製品名:AMG-Hの目盛りで2とし、反応時間は8時間とした。また、反応開始から2時間後から、2時間おきに計4回、ガスクロマトグラフィー用の試料を採取した。反応終了後、予め風袋を測定しておいたナス型フラスコ及びブフナー漏斗で固体部と液体部とに分離した。分離を行う際、エタノールを用いて、四つ口フラスコ内部やブフナー漏斗の目皿を洗浄し、固体部から流出する液体部が透明となるまで洗浄を行った。その後、漏斗及び四つ口フラスコを100°Cの恒温槽に1時間静置してエタノールを揮発させ、残存した固体部の重量を測定した。また、ナス型フラスコに対してエバポレートを行い、エタノールを除去したものを液体部とし、その重量を測定した。結果を表9に示す。ガスクロマトグラフィーにより得られたピークを、脂肪酸エチルエステルFAEE、遊離脂肪酸FA、モノグリセライドMG、ジグリセライドDG、トリグリセライドTGに分類し、それぞれの組成比を、総ピーク面積に対するピーク面積の割合から算出した。また、上記ガスクロマトグラフィーチャートで得られたFA、FAEE、MG、DG、TGの総面積をサンプリング量で割り、油脂の抽出量を算出した。条件1の結果を図11及び13に、条件2の結果を図12及び14に、それぞれ示す。この結果、条件1及び2のいずれにおいても、8時間目にはTGがほぼ分解されてFAEEが大部分を占めていることが確認できた。また、油脂の抽出量は、条件1及び2の双方で経時的な増加が見られた。このため、還流反応エステル化反応の時間をさらに延ばすことにより、油脂の抽出量がより増大させられる可能性も示唆された。上記のようにして得られた固体部再生白土を用いて、再生白土の脱色能の検討を行った。具体的には、四つ口フラスコに、攪拌棒、スターラー及び温度計ホルダーを設置し、100gの大豆脱酸油をフラスコ内に投入した。スターラーにより攪拌を行いながら、油浴で100°Cまで加温し、100°Cに達した時点で、条件1若しくは条件2により得られた再生白土、未使用白土ガレオンアース商品名、水澤化学工業社製のいずれかを1g投入し1、105°Cまで加温した。105°Cに達した後、30分間かけて減圧を行った。30分間経過後、常圧まで戻した後に攪拌しながら85°Cまで空冷し、ろ過を行って白土を分離した。ろ過後の油脂については、外観観察及び色彩測定を、実施例1と同様にして行った。外観観察によれば、脱色処理後の条件1により得られた再生白土及び条件2により得られた再生白土は、脱色処理後の未使用白土よりも僅かに赤みがあったものの、これら3つのサンプルはいずれもそれほど変わらないように見えた。また、本実施例では実施例2とは異なり、還流反応エステル化反応の時間を4時間から8時間に延長したが、廃白土の再生度が大幅に向上したようには見えなかった。次に、CIElabのL値の結果では、脱色前の油脂大豆脱酸油はL値が90.34であるのに対し、未使用白土ガレオンアース商品名、水澤化学工業社製による脱色後の油脂はL値が98.44、条件1の再生白土による脱色後の油脂はL値が98.11、条件2の再生白土による脱色後の油脂はL値が98.06であり、条件1~2の再生白土を用いた場合、未使用白土を用いた場合と同等に、得られる脱色油脂の明度が上がることが確認できた。[実施例4]低級アルコールとしてエタノールを用い、廃白土に対する低級アルコール及び酸触媒の使用割合について検討した。表10に示す量の廃白土、エタノール純度99.5以上及び硫酸を用いた以外は、実施例3の条件1と同様にして、ガスクロマトグラフィー用の試料を採取しながら反応を行い、固体部及び液体部の重量を測定した。ガスクロマトグラフィーにより得られたピークを、脂肪酸エチルエステルFAEE、遊離脂肪酸FA、モノグリセライドMG、ジグリセライドDG、トリグリセライドTGに分類し、それぞれの組成比を、総ピーク面積に対するピーク面積の割合から算出した。さらに、上記ガスクロマトグラフィーチャートで得られたFA、FAEE、MG、DG、TGの総面積をサンプリング量で割り、油脂の抽出量を算出した。条件1の結果を図15及び17に、条件2の結果を図16及び18に、それぞれ示す。この結果、条件1では、還流反応エステル化反応の時間依存的にFAEEの割合が高まっていき、TGDGMGの割合が減少していった。また、条件2では、各組成は反応開始2時間目からほぼ横ばいだが、僅かにDGでの減少が見られていた。また、油脂の抽出量は、条件1では時間変化を示す曲線の形が若干歪であったものの、上昇傾向が見られた。また、条件2では、油脂の抽出量は還流反応の2時間後からほぼ横ばい状態になっていた。これらの結果から、条件1では還流反応の時間が8時間経過後にも油脂の抽出が続き、条件2では油脂の抽出は、反応開始4時間ほどで終了していることが示唆された。上記のようにして得られた固体部再生白土を用いて、実施例3と同様にして、再生白土の脱色能の検討を行った。この結果、外観観察によれば、条件1により得られた再生白土の脱色能は、実施例3において条件1により得られた再生白土よりも僅かに向上していたものの、未使用白土よりは劣っていた。一方で、条件2により得られた再生白土の脱色能は、未使用白土とほぼ同等の脱色性能が目視では確認できた。次に、CIElabのL値の結果では、脱色前の油脂大豆脱酸油はL値が90.34であるのに対し、未使用白土による脱色後の油脂はL値が99.05、条件1の再生白土による脱色後の油脂はL値が98.67、条件2の再生白土による脱色後の油脂はL値が99.28であり、条件1~2の再生白土を用いた場合、未使用白土を用いた場合と同等に、得られる脱色油脂の明度が上がることが確認できた。[実施例5]廃白土の処理条件の差異により、得られる再生白土の脱色能がどのように変化するかについて検討した。≪条件1≫四つ口フラスコに対して攪拌機マイティマグシールMG-4型商品名、中村科学機器工業社製、温度計ホルダー、及びガラス蓋を設置した。次に、大豆脱酸油の脱色工程において得られた廃白土ガレオンアース商品名、水澤化学工業社製を脱色工程で用いたものを、フラスコ内に廃白土50g、95エタノール100g、硫酸4.5gを投入した。上記フラスコに対し、ジムロート冷却器を接続し、油浴の設定温度を85°Cとして攪拌を行い、エタノールの還流が確認された時点を反応開始時間とした。攪拌速度は、スリーワンモータFBL3000商品名、新東科学社製にて300rpmとし、反応時間は5時間とした。反応終了後、ブフナー漏斗で固体部と液体部とに分離した。分離を行う際、エタノール約70mlを用いて、四つ口フラスコ内部やブフナー漏斗の目皿の洗浄を行った。その後、漏斗を110°Cの恒温槽に4時間静置してエタノールを揮発させ、得られた固体部を回収した。≪条件2≫四つ口フラスコに対して攪拌機マイティマグシールMG-4型商品名、中村科学機器工業社製、温度計ホルダー、及びガラス蓋を設置した。次に、大豆脱酸油の脱色工程において得られた廃白土ガレオンアース商品名、水澤化学工業社製を脱色工程で用いたものを、フラスコ内に廃白土25g、99.5エタノール125g、硫酸4.5gを投入した。上記フラスコに対し、ジムロート冷却器を接続し、油浴の設定温度を85°Cとして攪拌を行い、エタノールの還流が確認された時点を反応開始時間とした。攪拌速度はスリーワンモータFBL3000商品名、新東科学社製にて300rpmとし、反応時間は4時間とした。反応終了後、ブフナー漏斗で固体部と液体部とに分離した。その後、漏斗を110°Cの恒温槽に4時間静置してエタノールを揮発させ、得られた固体部を回収した。≪条件3≫四つ口フラスコに対して攪拌機マイティマグシールMG-4型商品名、中村科学機器工業社製、温度計ホルダー、及びガラス蓋を設置した。次に、大豆脱酸油の脱色工程において得られた廃白土ガレオンアース商品名、水澤化学工業社製を脱色工程で用いたものを、フラスコ内に廃白土15g、95エタノール135g、硫酸4.5gを投入した。上記フラスコに対し、ジムロート冷却器を接続し、油浴の設定温度を85°Cとして攪拌を行い、エタノールの還流が確認された時点を反応開始時間とした。攪拌速度はスリーワンモータFBL3000商品名、新東科学社製にて300rpmとし、反応時間は1時間とした。反応終了後、ブフナー漏斗で固体部と液体部とに分離した。分離を行う際、エタノール約30mlを用いて、四つ口フラスコ内部やブフナー漏斗の目皿を洗浄し、固体部から流出する液体部が透明となるまで洗浄を行った。その後、漏斗を110°Cの恒温槽に4時間静置してエタノールを揮発させ、得られた固体部を回収した。≪条件4≫四つ口フラスコに対して攪拌機マイティマグシールMG-4型商品名、中村科学機器工業社製、温度計ホルダー、及びガラス蓋を設置した。次に、大豆脱酸油の脱色工程において得られた廃白土ガレオンアース商品名、水澤化学工業社製を脱色工程で用いたものを、フラスコ内に廃白土25g、95エタノール125g、硫酸0.15gを投入した。上記フラスコに対し、ジムロート冷却器を接続し、油浴の設定温度を85°Cとして攪拌を行い、エタノールの還流が確認された時点を反応開始時間とした。攪拌速度はスリーワンモータFBL3000商品名、新東科学社製にて300rpmとし、反応時間は5時間とした。反応終了後、ブフナー漏斗で固体部と液体部とに分離した。分離を行う際、エタノール約30mlを用いて、四つ口フラスコ内部やブフナー漏斗の目皿を洗浄した。その後、漏斗を110°Cの恒温槽に4時間静置してエタノールを揮発させ、得られた固体部を回収した。≪条件5≫四つ口フラスコに対して攪拌機マイティマグシールMG-4型商品名、中村科学機器工業社製、温度計ホルダー、及びガラス蓋を設置した。次に、大豆脱酸油の脱色工程において得られた廃白土ガレオンアース商品名、水澤化学工業社製を脱色工程で用いたものを、フラスコ内に廃白土25g、50エタノール125g、硫酸4.5gを投入した。上記フラスコに対し、ジムロート冷却器を接続し、油浴の設定温度を85°Cとして攪拌を行い、エタノールの還流が確認された時点を反応開始時間とした。攪拌速度はスリーワンモータFBL3000商品名、新東科学社製にて300rpmとし、反応時間は5時間とした。反応終了後、ブフナー漏斗で固体部と液体部とに分離した。分離を行う際、エタノール約50mlを用いて、四つ口フラスコ内部やブフナー漏斗の目皿を洗浄した。その後、漏斗を110°Cの恒温槽に4時間静置してエタノールを揮発させ、得られた固体部を回収した。≪条件6≫四つ口フラスコに対して攪拌機マイティマグシールMG-4型商品名、中村科学機器工業社製、温度計ホルダー、及びガラス蓋を設置した。次に、大豆脱酸油の脱色工程において得られた廃白土ガレオンアース商品名、水澤化学工業社製を脱色工程で用いたものを、フラスコ内に廃白土50g、95エタノール100g、pトルエンスルホン酸PTS12.0gを投入した。上記フラスコに対し、ジムロート冷却器を接続し、油浴の設定温度を85°Cとして攪拌を行い、エタノールの還流が確認された時点を反応開始時間とした。攪拌速度は、スリーワンモータFBL3000商品名、新東科学社製にて300rpmとし、反応時間は5時間とした。反応終了後、ブフナー漏斗で固体部と液体部とに分離した。分離を行う際、エタノール約70mlを用いて、四つ口フラスコ内部やブフナー漏斗の目皿の洗浄を行った。その後、漏斗を110°Cの恒温槽に4時間静置してエタノールを揮発させ、得られた固体部を回収した。≪条件7≫四つ口フラスコに対して攪拌機マイティマグシールMG-4型商品名、中村科学機器工業社製、温度計ホルダー、及びガラス蓋を設置した。次に、菜種脱酸油の脱色工程において得られた廃白土ガレオンアース商品名、水澤化学工業社製を脱色工程で用いたものを、フラスコ内に廃白土50g、95エタノール100g、硫酸4.5gを投入した。上記フラスコに対し、ジムロート冷却器を接続し、油浴の設定温度を85°Cとして攪拌を行い、エタノールの還流が確認された時点を反応開始時間とした。攪拌速度は、スリーワンモータFBL3000商品名、新東科学社製にて300rpmとし、反応時間は5時間とした。反応終了後、ブフナー漏斗で固体部と液体部とに分離した。分離を行う際、エタノール約70mlを用いて、四つ口フラスコ内部やブフナー漏斗の目皿の洗浄を行った。その後、漏斗を110°Cの恒温槽に4時間静置してエタノールを揮発させ、得られた固体部を回収した。≪対照条件1≫四つ口フラスコに対して攪拌機、温度計ホルダー、及びガラス蓋を設置した。次に、大豆脱酸油の脱色工程において得られた廃白土ガレオンアース商品名、水澤化学工業社製を脱色工程で用いたものを、フラスコ内に廃白土50g、ヘキサン100gを投入した。上記フラスコに対し、ジムロート冷却器を接続し、油浴の設定温度を85°Cとして攪拌を行い、ヘキサンの還流が確認された時点を反応開始時間とした。攪拌速度は、スリーワンモータFBL3000商品名、新東科学社製にて300rpmとし、反応時間は5時間とした。反応終了後、ブフナー漏斗で固体部と液体部とに分離した。分離を行う際、ヘキサン約100mlを用いて、四つ口フラスコ内部やブフナー漏斗の目皿の洗浄を行った。その後、漏斗を110°Cの恒温槽に4時間静置してヘキサンを揮発させ、得られた固体部を回収した。≪対照条件2≫四つ口フラスコに対して攪拌機、温度計ホルダー、及びガラス蓋を設置した。次に、大豆脱酸油の脱色工程において得られた廃白土ガレオンアース商品名、水澤化学工業社製を脱色工程で用いたものを、フラスコ内に廃白土50g、ヘキサン100g、硫酸4.5gを投入した。上記フラスコに対し、ジムロート冷却器を接続し、油浴の設定温度を85°Cとして攪拌を行い、ヘキサンの還流が確認された時点を反応開始時間とした。攪拌速度は、スリーワンモータFBL3000商品名、新東科学社製にて300rpmとし、反応時間は5時間とした。反応終了後、ブフナー漏斗で固体部と液体部とに分離した。分離を行う際、ヘキサン約100mlを用いて、四つ口フラスコ内部やブフナー漏斗の目皿の洗浄を行った。その後、漏斗を110°Cの恒温槽に4時間静置してヘキサンを揮発させ、得られた固体部を回収した。再生白土の脱色能確認上記のようにして得られた固体部再生白土を用いて、再生白土の脱色能の検討を行った。具体的には、四つ口フラスコに、攪拌棒、スターラー及び温度計ホルダーを設置し、100gの大豆脱酸油をフラスコ内に投入した。スターラーにより攪拌を行いながら、条件1~条件7、及び対照条件1により得られた再生白土のいずれかを1g投入し、減圧下、105°Cで0.5時間脱色反応を行った。その後、ろ過により油脂を抽出し、分光色彩計SD5000商品名、日本電色工業社製;ガラスセル;光路長10mmにより得られた油脂のL値を測定した。同様に、得られた油脂の色度につき、LOVIBONDTINTOMETERMODELE商品名、THETINTOMETERLTD.製;ガラスセル;光路長5.25インチにてY値を測定した。各エステル化反応の反応条件にて得られた再生白土により脱色された脱色油の色度の測定結果、及び脱色工程を行っていない大豆脱酸油の色度測定結果を表11に示す。なお、表のL値中、77は、使用した測定装置の計測限界値77以上の色味であったことを意味する。条件1~7にて処理された再生白土によって脱色された脱酸油は、いずれも未処理廃白土によって脱色された脱酸油よりもL値が高く、Y値が低いことが確認された。一方、ヘキサンによって硫酸のない状態で油分抽出された廃白土対照条件1によって脱色された脱酸油では、脱色前の脱酸油よりはL値が高く、Y値が低いものの、未処理廃白土にて脱色した油よりもL値が低く、Y値が高いことが確認された。ヘキサンによって硫酸の存在下で油分抽出された廃白土対照条件2によって脱色された脱酸油では、脱色前の脱酸油よりはL値が高いものの、Y値は逆に高くなっており、対照条件2では廃白土の脱色能をほとんど再生できないことがわかった。[実施例6]廃白土に対するエタノールの純度及び反応時間による、油脂組成変化、洗浄の影響、及び得られる再生白土の脱色能について検討した。表12に示す量の廃白土、エタノール及び硫酸を用い、かつ還流反応エステル化反応の反応時間で行った以外は、実施例5の条件1と同様にして、ガスクロマトグラフィー用の試料を採取しながら反応を行い、固体部及び液体部の重量を測定した。ガスクロマトグラフィーにより得られたピークを、脂肪酸エチルエステルFAEE、遊離脂肪酸FA、モノグリセライドMG、ジグリセライドDG、トリグリセライドTGに分類し、それぞれの組成比を、総ピーク面積に対するピーク面積の割合から算出した。算出結果を表13~17にそれぞれ示す。条件1~5の全てにおいて、反応時間の結果とともに脂肪酸エチルエステルFAEEの比率が上がった。また、条件2~5の結果より、他の条件が同じであれば、酸性触媒の配合比率が高いほど早く脂肪酸エチルエステルが生成される傾向が見られるが、遊離脂肪酸FAの比率については、エタノールの純度が同じであれば大きな差が見られないことが確認された。再生白土の脱色能確認上記のようにして得られた固体部再生白土を用いて、実施例5と同様にして再生白土の脱色能の検討を行った。各エステル化反応の反応条件にて得られた再生白土により脱色された脱色油の色度の測定結果、及び脱色工程を行っていない大豆脱酸油の色度測定結果を表12に示す。条件1~5にて処理された再生白土によって脱色された脱酸油は、いずれもL値、Y値ともに、未使用白土によって脱色された脱酸油とほぼ同等の数値であった。[実施例7]エステル化反応後の再生白土をさらに水で洗浄することの影響について検討した。四つ口フラスコに対して攪拌機マイティマグシールMG-4型商品名、中村科学機器工業社製、温度計ホルダー、及びガラス蓋を設置した。次に、大豆脱酸油の脱色工程において得られた廃白土ガレオンアース商品名、水澤化学工業社製を脱色工程で用いたものを、フラスコ内に廃白土50g、95エタノール100g、硫酸4.5gを投入した。上記フラスコに対し、ジムロート冷却器を接続し、油浴の設定温度を85°Cとして攪拌を行い、エタノールの還流が確認された時点を反応開始時間とした。攪拌速度は、スリーワンモータFBL3000商品名、新東科学社製にて300rpmとし、反応開始より1時間毎にガスクロマトグラフィー用の試料を採取した。反応時間は5時間とした。反応終了後、ブフナー漏斗で固体部と液体部とに分離した。分離を行う際、エタノール約70mlを用いて、四つ口フラスコ内部やブフナー漏斗の目皿の洗浄を行った。その後、固体部を500mlのステンレスジョッキにかき取り、水100gを加え、スターラーにて10分間攪拌洗浄を行った。この水洗浄操作につき、1回行ったものの他に、更なる比較のため、2回及び3回行った。攪拌洗浄後、ブフナー漏斗にて固体部と液体部に分離し、漏斗を110°Cの恒温槽に8時間静置して水を主成分とした液体部を揮発させ、得られた固体部を回収した。得られた固体部再生白土を用いて、実施例5と同様にして再生白土の脱色能の検討を行った。反応条件、得られた再生白土により脱色された脱色油の色度の測定結果、及び脱色工程を行っていない大豆脱酸油の色度測定結果を表18に示す。水洗浄操作を行った場合でも、脱色能が有意に低下しないことが確認された。[実施例8]エステル化反応後の再生白土を洗浄する前に、中和処理を行うことの影響について検討した。四つ口フラスコに対して攪拌機マイティマグシールMG-4型商品名、中村科学機器工業社製、温度計ホルダー、及びガラス蓋を設置した。次に、大豆脱酸油の脱色工程において得られた廃白土ガレオンアース商品名、水澤化学工業社製を脱色工程で用いたものを、フラスコ内に廃白土125g、95エタノール250g、硫酸11.25g反応液全体の3を投入した。上記フラスコに対し、ジムロート冷却器を接続し、油浴の設定温度を85°Cとして攪拌を行い、エタノールの還流が確認された時点を反応開始時間とした。攪拌速度は、スリーワンモータFBL3000商品名、新東科学社製にて300rpmとし、反応開始より1時間毎にガスクロマトグラフィー用の試料を採取した。反応時間は4時間とした。反応終了後、反応液に水酸化ナトリウム又は炭酸ナトリウムを、反応液全体に対する当該アルカリの添加量が表19に示す量モルとなるように添加し、混合した後、ブフナー漏斗で固体部と液体部とに分離した。分離を行う際、エタノール約70mlを用いて、四つ口フラスコ内部やブフナー漏斗の目皿の洗浄を行った。得られた固体部に95エタノールを添加して、洗浄した。洗浄に要したエタノール量は、水酸化ナトリウムによって中和した場合には400ml、炭酸ナトリウムによって中和した場合には700mlであった。ろ液には、エタノールに難溶の褐色滴が付着していた。エタノール洗浄後の固体部を500mlのステンレスジョッキにかき取り、水100gを加え、スターラーにて10分間攪拌洗浄を1回又は2回繰り返して行った。攪拌洗浄後、ブフナー漏斗にて固体部と液体部に分離し、漏斗を110°Cの恒温槽に8時間静置して水を主成分とした液体部を揮発させ、得られた固体部を回収した。洗浄液のpH、及び洗浄後に得られた固体部再生白土のY値を測定した。測定結果を表19に示す。この結果、固液分離する前にエステル化反応後の反応液にアルカリを添加することによって、排出される排液のpHを比較的高くできること、中和処理によって排水を特にpH4~5にすることにより、Y値の小さいより良好な再生白土が得られることがわかった。[実施例9]連続再生による脱色能変化について検討した。≪条件1≫四つ口フラスコに対して攪拌機マイティマグシールMG-4型商品名、中村科学機器工業社製、温度計ホルダー、及びガラス蓋を設置した。次に、大豆脱酸油の脱色工程において得られた廃白土ガレオンアース商品名、水澤化学工業社製を脱色工程で用いたものを、フラスコ内に廃白土100g、95エタノール200g、硫酸3gを投入した。上記フラスコに対し、ジムロート冷却器を接続し、油浴の設定温度を80°Cとして攪拌を行い、エタノールの還流が確認された時点を反応開始時間とした。攪拌速度は、スリーワンモータFBL3000商品名、新東科学社製にて300rpmとし、反応時間は5時間とした。反応終了後、ブフナー漏斗で固体部と液体部とに分離した。分離を行う際、エタノール約70mlを用いて、四つ口フラスコ内部やブフナー漏斗の目皿の洗浄を行った。得られた固体部に95エタノールを添加して攪拌した後、ろ過することによって洗浄した。エタノール洗浄後の固体部を500mlのステンレスジョッキにかき取り、水100gを加え、スターラーにて10分間攪拌洗浄を行った。攪拌洗浄後、ブフナー漏斗にて固体部と液体部に分離し、漏斗を110°Cの恒温槽に8時間静置して水を主成分とした液体部を揮発させ、得られた固体部再生白土を回収した。実施例5と同様にして、回収された再生白土により大豆脱酸油を脱色し、脱色された脱色油の色度を測定した。使用後の廃白土を、再び廃白土として新たに再生させた。この再生脱色の工程を5回繰り返した。≪条件2≫四つ口フラスコに対して攪拌機マイティマグシールMG-4型商品名、中村科学機器工業社製、温度計ホルダー、及びガラス蓋を設置した。次に、大豆脱酸油の脱色工程において得られた廃白土ガレオンアース商品名、水澤化学工業社製を脱色工程で用いたものを、フラスコ内に廃白土100g、95エタノール200g、硫酸3gを投入した。上記フラスコに対し、ジムロート冷却器を接続し、油浴の設定温度を80°Cとして攪拌を行い、エタノールの還流が確認された時点を反応開始時間とした。攪拌速度は、スリーワンモータFBL3000商品名、新東科学社製にて300rpmとし、反応時間は5時間とした。反応終了後、反応液に65モルの水酸化ナトリウムを添加し、混合して中和した後、ブフナー漏斗で固体部と液体部とに分離した。分離を行う際、エタノール約70mlを用いて、四つ口フラスコ内部やブフナー漏斗の目皿の洗浄を行った。得られた固体部に95エタノールを添加して攪拌した後、ろ過することによって洗浄した。エタノール洗浄後の固体部を500mlのステンレスジョッキにかき取り、水100gを加え、スターラーにて10分間攪拌洗浄を行った。攪拌洗浄後、ブフナー漏斗にて固体部と液体部に分離し、漏斗を110°Cの恒温槽に8時間静置して水を主成分とした液体部を揮発させ、得られた固体部再生白土を回収した。実施例5と同様にして、回収された再生白土により大豆脱酸油を脱色し、脱色された脱色油の色度を測定した。使用後の廃白土を、再び廃白土として新たに再生させた。この再生脱色の工程を5回繰り返した。条件1及び2における再生白土により脱色された脱色油の色度の測定結果、及び脱色工程を行っていない大豆脱酸油の色度測定結果を、再生回数ごとに表20条件1及び表21条件2にそれぞれ示す。この結果、中和反応を行わなかった条件1では、再生回数の繰り返しによってはほとんど脱色能に変化はみられず、再生工程を5回繰り返した後の再生白土も、非常に高い脱色能を示した。また、中和反応を行った条件2でも、再生回数の繰り返しによって若干脱色能の低下が観察されたものの、再生工程を5回繰り返した後の再生白土も、充分に高い脱色能を示した。