"厚肉部と薄肉部とが幅方向に並んだ異形断面銅合金板であって、質量でZr;0.05~0.2、Cr:0.2~0.4、残部はCu及び不可避的不純物からなる組成を有し、JISH3110に準拠した90°W曲げ試験において割れが発生しない最小曲げ半径Rと板厚tとの比R/tである曲げ加工性について、BadWay方向の曲げ加工性R/tをR2、GoodWay方向の曲げ加工性R/tをR1とした場合に、R2/R1が0.8~1.7であり、後方散乱電子回折像システム付の走査型電子顕微鏡によるEBSD法にて、前記薄肉部の表面の測定面積内の全ピクセルの方位を測定し、隣接するピクセル間の方位差が5°以上である境界を結晶粒界とみなした場合の、全結晶粒における結晶粒内の全ピクセル間の平均方位差の平均値をGOS1、前記厚肉部の表面の測定面積内の全ピクセルの方位を測定し、隣接するピクセル間の方位差が5°以上である境界を結晶粒界とみなした場合の、全結晶粒における結晶粒内の全ピクセル間の平均方位差の平均値をGOS2とした場合に、GOS1/GOS2が0.9~1.4であることを特徴とする曲げ加工の異方性が少なく耐応力緩和特性に優れた異形断面銅合金板。更に質量でSi:0.005~0.03を含有することを特徴とする請求項1に記載の曲げ加工の異方性が少なく耐応力緩和特性に優れた異形断面銅合金板。冷間圧延後の平板状銅合金素材に、異形圧延加工、仕上げ圧延加工、矯正加工、時効処理をこの順で含む工程で施して前記異形断面銅合金板を製造するに際して、前記異形圧延加工を、往復する圧延ロールとダイの成形面との間に前記平板状銅合金素材を挟みこんで連続圧延加工し、幅方向の伸びをW1、圧延加工方向の伸びをW2とした場合に、W1/W2を1.4~2.3にて実施し、前記矯正加工を、異形断面銅合金板の塑性ひずみが0.05~1.0となるように実施することを特徴とする請求項1または請求項2に記載の曲げ加工の異方性が少なく耐応力緩和特性に優れた異形断面銅合金板の製造方法。前記異形圧延加工において、前記異形圧延加工後の異形断面銅合金板の平均送り速度をAmm/分、異形断面銅合金板の薄肉部の板厚をTmm、前記圧延ロールの往復回転をB回/分とした場合に、A/B/Tを1.5~70にて実施することを特徴とする請求項3に記載の曲げ加工の異方性が少なく耐応力緩和特性に優れた異形断面銅合金板の製造方法。従来の製造方法で製造されたCu-Cr-Zr系の異形断面銅合金板は、その材料特性から、異形圧延加工にて、圧延組織が圧延方向に繊維状に形成され易く、曲げ加工の異方性が大きくなり、特に、BadWay方向の曲げ加工性とGoodWay方向の曲げ加工性との差異が大きくなり、耐応力緩和特性も充分ではなく、また、形成された異形部の寸法精度の公差バラツキが大きくなるという欠点を有していた。本発明では、上述の欠点を改良し、曲げ加工の異方性が少なく、充分な耐応力緩和特性を有し、寸法精度に優れたCu-Cr-Zr系の異形断面銅合金板及びその製造方法を提供することを目的とする。本発明者らは、鋭意検討の結果、Cu-Cr-Zr系の異形断面銅合金板のBadWay方向の曲げ加工性JISH3110に準拠した90°W曲げ試験において割れが発生しない最小曲げ半径Rと板厚tとの比、以下R/tとするとGoodWay方向の曲げ加工性R/tとの差異は、異形圧延加工を、往復する圧延ロールとダイの成形面との間に平板状銅合金素材を挟みこんで連続的に圧延加工し、幅方向の銅合金素材の伸びをW1、圧延加工方向の銅合金素材の伸びをW2とした場合に、W1/W2を1.4~2.3にて実施することにより、所定範囲内に収まり、異方性が少なくなることを見出した。また、後方散乱電子回折像システム付の走査型電子顕微鏡によるEBSD法にて、異形断面銅合金板の薄肉部の表面の測定面積内の全ピクセルの方位を測定し、隣接するピクセル間の方位差が5°以上である境界を結晶粒界とみなした場合の、全結晶粒における結晶粒内の全ピクセル間の平均方位差の平均値をGOS1、異形断面銅合金板の厚肉部の表面の測定面積内の全ピクセルの方位を測定し、隣接するピクセル間の方位差が5°以上である境界を結晶粒界とみなした場合の、全結晶粒における結晶粒内の全ピクセル間の平均方位差の平均値をGOS2とした場合に、GOS1/GOS2が0.9~1.4の範囲内であると、優れた耐応力緩和特性を示すことも見出した。また、W1/W2を1.4~2.3とし、異形圧延加工後の異形断面銅合金板の平均送り速度をAmm/分、異形断面銅合金板の薄肉部の板厚をTmm、圧延ロールの往復回数をB回/分とした場合に、A/B/Tを1.5~70にて実施することにより、形成される異形部の寸法精度の公差バラツキを小さくできることも見出した。即ち、本発明の曲げ加工の異方性が少なく耐応力緩和特性に優れた異形断面銅合金板は、厚肉部と薄肉部とが幅方向に並んだ異形断面銅合金板であって、質量でZr;0.05~0.2、Cr:0.2~0.4、残部はCu及び不可避的不純物からなる組成を有し、JISH3110に準拠した90°W曲げ試験において割れが発生しない最小曲げ半径Rと板厚tとの比R/tである曲げ加工性について、BadWay方向の曲げ加工性R/tをR2、GoodWay方向の曲げ加工性R/tをR1とした場合に、R2/R1が0.8~1.7であり、後方散乱電子回折像システム付の走査型電子顕微鏡によるEBSD法にて、前記薄肉部の表面の測定面積内の全ピクセルの方位を測定し、隣接するピクセル間の方位差が5°以上である境界を結晶粒界とみなした場合の、全結晶粒における結晶粒内の全ピクセル間の平均方位差の平均値をGOS1、前記厚肉部の表面の測定面積内の全ピクセルの方位を測定し、隣接するピクセル間の方位差が5°以上である境界を結晶粒界とみなした場合の、全結晶粒における結晶粒内の全ピクセル間の平均方位差の平均値をGOS2とした場合に、GOS1/GOS2が0.9~1.4であることを特徴とする。Crは、銅合金を溶体化処理後、時効処理を施すことにより、銅母相中に析出し、強度を向上させる合金元素である。Crの含有量が0.2質量未満では、析出作用による効果が不充分であり、0.4質量を超えると、強度向上の効果が得られない。Zrは、銅合金を溶体化処理後、時効処理を施すことにより、銅母相中に析出し、強度を向上させると共に耐熱性を向上させる合金元素である。Zrの含有量は、形成される析出粒子の量や大きさに影響を与えて、導電率と強度とのバランスを変化させるが、0.05~0.2質量にて含有させることにより、導電率と強度とを共に高い次元でバランスさせることができる。Zrの含有量が0.05質量未満では、析出作用による効果が不充分で、耐応力緩和性も低下し、0.2質量を超えるとCu-Zr析出物の形状が粗大になり易く、強度向上の効果が得られず、曲げ加工性低下の原因ともなる。BadWay方向の曲げ加工性R2、GoodWay方向の曲げ加工性R1との比であるR2/R1が0.8未満、或いは、1.7を超えると、曲げ加工性の異方性が大きくなり、特に、プレスにて打抜き加工や曲げ加工時に支障を来たすことが多くなる。GOS1/GOS2が0.9未満、或いは、1.4を超えると、耐応力緩和特性が低下する。本発明の曲げ加工の異方性が少なく耐応力緩和特性に優れた異形断面銅合金板は、更に、質量でSi:0.005~0.03を含有することを特徴とする。Siは、Zrと併せて添加することにより、全体的な強度を更に向上させる。Siの含有量が0.005質量未満では、効果が充分ではなく、0.03質量を超えると、導電性が低下し、曲げ加工性にも悪影響を及ぼす。本発明の曲げ加工の異方性が少なく耐応力緩和特性に優れた異形断面銅合金板の製造方法は、冷間圧延後の平板状銅合金素材に、異形圧延加工、仕上げ圧延加工、矯正加工、時効処理をこの順で含む工程で施して前記異形断面銅合金板を製造するに際して、前記異形圧延加工を、往復する圧延ロールとダイの成形面との間に前記平板状銅合金素材を挟みこんで連続圧延加工し、幅方向の伸びをW1、圧延加工方向の伸びをW2とした場合に、W1/W2を1.4~2.3にて実施し、前記矯正加工を、異形断面銅合金板の塑性ひずみが0.05~1.0となるように実施することを特徴とする。質量でZr;0.05~0.2、Cr:0.2~0.4、残部はCu及び不可避的不純物からなる組成を有する平板状銅合金素材に、異形圧延加工、仕上げ圧延加工、矯正加工、時効処理をこの順で含む工程で施して異形断面銅合金板を製造する。異形圧延加工は、往復する圧延ロールとダイの成形面との間に前記平板状銅合金素材を挟みこんで連続圧延加工し、被圧延銅合金素材の幅方向の伸びをW1、加工方向の伸びをW2とした場合に、W1/W2を1.4~2.3にて実施する。W1/W2が1.4未満では、R2/R1が1.7を超え、寸法精度の公差バラツキも悪くなる傾向があり、W1/W2が2.3を超えると、圧延組織が繊維状に圧延方向に形成され易く、R2/R1が0.8未満となって曲げ加工性の異方性が大きくなる。仕上げ圧延加工は、曲げ加工性の異方性には影響を与えない圧延加工であり、表面硬度に分布が生じることがなく、厚肉部及び薄肉部において均一な物性の異形断面合金板を得る為にも、段付きロールと平ロールとからなる圧延ロールによる冷間圧延加工にて実施することが好ましい。矯正加工は、主に異形断面銅合金板の曲がりを矯正する加工であり、異形断面銅合金板のコイルを一定速度で繰り出すアンコイラー、繰り出された異形断面銅合金板に所定の張力を付与することにより目的の異形断面銅合金板とするストレッチ機構、ストレッチ機構を通過した異形断面銅合金板を一定速度で巻き取るリコイラーを有する装置を使用して、ストレッチ機構での異形断面銅合金板の塑性ひずみが0.05~1.0となるように実施する。ストレッチ機構では、基本的に異形断面銅合金板の一方端を固定し、他端を移動して所定の張力引張量を付与するが、この時の張力引張量とひずみの関係は、ひずみ=引張量/引張前のチャックの間隔=弾性ひずみ塑性ひずみ、にて表され、塑性ひずみは、ひずみ-弾性ひずみで求めることができる。この塑性ひずみが0.05未満では、GOS1/GOS2が1.4を超え、塑性ひずみが1.0を超えると、GOS1/GOS2が0.9未満となり、得られた異形断面銅合金板の耐応力緩和特性が低下する。時効処理は、平板状銅合金素材を製造する段階ではなく、異形加工工程の後に実施することにより、厚肉部及び薄肉部における析出粒子の析出状態をそれぞれに調整することができ、厚肉部及び薄肉部の引張強度、導電率等の特性を所定の範囲に調整することが可能となり、この効果を高める為にも、仕上げ圧延加工後に実施することが好ましい。本発明の曲げ加工の異方性が少なく耐応力緩和特性に優れた異形断面銅合金板の製造方法は、更に、前記異形圧延加工において、前記異形圧延加工後の異形断面銅合金板の平均送り速度をAmm/分、異形断面銅合金板の薄肉部の板厚をTmm、前記圧延ロールの往復回転数をB回/分とした場合に、A/B/Tを1.5~70にて実施することを特徴とする。A/B/Tが1.5未満、或いは、70を超えると、形成される異形断面銅合金板の厚肉部及び薄肉部の寸法精度の公差バラツキが大きくなる。本発明により、質量でZr;0.05~0.2、Cr:0.2~0.4、残部はCu及び不可避的不純物からなる組成を有する曲げ加工の異方性が少なく耐応力緩和特性に優れた異形断面銅合金板及びその製造方法が提供される。以下、本発明に係る異形断面条の製造方法を、質量でZr;0.05~0.2、Cr:0.2~0.4、残部はCu及び不可避的不純物からなる組成を有する銅合金からなる異形断面条の製造に適用した実施形態について説明する。本発明の異形断面銅合金板1は、厚肉部2と薄肉部3とが幅方向に並んだ異形断面銅合金板図1参照であり、図示例では、厚肉部2の両側に薄肉部3が配置され、厚肉部2と薄肉部3との間は、所定の立ち上げ傾斜角度βの傾斜部4とされている。この異形断面銅合金板1は、質量でZr;0.05~0.2、Cr:0.2~0.4、残部はCu及び不可避的不純物からなる組成を有している。Crは、銅合金を溶体化処理後、時効処理を施すことにより、銅母相中に析出し、強度を向上させる合金元素である。Crの含有量が0.2質量未満では、析出作用による効果が不充分であり、0.4質量を超えると、強度向上の効果が得られない。Zrは、銅合金を溶体化処理後、時効処理を施すことにより、銅母相中に析出し、強度を向上させると共に耐熱性を向上させる合金元素である。Zrの含有量は、形成される析出粒子の量や大きさに影響を与えて、導電率と強度とのバランスを変化させるが、0.05~0.2質量にて含有させることにより、導電率と強度とを共に高い次元でバランスさせることができる。Zrの含有量が0.05質量未満では、析出作用による効果が不充分で、耐応力緩和性も低下し、0.2質量を超えるとCu-Zr析出物の形状が粗大になり易く、強度向上の効果が得られず、曲げ加工性低下の原因ともなる。また、この異形断面銅合金板1は、更に、質量でSi:0.005~0.03を含有してもよい。Siは、Zrと併せて添加することにより、全体的な強度を更に向上させる。Siの含有量が0.005質量未満では、効果が充分ではなく、0.03質量を超えると、導電性が低下し、曲げ加工性にも悪影響を及ぼす。また、この異形断面銅合金板1は、BadWay方向の曲げ加工性R/tをR2、GoodWay方向の曲げ加工性R/tをR1とした場合に、R2/R1が0.8~1.7である。BadWay方向の曲げとはLD圧延方向を曲げ軸とする曲げであり、GoodWay方向の曲げとはTD圧延方向および板厚方向に垂直な方向を曲げ軸とする曲げをいう。その曲げ加工性は、JISH3110に準拠した90°W曲げ試験において割れが発生しない最小曲げ半径Rと板厚tとの比R/tによって表わす。BadWay方向の曲げ加工性R2、GoodWay方向の曲げ加工性R1との比であるR2/R1が0.8未満、或いは、1.7を超えると、曲げ加工性の異方性が大きくなり、特に、プレスにて打抜き加工や曲げ加工時に支障を来たすことが多くなる。更に、この異形断面銅合金板1は、後方散乱電子回折像システム付の走査型電子顕微鏡によるEBSD法にて、薄肉部の表面の測定面積内の全ピクセルの方位を測定し、隣接するピクセル間の方位差が5°以上である境界を結晶粒界とみなした場合の、全結晶粒における結晶粒内の全ピクセル間の平均方位差の平均値をGOS1、厚肉部の表面の測定面積内の全ピクセルの方位を測定し、隣接するピクセル間の方位差が5°以上である境界を結晶粒界とみなした場合の、全結晶粒における結晶粒内の全ピクセル間の平均方位差の平均値をGOS2とした場合に、GOS1/GOS2が0.9~1.4である。GOS1/GOS2が0.9未満、或いは、1.4を超えると、優れた耐応力緩和特性を有することができない。次に、本発明の異形断面銅合金板の製造方法につき説明する。上記組成の平板状銅合金素材10を用意し、冷間圧延後の平板状銅合金素材10に、異形圧延加工、仕上げ圧延加工、矯正加工、時効処理をこの順で含む工程で施して異形断面銅合金板1を製造する。異形圧延加工では、図2及び図3に示すような成形面21となる凹凸面を有する平板状のダイ22と、このダイ22の成形面21に対向して成形面21に沿って往復移動される圧延ロール23とにより、平板状銅合金素材10を冷間にて異形圧延加工して、粗厚肉部12と粗薄肉部13とが幅方向に並んだ粗異形断面銅合金板11を得る。図示例では、ダイ22の成形面21は、粗薄肉部13を成形する二つの凸部24の間に粗厚肉部12を成形する凹部25が形成されており、粗異形断面銅合金板11は、粗厚肉部12の両側に粗薄肉部13が配置され、粗厚肉部12と粗薄肉部13との間が所定の立ち上げ傾斜角度の傾斜部14とされる図1参照。この異形圧延加工は、平板状銅合金素材10の幅方向の伸びをW1、圧延加工方向の伸びをW2とした場合に、W1/W2が1.4~2.3となるように実施する。幅方向の伸びW1は、平板状銅合金素材10の幅Waに対する粗異形断面銅合金板11の幅Wbの差を百分率で表したWb-Wa/Waであり、圧延加工方向の伸びW2は、平板状銅合金素材10の長さLaに対する粗異形断面銅合金板10の長さLbの差を百分率で表したLb-La/Laである。W1/W2が1.4未満では、R2/R1が1.7を超え、寸法精度の公差バラツキも悪くなる傾向があり、W1/W2が2.3を超えると、圧延組織が繊維状に圧延方向に形成され易く、R2/R1が0.8未満となって曲げ加工性の異方性が大きくなる。また、この異形圧延加工において、異形圧延加工後の粗異形断面銅合金板11の平均送り速度をAmm/分、粗異形断面銅合金板11の粗薄肉部13の板厚をTmm、圧延ロール23の往復回転数をB回/分とした場合に、A/B/Tを1.5~70にて実施する。A/B/Tが1.5未満、或いは、70を超えると、形成される異形断面銅合金板1の厚肉部2及び薄肉部3の寸法精度の公差バラツキが大きくなる。平均送り速度は、間欠送りされる異形断面加工における単位時間当たりの送り速度の平均値である。次に、図1に矢印の順に示すように、この粗異形断面銅合金板11を仕上げ圧延加工工程により、厚肉部42と薄肉部43とが幅方向に並んだ仕上げ異形断面銅合金板41に形成する。仕上げ圧延加工工程では、図4に示すような段付きロール31と平ロール32とからなる仕上げ圧延ロール33により、粗異形断面銅合金板11を冷間にて仕上げ圧延加工して異形断面銅合金板1を得る。段付きロール31は、薄肉部3を成形する一対の大径部34の間に厚肉部42を成形する小径部35が配置された形状とされ、この仕上げ圧延加工により、厚肉部42の両側に薄肉部43が配置され、厚肉部42と薄肉部43との間が所定の立ち上げ傾斜角度βの傾斜部44とされた異形断面銅合金板41が得られる図1参照。この仕上げ圧延加工は、曲げ加工性の異方性には影響を与えない圧延加工であり、表面硬度に分布が生じることがなく、厚肉部42及び薄肉部43において均一な物性の仕上げ異形断面合金板41を得る為にも、段付きロール31と平ロール32とからなる圧延ロール33による冷間圧延加工にて実施することが好ましい。次に、図5で示すようなストレッチ機構82にて、仕上げ異形断面銅合金板41の長さ方向の曲がりを、好ましくは、1メートル長さ当たりの曲がり量の実測値をD1mmとしたとき、D1が0.13以下となるように矯正し、異形断面銅合金板1を形成する。厚肉部2、薄肉部3、傾斜部4の寸法は、仕上げ異形断面銅合金板41の厚肉部42、薄肉部43、傾斜部44の寸法と同様である。矯正工程は、アンコイラー81に巻き取られた仕上げ異形断面合金板41を一定速度で繰り出し、繰り出された仕上げ異形断面合金板Eに所定の張力を付与することにより目的の異形断面銅合金板1とするストレッチ機構82、ストレッチ機構82を通過した異形断面条1を一定速度で巻き取るリコイラー83が用いられる。この場合、アンコイラー81とストレッチ機構82との間、及びストレッチ機構82とリコイラー83との間では、それぞれ張力調整のため、仕上げ異形断面合金板E又は異形断面合金板1はたるみ部Es,Gsを形成した状態に支持されることが好ましい。ストレッチ機構82は、仕上げ異形断面合金板Eを長さ方向に間隔を開けた二箇所でチャック84によって挟持し、これらチャック84の一方端を固定し、他端を移動して仕上げ異形断面合金板Eに所定の張力引張量を付与し、最終的な異形断面銅合金板1とする。この時の張力引張量とひずみの関係は、ひずみ=引張量/引張前のチャックの間隔=弾性ひずみ塑性ひずみ、となり、塑性ひずみは、ひずみ-弾性ひずみで求めることができる。この塑性ひずみが0.05~1.0となるようにストレッチ機構82を調整することにより、耐応力緩和特性に優れた異形断面合金板1となる。この塑性ひずみが0.05未満では、GOS1/GOS2が1.4を超え、塑性ひずみが1.0を超えると、GOS1/GOS2が0.9未満となり、いずれも耐応力緩和特性が低下する。次に、時効処理を例えば300~500°Cにて2~10時間にて施す。この時効処理は、平板状銅合金素材10を製造する段階ではなく、異形加工工程の後に実施することにより、厚肉部2及び薄肉部3における析出粒子の析出状態をそれぞれに調整することができ、厚肉部2及び薄肉部3の引張強度、導電率等の特性を所定の範囲に調整することが可能となり、この効果を高める為にも、仕上げ圧延加工後に実施することが好ましい。以上の製造方法により、曲げ加工の異方性が少なく耐応力緩和特性に優れた異形断面銅合金板1を得ることができる。表1に示す合金組成のCu-Cr-Zr系銅合金の鋳塊に熱間圧延と冷間圧延を施し、厚さ23mm、幅600mmの銅合金板を製造し、スリッタラインにて厚さ23mm、幅45mmの銅合金板を作製した。この銅合金板を、表1に示すW1/W2、A/B/Tにて、往復する圧延ロールとダイの成形面との間に挟みこんで連続圧延加工し、異形断面銅合金板を連続的に作製した。次に、これらの異形断面銅合金板を、厚肉部を形成するための小径ロール部及び薄肉部を形成するための大径ロール部が軸線方向に並んで形成された段付きロールと、半径が軸線方向に沿って一定とされた平ロールとからなる仕上げ圧延ロールとの間に挟み込んで連続圧延加工した後、表1に示す条件にて矯正加工を施し、更に、400°Cにて3時間の時効処理を施して、厚肉部の幅が25mm、薄肉部の幅が40mm、厚肉部の厚さが1.5mm、薄肉部の厚さが0.65mm、厚肉部の立上傾斜角度βが10°水平面から80°で、厚肉部の両側に薄肉部を有する図1に示す形状の実施例1~8及び比較例1~5の異形断面銅合金板を連続的に作製した。矯正加工ストレッチ機構では、基本的に異形断面銅合金板の一方端を固定し、他端を移動して所定の張力引張量を付与するが、この時の張力引張量とひずみの関係は、ひずみ=引張量/引張前のチャックの間隔=弾性ひずみ塑性ひずみ、にて表され、塑性ひずみは、ひずみ-弾性ひずみで求めることができる。本実施例では、ストレッチ機構82のチャック84の間隔を6000mmとして、張力引張量を変化させて、塑性ひずみを求めた。この場合、異形断面銅合金板の弾性ひずみは、その応力-歪み曲線より0.3とした。これらの異形断面銅合金板につき、BadWay方向の曲げ加工性R2とGoodWay方向の曲げ加工性R1の比、後方散乱電子回折像システム付の走査型電子顕微鏡によるEBSD法にて測定した薄肉部の全結晶粒における結晶粒内の全ピクセル間の平均方位差の平均値GOS1と厚肉部の全結晶粒における結晶粒内の全ピクセル間の平均方位差の平均値GOS2との比、厚肉部と薄肉部の引張強度の比、厚肉部と薄肉部のビッカース硬さの比、耐応力緩和特性を求め、厚肉部と薄肉部の厚みの寸法公差を測定した。BadWay方向の曲げ加工性R2は、板材を幅10mm×長さ60mmに切出し、曲げR=0~0.4mmの0.025mm単位として、BWBadWay:圧延垂直方向の90°W曲げを行い、曲げ部における割れの有無を50倍の光学顕微鏡で観察し、割れの生じない最小の曲げ半径Rと銅合金板の板厚tの比をR/tとして評価した。GoodWayの曲げ加工性R1は、板材を幅10mm×長さ60mmに切出し、曲げR=0~0.4mmの0.025mm単位として、GWGoodWay:圧延方向の90°W曲げを行い、曲げ部における割れの有無を50倍の光学顕微鏡で観察し、割れの生じない最小の曲げ半径Rと銅合金板の板厚tの比をR/tとして評価した。いずれも、厚肉部、薄肉部について複数個ずつ切り出して評価し、その平均値を求めた。GOS1及びGOS2は、次のようにして求めた。前処理として、10mm×10mmの試料を10硫酸に10分間浸漬した後、水洗、エアブローにより散水した後に、散水後の試料を日立ハイテクノロジーズ社製フラットミリングイオンミリング装置で、加速電圧5kV、入射角5°、照射時間1時間にて表面処理を施した。次に、TSL社製EBSDシステム付きの日立ハイテクノロジーズ社製走査型電子顕微鏡S-3400Nでその試料表面を観察した。観察条件は、加速電圧25kV、測定面積150μm×150μmとした。観察結果より、全結晶粒における結晶粒内の全ピクセル間の平均方位差の平均値は次の条件にて求めた。ステップサイズ0.5μmにて、測定面積範囲内の全ピクセルの方位を測定し、隣接するピクセル間の方位差が5°以上である境界を結晶粒界とみなした。次に、結晶粒界で囲まれた個々の結晶粒の全てについて、結晶粒内の全ピクセル間の方位差の平均値GOS:GrainOrientationSpreadを数1の式にて計算し、その全ての値の平均値を全結晶粒における結晶粒内の全ピクセル間の平均方位差とした。なお、2ピクセル以上が連結しているものを結晶粒とした。上式において、i、jは結晶粒内のピクセルの番号を示す。nは結晶粒内のピクセル数を示す。αijはピクセルiとjの方位差を示す。このGOSについて、薄肉部のGOSをGOS1、厚肉部のGOSをGOS2とした。耐応力緩和特性は、片持ち梁方式によって測定した。圧延方向に対し平行方向の幅10mmの短冊状試験片を切り出し、その一端を剛体試験台に固定し、試験片のスパン長Lの部分に、d=2mmの大きさのたわみ量を与えた。このとき、材料耐力の80に相当する表面応力が材料に負荷されるようにLを決めた。これを180°Cのオーブン中に1000時間保持した後に取り出し、たわみ量dを取り去ったときの永久歪みδを測定してRS=δ/d×100で応力緩和率RSを計算し、残留応力率=100-RSとして耐応力緩和性を求めた。引張強度は、JIS5号試験片にて測定した。ビッカース硬さの測定は、マイクロビッカース硬度計にて、4.9N0.5kgfの加重を加えて行った。これら結果を表2に示す。これらの測定結果より、本発明の製造方法により製造された異形断面銅合金板は、比較例と比べて、曲げ加工の異方性が少なく、耐応力緩和性に優れ、更に、形成された異形部の寸法精度の公差バラツキが小さいことがわかる。耐応力緩和性としては85以上を示している。また、寸法精度の公差は、比較例が±0.025mm以上あったのに対して、±0.005~±0.010mmと小さいものであった。以上、本発明の実施形態の製造方法について説明したが、本発明はこの記載に限定されることはなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において種々の変更を加えることが可能である。"