"過給機のコンプレッサがエアフロメータとスロットル弁との間に位置するとともに、スロットル弁の閉時にコンプレッサ下流の圧力をコンプレッサ上流へ解放するためのリサーキュレーション通路ならびにリサーキュレーションバルブを備え、かつEGRガスを吸気系に導入するEGR通路が上記コンプレッサ上流に接続されてなる過給機付内燃機関の吸気装置において、吸気通路の上記エアフロメータから上記リサーキュレーション通路の合流点までの区間に、上記リサーキュレーション通路側から逆流する吸気が流入可能な容積室が接続されていることを特徴とする過給機付内燃機関の吸気装置。上記容積室は、上記吸気通路の相対的に下流側の位置に接続された入口と、上記吸気通路の相対的に上流側の位置に接続された出口と、を備えており、上記吸気通路のコンプレッサ上流側に湾曲部が設けられているとともに、逆流時にコンプレッサ側から上記湾曲部に向かう流れの方向に沿うように上記入口が上記湾曲部に接続されていることを特徴とする請求項1に記載の過給機付内燃機関の吸気装置。上記エアフロメータから上記EGR通路の合流点までの吸気通路容積をV1、上記容積室の容積をV2、上記コンプレッサから上記スロットル弁までの吸気通路容積をV3、最大過給圧時に上記リサーキュレーションバルブが開いたときの上記容積V3のガスの膨張により吹き返すガスの体積をV4、としたときに、上記容積室の入口の通路断面積S2と上記区間における上記吸気通路の通路断面積S1とが、下記の式の関係に設定されていることを特徴とする請求項1または2に記載の過給機付内燃機関の吸気装置。上記容積室の入口に、上記リサーキュレーション通路側からの逆流時に開く蓋部材を備えていることを特徴とする請求項1~3のいずれかに記載の過給機付内燃機関の吸気装置。上記エアフロメータから上記EGR通路の合流点までの吸気通路容積V1と、上記容積室の容積V2との和が、EGR導入を行う運転条件下での最大過給圧Pbに基づいて求められる最大の吹き返しガス体積V4よりも大きく設定されていることを特徴とする請求項1~4のいずれかに記載の過給機付内燃機関の吸気装置。上記のように、コンプレッサ上流側でEGRガスを新気に導入するようにした過給機付内燃機関に、コンプレッサ下流からコンプレッサ上流へ過給圧を解放するリサーキュレーションバルブを組み合わせた構成においては、排気還流を行っている運転条件下でリサーキュレーションバルブが開いたときに、EGRガスを含む新気がリサーキュレーションバルブを介して吸気通路内を上流側へ逆流する。そのため、エアフロメータがEGRガス成分によって汚損する、という問題が生じる。この発明に係る過給機付内燃機関の吸気装置は、過給機のコンプレッサがエアフロメータとスロットル弁との間に位置するとともに、スロットル弁の閉時にコンプレッサ下流の圧力をコンプレッサ上流へ解放するためのリサーキュレーション通路ならびにリサーキュレーションバルブを備えており、さらにEGRガスを吸気系に導入するEGR通路が上記コンプレッサ上流に接続されている。そして、吸気通路の上記エアフロメータから上記リサーキュレーション通路の合流点までの区間に、上記リサーキュレーション通路側から逆流する吸気が流入可能な容積室が接続されている。すなわち、リサーキュレーションバルブが開いたときのガスの逆流は、コンプレッサからスロットル弁までの吸気通路内に存在していた高圧に過給されていたガスEGRガスを含む新気がリサーキュレーションバルブの開放に伴って膨張することによって生じる。コンプレッサ上流の圧力は、ほぼ大気圧であるので、基本的に、過給圧が高いほど、逆流するガス量は大となり、これがエアフロメータからEGR通路の合流点までの吸気通路容積この部分は、リサーキュレーションバルブが開く前は、EGRガスを含まない新気のみの空間であるを超えると、エアフロメータにEGRガスを含むガスが到達することになる。従って、上記のエアフロメータからEGR通路の合流点までの吸気通路容積が十分に大きければ、エアフロメータまでEGRガスを含むガスが到達することはない。上記の容積室は、実質的に上記の吸気通路容積の一部となり、逆流したEGRガスを含むガスの一部を一時的に蓄える。これにより、EGRガスを含むガスがエアフロメータに到達することが抑制され、その汚損を防止できる。この発明によれば、排気還流を行っている間にリサーキュレーションバルブが開いた場合のEGRガスによるエアフロメータの汚損を、コンプレッサからエアフロメータまでの吸気通路長を極端に長くすることなく防止することが可能となり、コンプレッサからエアフロメータまでの吸気通路長を長くすることに伴う吸入空気量の計量精度の低下やレイアウトの制約を回避することができる。以下、この発明の一実施例を図面に基づいて詳細に説明する。図1は、この発明に係る吸気装置を備えた内燃機関1の吸排気系全体の構成を示す構成説明図であって、ガソリン機関である内燃機関1の排気通路2には、ターボ過給機3の排気タービン4が配置され、その下流側に、例えば三元触媒を用いた触媒コンバータ6が配置されている。排気通路2のさらに下流側には、図示せぬ排気消音器が設けられており、該排気消音器を介して排気通路2は外部へ開放されている。上記排気タービン4は、過給圧制御のための公知のウェストゲートバルブ7を備えている。なお、内燃機関1は、例えば直噴型の構成であり、シリンダ内に燃料を噴射する図示せぬ燃料噴射弁を各気筒毎に備えている。内燃機関1の吸気通路10には、上流側から順に、エアクリーナ11、エアフロメータ12、スロットル弁13、が配置されており、上記ターボ過給機3のコンプレッサ5が、上記エアフロメータ12と上記スロットル弁13との間に配置されている。これによって、吸気通路10は、コンプレッサ5より上流のコンプレッサ上流側通路部分10aと、コンプレッサ5とスロットル弁13との間のコンプレッサ下流側通路部分10bと、スロットル弁13と各シリンダとの間のスロットル下流側通路部分10cと、に大別することができる。なお、この実施例では、スロットル下流側通路部分10cに、例えば水冷式ないし油冷式のインタークーラ14が介装されており、このインタークーラ14より下流側は吸気マニホルドとして各気筒毎に分岐している。なお、インタークーラ14は空冷式のものであってもよい。上記吸気通路10には、さらに、上記コンプレッサ5の上流側と下流側との間を連通するリサーキュレーション通路16が設けられており、このリサーキュレーション通路16に、リサーキュレーションバルブ17が設けられている。このリサーキュレーションバルブ17は、例えばスロットル弁13前後の圧力差に応答して動作する機械的なアクチュエータ、あるいは、図示せぬコントロールユニットからの制御信号に応答して動作する電気的なアクチュエータ、を備え、例えば、スロットル弁13が閉じたときに、コンプレッサ下流側通路部分10b内の圧力の上昇に基づいてリサーキュレーション通路16を開き、吸気が循環するようにコンプレッサ下流側通路部分10b内の圧力をコンプレッサ上流側通路部分10aに解放する。上記リサーキュレーション通路16は、コンプレッサ下流側通路部分10bのコンプレッサ5寄りの位置とコンプレッサ上流側通路部分10aのコンプレッサ5寄りの位置とを接続している。また、排気還流装置を構成するEGR通路21が排気通路2の触媒コンバータ6下流側から分岐しており、その先端が、吸気通路10のコンプレッサ上流側通路部分10aに合流点22において接続されている。この合流点22は、コンプレッサ上流側通路部分10aの比較的下流側つまりコンプレッサ5に近い位置にあるが、リサーキュレーション通路16との合流点20よりは上流側に位置している。上記EGR通路21には、EGRガスの冷却を行う水冷式あるいは油冷式のEGRガスクーラ23が介装されており、その下流側に、目標排気還流率に沿うように排気還流量を制御する排気還流制御弁24が介装されている。上記のような構成においては、過給域および非過給域の双方を含む排気還流を行うべき所定の運転条件では、排気還流制御弁24を介してEGRガスがコンプレッサ5の上流側に導入される。このEGRガスを含む新気は、過給域ではコンプレッサ5によって加圧され、スロットル弁13およびインタークーラ14を通って内燃機関1の各シリンダに供給される。このような過給域において、例えば運転者のアクセルペダル操作に伴いスロットル弁13が急に閉じると、これに連動した形でリサーキュレーションバルブ17が開き、コンプレッサ下流側通路部分10b内の高圧となった新気がコンプレッサ上流側通路部分10aへと解放される。これにより、コンプレッサ5がロータの慣性により回転し続けても、吐出された新気がリサーキュレーション通路16を介して循環し、コンプレッサ5のサージによる異音発生などが回避される。ところで、排気還流が行われている条件下で上記のようにスロットル弁13の閉動作に伴ってリサーキュレーションバルブ17が開くと、相対的に高い圧力にあるコンプレッサ下流側通路部分10b内のEGRガスを含む新気がリサーキュレーションバルブ17を介して膨張し、コンプレッサ上流側通路部分10aを逆流する。このように逆流したEGRガスを含む新気がエアフロメータ12にまで達すると、エアフロメータ12がEGRガス成分によって汚損し、好ましくない。そのため、本実施例においては、吸気通路10のコンプレッサ上流側通路部分10aに、逆流したガスを一時的に受容するための容積室31が接続されている。この容積室31は、一端部に入口32を有するとともに、他端部に出口33を有し、吸気通路10の通常の流れ方向で見て相対的に上流側の位置に上記出口33が接続され、相対的に下流側の位置に上記入口32が接続されている。つまり、リサーキュレーションバルブ17の開作動に伴うガスの逆流時に、コンプレッサ5側から逆流したガスが上記入口32から流入し、それまで容積室31内に存在していたガス空気が上記出口33から押し出されていくように構成されている。逆流時にガスが上記入口32に流入し易くなるように、上記吸気通路10は、EGR通路21との合流点22のすぐ上流側の部分が略90°方向転換するように比較的小さな曲率半径の湾曲部34として形成されており、逆流時にコンプレッサ5側から上記湾曲部34に向かう流れの方向つまりコンプレッサ5側からの直進方向に沿うように上記入口32が上記湾曲部34の外周側に接続されている。また、上記出口33は、通常時にエアフロメータ12側から吸気通路10内を流れる吸気が入りにくいように、吸気通路10に対し鋭角に合流している。換言すれば、出口33から流出したガスの流れが吸気通路10の下流側へ向かうように出口33の指向方向が吸気通路10に対し傾斜している。次に、上記容積室31の容積や入口32の通路断面積等について説明する。なお、以下では、エアフロメータ12からEGR通路21との合流点22までの吸気通路容積をV1m3、その通路断面積をS1m2、上記容積室31の容積をV2m3、その入口32の通路断面積をS2m2、逆流の要因となるコンプレッサ下流側通路部分10bコンプレッサ5からスロットル弁13までの吸気通路容積をV3m3、コンプレッサ上流側の圧力をP1kPa、EGR導入を行う運転条件下での最大過給圧をPbkPa、リサーキュレーションバルブ17が開いたときに該リサーキュレーションバルブ17を通して吸気通路10上流側へ吹き返す吹き返しガスの体積をV4m3、コンプレッサ下流側通路部分10b内に存在するEGRガスを含む新気の比熱比をκ、コンプレッサ5上流側でのガス温度をT1°K、上記最大過給圧Pbにおけるコンプレッサ下流側通路部分10b内におけるガス温度をT3°K、上記リサーキュレーションバルブ17を通してコンプレッサ5上流へ解放されたときのガス温度をT4°K、コンプレッサ5の効率をηcomp、とする。本実施例においては、逆流時にEGRガスを含む新気がエアフロメータ12にまで達することがないように、エアフロメータ12からEGR通路21との合流点22までの吸気通路容積V1と、上記容積室の容積V2との和Vtotalが、EGR導入を行う運転条件下での最大過給圧Pbに基づいて求められる最大の吹き返しガス体積V4よりも大きく設定されている。すなわち、下記の1式のような関係となっている。1式の右辺が最大過給圧Pb時の吹き返しガス体積V4に相当する。あるいは、この関係は、上記最大過給圧Pbにおけるコンプレッサ下流側通路部分10b内におけるガス温度T3°Kと、上記リサーキュレーションバルブ17を通してコンプレッサ5上流へ解放されたときのガス温度T4°Kと、を用いて、下記の2式のように表すこともできる。上記ガス温度T3は、コンプレッサ5のコンプレッサ効率ηcompに基づき下記の3式から求めることができる。但し、T3’は、上記コンプレッサ5によりコンプレッサ5上流側の圧力P1から最大過給圧Pbまで圧縮されたときの理論断熱圧縮後温度°Kである。また、上記ガス温度T4は、下記の4式から求めることができる。上記の1式の右辺の第1項は、基本的に、過給圧Pbにあるガスが上流側圧力P1にまで膨張したものとしてリサーキュレーションバルブ17を通してコンプレッサ上流側通路部分10aへ溢れ出る余剰の体積に相当し、第2項は、ガスの温度変化に伴う補正の項である。なお、逆流時に、コンプレッサ上流側通路部分10a特にエアフロメータ12からEGR通路21の合流点22までの区間に存在していたガスが最初にエアフロメータ12を逆方向に通流するが、この部分のガスならびに容積室31内のガスはEGRガスを含まない新気であるので、汚損の原因とはならない。従って、ここでは、リサーキュレーションバルブ17が開くときにコンプレッサ下流側通路部分10b内に存在するガス体積V3、圧力Pbの膨張が検討の対象となる。すなわち、ガスの断熱変化の一般式から、ガスの圧力をPkPa、体積をVm3、温度をT°K、比熱比をκとし、変化前の状態を添字αで、変化後の状態を添字βで、それぞれ表すものとすると、P×Vκ=一定の関係から、Pα×Vακ=Pβ×Vβκであり、従って、下記の5式の通りとなる。また、T×Vκ1=一定の関係から、Tα×Vακ1=Tβ×Vβκ1Tβ=Tα×Vα/Vβκ1であり、上記の5式から、下記の6式の通りとなる。一方、コンプレッサ下流側通路部分10b内に存在していた過給圧Pbの体積V3のガスが圧力P1まで膨張した場合の余剰のガス量は、上述した1式の右辺の第1項のように、V3×{Pb-P1/P1}となるが、これは、過給条件の温度T3での体積であるため、リサーキュレーションバルブ17が開放された後の温度T4におけるガスの体積は、T4/T3倍となる。つまり、リサーキュレーションバルブ17を通して溢れ出る余剰のガス吹き返しガスの体積V4は、上記の2式の右辺の通り、V4=V3×{Pb-P1/P1}×T4/T3となる。ここで、上記の6式より、ガス温度T4は、であるので、これを代入すると、となる。従って、逆流したガスがエアフロメータ12に到達しないようにするためには、エアフロメータ12までの通路の体積Vtotalが上記の吹き返しガス体積V4を上回っている必要があるので、上述した1式の関係が必要である。すなわち、吹き返しガス体積V4はそのときの過給圧Pbに応じて定まるので、EGRの導入が行われる運転条件下での最大過給圧Pbに対応する吹き返しガス体積V4を上回るように通路体積Vtotalを設定すれば、エアフロメータ12がEGRガスで汚損することはない。上記ガス温度T3は、上述したように、コンプレッサ5のコンプレッサ効率ηcompに基づき上記の3式から求めることができる。すなわち、コンプレッサ5上流のガス温度をT1、コンプレッサ5によって圧力P1から最大過給圧Pbまで圧縮されたときの理論断熱圧縮後温度をT3’とすると、上記6式から温度T3’は、下記9式の通りとなる。ここで、圧力比をπc=Pb/P1、理論断熱圧縮後温度T3’とガス温度T1との差をΔT=T3’-T1、コンプレッサ効率をηcompとすると、圧縮によるガスの温度上昇は、ΔT/ηcomp/100となるので、圧縮後のガス温度T3は、となる。また、上記ガス温度T4は、上記の6式の関係から圧力比πcを用いて4式のように表すことができる。なお、上記の1式の右辺の係数は、最大過給圧Pbを180kPa、コンプレッサ上流側圧力P1を100kPa、比熱比κを1.4とすると、約0.67となる。従って、簡易的には、体積Vtotalが0.65×V3となるように容積室31の容積V2を設定すれば、逆流によるエアフロメータ12の汚損を実質的に回避することが可能である。一方、エアフロメータ12からEGR通路21との合流点22までの吸気通路10の通路断面積S1と、上記容積室31の入口32の通路断面積S2とは、下記の10式の関係を満たすことが望ましい。すなわち、逆流してきたガスは、双方の通路断面積S1,S2に応じて分流することとなり、通路断面積S1の吸気通路10を流れるガスがエアフロメータ12に達しないためには、V1>V4×{S1/S1S2}の関係が必要であり、従って、S1<S2×{V1/V4-V1}となる。一方、容積室31が溢れないためには、V2>V4×{S2/S1S2}の関係が必要であり、従って、S1>S2×{V4-V2/V2}となる。従って、これら2つの制約をまとめると、上記の10式の関係が得られ、この関係を満足すれば、容積室31が溢れず、かつ吸気通路10側に分流したガスがエアフロメータ12に到達しない。なお、出口33の通路断面積は、入口32の通路断面積S2と等しいか、あるいは、これよりも大きく設定される。このように、上記実施例によれば、吸気系に容積室31を付加したことで、リサーキュレーションバルブ17が開いたときのEGRガスを含むガスの逆流によるエアフロメータ12の汚損を防止できる。特に、吸気通路10特にコンプレッサ上流側通路部分10aの長さを長くする必要がなくなり、車両のエンジンルーム内でのレイアウトの制限を受けることがないとともに、通路長に起因するエアフロメータ12の吸入空気量計量精度の低下応答性の悪化を回避できる。なお、上記容積室31の各部の寸法を適切に設定することで、該容積室31を同時に吸気騒音に対するレゾネータとしても機能させることができ、吸気騒音の低減が図れる。次に、図2は、上記容積室31の入口32に、該入口32を開閉する蓋部材41を設けた実施例を示している。この蓋部材41は、例えば、一端が吸気通路10側壁に回動可能に支持されたフラップ状に構成され、入口32の内側へ開くようになっている。このように逆流時以外は入口32を閉塞する蓋部材41を設けることで、通常時には容積室31が吸気通路10から実質的に切り離された形となり、通常時の吸気流に対する影響が最小限のものとなる。上記蓋部材41は、何らかの手段で逆流時に開作動させる必要があるが、例えば、1つの実施例では、ばね部材によってフラップ状の蓋部材41を閉方向に付勢しておき、逆流時に蓋部材41がガスから受ける力によって開くように構成される。第2の実施例では、蓋部材41がリサーキュレーションバルブ17とリンク部材等を介して機械的に連係しており、リサーキュレーションバルブ17の開作動に連動して蓋部材41が開くように構成される。さらに第3の実施例では、蓋部材41がソレノイド等の電気的信号によって動作するアクチュエータを備えており、コントロールユニットからの制御信号に応答して、リサーキュレーションバルブ17の開作動に連動する形で開くように構成される。この場合、リサーキュレーションバルブ17の開時に蓋部材41が必ず開くように構成してもよいが、前述した吹き返しガスの体積V4をそのときの過給圧等に基づいて演算し、算出した吹き返しガス体積V4が前述した吸気通路容積V1を超えると判定した場合にのみ蓋部材41を開くように構成することもできる。図3は、このような制御を機能ブロック図として示したものであり、ブロック101の吸入空気量はエアフロメータ12によって検出され、ブロック102のコンプレッサ入口側圧力P1、ブロック103のコンプレッサ出口側圧力Pb、ブロック104のコンプレッサ入口側温度T1、はそれぞれ図示しないセンサによって検出される。ブロック105は、コンプレッサ効率マップであり、吸入空気量つまりコンプレッサ5の流量と圧力比とからコンプレッサ効率ηcompが出力される。そして、ブロック106において、前述した2式の右辺に相当する吹き返しガス体積V4が求められ、ブロック107において、この吹き返しガス体積V4が所定の吸気通路容積V1と比較されて、該吸気通路容積V1を超えていると判定された場合に、蓋部材41のアクチュエータに開指令信号が出力される。なお、上記実施例では、過給機としてコンプレッサ5と排気タービン4とが同軸上に直結されたターボ過給機3を用いた例を説明したが、本発明はこのようなターボ過給機に限定されるものではなく、リサーキュレーションバルブを具備したものであれば、どのような形式の過給機であっても同様に適用することができる。"