"高温側圧縮機、四方切換え弁、水熱交換器、高温側膨張装置、中間熱交換器を冷媒配管を介して連通する高温側冷凍サイクルと、低温側圧縮機、四方切換え弁、中間熱交換器、低温側膨張装置、空気熱交換器を冷媒配管を介して連通する低温側冷凍サイクルとから構成され、上記高温側冷凍サイクルに導かれる冷媒と、上記低温側冷凍サイクルに導かれる冷媒とを、上記中間熱交換器で熱交換させる2元冷凍サイクルと、上記高温側冷凍サイクルの水熱交換器に配管され、流通する水または温水と高温側冷凍サイクルに導かれる冷媒とを熱交換させて水または温水を所定温度に上昇させる温水配管と、一端が上記低温側冷凍サイクルの四方切換え弁と中間熱交換器との間の冷媒配管に接続され、他端が低温側冷凍サイクルの低温側膨張装置と空気熱交換器との間の冷媒配管に接続され、中途部に第2の膨張装置を有するバイパス回路と、上記低温側冷凍サイクルの空気熱交換器に対する除霜運転時に、上記高温側冷凍サイクルの四方切換え弁及び上記低温側冷凍サイクルの四方切換え弁とを給湯運転時とは逆方向に切換え制御するとともに、低温側冷凍サイクルの低温側膨張装置で中間熱交換器の蒸発温度または蒸発圧力を制御し、さらに、低温側圧縮機の吸込み冷媒の過熱度が所定値以上となったことを検知したとき上記バイパス回路の第2の膨張装置を開放制御する制御手段と、を具備することを特徴とする給湯システム。さらに上記制御手段は、給湯運転時に、高温側冷凍サイクルにおいて中間熱交換器での蒸発温度と高温側圧縮機での吸込み温度との差で表される過熱度が一定となるように高温側膨張装置を制御するとともに、低温側冷凍サイクルにおいて空気熱交換器での蒸発温度と低温側圧縮機での吸込み温度との差で表される過熱度が一定となるように低温側膨張装置を制御し、除霜運転時に、高温側冷凍サイクルにおいて水熱交換器での蒸発温度と高温側圧縮機での吸込み温度との差で表される過熱度が一定となるように高温側膨張装置を制御するとともに、低温側冷凍サイクルにおいて中間熱交換器での蒸発圧力が一定となるように低温側膨張装置を制御し、中間熱交換器の蒸発温度と低温側圧縮機の吸込み温度との差で表される過熱度が一定となるように上記バイパス回路の第2の膨張装置を制御することを特徴とする請求項1記載の給湯システム。上記温水配管は、水入口側に水温検出手段を備え、さらに上記制御手段は、上記除霜運転の開始時に、上記水温検出手段からの検知信号にもとづいて、高温側冷凍サイクルの上記高温側圧縮機における初期運転周波数を決定する制御をなすことを特徴とする請求項1記載の給湯システム。上記温水配管は、水入口側に流量可変のポンプ及び水温検出手段を備えるとともに、水入口側もしくは温水出口側に流量検出手段を備えていて、さらに上記制御手段は、上記除霜運転の開始時に、上記水温検出手段及び上記流量検出手段からの検知信号にもとづいて、高温側冷凍サイクルの上記高温側圧縮機における初期運転周波数を決定する制御をなすことを特徴とする請求項1記載の給湯システム。上記バイパス回路に備えられる第2の膨張装置は、希土類磁石を用いた電子膨張弁であることを特徴とする請求項1ないし請求項4のいずれかに記載の給湯システム。図1は、第1の実施の形態における給湯システムの冷凍サイクル構成図であり、特に給湯運転時の冷凍サイクル切換え状態を示している。この給湯システムは、高温側冷凍サイクルRaと、温水配管Hと、低温側冷凍サイクルRb及び制御部制御手段Sとから構成される。上記高温側冷凍サイクルRaから説明すると、高温側圧縮機1の吐出部aと四方切換え弁2の第1のポートd1が冷媒配管Pを介して接続され、四方切換え弁2の第2のポートd2に水熱交換器3の1次側流路3aが冷媒配管Pを介して接続される。また、四方切換え弁2の第3のポートd3は、中間熱交換器4の1次側流路4aに冷媒配管Pを介して接続される。四方切換え弁の第4のポートd4は、高温側圧縮機1の吸込み部bに冷媒配管Pを介して接続される。一方、上記水熱交換器3の1次側流路3aは、高温側膨張装置5を備えた冷媒配管Pを介して上記中間熱交換器4の1次側流路4aに接続される。この高温側冷凍サイクルRaにおいて、給湯運転時に、高温側圧縮機1で圧縮され吐出される冷媒は、-四方切換え弁2-水熱交換器3の1次側流路3a-高温側膨張装置5-中間熱交換器4の1次側流路4a-四方切換え弁2-高温側圧縮機1-の順に導かれる。したがって、水熱交換器3の1次側流路3aが凝縮器として作用し、中間熱交換器4の1次側流路4aが蒸発器として作用する。後述する除霜運転時は、四方切換え弁2が切換えられ、高温側圧縮機1で圧縮され吐出される冷媒は、-四方切換え弁2-中間熱交換器4の1次側流路4a-高温側膨張装置5-水熱交換器3の1次側流路3a-四方切換え弁2-高温側圧縮機1-の順に導かれる。このときは、中間熱交換器4の1次側流路4aが凝縮器として作用し、水熱交換器3の1次側流路3aが蒸発器として作用する。上記低温側冷凍サイクルRbは、低温側圧縮機6の吐出部aと四方切換え弁7の第1のポートd1が冷媒配管Pを介して接続され、四方切換え弁7の第2のポートd2に中間熱交換器4の2次側流路4bが冷媒配管Pを介して接続される。また、四方切換え弁7の第3のポートd3は、空気熱交換器8に冷媒配管Pを介して接続される。四方切換え弁7の第4のポートd4は、低温側圧縮機6の吸込み部bに冷媒配管Pを介して接続される。一方、上記中間熱交換器4の2次側流路4bは、低温側膨張装置9を備えた冷媒配管Pを介して上記空気熱交換器8に接続される。なお、上記空気熱交換器8に対向して送風ファンFが配置される。上記低温側冷凍サイクルRbにおいて、給湯運転時に、低温側圧縮機6で圧縮され吐出される冷媒は、-四方切換え弁7-中間熱交換器4の2次側流路4b-低温側膨張装置9-空気熱交換器8-四方切換え弁7-低温側圧縮機6-の順に導かれる。したがって、中間熱交換器4の2次側流路4bが凝縮器として作用し、空気熱交換器8が蒸発器として作用する。後述する除霜運転時は、四方切換え弁7が切換えられ、低温側圧縮機6で圧縮され吐出される冷媒は、-四方切換え弁7-空気熱交換器8-低温側膨張装置9-中間熱交換器4の2次側流路4b-四方切換え弁7-低温側圧縮機6-の順に導かれる。このときは、空気熱交換器8が凝縮器として作用し、中間熱交換器4の2次側流路4bが蒸発器として作用する。このような低温側冷凍サイクルRbに、バイパス回路10が設けられる。上記バイパス回路10は、一端が四方切換え弁7と中間熱交換器4の2次側流路4bとの間の冷媒配管Pに接続され、他端が低温側膨張装置9と空気熱交換器8との間の冷媒配管Pに接続されるバイパス管11と、このバイパス管11の中途部に設けられる第2の膨張装置12とからなる。上記温水配管Hは、一端部が給水源、貯湯タンクまたは復水側バッファタンクの吸込み部に接続され、他端部が貯湯タンク、給湯栓または復水側バッファタンク以上、いずれも図示しないに接続される。温水配管Hの中途部には、水搬送用のポンプ13と、上記水熱交換器3内に配管される2次側流路3bが設けられる。したがって、上記温水配管H導かれる水もしくは温水は、水熱交換器3の2次側流路3bにおいて1次側流路3aに導かれる冷媒と熱交換する。上記制御部Sは、高温側圧縮機1及び低温側圧縮機6の吐出部aに設けられる温度センサ15a,15b及び圧力センサ17a,17bと、吸込み部b側に設けられる温度センサ16a,16b及び圧力センサ18a,18bと、温水配管Hにおける水熱交換器3の2次側流路3b入口側に設けられる水温検出手段である水温センサ19と、出口側に設けられる水温検出手段である水温センサ20及び流量検出手段である流量センサ21からの検知信号を、所定時間毎に受ける。さらに制御部Sは、中間熱交換器4及び空気熱交換器8に設けられる温度センサ図示しないから検知信号を受けるとともに、リモートコントローラリモコン:図示しないからの指示信号を受ける。制御部Sは、これらセンサ類とリモコンから受けた検知信号を演算し、記憶する基準値と比較する。そして、制御部Sは高温側圧縮機1及び低温側圧縮機6の運転周波数を制御するとともに、給湯運転時は、熱交換器の冷媒温度蒸発温度と圧縮機の吸込み側冷媒温度との差から、吸込み側冷媒の過熱度を算出して、高温側膨張装置5及び低温側膨張装置9の開閉と絞り量を制御する。除霜運転時は、高温側冷凍サイクルにおいては、熱交換器の冷媒温度蒸発温度と圧縮機の吸込み側冷媒温度との差から、吸込み側冷媒の過熱度を算出して、高温側膨張装置5の開閉と絞り量を制御する。また、低温側冷凍サイクルにおいては、除霜の進行にともない、凝縮圧力が上昇していくが、蒸発圧力を所定値に保持すべく、低温側膨張装置9の開閉と絞り量を制御し、吸込み側冷媒の加熱度が過大とならないように、、さらにバイパス回路10における第2の膨張装置12の開閉と絞り量を制御する。このようにして構成される給湯システムであり、給湯運転時に制御部Sは、高温側冷凍サイクルRaと低温側冷凍サイクルRbに対し、上述したように冷媒を導き循環するよう制御する。上記中間熱交換器4では、低温側冷凍サイクルRb側の2次側流路4bで冷媒が凝縮して凝縮熱を放出し、高温側冷凍サイクルRa側の1次側流路4aで冷媒が凝縮熱を吸熱しながら蒸発する。したがって、給湯システム全体として空気熱交換器8での蒸発温度と水熱交換器3での凝縮温度差が大となり、高圧縮比を得られる。温水配管Hに導かれる水もしくは温水は、水熱交換器3の2次側流路3bにおいて、高温側冷凍サイクルRaで凝縮作用をなす水熱交換器3の1次側流路3aから高温の凝縮熱を吸熱し、効率良く温度上昇する。水熱交換器3の2次側流路3bにおいて、水もしくは温水は高温化した温水と変り、水熱交換器3から貯湯タンクにまたは往水側のバッファタンク導かれ、再び水熱交換器3に導かれて加熱され貯湯タンクまたは往水側のバッファタンクに循環する。もしくは、水熱交換器3から給湯栓に直接給湯される。さらに制御部Sは、給湯運転時に高温側冷凍サイクルRaにおいて中間熱交換器4の1次側流路4aでの冷媒蒸発温度と、高温側圧縮機1の冷媒吸込み温度との差で表される過熱度が一定となるように、高温側膨張装置5の絞り量を最適に制御する。そして、低温側冷凍サイクルRbにおいて、空気熱交換器8での冷媒蒸発温度と、低温側圧縮機6の冷媒吸込み温度との差で表される過熱度が一定となるように、低温側膨張装置9の絞り量を最適に制御する。したがって、それぞれの冷凍サイクルRa,Rbで冷媒循環量が適正に保持され、水熱交換器3と中間熱交換器4及び空気熱交換器8の熱交換効率の向上を得られる。その結果、水熱交換器3の2次側流路3bにおいて、温水配管Hに導かれる水または温水を効率良く加熱することとなる。特に、外気温が低温の条件下で給湯運転を継続すると、低温側冷凍サイクルRbで空気熱交換器8が冷媒の蒸発作用をなすことから、ここで生成される凝縮水が凍結して霜となり、そのまま付着することがある。この場合は、時間の経過とともに霜の厚さが厚くなり、空気熱交換器8における熱交換効率が低下する。上記制御部Sは、空気熱交換器8に取付けた温度センサからの検知信号を受けるとともに、その他のセンサ類からの検知信号を受けて、空気熱交換器8に対する除霜運転の必要を判断する。その結果で除霜運転が行われるのだが、実際に制御部Sは以下に述べる制御を行う。すなわち、制御部Sは高温側冷凍サイクルRaの四方切換え弁2と、低温側冷凍サイクルRbの四方切換え弁7を、同時に切換え制御する。それぞれの冷凍サイクルRa,Rbにおいて、先に説明した給湯運転時とは逆方向に冷媒が循環する。低温側冷凍サイクルRbにおいては、低温側圧縮機6から吐出される高温高圧のガス冷媒であるホットガスが四方切換え弁7を介して空気熱交換器8に導かれ、高熱を放出する。そのため、空気熱交換器8に付着していた霜が徐々に溶融し、ドレン水となって滴下し、時間の経過とともに霜の厚みが減少する。このような除霜運転時に上記制御部Sは、高温側冷凍サイクルRaで蒸発器の作用をなす水熱交換器3の1次側流路3aでの冷媒蒸発温度を検知する温度センサと、高温側圧縮機1の吸込み冷媒温度を検知する温度センサ16aからの検知信号を受ける。そして、制御部Sは冷媒蒸発温度と冷媒吸込み温度との差で表される過熱度が、一定目標値となるように、高温側膨張装置5の絞り量を制御する。以上の除霜運転を継続すると、空気熱交換器8に付着していた霜が溶融して部分的に地肌が露出し、露出部分が拡大する。この露出部分は空気と接触して熱交換するようになり、空気熱交換器8は自然対流のみで冷却されるので、空気熱交換器8に導かれるガス冷媒が完全に凝縮し切れない状態となる。そのため、低温側冷凍サイクルRbにおける高圧が上昇し、それに連れて低圧も上昇する。低圧が高過ぎると、低温側圧縮機6がロータリ式圧縮機の場合、冷媒循環量が過多となり、ガス冷媒とともに吐出される潤滑油の吐出量が増加し、吐出弁割れが生じる虞れがある。また、電動機部を構成する巻線が過熱状態となり、短絡事故が生じる虞れもある。制御部Sは、低温側圧縮機6の吸込み部b側に設けられた圧力センサ18bで検出した蒸発圧力から演算して得られる蒸発温度、もしくは中間熱交換器4に設けられた温度センサで検出される蒸発温度と、制御部Sに記憶された基準温度と比較する。この検出された蒸発温度が所定値基準温度を上まわったことを確認したら、制御部Sは低温側冷凍サイクルRbに対して以下の制御を行う。すなわち上記制御部Sは、蒸発器の作用をなす中間熱交換器4の2次側流路4bでの冷媒蒸発温度が一定目標値となるように、低温側膨張装置9の絞り量を制御する。除霜運転時では、空気熱交換器8と低温側膨張装置9との間の冷媒は過冷却状態であるため、低温側膨張装置9を制御して冷媒を二相状態とし、もしくは液冷媒を中間熱交換器4の2次側流路4bに導くことができる。さらに制御部Sは、中間熱交換器4の2次側流路4bの冷媒蒸発温度と、低温側圧縮機6の冷媒吸込み温度との差で表される過熱度が一定となるように、バイパス回路10の第2の膨張装置12を開放し絞り量を制御する。空気熱交換器8で凝縮した液冷媒がバイパス回路10を介して、四方切換え弁7と中間熱交換器4の間の冷媒配管に供給される。その結果、中間熱交換器4の2次側流路4bから導出された冷媒と、バイパス回路10を介して供給された冷媒が混合して、低温側圧縮機6の冷媒吸込み温度が低下し、吸込み冷媒の過熱度が適正な状態になるよう冷却される。低温側冷凍サイクルRbにおける過熱度が低下し、冷媒循環量過多が矯正されて、上述した不具合の発生を防止する。また、除霜運転時は、高温側冷凍サイクルRaにおける水熱交換器3の1次側流路3aが蒸発器の作用をなし、温水配管Hの2次側流路3bに導かれる水または温水から蒸発潜熱を奪う。ただし、給湯運転を長時間継続し、比較的高温の温水が温水配管Hを循環する場合は、水熱交換器1次側流路3aにおける冷媒蒸発温度が所定値よりも高くなる。すなわち、高温側冷凍サイクルRaにおいては、冷媒蒸発温度が温水配管Hを循環する温水温度と温水流量に応じて変化する。一方、低温側冷凍サイクルRbでは除霜運転という性質上、空気熱交換器8での冷媒凝縮温度は0~10°C程度である。低温側冷凍サイクルRbにおいて蒸発器となる中間熱交換器4の2次側流路4bで冷媒蒸発温度は、低温側膨張装置9の大きさと開度にもよるが、約0°Cである。温水配管Hを循環する温水の温度が60°C程度とすると、高温側冷凍サイクルRaにおける水熱交換器3の1次側流路3aでの冷媒蒸発温度は約45°C目標過熱度:10Kである。当然ながら、高温側冷凍サイクルRaにおける中間熱交換器4の1次側流路4aでの冷媒凝縮温度は、冷媒蒸発温度よりも高く70°Cと仮定なる。したがって、低温側冷凍サイクルRbの過熱度は少なく見積もっても60K程度となり、過大な状態になってしまう。過熱度が大き過ぎると、冷媒密度が低下して冷媒循環量を確保できなくなり、除霜時間の長期化を引き起こす。低温側圧縮機6がロータリ式圧縮機の場合は、冷媒循環量が過多状態となり、上述したような問題が生じる虞れがある。温水配管Hを循環する温水温度が70°C程度になると、高温側冷凍サイクルRaにおいて冷媒蒸発温度は約55°C、冷媒凝縮温度は80°C程度となる。その結果、低温側冷凍サイクルRbでの過熱度は70K程度と予想され、顕著な悪影響が生じる。このように、2元冷凍サイクルを採用した給湯システムにおいて、低温側冷凍サイクルRbの空気熱交換器8に対する除霜運転は、温水配管Hを循環する温水の温度が上昇するにしたがって低温側圧縮機6では厳しい条件となる。当然ながら、時間の経過とともに高温側冷凍サイクルRaの高温側圧縮機1に対して影響があり、同様の状態を招く。上述した状況下で制御部Sは、低温側冷凍サイクルRbにおけるバイパス回路10の2次膨張装置12を開放して絞り制御をなす。すなわち、低温側圧縮機6から吐出されたガス冷媒が空気熱交換器8に導かれて凝縮され、液冷媒となった後、一部の液冷媒は低温側膨張装置9に導かれ、残りの液冷媒はバイパス回路10に導かれる。特にバイパス回路10に導かれた液冷媒は、第2の膨張装置12で流量を絞られ、低圧化して四方切換え弁7と中間熱交換器4との間の冷媒配管に供給され、過熱度が大となっている中間熱交換器4の2次側流路4bから導出された冷媒と混合し、低温側圧縮機6が吸込む冷媒の過熱度を適正な状態に冷却する。その結果、先に説明したような冷媒循環量の増加と、それにともなう悪影響を全て除去できる。図2は、第2の実施の形態に係る、給湯システムの冷凍サイクル構成図である。ここでは、バイパス回路10に第2の膨張装置12と直列に電磁開閉弁25を備えたことが相違し、他の構成は全く同様である。したがって、同一構成部品には同番号を付して新たな説明を省略する。給湯運転時に上記電磁開閉弁25を閉成しておけば、第2の膨張装置12は全閉状態にする必要はなく、制御の単純化を得る。要は、給湯運転時にバイパス回路10を開放しなければ良い。なお、電磁開閉弁25の代用として、逆止弁を用いても支障はない。また、低温側冷凍サイクルRbに非共沸混合冷媒を用いると、冷媒の蒸発温度が一定せず、温度センサで空気熱交換器8の冷媒蒸発温度を検知しても検知精度が期待できない。そこで、圧力センサ18bで低圧圧力を読み取り、その検知信号を受けた制御部Sが蒸発温度を演算し求めることで、制御性が良くなり、蒸発温度の値が正確に求められる。なお、上記温水配管Hに用いられるポンプ13が流量固定であり、ここに導かれる温水の流量が一定だとすると、除霜運転時は、水熱交換器3の2次側流路3bの入口側水温に応じて、蒸発器である水熱交換器3の1次側流路3aにおける蒸発圧力が変る。すなわち、温水配管Hを循環する温水の温度に影響されて、冷媒蒸発圧力が変る。そのため、除霜運転開始時に高温側圧縮機1の初期運転周波数を一定にすると、温水配管H側の温水温度が上昇したとき、冷媒循環量が過多になり、高圧が上昇して高温側圧縮機1が異常停止する虞れがある。あるいは、温水温度が極端に低下すると、冷媒循環量が不足して低圧縮比となり、空気熱交換器8に対する除霜時間が長くなってしまう。上述したように制御部Sは、水熱交換器3次側流路3bの水入口側に設けられる水温センサ19からの検知信号を所定時間毎に受けている。そこで制御部Sは、除霜運転開始時に、水温センサ19からの検知信号を受けて演算をなし、温水配管Hを循環する温水の温度毎に最適な高温側圧縮機1の初期運転周波数を決定するよう制御する。ポンプ13は流量固定であるので、除霜運転開始にあたって高温側圧縮機1の初期運転周波数を決定する際に、温水配管Hに導かれる温水の流量による影響を考慮する必要がない。したがって、制御の簡略化が得られ、常に安定した除霜運転を行うことができる。また、温水配管Hに導かれる水または温水の流量が変動する場合は、水熱交換器3の2次側流路3bでの熱通過率や出口水温が変動し、高温側冷凍サイクルRaの蒸発圧力が変化する。そのため、温水配管Hにおける水または温水の流量毎に、最適な運転周波数を決定する必要がある。すなわち、温水配管Hにおける水熱交換器3の2次側流路3bでの入口側温水温度と、温水流量を計測し、そのときの値に応じて高温側圧縮機1の初期周波数を決定することで、安定した除霜運転を行うことができる。具体的には、温水配管Hに設けられるポンプ13を流量可変のポンプに代える。温水配管Hにおける水熱交換器3の2次側流路3bの水入口側に水温検出手段である水温センサ19を備え、温水出口側に流量検出手段である流量センサ21を備えることには変りがない。なお、流量検出手段としては、流量センサの他に、温水配管Hにおける水熱交換器3の2次側流路3bの水入口側及び水出口側に水圧センサを設け、それらの圧力差から水量を演算で算出しても良い。上記制御部Sは、除霜運転開始時に上記水温センサ19及び流量センサ21から検知信号を受けて演算をなし、その結果で、高温側圧縮機1における初期運転周波数を決定する制御をなす。このときの低温側圧縮機6の運転周波数は一定でよい。たとえば、高温側冷凍サイクルRaにおける凝縮圧力が一定となるような運転周波数を温水温度と温水流量毎に決定する。このデータを内部パラメータとして持たせ、以下の[表1]に示すようなテーブルとして用いる。入口水温の単位は、[°C]。圧縮機初期運転周波数の単位は、[Hz]。水流量の単位は、[L/minである。もしくは、温水温度と温水流量による近似式を作成し、除霜運転開始時の高温側圧縮機1の初期運転周波数を決定する。いずれにしろ、温水温度が低下するにしたがって初期運転周波数が大きくなるが、一般的に圧縮機は極めて高回転数で運転することを想定していない。そのため、圧縮機を構成する電動機部は回転数が大き過ぎると効率が著しく悪くなり、圧縮機構部の機械効率も悪化する傾向にある。たとえば、100rpsを越えるような高回転数での運転は避けるべきである。したがって、温水温度が低下するにともない、目標凝縮温度を少しずつ下げるよう、高温側圧縮機1の初期運転周波数を可能な限り抑える。もしくは、温水温度により低温側圧縮機6の初期運転周波数を同時に下げて冷媒循環量を全体的に減少させ、高温側圧縮機1の初期運転周波数を抑える制御が望ましい。高温側圧縮機1は初期運転周波数で運転したあとは、制御対象を決定して目標に向けて制御し、除霜運転を完了させる。図3は、第3の実施の形態に係る、給湯システムの冷凍サイクル構成図である。ここでは、低温側冷凍サイクルRbにおけるバイパス回路10の一端部を四方切換え弁7の第4のポートd4と、低温側圧縮機6の吸込み部bとを連通する冷媒配管Pの中途部に接続させる。バイパス回路10の他端部が、低温側膨張装置9と空気熱交換器8とを連通する冷媒配管Pの中途部に接続することは変りがない。さらに、上記バイパス回路10の第2の膨張装置12として、希土類磁石を用いた直動式電子膨張弁を用いる。他の構成は全く同様である。したがって、同一構成部品には同番号を付して新たな説明を省略する。希土類磁石は磁束密度が高いため、小型化に適している。また、電子膨張弁は制御性が良く、小型で安価であるため、それほど流量を必要としないバイパス回路10に備えるには最適である。ギヤ式に比べて直動式は安価のため、コスト低減と省スペース化のために有利である。しかるに上記希土類磁石は、温度上昇により残留磁束密度と保持力が大きく低下する特性を持っている。希土類磁石として、ネオジ磁石を用いた場合、残留磁束密度の温度係数は-0.1/K、保持力の温度係数は-0.5/K程度である。サマリウムコバルト磁石を用いた場合の残留磁束密度の温度係数は-0.03/K、保持力の温度係数は-0.2/K程度20°Cである。減磁による電子膨張弁の故障を防ぐためにも、冷媒温度は低く抑える必要がある。なお、上記バイパス回路10の他端部は、空気熱交換器8の入口と中間熱交換器4入口と四方切換え弁7との間に接続されている。したがって、給湯運転時に何らかの原因で低温側膨張装置9が全開状態にあると、低温側圧縮機6からの吐出ガスがバイパス回路10の第2の膨張装置12まで流れ込んでしまう。給湯運転中に第2の膨張装置12に通電するケースとして、たとえば給湯システムが要求とおりの圧縮機周波数で運転しているのに、所定の能力が出ない状況で起こり得る。電子膨張弁は開ループ制御であるため、実際の開度と要求開度に差が生じる場合があり、除霜運転終了とともに全閉にしたとしても、実際には開いていることがある。このときは、中間熱交換器4に導かれる冷媒量が減り、加熱能力が低下する。そのため、除霜運転が終了して所定時間経過後に要求能力に達しなかった場合、まずは第2の膨張装置12を増し締めして全閉させることが予想される。図4は、このときの状態を示している。下部側変化は低温側冷凍サイクルRb、上部側変化は高温側冷凍サイクルRaである。Tdは圧縮機の冷媒吐出温度、Tsは圧縮機の冷媒吸込み温度、Tcは冷媒凝縮温度、Teは冷媒蒸発温度である。高温側冷凍サイクルでは冷媒としてR245faを用いており、低温側冷凍サイクルでは冷媒としてR410Aを用いている。圧縮機の冷媒吐出温度Tdは、条件によっては60°Cを大きく越えて80°C以上となる。この状態で第2の膨張装置12に通電すると、非可逆の減磁を引き起こす可能性がある。一般的に用いられる電子膨張弁では、冷媒の許容上限温度は60~70°Cであるので、通電により第2の膨張装置電子膨張弁12が破損する虞れがある。そのために、図3に示すようにバイパス回路10一端部の接続先を変更する。万が一、給湯運転中にバイパス回路10が開通した場合でも、低圧ライン同士なので圧力差が小さいため、ほとんど冷媒が流れずに済む。しかも、低温側膨張装置9で膨張減圧下状態の冷媒であるので冷媒温度が低く、直動式電子膨張弁としての信頼性を確保できる。図5は、第4の実施の形態に係る、給湯システムの冷凍サイクル構成図である。ここでは、低温側冷凍サイクルRbにおけるバイパス回路10に、第2の膨張装置を構成する電磁開閉弁27とキャピラリーチューブ28が直列に接続される。そして、四方切換え弁7の第4のポートd4と低温側圧縮機6の吸込み部bとを連通する冷媒配管Pの中途部に気液分離器30が設けられる。他の構成は全く同様である。したがって、同一構成部品には同番号を付して新たな説明を省略する。上記制御部Sは、通常の給湯運転時に電磁開閉弁27を閉成し、除霜運転時に電磁開閉弁27を開放する制御をなす。結果として、上述と同様の作用効果が得られる。気液分離器30は、冷却液過多で過熱度の確保ができず、液冷媒が低温側圧縮機6の吸込みラインに流れてしまう場合でも、液バックして破損することを防止でき、低温側圧縮機6の信頼性の向上を得られる。なお、上記電磁開閉弁27に代って逆止弁を備え、除霜運転時のみ連通するような配管構成にしても良い。電磁開閉弁27や逆止弁は、第1~第3の実施の形態で説明した、第2の膨張装置12としての電子膨張弁に比べて安価である。電磁開閉弁27及び逆止弁ともに、冷媒の許容温度は100°C以上を保証している。したがって、先に第3の実施の形態図3で説明したように、バイパス回路10の一端部を四方切換え弁7の第4のポートd4と低温側圧縮機6の吸込み部bとの間に接続する必要が無く、配管設計に応じて最も都合の良い場所に接続することができる。さらに、低温側圧縮機6の吸込み側に気液分離器30を備えているため、特に低温側圧縮機6として高圧シェルタイプのロータリ式圧縮機を用いた場合は、液バックによる電動機部回転子の摩耗や、圧縮機破損の虞れが解消される。以上、本実施形態を説明したが、上述の実施形態は、例として提示したものであり、実施形態の範囲を限定することは意図していない。この新規な実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置換え、変更を行うことができる。これら実施形態やその変形は、発明の範囲や要旨に含まれるとともに、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれる。"