"ガラス粉末とフィラー粉末とを含有し、PbOを実質的に含有しないことを特徴とするガラスタブレット。平面表示管用排気管の封着に使用することを特徴とする請求項1に記載のガラスタブレット。410~500°Cにおけるボタンテストの流動径が19~30mmであることを特徴とする請求項1または2に記載のガラスタブレット。SnO-P2O5系ガラス粉末とフィラー粉末とを含有し、体積表示で、SnO-P2O5系ガラス粉末が55~90、フィラー粉末が10~45であることを特徴とする請求項3に記載のガラスタブレット。KZr2PO43、LiZr2PO43、NbZrPO43、NaZr2PO43、Ca0.5Zr2PO43、NaSnPO43、Ca0.25Nb0.5Zr1.5PO43、Na0.5Nb0.5Zr1.5PO43、Na0.5Nb0.5Zr1.5PO43、Mg0.25Nb0.5Zr1.5PO43、ZrO2P2O7、Mg0.5Zr2PO43、Zr2WO4PO42、コーディエライト、酸化スズおよび酸化ニオブからなる群より選ばれた1種または2種以上のフィラー粉末を含有してなることを特徴とする請求項4に記載のガラスタブレット。SnO-P2O5系ガラス粉末の組成がモル表示で、SnO35~60、P2O518~45、ZnO0~20、B2O30~30、SiO20~15、Al2O30~10、R2O0~10RはLi、Na、KおよびCsを含有すること特徴とする請求項4または5に記載のガラスタブレット。Bi2O3-B2O3系ガラス粉末とフィラー粉末とを含有し、体積表示で、Bi2O3-B2O3系ガラス粉末が55~90、フィラー粉末が10~45であることを特徴とする請求項3に記載のガラスタブレット。ウイレマイト、コージェライト、ジルコン、酸化錫およびアルミナからなる群より選ばれた1種または2種以上のフィラー粉末を含有してなることを特徴とする請求項7に記載のガラスタブレット。Bi2O3-B2O3系ガラス粉末の組成がモル表示で、Bi2O330~50、B2O310~40、BaOSrO1~10、ZnO0~30を含有することを特徴とする請求項7または8に記載のガラスタブレット。PbOを実質的に含有しないガラス粉末とフィラー粉末とを均一に混合する工程、前記混合粉末に熱分解性が良好なビークルを添加して顆粒とする工程、前記顆粒をプレス成形する工程、および、仮焼成する工程を含むことを特徴とするガラスタブレットの製造方法。ガラスからなる排気管の先端部の外周面に請求項1~9のいずれかに記載のガラスタブレットが固着されてなることを特徴とするタブレット一体型排気管。ガラスタブレットの熱膨張係数が排気管の熱膨張係数よりも5~20×10-7/°C小さいことを特徴とする請求項11記載のタブレット一体型排気管。ガラスからなる排気管の片端が拡径されており、その先端部の外周面にガラスタブレットが配設されてなることを特徴とする請求項11または12に記載のタブレット一体型排気管。ガラスからなる排気管の片端がフレア状に拡径されており、その先端部の外周面にガラスタブレットが配設されてなることを特徴とする請求項13に記載のタブレット一体型排気管。ガラスからなる排気管の片端がフランジ状に拡径されており、その先端部の外周面にガラスタブレットが配設されてなることを特徴とする請求項13に記載のタブレット一体型排気管。ガラスからなる排気管の片端が円筒状に拡径されており、その先端部の外周面にガラスタブレットが配設されてなることを特徴とする請求項13に記載のタブレット一体型排気管。ガラスからなる排気管の先端部に、環状のガラスタブレットと、該ガラスタブレットよりも高い融点を有する環状の実質的に鉛を含有しない高融点ガラスタブレットが設けられており、ガラスタブレットが先端部の外周面に取り付けられ、高融点ガラスタブレットがガラスタブレットよりも後端部の外周面に取り付けられていることを特徴とする請求項13に記載のタブレット一体型排気管。ところで、無鉛ガラス、例えばSnO-P2O5系の低融点ガラスを用いて鉛ガラスの替わりに使用してガラスタブレットを作製すると、仮焼成時にガラスが酸化還元するため、実際に封着する際には流動性が低くなり、また、Bi2O3-B2O3系の低融点ガラスを用いてガラスタブレットを作製すると、仮焼成時にガラス内部で結晶化して、実際に封着する際には流動性が低くなるため封着材料として使用できないと言う問題を有していた。本発明の目的は、PbOを実質的に含有せず、ガラス粉末とフィラー粉末とを含有する流動性の高いガラスタブレット、その製造方法およびガラスタブレット一体型排気管を提供することである。本発明者等は、仮焼成の際にビークル樹脂バインダー、溶媒等で構成されるとガラスが酸素を介して反応することによってガラスの酸化還元や結晶化が促進されたため流動性が得られなくなったことを見いだしたとともに、熱分解性の良好なビークルを用いることによって前記の問題を解決できることを見出し、本願発明として提案するものである。すなわち、本発明のガラスタブレットは、ガラス粉末とフィラー粉末とを含有し、PbOを実質的に含有しないことを特徴とする。また、本発明のガラスタブレットの製造方法は、PbOを実質的に含有しないガラス粉末とフィラー粉末とを均一に混合する工程、前記混合粉末に熱分解性が良好なビークルを添加して顆粒とする工程、前記顆粒をプレス成形する工程、および、仮焼成する工程を含むことを特徴とする。さらに、本発明のタブレット一体型排気管は、ガラスからなる排気管の先端部の外周面に、ガラス粉末とフィラー粉末とを含有し、PbOを実質的に含有しないガラスタブレットが固着されてなることを特徴とする。本発明のガラスタブレットの製造方法を用いると、PbOを実質的に含有しなくても、ガラス粉末が結晶化したり酸化還元したりして変質することがないため、流動性や封着性に優れたガラスタブレットを作製することができる。以下、ガラスタブレットの作製方法について説明する。まず、無鉛ガラス粉末と無鉛フィラー粉末とを均一に混合する。次に、上記混合粉末に熱分解性の良好なビークルを添加して粒径100μm程度の顆粒を作製する。続いて、前記顆粒を金型に充填し、プレス成形することによってガラスタブレット前駆体を作製する。最後に、ガラスタブレット前駆体を約200~350°Cで仮焼成することによって、ビークル成分を揮発燃焼させ、330~430°Cで焼結してガラスタブレットを作製する。本発明のガラスタブレットは、PbOを実質的に含有しないため環境負荷を軽減することができる。本発明のガラスタブレットは、410~500°Cにおけるボタンテストの流動径が19~30mmであるため流動性や封着性に優れている。19mmよりも流動径が小さいと流動性が乏しいため封着強度が低く、30mmよりも流動径が大きいと流動性が高すぎるため封着部から漏れ出した封着材料が、他の部品に悪影響を及ぼすおそれがある。なお、ボタンテストとは、直径20mm高さ10mmの円柱形状の仮焼成したボタンを軟化点よりも高い温度で10分間加熱した後、室温に放置した時のボタンの直径を測定して評価した。なお、温度の昇降は10°C/分で行なった。本発明のガラスタブレットは、被封着物ガラス基板よりも熱膨張係数が5~20×10-7/°C小さいと、封着後にガラスタブレットに圧縮歪が加わるため封着が剥がれにくく好ましい。5×10-7/°Cよりも小さいと充分な圧縮歪が得られにくく、20×10-7/°Cよりも大きいと熱膨張係数の差に起因するクラックがガラスタブレットまたはガラス基板に発生するおそれがあるためである。8~15×10-7/°Cの差であると、より好ましい。本発明のガラスタブレットに使用される低融点ガラスは、封着温度が550°C以下の低融点ガラスからなることが好ましい。パネル内部を排気した後に排気管をバーナーで熔封できるように、排気管は比較的耐熱性の低いガラスからなるため、封着温度が550°Cを超える低融点ガラスでは、焼成時に排気管が熱変形するおそれがあるためである。本発明のガラスタブレットは、どのような形状であっても良いが、環状であると排気管を封着しやすいため好ましい。特に、断面形状が、円形、四角形、L字形であると排気管との密着性が良いため好ましい。本発明のガラスタブレットは、ガラス粉末としてBi2O3-B2O3系ガラス、SnO-P2O5系ガラス、P2O5-Ag2O系ガラス、P2O5-CuO系ガラスまたはV2O5-BaO系ガラスが使用可能である。これらのガラスは500°C以下と融点が低いため好ましい。特にBi2O3-B2O3系ガラス、SnO-P2O5系ガラスであると耐候性および流動性に優れるため好ましい。まず、SnO-P2O5系ガラスについて記載する。SnO-P2O5系ガラス粉末の組成がモル表示で、SnO35~60、P2O518~45、ZnO0~20、B2O30~30、SiO20~15、Al2O30~10、R2O0~10RはLi、Na、KおよびCsを含有すると好ましい。SnO-P2O5系ガラスにおいて、上記組成範囲に限定した理由を以下に示す。SnOは、ガラスの融点を低くする成分である。SnOが35より少ないとガラスの粘性が高くなって封止温度が高くなりやすく、60を超えるとガラス化しにくくなる。なお、SnOが多いと封止時に失透しやすくなるので、55以下であることが好ましい。また、40以上であれば、流動性に優れ、高い気密性が得られるため好ましい。P2O5は、ガラス形成酸化物である。P2O5が18よりも少ないと、ガラスの安定性が充分に得られにくい。18~45の範囲では、ガラスに充分な安定性が得られるが、45を超えると耐湿性が悪くなりやすい。また、P2O5が20以上であれば、ガラスがより安定化するが、35を超えると封止用ガラスの耐候性がやや悪くなる傾向が現れるので、20~35であることがさらに好ましい。ZnOは、中間酸化物である。ZnOは必須成分ではないが、ガラスを安定化させる効果が大きいため、4以上であることが望ましい。しかし、ZnOが20を超えると封止時にガラス表面に失透が発生しやすくなる。ZnOの含有量は5~15であることが望ましい。B2O3は、ガラス形成酸化物である。B2O3は必須成分ではないが、ガラスを安定させる効果がある。但し、30より多いとガラスの粘性が高くなりすぎ、封止時の流動性が著しく悪くなり、封止部の気密性が損なわれる傾向にある。B2O3の好適な範囲は0~25である。SiO2は、ガラス形成酸化物である。SiO2は必須成分ではないが、失透を抑制する効果があるので含有させることが望ましく、特に、6以上含有させることが好ましい。なお、15を超えると軟化温度が上昇し、封止温度が高くなりやすい傾向がある。Al2O3は、中間酸化物である。Al2O3は必須成分ではないが、ガラスを安定化させる効果があり、また熱膨張係数を低下させる効果もあるので含有させることが望ましい。但し、10を超えると軟化温度が上昇し、封止温度が高くなる傾向がある。なお、ガラスの安定性や熱膨張係数および流動性など考慮した場合、0.5~5の範囲がより好ましい。R2ORはLi、Na、KおよびCsは、必須成分ではないが、R2O成分のうち、少なくとも1種類が組成中に加わることにより接着力が向上する傾向がある。しかし、合量で10を超えると封止時に失透しやすくなる。また、R2Oのなかでも、Li2Oは、接着力を最も向上させやすい。SnO-P2O5系ガラスにおいて、上記した以外に、以下の成分を含有してもよい。ランタノイド酸化物、例えばLa2O3、CeO2は必須成分ではないが、ガラス成分中に合量で0.1以上含有することで、ガラスの耐候性が向上しやすい。なお、ランタノイド酸化物に加えて、他の希土類、例えば、Y2O3を使用するとガラスの耐候性向上により効果的である。ランタノイド酸化物を除く希土類の添加量は0~5であることが好ましい。R’OR’はMg、Ca、SrおよびBaは、必須成分ではないが、ガラスを安定化させる成分として有用である。R’Oの合量が15を越えると、失透しやすい傾向がある。そのため、R’Oの含有量は15以下、さらに好ましくは10以下であることが望ましい。また、例えば、Nb2O5、TiO2、ZrO2、CuO、MnO、In2O3等のガラスを安定化させる成分を合量で20まで含有させることができる。なお、これら安定化成分の含有量が20を超えると、ガラスが不安定になって製造しにくくなる。より安定なガラスを得るには15以下であることが好ましい。Nb2O5、TiO2、およびZrO2の含有量は何れも0~15、特に各々0~10であることが好ましい。いずれかの成分の含有量が15を超えるとガラスが不安定になりやすい。CuOおよびMnOの含有量は何れも0~10、特に各々0~5であることが好ましい。いずれかの成分の含有量が10を超えるとガラスが不安定になりやすい。In2O3は、高度な耐候性を得る目的で使用することができる。In2O3の含有量は0~5であることが好ましい。また、F、Cl等のハロゲンは、表示輝度を低下させるおそれがあるため、実質的に含有しないことが好ましい。本発明のガラスタブレットは、SnO-P2O5系ガラス粉末とフィラー粉末とを含有し、体積表示で、SnO-P2O5系ガラス粉末が55~90、フィラー粉末が10~45であると流動性および封着性に優れるため好ましい。また、所望の機械強度や熱膨張係数が得られやすいため好ましい。フィラー粉末としては、KZr2PO43以後、KZPと称す、LiZr2PO43以後、LZPと称す、NbZrPO43以後、NZPと称す、NaZr2PO43、Ca0.5Zr2PO43、NaSnPO43以後、NSPと称す、Ca0.25Nb0.5Zr1.5PO43以後、CNZPと称す、Na0.5Nb0.5Zr1.5PO43、Na0.5Nb0.5Zr1.5PO43、Mg0.25Nb0.5Zr1.5PO43、ZrO2P2O7以後、ZPと称す、Mg0.5Zr2PO43、Zr2WO4PO42、コーディエライト、酸化スズおよび酸化ニオブからなる群より選ばれた1種または2種以上を混合して使用することができる。また、前記フィラー粉末以外にもウイレマイト、アルミナ、ジルコン、β-ユークリプタイトおよびジルコニアからなる群より選ばれた1種または2種以上を合量で5体積まで添加しても良い。上記したフィラー粉末は、ガラスとの反応性を低くするためにアルミナ、シリカ、ジルコン、チタニア、ジルコニア等で0.1~1.0μmの厚さでコーティングしても良い。コーティングの厚さが0.1μmよりも薄いとコーティングした効果が得られにくく、1.0ミクロンよりも厚いと熱膨張係数の違いによってコーティングが剥がれやすいため好ましくない。なお、コーティングは異種の材質のフィラー粉末に対して行なうものとする。次に、Bi2O3-B2O3系ガラスについて記載する。Bi2O3-B2O3系ガラスとしては、モル表示で、Bi2O330~50、B2O310~40、BaOSrO1~10、ZnO0~35を含有すると好ましい。Bi2O3-B2O3系ガラスにおいて、上記組成範囲に限定した理由を以下に記載する。Bi2O3は、ガラスの軟化点を下げるための主要成分であり、その含有量は30~50、好ましくは35~45である。Bi2O3の含有量が30より少ないと軟化点が高くなりやすく、流動性乏しくなる傾向があり、50よりも多いと安定なガラスが得られにくい傾向がある。B2O3は、ガラス形成成分として必須であり、その含有量は10~40、好ましくは18~40である。B2O3の含有量が10より少ないとガラスが不安定になって失透し易くなる。また失透を生じない場合でも、焼成時に結晶の析出速度が極めて大きく、接着、封着、被覆等の作業に必要な流動性が得られない。一方、B2O3が40より多くなるとガラスの粘性が高くなり過ぎて500°C以下の温度で焼成が困難になる。BaOとSrOはガラスの安定化に大きな効果があり、これらを合量で1~10、好ましくは2~9含有する。これらの成分の合量が1より少ないとその効果がなく、一方、10より多くなると転移点が高くなる。なおBaOの含有量は0~10、特に2~9であることが好ましく、またSrOの含有量は0~5、特に0~3であることが好ましい。ZnOはガラスの安定化に大きな効果があり、その含有量は0~30、好ましくは5~25である。その含有量が30より多くなるとガラスが結晶化しやすくなって流動性が悪くなる。Bi2O-B2O3系ガラスにおいて、上記した以外の成分について記載する。SiO2およびAl2O3は、何れもガラスをより安定化させるために含有させる成分であり、合量で5以下、好ましくは2以下使用する。これらの成分が上記範囲を超えるとガラスの粘性が高くなり過ぎて好ましくない。なお、SiO2およびAl2O3の含有量はそれぞれ0~2であることが好ましい。CuOは、ガラスを安定化するための成分であり、その含有量は0~20、好ましくは0~15である。CuOが20を超えると結晶の析出速度が極めて大きくなって流動性が悪くなる傾向があるため好ましくない。Fe2O3はガラスを安定化するための成分であり、その含有量は0~5、好ましくは0~2である。Fe2O3が5を超えると逆にガラスが不安定になる。Cs2OとF2はガラスをより低粘性化する成分であり、Cs2Oの含有量は0~5、好ましくは0~3、F2の含有量は0~20、好ましくは0~10である。これらの成分が上記範囲を超えるとガラスの化学耐久性が低下する。なお、上記成分以外にも、ガラスの粘性や熱膨張係数の調整のために、MgO、La2O3、TiO2、ZrO2、V2O5、Nb2O5、MoO3、WO3、TeO2、Ag2O、Na2O、K2O、Li2O等を5以下添加することが可能である。本発明のガラスタブレットは、Bi2O3-B2O3系ガラス粉末とフィラー粉末とを含有し、体積表示で、Bi2O3-B2O3系ガラス粉末が55~90、フィラー粉末が10~45であると流動性および封着性に優れるため好ましい。また、所望の機械強度や熱膨張係数が得られやすいため好ましい。フィラー粉末としては、ウイレマイト、コージェライト、ジルコン、酸化錫およびアルミナからなる群より選ばれた1種または2種以上を混合して使用することができる。また、前記フィラー粉末以外にもKZP、LZP、NZP、NaZr2PO43、Ca0.5Zr2PO43、NSP、CNZP、Na0.5Nb0.5Zr1.5PO43、Na0.5Nb0.5Zr1.5PO43、Mg0.25Nb0.5Zr1.5PO43、ZP、Mg0.5Zr2PO43およびZr2WO4PO42、β-ユークリプタイトおよびジルコニアからなる群より選ばれた1種または2種以上を合量で5体積まで添加しても良い。上記したフィラー粉末は、ガラスとの反応性を低くするためにアルミナ、シリカ、ジルコン、チタニア、ジルコニア等で0.1~1.0μmの厚さでコーティングしても良い。コーティングの厚さが0.1μmよりも薄いとコーティングした効果が得られにくく、1.0ミクロンよりも厚いと熱膨張係数の違いによってコーティングが剥がれやすいため好ましくない。なお、コーティングは異種の材質のフィラー粉末に対して行なうものとする。熱分解性の良好なビークルとしては、ポリエチレングリコール誘導体、ポリメチルスチレンPMS、ポリエチレンカーボネート等の樹脂と、N,N’-ジメチルホルムアミドDMF、γ-ブチロラクトン、テトラリン、ブチルカルビトールアセテート、酢酸エチル、酢酸イソアミル、ジメチルスルホキシドDMSO、プロピレンカーボネート、2,4-ジエチル-1,5-ペンタンジオール、N-メチル-2-ピロリドン、ジエチレングリコールモノエチルエーテル、ジエチレングリコールモノエチルエーテルアセテート、ベンジルアルコール、トルエン、3-メトキシ-3-メチルブタノール、トリエチレングリコールモノメチルエーテル、トリエチレングリコールジメチルエーテル、ジプロピレングリコールモノメチルエーテル、ジプロピレングリコールモノブチルエーテル、トリプロピレングリコールモノメチルエーテル、トリプロピレングリコールモノブチルエーテル、n-ヘキサトリデシルアルコールn-HDA等の溶媒を単独または混同して使用することができる。これらのビークルは300°C以下の温度で分解したり、燃焼したり、揮発したりするためガラスを変質させにくい傾向がある。以下、ガラスタブレット一体型排気管の作製方法について説明する。まず、所定の長さを有する排気管と、上記した材料からなるガラスタブレットを用意する。排気管の片端が、フレア状、フランジ状、円筒状等に拡径されていると、パネルと排気管とを封着する際に、排気孔を覆うように封着しやすいとともに、傾きを防止することができるため好ましい。なお、拡径された排気管とは、図1に示すようなフレア状や、図2、図3に示すようなフランジ状や、図4に示すようなフレア部分とフランジ部分を組み合わせた形状に排気管の片端を加工したものを指す。次に、ガラスタブレットを排気管の片端に治具を用いて固定する。最後に、ガラスタブレットの軟化点よりも10~40°C高い温度で加熱して排気管とガラスタブレットを一体化してガラスタブレット一体型排気管を作製する。本発明のガラスタブレット一体型排気管は、排気管よりも熱膨張係数が5~20×10-7/°C小さいと、封着後にガラスタブレットに圧縮歪が加わるため封着が剥がれにくく好ましい。5×10-7/°Cよりも小さいと充分な圧縮歪が得られにくく、20×10-7/°Cよりも大きいと熱膨張係数の差に起因するクラックがガラスタブレットまたは排気管に発生するおそれがあるからである。そのため、被封着物ガラス基板と排気管との熱膨張係数の差が小さいと好ましい。さらに好ましくは、熱膨張係数が等しい場合である。ガラスタブレットが固着された排気管を焼成すると、ガラスタブレットと接触する排気管の外周面に応力が集中するが、この部分の拡径部分の高さが小さいほど折損しやすくなる。そこで、本発明では、ガラス管先端を拡径するとともに、最も管径が大きくなる外周面部分にタブレットを固着することにより、応力の集中する部分を大きくし、後工程で発生するガラス管の折損を大幅に低減することができる。本発明のガラスタブレット一体型排気管は、拡径されたガラス管からなる排気管の先端部の外周面にガラスタブレットが固着していると、排気管を取り扱う際に拡径部がガラスタブレットによって保護されるため破損しにくい。また、ガラスタブレットが排気管の外周面と接しているために、背面板に配設する際に、排気管の拡径部よりも広い面で背面板と接するため安定性が高い。本発明を実施例を用いて詳細に説明する。表1、2にはガラス組成を示し、表3、4にはフィラー粉末を示し、表5には樹脂を示す。また、表6、7にはガラスタブレットを示す。さらに、表8は、タブレット一体型排気管の構成を示し、表9は、その評価結果を示す。表1、2に記載の試料A~Lは、以下のようにして作製した。まず、表1または2に記載の組成となるようにガラス原料を調合して石英ルツボ内に投入し、前記石英ルツボに蓋をした状態で表中に記載の温度および雰囲気において2時間溶融した。続いて、溶融ガラスを平行に位置する2本の水冷ローラーの間を通して薄板状に成形し、ボールミルを用いて粉砕して平均粒径が5μmの各試料を作製した。試料A~Lにおいてガラス転移点、軟化点、熱膨張係数を評価した。ガラス転移点は、示差熱分析装置DTAにより求めた。軟化点は、マクロ型示差熱分析DTA装置リガク製により測定した。熱膨張係数は、押棒式熱膨張測定装置により求めた。フィラー粉末とビークルは表3、4および表5にそれぞれ試料a~h、試料α~δで示したものを使用した。表6、7に記載の試料1~18は、以下のようにして作製した。まず、表中に記載の割合でガラス粉末試料A~L、およびフィラー粉末試料a~hの混合物100質量部にビークル試料α~δを所定量添加して均一に混合して、粒径がおよそ100μmの顆粒を作製した。なお、試料A~Hには20質量部、試料I~Lには10質量部用いた。次に、前記顆粒を金型に充填した後、プレス成形によってガラスタブレット前駆体直径20mm、高さ10mmを作製した。最後に、ガラスタブレット前駆体を300°Cで仮焼成した後、軟化点において10分間焼結して各試料を作製した。試料1~18は、熱膨張係数、軟化点、流動径を測定した。表6、7より明らかなように、熱膨張係数は、57.5~75.0であり、流動径は19.5~22.0mmであった。次に、ガラスタブレット一体型排気管を作製し、評価した。まず、質量表示で、SiO263.7、Al2O39.7、B2O312.4、ZnO2.1、Li2O3.5、Na2O5.3、K2O3.0、Sb2O30.3の組成を有するガラスガラスAと、SiO264.7、Al2O36.0、B2O310.4、ZnO2.1、Li2O4.2、Na2O7.3、K2O5.0、Sb2O30.3の組成を有するガラスガラスBを用いて図1~4に記載の排気管をそれぞれ作製した。なお、ガラスAの熱膨張係数は85×10-7/°Cであり、ガラスBの熱膨張係数は70×10-7/°Cであった。ガラスタブレット一体型排気管の作製工程を図5を用いて説明する。次に、図5aに記載のように、排気管1の円筒部分が嵌まる穴2aが形成された治具2を準備し、排気管1の拡径した部分1aを上にした状態で、治具2の穴2aに排気管1の円筒部分を挿入する。拡径した部分1aは、径が広くなっているので、排気管1は治具2の台座部2bによって吊り下げられた状態となる。続いて、図5bに示すように、排気管1の拡径した部分1aの外周面で、台座部2bの上に、環状の高融点ガラスタブレット3日本電気硝子株式会社製:FN-13、熱膨張係数76×10-7、耐熱温度600°Cを必要に応じて図4の排気管を使用すると場合配置する。高融点ガラスタブレット3の内径は、台座部2bの外径よりも大きいので、台座部2bと高融点ガラスタブレット3との間には隙間が形成された状態となる。最後に、図5cに示すように、高融点タブレット3の上に、ガラスタブレット4を載せる。このときのガラスタブレット2の内径は、拡径した部分1aの外径より僅かに大きい程度0.1~0.4mm程度が好ましいであり、拡径した部分1aの外周面とガラスタブレット4の間に隙間がなく嵌まる程度の大きさとなっている。この状態で、電気炉等に入れ、ガラスタブレット4を大きな変形を伴わない程度に軟化させることにより、拡径された部分1aの外周面にガラスタブレット4を接着させる。図5cに示す状態では、ガラスタブレット4を接着した後の状態において、ガラスタブレット4の先端面4aが、排気管1の先端面1aとほぼ同じ位置となっていることが好ましい。また、ガラスタブレット4を排気管1の拡径した部分1aに接着させるため焼成させた際、同時にガラスタブレット4と高融点タブレット3が接着される。従って、排気管1に対し、ガラスタブレット2および高融点タブレット3が一体化される。以上のようにして、排気管1にガラスタブレット4および高融点タブレット3を一体化させた後、治具2から排気管1を取り出す。以上のような製造方法によれば、ガラスタブレット4と治具2の台座部2bとの間には、高融点タブレット3が存在しているので、ガラスタブレット2をガラス管1に取り付けるため焼成する際、ガラスタブレット2が治具4に接着することがない。このため、治具2の材質としてガラスタブレット4と接着しないような材質を用いる必要がない。また、治具4の材質がガラスタブレット4と接着し易い材質である場合には、これらの間に離型剤を塗布するしたり、治具にガラスタブレット2が融着市内素材例えば、カーボンを使用する必要がある。このような方法を用いて試料~を作製した。続いて、表8に記載の試料~を、タブレット面を下側にして窓板ガラス上に立て、表1に示す低融点ガラス素材の封着温度で10分間焼成した。なお、試料~については、ガラス管に400gの荷重をかけながら焼成を行った。このようにして接合したガラス管について、ガラス管の傾き、接合部の気密性及び機械的強度を評価した。ガラス管の傾きは、投影機を用いて最大斜角になる部分を計測し、30本全ての傾きが3°以内であれば良、それ以外の場合を不良とした。接合部の気密性は、排気管の開口部をヘリウムリークディテクターに接続し、ヘリウムガスを窓板ガラスとの接合部分に吹きかけ、30本全てのサンプルが1×107atmcc/sec以下のリーク速度であれば良とした。機械的強度は、排気管が水平になるように窓板ガラスを直立させて保持した後、窓ガラスを固定した状態で窓板ガラスから40mm離れたガラス管部分を、オートグラフにて2mm/minの速度で荷重をかけ、破壊に要した荷重を求め、その平均値を機械的強度として示した。表9から明らかなように、試料~は、排気管の傾きが小さく、また接合部における気密性は良好であった。さらに機械的強度については4.5kg以上であった。破壊部分を観察すると、ガラスタブレットの部分と排気管の拡径部の両方で割れが発生しており、両者が強固に接合していたものと考えられる。"