"変換のため、n,γ核反応を介して活性化されるのに適切なターゲット親元素が、原子炉内で発生した中性子により照射されるボリューム内に配置構成され、前記ターゲットは親元素としてRu;Nd、Sm、Gd、Er、Yb;W、Reのいずれかをそれらの任意の組合せおよび/または組成で含むものである、主としてランタニドおよび/または白金金属を生成するために中性子の核反応を利用する方法であって、前記ターゲットは、中性子源/原子炉のエンベロープの外側で、この目的のために特に採用されたカセットおよび/または容器内に、配置構成されることを特徴とする方法。変換のため、n,γ核反応を介して活性化されるのに適切なターゲット親元素が、原子炉内で発生した中性子により照射されるボリューム内に配置構成され、前記ターゲットは親元素としてRu;Nd、Sm、Gd、Erのいずれかをそれらの任意の組合せおよび/または組成で含むものである、請求項1に記載の、主としてランタニドおよび/または白金金属を生成するために中性子の核反応を利用する方法であって、前記ターゲットは、中性子源/原子炉の照射チャネル内で、この目的のために特に採用されたカセットおよび/または容器内に、配置構成されることを特徴とする方法。請求項1または請求項2に記載のターゲットであって、中性子減速材が、前記中性子源のエンベロープの外側とターゲットとの間で、この目的のために特に採用されたカセットおよび/または容器内に、配置構成されることを特徴とするターゲット。請求項1,2,3のいずれか1項に記載のターゲットであって、中性子後方散乱反射材ミラーが、中性子源から考慮してターゲットの後ろで、この目的のために特に採用されたカセットおよび/または容器内に、配置構成されることを特徴とするターゲット。請求項1または請求項2に記載のターゲットであって、ターゲットの親元素が、粉末、顆粒、金属の塊、バー、またはシートの形で提供されることを特徴とするターゲット。請求項1,2,5のいずれか1項に記載のターゲットであって、ターゲットの親元素が、化合物、溶液、セラミックスの状態、または非晶質状態で提供されることを特徴とするターゲット。請求項1,2,5,6のいずれか1項に記載のターゲットであって、ターゲットの親元素が、炭化物、窒化物、酸化物、またはケイ化物として提供されることを特徴とするターゲット。請求項1,2,5,6,7のいずれか1項に記載のターゲットであって、ターゲットの親元素が、少なくとも8重量の量でターゲット内に存在することを特徴とするターゲット。請求項1,2,5,6,7のいずれか1項に記載のターゲットであって、任意の娘元素の親元素から誘導された前記娘元素の同位体組成が、n,2n核反応を介して変化することを特徴とするターゲット。請求項1,2,5,6,7のいずれか1項に記載のターゲットであって、任意の娘元素の親元素から誘導された前記娘元素の同位体組成が、中間共鳴中性子のn,γ核反応を介して変化することを特徴とするターゲット。本発明の目的は、工業的規模で、本明細書に具体化された娘元素を生成することであり、また生産性の著しい増大に到達することでもある。顕著な例は、世界市場におけるOsの位置である。オスミウムOsは、地球上で最も硬質な金属であり、タングステンWの約2倍ほど硬質であり、その合金元素として使用することができるが、世界的な取引で存在するオスミウムの量は、年間100kg未満である。本発明のプロセスによれば、1原子炉当たり、年間約1000kgの量を生成することができる。次に本発明の目的の達成について顧みると、原子炉の工業的利用では、いわゆる照射チャネルを活用することができるだけではなく、照射されるターゲットを、原子炉シェルの外部ケーシング原子炉エンベロープの直接隣に展開することができ、その結果、得られる生成物の量が著しく増加する上記Osの課題を参照。。この解決策は、ターゲットが原子炉の外側に位置付けられ、ターゲット親元素→生成物娘元素変換核反応がいずれにせよ有害な廃棄物中性子によりなされるので、原子炉の中性子バランスにも、原子炉内で生じるその他のプロセスにも、影響を及ぼすことがない。本来、原子炉のそれぞれのタイプごとに、優先的なゾーンが存在することになり、これらのゾーンは、原子炉のタイプごとに選択されなければならない。ターゲットと原子炉エンベロープとの間に中性子照射に対する遮蔽がない場合、前記遮蔽は、ターゲットの全システムの後ろに完全に展開されなければならないことが好ましい。好ましくは、必ずしも必要ではないが、熱中性子化減速材がターゲットと原子炉シェルとの間にあり、中性子シャワーを熱レベルにまで減速させる。このために、例えば原子炉用黒鉛を有利に使用することができ、例えば既に述べたカセット内のアルミニウムシートの間に適用することができる。ターゲットは、他のカセット内に配置構成することもでき、次いで中性子反射材ミラーを外側から-個別のカセット内にも-配置構成することができ、その内部で中性子はターゲットに向かって後方散乱する。このゾーンも好ましいが、必須ではなく、したがってゾーンの適用は自由裁量による。前記反射材ミラーゾーンは、減速材ゾーンと同様に、アルミニウム、ベリリウムBe、ならびに防火の観点から許可される場合にはPEポリエチレンによって、密封できることに留意されたい。したがって、想定される減速材/ターゲット/反射材ミラーシステムは、原子炉シェルと実際の放射線遮蔽材との間に位置付けられる。この3構成要素システムの構成要素は、構成要素のいずれかを互いに独立して移動させることができるようになるので、構成要素自体の個別のカセットに配置構成される場合が好ましく、しかし必ずしもそのようにする必要はない。さらに、前記3構成要素カセットシステムは、追加の放射線遮蔽材を供えた共通の容器内に配置構成することができる。上記技法および実施形態は、研究用原子炉の照射チャネルの場合にも利用することができ、ここでは生成バッチがさらに小さくなるが、生成物は、より短い時間で調製することができる。予算を考慮する限り、原子炉シェルの隣への展開が適用される場合、前記廃棄物中性子は、むしろ実験を経て推奨されるチャネルタイプの実施形態の場合とは対照的に、ならびにより少ない生成量および/または研究の目的で、費用をかけることなく役割を果たす。しかし、本発明の目的で指定された親元素のいずれか任意の組合せおよび/または組成では、少なくとも8.0重量の量でターゲットに含有されることが、要件である。Wが選択される場合のいくつかの可能な例は、下記の通りである:W90/Ti10、W75/W25、W90/Cr10、W60/Cu40、W90/Ag10、W75/Re25など、ならびにWC、WO3、WSi2であるが-先に述べたように-W2Bは推奨されず、一方WS2は好ましくない。ターゲットの材料が減速材および/または反射材ミラー構成要素も含有する場合、前記構成要素は、ターゲットとして実際に考慮に入れるべきではないことに、留意されたい。生成物は、基本的に特殊合金になり、即ち、親元素と1種または複数の娘元素との混合物になるが、それはこれら元素の種が、実際に互いに合金を形成するからである。同じプロセスにおいて、後でより詳細に論じられるように、例えばW→Re→Osのプロセスなどによって二次娘元素が生成されるように、娘および親元素を活性化することも可能である。次にカセットの詳細な記述について顧みると、照射チャネル構造の場合、重要な因子は明らかに、一般にサイズが約10cmであるチャネルの内径である。原子炉シェルの場合、例えばサイズが90×90cmのベースプレートを備えたカセットタイプの実施形態が好ましいが、この実施形態は単に可能性ある例を表すだけである。前記カセットのベース材料は、Mg、Al、Fe、Zr、ならびにそれらの任意の適切な合金にすることができる。カセットは、減速材/ターゲット/反射材ミラーの3つにグループ分けすることができ、各グループカセットは互いに分離される。ターゲットのそれぞれのカセットは、他の2つのカセットから切り離して取り出せる場合が、非常に好ましい。減速材カセットおよび/または反射材カセットは、非常に稀に変位させなければならないので、ターゲットカセットを別々に変位させることができることも好ましい。明らかに、前記カセットの変位は、ロボットおよびマニピュレーターによって行われる。以下の記述では、カセットタイプおよび容器について、より詳細に論じる。a減速材カセットは、原子炉の中性子スペクトルおよび中性子束によってほとんど決定される。一目的は、前記カセットの出口側で最大になる、熱中性子炉の中性子収率を提供することである。ほとんどの原子炉タイプは、減速材がなくてもターゲットを活性化するのに十分な熱中性子を生成するが、より低速で進むプロセスであることに留意されたい。減速材は、原子炉用C黒鉛、H2O、D2O、パラフィン、およびHeにより提供することができる。高速中性子および原子炉中性子を減速させるのにパラフィンが使用される場合、それぞれ約40cmおよび約20cmの厚さが必要である。C黒鉛の場合、厚さは約10cmであるべきであるこの厚さが最も有利であると見なされる。。bターゲットカセットは、先に述べたおそらく、より多くの親元素の1種で満たされる。材料の厚さを選択する場合、1種または複数のターゲット元素の自己吸収と、得られる1種または複数の娘元素の自己吸収を、考慮しなければならない。したがって推奨される材料の厚さは、好ましくは10から15cmに及ぶ。正味の体積が100dm3であるカセットを形成することが好ましい。カセットの充填に応じて、カセットは2から4トンの総質量を有する。c反射材ミラーカセットは、同様の原理を念頭に置いて構成され、しかし中性子の後方散乱が、熱価と共に考慮される。Beの使用が好ましいが、その中毒性により、むしろBeOが推奨される。PEは、その水素含量により、散乱媒体であるが、耐熱性ではない。主にNiおよびFe、ならびにその任意の適切な合金、および/またはBi、Pbそれほど好ましくはない。、Bi2O3であって、十分に安定であり耐熱性および耐薬品性であるものも、得ることができる。d3構成要素カセット支持体容器は、その名称にも反映されるように、3つのカセットを一緒に保持するのに適切な手段である。そのベース材料に関する限り、材料はカセットの場合と同一である。さらに容器は、化学的、熱的、および機械的損傷に耐えられるように、また構造材料としてそれほど活性可能でもなくなるように、機械的に設計される。容器は、変位および接続を行うのに適切な手段および要素も備える。その寸法は、優先的には約90×90×60cmであり、十分広まっているインチの単位で表されかつ国際的な実施で使用されるサイズに十分対応する。原子炉に面する容器の面即ち、正面を除き、前記容器には追加の放射線遮蔽材を設けることができる。カセットを備えた容器の総質量は、約8から10トンである。照射チャネルの場合、状況はより単純であることに留意されたい。熱中性子束は、原子炉の組込み式濾過手段により最初から影響を受ける可能性がある。したがって、この場合明らかに円筒状のケーシングである減速材カセットが必要であるのか、確かではない。構成は、原則的に、カセットを備えたシステムの場合に従うが、このように、さらにより少ない重量の手段が提供され、ケーシングのベース材料はAlおよび/またはFeにすることができる。前記円筒状ケーシングの長さは、前記カセットの幅に対応する。これは、好ましくはかつ目的に適う状態で、各ケーシングが10から20cmの長さであることを意味する。この場合、容器支持の必要がないので、放射線遮蔽カセットは、第4の構成要素として前記反射材ミラーカセットの後に配置構成することもできる。下記では、本発明について、図を参照しながら概説する。I.原子炉原子炉シェル1内から離れる中性子11は、容器2の正面に移動し、次いで適切に選択された減速材物質4を含有する減速材カセット3に進入する。ここから中性子は、最大熱中性子収率13で前進し、ターゲットカセット5、およびターゲット6の親元素へと進入する。残りの熱中性子12はさらに移動し、適切に選択された反射材ミラー物質8を含有する反射材ミラーカセット7に進入し、ここに進入した熱中性子12の一部をターゲット6に向けて後方散乱させる。容器2自体は、その正面を除き、好ましくはFeをベースにした外部エンベロープ10により保護された追加の放射線遮蔽材9を備えている。II.照射チャネルについては、さらなる説明は必要ない。ここで先行技術の技法および技術を顧みると、C.ルビア1997年6月19日出願のPCT/EP97/03218の優れた研究についてここで触れるべきであり、この研究は、原子炉から逃げる中性子を活用するが、その他の中性子源も同様に利用する。これは主に、既存の放射性廃棄物発電所が、より短い半減期の元素に変換されるようにさらに活性化される場合に好ましい。筆者は-とりわけ-様々な医療用同位体の生成可能性、SiおよびGeをベースにした元素への不純物のドーピングなども開示する。しかし本質的に、ランタニドおよび白金金属の転換変換については発明の目的の中で言及されていない。筆者は、筆者の装置により生成することができるNaからThまでの全ての元素およびそれらの同位体を収集した表を構成したが、前記装置は説明的ではなく、したがって本明細書に開示される本発明の主題によるカセットおよび容器を含むシステムに対して価値あるものではない。次に、いくつかの強調される実施例を参照しながら、本発明による変換元素転換の主な放射線物理特性について顧みると、前記実施例には、表と一致して番号が付されており、符号a、c、およびeは常に親元素を指し、一方、符号b、d、およびfは娘元素を指すが、共に親または娘元素である可能性があるReの場合下記参照は除き、即ち親元素→娘元素の転換プロセスは、例えばa→bという表記により示される。所定の元素の化学記号の前にある原子番号、元素の可能性ある同位体前記記号の下と前記元素におけるそれらの自然界での存在比単位:、各同位体の熱中性子捕獲断面積単位:バーン丸めた値、各同位体の半減期T1/2、および同位体に特徴的な放射線のタイプも示されるα、e±、γ、K;本明細書でKは、特徴的放射線を表し、様々なタイプの電子照射は、独自の形で示される。この状態は崩壊の方法も決定し、即ち親元素は、それよりも1だけ少ない原子番号を有するその他の元素に転換される。。いわゆる核異性体は、標識mによっても示される。ネオジム→プロメチウムプロメチウムは、安定した同位体を得た。変換中、Nd144は、著しく濃縮されるようになりNd143同位体が高い中性子捕獲断面積で得られた。、Pm同位体が形成されることになる。変換反応は、原則的に下記の通りである:a、Nd147→Pm147→Sm147→Eu147。b、Nd149→Pm149→Sm149。c、Nd151→Pm151→Sm151→Eu151。これから、実際に純粋なe-線放射体として0.225MeVPm147を利用することができ、半減期が1.2×1011年2.23MeVである純粋なα線放射体である62Sm147として安定化する。ここで生成物は、Nd147/Pm147同位体を約10から15の程度まで濃縮することができる。サマリウム→ユーロピウムその非常に高い中性子捕獲断面積により、Sm151はさらに活性化されることになり、したがってEu151の形成は特徴的ではなく、Eu153はSm153ターゲット内に濃縮されるようになり、および/またはEu155→64Gd155の変換を、微量のSm155から検出することができると考えられる。Eu152mの異性体状態は、最終的には64Gd152として安定化することになる。全体として、Sm153→Eu153の生成物状態は、約20から25のEu濃度と共に選択することができる。変換反応は、原則的に下記の通りである:a、Sm145→Pm145→Nd145Sm145はK崩壊を受けるので。。b、Sm151→Eu151。c、Sm153→Eu153。d、Sm155→Eu155→Gd155。エルビウム→ツリウムErのK放射線により、Hoのみを、Er165までエルビウムターゲット内に形成することができる。Er166からEr168の範囲が本発明者らには好ましく、この場合Er168同位体は、著しく濃縮されることになり、低断面積単位:バーンを僅かに補償する。全体として、Er169→Tm169の変換プロセスでは、Erの50もTm169状態に転換することができる。HoおよびYbは、数で合金中に現れることになる。変換反応は、原則的に下記の通りである:a、Er163→Ho163→Dy163。b、Er165→Ho165→Ho165。c、Er169→Tm169。d、Er171→Tm171→Yb171。イッテルビウム→ルテニウムこのプロセスは、先に引用された特許文献に既に論じられており、したがって下記の内容は、単に思い起こすための助言として機能することに、本明細書では留意すべきである。Yb169m→169の安定化プロセスはTm169に至り、このプロセスは、Yb168の高断面積値単位:バーンとYb169のK崩壊との直接的な結果である。Luは、Yb175m→175のプロセスが生じる場合に形成することができ、その他のYb同位体の形成は不可能である。生成物の合金中、Luは、少なくとも50まで濃縮することができ、不純物はTmおよびHfである可能性がある。理論的変換反応は、下記の通りである:a、Yb169→Tm169。b、Yb175→Lu175。c、Yb177→Lu177→Hf177。注記:上記具体化された反応プロセスの他に、その他のランタニドも同様に生成することが可能であり、例えば既に述べたGd→Tb元素の変換を参照されたい。したがって、既に公知であるように:タングステン→レニウムW184は、活性化プロセスで濃縮されるようになるが、W185→Re185の変換プロセスは低効率で行われ、対照的にW187→Re187のプロセスは、非常に好ましい。W181のK崩壊により、Ta汚染が形成され、さらにOs188m→Os188の結果、レニウム娘元素はOs188を含有するようになる。Re187のe-放出は、強度およびエネルギー共に非常に低いことに、本明細書では留意すべきである。理論的変換反応は、下記の通りである:a、W181→Ta181。b、W185→Re185。c、W187→Re187。目的がOsを生成することである場合、タングステンをさらに活性化することができる。W→Re→Os5a→5b→6bの解釈に一致する。このプロセスは、原子炉シェルタイプの技術の場合、極めて有利であり経済的である。既に述べたように、Ta181成分は、生成物中に少量で現れることになり、レニウムの大部分はRe187同位体になり、一方オスミウムは、典型的にはOs188によって形成されるこの後者は、生成物の10から20程度を形成することができる。。オスミウムは、天然のレニウムそのものから、より効率的な方法で生成することができる。レニウム→オスミウムRe185からRe186mへの活性化-186の活性化はe-により安定化することになり、W186およびOs186同位体としてのK崩壊は、Os部分がより高くなるような方法である即ち、Os186の初期量1.59は増加する。。理論的変換反応は、下記の通りである:a、Re186→Os186W186。b、Re188→Os188。生成物中にOs185はなく、スペクトルのその他の部分は、極めて低い強度のものである。生成物中に、Irは微量で存在することもできる。本明細書では、天然のOsの最も価値ある安定した同位体は、Os187であり、天然のOsの1.64を形成する。本発明のプロセスによって得られたオスミウム生成物は、同位体Os186およびOs188と同位体Re185およびRe187の混合物である。以下において、ここから同位体Os187を生成する2つの異なる方法が提供される。a原子炉中性子のn,2n反応では、Os186の断面積が0.04バーンであり、一方Os188の断面積は0.005バーンであるしたがって、Os188は、Os187に転換することができ、一方Os186は、安定な同位体のままでもある。Re安定化剤の一部がWである場合、その別の部分はOs186として安定化する。。bエネルギーが1eVから100keVに及ぶ中間共鳴中性子を用いることにより、Os186→Os187およびOs188→Os189m→Os189を誘導することができ、この場合Reの状態はほとんど変化しない。ここで形成されるOs同位体は、任意の変形例で複雑な分離技法を用いてのみ、分離することができる。白金金属の中で、ロジウムの生成可能性についてより詳細に論じる。しかし、先に開示された元素に加えその他の元素を生成することも同様に可能であることは、当業者に明らかである。ルテニウム→ロジウムルテニウムの活性化は、非常に低い効率で生じる。K崩壊を介して、Ru97はTc97m→Tc97の状態、即ち半減期が長い2.6×106年K放射体同位体になる。理論的変換反応は、下記の通りである:Ru102n,γ→Ru103→Rh103m→Rh103。Rhは、容易に活性化することができ、したがってTcおよびPd汚染物質/合金元素が、Ru-Rh合金の他に生成物中に形成される。生成物が放射性であることを考えると、下記において、γスペクトルのエネルギーMeVおよび比照射出力kγ相対的な値もそれら同位体に与えられ、γ量子の数は、100崩壊当たり10を超える。この場合、親元素→娘元素の転換反応は、c→dというタイプの標識により示される。様々な元素に関し、放射線の特徴およびパラメーターは下記の通りである。生成物中には、Tmからの著しいγ放射線はない。生成物の親元素と娘元素と分離するための可能性ある周知の技法は、元素成分がそれらの密度の差により重力で推進されて互いに分離するようになるまで、必要な温度で維持することにより、生成物を溶融相で保持することである。生成物が粉末の場合は酸化され、特にランタニドはLaF3およびLa2O3の形で安定であり、後者の酸化形態が推奨される好ましくは、坩堝が垂直セラミック管により設けられ、セラミック管の内面は、必要に応じてAl2O3、Ta、W、およびIrのいずれかでコーティングされる。酸化物溶融体の場合、最も好ましいのはIrであり、一方、金属溶融体の場合はTaおよびWが推奨される。。生成物の処理は、酸化形態の場合に最も簡単になるようである。注記:B.P.=沸点、M.P.=融点、D.=密度この場合、親元素→娘元素の変換反応は、e→fというタイプの標識により示される。このように、生成物のOs同位体は、基本的にOs186およびOs188の同位体のみからなる。生成物の親元素と娘元素とを分離するには、ランタニドの場合と同じ技法が推奨される。それらの酸化形態実際のはわかっていない。本明細書では、プロセスRu→Rhで形成される娘元素Rhの中性子捕獲断面積は、親元素Ruの場合よりも非常に大きいことに留意されたい。その結果、活性化によりさらに崩壊し、前記崩壊の半減期は比較的短い。1種または複数の親および娘元素の崩壊および形成因子、ならびに活性化時間および半減期も考慮すると、ターゲット内のRuの濃度が少なくとも8重量の値を超えない場合、ターゲットは100のRuを含有する場合であってもRhに変換できないので、生成物中に存在する娘元素Rhはなくなる。即ち、いわゆる放射性崩壊バランスに到達すると、娘元素の活性は最大限になり、したがって親元素のさらなる活性化はもはや好ましくなく、これは変換されなかった親元素が常に存在することになることを意味する。手短にまとめると:本明細書に論じられた生成物の生成プロセスに関連した教示は、実際に本発明の適用可能性の証明と見なされる。上記例示されたカセット-容器および原子炉シェルタイプの配置構成の利用に基づく技術は、有意な産業上の増大を可能にする。この増大は、それら産業部門にさらなる変化も誘導することになり、そこでは本発明の解決策が適用され、それによってこれら部門の将来も影響を受け/変化する。文献:ジャスアルパッドJaszArpad-レンギエルタマスLengyelTamasIzotoplaboratoriumizsebkonyvMuszakiKonyvkiado1966。NeutronCrosssectionBrookheavenNationalLaboratory2ndedition1958。S.F.ムガバブSFMughabghabらNeutronCrosssectionNeutronResonanceParametersandThermalCrossSectionv1SaundersCollegePublishing。NuclearFissionandNeutronincludedFissionCrosssectionPergamonPress1981。AtlasofNeutronResonances5theditionResonanceParametersandThermalCrossSectionsZ1100S.F.ムガバブSFMughabghabElsevierScience。"