"断面形状を多辺形とし内部に燃料の流路を形成したパイプ状のフューエルインジェクションレールであって、該パイプの断面多辺形状を形成する辺の少なくとも一つの辺は、パイプの長手方向に沿って肉厚の薄い薄肉部と、肉厚の厚い厚肉部を具備するフューエルインジェクションレール。上記パイプの断面多辺形状を形成する辺の少なくとも一つの辺において、上記薄肉部は上記辺の両側部に形成され、上記厚肉部は上記薄肉部に挟まれた中央部に形成されている請求項1に記載のフューエルインジェクションレール。上記薄肉部及び厚肉部は、上記パイプの内面側に向かって形成されている請求項1又は2に記載のフューエルインジェクションレール。上記薄肉部及び厚肉部は、上記パイプの外面側に向かって形成されている請求項1又は2に記載のフューエルインジェクションレール。上記パイプは断面多辺形状に形成され、対向状態の2辺に夫々上記薄肉部及び厚肉部が形成されている請求項1~4のいずれかに記載のフューエルインジェクションレール。上記パイプは断面多辺形状に形成され、構成辺のすべてに夫々上記薄肉部及び厚肉部が形成されている請求項1~4のいずれかに記載のフューエルインジェクションレール。上記パイプに形成された薄肉部及び厚肉部の肉厚比は、厚肉部/薄肉部の肉厚比が125以上2.5未満であることを特徴とする請求項1~6のいずれかに記載のフューエルインジェクションレール。上記薄肉部と厚肉部を有するパイプにおいて、内圧を受けた時の内面最大主応力と外面最大主応力の応力比を085以上1.0以下にしたことを特徴とする請求項1~7のいずれかに記載のフューエルインジェクションレール。上記パイプは断面多辺形状に形成され、各辺が交わる部分のパイプ内面が弧状に形成され、該弧のRが1以上に形成されている請求項1~8のいずれかに記載のフューエルインジェクションレール。上記パイプは、金属、熱可塑性樹脂、熱硬化性樹脂から選ばれる何れかの耐熱性材料によって形成される請求項1~9のいずれかに記載のフューエルインジェクションレール。上記パイプは、鋳造、切削、引抜き、プレス加工したものの嵌め合わせ、押出成形、射出成形ガスアシスト射出成形、ウォーターアシスト射出成形、プロジェクティル射出成形を含む、ブロー成形、注型成形から選ばれる何れかの工法によって形成される請求項1~10のいずれかに記載のフューエルインジェクションレール。上記脈動や振動などを吸収する作用をフューエルインジェクションレールの本体自身で行わせるためには、フューエルインジェクションレール本体が圧力の変動と共に変形ダンピングして脈動や振動などを吸収し、また変形時にかかる応力をできるだけ小さく且つ平均的にかかるようにすることが効果的である。上記したように、ダンピングによって脈動や振動などを吸収し易くする為には、フューエルインジェクションレールの本体の肉厚を薄くすることが有効な手段であるが、安易に肉厚を薄くしてダンピングし易くすると、フューエルインジェクションレールの本体に対する応力が増大して疲労破壊に至る虞があることも判った。本発明は、こうした問題点等を解消し、脈動や振動などを吸収し易くすると共に、フューエルインジェクションレールの本体に対する応力の発生を低減し、高圧に対する耐強度をも向上させることができるようにしたフューエルインジェクションレールを提供しようとするものである。本発明は、内部に燃料の流路を形成したパイプ状のフューエルインジェクションレールにおいて、その断面形状を多辺形とし、この断面多辺形状を形成する辺の少なくとも一つの辺は、パイプの長手方向に沿って肉厚の薄い薄肉部と、肉厚の厚い厚肉部を具備するように形成したものである。そして、上記パイプの断面多辺形状を形成する辺の少なくとも一つの辺において、上記薄肉部は上記辺の両側部に形成され、上記厚肉部は上記薄肉部に挟まれた中央部に形成するようにする。こうした薄肉部及び厚肉部は、上記パイプの内面側に向かって形成されたり、上記パイプの外面側に向かって形成したりする。上記パイプの断面が多辺形状に形成された場合、対向状態にある2辺に夫々上記薄肉部及び厚肉部を形成するようにする。上記パイプは、鋳造、切削、引抜き、プレス加工したものの嵌め合わせ、押出成形、射出成形ガスアシスト射出成形、ウォーターアシスト射出成形、プロジェクティル射出成形などを含む、ブロー成形、注型成形などの何れかの工法によって形成するとよく、パイプの材料としては、金属、熱可塑性樹脂、熱硬化性樹脂などの耐熱性を有する材料によって形成することができる。本発明によれば、インジェクタの噴射作用による弁の開閉動作に伴って発生する燃料の脈動や、振動などを効果的に吸収することができ、かつ、フューエルインジェクションレールの本体に対する応力の発生を低減し、長期間に亘り安定的にフューエルインジェクションレールを機能させることができる。本発明におけるフューエルインジェクションレール1はパイプ状に形成されており、パイプの内部が燃料の流路2となっている。このフューエルインジェクションレールのパイプは、断面形状が3辺形、4辺形、5辺形、その他の多辺形状に形成されている。この場合、多辺形状の1辺以上が弧を描くようなものであっても、本発明の多辺形状に含まれるものである。上記多辺形状を形成する各辺はパイプを形成するための肉厚3を有しており、少なくともその1辺において、その肉厚が薄い薄肉部4と、その肉厚が厚い厚肉部5が形成されていて、これがパイプの長手方向に沿って連続している。図1に示すフューエルインジェクションレール1は、断面が4辺形状である長方形状に形成されており、対向する2つの長辺6には薄肉部4と厚肉部5が形成されている。上記薄肉部4は、長辺6の両側部に形成され、厚肉部5は上記両薄肉部4に挟まれた中央部に形成されている。上記薄肉部4と厚肉部5は、パイプの内面の流路2側に向かって凹凸を形成するようにして設けられており、パイプの内面は、一方の薄肉部4から厚肉部5を経て他方の薄肉部4に至るように、なだらかな曲線を描くように形成されている。上記パイプ断面の長方形状の対向する2つの短辺7は均一な肉厚に形成されており、また、上記長辺6よりも肉厚が厚く形成されている。上記長辺6と短辺7が交わるパイプの隅部内面8は、円弧を描くように形成することが好ましく、この円弧の半径は1以上にすると良いが、図示するものでは、半径を5程度としている。上記厚肉部の肉厚及び薄肉部の肉厚の比率は、好ましくは厚肉部/薄肉部の肉厚比を125以上にするとよく、更に好ましくは15以上にするとよい。そして、上記肉厚比は、好ましくは25未満、更に好ましくは20未満にするとよい。こうしたフューエルインジェクションレール1は、鋼鉄、ステンレス鋼、アルミニウムその他の金属類、ポリアミド11PA11、ポリアミド12PA12、ポリアミド66PA66、ポリアミド6TPA6T、ポリアミド9TPA9T、ポリフェニレンサルファイドPPSその他の熱可塑性樹脂、ユリア樹脂、ポリエステル樹脂その他の熱硬化性樹脂などの樹脂類を用いて製造することができる。こうした材料は、適当な強度と、耐熱性、パイプ内の流路に入る燃料の不透過性を有していることが好ましく、また、必要により、ガラス繊維、カーボン繊維などを併用して、補強効果等を向上させるようにすることができる。このフューエルインジェクションレール1は、上記各種の材料を使用して種々の方法で形成することができるが、金属の場合は、例えば、鋳造、切削、引抜き、プレス加工したものの嵌め合わせその他によって成形することができ、樹脂の場合には、例えば、押出成形、射出成形ガスアシスト射出成形、ウォーターアシスト射出成形、プロジェクティル射出成形などを含む、ブロー成形、注型成形その他によって成形すると便利なことが多い。このフューエルインジェクションレール1の流路2に燃料が流され、インジェクタの噴射作用による弁の開閉動作に伴って燃料の脈動が発生し、これがフューエルインジェクションレールに及んで来たとき、その脈動は主としてパイプの長辺6の肉厚が薄い薄肉部4、及び長辺6中央部の厚肉部5に作用し、上記長辺6中央部の厚肉部5の両側にある薄肉部4を起点として長辺中央部の厚肉部5を外方に押し出すようになって流路2内の断面積を増大し、同時に流路2の容積を増大し、その後に元に戻るようになるから、大きなダンピング効果を得ることができる。図2に示すものは、図1に示すものと同様にフューエルインジェクションレール1の長辺6に薄肉部4と厚肉部5を設けると共に、この長辺6の外面9側を内部の流路2側に湾曲させ、上記薄肉部4及び厚肉部5の肉厚を図1に示すものよりも薄く形成したものである。こうしたフューエルインジェクションレールは、比較的小さな脈動から大きな脈動にまで対応することができるようになる。図3のものは、図2に示すものと同様に、フューエルインジェクションレール1の長辺6に薄肉部4と厚肉部5を設けると共に、対向する短辺7にも薄肉部4と厚肉部5を設けたものであって、長辺6と共に短辺7においてもダンピング効果を得ることができるようにしたものである。図4に示すものは、フューエルインジェクションレール1の長辺6に設けた薄肉部4と厚肉部5をパイプの外方に向けて形成したものであり、図5に示すものは、長辺6に設けた薄肉部4と厚肉部5をパイプの外方に向けて形成すると共に、長辺6全体をパイプの外方に向けて湾曲させるようにしたものである。図6のものは、断面の外形を三角形状に形成したフューエルインジェクションレール1の、底辺21を均一な肉厚とし、傾斜状態で対向する2辺22の内面側の中央部に厚肉部5を残し、両側部に薄肉部4を形成したものである。また、図7のものでは、図1に示すものとほぼ同様に断面を長方形状に形成したものの対向する2つの長辺の一方図においては右側の長辺23には中央部を厚肉部5に、その両側部を薄肉部4に形成し、他方図においては左側の長辺24の下部分には外方にむけて大きな突出部25を形成し、上隅部を薄肉部4とし他を厚肉部5にして、均一的な底辺部27に連続するように形成しているものである。CAE解析評価上記実施例のフューエルインジェクションレールの性能を見るために、以下の評価モデル形状を用意し、CAEComputerAidedEngineering解析を実施して以下の評価を行った。評価モデル形状評価モデル形状として下記のものを用意した。1.実施例1は、上記図1に示すフューエルインジェクションレールであって、図8に示すように断面各部の寸法は、下記のとおりのものである。H1=344mm,H2=254mm,W1=224mmt1,t2=45mm,t3=21mm,t4=35mmR1=5mm,W2=135mmR2は、W2=135mmとH1の中心線が交わる点を中心としてRを17mmとして描いた弧である。2.比較例1は、図9に示すフューエルインジェクションレールであって、断面各部の寸法は、下記のとおりである。H11=344mm,H12=263mm,W11=224mmt11,t12,t13,t14=405mm,R11=095mm,R12=5mm応力分布評価上記実施例1及び比較例1のフューエルインジェクションレールのパイプの長さのファクターを消去し、このパイプに内圧350kPaの圧力をかけて断面積Sを08mm2増大させたときの実施例1の長辺6及び比較例1の長辺16の各下端から上端の各部分において長辺の内面及び外面に掛かる最大主応力を測定した。結果応力分布評価の結果を図10に示す。図10には、内面及び外面に掛かる応力の高い方の値を表示しており、長辺の両側部では内面の応力が高く、中央部では外面の応力が高く表れた。肉厚比評価実施例1のフューエルインジェクションレールのパイプ長さのファクターを消去し、厚肉部t4と薄肉部t3の肉厚を変化させてこのパイプに350kPaの圧力をかけた時、厚肉部t4/薄肉部t3の肉厚比と断面積変化量ΔSの関係について、内面外面に発生する内面最大主応力と外面最大主応力の応力比によりカテゴリー分けして散布図を作成し、これによって評価した。上記応力比は、0~1の範囲である。結果散布図による結果を図11に示す。図11中において、1.符号Aは、内面と外面の各最大主応力の応力比が085~090未満のものを示す。2.符号b~hは、内面と外面の各最大主応力の応力比が090~10未満のものを示し、bは、肉厚比厚肉部t4/薄肉部t3が100~125未満のもの、cは、同125~150未満のもの、dは、同150~175未満のもの、eは、同175~200未満のもの、fは、同200~225未満のもの、gは、同225~250未満のもの、hは、同250~275未満のもの、を示している。断面積増加量評価上記実施例1のフューエルインジェクションレールのパイプ長さのファクターを消去し、寸法t3、t4、R1、R2、W2を変化させてこのパイプに350kPaの圧力をかけた時、長辺H2のt3薄肉部及びt4厚肉部とパイプ断面に発生する応力及びパイプ断面積増加量の関係について相関マトリックスを用いて統計学的手法で評価した。結果断面積増加量評価の相関マトリックス結果を比率に換算して表1に示す。考察上記応力分布評価によれば、図10に示すように、比較例1の均一肉厚の四辺形状のものでは、長辺の両端部分に位置する内Rに14MPaの最大応力が掛かって応力の集中が見られ、その少し内側では1MPa程度に応力が減少し、次いで長辺中央に向かって8MPaの応力が集中してかかるという応力の偏在化が表れている。一方、実施例1のものでは、長辺の両端部分に8MPa強の応力が掛かり、その少し内側では2MPa程度に応力が減少し、次いで長辺の中央部では広い範囲で全体に平均して8MPa弱の応力がかかっており、全体として応力が小さいと共に長辺の全体に平均的に応力が分散されていることが判る。従って、応力要件が比較例1と同じ場合には、内外面の内面最大主応力と外面最大主応力の応力比を1に近づけた実施例1の方が断面積変化ΔSを大きくすることができる。また、図10に示すように、比較例1のように肉厚比1となる肉厚均一な形状は発生する応力値が高くなることから、断面積変化ΔSの最適解になりえない。肉厚比評価によれば、図11に示すように、最適解10は、上記内面と外面の各最大主応力の応力比を090以上とし、肉厚比を15~175にしたものであり、この最適解に近づける為には、内面と外面の各最大主応力の応力比を085以上かつ肉厚比を125以上とするのが良く、好ましくは内面と外面の各最大主応力の応力比を090以上かつ肉厚比を150以上とすれば良いことが判る。更に、断面積増加量評価において、表1に示すように、実施例1では、薄肉部の寸法変化においては応力とΔSとは同等の相関性を持っているが、厚肉部の寸法変化においては応力に対してΔSの変化が相対的に大きくなっていて、ΔSの変化より応力に対する影響が少ない。従って、断面内に薄肉部と厚肉部を形成することによって、同じ応力が作用する場合にはΔSを大きくすることができるので、同じ応力が作用する場においてパイプ内の断面積の増大を図ることができ、良好なダンピング効果が得られることが判った。"