"圧縮機、凝縮器、膨張装置、蒸発器を含む冷凍サイクルを流れる冷媒流量を変動パラメータの1つとして前記圧縮機の駆動トルクの推定値を算出するに当たり、前記冷凍サイクルの所定箇所を流れる冷媒の圧力に関連する物理量を検出する第1のセンサと、前記第1のセンサよりも前記冷凍サイクル上で下流側となる所定箇所を流れる冷媒の圧力に関連する物理量を検出する第2のセンサとを備え、前記冷媒流量を前記第1及び第2のセンサで検出されたそれぞれの物理量から得られる冷媒圧力の差に基づき算出するようにしている圧縮機の駆動トルク推定装置において、前記第1のセンサを前記凝縮器の冷媒流入口、又は、それより上流側の高圧側配管に設置し、前記第2のセンサを前記凝縮器の気液混合相領域となり得る所定箇所に設置したことを特徴とする圧縮機の駆動トルク推定装置。前記凝縮器は、通過冷媒を凝縮する凝縮部と、この凝縮部に気液分離部を介して連通され、液相冷媒を冷却する過冷却部とを備え、前記第2のセンサは、前記凝縮部の流出口に設置されることを特徴とする請求項1記載の圧縮機の駆動トルク推定装置。前記第2のセンサは前記凝縮器の冷媒流路に沿って複数配置され、外気温度に応じて利用する第2のセンサを選択する手段を具備することを特徴とする請求項1又は2記載の圧縮機の駆動トルク推定装置。前記第2のセンサは、前記凝縮器の気液混合相領域となり得る所定箇所の冷媒温度を検出する温度センサであることを特徴とする請求項1乃至3のいずれかに記載の圧縮機の駆動トルク推定装置。前記冷凍サイクルが停止した後に該冷凍サイクルの高圧側経路の冷媒圧力が均衡した状態において、前記第1のセンサの出力値と前記第2のセンサの出力値とを同一値となるように校正することを特徴とする請求項1乃至4のいずれかに記載の圧縮機の駆動トルク推定装置。冷媒流路を流れる冷媒を冷却して凝縮させる冷凍サイクルに用いられる凝縮器であって、前記冷媒流路の所定箇所を流れる冷媒の圧力に関連する物理量を検出する第1のセンサと、前記第1のセンサよりも前記冷媒流路で下流側となる所定箇所を流れる冷媒の圧力に関連する物理量を検出する第2のセンサとを備え、前記第1のセンサを前記冷媒流路の冷媒流入口に設置し、前記第2のセンサを前記冷媒流路の気液混合相領域となり得る所定箇所に設置したことを特徴とする凝縮器。通過冷媒を凝縮する凝縮部と、この凝縮部に気液分離部を介して連通され、液相冷媒を冷却する過冷却部とを備え、前記第2のセンサは、前記凝縮部の流出口に設置されることを特徴とする請求項6記載の凝縮器。前記第2のセンサは、前記冷媒流路に沿って複数配置されていることを特徴とする請求項6又は7記載の凝縮器。前記第2のセンサは、前記冷媒流路の気液混合相領域となり得る所定箇所の冷媒温度を検出する温度センサであることを特徴とする請求項6乃至8のいずれかに記載の凝縮器。しかしながら、冷凍サイクル内にオリフィスを追加する構成によれば、冷凍サイクルの冷媒流路抵抗が増大し、圧縮機の駆動トルクが増大する不都合がある。また、コンデンサを抵抗体としてその入口側冷媒圧力と出口側冷媒圧力との差圧を検出する構成は、具体的には、コンデンサの冷媒入口管と冷媒出口管との間に冷媒差圧を受ける差圧センサを設置する構成であるため、放熱される前の冷媒がコンデンサをバイパスして放熱後の冷媒に流れ込むのを防止する必要があり、また、コンデンサの冷媒出口管を流れる冷媒は液相冷媒となるため、正確な圧力差を検出することが困難になる不都合が懸念される。すなわち、凝縮器においては、図7に示されるように、圧縮機で圧縮されて高温高圧となった過熱蒸気が、冷却されて飽和蒸気となり、その後、凝縮が始まり液化していくが、凝縮器内の気相領域または気液混合相領域は、比体積が大きく、流速が早いことから、流路抵抗の影響を受けやすく、したがって、気相領域または気液混合相領域の任意の2箇所で圧力を測定すれば、圧力差を適切に把握することが可能となる。これに対して、凝縮器内の液相領域は、気相領域や気液混合相領域に比べて比体積が相対的に小さく、流速も遅くなるので、流路抵抗の影響を殆ど受けず、液相領域の2箇所で圧力を測定しても、圧力差は殆ど検出されないことになる。さらに凝縮器は、車両の外気の熱負荷や冷媒循環量によって、気相領域または気液混合領域となる部分と、液相領域となる部分との比率が変動する。このため、凝縮器を抵抗体として利用する場合には、凝縮器内部の気相領域または気液混合領域と、液相領域を含む2点間で冷媒圧力差を検出するとした場合、流速が早く冷媒圧力差が検出できる凝縮器内部の領域流路長が前記車両の外気の熱負荷や冷媒流量によって変動するので流路抵抗も変動し、圧力差を適切に把握することができず、冷媒流量を正確に算出することができなくなる不都合が懸念される。本発明は、係る事情に鑑みてなされたものであり、冷凍サイクルを流れる冷媒流量を算出するために、凝縮器を抵抗体として利用して冷媒の圧力差を検出する場合において、冷凍サイクルを流れる冷媒流量を正確に把握して圧縮機の駆動トルクの推定精度を確保することが可能な圧縮機の駆動トルク推定装置と、精度の高い推定に有効な凝縮器を提供することを主たる課題としている。上記課題を達成するために、本発明に係る圧縮機の駆動トルク推定装置は、圧縮機、凝縮器、膨張装置、蒸発器を含む冷凍サイクルを流れる冷媒流量を変動パラメータの1つとして前記圧縮機の駆動トルクの推定値を算出するに当たり、前記冷凍サイクルの所定箇所を流れる冷媒の圧力に関連する物理量を検出する第1のセンサと、前記第1のセンサよりも前記冷凍サイクル上で下流側となる所定箇所を流れる冷媒の圧力に関連する物理量を検出する第2のセンサとを備え、前記冷媒流量を前記第1及び第2のセンサで検出されたそれぞれの物理量から得られる冷媒圧力の差に基づき算出するようにしている構成において、前記第1のセンサを前記凝縮器の冷媒流入口、又は、それより上流側の高圧側配管に設置し、前記第2のセンサを前記凝縮器の気液混合相領域となり得る所定箇所に設置したことを特徴としている。したがって、凝縮器を抵抗体として用いて圧力差を検出する場合においても、第2のセンサを凝縮器の気液混合相領域となり得る所定箇所に設置するようにしたので、コンデンサの液相領域以外で冷媒の圧力に関連する物理量を検出することが可能となり、両センサによって検出された物理量から圧力差を適切に検出することが可能となる。ここで、凝縮器を、通過冷媒を凝縮する凝縮部と、この凝縮部に気液分離部を介して連通され、液相冷媒を冷却する過冷却部とを備えて構成する場合には、前記第2のセンサを、前記凝縮部の流出口に設置するようにしてもよい。このようなタイプの凝縮器においては、外気温度が低い低負荷時や冷媒流量が少なくなる場合以外は、凝縮部の流出口が飽和蒸気の到達位置となる完全な液相領域ではなく気液混合領域となっているので、この部分に第2のセンサを設置することで、圧縮機の精度の高いトルク推定値が特に必要となる高熱負荷時に冷媒圧力差を適切に得ることが可能となる。また、第2のセンサを凝縮器の冷媒流路に沿って複数配置し、外気温度に応じて利用する第2のセンサを選択する手段を具備するようにしてもよい。前述のように、飽和蒸気の到達位置が熱負荷や冷媒流量によって変動することから、外気温度に応じて使用する第2のセンサを選択することで、液相領域を避けた気液混合相領域で冷媒の圧力に関連する物理量を測定可能となるので、冷媒流量を正確に把握することができ、引いては圧縮機のトルクを精度よく推定することが可能となる。なお、第2のセンサは、凝縮器の気液混合相領域となり得る所定箇所の冷媒温度を検出する温度センサとしてもよい。気液混合相領域飽和蒸気が到達する範囲においては、冷媒温度を測定すれば、冷媒圧力が一義的に算出できることから、圧力センサに代えて、コストの安い温度センサを用いて精度よくトルクを推定することが可能となる。また、冷凍サイクルが停止した後に該冷凍サイクルの高圧側経路の冷媒圧力が均衡した状態において、第1のセンサの出力値と第2のセンサの出力値とを同一値となるように校正するとよい。このような構成においては、各センサの検出精度のばらつきや検出特性の経時変化が生じても、冷凍サイクルの高圧側経路の冷媒圧力が均衡した状態において、出力値が校正されるので、常に正確な圧力差を検出することが可能となる。尚、上述のようなトルク推定装置を構築するために、上述のように第1のセンサと第2のセンサとを備えた凝縮器を用意しておくことは、精度の高い駆動トルク推定装置を構築する上で有用である。即ち、冷凍サイクルに用いられる凝縮器は、冷媒流路を流れる冷媒を冷却して凝縮させる凝縮器であって、前記冷媒流路の所定箇所を流れる冷媒の圧力に関連する物理量を検出する第1のセンサと、前記第1のセンサよりも前記冷媒流路で下流側となる所定箇所を流れる冷媒の圧力に関連する物理量を検出する第2のセンサとを備え、前記第1のセンサを前記冷媒流路の冷媒流入口に設置し、前記第2のセンサを前記冷媒流路の気液混合相領域となり得る所定箇所に設置する構成にするとよい。ここで、凝縮器が、通過冷媒を凝縮する凝縮部と、この凝縮部に気液分離部を介して連通され、液相冷媒を冷却する過冷却部とを備える場合には、前記第2のセンサは、前記凝縮部の流出口に設置されるとよい。また、第2のセンサは、前記冷媒流路に沿って複数配置され、熱負荷外気温度に応じて使用するセンサを選択できるようにしてもよい。さらに、第2のセンサを、前記冷媒流路の気液混合相領域となり得る所定箇所の冷媒温度を検出する温度センサとし、検出された温度から冷媒圧力を算出するようにしてもよい。以上述べたように、本発明によれば、圧縮機の駆動トルクの推定値を算出するに当たり、冷凍サイクルの所定箇所を流れる冷媒の圧力に関連する物理量を検出する第1のセンサを、凝縮器の冷媒流入口、又は、それより上流側の高圧側配管に設置し、第1のセンサよりも冷凍サイクル上で下流側となる所定箇所を流れる冷媒の圧力に関連する物理量を検出する第2のセンサを、凝縮器の気液混合相領域となり得る所定箇所に設置するようにしたので、第2のセンサにより液相領域を避けた箇所で冷媒の圧力に関連する物理量を検出することが可能となり、第1及び第2のセンサによって検出された物理量から圧力差を適切に検出することが可能となる。このため、冷凍サイクルを流れる冷媒流量を正確に検出でき、圧縮機の駆動トルクの推定精度を高めることが可能となる。また、凝縮器を、通過冷媒を凝縮する凝縮部と、この凝縮部に気液分離部を介して連通して液相冷媒を冷却する過冷却部とを備えて構成する場合には、第2のセンサを、凝縮部の流出口に設置することで、圧縮機の駆動トルク制御が本来必要となる高負荷時の冷媒圧力差を正確に得ることが可能となる。さらに、第2のセンサを凝縮器の流路に沿って複数配置し、外気温度に応じて利用する第2のセンサを選択するようにすれば、熱負荷に応じて飽和蒸気の到達位置が変動しても、液相領域を避けた箇所で冷媒圧力に関連する物理量を検出することが可能となり、圧力差を適切に検出して冷媒流量を正確に検出することができ、引いては圧縮機のトルクを精度よく推定することが可能となる。なお、第2のセンサを、凝縮器の気液混合相領域となり得る所定箇所の冷媒温度を検出する温度センサとすることで、圧力センサに代えて、コストの安い温度センサを用いて精度よくトルク推定が可能となる。また、冷凍サイクルが停止した後に該冷凍サイクルの高圧側経路の冷媒圧力が均衡した状態において、第1のセンサの出力値と第2のセンサの出力値とを同一値となるように校正することで、各センサの検出精度のばらつきや検出特性の経時変化が生じても、常に正確な圧力差を検出することが可能となる。以下、この発明の実施形態を添付図面を参照しながら説明する。図1において、冷凍サイクル1は、車両用空調装置等に用いられるものであり、エンジンやモータを駆動源として冷媒を圧縮して圧送する圧縮機2と、この圧縮機2により圧送された高温高圧の気相冷媒を冷却して凝縮させる凝縮器3と、凝縮された冷媒を減圧膨張させる膨張装置4と、膨張装置4により減圧膨張された冷媒を空気と熱交換させることにより蒸発させる蒸発器5とを有して構成されている。凝縮器3は、図示しないラジエータの前面に配置され、走行風や電動ファンによって得られる風により高温高圧の気相冷媒を冷却するもので、この例においては、図2に示されるように、所定の間隔を空けて略平行に配された一対のヘッダパイプ11,12と、この一対のヘッダパイプ11,12間を連通する偏平状の複数のチューブ13と、該複数のチューブ13間に配設されたコルゲート状のフィン14とによって構成された熱交換部15と図中では、チューブ13とフィン14は部分的に記載されている、ヘッダパイプ12の側方に並設された気液分離部レシーバタンク20とを一体に接合して構成されている。そして、熱交換部15は、上側の所定数のチューブ13を備えた部分によって構成される凝縮部16と、この凝縮部16の下方において、残りのチューブ13を備えた部分によって構成される過冷却部7とに区画されている。それぞれのヘッダパイプ11,12は、中空状に形成されて内部が仕切壁11a~11b、12a~12bによって例えば3つの内部空間に画成されている一方のヘッダパイプ11は、仕切壁11a,11bによって第1、第3、第5の内部空間10a、10c、10fに分けられ、他方のヘッダパイプ12は、仕切壁12a,12bによって第2、第4、第6の内部空間10b、10d、10eに分けられている。仕切壁11b、12bは、それぞれのヘッダパイプ11,12において軸方向で同じ位置に設けられ、仕切壁11a,12aは、それぞれのヘッダパイプ11,12において軸方向でずらした位置に設けられている仕切壁11aの仕切壁11bからの距離は、仕切壁12aの仕切壁12bからの距離よりも長くなっている。また、一方のヘッダパイプ11には、第1の内部空間10aと連通する冷媒入口パイプ18と第6の内部空間10fと連通する冷媒出口パイプ19がそれぞれ接続されている。前記凝縮部16は、熱交換部15の仕切壁11b、12bよりも上方の部分で構成されているもので、したがって、凝縮部には、冷媒入口パイプ18から第1の内部空間10aに流入された冷媒を第2の内部空間10bへ導く第1のパスAと、第2の内部空間10bに流入された冷媒を第3の内部空間10cに導く第2のパスBと、第3の内部空間10cに流入された冷媒を第4の内部空間10dに導く第3のパスCとが形成されている。また、前記過冷却部17は、熱交換部15の仕切壁11b、12bよりも下方の部分で構成されているもので、気液分離部20から第5の内部空間10eに流入された液相冷媒を第6の内部空間10fに導く第4のパスDを備えており、第6の内部空間10fから冷媒出口パイプ19を介して液相冷媒を前記膨張装置4へ流出するようにしている。気液分離部レシーバタンク20は、ヘッダパイプ12に沿って延設された中空状のケース21の内部に冷媒導引パイプ22を下方から上方に向かって延設して構成されているもので、ケース21内には必要に応じて乾燥剤やフィルタ部材が収容されている。この気液分離部20の入口側冷媒導引パイプの流入側は第4の内部空間10dに接続され、また気液分離部20の出口側は第5の内部空間10eに接続されており、したがって、前記凝縮部16と前記過冷却部17は、この気液分離部20を介して連通している。そして、本発明においては、図3aに示されるように、上述した凝縮器3を冷凍サイクル上の抵抗体と看做して流路抵抗が形成される箇所と看做して、凝縮器3の冷媒流入口近傍、又は、それより上流側の高圧側配管に、そこを流れる冷媒の圧力を検出する上流側圧力センサ31第1のセンサに相当を設置し、また、この上流側圧力センサよりも冷媒通路上で下流側となる凝縮器3の部分に、そこを流れる冷媒の圧力を検出する下流側圧力センサ32第2のセンサに相当を設置するようにしている。これら上流側圧力センサ31と下流側圧力センサ32によって検出された冷媒圧力C1,C2は、これとは別に検出された圧縮機2の吐出圧力Pdと吸入圧力Psと共に制御ユニット33に入力され、この制御ユニット33は、これら入力された各種信号に基づき、圧縮機2のトルク推定値を算出するようにしている。ここで、上流側圧力センサ31は、例えば、凝縮器3の冷媒流入口である冷媒入口パイプ18、又は、それより上流側の高圧側配管この例では、冷媒入口パイプ18に取付孔を設けて圧力検知部を冷媒と接触するように取り付けられている。また、下流側圧力センサ32は、凝縮器3内の気液混合相領域となり得る所定箇所液相冷媒過冷却液が存在する領域を避けた所定箇所に設置してその部分を流れる冷媒の圧力を検出するようにしている。凝縮器3においては、冷媒が過熱度を持った気相状態で流入し、冷却されて飽和蒸気となり、その後、凝縮が始まって気液混合状態飽和蒸気と飽和液とが混合した湿り蒸気の状態となり、出口に至るまでには完全に液化した状態、または乾き度がゼロに近く飽和液の多い状態となる。この気液混合相から液相へ移行する凝縮器内の境界位置湿り蒸気と過冷却液との境界、即ち、飽和蒸気が到達する位置は、外気温度熱負荷の変化や冷媒流量によって変動するものであるが、液相冷媒においては、気相冷媒に比べて比体積が小さく、流速が遅くなるため、凝縮器を抵抗体として機能させることができなくなる。このため、液相領域では流路抵抗を殆ど受けることがなくなり、圧力差が生じにくくなる。したがって、凝縮器3を抵抗体として用いる場合には、上流側圧力センサ31の設置箇所と下流側圧力センサ32の設置箇所との間の冷媒流路に過冷却液がないこと、即ち、下流側圧力センサ32が液相領域過冷却域にないことが重要となる。このため、液相領域を避けて下流側圧力センサ32が設置される場合には、センサ間の流路長や通路断面を加味して、上流側圧力センサ31によって検出された圧力と下流側圧力センサ32によって検出された圧力との差に基づき、冷媒流量Gを正確に算出することが可能になるが、下流側圧力センサ32が液相領域過冷却液域にある場合には、飽和蒸気の到達位置が凝縮器3の冷媒流路のどの位置にあるのか不明であるため、正確な冷媒流量Gを把握することができなくなる。そこで、蒸発器内で飽和蒸気が確実に存在する箇所、すなわち、熱負荷の変動や冷媒流量の変動に拘らず、液相領域過冷却液域とならない箇所として、例えば、第1のパスAを通過した後の第2の内部空間10bに下流側圧力センサ32を配置する。具体的には、ヘッダパイプ12にセンサ取付孔を形成して下流側圧力センサ32を圧力検知部が冷媒と接触するように取り付ける。したがって、上述した構成においては、下流側圧力センサ32が液相領域過冷却液域を避けた所定箇所第2の内部空間に設置されてその部分を流れる冷媒の圧力を検出するので、凝縮器3を抵抗体として利用した場合においても圧力差を適切に検知することが可能となる。このため、制御ユニット33において、図3bに示されるように、上流側圧力センサ31と下流側圧力センサ32とからの冷媒圧力の検出値C1,C2が冷凍サイクル1の圧縮機2の吐出圧力Pdと吸入圧力Psと共に入力されるとステップ50、入力された上流側圧力センサ31で得られた冷媒圧力C1と下流側圧力センサ32で得られた冷媒圧力C2との差C1-C2が演算されステップ51、この冷媒圧力差に基づき冷媒流量Gが演算されG=fC1-C2ステップ52、しかる後に、前記数1に基づき圧縮機のトルク推定値が算出されることになりステップ53、圧力差が適切に検出されることから、冷媒流量Gを正確に算出でき、引いては圧縮機2のトルクを正確に推定することが可能となる。尚、上述の構成においては、下流側圧力センサ32を第1のパスAを通過した後の第2の内部空間10bに配置した例を示したが、飽和蒸気の到達位置がより下流側であることが確実である場合や、圧縮機のトルク推定を高熱負荷時に限定して行う場合には、下流側圧力センサ32の設置位置を、図3aの破線で示すように、第2のパスBを通過した後の第3の内部空間10cに設置したり、第3のパスCを通過した後の第4の内部空間10dに設置するようにしてもよい。特に、上述の構成のように、通過冷媒を凝縮する凝縮部16と、この凝縮部16に気液分離部20を介して連通され、液相冷媒を冷却する過冷却部17とを備えた凝縮器3においては、下流側圧力センサ32を凝縮部の流出口第4の内部空間10dに設置しておくとよい。また、上述の構成において、上流側圧力センサ31と下流側圧力センサ32の基準値のばらつきによる圧力差の演算誤差を無くすために、冷凍サイクル1が停止した後に冷凍サイクルの高圧側経路1a圧縮機から膨張装置までの経路の冷媒圧力が均衡した状態において、上流側圧力センサ31の出力値と下流側圧力センサ32の出力値が同一値となるように校正することが望ましい。冷凍サイクル内の高圧側経路と低圧側経路の圧力が均衡するには相当の時間2~3時間を要することから、高圧側経路1a圧縮機から膨張装置までの経路が均衡した状態において、それぞれの圧力センサの出力値を同一値となるように校正することで、短時間での校正が可能となり、正確な圧力差の検知が保障されることとなる。また、上述においては、下流側圧力センサ32を所定の箇所に1箇所だけ設けた例を示したが、図4aに示されるように、上述した候補箇所のそれぞれに下流側圧力センサ32a~32cを設け低圧側圧力センを凝縮器3の冷媒流路に沿って複数配置し、外気温度Taに応じて利用する第2のセンサを選択するようにしてもよい。即ち、図4bに示されるように、制御ユニット33は、外気温Ta,圧縮機2の吐出圧力Pd及び吸入圧力Psを入力すると共に、上流側圧力センサ31からの冷媒圧力の検出値C1が入力されるとステップ60、外気温Taに基づき飽和蒸気の到達位置が推測可能であるので、飽和蒸気が到達する範囲で上流側圧力センサ31から最も離れている下流側圧力センサを選択しステップ61、その選択された下流側圧力センサの検出圧力値を読み込むステップ62。その後、上流側圧力センサ31で得られた冷媒圧力C1と選択された下流側圧力センサで得られた冷媒圧力C2との差C1-C2を演算しステップ63、この冷媒圧力差に基づき冷媒流量GG=fC1-C2を演算しステップ64、しかる後に、前記数1に基づき圧縮機のトルク推定値を演算するステップ65。このような構成においては、外気温に応じて液相領域にない下流側圧力センサのうち、最も上流側圧力センサから離れた下流側圧力センサが用いられるので、凝縮器3を抵抗体として確実に機能させて圧力差を適切に測定することが可能となる。なお、この例では外気温度Taに基づき、上流側圧力センサ31から最も離れている下流側圧力センサを選択することを説明したが、ここに圧縮機の吐出圧力Pdと吸入圧力Psを加味して選択してもよい。即ち、吐出圧力Pdと吸入圧力Psとの圧力差が大きい場合は冷媒流量が比較的多い場合であるので、飽和蒸気の到達位置が凝縮器の流路のより下流側まで達しやすく、吐出圧力Pdと吸入圧力Psとの圧力差が小さい場合は、飽和蒸気の到達位置が凝縮器の流路のより上流側までとなりやすい特性を利用するものである。外気温度Taに基づく制御に比べて蒸発器の熱負荷状態も反映できるので、複数の下流側圧力センサからどれを選択すべきか、より適切に判断することができる。また、以上の構成においては、第2のセンサとして圧力センサを用いた例を示したが、気液混合相湿り蒸気域では、温度と圧力は飽和圧力温度特性より一義的に決まるので、圧力センサに代えて温度センサ下流側温度センサ34を用いるようにしてもよい。例えば、図5aに示す例では、凝縮器3の凝縮部16の出口部分第4の内部空間10dの冷媒温度を測定するために、ヘッダパイプ12の第4の内部空間が形成される箇所の外表面に下流側温度センサ34の感温部を当接するように固定させる。このような構成においては、図5bに示されるように、制御ユニット33は、圧縮機2の吐出圧力Pd及び吸入圧力Psが入力されると共に、上流側圧力センサ31の検出値C1と下流側温度センサ34の検出値Tcondoutが入力されるとステップ70、上流側圧力センサ31で得られた冷媒圧力C1と下流側温度センサ34で検出された冷媒温度から一義的に算出される飽和圧力PTcondoutとの差C1-Pを演算しステップ71、この冷媒圧力差に基づき冷媒流量GG=fC1-PTcondoutを演算しステップ72、しかる後に、前記数1に基づき圧縮機のトルク推定値を演算するステップ73。したがって、このような構成によれば、圧力センサよりも低価格の温度センサを用いて正確に冷媒流量を把握でき、圧縮機のトルクを正確に推定することが可能となる。尚、上述の構成では、下流側温度センサ34を凝縮部16の出口部分に設けた例を示したが、気液混合相湿り蒸気域での温度を確実に検出できる箇所であれば、より上流側の凝縮器のヘッダパイプ11,12やチューブ13の表面に下流側温度センサ34を取り付けるようにしてもよい。"