"マレイミド化合物、ジアリルビスフェノールA、およびイソフタル酸ジアリルポリマーを含有する樹脂組成物。芳香族マレイミド化合物、脂肪族マレイミド化合物、ジアリルビスフェノールA、およびイソフタル酸ジアリルポリマーの配合量をそれぞれ質量部でa1、a2、bおよびcで表したときに、以下の式が満たされる配合を有する請求項1に記載の樹脂組成物:a1a2=1001b≧202b≦-1.4×a21403b≧-3.6×a290415≦c≦6550≦a2≦456。芳香族マレイミド化合物、脂肪族マレイミド化合物、ジアリルビスフェノールA、およびイソフタル酸ジアリルポリマーの配合量をそれぞれ質量部でa1、a2、bおよびcで表したときに、以下の式が満たされる配合を有する請求項1または2に記載の樹脂組成物:a1a2=100740≦b≦80815≦a2≦40920≦c≦6010。過酸化物を含有する請求項1~3のいずれか一項に記載の樹脂組成物。前記イソフタル酸ジアリルポリマーの重量平均分子量が、ポリスチレン換算で30000以上50000以下である、請求項1~4のいずれか一項に記載の樹脂組成物。請求項1~5のいずれか一項に記載の樹脂組成物を強化繊維に含浸してなるプリプレグ。前記強化繊維が炭素繊維である請求項6に記載のプリプレグ。請求項6または7に記載のプリプレグを成形して得られる繊維強化複合材料。マレイミド化合物を主成分とする樹脂組成物は、一般的に硬化反応が緩やか、かつ高温で起こる。このため、当該樹脂組成物を強化繊維へ含浸して成るプリプレグを成形する際に、多量に樹脂が流れ出してしまうことがあった。以降、この現象を樹脂フローとする。多量の樹脂フローは繊維強化複合材料の性能発現、外観等に悪影響を与えることがあった。樹脂フローを抑制する方法としては大きく2種の方法がある。一つ目はプリプレグの成形時のバギング構成で抑制する方法である。しかし、樹脂フローが起きないようにバギングするには手間がかかり、成形コストがかさんでしまったり、複雑な形状の成形物を作製することが困難であったりする。二つ目は樹脂フローが抑制されるよう樹脂組成物に工夫を施す方法である。例えば、硬化反応促進剤添加による硬化反応速度の上昇、熱可塑性樹脂のような高分子量体添加による樹脂組成物の最低粘度の増粘、揺変剤添加によるチキソトロピー付与などがある。しかし、マレイミドを主成分とする樹脂組成物へ樹脂フローを抑制するために十分な量の揺変剤例えばシリカ微粒子を添加した場合、樹脂硬化物の靭性が極端に低下してしまうことがあった。また一般的な熱可塑樹脂を添加した場合、マレイミド樹脂が持つ良好な耐熱性に大きな悪影響を及ぼすことがあった。硬化促進剤を添加する方法は、特許文献1、2で行われているが、樹脂フローを抑制するには不十分な場合があった。また樹脂フロー抑制の効果を得るため多量、かつ促進効果の高い硬化促進剤を用いると、樹脂組成物やプリプレグの保存安定性が低下することがあり、樹脂組成物調製過程で硬化反応が開始されることがあった。特許文献3は、主成分であるフタル酸ジアリルプレポリマーにマレイミド樹脂を添加した発明である。これは主成分であるジアリルフタレート樹脂の耐衝撃性及び寸法安定性を改良するためにマレイミド樹脂を添加するものであり、本発明とはその目的が異なるものである。本発明は、耐熱性及び取り扱い性と、作製したプリプレグのタック性及びドレープ性とをバランス良く備え、かつプリプレグ成形時の樹脂フローが少ない樹脂組成物、並びにその樹脂組成物を用いて作製したプリプレグ、及び繊維強化複合材料を提供することを目的とする。本発明は、マレイミド化合物、ジアリルビスフェノールA、およびイソフタル酸ジアリルポリマーを含有する樹脂組成物である。本発明の樹脂組成物は、芳香族マレイミド化合物、脂肪族マレイミド化合物、ジアリルビスフェノールA、およびイソフタル酸ジアリルポリマーの配合量をそれぞれ質量部でa1、a2、bおよびcで表したときに、以下の式が満たされる配合を有することが好ましい。a1a2=1001b≧202b≦-1.4×a21403b≧-3.6×a290415≦c≦6550≦a2≦456。また、本発明の樹脂組成物は、芳香族マレイミド化合物、脂肪族マレイミド化合物、ジアリルビスフェノールA、およびイソフタル酸ジアリルポリマーの配合量をそれぞれ質量部でa1、a2、bおよびcで表したときに、以下の式が満たされる配合を有することが好ましい。a1a2=100740≦b≦80815≦a2≦40920≦c≦6010。また、これらの樹脂組成物は、過酸化物を含有することが好ましい。また、本発明は、上述の樹脂組成物を強化繊維に含浸してなるプリプレグであり、さらに、本発明はこのプリプレグを成形して得られる繊維強化複合材料である。また上記強化繊維が炭素繊維であることが好ましい。本発明により、耐熱性及び取り扱い性と、作製したプリプレグのタック性及びドレープ性とをバランス良く備え、かつプリプレグ成形時の樹脂フローが少ない樹脂組成物、並びにその樹脂組成物を用いて作製したプリプレグ、及び繊維強化複合材料が提供される。本発明の繊維強化複合材料は、宇宙航空用途、産業用途などの高い耐熱性が要求される材料等に好適に使用可能である。以下に本発明の好ましい実施の形態について説明するが、本発明はこれらの形態にのみ限定されるものではなく、本発明の精神と実施の範囲内において様々な変形が可能であることを理解されたい。本発明の樹脂組成物は、マレイミド化合物、ジアリルビスフェノールAおよびイソフタル酸ジアリルポリマーを必須成分として含有し、さらに過酸化物を含有することが好ましい。以降、マレイミド化合物、ジアリルビスフェノールA、イソフタル酸ジアリルポリマーおよび過酸化物をそれぞれa成分、b成分、c成分およびd成分と称することもある。<a成分>a成分、即ちマレイミド化合物は、マレイミド基を有する化合物であれば良く、芳香族マレイミド化合物や脂肪族マレイミド化合物を好ましく用いることができる。以降、芳香族マレイミド化合物および脂肪族マレイミド化合物をそれぞれa1成分およびa2成分と称することもある。a成分としてa1成分のみ、a2成分のみ、またはa1成分とa2成分とを共に用いて良い。また、a成分は、a1成分のみまたはa2成分のみからなることができ、またa1成分とa2成分とからなることもできる。a1成分、a2成分はそれぞれ1種類を単独で用いても良いし、2種以上を混合して用いても良い。a成分例えばa1成分及びa2成分は、マレイミド基を1つ有する単官能のマレイミド化合物であっても良く、マレイミド基を2つ以上有する多官能のマレイミド化合物であっても良い。しかし、良好な耐熱性付与の観点から、a成分は多官能のマレイミド化合物であることが好ましく、a成分中に上記多官能マレイミド化合物が主成分として含まれることが望ましい。具体的には、a成分中の多官能マレイミド化合物の含有量が55質量以上、100質量以下であることが望ましい。また、樹脂組成物中のa成分の含有量は、良好な耐熱性付与の観点から33.3質量以上が好ましく、樹脂組成物の取り扱い性、当該樹脂組成物を用いたプリプレグのドレープ性、タックを良くするという観点、及び樹脂フロー抑制の観点から74.1質量以下が好ましい。<a1成分>a1成分、即ち芳香族マレイミド化合物として好ましい例を以下に示す。N,N-m-フェニレンジマレイミド、N,N-p-フェニレンジマレイミド、4,4’-ビスマレイミドジフェニルエーテル、ビスフェノールAジフェニルエーテルビスマレイミド、3,3’-ジメチル-5,5’-ジエチル-4,4’-ジフェニルメタンビスマレイミド、4-メチル-1,3-フェニレンジマレイミド、2,2’-ビス-[4-4-マレイミドフェノキシフェニル]プロパン、N,N’-2,4-トリレンジマレイミド、N,N’-2,6-トリレンジマレイミド、及び以下の式Iで表される芳香族マレイミド化合物等である。なお、式I中のnは0以上の整数を表す。これらを1種単独で用いても良いし、2種以上を混合して用いても良い。この中でも、式I中のnが平均して0.3~0.4となる式Iで表される芳香族マレイミド化合物の混合物を用いることが特に好ましい。例えば平均してnが0.35の式Iで表される芳香族マレイミド化合物の混合物は、式I中のnが0の芳香族マレイミド化合物と、nが1以上例えば、nが1や2などの芳香族マレイミド化合物との混合物である。特に平均してnが0.3~0.4の上記混合物は、一般的なマレイミド化合物と比較して融点が低く、樹脂組成物調製時にアリル化合物例えば、ジアリルビスフェノールAなどの液状成分への溶解温度も低い。また、この混合物は、一般的な芳香族マレイミド化合物と比較して結晶性が低く、樹脂組成物中に結晶が析出しにくい特性を有する。式I中のnが0の芳香族マレイミド化合物は、4、4’-ビスマレイミドジフェニルメタンであり、結晶性が高く、融点も150°C以上と非常に高くなる。一方、nが平均して0.3~0.4である上記混合物の結晶は、nが0の芳香族マレイミド化合物とnが1や2などの芳香族マレイミド化合物とから成る混合物であるため、結晶性が低下し、結晶の融点も4,4’-ビスマレイミドジフェニルメタンと比較して30°C以上低くなる。このため、結晶性が高い4,4’-ビスマレイミドジフェニルメタンなどの一般的な芳香族マレイミド化合物と比較して、樹脂組成物調製時に、樹脂組成物中に芳香族マレイミド化合物の結晶が析出することを容易に防ぐことができ、物性低下の原因やプリプレグ製造時の妨げとなることを容易に防ぐことができる。nが平均して0.3以上であれば、nが0のものと比較して、結晶の融点及び樹脂組成物調製時の芳香族マレイミド化合物の溶解温度が低くなる。またnが平均して0.4より大きなものも、nが0.3~0.4の上記混合物と同様の効果があると考えられるが、工業的に利用できるものを入手することは難しいことから、0.4以下とする。<a2成分>a2成分、即ち脂肪族マレイミド化合物は、上述したように2つ以上のマレイミド基を有することが望ましく、さらに、この複数のマレイミド基を連結する主鎖が主に炭化水素で構成されている化合物であることが望ましい。また、脂肪族マレイミド化合物は、分子構造中例えば、主鎖中にエーテル基、スルフィド基などの官能基を含んでいても良い。また主鎖は、直鎖のみで構成されていても良いし、分岐鎖を含んでも良い。脂肪族マレイミド化合物は、1種を単独で用いても良いし、2種以上を混合して用いても良い。具体的なa2成分としては、1,6-ジマレイミド-2,2,4-トリメチルヘキサンが工業的にも利用しやすく好ましい。<b成分>b成分、即ちジアリルビスフェノールAの構造を以下の式IIに示す。ジアリルビスフェノールAは、アリル基を2つ以上有し、室温環境下で液状である。このアリル化合物をb成分として用いることで樹脂組成物の調製が容易となる。また、樹脂組成物の粘度を低くし取り扱い性を良くすることができ、さらに樹脂組成物に良好な靭性を付与することができる。<c成分>c成分、即ちイソフタル酸ジアリルポリマーを樹脂組成物に配合し、樹脂組成物の最低粘度が増粘することで、当該樹脂組成物を用いたプリプレグの成形時の樹脂フローを抑制することができる。なお、本願発明に好適に用いることができるイソフタル酸ジアリルポリマーは、その重量平均分子量がポリスチレン換算で30000以上50000以下であることが好ましい。重量平均分子量が30000~50000ポリスチレン換算であると、樹脂組成物を高温で硬化させる際の樹脂フローが容易に抑えられ、軟化点が高温となることがないので好ましい。またイソフタル酸ジアリルポリマーの重量平均分子量はGPCゲル浸透クロマトグラフィーを用いて測定することができる。<a1成分とa2成分との共用により得られる効果>本発明では、a成分としてa1成分のみ、またはa2成分のみを用いても良いし、a1成分とa2成分とを併用しても良いが、以下の理由から両成分を併用することが好ましい。a1成分のみをa成分として用いた場合、良好な耐熱性を得ることが出来るが、両成分を併用した場合と比較して、樹脂組成物の粘度は高粘度となり、当該樹脂組成物を強化繊維へ含浸してなるプリプレグのタック性、ドレープ性が低くなる。これらの傾向はb成分をある程度多量に樹脂組成物中に配合することで改善できるが、b成分の質量比が大きくなればなるほど樹脂組成物の耐熱性は下がる傾向にある。一方、a1成分とa2成分とを共に用いた場合、b成分を多量に配合することなく適度な粘度を容易に得ることができ、a1成分の種類や組成に関係なく取り扱い性が良好な樹脂組成物を容易に得ることが出来る。また、a1成分のみを単独で用いた場合と比較してb成分を多量に配合せずに済むため、a1成分が有する良好な耐熱性を容易に維持できる。なお、a成分としてa2成分のみを用いた場合、樹脂組成物の粘度はa1成分のみを用いた場合と比較して低くなり、取り扱い性が良好な樹脂組成物を得ることが出来るが、樹脂組成物の耐熱性は劣る傾向があるため、本発明ではa1成分を用いることが望ましい。本発明では、a1成分、a2成分、b成分及びc成分の配合量を、式1~6の範囲内にすることで、取り扱い性が良好、かつ耐熱性が良好な樹脂組成物を容易に得ることが出来る。なお、a1成分、a2成分、b成分およびc成分の配合量をそれぞれ質量部でa1、a2、bおよびcで表す。また、以下の式式1~10における単位は質量部である。a1a2=1001b≧202b≦-1.4×a21403b≧-3.6×a290415≦c≦6550≦a2≦456。また、本発明では、a1成分、a2成分、b成分及びc成分の配合量を、式7~10の範囲内にすることで、取り扱い性が良好、かつ耐熱性が良好な樹脂組成物を容易に得ることが出来る。a1a2=100740≦b≦80815≦a2≦40920≦c≦6010。<式1~6>a1成分、a2成分、b成分及びc成分の配合量を当該式の範囲内とすることで、良好な耐熱性、良好な取り扱い性を有する樹脂組成物を容易に得ることができる。また、当該樹脂組成物を強化繊維へ含浸してなるプリプレグは良好なタック性、ドレープ性を容易に有することができ、さらに、十分な樹脂フローの抑制効果が容易に得られる。なお、樹脂組成物に含有するc成分の配合量質量比を、式5の下限量15質量部以上とすることで、十分な樹脂フローの抑制効果を容易に得ることができる。また、c成分の配合量を、式5の上限量65質量部以下とすることで、取り扱い性が悪くなることを容易に防ぐことができ、a1成分が有する良好な耐熱性を損ねることを容易に防ぐことができる。<式7~10>a1成分、a2成分、b成分及びc成分の配合量を当該式の範囲とすることで、<式1~6>の欄に記載した効果をより優れるものとすることが出来る。さらに得られる樹脂組成物は、耐熱性、弾性率、靭性といった樹脂物性を容易にバランス良く有することができる。また、a成分100質量部に対するc成分の質量比を、式10の範囲内とすることによって、十分な樹脂フロー効果を容易に得ることができ、かつより良好な耐熱性を容易に付与することができる。<d成分>本発明の樹脂組成物は、d成分、即ち過酸化物を含有することが好ましい。d成分を配合することで、樹脂組成物の硬化反応速度を容易に上げることができ、当該樹脂組成物を用いたプリプレグの成形時の樹脂フローを容易に抑制することができる。ただし、c成分を樹脂組成物中に添加せずに、d成分のみを添加した場合は、樹脂フローの抑制が不十分となる。c成分とd成分とを併用することで、優れた樹脂フロー抑制効果を得ることが出来る。a成分100質量部に対するd成分の質量比は、好ましくは0.05~2.00質量部である。d成分の配合量がこの範囲内であれば良好な樹脂物性を容易に維持することが出来る。<その他の成分>本発明の樹脂組成物は、a~c成分を含有し、さらにd成分を含有することが好ましいが、本発明の効果を損なわない範囲で必要に応じてこれらの成分以外の公知の成分、例えば硬化剤、硬化助剤、熱硬化性樹脂、揺変剤、充填剤、安定剤、難燃剤、顔料などを含有させてもよい。<樹脂組成物の調製方法>a~c成分を含む樹脂組成物の調製方法この樹脂組成物は、a~c成分を均一な状態に混合、具体的にはa~c成分を加熱して溶融させ、撹拌することで得ることができる。なお、原料a成分、b成分、c成分を溶融する際、高温にすると硬化反応が速く進行する傾向があるため、a成分、b成分、c成分の溶融は、70°C以上150°C以下で行うことが好ましい。さらに90°C以上130°C以下で行うことがより好ましい。また当該操作にかける時間は、昇降温に要する時間を除き10分以上6時間以下とすることが好ましい。ここで、c成分を樹脂組成物中に配合する際は、加熱する前に室温下でc成分を含む原料を予め混練しておくか、溶融させたa成分、b成分へ少量ずつc成分を添加し溶解することが望ましい。この操作を行うことによって、c成分同士が融着することを容易に防ぐことができ、均一な状態に混合するのが困難となることを容易に防ぐことができる。a~d成分を含む樹脂組成物の調製方法樹脂組成物中にd成分を配合する場合は、a~c成分を均一な状態に混合した後、d成分を添加することが好ましい。なお、d成分は、予め用いるb成分の一部に溶解させた状態で、添加されることが好ましく、これにより容易に原料を均一に混合することが出来る。用いるb成分の一部に予めd成分を溶解させる場合は、b成分100質量部に対しd成分を2~70質量部配合することが好ましい。またd成分を80°C以上の温度で添加すると、硬化反応が速く進行する傾向があるため、d成分を添加する際の、a~c成分を均一に混合させた原料の温度は80°C未満であることが望ましい。本発明のプリプレグは強化繊維に本発明の樹脂組成物を含浸することにより得られる。強化繊維は炭素繊維、黒鉛繊維、アラミド繊維、ガラス繊維などが挙げられ、中でも炭素繊維をプリプレグに使用することが高い比強度、高い比弾性率を示しうることから特に好ましい。樹脂組成物を炭素繊維織物へ含浸させる方法は特に制限が無いが、溶剤を用いない方法が望ましい。含浸に溶剤を用いないと、繊維強化複合材料とした時に、残留溶剤の影響によるボイドの発生を容易に防ぐことができ、品質及び物性が低下することを容易に防ぐことができる。好ましい含浸方法としては、本発明の樹脂組成物を60°C~130°Cに加温し、強化繊維に含浸させるホットメルト法がある。本発明のプリプレグを成形する、より具体的にはプレプリグを積層後、積層物に圧力を付与しながら加熱硬化させることにより、本発明の繊維強化複合材料を作製することができる。熱および圧力を付与する方法としては、プレス成形法、オートクレーブ成形法、ラッピングテープ法および内圧成形法などが挙げられる。以下、実施例、比較例によって本発明をさらに説明する。実施例1~39、比較例1~16各例で用いた樹脂組成物の原料、調製方法、樹脂組成物を用いたプリプレグ、繊維強化複合材料の作製方法、および各物性の測定方法を以下に示す。なお、プリプレグ及び繊維強化複合材料は、実施例1、3、4及び比較例1、2でのみ作製した。各樹脂組成物の組成、および物性の測定結果を表1~5にまとめて示す。なお、表中の各成分の数値は、質量部数を表す。また、これらは本発明の範囲を実施例に限定させるものではない。<原料>各例では、次の市販品を樹脂組成物の原料として用いた。<a1成分>フェニルメタンマレイミドオリゴマーn=0.35商品名:BMI-2300、大和化成工業株式会社4,4’-ビスマレイミドジフェニルメタン商品名:BMIBMI-Hと称する、ケイアイ化成株式会社2,2’-ビス-[4-4-マレイミドフェノキシフェニル]プロパン商品名:BMI-80、ケイアイ化成株式会社。<a2成分>1,6-ビスマレイミド2,2,4-トリメチルヘキサン商品名:BMI-TMH、大和化成工業株式会社。<a1成分、a2成分の共融混合物>芳香族マレイミド化合物と脂肪族マレイミド化合物との共融混合物商品名:Compimide353、芳香族マレイミド化合物:ビスマレインイミドジフェニイルメタン、m-トリレンジマレイミド、脂肪族マレイミド化合物:1,6-ビスマレインイミド-2,2,4-トリメチルヘキサン、配合質量比a1:a285:15、デグサジャパン株式会社。<b成分>ジアリルビスフェノールA商品名:BPA-CA、三井化学ファイン株式会社ジアリルビスフェノールA商品名:Matrimide5292B、ハンツマン社。<c成分>イソフタル酸ジアリルポリマー商品名:ダイソーイソダップ、ダイソー株式会社。<d成分>ジクミルパーオキサイド商品名:パークミルD、日油株式会社。<その他の成分>イソフタル酸商品名:ダイソーイソダップ100モノマー、ダイソー株式会社。<d成分を含まない場合の樹脂組成物の調製>原料a成分、b成分、及びc成分をフラスコへ秤量し、150°C以下で加熱撹拌することで樹脂組成物を得た。なお、その際、加熱する前に室温下40°C以下でこれらの原料を予め混練しておくか、または溶融させたa成分、b成分へ少量ずつc成分を添加することにより樹脂組成物を得た。<d成分を含む場合の樹脂組成物の調製>予めb成分の一部にd成分を溶解させた。そして、原料a成分、残りのb成分、及びc成分をフラスコへ秤量し、150°C以下で加熱撹拌することでこれらの原料を均一な状態に混合した。なお、その際、加熱する前に室温下でa~c成分を予め混練しておくか、溶融させたa成分、b成分へ少量ずつc成分を添加して溶解した。溶融及び撹拌した原料を約70°C以下まで放冷させた後、予めb成分の一部に溶解したd成分を添加し、十分に加熱撹拌することで樹脂組成物を得た。<プリプレグの作製>得られた樹脂組成物を引きそろえた炭素繊維へ含浸させて、プリプレグを得た。炭素繊維は三菱レイヨン株製の炭素繊維パイロフィルTR50S15L商品名を用いた。プリプレグの炭素繊維目付は150g/m2、樹脂含有率は33質量とした。<繊維強化複合材料の作製>得られたプリプレグを200mm×200mmで裁断し、ハンドレイアップ法で積層した。オートクレーブにより1次硬化、オーブンにより2次硬化した。硬化条件は1次硬化:180°Cで6時間保持、2次硬化:243°Cで6時間保持とした。なお、その際、樹脂フローを抑制するためのバギングを施すことなく、プリプレグ及び繊維強化複合材料を作製した。ここで樹脂フローを抑制するためのバギングとは、プリプレグ積層体の周囲を硬化中に樹脂が流れ出さないよう隙間なく副資材で覆うバギング構成の事を指す。<評価>上記樹脂組成物を以下の方法で硬化して樹脂硬化板を作製した。そして、この樹脂硬化板を用いて3点曲げ試験、ガラス転移温度およびtanδmaxの測定を行った。樹脂硬化板の作製調製した樹脂組成物を2枚のガラス板、2mmのスペーサーを用いてキャストし、180°Cで6時間保持し1次硬化、さらにガラス板、スペーサーをはずして243°Cで6時間保持し2次硬化をして、樹脂硬化板を作製した。共に室温23°Cから保持温度までの昇温速度は1.7°C/minとした。1.樹脂硬化物の3点曲げ試験曲げ試験条件装置:インストロン4465型インストロン社製クロスヘッドスピード:2.0mm/minスパン/厚み比:16サンプルサイズ:縦60mm、幅7mm、厚み2mm測定環境温度:23°C湿度:50RH相対湿度。曲げ試験によって得られた樹脂硬化板の強度、弾性率、破断伸度を表1~5に示す。2.ガラス転移温度およびtanδmaxの測定DMA法動的粘弾性法により、上記樹脂硬化板を用いて、樹脂組成物のガラス転移温度G’-Tg、およびtanδmaxを測定した。なお、G’-Tg及びtanδmaxは図1のとおり求めた。得られた値を表1~5に示す。これらの値は、樹脂組成物及び繊維強化複合材料が有する耐熱性の指標とすることができる。本発明の繊維強化複合材料を好適に用いることが出来る用途の一つである液晶パネル用ガラス基板搬送用ロボットハンドは、最大250°C環境下で使用される。このためG’-Tgが270°C以上、かつtanδmaxが300°C以上の場合、この環境下での使用に容易に耐えることが出来、良好な耐熱性を容易に有することができ好ましい。測定条件装置:商品名ARES-RDAティーエーインスツルメント社製昇温速度:5°C/min測定周波数:1Hz歪:0.5測定温度範囲:約30°C~約450°Cサンプルサイズ:縦55mm、幅12.7mm、厚み2mm。3.樹脂組成物の昇温粘度測定樹脂組成物の粘度を以下の測定条件で測定した。樹脂組成物の30°C、45°C、60°Cにおける粘度、最低粘度及び最低粘度時の温度を表1~5に記載した。なお、粘度測定は、30°Cから、または30°Cで測定できない場合はそれ以上の測定できる温度から行い、粘度の極小値が得られるまで、測定温度を上昇させて測定した。その際、その測定温度範囲内で測定された最も小さな樹脂粘度極小値を最低粘度と称する。また、30°C、45°C、60°Cにおいて、高粘度であるために粘度を測定できなかった樹脂組成物については、表1~5中に測定不可と記載した。測定条件装置:商品名AR-G2ティーエーインスツルメント社製使用プレート:35mmΦ直径パラレルプレートプレートギャップ:0.5mm測定周波数:10rad/secストレス:300~500N/m23000~5000dynes/cm2昇温速度:2°C/min。4.樹脂フロー抑制の確認プリプレグ成形時に樹脂フローの抑制が出来るか否かを以下の基準に基づき判定した。○:樹脂組成物の最低粘度が0.08Pas以上のものであり、優れた樹脂フロー抑制効果が得られるもの。△:樹脂組成物の最低粘度が0.05Pas以上0.08Pas未満のものであり、樹脂フロー抑制効果が適度に得られるもの。×:樹脂組成物の最低粘度が0.05Pas未満のものであり、樹脂フロー抑制効果が不十分なもの。なお、上記評価基準において○と判定された実施例1、3、4と、×と判定された比較例1、2とについては、実際に、得られた樹脂組成物を用いて作製したプリプレグを硬化させて樹脂フロー抑制効果を確認した。その結果、実施例1、3及び4は、後述する表6に示すように、優れた樹脂フロー抑制効果が得られており、これらの例の樹脂組成物を用いて作製した繊維強化複合パネルの表層には、樹脂不足による繊維の毛羽立ちは見られなかった。一方、比較例1及び2は、後述する表6に示すように、樹脂フロー抑制効果が不十分であり、これらの例の樹脂組成物を用いて作製した繊維強化複合パネルの表層には、樹脂不足による繊維の毛羽立ちが見られた。以上より、上記評価基準と、実際のプリプレグ成形時とで同じ評価結果が得られることが確認できた。5.プリプレグのドレープ性、タック性確認各例で調製した樹脂組成物を用いて作製するプリプレグのドレープ性及びタック性を以下の基準に基づき評価した。評価基準○○:樹脂組成物の30°Cの粘度が測定できる粘度であって、30°Cの粘度が18000Pas以上のものであり、これを用いて作製したプリプレグのドレープ性及びタック性が優れていると判断できるもの。○:樹脂組成物の30°Cの粘度が測定できないほど粘度が高いものであって、45°Cの粘度が5000Pas以上100000Pas未満のものであり、これを用いて作製したプリプレグのドレープ性及びタック性が良好と判断できるもの。△:樹脂組成物の30°Cの粘度が測定できないほど粘度が高いものであって、45°Cの粘度が5000Pas未満または100000Pas以上のもの、または、樹脂組成物の30°Cの粘度が5000Pas以上18000Pas未満のものであり、これを用いて作製したプリプレグが使用可能と判断できるもの。×:樹脂組成物の30°C、45°Cの粘度が測定できないほど粘度が高いもの、または、樹脂組成物の30°Cの粘度が5000Pas未満のものであり、これを用いて作製したプリプレグが使用不可と判断できるもの。確認環境温度:23°C湿度:50RH。なお、上記評価基準において○○と判定された実施例1、3、4、及び比較例1、2については、実際に、これらの例の樹脂組成物を用いて作製したプリプレグのドレープ性、タック性を触感によって確認した。その結果、これらの例のプリプレグは、優れたドレープ性及びタック性を有しており、上記評価基準と同じ評価結果が得られることが確認できた。また、実施例1、3、4及び比較例1、2については、上記測定に加えて、プリプレグ成形時物性として樹脂フロー率を測定し、繊維強化複合材料物性としてDMA測定を行った。なお、繊維強化複合材料のDMA測定条件は、上述した樹脂硬化板でのDMA測定条件と同様にした。また、実施例1に関しては、繊維強化複合材料物性として、0°及び90°曲げ試験も行った。評価結果を表6に示す。<成形時の樹脂フロー率の測定>積層したプリプレグスタックが含有する樹脂のうちフローした樹脂の質量パーセントを樹脂フロー率とした。樹脂フロー率はスタックの質量、硬化後の繊維強化複合材料の質量、およびスタック中の樹脂総質量から式11の通り算出した。樹脂フロー率=スタック中の樹脂総質量/硬化前のスタック質量-硬化後のスタック質量×10011。成形時の樹脂フローは、スタックの大きさ形、硬化温度、積層構成、バギングの仕方によっても大きく異なる。例えばプリプレグを一方向に積層した場合と様々な方向に積層した場合では、一方向に積層した場合の方が樹脂は多量にフローする。本発明の効果をより明確にするため、下記の条件で樹脂フロー率の測定を実施した。測定条件スタックのサイズ:200mm×200mm積層構成:一方向に14枚積層硬化方法:オートクレーブ成形法硬化条件:1.7°C/minで室温23°Cから180°Cまで昇温した後、6時間保持。バギング手順バギング構成の概念図を、図2に示す。手順1.リリースフィルム1aを敷いたベースプレート2に積層したプリプレグスタック3を置いた。手順2.スタック3の周囲にガラススリーブ4aを置いた。この際、スタック3の端からガラススリーブ4aまで25mm程度間隔をあけた。手順3.ガラスヤーン5をスタック3の端に沿わせるように置き、そのガラスヤーンの両端をガラススリーブ4aに耐熱テープ不図示で固定した。手順4.スタック上面にリリースフィルム1bを敷いた。このリリースフィルムの大きさは、ガラススリーブ4aが半分まで覆われる程度とした。さらにプレッシャープレート6を置いた。手順5.硬化の際、オートクレーブ内部を加圧、バッグ内部を減圧させる。このため樹脂はスタック3から吸い口8の方向へ流れる。この樹脂が流れる経路に不織布ナイロン不織布7を置き、意図的に樹脂が溜まるようにした。具体的には、吸い口8に接するようガラススリーブ4bを置き、このガラススリーブ4bと、スタックの周囲に置いたガラススリーブ4aとの間に不織布7を置いた。これらのガラススリーブと不織布との間はガラスヤーンで結んだ。なお、不織布は樹脂を溜めるに十分な大きさとした。手順6.バッグフィルム9を被せ、端をシーラント10で止めた。<繊維強化複合材料の0°曲げ試験>繊維強化複合材料試験体の0°曲げ試験を行った。試験の際、圧子下にフィルムは敷かなかった。装置:インストロン4465型インストロン社製クロスヘッドスピード:0.01×スパン2/6/試験体厚みスパン/厚み比:40サンプルサイズ:縦127mm、幅12.7mm、厚み2mm測定環境温度:23°C湿度:50RH。<繊維強化複合材料の90°曲げ試験>繊維強化複合材料の90°曲げ試験を行った。装置:インストロン4465型インストロン社製クロスヘッドスピード:0.01×スパン2/6/試験体厚みスパン/厚み比:16サンプルサイズ:縦60mm、幅12.7mm、厚み2mm。測定環境温度:23°C湿度:50RH。各原料の組成を請求項の通り定めることで、高い耐熱性を有し、かつ取り扱い性に優れる樹脂組成物、タック性、ドレープ性に優れ、かつ成形時の樹脂フローが少ないプリプレグ、及び高い耐熱性をもつ繊維強化複合材料を容易に得ることが出来た。図3に実施例1、3及び比較例1の昇温粘度測定結果を示す。比較例1にc成分を添加した実施例3は、比較例1と比較して最低粘度が増粘しているが、30°C付近の粘度はほぼ変化がなかった。実施例1は実施例3にd成分を配合した樹脂組成物である。d成分を添加することで、硬化反応がより速く進んでいる様子がわかる。またc、d成分を添加することで樹脂組成物の取り扱い性、及び物性を損なうことは無かった。当該粘度測定結果からc、d成分を配合することで、樹脂フロー抑制効果が得られることが推測できる。表6に示すように、比較例1ではスタックが含有する樹脂組成物の内、36.2質量が成形時にフローした。c成分、またはc、d成分を配合した実施例1、3、4では樹脂フロー率を比較例1の場合の半分以下まで抑えることが出来た。一方、c成分を配合せずに、d成分のみ配合した比較例2の場合は樹脂フロー率23.8質量と樹脂フローを比較例1の2/3程度までしか抑えることができなかった。樹脂フローの抑制には硬化反応の速度を速めるより、樹脂組成物の粘度を増粘させる方がより効果的であった。また、実際に硬化時の樹脂フローを抑制するバギングを施すことなく実施例3のプリプレグ成形硬化したところ、樹脂不足することなく良好な強化繊維複合パネルを得ることができ、十分樹脂フローが抑制出来ていると判断した。一方、比較例2のプリプレグを用いて同様に成形硬化したところ、得られた強化繊維複合パネルには樹脂不足のため強化繊維が毛羽立っている箇所が見られ、樹脂フローの抑制が不十分と判断した。樹脂フローを抑制するバギングとは、プリプレグ積層体の周囲を硬化中に樹脂が流れ出さないよう隙間なく副資材で覆うバギング構成の事を指す。当該昇温粘度測定、樹脂フロー率測定結果から、樹脂組成物の最低粘度と最低粘度時の温度、特に最低粘度は樹脂フロー抑制効果を計る有効な指標となり得ると判断出来る。プリプレグを成形する際に樹脂フローが抑制され、かつ取り扱い性の良好な樹脂組成物を得るためには、樹脂組成物の最低粘度を0.08Pas以上3.00Pas以下の範囲とすることが好ましい。<樹脂組成物の安定性評価>実施例1で得られた樹脂組成物に対して、以下に示す条件にて等温粘度測定、および室温環境下で暴露後の昇温粘度測定を実施し、安定性の評価を行った。樹脂組成物の等温粘度測定測定条件装置:商品名AR-G2ティーエーインスツルメント社製使用プレート:35mmΦパラレルプレートプレートギャップ:0.5mm測定周波数:10rad/secストレス:300N/m23000dynes/cm2測定温度:70°C測定時間:3時間。室温環境下で暴露した樹脂組成物の昇温粘度測定測定条件装置:商品名AR-G2ティーエーインスツルメント社製使用プレート:35mmΦパラレルプレートプレートギャップ:0.5mm測定周波数:10rad/secストレス:300N/m23000dynes/cm2昇温速度:2°C/min暴露期間:2ヶ月暴露環境温度:23°C湿度:50RH。測定の結果、実施例1で得られた直後の樹脂組成物の粘度と、70°Cを3時間加温し続けた樹脂組成物の粘度、及び2ヶ月間、室温環境下に暴露し続けた後の粘度とには、大きな変化は見られず、良好な安定性を有していた。"