"cBN焼結体と、硬質合金と、cBN焼結体と硬質合金との間にある接合層とからなり、接合層が、厚さ0.1~5μmの金属から成ることを特徴とする複合体。接合層は、Co、NiおよびFeから成る群より選択される少なくとも1種を30~100質量含有する金属である請求項1に記載の複合体。接合層は、Co、NiおよびFeから成る群より選択された少なくとも1種を接合層全体に対して30~100質量含有し、Co、NiおよびFe以外に残部としてTi、Zr、Hf、V、Nb、Ta、Cr、Mo、W、Al、C、BおよびNから成る群より選択された少なくとも1種を接合層全体に対して0~70質量含有する金属である請求項2に記載の複合体。接合層は、Co、NiおよびFeから成る群より選択される少なくとも1種を70~100質量含有する金属である請求項1に記載の複合体。接合層は、Co、NiおよびFeから成る群より選択された少なくとも1種を接合層全体に対して70~100質量含有し、Co、Ni、Fe以外に残部としてTi、Zr、Hf、V、Nb、Ta、Cr、Mo、W、Al、C、BおよびNから成る群より選択された少なくとも1種を接合層全体に対して0~30質量含有する金属である請求項4に記載の複合体。cBN焼結体はcBNを20~100質量含むcBN焼結体である請求項1に記載の複合体。cBN焼結体は、cBNを20~100質量含み、cBN以外の残部として、Ti、Zr、Hf、V、Nb、Ta、Cr、Mo、W、Co、NiおよびAlの金属、炭化物、窒化物、硼化物および酸化物ならびにこれらの相互固溶体から成る群より選択された少なくとも1種からなる結合相を0~80質量の量で含むcBN焼結体である請求項6に記載の複合体。cBN焼結体の結合相は、TiN、TiC,N、TiC、TiB2、TiBN、TiAlN、Ti2AlN、AlN、AlB2、Al2O3、ZrC、HfC、VC、NbC、TaC、Cr3C2、Mo2C、ZrN、HfN、VN、NbN、TaN、CrN、WC、WB、W2B、CoWB、W2Co21B6、Co3W3C、W、CoおよびNiから成る群より選択された少なくとも1種からなる結合相である請求項7に記載の複合体。硬質合金は、Ti、Zr、Hf、V、Nb、Ta、Cr、MoおよびWの炭化物および窒化物ならびにこれらの相互固溶体から成る群より選択された少なくとも1種からなる硬質相:50~97質量と、残部として、Co、NiおよびFeから成る群より選択された少なくとも1種を主成分とする金属相:3~50質量とからなる硬質合金である請求項1に記載の複合体。硬質合金の硬質相は、WC、TiC、TiN、TiC,N、Ti,NbC,N、Ti,W,TaC,N、Ti,W,Nb,ZrC,N、Ti,W,Mo,NbC,N、ZrC、ZrN、ZrC,N、NbC、Mo2C、Ta,NbC,N、Ta,Nb,HfC,N、W,NbC,N、W,MoC,N、W,Mo,NbCおよびW,Ta,MoC,Nから成る群より選択された少なくとも1種からなる硬質相である請求項9に記載の複合体。硬質合金の金属相は、Co、NiおよびFeから成る群より選択された少なくとも1種を金属相全体に対して70~100質量含み、Co、NiおよびFe以外にTi、Zr、Hf、V、Nb、Ta、Cr、Mo、W、CおよびNから成る群より選択される少なくとも1種を金属相全体に対して0~30質量の量で含む金属相である請求項9に記載の複合体。硬質合金の硬質相は、WC、TiC、TiN、TiC,N、Ti,NbC,N、Ti,W,TaC,N、Ti,W,Nb,ZrC,N、Ti,W,Mo,NbC,N、ZrC、ZrN、ZrC,N、NbC、Mo2C、Ta,NbC,N、Ta,Nb,HfC,N、W,NbC,N、W,MoC,N、W,Mo,NbCおよびW,Ta,MoC,Nから成る群より選択された少なくとも1種からなる硬質相であり、硬質合金の金属相は、Co、NiおよびFeから成る群より選択された少なくとも1種を金属相全体に対して70~100質量以上含み、Co、NiおよびFe以外にTi、Zr、Hf、V、Nb、Ta、Cr、Mo、W、CおよびNから成る群より選択される少なくとも1種を金属相全体に対して0~30質量の量で含む金属相である請求項9に記載の複合体。請求項1~12のいずれか1項に記載の複合体の表面に被膜を被覆した被覆複合体。被膜は、Ti、Zr、Hf、V、Nb、Ta、Cr、Mo、W、AlおよびSiの炭化物、窒化物、酸化物および硼化物ならびにこれらの相互固溶体から成る群より選択された少なくとも1種からなり、被膜全体の総膜厚は平均膜厚で0.3~25μmである請求項13に記載の被覆複合体。請求項1~12のいずれか1項に記載の複合体を切削工具として用いる切削工具用複合体。請求項13または14に記載の被覆複合体を切削工具として用いる切削工具用被覆複合体。本発明は、上記問題を解決するためになされたもので、cBN焼結体と硬質合金が強固に接合した複合体を提供することを目的とする。本発明者がcBN焼結体と硬質合金の接合について研究を行ったところ、cBN焼結体と硬質合金との間に、厚さ0.1~5μmの金属からなる接合層を形成すると、cBN焼結体と硬質合金が強固に接合することを見出した。すなわち、本発明の複合体は、cBN焼結体と硬質合金とそれらの間にある接合層とからなり、接合層は厚さ0.1~5μmの金属から成ることを特徴とする。本発明の硬質合金は、切削工具として使用される硬質合金であれば特に限定されないが、例えば、Ti、Zr、Hf、V、Nb、Ta、Cr、MoおよびWの炭化物、窒化物ならびにこれらの相互固溶体から成る群より選択された少なくとも1種からなる硬質相:50~97質量と、Co、NiおよびFeから成る群より選択された少なくとも1種を主成分とする金属相:3~50質量とからなる硬質合金が挙げられる。本発明の硬質合金の硬質相として具体的には、WC、TiC、TiN、TiC,N、Ti,NbC,N、Ti,W,TaC,N、Ti,W,Nb,ZrC,N、Ti,W,Mo,NbC,N、ZrC、ZrN、ZrC,N、NbC、Mo2C、Ta,NbC,N、Ta,Nb,HfC,N、W,NbC,N、W,MoC,N、W,Mo,NbCおよびW,Ta,MoC,Nなどを挙げることができるがこれらに限定されるものではない。また、本発明の硬質合金の金属相は、Co、NiおよびFeから成る群より選択された少なくとも1種を主成分とする金属である。本発明の硬質合金の金属相は、Co、NiおよびFeから成る群より選択された少なくとも1種を金属相全体に対して70~100質量含むが、主成分のCo、NiおよびFe以外にTi、Zr、Hf、V、Nb、Ta、Cr、Mo、W、CおよびNから成る群より選択される少なくとも1種を金属相全体に対して0~30質量の量で含んでもよい。本発明のcBN焼結体は、切削工具として使用されるcBN焼結体であれば特に限定されないが、例えば、cBN立方晶窒化珪素を20~100質量含む焼結体が挙げられ、cBN以外の残部として、Ti、Zr、Hf、V、Nb、Ta、Cr、Mo、W、Co、NiおよびAlの金属、炭化物、窒化物、硼化物および酸化物ならびにこれらの相互固溶体から成る群より選択された少なくとも1種からなる結合相を0~80質量の量で含んでもよい。本発明のcBN焼結体の結合相として具体的には、TiN、TiC,N、TiC、TiB2、TiBN、TiAlN、Ti2AlN、AlN、AlB2、Al2O3、ZrC、HfC、VC、NbC、TaC、Cr3C2、Mo2C、ZrN、HfN、VN、NbN、TaN、CrN、WC、WB、W2B、CoWB、W2Co21B6、Co3W3C、W、CoおよびNiなどを挙げることができるがこれらに限定されるものではない。本発明の接合層は、厚さ0.1~5μmの金属からなる。接合層の厚さが0.1μm未満では安定した接合強度を得ることができず、接合層の厚さが5μmを超えて厚くなると接合強度が低下することから、厚さ0.1~5μmの金属とした。その中でも厚さ1~3μmが好ましい。本発明の接合層は、Co、NiおよびFeから成る群より選択された少なくとも1種を接合層全体に対して30~100質量含有し、残部としてTi、Zr、Hf、V、Nb、Ta、Cr、Mo、W、Al、C、BおよびNから成る群より選択された少なくとも1種を接合層全体に対して0~70質量含有する金属であると、接合層自体の強度が増し、接合強度が向上するため、さらに好ましい。その中でもCo、NiおよびFeから成る群より選択された少なくとも1種を接合層全体に対して70~100質量含有し、残部としてTi、Zr、Hf、V、Nb、Ta、Cr、Mo、W、Al、C、BおよびNから成る群より選択された少なくとも1種を接合層全体に対して0~30質量含有する金属であると、さらに好ましい。本発明の接合層は接合界面に対してできるだけ厚さが均一に形成されることが好ましい。本発明の複合体の製造方法として、例えば、以下の方法を挙げることができる。まず、cBN焼結体と硬質合金をそれぞれ鏡面研磨し、アセトンなどの有機溶剤で脱脂と洗浄を十分に行った後、ホットプレスなどの装置を用い、圧力0.5kgf/cm2以上の荷重をかけて、真空中にて1100°C~1250°Cで30~150分間保持した後、冷却する。これにより硬質合金中の金属相が硬質合金とcBN焼結体の接合界面に浸出して接合層を形成する。なお、圧力は、1000kgf/cm2を超えて高くなると、硬質合金が塑性変形し、形状変化が大きくなりすぎるため、実用的には、0.5~1000kgf/cm2が好ましく、その中でも0.5~300kgf/cm2の範囲がさらに好ましい。また、この接合層にはcBN焼結体の成分が固溶しても好ましい。この接合層を介して、硬質合金にcBN焼結体の成分が拡散し、cBN焼結体に硬質合金の成分が拡散し、強固な接合が可能となる。接合時の温度は、1250°Cを超えて高くなるとcBNが脆弱なhBN六方晶窒化硼素に相変態するため接合強度が低下する。一方、接合時の温度が、1100°C未満になると、接合層が形成されにくく、接合層が形成されるまで時間がかかるので経済的に不利となる。また、保持時間が30分未満であると接合層が安定して形成されにくくなり、保持時間が150分を超えて長くなると接合層が5μmを超えて厚くなる可能性が高くなる。そのため、接合時の接合温度は1100°C~1250°C、保持時間は30~150分間であると好ましく、更に好ましくは、接合温度が1150°C~1250°C、保持時間は60~120分間である。接合するための装置としては前記ホットプレスに限らず、真空中もしくは不活性ガス中で昇温可能な装置であればいかなるものでもよい。硬質合金とcBN焼結体とを固定するために荷重をかけると好ましいが、昇温前に冶具などで硬質合金とcBN焼結体とを固定して昇温し、本発明の複合体を作製することも好ましい。また、ホットプレスなどで高い荷重をかけて昇温すると、硬質合金が極微小に塑性変形してcBN焼結体との密着度が増し、その結果、低温かつ短時間で接合することが可能となるので、より好ましい。本発明の複合体の表面にCVD法、PVD法などにより被膜を被覆すると、耐摩耗性をさらに向上させることができる。本発明の複合体は、ろう付けされた従来のcBN工具よりも高温で被覆することが可能であり、そのため、本発明の被覆複合体は従来の被覆cBN焼結体よりも被膜と複合体との密着性を高くすることができる。本発明における被膜は、Ti、Zr、Hf、V、Nb、Ta、Cr、Mo、W、AlおよびSiの炭化物、窒化物、酸化物および硼化物ならびにこれらの相互固溶体から成る群より選択された少なくとも1種からなる。本発明の被膜として具体的には、TiC、TiN、TiCN、TiAlN、TiSiN、AlCrNおよびAl2O3などを挙げることができる。被膜は単層または2層以上の積層のいずれで構成されても好ましく、組成が異なる層厚5~200nmの薄い層を交互に積層した交互積層膜でも好ましい。被膜全体の総膜厚は平均膜厚で、0.3μm未満であると耐摩耗性向上させる効果が小さく、25μmを超えて厚くなると耐欠損性が低下する傾向がみられることから、被膜全体の総膜厚は平均膜厚で0.3~25μmであると好ましい。なお、被膜は従来からあるCVD法、PVD法によって被覆できる。本発明の複合体は、cBN焼結体と硬質合金との接合強度が高いので、切削工具として用いると優れた切削性能を示す。切削工具として具体的には、旋削用工具、フライス用工具、ドリル、エンドミルなど挙げることができる。ろう付けの接合強度が問題となるような過酷な使用条件下においても、本発明の切削工具用複合体は使用可能であり、本発明の切削工具用複合体は優れた切削性能を示す。また、本発明の被覆複合体は、cBN焼結体と硬質合金との接合強度が高く、被膜と複合体との密着性が高いので、切削工具用被覆複合体は優れた切削性能を示す。本発明の複合体は、cBN焼結体と硬質合金との接合強度が高いという効果を奏する。本発明の被覆複合体は、cBN焼結体と硬質合金との接合強度が高く、被膜と複合体との密着性が高いという効果を奏する。表1に示す組成を持つ直径30mm、厚さ1.5mmの円盤状のcBN焼結体と、表2に示す組成を持つ直径30mm、厚さ3.0mmの円盤状の硬質合金を用意した。すべての試料について接合する面をダイヤモンド砥粒などを用いて鏡面研磨した後、アセトン中で10分間超音波洗浄を行った。その後、ホットプレス装置を用いて、cBN焼結体の接合する面と硬質合金の接合する面とを重ね合わせ、表3に示す荷重をかけながら、真空中にて室温から表3に示す接合温度まで昇温し、表3に示す接合圧力、接合温度および保持時間で保持した後、冷却した。冷却後に荷重を下げてcBN焼結体と硬質合金とを接合した複合体を得た。得られた複合体から10×10×4.5mmの組成分析用試験片および15×15×4.5mmのせん断試験片をワイヤカットにて切り出した。接合層の厚さはSEMを用いて測定し、接合層の組成はEDSにより分析した。せん断試験は万能試験機を用い、硬質合金側を固定し、cBN焼結体側の界面近傍を上側から荷重をかけて、せん断強度を測定した。各試料の接合層の厚さと組成およびせん断強度は表4に示した。表4より発明品はせん断強度が高いことが分かる。比較品1は接合温度が低く、十分に接合層が形成されなかったため、ほとんど接合できていなかった。比較品2は保持時間が長く、接合層が厚くなり過ぎて、せん断強度が低下した。また、1350°Cと高温での接合であるためにcBN焼結体中のcBNがhBNに相変態し、せん断強度が低下した。比較品3は接合層が非常に薄いので、接合層を組成分析することができなかった。比較品3は、比較品1と同様に接合温度が低く、十分に接合層が形成されなかったため、ほとんど接合できていなかった。比較品4は比較品2と同様に接合層が厚くなり過ぎて、せん断強度が低下した。また、比較品4は接合層中のCo量が少なく、接合層自体の強度が低下し、せん断強度が低下した。比較品5および8は比較品2と同様に接合温度が高く、cBNがhBNに相変態し、せん断強度が低下した。比較品6は接合時間が長く、接合層厚さが厚いため、せん断強度が低下した。比較品7は接合圧力が高く、接合中に硬質合金が塑性変形して接合することができなかった。組成が60質量cBN-40質量結合相結合相の組成:TiN,Al2O3,AlNである直径30mm、厚さ1.5mmの円盤状のcBN焼結体と、組成が89質量WC-11質量金属相金属相の組成:95質量Co-4質量W-1質量Cである直径30mm、厚さ3.0mmの円盤状の硬質合金を用意した。cBN焼結体と超硬合金について接合する面をダイヤモンド砥粒などを用いて鏡面研磨した後、アセトン中で10分間超音波洗浄を行った。その後、ホットプレス装置を用いて、cBN焼結体の接合する面と硬質合金の接合する面とを重ね合わせ、試料の位置がずれないように圧力1kgf/cm2の荷重をかけながら、真空中にて室温から1250°Cまで昇温し、1250°Cの接合温度で60分間保持した後、冷却した。冷却後に荷重を下げて、cBN焼結体と硬質合金とを接合した複合体を得た。得られた複合体をワイヤカットにより切り出し、研削加工によりISO規格CNGA120408形状切削インサートに加工した工具1を作製した本発明品1相当品。また、工具1の表面にPVD法により平均膜厚3μmのTiC,N膜を被覆した工具2を作製した。比較品として、組成が60質量cBN-40質量結合相結合相の組成:TiN,Al2O3,AlNである直径30mm、厚さ1.5mmの円盤状のcBN焼結体から、3×3×1.5mm形状に切り出し、従来のcBN工具と同様に超硬合金製基板にろう付けし、ISO規格CNGA120408形状切削インサートに加工して工具3を得た。工具1、2および3を用いて焼入鋼断続加工を行った。加工条件は切削速度Vc=100m/min、切り込みap=0.5mm、送りf=0.25mm/revとし、2本のU型スロットが入った丸棒を外径旋削加工した。その結果、工具3は切削時間8分でろう付け部から大きく欠損した。一方、工具1は切削時間15分までは加工可能であったが、切削時間15分でcBN焼結体にフレーキングが発生した。しかしながら、工具1はcBN焼結体と硬質合金との接合面で剥がれることはなかった。工具2は切削時間24分でcBN焼結体にフレーキングが発生したが、工具1と同様に接合面で剥がれることはなかった。以上のように、工具1は接合強度が高く切削工具として優れた性能を発揮し工具寿命を延長することができた。工具1の表面に被膜を被覆した工具2では、さらに工具寿命を延長することができた。一方、工具3は、切削初期にろう付け部から欠損した。"