"0.5~3.0質量のCo及び0.1~1.0質量のSiを含有し、残部が銅及び不可避的不純物からなり、板厚に対し45~55の断面位置である板厚方向の中央部において、板厚方向と平行にEBSD測定を行い、結晶方位を解析したときに、Cube方位{001}<100>の面積率が10~80、Brass方位{110}<112>の面積率が20以下、Copper方位{112}<111>の面積率が20以下であるCu-Co-Si系合金。Niを0.005~0.8質量含有する請求項1に記載のCu-Co-Si系合金。Sn、Zn、Mg、Fe、Ti、Zr、Al、P、Mn、Cr及びAgのうち1種以上を総量で0.005~3.0質量含有する請求項1又は2に記載のCu-Co-Si系合金。0.5~3.0質量のCo及び0.1~1.0質量のSiを含有し、残部が銅及び不可避的不純物からなるインゴットを作製し、前記インゴットを、温度800~1000°Cで厚み5~20mmまで熱間圧延した後、加工度30~99の冷間圧延を行い、軟化度0.25~0.75の熱処理を行って導電率を30~65IACSの範囲に調整した後、加工度7~50の冷間圧延を行い、次いで、800~1050°Cで5~300秒間の溶体化処理、及び、400~600°Cで2~20時間の時効処理を行う方法であり、前記軟化度は、温度Tのときの軟化度をSTとして、次式で示されるCu-Co-Si系合金の製造方法:ST=σ0-σT/σ0-σ900σ0は焼鈍前の引張強さであり、σTおよびσ900はそれぞれT°Cおよび900°Cで焼鈍後の引張強さである。。前記インゴットがNiを0.005~0.8質量含有する請求項4に記載のCu-Co-Si系合金の製造方法。前記インゴットがSn、Zn、Mg、Fe、Ti、Zr、Al、P、Mn、Cr及びAgのうち1種以上を総量で0.005~3.0質量含有する請求項4又は5に記載のCu-Co-Si系合金の製造方法。請求項1、2又は3に記載の銅合金を備えた伸銅品。請求項1、2又は3に記載の銅合金を備えた電子機器部品。本発明者らは、前記先行発明の効果について検証試験を行った。その結果、曲げ加工性をW曲げ試験で評価した場合に、一定の改善効果が認められた。しかしながら、ノッチ曲げに対しては、十分といえる曲げ加工性が得られなかった。そこで、本発明は、高強度及び高ノッチ曲げ性を兼備したCu-Co-Si系合金及びその製造方法を提供することを課題とする。従来技術では、銅合金の結晶方位をEBSD法で解析し、得られたデータに基づき、銅合金の特性を改良している。ここで、EBSDElectronBackScatterDiffraction:電子後方散乱回折とは、SEMScanningElectronMicroscope:走査電子顕微鏡内で試料に電子線を照射したときに生じる反射電子菊池線回折菊池パターンを利用して結晶方位を解析する技術である。通常、電子線は銅合金表面に照射され、このとき得られる情報は電子線が侵入する数10nmの深さまでの方位情報、すなわち極表層の方位情報である。また、特許文献3に記載されているように、方位分布は板厚方向に変化しており、板厚方向に何点か任意にとって平均する方法ではノッチ曲げのように特殊な曲げを実施する場合に、曲げに影響を与える板厚箇所の方位分布が測れない。一方、本発明者らは、ノッチ曲げに対しては、銅合金板内部の結晶方位を制御する必要があることを見出した。これはノッチング加工により、曲げの内角が板内部に移動するためである。そして、板厚方向中央部の結晶方位をノッチ曲げに対して適正化し、この結晶方位を得るための製造方法を明らかにした。以上の知見を背景にして完成した本発明は一側面において、0.5~3.0質量のCo及び0.1~1.0質量のSiを含有し、残部が銅及び不可避的不純物からなり、板厚に対し45~55の断面位置である板厚方向の中央部において、板厚方向と平行にEBSD測定を行い、結晶方位を解析したときに、Cube方位{001}<100>の面積率が10~80、Brass方位{110}<112>の面積率が20以下、Copper方位{112}<111>の面積率が20以下であるCu-Co-Si系合金である。本発明に係るCu-Co-Si系合金は一実施形態において、Niを0.005~0.8質量含有する。本発明に係るCu-Co-Si系合金は別の一実施形態において、Sn、Zn、Mg、Fe、Ti、Zr、Al、P、Mn、Cr及びAgのうち1種以上を総量で0.005~3.0質量含有する。また、本発明は別の一側面において、0.5~3.0質量のCo及び0.1~1.0質量のSiを含有し、残部が銅及び不可避的不純物からなるインゴットを作製し、前記インゴットを、温度800~1000°Cで厚み5~20mmまで熱間圧延した後、加工度30~99の冷間圧延を行い、軟化度0.25~0.75の熱処理を行って導電率を30~65IACSの範囲に調整した後、加工度7~50の冷間圧延を行い、次いで、800~1050°Cで5~300秒間の溶体化処理、及び、400~600°Cで2~20時間の時効処理を行う方法であり、前記軟化度は、温度Tのときの軟化度をSTとして、次式で示されるCu-Co-Si系合金の製造方法である:ST=σ0-σT/σ0-σ900σ0は焼鈍前の引張強さであり、σTおよびσ900はそれぞれT°Cおよび900°Cで焼鈍後の引張強さである。。本発明に係るCu-Co-Si系合金の製造方法は一実施形態において、前記インゴットがNiを0.005~0.8質量含有する。本発明に係るCu-Co-Si系合金の製造方法は別の一実施形態において、前記インゴットがSn、Zn、Mg、Fe、Ti、Zr、Al、P、Mn、Cr及びAgのうち1種以上を総量で0.005~3.0質量含有する。本発明は更に別の一側面において、上記銅合金を備えた伸銅品である。本発明は更に別の一側面において、上記銅合金を備えた電子機器部品である。本発明によれば、高強度及び高ノッチ曲げ性を兼備したCu-Co-Si系合金及びその製造方法を提供することができる。Co及びSiの添加量Co及びSiは、適当な時効処理を行うことにより、Co2Si等の金属間化合物として析出する。この析出物の作用により強度が向上し、析出によりCuマトリックス中に固溶したCo及びSiが減少するため導電率が向上する。しかしながら、Coが0.5質量未満又はSiが0.1質量未満になると所望の強度が得られず、反対にCoが3.0質量を超えると又はSiが1.0質量を超えると導電率が低下する。このため、本発明に係るCu-Co-Si系合金では、Coの添加量は0.5~3.0質量とし、Siの添加量は0.1~1.0質量としている。さらに、Coの添加量は1.0~2.0質量が好ましく、Siの添加量は0.2~0.50質量が好ましい。その他の添加元素Niは強度上昇に寄与する。Niが0.005質量未満であると上記の効果は得られず、0.8質量を超えると導電率が著しく低下することがある。このため、本発明に係るCu-Co-Si系合金では、Niを0.005~0.8質量含有することが好ましい。Sn、Zn、Mg、Fe、Ti、Zr、Al、P、Mn、Cr、Agは強度上昇に寄与する。さらにZnはSnめっきの耐熱剥離性の向上に、Mgは応力緩和特性の向上に、Zr、Cr、Mnは熱間加工性の向上に効果がある。Sn、Zn、Mg、Fe、Ti、Zr、Al、P、Mn、Cr、Agが総量で0.005質量未満であると上記の効果は得られず、3.0質量を超えると導電率が著しく低下することがある。このため、本発明に係るCu-Co-Si系合金では、これらの元素を総量で0.005~3.0質量含有することが好ましく、0.01~2.5質量含有することがより好ましい。結晶方位Cu-Co-Si系合金は、Cube方位が多くBrass方位およびCopper方位が少ない場合に、不均一な変形が抑制され、曲げ性が向上する。ここで、Cube方位とは、圧延面法線方向NDに001面が、圧延方向RDに100面が向いている状態であり、{001}<100>の指数で示される。Brass方位とは、NDに110面が、RDに112面が向いている状態であり、{110}<112>の指数で示される。Copper方位とは、NDに112面が、RDに111面が向いている状態であり、{112}<111>の指数で示される。板厚中央部におけるCube方位の面積率が10未満になるとノッチ曲げ性が急激に低下する。一方、板厚中央部におけるCube方位の面積率が80を超えるとヤング率が急激に低下する。ヤング率が低下すると、P=E×dP:ばね力,E:ヤング率,d:変位の関係があるため、コネクタ等の部品に加工された後に所望のばね力が得られなくなる。このため、Cube方位{001}<100>の面積率を10~80とした。より好ましいCube方位{001}<100>の面積率は、15~60である。板厚中央部におけるCopper方位の面積率、及び、Brass方位の面積率のいずれかが20を超えるとノッチ曲げ性が急激に悪化する。このため、Copper方位の面積率、及び、Brass方位の面積率を20以下とした。板厚中央部におけるCopper方位の面積率、及び、Brass方位の面積率の下限値は、ノッチ曲げ性の点からは規制されないが、本発明合金の場合、製造方法を如何に変化させても、板厚中央部におけるCopper方位の面積率及びBrass方位の面積率のいずれかが1未満になることは無い。板厚中央部におけるCopper方位の面積率、及び、Brass方位の面積率は、好ましくは15以下である。ここで、板厚の中央部とは、板厚に対し45~55の断面位置を指す。製造方法Cu-Co-Si系合金の一般的な製造プロセスでは、まず溶解炉で電気銅、Co、Si等の原料を溶解し、所望の組成の溶湯を得る。そして、この溶湯をインゴットに鋳造する。その後、熱間圧延、冷間圧延、溶体化処理、時効処理の順で所望の厚みおよび特性を有する条や箔に仕上げる。熱処理後には、時効時に生成した表面酸化膜を除去するために、表面の酸洗や研磨等を行ってもよい。また、高強度化のために、溶体化処理と時効の間や時効後に冷間圧延を行ってもよい。本発明では、上述の結晶方位を得るために、溶体化処理の前に、熱処理以下、予備焼鈍ともいう及び比較的低加工度の冷間圧延以下、軽圧延ともいうを行う。予備焼鈍は、熱間圧延後の冷間圧延により形成された圧延組織中に、部分的に再結晶粒を生成させることを目的に行う。圧延組織中の再結晶粒の割合には最適値があり、少なすぎてもまた多すぎても上述の結晶方位が得られない。最適な割合の再結晶粒は、下記に定義する軟化度STが0.25~0.75になるよう、予備焼鈍条件を調整することにより得られる。図1に本発明に係る合金を種々の温度で焼鈍したときの焼鈍温度と引張強さとの関係を例示する。熱電対を取り付けた試料を950°Cの管状炉に挿入し、熱電対で測定される試料温度が所定温度に到達したときに、試料を炉から取り出して水冷し、引張強さを測定したものである。試料到達温度が500~700°Cの間で再結晶が進行し、引張強さが急激に低下している。高温側での引張強さの緩やかな低下は、再結晶粒の成長によるものである。温度Tのときの軟化度STを次式で定義する。ST=σ0-σT/σ0-σ900ここで、σ0は焼鈍前の引張強さであり、σTおよびσ900はそれぞれT°Cおよび900°Cで焼鈍後の引張強さである。900°Cという温度は、本発明に係る合金を900°Cで焼鈍すると安定して完全再結晶することから、再結晶後の引張強さを知るための基準温度として採用している。STが0.25未満になると、特に板厚中央部において、Copper方位の面積率が増大して20を超え、これに伴いCube方位の面積率の低下も生じる。STが0.75を越えると、特に板厚中央部において、Brass方位の面積率が増大して20を超え、これに伴いCube方位の面積率の低下も生じる。予備焼鈍上がりの導電率は30~65IACSの範囲とする。導電率が30IACS未満になると、Copper方位およびBrass方位の面積率が20を超え、Cube方位面積率が10未満になる。予備焼鈍上がりの導電率が65IACSを超えるとCube方位の面積率が80を超える。予備焼鈍の温度、時間および冷却速度は特に制約されず、ST及び導電率を上記範囲に調整することが重要である。一般的には、連続焼鈍炉を用いる場合には炉温400~700°Cで5秒間~10分間の範囲、バッチ焼鈍炉を用いる場合には炉温350~600°Cで30分間~20時間の範囲で行われる。なお、予備焼鈍条件の設定は、次の手順により行うことができる。1予備焼鈍前の材料の引張り試験強さσ0を測定する。2予備焼鈍前の材料を900°Cで焼鈍する。具体的には、熱電対を取り付けた材料を950°Cの管状炉に挿入し、熱電対で測定される試料温度が900°Cに到達したときに、試料を炉から取り出して水冷する。3上記900°C焼鈍後の材料の引張強さσ900を求める。4例えば、σ0が600MPa、σ900が300MPaの場合、軟化度0.25及び0.75に相当する引張強さは、それぞれ525MPa及び375MPaである。5焼鈍後の引張強さが375~525MPaとなり、同時に焼鈍後の導電率が30~65IACSとなるように、予備焼鈍の条件を求める。上記焼鈍の後、溶体化処理に先立ち、加工度7~50の軽圧延を行う。加工度Rは次式で定義する。R=t0-t/t0×100t0:圧延前の板厚,t:圧延後の板厚加工度がこの範囲から外れると板厚中央部のCube方位の面積率が10未満になる。本発明合金の製造方法を工程順に列記すると次のようになる。1インゴットの鋳造2熱間圧延温度800~1000°C、厚み5~20mm程度まで3冷間圧延加工度30~994予備焼鈍軟化度:ST=0.25~0.75、導電率=30~65IACS5軽圧延加工度7~506溶体化処理800~1050°Cで5~300秒7冷間圧延加工度1~608時効処理400~600°Cで2~20時間9冷間圧延加工度1~5010歪取り焼鈍300~700°Cで5秒~10時間ここで、冷間圧延3の加工度は30~99とすることが好ましい。予備焼鈍4で部分的に再結晶粒を生成させるためには、冷間圧延3で歪を導入しておく必要があり、30以上の加工度で有効な歪が得られる。一方、加工度が99を超えると、圧延材のエッジ等に割れが発生し、圧延中の材料が破断することがある。冷間圧延7及び9は高強度化のために任意に行うものであり、圧延加工度の増加とともに強度が増加する反面、曲げ性が低下する。冷間圧延7及び9の有無およびそれぞれの加工度によらず、板厚中央部の結晶方位制御によりノッチ曲げ性が向上するという本発明の効果は得られる。冷間圧延7及び9は行っても良いし行わなくても良い。ただし、冷間圧延7及び9におけるそれぞれの加工度が上記上限値を超えることは曲げ性の点から好ましくなく、それぞれの加工度が上記下限値を下回ることは高強度化の効果の点から好ましくない。歪取り焼鈍10は、冷間圧延9を行う場合にこの冷間圧延で低下するばね限界値等を回復させるために任意に行うものである。歪取り焼鈍10の有無に関わらず、板厚中央部の結晶方位制御によりノッチ曲げ性が向上するという本発明の効果は得られる。歪取り焼鈍10は行っても良いし行わなくても良い。なお、工程2、6及び8については、Cu-Co-Si系合金の一般的な製造条件を選択すればよい。本発明のCu-Co-Si系合金は種々の伸銅品、例えば板、条及び箔に加工することができ、更に、本発明のCu-Co-Si系合金は、リードフレーム、コネクタ、ピン、端子、リレー、スイッチ、二次電池用箔材等の電子機器部品等に使用することができる。以下に本発明の実施例を比較例と共に示すが、これらの実施例は本発明及びその利点をよりよく理解するために提供するものであり、発明が限定されることを意図するものではない。例1Co:1.3質量、Si:0.3質量を含有し残部が銅及び不可避的不純物からなる合金を実験材料とし、予備焼鈍及び軽圧延条件と結晶方位との関係、さらに結晶方位が製品の曲げ性および機械的特性に及ぼす影響を検討した。高周波溶解炉にてアルゴン雰囲気中で内径60mm、深さ200mmの黒鉛るつぼを用い電気銅2.5kgを溶解した。上記合金組成が得られるよう合金元素を添加し、溶湯温度を1300°Cに調整した後、鋳鉄製の鋳型に鋳込み、厚さ30mm、幅60mm、長さ120mmのインゴットを製造した。このインゴットを1000°Cで3時間加熱し、厚さ10mmまで熱間圧延した。熱間圧延板表面の酸化スケールをグラインダーで研削して除去した。研削後の厚みは9mmであった。その後、次の工程順で圧延および熱処理を施し、板厚0.15mmの製品試料を作製した。1冷間圧延:軽圧延の圧延加工度に応じ、所定の厚みまで冷間圧延した。2予備焼鈍:所定温度に調整した電気炉に試料を挿入し、所定時間保持した後、試料を水槽に入れ冷却水冷または試料を大気中に放置し冷却空冷の二通りの条件で冷却した。3軽圧延:種々の圧延加工度で、厚み0.18mmまで冷間圧延を行った。4溶体化処理:1000°Cに調整した電気炉に試料を挿入し、10秒間保持した後、試料を水槽に入れ冷却した。5時効処理:電気炉を用い500°Cで5時間、Ar雰囲気中で加熱した。6冷間圧延:0.18mmから0.15mmまで加工度17で冷間圧延した。7歪取り焼鈍:400°Cに調整した電気炉に試料を挿入し、10秒間保持した後、試料を大気中に放置し冷却した。予備焼鈍後の試料および製品試料この場合は歪取り焼鈍上がりについて、次の評価を行った。予備焼鈍での軟化度評価予備焼鈍前および予備焼鈍後の試料につき、引張試験機を用いてJISZ2241に準拠し圧延方向と平行に引張強さを測定し、それぞれの値をσ0およびσTとした。また、900°C焼鈍試料を前記手順950°Cの炉に挿入し試料が900°Cに到達したときに水冷で作製し、圧延方向と平行に引張強さを同様に測定しσ900を求めた。σ0、σT、σ900から、軟化度STを求めた。ST=σ0-σT/σ0-σ900予備焼鈍後の導電率測定予備焼鈍後の試料につき、JISH0505に準拠して導電率を測定した。測定での通電は圧延方向と平行に行った。製品の結晶方位測定板厚方向表層および板厚方向中央部において、Cube方位、Copper方位及びBrass方位の面積率をEBSDにより測定した。表層の結晶方位を解析するための試料として、試料表面を機械研摩して圧延模様等による微小凹凸を除去した後、コロイダルシリカ砥粒を使用し鏡面に仕上げた。これによる表面の研摩深さは2~3μmの範囲であった。また、板厚中央部の結晶方位を解析するための試料として、一方の表面から板厚中央部までを塩化第二鉄溶液を用いたエッチングにより除去し、その後、機械研摩とコロイダルシリカ砥粒により鏡面に仕上げた。仕上げ後の試料の厚みは、元の板厚に対し45~55の範囲であった。EBSD測定では、結晶粒を200個以上含む、500μm四方の試料面積に対し、0.5μmのステップでスキャンし、方位を解析した。理想方位からのずれ角度については、共通の回転軸を中心に回転角を計算し、ずれ角度とした。例えば、S方位2313-46に対して、1211-11は201017方向を回転軸にして、19.4°回転した関係になっており、この角度をずれ角度とした。共通の回転軸は最も小さいずれ角度で表現できるものを採用した。全ての測定点に対してこのずれ角度を計算して小数点第一位までを有効数字とし、Cube方位、Copper方位、Brass方位のそれぞれから10°以内の方位を持つ結晶粒の面積を全測定面積で除し、面積率とした。EBSDによる方位解析において得られる情報は、電子線が試料に侵入する数10nmの深さまでの方位情報を含んでいるが、測定している広さに対して充分に小さいため、面積率として記載した。製品の引張り試験引張試験機を用いてJISZ2241に準拠し圧延方向と平行に引張強さを測定した。製品のノッチ曲げ試験試験手順を図2に示す。板厚tに対し深さ1/3tのノッチング加工を施した。ノッチ先端の角度は90度とし、先端に幅0.1mmの平坦部を設けた。次に、JISH3100に準拠し、内曲げ半径をtとし、GoodWay方向曲げ軸が圧延方向と直交にW曲げ試験を行った。そして、曲げ断面を機械研磨及びバフ研磨で鏡面に仕上げ、光学顕微鏡で割れの有無を観察した。割れが認められない場合を○、割れが認められた場合を×と評価した。製品のW曲げ試験JISH3100に準拠し、内曲げ半径をtとし、GoodWay方向曲げ軸が圧延方向と直交にW曲げ試験を行った。そして、曲げ断面を機械研磨及びバフ研磨で鏡面に仕上げ、光学顕微鏡で割れの有無を観察した。割れが認められない場合を○、割れが認められた場合を×と評価した。ヤング率測定長手方向が圧延方向と平行になるように、板厚t、幅W=10mm、長さ100mmの短冊形状の試料を採取した。この試料の片端を固定し、固定端からL=100tの位置にP=0.15Nの荷重を加え、このときのたわみdから、次式を用い圧延平行方向のヤング率Eを求めた。E=4PL/t3/Wd表1に評価結果を示す。発明例は、いずれも本発明が規定する条件で予備焼鈍および軽圧延を行ったものであり、板厚中央部の結晶方位が本発明の規定を満たし、W曲げ、ノッチ曲げとも割れが発生せず、引張強さは600MPa以上と高く、110GPaを超える高いヤング率が得られた。比較例1は、予備焼鈍での軟化度が0.25未満になったため、板厚中央部におけるCopper方位面積率が20を超え、Cube方位面積率が10未満になった。比較例2は、予備焼鈍での軟化度が0.75を超えたため、板厚中央部におけるBrass方位面積率が20を超えた。比較例3は、予備焼鈍での軟化度が0.75を超えさらに予備焼鈍後の導電率が30IACS未満になったため、板厚中央部におけるCopper方位およびBrass方位の面積率が20を超え、Cube方位面積率が10未満になった。比較例5および6は、軽圧延の加工度が本発明の規定から外れたものであり、板厚中央部におけるCube方位面積率が10未満になった。以上の比較例では、W曲げでは割れが発生しなかったが、ノッチ曲げでは割れが発生した。なお、これら比較例の予備焼鈍および軽圧延は特許文献2が推奨する条件の範囲で行われたものであり、その板厚表層の結晶方位は特許文献2の規定を満足するものであった。比較例4は、予備焼鈍後の導電率が65IACSを超えたため、Cube方位面積率が80を超え、ヤング率が100GPa未満の低い値になった。比較例7は、熱間圧延後に表面研削した後の板厚9mmから、予備焼鈍および軽圧延を行わず、そのまま板厚0.18mmまで圧延したものである。板厚中央部、表層部ともに、Copper方位およびBrass方位の面積率が20を超え、Cube方位面積率が10未満になった。その結果、W曲げ、ノッチ曲げの双方で割れが発生した。例2例1で示したノッチ曲げ性の改善効果が、異なる成分および製造条件のCu-Co-Si合金でも得られるかについて検討した。まず、例1と同様の方法で鋳造、熱間圧延および表面研削を行い、表2の成分を有する厚み9mmの板を得た。この板に対し次の工程順で圧延および熱処理を施し、表2に示す板厚の製品試料を得た。1冷間圧延2予備焼鈍:所定温度に調整した電気炉に、試料を挿入し、所定時間保持した後、試料を水槽に入れ冷却水冷または試料を大気中に放置し冷却空冷の二通りの条件で冷却した。3軽圧延4溶体化処理:所定温度に調整した電気炉に試料を挿入し、10秒間保持した後、試料を水槽に入れ冷却した。該温度は再結晶粒の平均直径が5~25μmの範囲になる範囲で選択した。5冷間圧延圧延16時効処理:電気炉を用い所定温度で5時間、Ar雰囲気中で加熱した。該温度は時効後の引張強さが最大になるように選択した。7冷間圧延圧延28歪取り焼鈍:所定温度に調整した電気炉に試料を挿入し、10秒間保持した後、試料を大気中に放置し冷却した。予備焼鈍後の試料および製品試料について、例1と同様の評価を行った。表2及び3に評価結果を示す。圧延1、圧延2、歪取り焼鈍のいずれかを行わなかった場合は、それぞれの加工度または温度の欄になしと表記している。発明例は、いずれも本発明が規定する濃度のCoおよびSiを含有し、本発明が規定する条件で予備焼鈍および軽圧延を行ったものであり、板厚中央部の結晶方位が本発明の規定を満たし、ノッチ曲げが可能であり、550MPaを超える高い引張強さおよび110GPaを超える高いヤング率が得られた。ここで、圧延2の加工度が50を超えた発明例15、および圧延1の加工度が60を超えた発明例16では、ノッチ曲げ試験で割れが発生したものの、実用上許容できる極微細な割れであったため、○と評価した。比較例8は軽圧延の加工度が50を超えたものである。例1の合金と同様、板厚中央部の結晶方位が発明の規定から外れ、ノッチ曲げで割れが発生した。同じ成分の前記発明例15、16と比べると、引張強さが低いにも関わらず、発生した割れは電子部品としての機能を阻害するレベルの顕著なものであった。比較例9、10は予備焼鈍での軟化度が本発明の規定を満足しなかったものである。例1の合金と同様、板厚中央部の結晶方位が発明の規定から外れ、ノッチ曲げで割れが発生した。比較例11はCoおよびSi濃度が本発明の規定を下回ったものであり、ノッチ曲げ性は良好であったが、引張強さが500MPaにも達しなかった。例3Co:1.86質量、Si:0.56質量を含有し残部が銅及び不可避的不純物からなる合金を実験材料とし、熱間圧延の1パスの加工率を低下させ、パスとパスの間の時間及び温度を制御したときの結晶方位や製品の曲げ性および機械的特性に及ぼす影響を検討した。高周波溶解炉にてアルゴン雰囲気中で内径60mm、深さ200mmの黒鉛るつぼを用い電気銅2.5kgを溶解した。上記合金組成が得られるよう合金元素を添加し、溶湯温度を1300°Cに調整した後、鋳鉄製の鋳型に鋳込み、厚さ30mm、幅60mm、長さ120mmのインゴットを製造した。このインゴットを1000°Cで10時間加熱し、厚さ10mmまで熱間圧延した後、水冷した。その熱間圧延は、1パス加工度が14のリバース式圧延を合計8パス行い、パスとパスの間の保持時間は30秒とした。熱間圧延板表面の酸化スケールをグラインダーで研削して除去した。研削後の厚みは9mmであった。その後、加工度97の冷間圧延を行い、予備焼鈍として、600°Cに調整した電気炉に試料を挿入し、1時間保持した後、試料を水槽に入れ冷却した。その後に、加工度35の冷間圧延を行い、1000°Cに調整した電気炉に試料を挿入し、10秒保持した後、試料を水槽に入れ冷却し、電気炉を用い500°Cで5時間、Ar雰囲気中で加熱し、加工度25で冷間圧延を行い、350°Cに調整した電気炉に試料を挿入し、10秒保持した後、試料を大気中に放置し冷却することで、板厚0.15mmの製品試料を作製した。予備焼鈍後の試料および製品試料について、例1と同様の評価を行った。表4及び表5に評価結果を示す。比較例12は、1パスの加工度を30以下とし、各パス間の保持時間を20~100秒とした熱間圧延を実施し、熱間圧延と溶体化処理との間に300~700°Cの温度で10秒~5時間の予備焼鈍を行い、800~1000°Cで溶体化処理を行ったものである。比較例1の合金と同様、板厚中央部の結晶方位が発明の規定から外れ、ノッチ曲げで割れが発生した。"