圧縮機と、凝縮器と、減圧装置と、蒸発器と、を接続した冷媒回路を有し、前記凝縮器の冷媒経路の途中に接続され前記凝縮器を第1凝縮器と第2凝縮器に分割する第1気液分離器と、前記蒸発器の冷媒経路の入口部に接続され、液冷媒とガス冷媒を分離し、分離したガス冷媒を前記蒸発器の出口側にバイパスするとともに、分離した液冷媒を前記蒸発器に供給する第2気液分離器と、前記第1気液分離器で分離された液冷媒と、前記第2気液分離器にて分離されたガス冷媒との間で熱交換を行う内部熱交換器とを備え、前記第1気液分離器は、前記第1凝縮器から流出した冷媒を液冷媒とガス冷媒に分離し、分離した液冷媒を前記第2凝縮器の出口側にバイパスするとともに、分離したガス冷媒を前記第2凝縮器に供給し、前記第2凝縮器の冷媒分岐数は、前記第1凝縮器の冷媒分岐数より少なく構成されたことを特徴とする冷凍サイクル装置。圧縮機と、凝縮器と、減圧装置と、蒸発器と、を接続した冷媒回路を有し、前記凝縮器の冷媒経路の途中に接続され前記凝縮器を第1凝縮器と第2凝縮器に分割する第1気液分離器と、前記蒸発器の冷媒経路の入口部に接続され、液冷媒とガス冷媒を分離し、分離したガス冷媒を前記蒸発器の出口側にバイパスするとともに、分離した液冷媒を前記蒸発器に供給する第2気液分離器と、前記第1気液分離器で分離された液冷媒と、前記第2気液分離器にて分離されたガス冷媒との間で熱交換を行う内部熱交換器とを備え、前記第1気液分離器は、前記第1凝縮器から流出した冷媒を液冷媒とガス冷媒に分離し、分離した液冷媒を前記第2凝縮器の出口側にバイパスするとともに、分離したガス冷媒を前記第2凝縮器に供給し、前記第2凝縮器の伝熱管の内面溝高さは、前記第1凝縮器の伝熱管の内面溝高さより高く構成されたことを特徴とする冷凍サイクル装置。前記蒸発器の冷媒経路の途中に接続され前記蒸発器を第1蒸発器と第2蒸発器に分割する第3気液分離器を備え、前記第3気液分離器は、液冷媒とガス冷媒を分離し、分離したガス冷媒を前記第2蒸発器の出口側にバイパスするとともに、分離した液冷媒を前記第2蒸発器に供給することを特徴とする請求項1または請求項2記載の冷凍サイクル装置。地球温暖化係数が10未満の冷媒を用いることを特徴とする請求項1ないし請求項3のいずれかに記載の冷凍サイクル装置。地球温暖化係数が500未満の非共沸混合冷媒を用いることを特徴とする請求項1ないし請求項3のいずれかに記載の冷凍サイクル装置。上記特許文献1に記載の技術では、気液分離器10を凝縮器2のコイルの途中に設けることにより、凝縮器2が前後2つに分割される。この分割前後に係る各凝縮器の構成を同一にした場合、気液分離器10後の凝縮器の冷媒流速が低下し、熱交換性能が低下する。本発明は、上記のような課題を解決するためになされたものであり、凝縮器の途中の液冷媒を出口側へバイパスするとともに、分割された凝縮器の冷媒流速を低下させない、高効率の冷凍サイクル装置を提供することを目的とする。本発明に係る冷凍サイクル装置は、圧縮機と、凝縮器と、減圧装置と、蒸発器と、を接続した冷媒回路を有し、前記凝縮器の冷媒経路の途中に接続され前記凝縮器を第1凝縮器と第2凝縮器に分割する第1気液分離器と、前記蒸発器の冷媒経路の入口部に接続され、液冷媒とガス冷媒を分離し、分離したガス冷媒を前記蒸発器の出口側にバイパスするとともに、分離した液冷媒を前記蒸発器に供給する第2気液分離器と、前記第1気液分離器で分離された液冷媒と、前記第2気液分離器にて分離されたガス冷媒との間で熱交換を行う内部熱交換器とを備え、前記第1気液分離器は、前記第1凝縮器から流出した冷媒を液冷媒とガス冷媒に分離し、分離した液冷媒を前記第2凝縮器の出口側にバイパスするとともに、分離したガス冷媒を前記第2凝縮器に供給し、前記第2凝縮器の冷媒分岐数は、前記第1凝縮器の冷媒分岐数より少なく構成されたものである。また、本発明に係る冷凍サイクル装置は、圧縮機と、凝縮器と、減圧装置と、蒸発器と、を接続した冷媒回路を有し、前記凝縮器の冷媒経路の途中に接続され前記凝縮器を第1凝縮器と第2凝縮器に分割する第1気液分離器と、前記蒸発器の冷媒経路の入口部に接続され、液冷媒とガス冷媒を分離し、分離したガス冷媒を前記蒸発器の出口側にバイパスするとともに、分離した液冷媒を前記蒸発器に供給する第2気液分離器と、前記第1気液分離器で分離された液冷媒と、前記第2気液分離器にて分離されたガス冷媒との間で熱交換を行う内部熱交換器とを備え、前記第1気液分離器は、前記第1凝縮器から流出した冷媒を液冷媒とガス冷媒に分離し、分離した液冷媒を前記第2凝縮器の出口側にバイパスするとともに、分離したガス冷媒を前記第2凝縮器に供給し、前記第2凝縮器の伝熱管の内面溝高さは、前記第1凝縮器の伝熱管の内面溝高さより高く構成されたものである。本発明に係る冷凍サイクル装置によれば、凝縮器にとって熱抵抗となる液冷媒を出口側へバイパスすることで凝縮性能を向上させるとともに、冷媒流速を低下させないように凝縮器を構成しているので、高効率の冷凍サイクルを提供することができる。実施の形態1.図1は、本発明の実施の形態1に係る冷凍サイクル装置の冷媒回路図である。本実施の形態1に係る冷凍サイクル装置は、圧縮機1、第1凝縮器2a、第2凝縮器2b、電子膨張弁3、蒸発器4、第1気液分離器5a、第2気液分離器5b、高低圧熱交換器6を備える。第1気液分離器5aは、第1凝縮器2aと第2凝縮器2bの間に設置されている。第2気液分離器5bは、電子膨張弁3の出口部に設置されている。第1気液分離器5aは、第1凝縮器2aを通過した冷媒を液冷媒とガス冷媒に分離し、ガス冷媒を第2凝縮器2bに供給するとともに、液冷媒を第2凝縮器2bの出口側にバイパスする。第2気液分離器5bは、電子膨張弁3を通過した冷媒を液冷媒とガス冷媒に分離し、液冷媒を蒸発器4に供給するとともに、ガス冷媒を蒸発器4の出口側にバイパスする。電子膨張弁3は、図示しない制御手段の指示に基づき開度を変更する。高低圧熱交換器6は、第1気液分離器5aで分離された液冷媒と、第2気液分離器5bで分離されたガス冷媒との間で熱交換を行う。第1凝縮器2aの冷媒流量は、第2凝縮器2bの冷媒流量よりも多い。そのため、冷媒流速を低下させないように、第1凝縮器2aの冷媒分岐数は、第2凝縮器2bの冷媒分岐数よりも多く構成されている。すなわち、第1凝縮器2aと第2凝縮器2bを形成するそれぞれの熱交換器の冷媒の流れは全ての伝熱管を直列にしたりあるいは冷媒の流れが平行に流れるように伝熱管を並列にすること等ができる。第2凝縮器2bの冷媒流量は、第1凝縮器2aの冷媒流量よりも気液分離器で分離された液流量分だけ少なくなるので、冷媒流速が低下しないように第2凝縮器2bの冷媒分岐数を第1凝縮器2aの冷媒分岐数よりも少なくする。図1の冷媒回路の内部には、地球温暖化係数GWPの小さい冷媒、例えばGWPが10未満のHFO1234ハイドロフルオロオレフィン1234が封入される。この冷媒は、液の熱伝導率が小さく、低圧でのガス密度が小さい低圧での圧力損失が大きいという特徴を有する。本実施の形態1における減圧装置は、電子膨張弁3が相当する。その他の減圧手段を用いてもよい。以上、本実施の形態1に係る冷凍サイクル装置の冷媒回路の構成を説明した。次に、本実施の形態1に係る冷凍サイクル装置の動作を説明する。図2は、図1の冷媒回路中に示した各箇所A~Lにおける冷媒状態をP-h線図上に示したものである。以下、図2を用いて本実施の形態1に係る冷凍サイクル装置の動作を説明する。圧縮機1から吐出された高温高圧のガス冷媒状態Aは、第1凝縮器2aである程度放熱して冷却され状態B、第1気液分離器5aで液冷媒状態Eとガス冷媒状態Cに分離される。第2凝縮器2bで完全凝縮した液冷媒は、第1気液分離器5aで分離され内部熱交換器6で冷却された液冷媒状態Fと合流し状態D、電子膨張弁3に流入する。電子膨張弁3で減圧された冷媒状態Gは、第2気液分離器5bに流入し、液冷媒状態Jとガス冷媒状態Hに分離される。第2気液分離器5bで分離された液冷媒は蒸発器4で蒸発し状態K、第2気液分離器5bで分離されたガス冷媒は内部熱交換器6で高圧液冷媒から吸熱する状態I。蒸発器4で蒸発した冷媒は、内部熱交換器6の出口ガス状態Iと合流し、圧縮機1に吸入される状態L。以上、本実施の形態1に係る冷凍サイクル装置の動作を説明した。次に、本実施の形態1に係る冷凍サイクル装置の構成に関して以下に補足する。冷媒流速についての補足本実施の形態1では、第1気液分離器5aから分離されたガス冷媒が通る第2凝縮器2bの冷媒分岐数を第1凝縮器2aの冷媒分岐数より小さくする構成を示したが、この構成に限るものではない。例えば以下の構成例1~構成例2のような構成を用いても、同様に第2凝縮器2b内の冷媒流速を低下させない効果を発揮することができる。構成例1第2凝縮器2bの伝熱管内径を第1凝縮器2aの伝熱管内径より小さくして管内断面積を低下させる構成構成例2第2凝縮器2bの伝熱管の内面溝高さを第1凝縮器2aの伝熱管の内面溝高さより高くして管内断面積を低下させる構成なお、内面溝の高さを高くすることにより流路抵抗は大きくなるが、冷媒は圧縮機で強制的に流しており、断面積が減少した分だけ同一流量での流速が大きくなる。また構成例1、構成例2とも第2凝縮器は凝縮器としては出口側にある。凝縮器の出口側では液リッチの状態であり圧力損失の絶対値が小さく、出口側の流動抵抗が大きくなっても凝縮器全体に及ぼす影響は小さい。図3は、第1凝縮器2aと第2凝縮器2bの構成例を示す断面図である。図3aは上記構成例1、図3bは構成例2の断面図を示す。気液分離器5aによるバイパスについての補足一般に、凝縮器では、凝縮した冷媒の液膜の熱抵抗が支配的であり、特に液熱伝導率が小さい低GWP例えば、HFO1234冷媒の場合は大きな熱抵抗となる。凝縮器ではガス冷媒の凝縮進行とともに液膜が形成されるが、凝縮液が出口側へバイパスされることにより、管内壁の液膜が薄くなって伝熱面が露出し、凝縮器の凝縮性能凝縮熱伝達率が促進される。そこで、本実施の形態1では、気液分離器5aにより分離された液冷媒を第2凝縮器2bの出口側へバイパスすることとした。気液分離器5bによるバイパスについての補足一般に、熱交換器を蒸発器として用いる場合、入口付近の低乾き度域では管内の液冷媒流量が多いため液膜が厚くなり、流動状態が波状流あるいはスラグ流となる。しかし、蒸発器の場合は、低乾き度でも沸騰熱伝達率が支配的となるため、大きな熱伝達率凝縮性能が得られる。乾き度が大きくなり液膜が薄くなると、流動状態は環状流から環状噴霧流へと遷移し熱伝達率は大きくなるが、同時に圧力損失も大きくなる。特に、地球温暖化係数GWPの小さい冷媒例えば、HFO1234では、低圧でのガス密度が小さく圧力損失が大きく、圧力損失を低減する方が結果として圧縮機1の吸入圧力を高めることができ、冷凍サイクルの性能が高くなる。そこで、本実施の形態1では、気液分離器5bにより分離された圧力損失の大きいガス冷媒を蒸発器4の出口側へバイパスして圧力損失を低減することとした。以上のように、本実施の形態1によれば、第2凝縮器2b内の冷媒流速が低下しないように凝縮器を構成したので、冷媒流速に起因して熱交換性能が低下することなく、高効率な冷凍サイクル装置を提供することができる。また、本実施の形態1では、第1気液分離器5aは熱伝導率の低い液冷媒を第2凝縮器2bの出口側へバイパスし、第2気液分離器5bは密度の小さな圧力損失の大きなガス冷媒を蒸発器4の出口側へバイパスするようにしたので、熱伝達率が高く高効率な冷凍サイクル装置を得ることができる。また、液の熱伝導率が小さい低圧冷媒である低GWP冷媒例えば、HFO1234を用いたため、他の冷媒を用いる場合に比べ、液冷媒やガス冷媒をバイパスすることによる性能向上効果が高くなる。また、本実施の形態1では、凝縮器の液冷媒バイパスラインに内部熱交換器6を設けたので、バイパスされる液冷媒を過冷却状態とすることができる。これにより、電子膨張弁3の入口部に過冷却度を得ることができるため、電子膨張弁3通過時の冷媒音やキャビテーションエロージョンを抑制し、信頼性が高く、騒音の少ない冷凍サイクル装置を得ることができる。また、本実施の形態1では、蒸発器4のガス冷媒バイパスラインに内部熱交換器6を設けたので、第2気液分離器5bのガス冷媒出口部に液冷媒が混入した場合でも、冷媒を過熱状態にすることができる。これにより、圧縮機1への液戻りを防止して信頼性の高い冷凍サイクル装置を得ることができる。なお、本実施の形態1では、第1気液分離器5aで分離された液冷媒を冷却する例を示したが、第2凝縮器2bの出口部の液冷媒液バイパスラインとの合流前の状態や電子膨張弁3の入口部の液冷媒液バイパスラインとの合流後の状態を冷却するようにしてもよい。また、第2気液分離器5bのガス側出口冷媒を冷熱源とした例を示したが、蒸発器4の出口冷媒第2気液分離器5bのガス側出口との合流前や圧縮機1の吸入冷媒第2気液分離器5bのガス側出口との合流後のいずれかを冷熱源とすることもできる。また、HFO1234を構成要素とする非共沸混合冷媒例えば、GWPが500未満のHFO1234とHFC32の混合冷媒を用いた場合、高沸点冷媒であるHFO1234が凝縮過程で最初に液化し、HFO1234が多く含まれる液冷媒が第1気液分離器5aで分離される。この分離された液冷媒は、バイパス管を通じて凝縮器の出口にバイパスされる。この液冷媒を出口側へバイパスすることで、第1気液分離器5aのガス出口側が低沸点成分の多いガス冷媒となり、凝縮器内の主要な熱抵抗となる液冷媒が凝縮器に流入する量を低減することができる。これにより、凝縮熱伝達率が向上するので、特に効率の高い冷凍サイクル装置を得ることができる。実施の形態2.図4は、本発明の実施の形態2に係る冷凍サイクル装置の冷媒回路図である。本実施の形態2では、実施の形態1と異なり、電子膨張弁3の出口部に第2気液分離器5bを設けず、電子膨張弁3の入口部から高圧液冷媒の一部をバイパスして減圧させ、電子膨張弁3の入口部と熱交換後に圧縮機1へ戻す構成としている。その他の構成は、実施の形態1で説明した図1と同様である。本実施の形態2に係る冷凍サイクル装置は、圧縮機1、第1凝縮器2a、第2凝縮器2b、電子膨張弁3、蒸発器4、第1気液分離器5a、高低圧熱交換器6、第2電子膨張弁7を備える。第2電子膨張弁7は、電子膨張弁3の入口部に設置され、電子膨張弁3の入口冷媒の一部を減圧し、高低圧熱交換器6を介して圧縮機1の吸引側へバイパスする。高低圧熱交換器6は、第1気液分離器5aを流出した液冷媒と、第2電子膨張弁7で減圧されて低温低圧となった二相冷媒との間で熱交換を行う。本実施の形態2に係る冷凍サイクル装置の動作は、実施の形態1とほぼ同様である。以上のように、本実施の形態2によれば、凝縮器の液冷媒を出口側へバイパスし、また第2凝縮器2bの冷媒流速が低下しないように構成することにより、実施の形態1と同様の効果を発揮することができる。実施の形態3.図5は、本発明の実施の形態3に係る冷凍サイクル装置の冷媒回路図である。本実施の形態3では、実施の形態1と異なり、蒸発器4の途中に第3気液分離器5cを設置し、蒸発器4を2分割して第1蒸発器4aと第2蒸発器4bを構成した。その他の構成は、実施の形態1で説明した図1と概ね同様であるため、以下では差異点を中心に説明する。第2気液分離器5bは、電子膨張弁3を通過した冷媒を液冷媒とガス冷媒に分離し、液冷媒を第1蒸発器4aに供給するとともに、ガス冷媒を蒸発器の出口側にバイパスする。第3気液分離器5cは、第1蒸発器4aの出口側の冷媒を液冷媒とガス冷媒に分離し、液冷媒を第2蒸発器4bに供給するとともに、ガス冷媒を第2蒸発器4bの出口側にバイパスする。以上、本実施の形態3に係る冷凍サイクル装置の冷媒回路の構成を説明した。次に、本実施の形態3に係る冷凍サイクル装置の動作を説明する。図6は、図5の冷媒回路中に示した各箇所A~Pにおける冷媒状態をP-h線図上に示したものである。以下、図6を用いて本実施の形態3に係る冷凍サイクル装置の動作を説明する。圧縮機1から吐出された高温高圧のガス冷媒状態Aは、第1凝縮器2aである程度放熱して冷却され状態B、第1気液分離器5aで液冷媒状態Eとガス冷媒状態Cに分離される。第2凝縮器2bで完全凝縮した液冷媒は、第1気液分離器5aで分離され内部熱交換器6で冷却された液冷媒状態Fと合流し状態D、電子膨張弁3に流入する。電子膨張弁3で減圧された冷媒状態Gは、第2気液分離器5bに流入し液冷媒状態Jとガス冷媒状態Hに分離される。第2気液分離器5bで分離された液冷媒は第1蒸発器4aである程度蒸発し状態K、ガス冷媒は内部熱交換器6で高圧液冷媒から吸熱する状態I。第1蒸発器4aで蒸発した冷媒は、第3気液分離器5cに流入し、液冷媒状態Mとガス冷媒状態Lに分離され、ガス冷媒は内部熱交換器6の出口ガス状態Iと合流し状態O、圧縮機1に吸入される状態P。一方、第3気液分離器5cで分離された液冷媒は第2蒸発器4bで完全蒸発し状態N、バイパス冷媒と合流して状態P圧縮機1に吸入される。以上のように、本実施の形態3では、蒸発器4の途中に第3気液分離器5cを設置して第1蒸発器4aと第2蒸発器4bを構成し、2段階で低圧ガスをバイパスする構成としたので、低圧側の圧力損失を大幅に低減することができ、高効率な冷凍サイクル装置を得ることができる。なお、本実施の形態3では、第1気液分離器5a、第2気液分離器5b、第3気液分離器5cを備えている構成を説明したが、第1気液分離器5aと第3気液分離器5cのみを備えている構成でも、一定の高効率化効果を発揮することができる。