"一対の蓄熱式バーナーを交互に燃焼させて被加熱物を加熱処理する加熱炉の雰囲気制御方法において、前記一対の蓄熱式バーナーを交互に切り替えて燃焼させると共に、前記一対の蓄熱式バーナーを燃焼させる燃焼空気の空気比に応じて、前記加熱炉内の一酸化炭素の許容濃度範囲を規定することを特徴とする加熱炉の雰囲気制御方法。前記一対の蓄熱式バーナーを燃焼させる燃焼空気の空気比に応じて、前記加熱炉内の酸素の許容濃度範囲を規定することを特徴とする請求項1に記載の加熱炉の雰囲気制御方法。炉内の一酸化炭素濃度或いは酸素濃度が前記許容濃度範囲を逸脱した場合には、警告を発する或いは加熱炉の運転を非常停止させることを特徴とする請求項1又は請求項2に記載の加熱炉の雰囲気制御方法。ところで、炉内の蓄熱式バーナーの燃焼を低空気比燃焼空気比1未満の燃焼から高空気比燃焼空気比1以上の燃焼に移行させる際、或いは、高空気比燃焼から低空気比燃焼への移行させる際に、空気比を短時間に変化させると、蓄熱式バーナーの燃焼が不安定になり、或いは酸素と一酸化炭素とが混合して急激に燃焼する可能性もある。しかしながら、従来の技術では、このような問題を解決する手段については、提案されていない。本発明は、上述した事情に鑑みてなされたもので、炉内の蓄熱式バーナーの燃焼を低空気比燃焼から高空気比燃焼に移行させる際、或いは、高空気比燃焼から低空気比燃焼への移行させる際に、空気比を所定の比率で上昇或いは低下させることにより、蓄熱式バーナーの燃焼の安定化を図るとともに、急激な燃焼の発生を回避することができる加熱炉の雰囲気制御方法を提案することを目的とする。本発明に係る加熱炉の雰囲気制御方法では、上記課題を解決するために以下の手段を採用した。本発明は、一対の蓄熱式バーナーを交互に燃焼させて被加熱物を加熱処理する加熱炉の雰囲気制御方法において、一対の蓄熱式バーナーを交互に切り替えて燃焼させると共に、一対の蓄熱式バーナーを燃焼させる燃焼空気の空気比に応じて、加熱炉内の一酸化炭素の許容濃度範囲を規定するようにした。この発明によれば、炉内の一酸化炭素の適正濃度を空気比に連動させて求めるので、一酸化炭素の増加による急激な燃焼の発生を事前に回避することが可能となる。また、一対の蓄熱式バーナーを燃焼させる燃焼空気の空気比に応じて、加熱炉内の酸素の許容濃度範囲を規定するものでは、空気比に変化に連動して適正酸素濃度を求めるので、酸素増加による急激な燃焼の発生を事前に回避することが可能となる。また、炉内の一酸化炭素濃度或いは酸素濃度が許容濃度範囲を逸脱した場合には、警告を発する或いは加熱炉の運転を非常停止させるものでは、急激な燃焼の発生を早急に回避することができる。本発明によれば、炉内の一酸化炭素の適正濃度を空気比に連動させて求めるので、一酸化炭素の増加による急激な燃焼の発生を事前に回避することが可能となる。以下、本発明の加熱炉の実施形態について図面を参照して説明する。図1は、均熱炉のシステム構成を示す概念図である。均熱炉10は、四側面及び床面を耐熱性コンクリート等の耐火物で形成された炉壁で囲まれた炉体12と、炉体12の上方に形成された開口を開閉する炉蓋20とを備える。炉体12の側壁には、内部に蓄熱体32A,32Bを備える一対のバーナー30A,30Bから構成される蓄熱式バーナーリジェネレイティブバーナー:regenerativeburner30が備えられる。蓄熱式バーナー30は、エアーとガスの廃熱を利用して加熱圧送するバーナーであって、ガス使用量を削減することができるものである。なお、蓄熱体32A,32Bは、ハニカム状に形成されたセラミックスから構成される。そして、各バーナー30A,30Bには、燃料ガスを供給する燃料ガスライン50及び燃焼空気を供給する燃焼空気ライン60が連結される。なお、燃焼空気は、給気ファン64から蓄熱体32A,32Bを通過して各バーナー30A,30Bに供給されように配管される。これにより、各バーナー30A,30Bは、供給された燃焼ガスと燃焼空気とを混合して燃焼させるとともに、燃料ガスライン50に設けられた燃料ガス用流調弁52A,52B及び燃焼空気ライン60に設けられた燃焼空気用流調弁62A,62Bの流量調整によって燃焼状態及び炉内温度を制御する。また、各バーナー30A,30Bには、炉内で発生した排ガスを排気する排ガスライン70が連結され、炉内の排ガスが蓄熱体32A,32Bを通過して排気ファン74に吸引されて、外部に放出されるように配管される。なお、排ガスライン70には、排ガス用流調弁72A,72Bが設けられる。なお、炉体12には、炉内の排ガスを各バーナー30A,30Bを通さずに、外部に排気する排気バイパス80が設けられ、排ガスを冷却する排ガスクーラー82及びバイパス流調弁84を介して、排気ファン74の直前で排ガスライン70に連結される。更に、炉内には、一酸化炭素濃度センサ92、酸素濃度センサ94、炉圧センサ96、温度センサ98いずれも不図示が設けられ、その計測情報は、制御部90不図示に送られる。そして、制御部90は、各ファン64,74、各流調弁52,62,72,84、及び各バーナー30A,30Bに指令して、均熱炉10の燃焼運転及び雰囲気等を制御する。次に、均熱炉10及び蓄熱式バーナー30の作用について説明する。まず、炉内にステンレス等の鋼材が搬入されると、制御部90からの指令に基づいて、燃料ガス用流調弁52A及び燃焼空気用流調弁62Aが開放されて、バーナー30Aを燃焼させる。この際、燃料ガス用流調弁52B及び燃焼空気用流調弁62Bは、閉鎖される。そして、バーナー30Aを燃焼させることにより、炉内が加熱され、その排ガスは、バーナー30Bに吸引されて、蓄熱体32Bを加熱する。バーナー30Bに吸引された排ガスは、蓄熱体32Bにより熱を奪われて、約200°C程度まで冷やされて、外部に放出される。この際、排ガス用流調弁72Bは開放され、一方、排ガス用流調弁72A及びバイパス流調弁84は封鎖される。そして、設定時間例えば、30秒が経過すると、バーナー30Aからバーナー30Bに燃焼を切り替えられる。すなわち、燃料ガス用流調弁52A及び燃焼空気用流調弁62Aを封鎖し、一方、燃料ガス用流調弁52B及び燃焼空気用流調弁62Bを開放する。また、排ガス用流調弁72Aを開放し、排ガス用流調弁72Bを封鎖する。そして、バーナー30Bに供給される燃焼用空気は、蓄熱体32Bを通過する際に余熱されて、炉温に近い温度まで上昇させられる。一方、バーナー30Aは、排ガスを吸引し、蓄熱体32Aを過熱する。このような燃焼サイクルを繰り返し継続することにより、炉内は、約1300°Cに加熱され、その状態を維持するように燃焼運転が継続される。図2は、炉内の空気比の変化を示す図である。燃焼運転燃焼サイクルが進行するとともに、燃焼空気ライン60から各バーナー30A,30Bに供給される燃焼空気の空気比を、図2aに示すように、1.0以上から1.0未満に低下させる。具体的には、空気比を1.2~1.3程度から0.7~0.8程度に変化させる。これにより、各バーナー30A,30Bの燃焼が、空気比が1.0以上の高空気比燃焼或いは通常燃焼から、空気比が1.0未満の低空気比燃焼に移行する。なお、空気比空気過剰率ともいうとは、燃焼に際して理論上必要な空気に対する、実際に燃焼に際して供給される空気の比割合である。このため、空気比が0.7~0.8程度の低空気比燃焼は、いわゆる不完全燃焼低酸素燃焼となるが、ステンレス鋼等の表面に形成される酸化層を最低限に抑えられるので、製品のスケールロスが少なくなるという利点がある。そして、均熱処理を終了させる際には、図2bに示すように、低空気比燃焼から再び高空気比燃焼に戻してから各バーナー30A,30Bの燃焼を停止させる。ところで、高空気比燃焼から低空気比燃焼への移行、及び低空気比燃焼から高空気比燃焼への移行の際には、その移行時間空気比の変化にかかる時間に注意しなければならない。すなわち、高空気比燃焼から低空気比燃焼への移行の際には、完全燃焼から不完全燃焼に移行するので、燃焼が不安定となりやすく、最悪の場合、燃焼が停止してしまう虞がある。また、低空気比燃焼からの高空気比燃焼への移行時には、炉内に充満した一酸化炭素と流入した空気酸素とが混合し、急激な燃焼が生じるからである。特に、低空気比燃焼から高空気比燃焼に移行せず、そのままで各バーナー30A,30Bの燃焼を停止させると、炉蓋20を開けた途端に燃焼する可能性がある。そのため、以下のように、燃焼空気ライン60から各バーナー30A,30Bに供給される燃焼空気の空気比を以下に示すように変化させて、炉内の雰囲気を制御する。まず、高空気比燃焼から低空気比燃焼への移行時について説明する。高空気比燃焼から低空気比燃焼への移行の際には、燃焼の安定性が問題となる。そこで、燃焼の安定性を監視しながら空気比を低下させる。具体的には、実験等により、燃焼空気及び燃料ガスの流量、炉内の温度や圧力が急激に変化しないような空気比の低下率を求める。すなわち、空気比が急激に変化して燃焼が不安定になると、それに伴い、炉内の温度や圧力変化も急激に変化し、また、燃焼空気及び燃料ガスの流量も変動するからである。これにより、各バーナー30A,30Bの燃焼の安定化を図りつつ、空気比を低下させることができる。次に、低空気比燃焼から高空気比燃焼への移行時について説明する。低空気比燃焼から高空気比燃焼への移行の際には、一酸化炭素と酸素との反応による急激な燃焼の発生が問題となる。そこで、空気比の変化にかける時間すなわち、空気比を約0.7から約1.3に変化させる時間を、各バーナー30A,30Bを最小燃焼量で燃焼させた際に、炉内のガスが完全に置換される時間以上に設定する。最小燃焼量とは、各バーナー30A,30Bが安定して燃焼することができる最小の燃焼量燃焼ガス使用量であり、例えば、最高燃焼量の約1/10程度の燃焼量である。そして、炉内のガスが完全に置換される時間とは、燃焼に伴う排ガスで炉内のガスを置換するために要する時間であり、炉の大きさやバーナーの能力より異なる。これにより、各バーナー30A,30Bが最小燃焼量で燃焼している場合であっても、増加させた空気酸素を確実に消費燃焼させるので、酸素と炉内の一酸化炭素とが混合されることによる急激な燃焼の発生が回避できる。なお、空気比の変化にかける時間は、炉の大きさやバーナーの能力により求めることができ、例えば、5分程度である。したがって、5分以上かけて燃焼空気用流調弁62A,62Bの開放角を徐々に広げて、空気比を上昇させる。なお、上述したように、燃焼空気用流調弁62A,62Bの開放角を時間を設定して、徐々に開放させることにより空気比を制御する、いわゆるオープン制御を行う場合に限らず、炉内の一酸化炭素濃度及び酸素濃度を一酸化炭素濃度センサ92及び酸素濃度センサ94で計測して、フィードバック制御を行ってもよい。更に、一酸化炭素濃度センサ92及び酸素濃度センサ94を用いて、急激な燃焼の発生を回避することができる。すなわち、燃焼ガスの組成、燃焼中の空気比、炉内温度により、炉内の一酸化炭素濃度を求めることができるので、計算値と実測値との差が大きい場合には、急激な燃焼であると判断することができる。そこで、燃焼運転時高空気比燃焼、低空気比燃焼、低空気比燃焼或いは高空気比燃焼への移行時、消火時等の全ての運転時に一酸化炭素濃度の監視を行う。図3は、適正一酸化炭素濃度を示す図である。代表して、空気比0.7で燃焼運転している場合について説明する。空気比0.7で燃焼運転し、排ガス温度が1200°Cの場合には、その解離平衡一酸化炭素濃度を計算すると、約10となる。したがって、一酸化炭素濃度が10を大きく上回る或いは下回る場合には、急激な燃焼であると判断できる。急激な燃焼であると判断するための閾値としては、例えば、上限は空気比0.6で燃焼運転している際の解離平衡一酸化炭素濃度、下限は空気比0.8で燃焼運転している際の解離平衡一酸化炭素濃度とすることができる。更に、燃焼運転急激な燃焼を非常停止させるための閾値としては、空気比5で燃焼運転している際の解離平衡一酸化炭素濃度とすることができる。このように、燃焼時の空気比等に基づいて、急激な燃焼であると判断される一酸化炭素濃度の計算値と実測値との差即ち、閾値を規定する。非常停止させる閾値も同様に規定する。なお、閾値の規定の仕方は、上記方法に限らない。例えば、計算で求められる解離平衡一酸化炭素濃度の上下2を閾値とする等してもよい。また、炉内の酸素濃度も、排ガス温度、空気比により求めることができる。そこで、燃焼運転時に酸素濃度の監視を行う。そして、一酸化炭素の場合と同様に、燃焼時の空気比等に基づいて、急激な燃焼であると判断される酸素濃度の計算値と実測値との差即ち、閾値を規定する。図4aは、空気比0.5の場合の適正酸素濃度を示す図である。図4bは、適正一酸素濃度を示す図である。図4aに示す許容範囲内ハッチング内では、酸素が燃焼しない。すなわち、急激な燃焼の発生がない。したがって、炉内の酸素濃度が図のハッチング内にあるように燃焼運転を行う。適正酸素濃度は、空気比により変化するので、空気比及び排ガス温度に基づいて許容酸素濃度を規定する。なお、排ガス温度は、排ガスライン70等の耐熱温度が400°Cであるので、実際には排ガス温度が400°Cの時を基準として、空気比にのみ基づいて許容酸素濃度を規定することができる。そして、排ガス温度が400°Cの時を基準として、空気比にのみ基づいて許容酸素濃度を規定すると、図4bのようになる。なお、排ガスの温度は、バーナーの後端、すなわち、燃料ガスライン50と燃焼空気ライン60とが連結される部分で測定される。この位置で急激な燃焼が発生するからである。このように、燃焼運転中の一酸化炭素濃度及び酸素濃度の適正値を空気比に連動させて規定し、監視することにより、急激な燃焼の発生を回避することができる。なお、一酸化炭素濃度及び酸素濃度に異常があった場合には、警告アラームを発したり、上述したように燃焼運転を非常停止させたりすることが考えられる。なお、上述した実施の形態において示した動作手順、あるいは各構成部材の諸形状や組み合わせ等は一例であって、本発明の主旨から逸脱しない範囲においてプロセス条件や設計要求等に基づき種々変更可能である。"