ステンレス鋼合金組成物であって:フェライトとマルテンサイトからなる群から選択される少なくとも一つを含むマトリックスの中の丸みのある炭化物、ここで、この丸みのある炭化物は5ミクロン未満の粒子サイズを有し、第一の量のニオブ含有炭化物と第二の量のクロム炭化物を含み、そして大きくてふぞろいな形状の炭化物が実質的に存在しない;およびマトリックス中の遊離したクロム;を含む前記組成物。第一の量は第二の量を上回る、請求項1に記載のステンレス鋼合金組成物。ニオブ含有炭化物はNb4C3を含む、請求項1に記載のステンレス鋼合金組成物。クロム炭化物はCr23C6を含む、請求項1に記載のステンレス鋼合金組成物。ニオブ含有炭化物はM23C6であり、ここで、Mはニオブと少なくとも1種の他の金属を含む、請求項1に記載のステンレス鋼合金組成物。第一の量と第二の量は合わせてステンレス鋼合金組成物の約4~約25重量を構成している、請求項1に記載のステンレス鋼合金組成物。先駆物質粉末の圧縮された合金からなるネットシェイプ成形品の材料であって、先駆物質粉末はアメリカのタイラーの325メッシュの篩を通過したものであり、また先駆物質粉末は少なくとも炭素、クロム、ニオブおよび鉄の金属粉末を含み、ここで、炭素は第一の量で存在し、ニオブは第一の量よりも多い第二の量で存在し、そしてクロムは第二の量よりも多い第三の量で存在する、前記ネットシェイプ成形品の材料。第三の量は第二の量よりも約8.94倍から約17.85倍多い、請求項7に記載のネットシェイプ成形品の材料。第三の量は第二の量よりも約3.6倍から約16倍多い、請求項8に記載のネットシェイプ成形品の材料。先駆物質粉末は補助的な粉末を含み、この補助的な粉末は銅、ケイ素、硫黄およびリンのうちのいずれかを含む、請求項9に記載のネットシェイプ成形品の材料。ネットシェイプ成形品の材料は冷間加工することのできるものである、請求項7に記載のネットシェイプ成形品の材料。合金から形成された中実の成形構造体を含むネットシェイプ成形品であって、前記合金は:フェライトとマルテンサイトからなる群から選択される少なくとも一つを含むマトリックスの中の丸みのある炭化物、ここで、この丸みのある炭化物は5ミクロン未満の粒子サイズを有し、第一の量のニオブ含有炭化物と第二の量のクロム炭化物を含み、そして大きくてふぞろいな形状の炭化物が実質的に存在しない;および、マトリックス中の遊離したクロム;を含む、前記ネットシェイプ成形品。中実の成形構造体は冷間加工することのできるものである、請求項12に記載のネットシェイプ成形品。中実の成形構造体は実質的に滑らかな表面を有する、請求項12に記載のネットシェイプ成形品。第一の量は第二の量よりも多い、請求項12に記載のネットシェイプ成形品。第一の量と第二の量は合わせて合金の約4~約25重量である、請求項15に記載のネットシェイプ成形品。ステンレス鋼合金のネットシェイプ成形品を製造するための方法であって:少なくとも炭素、ニオブ、クロムおよび鉄を含む金属粉末の供給材料を用意すること、ここで、金属粉末は約25ミクロン未満の平均の粒子サイズを有する;金属粉末の供給材料から過大な粒子を取り除くこと、これにより、サイズが本質的に44ミクロン以下の粒子からなるサイズ調整された金属粉末の供給材料が形成され、それらの粒子の約0.5重量未満が約44ミクロン超と約100ミクロンの間のサイズを有する;結合剤の供給材料を用意すること;サイズ調整された金属粉末の供給材料を結合剤の供給材料と混ぜ合わせることによって供給原料を形成すること;供給原料をニアネットシェイプの型の中に注入し、それにより未処理の成形品を製造すること;ニアネットシェイプの型から未処理の成形品を取り出すこと;未処理の成形品から結合剤を除去し、それにより褐色の成形品を製造すること;褐色の成形品を約816°Cと約1093°Cの間の温度において熱サイクルに供すること;褐色の成形品を炉内で約1246°Cと約1343°Cの間の温度において焼結し、それにより焼結された成形品を製造すること;焼結された成形品について約899°Cと約1121°Cの間の温度において熱間静水圧加圧を行い、それによりステンレス鋼合金のネットシェイプ成形品を製造すること;およびステンレス鋼合金のネットシェイプ成形品を約1°C/分と約7°C/分の間の速度で冷却すること;を含む前記方法。冷却することはステンレス鋼合金のネットシェイプ成形品を約1°C/分と約7°C/分の間の速度で冷却することを含み、それにより、追加の熱処理を行うことなく少なくとも約99の理論密度を達成することを含む、請求項17に記載の方法。追加の熱処理は、焼きなまし、オーステナイト化または焼戻しを含む、請求項18に記載の方法。ステンレス鋼合金のネットシェイプ成形品を冷間加工することをさらに含む、請求項18に記載の方法。熱間静水圧加圧を行うことは、焼結された成形品について約4時間にわたって熱間静水圧加圧を行うことを含む、請求項17に記載の方法。熱間静水圧加圧を行うことは、焼結された成形品について約68.95MPaから約206.84MPaの圧力で熱間静水圧加圧を行うことを含む、請求項17に記載の方法。注入を行う前に供給原料を加熱することをさらに含む、請求項17に記載の方法。混ぜ合わせることは、約92重量パーセントから約93.5重量パーセントまでの金属粉末と約6.5重量パーセントから約8重量パーセントまでの結合剤を含む供給原料を形成することを含み、金属粉末の重量パーセントと結合剤の重量パーセントは合計で100重量となる、請求項17に記載の方法。取り除くことは篩い分けすることを含む、請求項17に記載の方法。取り除くことは混ぜ合わせることを行う直前に行われる、請求項17に記載の方法。金属粉末の供給材料に金属粉末を混ぜることをさらに含む、請求項17に記載の方法。金属成形品のための供給原料であって:金属粉末、この金属粉末は少なくとも炭素、ニオブ、クロムおよび鉄を含み、金属粉末はサイズがアメリカのタイラーの325メッシュ以下で約25ミクロン未満の平均の粒子サイズを有する粒子からなる;および供給原料を製造するために金属粉末と組み合わせる結合剤、その供給原料は約6.5重量~約8重量の結合剤と残りの重量パーセントの金属粉末からなる;を含む前記供給原料。金属成形品のための供給原料を製造するための方法であって:少なくとも炭素、ニオブ、クロムおよび鉄を含む金属粉末の供給材料を用意すること、ここで、金属粉末は約25ミクロン未満の平均の粒子サイズを有する;金属粉末の供給材料からの粒子をアメリカのタイラーの325メッシュ以下の篩に通し、これによりサイズ調整された金属粉末の供給材料を形成すること;結合剤の供給材料を用意すること;サイズ調整された金属粉末の供給材料を結合剤の供給材料と混ぜ合わせることによって供給原料を形成すること、ここで、その供給原料は約6.5重量~約8重量の間の範囲の結合剤と残りの重量の金属粉末からなる;を含む前記方法。0023本発明は、ステンレス鋼合金組成物10、およびそれを製造するための方法100を含む。加えて、本発明は新規な供給原料20、および供給原料20を製造するための方法200も含む。本発明の態様において、方法100を実施するのに供給原料20を用い、それによりステンレス鋼合金組成物10と新規なステンレス鋼合金のネットシェイプ成形品34を製造することができる。本発明の目的上、ネットシェイプ成形品とは、幾何学的に複雑な金属成形品であって、しばしば多次元のもので、金属射出成形MIMのプロセスによって製造されるものを意味し、この場合、型22および型22の中で製造される未処理の成形品greenpart24は最終的なステンレス鋼合金のネットシェイプ成形品34よりも大きいものであり、このことについては後にもっと詳しく説明する。ここで用いる場合、ネットシェイプ成形品には、MIMの後に追加の加工処理に供されるニアネットシェイプ成形品も含まれる。0024ここで本発明のステンレス鋼合金組成物10について詳しく説明する。金属粉末16と結合剤18の供給材料を含む供給原料20を用いて、方法100および300の態様によって製造される最終的なステンレス鋼合金のネットシェイプ成形品34の金属冷間加工と二次機械加工に資するとともにそのような加工を行うのに有利な材料特性を与えるとともに、良好な耐摩耗性と耐食性も達成するために、本発明のステンレス鋼合金組成物10が開発された。440Cステンレス鋼は望ましい摩耗特性を有するが、それは適当な二次成形性と耐食性に欠ける。440Cステンレス鋼は、図1に示すように、大きくて例えば、約10ミクロン以上のサイズずんぐりした形状またはふぞろいな形状の炭化物14によって特徴づけることができる。二次機械加工のような変形のプロセスを行う間、ふぞろいな形状の大きな炭化物14は互いに影響し合って、材料の移動を妨げるだろう。材料のマトリックスは冷間加工と機械加工を行う間に降伏するかもしれないが、大きくてふぞろいな形状の炭化物14は、440Cステンレス鋼材料を冷間加工することを非常に困難にするか、あるいはそれを二次機械加工例えば、圧搾、スロッティング、穿孔、穴あけ、ねじ立て、プレス加工、サイジング、エンボス加工、リーマー仕上げ、鍛造加工、精密打抜き加工、その他同種類のものに供することを非常に困難にするだろう。440Cステンレス鋼の比較的高い炭素含有量は、腐食をより受けやすいものにするかもしれない。一方、420ステンレス鋼は冷間加工と機械加工が可能であるとともに良好な耐食性を有するが、440Cステンレス鋼ほどには有利な摩耗特性を示さない。従って、特に工業上の用途のために、優れた耐摩耗性と耐食性を示すとともに、幾何学的な精密さと寸法上の精密さを伴って二次機械加工を行うのに有利な変形特性を備えた、ネットシェイプ成形品としての新しいタイプのステンレス鋼合金を開発する必要性が確認された。本発明のステンレス鋼合金組成物10はこの必要性を満足し、二次機械加工を行う間に容易に精密に変形させうるネットシェイプ成形品34を形成することを可能にするものであり、これについて以下で詳しく説明する。0025供給原料20これについては後に詳しく説明するから形成されるステンレス鋼合金組成物10は、少なくとも炭素、クロム、ニオブおよび鉄を含む。ステンレス鋼合金組成物10は、フェライトまたはマルテンサイトまたはこれら両者と炭化物を含むマルテンサイト系ステンレス鋼とみなされる。本発明において含まれる炭化物はニオブ含有炭化物とクロム炭化物の両者を含むが、ニオブ含有炭化物の量はクロム炭化物の量を超える。ニオブ含有炭化物はニオブ炭化物と複合炭化物の両者を含むが、これについては後に詳しく説明する。本発明においては、炭素と良好に反応することによって良好な耐焼戻し性と高い温度安定性および高い硬度を有する比較的安定なニオブ含有炭化物を形成するニオブの存在によって、炭化物の形成が増強されると考えられる。ニオブ含有炭化物の高い焼戻し温度安定性は、より高い温度でのそれら炭化物の形成を可能とし、それによって炭化物の核形成部位を与え、その結果、ニオブ含有炭化物の数が増大する。本発明の炭化物は、実質的に均一で5ミクロン未満の小さな粒径を有する丸みのある炭化物である小さな炭化物12として記述することができる図2。本発明の態様におけるニオブの存在は、小さな炭化物12の丸みのある形状を維持するのに役立つと考えられる。丸みのある炭化物はステンレス鋼合金組成物10の最終的な材料のマトリックスの中に実質的に均一に分散しているが、そのマトリックスはフェライトまたはマルテンサイトまたはこれら両者を含み、炭化物の間のフェライトまたはマルテンサイトの距離は比較的小さい。それに対して、例えば図1は、炭化物の間の比較的大きなフェライトの距離を示している。これらの丸みのある炭化物の形状は、公知のステンレス鋼合金例えば、440Cステンレスのずんぐりした形状の大きな炭化物14よりも滑らかで、より球形のものとみなすことができる。図1と図2を比較されたい。0026加えて、炭素のレベルが増大するとともに耐食性が低下するとすれば、本発明においてニオブを添加することによって耐食性が改善されるとも考えられる。本発明においてはニオブが炭化物を形成するのに対して、幾分かのクロムは炭化物を形成せずに最終的なマトリックスの中に遊離した状態で残り、遊離クロムは腐食保護のために利用され、これにより、公知のステンレス鋼組成物に比べて本発明のステンレス鋼組成物10の耐食性が向上するだろう。0027ステンレス鋼合金組成物10における炭化物の形成は炭素含有量によっても影響を受け、ステンレス鋼合金組成物10の物理的性質は炭素含有量とともに変化するかもしれない。炭素含有量が高いと耐摩耗性が増大するが、しかし耐食性と成形性が低下し、一方、炭素含有量が低いと耐食性と耐摩耗性を犠牲にして成形性が向上するとすれば、ステンレス鋼合金組成物10においては、炭化物が形成することによって炭素、ニオブ、クロムおよびその他の成分の間で有益なバランスが達成される。加えて、炭素含有量が高いと結晶粒界において炭化物の形成が促進され、これにより粒界において靭性が低下するかもしれない。図3~8はステンレス鋼合金組成物10の微細組織を示し、小さな炭化物12を含み、前述したその説明はここに組み込まれる熱間静水圧加圧HIPに供された最終的なステンレス鋼合金組成物10において炭素の量は約0.4から約1.17までの範囲である。図3と図4に示すように、幾つかの結晶粒界において薄黒い領域15が見える。これは、遅い冷却速度によってこれらの領域が黒ずんだようにエッチングされ、そのため薄黒い領域15として見えると考えられる。0028前述したように、本発明のステンレス鋼合金組成物10は少なくとも炭素、クロム、ニオブおよび鉄を含む。さらに、本発明のステンレス鋼合金組成物10はフェライト、マルテンサイトまたはこれら両者のマトリックスの中の丸みのある炭化物を含み、この丸みのある炭化物は5ミクロン未満の粒子サイズを有する。丸みのある炭化物はニオブ含有炭化物とクロム炭化物を含む。ニオブ含有炭化物は、複合炭化物であるNbC、Nb2C、Nb4C3、またはこれらの任意の組み合わせを含んでいてもよい。複合炭化物はM23C6を含んでいてもよい。ここで、Mは、ニオブに加えて、クロム、モリブデン、または本発明の教示を理解した後に当業者によって知られることとなる他の金属のような、任意の他の金属または金属の組み合わせを表す。クロム炭化物はCr23C6、CrC3、Cr7C3、Cr3C2、またはこれらの任意の組み合わせを含んでいてもよい。本発明のステンレス鋼合金組成物10の微細組織の中の炭化物の割合は約4~約25重量パーセントであり、これには第一の量のニオブ含有炭化物と第二の量のクロム炭化物が含まれ、ここで、第一の量は第二の量よりも多い。本発明のステンレス鋼合金組成物10の微細組織には、図1に示すタイプのふぞろいな形状の大きな炭化物14が実質的に存在しない。さらに、ニオブはクロムよりも炭化物を形成する傾向が強いので、最終的なマトリックスの中に遊離クロムが残り、このため耐食性が向上する。0029従って、ステンレス鋼合金組成物10は、本発明の方法100の態様に従って作られるネットシェイプ成形品34の製造を可能にする。ネットシェイプ成形品34は、ここで説明しているステンレス鋼合金10から形成される中実の成形構造体を含む。ニアネットシェイプ成形品34に関してここで用いられる中実とは、実質的に気孔と空洞が存在しない材料であって、焼結および/またはHIPまたはその他の追加の熱処理を行った後に残るわずかな気孔と空洞が概ね5ミクロンよりも小さいことを意味する。さらに、ニアネットシェイプ成形品34の中実の成形構造体は実質的に滑らかな表面を有し、これは、その表面にピットくぼみ穴、空洞、亀裂およびその他の類似の欠陥が実質的に存在しないことを意味する。0030本発明の態様において、ネットシェイプ成形品34の材料を形成するステンレス鋼合金組成物10は、金属粉末16の供給材料のような、ネットシェイプ成形品34を製造するのに用いられる金属粉末および非金属粉末の圧縮された圧密された合金を含んでもよい。後に詳しく説明するが、この合金の圧縮圧密化は、所望の材料密度とネットシェイプ成形品34が受けるかもしれない二次加工処理に応じて、焼結312単独または焼結312および/またはHIPおよび追加の熱処理の後で達成されてもよい。0031本発明の圧縮された合金を製造するのに用いられる金属粉末16の供給材料は、予備混合された主たる金属粉末と、含まれても含まれなくてもよい少量の他の金属および非金属との組み合わせを含んでもよい。他の態様において、金属粉末16の供給材料は、所望の金属および非金属の元素粉末素成分粉末を含んでもよい。金属粉末16の供給材料がどのような形態のものであっても、金属粉末16の供給材料の組成は元素によって分析された。従って、本発明の金属粉末16の供給材料は次の元素を含んでもよい:炭素についての出発量は約0.733~約1.349重量パーセント重量の範囲であってもよく、最終の材料において望ましい特性に応じて、幾つかの態様においては0.5~1.0重量が好ましい。他の態様においては、0.4~0.85重量の範囲の炭素が好ましいかもしれない。クロムは約12.790~約19.456重量の範囲で含まれてもよいが、10.0重量程度に低くてもよく、幾つかの態様においては約11.0~約16.0重量が好ましい。他の態様においては、約11.0~約15.5重量または11.0~約17.0重量のクロムが好ましいかもしれない。ニオブは約1.175~約2.964重量の範囲で含まれてもよいが、約1.0重量程度に低くてもよく、幾つかの態様においては約1.0~約3.0重量が好ましく、また他の態様においては約1.0~2.0重量が好ましい。鉄は約75.895重量~約85.626重量の範囲で存在してもよい。鉄は、後述する選択的な元素を含めた他の全ての金属の重量パーセントを測定した後の残りの材料として測定されてもよい。0032他の態様においては、金属粉末16の供給材料の中のニオブの量は炭素の量の約1倍から約8倍の間の範囲で多いと言ってもよく、他の態様においては、ニオブの量は炭素の量の約1.01倍から3.46倍多くてもよい。幾つかの態様においては、金属粉末16の供給材料の中のクロムの量は炭素の量の約11倍から38.75倍の間の範囲で多くてもよく、他の態様においては、クロムの量は炭素の量の約8.94倍から約17.85倍多くてもよい。他の態様においては、金属粉末16の供給材料の中のクロムの量はニオブの量の約3.67倍から約16倍の間の範囲で多いと言ってもよく、他の態様においては、クロムの量はニオブの量の約4.67倍から約10.89倍多くてもよい。0033ステンレス鋼合金組成物10は他の元素も含んでいてもよいが、しかしそれらは必須ではない。他の金属および非金属にはマンガン、ケイ素、硫黄、銅、ニッケル、酸素、モリブデンおよびリンが含まれる。本発明の様々な態様において、供給原料20のために用いられる金属粉末16の供給材料の中に、マンガンは約0.066~約0.248重量の範囲で、かつ最大で約1.0重量まで存在してもよく、ケイ素は約0.154~約0.862重量の範囲で、かつ最大で約1.0重量まで存在してもよく、硫黄は約0.004~約0.025重量の範囲で、かつ最大で約0.03重量まで存在してもよく、銅は最大で約0.3重量ないし約0.5重量までが好ましく、ニッケルは約0.000~約0.624重量の範囲であるが、しかし好ましくは最大で0.6重量以下が好ましく、酸素は約0.267~約0.636の範囲であり、リンは約0.012重量~約0.034重量の範囲で、かつ最大で0.045重量まで存在してもよく、そしてモリブデンは最大で1.0重量以下である。0034ステンレス鋼合金組成物は、加工処理された材料中で測定して、合わせて最大で約1.0重量までの少量の他の元素も含んでもよい。0035型の中に注入された後に供給原料20が受ける様々な加熱プロセスこれらについては後に詳しく説明するの間に、酸素や遊離炭素炭化物の形態ではないもののような幾分かの非金属元素は消失するかもしれない。消失量は一般に約0.2重量よりもわずかに多い。炭素の消失は存在する酸素の量によって影響されるかもしれず、多くの量の酸素があれば炭素の消失量は多くなり、酸素が少量であれば炭素の消失量は少ない。従って、最終的なステンレス鋼合金組成物10における炭素の量は、約0.4重量から約1.17重量までの範囲であろう。0036ステンレス鋼合金組成物を製造するための方法100の態様について、ここで説明する。方法100には、供給原料20を製造するための方法200とネットシェイプ成形品34を製造するための方法300が含まれる。0037方法200は、約92~約93.5重量のサイズ調整された金属粉末17と、約6.5~約8重量、好ましくは約6.77~約7.7重量の結合剤18とを含む供給原料20を製造するための態様を含む。他の態様において、供給原料20は本質的に、約6.5重量~約8重量、好ましくは約6.77~約7.7重量の結合剤18と、供給原料20の残部であるサイズ調整された金属粉末17からなる。0038ここで、供給原料20を製造するための方法200について図9と図10を参照して説明する。方法200は、金属粉末16の供給材料を用意する工程202;金属粉末16の供給材料から過大な粒子を取り除き、これによりサイズ調整された金属粉末17を形成する工程204;金属粉末を混合する工程205;結合剤18の供給材料を用意する工程206;および、サイズ調整された金属粉末17を結合剤の供給材料と混ぜ合わせることによって供給原料20を形成する工程208;を含む。0039方法200の態様に従って金属粉末16の供給材料を用意する工程202は、少なくとも炭素、ニオブ、クロムおよび鉄を含む金属粉末16の供給材料を用意する工程202を含む。この方法の様々な態様において、金属粉末16の供給材料は、420粉末にニオブを加えたもの、または440C粉末にニオブを加えたもの、カーボニル鉄粉末CIP、フェロクロム粉末、高炭素フェロクロム粉末、および銅とニオブを添加した析出硬化型マルテンサイト系ステンレス鋼粉末の組み合わせを含み、これらについては後に詳しく説明する。420粉末MHT420J2NBと440C粉末MHT440CNBは三菱製鋼株東京、日本から市販されている。CIP粉末S1641は鉄と混練剤としての0.7重量SiO2を含み、InternationalSpecialtyProductsWayne、ニュージャージー州から市販されている。フェロクロム粉末はAmetekSpecialtyMetalProductsEightyFour、ペンシルベニア州から市販されている7030FeCr粉末である。金属粉末16の供給材料を含む高炭素フェロクロム粉末はFWWinterIncCoCamden、ニュージャージー州から市販されている。析出硬化型ステンレス鋼粉末は約17重量のクロム、4重量のニッケル、4重量の銅、および約0.3重量のニオブを含む174PH粉末であり、AmetekSpecialtyMetalProductsを含めた様々な供給元から市販されている。0040金属粉末は、前述した種々の元素についての重量パーセントを達成するために、本発明の教示に従って混合されるが、これについては後の特定の実施例において説明する。従って、本発明のステンレス鋼組成物10および方法200はステンレス鋼のタイプの金属粉末の組み合わせに関して説明されるが、金属粉末16の供給材料のためには元素粉末も用いることができ、これについては本発明の教示を理解した後に当業者によって知られることとなるであろう。0041金属粉末16の供給材料のための出発粉末は約297ミクロン未満のサイズ例えば、アメリカのタイラーの約50メッシュの粒子を含み、平均の粒子サイズは約3~約25ミクロンの範囲であり、約3~約10ミクロンが好ましい。高炭素フェロクロム粉末は約25ミクロン未満の微細な粉末にトール粉砕tollgroundされるが、約3~約10ミクロンの平均の粒子サイズが好ましい。これらの様々な金属粉末は例えば、ミキサー36を用いて一緒に混合または配合され工程205、それにより約25ミクロン未満の平均の粒子サイズの金属粉末16の供給材料が形成される約3~約10ミクロンが好ましい。0042平均の粒子サイズにかかわらず、様々な状況の下で金属粉末中に大きすぎる粒子が存在するか、あるいは凝集物が形成されるかもしれない。従って、方法200はさらに、金属粉末16の供給材料から過大な粒子を取り除き、これによりサイズ調整された金属粉末17の供給材料を形成する工程204を含む。過大な炭素と金属の粉末粒子を含めた過大な粒子は局所的な溶融を生じさせ、ネットシェイプ成形品34における表面のピットまたはその他の欠陥あるいは表面欠陥を招くかもしれないと考えられる。過大な粒子を取り除く工程204は、金属粉末16の供給材料から過大な粒子を取り除くことによってサイズ調整された金属粉末17を形成するための、分離、粉砕、磨砕、破砕またはその他の類似のプロセスを含んでもよい。方法200の一つの態様において、取り除く工程204は、例えば図10に示すように篩28を用いて篩い分けすることを含む。篩い分けのプロセスのために用いられる篩28のサイズは、サイズ調整された金属粉末17が44ミクロン以下のサイズの粒子から本質的に成っていて、そして金属粉末16の供給材料における粒子の約0.5重量パーセント以下が約44ミクロン超と100ミクロンの間となることが確実になるように選択してもよい。方法200の態様において、用いられた篩28のサイズはアメリカのタイラーの325メッシュであった。言い換えると、サイズ調整された金属粉末17の粒子の全てがアメリカのタイラーの325メッシュの篩を通過したのであり、これは、実質的に全ての粒子が44ミクロン以下のサイズであって、そして幾つかの粒子がそれよりも大きかったことを意味する。例えば、実質的に丸くなくて最小寸法が44ミクロン未満の長くて細い粒子は、それらの全体的な粒子サイズは44ミクロンよりも大きいが、それでもなお、325メッシュの篩を通過するかもしれない。当然のことながら、もっと細かい篩のサイズを用いてもよく、これについては本発明の教示を理解した後に当業者によって知られることとなるであろう。0043一つの態様において、金属粉末の混合を行う工程205前に、過大な粒子を取り除くことによってサイズ調整された金属粉末17を形成する工程204ために、金属粉末は前述したやり方で篩い分けされた。従って、別の態様において、金属粉末16の供給材料から過大な粒子を取り除く工程204は、炭素を含む金属粉末を約44ミクロン未満のサイズ例えば、アメリカのタイラーの325メッシュに篩い分けすることを含んでもよく、一方、そうでない場合は、他の金属粉末は確実に100ミクロン以下の粒子サイズになるようにされる。0044しかし、別の態様において、取り除く工程204例えば、篩い分けは、最初に金属粉末を混合した工程205後に行ってもよい。取り除く工程204が混ぜ合わせる工程208の前に行われるのであれば、望ましい結果が達成されるだろう。0045一つの態様に関して、サイズ調整された金属粉末17において44ミクロン以下の粒子サイズにすること例えば、金属粉末がアメリカのタイラーの325メッシュの篩を通過したことは、実質的に滑らかな表面を有する中実の成形構造体を伴うネットシェイプ成形品34を形成するための変数に依存する結果であると判断された。別の態様において、炭素と金属の粉末の粒子サイズが44ミクロン以下になって、他の金属粉末の粒子サイズが100ミクロン以下であったことは、実質的に滑らかな表面を有する中実の成形構造体を伴うネットシェイプ成形品34を形成するための変数に依存する結果であっただろう。0046方法200はさらに、結合剤18の供給材料を用意する工程206を含む。供給原料20において用いられる結合剤18は、広く市販されている熱可塑性ポリマー/ワックス系の結合剤を含む。当分野で知られている他の結合剤18も用いることができて、それらは本発明の教示を理解した後に当業者によって知られることとなるであろう。0047方法200の態様においては、次に、サイズ調整された金属粉末の供給材料と結合剤18の供給材料を混ぜ合わせる工程208。本発明の方法200の混ぜ合わせる工程208は、金属射出成形プロセスのために金属粉末と結合剤を混ぜ合わせるための慣用の技術と装置を用いて例えば、調合ミキサー38を用いて供給原料20を形成するために、サイズ調整された金属粉末17の供給材料を結合剤18の供給材料と混ぜ合わせることを含む。先行技術の典型的なMIM金属射出成形のプロセスにおいてはおよそ60容積パーセントの金属粉末と40容積パーセントの結合剤を用いるが、本発明の方法100、200、300においては、サイズ調整された金属粉末17の供給材料は供給原料20の約92~約93.5重量を構成し、結合剤18は約6.5~約8重量を構成し、好ましくは結合剤18は約6.77~約7.7重量で残部がサイズ調整された金属粉末17である。混ぜ合わせる工程208の後、供給原料20は実質的に均質である。前述したように、本発明のステンレス鋼合金組成物10は、小さな結晶粒度と概ね球形のタイプの小さな丸みのある炭化物12を含む。本発明のこの粒子の形態は、先行技術の組成物および方法と比較して、用いられる結合剤18の量のかなりの低減を可能にすると考えられる。0048ここで、ネットシェイプ成形品34を製造するための方法300について図11と図12を参照して説明する。方法300は、方法200の態様に従って製造される供給原料20を用意する工程302;供給原料20をニアネットシェイプ成形品の型22の中に注入し、それにより未処理の成形品greenpart24を製造する工程304;ニアネットシェイプの型から未処理の成形品を取り出す工程306;未処理の成形品から結合剤を除去し、それにより褐色の成形品brownpart26を製造する工程308;褐色の成形品26を熱サイクルに供する工程310;褐色の成形品26を炉30の中で焼結し、それにより焼結された成形品32を製造する工程312;焼結された成形品32について熱間静水圧加圧を行い、それによりステンレス鋼合金のネットシェイプ成形品34を製造する工程314;および、ステンレス鋼合金のネットシェイプ成形品34を冷却する工程316;を含む。0049上述したように、方法300は、方法200の態様に従って製造される供給原料20を用意する工程302を含む。方法300はさらに、供給原料20を加熱する工程と、所望のMIMニアネットシェイプ成形品34のためのニアネットシェイプ成形品の型22の中に供給原料20を注入し、それにより未処理の成形品24を形成する工程304と、次いで、ニアネットシェイプ成形品の型22から未処理の成形品を取り出す工程306を含んでもよい。ニアネットシェイプ成形品の型22は、主として焼結工程312を行う間に生じる収縮を考慮して、最終的なニアネットシェイプ成形品34よりも容積が一般に約20大きくてもよい。0050方法300はさらに、未処理の成形品24について結合剤除去工程308を行い、それにより相当な量の結合剤を除去することを含む。本発明の態様において、方法300は、未処理の成形品24から相当な量の結合剤を除去するために熱による結合剤除去技術を用い、それにより褐色の成形品26を形成することを含む。結合剤除去debindingのプロセスは公知である。残りの結合剤は、焼結工程312を含めた他の加熱プロセスを行う間に除去される。用いられる結合剤のタイプに対して化学的プロセス、触媒を用いるプロセス、およびその他の結合剤除去プロセスも用いることができ、それについては本発明の教示を理解した後に当業者によって知られることとなるであろう。0051本発明の方法300はさらに、焼結工程312を行う直前に褐色の成形品26を熱サイクルに供する工程310を含んでもよい。本発明の態様において、褐色の成形品26は真空炉の中で真空雰囲気中に置かれた。別の態様においては、不活性雰囲気を用いてもよい。炉30の中の温度が約816°C1500°Fと約1093°C2000°Fの間の中間温度に達したときに、褐色の成形品26をその中間温度で約30分間加熱し、それによりニオブ含有炭化物を安定化させるとともに小さな粒子12の小さい結晶粒度を維持させるようにした。中間温度として、約816°C1500°Fから約1093°C2000°Fまでの範囲のいかなる温度を選択してもよい。方法300の他の態様において、褐色の成形品26を熱サイクルに供する工程310のための加熱時間は約30分から約90分まで変えてもよく、それにより本発明のステンレス鋼合金組成物10の微細組織から他の望ましくない相を除去するか、あるいはそれを安定化させることを助ける。0052熱サイクルを行った後、方法300はさらに、褐色の成形品26を炉30の中で約1246°C2250°Fから約1343°C2450°Fまでの範囲の温度で約60分と約180分の間にわたって焼結し、それにより焼結された成形品32を製造する工程312を含む。いかなる特定の温度範囲が好ましいかは、ネットシェイプ成形品34の得られるステンレス鋼合金組成物10において望ましい炭素の量に依存するかもしれない。例えば、ステンレス鋼合金組成物10における望ましい炭素レベルが約1.0重量である場合、焼結温度は約1246°C2275°Fから約1288°C2350°Fまでの範囲としてよい。一方、望ましい炭素レベルが0.4重量に近い場合、焼結温度は約1316°C2400°Fから約1343°C2450°Fまでの範囲としてよい。望ましい炭素レベルが約0.4重量よりも高いが、しかし約1.0重量未満である場合、その温度は約1288°C2350°Fよりも高くて約1316°C2400°F未満の中間範囲としてよい。方法300の態様において、特に焼結された成形品32がさらなる加工処理を受けずに用いられる場合、焼結された成形品32を炉30の冷却領域で冷却してもよい工程311。例えば、所望の用途のために必要な材料密度が焼結工程312によって達成される場合、焼結された成形品32をさらに加工処理することなく使用してもよい。0053一つの態様において、褐色の成形品26の形のステンレス鋼合金組成物10が熱サイクル310を受けて、そして真空炉の中で焼結される工程312けれども、方法300の他の態様においては、他の適当な回分炉バッチ炉または連続炉例えば連続炉30を用いてもよく、これについては本発明の教示を理解した後に当業者によって知られることとなるであろう。従って、図12は、方法300の様々なタイプの加熱工程と冷却工程を例示するために連続炉30を用いて方法300の態様を示しているが、本発明の方法100、300はこの点で限定されるものとは決してみなされるべきではない。0054方法300はさらに、例えば材料の追加の圧縮圧密化を行うのが望ましい場合、焼結された成形品32についてHIPを行う工程314を含んでもよい。HIPを行う工程314によって、ステンレス鋼合金組成物10をほぼ十分な密度まで固め、炭化物の組織を微細にし、気孔を低減し、さらには焼結の間に形成された炭化物の膜を低減することができる。本発明の方法300の態様において、焼結された成形品32は、約1066°C1950°Fの温度と約103.42メガパスカルMPa15キロポンド/平方インチksiの公称圧力において約4時間にわたって、約99以上の理論密度になるまでHIPに供された。別の態様において、焼結された成形品は、約955°C1750°Fから約1232°C2250°Fまでの温度および約68.95MPa10ksiから約206.84MPa30ksiまでの公称圧力において約1~約4時間にわたってHIPに供することができる。約99以上の理論密度の材料密度を達成するために、HIPのための他のパラメーターを用いてもよい。他の態様において、材料のための所望の密度を焼結工程312によって達成することができる場合は、方法300はHIPを行う工程を含まなくてもよい。0055HIPを行う工程314の後、方法300は、約1°C2°F/分と約11°C20°F/分の間の速度でステンレス鋼合金のネットシェイプ成形品34を冷却する工程316を含んでもよい。ステンレス鋼合金のネットシェイプ成形品34の軟らかさを維持することが望ましい場合、約1°C2°F/分と約7°C12°F/分の間の速度で冷却工程316を行うのが好ましいだろう。約7°C12°F未満の速度で冷却することによって軟らかさを維持することができる場合、焼きなまし工程を省いてもよい。しかし、冷却工程316を行う間にステンレス鋼合金のネットシェイプ成形品34の硬度が増大する場合の態様において、さらなる二次機械加工が必要な場合は、方法300は、ステンレス鋼合金のネットシェイプ成形品34を軟化させるための選択的な焼きなまし工程を含んでもよい。0056方法300はさらに、追加の熱処理を含んでもよい。熱処理にはオーステナイト化と焼戻しが含まれてもよい。すなわち、本発明の一つの態様において、オーステナイト化とそれに続いてのガス急冷を伴う真空炉中での焼入れによって、焼結された成形品32を硬化させることができる。次いで、材料を所望の硬度になるまで焼戻してもよい。本発明の方法300の態様において、オーステナイト化は約1010°C1850°Fから約1066°C1950°Fまでの間で行ってもよく、このときガス焼入れは約0.2MPa0.029ksiから約0.6MPa0.087ksiの間で行うことができる。焼戻しは約204°C400°Fから約316°C600°Fまでで行ってもよい。これらの特定の非限定的な例が提示されているが、オーステナイト化、焼入れ、および焼戻しを、他の圧力と温度において、あるいは他の装置を用いて行ってもよく、これについては本発明の教示を理解した後に当業者によって知られることとなるであろう。実施例1~260057ここで、ステンレス鋼合金組成物10を製造するために本発明の方法100を用いた特定の実施例について説明する。上述した方法の工程を、それぞれのケースにおいて用いた。全ての実施例において、焼結工程312、HIP、および/またはその後の熱処理を、具体的に言及するようにして用いた。各々の実施例について、供給原料20のために用いられた金属粉末の元素組成を表1~26に記載する。0058実施例1において、金属粉末16の供給材料の重さは約0.462ポンドであり、そのうち、420粉末は約80重量、高炭素フェロクロム粉末は約10重量、そして未還元CIPは約10重量であった。結合剤18は、約0.500ポンドの全供給原料20のサンプルのうちの0.038ポンドの重さ、すなわち約7.6重量であった。焼結工程312を行った後、ステンレス鋼合金組成物10の密度は約7.53gccであった。残留した炭素を測定すると約1.17重量であった。最終的なステンレス鋼合金組成物10における小さな炭化物12はサイズが極めて微細であったが、しかし、わずかのランダムで大きな炭化物14が観察された。金属粉末16の供給材料の元素の重量パーセントを表1に示す。0059実施例2において、金属粉末16の供給材料の重さは約0.462ポンドであり、そのうち、420粉末は約47重量、未還元CIPは約33重量、フェロクロム粉末平均の粒子サイズは15ミクロン未満は約17重量、そして高炭素フェロクロム粉末その粒子の90以上はサイズが10ミクロン未満は約3重量であった。結合剤18は、約0.500ポンドの全供給原料20のサンプルのうちの0.038ポンドの重さ、すなわち約7.6重量であった。焼結工程312を行った後、ステンレス鋼合金組成物10の密度は約7.25gccであった。残留した炭素を測定すると約0.368重量であった。金属粉末16の供給材料の元素の重量パーセントを表2に示す。0060実施例3において、金属粉末16の供給材料の重さは約0.462ポンドであり、そのうち、420粉末は約51.50重量、未還元CIPは約33.00重量、フェロクロム粉末平均の粒子サイズは15ミクロン未満は約11.00重量、そして高炭素フェロクロム粉末その粒子の90以上はサイズが10ミクロン未満は約4.50重量であった。結合剤18は、約0.500ポンドの全供給原料20のサンプルのうちの0.038ポンドの重さ、すなわち約7.6重量であった。金属粉末16の供給材料の元素の重量パーセントを表3に示す。0061実施例4において、金属粉末16の供給材料の重さは約0.464ポンドであり、そのうち、420粉末は約78.00重量、フェロクロム粉末平均の粒子サイズは15ミクロン未満は約12.00重量、未還元CIPは約5.00重量、そして高炭素フェロクロム粉末その粒子の90以上はサイズが10ミクロン未満は約5.00重量であった。結合剤18は、約0.500ポンドの全供給原料20のサンプルのうちの0.036ポンドの重さ、すなわち約7.2重量であった。十分な焼結工程312を行った後、ステンレス鋼合金組成物10の密度は約7.10gccであった。残留した炭素を測定すると約0.582重量であった。金属粉末16の供給材料の元素の重量パーセントを表4に示す。0062実施例5において、金属粉末16の供給材料の重さは約0.462ポンドであり、そのうち、440C粉末は約40.00重量、フェロクロム粉末平均の粒子サイズは15ミクロン未満は約20.00重量、そして未還元CIPは約40.00重量であった。結合剤18は、約0.500ポンドの全供給原料20のサンプルのうちの0.038ポンドの重さ、すなわち約7.6重量であった。金属粉末16の供給材料の元素の重量パーセントを表5に示す。0063実施例6において、金属粉末16の供給材料の重さは約0.462ポンドであり、そのうち、420粉末は約50.50重量、フェロクロム粉末平均の粒子サイズは15ミクロン未満は約13.00重量、未還元CIPは約33.00重量、そして高炭素フェロクロム粉末その粒子の90以上はサイズが10ミクロン未満は約3.50重量であった。結合剤18は、試験に供された約0.500ポンドの全供給原料20のサンプルのうちの0.038ポンドの重さ、すなわち約7.6重量であった。金属粉末16の供給材料の元素の重量パーセントを表6に示す。0064実施例7において、金属粉末16の供給材料の重さは約0.462ポンドであり、そのうち、420粉末は約53.00重量、フェロクロム粉末平均の粒子サイズは15ミクロン未満は約6.00重量、未還元CIPは約35.00重量、そして高炭素フェロクロム粉末その粒子の90以上はサイズが10ミクロン未満は約6.0重量であった。結合剤18は、試験に供された約0.500ポンドの全供給原料20のサンプルのうちの0.038ポンドの重さ、すなわち約7.6重量であった。金属粉末16の供給材料の元素の重量パーセントを表7に示す。0065実施例8において、金属粉末16の供給材料の重さは約0.462ポンドであり、そのうち、420粉末は約48.50重量、フェロクロム粉末平均の粒子サイズは15ミクロン未満は約16.00重量、未還元CIPは約33.00重量、そして高炭素フェロクロム粉末その粒子の90以上はサイズが10ミクロン未満は約2.50重量であった。結合剤18は、試験に供された約0.500ポンドの全供給原料20のサンプルのうちの0.038ポンドの重さ、すなわち約7.6重量であった。金属粉末16の供給材料の元素の重量パーセントを表8に示す。0066実施例9において、金属粉末16の供給材料の重さは約0.462ポンドであり、そのうち、420粉末は約52.00重量、フェロクロム粉末平均の粒子サイズは15ミクロン未満は約4.00重量、未還元CIPは約37.00重量、そして高炭素フェロクロム粉末その粒子の90以上はサイズが10ミクロン未満は約7.00重量であった。結合剤18は、試験に供された約0.500ポンドの全供給原料20のサンプルのうちの0.038ポンドの重さ、すなわち約7.6重量であった。金属粉末16の供給材料の元素の重量パーセントを表9に示す。0067実施例10において、金属粉末16の供給材料の重さは約10.219ポンドであり、そのうち、420粉末は約51.70重量、フェロクロム粉末平均の粒子サイズは15ミクロン未満は約4.50重量、未還元CIPは約37.00重量、そして高炭素フェロクロム粉末その粒子の90以上はサイズが10ミクロン未満は約6.80重量であった。結合剤18は、試験に供された約11.000ポンドの全供給原料20のサンプルのうちの0.781ポンドの重さ、すなわち約7.1重量であった。焼結工程312を行った後、実施例10においてはHIPを行った。金属粉末16の供給材料の元素の重量パーセントを表10に示す。0068実施例11において、金属粉末16の供給材料の重さは約10.219ポンドであり、そのうち、420粉末は約52.40重量、フェロクロム粉末平均の粒子サイズは15ミクロン未満は約9.00重量、未還元CIPは約34.00重量、そして高炭素フェロクロム粉末その粒子の90以上はサイズが10ミクロン未満は約4.60重量であった。結合剤18は、試験に供された約11.000ポンドの全供給原料20のサンプルのうちの0.781ポンドの重さ、すなわち約7.1重量であった。焼結工程312を行った後、実施例11においてはHIPを行った。金属粉末16の供給材料の元素の重量パーセントを表11に示す。0069実施例12において、金属粉末16の供給材料の重さは約10.219ポンドであり、そのうち、420粉末は約48.50重量、フェロクロム粉末平均の粒子サイズは15ミクロン未満は約15.90重量、未還元CIPは約33.00重量、そして高炭素フェロクロム粉末その粒子の90以上はサイズが10ミクロン未満は約2.60重量であった。結合剤18は、試験に供された約11.000ポンドの全供給原料20のサンプルのうちの0.781ポンドの重さ、すなわち約7.1重量であった。焼結工程312を行った後、実施例12においてはHIPを行った。金属粉末16の供給材料の元素の重量パーセントを表12に示す。0070実施例13において、金属粉末16の供給材料の重さは約10.153ポンドであり、そのうち、420粉末は約51.70重量、フェロクロム粉末平均の粒子サイズは15ミクロン未満は約4.50重量、未還元CIPは約37.00重量、そして高炭素フェロクロム粉末その粒子の90以上はサイズが10ミクロン未満は約6.80重量であった。結合剤18は、試験に供された約11.000ポンドの全供給原料20のサンプルのうちの0.847ポンドの重さ、すなわち約7.7重量であった。焼結工程312とHIPを行った後、ステンレス鋼合金組成物10の密度は約7.68gccであった。残留した炭素を測定すると約0.834重量であった。金属粉末16の供給材料の元素の重量パーセントを表13に示す。0071実施例14において、金属粉末16の供給材料の重さは約10.153ポンドであり、そのうち、420粉末は約52.30重量、フェロクロム粉末平均の粒子サイズは15ミクロン未満は約9.00重量、未還元CIPは約34.00重量、そして高炭素フェロクロム粉末その粒子の90以上はサイズが10ミクロン未満は約4.70重量であった。結合剤18は、試験に供された約11.000ポンドの全供給原料20のサンプルのうちの0.847ポンドの重さ、すなわち約7.7重量であった。焼結工程312を行った後、実施例14においてはHIPを行った。金属粉末16の供給材料の元素の重量パーセントを表14に示す。0072実施例15において、金属粉末16の供給材料の重さは約10.153ポンドであり、そのうち、420粉末は約48.50重量、フェロクロム粉末平均の粒子サイズは15ミクロン未満は約15.90重量、未還元CIPは約33.00重量、そして高炭素フェロクロム粉末その粒子の90以上はサイズが10ミクロン未満は約2.60重量であった。結合剤18は、試験に供された約11.000ポンドの全供給原料20のサンプルのうちの0.847ポンドの重さ、すなわち約7.7重量であった。焼結工程312を行った後、実施例15においてはHIPを行った。金属粉末16の供給材料の元素の重量パーセントを表15に示す。0073実施例16において、金属粉末16の供給材料の重さは約10.186ポンドであり、そのうち、420粉末は約48.50重量、フェロクロム粉末平均の粒子サイズは15ミクロン未満は約16.30重量、未還元CIPは約33.00重量、そして高炭素フェロクロム粉末その粒子の90以上はサイズが10ミクロン未満は約2.20重量であった。結合剤18は、試験に供された約11.000ポンドの全供給原料20のサンプルのうちの0.814ポンドの重さ、すなわち約7.4重量であった。焼結工程312とHIPを行った後、最終的なステンレス鋼合金組成物10の密度は約7.06gccであった。残留した炭素の量は金属粉末の0.746重量であった。最終の製品において、炭化物は微細なものであり例えば、小さな炭化物12、中ぐらいのサイズであって、フェライトのマトリックスの中に良好に分散していた。金属粉末16の供給材料の元素の重量パーセントを表16に示す。0074実施例17において、金属粉末16の供給材料の重さは約0.463ポンドであり、そのうち、420粉末は約65.00重量、フェロクロム粉末平均の粒子サイズは15ミクロン未満は約6.00重量、未還元CIPは約22.500重量、そして高炭素フェロクロム粉末その粒子の90以上はサイズが10ミクロン未満は約6.50重量であった。結合剤18は、試験に供された約0.500ポンドの全供給原料20のサンプルのうちの0.037ポンドの重さ、すなわち約7.4重量であった。焼結工程312を行った後、最終的なステンレス鋼合金組成物10の密度は約7.06gccであった。残留した炭素の量は金属粉末の0.746重量であった。金属粉末16の供給材料の元素の重量パーセントを表17に示す。0075実施例18において、金属粉末16の供給材料の重さは約0.463ポンドであり、そのうち、420粉末は約65.00重量、フェロクロム粉末平均の粒子サイズは15ミクロン未満は約17.00重量、未還元CIPは約10.00重量、そして高炭素フェロクロム粉末その粒子の90以上はサイズが10ミクロン未満は約8.00重量であった。結合剤18は、試験に供された約0.500ポンドの全供給原料20のサンプルのうちの0.037ポンドの重さ、すなわち約7.4重量であった。焼結工程312を行った後、最終的なステンレス鋼合金組成物10の密度は約7.37gccであった。残留した炭素の量は金属粉末の0.789重量であった。金属粉末16の供給材料の元素の重量パーセントを表18に示す。0076実施例19において、金属粉末の供給材料の重さは約0.463ポンドであり、そのうち、420粉末は約50.00重量、フェロクロム粉末平均の粒子サイズは15ミクロン未満は約10.00重量、未還元CIPは約32.50重量、そして高炭素フェロクロム粉末その粒子の90以上はサイズが10ミクロン未満は約7.50重量であった。結合剤18は、試験に供された約0.500ポンドの全供給原料のサンプルのうちの0.037ポンドの重さ、すなわち約7.5重量であった。焼結工程312を行った後、最終的なステンレス鋼合金組成物10の密度は約7.34gccであった。残留した炭素の量は金属粉末の0.786重量であった。ステンレス鋼合金組成物10において、炭化物の明るい網状組織の中に微細な炭化物例えば、小さな炭化物12が形成され、いくらかの部分は他の部分よりも強くエッチングされて、薄黒い外観例えば、薄黒い領域15が形成された。金属粉末16の供給材料の元素の重量パーセントを表19に示す。0077実施例20において、金属粉末16の供給材料の重さは約0.463ポンドであり、そのうち、420粉末は約50.00重量、フェロクロム粉末平均の粒子サイズは15ミクロン未満は約12.50重量、未還元CIPは約32.50重量、そして高炭素フェロクロム粉末その粒子の90以上はサイズが10ミクロン未満は約5.00重量であった。結合剤18は、試験に供された約0.500ポンドの全供給原料のサンプルのうちの0.037ポンドの重さ、すなわち約7.5重量であった。焼結工程312を行った後、最終的なステンレス鋼合金組成物10の密度は約7.17gccであった。残留した炭素の量は金属粉末の0.574重量であった。ステンレス鋼合金組成物10において、微細な炭化物例えば、小さな炭化物12が形成された。金属粉末16の供給材料の元素の重量パーセントを表20に示す。実施例21において、金属粉末16の供給材料の重さは約10.19ポンドであり、そのうち、420粉末は約50.00重量、フェロクロム粉末平均の粒子サイズは15ミクロン未満は約3.50重量、未還元CIPは約37.50重量、そして高炭素フェロクロム粉末その粒子の90以上はサイズが10ミクロン未満は約9.00重量であった。結合剤18は、試験に供された約11.00ポンドの全供給原料20のサンプルのうちの0.81ポンドの重さ、すなわち約7.32重量であった。焼結工程312を行った後、実施例21においてはHIPを行った。金属粉末16の供給材料の元素の重量パーセントを表21に示す。実施例22において、金属粉末16の供給材料の重さは約0.926ポンドであり、そのうち、420粉末は約43.50重量、フェロクロム粉末平均の粒子サイズは15ミクロン未満は約6.20重量、未還元CIPは約37.50重量、そして高炭素フェロクロム粉末その粒子の90以上はサイズが10ミクロン未満は約9.00重量であった。結合剤18は、試験に供された約1.00ポンドの全供給原料のサンプルのうちの0.0739ポンドの重さ、すなわち約7.39重量であった。焼結工程312を行った後、実施例22においてはHIPを行った。金属粉末16の供給材料の元素の重量パーセントを表22に示す。0078実施例23において、金属粉末16の供給材料の重さは約19.86ポンドであり、そのうち、420粉末は約50.00重量、未還元CIPは約44.50重量、そして高炭素フェロクロム粉末その粒子の90以上はサイズが10ミクロン未満は約5.50重量であった。結合剤18は、試験に供された約21.30ポンドの全供給原料のサンプルのうちの1.442ポンドの重さ、すなわち約6.77重量であった。本プロセスは焼結工程312とHIPを含んでいた。さらに、引張り強度試験に関して後に詳しく説明するが、本実施例のステンレス鋼合金組成物10においてはオーステナイト化と焼戻しを行った。金属粉末16の供給材料の元素の重量パーセントを表23に示す。0079実施例24において、金属粉末16の供給材料の重さは約0.462ポンドであり、そのうち、440C粉末は約60.00重量、フェロクロム粉末平均の粒子サイズは15ミクロン未満は約5.00重量、未還元CIPは約30.00重量、174PH粉末平均の粒子サイズは15ミクロン未満は約3.00重量、そして高炭素フェロクロム粉末その粒子の90以上はサイズが10ミクロン未満は約2.00重量であった。結合剤18は、試験に供された約0.500ポンドの全供給原料20のサンプルのうちの0.038ポンドの重さ、すなわち約7.6重量であった。金属粉末16の供給材料の元素の重量パーセントを表24に示す。0080実施例25において、金属粉末16の供給材料の重さは約0.464ポンドであり、そのうち、420粉末は約97.5重量、そして高炭素フェロクロム粉末その粒子の90以上はサイズが10ミクロン未満は約2.50重量であった。結合剤18は、試験に供された約0.500ポンドの全供給原料20のサンプルのうちの0.036ポンドの重さ、すなわち約7.2重量であった。焼結工程312を行った後、最終的なステンレス鋼合金組成物10の密度は約7.08gccであった。残留した炭素の量は金属粉末の0.643重量であった。金属粉末16の供給材料の元素の重量パーセントを表25に示す。0081実施例26において、金属粉末16の供給材料の重さは約78.611ポンドであり、そのうち、440C粉末は約45.50重量、フェロクロム粉末平均の粒子サイズは15ミクロン未満は約6.00重量、未還元CIPは約43.50重量、そして高炭素フェロクロム粉末その粒子の90以上はサイズが10ミクロン未満は約5.00重量であった。結合剤18は、試験に供された約85.40ポンドの全供給原料20のサンプルのうちの6.789ポンドの重さ、すなわち約7.95重量であった。焼結工程312を行った後、実施例26においてはHIPを行った。金属粉末16の供給材料の元素の重量パーセントを表26に示す。実施例27~290082残りの実施例において、本発明のステンレス鋼合金組成物10を製造するために、前の実施例からの金属粉末16の供給材料の混合物を用いた。0083実施例27は、実施例10の供給原料20と実施例13の供給原料20の混合物を含むものであった。供給原料20を混合したことにより、元素の重量パーセントは入手できなかった。実施例27において、供給原料20は、実施例10からの8.88ポンドの供給原料20そのうち結合剤は7.1重量であったと実施例13からの3.12ポンドの供給原料20そのうち結合剤は7.7重量であったを含んでいた。実施例27の供給原料20は12.000ポンドであり、そのうち結合剤は7.256重量、すなわち0.871ポンド含まれていた。金属粉末16の供給材料の重さは約11.129ポンドであり、そのうち、420粉末は約51.70重量、フェロクロム粉末平均の粒子サイズは15ミクロン未満は約4.50重量、未還元CIPは約37.00重量、そして高炭素フェロクロム粉末その粒子の90以上はサイズが10ミクロン未満は約6.80重量であった。最終的なステンレス鋼合金組成物10の密度は約7.34gccであった。残留した炭素の量は金属粉末の0.83重量であった。0084実施例28は、実施例11からの供給原料20と実施例13からの供給原料20の混合物を含むものであった。供給原料20を混合したことにより、元素の重量パーセントは入手できなかった。実施例28における供給原料20は、実施例11からの6.84ポンドの供給原料20そのうち結合剤は7.1重量であったと実施例13からの5.16ポンドの供給原料20そのうち結合剤は7.7重量であったを含んでいた。実施例28についての供給原料20は12.000ポンドであり、そのうち結合剤は7.358重量、すなわち0.8830ポンド含まれていた。金属粉末16の供給材料の重さは約11.117ポンドであり、そのうち、420粉末は約52.40重量、フェロクロム粉末平均の粒子サイズは15ミクロン未満は約9.00重量、未還元CIPは約34.00重量、そして高炭素フェロクロム粉末その粒子の90以上はサイズが10ミクロン未満は約4.60重量であった。最終的なステンレス鋼合金組成物10の密度は約6.99gccであった。残留した炭素の量は金属粉末の0.72重量であった。0085実施例29は、実施例12からの供給原料20と実施例15からの供給原料20の混合物を含むものであった。供給原料20を混合したことにより、元素の重量パーセントは入手できなかった。本実施例における供給原料20は、実施例12からの5.64ポンドの供給原料20そのうち結合剤は7.1重量であったと実施例15からの6.36ポンドの供給原料そのうち結合剤は7.7重量であったを含んでいた。実施例29についての供給原料20は12.000ポンドであり、そのうち結合剤は7.418重量、すなわち0.8902ポンド含まれていた。金属粉末16の供給材料の重さは約11.110ポンドであり、そのうち、420粉末は約48.50重量、フェロクロム粉末平均の粒子サイズは15ミクロン未満は約15.90重量、未還元CIPは約33.00重量、そして高炭素フェロクロム粉末その粒子の90以上はサイズが10ミクロン未満は約2.60重量であった。最終的なステンレス鋼合金組成物10の密度は約6.92gccであった。残留した炭素の量は金属粉末の0.415重量であった。0086前述したように、ステンレス鋼合金組成物10の様々な態様について引張り試験を行なった。引張り試験はASTMA370-09Aに従って室温において行われ、降伏強さは0.2オフセット法によって決定された。実施例23からのステンレス鋼合金組成物10の六つのサンプルについての引張り試験の結果を表27に示す。サンプル1~3を熱処理に供し、サンプル4~6についても同様であるが、しかし、引張り強さと降伏強さはサンプル4~6の方が概ね高かった。0087実施例21、22、23、26および30からのステンレス鋼合金組成物10についても引張り試験を行なったが、これらの実施例の全てにおいて焼きなましを行った。実施例30は実施例23と26からの供給原料20の混合物を含む。実施例30のサンプルは187.00ポンドであり、そのうち115.00ポンド約61.5は実施例23からの供給原料20であり、72ポンド約38.5は実施例26からの供給原料20であり、結合剤のパーセントは本明細書で前に説明した範囲内であった。実施例21、22、23、26および30についての引張り試験の結果を表28に示す。0088さらに、実施例23からのステンレス鋼合金組成物10について摩耗試験を行なった。実施例23からの二つのサンプルサンプル1およびサンプル2を試験した。サンプル1とサンプル2を、焼結した後に二つの異なる熱処理に供した。サンプル1については、約1010°C1850°Fでのオーステナイト化と約0.6MPa0.087ksiでのガス焼入れ、および約204°C400°Fでの焼戻しを行った。サンプル2については、約1066°C1950°Fでのオーステナイト化と約0.2MPa0.029ksiでのガス焼入れ、および約316°C600°Fでの焼戻しを行った。0089ASTMG133に従ってピンオンディスク摩擦計を用いて摩耗試験を行った。各々のサンプルへの荷重は10.0ニュートンNで20時間適用し、このとき、500回転/分の速度で10000回転行った。トラックの半径は10ミリメートルmmであった。440ステンレス鋼製のボールの直径は3mmであった。試験は空気中で室温23°Cにおいて35の湿度で行われた。サンプル1についての摩耗試験の結果を図13に示す。図13Cにおいて、窪みの下の面積は3510μm2と測定された。サンプル2についての摩耗試験の結果を図14に示す。図14Cにおいて、窪みの下の面積は3285μm2と測定された。これらの結果は420ステンレス鋼についての高い耐摩耗性を証明するが、T15工具鋼については耐摩耗性の結果は低かった。0090本発明を特定の態様だけについて例証したが、本開示を読んだ後には、本発明が権利請求する範囲から逸脱することなく様々な変更と修正をなしうることが、当業者には明白であろう。例えば、当業者であれば、本発明の範囲から逸脱することなく相対的な量、圧力や温度を変更することができる。同様に、ここで用いられている実質的に、約およびおよそなどの程度についての表現は、修正された表現についての合理的な量の偏倚があって、結果的には著しく変更はされないことを意味する。その偏倚が変更された言葉の意味を否定するものでない場合は、これらの表現は、変更された表現については少なくとも±5の偏倚を含むと考えることができる。0091様々な態様を示したが、本発明は、本発明の範囲内での適当な変更を想定している。従って、当業者は特許請求の範囲によってのみ本発明を解釈するべきである。