互いに連結された操舵部及び本体部を備える車体と、前記操舵部に回転可能に取り付けられた車輪であって、前記車体を操舵する操舵可能な操舵輪と、前記本体部に回転可能に取り付けられた車輪であって、操舵不能な非操舵輪と、操舵角指令を入力する操舵装置と、前記操舵部又は本体部を旋回方向に傾斜させるリンク機構と、該リンク機構を作動させる傾斜用アクチュエータ装置と、前記操舵装置から入力された操舵角指令に基づいて前記操舵輪の操舵角を変化させる操舵用アクチュエータ装置と、前記傾斜用アクチュエータ装置及び操舵用アクチュエータ装置を制御する制御装置とを有し、該制御装置は、前記操舵角指令に対する前記操舵輪の操舵角の減速比の変化量が、前記リンク機構のリンク角加速度の限界値を超えないように前記操舵用アクチュエータ装置を制御することを特徴とする車両。前記制御装置は、前記リンク機構のリンク角予測値とリンク角の現在値とから前記リンク機構のリンク角速度予測値を算出し、該リンク角速度予測値と前記リンク機構のリンク角速度の現在値とから前記リンク機構のリンク角加速度予測値を算出し、該リンク角加速度予測値を前記リンク角加速度の限界値と比較する請求項1に記載の車両。前記制御装置は、前記リンク角加速度予測値がリンク角加速度の限界値以上である場合には、前記操舵輪の操舵角の現在値に操舵角速度の単位時間当たりの変化量を加えた値を前記操舵輪の操舵角の目標値として前記操舵用アクチュエータ装置を制御する請求項2に記載の車両。前記制御装置は、車速が高くなるほど、大きくなるように前記操舵角の減速比を設定する請求項1~3のいずれか1項に記載の車両。しかしながら、前記従来の車両においては、旋回性能を向上させるために、車体を旋回方向内側に傾斜させることができるようになっているが、旋回方向外側に向けて作用する遠心力の影響によって、トレッドが狭い場合や、重心位置が高い場合や、操舵だ速度が速い場合には、車両の安定性が低下しやすく、乗員が不快に感じたり、不安を抱いたりしてしまうことがある。本発明は、前記従来の車両の問題点を解決して、操舵装置に入力された操舵角指令に対して操舵用アクチュエータが変化させる操舵輪の操舵角の減速比の変化量が、車体を傾斜させるリンク機構のリンク角加速度の限界値を超えないように制御することによって、旋回中に急減速が行われた場合であっても、操舵角指令に対する操舵輪の操舵角の減速比が大きく変化してしまうことがないので、車体の安定性を維持することができ、また、旋回性能を向上させることができるとともに、乗員が違和感を感じることがなく、乗り心地がよく、安定した走行状態を実現することができる安全性の高い車両を提供することを目的とする。そのために、本発明の車両においては、互いに連結された操舵部及び本体部を備える車体と、前記操舵部に回転可能に取り付けられた車輪であって、前記車体を操舵する操舵可能な操舵輪と、前記本体部に回転可能に取り付けられた車輪であって、操舵不能な非操舵輪と、操舵角指令を入力する操舵装置と、前記操舵部又は本体部を旋回方向に傾斜させるリンク機構と、該リンク機構を作動させる傾斜用アクチュエータ装置と、前記操舵装置から入力された操舵角指令に基づいて前記操舵輪の操舵角を変化させる操舵用アクチュエータ装置と、前記傾斜用アクチュエータ装置及び操舵用アクチュエータ装置を制御する制御装置とを有し、該制御装置は、前記操舵角指令に対する前記操舵輪の操舵角の減速比の変化量が、前記リンク機構のリンク角加速度の限界値を超えないように前記操舵用アクチュエータ装置を制御する。請求項1の構成によれば、旋回中に急減速が行われた場合であっても、操舵角指令に対する操舵輪の操舵角の減速比が大きく変化してしまうことがなく、実際の操舵角が適切な値に設定されるので、トレッドが狭い場合や、重心位置が高い場合であっても、車体を安定した状態で旋回方向内側に傾斜させ、旋回走行を行うことができる。請求項2及び3の構成によれば、操舵角指令に対する操舵輪の操舵角の減速比が適切な値に設定されるので、車体の安定性を維持することができ、旋回性能を向上させることができる。請求項4の構成によれば、車速が高くても、車体の安定性を維持することができ、旋回性能を向上させることができる。以下、本発明の実施の形態について図面を参照しながら詳細に説明する。図1は本発明の実施の形態における車両の構成を示す右側面図、図2は本発明の実施の形態における車両のリンク機構の構成を示す図、図3は本発明の実施の形態における車両の構成を示す背面図である。なお、図3において、aは車体が直立している状態を示す図、bは車体が傾斜している状態を示す図である。図において、10は、本実施の形態における車両であり、車体の駆動部としての本体部20と、乗員が搭乗して操舵する操舵部としての搭乗部11と、車体の前方において幅方向の中心に配設された前輪である操舵可能な操舵輪としての車輪12Fと、後輪として後方に配設された駆動輪であって操舵不能な非操舵輪としての左側の車輪12L及び右側の車輪12Rとを有する。さらに、前記車両10は、車体を左右に傾斜させる、すなわち、リーンさせるためのリーン機構、すなわち、車体傾斜機構として、左右の車輪12L及び12Rを支持するリンク機構30と、該リンク機構30を作動させるアクチュエータである傾斜用アクチュエータ装置としてのリンクモータ25とを有する。なお、前記車両10は、前輪が左右二輪であって後輪が一輪の三輪車であってもよいし、前輪及び後輪が左右二輪の四輪車であってもよいが、本実施の形態においては、図に示されるように、前輪が一輪であって後輪が左右二輪の三輪車である場合について説明する。また、操舵輪が駆動輪として機能してもよいが、本実施の形態においては、操舵輪は駆動輪として機能しないものとして説明する。旋回時には、左右の車輪12L及び12Rの路面18に対する角度、すなわち、キャンバ角を変化させるとともに、搭乗部11及び本体部20を含む車体を旋回内輪側へ傾斜させることによって、旋回性能の向上と乗員の快適性の確保とを図ることができるようになっている。すなわち、前記車両10は車体を横方向左右方向にも傾斜させることができる。なお、図2及び3aに示される例においては、左右の車輪12L及び12Rは路面18に対して直立している、すなわち、キャンバ角が0度になっている。また、図3bに示される例においては、左右の車輪12L及び12Rは路面18に対して右方向に傾斜している、すなわち、キャンバ角が付与されている。前記リンク機構30は、左側の車輪12L及び該車輪12Lに駆動力を付与する電気モータ等から成る左側の回転駆動装置51Lを支持する左側の縦リンクユニット33Lと、右側の車輪12R及び該車輪12Rに駆動力を付与する電気モータ等から成る右側の回転駆動装置51Rを支持する右側の縦リンクユニット33Rと、左右の縦リンクユニット33L及び33Rの上端同士を連結する上側の横リンクユニット31Uと、左右の縦リンクユニット33L及び33Rの下端同士を連結する下側の横リンクユニット31Dと、本体部20に上端が固定され、上下に延在する中央縦部材21とを有する。また、左右の縦リンクユニット33L及び33Rと上下の横リンクユニット31U及び31Dとは回転可能に連結されている。さらに、上下の横リンクユニット31U及び31Dは、その中央部で中央縦部材21と回転可能に連結されている。なお、左右の車輪12L及び12R、左右の回転駆動装置51L及び51R、左右の縦リンクユニット33L及び33R、並びに、上下の横リンクユニット31U及び31Dを統合的に説明する場合には、車輪12、回転駆動装置51、縦リンクユニット33及び横リンクユニット31として説明する。そして、駆動モータとしての前記回転駆動装置51は、いわゆるインホイールモータであって、固定子としてのボディが縦リンクユニット33に固定され、前記ボディに回転可能に取り付けられた回転子としての回転軸が車輪12の軸に接続され、前記回転軸の回転によって車輪12を回転させる。なお、前記回転駆動装置51は、インホイールモータ以外の種類のモータであってもよい。また、前記リンクモータ25は、電気モータ等を含む回転式の電動アクチュエータであって、固定子としての円筒状のボディと、該ボディに回転可能に取り付けられた回転子としての回転軸とを備えるものであり、前記ボディが取付フランジ22を介して本体部20に固定され、前記回転軸がリンク機構30の上側の横リンクユニット31Uに固定されている。なお、リンクモータ25の回転軸は、本体部20を傾斜させる傾斜軸として機能し、中央縦部材21と上側の横リンクユニット31Uとの連結部分の回転軸と同軸になっている。そして、リンクモータ25を駆動して回転軸をボディに対して回転させると、本体部20及び該本体部20に固定された中央縦部材21に対して上側の横リンクユニット31Uが回動し、リンク機構30が作動する、すなわち、屈伸する。これにより、本体部20を傾斜させることができる。なお、リンクモータ25は、その回転軸が本体部20及び中央縦部材21に固定され、そのボディが上側の横リンクユニット31Uに固定されていてもよい。また、リンクモータ25は、リンク機構30のリンク角の変化を検出するリンク角センサ25aを備える。該リンク角センサ25aは、リンクモータ25においてボディに対する回転軸の回転角を検出する回転角センサであって、例えば、レゾルバ、エンコーダ等から成る。前述のように、リンクモータ25を駆動して回転軸をボディに対して回転させると、本体部20及び該本体部20に固定された中央縦部材21に対して上側の横リンクユニット31Uが回動するのであるから、ボディに対する回転軸の回転角を検出することによって、中央縦部材21に対する上側の横リンクユニット31Uの角度の変化、すなわち、リンク角の変化を検出することができる。なお、リンクモータ25は、回転軸をボディに対して回転不能に固定する図示されないロック機構を備える。該ロック機構は、メカニカルな機構であって、回転軸をボディに対して回転不能に固定している間には電力を消費しないものであることが望ましい。前記ロック機構によって、回転軸をボディに対して所定の角度で回転不能に固定することができる。前記搭乗部11は、本体部20の前端に図示されない連結部を介して連結される。該連結部は、搭乗部11と本体部20とを所定の方向に相対的に変位可能に連結する機能を有していてもよい。また、前記搭乗部11は、座席11a、フットレスト11b及び風よけ部11cを備える。前記座席11aは、車両10の走行中に乗員が着座するための部位である。また、前記フットレスト11bは、乗員の足部を支持するための部位であり、座席11aの前方側図1における右側下方に配設される。さらに、搭乗部11の後方若しくは下方又は本体部20には、図示されないバッテリ装置が配設されている。該バッテリ装置は、回転駆動装置51及びリンクモータ25のエネルギ供給源である。また、搭乗部11の後方若しくは下方又は本体部20には、図示されない制御装置、インバータ装置、各種センサ等が収納されている。そして、座席11aの前方には、操縦装置41が配設されている。該操縦装置41には、乗員が操作して操舵方向、操舵角等の操舵指令情報を入力する操舵装置としてのハンドルバー41a、速度メータ等のメータ、インジケータ、スイッチ、加速指令を入力する加速指令入力手段としてのスロットルレバー、減速指令を入力する減速指令入力手段としてのブレーキレバー等の操縦に必要な部材が配設されている。乗員は、前記ハンドルバー41a及びその他の部材を操作して、車両10の走行状態例えば、進行方向、走行速度、旋回方向、旋回半径等を指示する。なお、前記操舵装置として、ハンドルバー41aに代えて他の装置、例えば、ステアリングホイール、ジョグダイヤル、タッチパネル、押しボタン等の装置を使用することもできる。なお、車輪12Fは、サスペンション装置懸架装置の一部である前輪フォーク17を介して搭乗部11に接続されている。前記サスペンション装置は、例えば、一般的なオートバイ、自転車等において使用されている前輪用のサスペンション装置と同様の装置であり、前記前輪フォーク17は、例えば、スプリングを内蔵したテレスコピックタイプのフォークである。そして、一般的なオートバイ、自転車等の場合と同様に、乗員によるハンドルバー41aの操作に応じて操舵輪としての車輪12Fは操舵角を変化させ、これにより、車両10の進行方向が変化する。具体的には、前記ハンドルバー41aは、図示されない操舵軸部材の上端に接続され、該操舵軸部材の上端は、搭乗部11が備える図示されないフレーム部材に対して回転可能に取り付けられている。前記操舵軸部材は、上端が下端よりも後方に位置するように斜めに傾斜した状態で、前記フレーム部材に取り付けられている。そして、前記操舵軸部材の上端のフレーム部材に対する回転角、すなわち、乗員がハンドルバー41aを操作して入力した操舵角指令としてのハンドル角は、入力操舵角検出手段としてのハンドル角センサ62によって検出される。該ハンドル角センサ62は、例えば、エンコーダ等から成る。また、前記操舵軸部材の上端と下端との間には、操舵用アクチュエータ装置としての操舵モータ65が配設されており、該操舵モータ65が、前記ハンドル角センサ62によって検出されたハンドル角に基づいて、前記操舵軸部材の下端を回転させる。なお、該操舵軸部材の下端は、前記フレーム部材に対して回転可能に取り付けられ、かつ、前輪フォーク17の上端に接続されている。そして、前記操舵軸部材の下端の前記フレーム部材に対する回転角、すなわち、操舵モータ65が出力し、前輪フォーク17を介して車輪12Fに伝達される操舵角は、出力操舵角検出手段としての操舵角センサ63によって検出される。該操舵角センサ63は、例えば、操舵モータ65においてボディに対する回転軸の回転角を検出する回転角センサであって、レゾルバ、エンコーダ等から成る。なお、前輪である車輪12Fの車軸と後輪である左右の車輪12L及び12Rの車軸との距離、すなわち、ホイールベースはLHである。さらに、車輪12Fの車軸を支持する前輪フォーク17の下端又は車輪12L及び12Rの車軸には、車両10の走行速度である車速を検出する車速検出手段としての車速センサ54が配設されている。該車速センサ54は、車輪12F、12L又は12Rの回転速度に基づいて車速を検出するセンサであり、例えば、エンコーダ等から成る。本実施の形態において、車両10は横加速度センサ44を有する。該横加速度センサ44は、一般的な加速度センサ、ジャイロセンサ等から成るセンサであって、車両10の横加速度、すなわち、車体の幅方向としての横方向図3における左右方向の加速度を検出する。車両10は、旋回時に車体を旋回内側に傾斜させて安定させるので、車体を傾斜させることによって、旋回時の旋回外側への遠心力と重力とが釣り合うような角度になるように制御される。このような制御を行うことによって、例えば、路面18が進行方向と垂直な方向進行方向に対する左右方向に傾斜していたとしても、常に車体を水平に保つことが可能になる。これにより、車体及び乗員には、見かけ上、常に重力が鉛直下向きにかかっていることになり、違和感が低減され、また、車両10の安定性が向上する。そこで、本実施の形態においては、傾斜する車体の横方向の加速度を検出するために、横加速度センサ44を車体に取り付け、横加速度センサ44の出力がゼロとなるようにフィードバック制御を行う。これにより、旋回時に作用する遠心力と重力とが釣り合う傾斜角まで、車体を傾斜させることができる。また、進行方向と垂直な方向に路面18が傾斜している場合でも、車体が鉛直になる傾斜角となるように制御することができる。なお、前記横加速度センサ44は、車体の幅方向の中心、すなわち、車体の縦方向軸線上に位置するように配設されている。しかし、横加速度センサ44が1つであると、不要加速度成分をも検出してしまうことがある。例えば、車両10の走行中、路面18の窪くぼみに左右の車輪12L及び12Rのいずれか一方のみが落下する場合があり得る。この場合、車体が傾斜するので、横加速度センサ44は、周方向に変位し、周方向の加速度を検出することになる。つまり、遠心力や重力に直接由来しない加速度成分、すなわち、不要加速度成分が検出されてしまう。また、車両10は、例えば、左右の車輪12L及び12Rのタイヤ部分のように弾性を備え、ばねとして機能する部分を含み、また、各部材の接続部等に不可避的なガタが含まれる。そのため、横加速度センサ44は、不可避的なガタやばねを介して車体に取り付けられていると考えられるので、ガタやばねの変位によって生じる加速度をも不要加速度成分として検出してしまう。このような不要加速度成分は、車体傾斜制御システムの制御性を悪化させる可能性がある。例えば、車体傾斜制御システムの制御ゲインを大きくすると、不要加速度成分に起因する制御系の振動、発散等が発生するので、応答性を向上させようとしても制御ゲインを大きくすることができなくなってしまう。そこで、本実施の形態においては、横加速度センサ44が複数であって、互いに異なる高さに配設されている。図1及び3に示される例において、横加速度センサ44は、第1横加速度センサ44a及び第2横加速度センサ44bの2つであって、第1横加速度センサ44aと第2横加速度センサ44bとは互いに異なる高さ位置に配設されている。第1横加速度センサ44a及び第2横加速度センサ44bの位置を適切に選択することで、効果的に不要加速度成分を取り除くことができる。具体的には、図3aに示されるように、第1横加速度センサ44aは、搭乗部11の背面において、路面18からの距離、すなわち、高さがL1の位置に配設されている。また、第2横加速度センサ44bは、搭乗部11の背面又は本体部20の上面において、路面18からの距離、すなわち、高さがL2の位置に配設されている。なお、L1>L2である。そして、旋回走行時に、図3bに示されるように、車体を旋回内側図において右側に傾けた状態で旋回すると、第1横加速度センサ44aは、横方向の加速度を検出して検出値a1を出力し、第2横加速度センサ44bは、横方向の加速度を検出して検出値a2を出力する。なお、車体が傾く際の傾斜運動の中心、すなわち、ロール中心は、厳密には路面18よりわずかに下方に位置するが、実際上は、概略路面18と等しい位置であると考えられる。前記第1横加速度センサ44a及び第2横加速度センサ44bは、ともに、十分に剛性の高い部材に取り付けられることが望ましい。また、L1とL2との差は、小さいと検出値a1及びa2の差が小さくなるので、十分に大きいこと、例えば、0.3m以上、とすることが望ましい。さらに、前記第1横加速度センサ44a及び第2横加速度センサ44bは、ともに、リンク機構30よりも上方に配設されることが望ましい。さらに、車体がサスペンション等のばねで支持されている場合、前記第1横加速度センサ44a及び第2横加速度センサ44bは、ともに、いわゆるばね上に配設されることが望ましい。さらに、前記第1横加速度センサ44a及び第2横加速度センサ44bは、ともに、前輪である車輪12Fの車軸と後輪である左右の車輪12L及び12Rの車軸との間に配設されることが望ましい。さらに、前記第1横加速度センサ44a及び第2横加速度センサ44bは、ともに、可能な限り乗員の近くに配設されることが望ましい。さらに、前記第1横加速度センサ44a及び第2横加速度センサ44bは、ともに、上側から観て進行方向に延在する車体の中心軸上に位置すること、すなわち、進行方向に関してオフセットされないことが望ましい。本実施の形態においては、車体の傾斜運動の角速度を検出するロールレートセンサ44c、及び、車体の旋回運動の角速度、すなわち、車体のヨー角速度を検出するヨー角速度検出手段としてのヨーレートセンサ44dが配設されている。具体的には、前記ロールレートセンサ44c及びヨーレートセンサ44dは、ともに、上側から観て進行方向に延在する車体の中心軸上に位置すること、すなわち、進行方向に関してオフセットされないことが望ましく、例えば、座席11aとフットレスト11bとの間に配設される。なお、前記ロールレートセンサ44cは、一般的なロールレートセンサであって、例えば、ジャイロセンサを、路面18と垂直方向の面内での回転角速度を検出することができるように取り付けたものである。また、前記ヨーレートセンサ44dは、一般的なヨーレートセンサであって、例えば、ジャイロセンサを、路面18と平行な面内での回転角速度を検出することができるように取り付けたものである。なお、三次元ジャイロセンサであれば、ロールレートセンサ44c及びヨーレートセンサ44dの機能を発揮することができる。つまり、ロールレートセンサ44c及びヨーレートセンサ44dは、それぞれ、別個に構成されたものであってもよいし、一体的に構成されたものであってもよい。また、本実施の形態における車両10は、制御装置の一部としての車体傾斜制御システムを有する。該車体傾斜制御システムは、一種のコンピュータシステムであり、ECUElectronicControlUnit等から成る傾斜制御装置、操舵制御装置及び駆動制御装置を備える。前記傾斜制御装置は、プロセッサ等の演算手段、磁気ディスク、半導体メモリ等の記憶手段、入出力インターフェイス等を備え、リンク角センサ25a、第1横加速度センサ44a、第2横加速度センサ44b、ロールレートセンサ44c、ヨーレートセンサ44d、車速センサ54及びリンクモータ25に接続されている。そして、前記傾斜制御装置は、リンクモータ25を作動させるためのトルク指令値を出力する。また、前記操舵制御装置は、プロセッサ等の演算手段、磁気ディスク、半導体メモリ等の記憶手段、入出力インターフェイス等を備え、ハンドル角センサ62、操舵角センサ63、車速センサ54及び操舵モータ65に接続されている。さらに、前記駆動制御装置は、プロセッサ等の演算手段、磁気ディスク、半導体メモリ等の記憶手段、入出力インターフェイス等を備え、後述されるブレーキセンサ58、スロットルセンサ59及び回転駆動装置51に接続されている。そして、前記操舵制御装置は、操舵モータ65を作動させるための制御パルスを出力する。また、前記傾斜制御装置、操舵制御装置及び駆動制御装置は、必ずしも別個に構成される必要はなく、一体的に構成されたものであってもよい。前記傾斜制御装置は、旋回走行の際には、フィードバック制御及びフィードフォワード制御を行い、車体の傾斜角度が、横加速度センサ44が検出する横加速度の値がゼロとなる角度になるように、リンクモータ25を作動させる。つまり、旋回外側への遠心力と重力とが釣り合って、横方向の加速度成分がゼロとなる角度になるように、車体の傾斜角度を制御する。これにより、車体及び搭乗部11に搭乗している乗員には、車体の縦方向軸線と平行な方向の力が作用することとなる。したがって、車体の安定性を維持することができ、また、旋回性能を向上させることができる。また、傾斜方向への外乱を受けたときには、車体の傾斜角度の変化のうちの外乱による部分を抽出し、残余の部分に対しては通常モードで車体の傾斜角度を制御するとともに、抽出した部分に対しては外乱対応モードで車体の傾斜角度を制御する。したがって、外乱を受けたときでも、車体の安定性を維持することができる。また、乗員が違和感を感じることがなく、乗り心地が向上する。さらに、本実施の形態においては、乗員がハンドルバー41aを操作して入力した操舵角指令を、車速と車体の傾斜状態とに応じて低減させ、車輪12Fの操舵角を制御する。より具体的には、車速と車体を傾斜させるリンク機構30のリンク角とに基づいて操舵減速比としての可変減速比を設定し、該可変減速比に応じて、操舵用アクチュエータ装置としての操舵モータ65が変化させる操舵輪としての車輪12Fの操舵角目標値を、入力された操舵角指令としてのハンドル角センサ値に対して低減する。また、可変減速比は、リンク角があらかじめ設定されたリンク角限界値を超えないように、車速に応じて制御される。さらに、可変減速比は、車速が高くなるほど、大きくなるように決定される。さらに、可変減速比の変化量が、リンク機構30のリンク角加速度の限界値を超えないように車輪12Fの操舵角を制御する。これにより、旋回中に急減速が行われた場合であっても、可変減速比の変化が大きくなり過ぎることがないので、車両10の安定性が低下することがない。このような操舵制御を行うことなしに車体傾斜制御を行うと、例えば、旋回中に急減速が行われると、可変減速比が大きく変化してしまい、その結果、車速の急激な減少に応じて、車輪12Fの操舵角目標値が不要に大きく設定され、車両10の安定性が低下することがある。これに対して、本実施の形態においては、可変減速比の変化量が、リンク機構30のリンク角加速度の限界値を超えないようになっているので、車輪12Fの操舵角が適切な値に設定され、車体を安定した状態で旋回方向内側に傾斜させ、旋回走行を行うことができる。次に、前記車体傾斜制御システムの構成について説明する。図4は本発明の実施の形態における車体傾斜制御システムの構成を示すブロック図である。図において、46は傾斜制御装置としての傾斜制御ECUであり、リンク角センサ25a、第1横加速度センサ44a、第2横加速度センサ44b、ロールレートセンサ44c、ヨーレートセンサ44d、車速センサ54及びリンクモータ25に接続されている。また、前記傾斜制御ECU46は、横加速度演算部48、リンク角速度推定部50、外乱演算部43、傾斜制御部47及びリンクモータ制御部42を備える。また、61は操舵制御装置としての操舵制御ECUであり、ハンドル角センサ62、操舵角センサ63、車速センサ54及び操舵モータ65に接続されている。そして、前記操舵制御ECU61は、操舵制御部66及び操舵モータ制御部67を備える。さらに、55は駆動制御装置としての駆動制御ECUであり、ブレーキセンサ58、スロットルセンサ59及び駆動モータとしての回転駆動装置51に接続されている。そして、前記駆動制御ECU55は、駆動制御部56及び駆動モータ制御部57を備える。ここで、前記横加速度演算部48は、第1横加速度センサ44a及び第2横加速度センサ44bが検出した横加速度に基づいて合成横加速度を算出する。また、前記リンク角速度推定部50は、ヨーレートセンサ44dが検出したヨー角速度としてのヨーレート、及び、車速センサ54が検出した車速に基づいてリンク角速度予測値を算出する。さらに、前記外乱演算部43は、ロールレートセンサ44cが検出した車体の傾斜運動の角速度としてのロールレート、及び、リンク角センサ25aが検出したリンク角に基づいて外乱分のロールレートを算出する。そして、前記傾斜制御部47は、横加速度演算部48が算出した合成横加速度、リンク角速度推定部50が算出したリンク角速度予測値、及び、外乱演算部43が算出した外乱分のロールレートに基づいて、制御値としての速度指令値を演算して出力する。さらに、前記リンクモータ制御部42は、傾斜制御部47が出力した速度指令値に基づいてリンクモータ25を作動させるための制御値としてのトルク指令値を出力する。また、前記操舵制御部66は、ハンドル角センサ62が検出したハンドル角、操舵角センサ63が検出した操舵角、及び、車速センサ54が検出した車速に基づいて、制御値としての操舵輪操舵角指令値を演算して出力する。前記操舵モータ制御部67は、操舵角センサ63が検出した操舵角、及び、操舵制御部66が出力した操舵輪操舵角指令値に基づいて操舵モータ65を作動させるための制御値としての制御パルスを出力する。さらに、前記駆動制御部56は、ブレーキセンサ58が検出したブレーキレバーの操作量としての減速指令値、及び、スロットルセンサ59が検出したスロットルレバーの操作量としての加速指令値に基づいて、制御値としての駆動指令値を演算して出力する。前記駆動モータ制御部57は、駆動制御部56が出力した駆動指令値に基づいて回転駆動装置51を作動させるための制御値としてのトルク指令値を出力する。次に、前記構成の車両10の動作について説明する。まず、旋回走行における車体傾斜制御処理の動作の一部である横加速度演算処理の動作について説明する。図5は本発明の実施の形態における制御系のブロック図、図6は本発明の実施の形態における旋回走行時の車体の傾斜動作を説明する力学モデルを示す図、図7は本発明の実施の形態における横加速度演算処理の動作を示すフローチャートである。本実施の形態における車体傾斜制御処理では、図5に示されるような傾斜制御ECU46による傾斜制御と操舵制御ECU61による操舵制御とを組み合わせた制御が行われる。なお、傾斜制御ECU46による傾斜制御は、フィードバック制御とフィードフォワード制御とを組み合わせた制御である。図5において、f1は後述される式6で表される伝達関数であり、GP、GRP及びGYDは比例制御動作の制御ゲインであり、LPFはローパスフィルタであり、sは微分要素である。また、f2は後述される式10で表されるリンク角速度予測値であり、f3はロールレートゲインである。旋回走行が開始されると、車体傾斜制御システムは車体傾斜制御処理を開始する。姿勢制御が行われることで、車両10は、リンク機構30によって、旋回走行時には、図3bに示されるように、車体を旋回内側図において右側に傾けた状態で旋回する。また、旋回走行時には、旋回外側への遠心力が車体に作用するとともに、車体を旋回内側に傾けたことによって重力の横方向成分が発生する。そして、横加速度演算部48は、横加速度演算処理を実行し、合成横加速度aを算出して傾斜制御部47に出力する。すると、該傾斜制御部47は、フィードバック制御を行い、合成横加速度aの値がゼロとなるような制御値としての速度指令値を出力する。そして、リンクモータ制御部42は、傾斜制御部47が出力した速度指令値に基づいてトルク指令値をリンクモータ25に出力する。なお、車体傾斜制御処理は、車両10の電源が投入されている間、車体傾斜制御システムによって繰り返し所定の制御周期TS例えば、5msで実行される処理であり、旋回時において、旋回性能の向上と乗員の快適性の確保とを図る処理である。また、図6において、44Aは車体において第1横加速度センサ44aの配設された位置を示す第1センサ位置であり、44Bは車体において第2横加速度センサ44bの配設された位置を示す第2センサ位置である。第1横加速度センサ44a及び第2横加速度センサ44bが検出してその検出値を出力する加速度は、1旋回時に車体に作用する遠心力、2車体を旋回内側に傾けたことによって発生する重力の横方向成分、3左右の車輪12L及び12Rのいずれか一方のみが路面18の窪みに落下することによる車体の傾斜、ガタやばねの変位等により第1横加速度センサ44a及び第2横加速度センサ44bが周方向に変位することによって生じる加速度、並びに、4リンクモータ25の作動又はその反作用により第1横加速度センサ44a及び第2横加速度センサ44bが周方向に変位することによって生じる加速度、の4つであると考えられる。これら4つの加速度のうち、前記1及び2は、第1横加速度センサ44a及び第2横加速度センサ44bの高さ、すなわち、L1及びL2と無関係である。一方、前記3及び4は、周方向に変位することによって生じる加速度であるから、ロール中心からの距離に比例する、すなわち、概略L1及びL2に比例する。ここで、第1横加速度センサ44a及び第2横加速度センサ44bが検出してその検出値を出力する3の加速度をaX1及びaX2とし、第1横加速度センサ44a及び第2横加速度センサ44bが検出してその検出値を出力する4の加速度をaM1及びaM2とする。また、第1横加速度センサ44a及び第2横加速度センサ44bが検出してその検出値を出力する1の加速度をaTとし、第1横加速度センサ44a及び第2横加速度センサ44bが検出してその検出値を出力する2の加速度をaGとする。なお、前記1及び2は、第1横加速度センサ44a及び第2横加速度センサ44bの高さに無関係なので、第1横加速度センサ44a及び第2横加速度センサ44bの検出値は等しい。そして、左右の車輪12L及び12Rのいずれか一方のみが路面18の窪みに落下することによる車体の傾斜、ガタやばねの変位等による周方向の変位の角速度をωRとし、その角加速度をωR’とする。また、リンクモータ25の作動又はその反作用による周方向の変位の角速度をωMとし、その角加速度をωM’とする。なお、角速度ωM又は角加速度ωM’は、リンク角センサ25aの検出値から取得することができる。すると、aX1=L1ωR’、aX2=L2ωR’、aM1=L1ωM’、aM2=L2ωM’となる。また、第1横加速度センサ44a及び第2横加速度センサ44bが検出して出力する加速度の検出値をa1及びa2とすると、a1及びa2は、4つの加速度1~4の合計であるから、次の式1及び2で表される。a1=aTaGL1ωR’L1ωM’式1a2=aTaGL2ωR’L2ωM’式2そして、式1から式2を減算すると、次の式3を得ることができる。a1-a2=L1-L2ωR’L1-L2ωM’式3ここで、L1及びL2の値は、第1横加速度センサ44a及び第2横加速度センサ44bの高さであるから既知である。また、ωM’の値は、リンクモータ25の角速度ωMの微分値であるから既知である。すると、前記式3の右辺においては、第1項のωR’の値のみが未知であり、他の値はすべて既知である。したがって、第1横加速度センサ44a及び第2横加速度センサ44bの検出値a1及びa2から、ωR’の値を得ることが可能である。つまり、第1横加速度センサ44a及び第2横加速度センサ44bの検出値a1及びa2に基づいて、不要加速度成分を取り除くことができる。車体傾斜制御システムが車体傾斜制御処理を開始すると、横加速度演算部48は、横加速度演算処理を開始し、まず、第1横加速度センサ値a1を取得するとともにステップS1、第2横加速度センサ値a2を取得するステップS2。そして、横加速度演算部48は、加速度差Δaを算出するステップS3。該Δaは次の式4によって表される。Δa=a1-a2式4続いて、横加速度演算部48は、ΔL呼出を行うとともにステップS4、L2呼出を行うステップS5。前記ΔLは次の式5によって表される。ΔL=L1-L2式5続いて、横加速度演算部48は、合成横加速度aを算出するステップS6。なお、合成横加速度aは、横加速度センサ44が1つである場合における横加速度センサ値aに相当する値であって、第1横加速度センサ値a1と第2横加速度センサ値a2とを合成した値であり、次の式6及び7によって得られる。a=a2-L2/ΔLΔa式6a=a1-L1/ΔLΔa式7理論上は、式6によっても式7によっても、同じ値を得ることができるが、周方向の変位によって生じる加速度はロール中心からの距離に比例するので、実際上は、ロール中心により近い方の横加速度センサ44、すなわち、第2横加速度センサ44bの検出値であるa2を基準にすることが望ましい。そこで、本実施の形態においては、式6によって合成横加速度aを算出することとする。最後に、横加速度演算部48は、傾斜制御部47へ合成横加速度aを送出してステップS7、横加速度演算処理を終了する。このように、本実施の形態においては、第1横加速度センサ44aと第2横加速度センサ44bとを互いに異なる高さ位置に配設し、第1横加速度センサ値a1と第2横加速度センサ値a2とを合成した合成横加速度aを算出し、該合成横加速度aの値がゼロとなるように、フィードバック制御を行って車体の傾斜角度を制御する。これにより、不要加速度成分を取り除くことができるので、路面状況の影響を受けることがなく、制御系の振動、発散等の発生を防止することができ、車体傾斜制御システムの制御ゲインを大きくして制御の応答性を向上させることができる。なお、本実施の形態においては、横加速度センサ44が2つである場合について説明したが、横加速度センサ44は、複数であって互いに異なる高さに配設されていれば、3つ以上であってもよく、いくつであってもよい。次に、旋回走行におけるリンク角速度を推定するリンク角速度推定処理の動作について説明する。図8は本発明の実施の形態における車体リンク角を説明するモデルを示す図、図9は本発明の実施の形態におけるリンク角速度推定処理の動作を示すフローチャート、図10は本発明の実施の形態におけるヨーレートの微分処理のサブルーチンを示すフローチャート、図11は本発明の実施の形態におけるフィルタ処理のサブルーチンを示すフローチャートである。リンク角速度推定部50は、リンク角速度推定処理を開始すると、まず、ヨーレートセンサ44dが検出したヨーレートの値であるヨーレートセンサ値ψを取得するとともにステップS11、車速センサ54が検出した車速の値である車速センサ値νを取得するステップS12。そして、リンク角速度推定部50は、ヨーレートの微分処理を実行しステップS13、Δψを算出する。該Δψは、ヨーレートを時間微分した値であり、ヨー角加速度に相当する。ヨーレートの微分処理において、リンク角速度推定部50は、まず、ψold呼出を行うステップS13-1。なお、ψoldは、前回の車体傾斜制御処理実行時に保存されたψtの値である。なお、初期設定においては、ψold=0とされている。続いて、リンク角速度推定部50は、制御周期TSを取得するステップS13-2。続いて、リンク角速度推定部50は、ヨーレート微分値Δψを算出するステップS13-3。Δψは、次の式8によって算出される。Δψ=ψt-ψold/TS式8そして、リンク角速度推定部50は、ψold=ψtとして保存しステップS13-4、ヨーレートの微分処理を終了する。続いて、リンク角速度推定部50は、ヨーレート微分値Δψに対して、フィルタ処理を実行するステップS14。フィルタ処理において、リンク角速度推定部50は、まず、制御周期TSを取得するステップS14-1。続いて、リンク角速度推定部50は、カットオフ周波数wを取得するステップS14-2。続いて、リンク角速度推定部50は、Δψold呼出を行うステップS14-3。なお、Δψoldは、前回の車体傾斜制御処理実行時に保存されたΔψtの値である。続いて、リンク角速度推定部50は、フィルタ処理されたヨーレート微分値Δψtを算出するステップS14-4。Δψtは、次の式9によって算出される。Δψt=Δψold/1TSwTSwψ/1TSw式9該式9は、バンドパスフィルタとして一般的に使用されるIIRInfiniteImpulseResponseフィルタの式であるが、単純に一次遅れ系のローパスフィルタを用いてもよい。IIRフィルタとしては、例えば、チェビシェフII型フィルタを使用してもよいし、その他のフィルタを使用してもよい。また、一般的に使用されるFIRFiniteImpulseResponseフィルタを使用してもよい。さらに、バンドパスフィルタのカットオフ周波数-3dB周波数は、10Hz以下であることが望ましく、数Hzであることがより望ましい。そして、リンク角速度推定部50は、Δψold=Δψtとして保存しステップS14-5、フィルタ処理を終了する。つまり、今回の車体傾斜制御処理実行時に算出したΔψtの値をΔψoldとして、記憶手段に保存する。続いて、リンク角速度推定部50は、リンク角速度予測値f2を算出するステップS15。ここで、重力をgとすると、リンク角速度予測値f2は、次の式10によって算出される。f2=dη/dt=Δη=ν/gdψ/dt式10前述のように、リンク角センサ25aは、中央縦部材21に対する上側の横リンクユニット31Uの角度の変化、すなわち、リンク角の変化を検出する。ここで、リンク角センサ値、すなわち、リンク角をηとし、旋回時における車体の傾斜角が、横加速度としての遠心力a0と重力gとが釣り合うように制御されているものとすると、路面18が水平であれば、遠心力a0と重力gとは図8に示されるようになり、遠心力a0と重力gとの間には、次の式11で表される関係が成立する。a0cosη=gsinη式11該式11から、次の式12が導出される。a0/g=sinη/cosη=tanη式12さらに、該式12から、次の式13が導出される。a0=gtanη式13一方、ヨーレートセンサ値、すなわち、ヨーレートがψであり、旋回半径がrであるとすると、車速センサ値、すなわち、車速ν及び旋回時に車体に作用する横加速度としての遠心力a0は次の式14及び15によって表される。ν=rψ式14a0=rψ2=νψ式15そして、該式15と前記式13とから、次の式16が導出される。tanη=νψ/g式16さらに、tanη≒ηと近似することができるとともに、車速νの変化がリンク角ηの変化と比較して十分に遅いので、車速νを定数とみなすことができるとすると、前記式16から、前記式10を得ることができる。続いて、リンク角速度推定部50は、リンク角速度制御値afを算出するステップS16。リンク角速度制御値afは、次の式17によって算出される。af=Adη/dt式17ここで、Aは、0~1の任意の値であり、車両10の構造に応じて決定されるチューニング定数である。最後に、リンク角速度推定部50は、傾斜制御部47へリンク角速度制御値afを送出してステップS17、リンク角速度推定処理を終了する。次に、リンクモータ制御部42へ速度指令値を出力するための傾斜制御処理の動作について説明する。図12は本発明の実施の形態における傾斜制御処理の動作を示すフローチャートである。傾斜制御処理において、傾斜制御部47は、まず、横加速度演算部48から合成横加速度aを受信するステップS21。続いて、傾斜制御部47は、aold呼出を行うステップS22。aoldは、前回の車体傾斜制御処理実行時に保存された合成横加速度aである。なお、初期設定においては、aold=0とされている。続いて、傾斜制御部47は、制御周期TSを取得しステップS23、aの微分値を算出するステップS24。ここで、aの微分値をda/dtとすると、該da/dtは次の式18によって算出される。da/dt=a-aold/TS式18そして、傾斜制御部47は、aold=aとして保存するステップS25。つまり、今回の車体傾斜制御処理実行時に取得した横加速度センサ値aをaoldとして、記憶手段に保存する。続いて、傾斜制御部47は、第1制御値UPを算出するステップS26。ここで、比例制御動作の制御ゲイン、すなわち、比例ゲインをGPとすると、第1制御値UPは次の式19によって算出される。UP=GPa式19続いて、傾斜制御部47は、第2制御値UDを算出するステップS27。ここで、微分制御動作の制御ゲイン、すなわち、微分時間をGDとすると、第2制御値UDは次の式20によって算出される。UD=GDda/dt式20続いて、傾斜制御部47は、第3制御値Uを算出するステップS28。該第3制御値Uは、第1制御値UPと第2制御値UDとの合計であり、次の式21によって算出される。U=UPUD式21第3制御値Uを算出すると、傾斜制御部47は、リンク角速度推定部50からリンク角速度制御値afを受信するステップS29。続いて、傾斜制御部47は、第4制御値Uを算出するステップS30。該第4制御値Uは、第3制御値Uとリンク角速度制御値afとの合計であり、次の式22によって算出される。U=Uaf式22最後に、傾斜制御部47は、第4制御値Uを速度指令値としてリンクモータ制御部42へ出力してステップS31、傾斜制御処理を終了する。次に、リンクモータ25へトルク指令値を出力するためのリンクモータ制御処理の動作について説明する。図13は本発明の実施の形態におけるリンクモータ制御処理の動作を示すフローチャートである。リンクモータ制御処理において、リンクモータ制御部42は、まず、傾斜制御部47から第4制御値Uを受信するステップS41。続いて、リンクモータ制御部42は、リンクモータ25を作動させるためのトルク指令値としてのリンクモータ制御値を算出するステップS42。ここで、リンクモータ制御値をUMとすると、該UMは次の式23によって算出される。UM=GMPU式23なお、GMPはモータ制御比例ゲインであって、GMPの値は、実験等に基づいて設定された値であり、あらかじめ記憶手段に格納されている。最後に、リンクモータ制御部42は、リンクモータ制御値UMをリンクモータ25へ出力してステップS43、リンクモータ制御処理を終了する。ここでは、リンクモータ制御処理が比例制御、すなわち、P制御であるものとして説明したが、PID制御であってもよい。次に、旋回走行における車体制御動作の一部である操舵制御処理の動作について説明する。図14は本発明の実施の形態における操舵による横加速度を説明する図、図15は本発明の実施の形態における可変減速比と車速との関係を示す図、図16は本発明の実施の形態における車体の重心に作用する横加速度を説明する図、図17は本発明の実施の形態における車体の重心に作用する横加速度及び重力とリンク角との関係を説明する図、図18は本発明の実施の形態における操舵制御処理の動作を示すフローチャートである。なお、図16において、aは上面図、bは右側面図である。本実施の形態における操舵制御部66は、操舵制御処理を開始すると、まず、ハンドル角センサ62が検出したハンドル角の値であるハンドル角センサ値δstを取得するステップS51。前記ハンドル角は、乗員がハンドルバー41aを操作して入力した操舵角指令である。続いて、操舵制御部66は、ハンドル角センサ値δstに対して、フィルタ処理を実行するステップS52。該フィルタ処理は、前記リンク角速度推定処理におけるフィルタ処理と同様の、ローパスフィルタによる処理であり、バンドパスフィルタとして一般的に使用されるIIRフィルタ又はFIRフィルタを使用することができ、また、一次遅れ系の単純なローパスフィルタを用いてもよい。続いて、操舵制御部66は、車速センサ54が検出した車速の値である車速センサ値νを取得するステップS53。続いて、操舵制御部66は、ハンドル角限界値δstlimを取得するステップS54。該ハンドル角限界値δstlimは、乗員がハンドルバー41aを操作して入力可能な操舵角指令値の最大値、すなわち、ハンドルバー41aの最大切れ角を示す値であって、ハンドルバー41aの構造に基づいてあらかじめ設定された物理的な限界値である。続いて、操舵制御部66は、リンク角限界値ηlimを取得するステップS55。該リンク角限界値ηlimは、車体を傾斜させるリンク機構30が取り得るリンク角の最大値であって、リンク機構30の構造に基づいてあらかじめ設定された物理的な限界値、又は、車体を傾斜させても車体の安定性を維持可能な傾斜角度の上限値に対応するようにあらかじめ設定された限界値である。続いて、操舵制御部66は、ホイールベースLHを取得するステップS56。続いて、操舵制御部66は、操舵角の減速比としての可変減速比γを算出するステップS57。該可変減速比γは、ハンドル角、すなわち、ハンドル角センサ値δstと操舵角目標値δとの比であって、操舵輪としての車輪12Fの実際の操舵角を、乗員がハンドルバー41aを操作して入力した操舵角指令としてのハンドル角に対して減少させることによって、車速が高くなっても、旋回走行中の車体の安定性を維持するために設定される係数である。本実施の形態において、可変減速比γは、次のようにして算出される。図14に示されるように、操舵角がδであり、旋回半径がrであるとすると、車速ν及び旋回時に車体に作用する横加速度としての遠心力a0は前記式14及び15によって表される。そして、前記式14及び15から、旋回時に車体に作用する遠心力a0は次の式24によって表される。a0=ν2/r式24また、図14から、旋回半径rは次の式25によって表される。r=LH/tanδ式25ここで、リンク角限界値がηlimであるから、旋回時に車体に作用し得る最大の遠心力amax、すなわち、車体が耐え得る遠心力の最大値amaxは、次の式26によって表される。amax=gtanηlim=ν2/r式26なお、gは重力加速度である。そして、前記式26から、次の式27を得ることができる。r=ν2/gtanηlim式27ここで、車速νとリンク角限界値ηlimとから計算される操舵角の最大値をδmaxとする。また、ハンドル角限界値δstlimと操舵角の最大値δmaxとの比を可変減速比γとして、次の式28で定義する。γ=δstlim/δmax式28すると、可変減速比γは、前記式25、27及び28から、次の式29によって表される。γ=δstlim/tan1LH/r=δstlim/tan1gLHtanηlim/ν2式29ここで、ハンドル角限界値δstlim、重力加速度g、ホイールベースLH及びリンク角限界値ηlimは、定数であるから、前記式29から、可変減速比γは、車速νに応じて変化することが分かる。図15には、前記式29に基づいて算出された可変減速比γと車速νとの関係が示されている。なお、図15は、ハンドル角限界値δstlim:45度、リンク角限界値ηlim:30度、重心高さ:0.7m及びトレッド左右の車輪12L及び12Rの接地点間の距離:0.5mの車両10をモデルにして計算した結果である。図15において、◆はトレッドを考慮しない場合の可変減速比γの値を示し、△はトレッドを考慮した場合の可変減速比γの値を示している。前述のように、可変減速比γは旋回走行中の車体の安定性を維持するために車輪12Fの実際の操舵角をハンドル角に対して減少させる係数であるところ、旋回時に作用する遠心力及び重力の合力ベクトルの延長線と路面18との交点が左右の車輪12L及び12Rの接地点間であれば車体のバランスが崩れないのであるから、トレッドを考慮した場合には、トレッドを考慮しない場合よりも、可変減速比γを小さく設定することができる。したがって、同じ車速においては、◆よりも△の方が小さな値となっている。実際に、可変減速比γの値を設定する場合には、◆と△との間の範囲に設定することが望ましい。また、図15において、実線で示された曲線は、トレッドを考慮しない場合の可変減速比γに対応する最小旋回半径を示し、破線で示された曲線は、トレッドを考慮した場合の可変減速比γに対応する最小旋回半径を示している。なお、前記式29に基づいて計算すると、車速νが低い範囲例えば、約10km/hの範囲では、可変減速比γの値がマイナスになってしまう。そこで、可変減速比γの値がマイナスになる範囲では、図15に示されるように、可変減速比γの値を1に設定することが望ましい。続いて、操舵制御部66は、操舵角目標値δを算出するステップS58。該操舵角目標値δは、次の式30によって算出される。δ=δst/γ式30ところで、操舵角目標値δの加速度が大きくなると、車体の角加速度、すなわち、旋回角加速度としてのヨーレート微分値も、それに応じて大きくなるが、ヨーレート微分値がその限界値を超えると車体が不安定になる。そこで、本実施の形態においては、可変減速比γの変化量がリンク角ηの角速度の限界値を超えないように調整することによって、車体を安定させるようになっている。具体的には、リンク角加速度予測値がヨーレート微分値の限界値以下となるように、前記式30によって算出された操舵角目標値δを調整する。なお、ヨーレート微分値の限界値をΔψMaxとすると、該限界値ΔψMaxは、次のようにして算出される。図16に示されるように、水平面内において、車両10の重心Mの位置が制御可能な所定の範囲、すなわち、安定範囲から外れると、車体は不安定になると、考えられる。なお、前記重心Mは、車両10のみならず、搭乗している乗員及び搭載されている積載物をも含む全体の重心である。前記所定の範囲は、各車輪12の接地点を結ぶ線分によって外延が画定された範囲であり、各車輪12の接地点を結ぶ線分によって形成された多角形である。該多角形は、車両10が四輪車である場合には四角形であり、車両10が三輪車である場合には三角形である。本実施の形態において、前記多角形は、図16aに示されるように、前輪である車輪12Fの接地点と、後輪である左右の車輪12L及び12Rの接地点とを頂点とする二等辺三角形Kである。図16において、hは、重心Mの高さ、すなわち、路面18から重心Mまでの距離である。そして、lは、重心前後位置、すなわち、車輪12Fの接地点から重心Mまでの距離の水平成分である。また、Wは、トレッド、すなわち、左右の後輪である車輪12L及び12Rの接地点間の距離である。さらに、Wlは、重心Mの位置における左右の安定距離であり、重心Mの位置における二等辺三角形Kの対向する二辺間の距離に相当し、次の式31によって表される。Wl=lW/LH式31また、旋回時における車体の鉛直軸に対する傾斜角は、リンク角ηに等しいので、図17に示されるように、重心Mに作用する遠心力a0の分力と重力の分力とが釣り合っているとすると、前記式11~13が成立する。旋回時に車体に作用し得る最大の遠心力amaxを受けた場合、該遠心力amaxと重力gとの合力を表すベクトルの軸線が路面18を通過する点は、二等辺三角形Kの対向する二辺上にあると考えられるから、対応するリンク角をηMaxとすると、次の式32が成立する。tanηMax=Wl/2h=amax/g式32該式32から、次の式33が導出される。amax=gsintan1Wl/2h式33高さhの重心Mに作用する遠心力a0は、旋回角加速度Δψに高さhを乗じた値に等しいと考えられるので、次の式34が成立する。amax=ΔψMaxh式34そして、該式34と前記式31及び33とから、次の式35が導出される。ΔψMax=g/hsintan1lW/2hLH式35また、前記式24及び25から、次の式36が導出される。a0=ν2/LHtanδ式36そして、該式36と前記式13とから、旋回時における車体の鉛直軸に対する傾斜角、すなわち、リンク角ηの目標値としてのリンク角予測値ηtargetは、次の式37によって算出される。ηtarget=tan1ν2/gLHtanδ式37そこで、該式37によって、操舵制御部66は、リンク角予測値ηtargetを算出するステップS59。続いて、操舵制御部66は、制御周期TSを取得するステップS60。続いて、操舵制御部66は、リンク角センサ25aが検出したリンク角の値であるリンク角センサ値ηを取得するステップS61。続いて、操舵制御部66は、リンク角予測値ηtargetを微分して、リンク角速度予測値Δηtargetを算出するステップS62。ここで、リンク角速度予測値Δηtargetは、次の式38によって算出される。Δηtarget=ηtarget-η/TS式38続いて、操舵制御部66は、ηold呼出を行うステップS63。ηoldは、前回の車体傾斜制御処理実行時に保存されたリンク角センサ値ηである。なお、初期設定においては、ηold=0とされている。続いて、操舵制御部66は、リンク角センサ値ηを微分して、リンク角速度Δηを算出するステップS64。ここで、リンク角速度Δηは、次の式39によって算出される。Δη=η-ηold/TS式39そして、操舵制御部66は、ηold=ηとして保存するステップS65。つまり、今回の車体傾斜制御処理実行時に検出されたリンク角センサ値ηをηoldとして、記憶手段に保存する。続いて、操舵制御部66は、リンク角速度予測値Δηtargetを微分して、リンク角加速度予測値Δ2ηtargetを算出するステップS66。ここで、リンク角加速度予測値Δ2ηtargetは、次の式40によって算出される。Δ2ηtarget=Δηtarget-Δη/TS式40続いて、操舵制御部66は、操舵角センサ63が検出した操舵角の値である操舵角センサ値δを取得するステップS67。続いて、操舵制御部66は、δold呼出を行うステップS68。δoldは、前回の車体傾斜制御処理実行時に保存された操舵角センサ値δである。なお、初期設定においては、δold=0とされている。続いて、操舵制御部66は、操舵角センサ値δを微分して、操舵角速度Δδを算出するステップS69。ここで、操舵角速度Δδは、次の式41によって算出される。Δδ=δ-δold/TS式41そして、操舵制御部66は、δold=δとして保存するステップS70。つまり、今回の車体傾斜制御処理実行時に検出された操舵角センサ値δをδoldとして、記憶手段に保存する。続いて、操舵制御部66は、リンク角加速度予測値Δ2ηtargetが旋回角加速度の最大値ΔψMax未満であるか否かを判断するステップS71。なお、旋回角加速度の最大値ΔψMaxは、リンク角加速度Δ2ηの限界値を表す値であると言える。そして、リンク角加速度予測値Δ2ηtargetが旋回角加速度の最大値ΔψMax未満でない場合、操舵制御部66は、操舵角目標値δの算出し直しを行うステップS72。この場合、操舵角目標値δは、次の式42によって算出し直される。δ=δΔδTS式42なお、リンク角加速度予測値Δ2ηtargetが旋回角加速度の最大値ΔψMax未満である場合には、操舵角目標値δの算出し直しを行わず、前記式30によって算出された操舵角目標値δをそのまま使用する。最後に、操舵制御部66は、算出した操舵角目標値δを操舵モータ制御部67へ出力してステップS73、操舵制御処理を終了する。このように、本実施の形態においては、可変減速比の変化量が、リンク機構30のリンク角加速度の限界値を超えないように制御する。すなわち、操舵装置としてのハンドルバー41aを操作して入力された操舵角指令としてのハンドル角の値であるハンドル角センサ値δstに対する操舵用アクチュエータ装置としての操舵モータ65が変化させる操舵輪の操舵角目標値δの減速比、つまり、操舵角の減速比としての可変減速比γの変化量が、リンク角加速度の限界値を超えないようになっている。これにより、旋回中に急減速が行われた場合であっても、可変減速比γの変化が大きくなり過ぎることがないので、車両10の安定性が低下することがない。また、可変減速比γは、リンク角ηがリンク角限界値ηlimを超えないように、車速νに応じて制御される。したがって、車速νが高くても、車体の安定性を維持することができ、旋回性能を向上させることができる。さらに、可変減速比γは、車速νが高くなるほど、大きくなるように制御される。例えば、図15に示されるように、可変減速比γの値を車速νに応じて変化させる。これにより、操舵角目標値δを適切に制御することができる。なお、本発明は前記実施の形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨に基づいて種々変形させることが可能であり、それらを本発明の範囲から排除するものではない。