"iトランス‐1,3,3,3‐テトラフルオロプロペンR‐1234zeE、iiジフルオロメタンR‐32、プロペンR‐1270、プロパンR290およびそれらの混合物から選択される第二成分、ペンタフルオロエタンR‐125、1,1,1,2‐テトラフルオロエタンR‐134aおよびそれらの混合物から選択される第三成分、および所望によりivフルオロエタンR‐161、1,1‐ジフルオロエタンR‐152aおよびそれらの混合物から選択される第四成分、を含んでなる熱伝達組成物。約5~約50重量のR‐1234zeEを含んでなる、請求項1に記載の組成物。約10~約40重量の第二成分を含んでなる、請求項1または2に記載の組成物。約10~約80重量の第三成分を含んでなる、請求項1~3のいずれか一項に記載の組成物。第二成分がR‐32を含んでなる、請求項1~4のいずれか一項に記載の組成物。第三成分がR‐125およびR‐134aである、請求項1~5のいずれか一項に記載の組成物。R‐1234zeE、R‐32、R‐125およびR‐134aを含んでなる、請求項1~6のいずれか一項に記載の組成物。約5~約40重量のR‐1234zeE、約20~約35重量のR‐32、約15~約30重量のR‐125および約12~約50重量のR‐134aを含んでなる、請求項7に記載の組成物。約10~約50重量のR‐1234zeE、約22~約40重量のR‐32、約10~約30重量のR‐125および約15~約30重量のR‐134aを含んでなる、請求項7に記載の組成物。第四成分としてR‐161を含んでなる、請求項1~5のいずれか一項に記載の組成物。R‐1234zeE、R‐32、R‐134aおよびR‐161を含んでなる、請求項10に記載の組成物。約5~約60重量のR‐1234zeE、約20~約50重量のR‐32、約10~約60重量のR‐161および約10~約40重量のR‐134aを含んでなる、請求項11に記載の組成物。約30~約60重量のR‐1234zeE、約20~約50重量のR‐32、約10~約30重量のR‐161および約10~約25重量のR‐134aを含んでなる、請求項12に記載の組成物。R‐1234zeE、R‐32、R‐125およびR‐161を含んでなる、請求項10に記載の組成物。約10~約65重量のR‐1234zeE、約15~約40重量のR‐32、約10~約30重量のR‐161および約10~約25重量のR‐125を含んでなる、請求項14に記載の組成物。約25~約60重量のR‐1234zeE、約20~約40重量のR‐32、約10~約20重量のR‐161および約10~約25重量のR‐125を含んでなる、請求項15に記載の組成物。組成物が2800未満、好ましくは1500未満のGWPを有している、請求項1~16のいずれか一項に記載の組成物。温度勾配が約15K未満、好ましくは約10K未満である、請求項1~17のいずれか一項に記載の組成物。組成物が、置き換えようと意図される既存の冷媒の約15以内、好ましくは約10以内の体積冷却能力を有している、請求項1~18のいずれか一項に記載の組成物。組成物がR‐32単独よりも可燃性が低い、請求項1~19のいずれか一項に記載の組成物。組成物が、R‐32単独と比べて、a高い可燃限界、b高い点火エネルギー、および/またはc低い火炎速度、を有している、請求項20に記載の組成物。不燃性である、請求項20または21に記載の組成物。組成物が、置き換えようと意図される既存の冷媒の約10以内のサイクル効率を有している、請求項1~22のいずれか一項に記載の組成物。組成物が、置き換えようと意図される既存の冷媒の約15K以内、好ましくは約10K以内の圧縮器吐出温度を有している、請求項1~23のいずれか一項に記載の組成物。潤滑剤と、請求項1~24のいずれか一項に記載の組成物を含んでなる、組成物。潤滑剤が、鉱油、シリコーン油、ポリアルキルベンゼン類PABs、ポリオールエステル類POEs、ポリアルキレングリコール類PAGs、ポリアルキレングリコールエステル類PAGエステル類、ポリビニルエーテル類PVEs、ポリアルファ‐オレフィン類およびそれらの組合せから選択される、請求項25に記載の組成物。安定剤をさらに含んでなる、請求項25または26に記載の組成物。安定剤が、ジエン系化合物類、ホスフェート類、フェノール化合物類およびエポキシド類とそれらの混合物から選択される、請求項27に記載の組成物。難燃剤と、請求項1~28のいずれか一項に記載の組成物を含んでなる、組成物。追加の難燃剤が、トリ2‐クロロエチルホスフェート、クロロプロピルホスフェート、トリ2,3‐ジブロモプロピルホスフェート、トリ1,3‐ジクロロプロピルホスフェート、リン酸二アンモニウム、様々なハロゲン化芳香族化合物、酸化アンチモン、アルミニウム三水和物、ポリ塩化ビニル、フッ素化ヨードカーボン、フッ素化ブロモカーボン、トリフルオロヨードメタン、ペルフルオロアルキルアミン類、ブロモ‐フルオロアルキルアミン類およびそれらの混合物からなる群より選択される、請求項29に記載の組成物。冷媒組成物である、請求項1~30のいずれか一項に記載の組成物。請求項1~31のいずれか一項に記載の組成物を含有している、熱伝達装置。熱伝達装置における、請求項1~31のいずれか一項に記載の組成物の使用。冷却装置である、請求項32または33に記載の熱伝達装置。自動車空調システム、住宅用空調システム、業務用空調システム、住宅用冷蔵庫システム、住宅用冷凍庫システム、業務用冷蔵庫システム、業務用冷凍庫システム、冷却機空調システム、冷却機冷却システムと、業務用または住宅用ヒートポンプシステムからなる群より選択される、請求項34に記載の熱伝達装置。圧縮器を内蔵している、請求項34または35に記載の熱伝達装置。請求項1~31のいずれか一項に記載の組成物を含んでなる、発泡剤。発泡体を形成可能な1種以上の成分と請求項1~31のいずれか一項に記載の組成物とを含んでなる発泡性組成物であって、発泡体を形成可能な1種以上の成分が、ポリウレタン類、熱可塑性ポリマーおよび樹脂、例えばポリスチレン、およびエポキシ樹脂、ならびにそれらの混合物から選択される、発泡性組成物。請求項38に記載の発泡性組成物から得られる、発泡体。請求項1~31のいずれか一項に記載の組成物を含んでなる、請求項39に記載の発泡体。スプレーされるべき物質と、請求項1~31のいずれか一項に記載の組成物を含んでなる噴射剤とを含んでなる、スプレー用組成物。請求項1~31のいずれか一項に記載の組成物を凝縮させ、その後、冷却されるべき物品の近くで該組成物を蒸発させることを含んでなる、物品を冷却する方法。加熱されるべき物品の近くで請求項1~31のいずれか一項に記載の組成物を凝縮させ、その後、該組成物を蒸発させることを含んでなる、物品を加熱する方法。請求項1~31のいずれか一項に記載の組成物を含んでなる溶媒とバイオマスを接触させ、該溶媒から物質を分離することを含んでなる、バイオマスから物質を抽出する方法。請求項1~31のいずれか一項に記載の組成物を含んでなる溶媒と物品を接触させることを含んでなる、物品を清浄化する方法。請求項1~31のいずれか一項に記載の組成物を含んでなる溶媒と水溶液を接触させ、該溶媒から物質を分離することを含んでなる、水溶液から物質を抽出する方法。請求項1~31のいずれか一項に記載の組成物を含んでなる溶媒と粒状固体マトリックスを接触させ、該溶媒から物質を分離することを含んでなる、粒状固体マトリックスから物質を抽出する方法。請求項1~31のいずれか一項に記載の組成物を含有している、機械的動力発生装置。ランキンサイクルまたはその変法を用いて熱から動力を発生するように構成されている、請求項48に記載の機械的動力発生装置。既存の熱伝達流体を除去して、請求項1~31のいずれか一項に記載の組成物を導入する工程を含んでなる、熱伝達装置を改修する方法。熱伝達装置が冷却装置である、請求項50に記載の方法。熱伝達装置が空調システムである、請求項51に記載の方法。既存の化合物または組成物を含んでなる製品の取扱いから生じる環境影響を減らす方法であって、少なくとも部分的に既存の化合物または組成物を請求項1~31のいずれか一項に記載の組成物で置き換えることを含んでなる、方法。組成物または熱伝達装置がR‐134aを含有する、請求項1~31のいずれか一項に記載の組成物、および/または請求項32または34~36のいずれか一項に記載の熱伝達装置を製造する方法であって、R‐1243zeE、第二成分、所望によりR‐125、所望により第四成分、および所望により潤滑剤、安定剤および/または追加の難燃剤を、R‐134aである既存の熱伝達流体を含有した熱伝達装置へ導入することを含んでなる、方法。R‐1243zeE、第二成分、所望によりR‐125、所望により第四成分、および所望により潤滑剤、安定剤および/または追加の難燃剤を導入する前に、既存のR‐134aの少なくとも一部を熱伝達装置から除去する工程を含んでなる、請求項54に記載の方法。i既存の化合物または組成物を請求項1~31のいずれか一項に記載の組成物で置き換え、このとき請求項1~31のいずれか一項に記載の組成物は既存の化合物または組成物より低いGWPを有しているものとし、ii該置き換え工程で温室効果ガス排出権を得ることを含んでなる、温室効果ガス排出権を生み出す方法。本発明の組成物の使用が、既存の化合物または組成物の使用により達成される場合と比べて、より低い総等価温暖化影響および/またはより低いライフサイクル炭素排出量をもたらす、請求項56に記載の方法。空調、冷却、熱伝達、発泡剤、エアロゾルまたはスプレー用噴射剤、気体誘電体、凍結手術、獣医処置、歯科処置、消火、火炎抑制、溶媒、クリーナー、エアホーン、ペレットガン、局所麻酔剤および膨張用途の分野からの製品で行われる、請求項56または57の方法。製品が熱伝達装置、発泡剤、発泡性組成物、スプレー用組成物、溶媒または機械的動力発生装置から選択される、請求項53または58に記載の方法。製品が熱伝達装置である、請求項59に記載の方法。既存の化合物または組成物が熱伝達組成物である、請求項53および56~60のいずれか一項に記載の方法。熱伝達組成物が、R‐22、R‐410A、R‐407A、R‐407B、R‐407C、R507およびR‐404aから選択される冷媒である、請求項61に記載の方法。所望により実施例を参照しつつ、実質的にここまでに記載されるような、あらゆる新規の熱伝達組成物。実施例1R‐3230、R‐12525、R‐134a25およびR‐1234zeE20重量基準を含んでなる組成物の性能を、中温度および低温冷却用途のモデルにしたブレンドA。選択されたサイクル条件は以下であった:a中温度用途平均凝縮温度40°C平均蒸発温度-10°C吸引ラインリターン温度15°C過冷5K蒸発器過熱5K圧縮器等エントロピー効率65冷却力10kW吸引ライン管直径22.7mmb低温度用途平均凝縮温度40°C平均蒸発温度-35°C吸引ラインリターン温度-10°C過冷5K蒸発器過熱5K圧縮器等エントロピー効率65冷却力10kW吸引ライン管直径22.7mm圧縮器温度を制御するための液体注入の開始温度:130°Cこれらの条件は、ヨーロッパ夏条件下において、空冷凝縮器よるスーパーマーケット冷却システムでみられるものの代表例として選択した。ブレンドAの性能が、比較のために提示された市販の常用冷媒R‐407C、R‐407AおよびR‐404Aの評価性能と合わせて、表1および2で示されている。能力、エネルギー効率成績係数としておよび吸引ライン圧力降下はR‐407Cのベースラインに匹敵しており、この冷媒が既定冷媒の最高理論的COPおよび最低直接GWPを有するからである。この組成物は、R‐407Cに匹敵するエネルギー効率、R‐407Cより良い冷却能力、低い圧力降下と、本質的に匹敵する吐出温度を有していることがわかる。さらに、本組成物の能力およびエネルギー効率はR‐404Aより優れている。本組成物はR‐407Cより低いGWPおよびを有し、そのためこの流体を用いたシステムの総等価温暖化影響TEWIは、R‐407CまたはR‐404Aを用いて達成しうる場合より低くなるであろう。該流体はさらに、R‐404Aに置き換わる冷媒として今日有用性を増している、R‐407Aと性能パラメーターで好対照を示す。作動圧力はR‐407Aでみられる場合と非常に類似し、そのためこの組成物によるR‐407Aの置換えには、冷却システムコントロールスキームにほとんどまたは全く変更を要しないであろう。さらに、本組成物は本質的に不燃性であると考えられる。実施例2表1の場合と同一の条件で、能力、エネルギー効率および吸引ライン圧力降下の比較のために参照流体としてR‐407Cを用いて、範囲20~35w/wでR‐32;範囲15~30w/wでR‐125;範囲15~50w/wでR‐134aおよび残部であるR‐1234zeを含んでなる本発明の別な組成物について性能をモデル化した。本発明の組成物は、R‐407A、R‐407CまたはR‐404Aより低いGWPおよび低い全体TEWIで、許容しうるまたは改善された性能を呈する。実施例3以下でさらに詳細に説明されているように、本発明の別な組成物について性能をモデル化した。用いられたモデルの誘導法は次の通りである。冷却サイクル性能、すなわち臨界点、蒸気圧、液体および蒸気エンタルピー、液体および蒸気密度と蒸気および液体の熱容量をモデル化するために必要なR‐1234zeEの物理的性質を、圧力範囲0~200バールおよび温度範囲-40~200°Cにわたる実験法で正確に調べ、ユーザーガイドwwwnistgovsrdPDFfilesREFPROP8PDFでさらに詳細に記載されて参照によりここに組み込まれるNISTREFPROPVersion8.0ソフトウェアで流体に関するSpanWagnerタイプの状態モデルのHelmholtz自由エネルギー方程式を作成するために、得られたデータを用いた。温度による両流体の理想気体エンタルピーの変動は分子モデリングソフトウェアHyperchemv7.5参照によりここに組み込まれるを用いて評価し、得られた理想気体エンタルピー関数はこれら流体に関する状態の方程式の回帰で用いた。このモデルR‐1234zeEの予測を、REFPROPVersion9.0に含まれたR‐1234zeEに関する標準ファイルの使用により得られる予測と比較した。近似した一致が各流体の性質について得られることが分かった。R‐1234zeEの蒸気液体平衡挙動を、ほとんどの冷却および空調システムの実用作動範囲を包含した温度範囲-40~60°Cにわたり、二酸化炭素、R‐32、R‐125、R‐134a、R‐152a、R‐161、プロパンおよびプロピレンとの一連の二元ペアで研究した。実験プログラムでは各二元系の全組成スペースにわたり組成を変え、各二元ペアの混合物パラメーターを実験で得られたデータへ回帰し、該パラメーターもREFPROPソフトウェアモデルへ組み込んだ。次いで、二酸化炭素とヒドロフルオロカーボンR‐32、R‐125、R‐152a、R‐161およびR‐152aとの蒸気液体平衡挙動に関するデータについて学術文献を調査した。その後、関連二元混合物に関する混合パラメーターを得るために出典から得られたVLEデ-タ論文ApplicationsofthesimplemultifluidmodeltocorrelationsofthevapourliquidequilibriumofrefrigerantmixtutescontainingcarbondioxidebyAkasakaJournalofThermalScienceandTechnology159168412009参照を用い、次いでこれらもREFPROPモデルへ組み込んだ。二酸化炭素とプロパンおよびプロピレンとに関する標準REFPROP混合パラメーターもこのモデルへ組み込んだ。得られたソフトウェアモデルは、低温度スーパーマーケット冷却システムシミュレーションにおいて、本発明の選択流体の性能をR‐407Aと比較するために用いた。圧縮器吐出温度を制御する際における液体注入の使用を、このサイクルの特徴として含めた。R‐407AまたはR‐22がこのような用途に用いられることになれば、液体注入は圧縮器製造業者および冷媒供給業者により勧められている。望ましい最高温度またはそれ以下で圧縮器吐出ガスを維持するために必要な液体の量は、圧縮器へ注入される液体が凝縮器を出た液体と同様の熱力学的状態にあると仮定し、さらに機械で熱平衡を保つことにより見積もった。次いで、圧縮器を通る総質量流量と特定の出口および入口冷媒状態の情報から、要求される総圧縮仕事を求めた。冷媒で同等の平均蒸発および凝縮温度と、一定程度の過冷および蒸発器過熱と仮定して、流体の比較を行った。蒸発器、凝縮器および圧縮器吸引ガスラインにおいて、R‐407Aでは一定の圧力降下と仮定した。次いで流体で達成される圧縮器スループットを評価し、ラインで冷媒の質量流速を求め、その後、参照冷媒の仮定圧力降下との比較で圧力降下を計算することにより、本発明の流体に関する圧力降下を同一サイクルで評価した。R‐407Aおよび本発明の流体で達成される圧縮器スループットを計算するために、圧縮器は、3の有効クリアランス容積比および65の平均断熱等エントロピー効率の既知ピストン排気量にて一定速度で駆動し、20°Cの一定圧縮器吸引ガス温度で作動するピストン型機械であると仮定した。次いでこのような機械で体積効率の評価のための標準関係を用いて、圧縮器で生じる圧力比とガスの熱力学的性質から、圧縮器の体積効率を各冷媒について評価した。用いられたサイクル条件は以下であった:R‐32/R‐125/R‐134a/R‐1234zeEブレンド上記モデルを用いて、16~40重量のR‐32、10~24重量のR‐125、16~28重量のR‐134aおよび8~56重量のR‐1234zeEを含有している本発明の選択組成物の性能が下記表3~34で示されている。R‐404A、R‐407C、R‐407DおよびR‐407Fのモデル化性能が、すぐ下の比較表Xで示されている。R‐404AまたはR‐407Fのいずれかより低い凝縮圧力とR‐407AおよびR‐407Fで達成される場合に匹敵するまたはそれより低い圧力比で作動しながら、R‐404AまたはR‐407Fの場合に匹敵する能力を達成しうることが、意外にも分かった。事実、本発明の一部の組成物はR‐404Aに匹敵する圧力比を呈する。流体へのR‐1234zeEの配合は、R‐407流体のGWPと比べて、およびR‐404Aと比べて、混合物のGWPの減少をさらにもたらす。R‐1234zeEは、その比較的高い-19°Cの沸点からみて、この用途にそれ自体では不適切である。意外にも、したがって、流体の作動圧力に有害な影響なく、本発明の組成物で有意な量のR‐1234zeEを用いることが可能であると証明された。したがって、本発明の流体は:‐匹敵しうる能力で改善されたエネルギー効率‐改善された体積効率および低い圧力比‐システムの高圧ラインから冷媒の漏出の可能性減少‐冷媒の直接GWP減少という理由から、匹敵する公知のHFC冷媒例えば、R‐407A、R‐407FおよびR‐404aと比較した場合に、非常に予想外な有意の改善された環境性能を発揮している。本発明の現在最も好ましい流体は、この手法で比較された場合に、冷却能力がR‐404Aの場合に相当するもの、凝縮圧力がR‐404Aの場合より低いもの、およびエネルギー効率がR‐407AまたはR‐407Fの場合より高いものである。中/高スーパーマーケット温度冷却システムに典型的な蒸発温度において、上記の性能獲得がすべて維持され、そのため流体がすべての業務用冷却用途に応じられることに、留意すべきである。事実、R‐404Aと比べた本発明の流体の性能は高い蒸発温度でさらに改善されるのである。特に、本発明の流体のCOPはR‐407Cの場合と類似しているか、またはそれより良いことがわかる。本発明の流体はそのため、低度冷却のみならず、中高度冷却および空調用途にも応じられる。例えばR‐32含有分が範囲16~20で用いられるならば、CFC冷媒R‐500の代替物としてある冷蔵輸送用途に用いられる流体、R‐407Dの性能を越えることも、本発明の組成物で可能と分かった。R‐407Dの場合またはそれ以下に圧縮器吐出圧力を維持しながら、R‐407Dの能力およびCOPに相当するまたは優ることは、性能比較から明らかである。このように、該流体について先に述べられた利点もこの用途で達成されている。R‐32/R‐161/R‐134a/R‐1234zeEブレンド実施例3で前述されたものと同一の冷却サイクル条件を用いて、20~46重量のR‐32、10~60重量のR‐161、10~22重量のR‐134aおよび8~60重量のR‐1234zeEを含有する本発明の選択組成物の分析が行われた。結果が下記表35~105で示されている参考のため前記表X参照。該流体の成績係数COPは同等のサイクル条件でR‐407Aの場合より高いのみならず、本発明のR32/R125/R134a/R1234zeE流体で達成しうる場合より高いことが、予想外にわかる。R‐125に代わる副次的量のR‐161の使用は、エネルギー効率COPの更なる改善、冷媒のGWPの更なる減少、凝縮器作動圧力の低下と、匹敵しうる冷却能力を発揮するために要するR‐32の量の減少をもたらす。該流体はしたがって、既に記載されたものと類似の性能利点を呈する。これらの流体は、冷媒の軽度な燃焼性が許容されうる用途および設備で特に魅力的である。R‐32/R‐161/R‐125/R‐1234zeEブレンド実施例3で前述されたものと同一の冷却サイクル条件を用いて、16~40重量のR‐32、10~30重量のR‐161、10~25重量のR‐125および10~64重量のR‐1234zeEを含有する本発明の選択組成物の分析が行われた。結果が下記表106~124で示されている参考のため前記表X参照。驚くべきことに、該流体の成績係数COPは同等のサイクル条件でR‐407Aの場合より高い。副次的量のR‐161の使用は、エネルギー効率COPの改善と冷媒のGWPの減少をもたらす。凝縮器作動圧力および圧力比の低下と一緒に、匹敵しうる冷却能力を発揮するために要するR‐32の量の減少も観察される。該流体はしたがって、既に記載されたものと類似の性能利点を呈する。これらの流体は、冷媒の軽度な燃焼性が許容されうる用途および設備で特に魅力的である。本発明は請求項により規定される。"