"ポリ塩化ビニル、ポリビニルブチレート、ポリヒドロキシアルカノエート、ポリアルキルメタクリレート、ポリ塩化ビニリデンおよびそのコポリマーからなる群から選択された、少なくとも1つのポリマー、発泡体形成剤および/または発泡体安定剤および可塑剤としてのテレフタル酸ジイソノニルエステルを含有する発泡性組成物であって、その際に前記エステルのイソノニル基の平均分岐度は、1.15~2.5の範囲内にある、前記発泡性組成物。ポリマーがポリ塩化ビニルであることを特徴とする、発泡性組成物。ポリマーが塩化ビニルと、塩化ビニリデン、ビニルアセテート、ビニルプロピオネート、ビニルブチレート、ビニルベンゾエート、メチルアクリレート、エチルアクリレートまたはブチルアクリレートからなる群から選択された1つ以上のモノマーとのコポリマーであることを特徴とする、請求項1記載の発泡性組成物。テレフタル酸ジイソノニルエステルの量がポリマー100質量部当たり5~120質量部であることを特徴とする、請求項1から3までのいずれか1項に記載の発泡性組成物。さらに加えてテレフタル酸ジイソノニルエステルを除く他の可塑剤が発泡性組成物中に含有されていることを特徴とする、請求項1から4までのいずれか1項に記載の発泡性組成物。前記組成物が発泡体形成剤としての気泡を発生させる成分および任意にキッカー剤を含有することを特徴とする、請求項1から5までのいずれか1項に記載の発泡性組成物。前記組成物がマイクロ懸濁液PVCおよび/または乳濁液PVCを含有することを特徴とする、請求項1から6までのいずれか1項に記載の発泡性組成物。前記組成物が充填剤、顔料、艶消剤、熱安定剤、補助安定剤、酸化防止剤、粘度調節剤、発泡体安定剤、プロセス助剤および滑剤からなる群から選択された、さらなる成分を含有することを特徴とする、請求項1から7までのいずれか1項に記載の発泡性組成物。床敷き、壁紙または人工皮革のための、請求項1から8までのいずれか1項に記載の発泡性組成物の使用。請求項1から8までのいずれか1項に記載の発泡性組成物を含有する、発泡された成形体。請求項1から8までのいずれか1項に記載の発泡性組成物を発泡された状態で含有する床敷き。請求項1から8までのいずれか1項に記載の発泡性組成物を発泡された状態で含有する壁紙。請求項1から8までのいずれか1項に記載の発泡性組成物を発泡された状態で含有する人工皮革。例:分析:1.純度の測定製造されたエステルの純度をGCにより測定することは、AgilentTechnologies社のGC自動装置6890NでJWScientific社のDB-5カラム長さ:20m,内径:0.25mm、膜厚0.25μmおよびフレームイオン化検出器を使用して次の枠組み条件で行なわれる:炉の開始温度:150°C炉の最終温度:350°C1加熱速度150~300°C:10K/分2等温線:10分間、300°Cで3加熱速度300~350°C:25K/分。全走行速度:27分間。噴入ブロックの入口温度:300°Cスプリット比:200:1スプリット流量:121.1ml/分全体流:124.6ml/分キャリヤーガス:ヘリウム注入容量:3マイクロリットル検出器温度:350°C燃焼温度:水素水素の流量:40ml/分空気の流量:440ml/分メイクアップガス:ヘリウムフルオライトメイクアップガス:45ml/分。得られたガスクロマトグラムは、手動で、存在する比較物質ジイソノニルオルトフタレート/DINP、ジイソノニルテレフタレート/DINTに対して評価され、純度は、面積で記載される。99.7を上廻る目的物質の高い最終含量のために、予想することができる誤差は、それぞれの試料物質に対して較正をすることなく僅かである。2.分岐度の測定製造されたエステルの分岐度をNMR分光分析法により測定することは、冒頭に詳細に記載された方法により行なわれる。3.APHA色数の測定製造されたエステルの色数は、DINENISO6271-2により測定された。4.密度の測定製造されたエステルの密度は、20°CでDIN51757-方法4に記載のU字管振動密度計を用いて測定される。5.酸価の測定製造されたエステルの酸価は、DINENISO2114により測定される。6.含水量の測定製造されたエステルの含水量は、DIN51777第1部直接的方法により測定される。7.固有粘度の測定製造されたエステルの固有粘度剪断粘度は、次の方法により、回転モードでZ3測定システムDIN25mmを有するPhysiaMCR101Anton-Paar社を使用して測定された:エステルおよび測定システムは、最初に20°Cの温度に温度調節され、引続き次の点は、ソフトウェアRheplusによって制御される:1.60秒の時間での100s1の初期剪断、この場合には、測定値を記録しなかった場合により発生するチキソトロピー効果のレベリングのため、およびより良好な温度分布のため。2.それぞれ5秒の測定点時間を有する20回の工程を有する対数列に分けられた、500s1で開始しかつ10s1で終了する、下方傾斜の頻度ニュートン挙動の検証。全てのエステルは、ニュートン流れ挙動を示した。粘度値は、42s1の剪断速度の際に例示的に記載された。8.測定損失の測定製造されたエステルの200°Cでの質量損失は、メトラーMettler社のハロゲン水分計HalogentrocknerHB43Sを用いて測定された。以下の測定パラメーターが調節された:温度傾斜:一定の200°C測定値の記録:30秒測定時間:10分試料量:5g。測定のために、アルミニウム製使い捨て試料皿およびHS1繊維フィルターガラスフリースMettler社が使用された。計量器のレベリングおよび風袋の計量の後、試料5gを使い捨てピペットを用いて均一に繊維フィルター上に分配し、測定を開始した。全ての試料に対して、2回の測定を実施し、測定値を算出した。10分後の最後の測定値を200°Cで10分後の損失重量として記載する。9.DSC分析の実施、溶融エンタルピーの測定溶融エンタルピーおよびガラス転移温度は、DIN51007-100°C~200°Cの温度範囲による示差走査熱量測定DSCにより第1の加熱曲線から10K/分の加熱速度で測定する。測定前に、試料を使用される測定機器中で-100°Cに冷却した、引続き記載された加熱速度で加熱した。この測定を保護ガスとしての窒素を使用して実施した。熱流曲線の折り返し点をガラス転移温度として評価する。溶融エンタルピーは、機器のソフトウェア-を用いて単数または複数のピーク面積を積分することによって測定される。10.プラスチゾル粘度の測定PVCプラスチゾルの粘度の測定を、PhysicaMCR101Anton-Paar社で実施し、その際に回転モードおよび測定システムZ3DIN25mmを使用した。このプラスチゾルを最初にバッチ容器中でスパチュラを用いて手動で均一化し、引続き測定システム中に詰め、かつ25°Cで等温測定した。測定中に、次の点を制御した:1.60秒の時間での100s1の初期剪断、この場合測定値を記録しなかった任意に発生するチキソトロープ効果のレベリングのため。2.それぞれ5秒の測定点時間を有する30回の工程を有する対数列に分けられた、200s1で開始しかつ0.1s1で終了する、下方傾斜の頻度。この測定をたいてい別記しない場合24時間のプラスチゾルの貯蔵/熟成の後に実施した。この測定前に、プラスチゾルを25°Cで貯蔵した。11.ゲル化速度の測定プラスチゾルのゲル化挙動をPhysicaMCR101中で振動モードで、剪断応力制御して運転される板-板-測定システムPP25を用いて試験した。付加的な温度調節用キャップを、最も高いことが予想される熱分布を達成するために、前記機器に接続した。測定パラメーター:モード:温度勾配温度傾斜開始温度:25°C終了温度:180°C加熱/冷却速度:5K/分振動周波数:4~0.1Hz傾斜対数円振動数ω:101/s測定点の数:63測定点の時間:0.5分ギャップ自動追尾:完了一定の測定点時間ギャップ幅0.5mm。測定の実施:下方の測定システム板上に、スパチュラで、測定すべきプラスチゾル処方物の一滴を塗布した。その際に、測定システムの衝突後に、若干プラスチゾルが均一に測定システムから外へ膨張しうる周囲に約6mm以下でことに注目した。引続き、温度調節用キャップを試料上に位置決めし、測定を開始した。プラスチゾルのいわゆる複素粘性率を温度に依存して測定した。ゲル化工程の開始は、複素粘性率の突然の著しい上昇において認識することができた。この粘度上昇の開始が早ければ早い程、前記システムのゲル化能は、ますます良好になる。得られた測定曲線から、それぞれのプラスチゾルの補間によって、1000Pasまたは10000Pasの複素粘性率が達成された温度を測定した。更に、タンジェント法により、当該試験構造体において達成された最大のプラスチゾル粘度を測定し、ならびに垂直線を下ろすことによって、最大のプラスチゾル粘度が生じる温度を測定した。12.発泡体フィルムの製造および膨張速度の測定発泡挙動を、0.01mmの精度を有する、軟質PVC測定に適した高速型厚さ測定器を用いて測定した。フィルム製造に、マティスラブコーターMathisLabcoater型:LTE-TS;製造業者:W.MathisAG社のドクターロールを用いて、1mmのドクターナイフ間隙に調節した。この間隙を、隙間ゲージで制御し、かつ任意に後から調節した。前記プラスチゾルを、1つの枠内に平らに張った剥離紙WarranReleasePaper;SappiLtd.社上に、マティスラブコーターのドクターロールを用いてドクターナイフ塗布した。百分率での発泡率を算出しうるために、最初に200°C/30秒の滞留時間でゲル化し、かつ発泡していないフィルムを製造した。このフィルムのフィルム厚=初期厚さは、所定のドクターナイフ間隙の際に全ての場合に0.74~0.77mmであった。厚さの測定を、フィルムの異なる3箇所で実施した。引続き、同様にマティスラブコーターを用いて、またはマティスラブコーター内で、発泡されたフィルム発泡体を4つの異なるオーブン滞留時間60秒、90秒、120秒および150秒で製造した。発泡体の冷却後に、同様に厚さを異なる3箇所で測定した。厚さの平均値および初期厚さは、膨張の計算に必要とされた。例:発泡体の厚さ-初期厚さ/初期厚さ×100=膨張率。13.黄変値の測定黄変値インデックスYD1925は、試験体の黄変の基準である。発泡体フィルムを評価する場合、黄変値は、たいてい2通りの観点から興味深い。一面で、この黄変値は、発泡剤のアゾジカルボンアミドの分解度=分解されていない状態での黄色を示し、他面、この黄変値は、熱安定性についての基準である熱負荷の結果としての変色。発泡体フィルムの色測定は、Byk-Gardner社のスペクトロガイドSpectroGuideを用いて行なわれた。色測定のための背景として、市販の白色の参考カッヘルReferenz-Kachelが利用された。以下のパラメーターに調節した:光の種類:C/2°測定回数:3表示:CIELab測定指数:YD1925。測定自体を試料の3つの異なる位置で200μmのプラスチゾル-ドクターナイフ厚での効果のある発泡体および平らな発泡体に対して実施した。3回の測定からの値を平均化した。例1:テレフタル酸エステルの製造1.1EvonikOxenoGmbH社の、テレフタル酸とイソノナノールからのジイソノニルテレフタレートDINTの製造本発明による水遠心分離器、載置された強力型冷却器、攪拌機、浸漬管、滴下漏斗および温度計を備えた、4リットルの攪拌フラスコ中に、テレフタル酸644gSigmaAldrichCo.社、テトラブチルオルトチタネート1.59gVertecTNBT、JohnsonMattheyCatalystsおよびOCTOLプロセスにより製造されたイソノナノール1440gEvonikOXENOGmbH社を予め装入し、かつ240°Cになるまでエステル化した。8.5時間後、反応は終了した。その後に、190°Cおよび1ミリバール未満になるまで、過剰のアルコールを留去した。引続き、80°Cに冷却し、10質量のNaOH水溶液8mlで中和した。引続き、180°Cの温度および20~5ミリバールの圧力で水蒸気蒸留を実施した。その後に、バッチ量を130°Cに冷却し、この温度で5ミリバールで乾燥した。100°C未満への冷却後、バッチ量をフィルター助剤パーライトを介して濾過した。GCによれば、99.9のエステル含量純度がもたらされた。1.2EvonikOxenoGmbH社の、ジメチルテレフタレートDMTとイソノナノールからのジイソノニルテレフタレートDINTの製造本発明による返送分配器を有する蒸留ブリッジ、20cmのマルチフィルMultifillカラム、攪拌機、浸漬管、滴下漏斗および温度計を備えた、4リットルの攪拌フラスコ中に、ジメチルテレフタレート/DMT776gOxxynova社、テトラブチルオルトチタネート1.16gVertecTNBT、JohnsonMattheyCatalystsおよびイソノナノール全部で1440gの中の576gEvonikOXENOGmbH社を最初に予め装入した。固体がもはや目視不可能になるまで、撹拌下に徐々に加熱した。メタノールが返送分配器で生じるまでさらに加熱した。返送分配器を、頂部温度が約65°Cで一定のままであるように調節した。約240°Cの底部温度から、フラスコ内の温度が一定のままであり、かつ十分な返送が維持されたままであるように、徐々に残りのアルコールを添加した。ときどき試料をGCにより分析し、ジイソノニルテレフタレートの含量およびメチルイソノニルテレフタレートの含量を測定した。エステル交換をメチルイソノニルテレフタレート0.2面積GCの含量の際に中断した。後処理を例1.1に記載された後処理と同様に行なった。1.3ExxonMobil社の、テレフタル酸とイソノナノールからのジイソノニルテレフタレートDINTの製造本発明による水遠心分離器、載置された強力型冷却器、攪拌機、浸漬管、滴下漏斗および温度計を備えた、4リットルの攪拌フラスコ中に、テレフタル酸830gSigmaAldrichCo.社、テトラブチルオルトチタネート2.08gVertecTNBT、JohnsonMattheyCatalystsおよびポリガス法によるイソノナノール1728gExxal9、ExxonMobilChemicals社を予め装入し、かつ245°Cでエステル化した。10.5時間後に、反応は終了した。その後に、180°Cおよび3ミリバールで過剰のアルコールを留去した。引続き、80°Cに冷却し、かつ10質量のNaOH水溶液12mlで中和した。引続き、180°Cの温度で20~5ミリバールの圧力で水蒸気蒸留を実施した。その後に、バッチ量を前記温度で5ミリバールで乾燥させ、かつ100°C未満への冷却後にろ過した。GCにより、99.9のエステル含量純度がもたらされた。1.4テレフタル酸とn-ノナノールからのジイソノニルテレフタレートDINTの製造比較例例1.1と同様に、イソノナノールの代わりにn-ノナノールSigmaAldrichCo.社をテレフタル酸とエステル化し、かつ上記の記載と同様に後処理した。室温への冷却の際に、GCにより99.8超のエステル含量純度を有する生成物は、固体になる。1.5テレフタル酸と3,5,5-トリメチルヘキサノールからのジイソノニルテレフタレートDINTの製造比較例例1.1と同様に、イソノナノールの代わりに3,5,5-トリメチルヘキサノールOXEAGmbH社をテレフタル酸とエステル化し、かつ上記の記載と同様に後処理した。室温への冷却の際に、GCにより99.5超のエステル含量純度を有する生成物は、固体になる。1.6テレフタル酸とイソノナノールと3,5,5-トリメチルヘキサノールからのジイソノニルテレフタレートDINTの製造比較例水遠心分離器、強力型冷却器、攪拌機、浸漬管、滴下漏斗および温度計を備えた、2リットルの攪拌フラスコ中に、テレフタル酸166gSigmaAldrichCo.社、テトラブチルオルトチタネート0.10gVertecTNBT、JohnsonMattheyCatalystsおよびポリガス法によるイソノナノール207gExxal9、ExxonMobilChemicals社と3,5,5-トリメチルヘキサノール277gOXEAGmbH社とからなるアルコール混合物を予め装入し、かつ240°Cでエステル化した。10.5時間後に、反応は終了した。その後に、前記攪拌フラスコを真空分配器を備えたクライゼン橋Claisenbrueckeに接続し、190°Cおよび1ミリバール未満になるまで過剰のアルコールを留去した。引続き、80°Cに冷却し、10質量のNaOH水溶液1mlで中和した。引続き、このバッチ量を190°Cの温度および1ミリバール未満の圧力で窒素を通過させることいわゆる、ストリッピングによって精製した。その後に、このバッチ量を130°Cに冷却し、この温度で1ミリバール未満で乾燥し、かつ100°Cへの冷却後にろ過した。GCにより、99.98のエステル含量純度がもたらされた。1.7テレフタル酸とイソノナノールと3,5,5-トリメチルヘキサノールからのジイソノニルテレフタレートDINTの製造本発明による水遠心分離器、強力型冷却器、攪拌機、浸漬管、滴下漏斗および温度計を備えた、2リットルの攪拌フラスコ中に、テレフタル酸166gSigmaAldrichCo.社、テトラブチルオルトチタネート0.10gVertecTNBT、JohnsonMattheyCatalystsおよびポリガス法によるイソノナノール83gExxal9、ExxonMobilChemicals社と3,5,5-トリメチルヘキサノール153gOXEAGmbH社とからなるアルコール混合物を予め装入し、かつ240°Cでエステル化した。10.5時間後に、反応は終了した。その後に、前記攪拌フラスコを真空分配器を備えたクライゼンブリッジClaisenbrueckeに接続し、190°Cおよび1ミリバール未満になるまで過剰のアルコールを留去した。引続き、80°Cに冷却し、10質量のNaOH水溶液1mlで中和した。引続き、このバッチ量を190°Cの温度および1ミリバール未満の圧力で窒素を通過させることいわゆる、ストリッピングによって精製した。その後に、このバッチ量を130°Cに冷却し、この温度で1ミリバール未満で乾燥し、かつ100°Cへの冷却後にろ過した。GCにより、99.98のエステル含量純度がもたらされた。前記項目1で得られたエステルに関する特徴的な物質パラメーターは、第1表中に記載されている。ポリマー発泡体を製造するための公知技術水準において記載されたイソノニルベンゾエートINBと本発明により使用されるテレフタル酸ジイソノニルエステルとの差異は、とりわけ揮発性の場合の著しい差異200°Cで10分後の質量損失により明らかになる。ここで、イソノニルベンゾエートに対して、20倍高い値が見い出された。この高い揮発性は、INBが内室での数多くの用途において使用されえないかまたは使用するのに制限があることをまねく。テレフタル酸エステルを製造するための分岐されていないアルコールn-ノナノール;分岐度=0を使用する場合には、予想されたように、分岐されていないテレフタレートが得られる。これは、室温で固体であり、この固体を用いると、従来法ではプラスチゾルを製造することができない。例えば、テレフタル酸とのエステル化のアルコール成分として3,5,5-トリメチルヘキサノールを専ら使用する際に得られる、約3の高い分岐度の場合も、テレフタレートは、室温で固体として存在し、従来の理解においては、もはや加工され得ない。テレフタル酸エステル例1.6および1.7参照を製造するためにイソノナノールと3,5,5-トリメチルヘキサノールとからなる混合物を使用する場合には、平均分岐度に応じて、室温で固体または液体である生成物が得られる。その際、固化は、たいてい遅延されて行なわれ、すなわち冷却工程の直後または冷却工程中に開始するのではなく、数時間後に初めて開始されるかまたは数日間後に初めて開始される。DSCにおいて測定する際に溶融信号を有さずかつ室温未満でガラス転移を幅広く示すエステルは、当該エステルの加工性に関連して最善であると評価することができる。それというのも、前記エステルは、例えば世界的規模で全ての季節で加熱されていない外側タンクにおいて貯蔵されることができ、かつ問題なしにポンプによって運搬することができるからである。DSCサーモグラムにおいてガラス転移ならびに1つ以上の溶融信号を示す、すなわち部分結晶性の挙動を示すエステルの場合には、たいてい欧州の冬期条件すなわち、-20°Cまでの温度下では加工可能性は、もはや与えられていない。それというのも、凝固が早期に開始されるからである。融点が存在するとしても、本発明の結果によれば、主にエステル基の分岐度に依存している。この分岐度が2.5未満で1超である場合には、DSCサーモグラムにおいて溶融信号を有さず、かつ理想的に膨張性プラスチゾルへの加工に適しているエステルが得られる。例2:膨張性/発泡性PVCプラスチゾルの製造充填剤および/または顔料なし以下、本発明によるプラスチゾルの利点は、充填剤と顔料を配合していない熱膨張性PVCプラスチゾルにつき明確に示されるはずである。その際に、次の本発明によるプラスチゾルは、とりわけ、例示的に熱膨張性プラスチゾルを表わし、当該熱膨張性プラスチゾルは、床敷きの製造の際に使用される。殊に、次の本発明によるプラスチゾルは、例示的に裏面発泡体として多層に構成されたPVC床面において使用される発泡体層のためのものである。その際に、製出された配合物は、一般に扱われたままであり、かつ当業者によってそれぞれの用途範囲にある特殊な加工要件および使用要件に適合されうるかまたは適合されなければならない。使用された材料および物質を以下に詳説する:VinnolitMP6852:68のK値DINENISO1628-2を有するマイクロ懸濁液PVCホモポリマー;VinnolitGmbHCo.KG。VESTINOL登録商標9:ジイソノニルオルトフタレートDINP、可塑剤;EvonikOxenoGmbH社。VESTINOL登録商標INB:イソノニルベンゾエート、可塑剤;EvonikOxenoGmbH社。UnifoamAZUltra7043:アゾジカルボンアミド;熱的に活性化可能な発泡剤;HebronS.A.社。酸化亜鉛:ZnO;熱発泡剤のための分解触媒;当該発泡剤の物質固有の分解温度が低下した場合には、同時に安定剤Zinkoxidaktiv登録商標としても同時に作用する。酸化亜鉛を十分な部分量のそれぞれ使用される可塑剤と予め混合し、引続き添加した。液体の配合物成分と固体の配合物成分を別々にそれぞれ適したPEカップ中に計量供給した。手で前記混合物を軟膏用スパチュラを用いて、湿潤されていない粉末がもはや存在しなくなるまで攪拌混入した。プラスチゾルは、Kreiss-DissolverVDKV30-3Niemann社で混合した。前記混合カップをディスソルバー攪拌機の締付装置中に張って入れた。混合機ディスク歯付き座金、微細な鋸歯状、φ:50mmを用いて試料を均一化した。その際に、330rpmのディソルバーの回転数を連続的に2000rpmにまで上昇させ、サーモセンサーのデジタル表示での温度が30.0°C摩擦エネルギー/エネルギー散乱の結果の温度上昇;例えばN.P.Cheremisinoff:AnIntroductiontoPolymerRheologyandProcessing,CRCPress;London;1993参照を達成するまで攪拌した。それによって、プラスチゾルの均一化が規定されたエネルギー入力の際に達成されることが証明された。その後に、プラスチゾルを直ちに25.0°Cで温度調節した。例3:例2で製造された熱膨張性プラスチゾルの、24時間25°Cでの貯蔵時間後のプラスチゾル粘度の測定例2で製造されたプラスチゾルの粘度を、上記の分析の項目の10番目上記参照の記載と同様に、レオメーターPhysicaMCR101Paar-Physica社で測定した。この結果は、次の第3表中に例示的に剪断速度100/秒、10/秒、1/秒および0.1/秒に対して表わされている。本発明により使用されるテレフタル酸エステルは、現在の標準可塑剤DINPを基礎とするプラスチゾルと比較して、低い剪断速度の範囲内で明らかにより低いペースト粘度を有するPVCプラスチゾルをもたらし、他方、このペースト粘度は、高い剪断速度の範囲内で比較可能なDINPペーストと同様のレベルにあるかまたはそれを少し上廻るレベルにある。イソノニルベンゾエートを基礎とするプラスチゾル6と比較して、本発明によるPVCプラスチゾルは、高い剪断速度の際により高いプラスチゾル粘度を有し、他方、低い剪断速度の範囲内で同じ粘度値が達成されるかまたはむしろより低い粘度値が達成される。プラスチゾル粘度が使用されるテレフタル酸エステルの分岐度に依存することは、極めて良好に確認することができる。2.5までのエステル基の分岐度を有する、本発明により使用されるテレフタル酸エステルは、極めて良好な加工特性を有するプラスチゾルを生じ、より高度に分岐された比較例1.6を基礎として製造されたプラスチゾル5は、極めてより高度な剪断粘度を示し、例えばもはや直ちには通常の塗布技術例えば、ドクターナイフ塗布を用いて加工することはできない。INBプラスチゾルは、極めて僅かな粘度を有し、この粘度は、殊に高い剪断速度の際に明らかにDINP標準プラスチゾルの粘度未満でもある。従って、本発明により使用されるテレフタル酸エステルによって、膨張性プラスチゾルが提供され、この膨張性プラスチゾルは、高い剪断速度の際に類似したDINPプラスチゾルと同様の加工性を有するが、しかし、低いプラスチゾル粘度により低い剪断速度の際に、例えば噴霧塗布の際に明らかに均一な流展を示す。例4:例2で製造された熱膨張性プラスチゾルのゲル化挙動の測定例2で製造された熱膨張性プラスチゾルのゲル化挙動を、上記の分析の項目の11番目上記参照の記載と同様に、25°Cで24時間のプラスチゾルの貯蔵後にPhysicaMCR101で振動モードで測定した。この結果は、次の第4表中に表わされている。本発明による熱膨張性プラスチゾルは、明らかにDINPプラスチゾル=標準可塑剤と比較してゲル化特性に関連する欠点を有する。本発明による熱膨張性プラスチゾルは、一面でより緩徐にゲル化するかまたはより高い温度でゲル化し、他面、本発明による熱膨張性プラスチゾルは、比較可能なDINPプラスチゾルの際に達成された最終粘度のはからずも半分だけを達成する他方で、明らかにより高い温度で。それに応じて、通常の学説例えば、F.Xing,C.B.Park著、D.Klempner,V.Sendijarevic編;PolymerieFoamsandFoamTechnology;Hanser;Munich;2004;第9.3.2.9章によれば、本発明による熱膨張性プラスチゾルは、より高い発泡体密度、すなわちより低い膨張率を有する発泡体を生じる。INBプラスチゾルは、DINP標準プラスチゾルと比較して、ならびに本発明によるテレフタレートプラスチゾルと比較して、極めて急速なゲル化または明らかにより低い温度でのゲル化を示し、その際に、明らかにDINP標準を上廻る、最大の粘度を有する。例5:発泡体フィルムの製造および例2で製造された熱膨張性プラスチゾルの200°Cでの膨張挙動または発泡挙動の測定発泡体フィルムの製造および膨張挙動/発泡挙動の測定を、上記の分析の項目の12番目に記載された方法の形式に従って行なった。厚さの平均値および0.76mmの初期厚さを膨張率の算出のために使用した。この結果は、次の第5表中に表わされている。現在の標準可塑剤DINPと比較して、120秒の滞留時間後に明らかにより高い発泡体高さ/膨張率を達成する。相応するINBプラスチゾルプラスチゾル処方物6は、全ての場合に、DINP標準試料と比較して、ならびに本発明によるプラスチゾルと比較して、明らかにより低い膨張率を達成する。従って、ゲル化挙動の際の明らかな欠点にも拘わらず例4参照熱膨張性の際の明らかな利点を有し、ひいては急速な加工を可能にするかまたはより低い加工温度の際に加工を可能にする熱膨張性プラスチゾルが提供される。使用される発泡剤の分解の完全性、ひいては膨張プロセスの進歩は、製造された発泡体の色に現れる。発泡体の黄変が僅かであればあるほど、膨張プロセスは、ますます進行する。例5で製造されたポリマー発泡体または発泡体フィルムの上記の分析の項目の13番目により測定された黄変値は、次の第6表中に表わされている。実際に、本発明によるテレフタル酸エステルを含有する膨張性プラスチゾルは、90秒の滞留時間後に黄変値の点でなお部分的に、比較可能なDINP発泡体よりも明らかに高いが、しかし、120秒後には、部分的に明らかにより低いレベルを達成する。INBプラスチゾルは、明らかにより高いレベルから出発し、90秒の滞留時間の際になおDINP標準よりも高く、かつ本発明により使用されるテレフタル酸エステルを基礎にして製造されたプラスチゾルと比較可能なレベルで終わっている。従って、ここでも、本発明により使用されるテレフタル酸エステルおよび当該テレフタル酸エステルを用いて製造される、本発明による熱膨張性プラスチゾルは、存在する標準可塑剤DINPと比較して明らかに急速な加工を可能にすることが明らかになる。例6:膨張性/発泡性PVCプラスチゾルの製造充填剤および顔料を使用して以下、本発明によるプラスチゾルの利点は、充填剤および顔料を含有する熱膨張性PVCプラスチゾルにつき明らかになるはずである。その際に、次の本発明によるプラスチゾルは、とりわけ、例示的に熱膨張性プラスチゾルを表わし、当該熱膨張性プラスチゾルは、床敷きの製造の際に使用される。殊に、次の本発明によるプラスチゾルは、例示的に印刷可能な上面発泡体および/または抑制可能な上面発泡体として多層に構成されたPVC床面において使用される発泡体層のためのものである。しかし、前記プラスチゾルは、例2と同様に変更された処方物を用いて製造された。様々なプラスチゾルのための成分の使用される計量供給量は、次の第7表から確認することができる。既に先行した例からもたらされなかった、使用された材料および物質を以下に詳説する:Calibrite-OG:炭酸カルシウム;充填剤;OMYAAG社。KRONOS2220:AlおよびSiで安定化されたルチル型顔料TiO2;白色顔料;KronosWorldwideInc.社イソプロパノール:プラスチゾル粘度を低下させるための共溶剤ならびに発泡体構造を改善するための添加剤BrenntagAG社。例7:例6による、充填剤と顔料を配合した熱膨張性プラスチゾルの、24時間25°Cでの貯蔵時間後のプラスチゾル粘度の測定例6で製造されたプラスチゾルの粘度を、上記の分析の項目の10番目上記参照の記載と同様に、レオメーターPhysicaMCR101Paar-Physica社で測定した。この結果は、次の第8表中に例示的に剪断速度100/秒、10/秒、1/秒および0.1/秒に対して表わされている。イソノニルベンゾエートINBを基礎とするプラスチゾル比較例;プラスチゾル処方物6は、表わされた全ての剪断速度の際に最も低い剪断粘度を有する。本発明によるプラスチゾルは、標準可塑剤として使用されるDINPと比較して部分的に著しく低い剪断粘度を有し、このことは、明らかに改善された加工特性、殊に刷毛塗りおよび/またはドクターナイフ塗布の際に著しく高められた塗布速度を生じる。プラスチゾル粘度に対する分岐の影響は、明らかに確認することができる。2.8の分岐度を有する試料5比較試料として測定された試料は、既に低い剪断速度の際に別の試料と比較して、より高い剪断速度の際に測定許容差を上廻るために測定を中断しなければならなかった程の大きさだけより高い粘度を示す。従って、この種のプラスチゾルは、加工不可能であることが証明された。これに反して、選択された分岐度に応じて、標準可塑剤DINPに基づくプラスチゾルと比較して同様であるかまたは明らかに改善された加工特性を有する、本発明によるプラスチゾルが提供される。例8:例6による、充填剤と顔料を配合した熱膨張性プラスチゾルのゲル化挙動の測定例6で製造された、充填剤と顔料を配合した熱膨張性プラスチゾルのゲル化挙動を、上記の分析の項目の11番目の記載上記参照と同様に、PhysicaMCR101で振動モードで、24時間25°Cでのプラスチゾルの貯蔵後に試験した。この結果は、次の第9表中に表わされている。既に、充填剤を配合していない熱膨張性プラスチゾル例4;第4表参照の場合と同様に、イソノニルベンゾエートINBを基礎に製造されたプラスチゾルは、全ての製出されたプラスチゾルの最も早いゲル化または最も低いゲル化温度を有する。充填剤を配合していないプラスチゾルの場合と同様に確認することができるように、充填剤を有するプラスチゾルの場合も、DINPプラスチゾル=標準とテレフタル酸ノニルエステルを含有するプラスチゾルとの間のゲル化挙動における著しい差異がもたらされた。ゲル化は、テレフタル酸エステルの場合により緩徐に進行し、かつ明らかにより高い温度の場合に初めて開始する。また、ゲル化によって最大で達成可能なプラスチゾル粘度は、DINPプラスチゾルの場合のほぼ半分の高さであるにすぎない。すなわち、この場合も、テレフタル酸ノニルエステルを含有するプラスチゾルの発泡挙動がDINPプラスチゾルの発泡挙動よりも明らかに劣悪の結果となることから出発することができた。例9:発泡体フィルムの製造および例6で製造された熱膨張性プラスチゾルの200°Cでの膨張挙動または発泡挙動の測定発泡体フィルムの製造および膨張挙動の測定を、上記の分析の項目の12番目に記載された方法の形式と同様にではあるが、しかし、例6で製造された、充填剤と顔料を配合したプラスチゾルを使用して行なった。この結果は、次の第10表中に表わされている。予想することができるように、充填剤を含有するプラスチゾルの場合の膨張率は、充填剤なしのプラスチゾルの場合よりも明らかに低い例5参照。しかし、既に、充填剤なしのプラスチゾルの場合と同様に、本発明により使用されるテレフタル酸エステルを含有するプラスチゾルを用いると、現在の標準可塑剤と比較して120秒の滞留時間後に再度明らかにより高い発泡体高さが達成される。これに反して、イソノニルベンゾエートINBを基礎とするプラスチゾル処方物6は、90秒の滞留時間になるまで、DINP標準1のレベルにあるが、しかし、本発明によるペーストによって達成可能な値3より低い膨張率を有し、引続き再び収縮する。INB最終試料120秒後は、DINP標準と比較して、ならびに本発明により使用されるテレフタル酸エステルに基づくプラスチゾルと比較して、明らかに低くかつ全く不満足な膨張率を有する。高度に分岐されたジイソノニルテレフタレートを基礎とする比較試料5は、実際に極めて良好な発泡性を有するが、しかし、当該比較試料の極めて不利なレオロジー挙動第8表参照のために工業的使用には、不適当である。従って、ゲル化挙動の際例8参照の明らかな欠点にも拘わらず、熱膨張性の際の明らかな利点を有する、充填剤を有する熱膨張性プラスチゾルが提供される。充填剤を有するプラスチゾルの場合も、白色顔料の含量にも拘わらず使用される発泡剤のアゾジカルボンアミドの分解の完全性、ひいては膨張プロセスの進行は、製造された発泡体の色につき読み取ることもできる。発泡体の黄変が僅かであればあるほど、さらにますます膨張プロセスは遮断される。例9で製造されたポリマー発泡体または発泡体フィルムの、上記の分析の項目の13番目上記参照の記載により測定された黄変値は、次の第11表中に表わされている。イソノニルベンゾエートINBを基礎に製造されたプラスチゾルは、測定された全てのプラスチゾルの最大の黄変値で出発するが、しかし、120秒の滞留時間後に200°Cで本発明によるプラスチゾルのレベルに低下する。既に90秒後に、本発明により使用されるテレフタル酸エステルを含有するプラスチゾルは、DINPプラスチゾルのレベルにある。120秒後にDINPの場合よりも明らかに低い値が得られ、すなわち膨張プロセスは、明らかにより急速に進行する。従って、ゲル化の際の明らかな欠点にも拘わらず、より急速な加工速度および/またはより低い加工温度を許容する、充填剤を配合したプラスチゾルが提供される。例10:効果のある発泡体に使用するための、充填剤と顔料を配合した膨張性/発泡性PVCプラスチゾルの製造次に、本発明によるプラスチゾルの利点は、効果のある発泡体特別な表面構造を有する発泡体の製造に適した、充填剤および顔料を含有する熱膨張性プラスチゾルにつき明確に示されるはずである。前記発泡体は、繊維分野から公知の出現パターンによりしばしばブークレ発泡体Boucle-Schaeumeと呼称される。その際に、次の本発明によるプラスチゾルは、とりわけ例示的に壁装材の製造の際に使用される熱膨張性プラスチゾルを表わす。殊に、次の本発明によるプラスチゾルは、例示的にPVC壁紙に使用される発泡体層のためのものである。しかし、プラスチゾルは、例2と同様に変更された処方物で製造される。様々なプラスチゾルに使用される、成分の計量供給量は、次の第12表から確認することができる。既に先行した例からもたらされなかった、使用された材料および物質を以下に詳説する:VestolitE7012S:67のK値DINENISO1628-2により測定したを有する乳濁液PVCホモポリマー;VestolitGmbH社。VinnolitE67ST:67のK値DINENISO1628-2により測定したを有する乳濁液PVCホモポリマー;VinnolitGmbHCo.KG。VinnolitEP7060:70のK値DINENISO1628-2により測定したを有する乳濁液PVCホモポリマー;VinnolitGmbHCo.KG。EasrmanDBT:ジ-n-ブチルテレフタレート;急速なゲルを有する可塑剤;EastmanChemicalCo.社。UnicellD200A:アゾジカルボンアミド;熱活性化可能な発泡剤;TramacoGmbH社。TracelOBSH160NER:感度を低減されたスルホニルヒドラジドOBSH;熱活性化可能な発泡剤;TramacoGmbH社。MicrodolA1:カルシウム-マグネシウム炭酸塩ドロマイト;充填剤;OmyaAG社。BaerostabKK48-1:カルシウム/亜鉛キッカー剤;熱発泡剤のための分解触媒;発泡剤の物質固有の分解温度を減少させ;同時に安定化効果も減少させる;BaerlocherGmbH社。例11:24時間の貯蔵時間25°Cで後の例10からの、充填剤と顔料を配合した熱膨張性プラスチゾルのプラスチゾル粘度の測定例10で製造されたプラスチゾルの粘度を、上記の分析の項目の10番目上記参照の記載と同様に、レオメーターPhysicaMCR101Paar-Physica社で測定した。この結果は、次の第13表中に例示的に剪断速度100/秒、10/秒、1/秒および0.1/秒に対して表わされている。唯一の可塑剤としての急速にゲル化するジブチルテレフタレートEastmanDBTの使用は、従来の工業的方法では明らかに加工することができない、極端に高い粘度を有する恐らく既に室温で予めゲル化されたプラスチゾルを生じる。テレフタル酸ジイソノニルエステル混合物を僅かな割合のジブチルテレフタレートと一緒に含有する本発明によるプラスチゾルは、DINPだけを基礎とするプラスチゾル1と比較して明らかに僅かな粘度を有し、この粘度は、本発明によらない、より高度に分岐したテレフタル酸イソノニルエステル混合物4よりも明らかに僅かであるという結果になる。従って、公知の標準DINPと比較して明らかに急速な加工を可能にする、本発明によるプラスチゾルが提供される。例12:例10からの、充填剤と顔料を配合した熱膨張性プラスチゾルのゲル化挙動の測定例10で製造された、充填剤と顔料を配合した熱膨張性プラスチゾルのゲル化挙動を、上記の分析の項目の11番目上記参照の記載と同様に、25°Cで24時間のプラスチゾルの貯蔵後にPhysicaMCR101で振動モードで測定した。この結果は、次の第14表中に表わされている。ゲル化曲線の場合も、ジブチルテレフタレートを基礎とするプラスチゾルの特殊な立場を明らかに確認することができる。既に室温で別の該当する全てのプラスチゾルよりも明らかに高いレベル約2倍で開始され、このことは、既に室温での予めのゲル化および不足した加工可能性を示唆する。初期ゲル化温度に関連して、本発明によるプラスチゾルは、最大で達成可能な最終粘度の場合と同様に標準プラスチゾルのレベルにあり、単に初期ゲル化温度から出発して最大のプラスチゾル粘度が達成される速度は、本発明によるプラスチゾルの場合には、DINPプラスチゾルの速度よりも若干遅速であるにすぎない。従って、プラスチゾルは、改善された加工特性例11参照の際に、主として現在の標準系に類似したゲル化特性を有し、かつ同時にオルトフタレートを含まない効果のある発泡体の製造に使用される。例13:例10による、充填剤と顔料を配合した熱膨張性プラスチゾルからの効果のある発泡体の製造および評価例10で製造されたプラスチゾルを約2時間の貯蔵時間後に、マティスラブコーターMathisLabcoater型:LTE-TS;製造業者:W.MathisAG社中で発泡させた。担体として、被覆された壁紙AhlstromGmbH社を使用した。ドクターナイフ被覆ユニットで、プラスチゾルを3つの異なる厚さ300μm、200μmおよび100μmで塗布した。それぞれ3つのプラスチゾルを並べて紙に塗布した。こうして得られた、予め被覆された紙を210°Cで60秒間、マティス炉Mathis-Ofen中で発泡させ、かつゲル化した。黄変値をゲル化した試料につき上記の分析の項目の13番目上記参照の記載と同様に測定した。膨張挙動を評価する場合には、DINP試料は、比較標準として採用される。すなわち、規定の膨潤挙動=O.K.は、DINP試料の挙動に相当する。いわゆる、過剰発泡の場合には、発泡体構造の崩壊を生じ、すなわち、ここでは、劣悪な膨張挙動が存在する。表面品質の良さまたは表面構造を評価する場合には、表面構造の一様さまたは規則正しさが評価される。また、個々の効果成分の寸法の広がりは、評価において一緒に取り入れられる。それに加えて、処方物成分の流出または移行に関連して裏面紙が評価される。表面構造の評価を基礎とする採点システムは、次の第15表中に表わされている。裏面判断移行の評価を基礎とする採点システムは、次の第16表中に表わされている。効果のある発泡体すなわち、特別な表面構造化/特に顕著な表面構造化を有する発泡体の表面構造は、主として製造に使用されるプラスチゾルの成分および加工特性によって決定される。殊に、ここでは、プラスチゾル粘度、プラスチゾルの流展例えば、剪断速度の機能としてのプラスチゾル粘度の流展により特徴付けられた、プラスチゾルのゲル化挙動とりわけ、気泡の大きさおよび分布にとって決定的、発泡剤の分解に対する使用される可塑剤の影響いわゆる、自己キック効果Auto-Kick-Effekte、ならびに単数の発泡剤もしくは複数の発泡剤および単数の分解触媒もしくは複数の分解触媒の選択ならびに単数の発泡剤もしくは複数の発泡剤と単数の分解触媒もしくは複数の分解触媒との組合せを挙げることができる。これらは、主として使用物質の選択によって影響を及ぼされ、かつこうして意図的に制御することができる。被覆された紙の裏面の判断は、ゲル化された系における、使用された可塑剤および別の配合物成分の耐久性を逆に推し量ることができる。配合物成分の著しい移行は、視覚的および審美的な欠点の他に、数多くの実際の欠点を有する。すなわち、高められた接着性によって、元通りに除去することができないかまたは少なくとも完全には元通りに除去することができず、それによって極めて短い時間でマイナスの外観をまねくダストの付着を生じる。その上、配合物成分の移行は、たいてい印刷物の印刷可能性または成分に著しく不利な作用を及ぼす。更に、補強接着剤例えば、壁紙用接着剤との相互作用によって、壁装材の制御されない剥離を生じうる。表面の判断および裏面の判断の結果は、第17表中に記載されている。全ての試料の膨張挙動は、ジブチルテレフタレートDBTだけを可塑剤として含有する試料の膨張挙動を除外して、良好であり、かつDINP標準と等価である。DBTは、著しく過剰発泡の傾向があり、すなわち劣悪な膨張挙動を有する。黄変値は、本発明によるプラスチゾルの場合に、DINP標準と比較して明らかにより低い値が達成されることを示し、ここでは、膨張が明らかにより急速に進行することを意味する。表面構造の評価は、DBTプラスチゾルに対して、膨張挙動の結果を示す。過剰発泡によって、不十分な表面構造の形成をまねくか、または当該表面構造の早期の崩壊をまねく。これに反して、全ての本発明によるプラスチゾルは、極めて良好な表面構造を有し、この表面構造は、意外にもDINP標準と比較してむしろ明らかな改善を示す。明らかなすなわち、視覚的に認識可能な移行現象に関連して、全ての試料は、24時間の貯蔵25°Cで後に移行の前兆を示さない。7日間の貯蔵25°Cで後にも、全ての本発明による効果のある発泡体は、移行現象を有しない。従って、視覚的に公知の技術水準を凌駕するかまたは少なくとも等価であり、かつその際に加工可能性において有効な利点を有する、本発明によるプラスチゾルおよびそれから製造可能な効果のある発泡体を使用することができる。例14:平らな発泡体に使用するための、充填剤と顔料を配合した膨張性/発泡性PVCプラスチゾルの製造以下、本発明によるプラスチゾルの利点は、いわゆる平らな発泡体平らな表面を有する発泡体の製造に適した、充填剤および顔料を含有する熱膨張性PVCプラスチゾルにつき明確に示されるはずである。その際に、次の本発明によるプラスチゾルは、とりわけ、例示的に熱膨張性プラスチゾルを表わし、当該熱膨張性プラスチゾルは、壁装材の製造の際に使用される。殊に、次の本発明によるプラスチゾルは、例示的にPVC壁紙において使用される発泡体層のためのものである。しかし、前記プラスチゾルは、例2と同様に製造されるが、しかし、変更された処方物を用いる。様々なプラスチゾルに使用される、成分の計量供給量は、次の第18表から確認することができる。既に先行した例からもたらされなかった、使用された材料および物質を以下に詳説する:VestolitB6021Ultra:60のK値DINENISO1628-2により測定したを有するマイクロ懸濁液PVCホモポリマー;VestolitGmbH社。Drapex39:エポキシ化されたダイズ油;可塑化作用を有する補助安定剤;Chemtura/Galata社。例15:24時間の貯蔵25°Cで後の例14からの、充填剤と顔料を配合した熱膨張性プラスチゾルのプラスチゾル粘度の測定例14で製造されたプラスチゾルの粘度を、上記の分析の項目の10番目上記参照の記載と同様に、レオメーターPhysicaMCR101Paar-Physica社で測定した。この結果は、次の第19表中に例示的に剪断速度100/秒、10/秒、1/秒および0.1/秒に対して表わされている。全ての本発明による例は、明らかにより低いプラスチゾル粘度を、純粋なDINP=標準と比較して、ならびに純粋なジブチルテレフタレートと比較して示す。より高度に分岐された比較例4は、同様に明らかにより高いプラスチゾル粘度を有し、かつ例えばドクターナイフ塗布または噴霧による加工の際に存在するような高い剪断速度の際に測定可能でなく、加工可能でもない。従って、現在の標準と比較して明らかにより良好なかつより急速な加工を可能にするプラスチゾルが使用される。例16:例14からの、充填剤と顔料を配合した熱膨張性プラスチゾルのゲル化挙動の測定例14で製造された、充填剤と顔料を配合した熱膨張性プラスチゾルのゲル化挙動を、上記の分析の項目の11番目上記参照の記載と同様に、25°Cで24時間のプラスチゾルの貯蔵後にPhysicaMCR101で振動モードで測定した。この結果は、次の第20表中に表わされている。純粋なジブチルテレフタレートを基礎とするプラスチゾルは、既に効果のある発泡体の処方物例12参照と同様に、既に室温での予めのゲル化の明らかな前兆を示唆する。それに応じて、低い温度での急速なゲル化にも拘わらず、従来の技術での加工可能性は、与えられていない。本発明によるプラスチゾルは、実際に若干緩徐なゲル化を少し高められたゲル化温度の際に有するが、しかし、ゲル化状態での最大のペースト粘度は、DINP標準プラスチゾルの場合と同様の温度で達成される。従って、主として改善された加工特性例15参照の場合に、主として現在の標準系と同様のゲル化特性を有し、かつ同時にオルトフタレートを含まないプラスチゾルが使用される。例17:例14による、熱膨張性プラスチゾルからの平らな発泡体の製造および判断この平らな発泡体は、例13に記載の方法と同様に製造されるが、しかし、例14で製造されたプラスチゾルを使用して製造される。膨張挙動は、例13に記載の方法と同様に評価された。黄変値は、ゲル化された試料につき、上記の分析の項目の13番目上記参照の記載と同様に測定された。平らな発泡体の表面品質の良さまたは表面構造を判断する場合には、とりわけ表面構造の画一性および/または平滑さが評価される。その上、他方で、処方物成分の流出/移行に関連して裏面紙が評価される。評価システムは、次の第21表中に表わされている。裏面は、効果のある発泡体例13/第16表参照の場合の評価と同様に評価された。平らな発泡体すなわち、平らな表面構造化を有する発泡体の表面構造は、効果のある発泡体の場合と同様に、主として製造に使用されるプラスチゾルの加工特性によって決定される。殊に、他方で、プラスチゾル粘度、プラスチゾルの流展挙動例えば、剪断速度としてのプラスチゾル粘度の流展により特徴付けられた、プラスチゾルのゲル化挙動とりわけ、気泡の大きさおよび分布にとって決定的、気泡の凝集速度ならびに発泡剤の分解に対する使用される可塑剤の影響いわゆる、自己キック効果Auto-Kick-Effekte、ならびに単数の発泡剤もしくは複数の発泡剤および単数の分解触媒もしくは複数の分解触媒の選択ならびに単数の発泡剤もしくは複数の発泡剤と単数の分解触媒もしくは複数の分解触媒との組合せを挙げることができる。その上、界面活性剤例えば、分散剤および/または湿潤剤の意図された使用によって、発泡体の連続気泡性または独立気泡性を制御することができる。すなわち、使用物質の選択は、この場合には、主として最終的な結果に影響を及ぼす。被覆された紙の裏面の判断は、他方で、ゲル化された系における、使用された可塑剤および別の配合物成分の耐久性を逆に推し量ることができる。配合物成分の著しい移行は、既述したように数多くの欠点を有し、かつ、たいてい相応する処方物の使用に対するK.O.判断基準を意味する。表面の判断の結果は、次の第22表中に記載されている。全ての本発明による例は、DINP標準と比較可能な膨張挙動、ならびに例外なくDINP標準の値を下廻る黄変値を示す。また、製造された平らな発泡体の表面品質の良さは、DINP標準の平らな発泡体の表面品質の良さと等価であり、同様に壁紙へのいかなる移行も観察されない。従って、公知の技術水準と比較して明らかに改善された性質を有する、プラスチゾルおよび発泡体が提供される。"