"酸窒化アルミニウムと、金属の窒化物、炭化物およびホウ化物から選択される少なくとも1種の金属化合物からなる結合材と、を含み、前記焼結体における前記酸窒化アルミニウムの含有量が20体積以上80体積以下であり、前記金属は、第4族元素~第6族元素から選択される少なくとも1種の金属であり、前記結合材はアルミニウムを含有する、焼結体。前記結合材は、該結合材の表面から少なくとも100nmの深さにおいて、前記アルミニウムを0.01原子以上5原子以下の濃度で含有する、請求項1に記載の焼結体。前記結合材の表面は、前記酸窒化アルミニウムと接する面である、請求項1または2に記載の焼結体。前記結合材は、2種以上の前記金属化合物からなる混合物または固溶体である、請求項1から3のいずれかに記載の焼結体。窒化アルミニウムを0.1体積以上10体積以下含む、請求項1から4のいずれかに記載の焼結体。酸化アルミニウムを0.1体積以上20体積以下含む、請求項1から5のいずれかに記載の焼結体。前記酸窒化アルミニウムにおける酸素/窒素のモル比が3以上9以下である、請求項1から6のいずれかに記載の焼結体。請求項1から7のいずれかに記載の焼結体を用いた切削工具。請求項1から7のいずれかに記載の焼結体の製造方法であって、酸化アルミニウムの粉末、窒化アルミニウムの粉末、ならびに、金属の窒化物、炭化物およびホウ化物から選択される少なくとも1種の金属化合物の粉末を混合して混合粉末を作製する工程と、前記混合粉末を、窒素雰囲気下において、1600°C以上2000°C以下、100Pa以上10MPa以下の条件で焼成して焼成体を形成する工程と、前記焼成体を粉砕して粉砕物を形成する工程と、前記粉砕物を成形して、1100°C以上2500°C以下、40MPa以上20GPa以下の条件で焼結させる工程と、を含み、前記混合粉末を準備する工程において、前記酸化アルミニウムの粉末と前記窒化アルミニウムの粉末とのモル混合比が0.5以上3以下となるように調製され、前記金属は、第4族元素~第6族元素から選択される少なくとも1種の金属である、焼結体の製造方法。しかしながら、炭化珪素は鉄系被削材との反応性が高いために、炭化珪素ウィスカーを酸窒化アルミニウム焼結体の結合材として用いた場合、鉄系被削材を切削するための工具の材料に適さなくなるという問題がある。換言すれば、従来の技術では、酸窒化アルミニウム焼結体に靭性を付加する一方で、鉄系被削材との反応性が低いという酸窒化アルミニウム焼結体の優れた特性を低下させることとなっており、酸窒化アルミニウム焼結体の特性を生かした上で、靭性の高い酸窒化アルミニウム焼結体を提供することは実現できていないのが実情である。また、特許文献2の焼結方法では、30MPa程度のホットプレス焼結法で焼結体を作製しているため、焼結体の内部にポア空隙が発生する傾向にある。これによって酸窒化アルミニウム粒子の結合力が不足するために、結果的に、切削工具用の材料として適切な焼結体を製造するに到っていないという問題がある。ホットプレス焼結法のかわりに数GPa程度の超高圧焼結法を行なうことによって、焼結体中のポアが消失し、もって、結合力の高い焼結体が得られることが一般的に知られているが、本発明者らが上記超高圧焼結法を検討したところ、酸窒化アルミニウムについては、酸化アルミニウムと窒化アルミニウムに分解されることが分かった。本発明者は、これが酸窒化アルミニウムが準安定相であることに起因するものと推定した。酸窒化アルミニウムが分解されることによって生成される窒化アルミニウムは六方晶であってその硬度は低いため、結果的に、生成される焼結体の硬度は低くなるという問題が生じる。上記事情を鑑み、本発明は、酸窒化アルミニウムを含み、高い靭性を有する焼結体、焼結体の製造方法および切削工具を提供することを目的とする。本発明の第1の態様は、酸窒化アルミニウムと、金属の窒化物、炭化物およびホウ化物から選択される少なくとも1種の金属化合物からなる結合材と、を含み、焼結体における酸窒化アルミニウムの含有量が20体積以上80体積以下であり、金属は、第4族元素~第6族元素から選択される少なくとも1種の金属であり、結合材はアルミニウムを含有する、焼結体である。なお、本明細書において、金属とは、遷移金属を意味する。上記焼結体において、結合材は、該結合材の表面から少なくとも100nmの深さにおいて、アルミニウムを0.01原子以上5原子以下の濃度で含有することが好ましい。上記焼結体において、上記結合材の表面は、酸窒化アルミニウムと接する面であることが好ましい。上記焼結体において、結合材は、2種以上の金属化合物からなる混合物または固溶体であることが好ましい。上記焼結体において、窒化アルミニウムを0.1体積以上10体積以下含むことが好ましい。上記焼結体において、酸化アルミニウムを0.1体積以上20体積以下含むことが好ましい。上記焼結体において、酸窒化アルミニウムにおける酸素/窒素のモル比が3以上9以下であることが好ましい。本発明の第2の態様は、上記焼結体を用いた切削工具である。本発明の第3の態様は、上記焼結体の製造方法であって、酸化アルミニウムの粉末、窒化アルミニウムの粉末、ならびに、金属の窒化物、炭化物およびホウ化物から選択される少なくとも1種の金属化合物の粉末を混合して混合粉末を作製する工程と、混合粉末を、窒素雰囲気下において、1600°C以上2000°C以下、100Pa以上10MPa以下の条件で焼成して焼成体を形成する工程と、焼成体を粉砕して粉砕物を形成する工程と、粉砕物を成形して、1100°C以上2500°C以下、40MPa以上20GPa以下の条件で焼結させる工程と、を含み、混合粉末を準備する工程において、酸化アルミニウムの粉末と窒化アルミニウムの粉末とのモル混合比が0.5以上3以下となるように調製され、金属は、第4族元素~第6族元素から選択される少なくとも1種の金属である、焼結体の製造方法である。本発明によれば、工具用の焼結体であって、高い硬度と高い靭性とを有する、酸窒化アルミニウム焼結体を提供することができる。<焼結体>以下、本発明の工具用の焼結体の一実施形態について詳細に説明する。本実施形態において、焼結体は、酸窒化アルミニウムと、金属の窒化物、炭化物およびホウ化物から選択される少なくとも1種の金属化合物からなる結合材と、を含み、焼結体における酸窒化アルミニウムの含有量が20体積以上80体積以下であり、金属は、第4族元素~第6族元素から選択される少なくとも1種の金属であり、結合材はアルミニウムを含有する、焼結体である。上記酸窒化アルミニウムは、Al3O4xNx但し、0.4≦x≦1の組成で表される酸窒化アルミニウムからなる。焼結体において、酸窒化アルミニウムの粒子同士は結合していてもよいが、焼結体の靭性を向上させる観点からは、粒子同士が結合せずに、結合材によって酸窒化アルミニウムの粒子同士が強固に結合されることによる、連続した結合相中に粒子が分散して存在する構造であることが好ましい。焼結体における酸窒化アルミニウムの含有量が80体積以下の場合、酸窒化アルミニウムの粒子同士を結合を効果的に抑制して、結合材によって粒子同士を結合することができ、70体積以下の場合にさらに粒子同士の結合を効果的に抑制することができる。また、焼結体における酸窒化アルミニウムの含有量が20体積以上の場合、酸窒化アルミニウムによる焼結体の硬度を十分に維持することができ、また酸窒化アルミニウムの鉄系被削材との反応性の低さを維持することができ、40体積以上の場合にさらに効果的にこれらの特性を維持することができる。焼結体中の酸窒化アルミニウムの含有量は、たとえば、SEM-EDX3O4xNx但し、0.4≦x≦1となる。また、未反応の酸化アルミニウムおよび/または窒化アルミニウムを含む場合もある。ただし、上記条件下で作製された焼成体において、若干残留する酸化アルミニウムおよび窒化アルミニウムの含有量は、後述する焼結工程後においても、それぞれ0.1体積以上20体積以下および、0.1体積以上10体積以下の範囲内となるため、特に問題はない。粉砕物を形成する工程次に、形成された焼成体を粉砕して、粉砕物を形成する。形成された焼成体において、酸窒化アルミニウムおよび金属化合物は、それぞれ部分的に粒成長している場合があるため、本工程により、焼成体を均一な粉末に粉砕する。これにより、後述する焼結工程において、酸窒化アルミニウムと金属化合物とがより均一に混在する焼結体を作製することができる。粉砕は、乳鉢、ビーズミルなどを用いて行なうことができる。なお、各粉末の混合方式には乾式と湿式の何れの方式を用いてもよい。焼結する工程次に、形成された粉砕物をプレスして成形体を形成し、該成形体を1100°C以上2500°C以下、40MPa以上20GPa以下の条件下で焼結して、焼結体を作製する。たとえば、タンタル製などのカプセルに粉砕物を充填してプレス成形し、これを超高圧プレス機で焼結することによって、上述の焼結体を作製することができる。より好ましい条件は、1200°C以上1900°C以下、1GPa以上8GPa以下である。以上の工程により、上述の本実施形態に係る焼結体を製造することができる。本実施形態の製造方法によれば、高い硬度と、高い靭性とを有し、耐摩耗性、耐欠損性の高い焼結体を製造することができる。また、当該焼結体からなる切削工具は、長寿命を有することができる。なお、焼結体をそのまま切削工具としてもよく、焼結体を所望の形状に仕上げ加工したものを切削工具としてもよい。本実施形態の焼結体が、高い硬度と高い靭性とを有することができる理由を以下に詳述する。本発明者らは、酸窒化アルミニウム粉末と、金属化合物粉末とを混合して、上記のような超高圧焼結法で焼結体を作製した場合、酸窒化アルミニウムが酸化アルミニウムと窒化アルミニウムに分解されてしまうことを知見した。これは、酸窒化アルミニウムのスピネル型結晶構造において、24固の陽イオンサイトのうち1個が空孔となっていることからも分かるように、酸窒化アルミニウムの結晶構造を維持するためには、結晶構造中に空孔原子が存在していないサイトが存在していることが必要であるが、超高圧条件下では、原子の移動により局所的に空孔が不足する領域が発生するために、酸窒化アルミニウムが、熱力学的により安定な酸化アルミニウムと窒化アルミニウムとに分解されるためである。これに対し、本実施形態によれば、焼成体を形成する工程において、結合材の原料となる金属化合物中にアルミニウムが拡散することによって、酸窒化アルミニウムの結晶中には十分な空孔が存在することができる。このため、上記焼結する工程において、酸窒化アルミニウムの分解が効果的に抑制されるため、高硬度のスピネル型結晶構造を維持することができる。さらに、結合材中にアルミニウムが拡散されていることにより、酸窒化アルミニウムと結合材との界面の結合力がより強固になるため、焼結体は、さらに高い硬度と靭性とを有することができる。特に、本発明者らは、焼結体において、金属化合物の粒子の表面から少なくとも100nmの深さにおいて、0.01原子以上5原子以下の濃度範囲でアルミニウムが含有されていることにより、酸窒化アルミニウムと結合材との界面の結合力がさらに強固になることを検討により知見している。上記金属化合物の粒子の表面とは、酸窒化アルミニウムの結晶と接する面であって、上記焼結体は、換言すれば、金属化合物の酸窒化アルミニウムの結晶と接する面において、少なくとも100nmの深さにまで、アルミニウムが拡散されていることになる。また、製造された焼結体において、酸窒化アルミニウムの含有量は20体積以上80体積以下となるため、酸窒化アルミニウムの存在による焼結体の硬度と、結合材の存在による焼結体の靭性とを有することができる。さらに、窒化アルミニウムが0.01体積以上10体積以下存在するように、および/または酸化アルミニウムが0.1体積以上20体積以下存在するように、焼成工程を調製することにより、耐摩耗性、耐熱性をさらに高めることができる。以下に、本発明を実施例を用いて詳細に説明するが、これらの実施例は例示的なものであり、本発明の範囲はこれに限定されるものではない。実施例1~12および比較例1~8各実施例において、粒径が0.01μmの酸化アルミニウムγ-アルミナ粉末と、粒径が1μmの窒化アルミニウム粉末と、粒径が0.1μmの金属化合物粉末TiN粉末とが、それぞれ下記表1に示す混合比となるように、ボールミルに添加した。そして、分散溶媒としてのエタノールをボールミルに添加して、これらを均一に混合した。なお、各粒子の粒径は、光散乱法により測定した。そして、各粉末が均一に混合されて形成されたスラリーをバット内に均一に広げ、これを乾燥させることによって、混合粉末を準備した。そして、乾燥させた混合粉末を窒化ホウ素製の容器に入れ、当該容器を加熱炉に入れて窒素雰囲気下において、表1に示す焼成条件に従って、焼成体を形成した。形成された焼成体をビーズミルを用いて粉砕し、形成された粉砕物をタンタル製のカプセルに充填し、超高圧プレス機を用いて、表1に示す焼結条件に従って焼結体を作製した。作製された焼結体における酸窒化アルミニウム、酸化アルミニウム、窒化アルミニウム、および結合材の各体積を、SEM-EDX法により算出した。また、酸窒化アルミニウムにおける酸素と窒素のモル比O/N、および結合材におけるアルミニウムの拡散濃度原子を算出した。なお、結合材におけるアルミニウムの拡散濃度は、結合材と酸窒化アルミニウムとの界面から深さ100nm近傍の位置におけるアルミニウムの濃度をTEM-EDX法により測定することによって算出した。さらに、各焼結体を、レーザにより切断して仕上げ加工し、先端ノーズR0.8mmの切削工具を作製した。そして、以下の条件で、各切削工具における鋼S45Cの切削試験を行い、1km切削後の各切削工具の逃げ面の磨耗量を測定した。切削速度:400m/min.切込み量:0.2mm送り量:0.1mm/rev切削油:なし各実施例および各比較例における、原料組成各原料の体積、焼成条件および焼結条件を表1に示す。また、各実施例および各比較例において作製された焼結体の組成、結合材におけるアルミニウムの拡散濃度原子、および各焼結体を材料とする切削工具の上記切削試験後の逃げ面の磨耗量μmを表2に示す。また、比較例9および10として、超硬合金工具組成:WC/Co=50体積/50体積およびセラミック工具組成:Al2O3/Y2O3=95体積/5体積を用いて、上記と同様の切削試験を行い、各工具の逃げ面の磨耗量を観察した結果も表2に示す。なお、表2において、酸窒化アルミニウムをAlONと表記している。実施例1~5および比較例1~4を参照し、酸窒化アルミニウムを含む焼結体であって、酸窒化アルミニウムの含有量が20体積以上80体積以下であり、結合材であるTiNにおけるアルミニウムの拡散量が深さ100nmの位置において0.01原子以上5原子以下の場合に、切削工具の磨耗量が低いことが分かった。切削工具の磨耗量が低い場合、切削工具の材料である焼結体が高い耐磨耗性、耐欠損性を有する、高硬度で高靭性であることが分かる。実施例1の焼結体をX線回折XRDで分析した結果を図1に示す。すなわち、図1には、実施例1の焼結体の組成であって、XRDで観察された酸窒化アルミニウムと窒化チタンの結晶性が示されている。図1のグラフの縦軸は強度a.u.を示しており、横軸は2θ度を示している。また、実施例1の焼結体のTEM画像を図2に示す。図2において、黒く見える部分が酸窒化アルミニウム結晶相であり、白く見える部分がTiN結晶相である。図1および図2に示されるように、焼結体において、酸窒化アルミニウムと、TiNとが均一に混在していることがわかった。特に、図2より、酸窒化アルミニウムの粒子の間に、TiNの粒子が存在していることがわかった。これらの結果から、実施例1の焼結体において、酸窒化アルミニウムの粒子同士を結合材によって結合することにより、酸窒化アルミニウムの粒子同士の結合を効果的に抑制できており、もって、靭性の高い焼結体となることができるものと考えられる。また、実施例1の焼結体のTEM-EDXによる元素分析の結果を図3および図4に示す。図3のグラフの縦軸は元素濃度原子を示しており、横軸は焼結体の表面からの距離nmを示している。図4は、図3の一部を拡大した結果を示すグラフである。図3および図4において、アルミニウムが高濃度で連続して存在している箇所は、酸窒化アルミニウム粒子が存在している箇所に相当し、チタンが高濃度で連続して存在している箇所は、TiNが存在している箇所に相当する。図3および図4に示されるように、酸窒化アルミニウムとTiNの界面部分において、アルミニウムとチタンが混在している領域があることが分かる。すなわち、TiN粒子の表面からある程度の深さ図4を参照すれば、300nm程度までアルミニウムが拡散されていることが分かった。また、たとえば、実施例6~10および比較例5,6を参照し、上記焼結体において、酸化アルミニウムが含有されており、該酸化アルミニウムの含有量が20体積以下である場合に、より切削工具の磨耗量が低いことが分かった。また、上記焼結体において、窒化アルミニウムが含有されており、該窒化アルミニウムの含有量が10体積以下である場合に、より切削工具の磨耗量が低いことも分かった。また、たとえば、実施例11,12および比較例7,8を参照し、上記焼結体において、酸窒化アルミニウムにおける酸素/窒素のモル比が3以上9以下である場合に、より切削工具の磨耗量が低いことが分かった。実施例13~38実施例13~38において、金属化合物として、表3に示す金属化合物を用いた以外は、実施例1と同様の方法により、焼結体を作製し、また、該焼結体を用いて切削工具を作製し、上記切削試験を行った。各実施例における原料組成各原料の体積、焼成条件および焼結条件を表3に示す。また、各実施例において作製された焼結体の組成、結合材におけるアルミニウムの拡散濃度原子、および各焼結体を材料とする切削工具の上記切削試験後の逃げ面の磨耗量μmを表4に示す。表3および表4を参照し、表3に示す金属化合物を結合材の原料として用いた場合にも、実施例1~12と同様に、切削工具の上記切削試験後の逃げ面の磨耗量が低下することが分かった。今回開示された実施の形態および実施例はすべての点で例示であって、制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味、および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。"