"ガスタービンベースの主電力及び熱発生プロセスからの排気ガスからCO2を捕獲する方法であって、該主電力及び熱発生プロセスからの排気ガスを二次ガスタービンベースの電力及び熱発生プロセスに供給する前に、該排気ガスを冷却する工程であって、該主電力及び熱発生プロセスは、該二次ガスタービンベースの電力及び熱発生プロセスに直列に接続されている工程、該排気ガスを高圧に圧縮し、該二次ガスタービンベースの電力及び熱発生プロセスにおける二次ガスタービン燃焼室中で酸化剤として用いる工程、該二次ガスタービンベースの電力及び熱発生プロセスから得られる熱排気ガスを、発電機に接続されたタービンに供給し、排気ガスは周囲圧近くに減圧された後、熱回収プロセスに入り、ここで該排気ガスが冷却される工程であって、該二次ガスタービンベースの電力及び熱発生プロセスからの排ガス中のCO2濃度は、該主電力及び熱発生プロセスからの排気ガス中のCO2濃度よりも高い工程、並びに該二次ガスタービンベースの電力及び熱発生プロセスからの排ガスを、CO2の捕獲のためのCO2分離プロセスに供給する工程を含み、ここで、該二次ガスタービンベースの電力及び熱発生プロセス並びに該CO2分離プロセスは、主電力プロセス排気ガスダクトを介して該主電力及び熱発生プロセスと接続されるだけであることを特徴とするCO2の捕獲方法。前記排気ガス中のCO2濃度は、前記主電力及び熱発生プロセスにおける3~5から前記二次ガスタービンベースの電力及び熱発生プロセスにおける7~9に上げられることを特徴とする請求項1に記載のCO2の捕獲方法。前記主電力及び熱発生プロセスからの前記排気ガスが、100°Cより低い温度に冷却されることを特徴とする請求項1に記載のCO2の捕獲方法。前記主電力及び熱発生プロセスからの前記排気ガスが、30°Cより低い温度に冷却されることを特徴とする請求項1に記載のCO2の捕獲方法。前記主電力及び熱発生プロセスからの前記排気ガスが、断熱的に、0.5MPa5barより高圧に圧縮されることを特徴とする請求項1に記載のCO2の捕獲方法。前記CO2含有排気ガスが、前記二次ガスタービンベースの電力及び熱発生プロセス中で中間冷却なしに0.5MPa5bar~4MPa40barに圧縮されることを特徴とする請求項1に記載のCO2の捕獲方法。前記二次ガスタービン燃焼室中の温度が、850°Cより高いことを特徴とする請求項1に記載のCO2の捕獲方法。前記二次ガスタービン燃焼室中の温度が、1200°Cより高いことを特徴とする請求項1に記載のCO2の捕獲方法。減圧された前記排気ガスが、100°Cより低い温度に冷却されることを特徴とする請求項1に記載のCO2の捕獲方法。前記二次ガスタービンベースの電力及び熱発生プロセスからの前記排気ガスが、80°Cより低い温度に冷却されることを特徴とする請求項1に記載のCO2の捕獲方法。蒸気タービンで発電するため及び/又は熱媒体を加熱するために用いられる蒸気を発生させるのに回収熱が用いられることを特徴とする請求項1に記載のCO2の捕獲方法。前記CO2分離プロセスが、吸収及び脱着プロセスであることを特徴とする請求項1に記載のCO2の捕獲方法。前記CO2分離プロセスに必要な熱が、前記二次ガスタービンベースの電力及び熱発生プロセスから取り出されることを特徴とする請求項1に記載のCO2の捕獲方法。前記主電力及び熱発生プロセスで発生される排気ガスの5~100が、前記二次ガスタービンベースの電力及び熱発生プロセスに供給されることを特徴とする請求項1に記載のCO2の捕獲方法。前記二次ガスタービンベースの電力及び熱発生プロセスに入る前に、周囲空気が前記主電力及び熱発生プロセスからの排気ガスと混合されることを特徴とする請求項1に記載のCO2の捕獲方法。前記二次ガスタービンベースの電力及び熱発生プロセスが、周囲空気を用いて開始されることを特徴とする請求項1に記載のCO2の捕獲方法。本発明の主な目的は、熱効率の増大、並びに1kW設置容量当たりの投入経費及び作動経費の低減を必ず伴うような、主ガスタービンベースの電力及び熱発生プロセスからの排気ガス中のCO2の捕獲及び回収のための改良型方法に到達することであった。本発明の別の目的は、設置蒸気タービンの利用を低減しないような、主ガスタービンベースの電力及び熱発生プロセスからの排気ガスからのCO2の捕獲及び回収のための改良型方法に到達することであった。本発明の更なる目的は、化学的吸収及び脱着プロセス又は排気ガスからCO2を分離し得る任意の他のプロセスが構築され、そして上記の主電源プロセスに接続される場合、主電力及び熱発生プロセスの作動停止期間を低減するような、主ガスタービンベースの電力及び熱発生プロセスからの排気ガスからのCO2の捕獲及び回収のための改良型方法に到達することであった。本発明の更に別の目的は、主電力及び熱発生プロセス中の設置装備の機械的変更を必要としないような、主ガスタービンベースの電力及び熱発生プロセスからの排気ガスからのCO2の捕獲及び回収のための改良型方法に到達することであった。本発明の更に別の目的は、任意の二次電力及び熱発生プロセスにおける熱及び電力損失を低減するような、主ガスタービンベースの電力及び熱発生プロセスからの排気ガスからのCO2の捕獲及び回収のための改良型方法に到達することであった。更に、本発明の更なる目的は、排気ガスを再生利用することなく排気ガス中のCO2濃度増大を必ず伴うような、主ガスタービンベースの電力及び熱発生プロセスからの排気ガス中からCO2の捕獲及び回収のための改良型方法に到達することであった。CO2の捕獲のための化学的吸収及び脱着プロセス、又は排気ガスからCO2を分離し得る任意の他のプロセスを包含するための慣用的電力及び熱発生プロセスの再構築に関連する上記の課題を考慮して、探究がなされた。二次電力及び熱発生プロセスが一次主電力及び熱発生プロセスに接続され、この場合、CO2吸収及び脱着プロセス又は排気ガスからCO2を分離し得る任意の他のプロセス即ちCO2分離プロセスが二次電力及び熱発生プロセスに接続され、この場合、主電力及び熱発生プロセスからの排気ガスの5~100が二次熱及び電力発生プロセスに供給されるならば、上記の問題は解決され得るということを本発明者等は見出した。二次プロセスは、CO2分離プロセスを作動するために必要とされる十分量の熱及び電力を供給するよう意図される。電力及び熱の任意の付加的生成は、グリッドに輸出され得る。従って、CO2分離プロセスを含めた二次電力及び熱発生プロセスは次に、主プロセスの容量を妨害又は低減することなく、主プロセスに接続され得る。CO2分離プロセスを含めた二次電源プロセスは、上記主プロセスからの排気ガスダクトを除いて主プロセスとの接続を有さないため、2つの電力及び熱発生プロセスを接続するために必要とされる時間は低減される。これは、必要とされる作動停止期間を低減する。主電源プロセスからの電力生産の損失は作動停止時間低減によって最小限に減らされるため、これは有意の経費節約効果を有する。それは、CO2分離プロセスを含めた二次ガスタービンベースの電力及び熱発生プロセスプラントが構築され、一次電力及び熱発生プロセスに接続される前に、数年間作動され得る慣用的ガスタービンベースの電力及び熱発生プラントの建造も可能にする。これは、二次電力及び熱発生プロセスプラントの構築期間中に有意の経済的利益を有する。欧州特許第1159056号及び国際公開第04/026445号の両方と異なり、主ガスタービン電源プラントからの排気ガスは、排気ガスがCO2分離プロセスに進入する前に二次電源プロセス中に設置される二次ガスタービン燃焼室中で酸化剤として用いられる。従って、排気ガス中のCO2の濃度は、一次電源プラント中の3~5から二次電源プラント中の7~9に上げられる。国際公開第04/026445号で主張されたプロセス及び欧州特許第1159056号で主張された方法の両方と異なり、CO2除去ガスは、主電力及び熱発生プロセスにおける排気ガス流で熱交換されない。これは、2つの電力及び熱発生プロセスの組込みに関連する問題を排除する。欧州特許第1159056号及び国際公開第04/026445号の両方と異なり、主電源プロセスからの圧縮排気ガスは、炭素含有燃料が燃焼される燃焼室に直接供給され、そしてその結果生じる熱排気ガスは次に、圧力が周囲圧近くに低減されるタービンに進入し、その後CO2が分離する。また、従来技術と異なるのは、複合二次電力及び熱発生プロセス並びにCO2分離プロセスが、熱及び電力の両方に関して自己充足的であるか、或いは主電力及び熱発生プロセスの容量を妨害又は低減しないという点である。従って、吸収及び脱着のそれぞれにより、或いは排気ガスからCO2を分離し得る任意の他のプロセスにより、ガスタービンベースの電力及び熱発生プロセス主電源プロセスからの排気ガス中のCO2を捕獲及び回収するための方法であって、ここで、主電源プロセスからの排気ガスが50°Cより低く冷却された後に、二次ガスタービンベースの電力及び熱発生プロセス二次電源プロセスに供給され、ここで排気ガスが断熱的に高圧好ましくは0.5MPa5barより高圧に圧縮されて、ここで、850°Cより高い、好ましくは1,200°Cより高い温度に増大される二次ガスタービン燃焼室中で酸化剤として用いられる方法を本発明者等は見出した。得られた熱排気ガスは、発電機に接続されたタービンに更に供給され、ここで、排気ガスはほぼ周囲圧に減圧される。減圧排気ガスは熱回収セクションに更に進入し、ここで排気ガスは好ましくは100°Cより低く冷却される。回収熱の一部は、CO2分離プロセスに用いられる。回収熱の一部を更に用いて、蒸気タービン中で発電させるのに用いられ得る蒸気を生成することができる。更に回収熱の一部は、加熱媒質、例えば水含有グリコールを加熱するために用いられ得る。本発明の方法により、全体的プロセス効率は増大され、そして構築時間中の又は任意の作動停止中の経費に対する影響は既知の技法と比較して有意に低減される。両プラントは、互いに無関係に実行され得る。二次電源プロセス、例えばCO2分離プロセスが、例えばメンテナンス作業のために作動停止される場合、一次プラントは設計容量で依然として作動し得る。主電源プロセスが一定期間作動停止される場合、CO2分離プロセスを含めた二次プラントはほぼ設計容量で作動され得る。主電源プラントは構築され、CO2捕獲を伴わずに数年間作動され得る。すべての必要なユーティリティーは二次電源プロセスから供給されるため、CO2分離プロセスを含めた二次電源プラントは構築され、そして主電源プロセスの変更を伴わずに主電源プラントに接続され得る。これは、主電源プロセス中の設置蒸気タービンの容量が100利用され得るということも保証する。高圧CO2分離プロセスにおける処理のための燃焼室の前又は後の圧縮排気ガスの抽出が回避されるため、高圧での捕獲の代わりに更に効率的な吸収媒体を用いたほぼ大気圧でのCO2捕獲は、二次電源プラントの複雑さを低減する。ブレイトンサイクルによれば、圧力降下及び温度降下の両方が低減されるため、これはサイクル熱効率も改良する。以下の図面及び実施例で、本発明を更に説明し、予見する。図1空気1は圧縮機30に進入し、そして1MPa10bar~4MPa40barに圧縮された後、燃料3が燃焼される燃焼機31に供給される。次に熱燃焼ガス4はタービン32に進入する。このユニットは、圧縮機又は発電機を駆動し得る。低圧の排気ガス5は廃ガス熱回収ユニット33に進入し、ここでボイラー供給水24を蒸発させることにより蒸気25が発生される。約100°Cの一部冷却排気ガス6は、循環冷却水28により冷却塔34中で更に冷却される。使用済水29は捨てられるか、又は一部再生利用される。冷却塔の適用は一例として示されているだけであって、本発明はこのユニットの使用に限定されない。排気ガス6は、水冷熱交換器中で又は任意の他の手段により冷却もされ得る。凝縮水8はユニット41で分離され、そして新鮮な空気10が任意にミキサー42中に付加される。酸素含有ガス流11は圧縮機35に進入し、0.5MPa5bar~4MPa40barに圧縮された後、燃焼室36に供給され、ここで燃料13が燃焼される。熱燃焼ガス14は次にタービン37に進入する。このユニットは、圧縮機又は発電機を駆動し得る。排気ガス15はほぼ周囲圧で廃ガス熱回収ユニット38に進入し、ここでボイラー供給水26を蒸発させることにより蒸気27が発生される。一部冷却排気ガス16は任意に、循環冷却水17により冷却塔39中で更に冷却される。使用済水18は捨てられるか、又は一部再生利用される。冷却塔の適用は一例として示されているだけであって、本発明はこのユニットの使用に限定されない。排気ガス16は、水冷熱交換器中で又は任意の他の手段により冷却もされ得る。任意の凝縮水は、ユニット43で分離される。CO2含有排気ガス流21はCO2分離プロセス即ちCO2吸収及び脱着プロセス40に進入し、ここで好ましくはCO2含量の80より多くが除去される。捕獲CO222は圧縮され、地層中に貯留されるのに備えて乾燥されてもよい。CO2除去排気ガスはガス抜き23される。排気ガスから回収される熱は、ユニット40で一部使用され得る。図1に示したような概念の主要原理は、一次CCGTプラントからの排気ガスが100°Cより低い温度に冷却された後、二次CCGTプラントに供給される、ということである。この二次CCGTプラントからの排気ガスは好ましくは100°Cより低い温度に冷却され、CO2吸収及び脱着プラントに供給される。当該概念は、一般的な後燃焼概念と比較して、いくつかの利点を有する:このユニットは基本的には排気ガスの総容積流量に対して設計されるため、1つのCO2浄化プラント脱着セクションで拡大されるは、吸収カラムの数又はサイズの増大を伴わずに1つの全規模CCGTプラントの代わりに2つの全規模CCGTプラント各々390MWの働きをし得る。以下の表1に示すように、二次電源プロセスからの排気ガスの総量は、主電源プロセスからの排気ガスの量と比較して、増大されない。これは、発生する1kW当たりの投入経費を低減する。排気ガス中のCO2の濃度は、約4から8を超えるまで増大され、そして吸収効率を改良し得る。CO2吸収及び脱着プラントを含めた二次CCGTプラントは、現存プラントの小変更のみを伴う既存のCCGTプラントに接続され得る。表1は、排気ガス流9及び排気ガス流21の組成を示す。従来の後燃焼プロセスでは、4.3CO2を含有する排気ガス流977,987kmol/時間は、CO2吸収及び脱着プロセスで処理される。燃料対電力効率が48.5である低加熱値として測定される場合、そして従来の吸収媒体が適用される場合、CO2捕獲を含むこの電力プラントからの出力は約330MWである。出力は、CO2分離なしで約395MWである。代わりに排気ガス流9が一次プラントとほぼ同一サイズの二次ガスタービン複合サイクル電源プラントに供給される場合、二次プロセスからの排気ガス流21水の凝縮及び除去後は8.8のCO2を含有する。ガスの量は75,172kmol/時間に低減される。従って、主電源プロセスと直列に二次電源プロセスを導入する場合、CO2分離プラントに進入するガス流中のCO2の濃度は4.3から8.8に増大され、一方、処理されるべきガスの量はわずかに低減される。この新規の2段階電源プロセスからの電力出力は、CO2分離を勘定に入れないで、約790MWである。Mimura等DevelopmentandapplicationoffluegascarbondioxiderecoverytechnologytheGreenHouseGasTechnologyconferenceinCairnsAustralia1316August2000に提示された論文によれば、約4.3CO2から8.8CO2への排気ガス中のCO2濃度の増大は、エネルギー必要量を約10低減する。従って、総電力出力は約675MWであり、一方、吸収及び脱着プロセスを含めた2つの別個の電源プラントからの電力出力は約360MWである。この場合、総電力プラント効率は48.5から約49.5に増大される。別の利点は、吸収プロセスのサイズは並列に2つの電源プラントを有する代替物と比較して低減されるという点である。これは、処理されるべきガスの量が50より多く低減されるためである。"