AlまたはTiの少なくとも一方を含有する鋼を連続鋳造するために用いられる連続鋳造用モールドパウダーであって、CaO/SiO2が質量比で1.0以上1.5以下、SiO2が15質量以上30質量以下、CaOが30質量以上40質量以下、Al2O3が3質量以上25質量以下、Na2Oが2質量以上6質量以下、CaF2またはNaFで添加されたF分が2質量超10質量以下、B2O3が1質量以上4質量以下、SiO2、Na2OおよびB2O3の質量の和が20質量以上40質量以下からなり、残部は不可避的不純物であり、1300°Cにおける粘度が0.5poise以上8poise以下であることを特徴とする鋼の連続鋳造用モールドパウダー。ここで、CaOはパウダー中に含まれるCaをすべてCaOに換算した値である。更に、ZrO2が2質量以上10質量以下、SrOが2.5質量10質量以下の1種以上を含むことを特徴とする請求項1に記載の鋼の連続鋳造用モールドパウダー。しかし、さらなる高速鋳造化や品質向上の要求に応えるためには、特許文献1記載のパウダーのように、巻き込みを防止するためにパウダー組成を変更して高粘度化するだけでは、鋳型と凝固シェル間の適正なパウダー流入量が確保されず、潤滑性が維持できない。また、ブレークアウトを招く可能性も完全に排除することはできない。特許文献2記載のパウダーではCaO/SiO2が7以上と非常に高いために、凝固温度が高くなり、適正なパウダーの流入量が確保できず、鋳型と凝固シェル間の潤滑性が維持できない。よって、ブレークアウトを招く可能性を完全に排除できない。また、パウダー中のSiO2量が少なく、Al2O3量が多いことから高融点結晶であるゲーレナイトが析出して、潤滑を阻害するとともに鋳型内の抜熱を不安定にする恐れがある。特許文献3記載のパウダーでは粘度が大きいため、鋳型と凝固シェル間への均一な流入性が損なわれて十分な潤滑性が維持できなくなる。よって、ブレークアウトを招く可能性を完全に排除できない。また、粘度確保のためにAl2O3を多量に含むことから高融点結晶であるゲーレナイトが析出して、抜熱が不安定となる恐れがある。特許文献4記載のパウダーでは、高融点結晶であるゲーレナイト等を積極的に析出させるため、パウダーの流入性や潤滑性を阻害するとともに、高融点結晶が鋳型内の抜熱を不安定にする恐れがある。特許文献5記載のパウダーでは、高融点結晶であるゲーレナイトの析出は抑制されているが、パウダー中に含まれるLi2Oが溶鋼中のAlやTiと反応して界面張力を低下させ、溶鋼中にパウダーが巻き込まれやすくなる可能性がある。このように、特許文献1~5記載のパウダーでは、溶鋼中へのパウダーの巻き込み防止と鋳型内での抜熱の安定制御の両立は非常に困難である。また、特許文献6記載のパウダーでは、F分を低減して粘度を高めている。したがって、溶融したパウダーの流れ込み量が少なくてもよい、ブルームやビレットの鋳造にしか適用できないという問題がある。そして、特許文献7記載のパウダーは、ZrO2、TiO2およびCr2O3を含有させて、溶融したパウダーの液相中での輻射熱伝達を阻害することにより、液相中で熱の輻射を散乱又は吸収する。したがって、鋳型内での抜熱が安定しないという問題がある。本発明はかかる事情に鑑みてなされたものであり、溶鋼とパウダーとの反応を抑制することで、パウダーの溶鋼中への巻き込みを抑制して、パウダーに起因する欠陥の無い高品位の製品を得ることができ、かつ、鋳型内での抜熱を安定させて生産性を阻害することのない鋼の連続鋳造用パウダーを提供することを目的とする。上記課題を解決するための本発明の要旨は、以下のとおりである。1AlまたはTiの少なくとも一方を含有する鋼を連続鋳造するために用いられる連続鋳造用モールドパウダーであって、CaO/SiO2が質量比で1.0以上1.5以下、SiO2が15質量以上30質量以下、CaOが30質量以上40質量以下、Al2O3が3質量以上25質量以下、Na2Oが2質量以上6質量以下、CaF2またはNaFで添加されたF分が2質量超10質量以下、B2O3が1質量以上4質量以下、SiO2、Na2OおよびB2O3の質量の和が20質量以上40質量以下からなり、残部は不可避的不純物であり、1300°Cにおける粘度が0.5poise以上8poise以下であることを特徴とする鋼の連続鋳造用モールドパウダー。ここで、CaOはパウダー中に含まれるCaをすべてCaOに換算した値である。2更に、ZrO2が2質量以上10質量以下、SrOが2.5質量以上10質量以下の1種以上を含むことを特徴とする上記1に記載の鋼の連続鋳造用モールドパウダー。本発明によれば、AlやTiを含有する溶鋼を用いて連続鋳造を行う場合でも、溶鋼とパウダーの反応を抑制することで、パウダーの溶鋼中への巻き込みを抑制して、パウダーに起因する欠陥の無い高品位の製品を得ることができ、かつ鋳型内での抜熱を安定させて生産性を阻害することのない鋼の連続鋳造用パウダーを提供することができる。鋳造速度が速くなることに伴い、溶鋼中へのパウダー巻き込みが増加して、スリバー疵やプレス割れといったパウダーに起因する欠陥が生じることから、よりパウダー巻き込みの生じ難いパウダーを使用することが望まれる。しかし、上述の難巻き込みを指向したパウダーでは、高融点結晶が析出することにより鋳型と凝固シェル間の十分な潤滑性が維持できずに抜熱が不安定になるという問題があった。そこで、本発明者らは、AlやTiを含有する溶鋼を用いて連続鋳造を行う際に、溶鋼中へのパウダー巻き込みを防止して、かつ鋳型内での抜熱の安定制御を可能とするため、鋭意研究を重ねた。その結果、本発明者らは、パウダーにF分を意図的に所定量含有させると、パウダーの融点が下がり、かつ、SiO2の活量が低下することを新たに見出した。そして、本発明者らは、SiO2の活量の低下により、上記の1式、2式で表した溶鋼とSiO2との反応が起らず、パウダーの巻き込みが起こり難くなることを新たに見出した。そして、本発明者らは、パウダーにB2O3を所定量含有させると、高融点結晶の生成も抑制することができ、高融点結晶が起因の抜熱不安定がなくなり、抜熱が安定化することを新たに見出した。特に、本発明者らは、パウダーの主成分であるCaO、SiO2、Na2Oに加える成分として、MnO、B2O3、SrO、BaO、TiO2、Fe2O3等を検討した結果、B2O3にのみ高融点結晶の生成を抑える効果があることを新たに見出した。以下、発明の内容について詳細に説明する。本発明において、CaOはパウダー中に含まれるCaをすべてCaOに換算した値を意味する。本発明のモールドパウダーは、1300°Cでの粘度が0.5poise以上8poise以下とする。粘度が0.5poise未満の場合には溶鋼中へのパウダー巻き込みを十分に低減することができない。好ましくは、2poise以上である。一方、粘度が8poiseより大きい場合には鋳型と凝固シェル間への均一流入性が不十分である。好ましくは、4poise以下である。モールドパウダーの粘度測定方法として、回転円筒法を用いることが好ましい。測定対象のモールドパウダーを坩堝に挿入し、1400°Cにて10~15分間予備溶解した後に、縦型管状炉エレマ炉に入れ、E型粘度計のローターを溶融パウダー中に浸漬し、1300°Cで30分間安定させた後、ローターを回転させ粘性抵抗によるトルクを測定し粘度を求める。なおE型粘度計は事前に標準粘度液にて校正しておくことが重要である。本発明のモールドパウダーは、質量ベースでCaO/SiO2以下、塩基度と記載する場合がある。を1.0以上1.5以下とする。塩基度が1.0未満ではSiO2量が多くなり反応抑制による巻き込み防止の効果が得られない。SiO2の巻き込みへの影響については後述する。一方、塩基度が1.5よりも大きい場合は、パウダーの融点が高くなり過ぎて、パウダー中に高融点結晶であるゲーレナイトが生成して、溶融パウダーの流動性が著しく悪化し、流入性や潤滑性の確保が困難になるとともに、鋳型内での抜熱が不安定になる。次にパウダー成分について説明する。パウダーの主成分としては、CaO、SiO2がある。パウダー中の塩基度CaO/SiO2を1.0以上1.5以下に維持することが重要であることは上述の通りである。本発明のパウダー組成として、パウダー中のSiO2が15質量以上30質量以下、Na2Oが2質量以上6質量以下、B2O3が1質量以上4質量以下であり、かつSiO2、Na2OおよびB2O3の含有量の総和は20質量以上40質量以下、とすることが重要である。ここで、SiO2はパウダーを構成する主成分であり、溶融温度や粘度等の物性調整のために必要な成分である。また、Na2O、B2O3は、ガラス性を高めてAl2O3を含む高融点結晶の生成を抑制する機能を有すること、およびNa2O、B2O3を併用することで、その効果が顕著に発揮されることを新たに見出した。但し、SiO2、Na2O、B2O3ともに、含有量が多すぎると、溶鋼との反応が起こり易くなるため、パウダーの溶鋼中への巻き込みが発生するという問題があることが判明した。従って、SiO2、Na2O、B2O3の各成分の含有量に加えて、SiO2、Na2OおよびB2O3の含有量の総和も規定する必要があることがわかった。そこで、本発明者は、SiO2、Na2O、B2O3の各成分の含有量、およびSiO2、Na2OおよびB2O3の含有量の総和に関して、最適な範囲を実験により知見した。以下に詳細に説明する。SiO2含有量が15質量未満では、溶融温度や粘度等の物性調整が困難であるため、15質量以上必要である。但し、30質量超ではパウダーと溶鋼との反応抑制効果が得られにくいため巻き込み性が悪化する。本発明のパウダーは、上述したように、パウダー中に所定量以上のF分を意図的に含有させているため、SiO2の活量が低い。したがって、SiO2の上限が30質量であっても、パウダーと溶鋼との反応を抑制することができる。これに対し、パウダー中に所定量以上のF分を意図的に含有させていない従来のパウダーは、SiO2の活量が高いため、SiO2の上限を30質量にしても、パウダーと溶鋼との反応を抑制することができない。Na2Oは融点の調整や、ガラス性を高めてAl2O3を含む高融点結晶の生成を抑制するために添加するが、Na2O含有量が2質量未満ではその効果が得られない。またNa2Oは溶鋼中のAlまたはTiと反応しやすいため、Na2O含有量が6質量超では反応抑制による巻き込み防止効果が得られない。Na2O含有量のより好ましい範囲は3質量以上4質量以下である。B2O3は融点の調整や、ガラス性を高めてAl2O3を含む高融点結晶の生成を抑制して鋳型内抜熱を安定化させるために添加するが、B2O3含有量が1質量未満ではその効果が得られない。またB2O3は溶鋼中のAlまたはTiと反応しやすいため、B2O3含有量が4質量超では反応抑制による巻き込み防止効果が得られない。B2O3含有量の好ましい範囲は2質量以上4質量以下である。より好ましいB2O3の下限は2.5質量である。これに加えて、パウダー中のSiO2、Na2OおよびB2O3の含有量の総和が20質量未満では溶融温度や粘度等の物性調整が困難となり、上述したパウダーとして本来具備すべき特性を満足することができない。一方、パウダー中のSiO2、Na2OおよびB2O3の含有量の総和が40質量超では、パウダーと溶鋼の反応を抑制することが困難となり、反応抑制による巻き込み防止の効果が得られない。SiO2、Na2OおよびB2O3の含有量の総和のより好ましい範囲は30質量以上40質量以下である。ちなみに、上述の通り、Na2O、B2O3を併用することで、ガラス性を高めてAl2O3を含む高融点結晶の生成を抑制する機能を有する効果が顕著に発揮され、これにより良好な抜熱が安定して実施できるため、ブレークアウト等の操業異常が発生せず、安定した操業が実施できることを、実験により新たに見出した。そのメカニズムは不明であるが、Na2O、B2O3を併用することによる何らかの相乗効果によるものと考えられる。本発明のパウダー組成として、CaO含有量は40質量以下とする。CaO含有量が40質量超では凝固温度が高くなり、流入性や潤滑性が損なわれやすくなる。一方、CaOが少な過ぎると、粘度が上昇して潤滑性が低下し好ましくない。また、融点の調整も困難になる。したがって、CaOは30質量以上とすることが好ましい。本発明のパウダー組成として、Al2O3含有量は3質量以上25質量以下とする。Al2O3は凝固温度や粘度を調整するために添加するが、パウダー中のAl2O3の含有量が3質量未満では凝固温度等の調整効果が小さく、また25質量超では粘度が大きくなりすぎるため、流入性や潤滑性が損なわれて抜熱挙動が不安定となる。本発明のパウダーの組成は、意図的にCaF2又はNaFを添加することにより、F分の含有量は10質量以下とすることが必要である。F分はパウダーの凝固温度を下げ、SiO2の活量を低下させる。そして、パウダーの粘度も低下させる。パウダー中のF分が10質量超では粘度が低下しすぎてパウダー流入が過多となり鋳片品質が悪化する。また、CaF2等の結晶が析出して抜熱挙動が不安定になる。好ましいF分の含有量は9質量以下である。一方、パウダー中のF分の含有量が少なすぎる、即ち、パウダー中のF分の含有量が2質量以下であると、SiO2の活量が低下しない。そして、上記1式、2式で示した、溶鋼中のAlおよびTiとSiO2との反応が起こる。その結果、溶鋼と溶融パウダー間の表面張力が大幅に低下し、溶鋼へのパウダー巻き込みが起こり易くなる。加えて、パウダー中のF分の含有量が2質量以下であると、粘度調整が困難となり、粘度が上昇し、潤滑不良となる。好ましいF分の含有量は2.4質量以下である。より好ましくは3質量以下である。なお、Fは、化合物としてどのような形態をとっている場合であってもよく、上記F含有量は全F含有量を示す。パウダーを、これまでに述べてきた成分にすることにより、鋳造速度の速いスラブの鋳造に用いたとき、本発明のパウダーは特に好適である。溶融したパウダーが鋳型と凝固シェルの間に流れ込みやすくなるからである。以上が、本発明のパウダーに必要な成分および含有量であるが、さらに、以下の成分を含有していても良い。本発明のパウダー組成として、ZrO2含有量は2質量以上10質量以下とすることが好ましい。ZrO2は、粘度を確保するために2質量以上添加する。一方、パウダー中のZrO2含有量が10質量超では粘度が上昇しすぎて潤滑性が悪くなる。ZrO2含有量のより好ましい範囲は4質量以下である。本発明のパウダー組成として、SrO含有量は2.5質量以上10質量以下とすることが好ましい。SrOを2.5質量以上とすることにより、パウダー組成の変化に対する凝固温度や粘度等の物性値の変化を抑制することができる。一方、SrO含有量が10質量超では製造コストが高くなる。SrO含有量のより好ましい範囲は4質量以下である。さらに、本発明のパウダーには、カーボンブラックやコークス粉、グラファイト等の炭素質や繊維や樹脂等の有機質を適宜含有させることが好ましい。これらの炭素質や有機質は、溶融速度を調整することができ、溶鋼表面を保温する効果を有するからである。また、成形のためのバインダー等としての機能も有するからである。上記パウダーのそれぞれの成分は、蛍光X線や化学分析で分析された値を用いることができる。本発明のパウダーは、その50質量以上をプリメルト基材より形成することが好ましい。プリメルト基材とは、パウダーの原料として一部の成分を前もって高温で溶融処理したものである。通常は、パウダー原料を1000~1400°Cに熱して溶融する。プリメルト基材は、CaO-Al2O3-SiO2をベースにしてNa2O、B2O3、Fなどを混合したものを上記温度で溶融し、凝固したものである。50質量以上をプリメルト基材とするのは、鋳型内溶鋼湯面上においてパウダーを均一に溶融させるためである。本発明のパウダーの形態は、粉末であってもあるいは顆粒状であっても良い。また、環境保全に優れ、かつ、溶鋼の保温性と被覆性に優れる中空顆粒状であることがより好ましい。また、パウダーと溶鋼との反応を抑制することは、パウダー中へのAl2O3やTiO2の濃化を低減し、粘度変化を防止し流入性や潤滑性を確保できるという効果を併せもつ。ここで、パウダーと溶鋼との反応を抑制していることの参考値として、パウダーの界面張力を指標としても良い。溶鋼とパウダー間の界面張力の上限値は、特に限定されるものではないが、高い方が好ましい。実操業で調整可能な値としては、1550°Cで1.7N/m程度が目安となる。ここで界面張力を1550°Cにおける値としたのは、実際の連続鋳造に供する溶鋼の温度に近い温度であることによる。ここで、界面張力の測定は、大井浩、野崎努、吉井裕:鉄と鋼、581972、p.890に記載されるのと同様の方法で行うことができる。すなわち、るつぼ内で溶融した1550°Cの溶融パウダー中に、鋼試料を静かに添加して鋼を溶融させ、溶融パウダー中の溶鋼の形状を横からX線透過撮影し、このX線透過写真から鋼の形状を測定して界面張力を求めることができる。本発明のパウダーが効果的に用いられる対象鋼種は、溶鋼中にAlまたはTiの少なくとも一方を含有するものであれば、特に限定されるものではない。炭素濃度の低い鋼種、例えば、炭素濃度が0.0005~0.05質量である鋼種は、鋼板中に、パウダーに起因する欠陥が発生しやすい。したがって、このような鋼種に、本発明のパウダーは好適である。また、本発明においては、溶鋼中のAlまたはTiの含有量は限定されるものではない。即ち、Al、Tiの少なくとも一方の含有量が0.1質量以下である、AlまたはTiの含有量が比較的低い溶鋼に本発明のパウダーを用いた場合でも、本発明の効果は十分に得られる。本発明のパウダーは、溶鋼中のTi濃度が0.01~0.07質量である極低炭素鋼の連続鋳造に適用すると特に好ましい。この鋼種は強加工を施されるので、鋼材中の介在物をできるだけ少なくしておくことが望ましいからである。また、本発明のパウダーは、溶鋼中のAl濃度が0.01~0.07質量である極低炭素鋼の連続鋳造に適用すると特に好ましい。この鋼種は強加工を施されるので、鋼材中の介在物をできるだけ少なくしておくことが望ましいからである。そして、本発明のパウダーは、溶鋼中のAl濃度が0.1質量超である高Al鋼の連続鋳造に適用すると特に好ましい。この鋼種は、鋼材中に介在物が残存しやすいからである。以下に、実施例を挙げて本発明について詳細に説明する。転炉にて溶製した溶鋼300tonを、真空精錬炉RHにて所定の成分濃度に調整した極低炭素鋼の溶鋼を、タンディッシュ、浸漬ノズルを介して垂直曲げ型の連続鋳造機にて、厚み250mm、幅1600mmの鋳片に鋳造した。鋳造速度は1.8m/minとした。パウダーの組成および物性値および鋳造した溶鋼中のAl、Ti濃度を表1、表2表1の続きに示す。パウダーNo.1~21、50は本発明例である。No.22~41、51は比較例である。なお、パウダーの粘度は1300°Cにおける値であり、上述の方法を用いて測定した。鋳造して得られた鋳片を常法にて熱延酸洗冷延焼鈍して自動車用の薄鋼板とし、表面を観察して表面疵を調査するとともに、プレス加工を行い割れの発生を検査し、表面疵、プレス割れについて、その発生率で薄鋼板の品質を評価した。また、操業性については、鋳型内に熱電対を設置し、温度推移を連続的に測定し、その温度の推移が安定している場合GGood、温度の推移が不安定な場合やブレークアウト等の操業異常が発生した場合PPoorの2水準で評価した。また、総合評価については、操業異常がなく、かつ品質において表面疵とプレス割れの和が0.2以下の場合VGVeryGood、操業異常がなく、かつ品質において表面疵とプレス割れの和が0.2より大きく0.4以下の場合GGood、操業異常が発生、もしくは品質において表面疵とプレス割れの和が0.4より大きい場合PPoorの3水準で評価した。その結果、表1、表2に示すように、本発明を用いた連続鋳造では流入不安定によるブレークアウト警報やブレークアウト等の操業異常がまったく見られなかったのに対し、比較例ではこれらの操業異常が多く見られた。特に、SiO2、Na2OおよびB2O3の3成分について見ると、比較例のNo.27、28では、Na2Oが含有されていない場合、あるいは本発明の範囲よりも少ない場合であり、残りのSiO2、B2O3の含有量、およびSiO2、Na2OおよびB2O3の含有量の総和が、本発明の範囲内であっても、操業異常となった。また、比較例のNo.30、31では、B2O3が含有されていない場合、あるいは本発明の範囲よりも少ない場合であり、残りのSiO2、Na2Oの含有量、およびSiO2、Na2OおよびB2O3の含有量の総和が、本発明の範囲内であっても、操業異常となった。これに対して、本発明の範囲内である本発明例のNo.1~21およびNo.50は、いずれの場合も、操業異常がまったく見られなかった。これは、比較例では、Na2OおよびB2O3の含有量が本発明の範囲外であったため、高融点結晶の生成を充分に抑制できず、抜熱が悪化したのに対し、本発明例では、いずれも、高融点結晶の生成を充分に抑制でき、良好な抜熱が実現できたものと考えられる。そして、本発明例の鋳片を用いた製品板では、パウダーに起因した表面疵の発生率やプレス加工時の割れの発生率が比較例に比べて大幅に減少していた。今回は、垂直曲げ型連続鋳造設備を使用したが、湾曲型及び垂直型連続鋳造設備においても同様の効果が確認されている。また、本実施例は自動車用薄鋼板の鋳片製造に関しての例を述べたが、本技術の本質とするところは、鋳型内の抜熱を安定させ、かつパウダー巻き込みによって生じる欠陥を防止することであり、缶用鋼板、鋼管など他の鋼種の鋳片を製造する場合にも効果が確認されている。なお、上述したところは、本発明の実施形態を例示したものにすぎず、本発明は、請求の範囲において種々変更を加えることができる。