"永久磁石と、該永久磁石を内周部に収容する環状部材とを具備するロータと、複数のティースおよび複数の巻線装着部および前記ロータの回転軸方向に貫通する貫通孔を有する環状のステータ鉄心と、該ステータ鉄心にトロイダル状に巻回されるようにして前記複数の巻線装着部に装着される巻線から成る3相の巻線群とを具備するステータとを備え、前記3相の巻線群は、全節巻きであり、各相の前記巻線群単位で周方向に所定相順で配置され、各相の前記巻線群は、少なくとも3つの前記巻線装着部に装着されて順方向に通電される前記巻線から成る順方向界磁巻線群と、少なくとも3つの前記巻線装着部に装着されて逆方向に通電される前記巻線から成る逆方向界磁巻線群とを備え、前記貫通孔は、前記周方向で隣り合う互いに異なる相の前記巻線群間に配置される前記ティースに設けられていることを特徴とするモータ。前記ティースは、先端部から前記周方向に突出する爪部を備え、前記周方向で隣り合う前記ティース同士の前記爪部は磁気的に結合していることを特徴とする請求項1に記載のモータ。前記ティースは、前記貫通孔よりも基端側の位置で前記周方向に突出するバイパス部を備え、前記周方向で隣り合う前記ティース同士の前記バイパス部は磁気的に結合していることを特徴とする請求項1または請求項2に記載のモータ。ところで、上記従来技術に係るモータでは、ロータに発生する渦電流損失による発熱をロータの構造によって抑制するだけであり、渦電流の発生要因および渦電流を発生させるステータの構造については何等考慮していないことから、渦電流損失による発熱を有効に抑制することができない虞がある。本発明は上記事情に鑑みてなされたもので、ロータに発生する渦電流の発生要因に応じて渦電流損失による発熱を適切に抑制することが可能なモータを提供することを目的としている。本願発明者は、上記課題を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、ステータが発生する回転磁界にロータに渦電流を発生させる要因となる特定の高調波成分が存在すること、および、この高調波成分がステータの構造および巻線に対する通電パターンに起因して発生することを見出し、ステータの構造によって上記課題を解決できることを見出した。上記課題を解決して係る目的を達成するために、本発明の請求項1に係るモータ例えば、実施の形態でのモータ1は、永久磁石例えば、実施の形態での永久磁石61と、該永久磁石を内周部に収容する環状部材例えば、実施の形態での環状部材62とを具備するロータ例えば、実施の形態でのロータ11と、複数のティース例えば、実施の形態でのティース部83および複数の巻線装着部例えば、実施の形態での外周側巻線装着部84および内周側巻線装着部85および前記ロータの回転軸方向に貫通する貫通孔例えば、実施の形態での貫通孔86を有する環状のステータ鉄心例えば、実施の形態での円環状ステータコア73と、該ステータ鉄心にトロイダル状に巻回されるようにして前記複数の巻線装着部に装着される巻線例えば、実施の形態での巻線74から成る3相の巻線群例えば、実施の形態での順方向界磁巻線群U、V、W、逆方向界磁巻線群-U、-V、-Wとを具備するステータ例えば、実施の形態でのステータ12とを備え、前記3相の巻線群は、全節巻きであり、各相の前記巻線群単位で周方向に所定相順で配置され、各相の前記巻線群は、少なくとも3つの前記巻線装着部に装着されて順方向に通電される前記巻線から成る順方向界磁巻線群例えば、実施の形態での順方向界磁巻線群U、V、Wと、少なくとも3つの前記巻線装着部に装着されて逆方向に通電される前記巻線から成る逆方向界磁巻線群例えば、実施の形態での逆方向界磁巻線群-U、-V、-Wとを備え、前記貫通孔は、前記周方向で隣り合う互いに異なる相の前記巻線群間に配置される前記ティースに設けられている。本発明の請求項2に係るモータでは、前記ティースは、先端部から前記周方向に突出する爪部例えば、実施の形態での爪部87を備え、前記周方向で隣り合う前記ティース同士の前記爪部は磁気的に結合している。本発明の請求項3に係るモータでは、前記ティースは、前記貫通孔よりも基端側の位置で前記周方向に突出するバイパス部例えば、実施の形態でのバイパス部91を備え、前記周方向で隣り合う前記ティース同士の前記バイパス部は磁気的に結合している。本発明の請求項1に係るモータによれば、各相の巻線群において少なくとも3つの巻線装着部に巻線が装着される分布巻、かつ、各相の巻線群が所定間隔=360°/極対数×2をおいて配置される全節巻によって、トロイダル状に巻線が巻回されたステータは、3相の各相毎の順方向界磁巻線群および逆方向界磁巻線群による6個の巻線群を有している。そして、貫通孔は周方向で隣り合う互いに異なる相の巻線群間に配置されるティースに設けられていることで、これらのティースの磁気抵抗が増大しており、磁束が集中してしまうことが防止されている。すなわち、周方向で隣り合う互いに異なる相の巻線群間に配置されるティースに貫通孔を備えていないモータにおいては、6個の巻線群に対する通電パターンに起因して、ステータが発生する回転磁界にロータに渦電流を発生させる要因となる6次巻線に通電される電流の1周期に対する6次の高調波成分が存在することが、本願発明者により見出された。さらに、この6次の高調波成分は、周方向で隣り合う互いに異なる相の巻線群間に配置されるティースに磁束が集中する状態と、複数のティース周方向でひとつおきに隣り合う互いに異なる所定相の巻線群間に配置される4個のティースに磁束が分散する状態とが、周期的に交互に繰り返されることに起因することが、本願発明者により見出された。これらに基づき、本発明の第1態様に係るモータでは、複数のティースのうち、周方向で隣り合う互いに異なる相の巻線群間に配置されるティースに、ロータの回転軸方向に貫通する貫通孔が設けられて磁気抵抗が増大しており、1個のティースに磁束が集中してしまうことが防止されている。これにより、ステータの構造および巻線に対する通電パターンに起因して6次の高調波成分が発生することは抑制され、この6次の高調波成分によってロータに渦電流が発生すること、および、ロータに発生する渦電流損失による発熱を有効に抑制することができる。本発明の請求項2に係るモータによれば、周方向で隣り合うティース同士は爪部によって磁気的に結合していることから、隣り合うティース間の磁気抵抗は低減され、一方のティースに磁束が集中してしまうことが防止されている。これにより、6次の高調波成分が発生すること、および、この6次の高調波成分によってロータに渦電流が発生すること、および、ロータに発生する渦電流損失による発熱を、より一層、有効に抑制することができる。本発明の請求項3に係るモータによれば、周方向で隣り合うティース同士はバイパス部によって磁気的に結合していることから、隣り合うティース間の磁気抵抗は低減され、一方のティースに磁束が集中してしまうことが防止されている。これにより、6次の高調波成分が発生すること、および、この6次の高調波成分によってロータに渦電流が発生すること、および、ロータに発生する渦電流損失による発熱を、より一層、有効に抑制することができる。以下、本発明の一実施形態に係るモータについて添付図面を参照しながら説明する。本実施の形態によるモータ1は、例えば内燃機関に圧縮空気を供給する遠心圧縮機や、燃料電池に酸化剤ガスである圧縮空気を供給する遠心圧縮機などを成す過給機2に搭載されており、この過給機2は、例えば図1に示すように、ケーシング3内に収容された遠心圧縮部4およびモータ1および軸受け部5および回転軸6を備えて構成されている。モータ1は、ロータ11と、ステータ12とを備えている。遠心圧縮部4は、インペラ21を備えている。軸受け部5は、第1および第2ジャーナルエア軸受け31,32を備えている。回転軸6はケーシング3内で回転可能に配置され、一端部から他端部に向かい順次、インペラ21と、第1ジャーナルエア軸受け31と、ロータ11と、第2ジャーナルエア軸受け32とが配置され、インペラ21およびロータ11が回転軸6と一体的に回転可能に連結されている。各ジャーナルエア軸受け31,32は、インペラ21に一体に形成された円筒状の第1軸部42および回転軸6に一体に形成された円筒状の第2軸部43の外周側に所定間隔をおいて配置される同一形状の2つのリング部材46,46を備え、各リング部材46,46は、各軸部42,43を回転可能に支持するとともに、回転不能にケーシング3に固定されている。例えば図2に示すように、リング部材46の内周面46A上には、波板形状のバンプフォイル47と、平板形状のトップフォイル48とが、径方向内方に向かい順次、積層されるようにして配置されている。バンプフォイル47は、例えば1枚または複数枚で構成され、周方向の一端47aがリング部材46の内周面46A上に固定されている。トップフォイル48は、平板を環状に湾曲させて成る形状を有し、周方向の一端48aがリング部材46の内周面46A上に固定されるとともに、他端48bが自由端とされている。モータ1のロータ11は、例えば図3に示すように、回転軸6を内周部に収容するようにして同軸かつ一体的に配置された円筒状の永久磁石61と、該永久磁石61を内周部に収容するようにして同軸かつ一体的に配置された環状部材62とを備えて構成されている。永久磁石61は、例えば径方向に着磁されて成る2つの磁極N極およびS極を有する1極対の永久磁石である。環状部材62は、例えばニッケルなどによる合金から成り、内周部に永久磁石61を保持する。ステータ12は、例えば図3および図4に示すように、円筒状のステータホルダ71と、複数例えば、18個のステータコア片72,...,72が円環状に配列されて成る円環状ステータコア73と、円環状ステータコア73にトロイダル状に巻回された巻線74とを備えて構成されている。ステータホルダ71は、例えば圧入などによって内周部に収容された円環状ステータコア73を保持している。ステータコア片72は、例えば、巻線巻回部81と、巻線巻回部81の外周部において周方向の一方側にずれた位置から径方向外方に突出するように設けられた外周側凸部82と、巻線巻回部81の内周部において周方向の一方側にずれた位置から径方向内方に突出するように設けられたティース部83とを備えて構成されている。巻線巻回部81は、周方向で隣り合う巻線巻回部81,81同士で面接触可能に形成された周方向の両端面を有し、周方向の一方の端面上から突出する突出部81aと、周方向の他方の端面上に設けられた係合凹部81bとを備えている。そして、周方向で隣り合う巻線巻回部81,81同士は面接触し、一方の巻線巻回部81の突出部81aは他方の巻線巻回部81の係合凹部81bに嵌合している。そして、周方向で隣り合う外周側凸部82,82によって周方向の両側から挟み込まれるようにして、2つの外周側凸部82,82および巻線巻回部81の外周部によって、巻線74が装着される外周側巻線装着部84が形成されている。なお、外周側巻線装着部84は電気的な絶縁被覆84aを備えている。また、周方向で隣り合うティース部83,83によって周方向の両側から挟み込まれるようにして、2つのティース部83,83および巻線巻回部81の内周部によって、巻線74が装着される内周側巻線装着部85が形成されている。なお、内周側巻線装着部85は電気的な絶縁被覆85aを備えている。巻線74は、3相U相、V相、W相の各相毎に所定のステータコア片72の巻線巻回部81の周りに所定回数巻回されるようにして外周側巻線装着部84および内周側巻線装着部85に装着されて、3相U相、V相、W相の巻線群を構成している。3相の巻線群は、全節巻きであり、各相の巻線群単位で周方向に所定相順で配置されている。そして、各相の巻線群は、周方向で隣り合う3つのステータコア片72の巻線巻回部81に巻回されて順方向に通電される順方向界磁巻線群U、V、Wと、周方向で隣り合う3つのステータコア片72の巻線巻回部81に巻回されて逆方向に通電される逆方向界磁巻線群-U、-V、-Wとを備えている。つまり、巻線74は、各相の巻線群において、周方向で隣り合う3つのステータコア片72の巻線巻回部81に分布して巻回される分布巻を構成している。さらに、巻線74は、各相の巻線群が所定間隔=360°/極対数×2をおいて配置される全節巻を構成している。このため、例えばロータ11の極対数が1の場合、18個のステータコア片72,...,72から成るステータ12では、各相の巻線群において、順方向界磁巻線群U、V、Wと逆方向界磁巻線群-U、-V、-Wとは、機械角で180°の位相差を有するように配置されている。なお、3相U相、V相、W相の巻線群は、各相の巻線群単位で周方向に所定相順例えば、図3に示す時計回りでのU相、V相、W相の相順などで配置されている。これらにより、3相の各相U相、V相、W相の順方向界磁巻線群U、V、Wおよび逆方向界磁巻線群-U、-V、-Wによる6個の巻線群は、例えば図3に示す時計回りで、順次、順方向界磁巻線群Uと、逆方向界磁巻線群-Vと、順方向界磁巻線群Wと、逆方向界磁巻線群-Uと、順方向界磁巻線群Vと、逆方向界磁巻線群-Wとの順に配置されている。そして、複数例えば、18個のステータコア片72,...,72の各ティース部83のうち、周方向で隣り合う互いに異なる相の巻線群間に配置されるティース部83は、ロータ11の回転軸6の軸方向に貫通する貫通孔86を備えている。つまり、18個のティース部83,...,83のうち、各巻線群-W,U間に配置される1個のティース部83と、各巻線群U,-V間に配置される1個のティース部83と、各巻線群-V,W間に配置される1個のティース部83と、各巻線群W,-U間に配置される1個のティース部83と、各巻線群-U,V間に配置される1個のティース部83と、各巻線群V,-W間に配置される1個のティース部83とは、各貫通孔86を備えている。また、ティース部83は、径方向内方側の先端部から周方向の両方向で外部に向かい突出する2つの爪部87,87を備え、周方向で隣り合うティース部83,83同士の爪部87,87は磁気的に結合している。なお、磁気的に結合した爪部87,87は、互いに接触していてもよいし、所定間隔をおいて離間していてもよい。また、ティース部83は、径方向内方側の先端面83A上において、例えば周方向でロータ11の回転方向の反対方向にずれた位置において回転軸6の軸方向に伸びる凹溝88を備えている。本実施の形態による過給機2は上記構成を備えており、次に、この過給機2の動作について説明する。先ず、モータ1の巻線74に3相交流による通電が行なわれることにより、ロータ11を構成する永久磁石61および環状部材62は、回転軸6と一体に回転する。これに伴い、回転軸6に保持されているインペラ21は回転し、遠心圧縮部4を介して大気中から空気を吸引する。インペラ21により吸引された空気は、遠心圧縮部4により圧送されて、この過給機2を搭載する機器、例えば内燃機関や燃料電池などに供給される。本実施の形態によるモータ1は上記構成を備えており、次に、このモータ1の動作について、例えば図5に示す比較例のモータ100の動作と比較しつつ説明する。なお、以下において、本実施の形態によるモータ1と、比較例のモータ100との間で異なる点は、比較例のモータ100は上記の貫通孔86および凹溝88を備えていない点である。したがって、例えば図5に示すように、比較例のモータ100において、本実施の形態によるモータ1と同一部分には、同一の符号を配した。比較例のモータ100において、例えば図6に示すように、互いに120°の通電位相差の正弦波電流で3相U相、V相、W相の巻線群を構成する巻線74に通電を行なうと、ロータ11表面上に発生する磁束密度変動に6次つまり、巻線74に通電される正弦波電流の1周期に対する6次の高調波成分が発生することが、本願発明者により見出された。例えば図6に示す通電期間T1において、ロータ11表面上に発生する磁束密度変動が極大となる状態は、基準電流値例えば、相対値で100に対して、U相およびW相の各順方向界磁巻線群U,Wに1/2倍つまり、相対値で50の電流が通電され、V相の順方向界磁巻線群Vに1倍つまり、相対値で-100の電流が通電され、3相U相、V相、W相の巻線群によって界磁磁束を発生させる状態である。この状態では、例えば図7に示すように、18個のティース部83,...,83のうち、各巻線群W,-U間に配置される1個のティース部83と、各巻線群V,-W間に配置される1個のティース部83とに、回転磁界の磁束Mが集中していることが、本願発明者により見出された。また、例えば図6に示す通電期間T2において、ロータ11表面上に発生する磁束密度変動が極小となる状態は、基準電流値例えば、相対値で100に対して、U相の順方向界磁巻線群Uに√3/2倍つまり、相対値で100×√3/2の電流が通電され、V相の順方向界磁巻線群Vに√3/2倍つまり、相対値で-100×√3/2の電流が通電され、W相の順方向界磁巻線群Wの通電がゼロとされ、2相U相、V相の巻線群によって界磁磁束を発生させる状態である。この状態では、例えば図8に示すように、18個のティース部83,...,83のうち、各巻線群-V,-U間に配置される4個のティース部83,...,83と、各巻線群V,U間に配置される4個のティース部83,...,83とに、回転磁界の磁束Mが分散していることが、本願発明者により見出された。これらの図7および図8に示す状態は、ロータ11の永久磁石61の磁極境界つまり、N極とS極との境界Bの位相と、回転磁界の磁束Mが集中している1個のティース部83位相および回転磁界の磁束Mが分散している4個のティース部83,...,83の位相とが一致している状態であり、ティース部83における磁束Mの集中と分散とが、ロータ11の永久磁石61による界磁磁束の影響によるものではないことが、本願発明者により見出された。つまり、この6次の高調波成分は、ロータ11の永久磁石61の磁極位置にはよらずに、3相の各相U相、V相、W相の順方向界磁巻線群U、V、Wおよび逆方向界磁巻線群-U、-V、-Wから成る6個の巻線群に対する通電パターンに起因して発生している。より詳細には、周方向で隣り合う互いに異なる相の巻線群間に配置される1個のティース部83に磁束が集中する状態と、複数のティース部83,...,83、つまり周方向でひとつおきに隣り合う互いに異なる所定相の巻線群間に配置される4個のティース部83,...,83に磁束が分散する状態とが、周期的に交互に繰り返されることに起因して発生している。そして、ステータ12が発生する回転磁界の磁束Mが極大となって集中するのは、18個のティース部83,...,83のうち、各巻線群-W,U間に配置される1個のティース部83と、各巻線群U,-V間に配置される1個のティース部83と、各巻線群-V,W間に配置される1個のティース部83と、各巻線群W,-U間に配置される1個のティース部83と、各巻線群-U,V間に配置される1個のティース部83と、各巻線群V,-W間に配置される1個のティース部83とである。このように、比較例のモータ100では、例えば図9Aに示すように、ロータ11の永久磁石61の磁極位置にはよらずに、特定のティース部83つまり周方向で隣り合う互いに異なる相の巻線群間に配置される1個のティース部83に、ステータ12が発生する回転磁界の磁束Mが集中してしまう。これに対して、本実施の形態によるモータ1では、例えば図9Bに示すように、周方向で隣り合う互いに異なる相の巻線群間に配置される1個のティース部83に貫通孔86を備えることにより、このティース部83の磁気抵抗が増大しており、ステータ12が発生する回転磁界の磁束Mが集中してしまうことが抑制されている。これにより、本実施の形態によるモータ1では、ロータ11表面上に発生する磁束密度変動に6次の高調波成分が発生してしまうことが抑制されている。さらに、比較例のモータ100において、互いに120°の通電位相差の正弦波電流で3相U相、V相、W相の巻線群を構成する巻線74に通電を行なうと、例えば図10に示すように、ロータ11表面上に発生する磁束密度変動に、6次の高調波成分に加えて、18次の高調波成分が発生することが、本願発明者により見出された。この18次の高調波成分は、ティース部83と各巻線装着部84,85とに起因して発生する。例えば図10に示す通電タイミングTaにおいて、18次の高調波成分が極大となる状態は、ロータ11の永久磁石61の磁極中心C例えば、永久磁石61の外周面上におけるN極の中心位置とティース部83との周方向位置が一致する状態である。また、例えば図10に示す通電タイミングTbにおいて、18次の高調波成分が極小となる状態は、ロータ11の永久磁石61の磁極中心C例えば、永久磁石61の外周面上におけるN極の中心位置と各巻線装着部84,85との周方向位置が一致する状態である。なお、この18次の高調波成分の極大および極小の状態は、回転磁界による変磁によってずれ、例えば各巻線装着部84,85およびティース部83の周方向中心位置に対して、ロータ11の永久磁石61の磁極中心Cが回転方向にずれた位置で18次の高調波成分が極大および極小となる。より詳細には、18次の高調波成分の極大は、ロータ11の永久磁石61の磁極中心Cが各ティース部83に対向するときのリーディング状態で、磁束が集中する部位例えば、各巻線装着部84,85の周方向中心位置からロータ11の回転方向側に設けられた爪部87付近に磁極中心Cが対向する状態で生じる。また、18次の高調波成分の極小は、ロータ11の永久磁石61の磁極中心Cが各ティース部83に対向するときのトレーリング状態で、磁束が集中する部位例えば、各巻線装着部84,85の周方向中心位置からロータ11の回転方向側に設けられた爪部87付近から最も離れた位置に磁極中心Cが対向する状態で生じる。そして、18次の高調波成分は、これらの極大と極小とが、周期的に交互に繰り返されることに起因して発生している。このように、比較例のモータ100では、ステータ12の18個のティース部83,...,83のそれぞれにおいて径方向内方の先端部で磁束Mが集中する部位つまり、周方向でロータ11の回転方向の反対方向側の爪部87付近と、ロータ11の永久磁石61の磁極位置との相対位置が周期的に変化することに起因して、ロータ11表面上に発生する磁束密度変動に18次の高調波成分が発生する。これに対して、本実施の形態によるモータ1では、ティース部83の径方向内方側の先端面83A上において、周方向でロータ11の回転方向の反対方向にずれた位置に凹溝88を備えることにより、この部位つまり、周方向でロータ11の回転方向の反対方向側の爪部87付近の磁気抵抗が増大しており、ティース部83の径方向内方の先端部において特定の部位に磁束Mが集中してしまうことが抑制されている。これにより、本実施の形態によるモータ1では、ロータ11の永久磁石61の磁極中心Cが各ティース部83に対向するときのリーディング状態とトレーリング状態とで、磁極中心Cが対向する部位の磁束密度が均等化されており、ロータ11表面上に発生する磁束密度変動に18次の高調波成分が発生してしまうことが抑制されている。例えば図11A,Bに示す比較例のモータ100での磁束密度変動量およびロータ損失相当量の測定結果に比べて、例えば図12A,Bに示す本実施の形態によるモータ1での磁束密度変動量およびロータ損失相当量の測定結果によれば、ロータ11表面上に発生する磁束密度変動における6次の高調波成分および18次の高調波成分および6次の高調波成分と18次の高調波成分とを重畳した波形が低減されていることが認められる。さらに、ロータ11表面上に発生する磁束密度変動の高調波成分に起因してロータ11に発生する渦電流損失が低減されていることが認められる。上述したように、本実施の形態によるモータ1によれば、ステータ12の18個のティース部83,...,83のうち、周方向で隣り合う互いに異なる相の巻線群間に配置されるティース部83は、ロータ11の回転軸6の軸方向に貫通する貫通孔86を備えることで磁気抵抗が増大しており、磁束が集中してしまうことが防止されている。すなわち、本実施の形態によるモータ1に比べて周方向で隣り合う互いに異なる相の巻線群間に配置されるティース部83に貫通孔86を備えていない比較例のモータ100においては、6個の巻線群に対する通電パターンに起因して、ロータ11表面上に発生する磁束密度変動にロータ11に渦電流を発生させる要因となる6次の高調波成分が存在することが、本願発明者により見出された。さらに、この6次の高調波成分は、周方向で隣り合う互いに異なる相の巻線群間に配置される1個のティース部83に磁束が集中する状態と、複数のティース部83,...,83周方向でひとつおきに隣り合う互いに異なる所定相の巻線群間に配置される4個のティース部83,...,83に磁束が分散する状態とが、周期的に交互に繰り返されることに起因することが、本願発明者により見出された。これらに基づき、本実施の形態によるモータ1では、複数のティース部83,...,83のうち、周方向で隣り合う互いに異なる相の巻線群間に配置されるティース部83に、ロータ11の回転軸6の軸方向に貫通する貫通孔86が設けられて磁気抵抗が増大しており、1個のティース部83に磁束が集中してしまうことが防止されている。これにより、ステータ12の構造および巻線74に対する通電パターンに起因して、ロータ11表面上に発生する磁束密度変動に6次の高調波成分が発生することは抑制され、この6次の高調波成分によってロータ11に渦電流が発生すること、および、ロータ11に発生する渦電流損失による発熱を有効に抑制することができる。さらに、周方向で隣り合うティース部83,83同士は爪部87,87によって磁気的に結合していることから、隣り合うティース部83,83間の磁気抵抗は低減され、一方のティース部83に磁束が集中してしまうことが防止されている。なお、本実施の形態によるモータ1は、円環状ステータコア73にトロイダル状に高密度に巻回された巻線74を備えることにより、単位体積当りの出力が高められており、エアベアリングを用いた過給機2に搭載されることで、過給機2の軸方向寸法が低減されている。また、本実施の形態によるモータ1は、高回転用の小型モータとして用いられる場合であっても、トロイダル状の巻線74において有効に冷却を行なうことができ、過大な発熱が生じることが防止されている。なお、上述した実施の形態においては、例えば図13に示す上述した実施の形態の変形例に係るモータ1の円環状ステータコア73のように、各ティース部83は、貫通孔86よりも径方向の基端側の位置で周方向に突出するバイパス部91を備え、周方向で隣り合うティース部83,83同士のバイパス部91,91は磁気的に結合していてもよい。なお、磁気的に結合したバイパス部91,91は、互いに接触していてもよいし、所定間隔をおいて離間していてもよい。この変形例によるモータ1では、例えば図14に示すように、周方向で隣り合うティース部83,83同士はバイパス部91,91によって磁気的に結合していることから、隣り合うティース部83,83間の磁気抵抗は低減され、一方のティース部83に磁束Mが集中してしまうことが抑制されている。これにより、本実施の形態の変形例によるモータ1は、ロータ11表面上に発生する磁束密度変動に6次の高調波成分が発生してしまうことが抑制されている。例えば図11A,Bに示す比較例のモータ100での磁束密度変動量およびロータ損失相当量の測定結果に比べて、例えば図15A,Bに示す本実施の形態の変形例によるモータ1での磁束密度変動量およびロータ損失相当量の測定結果によれば、ロータ11表面上に発生する磁束密度変動における6次の高調波成分および18次の高調波成分および6次の高調波成分と18次の高調波成分とを重畳した波形が低減されていることが認められる。さらに、ロータ11表面上に発生する磁束密度変動の高調波成分に起因してロータ11に発生する渦電流損失が低減されていることが認められる。"