インゴットを溶解し、多数の加熱、鍛造及び冷却操作による熱機械処理が提供されることを含む、近β型チタン合金の鍛造物の製造方法。この方法の特性は、溶解したインゴットが、4.0~6.0重量のアルミニウム、4.5~6.0重量のバナジウム、4.5~6.0重量のモリブデン、2.0~3.6重量のクロム、0.2~0.5重量の鉄、最大2.0重量のジルコニウム、最大0.2重量の酸素、最大0.05重量の窒素からなることである。それに加え、熱機械処理は、BTTより150~380°C高い温度に加熱し、40~70のひずみで熱間加工し、BTTより60~220°C高い温度に加熱し、30~60のひずみで熱間加工し、BTTより20~60°C低い温度に加熱し、30~60のひずみで熱間加工し、次いで金属をBTTより70~140°C高い温度に加熱し、20~60のひずみで熱間加工することにより再結晶し、その後、室温まで冷却し、次いでBTTより20~60°C低い温度に加熱し、30~70のひずみで熱間加工し、金属をBTTより30~110°C高い温度に加熱し、15~50のひずみで熱間加工することにより更に再結晶し、その後、室温まで冷却し、次いでBTTより20~60°C低い温度に加熱し、50~90のひずみで熱間加工した後、最終熱間加工することを含む。20~40のひずみでBTTより10~50°C低い温度に加熱した後に最終熱間加工を実施し、1200MPaを超える最大引張強度と、少なくとも35MPa√mの破壊靱性K1cとを確実にする点で異なる、請求項1に記載の方法。10~40のひずみでBTTより40~100°C高い温度に加熱した後に最終熱間加工を実施し、70MPa√mを超える破壊靱性K1cと、少なくとも1100MPaの最大引張強度とを確実にする点で異なる、請求項1に記載の方法。BTTより20~60°C低い温度に加熱した後、最大15のひずみで複雑な形状の物品を更に熱間加工する点で異なる、請求項1に記載の方法。この追加の熱間加工は最終熱間加工の後に実施する。本発明の目的は、近β型チタン合金から構成され、均一で高レベルの強度及び高破壊靱性と共に均質な構造を有する物品の製造を制御することである。この方法の技術的結果は、100mmの厚み及び6mを超える長さの断面を有し、保証されたレベルの以下の機械的特性と共に安定した特性を有する精密鍛造物の製造である。1.1200MPaを超える最大引張強度、及び35MPa√m以上の破壊靱性K1c。2.70MPa√mを超える破壊靱性K1c、及び1100MPa以上の最大引張強度。設定された目的は、インゴットを溶解し、多数の加熱、熱間加工及び冷却操作による熱機械処理からなる、近β型チタン合金の鍛造物の製造方法を用いて達成される。溶解したインゴットは、4.0~6.0重量のアルミニウム、4.5~6.0重量のバナジウム、4.5~6.0重量のモリブデン、2.0~3.6重量のクロム、0.2~0.5重量の鉄、最大2.0重量のジルコニウム、最大0.2重量の酸素、最大0.05重量の窒素を含む。熱機械処理は、BTTより150~380°C高い温度に加熱し、40~70のひずみで熱間加工し、BTTより60~220°C高い温度に加熱し、30~60のひずみで熱間加工し、BTTより20~60°C低い温度に加熱し、30~60のひずみで熱間加工し、次いでBTTより70~140°C高い温度に加熱することにより再結晶処理し、20~60のひずみで熱間加工した後、室温まで冷却し、BTTより20~60°C低い温度に加熱し、30~70のひずみで熱間加工し、次いでBTTより30~110°C高い温度に加熱することにより更に再結晶し、次いで15~50のひずみで熱間加工した後、室温まで冷却し、次いでBTTより20~60°C低い温度に加熱し、50~90のひずみで熱間加工した後、最終熱間加工することを含む。20~40のひずみでBTTより10~50°C低い温度に加熱した後に最終熱間加工を実施し、1200MPaを超える最大引張強度と、35MPa√m以上の破壊靱性K1cとを確保する。70MPa√mを超える破壊靱性K1cと、1100MPa以上の最大引張強度とを確保にするために、BTTより40~100°C高い温度に加熱した後に、10~40のひずみで最終熱間加工を実施する。複雑な形状の型入れ鍛造物の最終熱間加工に続き、BTTより20~60°C低い温度に加熱した後、15を超えないひずみで更に熱間加工する。少なくとも1100MPaの最大引張強度と、70MPa√m以上の破壊靱性K1cを有する、精密な型入れ鍛造物を製造するために、β相領域で、熱間加工のひずみが10~40である最終物品の形状に近い、前の熱間加工の段階で形成された形状のために高い金属利用率MUFを有する精密な型入れ鍛造物を製造する潜在的能力を提供する、αβ相領域での熱間加工と比較してひずみ抵抗が低下している、この合金の型入れ鍛造を広く用いることが提案されている。提供される製造方法は、40~70のひずみでBTTより150~380°C高い温度にインゴットを加熱した後に最初に熱間加工しこれは鋳込み構造を破壊するのに役立つ、合金化合物を混合し、ビレットを固め、その結果、空洞、空間等の原料の不具合を排除することを含む。指定限度より低い温度に加熱すると、塑性特性の劣化、熱間加工を困難にし、表面クラックの促進をもたらす。指定限度より高い温度に加熱すると、ガス飽和率の相当な上昇をもたらし、熱間加工の際の表面の裂け、金属表面の品質の低下、結果として表層剥離の増大をもたらす。それに続く、30~60のひずみでの熱間加工、BTTより60~220°C高い温度への加熱は、鋳込み粒子と比較して粒子のサイズを小さく破壊し、それに続くαβ相領域での熱間加工の際の欠点を克服するように、金属延性を向上するのに役立つ。BTTより20~60°C低い温度に金属を加熱した後、30~60のひずみで熱間加工することは、大きな山形粒界を破壊し、転位濃度を上昇させ、すなわち加工硬度を促進する。金属は、増大した固有エネルギー、細粒化を伴う再結晶へと続く、20~60のひずみを有し、熱間加工を有するBTTより70~140°C高い温度への加熱を特徴とする。必要とする粒径は、中間品の大きい断面のために、処理のこの段階では達成されず、従って、加工硬化は、BTTより20~60°C低い温度への加熱後の30~70のひずみで繰り返される。その後、再結晶も繰り返される。β変態点温度より30~110°C高い温度への加熱による追加の再結晶、15~50のひずみでの熱間加工、その後の室温への冷却は、3000μmを超えないサイズを有する母材中の等軸なマクロ粒子の形成をもたらす。β変態点温度より20~60°C低い温度への加熱後の50~90のひずみでの追加の熱間加工を実施し、均質な微粒子の球形マクロ構造を生成する。提供される本発明は、破壊靱性と最大引張強度との必要とされる組み合わせを基準とする、最終熱間加工を示している。少なくとも35MPa√mの破壊靱性K1cと共に1200MPaを超える最大引張強度とを得るために、β変態点温度より10~50°C低い温度に加熱した後、20~40のひずみで最終熱間加工を実施し、許容される破壊靱性K1cの値と共に高レベルの強度をサポートする母材の全体の断面に沿って等軸の微細な球状-層状構造をもたらす。最終熱間加工時の加熱温度範囲は、精製及び一次α相の凝固を促進する。1100MPa以上の最大引張強度と共に70MPa√mを超える破壊靱性K1cを得るために、β変態点温度より40~100°C高い温度に加熱した後、10~40のひずみで最終熱間加工を実施する。このような最終熱間加工は、母材の断面に沿って均質な層状構造をもたらし、許容し得るレベルの強度を伴うK1cの高い値をサポートする。型彫込みの薄肉等のプロファイルの欠如のような複雑な形状の物品における望ましくない後熱間加工効果の場合、BTT-20°C~BTT-60°Cの温度に加熱した後に15を超えないひずみでαβ相領域における追加の熱間加工を導入することが好都合であり、必要な製品形状を得、規定された金属の品質を維持するのに役立つ。提供される発明の産業上の利用可能性は、以下の例示的な実施形態において示される。以下の平均化学組成表1を参照されたいを有する、直径740mmのインゴットを溶解して方法を試験した。複雑な形状の型入れ鍛造物を、熱機械処理の種々のパラメータを用い、これらのインゴットから製造した。インゴット番号1を、BTTより330°C高い温度に加熱し、65のひずみで全体的に鍛造した。この金属を、BTTより200°C高い温度に加熱し、58のひずみで熱間加工した後、BTTより30°C低い温度に加熱し、55のひずみで鍛造した。次いで、材料を、BTTより120°C高い温度に加熱し、25のひずみで熱間加工することにより再結晶させた。次いで、材料をBTTより30°C低い温度に加熱し、40のひずみで熱間加工した後、繰り返して加工硬化し、金属をBTTより100°C高い温度に加熱し、15のひずみで熱間加工した後、更に再結晶させた。更に、BTTより30°C低い温度に加熱した後、ビレットを鍛造し、BTTより50°C低い温度に加熱した後、加工型中で鍛造し、予備成型し、得られた熱間加工の程度は、ビレットの種々の断面において75~85であった。1200MPaの最大引張強度と、35MPa√mを超える破壊靱性K1cの要求を満たすために、金属をBTTより30°C低い温度に加熱し、鍛造部位の種々の断面において20~30のひずみで仕上げ型中で鍛造した。公知のパラメータ固溶化熱処理及びエージングで熱処理した後、部品の試験を行った表2を参照されたい。公知の製造方法によりTi-10V-2Fe-3Al合金で製造した類似の部品の機械的特性を参考のために表2に示す。インゴット番号2を、BTTより300°C高い温度に加熱し、62のひずみで全体的に鍛造した。この金属を、BTTより220°C高い温度に加熱し、36のひずみで熱間加工した後、BTTより30°C低い温度に加熱し、30のひずみで鍛造した。その後、材料を、BTTより120°C高い温度に加熱し、次いで20のひずみで熱間加工することにより再結晶させた。次いで、材料をBTTより30°C低い温度に加熱し、56のひずみで熱間加工した後、繰り返して加工硬化し、金属をBTTより80°C高い温度に加熱し、25のひずみで熱間加工した後、更に再結晶させた。更に、BTTより30°C低い温度に加熱した後、ビレットを鍛造し、加工型中で鍛造し、予備成型し、得られた熱間加工の程度は、鍛造物の種々の断面において58~70であった。少なくとも1100MPaの最大引張強度と、70MPa√mを超える破壊靱性の要求を満たすために、金属をBTTより80°C高い温度に加熱し、鍛造部位の種々の断面において15~35のひずみで最終熱間加工最終型入れ鍛造に供した。公知のパラメータ固溶化熱処理及びエージングで熱処理した後、部品の試験を行った表3を参照されたい。インゴット番号3を、BTTより250°C高い温度に加熱し、45のひずみで全体的に鍛造した。この金属を、BTTより190°C高い温度に加熱し、53のひずみで熱間加工した後、BTTより30°C低い温度に加熱し、56のひずみで鍛造した。その後、材料を、BTTより120°C高い温度に加熱した後、25のひずみで熱間加工することにより再結晶させた。次いで、材料をBTTより30°C低い温度に加熱し、55のひずみで熱間加工した後、繰り返して加工硬化し、金属をBTTより80°C高い温度に加熱し、15のひずみで熱間加工した後、更に再結晶させた。更に、BTTより30°C低い温度に加熱した後、ビレットを鍛造し、加工型中で鍛造し、予備成型し、BTTより30°C低い温度に加熱した後、ビレットを中間体型中で鍛造し、得られた熱間加工の程度は、鍛造物の種々の断面において70~80であった。少なくとも1100MPaの最大引張強度と、70MPa√mを超える破壊靱性の要求を満たすために、金属をBTTより80°C高い温度に加熱し、鍛造部位の種々の断面において10~25のひずみで最終熱間加工最終型入れ鍛造に供した。型彫込みの薄肉を防止するため、金属をBTTより30°C低い温度に加熱した後、5~10のひずみで追加の熱間加工に供した。公知のパラメータ固溶化熱処理及びエージングで熱処理した後、部品の試験を行った表3を参照されたい。公知の製造方法によりTi-6Al-4V合金で製造した類似の部品の機械的特性を参考のために表3に示す。従って、提供される発明は、構造の均一性を制御し、4.0~6.0のAl-4.5~6.0のMo-4.5~6.0のV-2.0~3.6のCr-0.2~0.5のFe-最大2.0のZrからなる高強度の近β型チタン合金からなる物品特に大きいものの機械的特性に要求されるレベルを確保するために役立つ。