"a約18個から約30個までの炭素原子を有し且つ15から100までの分岐を有する少なくとも1種の異性化ノルマルアルファオレフィンを含むオレフィンを用いてトルエンをアルキル化することにより生成された、少なくとも1種のアルキルトルエンの異性体分布をモニタリングするステップと、b2-トリルC24異性体の総含量に対してメタが38未満である2-トリルC24異性体含量を有する目標異性体分布を提供するように、少なくとも1つのアルキル化プロセスパラメーターを調節するステップと、c該アルキルトルエンをスルホン化してアルキルトルエンスルホン酸を生成するステップと、dアルカリ土類金属の供給源を用いて該アルキルトルエンスルホン酸を中和して、約2から約60までの塩基価を有する、中和されたアルキルトルエンスルホネート濃縮物を提供するステップとを含む、アルカリ土類金属アルキルトルエンスルホネート濃縮物の調製における濾過性を改善するための方法。ステップbにおいて、前記アルキル化プロセスパラメーターが、少なくとも1つの反応物の供給温度を調節すること、複数の反応物の電荷モル比を調節すること、及び供給物の重量毎時空間速度を調節することからなる群より選択される、請求項1に記載の方法。ステップbにおいて、前記アルキル化プロセスパラメーターが、少なくとも1つの反応物の供給温度を低下させることを含む、請求項2に記載の方法。ステップbにおいて、前記アルキル化プロセスパラメーターが、前記複数の反応物の電荷モル比を調節することを含む、請求項1に記載の方法。オレフィンに対するトルエンの電荷モル比が、10-20から1までである、請求項1に記載の方法。ステップbにおいて、前記アルキル化プロセスパラメーターが、供給物の重量毎時空間速度を調節することを含む、請求項1に記載の方法。前記アルキル化プロセスが、固定床触媒反応器内で実施される、請求項1に記載の方法。前記アルキル化プロセスパラメーターが、前記固定床触媒反応器内の温度プロフィールを修正するように選択及び調節される、請求項7に記載の方法。前記触媒が、ゼオライトY、SSZ-25、SSZ-26、及びSSZ-33からなる群より選択される、請求項7に記載の方法。前記アルキル化プロセスパラメーターが、2-トリルC24異性体の総含量に対してメタが約18から約37である2-トリルC24異性体含量を有する目標異性体分布を提供するように調節される、請求項1に記載の方法。前記アルキル化プロセスパラメーターが、2-トリルC24異性体の総含量に対してメタが約20から約30である2-トリルC24異性体含量を有する目標異性体分布を提供するように調節される、請求項10に記載の方法。前記アルキル化プロセスパラメーターが、2-トリルC24異性体の総含量に対してオルトが約20から約45である2-トリルC24異性体含量を有する目標異性体分布を提供するように調節される、請求項11に記載の方法。前記アルキル化プロセスパラメーターが、2-トリルC24異性体の総含量に対して、メタ異性体含量約20~35、オルト異性体含量約25~40、及びパラ異性体含量約35~50である2-トリルC24異性体含量を有する目標異性体分布を提供するように調節される、請求項10に記載の方法。前記異性化ノルマルアルファオレフィンが、20から約40の分岐を有すると特徴付けられる、請求項1に記載の方法。前記異性化ノルマルアルファオレフィンは、70wt超がC20からC24までの炭素原子を有すると特徴付けられる、請求項1に記載の方法。a約18個から約30個までの炭素原子を有し且つ15wtから100wtまでの分岐を有する少なくとも1種の異性化ノルマルアルファオレフィンを用いてトルエンをアルキル化することにより生成された、少なくとも1種のアルキルトルエンの異性体分布をモニタリングするステップと、b2-トリルC24異性体の総含量に対してメタが38wt未満である2-トリルC24異性体含量を有する目標異性体分布を提供するように、少なくとも1つのアルキル化プロセスパラメーターを調節するステップと、cアルキルトルエンをスルホン化してアルキルトルエンスルホン酸を生成するステップと、dアルカリ土類金属の供給源を用いてアルキルトルエンスルホン酸を中和して、約2から約60までの塩基価を有する、中和されたアルキルトルエンスルホネート濃縮物を提供するステップとを含む、アルカリ土類金属アルキルトルエンスルホネート濃縮物の調製における濾過性を改善するための方法が開示される。一態様では、アルキル化プロセスパラメーターは、少なくとも1つの反応物の供給温度を調節すること、複数の反応物の電荷モル比を調節すること、及び供給物の重量毎時空間速度を調節することからなる群より選択される。より詳細には、プロセスパラメーターは、少なくとも1つの反応物の供給温度を低下させることを含む。その他の適切なプロセスパラメーターは、複数の反応物の電荷モル比を調節することを含んでいてもよく、別の態様では、該パラメーターは、供給の重量毎時空間速度を調節することであってもよい。好ましい態様では、アルキル化プロセスは、異性体分布の動的モニタリングを用いた連続的プロセスである。この点について、適切なアルキル化プロセスは、試料を定期的な試料として採ることができる固定床触媒反応器内で実施され、又は、一実施形態においては、より連続的にしてインライン式で実施される。典型的には、試料は、プロセスパラメーター調節後、触媒の寿命にわたって周期的に採られる。したがって、異性体分布のモニタリング及びプロセス条件の調節は、動的プロセス条件である。試料は、異性体分布について計測され、異性体分布について所望の目標設定値と比較され、所望の値の外側ならば、アルキル化プロセスパラメーターが選択及び調節される。本プロセスは、目標異性体分布が実現されるまで反復される。一態様では、アルキル化プロセスパラメーターは、固定床触媒反応器内の温度プロフィールを修正するように選択及び調節される。一実施形態では、アルキル化プロセスパラメーターが、2-トリルC24異性体の総含量に対してメタ含量が約18wtから約37wtである2-トリルC24異性体含量を有する目標異性体分布を提供するように調節される。より詳細には、アルキル化プロセスパラメーターは、2-トリルC24異性体の総含量に対してメタが約20wtから約30wtである2-トリルC24異性体含量を有する目標異性体分布を提供するように調節される。この点について、該20wtから30wtのメタ含量は、2-トリルC24異性体の総含量に対してオルトが約20wtから約45wtである2-トリルC24異性体含量を有する目標異性体分布をさらに有することができる。なお更なる実施形態では、アルキル化プロセスパラメーターは、2-トリルC24異性体の総含量に対して、メタ異性体含量約20~35wt、オルト異性体含量約25~40wt、及びパラ異性体含量約35~50wtである2-トリルC24異性体含量を有する目標異性体分布を提供するように調節される。その後でスルホン化及び中和されたこの異性体分布は、ゲル非含有であり又は<0.1volのゲルを有し、且つ<0.2volの濾別沈降物を有することが示された。好ましい態様では、異性化ノルマルアルファオレフィンは、35未満の分岐を有すると特徴付けられる。更なる態様では、異性化ノルマルアルファオレフィンは、70wt超がC20からC24までの炭素原子を有すると特徴付けられ得る。約18個から約30個までの炭素原子を有し且つ約30wt以下の分岐を有する少なくとも1種の異性化ノルマルアルファオレフィンを用いてトルエンをアルキル化するステップであって、異性体形成をモニタリングする工程及び、メタ異性体含量20~35wt、オルト異性体含量25~40wt、及びパラ異性体含量35~50wtという特定の目標異性体含量を提供するようにアルキル化プロセスパラメーターを調節する工程を含むステップ、並びに、その後スルホン化及び中和して、約2から60の塩基価ASTMD2896を有する低塩基価スルホン化アルキルトルエン濃縮物を生成するステップを含む方法により生成されるアルキルトルエンの、アルキル基のメタ、オルト、パラ異性体分布を選択的に制御することにより、アルカリ土類金属アルキルトルエンスルホネート濃縮物の調製における濾過を改善する方法が開示される。酸触媒を使用してモノアルキル化トルエン由来のスルホン酸カルシウムを作製する方法は、当分野において公知である。しかしながら、固体酸アルキル化触媒を使用して異性化ノルマルアルファオレフィンから低過塩基性カルシウムアルキルトルエンスルホネートを調製するための方法は、時折、ゲルを含有する望ましくない生成物を生じることが見出された。ゲルの形成は、沈降物レベルとは異なるが、幾らか関連はしている。このゲルの形成は、一般に、非常に遅い濾過速度及び増大した沈降を伴い、これにより、処理時間が増大し、且つ/又は得られた生成物が商業的に魅力ないものになる。本方法は、異性体選択性を慎重に制御してそれによりゲルの形成を削減することにより、低過塩基性カルシウムアルキルトルエンスルホネートの濾過性を改善することを部分的に対象としている。トルエンのアルキル化は、限定されるわけではないが、メタ-アルキルトルエン、オルト-アルキルトルエン及びパラ-アルキルトルエンを含む、種々の異性体状モノアルキル化トルエンを生成する。より詳細には、アルキル化プロセスを制御することにより、トルエンのメチル基に対する、芳香環への異性化ノルマルアルファオレフィン基の結合位置を改変できると判断された。従来、異性体分布がゲルの形成に作用し且つ/又は濾過速度を改善することは知られていなかった。クロマトグラフィーによる同定を経て、平均メタ異性体含量がメタ異性体含量38未満であるアルキルトルエンに由来した低過塩基性スルホン酸カルシウムは、ゲル形成の起き易さが減じてられおり、且つASTMD2273による0.2vol未満の濾別沈降物を有することが発見された。異性体含量は、2-トリルC24異性体総量に対する異性体2-トリルC24に基づいて測定される。より高い相対的メタ含量を有するアルキルトルエンに由来したスルホン酸カルシウムは、それらを商業的に存続可能でなくしてしまう、ゲル特性及びより高い濾別沈降物特性を実際に示した。より詳細には、クロマトグラフィーによる同定を経て、平均メタ異性体含量約18~37wt、平均パラ異性体含量約35~50wt、及び平均オルト異性体含量約25~40wtであるアルキルトルエンに由来した低過塩基性スルホン酸カルシウムは、最終生成物のゲル形成をもたらさなかったことが発見されたここで、は、総量に基づいた重量パーセントである。アルキルトルエンの異性体形成は、酸触媒のその時点での活性及び触媒使用/劣化の度合いに依存することがあり、したがって、各異性体の比は、触媒のライフサイクルにおける相異なる段階で変動し、そのため、メタならばプロセス条件が動的調節を必要とし、更なる態様においては、メタ/オルト/パラのアルキルトルエン含量は、所定の比に留まることができることもまた発見された。それに応じて、異性体選択性分布をモニタリングしてもよいし、アルキル化プロセス条件を調節して目標異性体分布を達成することもできる。例えば、触媒が新鮮で又は新たに再生されてより活性であるとき、より低い供給温度が、アルキルトルエンに関する所望の異性体分布を得るのに必要とされることがある。劣化及びクラッキングのために触媒がより活性ではなくなっていくにつれて、わずかにより高い温度が、アルキルトルエンの所望の異性体分布を得るのに必要とされることがある。その他のプロセス条件のうち、トルエン/オレフィンの電荷モル比CMRもまた修正され得る。したがって、本発明の一態様は、目標異性体分布を実現するようにアルキル化プロセス変数を動的に変化させることを対象としている。アルキルトルエンの異性体含量は、触媒種類の変更を選択することにより、又は、アルキル化中にメタ異性体形成、異なる態様においてはメタ、パラ及びオルト異性体形成をモニタリングし、次いで、固定床触媒反応器内に最適な温度プロフィールを実現して所望の比の各異性体を得るために様々なプロセスパラメーターを修正することにより、好ましい範囲内に維持できることが更に発見された。この所望の異性体分布結果は、アルキルトルエン由来の低過塩基性スルホン酸カルシウムを作製する前に、所望の比を実現するように異性体分布の異なる2つのバッチのアルキルトルエンをブレンドすることによっても実現可能である。別の態様では、アルキルトルエン由来の低過塩基性スルホン酸カルシウムは、混合物が平均メタ異性体含量約18~37wt、平均パラ異性体含量約35~50wt、及び平均オルト異性体含量約25~40wtであるように調製及び混合され、この態様においては、少なくとも1種の低過塩基性カルシウムアルキルトルエンスルホネートは、目標とするメタ、オルト、パラ異性体分布の外側である。したがって、例えば、約18個から約30個までの炭素原子を有し且つ15から100wtまでの分岐を有すると特徴付けられる異性化ノルマルアルファオレフィンを調製し、その後、あるメタ/オルト/パラ異性体分布を有する第1のアルキルトルエンを調製し、異なるメタ/オルト/パラ異性体分布を有する少なくとも1つの追加アルキルトルエンを調製し、混合物が、メタ異性体含量18~37wt、オルト異性体含量25~40wt、及びパラ異性体含量35~50wtという特定の目標異性体含量を提供するように、前記第1のアルキルトルエンの一部を少なくとも1種の追加のアルキルトルエンの一部と混合することもできる。アルキルトルエンは、その後、本明細書で記述されたステップに従ってスルホン化及び中和してもよい。代替的態様では、上記の第1のアルキルトルエンはスルホン化することもでき、上記の第2のアルキルトルエンをスルホン化し、その後、アルキルトルエンスルホン酸混合物が、メタ異性体含量18~37wt、オルト異性体含量25~40wt、及びパラ異性体含量35~50wtという特定の目標異性体含量を提供するように一緒に混合してもよい。アルキルトルエンスルホン酸混合物は、本明細書で記載されたように、更に中和及び濾過することもできる。潤滑油組成物中の添加剤は、ゲル及び沈降物を比較的含んでいないことが望ましい。この点について、<0.2volの濾別沈降物を有する低過塩基性カルシウムアルキルトルエンスルホネートを有することが特に好ましい。したがって、本発明は、低過塩基性カルシウムアルキルトルエンスルホネートを作製する改善された方法の発見を対象としている。NAOノルマルアルファオレフィンの異性化本発明の異性化オレフィンは、任意の従来型方法によるノルマルアルファオレフィンの異性化によって生成することができる。特に好ましい出発用ノルマルアルファオレフィンは、エチレンのオリゴ重合により得られるC14~C40線形オレフィンであり、14個から40個の間の、好ましくは18個から30個の間の、より詳細には20個から24個の間の炭素原子を含有し、モノアルファオレフィンのモル比は、少なくとも70である。この規定に合致する線形オレフィンの具体例は、C16及びC18オレフィン、C14~C16、C14~C18及びC20~C24オレフィン留分、又はこれらのうちの複数の組合せにより提供される。これらのオレフィンは、ChevronPhillipsChemicalCompanyLPからAlphaPlus登録商標C20~24として市販されている。エチレンの直接オリゴ重合により得られたC14~C40線形モノアルファオレフィンは、鎖の末端、すなわちオレフィンの1位及び2位を占める炭素原子上におけるエチレン二重結合の存在の特性である908cm-1において吸収ピークを示す赤外吸収スペクトルを有し、同様にこの赤外吸収スペクトル中には、991cm-1及び1641cm-1の波長における2つのその他の吸収ピークが顕著に認められる。これらの出発用オレフィンは、その後、異性化される。上記で開示されたように、任意の好都合な方法を使用してノルマルアルファオレフィンを異性化することができる。一般に、異性化触媒が必要とされる。少なくとも2種類の酸性触媒が、異性化のために使用され得る。酸性触媒は、固体であってもよく、又は液体であってもよい。好ましくは、第1の種類の酸性触媒は、少なくとも1種の金属酸化物を有し且つ5.5オングストローム未満の平均細孔径を有する固体触媒である。より好ましくは、それは、SM-3、MAPO-11、SAPO-11、SSZ-32、ZSM-23、MAPO-39、SAPO-39、ZSM-22及びSSZ-20等、一次元的細孔系を有した分子篩である。異性化に有用なその他の可能な固体酸性触媒は、ZSM-35、SUZ4、NU-23、NU-87、及び天然又は合成フェリエライトを含む。これらの分子篩は当分野において周知であり、RosemarieSzostak’sHandbookofMolecularSievesNewYork、VanNostrandReinhold、1992、及びあらゆる目的のために参照により本明細書に組み込まれている米国特許第5,282,858号において論じられている。使用することができる別の種類の異性化触媒は、ペンタカルボニル鉄FeCO5である。異性化プロセスは、バッチモード又は連続的モードにおいて実施することもできる。プロセス温度は、50°Cから250°Cまでの範囲に及び得る。バッチモードにおいて、典型的な方法は、所望の反応温度に加熱することもできる、撹拌下オートクレーブ又はガラスフラスコを使用することである。連続的プロセスは、固定床プロセスにおいて最も効率的に実施される。WHSVは、触媒の重量kgに対するオレフィン供給速度kg/hrの比である。固定床プロセスにおける空間速度は、オレフィンkg/hr/触媒kgで0.1から10以上までの範囲に及び得る。空間速度を変動させると、異性化オレフィン中の分岐の量を制御することができる。固定床プロセスにおいて、触媒は反応器に装入されて、真空下又は不活性乾燥ガスのフロー下で、少なくとも150°Cの温度において活性化又は乾燥される。活性化後、触媒は所望の反応温度に冷却され、オレフィンのフローが導入される。部分的に分岐した異性化オレフィンを含有する反応器廃液が収集される。得られた部分的に分岐した異性化オレフィンは、非異性化オレフィンとは異なるオレフィン分布アルファ-オレフィン、ベータ-オレフィン、内部オレフィン、三置換オレフィン、及びビニリデン-オレフィン及び分岐含量を含有し、条件は、オレフィンのアルキル鎖の1位炭素と2位炭素との間の二重結合のレベルアルファ-オレフィン含量に関して適切な構造が得られるように選択される。当業者は、特定のレベルの異性化が実現され得る異性化条件を選択することができる。具体的には、異性化のレベルは、典型的には、アルファオレフィンの量、及び特定のオレフィン試料又は混合物中の分岐のレベルにより特徴付けられる。アルファオレフィンの量及び分岐のレベルは、次に、例えばフーリエ変換赤外FTIR分光法を含む様々な従来型方法を使用して測定することができる。典型的なFTIR分光法では、アルファオレフィンのレベル又は百分率は、910cm-1における特定の試料の吸光度を把握して、それをアルファオレフィンレベルが公知のキャリブレーション試料の910cm-1吸光度と比較することにより計測することができる。キャリブレーション試料中のアルファオレフィンのレベル又は百分率は、例えば、公知のプロトコルに従った13C定量核磁気共鳴NMR分光法から得ることができる。分岐の百分率は、1378cm-1における試料の吸光度を把握することにより、FTIR分光法によって計測することができる。この吸光度は、メチル基の変形振動の程度に相当する。異性化オレフィン試料の吸光度は、次いで、分岐レベルが公知の1組のキャリブレーション試料の1378cm-1吸光度と比較される。典型的には、試験すべき特定のオレフィン混合物は、最初に水素化して、非分岐部分をn-アルカンに、分岐部分を分岐アルカンに変換する。ガスクロマトグラフィーが次いで使用されて、非分岐n-アルカンが分岐アルカンと区別され、その比率は、そのオレフィン混合物中での分岐レベルのパーセントに相関する。NAOに由来した異性化オレフィンは、25重量パーセント未満の、好ましくは0重量パーセントから16重量パーセントの間の残存アルファオレフィン含量を有する。異性化オレフィンの分岐含量は、15重量パーセントから100重量パーセントまでであり、好ましくは約20重量パーセントから約40重量パーセントであり、好ましくは約20重量パーセントから約30重量パーセントである。アルキル化プロセス本発明の一実施形態では、本発明において使用されるアルキルトルエンは、単一のアルキル化プロセスにおいて直接生成される。アルキル化プロセスは、アルキル化触媒を使用した任意の好都合なプロセスであってよい。一実施形態では、アルキル化触媒は、天然ゼオライト、合成ゼオライト、合成分子篩及びクレーからなる群より選択される少なくとも1つの金属酸化物を有する固体触媒であってよい。好ましくは、固体酸性触媒は、少なくとも6.0オングストロームの平均細孔径を有する、酸性型の酸性クレー、又は酸性分子篩若しくはゼオライトを含む。このようなゼオライトは、ゼオライトY、ベータ、SSZ-25、SSZ-26、及びSSZ-33を含む。その他の可能な触媒は、Lゼオライト、モルデナイト、ボッグサイト、クロベライト、VPI-5、MCM-41、MCM-36、SAPO-8、SAPO-5、MAPO-36、SAPO-40、SAPO-41、MAPSO-46、CoAPO-50、六角形状フォージャサイト、ECM-2、グメリナイト、マッザイトオメガゼオライト、オフレタイト、ZSM-18、及びZSM-12を含む。これらの触媒は、RosemarieSzostak’sHandbookofMolecularSievesNewYork、VanNostrandReinhold、1992において論じられている。より好ましくは、固体酸性触媒はゼオライトYを含む。好ましいゼオライトYは、少なくとも40:1のシリカ対アルミナ比を有する。有用な酸性クレーは、天然の材料又は合成材料に由来し得る。当業者ならば、アルキル化触媒であると知られているこのようなクレーがいくつかあることは理解可能である。このような酸性クレーの例は、モンモリロナイト、ラポナイト及びサポナイトを含む。柱状化クレーもまた、触媒として使用することができる。特に好ましい触媒は、ASTM試験番号D4284-03により計測された触媒のピークマクロ細孔直径が約2000オングストローム以下であり、且つ、ASTM試験番号D4284-03により計測された約500オングストローム以下の細孔直径における累積細孔容積が1グラム当たり約0.30ミリリットル以下であり、好ましくは、約400オングストローム以下の細孔直径において1グラム当たり約0.30ミリリットル未満であり、より好ましくは、約400オングストローム以下の細孔直径において1グラム当たり約0.05ミリリットルから1グラム当たり約0.18ミリリットルの範囲である、マクロ細孔構造を有するゼオライトYを含む。約300オングストローム以下の細孔直径におけるゼオライトY触媒の累積細孔容積は、好ましくは、1グラム当たり約0.25ミリリットル未満であり、より好ましくは、約300オングストローム以下の細孔直径において、1グラム当たり約0.20ミリリットル未満であり、最も好ましくは、約300オングストローム以下の細孔直径において、1グラム当たり約0.08ミリリットルから1グラム当たり約0.16ミリリットルの範囲である。好ましくは、ゼオライトY触媒のピークマクロ細孔直径は、約700オングストロームから約1800オングストロームの範囲であり、より好ましくは、ピークマクロ細孔直径は、約750オングストロームから約1600オングストロームの範囲であり、最も好ましくは、ピークマクロ細孔直径は、約800オングストロームから約1400オングストロームの範囲である。本発明のゼオライトY触媒は、約5:1から約100:1のシリカ対アルミナ比を有し得、好ましくは、シリカ対アルミナ比は、約30:1から約80:1までであり、最も好ましくは、シリカ対アルミナ比は、約50:1から約70:1までである。アルキル化反応は、典型的には、1:15から25:1までのモル比のトルエン及び異性化オレフィンを用いて実施される。該オレフィンが高い沸点を有するので、プロセスは、好ましくは、液体相で実施される。アルキル化プロセス反応温度は、用いる触媒の種類に応じて変動する。それは、一般に、望ましくない副反応又は触媒劣化の発生を阻止しながら供給物の高い変換を短時間で起こすように選択される。固体酸触媒に関しては、典型的なアルキル化反応温度は、触媒の活性に応じて85°Cから250°Cまでの、より好ましくは95°Cから120°Cまでの範囲とすることができ、より高い温度においては、クラッキングによる軽質画分の量が増大する。アルキル化プロセスは、バッチモード又は連続的モードにおいて実施することができる。供給原料中の水又はメタノール等の低分子量アルコールの存在は、アルキル化触媒の活性に大きな作用を及ぼし得る。この理由のため、水又は低分子量アルコールを供給原料に添加して、アルキル化触媒の活性を制御することができる。バッチモードにおいて、典型的な方法は、所望の反応温度に加熱することもできる、撹拌下オートクレーブ又はガラスフラスコを使用することである。連続的プロセスは、固定床プロセスにおいて最も効率的に実施される。上記で開示されたように、アルキルトルエンの異性体形成は、アルキル化触媒のその時点での活性及び触媒使用又は劣化の度合いに依存し得る。例えば、触媒が新鮮で又は新たに再生されてより活性であるとき、より低い供給温度が、所望の異性体分布を得るのに必要とされる。劣化及びクラッキングのために触媒がより活性ではなくなっていくにつれて、わずかにより高い触媒床温度が、アルキルトルエンの所望の異性体分布を得るのに一般的には必要とされる。アルキルトルエンの異性体分布のモニタリングは、アルキル化後のある時点において少量の試料を採ることにより実施することができる。したがって、例えば、試料は、蒸留カラム後に採って、当分野で公知の分析法により分析してもよい。特に好都合な方法は、水素炎イオン化検出器等の適切な検出器を使用したガスクロマトグラフによるものである。一般に、反応器触媒床温度は、少なくとも1つのアルキル化プロセスパラメーターを調節することにより制御される。アルキル化プロセスパラメーターは、例えば、アルキル化供給原料用のトルエン及びオレフィンの温度、オレフィンに対するトルエンの電荷モル比CMR、供給原料中の水若しくは低分子量アルコール等の極性化合物の濃度、オレフィンの重量毎時空間速度、並びに/又はオレフィン供給空塔速度を含む。オレフィン供給空塔速度は、触媒の断面積で除算したオレフィンの流速と規定される。好ましい実施形態では、オレフィン供給空塔速度は、25グラム/毎時/cm2から40グラム/毎時/cm2までであり、より好ましい実施形態においては、オレフィン供給空塔速度は、25グラム/毎時/cm2から35グラム/毎時/cm2までである。供給原料用のトルエン及びオレフィンの温度は、所望のアルキレート組成物に到達するように調節することもできる。温度を調節する好都合な方法は、供給原料から水を除去するのに使用される脱水カラムとアルキル化反応器との間に位置する熱交換器を使用して温度を調節することである。一実施形態では、更なる冷トルエンを供給原料の更なる冷却のためにこのステップにおいて添加してもよい。トルエン/オレフィンCMRは、触媒床温度を調節するのにも使用でき、したがって、異性体分布を制御するのにも使用できる。好ましい実施形態では、トルエン:オレフィンCMRは、8から20までであり、より好ましい実施形態では、トルエン:オレフィンCMRは10から20までであり、より好ましい実施形態では、11から19までである。一実施形態では、本発明の方法は、異性体分布と触媒床中の温度又は供給温度等のその他のプロセス変数との間の相関関係を発展させること、及び、これらの相関関係を使用してプロセスを制御し、必要とされる異性体分布を実現することを含む。プロセス条件は、メタ含量38wt未満の2-トリルC24異性体含量を維持するように調節される。一態様では、プロセス条件は、メタ異性体含量18~37wt、オルト異性体含量20~40wt、及びパラ異性体含量30~60wtの2-トリルC24異性体含量を維持するように調節される。更なる実施形態では、メタ異性体含量は、20~35wt、より好ましくは20~32wt、より好ましくは20~30wtに調節される。一実施形態では、オルト異性体含量は、17~32wt、より好ましくは20~32wt、より好ましくは22~30wtに調節される。一実施形態では、パラ異性体含量は、35~60wt、より好ましくは40~55wtに調節される。本発明の別の実施形態では、少なくとも2種のアルキルトルエンの異性体分布が計測され、ブレンドされて、本発明の異性体分布を提供する。スルホン化及び中和次のステップは、それ自体は公知の方法、例えば、アルキル化ステップの生成物を濃硫酸、発煙硫酸、窒素又は空気中に希釈された三酸化硫黄、又は二酸化硫黄中に溶解された三酸化硫黄と反応させることにより遂行される、各アルキルトルエン炭化水素又は相異なるアルキルトルエン炭化水素の混合物のスルホン化である。このスルホン化反応は、同じ方向又は反対方向に流れている流下フィルムの形態で諸成分アルキレート及び三酸化硫黄を接触させることよってもまた遂行することができる。スルホン化後、得られた酸又は相異なる複数種のスルホン酸は、水による洗浄等の従来型方法、又は窒素バブリングによる撹拌を用いた熱処理例えば、仏国特許第9311709号に記述された方法を参照されたいにより精製することができる。過剰なアルカリ土類塩基を用いた1種又は複数種のスルホン酸の次のステップは、マグネシウム、カルシウム、バリウム等のアルカリ土類金属の酸化物又は水酸化物、特に石灰の添加により影響され得る。このように、カルシウムは、特に好ましいアルカリ土類金属である。中和ステップは、参照によりその全体が本明細書に組み込まれている特に米国特許第4,764,295号に記述されているように、水の存在下、80°Cより高い沸点を有したアルコールを用い、1個から4個の炭素原子を含有するカルボン酸を好ましくはさらに用いて希釈油中で実施することもできる。80°Cより高い沸点を有したアルコールの中でも、イソブタノール、2-エチルヘキサノール及びC8~C10オキソアルコール等、4個から10個の炭素原子を含有する線形又は分岐状脂肪族モノアルコールが、好ましくは選択される。使用することができるカルボン酸の中でも、ギ酸、酢酸、及びそれらの混合物が好ましい。中和ステップに適した希釈油の中でも、100中性油等のパラフィン系油のほか、ナフテン系油又は混合油である。水及び/又はアルコールが除去された後、固形物が濾過により除去され、得られたアルカリ土類金属のアルキルトルエンスルホネートの1種又は複数種が、典型的には、添加された希釈油中に濃縮物として収集される。用語塩基価又はBNは、1グラムの試料中のKOHのミリグラムに等しい塩基の量を指す。したがって、より高いBNは、よりアルカリ性の生成物、したがって、より大きなアルカリ度の保持を反映しており、したがって、金属カチオンの化学量論比に従ってスルホネート中に存在するであろうものより過剰な金属含量により特徴付けられる。試料のBNは、例えば、ASTM試験番号D2896及びその他の同等の手順を含む種々の方法により測定することができる。用語全塩基価又はTBNは、1グラムの流体中のKOHのミリグラムに等しい塩基の量を指す。これらの用語は、しばしば、塩基価又はBNとそれぞれ互換可能に使用される。用語低過塩基性は、約2から約60のBN又はTBNを指す。本発明のアルカリ土類金属アルキルトルエンスルホネート濃縮物は、好ましくは、弱く超アルカリ化されており、つまり、標準試験法ASTM-D-2896に従って計測されたそれらの全塩基価は、2mgKOH/g濃縮物から60mgKOH/g濃縮物までの、好ましくは10mgKOH/g濃縮物から40mgKOH/g濃縮物の範囲であってよく、15mgKOH/g濃縮物から25mgKOH/g濃縮物までの範囲であってもよく、それらは特に、潤滑油用の清浄剤として使用することができる。低BNアルキルトルエンスルホネートが、塩化物イオン有りでも、塩化物イオン無し、したがって塩化物イオンを本質的に含んでいなくても、調製でき得ることに言及するのは有意義である。熱分離、例えば水若しくは有機物を除去するための蒸留、或いは濾過若しくは遠心分離機又はその他のこのような方法による生成物からの固体物質の除去等の更なるプロセスステップを用いることもできる。下記の例は、本発明の特定の実施形態として、それらの利点を実証するために提示されるものである。これらの例は、例示のために提示されるもので、後続する明細書又は特許請求の範囲をいかようにも限定することを意図しないのは言うまでもない。中和されたスルホン酸カルシウムの典型的な調製異性化ノルマルアルファオレフィンNAOC20~C24ノルマルアルファオレフィンを、米国特許第5,922,922号で記述された手順に従って異性化した。C20~C24ノルマルアルファオレフィンは、典型的には、下記に類似した組成を有する:アルファオレフィン:89ベータオレフィン:0.5内部オレフィン:1.4三置換オレフィン:0.2ビニリデンオレフィン炭素NMRにより測定:9.5分岐鎖オレフィン赤外分光法により測定:11得られた異性化オレフィンは、典型的には、下記に類似した組成を有する:アルファオレフィン:5.7ベータオレフィン:33.8内部オレフィン:88三置換オレフィン:5.8ビニリデンオレフィンカーボンNMRにより測定:0分岐鎖オレフィン赤外分光法により測定:23。アルキルトルエンの合成固定床触媒アルキル化反応器をアルキル化のために使用した。アルキル化触媒は、参照によりその全体が本明細書に組み込まれている米国特許第7,563,937号で記述されている高結晶度Y-ゼオライトであった。触媒を反応器内に装填し、トルエンのフローを使用して乾燥させた後、温度及び圧力を所望の運転開始温度及び8バールの圧力にセットし、トルエン及び異性化C20~C24ノルマルアルファオレフィンからなる供給混合物を、トルエン対オレフィンの所望のモル比で上向きフローで導入した。オレフィン供給空塔速度は、約30g.h-1.cm-2だった。供給物が反応器内で触媒に到達したとき、アルキル化が起き始め、内部触媒床温度が、入口温度より高く上昇した。約24時間の操業後、反応器の発熱は40°Cであり、生成物中のオレフィン変換は99だった。運転を1週間の操業後に停止させたが、運転は継続することも可能であった。この時、オレフィン変換は99.5だった。アルキル化ステップに続き、過剰のトルエンをアルキレート生成物から蒸留してリサイクルした。アルキルトルエンスルホン酸の合成上述したように生成したアルキルトルエンを、酸素と二酸化硫黄との混合物が、酸化バナジウムの入っている触媒炉を通過することにより生成された三酸化硫黄SO3の並流によりスルホン化した。三酸化硫黄ガスを、スルホン化反応器長さ6メートル及び直径2.8cm又は長さ2メートル及びチューブ間隔0.72cmの頂部において、アルキレート並流中に導入した。得られたスルホン酸は、反応器の底部で回収した。スルホン化条件は以下の通りだった。SO3装填は、6m長パイプでは0.64kg/h.cmであり、2mチューブでは0.87kg/h.cmだった。アルキレート流速を調節して、0.93のSO3:アルキレートモル比を得た。スルホン化入口温度は50°Cだった。乾燥空気を媒体ガスとして使用して、SO3を4体積に希釈した。スルホン化反応後、残存の硫酸は、10100N油により希釈し、窒素バブリングし、より低い残存H2SO4含量最大0.5wtが得られるまで85°Cにおいて撹拌した後、熱処理によって除去した。低過塩基性アルキルトルエンスルホネートの合成水和石灰、希釈剤油、2-エチルヘキサノール及び発泡防止剤を、予備混合容器又は反応器の中に入れ、室温で15分間撹拌した。水及び塩化カルシウム水溶液を次いで容器に添加した。予備混合物を次いで反応器に移し、ここで、酢酸とギ酸との混合物を容器に添加して撹拌した。上記で調製されたアルキルトルエンスルホン酸を、1hの期間にわたって反応器に添加した。この時間中に、温度が周囲温度から85°Cまで上昇した。次いで、混合物を100°Cまで加熱して1時間維持した。混合物を次いで120°Cに加熱して、再び1時間維持した。水及びアルコールを、真空下での185°Cにおける蒸留により除去した。残留している生成物を濾過して、この生成物から固体を除去した。低過塩基性アルキルトルエンスルホネート濃縮物は、ゲル形成、濾別沈降物及び濾過速度について評価することができる。これらの試験結果は、アルキルトルエンのメタ異性体分布、パラ異性体分布、及びオルト異性体分布の分析に加えて、下記方法の計測により得られた。ゲル形成:ゲルは、ナフサ又はヘプタンに不溶な生成物からなる。ゲルは、ガラス遠心分離機コーン中で25重量の生成物を75重量のヘプタンと混合することにより計測される。次いで、コーンをシールし、手動により撹拌し、遠心分離機内に入れる。それは、17分間、7656rpm10000Gで回転される。コーンの底部を強光によって検査し、先端部中に集積した沈降物の体積を測定する。ゲルの外観は、沈降物とは異なっている。沈降物は、遠心分離機コーンの先端部に嵌り込んでいる白色の硬い固体であるが、ゲルは、コーンを上下逆さまにしたときにはそのコーンの側面上を流れていく軟質の淡褐色液体である。ゲルは、標準試験法ASTMD2273によって観察することもできる。上述した方法との差異は、ヘプタンによる希釈及び遠心分離機の回転速度だけである。経験によると、ASTM法により計測された沈降物の量が0.2volより高いのは、生成物中のゲル形成の証拠である。濾別沈降物:ASTMD2273方法、潤滑油中の微量沈降物のための標準試験法濾過速度:濾過速度は、フィルターから出て行く生成物の流速であり、特定の装置に幾らか依存する。プラッギング問題の無い安定なフローを有することが所望される。異性体の分布を測定するための手順:厚さ0.25μmの固定相HP-5HewlettPackard架橋された5フェニルシリコーン、95メチルシリコーン樹脂を充填した、長さ30メートルでスパイラル形状の250μm直径キャピラリーカラムを備え付けたガスフロー調節器を有するCEinstruments製ガスクロマトグラフTraceGC2000CEInstrumentsの商標、FID検出器付、320°C。媒体ガスは水素である。使用したオーブン温度プロフィールは以下の通りだった:温度60°初期時間2分ランプ140°C/分最終温度1200°最終時間10分ランプ215°C/分最終温度2320°最終時間25分ランプ3オフ一般に、各炭素数アルキレート種即ち、C20アルキレート、C22アルキレート、及びC24アルキレートに関してカラムから溶離した最後の3つのピークは、アルキル鎖がアルキル鎖上の2位に結合したアルキルトルエン種だった。各炭素数に関しての3つのピークは、メタアルキル異性体、パラアルキル異性体、及びオルトアルキル異性体だった。2-アリール含量又は2-トリル含量は、アルキル鎖上の2位においてトルエン環にアルキル鎖が結合している化学種を含む、モノアルキレート1個のアルキル鎖が芳香環に結合しているアルキレート種の合計の百分率として規定される。異性体分布を、下記等式に従って2トリルC24について計測した:メタ2トリルC24=メタ2トリルC24の面積100/Σ面積メタ、パラ、オルト2トリルC24パラ2トリルC24=パラ2トリルC24の面積100/Σ面積メタ、パラ、オルト2トリルC24オルト2トリルC24=オルト2トリルC24の面積100/Σ面積メタ、パラ、オルト2トリルC24比較例比較例で使用されるアルキルトルエンを、異性体分布をモニタリングせず、アルキル化プロセスパラメーターも調節しない商業用プロセスにより作製した。様々なアルキレートは、正確に実質同一のプロセス条件を使用し、触媒寿命中の相異なる時点において得た。トルエン:オレフィンのCMRは、これらの比較例のすべてにおいて8だった。比較例1平均で38のメタ異性体を含有するアルキルトルエンの合成。アルキルトルエンのバッチを、上述アルキルトルエンの合成の項と実質的に同じ方法で調製したが、各バッチのアルキル化が、触媒のライフサイクルにおける相異なる段階に起きるために主要変数は触媒の活性だった。具体的な反応条件は以下の通りだった。トルエン:オレフィンのモル比は8であり、触媒の寿命は触媒寿命の約15だった。したがって、触媒は、15が消費済みであり、又は85の活性寿命が残存していて比較的活性であった。比較例1のアルキルトルエンは、平均でメタ異性体含量約38wt、オルト異性体含量約14wt、及びパラ異性体含量約47wtであった。比較例1A~1K比較例1のアルキルトルエン由来の低過塩基性スルホン酸カルシウムを製造するための様々なプロセス運転A~Kを、実験室、パイロットプラント、及び大型プロセスプラントといった様々な場所において実施した。上述したスルホン化プロセス及び過塩基性プロセスは、様々な場所のそれぞれにおいて、実質的に同一だった。データが示しているように、平均でメタ異性体含量約38wt、オルト異性体含量約14wt、及びパラ異性体含量約47wtである、比較例1のアルキルトルエン由来の低過塩基性スルホン酸カルシウムのうちの大多数は、ゲルを含有していた。幾つかの事例では、生成物は、>0.2volの濾別沈降物含量を有していて、フィルター詰まり及び/又は不十分な濾過速度を実証した。比較例2平均で46wtのメタ異性体を含有するアルキルトルエンの合成。アルキルトルエンのバッチを、上述アルキルトルエンの合成の項と実質的に同じ方法で調製した。具体的な反応条件は以下の通りだった。トルエン:オレフィンのモル比は8であり、この試用のために使用した触媒は、新たに再生されていたので、触媒寿命は、ほぼ0として表すことができる。比較例2のアルキルトルエンは、平均でメタ異性体含量約46wt、オルト異性体含量約8wt、及びパラ異性体含量約46wtであった。比較例2A~2E比較例2のアルキルトルエン由来の低過塩基性スルホン酸カルシウムを製造するための様々なプロセス運転A~Eを、実験室、パイロットプラント、及び大型プロセスプラントといった様々な場所において実施した。上述したスルホン化プロセス及び過塩基化プロセスは、様々な場所のそれぞれにおいて、実質的に同一だった。データが示しているように、平均でメタ異性体含量約46wt、オルト異性体含量約8wt、及びパラ異性体含量約46wtである比較例2のアルキルトルエン由来の低過塩基性スルホン酸カルシウムは、ゲルを含有していて、>0.2volの濾別沈降物含量を有していた。2つの事例において、フィルターは閉塞しなかったが、ゲルが濾過により除去されておらず、したがって、生成物中の沈降物の量は許容不可だった。例1プロセスパラメーターが制御されたC20~C24異性化ノルマルアルファオレフィン由来の低級メタ異性体アルキルトルエンの生成アルキルトルエンのバッチを、下記プロセスパラメーターにより、上述したのと実質的に同じ方法で調製した。トルエン対オレフィンのCMR及び供給流速を変動させて、所望のメタ異性体含量、パラ異性体含量、及びオルト異性体含量を生じさせた。トルエン対オレフィンの電荷モル比は、比較例における8:1のCMRとは対照的に、以下の表1に示されているように11から18までの範囲だった。トルエン対オレフィンの電荷モル比を増大すると、トルエンが周囲温度で貯蔵されるので、更なる冷却能力が提供され、この場合においては、この冷却能力は、脱水カラムから出て反応器に入っていくトルエンとオレフィンとの混合物を冷却するのに使用される。後述する試験の間、蒸留物凝縮器をバイパスして、トルエンが加熱されるのを回避し、トルエンの温度を可能な限り低く維持して、供給物に対するより良好な冷却能力を提供した。アルキルトルエンの試料は、試験の間は常に、トルエン蒸留区画の後に採った。異性体の分布は、長さ30mのカラムを使用した気相クロマトグラフィーにより得られた。表3に示されているように、所望のメタ異性体分布、オルト異性体分布、及びパラ異性体分布は、トルエン対オレフィンの電荷モル比又は供給流速等のプロセス条件を修正することにより得ることができる。触媒の寿命は、触媒寿命の約20が消費されていた。したがって、この触媒は比較的新鮮であり、活性だった。例1のものと同様の範囲の異性体分布を有したアルキル化トルエンを使用した様々なプロセス運転をスルホン化し、その後中和した。アルキルトルエン由来の低過塩基性スルホン酸カルシウムを、実験室、パイロットプラント、及び大型プロセスプラントといった様々な場所において実施した。上述したスルホン化プロセス及び過塩基化プロセスは、様々な場所のそれぞれにおいて、実質的に同一だった。アルキルトルエンは、アルキル化後に実施した、異性体分布を有したアルキルトルエンの合成において記述したのと同様の方法で調製し、したがって、プロセスモニタリング/調節は、例1と異なっていたが、生成された生成物の代表例であると考えられた。データが示しているように、平均メタ異性体含量がメタ38wtより低い低過塩基性カルシウムアルキルトルエンスルホネートを製造するための運転により、ゲル非含有生成物を提供することができ、したがって、濾過特性を改善することができる。より詳細には、平均メタ異性体含量が、出発用アルキルトルエンの約20~35wtであり、パラ異性体含量が約35~50wtであり、オルト異性体含量が約25~40wtだった低過塩基性カルシウムアルキルトルエンスルホネートは、最終的なスルホネート中にゲル形成をもたらさなかったことが示されている。表3からデータを抽出すると、アルキル化パラメーターの変化がアルキルトルエンの異性体分布及び選択性を達成することが明らかである。したがって、異性体分布をモニタリングして所望の分布設定値と比較することは、2-トリルC24異性体の総含量に対してメタが38wt未満である2-トリルC24異性体含量を有する目標異性体分布を実現するように少なくとも1つのアルキル化プロセスパラメーターを調節することにつながり得る。上記の表が表すように、濾過特性、より詳細には、中和されたカルシウムアルキルトルエンスルホネートの軟質ゲル形成の軽減を改善することができる。"