高炉の炉頂ガス圧力の測定値と、予め設定した炉頂ガス圧力の目標値との比較結果に基づいて、前記炉頂ガスの圧力制御を行うことに加え、前記高炉内に装入する原料に応じた炉頂ガス圧力の変動幅、及び、原料を前記高炉内へ装入するため、原料を格納した原料バンカーから該原料を装入する際に、該原料バンカー内圧力と炉頂ガス圧力との差に起因して生じる炉頂ガス圧力の変動幅を予測し、該予測値に基づく圧力制御を行うことを特徴とする高炉の炉頂ガス圧力制御方法。前記装入原料に応じた炉頂ガス圧力の変動幅は、前記装入原料の種類及び質量から算出され、前記原料バンカー内圧力と炉頂ガス圧力との差に起因して生じる炉頂ガス圧力の変動幅は、前記原料装入前の、炉頂ガス圧力の測定値、原料バンカー内圧力の測定値及び原料バンカー内ガス容積から算出されることを特徴とする請求項1に記載の高炉の炉頂ガス圧力制御方法。前記炉頂ガス圧力制御における炉頂ガス圧力調整は、前記高炉の炉頂と直接又は管を通じて接続された、セプタム弁、炉頂ブリーダ弁、リングスリットワッシャRSW及び炉頂圧タービンのうちの少なくとも1つであることを特徴とする請求項1に記載の高炉の炉頂ガス圧力制御方法。ただし、特許文献1~3の技術では、いずれも、原料装入動作に伴う炉頂ガスの圧力変動に十分対応できるものではなかった。すなわち、本発明者らは、原料装入動作に伴う炉頂ガス圧力の変動について詳細に検討し、主に2つの要因によって発生することに着目した。1つは、高炉内に装入する原料に応じた炉頂ガス圧力の変動であり、もう1つは、原料を装入する際に、炉頂に設置されている原料バンカーと高炉とが弁の開動で通じ、該原料バンカー内圧力と前記炉頂ガス圧力との差に起因して生じる圧力変動である。前者の炉内圧力の変動については、原料の種類や重量から、演算により圧力の変動を適切に予測できれば、特許文献1~3の技術によって対応することが可能であることがわかった。しかしながら、後者の炉内圧力の変動については、特許文献1~3のいずれの技術においても考慮されていなかった。通常、高炉炉頂の原料バンカーから炉内に原料を装入する際には、原料バンカー内の圧力を炉頂ガス圧力と同一にする均圧という作業が行われるが、厳密に同一圧力にすることは困難であるため、±数kPa程度以上の差圧が存在し、従来技術ではこの圧力変動を加味した形で制御を行えないことがわかった。本発明は、上記問題に鑑み開発されたものであって、従来のフィードバック制御に比べ、より高い精度で炉頂ガスの圧力制御を行うことができる、炉頂ガス圧力制御方法を提供することを目的とする。本発明者らは、上記課題を解決すべく鋭意検討を重ねた結果、高炉の炉頂ガス圧力の測定値と、予め設定した炉頂ガス圧力の目標値との比較によるフィードバックする制御に加えて、上記2つの要因によって発生する炉頂ガス圧力変動を考慮した圧力制御を行うと、より高い精度で炉頂ガスの圧力制御が実現することを見出し、本発明を完成させるに至った。本発明は、上記知見に基づき開発されたもので、その要旨構成は以下の通りである。1高炉の炉頂ガス圧力の測定値と、予め設定した炉頂ガス圧力の目標値との比較結果に基づいて、前記炉頂ガスの圧力制御を行うことに加え、前記高炉内に装入する原料に応じた炉頂ガス圧力の変動幅、及び、原料を格納した原料バンカーから該原料を装入する際に、該原料バンカー内圧力と炉頂ガス圧力との差に起因して生じる炉頂ガス圧力の変動幅を予測し、該予測値に基づく圧力制御を行うことを特徴とする高炉の炉頂ガス圧力制御方法。2前記装入原料に応じた炉頂ガス圧力の変動幅は、前記装入原料の種類及び重量から算出され、前記原料バンカー内圧力と炉頂ガス圧力との差に起因して生じる炉頂ガス圧力の変動幅は、前記原料装入前の、炉頂ガス圧力の測定値、原料バンカー内圧力の測定値及び原料バンカー内ガス容積から算出されることを特徴とする上記1に記載の高炉の炉頂ガス圧力制御方法。3前記炉頂ガス圧力制御における炉頂ガス圧力調整は、前記高炉の炉頂と直接又は管を通じて接続された、セプタム弁、炉頂ブリーダ弁、リングスリットワッシャRSW及び炉頂圧タービンのうちの少なくとも1つであることを特徴とする上記1に記載の高炉の炉頂ガス圧力制御方法。本発明によれば、従来のフィードバック制御に比べ、より高い精度で炉頂ガスの圧力制御を行うことができる炉頂ガス圧力制御方法を提供することが可能となる。以下、本発明を、図面を用いて具体的に説明する。図1は、本発明に従う炉頂ガス圧力制御方法を説明するため、高炉及びその周辺設備について模式的に示した図である。本発明による高炉の炉頂ガス圧力制御方法は、高炉の炉頂ガス圧力の測定値と、予め設定した炉頂ガス圧力の目標値との比較結果に基づいて、前記炉頂ガスの圧力制御を行うことに加え、前記高炉内に装入する原料に応じた炉頂ガス圧力の変動幅、及び、原料を前記高炉内へ装入するため、原料を格納した原料バンカーから該原料を装入する際に、該原料バンカー内圧力と炉頂ガス圧力との差に起因して生じる炉頂ガス圧力の変動幅を予測し、該予測値に基づく圧力制御を行うことを特徴とするものであり、各工程について以下に詳しく説明する。測定値と目標値との比較結果に基づく圧力制御本発明による高炉の炉内ガス圧力制御方法は、高炉の炉頂ガス圧力の測定値と、予め設定した炉頂ガス圧力の目標値との比較結果に基づく制御、つまりフィードバック制御を行う。この制御によって、前記目標値と前記測定値との間に生じる圧力差を埋めるような圧力制御が可能となる。ここで、前記炉頂ガス圧力の測定については、図1に示すように、高炉1に設けられた炉頂ガス圧力計3によって行うことができる。また、前記炉頂ガス圧力の目標値については、高炉1に装入する原料の種類や重量等によって適宜設定することができる。前記フィードバック制御は、図1に示すように、前記炉頂ガス圧力計3によって測定した炉頂ガス圧力の測定値9を、炉頂ガス圧力調節器4へと送り、該炉頂ガス圧力調節器4によって、目標値8との比較が行われる。その後、比較結果に基づいて、図1に示すように、前記炉頂ガス圧力調節器4から炉頂ガス圧力調節器制御出力10を加算器13へとフィードバックすることで行われる。例えば、目標値8に比べて測定値9が低い場合には、高炉1の炉頂ガス圧力が高くなるように前記炉頂ガス圧力調節器制御出力10をフィードバックし、一方、目標値8に比べて測定値9が高い場合には、高炉1の炉頂ガス圧力が低くなるように前記炉頂ガス圧力調節器制御出力10をフィードバックする。その後、フィードバックの結果に基づいて、セプタム弁6の開閉などの炉頂ガスの圧力調整が行われる。予測値に基づく圧力制御本発明による高炉の炉頂ガス圧力制御方法は、上記のいわゆるフィードバック制御に加えて、前記高炉内に装入する原料に応じた炉頂ガス圧力の変動幅、及び、原料を格納した原料バンカーから該原料を装入する際に、該原料バンカー内圧力と炉頂ガス圧力との差に起因して生じる炉頂ガス圧力の変動幅を予測し、該予測値に基づいて圧力制御を行う。これによって、従来のフィードバック制御では達成できなかった炉頂ガス圧力の変動幅の予測値に基づくいわゆるフィードフォワード制御ができる結果、より炉頂ガス圧力の変動が小さく高精度な制御が可能となる。ここで、前記高炉内に装入する原料に応じた炉頂ガス圧力の変動幅とは、前記高炉内に装入した原料の種類や体積、又は重量等の影響によって、前記高炉内の炉内圧力が変化する結果、予測される炉頂ガス圧力の変動幅のことをいう。前記炉頂ガス圧力の変動幅の算出方法については、高い精度で算出できる方法であれば特に限定はしない。例えば、図1に示すように、演算器12を用いて、前記装入原料の種類及び重量に基づいて算出することが可能である。演算器12では、原料種別信号23及び原料重量信号24を取り込み、装入原料の種類の判別、またその重量から変化する炉頂原料がバンカー内に装入される体積量に基づいて変動幅を算出することができる。前記高炉内に装入する原料に応じた炉頂ガス圧力の変動幅の算出の流れとしては、図1に示すように、原料バンカー20に格納された原料の状態に基づいて原料装入制御装置22から、原料種別信号23及び原料重量信号24を演算器12へ送り、該演算器12によって変動幅を算出する。例えば、前記原料の種類及び重量から炉内へ投入する原料の体積が大きくなる場合、例えば、鉱石に比べコークスは体積が大きくなることから、コークスの場合には、炉頂ガス圧力が急激に高くなると予測され、原料の種類及び重量から上昇する圧力幅を算出する。一方、前記原料の種類及び重量から炉内へ投入する原料の体積が小さくなる場合、例えば鉄鉱石の場合には、炉頂ガス圧力上昇が小さいと予測され、原料の種類及び重量から上昇する圧力幅を算出する。前記原料バンカー内圧力と炉頂ガス圧力との差に起因して生じる炉頂ガス圧力の変動幅とは、前記原料バンカーと前記高炉内とが、該バンカーの弁の開動作によって通じることにより両者の内圧差に起因して生じると予測される炉頂ガス圧力の変動幅のことである。前記炉頂ガス圧力の変動幅の算出方法については、高い精度で算出できる方法であれば特に限定はしない。例えば、図1に示すように、演算器12を用いて、前記原料装入前の、炉頂ガス圧力の測定値、原料バンカー内圧力の測定値及び原料バンカー内ガス容積に基づいて算出することが可能である。演算器12では、前記原料種別信号23及び前記原料重量信号24に従って算出することができる。前記原料バンカー内圧力と炉頂ガス圧力との差に起因して生じる炉頂ガス圧力の変動幅の算出の流れとしては、図1に示すように、前記原料投入前に、前記炉頂ガス圧力を前記炉頂ガス圧力計3によって測定し、前記原料バンカー20内の圧力を前記炉頂バンカー圧力計11によって測定し、前記原料バンカー20内のガス容積を前記原料バンカー20の容積、前記原料の種類及び重量、並びに、前記原料バンカー内の圧力から得た後、各取得値を前記演算器12へと送り、該演算器12によって変動幅を算出する。例えば、前記原料バンカー20の圧力が前記炉頂ガス圧力に比べて著しく低い場合には、炉頂ガス圧力の急激な低下が予測され、前記原料バンカー20内の圧力と炉頂ガス圧力との差や、原料バンカー20内のガス容積から予測される炉頂ガス圧力の変動幅を算出し、一方、前記原料バンカー20の圧力と前記炉頂ガス圧力とがほとんど同じ場合には、炉頂ガス圧力の変動がほとんどないと予測され、それに応じた変動幅を算出する。そして、前記演算器12では、算出された各変動幅の予測値前記装入原料に応じた炉頂ガス圧力の変動幅の予測値、及び、前記原料バンカー内圧力と炉頂ガス圧力との差に起因して生じる炉頂ガス圧力の変動幅の予測値について、加算を行い、予測される炉頂ガス圧力変動幅を算出する。その後、前記演算器12は、図1に示すように、前記予測した変動幅を変動幅出力14として前記加算器13へと送る。そして、該加算器13において、前記フィードバック制御によって得られた炉頂ガス圧力調節制御出力10と、変動幅出力14とを組み合わせることで、前記炉頂ガスの圧力制御を行うことができる。例えば、炉頂ガス圧力調節制御出力10の結果のみでは、前記炉頂ガス圧力を下げるように制御する場合であっても、前記変動幅出力14と組み合わせた結果、全体として前記炉頂ガス圧力を高めるように制御を行う場合もあるし、その逆の場合もあり得る。圧力調整手段本発明による炉頂ガスの圧力制御において、前記炉頂ガスの圧力調整を行う方法については、上述の制御の結果に基づいて高精度に圧力を調整できる方法であれば、特に限定はしない。例えば、図1に示すように、前記高炉1の炉頂と直接又は管を通じて接続された圧力調整手段図1では、管を通じて接続されたセプタム弁6によって行うことで、高精度の圧力調整が可能となる。ここで、前記圧力調整手段として、図1に示すように、セプタム弁6を用いることが好ましい。なぜなら、高精度に炉頂ガスの圧力調整を行うことができるからである。前記セプタム弁6は、図1に示すようにセプタム弁制御装置5と接続されており、該セプタム弁制御装置5から送られる指示前記炉頂ガス制御出力10と前記演算器12からの変動幅出力14との加算結果に基づいた指示によって、前記高炉1からのガスの流れ7を調整する。また、前記圧力調整手段は、より高精度に圧力調整を行う点から、前記セプタム弁6に加えて、図2に示すような、炉頂ブリーダ弁15、リングスリットワッシャ17RSW又は炉頂圧タービン21を用いることができ、これらの圧力制御手段15、17、21を組み合わせて用いることも可能である。前記炉頂ブリーダ弁15とは、図2に示すように、前記高炉1の上昇管2に付設され、前記炉頂ガス制御出力10と前記演算器12からの変動幅出力14との加算結果に基づいて弁を開閉することで圧力の調整を行う。前記RSW17は、図2に示すように、前記高炉1と前記セプタム弁6との間に設けられ、前記炉頂ガスを水洗浄するとともに、炉頂ガスの流量の調整を図ることで、炉頂ガス圧力の調整を行う。前記炉頂圧タービン21は、図2に示すように、前記セプタム弁6と並行して設けられ、タービンの回転数等を制御することによって、ガス流量の調整を図り、炉頂ガス圧力の調整を行う。次に、実施例及び比較例により本発明の効果を説明するが、本実施例はあくまで本発明を説明する一例に過ぎず、本発明を限定するものではない。本発明例本発明例としては、図1に示すように、1炉頂ガス圧力計3によって測定した炉頂ガス圧力の測定値9を、炉頂ガス圧力調節器4へと送り、該炉頂ガス圧力調節器4によって、予め設定した炉頂ガス圧力の目標値280kPaとの比較結果に基づいて高炉1の炉頂ガスの圧力制御を行うことに加え、2原料バンカー20に格納された原料鉄鉱石、コークス、又は、鉄鉱石とコークスとの混合物に基づいて原料装入制御装置22から、原料種別信号23及び原料重量信号24を演算器12へ送り、該演算器12によって炉頂ガス圧力の変動幅Aを予測し、前記原料投入前に、前記炉頂ガス圧力を前記炉頂ガス圧力計3によって測定し、前記原料バンカー20内の圧力を前記炉頂バンカー圧力計11によって測定し、前記原料バンカー20内のガス容積を前記原料バンカー20の容積、前記原料の種類鉄鉱石、コークス、又は、鉄鉱石とコークスとの混合物及び質量、並びに、前記原料バンカー内の圧力から得た後、各測定値及び得られた値を前記演算器12に送へ送り、該演算器12によって炉頂ガス圧力の変動幅Bを予測し、予測値ABに基づく圧力制御を行う本発明の炉頂ガス圧力制御方法によって、目標値280kPaを維持するように炉頂ガス圧力の制御を行った。なお、前記炉頂ガスの圧力調整については、図1に示すように、セプタム弁6を用いて調整し、前記高炉1の炉頂にある原料バンカー20は3式ある。従来例1炉頂ガス圧力計3によって測定した炉頂ガス圧力の測定値9を、炉頂ガス圧力調節器4へと送り、該炉頂ガス圧力調節器4によって、予め設定した炉頂ガス圧力の目標値280kPaとの比較結果に基づいて高炉1の炉頂ガスの圧力制御を行った。なお、上記2の制御は行っていない。なお、前記炉頂ガスの圧力調整については、図1に示すように、セプタム弁6を用いて調整し、前記高炉1の炉頂にある原料バンカー20は3式ある。評価高炉内へ4度の原料装入装入タイミングは図3中に矢印で示す。を行った後、本発明例及び従来例のそれぞれについて、経過時間と炉頂ガス圧力kPaとの関係を得た。得られた関係については図3に示す。また、バンカー圧力計のタイムチャートを図3に示す。図3及びの結果から、従来の炉頂ガス圧力制御方法では、炉頂バンカーの装入開始に伴って炉内ガス圧力の上昇下降が大きく発生したが炉頂ガスの圧力変化で検出、本発明にかかる炉頂ガス圧力制御方法本発明例では、従来のフィードバック制御従来例に比べて、目標値280kPaからの乖離が小さく、圧力の変動も小さいことから、安定した炉頂ガス圧力の制御が行えていることがわかった。