"略円筒状で、軸方向の両端が開口し、冷凍サイクルの低圧側に連通する吸入ポートを有するシリンダと、前記シリンダの軸方向の両端を閉塞するシリンダヘッド及びフレームと、前記シリンダ内で回転運動する円柱形のロータ部及び前記ロータ部に回転力を伝達するシャフト部を有するロータシャフトと、前記ロータ部内に設置され、先端部が外側に円弧形状に形成される1枚以上のベーンを有するベーン型圧縮機において、前記ベーンは、該ベーンの前記先端部が前記シリンダの内周面に沿って、該シリンダの内周面との間に所定の隙間を保ちながら摺動するように前記ロータ部に保持され、前記シリンダの内周面に、前記シリンダの一方の開口部もしくは前記シリンダの他方の開口部の少なくともいずれかに連通し、前記吸入ポートが開口する切欠き部が形成されたことを特徴とするベーン型圧縮機。略円筒形状であって、軸方向の両端が開口し、冷凍サイクルの低圧側に連通する吸入ポートを有するシリンダと、前記シリンダの一方の開口部を閉塞し、前記シリンダ側端面に前記シリンダ内周面と同心のリング溝状の第1のベーンアライナ保持部を有するシリンダヘッドと、前記シリンダの他方の開口部を閉塞し、前記シリンダ側端面に前記シリンダ内周面と同心のリング溝状の第2のベーンアライナ保持部を有するフレームと、前記シリンダの内周面の一箇所において最近接して回転運動する円柱形のロータ部と、前記ロータ部に回転力を伝達するシャフト部を有するロータシャフトと、リング形状であって、前記第1のベーンアライナ保持部に回転可能に嵌入され、第1のベーン保持部を有する第1のベーンアライナと、リング形状であって、前記第2のベーンアライナ保持部に回転可能に嵌入され、第2のベーン保持部を有する第2のベーンアライナと、前記ロータ部に設けられ、前記第1のベーン保持部もしくは前記第2のベーン保持部に固定され、前記シリンダの内周面側の先端部が円弧形状の1枚以上のベーンと、前記シリンダの内周面に形成され、前記一方の開口部もしくは前記他方の開口部の少なくともいずれかに連通し、前記吸入ポートが開口する切欠き部と、を備えたことを特徴とするベーン型圧縮機。前記シリンダ内周面と前記切欠き部の内周面の交差部の、前記ロータ部が前記シリンダの内周面に最近接する最近接点側に形成され、前記シリンダ軸方向の一部がシリンダ内周面よりも外周方向に溝状に切り欠かれた第1の溝と、前記シリンダ内周面と前記切欠き部内周面の交差部の、前記最近接点の反対側に形成され、前記シリンダ軸方向の一部がシリンダ内周面よりも外周方向に溝状に切り欠かれた第2の溝と、の少なくともいずれかを備えたことを特徴とする請求項1又は請求項2記載のベーン型圧縮機。冷媒として、標準沸点が-45°C以上の冷媒を用いたことを特徴とする請求項1乃至3のいずれかに記載のベーン型圧縮機。従来のベーン型圧縮機は、ベーン先端がシリンダ内周面に押付けられながら摺動するため、吸入ガスの流路面積を広げる場合、シリンダ内周面の軸方向の一部しか切り欠くことができず、流路面積の不足により圧力損失が発生し、入力増加と能力不足による性能低下が発生する等の課題があった。特にインバータで電動要素を駆動し、回転数を可変させるベーン型圧縮機では能力が必要となる高速回転において圧力損失による性能低下の影響が顕著であり、ベーン型圧縮機を搭載した空気調和機において、入力増加と能力不足による性能低下が発生していた。また、シリンダ内周の幾何学的吸入開始点から幾何学的圧縮開始点を過ぎた点までの一部、又は全域についてシリンダ内周の軸方向の一部を切り欠く対策がなされているが例えば、特許文献2参照、低速回転時の吸入室容積が小さくなるため能力不足による性能低下等の課題があった。この発明は、上記のような課題を解決するためになされたもので、吸入ガスの流路面積を大きくすることで、高速運転時の圧力損失が低減し、高効率なベーン型圧縮機を提供する。この発明に係るベーン型圧縮機は、略円筒状で、軸方向の両端が開口し、冷凍サイクルの低圧側に連通する吸入ポートを有するシリンダと、シリンダの軸方向の両端を閉塞するシリンダヘッド及びフレームと、シリンダ内で回転運動する円柱形のロータ部及びロータ部に回転力を伝達するシャフト部を有するロータシャフトと、ロータ部内に設置され、先端部が外側に円弧形状に形成される1枚以上のベーンを有するベーン型圧縮機において、ベーンは、ベーンの先端部がシリンダの内周面に沿って、シリンダの内周面との間に所定の隙間を保ちながら摺動するようにロータ部に保持され、シリンダの内周面に、シリンダの一方の開口部もしくはシリンダの他方の開口部の少なくともいずれかに連通し、吸入ポートが開口する切欠き部が形成されたものである。この発明に係るベーン型圧縮機は、シリンダの内周面に一方の開口部もしくは他方の開口部の少なくともいずれかに連通し、吸入ポートが開口する切欠き部が形成されているので、冷媒が圧縮室に吸入される経路の面積が広がり、吸入時の圧力損失を低減することが可能となる。実施の形態1.図1は実施の形態1を示す図で、ベーン型圧縮機200の縦断面図である。図1を参照しながら、ベーン型圧縮機200密閉型について説明する。但し、本実施の形態は、圧縮要素101に特徴があり、ベーン型圧縮機200密閉型は、一例である。本実施の形態は、密閉型に限定されるものではなく、エンジン駆動や開放型容器等の、他の構成のものにも適用される。ベーン型圧縮機200は冷凍機器、冷蔵機器、定置式空調機器、カーエアコン等に適用されるが、本実施の形態では定置式空調機器を例に挙げ説明する。図15は実施の形態1を示す図で、ベーン型圧縮機200を搭載した空調機器300の冷媒回路図である。図15に示すように、空調機器300の冷媒回路は、冷媒を圧縮するベーン型圧縮機200と、凝縮器301と、減圧装置302例えば、電子膨張弁と、蒸発器303と、を備える。図1に示すベーン型圧縮機200密閉型は、密閉容器103内に、圧縮要素101と、この圧縮要素101を駆動する電動要素102とが収納されている。圧縮要素101は、密閉容器103の下部に位置し、密閉容器103内の底部に貯留する冷凍機油25を図示しない給油機構により圧縮要素101に導き、圧縮要素101の各摺動部が潤滑される。圧縮要素101を駆動する電動要素102は、例えば、ブラシレスDCモータで構成され、後述する駆動回路400図16により回転数可変可能に制御される。電動要素102は、密閉容器103の内周に固定される固定子21と、固定子21の内側に配設され、永久磁石を使用する回転子22とを備える。固定子21は、溶接により密閉容器103に固定されるガラス端子23から電力が供給される。図16は実施の形態1を示す図で、ブラシレスDCモータの駆動回路400の回路図である。ここで、ブラシレスDCモータの駆動回路400について説明しておく。ブラシレスDCモータの駆動回路400には、外部に設けられた商用交流電源402から交流の電力が供給される。商用交流電源402から供給される交流電圧は、整流回路403で直流電圧に変換される。整流回路403で変換された直流電圧は、インバータ主回路404で可変電圧及び可変周波数の交流電圧に変換されてブラシレスDCモータである電動要素102に印加される。電動要素102はインバータ主回路404から供給される可変周波数の交流電力により駆動される。尚、整流回路403には商用交流電源402の電圧を整流するダイオードブリッジ、商用交流電源402から印加される電圧を昇圧するチョッパー回路や整流した直流電圧を平滑にする平滑コンデンサなどを有する。インバータ主回路404は3相ブリッジのインバータ回路であり、インバータ主回路404のスイッチング部はインバータ主素子となる6つのIGBT60a~60f絶縁ゲートバイポーラトランジスタと6つのフライホイルダイオードFRDとしてシリコンカーバイドSiCを用いたSiC-SBD70a~70fショットキーバリアダイオードを備えている。FRDであるSiC-SBD70a~70fはIGBT60a~60fが電流をONからOFFする時に生じる逆起電力を抑制する逆電流防止手段である。尚、ここでは、IGBT60a~60fとSiC-SBD70a~70fは同一リードフレーム上に各チップが実装されエポキシ樹脂でモールドされてパッケージされたICモジュールとする。IGBT60a~60fはシリコンを用いたIGBTSi-IGBTに代えてSiC、GaN窒化ガリウムを用いたIGBTとしてもよく、またIGBTに代えてSiもしくはSiC、GaNを用いたMOSFETMetal-Oxide-SemiconductorField-EffectTransistorなどの他のスイッチング素子を使用してもよい。整流回路403とインバータ主回路404の間には直列に接続された2つの分圧抵抗408a,408bが設けられており、この分圧抵抗408a,408bによる分圧回路にて高圧直流電圧を低圧化した電気信号をサンプリングし保持する直流電圧検出部408が設けられている。電動要素102の固定子21のU相巻線21a及びW相巻線21cに流れる電流を検出する電流検出素子430a,430cが設けられている。電流検出素子430a,430cは直流電流トランスDCCTや交流電流トランスACCTなどが用いられ、U相巻線21a、W相巻線21cに流れる電流の瞬時値を検出する。回転子位置検出部410は、電流検出素子430a,430cの出力信号から電動要素102の回転子22の位置を演算し、回転子22の位置情報を出力電圧演算部409に出力する。なおここでは、電動要素102のU相巻線21a及びW相巻線21cの二相分の電流を検出したが、V相巻線21bの電流も加えた三相分の電流を検出しても良い。尚、回転子位置検出部410は、電動要素102の端子電圧を検出して、電動要素102の回転子22の位置を検出するようにしてもよい。回転子位置検出部410が検出する回転子22の位置情報は出力電圧演算部409に出力される。この出力電圧演算部409は、駆動回路400の外部から与えられる目標回転数Nの指令もしくは装置の運転条件の情報と回転子22の位置情報に基づいて、電動要素102に加えられるべき最適なインバータ主回路404の出力電圧を演算する。出力電圧演算部409はその演算した出力電圧をPWM信号生成部431に出力する。PWMは、PulseWidthModulationの略語である。PWM信号生成部431は、出力電圧演算部409から与えられた出力電圧となるようなPWM信号をインバータ主回路404のそれぞれのIGBT60a~60fを駆動する主素子駆動回路404aに出力し、インバータ主回路404のIGBT60a~60fはそれぞれ主素子駆動回路404aによってスイッチングされる。ここでワイドバンドギャップ半導体について説明する。ワイドバンドギャップ半導体はSiよりもバンドギャップが大きい半導体の総称であって、SiC-SBD70a~70fに使用しているSiCはワイドバンドギャップ半導体の一つであり、その他には窒化ガリウムGaN、ダイヤモンドなどがある。さらにワイドバンドギャップ半導体、特にSiCはSiに比べて耐熱温度や絶縁破壊強度や熱伝導率が大きい。尚、ここでは、SiCをインバータ回路のFRDに用いる構成としているが、SiCに代えてその他のワイドバンドギャップ半導体を用いてもよい。SiCを用いたスイッチング素子は、簡単な構成で低損失のスイッチング素子が実現され、さらに高温での動作も可能である。そのため、高温となる電動機もしくは電動機を含む機器近くで使用することも可能となり、さらに冷却ファンなども不要、もしくは風量の少ないものや、放熱フィンヒートシンクなどの小形化軽量化も可能となる。このようなSiCワイドバンドギャップ半導体によって形成されたスイッチング素子やダイオード素子は、耐電圧性が高く、許容電流密度も高いため、スイッチング素子やダイオード素子の小型化が可能であり、これら小型化されたスイッチング素子やダイオード素子を用いることにより、これらの素子を組み込んだ半導体モジュールの小型化が可能となる。また耐熱性も高いため、ヒートシンクの放熱フィンの小型化や、水冷部の空冷化が可能であるので、半導体モジュールの一層の小型化が可能になる。更に電力損失が低いため、スイッチング素子やダイオード素子の高効率化が可能であり、延いては半導体モジュールの高効率化が可能になるものである。スイッチング周波数を高周波にすることにより、インバータ主回路404で生成される交流電圧は、より正弦波に近い、高調波成分の少ない交流電圧を出力することができる。電動要素102に印加される交流電力の高調波成分は、電動要素102のトルクリプルとなり、振動及び騒音が増加するだけでなく、高調波成分の電流によるモータ損失銅損及び鉄損も増加するため、効率が低くなる課題があった。本実施の形態では、インバータ主回路404にSiCを用いることでスイッチング周波数を高速にすることができ、振動及び騒音が低く、かつ高効率なブラシレスDCモータである電動要素102を得ることができる。再び、ベーン型圧縮機200の説明に戻る。圧縮要素101は、吸入部26から低圧の冷媒を圧縮室に吸入して圧縮し、圧縮された冷媒は、密閉容器103内に吐出され、電動要素102を通過して密閉容器103の上部に固定溶接された吐出管24から外部冷凍サイクルの高圧側に吐出される。吐出された高温高圧の冷媒は、図15の凝縮器301で放熱し暖房、減圧装置302にて減圧され、低温低圧となった冷媒は蒸発器303により蒸発後冷房、再びベーン型圧縮機200の吸入部26から吸入され冷媒回路を循環する。図15の矢印は冷媒の流れる方向である。尚、図15は空調機器300の冷媒回路の概念図であり、該冷媒回路は、図示しない四方弁を備えており、暖房運転と冷房運転とで四方弁により冷媒の流れる方向を変えるようになっている。また、例えば、暖房運転では、室内側熱交換器が凝縮器301として動作する。そして、冷房運転では、室内側熱交換器が蒸発器303として動作する。ベーン型圧縮機200密閉型は、密閉容器103内が高圧となる高圧タイプ、もしくは密閉容器103内が低圧となる低圧タイプのどちらでもよい。なお、本実施の形態では、ベーン枚数2枚図1において第1のベーン9、第2のベーン10の場合について示している。但し、ベーン枚数は、1枚以上であればよい。本実施の形態は、圧縮要素101に特徴があるので、以下、圧縮要素101について詳細に説明する。図1においても、圧縮要素101を構成する各部品に符号を付しているが、図2の分解斜視図の方が解りやすいので、主に図2を参照しながら説明する。図2は実施の形態1を示す図で、ベーン型圧縮機200の圧縮要素101の分解斜視図である。また、図3は実施の形態1を示す図で、ベーンアライナ5,6,7,8の平面図である。図2に示すように、圧縮要素101は以下に示す要素を有する。1シリンダ1:全体形状が略円筒状で、軸方向の両端部が開口している。また、シリンダ内周面1aに軸方向の全範囲において、シリンダ内周面1aよりも外周側に大きく円形断面に切り欠いた切欠き部内周面1b切欠き部が形成されている。また、シリンダ内周面1aもしくは切欠き部内周面1bには吸入ポート1cが開口している。但し、切欠き部内周面1b切欠き部は、少なくともシリンダ1のいずれかの開口部に連通していればよい;2フレーム2:断面が略T字状で、シリンダ1に接する部分が略円板状であり、シリンダ1の一方の開口部図2では上側を閉塞する。フレーム2のシリンダ1側端面には、シリンダ1のシリンダ内周面1aと同心であるリング溝状のベーンアライナ保持部2a図1にのみ図示しているが形成されている。ここに後述するベーンアライナ5,7が嵌入される。また、フレーム2の中央部は円筒状の中空であり、ここに軸受部2b図1にのみ図示が設けられている。また、フレーム2の略中央部に吐出ポート2cが形成されている;3シリンダヘッド3:断面が略T字状図1参照で、シリンダ1に接する部分が略円板状であり、シリンダ1の他方の開口部図2では下側を閉塞する。シリンダヘッド3のシリンダ1側端面には、シリンダ1のシリンダ内周面1aと同心であるリング溝状のベーンアライナ保持部3aが形成されており、ここにベーンアライナ6、8が嵌入される。また、シリンダヘッド3の中央部は円筒状の中空であり、ここに軸受部3b図1にのみ図示が設けられている;4ロータシャフト4:シリンダ1内でシリンダ1の中心軸とは偏心した中心軸上に回転運動を行うロータ部4a、及び上下の回転軸部4b,4cが一体となった構造で、回転軸部4b、4cはそれぞれフレーム2の軸受部2b、シリンダヘッド3の軸受部3bで支承される。ロータ部4aには、断面が略円形で軸方向に貫通するブッシュ保持部4d,4e及びベーン逃がし部4f,4gが形成されている。ブッシュ保持部4dとベーン逃がし部4f、及びブッシュ保持部4eとベーン逃がし部4gとは連通している。また、ブッシュ保持部4dとブッシュ保持部4e、ベーン逃がし部4fとベーン逃がし部4gとはほぼ対称の位置に配置されている後述する図5も参照;5ベーンアライナ5,7:部分リング状の部品で、軸方向の一方の端面図2では下側に、四角形の板状の突起であるベーン保持部5a,7aが立設している。ベーン保持部5a,7aは、部分リングの円弧の法線方向に形成される図3参照。但し、ベーン保持部5a,7aは、部分リングの円弧の法線方向に形成されなくてもよい。ベーン先端部9a,10aの円弧形状の半径が、シリンダ1のシリンダ内周面1aの半径とほぼ同等の半径で構成されていればよい。;6ベーンアライナ6,8:部分リング状の部品で、軸方向の一方の端面図2では上側に、四角形の板状の突起であるベーン保持部6a,8aが立設している。ベーン保持部6a,8aは、部分リングの円弧の法線方向に形成される図3参照。但し、ベーン保持部5a,7aは、部分リングの円弧の法線方向に形成されなくてもよい。ベーン先端部9a,10aの円弧形状の半径が、シリンダ1のシリンダ内周面1aの半径とほぼ同等の半径で構成されていればよい。;7第1のベーン9:略四角形の板状である。シリンダ1のシリンダ内周面1a側に位置するベーン先端部9aは外側に円弧形状に形成され、その円弧形状の半径は、シリンダ1のシリンダ内周面1aの半径とほぼ同等の半径で構成されている。第1のベーン9のシリンダ1のシリンダ内周面1aと反対側となる背面には、ベーンアライナ5のベーン保持部5a、及びベーンアライナ6のベーン保持部6aが嵌入する長さに亘ってスリット状の背面溝9bが形成される。なお、この背面溝9bは軸方向全長に設けてもよい;8第2のベーン10:略四角形の板状である。シリンダ1のシリンダ内周面1a側に位置する先端部10aは外側に円弧形状に形成され、その円弧形状の半径は、シリンダ1のシリンダ内周面1aの円の半径とほぼ同等の半径で構成されている。第2のベーン10のシリンダ1のシリンダ内周面1aと反対側となる背面には、ベーンアライナ7のベーン保持部7a、及びベーンアライナ8のベーン保持部8aが嵌入する長さに亘ってスリット状の背面溝10bが形成される。なお、この背面溝10bは軸方向全長に設けてもよい;9ブッシュ11,12:略半円柱状で、一対で構成される。ロータシャフト4のブッシュ保持部4d,4eに、略半円柱状の一対のブッシュ11,12が嵌入され、そのブッシュ11,12の内側に板状の第1のベーン9、第2のベーン10がロータ部4aに対して回転自在且つ略法線方向に移動可能に保持される。尚、図2では、第1のベーン9はベーンアライナ5,6と、また第2のベーン10はベーンアライナ7,8と一体化される前の状態を示している。実際には、第1のベーン9の背面溝9bに、ベーンアライナ5,6のベーン保持部5a,6aが、第2のベーン10の背面溝10bに、ベーンアライナ7,8のベーン保持部7a,8aが嵌入され、第1のベーン9はベーンアライナ5,6と一体化するものであり、また、第2のベーン10はベーンアライナ7,8と一体化するものである。一体化の方法は圧入でもよいし、焼結や機械加工により一体成形するものでもよい。例えば、図4は実施の形態1を示す図で、第2のベーン10とベーンアライナ8を一体化した構成図である。第1のベーン9がベーンアライナ5,6と一体化され、また、第2のベーン10がベーンアライナ7,8と一体化されることで、第1のベーン9、第2のベーン10の先端の円弧の法線が常にシリンダ内周面1aの法線と一致するように方向が規制され、且つ、第1のベーン9、第2のベーン10のロータ法線方向の動きが規制される。尚、一体化した第1のベーン9とベーンアライナ5、ベーンアライナ6はシリンダ内周面1aの中心軸を中心に回転し、シリンダ内周面1aの中心軸からベーン先端部9aまでの距離は、常にシリンダ内周面1aの半径よりも微小に短くなる寸法関係で構成する。第2のベーン10とベーンアライナ7、ベーンアライナ8についても同様である。次に動作について説明する。ロータシャフト4の回転軸部4bが電動要素102等エンジン駆動の場合は、エンジンの駆動部からの回転動力を受け、ロータ部4aは、シリンダ1内で回転する。ロータ部4aの回転に伴い、ロータ部4aの外周付近に配置されたブッシュ保持部4d,4eは、ロータシャフト4を中心軸とした円周上を移動する。そして、ブッシュ保持部4d,4e内に保持されている一対のブッシュ11,12、及びその一対のブッシュ11,12の間に回転可能に保持されている第1のベーン9、第2のベーン10もロータ部4aとともに回転する。また、フレーム2及びシリンダヘッド3のシリンダ側端面にシリンダ1のシリンダ内周面1aと同心に形成された、ベーンアライナ保持部2a図1、ベーンアライナ保持部3a図1、図2に回転可能に嵌入された部分リング状のベーンアライナ5,6によりシリンダ1の法線方向に第1のベーン9の向きが規制され、且つ第1のベーン9のロータ法線方向の動きが規制される。また、フレーム2及びシリンダヘッド3のシリンダ側端面にシリンダ1のシリンダ内周面1aと同心に形成された、ベーンアライナ保持部2a図1、ベーンアライナ保持部3a図1、図2に回転可能に嵌入された部分リング状のベーンアライナ7,8によりシリンダ1の法線方向に第2のベーン10の向きが規制され、且つ第2のベーン10のロータ法線方向の動きが規制される。更に第1のベーン9は、ベーン先端部9aと背面溝9bの圧力差第1のベーン9の背面空間に高圧もしくは中間圧の冷媒を導く構成の場合、ばね図示せず、遠心力等により、シリンダ1のシリンダ内周面1a方向に押し付けられる。第1のベーン9はベーンアライナ5、ベーンアライナ6と一体であり、一体化した第1のベーン9とベーンアライナ5、ベーンアライナ6はシリンダ内周面1aの中心軸を中心に回転し、シリンダ内周面1aの中心軸からベーン先端部9aまでの距離は、常にシリンダ内周面1aの半径よりも微小に短くなる寸法関係である。そのため、ベーン先端部9aはシリンダ1のシリンダ内周面1aには接触せず、ベーンアライナ5,6がベーンアライナ保持部2a、ベーンアライナ保持部3aと摺動しながら回転する。この際、第1のベーン9のベーン先端部9aの円弧の半径は、シリンダ1のシリンダ内周面1aの半径とほぼ一致しており、また両者の法線もほぼ一致しているため、両者の間は微小な隙間を保ちながら回転する。なお、第2のベーン10についても同様である。本実施の形態のベーン型圧縮機200の圧縮原理については、従来のベーン型圧縮機と概略同様である。図5は実施の形態1を示す図で、ベーン型圧縮機200の圧縮要素101の平面図回転角度90°である。図5に示すように、ロータシャフト4のロータ部4aとシリンダ1のシリンダ内周面1aは一箇所図5に示す最近接点において最近接している。また、第1のベーン9とシリンダ1のシリンダ内周面1a、第2のベーン10とシリンダ1のシリンダ内周面1aとがそれぞれ一箇所で近接することにより、シリンダ1内には3つの空間吸入室13、中間室14、圧縮室15が形成される。吸入室13には、吸入ポート1c冷凍サイクルの低圧側に連通するが開口しており、圧縮室15は、吐出時以外は図示しない吐出弁で閉塞される吐出ポート2c例えば、フレーム2に形成される、但し、シリンダヘッド3に設けてもよいに連通している。また中間室14は、吸入ポート1cまたは吐出ポート2cのいずれにも連通していない、密閉空間である。図6は実施の形態1を示す図で、ベーン型圧縮機200の圧縮動作を示す圧縮要素101の平面図である。図6を参照しながら、ロータシャフト4の回転に伴い吸入室13、中間室14及び圧縮室15の容積が変化する様子を説明する。先ず、図6における回転角度を、ロータシャフト4のロータ部4aとシリンダ1のシリンダ内周面1aとが最近接している最近接点図5に示すと、第1のベーン9のベーン先端部9aが最も近接するときを、角度0°と定義する。また、角度0°からロータシャフト4が時計方向に45°回転した位置を角度45°と定義する。また、角度45°からロータシャフト4が時計方向に45°回転した位置を角度90°と定義する。さらに、角度90°からロータシャフト4が時計方向に45°回転した位置を角度135°と定義する。図6では、角度0°、角度45°、角度90°、角度135°での、第1のベーン9、第2のベーン10の位置と、そのときの吸入室13、中間室14及び圧縮室15の状態を示している。また、図6の角度0°の図に示す矢印は、ロータシャフト4の回転方向図6では時計方向である。但し、他の図角度45°、角度90°、角度135°では、ロータシャフト4の回転方向を示す矢印は省略している。なお、角度180°以降の状態を示していないのは、角度180°になると、角度0°において、第1のベーン9と第2のベーン10が入れ替わった状態と同じになり、以降は角度0°から角度135°までと同じ圧縮動作を示すためである。尚、シリンダ内周面1aには、最近接点と、角度90°における第1のベーン9のベーン先端部9aとシリンダ1のシリンダ内周面1aが近接する点A幾何学的圧縮開始点との範囲の少なくとも一部で軸方向に全域にわたり、シリンダ内周面1aよりも外周方向に大きい所定の大きさの切欠きとなる略円形断面の切欠き部内周面1bが形成されている図5参照。また、吸入ポート1cは最近接点から点Aまでの範囲に開口している。但し、図5、図6では吸入ポート1cを単に吸入と表記している。また、ロータシャフト4のロータ部4aとシリンダ1のシリンダ内周面1aとが最近接している最近接点の近傍で、最近接点から所定の距離の左側例えば、略30°に吐出ポート2cが位置する。但し、図5、図6では吐出ポート2cを単に吐出と表記している。図6における角度0°では、最近接点と第2のベーン10で仕切られた右側の空間は吸入室13で吸入ポート1cと連通しており、ガス冷媒を吸入する。最近接点と第2のベーン10で仕切られた左側の空間は吐出ポート2cに連通した圧縮室15となる。図6における角度45°では、吸入室13が、吸入ポート1cと連通しており、吸入室13の容積は角度0°のときより大きくなるので、ガスの吸入を続ける。また、第2のベーン10と最近接点で仕切られた空間は圧縮室15で、圧縮室15の容積は角度0°のときより小さくなり、冷媒は圧縮され徐々にその圧力が高くなる。図6における角度90°では、第1のベーン9のベーン先端部9aがシリンダ1のシリンダ内周面1a上の点Aと重なるので、角度45°で吸入室13だった室は吸入ポート1cと連通せず、中間室14となる。尚、このときの中間室14吸入ポート1cに連通していない状態の容積は略最大となる。圧縮室15の容積は角度45°のときより更に小さくなり、冷媒の圧力は上昇する。吸入ポート1cに連通する独立した室として、吸入室13がこの状態で形成される。図6における角度135°では、中間室14の容積は角度90°ときより小さくなり、冷媒の圧力は上昇する。また、圧縮室15の容積も角度90°のときより小さくなり、冷媒の圧力は上昇する。吸入室13の容積は角度90°のときより大きくなり、吸入を続ける。その後、第2のベーン10が吐出ポート2cに近づくが、冷凍サイクルの高圧図示しない吐出弁を開くのに必要な圧力も含むを圧縮室15の圧力が上回ると、吐出弁が開き圧縮室15の冷媒は、密閉容器103内に吐出される。第2のベーン10が吐出ポート2cを通過すると、圧縮室15に高圧の冷媒が若干残るロスとなる。そして、角度180°図示せず、但し、図6の角度0°において、第1のベーン9と第2のベーン10が入れ替わった状態と同じで、圧縮室15が消滅したとき、この高圧の冷媒は吸入室13にて低圧の冷媒に変化する。なお、角度180°では吸入室13が中間室14に移行し、中間室14が圧縮室15に移行して、以降圧縮動作を繰り返す。このように、ロータシャフト4の回転により、吸入室13は徐々に容積が大きくなり、ガスの吸入を続ける。以後中間室14に移行するが、移行するまでは容積が徐々に容積が大きくなり、更にガスの吸入を続ける。第1のベーン9のベーン先端部9aが点A幾何学的圧縮開始点に到達すると吸入室13は吸入ポート1cに連通しなくなるので、ここでガスの吸入を終了して、中間室14に移行する。以後、中間室14の容積は徐々に小さくなり、ガスを圧縮する。その後、中間室14は圧縮室15に移行して、ガスの圧縮を続ける。所定の圧力まで圧縮されたガスは、シリンダ1、またはフレーム2やシリンダヘッド3の圧縮室15に開口する部分に形成された吐出ポート例えば、吐出ポート2cにより吐出される。図7は実施の形態1を示す図で、ベーンアライナ6,8のベーンアライナ保持部3a内での回転動作を示す平面図である。図7の角度0°の図に示す矢印は、ベーンアライナ6,8の回転方向図7では時計方向である。但し、他の図では、ベーンアライナ6,8の回転方向を示す矢印は省略している。ロータシャフト4の回転により、第1のベーン9及び第2のベーン10がシリンダ1の中心周りに回転する図6ことにより、第1のベーン9及び第2のベーン10と一体化されたベーンアライナ6,8も、図7に示すようにベーンアライナ保持部3a内をシリンダ1の中心周りに回転する。なお、この動作は、ベーンアライナ保持部2a内を回転するベーンアライナ5,7についても同様である。図8は実施の形態1を示す図で、ベーン型圧縮機200の圧縮要素101の平面図回転角度90°である。本実施の形態では、切欠き部内周面1bをシリンダ円筒軸方向の全域にわたってシリンダ1のシリンダ内周面1aの外周方向に大きく円形に広げ、図8に示す吸入冷媒の冷媒流路1fの面積を広げて構成する。それにより、冷媒の吸入工程において、冷媒の圧力損失を低減することが可能となるので高効率のベーン型圧縮機200が得られ、高効率の空調機器が得られる効果がある。尚、冷媒流路1fは吸入ポート1cからA点までの冷媒の流路の任意断面である。図9は実施の形態1を示す図で、切欠き部内周面1bとシリンダ内周面1aを連続的につなぐ形状としたベーン型圧縮機200の圧縮要素101の平面図回転角度90°である。本実施の形態において、切欠き部内周面1bは、図9に示すように吸入冷媒の冷媒流路1fの流路面積が拡大していれば円形でなくてもよく、図9に示すように切欠き部内周面1bとシリンダ内周面1aを連続的につなぐ形状とすると、更に圧力損失を低減することが可能となる。図10は実施の形態1を示す図で、切欠き部内周面1bをベーン先端部9aの圧縮室15側の角部が近接するシリンダ内周面1aの点である点Bまで伸ばしたベーン型圧縮機200の圧縮要素101の平面図回転角度90°である。ベーン先端部9aの半径とベーン先端部10aの半径がシリンダ内周面1aの半径とほぼ等しく、ベーン先端部9aとシリンダ内周面1aの隙間、ベーン先端部10aとシリンダ内周面1aの隙間は共に微小である。そのため、図10に示すように切り欠きとなる切欠き部内周面1bをベーン先端部9aの圧縮室15側の角部が近接するシリンダ内周面1aの点である点Bまで伸ばしてもよく、伸ばすことにより更に流路面積が広がり、更に圧力損失を低減することが可能となる。図11は実施の形態1を示す図で、第2のベーン10とベーンアライナ8の斜視図である。図11に示す第2のベーン10とベーンアライナ8のように、第2のベーン10については背面溝10bの代わりに突起部10dを設け、ベーンアライナ8については板状の突起であるベーン保持部8aの代わりに、スリット状のベーン保持溝8bを設けて一体化してもよい。尚、図示していないが、ベーンアライナ7についても同様にベーン保持部7aの代わりに、スリット状のベーン保持溝7b図示せずが設け、ベーン保持溝7b,8bに第2のベーン10の端面に設けた突起部10dが嵌入し一体化してもよい。図示しないが、第1のベーン9、ベーンアライナ5、ベーンアライナ6についても同様である。図12は実施の形態1を示す図で、シリンダ内周面1aと切欠き部内周面1bの交差部の最接近点側にシリンダ円筒軸方向の一部がシリンダ内周面1aよりも外周方向に溝状に切り欠かれた第1の溝内周面1dが形成され、シリンダ内周面1aと切欠き部内周面1bの交差部の点A側に第2の溝内周面1eが形成されているベーン型圧縮機200の圧縮要素101の平面図回転角度90°である。図12に示す圧縮要素101は、図8乃至図10に示した圧縮要素101と同様に、ロータシャフト4のロータ部4aとシリンダ1のシリンダ内周面1aは一箇所図12に示す最近接点において最近接している。シリンダ内周面1aには、最近接点と角度90°における第1のベーン9のベーン先端部9aとシリンダ1のシリンダ内周面1aが近接する点A幾何学的圧縮開始点との範囲の少なくとも一部で軸方向に全域にわたり、シリンダ内周面1aよりも外周方向に大きい切欠きとなる切欠き部内周面1bが形成されている。そして、シリンダ内周面1aと切欠き部内周面1bの交差部の最接近点側に、シリンダ円筒軸方向の一部がシリンダ内周面1aよりも外周方向に溝状に切り欠かれた第1の溝内周面1dが形成されている。この第1の溝内周面1dを形成する溝状に切り欠かれた部位を、第1の溝と定義する。また、シリンダ内周面1aと切欠き部内周面1bの交差部の点A側に、シリンダ円筒軸方向の一部がシリンダ内周面1aよりも外周方向に溝状に切り欠かれた第2の溝内周面1eが形成されている。この第2の溝内周面1eを形成する溝状に切り欠かれた部位を、第2の溝と定義する。吸入ポート1cは最近接点から点Aまでの範囲に開口している。但し、図12では吸入ポート1cを単に吸入と表記している。冷媒流路1fは吸入ポート1cから点Aまでの冷媒の流路の任意断面である。尚、第1の溝内周面1dと第2の溝内周面1eは、いずれか片方のみ形成されていてもよい。図12に示す圧縮要素101は、切欠き部内周面1bをシリンダ円筒軸方向の全域にわたってシリンダ内周面1aのよりも外周方向に大きく広げ吸入冷媒の流路面積を拡大し、さらに、溝状の第1の溝内周面1dと第2の溝内周面1eが形成されている。それにより、シリンダ内周面1aから切欠き部内周面1bへの変化部での冷媒流路1fの面積変化を連続的にすることが可能となるため圧力損失を更に低減することが可能となり高効率のベーン型圧縮機200が得られと共に、高効率の空調機器が得られる効果がある。また、本実施の形態1において、フレーム2及びシリンダヘッド3に形成されたベーンアライナ保持部2a,3aは、リング溝状の形状を示したが、ベーンアライナ5,6,7,8と摺動する部分は、リング溝の外周側の円筒面となるため、ベーンアライナ保持部2a,3aの形状は必ずしもリング溝状でなくてもよく、溝の外径がベーンアライナ5,6,7,8の外径とほぼ同等となる凹部でもよい。図13は実施の形態1を示す図で、ベーン枚数が3枚の場合のベーン型圧縮機200の圧縮動作を示す圧縮要素101の平面図である。ここまでは、ベーン枚数が2枚の場合を例に挙げて示したが、複数枚の場合も同様である。図13に示すベーン枚数が3枚の場合は角度120°最接近点に位置するベーンは入れ替わるが、図13の角度0°と同じ状態で中間室114吸入ポート1cに連通していない中間室114で、ロータシャフト4の回転に従い冷媒の圧縮が行われる室の容積が略最大となり、図示するように吸入から圧縮を繰り返す。枚数が増えた場合についても、切欠き部内周面1bを形成することで圧力損失が低減され、ベーン型圧縮機200の性能低下を抑制することができる。本実施の形態1において、ベーンアライナ5,6,7,8のベーン保持部5a,6a,7a,8aを、第1のベーン9の背面溝9b及び第2のベーン10の背面溝10bに嵌入して第1のベーン9及び第2のベーン10の方向を規制する方法を示したが、ベーン保持部5a,6a,7a,8a及び第1のベーン9の背面溝9b及び第2のベーン10の背面溝10bともに薄肉部を有する。図2に示すように、ベーン保持部5a,6a,7a,8aは、四角形の板状の突起であるので、それ自身が強度的に弱い。図14は実施の形態1を示す図で、第1のベーン9、第2のベーン10の斜視図である。第1のベーン9、第2のベーン10は、背面溝9b,10bの両側部に薄肉部9c,10cを備える。そのため、本実施の形態1の方法を適用するためには、第1のベーン9及び第2のベーン10にかかる力の小さい、つまり動作圧力の低い冷媒の方が好ましい。例えば、標準沸点が-45°C以上の冷媒が好適であり、R600aイソブタン、R600ブタン、R290プロパン、R134aHFC-134aC2H2F4、R152a1,1-ジフルオロエタン、R161フルオロエタン:CH3CH2F、R407CR32、R125、R134aの混合冷媒、R1234yf2,3,3,3-テトラフルオロプロペン:F3C-CF=CH2、R1234ze1,3,3,3-テトラフルオロプロペン等の冷媒であれば、ベーン保持部5a,6a,7a,8a及び第1のベーン9の背面溝9b及び第2のベーン10の背面溝10bの強度的な問題も無く使用できる。尚、本実施の形態では、ベーンアライナ5,7により、ベーン先端がシリンダ内周と接触しないようにしたが、その構成に限定されない。その他の構成によりベーン先端がシリンダ内周と接触しないようにしてもよい。例えば、各ベーンが固定軸を独立軸支される構成のものでもよい。"