"凝集剤が注入された原水を複数の攪拌強度で攪拌し、凝集剤を注入してから原水中の粒子の集塊が始まるまでの時間及び最大フロック粒径を複数の攪拌強度毎に測定する測定ステップと、前記測定ステップにおいて測定された最大フロック粒径と撹拌強度との関係に基づいて、最大フロック粒径が得られる撹拌強度を適正攪拌強度として算出する適正攪拌強度算出ステップと、前記測定ステップにおいて測定された凝集剤を注入してから原水中の粒子の集塊が始まるまでの時間と撹拌強度との関係に基づいて、前記適正撹拌強度で攪拌した際の凝集剤を注入してから原水中の粒子の集塊が始まるまでの時間を適正撹拌時間として算出する適正攪拌時間算出ステップと、前記適正攪拌強度と前記適正攪拌時間とを用いて、混和池において凝集剤が注入された原水を急速攪拌する攪拌手段の攪拌強度を算出し、算出された攪拌強度で原水を急速攪拌するように該攪拌手段を制御する制御ステップと、を含むことを特徴とする急速攪拌強度の制御方法。前記制御ステップは、前記適正撹拌強度と前記適正撹拌時間との積を算出し、混和池の容量と単位時間当たりの処理水量とから混和池における原水の滞留時間を算出し、前記積と前記滞留時間とから前記攪拌手段の攪拌強度を算出するステップを含むことを特徴とする請求項1に記載の急速攪拌強度の制御方法。前記攪拌手段は、フラッシュミキサーであり、前記制御ステップは、該フラッシュミキサーの回転数を制御することによって該フラッシュミキサーの攪拌強度を制御するステップを含むことを特徴とする請求項1又は2に記載の急速攪拌強度の制御方法。前記制御ステップは、混和池の容量、撹拌羽根の総面積、及び水温を用いて、前記攪拌強度に対応するフラッシュミキサーの回転数を算出するステップを含むことを特徴とする請求項1~3のうち、いずれか1項に記載の急速攪拌強度の制御方法。前記測定ステップは、凝集剤を注入してから平均フロック粒径が最大フロック粒径になるまでの時間を複数の攪拌強度毎に測定するステップを含み、前記適正攪拌時間算出ステップが、前記測定ステップにおいて測定された凝集剤を注入してから平均フロック粒径が最大フロック粒径になるまでの時間と撹拌強度との関係に基づいて、前記適正撹拌強度で攪拌した際の凝集剤を注入してから平均フロック粒径が最大フロック粒径になるまでの時間を適正撹拌時間として算出するステップを含むことを特徴とする請求項1~4のうち、いずれか1項に記載の急速攪拌強度の制御方法。前記測定ステップは、複数の試験水槽に貯留された同容量の原水に凝集剤を注入し、試験水槽毎に異なる攪拌強度で原水を攪拌するステップを含むことを特徴とする請求項1~5のうち、いずれか1項に記載の急速攪拌強度の制御方法。凝集剤が注入された原水を複数の攪拌強度で攪拌し、凝集剤を注入してから原水中の粒子の集塊が始まるまでの時間及び最大フロック粒径を複数の攪拌強度毎に測定する測定手段と、前記測定手段によって測定された最大フロック粒径と撹拌強度との関係に基づいて、最大フロック粒径が得られる撹拌強度を適正攪拌強度として算出する適正攪拌強度算出手段と、前記測定手段によって測定された凝集剤を注入してから原水中の粒子の集塊が始まるまでの時間と撹拌強度との関係に基づいて、前記適正撹拌強度で攪拌した際の凝集剤を注入してから原水中の粒子の集塊が始まるまでの時間を適正撹拌時間として算出する適正攪拌時間算出手段と、前記適正攪拌強度と前記適正攪拌時間とを用いて、混和池において凝集剤が注入された原水を急速攪拌する攪拌手段の攪拌強度を算出し、算出された攪拌強度で原水を急速攪拌するように該攪拌手段を制御する制御手段と、を備えることを特徴とする急速攪拌強度の制御装置。このように、従来の浄水場では、原水水質と使用する凝集剤とに応じて適正なGR値が存在するにも係わらず、GR値は一定値で運用されており、凝集剤注入率の増減のみで水質等の変化に対応している。このため、従来の浄水場では、過剰な凝集剤注入率で運転管理されることが多く、そのことが、薬品費用や発生土処理費用を増加させると共に、アルミニウムを含む凝集剤を使用する場合には、水質基準の浄水アルミニウムの上昇を招く恐れがある。工業用水、下水や工場廃水における凝集沈澱についても同様な課題を有している。なお、フロック形成池において機械式のフロキュレータが採用されている浄水場では、通常、回転数変更のためのインバーターが設置されている。このため、フロキュレータの撹拌制御に関しては、特許文献1や特許文献2記載の技術が提案されている。詳しくは、特許文献1記載の技術は、原水に凝集剤を注入して急速撹拌を行った後、次の工程の緩速撹拌の開始直後からフロックの粒径が変化しなくなるまでの時間に応じてフロキュレータの回転数を決定するものである。また、特許文献2記載の技術は、画像情報に基づいてフロック粒径を解析し、フロックに関する各種の特徴量を管理指標としてフロキュレータの回転数を制御するものである。特許文献1,2記載の技術は、混和池のGR値を制御するものではないが、たとえ決定したフロキュレータの回転数に基づいて混和池のGR値を間接的に決定するようにしたとしても以下に示すような課題がある。すなわち、特許文献1記載の技術は、凝集剤を注入してからフロキュレータの回転数を決定するまでに、急速撹拌を経て緩速撹拌に移行し、フロック粒径が変化しなくなるまでの時間が必要であることから、測定終了後の測定槽の洗浄や次の原水の採水工程も含めると全体では概ね30分程度の時間が必要となる。ところが、原水水質の変化に対応するには、少なくとも15分以内にフロキュレータの回転数を制御するのが望ましい。また、特許文献2記載の技術は、実施設のフロック形成池におけるフロック粒径の情報に基づいて撹拌強度を決定するので、フロック形成池の前段にある混和池から30分程度の遅れ時間がある。このため、特許文献2記載の技術を利用して決定された混和池のGR値は、現在の原水水質の状況を反映するものではなく、過去の原水水質に基づいた値となってしまう問題がある。以上、その他にも様々なフロキュレータの回転数制御の技術が考案されているものの、いずれも測定時間や遅れ時間の課題があり、急速撹拌制御への適用は困難である。このため、原水水質や凝集剤の種類に応じて急速撹拌強度を適正な値に自動制御可能な技術の提供が期待されていた。本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであって、その目的は、原水水質や凝集剤の種類に応じて急速撹拌強度を適正な値に自動制御可能な急速攪拌速度の制御方法及びその制御装置を提供することにある。上記課題を解決し、目的を達成するために、本発明に係る急速攪拌強度の制御方法は、凝集剤が注入された原水を複数の攪拌強度で攪拌し、凝集剤を注入してから原水中の粒子の集塊が始まるまでの時間及び最大フロック粒径を複数の攪拌強度毎に測定する測定ステップと、前記測定ステップにおいて測定された最大フロック粒径と撹拌強度との関係に基づいて、最大フロック粒径が得られる撹拌強度を適正攪拌強度として算出する適正攪拌強度算出ステップと、前記測定ステップにおいて測定された凝集剤を注入してから原水中の粒子の集塊が始まるまでの時間と撹拌強度との関係に基づいて、前記適正撹拌強度で攪拌した際の凝集剤を注入してから原水中の粒子の集塊が始まるまでの時間を適正撹拌時間として算出する適正攪拌時間算出ステップと、前記適正攪拌強度と前記適正攪拌時間とを用いて、混和池において凝集剤が注入された原水を急速攪拌する攪拌手段の攪拌強度を算出し、算出された攪拌強度で原水を急速攪拌するように該攪拌手段を制御する制御ステップと、を含むことを特徴とする。本発明に係る急速攪拌強度の制御方法は、上記発明において、前記制御ステップが、前記適正撹拌強度と前記適正撹拌時間との積を算出し、混和池の容量と単位時間当たりの処理水量とから混和池における原水の滞留時間を算出し、前記積と前記滞留時間とから前記攪拌手段の攪拌強度を算出するステップを含むことを特徴とする。本発明に係る急速攪拌強度の制御方法は、上記発明において、前記攪拌手段が、フラッシュミキサーであり、前記制御ステップは、該フラッシュミキサーの回転数を制御することによって該フラッシュミキサーの攪拌強度を制御するステップを含むことを特徴とする。本発明に係る急速攪拌強度の制御方法は、前記制御ステップが、混和池の容量、撹拌羽根の総面積、及び水温を用いて、前記攪拌強度に対応するフラッシュミキサーの回転数を算出するステップを含むことを特徴とする。本発明に係る急速攪拌強度の制御方法は、上記発明において、前記測定ステップが、凝集剤を注入してから平均フロック粒径が最大フロック粒径になるまでの時間を複数の攪拌強度毎に測定するステップを含み、前記適正攪拌時間算出ステップが、前記測定ステップにおいて測定された凝集剤を注入してから平均フロック粒径が最大フロック粒径になるまでの時間と撹拌強度との関係に基づいて、前記適正撹拌強度で攪拌した際の凝集剤を注入してから平均フロック粒径が最大フロック粒径になるまでの時間を適正撹拌時間として算出するステップを含むことを特徴とする。本発明に係る急速攪拌強度の制御方法は、上記発明において、前記測定ステップが、複数の試験水槽に貯留された同容量の原水に凝集剤を注入し、試験水槽毎に異なる攪拌強度で原水を攪拌するステップを含むことを特徴とする。上記課題を解決し、目的を達成するために、本発明に係る急速攪拌強度の制御装置は、凝集剤が注入された原水を複数の攪拌強度で攪拌し、凝集剤を注入してから原水中の粒子の集塊が始まるまでの時間及び最大フロック粒径を複数の攪拌強度毎に測定する測定手段と、前記測定手段によって測定された最大フロック粒径と撹拌強度との関係に基づいて、最大フロック粒径が得られる撹拌強度を適正攪拌強度として算出する適正攪拌強度算出手段と、前記測定手段によって測定された凝集剤を注入してから原水中の粒子の集塊が始まるまでの時間と撹拌強度との関係に基づいて、前記適正撹拌強度で攪拌した際の凝集剤を注入してから原水中の粒子の集塊が始まるまでの時間を適正撹拌時間として算出する適正攪拌時間算出手段と、前記適正攪拌強度と前記適正攪拌時間とを用いて、混和池において凝集剤が注入された原水を急速攪拌する攪拌手段の攪拌強度を算出し、算出された攪拌強度で原水を急速攪拌するように該攪拌手段を制御する制御手段と、を備えることを特徴とする。本発明に係る急速攪拌速度の制御方法及びその制御装置によれば、原水水質や凝集剤の種類に応じて急速撹拌強度を適正な値に自動制御することができる。以下、図面を参照して、本発明の一実施形態である急速攪拌強度の制御システムの構成及びその動作について説明する。急速攪拌強度の制御システム始めに、図1,図2を参照して、本発明の一実施形態である急速攪拌強度の制御システムの構成について説明する。図1は、本発明の一実施形態である急速攪拌強度の制御システムの構成を示す模式図である。図2は、図1に示す試験水槽1a~1dの構成を説明するための模式図である。本発明の一実施形態である急速攪拌強度の制御システムは、混和池において凝集剤が注入された原水を急速攪拌するフラッシュミキサーの回転数を演算、制御するものである。但し、本発明の制御対象は、フラッシュミキサーに限定されることはなく、混和池における急速攪拌強度を制御するものであればフラッシュミキサー以外の攪拌手段を制御対象とすることもできる。図1に示すように、本発明の一実施形態である急速攪拌強度の制御システムは、複数本実施形態では4つの試験水槽1a~1dを備えている。試験水槽1a~1dは、同一の貯水槽によって構成され、内部に原水である試料水W又は洗浄水を貯留する。図2に示すように、試験水槽1a~1dの所定の高さ位置には排水管31が設けられ、所定の高さ位置に達した試料水W又は洗浄水は排水管31を介して槽外に排出される構成になっている。排水管31には排水管31内における試料水W又は洗浄水の流れを検出する流量スイッチ32が設けられ、試験水槽1a~1d内において試料水W又は洗浄水が所定の高さ位置に達したことを検知できるように構成されている。試験水槽1a~1d及び水位調整槽14の底部には給排水弁2a~2eが設けられ、給排水弁2a~2eには送水管11及び排水管12が接続されている。試験水槽1a~1d内には、凝集剤が注入された試験水Wを攪拌するための攪拌器3a~3dが設けられている。送水管11には、水道水供給系統と原水供給系統とが接続されている。水道水供給系統は、水道水入口弁6と、給水ポンプ7と、フィルター8と、フィルター入口弁9とから構成され、送水管11に洗浄水としての水道水を供給する。フィルター8は、水道水中に含まれる微粒子を除去するためのものである。原水供給系統は、原水入口弁4と、原水捨水弁5と、給水ポンプ7と、原水送水弁10とから構成され、送水管11に試料水Wとしての原水を供給する。送水管11に供給された洗浄水又は試料水Wは、給排水弁2a~2eを介して試験水槽1a~1d及び水位調整槽14に供給される。排水管12は、試験水槽1a~1d及び水位調整槽14内の試料水W又は洗浄水を外部に排出するためのものであり、外部への試料水W又は洗浄水の排出を制御する排水弁13を備えている。水位調整槽14は、試験水槽1a~1dに設けられた排水管31の高さ位置よりも低い高さの越流壁14aによって2つの領域に区画されている。越流壁14aによって区画された一方の領域の底面には給排水弁2eが設けられ、給排水弁2eには送水管11及び排水管12が接続されている。越流壁14aによって区画された他方の領域の底面には排水管15が接続されている。凝集剤貯蔵槽16は、試験水槽1a~1d内の試料水Wに注入される凝集剤を貯蔵するものである。シリンジポンプ17は、凝集剤貯蔵槽16内の凝集剤を試験水槽1a~1d内に圧送するものである。バルブ18は、試験水槽1a~1d内への凝集剤の供給の切替を制御するものである。検出器19a~19dは、試験水槽1a~1d内で形成されたフロックの平均粒径と平均粒子数とを測定し、測定値を制御装置22に送出するものである。具体的には、検出器19a~19dは、試料水Wに向けて光ビームを照射するためのレーザ、LED、ランプのいずれかによって構成される光ビーム照射部と、試料水W中に含まれる粒子から発せられる前方散乱光、側方散乱光、後方散乱光、又は透過光のうちの少なくとも1つの光を受光して電気信号に変換する光電変換器と、電気信号の平均値と標準偏差とからフロックの平均粒径と平均粒子数とを測定する電子回路とを備えている。フロックの平均粒径と平均粒子数の測定方法については特許第2824164号公報を参照のこと。中央監視装置20はパーソナルコンピュータやワークステーション等の情報処理装置によって構成され、中央監視装置20を用いて浄水場における原水の浄水処理の監視制御が行われる。POD21は、測定結果の表示や装置の設定条件を入力するためのものである。制御装置22は、マイクロコンピュータやパーソナルコンピュータ等の情報処理装置又はシーケンサによって構成され、急速攪拌強度の制御システム全体の動作を制御する。急速攪拌強度制御処理このような構成を有する急速攪拌強度の制御システムでは、制御装置22が以下に示す急速攪拌強度制御処理を実行することによって、フラッシュミキサーの回転数を演算、制御する。以下、図3に示すフローチャートを参照して、この制御処理を実行する際の制御装置22の動作について説明する。図3は、本発明の一実施形態である急速攪拌強度制御処理の流れを示すフローチャートである。図3に示すフローチャートは、オペレータが制御装置22に対し急速攪拌強度制御処理の実行を指示したタイミングで開始となり、急速攪拌強度制御処理はステップS1の処理に進む。ステップS1の処理では、制御装置22が、攪拌器3a~3d及び給水ポンプ7を停止させた後、水道水入口弁6、フィルター入口弁9、及び原水送水弁10を閉状態とし、給排水弁2a~2e及び排水弁13を開状態とすることによって、排水管12を介して試験水槽1a~1d及び水位調整槽14内に残っている試料水Wを外部に排出する試験水排水工程。また、制御装置22は、原水入口弁4及び原水捨水弁5をそれぞれ閉状態及び開状態とすることによって原水を外部に排出する。これにより、ステップS1の処理は完了し、この制御処理はステップS2の処理に進む。ステップS2の処理では、制御装置22が、水道水入口弁6及びフィルター入口弁9を開状態、排水弁13を閉状態とした後、給水ポンプ7を駆動させることによって、送水管11を介して試験水槽1a~1d及び水位調整槽14内に洗浄水としての水道水を供給する洗浄水送水工程。なお、試験水槽1a~1d内には徐々に洗浄水が溜まり、洗浄水の水面位置が排水管31の高さ位置に達すると、余剰な洗浄水は排水管31を介して外部に排出される。なお、この際、撹拌器3a~3dを駆動させてもよい。撹拌器3a~3dを駆動させることにより、試験水槽1a~1d内に濁度や色度が高い原水が残っていた場合であっても、試験水槽1a~1d内を所定レベルまで洗浄し、試験水槽1a~1d内に残っていた原水が後述する処理に影響を与えることを抑制できる。これにより、ステップS2の処理は完了し、この制御処理はステップS3の処理に進む。ステップS3の処理では、制御装置22が、ゼロ点校正を指示する信号を検出器19a~19dに対して出力し、信号を受信した検出器19a~19dにおいて、検出器を構成する光電変換器が出力する電気信号のレベルを検出し、検出値を記憶するゼロ水測定工程。光電変換器が出力する電気信号のレベルを記憶しておくことによって、光学系の汚れやフィルターの劣化等を判断することができ、さらには後述する処理において光量の補正を行うことができる。これにより、ステップS3の処理は完了し、この制御処理はステップS4の処理に進む。ステップS4の処理では、制御装置22が、給水ポンプ7を停止させた後、排水弁13を開状態とし、水道水入口弁6及びフィルター入口弁9を閉状態とすることによって、試験水槽1a~1d及び水位調整槽14内の洗浄水を外部に排出する洗浄水排水工程。これにより、ステップS4の処理は完了し、この制御処理はステップS5の処理に進む。ステップS5の処理では、制御装置22が、原水入口弁4及び原水送水弁10を開状態とし、原水捨水弁5及び排水弁13を閉状態とした後、給水ポンプ7を稼動させることによって、送水管11を介して試験水槽1a~1d及び水位調整槽14内に試験水Wを供給する原水送水工程。これにより、ステップS5の処理は完了し、この制御処理はステップS6の処理に進む。ステップS6の処理では、制御装置22が、流量スイッチ32がオフ状態からオン状態に切り替わったことを検知することによって、試験水槽1a~1d内における試験水Wの水位が所定の高さに達したことを検知する。試験水Wの水位が所定の高さに達したことを検知すると、制御装置22は、給水ポンプ7を停止させた後、原水送水弁10及び原水入口弁4を閉状態とし、原水捨水弁5を開状態とする。これにより、試験水槽1a~1d内の試験水Wは、水位が水位調整槽14の越流壁14aと同じ高さになるまで水位調整槽14の排水管15を介して外部に排出される。この結果、試験水槽1a~1d内の試験水Wの水位は全て越流壁14aと同じ高さに調整され、同じ容量の試験水Wが試験水槽1a~1d内に貯留される水位調整工程。なお、水位調整槽14に設ける越流壁12の高さを変更することによって、試験水槽1a~1d内に貯留する試験水Wの容量を変更できるようにしてもよい。これにより、ステップS6の処理は完了し、この制御処理はステップS7の処理に進む。ステップS7の処理では、制御装置22が、撹拌器3a~3dを稼動させることによって、試験水槽1a~1d内の試験水Wを攪拌する。この際、制御装置22は、撹拌器3d~3dの回転数又は撹拌羽根の面積を試験水槽毎に変化させることによって、試験水槽1a~1dの撹拌強度を互いに異なる値とする。次に、制御装置22は、検出器19a~19dを利用して試料水Wの粒子数、濁度、水温、色度、E260等を測定し、測定値に基づいて凝集剤注入率を設定する凝集剤注入率設定工程。なお、制御装置22は、中央監視装置20から浄水場における凝集剤注入率の現在値に関する情報を取得し、取得した情報に基づいて凝集剤注入率を設定してもよい。これにより、ステップS7の処理は完了し、この制御処理はステップS8の処理に進む。ステップS8の処理では、制御装置22が、シリンジポンプ17を駆動させることによって、凝集剤注入率設定工程において設定された所定量の凝集剤を凝集剤貯蔵槽16から各試験水槽に供給する凝集剤注入工程。このとき、試験水槽1a~1dへの凝集剤の注入は、バルブ18を切り替えることによって順次行われる。これにより、ステップS8の処理は完了し、この制御処理はステップS9の処理に進む。ステップS9の処理では、制御装置22が、検出器19a~19dの出力信号に基づいて、試験水槽1a~1d内のフロックの平均粒径が増加し始める時間を集塊化開始時間として測定、記憶する集塊化開始時間測定工程。具体的には、図4に示すように、試験水Wに凝集剤が注入されると時間=T1、凝集剤は撹拌によって分散され、粒子の集塊化が始まる時間T=T2。そして、フロックの平均粒径は、衝突合一を繰り返すことによって時刻T=T3において最大値Rmaxとなり、その後、時間経過に伴い小さくなる。そこで、制御装置22は、粒子の集塊化が始まる時間T=T2を集塊化開始時間として測定、記憶する。これにより、ステップS9の処理は完了し、この制御処理はステップS10の処理に進む。ステップS10の処理では、制御装置22が、検出器19a~19dの出力信号に基づいて、試験水槽1a~1d毎に測定されるフロックの平均粒径の最大値Rmaxを最大フロック粒径として測定、記憶する最大フロック粒径測定工程。これにより、ステップS10の処理は完了し、この制御処理はステップS11の処理に進む。ステップS11の処理では、制御装置22が、検出器19a~19dの出力信号に基づいて、フロックの平均粒径が最大フロック粒径Rmaxに到達した時間図4に示す時間T=T3を最大フロック粒径到達時間として測定、記憶する最大フロック粒径到達時間測定工程。なお、集塊化開始時間、最大フロック粒径、及び最大フロック粒径到達時間は攪拌強度に応じて変化するので、図5に示すように、試験水槽1a~1dにおけるフロックの平均粒径のプロファイルは異なるプロファイルL1~L4となる。これにより、ステップS11の処理は完了し、この制御処理はステップS12の処理に進む。ステップS12の処理では、制御装置22が、ステップS9の処理において記憶された各試験水槽の集塊化開始時間のデータを用いて、攪拌強度と集塊化開始時間との関係を示す関数を集塊化開始時間関数として算出する集塊化開始時間関数算出工程。なお、集塊化開始時間関数は、例えば図6に示すような曲線L5によって表される。曲線L5上のプロットP1~P4は各試験水槽における攪拌強度及び集塊化開始時間を示している。これにより、ステップS12の処理は完了し、この制御処理はステップS13の処理に進む。ステップS13の処理では、制御装置22が、ステップS10の処理において記憶された各試験水槽の最大フロック粒径のデータを用いて、攪拌強度と最大フロック粒径との関係を示す関数を最大フロック粒径関数として算出する最大フロック粒径関数算出工程。なお、最大フロック粒径関数は、例えば図7に示すような曲線L7によって表される。曲線L7上のプロットは各試験水槽における攪拌強度及び最大フロック粒径を示している。これにより、ステップS13の処理は完了し、この制御処理はステップS14の処理に進む。ステップS14の処理では、制御装置22が、ステップS11の処理において記憶された各試験水槽の最大フロック粒径到達時間のデータを用いて、攪拌強度と最大フロック粒径到達時間との関係を示す関数を最大フロック粒径到達時間関数として算出する最大フロック粒径到達時間関数算出工程。なお、最大フロック粒径到達時間関数は、例えば図6に示すような曲線L6によって表される。曲線L6上のプロットP5~P8は各試験水槽における攪拌強度及び最大フロック粒径到達時間を示している。これにより、ステップS14の処理は完了し、この制御処理はステップS15の処理に進む。ステップS15の処理では、制御装置22が、ステップS13の処理によって算出された最大フロック粒径関数を用いて、図7に示すように最大フロック粒径Rmaxが得られる撹拌強度を適正撹拌強度Gr値として算出する適正撹拌強度算出工程。これにより、ステップS15の処理は完了し、この制御処理はステップS16の処理に進む。ステップS16の処理では、制御装置22が、ステップS12の処理によって算出された集塊化開始時間関数を用いて、図6に示すように、ステップS15の処理によって算出された適正撹拌強度Gr値における集塊化開始時間を適正撹拌時間Tr値として算出する適正撹拌時間算出工程。なお、制御装置22は、集塊化開始時間関数の代わりにステップS14の処理によって算出された最大フロック粒径到達時間関数を用いて、適正撹拌強度Gr値における最大フロック粒径到達時間を適正撹拌時間Tr値として算出してもよい。これにより、ステップS16の処理は完了し、この制御処理はステップS17の処理に進む。ステップS17の処理では、制御装置22が、ステップS15の処理によって算出された適正撹拌強度Gr値とステップS16の処理によって算出された適正撹拌時間Tr値との積GrTr値を算出する適正GrTr値算出工程。これにより、ステップS17の処理は完了し、この制御処理はステップS18の処理に進む。ステップS18の処理では、制御装置22が、予め設定値として入力されている浄水場の混和池の容量と中央監視装置20から取得した浄水場の単位時間当たりの処理水量とから混和池における原水の滞留時間を混和池滞留時間TR値として算出する混和池滞留時間算出工程。これにより、ステップS18の処理は完了し、この制御処理はステップS19の処理に進む。ステップS19の処理では、制御装置22が、ステップS17の処理によって算出されたGrTr値とステップS18の処理によって算出された混和池滞留時間TR値とを以下に示す数式1に代入することにより、適正な急速撹拌強度GR値を算出する適正浄水場急速撹拌強度算出工程。なお、数式1は、浄水場の原水と試験水槽1a~1d内の試験水Wとが同じ水質であれば、適正なGRTR値はGrTr値と等しいという考えに基づいているが、実情に応じて以下に示す数式2のように係数αとβで補正した式に変更してもよい。これにより、ステップS19の処理は完了し、この制御処理はステップS20の処理に進む。ステップS20の処理では、制御装置22が、以下に示す数式3のG値の計算式と以下に示す数式4の撹拌翼の平均周速度の計算式とから得られる数式5に、ステップS19の処理によって算出された急速撹拌強度GR値、浄水場の混和池の容量、撹拌羽根の総面積、撹拌翼の回転半径、原水の水温により決まる原水の粘性係数、及び原水の密度を代入することにより、フラッシュミキサーの適正回転数を算出する以下、適正回転数算出工程。そして、制御装置22は、算出された適正回転数のデータを各工程で得られる測定値と共に記憶する。また、適正回転数は必要に応じて通信信号やアナログ信号としてフラッシュミキサーのインバーター等の回転数制御装置に対して出力される。なお、フラッシュミキサーの適正回転数は、実施設の運用実績に合わせて補正してもよい。これにより、ステップS20の処理は完了し、この制御処理はステップS1の処理に戻る。ここで、数式3中のρは水の密度kg/m3、Cは撹拌係数1.5を採用、Aは撹拌翼の総面積、vは撹拌翼の平均速度、μは粘性係数、Vは混和池容量を示している。また、数式4中のrは撹拌翼の半径、nは撹拌翼の回転数rpmを示している。以上の説明から明らかなように、本発明の一実施形態である急速攪拌強度の制御システムによれば、制御装置22が、凝集剤が注入された原水を複数の攪拌強度で攪拌し、凝集剤を注入してから原水中の粒子の集塊が始まるまでの時間及び最大フロック粒径を複数の攪拌強度毎に測定し、最大フロック粒径と撹拌強度との関係に基づいて、最大フロック粒径が得られる撹拌強度を適正攪拌強度として算出し、凝集剤を注入してから原水中の粒子の集塊が始まるまでの時間と撹拌強度との関係に基づいて、適正撹拌強度で攪拌した際の凝集剤を注入してから原水中の粒子の集塊が始まるまでの時間を適正撹拌時間として算出し、適正攪拌強度と適正攪拌時間とを用いて、フラッシュミキサーの攪拌強度を算出し、算出された攪拌強度で原水を急速攪拌するようにフラッシュミキサーを制御する。これにより、原水水質や凝集剤の種類に応じてフラッシュミキサーの急速撹拌強度を適正な値に自動制御することができる。なお、本発明は、特許文献3記載の技術と類似しているが、特許文献3記載の技術は適正な凝集剤注入率を算出するためのものであり、適正な急速撹拌強度を算出するためのものではない。また、本発明では、各試験水槽で異なる撹拌強度を採用する等して、撹拌強度毎に集塊化開始時間、最大フロック粒径、及び最大フロック粒径到達時間を測定しているが、特許文献3記載の技術では最大フロック粒径と最大フロック粒径到達時間とは測定されず、さらに集塊化開始時間は異なる凝集剤注入率毎に測定され、異なる撹拌強度毎には測定されない。実施例実際の浄水場において、フラッシュミキサーにインバーターを接続し、本発明による制御実験を行なった結果を以下に示す。図8は、本発明により演算された回転数でフラッシュミキサーの回転数を制御した際の沈澱処理水濁度の変化を示す図である。図8に示すように、本発明による急速撹拌制御フラッシュミキサーの回転数制御によれば、本発明による急速攪拌制御を行わなかった場合従来技術と比較して、沈澱処理水の濁度を低減することができた。図9は、急速撹拌制御を行った系列の凝集剤注入率を3mg/L減少させて上水処理を行った際の沈澱処理水の濁度の変化を示す図である。急速撹拌制御を行った系列は、図10に示すように凝集剤注入率を減少させたのにもかかわらず、従来の注入率の系列急速撹拌制御なしと同じ水質を維持できることを確認できた。このように、本発明によれば、浄水場の急速撹拌強度、すなわちフラッシュミキサーの回転数を適正化することができ、結果として、沈澱水水質を改善することや沈澱水水質を維持したまま凝集剤使用量を削減することができた。以上、本発明者によってなされた発明を適用した実施の形態について説明したが、本実施形態による本発明の開示の一部をなす記述及び図面により本発明は限定されることはない。すなわち、本実施形態に基づいて当業者等によりなされる他の実施の形態、実施例、及び運用技術等は全て本発明の範疇に含まれる。"