炉長方向に複数に分割したフリューからなる燃焼室と、炭化室とが炉幅方向に交互に複数配列されてなり、各フリュー内に供給された燃料ガスを空気で燃焼させて炭化室内の石炭を乾留するコークス炉における燃料ガスおよび空気の流量測定方法であって、フリュー底部から燃料ガスまたは空気中にHeガスを注入し、フリュー出側の排ガス中のHeガス濃度を分析し、ガス流量を測定することを特徴とするコークス炉の炉長方向ガス流量分布測定方法。上記Heガスの注入を、燃焼側フリューの富ガス供給配管を用いて行うことを特徴とする請求項1に記載のコークス炉の炉長方向ガス流量分布測定方法。上記Heガスの濃度分析を、排気側フリューの富ガス供給配管から排気ガスの一部を吸引して行うことを特徴とする請求項1または2に記載のコークス炉の炉長方向ガス流量分布測定方法。しかしながら、特許文献1に開示された技術では、燃焼室単位の燃料ガス流量を測定することができるのみで、炉長方向の燃料ガス流量分布を求めることはできない。そのため、上記測定結果に基いて炉長方向の温度分布を調整することはできない。また、特許文献2には、炉長方向の温度分布を放射温度計で測定する方法が開示されているが、その結果から、燃焼室の炉長方向における燃料ガスや空気の流量を調整することは、精度が悪く、試行錯誤的となるため、目標温度分布にすることが難しい。本発明は、従来技術が抱える上記問題点に鑑みてなされたものであり、その目的は、コークス炉の燃焼室における温度分布を適正範囲に制御するために必要な、炉長方向の燃料ガスおよび空気の流量分布を精度よく測定する方法を提案することにある。発明者らは、上記課題の解決に向けて鋭意検討を重ねた。その結果、燃焼室を構成する各フリュー底部からで燃料ガス中あるいは空気中にトレーサガスとしてHeガスを注入し、排ガス中のHeガスの濃度を測定することで、各フリューガス流量を精度よく測定できること、したがって、炉長方向のガス流量分布を精度よく測定できること見出し、本発明を完成させた。上記知見に基く本発明は、炉長方向に複数に分割したフリューからなる燃焼室と、炭化室とが炉幅方向に交互に複数配列されてなり、各フリュー内に供給された燃料ガスを空気で燃焼させて炭化室内の石炭を乾留するコークス炉における燃料ガスおよび空気の流量測定方法であって、フリュー底部から燃料ガスまたは空気中にHeガスを注入し、フリュー出側の排ガス中のHeガス濃度を分析し、ガス流量を測定することを特徴とするコークス炉の炉長方向ガス流量分布測定方法である。本発明の炉長方向ガス流量分布測定方法は、上記Heガスの注入を、燃焼側フリューの富ガス供給配管を用いて行うことを特徴とする。また、本発明の炉長方向ガス流量分布測定方法は、上記Heガスの濃度分析を、排気側フリューの富ガス供給配管から排気ガスの一部を吸引して行うことを特徴とする。本発明によれば、コークス炉の燃焼室における炉長方向のガス流量分布を精度よく測定することができるので、その結果に基づいて、炉長方向のガス流量分布を調整し、炉長方向の温度分布を適正化することで、高品質のコークスを生産性よく製造することが可能となる。前述したように、コークス炉の燃焼室部分は、上部から燃焼室、蓄熱室、ソールフリューに分かれ、各燃焼室はさらに、炉長方向押出方向にフリューと呼ばれる小さな室に分割されている。燃料ガスおよび空気は、コークス炉外に配設された各ガス配管からソールフリューに供給され、その後、蓄熱室で900°C程度まで加熱されてから、各フリューに分配される。ただし、燃料ガスとして富ガスを用いる場合には、図1に示したように、ソールフリュー、蓄熱室を介することなく、フリュー下部から各フリューに直接供給されるのが普通である。したがって、燃料ガスとして貧ガスを使用しているときは、富ガスの供給系統は使用されていない。そこで、貧ガスを燃料ガスに使用して操業を行なっているときに、図2に示したように、各フリュー底部に設けられている富ガスの供給系統を用いて、燃料ガスまたは空気中にトレーサガスを注入し、排気ガス中のトレーサガスの濃度を分析すれば、各フリューにおける燃料ガスおよび空気の流量を測定できる。すなわち、本発明は、燃焼側フリューの富ガス供給配管を用いて燃料ガスまたは空気中にトレーサガスを注入すると共に、排気側フリューの富ガス供給配管を用いて排気ガスの一部を吸引して採取し、トレーサガス濃度を分析することで、ガスの流量を測定する方法である。なお、燃焼室を構成するフリューは、2つがセットとなり、一方が燃焼側となっているときには他方が排気側となり、燃焼側と排気側が約20分程度の間隔で交互に入れ替わるツィンフリュー方式を採用している場合があるが、この場合には、燃焼側のフリューの燃料ガスまたは空気の中にトレーサガスを注入し、排気側のフリューの排ガス中のトレーサガスの濃度を分析すれよい。ここで、上記トレーサガスとしては、不活性ガスであるArガスやHeガス等の希ガスを用いる必要があるが、発明者らの実験結果によれば、Heガスを用いることが最も好ましいことがわかった。その理由は、Arガスは、希ガスとはいえ、大気中に0.93volと比較的多く含まれているため、測定には大量のArガスが必要となり、測定誤差も大きくなる。この点、Heガスは、大気中に5volppm程度しか含まれていないため、少量でも高い精度をもって測定できるからである。ここで、燃料ガス流量xm3N/hrおよび空気流量ym3N/hrは、以下のようにして求めることができる。まず、貧ガスMガスの組成を、[CO]22.3vol、[H2]9.3vol、[CH4]2.4vol、[CO2]20.8vol、[N2]45.0vol、[CmHn]0.3volとすると、上記組成から得られる理論空気量A0:1.015、貧ガスの湿り理論排ガス量G0 ́:1.711となる。また、排ガス組成:[CO]0.0vol、[CO2]18.5vol、[O2]6.0volとすると、空気比mは、m=1/{1-79/21×[O2]-0.5×[CO]/100-[CO]-[CO2]-[O2]}=1.426となる。次に、空気中He濃度:5volppmとし、ガス中へのHeガス供給量:0.123m3N/hr、排ガス中のHe濃度:3760volppmと仮定すると、He流量/排ガス流量={y×5×10-60.123}/[x×{G0 ́A0m-1}]=3760×10-6となる。ここで、y=x×A0×m、即ち、x=y/A0×mであるから、空気流量yは、y=0.123/[3760×10-6×{G0 ́A0m-1}/A0×m-5×10-6]=22.1m3N/hrよって、燃料ガス流量x:15.3m3N/hrが得られる。上記のようにして、各々のフリューのガス流量を測定し、これを全てのフリューについて行うことで、燃焼室における炉長方向の流量分布を得ることができる。その結果、上記ガス流量分布に大きなバラつきや異常がある場合には、そのフリューの開度調整板の開度を調整したり、炉内の清掃をしたりして、ガス流量分布が適正範囲となるよう調整する。炉長が15mで、炉長方向に20のフリューから構成されるツインフリュー方式の燃焼室を有する実機コークス炉で、操業中に、燃焼側フリュー底部の富ガスCガス供給ヘッダー配管にSUSパイプを挿入し、トレーサガスとしてHeガスを各フリュー内に0.12m3N/hr注入すると共に、排気側フリューの富ガスCガス供給ヘッダー配管にSUSパイプを挿入し、排気ガスの一部を吸引し、Heガス濃度を分析し、前述した計算手法で、各フリューに流れる燃焼ガスの流量を求めることで、炉長方向の流量分布を測定し、その結果を図3に破線で示した。また、上記ガス流量分布の測定と同時に、各フリュー頂部に設置された点検口から、放射温度計を用いて各フリューの温度を測定し、その結果を図4に破線で示した。図4から、この燃焼室の温度分布はバラつきが大きく、目標温度範囲から外れる部分が存在していること、また、図3と図4の対比から、温度のバラつきが大きいフリューでは、ガスの流量のバラつきも大きいことがわかる。そこで、上記図3の破線に示した流量分布に基づいて、蓄熱室下部に設けられた開度調整板を調整すると共に、ガス流路の清掃を行った結果、炉長方向のガス流量分布は図3に実線で示したように改善され、その結果、炉長方向の温度分布も、図4に実線で示したように、目標温度範囲内に制御することができた。