"x線源であって、ax線管であって、i.絶縁シリンダと、ii.前記絶縁シリンダの一端に設けられたアノードと、iii.前記アノードと反対側の、前記絶縁シリンダの他端に設けられたカソードとを有するx線管と、b第一端と第二端とをもつ第1の抵抗器を有し、前記絶縁シリンダの上に設けられた絶縁材料のラインとを備え、c前記第1の抵抗器の前記第一端は、前記アノードまたは前記カソードのいずれかに取り付けられており、d前記第1の抵抗器の前記第二端は、外部回路に接続されている、x線源。前記第1の抵抗器の一端から他端までの抵抗は、少なくとも10メガオームである、請求項1に記載のx線源。前記第1の抵抗器は、前記絶縁シリンダの表面に塗布された誘電インクである、請求項1または2に記載のx線源。前記第1の抵抗器は、前記絶縁シリンダ上にジグザグのパターンに設けられる、請求項1から3のいずれか一項に記載のx線源。前記第1の抵抗器は、前記シリンダの周囲に巻かれる、請求項1から3のいずれか一項に記載のx線源。前記第1の抵抗器は酸化ベリリウムである、請求項1から5のいずれか一項に記載のx線源。前記x線源は、a前記第1の抵抗器に直列接続されている第2の抵抗器をさらに備え、b前記第2の抵抗器は、前記第1の抵抗器の前記第二端に接続されており、c前記第2の抵抗器は、前記第1の抵抗器の抵抗よりも少なくとも1キロオーム低い抵抗を有し、前記x線源は、d前記第2の抵抗器に接続されて、前記第2の抵抗器の電圧を測定する電圧測定デバイスもさらに備える、請求項1から6のいずれか一項に記載のx線源。前記x線管の電圧は、公式により計算され、前記公式中、Vは前記x線管の電圧であり、V2は前記第2の抵抗器の電圧であり、r1は前記第1の抵抗器の抵抗であり、r2は、前記第2の抵抗器の抵抗である、請求項7に記載のx線源。前記第2の抵抗器は、前記シリンダの表面に塗布された誘電インクである、請求項7または8に記載のx線源。前記第2の抵抗器は、前記絶縁シリンダ上に設けられた絶縁材料のラインである、請求項7または8に記載のx線源。より小さい、小型の高圧デバイスたとえばx線源を提供することができると有利であることが知られている。本発明は、より小さな、より小型のx線源を含む、より小型で、より小さい高圧デバイスに関している。一実施形態では、本発明は、AC電源と負荷との間に大きなDC電圧差が存在するとき、回路の負荷にAC電力を供給する回路に関している。電圧分離を行いつつ、負荷までAC電源からAC電力を効率的に運ぶために、コンデンサが利用される。DC電圧差は、少なくとも約1kVであってよい。x線源では、これらコンデンサでフィラメント変圧器を置き換えることができる。本発明は、小型で、より小さい高圧デバイスたとえば小型で、より小さいx線源を設ける需要を満たすことができる。本発明は、1負荷がアノードから電気分離された電子エミッタであり、かつ、2電子エミッタとアノードとの間に非常に大きなDC電圧差があるx線管で利用することができる。電子エミッタに供給されるAC電力は、電子エミッタを加熱することができ、この加熱と、電子エミッタとアノードとの間の大きなDC電圧差とにより、電子エミッタから電子が放出されて、アノードへ向かう。本発明の別の実施形態では、高圧発電機に対する入力に対して、電子エミッタまたはフィラメントの第1の交流電源を並列に接続することができるので、電圧分離のために、別の変圧器を利用するのではなく高圧発電機を利用することができるので、電子エミッタおよび高圧発電機について変圧器が1つしか必要ではなくなり、サイズおよびコストを低減させることができる。したがって高圧発電機のコンデンサは、電子エミッタまたはフィラメントの間を非常に高いDC電圧で分離させ、低いDC電位で電子エミッタまたはフィラメントの交流電源を分離させる。本発明の別の実施形態では、2つの異なる回路が同じ変圧器のコアを利用することができるので、2つではなくて1つのコアを利用することで、サイズおよびコストの低減につながる。それぞれが異なる周波数を有することで、ある回路が他の回路に干渉することが避けられる。それぞれの入力回路は、出力回路の共振周波数と同じ程度の周波数を有することができる。本発明の別の実施形態では、高圧検知抵抗器を、x線管のシリンダの上に直接配置することができる。x線管のシリンダに高圧検知抵抗器を直接配置することで、この抵抗器がスペースをあまり必要としなくなり、x線源の電源がより小型化される。検知抵抗器が達成することが見込まれるさらなる利点には、x線管内の電界により生じた、x線管シリンダの表面の静的電荷を除去する効果も挙げられる。本明細書および添付請求項では、以下のように用語を定義する。ここで利用される実質的にという用語は、動作、特性、特徴、状態、構造、項目、または結果の範囲または程度が完全、またはほぼ完全であることを意味している。たとえば対象物が実質的に含まれるということは、その対象物が、完全に含まれている、またはほぼ完全に含まれていることを意味している。完全な完全度から逸脱が許される正確な程度は、文脈に応じて場合によって変わる。しかし一般的には、完全の度合いは、全体的結果が完全なまたは全体的な完全性が得られた場合と同程度であることを示す。実質的にという用語は、動作、特性、特徴、状態、構造、項目、または結果が完全に、またはほぼ完全にない場合のような否定的文脈場合にも利用可能である。ここで利用される約は、任意の値がある端点より少し上または少し下であることを表現する場合に、数値的な範囲の端点に対する柔軟性を与えるために利用される。ここで利用されるコンデンサという用語は、1つのコンデンサまたは複数のコンデンサが直列接続されているケースを含む。高圧またはより高い電圧という用語は、電圧のDC絶対値を示す。たとえば、-1kVおよび1kVは、両方とも、-1Vまたは1Vに対して高圧とみなすことができる。別の例としては、-40kVが、0Vより高い電圧とみなされてよい。低圧またはより低い電圧という用語は、電圧のDC絶対値を示す。たとえば、-1kVおよび1kVは、両方とも、-1Vまたは1Vに対して低圧とみなすことができる。別の例としては、1kVが、40Vより低い電圧とみなされてよい。図面に示される実施形態について説明するが、ここでは同じことを記載するために特定の言語が利用される。しかし、本発明の限定は意図されていないことに留意されたい。ここで記載される本発明の特徴の変更および修正、本発明の原理に対するさらなる用途が、当業者には自明であり、本開示が含むような本発明の特徴のさらなる変形、および、本発明の原理のさらなる用途は、本発明の範囲内のものである。<高DC電圧差におけるコンデンサのAC電力結合>図1で、概して10で表されている、AC電力を負荷14に供給する回路10が、第1の接続13aおよび第2の接続13bを有するAC電力源13、第1の接続11aおよび第2の接続11bを有する第1のコンデンサ11、および、第1の接続12aおよび第2の接続12bを有する第2のコンデンサ12を有している。AC電源13aの第1の接続は、第1のコンデンサ11aの第1の接続に接続されている。AC電源13bの第2の接続は、第2のコンデンサ12aの第1の接続に接続されている。AC電源13、AC電源13a―bの第1および第2の接続、および、第1のコンデンサ11a上の第1の接続、および、第2のコンデンサ12aの第1の接続が、回路の第1の電圧側21を構成している。負荷にAC電力を供給する回路10は、さらに、第1の接続14aおよび第2の接続14bを有する負荷14を含む。第1のコンデンサ11bの第2の接続は、負荷14aの第1の接続に接続されており、第2のコンデンサ12bの第2の接続は、負荷14bの第2の接続に接続されている。負荷14、負荷14a―bの第1および第2の接続、第1のコンデンサ11bの第2の接続、ならびに、第2のコンデンサ12bの第2の接続が、回路の第2の電力側を構成している。第1および第2のコンデンサ11、12が、回路の第1の電圧側21と第2の電圧側23との間をそれぞれ電圧分離している。高圧DC源は、回路の第1の電圧側21と第2の電圧側23との間に、少なくとも1kVのDC電圧差を提供することができる。図1に示すように、高圧DC電源15を回路10の第2の電圧側23に電気的に接続することで、回路の第2の電圧側が、回路の第1の電圧側21よりも実質的に高い電圧を有するようにしてもよい。逆に、図2に示すように、高圧DC電源15が、回路20の第1の電圧側21に電気的に接続されて、回路の第1の電圧側が、回路の第2の電圧側23よりも実質的に高い電圧を有するようにしてもよい。図3に示すように、高圧DC電源15は、回路30の第1の21および第2の23電圧側の間に電気的に接続されて、回路の2つの側の間に大きなDC電位を提供してもよい。回路の第1の電圧側21と第2の電圧側23との間のDC電圧差は、実質的に1kVより大きくてよい。たとえば回路の第1および第2の電圧側の間のDC電圧差は、たとえば、約4kVより大きかったり、約10kVより大きかったり、約20kVより大きかったり、約40Vより大きかったり、約60kVより大きかったりしてよい。AC電源13は、少なくとも約0.1ワット、少なくとも約0.5ワット、または、少なくとも約10ワットの電力を負荷に送ることができてよい。図1から図3に示すような回路が、可搬型道具への用途のような場合、小さな空間に収まる必要がある場合がある。このような場合には、コンデンサの物理的な大きさが小さいと好適である。低いキャパシタンスCのコンデンサは、通常物理的な大きさが小さい。しかし、小さいキャパシタンスのコンデンサを利用すると、容量リアクタンスXcが増加する可能性がある。コンデンサのキャパシタンスCが低いことによる容量リアクタンスXcの増加は、AC電源が供給する周波数fを増加させることで補うことができ、これは以下の公式で示される。本発明の選択された実施形態では、第1および第2のコンデンサのキャパシタンスは、約10pFより大きくてもよいし、約10pFから約1μFの間の範囲であってもよい。本発明の選択された実施形態では、交流電流を回路10に少なくとも約1MHz、少なくとも約500MHz、または少なくとも約1GHzの周波数fで回路10に供給することができる。たとえばキャパシタンスCが50pFで、周波数fが1GHzである場合、容量リアクタンスXcは約3.2である。本発明の選択された実施形態では、第1のコンデンサ11の容量リアクタンスXcは、0.2から12オームの範囲であってよく、第2のコンデンサ12の容量リアクタンスXcは、0.2から12オームの範囲であってよい。特に、非常に高い電圧用途では、2以上の直列コンデンサを利用すると好適だろう。直列接続するコンデンサの数を決定する場合には、製造コスト、コンデンサのコスト、および、回路の物理的なサイズの制約を考慮するとよいだろう。このようにして、第1のコンデンサ11が、少なくとも2つの直列接続されたコンデンサを含み、第2のコンデンサ12が少なくとも2つの直列接続されたコンデンサを含むようにしてよい。一実施形態では、回路10内の負荷14が、x線管のフィラメント等の電子エミッタであってよい。図1から図3に示し、上述した、負荷14にAC電力を供給する回路10、20、30は、図4に示すようにx線管40で利用することができる。x線管40は、真空誘電管41と、真空誘電管41の端部に設けられたアノード44とを含んでよい。アノードは、電子の衝撃を受けてx線を生じる材料銀、ロジウム、タングステン、またはパラジウム等を含んでよい。x線管はさらに、アノード44とは反対の、真空誘電管41の端部に設けられたカソード42を含む。カソードは、アノード44とカソード42との間の電界に呼応してアノード44に向かって加速されうる電子を生成する電子エミッタ43たとえばフィラメントを含むことができる。電源46は、アノード44、カソード42、および電子エミッタ43に電気的に連結されてよい。電源46は、図1から図3に示すように、電子エミッタを加熱するために、電子エミッタ43にAC電力を供給するAC電源を含んでよい。電源46は、さらに、回路の少なくとも一端に接続された高圧DC電源を含むことで、1回路の第1および第2の電圧端部の間のDC電圧差、2アノード44とカソード42との間の電界を提供する。回路の第1および第2の電圧端部の間のDC電圧差は、図1から図3に示し、上述したように提供されてよい。したがって、コンデンサ11から12が、x線源のフィラメント変圧器等の変圧器を置き換えることができる。本発明は、小型でより小さいx線源といった、小型でより小さい高圧素子の提供という要求を満たすことができる。<負荷にAC電力を供給する方法>本発明の別の実施形態において、AC電力を負荷14に供給する方法50を開示する図5のフローチャート参照。方法は、AC電源13から負荷14への容量連結51を含んでよい。高圧DC電源15は、負荷14またはAC電源13のいずれかに連結され52、少なくとも1kVのDCバイアスを負荷14とAC電源13との間に供給することができる。選択された周波数および電力の交流電流を、AC電源13から負荷14へと、容量連結により方向づけることができる。DC電源15は、負荷14と、1kVより実質的に高いAC電源13との間のDC電圧差を提供することができる。DC電圧差は、たとえば、約4kVより大きかったり、約20kVより大きかったり、約40kVより大きかったり、または、約60kVより大きかったりしてよい。本発明の様々な実施形態では、負荷14に送られる電力は少なくとも約0.1ワット、少なくとも約0.5ワット、少なくとも約1ワット、少なくとも約10ワットであってよい。本発明の様々な実施形態では、AC電源13を、1つのコンデンサまたは複数の直列コンデンサで負荷14に容量連結してもよい。コンデンサまたは直列接続されたコンデンサのキャパシタンスは、約10pFより大きくてもよいし、約10pFから約1μFの間の範囲であってもよい。本発明の実施形態では、選択する周波数が、少なくとも約1MHz、少なくとも約500MHz、または少なくとも約1GHzであってよい。上述した方法では、負荷14に連結されているAC電力を、負荷14を加熱するために利用することができる。負荷14は、x線管電子エミッタであってよいたとえばフィラメント。<HV倍増器のコンデンサが駆動する負荷>図6では、電源60は、第1のコンデンサ61aと直列接続されている第1の交流電流源64aを含んでいる。第1の交流電流源64aは、第1の振幅または約10ボルトのピーク電圧で動作するように構成されていてよい。一実施形態では、第1の振幅は、約20ボルト未満であってよい。第1の交流電流源64aは0のバイアス電圧を有して、たとえば電圧を約10と-10ボルトの間で交互させることができてよい。第1の交流電流源64aは、第1の周波数で動作するよう構成されてよい。一実施形態では、第1の周波数を、約10メガヘルツより大きい値とすることもできる。別の実施形態では、第1の周波数を、約100メガヘルツより大きい値とすることもできる。電源60はさらに、第1の交流電源64aおよび第1のコンデンサ61aと並列接続された第2の交流電源64bを含む。第2の交流電流源64bは、第2の振幅または約100ボルトのピーク電圧で動作するために構成されてよい。一実施形態では、第2の振幅は、約1キロボルトDCを超える値であってよい。第2の交流電流源64bは0のバイアス電圧を有して、たとえば電圧を約100と-100ボルトの間で交互させることができてよい。第2の交流電流源64bは、第2の周波数で動作するよう構成されてよい。一実施形態では、第2の周波数を、約10キロヘルツから約10メガヘルツの間の値とすることができる。電源60はさらに、低い電圧端62の2つの接続点と、高い電圧端63の2つの接続点とを有する高圧発電機67を含む。高圧発電機67は、低い電圧端と高い電圧端との電圧差を、約10キロボルトを超える値とすることができる。第1の交流電流源64aおよび第1のコンデンサ61a、並びに、第2の交流電流源64bは、高圧発電機67の低圧端の2つの接続点62に並列接続されてよい。電源はさらに、高圧発電機67の高圧端の2つの接続点63と並列接続された負荷66も含む。第2のコンデンサ61bは、負荷46と直列接続されてよい。一実施形態では、第1の周波数が、第2の周波数の少なくとも3倍以上大きい値を有することができる。別の実施形態では、第1の周波数が、第2の周波数の少なくとも10倍以上大きい値を有することができる。第1および第2の周波数の間の差を非常に大きくすると望ましい。第2の周波数を比較的低くすると、第1のコンデンサ61aおよび第2のコンデンサ61bにおける、第2の交流電流源64bからの交流電流に対するインピーダンスを高くすることができる。これにより、第1の交流電流源64aと負荷66とに対する、高い振幅の第2の交流電流源64bの影響を最小限に抑えることができるようになる。第1の周波数を上げることで、第1の交流電流源からの交流電流が第1のコンデンサ61aと第2のコンデンサ61bとを通過するときの電圧降下を小さくすることができる。一実施形態では、第2の振幅が、第1の振幅より少なくとも3倍大きい値であってよい。別の実施形態では、第2の振幅が、第1の振幅より少なくとも10倍大きい値であってよい。第1の交流電流源64aからの交流電流はx線管フィラメントの加熱に利用可能であり、この用途にはより低い振幅たとえば約10ボルトで十分なことから、第1の振幅は低くすると望ましいだろう。さらに、第1の振幅を低くすると、第1の交流電流源64aから高い電圧発電機67への影響を最小限にすることができる。第2の交流電流源64bからの交流電流は、高圧発電機67で高いバイアス電圧を生成するために利用されることから、この用途には、より高い振幅たとえば約100ボルトを超える値が必要だろう。図7に示すように、前述した電源60は、x線源70に給電するために利用することができる。x線源70は、絶縁シリンダ41、絶縁シリンダ41の一端に設けられたアノード44、および、アノードと反対側の絶縁シリンダの一端に設けられたカソード42を含んでよい。カソードは、フィラメント等の電子エミッタ43を含んでよい。電子エミッタ43および第2のコンデンサ61bは、互いに直列接続され、高圧発電機67の高圧端部の接続点63には並列接続されてよい。アノードは電気的に接地されてよい72。第1の交流電流源64aは、電子エミッタ43に交流電流および電力を駆動することができる。第2の交流電流源64bは、高圧生成機67で高圧を生成することができ、約10キロボルトを超える電圧差をアノード44よびカソード42との間に生じさせることができる。カソード42およびアノード44の間の電圧差と、電子エミッタ43の交流電流とによって、電子エミッタ43から電子が放出されて、アノード44方面へと方向づけられる。図8に示すように、高圧発電機67は、コッククロフト‐ウォルトン倍増器80であってよい。コッククロフト‐ウォルトン倍増器80のダイオードD1-11は、約10ボルトを超える順方向電圧を有することができる。ダイオードD1-11の順方向電圧は、第1の振幅より高くすることで、第1の交流電流源64aからの交流電流によって、これらダイオードD1-11を通過する電流が実質的にないようにする。図9に示すように、第2の交流電流源64bは、ステップアップ変圧器92の入力巻線94に直列接続された交流電流源91を含んでよい。ステップアップ変圧器92の出力巻線は、接続点93a-bで、第1の交流電流源64aおよび第1のコンデンサ61aに並列接続されてよい。一実施形態では、この構成によって、約10ボルトの振幅のACを供給できる交流電流源91をステップアップ変圧器とともに利用することで、高圧発電機67に、約100から1000ボルトの振幅の交流電流を供給することができるようになる。第1および第2のコンデンサのキャパシタンスは、電力損失を低くするためにはキャパシタンスを高くするほうが望ましいことと、物理的サイズを小さくしたり、コストを低くするためにはキャパシタンスを低くすることが望ましいこととの間のバランスをとるように選択することができる。たとえば、第1のコンデンサ61aは、約10ピコファラドと約10マイクロファラドとの間のキャパシタンスを有することができ、第2のコンデンサ61bは、約10ピコファラドと約10マイクロファラドとの間のキャパシタンスを有することができる。<マルチチャネルの変圧器>図10では、マルチチャネル変圧器100は、少なくとも2つの入力回路102a-bおよび少なくとも2つの出力回路102c-dを有する1つの変圧器コア101を含む。第1の入力回路102aは、変換器コア101のまわりに少なくとも一重巻かれており103a、第1の周波数F1の交流電流信号を搬送するよう構成されていてよい。第1の出力回路102cは、第1の出力巻線103cを含む。第1の出力巻線103cは、変換器コア101のまわりに少なくとも一重巻かれていてよい。第2の入力回路102bは、変換器コア101のまわりに少なくとも一重巻かれており103b、第2の周波数F2の交流電流信号を搬送するよう構成されていてよい。第2の出力回路102dは、第2の出力巻線103dを含む。第2の出力巻線103dは、変換器コア101のまわりに少なくとも一重巻かれていてよい。第1の出力回路102cは、第1の周波数F1と同じ程度であってよい共振周波数を有する。第2の出力回路102dは、第2の周波数F2と同じ程度であってよい共振周波数を有する。2つの出力回路102c-dの間に実質的に異なる共振周波数を生じさせる回路設計によって、1第1の入力回路102aにより、第2の入力回路102bからの電流流出を最小限に抑えて、第1の出力回路102cに電流を引き起こさせ、2第2の入力回路102bに、第1の入力回路102aからの電流流出を最小限に抑えて、第2の出力回路102dに電流を引き起こさせることができる。たとえば第1の周波数F1は、第2の周波数F2より10倍以上大きな値であってよいF1≧10×F2。第1の周波数F1は、第2の周波数F2より少なくとも約10倍から1000倍大きな値であってよい。代わりに、第2の周波数F2が、第2の周波数F1より10倍以上大きな値であってもよいF2≧10×F1。第2の周波数F2が、第1の周波数F1より約10倍から1000倍大きな値であってもよい。交流電流源104a-bは、所望の周波数の交流電流を供給することができる。一実施形態では、第1の出力回路102cの共振周波数が、約1メガヘルツから約500メガヘルツの間であってよく、第2の出力回路102dの共振周波数が、約10キロヘルツから約1メガヘルツの間であってよい。別の実施形態では、第2の出力回路102dの共振周波数が、約1メガヘルツから約500メガヘルツの間であってよく、第1の出力回路102dの共振周波数が、約10キロヘルツから約1メガヘルツの間であってよい。第1の出力回路102cは、さらに、第1の出力巻線103cと並列の、第1の出力キャパシタンスCo1を有する第1の出力回路コンデンサ105cを含んでよい。第1の出力巻線103cは、第1の出力インダクタンスLo1を含んでよい。第2の出力回路102dは、さらに、第2の出力巻線103dと並列の、第2の出力キャパシタンスCo2を有する第2の出力回路コンデンサ105dを含んでよい。第2の出力巻線103dは、第2の出力インダクタンスLo2を含んでよい。第1の入力回路102aからの第2の出力回路102dへの電流の誘引を最小限にするため、および、第2の入力回路102bからの第1の出力回路102cへの電流の誘引を最小限にするために、第1の出力キャパシタンスおよび第1の出力インダクタンスの積の逆平方根は、第2の出力キャパシタンスおよび第2の出力インダクタンスの逆平方根と等しくしない。第1の周波数F1は、以下の通りである。第2の周波数F2は、以下の通りである。第1の出力回路102cは、負荷106に給電することができる。第2の出力回路は、高圧発電機107に給電することができる。高圧発電機107からの高いDC電位によって、第1の出力回路102cの負荷106の交流電流信号に高いDC電位を供給することができる。抵抗器108は、高圧発電機107と第1の出力回路102cとの間の接続に利用することができる。この実施形態およびその他の実施形態では、高圧発電機107が、コッククロフト‐ウォルトン倍増器80であってよい図8参照。上述したマルチチャネル変圧器100の様々な実施形態は、図11に示すようなx線源110で利用可能である。x線源110は、マルチチャネル変圧器110とx線管40とを含んでよい。x線管40は、絶縁シリンダ41、絶縁シリンダ41の一端に設けられたアノード44、および、アノードと反対の、絶縁シリンダ41の端部に設けられたカソード42を含んでよい。カソード42は、フィラメント等の電子エミッタ43を含んでよい。第1の出力回路102cは、電子エミッタ43に交流電流信号を供給してよい。第2の出力回路102dは、交流電流を高圧発電機107に供給することができる。高圧発電機107は、高いDC電位を生成することができる。高いDC電位は、第1の出力回路102cに接続することができ、これにより、非常に高いDCバイアスをフィラメントに提供しつつ、同時に、電子エミッタ43から交流電流を提供することができる。アノード44は、接地72に接続されてよい。少なくとも10キロボルトの電圧差が、アノード44とカソード42との間に存在してよい。アノード44とカソード42との間の電圧差がこのように大きいこと、かつ、電子エミッタ43内の交流電流からの熱によって、電子エミッタ43が電子を放出して、アノード44方面に方向づけられる。<高圧検知抵抗器>図12では、x線源120は、x線管40と、絶縁材料のラインとを含むよう示されており、第1の抵抗器R1を含んでいる。x線管は、絶縁シリンダ41、絶縁シリンダの一端に設けられたアノード44、および、アノード44とは反対の、絶縁シリンダ41の端部に設けられたカソード42を含んでよい。第1の抵抗器R1は、アノード44またはカソード42のいずれかに取り付けられた第一端124を有し、外部回路に接続される第二端125を有してよい。図12では、第1の抵抗器R1の第一端124が、カソード42に取り付けられているとして示されている。図13では、第1の抵抗器R1の第一端124が、アノード44に取り付けられているとして示されている。ここに示すすべての実施形態では、第1の抵抗器R1の第一端124は、カソード42またはアノード44のいずれかに取り付けられてよい。第1の抵抗器R1の一端から他端への抵抗r1は非常に大きくなる可能性がある。一実施形態では、第1の抵抗器R1の一端から他端への抵抗r1は、少なくとも約10メガオームであってよい。別の実施形態では、第1の抵抗器R1の一端から他端への抵抗r1は、少なくとも約1ギガオームであってよい。別の実施形態では、第1の抵抗器R1の一端から他端への抵抗r1は、少なくとも約10ギガオームであってよい。別の実施形態では、第1の抵抗器R1の一端から他端への抵抗r1は、少なくとも約100ギガオームであってよい。第1の抵抗器R1は、シリンダ41の周囲に巻かれてよい例えば図12では4巻されている。一実施形態では、第1の抵抗器R1が、少なくともシリンダ41の周囲に1巻されていてもよい。別の実施形態では、第1の抵抗器R1が、シリンダ41の周囲に少なくとも25巻されていてもよい。第1の抵抗器R1は、高圧用途に必要となる高い抵抗を提供する任意の電気的絶縁材料であってよい。一実施形態では、第1の抵抗器R1は、シリンダ41の表面に塗布された誘電インクである。ニューヨーク州HoneoyeFallsのMicroPenTechnologies社は、シリンダ状のオブジェクトの表面に絶縁材料を細線状に塗布する技術を持っている。x線管40のシリンダ41を、旋盤状の道具の上で回転させ、絶縁材料を、シリンダ41の外部の上に線状に塗布することができる。図12では、第1の抵抗器R1の第二端125を、第2の抵抗器R2に取り付け、2つの抵抗器を直列に接続することができる。電圧ΔVは、第2の抵抗器R2を通って接続される電圧測定デバイスによって、第2の抵抗器R2経由で、以下の公式により計算することができる。この公式中、Vはx線管40の電圧であり、V2は第2の抵抗器R2の電圧であり、r1は第1の抵抗器R1の抵抗であり、r2は、第2の抵抗器R2の抵抗である。第2の抵抗器R2の抵抗は、第1の抵抗器R1の抵抗より低い。一実施形態では、第2の抵抗器R2の抵抗r2は、第1の抵抗器R1の抵抗r1よりも少なくとも1キロオーム低い。別の実施形態では、第2の抵抗器R2の抵抗r2は、第1の抵抗器R1の抵抗r1よりも少なくとも1メガオーム低い。一実施形態では、第2の抵抗器R2が、約1メガオーム未満の抵抗r2を有してよい。別の実施形態では、第2の抵抗器R2が、約1キロオーム未満の抵抗r2を有してよい。別の実施形態では、第2の抵抗器R2が、約100オーム未満の抵抗r2を有してよい。第1の抵抗器R1は、シリンダのまわりに巻かれる必要はなく、一端から他端へ必要な抵抗が得られる限り、シリンダに任意の所望の形状で設けられてよい。たとえば図13では、第1の抵抗器R1が、絶縁シリンダ41の上にジグザグのパターンで設けられている。図14では、第1の抵抗器R1同様に、第2の抵抗器R2が、シリンダ41の上に設けられてよい。一実施形態では、第2の抵抗器R2は、シリンダ41に少なくとも1巻されてよい。別の実施形態では、第2の抵抗器R2は、シリンダ41の上に、ジグザグのパターンまたはその他の任意のパターンで配置されてよい。第2の抵抗器R2は、シリンダ41の表面の上に塗布された誘電インクであってもよい。一実施形態では、第1の抵抗器および/または第2の抵抗器が、酸化ベリリウムBeOベリリアとしても知られているを含むことができる。酸化ベリリウムは、高い熱伝導性のために有用であるので、抵抗器において、より均一な温度勾配を提供することができる。第2の抵抗器R2の一端は接地または任意の参照電圧に接続されてよく、他端が第1の抵抗器R1に接続されてよい。x線管の電圧を検知する方法は、ax線管シリンダ41の表面に、第1の抵抗器R1を含む絶縁性の材料を塗布する段階と、b第1の抵抗器R1の一端を第2の抵抗器R2に接続して、他端をx線管シリンダ41のカソード42またはアノード44に接続する段階と、c第2の抵抗器R2の電圧ΔVを測定する段階と、dによってx線管の電圧を計算する段階とを備え、この公式中、Vはx線管の電圧であり、V2は第2の抵抗器の電圧であり、r1は第1の抵抗器の抵抗であり、r2は、第2の抵抗器の抵抗である。2010年9月24日に提出した米国特許出願第12/890,325号明細書および2010年12月7日に提出した米国仮特許出願第61/420,401号明細書の全体を、ここに参照として組み込む。上述した構成は、あくまで本発明の原理の用途の例示である。本発明の範囲および精神から逸脱せずに複数の修正例および代替的構成が可能である。本発明は、現在本発明の最も現実的かつ好適な実施形態との関連の特定の例および詳細によって図面に示されており、完全に記載されているが、当業者であれば、これら複数の修正が、ここに言及する本発明の原理および構想から逸脱せずに可能であることを理解する。"