"金属触媒、ハロゲン化物塩及びヨウ化メチルで構成された触媒系の存在下、メタノールと一酸化炭素とをカルボニル化反応器で連続的に反応させる反応工程と、前記反応器からの反応混合物をフラッシャーに連続的に供給し、生成した酢酸、酢酸メチル、ヨウ化メチルおよび水を含む揮発性成分2Aと、金属触媒およびハロゲン化物塩を含む低揮発性成分2Bとに分離するフラッシュ蒸発工程と、前記揮発性成分2Aを蒸留塔に供給し、ヨウ化メチル、酢酸、酢酸メチル、水、副生したアセトアルデヒドおよびヨウ化水素を含むオーバーヘッド3Aと、酢酸を含む流分3Bとに分離して、酢酸を回収する酢酸回収工程と、凝縮した前記オーバーヘッド3Aをアセトアルデヒド蒸留塔に供給し、前記オーバーヘッド3Aを含む被処理液を、蒸留により、アセトアルデヒドを含む低沸点成分4Aと、高沸点成分4Bとに分離するアセトアルデヒド分離工程とを含む酢酸の製造方法であって、前記アセトアルデヒド分離工程において、メタノール及びジメチルエーテルから選択された少なくとも1種のメタノール源を0.1~50重量の濃度で含む被処理液を蒸留する酢酸の製造方法。被処理液において、ヨウ化メチルの割合が1~98重量以上、酢酸メチルの割合が0.5~50重量、酢酸の割合が0.2~50重量、水の割合が0.05~95重量、ヨウ化水素の割合が重量基準で1~1000ppmである請求項1記載の製造方法。被処理液中のメタノール源の濃度が0.2~50重量である請求項1又は2記載の製造方法。被処理液中のメタノール源の濃度が2~25重量である請求項1~3のいずれかに記載の製造方法。被処理液において、酢酸の濃度が0.3~50重量であり、メタノール源の割合メタノール換算が、酢酸およびヨウ化水素の総量1モルに対して、0.1~40モルである請求項1~4のいずれかに記載の製造方法。被処理液中のメタノール源の割合メタノール換算が、ヨウ化水素1モルに対して80モル以上である請求項1~5のいずれかに記載の製造方法。被処理液において、酢酸の濃度が0.5~50重量、ヨウ化水素の濃度が5~1000ppm、メタノール源の割合メタノール換算が、酢酸およびヨウ化水素の総量1モルに対して1~20モルである請求項1~6のいずれかに記載の製造方法。以下の方法A及び/又は方法Bにより、メタノール源及び/又は酢酸メチルを添加又は混合して被処理液中のメタノール源の濃度を調整する請求項1~7のいずれかに記載の製造方法。Aオーバーヘッド3Aにメタノール源及び/又は酢酸メチルをアセトアルデヒド蒸留塔に供給される前に添加又は混合するBアセトアルデヒド蒸留塔において、オーバーヘッド3Aを供給する高さと同じか又はそれよりも上方にメタノール源及び/又は酢酸メチルを添加又は混合する方法Aにおいて、オーバーヘッド3Aとメタノール源及び/又は酢酸メチルとを含む混合液の温度を20~100°Cとするとともに、オーバーヘッド3Aとメタノール源及び/又は酢酸メチルとが混合されてからアセトアルデヒド蒸留塔に供給されるまでの時間を5秒以上とし、少なくとも方法Aによりメタノール源の濃度を調整する請求項8記載の製造方法。方法Aにおいて、オーバーヘッド3Aとメタノール源及び/又は酢酸メチルとを含む混合液の温度を30~85°Cとするとともに、オーバーヘッド3Aとメタノール源及び/又は酢酸メチルとが混合されてからアセトアルデヒド蒸留塔に供給されるまでの時間を10秒以上とし、少なくとも方法Aによりメタノール源の濃度を調整する請求項8記載の製造方法。アセトアルデヒド蒸留塔の材質が、鉄基合金である請求項1~10のいずれかに記載の方法。アセトアルデヒド蒸留塔の材質が、ステンレス又は二相ステンレスである請求項1~11のいずれかに記載の方法。従って、本発明の目的は、アセトアルデヒド蒸留塔内でのヨウ化水素特に、ヨウ化水素及び酢酸の濃度上昇を効率よく抑制しつつ酢酸を製造する方法を提供することにある。本発明の他の目的は、アセトアルデヒド蒸留塔の腐食を抑制できる酢酸の製造方法を提供することにある。本発明のさらに他の目的は、安価な材質のアセトアルデヒド蒸留塔を使用しても、アセトアルデヒドを効率よく分離できる酢酸の製造方法を提供することにある。本発明の別の目的は、アセトアルデヒドを効率よく除去しつつ、安定して酢酸高純度の酢酸を製造する方法を提供することにある。本発明のさらに別の目的は、触媒としてのヨウ化メチルを高い効率でリサイクルしつつ、酢酸を製造する方法を提供することにある。本発明者らは、金属触媒、ハロゲン化物塩およびヨウ化メチルを含む触媒系を用いたメタノールのカルボニル化反応により得られる揮発性成分から生成物としての酢酸を含む流分を分離した後に得られ、ヨウ化メチルおよびアセトアルデヒドを含む低沸点成分オーバーヘッドからアセトアルデヒドを蒸留により除去するさらに、ヨウ化メチルなどの有用成分を効率よく回収して反応系にリサイクルするプロセスにおいて、アセトアルデヒド蒸留塔内のヨウ化水素濃度を低減する方法について検討した結果、特開2000-72712号公報に記載のように、単純に沃素イオン濃度のみに着目してアセトアルデヒド蒸留塔にメタノールを添加してもヨウ化水素濃度を十分に低減できないことを見出した。すなわち、特開2000-72712号公報によれば、ヨウ化水素が関与する下記平衡反応1CH3IH2O⇔CH3OHHI1を考慮して、メタノールを添加することによりヨウ化水素を低減できると記載されている。しかし、オーバーヘッドには、ヨウ化メチル、ヨウ化水素以外にも、酢酸、酢酸メチル、水などが存在し、上記反応1以外にも、例えば、メタノールが関係する下記反応などを含む複数の平衡反応が生じており、反応系は非常に複雑化している。CH3COOHCH3OH⇔CH3COOCH3H2OCH3ICH3COOH⇔CH3COOCH3HIそのため、酢酸、酢酸メチルなどが存在する系では、単純に反応1にのみに着目してもヨウ化水素濃度を低減することは困難である。さらに、ヨウ化水素のみならず、酢酸もまた酸成分であり、アセトアルデヒド蒸留塔が腐食される要因となるため低減するのが好ましい。このようなヨウ化水素濃度の低減さらには、酢酸濃度の低減と、ヨウ化メチルの効率よい回収とを考慮すると、より一層、反応1のみを考慮できないことがわかる。さらにまた、大量のメタノールの使用は、アセトアルデヒド蒸留塔そのものを大きくする必要があるばかりか、蒸留に供する処理液が多くなり、プロセス効率を大きく低下させる。そこで、本発明者らは、前記課題を達成するため鋭意検討した結果、ヨウ化メチル、アセトアルデヒド、ヨウ化水素以外にも、酢酸、酢酸メチルを含むオーバーヘッドに特定量のメタノール及び/又はジメチルエーテルを添加した処理液をアセトアルデヒド蒸留塔で蒸留すると、効率よくアセトアルデヒド蒸留塔内でのヨウ化水素濃度さらには酢酸濃度の上昇を抑制できること、また、アセトアルデヒド蒸留塔の腐食を抑制又は防止でき、安価な材質でアセトアルデヒド蒸留塔を形成でき酢酸製造プロセスを低コスト化できること、さらにはこのようなヨウ化水素および酢酸濃度の上昇を抑えつつ、アセトアルデヒドの分離およびヨウ化メチルの回収を効率よく行うことができることを見出し、本発明を完成した。すなわち、本発明の方法は、金属触媒、ハロゲン化物塩及びヨウ化メチルで構成された触媒系の存在下、メタノールと一酸化炭素とをカルボニル化反応器で連続的に反応させる反応工程と、前記反応器からの反応混合物をフラッシャーに連続的に供給し、生成した酢酸、酢酸メチル、ヨウ化メチルおよび水を含む揮発性成分2Aと、金属触媒およびハロゲン化物塩を含む低揮発性成分2Bとに分離するフラッシュ蒸発工程と、前記揮発性成分2Aを蒸留塔に供給し、ヨウ化メチル、酢酸、酢酸メチル、水、副生したアセトアルデヒドおよびヨウ化水素を含むオーバーヘッド3Aと、酢酸を含む流分3Bとに分離して、酢酸を回収する酢酸回収工程と、凝縮した前記オーバーヘッド3Aオーバーヘッド3Aの一部又は全部をアセトアルデヒド蒸留塔除去塔又は分離塔に供給し、前記オーバーヘッド3A又はオーバーヘッド3Aの凝縮成分又は凝縮液を含む被処理液を、蒸留により、アセトアルデヒドを含む低沸点成分4Aと、高沸点成分4Bとに分離するアセトアルデヒド分離工程とを含む酢酸の製造方法であって、前記アセトアルデヒド分離工程において、メタノール及びジメチルエーテルから選択された少なくとも1種のメタノール源を0.1~50重量の濃度で含む被処理液を蒸留する酢酸の製造方法である。前記方法において、被処理液において、ヨウ化メチルの割合は1~98重量例えば、1~95重量程度であってもよく、酢酸メチルの割合は0.5~50重量例えば、0.5~30重量程度であってもよく、酢酸の割合は0.2~50重量程度であってもよく、水の割合は0.1~90重量程度であってもよく、ヨウ化水素の割合は重量基準で1~1000ppm例えば、1~300ppm程度であってもよい。前記方法において、被処理液中のメタノール源の濃度は、0.1~50重量例えば、0.2~50重量程度であってもよく、1~30重量例えば、2~25重量程度であってもよい。また、前記方法において、被処理液において、酢酸の濃度が0.3~50重量程度であり、メタノール源の割合メタノール換算が、酢酸およびヨウ化水素の総量1モルに対して、0.1~40モル程度であってもよい。さらに、前記方法において、被処理液中のメタノール源の割合メタノール換算は、ヨウ化水素1モルに対して80モル以上例えば、200モル以上であってもよい。代表的には、前記方法において、被処理液において、酢酸の濃度が0.5~50重量例えば、0.5~40重量程度、ヨウ化水素の濃度が5~1000ppm例えば、5~200ppm程度、メタノール源の割合メタノール換算が、酢酸およびヨウ化水素の総量1モルに対して1~20モル例えば、1~5モル程度であってもよい。本発明の方法において、被処理液中のメタノール源の濃度は、予め反応条件や仕込みによって調整してもよいが、通常、アセトアルデヒド蒸留塔の内外において、オーバーヘッド3Aに対してメタノール源及び/又は酢酸メチルを添加又は混合することにより調整する例えば、被処理液中のメタノール源濃度を0.1~50重量とする場合が多い。なお、酢酸メチルは、メタノール源ではないが、化学平衡によりメタノールを生成可能であるため、酢酸メチルの添加により、被処理液中のメタノール源濃度を調整してもよい。代表的には、以下の方法A及び/又は方法Bにより、メタノール源及び/又は酢酸メチルを添加又は混合して被処理液中のメタノール源の濃度を調整してもよい。Aオーバーヘッド3Aにメタノール源及び/又は酢酸メチルをアセトアルデヒド蒸留塔に供給される前に添加又は混合する[すなわち、アセトアルデヒド蒸留塔に供給される前に、予めオーバーヘッド3Aにメタノール源及び/又は酢酸メチルを添加又は混合する]方法Bアセトアルデヒド蒸留塔において、オーバーヘッド3Aを供給する高さ又は位置、例えば、蒸留塔における段と同じか又はそれよりも上方例えば、蒸留塔における上段にメタノール源及び/又は酢酸メチルを添加又は混合する方法前記方法Aでは、オーバーヘッド3Aとメタノール源及び/又は酢酸メチルとを含む混合液の温度を20~100°Cとしてもよく、オーバーヘッド3Aとメタノール源及び/又は酢酸メチルとが混合されてからアセトアルデヒド蒸留塔に供給されるまでの時間を5秒以上としてもよく、少なくとも前記方法Aによりメタノール源の濃度を調整してもよい。代表的には、方法Aにおいて、オーバーヘッド3Aとメタノール源及び/又は酢酸メチルとを含む混合液の温度を30~85°Cとするとともに、オーバーヘッド3Aとメタノール源及び/又は酢酸メチルとが混合されてからアセトアルデヒド蒸留塔に供給されるまでの時間を10秒以上とし、少なくとも方法Aによりメタノール源の濃度を調整してもよい。このような条件でメタノール源及び/又は酢酸メチルが添加されたオーバーヘッド3Aをアセトアルデヒド蒸留塔に供給すると、より一層、アセトアルデヒド蒸留塔内でのヨウ化水素や酢酸濃度の上昇を効率よく抑制することができる。本発明の方法では、オーバーヘッド3Aを直接的にアセトアルデヒド分離工程又はアセトアルデヒド蒸留塔に供給することもできるが、通常、デカンターにホールド又は保持したのち、排出したオーバーヘッド3Aをアセトアルデヒド分離工程に供給してもよい。すなわち、本発明の方法は、オーバーヘッド3Aを凝縮させつつデカンター又は貯蔵器に一時的にホールドし、デカンターから排出する凝縮工程をさらに含んでいてもよく、この凝縮工程でデカンターから排出されたオーバーヘッド3Aをアセトアルデヒド蒸留塔に供給してもよい。なお、このような凝縮工程を含む場合、前記方法Aにおいて、通常、メタノール源は、デカンターから排出された後であって、アセトアルデヒド蒸留塔に供給される前に、オーバーヘッド3Aに添加又は混合する場合が多い。そして、このような凝縮工程において、ホールドするオーバーヘッド3Aの量を、デカンターに供給されるオーバーヘッド3Aの流量の変動に基づいて調整又は制御してもよい。すなわち、このような酢酸製造プロセスでは、デカンターに供給されるオーバーヘッド3Aの量は、プロセス全体を通して大きく変動するが、このような流量制御により、プロセスの安定運転を効率よく行うことができる。そのため、このようなプロセスと前記メタノール源濃度の調整とを組み合わせると、安定運転とアセトアルデヒド蒸留塔でのヨウ化水素や酢酸濃度の上昇の抑制とを効率よく両立させることができる。なお、このような変動は、例えば、デカンターに供給される低沸点成分3Aの平均流量を、液体の体積換算で100とするとき、プロセス全体を通して、デカンターに供給される低沸点成分3Aの流量が80~120程度となる流量変動であってもよい。ホールドするオーバーヘッド3Aの量を調整又は制御する具体的な方法としては、1デカンター内にホールドするオーバーヘッド3Aの量又は液面高さの変動を抑える又は実質的に固定化するようにオーバーヘッド3Aを排出する方法、及び/又は2デカンターとしてバッファー機能を備えたデカンターを使用し、オーバーヘッド3Aの供給量の変動をデカンター内で緩和する方法などが挙げられる。方法1では、例えば、前記凝縮工程において、デカンターにホールドされるオーバーヘッド3Aの平均液面高さ又は平均量及び/又は界面高さを、それぞれ100とするとき、デカンターにホールドされるオーバーヘッド3Aの液面高さ又は平均量及び/又は界面高さを、プロセス全体を通して95~105程度に調整詳細には、調整するようにオーバーヘッド3Aを排出してもよい。なお、液面高さとは、デカンター内において、凝縮したオーバーヘッド3A液の上面が気体と接触する液の高さを示し、界面高さとは、凝縮したオーバーヘッド3Aが二層上層および下層に分離した場合の分離面の高さ又は下層の液面高さを示す。そのため、界面高さの概念は、オーバーヘッド3Aが層分離相分離する場合において用いる。また、調整方法2では、凝縮工程において、デカンターとしてバッファー機能を備えたデカンターを用いてもよく、特に、このようなデカンターを用い、デカンターにおけるオーバーヘッド3Aの滞留時間を6分以上としてもよい。このように十分な滞留時間を保持できるデカンターを用いることで、デカンター内でオーバーヘッド3Aの変動を効率よく緩和することができる。本発明では、プロセス全体を安定的に行うため、通常、凝縮工程において、ホールドするオーバーヘッド3Aの量を、デカンターに供給されるオーバーヘッド3Aの流量の変動に基づいて調整又は制御するとともに、さらに、アセトアルデヒド分離工程に供給されるオーバーヘッド3Aの量を調整してもよい。具体的には、凝縮工程において、アセトアルデヒド分離工程に供給されるオーバーヘッド3Aの量を一定又はほぼ一定となるように調整又は実質的に固定化[例えば、オーバーヘッド3Aの平均流量を100とするとき、アセトアルデヒド分離工程に供給されるオーバーヘッド3Aの流量を、プロセス全体を通して95~105に調整]してもよい。このようなアセトアルデヒド分離工程又はアセトアルデヒド蒸留塔に供給するオーバーヘッド3Aの供給量の調整又は制御方法としては、代表的には、aデカンターから排出したオーバーヘッド3Aの一部を、アセトアルデヒド分離工程とは異なる工程[例えば、反応系反応器又は反応工程及び酢酸回収工程又は蒸留塔から選択された少なくとも1種、特に、少なくとも反応系又は反応器又は反応工程]に循環させる方法、bデカンターから排出したオーバーヘッド3Aをバッファー機能を備えた貯蔵器を介して、アセトアルデヒド分離工程に供給する方法、及びcデカンターから排出するオーバーヘッド3Aの量を一定又はほぼ一定、例えば、デカンターから排出するオーバーヘッド3Aの平均流量を100とするとき、プロセス全体を通してデカンターから排出する低沸点成分3Aの量を95~105に調整するとする方法から選択された少なくとも1種の方法などが挙げられる。方法aでは、凝縮工程において、デカンターから排出したオーバーヘッド3Aの一部を、アセトアルデヒド分離工程とは異なる工程に循環させることにより、アセトアルデヒド分離工程に供給されるオーバーヘッド3Aの量又は流量を調整してもよい。この方法aでは、デカンターに供給されるオーバーヘッド3Aの平均流量の20以上例えば、20~90程度を循環させてもよく、特に40~90程度を循環させてもよい。また、方法aでは、オーバーヘッド3Aを、デカンター内で上層と下層とに分離し、上層および下層を循環させてもよい。方法bでは、バッファー機能を備えた貯蔵器におけるオーバーヘッド3Aの滞留時間を1分以上例えば、2分以上としてもよい。また、方法bでは、デカンターにおけるオーバーヘッド3Aの滞留時間とバッファー機能を備えた貯蔵器におけるオーバーヘッド3Aの滞留時間の総時間を3分以上例えば、4分以上としてもよい。方法cでは、代表的には、デカンターとしてバッファー機能を備えたデカンターを用い、デカンターにおけるオーバーヘッド3Aの滞留時間を3分以上としてもよい。方法a~cは、単独で行ってもよく、組み合わせて例えば、少なくとも方法a又は方法bを行ってもよい。本発明では、アセトアルデヒドの除去だけでなく、ヨウ化メチルの回収リサイクルも効率よく行うことができ、例えば、オーバーヘッド3Aをアセトアルデヒド蒸留塔に供給し、蒸留により、アセトアルデヒドを含む低沸点成分4Aと、ヨウ化メチルを含む高沸点成分4Bとに分離し、分離液としての高沸点成分4Bをリサイクル[例えば、反応系又は反応器又は反応工程からアセトアルデヒドの分離に至るまでの工程例えば、反応系反応器又は反応工程、酢酸回収工程又は蒸留塔、およびアセトアルデヒド除去塔から選択された少なくとも1種、特に、少なくとも反応器又は反応工程にリサイクル]するリサイクル工程をさらに含んでいてもよい。また、本発明では、リサイクル工程において分離された分離液の流量変動を抑えつつリサイクルしてもよい。具体的には、リサイクル工程において、バッファー機能を備えた貯蔵器を介して分離液をリサイクルしてもよい。前記低沸点成分4Aには、分離しきれないヨウ化メチルを含む場合がある。そのため、本発明では、低沸点成分4Aがヨウ化メチルを含み、リサイクル工程において、さらに、低沸点成分4Aから回収したヨウ化メチルをリサイクル[反応系からアセトアルデヒドの分離に至るまでの工程にリサイクル、例えば、反応系反応器又は反応工程、酢酸回収工程又は蒸留塔、およびアセトアルデヒド蒸留塔から選択された少なくとも1種にリサイクル]してもよい。なお、本発明の方法において、アセトアルデヒド蒸留塔の材質は、合金例えば、ニッケル基合金、鉄基合金ステンレス、二相鉄基合金二相ステンレスなどなどなどであってもよい。本発明では、腐食を抑制できるので、このような比較的腐食されやすい材質のアセトアルデヒド蒸留塔であっても好適に使用できる。なお、本明細書において、被処理液とは、特に断りのない限り、アセトアルデヒド蒸留塔において蒸留される前のプロセス液を意味する。また、本明細書において、同じ混合系被処理液などに存在する任意の成分の割合の合計は100重量以下であり、全成分の割合を合計すると100重量となる。本発明の方法では、アセトアルデヒド蒸留塔内でのヨウ化水素特に、ヨウ化水素及び酢酸の濃度上昇を効率よく抑制しつつ酢酸を製造できる。また、本発明の方法では、アセトアルデヒド蒸留塔の腐食を抑制できる。さらに、本発明の方法では、高度に耐腐食性である高品質の材質でアセトアルデヒド蒸留塔を形成しなくても、アセトアルデヒドの除去を効率よく行うことができる。そのため、本発明の方法では、安価な又は低グレードの材質のアセトアルデヒド蒸留塔を使用しても、アセトアルデヒドを効率よく分離できる。このように本発明では、安価な又は低グレードの材質でアセトアルデヒド蒸留塔を形成することもできるため、酢酸の製造プロセスを効率よく低コスト化できる。また、本発明では、ヨウ化メチルおよびアセトアルデヒドを含むオーバーヘッドの供給量の変動に対応させて、デカンターに貯蔵するオーバーヘッドの量を調整することなどにより、アセトアルデヒド蒸留塔内でのヨウ化水素や酢酸の濃度上昇を抑えるとともに、アセトアルデヒドを効率よく除去しつつ、安定して酢酸高純度の酢酸を製造できる。さらに、本発明では、オーバーヘッド中のアセトアルデヒドを効率よく確実に分離できるので、オーバーヘッドから分離された触媒としてのヨウ化メチルを高い効率でリサイクルしつつ、酢酸を製造できる。以下、必要により添付図面を参照しつつ、本発明をより詳細に説明する。図1は本発明の酢酸の製造方法又は製造装置の一例を説明するためのフロー図である。図1の例では、金属触媒としてのロジウム触媒、助触媒[ハロゲン化物塩としてのヨウ化リチウム、及びヨウ化メチル]で構成された触媒系、並びに酢酸、酢酸メチル、有限量の水の存在下、メタノールと一酸化炭素との連続的カルボニル化反応により生成した反応混合物から酢酸を製造する連続プロセス又は製造装置が示されている。このプロセス又は製造装置は、メタノールのカルボニル化反応を行うための反応器反応系1と、反応により生成した酢酸を含む反応混合物反応液から、生成した酢酸、ヨウ化メチル、酢酸メチル、および水を含む揮発性成分又は揮発相2Aと、ロジウム触媒及びヨウ化リチウムを含む低揮発性成分又は低揮発相2Bとを分離するためのフラッシャー2と、このフラッシャー2から供給された揮発性成分2Aから、ヨウ化メチル、酢酸、酢酸メチル、水、副生したアセトアルデヒド、ヨウ化水素などを含むオーバーヘッド第1のオーバーヘッド3Aと、側流としての酢酸を含む流分又は酢酸相3Bと、酢酸、水、プロピオン酸などを含む高沸点流分又は高沸点成分3Cとに分離するためのスプリッターカラム3と、凝縮したオーバーヘッド3Aを一時的にホールド又は貯蔵するためのデカンター4と、デカンター4から供給又は排出されたオーバーヘッド3Aを一時的に貯蔵する又は滞留させるためのバッファータンク5と、デカンター4又はバッファータンク5から供給又は排出されたオーバーヘッド3Aを、アセトアルデヒドおよびヨウ化メチルを含む低沸点成分4Aと、ヨウ化メチル、酢酸メチル、水、酢酸などを含む高沸点成分4Bとに分離するためのアセトアルデヒド蒸留塔分離塔又は除去塔6と、この蒸留塔6において分離された高沸点成分4Bを一時的に貯蔵する又は滞留させるためのバッファータンク7と、低沸点成分4Aから抽出によりアセトアルデヒドを分離し、ヨウ化メチルをリサイクルするための抽出装置又は抽出器8と、メタノール及び/又はジメチルエーテルを供給するためのライン51および52と、これらの装置に各成分を供給又は循環させるための各種ラインとを備えている。以下、より詳細に、図1のプロセスを説明する。反応器1には、液体成分としてのメタノールが、所定速度で連続的に供給されるとともに、気体反応成分としての一酸化炭素が、連続的に供給される。また、前記反応器1には、カルボニル化触媒系ロジウム触媒などの主たる金属触媒成分と、ヨウ化リチウム及びヨウ化メチルなどの助触媒とで構成された触媒系を含む触媒混合物触媒液及び水を供給してもよい。また、反応器1には、後続の工程からの低沸点成分や高沸点成分を含む流分例えば、液状の形態でを、ライン13及び/又はライン40を通じて反応器1に供給される。そして、反応器1内では、反応成分と金属触媒成分ロジウム触媒及びヨウ化リチウムなどの高沸成分とを含む液相反応系と、一酸化炭素及び反応により生成した水素、メタン、二酸化炭素、並びに気化した低沸成分ヨウ化メチル、生成した酢酸、酢酸メチルなどなどで構成された気相系とが平衡状態を形成しており、メタノールのカルボニル化反応が進行する。反応器1内の圧力反応圧、一酸化炭素分圧、水素分圧、メタン分圧、窒素分圧などを一定に保つため、反応器1の塔頂から、蒸気を抜き出し、排出してもよい。なお、反応器1から抜き出した蒸気は、さらに熱交換器により冷却して、液体成分酢酸、酢酸メチル、ヨウ化メチル、アセトアルデヒド、水などを含むと気体成分一酸化炭素、水素などを含むとを生成させ、得られた前記液体成分を、反応器1にリサイクルしてもよく図示せず、前記気体成分排ガスを排出してもよい。なお、前記反応器1には、触媒活性を高めるため、必要により水素を供給してもよい。水素は、一酸化炭素とともに供給してもよく、別途供給してもよい。また、前記反応系は、発熱を伴う発熱反応系であるため、前記反応器1は、反応温度を制御するための除熱ユニット又は冷却ユニットジャケットなどなどを備えていてもよい。反応器1で生成した反応混合物反応粗液中には、酢酸、酢酸よりも沸点の低い低沸成分又は低沸不純物助触媒としてのヨウ化メチル、酢酸とメタノールとの反応生成物である酢酸メチル、水、副反応生成物であるアセトアルデヒド、ヨウ化ヘキシルなどの高級ヨウ化物など、及び酢酸よりも沸点の高い高沸成分又は高沸不純物[金属触媒成分ロジウム触媒など、助触媒としてのヨウ化リチウム、プロピオン酸、水など]などが含まれる。上記反応混合物から主に金属触媒成分などの高沸成分を分離するため、前記反応器1から反応混合物の一部を連続的に抜き取りつつ、供給ライン11を通じて反応混合物をフラッシャー蒸留塔又は触媒分離塔2に導入又は供給する。ここで、反応器1からフラッシャー2に供給される反応混合物の供給量は、液相に供給される一酸化炭素のスパージングによる圧力変動などにより、連続プロセスにおいて一定ではなく変動する。例えば、フラッシャー2に供給される反応混合物の流量又は流速、以下、流量の記載において同じは、フラッシャー2に供給される反応混合物の平均流量を100とするとき、プロセス全体を通して98~102程度である。なお、後述するように、このような供給量の変動は、閉鎖プロセスにおいては、後続の工程に伝播する態様で、デカンターに供給されるオーバーヘッドの供給量の変動を生じさせる要因となる場合がある。そして、フラッシャーフラッシュ蒸留塔2では、反応混合物から、低揮発性成分2B主に、ロジウム触媒及びヨウ化リチウムなどの金属触媒成分などを含むと、低沸点流分又は揮発性成分2A主に、生成物であり反応溶媒としても機能する酢酸、酢酸メチル、ヨウ化メチル、水、アセトアルデヒドなどを含むとを分離し、前記低揮発性成分2Bを塔底から缶出ライン13を通じて缶出するとともに反応器1にリサイクルし、前記揮発性成分2A酢酸流をフラッシャー2の塔頂部又は上段部から供給ライン12を通じて留出させ、スプリッターカラム又は蒸留塔3に供給又は導入する。なお、前記低揮発性成分2Bには、金属触媒ロジウム触媒、ハロゲン化物塩ヨウ化リチウムの他、蒸発せずに残存したヨウ化メチル、酢酸メチル、水及び微量の酢酸なども含まれる。フラッシャー2において分離される揮発性成分2Aの体積割合は、反応混合物全体の20~40程度である。なお、低沸点成分2Aは、その一部を除熱して反応器にリサイクルしてもよい。図1の例では、揮発した低沸点成分2Aの一部例えば、10~30体積程度を、ライン12aを通じて貯蔵器ホールドタンク及び/又は熱交換器9に供給しつつ除熱して凝縮させ、ライン12bを通じて反応器1にリサイクルしている。このように低沸点成分2Aの一部を除熱して反応器に循環させることで、大型のプラントであっても、蒸留塔スプリッターカラムなどなどの装置を小型化することができる。そのため、省資源省エネルギー型の設備で、高い収率で高純度の酢酸を製造できる。ここで、フラッシャー2からスプリッターカラム3に供給される揮発性成分2Aの供給量もまた、フラッシャー2に供給される反応混合物の供給量の変動に伴って、連続プロセスにおいて変動する。例えば、スプリッターカラム3に供給される揮発性成分2Aの流量は、スプリッターカラム3に供給される揮発性成分2Aの平均流量を100とするとき、プロセス全体を通して98~102程度である。スプリッターカラム3では、通常、オーバーヘッド又は低沸点成分3Aヨウ化メチル、酢酸メチル、アセトアルデヒド、水、酢酸、ヨウ化水素などを含むを塔頂又は塔の上段部から留出ライン14を通じて分離するとともに、高沸点流分又は高沸点成分3C水、プロピオン酸などを含む成分を、塔底又は塔の下段部から缶出ライン16を通じて分離又は除去する。なお、分離された高沸点成分3Cは、ライン16を通じて排出してもよく、その一部又は全部をライン40を通じて反応器1にリサイクルしてもよい。そして、主に酢酸を含む側流又は酢酸相流3B酢酸流は、スプリッターカラム3から供給ライン15を通じてサイドカットさせることにより回収される。なお、サイドカットさせた酢酸を含む流分3Bは、通常、ライン15を通じて、さらに別の蒸留塔図示せずに供給して蒸留し、精製してもよい図示せず。なお、スプリッターカラム3において分離されるオーバーヘッド3Aの割合は、揮発性成分2A全体の35~50重量程度である。なお、後述のように、スプリッターカラム3に後続の工程からのプロセス液を循環又はリサイクルする場合、スプリッターカラム3では、フラッシャー2から供給される成分と後続の工程からリサイクルされる成分との総量を蒸留に供し、オーバーヘッド3Aとして分離することとなる。ここで、スプリッターカラム3からデカンター4に供給されるオーバーヘッド3Aの供給量は、フラッシャー2に供給される反応混合物の供給量およびフラッシャー2からスプリッターカラム3に供給される揮発性成分2Aの供給量の変動が伝播する形態で、連続プロセスにおいて変動する。例えば、デカンター4に供給されるオーバーヘッド3Aの流量は、デカンター4に供給されるオーバーヘッド3Aの平均流量を100とするとき、プロセス全体を通して、90~110程度であるすなわち、オーバーヘッド3Aの流量が0~±10体積程度の範囲で変動する。このように比較的大きな変動量でデカンター4にオーバーヘッド3Aが供給される。ライン14を通じて分離されたオーバーヘッド3Aは、凝縮されてデカンター貯蔵器4に連続的に供給され、一時的にホールド貯蔵される。デカンター4内では、凝縮したオーバーヘッド3Aが、主に水、酢酸、酢酸メチルなどを含む上層水層又は水相と、主にヨウ化メチル、酢酸メチルなどを含む下層有機層又は有機相とに分離しており、アセトアルデヒド、ヨウ化メチル、ヨウ化水素はいずれの層にも含まれている。なお、アセトアルデヒドは下層よりも上層水層に多く含まれ、ヨウ化水素は主に上層に含まれる場合が多い。なお、デカンター4に供給されるオーバーヘッド3Aにおいて、上層又は上層成分と、下層下層成分との体積割合は、例えば、前者/後者=0.5/1~1.5/1例えば、0.7/1~1.3/1程度であり、上層および下層において、供給量の変動は、前記と同様の範囲にある。そして、デカンター4内にホールドされたオーバーヘッド3Aは、供給ライン17及び/又は供給ライン18を通じて、アセトアルデヒド蒸留塔6に供給されるが、図1の例では、デカンター4に供給されるオーバーヘッド3Aの流量変動に基づいて、オーバーヘッド3Aの一部を、ライン17から分岐したライン17a副ライン17a又はライン18から分岐したライン18a副ライン18aを介して、反応系などに循環させる又はリサイクルすることにより、デカンター4にホールドされるオーバーヘッド3Aの貯蔵量の変動又は液面の高さの変動が高いレベルで抑えられている。すなわち、デカンター4に連続的に供給されるオーバーヘッド3Aの量例えば、単位時間あたりに供給される量は、連続反応において、一定ではなく、前記のように、カルボニル化反応、フラッシュ蒸留、ヨウ化メチルのリサイクルを経て変動する例えば、単位時間に供給されるオーバーヘッド3Aの量が大きくなったり小さくなったりする。そのため、デカンター4にオーバーヘッド3Aをそのまま供給すると、デカンター4内に凝縮されて貯蔵されるオーバーヘッド3Aの液面の高さが大きく変動し、この変動の大きさによっては運転ができなくなる場合がある。このような変動を緩和するため、デカンター4から、アセトアルデヒド蒸留塔6に流量の変動を緩和できるだけの十分な流量でオーバーヘッド3Aを供給することも考えられるが、このような供給では、アルデヒド蒸留塔6での処理が十分に行えなくなる。そこで、図1の例では、デカンター4に供給されるオーバーヘッド3Aの流量変動に基づいて、オーバーヘッド3Aの一部を、デカンター4から蒸留塔6に供給することなくアセトアルデヒド分離工程とは異なる工程図1の例では反応器1及び/又はスプリッターカラム3にリサイクルすることで、デカンター4にホールドされるオーバーヘッド3Aの量を調整又は制御している。詳細には、図1の例では、オーバーヘッド3Aは、デカンター4内の上層および下層から、それぞれ、ライン17およびライン18を介して排出するが、デカンター4に供給されるオーバーヘッド3Aの流量が変動しても、上層および下層の液面高さがそれぞれ一定又はほぼ一定となるように、デカンター4から排出するオーバーヘッド3Aの流量を調整している。すなわち、デカンター4は、上層および下層にそれぞれ対応し、液面の変動を検知する液面レベルセンサー図示せずを備えている。そして、このセンサーにより検知された液面レベルの情報に基づいて、所定の液面高さを保持するように、デカンター4内の上層および下層から排出するオーバーヘッド3Aの量を調整している。より具体的には、液面レベルセンサーの情報に基づき、デカンターに供給される流量が大きい場合には、液面レベルが高くなるのを防ぐため、排出するオーバーヘッド3Aの流量を大きくし、デカンターに供給される流量が小さい場合には、排出するオーバーヘッド3Aの流量を小さくするなどの流量制御をプロセス全体を通じて行うことにより、デカンター4内のオーバーヘッド3Aの液面又は上層の液面の高さ上層および下層の液面の高さを一定又はほぼ一定に保持例えば、平均液面高さを100とするとき、液面高さをプロセス全体を通してそれぞれ99~101程度、すなわち、液面の変動をプロセス全体で最大で1程度にしている。さらに、ライン17およびライン18から排出されたオーバーヘッド3Aは、ライン17bおよびライン18bから供給されるオーバーヘッド3Aの総量としてライン19に供給されるが、ライン17a及び/又はライン18aを介して循環させるオーバーヘッド3Aの量を調整することにより、ライン19に供給されるオーバーヘッド3Aの流量が一定又はほぼ一定となるように制御されている。すなわち、図1の例では、デカンター4内の上層および下層から排出するオーバーヘッド3Aの量は、それぞれ、前記のように、デカンター4内の液面が一定又はほぼ一定となるように変動するが、その変動に対応させてオーバーヘッド3Aをライン17a及び/又はライン18aを介して循環させる量を変動させることにより、ライン19に供給されるオーバーヘッド3Aの流量の変動を生じさせない又はほとんど生じさせないように例えば、ライン19に供給されるオーバーヘッド3Aの平均流量を液体の体積換算で100とするとき、プロセス全体を通してオーバーヘッド3Aの流量を98~102程度、すなわち、流量の変動をプロセス全体で最大で2程度に調整している。なお、図1の例では、ライン19に供給される低沸点成分3Aの流量変動は、主に、循環させるオーバーヘッド3Aの量を変動させることにより抑制できるが、デカンター4内でのオーバーヘッド3Aの滞留時間の調整によっても流量変動をより一層抑制することができる。なお、ライン19に供給されるオーバーヘッド3Aの流量の調整は、ライン17a及び/又はライン18aに循環させるオーバーヘッド3Aの流量を変動させて行えばよく、ライン19に供給される流量に大きな変動を生じさせない範囲であれば、ライン17a又はライン18aに循環させるオーバーヘッド3Aの流量を固定化してすなわち、ライン17b又はライン18bに供給するオーバーヘッド3Aの流量を変動させてもよい。また、図1の例では、ライン17およびライン18を介して、オーバーヘッド3Aを排出しているが、いずれか一方のラインのみからオーバーヘッド3Aを排出し、その一部を循環させることにより、ライン19に供給されるオーバーヘッド3Aの流量を調整してもよい。また、上層、下層に関係なく、単一のラインを介して、供給又は排出してもよい。なお、ライン17aに供給されるオーバーヘッド3Aは、ライン17a1を介してライン30に供給され、スプリッターカラム3に循環させてもよく、ライン17a2を介してライン40に供給され、反応器1にリサイクルして戻してもよく、これらの両ライン17a1および17a2を介してリサイクルしてもよい。また、ライン18aに供給されるオーバーヘッド3Aは、ライン40に供給され、反応器1にリサイクルされる。そして、ライン19に供給されるオーバーヘッド3Aは、前記のように、流量の変動が著しく抑制されているため、直接的に、蒸留塔6に供給してもよいが、図1の例では、さらに、より一層流量の変動を緩和するため、バッファー機能を備えた貯蔵器バッファータンク5を介して蒸留塔6に供給される。すなわち、ライン19に供給されたオーバーヘッド3Aは、バッファータンク5に供給されたのち、ライン20を介して蒸留塔6に供給される。このようにバッファータンク5に一時的にオーバーヘッド3Aを滞留させることにより、バッファータンク5からライン20に供給する量を一定又はほぼ一定としても、バッファータンク5においてライン19から供給されたオーバーヘッド3Aの流量変動を効率よく緩和できる。ここで、蒸留塔6において蒸留に供されるオーバーヘッド3Aには、ライン51及び/又はライン52を通じて、所定量のメタノール源メタノール及び/又はジメチルエーテルが添加又は混合される。すなわち、ライン19には、ライン51を通じて、所定量のメタノール源メタノール及び/又はジメチルエーテルを添加又は混合してもよい。すなわち、ヨウ化メチル、アセトアルデヒドに加えて、酢酸、酢酸メチル、水およびヨウ化水素を含むオーバーヘッド3Aは、メタノール源を含む混合液被処理液、プロセス液の形態で、バッファータンク5を介して、ライン20を通じて蒸留塔6に供給される。なお、図1の例では、バッファータンク5に供給される前のライン19にメタノール源を混合しているが、蒸留塔6に供給する直前のライン20に、ライン51を介してメタノール源を混合してもよい。また、メタノール源は、ライン20によりオーバーヘッド3Aが蒸留塔6に供給される段又は位置と同じか、それよりも高い段又は位置にライン52を介して供給され、オーバーヘッド3Aとの混合液の形態で蒸留に供することもできる。蒸留塔6におけるこのような位置関係でメタノール源を供給することで、オーバーヘッド3Aの供給位置と同じか、それよりも上段におけるヨウ化水素および酢酸濃度の上昇も確実に抑えることができ、そのため、蒸留塔6全体の腐食を効率よく抑えることができる。なお、ライン51及び/又はライン52には、メタノール源に代えて又はメタノール源とともに、酢酸メチルを添加してもよい。なお、各ライン51及び/又はライン52に混合するメタノール源及び/又は酢酸メチル、他においても同じの量は、蒸留塔6内におけるメタノール源の濃度を考慮し、適当な割合でその量を所定の濃度となるように調整すればよい。蒸留塔6に供給されたオーバーヘッド3Aを含む混合液は、蒸留塔6において蒸留により、アセトアルデヒドの他、微量のヨウ化メチル、一酸化炭素、水素などを含む低沸点流分又は低沸点成分又は第2のオーバーヘッド4Aと、ヨウ化メチルの他、酢酸メチル、水などを含む高沸点流分又は高沸点成分4Bとに分離される。ここで、蒸留塔6内でのヨウ化水素および酢酸の濃度上昇は、オーバーヘッド3Aがメタノール源とともに蒸留されることにより、著しく抑制されている。なお、ジメチルエーテルの添加によるヨウ化水素濃度は、下記反応などを含む複数の反応が関連して、その上昇が抑えられているようである。CH3OCH32HI⇔2CH3IH2Oそして、分離された低沸点成分4Aは、塔頂又は塔上段部からライン排出ライン21を通じて、アセトアルデヒド抽出装置水抽出カラム8に供給され、低沸点成分4Aからアセトアルデヒドが水抽出され、抽出されたアセトアルデヒドアルデヒド水溶液はライン21bを通じて排出される。なお、低沸点成分4Aは、その一部をライン21aを通じて蒸留塔6に戻してもよい。また、微量のヨウ化メチルなどを含む抽残液は、系外に排出してもよいが、図1の例では、ライン24から排出された抽残液は、ライン24aを通じて蒸留塔6に供給されるか、及び/又はライン24bを通じてライン40に供給されて反応器1にリサイクルされる。このように抽残液を蒸留したり、リサイクルすることにより、より一層、ヨウ化メチルの回収率を向上させることができる。また、分離された高沸点成分4Bは、ライン22を通じて、分離液缶出液又は塔底液として、反応器1やスプリッターカラム3に通じるライン40に供給される。このように、ヨウ化メチルを含む有用成分が、反応系などに循環リサイクルされる。ここで、高沸点成分4Bは、ライン22を通じて、直接的にライン40に供給してもよいが、図1の例では、バッファータンク7を介してライン23を通じて、ライン40に供給している。すなわち、ライン22を通じて供給される高沸点成分4Bの流量変動は、前記のように、蒸留塔6に供給されるオーバーヘッド3Aの高度な流量制御に伴い抑制されているが、前記アセトアルデヒドの抽出後の抽残液のリサイクルなどによりやや変動する場合がある。しかし、ライン22から供給される高沸点成分4Bをバッファータンク7に一時的に滞留させることにより、高沸点成分4Bの流量が変動しても、バッファータンク7内でその変動を緩和でき、ライン23に供給する高沸点成分4Bの流量を一定又はほぼ一定として、ライン40に供給することができ、そのため、リサイクルする高沸点成分4Bの流量変動を抑えることができる。なお、ライン40に供給された高沸点成分4Bは、その一部又は全部をライン40aを介して、スプリッターカラム3にリサイクルしてもよく、ライン40aに供給された高沸点成分4Bは、蒸留塔6における安定運転を担保できる範囲であれば、その一部又は全部をライン40a1を介して、蒸留塔6に供給してもよい。図2は、本発明の酢酸の製造方法又は製造装置の他の例を説明するためのフロー図である。図2のプロセス又は装置は、図1におけるデカンター4に代わりに、バッファー機能を備えたデカンター4Aを使用し、オーバーヘッド3Aをライン17を介して直接的に蒸留塔6に供給すること以外は、図1の同様のプロセス又は装置である。すなわち、図1の例のように、通常、デカンターでは、スプリッターカラム3から供給されるオーバーヘッド3Aの流量変動を緩和しきれないが、図2の例では、流量変動を緩和できるほどの十分に大きな容量を有するデカンター4Aを用い、このデカンター4A内で流量変動を緩和することで、ライン17に排出する流量を一定又はほぼ一定例えば、ライン14を通じて供給されるオーバーヘッド3Aの平均流量を液体の体積換算で100とするとき、プロセス全体を通してライン17にそれぞれ排出又は供給されるオーバーヘッド3Aの流量を98.5~101.5程度、すなわち、流量の変動をプロセス全体で最大で1.5程度にとすることができる。なお、図2の例では、オーバーヘッド3Aを上層に対応するライン17を介して蒸留塔6に供給しているが、図1の例における下層に対応するライン18を介して供給してもよく、ライン17およびライン18を介して供給してもよい図示せず。また、上層、下層に関係なく、単一のラインを介して、供給してもよい。反応工程反応工程カルボニル化反応工程では、触媒系の存在下、メタノールを一酸化炭素でカルボニル化する。なお、メタノールは、新鮮なメタノールを直接又は間接的に反応系へ供給してもよく、また、各種蒸留工程から留出するメタノール又はその誘導体を、リサイクルすることにより、反応系に供給してもよい。触媒系は、通常、金属触媒と、助触媒と、促進剤とで構成することができる。金属触媒としては、遷移金属触媒、特に、周期表第8族金属を含む金属触媒、例えば、コバルト触媒、ロジウム触媒、イリジウム触媒などが例示できる。触媒は、金属単体であってもよく、また、金属酸化物複合酸化物を含む、水酸化物、ハロゲン化物塩化物、臭化物、ヨウ化物など、カルボン酸塩酢酸塩など、無機酸塩硫酸塩、硝酸塩、リン酸塩など、錯体などの形態でも使用できる。このような金属触媒は、一種で又は二種以上組み合わせて使用できる。好ましい金属触媒は、ロジウム触媒及びイリジウム触媒特に、ロジウム触媒である。また、金属触媒は反応液中で可溶な形態で使用するのが好ましい。なお、ロジウムは、通常、反応液中で錯体として存在しているため、ロジウム触媒を用いる場合には、触媒は、反応液中で錯体に変化可能である限り、特に制限されず、種々の形態で使用できる。このようなロジウム触媒としては、特に、ロジウムヨウ素錯体例えば、RhI3、[RhI2CO4]-、[RhCO2I2]-など、ロジウムカルボニル錯体などが好ましい。また、触媒は、ハロゲン化物塩ヨウ化物塩など及び/又は水を添加することにより反応液中で安定化させることができる。金属触媒の濃度は、例えば、反応器内の液相全体に対して10~5000ppm重量基準、以下同じ、好ましくは100~4000ppm、さらに好ましくは200~3000ppm、特に300~2000ppm例えば、500~1500ppm程度である。触媒系を構成する助触媒又は促進剤としては、ハロゲン化物塩ヨウ化物塩などが使用される。ヨウ化物塩は、特に低水分下でのロジウム触媒の安定化と副反応抑制等のために添加される。ヨウ化物塩としては、反応液中で、ヨウ素イオンを発生するものであれば特に限定されず、例えば、金属ハロゲン化物[例えば、ヨウ化物アルカリ金属塩ヨウ化リチウム、ヨウ化ナトリウム、ヨウ化カリウム、ヨウ化ルビジウム、ヨウ化セシウムなど、ヨウ化物アルカリ土類金属塩ヨウ化ベリリウム、ヨウ化マグネシウム、ヨウ化カルシウムなど、ヨウ化物の周期表3B属元素塩ヨウ化ホウ素、ヨウ化アルミニウムなどなどの金属ヨウ化物、これらに対応する臭化物、塩化物など]、有機ハロゲン化物[例えば、ヨウ化物のホスホニウム塩例えば、トリブチルホスフィン、トリフェニルホスフィンなどとの塩、ヨウ化物のアンモニウム塩三級アミン、ピリジン類、イミダゾール類、イミド類などとヨウ化物との塩などなどの有機ヨウ化物、これらに対応する臭化物、塩化物など]が挙げられる。なお、ヨウ化物アルカリ金属塩ヨウ化リチウムなどは、カルボニル化触媒例えば、ロジウム触媒などの安定剤としても機能する。これらのハロゲン化物塩は、単独で又は二種以上組み合わせて使用できる。これらのハロゲン化物塩のうち、ヨウ化リチウムなどのヨウ化物アルカリ金属塩が好ましい。ハロゲン化物塩ヨウ化物塩などの反応器の反応系反応液における濃度は、反応器内の液相全体に対して、例えば、1~25重量、好ましくは2~22重量、さらに好ましくは3~20重量程度である。さらに、反応系におけるヨウ化物イオンの濃度は、例えば、0.07~2.5モル/リットル、好ましくは0.25~1.5モル/リットルであってもよい。前記触媒系を構成する促進剤としては、ヨウ化アルキル例えば、ヨウ化メチル、ヨウ化エチル、ヨウ化プロピルなどのヨウ化C1-4アルキルなど、特にヨウ化メチルが利用される。促進剤の濃度は、高いほど反応が促進されるため、促進剤の回収、回収した促進剤を反応器へ循環する工程の設備規模、回収や循環に必要なエネルギー量などを考慮し、経済的に有利な濃度を適宜選択できる。ヨウ化アルキル特にヨウ化メチルの反応系における濃度は、反応器内の液相全体に対して、例えば、1~20重量、好ましくは5~20重量、さらに好ましくは6~16重量例えば、8~14重量程度である。連続反応であるため、反応液は、酢酸メチルを含んでいる。酢酸メチルの含有割合は、反応液全体の0.1~30重量、好ましくは0.3~20重量、さらに好ましくは0.5~10重量例えば、0.5~6重量程度の割合であってもよい。反応系に供給する一酸化炭素は、純粋なガスとして使用してもよく、不活性ガス例えば、窒素、ヘリウム、二酸化炭素などで希釈して使用してもよい。また、後続の工程から得られる一酸化炭素を含む排ガス成分を反応系にリサイクルしてもよい。反応器中の一酸化炭素分圧は、例えば、2~30気圧、好ましくは4~15気圧程度であってもよい。前記カルボニル化反応では、一酸化炭素と水との反応によりシフト反応が起こり、水素が発生するが、反応系に水素を供給してもよい。反応系に供給する水素は、原料となる一酸化炭素と共に混合ガスとして反応系に供給することもできる。また、後続の蒸留工程蒸留塔で排出された気体成分水素、一酸化炭素などを含むを、必要により適宜精製して反応系にリサイクルすることにより、水素を供給してもよい。反応系の水素分圧は、絶対圧力で、例えば、0.5~250kPa、好ましくは1~200kPa、さらに好ましくは5~150kPa例えば、10~100kPa程度であってもよい。なお、反応系の一酸化炭素分圧や水素分圧は、例えば、反応系への一酸化炭素及び水素の供給量又はこれらの成分の反応系へのリサイクル量、反応系への原料基質メタノールなどの供給量、反応温度や反応圧力などを適宜調整することにより調整することができる。カルボニル化反応において、反応温度は、例えば、150~250°C、好ましくは160~230°C、さらに好ましくは180~220°C程度であってもよい。また、反応圧力全反応器圧は、副生成物の分圧を含めて、例えば、15~40気圧程度であってもよい。反応は溶媒の存在下又は非存在下で行ってもよい。反応溶媒としては、反応性や、分離又は精製効率を低下させない限り特に制限されず、種々の溶媒を使用できるが、通常、生成物である酢酸を用いる場合が多い。すなわち、反応液中、残りの主成分は、生成物でありかつ反応溶媒でもある酢酸であってもよい。反応系に含まれる水濃度は、特に制限されないが、低濃度であってもよい。反応系の水濃度は、反応系の液相全体に対して、例えば、15重量以下例えば、0.1~12重量、好ましくは10重量以下例えば、0.1~8重量、さらに好ましくは0.1~5重量程度であり、通常1~15重量例えば、2~10重量程度であってもよい。反応系において、各成分、特にヨウ化物塩ヨウ化リチウム及び水濃度を特定の濃度に保持して反応させることにより、蒸発槽に供給する液中の一酸化炭素の溶解度を低下させ、一酸化炭素のロスを低減できる。前記カルボニル化反応では、酢酸が生成するとともに、生成した酢酸とメタノールとのエステル酢酸メチル、エステル化反応に伴って、水、さらにはアセトアルデヒド、プロピオン酸などが生成する。なお、アセトアルデヒドは、後述のアセトアルデヒド分離工程により分離されるため、連続反応ではあるが、反応器におけるアセトアルデヒドの濃度は比較的小さく抑えられている。例えば、反応器又は反応系におけるアセトアルデヒド濃度は、プロセス全体を通して、重量基準で、反応器内の液相全体の1000ppm以下例えば、0又は検出限界~700ppm、好ましくは400ppm以下例えば、5~300ppmであってもよい。また、反応器内では、アセトアルデヒド由来の副生成物例えば、アセトアルデヒドのアルドール縮合で生成する還元性物質のクロトンアルデヒド、クロトンアルデヒドの水素化物とアセトアルデヒドのアルドール縮合で生成する2-エチルクロトンアルデヒド、アセトアルデヒド3分子がアルドール縮合し、水素化、ヨウ素化を経て生成するヨウ化ヘキシルなども生成する。本発明では、反応器内におけるアセトアルデヒドの濃度の変動も抑えられているため、上記低濃度のアセトアルデヒド濃度と相まって、このようなアセトアルデヒド由来の副生成物の生成も著しく抑制することができる。すなわち、これらの副生成物は、アセトアルデヒド濃度の2~3乗に比例して副生する場合が多く、アセトアルデヒドの濃度および変動を抑えることで、効率よく副生成物の発生を抑制することができる。反応系における酢酸の空時収量は、例えば、5~50mol/Lh、好ましくは8~40mol/Lh、さらに好ましくは10~30mol/Lh程度であってもよい。なお、反応器の圧力の調整などを目的とし、反応器の塔頂から蒸気成分を抜き出してもよく、抜き出された蒸気成分は、反応熱の一部を除熱するために、コンデンサーや熱変換器などにより冷却してもよい。冷却された蒸気成分は、液体成分酢酸、酢酸メチル、ヨウ化メチル、アセトアルデヒド、水などを含むと気体成分一酸化炭素、水素などを含むとに分離し、液体成分を反応器にリサイクルしてもよい。フラッシュ蒸発工程フラッシュ蒸発工程蒸発槽では、前記反応工程又は前記反応器からフラッシャー蒸発槽、フラッシュ蒸留塔に供給された反応混合物から、少なくとも高沸点触媒成分金属触媒成分、例えば、ロジウム触媒及びハロゲン化物塩を含む低揮発性成分又は低揮発相2Bを液体として分離するとともに、酢酸およびヨウ化メチルを含む揮発性成分又は揮発相2Aを蒸気として分離する。前記のように、フラッシャーに供給される反応混合物の供給量は変動する。その変動の程度は、例えば、フラッシャーに供給される反応混合物の平均流量液体の体積換算、特に断りのない限り、他の記載においても同じを100とするとき、プロセス全体を通して、フラッシャーに供給される反応混合物の流量が90~110例えば、93~107、好ましくは95~105例えば、97~103、さらに好ましくは98~102例えば、98.5~101.5程度である。金属触媒成分の分離フラッシュ蒸留は、慣用の分離方法又は分離装置により行うことができるが、通常、フラッシュ蒸留塔を利用して行うことができる。また、フラッシュ蒸留と、工業的に汎用されるミストや固体の捕集方法とを併用して、金属触媒成分を分離してもよい。フラッシュ蒸発工程では、反応混合物を加熱してもよく、加熱することなく蒸気成分と液体成分とを分離してもよい。例えば、断熱フラッシュにおいては、加熱することなく減圧することにより反応混合物から蒸気成分と液体成分とに分離でき、恒温フラッシュでは、反応混合物を加熱し減圧することにより反応混合物から蒸気成分と液体成分とに分離でき、これらのフラッシュ条件を組み合わせて、反応混合物を分離してもよい。これらのフラッシュ蒸留は、例えば、反応混合物を80~200°C程度の温度で圧力絶対圧力50~1000kPa例えば、100~1000kPa、好ましくは100~500kPa、さらに好ましくは100~300kPa程度で行うことができる。触媒の分離工程は、単一の工程で構成してもよく、複数の工程を組み合わせて構成してもよい。このようにして分離された高沸点触媒成分金属触媒成分は、前記図の例のように、通常、反応系にリサイクルしてもよい。また、揮発性成分2Aの一部は、前記のように、反応器又は反応系にリサイクルしてもよい。リサイクルする揮発性成分2Aは、適当な方法で除熱、凝縮させて反応器にリサイクルしてもよい。リサイクルする揮発性成分2Aの割合は、例えば、1~50体積例えば、5~45体積、好ましくは10~40体積、さらに好ましくは10~30体積程度であってもよい。分離された揮発性成分2Aは、生成物である酢酸の他に、ヨウ化水素、ヨウ化メチルなどの助触媒、酢酸メチル、水、副生成物アセトアルデヒドなどのアルデヒドやプロピオン酸などを含んでおり、酢酸を回収するための蒸留塔に供給される。なお、反応混合物のうち、酢酸回収工程に供給される揮発性成分2Aの割合は、反応混合物全体に対して、例えば、5~50重量、好ましくは8~40重量、さらに好ましくは10~35重量例えば、12~30重量程度であってもよい。酢酸回収工程酢酸回収工程では、揮発性成分2Aを蒸留塔スプリッターカラムに供給し、ヨウ化メチル、酢酸、酢酸メチル、副生したアセトアルデヒドおよびヨウ化水素を含むオーバーヘッド3Aと、酢酸を含む流分3Bとに分離して、酢酸を回収する。詳細には、蒸留塔では、フラッシャーから供給された揮発性成分2A酢酸流から、ヨウ化メチル、酢酸メチル、酢酸、アセトアルデヒド、ヨウ化水素、水などを含むオーバーヘッド3Aを蒸気として分離し、酢酸を含む液状流分3Bサイドカット流分、側流を留出させる。酢酸を含む液状流分3Bは、サイドカットにより留出させてもよく、蒸留塔の塔底から抜き出してもよい。なお、蒸留塔では、水、プロピオン酸、飛沫同伴により混入した金属触媒成分、ハロゲン化物塩などを含む高沸点成分3Cを分離してもよい。このような高沸点成分3Cは、蒸留塔の塔底から除去缶出してもよく、金属触媒成分、蒸発せずに残存した酢酸などの有用成分を含んでいるため、前記図の例のように、反応器又は反応工程やフラッシュ蒸発工程又は蒸留塔などにリサイクルしてもよい。なお、リサイクルに先立って、製品酢酸の品質を低下させるプロピオン酸などを除去してもよい。なお、酢酸流粗酢酸液は、通常、次の蒸留塔で脱水され、さらに高沸分と低沸分を分離蒸留するための酢酸製品塔に導入され、製品酢酸となる。また、リサイクルする高沸点成分3Cは、後述のように、バッファー機能を有する貯蔵器を介して反応系などにリサイクルしてもよい。前記のように、蒸留塔に供給される低沸点成分2Aの供給量もまた、反応器からの供給量の変動が伝播する形で変動する場合が多い。変動の程度は、例えば、蒸留塔に供給される揮発性成分2Aの平均流量を100とするとき、プロセス全体を通して、蒸留塔2Aに供給される揮発性成分2Aの流量が90~110例えば、93~107、好ましくは95~105例えば、97~103、さらに好ましくは98~102例えば、98.5~101.5程度である。なお、蒸留塔スプリッターカラムにおいて、供給される低沸点成分2Aの供給口の位置は、特に制限されず、例えば、蒸留塔の上段部、中段部、下段部のいずれであってもよい。また、蒸留塔において酢酸流をサイドカットする側流口に対して、上方及び下方のいずれから供給してもよい。さらに、酢酸流をサイドカットする側流口の位置は、蒸留塔の上段部、中段部、及び下段部のいずれであってもよいが、通常、蒸留塔の中段部又は下段部であるのが好ましい。蒸留塔としては、慣用の蒸留塔、例えば、棚段塔、充填塔、フラッシュ蒸留塔などが使用できるが、通常、棚段塔、充填塔などの精留塔を使用してもよい。なお、蒸留塔の材質は特に制限されず、ガラス製、金属製、セラミック製などが使用できるが、通常、金属製の蒸留塔を用いる場合が多い。蒸留塔における蒸留温度及び圧力は、蒸留塔の種類や、低沸点成分及び高沸点成分のいずれを重点的に除去するかなどの条件に応じて適宜選択できる。例えば、蒸留塔において、塔内温度通常、塔頂温度は、塔内圧力を調整することにより調整でき、例えば、20~180°C、好ましくは50~150°C、さらに好ましくは100~140°C程度であってもよい。また、棚段塔の場合、理論段は、特に制限されず、分離成分の種類に応じて、5~50段、好ましくは7~35段、さらに好ましくは8~30段程度である。また、蒸留塔で、アセトアルデヒドを高度に又は精度よく分離するため、理論段を、10~80段、好ましくは12~60段、さらに好ましくは15~40段程度にしてもよい。さらに、蒸留塔において、還流比は、前記理論段数に応じて、例えば、0.5~3000、好ましくは0.8~2000程度から選択してもよく、理論段数を多くして、還流比を低減してもよい。分離されたオーバーヘッド3Aは、ヨウ化メチル、アセトアルデヒド、ヨウ化水素の他、酢酸、酢酸メチル、水などを含んでいる場合が多い。なお、揮発性成分2Aのうち、凝縮工程又はデカンター又はアセトアルデヒド除去工程又はアセトアルデヒド除去塔に供給されるオーバーヘッド3Aの割合は、揮発性成分2A全体に対して、例えば、5~70体積、好ましくは10~65体積、さらに好ましくは12~60体積例えば、15~50体積程度であってもよい。凝縮排出工程本発明の方法において、オーバーヘッド3Aは、直接的にアセトアルデヒド分離工程4又はアセトアルデヒド蒸留塔に供給することもできるが、通常、オーバーヘッド3Aを凝縮させたのち、アセトアルデヒド分離工程に供給してもよい。代表的には、本発明の方法は、オーバーヘッド3Aをデカンター又は貯蔵器に一時的にホールドし、デカンターから排出する凝縮排出工程単に、凝縮工程などということがあるをさらに含んでいてもよい。凝縮工程では、分離された低沸点成分3Aを、凝縮させつつデカンター又は貯蔵器に一時的にホールド又は貯蔵し、その後、少なくともアセトアルデヒド分離工程に供するために排出する。特に、本発明では、この凝縮排出工程において、ホールドするオーバーヘッド3Aの量又は排出するオーバーヘッド3Aの量を、プロセス全体を通じて、デカンターに供給されるオーバーヘッド3Aの流量の変動に基づいて調整又は制御してもよい。すなわち、前記のように、デカンターに供給されるオーバーヘッド3Aの供給量は、一連の工程を経て、大きく変動する場合が多い。そこで、この流量変動を緩和するようにデカンターにホールドするオーバーヘッド3Aの量を調整してもよい。ホールドするオーバーヘッド3Aの量を調整又は制御する具体的な方法としては、1デカンター内にホールドするオーバーヘッド3Aの量又は液面高さの変動を抑えるようにオーバーヘッド3Aを排出する方法図1の方法など、2デカンターとしてバッファー機能を備えたデカンターを使用し、オーバーヘッド3Aの供給量の変動をデカンター内で緩和する方法図2の方法などなどが挙げられる。なお、これらの方法は、組み合わせてもよい。デカンターから排出したオーバーヘッド3Aは、アセトアルデヒド分離工程又はアセトアルデヒド蒸留塔に供給されるが、流量制御することなくそのまま供給すると、デカンターに供給されるオーバーヘッド3Aの量の変動に伴って、安定してアセトアルデヒドの分離を行うことができなくなる場合がある。そのため、本発明では、さらに、アセトアルデヒド分離工程に供給されるオーバーヘッド3Aの量オーバーヘッド3Aとメタノール源との総量を調整してもよい。なお、後述するように、予めオーバーヘッド3Aにメタノール源を混合してアセトアルデヒド分離工程に供給する場合には、厳密には、オーバーヘッド3Aとメタノール源との総量を調整する場合があるが、メタノール源の供給量は容易に固定化できるため、オーバーヘッド3Aの量の変動を抑えることができれば、アセトアルデヒド蒸留塔に供給される被処理液の変動を抑えることができる。そのため、このような場合においても、オーバーヘッド3Aの量を調整すればよく、オーバーヘッド3Aとメタノール源との総量を調整する場合においても、単に、これらの総量を、オーバーヘッド3Aという場合がある。このようなアセトアルデヒド分離工程に供給するオーバーヘッド3Aの供給量の調整又は制御方法としては、例えば、aデカンターから排出したオーバーヘッド3A又はオーバーヘッド3Aとメタノール源との総量の一部を、アセトアルデヒド分離工程とは異なる工程特に、少なくとも反応器又は反応工程に循環させる方法図1の例など、bデカンターから排出したオーバーヘッド3A又はオーバーヘッド3Aとメタノール源との総量をバッファー機能を備えた貯蔵器を介して、アセトアルデヒド分離工程に供給する方法図1の例など、cデカンターから排出するオーバーヘッド3Aの量又はオーバーヘッド3Aとメタノール源との総量を一定又はほぼ一定とする方法図2の例などなどが挙げられ、これらの方法を組み合わせてもよい。アセトアルデヒド分離工程に供する被処理液後述のように、アセトアルデヒド分離工程又はアセトアルデヒド蒸留塔において、前記オーバーヘッド3Aを含む被処理液を蒸留又は精留するが、本発明では、この蒸留に供する被処理液を所定の濃度でメタノール源を含む被処理液とする。このような条件下で被処理液を蒸留することにより、効率よく、アセトアルデヒド蒸留塔内でのヨウ化水素および酢酸濃度の上昇を抑制できる。なお、被処理液は、少なくともオーバーヘッド3A前記のようにオーバーヘッド3Aを循環させる場合には、オーバーヘッド3Aの一部を含んでいればよく、後述のように、メタノール源が添加されていてもよく、アセトアルデヒド分離工程を経た後の循環又はリサイクルされた液状成分例えば、低沸点成分4A、アセトアルデヒド除去後の低沸点成分4A、高沸点成分4Bなどなどを含んでいてもよい。このような被処理液は、通常、主にオーバーヘッド3Aで構成されており、アセトアルデヒド、酢酸の他、ヨウ化メチル、酢酸メチルなどの各種成分も含まれている。被処理液において、ヨウ化メチルの濃度は、例えば、1~98重量例えば、1~95重量、好ましくは1.5~95重量例えば、10~90重量、さらに好ましくは20~80重量例えば、30~70重量程度であってもよい。また、ヨウ化メチルの濃度は、例えば、60重量以上例えば、70~98重量、好ましくは70重量以上例えば、80~97重量、さらに好ましくは85重量以上例えば、87~95重量程度であってもよい。このようなヨウ化メチル濃度は、主に、前記オーバーヘッド3Aのうち下層部分を被処理液とする場合の濃度である場合が多い。さらに、ヨウ化メチルの濃度は、例えば、20重量以下例えば、0.1~15重量、好ましくは15重量以下例えば、0.5~10重量、さらに好ましくは10重量以下例えば、1~6重量程度であってもよい。このようなヨウ化メチル濃度は、主に、前記オーバーヘッド3Aのうち上層部分を被処理液とする場合の濃度である場合が多い。なお、アセトアルデヒド蒸留塔内において、ヨウ化メチルなどの平衡によりヨウ化水素を発生させる成分の濃度は、腐食抑制の観点から小さいのが好ましい。被処理液において、酢酸メチルの濃度は、0.5~50重量の範囲から選択でき、例えば、0.5~30重量例えば、1~25重量、好ましくは2~25重量例えば、3~20重量、さらに好ましくは3~15重量例えば、4~10重量程度であってもよい。また、酢酸メチルの濃度は、例えば、30重量以下例えば、0.1~25重量、好ましくは20重量以下例えば、0.5~18重量、さらに好ましくは15重量以下例えば、3~13重量程度であってもよい。このような酢酸メチル濃度は、主に、前記オーバーヘッド3Aのうち下層部分を被処理液とする場合の濃度である場合が多い。さらに、酢酸メチルの濃度は、例えば、20重量以下例えば、0.1~15重量、好ましくは15重量以下例えば、0.5~10重量、さらに好ましくは10重量以下例えば、1~8重量程度であってもよい。このような酢酸メチル濃度は、主に、前記オーバーヘッド3Aのうち上層部分を被処理液とする場合の濃度である場合が多い。被処理液において、酢酸の濃度は、0.1~50重量例えば、0.2~50重量、好ましくは0.3~50重量の範囲から選択でき、例えば、0.2~40重量、好ましくは0.5~30重量例えば、0.8~25重量、さらに好ましくは1~20重量例えば、3~15重量程度であってもよい。また、酢酸の濃度は、例えば、20重量以下例えば、0.1~15重量、好ましくは10重量以下例えば、0.3~8重量、さらに好ましくは8重量以下例えば、0.5~5重量程度であってもよい。このような酢酸濃度は、主に、前記オーバーヘッド3Aのうち下層部分を被処理液とする場合の濃度である場合が多い。さらに、酢酸の濃度は、例えば、50重量以下例えば、1~45重量、好ましくは40重量以下例えば、5~35重量、さらに好ましくは30重量以下例えば、8~25重量程度であってもよい。このような酢酸濃度は、主に、前記オーバーヘッド3Aのうち上層部分を被処理液とする場合の濃度である場合が多い。被処理液において、水の濃度は、0.05~95重量の範囲から選択でき、例えば、0.1~90重量例えば、0.2~80重量、好ましくは0.5~80重量例えば、0.8~75重量、さらに好ましくは1~75重量例えば、1.5~70重量程度であってもよい。また、水の濃度は、例えば、5重量以下例えば、0.01~3重量、好ましくは3重量以下例えば、0.05~2重量、さらに好ましくは2重量以下例えば、0.1~1重量程度であってもよい。このような水濃度は、主に、前記オーバーヘッド3Aのうち下層部分を被処理液とする場合の濃度である場合が多い。さらに、水の濃度は、例えば、40重量以上例えば、45~95重量、好ましくは50重量以上例えば、55~90重量、さらに好ましくは60重量以上例えば、65~80重量程度であってもよい。このような水濃度は、主に、前記オーバーヘッド3Aのうち上層部分を被処理液とする場合の濃度である場合が多い。被処理液において、ヨウ化水素の濃度は、重量基準で1~2000ppm例えば、1~1000ppm、好ましくは5~1000ppmの範囲から選択でき、例えば、3~1500ppm、好ましくは4~1000ppm、さらに好ましくは5~800ppm例えば、7~600ppm程度であってもよく、通常1~500ppm例えば、1~300ppm、好ましくは5~200ppm例えば、5~150ppm、さらに好ましくは10~120ppm、特に15~100ppm程度であってもよい。なお、被処理液中のヨウ化水素の濃度は、重量基準で、例えば、3~100ppm、好ましくは5~80ppm例えば、5~50ppm程度であってもよい。また、被処理液中のヨウ化水素の濃度は、例えば、重量基準で、30~150ppm、好ましくは50~100ppm程度であってもよい。凝縮したオーバーヘッド3Aのうち、前者の濃度は主に下層のオーバーヘッド3Aを、後者の濃度は主に上層のオーバーヘッド3Aを、アセトアルデヒド分離工程に供する場合、このような濃度範囲となる場合が多い。なお、ヨウ化水素濃度は、直接的に測定してもよく、間接的に測定又は算出することもできる。例えば、ヨウ化水素濃度は、全ヨウ素イオンI-濃度からヨウ化物塩[例えば、LiIなどの助触媒由来のヨウ化物の他、酢酸の製造過程において生成する腐食金属Fe,Ni,Cr,Mo,Znなどのヨウ化物などの金属ヨウ化物]由来のヨウ素イオン濃度を減じることにより算出してもよい。被処理液において、アセトアルデヒドの濃度は、例えば、0.001~5重量、好ましくは0.005~3重量、さらに好ましくは0.01~1重量程度であってもよく、通常0.02~0.7重量例えば、0.03~0.6重量程度であってもよい。なお、被処理液中のアセトアルデヒドの濃度は、重量基準で、例えば、200~6000ppm、好ましくは400~4000ppm程度であってもよい。また、被処理液中のアセトアルデヒドの濃度は、例えば、重量基準で、500~20000ppm、好ましくは1000~16000ppm程度であってもよい。凝縮したオーバーヘッド3Aのうち、前者の濃度は主に下層のオーバーヘッド3Aを、後者の濃度は主に上層のオーバーヘッド3Aを、アセトアルデヒド分離工程に供する場合、このような濃度範囲となる場合が多い。被処理液には、メタノール及びジメチルエーテルから選択された少なくとも1種のメタノール源が含まれる。メタノール源は、メタノール単独、ジメチルエーテル単独、メタノールとジメチルエーテルとの組み合わせのいずれであってもよい。なお、メタノール源には、酢酸メチルの加水分解により得られるメタノールも含まれる。メタノールとジメチルエーテルとを組み合わせる場合、メタノールとジメチルエーテルの割合は、前者/後者重量比=99.9/0.1~0.1/99.9例えば、99/1~1/99、好ましくは95/5~5/95、さらに好ましくは90/10~10/90例えば、85/15~15/85程度であってもよい。なお、メタノール源が、一方の成分メタノール又はジメチルエーテルを比較的多く含む場合、一方の成分と他方の成分との割合は、前者/後者重量比=99.9/0.1~30/70例えば、99.5/0.5~40/60、好ましくは99/1~45/55例えば、98.5/1.5~50/50、さらに好ましくは98/2~55/45例えば、97/3~60/40、特に96/4~65/35例えば、95/5~70/30程度であってもよい。被処理液において、メタノール源の濃度は、0.1~50重量例えば、0.2~50重量の範囲から選択でき、例えば、0.1~40重量例えば、0.2~30重量、好ましくは0.2~25重量、さらに好ましくは0.2~20重量例えば、0.5~18重量、特に0.7~17重量例えば、1~15重量、好ましくは2~15重量程度であってもよく、通常1~30重量例えば、2~25重量程度であってもよい。なお、被処理液中のメタノール源の濃度は、0.1~35重量例えば、0.1~28重量、好ましくは0.15~21重量、さらに好ましくは0.2~17重量例えば、0.5~13重量、特に0.6~12重量例えば、0.7~10重量程度であってもよい。このような濃度は、特に、メタノール源がジメチルエーテルを多く含む場合などにおいて、好適である。なお、被処理液中のメタノール源の濃度は、例えば、0.1~20重量、好ましくは0.2~15重量例えば、0.5~13重量程度であってもよい。また、被処理液中のメタノール源の濃度は、例えば、0.3~50重量例えば、0.5~40重量、好ましくは1~30重量程度であってもよい。凝縮したオーバーヘッド3Aのうち、特に、前者の濃度は主に下層のオーバーヘッド3Aを、後者の濃度は主に上層のオーバーヘッド3Aを、アセトアルデヒド分離工程に供する場合、このような濃度範囲としてもよい。また、被処理液において、メタノール源の割合メタノール換算は、被処理液又はオーバーヘッド3A中の酢酸およびヨウ化水素の総量1モルに対して、0.1~40モル程度の範囲から選択でき、例えば、0.1~20モル例えば、0.3~15モル、好ましくは0.4~10モル例えば、0.5~10モル、さらに好ましくは0.7~7モル例えば、1~5モル、特に1.1~4モル例えば、1.2~3モル程度であってもよく、通常1~20モル例えば、1.5~5モル程度であってもよい。なお、上記割合は、メタノール換算の割合である。すなわち、ジメチルエーテル1モルからは、加水分解により2モルのメタノールが生成するため、メタノール源としてジメチルエーテルを使用する場合には、ジメチルエーテル1モルあたりメタノール2モルとして算出する。さらに、被処理液において、メタノール源の割合メタノール換算は、被処理液中のヨウ化水素1モルに対して、70モル以上[例えば、80モル以上例えば、100~300000モル]、好ましくは200モル以上例えば、300~200000モル、さらに好ましくは500モル以上例えば、700~100000モル、特に1000モル以上例えば、1500~80000モル、通常300~100000モル例えば、500~70000モル、好ましくは1000~50000モル程度であってもよい。さらにまた、被処理液において、メタノール源の割合メタノール換算は、被処理液中の酢酸1モルに対して、0.1~40モル程度の範囲から選択でき、例えば、0.1~20モル例えば、0.3~15モル、好ましくは0.4~10モル例えば、0.5~10モル、さらに好ましくは0.7~7モル例えば、1~5モル、特に1.1~4モル例えば、1.2~3モル程度であってもよく、通常1~20モル例えば、1.5~5モル程度であってもよい。また、メタノール源メタノール換算の割合は、被処理液中の酢酸1モルに対して、0.1~40モル例えば、0.3~35モル、好ましくは0.4~30モル例えば、0.5~25モル、さらに好ましくは0.7~20モル例えば、1~15モル、特に1.1~10モル例えば、1.2~7モル程度であってもよい。さらに、メタノール源メタノール換算の割合は、被処理液中の酢酸1モルに対して、0.05~20モル例えば、0.1~15モル、好ましくは0.2~10モル例えば、0.3~8モル、さらに好ましくは0.5~6モル例えば、1~5モル、特に1.1~4モル例えば、1.2~3モル程度であってもよい。凝縮したオーバーヘッド3Aのうち、前者の濃度は主に下層のオーバーヘッド3Aを、後者の濃度は主に上層のオーバーヘッド3Aを、アセトアルデヒド分離工程に供する場合、このような濃度範囲となる場合が多い。被処理液中のメタノール源濃度は、反応条件や仕込みによって調整してもよいが、通常、アセトアルデヒド蒸留塔の内外において、オーバーヘッド3Aに対してメタノール源及び/又は酢酸メチルを添加又は混合することにより調整することができる。代表的には、本発明の方法は、アセトアルデヒド蒸留塔に供給される前記オーバーヘッド3Aにメタノール源メタノール及び/又はジメチルエーテル及び/又は酢酸メチルを添加又は混合する工程添加工程、混合工程などということがあるを含んでいてもよい。なお、前記のように、酢酸メチルからメタノールを生成させることもできるため、アセトアルデヒド蒸留塔におけるメタノール源濃度を調整できれば、オーバーヘッド3Aに対して酢酸メチルを添加又は混合することもできる。特に、少なくともメタノール源をオーバーヘッド3Aに対して添加してもよい。このようなメタノール源は、酢酸回収工程において分離された後のオーバーヘッド3Aとともに、アセトアルデヒド蒸留塔内で蒸留できれば、反応系のいずれの段階において、オーバーヘッド3Aと混合することができ、アセトアルデヒド蒸留塔内で混合してもよい。特に、アセトアルデヒド蒸留塔内でのヨウ化水素濃度および酢酸濃度上昇を効率よく抑えるという観点からは、下記の方法A及び/又は方法Bにより、メタノール源及び/又は酢酸メチルを添加又は混合してもよい。Aオーバーヘッド3Aにメタノール源をアセトアルデヒド蒸留塔に供給される前に添加又は混合する方法例えば、前記図1の例などBアセトアルデヒド蒸留塔において、オーバーヘッド3Aを供給する高さ又は位置[例えば、段又は部位]と同じか又はそれよりも上方[例えば、上段又は上部]にメタノール源及び/又は酢酸メチルを添加又は混合する方法例えば、前記図1の例、図2の例など方法Aにおいて、オーバーヘッド3Aに対するメタノール源の混合位置は、アセトアルデヒド蒸留塔に供給される前であれば特に限定されず、例えば、デカンターに供給される前、デカンターから排出された後、バッファータンクから排出された後前記図1、図2の例などなどのいずれであってもよく、複数の位置でメタノール源及び/又は酢酸メチルを混合してもよい。代表的には、デカンターから排出された後オーバーヘッド3Aの一部を循環させる場合には、一部を循環させた後に供給する場合が多い。特に、メタノール源及び/又は酢酸メチルは、デカンターから排出された後、アセトアルデヒド蒸留塔に供給されるまでのライン[デカンターから必要に応じてバッファー機能を備えた貯蔵器を介してアセトアルデヒド除去塔に至るライン]中において、オーバーヘッド3Aと混合するのが好ましい。なお、オーバーヘッド3Aとメタノール源及び/又は酢酸メチルとが混合されてからアセトアルデヒド蒸留塔に供給されるまでの時間メタノール源及び/又は酢酸メチルの滞留時間は、1秒以上例えば、3秒~40分の範囲から選択でき、例えば、5秒以上例えば、7秒~35分、好ましくは10秒以上例えば、10秒~30分、さらに好ましくは15秒~20分例えば、20秒~10分程度であってもよく、通常10秒~5分[例えば、10秒~3分例えば、10秒~1分]程度であってもよい。このような滞留時間とする特に後述の液温度と組み合わせることにより、アセトアルデヒド蒸留塔内におけるヨウ化水素や酢酸濃度の上昇をより一層効率よく抑制しやすい。また、方法Bでは、メタノール源及び/又は酢酸メチルの混合位置は、オーバーヘッド3Aを供給する段と同じか、それよりも上段であればよいが、通常、塔頂部よりも低い位置非塔頂部である場合が多い。なお、方法Aと方法Bとを組み合わせる場合、混合するメタノール源及び/又は酢酸メチルの総量を、アセトアルデヒド蒸留塔において前記範囲となるように、各混合位置での混合量を調整すればよい。なお、アセトアルデヒド蒸留塔に供給するオーバーヘッド3Aオーバーヘッド3Aにメタノール源及び/又は酢酸メチルを添加する場合には、オーバーヘッド3Aおよびメタノール源の混合液の温度液温度は、例えば、10~100°C、好ましくは15~95°C例えば、20~90°C、さらに好ましくは25~85°C例えば、30~80°C程度であってもよく、通常20~100°C例えば、30~85°C程度であってもよい。特に、前記方法Aと組み合わせて液温度すなわち、オーバーヘッド3Aおよびメタノール源の混合液の液温度を上記範囲とすると、オーバーヘッド3Aがアセトアルデヒド蒸留塔に供給される前に、ある程度メタノール源とヨウ化水素や酢酸との反応が進行したりこのような反応がアセトアルデヒド蒸留塔内で進行しやすくなるためか、アセトアルデヒド蒸留塔内におけるヨウ化水素や酢酸濃度の上昇をより一層効率よく抑制することができる。アセトアルデヒド分離工程アセトアルデヒド分離工程では、アセトアルデヒド蒸留塔除去塔又は分離塔に供給されたオーバーヘッド3Aを含む被処理液を、蒸留により、アセトアルデヒドを含む低沸点成分4Aと、高沸点成分4Bとに分離する。ここで、被処理液は、前記のように、所定の濃度でメタノール源を含む被処理液として蒸留に供される。すなわち、アセトアルデヒド分離工程では、被処理液を蒸留し、低沸点成分4Aと高沸点成分4Bとに分離する。なお、アセトアルデヒドの分離に先立って、コンデンサーや冷却器などを利用することにより、オーバーヘッド3Aからオフガス成分を予め除去してもよい。アセトアルデヒド蒸留塔としては、例えば、慣用の蒸留塔、例えば、棚段塔、充填塔、フラッシュ蒸留塔などが使用できるが、通常、棚段塔、充填塔などの精留塔を使用してもよい。アセトアルデヒド蒸留塔の材質は、特に限定されず、金属、セラミックなどであってもよい。特に、本発明では、蒸留塔内におけるヨウ化水素および酢酸濃度の上昇が著しく抑えられているため、蒸留塔の腐食も高いレベルで抑制することができる。そのため、本発明では、アセトアルデヒド蒸留塔として、ジルコニウム製のような高度に耐腐食性ではあるが高価な材質の蒸留塔以外にも、合金[例えば、鉄基合金又は鉄を主成分とする合金、例えば、ステンレスクロム、ニッケル、モリブデンなどを含むステンレスを含む、二相鉄基合金二相ステンレスなど、ニッケル基合金又はニッケルを主成分とする合金、例えば、ハステロイ商標名、インコネル商標名など、コバルト基合金又はコバルトを主成分とする合金などの遷移金属基合金]などの比較的安価な材質の蒸留塔を使用することもできる。アセトアルデヒド蒸留塔において、温度塔頂温度及び圧力塔頂圧力は、アセトアルデヒドと他の成分特にヨウ化メチルとの沸点差を利用して、オーバーヘッド3A又は被処理液又はプロセス液から、少なくともアセトアルデヒドを低沸点成分4Aと、高沸点成分4Bとを分離可能であれば特に制限されず、蒸留塔の種類などに応じて選択できる。例えば、塔頂圧力は、絶対圧力で、10~1000kPa、好ましくは10~700kPa、さらに好ましくは100~500kPa程度である。塔内温度は、例えば、10~150°C、好ましくは30~140°C、さらに好ましくは40~130°C程度であってもよく、通常30~100°C例えば、50~90°C程度であってもよい。また、塔頂温度は、例えば、10~100°C、好ましくは30~120°C、さらに好ましくは40~100°C程度であってもよい。さらに、塔底温度は、例えば、30~150°C、好ましくは50~130°C、さらに好ましくは60~120°C程度であってもよい。蒸留塔の段数理論段は、例えば、5~150段、好ましくは10~120段、さらに好ましくは20~100段程度であってもよく、通常、30~120段例えば、40~100段程度であってもよい。アセトアルデヒド蒸留塔において、還流比は、前記理論段数に応じて、1~1000、好ましくは10~800、さらに好ましくは50~600例えば、100~500、特に150~400例えば、200~350程度から選択できる。このようにメタノール源の存在下で蒸留することにより、アセトアルデヒド蒸留塔内でのヨウ化水素濃度や酢酸濃度の上昇を抑えることができる。例えば、連続反応において、アセトアルデヒド蒸留塔内塔頂及び/又は塔底でのヨウ化水素濃度は、100ppm以下例えば、0又は検出限界~70ppm、好ましくは50ppm以下例えば、0又は検出限界~30ppm、さらに好ましくは10ppm以下例えば、0又は検出限界~5ppm、特に3ppm以下例えば、0又は検出限界~1ppm程度である。また、連続反応において、アセトアルデヒド蒸留塔内塔頂及び/又は塔底での酢酸濃度は、例えば、50重量以下例えば、0又は検出限界以下、他においても同じ~30重量、好ましくは0~10重量例えば、0.001~5重量、さらに好ましくは0~3重量例えば、0.01~2重量、特に0.005~1重量程度であってもよい。なお、アセトアルデヒド蒸留塔内塔頂及び/又は塔底での酢酸濃度は、10重量以下例えば、0~7重量、好ましくは7重量以下例えば、0~6重量、さらに好ましくは5重量以下例えば、0~4重量程度であってもよい。また、アセトアルデヒド蒸留塔内塔頂及び/又は塔底での酢酸濃度は、30重量以下例えば、0~25重量、好ましくは15重量以下例えば、0~10重量、さらに好ましくは8重量以下例えば、0~5重量程度であってもよい。凝縮したオーバーヘッド3Aのうち、前者の濃度は主に下層のオーバーヘッド3Aを、後者の濃度は主に上層のオーバーヘッド3Aを、アセトアルデヒド分離工程に供する場合、このような濃度範囲となる場合が多い。そして、高沸点成分4Bは、アセトアルデヒド蒸留塔から、有用成分であるヨウ化メチルを含む分離液缶出液又は塔底液として分離される。リサイクル工程高沸点成分4Bは、ヨウ化メチルなどの有用成分を含んでいる場合が多く、分離後、そのまま回収してもよく、反応系からアセトアルデヒドの分離に至るまでの工程にリサイクルしてもよい。すなわち、本発明の方法は、さらに、分離液としての前記高沸点成分4Bを反応系からアセトアルデヒドの分離に至るまでの工程にリサイクルするリサイクル工程を含んでいてもよい。リサイクル工程では、分離液としての前記高沸点成分4Bをリサイクルする。アセトアルデヒドが分離された分離液又は高沸点成分4Bのリサイクルは、反応系からアセトアルデヒドの分離に至るまでの工程であれば特に限定されず、反応工程又は反応器、フラッシュ蒸留工程又はフラッシュ蒸留塔、酢酸回収工程又は蒸留塔などのいずれであってもよく、前記図の例のように、アセトアルデヒド蒸留塔にリサイクルしてもよく、これらを組み合わせてリサイクルしてもよい。通常、アセトアルデヒドが分離された分離液又は高沸点成分4Bは、少なくとも反応器にリサイクルする場合が多い。分離液又は高沸点成分4Bは、直接的にリサイクルしてもよく、バッファー機能を備えた貯蔵器バッファータンクなどを介してリサイクルしてもよい。このようなバッファー機能を備えた貯蔵器を用いることにより、分離液の流量が変動する場合であっても、貯蔵器内で流量変動を緩和して、一定又はほぼ一定の流量で分離液をリサイクルしやすく、そのため、リサイクルに供する工程に及ぼす流量変動の影響を低減することができる。バッファー機能を備えた貯蔵器は、前記凝縮工程の場合と同様に、流量の変動の程度などに基づいて選択できるが、分離液の滞留時間を目安に選択してもよい。貯蔵器において、分離液の滞留時間は、特に制限されないが、例えば、3分以上例えば、4分~3時間、好ましくは6分以上例えば、8~60分、さらに好ましくは12分以上例えば、15~40分程度であってもよい。バッファー機能を備えた貯蔵器を介して分離液をリサイクルする場合、分離液高沸点成分4Bの流量の変動を小さくすることができる。なお、分離されたアセトアルデヒドを含む低沸点成分4Aは、そのまま排出してもよいが、ヨウ化メチルなどの有用成分を含む場合がある。そのため、さらに、低沸点成分4Aから回収したヨウ化メチル又はヨウ化メチルを含む成分、例えば、ヨウ化メチル、酢酸メチルなどを含む成分をリサイクルしてもよい。低沸点成分4Aから、アセトアルデヒドと、ヨウ化メチル又はヨウ化メチルを含む成分とを分離する方法としては、特に限定されず、慣用の方法例えば、抽出、蒸留などを用いることができる。代表的には、i低沸点成分4Aを蒸留し、ヨウ化メチルとアセトアルデヒドを分離する方法、iiアセトアルデヒドが水と混和し、ヨウ化メチルが水と混和しない性質を利用し、ヨウ化メチルとアセトアルデヒドの分離に水抽出を用いる方法などが挙げられる。メタアルデヒドなどの生成を抑制するという観点からは、水抽出する方法iiが好ましい。この方法は、エステルなどの分解などによる蒸留液中の水素イオン濃度の上昇により、パラアルデヒド、メタアルデヒドの生成を抑制できるため、効率よくアセトアルデヒドを高濃度に濃縮、除去できる。抽出温度および抽出時間は、特に限定されず、例えば、温度0°C~100°Cで、1秒~1時間程度抽出してもよい。抽出圧力は、特に限定されず、コスト的側面などから有利な条件を選ぶことができる。抽出器としては、例えば、ミキサーとセトラーの組み合わせ、スタティックミキサーとデカンターの組み合わせ、RDCrotateddiskcontactor、Karr塔、スプレー塔、充填塔、多孔板塔、邪魔板塔、脈動塔などを用いることができる。ヨウ化メチル又はヨウ化メチルを含む成分のリサイクルは、反応系からアセトアルデヒドの分離に至るまでの工程であれば特に限定されず、反応工程又は反応器、フラッシュ蒸留工程又はフラッシュ蒸留塔、酢酸回収工程又は蒸留塔などのいずれであってもよく、前記図の例のように、アセトアルデヒド分離塔にリサイクル高沸点成分4Bとしてリサイクルしてもよく、これらを組み合わせてリサイクルしてもよい。以下に、実施例に基づいて本発明をより詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例によって限定されるものではない。比較例1~4および実施例1~6図1に記載の酢酸の製造方法を適用した場合におけるメタノールの存在による腐食状況の変化について観察した。すなわち、反応器1に、ヨウ化メチル、水、酢酸メチル、酢酸、ヨウ化リチウム、ロジウムを仕込んでメタノールと一酸化炭素とを反応させ、反応液を反応器1から引き出してフラッシャーに供給し、フラッシャー2において、揮発性成分2Aをスプリッターカラム3に供給し、低揮発性成分2Bは反応器1にそのままリサイクルした。スプリッターカラム3では、蒸留により、オーバーヘッド3Aと、酢酸を含む流分と高沸点流分3Cとに分離し、酢酸を含む流分3Bはサイドカットされ、高沸点流分3Cはそのまま反応器1にリサイクルした。前記オーバーヘッド3Aはデカンター4に供給され、デカンター4において上層と下層に分離した。デカンター4においては、ライン17、18への流出量、滞留時間を調整してデカンター4の液面を一定にした。そして、デカンター4から排出され、アセトアルデヒド除去塔6に供給される液として、表1に示す組成の被処理液を得た。なお、比較例1、3、実施例1、3および5ではデカンター4における下層液を、比較例2、4、実施例2、4および6ではデカンター4における上層液を用い、実施例1および2では、さらに、ライン51からメタノールを供給することにより、被処理液中のメタノール濃度を調整した。そして、500mlのオートクレーブ[小田鋼機株製のハステロイB2HB2製]に、表1に示す被処理液と、各種材質のテストピースサイズ:36mm×25mm×2.5mmを入れ密閉した。その後、常温でN2を0.05MPaまで昇圧後、温度を85°Cに昇温した。その際、オートクレーブの圧力は0.14MPaまで上昇した。その状態で、100時間保持することにより、酢酸の連続製造プロセスにおける擬似的なアセトアルデヒド分離工程アセトアルデヒド除去塔6内の状態を再現した。その後、各テストピースの腐食を確認した。なお、腐食テストは、比較例1~2および実施例1~2については、以下の基準で評価し、比較例3~4および実施例3~6については、具体的な腐食量を測定した。◎:テストピースに全く腐食がみられない。○:テストピースにはほとんど腐食がみられない。△:テストピースがやや腐食している。×:テストピースが著しく腐食している。被処理液の組成を表1に、結果を表2に示す。表2では、100時間経過後冷却後の液処理液の液組成も合わせて示す。なお、メタノールを添加した場合には、処理液に、ジメチルエーテルや炭化水素成分などの低沸点成分が含まれているそのため、表の組成を合計しても100重量とならない場合があり、処理液中のジメチルエーテルの濃度は被処理液中よりも0.5~2重量程度増加していた。なお、表1および表2において、ppmとは重量基準での濃度、wtとは重量、tとは0.1重量未満、NDとは非検出検出限界、Acとは酢酸、MAとは酢酸メチル、MeOHとはメタノール、MeIとはヨウ化メチル、ADとはアセトアルデヒド、HCはニッケル基合金小田鋼機株製のハステロイC、SUSとはステンレス鋼ウメトク株製、SUS316、NAS64とは二相ステンレス鋼ウメトク株製、NAS64、NAS354Nとはステンレス鋼ウメトク株製、NAS354Nを示し、単位mm/Yとは一年間あたりのテストピースの腐食速度厚みの減肉量をmmに換算したものを意味する。また、ヨウ化水素濃度は、全ヨウ素イオンI-濃度からヨウ化物塩由来のヨウ素イオン濃度を減じることにより算出した。表から明らかなように、アセトアルデヒド除去塔内の液組成を特定の成分および割合とすることで、HIの生成又は濃度上昇を抑え、テストピースの腐食を抑えることができた。"