"内燃機関10の排気ターボチャージャー22用のタービン54であって、収容室94を有する少なくとも1つのハウジング部56を有し、該ハウジング部が、内燃機関10の排気が貫流する少なくとも1つのスパイラルダクト58を含み、該スパイラルダクト58が、前記収容室94内に少なくとも一部に収容される前記タービン54のタービンホイール60がそれを経て排気の作用を受ける出口断面AZSを有し、前記タービン54が、前記収容室94の少なくとも実質的に周方向70に移動可能で、それによって前記出口断面AZSを調整可能な少なくとも1つのブロック体68を有し、前記スパイラルダクト58の少なくとも一部の境界を画する前記ハウジング部56の壁96、98が、前記収容室94の径方向102で前記ブロック体68に面する外郭領域104を有し、該外郭領域104が、前記収容室94の径方向で前記壁96、98の外郭領域104に面する前記ブロック体68の外郭領域108に少なくとも実質的に一致する対向輪郭として形成され、該対向輪郭により前記ブロック体68の前記外郭領域108の少なくとも一部が径方向102に覆われることができる構成のタービン54において、前記ブロック体68の前記外郭領域108が少なくとも実質的に前記収容室94の周方向70に前記収容室94の周囲を越えてその範囲で延びる前記ブロック体68の前記外郭領域108の巻き角φAB、ZSが、前記壁96、98の前記外郭領域104が少なくとも実質的に前記収容室94の周方向70に前記収容室94の周囲を越えてその範囲で延びる前記壁96、98の前記外郭領域104の巻き角φAB、TSよりも小さいことを特徴とするタービン。前記タービン54が、流入口76を有する少なくとも1つの更なるコレクタハウジング72を含み、該コレクタハウジング72が、前記流入口76を経て排気の流入が可能であり、第1の前記ハウジング部56が内部に収容されると共に、更なる収容室74からの排気流が前記スパイラルダクト58内で該スパイラルダクト58と流体連通されることを可能にするための更なる収容室74を有することを特徴とする請求項1に記載のタービン54。少なくとも1つのスパイラルダクト58を含む前記ハウジング部56が、前記内燃機関10の排気が貫流する更なるスパイラルダクト58を含み、該スパイラルダクト58が、前記収容室94に収容される前記タービンホイール60がそれを経て排気の作用を受ける出口断面AZSを有することを特徴とする請求項1又は2に記載のタービン54。前記出口断面AZSが前記収容室94の径方向102で、特に外側から内側に先細になるように形成されることを特徴とする請求項1から3のいずれか一項に記載のタービン54。前記タービン54の相対的な全閉塞率Vが、V=NTS×φAB、ZS/2×πにより得られ、但し、Vは前記タービン54の相対的な全閉鎖率、NTSは前記ハウジング部56を含むスパイラルダクト58の数、φAB、ZSは前記ブロック体68の外郭領域108の巻き角φAB、ZS、及びπは円周率であり、Vが概ね0.35未満である、ことを特徴とする請求項1から4のいずれか一項に記載のタービン54。前記ブロック体68が少なくとも実質的に前記収容室94の周方向70にその範囲で延びる前記ブロック体68の巻き角φL,Tungeが、前記壁96、98の前記外郭領域104の巻き角φAB、TSよりも大きいことを特徴とする請求項1から5のいずれか一項に記載のタービン54。一方では前記スパイラルダクト58のらせん状入口断面ATSの境界を画し、他方では前記収容室94の径方向102で該収容室94とは逆向きの前記壁領域116によって境界を画される径方向102で前記収容室94に面する前記壁領域114に接する第1の接線138が、該第1の接線138と周囲106との交叉点142が位置する、前記スパイラルダクト58の境界を画する壁96、98の外周側を接線方向に囲む周囲106’に接する更なる接線140と少なくとも概ね45°の角度αSeをなすことを特徴とする請求項1から6のいずれか一項に記載のタービン54。前記外郭領域104、108がそれぞれ弧状に、特に円弧セグメントとして形成されることを特徴とする請求項1から7のいずれか一項に記載のタービン54。したがって、本発明の目的は、動作信頼性が高く、且つ排気ターボチャージャーに関連する内燃機関の効率的な動作を可能にする排気ターボチャージャー用タービンを提供することにある。本目的は、請求項1に記載の特徴を有する排気ターボチャージャー用タービンによって達成される。適切且つ重要な更なる変形形態を有する本発明の有利な実施形態は、従属請求項に記載されている。内燃機関の排気ターボチャージャー用のこのようなタービンは、収容室を有する少なくとも1つのハウジング部を含み、ハウジング部は内燃機関の排気が貫流する少なくとも1つのスパイラルダクトを含み、スパイラルダクトは、収容室内に少なくとも一部に収容されるタービンのタービンホイールがそれを経て排気の作用を受ける出口断面を有している。タービンは更に、収容室の少なくとも実質的に周方向に移動可能で、特に摺動可能で、それによって出口断面を調整可能な少なくとも1つのブロック体を含み、スパイラルダクトの少なくとも一部の境界を画するハウジング部の壁は、収容室の径方向でブロック体に面する外郭領域を有しており、外郭領域は、収容室の径方向で壁の外郭領域に面するブロック体の外郭領域に少なくとも実質的に一致する対向輪郭として形成され、この対向輪郭によりブロック体の外郭領域の少なくとも一部が径方向に、特に外側に向かって覆われることができる。本発明により、ブロック体の外郭領域が少なくとも実質的に収容室の周方向に収容室の周囲を越えてその範囲で延びるブロック体の外郭領域の巻き角は、壁の外郭領域が少なくとも実質的に収容室の周方向に収容室の周囲を越えてその範囲で延びる壁の外郭領域の巻き角よりも小さくされる。言い換えると、ブロック体の外郭領域が収容室の周囲を越えてその範囲で延びる角度範囲は、ブロック体がそれに対して移動可能な壁の外郭領域がその範囲で延びる角度範囲よりも小さい。それによって、ブロック体の調整領域、特にブロック体の一部が、又は場合により全体が壁によって径方向に、特に外側に向かって覆われる、タービンの高流量範囲でのブロック体の調整領域が生じる。ブロック体は、例えばトング形に形成され、したがって、トング先端を有するトングと呼ばれる。その際、トングはその先端に至るまでの一部が、又は場合によっては全体が壁、又はその外郭領域により径方向に覆われることが可能である。このような覆いにも関わらず、ブロック体は、スパイラルダクト、特にスパイラルダクトの表面が適切に構成されていれば、スパイラルダクトの最も狭い流れ断面、特にスパイラルダクトの最も狭い出口断面を画定することができる。それによって本発明によるタービンは、特に高い流量範囲、及び特に高い流量拡張性を有するので、タービンを特に効率的に運転することができ、又、特にブロック体が可動式であることにより、ひいてはそれに伴う出口断面の適応性により、内燃機関の動的に変化する多数の異なる動作ポイントに適応させることができる。その結果、特に効率的で燃費が低く、CO2排出量が少ない内燃機関の運転が得られる。更に、ブロック体を適切に構成すると、トングスライダタービンと呼ばれる本発明によるタービンは、特に可変ブレードタービンと比較して特に優れた効率を有するのみならず、複雑性が低く、部品数も少ないため、本発明によるタービンのコストが低くなり、動作信頼性が高まる。本発明によるタービンの構成がこのように比較的複雑ではないものの、タービンは所望の流量拡張性を有しており、流量拡張率はφmax/φmin>3であり、場合によってはφmax/φmin>4でさえある。この流量拡張率において、φmaxはタービンの最大限の流量であり、φminはタービンの最小限の流量である。特に酸化窒素及び煤煙の排出の排出規制値が絶えず厳しくなっているため、内燃機関に給気する排気ターボチャージャーが大きな影響を及ぼすことが考慮される。そのため、内燃機関の中間負荷範囲から全負荷範囲までで実現されるべきEGR率EGRは排気再循環が高いため、排気ターボチャージャーの過給圧の供給に関する高い要件が生じる。そのため、幾何形状的に寸法や容積が小さいこのような排気ターボチャージャー用のタービンを実現する必要があり、必要とされる高いタービン性能は、蓄積能力を高めることにより、又は内燃機関と連係してタービンの吸込容量を低減することにより実現される。更に、場合によってはタービンの入口圧レベルは、タービンの下流側の排気の流れ方向に配置される排気浄化装置、特に煤煙フィルタの反圧によって高められるが、そのためにはタービンの寸法や容積を更に小さくする必要がある。これには、タービンをこのように小型化することで通常は効率が低下するという問題が伴う。しかし、所望の空気-排気の供給を実現するために、ひいては内燃機関の所望のトルク並びに所望の低排出量を実現するために排気ターボチャージャーの圧縮機側の性能要件を満たすには、そのことが必要である。本発明によるタービンにより、所望の蓄積挙動を実現するために寸法や容積を小さく形成することが可能になる。それによって、高いEGR率が可能になる。言い換えると、特に大量の排ガスを、タービンに関連する内燃機関の排気側から吸気側に再循環させ、内燃機関により吸い込まれる空気に送ることが可能になり、それによって内燃機関の排出物質、特に酸化窒素及び煤煙の排出物質を低減することができる。本発明によるタービンにより、特に内燃機関の異なる動作ポイントに効果的に適応できるため、特に効率が高い運転が可能になる。したがって、これは内燃機関の異なる動作ポイントに特に良好に適応できる可変タービンである。実現可能なタービンの高い流量拡張性、並びにその効率特性はその際、タービンハウジングに対して固定され、スパイラルダクトの境界を画する壁又は複数の壁、並びに、下流側に配置されタービンハウジングに対して移動可能なブロック体、特にトングの主要寸法の構成及び設定により決定的に規定される。ブロック体の簡単な基本的機能は、スパイラルダクトの最も狭い流れ断面の少なくとも一部をブロック体の調整領域、特に角度調整領域のできるだけ全体にわたって収容室の周囲で周方向に画定すること、すなわち境界を画することであり、その際、ブロック体は例えばアクチュエータによって調整領域全体にわたって移動される。本発明によるタービンにより、最も狭い流れ断面、特に収容室側のスパイラルダクトの最も狭い出口断面は、一方ではブロック体の領域、特に先端によって部分的に境界を画され、他方ではタービンハウジングの固定壁の壁領域によって部分的に境界を画され、その際、壁領域は収容室の径方向で収容室に面している。これは有利には、特にブロック体の全ての調整領域により達成される。このことは、最も狭い流れ断面が、タービンハウジングに対して固定され、スパイラルダクトを形成するスパイラルダクトの壁によって画定されず、又は調整領域の極めて僅かな領域内だけで画定されること、すなわち境界を画されることを意味する。最も狭い流れ断面が、ブロック体の調整領域の不要に大きい範囲で、タービンハウジングに対して固定された壁により境界を画される又、ブロック体により少なくとも一部が境界を画されない場合は、ブロック体がブロック体の所定位置から、特に調整角の位置から離れて調整領域内で更に移動しても、タービンの目下の流量には影響しないであろうことを意味している。言い換えると、ブロック体が例えばこの所定位置から離れて更に移動しても、望まれる流量の増加には繋がらないであろう。本発明によるタービンでは、この問題は避けられるので、ある位置、特に調整角からこれとは別の位置、特に調整角に移動すると、少なくとも実質的にタービンの流量変化に常に影響を与える。それによって本発明によるタービンは、特に高い流量拡張性を有し、動的に変化する内燃機関の異なる動作ポイントに特にフレキシブルに適応できる。それは特に、タービンを乗用車に搭載した場合に当てはまるが、それは、その場合、内燃機関、ひいてはタービンが特に過渡的な挙動を有するからである。したがって、本発明によるタービンによって、乗用車用の内燃機関を過給する利用分野でも好適で有利な走行挙動が生じ、且ついわゆるダウンサイジング原理によって構成された内燃機関の場合も同様であり、内燃機関の排気量は比較的少ないが、性能及びトルクは比較的高い。勿論、本発明によるタービンは商用車の用途にも使用できる。本発明の特に有利な実施形態では、タービンは、少なくとも1つの流入口を有する更なるハウジング部を含み、ハウジング部は、流入口を経て排気の流入が可能であり、第1のハウジング部が内部に収容され、且つ収容室からの排気流がスパイラルダクト内でスパイラルと流体連通されることを可能にする更なる収容室を有している。この更なるハウジング部により、タービンの排気が先ず収容室に収集され、それによってタービンの、ひいてはタービンに関連する内燃機関の蓄積過給動作が実現可能になる。それによって、排気ターボチャージャーの圧縮機側の前述の高い性能要件がタービンにより満たされることが可能である。収集室として機能する収容室は排気を収集することができ、排気は第1のハウジング部の少なくとも1つのスパイラルダクトを通って流れ、タービンホイールを駆動する前に蓄積されることができる。タービンホイールはシャフトに回動不能に連結され、このシャフトには排気ターボチャージャーの圧縮機の圧縮機ホイールも回動不能に連結されている。有利には、第1のハウジング部は第2のハウジング部とは別個に形成される要素として形成され、挿入部品として更なるハウジング部に挿入される。それによって、本発明によるタービンの費用対効果が高い製造及び組み立てが可能になる。本発明の更に有利な実施形態では、少なくとも1つのスパイラルダクトを含むハウジング部、すなわち第1のハウジング部は、内燃機関の排気が貫流する更なるスパイラルダクトを含み、このスパイラルダクトは、収容室に収容されるタービンホイールがそれを経て排気の作用を受ける出口断面を有している。これらの少なくとも2つの双方のスパイラルダクトにより、タービンホイールにそれらを介して空気力学的に好適且つ高い効率で排気が流れることができる複数のセグメントが実現される。これは本発明によるタービンの高い効率と効果的な運転に有利である。更なるスパイラルダクトの出口断面にも対応するブロック体を割り当てることができ、このブロック体は収容室の周囲で周方向に移動可能であり、このブロック体により更なるスパイラルダクトの出口断面を可変的に調整可能である。この場合も有利には、更なるスパイラルダクトの少なくとも一部の境界を画するハウジング部の壁は、収容室の径方向で更なるブロック体に面する外郭領域を有しており、外郭領域は、収容室の径方向で更なるスパイラルダクトの壁の外郭領域に面する更なるブロック体の外郭領域に少なくとも実質的に一致する対向輪郭として形成され、この対向輪郭により更なるブロック体の外郭の少なくとも一部が径方向に、特に外側に向かって覆われることができるようにされる。有利には、更なるブロック体の外郭領域の巻き角も、更なるスパイラルダクトの壁の外郭領域の巻き角よりも小さい。それによって、前述の利点は、少なくとも2つのスパイラルダクトを有するハウジング部の場合も実現可能である。少なくとも2つのスパイラルダクトを有する本発明のこの実施形態のハウジング部は、更なるハウジング部の更なる収容室内に配置されるため、少なくとも2つのスパイラルダクトにはこの共通の収容室から排気が供給される。言い換えると、収容室は排気の流れ方向で収容室の流入口からタービンホイールに向かう流入口の下流側で少なくとも2つのスパイラルダクトに分割され、そのためタービンホイールに特に空気力学的に好適且つ効率的に排気が流れることができる。更には、少なくとも2つのスパイラルダクトを有するハウジング部を有するタービンも、それによる利点を伴って蓄積過給動作で動作可能である。本発明の更に有利な実施形態では、出口断面は収容室の径方向で、特に外側から内側に先細りになるように形成されている。言い換えると、出口断面は径方向でタービンホイールの回転軸方向に向かって先細りになっている。それによって、本発明によるタービンの特に高い流量拡張性が実現される。この手段により、ブロック体の外郭領域の巻き角が壁の外郭領域の巻き角よりも小さく保たれると、ブロック体による出口断面の径方向の絶対的閉塞も最小限になる。部分スパイラルとも呼ばれるハウジング部のスパイラルダクトの最適な数NTSを少なくとも実質的に決定するため、有利には、ブロック体の壁の巻き角に直接相関するブロック体の径方向の閉塞を適応させる。その際に、V=NTS×φAB、ZS/2×π1により得られる相対的な全閉塞率Vを、少なくとも概ね350.35未満に保つことが有利である。相対的な全閉塞率Vは、ハウジング部のスパイラルダクトの数NTS、ブロック体の外郭領域の巻き角φAB、ZS、並びに円周率πの2倍によって得られる。明確に35未満の相対的な全閉塞率Vが特に有利である。本発明の更に有利な実施形態では、本発明によるタービンの、特にタービンの最大流量範囲での効率低減の可能性は、いわゆる排気流のための妨害エッジ又は突起エッジを調整可能であることにより得られる。本発明によるタービンは、特に高流量範囲まで極めて高い効率を示し、妨害エッジ又は障害エッジ、及びその結果生じるタービンの回転速度制限のための効率の低減は、極めて良好なタービンの制御性に関して重要なポイントを示し、本発明によるタービンの制御性を向上させる。この場合、有利には、ブロック体が少なくとも実質的に収容室の周方向に収容室の周囲を越えてその範囲で延びるブロック体の外郭領域の巻き角は、壁の外郭領域の巻き角よりも大きく形成される。言い換えると、ブロック体の巻き角φL、ZungeZunge=Tongueは壁の外郭領域の巻き角φAB、ZS、と下記の関係にある。φL、Zunge>φAB、TS2それによって、最大の出口断面を示す全開位置は、壁又は壁の外郭領域によって覆われ、それでも断面が開口しているブロック体又はブロック体の外郭領域では、妨害エッジ又は突起エッジがあってもブロック体の調整領域の少なくともほぼ全体で実現できる。本発明によるタービンの最大流量容量に影響を及ぼすために、ブロック体によるスパイラルダクト又は出口断面の最大限の断面積を調整可能であることが役立つ。この最大の断面積又は最大の出口断面は、ブロック体を適切に構成すると共に、スパイラルダクト、特に収容室の径方向でブロック体に面するスパイラルダクトの壁を適切に構成することによっても実質的に決定される。スパイラルダクトを構成する主要なパラメータは、収容室の径方向で収容室又はブロック体に面する、スパイラルダクトの境界を画するスパイラルダクトの壁の周方向の角度である。タービンの流量容量を大きくするため、特にトングスライダの上部調整領域での上記の角度をできるだけ大きい値に設定して、スライダの開位置で断面積又は出口断面を最大にすることが有利である。本発明の有利な実施形態では、一方ではスパイラルダクトのらせん状入口断面がそれによって境界を画され、他方では収容室の径方向で収容室とは逆向きの壁によって境界を画される、収容室の径方向で収容室に面する壁に接する第1の接線は、第1の接線と周囲との交叉点が位置する、スパイラルダクトの境界を画する壁の外周側を接線方向に囲む周囲に接する第2の接線と少なくとも概ね45°の角度をなす。それによって、スパイラルダクトに流入する排気流れの流入角が概ね45°になり、この角度は流れ方向の下流で壁に沿って概ねコンスタントに形成することができる。第1のハウジング部が更なるハウジング部に収容されると、収容室を提供する更なるハウジング部は、排気流の流れ角が少なくとも実質的に前記流入角に一致するように形成される。場合によっては、更なるハウジング部は、例えば高い流量を可能にする例えば挿入部品として形成された更なる第1のハウジング部を使用できるように、より大きい流れ角が付与されるように形成される。したがって、要約すると、径方向ではブロック体に面し、ブロックダクトの境界を画するスパイラルダクトの周方向の壁は、周方向に対して少なくとも概ね45°の角度をなし、この角度は流れ方向に、及び壁内にコンスタントに形成可能である。同様に、壁に沿った排気の流れ方向でこの角度を変更することもできる。最小の流れ断面、特に最小の出口断面がそこで調整される、ブロック体の開位置から閉位置までのこの角度パターンを構成するには、スパイラルダクトの表面上の、すなわちスパイラルダクトの境界を画する壁の表面上の角度パターンを、大きい値からそれよりも小さい値に設定することが有利である。ブロック体の閉位置の領域では、壁の表面角は周方向に対して例えば10°から20°を含む範囲が好適な値であり、それによってタービンの効率的且つ有利な蓄積挙動が得られる。本発明の更なる実施形態では、ハウジング部が少なくとも2つのスパイラルダクトを有し、スパイラルダクトが互いに非対称に形成されるようにすることができる。それによって、スパイラルダクトが互いに同一に形成されず、タービンホイールの周囲にわたる後流によるタービンホイールのブレード励振の効果と異なる態様で、又、制動的に影響を及ぼすことができる。これらのスパイラルダクトは、例えば、分割比などで異なったものとすることができる。本発明の更なる実施形態では、外郭領域はそれぞれ弧状に、特に円弧状セグメントとして形成される。そのため製造コストが低く抑えられ、それによって更に、ブロック体が例えば回転軸を中心に揺動することによりブロック体を特に良好に調整可能である。外郭領域が円弧状セグメントとして形成されると、円弧状セグメントのそれぞれの中点は有利にタービンホイールの回転軸上に位置し、この回転軸を中心にブロック体も揺動して出口断面が可変的に調整される。その際に例えば、ブロック体の外郭領域を凹状に、又、壁の外郭領域を凸状に形成してもよい。本発明の更なる利点、特徴及び詳細は、図面を参照した下記の好適な実施形態の説明から明らかになる。前述の特徴及び特徴の組み合わせ、並びに以下に図面の説明に記載の、及び/又は図面だけに示す特徴及び特徴の組み合わせは、それぞれ示された組み合わせだけではなく、本発明の範囲を逸脱することなく別の組み合わせで、又は単独で使用可能である。図1は、6つのシリンダ12を有する内燃機関10を示す。内燃機関10の運転中、内燃機関は矢印14の方向に空気を吸込み、空気はエアフィルタ16で濾過され、内燃機関10に関連するターボチャージャー22の圧縮機20内に矢印18の方向に再び流入する。その際、空気は圧縮機20により圧縮機ホイール24で圧縮され、それによって空気は加熱される。このように圧縮され、加熱された空気を冷却するため、空気は更に矢印26の方向に給気冷却器28に、且つ更に矢印30の方向に空気収集室32に送られ、空気収集室32を経て矢印34の方向にシリンダ12に送られる。吸込まれ、圧縮された空気にシリンダ12内で燃料が供給され、且つ燃焼され、それによって内燃機関10のクランクシャフト36が矢印38の方向に回転する。したがって、内燃機関10は、例えばガソリンエンジン、ディーゼルエンジン、又はデイーゼルガソリンエンジンなどの直接噴射式内燃機関である。これまでに、又は以下に記載の実施形態は、例えば燃料噴射式のその他の内燃機関にも容易に応用及び使用できる。内燃機関10の吸気側40に配置された圧縮機20は、内燃機関10の所望の性能又はトルクレベルを実現するために内燃機関10に所望の給気を提供する役割を果たす。それによって、内燃機関10は排気量、ひいては寸法を小さく構成することができ、それには軽量化、高い比出力、及び少ないCO2排出量が伴う。シリンダ12内での燃焼の結果生じる内燃機関10の排気は、内燃機関10の排気側44の排気管42により先ず排気再循環装置45に送られ、この排気再循環装置45により内燃機関10の排気を排気側44から吸気側40に再循環させることができる。そのため、排気再循環装置45は排気再循環バルブ46を含み、これによって内燃機関10の目下の動作ポイントに適応する特定の再循環排気の量を調整可能である。排気は矢印52の方向に排気再循環冷却器50へと流れ、これによって排気は、矢印48の方向に内燃機関10によって吸込まれる空気に送られる前に冷却される。吸込まれた空気に、再循環された排気がこのように作用することで、内燃機関10の排出物質、特に酸化窒素及び煤煙の排出量が低減するため、内燃機関10の燃料消費が低減すると共に排出量も低減する。更に、排気管42によって排気を排気ターボチャージャー22のタービン54に送ることができ、タービン54は図2を参照して説明されるように、単流式のいわゆるトングスライダマルチセグメントタービンとして形成されている。タービン54は、内燃機関10の排気が貫流できる3つのスパイラルダクト58を有する第1のハウジング部56を含んでいる。スパイラルダクト58はそれぞれのらせん状入口断面ASと、それぞれのノズル断面ARとを有している。ハウジング部56内には、回転軸62を中心に回転可能なタービン54のタービンホイール60が収容されている。内燃機関10の排気がそれぞれのらせん状入口断面ASを経てスパイラルダクト58に流入し、それぞれのノズル断面ARを経てタービンホイール60に流入することによって、タービンホイール60は排気により駆動され、回転する。タービンホイール60は排気ターボチャージャーのシャフト62と回動不能に連結され、シャフト62には圧縮機ホイール24も回動不能に連結されているため、圧縮機ホイール24はタービンホイール60のシャフト62を介して駆動可能である。タービン54は又、一方ではトングスライダ68の形態の3つのブロック体に連結された調整リング66を含む調整装置64を含み、各トングスライダ68はスパイラルダクト58に割り当てられている。調整リング66はタービンホイール60の回転軸を中心に矢印70の方向に回転可能であり、それによって、らせん状入口断面AS及びタービンホイール60の周囲にわたって周方向に均一に配分されて配置されたノズル断面ARを調整可能である。言い換えると、このことは、ノズル断面ARを狭め、又は閉鎖さえする少なくとも1つの位置と、逆にノズル断面ARを開放する少なくとも1つの位置との間で、トングスライダ68を調整リング66の回転により調整可能であることを意味する。調整装置64により、タービン54の可変性が生じ、それによって、効率的な、ひいては燃料消費が少なく、排出量が少ない内燃機関10の運転を実現するために、タービン54を異なる動作ポイントで内燃機関10の少なくともほぼ特性フィールド全体にわたって適応させることができる。ノズル断面ARを調整することにより、タービン54の蓄積挙動又は流量挙動を可変的に調整できる。タービン54の複数のセグメントがそれによって形成されるスパイラルダクト58によって、第1に内燃機関10の蓄積過給動作が可能である。内燃機関10の蓄積過給動作を可能にするため、タービン54はコレクタハウジング72を含み、これによってコレクタハウジング72により周囲に対して気密に密閉される、スパイラルダクト58と共通の、内部にハウジング部56が収容される収容室74が形成され、その際、コレクタハウジング72は、軸受装置の側、ひいては圧縮機ホイール24に面する側で、及び/又はこれと対向する側で、すなわちタービン出口側でハウジング部56を囲むことができる。コレクタハウジング72は、排気管42を経て矢印78の方向に排気が流入可能であり、排気を再び収容室74に誘導する入口ダクト76を有している。図2に示されるように、入口ダクト76は矢印78で示す排気の流れ方向に先細りになっている。入口ダクト76を経て収容室74内に送り込まれる排気は先ず収容室74内に収集され、スパイラルダクト58を通ってタービンホイール60へと流れることができる。その際、排気の混合及び収集は、ハウジング部56の上流側の排気管42を通る排気の流れ方向で行われる。スパイラルダクト58は、それぞれのらせん状入口断面ASの上流側に少なくとも実質的にトランペット形の入口ダクト80を有しており、この入口ダクト80を経て排気がスパイラルダクト58に流入することができる。タービン54は高い可変性を有し、そのため異なる蓄積挙動を、ひいては異なるEGR率を実現できる。このことにより同様に、高い効率又はトルク要件を満たすため、内燃機関10の所定の給気を実現可能になる。更に、タービン54は少数の部品しか有しておらず、そのため低コストと高い動作信頼性が伴う。基本的に、タービン54の構成と類似する複流タービンを実施することも可能であり、この場合は、ハウジング部56の近傍のタービンホイール60の回転軸62に沿って、少なくとも2つのスパイラルダクトを有する、例えばハウジング部56の形態の更なるハウジング部が配置され、このハウジング部は、コレクタハウジング72と同様に形成された更なるハウジング部により収容室74と同様に形成された収容室に収容される。したがって、収集室は並列に配置され、互いに気密に分離される。この場合、並列に連結された2つのハウジング部56が備えられ、これらのハウジング部56はそれぞれ所定の蓄積効果を有し、且つ、内燃機関10のシリンダ12のシリンダ群が例えばマニホールドにより分離されていれば、互いに気密にされた2つの収集室への一定の蓄積過給がなされ、それによって調整装置64と同様の両側の調整装置、及び対応するトングスライダ68により可変的な準複流式パルスタービンが実現され、これも使用目的に応じて非対称の蓄積挙動をもたらすことができる。その場合、タービン54の調整装置64は、タービン54を内燃機関10のまさに目下の動作ポイントに適応させるために調整装置64を調整する内燃機関10の制御装置82によって制御又は調整される。排気が流入し、タービンホイール60を駆動させた後、排気はタービン出口を経て矢印88の方向にタービン54から流出し、例えば触媒、特に酸化窒素触媒、並びに場合によっては粒子フィルタを含む排気後処理装置90を貫流し、その後、排気は浄化されて矢印92の方向に大気中へと流出する。図3は、図2のタービンの代替実施形態を示し、図3のタービン54も内燃機関10で使用できる。図3では、タービンホイール60は明解にするため特に概略的に示されている。図3のタービン54のタービンホイール60も、回転軸62を中心に矢印71の方向に回転可能にハウジング部56の収容室94に収容されている。図3には、内燃機関10の排気が貫流し、排気がタービンホイール60に作用するためにそれを経て収容室94に流入可能なハウジング部56のスパイラルダクト58が示されている。タービンホイール60の矢印70で示す周方向の周囲に制御ダクト58と同様の複数のスパイラルダクトが配分されて配置されることが分かり、スパイラルダクト58は同一であり、すなわち互いに対称に形成可能であり、又は互いに非対称に形成可能である。図3から分かるように、図3に示すタービン54は、特にスパイラルダクト58又は複数のスパイラルダクト58により境界を画される壁96及び98の構成に関して、並びにトングスライダ68の構成に関して、図2のタービン54と異なっている。図4には、壁1つ又は複数96又は98が、収容室94の周方向に収容室94の周囲を越えてその範囲で延びる巻き角φTSが示されている。図3には、トングスライダ68の3つの異なる位置が示されており、トングスライダ68が位置1、2、3などの異なる位置に移動するため、異なる調整角εに調整される。例えば、壁98の先端100を基点に、トングスライダ68がタービンホイール60の矢印71で示す回転方向に回転すると、トングスライダ68の調整角εは、拡大する。スパイラルダクト58の一部の境界を画する壁96及び98はそれぞれ、収容室の径方向に矢印102の方向にそれぞれトングスライダ68に面する外郭領域104を有し、この外郭領域104は少なくとも実質的に円弧状に形成され、シリンダセグメントと呼ばれる。その理由は、図3に示すように、矢印70で示す周方向に回転軸62上に位置する中点を中心に外郭領域104が接する円周106を描くことができるからである。言い換えると、外郭領域104は、回転軸62上に位置する中点を有する円の円弧セグメントである。外郭領域104は凹状に形成されている。これと同様に、トングスライダ68もそれぞれ、収容室94の矢印102で示す径方向で壁96及び98のそれぞれの外郭領域104に面する外郭領域108を有している。外郭領域108も少なくとも実質的に円弧状に形成され、同様にシリンダセグメントと呼ばれる。外郭領域108も円周106の円弧セグメントである。このことから、外郭領域104はそれぞれの外郭領域108に対応し、特に少なくとも実質的に相反形の対向輪郭として形成されることが明らかであり、それによってトングスライダの68の外郭領域108は、矢印102で示す径方向で概ね覆われることができる。図3には、トングスライダ68の外郭領域108の巻き角φAB,ZS、並びに壁96又は98の外郭領域104の巻き角φAB,TSが示されている。明解にするため、巻き角φAB,ZS及びφAB,TSはトングスライダ68及び壁96についてだけ示されている。トングスライダ68及び壁96について示した巻き角は、別のトングスライダ68及び壁96、並びにハウジング部56の更なる壁にも同様に当てはまることは明らかである。外郭領域108の巻き角φAB,ZSは、壁96又は98の外郭領域104の巻き角φAB,TSよりも小さく形成されており、それによってタービン54の高流量範囲にトングスライダ68の調整角範囲が生じ、この範囲内で図3に示す巻き角φL,Zungeにわたって延びるトングスライダ68は、トングスライダ68の後縁110から先端112に至るまで、矢印102で示す径方向でハウジング部56に対して、及びハウジング部72に対して一部、又は場合によっては全体が固定された壁96及び98の外郭領域104によって一部、又は場合によっては全体が外側に向かって覆われ、それでもなお、壁96及び98の表面、ひいては外郭を適切に構成すると、タービン54の最も狭い流れ断面を少なくとも実質的に画定することができる。タービン54の最も狭い流れ断面が、トングスライダがその範囲にわたって第1の終端位置から更に別の終端位置まで移動可能なトングスライダ68の少なくともほぼ全調整角範囲にわたって少なくとも部分的にトングスライダ68により画定されれば有利である。したがって、最も狭い流れ断面は、少なくとも実質的に全調整角範囲にわたって、移動可能なトングスライダ68の先端112と、壁96及び98の外郭領域114との間で境界を画されるものとする。明解にするため、外郭領域114は、図3には壁96についてだけ示されており、外郭領域114は径方向外側でスパイラルダクト58の境界を画し、且つ収容室94及びトングスライダ68とは逆向きの壁96又は98の外郭領域116とは反対に、径方向で収容室94とトングスライダ68とにそれぞれ面している。図5及び6を概観すると、トングスライダ68は位置1で、トングスライダ68が先端112と外郭領域114との間で少なくともほぼ最小の流れ断面AZS、minを設定することで、少なくともほぼ最小の流量パラメータφminを生じることが分かる。ハウジング部56に対して移動不能な先端100が、トングスライダ68の特定の調整角εから離れてタービン54の最も狭い流れ断面を構成し、それにより上記の当該の調整角εから調整角εを更に縮小した場合に、タービン54の流量拡張性、又はトングスライダ68の機能がタービン54の所望の流量高さに及ぼす作用が変化することは望ましくない。言い換えると、この当該の調整角εが調整角範囲内で、最大の流れ断面を実現するためにトングスライダ68をそこまで移動させることのできる最終位置より前の1つの望ましくない遠い位置にあると、トングスライダ68はこの当該の調整角εから最終位置まで望ましくなく遠くに移動し、最も狭い流れ断面は固定壁96及び98により形成されるので、この移動はもはや流量の増大に影響を及ぼさないであろう。このような流れ断面は図3にATSで示されている。図3のタービン54によって、タービン54の最も狭い流れ断面が、トングスライダ68の調整角範囲の少なくともほぼ全体でトングスライダ68により部分的に境界を画され、又は、タービン54の最も狭い流れ断面がそこで固定壁96及び98により形成される調整角εが、トングスライダ68の最終位置の極めて近傍に位置することが可能であり、最終位置とは例えば、トングスライダ68の最小限の調整角εが調整される図3に示される位置である。このことは図5及び6からも分かる。図5は、横軸120にトングスライダ68の調整角εが記入され、縦軸122には流量パラメータφが記入されているグラフ118を示している。流量パラメータφは、タービン54を貫流する排気の質量流量、並びにタービンの前の上流側の流れ方向での温度T3t及び圧力P3tから得られ、タービン圧力比TTt-sは一定である。トングスライダ68が調整角範囲全体εgesにわたって1つの最終位置から別の最終位置に移動すると、グラフ118に記載の流量パラメータφの曲線124が得られる。グラフ118では、タービン54の最大限の、且つ調整可能な流量パラメータφmax、並びに最小限の流量パラメータφminが示されている。トングスライダ68のこれらの最終位置の1つは、壁98の先端100に対して負の調整角εに調整される位置である。グラフ118から分かるように、最大限の流量パラメータφmaxは最終位置として形成された位置3に極めて近傍の、その前方に位置する。同様に図5から分かるように、最小限の流量パラメータφminは、トングスライダ68を更に別の最終位置に移動させることにより調整可能であり、したがって最小限の流量パラメータφminは、なお調整角範囲εges内にある。このことは、流量パラメータφは、トングスライダ68の移動によって調整角範囲のほぼ全体εgesに、最適には調整角範囲の全体εgesで影響され得ることを意味する。したがって、タービン54を内燃機関10の異なる動作ポイントで特に良好に適応させることができる。図5から分かるように、少なくともほぼ最小限の流れ断面AZS、minに調整されるトングスライダ68の位置1では、比較的高い効率ηt-sが得られる。これに対してより大きい流れ断面AZSに調整されるトングスライダ68の位置2では、それよりも更に高い効率ηt-sが得られる。位置1と比較して同様に比較的大きい流れ断面が得られるトングスライダ68の最終位置3では、位置1及び2よりもタービン54の効率ηt-sは低くなる。図6は、横軸128に再び調整角範囲εが記入されている更なるグラフ126を示している。グラフ126の縦軸130にはタービン54の効率ηt-sが記入されている。トングスライダ68をその調整角範囲εgesで移動すると、効率ηt-sの曲線132が得られる。グラフ118の場合と同様に、グラフ126の場合もトングスライダ68の位置1、2及び3が記入され、関連する流量パラメータφ及び効率ηt-sが分かる。排気がそれを経て収容室94内に流入するスパイラルダクト58又は複数のスパイラルダクト58の移動可能な、又は調整可能な環状ノズル134が、環状ノズル134の少なくとも幅に関して、すなわち矢印70で示される収容室94の周方向で収容室を越えた環状ノズル134の延長部に関して矢印102に示す径方向に回転軸62に向かって先細になっていれば、トングスライダ68の位置2から調整角εを更に小さくすることで、更に高い流量範囲がもたらされる。トングスライダ68は、矢印71で示す回転方向に関して後方の、先端112とは対向するエッジ110を有しており、このエッジ110は妨害エッジ又は障害エッジとも呼ばれ、これによって位置2を越える位置3の方向の最高の流量範囲での効率低減が可能になる。トングスライダタービンとして形成されたタービン54は、高流量範囲内まで高い効率ηt-sを示し、そこでエッジ110は、タービン54の回転速度制限のための安全オプション、並びにタービン54の極めて良好な制御性に関する重要ポイントをもたらす。その際、巻き角φL、Zungeは、巻き角φAB、TSに対して下記のように設定される。φL、Zunge>φAB、TS3それによって、調整角範囲εgesの少なくともほぼ全体で、壁96又は複数の壁98で覆われ、断面が開かれたトングスライダ68位置3でも、エッジ110によってトングスライダ68の完全な開位置位置3を実現できる。位置1から調整角εが更に拡大されると、移動可能なトングスライダ68又は移動可能なトングスライダ68は、次第にノズル134内のスパイラルダクト58の出口領域内に入り、スロットル要素として損失形成の増大をもたらし、場合によっては、トングスライダ68の方向への断面の開放により、タービンの流量容量が最小の流量パラメータφminよりもやや増大する。一般に、この場合はオプションとして最小の流量パラメータφminの代わりに、調整角範囲をタービン54の最大限の圧力蓄積容量に限定する。これまでの記述から明らかなように、タービン54の最大限の流量容量に影響を及ぼすには最大限の流れ断面AZSの調整が役立つ。流れ断面AZS又は対応する断面積は、トングスライダ68の構成と共に、スパイラルダクト58の構成によって、特に外郭領域114の構成によって決定される。スパイラルダクト58又は複数のスパイラルダクト58を構成する主要なパラメータは、径方向外側でスパイラルダクト58の境界を画する矢印70で示す周方向向きの壁96又は壁98の外郭領域114の、図3に示す角度αSである。言い換えると、角度αSは、外郭領域114又はこれに付与された接線が円周106、又は円周106の対応する接線との間になす角度である。タービン54の特に高い流量容量を得るため、角度αSは有利には、トングスライダ68の開位置位置3で流れ断面AZSを最大にするために、トングスライダ68の上部調整角範囲でできるだけ大きい値に設定される。図4は、少なくとも概ね45°である流入角αSeを示している。角αSeは、2本の接線138及び140で囲まれている。接線138は、一方では流れ断面ATSの一部がそれにより境界を画されている壁96の外郭領域114に対する接線である。他方では、流れ断面ATSは壁98の外郭領域116によって境界を画されている。接線140は、円周106’と同心に延び、壁96を径方向の外周側で接線方向に囲む円周106の接線である。接線140上には接線138と円周106’との交点142がある。スパイラルダクト58を通る排気の矢印144が示す流れ方向の、壁96の外郭領域114に沿ったこの角度αSeから始まって、45°以外の角度でもよい流入角αSeは少なくとも実質的に一定に留まり、一方、図4に示すように壁96で変化する。有利には、スパイラルダクト58を囲むハウジング部72は、排気の流れ角が流入角αSeに少なくとも実質的に対応し、又は場合によっては、コレクタハウジング72を有する流量がより大きいハウジング部56を使用できるように、より大きい排気の流入角に達するような構成及び寸法にされる。流入角αSeから始まって、トングスライダ68の開位置から閉位置までの角度αsのパターンを構成するため、外郭領域の排気の流れ方向での角度パターンは、図4に示す外郭領域114から明らかであるように高い値から低い値になることが有利である。閉位置として形成されたトングスライダ68の位置1の領域では、外郭領域114の角度αsは周方向に向かって例えば10°以上20°以下の範囲でタービン54の好適な効率ηt-sが生じる。"